(57)【要約】【課題】　鍛造上がりの硬さ上昇を最小限に抑え、非硬化部の疲労強度、硬化部の耐転がり強度、耐ピッチング強度、耐磨耗性、疲労強度等を向上させた等速ジョイントまたはハブユニットを提供する。【解決手段】　質量％で、Ｃ：０．５〜０．７％、Ｓｉ：０．５〜０．９％、Ｍｎ：０．５〜１．０％、Ｃｒ：０．４％以下、Ｓ：０．０３５％以下、Ｖ：０．０１〜０．１５％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、（１）式で表される炭素当量Ｃeqが（２）式を満足する鋼を用いて熱間鍛造して部品を得た後、該熱間鍛造した部品のそれぞれ異なる部位に切削と高周波焼入れを施した等速ジョイントまたはハブユニット。Ｃeq＝C%+1/7Si%+1/5Mn%+1/9Cr%-5/7S%+V%　　（１）０．７５≦Ｃeq≦０．９０　　　　　　　　　（２）【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．５〜０．７％、Ｓｉ：０．５〜０．９％、Ｍｎ：０．５〜１．０％、Ｃｒ：０．４％以下、Ｓ：０．０３５％以下、Ｖ：０．０１〜０．１５％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、（１）式で表される炭素当量Ｃeqが（２）式を満足する鋼を用いて熱間鍛造して部品を得た後、該熱間鍛造した部品のそれぞれ異なる部位に切削と高周波焼入れを施したことを特徴とする等速ジョイント。
Ｃeq＝C%+1/7Si%+1/5Mn%+1/9Cr%-5/7S%+V%　　（１）
０．７５≦Ｃeq≦０．９０　　　　　　　　　（２）
【請求項２】
請求項１記載の等速ジョイントは、さらに冷間加工を施したことを特徴とする等速ジョイント。
【請求項３】
質量％で、Ｃ：０．５〜０．７％、Ｓｉ：０．５〜０．９％、Ｍｎ：０．５〜１．０％、Ｃｒ：０．４％以下、Ｓ：０．０３５％以下、Ｖ：０．０１〜０．１５％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、（１）式で表される炭素当量Ｃeqが（２）式を満足する鋼を用いて熱間鍛造して部品を得た後、該熱間鍛造した部品のそれぞれ異なる部位に切削と高周波焼入れを施したことを特徴とするハブユニット。
Ｃeq＝C%+1/7Si%+1/5Mn%+1/9Cr%-5/7S%+V%　　（１）
０．７５≦Ｃeq≦０．９０　　　　　　　　　（２）
【請求項４】
請求項３記載のハブユニットは、さらに冷間加工を施したことを特徴とするハブユニット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
　本発明は、等速ジョイントあるいはハブユニット、特に鋼材を鍛造成形した後、切削加工し、必要により冷間加工した後、さらに部品の一部を高周波焼入れして製造の等速ジョイントあるいはハブユニットに関する。
【背景技術】
【０００２】
　例えば、等速ジョイント、ハブユニット等の部品は、鋼材を冷間鍛造、温間鍛造あるいは熱間鍛造またはこれらの組み合わせにて成形し、特に強度の必要な部分には高周波焼入れしている。このような用途には、ＪＩＳ−Ｓ５３Ｃ、ＳＡＥ１０５５、ＳＡＥ１０７０等の鋼材が主に用いられている。
【０００３】
　しかし、近年の使用環境の過酷化、あるいは軽量化を目指した小型化、薄肉化のため、従来の焼入れ硬化部は一層の耐転がり強度、耐摩耗性、疲労強度が求められるだけでなく、従来では鍛造上がりの強度で十分であった非硬化部の疲労強度向上も求められるようになっている。また、これらの部品は鍛造後に切削加工を受ける部位が多く、近年ますます強くなる加工コスト低減の要求から、被削性の向上も強く求められる。
【０００４】
　このような要求に対し、Ｃ、Ｓｉ、Ｃｒの増量や、Ｍｏ等の添加により、焼入れ部に求められる特性を向上させるとともに、非硬化部の硬度上昇により、非硬化部の疲労強度を上昇させる対策が考えられる。しかしながら、これらの部品は鍛造後に切削加工を受け、冷間加工を受ける場合もあることから、いたずらに非硬化部の硬度を上げることは切削加工、冷間加工で不利となるだけでなく、Ｃｒ、Ｍｏの添加は素材費の上昇にもつながる。また、非硬化部の疲労強度向上に対しては、疲労強度不足部に焼入れを行う対策が考えられるが、部品製造工程数の増加につながり、製造コストが上昇するという問題点がある。したがって、鍛造上がりの硬さの上昇をできるだけ抑えて非硬化部の被削性、冷間加工性を確保しながら、非硬化部の疲労強度上昇および硬化部の要求特性向上を同時に達成することが、これらの部品に使用される材料の課題となる。
【０００５】
【特許文献１】特開平８−３２６８６２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
　本発明は、上記の課題を解決するためのものであり、鍛造上がりの硬さ上昇を最小限に抑え、被削性、冷間加工性を確保しながら、非硬化部の疲労強度、硬化部の耐転がり強度、耐ピッチング強度、耐摩耗性、疲労強度等を向上させた等速ジョイントまたはハブユニットを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
　本発明の上記課題を解決するための手段は、請求項１の発明では、質量％で、Ｃ：０．５〜０．７％、Ｓｉ：０．５〜０．９％、Ｍｎ：０．５〜１．０％、Ｃｒ：０．４％以下、Ｓ：０．０３５％以下、Ｖ：０．０１〜０．１５％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、（１）式で表される炭素当量Ｃeqが（２）式を満足する鋼を用いて熱間鍛造して部品を得た後、該熱間鍛造した部品のそれぞれ異なる部位に切削と高周波焼入れを施したことを特徴とする等速ジョイントである。
Ｃeq＝C%+1/7Si%+1/5Mn%+1/9Cr%-5/7S%+V%　　　（１）
０．７５≦Ｃeq≦０．９０　　　　　　　　　　（２）
【０００８】
　請求項２の発明では、請求項１の手段の等速ジョイントは、さらに冷間加工を施したことを特徴とする等速ジョイントである。
【０００９】
　請求項３の発明では、質量％で、Ｃ：０．５〜０．７％、Ｓｉ：０．５〜０．９％、Ｍｎ：０．５〜１．０％、Ｃｒ：０．４％以下、Ｓ：０．０３５％以下、Ｖ：０．０１〜０．１５％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、（１）式で表される炭素当量Ｃeqが（２）式を満足する鋼を用いて熱間鍛造して部品を得た後、該熱間鍛造した部品のそれぞれ異なる部位に切削と高周波焼入れを施したことを特徴とするハブユニットである。
Ｃeq＝C%+1/7Si%+1/5Mn%+1/9Cr%-5/7S%+V%　　　（１）
０．７５≦Ｃeq≦０．９０　　　　　　　　　　（２）
【００１０】
　請求項４の発明では、請求項３の手段のハブユニットは、さらに冷間加工を施したことを特徴とするハブユニットである。
【００１１】
　なお、請求項１〜４の手段において、鋼成分のＣ量およびＳｉ量は、さらに減縮して、望ましい範囲として、Ｃ：０．５〜０．６％、Ｓｉ：０．７〜０．９％とする。
【００１２】
　本発明における鋼成分の限定理由を説明する。なお、％は質量％で示す。
【００１３】
　Ｃ：０．５〜０．７％、望ましくは０．５〜０．６％
　Ｃは、焼入性を確保するための元素で、通常の高周波焼入れ焼戻しにより硬さ６０ＨＲＣ以上を確保するために、Ｃ量の下限を０．５％とする。また、０．７％を超えると、焼入れ時に残留オーステナイトが多く発生するようになり、硬さに対するＣ増量の効果が小さくなる。さらに、組織的には非焼入れ部の初析フェライト量が消滅し、被削性が大きく低下する。特に高い硬さが要求される場合を除いては、初析フェライトを十分に残し、狙いの炭素当量：Ｃeqに対し、他の合金元素添加の余地を残すため、０．５〜０．６％が望ましい。
【００１４】
　Ｓｉ：０．５〜０．９％
　Ｓｉ量は本発明に用いる鋼において最も重要な役割を果たすもので、非硬化部の硬さの上昇を最小限に抑えながら、疲労強度、被削性を向上させ、さらに硬化部の耐転がり強度、耐ピッチング強度、耐摩耗性、疲労強度の向上に寄与する。硬化部の耐転がり強度、耐ピッチング強度、耐摩耗性、疲労強度に対しては０．５％以上で効果があり、１．０％を超えると効果は飽和する。ただし、被削性に関しては、０．７〜０．９％が最も優れる。そこで、Ｓｉ量は、０．５〜０．９％とする。
【００１５】
　Ｍｎ：０．５〜１．０％
　Ｍｎ量を低下させると、高周波焼入れの短時間加熱によるオーステナイト化が不十分となり、十分な焼入れ硬さが得られない。本発明に使用する鋼の範囲では０．５％以上が最低限必要となる。０．６％以上が望ましい。また、Ｍｎの増量は非硬化部の疲労強度を向上させるが、初析フェライトを減少させ、被削性を著しく低下させるため、１．０％を上限とする。
【００１６】
　Ｓ：０．０３５％以下
　Ｓは被削性を向上させる元素で、添加量を増やすと被削性には有利であるが、非金属介在物であるＭｎＳを生成するため、耐転がり強度を低下する。したがって、耐転がり強度への影響が見られない０．０３５％を上限とする。
【００１７】
　Ｃｒ：０．４％以下
　Ｃｒは、焼入れ性、鍛造硬さを調整するために添加量を調整して添加すればよいが、セメンタイト中に濃縮し、焼入れ前の加熱の際、炭素のマトリックスへの固溶を阻害する。高周波焼入れの短時間加熱ではこれが問題となるため、０．４％以下とする。
【００１８】
　Ｖ：０．０１〜０．１５％
　ＶはＳｉと並んで、本発明に使用する鋼において重要な役割を果たし、非硬化部の疲労強度の向上と被削性の向上に寄与する元素である。Ｖ添加により、組織中の最弱部である初析フェライトがＶＣの析出硬化により強化され、疲労強度が向上する。また、Ｖ添加より生成するＶＮを核として初析フェライトが安定して球状に析出し、被削性を大幅に向上させる。Ｃ：０．５％以下ではＶの添加にかかわらず、初析フェライトが層状であっても十分な量析出するため、Ｖ添加による被削性向上効果はほとんど無い。一方、Ｃ：０．７％以上ではＶを添加しても初析フェライトがほとんど析出しないため、被削性向上効果は無い。層状の初析フェライトがわずかに析出し、被削性に対して不十分な領域であるＣ：０．５〜０．７％の範囲においてのみ、Ｖを添加し、球状の初析フェライトを安定的に析出させることで被削性を向上させることができる。
【００１９】
　０．７５≦Ｃeq≦０．９０とする理由
　熱間鍛造、温間鍛造の硬さは、炭素当量：Ｃeqで予測できる。鍛造後の硬さは高いほど疲労強度には有利であるが、加工に対しては不利となる。本発明に使用する鋼の組成範囲付近で、炭素当量と熱間鍛造硬さの関係を実験にて確認したところ、図９に示すような関係が得られた。炭素当量を０．７５≦Ｃeq≦０．９０とすることで、非焼入れ部の疲労強度と通常の加工方法による加工性が両立できる１９．５〜２６．５ＨＲＣとなる。したがって、この炭素当量：Ｃeqの範囲の成分とすることで、加工性と疲労強度が両立する鋼を確実に得ることができ、特に加工工程中に熱間鍛造を含む場合、この範囲となることが多い。
【発明の効果】
【００２０】
　以上に説明したように、本発明は、使用する鋼成分のＣ量、Ｍｎ量を加工性を悪化させない範囲にとどめ、Ｓｉ量を増加して高強度化することで、鍛造上がりの硬さ上昇を最小限に抑え、被削性、冷間加工性を確保しながら、非硬化部の疲労強度を向上させ、さらに硬化部の耐転がり強度、転がり寿命、耐ピッチング強度、耐摩耗性、疲労強度等を向上させ、鍛造後に部品の一部を高周波焼入れして製造した高強度の等速ジョイントまたはハブユニットであり、従来にない優れた特性を有するものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
　以下に本発明の実施の形態を、実施例を通じて説明する。１００ｋｇＶＩＭにて表１および表２に示す成分の本発明に使用する供試鋼を溶製する。なお、供試鋼の化学成分におけるＰ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｏ、Ｎは不純物として不可避的に含有されるものを示す。得られた供試鋼を熱間鍛造にて所定寸法に鍛伸し、旋削加工にてそれぞれ実施例の試験片に加工する。
【実施例】
【００２２】
【表１】
2004011025.tif 000002
【００２３】
【表２】
2004011025.tif 000003
【００２４】
　上記の供試鋼において、表１のヒート１〜１０の１０種は図１に示すＣ量における評価に使用の供試鋼で、ヒート８、ヒート９、ヒート１０は本発明に使用する鋼の望ましいＣ量の範囲から外れるものである。さらに表１のヒート１１〜２３の１３種は図２、図３、図４に示すＳｉ量における評価に使用の供試鋼で、ヒート１１〜１６は本発明のＳｉ量の範囲より少なく、ヒート２２および２３は本発明のＳｉ量の範囲より多く外れるものを示す。さらに、表２のヒート２４〜３５の１２種は図５、図６、図７に示すＭｎ量における評価に使用の供試鋼で、ヒート２４〜２６は本発明のＭｎ量の範囲より少なく、ヒート３３〜３５は本発明のＭｎ量の範囲より多く外れるものである。さらに、表２のヒート３６〜４３の８種は図８のＳ量における評価に使用の供試鋼でヒート４２および４３は本発明のＳ量の範囲より多く外れるものである。以上の供試鋼におけるそれぞれの試験片で以下の試験を行いそれぞれの結果を図に示す。
【００２５】
　１）被削性（ドリル寿命試験）
　φ３０ｍｍの熱間鍛造材をフライス盤にて２４×１８×３００ｍｍの角材に加工し、ドリル穿孔試験を行い、ドリル寿命までの穿孔数で被削性を評価した。試験条件は各図に示すように、ドリル径：φ５ｍｍ、ドリル材質：ＳＫＨ５１、切削速度：２０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ、切削油：なし（乾式）、穿孔深度：１５ｍｍ、評価方法：穿孔不能までの穴数である。
【００２６】
　図１に見られるように、Ｃ量の上昇につれて被削性は低下し、０．６％を超えると急激に低下する。
【００２７】
　図４に見られるように、Ｓｉ量は１％以下では被削性への影響は小さいが、０．７〜０．９％が最も優れる。１％を超えると被削性は急激に低下する。
　図７に見られるように、Ｍｎ量の増加とともに被削性は低下する。１％を超えると特に低下が著しい。
【００２８】
　２）疲労試験（回転曲げ疲労試験）
　φ２０ｍｍの熱間鍛造材を旋削にて試験部φ８ｍｍの回転曲げ疲労試験片に加工し、回転曲げ疲労試験を行い疲労強度で評価した。
【００２９】
　図２に見られるように、Ｓｉ量増加とともに疲労強度は向上する。
【００３０】
　図５に見られるように、Ｍｎ量増加とともに疲労強度は向上する。
【００３１】
　３）転がり寿命試験（ラジアル荷重）
　φ２０ｍｍの鍛造材よりφ１２×２２ｍｍの試験片を旋削により加工し、高周波焼入れ焼戻し後、表面研磨して転がり寿命試験を、図３に示すように、Ｐｍａｘ＝５８８０ＭＰａ、荷重：ラジアル方向、温度：室温の条件で行い、Ｌ10寿命で評価した。
【００３２】
　図３に示すように、Ｓｉ量増加とともに転がり寿命は向上するが、０．５％以上で効果が大きい。
【００３３】
　４）転がり寿命試験（スラスト荷重）
　φ６５ｍｍの鍛造材よりφ６０×７．２ｍｍの試験片を旋削により加工し、高周波焼入れ焼戻し後、表面研磨して転がり寿命試験を、図８に示すように、Ｐｍａｘ＝５２９２ＭＰａ、荷重：スラスト方向、温度：室温の条件で行い、Ｌ10寿命で評価した。
【００３４】
　図８に示すように、Ｓ量が、０．０３５％を超えると転がり寿命は低下し始める。
【００３５】
　５）短時間加熱焼入れ試験
　φ３０ｍｍの熱間鍛造材からφ３×１０ｍｍを切り出し、１０００℃−１ｓｅｃにて加熱後、ヘリウムガスにより急冷し、焼入れ硬さを測定した。
　図６に見られるように、Ｍｎ量０．４％未満では、十分にオーステナイト化せず、硬さが不十分であった。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】ドリル穿孔試験における鋼材のＣ量と穿孔数の関係による被削性を示すグラフである。
【図２】回転曲げ疲労試験によるＳｉ量と疲労強度の関係を示すグラフである。
【図３】ラジアル方向の荷重における転がり寿命試験におけるＳｉ量とＬ10寿命の関係を示すグラフである。
【図４】ドリル穿孔試験における鋼材のＳｉ量と穿孔数の関係による被削性を示すグラフである。
【図５】回転曲げ疲労試験によるＭｎ量と疲労強度の関係を示すグラフである。
【図６】短時間加熱焼入れ試験におけるＭｎ量と焼入れ硬さの関係を示すグラフである。
【図７】ドリル穿孔試験における鋼材のＭｎ量と穿孔数の関係による被削性を示すグラフである。
【図８】スラスト方向の荷重における転がり寿命試験におけるＳ量とＬ10寿命の関係を示すグラフである。
【図９】炭素当量と熱間鍛造硬さの関係を示すグラフである。
【図１】
2004011025.tif 000004
【図２】
2004011025.tif 000005
【図３】
2004011025.tif 000006
【図４】
2004011025.tif 000007
【図５】
2004011025.tif 000008
【図６】
2004011025.tif 000009
【図７】
2004011025.tif 000010
【図８】
2004011025.tif 000011
【図９】
2004011025.tif 000012