(57)【要約】【課題】吐出流路の形状と吐出流路の広がり角との最適化を図り、渦発生部位の相互作用を抑制し、コンパクト化又は揚水性能の向上を図り得る自吸式ポンプの提供。【解決手段】自給式ポンプのインペラケース２は、遠心型インペラを収容するインペラ室１５の掻き出し口１６ａからその略接線方向へ配向して流れ断面積が漸拡する吐出流路１６を有する。吐出流路内の噴流がこれより急拡した気水分離室１７へ吐出する。吐出流路を画成する流路壁のうち内側壁が掻き出し口１６ａ側の直線状壁面Ｌと噴流口１６ｂ側の彎曲状壁面Ｒとを滑らかに連絡して成る。掻き出し口での流れ断面積Ａに対する噴流口での流れ断面積Ｂの比（Ｂ／Ａ）を１．５３〜２．３７と設定する。【選択図】　　　図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
遠心型インペラを収容するインペラ室の掻き出し口からその略接線方向へ配向して流れ断面積が漸拡する吐出流路を有し、前記吐出流路内の噴流がこれより急拡した気水分離部へ吐出する自吸式ポンプにおいて、
前記吐出流路の内側を区画する内側壁が前記掻き出し口側の直線状壁面と前記噴流口側の彎曲状壁面とを連絡して成り、前記掻き出し口での流れ断面積に対する前記噴流口での流れ断面積の比が１．５３〜２．３７であることを特徴とする自吸式ポンプ。
【請求項２】
請求項１において、前記比が１．８６〜２．３７であることを特徴とする自吸式ポンプ。
【請求項３】
遠心型インペラを収容するインペラ室の掻き出し口からその略接線方向へ配向して流れ断面積が漸拡する吐出流路を有し、前記吐出流路内の噴流口がこれより急拡した気水分離部へ吐出する自吸式ポンプにおいて、
前記吐出流路の内側を区画する内側壁が前記掻き出し口側の第１の彎曲状壁面と前記噴流口側の第２の彎曲状壁面とを連絡して成り、前記掻き出し口での流れ断面積に対する前記噴流口での流れ断面積の比が１．５３〜２．５４であることを特徴とする自吸式ポンプ。
【請求項４】
請求項３において、前記比が１．８６〜２．５４であることを特徴とする自吸式ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば、給湯器の中に組み込まれて風呂の追い焚き用の循環ポンプ等に使用される自吸式ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
図８及び図９は従来の自吸式ポンプを示す。図８は原動機側を省略した状態を示す縦断側面図、図９（ａ）は図８中のＥ−Ｅ線に沿って見た状態を示すインペラケースの正面図、図９（ｂ）は図８のＦ−Ｆ線に沿って見た状態を示すポンプカバーの背面図、図９（ｃ）は図８中のＥ−Ｅ線に沿って見た状態を示す仕切板の正面図である。
【０００３】
この自吸式ポンプは、図８に示す如く、原動機を内蔵するモータハウジング１と、この正面側端面に継ぎ合う縦長略矩形状のインペラケース（ポンプケーシング）２と、そのインペラケース２の正面側端面に仕切板５及びゴムパッキン６を挟んで重ね合わせた縦長略矩形状のポンプカバー（エンドケーシング）３とを有し、取付ボルト（図示せず）等で相互連結した積層型構造となっている。
【０００４】
モータハウジング１のモータシャフト８の先端には駆動マグネット円盤２２が固着されている。隔壁板１８に植設した固定軸７の基部にセラミックスワッシャー１９ａを嵌めた後、遠心型インペラ４を嵌め込んで、その固定軸７のＤ形先端部にはセラミックスワッシャー１９ｂが嵌合している。
【０００５】
インペラケース２は、図９（ａ）に示す如く、遠心型インペラ４を回転駆動可能に収容して成る円盤状空部を持つインペラ室１５と、インペラ室１５の掻き出き口１６ａから斜め上方に配向する吐出流路１６と、この吐出流路１６の上部噴流口１６ｂとインペラ室１５の外周壁との間に区画され、自吸運転時にその噴流口１６ｂから吐き出される気水混合流体を気体と水に分離する気水分離室１７と、インペラ室１５の外周壁の一部に切欠き形成され、気水分離室１７からの水をインペラ室１５内に戻す還流溝３０とを備えている。遠心型インペラ４は、従動マグネット円盤４ａを内蔵した背面シュラウド４ｅと、この背面シュラウド４ｅに設けた複数の螺旋状羽根４ｂと、螺旋状羽根４ｂの正面外周側を覆う環状板の前面シュラウド４ｃとを有する。
【０００６】
ポンプカバー３は、図９（ｂ）に示す如く、上部に突出する吸入接手部２８及び吐出接手部２９と、軸方向に配向する外壁及び内壁１３により区画され、吸入接手部２８に連通する吸入室９と、上記外壁及び内壁１３の開環状壁１４により区画され、吸入室９とインペラ室１５とに連通する流体導入部１１と、上記外壁及び内壁１３により区画され、吐出接手部２９に連通する吐出室１０と、吐出室１０の概ね下部側に位置して少なくとも自吸運転時にインペラ室１５へ補給するための呼び水を貯留する水溜空間１２とを備えている。ここで、自吸運転時の気水分離部としては、インペラケース２の気水分離室１７のみならず、ポンプカバー３の吐出室１０側の上部も含まれる。なお、１２ａは水抜き孔であり、通常は止栓されている。
【０００７】
仕切板５は、図９（ｃ）に示す如く、流体導入部１１に対応する円形貫通口２４と、少なくとも自吸運転時に水溜空間１２内の呼び水をインペラ室１５へ補給する補給口２７と、気水分離室１７の水を吐出室１０へ戻す還流口２６と、気水分離室１７内の上部流体を吐出室１０の上部へ通す切欠き状の流通口２５とを備えている。平面不図示のゴムパッキン６もこの仕切板５と同様な開口を有している。
【０００８】
ポンプ始動（自吸運転：呼び水状態）時には、水溜空間１２内の呼び水がインペラ室１５内に補給されるため、インペラ４の攪拌作用により生じた水と空気の気水混合流体が吐出流路１６を介してその噴流口１６ｂから上部反跳障壁１７ａに衝突し、空気は流通口２５を介して吐出接手部２９へ送り出されると共に、分離水は流通口２５又は還流口２６を介して水溜空間１２に戻る。このような気水分離による空気の排気と呼び水の回収との繰り返しにより、吸入室９内が減圧され、吸入室９内から流体導入部１１を介してインペラ室１５へ水が流入するため、呼び水状態での運転が終了し、吸送水運転（揚水運転）に移行する。なお、Ｗは水流を示し、Ｉはインペラ４の回転方向を示す。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
この種の自吸式ポンプにおいても、自吸性能及び揚水性能を維持しながら装置のコンパクト化が要請されている。インペラケース２及びポンプカバー３の横寸法は専らインペラ室１５の直径に依存しているため、インペラケース２及びポンプカバー３の縦寸法のみがある程度縮小可能である。しかしながら、インペラケース２及びポンプカバー３の縦寸法を圧縮し、図９（ａ）図示での上部反跳障壁１７ａつまり上端枠をΔｈだけ下げた場合、吐出流路１６の噴流口１６ｂの開口面積が狭まるため、噴流口１６ｂの小口化を齎す。そもそも自吸運転時の気水分離機能のためには、吐出流路１６の噴流口１６ｂは急拡空間である気水分離室１７に臨まざるを得ないが、揚水運転時での噴流口１６ｂから気水分離室１７への噴流により、気水分離室１７の下部側に渦流（循環流）Ｓの淀みが生じ、従前でも必然的に相当のヘッド損失を齎しているため、噴流口１６ｂの小口化はヘッド損失の更なる増加を招き、揚水性能を低下させる。
【００１０】
この上部反跳障壁１７ａを下げた上で、噴流口１６ｂの小口化を回避するには、掻き出し口１６ａの流れ断面積に対する噴流口１６ｂの流れ断面積の比（吐出流路１６の平均的広がり角）を大きくすれば、気水分離室１７での渦流Ｓの規模を抑制できるものの、吐出流路１６の広がり角が大きくなるため、逆に吐出流路１６内での渦発生による損失が生じ、やはり揚水性能が低下する。特に、噴流口１６ｂ側の内側壁１６ｃが急拡しているため、吐出流路１６内の噴流が内側壁１６ｃより遊離し、その遊離した部分の渦ｓと上記渦流Ｓとが近接して相互作用し、その離合繰返しにより吐出流路１６内でのヘッド損失が意外に大きくなる。
【００１１】
なお、吐出流路１６は、掻き出し速度を高めるために、掻き出し口１６ａからその略接線方向へ配向し、また自吸運転時には上部反跳障壁１７ａに衝突させて気体を上方へ抜き易くするために斜向しているものであるが、その傾角を小さくすると、自吸性能が当然低下する。このため、吐出流路１６の傾角を小さくして流路長を延ばし、広がり角を充分抑制するには限界がある。
【００１２】
従って、インペラケース２及びポンプカバー３の縦寸法の縮小化は、噴流口１６ｂの小口化或いは吐出流路１６の広がり角の拡大化を招くため、いずれの場合でも揚水性能の低下に直結する事態となる。
【００１３】
そこで、本発明の課題は、吐出流路の形状と吐出流路の広がり角との最適化を図り、渦発生部位の相互作用を抑制し、コンパクト化又は揚水性能の向上を図り得る自吸式ポンプを提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
本発明に係る自吸式ポンプは、遠心型インペラを収容するインペラ室の掻き出し口からその略接線方向へ配向して流れ断面積が漸拡する吐出流路を有し、吐出流路内の噴流口が気水分離部を吐出して成る。斯かる構成において、本発明の第１の手段は、吐出流路の内側を区画する内側壁が掻き出し口側の直線状壁面と噴流口側の彎曲状壁面とを連絡して成る。斯かる構成において、掻き出し口での流れ断面積に対する噴流口での流れ断面積の比を１．５３〜２．３７と設定することが有効であると見出したものである。
【００１５】
噴流口側の内側壁が彎曲状壁面を有しているため、噴流口側の内側壁が直線状壁面の場合に比して、噴流が壁面より遊離し難く、壁面に渦が付帯し難いので、気水分離部での渦流との相互作用を抑制でき、揚水性能を向上できる。このため、揚水性能を維持しながら自吸式ポンプのコンパクト化を図ることができる。
【００１６】
ただ、噴流口側の内側壁が彎曲状壁面を有している場合でも、掻き出し口での流れ断面積に対する噴流口での流れ断面積の比が１．５３以下のときは、吐出流路の平均的広がり角が狭くなり、しかもその噴射口側での局部的広がり角が直線状壁面の場合のそれよりも狭くなるので、気水分離部での渦流が大規模化し、揚水性能は直線状壁面の場合と同等又はそれ以下になる。また、噴流口側の内側壁が彎曲状壁面を有している場合でも、掻き出し口での流れ断面積に対する噴流口での流れ断面積の比が２．３７以上のときは、吐出流路の平均的広がり角が広すぎ、しかもその噴射口側での局部的広がり角が直線状壁面の場合のそれよりも広くなるので、噴流口側の内側壁面で渦発生を生じ、気水分離部での渦流との相互作用により、揚水性能は直線状壁面の場合と同等又はそれ以下になる。
【００１７】
ところが、本発明の第１の手段では、上記比を１．５３〜２．３７として設定し、気水分離部での渦流規模を抑制しつつ、しかも吐出流路内の渦発生を抑制することができるため、首尾良く、揚水性能の向上又はコンパクト化を実現できる。
【００１８】
望ましくは、上記比を１．８６〜２．５４として設定するのが良い。直線状壁面の場合に比し、揚水性能の数％程度のアップを期待できる。
【００１９】
上記第１の手段においては、掻き出し口側の内側壁は従前通り直線状壁面であるため、噴流口側の彎曲状壁面との連絡部分は曲率の大きく、この部分で二次的な渦流が発生する。
【００２０】
そこで、本発明の第２の手段は、吐出流路の内側を区画する内側壁は掻き出し口側の第１の彎曲状壁面と噴射口側の第２の彎曲状壁面とを連絡して成る。これに加え、掻き出し口での流れ断面積に対する噴流口での流れ断面積の比を１．５３〜２．５４として設定する。掻き出し口側の第１の彎曲状壁面と噴流口側の第２の彎曲状壁面との連絡部分の曲率が小さくなるため、この部分での渦発生を抑制できる。
【００２１】
ここにおいても、第１の手段と同様に、上記比が１．５３以下のときは、吐出流路の平均的広がり角が狭くなり、しかもその噴射口側での局部的広がり角が直線状壁面の場合のそれよりも狭くなるので、気水分離室での渦流が大規模化し、揚水性能は直線状壁面の場合と同等又はそれ以下になる。しかし、掻き出し口側の内側壁が第１の彎曲状壁面を有するため、上記比が２．５７以上のときに、揚水性能が直線状壁面の場合と同等又はそれ以下になる。このため、第２の手段は第１の手段よりも優れている。
【００２２】
望ましくは、上記比を１．８６〜２．５４として設定するのが良い。従前の場合に比し、揚水性能の１割り程度のアップを期待できる。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の実施形態を添付図面に基づいて説明する。
【００２４】
【第１実施形態】
図１（ａ）は本発明の自吸式ポンプに係る第１実施形態の第１実施例のインペラケースを示す正面図、図１（ｂ）は第１実施形態の第２実施例のインペラケースを示す正面図、図１（ｃ）は第１実施形態の第３実施例のインペラケースを示す正面図、図２（ａ）は第１実施形態の第４実施例のインペラケースを示す正面図、図２（ｂ）は第１実施形態の第５実施例のインペラケースを示す正面図である。なお、本実施形態において以下に説明する部分以外は図８及び図９に示す部分と同一であるので、その説明を割愛する（「従来の技術」の欄参照のこと）。
【００２５】
図１及び図２に示す第１実施形態の各インペラケース２においては、先ず第１に、吐出流路１６を画成する流路壁のうち内側壁が掻き出し口１６ａ側の直線状壁面Ｌと噴流口１６ｂ側の彎曲状壁面Ｒとを滑らかに連絡して成る。このため、従前のような噴流口側の内側壁が直線状壁面の場合に比して、噴流が彎曲状壁面Ｒより遊離し難く、壁面に渦が付帯し難いので、気水分離室１７での渦流との相互作用を抑制でき、揚水性能を向上できる。このため、揚水性能を維持しながら自吸式ポンプの縦寸法を従前に比して１０数％圧縮できる。
【００２６】
ただ、噴流口側の内側壁が彎曲状壁面Ｒを有していても、掻き出し口１６ａでの流れ断面積Ａに対する噴流口１６ｂでの流れ断面積Ｂの比（以下、断面積比Ｂ／Ａ）という）は凡そ吐出流路１６の平均的な広がり角を規定するパラメータであるため、この断面積比Ｂ／Ａを確定する必要がある。なぜなら、断面積比Ｂ／Ａが小さ過ぎると、吐出流路１６の平均的広がり角が狭くなり、気水分離室１７での渦流が大規模化し、上記相互作用の減退の利益が薄れ、揚水性能が低下する虞れがある。また逆に、断面積比Ｂ／Ａが大き過ぎると、吐出流路１６の平均的広がり角が広すぎ、噴流口１６ｂ側の彎曲状壁面Ｒで渦発生を生じ、気水分離室１７での渦流との相互作用により、揚水性能が低下する虞れがある。斯かる考察から、断面積比Ｂ／Ａの最適範囲が存在するものと推測できる。そこで、直線状壁面Ｌに対して彎曲状壁面Ｒの曲率及び範囲を種々に変えて、実施例１乃至実施例５を作製し、表１及び図７に揚水性能試験の結果を得た。
【００２７】
【表１】
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図１（ａ）に示す実施例１は断面比Ｂ／Ａが１．１９の場合、図１（ｂ）に示す実施例２は断面積比Ｂ／Ａが１．５３の場合、図１（ｃ）に示す実施例３は断面積比Ｂ／Ａが１．８６の場合、図２（ａ）に示す実施例４は断面積比Ｂ／Ａが２．２０の場合、図２（ｂ）に示す実施例５は断面比Ｂ／Ａが２．３７の場合である。ここで、比較例として図５及び図６を示す。比較例は実施例１乃至５と同じ縦寸法としてあり、従前と同様に、吐出流路１６を画成する流路壁のうち内側壁が掻き出し口１６ａ側の第１の直線状壁面Ｌ１と噴流口１６ｂ側の直線状壁面Ｌ２とを連結して成る。図５（ａ）に示す比較例１は断面積比Ｂ／Ａが１．１９の場合、図５（ｂ）に示す比較例２は断面積比Ｂ／Ａが１．５３の場合、図５（ｃ）に示す比較例３は断面積比Ｂ／Ａが１．８６の場合、図６（ａ）に示す比較例４は断面積比Ｂ／Ａが２．２０の場合、図６（ｂ）に示す比較例５は断面比Ｂ／Ａが２．５４の場合である。図７は揚程の断面積比Ｂ／Ａに対する依存性を示すグラフである。ポンプ吐出側の絞り弁を調節して吐出流量（リットル／分）をパラメータとしてある。
【００２８】
図７から明らかなように、断面積比Ｂ／Ａが１．５３〜２．３７である場合は、実施例２乃至５の方が比較例２乃至５よりも、揚程が高い。断面積比Ｂ／Ａが１．５３のときは、両者は実質同等と見ることができるが、断面積比Ｂ／Ａが１．５３を超える値からは明らかに本実施形態の方が揚水性能は良い。特に、１．８６〜２．３７のときは、揚水性能の向上は顕著である。
【００２９】
また、図７から吐出流量が高くなる程、揚水性能が向上している。吐出流量が低い場合は、絞り弁の絞り作用により気水分離室１７内が高ヘッドにあるから、気水分離室１７内の渦流規模が抑圧されているが、吐出流量が高い場合は、絞り弁の絞り作用により気水分離室１７内が低ヘッドにあるから、気水分離室１７内の渦流規模が旺盛である。このため、本実施形態ではその渦流規模の抑圧と相互作用の減少に寄与している。
【００３０】
【第２実施形態】
図３（ａ）は本発明の自吸式ポンプに係る第２実施形態の第１実施例のインペラケースを示す正面図、図３（ｂ）は第２実施形態の第２実施例のインペラケースを示す正面図、図３（ｃ）は第２実施形態の第３実施例のインペラケースを示す正面図、図４（ａ）は第２実施形態の第４実施例のインペラケースを示す正面図、図４（ｂ）は第２実施形態の第５実施例のインペラケースを示す正面図、図４（ｃ）は第２実施形態の第６実施例のインペラケースを示す正面図である。なお、本実施形態において以下に説明する部分以外は図８及び図９に示す部分と同一であるので、その説明を割愛する（「従来の技術」の欄参照のこと）。
【００３１】
図３及び図４に示す第２実施形態の各インペラケース２においては、吐出流路１６を画成する流路壁のうち内側壁が掻き出し口１６ａ側の第１の彎曲状壁面Ｒ１と噴流口１６ｂ側の第２の彎曲状壁面Ｒ２とを滑らかに連絡して成る。このため、第１実施形態と同様に、噴流が第１の彎曲状壁面Ｒ１より遊離し難く、壁面に渦が付帯し難いので、気水分離室１７での渦流との相互作用を抑制でき、揚水性能を向上できる。また、第２の彎曲状壁面Ｒ２が存在するため、第１実施形態に比し、吐出流路１６の渦発生を抑制でき、揚水性能を維持しながら自吸式ポンプの縦寸法を従前に比して１０数％圧縮できる。
【００３２】
本例においても、断面比Ｂ／Ａを確定する必要がある。そこで、第１の彎曲状壁面Ｒ１に対して第２の彎曲状壁面Ｒ２の曲率及び範囲を種々に変えて、実施例１乃至実施例６を作製し、表１及び図７に揚水性能試験の結果を得た。
【００３３】
図３（ａ）に示す実施例１は断面積比Ｂ／Ａが１．１９の場合、図３（ｂ）に示す実施例２は断面積比Ｂ／Ａが１．５３の場合、図３（ｃ）に示す実施例３は断面積比Ｂ／Ａが１．８６の場合、図４（ａ）に示す実施例４は断面積比Ｂ／Ａが２．２０の場合、図４（ｂ）に示す実施例５は断面積比Ｂ／Ａが２．３７の場合、図４（ｃ）に示す実施例６は断面積比Ｂ／Ａが２．５４の場合、である。
【００３４】
図７から明らかなように、断面積比Ｂ／Ａが１．５３〜２．５４である場合は、或いは２．５４以上でも、実施例２乃至５の方が比較例２乃至５よりも、揚程が高い。断面積比Ｂ／Ａが１．５３のときは、両者は同等と見ることができるが、断面積比Ｂ／Ａが１．５３を超える値からは明らかに本実施形態の方が良い。特に、断面積比Ｂ／Ａが１．８６〜２．５４のときは、揚水性能の向上は顕著である。また、本実施形態でも、図７から吐出流量が高くなる程、揚水性能が向上していることからみて、気水分離室１７内の渦流規模の抑圧と相互作用の減少に寄与している。
【００３５】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の第１の手段においては、噴流口側の内側壁が彎曲状壁面を有しているため、噴流口側の内側壁が直線状壁面の場合に比して、壁面に渦が付帯し難いので、気水分離部での渦流との相互作用を抑制でき、揚水性能を向上できる。このため、揚水性能を維持しながら自吸式ポンプのコンパクト化を図ることができる。これに加え、掻き出し口での流れ断面積に対する噴流口での流れ断面積の比を１．５３〜２．３７に設定してあるので、気水分離部での渦流規模を抑制しつつ、吐出流路内の渦発生を抑制することができるため、首尾良く、揚水性能の向上又はコンパクト化を実現できる。
【００３６】
本発明の第２の手段においては、噴流口側の内側壁が第２の彎曲状壁面を有しているため、噴流口側の内側壁が直線状壁面の場合に比して、壁面に渦が付帯し難いので、気水分離部での渦流との相互作用を抑制でき、揚水性能を向上できる。また、掻き出し口側の第１の彎曲状壁面と噴流口側の第２の彎曲状壁面との連絡部分の曲率が小さくなるため、この部分での渦発生を抑制できる。これに加え、掻き出し口での流れ断面積に対する噴流口での流れ断面積の比を１．５３〜２．５４に設定してあるので、気水分離部での渦流規模を抑制しつつ、吐出流路内の渦発生を抑制することができるため、首尾良く、揚水性能の向上又はコンパクト化を実現できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】（ａ）は本発明の自吸式ポンプに係る第１実施形態の第１実施例のインペラケースを示す正面図、（ｂ）は同実施形態の第２実施例のインペラケースを示す正面図、（ｃ）は同実施形態の第３実施例のインペラケースを示す正面図である。
【図２】（ａ）は本発明の自吸式ポンプに係る第１実施形態の第４実施例のインペラケースを示す正面図、（ｂ）は同実施形態の第５実施例のインペラケースを示す正面図である。
【図３】（ａ）は本発明の自吸式ポンプに係る第２実施形態の第１実施例のインペラケースを示す正面図、（ｂ）は同実施形態の第２実施例のインペラケースを示す正面図、（ｃ）は同実施形態の第３実施例のインペラケースを示す正面図である。
【図４】（ａ）は本発明の自吸式ポンプに係る第２実施形態の第４実施例のインペラケースを示す正面図、（ｂ）は同実施形態の第５実施例のインペラケースを示す正面図、（ｃ）は同実施形態の第６実施例のインペラケースを示す正面図である。
【図５】（ａ）は従来の自吸式ポンプに係る第１比較例のインペラケースを示す正面図、（ｂ）は同ポンプに係る第２比較例のインペラケースを示す正面図、（ｃ）は同ポンプに係る第３比較例のインペラケースを示す正面図である。
【図６】（ａ）は従来の自吸式ポンプに係る第４比較例のインペラケースを示す正面図、（ｂ）は同ポンプに係る第５比較例のインペラケースを示す正面図である。
【図７】第１実施形態の第１乃至第５実施例と第２実施形態の第１乃至第６実施例と第１乃至第５比較例の揚水性能試験の結果を示すグラフである。
【図８】原動機側を省略した従来の自吸式ポンプを示す縦断側面図である。
【図９】（ａ）は図８中のＥ−Ｅ線に沿って見た状態を示すインペラケースの正面図、（ｂ）は図８中のＦ−Ｆ線に沿って見た状態を示すポンプカバーの背面図、（ｃ）は図８中のＥ−Ｅ線に沿って見た状態を示す仕切板の正面図である。
【符号の説明】
１…モータハウジング
２…インペラケース（ポンプケーシング）
３…ポンプカバー（エンドケーシング）
４…遠心型インペラ
４ａ…従動マグネット円盤
４ｅ…背面シュラウド
４ｂ…螺旋状羽根
４ｃ…前面シュラウド
５…仕切板
６…ゴムパッキン
７…固定軸
８…モータシャフト
９…吸入室
１０…吐出室
１１…流体導入部
１２…水溜空間
１２ａ…水抜き孔
１３…内壁
１４…開環状壁
１５…インペラ室
１６…吐出流路
１６ａ…掻き出し口
１６ｂ…噴流口
１７…気水分離室
１８…隔壁板
１９ａ，１９ｂ…セラミックスワッシャー
２２…駆動マグネット円板
２４…円形貫通口
２５…流通口
２６…還流口
２７…補給口
２８…吸入接手部
２９…吐出接手部
３０…還流溝
Ｌ…直線状壁面
Ｌ１…第１の直線状壁面
Ｌ２…第２の直線状壁面
Ｒ…彎曲状壁面
Ｒ１…第１の彎曲状壁面
Ｒ２…第２の彎曲状壁面
Ｂ／Ａ…断面積比
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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