(57)【要約】【課題】羽根の周囲で燃料を円滑に流動させることによって渦流の発生を防止し、ポンプ効率を向上する。【解決手段】インペラ１７の羽根２０には、その根元側に位置して側面２０Ｃと後面２０Ｂとの間の角隅を斜めに切欠いて面取り部２４を形成し、この面取り部２４全体の長さ寸法Ｈは燃料通路１５の径方向寸法Ｌに対し２／５〜３／５に設定し、羽根２０の側面２０Ｃに対する根元側面取り部２４Ａの傾斜角αは４０〜６０度に設定し、また根元側面取り部２４Ａの長さ寸法Ｈ１は面取り部２４の全長寸法Ｈに対し２／５〜３／５に設定している。これにより、面取り部２４は、羽根２０の周囲で燃料を円滑に流動させて燃料の流動抵抗を軽減し、ポンプ効率を向上する。【選択図】　　　　図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
電動モータを収容する筒状のケーシングと、該ケーシングに設けられ燃料の吸込口と吐出口との間に環状の燃料通路を有するポンプハウジングと、該ポンプハウジング内に回転可能に設けられ前記電動モータによって回転される間に前記燃料通路内で燃料を圧送する羽根が外周側に列設された円板状のインペラとを備えてなるタービン型燃料ポンプにおいて、
前記インペラの各羽根は、前記インペラの径方向に延び、該インペラの回転方向前側に位置する前面、回転方向後側に位置する後面および前記前面、後面間に位置する一対の側面からなる断面略四角形状の板状体として形成し、
かつ該各羽根の根元側には、前記側面と後面との間の角隅を斜めに切欠くことにより形成され前記インペラの径方向に延びる面取り部を設け、
該面取り部の長さ寸法Ｈは、前記ポンプハウジングに設けた燃料通路の径方向寸法Ｌに対して（２／５〜３／５）×Ｌの範囲に設定する構成としたことを特徴とするタービン型燃料ポンプ。
【請求項２】
前記面取り部は、該面取り部全体の長さ寸法Ｈに対し、その根元側端部から寸法（１／５〜４／５）×Ｈの範囲に亘りほぼ一定の面取り幅をもって形成された根元側面取り部と、該根元側面取り部の先端側から面取り幅を徐々に小さくして形成された先端側面取り部とにより構成してなる請求項１に記載のタービン型燃料ポンプ。
【請求項３】
前記根元側面取り部は、前記側面に対して３０〜７０度の傾斜角をもって形成してなる請求項２に記載のタービン型燃料ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば車両用エンジンの噴射弁等に向けて燃料を供給するのに好適に用いられるタービン型燃料ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、乗用車等の車両には、エンジンに燃料を供給するための電子制御式燃料噴射装置が搭載され、この燃料噴射装置は、エンジンの燃焼室に向けて燃料を噴射する噴射弁と、車両の後部側等に設けた燃料タンク内の燃料を前記噴射弁に向けて吐出供給する燃料ポンプ等とにより構成されている。
【０００３】
また、燃料ポンプとしては、インペラを備えたタービン型燃料ポンプが広く用いられている。このタービン型燃料ポンプは、電動モータを収容する筒状のケーシングと、該ケーシングの一端側に設けられた上カバーと、該上カバーとの間で前記電動モータを支持するように前記ケーシングの他端側に設けられ、燃料の吸込口と吐出口との間に環状の燃料通路を有するポンプハウジングと、該ポンプハウジング内に回転可能に設けられ、前記電動モータによって回転される間に前記吸込口から吸込んだ燃料を燃料通路から吐出口に向け圧送するインペラとによって大略構成されている。
【０００４】
また、インペラは、円板状に形成され、その外周側には当該インペラの径方向に延びる羽根が周方向に列設されている。そして、燃料通路内でインペラの羽根を回転することにより、吐出口に向け燃料を圧送することができる。
【０００５】
ここで、インペラの羽根は、燃料を吐出するときの効率、所謂ポンプ効率に大きく関わる部位であるから、例えば、特開平７−１８９９７３号公報（以下、従来技術という）では、各羽根の前面と側面の角隅、後面と側面の角隅に面取り部等を設けることにより、羽根の周囲で燃料を円滑に流動させ、良好なポンプ効率を得ようとしている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上述した従来技術によるタービン型燃料ポンプは、インペラに設けられた羽根の前面と側面の角隅、後面と側面の角隅に面取り部を形成している。
【０００７】
しかし、従来技術によるインペラでは、複数の羽根に対して単に面取り部を形成しているに過ぎないため、羽根の周囲で渦流が発生する虞があり、必ずしも良好なポンプ効率を得ることができないという問題がある。
【０００８】
本発明は上述した従来技術の問題に鑑みなされたもので、本発明の目的は、羽根の周囲で燃料を円滑に流動させることができ、ポンプ効率を向上できるようにしたタービン型燃料ポンプを提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
請求項１の発明によると、インペラの外周側に列設された各羽根は、インペラの径方向に延び、該インペラの回転方向前側に位置する前面、回転方向後側に位置する後面および前記前面、後面間に位置する一対の側面からなる断面略四角形状の板状体として形成し、かつ該各羽根の根元側には、前記側面と後面との間の角隅を斜めに切欠くことにより形成されインペラの径方向に延びる面取り部を設け、該面取り部の長さ寸法Ｈは、前記ポンプハウジングに設けた燃料通路の径方向寸法Ｌに対して（２／５〜３／５）×Ｌの範囲に設定する構成としている。
【００１０】
これにより、燃料通路内でインペラの羽根を回転させると、吸込口で各羽根間に流入した燃料は、遠心力によって各羽根間の先端側から燃料通路内に流出し、また燃料通路からは各羽根間の根元側に燃料が流入し、このような流れを繰返すことで燃料は旋回流となって燃料通路内を吐出口に向け圧送される。
【００１１】
このときに、羽根の根元側に設けた面取り部は、その長さ寸法Ｈを燃料通路の径方向寸法Ｌに対して（２／５〜３／５）×Ｌの範囲、即ち、燃料通路内を燃料が旋回流となって流れるときのほぼ中心位置まで延びるように形成しているから、面取り部は、旋回流となった燃料の流れに対応して各羽根間の根元側に燃料を円滑に流入させることができる。従って、各羽根の周囲で渦流が生じるのを面取り部により防止でき、燃料の流動抵抗を軽減し、ポンプ効率を向上することができる。
【００１２】
また、請求項２の発明によると、面取り部は、該面取り部全体の長さ寸法Ｈに対し、その根元側端部から寸法（１／５〜４／５）×Ｈの範囲に亘りほぼ一定の面取り幅をもって形成された根元側面取り部と、該根元側面取り部の先端側から面取り幅を徐々に小さくして形成された先端側面取り部とにより構成している。
【００１３】
これにより、根元側面取り部は、羽根の根元側から該各羽根間に燃料を円滑に流入させることができ、燃料の抵抗を軽減することができる。また、先端側面取り部は、羽根の後面、側面と根元側面取り部との間を滑らかにつなぐことができ、これらの間で燃料を円滑に流動させることができる。
【００１４】
さらに、請求項３の発明によると、根元側面取り部は、側面に対して３０〜７０度の傾斜角をもって形成しているので、燃料が各羽根間に流入するときの角度と根元側面取り部の傾斜角とはほぼ同じ角度となるから、この根元側面取り部に沿って燃料を流動させることができ、燃料の流動抵抗を軽減することができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態によるタービン型燃料ポンプを、添付の図１ないし図９に従って詳細に説明する。
【００１６】
図中、１は燃料ポンプの外殻を構成する筒状のケーシングで、該ケーシング１は、その軸方向両端側が後述の吐出カバー２とポンプハウジング９とにより閉塞されている。
【００１７】
２はケーシング１の一端側に設けられた有蓋筒状の吐出カバ−で、該吐出カバー２には、図１に示す如く吐出ポート２Ａ、コネクタ部２Ｂがそれぞれ上向きに突出して設けられ、吐出カバー２の中心側には下向きに延びる軸受筒２Ｃが設けられている。
【００１８】
３は吐出ポ−ト２Ａ内に設けられた残圧保持用のチェック弁で、該チェック弁３は、後述する電動モータ７の回転時にケーシング１内を流通する燃料により開弁され、この燃料が吐出ポート２Ａから外部の燃料配管（図示せず）内に向けて吐出されるのを許す。そして、チェック弁３は、電動モータ７の停止時には閉弁し、前記燃料配管内の燃料がケーシング１内を戻るのを阻止することにより、この燃料配管内を所定の残圧状態に保持するものである。
【００１９】
４は吐出カバー２の軸受筒２Ｃ内に嵌合して設けられたブッシュ、５は後述する内側ハウジング１２の段付穴１２Ｄ内に嵌合して設けられたブッシュで、該ブッシュ４，５は、後述の回転軸６を回転可能に支持する軸受を構成している。
【００２０】
６は吐出カバー２とポンプハウジング９との間にブッシュ４，５を介して軸支された回転軸で、該回転軸６は、ケーシング１内を図２に示す軸線Ｏ−Ｏに沿って軸方向に伸長し、後述する電動モータ７の回転子７Ｂ等をケーシング１内で回転可能に支持するものである。また、回転軸６の下端側には、図３に示す如く、後述のインペラ１７に廻止め状態で嵌合する面取り部６Ａが形成されている。
【００２１】
７はケーシング１内に収容された電動モータで、該電動モータ７は、吐出カバー２とポンプハウジング９との間に位置してケーシング１内に嵌合して設けられ、永久磁石からなる固定子（図示せず）を支持した筒状のヨーク７Ａと、該ヨーク７Ａの内側に隙間をもって挿入され、回転軸６に一体回転するように取付けられた回転子７Ｂおよびコンミテ−タ７Ｃと、該コンミテータ７Ｃに摺接する一対のブラシ（図示せず）等とにより構成されている。
【００２２】
そして、電動モータ７は、吐出カバー２のコネクタ部２Ｂ、ブラシ、コンミテータ７Ｃを介して回転子７Ｂに給電されると、該回転子７Ｂが回転軸６と一体に回転し、これによって後述のインペラ１７を、例えば５０００〜８０００ｒｐｍ程度の速度で回転駆動する。
【００２３】
８は電動モータ７のヨーク７Ａと回転子７Ｂとの間に形成された燃料の通路部で、該通路部８は、後述するポンプハウジング９の吐出口１４からケーシング１内に吐出された燃料を、ヨーク７Ａと回転子７Ｂとの隙間を介して吐出カバー２側へと流通させるものである。
【００２４】
９はケーシング１の他端（下端）側に設けられたポンプハウジングで、該ポンプハウジング９は、後述の外側ハウジング１０と内側ハウジング１２とを上，下方向で衝合することにより構成され、その内部には後述のインペラ１７が回転可能に設けられている。
【００２５】
１０はポンプハウジング９の外側ハウジングで、該外側ハウジング１０は、図１、図２に示すように、ケーシング１の下端側にカシメ等の手段を用いて嵌合状態で取付けられ、ケーシング１を外側から閉塞している。また、外側ハウジング１０には、燃料の吸込口１１が一体形成されている。
【００２６】
また、外側ハウジング１０には、その軸中心（軸線Ｏ−Ｏ）側に円形状の凹窪部１０Ａが形成され、インペラ１７の外周側となる位置には、軸線Ｏ−Ｏを中心として周方向に延びる断面略半円形状の円弧溝１０Ｂが形成されている。
【００２７】
１２は外側ハウジング１０の上側に設けられた内側ハウジングで、該内側ハウジング１２は、外側ハウジング１０に衝合した状態でケーシング１内に嵌合して取付けられている。また、内側ハウジング１２は、図２に示す如く、筒状の周壁となる筒部１２Ａと、該筒部１２Ａを上側から覆う蓋部１２Ｂとにより扁平な有蓋筒状体として形成され、前記筒部１２Ａの内周側は、外側ハウジング１０との衝合面１２Ｃ側に開口する円形状のタービン収容凹部１３となっている。
【００２８】
また、筒部１２Ａには、その内周側に位置して後述する燃料通路１５が形成されている。さらに、蓋部１２Ｂには、ブッシュ５が挿嵌される段付穴１２Ｄが形成され、外周側には吐出口１４（図１、図２中に二点鎖線で図示）が上，下方向に延びて穿設されている。
【００２９】
１５はタービン収容凹部１３の外周側に位置してポンプハウジング９内に形成された環状の燃料通路で、該燃料通路１５は、図２、図４に示す如く、外側ハウジング１０の円弧溝１０Ｂを含み、軸線Ｏ−Ｏ（軸心Ｏ）の位置を中心として周方向に延びる縦長な断面Ｃ字状の通路として構成されている。
【００３０】
ここで、燃料通路１５は、上，下方向の両端側が円弧形状に形成され、図４中の矢示の如く、この円弧形状に沿って燃料が旋回しながら流通することから、円弧形状をなす部位の中心位置付近が燃料が燃料通路１５内で圧送されるときの通路中心Ｃとなる。そして、燃料通路１５の内径側端部１５Ａから外径側端部１５Ｂまでの軸心Ｏを中心とする径方向寸法Ｌに対し、燃料通路１５の通路中心Ｃの位置は、内径側端部１５Ａから約１／２の距離寸法Ｌ１となっている。
【００３１】
そして、燃料通路１５は、その始端側が吸込口１１に連通し、終端側は吐出口１４に連通している。また、燃料通路１５は、その始端側が吸込通路部１５Ｃとなり、該吸込通路部１５Ｃは、吸込口１１から吸込まれる燃料を燃料通路１５内に円滑に導くものである。
【００３２】
１６は内側ハウジング１２の筒部１２Ａ側に設けられたシール隔壁で、該シール隔壁１６は、図３に示す如く、内側ハウジング１２の筒部１２Ａからインペラ１７の外周に近接する位置まで突出する円弧状凸部として形成されている。そして、シール隔壁１６は、吸込口１１と吐出口１４との間でインペラ１７の外周側をシールすることにより、吸込口１１から吸込んだ燃料が燃料通路１５に沿って流れるのを補償することができる。
【００３３】
次に、１７は本実施の形態によるインペラで、該インペラ１７は、例えば強化プラスチック材料によって略円板状に形成され、ポンプハウジング９のタービン収容凹部１３内に回転可能に設けられている。そして、インペラ１７は、電動モータ７によって図３中の矢示Ａ方向に回転されることにより、吸込口１１から吸込んだ燃料を燃料通路１５から吐出口１４に向け圧送するものである。
【００３４】
また、インペラ１７には、その回転中心（軸線Ｏ−Ｏ）に回転軸６が嵌合される嵌合穴１８が設けられ、該嵌合穴１８の周囲には複数個、例えば３個の透孔１９が設けられている。また、インペラ１７の外周側には、図５、図６に示す如く、該インペラ１７の径方向に延びる多数の羽根２０，２０，…が周方向に列設されている。さらに、各羽根２０間には、一対の円弧状凹部２１，２１が山形状をなすように設けられ、これらの円弧状凹部２１は、ポンプハウジング９内の燃料通路１５の円弧形状にほぼ対応する曲率をもって形成されている。
【００３５】
そして、インペラ１７は、タービン収容凹部１３内で外側ハウジング１０の上面と内側ハウジング１２の蓋部１２Ｂ下面との間に上，下面がフローティングシールされ、この状態で回転軸６と一体に電動モータ７により回転駆動されるものである。また、インペラ１７の各透孔１９は、外側ハウジング１０の凹窪部１０Ａと内側ハウジング１２の段付穴１２Ｄ側との間で燃料圧力等を均一化する機能を有している。
【００３６】
ここで、各羽根２０は、図５、図６に示すように、インペラ１７の回転方向前側（矢示Ａ方向）に位置する前面２０Ａ、回転方向後側に位置する後面２０Ｂおよび前記前面２０Ａ、後面２０Ｂ間に位置する一対の側面２０Ｃ，２０Ｃからなる断面略四角形状の板状体として形成されている。
【００３７】
また、羽根２０は、根元側がインペラ１７の径方向に直線状に延びる直線状羽根部２２となり、先端側がインペラ１７の回転方向前側（矢示Ａ方向）に向け円弧状に湾曲した湾曲状羽根部２３となっている。そして、直線状羽根部２２と湾曲状羽根部２３とは、それぞれ羽根２０の全長のほぼ半分の長さ寸法に形成されている。
【００３８】
２４，２４は各羽根２０の根元側に位置して設けられた一対の面取り部で、該各面取り部２４は、図４ないし図７に示すように、側面２０Ｃと後面２０Ｂとの間の角隅を斜めに切欠くように形成され、インペラ１７の径方向に延びている。また、面取り部２４の全体の長さ寸法Ｈは、内径側端部１５Ａから燃料通路１５の通路中心Ｃまでの距離寸法Ｌ１とほぼ同じ寸法、即ち、燃料通路１５の径方向寸法Ｌに対し、下記数１式のように寸法（２／５〜３／５）×Ｌに設定している。
【００３９】
【数１】
２／５≦（Ｈ／Ｌ）≦３／５
【００４０】
また、この面取り部２４全体の長さ寸法Ｈは、上記数１式に設定されるＨ／Ｌの範囲のうち、下記数２式のように寸法（９／２０〜１１／２０）×Ｌの範囲に設定するのが好ましい。
【００４１】
【数２】
９／２０≦（Ｈ／Ｌ）≦１１／２０
【００４２】
さらに、上記数１式、数２式の範囲での面取り部２４全体の長さ寸法Ｈは、燃料通路１５の径方向寸法Ｌに対して１／２の値の場所が最適である。これにより、面取り部２４は、燃料通路１５で燃料が旋回して流れるときの中心位置となる通路中心Ｃまで延びて形成されるから、燃料を各羽根２０間に燃料を円滑に流入させるという作用を最も良好に発揮することができる。
【００４３】
また、面取り部２４は、根元側に位置してほぼ一定の面取り幅をもって形成された略四角形状の根元側面取り部２４Ａと、該根元側面取り部２４Ａの先端側から面取り幅を徐々に小さくして形成された略三角形状の先端側面取り部２４Ｂとによって構成されている。
【００４４】
そして、根元側面取り部２４Ａは、ほぼ一定の面取り幅で切欠かれることにより、羽根２０の根元側から該各羽根２０間に燃料を円滑に流入させ、燃料の抵抗を軽減するものである。また、先端側面取り部２４Ｂは、先端側に向けて面取り幅を徐々に小さくすることにより、羽根２０の後面２０Ｂ、側面２０Ｃと根元側面取り部２４Ａとの間を滑らかにつなぎ、これらの間で燃料を円滑に流動させるものである。
【００４５】
ここで、面取り部２４を構成する根元側面取り部２４Ａの形状について詳細に説明する。まず、根元側面取り部２４Ａは、図７に示す羽根２０の側面２０Ｃに対する傾斜角αを、下記数３式のように３０〜７０度の範囲に設定している。
【００４６】
【数３】
３０≦α≦７０
【００４７】
また、上記数３式に設定される傾斜角αは、下記数４式の如く４０〜６０度の範囲に設定するのが好ましい。
【００４８】
【数４】
４０≦α≦６０
【００４９】
さらに、根元側面取り部２４Ａは、図４に示す面取り部２４の全長寸法Ｈに対する長さ寸法Ｈ１を、下記数５式のように寸法（１／５〜４／５）×Ｈに設定している。
【００５０】
【数５】
１／５≦（Ｈ１／Ｈ）≦４／５
【００５１】
また、この根元側面取り部２４Ａの長さ寸法Ｈ１は、上記数５式に設定されるＨ１／Ｈの範囲のうち、下記数６式のように寸法（２／５〜３／５）×Ｈの範囲に設定するのが好ましい。
【００５２】
【数６】
２／５≦（Ｈ１／Ｈ）≦３／５
【００５３】
本実施の形態によるタービン型燃料ポンプは、上述の如き構成を有するもので、次に、その作動について説明する。
【００５４】
まず、吐出カバー２のコネクタ部２Ｂを通じて外部から給電を行うと、電動モータ７は、回転子７Ｂに駆動電流が供給されることにより、回転子７Ｂを回転軸６と一体に回転し、ポンプハウジング９内でインペラ１７を回転駆動する。そして、インペラ１７を回転することにより、燃料タンク（図示せず）内の燃料は、吸込口１１から燃料通路１５へと吸込まれ、インペラ１７の各羽根２０により燃料通路１５に沿って圧送されつつ、吐出口１４からケーシング１内に吐出される。
【００５５】
このように、ケーシング１内に流れた燃料は、該ケーシング１内を通路部８等を介して吐出カバー２側に向け流通し、吐出ポ−ト２Ａ内のチェック弁３を開弁させつつ、この吐出ポート２Ａから外部の燃料配管を介してエンジン本体側の噴射弁（いずれも図示せず）へと、例えば吐出圧力が２００〜５００ｋＰａ（キロパスカル）、吐出流量が３０〜２００Ｌ／ｈ（リットル／時）で吐出供給される。
【００５６】
ここで、本発明者等は、羽根２０の側面２０Ｃに対する根元側面取り部２４Ａの傾斜角αについて鋭意研究した結果、前記数３式に示す如く３０〜７０度の範囲、好ましくは前記数４式に示す如く４０〜６０度の範囲に設定することにより、吐出圧力が３００ｋＰａ、吐出流量が８０Ｌ／ｈの条件で、図８に示す特性線のように高いポンプ効率が得られることを確認した。
【００５７】
この場合、面取り部２４の全長寸法Ｈに対する根元側面取り部２４Ａの長さ寸法Ｈ１の比率を約１／２としたものである。そして、これにより根元側面取り部２４Ａの傾斜角αを羽根２０の側面２０Ｃ側から後面２０Ｂ側に燃料が流れるときの角度とほぼ同じ角度にすることができ、燃料を根元側面取り部２４Ａに沿って円滑に流動させて抵抗を軽減できるものである。
【００５８】
また、面取り部２４の全長寸法Ｈに対する根元側面取り部２４Ａの長さ寸法Ｈ１の比率について鋭意研究した結果、面取り部２４の全長寸法Ｈに対する根元側面取り部２４Ａの長さ寸法Ｈ１の比率（Ｈ１／Ｈ）を、前記数５式に示す如く１／５〜４／５の数値範囲、好ましくは前記数６式に示す如く２／５〜３／５の数値範囲に設定することにより、吐出圧力が３００ｋＰａ、吐出流量が８０Ｌ／ｈの条件で、図９に示す特性線のように高いポンプ効率が得られることを確認した。
【００５９】
この場合、羽根２０の側面２０Ｃに対する根元側面取り部２４Ａの傾斜角αは約５０度としたものである。そして、これにより根元側面取り部２４Ａは、一定幅の大きな切欠によって羽根２０の根元側で発生しようとするする渦流を抑え、燃料が流動するときの抵抗を軽減できるものである。
【００６０】
さらに、上述の研究結果では、先端側に向け面取り幅を徐々に小さくした先端側面取り部２４Ｂは、羽根２０の後面２０Ｂ、側面２０Ｃと根元側面取り部２４Ａとの間を滑らかにつないでいるから、羽根２０の側面２０Ｃから根元側面取り部２４Ａに向け、また根元側面取り部２４Ａから後面２０Ｂに向け燃料を円滑に流動させることができ、高いポンプ効率が得られることがわかった。
【００６１】
このように、燃料通路１５の径方向寸法Ｌに対する面取り部２４全体の長さ寸法Ｈの比率（Ｈ／Ｌ）は、９／２０〜１１／２０の範囲内である１／２に設定し、羽根２０の側面２０Ｃに対する根元側面取り部２４Ａの傾斜角αは、４０〜６０度の範囲内である５０度に設定し、面取り部２４の全長寸法Ｈに対する根元側面取り部２４Ａの長さ寸法Ｈ１の比率（Ｈ１／Ｈ）は、２／５〜３／５の範囲内である１／２に設定することにより、ポンプ効率が最も高くなることがわかった。
【００６２】
従って、本実施の形態によれば、インペラ１７の羽根２０の根元側に位置して側面２０Ｃと後面２０Ｂとの間の角隅を斜めに切欠くように形成された面取り部２４は、インペラ１７の径方向に延びた全体の長さ寸法Ｈを、燃料通路１５の径方向寸法Ｌに対し９／２０〜１１／２０（１／２）に設定し、羽根２０の側面２０Ｃに対する根元側面取り部２４Ａの傾斜角αを、４０〜６０度（５０度）に設定し、また根元側面取り部２４Ａの長さ寸法Ｈ１を、面取り部２４の全長寸法Ｈに対し２／５〜３／５（１／２）に設定している。
【００６３】
これにより、面取り部２４は、燃料通路１５から各羽根２０間に燃料が流入するときの位置、燃料を円滑に流入させるために必要な大きさ、角度に対応するように、面取り部２４（根元側面取り部２４Ａ）の位置と長さ寸法、根元側面取り部２４Ａの傾斜角を設定することができる。
【００６４】
この結果、インペラ１７を回転させたときには、面取り部２４は、根元側面取り部２４Ａ、先端側面取り部２４Ｂに沿って燃料を円滑に流動させて、羽根２０の周囲で燃料が流動するときの抵抗を軽減することができるから、燃料通路１５内で吐出口１４に向け燃料を効率よく圧送することができ、ポンプ効率を向上することができる。
【００６５】
なお、実施の形態では、燃料通路１５は、縦長な断面Ｃ字状の通路として形成した場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限るものではなく、例えば図１０に示す第１の変形例のように、燃料通路３１は、上，下方向の中間部に径方向内向きに突出する環状突出部３２を設けることにより、奥所側流路３３と衝合側流路３４とに上，下に２分割する構成としてもよい。
【００６６】
また、実施の形態では、インペラ１７の各羽根２０は、根元側をインペラ１７の径方向に直線状に延びる直線状羽根部２２とし、先端側をインペラ１７の回転方向前側に向け円弧状に湾曲した湾曲状羽根部２３とした場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限らず、例えば図１１に示す第２の変形例による羽根４１のように、根元側から先端側までの全体を直線状に形成する構成としてもよい。
【００６７】
さらに、羽根２０は、根元側から先端側までの全体を、回転方向前側に向け円弧状に湾曲させる構成としてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態によるタービン型燃料ポンプを示す縦断面図である。
【図２】図１中のポンプハウジング、インペラ等を拡大して示す要部拡大縦断面図である。
【図３】内側ハウジングおよびインペラを図２中の矢示ＩＩＩ−ＩＩＩ方向からみた横断面図である。
【図４】図２中の燃料通路、羽根、面取り部等を拡大して示す要部拡大縦断面図である。
【図５】インペラの羽根を拡大して示す要部拡大の斜視図である。
【図６】インペラの羽根を拡大して示す要部拡大の平面図である。
【図７】インペラの羽根を図６中の矢示ＶＩＩ−ＶＩＩ方向から示す断面図である。
【図８】根元側面取り部の傾斜角とポンプ効率との関係を示す特性線図である。
【図９】根元側面取り部の長さ寸法とポンプ効率との関係を示す特性線図である。
【図１０】本発明の第１の変形例による燃料通路を図４と同様位置からみた要部拡大縦断面図である。
【図１１】本発明の第２の変形例によるインペラの羽根を図５と同様位置からみた要部拡大の斜視図である。
【符号の説明】
１　ケーシング
２　吐出カバー
６　回転軸
７　電動モータ
９　ポンプハウジング
１０　外側ハウジング
１１　吸込口
１２　内側ハウジング
１４　吐出口
１５，３１　燃料通路
１５Ａ　内径側端部
１５Ｂ　外径側端部
１７　インペラ
２０，４１　羽根
２０Ａ　前面
２０Ｂ　後面
２０Ｃ　側面
２４　面取り部
２４Ａ　根元側面取り部
２４Ｂ　先端側面取り部
Ｏ−Ｏ　軸線
Ａ　インペラの回転方向
Ｃ　燃料通路の通路中心
Ｌ　燃料通路の径方向寸法
Ｌ１　内径側端部から燃料通路の通路中心までの距離寸法
Ｈ　面取り部全体の長さ寸法
Ｈ１　根元側面取り部の長さ寸法
α　羽根の側面に対する根元側面取り部の傾斜角
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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