(57)【要約】　　　（修正有）【課題】自動変速機の変速開始点における締結圧をエンジンから変速機に入力される入力トルクに対応した最適な値に設定する。【解決手段】補正定数記憶部４１には入力トルクＴｉと実作動圧Ｐｉとの関係から平均信頼度Ｒｊ，Ｋ（ｊ＝１〜３，ｋ＝１〜３）の最も高い値を示す定数ａｃ，ｂｃが記憶されている。補正定数算出部４０は両定数ａｃ，ｂｃを読込み、この両定数ａｃ，ｂｃを各々微少量±δａ，±δｂ移動させた場合の補正定数Ａｊ，Ｂｋ（ｊ＝１〜３，ｋ＝１〜３）を求め、このパラメータに基づき誤差ΔＰｊ，Ｋ（＝Ｐｉ−（Ａｊ・Ｔｉ＋Ｂｋ））を算出し、この誤差ΔＰｊ，Ｋの平均値と分散値とに基づき両補正定数Ａｊ，Ｂｋの組み合わせ毎に平均信頼度を算出し、この中から最も大きい平均信頼度を示す補正定数Ａｊ，Ｂｋを選択して補正定数記憶部４１に格納する。目標締結圧算出部４２は、補正定数記憶部４１に格納されている定数ａｃ，ｂｃと入力トルクＴｉとに基づき変速開始点の目標締結圧Ｐｃを算出し（Ｐｃ＝ａｃ・Ｔｉ＋ｂｃ）、出力信号処理部４３へ出力する。【選択図】図３
2004011775.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
傾き定数と切片定数とで構成された一次式に基づいて、変速開始点における入力トルクに対応する変速機に設けられている摩擦締結要素の目標作動圧を設定する自動変速機の油圧制御装置において、
上記変速開始点で検出した入力トルクと上記摩擦締結要素に作用する実作動圧とを記憶するサンプルデータ記憶部と、
上記入力トルクと上記実作動圧との関係から平均信頼度の最も高い値を示す上記傾き定数と上記切片定数とを記憶する補正定数記憶部と、
上記補正定数記憶部に記憶されている上記傾き定数と上記切片定数とに基づき該傾き定数と該切片定数とを微少量移動させて複数の傾き補正定数と切片補正定数とを算出し、該各傾き補正定数と該各切片補正定数との組み合わせで設定される一次式の変数として上記サンプルデータ記憶部に記憶されている入力トルクを代入して算出される値を、該サンプルデータ記憶部に記憶されている実作動圧から減算して誤差を算出し、該誤差の平均値と分散値とから上記傾き補正定数と上記切片補正定数との組み合わせ毎に平均信頼度を算出する補正定数算出部とを備え、
上記補正定数記憶部は、上記補正定数算出部で算出した、各組み合わせ毎の平均信頼度から、最も大きい平均信頼度を示す傾き補正定数と切片補正定数とを選択し、該傾き補正定数と該切片補正定数とで上記傾き定数と上記切片定数とを更新することを特徴とする自動変速機の油圧制御装置。
【請求項２】
上記平均信頼度は、上記実作動圧と上記一次式に基づいて算出した目標作動圧との誤差の頻度分布に基づいて設定される平均値と分散値とをパラメータとして、該平均値と該分散値とが共に小さい値を示すとき大きな値を得ることのできる平均信頼度関数に基づいて算出することを特徴とする請求項１記載の自動変速機の油圧制御装置。
【請求項３】
上記サンプルデータ記憶部のデータ格納領域が上記入力トルクの大きさに応じて複数のブロックに区分されており、各ブロックに該入力トルクと実締結圧とで示される座標データが設定個数ずつ格納されることを特徴とする請求項１或いは２記載の自動変速機の油圧制御装置。
【請求項４】
上記平均信頼度が同値となる組み合わせが複数存在する場合は、予め設定されている優先順位に従って１つの組み合わせを選択することを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の自動変速機の油圧制御装置。
【請求項５】
上記補正定数記憶部に記憶されている上記傾き定数と上記切片定数とに上下限リミッタが設定されていることを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載の自動変速機の油圧制御装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動変速機の油圧制御装置に関し、特に、自動変速機の変速時における摩擦締結要素に対する締結圧を入力トルクに応じて可変設定する自動変速機の油圧制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、自動変速機の変速は、変速機に設けられている複数のクラッチやブレーキ等の摩擦締結要素を選択的に締結或いは開放させることで行うが、その際、摩擦締結要素の締結圧を適正に設定する必要がある。
【０００３】
すなわち、変速機への入力トルク（エンジン発生トルク）が小さい場合には、締結圧を弱くすることで、変速ショックの発生を抑制し、一方、入力トルクが大きい場合は、比較的大きな締結圧で摩擦締結要素を締結動作させることで、変速時の応答遅れを回避する。
【０００４】
この摩擦締結要素に対する締結圧は、摩擦締結要素を締結動作させるライン圧を過渡制御することで行なわれるが、摩擦締結要素の要求する最適な締結圧（ライン圧）と、自動変速機への入力トルクとは、ほぼ一次関数で表すことが知られているため、実測した変速時の入力トルクと最適な締結圧（ライン圧）との関係から、（１）式に示す一次近似式を求め、この一次近似式に基づいて締結圧（ライン圧）を過渡制御するようにしている。
ｙ＝ａ・ｘ＋ｂ　…（１）
ここで、ｙ：基本締結圧（ライン圧）、ｘ：入力トルクである。
【０００５】
ところで、摩擦締結要素を構成する摩擦材の摩擦係数や、ライン圧を制御する油圧コントロール弁の発生油圧のばらつき、入力トルクの計測誤差、及びライン圧の推定誤差等の要因で、実際に発生する締結圧（ライン圧）と摩擦締結要素が要求する締結圧との間には　車両毎にばらつきがある。
【０００６】
そのため、上述した（１）式に対して、その傾き定数ａ、切片定数ｂ、及び入力トルクｘを、特定の入力パラメータに基づいて推定すると、この各パラメータと推定値との間には、誤差Δａ，Δｂ，Δｘが生じる。この場合、基本締結圧ｙと、摩擦締結要素が要求する動作を得るために必要な締結圧（目標締結圧）ｙｃとの間の誤差δ（＝ｙｃ−ｙ）は、（２）式で近似することができる。
δ≒Δａ・ｘ＋ａ・Δｘ＋Δｂ　…（２）
この場合、Δｘが、ｘの一次式ｄ１・ｘ＋ｄ０で近似可能であれば、上式に代入して、
δ≒Δａ・ｘ＋ａ・（ｄ１・ｘ＋ｄ０）＋Δｂ
≒（ａ・ｄ１＋Δａ）・ｘ＋ａ・ｄ０＋Δｂ
≒Δａ’・ｘ＋Δｂ’　　　　　　　　　　…（３）
で表すことができる。
【０００７】
（３）式は、Δａ’とΔｂ’さえ求めることができれば、任意の入力トルクｘに対して各誤差要因Δａ，Δｂ，Δｘによる、基本締結圧ｙと目標締結圧ｙｃとの間の誤差δは補正することができることを意味する。
【０００８】
この両定数ａ，ｂを補正した各々定数をａｃ，ｂｃとすると、目標締結圧ｙｃは、
ｙｃ＝ａｃ・ｘ＋ｂｃ　　　　　　　　　…（４）
或いは
ｙｃ＝（ａｃ／ａ）・（ｙ−ｂ）＋ｂｃ　…（５）
となる。
【０００９】
一般に、定数ａｃ，ｂｃは、走行中の変速開始点においてサンプリングした入力トルクｘと締結圧ｙとに基づいて最小二乗法により求める。そして、算出された各定数ａｃ，ｂｃに基づいて、（４）或いは（５）の一次近似式を設定し、この一次近似式に基づいて、入力トルクｘに応じた目標締結圧ｙｃを設定するようにしている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、各車両に搭載されている自動変速機の変速の際のライン圧制御に適合する一次近似式を設定するための各定数ａｃ，ｂｃを最小二乗法によって求める場合、サンプリングする各定数ａｃ，ｂｃの変動を抑制し、算出される目標ライン圧ｙｃを安定させるためには、多くのサンプルデータを必要とするので、当該データを保存するためにメモリ容量を確保しなければならず、コスト高となってしまう。
【００１１】
又、最小二乗法は計算が複雑であるため、サンプルデータが増加するに従い、演算量が膨大化し、リアルタイムでの制御が困難となり、応答遅れが生じる。
【００１２】
これに対処するに、例えば特開２００１−１１６１３０号に開示されている油圧制御装置では、生産ラインにおいて、自動変速機に設けられている油圧制御装置のライン圧を生成するソレノイド弁に供給するソレノイド弁駆動電流値を異ならせながら順次出力し、このソレノイド弁駆動電流値毎の摩擦締結要素の締結圧（ライン圧）を計測し、この実測データに最も近似するソレノイド弁駆動電流値とソレノイド弁圧との関係を有するテーブルマップを基本マップとして選択し、実測データと基本マップから、最小二乗法により、ソレノイド弁圧と締結圧との関係を、一次関数（ｙｓ＝ａ・ｘ＋ｂ　　ｙｓ：ソレノイド弁圧、ｘ：ソレノイド弁駆動電流値）として近似計算し、このときの傾き定数ａと切片定数ｂとを制御装置に格納し、ソレノイド弁圧ｙｓを算出する際に、ソレノイド弁駆動電流と定数ａ，ｂとを読込み、一次近似式からソレノイド弁圧ｙｓを算出するようにしている。
【００１３】
この先行技術によれば、出荷される制御装置には定数ａ，ｂの関係のみを格納しておけばよいので、相対的にメモリ容量を小さくすることができ、演算時の負担も軽減することができる。
【００１４】
しかし、この先行技術では、生産ラインにおいて、車両毎にソレノイド弁駆動電流値と、そのときの摩擦締結要素の締結圧（ライン圧）とを計測した後、最も近似した基本マップを選択しなければならないため、生産ラインにおける作業が複雑化し、生産効率が低下する。
【００１５】
本発明は、上記事情に鑑み、生産ラインにおける作業効率を低下させことなく、自動変速機の変速動作の際の締結圧特性を補正して、入力トルクに対応した最適な締結圧を設定することのできる自動変速機の油圧制御装置を提供することを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため本発明は、傾き定数と切片定数とで構成された一次式に基づいて、変速開始点における入力トルクに対応する変速機に設けられている摩擦締結要素の目標作動圧を設定する自動変速機の油圧制御装置において、上記変速開始点で検出した入力トルクと上記摩擦締結要素に作用する実作動圧とを記憶するサンプルデータ記憶部と、上記入力トルクと上記実作動圧との関係から平均信頼度の最も高い値を示す上記傾き定数と上記切片定数とを記憶する補正定数記憶部と、上記補正定数記憶部に記憶されている上記傾き定数と上記切片定数とに基づき該傾き定数と該切片定数とを微少量移動させて複数の傾き補正定数と切片補正定数とを算出し、該各傾き補正定数と該各切片補正定数との組み合わせで設定される一次式の変数として上記サンプルデータ記憶部に記憶されている入力トルクを代入して算出される値を、該サンプルデータ記憶部に記憶されている実作動圧から減算して誤差を算出し、該誤差の平均値と分散値とから上記傾き補正定数と上記切片補正定数との組み合わせ毎に平均信頼度を算出する補正定数算出部とを備え、上記補正定数記憶部は、上記補正定数算出部で算出した、各組み合わせ毎の平均信頼度から、最も大きい平均信頼度を示す傾き補正定数と切片補正定数とを選択し、該傾き補正定数と該切片補正定数とで上記傾き定数と上記切片定数とを更新することを特徴とする。
【００１７】
このような構成では、変速開始点における変速機の各摩擦締結要素に供給する目標締結圧を、補正定数記憶部に格納されている傾き定数と切片定数とに基づいて設定された一次式から、変速機に対する入力トルクに応じて設定する。一方、変速開始点における変速機に入力される入力トルクと変速機に設けられている摩擦締結要素に作用する実作動圧とは各運転領域毎にサンプルデータ記憶部に格納される。そして、補正定数算出部において、補正定数記憶部に格納されている傾き定数と切片定数とに基づき該傾き定数と該切片定数とを微少量移動させて複数の傾き補正定数と切片補正定数とを算出し、この傾き補正定数と切片補正定数とで設定される一次式の変数に、サンプルデータ記憶部に記憶されている入力トルクを代入して算出される値を、サンプルデータ記憶部に記憶されている実作動圧から減算して誤差を算出する。そして、この誤差の平均値と分散値とから傾き補正定数と切片補正定数との組み合わせ毎に平均信頼度を算出し、この平均信頼度の最も高い値を示す傾き補正定数と切片補正定数とで、補正定数記憶部に格納されている傾き定数と切片定数とを更新する。その結果、補正定数記憶部に格納されている傾き定数と切片定数とで設定される一次式は、サンプルデータ記憶部に格納されている傾き定数と切片定数とが更新されるに従い、学習補正されるため、変速開始点における実締結圧が次第に最適化される。
【００１８】
この場合、好ましくは、１）上記平均信頼度は、上記実作動圧と上記一次式に基づいて算出した目標作動圧との誤差の頻度分布に基づいて設定される平均値と分散値とをパラメータとして、該平均値と該分散値とが共に小さい値を示すとき大きな値を得ることのできる平均信頼度関数に基づいて算出することを特徴とする。
【００１９】
２）上記サンプルデータ記憶部のデータ格納領域が上記入力トルクの大きさに応じて複数のブロックに区分されており、各ブロックに該入力トルクと実締結圧とで示される座標データが設定個数ずつ格納されることを特徴とする。
【００２０】
３）上記平均信頼度が同値となる組み合わせが複数存在する場合は、予め設定されている優先順位に従って１つの組み合わせを選択することを特徴とする。
【００２１】
４）上記補正定数記憶部に記憶されている上記傾き定数と上記切片定数とに上下限リミッタが設定されていることを特徴とする。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて本発明の一実施の形態を説明する。
図１に自動変速機付きエンジンの概略図を示す。同図の符号１はエンジンで、このエンジン１の出力側に自動変速機（Ａ／Ｔ）２が連設されている。この自動変速機２の出力側には、自動変速機２からの出力を、フロントドライブ軸（図示せず）へ伝達すると共に、リヤドライブ軸３へ選択的に分配するトランスファークラッチ等を内装すエクステンション部２ａが連設されている。
【００２３】
自動変速機２は、入力側からロックアップ機構付きトルクコンバータ、クラッチやブレーキ等の摩擦締結要素を有する遊星歯車式変速機構による変速機と、トルクコンバータのロックアップクラッチや摩擦締結要素の締結開放を動作させるコントロールバルブユニット４とを備え、このコントロールバルブユニット４に、各摩擦締結要素へ供給するライン圧を制御するソレノイド弁５、各摩擦締結要素に対するライン圧の給排制御を行なう複数の変速用ソレノイド弁６、及びロックアップクラッチへ供給するライン圧の給排制御により、このロックアップクラッチの締結、スリップ、開放を行なうロックアップ用ソレノイド弁７等が設けられている。尚、図においてはコントロールバルブユニット４を便宜的に自動変速機２の外部に示したが、コントロールバルブユニット４は自動変速機２内に配設されている。
【００２４】
図２に自動変速機２の動力伝達列の一例を示す。同図に示すように、自動変速機２は、入力側からトルクコンバータ１１、オイルポンプ１２、変速機１３が配設され、エンジン出力軸１ａからの駆動力がトルクコンバータ１１を経て変速機１３の入力軸１４に伝達される。
【００２５】
変速機１３は、二組のプラネタリギヤユニット１６，１７を備えており、各プラネタリギヤユニット１６（１７）がプラネタリキャリヤ１６ａ（１７ａ）、リングギヤ１６ｂ（１７ｂ）、ピニオンギヤ１６ｃ（１７ｃ）、サンギヤ１６ｄ（１７ｄ）で構成されている。
【００２６】
又、入力側のプラネタリギヤユニット（以下、「フロントプラネタリギヤユニット」と称する）１６の側方に、ハイクラッチ１８、リバースクラッチ１９、２＆４ブレーキ２０が並列に配設されている。ハイクラッチ１８が入力軸３ａとフロントプラネタリキャリヤ１６ａとの間の動力伝達を断続し、リバースクラッチ１９が入力軸１４とフロントサンギヤ１６ｄとの間の動力伝達を断続し、２＆４ブレーキ２０がフロントサンギヤ１６ｄと変速機１３の自動変速部ケース２１との間を断続する。
【００２７】
又、出力側のプラネタリギヤユニット（以下、「リヤプラネタリギヤユニット」と称する）１７のプラネタリキャリヤ１７ａは、フロントプラネタリギヤユニット１６のリングギヤ１６ｂと一体回転すると共に、出力軸２２に連設されている。更に、この出力軸２２が、エクステンション部２ａに内装されているフロントドライブ軸に連設されていると共に、トランスファクラッチ（図示せず）を介してリヤドライブ軸３に接続される。
【００２８】
又、両プラネタリギヤユニット１６，１７の外周に、ロークラッチドラム２３ａが配設され、このロークラッチドラム２３ａがフロントプラネタリキャリヤ１６ａと一体回転すると共に、ローワンウェイクラッチ２４に連設されている。更に、ロークラッチドラム２３ａとリヤプラネタリギヤユニット１７のリングギヤ１７ｂとの間に断続自在なロークラッチ２３が介装されている。
【００２９】
又、リヤプラネタリギヤユニット１７の側方に、フロントプラネタリギヤユニット１６のプラネタリキャリヤ１６ａと自動変速部ケース２１との間を係脱するローワンウェイクラッチ２４と、このローワンウェイクラッチ２４の空転を防止するローアンドリバース（Ｌ＆Ｒ）ブレーキ２５とが並列に配設されている。又、トルクコンバータ１１には、インペラとタービンとをオイルを介さずに直結自在なロックアップクラッチ２６が設けられている。
【００３０】
このような構成による変速機１３は、前進４段、後進１段の変速段を有し、各変速段がハイクラッチ１８、リバースクラッチ１９、ロークラッチ２３、２＆４ブレーキ２０、Ｌ＆Ｒブレーキ２５の動作により適宜選択される。
【００３１】
例えば、走行中の車速が設定車速以下の低速状態のときは、ロックアップクラッチに対する締結圧を弱めるスリップロックアップ制御を行ない、低速走行時のトルク変動を吸収し良好な走行安定性を得るようにする。
【００３２】
一方、変速制御では、表１に示すように、変速機１３の各クラッチ・ブレーキ（以下、「摩擦締結要素」と総称）を選択的に断続させることで、所望の変速段を選択することができる。
【００３３】
【表１】
2004011775.tif 000003
【００３４】
これら各摩擦締結要素には、オイルポンプ１２から圧送されて調圧弁により所定に調圧された締結圧（ライン圧）Ｐｉが、コントロールバルブユニット４に設けられている各ソレノイド弁５，６，７の開度を選択的に制御することで、各摩擦締結要素に適宜供給され、この各摩擦締結要素を選択的に締結動作させる。尚、この締結圧（ライン圧）は、自動変速機２の入力トルクＴｉと変速制御時の減速比εとに応じて可変設定される。締結圧（ライン圧）を入力トルクＴｉと減速比εとに応じて可変設定することで、スリップロックアップ制御においてはトルク変動を効率よく吸収し、一方、変速制御においては、変速ショックの発生を抑制すると共に、良好な応答性を得ることができる。
【００３５】
自動変速機２に供給する締結圧（ライン圧）の制御、及びコントロールバルブユニット４の各ソレノイド弁５，６，７の開度制御は、トランスミッション制御装置（ＴＣＵ）３１で実行される。
【００３６】
ＴＣＵ３１は、図示しないＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、入出力インターフェース等を備えたマイクロコンピュータを主体に構成されており、入出力インターフェースの入力側に、図示しないエンジン制御ユニット（ＥＣＵ）３２が接続されて、このＥＣＵ３２で検出したスロットル開度θｔｈ等、ＴＣＵ３１の油圧制御に必要なパラメータが入力される。更に、入出力インターフェースの入力側に、変速機１３の入力回転数Ｎｉを検出する入力回転数センサ３３、変速機１３の出力回転数Ｎｏを検出する出力回転数センサ３４等が接続されており、入出力インターフェースの出力側に、ソレノイド弁駆動回路８（図３参照）が接続されている。尚、図３においては、ソレノイド弁駆動回路８が包括的に記載されているが、このソレノイド弁駆動回路８は、各ソレノイド弁５，６，７に１対１で対応している。
【００３７】
ＣＰＵはＲＯＭに予め記憶されているプログラムに従い、運転状態に応じて各摩擦締結要素に供給するライン圧を設定すると共に、各ソレノイド弁５，６，７の開度を制御する駆動信号（例えばデューティ信号）を、ソレノイド弁駆動回路８を介して、各ソレノイド弁５，６，７に設けられているソレノイド弁コイル（図３参照）に選択的に出力してライン圧を設定すると共に、ソレノイド弁の弁開度を制御して各摩擦締結要素の締結圧を調整する。
【００３８】
図３に示すように、ＴＣＵ３１には、変速時の油圧制御機能として、入力信号処理部３６、基本締結圧算出部３７、実締結圧推定部３８、サンプルデータ記憶部３９、補正定数算出部４０、補正定数記憶部４１、目標締結圧算出部４２、出力信号処理部４３を備えている。
【００３９】
入力信号処理部３６は、ＥＣＵ３２から出力されるスロットル開度θｔｈと、入力回転数センサ３３で検出した入力回転数Ｎｉ、及び出力回転数センサ３４で検出した出力回転数Ｎｏの関係等からマップ参照、或いは演算により、変速機１３への入力トルクＴｉを推定する。又、変速機１３前後の入力回転数Ｎｉと出力回転数Ｎｏとの比から減速比ε（＝Ｎｉ／Ｎｏ）を算出する。
【００４０】
更に、入力信号処理部３６では、減速比εの変化を監視し、この減速比εが予め設定した変化量±Δεだけ変化したとき（図６参照）、変速開始と判断し、そのときの減速比εを実締結圧推定部３８へ出力し、同時にそのとき推定した入力トルクＴｉをサンプルデータ記憶部３９と基本締結圧算出部３７へ出力する。
【００４１】
尚、図６には、アップシフト時の実締結圧（ライン圧）Ｐｉの変化特性が示されている。すなわち、変速時においては、実締結圧（ライン圧）Ｐｉを低圧から徐々に上昇させて、摩擦締結要素を締結動作させ、所望の変速段へアップシフトさせる。
【００４２】
基本締結圧算出部３７には、入力トルクＴｉに基づき基本締結圧Ｐｏを算出するための基本一次式（Ｐｏ＝ａ・Ｔｉ＋ｂ）が格納されており、この基本一次式（Ｐｏ＝ａ・Ｔｉ＋ｂ）に基づき入力トルクＴｉから基本締結圧Ｐｏを算出する。
【００４３】
この基本一次式（Ｐｏ＝ａ・Ｔｉ＋ｂ）は、予め実験などから求めて設定されているもので、具体的には、適合のために使用する基本とする車両の変速開始点（図６参照）における入力トルクＴｉと、そのときの目標締結圧（目標ライン圧）Ｐｃとを運転領域毎に充分な数だけサンプリングし、最小二乗法により、基本締結圧Ｐｏを導く基本一次式（Ｐｏ＝ａ・Ｔｉ＋ｂ）の傾き定数ａと切片定数ｂとを求める。
【００４４】
この基本一次式（Ｐｏ＝ａ・Ｔｉ＋ｂ）は近似式であるため、各サンプルデータ（Ｔｉ，Ｐｃ）との間には、ばらつきδ（＝Ｐｃ−（ａ・Ｔｉ＋ｂ））を有しているが、このばらつきδの頻度分布（ヒストグラム）を調べると、図７（ａ）に示すように、通常はある平均値μｐ（≒０）と分散値σｐ２とに従った正規分布に近似した形となる。この正規分布を基本モデルの確率密度関数ｐ（δ）と称することにする。
【００４５】
尚、この確率密度関数ｐ（δ）をばらつきδに対する基本一次式の信頼度関数と捉えた場合、ばらつきδが、確率密度関数ｐ（δ）の平均値μｐ（≒０）に近い値を示すほど高い信頼度を示し、任意のばらつきδに対する信頼度が高いほど基本一次式（Ｐｏ＝ａ・Ｔｉ＋ｂ）の信頼性は高い。
【００４６】
実締結圧推定部３８は、入力信号処理部３６から出力された減速比εと、後述する目標締結圧算出部４２で算出した目標締結圧Ｐｃとに基づき、マッブを補間計算付きで参照し、或いは演算により、変速開始点（図６参照）での実締結圧（ライン圧）Ｐｉを推定する。尚、この実締結圧Ｐｉは、ライン圧油路中に配設した圧力センサで直接計測しても良いが、減速比εと目標締結圧Ｐｃとに基づいて推定することで、圧力センサを備えてない自動変速機２に対しても適用することが可能となる。
【００４７】
サンプルデータ記憶部３９は、図４に示すように、データ格納領域が入力トルクＴｉの大きさに応じてｒ（≧１）個のブロックに区分されており、各ブロックに、入力信号処理部３６から出力された入力トルクＴｉと実締結圧推定部３８で推定した実締結圧Ｐｉとで示される座標データ（Ｔｉ，Ｐｉ）（図５参照）が所定数ずつ合計Ｓ個格納される。すなわち、例えばＳ０個目のブロックには入力トルクＴｉがＣ１〜Ｃ２未満のとき座標データ（Ｔｉ，Ｐｉ）が格納され、Ｓ１個目のブロックには入力トルクＴｉがＣ２〜Ｃ３未満のとき座標データ（Ｔｉ，Ｐｉ）が格納される。そして、Ｓｒ個目のブロックには入力トルクＴｉがＣｒ−１〜Ｃｒ未満の座標データ（Ｔｉ，Ｐｉ）が格納される。
【００４８】
この場合、各ブロックに格納される座標データ（Ｔｉ，Ｐｉ）は、古いものから順に最新のデータに更新される。これにより、トルク領域毎に座標データ（Ｔｉ，Ｐｉ）がほぼ均等に格納されることになる。従って、例えば余り高負荷運転を行なわず、低負荷側の偏ったトルク領域を主に使用するドライバであっても、座標データ（Ｔｉ，Ｐｉ）がある領域に偏ってしまうことがなく、座標データ（Ｔｉ，Ｐｉ）を運転領域全体に分散させることができる。
【００４９】
補正定数算出部４０では、後述する補正定数記憶部４１に格納されている傾き定数ａｃと切片定数ｂｃとを読込み、各データａｃ，ｂｃを微少量±δａ，±δｂだけ移動させた場合の平均信頼度Ｒｊ，ｋを、表２に示す補正の組み合わせ毎に算出する。
【００５０】
【表２】
2004011775.tif 000004
【００５１】
すなわち、表２に示すように、この補正の組み合わせパターンは、本実施の形態では、▲１▼〜▲９▼の９通りに設定されており、この各補正の組み合わせパターン▲１▼〜▲９▼毎に算出される傾き補正定数Ａｊ（ｊ＝１〜３）と切片補正定数Ｂｋ（ｋ＝１〜３）との組み合わせデータ（Ａｊ，Ｂｋ）に基づき、先ず、サンプルデータ記憶部３９に記憶されている全ての座標データ（Ｔｉ，Ｐｉ）について、誤差ΔＰｊ，ｋ（ｊ＝１〜３，ｋ＝１〜３）を（６）式から算出する。尚、組み合わせデータ（Ａｊ，Ｂｋ）は９通りに限定されるものではなく、この補正の組み合わせパターンの一部を選択的に採用しても、或いは１０通り以上の補正の組み合わせパターンで構成されていても良い。
ΔＰｊ，Ｋ＝Ｐｉ−（Ａｊ・Ｔｉ＋Ｂｋ）　　…（６）
【００５２】
次いで、算出された各誤差ΔＰｊ，ｋの平均値μｊ，Ｋと分散値σｊ，ｋ２とを、（７），（８）式から求める。
【式１】
2004011775.tif 000005
【００５３】
そして、この平均値μｊ，Ｋと分散値σｊ，ｋ２とをパラメータとして平均信頼度関数Ｒ（μｑ，σｑ２）を参照して、各組み合わせデータ（Ａｊ，Ｂｋ）毎の平均信頼度Ｒｊ，ｋを算出する。尚、平均信頼度関数Ｒ（μｑ，σｑ２）は、正規分布の平均値μｊ，Ｋと分散値σｊ，ｋ２とが共に小さい値を示すほど大きな値を取るように設定されている。
【００５４】
ここで、平均信頼度関数Ｒ（μｑ，σｑ２）の設定の仕方について説明する。
上述した基本一次式（Ｐｏ＝ａ・Ｔｉ＋ｂ）を、適合に使用した車両とは別の車両に搭載されている自動変速機に適用した場合、サンプルデータ記憶部３９に格納されている座標データ（Ｔｉ，Ｐｉ）に基づいて誤差δ（＝Ｐｉ−（ａ・Ｔｉ＋ｂ））を各々算出し、この各誤差δの頻度分布（ヒストグラム）を調べた結果、この誤差δの平均値の多くが基本モデルの確率密度関数ｐ（δ）の平均値μｐ（≒０）に近い値を示している場合は、当該自動変速機の平均信頼度は高く、基本一次式（Ｐｏ＝ａ・Ｔｉ＋ｂ）は当該自動変速機にそのまま使用することができる。
【００５５】
一方、上述した誤差δの平均値が基本モデルの確率密度関数ｐ（δ）の平均値μｐ（≒０）とは異なる値を多く示すような場合、当該自動変速機の平均信頼度は低く、基本一次式（Ｐｏ＝ａ・Ｔｉ＋ｂ）をそのまま使用することはできない。このような場合、基本一次式（Ｐｏ＝ａ・Ｔｉ＋ｂ）を補正して使用する必要がある。例えば、補正した一次式をＰｃ＝ａｃ・Ｔｉ＋ｂｃで表した場合、サンプルデータ記憶部３９に格納されている座標データ（Ｔｉ，Ｐｉ）との誤差δは、δ＝Ｐｉ−（ａｃ・Ｔｉ＋ｂｃ）となり、その実モデルの確率密度関数ｑ（δ）を平均値μｑ、分散値σｑ２に従った正規分布とする。
【００５６】
誤差δの平均信頼度は、基本モデルの確率密度関数ｐ（δ）の期待値Ｅ［（ｐ（δ）］で表すことができるが、この場合、基本モデルの確率密度関数ｐ（δ）の平均値μｐと分散値σｐ２とは既知であるので、平均信頼度関数Ｒ（μｑ，σｑ２）は、（９）式で定義することができる。
【００５７】
【式２】
2004011775.tif 000006
【００５８】
尚、平均信頼度関数Ｒ（μｑ，σｑ２）は、確率密度関数ｑ（δ）の平均値｜μｑ｜と分散値σｑ２が共に小さい値を示すときに大きな値を持つ特性を有している。
【００５９】
この平均信頼度関数Ｒ（μｑ，σｑ２）は演算により求めても良いが、実モデルの確率密度関数ｑ（δ）の平均値μｑと分散値σｑ２とを軸とする平均信頼度関数マッブを設定し、この各軸の交点に、平均値μｑと分散値σｑ２とに基づいて設定した平均信頼度関数Ｒ（μｑ，σｑ２）を格納するようにしても良い。
【００６０】
そして、この平均信頼度関数Ｒ（μｑ，σｑ２）に基づき、上述した各組み合わせデータ（Ａｊ，Ｂｋ）の平均信頼度Ｒｊ，ｋを算出する。
【００６１】
補正定数記憶部４１では、補正定数算出部４０で算出した、各組み合わせ毎の平均信頼度Ｒｊ，ｋから、最も大きい平均信頼度Ｒｊ，ｋを示す組み合わせデータ（Ａｊ，Ｂｋ）を選択し、このパラメータＡｊ，Ｂｋにて、補正定数記憶部４１に格納されている傾き定数ａｃと切片定数ｂｃとを更新する（ａｃ←Ａｊ，ｂｃ←Ｂｋ）。尚、この傾き定数ａｃ、切片定数ｂｃの初期値は、基本一次式（Ｐｏ＝ａ・Ｔｉ＋ｂ）の傾き定数ａ、切片定数ｂと同一の値に設定されている（ａｃ＝ａ，ｂｃ＝ｃ）。
【００６２】
目標締結圧算出部４２では、基本締結圧算出部３７で算出した基本締結圧Ｐｏと補正定数記憶部４１に格納されている傾き定数ａｃ、切片定数ｂｃとを読込み、（１０）式から目標締結圧Ｐｃを算出する。
【００６３】
Ｐｃ＝（ａｃ／ａ）・（Ｐｏ−ｂ）＋ｂｃ　…（１０）
尚、（１０）式は、次の（１０’）式であっても良い。
Ｐｃ＝ａｃ・Ｔｉ＋ｂｃ　…（１０’）
出力信号処理部４３では、目標締結圧算出部４２で算出した目標締結圧Ｐｃを駆動信号に変換する。この駆動信号はソレノイド弁駆動回路８を介して、ソレノイド弁５（６，７）に供給される。ソレノイド弁５（６，７）が、駆動信号に従って動作して対応する弁開度が設定されると、これに対応する摩擦締結要素に供給される締結圧（ライン圧）Ｐｉが制御される。
【００６４】
その結果、例えば、図７（ｂ）に示すように、実モデルの確率密度関数ｑ（δ）が基本モデルの確率密度関数ｐ（δ）に対し、分散値は同一であるが、平均値がプラス方向へずれている場合は、傾きは合っているが、切片がずれていることを示しているため、表２に示す▲１▼〜▲９▼の補正の組み合わせパターン中、パターン▲２▼の（Ａ１，Ｂ２）の平均信頼度Ｒ１，２が最も高い値を示すことになる。従って、補正定数記憶部４１では、パターン▲２▼の（Ａ１，Ｂ２）が選択され、この値にて、傾き定数ａｃと切片定数ｂｃとが更新される（ａｃ←Ａ１，ｂｃ←Ｂ２）。その結果、図８（ａ）に示すように、実一次式（Ｐｃ＝ａｃ・Ｔｉ＋ｂｃ）は、切片定数ｂｃがδｂだけ増加する方向へ学習補正される（ｂｃ←ｂｃ＋δｂ）。
【００６５】
一方、図７（ｃ）に示すように、基本モデルの確率密度関数ｐ（δ）と実モデルの確率密度関数ｑ（δ）とを比較した場合、平均値は同一であるが分散値が広がっている場合は、傾きのみずれていることを示しているため、表２に示す▲１▼〜▲９▼の補正の組み合わせパターン中、パターン▲４▼の（Ａ２，Ｂ１）の平均信頼度Ｒ２，１あるいはパターン▲７▼の（Ａ３，Ｂ１）の平均信頼度Ｒ３，１が最も高い値を示すことになる。従って、補正定数記憶部４１では、仮にＲ２，１＞Ｒ３，１の場合は、パターン▲４▼の（Ａ２，Ｂ１）が選択され、この値にて、傾き定数ａｃと切片定数ｂｃとが更新される（ａｃ←Ａ２，ｂｃ←Ｂ１）。その結果、図８（ｂ）に示すように、実一次式（Ｐｃ＝ａｃ・Ｔｉ＋ｂｃ）は、傾き定数ａｃがδａだけ増加する方向へ学習補正される（ａｃ←ａｃ＋δａ）。
【００６６】
このように、変速開始毎に補正定数記憶部４１に格納されている傾き定数ａｃと切片定数ｂｃとが繰り返し更新されることで、実モデルの確率密度関数ｑ（δ）が基本モデルの確率密度関数ｐ（δ）とほぼ同一の平均値及び分散値を示す値に学習補正される。
【００６７】
その結果、本実施の形態によれば、サンプルデータ記憶部３９に入力される座標データ（Ｔｉ，Ｐｉ）が更新され、更に学習が進行するに従い、より高い平均信頼度Ｒｊ，ｋを有する傾き定数ａｃと切片定数ｂｃとが設定されるため、走行中に変速制御が繰り返し実行される都度に、変速開始点における締結圧Ｐｃが次第に最適化され、良好な変速制御性、及びスリップロックアップ性能を得ることができる。
【００６８】
この場合、生産ラインにおいては、車両毎に変速時の締結圧特性を調べる必要がなため、作業効率が良くなり、生産性が向上する。
【００６９】
又、変速開始点における入力トルクＴｉと実締結圧Ｐｉとを常時監視しているため、経時劣化に対しても自動的に対応させることができ、高い信頼性を得ることができる。
【００７０】
更に、サンプルデータが少ない場合であっても、実一次式（Ｐｃ＝ａｃ・Ｔｉ＋ｂｃ）の傾き定数ａｃと切片定数ｂｃとが、徐々に平均信頼度Ｒｊ，ｋの最も高い方向へ学習補正させることができるため、外乱の影響を受け難く、強い安定指向性を得ることができる。
【００７１】
又、システムの適合に使用する車両は１台でよいため、適合および変速品質の確認に要するコストを低減することができる。
【００７２】
又、従来のように、次々と入力されるサンプルデータに基づいて最小二乗法により一次式の傾きと切片とを求めるものではなく、一次式（Ｐｃ＝ａｃ・Ｔｉ＋ｂｃ）の傾き定数ａｃと切片定数ｂｃとを微少量±δａ，±δｂだけ移動させたときの平均信頼度Ｒｊ，ｋの最も高い値を示す傾き定数ａｃと切片定数ｂｃとを選択し、この傾き定数ａｃと切片定数ｂｃとを有する一次式（Ｐｃ＝ａｃ・Ｔｉ＋ｂｃ）に基づいて、目標締結圧Ｐｃを設定するようにしたので、少ないメモリ容量およびＣＰＵ負荷での演算が可能となる。
【００７３】
尚、本発明は、上述した実施の形態に限るものではなく、例えば、平均信頼度Ｒｊ，ｋが同値となる組み合わせが複数算出された場合は、予め設定されている優先順位に従って１つの組み合わせを選択するようにしても良い。
【００７４】
又、補正定数記憶部４１に格納されている傾き定数ａｃと切片定数ｂｃとに上下限リミッタを設定するようにしても良い。
【００７５】
更に、基本一次式（Ｐｏ＝ａ・Ｔｉ＋ｂ）に対する補正量γ（＝（ａｃ／ａ）・（Ｐｏ−ｂ）＋ｂｃ）に反映係数（重み）ｋを掛けることで、学習した補正値を反映させる割合を任意に設定できるようにしても良い。
【００７６】
Ｐｃ＝（１−ｋ）ｐｏ＋ｋ・γ
＝（１−ｋ）・Ｐｏ＋ｋ・｛（ａｃ／ａ）・（Ｐｏ−ｂ）＋ｂｃ｝
【００７７】
【発明の効果】
以上、説明したように本発明によれば、生産ラインにおける作業効率を低下させことなく、自動変速機の変速動作の際の締結圧特性を補正して、入力トルクに対応した最適な締結圧を設定することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】自動変速機付きエンジンの概略図
【図２】自動変速機の動力伝達列を示す模式図
【図３】トランスミッション制御装置の油圧制御機能を示すのブロック図
【図４】サンプルデータ記憶部の説明図
【図５】サンプリングした座標データと一次式との関係を示す説明図
【図６】アップシフト時の実締結圧の変化特性を示す説明図
【図７】（ａ）基本モデルの確率密度関数を示す説明図、（ｂ）基本モデルの確率密度関数と実モデルの確率密度関数とを示す説明図、（ｃ）別態様による基本モデルの確率密度関数と実モデルの確率密度関数とを示す説明図
【図８】（ａ）基本一次式に対して切片のみを補正した実一次式の説明図、（ｂ）基本一次式に対して傾きのみを補正した実一次式の説明図
【符号の説明】
２　自動変速機
１３　変速機
１９　リバースクラッチ（摩擦締結要素）
２０　２＆４ブレーキ（摩擦締結要素）
２３　ロークラッチ（摩擦締結要素）
２４　ローワンウェイクラッチ（摩擦締結要素）
２５　Ｌ＆Ｒブレーキ（摩擦締結要素）
２６　ロックアップクラッチ（摩擦締結要素）
３９　サンプルデータ記憶部
４１　補正定数記憶部
ａ，ａｃ　傾き定数
Ａｊ　傾き補正定数
ｂ，ｂｃ　切片定数
Ｂｋ　切片補正定数
Ｒｊ，ｋ　平均信頼度
Ｒ（μｑ，σｑ２）　平均信頼度関数
Ｔｉ　入力トルク
ｙｃ　目標締結圧（目標作動圧）
δ　誤差
【図１】
2004011775.tif 000007
【図２】
2004011775.tif 000008
【図３】
2004011775.tif 000009
【図４】
2004011775.tif 000010
【図５】
2004011775.tif 000011
【図６】
2004011775.tif 000012
【図７】
2004011775.tif 000013
【図８】
2004011775.tif 000014