(57)【要約】【課題】本発明は、蓄熱装置を備えた内燃機関において、高温の冷却水を効率よく蓄熱装置へ貯蔵させることができる技術を提供することを課題とする。【解決手段】本発明は、内燃機関を経由して熱媒体が循環する循環回路と、内燃機関の回転力を利用して循環回路内に熱媒体の循環流を発生させるポンプ機構と、循環回路内の熱媒体の一部を蓄熱状態で貯蔵する蓄熱容器とを備えた内燃機関において、循環回路内の高温の熱媒体を蓄熱容器へ回収する場合に、内燃機関の機関回転数や循環回路の状態などに応じて決定される回収所要時間に従って回収処理を行うことを特徴としている。【選択図】　図１１
2004011572.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関を経由して熱媒体が循環する循環回路と、
前記内燃機関の回転力を利用して前記熱媒体の循環流を発生させるポンプ機構と、
前記循環回路内の熱媒体の一部を蓄熱状態で貯蔵する蓄熱容器と、
前記循環回路内の熱媒体を前記蓄熱容器に回収するときに、前記内燃機関の機関回転数に基づいて回収所要時間を演算する演算手段と、
前記演算手段により算出された回収所要時間に従って熱媒体の回収処理を行う回収手段と、
を備えることを特徴とする蓄熱装置を備えた内燃機関。
【請求項２】
前記循環回路は、熱媒体を冷却する冷却機構と、前記冷却機構を迂回するバイパス通路と、前記冷却機構又は前記バイパス通路を遮断する流路切換弁とを具備し、
前記演算手段は、前記内燃機関の機関回転数と前記流路切換弁の状態とに基づいて回収所要時間を演算することを特徴とする請求項１に記載の蓄熱装置を備えた内燃機関。
【請求項３】
前記循環回路内の熱媒体の温度を検出する温度検出手段を更に備え、
前記演算手段は、前記内燃機関の機関回転数と前記温度検出手段により検出された熱媒体の温度とに基づいて回収所要時間を演算することを特徴とする請求項１に記載の蓄熱装置を備えた内燃機関。
【請求項４】
バッテリからの電圧が印加されたときに、前記循環回路から前記蓄熱容器へ向かう熱媒体の流れを発生する電動ウォーターポンプを更に備え、
前記演算手段は、前記内燃機関の機関回転数と前記バッテリの電圧とに基づいて回収所要時間を演算することを特徴とする請求項１に記載の蓄熱装置を備えた内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車などに搭載される内燃機関に関し、特に冷却水などの熱媒体を蓄熱状態で貯蔵可能な蓄熱装置を備えた内燃機関に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、自動車などに搭載される内燃機関では、冷間時の始動性、燃焼安定性、排気エミッション、或いは室内暖房性能などの向上を目的として、蓄熱装置を備えた内燃機関が提案されている。
【０００３】
このような蓄熱装置を備えた内燃機関としては、例えば、特開２００１−１３２４４８号公報に記載されているような内燃機関の冷却装置が開示されている。前記した公報に記載された内燃機関の冷却装置は、水冷式内燃機関の冷却水を保温状態で貯蔵する保温容器と、保温容器内の温水を内燃機関へ供給する温水ポンプとを備え、内燃機関の始動時に温水ポンプを所定時間作動させることにより、内燃機関内に元々滞留していた低温の冷却水と保温容器内に貯蔵されていた温水とを入れ替えるよう構成されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、蓄熱装置を備えた内燃機関では、内燃機関の運転時に高温となった冷却水を効率よく保温容器に回収することも重要である。すなわち、冷却水の流量およびまたは流速は、ポンプの作動状態、冷却水が循環する経路の状態、あるいは冷却水の温度などに応じて変化するため、それら各種条件に応じた温水回収処理を行うことが必要となる。
【０００５】
本発明は、上記したような実情に鑑みてなされたものであり、蓄熱装置を備えた内燃機関において、高温の冷却水を効率よく蓄熱装置へ貯蔵させることができる技術を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記した課題を解決するために以下のような手段を採用した。すなわち、本発明に係る蓄熱装置を備えた内燃機関は、
内燃機関を経由して熱媒体が循環する循環回路と、
前記内燃機関の回転力を利用して前記熱媒体の循環流を発生させるポンプ機構と、
前記循環回路内の熱媒体の一部を蓄熱状態で貯蔵する蓄熱容器と、
前記循環回路内の熱媒体を前記蓄熱容器に回収するときに、前記内燃機関の機関回転数に基づいて回収所要時間を演算する演算手段と、
前記演算手段により算出された回収所要時間に従って熱媒体の回収処理を行う回収手段と、
を備えることを特徴とする。
【０００７】
この発明は、内燃機関を経由して熱媒体が循環する循環回路と、内燃機関の回転力を利用して循環回路内に熱媒体の循環流を発生させるポンプ機構と、循環回路内の熱媒体の一部を蓄熱状態で貯蔵する蓄熱容器とを備えた内燃機関において、循環回路内の高温の熱媒体を蓄熱容器へ回収する場合に、内燃機関の機関回転数に応じて決定される回収所要時間に従って回収処理を行うことを最大の特徴としている。
【０００８】
循環回路内の熱媒体が持つ熱を蓄熱容器内に好適に蓄えるには、蓄熱容器に元々貯蔵されていた熱媒体を該蓄熱容器から排出すると同時に循環回路内の高温の熱媒体を蓄熱容器に充満させる処理、言い換えれば、蓄熱容器内の熱媒体を循環回路内の高温の熱媒体と入れ替える処理が必要となる。
【０００９】
上記したような入れ替え処理に要する時間は、蓄熱容器の容量と蓄熱容器内へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量（蓄熱容器から単位時間当たりに流出する熱媒体の量でもよい）とに応じて定まる。その際、蓄熱容器の容量が不変であれば、前記した入れ替え処理に要する時間は、蓄熱容器内へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量に応じて特定される。
【００１０】
蓄熱容器内へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量はポンプ機構により発生する循環流の速度によって変化し、ポンプ機構により発生する循環流の速度は内燃機関の機関回転数に応じて変化するため、蓄熱容器内へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量は、内燃機関の機関回転数に応じて特定される。
【００１１】
従って、上記したような入れ替え処理に要する時間、すなわち回収所要時間は、内燃機関の機関回転数に応じて特定されることになる。
【００１２】
そこで、本発明に係る蓄熱装置を備えた内燃機関では、循環回路内の高温の熱媒体を蓄熱容器へ回収する時に、演算手段が機関回転数をパラメータとして回収所要時間を演算し、演算手段により算出された回収所要時間に従って回収手段が回収処理を実行するようにした。
【００１３】
この場合、蓄熱容器への熱媒体の回収処理は、蓄熱容器内へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量に従って行われることになるため、蓄熱容器内の熱媒体が循環回路内の高温の熱媒体と入れ替わる前に回収処理が終了することがなくなるとともに、蓄熱容器内の熱媒体が循環回路内の高温の熱媒体と入れ替わった後も回収処理が継続されることがない。
【００１４】
また、本発明に係る蓄熱装置を備えた内燃機関において、循環回路は、熱媒体を冷却する冷却機構と、冷却機構を迂回するバイパス通路と、冷却機構又はバイパス通路を遮断する流路切換弁とを具備するようにしてもよい。
【００１５】
この場合、冷却機構による熱媒体の圧力損失とバイパス通路による熱媒体の圧力損失とが異なるため、熱媒体が冷却機構を流通する場合とバイパス通路を流通する場合とでは熱媒体の流速が異なるようになり、それに応じて蓄熱容器内へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量も異なるようになる。
【００１６】
従って、演算手段は、内燃機関の機関回転数と流路切換弁の状態とに基づいて回収所要時間を演算することが好ましい。
【００１７】
また、本発明に係る蓄熱装置を備えた内燃機関は、循環回路内の熱媒体の温度を検出する温度検出手段を更に備え、演算手段が機関回転数と温度検出手段により検出された熱媒体の温度とに基づいて回収所要時間を演算するようにしてもよい。
【００１８】
これは、本発明に係る熱媒体として、温度に応じて粘性が異なる熱媒体が用いられた場合を想定したものである。
【００１９】
例えば、本発明に係る熱媒体として、温度が高くなるほど粘性が低下する熱媒体が用いられた場合は、熱媒体の温度が低くなるほど蓄熱容器内へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量が減少するとともに、熱媒体の温度が高くなるほど蓄熱容器内へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量が増加することになる。
【００２０】
このような場合には、熱媒体の温度が高くなるほど回収所要時間が短く設定され、熱媒体の温度が低くなるほど回収所要時間が長く設定されるようにすればよい。
【００２１】
また、本発明に係る蓄熱装置を備えた内燃機関は、バッテリからの電圧が印加されたときに、循環回路から蓄熱容器へ向かう熱媒体の流れを発生する電動ウォーターポンプを更に備え、演算手段は、内燃機関の機関回転数とバッテリの電圧とに基づいて回収所要時間を演算するようにしてもよい。
【００２２】
これは、ポンプ機構とは独立して熱媒体の流れを発生させる電動ウォーターポンプを備えた構成を想定したものであり、電動ウォーターポンプの出力（電動ウォーターポンプの吐出量）はバッテリ電圧に応じて変化し、電動ウォーターポンプの出力が変化すると蓄熱容器内へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量が変化することになるからである。
【００２３】
尚、ポンプ機構により発生する熱媒体の流れ方向と電動ウォーターポンプにより発生する熱媒体の流れ方向とが同一方向である場合には、機関回転数が高く且つバッテリ電圧が高くなるほど蓄熱容器内へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量が多くなり、機関回転数が低く且つバッテリ電圧が低くなるほど蓄熱容器内へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量が少なくなる。
【００２４】
このため、ポンプ機構により発生する熱媒体の流れ方向と電動ウォーターポンプにより発生する熱媒体の流れ方向とが同一方向である場合には、機関回転数が高く且つバッテリ電圧が高くなるほど回収所要時間が短く設定され、機関回転数が低く且つバッテリ電圧が低くなるほど回収所要時間が長く設定されるようにすればよい。
【００２５】
一方、ポンプ機構により発生する熱媒体の流れ方向と電動ウォーターポンプにより発生する熱媒体の流れ方向とが逆方向である場合には、機関回転数が低く且つバッテリ電圧が高くなるほど蓄熱容器内へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量が多くなり、機関回転数が高く且つバッテリ電圧が低くなるほど蓄熱容器内へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量が少なくなる。
【００２６】
このため、ポンプ機構により発生する熱媒体の流れ方向と電動ウォーターポンプにより発生する熱媒体の流れ方向とが逆方向である場合には、機関回転数が低く且つバッテリ電圧が高くなるほど回収所要時間が短く設定され、機関回転数が高く且つバッテリ電圧が低くなるほど回収所要時間が長く設定されるようにすればよい。
【００２７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る蓄熱装置を備えた内燃機関の具体的な実施態様について図面に基づいて説明する。
【００２８】
＜実施の形態１＞
先ず、本発明に係る蓄熱装置を備えた内燃機関の第１の実施態様について図１〜図１１に基づいて説明する。
【００２９】
図１は、本発明を適用する内燃機関の冷却水循環系を示す図である。
内燃機関１は、軽油を燃料とする圧縮着火式の内燃機関（ディーゼル機関）又はガソリンを燃料とする火花点火式の内燃機関（ガソリン機関）であり、自動車に搭載される機関である。
【００３０】
前記内燃機関１は、シリンダヘッド１ａとシリンダブロック１ｂを備えている。シリンダヘッド１ａ及びシリンダブロック１ｂの各々には、本発明に係る熱媒体としての冷却水を流通させるためのヘッド側冷却水路２ａとブロック側冷却水路２ｂとが形成され、それらヘッド側冷却水路２ａとブロック側冷却水路２ｂとが相互に連通している。
【００３１】
前記ヘッド側冷却水路２ａには、第１冷却水路４が接続され、この第１冷却水路４は、ラジエター５の冷却水流入口に接続されている。前記ラジエター５の冷却水流出口は、第２冷却水路６を介してサーモスタットバルブ７に接続されている。
【００３２】
前記サーモスタットバルブ７には、前記第２冷却水路６に加えて、第３冷却水路８とバイパス水路９とが接続されている。前記第３冷却水路８は、内燃機関１の機関出力軸（クランクシャフト）の回転トルクを駆動源とする機械式ウォーターポンプ１０の吸込口に接続され、前記バイパス水路９は、ヘッド側冷却水路２ａに接続されている。
【００３３】
前記した機械式ウォーターポンプ１０は、本発明に係るポンプ機構に相当するものであり、該機械式ウォーターポンプ１０の吐出口には、前記ブロック側冷却水路２ｂが接続されている。
【００３４】
ここで、前記したラジエター５は、該ラジエター５内を流通する冷却水と外気との間で熱交換を行う熱交換器であり、本発明に係る冷却機構に相当する。
【００３５】
また、前記したサーモスタットバルブ７は、冷却水の温度に応じて、第２冷却水路６とバイパス水路９との何れか一方を遮断する流路切換バルブである。具体的には、サーモスタットバルブ７は、該サーモスタットバルブ７を流れる冷却水の温度が所定の開弁温度：Ｔｅｍｐ１（例えば、８０℃〜９０℃）未満であるときは、第２冷却水路６を遮断すると同時にバイパス水路９を開放して、第３冷却水路８とバイパス水路９とを導通させる。前記サーモスタットバルブ７は、該サーモスタットバルブ７を流れる冷却水の温度が前記開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上であるときは、第２冷却水路６を開放すると同時にバイパス水路９を遮断して、第３冷却水路８と第２冷却水路６とを導通させる。このようにサーモスタットバルブ７は、本発明に係る流路切換弁に相当する。
【００３６】
次に、前記した第１冷却水路４の途中にはヒータホース１１が接続され、このヒータホース１１は前記した第３冷却水路８の途中に接続されている。前記ヒータホース１１の途中には、冷却水と室内暖房用空気との間で熱交換を行うヒータコア１２が配置されている。
【００３７】
前記ヒータコア１２と前記第３冷却水路８との間に位置するヒータホース１１の途中には、第１バイパス通路１３ａが接続されている。この第１バイパス通路１３ａは、蓄熱容器１５の冷却水出口１５ｂに接続されている。
【００３８】
前記蓄熱容器１５は、冷却水が持つ熱を蓄熱しつつ冷却水を貯蔵する容器であり、冷却水入口１５ａから新規の冷却水が流入すると、それと入れ替わりに該蓄熱容器１５内に貯蔵されていた冷却水を前記冷却水出口１５ｂから排出するよう構成されている。尚、蓄熱容器１５の冷却水入口１５ａと冷却水出口１５ｂとの各々には、冷却水の逆流を防止するワンウェイバルブが取り付けられるようにしてもよい。
【００３９】
前記した蓄熱容器１５の冷却水入口１５ａには第２バイパス通路１３ｂが接続され、この第２バイパス通路１３ｂは電動ウォーターポンプ１４の冷却水吐出口に接続されている。
【００４０】
前記電動ウォーターポンプ１４は、バッテリ４３の出力電圧を駆動源とするウォーターポンプであり、冷却水吸込口から吸い込んだ冷却水を前記した冷却水吐出口から吐出するよう構成されている。
【００４１】
前記電動ウォーターポンプ１４の冷却水吸込口は、第３バイパス通路１３ｃを介して、ヒータコア１２と第１冷却水路４との間に位置するヒータホース１１に接続されている。
【００４２】
尚、ヒータコア１２と第１冷却水路４との間に位置するヒータホース１１において、第３バイパス通路１３ｃの接続部位を基準にして第１冷却水路４側の部位を第１ヒータホース１１ａと称するとともに、ヒータコア１２側の部位を第２ヒータホース１１ｂと称するものとする。更に、ヒータコア１２と第３冷却水路８との間に位置するヒータホース１１において、第１バイパス通路１３ａの接続部位を基準にしてヒータコア１２側の部位を第３ヒータホース１１ｃと称するとともに、第３冷却水路８側の部位を第４ヒータホース１１ｄと称するものとする。
【００４３】
前記した第１ヒータホース１１ａと第２ヒータホース１１ｂと第３バイパス通路１３ｃとの接続部には、流路切換弁１６が設けられている。この流路切換弁１６は、前記３つの通路の何れか１つの通路を選択的に遮断するよう構成されており、ステップモータ等からなるアクチュエータによって駆動される。
【００４４】
また、第３冷却水路８における機械式ウォーターポンプ１０の近傍には、該第３冷却水路８内を流れる冷却水の温度に対応した電気信号を出力する第１水温センサ１７が取り付けられている。第１冷却水路４におけるヘッド側冷却水路２ａとの接続部位の近傍には、該第１冷却水路４内を流れる冷却水の温度に対応した電気信号を出力する第２水温センサ１８が取り付けられている。
【００４５】
このように構成された冷却水循環系には、当該冷却水循環系の作動状態を制御するための電子制御ユニット（ＥＣＵ：Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ　Ｃｏｎｔｒｏｌ　Ｕｎｉｔ）３９が併設されている。このＥＣＵ３９は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、バックアップＲＡＭ、入力ポート、出力ポート、Ａ／Ｄコンバータ等から構成される算術論理演算回路である。このＥＣＵ３９は、内燃機関１の運転状態を制御するためのＥＣＵと独立して設けられるようにしてもよく、或いは兼用されるにしてもよい。
【００４６】
ＥＣＵ３９には、前述した第１水温センサ１７、第２水温センサ１８、及びバッテリ４３に加えて、車室内に設けられたイグニッションスイッチ４０、スタータスイッチ４１、及び室内暖房装置のスイッチ（ヒータスイッチ）４２が電気的に接続され、それら各種センサの出力信号がＥＣＵ３９へ入力されるようになっている。
【００４７】
更に、ＥＣＵ３９は、前述した電動ウォーターポンプ１４及び流路切換弁１６と電気的に接続され、ＥＣＵ３９が電動ウォーターポンプ１４及び流路切換弁１６を制御することが可能となっている。
【００４８】
具体的には、ＥＣＵ３９は、ＲＯＭに記憶されているアプリケーションプログラムに従って動作し、前記冷却水循環系における冷却水の流れを切り換えるための冷却水流れ切換制御を実行する。
【００４９】
以下、本実施の形態における冷却水流れ切換制御について述べる。
先ず、内燃機関１が運転状態にあるときは、機械式ウォーターポンプ１０がクランクシャフトの回転トルクを受けて作動する。これに対し、ＥＣＵ３９は、第２ヒータホース１１ｂを遮断させるべく流路切換弁１６を制御するとともに、電動ウォーターポンプ１４を停止状態とすべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を遮断する。
【００５０】
この場合、電動ウォーターポンプ１４が作動せずに機械式ウォーターポンプ１０のみが作動することになり、その際の冷却水の温度がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１未満であれば該サーモスタットバルブ７が第２冷却水路６を遮断すると同時にバイパス水路９を開放することになる。
【００５１】
従って、内燃機関１が運転状態にあり、且つ冷却水の温度がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１未満であるときは、図２に示すように、機械式ウォーターポンプ１０→ブロック側冷却水路２ｂ→ヘッド側冷却水路２ａ→バイパス水路９→サーモスタットバルブ７→第３冷却水路８→機械式ウォーターポンプ１０の順に冷却水が流れる循環回路が成立する。
【００５２】
図２に示すような循環回路が成立した場合は、内燃機関１から流出した比較的低温の冷却水がラジエター５を迂回して流れることになるため、冷却水がラジエター５によって不要に冷却されないことになる。この結果、内燃機関１の暖機が妨げられることがない。
【００５３】
その後、内燃機関１の暖機が完了して、冷却水の温度がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上になると、サーモスタットバルブ７が第２冷却水路６を開放すると同時にバイパス水路９を遮断することになる。
【００５４】
この場合、図３に示すように、機械式ウォーターポンプ１０→ブロック側冷却水路２ｂ→ヘッド側冷却水路２ａ→第１冷却水路４→ラジエター５→第２冷却水路６→サーモスタットバルブ７→第３冷却水路８→機械式ウォーターポンプ１０の順に冷却水が流れる循環回路が成立する。
【００５５】
図３に示すような循環回路が成立した場合は、内燃機関１から流出した比較的高温の冷却水がラジエター５を流通することになるため、冷却水の熱がラジエター５において外気へ放出され、冷却水の温度が低下する。この結果、ラジエター５を通過した後の比較的低温の冷却水が内燃機関１のヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂへ流入することになるため、内燃機関１の熱が冷却水へ伝達され、以て内燃機関１の過熱が防止される。
【００５６】
また、内燃機関１が運転状態にあり且つ冷却水の温度がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上であるときに、ヒータスイッチ４２がオンにされると、ＥＣＵ３９は、電動ウォーターポンプ１４を停止状態に維持しつつ、第３バイパス通路１３ｃを遮断し且つ第１ヒータホース１１ａと第２ヒータホース１１ｂを導通させるべく流路切換弁１６を制御する。
【００５７】
この場合、図４に示すように、前述した図３の説明で述べた循環回路と同一の循環回路が成立すると同時に、機械式ウォーターポンプ１０→ブロック側冷却水路２ｂ→ヘッド側冷却水路２ａ→第１冷却水路４→第１ヒータホース１１ａ→流路切換弁１６→第２ヒータホース１１ｂ→ヒータコア１２→第３ヒータホース１１ｃ→第４ヒータホース１１ｄ→第３冷却水路８→機械式ウォーターポンプ１０の順に冷却水が流れる循環回路が成立する。
【００５８】
図４に示すような循環回路が成立した場合には、内燃機関１から流出した比較的高温の冷却水がヒータコア１２へ流入することになるため、ヒータコア１２において冷却水の熱が室内暖房用空気へ伝達されることになる。この結果、室内暖房用空気の温度が高められる。
【００５９】
ところで、内燃機関１が冷間始動される場合は、吸気ポート壁面や燃焼室壁面の温度が低くなるため、燃料噴射弁から噴射された燃料が気化し難い。このため、燃料噴射弁から噴射された燃料が吸気ポート壁面や燃焼室壁面に付着し易くなり、可燃性の高い混合気を形成することが困難となる。更に、内燃機関１が冷間状態にある場合は、圧縮行程上死点における気筒内（燃焼室内）の温度（所謂、圧縮端温度）も低くなるため、燃料が着火及び燃焼し難くなる。
【００６０】
内燃機関１において、可燃性の高い混合気が形成され難く且つ燃料が着火及び燃焼し難くなると、始動性の低下、燃焼安定性の低下、或いは未燃燃料成分の排出量増加による排気エミッションの悪化などが誘発される。
【００６１】
そこで、本実施の形態における冷却水流れ切換制御では、ＥＣＵ３９は、内燃機関１の始動直前（内燃機関１のクランキングが開始される前）に、第２ヒータホース１１ｂを遮断すべく流路切換弁１６を制御するとともに電動ウォーターポンプ１４を作動させるべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を許容する。
【００６２】
この場合、第１ヒータホース１１ａと第３バイパス通路１３ｃとが導通するとともに、機械式ウォーターポンプ１０が作動せずに電動ウォーターポンプ１４のみが作動するため、図５に示すような、電動ウォーターポンプ１４→第２バイパス通路１３ｂ→蓄熱容器１５→第１バイパス通路１３ａ→第４ヒータホース１１ｄ→第３冷却水路８→機械式ウォーターポンプ１０→ブロック側冷却水路２ｂ→ヘッド側冷却水路２ａ→第１冷却水路４→第１ヒータホース１１ａ→流路切換弁１６→第３バイパス通路１３ｃ→電動ウォーターポンプ１４の順に冷却水が流れる循環回路が成立する。
【００６３】
図５に示すような循環回路が成立すると、電動ウォーターポンプ１４から吐出された冷却水が第２バイパス通路１３ｂを介して蓄熱容器１５内へ流入し、それと入れ替わりに蓄熱容器１５内に貯えられていた高温な冷却水（以下、蓄熱温水と称する）が冷却水出口１５ｂから排出される。
【００６４】
蓄熱容器１５の冷却水出口１５ｂから排出された蓄熱温水は、第１バイパス通路１３ａ、第４ヒータホース１１ｄ、第３冷却水路８、及び機械式ウォーターポンプ１０を介して内燃機関１のブロック側冷却水路２ｂへ流入し、次いでブロック側冷却水路２ｂからヘッド側冷却水路２ａへ流入する。
【００６５】
このように蓄熱容器１５に貯蔵されていた蓄熱温水がヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂへ流入すると、それと入れ替わりにヘッド側冷却水路２ａ内及びブロック側冷却水路２ｂ内に元々滞留していた低温の冷却水がヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂから排出される。
【００６６】
その際、ＥＣＵ３９は、内燃機関１のヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂ内に元々滞留していた低温の冷却水が蓄熱温水と入れ替わった時点（例えば、第２水温センサ１８の出力信号値が所定温度以上になった時点）で電動ウォーターポンプ１４の作動を停止し、蓄熱温水がヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂ内に滞留するようにする。
【００６７】
この場合、蓄熱温水が持つ熱の略全てがシリンダヘッド１ａ及びシリンダブロック１ｂへ効率的に伝達され、シリンダヘッド１ａ及びシリンダブロック１ｂが速やかに昇温する。
【００６８】
このようにシリンダヘッド１ａ及びシリンダブロック１ｂが蓄熱温水によって暖められると、吸気ポートや燃焼室の雰囲気温度が上昇するため、内燃機関１の始動時における燃料の気化が促進されるとともに圧縮端温度が高められる。
【００６９】
この結果、内燃機関１において、燃料の着火性の向上、燃料の燃焼安定性の向上、壁面付着燃料量の減少等が図られることとなり、以て内燃機関１の始動性の向上、暖機運転時間の短縮、排気エミッションの向上などを図ることが可能となる。
【００７０】
上記したような蓄熱温水による内燃機関１の加熱を効果的に行うためには、蓄熱容器１５内に高温の冷却水を貯め込んでおく必要がある。そこで、ＥＣＵ３９は、ヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂを循環する冷却水の温度が所望の温度以上となった時点で、ヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂ内を流通する高温の冷却水（以下、単に温水と称する）を蓄熱容器１５に回収すべく温水回収制御を実行する。
【００７１】
温水回収制御では、ＥＣＵ３９は、内燃機関１が運転状態にあるときに、第２水温センサ１８の出力信号値（ヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂから排出された冷却水の温度）：Ｔｈｗ２を監視する。
【００７２】
ＥＣＵ３９は、第２水温センサ１８の出力信号値：Ｔｈｗ２が所望の目標回収温度以上になると、第２ヒータホース１１ｂを遮断すべく流路切換弁１６を制御するとともに電動ウォーターポンプ１４を停止状態とすべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を遮断する。
【００７３】
尚、前記した目標回収温度は、予め設定された固定値であってもよく、或いは、第２水温センサ１８の出力信号値：Ｔｈｗ２の履歴より冷却水の最高温度を学習し、その最高温度より所定温度低く設定されるようにしてもよい。
【００７４】
上記したようにＥＣＵ３９が第２ヒータホース１１ｂを遮断すべく流路切換弁１６を制御するとともに電動ウォーターポンプ１４を停止状態とすべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を遮断した場合には、第１ヒータホース１１ａと第３バイパス通路１３ｃとが導通するとともに、電動ウォーターポンプ１４が作動せずに機械式ウォーターポンプ１０が作動することになる。更に、その際にサーモスタットバルブ７を流通する冷却水の温度（第１水温センサ１７の出力信号値：Ｔｈｗ１）が開弁温度：Ｔｅｍｐ１未満であれば、サーモスタットバルブ７が第２冷却水路６を遮断し且つ第３冷却水路８とバイパス水路９とを導通させることになる。
【００７５】
この結果、図６に示すように、機械式ウォーターポンプ１０→ブロック側冷却水路２ｂ→ヘッド側冷却水路２ａ→バイパス水路９→サーモスタットバルブ７→第３冷却水路８→機械式ウォーターポンプ１０の順に冷却水が流れる第１の循環回路が成立すると同時に、機械式ウォーターポンプ１０→ブロック側冷却水路２ｂ→ヘッド側冷却水路２ａ→第１冷却水路４→第１ヒータホース１１ａ→流路切換弁１６→第３バイパス通路１３ｃ→電動ウォーターポンプ１４→第２バイパス通路１３ｂ→蓄熱容器１５→第１バイパス通路１３ａ→第４ヒータホース１１ｄ→第３冷却水路８→機械式ウォーターポンプ１０の順に冷却水が流れる第２の循環回路が成立する。
【００７６】
上記したような第２の循環回路が成立すると、ヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂ内を流通する高温の冷却水が第１冷却水路４、第１ヒータホース１１ａ、流路切換弁１６、第３バイパス通路１３ｃ、電動ウォーターポンプ１４、及び第２バイパス通路１３ｂを介して蓄熱容器１５へ流入することになる。
【００７７】
このように内燃機関１からの高温の冷却水が蓄熱容器１５へ流入すると、それと入れ替わりに蓄熱容器１５内に元々滞留していた冷却水が該蓄熱容器１５から排出されることになる。
【００７８】
一方、蓄熱容器１５に高温の冷却水を回収する際に、サーモスタットバルブ７を流通する冷却水の温度（第１水温センサ１７の出力信号値：Ｔｈｗ１）が開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上であると、サーモスタットバルブ７がバイパス水路９を遮断し且つ第２冷却水路６と第３冷却水路８とを導通させることになる。
【００７９】
この場合、図７に示すように、機械式ウォーターポンプ１０→ブロック側冷却水路２ｂ→ヘッド側冷却水路２ａ→第１冷却水路４→ラジエター５→第２冷却水路６→サーモスタットバルブ７→第３冷却水路８→機械式ウォーターポンプ１０の順に冷却水が流れる第３の循環回路が成立すると同時に、機械式ウォーターポンプ１０→ブロック側冷却水路２ｂ→ヘッド側冷却水路２ａ→第１冷却水路４→第１ヒータホース１１ａ→流路切換弁１６→第３バイパス通路１３ｃ→電動ウォーターポンプ１４→第２バイパス通路１３ｂ→蓄熱容器１５→第１バイパス通路１３ａ→第４ヒータホース１１ｄ→第３冷却水路８→機械式ウォーターポンプ１０の順に冷却水が流れる第２の循環回路が成立する。
【００８０】
上記したような第２の循環回路が成立すると、ヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂ内を流通する高温の冷却水が第１冷却水路４、第１ヒータホース１１ａ、流路切換弁１６、第３バイパス通路１３ｃ、電動ウォーターポンプ１４、及び第２バイパス通路１３ｂを介して蓄熱容器１５へ流入することになる。
【００８１】
このように内燃機関１からの高温の冷却水が蓄熱容器１５へ流入すると、それと入れ替わりに蓄熱容器１５内に元々滞留していた冷却水が該蓄熱容器１５から排出されることになる。
【００８２】
ところで、上記したような温水回収制御の実行は、蓄熱容器１５内の冷却水が内燃機関１からの温水とが入れ替わった時点で終了することが好ましい。
【００８３】
これは、蓄熱容器１５内の冷却水が内燃機関１からの温水と入れ替わる前に温水回収制御の実行が終了された場合には蓄熱容器１５内に所望量の熱を蓄えることができなくなり、一方、蓄熱容器１５内の冷却水が内燃機関１からの温水と入れ替わった後も温水回収制御が継続して行われた場合には蓄熱容器１５内に一旦回収された温水が再び蓄熱容器１５から排出されてしまい、蓄熱容器１５内に所望量の熱を蓄えることができなくなる虞があるからである。
【００８４】
ここで、蓄熱容器１５が貯蔵可能な冷却水の量は一定であるため、温水回収制御の実行時において蓄熱容器１５内へ単位時間当たりに流入する冷却水の量（以下、容器流入水量と称する）が特定されれば、蓄熱容器１５への温水回収に要する時間（以下、温水回収所要時間：Ｔｃｏｌと称する）を一義的に特定することが可能となる。すなわち、容器流入水量が多くなるほど温水回収所要時間：Ｔｃｏｌが短くなるとともに、容器流入水量が少なくなるほど温水回収所要時間：Ｔｃｏｌが長くなる。
【００８５】
単位時間当たりに蓄熱容器１５内へ流入する冷却水の量（以下、容器流入水量と称する）は、機械式ウォーターポンプ１０の作動状態、冷却水が循環する経路の状態、或いは、冷却水の粘性などの種々の条件に応じて変化する。
【００８６】
例えば、機械式ウォーターポンプ１０は内燃機関１のクランクシャフトの回転トルクを利用して作動するため、図８に示すように、機関回転数が高くなるほど機械式ウォーターポンプ１０が単位時間当たりに吐出する冷却水量が増加し、それに応じて容器流入水量も増加する。
【００８７】
また、サーモスタットバルブ７が第２冷却水路６を遮断し且つバイパス水路９を開放している時（サーモスタットバルブ７が閉弁している時）は冷却水がラジエター５を流れずにバイパス水路９を流れ、サーモスタットバルブ７が第２冷却水路６を開放し且つバイパス水路９を遮断している時（サーモスタットバルブ７が開弁している時）は冷却水がバイパス水路９を流れずにラジエター５を流れることになる。その際、ラジエター５による冷却水の圧力損失がバイパス水路９による冷却水の圧力損失より多ければ、冷却水がラジエター５を流れる場合の冷却水の流速は、冷却水がバイパス水路９を流れる場合に比して低くなる。
【００８８】
従って、図９に示すように、サーモスタットバルブ７が開弁している場合の容器流入水量は、サーモスタットバルブ７が閉弁している場合に比して少なくなる。
【００８９】
また、冷却水の粘性は該冷却水の温度が高くなるほど低下するため、冷却水の温度が高くなるほど該冷却水の流速も高くなり易い。このため、容器流入水量は、図１０に示すように、冷却水の温度が高くなるほど高くなるとともに、冷却水の温度が低くなるほど低くなる。
【００９０】
このように容器流入水量は、機関回転数、サーモスタットバルブ７の開閉状態、及び冷却水温度に応じて変化するため、温水回収制御の実行時における機関回転数、サーモスタットバルブ７の開閉状態、及び冷却水温度をパラメータとして温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを特定することが可能となる。
【００９１】
従って、サーモスタットバルブ７の開閉状態と機関回転数と冷却水温度とをパラメータとして温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを演算することも可能であるが、本実施の形態では、サーモスタットバルブ７が開弁状態にある時の機関回転数と冷却水温度と温水回収所要時間：Ｔｃｏｌとの関係、及び、サーモスタットバルブ７が閉弁状態にある時の機関回転数と冷却水温度と温水回収所要時間：Ｔｃｏｌとの関係を予め実験的に求めておき、それらの関係を三次元マップ化してＥＣＵ３９のＲＯＭなどに記憶しておくようにした。
【００９２】
尚、以下では、サーモスタットバルブ７が開弁状態にある時の機関回転数と冷却水温度と温水回収所要時間：Ｔｃｏｌとの関係を示すマップをサーモスタットバルブ開弁時制御マップと称し、サーモスタットバルブ７が閉弁状態にある時の機関回転数と冷却水温度と温水回収所要時間：Ｔｃｏｌとの関係を示すマップをサーモスタットバルブ閉弁時制御マップと称する。
【００９３】
前記したサーモスタットバルブ開弁時制御マップ及びサーモスタットバルブ閉弁時制御マップは、例えば、機関回転数及び冷却水温度が高くなるほど温水回収所要時間：Ｔｃｏｌが短くなり且つ機関回転数及び冷却水温度が低くなるほど温水回収所要時間：Ｔｃｏｌが長くなるよう設定されるとともに、機関回転数及び冷却水温度が同一であるときはサーモスタットバルブ開弁時制御マップの温水回収所要時間：Ｔｃｏｌがサーモスタットバルブ閉弁時制御マップの温水回収所要時間：Ｔｃｏｌより長くなるよう設定される。
【００９４】
上記したようなサーモスタットバルブ開弁時制御マップ及びサーモスタットバルブ閉弁時制御マップがＥＣＵ３９のＲＯＭに記憶されている場合には、ＥＣＵ３９は、温水回収制御において、先ず、第１水温センサ１７の出力信号値：Ｔｈｗ１及び第２水温センサ１８の出力信号値：Ｔｈｗ２を読み込むとともに、内燃機関１の機関回転数を演算する。
【００９５】
続いて、ＥＣＵ３９は、第１水温センサ１７の出力信号値：Ｔｈｗ１がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上であるか否かを判別する。
【００９６】
第１水温センサ１７の出力信号値：Ｔｈｗ１がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１未満である場合には、ＥＣＵ３９は、サーモスタットバルブ７が閉弁状態にあるとみなし、前記出力信号値：Ｔｈｗ２及び前記機関回転数をパラメータとしてサーモスタットバルブ閉弁時制御マップへアクセスする。ＥＣＵ３９は、前記サーモスタットバルブ閉弁時制御マップから前記出力信号値：Ｔｈｗ２及び前記機関回転数に対応した温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを算出する。
【００９７】
第１水温センサ１７の出力信号値：Ｔｈｗ１がサーモスタットバルブの開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上である場合には、ＥＣＵ３９は、サーモスタットバルブ７が開弁状態にあるとみなし、前記出力信号値：Ｔｈｗ２及び前記機関回転数をパラメータとしてサーモスタットバルブ開弁時制御マップへアクセスする。ＥＣＵ３９は、前記サーモスタットバルブ開弁時制御マップから前記出力信号値：Ｔｈｗ２及び前記機関回転数に対応した温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを算出する。
【００９８】
上記したように温水回収所要時間：Ｔｃｏｌが算出されると、ＥＣＵ３９は、前述した図６又は図７の説明で述べたような第２の循環回路を成立させるべく、電動ウォーターポンプ１４及び流路切換弁１６を制御する。具体的には、ＥＣＵ３９は、電動ウォーターポンプ１４を停止状態とすべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を遮断するとともに、第２ヒータホース１１ｂを遮断し且つ第１ヒータホース１１ａと第３バイパス通路１３ｃとを導通させるべく流路切換弁１６を制御する。
【００９９】
更に、ＥＣＵ３９は、電動ウォーターポンプ１４を停止状態とすべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を遮断するとともに、第２ヒータホース１１ｂを遮断し且つ第１ヒータホース１１ａと第３バイパス通路１３ｃとを導通させるべく流路切換弁１６を制御した時点（温水回収制御実行開始時点）からの経過時間を計測するカウンタ：Ｃを起動させる。
【０１００】
そして、ＥＣＵ３９は、前記カウンタ：Ｃの計測時間が温水回収所領時間に達した時点で温水回収制御の実行を終了する。すなわち、ＥＣＵ３９は、前記カウンタ：Ｃの計測時間が温水回収所要時間：Ｔｃｏｌに達した時点で、第３バイパス通路１３ｃを遮断すべく流路切換弁１６を制御する。
【０１０１】
尚、ＥＣＵ３９が流路切換弁１６に対して流路切換信号を出力した時点から流路切換弁１６が実際に切換動作を完了するまでには多少の時間（作動遅れ時間）がかかるため、その作動遅れ時間を考慮して温水回収制御の実行時間を決定する必要がある。
【０１０２】
例えば、流路切換弁１６が第３バイパス通路１３ｃを遮断した状態から第２ヒータホース１１ｂを遮断した状態へ動作するときの作動遅れ時間を第１の作動遅れ時間：ｔ１とし、流路切換弁１６が第２ヒータホース１１ｂを遮断した状態から第３バイパス通路１３ｃを遮断した状態へ動作するときの作動遅れ時間を第２の作動遅れ時間：ｔ２とすると、温水回収制御実行時間：Ｔは、
Ｔ＝Ｔｃｏｌ＋ｔ１−ｔ２
という演算式で求めることができる。
【０１０３】
従って、ＥＣＵ３９は、前記したカウンタ：Ｃの計測時間が温水回収制御実行時間：Ｔに達した時点で温水回収制御の実行を終了するようにすればよい。
【０１０４】
以下、本実施の形態における温水回収制御について図１１に沿って具体的に説明する。
図１１は、温水回収制御ルーチンを示すフローチャート図である。温水回収制御ルーチンは、予めＥＣＵ３９のＲＯＭに記憶されているルーチンであり、ＥＣＵ３９によって所定時間毎に繰り返し実行されるルーチンである。
【０１０５】
温水回収制御ルーチンでは、ＥＣＵ３９は、先ず、Ｓ１１０１において、ＲＡＭに記憶されている第１水温センサ１７の出力信号値：Ｔｈｗ１、第２水温センサ１８の出力信号値：Ｔｈｗ２、及び機関回転数：Ｎｅを読み込む。
【０１０６】
Ｓ１１０２では、ＥＣＵ３９は、温水回収条件が成立しているか否かを判別する。温水回収条件としては、内燃機関１から流出する冷却水の温度、すなわち第２水温センサ１８の出力信号値：Ｔｈｗ２が目標回収温度以上である、或いは第２水温センサ１８の出力信号値：Ｔｈｗ２が蓄熱容器１５内の冷却水温度より高い、等の条件を例示することができる。
【０１０７】
前記したＳ１１０２において温水回収条件が成立していないと判定された場合は、ＥＣＵ３９は、本ルーチンの実行を一旦終了する。
【０１０８】
前記したＳ１１０２において温水回収条件が成立していると判定された場合は、ＥＣＵ３９は、Ｓ１１０３へ進み、前記Ｓ１１０１で読み込まれた出力信号値：Ｔｈｗ１がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上であるか否かを判別する。
【０１０９】
前記Ｓ１１０３において前記出力信号値：Ｔｈｗ１が前記開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上であると判定された場合は、ＥＣＵ３９は、Ｓ１１０４において、ＲＯＭのサーモスタットバルブ開弁時制御マップへアクセスし、前記Ｓ１１０１で読み込まれた出力信号値：Ｔｈｗ２と機関回転数：Ｎｅとに対応した温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを算出する。
【０１１０】
また、前記Ｓ１１０３において前記出力信号値：Ｔｈｗ１が前記開弁温度：Ｔｅｍｐ１未満であると判定された場合は、ＥＣＵ３９は、Ｓ１１０５において、ＲＯＭのサーモスタットバルブ閉弁時制御マップへアクセスし、前記Ｓ１１０１で読み込まれた出力信号値：Ｔｈｗ２と機関回転数：Ｎｅとに対応した温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを算出する。
【０１１１】
前記Ｓ１１０４又は前記Ｓ１１０５において温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを算出し終えたＥＣＵ３９は、Ｓ１１０６へ進み、前記温水回収所要時間：Ｔｃｏｌに第１の作動遅れ時間：ｔ１を加算し、それにより得られた値（Ｔｃｏｌ＋ｔ１）から第２の作動遅れ時間：ｔ２を減算して温水回収制御実行時間：Ｔ（＝Ｔｃｏｌ−ｔ１＋ｔ２）を算出する。
【０１１２】
Ｓ１１０７では、ＥＣＵ３９は、温水回収制御の実行を開始すべく電動ウォーターポンプ１４及び流路切換弁１６を制御する。具体的には、ＥＣＵ３９は、電動ウォーターポンプ１４を停止状態とすべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を遮断するとともに、第２ヒータホース１１ｂを遮断し且つ第１ヒータホース１１ａと第３バイパス通路１３ｃとを導通させるべく流路切換弁１６を制御することにより、前述した図６又は図７の説明で述べたような第２の循環回路を成立させる。
【０１１３】
Ｓ１１０８では、ＥＣＵ３９は、カウンタ：Ｃを起動して温水回収制御実行開始時点からの経過時間を計測させる。
【０１１４】
Ｓ１１０９では、ＥＣＵ３９は、前記カウンタ：Ｃの計測時間：Ｃが前記Ｓ１１０６で算出された温水回収制御実行時間：Ｔ以上となったか否かを判別する。
【０１１５】
前記Ｓ１１０９において前記カウンタ：Ｃの計測時間：Ｃが前記温水回収制御実行時間：Ｔ未満であると判定された場合は、ＥＣＵ３９は、前記カウンタ：Ｃの計測時間：Ｃが前記温水回収制御実行時間：Ｔ以上となるまで、当該Ｓ１１０９の処理を繰り返し実行する。
【０１１６】
前記Ｓ１１０９において前記カウンタ：Ｃの計測時間：Ｃが前記温水回収制御実行時間：Ｔ以上であると判定された場合は、ＥＣＵ３９は、Ｓ１１１０へ進み、温水回収制御の実行を終了する。具体的には、ＥＣＵ３９は、電動ウォーターポンプ１４を停止状態に維持すべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を遮断するとともに、第３バイパス通路１３ｃを遮断し且つ第１ヒータホース１１ａと第２ヒータホース１１ｂとを導通させるべく流路切換弁１６を制御する。
【０１１７】
そして、ＥＣＵ３９は、Ｓ１１１１においてカウンタ：Ｃの計測時間をリセットして本ルーチンの実行を終了する。
【０１１８】
このようにＥＣＵ３９が温水回収制御ルーチンを実行することにより、温水回収制御の実行は、実際に蓄熱容器１５内の冷却水が内燃機関１からの温水と入れ替わった時点で終了されるようになる。
【０１１９】
この結果、蓄熱容器１５内の冷却水が内燃機関１からの温水と入れ替わる前に温水回収制御の実行が終了されることがなくなるとともに、蓄熱容器１５内の冷却水が内燃機関１からの温水と入れ替わった後も温水回収制御の実行が継続されることもなくなる。
【０１２０】
従って、本実施の形態に係る蓄熱装置を備えた内燃機関によれば、所望の目標回収温度以上の温水を蓄熱容器１５内へ確実に回収することが可能となる。
【０１２１】
＜実施の形態２＞
次に、本発明に係る蓄熱装置を備えた内燃機関の第２の実施態様について図１２〜図２１に基づいて説明する。ここでは前述した第１の実施の形態と異なる構成について説明し、同一の構成については説明を省略する。
【０１２２】
図１２は、本発明を適用する内燃機関の冷却水循環系の第２の実施態様を示す図である。
【０１２３】
本実施の形態と前述した第１の実施の形態との差異は、前述した第１の実施の形態では蓄熱容器１５が許容する冷却水の流れ方向と機械式ウォーターポンプ１０が発生する冷却水の流れ方向とが同一方向であるのに対し、本実施の形態では蓄熱容器１５が許容する冷却水の流れ方向と機械式ウォーターポンプ１０が発生する冷却水の流れ方向とが逆方向となる点にある。
【０１２４】
具体的には、図１２に示すように、ヒータホース１１においてヒータコア１２と第３冷却水路８との間に位置する部位には第１バイパス通路１３ａが接続され、この第１バイパス通路１３ａが電動ウォーターポンプ１４の冷却水吸い込み口に接続されている。続いて、電動ウォーターポンプ１４の冷却水吐出口は第２バイパス通路１３ｂを介して蓄熱容器１５の冷却水入口１５ａに接続されている。更に、蓄熱容器１５の冷却水出口１５ｂは、第３バイパス通路１３ｃを介して、ヒータコア１２と第１冷却水路４との間に位置するヒータホース１１に接続されている。
【０１２５】
ここで、ヒータコア１２と第１冷却水路４との間に位置するヒータホース１１において、第３バイパス通路１３ｃの接続部位を基準にして第１冷却水路４側の部位を第１ヒータホース１１ａと称するとともに、ヒータコア１２側の部位を第２ヒータホース１１ｂと称するものとする。更に、ヒータコア１２と第３冷却水路８との間に位置するヒータホース１１において、第１バイパス通路１３ａの接続部位を基準にしてヒータコア１２側の部位を第３ヒータホース１１ｃと称するとともに、第３冷却水路８側の部位を第４ヒータホース１１ｄと称するものとする。
【０１２６】
前記した第１ヒータホース１１ａと第２ヒータホース１１ｂと第３バイパス通路１３ｃとの接続部には、前述した第１の実施の形態と同様に流路切換弁１６が設けられている。
【０１２７】
このように構成された冷却水循環系では、ＥＣＵ３９は、以下のような方法により冷却水流れ切換制御を実行する。
【０１２８】
先ず、内燃機関１が運転状態にあり且つヒータスイッチ４２がオフ状態にあるときは、ＥＣＵ３９は、第２ヒータホース１１ｂを遮断させるべく流路切換弁１６を制御するとともに、電動ウォーターポンプ１４を停止状態とすべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を遮断する。
【０１２９】
この場合、電動ウォーターポンプ１４が作動せずに機械式ウォーターポンプ１０のみが作動することになり、その際の冷却水の温度がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１未満であれば該サーモスタットバルブ７が第２冷却水路６を遮断すると同時にバイパス水路９を開放することになる。
【０１３０】
従って、内燃機関１が運転状態にあり且つヒータスイッチ４２がオフ状態にあるときに冷却水の温度がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１未満であると、図１３に示すように、機械式ウォーターポンプ１０→ブロック側冷却水路２ｂ→ヘッド側冷却水路２ａ→バイパス水路９→サーモスタットバルブ７→第３冷却水路８→機械式ウォーターポンプ１０の順に冷却水が流れる循環回路が成立する。
【０１３１】
図１３に示すような循環回路が成立した場合は、内燃機関１から流出した比較的低温の冷却水がラジエター５を迂回して流れることになるため、冷却水がラジエター５によって不要に冷却されないことになる。この結果、内燃機関１の暖機が妨げられることがない。
【０１３２】
その後、内燃機関１の暖機が完了して、冷却水の温度がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上になると、サーモスタットバルブ７が第２冷却水路６を開放すると同時にバイパス水路９を遮断することになる。
【０１３３】
従って、内燃機関１が運転状態にあり且つヒータスイッチ４２がオフ状態にあるときに冷却水の温度がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上であると、図１４に示すように、機械式ウォーターポンプ１０→ブロック側冷却水路２ｂ→ヘッド側冷却水路２ａ→第１冷却水路４→ラジエター５→第２冷却水路６→サーモスタットバルブ７→第３冷却水路８→機械式ウォーターポンプ１０の順に冷却水が流れる循環回路が成立する。
【０１３４】
図１４に示すような循環回路が成立した場合は、内燃機関１から流出した比較的高温の冷却水がラジエター５を流通することになるため、冷却水の熱がラジエター５において外気へ放出され、冷却水の温度が低下する。この結果、ラジエター５を通過した後の比較的低温の冷却水が内燃機関１のヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂへ流入することになるため、内燃機関１の熱が冷却水へ伝達され、以て内燃機関１の過熱が防止される。
【０１３５】
また、内燃機関１が運転状態にあり且つ冷却水の温度がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上であるときに、ヒータスイッチ４２がオンにされると、ＥＣＵ３９は、電動ウォーターポンプ１４を停止状態に維持すべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を遮断しつつ、第３バイパス通路１３ｃを遮断し且つ第１ヒータホース１１ａと第２ヒータホース１１ｂを導通させるべく流路切換弁１６を制御する。
【０１３６】
この場合、図１５に示すように、前述した図１４の説明で述べた循環回路と同一の循環回路が成立すると同時に、機械式ウォーターポンプ１０→ブロック側冷却水路２ｂ→ヘッド側冷却水路２ａ→第１冷却水路４→第１ヒータホース１１ａ→流路切換弁１６→第２ヒータホース１１ｂ→ヒータコア１２→第３ヒータホース１１ｃ→第４ヒータホース１１ｄ→第３冷却水路８→機械式ウォーターポンプ１０の順に冷却水が流れる循環回路が成立する。
【０１３７】
図１５に示すような循環回路が成立した場合には、内燃機関１から流出した比較的高温の冷却水がヒータコア１２へ流入することになるため、ヒータコア１２において冷却水の熱が室内暖房用空気へ伝達されることになる。この結果、室内暖房用空気の温度が高められる。
【０１３８】
また、内燃機関１が冷間始動される場合には、ＥＣＵ３９は、内燃機関１の始動直前（内燃機関１のクランキングが開始される前）に、第２ヒータホース１１ｂを遮断すべく流路切換弁１６を制御するとともに、電動ウォーターポンプ１４を作動させるべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を許容する。
【０１３９】
この場合、第１ヒータホース１１ａと第３バイパス通路１３ｃとが導通するとともに、機械式ウォーターポンプ１０が作動せずに電動ウォーターポンプ１４のみが作動することになる。
【０１４０】
従って、図１６に示すように、電動ウォーターポンプ１４→第２バイパス通路１３ｂ→蓄熱容器１５→第３バイパス通路１３ｃ→流路切換弁１６→第１ヒータホース１１ａ→第１冷却水路４→ヘッド側冷却水路２ａ→ブロック側冷却水路２ｂ→機械式ウォーターポンプ１０→第３冷却水路８→第４ヒータホース１１ｄ→第１バイパス通路１３ａ→電動ウォーターポンプ１４の順に冷却水が流れる循環回路が成立する。
【０１４１】
図１６に示すような循環回路が成立すると、電動ウォーターポンプ１４から吐出された冷却水が第２バイパス通路１３ｂを介して蓄熱容器１５内へ流入し、それと入れ替わりに蓄熱容器１５内に貯えられていた高温な冷却水（以下、蓄熱温水と称する）が冷却水出口１５ｂから排出される。
【０１４２】
蓄熱容器１５の冷却水出口１５ｂから排出された蓄熱温水は、第３バイパス通路１３ｃ、流路切換弁１６、第１ヒータホース１１ａ、及び第１冷却水路４を介して内燃機関１のヘッド側冷却水路２ａへ流入し、次いでヘッド側冷却水路２ａからブロック側冷却水路２ｂへ流入することになる。
【０１４３】
このように蓄熱容器１５に貯蔵されていた蓄熱温水がヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂへ流入すると、それと入れ替わりにヘッド側冷却水路２ａ内及びブロック側冷却水路２ｂ内に元々滞留していた低温の冷却水がヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂから排出される。
【０１４４】
その際、ＥＣＵ３９は、内燃機関１のヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂ内に元々滞留していた低温の冷却水が蓄熱温水と入れ替わった時点（例えば、第２水温センサ１８の出力信号値が所定温度以上になった時点）で電動ウォーターポンプ１４の作動を停止すべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を遮断し、蓄熱温水がヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂ内に滞留するようにする。
【０１４５】
この場合、蓄熱温水が持つ熱の略全てがシリンダヘッド１ａ及びシリンダブロック１ｂへ効率的に伝達され、シリンダヘッド１ａ及びシリンダブロック１ｂが速やかに昇温する。
【０１４６】
このようにシリンダヘッド１ａ及びシリンダブロック１ｂが蓄熱温水によって暖められると、吸気ポートや燃焼室の雰囲気温度が上昇するため、内燃機関１の始動時における燃料の気化が促進されるとともに圧縮端温度が高められる。
【０１４７】
この結果、内燃機関１において、燃料の着火性の向上、燃料の燃焼安定性の向上、壁面付着燃料量の減少等が図られることとなり、以て内燃機関１の始動性の向上、暖機運転時間の短縮、排気エミッションの向上などを図ることが可能となる。
【０１４８】
次に、本実施の形態における温水回収制御について述べる。
本実施の形態における冷却水循環系では、蓄熱容器１５が許容する冷却水の流れ方向と機械式ウォーターポンプ１０が発生する冷却水の流れ方向とが逆方向であるため、内燃機関１が運転状態にあるときに蓄熱容器１５内へ高温の冷却水を回収するには、電動ウォーターポンプ１４により冷却水の流れ方向を一時的に逆転させる必要がある。
【０１４９】
そこで、本実施の形態における温水回収制御では、ＥＣＵ３９は、第２ヒータホース１１ｂを遮断すべく流路切換弁１６を制御するとともに、電動ウォーターポンプ１４を作動させるべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を許容することにより、機械式ウォーターポンプ１０が発生する循環流と逆方向の循環流を発生させ、以て図１４又は図１５の説明で述べたような冷却水の流れに抗して前述した図１６の説明で述べたような冷却水の流れを成立させる。
【０１５０】
このように機械式ウォーターポンプ１０が発生する循環流に抗して前述した図１６の説明で述べたような冷却水の流れが成立すると、内燃機関１のヘッド側冷却水路２ａ及びブロック側冷却水路２ｂ内の高温の冷却水は、機械式ウォーターポンプ１０→第４ヒータホース１１ｄ→第１バイパス通路１３ａ→電動ウォーターポンプ１４→第２バイパス通路１３ｂを経由して蓄熱容器１５へ流入し、それと入れ替わりに蓄熱容器１５内に元々滞留していた冷却水が該蓄熱容器１５から排出されることになる。
【０１５１】
その際、単位時間当たりに蓄熱容器１５内へ流入する冷却水の量（以下、容器流入水量と称する）は、電動ウォーターポンプ１４によって発生される循環流の流速に応じて変化することになる。電動ウォーターポンプ１４によって発生される循環流の流速は、機械式ウォーターポンプ１０の作動状態、冷却水が循環する経路の状態、及び冷却水の粘性等の種々の条件に応じて変化する。
【０１５２】
例えば、容器流入水量は、電動ウォーターポンプ１４により発生される循環流の流速が高くなるほど増加するとともに電動ウォーターポンプ１４により発生される循環流の流速が低くなるほど低下する。
【０１５３】
また、電動ウォーターポンプ１４により発生される循環流の流速は、機械式ウォーターポンプ１０が単位時間当たりに吐出する冷却水の量（以下、単に吐出量と記す）が多くなるほど低下するとともに機械式ウォーターポンプ１０の吐出量が少なくなるほど高くなる。
【０１５４】
機械式ウォーターポンプ１０の吐出量は、内燃機関１の機関回転数が高くなるほど増加するとともに内燃機関１の機関回転数が低下するほど減少する。
【０１５５】
従って、容器流入水量は、図１７に示すように、内燃機関１の機関回転数が高くなるほど減少するとともに機関回転数が低くなるほど増加することになる。
【０１５６】
また、機械式ウォーターポンプ１０によって発生される循環流の流速は、サーモスタットバルブ７が閉弁している時に比してサーモスタットバルブ７が開弁している時の方が低くなる。
【０１５７】
その際、電動ウォーターポンプ１４により発生される循環流の流速は、機械式ウォーターポンプ１０により発生される循環流の流速が高くなるほど低下するとともに機械式ウォーターポンプ１０により発生される循環流の流速が低下するほど高くなるため、サーモスタットバルブ７が閉弁している時に電動ウォーターポンプ１４によって発生される循環流の流速は、サーモスタットバルブ７が開弁している時に電動ウォーターポンプ１４によって発生される循環流の流速より低くなる。
【０１５８】
従って、容器流水量は、図１８に示すように、サーモスタットバルブ７が閉弁している時に比してサーモスタットバルブ７が開弁している時の方が多くなる。
【０１５９】
また、機械式ウォーターポンプ１０又は電動ウォーターポンプ１４により発生される循環流の流速は、冷却水の粘性が高くなるほど低くなるとともに、冷却水の粘性が低くなるほど高くなる。冷却水の粘性は該冷却水の温度が高くなるほど低下するとともに該冷却水の温度が低くなるほど高くなるため、機械式ウォーターポンプ１０又は電動ウォーターポンプ１４により発生される循環流の流速は、冷却水の温度が高くなるほど高くなるとともに冷却水の温度が低くなるほど低くなる。
【０１６０】
尚、機械式ウォーターポンプ１０と電動ウォーターポンプ１４とは配置や構造などが相違するため、冷却水の粘性が機械式ウォーターポンプ１０へ作用する度合いと冷却水の粘性が電動ウォーターポンプ１４へ作用する度合いとは異なることが想定される。
【０１６１】
従って、冷却水の粘性が機械式ウォーターポンプ１０へ作用する度合いに比して冷却水の粘性が電動ウォーターポンプ１４へ作用する度合いが高い場合は、容器流水量は、図１９（ａ）に示すように、冷却水温度が高くなるほど増加するとともに、冷却水温度が低くなるほど減少することになる。一方、冷却水の粘性が電動ウォーターポンプ１４へ作用する度合いに比して冷却水の粘性が機械式ウォーターポンプ１０へ作用する度合いが高い場合は、容器流水量は、図１９（ｂ）に示すように、冷却水温度が低くなるほど増加するとともに、冷却水温度が高くなるほど減少することになる。
【０１６２】
また、電動ウォーターポンプ１４が発生する循環流の流速は、該電動ウォーターポンプ１４に印加される駆動電圧の高さに応じて変化し、電動ウォーターポンプ１４に印加される駆動電圧の高さはバッテリ４３の出力電圧によって変化するため、電動ウォーターポンプ１４が発生する循環流の流速はバッテリ４３の出力電圧に応じて変化することになる。すなわち、電動ウォーターポンプ１４が発生する循環流の流速は、バッテリ４３の出力電圧が高くなるほど高くなるとともにバッテリ４３の出力電圧が低くなるほど低くなる。
【０１６３】
従って、容器流入水量は、図２０に示すように、バッテリ４３の出力電圧が高くなるほど増加するとともに、バッテリ４３の出力電圧が低くなるほど減少する。
【０１６４】
このように容器流入水量は、機関回転数、サーモスタットバルブ７の開閉状態、冷却水温度、及びバッテリ４３の出力電圧に応じて変化するため、温水回収制御の実行時における機関回転数、サーモスタットバルブ７の開閉状態、冷却水温度、及びバッテリ４３の出力電圧をパラメータとして温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを特定することが可能となる。
【０１６５】
この結果、サーモスタットバルブ７の開閉状態、機関回転数、冷却水温度、及びバッテリ４３の出力電圧をパラメータとして温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを演算することが可能となるが、本実施の形態では、サーモスタットバルブ７が開弁状態にある時の機関回転数と冷却水温度とバッテリ４３の出力電圧と温水回収所要時間：Ｔｃｏｌとの関係、及び、サーモスタットバルブ７が閉弁状態にある時の機関回転数と冷却水温度とバッテリ４３の出力電圧と温水回収所要時間：Ｔｃｏｌとの関係を予め実験的に求めておき、それらの関係を四次元マップ化してＥＣＵ３９のＲＯＭなどに記憶しておくものとする。
【０１６６】
尚、以下では、サーモスタットバルブ７が開弁状態にある時の機関回転数と冷却水温度とバッテリ４３の出力電圧と温水回収所要時間：Ｔｃｏｌとの関係を示すマップをサーモスタットバルブ開弁時制御マップと称し、サーモスタットバルブ７が閉弁状態にある時の機関回転数と冷却水温度とバッテリ４３の出力電圧と温水回収所要時間：Ｔｃｏｌとの関係を示すマップをサーモスタットバルブ閉弁時制御マップと称する。
【０１６７】
前記したサーモスタットバルブ開弁時制御マップ及びサーモスタットバルブ閉弁時制御マップは、例えば、冷却水の粘性が機械式ウォーターポンプ１０へ作用する度合いに比して冷却水の粘性が電動ウォーターポンプ１４へ作用する度合いが高い場合は、機関回転数が低く且つ冷却水温度及びバッテリ４３の出力電圧が高くなるほど温水回収所要時間：Ｔｃｏｌが短くなるとともに、機関回転数が高く且つ冷却水温度及びバッテリ４３の出力電圧が低くなるほど温水回収所要時間：Ｔｃｏｌが長くなるよう設定される。
【０１６８】
一方、前記したサーモスタットバルブ開弁時制御マップ及びサーモスタットバルブ閉弁時制御マップは、例えば、冷却水の粘性が電動ウォーターポンプ１４へ作用する度合いに比して冷却水の粘性が機械式ウォーターポンプ１０へ作用する度合いが高い場合は、機関回転数及び冷却水温度が低く且つバッテリ４３の出力電圧が高くなるほど温水回収所要時間：Ｔｃｏｌが短くなるとともに、機関回転数及び冷却水温度が高く且つバッテリ４３の出力電圧が低くなるほど温水回収所要時間：Ｔｃｏｌが長くなるよう設定される。
【０１６９】
尚、機関回転数、冷却水温度、バッテリ４３の出力電圧が同一であるときはサーモスタットバルブ開弁時制御マップの温水回収所要時間：Ｔｃｏｌがサーモスタットバルブ閉弁時制御マップの温水回収所要時間：Ｔｃｏｌより短くなるよう設定されることが好ましい。
【０１７０】
上記したようなサーモスタットバルブ開弁時制御マップ及びサーモスタットバルブ閉弁時制御マップがＥＣＵ３９のＲＯＭに記憶されている場合には、ＥＣＵ３９は、温水回収制御において、先ず、第１水温センサ１７の出力信号値：Ｔｈｗ１、第２水温センサ１８の出力信号値：Ｔｈｗ２、及びバッテリ４３の出力電圧（バッテリ電圧）：Ｖｂａｔを読み込むとともに、内燃機関１の機関回転数を演算する。
【０１７１】
続いて、ＥＣＵ３９は、第１水温センサ１７の出力信号値：Ｔｈｗ１がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上であるか否かを判別する。
【０１７２】
第１水温センサ１７の出力信号値：Ｔｈｗ１がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１未満である場合には、ＥＣＵ３９は、サーモスタットバルブ７が閉弁状態にあるとみなし、前記出力信号値：Ｔｈｗ２、前記バッテリ電圧：Ｖｂａｔ、及び前記機関回転数をパラメータとしてサーモスタットバルブ閉弁時制御マップへアクセスする。ＥＣＵ３９は、前記サーモスタットバルブ閉弁時制御マップから前記出力信号値：Ｔｈｗ２、前記バッテリ電圧：Ｖｂａｔ、及び前記機関回転数に対応した温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを算出する。
【０１７３】
一方、第１水温センサ１７の出力信号値：Ｔｈｗ１がサーモスタットバルブの開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上である場合には、ＥＣＵ３９は、サーモスタットバルブ７が開弁状態にあるとみなし、前記出力信号値：Ｔｈｗ２、前記バッテリ電圧：Ｖｂａｔ、及び前記機関回転数をパラメータとしてサーモスタットバルブ開弁時制御マップへアクセスする。ＥＣＵ３９は、前記サーモスタットバルブ開弁時制御マップから前記出力信号値：Ｔｈｗ２、前記バッテリ電圧：Ｖｂａｔ、及び前記機関回転数に対応した温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを算出する。
【０１７４】
このようにして温水回収所要時間：Ｔｃｏｌが算出されると、ＥＣＵ３９は、流路切換弁１６が第３バイパス通路１３ｃを遮断した状態から第２ヒータホース１１ｂを遮断した状態へ動作するときの作動遅れ時間（第１の作動遅れ時間）：ｔ１と、流路切換弁１６が第２ヒータホース１１ｂを遮断した状態から第３バイパス通路１３ｃを遮断した状態へ動作するときの作動遅れ時間（第２の作動遅れ時間）：ｔ２とを用いて温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを補正して、温水回収制御実行時間：Ｔ（＝Ｔｃｏｌ＋ｔ１−ｔ２）を算出する。
【０１７５】
続いて、ＥＣＵ３９は、前述した図１６の説明で述べたような循環回路を成立させるべく、電動ウォーターポンプ１４及び流路切換弁１６を制御する。具体的には、ＥＣＵ３９は、電動ウォーターポンプ１４を作動させるべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を許容するとともに、第２ヒータホース１１ｂを遮断し且つ第１ヒータホース１１ａと第３バイパス通路１３ｃとを導通させるべく流路切換弁１６を制御する。
【０１７６】
更に、ＥＣＵ３９は、上記したような温水回収制御の実行開始時点からの経過時間を計測するカウンタ：Ｃを起動させる。
【０１７７】
そして、ＥＣＵ３９は、前記カウンタ：Ｃの計測時間が前記温水回収制御実行時間：Ｔに達した時点で温水回収制御の実行を終了する。すなわち、ＥＣＵ３９は、前記カウンタ：Ｃの計測時間が温水回収制御実行時間：Ｔに達した時点で、電動ウォーターポンプ１４を停止させるべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を遮断するとともに、第３バイパス通路１３ｃを遮断すべく流路切換弁１６を制御する。
【０１７８】
以下、本実施の形態における温水回収制御について図２１に沿って具体的に説明する。
図２１は、本実施の形態における温水回収制御ルーチンを示すフローチャート図である。
【０１７９】
温水回収制御ルーチンでは、ＥＣＵ３９は、先ず、Ｓ２１０１において、ＲＡＭに記憶されている第１水温センサ１７の出力信号値：Ｔｈｗ１、第２水温センサ１８の出力信号値：Ｔｈｗ２、バッテリの出力電圧（バッテリ電圧）：Ｖｂａｔ、及び機関回転数：Ｎｅを読み込む。
【０１８０】
Ｓ２１０２では、ＥＣＵ３９は、温水回収条件が成立しているか否かを判別する。
【０１８１】
前記したＳ２１０２において温水回収条件が成立していないと判定された場合は、ＥＣＵ３９は、本ルーチンの実行を一旦終了する。
【０１８２】
前記したＳ２１０２において温水回収条件が成立していると判定された場合は、ＥＣＵ３９は、Ｓ２１０３へ進み、前記Ｓ２１０１で読み込まれた出力信号値：Ｔｈｗ１がサーモスタットバルブ７の開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上であるか否かを判別する。
【０１８３】
前記Ｓ２１０３において前記出力信号値：Ｔｈｗ１が前記開弁温度：Ｔｅｍｐ１以上であると判定された場合は、ＥＣＵ３９は、Ｓ２１０４において、ＲＯＭのサーモスタットバルブ開弁時制御マップへアクセスし、前記Ｓ２１０１で読み込まれた出力信号値：Ｔｈｗ２とバッテリ電圧：Ｖｂａｔと機関回転数：Ｎｅとに対応した温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを算出する。
【０１８４】
また、前記Ｓ２１０３において前記出力信号値：Ｔｈｗ１が前記開弁温度：Ｔｅｍｐ１未満であると判定された場合は、ＥＣＵ３９は、Ｓ２１０５において、ＲＯＭのサーモスタットバルブ閉弁時制御マップへアクセスし、前記Ｓ２１０１で読み込まれた出力信号値：Ｔｈｗ２とバッテリ電圧：Ｖｂａｔと機関回転数：Ｎｅとに対応した温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを算出する。
【０１８５】
前記Ｓ２１０４又は前記Ｓ２１０５において温水回収所要時間：Ｔｃｏｌを算出し終えたＥＣＵ３９は、Ｓ２１０６へ進み、前記温水回収所要時間：Ｔｃｏｌに第１の作動遅れ時間：ｔ１を加算し、それにより得られた値（Ｔｃｏｌ＋ｔ１）から第２の作動遅れ時間：ｔ２を減算して温水回収制御実行時間：Ｔ（＝Ｔｃｏｌ−ｔ１＋ｔ２）を算出する。
【０１８６】
Ｓ２１０７では、ＥＣＵ３９は、温水回収制御の実行を開始すべく電動ウォーターポンプ１４及び流路切換弁１６を制御する。具体的には、ＥＣＵ３９は、電動ウォーターポンプ１４を作動させるべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を許容するとともに、第２ヒータホース１１ｂを遮断し且つ第１ヒータホース１１ａと第３バイパス通路１３ｃとを導通させるべく流路切換弁１６を制御することにより、機械式ウォーターポンプ１０により発生された循環流に抗して前述した図１６の説明で述べたような循環回路を成立させる。
【０１８７】
Ｓ２１０８では、ＥＣＵ３９は、カウンタ：Ｃを起動して温水回収制御実行開始時点からの経過時間を計測させる。
【０１８８】
Ｓ２１０９では、ＥＣＵ３９は、前記カウンタ：Ｃの計測時間：Ｃが前記Ｓ２１０６で算出された温水回収制御実行時間：Ｔ以上となったか否かを判別する。
【０１８９】
前記Ｓ２１０９において前記カウンタ：Ｃの計測時間：Ｃが前記温水回収制御実行時間：Ｔ未満であると判定された場合は、ＥＣＵ３９は、前記カウンタ：Ｃの計測時間：Ｃが前記温水回収制御実行時間：Ｔ以上となるまで、当該Ｓ２１０９の処理を繰り返し実行する。
【０１９０】
前記Ｓ２１０９において前記カウンタ：Ｃの計測時間：Ｃが前記温水回収制御実行時間：Ｔ以上であると判定された場合は、ＥＣＵ３９は、Ｓ２１１０へ進み、温水回収制御の実行を終了する。具体的には、ＥＣＵ３９は、電動ウォーターポンプ１４を停止させるべくバッテリ４３から電動ウォーターポンプ１４への電圧供給を遮断するとともに、第３バイパス通路１３ｃを遮断し且つ第１ヒータホース１１ａと第２ヒータホース１１ｂとを導通させるべく流路切換弁１６を制御する。
【０１９１】
そして、ＥＣＵ３９は、Ｓ２１１１においてカウンタ：Ｃの計測時間をリセットして本ルーチンの実行を終了する。
【０１９２】
このようにＥＣＵ３９が温水回収制御ルーチンを実行することにより、温水回収制御の実行は、実際に蓄熱容器１５内の冷却水が内燃機関１からの温水と入れ替わった時点で終了されるようになる。
【０１９３】
この結果、蓄熱容器１５内の冷却水が内燃機関１からの温水と入れ替わる前に温水回収制御の実行が終了されることがなくなるとともに、蓄熱容器１５内の冷却水が内燃機関１からの温水と入れ替わった後も温水回収制御の実行が継続されることもなくなる。
【０１９４】
従って、本実施の形態に係る蓄熱装置を備えた内燃機関によれば、所望の目標回収温度以上の温水を蓄熱容器１５内へ確実に回収することが可能となる。
【０１９５】
尚、本実施の形態では、内燃機関１の運転時に温水回収制御を実行する例について述べたが、内燃機関１の運転が停止された直後に温水回収制御を実行するようにしてもよい。その場合、温水回収所要時間：Ｔｃｏｌは、冷却水の温度とバッテリ４３の出力電圧とをパラメータとして決定されるようにすればよい。
【０１９６】
【発明の効果】
本発明に係る蓄熱装置を備えた内燃機関によれば、循環回路内の高温の熱媒体を蓄熱容器へ回収する場合に、蓄熱容器へ単位時間当たりに流入する熱媒体の量と相関のある機関回転数をパラメータとして回収所要時間が決定されるため、蓄熱容器内の熱媒体が循環回路内の高温の熱媒体と入れ替わる前に回収処理が終了することがなくなるとともに、蓄熱容器内の熱媒体が循環回路内の高温の熱媒体と入れ替わった後も回収処理が継続されることがない。この結果、循環回路内の熱媒体が持つ熱を効率的に蓄熱容器に蓄えることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施の形態における内燃機関の冷却水循環系を示す図
【図２】内燃機関が冷間状態で運転されているときの冷却水の流れを示す図
【図３】内燃機関の暖機完了後における冷却水の流れを示す図
【図４】内燃機関の暖機完了後においてヒータスイッチがオン状態にあるときの冷却水の流れを示す図
【図５】蓄熱温水により内燃機関を暖めるときの冷却水の流れを示す図
【図６】蓄熱容器内に高温の冷却水を回収するときの冷却水の流れを示す図（１）
【図７】蓄熱容器内に高温の冷却水を回収するときの冷却水の流れを示す図（２）
【図８】容器流入水量と機関回転数との関係を示す図
【図９】容器流入水量とサーモスタットバルブの開閉状態と機関回転数との関係を示す図
【図１０】容器流入水量と冷却水温度と機関回転数との関係を示す図
【図１１】第１の実施の形態における温水回収制御ルーチンを示すフローチャート図
【図１２】第２の実施の形態における内燃機関の冷却水循環系を示す図
【図１３】内燃機関が冷間状態で運転されているときの冷却水の流れを示す図
【図１４】内燃機関の暖機完了後における冷却水の流れを示す図
【図１５】内燃機関の暖機完了後においてヒータスイッチがオン状態にあるときの冷却水の流れを示す図
【図１６】蓄熱温水により内燃機関を暖める時及び蓄熱容器へ高温の冷却水を回収するときの冷却水の流れを示す図
【図１７】容器流入水量と機関回転数との関係を示す図
【図１８】容器流入水量とサーモスタットバルブの開閉状態と機関回転数との関係を示す図
【図１９】（ａ）容器流入水量と冷却水温度と機関回転数との関係を示す図（１）
（ｂ）容器流入水量と冷却水温度と機関回転数との関係を示す図（２）
【図２０】容器流入水量とバッテリ電圧と機関回転数との関係を示す図
【図２１】第２の実施の形態における温水回収制御ルーチンを示すフローチャート図
【符号の説明】
１・・・・内燃機関
１ａ・・・シリンダヘッド
１ｂ・・・シリンダブロック
２ａ・・・ヘッド側冷却水路
２ｂ・・・ブロック側冷却水路
５・・・・ラジエター
１０・・・機械式ウォータポンプ
１２・・・ヒータコア
１４・・・電動ウォーターポンプ
１５・・・蓄熱容器
１６・・・流路切換弁
３９・・・ＥＣＵ
４３・・・バッテリ
【図１】
2004011572.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
2004011572.tif 000010
【図９】
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【図１０】
2004011572.tif 000012
【図１１】
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【図１２】
2004011572.tif 000014
【図１３】
2004011572.tif 000015
【図１４】
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【図１５】
2004011572.tif 000017
【図１６】
2004011572.tif 000018
【図１７】
2004011572.tif 000019
【図１８】
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【図１９】
2004011572.tif 000021
【図２０】
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【図２１】
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