(57)【要約】【課題】組立てコストの上昇を抑えたうえで、工具の長寿命化のみならず組立て設備にかかる負荷の軽減を実現し、拡管時におけるカムロブの割れをも阻止する。【解決手段】カムロブ２の開口２ａに挿入した中空シャフト３を拡管することで中空シャフト３とカムロブ２とを固定して成る組立て式カムシャフト１の中空シャフト３を拡管するのに用いるマンドレル１０であって、円柱状を成すマンドレル本体１１の外周面から突出して設けられて拡管時に中空シャフト３の内周壁３ａを押圧する複数の拡管用突起１２を備え、拡管用突起１２の少なくとも中空シャフト３の内周壁３ａと接触する部分をダイヤモンドライクカーボン１３で被覆すると共に仕上げ面粗度をＲａ０．２μｍ以下とした。【選択図】    図１
2004306040.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
カムロブの開口に挿入した中空シャフトを拡管することで中空シャフトとカムロブとを固定して成る組立て式カムシャフトの上記中空シャフトを拡管するのに用いるマンドレルであって、円柱状を成すマンドレル本体の外周面から突出して設けられて拡管時に中空シャフトの内周壁を押圧する複数の拡管用突起を備え、これらの拡管用突起の少なくとも中空シャフトの内周壁と接触する部分を炭素系硬質被膜で被覆すると共に、この炭素系硬質被膜で被覆した状態の仕上げ面粗度をＲａ０．２μｍ以下としたことを特徴とする組立て式カムシャフト用マンドレル。
【請求項２】
炭素系硬質被膜で被覆した状態の仕上げ面粗度をＲａ０．０２μｍ以下とした請求項１に記載の組立て式カムシャフト用マンドレル。
【請求項３】
炭素系硬質被膜を水素を含まないダイヤモンドライクカーボンとした請求項１又は２に記載の組立て式カムシャフト用マンドレル。
【請求項４】
炭素系硬質被膜をイオンプレーティング又はマグネトロンスパッタリングにより成膜した請求項１〜３のいずれか１つの項に記載の組立て式カムシャフト用マンドレル。
【請求項５】
基材硬さを６０ＨＲＣ以上とした請求項１〜４のいずれか１つの項に記載の組立て式カムシャフト用マンドレル。
【請求項６】
カムロブの開口に中空シャフトを挿入した後、上記中空シャフトの中空部に請求項１〜５のいずれかに記載の組立て式カムシャフト用マンドレルを挿入して中空シャフトを拡管することにより、中空シャフトとカムロブとを固定すること特徴とする組立て式カムシャフトの拡管方法。
【請求項７】
中空シャフトの中空部に組立て式カムシャフト用マンドレルを挿入して拡管するに際して、この組立て式カムシャフト用マンドレルと中空シャフトの内周壁との間に潤滑油を介在させて拡管を行う請求項６に記載の組立て式カムシャフトの拡管方法。
【請求項８】
潤滑油は、脂肪酸エステル系無灰摩擦調整剤及び／又は脂肪酸アミン系無灰摩擦調整剤を含有する潤滑油組成物である請求項７に記載の組立て式カムシャフトの拡管方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、安価な組立て式カムシャフトの組立てに際して、中空シャフトとカムロブとを固定するのに用いる組立て式カムシャフト用マンドレル及びこれを用いた組立て式カムシャフトの拡管方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
上記した組立て式カムシャフトを拡管するに際しては、カムロブの開口に中空シャフトを挿入し、次いで、上記中空シャフトの中空部にマンドレルを挿入して中空シャフトを拡管することにより中空シャフトとカムロブとを固定する方法（いわゆる、トリントン方法）が採用され、この方法を用いる場合には、マンドレルによる中空シャフト拡管時の摩擦力を減らすことで、組立て設備にかかる負荷の軽減や、マンドレルの摩耗抑制による工具の長寿命化を図る必要がある。
【０００３】
従来において、中空シャフト拡管時の摩擦力を低減して、マンドレルと中空シャフトとの焼き付きを防ぐための対策として、例えば、中空シャフトの拡管を行う前に、中空シャフトの内周壁にリン酸亜鉛等の潤滑剤を塗布しておく手法が講じられている（例えば、特許文献１。）。
【０００４】
【特許文献１】
特開２００１−２５８３２号
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、上記したように、中空シャフト拡管時にマンドレルと中空シャフトとが焼き付くのを防ぐために、あらかじめ中空シャフトの内周壁にリン酸亜鉛等の潤滑剤を塗布する手段を採用すると、拡管する前の全ての中空シャフトの各内周壁に潤滑剤を塗布しなくてはならず、その分だけ組立てコストが高くついてしまうという問題があった。
【０００６】
また、上記した中空シャフトの内周壁にリン酸亜鉛等の潤滑剤を塗布する場合には、良好な潤滑特性を維持することができるとは言い難く、中空シャフト拡管時においてカムロブに大きな歪が発生して割が生じてしまう可能性があるという問題を有しており、これらの問題を解決することが従来の課題となっていた。
【０００７】
【発明の目的】
本発明は、上述した課題に着目してなされたもので、組立てコストの上昇を抑えたうえで、工具の長寿命化のみならず組立て設備にかかる負荷の軽減を実現することができ、加えて、組立て時におけるカムロブの割れをも阻止することが可能である組立て式カムシャフト用マンドレル及びこれを用いた組立て式カムシャフトの拡管方法を提供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、本発明では、カムロブの開口に挿入した中空シャフトを拡管することで中空シャフトとカムロブとを固定して成る組立て式カムシャフトの上記中空シャフトを拡管するのに用いるマンドレルであって、円柱状を成すマンドレル本体の外周面から突出して設けられて拡管時に中空シャフトの内周壁を押圧する複数の拡管用突起を備え、これらの拡管用突起の少なくとも中空シャフトの内周壁と接触する部分を炭素系硬質被膜で被覆すると共に、この炭素系硬質被膜で被覆した状態の仕上げ面粗度をＲａ０．２μｍ以下とした構成としたことを特徴としており、この組立て式カムシャフト用マンドレルの構成を前述した従来の課題を解決するための手段としている。
【０００９】
また、上記目的を達成するため、本発明では、カムロブの開口に中空シャフトを挿入した後、上記中空シャフトの中空部に請求項１〜５のいずれかに記載の組立て式カムシャフト用マンドレルを挿入して中空シャフトを拡管することにより、中空シャフトとカムロブとを固定する構成としたことを特徴としており、この組立て式カムシャフトの拡管方法の構成を前述した従来の課題を解決するための手段としている。
【００１０】
さらに、上記目的を達成するため、本発明では、中空シャフトの中空部に組立て式カムシャフト用マンドレルを挿入して拡管するに際して、この組立て式カムシャフト用マンドレルと中空シャフトの内周壁との間に潤滑油、すなわち、脂肪酸エステル系無灰摩擦調整剤及び／又は脂肪酸アミン系無灰摩擦調整剤を含有する潤滑油を介在させて拡管を行う構成としたことを特徴としており、この組立て式カムシャフトの拡管方法の構成を前述した従来の課題を解決するための手段としている。
【００１１】
【発明の効果】
本発明によれば、上記した構成としたため、組立てコストを従来とほぼ同等に抑えつつ、工具寿命を延長することや組立て設備にかかる負荷を軽減することが可能であるのに加えて、中空シャフトの拡管時にカムロブに生じる応力を小さく抑えることができ、その結果、カムロブの割れをも防止することが可能であるという非常に優れた効果がもたらされる。
【００１２】
【発明の実施の形態】
本発明の請求項１の組立て式カムシャフト用マンドレルにおいて、円柱状を成すマンドレル本体の外周面から突出する複数の拡管用突起のうちの少なくとも中空シャフトの内周壁と接触する部分を炭素系硬質被膜で被覆するようにした根拠は、従来用いられた非炭素系被膜とほぼ同等のコストであるにもかかわらず、拡管時における潤滑性が大幅に向上することに着目したからである。また、炭素系硬質被膜で被覆した状態の仕上げ面粗度をＲａ０．２μｍ以下とした根拠は、良好な潤滑特性を維持できることを見出したからであり、このようになすことで、上記した効果を得ることができる。
【００１３】
本発明の請求項２の組立て式カムシャフト用マンドレルにおいて、炭素系硬質被膜で被覆した状態の仕上げ面粗度をＲａ０．０２μｍ以下とした根拠は、このように仕上げ面粗度をＲａ０．０２μｍ以下とすると、中空シャフト拡管時にマンドレルと中空シャフトとの間に生じる摩擦力を低減させることが可能であるからであり、これにより、工具の長寿命化や組立て設備にかかる負荷の軽減を実現することができるからである。
【００１４】
本発明の請求項３の組立て式カムシャフト用マンドレルでは、炭素系硬質被膜を水素を含まないダイヤモンドライクカーボンとしているが、この場合、薄過ぎると被膜の割れが生じ、一方、厚すぎると被膜の剥離が生じるので、炭素系硬質被膜の厚さを０．２〜２．０μｍとすることが望ましい。なお、水素を含まないダイヤモンドライクカーボンの成膜には、イオンプレーティング又はマグネトロンスパッタリングの方法を用いることが望ましく、原料に炭化水素ガスを用いるＣＶＤ法による成膜は、ダイヤモンドライクカーボン中に水素が含有されることとなるので好ましくない。
【００１５】
本発明の請求項４の組立て式カムシャフト用マンドレルにおいて、炭素系硬質被膜をイオンプレーティング又はマグネトロンスパッタリングにより成膜するようにしているが、その根拠は、イオンプレーティング又はマグネトロンスパッタリングにより炭素系硬質被膜を成膜すると、この炭素系硬質被膜の親油性が高くなることを見出したからである。
【００１６】
本発明の請求項５の組立て式カムシャフト用マンドレルにおいて、基材硬さを６０ＨＲＣ以上とした根拠は、基材硬さが軟らかいと、中空シャフトの拡管時に容易に変形して炭素系硬質被膜が剥離してしまい、基材硬さが６０ＨＲＣ以上であれば、炭素系硬質被膜の剥離が生じ難くなることを見出したからである。
【００１７】
本発明の請求項６の組立て式カムシャフトの拡管方法では、請求項１〜５のいずれかに記載の組立て式カムシャフト用マンドレルを用いて中空シャフトを拡管するようにしており、このようになすことで、中空シャフトの拡管時におけるカムロブに生じる応力を小さく抑えることが可能となる。
【００１８】
本発明の請求項７の組立て式カムシャフトの拡管方法において、マンドレルと中空シャフトの内周壁との間に介在させる潤滑油を油性剤入り潤滑油（例えば、脂肪酸エステル系無灰摩擦調整剤及び／又は脂肪酸アミン系無灰摩擦調整剤を含有する冷間加工用潤滑剤）とした場合、炭素系硬質被膜をイオンプレーティング又はマグネトロンスパッタリングにより成膜したものとすることが望ましい。その根拠は、イオンプレーティング又はマグネトロンスパッタリングにより成膜した炭素系硬質被膜の場合、上記油性剤入り潤滑油との親油性が高く、中空シャフト拡管時にマンドレルと中空シャフトとの間に生じる摩擦力を著しく低減させる効果を有することを見出したからである。
【００１９】
この際、マンドレルと中空シャフトの内周壁との間に潤滑油を介在させるには、中空シャフト拡管の前工程で、中空シャフトの内周壁に潤滑油を塗布したり中空シャフト全体を潤滑油に浸けたりする方法を適宜選択して採用する。
【００２０】
ここで、本発明に用いる潤滑油について詳細に説明する。上記した潤滑油は、潤滑油基油に脂肪酸エステル系無灰摩擦調整剤及び／又は脂肪酸アミン系無灰摩擦調整剤を含有して成り、上述した組立て式カムシャフトの拡管方法に用いられる。
【００２１】
上記脂肪酸エステル系無灰摩擦調整剤及び／又は脂肪酸アミン系無灰摩擦調整剤としては、炭素数６〜３０、好ましくは炭素数８〜２４、特に好ましくは炭素数１０〜２０の直鎖状又は分枝状の炭化水素基を有する脂肪酸エステルや、脂肪酸アミン化合物や、これらの任意混合物を挙げることができる。上記炭素数が６〜３０でないときには、本発明のような中空シャフトの拡管時において、カムロブに生じる応力を小さく抑えることができない可能性がある。
【００２２】
また、潤滑油基油は、通常潤滑油組成物の基油として用いられるものであれば特に限定されるものではなく、鉱油系基油であるか合成系基油であるかを問わず使用することができる。
【００２３】
鉱油系基油としては、具体的には、原油を常圧蒸留及び減圧蒸留して得られた潤滑油留分を溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、水素化精製、ワックス異性化等の処理を１つ以上行って精製したものが挙げられ、特に水素化分解処理や水素化精製処理、あるいは、ワックス異性化処理が施されたものなどの各種の基油を用いることができる。
【００２４】
一方、合成系基油としては、種種の混合物を例示することができるが、中でも１−オクテンオリゴマーや１−デセンオリゴマー等のポリ−α−オレフィン又はその水素化物が好ましい例として挙げられる。
【００２５】
さらに、脂肪酸エステルとしては、炭素数６〜３０の直鎖状又は分枝状の炭化水素基を有する脂肪酸と、脂肪族１価アルコール又は脂肪酸多価アルコールとから成るエステルなどを例示することができる。具体的な好適例としては、グリセリンモノオレート、グリセリンジオレート、ソルビタンモノオレート及びソルビタンジモノオレートがある。
【００２６】
さらにまた、脂肪酸アミン化合物としては、脂肪酸モノアミン又はそのアルキレンオキシド付加物、脂肪酸ポリアミン、イミダゾリン化合物等、及びこれらの誘導体を例示することができる。具体的には、ラウリルアミン、ラウリルジエチルアミン、ステアリルアミン等を挙げることができ、好適な例として、Ｎ，Ｎ−ジポリオキシエチレン−Ｎ−オレイルアミン等がある。
【００２７】
そして、本発明で用いる潤滑油に含まれる脂肪酸エステル系無灰摩擦調整剤及び／又は脂肪酸アミン系無灰摩擦調整剤の含有量は、特に制限されることはないが、組成物基準で、０．０５〜３．０％であることが好ましく、さらに好ましくは０．１〜２．０％、特に好ましくは０．５〜１．４％がよい。この含有量が０．０５％未満であると、摩擦低減効果が小さくなり易く、３％を超えると、優れた摩擦低減効果が得られるものの、潤滑油への溶解性や貯蔵安定性が著しく悪化し、沈殿物が発生し易くなるので好ましくない。
【００２８】
また、本発明で用いる潤滑油には、ポリブテニルコハク酸イミド及び／又はその誘導体を含有することが好適である。その含有量は特に制限されないが、０．１〜１５％が望ましく、より望ましくは１．０〜１２％がよい。０．１％未満では清浄性効果に乏しくなることがあり、１５％を超えると含有量に見合う清浄性効果が得難く、抗乳化性が悪化し易くなるので好ましくない。
【００２９】
ここで、中空シャフトの拡管時にカムロブに割れが生じるか否かは、カムロブに発生する歪が破断限界歪に対して余裕があるか否かに依存しており、中空シャフトの拡管時のカムロブ歪が小さければ小さいほど、割れに対する安全率が向上する。また、高い捩じり強度を要求されて中空シャフトとカムロブとの締め代を厳しくする場合においても、本発明の炭素系硬質被膜で被覆したマンドレルを用いることで、中空シャフトの拡管時にカムロブ歪が著しく上昇するのを回避し得る。
【００３０】
【実施例】
以下、図面を参照しながら本発明の実施例について説明するが、本発明は、以下の実施例のみに限定されないことは言うまでもない。
【００３１】
（実施例１）
図１に示すように、組立て式カムシャフト１は、カムロブ２の開口２ａに挿入した中空シャフト３を拡管することで中空シャフト３とカムロブ２とを固定して成っており、この組立て式カムシャフト１の中空シャフト３に挿入して拡管するマンドレル１０は、円柱状を成すマンドレル本体１１と、このマンドレル本体１１の外周面から突出して設けられて拡管時に中空シャフト３の内周壁３ａを押圧する台形状を成す拡管用突起１２を複数備えている。
【００３２】
この実施例において、マンドレル１０には基材硬さが６２ＨＲＣのＪＩＳ工具鋼を用い、イオンプレーティングによって全体を膜厚１．５μｍの水素を含まないダイヤモンドライクカーボン（ＤＬＣ；炭素系硬質被膜）１３で被覆した後、研磨加工を行って仕上げ面粗度をＲａ０．２μｍとした。
【００３３】
このマンドレル１０を用いて組立て式カムシャフト１を拡管するに際しては、カムロブ２の開口２ａに中空シャフト３を挿入した後、上記マンドレル１０を中空シャフト３の中空部に送り速度２００ｍｍ／ｍｉｎで挿入して、中空シャフト３を拡径率６％で拡管することにより、中空シャフト３とカムロブ２とを固定する。
【００３４】
この際、マンドレル１０と中空シャフト３の内周壁３ａとの間には、油性剤を含んだ潤滑油を介在させて拡管を行った。
【００３５】
（実施例２）
この実施例において、マンドレル１０には基材硬さが６３ＨＲＣのＪＩＳ工具鋼を用い、図２に示すように、拡管用突起１２の少なくとも中空シャフト３の内周壁３ａと接触する部分をイオンプレーティングによって膜厚１．０μｍの水素を含まないダイヤモンドライクカーボン（炭素系硬質被膜）１３で被覆した後、研磨加工を行って仕上げ面粗度をＲａ０．０２μｍとした。そして、このマンドレル１０を用いて先の実施例と同じ条件で組立て式カムシャフト１の拡管を行った。
【００３６】
（実施例３）
この実施例において、実施例１のマンドレル１０を用いて組立て式カムシャフト１を組立てるに際して、マンドレル１０と中空シャフト３の内周壁３ａとの間には潤滑油を介在させずに中空シャフト３の内周壁３ａをりん酸亜鉛化成皮膜で被覆することを除いて、実施例１と同じ条件で拡管を行った。
【００３７】
（比較例１）
この比較例において、マンドレルには基材硬さが６０ＨＲＣのＪＩＳ工具鋼を用い、イオンプレーティングによって全体を膜厚２μｍのＴｉＮで被覆した後、研磨加工を行って仕上げ面粗度をＲａ０．２μｍとした。そして、このマンドレルを用いて実施例３と同じ条件で組立て式カムシャフトの拡管を行った。
【００３８】
（比較例２）
この比較例において、マンドレルには基材硬さが５５ＨＲＣのＪＩＳ工具鋼を用い、イオンプレーティングによって全体を膜厚１．５μｍの水素を含まないダイヤモンドライクカーボンで被覆した後、研磨加工を行って仕上げ面粗度をＲａ０．６μｍとした。そして、このマンドレルを用いて実施例１と同じ条件で組立て式カムシャフトの拡管を行った。
【００３９】
（比較例３）
この比較例において、マンドレルに基材硬さが６２ＨＲＣのＪＩＳ工具鋼を用いたことを除いて、比較例２と同じ条件で拡管を行った。
【００４０】
（比較例４）
この比較例において、マンドレルに基材硬さが５５ＨＲＣのＪＩＳ工具鋼を用い、浸漬によって全体を膜厚１５μｍのりん酸Ｍｎで被覆した。そして、このマンドレルを用いて組立て式カムシャフトを組立てるに際して、マンドレルと中空シャフトの内周壁との間には潤滑油を介在させずに中空シャフトの内周壁をりん酸亜鉛化成皮膜で被覆することを除いて、比較例３と同じ条件で拡管を行った。
【００４１】
そこで、実施例１〜３及び比較例１〜４における各々の中空シャフトの拡管時において、マンドレルの挿入に必要とする最大荷重（ｋｇｆ）と、硬度を７００ＨＶ程度に調質した炭素鋼カムロブに発生する最大歪（μｓ）とを測定した。この測定結果を実施例１〜３及び比較例１〜４の各仕様とともに表１に示す。
【００４２】
また、実施例１，比較例２及び３における各々の中空シャフトの拡管時に用いた潤滑油Ａと、実施例２における中空シャフトの拡管時に用いた潤滑油Ｂを表２に示す。
【００４３】
この際、カムロブ歪は、図３に示すように、カムロブ２のベースサークル部分に設けた内径Ｒ溝（カムの位相を決めるための溝）２ｂに貼り付けた歪ゲージＳで測定するようにしており、歪の単位（μｓ）は、例えば、６０００μｓならば、測定部位が０．６％歪んでいることを示している。
【００４４】
【表１】
2004306040.tif 000003
【００４５】
【表２】
2004306040.tif 000004
【００４６】
表１に示す結果から、比較例１〜４と比べて、実施例１〜３の各中空シャフト拡管時におけるマンドレル挿入荷重及びカムロブ内径溝底歪がいずれも低いことが判り、加えて、中空シャフト拡管後において、マンドレル１０にはダイヤモンドライクカーボン１３の剥離が認められなかったことから、実施例１〜３のマンドレル１０が良好な潤滑特性を有していることが実証できた。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例によるマンドレルを用いて中空シャフトを拡管する状況を示す部分断面説明図である。
【図２】本発明の他の実施例によるマンドレルを用いて中空シャフトを拡管する状況を示す部分断面説明図である。
【図３】カムロブ歪を測定する際の歪ゲージ測定部位を示すカムロブの正面説明図（ａ）及びカムロブの部分斜視説明図（ｂ）である。
【符号の説明】
１    組立て式カムシャフト
２    カムロブ
２ａ  開口
３    中空シャフト
３ａ  内周壁
１０  マンドレル
１１  本体
１２  拡管用突起
１３  ダイヤモンドライクカーボン（炭素系硬質被膜）
【図１】
2004306040.tif 000005
【図２】
2004306040.tif 000006
【図３】
2004306040.tif 000007