(57)【要約】【課題】磁気特性に優れ且つ電気抵抗率の高いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石およびその製造方法を提供する。【解決手段】溶解工程Ｐ１において希土類元素、鉄、およびホウ素を含む原料１２に０．５重量％以上３．０重量％以下のケイ素を添加して溶解させ、超急冷工程Ｐ２において急冷することにより原料片１６を形成し、その原料片１６をホットプレス工程Ｐ４において加熱し且つ加圧することで、たとえば２．０×１０−６Ωｍ以上の電気抵抗率と２８ＭＧＯｅ以上の最大エネルギ積とを何ら弊害を発生させることなく共に示す異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石１０を製造することができる。また、ホットプレス工程Ｐ４に先立って、超急冷工程Ｐ２において形成された原料片１６あるいは粉砕された原料粉末にケイ素粉を添加しても、同じように磁気特性に優れ且つ電気抵抗率の高いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石１０の製造方法を提供することができる。【選択図】　図２
2004052066.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
希土類元素、鉄、およびホウ素を含む異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石であって、
ケイ素を０．５重量％以上３．０重量％以下の割合で含むことを特徴とするＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石。
【請求項２】
希土類元素、鉄、およびホウ素を含む原料を溶解させる溶解工程と、
該溶解工程において溶解させられた該原料を急冷することにより原料片を形成する超急冷工程と、
該超急冷工程において形成された該原料片を加熱し且つ加圧するホットプレス工程と
を、含む異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法であって、
前記溶解工程において前記原料に０．５重量％以上３．０重量％以下のケイ素を添加することを特徴とするＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法。
【請求項３】
希土類元素、鉄、およびホウ素を含む原料を溶解させる溶解工程と、
該溶解工程において溶解させられた該原料を急冷することにより原料片を形成する超急冷工程と、
該超急冷工程において形成された該原料片を加熱し且つ加圧するホットプレス工程と
を、含む異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法であって、
前記ホットプレス工程に先立って、前記超急冷工程において形成された原料片に０．５重量％以上３．０重量％以下のケイ素を添加して混合することを特徴とするＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、たとえば各種電動モータに組み込まれるなどして使用されるＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石およびその製造方法の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、原動機として電動モータを備えた所謂ハイブリッド自動車が実用化され、工業的に量産されるに至った。かかる自動車のＥＶ／ＨＥＶ化に伴い、たとえば電動パワーステアリング、ブレーキモータ、電動サスペンションなどに用いられる高トルクおよび高効率を備えた高性能モータへの需要が高まってきた。そのような高性能モータには、他の原料から成る磁石に比べて最大エネルギ積が高いＲ−Ｆｅ−Ｂ系希土類磁石すなわち希土類元素（Ｒ）、鉄（Ｆｅ）、およびホウ素（Ｂ）を含む磁石合金から成る永久磁石が多用されている。たとえば、特開平１１−３２９８１０号公報の明細書などに記載された磁石合金およびそれを用いた異方性磁石がそれであり、その明細書における発明の詳細な説明などに開示されているように、原料として用いられる希土類元素、鉄属遷移金属、およびホウ素などの質量比を所定の値に定めることで優れた磁気特性を示すＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石が製造できる。
【０００３】
上述の高性能モータには、省エネルギ化の観点から高効率化すなわち低損失化が求められる。図６は、一般的なＳＰＭ型モータ（円筒状の磁石から構成されたロータを備えた電動モータ）およびＩＰＭ型モータ（板状の磁石が複数枚埋め込まれて構成されたロータを備えた電動モータ）の損失の一例を示すグラフである。電動モータの損失は大別して鉄損と銅損に分類される。そのうち鉄損は、ヨークとして使用される軟磁性材料およびロータなどとして使用される磁石によるものであり、中でも電動モータの使用に際してそれら磁性材料が渦電流発熱を発生させることに起因する界磁磁石鉄損は、図４に示すように、ＳＰＭ型モータおよびＩＰＭ型モータ共に損失全体の二割以上を占める無視できない損失である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明者等は、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の組み込まれた電動モータの損失を低減すべく鋭意研究を続ける中、そのＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の電気抵抗率を高めることにより上記界磁磁石鉄損を抑制する技術の開発を目指してきた。すなわち、一般に渦電流発熱による損失の程度は、概ね磁石の電気抵抗率に反比例するとされており、その電気抵抗率を高めることで上記界磁磁石鉄損の抑制が期待できるのである。
【０００５】
しかし、所望される磁気特性を保ちつつ磁石の電気抵抗率を高めることは、原料の質量比を変更するなど通常の手段では実現できなかった。そこで、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の電気抵抗率を高める為、絶縁体である各種の酸化物を原料に添加する試みが過去に為されているが、添加された酸化物により磁石の残留磁束密度および保磁力が低下し、延いては十分な最大エネルギ積が得られなくなるなどの弊害を新たに発生させるものであり実用に耐えなかった。すなわち、磁気特性に優れ且つ電気抵抗率の高いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石は未だ開発されていないのが現状である。
【０００６】
本発明は、以上の事情を背景として為されたものであり、その目的とするところは、磁気特性に優れ且つ電気抵抗率の高いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石およびその製造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための第１の手段】
かかる目的を達成する為に、本第１発明の要旨とするところは、希土類元素、鉄、およびホウ素を含む異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石であって、ケイ素を０．５重量％以上３．０重量％以下の割合で含むことを特徴とするものである。
【０００８】
【第１発明の効果】
このようにすれば、前記Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石が希土類元素、鉄、およびホウ素に加えて、ケイ素を０．５重量％以上３．０重量％以下の割合で含んでいることから、たとえば２．０×１０−６Ωｍ以上の電気抵抗率と２８ＭＧＯｅ以上の最大エネルギ積とを何ら弊害を発生させることなく共に示す。すなわち、磁気特性に優れ且つ電気抵抗率の高いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石を提供することができる。
【０００９】
【課題を解決するための第２の手段】
また、前記目的を達成する為に、本第２発明の要旨とするところは、希土類元素、鉄、およびホウ素を含む原料を溶解させる溶解工程と、その溶解工程において溶解させられたその原料を急冷することにより原料片を形成する超急冷工程と、その超急冷工程において形成されたその原料片を加熱し且つ加圧するホットプレス工程とを含む異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法であって、前記溶解工程において前記原料に０．５重量％以上３．０重量％以下のケイ素を添加することを特徴とするものである。
【００１０】
【第２発明の効果】
このようにすれば、前記溶解工程において希土類元素、鉄、およびホウ素を含む原料に０．５重量％以上３．０重量％以下のケイ素を添加して溶解させ、その溶解工程において溶解させられたその原料を前記超急冷工程において急冷することにより原料片を形成し、その超急冷工程において形成されたその原料片を前記ホットプレス工程において加熱し且つ加圧することで、たとえば２．０×１０−６Ωｍ以上の電気抵抗率と２８ＭＧＯｅ以上の最大エネルギ積とを何ら弊害を発生させることなく共に示す異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石を製造することができる。すなわち、磁気特性に優れ且つ電気抵抗率の高いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法を提供することができる。
【００１１】
【課題を解決するための第３の手段】
また、前記課題を解決する為に、本第３発明の要旨とするところは、希土類元素、鉄、およびホウ素を含む原料を溶解させる溶解工程と、その溶解工程において溶解させられたその原料を急冷することにより原料片を形成する超急冷工程と、その超急冷工程において形成されたその原料片を加熱し且つ加圧するホットプレス工程とを含む異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法であって、前記ホットプレス工程に先立って、前記超急冷工程において形成された原料片に０．５重量％以上３．０重量％以下のケイ素を添加して混合することを特徴とするものである。
【００１２】
【第３発明の効果】
このようにすれば、前記溶解工程において希土類元素、鉄、およびホウ素を含む原料を溶解させ、その溶解工程において溶解させられたその原料を前記超急冷工程において急冷することにより原料片を形成し、その超急冷工程において形成されたその原料片に０．５重量％以上３．０重量％以下のケイ素を添加して混合した後に前記ホットプレス工程において加熱し且つ加圧することで、たとえば２．０×１０−６Ωｍ以上の電気抵抗率と２８ＭＧＯｅ以上の最大エネルギ積とを何ら弊害を発生させることなく共に示す異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石を製造することができる。すなわち、磁気特性に優れ且つ電気抵抗率の高いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法を提供することができる。
【００１３】
【実施例】
以下、本発明の好適な実施例を図面に基づいて詳細に説明する。
【００１４】
図１は、本発明の一実施例である異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石（以下、単に磁石と称する）１０を示す斜視図である。この図に示すように、かかる磁石１０は、たとえば外径１０〜８０ｍｍφ×肉厚ｔ１〜１４ｍｍ×高さ１〜３００ｍｍ程度の寸法を備えて円筒状に形成されたものであり、たとえば各種電動モータにおけるロータの構成要素などとして好適に用いられる。上記磁石１０の着磁形態はその磁石１０が組み込まれる製品に応じて適宜定められ、たとえばサーボモータ、スピンドルモータ、発電機、カップリング、あるいはボイスコイルモータなどでは周方向にＳ極およびＮ極が交互に設けられた内外周多極着磁（ｍｕｌｔｉ−ｐｏｌｅ　ｏｎ　ＯＤ　ａｎｄ　ＩＤ）、サーボモータあるいはパワーステアリング用モータなどでは周方向にＳ極およびＮ極が交互に設けられ且つそれらの境界線が軸心と非平行であるスキュー着磁（ｓｋｅｗｅｄ　ｍａｇｎｅｔｉｚａｔｉｏｎ）、リニアアクチュエータ、冷凍機、磁気軸受、あるいはスピーカなどでは内外周にＳ極およびＮ極が設けられた内外周単極着磁（ｕｎｉ−ｐｏｌｅ　ｏｎ　ＯＤ　ａｎｄ　ＩＤ）などとされる。
【００１５】
上記磁石１０は、ネオジム（Ｎｄ）をはじめとする希土類元素（Ｒ）、鉄（Ｆｅ）、ホウ素（Ｂ）、およびケイ素（Ｓｉ）を含む合金から成るものであり、たとえば希土類元素を２７重量％以上３３重量％以下、鉄を６５．８重量％以上７２．２重量％以下、ホウ素を０．８重量％以上１．２重量％以下、ケイ素を０．５重量％以上３．０重量％以下の割合で含むものである。ここで、鉄に対し、５０重量％以下の割合でコバルト（Ｃｏ）を添加する場合もある。磁石合金内においてケイ素は、Ｒ−ｒｉｃｈ相に多く存在しているものと考えられる。かかる組成から成る上記磁石１０は、磁気特性として、たとえば２８ＭＧＯｅ以上３５ＭＧＯｅ以下の最大エネルギ積（ＢＨ）ｍａｘと、１０．７ｋＧ以上１２．６ｋＧ以下の残留磁束密度Ｂｒと、１０ｋＯｅ以上２５ｋＯｅ以下の保磁力ｉＨｃとを備え、電気特性として、２．０×１０−６Ωｍ以上１．０×１０−５Ωｍ以下の電気抵抗率ρを備えたものである。
【００１６】
従来の一般的な希土類磁石であるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の電気抵抗率は通常１．０×１０−６Ωｍ以上１．５×１０−６Ωｍ以下程度であり、本実施例の磁石１０はそれに比べて高い電気抵抗率を備えているが、これはケイ素を０．５重量％以上３．０重量％以下の割合で含むことに起因するものであり、しかも上述のように、各種電動モータなどに用いられるのに十分な磁気特性をも兼ね備えているのである。また、より好適には、前記磁石１０のケイ素含有割合は１．０重量％以上２．０重量％未満であり、そのようにすれば、３．０×１０−６Ωｍ以上の電気抵抗率と３０ＭＧＯｅ以上の最大エネルギ積とを何ら弊害を発生させることなく共に示す磁石１０が得られる。なお、前記磁石１０のケイ素含有割合が０．５重量％よりも低い組成では電気抵抗率が２．０×１０−６Ωｍ未満となり、３．０重量％よりも高い組成では最大エネルギ積が２８ＭＧＯｅ未満となる。
【００１７】
以下、前記磁石１０の製造工程の一例について説明する。図２は、前記磁石１０の製造工程の一例を説明する工程図であり、図３は、その要部を説明する概略断面図である。これらの図に示すように、前記磁石１０の製造に際しては、先ず、溶解工程Ｐ１において、希土類元素、鉄、ホウ素、およびケイ素を前記割合で含む原料１２が溶解させられる。その溶解工程Ｐ１において溶解させられたその原料１２は、続く超急冷工程Ｐ２においてたとえば２０℃程度に冷却された状態で軸心まわりに回転させられているホイール１４の外周面に供給されることにより急冷され、最大幅２００μｍ×厚さｔ３５μｍ程度の寸法を備えた多数の原料片１６として形成される。図３の（ａ）はこの状態を示す。
【００１８】
上記超急冷工程Ｐ２において形成された上記原料片１６は、適宜粉砕されて平均粒径１５０μｍφ程度の原料粉末とされた後、続く冷間プレス工程Ｐ３において所定の金型１８に充填されて室温程度の温度雰囲気にて加圧されることにより、たとえば円柱状のグリーン成形体２０として形成される。図３の（ｂ）はこの状態を示す。その冷間プレス工程Ｐ３において形成されたそのグリーン成形体２０は、続くホットプレス工程Ｐ４において所定の金型２２に入れられて８００℃程度の温度に加熱されて高密度化される。図３の（ｃ）はこの状態を示す。なお、上記溶解工程Ｐ１において原料１２にケイ素が溶解させられず、上記ホットプレス工程Ｐ４に先立って、上記超急冷工程Ｐ２において形成された原料片１６あるいは粉砕された原料粉末に平均粒径１００μｍφ程度のケイ素粉末が添加されて混合されるものであってもよい。さらには、上記溶解工程Ｐ１において原料１２にケイ素が溶解させられると共に、上記ホットプレス工程Ｐ４に先立って、上述のケイ素粉末が添加されて混合されるものであっても構わない。何れの工程において原料にケイ素が添加される場合であっても、その添加量は製造される前記磁石１０が前述の組成比とされるように予め定められる。
【００１９】
上記ホットプレス工程Ｐ４において高密度化された合金２４は、続く熱間押出工程Ｐ５において所定の金型２６に入れられて８００℃程度の温度に加熱され且つ押し出されることにより合金のＮＳ方向がその圧力方向に揃えられた状態でたとえば円筒状の成形体２８として形成される。図３の（ｄ）はこの状態を示す。その熱間押出工程Ｐ５において形成されたその成形体２８は、図３の（ｅ）に示すように、続く切断加工工程Ｐ６において所定の形状に切断および加工された後、所定の形態で着磁されることにより永久磁石とされる。以上のようにして、前記磁石１０が製造される。
【００２０】
［実験例１］
以下、本発明の効果を検証する為に本発明者等がおこなった第１試験について説明する。本第１試験においては、前記溶解工程Ｐ１において前記原料１２に様々な割合でケイ素が添加されたＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石である試料１〜７を作製し、それぞれの磁気・電気特性を調べた。先ず、ネオジムを３１重量％、鉄を６８．１重量％、ホウ素を０．９重量％の割合で含む母組成に対し、試料１〜７でそれぞれ異なる割合のケイ素を添加した原料を溶解させ、２５ｍ／ｓ程度の周速で回転する銅ホイールを用いた液体急冷法により原料フレークを作製した。次に、その原料フレークを粉砕し、平均粒径１５０μｍφ程度の原料粉末を得た。続いて、その原料粉末を室温で冷間プレスすることにより外径１８ｍｍφ×高さ３０ｍｍ程度のグリーン成形体を形成した後、そのグリーン成形体を８００℃程度にてホットプレスすることにより外径１８ｍｍφ×高さ１６ｍｍ程度の合金を形成した。さらに続いて、その合金を８００℃程度にて熱間押し出し加工することにより外径１８ｍｍφ×内径１４ｍｍφ×高さ３５ｍｍ程度の円筒状に形成した後、所定の形態に着磁することによりラジアル異方性磁石を作製した。そのようにして作製された試料１〜７の残留磁束密度Ｂｒ、固有保磁力ｉＨｃ、および最大エネルギ積（ＢＨ）ｍａｘをＢＨトレーサで測定し、電気抵抗率ρを四端子法で測定した。
【００２１】
本第１試験の結果を図４の表に示す。この表に示すように、ケイ素を０．５重量％以上３．０重量％以下の割合で含む試料３、試料４、試料５、および試料６では、２．０×１０−６Ωｍ以上の電気抵抗率と２８ＭＧＯｅ以上の最大エネルギ積とを共に示し、残留磁束密度および固有保磁力に関しても工業機器用磁石として実用に足る数値範囲内であることがわかる。一方、ケイ素含有割合が０．５重量％よりも低い試料１および試料２では電気抵抗率が２．０×１０−６Ωｍ未満となり、３．０重量％よりも高い試料７では最大エネルギ積が２８ＭＧＯｅ未満となっていることがわかる。すなわち、本第１試験の結果から、前記溶解工程Ｐ１において前記原料１２に０．５重量％以上３．０重量％以下の割合のケイ素を添加することで、磁気特性に優れ且つ電気抵抗率の高いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石を提供できることが確認された。
【００２２】
［実験例２］
次に、本発明の効果を検証する為に本発明者等がおこなった第２試験について説明する。本第２試験においては、前記ホットプレス工程Ｐ４に先立って、前記超急冷工程Ｐ２において形成された原料片１６が粉砕された原料粉末に様々な割合でケイ素粉末が添加されたＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石である試料８〜１４を作製し、それぞれの磁気・電気特性を調べた。先ず、ネオジムを３１重量％、鉄を６８．１重量％、ホウ素を０．９重量％の割合で含む原料を溶解させ、２５ｍ／ｓ程度の周速で回転する銅ホイールを用いた液体急冷法により原料フレークを作製した。次に、その原料フレークを粉砕し、平均粒径１５０μｍφ程度の原料粉末を得た。続いて、その原料粉末に対し、平均粒径１００μｍφ程度のＳｉ−Ｎｄ合金（重量比１：１）粉末を試料１〜１４でそれぞれ異なる割合で添加して混合した後、室温で冷間プレスすることにより外径１８ｍｍφ×高さ３０ｍｍ程度のグリーン成形体を形成した。さらに続いて、そのグリーン成形体を８００℃程度にてホットプレスすることにより外径１８ｍｍφ×高さ１６ｍｍ程度の合金を形成し、その合金を８００℃程度にて熱間押し出し加工することにより外径１８ｍｍφ×内径１４ｍｍφ×高さ３５ｍｍ程度の円筒状に形成した後、所定の形態に着磁することによりラジアル異方性磁石を作製した。そのようにして作製された試料８〜１４の残留磁束密度Ｂｒ、固有保磁力ｉＨｃ、および最大エネルギ積（ＢＨ）ｍａｘをＢＨトレーサで測定し、電気抵抗率ρを四端子法で測定した。
【００２３】
本第２試験の結果を図５の表に示す。この表に示すように、ケイ素を０．５重量％以上３．０重量％以下の割合で含む試料１０、試料１１、試料１２、および試料１３では、２．０×１０−６Ωｍ以上の電気抵抗率と２８ＭＧＯｅ以上の最大エネルギ積とを共に示し、残留磁束密度および固有保磁力に関しても工業機器用磁石として実用に足る数値範囲内であることがわかる。一方、ケイ素含有割合が０．５重量％よりも低い試料８および試料９では電気抵抗率が２．０×１０−６Ωｍ未満となり、３．０重量％よりも高い試料１４では最大エネルギ積が２８ＭＧＯｅ未満となっていることがわかる。すなわち、本第２試験の結果から、前記ホットプレス工程Ｐ４に先立って、前記超急冷工程Ｐ２において形成された原料片１６が粉砕された原料粉末に０．５重量％以上３．０重量％以下の割合のケイ素を添加して混合することで、磁気特性に優れ且つ電気抵抗率の高いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石を提供できることが確認された。
【００２４】
このように、本実施例によれば、前記磁石１０が希土類元素、鉄、およびホウ素に加えて、ケイ素を０．５重量％以上３．０重量％以下の割合で含んでいることから、たとえば２．０×１０−６Ωｍ以上の電気抵抗率ρと２８ＭＧＯｅ以上の最大エネルギ積（ＢＨ）ｍａｘとを何ら弊害を発生させることなく共に示す。すなわち、磁気特性に優れ且つ電気抵抗率の高いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石１０を提供することができる。
【００２５】
また、前記溶解工程Ｐ１において希土類元素、鉄、およびホウ素を含む原料１２に０．５重量％以上３．０重量％以下のケイ素を添加して溶解させ、その溶解工程Ｐ１において溶解させられたその原料１２を前記超急冷工程Ｐ２において急冷することにより原料片１６を形成し、その超急冷工程Ｐ２において形成されたその原料片１６を前記ホットプレス工程Ｐ４において加熱し且つ加圧することで、たとえば２．０×１０−６Ωｍ以上の電気抵抗率ρと２８ＭＧＯｅ以上の最大エネルギ積（ＢＨ）ｍａｘとを何ら弊害を発生させることなく共に示す前記磁石１０を製造することができる。すなわち、磁気特性に優れ且つ電気抵抗率の高いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石１０の製造方法を提供することができる。
【００２６】
また、前記溶解工程Ｐ１において希土類元素、鉄、およびホウ素を含む原料１２を溶解させ、その溶解工程Ｐ１において溶解させられたその原料１２を前記超急冷工程Ｐ２において急冷することにより原料片１６を形成し、その超急冷工程Ｐ２において形成されたその原料片１６に０．５重量％以上３．０重量％以下のケイ素を添加して混合した後に前記ホットプレス工程Ｐ４において加熱し且つ加圧することで、たとえば２．０×１０−６Ωｍ以上の電気抵抗率ρと２８ＭＧＯｅ以上の最大エネルギ積（ＢＨ）ｍａｘとを何ら弊害を発生させることなく共に示す前記磁石１０を製造することができる。すなわち、磁気特性に優れ且つ電気抵抗率の高いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石１０の製造方法を提供することができる。
【００２７】
以上、本発明の好適な実施例を図面に基づいて詳細に説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、さらに別の態様においても実施される。
【００２８】
たとえば、前述の実施例においては、円筒状を成す前記磁石１０について説明したが、本発明の磁石の形状はこれに限定されるものでは当然になく、たとえば部分円筒状、円柱状、円板状、矩形板状、リング状、あるいは棒状など、その磁石が組み込まれる製品に応じて適宜定められるものである。
【００２９】
また、前述の製造工程において、前記冷間プレス工程Ｐ３、熱間押出工程Ｐ５、および切断加工工程Ｐ６は製造される磁石の態様によっては必要なく、前記溶解工程Ｐ１、超急冷工程Ｐ２、およびホットプレス工程Ｐ４のみを経た合金２４に着磁が施されて製品とされても構わない。
【００３０】
その他一々例示はしないが、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲内において、種々の変更が加えられて実施されるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例であるＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石を示す斜視図である。
【図２】図１のＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造工程を説明する工程図である。
【図３】図１のＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造工程の要部を説明する概略断面図である。
【図４】本発明の効果を検証する為の第１試験の結果を示す表である。
【図５】本発明の効果を検証する為の第２試験の結果を示す表である。
【図６】一般的なＳＰＭ型モータおよびＩＰＭ型モータの損失の一例を示すグラフである。
【符号の説明】
１０：Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石
１２：原料
１６：原料片
Ｐ１：溶解工程
Ｐ２：超急冷工程
Ｐ４：ホットプレス工程
【図１】
2004052066.tif 000003
【図２】
2004052066.tif 000004
【図３】
2004052066.tif 000005
【図４】
2004052066.tif 000006
【図５】
2004052066.tif 000007
【図６】
2004052066.tif 000008