(57)【要約】【課題】鋼板（鋼帯）幅方向の任意の領域を加熱することが可能で、かつ鋼板幅方向の温度分布を制御することが可能な鋼板の加熱方法を提供すること。【解決手段】鋼板長手方向に配設した複数台のバーヒータを鋼板幅方向にシフトさせる。シフト量はバーヒータよりも上流側に配置した幅方向温度計により、鋼板幅方向温度分布を測定し、該測定した温度分布に基いて各バーヒータのシフト量を決定する、例えば、鋼板幅方向の中央部集中加熱では、複数台のバーヒータを鋼板幅方向中央に移動させ、そして鋼板幅方向全体加熱では、複数台のバーヒータを幅方向全体に一定間隔となるように移動させる。そして、シフトした各バーヒータを加熱運転し、鋼板幅方向温度分布を制御する。【選択図】      図７
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼板長手方向に配設した複数台のバーヒータを鋼板幅方向にシフトさせ、各バーヒータを加熱運転し、鋼板幅方向温度分布を制御することを特徴とする鋼板の加熱方法。
【請求項２】
鋼板長手方向に配設した複数台のバーヒータを鋼板長手方向で重なり合い部分が存在するように鋼板幅方向にシフトさせ、重なり合い部分量を制御することで鋼板幅方向温度分布を制御することを特徴とする鋼板の加熱方法。
【請求項３】
鋼板幅方向の中央部集中加熱では、複数台のバーヒータを鋼板幅方向中央に移動させて加熱運転を行うことを特徴とする請求項１または２記載の鋼板の加熱方法。
【請求項４】
鋼板幅方向全体加熱では、複数台のバーヒータを幅方向全体に一定間隔となるように移動させて加熱運転を行うことを特徴とする請求項１または２記載の鋼板の加熱方法。
【請求項５】
熱延ラインの仕上最終スタンドよりも上流側に設置した複数台のバーヒータにより加熱することを特徴とする請求項１〜４の内のいずれかに記載の鋼板の加熱方法。
【請求項６】
バーヒータよりも上流側に配置した幅方向温度計により、鋼板幅方向温度分布を測定し、該測定した温度分布に基いて各バーヒータのシフト量を決定することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の鋼板の加熱方法。
【請求項７】
インコイルでシフトが可能となっている請求項１〜６のいずれかに記載の鋼板の加熱方法。
【請求項８】
インコイルでそれぞれのバーヒータの加熱量を独立して可変させることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の鋼板の加熱方法。
【請求項９】
インコイルでぞれぞれのバーヒータの鉄心間距離を独立して可変させることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載の鋼板の加熱方法。
【請求項１０】
エッジヒータで板幅方向端部を加熱することを特徴とする請求項１〜９のいずれに記載の鋼板の加熱方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、鋼板の加熱方法に関し、特に鋼板の幅方向温度分布を加熱制御する鋼板の加熱方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
鋼板の熱間圧延は、図１に示すように、加熱炉１に低温のスラブ２を装入して、所定の温度に再加熱し、再加熱したスラブ２を粗圧延機３で所定の厚さに圧延して粗バー４となし、クロップシャー５を用いて粗バーの先尾端を切断し、粗バー４の幅方向両エッジ部の温度低下を回復するためにエッジヒーター６で両エッジ部を加熱して、複数基のスタンドからなる連続仕上圧延機７で所定の熱延鋼板に仕上圧延した後に、ランアウトテーブル上の冷却スタンド８において冷却し、コイラー９で巻き取ることにより行われている。
【０００３】
また、仕上圧延の前に粗バー同士を接合して仕上圧延を行うエンドレス圧延がなされる場合には、図２に示すように、加熱炉１に低温のスラブ２を装入して、所定の温度に再加熱し、再加熱したスラブ２を粗圧延機３で所定の厚さに圧延して粗バー４となし、コイルボックス１０で巻き取り、コイルボックスから巻き戻された粗バーの先端を接合シャー１１で切断し、先行する粗バーの後端と後行する粗バーの先端を溶接装置１２により接合し、粗バー４の幅方向両エッジ部の温度低下を回復するためにエッジヒーター６で両エッジ部を加熱して、複数基のスタンドからなる連続仕上圧延機７で所定の熱延鋼板に仕上圧延した後に、ランアウトテーブル上の冷却スタンド８において冷却し、コイラー９で巻き取ることにより行われている。
【０００４】
このような熱延鋼板の熱間圧延又はエンドレス圧延工程においては、低温スラブを加熱炉で再加熱するために、偏熱の発生が避けられず、また加熱炉抽出の放熱や、圧延材は圧延中に板幅に対して板厚が小さくなることが原因で、粗圧延中に粗バーの両エッジ部に温度低下が発生する。これらの温度低下は、粗バーの幅方向の温度分布の不均一を招き、仕上温度の不均一の原因となる。
【０００５】
そして、粗バーの幅方向の温度分布が不均一になると、仕上圧延中に熱延鋼板に耳波や中伸びが生じ、また熱延鋼板の幅方向の機械的性質等の材質特性が不均一となる等の問題が生ずる。
【０００６】
このような粗バーの幅方向の温度分布の不均一に起因する問題を防止するために、粗圧延機と仕上圧延機との間に加熱装置とエッジヒーターとを設け、粗圧延機によって粗圧延された粗バーを加熱することが知られている。従来は、粗圧延機と仕上圧延機との間に、粗バーをその幅方向全体にわたって加熱するためのソレノイド型誘導加熱装置と、粗バーの両エッジ部を加熱するためのエッジヒータとを設け、ソレノイド型誘導加熱装置とエッジヒータとによって、仕上圧延機の入側における粗バーをその幅方向に均一な温度となるように加熱することが提案されている（例えば、特許文献１）。
【０００７】
ここで使用するソレノイド型誘導加熱装置の特徴は、板を取り囲むようにコイルを巻き、板と平行に磁場を発生させるという磁場特性があり、板全表面を集中加熱し、伝熱により温度が平均化するものであるため、板幅方向温度分布がほぼ一定の状態で全幅に均一温度だけ昇温する。
【０００８】
即ち、ソレノイド型誘導加熱装置で圧延負荷が減少するように粗バーを幅方向に均一加熱すると共に、エッジヒータで温度低下の大きい両エッジ部（エッジ部）を加熱して幅方向を均一な温度分布となるようにしようとするものである。
【０００９】
ところが、本発明者が熱延鋼板の幅方向の材質特性について研究した結果、仕上圧延機入側の粗バーについて、その温度低下の大きいエッジ部をエッジヒーターで加熱して幅方向の温度分布を均一化しても、仕上圧延によって得られる鋼板の幅方向材質特性が均一となっていないことを見出した。即ち、粗圧延機と仕上圧延機との間で粗バーを幅方向に全体を均一に加熱すると共に、エッジヒーターにより温度低下の大きい両エッジ部を加熱する加熱方法では、仕上圧延して得られた熱延鋼板の幅方向材質特性を均一化することは困難であった。その原因について、種々実験を行い究明したところ、加熱炉におけるスラブ加熱時に原因があることを見出した。即ち、加熱炉は高温雰囲気中でスラブを加熱するものであるので、必然的にスラブの中心部の温度が低く、この温度分布は圧延により板厚が薄くなっても維持されるため、幅方向平均温度に対して中心部は低く、エッジ部に向かって高くなっているアルファベットのＭ型の幅方向温度分布を呈している。
【００１０】
従って、幅方向温度分布を均一化して板幅方向の材質特性の均一化を図ることは、エッジヒーターによる加熱方法や、幅方向温度一律一定値昇温のバーヒータによる加熱方法では不可能である。
【００１１】
また、自動車等の車体部品のプレス素材（ブランク材）として、板幅方向に強度の異なるテーラードブランク材が製造されている。このテーラードブランク材は、車体部品にプレス成形すると、車体部品の所定の部分の機械的性質を異ならせることが可能となる。
【００１２】
従来は、複数の鋼帯を溶接してテーラードブランク材とする方法が一般的であるが、近年熱延鋼帯をランアウトテーブル（ＲＯＴ）で水冷する際に、鋼帯幅方向の冷却速度を変化させることにより、鋼帯の幅方向の機械的性質を異ならしめて、溶接を行うことなしにテーラードブランク材を製造する方法が種々提案されている（例えば、特許文献２及び３）。
【００１３】
ところが、鋼帯の幅方向の冷却速度を変化させるよりも、仕上圧延前に鋼帯幅方向の温度差を異ならしめて、テーラードブランク材とすることにより、機械的性質、特に穴広げ率と伸び特性に優れたテーラードブランク材が製造できることを見出した。この方法においては、鋼帯幅方向の温度差を効果的に異ならしめるための鋼帯の加熱方法及び装置が必要とされているのが実状である。
【００１４】
【特許文献１】
特開平３−３１４２１６号公報
【特許文献２】
特開平１１−１９２５０１号公報
【特許文献３】
特開２０００−１１５４１号公報
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明は、上記実状に鑑み、鋼板（鋼帯）幅方向の任意の領域を加熱することが可能で、かつ鋼板幅方向の温度分布を制御することが可能な鋼板の加熱方法を提供することを課題とするものである。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、幅方向の材質特性のばらつきがない熱延鋼板を得るには、仕上圧延機入側の粗バーの幅方向温度分布を均一にすることが必要であるが、そのためにはスラブ加熱時にスラブ中心部の温度が低いことに起因する粗バー中央低温部を加熱昇温させること、また、仕上圧延前に鋼板（粗バー）幅方向の温度差を異ならしめて、テーラードブランク材とするためには、粗バー幅方向の任意の領域を加熱昇温させることが要求される。このため、鋼板（粗バー）長手方向に複数台のトランスバース型誘導加熱装置からなるバーヒータを配設し、各バーヒータを鋼板長手方向で重なり合う部分（合計昇温量が大きいこととなる）が存在するように鋼板幅方向にシフトさせ、各バーヒータを加熱運転すれば、鋼板幅方向の任意の領域を温度差を付けて加熱昇温できるので、幅方向温度分布を制御できることを知見して本発明を完成した。
【００１７】
本発明の要旨は、以下のとおりである。
【００１８】
（１）  鋼板長手方向に配設した複数台のバーヒータを鋼板幅方向にシフトさせ、各バーヒータを加熱運転し、鋼板幅方向温度分布を制御することを特徴とする鋼板の加熱方法。
【００１９】
（２）  鋼板長手方向に配設した複数台のバーヒータを鋼板長手方向で重なり合い部分が存在するように鋼板幅方向にシフトさせ、重なり合い部分量を制御することで鋼板幅方向温度分布を制御することを特徴とする鋼板の加熱方法。
【００２０】
（３）  鋼板幅方向の中央部集中加熱では、複数台のバーヒータを鋼板幅方向中央に移動させて加熱運転を行うことを特徴とする上記（１）または（２）記載の鋼板の加熱方法。
【００２１】
（４）  鋼板幅方向全体加熱では、複数台のバーヒータを幅方向全体に一定間隔となるように移動させて加熱運転を行うことを特徴とする上記（１）または（２）記載の鋼板の加熱方法。
【００２２】
（５）  熱延ラインの仕上最終スタンドよりも上流側に設置した複数台のバーヒータにより加熱することを特徴とする上記（１）〜（４）の内のいずれかに記載の鋼板の加熱方法。
【００２３】
（６）  バーヒータよりも上流側に配置した幅方向温度計により、鋼板幅方向温度分布を測定し、該測定した温度分布に基いて各バーヒータのシフト量を決定することを特徴とする上記（１）〜（５）のいずれかに記載の鋼板の加熱方法。
【００２４】
（７）  インコイルでシフトが可能となっている上記（１）〜（６）のいずれかに記載の鋼板の加熱方法。
【００２５】
（８）  インコイルでそれぞれのバーヒータの加熱量を独立して可変させることを特徴とする上記（１）〜（７）のいずれかに記載の鋼板の加熱方法。
【００２６】
（９）  インコイルでぞれぞれのバーヒータの鉄心間距離を独立して可変させることを特徴とする上記（１）〜（８）のいずれかに記載の鋼板の加熱方法。
【００２７】
（１０）  エッジヒータで板幅方向端部を加熱することを特徴とする上記（１）〜（９）のいずれに記載の鋼板の加熱方法。
【００２８】
【発明の実施の形態】
以下、図に基いて本発明を詳細に説明する。
【００２９】
図３は、加熱炉で加熱したスラブを粗圧延した粗バーの幅方向温度分布を示す図である。
【００３０】
加熱炉は高温雰囲気中でスラブを加熱するので、加熱されたスラブは、その周囲は高温となり中心部に低温部が生じることは避けられない。このため、加熱されたスラブを粗圧延した粗バーは、図３（ａ）に示すように、粗バー４のエッジ部は放冷大１３であるため温度低下し、中央部はスラブの低温部１４の履歴がそのまま維持され、図３（ｂ）のように例えば板幅中央部の温度が１０３３℃、中央部からエッジ部に向かって最高温度の１０５６℃、エッジ部が１００２℃であるアルファベットのＭ型を呈する幅方向温度分布となる。このような幅方向温度分布の粗バーを仕上圧延すると、図３（ｃ）のように、板幅中央部の温度が８５２℃、中央部からエッジ部に向かって最高温度の８６５℃、エッジ部が８００℃とアルファベットのＭ型を呈する仕上圧延鋼板となるので、冷却後に得られた熱延鋼板の幅方向の機械的性質等の材質特性は不均一となる。
【００３１】
従来の熱間圧延方法においては、図４（ａ）に示すように、粗バーのエッジ部のみが放冷で温度低下するので、エッジヒーターにより加熱すると幅方向温度分布が均一化すると考えられていたが、エッジヒーターでエッジ部を斜線で示す昇温量１５だけ加熱昇温（１０５６℃）させても、中央低温部（１０３３℃）を昇温させることができない。また、ソレノイド型誘導加熱装置を用いて、粗バー幅方向全体を加熱昇温させる方法においても、図４（ｂ）に示すように、斜線で示すソレノイド型誘導加熱装置による昇温量１６だけ全体の温度が昇温し、Ｍ型の幅方向温度分布は維持される。したがって、エッジヒーターやソレノイド型誘導加熱装置による加熱昇温では、幅方向温度分布の均一化は達成することができない。
【００３２】
また、鋼帯の幅方向に異なる機械的特性、特に穴広げ特性と伸び特性との異なる特性を有するテーラード鋼板を熱間圧延によって製造するのに、仕上圧延前に鋼板幅方向で温度差を異ならしめて仕上圧延すると、鋼板の穴広げ特性が熱間仕上温度によって効果的に改善されることを見出した。
【００３３】
例えば、Ｃ：０．０９〜０．１１％、Ｓｉ：１．３０〜１．５０％、Ｍｎ：１．２５〜１．４５％、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．００２％以下の成分系からなる５９０ＭＰａ級高張力鋼帯をクロスメンバー等の自動車用部品に適用する場合には、鋼帯の幅方向に部品取りされ、その部品形状からコイル幅中央付近では伸びフランジ加工、鋼帯の１／４幅〜幅エッジ部では張り出し加工が主となる加工が行われる。
【００３４】
このような加工においては、伸びフランジ加工部に対して、鋼帯の穴広げ率７０％以上、望ましくは８０％以上が必要で、張り出し加工に対して、鋼板の伸び率３１％以上、望ましくは３４％以上が必要である。
【００３５】
上記の機械的性質を得るための条件について検討する。
【００３６】
図５（ａ）は５９０ＭＰａ級高張力鋼帯の熱間仕上温度（℃）と穴広げ率（％）との関係を示す図で、図５（ｂ）は、５９０ＭＰａ級高張力鋼帯の熱間仕上温度（℃）と伸びＥＬ（％）との関係を示す図である。図５（ａ）に示すように、熱間仕上温度の上昇に対応して鋼帯の穴広げ率は改善されるが、図５（ｂ）に示すように、熱間仕上温度の上昇に対応して鋼帯の伸びは低下する。つまり、熱間仕上温度に対して、穴広げ特性と伸び特性は相反する傾向を示す。
【００３７】
したがって、図５（ａ）から穴広げ率７０％以上とするためには熱間仕上温度が矢印で示す８７８℃以上とすることが要求され、また、図５（ｂ）から伸び率３１％以上とするためには、矢印で示す８６０℃以下とすることが要求され、両者で要求される温度範囲が異なることがわかる。しかしながら、両者の特性を併せ持つ鋼帯を得るには、熱間仕上温度を８６０〜８８０℃の極めて狭い範囲にコントロール（斜線で示す範囲）すれば得ることができるが、温度条件的中が困難であり条件外れが発生する事、たとえ温度条件を的中させても材質のばらつきによる材質目標外れが発生する事による歩留まりの低下という問題がある。
【００３８】
本発明では、鋼帯幅方向の熱間仕上温度を異ならしめて、鋼帯幅中央付近は熱間仕上温度８７０℃以上、鋼帯の１／４幅〜幅エッジ部は熱間仕上温度８６０℃以下となるように鋼帯幅中央部を２０℃以上加熱する熱間仕上温度条件とすることで、鋼帯幅中央付近は７０％以上の穴広げ率を有し、鋼帯の１／４幅〜幅エッジ部では３１％以上の伸び率を有する機械特性が幅方向で異なるテーラード鋼帯を容易に製造できることがわかった。
【００３９】
ところが、幅方向の材質特性が均一化した鋼板や幅方向の材質特性が異なるテーラード鋼板を製造するに必要である加熱装置、即ち、鋼板の幅方向温度分布を任意に制御して、幅方向温度分布を均一化すること、あるいは幅方向温度を効果的に異ならしめることができる加熱装置はこれまで提案されていない。
【００４０】
本発明者は、鋼板幅方向温度分布を任意に制御することができる鋼板の加熱方法及び装置について鋭意研究し、トランスバース型誘導加熱装置からなるバーヒータを鋼板長手方向（圧延ライン）に複数台配置し、各バーヒータを幅方向にシフトさせ、鋼板長手方向のバーヒータの重なり合い部分量を制御して、各バーヒータを加熱運転することで、幅方向温度分布を任意に制御し得ることを見出した。
【００４１】
図６に示すように、トランスバース型誘導加熱装置１７は、ソレノイド誘導加熱装置とは異なり、鉄心１８にコイル１９を巻き回すことによって構成されていて鉄心幅に応じて鋼板２０の幅方向特定部分を均一に加熱することができる特性を有している。
【００４２】
しかも、鋼板の上下位置に配置して使用することができるので、鋼板幅方向へのシフトを容易に行うことができ、鋼板表面に疵をつけることがないという特性を有している。
【００４３】
図７（ａ）は、バーヒータ１台の鋼板幅方向の配置とその昇温量を示す図で、図７（ｃ）〜（ｅ）は、鋼板長手方向に３台のバーヒータを配置し、各バーヒータを幅方向に所定量シフトした場合の、鋼板幅方向の昇温量を示す図である。
【００４４】
図７（ａ）に示すように、鋼板２１中央部に１台のバーヒータ（トランスバース型誘導加熱装置）２２を配置してバーヒータを加熱運転すると、鋼板幅方向の昇温量分布２３は、バーヒータの幅（鉄心幅）に対応して山型の昇温量分布となる。このような昇温特性を有するバーヒータ３台を鋼板長手方向に配設し、各バーヒータを鋼板幅方向に所定量シフト（幅方向の中心をシフト量の基準とする。またシフト量ゼロの場合も含む。）させると、例えば、図７（ｂ）は、シフト量がゼロで、バーヒータ３台全てが重なりあう場合の例で、バーヒータ３台の昇温量が合算されて、下部の図に示すように鋼板幅方向中央部の昇温量分布が高い状態となり、図７（ｃ）は、中央の１台のバーヒータはシフトさせずに上流側及び下流側の２台のバーヒータを逆方向にシフトさせ、バーヒータの重なりあう部分を少し減少させた場合の例で、３台のバーヒータの昇温量がシフト量に応じてずれた状態で合算されて、下部の図に示すように鋼板幅方向に広い山型の昇温量分布となり、そして、図７（ｄ）は、上流側及び下流側の２台のバーヒータのシフト量を図７（ｃ）よりも大きくし、バーヒータの重なりあう部分をさらに減少させた場合の例で、３台のバーヒータの合算昇温量分布は、図７（ｃ）よりも更に広い山型の昇温量分布となる。また図７（ｅ）はバーヒータを幅方向全体に一定間隔となるように移動させて、バーヒータの重なりあう部分を無くして、幅全体を加熱する場合の例であり、図７（ｃ）よりも更に広い山型の昇温量分布となる。
【００４５】
なお、シフトさせるバーヒータは下流側に限らずどのバーヒータをシフトさせても同様の昇温分布が達成できる。上記例では３台のバーヒータの例を示したが、バーヒータの台数を更に多くすれば、合算昇温量を高くすることができると共に、鋼板幅方向の昇温量分布を精度よく制御することが可能となる。即ち、複数台（２台以上）のバーヒータを鋼板幅方向にシフト可能とし、シフトすることで幅方向の鋼板昇温の分担の分布を可変化させることができるので、鋼板幅方向の任意の領域を昇温させることができ、幅方向温度分布を制御できる。また、バーヒータはインコイルでシフト可能とすることができ、更にバーヒータは、同幅および／または異幅のバーヒータを組み合わせて使用することが可能である。さらに複数のバーヒータはインコイルでそれぞれのバーヒータの加熱量や鉄心間距離を独立して可変させることにより、さらに温度制御性を向上させることが可能になる。
【００４６】
例えば、鋼板（粗バー）中央部の温度が低い場合に、同幅の３台のバーヒータを用いて幅方向温度偏差を改善する例を説明する。
【００４７】
図８（ａ）に示すように、１５００ｍｍ幅の粗バーの幅方向温度分布は、中央部が４０℃低いアルファベットのＭ型となっていた（点線で示す）。そこで、鋼板中央部を逆Ｍ型に４０℃昇温させて幅方向の温度分布を均一にするため、３台のバーヒータを用いて加熱昇温した（斜線領域が昇温量である）。３台のバーヒータの合算昇温量（実線で示す）は、中央部が４０℃高いなだらかな山型の昇温量分布（逆Ｍ型）とする必要がある。この昇温量分布とするため、図８（ｂ）に示すように、３台のバーヒーターはそれぞれの鉄心間距離及び昇温量は同じものとし、６００ｍｍ幅の３台のバーヒータ（Ｎｏ．１〜３）の内２台のバーヒータ（Ｎｏ．１及びＮｏ．３）を幅方向の中心（板幅方向距離が７５０ｍｍ位置）を基準として±１５０ｍｍシフトさせ加熱運転を行った。即ち、板幅方向距離が６００ｍｍ〜９００ｍｍ位置（板幅方向の中心を基準として±１５０ｍｍ）はＮｏ．１〜３の３台全てのバーヒータの鉄心が重なり合う部分を存在させ、板幅方向距離が４５０ｍｍ〜６００ｍｍ位置（板幅方向の中心を基準として、−３００ｍｍ〜−１５０ｍｍ）はＮｏ．１と２の２台のバーヒータの鉄心が、さらに板幅方向距離が７５０ｍｍ〜９００ｍｍ位置（板幅方向の中心を基準として、＋１５０ｍｍ〜＋３００ｍｍ）はＮｏ．２と３の２台のバーヒータの鉄心がそれぞれ重なり合う部分を存在させた。その結果各バーヒータ（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３）の昇温量分布は、ずれたなだらかな山型となり、３台の合計昇温量は中央部が４０℃高い山型の昇温量分布となった。
【００４８】
鋼板の昇温量の決定の仕方は、鋼板（粗バー）の幅別、バーヒータのシフト量別、バーヒータの昇温量別にバーヒータの幅方向の加熱プロフィールを計算機に記憶させ、バーヒータよりも上流側に配置した幅方向温度計により鋼板幅方向の温度分布を把握し、目的とする幅方向温度分布のプロフィールの差分を加熱するように、最も近いシフト量、昇温量を計算機で選択して、その指令を電気シーケンサーに指示してバーヒータシフト量（バーヒータの重なり合い部分量）、加熱量を設定することにより行うことができる。これによって、鋼板の幅方向の任意の領域を所定量昇温させることが可能となる。
【００４９】
また、バーヒータをシフトさせる手段としては、例えばレール上を走行可能な台車に、昇降自在にバーヒータを設置し、駆動装置により台車をシフトさせることにより、鋼板幅方向にバーヒータをシフトさせることができる。そして、上下のバーヒータを昇降させてバーヒータの間隙を調整することができる。
【００５０】
【実施例】
以下、実施例に基いて本発明を詳細に説明する。
【００５１】
熱間圧延において、６００ｍｍ幅の３台の同幅のトランスバース型バーヒータ（ＢＨ１、ＢＨ２、ＢＨ３）を用いて、９００ｍｍ幅、１２００ｍｍ幅、１５００ｍｍ幅、及び１８００ｍｍ幅の４種類の粗圧延された鋼板（粗バー）を仕上圧延機前でバーヒータを幅方向にシフトさせて加熱し、鋼板幅方向温度分布を均一化する試験（ａ）〜（ｅ）を行った。なお、上下のバーヒータの鉄心間距離（ギャップ）はそれぞれの板幅で▲１▼２１０ｍｍ、▲２▼１６０ｍｍ、▲３▼１３０ｍｍの３水準変更して行った。そして、それぞれの水準での昇温量及び昇温量差を求めた。さらに９００ｍｍ幅ではさらにエッジヒータでの加熱を付加した場合の試験（ｅ）もおこなった。
【００５２】
表１に試験条件及び昇温量を示す。表１に示すように、上下のバーヒータの鉄心間距離（ギャップ）が狭いほど昇温量、昇温量差が大きく、また、バーヒータの重なりが大きいほど昇温量、昇温量差が大きくなっていた。なお、図９に示すように、３台のバーヒータ（ＢＨ１〜３）の各々は、ＷＳ（Ｗｏｒｋ  Ｓｉｄｅ）側、或いはＤＳ（Ｄｒｉｖｅ  Ｓｉｄｅ）側にシフトさせた。図１２の（ａ）〜（ｅ）は各加熱試験ａ〜ｅに対応するバーヒータの幅方向シフトの状態を示している。表１のバーヒータによる「昇温量」は、図１０（ａ）に示すように、昇温前後の板幅方向のそれぞれの最低温度の差とした。また、同様に表１の「昇温量差」は、図１０（ｂ）に示すように、鋼板幅方向のセンターの昇温量に対して、鋼板エッジから１５０ｍｍの位置の昇温量の差とした。
【００５３】
【表１】
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【００５４】
図１１に４種類の鋼板をバーヒータで加熱昇温（バーヒータの鉄心間距離＝２１０ｍｍ）させたそれぞれの仕上圧延機前でのバーヒータによる昇温量（ＢＨ昇温量）と仕上圧延機出側の板幅方向の温度分布の比較（バーヒータの加熱の有無の比較）結果を示す。図１１に示すように、粗圧延された各鋼板はアルファベットＭ型の温度偏差を有する点線で示す温度分布であったが、３台のバーヒータによる細い実線で示す温度分布の合計昇温量により昇温された。その結果、太い実線で示すように鋼板幅方向温度分布はほぼ均一化された。
【００５５】
このように幅方向温度分布を有する鋼板を仕上圧延することにより、鋼板幅方向に材質特性が均一化された熱延鋼板が得られる。
【００５６】
【発明の効果】
本発明によれば、鋼板幅方向の任意の領域を加熱昇温することができるので、熱間圧延において、鋼板（粗バー）幅方向の温度分布の均一化することができ、その結果熱延鋼板幅方向の材質特性の均一化を達成することができる。また、鋼板（粗バー）幅方向の温度分布を意図的に異ならしめることもでき、熱間圧延によって幅方向材質特性の異なるテーラード鋼板を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱間圧延工程を示す模式図である。
【図２】連続熱間圧延工程を示す模式図である。
【図３】粗圧延した粗バー及び仕上圧延した鋼板の幅方向温度分布を示す図である。
【図４】（ａ）は、エッジヒーターによる昇温を行った鋼板幅方向温度分布を示す図で、（ｂ）はソレノイド型誘導加熱装置によって昇温された鋼板幅方向温度分布を示す図である。
【図５】（ａ）は６００ＭＰａ級高張力鋼板の熱間仕上温度（℃）と穴広げ率（％）との関係を示す図で、（ｂ）は６００ＭＰａ級高張力鋼板の熱間仕上温度（℃）と伸びＥＬ（％）との関係を示す図である。
【図６】トランスバース型バーヒータの概要を示す図である。
【図７】複数台のバーヒータを鋼板幅方向にシフトして、鋼板を加熱する際の幅方向昇温量を示す模式図である。
【図８】バーヒータによる幅方向昇温分布及び鋼板の幅方向温度偏差改善を示す図である。
【図９】実施例におけるバーヒータの幅方向シフトを説明するための図である。
【図１０】実施例におけるバーヒータによる昇温量及び昇温量差の規定を説明するための図である。
【図１１】実施例における鋼板幅方向温度偏差改善を示す図である。
【図１２】実施例における（ａ）〜（ｅ）の加熱試験に対応する幅方向シフトの状態を示す図である。
【符号の説明】
１  加熱炉
２  スラブ
３  粗圧延機
４  粗バー
５  クロップシャー
６  エッジヒーター
７  連続仕上圧延機
８  冷却スタンド
９  コイラー
１０  コイルボックス
１１  接合シャー
１２  溶接装置
１３  放冷大
１４  低温部
１５  エッジヒーターによる昇温量
１６  ソレノイド型誘導加熱装置による昇温量
１７  トランスバース型誘導加熱装置
１８  鉄心
１９  コイル
２０  鋼板
２１  鋼板（粗バー）
２２  バーヒータ
２３  昇温量分布
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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