(57)【要約】    【課題】      吸入弁１９と電磁弁１８Ａとを一体化して部品点数を減らし、高流量かつエンジンの高回転域まで容積効率が高く、燃料の吐出工程において燃料の低圧スピルを可能とし、電磁弁１８Ａが故障しても、ポンプとしての最低の機能を保持可能として、エンジンへの燃料供給機能を損なわないとともに、吸入弁１９のリフト調整が容易な高圧燃料ポンプを提供すること。    【解決手段】  電磁弁１８Ａのアーマチュア２４と吸入弁１９のバルブボディ２６とを分離して接離可能とすること、燃料吐出工程において吸入弁１９の閉弁状態とともにその前段階で吐出弁１１からわずかに低圧スピルさせることに着目したもので、吸入弁１９と電磁弁１８Ａとを一体的に組み込むとともに、吸入弁１９のバルブボディ２６を電磁弁１８Ａのアーマチュア２４とは別体とし、バルブボディ２６をアーマチュア２４に接離可能とすることを特徴とする。【選択図】        図３
2004218633.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料タンクからの燃料を吸入弁からポンプ室に吸い込むとともにこの燃料を高圧として吐出弁から吐出するプランジャと、
前記吸入弁を開閉制御する電磁弁と、を有する高圧燃料ポンプであって、
前記吸入弁と前記電磁弁とを一体的に組み込むとともに、
前記吸入弁のバルブボディを前記電磁弁のアーマチュアとは別体とし、
このバルブボディをこのアーマチュアに接離可能とすることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
【請求項２】
前記アーマチュアの先端部を前記バルブボディに接離可能とするとともに、
この先端部を前記吸入弁のバルブシートに対して所定の相対位置に設定可能とすることを特徴とする請求項１記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項３】
前記アーマチュアに段部を形成するとともに、
この段部に係合することにより前記アーマチュアと前記吸入弁のバルブシートとの相対位置を設定可能とするアーマチュアストッパーを設けることを特徴とする請求項１記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項４】
前記アーマチュアは、
前記吸入弁がそのバルブシートにシートするその閉弁時に、前記バルブボディと前記アーマチュアとの間に間隔Ｌcloseをあけるとともに、
前記吸入弁がこのバルブシートからリフトするその開弁時に、前記バルブボディとこのバルブシートとの間に間隔Ｌopenをあけることを特徴とする請求項１記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項５】
前記アーマチュアのリフト量をＬliftとしたときに、
Ｌlift＝Ｌclose＋Ｌopen
とすることを特徴とする請求項４記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項６】
前記吸入弁の開弁時に前記バルブボディがリフトして当接するバルブストッパーを設けることを特徴とする請求項１記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項７】
前記バルブストッパーは、前記バルブボディの最大リフト量Ｌmaxを規定することを特徴とする請求項６記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項８】
前記バルブストッパーには、前記ポンプ室に連通する連通口を形成してあるとともに、
この連通口は、前記バルブボディが臨む前記バルブストッパーの中央部から外した位置にこれを形成することを特徴とする請求項６記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項９】
前記バルブストッパーには、前記ポンプ室に連通する連通口を形成してあるとともに、
前記バルブボディが前記バルブストッパーに当接したときに、この連通口には連通しない密閉空間を前記バルブボディと前記バルブストッパーとの間に形成可能としたことを特徴とする請求項６記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項１０】
前記バルブボディが前記バルブストッパーにシートしたときに、
前記バルブボディとそのバルブシートとの間に間隔Ｌopenをあけることを特徴とする請求項６記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項１１】
前記バルブボディがそのバルブシートにシートしたときに、
前記バルブボディと前記バルブストッパーとの間に間隔Ｌopenをあけることを特徴とする請求項６記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項１２】
燃料タンクからの燃料を吸入弁からポンプ室に吸い込むとともにこの燃料を高圧として吐出弁から吐出するプランジャと、
前記吸入弁を開閉制御する電磁弁と、を有する高圧燃料ポンプであって、
前記吸入弁のバルブボディを前記電磁弁のアーマチュアとは別体とするとともに、
前記吸入弁と前記電磁弁とを一体的に組み込むバルブケースと、
前記バルブボディの最大リフト量を規定するバルブストッパーと、
前記バルブボディがシートするバルブシートと、
前記電磁弁のアーマチュアをガイドするアーマチュアガイドと、
前記電磁弁の励磁によりこのアーマチュアを吸引するステイターと、
を設け、
このステイターを前記バルブケースに固定して取り付けることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
【請求項１３】
前記バルブボディを前記アーマチュアに接離可能とすることを特徴とする請求項１２記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項１４】
前記アーマチュアに段部を形成するとともに、
この段部に係合することにより前記アーマチュアと前記バルブシートとの相対位置を設定可能とするアーマチュアストッパーを設けることを特徴とする請求項１２記載の高圧燃料ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は高圧燃料ポンプにかかるもので、とくに内燃機関の燃焼室内にガソリンその他の燃料を直接噴射する筒内直接噴射式燃料噴射装置などに装備される高圧燃料ポンプに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の公知技術として、吸入弁と電磁弁とを一体化して部品点数を減らすようにした、特許文献１などによる高圧燃料供給ポンプがある。
特許文献１による高圧燃料供給ポンプにおいては、その電磁弁に吸入通路を直接形成するとともに、吸入弁に外向きタイプの弁体を備えて、この弁体に電磁弁を直結しているので、弁体の大きなリフトを設定することが困難であるとともに、エンジンの高回転域で容積効率が低下するという問題がある。
さらに、電磁弁が閉弁状態で故障すると、ポンプの吸入および吐出が行われず、インジェクターに燃料が供給されないため、エンジンが停止してしまうという問題がある。
【０００３】
【特許文献１】特開平８−６８３７０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は以上のような諸問題にかんがみなされたもので、吸入弁と電磁弁とを一体化して部品点数を減らすことが可能な高圧燃料ポンプを提供することを課題とする。
【０００５】
また本発明は、高流量であって、かつエンジンの高回転域まで容積効率の高い高圧燃料ポンプを提供することを課題とする。
【０００６】
また本発明は、燃料の吐出工程において燃料の低圧スピルを可能とした高圧燃料ポンプを提供することを課題とする。
【０００７】
また本発明は、電磁弁が故障しても、ポンプとしての最低の機能を保持可能として、エンジンへの燃料供給機能を損なわないようにした高圧燃料ポンプを提供することを課題とする。
【０００８】
また本発明は、電磁弁の応答性を向上可能であり、コスト低減も可能な高圧燃料ポンプを提供することを課題とする。
【０００９】
また本発明は、吸入弁のリフト調整が容易な高圧燃料ポンプを提供することを課題とする。
【００１０】
また本発明は、電磁弁のリターンスプリングのバネ力を低減可能な高圧燃料ポンプを提供することを課題とする。
【００１１】
また本発明は、電磁弁の電磁力を低下させ、その電気的負荷を低減可能な高圧燃料ポンプを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
すなわち本発明は、電磁弁の部分に吸入弁を設けるとともに、電磁弁の弁体（アーマチュア）と吸入弁の弁体（バルブボディ）とを互いに分離して接離可能とすること、燃料吐出工程において吸入弁の閉弁状態とともにその前段階で吸入弁からわずかに低圧スピルさせることができるようにすること、電磁弁のアーマチュアおよび吸入弁のバルブボディやバルブシートなど各部品の寸法からアーマチュアおよびバルブボディの相対位置ならびにアーマチュアおよびバルブボディのリフト量などを設定可能であることに着目したもので、第一の発明は、燃料タンクからの燃料を吸入弁からポンプ室に吸い込むとともにこの燃料を高圧として吐出弁から吐出するプランジャと、上記吸入弁を開閉制御する電磁弁と、を有する高圧燃料ポンプであって、上記吸入弁と上記電磁弁とを一体的に組み込むとともに、上記吸入弁のバルブボディを上記電磁弁のアーマチュアとは別体とし、このバルブボディをこのアーマチュアに接離可能とすることを特徴とする高圧燃料ポンプである。
【００１３】
上記アーマチュアの先端部を上記バルブボディに接離可能とするとともに、この先端部を上記吸入弁のバルブシートに対して所定の相対位置に設定可能とすることができる。
【００１４】
上記アーマチュアに段部を形成するとともに、この段部に係合することにより上記アーマチュアと上記吸入弁のバルブシートとの相対位置を設定可能とするアーマチュアストッパーを設けることができる。
【００１５】
上記アーマチュアは、上記吸入弁がそのバルブシートにシートするその閉弁時に、上記バルブボディと上記アーマチュアとの間に間隔Ｌcloseをあけるとともに、上記吸入弁がこのバルブシートからリフトするその開弁時に、上記バルブボディとこのバルブシートとの間に間隔Ｌopenをあけることができる。
【００１６】
上記アーマチュアのリフト量をＬliftとしたときに、
Ｌlift＝Ｌclose＋Ｌopen、とすることができる。
【００１７】
上記吸入弁の開弁時に上記バルブボディがリフトして当接するバルブストッパーを設けることができる。
【００１８】
上記バルブストッパーは、上記バルブボディの最大リフト量Ｌmaxを規定することができる。
【００１９】
上記バルブストッパーには、上記ポンプ室に連通する連通口を形成してあるとともに、
この連通口は、上記バルブボディが臨む上記バルブストッパーの中央部から外した位置にこれを形成することができる。
【００２０】
上記バルブストッパーには、上記ポンプ室に連通する連通口を形成してあるとともに、上記バルブボディが上記バルブストッパーに当接したときに、この連通口には連通しない密閉空間を上記バルブボディと上記バルブストッパーとの間に形成可能としたことができる。
【００２１】
上記バルブボディが上記バルブストッパーにシートしたときに、上記バルブボディとそのバルブシートとの間に間隔Ｌopenをあけることができる。
【００２２】
上記バルブボディがそのバルブシートにシートしたときに、上記バルブボディと上記バルブストッパーとの間に間隔Ｌopenをあけることができる。
【００２３】
第二の発明は、燃料タンクからの燃料を吸入弁からポンプ室に吸い込むとともにこの燃料を高圧として吐出弁から吐出するプランジャと、上記吸入弁を開閉制御する電磁弁と、を有する高圧燃料ポンプであって、上記吸入弁のバルブボディを上記電磁弁のアーマチュアとは別体とするとともに、上記吸入弁と上記電磁弁とを一体的に組み込むバルブケースと、上記バルブボディの最大リフト量を規定するバルブストッパーと、上記バルブボディがシートするバルブシートと、上記電磁弁のアーマチュアをガイドするアーマチュアガイドと、上記電磁弁の励磁によりこのアーマチュアを吸引するステイターと、を設け、このステイターを上記バルブケースに固定して取り付けることを特徴とする高圧燃料ポンプである。
【００２４】
上記バルブボディを上記アーマチュアに接離可能とすることができる。
【００２５】
上記アーマチュアに段部を形成するとともに、この段部に係合することにより上記アーマチュアと上記バルブシートとの相対位置を設定可能とするアーマチュアストッパーを設けることができる。
【００２６】
本発明による高圧燃料ポンプにおいては、吸入弁と電磁弁とを一体的に組み込んではいるが、燃料の吸入自体は電磁弁とは別体の吸入弁が行うので、電磁弁の応答性を吸入弁より遅くすることができ、一方、電磁弁と吸入弁との一体化により部品点数の低減とともにコスト削減に寄与することができる。
【００２７】
とくに第一の発明によれば、吸入弁のバルブボディを電磁弁のアーマチュアに接離可能としたので、吸入弁のバルブボディのリフト量を電磁弁のアーマチュアのリフト量とは分離して設定可能であり、高流量、高回転域まで容積効率を高くすることができるとともに、電磁弁のアーマチュアおよび吸入弁のバルブボディの移動量を必要最小限にすることができるとともに、リターンスプリングのセット力も弱くすることができるので、電磁弁の開閉時における衝撃を緩和して、摩耗を低減することができる。
また、電磁弁のアーマチュアが吸入弁のバルブボディに接離して、バルブボディによる燃料の吸入通路の開閉動作を規制可能であり、電磁弁が故障しても、高圧燃料ポンプ自体は、たとえば蓄圧器（コモンレール）を介してインジェクターに燃料を供給することができる。すなわち、電磁弁が「開」で故障したときには低圧燃料を供給し、「閉」で故障したときには、コモンレールにおける圧力制御弁により制御された高圧燃料を供給することができる。
【００２８】
とくに第二の発明によれば、電磁弁の励磁によりアーマチュアを吸引するステイターを、吸入弁と電磁弁とを一体的に組み込むバルブケースに固定して取り付けるようにしたので、吸入弁のバルブボディの開閉による吸入通路およびスピル通路を確保するためのリフト調整が容易である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２９】
本発明は、高圧燃料ポンプの電磁弁に吸入弁を一体に組み込むとともに、電磁弁のアーマチュアと吸入弁のバルブボディとが互いに接離するようにしたので、バルブボディに関してアーマチュアあるいはその他の部材との間にＬopenだけの間隙を確保し、電磁弁の故障時にも燃料の供給を停止させることなく、高回転、高流量域にも対応可能な構成を実現することができた。
【実施例】
【００３０】
つぎに本発明の実施例による高圧燃料ポンプ５を備えた燃料噴射装置１を図１にもとづき説明する。
図１は、燃料噴射装置１の概略回路図であって、燃料噴射装置１は、燃料タンク２と、フィードポンプ３（低圧ポンプ）と、低圧レギュレーター４と、可変容量タイプの高圧燃料ポンプ５と、コモンレール６（蓄圧器）と、圧力リリーフ弁７と、インジェクター８と、を有する。
【００３１】
フィードポンプ３は、電動モーター（図示せず）などによりこれを駆動し、ガソリンなどの燃料を高圧燃料ポンプ５に供給する。
低圧レギュレーター４は、フィードポンプ３による燃料の圧力を制御する。
【００３２】
図２は、高圧燃料ポンプ５の断面図であって、高圧燃料ポンプ５は、そのポンプハウジング９に吸入ポート１０と、吐出弁１１および吐出ポート１２と、リークポート１３と、を設けるとともに、低圧ダンパー１４と、高圧ポンプ部１５と、を有する。
低圧ダンパー１４は、燃料供給通路１６に対向させてこれを設け、燃料供給通路１６と燃料吐出通路１７との間に高圧ポンプ部１５を設けてある。
【００３３】
高圧ポンプ部１５は、電磁弁１８と、吸入弁１９と、プランジャバレル２０と、プランジャ２１と、タペット２２と、を有する。
【００３４】
電磁弁１８は、ソレノイド２３と、アーマチュア２４と、リターンスプリング２５と、を有し、アーマチュア２４の先端部に臨んで上記吸入弁１９を設けている。
吸入弁１９は、これを電磁弁１８と一体的に組み込むもので、バルブボディ２６と、バルブスプリング２７と、バルブストッパー２８と、を有する。
プランジャバレル２０は、プランジャ２１を軸方向に往復摺動可能に収容しているとともに、燃料吐出通路１７および吸入弁１９に連通するポンプ室２９をプランジャ２１の頂部との間に形成している。プランジャ２１の下方部にはプランジャスプリング３０を設けている。
タペット２２は、エンジンのカム３１により駆動されて、プランジャ２１を往復動させ、ポンプ室２９における燃料圧縮作用を行わせる。
【００３５】
こうした構成の燃料噴射装置１およびその高圧燃料ポンプ５において、カム３１によりタペット２２を介して駆動されるプランジャ２１によりポンプ室２９への燃料の吸入およびポンプ室２９からの吐出作用を行い、電磁弁１８のオンオフにより燃料の吐出のタイミングを制御して、燃料の吐出容量を可変とすることができる。
【００３６】
当該電磁弁１８には、ノーマルオープンタイプおよびノーマルクローズタイプの二種があり、いずれを採用してもよい。以下、より詳細に説明する。
図３は、本発明の第１の実施例による高圧燃料ポンプ５におけるノーマルオープンタイプの電磁弁１８Ａおよび吸入弁１９部分の拡大断面図であり、図の右半分が吸入弁１９の「閉」状態を、左半分が吸入弁１９の「開」状態を示している。
電磁弁１８Ａは、前記ソレノイド２３、アーマチュア２４およびリターンスプリング２５と、バルブケース３２と、キャップ３３と、ステイター３４と、アーマチュアガイド３５と、バルブシート３６と、を有し、吸入弁１９をアーマチュア２４の先端部（後述する突出部３７の先端部３７Ａ）に臨んで一体に設けている。
【００３７】
バルブケース３２には、前記燃料供給通路１６を形成しているとともに、上記キャップ３３、ステイター３４および前記バルブストッパー２８を固定し、アーマチュアガイド３５との間でアーマチュア２４を往復動可能に支持している。
ステイター３４は、アーマチュア２４との間に前記リターンスプリング２５を配置し、ソレノイド２３のオン（励磁）によりアーマチュア２４をその吸引面に吸引する。吸引面にはクロムメッキなどによりエアギャップを形成し、電磁弁１８Ａの切れを良くしてある。
アーマチュアガイド３５は、バルブシート３６とともに、バルブケース３２にこれを圧入固定し、アーマチュア２４の先端方向に形成した突出部３７をガイドするとともに、アーマチュア２４の段部３８に係合可能なアーマチュアストッパー３９を形成することにより、アーマチュア２４（突出部３７）の吸入弁１９方向への突出長さを規定し、アーマチュア２４とバルブボディ２６との相対位置を設定可能としている。
バルブシート３６には、前記ポンプ室２９に連通可能な吸入通路４０を形成してあり、吸入弁１９のバルブボディ２６がバルブシート３６の下面にシートおよびリフトすることにより、吸入通路４０を開閉可能とする。
【００３８】
なお、バルブストッパー２８には、吸入通路４０およびポンプ室２９に連通する連通口４１Ａ、４１Ｂを形成してある。
より具体的には、バルブストッパー２８は、ポンプ室２９の方向に突出する膨出部とその円周方向のフランジ部とからなり、バルブボディ２６の中央部が臨むバルブストッパー２８の中央部（膨出部）の内方に前記バルブスプリング２７のスプリング室２８Ａを形成し、このスプリング室２８Ａに臨む中央位置の単一の中央連通口４１Ａと、バルブストッパー２８の中央部から外れたそのフランジ部に位置する複数個の周縁連通口４１Ｂと、を形成してある。
【００３９】
とくに、図３に示すように、ステイター３４とアーマチュア２４との間の、ソレノイド２３がオフの時の間隔、すなわち、アーマチュア２４のリフト量を、Ｌliftとする。
バルブケース３２のアーマチュアガイド３５およびバルブシート３６、ならびにバルブボディ２６の最大下降位置までの厚さを、Ｌcaseとする。
アーマチュアガイド３５の厚さを、Ｌguideとする。
バルブシート３６の厚さを、Ｌseatとする。
アーマチュア２４の突出部３７の長さ（その段部３８から先端部３７Ａまでの長さ）を、Ｌaとする。
ソレノイド２３をオンとし、また吸入弁１９が「閉」となって、バルブボディ２６がバルブシート３６にシートしたときにおける、突出部３７の先端部３７Ａとバルブシート３６の下面との間の間隔を、Ｌcloseとする。すなわち、Ｌcloseは、吸入弁１９の「閉」状態におけるバルブボディ２６と突出部３７（先端部３７Ａ）との間の間隔である。
突出部３７のリフト量Ｌliftから間隔Ｌcloseを差し引いた間隔を、Ｌopenとする。すなわち、
Ｌlift＝Ｌclose＋Ｌopen          式（１）
であって、Ｌopenは、燃料の吐出工程にあってもソレノイド２３がオフのときアーマチュア２４の段部３８がアーマチュアガイド３５におけるアーマチュアストッパー３９に当接するとともに、突出部３７の先端部３７Ａがバルブボディ２６に突き当たり、吸入弁１９がわずかに「開」状態となって低圧スピル状態にあるときの、バルブボディ２６と突出部３７の先端部３７Ａとの間の間隔（開弁量）である。また、
Ｌopen＝Ｌa−（Ｌguide＋Ｌseat）          式（２）
である。
バルブボディ２６の厚さを、Ｌvalveとし、その開弁時においてバルブボディ２６がバルブストッパー２８に当接したときの最大リフト量（最大下降量）を、Ｌmaxとする。すなわち、
Ｌmax＝Ｌcase−（Ｌguide＋Ｌseat＋Ｌvalve）          式（３）
である。
【００４０】
こうした構成の高圧燃料ポンプ５およびそのノーマルオープンタイプの電磁弁１８Ａによる燃料の吸入吐出作用を説明する。
図４は、カム３１のリフト、電磁弁１８Ａへの信号、吸入弁１９（そのバルブボディ２６）の動き、および燃料の吐出を示すタイミングチャート図であって、電磁弁１８Ａのソレノイド２３がオフの非励磁状態では、リターンスプリング２５の付勢力によりアーマチュア２４はステイター３４から離れていて、段部３８がアーマチュアガイド３５のアーマチュアストッパー３９に突き当たることにより、その突出部３７（長さＬa）がバルブシート３６の下面から長さＬopen分だけ下方に突出し、吸入弁１９のバルブボディ２６をバルブスプリング２７の付勢力に抗して吸入通路４０をわずかに「開」状態としている。
したがって、ソレノイド２３のオフ状態において、プランジャ２１が下降し、ポンプ室２９への燃料の吸入動作中は、吸入弁１９のバルブボディ２６がバルブスプリング２７の付勢力に抗してバルブストッパー２８の上面に当接するまで、すなわち最低位置まで最大リフト量Ｌmax分だけ下降する。
さらに、ソレノイド２３のオフ状態のままで、プランジャ２１が上昇し始めても、突出部３７が間隔Ｌopen分だけバルブボディ２６を下方に押し下げているので、バルブボディ２６は吸入通路４０を完全には閉鎖することができず、プランジャ２１の上昇によるポンプ室２９内の燃料加圧状態にあっても、燃料が連通口（中央連通口４１Ａ、周縁連通口４１Ｂ）、バルブシート３６とバルブボディ２６との間における間隔Ｌopen分だけのわずかな隙間、および吸入通路４０を通って燃料供給通路１６側に流れる低圧スピル状態である。
すなわち、この「低圧スピル状態」とは、プランジャ２１の燃料圧縮作用にともなってポンプ室２９から低圧側に燃料が漏れ出るように供給される状態をいう。したがって、電磁弁１８Ａが正常な状態で作動しているときには、コモンレール６側が高圧となっているため、吐出弁１１を開くことなく、吸入弁１９（吸入通路４０）側から吸入ポート１０ないし燃料タンク２側に燃料をスピルする。一方、電磁弁１８Ａがソレノイド２３オフのまま故障した場合には、インジェクター８による燃料噴射にともなってコモンレール６内がより低圧となり、吐出弁１１を開いてスピル通路を形成し、コモンレール６側に低圧燃料を供給可能であるため、エンジン停止という事態を回避することができる。
【００４１】
電磁弁１８Ａのソレノイド２３がオフ状態からオン状態となって、アーマチュア２４がステイター３４の下面に当接するまで長さＬlift分だけリフトすると、突出部３７が間隔Ｌclose分だけ内方に引っ込み、バルブボディ２６がバルブシート３６の下面に当接して吸入通路４０を完全に閉鎖し、プランジャ２１のさらなる上昇にともなって燃料吐出通路１７を介して吐出弁１１から燃料を吐出する。
ソレノイド２３をオンからオフに切り替え、プランジャ２１の上死点からの下降にともなって、燃料の吐出は終了し、吸入弁１９のバルブボディ２６が下降して吸入通路４０を開放し、燃料の吸入工程に切り替わる。以後、同様の燃料吸入および吐出作用を行う。
なお、電磁弁１８Ａをオンにするタイミングを変えることにより、吐出の開始時点を制御し、燃料吐出量を可変とすることができる。
【００４２】
かくして、吸入工程では、ソレノイド２３のオンオフにかかわらず、プランジャ２１が下降すると、バルブボディ２６はバルブストッパー２８に突き当たるまで最大限に開弁する。
吐出工程では、その前段として、ソレノイド２３がオフ状態では、アーマチュア２４がリターンスプリング２５によりその段部３８がアーマチュアガイド３５のアーマチュアストッパー３９に押し付けられているため、バルブボディ２６はアーマチュア２４の突出部３７（先端部３７Ａ）に突き当たっていて、バルブボディ２６が開弁しているので吐出が行われず、低圧側に燃料をスピルする。
さらにソレノイド２３がオン状態で、アーマチュア２４がステイター３４に引きつけられ、バルブボディ２６がバルブシート３６にシートし、吸入弁１９が閉弁し、吐出が行われる。
なお、ソレノイド２３がオンとなって閉弁後は、ソレノイド２３をオフにしてもポンプ室２９内の加圧されている高圧により、リターンスプリング２５の付勢力に抗して突出部３７を押し上げ、バルブボディ２６の閉状態を維持する。
【００４３】
また、アーマチュア２４のリフト量Ｌliftは、ステイター３４の位置によりこれを調整することができ、たとえば、ステイター３４はバルブケース３２に圧入して、溶接などによりこれを固定することができる。
さらにまた、アーマチュアガイド３５の厚さＬguide、およびバルブシート３６の厚さＬseatを任意に設定することにより、上記各式（１）、（２）、（３）などからＬopenおよびＬcloseの設定が容易である。
【００４４】
上述のように、ノーマルオープンタイプの電磁弁１８Ａにおいては、吐出工程における低圧スピル期間中、バルブボディ２６を開弁したままの状態に維持することができるだけのリターンスプリング２５のバネ力を確保することができればよく、リターンスプリング２５のセット力を低くすることができる。したがって、電磁弁１８Ａの応答速度を早くすることができ、高回転、高流量まで対応可能である。
すなわち吸入工程では、吸入弁１９を通して吸入が行われるので、バルブボディ２６とは別体のアーマチュア２４の動きは遅くてよいとともに、リターンスプリング２５は吐出工程でＬopenを保つことができるだけの力があればよく、そのバネ力を弱くし、ソレノイド２３をオンとする吐出工程でのアーマチュア２４の動きを早くすることができる。
【００４５】
なお、ノーマルオープンタイプの電磁弁１８Ａにおけるアーマチュアガイド３５およびバルブシート３６は、これらを一体の部品として構成することもできる。
図５は、電磁弁１８Ａの吸入弁部分の変形例による吸入弁１９Ａを示す要部拡大断面図、図６は、図５のＶＩ−ＶＩ線断面図であって、吸入弁１９Ａにおいては、アーマチュアガイド３５およびバルブシート３６を一体化したアーマチュアガイド付きバルブシート４２とし、その上面に、アーマチュア２４における突出部３７の段部３８に係合するアーマチュアストッパー３９を形成してある。
こうした構成の吸入弁１９Ａにおいても、上述の吸入弁１９と同様の機能を発揮することができるとともに、部品点数を削減可能である。
【００４６】
図７は、本発明の第２の実施例による高圧燃料ポンプ５におけるノーマルクローズタイプの電磁弁１８Ｂおよび吸入弁１９部分の拡大断面図であり、図の右半分が吸入弁１９の「閉」状態を、左半分が吸入弁１９の「開」状態を示している。
電磁弁１８Ｂは、前記ソレノイド２３と、前記アーマチュア２４に相当するアーマチュア４３および一体のロッド部４４と、前記リターンスプリング２５と、ボール４５およびそのボール固定部４６と、前記バルブケース３２およびその上方突出部４７と、前記キャップ３３と、前記アーマチュアガイド３５およびバルブシート３６と、を有し、アーマチュア４３の先端部（ロッド部４４の先端部４４Ａ）に臨んで吸入弁１９を設けている。なお、バルブケース３２の上方突出部４７が前記ステイター３４（図３）に相当し、ソレノイド２３オンによってこの上方突出部４７にアーマチュア４３が吸引される。
【００４７】
アーマチュア４３は、そのロッド部４４とともにボール固定部４６とアーマチュアガイド３５との間でこれを往復動可能に支持し、アーマチュア４３の下面が上方突出部４７の上面に当接可能となっている。
アーマチュア４３は、バルブケース３２との間にリターンスプリング２５を配置し、ソレノイド２３のオンによりアーマチュア４３が上方突出部４７の吸引面に吸引される。
アーマチュア４３（ロッド部４４）の吸入弁１９方向への突出長さは、アーマチュア４３が上方突出部４７に当接することによりこれを規定している。このロッド部４４の突出長さを、Ｌrodとする。
上方突出部４７とアーマチュア４３との間の、ソレノイド２３がオフの時の間隔、すなわち、ロッド部４４のリフト量（下降量）を、Ｌliftとする。このリフト量Ｌliftは、ロッド部４４の上面とボール４５との間の間隔でもあり、ボール４５のボール固定部４６への押し込み量によりこれを設定することができる。なお、この位置調整はボール４４の代わりにピン（図示せず）を用いることもできる。
バルブケース３２のアーマチュアガイド３５およびバルブシート３６、ならびにバルブボディ２６の最大下降位置までの厚さを、Ｌcaseとする。
上方突出部４７の上面からアーマチュアガイド３５の上面までの長さを、Ｌcase2とする。
アーマチュアガイド３５の厚さを、Ｌguideとする。
バルブシート３６の厚さを、Ｌseatとする。
ソレノイド２３をオフとし、吸入弁１９が「閉」となってバルブボディ２６がバルブシート３６にシートしたときにおける、ロッド部４４の先端部４４Ａとバルブシート３６の下面との間の間隔を、Ｌcloseとする。すなわち、Ｌcloseは、吸入弁１９の「閉」状態におけるバルブボディ２６とロッド部４４（先端部４４Ａ）との間の間隔である。
ロッド部４４のリフト量ＬliftからＬcloseを差し引いた間隔を、Ｌopenとする。すなわち、図３に関連して示した前記式（１）
Ｌlift＝Ｌclose＋Ｌopen
が成り立ち、Ｌopenは、燃料の吐出工程にあってもソレノイド２３がオンのときアーマチュア４３の段部４８が上方突出部４７におけるアーマチュアストッパー４９（吸引面）に当接するとともに、ロッド部４４の先端部４４Ａがバルブボディ２６に突き当たって、吸入弁１９がわずかに「開」状態となって低圧スピル状態にあるときのバルブシート３６の下面とロッド部４４の先端部４４Ａとの間の間隔である。また、図３に関連して示した前記式（２）と同様にして、
Ｌopen＝Ｌrod−（Ｌcase2＋Ｌguide＋Ｌseat）          式（４）
である。
バルブボディ２６の厚さを、Ｌvalveとし、その開弁時においてバルブボディ２６がバルブストッパー２８に当接したときの最大リフト量（最大下降量）を、Ｌmaxとする。すなわち、図３に関連して示した前記式（３）
Ｌmax＝Ｌcase−（Ｌguide＋Ｌseat＋Ｌvalve）
が成り立つ。
【００４８】
こうした構成の高圧燃料ポンプ５およびそのノーマルクローズタイプの電磁弁１８Ｂによる燃料の吸入および吐出の作用を説明する。
図８は、カム３１のリフト、電磁弁１８Ｂへの信号、吸入弁１９（そのバルブボディ２６）の動き、および燃料の吐出を示すタイミングチャート図であり、電磁弁１８Ｂのソレノイド２３がオフの非励磁状態では、リターンスプリング２５の付勢力によりアーマチュア４３は上方突出部４７（ステイター）から離れていて、そのロッド部４４の頂部がボール４５に突き当たって、ロッド部４４がバルブシート３６の下面から長さＬclose分だけ内方に位置し、吸入弁１９のバルブボディ２６をバルブスプリング２７の付勢力（およびプランジャ２１による圧縮工程においてはポンプ室２９の高圧）によって吸入通路４０を「閉」状態としている。
したがって、ソレノイド２３のオフ状態で、プランジャ２１が上昇し、ポンプ室２９から燃料吐出通路１７を介して吐出弁１１への燃料の吐出動作を行うことができる。
【００４９】
ソレノイド２３がオン状態となって、アーマチュア４３（その段部４８）が上方突出部４７の上面（アーマチュアストッパー４９）に当接するまで長さＬlift分だけリフト（下降）すると、ロッド部４４の先端部４４Ａが長さＬopen分だけ吸入弁１９側に突出し、吸入弁１９のバルブボディ２６をバルブスプリング２７の付勢力に抗して吸入通路４０をわずかに「開」状態とし、既述のノーマルオープンタイプの電磁弁１８Ａ（図３）の場合と同様に、ポンプ室２９の燃料が連通口（中央連通口４１Ａ、周縁連通口４１Ｂ）、バルブシート３６とバルブボディ２６との間における間隔Ｌopen分だけのわずかな隙間、および吸入通路４０を通って燃料供給通路１６側に低圧スピルを可能とするスピル通路を形成可能である。
さらにソレノイド２３をオンからオフに切り替えて、吸入弁１９を「閉」とし、プランジャ２１の下死点からの上昇にともなって、燃料の吐出を開始する。以後、同様の燃料吸入および吐出作用を行う。
なお、電磁弁１８Ｂをオフにするタイミングを変えることにより、吐出の開始時点を制御し、燃料吐出量を可変とすることができる。
【００５０】
かくして、吸入工程では、ソレノイド２３のオンオフにかかわらず、プランジャ２１が下降すると、バルブボディ２６はバルブストッパー２８に突き当たるまで最大限に開弁する。
吐出工程では、その前段として、ソレノイド２３がオンでは、アーマチュア４３がリターンスプリング２５の付勢力に抗して上方突出部４７に吸引されているため、バルブボディ２６はアーマチュア４３のロッド部４４に突き当たっていて、バルブボディ２６が開弁しているので吐出が行われず、低圧側に燃料をスピルする。
さらにソレノイド２３がオフで、リターンスプリング２５によりアーマチュア４３が閉弁方向に保持されており、バルブボディ２６はバルブシート３６の下面に突き当たり、吸入弁１９が閉弁状態となって燃料の吐出が始まる。
なお、ソレノイド２３がオフ状態において形成されるバルブボディ２６とアーマチュア４３（ロッド部４４）との間の隙間Ｌcloseは、式（１）から
Ｌclose＝Ｌlift−Ｌopen
であり、また式（４）の
Ｌopen＝Ｌrod−（Ｌcase2＋Ｌguide＋Ｌseat）
で決められたＬopenになるようにアーマチュア４３およびロッド部４４を位置決めし、さらに溶接あるいは圧入などにより互いに固定する。つぎに、決められたＬcloseになるようにボール固定部４６におけるボール４５の位置を調整する。
【００５１】
上述のように、ノーマルクローズタイプの電磁弁１８Ｂにおいては、吐出工程における低圧スピル期間中、バルブボディ２６を開弁したままの状態に維持することができるだけのソレノイド２３の電磁力を発生することができればよく、アーマチュア４３（その段部４８）および上方突出部４７（アーマチュアストッパー４９）における吸引部のギャップが最小のときであるから、大きな電磁力を得やすい。したがって、リターンスプリング２５のバネ力を強くすることができ、閉弁応答性を高めることができるので、高回転、高流量まで対応可能である。
すなわち吸入工程では、吸入弁１９を通じて燃料の吸入が行われるので、バルブボディ２６とは別体のアーマチュア４３の動きは遅くてよく、吐出工程が開始するまでに、アーマチュア４３が上方突出部４７に吸引されていればよい。したがって、電磁弁１８Ｂがオンのとき、大きな電磁力を得やすく、吐出工程でのＬopenの保持が容易である。また、リターンスプリング２５は高回転時において吐出するための閉弁応答性が得られればよい。
【００５２】
なお、ノーマルクローズタイプの電磁弁１８Ｂにおいても、ノーマルオープンタイプの電磁弁１８Ａにおけるアーマチュアガイド付きバルブシート４２（図５、図６）と同様に、アーマチュアガイド３５およびバルブシート３６を一体化したアーマチュアガイド付きバルブシート４２としてもよい。
【００５３】
図９は、アーマチュア４３のロッド部４４の規制するための第１の変形例を示す要部拡大断面図であって、ロッド部４４に段部５０を形成し、この段部５０をアーマチュアガイド３５におけるアーマチュアストッパー３９に突き当てる構成とすることができる。
このロッド部４４の段部４８から段部５０（アーマチュアガイド３５）までの長さを、Ｌneedleとすると、
Ｌneedle＝Ｌcase2          式（５）
となって、アーマチュアガイド３５のアーマチュアストッパー３９にロッド部４４の段部５０を突き当てた状態で、アーマチュア４３を上方突出部４７に押し当て、レーザー溶接などによりアーマチュア４３とロッド部４４とを固定する。
【００５４】
図１０は、アーマチュア４３のロッド部４４を規制するための第２の変形例を示す要部拡大断面図であり、ボール４５の代わりにストッパープレート５１をボール固定部４６にレーザー溶接することができる。
【００５５】
図１１は、アーマチュア４３のロッド部４４を規制するための第３の変形例を示す要部拡大断面図であって、ロッド部４４の先端部に大径部５２を形成し、この大径部５２がアーマチュアガイド３５におけるアーマチュアストッパー３９に図中下方から係合可能とする。
アーマチュア４３とバルブケース３２との間の間隔が、Ｌliftになり、大径部５２の厚さをＬldとすれば、バルブシート３６の下面と大径部５２の下面との間の間隔が
Ｌclose＝Ｌseat−Ｌld          式（６）
となる。
また、吸入弁１９がわずかに「開」状態となって低圧スピル状態にあるときのバルブボディ２６と大径部５２の下面との間の間隔（開弁量）Ｌopenは、前記式（１）と同様に、
Ｌopen＝Ｌlift−Ｌclose
となり、Ｌopenをプリセットすることができる。
【００５６】
こうした構成において、ソレノイド２３のオフ時に、ロッド部４４はリターンスプリング２５により上方に付勢され、大径部５２がアーマチュアガイド３５のアーマチュアストッパー３９に当たり、ソレノイド２３のオン時には、アーマチュア４３がバルブケース３２の上方突出部４７に吸引されることになり、上述と同様に、前記低圧スピルをともなった吐出および吸引を行うことができる。
【００５７】
本発明においては、図３に示したノーマルオープンタイプの電磁弁１８Ａにおけるアーマチュア２４の突出部３７に段部３８を形成しないで、あるいは図７に示したノーマルクローズタイプの電磁弁１８Ｂにおけるアーマチュア４３の段部４８をアーマチュアストッパー４９に当接させなくても、吐出工程における燃料の低圧スピル状態を実現することもできる。
図１２は、本発明の第３の実施例による高圧燃料ポンプ５におけるノーマルオープンタイプの電磁弁１８Ｃおよび吸入弁１９部分の拡大断面図であって、電磁弁１８Ｃにおいては、既述の電磁弁１８Ａ（図３）とは、前記バルブストッパー２８部分の構成、およびアーマチュア２４の突出部３７部分の構成が異なっている。
【００５８】
すなわち、バルブストッパー２８における中央連通口４１Ａ（図３）を形成せずにこれを閉鎖し、周縁連通口４１Ｂのみを形成してある。
さらに、アーマチュア２４の突出部３７には段部３８（図３）を形成せずに、長さ方向に同一直径のストレートの円筒状にこれを構成し、アーマチュアガイド３５におけるアーマチュアストッパー３９には係合せずにアーマチュアガイド３５に軸方向に案内されるだけの構成にしてある。
なお、バルブシート３６とバルブストッパー２８との間にスペーサー５３を介在させてある。
【００５９】
したがって、電磁弁１８Ｃのソレノイド２３がオフの状態においては、リターンスプリング２５の付勢力およびアーマチュア２４の自重によって、アーマチュア２４の突出部３７の先端部３７Ａが、バルブスプリング２７の付勢力に抗して吸入弁１９のバルブボディ２６をポンプ室２９方向に押し下げ、バルブストッパー２８の頂部にシートさせている。
ただし、アーマチュア２４のリフト量Ｌliftについては、
Ｌlift＝Ｌopen＋Ｌclose          式（７）
としてある。
また、
Ｌopen＝Ｌmax                    式（８）
である。
【００６０】
すなわち、図３の電磁弁１８Ａでは低圧スピル状態を得るために吐出工程において中間的な開弁状態があったが、図１２の電磁弁１８Ｃにおいては、この中間的な開弁状態がなく、開弁か閉弁かのいずれかの状態を得るようにしている。
具体的には、バルブボディ２６のバルブストッパー２８へのシート状態のままで、プランジャ２１が上昇してポンプ室２９内の燃料の加圧が開始されても、燃料は、周縁連通口４１Ｂ、バルブボディ２６とバルブシート３６との間の間隔Ｌopenのわずかな隙間から燃料供給通路１６（低圧）方向にスピルすることができる。
電磁弁１８Ｃのソレノイド２３をオンとすることにより、突出部３７の先端部３７Ａが吸入通路４０内（バルブシート３６と面一状態）に引っ込み、バルブスプリング２７の付勢力によりバルブボディ２６がバルブストッパー２８からリフトし、またポンプ室２９からの燃料圧力によりバルブボディ２６がバルブシート３６の底面にシート可能となって、吸入通路４０を閉鎖可能とし吸入弁１９を閉弁するので、燃料吐出通路１７を通って吐出弁１１（図２）からの燃料吐出を可能とする。
【００６１】
さらに、この燃料加圧および燃料吐出の状態を図１３および図１４により比較説明する。
図１３は、電磁弁１８Ａ（図３）における吸入弁１９のバルブストッパー２８の部分拡大断面図、図１４は、電磁弁１８Ｃ（図１２）における吸入弁１９のバルブストッパー２８の部分拡大断面図であり、それぞれ燃料の吐出工程において低圧スピル状態（各図中における吐出なしの状態）を示している。
とくに図１３に示すように、電磁弁１８Ａ（図３）の場合には、この低圧スピル状態を保持するために、さらには可変容量の吐出特性を得るために、プランジャ２１による燃料加圧動作中であっても吸入弁１９を開弁状態にしておく必要があり、図中矢印で示すように、プランジャ２１の上昇にともなってポンプ室２９からの燃料は、周縁連通口４１Ｂおよび吸入通路４０を通って低圧側に流れてゆくとともに、中央連通口４１Ａからスプリング室２８Ａに進入した燃料がその圧力によりバルブボディ２６をバルブシート３６方向（閉弁方向）に押し上げる力が作用するので、この押上げ力より大きな力をアーマチュア２４の突出部３７に付加する必要があり、その分だけリターンスプリング２５を十分に強いものを準備する必要があることになる。
【００６２】
しかしながら、とくに図１４に示すように、電磁弁１８Ｃの場合には、スプリング室２８Ａに臨むような中央連通口４１Ａが形成されていないので、吐出工程における吐出なしの状態（低圧スピル状態）においても、バルブボディ２６とバルブストッパー２８との間のスプリング室２８Ａは周縁連通口４１Ｂなどに連通しない密閉空間となり、かつまた、アーマチュア２４の突出部３７には圧力を及ぼすことができる段部３８が形成されていないため、ポンプ室２９からの燃料は周縁連通口４１Ｂのみを通って吸入通路４０から低圧側に流れるので、突出部３７にスプリング室２８Ａから押上げ力が作用することはなくなる。換言すれば、バルブストッパー２８のスプリング室２８Ａ部分に中央連通口４１Ａを開けておくと、この中央連通口４１Ａから燃料がバルブスプリング２７内に進入しバルブボディ２６を閉じる方向に作用するが、中央連通口４１Ａを形成せず、この部分を閉鎖することにより、この閉弁方向の作用力をなくすことができる。
したがって、低圧スピル状態を維持するために突出部３７に作用させるリターンスプリング２５の付勢力を電磁弁１８Ａ（図３、図１３）の場合に比べて大幅に低減することができるとともに、これにともなってソレノイド２３の電磁力を比較的弱くすることもできる。
【００６３】
つぎに、図１５は、本発明の第４の実施例による高圧燃料ポンプ５におけるノーマルクローズタイプの電磁弁１８Ｄおよび吸入弁１９部分の拡大断面図であり、電磁弁１８Ｄにおいては、既述の電磁弁１８Ｂ（図７）とは、前記バルブストッパー２８部分の構成、およびバルブケース３２の上方突出部４７におけるアーマチュアストッパー４９とアーマチュア４３の段部４８との相対関係の構成が異なっている。
【００６４】
すなわち、電磁弁１８Ｃ（図１２）と同様に、バルブストッパー２８における中央連通口４１Ａを形成せずにこれを閉鎖し、周縁連通口４１Ｂのみを形成してあるとともに、バルブシート３６とバルブストッパー２８との間にスペーサー５３を介在させてある。
さらに、電磁弁１８Ｄのソレノイド２３がオンの状態において、バルブケース３２の上方突出部４７におけるアーマチュアストッパー４９とアーマチュア４３の段部４８との間にエアギャップＧが存在するようにしている。
なお、電磁弁１８Ｃ（図１２）と同様に、アーマチュア２４のリフト量Ｌliftなどについては、
Ｌlift＝Ｌopen＋Ｌclose          式（７）
Ｌopen＝Ｌmax                    式（８）
が得られるようにしてある。
【００６５】
図７の電磁弁１８Ｂでは低圧スピル状態を得るために吐出工程において中間的な開弁状態があったが、図１５の電磁弁１８Ｄにおいては、電磁弁１８Ｃ（図１２）と同様に、この中間的な開弁状態がなく、開弁か閉弁かのいずれかの状態を得るようにしている。
具体的には、電磁弁１８Ｄのソレノイド２３がオフの状態においては、アーマチュア４３のロッド部４４の先端部４４Ａが、リターンスプリング２５の付勢力により、バルブボディ２６からは離間して吸入通路４０内に引っ込んでいるため、バルブボディ２６はバルブスプリング２７の付勢力によりバルブシート３６にシートして吸入通路４０（吸入弁１９）を閉弁状態とし、プランジャ２１の上昇によりポンプ室２９内の燃料の加圧が開始されて、燃料吐出通路１７を通って吐出弁１１からの燃料の吐出を可能としている。この吐出状態においては、バルブボディ２６とバルブストッパー２８との間には間隔Ｌopenだけのわずかな隙間が形成されている。
電磁弁１８Ｄのソレノイド２３が励磁されてオン状態のときには、アーマチュア４３のロッド部４４がバルブケース３２の上方突出部４７方向にリフトするとともに、図１４に示すように、その先端部４４Ａがバルブシート３６からバルブボディ２６方向に突出し、バルブボディ２６をバルブスプリング２７の付勢力に抗してバルブストッパー２８にシートさせてスプリング室２８Ａを密閉空間とするので、燃料は、周縁連通口４１Ｂ、バルブボディ２６とバルブシート３６との間のわずかな隙間から燃料供給通路１６（低圧）方向にスピルすることができる。
したがって、電磁弁１８Ｄのソレノイド２３としては、アーマチュア４３のロッド部４４の先端部４４Ａがバルブボディ２６をバルブスプリング２７の付勢力に抗してバルブストッパー２８にシートさせるだけの電磁力を発生すればよいので、電気的負荷を低減することができる。
【００６６】
このバルブボディ２６のシート状態では、アーマチュア４３とバルブケース３２（上方突出部４７）との間にはエアギャップＧが存在するため、アーマチュア４３と上方突出部４７とは接触することがない。
すなわち、上述の吸入通路４０（吸入弁１９）が閉弁状態のときには、ロッド部４４の頂部がボール４５に当たってその動きが制限され、開弁状態のときには、バルブボディ２６がバルブストッパー２８に当たってその動きが制限されるが、この動作の間にアーマチュア４３とバルブケース３２（上方突出部４７）との間には常に最低でもエアギャップＧだけの間隔が存在することになる。
【図面の簡単な説明】
【００６７】
【図１】本発明の実施例による高圧燃料ポンプ５を備えた燃料噴射装置１の概略回路図である。
【図２】同、高圧燃料ポンプ５の断面図である。
【図３】同、本発明の第１の実施例による高圧燃料ポンプ５におけるノーマルオープンタイプの電磁弁１８Ａおよび吸入弁１９部分の拡大断面図である。
【図４】同、カム３１のリフト、電磁弁１８Ａへの信号、吸入弁１９（バルブボディ２６）の動き、および燃料の吐出を示すタイミングチャート図である。
【図５】同、電磁弁１８Ａの吸入弁部分の変形例による吸入弁１９Ａを示す要部拡大断面図である。
【図６】図５のＶＩ−ＶＩ線断面図である。
【図７】本発明の第２の実施例による高圧燃料ポンプ５におけるノーマルクローズタイプの電磁弁１８Ｂおよび吸入弁１９部分の拡大断面図である。
【図８】同、カム３１のリフト、電磁弁１８Ｂへの信号、吸入弁１９（バルブボディ２６）の動き、および燃料の吐出を示すタイミングチャート図である。
【図９】同、アーマチュア４３のロッド部４４の規制するための第１の変形例を示す要部拡大断面図である。
【図１０】同、アーマチュア４３のロッド部４４を規制するための第２の変形例を示す要部拡大断面図である。
【図１１】同、アーマチュア４３のロッド部４４を規制するための第３の変形例を示す要部拡大断面図である。
【図１２】本発明の第３の実施例による高圧燃料ポンプ５におけるノーマルオープンタイプの電磁弁１８Ｃおよび吸入弁１９部分の拡大断面図である。
【図１３】電磁弁１８Ａ（図３）における吸入弁１９のバルブストッパー２８の部分拡大断面図である。
【図１４】電磁弁１８Ｃ（図１２）における吸入弁１９のバルブストッパー２８の部分拡大断面図である。
【図１５】本発明の第４の実施例による高圧燃料ポンプ５におけるノーマルクローズタイプの電磁弁１８Ｄおよび吸入弁１９部分の拡大断面図である。
【符号の説明】
【００６８】
１  燃料噴射装置（図１）
２  燃料タンク
３  フィードポンプ（低圧ポンプ）
４  低圧レギュレーター
５  高圧燃料ポンプ
６  コモンレール（蓄圧器）
７  圧力リリーフ弁
８  インジェクター
９  ポンプハウジング（図２）
１０  吸入ポート
１１  吐出弁
１２  吐出ポート
１３  リークポート
１４  低圧ダンパー
１５  高圧ポンプ部
１６  燃料供給通路
１７  燃料吐出通路
１８  電磁弁
１８Ａ  ノーマルオープンタイプの電磁弁（図３）
１８Ｂ  ノーマルクローズタイプの電磁弁（図７）
１８Ｃ  ノーマルオープンタイプの電磁弁（図１２）
１８Ｄ  ノーマルクローズタイプの電磁弁（図１５）
１９  吸入弁
１９Ａ  吸入弁（図５、図６）
２０  プランジャバレル
２１  プランジャ
２２  タペット
２３  ソレノイド
２４  アーマチュア
２５  リターンスプリング
２６  吸入弁１９のバルブボディ
２７  バルブスプリング
２８  バルブストッパー
２８Ａ  バルブストッパー２８に形成したスプリング室
２９  ポンプ室
３０  プランジャスプリング
３１  カム
３２  バルブケース（図３、図７、図１２、図１７）
３３  キャップ
３４  ステイター
３５  アーマチュアガイド
３６  バルブシート
３７  アーマチュア２４の突出部
３７Ａ  突出部３７の先端部（アーマチュア２４の先端部）
３８  アーマチュア２４の段部
３９  アーマチュアガイド３５におけるアーマチュアストッパー
４０  吸入通路
４１Ａ  バルブストッパー２８の中央連通口（連通口）
４１Ｂ  バルブストッパー２８の周縁連通口（連通口）
４２  アーマチュアガイド付きバルブシート（図５、図６）
４３  アーマチュア（図７、図１５）
４４  アーマチュア４３のロッド部
４４Ａ  ロッド部４４の先端部（アーマチュア４３の先端部）
４５  ボール
４６  ボール固定部
４７  バルブケース３２の上方突出部（ステイター３４）
４８  アーマチュア４３の段部
４９  上方突出部４７におけるアーマチュアストッパー（吸引面）
５０  ロッド部４４の段部（図９）
５１  ストッパープレート（図１０）
５２  ロッド部４４の大径部（図１１）
５３  スペーサー（図１２、図１５）
Ｌlift  アーマチュア２４、４３のリフト量（図３、図７、図１１、図１２、図１５）
Ｌcase  バルブケース３２のアーマチュアガイド３５およびバルブシート３６、ならびにバルブボディ２６の最大下降位置までの厚さ
Ｌguide  アーマチュアガイド３５の厚さ
Ｌseat  バルブシート３６の厚さ
Ｌa  アーマチュア２４の突出部３７の長さ
Ｌclose  吸入弁１９の「閉」状態における、バルブボディ２６と、アーマチュア２４の突出部３７（ロッド部４４）との間の間隔
Ｌopen  低圧スピル状態にあるときの、バルブシート３６の下面と、突出部３７の先端部３７Ａ（ロッド部４４の先端部４４Ａ）との間の間隔
Ｌvalve  バルブボディ２６の厚さ
Ｌmax  吸入弁１９の開弁時においてバルブストッパー２８に当接したときのバルブボディ２６の最大リフト量
Ｌrod  ロッド部４４の突出長さ（図７）
Ｌcase2  上方突出部４７の上面からアーマチュアガイド３５の上面までの長さ（図７）
Ｌneedle  ロッド部４４の段部４８から段部５０（アーマチュアガイド３５）までの長さ（図９）
Ｌld  大径部５２の厚さ（図１１）
Ｇ  エアギャップ（図１５）
【図１】
2004218633.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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