(57)【要約】【課題】希土類磁石合金に対してめっきや樹脂被覆することなく，その素材表面の耐候性を向上させる。【解決手段】Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系またはＲ−Ｆｅ−Ｂ−Ｃ系の希土類磁石合金（Ｒは希土類元素の少なくとも１種を表し，Ｆｅの一部はＣｏで置換されていてもよい）の表面に対し，好ましくは酸性溶液と接触させたあと，脂肪酸塩化合物を含む溶液と接触させることからなる希土類磁石合金の耐候性改善法である。酸性溶液としてはホウ酸水溶液を使用するのがよい。【選択図】　　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系またはＲ−Ｆｅ−Ｂ−Ｃ系の希土類磁石合金（Ｒは希土類元素の少なくとも１種を表し，Ｆｅの一部はＣｏで置換されていてもよい）の表面に対し，脂肪酸塩化合物を含む溶液と接触させることからなる希土類磁石合金の耐候性改善法。
【請求項２】
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系またはＲ−Ｆｅ−Ｂ−Ｃ系の希土類磁石合金（Ｒは希土類元素の少なくとも１種を表し，Ｆｅの一部はＣｏで置換されていてもよい）の表面に対し，酸性溶液と接触させる第一段階と，脂肪酸塩化合物を含む溶液と接触させる有機系被膜処理を行う第二段階とからなる希土類磁石合金の耐候性改善法。
【請求項３】
酸性溶液はホウ素を含有するｐＨ３〜６の酸性溶液である請求項２に記載の希土類磁石合金の耐候性改善法。
【請求項４】
脂肪酸塩化合物は不飽和脂肪酸化合物である請求項１または２に記載の希土類磁石合金の耐候性改善法。
【請求項５】
脂肪酸塩化合物はオレイン酸ナトリウムである請求項１または２に記載の希土類磁石合金の耐候性改善法。
【請求項６】
脂肪酸塩化合物からなる有機系被膜で表面がコーティングされたＲ−Ｆｅ−Ｂ系またはＲ−Ｆｅ−Ｂ−Ｃ系の希土類磁石合金。ただし，Ｒは希土類元素の少なくとも１種を表し，Ｆｅの一部はＣｏで置換されていてもよい。
【請求項７】
磁石表面におけるＲ／（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｂ）の原子比をＸとし，磁石全体におけるＲ／（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｂ）の原子比をＹとしたとき，Ｘ／Ｙ＞０．５である希土類磁石合金。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は，耐候性に優れた希土類磁石合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】
耐酸化性や耐熱性に優れた希土類磁石としてＳｍ−Ｃｏ磁石が知られている。しかし，この磁石は高価である。より安価な希土類磁石として，Ｒ−Ｆｅ−（Ｃｏ）−Ｂ系の希土類焼結磁石合金が知られている。Ｒは希土類元素の１種または２種以上を表し，（Ｃｏ）はＣｏを含んでいてもよいことを表す。この磁石は一般的に表面が酸化し易い。このため，磁石表面に対し，めっき法，スパッタ法，蒸着法，有機物皮膜法等によって耐酸化性の被膜を施した上で使用される。
【０００３】
より安価で且つ耐酸化性や耐熱性を改善した希土類磁石として，例えば特許第２７８９３６４号等に提案されたＲ−Ｆｅ−（Ｃｏ）−Ｂ−Ｃ系の希土類焼結磁石合金がある。このものは，Ｃ（炭素）を合金元素の必須成分として含有し，磁性結晶粒の周囲にＣ濃度の高い非磁性相が存在することによって，高い最大エネルギー積（ＢＨｍａｘ）を保持しながら，優れた耐酸化性が得られると説明されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
Ｒ−Ｆｅ−（Ｃｏ）−Ｂ系の希土類焼結磁石合金の表面に耐酸化性の被膜を形成させる場合には，合金の外表面に数１０μｍ以上の強固且つ均質な保護膜層を形成させることが必要とされるので，その操作が複雑且つ多数工程からなることを余儀なくされ，被膜の剥離性，磁石製品の寸法精度，更にはコストアップ等の問題が必然的に付随することになる。
【０００５】
Ｒ−Ｆｅ−（Ｃｏ）−Ｂ−Ｃ系の希土類焼結磁石合金の場合には，前者よりも耐酸化性・耐候性に優れるが，表面状態が不均一な場合，腐食環境下では腐食が進行しやすくなる。
【０００６】
したがって本発明の課題は，従来のＲ−Ｆｅ−Ｂ系またはＲ−Ｆｅ−Ｂ−Ｃ系の希土類磁石合金（Ｒは希土類元素の少なくとも１種を表し，Ｆｅの一部はＣｏで置換されていてもよい）の耐候性を向上させることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明によれば，Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系またはＲ−Ｆｅ−Ｂ−Ｃ系の希土類磁石合金（Ｒは希土類元素の少なくとも１種を表し，Ｆｅの一部はＣｏで置換されていてもよい）の表面に対し，脂肪酸塩化合物を含む溶液と接触させることからなる希土類磁石合金の耐候性改善法を提供する。さらに本発明によれば，Ｒ−Ｆｅ−（Ｃｏ）−Ｂ−（Ｃ）系の希土類磁石合金の表面に対し，酸性溶液と接触させる第一段階と，脂肪酸塩化合物を含む溶液と接触させる有機系被膜処理を行う第二段階とからなる希土類磁石合金の耐候性改善法を提供する。
【０００８】
【発明の実施の形態】
本発明が対象とする磁石合金は，Ｒ−Ｆｅ−（Ｃｏ）−Ｂ−（Ｃ）系の希土類磁石合金〔（Ｃｏ）はコバルトを含んでいてもよいことを，また（Ｃ）は炭素を含んでいてもよいことを表す〕であるが，これは，希土類元素Ｒ，ＢおよびＦｅを必須の構成元素とするいわゆるＲ２Ｆｅ１４Ｂ系化合物を主相とする希土類磁石合金を中心として，そのＦｅの一部をＣｏで置換したもの，さらにはＣおよびその他の元素を含有したものを意味する。
【０００９】
本発明が対象とする代表的な希土類磁石合金の成分組成は，
Ｃ：１５ａｔ．％以下（０ａｔ．％を含む）
Ｂ：０．５〜１５ａｔ．％，
Ｃｏ：４０ａｔ．％以下（０ａｔ．％を含む），
Ｒ：８〜２０ａｔ．％，
ただし，Ｒは希土類元素の少なくとも一種を表す，
残部：Ｆｅおよび不可避的不純物
で表すことができ，これに各種の機能を改善する他の合金元素を５ａｔ．％以下含有したものも含まれる。
【００１０】
この希土類磁石合金は，一般に溶解，鋳造，粉砕，成形，焼結という一連の工程で焼結磁石とし，この焼結された磁石合金を切断することによって所定形状の切断品を得る。切断はワイヤーソー等を用いて行われるが，このように機械に切断された切断品の表面は粗面となっているので，研磨機などを用いた表面研削が通常行われる。
【００１１】
切断品や表面研削品に対し，従来ではめっきや蒸着等の無機系の耐酸化性保護被膜或いは有機系保護被膜を形成することによって発錆を防止しようとしてきたが，本発明ではめっき等の保護被膜を形成するようなことは行わずに，磁石合金の露出表面そのものに直接耐候性を付与しようとするものである。
【００１２】
本発明に従う希土類磁石合金の耐候性改善法は，脂肪酸塩化合物を含む溶液と接触させるという簡単なものである。それに先立ち，磁石の露出表面を酸性溶液と接触させる酸処理（弱酸を用いた酸洗）を行うのが望ましい。酸洗はホウ素を含有するｐＨ３〜６の酸性水溶液を用いるのがよく，代表的にはｐＨ３〜６のホウ酸水溶液を用いるのがよい。ホウ酸だけでｐＨ３〜６とすることもできるが，ホウ酸または他のホウ素化合物を溶解したうえ，硫酸等の鉱酸でｐＨを調節することもできる。ホウ酸以外のホウ素化合物としてはホウ砂，ペルオキソホウ酸ナトリウムなどが挙げられるが，ホウ酸が取り扱いやすい。
【００１３】
ついで，脂肪酸塩化合物で被覆処理するが，使用できる脂肪酸塩化合物としては，　ＣｎＨ２ｎ＋１ＣＯＯＨ　で表される飽和脂肪酸，　例えば，エナレン酸，　カプリル酸，　ペラルゴン酸，　カプリン酸，　ウンデシル酸，　ラウリン酸，　トリデシル酸，　ミリスチン酸，　ペンタデシル酸，　パルミチン酸，　ヘプタデシル酸，　ステアリン酸，　ノナデカン酸，　アラキン酸，　ベヘン酸などのアルカリ塩化合物があげられる。また，ＣｎＨ２ｎ−５ＣＯＯＨ，　ＣｎＨ２ｎ−３ＣＯＯＨ，　ＣｎＨ２ｎ−１ＣＯＯＨ　で表される不飽和脂肪酸，　例えばアクリル酸，　クロトン酸，　イソクロトン酸，　ウンデシル酸，　オレイン酸，　エライジン酸，　セトレイン酸，　ブラシジン酸，　エルカ酸，　ソルビン酸，　リノール酸，　リノレン酸，　アラキドン酸などのアルカリ塩があげられる。これらのうちでも，不飽和脂肪酸のアルカリ塩化合物が好ましく，　例えば，オレイン酸塩たとえばオレイン酸ナトリウムが取り扱いやすい。
【００１４】
希土類磁石合金をホウ素含有の弱酸性の水溶液（　代表的にはホウ酸水溶液）　で酸洗処理すると，それだけでも耐候性が向上するとの知見を得た。その理由については明らかとなっていないが，酸洗前後の表面を電子線プローブマイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）により元素分析を行ったところ，磁石表面の希土類元素が濃化していることが確認されたことから，処理後の表面ではＦｅ（Ｃｏを含む）　が相対的に減少し，残存した希土類元素が表面に現れ，これが，ごく薄い酸化膜で覆われることによって，磁性結晶粒および粒界の表面が不動態化するのではないかと考えられる。この不動態膜の生成にはホウ素も酸化物として関与していると推測される。
【００１５】
この酸洗処理にあたっては，焼結品を切断した切断品，場合によっては表面研削した研削品を酸洗液に浸漬し，必要に応じてかき混ぜ，ついで水洗し乾燥するという簡単な処理を行えばよい。かき混ぜは，切断品または研削品をバレル内に装填後，酸洗液に浸漬し，バレルを回転させる方法が便利である。酸洗液の濃度については処理対象とする希土類磁石合金の種類や形態にもよるが，ｐＨ３〜６好ましくはｐＨ４〜６となるホウ酸水溶液を用いるのが便利である。処理温度についても特に限定されず，０〜１００℃の任意の温度が採用できるが，常温で行うのが適当である。
【００１６】
ついで，脂肪酸塩化合物による被覆処理を行うが，この処理も，脂肪酸塩化合物を水または有機溶媒に溶解した溶液に浸漬し，必要に応じて水洗し，乾燥するという処理を行えばよい。該溶液中の脂肪酸塩化合物の濃度については処理対象とする希土類磁石合金の種類や形態にもよるが，該化合物を０．０１〜０．１ｗｔ％程度溶解した溶液を用いればよい。処理温度は特に限定されず，０〜１００℃の任意の温度が採用できるが，３０〜５０℃の温度で行うのが望ましい。
【００１７】
ホウ素含有の弱酸性溶液で酸洗した後で，脂肪酸塩化合物の被覆処理を行うと，該酸洗を行わない場合よりも耐候性が一層向上し，かつ磁石と被着物との接着性を向上させる表面濡れ性も向上することが確認されている。その理由については明らかとなっていないが，該酸洗によって先に記した不動態皮膜が形成されると同時に磁石表面が適度に粗面となることによって，脂肪酸塩化合物と磁石の接着性が良好となり，脂肪酸塩化合物からなる保護皮膜が磁石表面に均一にかつ強固に形成されるためと推測される。
【００１８】
本発明に従う処理を行った場合の磁気特性については，耐候性が良好となるので磁気特性の劣化がそれだけ少なくなる。また本発明に従う処理を行っても，最大エネルギー積が低下するわけではない。
【００１９】
このようにして本発明によると，Ｒ−Ｆｅ−（Ｃｏ）−Ｂ−（Ｃ）系の希土類磁石合金の表面に対し，酸性溶液と接触させる第一段階と，脂肪酸塩化合物を含む溶液と接触させる有機系被膜処理を行う第二段階とからなる希土類磁石合金の耐候性改善法が提供され，この場合，酸性溶液はホウ素を含有するｐＨ３〜６の酸性溶液，脂肪酸塩化合物は不飽和脂肪酸化合物，例えばオレイン酸ナトリウムであることができる。また本発明によれば，脂肪酸塩化合物からなる有機系被膜で表面がコーティングされた耐候性に優れたＲ−Ｆｅ−（Ｃｏ）−Ｂ−（Ｃ）系の希土類磁石合金が提供される。このものは，磁石表面におけるＲ／（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｂ）の原子比をＸとし，磁石全体におけるＲ／（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｂ）の原子比をＹとしたとき，Ｘ／Ｙ＞０．５である。このことは，本発明に従う処理品の希土類磁石合金表面には，非処理品に比べて，希土類元素の濃度が高くなっていることを示している。
【００２０】
以下に本発明の代表的な実施例を挙げ，その効果を比較例（未処理品）と対比して示す。
【００２１】
【実施例】
〔実施例１〕
原料として純度９９．９％　の電解鉄，ボロン含有量１９．３％　のフェロボロン合金，純度　９８．５％　（不純物として他の希土類金属を含有する）　のネオジウム金属を使用し，組成比として　１８Ｎｄ−７６Ｆｅ−６Ｂ　になるように計量配合し，高周波誘導炉にて真空中で溶解した後，水冷銅鋳型中に鋳込み，合金塊を得た。これをジョークラッシャーで破砕し，さらにアルゴンガス中にてスタンプミルを用いて１００メッシュまで粉砕したあと，振動ミルを用いて平均粒径５μｍ　まで粉砕した。
【００２２】
得られた合金微粉末を１ｔｏｎ／ｃｍ２の圧力で１０　ｋＯｅの磁場中で成形し，その成形体をアルゴンガス雰囲気で１１００℃に１　時間保持する焼結処理に供したあと，この焼結温度から急冷し，焼結体を得た。得られた焼結体を切断して，５　ｍｍ×５ｍｍ×１ｍｍの方形の試験片を多数切り出して，これを試験片とした。
【００２３】
純度９９％のホウ酸を純水に　１２．５　ｇ／Ｌ　の割合で添加したのち，希硫酸を添加してｐＨ　４．５のホウ酸水溶液に調製した。このホウ酸水溶液３０００ｃｃと前記の試験片７００枚をバレル中に装填し，ホウ酸水溶液のｐＨ　４．４〜　４．６で温度４０℃に維持しながら，回転数５　回／分でバレルを回転させた。その後，試験片を引き上げて水洗し，常温にて自然乾燥させた。
【００２４】
このホウ酸処理済試験片を４０℃に加熱したオレイン酸ナトリウム水溶液（濃度０．０１ｗｔ．％）　中に１　分間浸漬したあと，常温で自然乾燥させ，５　分間純水に入れて余分なオレイン酸ナトリウムを除去したうえ，乾燥させた。こうして得られた磁石体を耐候性評価試験に供した。また比較のために，焼結体から切り出したままの「未処理品」（ホウ酸処理およびオレイン酸塩処理を行っていないもの）も同じ試験に供した。これらの試験の結果を，図１の写真および表１に示した。耐候性評価試験は，下記の条件で行った。
【００２５】
〔耐候性評価試験〕：東京理化工業株式会社製の恒温恒湿槽　（ＫＣＨ−１０００型）　中に試験片をグラスウール上で下記の結露条件下または非結露条件下で静置し，所定時間さらした後，外観を評価した。
結露条件：８０℃９０％ＲＨ雰囲気に直接試験片を挿入することによって表面に水滴を生じさせ，２０時間さらした後，外観を目視により評価した。
非結露条件：室温条件にて試験片をセッティングした後，８０℃９０％ＲＨ　雰囲気とし３００　時間さらした後に試験片を取り出し，外観を目視により評価した。
【００２６】
評価基準としては，次の４段階評価を行った。
ランクＡ：表面全体の面積に対して錆の発生面積が２％未満
ランクＢ：表面全体の面積に対して錆の発生面積が２％以上５％未満
ランクＣ：表面全体の面積に対して錆の発生面積が５％以上４０％未満
ランクＤ：表面全体の面積に対して錆の発生面積が４０％以上
【００２７】
図１および表１の結果から，２０時間結露条件および３００時間非結露条件とも，未処理品はランクＤの発生を見たが，本例の処理品は２０時間結露条件では発錆せず，３００時間非結露条件でも殆ど発錆しなかったことがわかる。
【００２８】
〔実施例２〕
実施例１と同じ諸原料に純度　９９．５％のカーボンブラックを添加して，　合金組成を１８Ｎｄ−２Ｄｙ−６７Ｆｅ−９Ｃｏ−１．９Ｂ−２．１Ｃ　となるように計量・配合し，実施例１と同様にして粉砕まで行ったあと，純度　９０％のステアリン酸を，それに含まれるＣ　量により１８Ｎｄ−２Ｄｙ−６５Ｆｅ−９Ｃｏ−１．９Ｂ−４．１Ｃ　となるよう該粉体に添加し，　ついで振動ミルを用いて平均粒径５μｍまで粉砕した。その後の処理は実施例１を繰り返し，ホウ酸およびオレイン酸ナトリウムによる処理品を得た。得られた処理品については実施例１と同様の耐候性評価のほか，さらに下記の条件で磁気特性，磁着物同士の切りだし力の測定，磁石表面における遷移金属並びに希土類元素存在量の分析を行った。なお，比較のために，焼結体から切り出したままの「未処理品」（ホウ酸処理およびオレイン酸塩処理を行っていないもの）についても同様の試験を行った。
【００２９】
〔磁気特性〕：東栄工業株式会社製の振動試料型磁力計（ＶＳＭ−５−１９）を用いて，保磁力（ｉＨｃ）　と最大エネルギー積（ＢＨｍａｘ）　を測定した。
〔磁着物同士の切り出し性〕：ハイテック株式会社製のコンデンサ着脱磁器（ＭＳＤ−２００−３５００Ｐ）　によりφ３０コイルで６４５０Ａ　にて着磁した後，株式会社今田製作所製のプッシュプル試験器に装着し，プラスチック製冶具の上部より着磁試験片を一枚ずつ押し出す際にかかる荷重を測定し，その最大荷重をもって磁着物同士を切り離して部品に装着する場合の切り出し性の評価とした。
〔磁石組成分析〕：磁石体中のＮｄ，Ｄｙ，Ｃｏの定量は日本ジャーレル・アッシュ株式会社製高周波誘導プラズマ発光分析装置　（ＩＲＩＳ／ＡＰ）により行い，Ｂの定量はセイコー電子工業株式会社製高周波誘導結合プラズマ発光分析装置　（ＳＰＳ−１２００Ａ）により行い，Ｃの分析は堀場製作所株式会社製の堀場金属中炭素分析装置　（ＥＭＩＡ−１１１０）により行い，Ｆｅの定量は平沼産業株式会社製の平沼自動滴定装置　（ＣＯＭＴＩＭＥ−９８０）を用いて行った。
〔磁石表面組成分析〕：磁石体表面の希土類元素および他の元素の定量は，日本電子株式会社製の電子線プローブマイクロアナライザー（ＪＥＤ−２１００）を用い加速電圧１５ｋＶにて任意の５　点の値を測定し，それらの平均値をもって磁石体表面における元素の定量分析値とした。
【００３０】
これらの試験のうち，耐候性評価試験結果を図２（２０時間結露条件下）および図３（３００時間非結露条件下）に示すと共に，表１に評価結果を併記した。なお，図２（Ａ）は未処理品，同（Ｂ）は実施例２の処理品（ホウ酸＋オレイン酸塩処理）のものであり，図３（Ａ）は未処理品，同（Ｂ）は実施例２の処理品（ホウ酸＋オレイン酸塩処理）のものである。
【００３１】
図２〜３および表１の結果から，本例の未処理品では２０時間結露条件下および３００時間非結露条件下とも，ランクＣの発錆を見たが，本例の処理品では殆ど発錆しなかったことがわかる。
【００３２】
図４は，測定した磁気特性について，横軸に保磁力（ｋＯｅ），縦軸に最大エネルギー積（ＭＧＯｅ）をとって，本例の処理品（実施例２）の値を，未処理品のものと対比してプロットしたものである。図４から明らかなように，本例で処理しても，保磁力および最大エネルギー積とも，未処理品のものと有意差は生じていない。
【００３３】
図５は，磁着物同士の切り出し力（既述の最大荷重）を未処理品と本例の処理品とを対比して示したものであるが，本例のものは切り出し力が低下し，磁着物同士を切り離す切り出し抵抗が低くなっていることがわかる。このことは，本例の磁石体を１個づつ装置内に組み込む際に，その負荷が軽減することを意味している。
【００３４】
さらに，本実施例２の処理品についての磁石表面組成分析によると，
Ｒ＝７．６７ａｔ．％，
Ｆｅ＝４０．３ａｔ．％，
Ｃｏ＝４．７　ａｔ．％，
Ｂ＝０．８５ａｔ．％
であった。これより，　磁石表面のＲ／（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｂ）の原子比Ｘは　０．１６７と算出される。
他方，　本実施例２の磁石全体の組成はＩＣＰにより，
Ｒ＝１４．７１　ａｔ．％，
Ｆｅ＝７０．０７　ａｔ．％，
Ｃｏ＝８．７６ａｔ．％，
Ｂ＝１．９９ａｔ．％
であった。これより，　磁石全体のＲ／（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｂ）の原子比Ｙは　０．１８２と算出される。したがって，Ｘ／Ｙの比は　０．９１８であり，０．５を超える。
【００３５】
これに対し，　本例の未処理品についての磁石表面組成分析によると，
Ｒ＝５．３７ａｔ．％，
Ｆｅ＝５５．３ａｔ．％，
Ｃｏ＝６．０７ａｔ．％，
Ｂ＝０．３１ａｔ．％
であった。これより，　磁石表面のＲ／（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｂ）の原子比Ｘは　０．０８７と算出される。
他方，　磁石全体のＲ／（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｂ）の原子比Ｙは前記と同様にＩＣＰによる分析結果から　０．１８２と算出される。よって，未処理品のＸ／Ｙの比は　０．４７８であり，０．５　以下である。
【００３６】
このように，本例で処理された磁石の表面は，希土類元素の割合が相対的に増加していることがわかる。
【００３７】
〔実施例３〕
ホウ酸処理を実施しなかった以外は，実施例１を繰り返した。すなわち，焼結体から切り出したままの試験片に対して，ホウ酸による酸洗を行うことなく，直接，実施例２と同じ条件でのオレイン酸ナトリウムによる処理を行った。得られた処理品について，実施例２と同様に耐候性，磁気特性，磁着物同士の切り出し性，濡れ性を評価し，それらの結果を表１および図２〜図５に併記した。図２と図３において本例の処理品のものを（Ｃ）で示した。表１および図２〜３の結果から，本例の処理品は実施例２のものには至らないがほぼ同等の十分な耐候性を示していることがわかる。また，図４および図５の結果から，本例のものは，実施例２のものとほぼ同等の磁気特性および切り出し性を有することがわかる。
【００３８】
【表１】
2004014986.tif 000002
【００３９】
【発明の効果】
以上説明したように，本発明によると，めっきや樹脂被膜などの保護被膜を設けなくても，簡単な処理で希土類磁石合金の耐候性を向上させることができ，このため，安価にして耐候性の優れた希土類磁石合金を提供できる。また，本発明の処理を行うと磁着品同士から磁着品を切り出す抵抗が小さくなり，磁着品の部品への装着操作の負荷を低減できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】耐候性試験後の希土類磁石合金の表面状態を示す写真である。
【図２】他の耐候性試験後の希土類磁石合金の表面状態を示す写真である。
【図３】他の耐候性試験後の希土類磁石合金の表面状態を示す写真である。
【図４】本発明に従う希土類磁石合金の磁気特性を比較例と対比して示した図である。
【図５】本発明に従う希土類磁石合金の磁着物同士の切り出し性試験における最大荷重（切り出し力）を比較例と対比して示した図である。
【図１】
2004014986.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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