(57)【要約】【課題】優れた成形性、ろう付け性および耐食性をそなえ、アルミニウム合金製熱交換器、とくに自動車用熱交換器のチューブ材、プレート材、配管材の素材として好適に使用することができる高強度のアルミニウム合金クラッド材を提供する。【解決手段】芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ  系合金ろう材をクラッドしたアルミニウム合金のクラッド材であって、芯材がＳｉ：０．７  〜２．０  ％、Ｆｅ：０．５  〜１．０  ％、Ｍｎ：０．８  〜１．８  ％、Ｃｒ：０．０２〜０．３  ％およびＺｒ：０．０２〜０．３  ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成され、ろう材はＳｉ：６  〜１３％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金、またはＳｉ：６  〜１３％、Ｚｎ：０．５  〜５．０  ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成される。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ  系合金ろう材をクラッドしたアルミニウム合金のクラッド材であって、芯材がＳｉ：０．７  〜２．０  ％（質量％、以下同じ）、Ｆｅ：０．５  〜１．０  ％、Ｍｎ：０．８  〜１．８  ％、Ｃｒ：０．０２〜０．３  ％およびＺｒ：０．０２〜０．３  ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であり、ろう材がＳｉ：６  〜１３％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項２】
芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ  系合金ろう材をクラッドしたアルミニウム合金のクラッド材であって、芯材がＳｉ：０．７  〜２．０  ％、Ｆｅ：０．５  〜１．０  ％、Ｍｎ：０．８  〜１．８  ％、Ｃｒ：０．０２〜０．３  ％およびＺｒ：０．０２〜０．３  ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であり、ろう材がＳｉ：６  〜１３％、Ｚｎ：０．５  〜５．０  ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項３】
芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ  系合金ろう材をクラッドしたアルミニウム合金のクラッド材であって、芯材がＳｉ：０．７  〜２．０  ％、Ｆｅ：０．５  〜１．０  ％、Ｍｎ：０．８  〜１．８  ％、Ｃｒ：０．０２〜０．３  ％およびＺｒ：０．０２〜０．３  ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であり、芯材の一方の面にクラッドされるろう材がＳｉ：６  〜１３％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であり、他方の面にクラッドされるろう材がＳｉ：６  〜１３％、Ｚｎ：０．５  〜５．０  ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項４】
芯材の両面にクラッドされた前記ろう材または芯材の両面にクラッドされた前記ろう材のうち一方のろう材が、さらにＩｎ：０．００１  〜０．０５％、Ｓｎ：０．００１  〜０．０５％のうちの１種または２種を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項５】
芯材の両面にクラッドされた前記ろう材または芯材の両面にクラッドされた前記ろう材のうち一方のろう材が、さらにＳｒ：０．００５  〜０．１  ％を含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項６】
芯材の両面にクラッドされた前記ろう材または芯材の両面にクラッドされた前記ろう材のうち一方のろう材が、さらにＦｅ：０．８  〜２．０  ％を含有することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項７】
前記芯材が、さらにＶ  ：０．０１〜０．３  ％、Ｍｇ：０．０１〜０．５  ％、Ｂ  ：０．０１〜０．３  ％のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、不活性ガス雰囲気中でフッ化物フラックスを用いたろう付けによって、エバポレータ、コンデンサ、ラジエータ、ヒータコア、オイルクーラ、インタークーラ等のアルミニウム製熱交換器を製造するに際し、その構造部材であるチューブ材やプレート材として好適なアルミニウム合金クラッド材に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車用熱交換器のエバポレータ、コンデンサ、ラジエータ、ヒーターコア、オイルクーラ、インタークーラ等のプレート材は、プレス加工や曲げ加工等を経た後、ろう付け接合され、チューブ材は、ロールフォーミング加工を経た後、溶接またはろう付け接合される。
【０００３】
従来、プレート材やチューブ材としては、ＪＩＳ  Ａ３００３  などのＡｌ−Ｍｎ  系合金を芯材とし、この芯材にＡｌ−Ｓｉ  合金ろう材をクラッドした材料が用いられているが、近年における熱交換器の軽量化の要請から部材の薄肉化がますます進行しており、芯材についても、ＪＩＳ  Ａ３００３  合金に対して、強度向上のためにＣｕの添加が行われている（例えば、特許文献１、特許文献２参照）。
【０００４】
しかしながら、高強度の芯材を用いたクラッド材においては、プレス加工、曲げ加工あるいはロールフォーミング加工時にスプリングバックにより所定の寸法精度が得られない等の問題がある。また、芯材への多量のＣｕの添加は融点を低下させ、ろう付け加熱時にエロージョンなどのろう付け不良が生じ易くなり、ろう付け不良率の増加により製造コストを高める要因となっている。
【０００５】
さらに、芯材のＣｕは芯材の自己耐食性を低下させる。ろう材に犠牲陽極効果を付与する手法として、ろう材にＺｎを添加した場合には、ろう付け加熱中に芯材のＣｕがろう材中に拡散するため、ろう材の電位が犠牲陽極効果を発揮し得るほど十分に卑にはならず、ろう材の犠牲陽極効果が得られない。また、ろう付け加熱中にろう材のＺｎが芯材中に拡散してＺｎの濃度勾配が形成され、その結果板厚方向に電位勾配が形成されるが、芯材にＣｕが存在すると電位勾配が打ち消されてしまい、Ｚｎによる犠牲陽極効果を得ることができないという問題もあり、芯材にＣｕが添加されているクラッド材では十分な耐食性の向上が期待できない。
【０００６】
【特許文献１】
特開平６−２１２３３号公報（請求項１）
【特許文献２】
特開平８−１３４５４７公報（請求項１）
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
発明者らは、チューブ材やプレート材用のクラッド材について、プレス加工、曲げ加工やロールフォーミング時のスプリングバックの低減、ろう付け性、耐食性の向上を達成するための芯材および犠牲陽極材の組成の組合わせについて多角的に試験、検討を加えた結果、芯材にＣｕを添加することなく多量のＳｉ、Ｆｅを添加することにより  芯材中にＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ  系化合物を多量に晶出させて、芯材中のＳｉやＭｎの固溶度を低下させることにより、加工時のスプリングバック量が低減し、成形性が向上することを見出した。
【０００８】
また、芯材にＦｅを添加することにより芯材マトリックス中にＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ  系化合物が多数晶出し、該化合物が腐食の起点となるため腐食形態が全面腐食型となり、孔食の発生が抑制されて板厚方法への腐食の進行が遅くなること、ろう材にＺｎを添加することにより、ろう材が犠牲陽極材として有効に作用するとともに、ろう材のＺｎがろう付け加熱中に芯材中に拡散して、ろう材と芯材の界面から芯材中心部にかけてＺｎの濃度勾配が生じ、その結果板厚方向に電位勾配が形成されて芯材の一部も犠牲陽極効果を発揮するようになること、この電位勾配による芯材の一部の犠牲陽極効果は、前記芯材へのＦｅ添加による全面腐食型の腐食形態によりより強固なものとなること、ろう材にＦｅを添加した場合には、ろう材中にＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の晶出物が形成され、この晶出物が腐食の起点となるため腐食形態が全面腐食型となり、孔食の発生が抑制されて板厚方法への腐食の進行が遅くなることを見出した。
【０００９】
本発明は、上記の知見に基づいてなされたものであり、その目的は、優れた成形性、ろう付け性および耐食性をそなえ、熱交換器、とくにエバポレータ、コンデンサ、ラジエータ、ヒーターコア、オイルクーラ、インタークーラなどの自動車用熱交換器のチューブ材、ヘッダプレート材として好適に使用することができる熱交換器用アルミニウム合金クラッド材を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するための本発明の請求項１による熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ  系合金ろう材をクラッドしたアルミニウム合金のクラッド材であって、芯材がＳｉ：０．７  〜２．０  ％、Ｆｅ：０．５  〜１．０  ％、Ｍｎ：０．８  〜１．８  ％、Ｃｒ：０．０２〜０．３  ％およびＺｒ：０．０２〜０．３  ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であり、ろう材がＳｉ：６  〜１３％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であることを特徴とする。
【００１１】
請求項２による熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ  系合金ろう材をクラッドしたアルミニウム合金のクラッド材であって、芯材がＳｉ：０．７  〜２．０  ％、Ｆｅ：０．５  〜１．０  ％、Ｍｎ：０．８  〜１．８  ％、Ｃｒ：０．０２〜０．３  ％およびＺｒ：０．０２〜０．３  ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であり、ろう材がＳｉ：６  〜１３％、Ｚｎ：０．５  〜５．０  ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であることを特徴とする。
【００１２】
請求項３による熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ  系合金ろう材をクラッドしたアルミニウム合金のクラッド材であって、芯材がＳｉ：０．７  〜２．０  ％、Ｆｅ：０．５  〜１．０  ％、Ｍｎ：０．８  〜１．８  ％、Ｃｒ：０．０２〜０．３  ％およびＺｒ：０．０２〜０．３  ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であり、芯材の一方の面にクラッドされるろう材がＳｉ：６  〜１３％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であり、他方の面にクラッドされるろう材がＳｉ：６  〜１３％、Ｚｎ：０．５  〜５．０  ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金であることを特徴とする。
【００１３】
請求項４による熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、請求項１〜３のいずれかにおいて、芯材の両面にクラッドされた前記ろう材または芯材の両面にクラッドされた前記ろう材のうち一方のろう材が、さらにＩｎ：０．００１  〜０．０５％、Ｓｎ：０．００１  〜０．０５％のうちの１種または２種を含有することを特徴とする。
【００１４】
請求項５による熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、請求項１〜４のいずれかにおいて、芯材の両面にクラッドされた前記ろう材または芯材の両面にクラッドされた前記ろう材のうち一方のろう材が、さらにＳｒ：０．００５  〜０．１  ％を含有することを特徴とする。
【００１５】
請求項６による熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、請求項１〜５のいずれかにおいて、芯材の両面にクラッドされた前記ろう材または芯材の両面にクラッドされた前記ろう材のうち一方のろう材が、さらにＦｅ：０．８  〜２．０  ％を含有することを特徴とする。
【００１６】
請求項７による熱交換器用アルミニウム合金クラッド材は、請求項１〜６のいずれかにおいて、前記芯材が、さらにＶ  ：０．０１〜０．３  ％、Ｍｇ：０．０１〜０．５  ％、Ｂ  ：０．０１〜０．３  ％のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする。
【００１７】
【発明の実施の形態】
本発明のアルミニウム合金クラッド材における合金成分の意義および限定理由について説明する。
【００１８】
１．芯材について；
Ｓｉ：０．７  〜２．０  ％
Ｓｉは、芯材の強度を向上させる機能を有するとともに、Ｍｎ、ＦｅとともにＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ  系化合物を多量に晶出させて芯材中のＳｉ、Ｍｎの固溶度を低下させ、成形時のスプリングバック量を低減する。Ｓｉの好ましい含有量は０．７  〜２．０  ％の範囲であり、０．７  ％未満ではその効果が十分でなく、２．０  ％を越えると耐食性が低下するとともに、芯材の融点を下げ、ろう付け時に局部溶融が生じ易くなる。Ｓｉのさらに好ましい含有範囲は０．８  〜１．１  ％、最も好ましい含有範囲は０．８  〜１．０  ％である。
【００１９】
Ｆｅ：０．５  〜１．０  ％
Ｆｅは、芯材の強度を向上させる機能を有するとともに、Ｍｎ、ＳｉとともにＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ  系化合物を多量に晶出させ、芯材中のＳｉ、Ｍｎの固溶度を低下させ、成形時のスプリングバック量を低減する。さらに、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ  系化合物が腐食の起点となり孔食が分散されることで耐食性が向上する。Ｆｅの好ましい含有量は０．５  〜１．０  ％の範囲であり、０．５  ％未満ではその効果が十分でなく、１．０  ％を越えると芯材の自己耐食性が低下する。Ｆｅのさらに好ましい含有範囲は０．５  〜０．８  ％である。
【００２０】
Ｍｎ：０．８  〜１．８  ％
Ｍｎは、芯材の強度を向上させるよう機能する。Ｍｎの好ましい含有量は０．８  〜１．８  ％の範囲であり、Ｍｎ含有量が０．８  ％未満ではその効果が小さく、１．８  ％を越えると、鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が低下して健全な板材が得難くなる。Ｍｎのさらに好ましい含有量は１．０  〜１．３  ％である。
【００２１】
Ｃｒ、Ｚｒ：０．０２〜０．３  ％
Ｃｒ、Ｚｒは、芯材の強度を向上させるよう機能するとともに、芯材の結晶粒度を粗大化して、ろう付け加熱中のろう材Ｓｉの粒界拡散を抑制する。Ｃｒ、Ｚｒの好ましい含有量は、それぞれ０．０２〜０．３  ％の範囲であり、０．０２％未満ではその効果が小さく、０．３  ％を越えると効果が飽和する。Ｃｒ、Ｚｒのさらに好ましい含有範囲は、それぞれ０．０５〜０．２  ％である。
【００２２】
Ｖ  、Ｂ  ：０．０１〜０．３  ％
Ｖ  とＢ  は、芯材の結晶粒度を粗大化して、ろう付け加熱時におけるろう材の粒界拡散を抑制する。Ｖ  、Ｂ  の好ましい含有量は、それぞれ０．０１〜０．３  ％の範囲であり、０．０１％未満ではその効果が十分でなく、０．３  ％を越えると効果が飽和してそれ以上の効果の向上が得られない。
【００２３】
Ｍｇ：０．５  ％以下
Ｍｇは、芯材の強度を向上させる効果を有するが、ろう付け性低下の観点から０．５  ％以下に制限する。Ｍｇが０．５  ％を越えて含有すると、フッ化物を使用する不活性雰囲気ろう付けにおいて、Ｍｇがフッ化物系フラックスと反応してろう付け性を低下させるとともに、Ｍｇのフッ化物が生成してろう付け部の外観がわるくなる。Ｍｇのさらに好ましい含有範囲は０．１５％以下である。
【００２４】
２．ろう材について；
Ｓｉ：６  〜１３％
Ｓｉは、Ａｌの融点を下げて流動性を高め、ろうの機能を発揮させる元素である。Ｓｉの好ましい含有量は６  〜１３％の範囲であり、Ｓｉ含有量が６  ％未満では流動性が低下して、ろうとして有効に作用しない。１３％を超えると融点が低下して、圧延で割れなどの欠陥が生じ、健全な板材の製造が難しくなる。
【００２５】
Ｚ  ｎ  ：０．５  〜５．０  ％
Ｚｎは、ろう材の電位を卑にし、芯材に対する犠牲陽極効果を発揮させ、芯材の孔食や隙間腐食の発生を防止する。Ｚｎの好ましい含有量は０．５  〜５．０  ％の範囲であり、Ｚｎの含有量が０．５  ％未満ではその効果が小さく、５．０  ％を超えて含有するとろう材の自己腐食量が増大する。Ｚｎのさらに好ましい含有範囲は０．９  〜１．５  ％である。
【００２６】
Ｉｎ、Ｓ  ｎ  ：０．００１  〜０．０５％以下
ＩｎまたはＳｎは、微量の添加によってろう材の電位を卑とし、芯材に対する犠牲陽極効果によって芯材の孔食や隙間腐食の発生を防止する。Ｉｎ、Ｓｎの好ましい含有範囲は、それぞれ０．００１  〜０．０５％であり、０．００１  ％未満ではその効果が小さく、０．０５％を超えて含有するとろう材の自己腐食量が増大する。Ｉｎ、Ｓｎのさらに好ましい含有量は、それぞれ０．０１〜０．０３％である。
【００２７】
Ｓｒ：０．００５  〜０．１  ％
Ｓｒは、ろう材中のＳｉ粒子を微細かつ均一に分散させる効果がある。Ｓｉ粒子が微細かつ均一に分散することにより、ろうの溶融が均一になり、ろう付け性が改善される。Ｓｒの好ましい含有量は０．００５  〜０．１  ％のい範囲であり、０．００５  ％未満ではその効果が少なく、０．１  ％を越えると効果が飽和する。Ｓｒのさらに好ましい含有量は０．０１〜０．０３％である。なお、Ｎａ：１  〜１００ｐｐｍ、Ｓｂ：０．００１  〜０．５  ％を添加しても同等の効果が得られる。
【００２８】
Ｆｅ：０．８  〜２．０  ％
Ｆｅは、Ａｌ−Ｆｅ  系またはＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物を形成し、これらの化合物が腐食の起点となり孔食を分散させる結果、外面の耐食性が向上する。Ｆｅの好ましい含有量は０．８  〜２．０  ％の範囲であり、０．８  ％未満ではその効果が十分でなく、２．０  ％を越えると耐食性が低下する。Ｆｅのさらに好ましい含有範囲は０．８  〜１．０  ％である。Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｒ、Ｆｅは、芯材の両面にクラッドされるろう材において、両面側のろう材に添加することもでき、片面側のろう材（  一方のろう材）  にのみ添加することもできる。
【００２９】
本発明のアルミニウム合金クラッド材は、芯材およびろう材を構成するアルミニウム合金を、たとえば、連続鋳造により造塊し、必要に応じて均質化処理後、ろう材用アルミニウム合金の鋳塊については所定厚さまで熱間圧延し、ついで、芯材用アルミニウム合金鋳塊と組み合わせて、常法に従って熱間圧延によりクラッド材とし、その後冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延により所定の厚さとすることによって製造される。
【００３０】
【実施例】
以下、本発明の実施例を比較例と対比して説明し、その効果を実証する。これらの実施例は本発明の一実施態様を示すものであり、本発明はこれに限定されるものではない。
【００３１】
実施例１
連続鋳造によって表１〜２に示す芯材用合金、表３〜４に示すろう材用合金のそれぞれの鋳魂を鋳造し、芯材用鋳塊については均質化処理を行った。ろう材用鋳塊は、熱間圧延を施して所定の厚さとし、これらと芯材用鋳塊とを合わせて熱間圧延し、クラッド素材を得た。その後、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延によって厚さ０．２５ｍｍの板（クラッド板材、Ｈ１４  ）を得た。クラッドの構成は、芯材の両面にろう材を配し、ろう材の厚さはそれぞれ０．０２５ｍｍ  とした。
【００３２】
【表１】
2004218045.tif 000002
【００３３】
【表２】
2004218045.tif 000003
【００３４】
【表３】
2004218045.tif 000004
【００３５】
【表４】
2004218045.tif 000005
【００３６】
得られたクラッド板材（試験材）から、幅  ２０ｍｍ  、長さ１５０ｍｍ  の試験片を採取し、先端部ｒ１．３ｍｍ  の治具で１８０°曲げ加工（ＪＩＳ  Ｚ２２４８  押曲げ法）を行い、曲げ加工後のスプリングバック量（開いた角度）を測定した。
【００３７】
また、得られたクラッド材（試験材）を、窒素ガス中でフッ化物フラックスを用いて６００  ℃（材料温度、ろう付け温度）に加熱した後、引張試験および腐食試験を行った。腐食試験はＣＡＳＳ試験により行い、最大腐食深さを測定した。供試面を上皮面とし、下皮面と端面はシール（シリコン樹脂でシーリング）した。試験期間は１０日とした。
【００３８】
さらに、ろう付け試験として、図１に示すように、得られたクラッド板（試験材）で、Ａｌ−１．２％Ｍｎ−１．０％Ｚｎ合金からなる厚さ０．１ｍｍ  のコルゲートフィン材を挟んだ形のミニコアを作製し、窒素ガス中でフッ化物フラックスを用いて６００  ℃（材料温度、ろう付け温度）に加熱した後、クラッド材（試験材）とフィン材とのろう付け状態を確認し、完全にろう付けされたものは合格（○）、ろう付けされない個所が生じたものを不良（×）とした。
【００３９】
曲げ加工後のスプリングバック量、引張性質、腐食試験およびろう付け試験の結果を表３〜５に示す。表３〜５にみられるように、本発明に従う試験材番号１  から番号５５のクラッド材は、成形性、ろう付け性に優れ、１３０ＭＰａ以上の高強度を有し、最大腐食深さが０．０８５ｍｍ  以下の良好な耐食性をそなえている。
【００４０】
【表５】
2004218045.tif 000006
【００４１】
【表６】
2004218045.tif 000007
【００４２】
【表７】
2004218045.tif 000008
【００４３】
比較例１
連続鋳造によって表８に示す芯材用合金および表９に示すろう材用合金のそれぞれの鋳魂を鋳造し、実施例１と同一の工程により厚さ０．２５ｍｍの板（クラッド板材、Ｈ１４  ）を得た。クラッドの構成は、実施例１と同様、芯材の両面にろう材を配し、ろう材の厚さは０．０２５ｍｍ  とした。なお、表８〜９において、本発明の条件を外れたものには下線を付した。
【００４４】
得られたクラッド板材（試験材）について、実施例１と同じ方法により、曲げ加工後のスプリングバック量（開いた角度）を測定し、引張試験、腐食試験およびろう付け試験を行った。結果を表１０に示す。
【００４５】
【表８】
2004218045.tif 000009
【００４６】
【表９】
2004218045.tif 000010
【００４７】
【表１０】
2004218045.tif 000011
《表注》腐食試験  ＊：貫通孔発生
【００４８】
表１０に示すように、番号５６のクラッド材は、上皮材のＳｉ含有量が５．０  ％と低いため、ろう付け試験でろう付けができない個所が生じた。番号５７のクラッド材は、上皮材のＳｉ含有量が１４．０％と高いため、健全なクラッド材が得られなった。番号５８のクラッド材は上皮材のＺｎ含有量が多いため、番号５９のクラッド材は上皮材のＩｎ含有量が多いため、番号６０のクラッド材は上皮材のＳｎ含有量が多いため、また番号６１のクラッド材は上皮材のＦｅ含有量が多いため、いずれも耐食性が劣っている。
【００４９】
番号６２のクラッド材は、芯材のＳｉ含有量が０．６  ％と少ないため、曲げ試験後のスプリングバック量が大きい。番号６３のクラッド材は、芯材のＳｉ含有量が１．５  ％と多いため耐食性が劣り、ろう付け時に局部溶融が生じた。番号６４のクラッド材は、芯材のＦｅ含有量が０．３  ％と少ないため、曲げ試験後のスプリングバック量が大きい。番号６５のクラッド材は、芯材のＦｅ含有量が１．５  ％と多いため、耐食性が劣っている。
【００５０】
番号６６のクラッド材は、芯材のＭｎ含有量が０．５０％と少ないため引張強さが劣っている。番号６７のクラッド材は芯材のＭｎ含有量が２．００％と多いため、圧延加工性が悪く健全なクラッド材が得られなかった。番号６８のクラッド材は、芯材のＣｒの含有量が少ないため、また番号６９のクラッド材は、芯材のＺｒの含有量が少ないため、いずれもろう付け試験でろう付けされない個所が生じた。番号７０のクラッド材は、芯材がＣｕを含有するため、曲げ試験後のスプリングバック量が大きく、腐食試験で貫通孔が生じ、ろう付け性も劣っている。
【００５１】
【発明の効果】
本発明によれば、優れた成形性、ろう付け性および耐食性をそなえ、アルミニウム合金製熱交換器、とくに自動車用熱交換器のチューブ材、プレート材の素材として好適に使用することができる高強度のアルミニウム合金クラッド材が提供される。
【図面の簡単な説明】
【図１】ろう付け試験における試験材（クラッド材）の配置を示す図である。
【図１】
2004218045.tif 000012