(57)【要約】【課題】あらゆる運転状態においてベーンの摺動抵抗および摺動による発熱量を低減することができ、圧縮機の駆動に要する動力の低減、摺動部の摩耗や凝着ロック現象の防止、冷房能力の向上等を図るのに好適な気体圧縮機を提供する。【解決手段】シリンダ５の内周面と対向するベーン１７の先端面１７ａに周面の一部が露出する形態で回転可能に装着された回転部材Ｒを具備する構造を採用することにより、ベーン１７の先端面１７ａ側とシリンダ５の内周面との関係が常時回転部材Ｒの回転による転がり接触対偶となるものとする。【選択図】　図１
2004036580.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
端面にサイドブロックを取り付けてなるシリンダと、
上記シリンダ内に回転可能に横架されたロータと、
上記ロータの外周面から上記シリンダの内周面に向かって出没可能に設けられるとともに、上記シリンダの内周面に押し付けられながら上記ロータと一緒に回転移動するベーンと、
上記シリンダ、サイドブロック、ロータ、ベーンにより仕切り形成されたシリンダ内側の小室からなるとともに、上記ロータの回転により容積の大小変化を繰り返し、この容積変化により冷媒ガスを吸入し圧縮する圧縮室と、
上記シリンダの内周面と対向する上記ベーンの先端面に周面の一部が露出する形態で回転可能に装着された回転部材とを具備すること
を特徴とする気体圧縮機。
【請求項２】
上記ベーンの底部に、該ベーンをシリンダの内周面に向かって押し上げるベーン背圧としてオイルが供給され、
上記ベーンの一部に、一端を上記回転部材の周面に向かって開口しかつ他端を上記ベーンの底部に向かって開口してなるオイル供給路を設けたこと
を特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
【請求項３】
上記シリンダの内周面に、圧縮された冷媒ガスを吐出するためのシリンダ吐出孔の一端がシリンダ内周側開口端として開口し、
上記ベーンが回転移動する際に、そのベーンの先端面側が上記シリンダ吐出孔のシリンダ内周側開口端上を通過し、
上記オイル供給路の一端の開口位置は、上記ベーンが上記シリンダ吐出孔のシリンダ内周側開口端上を通過するときに、上記ベーンの先端面のローラを介し上記シリンダ内周側開口端と対向する位置であること
を特徴とする請求項２に記載の気体圧縮機。
【請求項４】
上記回転部材は、複数のローラを上記ベーンの上下方向に積層設置したローラ積層体からなる構造とするとともに、このローラ積層体の最上段に位置するローラの周面が上記ベーン先端面に露出する構造であること
を特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
【請求項５】
上記ベーンの底部に、該ベーンをシリンダの内周面に向かって押し上げるベーン背圧としてオイルが供給され、
上記ベーンの一部に、上記ローラ積層体の最下段に位置するローラの周面に一端を開口しかつ他端を上記ベーンの底部に向かって開口してなるオイル供給路を設けたこと
を特徴とする請求項４に記載の気体圧縮機。
【請求項６】
上記ローラ積層体の最上段のローラより下方に位置するローラの周面に螺旋状の溝を設けたこと
を特徴とする請求項４に記載の気体圧縮機。
【請求項７】
上記回転部材は、複数のローラをベーンの先端面内に並べて設置した構造からなること
を特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
【請求項８】
上記回転部材は、その回転軸心とこれに内輪が嵌合装着されたベアリングとを介して回転可能に設けたこと
を特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ガスヒートポンプ（ＧＨＰ）、カーエアコンシステム等に用いられるベーンロータリー式の気体圧縮機に関し、特に、あらゆる運転状態においてベーンの摺動抵抗および摺動による発熱量を低減することができ、圧縮機の駆動に要する動力の低減、摺動部の摩耗や凝着ロック現象の防止、冷房能力の向上等を図れるようにしたものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、この種ベーンロータリー式の気体圧縮機は、たとえば図１０に示したように、内周略楕円状のシリンダ５内に回転可能に横架されたロータ１２と、このロータ１２の外周面からシリンダ５の内周面に向かって出没可能に設けたベーン１７とを有している。ロータ１２が回転すると、ベーン１７はその底部側に供給されるオイルによるベーン背圧や遠心力でシリンダ５の内周面に押し付けられながらロータ１２と一緒に回転移動する。この構造において、シリンダ５の内周面を摺動する上記ベーン１７の先端面１７ａは円弧状に形成され、かつシリンダ５の内周面に線接触の状態で接触する構造となっている。また、この気体圧縮機の運転中は、ベーン背圧としてベーン１７底部側に供給されるオイルが該ベーン先端面１７ａ側に滲み出し、かつ、この滲み出たオイルによりシリンダ５とベーン１７の間は油膜が介在する流体潤滑の状態となる。
【０００３】
しかしながら、上記のような従来の気体圧縮機によると、その運転状態としてたとえば圧縮機起動時等のように圧縮機本体４内部におけるオイルの循環量が少ない状態のときや、ベーン背圧が高く、シリンダ５へのベーン１７の押し付け力が高い状態のとき等に、ベーン先端面１７ａへのオイル供給不足が生じる。すると、ベーン１７とシリンダ５との間に油膜が形成されない境界潤滑の状態、若しくはそれに近い状態に陥るため、ベーン１７の摺動抵抗および摺動による発熱量が増え、圧縮機の駆動に要する動力の増大、摺動部の摩耗や凝着ロック現象の発生、冷房能力の低下という問題点がある。
【０００４】
なお、一般に、流体潤滑の状態における摩擦係数は０．００１〜０．０１であるのに対し、境界潤滑の状態における摩擦係数は０．０５〜０．５であり、摩擦係数が少ないほど摺動抵抗や摺動による発熱量は小さくなる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上記問題点を解決するためになされたもので、その目的とするところは、あらゆる運転状態においてベーンの摺動抵抗および摺動による発熱量を低減することができ、圧縮機の駆動に要する動力の低減、摺動部の摩耗や凝着ロック現象の防止、冷房能力の向上等を図るのに好適な気体圧縮機を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明は、端面にサイドブロックを取り付けてなるシリンダと、上記シリンダ内に回転可能に横架されたロータと、上記ロータの外周面から上記シリンダの内周面に向かって出没可能に設けられるとともに、上記シリンダの内周面に押し付けられながら上記ロータと一緒に回転移動するベーンと、上記シリンダ、サイドブロック、ロータ、ベーンにより仕切り形成されたシリンダ内側の小室からなるとともに、上記ロータの回転により容積の大小変化を繰り返し、この容積変化により冷媒ガスを吸入し圧縮する圧縮室と、上記シリンダの内周面と対向する上記ベーンの先端面に周面の一部が露出する形態で回転可能に装着された回転部材とを具備することを特徴とするものである。
【０００７】
本発明では、ベーンの先端面側とシリンダの内周面との関係がすべり接触対偶でなく、常時回転部材の回転による転がり接触対偶となるから、あらゆる運転状態、たとえば圧縮機起動時等のように圧縮機本体内部におけるオイルの循環量が少ない状態のとき等においても、ベーンの摺動抵抗および摺動による発熱量が低減される。
【０００８】
本発明においては、上記ベーンの底部に、該ベーンをシリンダの内周面に向かって押し上げるベーン背圧としてオイルが供給され、上記ベーンの一部に、一端を上記回転部材の周面に向かって開口しかつ他端を上記ベーンの底部に向かって開口してなるオイル供給路を設ける構造を採用することができる。
【０００９】
本発明において、たとえば上記シリンダの内周面に、圧縮された冷媒ガスを吐出するためのシリンダ吐出孔の一端がシリンダ内周側開口端として開口し、かつ、上記ベーンが回転移動する際に、そのベーンの先端面側が上記シリンダ吐出孔のシリンダ内周側開口端上を通過する構造を採用する場合、上記オイル供給路の一端の開口位置は、上記ベーンが上記シリンダ吐出孔のシリンダ内周側開口端上を通過するときに、上記ベーンの先端面のローラを介し上記シリンダ内周側開口端と対向する位置であるものとすることができる。
【００１０】
本発明において、上記回転部材については、複数のローラを上記ベーンの上下方向に積層設置したローラ積層体からなる構造とするとともに、このローラ積層体の最上段に位置するローラの周面が上記ベーン先端面に露出する構造を採用してもよい。
【００１１】
上記回転部材として上記のようなローラ積層体からなる構造を採用する場合には、上記ベーンの底部に、該ベーンをシリンダの内周面に向かって押し上げるベーン背圧としてオイルが供給され、上記ベーンの一部に、上記ローラ積層体の最下段に位置するローラの周面に一端を開口しかつ他端を上記ベーンの底部に向かって開口してなるオイル供給路を設ける構造を採用することができる。
【００１２】
また、上記回転部材として上記のようなローラ積層体からなる構造を採用する場合には、上記ローラ積層体の最上段のローラより下方に位置するローラの周面に螺旋状の溝を設けることができる。
【００１３】
本発明において、上記回転部材については、複数のローラをベーンの先端面内に並べて設置した構造を採用してもよい。
【００１４】
本発明において、上記回転部材については、その回転軸心とこれに内輪が嵌合装着されたベアリングとを介して回転可能に設けられる構造を採用することもできる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る気体圧縮機の実施形態について図１ないし図９を用いて詳細に説明する。
【００１６】
図１に示した気体圧縮機は、コンプレッサケース１の開口端にフロントヘッド２を取り付けてなる外装ケース３の内側に、圧縮機本体４を収容する構造となっている。
【００１７】
圧縮機本体４は内周略楕円のシリンダ５を有し、シリンダ５はその一端面がフロントヘッド２の内面方向を向くように配置されており、また、このシリンダ５の両端面にはサイドブロック６、７がそれぞれ取り付けられている。
【００１８】
フロントヘッド２の内側面とこれに対向するサイドブロック６との間の空間部は吸入室８として設けられ、コンプレッサケース１の内側密閉端とこれに対向するサイドブロック７との間の空間部は吐出室９として設けられている。なお、吸入室８は、フロントヘッド２の吸入ポート１０を介して図示しないエアコンシステムのエバポレータ側に接続され、吐出室９は、コンプレッサケース１の吐出ポート１１を介して同エアコンシステムのコンデンサ側に接続される。
【００１９】
シリンダ５の内側空間にはロータ１２が収容されており、ロータ１２は、その軸心に一体に設けたロータ軸１３と、これを支持するサイドブロック６、７の軸受１４、１５とを介してシリンダ５内に回転可能に横架されている。
【００２０】
図２に示したように、ロータ１２にはその径方向にベーン溝１６が５つ切り込み形成され、これらのベーン溝１６にはベーン１７が１つずつ摺動可能に装着されており、各ベーン１７は、いずれもロータ１２の外周面からシリンダ５の内周面に向かって出没自在に設けられ、かつロータ１２と一緒に回転移動する構造となっている。
【００２１】
図３に示したように、ベーン１７の先端面１７ａ、すなわちシリンダ５内周面と対向する面には回転部材Ｒとしてローラ１８が配設されており、このローラ１８は、その周面１８ａの一部がベーン１７の先端面１７ａに露出する形態で、該ベーン先端面１７ａのローラ装着溝３６に回転可能に装着されている。
【００２２】
ローラ装着溝３６はその溝両端部が開口する形状となっており、このような溝両端部の開口のうちいずれか一方の開口からローラ１８がローラ装着溝３６内に挿入装着される。また、ローラ装着溝３６は、ローラ１８の周面円弧形状に倣って形成されるとともに、その溝両縁部が少し内側にオーバーハングする形状となっており、このようなオーバーハング部３６ａ、３６ａによりローラ１８の脱落が防止されている。
【００２３】
シリンダ５の内側空間は、シリンダ５内壁、サイドブロック６、７内面、ロータ１２外周面およびベーン１７先端側両側面によって複数の小室に仕切られており、この仕切り形成されたシリンダ内側の各小室が圧縮室１９である。該圧縮室１９は、ロータ軸１３と一体にロータ１２が図中矢印イの方向に回転することにより容積の大小変化を繰り返し、この容積変化により吸入室８側から冷媒ガスを吸気し圧縮する構造となっている。
【００２４】
すなわち、圧縮室１９の容積変化が生じると、その容積増加時に、吸入室８内の低圧冷媒ガスが、シリンダ５等の吸入通路２０とサイドブロック６、７の吸入口２１を介して圧縮室１９へ吸入される。そして、圧縮室１９の容積が減少し始めると、その容積減少効果により圧縮室１９内の冷媒ガスが圧縮され始める。その後、圧縮室１９の容積が最小付近に近づくと、圧縮された高圧冷媒ガスのガス圧により、シリンダ５楕円短径部付近に位置するシリンダ吐出孔２２のリードバルブ２３が開く。これにより、圧縮室１９内の高圧冷媒ガスは、シリンダ吐出孔２２からシリンダ５外部の吐出チャンバ２４とサイドブロック７の高圧ガス通路２５を経て吐出室９側へ吐出する。
【００２５】
吸入室８から圧縮室１９内に吸気される低圧冷媒ガス中には、図示しないエアコンシステム内を循環するオイルが通常数％含まれており、このようなオイル含有冷媒ガスが圧縮室１９内で圧縮されることから、吐出チャンバ２４側へ吐出した高圧冷媒ガス中にもオイルがミストの状態で含まれている。このオイル含有高圧冷媒ガス中のオイル成分は、高圧ガス通路２５の吐出室９側開口端に設けた油分離器２６により分離され、かつ、吐出室９底部のオイル溜まり２７に滴下し貯留される。
【００２６】
オイル溜まり２７には吐出室９内へ吐出した高圧冷媒ガスのガス圧（以下「吐出圧力」という。）が作用する構造となっており、このような吐出圧力の作用するオイル溜まり２７のオイルが、サイドブロック６、７やシリンダ５の油穴２８やサイドブロック６、７の軸受１４、１５クリアランスを通って、最終的にベーン１７底部に連通するベーン背圧空間へ圧送される。
【００２７】
本実施形態の場合、前述のベーン背圧空間は、サイドブロック６、７のシリンダ対向面に形成されたサライ溝２９、３０と、これに連通するベーン溝１６の底部空間とにより構成されており、このようなベーン背圧空間に圧送されたオイルがベーン１７をシリンダ５の内周面に向かって押し上げる力、すなわちベーン背圧として各ベーン１７の底部に作用する。また、各ベーン１７にはロータ１２の回転による遠心力も作用する。
【００２８】
したがって、本実施形態の場合、ベーン１７は、上記ベーン背圧と遠心力によりシリンダ５の内周面に押し付けられながらロータ１２と一緒に回転移動し、その際、ベーン１７は、その先端面１７ａに装着されているローラ１８の周面がシリンダ５の内周面に直接当接する形態で、シリンダ５の内周面に押し付けられる構造となる。
【００２９】
ローラ１８の構成材料については、たとえばアルミ合金、鋼材、カーボン、セラミック、硬化プラスチックのいずれも採用することができるが、ベーン１７の熱膨張率と同じか若しくはそれに近い値の熱膨張率を有する構成材料でローラ１８を形成することが好ましい。これはベーン１７とローラ１８の両熱膨張率が大きく相違すると、たとえば両部品１７、１８間の熱膨張変形量の相違による隙間がローラ１８の端面側に生じ、この隙間から圧縮室１９内の冷媒ガスが漏れる、いわゆる内部リーク量が増大し、圧縮効率が低下する等の不具合が生じると考えられるためである。
【００３０】
また、ローラ１８の構成材料については、ベーン１７の熱膨張率との関係のみならず、互いの表面の摺動特性の関係も考慮する必要がある。ローラ１８の周面とそれに摺接するベーン１７のローラ装着溝３６の表面とが同種の材料であると、凝着現象を起こしやすくなる。従って、少なくともローラ１８の周面とローラ装着溝３６の表面とは、互いに異種の材料で構成する。たとえばベーン１７が、母材にアルミ合金が用いられ、ローラ装着溝３６を含めた表面がニッケル−燐メッキを施されているような場合には、ローラ１８の材料はその全体をベーン１７の母材と同じアルミ合金とするのがよい。ベーン１７が１種類の材料で構成されているような場合には、ローラ１８の母材にベーン１７と同種の材料を用い、周面に異種材料による表面処理を施す。その表面処理としては、メッキの他にローラ１８の周面に固体潤滑材をコーティングする等のコーティング構造を採用してもよい。
【００３１】
次に、上記の如く構成された気体圧縮機の動作について図１および図２を用いて説明する。
【００３２】
図１に示した本実施形態の気体圧縮機は、その運転開始によりロータ軸１３と一体にロータ１２が回転すると、図２のようにロータ１２のベーン溝１６に装着されているベーン１７がシリンダ５の内周面に押し付けられながらロータ１２と一緒に回転移動する。
【００３３】
このとき、ベーン１７は、その先端面１７ａに装着されているローラ１８の周面がシリンダ５の内周面に当接する形態で、シリンダ５の内周面に押し付けられる。また、ベーン１７の押し付け力は、そのベーン１７底部側に連通するベーン背圧空間からのオイルによるベーン背圧と、ロータ１２の回転による遠心力とにより付与される。
【００３４】
通常運転の場合、上記ベーン背圧としてベーン１７底部側に供給されるオイルは、サイドブロック６、７の内面とこれに摺接するベーン１７の側面との間の摺動隙間に滲み出す。または上記オイルはベーン溝１６の両側面とこれに摺接するベーン１７の表裏面との間の摺動隙間等を経てベーン１７の先端面１７ａ側に滲み出す。この滲み出たオイルによりローラ１８の周面とシリンダ５の内周面との間に油膜が形成される。
【００３５】
したがって、本実施形態の気体圧縮機の場合、その通常運転時においては、ローラ１８の周面とシリンダ５の内周面との間は油膜が介在する流体潤滑の状態となり、この流体潤滑の状態のときにもローラ１８は回転することができる。この場合、ベーン１７の先端面１７ａ側とシリンダ５の内周面との関係はすべり接触対偶でなく、ローラ１８の回転による転がり接触対偶となる。よって、図１０に示したようにベーン１７の先端面１７ａ側がシリンダ５の内周面を摺動する従来のベーン１７に比し、通常運転時においても本実施形態におけるベーン１７の摺動抵抗は大幅に低減される。
【００３６】
ところで、本実施形態の気体圧縮機においても、上記のようにベーン１７の先端面側に滲み出て供給されるオイルが少なくなって、ローラ１８の周面とシリンダ５の内周面との間に油膜が介在しない境界潤滑の状態か、若しくは、その油膜が極薄となって境界潤滑に近い状態となる場合も生じる。ところが、この場合、ローラ１８が回転することにより、ベーン１７の先端面１７ａ側とシリンダ５の内周面との関係は転がり接触対偶となる。したがって、上記のような境界潤滑やこれに近い状態となった場合においても、上述の従来のベーン１７に比し、本実施形態におけるベーン１７の摺動抵抗は大幅に低減される。
【００３７】
以上のように、本実施形態の気体圧縮機によると、ベーン１７の先端面１７ａ側とシリンダ５の内周面との関係がすべり接触対偶でなく、常時ローラ１８の回転による転がり接触対偶となる。このことから、あらゆる運転状態、たとえば、前述した境界潤滑の状態が生じるような運転状況下においても、ベーン１７の摺動抵抗、摺動による発熱を効果的に低減することができ、圧縮機の駆動に要する動力の低減、摺動部の摩耗や凝着ロック現象の防止、冷房能力の向上等が図られる。
【００３８】
上記実施形態の気体圧縮機においては、上述の通り、サイドブロック６、７の内面とこれに摺接するベーン１７の側面との間の摺動隙間などからベーン１７の先端面１７ａ側に滲み出し供給されたオイルにより、ローラ１８の周面とシリンダ５の内周面との間が潤滑される。この間のオイルによる潤滑をより一層確実に行なうため、上記のような摺動隙間を介するオイル供給系統とは別系統のオイル供給手段として、たとえば、図４に示したようにベーン１７の一部にオイル供給路３１を設けることができる。
【００３９】
この場合、上記オイル供給路３１は、その一端３１ａをローラ装着溝３６の底からローラ１８の周面に向かって開口し、かつ、その他端３１ｂをベーン１７の底部に向かって開口するものとする。また、上記オイル供給路３１は複数設けることもできる。
【００４０】
ところで、図１に示した本実施形態の気体圧縮機の場合、そのシリンダ５の楕円短径部付近の内周面には、圧縮室１９内で圧縮された冷媒ガスを吐出するための手段として、図５に示したように２つのシリンダ吐出孔２２、２２の一端がシリンダ内周側開口端２２ａ、２２ａとして開口している。また、ロータ１２の回転によりベーン１７が回転移動する際、そのベーン１７の先端面１７ａ側は、上記のような２つのシリンダ吐出孔２２、２２のシリンダ内周側開口端２２ａ、２２ａ上を同時に通過する。このとき、そのシリンダ内周側開口端２２ａ、２２ａの開口分だけ、ローラ１８の周面とシリンダ５の内周面との線接触範囲が減少する。このため、その接触部において接触圧が一時的に大となって、ローラ１８の一部すなわちシリンダ内周側開口端２２ａ、２２ａと対向していない部分に荷重が集中するものと考えられる。
【００４１】
上記のようなローラ１８における荷重の集中現象については、その荷重が集中しない部位すなわちローラ１８全体のうちシリンダ内周側開口端２２ａ、２２ａと対向している部分に対してオイル供給路３１を介しオイル圧を付与することにより、その荷重の集中を緩和させることができる。
【００４２】
そこで、上記ローラ１８の荷重の集中を緩和するために、オイル供給路３１の一端３１ａの開口位置は、ベーン１７がシリンダ吐出孔２２のシリンダ内周側開口端２２ａ上を通過するときに、ベーン１７先端面のローラ１８を介しそのシリンダ内周側開口端２２ａと対向する位置であるものとする。
【００４３】
上記実施形態では、回転部材Ｒが１つのローラ１８からなる例について説明した。この回転部材Ｒについては、図６に示したように、たとえば４つのローラ１８‐１〜１８‐４をベーン１７の上下方向に積層設置したローラ積層体Ｒｓからなる構造とするとともに、このローラ積層体Ｒｓの最上段に位置するローラ１８−１の周面がベーン１７の先端面１７ａに露出する構造を採用することができる。この構造においても上記オイル供給路３１を適用するが、この場合、当該オイル供給路３１の一端３１ａは、ローラ積層体Ｒｓの最下段に位置するローラ１８−４の周面に向かって開口する一方、当該オイル供給路３１の他端３１ｂについては前記同様、ベーン１７の底部に向かって開口するものとする。
【００４４】
上記のようなローラ積層体Ｒｓとオイル供給路３１を採用した場合は、ローラとローラの間にオイル貯留部３２ができ、また、ローラからローラへのオイルの転写作用により最上段のローラ１８−１の周面全体に斑なくオイルが供給されるようになり、最上段のローラ１８−１の潤滑を確実に行なうことができる。
【００４５】
さらに、上記のようなローラ積層体Ｒｓを採用する場合において、そのローラ積層体Ｒｓの最上段のローラ１８−１より下方に位置するローラ１８−２〜１８−４については、図７に示したように、その少なくとも１つのローラの周面に螺旋状の溝３３を設けることもできる。この種の螺旋状の溝３３を設けた場合は、その螺旋溝によるオイル移送作用により、最下段のローラ１８−４から最上段のローラ１８−１側へ向かって効率よくオイルが移送されるから、最上段のローラ１８−１の潤滑をより一層確実に行なうことができる。
【００４６】
上記回転部材Ｒについては、図８に示したように、たとえば２つのローラ１８−１、１８−２をベーン１７の先端面内に並べて設置した構造を採用することもできる。この構造の場合、両ローラ１８−１、１８−２ともその各周面の一部がベーン１７の先端面に露出してシリンダ５の内周面に当接する構造となる。このようなローラ１８−１、１８−２の並設構造を採用した場合は、図２に示す先行の圧縮室１９ａとその後を追う後続の圧縮室１９ｂとの間が２つのローラ１８−１、１８−２の周面に形成される油膜により２箇所でシールされる。このため、先行の圧縮室１９ａからベーン１７の先端面１７ａ側を介し後続の圧縮室１９ｂ側へ冷媒ガスが漏れる、いわゆる内部リークを効果的に防止することができ、圧縮効率の向上を図ることが期待できる。
【００４７】
さらに、図３等に示したローラ１８（回転部材Ｒ）については、たとえば、図９に示したように、ローラ装着溝３６の溝端部にローラ１８の回転軸心３４として突起を設ける構造と、その突起に内輪が嵌合装着されるベアリング３５をローラ１８の端面側に内蔵する構造とを採用し、かつ、その回転軸心３４とべアリング３５を介してローラ１８を回転可能に設ける構造を採用することもできる。
【００４８】
【発明の効果】
本発明に係る気体圧縮機にあっては、上記の如く、シリンダの内周面と対向するベーンの先端面に周面の一部が露出する形態で回転可能に装着された回転部材を具備する構造を採用したものである。このため、ベーンの先端面側とシリンダの内周面との関係がすべり接触対偶でなく、常時回転部材の回転による転がり接触対偶となる。このことから、あらゆる運転状態、たとえば圧縮機起動時等のように圧縮機本体内部におけるオイルの循環量が少ない状態のとき等においても、ベーンの摺動抵抗および摺動による発熱量を低減することができ、圧縮機の駆動に要する動力の低減、摺動部の摩耗や凝着ロック現象の防止、冷房能力の向上等を図るのに好適な気体圧縮機を提供し得る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態である気体圧縮機の断面図。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図。
【図３】図１に示した気体圧縮機のベーンの側面拡大図。
【図４】本発明の要部であるベーンの他の実施形態を示した側面図。
【図５】本発明の要部であるベーンの他の実施形態であって、当該ベーンに設けられるオイル供給路の一端とシリンダ吐出孔のシリンダ内周側開口端との関係の説明図。
【図６】本発明の要部であるベーンの他の実施形態を示した説明図。
【図７】本発明の要部であるベーンに装着される回転部材の他の実施形態の説明図。
【図８】本発明の要部であるベーンの他の実施形態を示した説明図。
【図９】本発明の要部であるベーンの他の実施形態を示した説明図であって、（ａ）はベーンの側面図、（ｂ）はベーンの上面図である。
【図１０】図１０は従来のベーンロータリー式の気体圧縮機の説明図であって、（ａ）はその気体圧縮機の断面図、（ｂ）はその気体圧縮機のベーンの拡大図である。
【符号の説明】
１　コンプレッサケース
２　フロントヘッド
３　外装ケース
４　圧縮機本体
５　シリンダ
６、７　サイドブロック
８　吸入室
９　吐出室
１０　吸入ポート
１１　吐出ポート
１２　ロータ
１３　ロータ軸
１４、１５　軸受
１６　ベーン溝
１７　ベーン
１７ａ　ベーンの先端面
１８　ローラ
１８−１〜１８−４　ローラ
１８ａ　ローラの周面
１９　圧縮室
２０　吸入通路
２１　吸入口
２２　シリンダ吐出孔
２２ａ　シリンダ吐出孔のシリンダ内周側開口端
２３　リードバルブ
２４　吐出チャンバ
２５　高圧ガス通路
２６　油分離器
２７　オイル溜まり
２８　油穴
２９、３０　サライ溝
３１　オイル供給路
３１ａ　オイル供給路の一端
３１ｂ　オイル供給路の他端
３２　オイル貯留部
３３　螺旋状の溝
３４　回転軸心
３５　ベアリング
３６　ローラ装着溝
３６ａ　オーバーハング部
Ｒ　回転部材
Ｒｓ　ローラ積層体
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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