(57)【要約】【課題】ＣＯ２サイクル等の超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルにおいて、更なる運転効率の向上を図る。【解決手段】圧縮機、放熱器、膨張弁５、蒸発器を有して構成され、運転条件により冷媒を超臨界状態にして循環させる超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルにおいて、前記膨張弁５は、該膨張弁５よりも上流側の高圧ラインと連通する入口通路１１と、該膨張弁５よりも下流側の低圧ラインと連通する出口通路１２と、前記入口通路と前記出口通路との間に設けられる弁座１３と、前記弁座に対して移動し前記入口通路及び前記出口通路の連通状態を変化させる弁体１４と、内部に封入物質が封入され前記高圧ラインの冷媒の温度を感受して前記弁体の動きを制御する感受素子１５とを有して構成され、前記封入物質は、前記冷媒とは異なった物質であると共に、その臨界温度が１０〜４０℃のものとする。【選択図】　　　　図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を圧送する圧縮機と、前記圧縮機により圧送された冷媒を冷却する放熱器と、前記放熱器により冷却された冷媒を減圧する膨張弁と、前記膨張弁により減圧された冷媒を蒸発させる蒸発器とを有して構成され、運転条件により前記冷媒を超臨界状態にして循環させる超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルにおいて、
前記膨張弁は、該膨張弁よりも上流側の高圧ラインと連通する入口通路と、該膨張弁よりも下流側の低圧ラインと連通する出口通路と、前記入口通路と前記出口通路との間に設けられる弁座と、前記弁座に対して移動し前記入口通路及び前記出口通路の連通状態を変化させる弁体と、内部に封入物質が封入され前記高圧ラインの冷媒の温度を感受して前記弁体の動きを制御する感受素子とを有して構成され、
前記封入物質は、前記冷媒とは異なった物質であると共に、その臨界温度が１０〜４０℃のものであることを特徴とする超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル。
【請求項２】
前記冷媒は二酸化炭素であり、前記封入物質はＲ１１６であることを特徴とする請求項１記載の超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル。
【請求項３】
前記放熱器と前記膨張弁との間の冷媒と、前記低圧ラインの冷媒との間で熱交換させる内部熱交換器を備え、
前記感受素子が前記内部熱交換器の下流側の冷媒の温度を感受する構成を有し、
前記Ｒ１１６は、１０９５〜１１３０ｋｇ／ｍ３の密度で前記感受素子内に封入されていることを特徴とする請求項２記載の超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル。
【請求項４】
前記放熱器と前記膨張弁との間の冷媒と、前記低圧ラインの冷媒との間で熱交換させる内部熱交換器を備え、
前記感受素子が前記放熱器の下流側で且つ前記内部熱交換器の上流側の冷媒の温度を感受する構成を有し、
前記Ｒ１１６は、１０３０〜１０９５ｋｇ／ｍ３の密度で前記感受素子内に封入されていることを特徴とする請求項２記載の超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル。
【請求項５】
前記冷媒は二酸化炭素であり、前記封入物質はＲ２３であることを特徴とする請求項１記載の超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル。
【請求項６】
前記放熱器と前記膨張弁との間の冷媒と、前記低圧ラインの冷媒との間で熱交換させる内部熱交換器を備え、
前記感受素子が前記内部熱交換器の下流側の冷媒の温度を感受する構成を有し、
前記Ｒ２３は、８７０〜９６０ｋｇ／ｍ３の密度で前記感受素子内に封入されていることを特徴とする請求項５記載の超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル。
【請求項７】
前記放熱器と前記膨張弁との間の冷媒と、前記低圧ラインの冷媒との間で熱交換させる内部熱交換器を備え、
前記感受素子が前記放熱器の下流側で且つ前記内部熱交換器の上流側の冷媒の温度を感受する構成を有し、
前記Ｒ２３は、７８０〜９００ｋｇ／ｍ３の密度で前記感受素子内に封入されていることを特徴とする請求項２記載の超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル。
【請求項８】
前記冷媒は二酸化炭素であり、前記封入物質はエタンであることを特徴とする請求項１記載の超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル。
【請求項９】
前記放熱器と前記膨張弁との間の冷媒と、前記低圧ラインの冷媒との間で熱交換させる内部熱交換器を備え、
前記感受素子が前記内部熱交換器の下流側の冷媒の温度を感受する構成を有し、
前記エタンは、３５５〜３８０ｋｇ／ｍ３の密度で前記感受素子内に封入されていることを特徴とする請求項８記載の超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル。
【請求項１０】
前記放熱器と前記膨張弁との間の冷媒と、前記低圧ラインの冷媒との間で熱交換させる内部熱交換器を備え、
前記感受素子が前記放熱器の下流側で且つ前記内部熱交換器の上流側の冷媒の温度を感受する構成を有し、
前記エタンは、３３０〜３６５ｋｇ／ｍ３の密度で前記感受素子内に封入されていることを特徴とする請求項８記載の超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、車両用空調装置等に用いられ二酸化炭素を冷媒とした冷凍サイクルに関し、特にその膨張弁の構成に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
特開平９−２６４６２２号公報に、二酸化炭素を冷媒とする蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて、圧力制御弁の感受素子の一部を構成する密閉空間内に、冷媒と同一物質である二酸化炭素を封入する構成が開示されており、これによりＣＯ２サイクルの運転効率を向上させることができると記されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記従来の蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいても、圧力制御弁による高圧ラインの制御線と最適制御線との間にはかなりの誤差があり、効率改善の余地があった。そこで、この発明は、ＣＯ２サイクル等の超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルにおいて、更なる運転効率の向上を図ることを目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、この発明は、冷媒を圧送する圧縮機と、前記圧縮機により圧送された冷媒を冷却する放熱器と、前記放熱器により冷却された冷媒を減圧する膨張弁と、前記膨張弁により減圧された冷媒を蒸発させる蒸発器とを有して構成され、運転条件により前記冷媒を超臨界状態にして循環させる超臨界圧縮冷凍サイクルにおいて、前記膨張弁は、該膨張弁よりも上流側の高圧ラインと連通する入口通路と、該膨張弁よりも下流側の低圧ラインと連通する出口通路と、前記入口通路と前記出口通路との間に設けられる弁座と、前記弁座に対して移動し前記入口通路及び前記出口通路の連通状態を変化させる弁体と、内部に封入物質が封入され前記高圧ラインの冷媒の温度を感受して前記弁体の動きを制御する感受素子とを有して構成され、前記封入物質は、前記冷媒とは異なった物質であると共に、その臨界温度が１０〜４０℃のものである（請求項１）。
【０００５】
これによれば、膨張弁の感受素子内に冷媒と同一の物質を封入した場合よりも、高圧ラインの制御線を最適制御線により近づけることができる。これにより、超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルの運転効率をより向上させることができる。
【０００６】
本発明の超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルの冷媒としてＣＯ２を用いた場合、上記請求項１下段に記載した条件を満たす封入物質として、Ｒ１１６、Ｒ２３、エタンを挙げることができる（請求項２，５，８）。尚、Ｒ１１６の臨界温度は１９．８℃、Ｒ２３の臨界温度は２２．２℃、エタンの臨界温度は３２．１℃である。また、これらの物質の混合気体であってもよく、混合気体の場合、ＣＯ２（臨界温度３１℃）が含まれるものであってもよい。また、Ｎ２等の不活性ガスを混合してもよい。
【０００７】
また、封入物質としてＲ１１６のみを用いる場合、膨張弁入口の冷媒の温度を感知して膨張弁を制御する時には、Ｒ１１６の感受素子内への封入密度を１０９５〜１１３０ｋｇ／ｍ３とするのが好ましく（請求項３）、放熱器の下流側で且つ内部熱交換器の上流側（放熱器出口）の冷媒の温度を感知して膨張弁を制御する時には、前記封入密度を１０３０〜１０９５ｋｇ／ｍ３とするのが好ましい（請求項４）。
【０００８】
また、封入物質としてＲ２３のみを用いる場合、内部熱交換器の下流側（膨張弁入口）の冷媒の温度を感知しこれを膨張弁制御のための要素とする場合には、Ｒ２３の感受素子内への封入密度を８７０〜９６０ｋｇ／ｍ３とするのが好ましく（請求項６）、放熱器出口の冷媒の温度を感知して膨張弁を制御する時には、前記封入密度を７８０〜９００ｋｇ／ｍ３とするのが好ましい（請求項７）。
【０００９】
また、封入物質としてエタンのみを用いる場合には、膨張弁入口の冷媒の温度に応じて膨張弁を制御する時には、エタンの感受素子内への封入密度を３５５〜３８０ｋｇ／ｍ３とするのが好ましく（請求項９）、放熱器出口の冷媒の温度に応じて膨張弁を制御する時には、前記封入密度を３３０〜３６５ｋｇ／ｍ３（請求項１０）。
【００１０】
図１０において、膨張弁入口部分の冷媒の温度を感知して制御する場合の最適制御線１００、放熱器出口部分の冷媒の温度を感知して制御する場合の最適制御線１０１、感受素子内に２種類の密度でＣＯ２を封入した場合の制御線１０２，１０３、感受素子内に２種類の密度でＲ１１６を封入した場合の制御線１０５，１０６を示す。これらから、２本の最適制御線１００，１０１はＣＯ２及びＲ１１６の制御線１０２，１０３，１０５，１０６よりもその傾きが小さく、またＲ１１６の制御線１０５，１０６はＣＯ２の制御線１０２，１０３よりもその傾きが小さいことがわかる。従って、膨張弁の感受素子内に封入される物質としてＲ１１６を用いれば、ＣＯ２を用いた場合よりも、制御線を最適制御線に近づけることができ、より効率的な空調制御を行うことができるといえる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、添付した図面を参照してこの発明の実施の形態を説明する。図１に示す第１の実施の形態に係る超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル１は、車両用空調装置等に用いられ、冷媒を圧送する圧縮機２、圧縮された冷媒を外気等との熱交換により放熱させる放熱器３、高圧ラインＨの冷媒と低圧ラインＬの冷媒とを熱交換させる内部熱交換器４、高圧ラインＨの圧力を制御し冷媒を減圧して低圧ラインＬへ送る膨張弁５、減圧された冷媒を、室内に吹き出される空気との熱交換により蒸発させる蒸発器６を有して構成されている。この実施の形態に係る超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル１は、前記冷媒として二酸化炭素を用い、運転状況に応じて前記冷媒を超臨界状態で循環させるものである。
【００１２】
前記膨張弁５は、図２に示すように、シェル１０、入口通路１１、出口通路１２、弁座１３、弁体１４、ベローズ（感受素子）１５を有して構成されている。入口通路１１は、前記高圧ラインＨとシェル１０の内部空間１６とを連通させ、出口通路１２は、前記内部空間１６と前記低圧ラインＬとを連通させる。弁座１３は、内部空間１６と出口通路１２との境界に穿設されたオリフィス１７の縁部に設けられている。弁体１４は、前記弁座１３に着脱可能に設けられ、弁座１３との位置関係によりオリフィス１７の連通状態を変化させることができる。
【００１３】
ベローズ１５は、金属箔等により蛇腹状に形成され中空状で伸縮自在な部材により構成され、その上端部が、シェル１０に固定された固定部材１８に固定され、その下端部には前記弁体１４が固定されている。このベローズ１５は、内部に気体が封入されており、前記内部空間１６内に流入した冷媒の温度及び圧力を感知し、温度の上昇及び圧力の低下に伴い伸長し、温度の低下及び圧力の上昇に伴い収縮する。
【００１４】
この第１の実施の形態においては、前記ベローズ１５は膨張弁５の直前の冷媒、即ち高圧ラインＨの前記内部熱交換器４下流側の冷媒の温度（及び圧力）を感知するものであり、このベローズ１５の内部に封入される気体は、Ｒ１１６であり、その封入密度は１０９５〜１１３０ｋｇ／ｍ３である。
【００１５】
図３において、この第１の実施の形態に係る膨張弁５の制御特性を説明する。図３のグラフは、膨張弁５の作動時における高圧ラインＨの冷媒の温度と圧力との関係を示すものであり、実験に基いて求められた最適制御線２０、ベローズ１５内にＲ１１６を１０９５ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線２１、ベローズ１５内にＲ１１６を１１１５ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線２２、ベローズ１５内にＲ１１６を１１３０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線２３、ベローズ１５内にＣＯ２を７６０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線（ＣＯ２・７６０制御線）２４を示している。
【００１６】
上記グラフから、感受素子１５内にＲ１１６を封入した膨張弁５による３本の制御線２１，２２，２３は、ＣＯ２・７６０制御線２４に比べて、その傾きが小さく、より最適制御線２０の傾きに近いことがわかる。このことから、冷媒としてＣＯ２を用い、膨張弁５入口（内部熱交換器４の下流側）の温度により膨張弁５を制御する場合には、前記ベローズ１５内にＣＯ２を封入するよりも、Ｒ２３を封入する方が膨張弁５の制御性が良好となる。
【００１７】
尚、上記第１の実施の形態は、膨張弁の感受素子としてベローズを備えるものであるが、本発明はこれに限られるものでなく、感受素子としてはダイヤフラム等の様々な構造を適用することができる。
【００１８】
以下、この発明の他の実施の形態について説明するが、上記第１の実施の形態と同一又は同様の作用を奏する個所には同一の符号を付してその説明を省略する。
【００１９】
図４に示す第２の実施の形態における超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル３０においては、膨張弁３１は、ベローズ、ダイヤフラム等の所定の感受素子を備え、この感受素子により放熱器３の下流側で且つ内部熱交換器４の上流側の冷媒の温度を感知してこの感知された温度を制御因子とし、また感受素子内にＲ１１６が１０３０〜１０９５ｋｇ／ｍ３の密度で封入されてなるものである。
【００２０】
図５に示すグラフは、膨張弁３１の作動時における高圧ラインＨの冷媒の温度と圧力との関係を示すものであり、膨張弁３１の感受素子内にＲ１１６を１０３０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線３５、膨張弁３１の感受素子内にＲ１１６を１０６０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線３６、膨張弁３１の感受素子内にＲ１１６を１０９５ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線３７、膨張弁３１の感受素子内にＣＯ２を６２０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線（ＣＯ２・６２０制御線）３８が示されている。
【００２１】
上記図５のグラフから、感受素子内にＲ１１６を封入した膨張弁３１による３本の制御線３５，３６，３７と、ＣＯ２・６２０制御線３８とは、略同等の制御特性を示していることがわかる。このことから、冷媒としてＣＯ２を用い、放熱器３の下流側で且つ内部熱交換器４の上流側の冷媒の温度を感知しこれを制御要因とする超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルにおいては、前記感受素子内にＲ１１６を封入することによって、ＣＯ２を封入した場合と同等の制御性を得ることできる。
【００２２】
次に、第３の実施の形態について説明する。第３の実施の形態に係る超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルは、図１に示すサイクル構成のように、膨張弁５が内部熱交換器４の下流側の冷媒を感温して制御され、膨張弁５の感受素子内には、Ｒ２３が８７０〜９６０ｋｇ／ｍ３の密度で封入されているものである。
【００２３】
図６に示すグラフは、上記第３の実施の形態に係る膨張弁５の作動時における高圧ラインＨの冷媒の温度と圧力との関係を示すものであり、実験に基いて求められた最適制御線２０、感受素子内にＲ２３を８７０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線４０、感受素子内にＲ２３を９２０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線４１、感受素子内にＲ２３を９６０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線４２、前記ＣＯ２・７６０制御線２４を示している。
【００２４】
図６のグラフから、感受素子内にＲ２３を封入した膨張弁による３本の制御線４０，４１，４２は、ＣＯ２・７６０制御線２４に比べて、その傾きが小さく、より最適制御線２０の傾きに近いことがわかる。このことから、冷媒としてＣＯ２を用い、膨張弁５入口（内部熱交換器４の下流側）の温度により膨張弁５を制御する場合には、感受素子内にＣＯ２を封入するよりも、Ｒ２３を封入する方が膨張弁５の制御性が良好となる。
【００２５】
次に、第４の実施の形態について説明する。第４の実施の形態に係る超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルは、図４に示す第２の実施の形態のように、膨張弁３１が放熱器３の下流側で且つ内部熱交換器４の上流側の冷媒の温度を感知して制御されるものであり、この膨張弁３１の感受素子内にＲ２３が７８０〜９００ｋｇ／ｍ３の密度で封入されてなるものである。
【００２６】
図７に示すグラフは、第４の実施の形態に係る膨張弁３１の作動時における高圧ラインＨの冷媒の温度と圧力との関係を示すものであり、感受素子内にＲ２３を７８０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線５０、感受素子内にＲ２３を８４０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線５１、感受素子内にＲ２３を９００ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線５２、前記ＣＯ２・６２０制御線３８を示している。
【００２７】
図７のグラフから、感受素子内にＲ２３を封入した膨張弁３１による３本の制御線５０，５１，５２と、ＣＯ２・６２０制御線３８とは、略同等の制御特性を示しているとわかる。このことから、冷媒としてＣＯ２を用い、放熱器３の下流側で且つ内部熱交換器４の上流側の冷媒の温度を感知しこれを制御因子とする超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルにおいては、前記感受素子内にＲ２３を封入することによって、ＣＯ２を封入した場合と同等の制御性を得ることできる。
【００２８】
次に、第５の実施の形態について説明する。第５の実施の形態に係る超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルは、図１に示すサイクル構成のように、膨張弁５が内部熱交換器４の下流側の冷媒を感温して制御され、膨張弁５の感受素子内には、エタンが３５５〜３８０ｋｇ／ｍ３の密度で封入されているものである。
【００２９】
図８に示すグラフは、上記第５の実施の形態に係る膨張弁５の作動時における高圧ラインＨの冷媒の温度と圧力との関係を示すものであり、実験に基いて求められた最適制御線２０、感受素子内にエタンを３５５ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線５５、感受素子内にエタンを３７０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線５６、感受素子内にエタンを３８０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線５７、前記ＣＯ２・７６０制御線２４を示している。
【００３０】
図８のグラフから、感受素子内にエタンを封入した膨張弁５による３本の制御線５５，５６，５７は、ＣＯ２・７６０制御線２４に比べて、その傾きが小さく、より最適制御線２０の傾きに近いことがわかる。このことから、冷媒としてＣＯ２を用い、膨張弁５入口（内部熱交換器４の下流側）の温度により膨張弁５を制御する場合には、感受素子内にＣＯ２を封入するよりも、エタンを封入する方が膨張弁５の制御性が良好となる。
【００３１】
次に、第６の実施の形態について説明する。第６の実施の形態に係る超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルは、図４に示す第２の実施の形態のように、膨張弁３１が放熱器３の下流側で且つ内部熱交換器４の上流側の冷媒の温度を感知して制御されるものであり、この膨張弁３１の感受素子内にエタンが３３０〜３６５ｋｇ／ｍ３の密度で封入されてなるものである。
【００３２】
図９に示すグラフは、第６の実施の形態に係る膨張弁３１の作動時における高圧ラインＨの冷媒の温度と圧力との関係を示すものであり、感受素子内にエタンを３３０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線６０、感受素子内にエタンを３５０ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線６１、感受素子内にエタンを３６５ｋｇ／ｍ３の密度で封入した場合の制御線６２、前記ＣＯ２・６２０制御線３８を示している。
【００３３】
図９のグラフから、感受素子内にエタンを封入した膨張弁３１による３本の制御線６０，６１，６２と、ＣＯ２・６２０制御線３８とは、略同等の制御特性を示しているとわかる。このことから、冷媒としてＣＯ２を用い、放熱器３の下流側で且つ内部熱交換器４の上流側の冷媒の温度を感知しこれを制御因子とする超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルにおいては、前記感受素子内にエタンを封入することによって、ＣＯ２を封入した場合と同等の制御性を得ることできる。
【００３４】
上述した第１〜６の実施の形態において、膨張弁の感受素子内に封入される物質は、Ｒ１１６，Ｒ２３，エタンであるが、これらの物質の臨界温度を下記の表１に示す。これらの物質の臨界温度は、いずれも１０〜４０℃の範囲内にあり、このことが本発明の効果を得るための要因になっていると思われる。従って、Ｒ１１６，Ｒ２３，エタンの他にも、これらと同様の効果を奏する物質が存在することが予想され、またこれらの物質を混合させた混合気体を感受素子内に封入した場合であっても、同様の効果を得られることが予想される。
【表１】
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【００３５】
【発明の効果】
以上のように、この発明によれば、超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルにおける膨張弁の制御特性を従来よりも向上させることができる。特に、冷媒としてＣＯ２を用いる場合、膨張弁の感受素子内にＲ１１６，Ｒ２３，又はエタンを封入することによって、感受素子内にＣＯ２を封入する場合よりも良好な、若しくは同等の制御特性を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、この発明の第１、第３、及び第５の実施の形態に係る超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルの構成を示す図である。
【図２】図２は、この発明の第１の実施の形態に係る膨張弁の構成例を示す図である。
【図３】図３は、第１の実施の形態における膨張弁の特性線図である。
【図４】図４は、この発明の第２、第４、及び第６の実施の形態に係る超臨界蒸気圧縮冷凍サイクルの構成を示す図である。
【図５】図５は、第２の実施の形態における膨張弁の特性線図である。
【図６】図６は、第３の実施の形態における膨張弁の特性線図である。
【図７】図７は、第４の実施の形態における膨張弁の特性線図である。
【図８】図８は、第５の実施の形態における膨張弁の特性線図である。
【図９】図９は、第６の実施の形態における膨張弁の特性線図である。
【図１０】図１０は、本発明と従来例との比較において本発明の優位性を説明する特性線図である。
【符号の説明】
１，３０　超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル
２　圧縮機
３　放熱器
４　内部熱交換器
５，３１　膨張弁
６　蒸発器
１１　入口通路
１２　出口通路
１３　弁座
１４　弁体
１５　ベローズ（感受素子）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【手続補正書】
【提出日】平成14年7月8日(2002.7.8)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項７】
前記放熱器と前記膨張弁との間の冷媒と、前記低圧ラインの冷媒との間で熱交換させる内部熱交換器を備え、
前記感受素子が前記放熱器の下流側で且つ前記内部熱交換器の上流側の冷媒の温度を感受する構成を有し、
前記Ｒ２３は、７８０〜９００ｋｇ／ｍ３の密度で前記感受素子内に封入されていることを特徴とする請求項５記載の超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル。