(57)【要約】【課題】密閉容器内の冷媒ガスの流通を確保して、給油手段によるオイルの供給を円滑に行うことができる横型ロータリコンプレッサを提供する。【解決手段】密閉容器１２内を電動要素１４側とオイルポンプ１０１側とに区画して差圧を構成するためのバッフル板１００を備え、このバッフル板１００は、密閉容器１２の内周面に近接する第１の近接部１０３と、この第１の近接部１０３のオイルポンプ１０１側において密閉容器１２の内周面に近接する第２の近接部１０４を有し、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒ガスをバッフル板１００の電動要素１４側に吐出した後、バッフル板１００のオイルポンプ１０１側から外部に吐出するよう構成する。【選択図】　　　図１
2004011574.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
横型の密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される回転圧縮要素と、前記密閉容器内底部のオイル溜めに収容された潤滑用オイルと、前記回転圧縮要素の前記電動要素とは反対側に設けられ、前記オイルを前記回転圧縮要素に供給するための給油手段とを備えて成る横型ロータリコンプレッサであって、
前記密閉容器内を前記電動要素側と前記給油手段側とに区画して差圧を構成するための区画手段を備え、
該区画手段は、前記密閉容器の内周面に近接する第１の近接部と、該第１の近接部の前記給油手段側において前記密閉容器の内周面に近接する第２の近接部を少なくとも有し、
前記回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記区画手段の前記電動要素側に吐出した後、前記区画手段の前記給油手段側から外部に吐出するよう構成したことを特徴とする横型ロータリコンプレッサ。
【請求項２】
前記区画手段を、前記第１の近接部及び第２の近接部を備えた一枚のバッフル板にて構成したことを特徴とする請求項１の横型ロータリコンプレッサ。
【請求項３】
前記第２の近接部の外周縁と密閉容器の内周面との間に形成される隙間を、前記第１の近接部の外周縁と密閉容器の内周面との間に形成される隙間より大きくなるように形成したことを特徴とする請求項１又は請求項２の横型ロータリコンプレッサ。
【請求項４】
前記回転圧縮要素は、二酸化炭素を冷媒として圧縮することを特徴とする請求項１、請求項２又は請求項３の横型ロータリコンプレッサ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出する横型ロータリコンプレッサに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来この種の横型ロータリコンプレッサは、特に内部中間圧型の多段圧縮式横型ロータリコンプレッサでは、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となりシリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。そして、この密閉容器内の冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て、外部の放熱器などに流入する構成とされている。また、密閉容器内の底部はオイル溜めとされており、第１及び第２の回転圧縮要素の電動要素とは反対側に取り付けられたオイルポンプ（給油手段）によりオイル溜めからオイルが吸い上げられ、回転圧縮要素に供給されて回転圧縮要素の摩耗を防いでいる。
【０００３】
このような横型ロータリコンプレッサにおいて、回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガス中には前記オイルが混入し、冷媒ガスと共に当該オイルも密閉容器内に吐出されるが、この冷媒ガス中のオイル分離を促進するため、冷媒ガスは一旦シリンダの電動要素側に吐出され、外部への吐出はオイルポンプ側から行われる。そのため、オイルはオイルポンプ側だけでなく、電動要素側にも溜まるようになるので、オイルポンプ部分の油面が低下するとオイルの吸引が円滑に行えなくなる問題が生じる。
【０００４】
そこで、従来より回転圧縮要素の電動要素側にバッフル板を配置し、密閉容器内を電動要素側とオイルポンプ側とに区画して差圧を構成し、密閉容器内の圧力を電動要素側よりもオイルポンプ側が低くなるようにして、オイルポンプ側の油面（オイルレベル）を上げる工夫が成されていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来の横型ロータリコンプレッサに二酸化炭素（ＣＯ２）などの密度の高い冷媒を使用した場合には、冷媒ガスの流速が遅いため、バッフル板と密閉容器との間の隙間を狭くしなければ差圧が構成されない。従って、少しでも芯ずれが生じると冷媒流通を確保できなくなる恐れがある。更に、バッフル板と密閉容器との隙間を狭くし過ぎた場合、溜まったオイルの中を冷媒ガスが通るため、発泡状態となりオイル吐出量を増加して、信頼性が低下するという問題があった。そのため、設計・組立時において精度が重要となり、密閉容器とバッフル板との寸法管理を厳密に行わなければならなかった。
【０００６】
本発明は、係る技術的課題を解決するために成されたものであり、密閉容器内の冷媒ガスの流通を確保して、給油手段によるオイルの供給を円滑に行うことができる横型ロータリコンプレッサを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明の横型ロータリコンプレッサは、密閉容器内を電動要素側と給油手段側とに区画して差圧を構成するための区画手段を備え、この区画手段は、密閉容器の内周面に近接する第１の近接部と、この第１の近接部の給油手段側において密閉容器の内周面に近接する第２の近接部を少なくとも有し、回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを区画手段の電動要素側に吐出した後、区画手段の給油手段側から外部に吐出するよう構成したことを特徴とするものである。
【０００８】
請求項２の発明では上記発明に加えて、区画手段を、第１の近接部及び第２の近接部を備えた一枚のバッフル板にて構成したことを特徴とするものである。
【０００９】
請求項３の発明では上記各発明に加えて、第２の近接部の外周縁と密閉容器の内周面との間に形成される隙間を、第１の近接部の外周縁と密閉容器の内周面との間に形成される隙間より大きくなるように形成したことを特徴とするものである。
【００１０】
請求項４の発明では上記各発明に加えて、回転圧縮要素は、二酸化炭素を冷媒として圧縮することを特徴とするものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】
次に図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明の横型ロータリコンプレッサの実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素を備えた内部中間圧型の横型ロータリコンプレッサ１０の縦断側面図を示している。
【００１２】
図１において、実施例の横型ロータリコンプレッサ１０は二酸化炭素（ＣＯ２）を冷媒とする内部中間圧型の横型ロータリコンプレッサで、このロータリコンプレッサ１０は両端が密閉された横長円筒状の密閉容器１２を備え、この密閉容器１２の底部をオイル溜めとしている。この密閉容器１２内には電動要素１４と、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２（１段目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段目）からなる回転圧縮機構部１８が収納されている。
【００１３】
密閉容器１２の電動要素１４側の端部には円形の取付孔１２Ｄが二カ所形成されており、各取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル２０がそれぞれ取り付けられている。
【００１４】
電動要素１４は密閉容器１２の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中心を通り密閉容器１２の軸心方向（横方向）に延在する回転軸１６に固定されている。
【００１５】
ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。そして、前記ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成されている。
【００１６】
前記第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の電動要素１４とは反対側、即ち、回転軸１６の回転圧縮機構部１８側の端部には給油手段としてのオイルポンプ１０１が形成されている。このオイルポンプ１０１は、密閉容器１２内の底部に構成されたオイル溜めから潤滑用のオイルを吸い上げて回転圧縮機構部１８の摺動部に供給し、摩耗を防止するために設けられており、このオイルポンプ１０１からは密閉容器１２の底部に向かってオイル吸上パイプ１０２が降下し、オイル溜めにて開口している。
【００１７】
第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４は、それぞれ中間仕切板３６の両側（図１では左右）に配置されたシリンダ３８、４０と、１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けられた偏心部４２、４４に嵌合され、シリンダ３８、４０内を偏心回転するローラ４６、４８と、これらローラ４６、４８にそれぞれ当接してシリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画する図示しないベーンと、シリンダ３８の電動要素１４側の開口面とシリンダ４０の電動要素１４とは反対側（オイルポンプ１０１側）の開口面をそれぞれ閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材５４、５６とから構成されている。尚、１１１は回転軸１６の回転圧縮機構部１８とは反対側の端部を支持する軸受けである。
【００１８】
そして、シリンダ３８、４０には図示しない吸込ポートにてシリンダ３８、４０内部の低圧室側とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０が形成されている。
【００１９】
また、前記シリンダ３８、４０内で圧縮された冷媒ガスは支持部材５４、５６にそれぞれ形成された図示しない吐出ポートにて支持部材５４の電動要素１４側及び支持部材５６の電動要素１４とは反対側に形成された吐出消音室６２、６４にそれぞれ吐出される。この吐出消音室６２、６４は、中心に回転軸１６及び前述する回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材５４、５６が貫通するための孔を有して支持部材５４の電動要素１４側及び支持部材５６のオイルポンプ１０１側をそれぞれ覆う蓋部材６３、６５内に形成されている。そして、この蓋部材６３の外周面には、後述する区画手段としてのバッフル板１００が溶接固定されている。
【００２０】
そして、吐出消音室６４と密閉容器１２内は、シリンダ３８、４０や中間仕切板３６、支持部材５４を貫通して電動要素１４側に開口する連通路１２０にて連通されており、この連通路１２０を通って第１の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスが密閉容器１２内の電動要素１４側に吐出される。このとき、冷媒ガス中には第１の回転圧縮要素３２に供給されたオイルが混入しているが、このオイルも密閉容器１２内の電動要素１４側に吐出されることになる。ここで、冷媒ガス中に混入したオイルは冷媒ガスから分離して密閉容器１２内底部のオイル溜めに溜まる。
【００２１】
そして、前述したバッフル板１００は密閉容器１２内を電動要素１４側とオイルポンプ１０１側とに区画して、密閉容器１２内に差圧を構成するために設けられている。このバッフル板１００は、密閉容器１２の内周面に近接する第１の近接部１０３と、この第１の近接部１０３のオイルポンプ１０１側（回転圧縮機機構部１８側）において密閉容器１２の内周面に近接する第２の近接部１０４とから成る。この場合、第１の近接部１０３は第２の近接部１０４に溶接固定されており、この第２の近接部１０４が回転軸１６と同一軸芯として蓋部材６３の外周面に溶接固定されている。
【００２２】
第１の近接部１０３は、その外周縁から蓋部材６３と第２の近接部１０４との接続部分に向かって、オイルポンプ１０１側に湾曲しながら傾斜した形状を呈しており、中心部には蓋部材６３の外径と略同様の孔が形成されている。そして、前述の如く第２の接近部１０４に溶接固定されている。また、第１の近接部の外周縁と密閉容器１２の内周面との間には冷媒ガスの通過に充分な隙間が形成されている。
【００２３】
一方、第１の近接部１０３のオイルポンプ１０１側に設けられた第２の接近部１０４は、略ドーナッツ形状を呈した鋼板から形成されている。そして、この第２の近接部１０４の外周縁は第１の近接部１０３のオイルポンプ１０１側に間隔存して位置しており、当該外周縁と密閉容器１２の内周面との間にも冷媒ガスの通過に充分な隙間が形成されている。また、第２の近接部１０４の外周縁と密閉容器１２との間に形成される隙間は、第１の近接部１０３の外周縁と密閉容器１２との間に形成される隙間より大きくなるように形成されている。
【００２４】
そして、第１の回転圧縮要素３２で圧縮され、密閉容器１２内の電動要素１４側に吐出された中間圧の冷媒ガスは、バッフル板１００の第１の近接部１０３の外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成された隙間を通った後、更に、第２の近接部１０４の外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成された隙間を通ってオイルポンプ１０１側に流入することになるが、係る第１の近接部１０３及び第２の近接部１０４の存在により、密閉容器１２内には第１の近接部１０３の電動要素１４側の圧力は高く、第２の近接部１０４側が低い差圧が構成され、更に、第２の近接部１０４の第１の近接部１０３側の圧力が高く、第２の近接部１０４のオイルポンプ１０１側が低い差圧が順次構成されることになる。
【００２５】
この場合、バッフル板１００の第１の近接部１０３及び第２の近接部１０４それぞれと密閉容器１２の内周面との間には充分な隙間が形成されているので、バッフル板の電動要素１４側に吐出された冷媒ガスは支障無くオイルポンプ１０１側に流れる。
【００２６】
このようなバッフル板１００の存在により、第１の近接部１０３の電動要素１４側の圧力が最も高く、次いで、バッフル板１００の第１の近接部１０３と第２の近接部１０４の間の圧力が低く、更に第２の近接部１０４のオイルポンプ１０１側の圧力が低くなり、第２の近接部１０４のオイルポンプ１０１側の圧力が最も低くなる。
【００２７】
このように、バッフル板１００に第１の近接部１０３と第２の近接部１０４を設けて二段階の差圧を構成することにより、第１の近接部１０３の外周縁及び第２の近接部１０４の外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成されるそれぞれの隙間を充分に確保しながら、第１の近接部１０３の外周縁と密閉容器１２の内周面及び第２の近接部１０４の外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成される隙間を密閉容器１２内に吐出された中間圧の冷媒ガスが通過することで、所望の差圧が構成されるようになる。
【００２８】
この差圧によって密閉容器１２内底部のオイル溜めに貯溜されたオイルは第２の近接部１０４のオイルポンプ１０１側に移動し、第２の近接部１０４よりオイルポンプ１０１側のオイルレベルが上昇する。これにより、オイル吸上パイプ１０２の開口は支障無くオイル中に浸漬されるようになるので、オイルポンプ１０１による回転圧縮機構部１８の摺動部へのオイルの供給が円滑に行われるようになる。
【００２９】
即ち、冷媒として二酸化炭素のように密度の濃い冷媒ガスを使用した場合においても、密閉容器１２の内周面とバッフル板１００との隙間を狭くする必要がないので、芯ずれにより、冷媒ガスの流通が確保できなくなるという不都合を回避することができるようになり、コンプレッサ１０の信頼性の向上を図ることができるようになる。
【００３０】
また、密閉容器１２とバッフル板１００等の部品の寸法管理を容易に行うことができるようになり、生産コストの削減及び作業性の向上を図ることができるようになる。
【００３１】
更に、区画手段を、第１の近接部１０３及び第２の近接部１０４を備えた一枚のバッフル板１００にて構成したので、コンプレッサ１０の全長が大きくなる不都合を回避することができるようになる。
【００３２】
更にまた、前述する如く第２の近接部１０４の外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成される隙間を第１の近接部１０３の外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成される隙間より大きくなるように第１及び第２の近接部１０３を形成しているので、第２の近接部１０４の外周縁と密閉容器１２との寸法管理をより一層容易に行うことが可能となる。即ち、第２の近接部１０４の外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成される隙間は第１の近接部１０３の外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成される隙間より大きくなるので、それだけ芯ずれにより冷媒流通が確保できなくなるという恐れが無くなる。このため、第１の近接部１０３より第２の近接部１０４の方が、設計・組立時の寸法管理をより一層容易に行うことができるようになる。従って、第１の近接部１０３でオイルの発泡を防止すると共にオイル分離を行い、第２の近接部１０４で更にオイル分離を促進することができるようになる。
【００３３】
尚、密閉容器１２内に封入される潤滑油としてのオイルとしては、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキルグリコール）等既存のオイルが使用される。そして、冷媒としては、地球環境にやさしく可燃性及び毒性等を考慮して自然冷媒である前述した二酸化炭素（ＣＯ２）を使用する。
【００３４】
前記密閉容器１２の側面には、シリンダ３８とシリンダ４０の吸込通路５８、６０に対応する位置に、スリーブ１４１及び１４２がそれぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と１４２は左右に隣接して設けられている。また、密閉容器１２の側面のシリンダ４０の上側に対応する位置には図示しないスリーブが形成されている。このスリーブは後述する冷媒導入管９２の他端が挿入接続されている。
【００３５】
そして、スリーブ１４１内には上シリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の吸込通路５８と連通する。この冷媒導入管９２は密閉容器１２の上側に延在して図示しないスリーブに至り、他端は前述する図示しないスリーブ内に挿入接続されて密閉容器１２内に連通する。
【００３６】
また、スリーブ１４２内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０と連通する。また、密閉容器１２の側面の吐出消音室６２に対応する位置には図示しないスリーブが形成されている。このスリーブ内には図示しない冷媒吐出管が挿入接続され、この冷媒吐出管の一端は吐出消音室６２と連通されており、第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８で圧縮され、図示しない吐出ポートを通って吐出消音室６２に吐出された冷媒ガスが冷媒吐出管から外部の図示しない放熱器などに供給される。更に、密閉容器１２の底部には取付用台座１１０が設けられている。
【００３７】
以上の構成で次にロータリコンプレッサ１０の動作を説明する。尚、図１において、第１の回転圧縮要素で圧縮され、密閉容器１２内に吐出された中間圧の冷媒ガスの流れを黒矢印で、この冷媒ガス中に混入して密閉容器１２内に吐出され、密閉容器１２内で冷媒ガスと分離したオイルの流れを白矢印で示している。
【００３８】
ターミナル２０及び図示しない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けられた偏心部４２、４４に嵌合されたローラ４６、４８がシリンダ３８、４０内で偏心回転する。
【００３９】
これにより、冷媒導入管９４及び支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して図示しない吸込ポートから第１の回転圧縮要素３２のシリンダ４０の低圧室側に低圧の冷媒ガスが吸入され、ローラ４８と図示しないベーンの動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダ４０の高圧室側より連通路１２０を経てバッフル板１００の電動要素１４側に吐出される。このとき、密閉容器１２内のバッフル板１００の電動要素１４側に吐出された中間圧の冷媒ガス中には、第１の回転圧縮要素２３に供給されたオイルが混入しており、このオイルは分離して密閉容器１２内底部のオイル溜めに溜まる。そして、冷媒ガスはバッフル板１００の第１の近接部１０３外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成された隙間から第１の近接部１０３のオイルポンプ１０１側で、且つ、第２の近接部１０４の電動要素１４側に流入する。
【００４０】
ここで、冷媒ガスが第１の近接部１０３の外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成された隙間を通過すると云う作用により、第１の近接部１０３の電動要素１４側の圧力がオイルポンプ１０１側の圧力より高くなる。
【００４１】
次に、冷媒ガスは第２の近接部１０４の外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成された隙間を通過して、第２の近接部１０４のオイルポンプ１０１側に流入する。ここで、冷媒ガスが第２の近接部１０４の外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成された隙間を通過すると云う作用により、第１の近接部１０３と第２の近接部１０４の間の圧力より、第２の近接部１０４のオイルポンプ１０１側の圧力の方が低くなる。この差圧により、密閉容器１２内のオイルはオイルポンプ１０１側に流入しやすくなるので、第２の近接部１０４のオイルポンプ１０１側の油面が上昇する。これにより、オイルはオイル吸上パイプ１０２を介してオイルポンプ１０１により円滑に吸い上げられる。
【００４２】
更に、オイルポンプ側に流入した中間圧の冷媒ガスは密閉容器１２の側面のシリンダ４０の上側に形成されたスリーブに挿入されている冷媒導入管９２から出て、シリンダ３８に形成された吸込通路５８を経由して図示しない吸込ポートから上シリンダ３８の低圧室側に吸入される。
【００４３】
第２の回転圧縮要素３４に吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６と図示しないベーンの動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側から図示しない吐出ポートを通り吐出消音室６２に吐出される。吐出消音室６２に吐出された冷媒ガスは、図示しない冷媒吐出管を経て外部の放熱器に流入する。
【００４４】
このように、バッフル板１００に第１の近接部１０３と第２の近接部１０４を設けて二段階の差圧を構成することにより、第１の近接部１０３及び第２の近接部１０４と密閉容器１２の内周面との間に形成されるそれぞれの隙間を充分に確保しながら、所望の差圧が構成されるようになる。
【００４５】
そして、この差圧によって密閉容器１２内底部のオイル溜めに貯溜されたオイルは第２の近接部１０４のオイルポンプ１０１側に移動し、第２の近接部１０４よりオイルポンプ１０１側のオイルレベルが上昇する。これにより、オイル吸上パイプ１０２の開口は支障無くオイル中に浸漬されるようになるので、オイルポンプ１０１による回転圧縮機構部１８の摺動部へのオイルの供給が円滑に行われるようになる。
【００４６】
これにより、冷媒として二酸化炭素のように密度の濃い冷媒ガスを使用した場合においても、密閉容器１２の内周面とバッフル板１００との隙間を狭くする必要がないので、芯ずれにより、冷媒ガスの流通が確保できなくなるという不都合を回避することができるようになり、コンプレッサ１０の信頼性の向上を図ることができるようになる。
【００４７】
また、密閉容器１２とバッフル板１００等の部品の寸法管理を容易に行うことができるようになり、生産コストの削減及び作業性の向上を図ることができるようになる。
【００４８】
更に、区画手段を、第１の近接部１０３及び第２の近接部１０４を備えた一枚のバッフル板１００にて構成したので、コンプレッサ１０の全長が大きくなる不都合を回避することができるようになる。
【００４９】
更にまた、第２の近接部１０４の外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成される隙間を第１の近接部１０３の外周縁と密閉容器１２の内周面との間に形成される隙間より大きくなるように形成しているので、前述の如く第２の近接部１０４の外周縁と密閉容器１２との寸法管理をより一層容易に行うことが可能となる。従って、第１の近接部１０３でオイルの発泡を防止すると共にオイル分離を行い、第２の近接部１０４で更にオイル分離を促進することができるようになる。
【００５０】
尚、上記実施例では一枚のバッフル板１００に第１の近接部１０３及び第２の近接部を設けることにより、密閉容器１２内を電動要素１４側とオイルポンプ１０１側とに区画して、差圧を構成するものとしたが、これに限らず、バッフル板を二枚設けてもよい。また、係るバッフル板を３枚以上設けたり、或いは、一枚のバッフル板に近接部を３つ以上設けて、更に多段階に差圧を構成しても本発明は有効である。
【００５１】
また、上記実施例では冷媒として二酸化炭素を使用したが、これに限らず、二酸化炭素のような密度の高い他の冷媒を用いる場合や、圧縮前後で冷媒のガス密度が大きく異なるような条件下で用いられる場合にも本発明は有効である。
【００５２】
更に、上記実施例では、横型ロータリコンプレッサ１０を第１と第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた２段圧縮式の横型ロータリコンプレッサで説明したが、これに限らず内部高圧型の単シリンダの横型ロータリコンプレッサ、内部高圧型の多気筒横型ロータリコンプレッサ又は回転圧縮要素を３段、４段或いはそれ以上の回転圧縮要素を備えた多段圧縮式ロータリコンプレッサに適応しても本発明は有効である。更に、２段圧縮式ロータリコンプレッサを内部中間圧型の横型ロータリコンプレッサで説明したが、これに限らず内部高圧型の横型ロータリコンプレッサに適応しても差し支えない。
【００５３】
【発明の効果】
以上詳述した如く本発明によれば、密閉容器内を電動要素側と給油手段側とに区画して差圧を構成するための区画手段を備え、この区画手段は、密閉容器の内周面に近接する第１の近接部と、この第１の近接部の給油手段側において密閉容器の内周面に近接する第２の近接部を少なくとも有し、回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを区画手段の電動要素側に吐出した後、区画手段の給油手段側から外部に吐出するよう構成したので、バッフル板に第１の近接部及び第２の近接部を設けて二段階の差圧を構成することにより、第１の近接部及び第２の近接部と密閉容器の内周面との間に形成されるそれぞれの隙間を充分に確保しながら、二段階の隙間により、所望の差圧が構成されるようになる。
【００５４】
これにより、第１及び第２の近接部のそれぞれの隙間を大きくすることが可能となるため、設計精度の細かな設定をする必要が無くなるので、生産コストの削減を図ることができるようになる。
【００５５】
請求項２の発明では上記発明に加えて、区画手段を、第１の近接部及び第２の近接部を備えた一枚のバッフル板にて構成したので、コンプレッサの全長が大きくなる不都合を回避することができるようになる。
【００５６】
請求項３の発明では上記各発明に加えて、第２の近接部の外周縁と密閉容器の内周面との間に形成される隙間を第１の近接部の外周縁と密閉容器の内周面との間に形成される隙間より大きくなるように形成しているので、第２の近接部１０４の寸法管理をより一層容易に行うことができるようになる。
【００５７】
これにより、第１の近接部１０３でオイルの発泡を防止すると共にオイル分離を行って、第２の近接部１０４で更にオイル分離を促進することができるようになる。
【００５８】
請求項４の発明では上記各発明に加えて、回転圧縮要素は、二酸化炭素を冷媒として圧縮するものとしたので、密閉容器の内周面に近接する第１及び第２の近接部により、密閉容器内の電動要素側と給油手段側とに効果的に差圧を構成することができるようになる。
【００５９】
これにより、冷媒として二酸化炭素のように密度の濃い冷媒ガスを使用した場合においても、密閉容器の内周面とバッフル板との隙間を狭くする必要がないので、芯ずれにより、冷媒ガスの流通が確保できなくなるという不都合を回避することができるようになり、コンプレッサの信頼性の向上を図ることができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例の横型ロータリコンプレッサの縦断側面図である。
【符号の説明】
１０　横型多段圧縮式ロータリコンプレッサ
１２　密閉容器
１４　電動要素
１６　回転軸
１８　回転圧縮機構部
３２　第１の回転圧縮要素
３４　第２の回転圧縮要素
３８、４０　シリンダ
４２、４４　偏心部
４６、４８　ローラ
５４、５６　支持部材
６３、６５　蓋部材
１００　バッフル板
１０１　オイルポンプ
１０２　オイル吸上パイプ
１０３　第１の近接部
１０４　第２の近接部
【図１】
2004011574.tif 000003