(57)【要約】【課題】この単層ガスケットは，流体孔の周りに環状水平部と環状ハーフビードを設け，流体孔の周りに等均一化した面圧を確保する。【解決手段】この単層ガスケットは，弾性プレート１の流体孔２の周りに環状水平部５とそれより幅の小さい環状ハーフビード４を設け，弾性プレート１に幾何学的に予め決められた所定の位置に形成されたボルト孔３からの環状ハーフビード４の遠近位置を基準として，環状ハーフビード４の流体孔２の周りの幅を変えて流体孔２の周りに均一な面圧を確保する。【選択図】　　図３
2004052956.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに対向する部材の対向面間に介在して適用される流体孔及びボルト孔を備えた１枚の弾性プレートから成り，前記弾性プレートは前記部材間での非締め付け状態で前記流体孔側から孔周囲に前記対向面間に水平に延びる環状水平部，前記環状水平部から前記対向面に対して傾斜して延びる傾斜部を有する環状ハーフビード，及び前記環状ハーフビードから前記対向面間に水平に延びる水平部を連続して備えている単層ガスケットにおいて，
前記弾性プレートの非締め付け状態における前記環状水平部の幅は前記環状ハーフビードの幅と同等又は大きくなる形状に形成されていることを特徴とする単層ガスケット。
【請求項２】
前記環状ハーフビードの幅を前記環状水平部の幅より小さく形成することによって，前記ボルト孔に通したボルトによって前記部材の前記対向面間で前記弾性プレートを締め付けた時に締め付け初期から前記環状水平部の先端部が一方の前記部材の前記対向面に当接してばね反力が発生することを特徴とする請求項１に記載の単層ガスケット。
【請求項３】
前記流体孔の周囲の前記環状ハーフビードの前記ボルト孔からの幾何学的に定められた遠近領域に応じて前記環状ハーフビード自体の面圧を変化させて前記流体孔の周りに発生する面圧を均一化したことを特徴とする請求項１又は２に記載の単層ガスケット。
【請求項４】
前記弾性プレートに予め決められた所定の位置に形成された前記ボルト孔からの前記環状ハーフビードの幾何学的に定められた遠近領域を基準として，前記ボルト孔の近傍に存在する前記流体孔の周囲の前記環状ハーフビードの領域の前記幅が大きく且つ前記ボルト孔から遠くに存在する前記流体孔の周囲の前記環状ハーフビードの領域の前記幅が小さくなるように変化させたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の単層ガスケット。
【請求項５】
前記流体孔の中心と前記流体孔と対応する複数の前記ボルト孔の中心とをそれぞれ結ぶ仮想直線上において，これらの前記仮想直線と前記環状ハーフビード又は前記流体孔の縁との交点から前記流体孔の中心方向に一定等距離となる点をそれぞれの前記仮想直線に対応して選択し，前記ボルト孔に対応して最も近い選択された前記点から前記ボルト孔の中心までのそれぞれの距離を半径としてそれぞれの前記ボルト孔の中心を中心とする仮想円弧を描き，これらの前記仮想円弧が通る範囲内の前記環状ハーフビードのうち，いずれかの対応する前記ボルト孔から最も近い領域，中間領域及び前記仮想円弧が通る範囲外の遠い領域に前記環状ハーフビードの領域を区分し，前記環状ハーフビードの幅は，前記最も近い領域を最大に形成し，前記中間領域及び前記範囲外の前記遠い領域の順に順次小さく形成されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の単層ガスケット。
【請求項６】
前記弾性プレートの表面の一部又は全面には，耐熱性の皮膜が設けられていることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の単層ガスケット。
【請求項７】
前記弾性プレートの前記流体孔に対応して，前記部材にそれぞれ対向して形成された流体孔の孔径が互いに異なる場合において，前記弾性プレートを前記部材間に装着する際に，前記弾性プレートは前記流体孔の孔径が大きい前記部材側に前記環状水平部が当接し且つ前記流体孔の孔径が小さい前記部材側に前記水平部が当接する状態に前記部材間に介挿されていることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の単層ガスケット。
【請求項８】
前記弾性プレートには，前記流体孔が複数個形成され，前記流体孔に対応して前記ボルト孔が複数個それぞれ形成されていることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の単層ガスケット。
【請求項９】
前記弾性プレートは，耐熱性を有する弾性樹脂板，弾性金属板，又はセラミックス板から形成されていることを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載の単層ガスケット。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は，エンジンを構成するシリンダブロックとシリンダヘッドとの対向面間に配置されるシリンダヘッドガスケット，シリンダヘッドとマニホールドとの対向面間に配置されるインテーク又はエキゾーストマニホルドガスケット，配管同士の接続部の対向面間に配置されるシール用ガスケット，又は配管と各種機器との間の接続部の対向面間に配置されるシール用ガスケットに適用される弾性プレートから成る単層ガスケットに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来，特開昭６１−２５５２５０号公報（特公平６−１２０９５号公報）に開示された単板金属ガスケットは，弾性金属板からなる基板に燃焼室孔とこの燃焼室孔の周辺に複数のボルト孔とを形成し，基板には燃焼室孔を囲繞すべくステップ状ビードを設け，ステップ状ビードをボルト締結部位のボルト孔側から離間するに従いばね定数が大になるように構成されているものであり，ステップ状ビードの傾斜部の高さと幅を徐々に変化させたものである。該単板金属ガスケットは，ボルト孔近傍では幅を大きくすると共に高さを低くし，ボルト孔から離間するに従ってそれぞれを逆にする形状を有している。
【０００３】
また，本出願人に係る出願である特開平１１−２１８２２３号公報に開示された密封装置は，アルミニウム材料やプラスチック材料から成る管等の連結すべき対向面が変形をし易く且つ表面粗さが粗い場合でも，安定してシール性能を確保でき，金属ガスケットは，非締め付け状態でＮ字形の形状に形成され，フランジの対向面に形成された環状溝内に配置され，断面が傾斜したＮ字状となるように内側ビードと外側ビードとを有し，中間の大きさの撓み量において荷重の変化が少ない荷重撓み特性を備えている。アルミニウム材料やプラスチック材料から成るフランジでは，対向面に変形が生じたり，表面粗さが成形時の比較的粗い表面のままであっても，金属ガスケットは，かかる変形や粗さを吸収し，且つ吸収した後も荷重の変化が少なく，安定したシール面圧が確保される。
【０００４】
また，実開昭６４−２２８５２号公報に開示されたガスケットは，１枚の弾性金属板から形成され，弾性金属板には該面から外方へ立ち上がり，次いで前記面と全体的に見て平行となり，次いで前記面に対して外方へ更に向かうように曲げられた断面形体のビードを有している。また，実開平２−４０６２号公報に開示されたメタルガスケットは，多段ハーフビードを備えたものであり，第３図には，水平部の幅が広い単純ハーフビードのガスケットが開示されている。
【０００５】
更に，耐熱性向上のための皮膜を施工するガスケットとしては，例えば，ガスケットの特定面に耐熱皮膜を施工するものは従来から知られているものである（例えば，実開昭６２−１１６１４９号公報，実開昭６３−１９５１６１号公報，実開昭６３−１６２１６７号公報，実開平１−１８００６１号公報，実開平２−６１１６９号公報参照。）。また，従来，積層金属ガスケットのグロメット内の特定位置に耐熱性フィルムを設けるものが知られている（例えば，実開平４−６４４６６０号公報参照）。
【０００６】
【発明が解決しょうとする課題】しかしながら，前掲特開昭６１−２５５２５０号公報に開示された単板金属ガスケットは，ボルト孔側から離間するに従いという暖味な構成であり，幾何学的に具体的な領域を決めることができず，特に，締付ボルト孔が各流体孔に対して均等に配置されていない構成の場合には，幅の変化領域の貝体的な決定はできなくなる問題がある。
【０００７】
また，前掲特開平１１−２１８２２３号公報に開示された密封装置は，金属ガスケットを非締め付け状態でＮ字型の形状に成形する必要があるため，各ビード傾斜部の長さが略等しくとも，形状がやや複雑になる。また，該金属ガスケットは，締め付け初期の低圧縮時から，ハーフビード山頂部の２箇所及び両側の先端部の２箇所がいずれも当接面と接するので，山頂部位置でかなりの高面圧が発生し，また，たわみ量が変化しても，又は圧縮量がバラついても，一定面圧が得られるが，ビード山の角度などの精度管理が必要になる。また，該金属ガスケットは，平坦部を内側及び外側に設けることもでき，平坦部にも反力や面圧が発生するが，平坦部の幅はビード幅に比べて極めて狭いものであり，流体孔の周囲において広幅のシール部は形成されない形状に基づいており，形状が複雑になる。
【０００８】
前掲実開昭６４−２２８５２号公報に開示されたガスケット及び実開平２−４０６２号公報に開示されたメタルガスケットは，いずれも構成的にやや複雑であり，隣接する流体孔の孔間が狭い複数シール孔の場合には適用し難い形状に形成されている。
【０００９】
ところで，最新のエンジンでは，軽量化のためにエキゾーストマニホルド側のフランジを従来の鋳物に代えて板材で構成する場合がある。該フランジの板厚は，８〜９ｍｍ程度から更に薄くされ，３〜４ｍｍ程度になる場合もある。鋳物製のフランジは，剛体に近いが，薄板フランジでは剛性が極めて低くなり，その結果，フランジ締結時に歪みや変形が大きくなる。このような状況下で，従来のガスケットを用いると，所定のシール性能が得られ難くなる。即ち，従来のハーフビードを備えた単層金属エキゾーストマニホルドガスケットは，低剛性フランジ及び低圧縮締付の条件の場合に，それらの条件に対応できる構造が考慮されていない。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明の目的は，上記の問題を解消することであり，流体孔の周りの環状水平部とその外側の環状ハーフビードの幅に焦点を絞って，それらに関する極めて単純な方法によって，流体孔と環状ハーフビードとの間に位置する環状水平部の幅を環状ハーフビードの幅より小さくすることなく，環状ハーフビードの幅をボルト孔との遠近領域に対応して流体孔周りで変化させて，流体孔の回りに発生する面圧を実質的に略均一化し，シール性能を向上させ，しかも低圧縮時から従来のＮ字型の単層ガスケットと同等程度の高面圧を確保し，低剛性の薄板フランジを備えたマニホルドガスケットとして適用して好適であり，低圧縮の条件下でも所要のシール性能を発揮でき，最近の高性能エンジンに適用して好ましい耐熱性を有する単層ガスケットを提供することである。
【００１１】
この発明は，互いに対向する部材の対向面間に介在して適用される流体孔及びボルト孔を備えた１枚の弾性プレートから成り，前記弾性プレートは前記部材間での非締め付け状態で前記流体孔側から孔周囲に前記対向面間に水平に延びる環状水平部，前記環状水平部から前記対向面に対して傾斜して延びる傾斜部を有する環状ハーフビード，及び前記環状ハーフビードから前記対向面間に水平に延びる水平部を連続して備えている単層ガスケットにおいて，前記弾性プレートの非締め付け状態における前記環状水平部の幅は前記環状ハーフビードの幅と同等又は大きくなる形状に形成されていることを特徴とする単層ガスケットに関する。
【００１２】
この単層ガスケットは，前記環状ハーフビードの幅を前記環状水平部の幅より小さく形成することによって，前記ボルト孔に通したボルトによって前記部材の前記対向面間で前記弾性プレートを締め付けた時に締め付け初期から前記環状水平部の先端部が一方の前記部材の前記対向面に当接してばね反力が発生するものである。
【００１３】
この単層ガスケットは，前記流体孔の周囲の前記環状ハーフビードの前記ボルト孔からの幾何学的に定められた遠近領域に応じて前記環状ハーフビード自体の面圧を変化させて前記流体孔の周りに発生する面圧を均一化したものである。
【００１４】
この単層ガスケットは，前記弾性プレートに予め決められた所定の位置に形成された前記ボルト孔からの前記環状ハーフビードの幾何学的に定められた遠近領域を基準として，前記ボルト孔の近傍に存在する前記流体孔の周囲の前記環状ハーフビードの領域の前記幅が大きく且つ前記ボルト孔から遠くに存在する前記流体孔の周囲の前記環状ハーフビードの領域の前記幅が小さくなるように変化させたものである。
【００１５】
この単層ガスケットは，前記流体孔の中心と前記流体孔と対応する複数の前記ボルト孔の中心とをそれぞれ結ぶ仮想直線上において，これらの前記仮想直線と前記環状ハーフビード又は前記流体孔の縁との交点から前記流体孔の中心方向に一定等距離となる点をそれぞれの前記仮想直線に対応して選択し，前記ボルト孔に対応して最も近い選択された前記点から前記ボルト孔の中心までのそれぞれの距離を半径としてそれぞれの前記ボルト孔の中心を中心とする仮想円弧を描き，これらの前記仮想円弧が通る範囲内の前記環状ハーフビードのうち，いずれかの対応する前記ボルト孔から最も近い領域，中間領域及び前記仮想円弧が通る範囲外の遠い領域に前記環状ハーフビードの領域を区分し，前記環状ハーフビードの幅を，前記最も近い領域を最大に形成し，前記中間領域及び前記範囲外の前記遠い領域の順に順次小さく形成したものである。
【００１６】
この単層ガスケットは，前記弾性プレートの表面の一部又は全面には，耐熱性の皮膜が設けられている。また，この単層ガスケットは，前記弾性プレートの前記流体孔に対応して，前記部材にそれぞれ対向して形成された流体孔の孔径が互いに異なる場合において，前記弾性プレートを前記部材間に装着する際に，前記弾性プレートは前記流体孔の孔径が大きい前記部材側に前記環状水平部が当接し且つ前記流体孔の孔径が小さい前記部材側に前記水平部が当接する状態に前記部材間に介挿されているものである。
【００１７】
この単層ガスケットは，前記弾性プレートには，前記流体孔が複数個形成され，前記流体孔に対応して前記ボルト孔が複数個それぞれ形成されている。また，前記弾性プレートは，耐熱性を有する弾性樹脂板，弾性金属板，又はセラミックス板から形成されている。
【００１８】
この単層ガスケットは，上記のように，環状ハーフビードの幅を流体孔の周りの環状水平部の幅より小さく形成しているので，部材の対向面間に弾性プレートをセットしてボルトで締め付け時に，締め付け初期から前記環状水平部の先端部が一方の前記部材の前記対向面に当接してばね反力が発生し，シール性能をアップできる。また，弾性プレートをボルトで締め付け時に，予め決められた所定の位置に形成されたボルト孔と流体孔の回りの領域との幾何学的に定められた遠近領域でボルトによる締め付け力が変化するが，ボルト孔からの遠近領域にかかわらず，流体孔の回りの面圧を略均一化することができ，流体孔の回りでのシール性能を向上させ，たとえ繰り返しの熱負荷等を受けたとしても該負荷に影響されることなく，常に良好なシール性能を確保できる。特に，この単層ガスケットでは，流体孔の回りの環状ハーフビードの幅の大きさは，ボルト孔からの遠近領域を幾何学的に容易に設定して決定できる。また，流体孔とボルト孔との中心を結ぶ仮想直線と環状ハーフビードとの交点における環状ハーフビードは，環状中心線又は傾斜部の両側にある各水平部との境界の二つの環状境界線即ち二つの環状境界線のうちのいずれかである。更に，この単層ガスケットについは，耐熱性の皮膜の材質，及び皮膜の施工手段は問わないものであり，皮膜の施工手段は，例えば，ゴム質，無機質，セラミックス等の塗布，接着，溶射及び積層等の手段によって弾性プレートに設けたものである。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下，図面を参照して，この発明による単層ガスケットの実施例を説明する。まず，図１及び図２を参照して，この発明による単層ガスケットがエキゾーストマニホルドガスケットに適用された実施例について説明する。この単層ガスケットは，特に，多気筒エンジンに適用して好ましいものであり，１枚の弾性プレート１から構成され，弾性プレート１の表面には，必要に応じて全面又は部分的な領域に窒化硼素（ＢＮ）系のセラミックス，フッ素ゴム等の耐熱性を有する皮膜１８がコーティングされている。弾性プレート１には，排気ガスが通過する流体孔２，幾何学的に予め決められた所定の位置に形成されたボルト孔３，及び流体孔２の周囲に形成されているｌ条の環状ハーフビード４が設けられている。流体孔２は，排気ガスが漏洩するのを防止するようにシールをするべき孔であり，この実施例ではシール手段は環状ハーフビード４によって達成されている。
【００２０】
図１では，この単層ガスケットの各ボルト孔３は，それぞれ対応する円形の流体孔２に対して予め決められた所定の位置に対称になるように形成されている。図２では，この単層ガスケットは，中心にある長円形の流体孔２に対応して設けられた２個のボルト孔３は非対称な位置では予め決められた所定の位置に形成され，全体として略対称な形状に形成されている。図３は，図１のＡ−Ａ断面に対応すると共に，図２のＢ−Ｂ断面に対応する断面図である。流体孔２側から順に孔周囲の環状水平部５，傾斜部６を有する環状ハーフビード４及び環状ハーフビード４の外側に位置する外側の水平部７を連続して備えており，非締め付け状態における環状水平部５の幅Ｗ１　（水平であるので長さに等しい）が環状ハーフビード４の幅Ｂｗ（長さはＷ２　）よりも大きく形成されると共に，図３に示すように，環状水平部５は水平部７よりも高い位置にある。ここで，環状ハーフビード４の幅Ｂｗは，その長さＷ２　が同一であっても高さが変化することによって異なってくるので，非締め付け状態における幅を指しているものである。例えば，弾性プレート１の板厚は，０．２〜０．３ｍｍである。また，環状水平部５の幅Ｗ１　は，１．０〜７．０ｍｍの範囲であり，好ましくは，約２．５ｍｍである。環状ハーフビード４の幅Ｂｗは，１．０〜６．０ｍｍの範囲であり，好ましくは，約２．０ｍｍである。この場合に，環状水平部５の幅Ｗ１　と環状ハーフビード４の幅Ｂｗとを等しい値に形成することもできる（即ち，Ｗ１　≧Ｂｗ）。
【００２１】
図示していないが，この単層ガスケットがインテークマニホルドガスケットに適用された実施例については，エキゾーストマニホルドガスケットと同様の構成を有している。インテークマニホルドガスケットの場合には，弾性プレート１の材料は，金属板が代表的であるが，弾性で且つ耐熱性を有する樹脂板を用いることができる。
【００２２】
この単層ガスケットは，図４に示すように，シリンダヘッドガスケットに適用できる。シリンダヘッドガスケットの場合には，主とする流体孔２及びボルト孔３の他に，水，油等の各種の孔が設けられているが，これらの孔周囲にも，上記と同様な構成のシール用の環状ハーフビード４が設けられるものである。この実施例の単層ガスケットは，弾性プレート１が一方の部材（部品）としてのシリンダヘッド８と他方の部材（部品）のシリンダブロック９との間の対向面１０，１１間に介在されている。シリンダヘッド８には燃焼室孔２３が形成され，シリンダブロック９には燃焼室孔２４が形成されている。対向面１０，１１は弾性プレート１に対してはシール当接面を形成している。図４は，図３の形状を持つ単層ガスケットの弾性プレート１をシリンダヘッド８とシリンダブロック９との対向面１０，１１間に介挿して締め付けた場合に，その締め付け初期状態及び面圧Ｐ１　，Ｐ２　（棒線で示す）とばね反力Ｇの発生状況を示す断面図である。
【００２３】
環状水平部５の幅Ｗ１　が環状ハーフビード４の幅Ｂｗよりも大きい場合であるので，締め付け初期に弾性プレート１の流体孔２側の先端部１２が，シリンダブロック９の対向面１１側に当接する状態になる。このような変形では，弾性プレート１の先端部１２にばね反力Ｇが生じ，その結果，図４に示すように，傾斜部６の両端即ち境界部２１，２２の山頂部に棒線で示す大きい面圧Ｐ１　，Ｐ２　がそれぞれ発生する。即ち，締め付けの初期の低圧縮時から強い面圧を得ることが可能である。締め付けが進むと上記ばね反力Ｇも面圧も次第に大きくなり，さらに締め付け終了時には第１水平部５は対向面１１即ちシール当接面と水平に近い状態で接触するので，第１水平部５の先端部１２側で広い幅のシール部か形成され，ここにも高い面圧が発生する。したがって，低圧縮から所定の締め付け条件に至るまでの間でシール性能が向上する。
【００２４】
図１０には，図４の本発明の単層ガスケットに対応する比較例としての単層ガスケットが示されている。図１０には，弾性プレート１の環状水平部５の幅Ｗ’１が環状ハーフビード４の幅Ｂｗ’（符号Ｂｗ’は図示せず，図１０では，長さをＷ’２で表示）よりも小さい（Ｗ１’＜Ｂｗ’）場合の状況が，図４の本発明の単層ガスケットに対比して示されている。弾性プレート１の環状水平部５の幅Ｗ’１及び環状ハーフビード４の幅Ｂｗ’の条件のみが，図４の場合と異なる時に，同一の締め付け状態では，弾性プレート１の先端部１２は，対向面１１にまだ当接していない状態である。従って，弾性プレート１の先端部１２には，ばね反力が全く生じていないので，傾斜部６の両端の境界部２１，２２の山頂部に発生する面圧Ｐ３　，Ｐ４　は図４の面圧Ｐ１　，Ｐ２　に比較して小さくなり，締め付け初期に得られる面圧Ｐ３　，Ｐ４　は小さいものとなる。
【００２５】
図５は，基本的には図１〜図３に示す単層ガスケットを，エキゾーストマニホルド用ガスケットに適用した場合を示す説明図である。この単層ガスケットは，弾性プレート１が一方の部材（部品）としてのエキゾーストマニホルド１３の対向面１９と，他方に部材（部品）としてのシリンダヘッド１４の対向面２０との間に介在されている。エキゾーストマニホルド１３は，排気ガスが流れるポートである流体孔１５を有し，また，シリンダヘッド１４はエンジンから排出された排気ガスが流れる排気ポートである流体孔１６が形成されている。一般的に，エンジンの排気ポートの構成では，製作精度上，及び排気ガスのスムースな排出の点から，エキゾーストマニホルド１３側の流体孔１５の孔径Ｒ１　が，シリンダヘッド１４側の排気ポートである流体孔１６の孔径Ｒ２　よりも大きくなるように設定されている。この場合，単層ガスケットの弾性プレート１の流体孔２は，エキゾーストマニホルド１３の流体孔１５の孔径Ｒ１　より大きく且つシリンダヘッド１４の流体孔１６の孔径Ｒ２　にほぼ同じに形成されている。また，図示していないが，弾性プレート１のボルト孔は，シリンダヘッド１４に形成されたボルト孔と一致するように設定され，更に，エキゾーストマニホルド側フランジに形成されたボルト孔径は，シリンダヘッド１４のボルト孔径よりもやや大きく設定され，エキゾーストマニホルド側フランジの製作上の誤差や，より一層の高温に起因する熱膨張や熱収縮による変動を吸収できるように形成されている。
【００２６】
また，単層ガスケットの弾性プレート１をシリンダヘッド１４とエキゾーストマニホルド１３との間に装着する際に，エキゾーストマニホルド１３の流体孔１５の大きい孔径Ｒ１　の対向面１９側に弾性プレート１の水平部７よりも高い位置にある環状水平部５が当接するように配置され，また，シリンダヘッド１４の流体孔１６の小さい孔径Ｒ２　の対向面２０側に水平部７が当接するように配置して介挿される。このため，弾性プレート１のエキゾーストマニホルド１３側では露出部１７が生じる。しかしながら，弾性プレート１をボルトによって締め付けると，締め付け初期の状況及び発生するばね反力Ｇと面圧は，図４に示したものと全く同様となる。
【００２７】
この実施例では，弾性プレート１の露出部１７の表面を含むエキゾーストマニホルド１３側の全表面及びシリンダヘッド１４側の露出部１７に略対応する表面に窒化硼素（ＢＮ）系セラミックスからなる耐熱性の皮膜１８がコーティングされている。一般に，窒化硼素は，固体潤滑剤として使用されるものであるが，ＢＮ系セラミックスは，ガスケットとして対向面間の摺動領域ではなじみ性が良く，好ましい材料である。弾性プレート１の表面にコーティングされた皮膜１８によって，弾性プレート１の露出部１７及びエキゾーストマニホルド１３側が高温の排気ガス熱から保護されると共に，弾性プレート１の皮膜１８を施工したエキゾーストマニホルド１３側の表面とエキゾーストマニホルド１３側の対向面１９との滑り性が維持され，両部材１３，１４及び弾性プレート１の熱膨張熱収縮に基づく変動に対する追随性を向上させることができる。この場合，耐熱性皮膜１８の材質及びその施工手段は如何なる手段でもよいことは勿論である。例えば，皮膜１８は，ゴム質，無機質，セラミック等の塗布，接着，溶射，積層等の被覆即ちコーティングであり，皮膜１８の厚さも任意であり，更に，皮膜１８の施工の場所も必要に応じて任意に選択することができるものである。
【００２８】
図１１には，図５の本発明の単層ガスケットに対する比較例としての単層ガスケットが示されている。図１１には，弾性プレート１の非締め付け状態における弾性プレート１の環状水平部５の幅Ｗ’１が環状ハーフビード４の幅Ｂｗ’（符号Ｂｗ’は図示せず，図１１では長さをＷ’２で表示）よりも大きい（Ｗ’１＞Ｂｗ’）場合であり，図５の本発明の単層ガスケットの配向に対比して（即ち，弾性プレート１を逆向きに配置した状態が）示されている。図１１に示すように，弾性プレート１の締め付け時には，弾性プレート１の先端部１２が図５の単層ガスケットの場合とは逆方向に曲がった状態になっている。即ち，図１１は，弾性プレート１の環状水平部５をシリンダヘッド１４側の大きい孔径Ｒ２　の対向面２０側に配置する向きに配置した例である。部材間での締め付け初期には，弾性プレート１の先端部１２は，いずれの対向面１９，２０にも接しない状態になるので，先端部１２にはばね反力が全く発生しない。従って，発生する面圧Ｐ７　，Ｐ８　は，図１０に示した場合と同様に小さくなり，シール性能が低下するものである。
【００２９】
図６には，図５に示す本発明の単層ガスケットと図１１に示す比較例の単層ガスケットとを部材間に介挿した場合におけるガスケット圧縮量と面圧（又は荷重）との関係の基本的な状態を示す説明図である。図５に示す本発明の単層ガスケット（ＴＩ）の場合には，実線で示すように，比較的に低圧縮量の時点からガスケット即ち弾性プレート１の先端部１２が対向面２０に接してばね反力Ｇが発生するので，該ばね反力Ｇにより高い面圧Ｐ５　，Ｐ６　を得ることができる。更に，ガスケットをＮ字型の形状に形成することなく，単純な形状により，Ｎ字型のガスケットと同様に，締め付け初期の低圧縮時から，先端部１２及び環状ハーフビード４の境界部２１，２２が山頂部となって２箇所がいずれも対向面１９，２０と接するので，山頂部で十分に高い面圧Ｐ５　，Ｐ６　が発生し，また，たわみ量が変化しても，圧縮量がバラついても，或いはエンジン運転による繰り返しの熱負荷を受けたとしても，一定の面圧Ｐ５　，Ｐ６　が得られるという特性を有することになる。これに対して，図１１に示す比較例の単層ガスケット（ＰＡ）の場合には，点線で示すように，低圧縮量の時点は勿論のこと，弾性プレート１の先端部１２でのばね反力Ｇが発生しないので，面圧Ｐ７　，Ｐ８　は低くなり，良好なシール性能を確保できないという問題がある。
【００３０】
従って，本発明による単層ガスケットは，シリンダヘッド，シリンダブロック，インテーク又はエキゾーストマニホルド，管体等の部材間で単層ガスケットを締め付ける時に，各部材の変形が比較的に大きく，低締め付け力でなければならないような，例えば，オールアルミニウムオープンデッキタイプ，又は比較的に高締め付け力の適用も可能なクローズドタイプのエンジン等に用いるものとして好適なものである。特に，本発明の単層ガスケットは，低圧縮の締付条件を必要とするような低剛性の薄板フランジを備えたエキゾーストマニホルド用として好適である。更に，本発明の単層ガスケットは，単純な構成であり，低圧縮の段階から高い面圧が得られるので，比較的シール面圧が低くてもよいインテークマニホルド用としても好適である。また，本発明の単層ガスケットは，弾性プレート１として，弾性金属板を用いた場合には，熱処理により通常用いられるＳＵＳ３０１よりも高弾性に調質した材料又は高マンガンで窒素を含有する非磁性オーステナイト系の高弾性ステンレス鋼板を用いるのが好ましい。弾性プレート１を構成する弾性金属板としては，その他，アルミニウム合金材，銅合金材を用いることができる。
【００３１】
本発明の単層ガスケットについては，環状水平部５の幅Ｗ１　を環状ハーフビード４の幅Ｂｗ（長さはＷ２　）と等しくすることかできるが，図４及び図５に示すように，環状水平部５の幅Ｗ１　を環状ハーフビード４の幅Ｂｗよりも許容される限り広くする方が，高面圧化のために部材間での締め付け初期から早期に先端部１２のばね反力Ｇを有効に利用することかできるので好ましいものである。
【００３２】
図７には，図２の中央の流体孔２及び流体孔２に対応するボルト孔３を示す部分を拡大した平面図が示されている。各ボルト孔３が流体孔２の中心Ｏに対して幾何学的に均等又は対称に配置されていないことに起因して，ボルトの締め付け力が強く及んで面圧が過大となるボルト孔３の近傍の環状ハーフビード４の面圧を小さくするために，例えば，環状ハーフビード４の幅を拡大する場合がある。この時，ボルト孔３からの距離に応じて，環状ハーフビード４の幅を拡大する領域を，幾何学的に具体的に且つ合理的に決定する必要がある。このような必要性は，エキゾーストマニホルドガスケットのみでなく，シリンダヘッドガスケットの場合にも同様に存在している。
【００３３】
図７には，環状ハーフビード４の幅を，流体孔２の中心Ｏとボルト孔３の中心Ｐ，Ｑとの間の距離を考慮して決定した実施例が示されている。シールをするべき流体孔２の中心Ｏと流体孔２に対応するボルト孔３Ａの中心Ｑとを結ぶ仮想直線ＯＱ，及び流体孔２の中心Ｏと流体孔２に対応するボルト孔３Ｂの中心Ｐとを結ぶ仮想直線ＯＰを引く。中心間の距離はＯＰ＞ＯＱである。直線ＯＰ，ＯＱ上において，直線ＯＰ，ＯＱと環状ハーフビード４の中心線４Ｃとの交点Ｈ，Ｉから流体孔２の中心Ｏ方向に一定等距離となる点Ｊ，Ｋをそれぞれの直線ＯＰ，ＯＱに対応して選択する（ＨＪ＝ＩＫ）。この時，点Ｉ，Ｈは，環状ハーフビード４の図示しない二つの境界線２１，２２，言い換えると，傾斜部６の両側にある環状水平部５側の境界線２１と水平部側の境界線２２との間のうちのいずれかの交点でもよいし，または流体孔２の孔縁として決定してもよいものである。
【００３４】
ボルト孔３に対応して最も近い選択された点Ｋ，Ｊからボルト孔３の中心Ｐ，Ｑまでのそれぞれの距離ＫＰ，ＪＱを半径として，それぞれのボルト孔３の中心Ｐ，Ｑを中心とする仮想円弧Ｔ，Ｖを描き，環状ハーフビード４の中心線４Ｃとの交点Ｌ及びＭと，交点Ｎ及びＳとを求める。これらの円弧Ｔ，Ｖで切断される即ち円弧Ｔ，Ｖが通る環状ハーフビード４のうち，ボルト孔３から最も近い領域Ａ（Ｌ−Ｍ間），遠い領域Ｂ（Ｎ−Ｓ間），及びいずれの円弧Ｔ，Ｖによっても切断されない環状ハーフビード４の領域Ｃ（Ｌ−Ｎ間とＭ−Ｓ間）の３つの領域に区分する。図７に示すように，領域Ａが小さい領域になり，領域Ｂが中間の領域になり，領域Ｃが大きな領域を示している（Ａ＜Ｂ＜Ｃ）。こうして，環状ハーフビード４の幅を，最も近い領域Ａを最大にし，中間領域Ｂ及び切断されない遠い領域Ｃの順に順次小さく形成し，面圧を調整する。この時に，各領域Ａ，Ｂ，Ｃの接続部の幅は，滑らかに変化させることが好ましい。ここで，距離ＨＪと距離ＩＫとは等しい距離であるが，この距離は任意にとることができ，距離ＨＯ又は距離ＩＯの程度を最大値とすればよい。
【００３５】
上記のように，環状ハーフビード４の幅をボルト孔３と距離との関係で決定すれば，シールすべき流体孔２の平面形状が円形でなくとも，また対応するボルト孔３が流体孔２の中心Ｏに対して均等又は対称に配置されなくても，各ボルト孔３から等距離となる環状ハーフビード４の幅の領域を幾何学的に具体的に決定することができ，面圧分布の調整配分をより正確に合理的に実施することが可能となる。また，面圧調整のために，環状ハーフビード４の高さを流体孔２の周囲において，境界における環状ハーフビード４の幅を滑らかに変化させる領域を大きくすることによって適宜徐々に変化させる技術的思想を組み合わせることも可能である。
【００３６】
次に，図７〜図９及び図１２を参照して，ガスケットのハーフビードにより発現する面圧について説明する。ガスケットの孔周りに形成したハーフビードについて，非締め付け状態における高さが同一，剛性等の材質が同一，且つボルトによる締め付け力即ち締結力が同一であるという条件では，一般的な傾向として，図８に示すように，ハーフビードの撓み量に従って面圧は連続して上昇するが，ハーフビードの小さい幅（ＢＳ）が面圧が高く，大きい幅（ＢＬ）が面圧が低く，中間幅（ＢＭ）では面圧が中間になる状態で変化し，最大面圧はＢＳの面圧が最も高い値となり，ＢＬの面圧が最も低い値となり，ＢＭの面圧が中間の値となる。しかしながら，部材の対向面間にガスケットを介在させて予め決められた所定の位置に形成されたボルト孔にボルトを挿通して締め付けた場合には，ボルトによる締結力は，流体孔の周りの領域においてボルト孔との距離が異なるため，ハーフビードの流体孔周りの領域では位置によって荷重が異なる。従って，ボルトの締め付けによって発生する面圧は，ボルト孔に近い領域では大きく，離れるに従って小さくなる傾向がある。
【００３７】
上記のことを考慮すると，例えば，板厚０．２５ｍｍの単層ガスケットの流体孔２の周りに形成された環状ハーフビード４が全周の領域で同一高さ，例えば，０．７５ｍｍで，同一幅，例えば，２．０ｍｍに形成された場合には，図１２に示すように，流体孔２の周方向における面圧に関しては，流体孔２の周りの領域Ａでの面圧が最も高くなり，領域Ｂで中間値となり，領域Ｃで最も低くなり，特に，領域Ｃではシールに必要な面圧を確保できないことになり，流体孔２の周りのシール性能を確保することができなくなる。但し，図１２に示す領域Ｃは，図７に示す２つの領域Ｃの内の大きい方，即ち，ボルト孔３から最も遠い方を意味している。
【００３８】
本発明による単層ガスケットは，流体孔２の周りの全周が領域Ａ，領域Ｂ及び領域Ｃの３区分の領域に分けられ，それぞれの環状ハーフビード４の幅が異なるように設定されている。例えば，領域Ａでの環状ハーフビード４の幅が２．２５ｍｍに設定され，領域Ｂでの環状ハーフビード４の幅が２．１ｍｍに設定され，領域Ｃでの環状ハーフビード４の幅が１．８ｍｍに設定されている。もし，ビード幅を除いて図１２の場合と同一条件とした本発明の場合では，荷重が低下した分だけ環状ハーフビード４の幅が小さく形成されているので，図９に示すように，流体孔２の周方向における面圧に関しては，流体孔２の全周にわたって面圧を実質的に略均一化するか，又は面圧のバラツキを小さくすることができ，領域Ｃにおける面圧をシールに必要な所定の面圧以上に維持することができ，シール性能をボルト孔３からの遠近領域によって低下させることなく，常にシールに必要な面圧を発生させることができる。図９に示す領域Ｃは，当然，図１２の場合に対応している。
【００３９】
【発明の効果】
この発明による単層ガスケットは，上記のように構成されているので，流体孔の周りに沿って環状水平部を設け，該環状水平部の外側に環状ハーフビードを設けるだけであり，従来のようなＮ字型の形状に構成する必要がないのて，極めて単純な構造でありながら，流体孔の周囲に沿って低圧縮時から従来のＮ字型ガスケットと同等程度の高面圧が得られる。特に，環状ハーフビードの幅を流体孔とボルト孔との幾何学的な距離関係で容易に決定して形成できる。それによって，ボルト孔の近傍に存在する流体孔の周囲の環状ハーフビードについて，幾何学的に合理的に面圧の変更調整部分を決定することができ，面圧調整における自由度が大きく，柔軟性を持たせることができる。また，低剛性のフランジを持つエキゾーストマニホルドや低圧縮力の締付条件を必要とする部材の場合にも，従来の単層ガスケットと比較して優れたシール性能を発揮でき，最近の高性能エンジンにも適用可能な耐熱構成を有し，例えば，シリンダヘッドガスケット，インテークマニホルドガスケット，エキゾーストマニホルドガスケット等の各種のガスケットとして高いシール性を発揮させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明による単層ガスケットが適用されたエキゾーストマニホルドガスケットの一実施例を示す平面図である。
【図２】この発明による単層ガスケットが適用されたエキゾーストマニホルドガスケットの別の実施例を示す平面図である。
【図３】この発明による単層ガスケットについて，流体孔の周りの環状水平部，環状ハーフビード及び外側の水平部の関係の一実施例を示す断面図である。
【図４】この発明による単層ガスケットが適用されたシリンダヘッドガスケットの一実施例を示し，環状水平部を一方の部材に水平部を他方に部材に接して配置した状態を示す断面図である。
【図５】この発明による単層ガスケットが適用されたマニホルドガスケットの一実施例を示し，環状水平部をエキゾーストマニホルド側に向けて配置した時の締め付けによる面圧の発生状態を示す説明図である。
【図６】図５と図１１とに示す単層ガスケットの環状ハーフビードに生じる圧縮量に対する面圧の関係を示すグラフである。
【図７】この発明による単層ガスケットについて，流体孔の周りのボルト孔との遠近による領域Ａ，領域Ｂ及び領域Ｃを幾何学的に決定する方法を示す説明図である。
【図８】単層ガスケットに設けた環状ハーフビードの幅と面圧との関係を示すグラフである。
【図９】この発明による単層ガスケットの流体孔の周りの領域Ａ，領域Ｂ及び領域Ｃに発生する面圧を示す説明図である。
【図１０】比較例の単層ガスケットについて，環状水平部が環状ハーフビードの幅より小さい場合の締め付けによる面圧の発生状態を示す説明図である。
【図１１】比較例の単層ガスケットについて，弾性プレートの配置を図５の配置と逆向きに配置した場合であって，環状水平部をシリンダヘッド側に向けて配置した時の締め付けによる面圧の発生状態を示す説明図である。
【図１２】比較例の単層ガスケットの流体孔の周りの領域Ａ，領域Ｂ及び領域Ｃに発生する面圧を示す説明図である。
【符号の説明】
１　　弾性プレート
２　　流体孔
３　　ボルト孔
４　　環状ハーフビード
５　　環状水平部
６　　傾斜部
７　　水平部
８，９，１３，１４　部材
１０，１１，１９，２０　対向面
１２　先端部
１５，１６　ポート（流体孔）
１７　露出部
１８　皮膜
２１，２２　境界部
２３，２４　燃焼室孔
Ａ，Ｂ，Ｃ　流体孔周りの領域
Ｂｗ　環状ハーフビードの幅
Ｐ１　，Ｐ２　，Ｐ３　，Ｐ４　，Ｐ５　，Ｐ６　，Ｐ７　，Ｐ８　　面圧
Ｇ　　ばね反力
Ｗ１　　環状水平部の幅
【図１】
2004052956.tif 000003
【図２】
2004052956.tif 000004
【図３】
2004052956.tif 000005
【図４】
2004052956.tif 000006
【図５】
2004052956.tif 000007
【図６】
2004052956.tif 000008
【図７】
2004052956.tif 000009
【図８】
2004052956.tif 000010
【図９】
2004052956.tif 000011
【図１０】
2004052956.tif 000012
【図１１】
2004052956.tif 000013
【図１２】
2004052956.tif 000014
【手続補正書】
【提出日】平成14年8月7日(2002.8.7)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら，前掲特開昭６１−２５５２５０号公報に開示された単板金属ガスケットは，ボルト孔側から離間するに従いという暖味な構成であり，幾何学的に具体的な領域を決めることができず，特に，締付ボルト孔が各流体孔に対して均等に配置されていない構成の場合には，幅の変化領域の具体的な決定はできなくなる問題がある。


【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１８】
この単層ガスケットは，上記のように，環状ハーフビードの幅を流体孔の周りの環状水平部の幅より小さく形成しているので，部材の対向面間に弾性プレートをセットしてボルトで締め付け時に，締め付け初期から前記環状水平部の先端部が一方の前記部材の前記対向面に当接してばね反力が発生し，シール性能をアップできる。また，弾性プレートをボルトで締め付け時に，予め決められた所定の位置に形成されたボルト孔と流体孔の回りの領域との幾何学的に定められた遠近領域でボルトによる締め付け力が変化するが，ボルト孔からの遠近領域にかかわらず，流体孔の回りの面圧を略均一化することができ，流体孔の回りでのシール性能を向上させ，たとえ繰り返しの熱負荷等を受けたとしても該負荷に影響されることなく，常に良好なシール性能を確保できる。特に，この単層ガスケットでは，流体孔の回りの環状ハーフビードの幅の大きさは，ボルト孔からの遠近領域を幾何学的に容易に設定して決定できる。また，流体孔とボルト孔との中心を結ぶ仮想直線と環状ハーフビードとの交点における環状ハーフビードは，環状中心線又は傾斜部の両側にある各水平部との境界の二つの環状境界線即ち二つの環状境界線のうちのいずれかである。更に，この単層ガスケットについては，耐熱性の皮膜の材質，及び皮膜の施工手段は問わないものであり，皮膜の施工手段は，例えば，ゴム質，無機質，セラミックス等の塗布，接着，溶射及び積層等の手段によって弾性プレートに設けたものである。


【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下，図面を参照して，この発明による単層ガスケットの実施例を説明する。まず，図１及び図２を参照して，この発明による単層ガスケットがエキゾーストマニホルドガスケットに適用された実施例について説明する。この単層ガスケットは，特に，多気筒エンジンに適用して好ましいものであり，１枚の弾性プレート１から構成され，弾性プレート１の表面には，必要に応じて全面又は部分的な領域に窒化硼素（ＢＮ）系のセラミックス，フッ素ゴム等の耐熱性を有する皮膜１８がコーティングされている。弾性プレート１には，排気ガスが通過する流体孔２，予め決められた所定の位置に形成されたボルト孔３，及び流体孔２の周囲に形成されているｌ条の環状ハーフビード４が設けられている。流体孔２は，排気ガスが漏洩するのを防止するようにシールをするべき孔であり，この実施例ではシール手段は環状ハーフビード４によって達成されている。


【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２０】
図１では，この単層ガスケットの各ボルト孔３は，それぞれ対応する円形の流体孔２に対して予め決められた所定の位置に対称になるように形成されている。図２では，この単層ガスケットは，中心にある長円形の流体孔２に対応して設けられた２個のボルト孔３は非対称な位置で予め決められた所定の位置に形成され，全体として略対称な形状に形成されている。図３は，図１のＡ−Ａ断面に対応すると共に，図２のＢ−Ｂ断面に対応する断面図である。流体孔２側から順に孔周囲の環状水平部５，傾斜部６を有する環状ハーフビード４及び環状ハーフビード４の外側に位置する外側の水平部７を連続して備えており，非締め付け状態における環状水平部５の幅Ｗ１　（水平であるので長さに等しい）が環状ハーフビード４の幅Ｂｗ（長さはＷ２　）よりも大きく形成されると共に，図３に示すように，環状水平部５は水平部７よりも高い位置にある。ここで，環状ハーフビード４の幅Ｂｗは，その長さＷ２　が同一であっても高さが変化することによって異なってくるので，非締め付け状態における幅を指しているものである。例えば，弾性プレート１の板厚は，０．２〜０．３ｍｍである。また，環状水平部５の幅Ｗ１　は，１．０〜７．０ｍｍの範囲であり，好ましくは，約２．５ｍｍである。環状ハーフビード４の幅Ｂｗは，１．０〜６．０ｍｍの範囲であり，好ましくは，約２．０ｍｍである。この場合に，環状水平部５の幅Ｗ１　と環状ハーフビード４の幅Ｂｗとを等しい値に形成することもできる（即ち，Ｗ１　≧Ｂｗ）。


【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２３】
環状水平部５の幅Ｗ１　が環状ハーフビード４の幅Ｂｗよりも大きい場合であるので，締め付け初期に弾性プレート１の流体孔２側の先端部１２が，シリンダブロック９の対向面１１側に当接する状態になる。このような変形では，弾性プレート１の先端部１２にばね反力Ｇが生じ，その結果，図４に示すように，傾斜部６の両端即ち境界部２１，２２の山頂部に棒線で示す大きい面圧Ｐ１　，Ｐ２　がそれぞれ発生する。即ち，締め付けの初期の低圧縮時から強い面圧を得ることが可能である。締め付けが進むと上記ばね反力Ｇも面圧も次第に大きくなり，さらに締め付け終了時には第１水平部５は対向面１１即ちシール当接面と水平に近い状態で接触するので，第１水平部５の先端部１２側で広い幅のシール部が形成され，ここにも高い面圧が発生する。したがって，低圧縮から所定の締め付け条件に至るまでの間でシール性能が向上する。


【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２５】
図５は，基本的には図１〜図３に示す単層ガスケットを，エキゾーストマニホルド用ガスケットに適用した場合を示す説明図である。この単層ガスケットは，弾性プレート１が一方の部材（部品）としてのエキゾーストマニホルド１３の対向面１９と，他方に部材（部品）としてのシリンダヘッド１４の対向面２０との間に介在されている。エキゾーストマニホルド１３は，排気ガスが流れるポートである流体孔１５を有し，また，シリンダヘッド１４はエンジンから排出された排気ガスが流れる排気ポートである流体孔１６が形成されている。一般的に，エンジンの排気ポートの構成では，製作精度上，及び排気ガスのスムースな排出の点から，エキゾーストマニホルド１３側の流体孔１５の孔径Ｒ１　が，シリンダヘッド１４側の排気ポートである流体孔１６の孔径Ｒ２　よりも大きくなるように設定されている。この場合，単層ガスケットの弾性プレート１の流体孔２は，エキゾーストマニホルド１３の流体孔１５の孔径Ｒ１　より小さく且つシリンダヘッド１４の流体孔１６の孔径Ｒ２　にほぼ同じに形成されている。また，図示していないが，弾性プレート１のボルト孔は，シリンダヘッド１４に形成されたボルト孔と一致するように設定され，更に，エキゾーストマニホルド側フランジに形成されたボルト孔径は，シリンダヘッド１４のボルト孔径よりもやや大きく設定され，エキゾーストマニホルド側フランジの製作上の誤差や，より一層の高温に起因する熱膨張や熱収縮による変動を吸収できるように形成されている。


【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２８】
図１１には，図５の本発明の単層ガスケットに対する比較例としての単層ガスケットが示されている。図１１には，弾性プレート１の非締め付け状態における弾性プレート１の環状水平部５の幅Ｗ’１が環状ハーフビード４の幅Ｂｗ’（符号Ｂｗ’は図示せず，図１１では長さをＷ’２で表示）よりも大きい（Ｗ’１＞Ｂｗ’）場合であり，図５の本発明の単層ガスケットの配向に対比して（即ち，弾性プレート１を逆向きに配置した状態が）示されている。図１１に示すように，弾性プレート１の締め付け時には，弾性プレート１の先端部１２が図５の単層ガスケットの場合とは逆方向に曲がった状態になっている。即ち，図１１は，弾性プレート１の環状水平部５をシリンダヘッド１４側の小さい孔径Ｒ２　の対向面２０側に配置する向きに配置した例である。部材間での締め付け初期には，弾性プレート１の先端部１２は，いずれの対向面１９，２０にも接しない状態になるので，先端部１２にはばね反力が全く発生しない。従って，発生する面圧Ｐ７　，Ｐ８　は，図１０に示した場合と同様に小さくなり，シール性能が低下するものである。


【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３１】
本発明の単層ガスケットについては，環状水平部５の幅Ｗ１　を環状ハーフビード４の幅Ｂｗ（長さはＷ２　）と等しくすることができるが，図４及び図５に示すように，環状水平部５の幅Ｗ１　を環状ハーフビード４の幅Ｂｗよりも許容される限り広くする方が，高面圧化のために部材間での締め付け初期から早期に先端部１２のばね反力Ｇを有効に利用することができるので好ましいものである。


【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３３】
図７には，環状ハーフビード４の幅を，流体孔２の中心Ｏとボルト孔３の中心Ｐ，Ｑとの間の距離を考慮して決定した実施例が示されている。シールをするべき流体孔２の中心Ｏと流体孔２に対応するボルト孔３Ａの中心Ｑとを結ぶ仮想直線ＯＱ，及び流体孔２の中心Ｏと流体孔２に対応するボルト孔３Ｂの中心Ｐとを結ぶ仮想直線ＯＰを引く。中心間の距離はＯＰ＞ＯＱである。直線ＯＰ，ＯＱ上において，直線ＯＰ，ＯＱと環状ハーフビード４の中心線４Ｃとの交点Ｈ，Ｉから流体孔２の中心Ｏ方向に一定等距離となる点Ｊ，Ｋをそれぞれの直線ＯＰ，ＯＱに対応して選択する（ＨＪ＝ＩＫ）。この時，点Ｉ，Ｈは，環状ハーフビード４の図示しない二つの境界線２１，２２，言い換えると，傾斜部６の両側にある環状水平部５側の境界線２１と水平部７側の境界線２２との間のうちのいずれかの交点でもよいし，または流体孔２の孔縁として決定してもよいものである。


【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３９】
【発明の効果】
この発明による単層ガスケットは，上記のように構成されているので，流体孔の周りに沿って環状水平部を設け，該環状水平部の外側に環状ハーフビードを設けるだけであり，従来のようなＮ字型の形状に構成する必要がないので，極めて単純な構造でありながら，流体孔の周囲に沿って低圧縮時から従来のＮ字型ガスケットと同等程度の高面圧が得られる。特に，環状ハーフビードの幅を流体孔とボルト孔との幾何学的な距離関係で容易に決定して形成できる。それによって，ボルト孔の近傍に存在する流体孔の周囲の環状ハーフビードについて，幾何学的に合理的に面圧の変更調整部分を決定することができ，面圧調整における自由度が大きく，柔軟性を持たせることができる。また，低剛性のフランジを持つエキゾーストマニホルドや低圧縮力の締付条件を必要とする部材の場合にも，従来の単層ガスケットと比較して優れたシール性能を発揮でき，最近の高性能エンジンにも適用可能な耐熱構成を有し，例えば，シリンダヘッドガスケット，インテークマニホルドガスケット，エキゾーストマニホルドガスケット等の各種のガスケットとして高いシール性を発揮させることができる。


【手続補正１１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図３】
2004052956.tif 000015