(57)【要約】【課題】誤動作を防止させた放電灯点灯装置を提供する。【解決手段】コンデンサＣ３の容量を２２ｎＦ以下にすれば、一般的には調光器３１のコンデンサＣ１の容量は小さくても０．１５μＦのため、コンデンサＣ３の容量をコンデンサＣ１に対して十分に小さくできる。インバータ主回路３７の入力電圧が、商用交流電源ｅの電圧のピーク値の１／２にクリップされた後に、トライアックＱ１の両端電圧が所定値以上に上昇するため、トライアックＱ１は確実にオンする。トライアックＱ１のオン動作は安定し、トライアックＱ１は正負で対称のオン時間になる。【選択図】　　　　図１
2004006161.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
交流電源の両端に接続された容量が２２ｎＦ以下のコンデンサと；
このコンデンサの両端に並列接続された整流手段と；
この整流手段の出力を部分平滑する部分平滑回路と；
この部分平滑回路の出力を変換し放電ランプを点灯させる変換手段と；
を具備したことを特徴とする放電灯点灯装置。
【請求項２】
整流手段は、入力される電圧の周波数より高い周波数に対応するダイオードである
ことを特徴とする請求項１記載の放電灯点灯装置。
【請求項３】
蛍光ランプと；
この蛍光ランプとは別個のランプと；
請求項１または２記載の放電灯点灯装置と；
放電灯点灯装置を収納するとともに蛍光ランプを支持するカバーと；
放電灯点灯装置が電気的に接続されるとともにカバーの基端に配設された口金と；
を具備したことを特徴とする電球形蛍光ランプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、雑音を抑制した放電灯点灯装置および電球形蛍光ランプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、平滑回路を用いた放電灯点灯装置は、商用交流電源の交流電圧をトライアックなどにより位相制御する位相制御形調光器に接続し、放電灯点灯装置に入力する交流電圧を位相制御形調光器で位相制御して、平均電圧を変化させることにより放電ランプをたとえば調光位相９０°から１８０°まで消灯することなく制御している。
【０００３】
そして、具体的には、位相制御形調光器はトライアックと並列に雑音防止用のコンデンサが接続され、放電灯点灯装置は位相制御形調光器に接続される両端間に同様に雑音防止用のコンデンサが接続されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、位相制御形調光器に放電灯点灯装置を接続した場合、位相制御形調光器のコンデンサと放電灯点灯装置のコンデンサとが直列に接続された状態になり分圧コンデンサとなってしまい、位相制御形調光器のコンデンサと放電灯点灯装置のコンデンサとの関係によっては、トライアックの両端の電圧が上昇しやすくなり、部分平滑回路に充電電流が流れはじめる前にトライアックをオンさせてしまう。このとき、トライアックはオンを継続する為の保持電流が流れないので、しばらくののち、オフに至る誤動作をするおそれがある問題を有している。
【０００５】
本発明は、上記問題点に鑑みなされたもので、誤動作を防止させた放電灯点灯装置および電球形蛍光ランプを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
請求項１記載の放電灯点灯装置は、交流電源の両端に接続された容量が２２ｎＦ以下のコンデンサと；このコンデンサの両端に並列接続された整流手段と；この整流手段の出力を部分平滑する部分平滑回路と；この部分平滑回路の出力を変換し放電ランプを点灯させる変換手段とを具備したもので、たとえばトライアックなどのスイッチング素子およびこのスイッチング素子に並列のコンデンサを有し、スイッチング素子の動作により電力が変換される調光器などに接続しても、調光器のスイッチング素子に用いられるコンデンサは一般的に０．１５μＦないし０．４７μＦ程度の容量が多いため、調光器に接続した場合にもコンデンサの容量は２２ｎＦ以下であるので、スイッチング素子の両端電圧が分圧により必要以上に上昇することを防止でき、部分平滑回路への充電開始後にスイッチング素子にオン信号が入るようにできる。スイッチング素子の動作が確実になり、誤動作を防止する。
【０００７】
請求項２記載の放電灯点灯装置は、請求項１記載の放電灯点灯装置において、整流手段は、入力される電圧の周波数より高い周波数に対応するダイオードであるもので、入力される電圧の周波数より高い周波数に対応しないと、コンデンサが２２ｎＦ以下でもコンデンサの容量が大きい場合と同様に誤動作してしまうが、入力される電圧の周波数より高い周波数に対応するダイオードを用いることにより、誤動作を確実に防止する。
【０００８】
請求項３記載の電球形蛍光ランプは、蛍光ランプと；この蛍光ランプとは別個のランプと；請求項１または２記載の放電灯点灯装置と；放電灯点灯装置を収納するとともに蛍光ランプを支持するカバーと；放電灯点灯装置が電気的に接続されるとともにカバーの基端に配設された口金とを具備したもので、それぞれの作用を奏する。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の電球形蛍光ランプの一実施の形態を図面を参照して説明する。
【００１０】
図１は第１の実施の形態の放電灯点灯装置を示す回路図、図２は電球形蛍光ランプのグローブを透視した側面図である。
【００１１】
そして、図２において、１は調光可能な電球形蛍光ランプで、この電球形蛍光ランプ１は、たとえば定格入力電力が６Ｗないし２５Ｗで動作し、本実施の形態では、１００％出力で２２Ｗで点灯するようになっている。そして、この電球形蛍光ランプ１は、カバー２、口金３、保持体４、蛍光ランプ５、および、図１に示す放電灯点灯装置である点灯回路１６などにより構成され、基本的な状態では図１に示すように口金３側を上側としている。
【００１２】
まず、カバー２は、本体あるいはベースなどともいわれ、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）などの耐熱性を有する合成樹脂にて略円筒状に一体に形成されている。そして、このカバー２には、下方に拡開する本体部１１と、この本体部１１の上側から略筒状である略円筒状に延設された口金取付部１２とが形成され、内部に点灯回路１６が収納されている。
【００１３】
また、口金３は、Ｅ２６形などのエジソン形の口金で、絶縁部３ａと、この絶縁部３ａの上端中央部に固定された導電性を有する先端口金部３ｂと、絶縁部３ａの外周部に固定されソケットに螺合される導電性を有する螺合口金部３ｃとを備えている。
【００１４】
そして、保持体４は、仕切体などともいわれ、ポリブチレンテレフタレートなどの耐熱性を有する合成樹脂にて形成され、カバー２に取り付けられている。
【００１５】
そして、蛍光ランプ５は、先端が角形状をなし、一対の角隅部５ａ，５ａを有するようにモールド成型によって略コ字状に屈曲形成された３個以上、例えば４本のＵ字状バルブであるバルブ５ｂによって構成されている。すなわち、放電ランプとしての発光管１８は多角形状である正方形の四辺にバルブ５ｂの先端が沿うようにそれぞれ所定の位置に配置し、図示しない連通管で順次接続し、１本の放電路が形成されている。また、各バルブ５ｂは、内面に蛍光体膜が形成されるとともに、内側にアルゴンなどの希ガスおよび水銀が封入されている。なお、Ｕ字状とは、例えば、放電路が一方向側で折り返すように屈曲放電経路を形成する構造を有していることを意味し、バルブ５ｂ先端が円弧状に形成されていることを意味するものではない。したがって、Ｕ字状の概念には先端が角形状のものや尖鋭状のものも含まれる。
【００１６】
そして、カバー２を備えた外囲器は、定格電力１００Ｗ形相当の白熱電球などの一般照明用電球の規格寸法に近似する外形に形成されている。なお、一般照明用電球とはＪＩＳ　Ｃ　７５０１に定義されるものである。
【００１７】
また、点灯回路１６は図１に示すように、商用交流電源ｅに２線式の位相制御形の調光器３１が接続され、商用交流電源ｅおよびこの調光器３１で位相制御により出力電圧可変の交流電源３２を構成している。また、２線式の調光器３１は、トライアックＱ１を備え、このトライアックＱ１に対して直列にインダクタＬ３が接続され、トライアクＱ１とインダクタＬ３との直列接続と、並列に雑音防止用の一般的には０．１５μＦないし０．４７μＦ程度の容量のコンデンサＣ１が接続され、トライアックＱ１のゲートにはトリガ用のダイアックＱ２が接続され、このダイアックＱ２は位相角設定用の可変抵抗Ｒ１を介してトライアックＱ１の一端側に接続されるとともに、コンデンサＣ２を介してトライアックＱ１の他端側に接続されている。そして、可変抵抗Ｒ１の抵抗値を変化させることにより可変抵抗Ｒ１およびコンデンサＣ２の時定数を変化させて、トライアックＱ１がオンする位相を変化させ、平均電圧を変化させて全光点灯および調光点灯を設定する。
【００１８】
また、調光器３１を介した商用交流電源ｅには、抵抗Ｒ２を介してインピーダンス素子Ｚ１が接続され、このインピーダンス素子Ｚ１に対して並列に２２ｎＦ以下、たとえば１７ｎＦの容量のコンデンサＣ３が接続されている。そして、調光器３１を介した商用交流電源ｅにはトライアックＱ１のスイッチングのアンバランスにより発生したいずれの方向の直流成分もカット可能なように極性を異ならせた１６Ｖ耐圧程度の低圧の電解コンデンサＣ４および電解コンデンサＣ５の直列回路を介して、それぞれトライアックＱ１のスイッチング周波数より十分に高い周波数に対応可能な４つのダイオードＤ１〜Ｄ４で構成された整流手段としての全波整流回路３４の入力端子が接続されている。
【００１９】
さらに、全波整流回路３４の出力端子には、コンデンサＣ６および抵抗Ｒ３の並列回路が接続され、この抵抗Ｒ３に対して並列にノイズ除去用のインダクタＬ１、高周波バイパス用のコンデンサＣ７および抵抗Ｒ４の直列回路が接続され、発生する高周波ノイズを商用交流電源ｅに流出しないように除去するフィルタ回路３５を構成している。
【００２０】
そして、コンデンサＣ７には、非平滑直流電圧のピーク値がそのまま残存し全波整流回路３４から出力された非平滑直流電圧の谷の部分を埋めて部分的な平滑電圧を形成する部分平滑回路３６が接続されている。この部分平滑回路３６は、このコンデンサＣ７に対して並列に、電解コンデンサＣ８、ダイオードＤ７、電解コンデンサＣ９の直列回路が接続され、電解コンデンサＣ８およびダイオードＤ７の接続点と全波整流回路３４の負極との間にダイオードＤ７と逆極性にダイオードＤ８が接続され、電解コンデンサＣ８およびダイオードＤ７の直列回路に対して並列に逆極性のダイオードＤ９が接続されている。
【００２１】
また、部分平滑回路３６には、電力変換手段であるハーフブリッジ形のインバータ主回路３７が接続されている。このインバータ主回路３７は、抵抗Ｒ５および抵抗Ｒ６とコンプリメンタリペア形といわれる相補形のＮチャネルでＭＯＳ形の電界効果トランジスタＱ４およびＰチャネルでＭＯＳ形の電界効果トランジスタＱ５とが直列に接続され、周波数１０ｋＨｚ以上、好適には周波数２０〜２００ｋＨｚの高周波交流を出力する。また、電界効果トランジスタＱ４および電界効果トランジスタＱ５は起動用の抵抗Ｒ７，Ｒ８，Ｒ９，Ｒ１０の直列回路を介してダイオードＤ４とダイオードＤ３との接続点に接続されるとともに、抵抗Ｒ７および抵抗Ｒ１１の直列回路を介して電解コンデンサＣ５および全波整流回路３４の接続点に接続されている。さらに、電界効果トランジスタＱ５のソース、ドレイン間には、コンデンサＣ１０が接続されている。また、電界効果トランジスタＱ４のゲートおよび抵抗Ｒ６を介したソース間には逆極性に接続されたツェナダイオードＺＤ１およびツェナダイオードＺＤ２の直列回路が接続されるとともに、ドライブ回路となる共振手段３８を構成し電界効果トランジスタＱ４および電界効果トランジスタＱ５のゲートに直列に接続されるコンデンサＣ１１およびインダクタＴｒ１の二次巻線Ｔｒ１ｂが接続されている。
【００２２】
そして、コンデンサＣ１１に対して並列に、同様に電界効果トランジスタＱ４および電界効果トランジスタＱ５のゲートに直列に接続される並列コンデンサＣ１２および発光管１８を消灯させる安全回路となる切換手段としての電界効果トランジスタＱ６の直列回路が接続されている。また、電界効果トランジスタＱ６のソース、ゲート間には、コンデンサＣ１５および抵抗Ｒ１５の並列回路が接続され、電解コンデンサＣ９に対して並列に部分平滑回路３６の電圧を分圧する抵抗Ｒ１６および抵抗Ｒ１７の直列回路が接続され、この抵抗Ｒ１７に対して並列に部分平滑回路３６に対応する電圧の平滑電圧値が現れるコンデンサＣ１６が接続されている。そして、電界効果トランジスタＱ６のゲートと部分平滑回路３６の電圧を分圧する抵抗Ｒ１６および抵抗Ｒ１７の接続点との間に、ダイオードＤ１１およびダイオードＤ１１と逆極性で直列に接続された制御手段としてのツェナダイオードＺＤ３が接続されている。
【００２３】
また、抵抗Ｒ５を介した電界効果トランジスタＱ４のソース、ドレイン間には、抵抗Ｒ２１および抵抗Ｒ２２の直列回路が接続され、抵抗Ｒ２２に対して並列にコンデンサＣ１７が接続され、このコンデンサＣ１７に対して並列にツェナダイオードＺＤ４およびコンデンサＣ１８の直列回路を接続する。また、コンデンサＣ１８に対して並列に抵抗Ｒ２３を接続し、ツェナダイオードＺＤ４およびコンデンサＣ１８の接続点は抵抗Ｒ２４を介して電界効果トランジスタＱ７のゲートに接続され、この電界効果トランジスタＱ７のドレインは補助共振用のコンデンサＣ１９を介してコンデンサＣ１１およびインダクタＴｒ１の二次巻線Ｔｒ１ｂの接続点に接続され、電界効果トランジスタＱ７のソースは電界効果トランジスタＱ４のドレインおよび抵抗Ｒ６の接続点に接続する。一方、ツェナダイオードＺＤ４のアノード、カソード間には、電界効果トランジスタＱ７のコレクタ、エミッタが接続され、電界効果トランジスタＱ７のコレクタ、ベース間には、コンデンサＣ２１が接続され、電界効果トランジスタＱ７のベース、エミッタ間には、抵抗Ｒ２５およびコンデンサＣ２２の並列回路が接続されている。
【００２４】
さらに、抵抗Ｒ６を介した電界効果トランジスタＱ５のドレイン、ソース間には、負荷回路３９が接続され、この負荷回路３９はインダクタＴｒ１の一次巻線Ｔｒ１ａおよび直流カット用のコンデンサＣ２３の直列回路から単巻線トランスの昇圧トランスＴｒ２の直列巻線Ｔｒ２ｂおよび抵抗Ｒ２６に接続され、昇圧トランスＴｒ２の共通巻線Ｔｒ２ａは直列巻線Ｔｒ２ｂおよび限流インダクタＬ２を介して発光管１８のフィラメントコイル１８ａ，１８ｂのそれぞれの一端に接続され、このフィラメントコイル１８ａ，１８ｂの他端間には始動用のコンデンサＣ２４が接続されている。
【００２５】
また、図３はインダクタの構造を示す断面図で、この図３に示すように、インダクタＬ１は、両端に鍔が形成されたフェノール樹脂製のボビン４１を有し、このボビン４１の中心軸にはたとえばフェライト製の棒状のコア４２がこのボビン４１に重力に対しても抜け落ちないように固定されていない状態で取り付けられ、コア４２にはコイル４３が巻回されて形成されている。そして、ボビン４１の底部にはコア４２の最短部分から３ｍｍ以上離隔した状態でボビン４１と一体にピン４４が突出して設けられ、このピン４４にはコイル４３の端部がそれぞれ絡げられ、回路基板２４の表面のパターンとボビン４１とが３ｍｍ以上離隔した状態で、回路基板２４にはんだ付けされている。
【００２６】
一方、図４は従来のインダクタの構造を示す断面図で、この図４に示すように、一般的な両端に鍔を有するドラムコア５１にコイル５２が巻回されて形成され、同様に、ドラムコア５１の底部にはフェノール樹脂製のピン５３が突出して設けられ、このピン５３にはコイル５２の端部がそれぞれ絡げられた状態で、回路基板２４にはんだ付けされている。
【００２７】
また、インダクタＬ１には、図５（ａ）に示す調光器３１からの入力電圧の毎サイクルで、図５（ｂ）に示すように大電流が流れる。そして、従来は、図５（ｂ）に示す大電流が流れる毎に、ドラムコア５１の鍔の部分が磁界により振動してコイル５２とドラムコア５１とが接触することによりうなりが発生するとともに、回路基板２４とピン５３との間でうなりが発生し、騒音となる。これに対し、図３に示すように、インダクタＬ１を形成すると、回路基板２４の表面のパターンとボビン４１とを３ｍｍ以上離すことにより、パターン自体のうなりが低減するとともに、棒状のコア４２は垂直方向に振動するが、接触する相手がないため、うなりが発生しない。さらに、ボビン４１にピン４４を一体的に形成することによりうなりが発生しない。
【００２８】
次に、上記実施の形態の点灯回路１６の動作について説明する。
【００２９】
まず、調光器３１が接続されていないあるいは調光器３１が全光点灯状態に設定されているときについて説明する。なお、点灯回路１６は調光器３１が接続されている商用交流電源ｅあるいは調光器３１が接続されていない商用交流電源ｅのいずれにも対応可能である。
【００３０】
商用交流電源ｅから、抵抗Ｒ１０，Ｒ９，Ｒ８，Ｒ７，Ｒ１１を通して、電界効果トランジスタＱ４のゲート、ツェナダイオードＺＤ１，ＺＤ２、コンデンサＣ１０に電流が流れ、電界効果トランジスタＱ４をオンさせる。
【００３１】
電界効果トランジスタＱ４がオンすると、部分平滑回路３６から、電界効果トランジスタＱ４、コンデンサＣ１１、インダクタＴｒ１の一次巻線Ｔｒ１ａ、コンデンサＣ２３、昇圧トランスＴｒ２の直列巻線Ｔｒ２ｂ、限流インダクタＬ２、フィラメントコイル１８ａ、コンデンサＣ２４、フィラメントコイル１８ｂ、抵抗Ｒ４に電圧が印加され、主としてコンデンサＣ１１、インダクタＴｒ１および限流インダクタＬ２などの共振により、電界効果トランジスタＱ４がオフするとともに、電界効果トランジスタＱ５がオンする。そして、これらの動作により電界効果トランジスタＱ４および電界効果トランジスタＱ５が、交互にオン、オフを繰り返す。
【００３２】
この動作を繰り返し直流を高周波交流電圧に変換して発生し、フィラメントコイル１８ａ，１８ｂが予熱され、フィラメントコイル１８ａ，１８ｂ間が所定値以上の電圧になると、発光管１８が始動、点灯する。
【００３３】
また、部分平滑回路３６の電解コンデンサＣ８，Ｃ９のそれぞれには、全波整流回路３４からの平滑直流電圧によって、非平滑直流電圧のピーク値の１／２の電圧が充電される。一方、放電時にはダイオードＤ７〜Ｄ９により、各電解コンデンサＣ８，Ｃ９が並列に放電する。このため、商用交流電源ｅの半波整流波形における谷の部分が埋められて、電解コンデンサＣ８，Ｃ９にいわゆる部分平滑電圧が発生する。このように部分平滑回路３６を用いたことにより、調光によって非平滑直流電圧の導通角が変化するが、部分平滑回路３６では非平滑直流電圧の導通角に応じて全波整流回路３４から部分平滑回路３６に流入する入力電流の大きさが変化するとともに、平滑化直流電圧も変化する。このため、調光による導通角の変化と、発光管１８に供給されるランプ電流の大きさとが相関を示し、調光がスムースとなり、調光特性が良好になる。また、部分平滑回路３６を用いることにより突入電流も防止できる。さらに、入力電圧が高くなるとコンデンサＣ１７の両端子間の電圧が上昇してツェナダイオードＺＤ４がオンして電界効果トランジスタＱ７がオンしてコンデンサＣ１９が電気的に接続されているので、電界効果トランジスタＱ４および電界効果トランジスタＱ５の発振周波数が低くなり、ランプ電流が増加して発光管１８は明るくなる。
【００３４】
次に、調光器３１を接続して調光する場合について説明する。
【００３５】
まず、調光器３１のトライアックＱ１を正確にオンさせるためには、トライアックＱ１の両端電圧が一定になる必要がある。すなわちトライアックＱ１の両端電圧は、商用交流電源ｅの電圧からインバータ主回路３７の入力電圧を差し引いた電圧値になる。また、部分平滑回路３６の平滑電圧の谷部に商用交流電源ｅのピークの電圧の１／２の電圧値の電圧が発生する。さらに、商用交流電源ｅの電圧の谷部では、インバータ主回路３７の入力電圧は、商用交流電源ｅの電圧の１／２にクリップされる。
【００３６】
ここで、調光器３１のコンデンサＣ１に対して点灯回路１６の入力側のコンデンサＣ３の容量が大きい場合、コンデンサＣ１およびコンデンサＣ３により商用交流電源ｅが分圧されるため、トライアックＱ１がオフしている状態では、トライアックＱ１の両端電圧が上昇してしまい、図７に示すように、トライアックＱ１はオン→オフ→オンとなり、トライアックＱ１の動作は不安定になる。
【００３７】
一方、コンデンサＣ３の容量を２２ｎＦ以下にすれば、一般的には調光器３１のコンデンサＣ１の容量は小さくても０．１５μＦのため、コンデンサＣ３の容量をコンデンサＣ１に対して十分に小さくできる。このため、インバータ主回路３７の入力電圧が、商用交流電源ｅの電圧のピーク値の１／２にクリップされた後に、トライアックＱ１の両端電圧が所定値以上に上昇するため、図６に示すように、トライアックＱ１は一回のトリガで確実にオンすることにより、トライアックＱ１のオン動作は安定し、トライアックＱ１は正負で対称のオン時間になる。
【００３８】
また、調光器３１の可変抵抗Ｒ１を操作することによりダイアックＱ２の動作する位相角を変化させ、トライアックＱ１の導通位相角が変化し、平均電圧を低下させて発光管１８を調光する。すなわち、調光により入力電圧が低くなるとコンデンサＣ１７の両端間の電圧が低下してツェナダイオードＺＤ４がオフして電界効果トランジスタＱ７がオフするので、共振手段３８にコンデンサＣ１９が電気的に接続されていない状態になり、電界効果トランジスタＱ４および電界効果トランジスタＱ５の発振周波数が全光点灯時の周波数ｆ１より高いｆ２になり、ランプ電流が減少して発光管１８は暗くなる。
【００３９】
なお、調光器３１で調光している状態で電源投入した場合には、コンデンサＣ１７の電圧が低い状態でもコンデンサＣ２１が充電されていないため、トランジスタＱ８のベースにベース電流が供給され、トランジスタＱ８がオンすることにより、電界効果トランジスタＱ７がオンし、コンデンサＣ１９が共振手段３８に接続された状態になり、電界効果トランジスタＱ４および電界効果トランジスタＱ５の発振周波数が低くなり、ランプ電流が増加して発光管１８は明るい状態で始動する。また、トランジスタＱ８、コンデンサＣ２１，Ｃ２２および抵抗Ｒ２５などの時定数は、始動から０．５秒ないし４秒程度、好適には０．８秒程度で充電されるようにし、図３に示すように、発光管１８の始動後に、０．５秒ないし４秒程度、好適には０．８秒程度大きい電流を流して、フィラメントコイル１８ａ，１８ｂを早く暖め、フィラメントコイル１８ａ，１８ｂの劣化を防ぐ。また、コンデンサＣ２１が充電された後には、トランジスタＱ８のベース電流をなくし、トランジスタＱ８がオフすることにより、電界効果トランジスタＱ７がオフし、コンデンサＣ１８が共振手段３８に接続されていない状態になり、電界効果トランジスタＱ４および電界効果トランジスタＱ５の発振周波数が高くなり、ランプ電流を調光状態にして、発光管１８を調光点灯する。
【００４０】
また、調光の度合いが１０％より大きい場合には、調光器３１のダイアックＱ２の位相角が所定値より小さいため休止期間が短く部分平滑回路３６の電解コンデンサＣ９の電圧が所定値以上であるため、ツェナダイオードＺＤ３がオンして帰還させ電界効果トランジスタＱ６がオンし、いわゆる安全回路を作動させない状態の並列コンデンサＣ１２をコンデンサＣ１１に対して並列に接続し見掛け上の容量を大きくすることにより、電界効果トランジスタＱ４および電界効果トランジスタＱ５の補助共振周波数をたとえば１２５ｋＨｚと低くするとともに振幅を大きく、インバータ主回路３７の出力を大きくした状態で発光管１８が点灯を維持するようにするとともに、ツェナダイオードＺＤ１およびツェナダイオードＺＤ２でリミットが設定される電界効果トランジスタＱ４および電界効果トランジスタＱ５の振幅を大きいたとえば２４Ｖの状態にしておく。なお、ツェナダイオードＺＤ３は、たとえば３９Ｖでクランプするように設定しておく。
【００４１】
そして、たとえば深調光し過ぎて下限値以上、たとえば１０％以下に調光した場合には、調光器３１のダイアックＱ２の位相角が所定値以上に大きくなり休止期間が長くなると部分平滑回路３６の電解コンデンサＣ９の電圧が低下する。この状態では、電界効果トランジスタＱ６がオンしているため、補助共振が大きくたとえば２４Ｖの状態であり、コンデンサＣ１６の電圧が３９Ｖ−２４Ｖ＝１５Ｖ以下になると、ツェナダイオードＺＤ３がオフして電界効果トランジスタＱ６がオフし、安全回路を作動させた状態の並列コンデンサＣ１２をコンデンサＣ１１に対して並列に接続し、電界効果トランジスタＱ４および電界効果トランジスタＱ５の補助共振周波数をたとえば１６７ｋＨｚと高くするとともに振幅を小さくし、インバータ主回路３７の出力を小さくした状態で発光管１８を消灯させる状態に低下させるとともに、電界効果トランジスタＱ４および電界効果トランジスタＱ５の振幅を２４Ｖより小さい２０Ｖの状態にする。
【００４２】
また、再び調光度合いを大きくしたとえば１０％より大きい状態に戻すと、調光器３１のダイアックＱ２の位相角が所定値以上に大きくなり休止期間が短くなり部分平滑回路３６のコンデンサＣ１６の電圧が高くなる。この状態では、補助共振が２０Ｖの状態であり、コンデンサＣ１６の電圧が３９Ｖ−２０Ｖ＝１９Ｖ以上にならないと、ツェナダイオードＺＤ３がオンして電界効果トランジスタＱ６がオンし、並列コンデンサＣ１２をコンデンサＣ１１に対して並列に接続しない。そして、コンデンサＣ１６の電圧が１９Ｖ以上になると、ツェナダイオードＺＤ３がオンして電界効果トランジスタＱ６がオンし、並列コンデンサＣ１２をコンデンサＣ１１に対して並列に接続した状態にし、インバータ主回路３７の出力を大きくした状態で発光管１８を点灯させる状態に戻す。
【００４３】
このように、発光管１８が消灯する際の電源電圧と再点灯させる際の電圧とにヒステリシスを持たせることにより、たとえば発光管１８が消灯した際に負荷が低下することにより電源電圧が上昇して再点灯し、この再点灯により負荷が増加して電源電圧が低下して消灯するハンチングを防止することができ、電源電圧の変動に対する発光管１８の点灯および消灯が安定する。
【００４４】
また、ヒステリシスは補助振幅を変化させることにより、発光管１８を消灯させる際の電源電圧に対応させたコンデンサＣ１０の電圧を１５Ｖとし、発光管１８を再点灯させる際の電源電圧に対応させたコンデンサＣ１０の電圧を１９Ｖ以上として持たせることにより、構成が複雑になることがない。
【００４５】
なお、調光点灯時の発光管１８の始動時に、低い周波数ｆ１でインバータ主回路３７を動作させると進相動作になるため、低い周波数ｆ１で動作する時間を０．５秒ないし４秒程度以下にし、電界効果トランジスタＱ４および電界効果トランジスタＱ５に過度のストレスを与えることを防止する。
【００４６】
また、調光器３１に１つの点灯回路１６を接続した場合について説明したが、一般的には、１つの調光器３１の定格電力は４００Ｗ程度であるため、複数、たとえば４つ程度までの点灯回路１６を接続しても同様の効果を得ることができる。
【００４７】
さらに、コンデンサＣ３の容量を小さくしすぎると、雑音防止の機能が低下するので、容量が２２μＦ以下で設計の際に許容される雑音に抑制できる程度の大きさ以上のものを選定する必要があり、コンデンサＣ６などの容量を大きくすることにより、雑音を抑制できる。
【００４８】
また、全波整流回路３４のダイオードＤ１〜Ｄ４のスイッチング速度が、トライアックＱ１のスイッチング周波数より低い低速度のものを用いると、コンデンサＣ３の容量を大きくした場合と同様に、トライアックＱ１のスイッチング動作が不安定になるため、ダイオードＤ１〜Ｄ４は、スイッチング速度がトライアックＱ１のスイッチング周波数よりも十分に高いものを用いている。
【００４９】
次に、他の実施の形態の点灯回路１６を図８を参照して説明する。
【００５０】
図８は他の実施の形態の点灯回路を示す回路図で、図８に示す点灯回路１６は、図１に示す点灯回路１６において、電解コンデンサＣ４および電解コンデンサＣ５の直列回路に対して並列に、それぞれツェナ電圧が電解コンデンサＣ４および電解コンデンサＣ５の耐電圧以下で極性を異ならせて接続したツェナダイオードＺＤ５およびツェナダイオードＺＤ６の直列回路を接続したものである。
【００５１】
上述の調光器３１は、トライアックＱ１を用いているため全波調光をしているが、トライアックＱ１に代えてたとえばサイリスタなどを用いて図９に示すように半波調光をする場合には、商用交流電源ｅが１００Ｖの場合、電解コンデンサＣ４，Ｃ５には、４０Ｖ程度の電圧が印加されるため、過電圧が印加されることになり、電解コンデンサＣ４，Ｃ５には好ましくない状態になる。しかしながら、電解コンデンサＣ４，Ｃ５に対して並列に、ツェナダイオードＺＤ５，ＺＤ６を接続することにより、電解コンデンサＣ４または電解コンデンサＣ５のいずれかに所定時間以上ツェナ電圧以上の電圧が印加されると，ツェナダイオードＺＤ５またはツェナダイオードＺＤ６がブレークオーバし、電解コンデンサＣ４または電解コンデンサＣ５のたとえば防爆弁が開放することを防止できる。
【００５２】
【発明の効果】
請求項１記載の放電灯点灯装置によれば、調光器に接続した場合にもコンデンサの容量は２２ｎＦ以下であるので、スイッチング素子の両端電圧が分圧により必要以上に上昇することを防止でき、部分平滑回路への充電が開始されたのちに、スイッチング素子にオン信号を与えることができるので、スイッチング素子の動作が確実になり、誤動作を防止できる。
【００５３】
請求項２記載の放電灯点灯装置によれば、請求項１記載の放電灯点灯装置に加え、入力される電圧の周波数より高い周波数に対応しないと、コンデンサが２２ｎＦ以下でもコンデンサの容量が大きい場合と同様に誤動作してしまうが、入力される電圧の周波数より高い周波数に対応するダイオードを用いることにより、誤動作を確実に防止できる。
【００５４】
請求項３記載の電球形蛍光ランプによれば、請求項１または２記載の放電灯点灯装置を用いて蛍光ランプを点灯させるので、それぞれの効果を奏することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施の形態の点灯回路を示す回路図である。
【図２】同上電球形蛍光ランプの一部を切り欠くとともにグローブを透視した側面図である。
【図３】同上インダクタを示す断面図である。
【図４】従来例のインダクタを示す断面図である。
【図５】同上図１に示す点灯回路の動作を示す波形図である。
（ａ）入力電圧
（ｂ）インダクタＬ１電流
【図６】同上動作を示す波形図である。
（ａ）トライアックＱ１電圧
（ｂ）インバータ主回路入力電圧
（ｃ）インバータ主回路入力電流
【図７】同上コンデンサＣ３の容量が大きい場合の動作を示す波形図である。
（ａ）トライアックＱ１電圧
（ｂ）インバータ主回路入力電圧
（ｃ）インバータ主回路入力電流
【図８】他の実施の形態の点灯回路を示す回路図である。
【図９】同上他の実施の形態の調光器の動作を示す波形図である。
（ａ）全光時
（ｂ）７０％調光時
（ｃ）５０％調光時
【符号の説明】
１　　電球形蛍光ランプ
２　　カバー
３　　口金
５　　蛍光ランプ
１６　　放電灯点灯装置としての点灯回路
１８　　放電ランプとしての発光管
３４　　整流手段として全波整流回路
３６　　部分平滑回路
３７　　変換手段であるインバータ主回路
Ｃ３　　コンデンサ
Ｄ１〜Ｄ４　　ダイオード
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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