(57)【要約】　　　（修正有）【課題】めっき材と同程度の表面接触電気抵抗を有し、かつ銅合金と同等の打抜き性を有するステンレス鋼製電気配線用端子を得る。【解決手段】１．０質量％以上のＣｕを含み、母材硬さ２２０ＨＶ以下，伸び１２％以下のフェライト系ステンレス鋼板を基材に使用した電気配線用端子である。ステンレス鋼板は、Ｃ＋Ｎ：０．０４質量％以下，Ｓｉ：０．５質量％以下，Ｍｎ：０．５質量％以下，Ｃｒ：９．０〜１５．０質量％，Ｃｕ：１．０〜３．０質量％を含んでいる。ステンレス鋼製電気配線用端子の表面接触電気抵抗は、マトリックスにＣｕリッチ相を析出させ、或いは基材の最表層をＣｕ濃化層とすることに下げることができる。母材硬さを２２０ＨＶ以下，伸びを１２％以下に調整することにより、打抜き加工性が改善されている。【選択図】　　　　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
１．０質量％以上のＣｕを含み、Ｃｕを主体とする第２相が０．２体積％以上の割合でマトリックスに分散析出した組織をもち、母材硬さ２２０ＨＶ以下，伸び１２％以下のフェライト系ステンレス鋼板を基材とし、Ｃｕ主体の第２相の析出部を除く基材表面に不動態皮膜が形成されていることを特徴とするステンレス鋼製電気配線用端子。
【請求項２】
１．０質量％以上のＣｕを含み、母材硬さ２２０ＨＶ以下，伸び１２％以下のフェライト系ステンレス鋼板を基材とし、基材の最表層がＣｕ／（Ｓｉ＋Ｍｎ）の質量比０．５以上のＣｕ濃化層になっていることを特徴とするステンレス鋼製電気配線用端子。
【請求項３】
１．０質量％以上のＣｕを含み、Ｃｕを主体とする第２相が０．２体積％以上の割合でマトリックスに分散析出した組織をもち、母材硬さ２２０ＨＶ以下，伸び１２％以下のフェライト系ステンレス鋼板を基材とし、Ｃｕ主体の第２相の析出部を除く基材表面に不動態皮膜が形成され、不動態皮膜又は基材の最表層がＣｕ／（Ｓｉ＋Ｍｎ）の質量比０．５以上のＣｕ濃化層になっていることを特徴とするステンレス鋼製電気配線用端子。
【請求項４】
基材がＣ＋Ｎ：０．０４質量％以下，Ｓｉ：０．５質量％以下，Ｍｎ：０．５質量％以下，Ｃｒ：９．０〜１５．０質量％，Ｃｕ：１．０〜３．０質量％を含むフェライト系ステンレス鋼板である請求項１〜３何れかに記載のステンレス鋼製電気配線用端子。
【請求項５】
フェライト系ステンレス鋼板が（Ｔｉ＋Ｎｂ）≦７（Ｃ＋Ｎ）＋０．１５を満足する含有量でＴｉ，Ｎｂの１種又は２種を含む請求項４記載のステンレス鋼製電気配線用端子。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、銅合金の無垢材，銅めっき材に匹敵する低い表面接触電気抵抗を示し、加工性に優れた電気部品，電子部品用の配線端子に関する。
【０００２】
【従来の技術】
電気部品，電子部品等に組み込まれ、銅電線を接続するハーネス等の配線端子には、導電性の良好な銅系材料が従来から使用されている。銅系材料のなかでも、ばね性に優れ内部抵抗が小さくばね性に優れた冷間圧延材が多用されている。軟質で伸びが低い冷間圧延材は、打抜き加工で小型で精密な部品を製造する際、加工面に加わる打抜き荷重が小さく、バリも発生しにくいことからパンチ，ダイの破損や摩耗が少なく、打抜き加工に適した材料である。
【０００３】
しかし、銅系材料は、耐食性に劣る。銅系材料から作製された電気配線端子を露出状態で使用すると、表面酸化が進行して表面接触電気抵抗が増加し、電気部品や電子部品の特性が変わることがある。表面酸化による表面接触電気抵抗の増加は、Ｓｎ，Ｎｉ等のめっきにより抑制できる。しかし、めっき工程を必要とするため製品コストが高くなり、使用環境によっては必要な耐食性を付与できない場合もある。
そこで、電気部品や電子部品等に組み込まれる電気接点材料の中で、弱電流が流れる配線端子では接続部品の内部抵抗に起因する発熱を考慮する必要がないことから、耐食性，ばね性に優れたステンレス鋼を配線端子の基材に使用することが検討されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ステンレス鋼表面に形成されている不動態皮膜は、耐食性にとっては有効であるが、比電気抵抗の高い水酸化物，酸化物等から形成されているため表面接触電気抵抗を大きくする原因である。不動態皮膜の悪影響はＮｉ，Ｓｎ等のめっきによって回避できるが、結果として製造コストが高くなる。
また、ステンレス鋼は、焼鈍材，冷間圧延材の何れにおいても銅系材料に比較して高強度で延性の大きな材料である。そのため、ステンレス鋼を打抜き加工すると、パンチ，ダイスに大きな負担が加わり、金型寿命が短くなる。具体的には、ステンレス鋼の打抜き加工に使用されるパンチの寿命は、打抜き性を改善した銅系材料に比較すると１／１０以下といわれている。
不動態皮膜に起因する高表面接触電気抵抗やステンレス鋼の打抜き加工性が悪いこと等から、無垢のステンレス鋼から作製された電気配線端子は、いまのところ実用化されていない。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、母材硬さ，伸びの調整で打抜き加工性を改善し、Ｃｕを主体とする第２相（以下、Ｃｕリッチ相という）の析出又はＣｕ濃化層によって導電性を向上させたフェライト系ステンレス鋼板を基材に使用することにより、めっき材と同程度の表面接触電気抵抗を呈し、銅合金と同等の打抜き性をもつステンレス鋼板から製造された電気配線用端子を提供することを目的とする。
【０００６】
本発明のステンレス鋼製電気配線用端子は、１．０質量％以上のＣｕを含み、母材硬さ２２０ＨＶ以下，伸び１２％以下のフェライト系ステンレス鋼板を基材に使用している。たとえば、Ｃ＋Ｎ：０．０４質量％以下，Ｓｉ：０．５質量％以下，Ｍｎ：０．５質量％以下，Ｃｒ：９．０〜１５．０質量％，Ｃｕ：１．０〜３．０質量％を含むフェライト系ステンレス鋼板が使用される。フェライト系ステンレス鋼板は、更に（Ｔｉ＋Ｎｂ）≦７（Ｃ＋Ｎ）＋０．１５を満足する含有量でＴｉ，Ｎｂの１種又は２種を含むことができる。
【０００７】
ステンレス鋼製電気配線用端子の表面接触電気抵抗は、マトリックスにＣｕリッチ相を析出させ、或いは基材の最表層をＣｕ濃化層とすることに下げることができる。Ｃｕリッチ相の析出及びＣｕ濃化層の生成を併用すると、表面接触電気抵抗が一層低下した電気配線用端子が得られる。
Ｃｕリッチ相は、０．２体積％以上の割合でマトリックスに分散析出している。Ｃｕリッチ相が析出している表面部では、不動態皮膜が形成されず、導通路となるＣｕリッチ相が基材表面に露出している。Ｃｕ濃化層は、Ｃｕ／（Ｓｉ＋Ｍｎ）の質量比が０．５以上である限り、基材の最表層，不動態皮膜の何れに生成したものであっても良い。
【０００８】
【作用】
電気配線用端子の素材には、優れた打抜き加工性，低位で安定した表面接触電気抵抗が要求される。無垢のステンレス鋼板は、耐食性に優れているものの、銅系材料に比較すると打抜き加工性が悪く、表面接触電気抵抗も高い。
そこで、本発明者等は、ステンレス鋼の材質及び表面状態が打抜き加工性，表面接触電気抵抗に及ぼす影響を調査・検討した。表面状態に関しては、導電性の良好な物質をステンレス鋼板の不動態皮膜又は最表層に含ませることにより、鋼板表面を改質して表面接触電気抵抗を低下すると、ステンレス鋼本来の優れた耐食性によって表面接触電気抵抗が低位に安定することを見出し、Ｃｕリッチ相を０．２体積％以上の割合で分散析出させたステンレス鋼やＣｕ／（Ｓｉ＋Ｍｎ）≧０．５で不動態皮膜や最表層にＣｕを濃化させたステンレス鋼を紹介した（特開２００１−８９８６５号公報，特願２００２−０００００２）。
【０００９】
基材に使用されるフェライト系ステンレス鋼のＣｕ含有量は、表面接触電気抵抗の低下に有効なＣｕ濃化層及び／又はＣｕリッチ相を確保する上から１．０質量％以上に規制される。Ｃｕ含有量が多くなるほどＣｕリッチ相の分散析出量も多くなり、不動態皮膜又は基材最表層のＣｕ濃化が進行する。しかし、過剰なＣｕ添加は熱間加工性，耐食性を低下させる虞があるので、Ｃｕ含有量の上限を３．０質量％に規定することが好ましい。
【００１０】
Ｃｕリッチ相やＣｕ濃化層を除く基材の大部分は現存のフェライト系ステンレス鋼板と同等の特性を示し、銅系材料に比較して伸びが大きく、打抜き加工に使用される金型の寿命が短くなる。基材・ステンレス鋼板の打抜き加工性及び金型寿命を改善するため、フェライト系ステンレス鋼板の機械的特性に関する検討を進めた。その結果、母材硬さを２２０ＨＶ以下，伸びを１２％以下に調整すると、銅合金の冷間圧延材と同等の打抜き加工性が得られ、打抜き加工に使用する金型の寿命も著しく改善されることを見出した。
母材硬さ２２０ＨＶ以下，伸び１２％以下は、オーステナイト系では見出せず、フェライト系が有望な鋼種であった。特に、Ｃ＋Ｎ：０．０４質量％以下，Ｓｉ：０．５質量％以下，Ｍｎ：０．５質量％以下，Ｃｒ：９．０〜１５．０質量％，Ｃｕ：１．０〜３．０質量％を含むフェライト系ステンレス鋼板が好適である。
【００１１】
以下、本発明が対象とするフェライト系ステンレス鋼板に含まれる合金成分，含有量等を説明する。
Ｃ＋Ｎ：０．０４質量％以下
フェライト系ステンレス鋼板の硬さを上昇させる合金成分であり、打抜き加工性を確保する上で可能な限りＣ，Ｎ含有量を低くするほど好ましい。Ｃ，Ｎの合計量を０．０４質量％以下に規制するとき、打抜き加工に悪影響を及ぼさない程度にＣ，Ｎによる硬質化を抑制できる。
Ｓｉ：０．５質量％以下
フェライト系ステンレス鋼板の硬さを上昇させると共に、鋼材表層に濃化して表面接触電気抵抗を上昇させる合金成分でもある。鋼材の硬質化，表面接触電気抵抗の上昇に及ぼすＳｉの影響は、Ｓｉ含有量の上限を０．５質量％とすることにより抑制できる。
【００１２】
Ｍｎ：０．５質量％以下
Ｓｉと同様に鋼材を硬質化し、表面接触電気抵抗を上昇させる合金成分であるので、Ｍｎ含有量の上限を０．５質量％に設定した。
Ｃｒ：９．０〜１５．０質量％
ステンレス鋼の耐食性を確保する上で必須の合金成分であり、９．０質量％以上のＣｒ含有量で効果を奏する。しかし、１５．０質量％を超えるＣｒの過剰添加は、フェライト系ステンレス鋼板を硬質化し、製造性も低下させる。
Ｃｕ：１．０〜３．０質量％
電気配線用端子に必要な低表面接触電気抵抗をフェライト系ステンレス鋼板に付与する上で必要な合金成分であり、１．０質量％以上のＣｕ含有量で表面接触電気抵抗の低下に有効なＣｕリッチ相やＣｕ濃化層が形成される。しかし、３．０質量％を超える過剰量のＣｕが含まれると、製造性，加工性が低下する。
【００１３】
（Ｔｉ＋Ｎｂ）≦７（Ｃ＋Ｎ）＋０．１５
Ｔｉ，Ｎｂは必要に応じて添加される合金成分であり、何れも鋼中のＣ，Ｎを炭窒化物として固定し、マトリックスに固溶しているＣ，Ｎを低減する。その結果、Ｃ，Ｎによる固溶強化作用、ひいてはフェライト系ステンレス鋼板の硬質化が抑えられる。しかし、Ｔｉ，Ｎｂの過剰添加は、マトリックスに固溶したＴｉ，Ｎｂにより鋼材を硬質化させる結果となるので、Ｔｉ，Ｎｂの合計含有量を７（Ｃ＋Ｎ）＋０．１５質量％以下に規制する。
【００１４】
Ｃｕリッチ相：０．２体積％以上
Ｃｕリッチ相は，フェライト系ステンレス鋼板のマトリックスに均一分散し、同じ分布割合で鋼板表面にも分散している。Ｃｕリッチ相と表面接触電気抵抗との関係を調査した結果、０．２体積％以上の割合でＣｕリッチ相が析出していると、Ｎｉめっき材と同程度の表面接触電気抵抗が得られることが判った。
フェライト系ステンレス鋼板の製造ラインにおける最終焼鈍までの工程でたとえば８００℃前後で１時間以上の時効処理を施すことにより、Ｃｕリッチ相が析出する。Ｃｕリッチ相の析出量は、温度，時間等の熱処理条件の他に、Ｃｕリッチ相が析出しやすい状態にフェライト系ステンレス鋼板を調整する圧延条件によっても制御できる。Ｃｕリッチ相の析出に加えて不動態皮膜又は基材最表層にＣｕが濃化していると、１Ω以下の一層低い表面接触電気抵抗が示される。
【００１５】
Ｃｕ濃化層：Ｃｕ／（Ｓｉ＋Ｍｎ）≧０．５
基材の最表層又は不動態皮膜のＣｕ濃度が上昇するほど、表面接触電気抵抗が低下する。Ｎｉめっき材と同等の表面接触電気抵抗は、Ｓｉ，Ｍｎに対するＣｕの質量比Ｃｕ／（Ｓｉ＋Ｍｎ）が０．５以上となるＣｕ濃化層を形成することによって達成できる。
Ｃｕ濃化層の形成には、最終焼鈍として露点−３０℃以下の雰囲気中でフェライト系ステンレス鋼板を光輝焼鈍する方法が採用される。焼鈍雰囲気の露点が低くなると酸化反応が抑制され、比電気抵抗の高い金属酸化物の増量が抑えられ、結果として金属Ｃｕ又はＣｕの酸化物が不動態皮膜又は最表層に濃化する。他方、露点が−３０℃を超える焼鈍雰囲気では、Ｓｉ，Ｍｎ等の酸化進行に応じて母材内部から表層へのＳｉ，Ｍｎ等の拡散が促進され、比電気抵抗の高い金属酸化物を多量に含む不動態皮膜又は最表層が形成される。
【００１６】
光輝焼鈍に代え、大気焼鈍，酸洗の組合せによっても必要なＣｕ濃化層が形成される。ステンレス鋼板を大気焼鈍すると、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｃｕ等の酸化物を含むスケールが鋼板表面に形成されるが、酸洗によってスケールが除去された後で不動態皮膜が形成される。フッ酸−硝酸，硫酸−硝酸等の混酸を用いた酸洗では、基材・ステンレス鋼板からＣｕ，Ｃｕリッチ相が優先的に溶出しないので、基材の最表層や酸洗後に生成した不動態皮膜が高Ｃｕ濃度に維持される。酸洗に使用する混酸は、酸の種類や濃度に特段の制約が加わるものではないが，一般的に濃度１０体積％程度の硫酸，フッ酸と硝酸との混酸が好ましい。
【００１７】
母材硬さ：２２０ＨＶ以下，伸び：１２％以下
基材・ステンレス鋼板を軟質化し、伸びを抑制すると、打抜き加工性が向上すると共に金型寿命も長くなる。一般的には、冷間圧延によって鋼材の伸びを抑制できるが、鋼材の加工硬化も同時に進行する。加工硬化は、マトリックスに固溶しているＣ，ＮやＣｒ含有量によるところが大きい。そのため、Ｃ，Ｎ含有量を抑えて固溶Ｃ，Ｎを低減し、必要に応じてＴｉ，ＮｂでＣ，Ｎを固定したフェライト系ステンレス鋼を使用する。固溶Ｃ，Ｎを低減したフェライト系ステンレス鋼を焼鈍後に１０〜２０％程度の圧下率で冷間圧延するとき、２２０ＨＶ以下の母材硬さ，１２％以下の伸びをもつフェライト系ステンレス鋼板が得られる。
【００１８】
【実施例】
表１の組成をもつフェライト系ステンレス鋼を溶製し、鋳造，熱延，酸洗，焼鈍，冷間圧延を経て、板厚０．３ｍｍの焼鈍材及び冷間圧延材を製造した。表１には、ＳＵＳ４１０Ｌ，ＳＵＳ４３０を比較材として掲げている。
【００１９】
2004043896.tif 000002
【００２０】
一部の焼鈍材，冷延焼鈍材については、最終焼鈍至るまでの工程で８００℃×２４時間の時効処理によってＣｕリッチ相を析出させた。また、最終焼鈍後の冷間圧延によってフェライト系ステンレス鋼の母材硬さ及び伸びを調質した。製造条件を表２に示す。表２には、リン青銅のＮｉめっき材も比較材として掲げている。
【００２１】
2004043896.tif 000003
【００２２】
各ステンレス鋼板から切り出された試験片を電解研磨した後、金属組織を透過型電子顕微鏡で観察し、マトリックスに分散析出しているＣｕリッチ相の析出量を求めた。また、試験片をグロー発光分析にかけ、Ｃｕ，Ｓｉ及びＭｎについて表面／母材の強度比，母材濃度（質量％）から表面濃度（質量％）を求め、Ｃｕ／（Ｓｉ＋Ｍｎ）として表面層のＣｕ濃度比を算出した。
接触電気抵抗試験では、純金製の対極及び測定端子を試験片表面に接触させ、測定端子に１００ｇの荷重を付加した後で表面接触電気抵抗を測定することにより、表面接触電気抵抗を求めた。
また、直径１．０ｍｍのパンチと直径１．０６ｍｍのダイスを用いて１万個まで打抜き加工を繰り返し、１万個までのパンチ損傷状況と１万個打抜いた後のパンチ摩耗状況で打抜き加工性を評価した。
【００２３】
表３の調査結果にみられるように、Ｃｕ：１．０質量％未満の比較材Ｎｏ．３（ＳＵＳ４１０Ｌ），Ｎｏ．４（ＳＵＳ４３０）、Ｃｕが１．０質量％以上添加されていてもＣｕ／（Ｓｉ＋Ｍｎ）＜０．５でＣｕリッチ相が０．２体積％に達しない比較材Ｎｏ．５では、表面接触電気抵抗が高い値を示した。
母材硬さ２２０ＨＶ以下でも伸びが１２％を超える比較材Ｎｏ．２，３，５〜７は打抜き加工に用いたパンチの損傷が著しかった。大きな伸びに伴ったパンチの損傷は、伸びが大きいと打抜き加工後のダレやバリが増加してカス詰りやカス上りが多発し、打抜きパンチへの応力が増大して曲り，折れ等が発生しやすくなることによる。他方、伸び１２％以下でも母材硬さが２２０ＨＶを超える比較材Ｎｏ．４，８はパンチの摩耗が著しく、母材硬さが高すぎるとパンチ周辺の摩耗が加速されることを示している。
【００２４】
これに対し、母材のＣｕ含有量，Ｃｕリッチ相又はＣｕ濃化層と共に母材硬さ，伸びを本発明で規定した範囲に調節した本発明材Ｎｏ．９〜１４では、何れも表面接触電気抵抗が低く、打抜き加工性も優れていた。
この対比から明らかなように、母材のＣｕ含有量，Ｃｕリッチ相又はＣｕ濃化層，母材硬さ，伸びを適正に管理するとき、ステンレス鋼本来の耐食性を活用し長期にわたり表面接触電気抵抗が低位に維持される電気配線用端子が得られることが確認された。
【００２５】
2004043896.tif 000004
【００２６】
【発明の効果】
以上に説明したように、Ｃｕ含有量が１．０質量％以上で０．２体積％以上のＣｕリッチ相及び／又はＣｕ／（Ｓｉ＋Ｍｎ）≧０．５のＣｕ濃化層があるフェライト系ステンレス鋼板を基材に使用し、基材の母材硬さを２２０ＨＶ以下，伸びを１２％以下に調質するとき、表面接触電気抵抗が低く、打抜き加工性にも優れた配線端子用素材が得られる。この素材から作られた電気配線用端子は、ステンレス鋼本来の優れた耐食性が活用され、長期にわたり腐食による表面接触電気抵抗の増加がないので、信頼性の高い電気・電子用部品として使用される。