(57)【要約】【課題】粒径が均一で、流動性に富み、嵩密度が大きく、しかも硬度が高いビスフェノールＡの粒子状製品を効率良く製造することができる方法を提供すること。【解決手段】ビスフェノールＡの溶融液を流出速度０．５〜３ｍ／ｓでノズルから吐出させ、かつビスフェノールＡの溶融液に振動を与えながら造粒するビスフェノールＡの造粒方法である。【選択図】　　　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ビスフェノールＡの溶融液を流出速度０．５〜３ｍ／ｓでノズルから流出させ、かつビスフェノールＡの溶融液に振動を与えながら造粒することを特徴とするビスフェノールＡの造粒方法。
【請求項２】
ビスフェノールＡの造粒方法が、酸性触媒の存在下で過剰のフェノールとアセトンを縮合させて得られるビスフェノールＡとフェノール溶液との反応混合液から、ビスフェノールＡとフェノールとの付加物を晶析させ、生成したスラリーを固液分離した後、固体成分からフェノールを除去し、ビスフェノールＡの溶融液を粒子状に造粒するものである請求項１に記載のビスフェノールＡの造粒方法。
【請求項３】
ビスフェノールＡの溶融液に与える振動が、振動数２００〜２０００Ｈｚである請求項１又は２に記載の造粒方法。
【請求項４】
ビスフェノールＡの溶融液の流出速度が１〜２ｍ／ｓで、かつビスフェノールＡの溶融液に与える振動が、振動数５００〜１５００Ｈｚである請求項１〜３のいずれかに記載の造粒方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はビスフェノールＡ〔２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン〕の造粒方法に関し、さらに詳しくは、粒径が均一で、流動性に富み、嵩密度が大きく、しかも硬度が高いビスフェノールＡの粒子状製品を効率良く製造することができる方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ビスフェノールＡ（以下、ＢＰＡと略すことがある。）はポリカーボネート樹脂やポリアリレート樹脂などのエンジニアリングプラスチック、あるいはエポキシ樹脂などの原料として重要な化合物であることが知られており、近年その需要はますます増大する傾向にある。このビスフェノールＡは、酸性触媒及び場合により用いられる硫黄化合物などの助触媒の存在下に、過剰のフェノールとアセトンとを縮合させることにより製造される。
このビスフェノールＡの製造プロセスにおいては、通常各種用途に対応するため、造粒工程を設け、加熱溶融ビスフェノールＡを造粒して粒子状製品（プリル）とすることが行われている。そして、この造粒工程においては、例えばスプレードライヤーなどの造粒装置が用いられ、ビスフェノールＡを液滴にした後、冷却固化することにより、造粒することが行われている。
造粒工程におけるＢＰＡ液滴が大きいと、冷却固化の際の冷却効果が低下するため、ＢＰＡプリルの温度が高くなってしまう。製造されたＢＰＡプリルは、フレコンバッグ等に入れて出荷されるが、ＢＰＡプリルの温度が高いと、輸送に際して安全性の問題が生じる。この問題を解消するために、ガススライドクーラー等を用いてＢＰＡプリルの温度を３５℃程度にまで低下させる二次冷却工程を設けているため、設備費が高いものとなっている。
【０００３】
従来、ＢＰＡの造粒は、ＢＰＡ溶融液を特定の温度に保ち、ノズル出口における溶融液の液深や造粒塔の高さを特定のものとした条件により行われている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、このような造粒方法では、粒径が均一なＢＰＡプリルを得ることが極めて困難である。
ＢＰＡプリルの粒径が不揃いであると、特に大粒径のものが冷却結晶化されず、溶融ＢＰＡが残存することとなる。この溶融ＢＰＡは、▲１▼造粒塔の底部に付着して造粒塔の運転異常を生じさせる原因となる、▲２▼溶融ＢＰＡの蒸気が冷却固化してＢＰＡ微粒子を発生させる、▲３▼結晶化することができても、高温状態にあると昇華により微粒子が発生するという問題がある。また、上記製造方法では、ＢＰＡの蒸発等により、鳥の巣のような隙間を有するＢＰＡプリルが製造され易く、このようなＢＰＡプリルは、もろいため、割れてＢＰＡ微粉が発生し易くなる。そして、このＢＰＡ微粉や上記ＢＰＡ微粒子は、フィルター等の目詰まりや装置の汚染等を生じさせるという問題がある。
【０００４】
【特許文献１】
特公昭４７−８０６０号公報（第１−３頁、図１）
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、このような状況下で、粒径が均一で、流動性に富み、嵩密度が大きく、しかも硬度が高いビスフェノールＡプリルを効率良く製造する方法を提供することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、ビスフェノールＡの溶融液を粒子状に造粒するビスフェノールＡの造粒方法において、ビスフェノールＡの溶融液を特定の流出速度でノズルから流出させ、かつビスフェノールＡの溶融液に振動を与えながら造粒することにより、上記目的を達成し得ることを見出した。本発明は、かかる知見に基づいて完成したものである。
すなわち、本発明は、ビスフェノールＡの溶融液を流出速度０．５〜３ｍ／ｓでノズルから流出させ、かつビスフェノールＡの溶融液に振動を与えながら造粒することを特徴とするビスフェノールＡの造粒方法を提供するものである。
【０００７】
【発明の実施の形態】
本発明で用いるビスフェノールＡは、例えば、（Ａ）酸性触媒の存在下、過剰のフェノールとアセトンを縮合させてビスフェノールＡを生成させ、反応混合液を得る工程、（Ｂ）反応混合液を濃縮する工程、（Ｃ）上記（Ｂ）工程で得られた濃縮残液からビスフェノールＡとフェノールとの付加物を晶析・分離する工程、（Ｄ）上記（Ｃ）工程で晶析・分離されたビスフェノールＡとフェノールとの付加物をフェノール含有溶液を用いて溶解する工程、（Ｅ）上記（Ｄ）工程で得られた溶液からビスフェノールＡとフェノールとの付加物を晶析・分離し、場合により、さらに当該付加物をフェノール含有溶液を用いて溶解したのち、晶析・分離する操作を１回以上繰り返す工程及び（Ｆ）上記（Ｅ）工程で晶析・分離されたビスフェノールＡとフェノールとの付加物を加熱溶融後、フェノールを留去させる工程により製造することができる。
ビスフェノールＡの製造方法の（Ａ）工程においては、酸性触媒の存在下、過剰のフェノールとアセトンを縮合させて、ビスフェノールＡを生成させる。上記酸性触媒としては、酸型イオン交換樹脂を用いることができる。この酸型イオン交換樹脂としては、特に制限はなく、従来ビスフェノールＡの触媒として慣用されているものを用いることができるが、特に触媒活性などの点から、スルホン酸型陽イオン交換樹脂が好適である。
【０００８】
スルホン酸型陽イオン交換樹脂については、スルホン酸基を有する強酸性陽イオン交換樹脂であればよく特に制限されず、例えばスルホン化スチレン−ジビニルベンゼンコポリマー、スルホン化架橋スチレンポリマー、フェノールホルムアルデヒド−スルホン酸樹脂、ベンゼンホルムアルデヒド−スルホン酸樹脂などが挙げられる。これらはそれぞれ単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
【０００９】
上記製造方法においては、上記酸型イオン交換樹脂と共に、通常助触媒として、メルカプタン類が併用される。このメルカプタン類は、分子内にＳＨ基を遊離の形で有する化合物を指し、このようなものとしては、アルキルメルカプタンや、カルボキシル基、アミノ基、ヒドロキシル基などの置換基一種以上を有するアルキルメルカプタン類、例えばメルカプトカルボン酸、アミノアルカンチオール、メルカプトアルコールなどを用いることができる。このようなメルカプタン類の例としては、メチルメルカプタン、エチルメルカプタン、ｎ−ブチルメルカプタン、ｎ−オクチルメルカプタンなどのアルキルメルカプタン、チオグリコール酸、β−メルカプトプロピオン酸などのチオカルボン酸、２−アミノエタンチオールなどのアミノアルカンチオール、メルカプトエタノールなどのメルカプトアルコールなどが挙げられるが、これらの中で、アルキルメルカプタンが助触媒としての効果の点で、特に好ましい。また、これらのメルカプタン類は、単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
これらのメルカプタン類は、上記酸型イオン交換樹脂上に固定化させ、助触媒として機能させることもできる。
【００１０】
上記メルカプタン類の使用量は、一般に原料のアセトンに対して、０．１〜２０モル％、好ましくは、１〜１０モル％の範囲で選定される。
また、フェノールとアセトンとの使用割合については特に制限はないが、生成するビスフェノールＡの精製の容易さや経済性などの点から、未反応のアセトンの量はできるだけ少ないことが望ましく、したがって、フェノールを化学量論的量よりも過剰に用いるのが有利である。通常、アセトン１モル当たり、３〜３０モル、好ましくは５〜１５モルのフェノールが用いられる。また、このビスフェノールＡの製造においては、反応溶媒は、反応液の粘度が高すぎたり、凝固して運転が困難になるような低温で反応させる以外は、一般に必要ではない。
【００１１】
上記製造方法におけるフェノールとアセトンとの縮合反応は、回分式及び連続式のいずれであってもよいが、酸型イオン交換樹脂を充填した反応塔に、フェノールとアセトンとメルカプタン類（メルカプタン類が酸型イオン交換樹脂に固定化されない場合）を連続的に供給して反応させる固定床連続反応方式を用いるのが有利である。この際、反応塔は１基でもよく、また２基以上を直列に配置してもよいが、工業的には、酸型イオン交換樹脂を充填した反応塔を２基以上直列に連結し、固定床多段連続反応方式を採用するのが、特に有利である。
【００１２】
この固定床連続反応方式における反応条件について説明する。
まず、アセトン／フェノールモル比は、通常１／３０〜１／３、好ましくは１／１５〜１／５の範囲で選ばれる。このモル比が１／３０より小さい場合、反応速度が遅くなりすぎるおそれがあり、１／３より大きいと不純物の生成が多くなり、ビスフェノールＡの選択率が低下する傾向がある。一方、メルカプタン類が酸型イオン交換樹脂に固定化されない場合、メルカプタン類／アセトンモル比は、通常０．１／１００〜２０／１００、好ましくは１／１００〜１０／１００の範囲で選ばれる。このモル比が０．１／１００より小さい場合、反応速度やビスフェノールＡの選択率の向上効果が十分に発揮されないおそれがあり、２０／１００より大きいとその量の割りには効果の向上はあまり認められない。
【００１３】
また、反応温度は、通常４０〜１５０℃、好ましくは６０〜１１０℃の範囲で選ばれる。該温度が４０℃未満では反応速度が遅い上、反応液の粘度が極めて高く、場合により、固化するおそれがあり、１５０℃を超えると反応制御が困難となり、かつビスフェノールＡ（ｐ，ｐ′−体）の選択率が低下する上、触媒の酸型イオン交換樹脂が分解又は劣化することがある。さらに、原料混合物のＬＨＳＶ（液空間速度）は、通常０．２〜３０ｈｒ−１、好ましくは０．５〜１０ｈｒ−１の範囲で選ばれる。
【００１４】
上記製造方法においては、このようにして得られた反応混合液を、まず、フィルターによりろ過することが好ましい。（Ａ）工程と（Ｂ）工程との間に設けるフィルターとしては、フィルターであれば制限はないが、例えば、デブスタイプフィルターとして、ガラス繊維フィルター及びセラミックスフィルターなどが挙げられ、スクリーンタイプフィルターとして、焼成金属フィルター、メンブレンフィルター及び巻線フィルターなどが挙げられる。
ガラス繊維フィルターとしては、ガラス繊維を規則正しく渦巻き状に巻いたカートリッジフィルターが挙げられ、焼成金属フィルターとしては、ステンレス鋼（ＳＵＳ）等の金属を用いたものが挙げられ、メンブレンフィルターとしては、フッ素樹脂製のものが挙げられ、巻線フィルターとしては、波打ち多角管にワイヤをワインディングしたフィルターエレメントからなる、ステンレス鋼製のものが挙げられる。
ろ過精度（フィルターによっては孔径を示す）は、ガラス繊維フィルター、焼成金属フィルター及びセラミックスフィルターでは、２０μｍ以下、好ましくは１０μｍ以下であり、メンブレンフィルター及び巻線フィルターでは３０μｍ以下、好ましくは２０μｍ以下である。
このようなろ過により、触媒残渣や触媒破砕物を除去する。触媒残渣や触媒破砕物は、製品のビスフェノールＡの分解を助長し、色相を悪化させるからである。
反応混合液の後処理又は上記ろ過に引き続いて行われる後処理としては、以下に示す（Ｂ）工程〜（Ｆ）工程と共に、ビスフェノールＡとフェノールとの付加物をフェノール含有溶液を用いて溶解する工程と、この溶液から当該付加物を晶析・分離する工程の間の少なくとも一つに、フィルターによるろ過工程を施すことが行われる。
【００１５】
次に、（Ｂ）工程〜（Ｆ）工程について説明する。
（Ｂ）工程
この（Ｂ）工程は、上記の実質上酸型イオン交換樹脂を含まない反応混合液を濃縮する工程である。この濃縮工程においては、通常、まず、蒸留塔を用いた減圧蒸留により、未反応アセトン、副生水及びアルキルメルカプタンなどの低沸点物質を除去することが行われる。
この減圧蒸留は、一般に圧力６．５〜８０ｋＰａ程度及び温度７０〜１８０℃程度の条件で実施される。この際、未反応フェノールが共沸し、その一部が上記低沸点物質と共に、蒸留塔の塔頂より系外へ除かれる。この蒸留においては、ビスフェノールＡの熱分解を防止するために、使用する加熱源の温度は１９０℃以下とすることが望ましい。また、機器の材料としては、一般にＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６及びＳＵＳ３１６Ｌが用いられる。
【００１６】
次に、反応混合物から低沸点物質を除いた、ビスフェノールＡ及びフェノールなどを含む塔底液に減圧蒸留を施してフェノールを留去させ、ビスフェノールＡを濃縮する。この濃縮条件については特に制限はないが、通常温度１００〜１７０℃程度及び圧力５〜７０ｋＰａ程度の条件が採用される。この温度が１００℃よい低いと高真空が必要となり、１７０℃より高いと次の晶析工程で余分の除熱が必要となり、好ましくない。また、濃縮残液中のビスフェノールＡの濃度は、好ましくは２０〜５０質量％、より好ましくは２０〜４０質量％の範囲である。この濃度が２０質量％未満ではビスフェノールＡの回収率が低く、５０質量％を超えると晶析後のスラリー移送が困難となるおそれがある。
【００１７】
（Ｃ）工程
この（Ｃ）工程は、上記（Ｂ）工程で得られた濃縮残液からビスフェノールＡとフェノールとの１：１付加物（以下、フェノールアダクト称することがある。）を晶析・分離する工程である。この工程においては、まず、上記濃縮残液を４０〜７０℃程度に冷却し、フェノールアダクトを晶析させ、スラリーとする。この際の冷却は、外部熱交換器を用いて行ってもよく、また、濃縮残液に水を加え、減圧下での水の蒸発潜熱を利用して冷却する真空冷却晶析法によって行ってもよい。この真空冷却晶析法においては、該濃縮残液に、水を３〜２０質量％程度添加し、通常温度４０〜７０℃、圧力３〜１３ｋＰａの条件で晶析処理が行われる。上記水の添加量が３質量％未満では除熱能力が十分ではなく、２０質量％を超えるとビスフェノールＡの溶解ロスが大きくなり、好ましくない。このような晶析操作において、晶析温度が４０℃未満では晶析液の粘度の増大や固化をもたらすおそれがあり、７０℃を超えるとビスフェノールＡの溶解ロスが大きくなり、好ましくない。
次に、このようにして晶析されたフェノールアダクトを含むスラリーを、ろ過や遠心分離などの公知の手段により、フェノールアダクトと、反応副生物を含む晶析母液とに分離する。この晶析母液はそのまま一部を反応器へリサイクルしたり、一部又は全部をアルカリ分解処理して、フェノールとイソプロペニルフェノールとして回収してもよい。また、一部又は全部を異性化して、晶析原料にリサイクルすることもできる。
【００１８】
（Ｄ）工程
この（Ｄ）工程は、上記（Ｃ）工程で晶析・分離されたフェノールアダクトを、フェノール含有溶液を用いて溶解する工程である。この工程において用いられるフェノール含有溶液としては特に制限はなく、例えば上記（Ｂ）工程の濃縮工程で得られた回収フェノール、（Ｃ）工程の晶析・分離工程で生成するフェノールアダクトの洗浄液、本（Ｄ）工程以降の工程で生成する、晶析したフェノールアダクトの固液分離における母液や該フェノールアダクトの洗浄液などを挙げることができる。
【００１９】
この工程においては、（Ｃ）工程で得られたフェノールアダクトに上記フェノール含有溶液を加え、８０〜１１０℃程度に加熱し、該フェノールアダクトを加熱溶解させ、次工程の晶析操作に好ましいビスフェノールＡ濃度を有するビスフェノールＡ含有溶液を調製する。このようにして調製されたビスフェノールＡ含有溶液は、比較的低い温度でも粘度が低くて取扱いが比較的容易であり、次工程において晶析したフェノールアダクトの固液分離をフィルターで行うのに適している。
【００２０】
（Ｅ）工程
この（Ｅ）工程は、上記（Ｄ）工程で得られたビスフェノールＡ含有溶液から、フェノールアダクトを晶析・分離し、場合により高純度の製品を得るために、さらに当該フェノールアダクトをフェノール含有溶液を用いて溶解したのち、晶析・分離する操作を１回以上繰り返す工程である。この工程におけるフェノールアダクトの晶析・分離操作及びフェノールアダクトのフェノール含有溶液による溶解操作は、それぞれ上記の（Ｃ）工程及び（Ｄ）工程と同じである。
【００２１】
（Ｆ）工程
この（Ｆ）工程は、上記（Ｅ）工程で晶析・分離されたフェノールアダクトを加熱溶融後、フェノールを留去させる工程である。この工程においては、まず、フェノールアダクトを１００〜１６０℃程度に加熱・溶融して液状混合物となし、次いで減圧蒸留によってフェノールを留去し、溶融状態のビスフェノールＡを回収する。上記減圧蒸留は、一般に圧力１〜１１ｋＰａ、温度１５０〜１９０℃の範囲の条件で実施される。残存フェノールは、さらにスチームストリッピングにより除去することができる。
【００２２】
上記製造方法においては、（Ａ）〜（Ｆ）工程において、（Ａ）工程と（Ｂ）工程との間にフィルターを設けるとともに、フェノールアダクトをフェノール含有溶液を用いて溶解する工程と、この溶液から当該フェノールアダクトを晶析・分離する工程の間の少なくとも一つにフィルターによるろ過工程を設けることである。
すなわち、上記（Ｄ）工程と（Ｅ）工程の間、あるいは該（Ｅ）工程で晶析・分離−溶解−晶析・分離操作を、さらに一回以上行う場合には、この溶解操作と晶析・分離操作の間に、フィルターによるろ過工程を少なくとも一つ設ける。このように、ビスフェノールＡ含有溶解液をフィルターでろ過することにより、該溶解液中に含まれる夾雑物を取り除くことができ、後工程の高温条件下におけるビスフェノールＡの分解を防止することができる。その結果、着色物質の生成が抑制され、色相の向上した製品ビスフェノールＡが得られる。
この際、用いられるフィルターとしては、上述したフィルターと同様のものを用いることができる。この中で一般的に使用されているガラス繊維フィルターが取扱いが容易で好適である。
また、（Ａ）工程と（Ｂ）工程の間のフィルター（前段フィルター）とその後の工程で設けるフィルター（後段フィルター）との組合せには、特に制限はなく、上述したフィルターを適宜組合わせて使用すればよい。例えば、前段フィルター−後段フィルターとして、巻線フィルター−ガラス繊維フィルター、ガラス繊維フィルター−ガラス繊維フィルターの組合せを使用することができる。
【００２３】
このようにして得られた溶融状態のビスフェノールＡは、本発明で用いるＢＰＡの溶融液（以下、ＢＰＡ溶融液という）として好適である。また、本発明においては、粒子状ビスフェノールＡを溶融したものもＢＰＡ溶融液として使用することができる。ＢＰＡ溶融液は、スプレードライヤーなどの造粒装置により、液滴にされ、冷却固化されて製品となる。該液滴は噴霧、散布などにより形成され、窒素や空気などによって冷却される。
造粒装置としては、例えば図１に示すものを用いることができる。溶融槽（不図示）から送出されたＢＰＡ溶融液は、造粒ノズル１から流出してＢＰＡ液滴となり、造粒塔２内をシャワー状に落下する。このＢＰＡ液滴は、気体導入口３から導入された気体により冷却されてＢＰＡプリルとなり、このＢＰＡプリルは、製品送出口４から排出される。冷却に使用された気体は、気体排出口５から排出される。
ＢＰＡ溶融液の温度は１５７〜２００℃が好ましい。ＢＰＡ溶融液の温度が１５７℃未満であると、固化するおそれがあり、２００℃を超えると、着色するおそれがある。
【００２４】
造粒ノズル１は、プレートにノズルが設けられたものである。ノズルの径を０．５〜１ｍｍとすることにより、粒径が０．５〜１．５ｍｍのＢＰＡプリルを得ることができる。本発明においては、造粒ノズル１から流出されるＢＰＡ溶融液の流出速度を０．５〜３ｍ／ｓとすることを要し、好ましくは１〜２ｍ／ｓである。ＢＰＡ溶融液の流出速度が０．５ｍ／ｓ未満であると、ＢＰＡ液滴が大きくなりすぎ、ＢＰＡ溶融液の流出速度が３ｍ／ｓを超えると、ＢＰＡ液滴の大きさが不均一となる。また、ＢＰＡ溶融液の流出速度が０．５〜３ｍ／ｓの範囲外であると、後述する振動の効果を得ることができない。ＢＰＡ溶融液の流出は、スプレーにより噴霧状として流出させたり、自然落下などにより行う。なお、ＢＰＡ溶融液の流出速度は、ノズルへのＢＰＡ溶融液の流量等により調整することができる。また、プレートに設けるノズルの数は、生産量やＢＰＡ溶融液の流出速度に応じて適宜決定すればよい。
気体導入口３から導入される冷却ガスとしては、窒素ガスなどを用いることができる。窒素ガスを用いる場合、造粒塔２への導入速度は０．７〜２ｍ／ｓが好ましく、より好ましくは０．９〜１．３ｍ／ｓである。窒素ガスを０．７〜２ｍ／ｓで導入することにより、造粒塔２内部の温度を４０〜９０℃とすることができ、ＢＰＡプリルの温度を５０〜６０℃に冷却することができる。
本発明においては、ＢＰＡ溶融液に振動を与える。ＢＰＡ溶融液に振動を与えることにより、粒径の均一なＢＰＡプリルを得ることができる。ＢＰＡ溶融液に振動を与える方法としては、溶融槽中に所定の固有振動を持つ振動板を、ボールバイブレーター及び圧電素子等の振動子で加振することにより、溶融槽中のＢＰＡ溶融液を振動させる方法、造粒ノズル１から流出したＢＰＡ液滴の側面から、スピーカー等により所定の振動数の音波を与えて振動させる方法などが挙げられる。本発明において、振動数は、２００〜２０００Ｈｚが好ましく、５００〜１５００Ｈｚがより好ましい。この振動数が２００Ｈｚ未満、あるいは２０００Ｈｚを超えると、均一なＢＰＡ液滴が得られないおそれがある。
【００２５】
【実施例】
次に、本発明を実施例によりさらに詳しく説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。
実施例１
陽イオン交換樹脂〔三菱化学（株）製、「ダイヤイオンＳＫ１０３Ｈ」〕を充填した固定床反応塔に、モル比１０：１のフェノールとアセトンを、エチルメルカプタンと共に、連続的にＬＨＳＶ３ｈｒ−１で通液し、７５℃で反応を行った。
得られた反応混合液から、塔底温度１７０℃、圧力６７ｋＰａの条件で減圧蒸留によりアセトン、水、エチルメルカプタンなどを除去したのち、さらに温度１３０℃、圧力１４ｋＰａの条件で減圧蒸留し、フェノールを留去させ、ビスフェノールＡ濃度が４０質量％になるまで濃縮し、フェノール・ビスフェノールＡ溶液を得た。
【００２６】
次に、このビスフェノールＡ濃度が４０質量％のフェノール・ビスフェノールＡ溶液に水を加え、減圧下で５０℃に冷却保持することにより、ビスフェノールＡ・フェノールアダクトを晶析させてスラリー溶液を得た。
次いで、得られたスラリー溶液を固液分離することにより、ビスフェノールＡ・フェノールアダクトを得た。このアダクトにフェノールを加え、９０℃に加熱してフェノール６０質量％及びビスフェノールＡ４０質量％を含む溶液を調製した。次いで、この溶液をガラス繊維フィルター［ロキテクノ（株）製ガラス繊維フィルター、ろ過精度１０μｍ］で濾過したのち、同様の真空冷却晶析及び固液分離を行い、ビスフェノールＡ・フェノールアダクトを得た。次いでこのアダクトを精製フェノールにより洗浄を行い、ビスフェノールＡ・フェノールアダクト結晶を得た。このアダクト結晶を１３０℃にて加熱溶融したのち、脱フェノールしてビスフェノールＡを得た。
上記ビスフェノールＡを空気雰囲気下で２２０℃、４０分間加熱し、ＡＰＨＡ標準色を用い、目視にて色相評価した結果、ＡＰＨＡ１５であった。
【００２７】
上記ビスフェノールＡを用い、図２に示す装置により本発明の効果を確認した。図２に示す装置は、ＢＰＡ溶融槽６に、直径０．５ｍｍの単一ノズル７、固有振動数８００Ｈｚの振動板８及び振動板８を振動させる振動子９（ニューマチック　ボールバイブレーター，スイスＡＢＢ社製，基本振動数８００Ｈｚ）を取り付けた装置である。ＢＰＡ溶融槽６に１７０℃のＢＰＡ溶融液を仕込み、このＢＰＡ溶融液に、振動子９より振動板８を介して振動数８００Ｈｚの振動を与えながら、流出速度２ｍ／ｓで単一ノズル７から、造粒塔１０内にＢＰＡ溶融液を噴霧状に流出させた。得られた液滴１１をカメラ１２により撮影し、観察したところ、粒径が１．０ｍｍで均一な液滴が等間隔に１３個認められた。また、以下のように、ＢＰＡ液滴の評価を行った。結果を表１に示す。
【００２８】
＜ＢＰＡ液滴の評価＞
（１）滞空時間
ＢＰＡ液滴が造粒塔（高さ３０ｍ）に落ちるまでの時間を求めた。滞空時間は、ＢＰＡ液滴が小さいほど長くなる。
（２）冷却所要時間
１８０℃において、ＢＰＡ液滴の中心まで完全に固まるまでの時間を冷却所要時間とした。冷却所要時間は、ＢＰＡ液滴が小さいほど短い。
（３）冷却効率
滞空時間／冷却所要時間で求め、実施例１の場合を１００％として、その相対値で表した。
【００２９】
実施例２
実施例１において、ＢＰＡ溶融液に与える振動の振動数を６００Ｈｚ、ＢＰＡ溶融液の流出速度を１．２ｍ／ｓとした以外は、実施例１と同様に観察したところ、粒径が１．０ｍｍで均一な液滴が等間隔に認められた。上記評価試験の結果を表１に示す。
【００３０】
実施例３
実施例１において、ＢＰＡ溶融液に与える振動の振動数を１４００Ｈｚ、ＢＰＡ溶融液の流出速度を２．９ｍ／ｓとし、振動板８によりＢＰＡ溶融液に振動を与える代わりに、造粒塔１０の内側に設置したスピーカーによりＢＰＡ液滴１１に振動を与えた以外は、実施例１と同様に撮影し、観察したところ、粒径が１．０ｍｍで均一な液滴が等間隔に認められた。上記評価試験の結果を表１に示す。
【００３１】
比較例１
実施例１において、ＢＰＡ溶融液に振動を与えない以外は、実施例１と同様に撮影し、観察したところ、液滴の合一が認められた。合一した液滴の直径は１．２５ｍｍであり、粒径１．０ｍｍの液滴が８個、直径１．２５ｍｍの液滴が２個形成された。上記評価試験の結果を表１に示す。
【００３２】
比較例２
実施例１において、ＢＰＡ溶融液の流出速度を４ｍ／ｓとした以外は、実施例１と同様に撮影し、観察したところ、２カ所で液滴の合一が認められた。合一した液滴の直径は１．２５ｍｍであり、粒径１．０ｍｍの液滴が８個、直径１．２５ｍｍの液滴が２個形成された。上記評価試験の結果を表１に示す。
【００３３】
比較例３
実施例１において、ＢＰＡ溶融液の流出速度を２．９ｍ／ｓとし、かつＢＰＡ溶融液に振動を与えない以外は、実施例１と同様に撮影し、観察したところ、液滴の合一が認められた。上記評価試験の結果を表１に示す。
【００３４】
【表１】
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【００３５】
【発明の効果】
本発明によれば、粒径が均一で、流動性に富み、嵩密度が大きく、しかも硬度が高いビスフェノールＡの粒子状製品を効率良く製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明で用いる造粒装置の一例を示す概略図である。
【図２】実施例及び比較例で用いた試験装置の概略図である。
【符号の説明】
１　造粒ノズル
２　造粒塔
３　気体導入口
４　製品送出口
５　気体排出口
６　ＢＰＡ溶融槽
７　単一ノズル
８　振動板
９　振動子
１０　架台（造粒塔）
１１　液滴
１２　カメラ
【図１】
2004137193.tif 000003
【図２】
2004137193.tif 000004