(57)【要約】【課題】　モールドプレス成形用光学ガラスとして要求される特性を満足し、特に屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上であり、成形時に金型と融着しない非鉛系のモールドプレス成形用光学ガラスを提供する。【解決手段】　質量％で、ＳｉＯ2　４０．５〜６０％、Ａｌ2Ｏ3　０〜１０％、Ｂ2Ｏ3　１２〜３０％、ＭｇＯ　０〜５％、ＣａＯ　０〜１０％、ＢａＯ　０〜１０％、ＳｒＯ　０〜１５％、ＺｎＯ　０〜１０％、Ｌｉ2Ｏ　１〜１２％、Ｎａ2Ｏ　０〜１０％、Ｋ2Ｏ　０〜９％、ＴｉＯ2　０〜０．４％、ＺｒＯ2　０〜１０％、Ｌａ2Ｏ3　３〜２０％、Ｇｄ2Ｏ3　０〜５％、Ｎｂ2Ｏ5　０〜０．３％、Ｂｉ2Ｏ3　０〜５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＢａＯ＋ＳｒＯ　１〜３０％、Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ　１〜１５％含有し、３．２≦ＳｉＯ2／Ｌａ2Ｏ3≦１５．０であることを特徴とする。【選択図】　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
　質量％で、ＳｉＯ2　４０．５〜６０％、Ｂ2Ｏ3　１２〜３０％、Ｌａ2Ｏ3　３〜２０％含有し、屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上、軟化点が６５０℃以下、△Ｔ＝｛成形温度（１０1.5ポイズでの温度）−液相温度｝が５０℃以上、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳによる粉末法耐水性での重量減が０．１０％未満、同粉末法耐酸性での重量減が０．３５％未満、ガラスの塩基性度が１１以下であることを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
【請求項２】
　請求項１のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、さらに、質量％でＲ’2Ｏ（Ｒ’はＬｉ、Ｎａ、Ｋの一種以上）　1〜１５％含有することを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
【請求項３】
　請求項１又は２に記載のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、さらに、質量％でＬｉ2Ｏ　１〜１２％、Ｎａ2Ｏ　０〜１０％、Ｋ2Ｏ　０〜９％含有することを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
【請求項４】
　請求項１〜３のいずれかに記載のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、さらに、質量％で、Ａｌ2Ｏ3　０〜１０％、ＭｇＯ　０〜５％、ＣａＯ　０〜１０％、ＢａＯ　０〜１０％、ＳｒＯ　０〜１５％、ＺｎＯ　０〜１０％、ＺｒＯ2　０〜１０％、Ｇｄ2Ｏ3　０〜５％、Ｂｉ2Ｏ3　０〜５％含有することを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
【請求項５】
　請求項１〜４のいずれかに記載のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、さらに、質量％で、ＲＯ（ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｂａ、Ｓｒの一種以上）　１〜３０％含有することを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
【請求項６】
　請求項１〜５のいずれかに記載のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、さらに、質量％で、ＴｉＯ2　０〜０．４％、Ｎｂ2Ｏ5　０〜０．３％含有することを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
【請求項７】
　請求項１〜６のいずれかに記載のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、さらに、３．２≦ＳｉＯ2／Ｌａ2Ｏ3≦１５．０であることを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
【請求項８】
　質量％で、ＳｉＯ2　４０．５〜６０％、Ａｌ2Ｏ3　０〜１０％、Ｂ2Ｏ3　１２〜３０％、ＭｇＯ　０〜５％、ＣａＯ　０〜１０％、ＢａＯ　０〜１０％、ＳｒＯ　０〜１５％、ＺｎＯ　０〜１０％、Ｌｉ2Ｏ　１〜１２％、Ｎａ2Ｏ　０〜１０％、Ｋ2Ｏ　０〜９％、ＴｉＯ2　０〜０．４％、ＺｒＯ2　０〜１０％、Ｌａ2Ｏ3　３〜２０％、Ｇｄ2Ｏ3　０〜５％、Ｎｂ2Ｏ5　０〜０．３％、Ｂｉ2Ｏ3　０〜５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＢａＯ＋ＳｒＯ　１〜３０％、Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ　１〜１５％含有し、３．２≦ＳｉＯ2／Ｌａ2Ｏ3≦１５．０であることを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
【請求項９】
　ガラスの塩基性度が１１以下であることを特徴とする請求項８のモールドプレス成形用光学ガラス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
　本発明はモールドプレス成形用光学ガラスに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
　ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤその他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、ビデオカメラや一般のカメラの撮影用レンズ等の光学レンズ用に、屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上の光学ガラスが使用されている。従来、このようなガラスとしてＳｉＯ2−ＰｂＯ−Ｒ'2Ｏ（Ｒ'2Ｏはアルカリ金属酸化物）を基本とした鉛含有ガラスが広く使用されていたが、近年では環境上の問題からＳｉＯ2−Ｂ2Ｏ3−ＲＯ（ＲＯは２価の金属酸化物）−Ｒ'2Ｏ系等の非鉛系ガラスに切り替えられつつある（例えば特許文献１、２）。
【特許文献１】特開平６−１０７４２５号公報
【特許文献２】特開２０００−３０２４７９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
　これらの光ピックアップレンズや撮影用レンズは、溶融ガラスをノズルの先端から滴下し一旦液滴状ガラスを作製し、研削、研磨、洗浄して得られるプリフォームガラス、または溶融ガラスを急冷鋳造し一旦ガラスブロックを作製し、同じく研削、研磨、洗浄して得られるプリフォームガラスを、精密加工を施した金型によって、軟化状態のプリフォームガラスを加圧成形し、金型の表面形状をガラスに転写させる、いわゆるモールドプレス成形法が広く用いられている。
【０００４】
　しかしながら上記したＳｉＯ2−Ｂ2Ｏ3系の非鉛系のガラスは、繰り返し、或いは極端な場合は１回の成形でも金型とガラスが融着するという問題が発生しやすい。融着すると金型表面にガラスが付着して生産不能となったり、金型の面精度を損ね、設計通りの製品が得られなくなる。金型と融着しないガラスを用いることが、製品の品質と量産性の向上に重要である。
【０００５】
　また高い屈折率を得るためにＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5を多量に含有させると、アッベ数を高くすることが難しくなり、設計の自由度が小さくなる。
【０００６】
　本発明の目的は、モールドプレス成形用光学ガラスとして要求される特性を満足し、特に屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上であり、成形時に金型と融着しない非鉛系のモールドプレス成形用光学ガラスを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
　本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ2　４０．５〜６０％、Ｂ2Ｏ3　１２〜３０％、Ｌａ2Ｏ3　３〜２０％含有し、屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上、軟化点が６５０℃以下、△Ｔ＝｛成形温度（１０1.5ポイズでの温度）−液相温度｝が５０℃以上、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳによる粉末法耐水性での重量減が０．１０％未満、同粉末法耐酸性での重量減が０．３５％未満、ガラスの塩基性度が１１以下であることを特徴とする。
【０００８】
　また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ2　４０．５〜６０％、Ａｌ2Ｏ3　０〜１０％、Ｂ2Ｏ3　１２〜３０％、ＭｇＯ　０〜５％、ＣａＯ　０〜１０％、ＢａＯ　０〜１０％、ＳｒＯ　０〜１５％、ＺｎＯ　０〜１０％、Ｌｉ2Ｏ　１〜１２％、Ｎａ2Ｏ　０〜１０％、Ｋ2Ｏ　０〜９％、ＴｉＯ2　０〜０．４％、ＺｒＯ2　０〜１０％、Ｌａ2Ｏ3　３〜２０％、Ｇｄ2Ｏ3　０〜５％、Ｎｂ2Ｏ5　０〜０．３％、Ｂｉ2Ｏ3　０〜５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＢａＯ＋ＳｒＯ　１〜３０％、Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ　１〜１５％含有し、３．２≦ＳｉＯ2／Ｌａ2Ｏ3≦１５．０であることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
　以上説明したように、本発明の光学ガラスは、ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤその他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、ビデオカメラや一般のカメラの撮影用レンズ等の光学レンズに使用される１．５５〜１．６５の屈折率（ｎｄ）、５５以上のアッベ数（νｄ）を有している。また軟化点が低くガラス成分が揮発し難いため、成形精度の低下および金型の劣化や汚染が生じない。しかも作業温度範囲が広く、プリフォームガラスの量産性に優れるとともに、耐候性が良好であるため、製造工程や製品の使用中に物性の劣化や表面の変質を起こすことがない。さらにプレス時の金型との融着がなく量産性が非常によい。それゆえモールドプレス成形用光学ガラスとして好適である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
　本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上のガラスである。また軟化点が６５０℃以下であり、ガラス成分が揮発し難い。また作業温度範囲（△Ｔ＝｛成形温度（１０1.5ポイズでの温度）−液相温度｝）が５０℃以上であるため、硝材の溶融や成形工程で問題となる失透ブツや脈理が発生し難い。さらに日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳによる粉末法耐水性での重量減が０．１０％未満、同粉末法耐酸性での重量減が０．３５％未満であり、高い耐候性を有する。さらに塩基性度が１１以下（好ましくは９．５以下）であり、モールドプレスによる成形時にガラスとプレス金型の融着を防止することができる。
【００１１】
　なお本発明において、塩基性度とは、（酸素原子のモル数の総和／陽イオンのＦｉｅｌｄ　Ｓｔｒｅｎｇｔｈの総和）×１００として定義される。式中のＦｉｅｌｄ　Ｓｔｒｅｎｇｔｈ（以下Ｆ．Ｓ．と表記する）は次式により求められる。
【００１２】
　　　Ｆ．Ｓ．＝Ｚ／ｒ2
　Ｚはイオン価数、ｒはイオン半径を示している。なおガラス中の元素の配位数、イオン価数はガラス組成によって変化するものであり、それにともなってイオン半径の数値も変化する。そのため正確な塩基性度を算出するにあたって、各元素のイオン価数、イオン半径は組成系ごとに適宜選択することが望ましい。本発明におけるＺ、ｒの数値は組成系より、表１の値を用いることが適当と判断し、これに基づいて塩基性度の算出を行うこととする。
【００１３】
【表１】
2004137145.tif 000002
【００１４】
　本発明者の知見によれば、塩基性度が低いほど、金型と融着しにくくなる。以下にガラスの塩基性度が融着を支配する機構について説明する。
【００１５】
　ガラスの塩基性度はガラス中の酸素の電子がガラス中の陽イオンにどのくらい引きつけられているかを示す指標になる。塩基性度の高いガラスではガラス中の陽イオンによる酸素の電子の引きつけが弱い。したがって、塩基性度の高いガラスは、電子を求める傾向の強い陽イオン（金型成分）と接した際、塩基性度の低いガラスに比べガラス中に金型からの陽イオンの侵入が起きやすい。金型成分である陽イオンがガラス中へ侵入（拡散）すると、界面付近のガラス相中の金型成分濃度が増加する。これによりガラス相と金型相の組成差が減少するため、両者の間の親和性が増し、ガラスが金型に濡れやすくなる。このような機構により、ガラスと金型が融着すると考えられる。従って塩基性度が低くなるにしたがって、ガラス中に金型成分が侵入しにくくなり、ガラスと金型は融着しなくなる。
【００１６】
　具体的にはガラスの塩基性度が１１以下、好ましくは９．５以下であれば融着が起こらなくなると考えられる。ガラスの塩基性度が９．５を超えると金型と融着する傾向が現れ、１１を超えるとガラスと金型が融着して製品の面精度が損なわれ、量産性が顕著に悪化する。
【００１７】
　また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ2　４０．５〜６０％、Ｂ2Ｏ3　１２〜３０％、Ｌａ2Ｏ3　３〜２０％の基本組成を有し、鉛を含まないガラスである。本発明のガラスでは、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5を多量含有させる代わりに、アッベ数の低下が比較的少ないＬａ2Ｏ3を使用することにより、屈折率が１．５５以上、アッベ数が５５以上のガラスを容易に得ることが可能となり、その結果ガラスの組成設計の自由度を確保し易くなる。またＢ2Ｏ3を１２％以上含有させることにより、金型との融着を改善することができる。
【００１８】
　各成分の範囲を上記のように限定した理由を述べる。
【００１９】
　ＳｉＯ2はガラスの骨格を構成する成分であり、耐候性を向上させる効果がある。その含有量は４０．５〜６０％、好ましくは４１．０〜５５％、さらに好ましくは４１．５〜５０．５％である。なおＳｉＯ2が多くなると屈折率が低下したり、軟化点が高くなる傾向がある。また失透傾向が強くなる。一方、ＳｉＯ2が少なくなると耐酸性や耐水性等の耐候性が悪化する。
【００２０】
　Ｂ2Ｏ3はガラスの骨格成分であり、耐失透性の向上に効果がある。またアッベ数を高め、軟化点を低下させる成分である。さらにガラスの塩基性度を下げる作用もあり、モールドプレス成形におけるガラスと金型の融着防止に効果がある。その含有量は１２〜３０％、好ましくは１２〜２５％、さらに好ましくは１２〜２０％である。なおＢ2Ｏ3が多くなるとガラス溶融時にＢ2Ｏ3‐Ｒ'2Ｏで形成される揮発物が多くなり、脈理の生成を助長する。またモールド成形時にも揮発が生じて金型を汚染し、金型の寿命を縮めてしまうおそれがある。さらに耐候性が悪化する。一方、Ｂ2Ｏ3が少ないと、耐失透性が低下して十分な作業温度範囲を確保できなくなる可能性がある。また金型と融着し易くなる。さらにＳｉＯ2の少ない組成域では、Ｂ2Ｏ3が少ないとアッベ数を５５以上に維持することが難しくなる。
【００２１】
　また、ＳｉＯ2／Ｂ2Ｏ3の範囲は１．０〜５．０、であることが好ましい。この比を１．０〜５．０とすることで耐失透性を低下させることなく、高いアッベ数を維持することができる。この比が大きくなると失透傾向が強くなり、小さくなるとアッベ数や耐候性が低下する傾向がある。
【００２２】
　Ｌａ2Ｏ3は、アッベ数を低下させることなく屈折率を高める効果がある。また、十分な作業温度範囲を確保するための成分である。さらに軟化点の上昇を抑え、また耐候性を向上させる効果もある。Ｌａ2Ｏ3の含有量は３〜２０％、好ましくは４〜１４％、さらに好ましくは５〜１２％である。なお高い屈折率を得るためにＬａ2Ｏ3を多量に添加すると分相性が強くなり、液相温度が上昇して失透性が増大する。結果として作業性が低下するおそれがある。一方、少ないと、屈折率が低下し、また耐候性が悪化する。
【００２３】
　さらに本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＢａＯ、ＳｒＯ、ＺｎＯ、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2、Ｇｄ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5、Ｂｉ2Ｏ3等を適当量含有することができる。以下に各成分について説明する。
【００２４】
　Ａｌ2Ｏ3はＳｉＯ2と共にガラスの骨格を構成する成分であり、耐候性を向上させる効果がある。特にＳｉＯ2‐Ｂ2Ｏ3‐ＲＯ‐Ｒ'2Ｏ‐Ｌａ2Ｏ3系ガラスでは、ガラス中アルカリ成分の、水への選択的溶出を抑制する効果が顕著であり、その含有量は０〜１０％、好ましくは０．１〜４．５％である。なおＡｌ2Ｏ3が多いと失透し易くなる。また溶融性が悪化して脈理や泡がガラス中に残り、レンズ用ガラスとしての要求品位を満たさなくなる可能性がある。
【００２５】
　ＲＯ（ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｂａ、Ｓｒ）は融剤として作用するとともに、ＳｉＯ2‐Ｂ2Ｏ3‐ＲＯ‐Ｒ'2Ｏ‐Ｌａ2Ｏ3系ガラスにおいて、アッベ数を低下させずに屈折率を高める効果がある。その合量は１〜３０％、好ましくは２〜２５％、さらに好ましくは５〜２０％である。なおＲＯが多くなると、プリフォームガラスの溶融、成形工程中に失透ブツが析出し易くなり、液相温度が上がって作業範囲が狭くなり量産化し難くなる傾向がある。さらにガラスから研磨洗浄水や各種洗浄溶液中への溶出が増大する、高温多湿状態でのガラス表面の変質が顕著になる等、耐候性が悪化し易い。一方ＲＯが少なくなると、屈折率が低下したり、軟化点が高くなる等の不都合が生じやすい。
【００２６】
　ＭｇＯは屈折率を高める成分であるが、分相性が強く、また液相温度を高める傾向がある。ＭｇＯの含有量は０〜５％、特に０〜３％であることが好ましい。
【００２７】
　ＣａＯは屈折率を高める成分であるが、分相性があり、また液相温度を高める傾向がある。ただしＭｇＯに比べると分相性は強くないため、ＭｇＯより多量に含有させることができる。ＣａＯの含有量は０〜１０％、特に０〜５％であることが好ましい。
【００２８】
　ＢａＯは屈折率を高める成分であり、またこのガラス系においては液相温度を低下させ作業性を向上させる効果もある。しかし、高温多湿状態でガラス表面からの析出量が他のＲＯ成分に比べ著しく多いため、多量に含有させると最終製品の耐候性を損なうおそれがある。ＢａＯの含有量は０〜１０％、特に３〜９．５％であることが好ましい。
【００２９】
　ＳｒＯは屈折率を高める成分である。またＢａＯに比べると高温多湿状態でのガラス表面からの析出量が少ない。従ってＳｒＯを積極的に使用することにより、耐候性に優れた製品を得ることができる。その含有量は０〜１５％、好ましくは３〜１２％、さらに好ましくは５〜１０％である。なおＳｒＯが多くなると液相温度が上がって作業範囲が狭くなる傾向にある。
【００３０】
　ＺｎＯは屈折率を高めるとともに、耐候性を向上させる効果がある。また失透傾向が強くないため、多量に含有させても均質なガラスを得ることができる。その含有量は０〜１０％、好ましくは０〜７％、さらに好ましくは０〜４％である。ＺｎＯが多くなるとアッベ数が低下する傾向がある。
【００３１】
　Ｒ’2Ｏ（Ｒ’はＬｉ、Ｎａ、Ｋの一種以上）は軟化点を低下させるための成分であり、その合量は１〜１５％、好ましくは２〜１４％、さらに好ましくは３〜１３％である。なおＲ’2Ｏが多くなると液相温度が上昇して作業温度範囲が狭くなり易い。この場合、量産性に悪影響を与えるおそれがある。また耐候性が悪化する傾向がある。逆にＲ’2Ｏが少なくなると軟化点が高くなる。
【００３２】
　Ｒ’2ＯのなかでもＬｉ2Ｏが最も軟化点を低下させる効果が大きい。その含有量は１〜１２％、好ましくは２〜１０％、さらに好ましくは３〜９％である。ただしＬｉ2Ｏは分相性が強いため、多量に添加すれば液相温度が高くなって作業性を悪化させる傾向がある。またＦ．Ｓ．が低く、ガラスの塩基性度を上げる成分であるため、プレス成形時に金型との融着を引き起こす原因となる。一方、Ｌｉ2Ｏが少なくなると軟化点が高くなる。
【００３３】
　Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏは軟化点を低下させる効果があるが、多量に含有させると溶融時にＢ2Ｏ3‐Ｒ'2Ｏで形成される揮発物が多くなり、脈理の生成を助長してしまう。またモールド成形時にも揮発が生じて金型を汚染し、金型の寿命を大きく縮めてしまう。Ｎａ2Ｏの含有量は０〜１０％、特に１〜７％であることが好ましい。同様にＫ2Ｏの含有量は０〜９％、特に０〜５％であることが好ましい。
【００３４】
　ＴｉＯ2は光学定数の調整成分として０〜０．４％含有することができる。ＴｉＯ2が０．４％を超えると、アッベ数の低下を招くと共に分相性が強まり、液相温度が上昇し、作業性が低下する。従って、本発明では極力含有させないことが望ましい。
【００３５】
　ＺｒＯ2は屈折率を高め、耐候性を向上させる成分である。また、中間酸化物としてガラスを形成するため、耐失透性を向上する効果もある。ＺｒＯ2の含有量は０〜１０％、特に０〜８％、さらには０〜５％であることが好ましい。なおＺｒＯ2が多くなるとアッベ数が低下し、また軟化点が上昇する傾向がある。
【００３６】
　Ｇｄ2Ｏ3は屈折率を高め、耐候性を向上させる成分であり、その含有量は０〜５％、特に０〜３％、さらには０〜２．５％であることが望ましい。Ｇｄ2Ｏ3はＺｒＯ2と同様、耐失透性を向上させる効果があり、作業温度範囲が拡大できる。ただしＧｄ2Ｏ3が多くなるとアッベ数が低下する傾向がある。
【００３７】
　Ｎｂ2Ｏ5は光学定数の調整成分として０〜０．３％、好ましくは０〜０．２％含有することができる。Ｎｂ2Ｏ5が０．３％を超えると、分相性が強まり、液相温度が上昇して作業性が著しく低下する。従って、本発明ではＴｉＯ2と同様に極力含有させないことが望ましい。
【００３８】
　Ｂｉ2Ｏ3は屈折率を高める成分であり、モールドプレス成形において、ガラスと金型の融着防止に効果があるが、成形時の加熱によって着色する傾向を強めてしまう。Ｂｉ2Ｏ3の含有量は０〜５％、特に０〜３％であることが望ましい。
【００３９】
　清澄剤としてＳｂ2Ｏ3を添加することもできる。なおガラスに対する過度の着色を避けるため、Ｓｂ2Ｏ3の含有量は１％以下とする。
【００４０】
　またＳｉＯ2／Ｌａ2Ｏ3の範囲は３．２〜１５．０、特に３．２〜１０．０であることが好ましい。この比を３．２〜１５．０とすることで屈折率を低下させることなく、高い耐失透性を維持することができる。この比が小さくなると耐失透性が低下し、大きくなると屈折率が低下する傾向がある。
【００４１】
　上記以外にも、本発明の特徴を損ねない範囲でＰ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3等の他成分を添加することができる。なおＰ2Ｏ5は、モールドプレス成形においてガラスと金型の融着防止や液相温度の低下に効果があるが、分相性が強く耐水性が低下する傾向があるため、５％以下、特に３％以下に制限することが望ましい。Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3は、屈折率を高める効果があるが、多量に添加するとアッベ数が低下する傾向がある。
【００４２】
　なおＰｂＯやＡｓ2Ｏ3は環境上好ましくないため、またＡｇおよびハロゲン類は光可逆変色キャリヤーとなるので、本発明においては使用しないほうがよい。
【００４３】
　次に、本発明のガラスを製造する方法を説明する。
【００４４】
　まず、所望の組成を有するようにガラス原料を調合し、これを１２００〜１４００℃で溶融し、ガラス化する。続いてガラス融液をモールドプレス可能なプリフォーム形状に成形すればよい。なお成形方法としては制限はないが、後加工が殆ど不要な液滴成形法を採用することが好ましい。液滴成形法とは、溶融ガラスをノズルの先端から滴下して一旦液滴状ガラスを作製した後、必要に応じて研削、研磨等の後加工を施す方法である。
【実施例】
【００４５】
　以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
【００４６】
【表２】
2004137145.tif 000003
【００４７】
【表３】
2004137145.tif 000004
【００４８】
【表４】
2004137145.tif 000005
【００４９】
【表５】
2004137145.tif 000006
【００５０】
【表６】
2004137145.tif 000007
【００５１】
　表２〜４は本発明の実施例（試料Ｎｏ．１〜１５）を、表５、６は比較例（試料Ｎｏ．１６〜２１）をそれぞれ示している。
【００５２】
　各試料は次のようにして調製した。まず表に示す組成になるようにガラス原料を調合し、白金ルツボを用いて１４００℃で３時間溶融した。溶融後、融液をカーボン板上に流しだし、更にアニール後、各測定に適した試料を作製した。
【００５３】
　得られた試料について、屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、軟化点（Ｔｓ）、耐水性、耐酸性、成形温度（ＴW）及び液相温度（ＴL）を測定した。また塩基性度を算出した。それらの結果を各表に示す。
【００５４】
　表から明らかなように、本発明の実施例であるＮｏ．１〜１５の各試料は、屈折率が１．５７１８〜１．６０８３、アッベ数が５５．３以上、軟化点が６４５℃以下であった。また作業温度範囲が８９℃以上であり、作業性が優れている。しかも耐水性は重量減が０．０９％以下、耐酸性は重量減が０．３２％以下であり、耐候性が良好である。またＢ2Ｏ3を多く含有し、塩基性度も８．７９以下と低いため、金型との融着が起こりにくいと考えられる。
【００５５】
　なお屈折率（ｎｄ）は、ヘリウムランプのｄ線（５８７．６ｎｍ）に対する測定値で示した。
【００５６】
　アッベ数（νｄ）は上記したｄ線の屈折率と水素ランプのＦ線（４８６．１ｎｍ）、同じく水素ランプのＣ線（６５６．３ｎｍ）の屈折率の値を用い、アッベ数（νｄ）＝[（ｎｄ−１）／（ｎＦ−ｎＣ）]式から算出した。
【００５７】
　軟化点ＴSは、日本工業規格Ｒ−３１０４に基づいたファイバーエロンゲーション法によって測定した。
【００５８】
　作業温度範囲△Ｔは次のようして求めた。まず成形温度ＴWを白金球引上げ法により測定し、１０1.5ポイズに相当する温度として求めた。また液相温度ＴLは２９７〜５００μｍの粉末状になるよう試料を粉砕、分級してから白金製のボートに入れ、温度勾配を有する電気炉に２４時間保持した後、空気中で放冷し、光学顕微鏡で失透の析出位置を求めることで測定した。このようにして得られた成形温度ＴWと液相温度ＴLの差を作業温度範囲△Ｔとした。
【００５９】
　耐水性及び耐酸性は、日本光学硝子工業会規格０６−１９７５に基づき、ガラス試料を粒度４２０〜５９０μｍに破砕し、その比重グラムを秤量して白金篭に入れ、それを試薬の入ったフラスコに入れて沸騰水浴中で６０分間処理し、処理後の粉末ガラスの質量減（重量％）を算出したものである。なお耐水性評価で用いた試薬はｐＨ６．５〜７．５に調整した純水であり、耐酸性評価で用いた試薬は０．０１Ｎに調整した硝酸水溶液である。
【００６０】
　塩基性度は、（酸素原子のモル数の総和／陽イオンのＦｉｅｌｄ　Ｓｔｒｅｎｇｔｈの総和）×１００の式に基づいて算出したものである。なお式中のＦｉｅｌｄ　Ｓｔｒｅｎｇｔｈ（以下Ｆ．Ｓ．と表記する）は次式により求められる。
【００６１】
　　　Ｆ．Ｓ．＝Ｚ／ｒ2
　Ｚはイオン価数、ｒはイオン半径を示している。