(57)【要約】【課題】ＧＨＰ式の空調機とランキンサイクルを構成する冷媒回路とを組み合わせた際に要求される非常に高い圧力に対処出来る様な冷媒用の搬送手段を有する空調装置の提供。【解決手段】内燃機関（１）により駆動される圧縮機（２）を有する空調装置の冷媒ラインを室内熱交換器（４）と膨張手段（１２−２）との間の領域で分岐（Ｂ）し、分岐された冷媒ラインは、液相冷媒搬送手段（５、６、Ｂ−１、Ｌ２７）、排熱回収手段（８）、膨張機（１０）を介して、圧縮機（２）と室内熱交換器（４）との間の領域の冷媒ラインと合流（Ｇ）しており、圧縮機（２）の吐出側の冷媒ラインに第２の圧縮機（９）が介装されており、前記膨張機（１０）の機械的出力が第２の圧縮機（９）の駆動源となる様に構成されており、前記液相冷媒搬送手段は、圧力容器（５及び／又は６）と、排熱回収手段で発生した気相冷媒の圧力を当該タンクに供給する手段（Ｂ−１、Ｌ２７）とを有している。【選択図】　図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関により駆動される圧縮機を有する空調装置の冷媒ラインを凝縮器と膨張手段との間の領域で分岐し、分岐された冷媒ラインは、液相冷媒搬送手段、排熱回収手段、膨張機を介して、圧縮機と室内熱交換器との間の領域の冷媒ラインと合流しており、圧縮機の吐出側に第２の圧縮機が介装されており、前記膨張機の機械的出力が第２の圧縮機の駆動源となる様に構成されており、前記液相冷媒搬送手段は、圧力容器と、排熱回収手段で発生した気相冷媒の圧力を当該圧力容器に供給する手段とを有していることを特徴とする空調装置。
【請求項２】
前記圧力容器を複数設けた請求項１の空調装置。
【請求項３】
前記圧力容器を、１つのみ設けた請求項１の空調装置。
【請求項４】
内燃機関により駆動される圧縮機を有する空調装置の冷媒ラインを凝縮器と膨張手段との間の領域で分岐し、分岐された冷媒ラインは液相冷媒搬送手段、排熱回収手段を介してイジェクタに連通しており、圧縮機の吐出側からの冷媒ラインもイジェクタに連通しており、前記液相冷媒搬送手段は、圧力容器と、排熱回収手段で発生した気相冷媒の圧力を当該圧力容器に供給する手段とを有していることを特徴とする空調装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、家屋その他の建造物の室内を冷暖房する空調装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ガスヒートポンプ式の圧縮空調装置は、電気式の圧縮空調装置におけるモータに代えて、ガスエンジンを使用している。
電気式のエアコンは、暖房時に外気温が下がると、室外機に霜がつくこと等によって性能が低下する。
これに対して、ガスヒートポンプ式の空調装置は、ガスエンジンの排熱を利用して、室外機を除霜しており、霜による性能の低下は回避される。
【０００３】
以下、図７を参照して、従来技術を説明する。
【０００４】
ガスヒートポンプ式の空気調和装置について、従来の構成を図７に示した。
ガスヒートポンプ式の空気調和装置は、室外機ユニットＵ２と、該室外機ユニットＵ１が共用するように設けられた複数の室内機ユニットＵ１と、これらを連結させる際に用いられるヘッダ４Ｃとこれらを連結させる冷媒管路Ｌ１、Ｌ２とを有している。
【０００５】
先ず、室内機ユニットＵ１について説明する。
室内機ユニットＵ１は、その内部に配設された冷媒管路Ｌ１が第１入出点Ｐ１１および第２入出点Ｐ１２から機外に延出されるようになっており、室内機ユニットＵ１におけるこれらの第１入出点Ｐ１１および第２入出点Ｐ１２間の冷媒回路Ｌ１上には、第２入出点Ｐ１２側に室内側熱交換器５Ｃが、第１入出点Ｐ１１側に、互いに並列接続される膨張弁Ｖ１１および、一方弁Ｖ１２が設けられている。
【０００６】
冷媒管路Ｌ１は、室内機ユニットＵ１の第１入出点Ｐ１１および第２入出点Ｐ１２から出てヘッダ４Ｃに連結されている。ここで、一方弁Ｖ１２は、室内機ユニットＵ１内における第２入出点Ｐ１２から第１入出点Ｐ１１への冷媒の移動を許容する一方、該室内機ユニットＵ１内における第１入出点Ｐ１１側から第２入出点Ｐ１２側への冷媒の移動を禁止する。
また、各室内機ユニットＵ１には、空気を室内側熱交換器５Ｃを通過させて室内に吹出させるためのファン６Ｃが付設されている。
【０００７】
次に、ヘッダ４Ｃについて説明する。
ヘッダ４Ｃは、すべての室内機ユニットＵ１の第１入出点Ｐ１１側の冷媒管路Ｌ１をその内部において一つにして、第一中間点Ｐ４１から室外機ユニットＵ２の第１入出点Ｐ２１に連結させる一方、第２中間点Ｐ４２に室外機ユニットＵ２の第２入出点Ｐ２２から導入される冷媒管路Ｌ２をその内部において分岐させてすべての室内機ユニットＵ１の室内熱交換器５側の第２入出点Ｐ１２に連結させる。
【０００８】
次に室外機ユニットＵ２について説明する。
室外機ユニットＵ２内の冷媒管路Ｌ２には、第１入出点Ｐ２１側から順に、レシーバ７Ｃと、互いに並列接続される膨張弁Ｖ２１および一方弁Ｖ２２と、一対の互いに並列接続される室外側熱交換器８Ｃ、８Ｃと、四方弁３Ｃとが配置されている。この四方弁３Ｃは、さらに第２入出点Ｐ２２に連結されており、他方で、エンジンで１駆動される圧縮機に２も連結されている。
【０００９】
四方弁３Ｃは、暖房運転時においては、圧縮機２の吐出口２ａを第２入出点Ｐ２２に連結させるとともに、圧縮機２の吸入口２ｂを室外側熱交換器８Ｃに連通させるように、他方、冷房運転時においては、圧縮機２の吐出口２ａを室外側熱交換器８Ｃに連通させるとともに、圧縮機２の吸入口２ｂを第２入出点Ｐ２２に連通させるように切り替えられる。圧縮機２の吸入口２ｂと四方弁３Ｃとの間にはアキュムレータ１５Ｃが設けられている。
【００１０】
なお、排熱回収器１２Ｃでは、エンジン１の冷却用に設けられたラジエータ９Ｃとともに、エンジン１の冷却水管路ＬＷに接続させられており、該冷却水管路ＬＷには、さらに、エンジン１の排気ガス排出系統からの排熱を回収する排ガス熱交換器１３Ｃと、冷却水を循環させるためのポンプ１６Ｃが設けられている。
【００１１】
ここで、ラジエータ９Ｃは、室外熱交換器８Ｃの内側に付設されており、ラジエータ９Ｃ内側には、室外側熱交換器８Ｃおよびラジエータ９Ｃに空気を流通させるためのファン１０Ｃが設けられている。
【００１２】
次に、上記空気調和装置の作動について説明する。
暖房運転時において、図７に実線矢印で示すように、室外機ユニットＵ２内の圧縮機２で圧縮されて高温・高圧とされたガス冷媒は、四方弁３Ｃを介して第２入出点Ｐ２２から室外機ユニットＵ２外のヘッダ４Ｃの第２中間点Ｐ４２に向け送り出され、該ヘッダ４Ｃで分岐されて、室内機ユニットＵ１の室内側熱交換器５Ｃに第２入出点Ｐ１２を介して導入され該室内側熱交換器５Ｃにより液化される。これにより、室内側熱交換器５Ｃからは熱が放出され室内が暖房されることになる。
【００１３】
室内側熱交換器５Ｃで液化された高温・高圧の液冷媒は、室内機ユニットＵ１の一方弁Ｖ１２Ｃを介して、室内機ユニットＵ１の第１入出点Ｐ１１から外のヘッダ４Ｃに向けて送り出され、該ヘッダ４Ｃ内で他の室内機ユニットＵ１から同様に送り出される液冷媒と合流し、ヘッダ４Ｃの第１中間点Ｐ４１から、室外機ユニットＵ２の第１入出点Ｐ２１に導入され、レシーバ７Ｃを通り、第１接続点ＪＰ２１から膨張弁Ｖ２１に送られ、該膨張弁Ｖ２１で低温・低圧の液冷媒とされた後、一対の室外側熱交換器８Ｃでガス化される。このとき、室外側熱交換器８Ｃは吸熱を行う。
【００１４】
室外側熱交換器８Ｃ、８Ｃでガス化された低温・低圧のガス冷媒は四方弁３Ｃ、アキュムレータ１５Ｃを介して圧縮機２の吸引口２ｂに導入され、該圧縮機２で圧縮されて、高温・高圧のガス冷媒とされて、再び、四方弁３Ｃを介して第２入出点Ｐ２２から室外機ユニットＵ２外のヘッダ４Ｃに送り出され、該ヘッダ４Ｃを介して室内機ユニットＵ１の室内側熱交換器５Ｃに送り込まれる。
【００１５】
ここで、冷媒の低圧側で空気（外気）から吸熱するのと同時に、排熱回収器１２Ｃによりエンジン１の排熱も回収することにより、この排熱回収による冷媒の低圧上昇で理論ＣＯＰを向上させることができる。
なお、理論ＣＯＰとは、圧縮機の効率を１００パーセントとした理論値であり、（理論ＣＯＰ）＝（暖房能力）／（圧縮機動力）の式で表される。
【００１６】
冷房運転時には、図７に破線矢印で示すように、室外機ユニットＵ２内の圧縮機２で圧縮されて、高温・高圧とされたガス冷媒は、四方弁３Ｃで室外機ユニットＵ２内の一対の室外側熱交換器８Ｃに送られ、該一対の室外側熱交換器８Ｃで液化される。これにより、室外側熱交換器８Ｃからは熱が放出されることになる。
【００１７】
そして、室外側熱交換器８Ｃで液化された高温・高圧の液冷媒が、室外機ユニットＵ２内において一方弁Ｖ２２を介して、第１接続点ＪＰ２１に送られ、分岐流路開閉弁１４Ｃおよび一方弁Ｖ２２が閉じられていることから、全てレシーバ７Ｃおよび第１入出点Ｐ２１を介して室外機ユニットＵ２外のヘッダ４Ｃの第１中間点Ｐ４１に向け送り出され、該ヘッダ４Ｃ内で分流されて、各室内機ユニットＵ１に導入される。
【００１８】
室内機ユニットＵ１に導入された高温・高圧の液冷媒は、膨張弁Ｖ１１で低温・低圧の液冷媒とされた後、室内側熱交換器５Ｃでガス化される。このとき、室内側熱交換器５Ｃは吸熱を行うことにより、その結果、ファン６Ｃが室内に冷風を送り出す。
【００１９】
このように室内側熱交換器５Ｃでガス化された低温・低圧のガス冷媒が、室内機ユニットＵ１外のヘッダ４Ｃに導入され、該ヘッダ４Ｃ内で、他の室内機ユニットＵ１から同様に送り出されるガス冷媒と合流し、ヘッダ４Ｃの第２中間点Ｐ４２から、室外機ユニットＵ２の第２入出点Ｐ２２に導入され、該室外機ユニットＵ２内で、四方弁３Ｃ、アキュムレータ１５Ｃを介して圧縮機２の吸引口２ｂに導入され、該圧縮機２で圧縮されて、高温・高圧のガス冷媒とされて、再び、四方弁３Ｃを介して室外側熱交換器８へ送り込まれる。
【００２０】
ここで、蒸発器（室外側熱交換器８Ｃ）の圧力はなるべく下げたくない。然るに、外気から熱を奪うためには、電気式ヒートポンプにおいては、冷媒温度を空気より下げなければならない。外気温が低下すると、低圧側冷媒と外気との温度差が減少し、熱交換量が減少して効率が低下する、という問題がある。
【００２１】
一方、ＧＨＰ式の空調機は蒸発機をエンジン排熱で一部加熱して除霜しており、この排熱の分だけ、熱交換量が少なくなり暖房効率が悪くなる。
【００２２】
さらに、ＧＨＰ式の空調機は冷房時において、ガスエンジン排熱は廃棄されるのみで、全く利用されていない。
【００２３】
この様な問題に対処するべく、本出願人は、特願２００２−１７０８１２号において、凝縮器（３）と膨張弁（４）との間の領域で分岐（Ｂ）して、圧縮機（主圧縮機２）と凝縮器（３）との間の領域の冷媒ラインと合流（Ｇ）する前記冷媒ラインは、液相冷媒搬送装置（冷媒用ポンプ６）、排熱回収手段（例えば、排熱回収器或いは排熱回収用熱交換器７）、膨張機（タービン９）を介装することにより、（排熱回収器を用いて）エンジン冷却水を熱源とし、圧縮空調装置（ガスエンジンヒートポンプ）と同じ冷媒を使用するランキンサイクルを構成する技術を提案した。
【００２４】
この技術によれば、前記ランキンサイクルにおける膨張機で発生する動力を用いて、主圧縮機下流に設けた補助圧縮機を駆動し、それによって主圧縮機の動力を低減出来る。
また、ランキンサイクルの凝縮器と冷凍サイクルの凝縮器を共有化することが出来るので、システム全体を簡略化することが出来る。
さらに、暖房時にランキンサイクルの排熱も室内に供給することができるので、暖房能力、効率が大幅に向上する。
【００２５】
ここで、液相冷媒搬送装置（冷媒用ポンプ６）には、圧力差（付加されるヘッド）が非常に大きく、高い吐出圧（例えば、１０ｋｇｆ／ｃｍ２〜２０ｋｇｆ／ｃｍ２程度）が要求される。
【００２６】
係る高圧はギヤポンプによるのが一般的であるが、空調機で循環する冷媒（空調用冷媒としては、例えば、「Ｒ４０７Ｃ」というものが一般的）は、その粘性が低く、ギヤの歯面が摩耗してしまうため、容積型ポンプであるギヤポンプは使用できない。
【００２７】
一方、遠心ポンプであれば、冷媒のような粘性の低い流体に適用できるが、上述した程度の圧力差（１０ｋｇｆ／ｃｍ２〜２０ｋｇｆ／ｃｍ２程度）を得るためには、遠心ポンプを複数台（例えば１０台程度）を多段式に配置する必要がある。
然るに、そのように遠心ポンプを複数台（例えば１０台程度）を多段式に配置することは非合理的である。
したがって、ポンプに代わる（冷媒用の）搬送機構が必要となるが、その様な冷媒用搬送機構は従来提案されていない。
【００２８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、ＧＨＰ式の空調機とランキンサイクルを構成する冷媒回路とを組み合わせた際に要求される非常に高い圧力に対処出来る様な冷媒用の搬送手段を有する空調装置の提供を目的としている。
【００２９】
【課題を解決するための手段】
本発明の空調装置は、内燃機関（例えばガスエンジン１）により駆動される圧縮機（主圧縮機２）を有する空調装置（圧縮式の冷暖房装置）の冷媒ラインを凝縮器（例えば、暖房運転時は室内熱交換器４、冷房運転時は室外熱交換器７）と膨張手段（例えば暖房運転時は膨張弁１２−２、冷房運転時は膨張弁１２−１）との間の領域で分岐（Ｂ）し、分岐された冷媒ラインは、液相冷媒搬送手段（タンク５、６、分岐点Ｂ−１、ラインＬ２７）、排熱回収手段（例えば、排熱回収器或いは排熱回収用熱交換器８）、膨張機（タービン１０）を介して、圧縮機（主圧縮機２）と室内熱交換器（４）との間の領域の冷媒ラインと合流（Ｇ）しており、圧縮機（主圧縮機２）の吐出側の冷媒ラインに第２の圧縮機（補助圧縮機９）が介装されており、前記膨張機（タービン１０）の機械的出力が第２の圧縮機（補助圧縮機９）の駆動源となる様に構成されており、前記液相冷媒搬送手段は、圧力容器（タンク５及び６、或いはタンク５のみ）と、排熱回収手段で発生した気相冷媒の圧力を当該圧力容器に供給する手段（分岐点Ｂ−１、ラインＬ２７）とを有している（請求項１：図１）。
【００３０】
本発明の実施に際して、前記圧力容器（例えばタンク５、６）は、その内部に液相状態で貯蔵される液相冷媒を押し出すヘッドを稼ぐため、回路（ランキンサイクル系統１０４）上の他の機器（特に排熱回収器８）に比較して、位置が高くなる様に構成されているのが好ましい。
【００３１】
係る構成を具備する本発明の圧縮空調装置によれば、凝縮器（例えば、暖房運転時は室内熱交換器４、冷房運転時は室外熱交換器７）と膨張手段（例えば暖房運転時は膨張弁１２−２、冷房運転時は膨張弁１２−１）との間の領域で分岐（Ｂ）して、圧縮機（主圧縮機２）と室内熱交換器（４）との間の領域の冷媒ラインと合流（Ｇ）する前記冷媒ラインは、液相冷媒搬送手段（タンク５、６、分岐点Ｂ−１、ラインＬ２７）、排熱回収手段（例えば、排熱回収器或いは排熱回収用熱交換器８）、膨張機（タービン１０）とを有しており、（排熱回収器８を用いて）エンジン冷却水を熱源とし、圧縮空調装置（ガスエンジンヒートポンプ）と同じ冷媒を使用するランキンサイクルを構成する。
そして、係るランキンサイクルで膨張機で発生する動力を用いて、主圧縮機下流に設けた補助圧縮機を駆動し、それによって主圧縮機の動力を低減できる。
【００３２】
また、本発明によれば、ランキンサイクルの凝縮器と冷凍サイクルの凝縮器を共有化することが出来るので、システム全体を簡略化することが出来る。
さらに、暖房時にランキンサイクルの排熱も室内に供給することができるので、暖房能力、効率が大幅に向上する。
【００３３】
これに加えて、本発明によれば、排熱回収手段（排熱回収用熱交換器８）で液相冷媒を気化して発生する最高圧の気相冷媒の圧力が圧力容器（タンク５、６）内に作用する結果、かかる高圧に押圧された高圧液相冷媒が排熱回収手段（排熱回収用熱交換器８）に供給される。そのため、高揚程ポンプを用いなくても、排熱回収手段（排熱回収用熱交換器８）を介装した内部圧力が高い回路に、液相冷媒を押し込むことが可能となる。
特に、前記圧力容器（例えばタンク５、６）の位置を回路（ランキンサイクル系統）上の他の機器（特に排熱回収器８）に比較して高く構成すれば、液相冷媒を押し出すヘッドを更に稼ぐことができる。
【００３４】
本発明の実施に際して、前記膨張機（タービン１０）の出力軸が第２の圧縮機（補助圧縮機９）の入力軸に直結されていることが好ましい。
換言すれば、第２の圧縮機（補助圧縮機９）と膨張機（タービン１０）とを同軸駆動とすることが好ましい。
【００３５】
但し、本発明において、前記膨張機（タービン１０）の機械的出力を第２の圧縮機（補助圧縮機９）の駆動源とするに際しては、各種の動力伝達機構（歯車伝達機構、巻き掛け伝達機構、リンク機構、その他の回転伝達機構）を採用することが出来る。
ここで、前記膨張機（タービン１０）の出力軸を第２の圧縮機（補助圧縮機９）の入力軸に直結すれば、当該機械的出力を伝達する機構を構成する部品するが最小となり、その結果、空調装置全体の部品点数を軽減することが可能となる。
【００３６】
本発明において、前記圧力容器（５、６）は、複数（例えば２個）設けることが好ましい（請求項２）。
その様に構成すれば、圧力容器内に液相冷媒を充填する工程を実行している圧力容器と、高圧液相冷媒を排熱回収手段側に押し出す工程を実行する圧力容器とを設けることができるので、前記膨張機（タービン１０）の出力を連続して第２の圧縮機（補助圧縮機９）へ入力することができる。
【００３７】
但し、本発明において、前記圧力容器を、１つのみ設けることも可能である（請求項３）。
この様に構成した場合には、圧力容器内に液相冷媒を充填する工程と、高圧液相冷媒を排熱回収手段側に押し出す工程とを交互に繰り返す必要があり、言わば「バッチ式」にて前記膨張機（タービン１０）の出力を連続して第２の圧縮機（補助圧縮機９）へ入力することになる。
【００３８】
さらに本発明の空調装置は、内燃機関（例えばガスエンジン１）により駆動される圧縮機（主圧縮機２）を有する空調装置（圧縮式の冷暖房装置）の冷媒ラインを凝縮器（例えば、暖房運転時は室内熱交換器４、冷房運転時は室外熱交換器７）と膨張手段（例えば暖房運転時は膨張弁１２−２、冷房運転時は膨張弁１２−１）との間の領域で分岐（Ｂ）し、分岐された冷媒ラインは、液相冷媒搬送手段（タンク５、６、分岐点Ｂ−１、ラインＬ２７）、排熱回収手段（例えば、排熱回収器或いは排熱回収用熱交換器８）を介してイジェクタに連通しており、圧縮機（主圧縮機２）の吐出側からの冷媒ラインもイジェクタに連通しており、前記液相冷媒搬送手段は、圧力容器（タンク５及び６、或いはタンク５のみ）と、排熱回収手段で発生した気相冷媒の圧力を当該圧力容器（タンク５及び６、或いはタンク５のみ）に供給する手段とを有している（請求項４）。
【００３９】
係る構成を採用した場合には、イジェクタを用いることにより、排熱回収手段（例えば、排熱回収器或いは排熱回収用熱交換器８）を介してイジェクタに流入する気相冷媒が保有するエネルギを用いて、圧縮機（主圧縮機２）の吐出側からイジェクタに流入する気相冷媒のエネルギを増加させることが出来る。
そして、この様なイジェクタの作用により、膨張機（タービン１０）及び第２の圧縮機（補助圧縮機９）を省略することが可能となり、部品点数の減少、構成の簡略化が達成され、コストの低減が図られる。
【００４０】
【発明の実施の形態】
以下、添付図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
【００４１】
先ず、図１〜図３を参照して第１実施形態を説明する。
図１において、全体を符号１００で示す空調装置は、ガスエンジン１で駆動される主圧縮機２、後述する膨張機１０を駆動源とする補助圧縮機９、暖房時と冷房時で冷媒ラインを切り換える四方弁３、室内熱交換器４、膨張弁１２−１、１２−２及び逆止弁１４−１、１４−２、室外熱交換器７、これ等を連通する冷媒ラインＬ１〜Ｌ１６とから成る圧縮空調系統１０２を有している。
【００４２】
また、空調装置１００は、冷媒搬送手段を構成するタンク５、６、図示しない排熱供給ラインを介してガスエンジン１の排熱が供給される排熱回収器８、逆止弁２０−１〜２０−４、膨張機を構成するタービン１０、開閉弁２２−１〜２２−４、これ等を連通する冷媒ラインＬ２０〜Ｌ３３から成るランキンサイクル（タービンを使って動力を取り出すサイクル）を構成する系統１０４を有している。
【００４３】
ここで、タンク５、６の上方に設けられた開閉弁２２−１〜２２−４（図示の実施形態では、電磁弁で構成されている）の開閉は、タンク５、６内に冷媒がどの程度溜まったかにより決定される。換言すれば、タンク５、６は、その内部に溜まった冷媒の量により、その作用効果が交互に入れ替わる様に構成されている。詳細については後述する。
【００４４】
また、タンク５、６は、その内部に液相状態で貯蔵される液相冷媒を押し出すヘッドを稼ぐため、回路（ランキンサイクル系統１０４）上の他の機器（特に排熱回収器８）に比較して、位置が高くなる様に構成されている。
【００４５】
この様な構成を有する図１の第１実施形態によれば、補助圧縮機９をランキンサイクル系統１０４に介装されたタービン１０で駆動する。すなわち、ガスエンジン１の排熱を図示しない排熱供給ラインを介して排熱回収器８に供給し、係る排熱を排熱回収器８で利用して冷媒蒸気を発生させる。
そして、発生した冷媒蒸気を、分岐点Ｂ−１を経由して膨張機（タービン）１０に供給して動力を発生し、この動力により補助圧縮機９を駆動する。
すなわち、図１の第１実施形態は主圧縮機２の負担を軽減すると共に、ガスエンジン１の排熱を有効利用出来る。
【００４６】
また、補助圧縮機９の入力軸９Ｉと、膨張機（タービン）１０の出力軸１０Ｏとを直結することにより、部品点数を軽減することが出来る。
【００４７】
次に、図２及び図３を参照して、暖房時及び冷房時における冷媒の流れと共に、ランキンサイクル系統１０４に介装されたタンク５、６による冷媒の搬送作用について説明する。
【００４８】
先ず、図２の暖房時では、主圧縮機２で圧縮された高圧気相冷媒は、ラインＬ１、補助圧縮機９、ラインＬ２、合流点Ｇ、Ｌ３、四方弁３、ラインＬ４を経由して室内熱交換器４で保有する熱量（潜熱及び顕熱）を放出して、室内空気を加熱する。
室内空気を加熱した後、冷媒は高圧の液相冷媒となり、ラインＬ５、Ｌ６、逆止弁１４−１、ラインＬ８を流れ、分岐点Ｂでその一部がランキンサイクル系統１０４側のラインＬ２０を流れ、残りは圧縮空調系統１０２のラインＬ１０を流過する。
【００４９】
ラインＬ１０を流れる冷媒はラインＬ１１に介装された膨張弁１２−２で減圧されて低圧液相冷媒となり、ラインＬ１３を経由して室外熱交換器７に流入する。室外熱交換器７では、外気から得た熱量により加熱され、低圧液相冷媒は低圧気相冷媒となる。
低圧気相冷媒は、ラインＬ１４、四方弁３、ラインＬ１５、合流点Ｇ−１、Ｌ１６を経由して、再び主圧縮機２で圧縮されて、高圧気相冷媒となる。
【００５０】
次に、分岐点ＢでラインＬ２０側、換言すればランキンサイクル系統１０４側に流入した冷媒（高圧液相冷媒）の流れについて説明する。ここで、上述した通り、開閉弁２２−１〜２２−４はタンク５、６内の冷媒貯蔵量によって開閉状態が決定するものであるが、図２においては、図示の通りに開閉弁２２−２及び２２−４が開放され、２２−１、２２−３が閉鎖されているものとする。
【００５１】
ラインＬ２０を流過する高圧液相冷媒は（開閉弁２２−２及び２２−４が開放され、２２−１、２２−３が閉鎖されている場合には）、分岐点Ｂ−２を介してラインＬ２１を流れ、逆止弁２０−１を介してタンク６内に流入する。
高圧液相冷媒は、タンク６内でその圧力が開放されるので一部が気化し、低圧気相冷媒となり、ラインＬ３０、開閉弁２２−２、ラインＬ３２を経由して、合流点Ｇ−１で圧縮空調系統１０２と合流する。
気化しなかった高圧液相冷媒は、タンク６内に貯蔵される。そして、図２で示す様な開閉弁２２−１〜２２−４の開閉状態は、タンク６内に高圧液相冷媒が一杯に貯蔵された段階で、切り換わる。
【００５２】
開閉弁２２−３が閉鎖状態にあるため、分岐点Ｂ−２を流過した高圧液相冷媒は、タンク５側には流入しない。
タンク５内に貯蔵された冷媒は、後述する理由によりタンク５内の圧力が高圧であるため気化しないので、高圧液相冷媒の状態を維持している。
【００５３】
タンク５に作用する高い圧力及びタンク５自体が保有するヘッドにより、最高圧の液相状態で押し出された冷媒は、ラインＬ２４、逆止弁２０−４、ラインＬ２５を介して排熱回収器８へ供給される。
排熱回収器８において、図示しない排熱供給ラインを解してガスエンジン１の排熱が最高圧の液相冷媒に投入され、該冷媒を、最高圧の気相状態の冷媒に相変化させる。
排熱回収器８で発生した最高圧の気相冷媒は、ラインＬ２６を流れ、分岐点Ｂ−１でその一部がラインＬ２７を流れ、残りはラインＬ２８を流れる。
【００５４】
ラインＬ２７を流れる冷媒の圧力は、開閉弁２２−１、２２−４の開閉状態に依存して、ラインＬ２９、Ｌ２９−２の何れかを介して、タンク５、６の何れか一方に作用する。
図２の状態では、開閉弁２２−１が閉鎖しており、開閉弁２２−４が開放しているので、最高圧の気相冷媒はラインＬ２９−２、開閉弁２２−４を介して、その圧力をタンク５内に作用する。
最高圧の気相冷媒の圧力がタンク５内に作用する結果、タンク５内の圧力は高い状態に維持され、その内部に貯蔵された高圧液相冷媒は気化せずに、液相状態のままでタンク５内に貯蔵されるのである。
【００５５】
なお、図２の状態では開閉弁２２−１が閉鎖しているので、最高圧の気相冷媒の圧力はタンク６内には作用せず、タンク６内の圧力は高圧液相冷媒が気化する程度の低圧となる。
【００５６】
ラインＬ２８を流れる最高圧の気相冷媒は、タービン（膨張機）１０でその圧力を仕事に変換し、高圧気相冷媒と同程度の圧力となる。そして、ラインＬ３３を介して、合流点Ｇで圧縮空調系統１０２と合流する。
【００５７】
タンク５，６のいずれか一方（図２で示す例であればタンク６）は、減圧ラインであるラインＬ３０、Ｌ３２によって、主圧縮機２の吸引側と連通した状態とされる。換言すれば、主圧縮機２の吸引力によって室内側熱交換器４を吐出した液相冷媒が、冷媒ラインを介してタンク５からタンク６に冷媒が逆流してしまうことが防止される。
【００５８】
タンク５は加圧ラインＬ２６、Ｌ２７、Ｌ２９−２と連通している。そして、該加圧ラインを介して負荷される圧力と、タンク５、６内に貯蔵された液相冷媒が保有するヘッド（前述した通り、排熱回収器８よりも上方に配置されている）とにより、タンク５内に溜められていた液相冷媒が、タンク５に連通するラインＬ２４、逆止弁２０−４、ラインＬ２５を通って排熱回収器８に送られる。
【００５９】
排熱回収器８では、図示しない供給ラインを介して投入されるガスエンジン１の排熱により、液相冷媒が加熱されて気相冷媒となる。気相冷媒は、ラインＬ２６、Ｌ２８を介して膨張機１０へ運ばれる。気相冷媒は膨張機１０に流入することによって膨張し、膨張機１０のタービンを回転させて、補助圧縮機９の駆動動力を発生させる。
主圧縮機２から吐出してラインＬ１を流れる気相冷媒は、補助圧縮機９によって加圧・加熱され、膨張機１０から吐出される気相冷媒と混合される。補助圧縮機９と膨張機１０を出た気相冷媒はそれぞれラインＬ２、Ｌ３３を流れ、合流点Ｇで合流する。
【００６０】
図２で示す暖房運転に際して、図１〜図３で示す第１実施形態では高ヘッド液体ポンプを設けていないが、排熱回収器８に液相冷媒を問題無く供給している。
【００６１】
次に、図３の冷房時では、主圧縮機２で圧縮された高圧液相冷媒は、ラインＬ１、補助圧縮機９、ラインＬ２、Ｌ３、四方弁３、ラインＬ１４を経由して室外熱交換器７で外気に熱量を放出して、高圧液相冷媒として冷媒ラインＬ１３、Ｌ１２、逆止弁１４−２を経由して分岐点Ｂに至る。高圧液相冷媒の一部は分岐点Ｂから、ラインＬ８、を介して膨張弁１２−１に至り、高圧液相冷媒は膨張弁１２−１で膨張して低圧低温の霧状冷媒となってラインＬ７から室内熱交換器４に流入する。
【００６２】
室内熱交換器４に流入した低圧低温の霧状冷媒は蒸発する際の気化熱で室内空気の温度を下げ、低圧気相冷媒となってラインＬ４、四方弁３、ラインＬ１５、合流点Ｇ−１、Ｌ１６を経由して再び主圧縮機２で圧縮されて高圧液相冷媒となる。
【００６３】
次に、分岐点ＢでラインＬ２０側、換言すればランキンサイクル系統側に流入した冷媒（高圧液相冷媒）の流れについて説明する。ここで、上述した通り、開閉弁２２−１〜２２−４はタンク５、６内の冷媒貯蔵量によって開閉状態が決定するものであるが、図３においては、図示の通りに開閉弁２２−２及び２２−４が開放され、２２−１、２２−３が閉鎖されているものとする。
【００６４】
ラインＬ２０を流過する高圧液相冷媒は（開閉弁２２−２及び２２−４が開放され、２２−１、２２−３が閉鎖されている場合には）、分岐点Ｂ−２を介してラインＬ２１を流れ、逆止弁２０−１を介してタンク６内に流入する。
高圧液相冷媒は、タンク６内でその圧力が開放されるので一部が気化し、低圧気相冷媒となり、ラインＬ３０、開閉弁２２−２、ラインＬ３２を経由して、合流点Ｇ−１で圧縮空調系統１０２と合流する。
気化しないで圧力の下がった低圧液相冷媒は、タンク６内に貯蔵される。そして、図３で示す様な開閉弁２２−１〜２２−４の開閉状態は、タンク６内に低圧液相冷媒が一杯に貯蔵された段階で、切り換わる。
【００６５】
開閉弁２２−３が閉鎖状態にあるため、分岐点Ｂ−２を流過した高圧液相冷媒は、タンク５側には流入しない。
タンク５内に貯蔵された冷媒は、後述する理由によりタンク５内の圧力が高圧であるため気化しないので、高圧液相冷媒の状態を維持している。
【００６６】
タンク５に作用する高い圧力及びタンク５自体が保有するヘッドにより、最高圧の液相状態で押し出された冷媒は、ラインＬ２４、逆止弁２０−４、ラインＬ２５を介して排熱回収器８へ供給される。
排熱回収器８において、図示しない排熱供給ラインを解してガスエンジン１の排熱が最高圧の液相冷媒に投入され、該冷媒を、最高圧の気相状態の冷媒に相変化させる。
排熱回収器８で発生した最高圧の気相冷媒は、ラインＬ２６を流れ、分岐点Ｂ−１でその一部がラインＬ２７を流れ、残りはラインＬ２８を流れる。
【００６７】
ラインＬ２７を流れる冷媒の圧力は、開閉弁２２−１、２２−４の開閉状態に依存して、ラインＬ２９、Ｌ２９−２の何れかを介して、タンク５、６の何れか一方に作用する。
図３の状態では、開閉弁２２−１が閉鎖しており、開閉弁２２−４が開放しているので、最高圧の気相冷媒はラインＬ２９−２、開閉弁２２−４を介して、その圧力をタンク５内に作用する。
最高圧の気相冷媒の圧力がタンク５内に作用する結果、タンク５内の圧力は高い状態に維持され、その内部に貯蔵された高圧液相冷媒は気化せずに、液相状態のままでタンク５内に貯蔵されるのである。
【００６８】
なお、図３の状態では開閉弁２２−１が閉鎖しているので、最高圧の気相冷媒の圧力はタンク６内には作用せず、タンク６内の圧力は高圧液相冷媒が気化する程度の低圧となる。
【００６９】
ラインＬ２８を流れる最高圧の気相冷媒は、タービン（膨張機）１０でその圧力を仕事に変換し、高圧気相冷媒と同程度の圧力となる。そして、ラインＬ３３を介して、合流点Ｇで圧縮空調系統１０２と合流する。
【００７０】
タンク５，６のいずれか一方（図３で示す例であればタンク６）は、減圧ラインであるラインＬ３０、Ｌ３２によって、主圧縮機２の吸引側と連通した状態とされる。換言すれば、主圧縮機２の吸引力によって室内側熱交換器４を吐出した液相冷媒が、冷媒ラインを介してタンク５からタンク６に冷媒が逆流してしまうことが防止される。
【００７１】
タンク５は加圧ラインＬ２６、Ｌ２７、Ｌ２９−２と連通している。そして、該加圧ラインを介して負荷される圧力と、タンク５、６内に貯蔵された液相冷媒が保有するヘッド（前述した通り、排熱回収器８よりも上方に配置されている）とにより、タンク５内に溜められていた液相冷媒が、タンク５に連通するラインＬ２４、逆止弁２０−４、ラインＬ２５を通って排熱回収器８に送られる。
【００７２】
排熱回収器８では、図示しない供給ラインを介して投入されるガスエンジン１の排熱により、液相冷媒が加熱されて最高圧の気相冷媒となる。最高圧気相冷媒は、ラインＬ２６、Ｌ２８を介して膨張機１０へ運ばれる。最高圧気相冷媒は膨張機１０に流入することによって膨張し、膨張機１０のタービンを回転させて、補助圧縮機９の駆動動力を発生させる。
【００７３】
一方、主圧縮機２から吐出してラインＬ１を流れる気相冷媒は、補助圧縮機９によって加圧・加熱され、前述の膨張機１０から吐出される気相冷媒と混合される。補助圧縮機９と膨張機１０を出た気相冷媒はそれぞれラインＬ２、Ｌ３３を流れ、合流点Ｇで合流する。それぞれの気相冷媒が合流した後、再び冷媒回路Ｌ１４以降を循環する。
その際、逆止弁１４−２の作用により、分岐点Ｂから上流側に冷媒が逆流することが防止される。
【００７４】
以上のように、第１実施形態のガスヒートポンプ式空調装置においては、高揚程の液ポンプを用いることなく、排熱回収器８に液相冷媒を供給することが可能となり、冷房時においては、主圧縮機２の圧縮比を低く抑えた状態で運転することが可能となる。又、室内熱交換器４の能力を従来機と同等に出力した場合は、主圧縮機２における仕事を減らすことが可能となり、冷凍サイクル効率を向上させることが出来る。
【００７５】
なお、図１〜図３の第１実施形態によれば、暖房時には、ランキンサイクルの加熱源であるガスエンジン排熱を室内に供給する回路（図１では図示されていない）を設ければ、暖房時においてはガスエンジン排熱により、室内を加熱することも可能であり、省エネルギ及び熱効率の更なる向上に繋げられる。
更に、暖房時においては、主圧縮機２の圧縮比を低く抑えた状態で運転できるため、従来のガスヒートポンプより効率が向上する。
【００７６】
次に図４を参照して、第２実施形態を説明する。
【００７７】
図１〜図３の第１実施形態では、補助圧縮機９の冷媒配管接続位置９Ｉは、主圧縮機２と四方弁３との間の領域に設けられている。これに対して、図４の第２実施形態では、補助圧縮機９の冷媒配管接続位置９Ｉは、圧縮空調系統１０２に属するラインＬ１５とランキンサイクル系統１０４に属するラインＬ３２との合流点Ｇ−１と、主圧縮機２との間の領域に設けている。
【００７８】
以下、図４を参照して説明する。
図４において、全体を符号１００Ａで示す空調装置は、ガスエンジン１で駆動される主圧縮機２、該主圧縮機２の上流側に設け、図示しない公知の手段で駆動される補助圧縮機９、暖房時と冷房時で冷媒ラインを切り換える四方弁３、室内熱交換器４、膨張弁１２−１、１２−２及び逆止弁１４−１、１４−２、室外熱交換器７、これ等を連通する冷媒ラインＬ１〜Ｌ１６（Ｌ２とＬ９は欠番）とから成る圧縮空調系統１０２を有している。
【００７９】
また、空調装置１００Ａは、冷媒搬送手段を構成するタンク５、６、（図示しない排熱供給ラインを介してガスエンジン１の排熱が供給される）排熱回収器８、逆止弁２０−１〜２０−４、膨張機を構成するタービン１０、開閉弁２２−１〜２２−４、これ等を連通する冷媒ラインＬ２０〜Ｌ３３から成るランキンサイクル（タービンを使って動力を取り出すサイクル）を構成する系統１０４を有している。
【００８０】
ここで、タンク５、６の上方に設けられた開閉弁２２−１〜２２−４（図示の実施形態では、電磁弁で構成されている）の開閉は、タンク５、６内に冷媒がどの程度溜まったかにより決定される。換言すれば、タンク５、６は、その内部に溜まった冷媒の量により、その作用効果が交互に入れ替わる様に構成されている。詳細については後述する。
【００８１】
また、タンク５、６は、その内部に液相状態で貯蔵される液相冷媒を押し出すヘッドを稼ぐため、回路（ランキンサイクル系統１０４）上の他の機器（特に排熱回収器８）に比較して、位置が高くなる様に構成されている。
【００８２】
この様な構成を有する図４の第２実施形態によれば、補助圧縮機９をランキンサイクル系統１０４に介装されたタービン１０の回転力を図示しない動力伝達手段を介して駆動する。すなわち、ガスエンジン１の排熱を図示しない排熱供給ラインを介して排熱回収器８に供給し、係る排熱を排熱回収器８で利用して冷媒蒸気を発生させる。
そして、発生した冷媒蒸気を、分岐点Ｂ−１を経由して膨張機（タービン）１０に供給して動力を発生し、この動力を図示しない動力伝達手段を介して補助圧縮機９に伝えることにより補助圧縮機９を駆動する。
すなわち、図１の第１実施形態は主圧縮機２の負担を軽減すると共に、ガスエンジン１の排熱を有効利用出来る。
【００８３】
また、補助圧縮機９の冷媒配管接続位置９Ｉは、圧縮空調系統１０２に属するラインＬ１５とランキンサイクル系統１０４に属するラインＬ３２との合流点Ｇ−１と、主圧縮機２との間の領域に設けている。一方、膨張機（タービン）１０の出口側のラインＬ３３は合流点Ｇで主圧縮機２の吐出側のラインＬ１と合流して冷媒ラインＬ３、四方便３、冷媒ラインＬ４を経由して室内熱交換器４に接続される。
以上を除けば、図１から図３の第１実施形態と同様の構成である。
【００８４】
暖房時、冷房時の冷媒の流れ、タンク５、６による冷媒の搬送作用等については、図１〜図３の第１実施形態と同様であり以降の説明は省略する。
【００８５】
次に図５を参照して、第３実施形態を説明する。
【００８６】
図１〜図４では、ランキンサイクル系統には２つのタンク５、６が介装されている。これに対して、図５の第３実施形態では、タンク５のみがランキンサイクル系統に設けられている。すなわち、図１〜図４の場合には、２つのタンク５、６の何れか一方を冷媒が貯蔵される側、他方を排熱回収器８へ高圧液相冷媒を搬送する側とすることにより、排熱回収器８へ連続して高圧液相冷媒を搬送可能としている。
【００８７】
これに対して、タンク５のみがランキンサイクル系統に設けられている図５の第３実施形態では、タンク５内に液相冷媒が貯蔵されている間のみ、排熱回収器８へ高圧液相冷媒を搬送する。
そして、タンク５内に液相冷媒が貯蔵されていないと、排熱回収器８へ液相冷媒を搬送することを停止する。
【００８８】
タンク５内に液相冷媒が貯蔵されており、排熱回収器８へ高圧液相冷媒を搬送する場合には、図５で示す様に、開閉弁２２−５が閉鎖状態となり、開閉弁２２−６が開放状態となる。
【００８９】
タンク５に作用する高い圧力及びタンク５自体が保有するヘッドにより、最高圧の液相状態で押し出された冷媒は、ラインＬ４２を介して排熱回収器８へ供給される。
排熱回収器８において、ガスエンジン１の排熱が最高圧の液相冷媒に投入され、該冷媒を、最高圧の気相状態の冷媒に相変化させる。最高圧の気相冷媒は、ラインＬ２６を流れ、分岐点Ｂ−１でその一部がラインＬ２７を流れ、残りはラインＬ２８を流れる。
【００９０】
ラインＬ２７を流れる冷媒の圧力は、開閉弁２２−６を介して、タンク５内に作用する。
【００９１】
ラインＬ２８を流れる最高圧の気相冷媒は、タービン（膨張機）１０でその圧力を仕事に変換し、高圧気相冷媒と同程度の圧力となる。そして合流点Ｇで圧縮空調系統１０２と合流する。
【００９２】
タンク５内に液相冷媒が貯蔵されておらず、排熱回収器８へ高圧液相冷媒を搬送しない場合、開閉弁２２−５が開放状態となり、開閉弁２２−６が閉鎖状態となる。
その状態では、ラインＬ２７側からの最高圧力はタンク５には伝達されず、高圧液相冷媒は排熱回収器８側には押し出されない。
【００９３】
分岐点ＢからラインＬ４３を介してタンク５に供給された液相冷媒は、タンク５内に貯蔵される。ここで、タンク５内の圧力は比較的低圧であるため、一部の液相冷媒が気相冷媒に変化して、開閉弁２２−５、ラインＬ４０を介して合流点Ｇ−１にて圧縮空調系統１０２と合流する。
この作用は、タンク５内に液相冷媒が充満するまで連続する。
【００９４】
この様に、図５の実施形態では、タンク５内に液相冷媒を充填する工程と、高圧液相冷媒は排熱回収器８側には押し出す工程とを交互に繰り返し、言わば「バッチ式」にて高圧液相冷媒は排熱回収器８側には押し出すのである。
【００９５】
その他の構成、作用効果については、図１〜図４までの実施形態と同様である。
【００９６】
図は、本発明の第４実施形態を示している。
図１〜図５の実施形態では、主圧縮機２から吐出された気相冷媒は補助圧縮機９に流入し、タンク５及び６（或いはタンク５のみ）及び排熱回収器８側からの気相冷媒はタービン１０に供給され、タービン１０の機械的出力が補助圧縮機９の駆動源となる様に構成されている。
これに対して、図６の第４実施形態では、主圧縮機２から吐出された気相冷媒と、タンク５及び６（或いはタンク５のみ）及び排熱回収器８側からの気相冷媒とは、何れもイジェクタ１１０に流入するように構成されている。
【００９７】
イジェクタ１１０自体は、公知市販のものをそのまま適用することが出来る。係るイジェクタ１１０を用いることにより、排熱回収用熱交換器８を介してイジェクタ１１０に流入する気相冷媒（非常に大きなヘッド或いはエネルギを保有している気相冷媒）のヘッドにより、主圧縮機２の吐出側からイジェクタ１１０に流入する気相冷媒のヘッドを増加させ、補助圧縮機を用いること無く、その圧力を上昇させることか出来るのである。
そして、イジェクタ１１０の係る作用により、図１〜図５におけるタービン１０及び補助圧縮機９を省略することが可能となり、部品点数の減少、構成の簡略化が達成され、コストの低減が図られる。
【００９８】
この図６で示す実施形態においても、主圧縮機２の吐出側を流れる気相冷媒の圧力を上昇して主圧縮機２の動力を低減できる。また、高揚程の液ポンプを用いることなく、排熱回収器８に液相冷媒を供給することが可能となる。
図６の第４実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図１〜図５の実施形態と同様である。
【００９９】
図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨の記述ではない。
例えば、図示の実施形態では、タンクが２つ設けられた場合と、１つのみの場合の２通りが示されているが、タンクの数を３個以上設けることも可能である。
【０１００】
【発明の効果】
本発明の効果を以下に列挙する。
（１）　ランキンサイクルの膨張機で発生する動力を用いて、主圧縮機下流に設けた補助圧縮機を駆動し、それによって主圧縮機の動力を低減できる。
（２）　ランキンサイクルの凝縮器と冷凍サイクルの凝縮器を共有化することが出来るので、システム全体を簡略化することが出来る。
（３）　暖房時にランキンサイクルの排熱も室内に供給することができるので、暖房能力、効率が大幅に向上する。
（４）　排熱回収手段で液相冷媒を気化して発生する最高圧の気相冷媒の圧力を圧力容器内に作用させており、この高圧に押圧された高圧液相冷媒が排熱回収手段に供給されるため、高揚程ポンプを用いなくても、排熱回収手段を介装した内部圧力が高い回路に、液相冷媒を押し込むことが可能となる。
特に、圧力容器の位置を回路上の他の機器に比較して高く構成すれば、液相冷媒を押し出すヘッドを更に稼ぐことができる。
（５）　圧力容器を、複数設けることにより、圧力容器内に液相冷媒を充填する工程を実行している圧力容器と、高圧液相冷媒を排熱回収手段側に押し出す工程を実行する圧力容器とを設けることができるので、膨張機の出力を連続して第２の圧縮機へ入力することができる。
（６）　圧力容器を、１つのみ設けることも可能であり、その様に構成した場合には、圧力容器内に液相冷媒を充填する工程と、高圧液相冷媒を排熱回収手段側に押し出す工程とを交互に繰り返せばよい。
（７）　膨張機の出力軸を第２の圧縮機の入力軸に直結すれば、当該機械的出力を伝達する機構を構成する部品するが最小となり、その結果、空調装置全体の部品点数を軽減することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態の全体構成を示すブロック図。
【図２】本発明の第１実施形態の暖房時における作動流体の流れを示すブロック図。
【図３】本発明の第１実施形態の冷房時における作動流体の流れを示すブロック図。
【図４】本発明の第２実施形態の全体構成を示すブロック図。
【図５】本発明の第３実施形態の全体構成を示すブロック図。
【図６】本発明の第４実施形態の全体構成を示すブロック図。
【図７】従来技術の空調装置の全体構成を示したブロック図。
【符号の説明】
１・・・ガスエンジン
２・・・主圧縮機
３・・・四方弁
４・・・室内熱交換器
５、６・・・タンク蒸発器
７・・・室外熱交換器
８・・・排熱回収器
９・・・補助圧縮機
１０・・・膨張機
１００・・・空調装置
１０２・・・圧縮空調系統
１０４・・・ランキンサイクル系統ライン
１２−１、１２−２・・・膨張弁
１４−１、１４−２・・・逆止弁
Ｌ１〜Ｌ１６・・・冷媒ライン
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2004061000.tif 000009