(57)【要約】【課題】パイロット圧室に対する圧力が低下した場合であっても、切換弁の切換位置を保持することにある。【解決手段】クラッチセレクト弁４９はハウジング４９ｂとこれに収容されるスプール弁軸４９ｓとを備えており、スプール弁軸は２位置に切り換えられる。ハウジング４９ｂには弁収容孔４９ａから径方向に延びるボール収容孔４９ｐが設けられており、ボール収容孔４９ｐにはばね力により弁収容孔４９ａに向けて押し出されるボール部材５６ａが収容されている。また、スプール弁軸４９ｓの端部にはボール部材５６ａに対応する環状の係合溝５６ｃ，５６ｄが形成されている。一方の切換位置では係合溝５６ｃにボール部材５６ａが係合することにより切換位置を保持することができ、他方の切換位置では係合溝５６ｄにボール部材５６ａが係合することにより切換位置を保持することができる。【選択図】    図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸方向に延びる弁収容孔と前記弁収容孔を介して連通する複数のポートとが形成されるハウジングと、
前記弁収容孔に軸方向に移動自在に収容され、前記ポート間の連通状態を切り換える弁軸と、
前記弁軸に所定の推力が軸方向に加えられるまで、前記弁軸の切換位置を保持する保持機構とを有することを特徴とする切換弁。
【請求項２】
請求項１記載の切換弁において、前記保持機構は前記弁軸に設けられる係合凹部と、前記ハウジングに前記弁軸の径方向に移動自在に設けられる係合凸部とを備え、所定の推力で押し出される前記係合凸部を前記係合凹部に係合させることを特徴とする切換弁。
【請求項３】
請求項２記載の切換弁において、前記係合凸部はばね力により押し出されることを特徴とする切換弁。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、流体機器に組み込まれるとともに流路を切り換える切換弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】
切換弁は空気や作動油の流れ方向を制御する弁であり、その弁構造に応じて切換弁には、スプール形切換弁、スライド形切換弁、ポペット形切換弁などがある。これらの切換弁は流体機器の流路を切り換えるために用いられるが、切換弁には小型化や大流量化などが要求されるため、これらの要求を満たすスプール形切換弁の採用が増加している。たとえば、自動車に搭載される自動変速機の変速制御装置には、自動変速を行うための作動油路や信号油路が多数形成されており、これらの油路を走行状況等に応じて切り換えるため複数のスプール形切換弁が組み込まれている（たとえば、特許文献１参照）。
【０００３】
スプール形切換弁は、弁収容孔が形成されるハウジングと、弁収容孔に移動自在に収容されるスプール弁軸とを備えており、スプール弁軸の両端部にはハウジングとスプール弁軸とにより圧力室やばね室が区画形成されている。この圧力室にはスプール弁軸に推力を加えるパイロット圧力が電磁弁等を介して供給制御され、ばね室にはスプール弁軸に所定の推力を加えるばね部材が収容されており、パイロット圧力の供給制御に応じてスプール弁軸は複数の切換位置に切り換えられる。
【０００４】
【特許文献１】
特開２００２−３１０２８５号公報（第６−８頁、図３、図４）
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、パイロット圧力を供給制御する電気系に障害が発生した場合や、パイロット圧力を供給する圧力系に障害が発生した場合には、切換弁の作動状態を保持することが困難となる。つまり、パイロット圧力の低下などにより、両端に圧力室を備える切換弁にあってはスプール弁軸の切換位置を保持することが困難となり、一端にばね室を備える切換弁にあってはスプール弁軸がばね力によって初期位置に切り換えられることになる。このように、電気系や圧力系に障害が発生することによって、流路の設定が不安定になったり、流路が切り換えられたりすることは好ましいことではなかった。
【０００６】
本発明の目的は、電気系や圧力系に障害が発生した場合であっても、切換弁の不要な切換駆動を防止するとともに切換弁の切換位置を保持することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明の切換弁は、軸方向に延びる弁収容孔と前記弁収容孔を介して連通する複数のポートとが形成されるハウジングと、前記弁収容孔に軸方向に移動自在に収容され、前記ポート間の連通状態を切り換える弁軸と、前記弁軸に所定の推力が軸方向に加えられるまで、前記弁軸の切換位置を保持する保持機構とを有することを特徴とする。
【０００８】
本発明の切換弁は、前記保持機構は前記弁軸に設けられる係合凹部と、前記ハウジングに前記弁軸の径方向に移動自在に設けられる係合凸部とを備え、所定の推力で押し出される前記係合凸部を前記係合凹部に係合させることを特徴とする。
【０００９】
本発明の切換弁は、前記係合凸部はばね力により押し出されることを特徴とする。
【００１０】
本発明によれば、弁軸の切換位置を保持する保持機構を設けるようにしたので、弁軸に加えられる推力が断たれた場合であっても、弁軸に誤作動を発生させることなく作動状態を保持することができる。
【００１１】
これにより、電気系や圧力系の障害により、流路の設定が不安定になったり、流路が切り換えられたりすることはなく、切換弁が組み込まれる流体機器の信頼性を向上することができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００１３】
図１は自動変速機１０を示すスケルトン図である。この自動変速機１０はエンジン１１に連結される中空の第１入力軸１２と、この入力軸１２に同軸上に設けられるとともに入力軸１２に組み込まれる第２入力軸１３と、これらに平行であって駆動輪に連結される出力軸１４とを有している。入力軸１２，１３と出力軸１４は車両の進行方向を向いて図示しないトランスミッションケース内に組み込まれており、この自動変速機１０は縦置きに配置されて４輪駆動用の車両に適用される。
【００１４】
エンジン１１のクランク軸１５にはトルクコンバータ１６が連結され、トルクコンバータ１６のタービン軸１７と入力軸１２との間には、入力軸１２にエンジン動力を伝達する締結状態と、エンジン動力を遮断する解放状態とに切り換えられる湿式多板式の第１入力クラッチ１８が設けられている。
【００１５】
入力クラッチ１８は入力軸１２の端部に固定されるクラッチハブ１８ａと、タービン軸１７に固定されるクラッチドラム１８ｂとを有している。クラッチハブ１８ａとクラッチドラム１８ｂとにそれぞれ交互に設けられた複数枚のクラッチディスク１８ｃを押圧することにより、入力クラッチ１８は締結状態に切り換えられる一方、押圧を解放することにより入力クラッチ１８は解放状態に切り換えられる。
【００１６】
また、タービン軸１７と入力軸１３との間には、入力軸１３にエンジン動力を伝達する締結状態と、エンジン動力を遮断する解放状態とに切り換えられる湿式多板式の第２入力クラッチ１９が設けられている。入力クラッチ１９は入力軸１３の端部に固定されるクラッチハブ１９ａと、タービン軸１７に固定されるクラッチドラム１９ｂとを有している。クラッチハブ１９ａとクラッチドラム１９ｂとにそれぞれ交互に設けられた複数枚のクラッチディスク１９ｃを押圧することにより、入力クラッチ１９は締結状態に切り換えられる一方、押圧を解放することにより入力クラッチ１９は解放状態に切り換えられる。なお、これらの入力クラッチ１８，１９は隣接して設けられており、２つのクラッチドラム１８ｂ，１９ｂは一体となっている。
【００１７】
入力軸１２には第２速、第４速、第６速の駆動歯車２２ａ，２４ａ，２６ａが固定され、入力軸１３には第１速、第３速、第５速の駆動歯車２１ａ，２３ａ，２５ａが固定されている。一方、出力軸１４には第１速〜第６速の従動歯車２１ｂ〜２６ｂが回転自在に取り付けられており、これらの駆動歯車２１ａ〜２６ａと従動歯車２１ｂ〜２６ｂとはそれぞれに噛み合って前進段の変速歯車列を形成する。
【００１８】
また、入力軸１３には後退用の駆動歯車２７ａが固定され、出力軸１４には後退用の従動歯車２７ｂが回転自在に取り付けられている。入力軸１３に対して平行に配置されたアイドル軸２８には、後退用の駆動歯車２７ａと従動歯車２７ｂとに噛み合うアイドル歯車２８ａが固定されており、駆動歯車２７ａ、アイドル歯車２８ａ、および従動歯車２７ｂによって後退段の変速歯車列が形成されている。
【００１９】
出力軸１４には変速歯車列を第２速と第４速のいずれかに切り換える第１切換機構３１と、変速歯車列を第６速と第３速のいずれかに切り換える第２切換機構３２が装着されている。さらに、出力軸１４には変速歯車列を第５速と第１速のいずれかに切り換える第３切換機構３３と、変速歯車列を後退段に切り換える第４切換機構３４とが装着されている。これらの切換機構３１〜３４はシンクロメッシュ機構となっている。
【００２０】
切換機構３１は、第２速と第４速の２つの従動歯車２２ｂ，２４ｂの間に配置されて出力軸１４に固定されたシンクロハブ３１ａと、これに常時噛み合うシンクロスリーブ３１ｂとを有している。このシンクロスリーブ３１ｂを従動歯車２２ｂに一体形成されたスプライン２２ｃに噛み合わせると第２速に設定され、逆に従動歯車２４ｂに一体形成されたスプライン２４ｃに噛み合わせると第４速に設定される。
【００２１】
同様に、切換機構３２は第６速と第３速の２つの従動歯車２６ｂ，２３ｂの間に配置されて出力軸１４に固定されたシンクロハブ３２ａと、これに常時噛み合うシンクロスリーブ３２ｂとを有している。このシンクロスリーブ３２ｂを従動歯車２６ｂに一体形成されたスプライン２６ｃに噛み合わせると第６速に設定され、逆に従動歯車２３ｂに一体形成されたスプライン２３ｃに噛み合わせると第３速に設定される。
【００２２】
また同様に、切換機構３３は第５速と第１速の２つの従動歯車２５ｂ，２１ｂの間に配置されて出力軸１４に固定されたシンクロハブ３３ａと、これに常時噛み合うシンクロスリーブ３３ｂとを有している。このシンクロスリーブ３３ｂを従動歯車２５ｂに一体形成されたスプライン２５ｃに噛み合わせると第５速に設定され、逆に従動歯車２１ｂに一体形成されたスプライン２１ｃに噛み合わせると第１速に設定される。
【００２３】
さらに、切換機構３４は後退用の従動歯車２７ｂの隣りに配置され出力軸１４に固定されたシンクロハブ３４ａと、これに常時噛み合うシンクロスリーブ３４ｂとを有している。このシンクロスリーブ３４ｂを従動歯車２７ｂに一体形成されたスプライン２７ｃに噛み合わせると後退段に設定され、入力軸１３の回転はアイドル歯車２８ａを介して逆転されて出力軸１４に伝達される。
【００２４】
このように、第２速と第４速の切り換えは切換機構３１のシンクロスリーブ３１ｂを作動させることによって行われ、第６速と第３速の切り換えは切換機構３２のシンクロスリーブ３２ｂを作動させることによって行われる。また、第５速と第１速の切り換えは切換機構３３のシンクロスリーブ３３ｂを作動させることによって行われ、後退段の切り換えは切換機構３４のシンクロスリーブ３４ｂを作動させることによって行われる。
【００２５】
また、偶数段が設けられる入力軸１２には入力クラッチ１８を介してエンジン動力が伝達され、奇数段が設けられる入力軸１３には入力クラッチ１９を介してエンジン動力が伝達されるため、滑らかなアップシフトやダウンシフトが可能となる。たとえば、第１速から第２速にアップシフトを行う場合には、第１速と第２速とにエンジン動力を伝達する入力クラッチ１８，１９がそれぞれ別個に設けられるため、第１速での走行中に切換機構３１により第２速の変速歯車列を動力伝達状態に切り換えることができる。このような状態のもとで、入力クラッチ１９を徐々に解放するとともに、入力クラッチ１８を徐々に締結することにより、出力軸１４に対して駆動トルクを伝達したまま変速動作を行うことができ、急激なトルク変動を抑制した滑らかな変速動作が可能となる。
【００２６】
なお、エンジン１１にはエンジントルクやエンジン回転数を調整する図示しない電子制御スロットルが設けられており、通常はアクセルペダルの踏み込み量に応じて電子制御スロットルを開閉することによりエンジン制御が行われる。また、電子制御スロットルは、アクセルペダルの踏み込みに関係なく予め設定されたマップ等に基づいた開閉制御により、必要に応じて運転状況に対応したエンジン制御を行うことができる。
【００２７】
また、自動変速機１０には出力軸１４に平行となって前輪出力軸３５が組み込まれており、前輪出力軸３５はセンタデファレンシャル装置３６を介して出力軸１４に連結されるとともに、フロントデファレンシャル装置３７を介して図示しない前輪用のドライブシャフトに連結される。また、センタデファレンシャル装置３６は駆動歯車３８ａと従動歯車３８ｂとを介して後輪出力軸３９に連結されており、後輪出力軸３９は図示しないリヤデファレンシャル装置を介して図示しない後輪用のドライブシャフトに連結される。
【００２８】
なお、センタデファレンシャル装置３６は複合遊星歯車式であり、センタデファレンシャル装置３６に組み込まれた一体型のピニオンギヤ３６ａを介して、前輪出力軸３５と後輪出力軸３９とに駆動トルクが分配され、前輪と後輪とを共に駆動することができる。このとき一体型のピニオンギヤ３６ａの回転により前輪と後輪との回転差は差動吸収される。また、センタデファレンシャル装置３６には差動制限クラッチ３６ｂが設けられており、前輪または後輪がスリップして大きな差動回転が生じたときは、差動制限クラッチ３６ｂが締結されて差動回転が抑制される。
【００２９】
図１に示すように、自動変速機１０は切換機構３１〜３４をそれぞれに切換駆動するため４つのシフトアクチュエータ４１〜４４を有している。第１〜第３シフトアクチュエータ４１〜４３は、切換機構３１〜３３を切換駆動するため、シンクロスリーブ３１ｂ〜３３ｂをスプライン２２ｃ，２６ｃ，２５ｃに噛み合わせて第２速、第６速、第５速に設定する位置と、スプライン２４ｃ，２３ｃ，２１ｃに噛み合わせて第４速、第３速、第１速に設定する位置とに作動する。また、切換機構３１〜３３を中立状態に切換駆動するため、これらのスプライン２１ｃ〜２６ｃに噛み合わない位置に作動する。つまり、シフトアクチュエータ４１〜４３は３つの切換位置に作動する。
【００３０】
また、第４シフトアクチュエータ４４は、切換機構３４を切換駆動するため、シンクロスリーブ３４ｂをスプライン２７ｃに噛み合わせて後退段に設定する位置と、切換機構３４を中立状態に切換駆動するため、スプライン２７ｃに噛み合わない位置とに作動する。このように、シフトアクチュエータ４４は２つの切換位置に作動する。
【００３１】
図２および図３は本発明の一実施の形態である切換弁が組み込まれた変速制御装置の一部を示す油圧回路図であり、図２は入力クラッチ１８，１９を制御する部分を示し、図３はシフトアクチュエータ４１〜４４を制御する部分を示す。これらの油圧回路図にあっては対応する符号Ａ〜Ｃの部分で接続されている。
【００３２】
図２に示すように、図示しないオイルポンプおよび所定のライン圧に調圧する調圧機器などを有するライン圧供給部４５より、入力クラッチ１８，１９に向けてライン圧を案内するライン圧油路４６は、入力クラッチ１８にライン圧を供給するライン圧油路４７と、入力クラッチ１９にライン圧を供給するライン圧油路４８とに分岐されている。入力クラッチ１８にライン圧を供給するライン圧油路４７には、常閉式つまりノーマルクローズタイプの電磁弁ＳＯＬ１が設けられており、電磁弁ＳＯＬ１に対する通電制御により入力クラッチ１８に対してライン圧が供給制御される。同様に、入力クラッチ１９にライン圧を供給するライン圧油路４８には、常閉式つまりノーマルクローズタイプの電磁弁ＳＯＬ２が設けられており、電磁弁ＳＯＬ２に対する通電制御により入力クラッチ１９に対してライン圧が供給制御される。
【００３３】
つまり、電磁弁ＳＯＬ１に対して通電を行うことにより、入力クラッチ１８は締結状態となって入力軸１２にエンジン動力が伝達される一方、電磁弁ＳＯＬ２に対して通電を行うことにより、入力クラッチ１９は締結状態となって入力軸１３にエンジン動力が伝達される。また、電磁弁ＳＯＬ１，ＳＯＬ２に対する通電を解除することによりそれぞれの入力クラッチ１８，１９は解放状態となる。
【００３４】
また、ライン圧供給部４５と入力クラッチ１８，１９との間には、切換弁であるクラッチセレクト弁４９が設けられている。このクラッチセレクト弁４９は、軸方向に延びる弁収容孔４９ａが形成されるハウジング４９ｂと、弁収容孔４９ａに移動自在に収容される弁軸としてのスプール弁軸４９ｓとを備えており、ハウジング４９ｂには、ライン圧ポート４９ｃ、２つの出力ポート４９ｄ，４９ｅ、４つのパイロットポート４９ｆ〜４９ｉ、２つの排出ポート４９ｊ，４９ｋが形成されている。パイロットポート４９ｇ，４９ｉのいずれかに油圧が供給されると、この油圧は弁収容孔４９ａ内にスプール弁軸４９ｓによって区画形成されるパイロット圧室４９ｌ，４９ｍに送り込まれ、図２に示すように、スプール弁軸４９ｓはライン圧ポート４９ｃと出力ポート４９ｄとを連通する位置に切り換えられる。一方、パイロットポート４９ｆ，４９ｈのいずれかに油圧が供給されると、この油圧は弁収容孔４９ａ内にスプール弁軸４９ｓによって区画形成されるパイロット圧室４９ｎ，４９ｏに送り込まれ、スプール弁軸４９ｓはライン圧ポート４９ｃと出力ポート４９ｅとを連通する位置に切り換えられる。
【００３５】
クラッチセレクト弁４９のパイロットポート４９ｆは信号油路５０を介してライン圧油路４７に接続され、パイロットポート４９ｇは信号油路５１を介してライン圧油路４８に接続されている。また、出力ポート４９ｅはライン圧油路５２からシャトル弁５３を介してライン圧油路４７に接続され、出力ポート４９ｄはライン圧油路５４からシャトル弁５５を介してライン圧油路４８に接続されている。
【００３６】
入力クラッチ１８にライン圧油路４７を経てライン圧が供給されると、このライン圧はクラッチセレクト弁４９のパイロットポート４９ｆに供給されるため、ライン圧ポート４９ｃと出力ポート４９ｅとを連通するようにスプール弁軸４９ｓが切り換えられる。一方、入力クラッチ１９にライン圧油路４８を介してライン圧が供給されると、このライン圧はクラッチセレクト弁４９のパイロットポート４９ｇに供給されるため、ライン圧ポート４９ｃと出力ポート４９ｄとを連通するようにスプール弁軸４９ｓが切り換えられる。つまり、入力クラッチ１８が締結状態にあるときには、クラッチセレクト弁４９を介して入力クラッチ１８にライン圧を供給するように油路が切り換えられ、入力クラッチ１９が締結状態にあるときには、クラッチセレクト弁４９を介して入力クラッチ１９にライン圧を供給するように油路が切り換えられる。
【００３７】
図４（Ａ）〜（Ｃ）はクラッチセレクト弁４９の切換移動過程を示す説明図である。図４（Ａ）に示すように、クラッチセレクト弁４９はボール部材５６ａ、ばね部材５６ｂ、係合溝５６ｃ，５６ｄを備えた保持機構５６を有している。ハウジング４９ｂには弁収容孔４９ａから径方向に延びるボール収容孔４９ｐが設けられており、このボール収容孔４９ｐには移動自在に係合凸部としてのボール部材５６ａが収容されている。また、ボール収容孔４９ｐにはばね部材５６ｂが組み込まれており、ばね部材５６ｂからのばね力によりボール部材５６ａは弁収容孔４９ａに向けて押し出される。スプール弁軸４９ｓの端部に設けられる弁体４９ｒには、その外周面にボール部材５６ａに対応した係合凹部として環状の係合溝５６ｃ，５６ｄが２本形成されている。つまり保持機構５６はディテント機構となっている。
【００３８】
図４（Ａ）に示すように、パイロットポート４９ｇ，４９ｉに油圧が供給され、ライン圧ポート４９ｃと出力ポート４９ｄとが連通するときには、係合溝５６ｃにボール部材５６ａが係合するため、油圧が遮断されてもその切換位置を保持することができる。また、図４（Ｂ）に示すように、パイロットポート４９ｆ，４９ｈに油圧が供給され、スプール弁軸４９ｓに所定の推力が加えられたときには、ボール部材５６ａはばね力に抗してボール収容孔４９ｐ内に押し戻され、スプール弁軸４９ｓの切換移動が可能となる。そして、図４（Ｃ）に示すように、ライン圧ポート４９ｃと出力ポート４９ｅとが連通するときには、係合溝５６ｄにボール部材５６ａが係合するため、油圧が遮断されてもその切換位置を保持することができる。
【００３９】
また、図２に示すように、クラッチセレクト弁４９のライン圧ポート４９ｃにライン圧を供給するライン圧油路６０には、このライン圧油路６０を連通状態と遮断状態とに切り換える第１フェールセーフ弁６１が設けられている。このフェールセーフ弁６１はパイロット圧とばね力とにより切換移動するスプール弁軸６１ｓを備えており、パイロットポート６１ａにパイロット圧が供給されるとライン圧ポート６１ｂと出力ポート６１ｃとを連通する一方、パイロットポート６１ａのパイロット圧が遮断されるとライン圧ポート６１ｂを遮断する。つまり、パイロット圧が供給された状態ではライン圧油路６０を連通状態に切り換え、供給が遮断された状態ではライン圧油路６０を遮断状態に切り換える。
【００４０】
車室内には運転者により操作される図示しないセレクトレバーが設けられており、このセレクトレバーにより作動するスプール弁軸６２ｓがマニュアル弁６２に設けられている。マニュアル弁６２に形成されたライン圧ポート６２ａにはライン圧油路４６が接続されており、マニュアル弁６２に形成されたパイロット圧ポート６２ｂにはパイロット圧油路６３が接続されている。このパイロット圧油路６３には図示しないオイルポンプおよび所定のパイロット圧に調圧する調圧機器などを有する油圧供給源であるパイロット圧供給部６４が接続されている。なお、パイロット圧はライン圧よりも低圧力に調圧される。
【００４１】
また、パイロット圧油路６３には、常開式つまりノーマルオープンタイプのフェールセーフ電磁弁ＳＯＬ３が設けられている。このフェールセーフ電磁弁ＳＯＬ３は、正常時には常に通電されておりパイロット圧油路６３を遮断状態に保持する一方、電気系に障害が発生したフェール時にはフェールセーフ電磁弁ＳＯＬ３に対する通電が解除されるためパイロット圧油路６３は連通状態に切り換えられる。つまり、フェール時にはフェールセーフ電磁弁ＳＯＬ３を介してマニュアル弁６２にパイロット圧が供給されることになる。
【００４２】
マニュアル弁６２には、スプール弁軸６２ｓがリバースレンジ（Ｒレンジ）に対応したＲ位置に移動したときに、ライン圧ポート６２ａに連通するＲポート６２ｃと、パイロット圧ポート６２ｂに連通するＲポート６２ｄとが形成されている。また、スプール弁軸６２ｓがドライブレンジ（Ｄレンジ）に対応したＤ位置に移動したときにパイロット圧ポート６２ｂに連通するＤポート６２ｅと、ニュートラルレンジ（Ｎレンジ）に対応したＮ位置に移動したときにパイロット圧ポート６２ｂに連通するＮポート６２ｆとが形成されている。
【００４３】
このように、マニュアル弁６２に形成されるＲポート６２ｃ，６２ｄ、Ｄポート６２ｅ、Ｎポート６２ｆは、クラッチセレクト弁４９およびフェールセーフ弁６１のパイロットポート４９ｈ，４９ｉ，６１ａに接続されている。クラッチセレクト弁４９のパイロットポート４９ｉにはライン圧油路６５を介してＲポート６２ｃが接続され、クラッチセレクト弁４９のパイロットポート４９ｈにはパイロット圧油路６６を介してＮポート６２ｆが接続されている。また、フェールセーフ弁６１のパイロットポート６１ａにはパイロット圧油路６７，６８とシャトル弁６９とを介してＤポート６２ｅが接続され、同様にフェールセーフ弁６１のパイロットポート６１ａにはパイロット圧油路６８，７０とシャトル弁６９とを介してＲポート６２ｄが接続されている。
【００４４】
したがって、セレクトレバーがＲレンジに操作されたときには、マニュアル弁６２のＲポート６２ｃからクラッチセレクト弁４９のパイロットポート４９ｉにライン圧が出力されるため、クラッチセレクト弁４９のライン圧ポート４９ｃと出力ポート４９ｄとは連通状態に切り換えられる。さらに、フェール時にあっては、マニュアル弁６２のＲポート６２ｄからフェールセーフ弁６１のパイロットポート６１ａにパイロット圧が出力されるため、フェールセーフ弁６１によってライン圧油路６０が連通状態に切り換えられ、クラッチセレクト弁４９を介して入力クラッチ１９にライン圧が供給されることになる。
【００４５】
また、フェール時においてセレクトレバーがＮレンジに操作されたときには、マニュアル弁６２のＮポート６２ｆからクラッチセレクト弁４９のパイロットポート４９ｈにパイロット圧が出力されるため、クラッチセレクト弁４９のライン圧ポート４９ｃと出力ポート４９ｅとは連通状態に切り換えられる。そして、フェール時においてセレクトレバーがＤレンジに操作されたときには、マニュアル弁６２のＤポート６２ｅからフェールセーフ弁６１のパイロットポート６１ａにパイロット圧が出力されるため、フェールセーフ弁６１によってライン圧油路６０が連通状態に切り換えられる。
【００４６】
入力クラッチ１８にライン圧を供給するライン圧油路４７には第２フェールセーフ弁７２が設けられている。このフェールセーフ弁７２は、信号油路７３，７４を介してライン圧油路４７，４８のそれぞれに連通する第１パイロット圧室７２ａと第２パイロット圧室７２ｂとを備えており、パイロット圧室７２ａには入力クラッチ１８に供給されるライン圧が案内され、パイロット圧室７２ｂには入力クラッチ１９に供給されるライン圧が案内される。また、フェールセーフ弁７２は信号油路７３，７４から入力されるライン圧とばね力とによって切換移動するスプール弁軸７２ｓを備えている。
【００４７】
入力クラッチ１８，１９のいずれか一方にライン圧が供給されるときには、図２に示すように、フェールセーフ弁７２はライン圧油路４７を連通状態に切り換えるが、双方の入力クラッチ１８，１９にライン圧が供給される状態になると、信号油路７３，７４から案内されるライン圧により、フェールセーフ弁７２はライン圧油路４７を遮断状態に切り換える。つまり、２つの入力クラッチ１８，１９が共に締結状態に切り換えられることで変速歯車列の二重噛み合いが発生し得るときには、フェールセーフ弁７２によって入力クラッチ１８に対するライン圧の供給が遮断され、２つの入力クラッチ１８，１９の同時締結が回避される。なお、フェールセーフ弁７２は入力クラッチ１８，１９に供給されるライン圧によって直接的に切り換えられるので応答性が良く、確実に入力クラッチ１８，１９の同時締結を回避することができる。
【００４８】
続いて、図３に示すように、シフトアクチュエータ４１〜４４は、それぞれハウジング４１ａ〜４４ａとこれに往復動自在に収容されるピストン４１ｂ〜４４ｂとを備えている。各ピストン４１ｂ〜４４ｂに固定されたピストンロッド４１ｃ〜４４ｃは図示しないシフトフォークを介してシンクロスリーブ３１ｂ〜３４ｂに連結されている。また、各ハウジング４１ａ〜４４ａにはピストン４１ｂ〜４４ｂの両側に形成される作動油室４１ｄ〜４４ｄ，４１ｅ〜４４ｅにそれぞれ連通する作動ポート４１ｆ〜４４ｆ，４１ｇ〜４４ｇが形成されている。これら作動ポート４１ｆ〜４４ｆ，４１ｇ〜４４ｇのそれぞれにはライン圧油路７５〜８２が接続されており、これらのライン圧油路７５〜８２はライン圧油路８３に連通する。
【００４９】
ライン圧供給部４５からのライン圧を各シフトアクチュエータ４１〜４４に供給するライン圧油路８３には、このライン圧油路８３を連通状態と遮断状態とに切り換える第３フェールセーフ弁８４が設けられている。このフェールセーフ弁８４はパイロット圧とばね力とにより切換移動するスプール弁軸８４ｓを備えており、パイロットポート８４ａにパイロット圧が供給されるとライン圧ポート８４ｂと出力ポート８４ｃとを遮断する一方、パイロットポート８４ａのパイロット圧が遮断されるとライン圧ポート８４ｂを連通する。つまり、パイロット圧が供給された状態ではライン圧油路８３は遮断状態に切り換えられ、供給が遮断された状態ではライン圧油路８３は連通状態に切り換えられる。なお、パイロットポート８４ａは信号油路８５を介してマニュアル弁６２のＤポート６２ｅに接続されるため、フェール時においてセレクトレバーがＤレンジに操作されたときのみライン圧油路８３は遮断状態に切り換えられる。
【００５０】
シフトアクチュエータ４１〜４３の各作動ポート４１ｆ〜４３ｆ，４１ｇ〜４３ｇに接続されるライン圧油路７５〜８０には、それぞれ常開式つまりノーマルオープンタイプの電磁弁ＳＯＬ４〜ＳＯＬ９が設けられており、シフトアクチュエータ４４の作動ポート４４ｇに接続されるライン圧油路８２には、常開式つまりノーマルオープンタイプの電磁弁ＳＯＬ１０が設けられている。各ライン圧油路７５〜８２にライン圧が供給された状態のもとで、各電磁弁ＳＯＬ４〜ＳＯＬ１０に通電を行うことにより、シフトアクチュエータ４１〜４４を切換駆動することができ、選択された各変速歯車列を動力伝達状態に切り換えることができる。
【００５１】
変速歯車列を第１速に設定する場合には、電磁弁ＳＯＬ９に対して通電することにより、シフトアクチュエータ４３の作動油室４３ｅに対するライン圧の供給が遮断され、シフトアクチュエータ４３は第１速を動力伝達状態に切り換える第１速位置に切り換えられる。同様に、電磁弁ＳＯＬ４に通電すると第２速に、電磁弁ＳＯＬ７に通電すると第３速に、電磁弁ＳＯＬ５に通電すると第４速に、電磁弁ＳＯＬ８に通電すると第５速に、電磁弁ＳＯＬ６に通電すると第６速にそれぞれ設定することができる。なお、電磁弁ＳＯＬ４〜ＳＯＬ９に対する通電を遮断することにより、シフトアクチュエータ４１〜４４毎に設けられる２つの作動油室４１ｄ〜４３ｄ，４１ｅ〜４３ｅにライン圧を供給した場合には、各シフトアクチュエータ４１〜４４はそれぞれ中立位置に切換駆動される。
【００５２】
一方、変速歯車列を後退段に設定する場合には電磁弁ＳＯＬ１０に対する通電が遮断される。シフトアクチュエータ４４のピストン４４ｂは、一端にのみピストンロッド４４ｃを備えているためピストン両端の有効受圧面積は異なって設定されている。つまり、電磁弁ＳＯＬ１０に対する通電を遮断することによって双方の作動油室４４ｄ，４４ｅにライン圧を供給した場合には、シフトアクチュエータ４４は後退位置に切換駆動され変速歯車列は後退段に設定される一方、電磁弁ＳＯＬ１０に対して通電することにより一方の作動油室４４ｄにライン圧を供給した場合には、シフトアクチュエータ４４は中立位置に切換駆動される。
【００５３】
また、シフトアクチュエータ４１の作動ポート４１ｇに接続されるライン圧油路７６には、このライン圧油路７６を連通状態と遮断状態とに切り換える第４フェールセーフ弁８６が設けられている。このフェールセーフ弁８６はパイロット圧とばね力とにより切換移動するスプール弁軸８６ｓを備えており、パイロットポート８６ａにパイロット圧が供給されるとライン圧ポート８６ｂを遮断する一方、パイロット圧が遮断されるとライン圧ポート８６ｂと出力ポート８６ｃとを連通する。つまり、パイロット圧が供給された状態ではライン圧油路７６を遮断状態に切り換え、供給が遮断された状態ではライン圧油路７６を連通状態に切り換える。なお、パイロットポート８６ａにはパイロット圧油路６３が接続されるため、フェール時のみライン圧油路７６は遮断状態に切り換えられる。
【００５４】
図５は変速制御装置の一部を示すブロック図である。図５に示すように、前述の油圧制御回路の各電磁弁ＳＯＬ１，ＳＯＬ２，ＳＯＬ４〜ＳＯＬ１０に対する通電と通電解除とは、電子制御ユニット（ＥＣＵ８７）によって制御される。ＥＣＵ８７にはインヒビタスイッチ８８、エンジン回転数センサ８９、ブレーキスイッチ９０等から信号が入力される。このＥＣＵ８７はインヒビタスイッチ８８からの信号に基づいてセレクトレバーの位置を検出し、エンジン回転数センサ８９からの信号によりエンジン回転数を検出するととともに、ブレーキスイッチ９０からの信号によりブレーキ作動を検出し、更に、その他の各種センサからの信号により現在の車速やアクセル開度等を検出する。そして、ＥＣＵ８７はこれらの検出信号によって把握される走行状況に応じて各電磁弁ＳＯＬ１，ＳＯＬ２，ＳＯＬ４〜ＳＯＬ１０に対する通電を制御して自動変速制御を実行する。
【００５５】
以下、電気系に障害が発生していない正常走行状態での油圧の供給経路について説明する。まず、正常走行状態であるためフェールセーフ電磁弁ＳＯＬ３は遮断状態を維持しており、パイロット圧供給部６４からのパイロット圧は各種フェールセーフ弁６１，８４，８６に供給されることはない。つまり、フェールセーフ弁６１，８４，８６は遮断状態を維持しており、ライン圧供給部４５からのライン圧は電磁弁ＳＯＬ１，ＳＯＬ２に供給されるとともに、フェールセーフ弁８４を介して電磁弁ＳＯＬ４〜ＳＯＬ１０に供給された状態となっている。
【００５６】
この状態のもとで前進走行を開始する場合には、まず電磁弁ＳＯＬ９，ＳＯＬ１０に通電を行うことにより、シフトアクチュエータ４３を用いて第１速を動力伝達状態に切り換えるとともに、シフトアクチュエータ４４を用いて後退段を中立状態に切り換える。次いで、第１速の駆動歯車２１ａが固定される入力軸１３にエンジン動力を伝達するため、電磁弁ＳＯＬ２に通電を開始して入力クラッチ１９を締結状態に切り換える。この通電によりライン圧油路４８は連通状態となり、シャトル弁５５を介して入力クラッチ１９にライン圧が供給されて車両は前進走行を開始する。
【００５７】
なお、第１速での走行つまり入力クラッチ１９を締結する走行では、信号油路５１を介してクラッチセレクト弁４９のパイロットポート４９ｇにライン圧が供給されるため、クラッチセレクト弁４９はライン圧ポート４９ｃと出力ポート４９ｄとを連通状態に切り換える。
【００５８】
このように、第１速による前進走行を開始した後には、車両の走行状況に応じて適宜アップシフトが行われる。アップシフトを行う際には、走行中に電磁弁ＳＯＬ４に対して通電が行われ第２速が動力伝達状態に設定される。次いで、電磁弁ＳＯＬ１，ＳＯＬ２双方に対して通電制御が行われ、入力クラッチ１９は徐々に解放状態に切り換えられる一方、入力クラッチ１８は徐々に締結状態に切り換えられる。入力クラッチ１８が締結状態に切り換えられることにより変速動作は完了し、第２速による走行が開始される。なお、第２速での走行つまり入力クラッチ１８を締結する走行では、信号油路５０を介してクラッチセレクト弁４９のパイロットポート４９ｆにライン圧が供給されるため、クラッチセレクト弁４９はライン圧ポート４９ｃと出力ポート４９ｅとを連通状態に切り換える。
【００５９】
同様に、第３速以降のアップシフトについても、変速後に使用される変速歯車列が予め動力伝達状態に切り換えられた状態のもとで、２つの入力クラッチ１８，１９が交互に締結状態に切り換えられ、変速ショックの発生することのない滑らかな変速動作が実行される。なお、アップシフトに限らずダウンシフトについても同様の自動変速制御が実行される。
【００６０】
続いて、後退走行を行う場合について説明する。まず、後退走行を行う場合には、電磁弁ＳＯＬ４〜ＳＯＬ１０に対する通電を遮断する。これにより、シフトアクチュエータ４１〜４３は中立位置に切換駆動され、シフトアクチュエータ４４の切換駆動により後退段が動力伝達状態に切り換えられる。次いで、後退用の駆動歯車２７ａを備える入力軸１３にエンジン動力を伝達するため、電磁弁ＳＯＬ２に通電を開始する。この通電によりライン圧油路４８は連通状態となり、シャトル弁５５を介して供給されるライン圧により入力クラッチ１９は締結状態に切り換えられ、車両は後退走行を開始する。
【００６１】
次いで、電気系に故障が発生したフェール状態での油圧の供給経路について説明する。まず、前進走行中にフェール状態となった場合には、フェールセーフ電磁弁ＳＯＬ３が連通状態に切り換えられ、パイロット圧がマニュアル弁６２のパイロット圧ポート６２ｂに入力される。このとき、セレクトレバーはＤレンジに設定されているため、マニュアル弁６２のＤポート６２ｅから出力されるパイロット圧は、シャトル弁６９を介してフェールセーフ弁６１のパイロットポート６１ａに入力される。このパイロット圧によりフェールセーフ弁６１のライン圧ポート６１ｂと出力ポート６１ｃとは連通状態に切り換えられ、ライン圧油路６０よりフェールセーフ弁６１に供給されていたライン圧は、クラッチセレクト弁４９のライン圧ポート４９ｃに入力される。
【００６２】
ここで、クラッチセレクト弁４９は、直前に締結状態であった入力クラッチ１８，１９に対してライン圧を供給するように油路が設定されるため、直前に締結されていた入力クラッチ１８，１９の締結状態を維持することができる。たとえば、第１速で走行中にフェール状態となった場合にはクラッチセレクト弁４９を介して入力クラッチ１９にライン圧が供給されることになり、第２速でフェール状態となった場合にはクラッチセレクト弁４９を介して入力クラッチ１８にライン圧が供給されることになる。
【００６３】
また、マニュアル弁６２のＤポート６２ｅより出力されるパイロット圧は、フェールセーフ弁８４のパイロットポート８４ａに入力される。これにより、ライン圧油路８３は遮断状態に切り換えられるため、シフトアクチュエータ４１〜４４を制御する電磁弁ＳＯＬ４〜ＳＯＬ１０にはライン圧が供給されることはなく、シンクロスリーブとスプラインとの噛み合い抵抗、さらにはディテント機構により走行中の変速歯車列が維持される。
【００６４】
つまり、前進走行中にフェール状態となった場合には、入力クラッチ１８，１９の締結状態が維持されるとともに、変速歯車列の動力伝達状態が維持されるため、車両に何ら変化を与えることなく、直前の前進走行を維持することができる。
【００６５】
続いて、後退走行中にフェール状態となった場合について説明する。後退走行中にフェール状態となった場合であっても、前述の前進走行と同様の制御がなされる。つまり、フェールセーフ電磁弁ＳＯＬ３が連通状態に切り換えられ、マニュアル弁６２に供給されたパイロット圧は、Ｒポート６２ｄよりシャトル弁６９を介してフェールセーフ弁６１のパイロットポート６１ａに入力される。このパイロット圧によりライン圧油路６０は連通状態に切り換えられ、ライン圧がクラッチセレクト弁４９のライン圧ポート４９ｃに入力される。ここで、クラッチセレクト弁４９は、入力クラッチ１９に対してライン圧を供給するように油路が設定されるため、入力クラッチ１９の締結状態を維持することができる。
【００６６】
また、後退走行の場合には、マニュアル弁６２からフェールセーフ弁８４のパイロットポート８４ａにパイロット圧は入力されず、ライン圧油路８３は連通状態を維持することになる。しかしながら、電磁弁ＳＯＬ４〜ＳＯＬ１０に対して通電が行われない場合には、各シフトアクチュエータ４１〜４４に供給されるライン圧により、シフトアクチュエータ４１〜４３は中立状態に維持されるとともに、シフトアクチュエータ４４は後退段を動力伝達状態に切り換える方向に駆動することになる。
【００６７】
つまり、後退走行中にフェール状態となった場合であっても、入力クラッチ１９の締結状態が維持されるとともに、後退段が動力伝達状態に維持されるため、車両に何ら変化を与えることなく、直前の後退走行を維持することができる。
【００６８】
以下、フェール状態となった後における前進走行および後退走行、つまりリンプホーム制御について説明する。図６および図７はそれぞれ図２および図３と同様の部分を示す油圧回路図であり、フェール状態においてＤレンジまたはＲレンジからＮレンジにセレクトレバーを操作した際の油圧の供給経路を示している。また、図８および図９は図２と同様の部分を示す油圧回路図であり、図８はフェール状態においてＮレンジからＤレンジにセレクトレバーを操作した際の油圧の供給経路を示し、図９はフェール状態においてＮレンジからＲレンジにセレクトレバーを操作した際の油圧の供給経路を示している。
【００６９】
図６に示すように、フェール状態となった後にセレクトレバーをＮレンジに操作すると、マニュアル弁６２のＤポート６２ｅまたはＲポート６２ｄより、フェールセーフ弁６１のパイロットポート６１ａに入力されていたパイロット圧は遮断され、ライン圧油路６０が遮断状態に切り換えられるとともに入力クラッチ１８，１９は解放状態に切り換えられる。また、マニュアル弁６２のＮポート６２ｆからクラッチセレクト弁４９のパイロットポート４９ｈにパイロット圧が供給され、クラッチセレクト弁４９はライン圧ポート４９ｃと出力ポート４９ｅとを連通状態に切り換える。つまり、クラッチセレクト弁４９によって油路が入力クラッチ１８側に切り換えられた状態となっている。
【００７０】
次いで、図７に示すように、フェールセーフ弁８４のパイロットポート８４ａに供給されていたパイロット圧が遮断されるため、ライン圧油路８３は連通状態に切り換えられ、ライン圧が各電磁弁ＳＯＬ４〜ＳＯＬ１０に向けて供給される。ここで、第２〜第４シフトアクチュエータ４２〜４４にはピストン両側の作動油室４２ｄ〜４４ｄ，４２ｅ〜４４ｅにライン圧が供給される一方、シフトアクチュエータ４１の作動ポート４１ｇに接続されるライン圧油路７６は、フェールセーフ弁８６により遮断状態に切り換えられているため、シフトアクチュエータ４１には作動ポート４１ｆにのみライン圧が供給されることになる。
【００７１】
このような各シフトアクチュエータ４１〜４４に対するライン圧の供給制御により、シフトアクチュエータ４１とシフトアクチュエータ４４がそれぞれ切換駆動され、第４速と後退段との変速歯車列が動力伝達状態に切り換えられる。
【００７２】
このように、フェール時にセレクトレバーをＮレンジに設定すると、締結されていた入力クラッチ１８，１９が解放状態に切り換えられ、クラッチセレクト弁４９内の油路が入力クラッチ１８側に切り換えられた状態となる。そして、第４速と後退段との変速歯車列が動力伝達状態に切り換えられることになる。
【００７３】
続いて、セレクトレバーをＤレンジに設定すると、図８に示すように、マニュアル弁６２のＤポート６２ｅよりフェールセーフ弁６１のパイロットポート６１ａにパイロット圧が供給されてライン圧油路６０が連通状態となるため、Ｎレンジに操作した際に油路が切り換えられたクラッチセレクト弁４９を介して入力クラッチ１８にライン圧が供給される。このとき、第４速の変速歯車列は動力伝達状態となっているため、入力クラッチ１８を締結状態に切り換えることにより第４速での前進走行が可能となる。
【００７４】
また、セレクトレバーをＲレンジに設定すると、図９に示すように、マニュアル弁６２のＲポート６２ｃからクラッチセレクト弁４９のパイロットポート４９ｉにライン圧が供給され、クラッチセレクト弁４９はライン圧ポート４９ｃと出力ポート４９ｄとを連通状態に切り換える。なお、クラッチセレクト弁４９のパイロットポート４９ｆに対してもパイロット圧が供給されているが、パイロット圧に比べてライン圧は高圧力であるため、クラッチセレクト弁４９内の油路は入力クラッチ１９側に切り換えられる。
【００７５】
続いて、マニュアル弁６２のＲポート６２ｄからフェールセーフ弁６１のパイロットポート６１ａにパイロット圧が供給されてライン圧油路６０が連通状態となるため、クラッチセレクト弁４９を介して入力クラッチ１９にライン圧が供給される。このとき、後退段の変速歯車列は動力伝達状態となっているため、入力クラッチ１９を締結状態に切り換えることにより後退段での後退走行が可能となる。
【００７６】
このように、フェール時においては、セレクトレバーをＮレンジに設定することにより、第４速と後退段の変速歯車列は動力伝達状態に切り換えられる。次いで、セレクトレバーをＤレンジに設定することにより、入力クラッチ１８が締結状態に切り換えられる一方、セレクトレバーをＲレンジに設定することにより、入力クラッチ１９が締結状態に切り換えられる。つまり、運転者がセレクトレバーをＤレンジまたはＲレンジに操作したときには、入力クラッチ１８，１９を締結状態に切り換える動作のみが行われるため、変速制御装置の応答性を高めることができる。
【００７７】
これまで説明したように、クラッチセレクト弁４９に保持機構５６を設けるようにしたので、走行中における電気系の障害によりパイロット圧室４９ｌ〜４９ｏから油圧が排出された場合であっても、クラッチセレクト弁４９の切換位置を保持することができるため、締結状態にある入力クラッチ１８，１９を解放状態に切り換えることなく維持することができ、車両の走行状態を維持することができる。つまり、パイロット圧室４９ｌ〜４９ｏに対する油圧低下の影響によってクラッチセレクト弁４９に誤作動が発生することはなく、フェールセーフ機能の信頼性を高めることができる。なお、油圧系の障害によりパイロット圧室４９ｌ〜４９ｏの油圧が低下した場合であっても、クラッチセレクト弁４９が切換位置を保持することは言うまでもない。
【００７８】
また、図示する場合には、保持機構５６を備えたクラッチセレクト弁４９を平行軸式自動変速機１０の変速制御装置に組み込んでいるが、これに限られることはなく他の流体機器、たとえば、遊星歯車式自動変速機の変速制御装置に本発明の切換弁を組み込むようにしても良い。
【００７９】
遊星歯車式自動変速機は、入力軸と出力軸とを同軸上に連結する遊星歯車列を有しており、変速歯車列の動力伝達経路を切り換えることによって変速が行われる。遊星歯車列の各要素であるサンギヤ、キャリア、リングギヤ等に設けられたクラッチやブレーキなどを締結または解放することにより、遊星歯車列内の動力伝達経路を切り換えることができ、入力軸の回転を減速、増速、等速、または逆転させて出力軸に伝達することができる。
【００８０】
このような自動変速機に設けられるフェールセーフ機能としては、特定のクラッチを締結状態に切り換えることが一般的であるため、フェール時には特定の変速段で走行する必要があった。このため、フェール時にたとえば高速段に切り換えられる遊星歯車式自動変速機にあっては、低速段での走行中にフェール状態になると低速段から高速段に切り換えられることになり、駆動トルクの減少などによって車両が不安定となるおそれがあった。
【００８１】
そこで、低速段に切り換える低速クラッチと高速段に切り換える高速クラッチとに、保持機構を備えた切換弁を介して油圧を供給するようにすると、低速段でフェール状態となった場合には、低速クラッチに連通する油路を切り換えることなく低速段を維持する一方、高速段でフェール状態となった場合には、高速クラッチに連通する油路を切り換えることなく高速段を維持することができる。このように、保持機構を備えた切換弁を変速制御装置に組み込むことにより、遊星歯車式自動変速機のフェールセーフ機能をより安全かつ容易に構築することができる。
【００８２】
本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であることは言うまでもない。たとえば、図示する場合には、２位置切換弁であるクラッチセレクト弁４９に保持機構５６を設けるようにしているが、３つ以上の切換位置を備えた切換弁に保持機構を設けるようにしても良い。なお、スプール弁軸には複数の切換位置に対応した複数の係合溝が形成されることは言うまでもない。
【００８３】
また、保持機構５６は、ハウジング４９ｂに移動自在に設けられるボール部材５６ａと、スプール弁軸４９ｓに設けられる係合溝５６ｃ，５６ｄとを備えているが、ハウジング４９ｂに係合凹部としての係合溝を設けるようにしても良く、スプール弁軸４９ｓに係合凸部としてのボール部材を設けるようにしても良い。
【００８４】
さらに、係合凸部としてボール部材５６ａを設け、係合凹部として環状の係合溝５６ｃ，５６ｄ設けるようにしているが、たとえば、係合凸部を球体以外の形状にしても良く、係合凹部として窪みを設けるようにしても良い。
【００８５】
なお、作動油が流れるクラッチセレクト弁４９に保持機構５６を設けるようにしているが、作動流体や信号流体として空気が流れる切換弁に保持機構を設けても良いことは言うまでもない。
【００８６】
【発明の効果】
本発明によれば、弁軸の切換位置を保持する保持機構を設けるようにしたので、弁軸に加えられる推力が断たれた場合であっても、弁軸に誤作動を発生させることなく作動状態を保持することができる。
【００８７】
これにより、電気系や圧力系の障害によって、流路の設定が不安定になったり、流路が切り換えられたりすることはなく、切換弁が組み込まれる流体機器の信頼性を向上することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】自動変速機を示すスケルトン図である。
【図２】本発明の一実施の形態である切換弁が組み込まれた変速制御装置の一部を示す油圧回路図である。
【図３】変速制御装置の一部を示す油圧回路図である。
【図４】（Ａ）〜（Ｃ）はクラッチセレクト弁の切換移動過程を示す説明図である。
【図５】変速制御装置の一部を示すブロック図である。
【図６】電気系に障害が発生した際の図２と同様の部分を示す油圧回路図である。
【図７】電気系に障害が発生した際の図３と同様の部分を示す油圧回路図である。
【図８】電気系に障害が発生した際の図２と同様の部分を示す油圧回路図である。
【図９】電気系に障害が発生した際の図２と同様の部分を示す油圧回路図である。
【符号の説明】
４９    クラッチセレクト弁（切換弁）
４９ａ  弁収容孔
４９ｂ  ハウジング
４９ｃ  ライン圧ポート（ポート）
４９ｄ，４９ｅ    出力ポート（ポート）
４９ｆ〜４９ｉ    パイロットポート（ポート）
４９ｊ，４９ｋ    排出ポート（ポート）
４９ｓ  スプール弁軸（弁軸）
５６    保持機構
５６ａ  ボール部材（係合凸部）
５６ｂ  ばね部材
５６ｃ，５６ｄ  係合溝（係合凹部）
【図１】
2004347009.tif 000003
【図２】
2004347009.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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