(57)【要約】【課題】簡単な構成で、流体圧源の駆動に起因して発生する騒音を効果的に低減することのできるサイレンサ装置を提供する。【解決手段】パワステオイル供給通路１７内の中途に、支持部材５２を介してインナチューブ５１を支持し、パワステオイル供給通路１７内を、インナチューブ５１内側の第１の分割通路５５と、インナチューブ５１外側の第２の分割通路５６との対をなす２系統の分割通路に区画する。第１の分割通路５５内を流通するパワステオイルの流速を変更するための流速変更機構部５７をインナチューブ５１の肉圧を利用して形成する。これにより、パワステオイルの圧力分布の高低による圧力脈動波の位相を、第１，第２の分割通路５５，５６から流出された直後で互いに逆位相とし、これらを相殺させる。【選択図】　　図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
流体圧源で加圧された流体が流通する通路の中途を流体の流通方向に沿って対をなす分割通路に区画する区画手段と、
上記対をなす分割通路のうちの少なくとも一方の流入側開口面積と流出側開口面積とを異ならせて当該分割通路内を流通する流体の流速を変更する流速変更手段とを備え、
流体の圧力分布の高低による所定の圧力脈動波が上記各分割通路を通過後に打ち消し合うよう、上記区画手段及び上記流速変更手段を設定したことを特徴とするサイレンサ装置。
【請求項２】
上記各分割通路を通過直後の流体の圧力脈動波の位相が半波長ずれるよう、上記区画手段及び上記流速変更手段を設定したことを特徴とする請求項１記載のサイレンサ装置。
【請求項３】
上記流速変更手段は、上記区画手段の肉厚を利用して形成される傾斜部であることを特徴とする請求項１または請求項２記載のサイレンサ装置。
【請求項４】
上記傾斜部を流体の流通方向に沿う流線形に形成したことを特徴とする請求項３記載のサイレンサ装置。
【請求項５】
上記流速変更手段は、上記分割通路の流入側開口面積を流出側開口面積よりも大きく設定することを特徴とする請求項１乃至請求項４の何れかに記載のサイレンサ装置。
【請求項６】
上記流速変更手段は、上記分割通路の流出側開口面積を流入側開口面積よりも大きく設定することを特徴とする請求項１乃至請求項４の何れかに記載のサイレンサ装置。
【請求項７】
上記通路の中途を複数の上記対をなす分割通路に区画するよう上記区画手段を構成し、
上記各対の分割通路がそれぞれ異なる波長の圧力脈動波を打ち消すよう、上記区画手段及び上記流速変更手段を設定したことを特徴とする請求項１乃至請求項６の何れかに記載のサイレンサ装置。
【請求項８】
所定の基本波長の圧力脈動波を打ち消すための上記対をなす分割通路と、
上記基本波長の圧力脈動波に対する偶数倍の高調波を打ち消すための上記対をなす分割通路とを備えたことを特徴とする請求項７記載のサイレンサ装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、サイレンサ装置に関し、特に、作動油等の流体を加圧する油圧ポンプ等の流体圧源の駆動に起因して発生する騒音を低減するサイレンサ装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
例えばパワーステアリング装置における据え切り時の静粛性向上等を目的とし、作動油等の流体を加圧する油圧ポンプ等の流体圧源の駆動に起因して発生する騒音を低減するためのサイレンサ装置については様々なものが提案されている。
【０００３】
例えば、特開昭６０−２０１１９４号公報には、両端に口金が固着されたアウタチューブ内にアウタチューブよりも若干短いインナチューブを略同心的に配設し、インナチューブの一端を一方の口金に嵌着するすることにより、アウタチューブ内に、円柱状の油室と、その後方へ所定長さ延びる環状の油室を形成し、作動油中を伝播する音波を両油室内で干渉させて互いに打ち消し合わせる技術が開示されている。
【０００４】
また、特開平１０−２６２８７号公報には、アウタチューブ（ホース）とインナチューブとの間に複数の区画室を形成し、各区画室を脈動音の各周波数に対応した共鳴型のレゾネータとして機能させる技術が開示されている。
【０００５】
さらに、特開平７−２４３５７５号公報には、インナチューブ（可撓管）の外側に形成された環状の油室内に、流体の圧力に応じて管軸方向に変位する弁部材を設け、ダンピング機能を持たせた技術が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述の特開昭６０−２０１１９４号公報に開示されたサイレンサ装置は、音波の伝播・反射を利用して脈動を吸収する構成であり、インナチューブ等の長さは音波の波長を基準として設計する必要があるため、作動油の流通方向に長大化する。
【０００７】
また、上述のサイレンサ装置は、インナチューブの外側領域が作動油の流通に寄与しない構成であるため、作動油の流通に必要な管径をインナチューブで確保しなければならず、その結果、装置全体の外形寸法が大型化し、製造コストの高騰や重量増加等を招く虞がある。
【０００８】
また、上述のサイレンサ装置は、アウタチューブとインナチューブとの間に形成される環状の油室の形状等によって、吸収される脈動音の周波数が一義的に決定されてしまうため、設計と異なる周波数の脈動音が発生した際に効果的な脈動吸収を実現することが困難であった。
【０００９】
また、上述の特開平１０−２６２８７号公報に開示されたサイレンサ装置も同様に、音波の波長を基準に区画室等が設計されるため作動油の流通方向に長大化し、インナチューブの外側領域が作動油の流通に寄与しない構成であるため外形寸法が大型化する等の虞がある。
【００１０】
また、上述の特開平７−２４３５７５号公報に開示されたサイレンサ装置は、ダンピング機能を有するため、作動油の急激な変化等に対応することが困難であり、パワーステアリング装置等の応答性を十分に確保することが困難となる虞がある。
【００１１】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、簡単な構成で、流体圧源の駆動に起因して発生する騒音を効果的に低減することのできるサイレンサ装置を提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、請求項１記載の発明によるサイレンサ装置は、流体圧源で加圧された流体が流通する通路の中途を流体の流通方向に沿って対をなす分割通路に区画する区画手段と、上記対をなす分割通路のうちの少なくとも一方の流入側開口面積と流出側開口面積とを異ならせて当該分割通路内を流通する流体の流速を変更する流速変更手段とを備え、流体の圧力分布の高低による所定の圧力脈動波が上記各分割通路を通過後に打ち消し合うよう、上記区画手段及び上記流速変更手段を設定したことを特徴とする。
【００１３】
また、請求項２記載の発明によるサイレンサ装置は、請求項１記載の発明において、上記各分割通路を通過直後の流体の圧力脈動波の位相が半波長ずれるよう、上記区画手段及び上記流速変更手段を設定したことを特徴とする。
【００１４】
また、請求項３記載の発明によるサイレンサ装置は、請求項１または請求項２記載の発明において、上記流速変更手段は、上記区画手段の肉厚を利用して形成される傾斜部であることを特徴とする。
【００１５】
また、請求項４記載の発明によるサイレンサ装置は、請求項３記載の発明において、上記傾斜部を流体の流通方向に沿う流線形に形成したことを特徴とする。
【００１６】
また、請求項５記載の発明によるサイレンサ装置は、請求項１乃至請求項４の何れかに記載の発明において、上記流速変更手段は、上記分割通路の流入側開口面積を流出側開口面積よりも大きく設定することを特徴とする。
【００１７】
また、請求項６記載の発明によるサイレンサ装置は、請求項１乃至請求項４の何れかに記載の発明において、上記流速変更手段は、上記分割通路の流出側開口面積を流入側開口面積よりも大きく設定することを特徴とする。
【００１８】
また、請求項７記載の発明によるサイレンサ装置は、請求項１乃至請求項６の何れかに記載の発明において、上記通路の中途を複数の上記対をなす分割通路に区画するよう上記区画手段を構成し、上記各対の分割通路がそれぞれ異なる波長の圧力脈動波を打ち消すよう、上記区画手段及び上記流速変更手段を設定したことを特徴とする。
【００１９】
また、請求項８記載の発明によるサイレンサ装置は、請求項７記載の発明において、所定の基本波長の圧力脈動波を打ち消すための上記対をなす分割通路と、上記基本波長の圧力脈動波に対する偶数倍の高調波を打ち消すための上記対をなす分割通路とを備えたことを特徴とする。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。図１乃至図６は本発明の第１の実施の形態に係わり、図１（ａ）はサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図、図１（ｂ）は図１（ａ）のＩ−Ｉ断面図、図２はパワーステアリング装置の概略構成図、図３は他のサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図、図４は他のサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図、図５は他のサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図、図６は他のサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図である。
【００２１】
図２において符号１はパワーステアリング装置を示し、パワーステアリング装置１は、流体としてのパワステオイル（作動油）を圧送する流体圧源としてのポンプアセンブリ２と、パワステオイルの油圧（パワステ油圧）をラック軸２０の軸力に変換するパワーシリンダ３と、パワーシリンダ３へのパワステオイルの流通を制御するコントロールバルブ４とを有して構成されている。
【００２２】
ポンプアセンブリ２は、オイルリザーバ１０内に配設されるもので、ベーン式の油圧ポンプ（ベーンポンプ）１１を有して構成されている。ベーンポンプ１１は、ベルト等の伝動機構１２を介してエンジン１３に連結され、エンジン１３の駆動時に、オイルリザーバ１０内に貯留されたパワステオイルを吸入ポート１１ａから吸入して吐出ポート１１ｂへと圧送する。
【００２３】
また、ベーンポンプ１１の吐出ポート１１ｂには、吐出されたパワステオイルの流量をエンジン回転数に応じて制御するフローコントロールバルブ１４と、フローコントロールバルブ１４と協働して最高油圧を制限するリリーフバルブ１５とが介装され、これら各バルブ１４，１５で調整されたパワステオイル（パワステ油圧）が、通路としてのパワステオイル供給通路１７を介してコントロールバルブ４に供給される。
【００２４】
パワーシリンダ３はラック軸２０と一体のラックピストン２１を有し、このラックピストン２１によって、パワーシリンダ３の内部が第１作動室２２と第２作動室２３とに区画されている。そして、各作動室２２，２３が、通路２４，２５を介してそれぞれコントロールバルブ４に連通されている。
【００２５】
コントロールバルブ４は、ステアリングホイール３０、ステアリングシャフト３１、及び、ラック軸２０と噛合うピニオン軸３２と一体に構成され、ステアリングホイール３０が転舵された際に、転舵方向に従って、通路２４或いは通路２５の一方をパワステオイル供給通路１７に連通するとともに、他方をパワステオイルリターン通路３３を介してオイルリザーバ１０に連通する流路を形成するようになっている。
【００２６】
そして、ステアリングホイール３０の転舵時に、ポンプアセンブリ２からのパワステオイルが第１作動室２２（或いは、第２作動室２３）に供給されると、パワステオイルはラック軸２０と一体のラックピストン２１に作用し、ラック軸２０に図２において右（或いは、左）への軸力を発生させ、操舵力を補助軽減する。また、ラックピストン２１の移動により、第２作動室２３（或いは、第１作動室２２）内のパワステオイルが押し出されると、押し出されたパワステオイルは、通路２５（或いは、通路２４）、コントロールバルブ４、パワステオイルリターン通路３３を経由して、オイルリザーバ１０へ戻される。
【００２７】
なお、急ハンドル操舵時等にパワーシリンダ３へのパワステオイル流入の応答性を確保するため、パワステオイル供給通路１７、及び、通路２４，２５は、金属製のチューブ、或いは、比較的硬度の高い樹脂製のチューブで構成されることが望ましい。
【００２８】
図示のように、パワステオイル供給通路１７の中途には、ベーンポンプ１１によるパワステオイルの圧送に起因して発生する騒音を低減するためのサイレンサ装置５０が設けられている。ここで、サイレンサ装置５０は、パワステオイルの圧力分布の周期的な高低による圧力脈動波を吸収することにより、当該圧力脈動波がパワーステアリング装置１の各部の共振を誘発して引き起こす騒音を低減するものである。
【００２９】
図１に示すように、サイレンサ装置５０は、パワステオイル供給通路１７内に挿入される区画手段としてのインナチューブ５１を有し、インナチューブ５１は、複数の支持部材５２を介して、パワステオイル供給通路１７内に支持されている。そして、このインナチューブ５１により、パワステオイル供給通路１７内は、インナチューブ５１内側の第１の分割通路５５と、インナチューブ５１外側の第２の分割通路５６との対をなす２系統の分割通路に区画される。
【００３０】
なお、インナチューブ５１は、パワステオイル供給通路１７と同様、金属製のチューブ、或いは、比較的硬度の高い樹脂製のチューブで構成されることが望ましい。また、パワステオイル供給通路１７とインナチューブ５１との間で振動が伝達されることを防止するため、支持部材５２は弾性体で構成されることが望ましい。
【００３１】
インナチューブ５１には、第１の分割通路５５内を流通するパワステオイルの流速を変更するための流速変更手段としての流速変更機構部５７が設けられている。流速変更機構部５７は、図示のように、インナチューブ５１の肉圧を利用して形成されるもので、具体的には、インナチューブ５１の上流側端部からその中途にかけて開口面積を縮小するスロープ部（傾斜部）で構成されている。すなわち、流速変更機構部５７によって、第１の分割通路５５は、その流入側開口面積が流出側開口面積よりも大きくなるよう構成され、この構成により、第１の分割通路５５を流通するパワステオイルの流速が第２の分割通路５６を流通するパワステオイルの流速よりも相対的に速められ、その分、圧力脈動波の波長も相対的に長大化される。
【００３２】
この場合、サイレンサ装置５０では、第１の分割通路５５を流通するパワステオイルの圧力脈動波の波長を変化させることによって第１，第２の分割通路５５，５６から流出された直後での各パワステオイルの圧力脈動波の位相を互いに逆位相とするよう、インナチューブ５１や流速変更機構部５７等の諸元が設定されている。
【００３３】
次に、サイレンサ装置５０の各部の具体的な設定例について、以下に説明する。
先ず、ベーンポンプ１１の図示しないベーン枚数を１１枚、伝動機構１２のプーリ比を１．１９、アイドル時のエンジン回転数を７００ｒｐｍ、エンジン回転数７００ｒｐｍでベーンポンプ１１から吐出されるパワステオイルの流量を７ｌ／ｍｉｎであると仮定し、パワステオイル供給通路１７の内径Φが例えば１０ｍｍ，８ｍｍ，５．５ｍｍ，４ｍｍ，３ｍｍ，２ｍｍであるときの圧力脈動波の波長λ（すなわち、ベーン１区切り毎に吐出されるパワステオイルがパワステオイル供給通路１７内で占める長さ）を求めると、
Φ＝１０ｍｍであるとき、
2004019826.tif 000003
となり、パワステオイル供給通路１７の内径が太くなる程、圧力脈動波の波長λが短くなることがわかる。
【００３４】
ところで、ベルヌーイの定理により、流路の断面積Ｓと、その流路内での圧力脈動波の波長λとの間には、
Ｓ×λ＝一定
の関係が得られる。
【００３５】
従って、上述のサイレンサ装置５０において、外周半径ｒ１のインナチューブ５１（第１の分割通路５５）内を流通する圧力脈動波の波長を基本波長の（ｎ＋０．５）倍に変調するために必要なインナチューブ５１の内周半径ｒ２は、
π×（ｒ１）２×λ＝π×（ｒ２）２×｛λ×（ｎ＋０．５）｝　…　（１）
から算出される。
【００３６】
今、パワステオイル供給通路１７の内周半径ｒを４ｍｍ（Φ＝８ｍｍ）、インナチューブ５１の外周半径ｒ１を２ｍｍ（Φ＝４ｍｍ）に設定し、インナチューブ５１の管路長Ｌを基本波長λ（Φ＝８ｍｍ）の２．５倍の長さ（すなわち、Ｌ＝１．５２×２．５＝３．８ｃｍ）に設定したと仮定し、（１）式に、ｒ１＝２ｍｍ，ｎ＝２を代入すると、
ｒ２＝１．２６ｍｍとなる。従って、インナチューブ５１は、ｔ＝０．７３ｍｍの肉厚が必要となる。実際には、流速変更機構部５７のスロープを考慮して、インナチューブ５１の肉厚ｔは、上記値よりも若干高めの値に設定される必要がある。すなわち、インナチューブ５１の入口部で断面積を大きくするためのスロープ部を設けているため、この部分での流速変化（すなわち、波長の変化）を考慮する必要がある。このことから、インナチューブ５１の肉厚ｔは、計算・数値解析等で見当を付け、実験による修正作業が必要となる。
【００３７】
次に、上述の構成によるサイレンサ装置５０の作用について説明する。
パワステオイル供給通路１７を流通するパワステオイルがサイレンサ装置５０にさしかかると、パワステオイルは、第１の分割通路５５と第２の分割通路５６とに分割して流入される。
【００３８】
第１の分割通路５５に流入したパワステオイルは、流速変更機構部５７によって流速が変更され、これにより、その圧力脈動波の波長が長大化された状態で第１の分割通路５５内を流通する。
【００３９】
一方、第２の分割通路５６に流入したパワステオイルは、そのままの流速で、圧力脈動波の波長も変更されることなく第２の分割通路５６内を流通する。
【００４０】
そして、第１，第２の分割通路５５，５６から、圧力脈動波の位相が互いに逆位相となったパワステオイルがそれぞれ流出されると、これらは互いに相殺し合い、これにより、パワステオイルの圧力脈動波が吸収される。従って、圧力脈動波がパワーステアリング装置１の各部を加振することに起因する騒音が低減される。
【００４１】
このような構成によれば、サイレンサ装置５０はパワステオイルの圧力分布の高低による圧力脈動波を吸収する構成としたので、比較的短波長の脈動に対応した構成とすることができ、音波を吸収するサイレンサ装置等に比べて、飛躍的に管路長等を短縮することができる。
【００４２】
また、サイレンサ装置５０は、インナチューブ５１の内外をともにパワステオイルの流路（第１，第２の分割通路５５，５６）とする構成であるため、パワステオイル供給通路１７の外形寸法の大型化等を防止することができる。換言すれば、サイレンサ装置５０は、パワステオイル供給通路１７内にパワステオイルを滞留させる必要がないため、パワステオイル供給通路１７を外形寸法を大型化させる必要がない。従って、サイレンサ装置５０の構成を簡素化することができ、製造コストの削減や軽量化等を実現することができる。
【００４３】
また、パワステオイル供給通路１７やインナチューブ５１等を金属製のチューブ、或いは、比較的硬度の高い樹脂製のチューブで構成すれば、パワステオイルの急激な変化にも対応可能な構成とすることができ、パワーステアリング装置１の応答性を十分に確保することができる。
【００４４】
ここで、図３に示すように、上述の流速変更機構部５７に代えて、パワステオイルの流通方向に沿う流線形の傾斜部で構成された流速変更機構部５８をインナチューブ５１に設けてサイレンサ装置５０を構成することも可能である。
【００４５】
このように構成することにより、流速変更機構部でパワステオイルが流体剥離することを防止できる。
【００４６】
また、図４に示すように、第１の分割通路５５を流通するパワステオイルの流速を速める上述の流速変更機構部５７に代えて、第２の分割通路５６を流通するパワステオイルの流速を速める流速変更機構部６０をインナチューブ５１に設けてサイレンサ装置５０を構成することも可能である。
【００４７】
また、図５に示すように、スロープ部で構成した上述の流速変更機構部５７に代えて、上流側が外方に拡開するよう湾曲形成した流速変更機構部６１をインナチューブ５１に設けてサイレンサ装置５０を構成してもよい。
【００４８】
このように構成することにより、単一の流速変更機構部６１で、第１の分割通路５５を流通するパワステオイルの流速を速める作用と、第２の分割通路５６を流通するパワステオイルの流速を遅らせる作用とを同時に実現することができる。従って、各分割通路５５，５６を流通後の圧力脈動波の位相を逆位相とするために必要なインナチューブ５１の管路長を効果的に短縮することができる。
【００４９】
なお、上述の流速変更機構部６１は、インナチューブ５１の上流側を内方に収縮させるよう湾曲形成されたものでもよく、さらに、インナチューブ５１の下流側を、外方に拡開、或いは、内方に収縮させるよう湾曲形成されたものであってもよい。
【００５０】
また、図６に示すように、例えば、第１の分割通路５５を流通するパワステオイルの流速を速める上述の流速変更機構部５７に加え、第２の分割通路５６を流通するパワステオイルの流速を遅らせる流速変更機構部６２をインナチューブ５１に設けてサイレンサ装置５０を構成してもよい。
【００５１】
このように構成することにより、各分割通路５５，５６を流通後の圧力脈動波の位相を逆位相とするために必要なインナチューブ５１の管路長を効果的に短縮することができる。
【００５２】
次に、図７は本発明の第２の実施の形態に係わり、図７（ａ）はサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図、図７（ｂ）は図７（ａ）のＩＩ−ＩＩ断面図である。なお、上述の第１の実施の形態と同様の構成については同符号を付して説明を省略する。
【００５３】
図７に示すように、サイレンサ装置５０は、パワステオイル供給通路１７内に嵌着されるインナチューブ７０を有して構成されている。ここで、パワステオイルの流通によってパワステオイル供給通路１７内を移動することを防止するため、インナチューブ７０は、パワステオイル供給通路１７よりも熱膨張率が若干高めの材質で構成されることが望ましい。
【００５４】
インナチューブ７０内には、区画手段としての一対の区画板７１，７１が一体形成されており、これら区画板７１，７１によって、両区画板７１，７１で囲まれた第１の分割通路７３と、その両側に位置する第２の分割通路７４との対をなす２系統の分割通路に区画されている。
【００５５】
また、各第２の分割通路７４には、当該第２の分割通路７４内を流通するパワステオイルの流速を変更するための流速変更手段としての流速変更機構部７５がそれぞれ設けられている。流速変更機構部７５はインナチューブ７０及び区画板７１の肉厚を利用して形成されるもので、具体的には、インナチューブ７０及び区画板７１の上流側端部からその中途にかけて内向する傾斜部で構成されている。
【００５６】
ここで、本実施の形態においても、上述の第１の実施の形態と略同様に、第１，第２の分割通路７３，７４から流出された直後の各圧力脈動波の位相が逆位相となるよう、インナチューブ７０の管路長や、インナチューブ７０及び区画板７１の肉厚等が、ベルヌーイの定理を用いて適切な値に設定されている。
【００５７】
このような実施の形態によれば、上述の第１の実施の形態と略同様の作用・効果に加え、支持部材等を必要としないので組立性の簡素化等を実現することができる。
【００５８】
次に、図８、図９は本発明の第３の実施の形態に係わり、図８（ａ）はサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図であって図８（ｂ）のＩＶ−ＩＶ断面図、図８（ｂ）は図８（ａ）のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図、図９はインナチューブの一部を破砕して示す斜視図である。なお、本実施の形態では、複数種類の異なる波長の圧力脈動波を同時に吸収可能な構成とした点が上述の第１，第２の実施の形態と異なる。
【００５９】
すなわち、例えば、エンジン１３が水平対向型のエンジンである場合には、基本波長λの圧力脈動波に加え、いわゆるハーフ時数による圧力脈動波がポンプアセンブリ２において発生する場合がある。また、エンジン１３は、図示しないエアコン装置のＯＮ／ＯＦＦ状態等によって異なるアイドル回転数に制御されることが一般的であり、各アイドル回転数で圧力脈動波の波長も異なる。従って、静粛性向上のためには、上述のような各波長の圧力脈動波も、適宜、サイレンサ装置５０で吸収することが望ましい。また、更なる静粛性向上のためには、例えば、所定の速度での定常走行時に予想され得るエンジン回転数での圧力脈動波等も適宜、サイレンサ装置５０で吸収することが望ましい。そこで、本実施の形態において、異なる２種類の波長の圧力脈動波を同時に吸収するためのサイレンサ装置５０の構成の一例について説明する。
【００６０】
図８に示すように、サイレンサ装置５０は、パワステオイル供給通路１７内に嵌着されるインナチューブ８０を有して構成されている。ここで、パワステオイルの流通によってパワステオイル供給通路１７内を移動することを防止するため、インナチューブ８０は、パワステオイル供給通路１７よりも熱膨張率が若干高めの材質で構成されることが望ましい。
【００６１】
図８，９に示すように、インナチューブ８０内には、区画板８１，８２，８３が一体形成されており、これら区画板８１，８２，８３によって、インナチューブ８０内が２つのパワステオイル供給通路（第１，第２のパワステオイル供給通路８０ａ，８０ｂ）に分割されている。
【００６２】
また、インナチューブ８０は、第１のパワステオイル供給通路８０ａ内をその上流端から下流端にかけて区画する区画手段としての区画板８４を有し、この区画板８４によって、第１のパワステオイル供給通路８０ａ内に、第１，第２の分割通路８６，８７が分割形成されている。
【００６３】
また、第１の分割通路８６には、第１の分割通路８６内を流通するパワステオイルの流速を変更するための流速変更手段としての流速変更機構部８８が設けられている。流速変更機構部８８はインナチューブ８０及び区画板８１，８４の肉厚を利用して形成されている。
【００６４】
さらに、インナチューブ８０は、第２のパワステオイル供給通路８０ｂ内をその中途から下流端にかけて区画する区画手段としての区画板８５を有し、この区画板８５によって、第２のパワステオイル供給通路８０ｂ内に、上記第１，第２の分割通路８６，８７よりも短尺な第１，第２の分割通路９０，９１が分割形成されている。
【００６５】
また、第１の分割通路９０には、第１の分割通路９０内を流通するパワステオイルの流速を変更するための流速変更手段としての流速変更機構部９２が設けられている。流速変更機構部９２はインナチューブ８０及び区画板８３，８５の肉厚を利用して形成されている。
【００６６】
ここで、本実施の形態においては、所定波長の圧力脈動波が第１，第２の分割通路８６，８７から流出された直後で互いの位相が逆位相となり、且つ、他の波長の圧力脈動波が第１，第２の分割通路９０，９１から流出された直後で互いの位相が逆位相となるよう、各部の長さや肉厚等が、上述の第１の実施の形態と略同様、ベルヌーイの定理を用いて適切な値に設定されている。
【００６７】
このような実施の形態によれば、上述の第１，第２の実施の形態と略同様の作用・効果に加え、異なる種類の波長の圧力脈動波を同時に吸収することができるので、圧力脈動波に起因する騒音をより効果的に低減することができるという効果を奏する。
【００６８】
なお、本実施の形態においては異なる２種類の波長の圧力脈動波を同時に吸収する構成の一例について説明したが、３種類以上の波長の圧力脈動波を同時に吸収する構成としてもよいことは勿論である。
【００６９】
次に、図１０、図１１は本発明の第４の実施の形態に係わり、図１０はサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図、図１１は他のサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図である。なお、本実施の形態では、複数種類の波長の圧力脈動波をパワステオイルの流通方向に沿って順次吸収可能な構成とした点が上述の第３の実施の形態と異なる。
【００７０】
図１０に示すように、サイレンサ装置５０は、パワステオイル供給通路１７内に挿入される区画手段としてのインナチューブ１００，１０４有し、各インナチューブ１００，１０４は、複数の支持部材５２を介して、パワステオイル供給通路１７内に上流側から順に支持されている。
【００７１】
そして、インナチューブ１００により、パワステオイル供給通路１７内の中途は、インナチューブ１００内側の第１の分割通路１０１と、インナチューブ１００外側の第２の分割通路１０２との対をなす２系統の分割通路に区画される。同様に、インナチューブ１０４により、パワステオイル供給通路１７内の中途は、インナチューブ１０４内側の第１の分割通路１０５と、インナチューブ１０４外側の第２の分割通路１０６との対をなす２系統の分割通路に区画される。
【００７２】
インナチューブ１００，１０４には、第１の分割通路１０１，１０５内を流通するパワステオイルの流速を変更するための流速変更手段としての流速変更機構部１０３，１０７がそれぞれ設けられている。流速変更機構部１０３，１０７は、インナチューブ１００，１０４の肉厚を利用してそれぞれ形成されるもので、具体的には、インナチューブ１００，１０４の上流側端部からその中途にかけて開口面積を縮小するスロープ部で構成されている。
【００７３】
ここで、本実施の形態においては、所定波長の圧力脈動波が第１，第２の分割通路１０１，１０２から流出された直後で互いの位相が逆位相となり、且つ、他の波長の圧力脈動波が第１，第２の分割通路１０５，１０６から流出された直後で互いの位相が逆位相となるよう、各部の長さや肉厚等が、上述の第１の実施の形態と略同様、ベルヌーイの定理を用いて適切な値に設定されている。
【００７４】
例えば、上述の第１の実施の形態で示したように、波長λ＝１．５２ｃｍの圧力脈動波に対応すべく、インナチューブ１００の長さＬを３．８ｃｍ、外周半径ｒ１を２ｍｍ、肉厚ｔを約０．７３ｍｍに設定したとすると、略同様の外周半径ｒ１及び肉厚ｔに設定したインナチューブ１０４の長さをインナチューブ１００の１．５倍の長さ（５．７ｃｍ）或いは、０．５倍の長さ（１．９ｃｍ）に設定することで、基本波長λ（＝１．５２ｃｍ）の圧力脈動波が第１，第２の分割通路１０１，１０２を通過後に干渉することで発生した２倍高調波を、第１，第２の分割通路１０５，１０６で打ち消すことができる。
【００７５】
このような実施の形態によれば、上述の第３の実施の形態と略同様の作用・効果を得ることができる。この場合、上述の第１の実施の形態で説明したように、各インナチューブ１００，１０４は短尺なチューブで構成できるので、たとえこれらのインナチューブ１００，１０４をパワステオイルの流通方向に沿って配列したとしても、パワステオイル供給通路１７を長大化させることはない。
【００７６】
ここで、図１１に示すように、管路長や肉厚等が等しいインナチューブ１１０，１１４をパワステオイル供給通路１７内に順次配設して第１，第２の分割通路１１１，１１２及び第１，第２の分割通路１１５，１１６をそれぞれ形成した構成において、各インナチューブ１１０，１１４に形成されるスロープ部の深さを異にすることで、複数波長の圧力脈動波に対応した流速変更機構部１１３，１１７を構成することも可能である。
【００７７】
なお、本実施の形態においては異なる２種類の波長の圧力脈動波を同時に吸収する構成の一例について説明したが、３種類以上の波長の圧力脈動波を同時に吸収する構成としてもよいことは勿論である。
【００７８】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、簡単な構成で、流体圧源の駆動に起因して発生する騒音を効果的に低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態に係わり、（ａ）はサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図、（ｂ）は図１（ａ）のＩ−Ｉ断面図
【図２】同上、パワーステアリング装置の概略構成図
【図３】同上、他のサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図
【図４】同上、他のサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図
【図５】同上、他のサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図
【図６】同上、他のサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図
【図７】本発明の第２の実施の形態に係わり、（ａ）はサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図、（ｂ）は図７（ａ）のＩＩ−ＩＩ断面図
【図８】本発明の第３の実施の形態に係わり、（ａ）はサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図であって（ｂ）のＩＶ−ＩＶ断面図、（ｂ）は（ａ）のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図
【図９】同上、インナチューブの一部を破砕して示す斜視図
【図１０】本発明の第４の実施の形態に係わり、サイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図
【図１１】同上、他のサイレンサ装置をパワステオイルの流通方向に沿って示す断面図
【符号の説明】
２　…　ポンプアセンブリ（流体圧源）
１７　…　パワステオイル供給通路（通路）
５０　…　サイレンサ装置
５１　…　インナチューブ（区画手段）
５５　…　第１の分割通路（分割通路）
５６　…　第２の分割通路（分割通路）
５７　…　流速変更機構部（流速変更手段）
５８　…　流速変更機構部（流速変更手段）
６０　…　流速変更機構部（流速変更手段）
６１　…　流速変更機構部（流速変更手段）
７１　…　区画板（区画手段）
７３　…　第１の分割通路（分割通路）
７４　…　第２の分割通路（分割通路）
７５　…　流速変更機構部（流速変更手段）
８４　…　区画板（区画手段）
８５　…　区画板（区画手段）
８６　…　第１の分割通路（分割通路）
８７　…　第２の分割通路（分割通路）
８８　…　流速変更機構部（流速変更手段）
９０　…　第１の分割通路（分割通路）
９１　…　第２の分割通路（分割通路）
９２　…　流速変更機構部（流速変更手段）
１００　…　インナチューブ（区画手段）
１０４　…　インナチューブ（区画手段）
１０１　…　第１の分割通路（分割通路）
１０２　…　第２の分割通路（分割通路）
１０３　…　流速変更機構部（流速変更手段）
１０５　…　第１の分割通路（分割通路）
１０６　…　第２の分割通路（分割通路）
１０７　…　流速変更機構部（流速変更手段）
１１０　…　インナチューブ（区画手段）
１１１　…　第１の分割通路（分割通路）
１１２　…　第２の分割通路（分割通路）
１１３　…　流速変更機構部（流速変更手段）
１１４　…　インナチューブ（区画手段）
１１５　…　第１の分割通路（分割通路）
１１６　…　第２の分割通路（分割通路）
１１７　…　流速変更機構部（流速変更手段）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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