(57)【要約】【課題】できるだけ重量を増加させることなく振動減衰性を高めると共に、反発性能にも優れたラケットフレームを提供する。【解決手段】打球面Ｆを囲むガット張架部１３、二股状のスロート部１４Ａ、１４Ｂ、シャフト部１５及びグリップ部１６を連続させ、ガット張架部１３とスロート部１４との連結箇所の間にヨーク１７を取り付けてなるラケットフレーム１１において、ガット張架部１３の左右枠部１３Ａ、１３Ｂの一方から他方へと、打球面Ｆに張架されるガットに接触させずに架橋される粘弾性材からなる振動減衰材２０あるいは／および、スロート部１４Ａ、１４Ｂの左右枠部の一方から他方へと、ヨーク１７から離れた位置あるいはヨーク１７の表面に重ねて架橋される粘弾性材からなる振動減衰材２０を装着する。【選択図】　図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
打球面を囲むガット張架部、二股状のスロート部、シャフト部及びグリップ部を連続させ、上記ガット張架部とスロート部との連結箇所の間にヨークを取り付けてなるラケットフレームにおいて、
上記ガット張架部の左右枠部の一方から他方へと、上記打球面に張架されるガットに接触させずに架橋される粘弾性材からなる振動減衰材あるいは／および、上記スロート部の左右枠部の一方から他方へと、上記ヨークから離れた位置あるいはヨークの表面に重ねて架橋される粘弾性材からなる振動減衰材が装着されていることを特徴とするラケットフレーム。
【請求項２】
上記振動減衰材はフレーム全長Ｌに対してグリップエンドより０．３Ｌ以上０．６Ｌ未満の範囲内の上記ガット張架部あるいはスロート部に装着されている請求項１に記載のラケットフレーム。
【請求項３】
上記振動減衰材となる粘弾性材の曲げ弾性率は１００ＭＰａ以上１５００ＭＰａ未満である請求項１または請求項２に記載のラケットフレーム。
【請求項４】
上記振動減衰材は４ｇ以上１６ｇ未満である請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のラケットフレーム。
【請求項５】
上記ガット張架部に装着する上記振動減衰材は、該ガット張架部の左右枠部に夫々外嵌固定する左右取付部と、該左右取付部を連結する架橋部とを一体成形した成形品からなり、
上記架橋部はガット面の表裏両面と所要寸法をあける表裏両側部に分割され、これら表裏両側部間の空隙をガット挿通穴とし、上記ヨークに通す縦方向のガットを全て上記ガット挿通穴に挿通させている請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のラケットフレーム。
【請求項６】
上記縦方向に張架されるガットの長さが３４０ｍｍ以上４２０ｍｍ未満である請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載のラケットフレーム。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ラケットフレームに関し、詳しくは、テニス、バトミントン、スカッシュ等のスポーツ用のラケットフレーム、特に硬式テニスに好適なラケットフレームに関し、特に、反発性能を低下させずに、振動減衰性の向上を図るものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、ラケットフレームの打球面の面外方向に厚みを持たせた所謂「厚ラケ」が提供されており、該厚ラケを必要とするユーザーは、女性やシニア層といった少ないカで飛び性能を要求する層で、軽量で飛び性能の良いラケットが求められている。このため、ラケットの製法も比強度が高くて設計自由度の高い繊維強化樹脂が主流となっている。
【０００３】
ところが、テニスラケットが軽くなった場合、打球時に、テニスボールによりテニスラケットに負荷される衝撃が大きくなり、不快な振動を感じると共に、衝撃が肘に伝わりやすく、テニスエルボーの原因になる。そのため、軽量かつ振動吸収性の高いラケットが望まれている。
【０００４】
昨今、２８０ｇ以下の軽量ラケット等が出現しており、さらには２５０ｇ以下というような軽量ラケットも設計されている。このような軽量ラケットにおいて、ラケットフレームの構造体となるカーボン繊維強化樹脂量がわずか４〜５ｇ変化するだけで、耐久性が非常に大きく変わることが判明している。
従って、軽量ラケットにおいて、強度等との兼ね合いより、軽量化と振動減衰性・衝撃吸収性の両立させるために、振動減衰材を装着したラケットフレームが多数提案されている。
【０００５】
例えば、特公昭５２−１３４５５号では、テニスラケットのグリップエンドに、先端に錘を取り付けた鋼ワイヤの基端をフレームに埋設した細長い弾性部材からなる片持ち梁型のダンバーを取り付けることが提案されている。また、特開昭５２−１５６０３１号では、テニスラケットのスロート部に基部を固定し、該基部より首部を介して本体を連結し、該本体を振動させることが提案されている。さらに、特開昭６２−１９２１８２号では、フレーム本体に、自由端部に質量体が装着されたロッドを粘弾性部材で、支持してなる振動吸収体を設定したラケットフレームの振動吸収装置が提案されている。
また、特開２０００−２４１４０号では、振動重錘を備え、該振動重錘はグリップエンドを取り囲む可撓製キャップの空洞内に受容され、該重錘がグリップエンドから距離をおいて存在する振動緩衝装置が提案されており、打撃用具のグリップ部分の自由端に振動の波腹の近傍に装着されている。
【０００６】
さらに、本出願人は、特開２０００−１５７６４９号において、ラケットフレームに発生する振動振幅の大きい位置の近傍に、質量体を粘弾性体で接続して配置し、フレーム厚み方向・幅方向に配置することにより、各振動モードの減衰に寄与させることを提案している。
また、特開２００１−３７９１６号において、ラケットフレームの少なくとも一部のストリング孔に、振動吸収材を装着することにより、ストリングのみならずフレームの振動も減衰させることを提案している。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記特公昭５２−１３４５５号、特開昭５２−１５６０３１号、特開昭６２−１９２１８２号は、ラケットの特定の振動モード（特に面外１次）の減衰にしか寄与せず、ラケットフレーム本体の物性に影響しない錘があるため、重量が増加する問題があった。また、スイング時に邪魔になったり、反発性能等の向上に寄与するものもないという問題がある。
また、特開２０００−２４１４０号は、各振動モードの減衰に寄与するものであるが、エンドキャップの構造自体も蓋体を有する構造とはしにくいため、中空体内に発生した破片による音鳴りの対策が不充分である上に、反発性能の向上には寄与せず、補助錘によって固有振動数を調整するもので、重量が大きく増加するという問題がある。
【０００８】
さらに、特開２０００−１５７６４９号および特開２００１−３７９１６号は、前記提案よりは重量増加がなく、振動減衰性に優れるいるが、さらなる振動減衰機能の向上が求められている。
【０００９】
本発明は上記した問題に鑑みてなされたものであり、できるだけ重量を増加させることなく振動減衰性を高めると共に、反発性能にも優れたラケットフレームを提供することを課題としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、打球面を囲むガット張架部、二股状のスロート部、シャフト部及びグリップ部が連続し、上記ガット張架部とスロート部との連結箇所の間にヨークが取り付けられてなるラケットフレームにおいて、
上記ガット張架部の左右枠部の一方から他方へと、上記打球面に張架されるガットに接触させずに架橋される粘弾性材からなる振動減衰材あるいは／および、上記スロート部の左右枠部の一方から他方へと、上記ヨークから離れて位置あるいはヨークの表面に重ねて架橋される粘弾性材からなる振動減衰材が装着されていることを特徴とするラケットフレームを提供している。
【００１１】
上記構成として、ガット張架部あるいはスロート部に粘弾性材からなる振動減衰材を架橋すると、あたかもダブルヨークの特異な外観を呈し、このダブルヨーク状に取り付ける部材を粘弾性材からなる振動減衰材としていることで、振動減衰性を高めることが出来ると同時に、振動減衰機能をラケットフレームに付加していることを一見して認識させることができる。
即ち、粘弾性材の両端をガット張架部あるいはスロート部の左右両側枠に外嵌固定して面接触させているため、フレームに発生する振動を粘弾性材からなる振動減衰材に伝え、該振動減衰材を共振させ、その粘弾性特性により左右両側枠からバランス良く吸収することができる。また、重錘等の質量付加材を用いておらず、余分な重量が付加されないため、極力、軽量性を維持しながら、振動減衰性を高めることができる。
【００１２】
また、ガット張架部あるいは／およびスロート部に振動減衰材を装着するため、反発性能も向上させることができる。即ち、極力少量の重量で、振動減衰性を高めると共に、付加された少量の重量増を反発性能の向上に結びつけることができる。さらに、ラケットフレームとは異なる材質である粘弾性材を上記のように連結することで、フレームと粘弾性材との接合面にも、ラケットフレーム変形時に発生する剪断力を集中させて振動減衰性を高めることもできる。
また、ガット張架部に装着する場合でも、ガットと接触させないため、反発性能を損なわせることはない。
なお、粘弾性材の両端が、各スロート部あるいはガット張架部の左右両側枠に固定する位置は、左右対称位置としていることが好ましい。即ち、粘弾性材は、バランスの点より、左右対称、かつ打球面に対しても対称に装着されることが好ましい。
【００１３】
ラケットフレームの１次モードの振幅の大きい部分は、ラケットフレームのトップ、グリップ、フレーム中央部であるが、グリップ端からガット張架部のトップ端までの長さ方向の略中央のフレーム中央部付近、即ち、ヨークよりも打球面側で且つ最もヨーク側で横方向に張架されるガット（最下端の横方向ガット位置）よりもヨーク側に配置すると、効果的に振動を減衰することができる。
なお、ガット張架部のトップ付近だと振りぬきにくくなったり、グリップ部はプレーヤーが握る部分に近いため、効果が低減される。
【００１４】
具体的には、上記振動減衰材はフレーム全長Ｌに対してグリップエンドより０．３Ｌ以上０．６Ｌ未満の範囲内の上記ガット張架部あるいはスロート部に装着されることが好ましい。
振動減衰材は各振動モードの腹（振幅の大きいところ）に設置することが良いと考えられ、一般的に面外１次の振動モードの腹はグリップエンドより０．３Ｌ〜０．７Ｌの範囲付近に存在し、面外２次の振動モードはグリップエンドより０．１Ｌ〜０．４Ｌの範囲、グリップエンドより０．６Ｌ〜０．９Ｌの範囲付近に存在する。よって、面外１次、面外２次の振動を効果的に減衰させるにはグリップエンドより０．３Ｌ〜０．６Ｌの範囲内に粘弾性材を配置することが好ましい。
【００１５】
全長Ｌに対しグリップエンドから０．３Ｌ以上０．６Ｌ未満としたのは、０．３Ｌより小さい位置だと面外１次と面外２次の両方のモードの節に近くなり減衰効果が小さくなる上に、グリップ部となるため装着が難しいためである。一方、０．６Ｌを越えると、バランスが大きくなり操作性が悪くなりやすいためである。　また０．３Ｌ以上０．６Ｌ未満の範囲内に配置したとき、効果的に重心周りに重量が集中するため、重量（ＷＴ）／バランス（ＢＰ）を上げずに最も効率よく反発係数を増大することができる。よって、出来るだけモーメントを増加させることなく、振動減衰性・反発性能を向上させることができる。
【００１６】
また、通常、プレーヤーはラケット打球面の中央で打撃するが、その際、励起される振動モードはフレーム面外２次およびガットの振動である。この時の励起される面外２次の固有振動数は軽量化が進んだ昨今のラケットフレームでは５００〜６００Ｈｚである。また、オフセンター打撃時に励起されるのはフレーム面外１次振動であり、昨今のラケットフレームでは１００〜２００Ｈｚである。
【００１７】
上記振動減衰材となる粘弾性材の曲げ弾性率は１００ＭＰａ以上１５００ＭＰａ未満としていることが好ましい。
上記範囲としているのは、曲げ弾性率が１００ＭＰａ未満になると柔らか過ぎるため、固有振動数の大きい面外２次の振動どころか比較的固有振動数の小さい面外１次の振動まで合わなくなるためである。一方、１５００ＭＰａを越えると硬くなり過ぎ、固有振動数の小さい面外１次の振動どころか比較的固有振動数の大きい面外２次の振動まで合わなくなるためである。
【００１８】
粘弾性材としては、上記曲げ弾性率を有するゴム、樹脂、エラストマー等からなる材料であれば良く、ナイロン等の熱可塑性樹脂が好ましい。特に、ナイロンの１種であるポリエーテルブロックアミド（ＰＥＢＡＸ）、ポリスチレン−ビニルイソプレンブロック共重合体（ＨＹＢＲＡＲ）、ポリエステルエラストマー（ＨＹＴＲＥＬ）等が好ましい。
【００１９】
また、上記振動減衰材は４ｇ以上１６ｇ未満であることが好ましい。
上記範囲としているのは、４ｇより軽い重量では粘弾性材を共振させるのが難しく充分な減衰性を得にくいためである。一方、１６ｇを越えると、重量・慣性モーメントが大きくなり、その結果操作性が悪くなりやすいためである。なお、粘弾性材の装着個数は、１個あるいは複数個とすることができる。
【００２０】
具体的には、上記ガット張架部に装着する上記振動減衰材は、該ガット張架部の左右枠部に夫々外嵌固定する左右取付部と、該左右取付部を連結する架橋部とを一体成形した成形品からなり、
上記架橋部はガット面の表裏両面と所要寸法をあける表裏両側部に分割され、これら表裏両側部間の空隙をガット挿通穴とし、上記ヨークに通す縦方向のガットを全て上記ガット挿通穴に挿通させている。
なお、さらに、ガット張架部で分割した形状とせず、シート状のものを打球面の両側にガットと接触しないように２枚配置してもよい。
また、挿通させるガットの本数と同数のガット挿通穴を設け、各ガット挿通穴に１本ずつガットを挿通させる構成としても良い。
また、スロート部の左右枠間に装着する際は、ガット挿通穴を設ける必要がないため、中実の棒状、シート状、中空のチューブ状等とすることもできる。
【００２１】
本発明のラケットフレームでは、縦方向に張架されるガットの長さが３４０ｍｍ以上４２０ｍｍ未満であることが好ましい。
このように、縦方向のガットの長さを長くすると反発係数が増大し、ヨークの位置も下がるので、重量／バランスを増加させずに効率よく反発係数を向上させることが出来る。縦方向の全てのガット長さが上記範囲であると非常に反発性能に優れるが、縦方向のガットの少なくとも１本以上が上記範囲であれば良く、長いガットが多いほど反発性能が向上する。
上記範囲としているのは、３４０ｍｍよりも短いと、充分な反発性能を得にくいためである。一方、４２０ｍｍよりも長いと、それに応じてヨークの長さが短くなり、面内剛性が低下し、面安定性が悪くなりやすいためである。
【００２２】
上記振動減衰材の両側がスロート部あるいはガット張架部との接触面積の合計は２０ｃｍ２以上とすると共振性を高めて、振動減衰性を向上させることが出来る。また、振動減衰材の架橋部の長さは６０ｍｍ以上とすると、架橋部による振動減衰性能を高めることが出来る。
【００２３】
振動減衰材は、少なくとも、ガット張架部あるいはスロート部の厚み方向内面及び幅方向両面に外嵌固着させることが好ましい。また、振動減衰材と左右取付部が取り付けられるスロート部あるいはガット張架部には凹部を設け、振動減衰材の左右取付部を嵌合固着し、ガット張架部あるいはスロート部の表面と段差なく取り付けてもよいし、凹部を設けずにガット張架部あるいはスロート部の任意の位置に取り付けてもよい。
【００２４】
ラケットフレームのフレーム本体は繊維強化樹脂、樹脂単体、金属、木材又はこれらの複合材から形成することができる。特に、プリプレグの積層体を中空パイプ状としたものから形成することが好ましい。繊維強化樹脂に用いられる樹脂としては、熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂等が挙げられるが、強度と剛性の点より、熱硬化性樹脂が好ましく、特にエポキシ系樹脂が好ましい。強化繊維としては、一般に高性能強化繊維として用いられる繊維が使用でき、軽量で高強度であることからカーボン繊維が好ましい。また、連続繊維が好ましく、繊維の配置形態等は適宜設定可能である。なお、マンドレルにフィラメントワインデイングで強化繊維を巻き付けてレイアップを形成しておき、これを金型内に配置してリムナイロン等の熱可塑性樹脂を充填して形成したラケットフレームとすることもできる。粘弾性材を装着したラケットフレームの重量は２００ｇ〜２８０ｇが好ましい。
【００２５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図１乃至図３は本発明の第１実施形態に係るラケットフレーム１１を示す。ラケットフレーム１１は、硬式テニス用であり、打球面Ｆを囲むガット張架部１３、二股状のスロート部１４（１４Ａ、１４Ｂ）、シャフト部１５、グリップ部１６を繊維強化樹脂製のパイプにより連続して構成している。ガット張架部１３は、別部材からなるヨーク１７をスロート側でラケットフレーム１１と連続して打球面Ｆを囲む環状としている。
【００２６】
ラケットフレーム１１には、打球面Ｆに張架するガットｇと接触させない状態で、ガット張架部１３の左右枠１３Ａ、１３Ｂの間を架橋するように、その一方から他方へと、粘弾性材からなる振動減衰材２０を、ダブルヨーク状に装着している。
【００２７】
振動減衰材２０を構成する粘弾性材は、ナイロンの１種であるポリエーテルブロックアミドを用いて形成され、曲げ弾性率が７３０ＭＰａである。
また、振動減衰材２０は、フレーム全長Ｌに対してグリップエンド１６ａより０．３Ｌ〜０．６Ｌの範囲内に配置される。
本実施形態では、ヨーク１７よりも打球面Ｆ側に、ヨーク１７とは間隔をあけて配置され、ガット張架部１３の左右枠１３Ａ、１３Ｂと連結される位置は、０．４６Ｌとしている。振動減衰材２０は、左右対称、かつ打球面Ｆに対しても対称となるように配置されている。また、本実施形態では、縦方向に張架されるガットｇの長さは２４０ｍｍ〜４００ｍｍである。
【００２８】
図２に示すように、振動減衰材２０は、ガット張架部１３の左右枠１３Ａ、１３Ｂに夫々外嵌固定する左右取付部２０Ａａ、２０Ａｂと、打球面Ｆの表裏両面に間隔をかけて配置され左右取付部２０Ａａ、２０Ａｂを連結する架橋部２０Ｂとを一体的に成形している。
【００２９】
架橋部２０Ｂは打球面（ガット面）Ｆの表裏両面と所要寸法をあける表裏両側部２０Ｂａ、２０Ｂｂに分割され、これら表裏両側部２０Ｂａ、２０Ｂｂ間の空隙をガット挿通穴２１としている。ガット挿通穴２１は、略楕円形状であり、ガット挿通穴２１には、ヨークに通す縦方向のガット（本実施形態では計１０本）が全て挿通される構成としている。ガット挿通穴２１は略楕円形状であるため、架橋部２０Ｂの表裏両側部２０Ｂａ、２０Ｂｂの厚みは、架橋部２０Ｂの中央へいくに従い薄くなっており、中央部での厚みｔ１は２ｍｍとしている。
【００３０】
振動減衰材２０の架橋部２０Ｂの長さは１３５ｍｍ、架橋部２０Ｂの幅Ｗ１は１４．８５ｍｍ、ガット挿通穴の長さＨ１は１１５．０ｍｍ、振動減衰材２０とガット張架部１３との接合面積の合計は２８ｃｍ２、振動減衰材２０とガット張架部１３とが接触する左右取付部２０Ａの厚みｔ２は１ｍｍである。また、振動減衰材２０の重量は１０ｇである。
【００３１】
図３に示すように、振動減衰材２０は、ガット張架部１３の厚み方向内面１３ａ及び幅方向両面１３ｂ、１３ｃ、及び厚み方向外面１３ｄと接触し連結されている。具体的には、振動減衰材２０と連結されるガット張架部１３には、左右取付部２０Ａの形状に合わせた凹部１３ｅが設けられている。凹部１３ｅの外周面と左右取付部２０Ａの内周面を接触させて接着剤により装着している。凹部１３ｅの深さは、左右取付部２０Ａの厚みと同一であり、振動減衰材２０が装着された状態において、ガット張架部１３の表面と、振動減衰材２０の表面との間には段差が生じない構成としている。
【００３２】
ラケットフレーム１１は、繊維強化樹脂製の中空パイプからなり、カーボン繊維からなる強化繊維をマトリクス樹脂のエポキシ樹脂で含浸しているプリプレグの積層体からなる。
【００３３】
上記のように、ラケットフレーム１１には、振動減衰材２０の両端がガット張架部１３の両サイド１３Ａ、１３Ｂと連結するように、振動減衰材２０がラケットフレームに装着されている。このため、ラケットフレーム１１の両サイドがら伝わる振動を、振動減衰材２０を構成する粘弾性材の弾性によりバランス良く吸収することができ、ラケットフレーム１１と振動減衰材２０とで動吸振器の役割を果たし、帯材２０Ｂも振動しやすいため、より振動減衰性を高めることができる。
【００３４】
また、打球面Ｆの近傍であるガット張架部１３に装着されるため、反発性能も向上させることができる。即ち、極力少量の重量で、振動減衰性を高めると共に、付加された少量の重量増を反発性能の向上に結びつけることができる。なお、縦方向に張架されるガットの長さが３４０ｍｍ以上４２０ｍｍ未満となるような構成とし、さらに反発性能を向上させることもできる。
【００３５】
図４（Ａ）（Ｂ）は第２実施形態を示し、ラケットフレーム１１には、左右の各スロート部１４Ａ、１４Ｂの一方から他方へと、粘弾性材からなる振動減衰材３０が、ヨーク１７とは離れた位置で装着されている。振動減衰材３０は、フレーム全長Ｌに対してグリップエンド１６ａより０．３６Ｌの位置で連結されている。振動減衰材３０も、上記第１実施形態と同様に、左右取付部３０Ａと架橋部３０Ｂを有し、ガットは挿通されないものの、架橋部３０Ｂにもガット挿通穴３１が設けられている。
【００３６】
図５（Ａ）（Ｂ）に示すように、ヨーク１７の幅方向両面１７ｂ、１７ｃの各面上にシート状の振動減衰材３５Ａ、３５Ｂを完全に重ねて、それぞれ配置することもできる。また、図５（Ｃ）に示すように、ヨーク１７の幅方向面の一部と、シート状の振動減衰材３５’重ねて、振動減衰材３５’の一部を打球面側で自由に振動できるように配置することもできる。
【００３７】
また、図６（Ａ）に示すように、シート状とした２つの粘弾性材からなる振動減衰材４０Ａ、４０Ｂを、ガットｇと接触しないように、打球面の一方側と他方側に分割してガット張架部１３に装着することもできる。図６（Ｂ）に示すように、振動減衰材４０Ａ’と振動減衰材４０Ｂ’とを、ヨーク１７の上下共に、ガット張架部１３とスロート部１４Ａ、１４Ｂのそれぞれに装着することもできる。なお、ガット張架部、スロート部共に、複数個の粘弾性材を装着することができる。図６（Ｃ）に示すように、ラケットフレーム１１に凹部を設けず、ガット張架部１３の厚み方向内面１３ａに粘弾性材４０”を直接接触して装着することもできる。また、図６（Ｄ）に示すように、ラケットフレーム１１に凹部を設けず、ガット張架部１３の幅方向両面１３ｂ、１３ｃに粘弾性材４０”　’を直接接触して装着することもできる。
【００３８】
図７（Ａ）に示すように、粘弾性材からなる振動減衰材５０の架橋部５０Ｂには、左側に１つの挿通穴５１Ａと右側に１つの挿通穴５１Ｂを設けても良い。図７（Ｂ）に示すように、振動減衰材５０’　の架橋部５０Ｂ’には、挿通させるガットの本数と同数のガット挿通穴５１’を設けても良い。また、スロート部に装着する場合は、図７（Ｃ）に示すように、内部に中空部５２を有する振動減衰材５０”を用いることもできる。
【００３９】
以下、本発明のラケットフレームの実施例、比較例について詳述する。
まず、ラケットフレームの厚み２８ｍｍ，幅１３〜１４．５ｍｍの断面形状を持ち、フェイス面積が１２５．１１ｉｎ２であるラケットを成形した。実施例、比較例共に同一形状のテニスラケットとした。
【００４０】
具体的には、６６ナイロンチューブにＣＦブリプレグ（東レＴ３００，７００，８００，Ｍ４６Ｊ）を積層し，鉛直状の積層体を成型した。この時，ナイロンチューブにφ１４．５のマンドレルを芯材とした。プリプレグ角度は０，２２，３０，９０°とし，積層した。金型を１５０℃に昇温し、内層ナイロンチューブ内は９ｋｇｆ／ｃｍ２空気により加圧保持した。その時間は３０分間とした。このラケットフレームに下記の表１に記載のように、粘弾性材あるいはダイナミックダンパーを装着した。
【００４１】
【表１】
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【００４２】
（実施例１）
上記第１実施形態と同様の構成とし、粘弾性材はＰＥＢＡＸ７２３３（ＡＴＯＣＨＥＭ社製）（曲げ弾性率７３０ＭＰａ）を使用し、架橋部の中央の肉厚は１．０ｍｍ、重量１０ｇとして、０．４６Ｌの位置でガット張架部に接着した。
【００４３】
（実施例２）
上記第２実施形態と同様の構成とした。グリップエンドより２５０ｍｍ（０．３６Ｌ）の位置でスロート部に粘弾性材を装着した。重量７ｇとした。
（実施例３）
粘弾性材は１２−ＮＹＬＯＮ（東レ社製「リルサンＡＭＮ　０」）（曲げ弾性率１１００ＭＰａ）を使用した。その他は実施例１と同様とした。
（実施例４）
粘弾性材はＰＥＢＡＸ５５３３（ＡＴＯＣＨＥＭ社製）（曲げ弾性率１６０ＭＰａ）を使用した。その他は実施例１と同様とした。
（実施例５）
架橋部の中央の肉厚を０．７ｍｍ、重量７ｇとした。その他は実施例１と同様とした。
（実施例６）
架橋部の中央の肉厚を３．０ｍｍ、重量１４ｇとした。その他は実施例１と同様とした。
（実施例７）
粘弾性材は６−ＮＹＬＯＮ（ユニチカ社製）（曲げ弾性率２５００ＭＰａ）を使用した。その他は実施例１と同様とした。
（実施例８）
粘弾性材はＰＥＢＡＸ４０３３（ＡＴＯＣＨＥＭ社製）（曲げ弾性率８４ＭＰａ）を使用した。その他は実施例１と同様とした。
（実施例９）
架橋部の中央の肉厚を０．３ｍｍ、重量３ｇとした。その他は実施例１と同様とした。
（実施例１０）
架橋部の中央の肉厚を５．０ｍｍ、重量１８ｇとした。その他は実施例１と同様とした。
【００４４】
（比較例１）
粘弾性材を装着しなかった。その他、ダイナミックダンパー等の振動減衰材も装着せず、上記ラケットフレームのみとした。
【００４５】
（比較例２）
ラケットフレームの打球面を時計面と見てトップ位置を１２時とすると、３時と９時部分［グリップエンドより５００ｍｍ（０．７１Ｌ）］に、タングステンのメタルシートとセプトン（スチレン系熱可塑性エラストマー）の母体からなる２層構造のダンバー１０ｇ（片側５ｇ）を装着した。
【００４６】
上記実施例及び比較例のラケットフレームについて、後述する方法により、振動減衰率、反発係数、実打テストを行った。評価結果を表１に示す。曲げ弾性率は、ＡＳＴＭ　Ｄ７９０に準じて測定した。
【００４７】
（慣性モーメント測定）
図８に示すように、上記ラケットフレームに所要の付属部品を取り付け、実施例及び比較例の各テニスラケットＴＲを慣性モーメント測定器で、テニスラケットＴＲのグリップを上端として吊り下げ、スイング周期Ｔｓを測定した。下記の数式により、テニスラケットの操作性の指標となる、グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメントの値Ｉｓを計算した。
グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向：Ｉｓ［ｇ・ｃｍ２］
Ｉｓ＝Ｍ×ｇ×ｈ（Ｔｓ／２／π）２
　なお、ここで回転の中心はプレーヤーの握り手に対してラケットが回転しようとする点を意味する。Ｍはラケットの重量、ｇは重力、ｈは回転中心から重心までの距離である。
【００４８】
（面外１次振動減衰率の測定）
各実施例及び比較例のラケットフレームを図９（Ａ）に示すようにガット張架部１３の上端を紐８１で吊り下げ、ガット張架部１３とスロート部１４との一方の連続点に加速度ピックアップ計８３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、図９（Ｂ）に示すように、ガット張架部１３とスロート部１４の他方の連続点をインパクトハンマー８５で加振した。インパクトハンマー８５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計８３で計測した応答振動（α）をアンプ８６Ａ、８６Ｂを介して周波数解析装置８７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、テニスラケットの振動数を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外１次振動減衰率とした。各実施例及び比較例のラケットフレームについて測定された平均値を上記表に示す。
【００４９】
ζ＝（１／２）×（Δω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ／√２
【００５０】
（面外２次振動減衰率の測定）
ラケットフレームを図９（Ｃ）に示すようにガット張架部１３上端を紐８１で吊り下げ、スロート部１４とシャフト部１５との連続点に加速度ピックアップ計８３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計８３の裏側のフレームをインパクトハンマー８５で加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面外２次振動減衰率とした。各実施例及び比較例のラケットフレームについて測定された平均値を上記表に示す。
【００５１】
（反発係数の測定）
反発係数は、図１０に示すように、実施例及び比較例のラケットフレーム１を垂直状態でフリーとなるようにグリップ部を柔らかく吊り下げて、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きい程、ボールの飛びが良いことを示している。打球面の中心（フェイスセンター）での反発係数、フェイスセンターから８０ｍｍ下の位置（Ｘ）での反発係数、（Ｘ）位置から５０ｃｍ横の位置での反発係数を測定し、３回の平均値を表２に記載した。即ち、１本のラケットフレームにつき合計３点の反発係数を測定した。
【００５２】
（実打評価）
ラケットの振動・飛び・操作性についてアンケート調査を行った。５点満点（多い程良い）で採点し、中・上級者（テニス歴１０年以上、現在も週３日以上プレーする条件を満たす女性）５０名の採点結果の平均値をとった。
【００５３】
表１に示すように、まず、比較例１、２、実施例２、４において、配置位置を比較した。比較例２においては、打球面の中心付近であり物理的に本発明の橋渡し構造にすることは出来ないので、メタルシートと２重構造となる動吸振器を左右に装着した。実施例１は、位置が比較例３と同じであるが、ガットに触れないよう架橋構造とした。実施例２は橋渡し構造をグリップエンドから全長の３６％の位置に配置した。左右のスパンの関係で短くなり軽くなった。
【００５４】
比較例１以外は、動吸振器の効果が見られるため、比較例１よりも各振動モードでの減衰率が向上した。また、動吸振器の重量増加もあり、反発性能も向上した。比較例２はフレームのトップよりの配置のためスイング方向の慣性モーメントが大きくなり、操作性が悪くなった。
【００５５】
比較例２、実施例３を比較すると橋渡し構造の方が減衰率が良くなっており、実施例４も面外２次の減衰率が比較例よりも良く、試打結果からも良好であることが確認された。従って、好ましい配置は全長Ｌに対しグリップエンドから０．３Ｌ以上０．６Ｌ未満の位置であることがわかった。
【００５６】
実施例１，３，４，７，８においては、粘弾性材の振れ易さを同一重量（１０ｇ）での曲げ弾性率の違いで比較した。比較例７，８の様に曲げ弾性率がやや高いものや、やや低いものは、実施例１、３、４に比べると、減衰性はやや劣るものの、比較例１に比べると振動減衰性は優れていた。実施例３程度の曲げ弾性率になると、面外１次の減衰性が向上し、実施例５程度に低くなると面外２次の減衰性が向上することが判った。従って、曲げ弾性率は１００ＭＰａ以上１５００ＭＰａ未満が好ましいことが確認できた。
【００５７】
実施例１，５，６，９，１０においては、同一粘弾性材（ＰＢ７２３３）での重量の違いで比較した。実施例９のように肉厚が薄く軽いものはラケットフレームと振動数が合いにくいと考えられるため、面外１次／２次とも、実施例１、５、６、１０ほどには減衰率は向上しなかったが、比較例１と比べると非常に優れていた。また、重量が１０ｇの比較例２ほどの減衰性は得られていないが、重量が３ｇであることから、軽量でありながら、優れた振動減衰性を実現していることが確認できた。
【００５８】
実施例１、５、６、１０のように肉厚を厚くしていくと減衰率が向上していくが、実施例１０のように重くなると減衰の効果が非常に優れる結果となったが、慣性モーメントが増大し、操作性がやや悪くなった。従って、好ましい振動減衰材の重量は４ｇ以上１６ｇ未満であることが確認できた。
【００５９】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明によれば、粘弾性材の両端が左右の各スロート部と連結するように、あるいは、粘弾性材の両端がガット張架部の両サイドと連結するように、粘弾性材をラケットフレームに装着している。このため、フレームの両サイドがら伝わる振動を、曲げ弾性率が規定された粘弾性材の弾性によりバランス良く吸収することができ、フレームと粘弾性材とで動吸振器の役割を果たし、振動減衰性を高めることができる。
【００６０】
また、重錘等の質量付加材を用いておらず、余分な重量が付加されないため、極力、軽量性を維持しながら、振動減衰性を高めることができる。さらに、打球面近傍であるガット張架部あるいは／及びスロート部に装着されるため、反発性能も向上させることができる。即ち、極力少量の重量の粘弾性材を装着することで、振動減衰性を高めると共に、できるだけモーメントを増加させず操作性も良好とし、付加された少量の重量増を適切な位置とすることで優れた反発性能をも得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】（Ａ）（Ｂ）は、本発明のラケットフレームの概略図である。
【図２】粘弾性材からなる振動減衰材を示し、（Ａ）は正面図、（Ｂ）は平面図、（Ｃ）は図２（Ａ）のＣ−Ｃ線断面図、（Ｄ）は図２（Ａ）のＤ−Ｄ線断面図、（Ｅ）は図２（Ａ）のＥ−Ｅ線断面図、（Ｆ）は図２（Ａ）のＦ−Ｆ線断面図である。
【図３】（Ａ）は振動減衰材の装着状況の断面図、（Ｂ）は振動減衰材のガット挿通穴とガットの関係を示す図である。
【図４】（Ａ）（Ｂ）は振動減衰材のスロート部への装着された状態を示す図である。
【図５】（Ａ）（Ｂ）は、振動減衰材をヨークと完全に重ねて配置した図、（Ｃ）は、振動減衰材とヨークの一部を重ねて配置した図である。
【図６】（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）（Ｄ）は粘弾性材とラケットフレームとの装着状況の他の形態を示す図である。
【図７】（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）は粘弾性材の他の形態を示す図である。
【図８】スイング方向の慣性モーメントの測定方法を示す図である。
【図９】（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）はラケットフレームの振動減衰率の測定方法を示す概略図である。
【図１０】反発係数の測定方法を示す図である。
【符号の説明】
１１　ラケットフレーム
１３（１３Ａ、１３Ｂ）　ガット張架部
１４（１４Ａ、１４Ｂ）　スロート部
１５　シャフト部
１６　グリップ部
１６ａ　グリップエンド
１７　ヨーク
２０　振動減衰材
２０Ａ　左右取付部
２０Ｂ　架橋部
２１　ガット挿通穴
ｇ　ガット
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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