(57)【要約】【課題】太陽電池の出力・発電量を評価する場合、基本技術は「太陽電池特性値から任意の日射強度・太陽電池温度条件のＩ−Ｖカーブを作成する」ことにあるが、いまだに確立した技術はない。また日射変動の激しさにかかわらず安定した評価が実施できることが必要であるが、この点でも不十分である。【解決手段】太陽電池の与えられた特性値から太陽電池の基本式を解く種々の方法を確立し、Ｉ−Ｖカーブの作成と太陽電池の評価に結びつけた。日射強度の安定する日射条件の解明、日射変動の激しい時間帯でも安定した評価が実施できる方法（積算電力量の使用）を示した。また、Ｐｍａｘ運転の評価方法を示した。【選択図】        図１
2004335814.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
太陽電池基本式中の基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ）のそれぞれについて、ａ℃、ｂ℃、ｃ℃の値を求め、
それぞれの値およびＲｓについてａ℃、ｂ℃、ｃ℃での値を補間することにより測定温度におけるそれぞれの基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、
測定時の日射強度により上記特性値の一部を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い測定時条件の電圧−電流カーブを作成し、
測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、
前記２つの電圧−電流カーブを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項２】
太陽電池基本式中の基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ）のそれぞれについて、ａ℃、ｂ℃、ｃ℃の値を求め、
それぞれの値およびＲｓ（Ｒｓａ（ａ℃のＲｓ）、Ｒｓｂ（ｂ℃のＲｓ・・・Ｒｓａより算出）、Ｒｓｃ（ｃ℃のＲｓ・・・Ｒｓａより算出））についてａ℃、ｂ℃、ｃ℃での値を補間することにより測定温度におけるそれぞれの基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、
測定時の日射強度により上記特性値の一部を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い測定時条件の電圧−電流カーブを作成し、
測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、
前記２つの電圧−電流カーブを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項３】
太陽電池基本式中の基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）のそれぞれについて、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ  、最適電圧Ｖｏｐａ  、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）およびＰ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）の４点を使いａ℃、ｂ℃、ｃ℃の値を求め、それぞれの値についてａ℃、ｂ℃、ｃ℃での値を補間することにより測定温度におけるそれぞれの基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、
測定時の日射強度により上記特性値の一部を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い測定時条件の電圧−電流カーブを作成し、
測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、
前記２つの電圧−電流カーブを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項４】
太陽電池基本式中の基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）のそれぞれについて、点Ｐ１（Ｖ１ａ，Ｉ１ａ），Ｐ２（Ｖ２ａ，Ｉ２ａ），Ｐ３（Ｖ３ａ，Ｉ３ａ）・・・ＰＮ（ＶＮａ，ＩＮａ）のｎ点を使いａ℃、ｂ℃、ｃ℃の値を求め、
それぞれの値およびＲｓについてａ℃、ｂ℃、ｃ℃での値を補間することにより測定温度におけるそれぞれの基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、
測定時の日射強度により上記特性値の一部を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い測定時条件の電圧−電流カーブを作成し、
測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、
前記２つの電圧−電流カーブを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項５】
太陽電池基本式においてＩＬ＝Ｉｓｃとして該基本式中の基本特性（Ｒｓ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ）のそれぞれについて、ａ℃、ｂ℃、ｃ℃の値を求め、
それぞれの値およびＲｓについてａ℃、ｂ℃、ｃ℃での値を補間することにより測定温度におけるそれぞれの基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、
測定時の日射強度により上記特性値の一部を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い測定時条件の電圧−電流カーブを作成し、
測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、
前記２つの電圧−電流カーブを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項６】
｛０１｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２  での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ  （絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）  ＝  ＩＬ  −  ＣｏＴ３  ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（  ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）  ）−１）  −  （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／  Ｒｓｈ  −  Ｉ  を作成し、つぎに、
｛０２｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛０３｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ  、最適電圧Ｖｏｐａ  、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛０４｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度での仕様値Ｒｓａ，および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０を作成し、
｛０５｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに値Ｒｓａ  および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛０６｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０  を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛０７｝太陽電池の基準状態と同様に、第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ  、最適電圧Ｖｏｐｂ  、開放電圧Ｖｏｃｂの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）を選択し、
｛０８｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに該温度での仕様値Ｒｓｂ，および前記｛０７｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、
｛０９｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに第２の温度での値Ｒｓｂ  および前記｛０７｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛１０｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１１｝太陽電池の基準状態と同様に第３の太陽電池モジュール温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ（ｔｃ＝５５℃））・日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ  、最適電圧Ｖｏｐｃ  、開放電圧Ｖｏｃｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）を選択し、
｛１２｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに該温度での仕様値Ｒｓｃ，および前記｛１１｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、
｛１３｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに第３の温度での値Ｒｓｃ  および前記｛１１｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛１４｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１５｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１６｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）  における前記｛０６｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）  における前記｛１０｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）  における前記｛１４｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）および、入力値Ｒｓａ、Ｒｓｂ、Ｒｓａ、Ｒｓｃ  のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）  を算出し、つぎに、
｛１７｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ  により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０  を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブを作成し、
｛１８｝前記｛１５｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブと、前記｛１７｝のＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブとを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項７】
｛１９｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２  での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ  （絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）  ＝  ＩＬ  −  ＣｏＴ３  ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（  ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）  ）−１）  −  （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／  Ｒｓｈ  −  Ｉ  を作成し、つぎに、
｛２０｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛２１｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ  、最適電圧Ｖｏｐａ  、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛２２｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度での仕様値Ｒｓａ，および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０を作成し、
｛２３｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、直列抵抗Ｒｓに値Ｒｓａ  および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛２４｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０  を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛２５｝太陽電池の基準状態と同様に、第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ  、最適電圧Ｖｏｐｂ  、開放電圧Ｖｏｃｂの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）を選択し、
｛２６｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度（２５℃）における値Ｒｓａを該温度に換算した値Ｒｓｂ，および前記｛２５｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、
｛２７｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに第２の温度での値Ｒｓｂ  および前記｛２５｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛２８｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛２９｝太陽電池の基準状態と同様に第３の太陽電池モジュール温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ（ｔｃ＝５５℃））・日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ  、最適電圧Ｖｏｐｃ  、開放電圧Ｖｏｃｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）を選択し、
｛３０｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度（２５℃）における値Ｒｓａを該温度に換算した値Ｒｓｃ，および前記｛２９｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、
｛３１｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに第３の温度での値Ｒｓｃ  および前記｛２９｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛３２｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛３３｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛３４｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）  における前記｛２４｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）  における前記｛２８｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）  における前記｛３２｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）および、入力値Ｒｓａ、Ｒｓｂ、Ｒｓａ、Ｒｓｃ  のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）  を算出し、つぎに、
｛３５｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ  により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０  を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブを作成し、
｛３６｝前記｛３３｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブと、前記｛３５｝のＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブとを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項８】
｛３７｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２  での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ  （絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）  ＝  ＩＬ  −  ＣｏＴ３  ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（  ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）  ）−１）  −  （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／  Ｒｓｈ  −  Ｉ  を作成し、つぎに、
｛３８｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛３９｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ  、最適電圧Ｖｏｐａ  、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）およびこれら３点とは近接しない任意のＰ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）を選択し、
｛４０｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０を作成し、
｛４１｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）の前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛４２｝前記５つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０、Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０  を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛４３｝太陽電池の基準状態と同様に、第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ  、最適電圧Ｖｏｐｂ  、開放電圧Ｖｏｃｂの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０），  Ｐ４（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ）を選択し、
｛４４｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ），および前記｛０７｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ  ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、
｛４５｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ）の前記｛０７｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛４６｝前記５つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，  Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ  ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛４７｝太陽電池の基準状態と同様に第３の太陽電池モジュール温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ（ｔｃ＝５５℃））・日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ  、最適電圧Ｖｏｐｃ  、開放電圧Ｖｏｃｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０），  Ｐ４（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ）を選択し、
｛４８｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ），前記｛１１｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、
｛４９｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ）の前記｛４７｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛５０｝前記５つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，  Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛５１｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛５２｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）  における前記｛４２｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）  における前記｛４６｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）  における前記｛５０｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）  を算出し、つぎに、
｛５３｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ  により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０  を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブを作成し、
｛５４｝前記｛５１｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブと、前記｛５３｝のＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブとを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項９】
｛５５｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２  での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ  （絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）  ＝  ＩＬ  −  ＣｏＴ３  ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（  ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）  ）−１）  −  （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／  Ｒｓｈ  −  Ｉ  を作成し、つぎに、
｛５６｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２  ））でのメーカーから与えられるｎ個の点Ｐ１（Ｖ１ａ，Ｉ１ａ），Ｐ２（Ｖ２ａ，Ｉ２ａ），Ｐ３（Ｖ３ａ，Ｉ３ａ），・・・ＰＮ（ＶＮａ，ＩＮａ）を、前記の関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０に入れてｎ個の関係式Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０を作成し、
｛５７｝該ｎ個の関係式に最も適したＩｌａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａを最小自乗問題解法などの数学的な手法で解いて、つぎに、
｛５８｝太陽電池の基準状態と同様に、第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２  ））でのメーカーから与えられるｎ個の点Ｐ１（Ｖ１ｂ，Ｉ１ｂ），Ｐ２（Ｖ２ｂ，Ｉ２ｂ），Ｐ３（Ｖ３ｂ，Ｉ３ｂ），・・・ＰＮ（ＶＮｂ，Ｉｎｂ）を、前記の関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０に入れてｎ個の関係式Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、
｛５９｝該ｎ個の関係式に最も適したＩｌｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂを最小自乗問題解法などの数学的な手法で解いて、つぎに、
｛６０｝太陽電池の基準状態と同様に、第３の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（３２８゜Ｋ（ｔｂ＝５５℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２  ））でのメーカーから与えられるｎ個の点Ｐ１（Ｖ１ｃ，Ｉ１ｃ），Ｐ２（Ｖ２ｃ，Ｉ２ｃ），Ｐ３（Ｖ３ｃ，Ｉ３ｃ），・・・ＰＮ（ＶＮｃ，Ｉｎｃ）を、前記の関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０に入れてｎ個の関係式Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、
｛６１｝該ｎ個の関係式に最も適したＩｌｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃを最小自乗問題解法などの数学的な手法で解いて、つぎに、
｛５２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛６３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）  における前記｛５７｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）  における前記｛５９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）  における前記｛６１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）  のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）  を算出し、つぎに、
｛６４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ  により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０  を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブを作成し、
｛６５｝前記｛５２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブと、前記｛６４｝のＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブとを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項１０】
｛６６｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２  での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ  （絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）  ＝  ＩＬ  −  ＣｏＴ３  ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（  ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）  ）−１）  −  （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／  Ｒｓｈ  −  Ｉ  を作成し、つぎに、
｛６７｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛６８｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ  、最適電圧Ｖｏｐａ  、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛６９｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、ＩＬ＝  Ｉｓｃａおよび前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、Ｒｓ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０を作成し、
｛７０｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、  ＩＬ＝  Ｉｓｃａ  および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）  として、Ｒｓ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛７１｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｒｓａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛７２｝太陽電池の基準状態と同様に、第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ  、最適電圧Ｖｏｐｂ  、開放電圧Ｖｏｃｂの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）を選択し、
｛７３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ），  ＩＬ＝  Ｉｓｃｂおよび前記｛３９｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、Ｒｓ  ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、
｛７４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ）、ＩＬ＝  Ｉｓｃｂ  および前記｛７２｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛７５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛７６｝太陽電池の基準状態と同様に第３の太陽電池モジュール温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ（ｔｃ＝５５℃））・日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２  ））、短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ  、最適電圧Ｖｏｐｃ  、開放電圧Ｖｏｃｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）を選択し、
｛７７｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ），  ＩＬ＝  Ｉｓｃｃおよび前記｛４７｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、Ｒｓ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、
｛７８｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ）、および前記｛７６｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ）  を代入して、Ｒｓ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛７９｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｒｓｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛８０｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛８１｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）  における前記｛７１｝の解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）  における前記｛７５｝の解Ｂ（Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）  における前記｛７９｝の解Ｃ（Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および、入力値Ｉｌａ（＝Ｉｓｃａ）、ＩＬｂ（＝Ｉｓｃｂ）、ＩＬｃ（＝Ｉｓｃｃ）  のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）  を算出し、つぎに、
｛８２｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ  により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０  を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブを作成し、
｛８３｝前記｛８０｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブと、前記｛８２｝のＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブとを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項１１】
請求項１、２，３，４，５，６，７，８，９，１０のＩ−Ｖカーブ、Ｐ−Ｖカーブの比較・評価において、２つのＩ−Ｖカーブの最大電力点（Ｐｍａｘ点）または運転電圧での電力の値または指定電圧での電力の値で比較評価するか、またはこれら電力の一定期間の積算電力量で比較・評価することを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項１２】
ある期間の太陽光発電システムの変換効率を太陽電池温度２５℃に換算するため、該変換効率に（該期間の平均日射強度・平均太陽電池温度と該太陽電池特性値にＩ−Ｖカーブ作成法を使い算出した出力値）／（該期間の平均日射強度・２５℃太陽電池温度と該太陽電池特性値にＩ−Ｖカーブ作成法を使い算出した出力値）を掛けて２５℃換算変換効率を求め、
該２５℃換算変換効率を基準状態の太陽電池変換効率（仕様値）で除して２５℃に換算した短期出力係数を算出し、
これら２５℃に換算した変換効率・短期出力係数により太陽光発電システムを評価することを特徴とする太陽電池評価方法。
【請求項１３】
短期間（１分等）ごとに、該期間の平均日射強度・平均太陽電池温度と該太陽電池特性値を使い算出した出力値をある期間（１０分等）積算して電力量（Ａ）を求め、つぎに
同一期間測定した平均日射強度・太陽電池電池温度２５℃と該太陽電池特性値を使い算出した出力値をある期間（１０分間等）積算して電力量（Ｂ）を求め、つぎに
期間（１０分間等）の太陽光発電システムの実際の発電量についても積算して発電量（Ｃ）を求めるか、あるいは、
太陽光発電システムを系統から切離して、「（太陽電池）Ｉ−Ｖカーブ測定器」により測定したＩ−Ｖカーブの最大電力（Ｐｍａｘ）値を積算して電力量（Ｄ）を求め、つぎに
Ｃ又はＤをＡで除して短期出力係数を算出し、またＣ又はＤをＢで除して２５℃に換算した短期出力係数を算出し、これらの値により太陽光発電システムを評価することを特徴とする太陽電池評価方法。
【請求項１４】
短いインターバル（１分間またはそれ以下）ごとに瞬間の日射強度・太陽電池温度を測定し、これら値と該太陽電池特性値を使い算出した出力値をある期間（１０分、１時間、１日等）積算して電力量（Ａ）を求め、つぎに
同短いインターバルで測定した日射強度と太陽電池電池温度２５℃と該太陽電池特性値を使い算出した出力値をある期間（１０分、１時間、１日等）同様に積算して電力量（Ｂ）を求め、つぎに
同一期間（１０分、１時間、１日等）の連系状態太陽光発電システムの実際の発電量についても積算した電力量（Ｃ）を求めるか、あるいは、
太陽光発電システムを系統から切離し、「（太陽電池）Ｉ−Ｖカーブ測定器」により測定したＩ−Ｖカーブの最大電力（Ｐｍａｘ）値を積算して電力量（Ｄ）を求め、つぎに
Ｃ又はＤをＡで除して出力係数を算出し、またＣ又はＤをＢで除して２５℃に換算した出力係数を算出し、これらの値により太陽光発電システムを評価することを特徴とする太陽電池評価方法。
【請求項１５】
請求項１１，１２，１３，１４方法を太陽光発電システムの各構成部分ごとに同一期間に適用することにより、各部分の短期出力係数を把握し、各部分の損失を分別・究明し、太陽光発電システムの各部分の損失を評価することを特徴とするシステム損失の分別方法。
【請求項１６】
地域ごと月別に１日合計日射量の平均・標準偏差を算出し、各日の日射量がその月のどのような位置付けにあるかが分かる日射量ランク一覧表を作成し、つぎに、
Ｉ分ごとの平均日射強度の１０分間の標準偏差を算出し、日射のばらつきである日射変動指数を算出し、
該日射量ランクと日射変動指数により、フィールドの太陽光発電システムの評価が的確に実施できる日・時を判断できることを特徴とする評価時間判定方法。
【請求項１７】
短い期間における平均日射強度・平均太陽電池温度と該太陽電池特性値から作成したＩ−Ｖカーブの最大電力値（Ｐｍａｘ）と最適電圧値（Ｖｏｐ）を求め、つぎに
評価対象太陽光発電システムの運転電圧および出力電力値を測定・保持し、
これら電圧または電力の前記最大電力値および最適電圧値に対する比率により該太陽光発電システムのＭＰＰＴ（Ｐｍａｘ）運転実施の程度を評価することを特徴とする方法。
【請求項１８】
請求項１または請求項２または請求項３または請求項４または請求項５または請求項６または請求項７または請求項８または請求項９または請求項１０または請求項１１または請求項１２または請求項１３または請求項１４または請求項１５または請求項１６または請求項１７の太陽光発電システムの方法で処理する処理プログラムを記録することを特徴とするコンピュータ読み取り可能な記録媒体。
【請求項１９】
請求項１８記載の記録媒体を動作しうるコンピュータからなることを特徴とする太陽電池出力評価装置・システム。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
太陽電池は、図２のごとく、太陽の光エネルギーを電気エネルギーに直接変換するものである。すなわち光電効果の一種である光起電力効果を応用し、起電力を発生させるものであり、太陽電池中に適当なエネルギーを持った光（光子）が入射すると、自由な電子と正孔が発生する。太陽電池は半導体中のｐｎ接合近傍に達した電子と正孔は、それぞれｎ型半導体側、ｐ型半導体側に拡散し、両電極部に集まるので、電力が取り出せ、電圧および電流が発生するというわけである。太陽電池は、結晶シリコン系、非結晶シリコン系、化合物系に大別できる。  結晶シリコン系太陽電池、特に単結晶太陽電池は製造工程が複雑で、製造に大量の電力を必要とするため、コスト低減の研究が進められている。最近、素子構造の工夫などにより、２０％を超える変換効率を達成した報告もある。製造工程の少し簡単な多結晶シリコン太陽電池では、太陽電池変換効率は実用上では１０％〜１５％程度である。非結晶シリコン系太陽電池（アモルファス太陽電池）では、製造工程が簡単で製造エネルギーが少なく、またシリコン材料が少なくてすむため、低コスト太陽電池として有望である。さらに、薄膜で各種の基盤上に形成できるため、広い応用範囲が期待される。効率は実用上では１０％程度である。
本発明は、このような太陽電池を使った発電システム（太陽光発電システム）において、フィールドに設置した太陽光発電システムの発電出力、発電量が工場での太陽電池の測定値又は仕様値（それぞれの太陽電池の工場試験値又はその型式の太陽電池の定格値）に比較してどの程度であるかなどを正確かつ的確に評価する方法、およびそのプログラムを記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体とその評価装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
太陽光発電システムは、地球環境問題解決の高まりのなか、太陽電池とそのシステム価格の低減、逆潮流に対する電力会社の受入体制の整備、国の助成措置などにより最近の普及が著しい。また、新しい高機能の太陽電池も開発されている。しかし最近では、実際に設置した太陽電池の発電出力や発電量が本来の仕様値ほど得られていないのではないかという疑問を、太陽光発電システムの設置者、設置工事業者などからよく聞く。本発明者らが実際に太陽電池のこれら出力・発電量を調査した結果でも、出力・発電量がかなり小さい事例をよく見かける。
国などの実施するフィールド試験では、「システム出力係数」、「システム発電効率」などがよく使われている。「システム出力係数」とは、［ある期間の太陽光発電システムの発電量（ＫＷＨ）］を［同じ期間のそのシステムに照射された日射量（ＫＷＨ）＊基準日射強度での太陽電池出力（ＫＷ／ＫＷ）］で除した値である。また従来から実施されている方法として、一定期間の発電量を、同一期間に測定した日射計による太陽電池受光面の日射量に太陽電池面積を乗じた値で除して太陽電池変換効率を求めて評価する方法もある。また、一定期間の積算値で評価するのでなく、それぞれの時点における測定した太陽電池出力を日射強度・太陽電池温度から概略求めた出力値で除して評価することも行なわれている。しかしこれらの方法では、文字通り概略値の評価でその評価精度が低いと評価に長期の期間がかかったり、的確な評価が得られなかったりする。また、これらの技術では評価精度が低いため、出力・発電量不足がみられても、その原因解明とその対策の実施をすることが難しかった。
【０００３】
そこで最近では、「（太陽電池）Ｉ−Ｖカーブ測定器」が開発され市販されている（図１１に１例を示す）。この装置では、評価すべき太陽電池を、その接続されたインバータ・負荷などの機器から切離し、模擬負荷（コンデンサ負荷、電子負荷など）を接続し、その負荷の値を高速に自動切替・変化することにより、０．５秒程度以内に４０〜５０組程度の発生電圧（Ｖ）−発生電流（Ｉ）値を測定して電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を得（図４（ｂ）１例を示す）、同時に当該太陽電池の温度（以下太陽電池温度又はモジュール温度という）と当該太陽電池受光面の日射強度を得て、これらの値を使い基準状態のＩ−Ｖカーブにもどし（図４（ａ）に１例を示す）、メーカー仕様値と比較して、太陽電池の出力を評価するものである。すなわち、この装置の評価の方法は、評価すべき時刻の日射強度・太陽電池温度において測定したＩ−Ｖカーブを基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２、太陽電池温度２５℃）のＩ−Ｖカーブに変換式を使って変換し、太陽電池メーカーが示している仕様値（基準状態における短絡電流（Ｉｓｃ）、開放電圧（Ｖｏｃ）、最適電圧（Ｖｏｐ）、最適電流（Ｉｏｐ）など）、実際は最大出力電力Ｐｍａｘ（Ｉｏｐ＊Ｖｏｐ）と比較・評価するものである。そして、評価対象の太陽電池の出力（電力）とその評価結果などをパソコン・マイコンで出力するものである。
太陽電池の出力・発電量の評価では、この「Ｉ−Ｖカーブ測定器」が重要な地位を占めているにもかかわらず、この種装置で市販されている機種は国内外に意外に少なく、またこれら機種のハード面の原理および評価ソフトは類似している。一般的に「Ｉ−Ｖカーブ測定器」による評価方法・装置の課題は次のとおりである。
（１）  この装置の評価ソフトの中核部分は、測定時の日射強度、太陽電池温度における発生電圧Ｖ−発生電流Ｉの値（Ｉ−Ｖカーブの値）を、基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２、モジュール温度２５℃）の電圧−電流値（Ｉ−Ｖカーブの値）に、変換（換算）する方法（変換式）である。従来から使われている変換式では（図５の表の左欄又は中欄の式）であり、変換式を適用できる日射強度の条件（範囲）が０．８ｋＷ／ｍ２程度以上で、日射も安定している場合などに限定されており、実際には評価ができない日射強度条件の場合も多かった。すなわち、汎用的な精度の高い変換式が一般には確立していなかった。
（２）  太陽電池や太陽光発電システムのそれぞれの時刻における出力の評価の他に、一定期間の発電量すなわちＫＷｈで正確に評価する方法が確立していない。
（３）  一般に日射の変動は激しく、０．５秒以内に最高から最低まで日射強度が変動することもみられる。したがって、より高速に電圧−電流の値（Ｉ−Ｖカーブ）を測定する技術が必要であり、この点でも従来の技術では十分とはいえない。
（４）  太陽電池出力を評価する場合、運転中の太陽電池を連系されている太陽電池から切離すことなく太陽電池の出力・発電量を計測し、評価することが望まれる。すなわち太陽電池を太陽光発電システムから切離すことなく計測し、出力評価することが期待されるが、この方式ではできない。
【０００４】
実際の太陽光発電システム常に運転状態にあり、停止して系統から切離して出力・発電量を評価することは難しい面が多い。そのため、「Ｉ−Ｖカーブ測定器」を使わないで実施できる評価方法が望まれているので、次に述べる。一般に、太陽光発電システムを連系状態のままで評価する方法としては、ある時刻のシステムの出力（発電）と、その時の日射強度と太陽電池温度から計算した出力（発電）の比を求めて評価することが基本となる。そのためにはつぎの２つの主要技術が必要となるが、いずれも未だに確立していない。
【０００５】
（１）  太陽電池特性値から任意の日射強度・太陽電池温度におけるＩ−Ｖカーブを作成する技術
このようなＩ−Ｖカーブが描ければ計算出力（発電）が算出でき基本的には太陽光発電システムの発電量が評価できるのである。
【０００６】
（２）激しい日射変動のもとでも安定して評価ができる技術
激しい日射変動のもとでも安定し比率が得られて評価ができルことが必要である。
【０００７】
その他にもどのような日射量や変動のもとなら安定した比率が得られ評価ができるかや、太陽光発電システムがＭＰＰＴ運転できているかを評価できる技術も必要である。
【０００８】
ここで評価に関する従来の技術を十分理解するために、太陽電池の基本的な技術を述べるとともに、あわせて、従来の技術についての課題を十分に理解するため、太陽電池の特性と特性曲線および評価の方法に関して説明についても述べる。
図６は太陽電池の出力特性曲線で、電圧−電流曲線すなわち、Ｉ−Ｖカーブを示しており、横軸は電圧Ｖ、縦軸は電流Ｉを示している。また破線は電圧−電力曲線、すなわちＰ−Ｖカーブを示しており、横軸は電圧Ｖ、縦軸は電力Ｐ（Ｖ＊Ｉ）である。
太陽電池の出力電力は、電圧Ｖと電流Ｉの積であり、この太陽電池の出力が最大となる点を、最大出力点（Ｐｍａｘ）と呼ばれている。最大出力点Ｐｍａｘにおける電流Ｉおよび電圧Ｖのそれぞれの値は、最適電流Ｉｏｐおよび最適電圧Ｖｏｐと呼ばれている。そして、電流が零のときの電圧Ｖを解放電圧Ｖｏｃとまた、電圧が零のときの電流Ｉを短絡電流Ｉｓｃという。
太陽電池は、その個々の特性の違いによってはもちろん、受光する光の日射強度や太陽電池温度により、その発生電圧と発生電流の曲線であるＩ−Ｖカーブが異なってくる。そこで太陽電池の特性値は、基準日射強度（１ｋＷ／ｍ２）で基準太陽電池温度（２５℃）の状態（「基準状態」という）における短絡電流Ｉｓｃ、最適電流Ｉｏｐ、最適電圧Ｖｏｐ、開放電圧Ｖｏｃ、および太陽電池直列抵抗Ｒｓ、温度が１℃変化したときの短絡電流Ｉｓｃの変動値α（Ａ／℃）、温度が１℃変化したときの開放電圧Ｖｏｃの変動値β（Ｖ／℃）、曲線補正因子Ｋで表わされる。なお、太陽電池の特性値は、日射強度１ｋＷ／ｍ２で太陽電池５５℃の状態（「動作状態」ともいう）での短絡電流Ｉｓｃ、最適電流Ｉｏｐ、最適電圧Ｖｏｐ、開放電圧Ｖｏｃなどで示されることもある。
また、太陽電池の出力特性値は、前述のごとく一般に、日射強度が１ｋＷ／ｍ２で太陽電池温度が２５℃（場合によっては５５℃を含むことがある）の状態がメーカーから与えられる。このため、太陽電池温度が２５℃や５５℃以外の場合や、日射強度が１ｋＷ／ｍ２以外の場合には、評価対象の太陽電池の出力や発電量が太陽電池本来の出力や発電量に比較してどの程度であるかわからない。つまり、太陽電池温度が基準温度と異なる値、例えば３８℃で、日射強度が基準日射強度と異なる値、例えば７００Ｗ／ｍ２の場合には、Ｉ−Ｖカーブのデータは基準状態のＩ−Ｖカーブを日射強度７００Ｗ／ｍ２、太陽電池温度３８℃に変換できなければ評価対象の太陽電池の出力がどの程度の評価値であるかわからない。このように、太陽電池の出力・発電量の評価では、基準状態のＩ−Ｖカーブを任意の日射強度、任意の太陽電池温度のＩ−Ｖカーブに変換する式、あるいは任意の日射強度、任意の太陽電池温度で測定したＩ−Ｖカーブを基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２、太陽電池温度２５℃）のＩ−Ｖカーブに正確に変換する式が不可欠である。前記のとおり日射強度がごく限られた条件（８００〜８５０ｋＷ／ｍ２程度以上で安定しているとき）においては、基準状態のＩ−Ｖカーブのデータに戻す式として、従来からＪＩＳ８９１３，ＪＩＳ８９１９などで示されている変換式が一般に適用されている（図４の表の左欄又は中欄の変換式。これらの式はＩＥＡでも示されている式で、米国製の「Ｉ−Ｖ測定器」にも適用されている。）しかし、このように、ごく限られた日射強度条件などで適用でき、精度に問題がある変換式では太陽電池出力評価には実質的に役立たない。また、この変換式の適用にあたって基準状態での特性値であるα，β，Ｒｓ，Ｋを種々の条件のもとでそのまま式の中に使えるかどうかという課題もある。
【０００９】
また、発電電力量の評価に必要な、基準状態の特性値Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃなどから基準状態のＩ−Ｖカーブを描く方法も１部にはあったが（図８）、理論式による適用と応用に関しては、十分には未だ確立されていない。
さらに、太陽電池の特性値である直列抵抗Ｒｓに関しては、太陽電池温度による影響が大きいため、太陽電池温度の関数として表わす式が知られている。例えば、（財）日本品質保証機構では、
Ｒｓ＝｛１＋３．３７１７＊１０−３（Ｔ−２９８）＋９．７０５８＊１０−５（Ｔ−２９８）２｝＊Ｒｓ’
の式（図７）により、太陽電池温度２５℃（絶対温度２９８Ｋ）の直列抵抗値Ｒｓ’から太陽電池温度Ｔ  Ｋ（絶対温度）での直列抵抗Ｒｓの値を推定することを提案している。しかし、この式はある限定された太陽電池などを使って測定した実験式であり汎用的な式とは言い難いとともに、部分的な解決の試みでしかない。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
上記「従来の技術」の中で技術の現状と共に一般的な課題についても述べたが、ここでは、本発明が解決しようとする課題を中心に述べる。
その第１は、前述のように測定した日射強度・太陽電池温度における太陽電池の電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２、太陽電池温度２５℃）に変換して比較評価する正確かつ汎用的な変換式がまだ十分確立してないという課題である。またその逆に、基準状態での特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ，α，β，Ｒｓ，Ｋ）から測定時の日射強度・太陽電池温度における電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を求める正確かつ汎用的な式の確立もできていない。
具体的事例で示すと、現在一般に使用されている任意の日射強度・太陽電池温度条件のＩ−Ｖカーブを基準状態のＩ−Ｖカーブに変換する変換式（図４の表の左又は中央の欄の変換式）は、前述のように日射強度が８００〜８５０Ｗ／ｍ２程度以下の場合には、計算精度が悪いという欠点などがある。このため、測定時の日射強度が８００〜８５０Ｗ／ｍ２程度より大きい場合でなければ、実測したＩ−Ｖカーブを標準状態のＩ−Ｖカーブに変換することができないという課題が指摘されている。すなわち、「Ｉ−Ｖカーブ測定器」を使った評価では、測定した測定時日射強度・太陽電池温度条件におけるＩ−Ｖ，Ｐ−Ｖカーブと太陽電池の基本特性値から求めたＩ−Ｖ，Ｐ−Ｖカーブを測定時条件で十分な精度で比較・評価することができなかった。本発明は、この課題を解決するため、精度・汎用性の高い変換式・方法を提案し、評価の方法を示すものである。
【００１１】
第２は、基準状態の特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃなど）から基準状態のＩ−Ｖカーブを描く方法が十分確立していないことである。そのため、測定時日射強度・太陽電池温度条件のＩ−Ｖカーブを正確・汎用的に描くことができなかったため、実際に設置された太陽電池の出力やその積算値である発電量を正確・汎用的に評価できなかった。また、その方法が十分確立していないため、太陽光発電システムの年間発電量のシミュレーション計算が正確にできず、太陽光発電システムの設計・運用が十分に実施できにくかったということもある。また、図４の下欄に記載の式にかわる、より理論的な方法を探る動きもあった。例えば、変換式として太陽電池基本式を使い、その基本特性値（Ｉｏ，Ｒｓ，Ｒｓｈなど）に日射強度・太陽電池温度を使った関数であらわし、この値を基本特性式に適用し解いてＩ−Ｖカーブを求める方法である。この方法では、太陽電池の特性値である直列抵抗Ｒｓ、並列抵抗Ｒｓｈなどは太陽電池温度による影響が大きいため、これらの値を太陽電池温度の関数としてあらわしているが、Ｒｓ，Ｒｓｈなどは、前記のとおり特定種類の太陽電池などを使った限られた条件のもとで測定して得られた値である。そのため、汎用的で正確な方法とは言い難く、これらの値を使って求めた計算結果にも課題があった。
他の理論的な方法として、太陽電池基本式を非線形の方程式として解く方法（電気学会論文１（伊賀：「太陽電池の光照射状態での電圧−電流特性を用いたＩ−Ｖカーブ作成法とその活用」、電学論１１６巻、１０号、１９９６））が発表されているが、前述の太陽電池特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ）から基準状態のＩ−Ｖカーブを描く方法、基準状態以外の条件（太陽電池温度４０℃、５５℃など）のＩ−Ｖカーブの作成方法、Ｒｓの求め方、基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓなど）の曲線補間の方法などにまだ課題があった。
【００１２】
系統と連系したままで太陽光発電システムの評価が安定して的確にできるには、どのような課題があり（Ｐｍａｘ運転の評価方法、運転電圧での評価方法など）、どのように解決すべきかという課題があった。
【００１３】
日射変動が激しい等の条件の場合などにおいても、どのような方法なら安定した的確な評価ができるかという課題があった。
【００１４】
また、どのような日射条件の日・時なら安定した評価ができるかも明らかでなかった。
【００１５】
太陽光発電システムの効率を向上させるため、上記に評価方法をどのように適用して諸損失を分別・解明するかという課題もあった。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
請求項１の太陽電池の出力評価方法は、
太陽電池基本式中の基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ）のそれぞれについて、ａ℃、ｂ℃、ｃ℃の値を求め、
それぞれの値およびＲｓについてａ℃、ｂ℃、ｃ℃での値を補間することにより測定温度におけるそれぞれの基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、
測定時の日射強度により上記特性値の一部を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い測定時条件の電圧−電流カーブを作成し、
測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、
前記２つの電圧−電流カーブを比較評価する
ことを特徴とする。
ここでは４０℃と５５℃数値については必ずしも固定的な数値ではなく、他の温度でもよいが、動作温度として５５℃がよく使われていることや２５℃と５５℃の中間の温度が４０℃であることからここではこれらの温度を適用した。
この温度については他の請求項でも同様である。図１の（２）しきの中のｍは太陽電池モジュールを構成するセル数としているが、太陽電池モジュールのエネルギーギャップを使うときは、ｍは１とする。
なお、請求項１は請求項６の上位概念の請求項であるので、上記事項は請求項６についてもあてはまる。
【００１７】
請求項２の太陽電池の出力評価方法は、
太陽電池基本式中の基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ）のそれぞれについて、ａ℃、ｂ℃、ｃ℃の値を求め、
それぞれの値およびＲｓ（Ｒｓａ（ａ℃のＲｓ）、Ｒｓｂ（ｂ℃のＲｓ・・・Ｒｓａより算出）、Ｒｓｃ（ｃ℃のＲｓ・・・Ｒｓａより算出））についてａ℃、ｂ℃、ｃ℃での値を補間することにより測定温度におけるそれぞれの基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、
測定時の日射強度により上記特性値の一部を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い測定時条件の電圧−電流カーブを作成し、
測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、
前記２つの電圧−電流カーブを比較評価する
ことを特徴とする。
請求項２において４０℃、５５℃のＲｓは２５℃のＲｓから前記日本保証機構提案の式により算出して使用しているが、この式については固定した式をいつも使うのではなくより適した式があれば適用してもよい。
ここでも請求項２は請求項７の上位概念の請求項であるため、上記事項は請求項７についても適用できる。
【００１８】
請求項３の太陽電池の出力評価方法は、
太陽電池基本式中の基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）のそれぞれについて、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ  、最適電圧Ｖｏｐａ  、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）およびＰ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）の４点を使いａ℃、ｂ℃、ｃ℃の値を求め、それぞれの値についてａ℃、ｂ℃、ｃ℃での値を補間することにより測定温度におけるそれぞれの基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、
測定時の日射強度により上記特性値の一部を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い測定時条件の電圧−電流カーブを作成し、
測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、
前記２つの電圧−電流カーブを比較評価することを特徴とする。
請求項３については、Ｉ−Ｖカーブの基本３点に加え、さらにもうひとつの点を与えることにより、各温度のＲｓが与えられなくても計算式がとけるこになる。ここでも請求項８は請求項３の上位概念の請求項であるため、上記事項は請求項８についても適用できる。
【００１９】
請求項４の太陽電池の出力評価方法は、
太陽電池基本式中の基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）のそれぞれについて、点Ｐ１（Ｖ１ａ，Ｉ１ａ），Ｐ２（Ｖ２ａ，Ｉ２ａ），Ｐ３（Ｖ３ａ，Ｉ３ａ）・・・ＰＮ（ＶＮａ，ＩＮａ）のｎ点を使いａ℃、ｂ℃、ｃ℃の値を求め、
それぞれの値およびＲｓについてａ℃、ｂ℃、ｃ℃での値を補間することにより測定温度におけるそれぞれの基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、
測定時の日射強度により上記特性値の一部を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い測定時条件の電圧−電流カーブを作成し、
測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、
前記２つの電圧−電流カーブを比較評価する
ことを特徴とする。
２５℃、４０℃、５５℃のＩ−Ｖカーブ上の値が多く与えられれば、より特性に合った基本特性値を計算できるため望ましい。
請求項９は請求項４の上位概念の請求項であるため，上記事項は請求項９についてもてきようできる。
【００２０】
請求項５の太陽電池の出力評価方法は、
太陽電池基本式においてＩＬ＝Ｉｓｃとして該基本式中の基本特性（Ｒｓ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ）のそれぞれについて、ａ℃、ｂ℃、ｃ℃の値を求め、
それぞれの値およびＲｓについてａ℃、ｂ℃、ｃ℃での値を補間することにより測定温度におけるそれぞれの基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、
測定時の日射強度により上記特性値の一部を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い測定時条件の電圧−電流カーブを作成し、
測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、
前記２つの電圧−電流カーブを比較評価する
ことを特徴とする。
請求項５は請求項１０の上位概念の請求項である。
【００２１】
請求項６の太陽電池の出力評価方法は、
｛０１｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２  での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ  （絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）  ＝  ＩＬ  −  ＣｏＴ３  ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（  ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）  ）−１）  −  （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／  Ｒｓｈ  −  Ｉ  を作成し、つぎに、
｛０２｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛０３｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ  、最適電圧Ｖｏｐａ  、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛０４｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度での仕様値Ｒｓａ，および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０を作成し、
｛０５｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに値Ｒｓａ  および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛０６｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０  を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛０７｝太陽電池の基準状態と同様に、第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ  、最適電圧Ｖｏｐｂ  、開放電圧Ｖｏｃｂの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）を選択し、
｛０８｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに該温度での仕様値Ｒｓｂ，および前記｛０７｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、
｛０９｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに第２の温度での値Ｒｓｂ  および前記｛０７｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛１０｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１１｝太陽電池の基準状態と同様に第３の太陽電池モジュール温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ（ｔｃ＝５５℃））・日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ  、最適電圧Ｖｏｐｃ  、開放電圧Ｖｏｃｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）を選択し、
｛１２｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに該温度での仕様値Ｒｓｃ，および前記｛１１｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、
｛１３｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに第３の温度での値Ｒｓｃ  および前記｛１１｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛１４｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１５｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１６｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）  における前記｛０６｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）  における前記｛１０｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）  における前記｛１４｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）および、入力値Ｒｓａ、Ｒｓｂ、Ｒｓａ、Ｒｓｃ  のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）  を算出し、つぎに、
｛１７｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ  により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０  を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブを作成し、
｛１８｝前記｛１５｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブと、前記｛１７｝のＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブとを比較評価する
ことを特徴とする。
【００２２】
請求項７の太陽電池の出力評価方法は、
｛１９｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２  での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ  （絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）  ＝  ＩＬ  −  ＣｏＴ３  ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（  ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）  ）−１）  −  （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／  Ｒｓｈ  −  Ｉ  を作成し、つぎに、
｛２０｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛２１｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ  、最適電圧Ｖｏｐａ  、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛２２｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度での仕様値Ｒｓａ，および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０を作成し、
｛２３｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、直列抵抗Ｒｓに値Ｒｓａ  および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛２４｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０  を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛２５｝太陽電池の基準状態と同様に、第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ  、最適電圧Ｖｏｐｂ  、開放電圧Ｖｏｃｂの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）を選択し、
｛２６｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度（２５℃）における値Ｒｓａを該温度に換算した値Ｒｓｂ，および前記｛２５｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、
｛２７｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに第２の温度での値Ｒｓｂ  および前記｛２５｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛２８｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛２９｝太陽電池の基準状態と同様に第３の太陽電池モジュール温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ（ｔｃ＝５５℃））・日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ  、最適電圧Ｖｏｐｃ  、開放電圧Ｖｏｃｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）を選択し、
｛３０｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度（２５℃）における値Ｒｓａを該温度に換算した値Ｒｓｃ，および前記｛２９｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、
｛３１｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに第３の温度での値Ｒｓｃ  および前記｛２９｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛３２｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｃ，Ｔｃ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛３３｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛３４｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）  における前記｛２４｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）  における前記｛２８｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）  における前記｛３２｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）および、入力値Ｒｓａ、Ｒｓｂ、Ｒｓａ、Ｒｓｃ  のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）  を算出し、つぎに、
｛３５｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ  により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０  を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブを作成し、
｛３６｝前記｛３３｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブと、前記｛３５｝のＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブとを比較評価する
ことを特徴とする。
【００２３】
請求項８の太陽電池の出力評価方法は、
｛３７｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２  での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ  （絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）  ＝  ＩＬ  −  ＣｏＴ３  ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（  ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）  ）−１）  −  （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／  Ｒｓｈ  −  Ｉ  を作成し、つぎに、
｛３８｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛３９｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ  、最適電圧Ｖｏｐａ  、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）およびこれら３点とは近接しない任意のＰ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）を選択し、
｛４０｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０を作成し、
｛４１｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）の前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛４２｝前記５つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０、Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０  を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛４３｝太陽電池の基準状態と同様に、第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ  、最適電圧Ｖｏｐｂ  、開放電圧Ｖｏｃｂの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０），  Ｐ４（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ）を選択し、
｛４４｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ），および前記｛０７｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ  ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、
｛４５｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ）の前記｛０７｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛４６｝前記５つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，  Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ  ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛４７｝太陽電池の基準状態と同様に第３の太陽電池モジュール温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ（ｔｃ＝５５℃））・日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ  、最適電圧Ｖｏｐｃ  、開放電圧Ｖｏｃｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０），  Ｐ４（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ）を選択し、
｛４８｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ），前記｛１１｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、
｛４９｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ）の前記｛４７｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛５０｝前記５つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，  Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛５１｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛５２｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）  における前記｛４２｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）  における前記｛４６｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）  における前記｛５０｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）  を算出し、つぎに、
｛５３｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ  により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０  を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブを作成し、
｛５４｝前記｛５１｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブと、前記｛５３｝のＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブとを比較評価する
ことを特徴とする。
【００２４】
請求項９の太陽電池の出力評価方法は、
｛５５｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２  での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ  （絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）  ＝  ＩＬ  −  ＣｏＴ３  ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（  ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）  ）−１）  −  （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／  Ｒｓｈ  −  Ｉ  を作成し、つぎに、
｛５６｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２  ））でのメーカーから与えられるｎ個の点Ｐ１（Ｖ１ａ，Ｉ１ａ），Ｐ２（Ｖ２ａ，Ｉ２ａ），Ｐ３（Ｖ３ａ，Ｉ３ａ），・・・ＰＮ（ＶＮａ，ＩＮａ）を、前記の関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０に入れてｎ個の関係式Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０を作成し、
｛５７｝該ｎ個の関係式に最も適したＩｌａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａを最小自乗問題解法などの数学的な手法で解いて、つぎに、
｛５８｝太陽電池の基準状態と同様に、第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２  ））でのメーカーから与えられるｎ個の点Ｐ１（Ｖ１ｂ，Ｉ１ｂ），Ｐ２（Ｖ２ｂ，Ｉ２ｂ），Ｐ３（Ｖ３ｂ，Ｉ３ｂ），・・・ＰＮ（ＶＮｂ，Ｉｎｂ）を、前記の関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０に入れてｎ個の関係式Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、
｛５９｝該ｎ個の関係式に最も適したＩｌｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂを最小自乗問題解法などの数学的な手法で解いて、つぎに、
｛６０｝太陽電池の基準状態と同様に、第３の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（３２８゜Ｋ（ｔｂ＝５５℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２  ））でのメーカーから与えられるｎ個の点Ｐ１（Ｖ１ｃ，Ｉ１ｃ），Ｐ２（Ｖ２ｃ，Ｉ２ｃ），Ｐ３（Ｖ３ｃ，Ｉ３ｃ），・・・ＰＮ（ＶＮｃ，Ｉｎｃ）を、前記の関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０に入れてｎ個の関係式Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、
｛６１｝該ｎ個の関係式に最も適したＩｌｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃを最小自乗問題解法などの数学的な手法で解いて、つぎに、
｛６２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛６３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）  における前記｛５７｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）  における前記｛５９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）  における前記｛６１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）  のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）  を算出し、つぎに、
｛６４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ  により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０  を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブを作成し、
｛６５｝前記｛５２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブと、前記｛６４｝のＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブとを比較評価する
ことを特徴とする。
【００２５】
請求項１０の太陽電池の出力評価方法は、
｛６６｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２  での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ  （絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）  ＝  ＩＬ  −  ＣｏＴ３  ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（  ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）  ）−１）  −  （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／  Ｒｓｈ  −  Ｉ  を作成し、つぎに、
｛６７｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛６８｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ  、最適電圧Ｖｏｐａ  、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛６９｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、ＩＬ＝  Ｉｓｃａおよび前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、Ｒｓ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０を作成し、
｛７０｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、  ＩＬ＝  Ｉｓｃａ  および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）  として、Ｒｓ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛７１｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｒｓａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛７２｝太陽電池の基準状態と同様に、第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２  ））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ  、最適電圧Ｖｏｐｂ  、開放電圧Ｖｏｃｂの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）を選択し、
｛７３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ），  ＩＬ＝  Ｉｓｃｂおよび前記｛３９｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、Ｒｓ  ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、
｛７４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ）、ＩＬ＝  Ｉｓｃｂ  および前記｛７２｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ）  を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓｂ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛７５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｉｌｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛７６｝太陽電池の基準状態と同様に第３の太陽電池モジュール温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ（ｔｃ＝５５℃））・日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２  ））、短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ  、最適電圧Ｖｏｐｃ  、開放電圧Ｖｏｃｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）を選択し、
｛７７｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０のＴに第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ），  ＩＬ＝  Ｉｓｃｃおよび前記｛４７｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、Ｒｓ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０を作成し、
｛７８｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝  ０  に、第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ）、および前記｛７６｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ）  を代入して、Ｒｓ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝  ０を作成し、つぎに、
｛７９｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝  ０  を満たす解Ａ（Ｒｓｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛８０｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛８１｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）  における前記｛７１｝の解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）  における前記｛７５｝の解Ｂ（Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）  における前記｛７９｝の解Ｃ（Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および、入力値Ｉｌａ（＝Ｉｓｃａ）、ＩＬｂ（＝Ｉｓｃｂ）、ＩＬｃ（＝Ｉｓｃｃ）  のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）  を算出し、つぎに、
｛８２｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ  により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０  を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブを作成し、
｛８３｝前記｛８０｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブと、前記｛８２｝のＩ−Ｖ  カーブ，Ｐ−Ｖ  カーブとを比較評価する
ことを特徴とする。
【００２６】
請求項１１の太陽電池の出力評価方法は、
請求項１、２，３，４，５，６，７，８，９，１０のＩ−Ｖカーブ、Ｐ−Ｖカーブの比較・評価において、２つのＩ−Ｖカーブの最大電力点（Ｐｍａｘ点）または運転電圧での電力の値または指定電圧での電力の値で比較評価するか、またはこれら電力の一定期間の積算電力量で比較・評価することを特徴とする。
出力・電力量の比較評価の方式は，図９、１０、１１に示すように種々考えられる。
また、図１２，１３に示すように，比較する電力はＰｍａｘ値、運転電圧の電力、指定電圧の電力などにより変わる。
【００２７】
請求項１２の太陽電池評価方法は、
ある期間の太陽光発電システムの変換効率を太陽電池温度２５℃に換算するため、該変換効率に（該期間の平均日射強度・平均太陽電池温度と該太陽電池特性値にＩ−Ｖカーブ作成法を使い算出した出力値）／（該期間の平均日射強度・２５℃太陽電池温度と該太陽電池特性値にＩ−Ｖカーブ作成法を使い算出した出力値）を掛けて２５℃換算変換効率を求め、
該２５℃換算変換効率を基準状態の太陽電池変換効率（仕様値）で除して２５℃に換算した短期出力係数を算出し、
これら２５℃に換算した変換効率・短期出力係数により太陽光発電システムを評価することを特徴とする。
【００２８】
請求項１３の太陽電池評価方法は、
短期間（１分等）ごとに、該期間の平均日射強度・平均太陽電池温度と該太陽電池特性値を使い算出した出力値をある期間（１０分等）積算して電力量（Ａ）を求め、つぎに
同一期間測定した平均日射強度・太陽電池電池温度２５℃と該太陽電池特性値を使い算出した出力値をある期間（１０分間等）積算して電力量（Ｂ）を求め、つぎに
期間（１０分間等）の太陽光発電システムの実際の発電量についても積算して発電量（Ｃ）を求めるか、あるいは、
太陽光発電システムを系統から切離して、「（太陽電池）Ｉ−Ｖカーブ測定器」により測定したＩ−Ｖカーブの最大電力（Ｐｍａｘ）値を積算して電力量（Ｄ）を求め、つぎに
Ｃ又はＤをＡで除して短期出力係数を算出し、またＣ又はＤをＢで除して２５℃に換算した短期出力係数を算出し、これらの値により太陽光発電システムを評価することを特徴とする。
【００２９】
請求項１４の太陽電池評価方法は、
短いインターバル（１分間またはそれ以下）ごとに瞬間の日射強度・太陽電池温度を測定し、これら値と該太陽電池特性値を使い算出した出力値をある期間（１０分、１時間、１日等）積算して電力量（Ａ）を求め、つぎに
同短いインターバルで測定した日射強度と太陽電池電池温度２５℃と該太陽電池特性値を使い算出した出力値をある期間（１０分、１時間、１日等）同様に積算して電力量（Ｂ）を求め、つぎに
同一期間（１０分、１時間、１日等）の連系状態太陽光発電システムの実際の発電量についても積算した電力量（Ｃ）を求めるか、あるいは、
太陽光発電システムを系統から切離し、「（太陽電池）Ｉ−Ｖカーブ測定器」により測定したＩ−Ｖカーブの最大電力（Ｐｍａｘ）値を積算して電力量（Ｄ）を求め、つぎに
Ｃ又はＤをＡで除して出力係数を算出し、またＣ又はＤをＢで除して２５℃に換算した出力係数を算出し、これらの値により太陽光発電システムを評価することを特徴とする。
【００３０】
請求項１１，１２，１３，１４方法を太陽光発電システムの各構成部分ごとに同一期間に適用することにより、各部分の短期出力係数を把握し、各部分の損失を分別・究明し、太陽光発電システムの各部分の損失を評価することを特徴とする。
請求項１１から請求項１４の方法を使い、測定位置を図１７のように変えることにより、Ｐｍａｘ損失以外の損失を分別できる。
【００３１】
請求項１６の評価時間判定方法は、
地域ごと月別に１日合計日射量の平均・標準偏差を算出し、各日の日射量がその月のどのような位置付けにあるかが分かる日射量ランク一覧表を作成し、つぎに、
Ｉ分ごとの平均日射強度の１０分間の標準偏差を算出し、日射のばらつきである日射変動指数を算出し、
該日射量ランクと日射変動指数により、フィールドの太陽光発電システムの評価が的確に実施できる日・時を判断できることを特徴とする。
【００３２】
請求項１７の方法は、
短い期間における平均日射強度・平均太陽電池温度と該太陽電池特性値から作成したＩ−Ｖカーブの最大電力値（Ｐｍａｘ）と最適電圧値（Ｖｏｐ）を求め、つぎに
評価対象太陽光発電システムの運転電圧および出力電力値を測定・保持し、
これら電圧または電力の前記最大電力値および最適電圧値に対する比率により該太陽光発電システムのＭＰＰＴ（Ｐｍａｘ）運転実施の程度を評価することを特徴とする。
【００３３】
請求項１８のコンピュータ読み取り可能な記録媒体は、
請求項１または請求項２または請求項３または請求項４または請求項５または請求項６または請求項７または請求項８または請求項９または請求項１０または請求項１１または請求項１２または請求項１３または請求項１４または請求項１５または請求項１６または請求項１７の太陽光発電システムの方法で処理する処理プログラムを記録することを特徴とする。
【００３４】
請求項１９の太陽電池出力評価装置・システムは、
請求項１８記載の記録媒体を動作しうるコンピュータからなることを特徴とする。
【００３５】
ここで本発明に関する用語・機能・技術などについて説明する。
【００３６】
［Ｉ］  「太陽電池温度」は「太陽電池モジュール温度」、「モジュール温度」ともいわれ、通常は太陽電池モジュールのセルに埋込んだ熱電対により測定する。なお、太陽電池はその構成の段階により（太陽電池）セル→（太陽電池）モジュール→（太陽電池）アレイという名称で呼ばれている。
【００３７】
［ＩＩ］    太陽電池温度に使っている記号については、小文字で示したｔ（℃）は摂氏を、大文字で示したＴ（Ｋ（ケルビン））は絶対温度を示す。すなわちＴ（Ｋ）＝ｔ（℃）＋２７３である。大文字Ｔは主に太陽電池基本式の中で使われており、その他の所では小文字ｔがよく使われている。
【００３８】
［ＩＩＩ］  太陽電池出力・発電量に関しては、太陽電池の瞬間の発生電圧Ｖと瞬間の発生電流Ｉの積を太陽電池出力（単位Ｗ又はＫＷ）と言い、その時間積分値が発電量（電力量）（単位Ｗｈ又はＫＷｈ）である。
【００３９】
［ＩＶ］  太陽電池基本特性式は次の式である。
Ｉ＝ＩＬ−Ｃｏ＊Ｔ３＊ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎＫｏＴ）＊（ｅｘｐ（ｑ（Ｖ＋ＲｓＩ）／ｎＫｏＴ）−１）−（Ｖ＋ＲｓＩ）／Ｒｓｈ
ここに各記号は次のとおりである。
Ｉ  ：出力電流［Ａ］                Ｃｏ  ：飽和電流温度係数
Ｖ  ：出力電圧［Ｖ］                Ｅｇ  ：エネルギーギャップ［ｅＶ］
ＩＬ  ：光起電流［Ａ］                Ｔ  ：太陽電池素子絶対温度［Ｋ］
ＩＯ  ：飽和電流［Ａ］                Ｋｏ  ：ボルツマン定数［Ｊ／Ｋ］
Ｒｓ  ：直流抵抗［Ω］                ｑ  ：電子の電荷量［℃］
Ｒｓｈ  ：並列抵抗［Ω］
ｎ  ：接合定数
上記式は半導体の基本特性に基づく式で理論的式である。この式からＩ−Ｖカーブ上の各点を求めるには、この式の左辺のＩを右辺に移項し
Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ＩＬ−Ｃｏ＊Ｔ３＊ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎＫｏＴ）＊（ｅｘｐ  ｑ（Ｖ＋ＲｓＩ）／ｎＫｏＴ−１）−（Ｖ＋ＲｓＩ）／Ｒｓｈ−Ｉ
の関数をつくり、基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を代入のうえ、Ｖ，Ｉの関係を非線形解法プログラムで解いてＩ−Ｖカーブを求めることができる。
【００４０】
［Ｖ］  本発明では特性値については次のとおり使い分けている。
（１）  （太陽電池）基本特性値…ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ
（２）  （太陽電池）特性値…Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ，α，β，Ｒｓ，Ｋ
なお、上記のとおりＲｓは（１），（２）の両方で使われている。
【００４１】
［ＶＩ］    変換式については次のとおりである。
（１）  「実用的Ｉ−Ｖカーブ変換式」
Ｉ１＝Ｉ２＋Ｉｓｃ＊（Ｅ１／Ｅ２−１）＋α＊（ｔ１−ｔ２）
Ｖ１＝Ｖ２＋β＊（ｔ１−ｔ２）−Ｒｓ＊（Ｉ１−Ｉ２）−Ｋ＊Ｉ１＊（ｔ１−ｔ２）
（２）  「実用的Ｉ−Ｖカーブ変換式」の逆変換式（逆の適用）
（（１）の式のＶ２，Ｉ２について式を解いて変形したものである）
Ｉ２＝Ｉ１＋Ｉｓｃ＊（Ｅ２−Ｅ１）／Ｅ２＋α（ｔ２−ｔ１）
Ｖ２＝Ｖ１＋β＊（ｔ２−ｔ１）−Ｒｓ＊（Ｉ２−Ｉ１）−Ｋ＊Ｉ１＊（ｔ２−ｔ１）
ここで、（１），（２）は一般に知られているＪＩＳ８９１３，８９１４，８９１９の式と形の上では似ているが、以下で述べるように異なる新しい優れた式である。特に（１）の式については特願平６−２６２６で出願の上、電気学会論文２等で発表している。
また、これらの式で使っている記号は基準状態での電圧値、電流値、日射強度、太陽電池温度をそれぞれＶ２，Ｉ２，Ｅ２，Ｔ２または任意の条件（測定時条件）での各値をＶ１，Ｉ１，Ｅ１，Ｔ１とする。
また、Ｉｓｃ：短絡電流（Ａ）
Ｉｏｐ：最適電流（Ａ）
Ｖｏｐ：最適電圧（Ｖ）
Ｖｏｃ：開放電圧（Ｖ）
α：温度が１℃変化した時のＩｓｃの変動値（Ａ／℃）
β：温度が１℃変化した時のＶｏｃの変動値（Ｖ／℃）
Ｒｓ：モジュールの直列抵抗（Ω）
Ｋ：曲線補正因子（Ω／℃）である。
そして、図５の下欄（１），（２）式が「実用的Ｉ−Ｖカーブ変換式」に、また図５の右欄の（３），（４）式が「実用的Ｉ−Ｖカーブ変換式」の逆の適用に相当する。
基準状態の電圧−電流値と測定時日射強度・太陽電池温度条件における電圧−電流値の変換式の一覧は前述のとおり図５に示してある。この図は電気学会論文３（伊賀：「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法を使った太陽電池日射計」、電学論Ｄ、１１７巻１０号、１９９７）に掲載されたもので右端の欄および下欄が発明者の式で下欄は前記のように特願平６−２６２６で論文発表の前に特許申請がされている。一般には、まだ左端又は中央の欄の式が使われ、前記「Ｉ−Ｖカーブ測定器」でも同様に使われている。
【００４２】
ここで変換式（１），（２）の適用方法と特徴について、さらに説明を加える。
本発明で使用している（１），（２）式とＪＩＳ補正式（（３）’，（４）’）、ＣＥＩ  ＩＥＣの式、ＩＥＥＥの式は一見形の上ではよく似ているように見えるが、図５のように電圧Ｖ、電流Ｉの日射強度・太陽電池温度条件が全く異なっているだけでなくＩｓｃ，α，β，Ｒｓ，Ｋの日射強度・太陽電池温度条件が全く異なっている。発明者の適用している式（（１），（２）式）では、電圧、電流をはじめＩｓｃ，α，β，Ｒｓ，Ｋはすべて基準状態（日射強度１ＫＷ／ｍ２、太陽電池温度２５℃）における値を使っており、このような適用方式は他に見られない。
そして、このような適用をすることにより、本明細書に記載しているように、精度と汎用性よく測定時条件の電圧−電流特性曲線（Ｉ−Ｖカーブ）、電圧−電力特性曲線（Ｐ−Ｖカーブ）を描け、太陽電池の評価や発電量の予測計算に役立つ効果がある。
そこで、この式（（１），（２）式）を適用することにより精度と適用性よく、測定時の日射強度・太陽電池温度条件のＩ−Ｖカーブ，Ｐ−Ｖカーブが求まるかの理由を次に示す。
（ａ）  太陽電池メーカーから公表されるのは基準状態のパラメータや特性値であり、その他の日射強度・太陽電池温度におけるこれらの値はほとんど示されない。本発明は基準状態の値を使うことを基本としているため、本発明は適用性が広い。
また、他の方法のように、種々の日射強度・太陽電池温度条件のパラメータや特性値を混合して適用することは演算精度・取扱上好ましくない。
（ｂ）  太陽電池の特性を比較・評価する場合、測定値を加工して基準値と比較するより、基準値を測定時条件に変換して測定値と比較する方が直接的で好ましい評価ができる。
【００４３】
太陽光発電システムの出力・発電量の評価をする場合、その測定方法からは、大別して，次の２つに分類できる。
▲１▼太陽光発電システムを連係運転状態から切離しで測定
太陽電池をシステムから切離し「Ｉ−Ｖカーブ測定器」を接続し、模擬負荷抵抗値を高速に変えることにより連続的に発生電圧と発生電流値のｎ組の値（例えば数１０組の値）の関係を測定し、太陽電池の電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を作成し、前記基準状態のＩ−Ｖカーブに変換し、評価する。
▲２▼太陽光発電システムを連係運転状態のままで電圧・電流を測定
連係状態のままで電圧・電流を測定し電力（電圧＊電流）を算出して評価する。
【００４４】
【発明の実施の形態】
つぎに、本発明の実施形態を主な図面に基づき説明する。
図１は理論式によるＩ−Ｖカーブ作成法のフロー図である。太陽電池温度２５℃の太陽電池特性値（Ｉｓｃ，Ｖｏｐ，Ｉｏｐ，Ｖｏｃ）と２５℃のＲｓ、α、β、Ｋが与えられた場合、および２５℃、４０℃、５５℃における電池特性値（Ｉｓｃ，Ｖｏｐ，Ｉｏｐ，Ｖｏｃ）と２５℃のＲｓが与えられた場合の任意日射強度・温度のＩ−Ｖカーブ，Ｐ−Ｖカーブを作成する方法を示している。このようにして作成したＩ−Ｖカーブを使い太陽電池の評価を実施している。
本発明の請求項１〜５、および６〜１０は、各種の入力条件からニュートン・ラプソン法にもとづく解法によりＩ−Ｖカーブを作成し、評価する方法である。
図８は太陽電池特性値（Ｉｓｃ，Ｖｏｐ，Ｉｏｐ，Ｖｏｃ）から基準状態のＩ−Ｖカーブを作成さらに基準状態より測定時日射強度・太陽電池温度条件のＩ−Ｖカーブを作成する方法（「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法」）を示したものである。
図９はＩ−Ｖカーブの基準状態および測定時条件において、出力・電力量を比較し評価する種々のケースを示したものである。また、図の左側では測定値をオンラインで順次処理する場合とデータを一括処理する方法を示している。このように評価方法は種々の方法が考えられる。
図１０、１１は基準状態のＩ−Ｖカーブを理論的な方法で作成後、そのカーブから「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法」を適用して測定時条件のＩ−Ｖカーブを作成して評価する２種類の方法を示したものである。図の左側には測定データの高速測定・平均化処理について記述している。この処理によりデータを高速に処理できるため、日射変動が大きい場合でも安定した評価が実施できることが期待できる。
図１２では、測定したＩ−Ｖカーブを前記方法で基準状態に変換し、仕様値から作成したＩ−Ｖカーブト比較評価する場合を示したもので、ここでは最大出力（Ｐｍａｘ）値で比較評価をする。
また、図１３では、仕様値から作成したＩ−Ｖカーブと測定したＩ−Ｖカーブを比較評価する場合を示したもので、ここではＰｍａｘち以外に運転電圧や指定電圧の電力値でも比較評価する。
図１４は請求項１２の内容を説明したもので、図の（１）式で基準温度（２５℃）の太陽電池変換効率（「温度補正後変換効率」）と基準温度（２５℃）の出力係数の算出方法を示すものである。
図１５は、図１４の方法を実際の４０ＫＷ級太陽光発電システムに適用した例であり、基準状態の太陽電池変換効率（温度補正後の太陽電池の変換効率）を示している。日射変動が激しくても安定した温度補正後の変換効率が得られていることが分かる。また、年間を通じてほぼ一定な値が得られることも分かる。
図１６、図１７は請求項１５に関して説明したもので、太陽光発電システムのいろいろな個所に評価装置の測定個所を設置することにより、諸損失が分離できることを示している。
図１９はフィールドの太陽光発電システムのＭＰＰＴ運転の評価方法を示したものであり、図２０は実際の太陽光発電システムに適用した結果を示したものである。このシステムでは、電力量評価で９８〜９９％を示しており，うまくＭＰＰＴ運転ができていることがわかる。
【００４５】
【発明の効果】
本発明の効果について簡単に述べる。
請求項１〜１０はほとんど理論式の解法のみを使いＩ−Ｖカーブを作成して評価をしているため、正確かつ汎用性の広い評価ができる。
請求項１１〜１４により、連系状態のまま、太陽電池日射変動がかなり大きい場合でも、安定した正確で的確な評価ができる。
請求項１５により諸損失の分離ができシステムの効率向上に結びつく。
請求項１６によりシステムの出力・発電量の評価ができやすい日・時間帯などの判断ができるため、評価結果が得られやすい。。
請求項１７により実運転中の太陽光発電システムのＭＰＰＴ運転の評価ができ、またその損失の分離ができるためシステムの効率向上に結びつく。
請求項１８、１９により、実際の発電評価が実施できやすい。
【図面の簡単な説明】
【図１】理論式によるＩ−Ｖカーブ作成法のフロー図である。
【図２】太陽電池の発電原理である。
【図３】市販の「Ｉ−Ｖカーブ測定器」の１例である。
【図４】市販の「Ｉ−Ｖカーブ測定器」による測定結果例である。
【図５】測定時日射強度・太陽電池温度条件におけるＩ−Ｖカーブの値を基準状態のＩ−Ｖカーブの値への変換式（（３），（４）式および（３）’、（４）’）およびその逆変換式（図の下欄（１），（２）式）の説明の図である（電気学会論文３：「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法を使った太陽電池日射計、電学論Ｄ、１１７巻１０号、１９９７より」。なお、前記のとおりこの表では添字１は測定時日射強度・太陽電池温度条件を添字２は基準状態（日射強度１ｋｗ／ｍ２、太陽電池温度２５℃）をあらわしており、本発明本文の中の添字１．２の使い方は逆になっているので注意を要する。
【図６】太陽電池出力特性曲線（Ｉ−Ｖ，Ｐ−Ｖカーブ）の説明図である。
【図７】（財）日本品質保証機構などが提案する太陽電池基本特性値（Ｉｐｈ，Ｉｏ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）と太陽電池絶対温度（Ｔｐ）の関係式である。
【図８】太陽電池特性値から測定時日射強度・太陽電池温度条件のＩ−Ｖカーブの作成法（「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法」）である。
【図９】太陽電池出力。発電量評価方法の各種タイプである。
【図１０】太陽電池の出力・発電量評価方法の代表的ブロック図（概要）の例である。
【図１１】太陽電池の出力・発電量評価方法の代表的ブロック図（詳細）の例である。
【図１２】太陽電池出力の評価方法を説明した図（基準状態）（日射強度１ｋｗｈ／ｍ２、太陽電池温度２５℃）である。
【図１３】太陽電池出力の評価方法を説明した図（測定時日射強度・太陽電池温度条件）である
【図１４】基準温度の太陽電池変換効率・（短期）出力係数の算出フロー図である。
【図１５】４０ＫＷ級太陽光発電システムの態様電池変換効率の測定例である。
【図１６】発電量評価方法を使った太陽光発電システムの効率向上手順である。
【図１７】評価装置による測定方法の例である。
【図１８】月別日射ランク一覧表例（高松）である。フィールドの太陽光発電システムのＭＰＰＴ運転の評価方法である。
【図１９】フィールドの太陽光発電システムのＭＰＰＴ運転の評価方法である。
【図２０】４０ＫＷ級太陽光発電システムのＭＰＰＴ運転の評価結果例である。
【図２１】太陽電池の出力・発電量評価装置の一例である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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