(57)【要約】【課題】撹拌混合直後の処理土の流動性を定量的に把握，評価できるようにし、もって処理品質の安定化と向上とを図りながら経済性に優れた地盤改良工法を提供する。【解決手段】事前に行う配合試験時のデータ等をもとに、セメントミルクの水セメント比Ｗ／Ｃとセメント添加量および処理土の流動性の指標であるスランプ値との相関を相関特性図として予め定めておく。相関特性図をもとにスランプ値を指定して、処理土が目標強度を満足し且つ撹拌混合処理直後に流動化を呈して二次処理としての締め固め処理を必要としないたときのセメントミルクの水セメント比Ｗ／Ｃとセメント添加量を求める。求めた水セメント比Ｗ／Ｃとセメント添加量のもとでのセメントミルクを地中に噴射しながら原土との撹拌混合処理を行う。【選択図】　図３
2004019276.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
改良材（Ｃ）と水（Ｗ）とを混合したミルク状改良材を地中に噴射しながら原土と撹拌混合する地盤改良工法であって、
処理土が目標強度を満足し且つ撹拌混合処理直後に流動化を呈して二次処理としての締め固め処理を必要としないミルク状改良材の水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）および改良材添加量を決定するにあたり、
ミルク状改良材の水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）と改良材添加量および処理土の流動性の指標であるスランプ値との相関関係を予め定めておき、
これらの相関関係からスランプ値を指定したときのミルク状改良材の水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）と改良材添加量をそれぞれ求め、
この求めた水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）と改良材添加量のもとでのミルク状改良材を地中に噴射しながら原土との撹拌混合処理を行うことを特徴とする地盤改良工法。
【請求項２】
撹拌混合処理後の処理土を採取してコンクリートのスランプ試験に準拠したスランプ値を求め、
この実測スランプ値が予め設定した設定スランプ値の範囲内のものとなるように地盤改良処理品質を管理することを特徴とする請求項１に記載の地盤改良工法。
【請求項３】
改良材（Ｃ）と水（Ｗ）とを混合したミルク状改良材を地中に噴射しながら原土と撹拌混合する地盤改良工法であって、
地中に噴射すべきミルク状改良材における改良材（Ｃ）と水（Ｗ）との比率を水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）としたとき、
処理土が目標強度を満足し且つ撹拌混合処理直後に流動化を呈して二次処理としての締め固め処理を必要としないミルク状改良材の水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）を決定するにあたり、
原土の塑性指数（ＩＰ）とコンシステンシー指数（ＩＣ）のほかミルク状改良材の水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）との相関関係を予め定めておき、
これらの相関関係から原土の塑性指数（ＩＰ）とコンシステンシー指数（ＩＣ）とを指定したときのミルク状改良材の水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）を求め、
この求めた水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）のミルク状改良材を地中に噴射しながら原土との撹拌混合処理を行い、
撹拌混合処理後の処理土を採取してコンクリートのスランプ試験に準拠したスランプ値を求め、
この実測スランプ値が予め設定した設定スランプ値の範囲内のものとなるように地盤改良処理品質を管理することを特徴とする地盤改良工法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、セメント等の地盤改良材そのものと水とを混合したミルク状改良材（スラリ状改良材）すなわちいわゆるセメントミルクを地中に噴射しながら原土と撹拌混合処理を施すことにより、その処理土の強度を向上させるようにした地盤改良工法に関する。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】
セメントミルクを地中に噴射しながら原土と撹拌混合する地盤改良工法においては、撹拌混合直後に処理土が流動化を呈するようになるために、基本的にはその後の二次処理として締め固め処理（上面からの転圧処理）を必要としない工法とされている。しかしながら、原土の土質性状によっては水分が不足気味となって処理土中に空隙が発生して強度不足となることがある。また、事前配合試験の際に上記のような現象が予測される場合には、流動化促進のために予め水分を多くしたセメントミルクを用いて施工を行うことになるが、流動性の判断に個人差によるばらつきがあり、目標強度を満足するのに必要以上にセメントを添加してしまって不経済となることがあるほか、処理品質にばらつきが生じやすいという不具合があった。
【０００３】
本発明は以上のような課題に着目してなされたものであり、とりわけ撹拌混合直後の処理土の流動性を定量的に把握もしくは評価できるようにし、もって処理品質の安定化と向上とを図りながら経済性に優れた地盤改良工法を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
コンクリートの流動性を表す指標としてコンクリートのスランプ試験（ＪＩＳＡ　１１０１−１９７５）がある。このスランプ試験は、「スランプコーンに詰めたコンクリートの上面をスランプコーンの上端に合わせてならした後、直ちにスランプコーンを静かに引き上げ、コンクリートの中央部において下がりを測り、これをスランプとする。」と定義される。そして、例えば無筋コンクリートで断面の大きな構造物の場合には標準値としてスランプ値を３〜８ｃｍと定めて、運搬や打ち込み等の作業に適する範囲内でできるだけ小さい値を選ぶのが良いとされている。
【０００５】
そこで、上記スランプ値をもって地盤改良工法における処理土の流動性の指標とし、砂質土や粘性土のほか礫や有機物含有土等の広範囲に及ぶ対象土についてその流動性を定量的に把握もしくは評価しようとするのが本発明である。
【０００６】
すなわち、請求項１に記載の発明は、改良材（Ｃ）と水（Ｗ）とを混合したミルク状改良材を地中に噴射しながら原土と撹拌混合する地盤改良工法として、処理土が目標強度を満足し且つ撹拌混合処理直後に流動化を呈して二次処理としての締め固め処理を必要としないミルク状改良材の水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）および改良材添加量を決定するにあたり、ミルク状改良材の水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）と改良材添加量および処理土の流動性の指標であるスランプ値との相関関係を予め定めておき、これらの相関関係からスランプ値を指定したときのミルク状改良材の水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）と改良材添加量をそれぞれ求め、この求めた水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）と改良材添加量のもとでのミルク状改良材を地中に噴射しながら原土との撹拌混合処理を行うことを特徴とする。
【０００７】
この場合、請求項２に記載のように、撹拌混合処理後の処理土を採取してコンクリートのスランプ試験に準拠したスランプ値を求め、この実測スランプ値が予め設定した設定スランプ値の範囲内のものとなるように地盤改良処理品質を管理することがより望ましい。
【０００８】
設定スランプ値は、過去の配合試験の際に収集したデータのほか過去の施工実績のデータ等をもとにして、ある程度の幅を持たせて定めるものとする。
【０００９】
また、地盤改良の基本工法は従来と同様であり、例えば上下方向に周回駆動されるエンドレスなチェーンに複数の撹拌翼を装着してなる撹拌混合ヘッドをバックホウ等のベースマシンに支持させ、この撹拌混合ヘッドを地中に貫入しながら同時に撹拌混合ヘッドの一部に設けた改良材吐出機構からセメントミルクを吐出もしくは噴射させるものとする。
【００１０】
請求項３に記載の発明は、改良材（Ｃ）と水（Ｗ）とを混合したミルク状改良材を地中に噴射しながら原土と撹拌混合する地盤改良工法であって、地中に噴射すべきミルク状改良材における改良材（Ｃ）と水（Ｗ）との比率を水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）としたとき、処理土が目標強度を満足し且つ撹拌混合処理直後に流動化を呈して二次処理としての締め固め処理を必要としないミルク状改良材の水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）を決定するにあたり、原土の塑性指数（ＩＰ）とコンシステンシー指数（ＩＣ）のほかミルク状改良材の水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）との相関関係を予め定めておき、これらの相関関係から原土の塑性指数（ＩＰ）とコンシステンシー指数（ＩＣ）とを指定したときのミルク状改良材の水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）を求め、この求めた水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）のミルク状改良材を地中に噴射しながら原土との撹拌混合処理を行い、撹拌混合処理後の処理土を採取してコンクリートのスランプ試験に準拠したスランプ値を求め、この実測スランプ値が予め設定した設定スランプ値の範囲内のものとなるように地盤改良処理品質を管理することを特徴とする。
【００１１】
【発明の効果】
請求項１〜３に記載の発明によれば、地盤改良の処理品質をスランプ値をもって定量的に把握もしくは評価できることから、処理層内での空隙の発生や必要以上に改良材を添加してしまうことがなくなり、処理品質の安定化とその向上が図れることはもちろんのこと、コストダウンすなわち経済性の向上も併せて達成できるようになる。
【００１２】
特に、請求項２，３に記載の発明によれば、目標強度を達成するのに必要な水／改良材比率（Ｗ／Ｃ）と改良材添加量の算出の際に予めスランプ値を考慮する一方で、施工後の処理品質も同じくスランプ値をもって管理することから、処理品質の安定化や品質向上効果のほか経済性改善効果も一段と顕著となる利点がある。
【００１３】
【発明の実施の形態】
第１の実施の形態として、下記に示す土質性状の原土について地盤改良を施すにあたり、処理土の品質を流動性の指標であるスランプ値をもって評価，管理する場合の例を示す。
【００１４】
2004019276.tif 000003
なお、上記のＮＰとは非塑性土の意味であるが、原土の液性限界ＷＬおよび塑性限界ＷＰの値が規定された方法による試験によって求められないことを示している。
【００１５】
事前配合試験として、水／改良材比率である水セメント比Ｗ／Ｃが１００％、１３０％、１６０％であって且つそれぞれのセメント添加量（改良材添加量）を５０ｋｇ／ｍ３、１００ｋｇ／ｍ３、１５０ｋｇ／ｍ３としたミルク状改良材として複数種類のセメントミルクを用意し、上記原土試料に対して各セメントミルクを混合した直後（混練後１０分以内のもの）のスランプ試験によるスランプ値を測定する。さらに、同じ原土試料とセメントミルクとを用いて強度試験用の供試体を作製するとともに、所定の養生日数を経た後に一軸圧縮強さをそれぞれに測定する。その時の試験結果を表１に示す。なお、スランプ試験は先に述べたようにコンクリートのスランプ試験（ＪＩＳ　Ａ　１１０１−１９７５）に準拠して行う。
【００１６】
そして、表１のデータをもとに、図１に示すように水セメント比別のセメント添加量と一軸圧縮強さとの相関特性図を作成する。
【００１７】
【表１】
2004019276.tif 000004
【００１８】
図１の相関特性図より目標強度ｑｕをｑｕ＝５００ｋＮ／ｍ２としたときの各水セメント比別のセメント添加量を読み取ると次のようになる。
【００１９】
・水セメント比Ｗ／Ｃが１００％のときのセメント添加量＝５５ｋｇ／ｍ３
・水セメント比Ｗ／Ｃが１３０％のときのセメント添加量＝７５ｋｇ／ｍ３
・水セメント比Ｗ／Ｃが１６０％のときのセメント添加量＝１１２ｋｇ／ｍ３
同様にして、表１のデータをもとに、図２に示すように水セメント比別のセメント添加量とスランプ値との相関特性図を作成する。さらに、先に求めた各水セメント比別のセメント添加量の点を図２のようにＡ，Ｂ，Ｃと定め、それらの点Ａ，Ｂ，Ｃを結ぶ相関曲線（Ａ−Ｂ−Ｃ曲線）を図２の相関特性図の上に描く。
【００２０】
この実施の形態では、処理土の品質を流動性の指標であるスランプ値をもって評価，管理するものであるが、地盤改良の対象となる土質性状と構造目的とを考慮して管理値である設定スランプ値を経験的に例えば５ｃｍ以上と定めて施工を行うものとする。
【００２１】
そこで、処理土の流動性の指標であるスランプ値が５ｃｍ以上となるのに必要な水セメント比とセメント添加量を図３の相関特性図から求める。すなわち、図３は基本的には図２と同じものであるが、同図に示すように設定スランプ値５ｃｍの線とＡ−Ｂ−Ｃ曲線との交点Ｄにおける水セメント比とセメント添加量を求めると、水セメント比≒１３８％、セメント添加量≒８３ｋｇ／ｍ３の結果を得ることができる。
【００２２】
ただし、上記水セメント比およびセメント添加量の決定に際しては、土質性状のばらつきや試験誤差等を考慮するべく先に求めた値に補正を加えるものとする。具体的には、図３に示すようにＡ−Ｂ−Ｃ曲線の基礎となっているＷ／Ｃ＝１３０％時の特性線図とＷ／Ｃ＝１６０％時の特性線図との間を１０％単位で細区分することにより、Ｗ／Ｃ＝１４０％時とＷ／Ｃ＝１５０％時の特性線図をそれぞれ加えた上で、交点Ｄより上方側（スランプ値が５ｃｍ以上の領域）であって且ついずれかの特性線図とＡ−Ｂ−Ｃ曲線との交点のうち先の交点Ｄに最も近い交点Ｅを目標値として決定する。図３から明らかなように、この交点Ｅにおける水セメント比はＷ／Ｃ＝１４０％、セメント添加量はα＝８８ｋｇ／ｍ３であって、これらの値を実際の施工の際の条件とする。
【００２３】
そして、実際の施工の際には、水セメント比が１４０％、セメント添加量が８８ｋｇ／ｍ３となるように予め調整したセメントミルクを常法により地中に噴射しながら撹拌混合処理を行う。その際に、処理土の流動性を評価するべく定期的に撹拌混合直後の処理土の試料を採取してスランプ試験を行い、そのスランプ値が常に５ｃｍ以上となるように施工管理を行う。ただし、撹拌混合後の処理土は時間の経過とともに改良材であるセメントの固化反応が進行するため、撹拌混合直後のもの（撹拌混合後１０分以内のもの）をもって試験を行う。こうすることにより、処理土の流動性を定量的に評価，管理することができるようになる。
【００２４】
ここで、上記の設定スランプ値＝５ｃｍ以上とした施工条件の妥当性について検証してみる。
【００２５】
先ず、先に例示した保有含水量Ｗ１＝０．４４８ｔ／ｍ３の原土について、その原土に含まれる水重量に対し水セメント比Ｗ／Ｃが１００％、１３０％、１６０％であって且つそれぞれのセメント添加量を５０ｋｇ／ｍ３、１００ｋｇ／ｍ３、１５０ｋｇ／ｍ３としたセメントミルクに含まれる水重量を加えて、撹拌混合処理直後の処理土に含まれる総合的な水重量（含水量もしくは水分量）を表２にように求める。なお、表２に併記したスランプ値は表１の値をそのまま転記したものである。そして、表２のデータをもとに、処理土に含まれる水重量とスランプ値との相関として図４の相関特性図を作成する。そして、同図に示すように、水セメント比Ｗ／Ｃが１００％、１３０％、１６０％の時のそれぞれの相関特性を合成して合成相関曲線Ｐを描く。
【００２６】
【表２】
2004019276.tif 000005
【００２７】
一方、先に決定した水セメント比Ｗ／Ｃ＝１４０％、セメント添加量α＝８８ｋｇ／ｍ３の条件で撹拌混合処理を行った場合の処理土に含まれる総合的な水重量を下記により求める。
【００２８】
2004019276.tif 000006
そして、図４に示すように、同図上の合成相関曲線Ｐにつき先に求めた混合直後の水分量Ｗ３＝０．５７１ｔ／ｍ３の時のスランプ値を読み取ると、その値はおよそ５．８ｃｍとして読み取ることができる。この５．８ｃｍというスランプ値は、先に決定した施工時の設定スランプ値として５ｃｍ以上という条件を満たしており、したがって地盤改良処理品質をスランプ値をもって評価，管理することに十分に妥当性があると推測できることになる。
【００２９】
次に第２の実施の形態について説明する。
【００３０】
第１の実施の形態の土質と類似土質で原土の含水比や湿潤密度等が異なる場合には、目標強度を満足させるのに必要なセメント添加量が異なってくることがある。しかしながら、その都度先に説明したような事前配合試験を実施していたのでは多大な時間と費用を要することとなって好ましくない。そこで、類似土質であることを前提に第１の実施の形態の事前配合試験で得られたデータを一部使用すれば、適正な水セメント比やセメント添加量を比較的容易に求めることが可能であり、以下その場合の例を説明する。
【００３１】
図１の相関特性図をもとにして、目標強度をｑｕ＝５００ｋＮ／ｍ２とした時のセメントミルクに含まれる水重量（含水量）とセメント添加量αとの相関特性図を作成する。より詳しくは、図１に示すように水セメント比Ｗ／Ｃ＝１００％の時のセメント添加量αが５５ｋｇ／ｍ３、水セメント比Ｗ／Ｃ＝１３０％の時のセメント添加量αが７５ｋｇ／ｍ３、水セメント比Ｗ／Ｃ＝１６０％の時のセメント添加量αが１１２ｋｇ／ｍ３であるから、それぞれのセメント添加量αのセメントミルクに含まれる水分量（含水量）を次式によって算出する。
【００３２】
・水セメント比Ｗ／Ｃ＝１００％でセメント添加量が５５ｋｇ／ｍ３の時のセメントミルクの水分量
＝（α／１０００）×（Ｗ／Ｃ）
＝（５５／１０００）×１．０
＝０．０５５
・水セメント比Ｗ／Ｃ＝１３０％でセメント添加量が７５ｋｇ／ｍ３の時のセメントミルクの水分量
＝（α／１０００）×（Ｗ／Ｃ）
＝（７５／１０００）×１．３
＝０．０９７５
・水セメント比Ｗ／Ｃ＝１６０％でセメント添加量が１１２ｋｇ／ｍ３の時のセメントミルクの水分量
＝（α／１０００）×（Ｗ／Ｃ）
＝（１１２／１０００）×１．６
＝０．１７９２
そして、上記の各セメント添加量を横軸とし、算出したセメントミルクに含まれる各含水量を縦軸とした図５の相関特性図を作成する。さらに、同図の相関特性図に縦軸として水セメント比Ｗ／Ｃを書き加える。
【００３３】
次いで、処理対象となる原土すなわち第１の実施の形態の土質と類似土質の原土についてその自然含水比Ｗｎと湿潤密度ρｔを測定し、例えば原土の自然含水比ＷｎがＷｎ＝３７．４％、湿潤密度ρｔがρｔ＝１．７９０ｔ／ｍ３を示す時、原土の乾燥密度ρＤと原土の保有含水量Ｗ１を次式によって算出する。
【００３４】
2004019276.tif 000007
一方、第１の実施の形態における土質の原土では、図３に基づいて先に求めたように、スランプ値が５ｃｍ以上で目標強度を満足する水セメント比Ｗ／Ｃとセメント添加量αは、それぞれＷ／Ｃ＝１３８％、α≒８３ｋｇ／ｍ３であるから、この条件下での混合直後の処理土に含まれる総水分量を次式により求める。
【００３５】
2004019276.tif 000008
以上のことから、第１の実施の形態の原土では、混合直後の処理土の含水量として０．５６３ｔ／ｍ３以上を確保すれば、スランプ値として５ｃｍ以上を確保できることがわかる。
【００３６】
その一方、第１の実施の形態の土質と類似土質の原土では先に述べたようにその原土の保有含水量Ｗ１＝０．４８７ｔ／ｍ３であるから、第１の実施の形態の原土での混合直後の総含水量Ｗ３（＝０．５６３ｔ／ｍ３）から類似土質の原土自体の保有含水量Ｗ１（＝０．４８７ｔ／ｍ３）を差し引いて、０．５６３−０．４８７＝０．０７６ｔ／ｍ３分の水分を含むセメントミルクを原土に添加して混合すれば、スランプ値として５ｃｍ以上という条件を満たすことができるようになる。
【００３７】
一方、図５の相関特性図において、目標強度ｑｕ（＝５００ｋＮ／ｍ２）を満足し且つセメントミルクの含水量０．０７６ｔ／ｍ３を越える位置での水セメント比Ｗ／Ｃは１００％と１２０％の間であって、おおよそ１２０％に近い位置となる。同時に水セメント比Ｗ／Ｃ＝１２０％の時のセメント添加量αはα≒６９ｋｇ／ｍ３となる。
【００３８】
そこで、水セメント比Ｗ／Ｃ＝１２０％でセメント添加量α＝６９ｋｇ／ｍ３の時のスランプ値を確認してみる。
【００３９】
先に示したように、類似土質の原土の保有含水量Ｗ１はＷ１＝０．４８７（ｔ／ｍ３）であるから、セメントミルクに含まれる水分量Ｗ２を次式によって求める。
【００４０】
2004019276.tif 000009
混合直後の処理土の総含水（水分）量Ｗ３はＷ３＝Ｗ１＋Ｗ２であるから、Ｗ３＝０．４８７＋０．０８３＝０．５７ｔ／ｍ３となる。そして、先に示した図４において、この総含水（水分）量Ｗ３＝０．５７ｔ／ｍ３に対応するスランプ値を読み取ると、その値は先の場合と同様に５．８ｃｍ程度となる。
【００４１】
これらの関係から明らかなように、特定の土質と類似した土質であるならば原土の自然含水比Ｗｎと湿潤密度ρｔのみを測定することによって、スランプ値で５ｃｍ以上という条件を満たしつつ、目標強度ｑｕ（＝５００ｋＮ／ｍ２）を満足するのに必要な水セメント比Ｗ／Ｃ（＝１２０％）とセメント添加量α（＝６９ｋｇ／ｍ３）を容易に決定することが可能となる。
【００４２】
次に第３の実施の形態として、下記に示す土質の原土について目標強度ｑｕ＝６００ｋＮ／ｍ２としたときの適正な水セメント比Ｗ／Ｃとセメント添加量αを求めた上で、処理土の品質を流動性の指標であるスランプ値をもって評価，管理する場合の例を示す。
【００４３】
2004019276.tif 000010
事前に行う配合試験として、上記の自然含水比のままの原土の試料（試料１）のほか、含水比が４０％、５０％、６０％となるように予め水分調整した含水比調整土（試料２〜４）を用意し、水セメント比Ｗ／Ｃを標準的なＷ／Ｃ＝１００％とした上で、セメント添加量αを５０ｋｇ／ｍ３、１００ｋｇ／ｍ３、１５０ｋｇ／ｍ３、２００ｋｇ／ｍ３としたセメントミルクと混合した供試体をそれぞれ作製し、所定の養生日数を経た後の各供試体（試料１〜４）の強度を一軸圧縮強さ（ｋＮ／ｍ２）として測定する。なお、各試料１〜４の含水比Ｗｎと湿潤密度ρｔとの関係を表３に示し、各試料１〜４の一軸圧縮強さの値を表４に示す。
【００４４】
【表３】
2004019276.tif 000011
【００４５】
【表４】
2004019276.tif 000012
【００４６】
そして、表４の値をもとに図６に示すようにセメント添加量αと一軸圧縮強さの相関特性図を作成し、目標強度ｑｕ＝６００ｋＮ／ｍ２を満足するセメント添加量αを求める。すなわち、図６の相関特性図において一軸圧縮強さ６００ｋＮ／ｍ２を示す横の線と各相関特性曲線との交点の値を読み取る。各含水比別の試料１〜４のセメント添加量αは図６のほか表５に示すように、それぞれ９１ｋｇ／ｍ３、９５ｋｇ／ｍ３、１２２ｋｇ／ｍ３、２３２ｋｇ／ｍ３となる。
【００４７】
【表５】
2004019276.tif 000013
【００４８】
次に、水セメント比Ｗ／Ｃが例えば標準的な１００％であることを前提として、各含水比別の試料１〜４に上記セメント添加量αのセメントミルクを混合したと想定したときの混合直後の含水比ＷＮを求める。
【００４９】
2004019276.tif 000014
2004019276.tif 000015
2004019276.tif 000016
次に、上記（ａ）〜（ｄ）で求めた混合直後の含水比ＷＮとセメント添加量αをもとに両者の相関特性図を作成し、その相関特性図を図７に示す。
【００５０】
ここで、原土の塑性指数ＩＰの値とコンシステンシー指数ＩＣの値、およびセメントミルクにおける水セメント比Ｗ／Ｃとの相関を図８の相関特性図をもって予め定めておき、これらの相関関係から原土の塑性指数ＩＰの値とコンシステンシー指数ＩＣの値を指定したときのセメントミルクにおける適正な水セメント比Ｗ／Ｃの値を上記相関特性図から直接読み取る。先に述べたように、地盤改良の対象となる原土の塑性指数ＩＰの値は２２．５、コンシステンシー指数ＩＣの値は０．５４であるから、これら原土の塑性指数ＩＰの値とコンシステンシー指数ＩＣの値の交点を図８上で求めると、セメントミルクの適正な水セメント比Ｗ／Ｃの値は１４０％となる。
【００５１】
そして、適正な水セメント比Ｗ／Ｃ＝１４０％としたときの混合直後の含水比ＷＮを求める。ただし、ここでの改良材であるセメントの暫定添加量を９５ｋｇ／ｍ３とする。
【００５２】
2004019276.tif 000017
次いで、図８から求めた適正な水セメント比Ｗ／Ｃ＝１４０％の場合であって且つ上記の混合直後の含水比ＷＮ＝４６％のときのセメント添加量を図９から直接読み取る。すなわち、図９は図７と基本的に同じであるが、図９に示すように含水比ＷＮ＝４６％の仮想線と特性曲線との交点を求めると９４ｋｇ／ｍ３となる。これにより、実際の施工時の条件として水セメント比はＷ／Ｃ＝１４０％、セメント添加量αは９４ｋｇ／ｍ３と決定する。
【００５３】
そして、実際の施工の際には、過去の実績データ等を考慮しながら設定スランプ値を例えば４．０ｃｍ以上と定めた上で、水セメント比Ｗ／Ｃが１４０％、セメント添加量αが９４ｋｇ／ｍ３となるように予め調整したセメントミルクを常法により地中に噴射しながら撹拌混合処理を行う。その際に、先の実施の形態と同様に処理土の流動性を評価するべく定期的に撹拌混合直後の処理土の試料を採取してスランプ試験を行い、そのスランプ値が常に４．０ｃｍ以上となるように施工管理を行う。こうすることにより、処理土の流動性を定量的に評価，管理することができるようになる。
【００５４】
本発明者による実験では、スランプ値の設定値（管理目標値）としては過去の実績データ等により４ｃｍ以上と定めていたが、上記のような施工管理を行うことにより定常的に４．５ｃｍ以上の結果が得られた。因みに、従来であれば多くの場合に標準的な水セメント比と言われているＷ／Ｃ＝１００％で施工を実施していたが、その場合には予備試験時等において測定されるスランプ値は２ｃｍ程度にすぎなかった。
【００５５】
また、従来の水セメント比で施工したとするならば、地盤の撹拌混合のための必要羽根切り回数を満足するには３０ｍ３／Ｈ程度の作業量が限界であったが、本実施の形態のように適正な水セメント比（Ｗ／Ｃ＝１４０％）とすることによって、４５ｍ３／Ｈ程度の作業量まで可能となり、経済的効果は大である。
【００５６】
その上、品質的な面から見た場合、目標強度ｑｕ＝６００ｋＮ／ｍ２、水セメント比Ｗ／Ｃ＝１４０％としたときの強度ばらつきは５５０〜６６０ｋＮ／ｍ２の範囲内に納まっており、従来の施工時のばらつき幅４００〜７００ｋＮ／ｍ２に比べて非常に小さくなることが判明した。このように、地盤改良の処理品質をスランプ値をもって評価，管理することで、経済的で且つ処理土品質に優れた地盤改良工法を提供できるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】セメント添加量と一軸圧縮強さとの相関を示す特性図。
【図２】セメント添加量とスランプ値との相関を示す特性図。
【図３】同じくセメント添加量とスランプ値との相関を示す特性図。
【図４】処理土に含まれる水分量とスランプ値との相関を示す特性図。
【図５】セメント添加量とセメントミルクの含水量との相関を示す特性図。
【図６】セメント添加量と一軸圧縮強さとの相関を示す特性図。
【図７】セメント添加量と混合直後の処理土の含水比との相関を示す特性図。
【図８】原土の塑性指数とコンシステンシー指数との相関を示す特性図。
【図９】セメント添加量と混合直後の処理土の含水比との相関を示す特性図。
【図１】
2004019276.tif 000018
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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