(57)【要約】【課題】多数本のフィラメントの引取速度を高速にしても、製造される糸条が糸斑が少なく、かつ、高伸度の糸条を製造すること。【解決手段】いまだ流動性を有している状態にある多数本のフィラメントを、一つの直線または曲線に沿って配列した状態で、紡糸筒のフィラメント通路内を通過させつつこの通路内において紡糸方向の成分を有する速度をもった気流と接触させ、その後フィラメントを所定の引取速度で引き取る。このとき、フィラメント通路内において、フィラメントと接触させる気流の速度の紡糸方向の成分の最大値を、引取速度の６０％以上とする【選択図】図４
2004060137.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
紡糸口金の多数個の紡糸孔から流動性を有するポリマーを連続して吐出して多数本のフィラメントを形成し、いまだ流動性を有している状態にある前記多数本のフィラメントを、一つの直線または曲線に沿って配列した状態で、前記口金の吐出方向下流に設けた紡糸筒のフィラメント通路内を通過させつつ該通路内において前記紡糸方向の成分を有する速度をもった気流と接触させ、その後前記多数本のフィラメントを所定の引取速度で引き取り、多数本のフィラメントからなる糸条を製造する糸条の製造方法であって、前記フィラメント通路内において、前記多数本のフィラメントと接触させる気流の速度の前記紡糸方向の成分の最大値を、前記所定の引取速度の６０％以上とすることを特徴とする糸条の製造方法。
【請求項２】
前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの走行速度が前記所定の引取速度に到達する位置との間の距離をＬｇとし、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの加速度が最も大きくなる位置との距離をＬａとしたとき、
Ｌａ≦Ｌｇ／２
の関係を満足するように前記多数本のフィラメントに前記気流を接触させる、請求項１に記載の糸条の製造方法。
【請求項３】
紡糸口金の多数個の紡糸孔から流動性を有するポリマーを連続して吐出して多数本のフィラメントを形成し、いまだ流動性を有している状態にある前記多数本のフィラメントを、一つの直線または曲線に沿って配列した状態で、前記口金の吐出方向下流に設けた紡糸筒のフィラメント通路内を通過させつつ該通路内において前記紡糸方向の成分を有する速度をもった気流と接触させ、その後前記多数本のフィラメントを所定の引取速度で引き取り、多数本のフィラメントからなる糸条を製造する糸条の製造方法であって、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの走行速度が前記所定の引取速度に到達する位置との間の距離をＬｇとし、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの加速度が最も大きくなる位置との距離をＬａとしたとき、
Ｌａ≦Ｌｇ／２
の関係を満足するように前記多数本のフィラメントに前記気流を接触させることを特徴とする糸条の製造方法。
【請求項４】
前記紡糸筒として、前記フィラメント通路が、前記紡糸方向および前記多数本のフィラメントの配列方向に直交する方向における幅をＥｘとし、前記紡糸孔の直径をｄとしたとき、
ｄ×３≦Ｅｘ≦ｄ×２０
の関係を満足するものを用いる、請求項１〜３のいずれかに記載の糸条の製造方法。
【請求項５】
前記口金として、前記多数の紡糸孔が、直線に沿って配列され、かつ、その直線の本数が、３以下であるものを用いる、請求項１〜４のいずれかに記載の糸条の製造方法。
【請求項６】
前記紡糸口金と前記紡糸筒の前記フィラメント通路との間において、前記紡糸孔から前記フィラメント通路に向かう前記多数本のフィラメントの周囲の気体を吸引し系外に排出する請求項１〜５のいずれかに記載の糸条の製造方法。
【請求項７】
前記多数本のフィラメントの周囲の気体の吸引を前記多数本のフィラメントの列の、前記紡糸方向および前記多数本のフィラメントの配列方向に直交する方向における両側から行なう、請求項６に記載の糸条の製造方法。
【請求項８】
前記フィラメント通路内であって、前記多数本のフィラメントの走行速度が前記所定の引取速度よりも低い位置において、前記多数本のフィラメントと接触させる気流の速度の前記紡糸方向の成分を前記多数本のフィラメントの走行速度よりも大きくする、請求項１〜７のいずれかに記載の糸条の製造方法。
【請求項９】
流動性を有するポリマーを連続して吐出して多数本のフィラメントを形成する多数個の紡糸孔を備えた紡糸口金と、前記口金の吐出方向下流に設けられ、いまだ流動性を有している状態にある前記多数本のフィラメントを、一つの直線または曲線に沿って配列した状態で通過させつつ該通路内において前記紡糸方向の成分を有する速度をもった気流と接触させるフィラメント通路を備えた紡糸筒と、前記フィラメント通路を通過した前記多数本のフィラメントを所定の引取速度で引き取る引取手段とを備えた糸条の製造装置であって、前記紡糸筒は、前記フィラメント通路内において前記多数本のフィラメントと接触させる気流の速度の前記紡糸方向の成分の最大値が前記所定の引取速度の６０％以上となるように気流を前記フィラメント通路内に噴射する気流噴射手段を備えたことを特徴とする糸条の製造装置。
【請求項１０】
前記気流噴射手段は、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの走行速度が前記所定の引取速度に到達する位置との間の距離をＬｇとし、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの加速度が最も大きくなる位置との距離をＬａとしたとき、
Ｌａ≦Ｌｇ／２
の関係を満足するように前記多数本のフィラメントに前記気流を接触させるよう構成されたものである、請求項９に記載の糸条の製造装置。
【請求項１１】
流動性を有するポリマーを連続して吐出して多数本のフィラメントを形成する多数個の紡糸孔を備えた紡糸口金と、前記口金の吐出方向下流に設けられ、いまだ流動性を有している状態にある前記多数本のフィラメントを、一つの直線または曲線に沿って配列した状態で通過させつつ該通路内において前記紡糸方向の成分を有する速度をもった気流と接触させるフィラメント通路を備えた紡糸筒と、前記フィラメント通路を通過した前記多数本のフィラメントを所定の引取速度で引き取る引取手段とを備えた糸条の製造装置であって、前記紡糸筒は、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの走行速度が前記所定の引取速度に到達する位置との間の距離をＬｇとし、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの加速度が最も大きくなる位置との距離をＬａとしたとき、
Ｌａ≦Ｌｇ／２
の関係が満足されるように、前記フィラメント通路内において前記多数本のフィラメントに前記気流を接触させるよう構成された気流噴射手段を備えたことを特徴とする糸条の製造装置。
【請求項１２】
前記紡糸筒は、前記フィラメント通路の、前記紡糸方向および前記多数本のフィラメントの配列方向に直交する方向における幅をＥｘとし、前記紡糸孔の直径をｄとしたとき、
ｄ×３≦Ｅｘ≦ｄ×２０
の関係を満足するものである、請求項９〜１１のいずれかに記載の糸条の製造装置。
【請求項１３】
前記口金は、前記多数の紡糸孔が、直線に沿って配列され、かつ、その直線の本数が、３以下であるものを用いる、請求項９〜１２のいずれかに記載の糸条の製造装置。
【請求項１４】
前記紡糸口金と前記紡糸筒の前記フィラメント通路との間に設けられ、前記紡糸孔から前記フィラメント通路に向かう前記多数本のフィラメントの周囲の気体を吸引し系外に排出する気体吸引排出手段を備えている、請求項９〜１３のいずれかに記載の糸条の製造装置。
【請求項１５】
前記気体吸引排出手段は、前記多数本のフィラメントの周囲の気体の吸引を前記多数本のフィラメントの列の、前記紡糸方向および前記多数本のフィラメントの配列方向に直交する方向における両側から行なうものである、請求項１４に記載の糸条の製造装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は糸条の製造方法および装置に関する。
【０００２】
この糸条の製造方法に用いられるポリマーの代表例として、ポリエステル系ポリマー（例えば、ポリエチレンテレフタレート）がある。また、この糸条の製造方法は、部分延伸糸（ｐａｒｔｉａｌｌｙ　ｏｒｉｅｎｔｅｄ　ｙａｒｎ）の製造に好ましく用いられる。
【０００３】
【従来の技術】
従来、ポリエステル等の糸条、特に部分延伸糸（ＰＯＹ）を製造する場合、一般的には、図１に示した装置が用いられる。図１において、紡糸口金１は、多数の紡糸孔６を有している。紡糸孔６から吐出された多数本のフィラメントＦは、冷却手段３により送給される冷却風３ａによって冷却され、固化する。固化した多数本のフィラメントＦは、ゴデーローラ４により所定の引取速度で引取られて糸条Ｙとなる。多数本のフィラメントＦからなる糸条Ｙは、巻取装置５によりボビンに巻き取られ、糸条パッケージが製造される。
【０００４】
糸条の生産効率を向上させようとする場合、糸条の生産スピードの増加を試みることが一般的である。図１に示された装置が用いられる場合、特にゴデーローラ４の糸条引取速度を上昇させると、ゴデーローラ４より上流側においてフィラメントＦに作用する引取張力Ｔが増大する。その結果、製造された糸条Ｙの伸度が低下する。すなわち、例えば、引取速度が３，０００ｍ／分でポリエチレンテレフタレートからなる糸条を製造すると、製造された糸条の伸度は１３５％となる。引取速度を４，０００ｍ／分に増速すると、糸条の伸度は９０％、引取速度を５，０００ｍ／分に増速すると、糸条の伸度は６５％となる。引取速度の高速化に伴い、製造される糸条の伸度が低下する。
【０００５】
更に、図１に示された装置においては、図２に示す円形の紡糸口金１が用いられる。紡糸口金１には、直径ｄｄの円内に概略均等に分布した多数個の紡糸孔６が設けられている。多数個の紡糸孔６から吐出されたポリマーは、多数本のフィラメントＦを形成する。多数本のフィラメントＦは、下方に向かい走行する（本明細書において、多数本のフィラメントＦ全体としてこの方向に走行しているので、この方向を「紡糸方向」という。）。走行する多数本のフィラメントＦに対して、一方の側のみから、冷却風３ａが供給される。特に引取速度を高速にした場合、冷却風３ａの風量も増大せしめられる。これがため、フィラメントＦの揺れが大きくなる。また、多数本のフィラメントＦの間で冷却手段３との距離に差があることに起因して、各フィラメントＦの冷却状態に違いが生じる。このようにして製造された多数本のフィラメントＦからなる糸条Ｙは、糸斑を有することになる。
【０００６】
このように、糸条の引取速度を高速化したうえで、引取速度が低速の場合と同等の糸条の伸度を有し、かつ、糸条を構成するフィラメント間において差がない状態（糸斑がない状態）の糸条を生産するという糸条の生産効率の向上は、その実現性において、困難を伴う。
【０００７】
この困難を解決し、高速にて高伸度の糸条を得ようとする試みが、特許文献１に記載されている。この試みの概要は、図３に示される。図３に示された紡糸装置は、紡糸口金１の下方に、筒状冷却手段５５とその筒状冷却手段５５よりも径が小さいチューブ７３を有する。筒状冷却手段５５の冷却風５５ａにより、下流に位置するチューブ７３内に下降気流を発生させている。紡糸口金１の多数の紡糸孔６から吐出された多数本のフィラメントＦに対して、チューブ７３内において、気流を接触させる付与することが提案されている。
【０００８】
特許文献２には、チューブ内を流れる気流の流速をポリマーの走行速度と同等速度に調整することによって、フィラメントに作用する引取張力Ｔを低減することが提案されている。これにより、糸条の引取速度を高速にしても安定して糸条の生産が出来るとされている。
【０００９】
しかしながら、これらいずれの方法も、図１に示された装置と同様に、図２に示された円形の紡糸口金１に設けられた、円内に概略均等に分布した多数の紡糸孔６からポリマーを吐出し、多数本のフィラメントＦを形成するものである。そのため、多数本のフィラメントＦ間で筒状冷却手段５５との距離に差がある。また、筒状冷却手段５５とチューブ７３との間の直径の差により、冷却風５５ａの状態が外側と内側とで異なる。そのため、外側を走行するフィラメントＦと内側を走行するフィラメントＦとの冷却状態が異なる。このようにして製造された多数本のフィラメントＦからなる糸条Ｙは、糸斑を有する。
【００１０】
特許文献３には、紡糸口金の紡糸孔周辺に設けられた加熱流体噴出孔から、走行するフィラメントに対し、斜め下方に向けて加熱流体を噴射することが提案されている。これは、紡糸孔から吐出されたフィラメントを、加熱流体の流れによって、高温に維持した状態で、細化させるものである。これにより、紡糸速度を高速化しても、すなわち、フィラメントの引取速度を高速にしても、高伸度の糸条が得られるとされている。また、この加熱流体噴出孔の下流側に吸引手段を設けることで、吐出されたフィラメントの細化が促進されるとされている。
【００１１】
しかしながら、この紡糸装置においては、加熱流体噴出孔から噴射された加熱流体は、吸引手段に向かって流動する。それにより、吸引手段が加熱される問題がある。更には、加熱流体が吸引手段内に取り込まれ、吸引手段内を走行する気流の温度を不安定化させる問題がある。この不安定な温度状態が、吸引手段内を走行するフィラメントに影響する。この状態を経過して製造された糸条は、糸斑を有するおそれがある。なお、この吸引手段に吸引された加熱流体や周辺の空気は、フィラメントとともに下方に排出されるようになっている。この点において、特許文献３の吸引手段は、特許文献１の筒状冷却手段とかわりない。
【００１２】
また、加熱流体噴出孔は、紡糸口金に直接設けられているため、紡糸口金の紡糸孔の吐出面において、噴射された加熱流体が定められた流路を持たず、紡糸口金と吸引手段との間の空間に開放される。そのため、直線に沿って配列された多数の紡糸孔の中央部と配列方向の端部とで、加熱流体のフィラメントへの作用力に差が生じる問題がある。このようにして製造された多数本のフィラメントからなる糸条は、糸斑を有するおそれがある。
【００１３】
一方、紡糸口金の紡糸孔から吐出された直後のポリマー流から、ガスが発生することがある。このガスは、ポリマーの低重合物、すなわち、モノマー、オリゴマー（以下、揮発物と云う）等を含むガスである。この揮発物が紡糸口金面やその周辺に付着し堆積する。この堆積物は、紡糸中のフィラメントの切断の原因となる。フィラメントの切断が発生すると、紡糸を中断し、修復させる作業が必要となり、紡糸工程の連続運転の妨げとなる。このようなガスは、ポリエチレンテレフタレートの紡糸の場合に限らず、他の紡糸可能なポリマーの場合にも発生する。特に、熱分解しやすいポリマー、例えば、ポリアミド、ポリプロピレン、脂肪族ポリエステル（ポリ乳酸など）では、ガスの発生量が非常に多い。ガス発生に起因する揮発物の堆積は、紡糸工程の連続運転の妨げとなる。
【００１４】
特許文献４や特許文献５には、紡糸口金下で発生するガスを吸引する装置が開示されている。この装置は、紡糸口金の紡糸孔から吐出された直後のポリマー流（フィラメントＦ）の側方からガスを吸引するものである。
【００１５】
しかしながら、この吸引方式では、図２に示された円形の紡糸口金１に実質的に均等に分布して設けられた多数個の紡糸孔６から吐出されるフィラメントＦの場合、外側に位置するフィラメントＦの近傍のガスのみしか十分に吸引できない。そのため、内側に位置するフィラメントＦの近傍のガスは、十分に除去されない。ガスがフィラメントＦの走行に随伴して紡糸方向に運ばれる状態が生じる。
【００１６】
特許文献１に開示されている紡糸工程においても、紡糸口金下でのガスの発生がある。しかし、この場合は、紡糸口金１下の領域が、筒状冷却手段５５によって気密に保持されているため、これにより供給される冷却風５５ａが、揮発物を含んだガスを下流のチューブ７３へと運び、チューブ７３の下端から排出される。従って、紡糸口金面近傍にはガスが残存せず、ガスに起因する紡糸口金面への堆積物の付着は発生しにくい。そのため、このような紡糸装置においては、紡糸口金面の汚れを低減するために、特許文献４や特許文献５に示されような吸引手段を設ける必要はない。
【００１７】
一方、特許文献１において、チューブの内径は、２５ｍｍ以上であることが提案されている。従って、この紡糸装置においては、大きな内径を有するチューブが用いられているので、通過するガス中の揮発物がチューブの内壁に付着し堆積物が発生しても、チューブ内を走行するフィラメントに対する影響はない。
【００１８】
【特許文献１】
米国特許第５８２４２４８号明細書
【００１９】
【特許文献２】
特表平０８−５０６３９３号公報
【００２０】
【特許文献３】
特開２００１−２６２４２７号公報
【００２１】
【特許文献４】
実公昭５０−１３９２４号公報
【００２２】
【特許文献５】
特開平０９−２５００２２号公報
【００２３】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上述の従来技術の問題点を解消し、多数本のフィラメントの引取速度を高速にしても、製造される糸条が糸斑が少なく、かつ、高伸度の糸条を製造出来る糸条の製造方法および製造装置を提供することを目的とする。
【００２４】
【課題を解決するための手段】
本発明の別の形態によれば、紡糸口金の多数個の紡糸孔から流動性を有するポリマーを連続して吐出して多数本のフィラメントを形成し、いまだ流動性を有している状態にある前記多数本のフィラメントを、一つの直線または曲線に沿って配列した状態で、前記口金の吐出方向下流に設けた紡糸筒のフィラメント通路内を通過させつつ該通路内において前記紡糸方向の成分を有する速度をもった気流と接触させ、その後前記多数本のフィラメントを所定の引取速度で引き取り、多数本のフィラメントからなる糸条を製造する糸条の製造方法であって、前記フィラメント通路内において、前記多数本のフィラメントと接触させる気流の速度の前記紡糸方向の成分の最大値を、前記所定の引取速度の６０％以上とすることを特徴とする糸条の製造方法が提供される。
【００２５】
また、本発明の好ましい形態によれば、　前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの走行速度が前記所定の引取速度に到達する位置との間の距離をＬｇとし、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの加速度が最も大きくなる位置との距離をＬａとしたとき、
Ｌａ≦Ｌｇ／２
の関係を満足するように前記多数本のフィラメントに前記気流を接触させる、糸条の製造方法が提供される。
【００２６】
また、本発明の別の形態によれば、紡糸口金の多数個の紡糸孔から流動性を有するポリマーを連続して吐出して多数本のフィラメントを形成し、いまだ流動性を有している状態にある前記多数本のフィラメントを、一つの直線または曲線に沿って配列した状態で、前記口金の吐出方向下流に設けた紡糸筒のフィラメント通路内を通過させつつ該通路内において前記紡糸方向の成分を有する速度をもった気流と接触させ、その後前記多数本のフィラメントを所定の引取速度で引き取り、多数本のフィラメントからなる糸条を製造する糸条の製造方法であって、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの走行速度が前記所定の引取速度に到達する位置との間の距離をＬｇとし、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの加速度が最も大きくなる位置との距離をＬａとしたとき、
Ｌａ≦Ｌｇ／２
の関係を満足するように前記多数本のフィラメントに前記気流を接触させることを特徴とする糸条の製造方法が提供される。
【００２７】
また、本発明の好ましい形態によれば、前記紡糸筒として、前記フィラメント通路が、前記紡糸方向および前記多数本のフィラメントの配列方向に直交する方向における幅をＥｘとし、前記紡糸孔の直径をｄとしたとき、
ｄ×３≦Ｅｘ≦ｄ×２０
の関係を満足するものを用いる、糸条の製造方法が提供される。
【００２８】
また、本発明の好ましい形態によれば、　前記口金として、前記多数の紡糸孔が、直線に沿って配列され、かつ、その直線の本数が、３以下であるものを用いる、糸条の製造方法が提供される。
【００２９】
また、本発明の好ましい形態によれば、前記紡糸口金と前記紡糸筒の前記フィラメント通路との間において、前記紡糸孔から前記フィラメント通路に向かう前記多数本のフィラメントの周囲の気体を吸引し系外に排出する糸条の製造方法が提供される。
【００３０】
また、本発明の好ましい形態によれば、前記多数本のフィラメントの周囲の気体の吸引を前記多数本のフィラメントの列の、前記紡糸方向および前記多数本のフィラメントの配列方向に直交する方向における両側から行なう、糸条の製造方法が提供される。
【００３１】
また、本発明の好ましい形態によれば、　前記フィラメント通路内であって、前記多数本のフィラメントの走行速度が前記所定の引取速度よりも低い位置において、前記多数本のフィラメントと接触させる気流の速度の前記紡糸方向の成分を前記多数本のフィラメントの走行速度よりも大きくする、糸条の製造方法が提供される。
【００３２】
また、本発明の別の形態によれば、流動性を有するポリマーを連続して吐出して多数本のフィラメントを形成する多数個の紡糸孔を備えた紡糸口金と、前記口金の吐出方向下流に設けられ、いまだ流動性を有している状態にある前記多数本のフィラメントを、一つの直線または曲線に沿って配列した状態で通過させつつ該通路内において前記紡糸方向の成分を有する速度をもった気流と接触させるフィラメント通路を備えた紡糸筒と、前記フィラメント通路を通過した前記多数本のフィラメントを所定の引取速度で引き取る引取手段とを備えた糸条の製造装置であって、前記紡糸筒は、前記フィラメント通路内において前記多数本のフィラメントと接触させる気流の速度の前記紡糸方向の成分の最大値が前記所定の引取速度の６０％以上となるように気流を前記フィラメント通路内に噴射する気流噴射手段を備えたことを特徴とする糸条の製造装置が提供される。
【００３３】
また、本発明の好ましい形態によれば、　前記気流噴射手段は、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの走行速度が前記所定の引取速度に到達する位置との間の距離をＬｇとし、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの加速度が最も大きくなる位置との距離をＬａとしたとき、
Ｌａ≦Ｌｇ／２
の関係を満足するように前記多数本のフィラメントに前記気流を接触させるよう構成されたものである、糸条の製造装置が提供される。
【００３４】
また、本発明の別の形態によれば、流動性を有するポリマーを連続して吐出して多数本のフィラメントを形成する多数個の紡糸孔を備えた紡糸口金と、前記口金の吐出方向下流に設けられ、いまだ流動性を有している状態にある前記多数本のフィラメントを、一つの直線または曲線に沿って配列した状態で通過させつつ該通路内において前記紡糸方向の成分を有する速度をもった気流と接触させるフィラメント通路を備えた紡糸筒と、前記フィラメント通路を通過した前記多数本のフィラメントを所定の引取速度で引き取る引取手段とを備えた糸条の製造装置であって、前記紡糸筒は、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの走行速度が前記所定の引取速度に到達する位置との間の距離をＬｇとし、前記紡糸口金と、前記多数本のフィラメントの加速度が最も大きくなる位置との距離をＬａとしたとき、
Ｌａ≦Ｌｇ／２
の関係が満足されるように、前記フィラメント通路内において前記多数本のフィラメントに前記気流を接触させるよう構成された気流噴射手段を備えたことを特徴とする糸条の製造装置が提供される。
【００３５】
また、本発明の好ましい形態によれば、前記紡糸筒は、前記フィラメント通路の、前記紡糸方向および前記多数本のフィラメントの配列方向に直交する方向における幅をＥｘとし、前記紡糸孔の直径をｄとしたとき、
ｄ×３≦Ｅｘ≦ｄ×２０
の関係を満足するものである、糸条の製造装置が提供される。
【００３６】
また、本発明の好ましい形態によれば、　前記口金は、前記多数の紡糸孔が、直線に沿って配列され、かつ、その直線の本数が、３以下であるものを用いる、糸条の製造装置が提供される。
【００３７】
また、本発明の好ましい形態によれば、前記紡糸口金と前記紡糸筒の前記フィラメント通路との間に設けられ、前記紡糸孔から前記フィラメント通路に向かう前記多数本のフィラメントの周囲の気体を吸引し系外に排出する気体吸引排出手段を備えている、糸条の製造装置が提供される。
【００３８】
また、本発明の好ましい形態によれば、前記気体吸引排出手段は、前記多数本のフィラメントの周囲の気体の吸引を前記多数本のフィラメントの列の、前記紡糸方向および前記多数本のフィラメントの配列方向に直交する方向における両側から行なうものである、糸条の製造装置が提供される。
【００３９】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照して本発明の実施形態を更に説明する。
【００４０】
以下の実施形態は、ポリエステル糸条の製造、とりわけ部分延伸糸（ＰＯＹ）の製造方法および装置を例にとって説明される。
【００４１】
図４において、本発明の糸条の製造装置１０は、溶融紡糸機（図示せず）におけるスピンブロック１１に係合され、流動性を有するポリマーを連続して吐出しフィラメントを形成する紡糸孔１３の多数個が設けられた紡糸口金１２を有する。紡糸口金１２の下方には、紡糸口金１２に対し間隔をおいて、紡糸筒（エジェクタ）（気体付与手段）２０が設けられている。紡糸筒２０は、多数個の紡糸孔１３により形成され、紡糸口金１２から下方に向かい走行する多数本のフィラメントＦが通過するフィラメント通路２５（図６）を有する。紡糸筒２０の下流には、紡糸筒２０のフィラメント通路２５を通過した多数本のフィラメントＦに油剤を付与する油剤付与手段１７が設けられている。次いで、油剤付与手段１７を通過した多数本のフィラメントＦを所定の引取速度で引き取るフィラメント引取手段を構成する第１ゴデーローラ１４および第２ゴデーローラ１５が設けられている。更に、フィラメント引取手段を通過した多数本のフィラメントＦを巻き取る巻取装置（巻取手段）１６が設けられている。多数本のフィラメントＦは、糸条Ｙとして巻取手段１６により、ボビン１６ａに巻き取られ、糸条パッケージ１６ｂを形成する。
【００４２】
紡糸筒２０は、外部に設けられた昇降装置２６で上下方向に移動可能とされている。昇降装置２６は、ボールネジ２６ｂが設けられた鉛直方向に延びる回転可能な支柱２６ｄと、支柱２６ｄを回転させるモータ２６ｃと、一端がボールネジ２６ｂの回動に連れて支柱２６ｄに沿って上下するようにボールネジ２６ｂに結合され、他端が紡糸筒２０に結合された紡糸筒支持アーム２６ａとからなる。昇降装置２６の作動により、紡糸口金１２の下面（口金面）と紡糸筒２０の上面との間の距離が、所望の値に調整される。
【００４３】
図５（Ａ）は、図４の装置において使用される紡糸口金１２の一例の下面図である。図５（Ａ）の紡糸口金１２Ａは、孔径ｄ（ｍｍ）を有する多数個の紡糸孔１３を有する。多数個の紡糸孔１３は、直線Ｚに沿って間隔Ｐ（ｍｍ）をもって配列されている。図５（Ａ）には、６個の紡糸孔１３が示されている。図において一番右側の紡糸孔１３の中心と一番左側の紡糸孔１３の中心との距離が、符号ｄｗにより示されている。このような配列の場合は、通常、吐出直後の多数本のフィラメントＦの各フィラメントの走行方向は紡糸方向と概略一致する。
【００４４】
図５（Ｂ）は、図４の装置において使用される紡糸口金１２の他の一例の下面図である。図５（Ｂ）の紡糸口金１２Ｂは、図５（Ａ）の紡糸口金１２Ａにおける紡糸孔１３の一列配置を二列配置にしたものである。紡糸孔１３の配列は、互いに平行な直線Ｚ１と直線Ｚ２に沿って行われている。直線Ｚ１上の紡糸孔１３と直線Ｚ２上の紡糸孔１３との直線方向の位置は、互いにずれている。この状態を、直線の方向と紡糸口金１２Ｂの鉛直線の方向とを含む面に投影した場合の状態が、図５（Ｃ）に示される。この状態は、後述する紡糸筒２０において多数本のフィラメントＦの外側から斜め下方に、多数本のフィラメントに向けて、気体を噴射した場合、多数本のフィラメントＦが互いに重なり合うことなく、一つの直線に沿って配列させるために必要となる。図５（Ｂ）において、各紡糸孔１３の中心は、それぞれの直線Ｚ１、Ｚ２上にあり、直線Ｚ１上の紡糸孔１３の配列と直線Ｚ２上の紡糸孔１３の配列の間隔は、直線Ｚ１と直線Ｚ２に直交する方向（この方向は、紡糸方向とフィラメントＦの列の方向（図５（Ｂ）の左右方向）にそれぞれ直交する方向である。この明細書において、この方向を単に幅方向と呼ぶことがある。）の距離であり、この距離は、図５（Ｂ）において、符号Ｗをもって示されている。この距離Ｗは、紡糸孔配列の最大間隔である、紡糸孔配列が３列の場合は、外側二つの直線が選択される。
【００４５】
図５（Ｄ）は、図４の装置において使用される紡糸口金１２の更に他の一例の下面図である。図５（Ｄ）の紡糸口金１２Ｄは、その面における紡糸孔１３の配列に、直線のような規則性はない。紡糸孔１３の配列はランダムである。この状態を、紡糸口金１２Ｄの長手方向の直線の方向と紡糸方向とを含む面に投影した場合の状態が、図５（Ｅ）に示される。この状態は、後述する紡糸筒２０において多数本のフィラメントＦの外側から斜め下方に、多数本のフィラメントに向けて、気体を噴射した場合、多数本のフィラメントＦが互いに重なり合うことなく、一つの直線に沿って配列させるために必要となる。図５（Ｄ）において、幅方向における両最外側に位置する紡糸孔１３の中心間の距離が、符号Ｗで示されている。この場合、後に述べる紡糸筒２０のフィラメント通路２５の横断面形状の矩形の短辺２１Ｓの寸法Ｅｘと距離Ｗとが、
Ｗ≦１０Ｅｘ
の関係を満足していることが好ましい。
【００４６】
紡糸口金１２における多数個の紡糸孔１３の配列の仕方としては、他に、円弧の一部などの開曲線に沿う配列や円などの閉曲線に沿う曲線配列があるが、本質的な差はないので、図示は省略する。
【００４７】
紡糸口金に同じ数の紡糸孔を設ける場合、紡糸孔列を複数本にすれば、紡糸筒２０の直線Ｚ方向の長さを短くでき、紡糸筒２０における気体の噴射流量Ｅｆを少なくでき、運転コストの低減が可能となる。各列の間隔Ｗは、大きすぎると吐出されたポリマーからなるフィラメントＦの屈曲が大きくなり（すなわち、吐出直後の多数本のフィラメントＦのうちの各フィラメントの走行方向が紡糸方向と一致しない）、製造される糸条の糸斑に発展するおそれがある。紡糸孔１３直下でのフィラメントＦにふくらみが生じる「バラス現象」を考慮しながら、各列の間隔Ｗを可能な限り小さくすることが好ましい。
【００４８】
図４の装置に用いられる紡糸筒２０の構造が、図６を用いて説明される。
【００４９】
紡糸筒２０は、気体流入部２２、気体噴射部（気流噴射手段）２３、定常流部２１および気体排出部２４を、上流側から下流側に向かってこの順序で備えている。紡糸筒２０は、気体流入部２２から気体排出部２４に亘って、紡糸口金１２の紡糸孔１３から吐出され、第１ゴデーローラー（フィラメント引取手段）１４へと走行する多数本のフィラメントＦが通過するフィラメント通路２５を備えている。
【００５０】
気体噴射部２３には、フィラメント通路２５の壁面において、走行する多数本のフィラメントＦの両外側から斜め下方に多数本のフィラメントＦに向けて気体を噴射する気体噴射孔２３ａが設けられている。気体噴射孔２３ａには、気体供給装置４１が結合され、気体噴射孔２３ａに圧力空気４１ａが供給される。供給された圧力空気４１ａは、気体噴射孔２３ａからフィラメント通路２５内に噴射される。この噴射により、気体流入部２２において、紡糸筒２０の上端の開口から外部空気が、フィラメント通路２５内へと吸い込まれ、吸込気流が発生する。この吸込流体と気体噴射孔２３ａから噴射された気体とが、フィラメント通路２５中を下流側へと流れ、定常流部２１で一定速度の気体流となる。定常流部２１を通過した気体流は、気体排出部２４から外部に排出される。フィラメント通路２５に進入した多数本のフィラメントＦは、気体噴射孔２３ａから噴射された気体流により、図６において紙面に垂直な方向の直線に沿って、互いに重なることなく、配列され、この配列状態を維持したまま、油剤付与手段１７へと走行する。なお、本明細書において「直線に沿って」とは、各フィラメントＦがフィラメント通路２５中において常にフィラメントＦの列の配列方向（図６の紙面に垂直な方向）の直線に概略沿っていることをいう。すなわち、幾何学的に厳密に直線上に存在する必要はない。特に、図５（Ｂ）や（Ｄ）に示された複数の列を形成している紡糸孔からフィラメントＦが吐出される場合は、少なくともフィラメント通路２５の最上流部では、各フィラメントＦは厳密には緩やかなジグザグ線上にのることになることが容易に理解されよう。本発明の作用効果が現出するならば、紡糸孔１３の配列を反映して、フィラメントＦがフィラメント通路２５中を実質的に２列をなして通過してもよいのである。
【００５１】
図６に示された紡糸筒２０のＸ−Ｘ矢視断面図が、図７に示される。図７において、フィラメント通路２５の横断面形状は、矩形である。この矩形からなる形状は、気体流入部２２におけるフィラメント通路２５の入口部から気体排出部２４におけるフィラメント通路２５の出口部まで、維持されている。
【００５２】
この矩形の長辺２１Ｌの方向と紡糸口金１２の紡糸孔１３の配列方向とは、一致している。従って、矩形の短辺２１Ｓの方向は、紡糸口金１２の紡糸孔１３の前述の幅方向と概略一致する。
【００５３】
フィラメント通路２５の横断面をなす矩形の長辺２１Ｌの寸法Ｅｙは、図５（Ａ）、５（Ｂ）あるいは５（Ｄ）に示す紡糸口金１２、１２Ｂあるいは１２Ｄの紡糸孔１３の最外幅ｄｗ（ｍｍ）よりも大きければ良い。なお、気体流入部２２、気体噴射部２３、定常流部２１および気体排出部２４の間で、矩形の大きさが変化していても良いが、その場合は、矩形の長辺２１Ｌ、２２Ｌ、２３Ｌ、２４Ｌで最小のものが、紡糸孔最外幅ｄｗよりも大きければ良い。しかし、矩形の大きさは、気体流入部２２、気体噴射部２３、定常流部２１および気体排出部２４の間で、一致していることが好ましい。なお本明細書において「断面の形状が矩形である」とは、断面の概略形状が矩形であることをいう。すなわち、幾何学的な意味で厳密な矩形である必要はない。特に長辺方向の両端の断面形状は比較的重要度が低いので、断面形状は、両端が直線である幾何学的な矩形であるだけでなく、両端が半円形であるような長円形であっても差し支えない。
【００５４】
一方、走行する多数本のフィラメントＦが安定してフィラメント通路２５に導入するために、
矩形の長辺の寸法Ｅｙ≧（紡糸孔最外幅ｄｗ＋紡糸孔ピッチＰ）
の関係が満足されていることがより好ましく、また、気体噴射孔２３ａからフィラメント通路２５に噴射する気体を無駄なく効率良く多数本のフィラメントＦに作用させるために、
矩形の長辺の寸法Ｅｙ≦（紡糸孔最外幅ｄｗ＋紡糸孔ピッチＰ×３０）であることがより好ましい。
【００５５】
矩形の短辺の寸法Ｅｘは、小さすぎるとフィラメント通路２５でのフィラメント詰まりを起こしやすい。気体流入部２２、気体噴射部２３、定常流部２１および気体排出部２４のそれぞれの部位の短辺２１Ｓ、２２Ｓ、２３Ｓ、２４Ｓで、
矩形の短辺の寸法Ｅｘ≧（紡糸孔径ｄ×３）
を満足していることが好ましい。更に、定常流部２１では、矩形の短辺の寸法Ｅｘが大きすぎると、多数本のフィラメントＦの走行が不安定となるため、
矩形の短辺の寸法Ｅｘ≦（紡糸孔径ｄ×２０）
を満足していることが好ましい。
【００５６】
図６に示される装置においては、気体流入部２２は、拡幅部２２ａを有している。気体流入部２２におけるフィラメント通路２５の横断面における矩形の短辺の最小値２２ｗ（図９参照）と、定常流部２１におけるフィラメント通路２５の横断面における矩形の短辺の最小値２１ｗ（図９参照）とを互いに異なるように設定すれば、気体流入部２２における外部からの空気の吸込量を所望の量に設定することが出来る。
【００５７】
図６において、気体噴射部２３には、フィラメント通路２５内を走行する多数本のフィラメントＦに対して、多数本のフィラメントＦの配列状態を直線上に互いに重ならない状態に配列させるべく気流を形成する気体を噴出する気体噴射孔２３ａが設けられている。この気体噴射孔２３ａは、圧力空気４１ａが気体排出部２４に向かって流れるように、紡糸方向に対して、噴射角θを有している。噴射角θは、４５°以下であることが好ましい。噴射角θが、４５°を超えると、噴射気体が気体流入部２２側へと流れ、多数本のフィラメントＦの走行を阻害する場合がある。
【００５８】
多数本のフィラメントＦのフィラメント通路２５への吸引の高効率化と紡糸筒２０の小形化とを満足させるためには、噴射角θが、５°〜１５°の範囲であることが好ましい。また、噴射孔２３ａは、図７に示す横断面が矩形のフィラメント通路２５の長辺側に設けられるが、噴射孔２３ａは、矩形の長辺２１Ｌの全巾にわたるスリット形状のものでも、図８に斜視図で示すような複数本の円形の気体噴射孔２３ａの配列からなっていても良い。
【００５９】
図９に示されるように、紡糸筒２０は、組立、解体自在な噴射ブロック２３ｂ、２３ｃなどで構成されていても良い。このようにすることにより、所望する運転条件に合わせて、噴射孔２３ａの噴射角θや噴射孔２３ａのスリット幅Ｅｉ（もしくは円形孔径）、更には、前述の気体流入部２２もしくは定常流部２１におけるフィラメント通路２５の横断面の矩形の短辺の最小値２１ｗ、２２ｗなどを容易に変更することが出来る。
【００６０】
気体流入部２２は、図６に示されるように、最上流側（フィラメント通路２５の入口部）に拡幅部２２ａを有する。これにより、噴射孔２３ａから噴射される圧力空気４１ａによって発生する外気の吸込流４２ａが、フィラメント通路２５内へと円滑に形成される。拡幅部２２ａはテーパ形状でも良いが、丸みをおびたラッパ形状であっても良い。
【００６１】
気体排出部２４は、図６に示されるように、最下流側（フィラメント通路２５の出口部）に拡幅部２４ａを有し、気体噴射部２３からの圧力空気４１ａと吸込流４２ａとが合流して、走行気流４０として、定常流部２１を流れた後に、気体排出部２４下端にて、排出流４３ａとなり、フィラメント通路２５から外方へと排出される。拡幅部２４ａはテーパ形状でも良いが、曲線状である方が、排出流４３ａをスムーズに排出することが出来るので好ましい。また、図９に示されるように、拡幅部２４ａの下端部を一定の拡幅幅２４ｗのまま所定長さ２４Ｎをもつように構成すると、排出流４３ａを整流したまま拡散効果も得られ、多数本のフィラメントＦはより安定する。一方、気体排出部２４は、拡幅部２４ａを有さない、すなわち、定常流部２１の壁面が、そのまま真っ直ぐに下方に延びた形状のものであっても良い。このようにすることにより、紡糸筒２０の構造の簡略化が図れる。
【００６２】
排出流４３ａが、紡糸筒２０の下流側に設けられた油剤付与手段１７（図４参照）において、あるいは、それに至る間において、フィラメント揺れを引き起こす場合は、図１０に示されるように、紡糸筒２０の気体排出部２４に吸引口４６を設け、吸引ブロア４５を用いて吸引口４６から排出流４３ａを積極的に排除することも出来る。このようにすることにより、紡糸筒２０の下端より下流側への排出流４３ａの流れを防止することが出来る。
【００６３】
図１１に示されるように、紡糸筒２０の下端より下流側で、かつ、油剤付与手段１７より上流側に、吸引ブロア４５に連結された排出流吸引手段４７を設け、排出流４３ａを吸引するように構成しても良い。この場合、排出流吸引手段４７の流路の横断面形状は、紡糸筒２０のフィラメント通路２５の横断面形状と同様に矩形で、かつ、走行する多数本のフィラメントＦの配列面に対して平行な面に、吸引面４４ａを備えていることが好ましい。図１０に示されるように、紡糸筒２０の気体排出部２４に吸引口４６を設けるとともに、図１１に示される排出流吸引手段４７を設けても良い。
【００６４】
紡糸筒２０によって発生する吸込流４２ａを整流するため、図１２に示されるように、気体流入部２２の上流側に、ハニカム状などの格子状部材を備えた整流部３１を設けることが好ましい。このように構成することで、所定の方向をもった吸込流４２ａを発生させることができ、走行する多数本のフィラメントＦに対し、安定した気流を付与することが出来る。
【００６５】
整流部３１は、走行する多数本のフィラメントＦの配列方向に対して平行になるように格子状部材を設ければ良いが、紡糸筒２０のフィラメント通路２５と同様に、流路の横断面を矩形にすることで、走行する多数本のフィラメントＦに対して、気流をより均一に作用させることが出来る。また、格子状部材は、配列された多数本のフィラメントＦに対して片側だけに設けても良いが、多数本のフィラメントＦの走行をより安定させるには、配列された多数本のフィラメントＦを挟むように両側に設けることが好ましい。
【００６６】
格子状部材は、図１３に示されるように、２つの格子部材３１ｘ、３１ｙを重ねるように構成することで、形成される孔３１ｚの大きさを調整でき、吸込流４２ａの流量をコントロールすることが容易となる。また、スムーズな吸込流４２ａが得られるように、整流部３１は、図１２の結合部２９に見られるように、紡糸筒２０の気体流入部２２の上端部と整流部３１の下端部との間で段差が生じないように合わせ、整流部３１の流路と紡糸筒２０のフィラメント通路２５とが結合されるようにすることが好ましい。
【００６７】
図１４に示されるように、紡糸筒２０上端の上流側に、図１２に示された整流部３１の機能と送給気体の温度調整機能を合わせもつ気流調整手段３０を設けても良い。気流調整手段３０は、送風機（温調気体供給部）３３に結合されている。温調気体供給部３３から所望の温度に調節された気体３２ａが、整流部３１の格子状部材で整流された後、走行する多数本のフィラメントＦに対して積極的に供給される。所望の温度に調節した気体を供給することで、紡糸筒２０を通過する前の多数本のフィラメントＦを、状況に応じて、冷却、保温または加熱する。これにより、多数本のフィラメントＦの温度を所望の温度にコントロールすることが出来る。
【００６８】
気体３２ａは、走行する多数本のフィラメントＦを挟みこむようにそれらの両側から供給しても良いが、一方の側から供給し他方の側から吸引するように、多数本のフィラメントＦに対して、一方の側を温調気体供給側、それに対向する他方の側を使用済み温調気体吸引側とすることが好ましい。これにより、紡糸筒２０において発生する気流と気流調整手段３０において発生する気流とを分離して管理出来る。更に、多数本のフィラメントＦからが発生する揮発物の吸引による除去作用も得られ、また、紡糸筒２０の内部の揮発物の付着による汚れを抑えることも出来る。ただし、条件によっては、この構成ではフィラメントＦの揺れが発生する場合がある。
【００６９】
紡糸筒２０の上端の上流側で、多数本のフィラメントＦの温度状態をコントロールするため、図１５に示されるように、温度調整手段３５が設けられても良い。温度調整手段３５は、ブロック状の温調管３７と、温調管３７の内部に形成された矩形の温調路３５ａと、その温調路３５ａ内を走行する多数本のフィラメントＦに対向するように、長辺３７ａ方向にわたって設けられたセラミックヒータ等の加熱部材３６とからなる。温度調整手段３５には、温度コントローラ３８ａと温度計３８とが装備され、これらによって加熱部材３６の温度が制御され、その結果、温調路３５ａ内の雰囲気の温度がコントロールされる。温度調整手段３５を用いる場合、多数本のフィラメントＦの配列方向にわたって、加熱部材３６が設けられ、紡糸筒２０の定常流部２１の長辺２１Ｌの面に温調管３７の長辺３７ａの面が揃うように配置される。温度調節手段３５は、そこに設けられた温調管３７の多数本のフィラメントＦが通過する温調路３５ａが、矩形の出口３９ａを有するものであれば、図１６に示されるような外観形状が円筒状の温度調節手段３５でも良い。
【００７０】
図１４に示される気流調整手段３０および図１５に示される温度調整手段３５の両方を用いて、紡糸筒２０の上端から上流側の多数本のフィラメントＦの温度をコントロールするようにしても良い。
【００７１】
図１４に示される整流部３１や気流調整手段３０、および、図１５に示される温度調整手段３５は、これらと紡糸口金１２との間から、外界の空気が流入し、これらの内部のフィラメント通路の気流を乱したり、紡糸口金１２が冷却されることを防ぐために、気流調整手段３０あるいは温度調整手段３５の上端面と、紡糸口金１２あるいはスピンブロック１１の下端面とを、気密状態が形成されるように接続することが好ましい。
【００７２】
図１７に示されるように、図６に示される紡糸筒２０への気体供給装置４１と図１０に示される気体排出部２４に設けられた吸引口４６（あるいは図１１に示される排出流吸引手段４７）とを連結し、紡糸筒２０へ供給する圧力空気４１ａを循環させて使用することも出来る。この場合、紡糸筒２０へ圧力空気４１ａを供給する前に、温度や流量等をコントロールする気体コントローラ４９を設け、この気体コントローラ４９の信号により、例えば、圧力空気４１ａの流量が不足する場合には、補給管４１ｘのバルブ４１ｙの開度を調整する。
【００７３】
図１７に示されるように、紡糸筒２０の上端の上流側に、気流調整手段３０が設けられている場合、気体排出部２４の吸引口４６（あるいは図１１に示される排出流吸引手段４７）から回収した気体をバイパス管４８を通して、供給気体３２ａとして、再度、気流調整手段３０へ供給するようにしても良い。なお、図１７では、バイパス管４８等の管類が右側からのみ紡糸筒２０等に接続されているかに見えるが、実際には両側に接続されており、図の左右で条件が異ならないようになっている。
【００７４】
次に、紡糸口金と紡糸筒との間にガス吸引装置が設けられた形態が説明される。
【００７５】
図１８に、ガス吸引装置（気体吸引排出手段）６０が紡糸口金１２の直下に設けられ、ガス吸引装置６０の下端面から下方に間隔をおいて紡糸筒２０が設けられた紡糸装置が示されている。図１９において、ガス吸引装置６０は、紡糸口金１２と紡糸筒２０との間に、紡糸装置に対し脱着自在に設けられている。ガス吸引装置６０により、紡糸口金１２の紡糸孔１３から吐出されたポリマーにより形成される多数本のフィラメントＦから発する揮発物を含んだガスが吸引される。
【００７６】
ガス吸引装置６０は、吸引バッファ６１と通気性の格子部材からなるガス吸引口６２とで構成されている。ガス吸引口６２は、紡糸口金１２から吐出されたポリマーから形成される多数本のフィラメントＦの列を挟むように、それらの両側に面して、それらに平行に備えられている。吸引バッファ６１には、ガス吸引口６２から吸引したガスを装置外へ運ぶためのガス吸引ブロア６３が、揮発物捕集フィルタ６４を介して、接続されている。すなわち、ガスの吸引は、多数本のフィラメントＦの列の両側から行なわれる。これにより、多数本のフィラメントＦの吸引による揺れを低減することが出来る。吸引されたガスに含まれる揮発物質は、揮発物捕集フィルタ６４により取り除かれ、残余の気体がガス吸引ブロア６３から外気へ放出される。
【００７７】
ガス吸引装置６０は、可能な限り紡糸口金１２の下面に近い位置に、その上面が位置していることがガスの吸引に効果的である。しかし、紡糸口金１２の下面に当接していると、紡糸口金１２を冷やしてしまうので、紡糸口金１２の下面とガス吸引装置６０の上面との間隔（両者間の紡糸方向における長さ）をＳＬとしたとき、ＳＬ≧２ｍｍの関係を満足していることが好ましい。
【００７８】
ガス吸引口６２は、多数本のフィラメントＦの列に並行な平面内に形成されている。ガス吸引口６２は、出来るだけ多数本のフィラメントＦの列に近づけるほど、ガス吸引効率はよい。しかし、近づけすぎると、吸引による気体の流れにより、多数本のフィラメントＦの揺れが大きくなり、多数本のフィラメントＦの間の融着が発生することがある。ガス吸引口６２から多数本のフィラメントＦの列までの吸引距離をＰＬとしたとき、２ｍｍ≦ＰＬ≦２０ｍｍの関係を満足していることが好ましい。
【００７９】
ガス吸引口６２に、ハニカム部材等の気体の流動抵抗の少ない整流部材を用いて、吸込ガスの整流を行うようにするとより良い。
【００８０】
ガスの吸引量は、吸引調整バルブ６５によって、所望の流量に調整可能である。この吸引調整バルブ６５の上流または下流に設けられた流量計６６により、双方の流量を測定し、両面の吸引口６２の吸引流量を同じに調整すると良い。これにより、多数本のフィラメントＦの吸引による揺れをほとんど防ぐことが出来る。流量のコントロールは、負圧計６７を設け、負圧計６７が示す値と事前に計測したガス吸引口６２における風速との相関を得ておき、この相関に基づき、容易に行うことが出来る。
【００８１】
紡糸口金１２の直下の多数本のフィラメントＦの走行速度が小さいことから、紡糸口金１２の直下の多数本のフィラメントＦから発生するガスの移動速度も小さいので、吸引風速は、微速でよい。通常、ガス吸引口６２と多数本のフィラメントＦとの距離にもよるが、吸引風速は、５ｍ／ｍｉｎ〜３０ｍ／ｍｉｎの範囲が好ましい。下流に行くほど、多数本のフィラメントＦの走行速度が高くなるので、吸引流量は、ガス吸引装置６０において、その上流側よりも下流側に行くほど増加するように、ガス吸引口６２を調整すると良い。このようにすることにより、走行する多数本のフィラメントＦに随伴するガスを効率良く捕集することが出来る。
【００８２】
ガス吸引装置６０により多数本のフィラメントＦの周辺のガスを吸引すると、その周辺から外部の空気を吸引する現象が生じる。この現象により、流入する外気による紡糸口金１２の周辺の温度低下が生じ、その結果、製糸性が損なわれる場合がある。
【００８３】
この現象を防止するために、図２０に示されるように、紡糸口金１２の下面に、保温板１２Ｌを備えることが望ましい。
【００８４】
別の手段として、図２１に示されるように、ガス吸引装置６０の吸引バッファ６１が、紡糸口金１２に当接しないようすると良い。これは、吸引バッファ６１の上面とスピンブロック１１の下面とを、直接当接させたり、パッキン１１ｐを介して当接させることにより、行うことが出来る。更に別の手段として、例えば、スピンブロック１１の下面と吸引バッファ６１の上面との間の隙間をパッキン１１ｐで完全に塞ぐ手法がある。これにより、紡糸口金１２の下面とガス吸引装置６０の上面との間の空間は、気密化される。
【００８５】
図２２は、吸引装置６０の紡糸口金１２の紡糸方向に直交する方向の断面図である。
【００８６】
ガス吸引装置６０が、ガス吸引口６２の外気に開放されている両側面６２ａから、外気を吸引する場合、ガス吸引装置６０は、多数本のフィラメントＦの列の両端側のフィラメントＦの周辺に位置するガスを、それより内側に位置するフィラメントＦの周辺に位置するガスよりも強く吸引する場合がある。この場合、製造された糸条を形成する多数本のフィラメント特性の間に、特性の差異（斑）を生じる。この現象は、図２２に示されるように、ガス吸引口６２の外気に開放されている両側面６２ａを側板６８を用いて閉塞すると良い。
【００８７】
ガス吸引装置６０の下面の開口から流入する外気については、その流入方向を整流するため、図２４に示されるように、ハニカム状の格子状部材８８を備えた整流部３１を、ガス吸引装置６０の下面と紡糸筒２０の上面との間に設けると良い。
【００８８】
図２３において、吸込空間８０から流入した外気８１ａは、紡糸方向に逆らって、上昇気流を形成する。この上昇気流により、走行する多数本のフィラメントＦに随伴して流下しようとするガスは、ガス吸引装置６０の方向に流れ、ガス吸引装置６０により捕集される。そのため、その下流に備えられた紡糸筒２０への紡糸口金１２の近傍で発生したガスの流入を防止することが出来る。
【００８９】
吸込空間８０を有する整流部３１が、ガス吸引装置６０の下端と紡糸筒２０の上端との間で配備されることにより、整流部３１内の下流側の部分では、紡糸筒２０によって発生する吸込流４２ａも整流される。これにより、所望の方向性をもった吸込流４２ａを紡糸筒２０のフィラメント通路２５へと流入させることが出来る。また、これにより、揮発物の含有量が少なく、かつ、流れの安定した気流が、紡糸筒２０のフィラメント通路２５へと流れる。
【００９０】
整流部３１には、その長手方向が、走行する複数本のフィラメントＦの配列方向に対して平行になるように配置された格子状部材８８が設けられていることが好ましい。整流部３１におけるフィラメント通路の横断面形状は、紡糸筒２０のフィラメント通路２５の横断面形状と同様の矩形とすることが出来る。このようにすることにより、走行する多数本のフィラメントＦに対して、気流をより均一に作用させることが出来る。
【００９１】
整流部３１の吸い込み空間８０は、多数本のフィラメントＦの走行をより安定させるため、多数本のフィラメントＦの配列を挟むように、その両側に設けられていることが好ましい。
【００９２】
整流部３１に設けられる格子状部材８８は、多数本のフィラメントＦの配列面（例えば、図５（Ａ）の直線Ｚで示される紡糸孔列により形成される多数本のフィラメントＦの配列面）に直交する、あるいは、傾斜角度を有する面において、多数本のフィラメントＦの配列方向に直交する方向に気流が整流されるように設けられていれば良い。傾斜角度が、格子状部材８８の上端から下端に向かい、その大きさが変化するようになされていても良い。
【００９３】
図２４に整流部３１に用いられる格子状部材８８の斜視図が示され、かつ、格子状部材８８の整流方向の厚み８８ｔが示されている。整流方向の厚み８８ｔは、厚いほど整流効果が高まる。格子状部材８８は、５ｍｍ以上の厚み８８ｔを有する部材で形成されていることが好ましい。
【００９４】
整流部３１は、図２５に示されるように、送風機３３に結合されていても良い。送風機３３により、吸込空間８０の整流部３１に、積極的に気体を送給し、吸引装置６０に向けて流れる外気８１ａの流れや紡糸筒２０に向けて流れる吸込流４２ａの流れが、補助される。走行するフィラメントを形成するポリマーの種類や状態などに応じて、窒素等の不活性ガスが導入されても良い。熱風や冷風が導入されることにより、多数本のフィラメントＦに作用する気体の温度をコントロールしても良い。なお、図２５では片側の格子状部材８８にのみ送風機３３が接続されているかのように見えるが、実際には、両側の格子状部材８８に接続されており、図の左右で条件が異なることがないようになっている。
【００９５】
糸条の製造において、フィラメント切れが発生する場合がある。この場合の対処の仕方の一例が、図２６を用いて説明される。図２６において、糸条Ｙの走行路を監視するように糸切れセンサ９６が、第２ゴデーローラ１５と巻取手段１６との間に設けられている。フィラメント切れが生じたとき、糸切れセンサ９６がそれを検知し、糸切れ検知信号を発する。一方、紡糸筒２０と油剤付与手段１７との間に、多数本のフィラメントＦからなる糸条Ｙの走行路に向かい、吸引器９５が装備されている。吸引器９５は、くず糸ブロア９４に連結されている。糸切れ検知信号に基づき、くず糸ブロア９４が作動すると、吸引器９５が糸条Ｙを吸引する。
【００９６】
フィラメント切れが発生したが、切断位置より上流側においては、依然として紡糸口金１２の紡糸孔１３から形成され続ける多数本のフィラメントＦが走行する。この紡糸口金１２から連続して走行して来る多数本のフィラメントＦが、糸切れセンサ９６の糸切れ検知により発せられる糸切れ検知信号に基づき作動したくず糸ブロア９４と吸引器９５により吸引される。次いで、吸引器９５に吸引された糸条は、吸引器９５から排出され、くず糸収容器９７に収容される。これにより、第１ゴデーローラ１４、第２ゴデーローラ１５への糸条Ｙの巻き付きが防止される。吸引器９５は、紡糸筒２０の気体排出部２４に向かって開口するとともに、多数本のフィラメントＦの配列している方向（紡糸筒２０のフィラメント通路２５の長辺方向）に水平移動可能に設けられていることが好ましい。
【００９７】
次に、本発明における糸条の製造方法が、図４および図６を参照して、説明される。
【００９８】
気体供給装置４１によって、紡糸筒２０のフィラメント通路２５内に圧力空気４１ａが、噴射孔２３ａから、斜め下方に向けて噴射される。これにより、フィラメント通路２５を下方へ向かう走行気流４０が形成される。紡糸筒２０は、紡糸方向における紡糸口金１２の下流側で、かつ、紡糸口金１２の多数個の紡糸孔１３から列状にポリマーが吐出されたとき、そのポリマーにより形成される多数本のフィラメントＦがそのまま真っ直ぐ紡糸方向下流向きに走行し、紡糸筒２０のフィラメント通路２５内を通過する位置に配置される。
【００９９】
この配置により、気体流入部２２に発生している吸込流４２ａによって、走行する多数本のフィラメントＦがフィラメント通路２５の入口に到来したとき、フィラメントＦが、フィラメント通路２５内に容易に導入され、更に、フィラメントＦのフィラメント通路２５の通過が容易に遂行される。昇降装置２６により、紡糸筒２０を下降させておくと、フィラメントＦの走行が安定し、フィラメント通路２５へのフィラメント通しが容易に行える。
【０１００】
次に、スピンブロック１１に設けられた紡糸口金１２に列状に配列された多数個の紡糸孔１３から、流動性を有するポリマーが吐出される。吐出されたポリマーは、紡糸孔１３の配列に応じて配列した多数本のフィラメントＦを形成する。形成された多数本のフィラメントＦは、フィラメント通路２５の入口から導入された後、フィラメント通路２５の出口から導出される。多数本のフィラメントＦを形成しているポリマーは、紡糸筒２０のフィラメント通路２５を通過する間か、そこからの導出後に、その流動性を失い、固化する。フィラメント通路２５から導出されたフィラメントＦは、サクションガン（図示せず）で吸引されながら、油剤付与手段１７、第１ゴデーローラ１４、第２ゴデーローラ１５へと順次糸かけされ、最終的に巻取装置１６へと導かれる。これにより、糸条Ｙの製造における初期作業が完了する。図１０に示される吸引口４６が設けられた紡糸筒２０が使用される場合は、吸引口４６に接続された吸引ブロア４５の作動を、巻取装置１６までの糸かけ作業が完了するまで、停止し、糸かけ作業完了後に、吸引ブロア４５を作動させる。
【０１０１】
その後は、連続的に、紡糸口金１２の紡糸孔１３からポリマーが吐出され、多数本のフィラメントＦが形成される。形成された多数本のフィラメントＦは、紡糸筒２０のフィラメント通路２５に設けられた噴射孔２３ａから、多数本のフィラメントＦに向かい、多数本のフィラメントＦの両側において、斜め下方に向けて、噴射される気体の流れを受けて、互いに重なり合うことなく、概略一列に配列する。
【０１０２】
次いで、配列された多数本のフィラメントＦは、その配列状態を維持したまま、フィラメント通路２５を下方に向けて走行する。一方、噴射孔２３ａからフィラメント通路２５内に斜め下方に向けて噴射され、多数本のフィラメントＦの配列に寄与した気流は、フィラメント通路２５において、下方に向かう走行気流４０を形成する。フィラメント通路２５において、下方に向かって走行する多数本のフィラメントＦと下方に向かう走行気流４０とが共存する。フィラメント通路２５における走行する多数本のフィラメントＦと走行気流４０との共存により、紡糸孔１３から吐出されたポリマーにより形成された多数本のフィラメントＦは、安定した状態で、牽引され、細化される。その結果、フィラメントＦ間での糸斑の少ない、高伸度の糸条Ｙが高速で製造される。
【０１０３】
この糸条の製造プロセスによれば、紡糸孔１３から吐出されたポリマーにより形成される多数本のフィラメントＦが、未固化の状態で、紡糸筒２０のフィラメント通路２５に導入され、そこにおいて、牽引および細化を受けるので、紡糸孔から吐出されたポリマーにより形成される多数本のフィラメントが冷却固化した後に、気流により牽引されて得られる不織布とは異なり、フィラメント間の糸斑の少ない高伸度の糸条が製造される。
【０１０４】
この糸条の製造プロセスにおいて、噴射孔２３ａからの圧力空気４１ａの噴射速度Ｖｓが、第１ゴデーローラ１４による糸条Ｙの引取速度Ｖｗよりも大きく値に設定されることにより、紡糸筒２０のフィラメント通路２５内の少なくとも一部において、多数本のフィラメントＦの走行とともに走行する気体の速度の紡糸方向成分の最大値が、多数本のフィラメントＦの走行速度よりも高く維持される。この状態において、多数本のフィラメントＦには、フィラメント通路２５を流下する気体流による牽引力がもたらされる。
【０１０５】
この糸条の製造プロセスにおいて、より好ましい牽引力を発生させるには、定常流部２１を流れる走行気流４０の走行速度Ｖｅ（この実施形態においては、フィラメント通路２５内における気流の速度の紡糸方向成分の最大値でもある）が、糸条の引取速度Ｖｗの６０％以上に維持されていることが好ましい。
【０１０６】
走行気流４０の走行速度Ｖｅがあまりにも高い場合、紡糸筒２０の下方に位置する油剤付与手段１７付近における糸条Ｙの糸走行状態に悪影響が出ることがある。この悪影響の一つに、糸切れの発生がある。このような事態を防ぐには、走行気流４０の走行速度Ｖｅは、糸条の引取速度Ｖｗの１２０％以下であることが好ましい。
【０１０７】
紡糸孔１３から初速Ｖｏで吐出されたポリマーからなるフィラメントＦのフィラメント速度Ｖｆは、紡糸口金１２からの鉛直方向の距離が大きくなるに従って次第に大きくなり、ある点において、糸条の引取速度Ｖｗに到達する。
【０１０８】
この関係が、図２７に示される。図２７のグラフにおける横軸は、紡糸口金１２の下面からの鉛直方向の距離を示し、縦軸は、紡糸口金１２の下面からの鉛直方向の距離に応じたフィラメントＦの速度を示す。フィラメントＦの速度は、図２７のグラフに描かれた曲線Ａのように変化する。このとき、フィラメントＦの速度が糸条の引取速度Ｖｗに到達する点までの紡糸口金１２の下面からの距離をＬｇ、紡糸口金１２の下面から曲線Ａの傾きが最も大きくなる点までの距離、すなわち、フィラメントＦの加速度が最も大きくなる点までの距離をＬａとすると、Ｌａ≦Ｌｇ／２の関係が満足されていることが好ましい。この関係は、紡糸筒２０の紡糸口金１２に対する位置、紡糸孔１３からのポリマーの吐出条件、走行気流４０の条件、糸条の引取条件を調整することにより実現される。Ｌａ≦Ｌｇ／２の関係が満足されている場合、フィラメントＦの細化が、フィラメント通路２５の上流域で進行する。このことは、配向の進んでいない糸条Ｙ、すなわち、高伸度の糸条Ｙの製造を容易にする。
【０１０９】
図１２に示されるように、紡糸筒２０の上流側に整流部３１が設けられる場合には、気体流入部２２にその外方から流入する外気の流れが整流される。このことにより、整流された吸込流４２ａが形成され、列状に走行する多数本のフィラメントＦに対して、それらに交差する方向に吸込流４２ａが付与される状態が形成される。この状態は、多数本のフィラメントＦに対するより均一な冷却効果をもたらす。これは、より糸斑の少ない糸条Ｙの製造を容易にする。
【０１１０】
図１４に示されるように、紡糸筒２０の上流側に気流調整手段３０が設けられる場合には、紡糸筒２０の上流側の雰囲気温度の積極的なコントロールを可能にする。図１５に示されるように、紡糸筒２０の上流側に、温調管３７に内蔵された温度調整手段３５が設けられる場合には、多数本のフィラメントＦが走行する温調路３５ａ内の雰囲気が輻射熱によってコントロールされる。これは、紡糸筒２０に進入する多数本のフィラメントＦの温度を所望の温度に制御することを可能とする。この温度制御は、目標とする物性を有する糸条Ｙの製造を容易にする。
【０１１１】
紡糸筒２０のフィラメント通路２５へ進入するフィラメントＦの温度は、１６０℃以上であることが好ましく、２００℃以上であることがより好ましい。このような温度にフィラメントＦの温度が制御されることは、気体供給装置４１からフィラメント通路２５に供給される噴射気体の噴射流量Ｅｆの低減をもたらし、糸条Ｙの生産コストの低減をもたらす。
【０１１２】
糸条Ｙの製造中に糸切れが発生した場合には、図２６に示されるように、糸切れセンサ９６により糸切れが検知され、第１ゴデーローラ１４から巻取装置１６までの駆動系の駆動が停止する。同時に、くず糸ブロア９４が稼働し、くず糸吸引器９５が、多数本のフィラメントＦの配列方向（水平方向）に往復動しながら、フィラメント通路２５を通過して来るフィラメントＦを屑フィラメントＦ１として吸引する。この糸切れの対処中、紡糸筒２０の圧力空気４１ａの噴射流量Ｅｆは、糸条製造の正常時よりも、多少低減させることが好ましい。
【０１１３】
図２９に示されるように、糸条製造系列が複数系列からなる場合、第１ゴデーローラ１４、第２ゴデーローラ１５、巻取手段１６のそれぞれの回転軸Ｊ１、Ｊ２、Ｊ３の方向が、紡糸口金１２および紡糸筒２０の配列方向ＪＯに平行に設定されることで、第１ゴデーローラ１４に導入される糸条Ｙにひねりが加わることが防止される。これは、糸条Ｙの安定した引取を可能にする。
【０１１４】
多数本のフィラメントＦへの油剤の付与は、多数本のフィラメントＦを１本の糸条に集束せずに、図２８に示されるように、長尺の給油ローラ１７ａと油剤を給油ローラ１７ａに供給する油剤塗布部材１７ｂとからなる油剤付与手段により、それぞれのフィラメント毎に油剤が付与される形式で行われても良い。
【０１１５】
図３０に示されるように、スピンブロック１１に装着される紡糸口金は、一つの紡糸口金１２に、複数個の紡糸孔１３からなる紡糸孔群１３ａの複数個が同一方向に配列された形式のものであっても良い。図３１に示されるように、スピンブロック１１に装着される紡糸口金は、同一方向に配列された複数個の紡糸口金１２からなり、それぞれの紡糸口金１２が同一方向に配列された複数個の紡糸孔１３を有する形式のものであっても良い。
【０１１６】
この場合、複数群の糸条ＹＹが、一つの紡糸筒２０を通過し、更には、一つの油剤付与手段ローラ１７ａを通過するようにすることが出来る。
【０１１７】
この場合、紡糸筒２０のフィラメント通路２５の長手方向の流路幅Ｅｙｙと前述の一つの口金１２（１糸条分）の場合の流路幅Ｅｙとの関係において、Ｅｙｙは（Ｅｙ）×（糸条数）に相当する。
【０１１８】
本発明の糸条の製造方法は、従来３，０００ｍ／ｍｉｎや４，０００ｍ／ｍｉｎで得られる糸条の特性を、５，０００ｍ／ｍｉｎ以上の生産速度でも製造可能とするものである。この生産速度は、同様な糸条の特性を目標として、６，０００ｍ／ｍｉｎ〜１０，０００ｍ／ｍｉｎの生産速度にすることが可能である。
【０１１９】
糸条Ｙが、第１ゴデーローラ１４で加熱され、第２ゴデーローラ１５の速度が第１ゴデーローラ１４の速度よりも早くされ、第１ゴデーローラ１４と第２ゴデーローラ１５との間で糸条Ｙに延伸がもたらされる工程であっても、同様の効果が得られる。
【０１２０】
本発明の糸条の製造方法は、従来技術の糸条の製造方法に比べて、得られる糸条の品質およびその生産性の両者をバランス良く満足するものである。従って、本発明の糸条の製造方法は、例えば、糸品質管理が困難な、１本のフィラメントの繊度が０．５ｄｔｅｘ以下の極細糸の生産や、モノフィラメントの生産にも使用される。
【０１２１】
次に、本発明の糸条の製造方法の別の実施形態が、図６、図１８、および、図１９に基づき、説明される。
【０１２２】
ガス吸引ブロア６３が運転され、ガス吸引装置６０が、ガス吸引装置６０内のフィラメント通路の気体を吸引する状態が形成される。一方、気体供給装置４１が運転され、紡糸筒２０のフィラメント通路２５に互いに向き合って開口した二つの噴射孔２３ａからフィラメント通路２５内に、圧力空気４１ａが噴射され、両噴射孔２３ａからの噴射気流が、フィラメント通路２５内で衝突し、フィラメント通路２５を下方に向かう走行気流４０が形成される。
【０１２３】
紡糸筒２０は、紡糸口金１２の鉛直方向下側で、かつ、紡糸口金１２の紡糸孔１３から列状に吐出されたポリマーにより形成される多数本のフィラメントＦがそのまま真っ直ぐ紡糸方向下流向きに走行し、紡糸筒２０のフィラメント通路２５を通過するような位置に配置される。
【０１２４】
この配置により、気体流入部２２に発生している吸込流４２ａによって、走行する多数本のフィラメントＦがフィラメント通路２５の入口に到来したとき、フィラメントＦが、フィラメント通路２５内に容易に導入され、更に、フィラメントＦのフィラメント通路２５の通過が容易に遂行される。昇降装置２６により、紡糸筒２０を紡糸口金１２からより下方に下降させておくと、フィラメントＦの冷却固化が進んだ状態となり、フィラメント通路２５への糸通しが容易になると同時に、フィラメントＦから発する紡糸口金１２の近傍のガスが、正常運転開始前（糸掛け前）の時間帯において、紡糸筒２０のフィラメント通路２５内に吸引された後排出されるので、紡糸筒２０内の揮発物を含むガスに与える汚染が回避される。また、フィラメントＦの走行が安定し、フィラメント通路２５への糸通しが容易に行える。
【０１２５】
ガス吸引装置６０は、紡糸筒２０と一緒に昇降するよう、紡糸筒２０の上部に結合されていても良い。一方、ガス吸引装置６０は、紡糸筒２０とは別体とし、スピンブロック１１あるいは紡糸口金１２の下面に配備しておけば、紡糸筒２０の昇降位置により、吸込空間８０（図２３）の間隙を所望の距離に容易に調整出来る。
【０１２６】
次に、スピンブロック１１に設けられた紡糸口金１２の列状に配列された紡糸孔１３からポリマーが吐出され、多数本のフィラメントＦが形成される。形成された多数本のフィラメントＦは、ガス吸引装置６０および紡糸筒２０のフィラメント通路２５を通過する。走行するフィラメントＦは、紡糸筒２０のフィラメント通路２５を通過する間に固化される。その後、固化したフィラメントＦは、サクションガン（図示せず）で吸引されて、油剤付与手段１７、第１ゴデーローラ１４、第２ゴデーローラ１５へと順次糸かけされ、最終的に巻取装置１６へと導かれる。これをもって、糸条Ｙの製造における初期作業が完了する。
【０１２７】
その後は、連続的に、紡糸口金１２からポリマーが吐出され、多数本のフィラメントＦが形成され、形成された多数本のフィラメントＦは、その配列状態が概略維持されたまま、ガス吸引装置６０および紡糸筒２０のフィラメント通路２５を下方へと走行する。この間に、ガス吸引装置６０により、フィラメントＦから発生したガスが吸引される。紡糸筒２０のフィラメント通路２５を走行する多数本のフィラメントＦは、それらに対し、噴射孔２３ａから噴射された圧力空気４１ａの作用を受けて、互いに重なることなく直線に沿った配列状態を形成する。フィラメント通路２５を走行する多数本のフィラメントＦは、フィラメント通路２５を通過中またはここから導出された後に、冷却固化される。冷却固化された多数本のフィラメントＦは、油剤付与手段１７で収束され、油剤付与を受ける。油剤付与を受けた多数本のフィラメントＦは、糸条Ｙとして、第１ゴデーローラ１４、第２ゴデーローラ１５を経て、巻取装置１６によりボビン上に巻き取られる。ここに、糸条Ｙからなる糸条パッケージが製造される。
【０１２８】
この糸条の製造プロセスは、従来技術の糸条の製造プロセスに比べて、糸条の品質および糸条の生産性の両者をバランス良く満足するものである。この糸条の製造プロセスは、ポリプロピレンやポリ乳酸など多種多様なポリマーから形成される多数本のフィラメントからなる糸条の製造にも使用される。この糸条の製造プロセスは、特に、糸品質管理が困難な、一本のフィラメントの繊度が０．５ｄｔｅｘ以下の極細糸の製造や、モノフィラメント等など太物糸の製造にも使用される。
【０１２９】
【実施例】
第１群の実施例および比較例：
本発明の糸条の製造方法の実施例として、図４に示された糸条の製造装置を用いた糸条の製造方法が、また、比較例として、図１に示された装置を用いた糸条の製造方法が次に説明される。実施例、および、比較例において用いられた製造条件は、以下の各表に示される。
【０１３０】
実施例１〜１３において用いられた紡糸筒２０は、図６に示される。その紡糸筒２０、および、そのフィラメント通路２５の横断面は、図７に示される。フィラメント通路２５の横断面形状は、矩形である。紡糸筒２０は、上端から下端に向かい、気体流入部２２、気体噴射部２３、定常流部２１、および、気体排出部２４を有する。気体流入部２２は、拡幅部２２ａを有する。気体排出部２４は、拡幅部２４ａを有する。定常流部２１におけるフィラメント通路２５の横断面の短辺２１Ｓの長さＥｘは２ｍｍで、長辺２１Ｌの長さＥｙは１００ｍｍであった。噴射孔２３ａのフィラメント通路２５の壁面における開口形状は、フィラメント通路２５の長辺２１Ｌの全巾にわたるスリットであった。このスリットのスリット幅Ｅｉ（図９参照）は０．４ｍｍであった。
【０１３１】
気体噴射部２３の噴射孔２３ａから噴射される圧力空気４１ａの噴射速度Ｖｓ（ｍ／ｍｉｎ）は、それ自体を直接的に計測することは困難である。従って、気体供給装置４１のブロアから供給される圧力空気４１ａの噴射流量Ｅｆ（ｍ３／ｍｉｎ）と噴射孔２３ａの流路横断面積（Ｅｙ×Ｅｉ）と圧力空気４１ａの供給圧力とから計算により求められる値を、噴射速度Ｖｓ（ｍ／ｍｉｎ）とした。
【０１３２】
定常流部２１を流れる走行気流４０の走行気流速度Ｖｅ（ｍ／ｍｉｎ）は、定常流部２１の壁面に設けた圧力管Ｐ１と気体排出部２４の下流側に設けた圧力管Ｐ２により得られるそれぞれの圧力の差圧Ｐｏに基づき、次の式により求めた。ここで、ρは気体の密度である。
【０１３３】
Ｖｅ＝（２・Ｐｏ／ρ）１／２
紡糸口金１２と第１ゴデーローラ１４との間における走行フィラメントＦのフィラメント速度Ｖｆ（ｍ／ｍｉｎ）は、図３２に示される計測装置により計測した。図３２において、レーザードップラ糸速計５０は、計測ヘッド５１とコントローラ５２からなる。計測ヘッド５１をフィラメントＦの走行方向に移動させ、紡糸口金１２と第１ゴデーローラ１４との間において、走行するフィラメントＦのフィラメント速度Ｖｆ（ｍ／ｍｉｎ）を、紡糸口金１２から１００ｍｍごとの位置で計測した。紡糸筒２０の内部のフィラメント通路２５内を走行するフィラメントＦの糸速を計測するために、糸速計測時には、フィラメント通路２５の一方の短辺２１Ｓに対応する紡糸筒２０の一部を開放し、計測ヘッド５１からのレーザー光がフィラメント通路２５内に届くようにする。この開放が、フィラメント通路２５の気流の状態を変化させるように影響する場合は、開放を止め、フィラメント通路２５の一方の短辺２１Ｓに対応する紡糸筒２０の一部に計測用のレーザー光が透過する小孔を設け計測を行う。あるいは、フィラメント通路２５の一方の短辺２１ｂに対応する紡糸筒２０の一部を、計測用のレーザー光が透過可能な材質とし、その部分を通して計測を行う。
【０１３４】
図４において、Ｌ１（ｍｍ）は、紡糸口金１２の下面から紡糸筒２０の上面までの距離を示し、これを紡糸筒位置とする。Ｌ２（ｍｍ）は、紡糸筒２０の全長を示し、これを紡糸筒長さとする。Ｌ３（ｍｍ）は、紡糸口金１２の下面から油剤付与手段１７までの距離を示し、これを油剤付与位置とする。Ｌ４（ｍｍ）は、紡糸口金１２の下面から第１ゴデーローラ１４までの距離を示し、これを引取位置とする。Ｖｗ（ｍ／ｍｉｎ）は、第１ゴデーローラ１４による糸条Ｙの引取速度を示し、これを引取速度とする。図６において、Ｅｓ（ｍｍ）は、紡糸筒２０の上面から気体噴射部２３の噴射孔２３ａ（フィラメント通路２５の壁面における噴射孔２３ａの開口面の鉛直方向における中心）までの距離を示し、これをスリット位置とする。
【０１３５】
紡糸口金１２については、紡糸孔１３の間隔を紡糸孔ピッチＰ（ｍｍ）、紡糸口金１２の下面における紡糸孔１３の孔径を紡糸孔径ｄ（ｍｍ）、複数個の紡糸孔１３のうち最も離れている２つの紡糸孔の中心間距離を紡糸孔最外幅ｄｗ（ｍｍ）とした。
【０１３６】
実施例１、２、３、および、４
図４の装置を用い、表１に示す条件で、繊度Ｄが１３５ｄｔｅｘ、フィラメント数ＮＦが３６のポリエステル糸条Ｙを製造した。紡糸口金１２は、図５（Ａ）に示すように、直線Ｚ上に、全ての紡糸孔１３、すなわち３６個の紡糸孔１３が配列されているものを用いた。紡糸孔ピッチＰは２．５ｍｍ、紡糸孔径ｄは０．３ｍｍ、紡糸孔最外幅ｄｗは９０．３ｍｍとした。実施例１、２、３、および、４は、紡糸筒位置Ｌ１が異なる以外は同条件とした。これら実施例の糸条製造条件および得られた糸条の特性は、表１に示される。
【０１３７】
【表１】
2004060137.tif 000003
【０１３８】
いずれの実施例においても、紡糸筒２０の上側および下側における走行する３６本のフィラメントＦの揺れは少なく、良好な紡糸状態が観察された。３６本のフィラメントＦは、紡糸筒２０の上流側から紡糸筒２０の出口まで、紡糸口金１２から吐出された直後のフィラメントＦの配列状態を維持しており、フィラメントＦ同士が収束（接触）することもなく紡糸筒２０を通過していることが確認された。
【０１３９】
巻取手段１６により巻き取られた糸条Ｙの糸質の評価は、表１に示される。実施例１では、伸度Ｅが１４１％、強度Ｔが２．４ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が０．９５、実施例２では、伸度Ｅが１２８％、強度Ｔが２．６ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が０．９３、実施例３では、伸度Ｅが１０４％、強度Ｔが２．８ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が１．００、実施例４では、伸度Ｅが８６％、強度Ｔが３．０ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が１．１３であった。紡糸筒２０が紡糸口金１２から離れているほど、得られた糸条Ｙの伸度Ｅが小さくなり、糸斑Ｕ％も悪化する傾向が見られた。
【０１４０】
紡糸口金１２から１００ｍｍごとの位置で走行フィラメントＦのフィラメント速度Ｖｆを測定し、その結果を図３３に示す。フィラメントＦが固化して引取速度Ｖｗに到達した点の紡糸口金１２からの距離を到達点Ｌｇとし、最も加速度が大きかった領域として、計測点をつないだ際に最も大きな傾きをつくった二つの点の中点における位置の紡糸口金１２からの距離を加速点Ｌａとして、これらについての各実施例における結果を表２に示す。
【０１４１】
【表２】
2004060137.tif 000004
【０１４２】
図３３から、加速点Ｌａ（加速点Ｌａ１〜加速点Ｌａ４）の位置は、紡糸筒位置Ｌ１の値が大きくなるに従い、下流側に変化して行くことが読みとれる。それぞれの加速点Ｌａの位置は、対応する到達点Ｌｇ（到達点Ｌｇ１〜到達点Ｌｇ４）までの距離の半分より上流側に位置していることが読みとれる。実施例１〜４において、それぞれの加速点Ｌａは、到達点Ｌｇの２８％、３９％、４５％、５０％であった。このことから、加速点Ｌａ≦到達点Ｌｇ／２の関係が満足され、加速点Ｌａの到達点Ｌｇに対する比率が低いほど、製造される糸条Ｙの伸度Ｅが高い値になることが判明した。
【０１４３】
表２に、紡糸筒２０の気体流入部２２の直上におけるフィラメントＦの温度Ｔｉ（℃）を非接触温度計を用いて測定した結果を示す。それぞれの実施例における温度Ｔｉは、実施例１が２１５℃、実施例２が２０３℃、実施例３が１８４℃、実施例４が１５８℃であった。このことは、紡糸筒位置Ｌ１の値が小さい方が、高温の状態にあるフィラメント紡糸筒２０に進入することを意味する。
【０１４４】
フィラメントＦが高温の状態にある間に、フィラメントＦは、その走行方向に対し斜め下方に向けて噴射孔２３ａから噴射される圧力空気４１ａに遭遇し、その後、フィラメント通路２５を下方に向けて流れる走行気流４０とともに、フィラメント通路２５を下方に向けて走行する。このフィラメントＦと走行気流４０とのフィラメント通路２５における共存状態が、より高伸度の糸条Ｙの製造をもたらす。後述の比較例１に示される場合の糸条の伸度の１．５倍以上の伸度を有する糸条Ｙを得ることが出来る。
【０１４５】
紡糸筒２０が存在する範囲である紡糸筒範囲Ｌｅ（ｍｍ）（図４における紡糸口金１２の下面から、Ｌ１〜Ｌ１＋Ｌ２の範囲）と走行気流速度Ｖｅとの関係を見ると、実施例１〜４では、表２に示すように、それぞれの加速点Ｌａが紡糸筒範囲Ｌｅ内に収まっており、かつ、加速点Ｌａでのフィラメント速度Ｖｆの値ＶＬは、走行気流速度Ｖｅの値よりも小さい。このことは、紡糸筒２０内の少なくとも一部で、フィラメントＦに走行気流４０による牽引力が作用していることを意味する。
【０１４６】
比較例１、２、および、３
図１に示す装置を用い、表３に示す条件で、繊度Ｄが１３５ｄｔｅｘ、フィラメント数ＮＦが３６のポリエステル糸条を製造した。各比較例では、図２に示される紡糸口金１が用いられた。この紡糸口金１は、直径ｄｄが７２ｍｍの円の内方に、吐出されるポリマーが互いに接触しないようにして配列された３６個の紡糸孔６を有する。図１に示す冷却手段３は、紡糸口金１の紡糸孔６から吐出されたポリマーにより形成され、下方に走行するフィラメントＦに対し、鉛直方向に直角な方向に冷却風３ａを送給する。冷却手段３におけるフィラメント冷却長さＬ２２は１，０００ｍｍであり、冷却風３ａの冷却風速Ｖｃｌは３０ｍ／ｍｉｎである。冷却風３ａは、冷却手段３の冷却風吹き出し面から吹き出された後、走行するフィラメントＦを横切り、その後、吹き出し方向と実質的に同じ方向に向かい、冷却手段３の外へと排出される。従って、走行するフィラメントＦの走行方向に沿い、走行するフィラメントＦを支配するような気流は、存在しない。
【０１４７】
図１において、Ｌ１１（ｍｍ）は、紡糸口金１の下面から冷却手段３の上面までの距離を示し、冷却手段位置とする。比較例１、２、および、３は、糸条の引取速度Ｖｗが互いに異なる以外は同条件とした。これら比較例の糸条製造条件および得られた糸条の特性は、表３に示される。
【０１４８】
【表３】
2004060137.tif 000005
【０１４９】
いずれの比較例においても、冷却手段３の上側および下側における走行する３６本のフィラメントＦの揺れは少なかった。しかし、フィラメントＦをその走行方向に実質的に垂直な方向に横切る冷却風３ａによる走行フィラメントＦの屈曲が確認された。その屈曲の度合いは、紡糸孔６の配置に基づくフィラメントＦの走行位置によって異なっていた。
【０１５０】
巻取装置５により巻き取られた糸条Ｙの糸質の評価は、表３に示される。比較例１では、伸度Ｅが６５％、強度Ｔが３．１ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が１．２４、比較例２では、伸度Ｅが９８％、強度Ｔが２．９ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が１．１３、比較例３では、伸度Ｅが１１９％、強度Ｔが２．７ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が１．０５であった。糸条の引取速度Ｖｗが高速になるほど、製造される糸条の伸度Ｅが減少していることが確認された。
【０１５１】
実施例１〜４と比較するに、実施例では、糸条の引取速度Ｖｗが５，０００ｍ／ｍｉｎでも、伸度の高い糸条が得られ、特に、実施例１では、引取速度Ｖｗが３，５００ｍ／ｍｉｎである比較例３の場合よりも高い伸度を有する糸条を得ることが出来た。
【０１５２】
紡糸口金１から１００ｍｍごとの位置で走行フィラメントＦのフィラメント速度Ｖｆを測定し、その結果を図３４に示す。実施例１と同様に到達点Ｌｇ、加速点Ｌａを表４に示す。
【０１５３】
【表４】
2004060137.tif 000006
【０１５４】
図３４から、引取速度Ｖｗの増加で、到達点Ｌｇ（到達点Ｌｇ１ｘ〜到達点Ｌｇ３ｘ）の位置、加速点Ｌａ（加速点Ｌａ１ｘ〜加速点Ｌａ３ｘ）の位置は、ともに下流側に変化してゆくことが示されている。しかし、いずれの加速点Ｌａの位置も、対応する到達点Ｌｇの位置までの距離の半分よりも下流側に位置する。すなわち、比較例では、引取速度Ｖｗに関わらず、加速点Ｌａ＞到達点Ｌｇ／２の関係を示している。
【０１５５】
実施例５、および、比較例４
実施例５、および、比較例４は、図４に示す装置を用い、後出の表５に示す、噴射流量Ｅｆ、噴射速度Ｖｓ、走行気流速度Ｖｅを変えた以外は実施例１と同様にして、繊度Ｄが１３５ｄｔｅｘ、フィラメント数ＮＦが３６のポリエステル糸条を製造した。これら実施例および比較例の糸条製造条件および得られた糸条の特性は、表５に示される。
【０１５６】
【表５】
2004060137.tif 000007
【０１５７】
実施例５においては、紡糸筒２０の上側および下側における走行する３６本のフィラメントＦの揺れは少なく、良好な紡糸状態が観察された。３６本のフィラメントＦは、紡糸筒２０の上流側から紡糸筒２０の出口まで、紡糸口金１２から吐出された直後のフィラメントＦの配列状態を維持しており、フィラメントＦ同士が収束（接触）することもなく紡糸筒２０を通過していることが確認された。一方、比較例４においては、紡糸筒２０における噴射流量減による走行気流４０がフィラメントＦに与える牽引力の不足とみられるフィラメントＦの配列状態の乱れが、特に、紡糸筒２０上流側において確認され、フィラメントＦの走行が不安定である様子が確認された。
【０１５８】
巻取手段１６により巻き取られた糸条Ｙの糸質の評価は、表５に示される。実施例１においては、噴射速度Ｖｓが６，０００ｍ／ｍｉｎ、走行気流速度Ｖｅが４，２５０ｍ／ｍｉｎのとき、伸度Ｅが１４１％、強度Ｔが２．４ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が０．９５であった。これに対し、実施例５においては、噴射速度Ｖｓが４，９００ｍ／ｍｉｎ、走行気流速度Ｖｅが３，２４０ｍ／ｍｉｎのとき、伸度Ｅが１１２％、強度Ｔが３．２ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が１．０１。また、これに対し、比較例４においては、噴射速度Ｖｓが３，４００ｍ／ｍｉｎ、走行気流速度Ｖｅが１，９８０ｍ／ｍｉｎのとき、伸度Ｅが８４％、強度Ｔが３．５ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が１．３４であった。
【０１５９】
これらのデータから、噴射速度Ｖｓおよび走行気流速度Ｖｅが大きい場合、高伸度かつ糸斑の少ない糸条が得られることが分かる。
【０１６０】
噴射速度Ｖｓが引取速度Ｖｗよりも大きいと、紡糸筒２０に発生する吸引量が安定し、高伸度で高品質の糸条が得られることが分かる。
【０１６１】
一方、引取速度Ｖｗよりも噴射速度Ｖｓが小さくなると、紡糸筒２０の吸引量が低減し、フィラメントＦの走行が不安定になり、糸斑を発生させることが分かる。
【０１６２】
これらの結果、および、実施例２〜４において得られた結果から、高い伸度を有する糸条を製造するには、走行気流速度Ｖｅは、引取速度Ｖｗの６０％以上の速度であることがより望ましい条件であることが判明する。
【０１６３】
紡糸口金から１００ｍｍごとの位置で走行フィラメントＦのフィラメント速度Ｖｆを測定し、その結果を図３５に示す。実施例１と同様に実施例５、比較例４の到達点Ｌｇ、加速点Ｌａを表６に示す。
【０１６４】
【表６】
2004060137.tif 000008
【０１６５】
図３５において、実施例５の場合は、加速点Ｌａ（加速点Ｌａ５）の位置が到達点Ｌｇ（到達点Ｌｇ５）の位置までの距離の半分より上流側に位置しているが、比較例４の場合は、加速点Ｌａ（加速点Ｌａ４ｘ）の位置が到達点Ｌｇ（到達点Ｌｇ４ｘ）の位置までの距離の半分よりも下流側に位置している。これによって、加速点Ｌａ≦到達点Ｌｇ／２の関係を満たす適切な噴射速度Ｖｓ、走行気流速度Ｖｅを形成する気体流をフィラメントＦに付与しなければ、高伸度で糸斑の少ない良質な糸条を得ることができないことが示される。加速点Ｌａ４ｘは、表６が示す通り、紡糸筒範囲Ｌｅを外れた位置に存在しているため、比較例４においては、走行気流速度Ｖｅが、フィラメントＦに対して、効果的に作用していないことが分かる。
【０１６６】
実施例６、および、７
後出の表７に示すように、実施例６においては、紡糸筒２０の定常流部２１を延長して紡糸筒長さＬ２を変えた以外は、実施例１と同様にして、繊度Ｄが１３５ｄｔｅｘ、フィラメント数ＮＦが３６のポリエステル糸条を製造した。一方、実施例７においては、走行気流速度Ｖｅが実施例１と同等程度（６，２００ｍ／ｍｉｎ）になるように噴射流量Ｅｆ、噴射速度Ｖｓを調整した以外は、実施例６と同様にして、繊度Ｄが１３５ｄｔｅｘ、フィラメント数ＮＦが３６のポリエステル糸条を製造した。これら実施例の糸条製造条件および得られた糸条の特性は、表７に示される。
【０１６７】
【表７】
2004060137.tif 000009
【０１６８】
いずれの実施例においても、紡糸筒２０の上側および下側における走行する３６本のフィラメントＦの揺れは少なく、良好な紡糸状態が観察された。３６本のフィラメントＦは、紡糸筒２０の上流側から紡糸筒２０の出口まで、紡糸口金１２から吐出された直後のフィラメントＦの配列状態を維持しており、フィラメントＦ同士が収束（接触）することもなく紡糸筒２０を通過していることが確認された。
【０１６９】
巻取手段１６により巻き取られた糸条Ｙの糸質の評価は、表７に示される。
【０１７０】
実施例６においては、走行気流速度Ｖｅが３，６８０ｍ／ｍｉｎで、伸度Ｅが１２８％、強度Ｔが２．７ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が０．８０との結果が得られた。実施例１と比較すると、糸斑Ｕ％の値が改善されているが、噴射流量Ｅｆが同等であるにも拘わらず、定常流部２１が長くなったことに起因する圧損抵抗により、走行気流速度Ｖｅが低下し、また、圧損抵抗により、紡糸筒２０の吸込流４２ａが減少し、走行気流４０の合計流量が少なくなったため、走行気流速度Ｖｅが低減し、得られた糸条の伸度が低下したものと考えられる。
【０１７１】
実施例７においては、走行気流速度Ｖｅが４，２００ｍ／ｍｉｎで、伸度Ｅが１４０％、強度Ｔが２．４ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が０．８２との結果が得られた。実施例１と比較すると、同等の伸度Ｅが得られ、糸斑Ｕ％も向上している。このことは、紡糸筒長さＬ２を長くすることが、紡糸筒２０内を走行するフィラメントＦの乱れを抑制出来ることを示すと同時に、その走行気流速度Ｖｅは、引取速度Ｖｗと同等もしくはそれ以上の大きさで与えることが糸条の伸度を大きく向上させる要因であることを示している。この効果は、図９の紡糸筒２０の下端部の長さ２４Ｎを調整することでも得られる。
【０１７２】
実施例８、９、および、１０
実施例８においては、図５（Ｂ）に示すように、２本の直線Ｚ１、Ｚ２上に、多数個の紡糸孔１３を配列した紡糸口金１２を用いた。紡糸筒２０の定常流部２１の横断面の長辺２１Ｌの長さＥｙを、実施例１におけるＥｙの値の半分に変更した。また、走行気流速度Ｖｅを実施例１の場合と同等条件とするために、噴射流量Ｅｆ、噴射速度Ｖｓを調整した以外は、実施例１と同様の糸条の製造装置を用いた。繊度Ｄが１３５ｄｔｅｘ、フィラメント数ＮＦが３６のポリエステル糸条を製造した。
【０１７３】
実施例９、および、１０においては、後出の表８に示すように、紡糸筒２０における噴射孔２３ａの噴射角θを変更した以外は、実施例８と同様にして、繊度Ｄが１３５ｄｔｅｘ、フィラメント数ＮＦが３６のポリエステル糸条を製造した。これら実施例の糸条製造条件および得られた糸条の特性は、表８に示される。
【０１７４】
【表８】
2004060137.tif 000010
【０１７５】
いずれの実施例においても、紡糸筒２０の上側および下側における走行する３６本のフィラメントＦの揺れは少なく、良好な紡糸状態が観察された。３６本のフィラメントＦは、紡糸筒２０の上流側から紡糸筒２０の出口まで、紡糸口金１２から吐出された直後のフィラメントＦの配列状態を維持しており、フィラメントＦ同士が収束（接触）することもなく紡糸筒２０を通過していることが確認された。
【０１７６】
なお、実施例８と同様の条件で、直線Ｚ１および直線Ｚ２上に配列された紡糸孔１３が、それらの投影図において、互いに重なるように配列した紡糸口金を用い、糸条を製造し、同様の評価を行うことを試みた。しかし、この場合においては、紡糸筒２０に流入するフィラメントＦが紡糸筒２０の上流側で融着する現象が観察された。糸条には、糸切れ、毛羽が発生し、糸条を引き取り、それの評価を行うまでには至らなかった。
【０１７７】
巻取手段１６により巻き取られた糸条Ｙの糸質の評価は、表８に示される。実施例８においては、伸度Ｅが１４０％、強度Ｔが２．４ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が０．９８との結果が得られ、実施例１と同質の糸条が得られていることが分かり、紡糸口金１２における紡糸孔１３の配列を２列にしても、各直線Ｚ１、Ｚ２に直角方向に見て、紡糸孔１３が重ならないように位置していれば、問題なく目的とする糸条の製造が出来ることが確認された。
【０１７８】
この紡糸孔１３の複数列の配置を採用することにより、紡糸筒２０のフィラメント通路２５の長辺の長さＥｙを小さく出来る。長さＥｙは、同じ繊度Ｄ、同じフィラメント数ＮＦにて２列する場合は、１列の場合の約半分となる。この場合、噴射流量Ｅｆを低減でき、圧空使用量にかかる生産コストを軽減出来る。
【０１７９】
噴射角θを変更した実施例９、および、１０においては、実施例８に比較して、走行気流速度Ｖｅが噴射角θを鋭角にするほど増加している。これは、噴射角θを小さくするほど、紡糸筒２０のフィラメント通路２５の入口から流入する吸込流４２ａが増加し、走行気流４０の流量を増大させていることによるものと考えられる。
【０１８０】
巻き取った糸条の糸質を評価したところ、実施例９においては、走行気流速度Ｖｅが４，７８０ｍ／ｍｉｎ、伸度Ｅが１４３％、強度Ｔが２．４ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が０．９１、実施例１０においては、走行気流速度Ｖｅが５，２３０ｍ／ｍｉｎ、伸度Ｅが１４５％、強度Ｔが２．３ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が０．８８との結果が得られた。すなわち、噴射角θが小さいほど、実施例９と同等あるいはそれ以上のより高伸度の良好な糸質を有する糸条が得られることが確認された。
【０１８１】
実施例１１
図１２に示すように、紡糸筒２０の上流側に、整流板を有する整流部３１を設けた装置を用いた以外は実施例１と同様に、後出の表９に示す条件で、繊度Ｄが１３５ｄｔｅｘ、フィラメント数ＮＦが３６のポリエステル糸条を製造した。整流板は、ハニカム状の格子を用い、紡糸筒２０の気体流入部２２直上にフィラメントＦを挟み込むように設置した。整流部３１の寸法は、長さＬｃが６０ｍｍ、厚みＬｔが１０ｍｍであった。実施例１１の糸条製造条件および得られた糸条の特性は、表９に示される。
【０１８２】
【表９】
2004060137.tif 000011
【０１８３】
実施例１１において、紡糸筒２０の上側および下側における走行する３６本のフィラメントＦの揺れは少なく、良好な紡糸状態が観察された。３６本のフィラメントＦは、紡糸筒２０の上流側から紡糸筒２０の出口まで、紡糸口金１２から吐出された直後のフィラメントＦの配列状態を維持しており、フィラメントＦ同士が収束（接触）することもなく紡糸筒２０を通過していることが確認された。
【０１８４】
巻き取った糸条Ｙの糸質を評価したところ、伸度Ｅが１４３％、強度Ｔが２．４ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が０．８５であった。実施例１に比べ、整流板により吸込流４２ａが整流されるため、目視でも紡糸筒２０の上流側のフィラメントＦの揺れが、実施例１におけるよりも低減されていることが分かり、これにより糸斑を更に改善出来たものであることが確認された。
【０１８５】
実施例１２、および、１３
図１５に示すように、紡糸筒２０上流側に、フィラメントＦの温度状態をコントロールするブロック状の温調管３７を設け、温調路３５ａ内の温調部温度ＴＨを２５０℃に調整した以外は実施例１と同様に、後出の表１０に示す条件で、繊度Ｄが１３５ｄｔｅｘ、フィラメント数ＮＦが３６のポリエステル糸条を製造した。温調管３７の温調路３５ａの横断面形状は、矩形とし、温調管３７のフィラメントＦの走行方向の長さである温調部長さＬＨは、６０ｍｍとした。矩形の温調路３５ａの長辺３７ａ方向にわたって、加熱部材３６として、セラミックヒータを設けた。これら実施例の糸条製造条件および得られた糸条の特性は、表１０に示される。
【０１８６】
【表１０】
2004060137.tif 000012
【０１８７】
これらの実施例において、紡糸筒２０の上側および下側における走行する３６本のフィラメントＦの揺れは少なく、良好な紡糸状態が観察された。３６本のフィラメントＦは、紡糸筒２０の上流側から紡糸筒２０の出口まで、紡糸口金１２から吐出された直後のフィラメントＦの配列状態を維持しており、フィラメントＦ同士が収束（接触）することもなく紡糸筒２０を通過していることが確認された。
【０１８８】
巻き取った糸条Ｙの糸質を評価したところ、走行気流速度Ｖｅを４，２５０ｍ／ｍｉｎにした実施例１２においては、伸度Ｅが１５３％、強度Ｔが２．２ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が０．９５であった。実施例１に比べ、同じ巻取速度であるが、より伸度が高い糸条が得られた。
【０１８９】
走行気流速度Ｖｅを３，２００ｍ／ｍｉｎにした実施例１３においては、伸度Ｅが１４０％、強度Ｔが２．４ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が０．９２であった。噴射流量Ｅｆを低減しても、温度調整手段３５を用いることにより、実施例１と同質の糸条を得ることが出来た。
【０１９０】
このとき、実施例１２と同様に、紡糸筒２０の上流側のフィラメントＦの温度Ｔｉを測定したところ、温度Ｔｉは２２７℃であった。実施例１における温度Ｔｉは、表２より２１５℃であり、実施例１２、および、１３よりも低い値であった。このことは、紡糸筒２０を通過する前のフィラメントＦの温度を高温に保持することにより、紡糸筒２０の走行気流速度Ｖｅの大きさを低減しても、同等の伸度Ｅが得られることを意味している。これにより、噴射流量Ｅｆを低減出来るので、糸条の製造において、生産コストの低減が図られる。
【０１９１】
比較例５
比較例５における装置は、比較例１で用いた図１に示す装置において、冷却手段３の代わりに、図３に示す筒状冷却手段５５、漏斗状の加速部７２およびチューブ７３で構成される筒状気流付与部７０を設け、冷却風５５ａをチューブ７３に送り、チューブ７３内でフィラメントＦの走行方向に平行な平行流７３ａを発生する構成とした。筒状気流付与部７０を構成する各部寸法において、紡糸口金１から筒状冷却手段５５までの距離（口金深度）ＬＤが２５ｍｍ、筒状冷却手段５５の鉛直方向の長さ（冷却筒長）ＬＰが３００ｍｍ、漏斗状の加速部７４の角度（加速テーパ角）が６０°、その鉛直方向の長さ（加速長さ）ＬＲが５５ｍｍ、チューブ７３の長さ（チューブ長）ＬＮが４５０ｍｍ、チューブ径ｄ１が２５ｍｍであった。筒状気流付与部７０以外の装置構成は、比較例１と同じとした。
【０１９２】
この装置を用いて、表１１に示す条件で、繊度Ｄが１３５ｄｔｅｘ、フィラメント数ＮＦが３６のポリエステル糸条を製造した。筒状冷却手段５５に供給する冷却風速Ｖｃは３０ｍ／ｍｉｎとなるように供給し、その際のチューブ７３における風速Ｖｔは２，２００ｍ／ｍｉｎであることを確認した。比較例５の糸条製造条件および得られた糸条の特性は、表１１に示される。
【０１９３】
【表１１】
2004060137.tif 000013
【０１９４】
巻き取った糸条の糸質を評価したところ、比較例５においては、伸度Ｅが１０８％、強度Ｔが２．９ｇ／ｄｔｅｘ、糸斑Ｕ％が１．２２であった。
【０１９５】
比較例５において製造された糸条は、その伸度Ｅの値は向上できているものの、実施例と比較して糸斑Ｕ％の値が大きく、比較例５に用いた糸条の製造装置は、糸斑の発生しやすい装置であることが示されている。
【０１９６】
チューブ７３出口にて、糸条の旋回やフィラメントＦ同士が交差するような糸乱れが確認され、フィラメントＦ（糸条Ｙ）の走行に不安定な様子が確認された。これは、フィラメントＦが走行する流路を筒状に形成していることに起因する。この現象は、紡糸口金における紡糸孔の配列が直線に沿っており、かつ、紡糸筒のフィラメント通路の横断面形状が矩形である本発明の糸条の製造方法、装置には、現れない。冷却風速Ｖｃを増大させて、チューブ風速Ｖｔの増大も図ったが、冷却風速Ｖｃ増加により、吐出されたポリマーからなる多数本のフィラメントＦが中央に収束してしまい、フィラメントＦ同士が融着し、糸条Ｙの引取を行うに至らなかった。
【０１９７】
第２群の実施例および比較例：
図１９に示す装置を用いてポリエステル糸条を製造し、得られた糸条の評価を行った。糸条の製造条件は、表１２に示される。糸条の製造状況の評価は、糸条の製造開始から３６時間行い、この間において、フィラメントＦの走行状態を適宜観察しつつ、１２時間経過毎に、製造されている糸条のサンプルリングを行い、サンプル糸条の糸質を評価した。糸条の製造は、製造開始から３６時間後に停止した。糸条の製造を停止した後、紡糸筒２０内のフィラメント通路２５の状態を観察した。
【０１９８】
【表１２】
2004060137.tif 000014
【０１９９】
実施例１４において用いた紡糸筒２０は、図６、および、図７に示される。フィラメント通路２５の横断面形状は、矩形である。気体流入部２２に拡幅部２２ａを有する。気体排出部２４に拡幅部２４ａを有する。定常流部２１におけるフィラメント通路２５の横断面における矩形の短辺長のさＥｘは２ｍｍで、その長辺の長さＥｙは１００ｍｍであった。噴射孔２３ａのフィラメント通路２５の壁面における開口形状は、スリット形状である。このスリットは、フィラメント通路２５の横断面の矩形の長辺２１Ｌの全巾に亘って開口している。スリットのスリット幅Ｅｉ（図９参照）は０．４ｍｍであった。
【０２００】
ガス吸引装置６０のガス吸引口６２において発生する吸引風速ＳＶの値は、事前に、圧力計６７の指示と達成風速との相関を計測し、それにより得られた値である。多数本のフィラメントＦは、その両側に備えたガス吸引口６２間の中央を下方に向かい走行するようにした。ガス吸引口６２とフィラメントＦとの間の距離（吸引距離ＰＬ）は、両側のガス吸引口６２の間隙の長さの１／２とした。
【０２０１】
図２３に示したようなガス吸引装置６０と紡糸筒２０との間に設けられた吸込空間８０には、格子状のハニカム部材（厚み：１５ｍｍ、格子ピッチ：３ｍｍ）を用い、多数本のフィラメントＦの列と並行に、その両面に配備させ、ガス吸引装置６０と同様に、側板６８によって短辺方向の面を外部に対し閉じた形態とした（図２２参照）。
【０２０２】
図１９において、ＳＬ（ｍｍ）は、紡糸口金１２の下面からガス吸引装置６０の上面までの距離を示し、これを口金下空間とする。ＢＬ（ｍｍ）は、ガス吸引装置６０の鉛直方向の長さを示し、これを吸引域とする。ＡＬ（ｍｍ）は、ガス吸引装置６０の下面から紡糸筒２０の上面までの吸込空間８０（図２３参照）の鉛直方向の長さを示し、これを通気距離とする。
【０２０３】
図１８において、Ｌ１（ｍｍ）は、紡糸口金１２の下面から紡糸筒２０の上面までの距離を示し、これを紡糸筒位置とする。Ｌ２（ｍｍ）は、紡糸筒２０の全長を示し、これを紡糸筒長さとする。Ｌ３（ｍｍ）は、紡糸口金１２の下面から油剤付与手段１７までの距離を示し、これを油剤付与位置とする。Ｌ４（ｍｍ）は、紡糸口金１２の下面から第１ゴデーローラ１４までの距離を示し、これを引取位置とする。Ｖｗ（ｍ／ｍｉｎ）は、第１ゴデーローラ１４による糸条Ｙの引取速度を示し、これを引取速度とする。図６において、Ｅｓ（ｍｍ）は、紡糸筒２０の上面から気体噴射部２３の噴射孔２３ａ（フィラメント通路２５の壁面における噴射孔２３ａの開口面の鉛直方向における中心）までの距離を示し、これをスリット位置とする。
【０２０４】
紡糸口金１２については、紡糸孔１３の間隔を紡糸孔ピッチＰ（ｍｍ）、紡糸口金１２の下面における紡糸孔１３の孔径を紡糸孔径ｄ（ｍｍ）、複数個の紡糸孔１３のうち最も離れている２つの紡糸孔の中心間距離を紡糸孔最外幅ｄｗ（ｍｍ）とした。
【０２０５】
実施例１４
図１９の装置を用い、表１２に示す条件で、繊度Ｄが１３５ｄｔｅｘ、フィラメント数ＮＦが３６のポリエステル糸条（ＰＥＴ糸条）を速度５，０００ｍ／ｍｉｎで製造した。紡糸口金１２は、図５（Ａ）に示すように、直線Ｚ上に、多数個の紡糸孔の全てが配列されているものを用いた。紡糸孔ピッチＰが２．５ｍｍ、紡糸孔径ｄが０．３ｍｍ、紡糸孔最外幅ｄｗが８７．５ｍｍであった。
【０２０６】
実施例１５、および、比較例６
実施例１５と比較例６とは、ガスの吸引風速ＳＶが異なる以外は両者同条件とした。所定時間経過後にサンプリングして得られた糸条の糸質状態は、表１３に示される。糸質は、強度Ｔ、伸度Ｅ、糸斑Ｕ％、毛羽Ｋにより評価されている。表１３には、糸条の製造開始から３６時間後の紡糸筒２０のフィラメント通路２５の内面の観察結果が示されている。
【０２０７】
強度Ｔおよび伸度Ｅは、一般的な引張試験機を用いて、製造された糸条（マルチフィラメント）から切り出した長さ５０ｍｍの試験糸条を、引張速度４００ｍｍ／ｍｉｎで破断に至るまで延伸させて取得した値である。糸斑Ｕ％は、Ｚｅｌｌｗｅｇｅｒ社製　ＵＳＴＥＲ　ＴＥＳＴＥＲ１　ＭＯＤＥＬＣを使用し、１００ｍ／ｍｉｎの速度で糸条を供給しながらノーマルモードで測定して取得した値である。毛羽Ｋは、東レエンジニアリング社製フライカウンターを用い、４００ｍ／ｍｉｎの速度で測定距離１２，０００ｍにおける毛羽個数を測定して取得した値である。
【０２０８】
実施例１４、および、実施例１５におけるいずれの条件においても、糸条の製造期間を通じて、フィラメントＦの揺れは少なく、良好な紡糸状態が維持された。多数本のフィラメントＦは、紡糸口金１２から紡糸筒２０の出口まで、紡糸口金１２にて吐出された直後の配列状態を維持しており、フィラメント同士が収束（接触）することもなく、紡糸筒２０を通過していることを確認した。巻き取った糸条の糸質を評価したところ、表１３に示すように、実施例１４では、１２時間後で、糸斑Ｕ％が０．８５、実施例１５では、糸斑Ｕ％が０．８３、２４時間後で、それぞれ０．８８、０．８０、３６時間後で、それぞれ０．８４、０．８２であった。全体を通して、糸条における毛羽の発生も見られなかった。糸条の製造開始から３６時間後に、糸条の製造を中止して、紡糸筒２０を解体し、フィラメント通路２５への揮発物の付着状態を検査したところ、揮発物の付着は実質的に認められず、汚れも少なく、良好な状態であった。
【０２０９】
【表１３】
2004060137.tif 000015
【０２１０】
一方、ガス吸引装置６０の吸引操作を行わなかった比較例６では、１８時間を経過したあたりで、紡糸筒２０に進入するフィラメントＦの揺れが見られはじめ、３０時間のあたりで、その揺れが大きくなっているのが観察された。得られた糸条の糸斑Ｕ％の値も経時的に悪化し、糸条の製造開始直後のサンプリング糸条には毛羽は存在していなかったのに、時間の経過とともに、サンプルリング糸条に毛羽が多く現れるようになった。３６時間後の紡糸筒２０のフィラメント通路２５を観察したところ、白粉状の堆積物が多量に付着しており、一部で気体噴射部２３を塞いでしまっていた。堆積物をクロマトグラフィーにて調べたところ、主要成分は、ポリエステルの昇華物であるヒドロキシエチルテレフタレートであることを確認した。
【０２１１】
なお、実施例においては、代表的なポリエステル糸条であるポリエチレンテレフタレート糸条（ＰＥＴ糸条）についてのみの記述したが、ポリマーの種類は、特に限定されるものではない。例えば、ポリアミド、ポリプロピレン、あるいは、脂肪族ポリエステル（ポリ乳酸等）に代表されるような糸条の製造においても、同様な効果が得られる。特に、ポリ乳酸からなる糸条は、揮発物が多いので、本発明の糸条の製造方法および装置が、好ましく適用される。
【０２１２】
【発明の効果】
本発明によれば、多数本のフィラメントの引取速度を高速にしても、製造される糸条が糸斑が少なく、かつ、高伸度の糸条を製造することができる。また、本発明の好ましい形態によれば、糸斑発生を低減するべく幅が狭小なフィラメント通路を用いる場合であっても、フィラメントの揮発物質の汚染による糸条の製造中断を低減でき、安定した糸条の製造の継続が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】従来の糸条の製造装置の概略模式図である。
【図２】図１の装置に用いられている紡糸口金の下面概略模式図である。
【図３】図１の装置とは別の従来の糸条の製造装置の概略模式図である。
【図４】本発明の糸条の製造装置の一実施形態の概略模式図である。
【図５】図４の装置に用いられる紡糸口金の代表的な３つの例の下面概略模式図、および正面投影の模式図である。
【図６】図４の装置に用いられる紡糸筒の概略縦断面図である。
【図７】図６の紡糸筒のＸ−Ｘ矢視概略横断面図である。
【図８】図４の紡糸筒の上部の一部の概略斜視図である。
【図９】図４の紡糸筒の別の形態の概略縦断面図である。
【図１０】図４の紡糸筒の更に別の形態の下部概略縦断面図である。
【図１１】図４の装置において、紡糸筒の下方に排出流吸引手段が設けられた形態の一部概略縦断面図である。
【図１２】図４の装置において、紡糸筒の上部に整流部が設けられた形態の一部概略縦断面図である。
【図１３】図１２の整流部に設けられる格子部材の一例の斜視図である。
【図１４】図４の装置において、紡糸筒の上方に気流調整手段が設けられた形態の一部概略斜視図である。
【図１５】図４の装置において、紡糸筒の上方に設けられる温度調整手段の概略斜視図である。
【図１６】図１５の温度調整手段の別の形態の概略斜視図である。
【図１７】図４の装置において、紡糸筒に圧力空気の循環経路を付加した形態の一部概略縦断面図である。
【図１８】本発明の糸条の製造装置の他の実施形態の概略模式図である。
【図１９】図１８の装置に用いられるガス吸引装置の一形態の概略縦断面図である。
【図２０】図１８の装置に用いられるガス吸引装置の他の形態の概略縦断面図である。
【図２１】図１８の装置に用いられるガス吸引装置の更に他の形態の概略縦断面図である。
【図２２】図１８の装置に用いられるガス吸引装置の概略横断面図である。
【図２３】本発明の糸条の製造装置の更に他の実施形態の概略模式図である。
【図２４】図２３の整流部の格子状部材の一形態の概略斜視図である。
【図２５】図２３の整流部の概略斜視図である。
【図２６】本発明の糸条の製造装置の他の実施形態の概略模式図である。
【図２７】図４の装置において、紡糸口金から吐出されたポリマーにより形成されたフィラメントの紡糸口金からの距離に応じた速度変化の状態を示すグラフである。
【図２８】図４の装置に設けられた紡糸筒と油剤付与手段の概略斜視図である。
【図２９】本発明の糸条の製造装置の更に他の実施形態の概略斜視模式図である。
【図３０】本発明の糸条の製造装置の更に他の実施形態の一部概略斜視模式図である。
【図３１】本発明の糸条の製造装置の更に他の実施形態の一部概略斜視模式図である。
【図３２】フィラメントの走行速度の測定方法を説明する概略模式図である。
【図３３】実施例１〜４における、紡糸口金から吐出されたポリマーにより形成されたフィラメントの紡糸口金からの距離に応じた速度変化を示すグラフである。
【図３４】比較例１〜３における、紡糸口金から吐出されたポリマーにより形成されたフィラメントの紡糸口金からの距離に応じた速度変化を示すグラフである。
【図３５】実施例１、５および比較例４における、紡糸口金から吐出されたポリマーにより形成されたフィラメントの紡糸口金からの距離に応じた速度変化を示すグラフである。
【符号の説明】
１：紡糸口金
３：冷却手段
３ａ：冷却風
４：ゴデーローラ
５：巻取装置
６：紡糸孔
１０：糸条の製造装置
１１：スピンブロック
１１ｐ：パッキン
１２：紡糸口金
１２Ｂ：紡糸口金
１２Ａ：紡糸口金
１２Ｄ：紡糸口金
１２Ｌ：保温板
１３：紡糸孔
１３ａ：紡糸孔群
１４：第１ゴデーローラ
１５：第２ゴデーローラ
１６：巻取装置
１６ａ：ボビン
１６ｂ：糸条パッケージ
１７：油剤付与手段
１７ａ：給油ローラ
１７ｂ：油剤塗布部材
２０：紡糸筒
２１：定常流部
２１ｂ：短辺
２１Ｌ：長辺
２１Ｓ：短辺
２１ｗ：短辺の最小値
２２：気体流入部
２２ａ：拡幅部
２２Ｌ：長辺
２２Ｓ：短辺
２２ｗ：短辺の最小値
２３：気体噴射部
２３ａ：気体噴射孔
２３ｂ：噴射ブロック
２３ｃ：噴射ブロック
２３Ｌ：長辺
２３Ｓ：短辺
２４：気体排出部
２４ａ：拡幅部
２４Ｌ：長辺
２４Ｎ：下端部の長さ
２４Ｓ：短辺
２４ｗ：拡幅幅
２５：フィラメント通路
２６：昇降装置
２６ａ：紡糸筒支持アーム
２６ｂ：ボールネジ
２６ｃ：モータ
２６ｄ：支柱
２９：結合部
３０：気流調整手段
３１：整流部
３１ｘ：格子部材
３１ｙ：格子部材
３１ｚ：孔
３２ａ：気体
３３：送風機
３５：温度調整手段
３５ａ：温調路
３６：加熱部材
３７：温調管
３７ａ：長辺
３８：温度計
３８ａ：温度コントローラ
３９ａ：矩形の出口
４０：走行気流＝＝１５９
４１：気体供給装置
４１ａ：圧力空気
４１ｘ：補給管
４１ｙ：バルブ
４２ａ：吸込流
４４ａ：吸引面
４５：吸引ブロア
４６：に吸引口
４７：排出流吸引手段
４８：バイパス管
４９：気体コントローラ
５０：レーザードップラ糸速計
５１：計測ヘッド
５２：コントローラ
５５：筒状冷却手段
５５ａ：冷却風
６０：ガス吸引装置
６１：吸引バッファ
６２：ガス吸引口
６２ａ：両側面
６３：ガス吸引ブロア
６４：揮発物捕集フィルタ
６５：吸引調整バルブ
６６：流量計
６７：圧力計
６７：負圧計
６８：側板
７０：筒状気流付与部
７２：加速部
７３：チューブ
７４：加速部
８０：吸込空間
８１ａ：外気
８８：格子状部材
８８ｔ：厚み
９４：くず糸ブロア
９５：くず糸吸引器
９６：糸切れセンサ
９７：くず糸収容器
ｄｗ：紡糸孔最外幅
Ｅｉ：スリット幅
Ｅｘ：短辺長
Ｅｙ：長辺長
Ｆ：フィラメント
Ｊ１：回転軸
Ｋ：毛羽
Ｌ１：紡糸筒位置
Ｌ２：紡糸筒長さ
Ｌ２２：フィラメント冷却長さ
Ｌａ：加速点距離
Ｌｅ：紡糸筒範囲
Ｌｇ：引取速度への到達点距離
Ｐ：紡糸孔ピッチ
Ｐ１：圧力管
Ｐ２：圧力管
Ｔ：強度
Ｖｃ：冷却風速
Ｖｃｌ：冷却風速
Ｖｅ：走行気流速度
Ｖｗ：引取速度
Ｗ：各列の間隔
Ｙ：糸条
Ｚ：直線
【図１】
2004060137.tif 000016
【図２】
2004060137.tif 000017
【図３】
2004060137.tif 000018
【図４】
2004060137.tif 000019
【図５】
2004060137.tif 000020
【図６】
2004060137.tif 000021
【図７】
2004060137.tif 000022
【図８】
2004060137.tif 000023
【図９】
2004060137.tif 000024
【図１０】
2004060137.tif 000025
【図１１】
2004060137.tif 000026
【図１２】
2004060137.tif 000027
【図１３】
2004060137.tif 000028
【図１４】
2004060137.tif 000029
【図１５】
2004060137.tif 000030
【図１６】
2004060137.tif 000031
【図１７】
2004060137.tif 000032
【図１８】
2004060137.tif 000033
【図１９】
2004060137.tif 000034
【図２０】
2004060137.tif 000035
【図２１】
2004060137.tif 000036
【図２２】
2004060137.tif 000037
【図２３】
2004060137.tif 000038
【図２４】
2004060137.tif 000039
【図２５】
2004060137.tif 000040
【図２６】
2004060137.tif 000041
【図２７】
2004060137.tif 000042
【図２８】
2004060137.tif 000043
【図２９】
2004060137.tif 000044
【図３０】
2004060137.tif 000045
【図３１】
2004060137.tif 000046
【図３２】
2004060137.tif 000047
【図３３】
2004060137.tif 000048
【図３４】
2004060137.tif 000049
【図３５】
2004060137.tif 000050