(57)【要約】【課題】  パネルの内面及び外面の曲率を修正して平面にほぼ近い画面状態を得ると共に、パネルの圧縮応力の分布を人為的に変化させて炉内の熱衝撃によるパネルの破損を低減し得る陰極線管用ディスプレーパネルを提供しようとする。【解決手段】  パネル10の外面がほぼ平面に形成され、その内面は所定曲率を有する陰極線管用ディスプレーパネルにおいて、前記パネル10の中心部10bの厚さをT1、パネル10のコーナー部10dの厚さをT2とすると、両厚さの差が1.7≦T2／T1≦2.3の範囲を満足し、前記パネル10の外面の圧縮応力が6.0MPa≦｜σ｜≦15.0MPaの範囲を満足する陰極線管用ディスプレーパネルを形成する。【選択図】      図１
2004342623.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
パネルの外面がほぼ平面に形成され、その内面は所定曲率を有する陰極線管用ディスプレーパネルにおいて、
前記パネルの中心部の厚さをT1、パネルコーナー部の厚さをT2とすると、両厚さの差が1.7≦T2／T1≦2.3の範囲を満足し、
前記パネルの外面のセクション応力が6.0MPa≦｜σ｜≦15.0MPaの範囲を満足し、
前記パネルの中心部のセクション応力をσC/Cとすると、10.0MPa≦｜σC/C｜≦15.0MPaの範囲を満足し、
前記パネルのシールエッジ部のセクション応力をσS/Eとすると、6.0MPa≦｜σS/E｜≦9.0MPaの範囲を満足することを特徴とする陰極線管用ディスプレーパネル。
【請求項２】
前記パネルの中心部のメンブレーン応力は、3.2MPa〜5.0MPaで、前記パネルのシールエッジ部のメンブレーン応力は、3.9MPa〜8.4MPaであることを特徴とする請求項１記載の陰極線管用ディスプレーパネル。
【請求項３】
パネルの外面がほぼ平面に形成され、その内面は所定曲率を有する陰極線管用ディスプレーパネルにおいて、
前記パネルを用いて陰極線管を製造して分離させた該パネルの外面のセクション応力が5.5MPa≦｜σ｜≦12.5MPaの範囲を満足し、
前記パネルの中心部のセクション応力をσC/Cとすると、9.0MPa≦｜σC/C｜≦12.5MPaの範囲を満足し、
前記パネルのシールエッジ部のセクション応力をσS/Eとすると、5.5MPa≦｜σS/E｜≦8.5MPaの範囲を満足することを特徴とする陰極線管用ディスプレーパネル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、陰極線管用ディスプレーパネルに係るもので、詳しくは、パネルの内面及び外面の曲率を修正して平面にほぼ近い画面状態を得ると共に、パネルの圧縮応力の分布を人為的に変化させて炉内の熱衝撃によるパネルの破損を低減し得る陰極線管用ディスプレーパネルに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、陰極線管においては、図7に示したように、陰極線管の全面に装着されるガラス製のパネル10と、該パネル10の後方側に装着され、照射された電子ビームを前記パネル10の内側面の蛍光膜に正確に誘導するシャドーマスク12と、該シャドーマスク12を支持するフレーム14と、該フレーム14を前記パネル10に固定させるスタッドピン16と、該スタッドピン16と前記フレーム14とを連結するスプリング18と、前記パネル10の後方端に結合されて陰極線管の内部を真空状態に維持する漏斗形状のファンネル20と、該ファンネル20の後方端部に連続設置される中空円筒状のガラス製のネック22と、該ネック22の内部に収納されて電子ビームを放出する電子銃（未図示）と、前記フレーム14の縁部端部に連結されて外部の磁界を遮断させるインナーシールド26と、前記ファンネル20の後方端外周面に設置されて電子ビームを偏向させる偏向ヨーク28と、前記パネル10とファンネル20との間の継ぎ手に設置されるバンド30と、を備えて構成されていた。
【０００３】
そして、前記パネル10においては、図8（a）に示すように内面に赤、緑及び青の蛍光膜を備え、画像を表示させる有効領域としての表面部10aと、該表面部10aの座標中央である中心部10bと、前記表面部10aの外郭を形成するスカート部10cと、により構成され、更に、前記スカート部10cは、コーナー部10d及び前記ファンネル20に結合されるシールエッジ部10eにより構成されていた。
【０００４】
このように構成された従来の陰極線管のパネルにおいては、図8（a）に示したように、内、外面が曲線に形成されるため、画面上にディスプレーされる画像が膨らんで表示されるだけでなく、外光が乱反射して目の疲労度が高くなるという不都合な点があった。
【０００５】
そこで、図8（b）に示したような平面パネルが開発されて、適正距離で画面が膨らんで表示されることを防止し、目の疲労度の発生を低下させたが、シャドーマスクの構造強度を確保すると、熱によってパネルが破損されやすくなるという不都合な点があった。
【０００６】
このような従来の陰極線管の平面パネルの表面強度を改善するために、前記パネル10の表面に圧縮応力層を形成して、陰極線管の製造過程で発生するパネルの熱破損を防止する方法が採択され、このように平面パネルに一時的に強力な応力を生成させる方法の1例として、アニーリング点又はそれ以下の温度に前記パネル10を冷却させる工程を施すと、厚さ分布のように前記パネル10の3次元構造及び空気冷却による熱分布が発生するため、厚さ方向だけではなく面方向にも熱分布が形成され、特に、前記コーナー部10dの冷却は、前記パネル10の3次元的な構造による影響を受けて、通常、前記中心部10bよりも一層遅く進行される傾向がある。そのため、前記パネル10の冷却速度が速くなると、厚さ方向の温度勾配及び応力が大きくなり、このような条件で前記コーナー部10dにおける応力は、前記中心部10bに比べて一層小さくなる。
【０００７】
このように、物理的に強化された前記パネル10は、3次元構造から起因して冷却工程中に温度分布が発生して、前記コーナー部10dの周りの強化応力が前記中心部10bに比べて小さく、又、前記表面部10aの内側面の強化応力が該表面部10aの外側面よりも小さくなる応力分布を有するため、陰極線管の製造中、熱破損を防止する効果が低下する。
【０００８】
又、従来の陰極線管のパネルにおいては、図8（a）に示したように、内、外面が任意の曲率を有するため、パネルの構造強度が確保され、前記コーナー部10dの厚さも前記中心部10bの厚さ対比130%未満に維持することが可能であったから、炉内で発生する熱破損の問題は極めて少なかった。
【０００９】
ところが、図8（b）に示したように、外面がほぼ平面に形成され、その内面は所定曲率を有するパネル（以下、平面パネルと称す）の場合は、シャドーマスク12の構造強度を極大化させるために前記コーナー部10dの厚さを前記中心部10bの厚さ対比170%以上に形成するべきで、このようにパネルの厚さを急激に増加させると、前記シャドーマスク12の強度を維持することはできるが、パネルが破損されやすい構造となる。
【００１０】
この問題点を解決するためには、前記パネル10の表面を強力に圧縮するべきであるが、単にパネルの表面を強く圧縮するだけで炉内における熱破損の問題を全て解決することはできない。
なぜならば、前記中心部10bとコーナー部10d間の厚さ差であるウエッジ率が230%以上であるときは、炉内の熱破損を解決する対策が殆どないほど熱応力が急激に増加して、その結果、陰極線管の製造工程における炉内熱破損を招くため、炉の温度を改善して該炉内における熱破損を最小化するべきである。
【００１１】
そのため、前記中心部10b、表面部10a、コーナー部10d及びシールエッジ部10eの応力差を最小化することが、炉内の熱破損を防止するための最大の解決対策となる。
大韓民国特許公開第98-71757号には、強度を増加させると共に安全性を確保するために、パネルの表面中心部及び表面縁部を厚く設計する従来の技術の代案として、人為的に圧縮応力を印加することによってパネルの厚さを薄く設計しながらも防爆安全性を確保し得る技術が開示されていた。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
然るに、このような従来の陰極線管のパネルにおいては、平面パネルのようにパネルの厚さが厚くなることによって陰極線管の製造過程で発生するパネルの炉内破損を抑制することができないという不都合な点があった。
例えば、圧縮応力を16MPa以上に強く維持すると、パネルの構造上、中心部とコーナー部間の応力差が極めて大きくなるため、炉内熱破損が非常に発生しやすくなるという不都合な点があった。
【００１３】
従って、パネルの応力構造を適切に組み合わせて熱破損に強い構造を得るためには、パネルの中心部10b、表面部10a、コーナー部10d及びシールエッジ部10eの応力差を最小化するべきである。
本発明は、このような従来の課題に鑑みてなされたもので、陰極線管用のディスプレーパネルにおいて、物理的な強化法を使用して、パネルの表面部及びスカート部の圧縮応力を人為的に変化させて印加することによって、パネルの炉内熱破損を抑制し得る陰極線管用ディスプレーパネルを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
このような目的を達成するため、本発明に係る陰極線管用ディスプレーパネルにおいては、パネルの外面がほぼ平面に形成され、その内面は所定曲率を有する陰極管用ディスプレーパネルにおいて、前記パネルの中心部の厚さをT1、パネルコーナー部の厚さをT2とすると、両厚さの差が1.7≦T2／T1≦2.3の範囲を満足し、前記パネルの外面のセクション応力が6.0MPa≦｜σ｜≦15.0MPaの範囲を満足し、前記パネルの中心部のセクション応力をσC/Cとすると、10.0MPa≦｜σC/C｜≦15.0MPaの範囲を満足し、前記パネルのシールエッジ部のセクション応力をσS/Eとすると、6.0MPa≦｜σS/E｜≦9.0MPaの範囲を満足することを特徴とする。
【００１５】
且つ、本発明に係る陰極線管用ディスプレーパネルにおいては、パネルの外面がほぼ平面に形成され、その内面は所定曲率を有する陰極線管用ディスプレーパネルにおいて、前記パネルを用いて陰極線管を製造して分離させた該パネルの外面のセクション応力が5.5MPa≦｜σ｜≦12.5MPaの範囲を満足し、前記パネルの中心部のセクション応力をσC/Cとすると、9.0MPa≦｜σC/C｜≦12.5MPaの範囲を満足し、前記パネルのシールエッジ部のセクション応力をσS/Eとすると、5.5MPa≦｜σS/E｜≦8.5MPaの範囲を満足することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
以上説明したように、本発明に係る陰極線管用ディスプレーパネルにおいては、パネル外面がほぼ平面に形成され、内面は所定曲率を有するパネルにおいて、シャドーマスクの強度を極大化しながらも陰極線管の炉内熱衝撃によるパネルの破損を最小化し得るように、圧縮応力の構造を人為的に変化させてパネルの初期破損率を改善して、生産性を極大化すると共に生産原価を低減して市場競争力を向上し得るという効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の実施の形態に対し、図面を用いて説明する。本発明に係る陰極線管用ディスプレーパネルにおいては、図１及び図8（b）に示したように、画像が表示される有効領域としての表面部10aと、該表面部10aの座標中央である中心部10bと、前記表面部10aの外郭を形成するスカート部10cと、により構成され、更に、該スカート部10cは、コーナー部10d及びファンネル20に結合されるシールエッジ部10eにより構成されている。
【００１８】
ここで、前記パネル10の中心部10bに印加される圧縮応力をσC/Cと、前記表面部10aの短辺、長辺及び対角線方向の各表面に印加される圧縮応力をそれぞれσMin、σMaj、σDiaと、前記スカート部10cのモールドマッチラインに印加される圧縮応力をσM/Mと、前記シールエッジ部10eに印加される圧縮応力をσS/Eと、それぞれ称する。
また、前記中心部10bの厚さをT1、前記コーナー部10dの厚さをT2、それらの比率をウエッジ率（T2／T1）とする。
【００１９】
次の表1は、平面パネルの各種ウエッジ率（T2／T1）による陰極線管のハウリング及びドロップ特性を示したテーブルである。
ここで、C等級は、スピーカの出力が23Wattであるとき、電子ビームが正確に該当蛍光膜に照射される程度で、D等級は、スピーカの出力が23Wattであるとき、電子ビームが該当蛍光膜に1／2ほど照射される程度で、E等級は、スピーカの出力が23Wattであるとき、電子ビームが該当蛍光膜に全く照射されない程度をそれぞれ示す。
【００２０】
【表１】
2004342623.tif 000003
【００２１】
上記表1の結果から、陰極線管の製作において、平面パネルの場合は、ハウリング及びドロップ要件を強化する必要があることが分かる。なぜならば、陰極線管の大型化傾向に伴って、スピーカにも高出力が要求されるため、シャドーマスク12の強度が低下するとスピーカの高出力によってハウリング現象が発生するだけではなく、取扱い時や運送中にシャドーマスクの変形による不良が多量発生するため、セットメーカが要求する水準を充分に確保し得るパネルの設計が必要である。
【００２２】
一般的に、前記パネル10の成形において、圧縮応力は前記中心部10bで最も高く、スカート部10cに近接して行くほど漸次減少されるため、応力分布の観点からは、前記スカート部10cに近接している前記コーナー部10dは応力が小さい区域で、特に、前記表面部10aの対角線軸の端部近傍であるスカート部10cに隣接している前記コーナー部10dでは圧縮応力が相対的に小さい。更に、前記コーナー部10dの厚さが前記中心部10bに比べて非常に厚いため、不安定的な冷却が行われると共に、非常に非規則的な温度分布が発生する。
【００２３】
以下、本発明に係る陰極線管用ディスプレーパネルに対し、実験例及び実施例に基づいて説明する。
実験１：パネルの厚さによる炉内破損テスト
図2（a）（b）及び図3（a）（b）は、パネルの厚さによる最大応力シミュレーションを示した図で、図4は、炉内の温度変化による熱応力シミュレーションを示したグラフである。
【００２４】
上記各図から分かるように、一般パネル及び平面パネルにおいて、ウエッジ率が増加するほど最大応力値は高くなり、対象モデルの全てにおいて温度が急激に昇する区間で熱応力値が最も高かった。
詳しくは、図2及び図3の場合、対象モデルの全てにおいて、パネルの厚さが最も厚い前記コーナー部10dに最大応力が印加され、応力の最大値を相対的に比較してみると、前記コーナー部10dの厚さが最も厚い、即ち、ウエッジ率200%の平面パネルの炉内破損率は、ウエッジ率170%の平面パネルに比べて29%が増加し、ウエッジ率130%の一般画面に比べては78%も増加している。
【００２５】
【表２】
2004342623.tif 000004
【００２６】
上記表2に示したように、ウエッジ率200%の平面パネルの炉内破損率は、ウエッジ率170%の平面パネルに比べておよそ370%も増加しており、これはパネルの厚さと破損との関係から分かるように、パネルの厚さ差が大きくなるほど、熱応力が非常に大きくなって、熱応力だけでもパネルの破壊臨界値を超過することができる。
【００２７】
これは、次の数学式1に示したように、熱応力とガラスの厚さとは相互幾何級数的に比例する関係であるからである。
［数学式１］
熱応力 ∝ ｋ（パネルの厚さ）n、（但し、kは常数である）
且つ、パネルの各部位別厚さの差（ウエッジ率）が大きいとき、厚さによる熱伝達速度の差によってパネルの各部位で温度差が発生され、該温度差によって捻れ力が作用するが、特に、前記コーナー部10dの場合は、パネルの部位別厚さの差が最も大きいため、厚さを管理することが非常に重要である。
パネルの各部位の厚さの差による各モデルの破損率を測定した結果は次表3に示したようである。
【００２８】
【表３】
2004342623.tif 000005
【００２９】
上記表3の結果から、パネルの中心部10bの厚さT1は防爆（破損防止）の安全性を確保し得る最小限の厚さに決定され、コーナー部10dの厚さT2の増加に伴って破損率の増加が大きくなることが分かる。
このような結果に基づいて前記中心部と前記コーナー部との好ましい厚さ比率を検討した結果、前記中心部の厚さをT1、前記コーナー部の厚さをT2とすると、1.7≦T2／T1≦2.3の条件を満足することが好ましい。
【００３０】
実験２．強化の有、無による炉内の破損テスト
強化による圧縮応力を測定する方法としては、パネル状態で圧縮応力を測定する方法と、陰極線管を製造した後分離させたパネルに対して圧縮応力を測定する方法と、の2つの方法がある。
本実験では、パネルの製造時に人為的に圧縮応力を印加した場合（強化有）と、印加してない場合（強化無）と、に対してそれぞれ炉内の破損率を測定し、その結果を表4及び表5に示した。
【００３１】
【表４】
2004342623.tif 000006
【００３２】
【表５】
2004342623.tif 000007
【００３３】
上記表4は、29"平面パネルのパネル10を用いて強化有、無の実験を行った結果を示したもので、パネルの各部位別に切取してセクション応力を測定した結果、上記表5は該パネルの炉内破損率データを示したものである。
【００３４】
即ち、前記”強化無”の状態は、一般的な方法によりパネルを徐冷させて製造した場合で、全体的な応力差が非常に安定的であるため、特定部位（コーナー部外面起点）の破損が少ない。併し、パネルの重量が重くなると共に、前記中心部10bに比べて前記コーナー部10bの厚さが急増するため、陰極線管の製造工程時に発生する衝撃による打撲破損、パネルの製造時に発生する微細欠点による破損及び、前記ファンネル20、封印されるシールエッジ部10e及び表面部10aの外面スクラッチによる破損が急増して、表5に示したように、全ての炉から破損発生率が高い。一般的に、欠点による破損は引張応力が低くても発生され、特に、平面パネルの場合は、微細な欠点があっても破損が発生するため、パネル外面の圧縮応力を慎重に管理するべきである。
【００３５】
一方、前記”強化有”の状態は、パネル全体に強い圧縮応力を印加してパネルを製造した場合であって、陰極線管の製造工程時に発生する衝撃による打撲破損、パネルの製造時に発生する微細欠点による破損及び、前記シールエッジ部10e及び表面部10aの外面スクラッチによる破損などを外部の圧縮応力層が防止するため、それらの破損率が急激に低下することが分かる。併し、パネルに印加される全体的な応力の均一性が低下して、特定部位（コーナー部10dの外面起点）の破損は急激に増加して、全体破損率の80%以上を占めるようになる。
【００３６】
従って、人為的に圧縮応力を印加する場合、パネルの厚さ方向（セクション応力）及び面方向（メンブレーン応力）を管理することが必要で、特に、陰極線管の製造工程で発生する外面打撲による破損の場合はセクション応力を、又、炉内熱破損の場合はメンブレーンの応力を、それぞれ重点的に管理するべきである。
【００３７】
一般に、各セクション応力の測定位置は、σC/Cはパネルの中央部を120×40mmを切り取って測定し、σMIN、σMAJ、σDIAは有効画面の端部からσC/C側に向かって20〜30mmになる地点、σS/Eはシールエッジ部の端部、σM/MはモールドマッチラインからσS/E側に向かって20〜30mmになる地点から幅方向に13〜15mmを、それぞれ切り取って測定する。
【００３８】
以下、圧縮応力による炉内破損を測定する。
実施例１：パネル状態における強化程度による炉内破損テスト
本実施例は、図5の各部位別メンブレーン応力分布のシミュレーション結果を持って、パネル状態における強化程度による炉内破損率を測定したもので、図5はパネル上のメンブレーン応力の測定位置を示した図で、図6は前記図5の各部位における強化程度によるメンブレーン応力分布を示したグラフである。
【００３９】
なお、次の表6乃至表8は、29"平面パネルにおける強化の程度による炉内破損実験を遂行した結果を示すもので、表6は強化程度による各部位のセクション応力及び炉内破損率データ、表7は強化程度による各部位のメンブレーン応力及び破損率データ、表8は強化程度による各炉別破損率の比較データを示している。表6に示すように、強化0は、パネルの中心部及びシールエッジ部に5.0MPa以下の圧縮応力が印加された場合で、強化1は、パネルの中心部に10.0MPaの圧縮応力が、パネルのシールエッジ部に6.0MPaの圧縮応力が印加された場合で、強化2は、パネルの中心部に15.0MPaの圧縮応力が、パネルのシールエッジ部に9.0MPaの圧縮応力が印加された場合で、強化3は、パネルの中心部に15.0MPa以上の圧縮応力が、パネルのシールエッジ部に9.0MPa以上の圧縮応力が印加された場合である。
【００４０】
【表６】
2004342623.tif 000008
【００４１】
【表７】
2004342623.tif 000009
【００４２】
【表８】
2004342623.tif 000010
【００４３】
上記表6乃至8の結果から、強化3の場合は強化の程度が非常に強いため、陰極線管の製造工程時に衝撃のよるパネル外面の打撲破損は急激に低減するが、コーナー部に応力が集中して、全体的な応力の非均一性が甚だしいため、コーナー部起点のような特定部位で熱的破損が集中的に発生され、特に、stabi炉、B／K炉において破損率が高いことが分かる。
【００４４】
又、強化2及び強化1の場合は、強化の程度が最適化された状態であるため、陰極線管の製造工程時の衝撃による打撲破損は前記強化3とほぼ類似するが、全体的な応力の均一性が改善されて、炉内熱破損の比率が最小になることが分かる。
【００４５】
一方、強化0の場合は、強化の程度が非常に微弱で、陰極線管の製造工程時の衝撃による外面の打撲破損及び、シールエッジ部及び表面部の外面スクラッチによる破損が急増するのに対し、コーナー部の応力は緩和されて、コーナー部の起点の破損率はStabi炉及びB／K炉において、強化3と強化2との中間程度の破損率を示すことが分かる。
【００４６】
このような結果に基づいて、外面がほぼ平面に形成され、内面は所定曲率を有する平面パネルにおいて、上記表6乃至8に示したように、パネルの圧縮応力であるセクション応力(σ)は6.0MPa≦ |σ| ≦ 15.0MPaを満足することが好ましい。より詳しくは、パネルの中心部のセクション応力(σC/C)は10.0MPa ≦ |σC/C| ≦ 15.0MPaを満足し、パネルのシールエッジ部のセクション応力(σS/E)は6.0MPa ≦ |σS/E| ≦ 9.0MPaを満足することが破損率の低下に効果があることが分かる。且つ、メンブレーン応力は、パネルの中心部の場合は3.2MPa〜5.0MPaに設定され、パネルのシールエッジ部の場合は3.9MPa〜8.4MPaに設定されることが破損率の低下に効果があることが分かる。
なお、上記表7のメンブレーン測定値は、パネルの厚さによってメンブレーン応力の測定値が多様に変動するため、一般的に圧縮応力はセクション応力のみを称する。
【００４７】
実施例２：陰極線管を製造して分離させたパネルの強化程度による炉内破損テスト
本実施例では、前記実施例1と同様の条件を有するパネルを用いて陰極線管を製造して分離させた29"平面パネルに対して、パネルに形成される圧縮応力、即ち、セクション応力による炉内破損率を測定したもので、その結果は次の表9に示したようである。
【００４８】
【表９】
2004342623.tif 000011
【００４９】
ここで、強化0は、パネルの中心部及びシールエッジ部に5.5MPa以下の圧縮応力が印加された場合で、強化1は、パネルの中心部に9.0MPaの圧縮応力が、パネルのシールエッジ部に5.5MPaの圧縮応力が印加された場合で、強化2は、パネルの中心部に12.5MPaの圧縮応力が、パネルのシールエッジ部に8.5MPaの圧縮応力が印加された場合で、強化3は、パネルの中心部に12.5MPa以上の圧縮応力が、パネルのシールエッジ部に8.5MPa以上の圧縮応力が印加された場合である。
測定結果は、前記実施例1で得られた結果、即ち、パネル状態における炉内破損実験を遂行した結果と類似する。
即ち、強化3の場合は強化の程度が非常に強いため、陰極線管の製造工程時の衝撃によるパネル外面の打撲破損は急激に低減するが、コーナー部に応力が集中して、全体的な応力の非均一性が甚だしいため、コーナー部起点のような特定部位で熱的破損が集中的に発生され、特に、stabi炉、B／K炉において破損率が高いことが分かる。
【００５０】
又、強化2及び強化1の場合は、強化の程度が最適化された状態であるため、陰極線管の製造工程時の衝撃による打撲破損は前記強化3とほぼ類似するが、全体的な応力の均一性が改善されて、炉内熱破損の比率が最小になることが分かる。
【００５１】
一方、強化0の場合は、強化の程度が非常に微弱で、陰極線管の製造工程時の衝撃による外面の打撲破損及び、シールエッジ部及び表面部の外面スクラッチによる破損が急増するのに対し、コーナー部の応力は緩和されて、コーナー部の起点の破損率はStabi炉及びB／K炉において、強化3と強化2との中間程度の破損率を示すことが分かる。
【００５２】
上記表9の結果に基づいて、外面がほぼ平面に形成され、内面は所定曲率を有する平面パネルを用いて陰極線管を製造した場合、パネル外面の圧縮応力であるセクション応力(σ)は5.5MPa≦ |σ| ≦12.5MPaを満足することが好ましい。より詳しくは、パネルの中心部のセクション応力(σC/C)は9.0MPa ≦ |σC/C| ≦ 12.5MPaを満足し、パネルのシールエッジ部のセクション応力(σS/E)は5.5MPa ≦ |σS/E| ≦ 8.5MPaを満足することが破損率の低下に効果があることが分かる。
【００５３】
前記実施例1及び2の結果から分かるように、圧縮応力が強いからと言ってパネルの破損低下に必ずしも有利なものではなく、セクション応力及びメンブレーン応力を最適化することが必要である。一般に、メンブレーン応力はパネルのウエッジ率である厚さの差によって多様な値に変化するため、パネルの厚さによって表6及び9の強化1及び強化2に示された値のような最適値を採択すれば良い。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】本発明に係る陰極線管用ディスプレーパネルを示した図で、（a）は側断面図、（b）はパネル各部位の圧縮応力を示した斜視図である。
【図２】本発明に係る陰極線管用ディスプレーパネルにおいて、パネル厚さによる最大応力シミュレーションを示した図である。
【図３】本発明に係る陰極線管用ディスプレーパネルにおいて、パネル厚さによる最大応力シミュレーションを示した図である。
【図４】炉内の温度変化による熱応力シミュレーション結果を示したグラフである。
【図５】本発明に係る陰極線管用ディスプレーパネルにおいて、パネル各部位のメンブレーン応力測定した測定位置を示した図である。
【図６】図５の各位置における強化程度によるメンブレーン応力分布を示したグラフである。
【図７】従来の陰極線管の構造を示した縦断面図である。
【図８】図７のパネル構造において、（a）はパネルの外面が所定曲率を有する一般画面を示した図、（b）はパネルの外面がほぼ平面をなす平面パネルを示した図である。
【符号の説明】
【００５５】
10    パネル
10a    表面部
10b    中心部
10c    スカート部
10d    コーナー部
10e    シールエッジ部
T1    パネル中心部の厚さ
T2    パネルコーナー部の厚さ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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