(57)【要約】【課題】温水に長期間曝されることによる強度の低下が小さく、且つ使用時の繰返し耐圧性能に優れた熱交換タンクを提供する。【解決手段】下記要件（Ａ−１）および要件（Ａ−２）を満足する無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂（成分（Ａ））１〜１０重量部と、下記要件（Ｂ−１）および要件（Ｂ−２）を満足するプロピレン単独重合体樹脂（成分（Ｂ））５０〜７９重量部と、ガラス繊維（成分（Ｃ））２０〜４０重量部とを含み、かつ成分（Ａ）と成分（Ｂ）と成分（Ｃ）の合計量１００重量部に対して、重金属不活性化剤（成分（Ｄ））０．１重量部を超え０．３重量部以下および下記要件（Ｅ−１）および要件（Ｅ−２）を満足するフェノール系酸化防止剤（成分（Ｅ））０．１５〜０．５０重量部を含むガラス長繊維強化ポリプロピレン樹脂ペレットを射出成形して得られることを特徴とする【選択図】　　　　図１
2004137754.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記要件（Ａ−１）および要件（Ａ−２）を満足する無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂（成分（Ａ））１〜１０重量部と、下記要件（Ｂ−１）および要件（Ｂ−２）を満足するプロピレン単独重合体樹脂（成分（Ｂ））５０〜７９重量部と、ガラス繊維（成分（Ｃ））２０〜４０重量部とを含み、かつ成分（Ａ）と成分（Ｂ）と成分（Ｃ）の合計量１００重量部に対して、重金属不活性化剤（成分（Ｄ））０．１重量部を超え０．３重量部以下および下記要件（Ｅ−１）および要件（Ｅ−２）を満足するフェノール系酸化防止剤（成分（Ｅ））０．１５〜０．５０重量部を含むガラス長繊維強化ポリプロピレン樹脂ペレットを射出成形して得られることを特徴とする温水洗浄便座用熱交換タンク。
要件（Ａ−１）無水マレイン酸量が０．５重量％以上である。
要件（Ａ−２）１３５℃テトラリン中での極限粘度が１〜２ｄｌ／ｇである。
要件（Ｂ−１）アイソタクティックペンタット分率が０．９７０以上である。
要件（Ｂ−２）１３５℃テトラリン中での極限粘度が０．９〜１．２ｄｌ／ｇである。
要件（Ｅ−１）２０℃のｎ−ヘキサンへの溶解度が０．１以上である。
要件（Ｅ−２）分子量が７００以上である。
【請求項２】
温水洗浄便座用熱交換タンク中におけるガラス繊維（Ｃ）の重量平均繊維長が１ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１記載の温水洗浄便座用熱交換タンク。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、温水洗浄便座用熱交換タンクに関するものである。さらに詳細には、温水に長期間曝されることによる強度の低下が小さく、且つ使用時の繰返し耐圧性能に優れた温水洗浄便座用熱交換タンクに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、温水洗浄便座用熱交換タンクには、ガラス繊維強化ナイロン樹脂が用いられている。ガラス繊維強化ナイロン樹脂を用いた温水洗浄便座用熱交換タンクの吸水性を抑え、成形品の寸法精度を改良し、かつ、温水に長期間曝された時に起こる強度の低下を抑えるために、ガラス繊維強化ポリプロピレン樹脂よりなる温水洗浄便座用熱交換タンクが記載されている。（例えば、特許文献１参照。）
しかし、温水に長期間曝されたり、人体の局部を洗浄する際に水圧がかかったりする状況において、温水洗浄便座用熱交換タンクの強度を更に改良することが望まれていた。
【０００３】
【特許文献１】
特開２０００−１６０６２３号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、温水に長期間曝されることによる強度の低下が小さく、且つ使用時の繰返し耐圧性能に優れた温水洗浄便座用熱交換タンクを提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、かかる実情に鑑み、鋭意検討の結果、本発明が上記の課題を解決できることを見出し、本発明を完成させるに至った。
すなわち、本発明は、
下記要件（Ａ−１）および要件（Ａ−２）を満足する無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂（成分（Ａ））１〜１０重量部と、下記要件（Ｂ−１）および要件（Ｂ−２）を満足するプロピレン単独重合体樹脂（成分（Ｂ））５０〜７９重量部と、ガラス繊維（成分（Ｃ））２０〜４０重量部とを含み、かつ成分（Ａ）と成分（Ｂ）と成分（Ｃ）の合計量１００重量部に対して、重金属不活性化剤（成分（Ｄ））０．１重量部を超え０．３重量部以下および下記要件（Ｅ−１）および要件（Ｅ−２）を満足するフェノール系酸化防止剤（成分（Ｅ））０．１５〜０．５０重量部を含むガラス長繊維強化ポリプロピレン樹脂ペレットを射出成形して得られる温水洗浄便座用熱交換タンクに係るものである。
要件（Ａ−１）無水マレイン酸量が０．５重量％以上である。
要件（Ａ−２）１３５℃テトラリン中での極限粘度が１〜２ｄｌ／ｇである。
要件（Ｂ−１）アイソタクティックペンタット分率が０．９７０以上である。
要件（Ｂ−２）１３５℃テトラリン中での極限粘度が０．９〜１．２ｄｌ／ｇである。
要件（Ｅ−１）２０℃のｎ−ヘキサンへの溶解度が０．１以上である。
要件（Ｅ−２）分子量が７００以上である。
【０００６】
【発明の実施の形態】
本発明で用いられる無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂（成分（Ａ））は、オレフィンの単独重合体又は二種以上のオレフィンの共重合体、又はこれらの重合体をブレンドしたものに無水マレイン酸を共重合したものである。
【０００７】
無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂（成分（Ａ））に用いられるオレフィンの単独重合体又は二種以上のオレフィンの共重合体のオレフィンとしては、エチレン、プロピレン、ブテン−１等が挙げられる。
オレフィンの単独重合体としては、例えば、エチレンの単独重合体、プロピレンの単独重合体、ブテン−１の単独重合体等が挙げられ、好ましくは、プロピレンの単独重合体である。
二種以上のオレフィンの共重合体としては、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−ブテン−１共重合体、プロピレン−ブテン−１共重合体等が挙げられ、好ましくは、エチレン−プロピレン共重合体である。
【０００８】
本発明で用いられる無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂（成分（Ａ））の製造方法としては、樹脂同士を混合する方法や、樹脂と固体もしくは液体の添加物を混合する方法によって、ポリオレフィン樹脂と無水マレイン酸と有機過酸化物を混合する方法が挙げられる。
好ましくは、ポリオレフィン樹脂と無水マレイン酸と有機過酸化物の全部を混合して均一な混合物とした後、その混合物を溶融混練する方法や、ポリオレフィン樹脂と無水マレイン酸と有機過酸化物のいくつかを組み合わせて別々に混合して均一な混合物とした後、その混合物を溶融混練する方法等が挙げられる。ポリオレフィン樹脂と無水マレイン酸と有機過酸化物を均一に混合する方法としては、ヘンシェルミキサー、リボンブレンダー、ブレンダー等を用いて混合する方法が挙げられる。
溶融混練の方法としては、例えば、バンバリーミキサー、プラストミル、ブラベンダープラストグラフ、一軸又は二軸の押出機等を用いて溶融混練する方法が挙げられる。
特に好ましくは、連続生産が可能で、生産性が向上するという観点から、一軸又は二軸押出機を用い、予め十分に予備混合したポリオレフィン樹脂と無水マレイン酸と有機過酸化物を押出機の供給口より供給して溶融混練を行う方法である。
混練機の混練を行う部分の温度（例えば、押出機ならシリンダー温度）は、グラフト量を向上させるという観点や樹脂の分解を防ぐという観点から、通常、５０〜３００℃であり、好ましくは１００〜２５０℃である。
【０００９】
本発明で用いられる変性ポリオレフィン樹脂（成分（Ａ））には、必要に応じて、一般にポリオレフィン樹脂に添加される物質、例えば、酸化防止剤、耐熱安定剤、中和剤等を添加してもよい。
【００１０】
本発明で用いられる無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂（成分（Ａ））中の無水マレイン酸量は０．５重量％以上であり（要件（Ａ−１））、好ましくは０．６〜２０重量％である。無水マレイン酸量が０．５重量％未満の場合、温水に曝された際の機械強度が低下することがある。無水マレイン酸量が過多の場合、成形性が低下する場合がある。
【００１１】
本発明で用いられる無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂（成分（Ａ））の１３５℃テトラリン中での極限粘度は１〜２ｄｌ／ｇであり（要件（Ａ−２））、より好ましくは１．１〜１．５ｄｌ／ｇである。１３５℃テトラリン中での極限粘度が１ｄｌ／ｇ未満の場合、温水に曝された際の機械強度が低下することがあり、２ｄｌ／ｇを超えた場合、ガラス長繊維強化ポリプロピレン樹脂ペレットの流動性が低下することがある。
【００１２】
本発明で用いられるプロピレン単独重合体樹脂（成分（Ｂ））は、アイソタクティックペンタット分率が０．９７０以上であり（要件（Ｂ−１））、１３５℃テトラリン中での極限粘度が０．９〜１．２ｄｌ／ｇ（要件（Ｂ−２））であるプロピレン単独重合体である。プロピレン単独重合体樹脂（成分（Ｂ））のアイソタクティックペンタット分率として、好ましくは０．９８０以上である。
プロピレン単独重合体樹脂（成分（Ｂ））のアイソタクティックペンタット分率が０．９７０未満であり、１３５℃テトラリン中での極限粘度が０．９ｄｌ／ｇ未満の場合には温水洗浄便座用熱交換タンクの耐圧強度が不十分なことがある。プロピレン単独重合体樹脂（成分（Ｂ））の１３５℃テトラリン中での極限粘度が１．２ｄｌ／ｇを超えた場合、ガラス長繊維強化ポリプロピレン樹脂ペレットの流動性が低下し、成形性が低下することがある。
【００１３】
本発明で用いられるプロピレン単独重合体樹脂（成分（Ｂ））の製造方法としては、例えば、“新ポリマー製造プロセス”（佐伯康治編集、工業調査会（１９９４））、特開平３−９４２９５号公報、特開昭６１−２８７９１７号公報等に例示されている溶液重合、スラリー重合、バルク重合、気相重合等を用いる方法や、これらの方法を組み合わせた方法が挙げられる。重合に用いられる触媒として、好ましくはチタン原子、マグネシウム原子及びハロゲン原子を含有する固体触媒成分を用いて得られるマルチサイト触媒や、メタロセン錯体等を用いて得られるシングルサイト触媒が挙げられる。
【００１４】
本発明で用いられるガラス繊維（成分（Ｃ））を収束するために用いられる収束剤としては、例えば、ポリプロピレン樹脂、ポリウレタン樹脂，ポリエステル樹脂、アクリル系樹脂、エポキシ系樹脂、澱粉、植物油等が挙げられる。さらに酸変性ポリプロピレン樹脂、表面処理剤、パラフィンワックス等の潤滑剤を配合してもよい。
【００１５】
本発明においては、上記のガラス繊維（成分（Ｃ））と樹脂との濡れ性や接着性などを改良するために、ガラス繊維（成分（Ｃ））の表面を表面処理剤で予め処理してもよい。
表面処理剤としては、例えば、シラン系、チタネート系、アルミニウム系、クロム系、ジルコニウム系やボラン系のカップリング剤などが挙げられ、好ましくはシラン系カップリング剤、チタネート系カップリング剤であり、特に好ましくはシラン系カップリング剤である。
シラン系カップリング剤としては、例えば、トリエトキシシラン、ビニルトリス（β−メトキシエトキシ）シラン、γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、Ｎ−β−（アミノエチル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−β−（アミノエチル）−γ−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−フェニル−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、γ−クロロプロピルトリメトキシシランなどが挙げられる。これらの中でも好ましくは、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−β−（アミノエチル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノシラン類である。
ガラス繊維（成分（Ｃ））を上記の表面処理剤で処理する方法としては、例えば、水溶液法、有機溶媒法、スプレー法などが挙げられる。
【００１６】
本発明で用いられる重金属不活性化剤（成分（Ｄ））としては、例えば、サリチル酸誘導体からなる下記化合物（式（化１））が挙げられる。
旭電化工業（株）製アデカスタブＣＤＡ−１、ＣＤＡ−１Ｍ：３−（Ｎ−サリチロイル）アミノ−１，２，４−トリアゾール
【００１７】
【化１】
2004137754.tif 000003
【００１８】
本発明で用いられるガラス長繊維強化ポリプロピレン樹脂ペレットにおける無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂（成分（Ａ））と、プロピレン単独重合体樹脂（成分（Ｂ））と、ガラス繊維（成分（Ｃ））の含有量は、成分（Ａ）が１〜１０重量部であり、成分（Ｂ）が５０〜７９重量部であり、成分（Ｃ）が２０〜４０重量部である。好ましくは、成分（Ａ）が２〜６重量部であり、成分（Ｂ）が７３〜５９重量部であり、成分（Ｃ）が２５〜３５重量部である。
成分（Ｃ）が２０重量部未満の場合、剛性や衝撃強度等の機械的強度への補強効果が不十分で熱交タンクの繰返し耐圧性能が劣ることがあり、４０重量部を超えた場合、ガラス長繊維強化ポリプロピレン樹脂の成形が困難になることがある。
成分（Ａ）が１重量部未満の場合、温水に曝された際の機械強度が低下することがあり、１０重量部を超えた場合、成形性が低下することがある。
【００１９】
本発明で用いられる重金属不活性化剤（成分（Ｄ））の含有量は、前記成分（Ａ）と前記成分（Ｂ）と前記成分（Ｃ）の総重量１００重量に対して、０．１重量部を超え０．３重量部以下である。重金属不活性化剤（成分（Ｄ））の含有量が０．１重量部以下の場合、温水に対する温水洗浄便座用熱交換タンクの耐久性が低下することがあり、０．３重量部を超えた場合、成形時に金型を汚染することがある。
【００２０】
本発明で用いられるフェノール系酸化防止剤（成分（Ｅ））は、２０℃のｎ−ヘキサンへの溶解度が０．１以上（要件（Ｅ−１））であり、分子量が７００以上（要件（Ｅ−２））のフェノール系酸化防止剤であり、単独で使用してもよく、少なくとも２種を併用してもよい。フェノール系酸化防止剤（成分（Ｅ））としては、例えば、チバ・スペシャルティケミカルズ社製イルガノックス１０１０（２０℃のｎ−ヘキサンへの溶解度０．３、分子量１１７８）、イルガノックス１３３０（２０℃のｎ−ヘキサンへの溶解度１０、分子量７７５）が挙げられる。２０℃のｎ−ヘキサンへの溶解度が０．１未満の場合や、分子量が７００未満の場合、温水洗浄便座用熱交換タンクが温水に長期間曝された時に、温水に対する温水洗浄便座用熱交換タンクの耐久性が低下することがある。
【００２１】
本発明で用いられるフェノール系酸化防止剤（成分（Ｅ））の含有量は、前記成分（Ａ）と前記成分（Ｂ）と前記成分（Ｃ）の総重量１００重量部に対して、０．１５〜０．５０重量部である。フェノール系酸化防止剤（成分（Ｅ））の含有量が０．１５重量部未満の場合、温水に対する温水洗浄便座用熱交換タンクの耐久性が低下することがあり、０．５０重量部を超えた場合、成形時に金型を汚染することがある。
【００２２】
本発明で用いられるガラス長繊維強化ポリプロピレン樹脂ペレットには、必要に応じて、少なくとも１種の他のポリプロピレン樹脂を添加してもよい。また、必要に応じて、他の添加剤を添加してもよい。例えば、中和剤、造核剤、離型剤、気泡防止剤、難燃剤、難燃助剤、分散剤、帯電防止剤、シリカ、染料や顔料等の着色剤、可塑剤等が挙げられる。
【００２３】
本発明の温水洗浄便座用熱交換タンクとして、好ましくは、温水洗浄便座用熱交換タンク中で、ガラス繊維の重量平均繊維長が１ｍｍ以上である温水洗浄便座用熱交換タンクであり、ガラス繊維の重量平均繊維長として、より好ましくは、２ｍｍ以上である。なお、ガラス繊維の重量平均繊維長は、特開２００２−５９２４号公報に記載されている方法に従って測定することができる。
【００２４】
本発明の温水洗浄便座用熱交換タンクの成形方法としては、ガラス繊維長を保持し、機械的強度を高度に保持するという観点から、ダイレクトゲートを有する金型により射出成形したほうが好ましい。
【００２５】
【実施例】
以下、実施例および比較例によって、本発明を説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
実施例および比較例で用いた評価用サンプルの製造方法について以下に示す。
【００２６】
（１−１）ガラス長繊維強化ポリプロピレン樹脂ペレットの製造方法
特開平３−１２１１４６号公報に記載されている方法に従って製造した。なお、含浸温度は２７０℃であり、引取速度は１０ｍ／分であり、用いたガラス繊維の繊維径は１６μｍであった。
【００２７】
（１−２）引張強度保持率評価用サンプルの射出成形
上記（１−１）で得られガラス長繊維強化ポリプロピレン樹脂ペレットを、下記の日本製鋼所製成形機によって、下記の条件１で射出成形して、Ａ．Ｓ．Ｔ．Ｍ．　Ｄ６３８　ＴＹＰＥ１のサンプル（３．２ｍｍ厚）を得た。
（日本製鋼所製成形機）
型締力　　　　　：１５０ｔ
（条件１）
シリンダー温度：２５０℃
金型温度　　　：５０℃
背圧　　　　　：０ＭＰａ
【００２８】
（１−３）繰返し耐圧性能評価用熱交換タンクの射出成形
上記（１−１）で得られたガラス長繊維強化ポリプロピレン樹脂ペレットを、下記の日本製鋼所製成形機によって、下記の条件２で射出成形し、　図１に示すように、開口部を有する上部タンク１と、開口部全周が前記上部タンクと接合する開口部を有する下部タンク２を成形した。これら上部タンク開口部と前記下部タンクとをパッキン３を介し、ビス４にて締結することにより熱交換タンクを得た。
（日本製鋼所製成形機）
上部タンク１型締力　：３５０ｔ
下部タンク２型締力　：１５０ｔ
（条件２）
シリンダー温度：２１０℃
金型温度　　　：４０℃
背圧　　　　　：８ＭＰａ
【００２９】
次に、実施例および比較例で用いた評価用サンプルの評価方法について以下に示す。
（２−１）極限粘度［η］
１３５℃、テトラリン中にて、ウベローデ型粘度計を用いて測定した。
【００３０】
（２−２）アイソタクチックペンタッド分率
アイソタクチック・ペンタッド分率とは、Ａ．ＺａｍｂｅｌｌｉらによってＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）に記載されている方法、すなわち１３Ｃ−ＮＭＲを使用して測定される結晶性ポリプロピレン分子鎖中のペンタッド単位でのアイソタクチック連鎖、換言すればプロピレンモノマー単位が５個連続してメソ結合した連鎖の中心にあるプロピレンモノマー単位の分率である。ただし、ＮＭＲ吸収ピークの帰属に関しては、その後発刊されたＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１９７５）に基づいて行った。理論的なアイソタクチックペンタッド分率の上限値は１．０００である。
プロピレン単独重合体樹脂（成分（Ｂ））のアイソタクチックペンタッド分率は、以下の方法に従って測定した。
成分（Ｂ）２００ｍｇを３ｍｌのオルトジクロルベンゼン／重オルトジクロルベンゼンの混合溶媒（オルトジクロルベンゼン／重オルトジクロルベンゼン＝４／１（容積比））に溶解し、日本電子社製ＪＮＭ−ＥＸ２７０を用いて測定した。
【００３１】
（２−３）無水マレイン酸量
無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂１．０ｇをキシレン１００ｍｌに溶解した。その溶液をメタノール７００ｍｌに攪拌しながら滴下して無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂を再沈殿させて回収した。回収した無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂を真空乾燥した後（８０℃、８時間）、熱プレスによって、厚さ１００μｍのフイルムを得た。このフイルムの赤外吸収スペクトルを測定し、１７８０ｃｍ−１付近の吸収から無水マレイン酸量を定量した。
【００３２】
（２−４）２０℃のｎ−ヘキサンへの溶解度
２０℃のｎ−ヘキサン１００ｇに溶解するフェノール系酸化防止剤の重量（単位ｇ）を測定し、その重量（単位ｇ）の数値を２０℃のｎ−ヘキサンへの溶解度とした。
【００３３】
（２−５）温水での強度低下（引張り強度保持率）
上記（１−２）の方法で作製した成形サンプルを、水道水１Ｌ当り塩化銅（ＩＩ）無水和物を０．０４２ｇ溶解した塩化銅水溶液に浸し、８５℃に保持したオーブンにいれて９６時間後に取り出した。取り出した成形サンプルの引張強度をＡ．Ｓ．Ｔ．Ｍ．　Ｄ６３８に従って、下記の条件２によって測定した。同時に、オーブンに入れなかったサンプルの引張強度も測定し、０時間後のサンプルとした。
（条件２）
測定温度　　：２３℃
サンプル厚み：３．２ｍｍ
引張速度　　：１０ｍｍ／分
強度保持率は、下記の式から算出した。［　］内はオーブンに入れていた時間を表す。
引張り強度保持率＝１００×［（引張強度［９６時間］）／（引張強度［０時間］）］
【００３４】
（２−６）熱交換タンクの繰返し耐圧性能評価
上記（１−３）の方法で作製した熱交換タンクに所定の各部品を組み込み後、タンク内に４０℃の温水を満水にしたうえで上水道水圧（１．５ＭＰａ）を繰返し負荷し、漏水に至る回数を求めた。
【００３５】
実施例１
特開平３−１２１１４６号公報に記載されている方法によって、表１に記載した組成で、ガラス繊維含有量３０重量％、ペレット長９ｍｍのペレットを作成した。用いたガラス繊維の繊維径は１６μｍである。用いたプロピレン単独重合体樹脂のアイソタクチックペンタッド分率は０．９８０、極限粘度は１．１ｄｌ／ｇである。用いた無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂の極限粘度は１．１ｄｌ／ｇであり、無水マレイン酸量は０．６ｗｔ％であった。成分（Ａ）と成分（Ｂ）と成分（Ｃ）の合計量［成分（Ａ）＋成分（Ｂ）＋成分（Ｃ）］１００重量部に対して、重金属不活性化剤（旭電化工業（株）製アデカスタブＣＤＡ−１Ｍ［主成分の化学名：３−（Ｎ−サリチロイル）アミノ−１，２，４−トリアゾール］）０．２８重量部、フェノール系酸化防止剤（チバ・スペシャルティケミカルズ社製　イルガノックス１０１０）０．２５重量部を配合した。その他に、脂肪酸アミド系滑剤（丸菱油化（株）製　デノンＳＬ−１２）０．２５重量部、造核剤（旭電化（株）製　ＮＡ１１）０．０５重量部、硫黄系酸化防止剤（住友化学工業（株）製スミライザーＴＰＭ）０．５重量部、リン系酸化防止剤（住友化学工業（株）製スミライザーＧＰ）０．１重量部、ステアリン酸カルシウム　０．０５重量部を配合した。
得られたガラス長繊維強化ポリプロピレン樹脂ペレットを射出成形して得た引張強度保持率評価用サンプルの温水浸漬下での引張り強度保持率を表１に示した。
【００３６】
比較例１
表１に示したとおり、無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂を、極限粘度が１．３ｄｌ／ｇであり、無水マレイン酸量が０．２ｗｔ％である無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂に変更した以外は、実施例１と同様にしてサンプルを製造し、得られたサンプルを評価した。結果を表１に示した。
【００３７】
比較例２
表１に示したとおり、無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂を、極限粘度が０．６ｄｌ／ｇであり、無水マレイン酸量が１．６ｗｔ％である無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂（クロンプトン社製　ＰＢ３０００）に変更した以外は、実施例１と同様にしてサンプルを製造し、得られたサンプルを評価した。結果を表１に示した。
【００３８】
【表１】
2004137754.tif 000004
Ａ−１：無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂（極限粘度＝１．１ｄｌ／ｇ、無水マレイン酸量＝０．６ｗｔ％）
Ａ−２：無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂（極限粘度＝１．３ｄｌ／ｇ、無水マレイン酸量＝０．２ｗｔ％）
Ａ−３：無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂（極限粘度＝０．６ｄｌ／ｇ、無水マレイン酸量＝１．６ｗｔ％）
【００３９】
本発明の要件を満足する実施例１は、温水での強度低下が小さい（引張り強度保持率が高い）ものであり、これに対して、本発明の要件である無水マレイン酸量が０．５重量％以上である無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂を用いなかった比較例１、および、本発明の要件である１３５℃テトラリン中での極限粘度が１〜２ｄｌ／ｇである無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂を用いなかった比較例２は、温水での強度保持（引張り強度保持率）が不十分なものであることが分かる。
【００４０】
実施例２
本発明の要件を満足する実施例１にて配合されたガラス長繊維強化ポリプロピレン樹脂ペレットを射出成形し、繰返し耐圧性能評価用サンプルを得た。このサンプルの繰返し耐圧性能評価結果を表２に示した。
【００４１】
【表２】
2004137754.tif 000005
【００４２】
本発明の要件を満足する実施例２は、温水での強度低下が小さい（引張り強度保持率が高い）ばかりでなく、熱交タンクに要求される繰返し耐圧性能に対しても、充分な性能を有していることが分かる。
【００４３】
【発明の効果】
以上、詳述したとおり、本発明によれば、温水に長期間曝されることによる強度の低下が小さく、且つ使用時の繰返し耐圧性能に優れた温水洗浄便座用熱交換タンクを得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例２における熱交換タンクの代表的な一態様を示す。
１　上部タンク１
２　下部タンク２
３　パッキン
４　ビス
【図１】
2004137754.tif 000006