(57)【要約】【課題】過破砕することなくモルタル分或いはタール分を十分に剥離除去することができ、製品の高品質化を図ることが可能なコンクリート廃材再生装置、コンクリート廃材再生方法、及びコンクリート廃材再生骨材を提供する。【解決手段】球状の磨鉱部材が収納されたコニカル式ボールミル１００の本体内にコンクリート廃材を投入し、該本体内を回転させて、破砕作用及び磨鉱作用をなすことにより、該コンクリート廃材から該粗骨材及び細骨材を分離し、同時に、該コニカル式ボールミルの破砕作用及び磨鉱作用によって、分離した粗骨材及び細骨材に付着した付着物を剥離させて、コンクリート廃材から粗骨材３１２及び細骨材３１４ｂを、再生製造する。【選択図】　　　　図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンクリート廃材のコンクリート塊を圧縮或いは衝撃破砕して、サイズ別に選別する破砕選別手段と、
球状の磨鉱部材が収納されたコニカル式ボールミルを用いて、製品の過破砕を抑制しつつ粗骨材及び細骨材に付着した付着物を剥離させる付着物剥離手段と、
粗骨材、細骨材、微粉とを分離する製品分離手段とを有しており、
コンクリート廃材から粗骨材及び細骨材を再生製造することを特徴とするコンクリート廃材再生装置。
【請求項２】
コンクリート廃材のコンクリート塊を圧縮或いは衝撃破砕して、サイズ別に選別する破砕選別手段と、
棒状の磨鉱部材が収納されたロッドスクラバーを用いて、製品の過破砕を抑制しつつ粗骨材及び細骨材に付着した付着物を剥離させる付着物剥離手段と、
粗骨材、細骨材、微粉とを分離する製品分離手段とを有しており、
コンクリート廃材から粗骨材及び細骨材を再生製造することを特徴とするコンクリート廃材再生装置。
【請求項３】
上記製品分離手段が、空気の流れによって粉体を分散させて製品を分離する空気流式分級機を用いていることを特徴とする請求項１又は２に記載のコンクリート廃材再生装置。
【請求項４】
コンクリート廃材を常温又は加熱しつつ供給する振動式のパイプフィーダを有することを特徴とする請求項１又は２又は３に記載のコンクリート廃材再生装置。
【請求項５】
コンクリート廃材のコンクリート塊を圧縮或いは衝撃破砕して、サイズ別に選別する破砕選別工程と、
球状の磨鉱部材が収納されたコニカル式ボールミルへコンクリート廃材を供給し、該コニカル式ボールミルを用いて、製品の過破砕を抑制しつつ粗骨材及び細骨材に付着した付着物を剥離させる付着物剥離工程と、
粗骨材、細骨材、微粉とを分離する製品分離工程とによって、
コンクリート廃材から粗骨材及び細骨材を再生製造することを特徴とするコンクリート廃材再生方法。
【請求項６】
コンクリート廃材のコンクリート塊を圧縮或いは衝撃破砕して、サイズ別に選別する破砕選別工程と、
棒状の磨鉱部材が収納されたロッドスクラバーへコンクリート廃材を供給し、該ロッドスクラバーを用いて、製品の過破砕を抑制しつつ粗骨材及び細骨材に付着した付着物を剥離させる付着物剥離工程と、
粗骨材、細骨材、微粉とを分離する製品分離工程とによって、
コンクリート廃材から粗骨材及び細骨材を再生製造することを特徴とするコンクリート廃材再生方法。
【請求項７】
上記製品分離工程が、空気の流れによって粉体を分散させて製品を分離する空気流式分級機を用いて、製品の分離を行っていることを特徴とする請求項５又は６に記載のコンクリート廃材再生方法。
【請求項８】
コンクリート廃材を、振動式のパイプフィーダによって常温或いは加熱処理工程を経て供給することを特徴とする請求項５又は６又は７に記載のコンクリート廃材再生方法。
【請求項９】
上記請求項５又は６又は７又は８に記載のコンクリート廃材再生方法によって、製造されたことを特徴とするコンクリート廃材再生骨材。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、建築廃材等におけるコンクリート廃棄物を回収した廃棄セメントコンクリート塊或いは廃棄アスファルトコンクリート塊から、骨材や細骨材（砂）などを再生して製造するコンクリート廃材再生装置、コンクリート廃材再生方法、コンクリート廃材再生骨材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、建築廃棄物から廃棄セメントコンクリート塊或いは廃棄アスファルトコンクリート塊を回収し、回収した廃棄セメントコンクリート塊或いは廃棄アスファルトコンクリート塊から骨材や細骨材などを再生製造し、コンクリート原料として再利用を図るべく、コンクリート廃材再生方法の開発が行われている。
【０００３】
このようなコンクリート廃材再生方法の開発は、天然資源の有効活用とコンクリート廃棄物の抑制を図ることができるため、自然破壊を防止するという観点からも重要な意味を有している。
【０００４】
また、そのようなコンクリート廃材再生方法においては、再生骨材をコンクリート原料として利用する場合に、再生骨材が再生品でない普通骨材と同等レベルの強度品質を有していることが求められている。そのため、再生骨材に付着したモルタル分或いはタール分等の付着物を、いかに製品を過粉砕させることなく十分に剥離除去するかという課題を有していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、再生骨材に付着した付着物を十分に剥離除去すべく、破砕機等の能力を高めると付着物の剥離能力は高まるが過粉砕も多くなってしまう。つまり、付着物の剥離能力と製品の過粉砕の抑制レベルは、相反するものとなっている。そのため、製品の高品質化を図ることが困難であった。
【０００６】
そこで、本発明は、過破砕することなくモルタル分或いはタール分を十分に剥離除去することができ、製品の高品質化を図ることが可能なコンクリート廃材再生装置、コンクリート廃材再生方法、及びコンクリート廃材再生骨材を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は上記問題点を解決するために創作されたものであって、第１には、コンクリート廃材再生装置であって、コンクリート廃材のコンクリート塊を圧縮或いは衝撃破砕して、サイズ別に選別する破砕選別手段と、球状の磨鉱部材が収納されたコニカル式ボールミルを用いて、製品の過破砕を抑制しつつ粗骨材及び細骨材に付着した付着物を剥離させる付着物剥離手段と、粗骨材、細骨材、微粉とを分離する製品分離手段とを有しており、コンクリート廃材から粗骨材及び細骨材を再生製造することを特徴とする。
【０００８】
また、第２には、コンクリート廃材再生装置であって、コンクリート廃材のコンクリート塊を圧縮或いは衝撃破砕して、サイズ別に選別する破砕選別手段と、棒状の磨鉱部材が収納されたロッドスクラバーを用いて、製品の過破砕を抑制しつつ粗骨材及び細骨材に付着した付着物を剥離させる付着物剥離手段と、粗骨材、細骨材、微粉とを分離する製品分離手段とを有しており、コンクリート廃材から粗骨材及び細骨材を再生製造することを特徴とする。
【０００９】
また、第３には、上記第１又は２の構成において、上記製品分離手段が、空気の流れによって粉体を分散させて製品を分離する空気流式分級機を用いていることを特徴とする。
【００１０】
また、第４には、上記第１又は２又は３の構成において、コンクリート廃材を常温又は加熱しつつ供給する振動式のパイプフィーダを有することを特徴とする。
【００１１】
また、第５には、コンクリート廃材再生方法であって、コンクリート廃材のコンクリート塊を圧縮或いは衝撃破砕して、サイズ別に選別する破砕選別工程と、球状の磨鉱部材が収納されたコニカル式ボールミルへコンクリート廃材を供給し、該コニカル式ボールミルを用いて、製品の過破砕を抑制しつつ粗骨材及び細骨材に付着した付着物を剥離させる付着物剥離工程と、粗骨材、細骨材、微粉とを分離する製品分離工程とによって、コンクリート廃材から粗骨材及び細骨材を再生製造することを特徴とする。
【００１２】
また、第６には、コンクリート廃材再生方法であって、コンクリート廃材のコンクリート塊を圧縮或いは衝撃破砕して、サイズ別に選別する破砕選別工程と、棒状の磨鉱部材が収納されたロッドスクラバーへコンクリート廃材を供給し、該ロッドスクラバーを用いて、製品の過破砕を抑制しつつ粗骨材及び細骨材に付着した付着物を剥離させる付着物剥離工程と、粗骨材、細骨材、微粉とを分離する製品分離工程とによって、コンクリート廃材から粗骨材及び細骨材を再生製造することを特徴とする。
【００１３】
また、第７には、上記第５又は６の構成において、上記製品分離工程が、空気の流れによって粉体を分散させて製品を分離する空気流式分級機を用いて、製品の分離を行っていることを特徴とする。
【００１４】
また、第８には、上記第５又は６又は７の構成において、コンクリート廃材を、振動式のパイプフィーダによって常温或いは加熱処理工程を経て供給することを特徴とする。
【００１５】
上記第１又は第５の構成のコンクリート廃材再生方法又はコンクリート廃材再生装置においては、コンクリート廃材を磨鉱して、モルタル分やタール分の剥離除去を、コニカル式のミル装置によって行うため、磨鉱部材をシェル本体内で均一に分布するように配分することができ、粗骨材及び細骨材の過破砕を抑制することができる。そのため、過破砕することなくモルタル分或いはタール分を十分に剥離除去することができ、製品の高品質化を図ることが可能であるとともに、連続運転が容易で、運転サイクル時間の短縮を図ることが可能となる。
【００１６】
上記第２又は第６の構成のコンクリート廃材再生方法又はコンクリート廃材再生装置においては、コンクリート廃材を磨鉱して、モルタル分やタール分の剥離除去を、ロッドスクラバーによって行うため、優れたコンクリート廃材同士の共擦り作用や粒形調整能力によって、粗骨材及び細骨材の過破砕を抑制することができる。そのため、過破砕することなくモルタル分或いはタール分を十分に剥離除去することができ、製品の高品質化を図ることが可能であるとともに、連続運転が容易で、運転サイクル時間の短縮を図ることが可能となる。また、安価なコストで、短時間で大量に処理することが可能である。
【００１７】
上記第３又は第７の構成のコンクリート廃材再生方法又はコンクリート廃材再生装置においては、空気の流れによって粉体を分散させて製品を分離する空気流式分級機を用いて製品の分離を行うため、確実に効率よく分級することが可能となる。
【００１８】
上記第４又は第８の構成のコンクリート廃材再生方法又はコンクリート廃材再生装置においては、コンクリート廃材を常温又は加熱しつつ供給する振動式のパイプフィーダを有しているため、さらに、モルタル分或いはタール分を容易に効率良く剥離除去することが可能となる。
【００１９】
また、第９には、コンクリート廃材再生骨材であって、上記構成５又は６又は７又は８に記載のコンクリート廃材再生方法によって、製造されたことを特徴とする。
【００２０】
上記第９の構成のコンクリート廃材再生骨材においては、上記構成５又は６又は７又は８に記載のコンクリート廃材再生方法によって製造されたコンクリート廃材再生骨材であるため、過破砕が抑制されており、モルタル分或いはタール分が十分に剥離除去された高品質なコンクリート廃材再生骨材となっている。
【００２１】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態としての各実施例を図面を利用して説明する。本発明の実施の形態としての第１実施例に基づくコンクリート廃材再生装置（以下コンクリート廃材再生プラント１と称する）は、図１に示すように、コンクリート廃材のコンクリート塊を圧縮或いは衝撃破砕してサイズ別に選別する破砕選別手段として、ジョークラッシャー１０、インパクトクラッシャー２０、第１振動篩３０を有している。また、コンクリート廃材再生プラント１は、球状の磨鉱部材が収納されたコニカル式ボールミル１００を、製品の過破砕を抑制しつつ粗骨材及び細骨材に付着した付着物を剥離させる付着物剥離手段として機能させ、また該コニカル式ボールミル１００にコンクリート廃材を供給するコルゲートビン４０、ベルトフィーダ５０を有している。また、コンクリート廃材再生プラント１は、粗骨材、細骨材、微粉とを分離する製品分離手段として、第２振動篩６０、エアセパレータ（空気流式分級機）７０、磁選機８０を有している。
【００２２】
上記ジョークラッシャー１０は、破砕物を固定板と、固定板に向かって往復動する可動板との間に投入して破砕する大型タイプのジョークラッシャーであり、コンクリート廃材である廃棄セメントコンクリート塊或いは廃棄アスファルトコンクリート塊（以下単に「コンクリートガラ３００」と称する）を、大まかに破砕する。上記インパクトクラッシャー２０は、高速回転するロータの打撃板によって、破砕物に強力な衝撃力を付加して、破砕物を衝撃破砕するタイプの破砕機である。なお、上記インパクトクラッシャー２０に代えて、細割タイプのジョークラッシャーとしてもよい。上記第１振動篩３０及び上記第２振動篩６０は、一般的な汎用の振動篩であって、上記第１振動篩３０は０〜４０ｍｍ程度のものを篩分け可能になされており、また上記第２振動篩６０は０〜５ｍｍ程度のものを篩分け可能になされている。
【００２３】
上記コルゲートビン４０は、内部に空間部を有する円筒状に形成されており、大まかに破砕されて所定の形状以下となったコンクリートガラ３００を一時的にストックする。上記ベルトフィーダ５０は、ベルト方式の定量供給機であり、上記コルゲートビン４０にストックされたコンクリートガラ３００を、ベルトによって定量づつ上記コニカル式ボールミル１００に供給する。
【００２４】
上記エアセパレータ７０は、図１１に示すように、空気の流れによって粉体を分散させて製品を分離する空気流式分級機であり、機械篩では困難な粉体分級を可能とするものである。具体的な作動としては、供給口７０ｂから供給された分級物は、軸７０ｃ下部の分散板７０ｄに落下し、分散板７０ｄの回転による遠心力で外側へ飛ばされ、分離ゾーン７０ｅに達する。この時に、慣性力の大きな粗粒は、内筒まで移動して重力で下方へ沈降する。慣性力の小さな細粒はファンブレード７０ａが発生するエアベーン７０ｈからの上昇気流で分級ゾーン７０ｆに至り、セレクタブレード７０ｇによる遠心力及び衝突作用を受けて外筒に移動し、分級が行われる。また、装置下端部には内筒側に連通して粗粒を排出する粗粒排出口７２ａ、及び該筒側に連通して粉体を排出する粉体排出口７２ｂがそれぞれ形成されている。
【００２５】
このように上記エアセパレータ７０は、強制貫流方式であるため、粉体を分散させる性能に優れており、高い分級効果を得ることができる。また、可変電動機の回転数の変換や、ファンブレード７０ａの半径方向の長さ調整などの方法によって、分級効果の調整を簡単に行うことができる。また、内部で気流が循環しているため、他の空気分級機のように送風機や製品捕集装置は不要である。また、シンプルな機構で保守が簡単であるとともに全密閉型としているため、メンテナンスも容易で粉塵の飛散排出がないものである。
【００２６】
上記磁選機８０は、磁力によって、鉄筋等の金属類を選別するものである。
【００２７】
上記コニカル式ボールミル１００は、加熱や水の供給が必要ないため、運転中であっても破砕物を連続的に投入することが可能な連続投入式のボールミルであり、図２〜図４に示すように、破砕物の収納部たるホッパー１１０と、破砕物の送出部たるシュート１１２と、シェル本体１２０と、外輪体１３０と、仕切り目板１４０と、分級装置１５０と、駆動装置１６０とを有している。上記ホッパー１１０は、外部よりコンクリートガラ３００が投入されると、下端部に接続されるシュート１１２を介して、コンクリートガラ３００をシェル本体１２０の破砕物供給部１２２に、定量づつ供給する。
【００２８】
上記シェル本体１２０は、破砕物供給部１２２と、第１の筒状体部１２４と、第２の筒状体部１２６とを有している。上記破砕物供給部１２２は、略円板状に形成され、上記シェル本体１２０の破砕物供給側の側壁となるとともに、図３に示すように、中央部にコンクリートガラ３００が投入される破砕物供給口１２２ａが設けられる。そして、該破砕物供給口１２２ａに前述したシュート１１２が嵌装されて、上記コンクリートガラ３００が上記シェル本体１２０内に投入される。また、シェル本体の内側となる内壁面には、金属製或いはゴム製等によるライナ１２２ｂが、上記破砕物供給口１２２ａ内壁に至るまで一様に配設される。
【００２９】
上記第１の筒状体部１２４は、略円筒状を呈し、上記シェル本体１２０の破砕物供給側に配置されて、内径が供給側に近いほど大径となる極微量なテーパ（図示せず）を有する円錐台形状に形成される。つまり、図３に示すように、供給側の内径寸法Ｓ１よりも、後述するように微量ながら排出側の内径寸法Ｓ２の方が小さく形成される。さらに、シェル本体の内側となる内壁面には、図４に示すように、金属製或いはゴム製等による略台形状のライナ１２４ａが、複数個一様に配設される。また、上記第１の筒状体部１２４の軸長方向の長さは、図３に示すように、寸法Ｔ１で形成される。なお、上述した上記第１の筒状体部１２４における極微量なテーパとは、上記第１の筒状体部１２４の内径が２０００ｍｍ程度の場合において、実験値として、テーパα＝（Ｓ１−Ｓ２）／Ｔ１の値を、０．０１≦α≦０．０３程度に設定した場合に好適であった。
【００３０】
上記第２の筒状体部１２６は、図３に示すように、破砕物排出側に配置されて、内径が排出側に近いほど小径な、上記第１の筒状体部におけるテーパに比べて、急激に傾斜したテーパを有する円錐台形状に形成される。つまり、供給側の内径寸法Ｓ２よりも、後述するように排出側の内径寸法Ｓ３の方が急激に小さく形成される。また、シェル本体の内側となる内壁面には、金属製或いはゴム製等による略台形状のライナ１２６ａが、複数個一様に配設される。また、上記第２の筒状体部１２６の軸長方向の長さは、図３に示すように、寸法Ｔ２に形成される。さらに、上記第２の筒状体部１２６の破砕物排出側となる端部には、破砕物排出口１２８が開口されている。なお、上述した上記第２の筒状体部１２６における急激に傾斜したテーパとは、形成される破砕物の大きさが数ミリ程度の場合において、実験値として、図３に示す角度θを、３０°≦θ≦５０°程度に設定した場合に好適であった。
【００３１】
そして、上記第１の筒状体部１２４と上記第２の筒状体部１２６が、連続的に連接されて、中空筒体でなるシェル本体１２０が形成される。この時に、上記第１の筒状体部１２４の軸長方向の長さ寸法Ｔ１は、上記第２の筒状体部１２６の軸長方向の長さ寸法Ｔ２よりも長く形成される。なお、上述した上記第１の筒状体部１２４と上記第２の筒状体部１２６の長さの割合とは、実験値として、長さ比γ＝Ｔ２／（Ｔ１＋Ｔ２）とした場合に、０．３２≦γ≦０．３９程度に設定した場合に好適であった。従って、図３に示すように、上記シェル本体１２０の軸長方向の中心部Ｗが、第１の筒状体部１２４側に在することになる。
【００３２】
上記外輪体１３０は、外形略円帯状を呈し、図２及び図３に示すように、上記シェル本体１２０の周縁に周設される。そして、図２に示すように、複数のタイヤ１６２に圧接するため、駆動装置１６０によってタイヤ１６２が回転駆動されると、その動きに応じて回転して、上記シェル本体１２０に回転力を伝達する。
【００３３】
上記仕切り目板１４０は、略円板状に形成されるとともに、図５に示すように、上記シェル本体１２０の破砕物排出口１２８から間隙Ｕだけ隔てた位置に配設される。また、上記仕切り目板１４０は、外径部は、円周が５分割に分割された扇形形状のスリット部材１４１が５枚連接されることによって、また、内径部は１枚の円板状の砂利止め部材１４２によって形成される。具体的には、図５に示すように、上記第２の筒状体部１２６の端部から突出するブラケット１２６ａと、スリット部材１４１に溶接などによって固着された接合部材１４１ａをボルトによって締結し、また、上記接合部材１４１ａと、砂利止め部材１４２に溶接などによって固着された接合部材１４２ａをボルトによって締結する。この時に、図５に示すように、上記ブラケット１２６ａと上記接合部材１４１ａの締結は、上記ブラケット１２６ａに設けた上記シェル本体１２０の軸長方向に長い長穴１２６ｂによって行われるため、上記仕切り目板１４０の取付位置は、上記シェル本体１２０の軸長方向に調節可能となる。従って、上記破砕物排出口１２８と上記仕切り目板１４０の上記間隙Ｕは、投入される上記コンクリートガラ３００の投入量や排出される破砕物の大きさ等に応じて、適宜変更可能となる。
【００３４】
上記各スリット部材１４１には、図５に示すように、複数の磨鉱部材止めスリット１４０ａが穿設される。また、上記砂利止め部材１４２には、図５に示すように、複数の砂利止め孔１４２ｂが穿設される。さらに、上記砂利止め孔１４２ｂの内径側には、略円形状の開口部１４４が形成される。なお、上記磨鉱部材止めスリット１４０ａ及び上記砂利止め孔１４２ｂの断面形状は、好適には排出側を大径とするテーパとするのが好ましい。これは、破砕物やゴミ等が上記磨鉱部材止めスリット１４０ａ或いは上記砂利止め孔１４２ｂ内に、嵌り込んでしまった場合でも、テーパ面によって外れやすい形状となるからである。
【００３５】
上記分級装置１５０は、図５に示されるように、略円筒状に形成されるとともに、上記シェル本体１２０側にボルトによって締結されて、上記シェル本体１２０と同時に回転駆動される円筒体１５２を有している。そして、該円筒体１５２の円周上には該円周上に沿って、ある粒度の破砕物のみを選別して通過させる金網部材１５４が、３分割された状態で、それぞれ、配設される。また、上記円筒体１５２の前端部１５６は、図５に示すように、金網などは配設されない開口部であるため、上記金網部材１５４を通過することができなかった所定量以上の大きさの破砕物が排出可能である。従って、上記分級装置１５０は、上記金網部材１５４を通過可能な粒度のものと、それ以上の大きさの粒度のものに分級する能力を有している。
【００３６】
次に、本第１実施例によるコンクリート廃材再生プラント１の作用及び効果を説明する。図１に示すように、一般的な構造物を解体した時に生じるセメントコンクリート、或いはアスファルトコンクリートを回収した塊であるコンクリートガラ３００を、ジョークラッシャー１０、インパクトクラッシャー２０に投入し、一次破砕で大まかに破砕するとともに、コンクリートガラ３００から鉄筋４００を大まかに分別する。そして、ジョークラッシャー１０とインパクトクラッシャー２０による２段階の一次破砕によって、コンクリートガラ３００は約４０ｍｍ程度に破砕される。そして、第１振動篩３０によって０〜４０ｍｍ程度のものが篩分けられ、４０ｍｍ以上のものは破砕機であるジョークラッシャー１０又はインパクトクラッシャー２０へとリターンされる（破砕選別工程）。
【００３７】
０〜４０ｍｍ程度に破砕されたコンクリートガラ３００は、コンベアー等で下流部へ送られ、そのコンベアー上又はコンベアー先端部で磁選機８０によって鉄筋４００を選別して除去した後、コルゲートビン４０に投入されて貯留される。そして、コルゲートピン４０に貯留されたコンクリートガラ３００は、ベルトフィーダー５０によって一定量づつ上記コニカル式ボールミル１００のホッパ−１１０に投入される。
【００３８】
そして、コンクリートガラ３００は、上記コニカル式ボールミル１００によって付着物剥離工程が実施され、上記コニカル式ボールミル１００はコンクリートガラ３００に以下の（ａ）〜（ｆ）に示す作用を施す。
（ａ）コンクリートガラ３００を再破砕して、粗骨材を分離する。
（ｂ）骨材表面に付着されている付着物（モルタル或いはタールと細骨材の結合体）を剥離する。
（ｃ）粗骨材及び細骨材の表面を磨鉱する。
（ｄ）細骨材とモルタル分或いはタール分を分離する。
（ｅ）異物（鉄筋等）を分離する。
（ｆ）付設の上記分級装置（トロムメル）１５０によってサイズ別に選別する。
【００３９】
具体的に説明すると、まず、予め、上記コニカル式ボールミル１００のシェル本体１２０内には、図４及び図７に示すように、ボール型形状に形成されるとともに、複数の大きさのものが混入した磨鉱部材２００が投入されている。そして、図１に示すように、上記ホッパー１１０に投入されたコンクリートガラ３００は、シュ−ト１１２の斜面に沿って、図７に示すように上記破砕物供給口１２２ａを介して上記シェル本体１２０内に定量づつ供給される。
【００４０】
そして、その状態で、図２に示すように、駆動装置１６０によって、タイヤ１６２及び外輪体１３０を介して上記シェル本体１２０が回転駆動されると、図４に示すように、磨鉱部材２００が複数のライナ１２４ａの働きによって上方に持ち上げられる。そして、上記ライナ１２４ａの角度が、上記磨鉱部材２００を保持できない位置まで上記ライナ１２４ａが上昇すると、図４に示すように、磨鉱部材２００が下方に投下される。そのため、該磨鉱部材２００の直下に位置するコンクリートガラ３００が、該磨鉱部材２００によって粉砕される。この場合に、コンクリートガラ３００は加熱されることなく非加熱であり、また上記コニカル式ボールミル１００の運転も水がシェル本体内に供給される湿式ではなく乾式によって行われるため、水は供給されない。
【００４１】
また、上述したように、上記第１の筒状体部１２４のテーパが、極微量であるとともに、上記第２の筒状体部１２６のテーパが、上記第１の筒状体部１２４のテーパに対して、大きく形成されている。また、上記シェル本体１２０の軸長方向の中心部が、上記第１の筒状体部１２４側にある。それによって、図７に示すように、上記磨鉱部材２００が上記シェル本体１２０内に均一（水平）に分布する。これは、以下に示す理由による。
【００４２】
つまり、上記磨鉱部材２００の動きは、大きい部材は大きい径の方へ移動し、小さい部材は小さい径の方へ移動するというミル装置の根本原理に従う。ここで、本第１実施例においては、前述したように、上記第１の筒状体部１２４のテーパが、内径が供給側に近いほど大径となる極微量なテーパであるため、例えば、大きなテーパに形成された場合に、径の大きい磨鉱部材２００が図７のＰ１０に示す部位（上記コンクリートガラ３００の供給側）に集中してしまったり、また、径の小さい磨鉱部材２００が図７のＰ２０に示す部位（上記シェル本体１２０の中央部）に集中してしまったりすることがない。
【００４３】
逆に、テーパが全くない場合には、上記コンクリートガラ３００が、周速の差異によって排出側に排出される効果が小さくなるため、図７のＰ１０に示す部位に、上記コンクリートガラ３００が堆積してしまう。従って、上記第１の筒状体部１２４内においては、極微量なテーパに設定することによって、上記磨鉱部材２００の分布を均一ならしめることが可能となる。そのため、磨鉱部材２００の転動落下による上記コンクリートガラ３００の破砕効率を高めることが可能になる。なお、この時の、上記第１の筒状体部１２４の極微量なテーパの大きさは、使用する磨鉱部材２００の材質、大きさ、形状、投入量などによって適宜選定されるものである。
【００４４】
また、上記第２の筒状体部１２６は、内径が排出側に近いほど小径であるとともに、上記第１の筒状体部１２４におけるテーパに比べて、急激に傾斜したテーパである。そのため、その急激に傾斜したテーパによる周速の差異が大きくなるため、上記第１の筒状体部１２４側から搬送される上記コンクリートガラ３００を、十分に上記破砕物排出口１２８に排出することができる。従って、搬送が十分でない場合のように、図７のＰ２０に示す部位に上記コンクリートガラ３００及び磨鉱部材２００が、堆積してしまうことがない。従って、上記第２の筒状体部１２６内においては、上記第１の筒状体部１２４におけるテーパに比べて、急激に傾斜したテーパに設定することによって、上記磨鉱部材２００の分布を均一ならしめることが可能となる。そのため、磨鉱部材２００の転動落下による上記コンクリートガラ３００の破砕効率を高めることが可能になる。なお、この時の、上記第２の筒状体部１２６のテーパの大きさは、使用する磨鉱部材２００の材質、大きさ、形状、投入量などによって適宜選定されるものである。
【００４５】
さらに、上記シェル本体１２０の軸長方向の中心部Ｗが、上記第１の筒状体部１２４側にある。つまり、上記第１の筒状体部１２４の長さと、上記第２の筒状体部１２６の長さの割合が、上記第１の筒状体部１２４の方が大きい。そのため、極微量なテーパの部分が急激なテーパの部分よりも長い配分となるため、排出効率が高くなりすぎることによる、図７のＰ３０に示す部位（破砕物排出口１２８近辺）に、上記コンクリートガラ３００或いは上記磨鉱部材２００が堆積してしまうことがない。
【００４６】
以上のように、上記第１の筒状体部１２４の極微量なテーパと、上記第２の筒状体部１２６の急激なテーパの大きさ、及び上記第１の筒状体部の長さと上記第２の筒状体部の長さの割合の配分（バランス）によって、上記磨鉱部材２００を上記シェル本体内１２０内に均一に分布させることが可能になる。それによって、上記磨鉱部材２００の転動落下による上記コンクリートガラ３００の破砕効率を高めることが可能になり、エネルギの損失を抑えることができる。また、上記第１の筒状体部１２４では最大の上記磨鉱部材２００及び上記コンクリートガラ３００が集まり、出口の上記第２の筒状体部１２６のテーパ部には順次小さい上記磨鉱部材２００と上記コンクリートガラ３００が均一に配列される。
【００４７】
従って、上記第１の筒状体部１２４では落差、周速が最大となり、かつ上記磨鉱部材２００によって最大の衝撃を受けて粉砕されるが、上記第２の筒状体部１２６においては落差、周速が徐々に弱くなるため、上記コンクリートガラ３００の過粉砕を防止することができ、品質を大幅に向上させることができる。そして、その様に、均一に分布した磨鉱部材２００によって、効率的に粉砕された上記コンクリートガラ３００は所定の大きさとなって、上述した破砕物排出口１２８と上記仕切り目板１４０の上記間隙Ｕから、図６の矢印Ｕａに示すように、上記分級装置１５０側に排出される。
【００４８】
また、上記コンクリートガラ３００の投入量が多く、排出量が多い場合には、上記各スリット部材１４１に穿設された上記磨鉱部材止めスリット１４０ａによっても、図６の矢印１４０ｂに示すように、上記分級装置１５０側に排出される。この時に、上記磨鉱部材止めスリット１４０ａからは、上記磨鉱部材２００が排出されないように、上記磨鉱部材止めスリット１４０ａの大きさが設定され、上記磨鉱部材２００を堰き止める。さらに、それ以上に、上記コンクリートガラ３００の投入量が多くなった場合は、上記砂利止め部材１４２に穿設された上記砂利止め孔１４２ｂによっても、図６の矢印１４２ｃに示すように、上記分級装置１５０側に排出される。この時に、上記砂利止め孔１４２ｂからは、未粉砕の上記コンクリートガラ３００が排出されないように、上記砂利止め孔１４２ｂの大きさが設定され、上記未粉砕の上記コンクリートガラ３００を堰き止める。
【００４９】
そして、上記分級装置１５０は、搬送された上記コンクリートガラ３００を、上述した方法によって、上記金網部材１５４を通過可能な粒度のコンクリートガラ３１０と、それ以上の大きさの粒度のコンクリートガラ３２０に分別して排出する。そして、図１に示すように、粒度の大きいコンクリートガラ３２０は、磁選機８０によって鉄筋４００を選別して除去した後、ストックされるか、再度破砕機であるジョークラッシャー１０又はインパクトクラッシャー２０へとリターンされる。また、金網部材１５４を通過したコンクリートガラ３１０は、０〜５ｍｍ程度のものを篩分け可能に設定された第２振動篩６０によって、粗骨材３１２と５ｍｍ以下のコンクリートガラ３１４に篩い分けられ、粗骨材３１２はコンベア−等で移送されてストックされ、５ｍｍ以下のコンクリートガラ３１４はエアセパレータ７０へ送られる。なお、粗骨材は任意の大きさであり、目的によって任意にサイズ変更可能である。また、篩等によって複数サイズの粗骨材に選別することも可能である。そして、エアセパレータ７０へ送られた５ｍｍ以下のコンクリートガラ３１４は、図１１に示すように、該エアセパレータ７０の高い分級機能によって微粉（モルタル或いはタール分、泥分）３１４ａと細骨材（砂）３１４ｂ等に分離されて粗粒排出口７２ａ、粉体排出口７２ｂから排出されて、それぞれ下流のストック場へと移送される（製品分離工程）。
【００５０】
以上述べたように、本第１実施例のコンクリート廃材再生プラント１の構成によれば、コンクリートガラ３００を磨鉱して、モルタル分或いはタール分の剥離除去を、コニカル式ボールミル１００によって行うため、磨鉱部材をシェル本体１２０内に均一に分布するように配分することができるため、粗骨材の過破砕を抑制することができ、よって、自動的にモルタル分或いはタール分が剥離除去された均一な形状、サイズの再生骨材、或いは再生細骨材を製造することが可能になる。従って、過破砕することなくモルタル分或いはタール分を十分に剥離除去することができ、製品の高品質化を図ることが可能であるとともに、連続運転が容易で、運転サイクル時間の短縮を図ることが可能となる。
【００５１】
また、従前の構成のように、骨材からモルタル分或いはタール分を、過粉砕させることなく十分に剥離除去を行うべく、ミル装置や磨鉱機を複数台設置して、複数の工程で多段階に分けて行う必要がないため、簡略な構成とすることができ、一つの工程で工程を分断することなく連続的に運転することが可能になる。
【００５２】
また、骨材からモルタル分或いはタール分を剥離除去する高い能力を有しているため、その効果を高めるべく、水を用いた湿式や熱を付加する加熱式とする必要がなく、乾式、及び非加熱式とすることが可能になる。これは、非加熱、乾式であっても、粗骨材及び細骨材の過破砕を抑制して高品質を維持しつつ、モルタル分或いはタール分を十分に剥離除去することが可能であることによるものである。また、連続運転が容易で、運転サイクル時間の短縮を図ることが可能となる。
【００５３】
また、上記コニカル式ボールミル１００が、乾式であるため水道配管や貯水槽なども不要であり、また非加熱式であるため温風を吹き込むための加熱装置なども不要とすることができる。従って、装置を大幅に簡略化することが可能になり、イニシャルコスト及びランニングコストも低減することができる。また、排水或いは加熱等のために装置を停止する必要がないため、さらに連続運転が可能となり運転サイクル時間の短縮を図ることができる。
【００５４】
また、上記コンクリート廃材再生プラント１に使用されるコニカル式ボールミル１００が、上記コンクリートガラ３００を分級する分級機能を有しているため、他の分級装置との組合わせによって、分級の精度を向上させることができる。
【００５５】
また、コニカル式ボールミル１００の上流側に、回収した上記コンクリートガラ３００を貯留するコルゲートビン４０が配設されているため、上記コルゲートビン４０にコンクリートガラ３００を貯留することによって、コンクリートガラ３００を上記コニカル式ボールミル１００に定量づつ連続的に投入することが可能になる。
【００５６】
また、上記コニカル式ボールミル１００の上流側に、コンクリートガラ３００を、大まかに破砕する破砕機が、ジョークラッシャー１０とインパクトクラッシャー２０との２台の破砕機によって２段階に破砕されるため、コンクリートガラ３００を上記コニカル式ボールミル１００に投入したときに、過大な大きさのものが投入されてしまうのを防止することができる。
【００５７】
また、上記エアセパレータ７０が、空気の流れによって粉体を分散させて製品を分離する空気流式分級機であるため、粉体の高い分級効果を得ることができるとともに、メンテナンスが容易で粉塵の排出がないものとすることができる。
【００５８】
次に、本発明の実施の形態としての第２実施例を説明する。本発明の実施の形態としての第２実施例に基づくコンクリート廃材再生装置（以下コンクリート廃材再生プラント２と称する）は、図８に示すように、上記第１実施例におけるコンクリート廃材再生プラント１の構成からインパクトクラッシャー２０を削除し、破砕機を一台のみに構成した例である。
【００５９】
このコンクリート廃材再生プラント２においては、上記第１実施例におけるコンクリート廃材再生プラント１の構成からインパクトクラッシャー２０を削除し、破砕機を一台のみで構成しているため、コンクリートガラ３００が比較的小径である場合に適した構成となり、その場合において過剰な構成とならず、簡略で安価な構成となる。
【００６０】
次に、本発明の実施の形態としての第３実施例を説明する。本発明の実施の形態としての第３実施例に基づくコンクリート廃材再生装置（以下コンクリート廃材再生プラント３と称する）は、図９に示すように、上記第１実施例におけるコンクリート廃材再生プラント１の構成からコルゲートビン４０及びベルトフィーダ５０を削除するように構成した例である。
【００６１】
このコンクリート廃材再生プラント３においては、上記第１実施例におけるコンクリート廃材再生プラント１の構成からコルゲートビン４０及びベルトフィーダ５０を削除し第１振動篩３０からコンクリートガラ３００を直接コニカル式ボールミル１００に投入するように構成しているため、コンクリートガラ３００のストックが不要な比較的少量である場合に適した構成となり、その場合において過剰な構成とならず、簡略で安価な構成となる。
【００６２】
次に、本発明の実施の形態としての第４実施例を説明する。本発明の実施の形態としての第４実施例に基づくコンクリート廃材再生装置（以下コンクリート廃材再生プラント４と称する）は、図１０に示すように、上記第１実施例におけるコンクリート廃材再生プラント１の構成からインパクトクラッシャー２０、コルゲートビン４０及びベルトフィーダ５０を削除するように構成した例である。
【００６３】
このコンクリート廃材再生プラント４においては、上記第１実施例におけるコンクリート廃材再生プラント１の構成からインパクトクラッシャー２０、コルゲートビン４０及びベルトフィーダ５０を削除するように構成しており、破砕機を一台のみとし第１振動篩３０からコンクリートガラ３００を直接コニカル式ボールミル１００に投入するように構成しているため、コンクリートガラ３００のストックが不要な比較的少量である場合に適した構成となり、その場合において過剰な構成とならず、簡略で安価な構成となる。
【００６４】
次に、本発明の実施の形態としての第５実施例を説明する。本発明の実施の形態としての第５実施例に基づくコンクリート廃材再生装置（以下コンクリート廃材再生プラント５と称する）は、図１２に示すように、上記第１実施例におけるコンクリート廃材再生プラント１における再生細骨材と微粉とを分級するエアセパレータ７０に変えて、二段階分級式セパレータ７００を用いて構成した例である。
【００６５】
上記二段階分級式セパレータ７００は、図１３に示すように、空気流によって分級を行う乾式破砕用の分級機であり、機械篩では困難な粉体分級を可能とするものである。具体的な作動としては、供給口７００ｂから供給された分級物は、二段式の分級室７１０、７２０によって二段階に分級される。このように上記二段階分級式セパレータ７００は、軽量な粉体を分散させる性能に優れており、高い分級効果を得ることができる。従って、図１３に示すように、非加熱、乾式状態であっても、再生細骨材３１４ｂと微粉３１４ａとを、確実に効率よく分級することが可能となる。
【００６６】
次に、本発明の実施の形態としての第６実施例を説明する。本発明の実施の形態としての第６実施例に基づくコンクリート廃材再生装置（以下コンクリート廃材再生プラント６と称する）は、図１４に示すように、上記第１実施例におけるコンクリート廃材再生プラント１におけるコニカル式ボールミル１００の衝撃による破砕作用及び磨鉱作用に変えて、ロッドスクラバー１０００の揉み擦りによる磨鉱作用を用いた構成とした例である。
【００６７】
また、上記ロッドスクラバー１０００は、加熱や水の供給が必要ないため、運転中であっても破砕物を連続的に投入することが可能な連続投入式であり、図１５に示すように、破砕物の収納部たるホッパー１１１０と、破砕物の送出部たるシュート１１１２と、シェル本体１１２０と、外輪体１１３０と、駆動装置１１６０とを有している。
【００６８】
上記ホッパー１１１０は、外部よりコンクリートガラ３００が投入され、下端部に接続されるシュート１１１２を介して、コンクリートガラ３００をシェル本体１１２０の供給口１１２０ａに、定量づつ供給する。
【００６９】
上記シェル本体１１２０は、供給側よりも排出側が若干小径となる僅かなテーパを有する略円筒状に形成されて内部に数本のロッド１２００が投入されており、シュート１１１２が嵌装されて、上記コンクリートガラ３００が上記シェル本体１１２０内に投入される。また、上記シェル本体１１２０の内側となる内壁面には、図示略の金属製或いはゴム製等による略台形状のライナが、複数個一様に配設される。また、上記供給口１１２０ａは、大口径のオープンタイプでフィードセル及び供給機等は配設されておらず、大塊の投入が可能な構造となっている。
【００７０】
上記外輪体１１３０は、外形略円帯状を呈し、上記シェル本体１１２０の周縁に周設される。そして、複数のタイヤ１１６２に圧接するため、４ＷＤ方式による駆動装置１１６０によってタイヤ１１６２が回転駆動されると、その動きに応じて回転して、上記シェル本体１１２０に回転力を伝達する。また、コンクリートガラ３００は加熱されることなく非加熱であり、また上記ロッドスクラバー１０００の運転も水がシェル本体内に供給される湿式ではなく乾式によって行われるため、水は供給されない。
【００７１】
次に、このように構成された本第６実施例によるコンクリート廃材再生プラント６の作用及び効果を説明する。上記駆動装置１１６０によって、タイヤ１１６２及び外輪体１１３０を介して上記シェル本体１１２０が回転駆動されると、ロッド１２００が複数のライナの働きによって、最も効率の良い地点まで上方に持ち上げられる。そして、該ロッド１２００が回転しながら落下し、ロッド１２００と掻き揚げられるコンクリートガラ３００間の共擦りで相対方向に揉まれ、上記ロッド１２００による擦り揉み及びコンクリートガラ３００同士の共擦りによって、コンクリートガラ３００が磨鉱される。
【００７２】
この場合に、上記シェル本体１１２０が、タイヤ１１６２による支持駆動のため、ロッド１２００の落下荷重によるタイヤ１１６２で発生するシェル本体１１２０の振動により粒形調整が行われる。そして、このタイヤ１１６２で発生するシェル本体１１２０の振動により、ロッド１２００が三次元方向に運動を繰り返し、コンクリートガラ３００の攪拌、潰し、及び表面磨鉱が促進される。
【００７３】
また、上記コンクリートガラ３００が、図１４に示すように、予めジョークラッシャー１０、インパクトクラッシャー２０によって一次破砕されているため、ロッド１２００の量は上記コンクリートガラ３００を押さえほぐす程度でよいため、充填率２〜３％程度で十分にコンクリートガラ３００の攪拌、潰し、及び表面磨鉱を行う作用効果が発揮される。
【００７４】
また、上記シェル本体１１２０の回転数は、上記コンクリートガラ３００の攪拌、潰し、及び表面磨鉱を、最も効率よく行いえる回転数に設定されている。この最適な回転数と上述したロッド１２００の量の組み合わせによる優れた上記コンクリートガラ３００同士の共擦り、揉み擦り作用によって、上記コンクリートガラ３００に対して面取りや粒形調整作業を繰り返し行うことができ、非加熱、乾式状態であっても、粗骨材及び細骨材の過破砕を抑制することができる。そのため、過破砕することなくモルタル分或いはタール分を十分に剥離除去することができ、製品の高品質化を図ることが可能であるとともに、連続運転が容易で、運転サイクル時間の短縮を図ることが可能となる。
【００７５】
なお、上記ロッドスクラバー１０００は、分級機能を有していないため、図１４に示すように、磁選機８０によって鉄筋４００を選別して除去した後、その下流側に振動篩１３００を配設して粒度の大きいコンクリートガラ３２０を選別する。そして、粒度の大きいコンクリートガラ３２０は、ストックされるか、再度破砕機であるジョークラッシャー１０又はインパクトクラッシャー２０へとリターンされる。
【００７６】
以上述べたように、本第６実施例のコンクリート廃材再生プラント６の構成によれば、コンクリートガラ３００を磨鉱して、モルタル分或いはタール分の剥離除去を、ロッドスクラバー１０００によって行うため、優れたコンクリートガラ３００同士の共擦り作用や粒形調整能力によって、粗骨材及び細骨材の過破砕を抑制することができる。そのため、非加熱、乾式であっても、過破砕することなくモルタル分或いはタール分を十分に剥離除去することができ、製品の高品質化を図ることが可能となる。
【００７７】
また、数本程度のロッド１２００によって大量のコンクリートガラ３００を磨鉱して、モルタル分或いはタール分の剥離除去を行うことができるため、安価なコストで、短時間で大量に処理することが可能である。
【００７８】
また、骨材からモルタル分或いはタール分を剥離除去する高い能力を有しているため、その効果を高めるべく、水を用いた湿式や熱を付加する加熱式とする必要がなく、乾式、及び非加熱式とすることが可能になる。これは、非加熱、乾式であっても、粗骨材及び細骨材の過破砕を抑制して高品質を維持しつつ、モルタル分或いはタール分を十分に剥離除去することが可能であることによるものである。
【００７９】
また、上記ロッドスクラバー１０００が、乾式であるため水道配管や貯水槽なども不要であり、また非加熱式であるため温風を吹き込むための加熱装置なども不要とすることができる。従って、装置を大幅に簡略化することが可能になり、イニシャルコスト及びランニングコストも低減することができる。また、排水或いは加熱等のために装置を停止する必要がないため、さらに連続運転が可能となり運転サイクル時間の短縮を図ることができる。
【００８０】
次に、本発明の実施の形態としての第７実施例を説明する。本発明の実施の形態としての第７実施例に基づくコンクリート廃材再生装置（以下コンクリート廃材再生プラント７と称する）は、図１６に示すように、上記第１実施例におけるコンクリート廃材再生プラント１の構成を加熱式とした例である。
【００８１】
このコンクリート廃材再生プラント７においては、図１７に示すように、上記第１実施例におけるコンクリート廃材再生プラント１と同一のコニカル式ボールミル１００へ、ベルトフィーダ５０によって運ばれたコンクリートガラ３００を、パイプフィーダ５００を介して供給するものである。ここで、図１８及び図１９に示すように、上記パイプフィーダ５００は、パイプ５１０、ベース５２０、ホッパー５３０を有している。
【００８２】
上記パイプ５１０は、下流側（図１８左方向）に向けて、約１〜１０度程度の僅かなテーパが形成されている。また、上記パイプ５１０の両側面部には、一対のバイブレータ５１２が係止されており、該バイブレータ５１２によって上記パイプ５１０が振動駆動可能になされている。上記ベース５２０は、上記パイプ５１０を支持する土台であり、複数のアジャスタロッド５２２、ベースプレート５２４を有している。
【００８３】
上記アジャスタロッド５２２は、表面に雄ネジが螺刻されており、各上記アジャスタロッド５２２が上記ベース５２０と上記ベースプレート５２４との間に間隔を空けて配設されて、上記ベース５２０と上記ベースプレート５２４それぞれにナット５２６によって締結される。そのため、上記ナット５２６の締め込み具合によって、上記ベースプレート５２４の傾きや高さを調節することが可能となっている。また、上記ベースプレート５２４の上面には、複数のスプリング５１４が固着されており、該スプリング５１４を介して上記パイプ５１０が支持されている。従って、上記スプリング５１４によって、上記パイプ５１０は自由な振動が可能となっているとともに、その振動が上記ベース５２０に伝達されるのを遮断している。
【００８４】
上記ホッパー５３０は、断面略コ字状の容器体に形成されており、中空状の蛇腹５１６を介して上記パイプ５１０の上流側端部の上面と接続されている。従って、上記蛇腹５１６を介しているため、上記パイプ５１０は自由な振動が可能となっているとともに、その振動が上記ホッパー５３０に伝達されるのを遮断している。また、上記ホッパー５３０は、上記ベースプレート５２４の上面に、複数の支持ロッド５３２を介して支持されている。
【００８５】
また、上記パイプ５１０の上流側端部は、図１８に示すように、ダクト５３５を介してヒーター５４０、送風機５５０に接続されている。従って、送風機５５０で発生した空気の流れがヒーター５４０で加熱されて、上記パイプ５１０の内部に送り込まれるため、上記パイプ５１０の内部のコンクリートガラ３００を加熱することが可能な加熱装置を構成している。なお、上記送風機５５０の構成としては、プロペラファンやシロッコファン等、任意の構成でよい。また、ヒーター５４０の構成としても、電熱式や燃料式など任意の構成でよい。なお、送風される熱風の温度としては、３００〜５００℃程度が好ましい。
【００８６】
次に、このように構成された本第７実施例によるコンクリート廃材再生プラント７の作用及び効果を説明する。図１６〜図１９に示すように、上記コルゲートビン４０にストックされたコンクリートガラ３００は、上記ベルトフィーダ５０によってパイプフィーダ５００のホッパー５３０に投入される。そして、コンクリートガラ３００は、上記ホッパー５３０から蛇腹５１６を介して上記パイプ５１０の上流側端部に投入される。
【００８７】
そして、上記パイプ５１０の上流側端部に投入されたコンクリートガラ３００は、送風機５５０、ヒーター５４０から送られる熱風によって加熱される（加熱処理工程）。そのため、骨材に付着したモルタル或いはタール分は脆弱化し、また温度差による収縮によって骨材表面からの剥離が助長されている。そのため、後述する付着物剥離手段によって容易に、骨材に付着したモルタル或いはタール分を剥離除去することが可能になる。
【００８８】
また、同時にパイプフィーダ５００が起動されており、一対のバイブレータ５１２によって上記パイプ５１０が振動している。上記パイプ５１０には、上述したように、下流側に向けて約１〜１０度程度の僅かなテーパが形成されているため、上記パイプ５１０内の加熱されて高温となったコンクリートガラ３００は、下流側へと搬送され、上記コニカル式ボールミル１００の破砕物供給部１２２からシェル本体１２０の内部に投入される。
【００８９】
そして、投入されたコンクリートガラ３００は、上記第１実施例と同様に、上記コニカル式ボールミル１００によって付着物剥離工程が実施される。この場合に、本第７実施例においてはコンクリートガラ３００がパイプフィーダ５００で加熱されているため、上述したように骨材に付着したモルタル或いはタール分は脆弱化し、また温度差による収縮によって骨材表面からの剥離が助長されている。そのため、コンクリートガラ３００が常温である上記第１実施例の場合に比較して、さらに容易に、骨材に付着したモルタル或いはタール分を剥離除去することが可能になる。つまり、上記第１実施例に対して構成的には複雑なものとなるが、骨材に付着したモルタル或いはタール分を剥離除去する作用及び効果は、より確実なものとなる。
【００９０】
次に、本発明の実施の形態としての第８実施例を説明する。本発明の実施の形態としての第８実施例に基づくコンクリート廃材再生装置（以下コンクリート廃材再生プラント８と称する）は、図２０に示すように、上記第７実施例におけるコンクリート廃材再生プラント７の構成からインパクトクラッシャー２０を削除し、破砕機を一台のみに構成した例である。
【００９１】
このコンクリート廃材再生プラント８においては、上記第７実施例におけるコンクリート廃材再生プラント７の構成からインパクトクラッシャー２０を削除し、破砕機を一台のみで構成しているため、コンクリートガラ３００が比較的小径である場合に適した構成となり、その場合において過剰な構成とならず、簡略で安価な構成となる。
【００９２】
次に、本発明の実施の形態としての第９実施例を説明する。本発明の実施の形態としての第９実施例に基づくコンクリート廃材再生装置（以下コンクリート廃材再生プラント９と称する）は、図２１に示すように、上記第７実施例におけるコンクリート廃材再生プラント７の構成からコルゲートビン４０及びベルトフィーダ５０を削除するように構成した例である。
【００９３】
このコンクリート廃材再生プラント９においては、上記第７実施例におけるコンクリート廃材再生プラント７の構成からコルゲートビン４０及びベルトフィーダ５０を削除し第１振動篩３０からコンクリートガラ３００を直接コニカル式ボールミル１００に投入するように構成しているため、コンクリートガラ３００のストックが不要な比較的少量である場合に適した構成となり、その場合において過剰な構成とならず、簡略で安価な構成となる。
【００９４】
次に、本発明の実施の形態としての第１０実施例を説明する。本発明の実施の形態としての第１０実施例に基づくコンクリート廃材再生装置（以下コンクリート廃材再生プラント１０と称する）は、図２２に示すように、上記第７実施例におけるコンクリート廃材再生プラント７の構成からインパクトクラッシャー２０、コルゲートビン４０及びベルトフィーダ５０を削除するように構成した例である。
【００９５】
このコンクリート廃材再生プラント１０においては、上記第７実施例におけるコンクリート廃材再生プラント７の構成からインパクトクラッシャー２０、コルゲートビン４０及びベルトフィーダ５０を削除するように構成しており、破砕機を一台のみとし第１振動篩３０からコンクリートガラ３００を直接コニカル式ボールミル１００に投入するように構成しているため、コンクリートガラ３００のストックが不要な比較的少量である場合に適した構成となり、その場合において過剰な構成とならず、簡略で安価な構成となる。
【００９６】
次に、本発明の実施の形態としての第１１実施例を説明する。本発明の実施の形態としての第１１実施例に基づくコンクリート廃材再生装置（以下コンクリート廃材再生プラント１１と称する）は、図２３に示すように、上記第７実施例におけるコンクリート廃材再生プラント７における再生細骨材と微粉とを分級するエアセパレータ７０に変えて、二段階分級式セパレータ７００を用いて構成した例である。
【００９７】
上記二段階分級式セパレータ７００は、図１３に示すように、空気流によって分級を行う乾式破砕用の分級機であり、機械篩では困難な粉体分級を可能とするものであり、上記第５実施例におけるコンクリート廃材再生プラント５と同じ二段階分級式セパレータ７００である。上述したように上記二段階分級式セパレータ７００は、軽量な粉体を分散させる性能に優れており、高い分級効果を得ることができる。従って、このコンクリート廃材再生プラント１１においては、再生細骨材３１４ｂと微粉３１４ａとを、確実に効率よく分級することが可能となる。
【００９８】
次に、本発明の実施の形態としての第１２実施例を説明する。本発明の実施の形態としての第１２実施例に基づくコンクリート廃材再生装置（以下コンクリート廃材再生プラント１２と称する）は、図２４に示すように、上記第７実施例におけるコンクリート廃材再生プラント７におけるコニカル式ボールミル１００の衝撃による破砕作用及び磨鉱作用に変えて、上記第６実施例のコンクリート廃材再生プラント６と同様に、ロッドスクラバー１０００の揉み擦りによる磨鉱作用を用いた構成とした例である。具体的には、上記第７実施例におけるコンクリート廃材再生プラント７と同様なパイプフィーダー５００を、上記第６実施例におけるコンクリート廃材再生プラント６と同様なロッドスクラバー１０００の上記供給口１１２０ａに接続して、一連のシステムとする。
【００９９】
上記パイプフィーダー５００は、図２５に示すように、上記第７実施例におけるコンクリート廃材再生プラント７と同様に、ダクト５３５を介してヒーター５４０、送風機５５０に接続されている。従って、送風機５５０で発生した空気の流れがヒーター５４０で加熱されて、上記パイプ５１０の内部に送り込まれるため、上記パイプ５１０の内部のコンクリートガラ３００を加熱することが可能な加熱装置を構成している。
【０１００】
このように構成された本第１２実施例のコンクリート廃材再生プラント１２の構成によれば、上記第６実施例のコンクリート廃材再生プラント６と同様に、コンクリートガラ３００を磨鉱して、モルタル分或いはタール分の剥離除去を、ロッドスクラバー１０００によって行うため、優れたコンクリートガラ３００同士の共擦り作用や粒形調整能力によって、粗骨材及び細骨材の過破砕を抑制することができる。そのため、粗骨材及び細骨材の過破砕を抑制して高品質を維持しつつ、モルタル分或いはタール分を十分に剥離除去することが可能であるとともに、連続運転が容易で、運転サイクル時間の短縮を図ることが可能となる。
【０１０１】
また、本第１２実施例においては、コンクリートガラ３００がパイプフィーダ５００の内部で加熱されているため、上述したように骨材に付着したモルタル或いはタール分は脆弱化し、また温度差による収縮によって骨材表面からの剥離が助長されている。そのため、コンクリートガラ３００が常温である上記第６実施例の場合に比較して、さらに容易に、骨材に付着したモルタル或いはタール分を剥離除去することが可能になる。つまり、上記第６実施例に対して構成的には複雑なものとなるが、骨材に付着したモルタル或いはタール分を剥離除去する作用及び効果は、より確実なものとなる。
【０１０２】
また、数本程度のロッド１２００によって大量のコンクリートガラ３００を磨鉱して、モルタル分或いはタール分の剥離除去を行うことができるため、安価なコストで、短時間で大量に処理することが可能である。
【０１０３】
なお、本発明は、上記第１〜第１２実施例の構成のみに限定されるものではなく、多様な態様が可能である。例えば、磁選機８０の使用箇所や使用数などは任意でよい。また、セパレータやベルトフィーダ、コルゲートビンなどにおいても、方式や能力などは適宜選択されるものである。
【０１０４】
なお、上記コニカル式ボールミル１００としては、本出願人によって出願された特許第２９４９４９５号に開示されているミル装置が好適に適用可能である。
【０１０５】
【発明の効果】
本発明に基づく請求項１又は５に記載のコンクリート廃材再生装置又はコンクリート廃材再生方法によれば、コンクリート廃材を磨鉱して、モルタル分やタール分の剥離除去を、コニカル式のミル装置によって行うため、磨鉱部材をシェル本体内で均一に分布するように配分することができ、粗骨材及び細骨材の過破砕を抑制することができる。そのため、過破砕することなくモルタル分或いはタール分を十分に剥離除去することができ、製品の高品質化を図ることが可能であるとともに、連続運転が容易で、運転サイクル時間の短縮を図ることが可能となる。
【０１０６】
また、特に、請求項２又は６に記載のコンクリート廃材再生装置又はコンクリート廃材再生方法によれば、コンクリート廃材を磨鉱して、モルタル分やタール分の剥離除去を、ロッドスクラバーによって行うため、優れたコンクリート廃材同士の共擦り作用や粒形調整能力によって、粗骨材及び細骨材の過破砕を抑制することができる。そのため、過破砕することなくモルタル分或いはタール分を十分に剥離除去することができ、製品の高品質化を図ることが可能であるとともに、連続運転が容易で、運転サイクル時間の短縮を図ることが可能となる。また、安価なコストで、短時間で大量に処理することが可能である。
【０１０７】
また、特に、請求項３又は７に記載のコンクリート廃材再生装置又はコンクリート廃材再生方法によれば、空気の流れによって粉体を分散させて製品を分離する空気流式分級機を用いて製品の分離を行うため、確実に効率よく分級することが可能となる。
【０１０８】
また、特に、請求項４又は８に記載のコンクリート廃材再生装置又はコンクリート廃材再生方法によれば、コンクリート廃材を常温又は加熱しつつ供給する振動式のパイプフィーダを有しているため、さらに、モルタル分或いはタール分を容易に効率良く剥離除去することが可能となる。
【０１０９】
また、特に、請求項９に記載のコンクリート廃材再生骨材によれば、上記請求項５又は６又は７又は８に記載のコンクリート廃材再生方法によって製造されたコンクリート廃材再生骨材であるため、過破砕が抑制されており、モルタル分或いはタール分が十分に剥離除去された高品質なコンクリート廃材再生骨材となっている。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に基づく第１実施例におけるコンクリート廃材再生装置の構成及び加工工程を示す説明図である。
【図２】第１実施例におけるコニカル式ボールミルの構成を示す全体構成図である。
【図３】第１実施例におけるコニカル式ボールミルのシェル本体の構造を示す断面図である。
【図４】図３のＸ−Ｘ視断面を示す端面図である。
【図５】第１実施例における仕切り目板の構成を示す側面図である。
【図６】第１実施例における分級装置の機能の要部を示す説明図である。
【図７】第１実施例における磨鉱部材の分布状態の要部を示す説明図である。
【図８】本発明に基づく第２実施例におけるコンクリート廃材再生装置の構成及び加工工程を示す説明図である。
【図９】本発明に基づく第３実施例におけるコンクリート廃材再生装置の構成及び加工工程を示す説明図である。
【図１０】本発明に基づく第４実施例におけるコンクリート廃材再生装置の構成及び加工工程を示す説明図である。
【図１１】エアセパレータの構造を示す断面図である。
【図１２】本発明に基づく第５実施例におけるコンクリート廃材再生装置の構成及び加工工程を示す説明図である。
【図１３】第５実施例における二段階分級式セパレータの構造を示す断面図である。
【図１４】本発明に基づく第６実施例におけるコンクリート廃材再生装置の構成及び加工工程を示す説明図である。
【図１５】第６実施例におけるロッドスクラバーの構成を示す全体構成図である。
【図１６】本発明に基づく第７実施例におけるコンクリート廃材再生装置の構成及び加工工程を示す説明図である。
【図１７】第７実施例におけるコニカル式ボールミルの構成を示す全体構成図である。
【図１８】第７実施例における加熱装置の構成を示す構成図である。
【図１９】第７実施例における加熱装置の構成を示す側面図である。
【図２０】本発明に基づく第８実施例におけるコンクリート廃材再生装置の構成及び加工工程を示す説明図である。
【図２１】本発明に基づく第９実施例におけるコンクリート廃材再生装置の構成及び加工工程を示す説明図である。
【図２２】本発明に基づく第１０実施例におけるコンクリート廃材再生装置の構成及び加工工程を示す説明図である。
【図２３】本発明に基づく第１１実施例におけるコンクリート廃材再生装置の構成及び加工工程を示す説明図である。
【図２４】本発明に基づく第１２実施例におけるコンクリート廃材再生装置の構成及び加工工程を示す説明図である。
【図２５】第１２実施例におけるロッドスクラバーの構成を示す全体構成図である。
【符号の説明】
１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２　コンクリート廃材再生装置
３０、６０　振動篩
７０、７００　分級装置
１００　コニカル式ボールミル
２００、１２００　磨鉱部材
３００　コンクリート廃材
３１２　粗骨材
３１４ｂ　細骨材
５００　パイプフィーダー
１０００　ロッドスクラバー
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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