(57)【要約】【課題】多量の冷凍機油が蒸発器内に滞留してしまうを防止する。【解決手段】蒸発器３０の冷媒出口側と圧縮機１０の冷媒吸入側とを繋ぐ第２オイル戻し通路８０に逆止弁８１が設けるとともに、蒸発器３０の冷媒出口側の圧力が圧縮機１０の冷媒吸入側の圧力より大きくなり、かつ、その圧力差が所定圧力差以上となったときに開くように逆止弁８１を設定する。これにより、蒸発器３０内の冷凍機油が減少すると、逆止弁８１が閉じて自動的にオイル戻しモードから通常運転モードに移行し、逆に、蒸発器３０内の多量の冷凍機油が滞留すると、逆止弁８１が開いて自動的に通常運転モードからオイル戻しモードに移行するので、蒸発器３０内に滞留する冷凍機油を所定量以下に制御して圧縮機１０に十分な量の冷凍機油を戻すことができる。【選択図】　　　　図１
2004037057.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、
圧縮機（１０）から吐出した高圧冷媒の熱を放熱する高圧側熱交換器（２０）と、
低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、
高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（４１）を有し、前記ノズル（４１）から噴射する高い速度の冷媒流により前記低圧側熱交換器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して前記圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、
前記エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒用出口が前記圧縮機（１０）の吸引側に接続され、液相冷媒用出口が前記低圧側熱交換器（３０）に接続された気液分離手段（５０）と、
前記低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側と前記圧縮機（１０）の冷媒吸入側とを繋ぐ冷媒通路（８０）を構成する配管手段と、
前記冷媒通路（８０）に冷媒を流す場合と流さない場合とを切り換えるバルブ（８１、９１）とを具備し、
前記冷媒通路（８０）に冷媒を流すことにより前記低圧側熱交換器（３０）内に滞留した冷凍機油を前記圧縮機（１０）に戻すオイル戻しモードを備えることを特徴とするエジェクタサイクル。
【請求項２】
前記バルブ（８１）は、前記低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側の圧力が前記圧縮機（１０）の冷媒吸入側の圧力より大きくなり、かつ、その圧力差が所定圧力差以上となったときに、前記冷媒通路（８０）に冷媒を流すように構成されていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタサイクル。
【請求項３】
前記バルブ（８１）は、弁口を開閉する弁体（８１ａ）、及び前記弁体（８１ａ）に前記弁口を閉じる向きの弾性力を作用させるバネ手段（８１ｂ）を有して構成されていることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタサイクル。
【請求項４】
前記バルブ（９１）は、前記エジェクタ（４０）の効率が所定値以下となったときに、前記冷媒通路（８０）に冷媒を流すように構成されていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタサイクル。
【請求項５】
低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、
圧縮機（１０）から吐出した高圧冷媒の熱を放熱する高圧側熱交換器（２０）と、
低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、
高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（４１）を有し、前記ノズル（４１）から噴射する高い速度の冷媒流により前記低圧側熱交換器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して前記圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、
前記エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒用出口が前記圧縮機（１０）の吸引側に接続され、液相冷媒用出口が前記低圧側熱交換器（３０）に接続された気液分離手段（５０）と、
前記圧縮機（１０）から吐出した冷媒を前記ノズル（４１）を迂回させて前記低圧側熱交換器（３０）に導く冷媒通路（９０）を構成する配管手段と、
前記冷媒通路（９０）に冷媒を流す場合と流さない場合とを切り換えるバルブ（９１）とを具備し、
前記冷媒通路（８０）に冷媒を流すことにより前記低圧側熱交換器（３０）内に滞留した冷凍機油を前記圧縮機（１０）に戻すオイル戻しモードを備えることを特徴とするエジェクタサイクル。
【請求項６】
前記冷媒通路（９０）には、冷媒を等エンタルピ的に減圧膨脹させる減圧手段（９３）が設けられていることを特徴とする請求項５に記載のエジェクタサイクル。
【請求項７】
冷媒として二酸化炭素が用いられていることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
【請求項８】
冷媒として炭化水素が用いられていることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
【請求項９】
冷媒としてフロンが用いられていることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、エジェクタサイクルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
エジェクタサイクルとは、例えば特開平５−１４９６５２号公報に記載のごとく、エジェクタにて冷媒を減圧膨張させて蒸発器にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機の吸入圧を上昇させる蒸気圧縮式冷凍機である。
【０００３】
ところで、膨張弁等の減圧手段により等エンタルピ的に冷媒を減圧する蒸気圧縮式冷凍機（以下、膨張弁サイクルと呼ぶ。）では、膨張弁を流出した冷媒が蒸発器に流れ込むのに対して、エジェクタサイクルでは、エジェクタを流出した冷媒は気液分離器に流入し、気液分離器にて分離された液相冷媒が蒸発器に供給され、気液分離器にて分離された気相冷媒が圧縮機に吸入される。
【０００４】
つまり、膨張弁サイクルでは、冷媒が圧縮機→放熱器→膨張弁→蒸発器→圧縮機の順に循環する１つの冷媒流れとなるのに対して、エジェクタサイクルでは、圧縮機→放熱器→エジェクタ→気液分離器→圧縮機の順に循環する冷媒流れ（以下、駆動流と呼ぶ。）と、気液分離器→蒸発器→エジェクタ→気液分離器の順に循環する冷媒流れ（吸引流と呼ぶ。）とが存在する。
【０００５】
しかも、駆動流は圧縮機により直接的に循環させられるのに対して、吸引流は圧縮機にて圧縮された高圧冷媒の有するエネルギーを利用したエジェクタのポンプ作用（ＪＩＳ　Ｚ　８１２６　番号２．１．２．３等参照）により循環させられる。
【０００６】
このため、エジェクタのポンプ作用が低下すると、吸引流の流量が低下し、冷媒に混合された冷凍機油が蒸発器内に滞留してしまうので、蒸発器の吸熱能力が低下するとともに、圧縮機に戻ってくる冷凍機油が減少して圧縮機の潤滑不足を招くおそれが高い。
【０００７】
因みに、冷凍機油とは、圧縮機の摺動部を潤滑する潤滑油であり、一般的な蒸気圧縮式冷凍機では、冷媒に冷凍機油を混合することにより圧縮機内の摺動部を潤滑する。
【０００８】
本発明は、上記点に鑑み、第１には、従来と異なる新規なエジェクタサイクルを提供し、第２には、多量の冷凍機油が蒸発器内に滞留してしまうを防止することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、圧縮機（１０）から吐出した高圧冷媒の熱を放熱する高圧側熱交換器（２０）と、低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（４１）を有し、ノズル（４１）から噴射する高い速度の冷媒流により低圧側熱交換器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒用出口が圧縮機（１０）の吸引側に接続され、液相冷媒用出口が低圧側熱交換器（３０）に接続された気液分離手段（５０）と、低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側と圧縮機（１０）の冷媒吸入側とを繋ぐ冷媒通路（８０）を構成する配管手段と、冷媒通路（８０）に冷媒を流す場合と流さない場合とを切り換えるバルブ（８１）とを具備し、冷媒通路（８０）に冷媒を流すことにより低圧側熱交換器（３０）内に滞留した冷凍機油を圧縮機（１０）に戻すオイル戻しモードを備えることを特徴とする。
【００１０】
これにより、低圧側熱交換器（３０）内に滞留する冷凍機油を所定量以下に制御して圧縮機（１０）に十分な量の冷凍機油を戻すことができるとともに、従来と異なる新規なエジェクタサイクルを得ることができる。
【００１１】
請求項２に記載の発明では、バルブ（８１）は、低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側の圧力が圧縮機（１０）の冷媒吸入側の圧力より大きくなり、かつ、その圧力差が所定圧力差以上となったときに、冷媒通路（８０）に冷媒を流すように構成されていることを特徴とするものである。
【００１２】
請求項３に記載の発明では、バルブ（８１）は、弁口を開閉する弁体（８１ａ）、及び弁体（８１ａ）に弁口を閉じる向きの弾性力を作用させるバネ手段（８１ｂ）を有して構成されていることを特徴とするものである。
【００１３】
請求項４に記載の発明では、バルブ（９１）は、エジェクタ（４０）の効率が所定値以下となったときに、冷媒通路（８０）に冷媒を流すように構成されていることを特徴とするものである。
【００１４】
請求項５に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、圧縮機（１０）から吐出した高圧冷媒の熱を放熱する高圧側熱交換器（２０）と、低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（４１）を有し、ノズル（４１）から噴射する高い速度の冷媒流により低圧側熱交換器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒用出口が圧縮機（１０）の吸引側に接続され、液相冷媒用出口が低圧側熱交換器（３０）に接続された気液分離手段（５０）と、圧縮機（１０）から吐出した冷媒をノズル（４１）を迂回させて低圧側熱交換器（３０）に導く冷媒通路（９０）を構成する配管手段と、冷媒通路（９０）に冷媒を流す場合と流さない場合とを切り換えるバルブ（９１）とを具備し、冷媒通路（８０）に冷媒を流すことにより低圧側熱交換器（３０）内に滞留した冷凍機油を圧縮機（１０）に戻すオイル戻しモードを備えることを特徴とする。
【００１５】
これにより、低圧側熱交換器（３０）内に滞留する冷凍機油を所定量以下に制御して圧縮機（１０）に十分な量の冷凍機油を戻すことができるとともに、従来と異なる新規なエジェクタサイクルを得ることができる。
【００１６】
請求項６に記載の発明では、冷媒通路（９０）には、冷媒を等エンタルピ的に減圧膨脹させる減圧手段（９３）が設けられていることを特徴とするものである。
【００１７】
請求項７に記載の発明では、冷媒として二酸化炭素が用いられていることを特徴とするものである。
【００１８】
請求項８に記載の発明では、冷媒として炭化水素が用いられていることを特徴とするものである。
【００１９】
請求項９に記載の発明では、冷媒としてフロンが用いられていることを特徴とするものである。
【００２０】
因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【００２１】
【発明の実施の形態】
（第１実施形態）
本実施形態は、本発明に係るエジェクタサイクルを、食品を冷蔵・冷凍保存するショーケース用の蒸気圧縮式冷凍機に適用したものであって、図１はエジェクタサイクルの模式図である。
【００２２】
圧縮機１０は冷媒を吸入圧縮する電動式の圧縮機であり、放熱器２０は圧縮機１０から吐出した高温・高圧の冷媒と室外空気とを熱交換して冷媒を冷却する高圧側熱交換器である。
【００２３】
また、蒸発器３０は、ショーケース内に吹き出す空気と低圧冷媒とを熱交換させて液相冷媒を蒸発させることにより冷凍能力を発揮する低圧側熱交換器であり、エジェクタ４０は放熱器２０から流出する冷媒を減圧膨張させて蒸発器３０にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機１０の吸入圧を上昇させるエジェクタである。
【００２４】
そして、エジェクタ４０は、図２に示すように、流入する高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル４１、ノズル４１から噴射する高い速度の冷媒流の巻き込み作用により蒸発器３０にて蒸発した気相冷媒を吸引しながら、ノズル４１から噴射する冷媒流とを混合する混合部４２、及びノズル４１から噴射する冷媒と蒸発器３０から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフューザ４３等からなるものである。
【００２５】
このとき、混合部４２においては、駆動流の運動量と吸引流の運動量との和が保存されるように駆動流と吸引流とが混合するので、混合部４２においても冷媒の圧力が（静圧）が上昇する。
【００２６】
一方、ディフューザ４３においては、通路断面積を徐々に拡大することにより、冷媒の速度エネルギ（動圧）を圧力エネルギ（静圧）に変換するので、エジェクタ４０においては、混合部４２及びディフューザ４３の両者にて冷媒圧力を昇圧する。そこで、以下、混合部４２とディフューザ４３とを総称して昇圧部と呼ぶ。
【００２７】
因みに、本実施形態では、ノズル４１から噴出する冷媒の速度を音速以上まで加速するために、通路途中に通路面積が最も縮小した喉部４１ａを有するラバールノズル（流体工学（東京大学出版会）参照）を採用しているが、勿論、先細ノズルを採用してもよいことは言うまでもない。
【００２８】
また、図１中、気液分離器５０はエジェクタ４０から流出した冷媒が流入するとともに、その流入した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離手段であり、気液分離器５０の気相冷媒流出口は圧縮機１０の吸引側に接続され、液相冷媒流出口は蒸発器３０側に接続されている。
【００２９】
絞り６０は気液分離器５０から流出した液相冷媒を減圧する減圧手段であり、第１オイル戻し通路７０は気液分離器５０にて分離された冷凍機油を圧縮機１０の吸入側に戻すものである。
【００３０】
第２オイル戻し通路８０は、蒸発器３０の冷媒出口側と圧縮機１０の冷媒吸入側とを繋ぐ冷媒通路であり、第２オイル戻し通路８０には、冷媒が蒸発器３０の冷媒出口側から圧縮機１０の冷媒吸入側に向かって流れることのみを許容する逆止弁８１が設けられており、この逆止弁８１が開閉することにより第２オイル戻し通路８０に冷媒を流す場合と流さない場合とが制御される。
【００３１】
ここで、逆止弁８１は、弁口を開閉する弁体８１ａ、及び弁体８１ａに弁口を閉じる向きの弾性力を作用させるバネ８１ｂを有して構成されたもので、弁体８１ａ及びバネ８１ｂは、蒸発器３０の冷媒出口側の圧力が圧縮機１０の冷媒吸入側の圧力より大きくなり、かつ、その圧力差が所定圧力差以上となったときに第２オイル戻し通路８０を開くように設定されている。
【００３２】
なお、図１の逆止弁８１は、ＪＩＳ　Ｂ　０１２５に従った逆止弁の記号であり、図１に示された弁体８１ａ及びバネ８１ｂの形状は、必ずしも実際の形状を示すものではない。
【００３３】
また、本実施形態では、冷媒を二酸化炭素とするとともに、図３に示すように、圧縮機１０にてノズル４１に流入する高圧冷媒を冷媒の臨界圧力以上まで昇圧している。因みに、図３の●で示される符号は、図１に示す●で示される符号位置における冷媒の状態を示すものである。
【００３４】
次に、本実施形態に係るサイクルの作動及び特徴点を述べる。
【００３５】
１．通常運転モード（図３参照）
圧縮機１０から吐出した冷媒を放熱器２０側に循環させる。これにより、放熱器２０にて冷却された冷媒は、エジェクタ４０のノズル４１にて等エントロピ的に減圧膨張して、音速以上の速度で混合部４２内に流入する。
【００３６】
そして、混合部４２に流入した高速冷媒の巻き込み作用に伴うポンプ作用により、蒸発器３０内で蒸発した冷媒が混合部４２内に吸引されるため、低圧側の冷媒が気液分離器５０→絞り６０→蒸発器３０→エジェクタ４０（昇圧部）→気液分離器５０の順に循環する。
【００３７】
一方、蒸発器３０から吸引された冷媒（吸引流）とノズル４１から吹き出す冷媒（駆動流）とは、混合部４２にて混合しながらディフューザ４３にてその動圧が静圧に変換されて気液分離器５０に戻る。
【００３８】
２．オイル戻しモード
本モードは、冷媒に混合された状態でエジェクタサイクル内を循環する冷凍機油が蒸発器３０内に所定量以上滞留した場合や外気温度が低下した場合等のエジェクタ効率ηｅが低下した場合又はエジェクタ４０のポンプ作用が低下した場合に自動的に実行されるモードである。
【００３９】
因みに、エジェクタ効率ηｅとは、放熱器２０を流通する冷媒の質量流量Ｇｎとノズル４１の出入口のエンタルピ差Δｉｅとの積を分母とし、分子には、圧縮機１０の仕事としてエネルギがどの程度回収されたかを示す冷媒流量Ｇｎと蒸発器３０を流通する冷媒の質量流量Ｇｅとの和とエジェクタ４０での圧力回復ΔＰを置いて定義したものである。具体的には、エジェクタ４０に吸引される前の吸引冷媒の速度エネルギを考慮して、以下の数式１で定義した。
【００４０】
【数１】
2004037057.tif 000003
すなわち、エジェクタ４０のポンプ作用が十分に大きいときには、エジェクタ４０での圧力回復ΔＰ、つまりエジェクタ４０での昇圧量ΔＰが大きいため、図４に示すように、逆止弁８１を挟んで圧縮機１０の冷媒吸入側の圧力Ｐ３が相対的に蒸発器３０の冷媒出口側の圧力Ｐ１より大きくなり、第２オイル戻し通路８０は逆止弁８１により閉じられ、第２オイル戻し通路８０に冷媒は流れない。
【００４１】
しかし、エジェクタ４０のポンプ作用が小さくなると、逆止弁８１を挟んで蒸発器３０の冷媒出口側の圧力Ｐ１が相対的に圧縮機１０の冷媒吸入側の圧力Ｐ３より大きくなるため、図５に示すように、逆止弁８１が開き、第２オイル戻し通路８０に冷媒が流れる。
【００４２】
したがって、蒸発器３０の冷媒出口側が直接的に圧縮機１０の吸入側と連通するので、エジェクタ４０のポンプ作用が小さくても、蒸発器３０内に滞留していた冷凍機油が圧縮機１０に向かって流れ、冷凍機油の滞留が解消される。
【００４３】
そして、蒸発器３０内の冷凍機油が減少すると、蒸発器３０での冷凍能力が増大して吸引流及び駆動流の流量が増大するため、エジェクタ４０のポンプ作用が大きくなり、逆止弁８１を挟んで圧縮機１０の冷媒吸入側の圧力Ｐ３が相対的に蒸発器３０の冷媒出口側の圧力Ｐ１より大きくなる。
【００４４】
つまり、蒸発器３０内の冷凍機油が減少すると、逆止弁８１が閉じて自動的にオイル戻しモードから通常運転モードに移行し、逆に、蒸発器３０内の多量の冷凍機油が滞留すると、逆止弁８１が開いて自動的に通常運転モードからオイル戻しモードに移行する。
【００４５】
以上に述べたように、本実施形態では、蒸発器３０内に滞留する冷凍機油を所定量以下に制御して圧縮機１０に十分な量の冷凍機油を戻すことができる。
【００４６】
なお、図６は本実施形態に係るエジェクタサイクルにおける圧縮機１０内の冷凍機油量の変化、並びに第２オイル戻し通路８０及び逆止弁８１を有していない通常のエジェクタサイクルにおける圧縮機１０内の冷凍機油量の変化を示す試験結果であり、この結果からも明らかなように、本実施形態では、蒸発器３０内に滞留する冷凍機油を所定量以下に制御して圧縮機１０に十分な量の冷凍機油を戻すことができることが解る。
【００４７】
因みに、図７はエジェクタ効率ηｅを約４０％としたときの、外気温度とエジェクタ４０での昇圧量ΔＰとの関係を示すグラフ（数値シミレーション結果）である。
【００４８】
（第２実施形態）
第１実施形態では、機械式バルブをなす逆止弁８１により第２オイル戻し通路８０を開閉したが、本実施形態は、図８に示すように、逆止弁８１に代えて電磁弁８２とするとともに、圧力センサ８３ａ、８３ｂによりエジェクタ４０での昇圧量ΔＰを検出し、エジェクタ４０での昇圧量ΔＰが所定値以下となったときに電磁弁８２を開き、エジェクタ４０での昇圧量ΔＰが所定値を超えたときに電磁弁８２を閉じるようにしたものである。
【００４９】
なお、本実施形態は、電磁弁８２を閉じる時の所定値と電磁弁８３を閉じる時の所定値とを相違させても実施することができる。
【００５０】
また、本実施形態では、エジェクタ４０での昇圧量ΔＰをパラメータとして電磁弁８２の開閉制御を行ったが、本実施形態はこれに限定されるものではなく、例えば圧縮機１０の回転数、冷媒温度及び冷媒圧力等からエジェクタ効率ηｅを算出し、エジェクタ効率ηｅが所定値以下となったときに電磁弁８２を開き、エジェクタ効率ηｅが所定値を超えたときに電磁弁８２を閉じるようにしてもよい。この際、電磁弁８２を閉じる時のエジェクタ効率ηｅの所定値と電磁弁８３を閉じる時のエジェクタ効率ηｅの所定値とを相違させてもよいことは言うまでもない。
【００５１】
（第３実施形態）
本実施形態は、図９〜１２に示すように、第２オイル戻し通路８０を廃止し、圧縮機１０から吐出した冷媒をノズル４１を迂回させて蒸発器３０に導くバイパス通路９０を設けるとともに、バイパス通路９０と高圧冷媒通路との分岐部にバイパス通路９０に冷媒を流す場合と流さない場合とを切り換える三方弁９１を設け、バイパス通路９０に冷媒を等エントロピ的に減圧膨脹させる膨脹弁９３を設けたものである。
【００５２】
そして、エジェクタ４０での昇圧量ΔＰが所定値以下となったとき又はエジェクタ効率ηｅが所定値以下となったときにバイパス通路９０に冷媒を流してオイル戻しモードを実施し、エジェクタ４０での昇圧量ΔＰが所定値を超えたとき又はエジェクタ効率ηｅが所定値を超えたときにバイパス通路９０側を閉じて通常運転モードを行うもである。
【００５３】
因みに、膨脹弁９３は、蒸発器３０の冷媒出口側における冷媒過熱度が所定値となるように絞り開度を制御する機械式又は電気式の減圧器であるが、キャピラリーチューブやオリフィス等の固定絞りとしてもよい。
【００５４】
なお、図９、１１に示すエジェクタサイクルでは、オイル戻しモード時には、高圧冷媒がノズル４１に流入せず高圧冷媒の全量が膨脹弁９３に流れるので、オイル戻しモード時には、あたかも、膨脹弁サイクルと同様な冷媒流れとなる。
【００５５】
（第４実施形態）
本実施形態は、第３実施形態の変形例である。具体的には、図１３に示すように、膨脹弁９３を全閉可能なバルブとすることにより三方弁９１を廃止したものである。
【００５６】
すなわち、通常運転モード時には膨脹弁９３を全閉とし、オイル戻しモード時には、膨脹弁９３を開くことによりバイパス通路９０に冷媒を流すものである。
【００５７】
なお、図１３は第３実施形態の図９に対して本実施形態を適用したものであるが、図１０〜１２に対しても本実施形態を適用することができることは言うまでもない。
【００５８】
（その他の実施形態）
上述の実施形態では、二酸化炭素を冷媒としたが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば冷媒として炭化水素やフロン等を用いてもよい。
【００５９】
また、上述の実施形態では、高圧側冷媒圧力を臨界圧力以上としたが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００６０】
また、上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタサイクルを、食品を冷蔵・冷凍保存するショーケース用の蒸気圧縮式冷凍機に適用したが、本発明の適用はこれに限定されるものではなく、例えば空調装置にも適用することができる。
【００６１】
また、本発明は、オイル戻しモード時に、圧縮機１０により蒸発器３０内の冷凍機油を直接的に吸引する、又は圧縮機１０の吐出圧により直接的に蒸発器３０内の冷凍機油を押し出すものであるから、上述の実施形態に限定されるものではない。
【００６２】
また、ノズル４１の入口側に蒸発器３０の冷媒出口側における冷媒過熱度が所定値となるように絞り開度を制御するバルブを設けてもよい。
【００６３】
また、放熱器２０から流出した高圧冷媒と圧縮機１０に吸入される低圧冷媒とを熱交換する内部熱交換器を設けてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。
【図２】本発明の実施形態に係るエジェクタの模式図である。
【図３】ｐ−ｈ線図である。
【図４】本発明の第１実施形態に係るエジェクタサイクルの作動説明図である。
【図５】本発明の第１実施形態に係るエジェクタサイクルの作動説明図である。
【図６】オイル戻し効果を示すグラフである。
【図７】エジェクタの性能低下を示すグラフである。
【図８】本発明の第２実施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。
【図９】本発明の第３実施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。
【図１０】本発明の第３実施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。
【図１１】本発明の第３実施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。
【図１２】本発明の第３実施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。
【図１３】本発明の第４実施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。
【符号の説明】
１０…圧縮機、２０…放熱器、３０…蒸発器、４０…エジェクタ、５０…気液分離器、６０…絞り、８０…第２オイル戻し通路、８１…逆止弁。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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