(57)【要約】【課題】合金元素の種類と量が少なくて良好な耐食性を示す安価な耐海水性鋼およびその耐食性が一段と良好な耐海水性鋼とその製造方法の提供。【解決手段】Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：５．０％以下、Ｃｒ：１．０〜５．０％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００３〜０．０５％、残部は実質的にＦｅで、不純物中のＳが０．００３％以下、Ｎが０．００８％以下、Ｏが０．００５％以下の耐海水性鋼。この鋼は所定量のＰ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｖ，Ｂ，Ｔｉ，Ｃａ，ＭｇおよびＲＥＭのうちの１種以上を含んでよい。また、鋼の少なくとも表面下０．５ｍｍまでの表層部分はベイナイト相の面積割合が５０％以上、平均粒径８μｍ以下の細粒組織であることが好ましく、これは素材鋼を１０００〜１２００℃に加熱後、Ａｒ３点以上の温度域で累積圧下率１０％以上の熱間圧延を行い、１５℃／秒以上の冷却速度で鋼の表面温度が６００℃以下になるまで一旦冷却し、鋼の表面温度が７５０℃以上になるまで復熱させた後、終了温度７００℃以下の仕上圧延を行うことで安定して得られる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：１．５　％以下、Ｍｎ：５．０　％以下、Ｃｒ：１．０　〜５．０　％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００３　〜０．０５％を含有し、残部はＦｅおよび不純物からなり、不純物としてのＳが０．００３　％以下、Ｎが０．００８　％以下、Ｏ（酸素）が０．００５　％以下であることを特徴とする耐海水性鋼。
【請求項２】
さらに、質量％で、Ｐ：０．０１〜０．３　％を含有することを特徴とする請求項１に記載の耐海水性鋼。
【請求項３】
さらに、質量％で、Ｃｕ：０．０５〜１．０　％、Ｎｉ：０．０５〜３．０　％、Ｍｏ：０．０５〜１．０　％およびＷ：０．０５〜１．０　％のうちの１種以上を含有することを特徴とする請求項１または２に記載の耐海水性鋼。
【請求項４】
さらに、質量％で、Ｎｂ：０．００２　〜０．１０％、Ｖ：０．００５　〜０．１０％およびＢ：０．０００３〜０．００５０％のうちの１種以上を含有することを特徴とする請求項１から３までのいずれかに記載の耐海水性鋼。
【請求項５】
さらに、質量％で、Ｔｉ：０．００５　〜０．１０％、Ｃａ：０．０００１〜０．０２％、Ｍｇ：０．０００１〜０．０２％およびＲＥＭ　：０．０００１〜０．０２％のうちの１種以上を含有することを特徴とする請求項１から４までのいずれかに記載の耐海水性鋼。
【請求項６】
少なくとも表面下０．５　ｍｍまでの表層部分の金属組織が、ベイナイト相の面積割合が５０％以上である平均粒径８μｍ以下の細粒組織であることを特徴とする請求項１から５までのいずれかに記載の耐海水性鋼。
【請求項７】
請求項１から５までのいずれかに記載の化学組成を有する鋼を、１０００〜１２００℃に加熱した後、Ａｒ３点以上の温度域で累積圧下率１０％以上の熱間圧延を行い、次いで、１５℃／秒以上の冷却速度で鋼の表面温度が６００　℃以下になるまで一旦冷却し、内部の顕熱によって鋼の表面温度が７５０　℃以上になるまで復熱させた後、終了温度７００　℃以下の仕上圧延を行い、その後、冷却開始温度６５０　℃以上、冷却速度５℃／秒以上、冷却終了温度５５０　℃以下の冷却処理を行うことを特徴とする請求項６に記載の耐海水性鋼の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、海上橋梁の橋脚、その他の港湾構造物、または船舶の内外構造部材や海水タンクなど、海水に直接さらされる部分に使用するのに好適な耐海水性鋼とその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
鋼構造物の使用環境は幅広いが、腐食が特に問題となるのは、海水環境をはじめとする塩化物を含む環境である。
【０００３】
これに対して、例えば日本鉄鋼協会第１５９回西山記念講座（１９９６）のＰ．１２３に記載されているように、マリーナースチールをはじめ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｐなどの合金成分を添加、増量して耐海水性を高めた鋼がこれまで開発されてきた。また、従来、鋼の耐食性は、鋼中の合金成分によって決まり、鋼の組織への依存性はほとんどないとされていた。
【０００４】
従って、鋼に耐食性を付与するためには、前述のような合金元素の添加、増量が必要なため、コストが上昇するほか、溶接性や加工性が低下するという問題があった。
【０００５】
耐海水性に優れた鋼については、例えば特開平７−３３８８号公報や同１１−１７４５　号公報に示される鋼がある。即ち、前者に示される鋼は、ＣｒとＡｌを必須成分として含有させることにより耐海水性を向上させたものであるが、Ａｌ含有量が多いために熱間加工性や溶接性が著しく劣る。また、後者に示される鋼は、ＭｏとＮｉを必須成分として含有させることにより耐海水性を向上させたものであるが、高価なＮｉとＭｏの両方を含有しているためにコスト増が避けられない。
【０００６】
【発明が解決しようとする珠題】
本発明は、上記のような実状に鑑みてなされたもので、第１の目的は、合金元素の種類と含有量が少ないにもかかわらず良好な耐食性を示す安価な耐海水性鋼を提供することにある。また、第２の目的は、塩化物を含む海水環境での耐食性が一段と良好な耐海水性鋼とその製造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記の課題を達成するために、海水環境での耐食性について祥細に検討した結果、以下のことを知得した。
【０００８】
（ａ）　耐海水性は、鋼中のＣ、Ｓ、Ｃｒ、ＮおよびＯ（酸素）の５元素を適切な範囲、特にＣｒを１．０　％以上含有させる一方、不純物としてのＳを０．００３　％以下、Ｎを０．００８　％以下、Ｏを０．００５　％以下に制限すると、大幅に向上する。
【０００９】
（ｂ）　上記の耐海水性は、鋼の表層、特に少なくとも表面下０．５　ｍｍまでの表層部分の金属組織を、ベイナイト相の面積割合が５０％以上である平均粒径８μｍ以下の細粒組織にすると、一段と向上する。
【００１０】
（ｃ）　上記の金属組織は、熱間圧延後、鋼の表面温度が６００　℃以下になるまで強制冷却し、内部の顕熱によって鋼の表面温度が７５０　℃以上にまで復熱した後、終了温度７００　℃以上の仕上圧延を行い、その後所定の冷却処理を施すことにより得られる。
【００１１】
上記の知得に基づく本発明の要旨は、下記（１）〜（６）の耐海水性鋼および下記（７）の耐海水性鋼の製造方法にある。
【００１２】
（１）質量％で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：１．５　％以下、Ｍｎ：５．０　％以下、Ｃｒ：１．０　〜５．０　％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００３　〜０．０５％を含有し、残部はＦｅおよび不純物からなり、不純物としてのＳが０．００３　％以下、Ｎが０．００８　％以下、Ｏが０．００５　％である耐海水性鋼。
【００１３】
（２）さらに、質量％で、Ｐ：０．０１　〜０．３　％を含有する上記（１）に記載の耐海水性鋼。
【００１４】
（３）さらに、質量％で、Ｃｕ：０．０５〜１．０　％、Ｎｉ：０．０５〜３．０　％、Ｍｏ：０．０５〜１．０　％およびＷ：０．０５〜１．０　％のうちの１種以上を含有する上記（１）または（２）に記載の耐海水性鋼。
【００１５】
（４）さらに、質量％で、Ｎｂ：０．００２　〜０．１０％、Ｖ：０．００５　〜０．１０％およびＢ：０．０００３〜０．００５０％の１種以上を含有する上記（１）から（３）までのいずれかに記載の耐海水性鋼。
【００１６】
（５）さらに、質量％で、Ｔｉ：０．００５　〜０．１０％、Ｃａ：０．０００１〜０．０２％、Ｍｇ：０．０００１〜０．０２％およびＲＥＭ　：０．０００１〜０．０２％のうちの１種以上を含有する上記（１）から（４）までのいずれかに記載の耐海水性鋼。
【００１７】
（６）少なくとも表面下０．５　ｍｍまでの表層部分の金属組織が、ベイナイト相の面積割合が５０％以上である平均粒径８μｍ以下の細粒組織である上記（１）から（５）までのいずれかに記載の耐海水性鋼。
【００１８】
（７）上記（１）から（５）までのいずれかに記載の化学組成を有する鋼を、１０００〜１２００℃に加熱した後、Ａｒ３点以上の温度域で累積圧下率１０％以上の熱間圧延を行い、次いで、１５℃／秒以上の冷却速度で鋼の表面温度が６００　℃以下になるまで一旦冷却し、内部の顕熱によって鋼の表面温度が７５０　℃以上になるまで復熱させた後、終了温度７００　℃以下の仕上圧延を行い、その後、冷却開始温度６５０　℃以上、冷却速度５℃／秒以上、冷却終了温度５５０　℃以下の冷却処理を行う上記（６）に記載の耐海水性鋼の製造方法。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を上記のように定めた理由について説明する。
【００２０】
１．化学組成について
Ｃ：０．０４％以下
Ｃは海水中でカソードサイトとなりやすいクロム炭化物の生成を低減させるためにはなるべく低い方がよく、０．０４％以下とする。好ましいのは０．０３％以下、より好ましいのは０．０２％以下である。なお、下限は特に規定しないが過度な低減はコスト上昇を招くので、その下限は０．００１　％程度とするのがよい。
【００２１】
Ｓｉ：１．５　％以下
Ｓｉは脱酸剤として添加される。その場合の望ましい下限含有量は０．０３％である。しかし、その含有量が１．５　％を超えると、靱性が劣化するので、Ｓｉ含有量は１．５　％以下とする。好ましい上限は１．０　％、より好ましい上限は０．８　％である。
【００２２】
Ｍｎ：５．０　％以下
Ｍｎは脱酸剤として、また耐海水性および強度を向上させるのに有効な元素であり、その効果は０．２　％以上の含有量で顕著になるが、５．０　％を超えると靱性の劣化を招く。このため、Ｍｎ含有量は５．０　％以下とした。好ましいのは４．０　％以下、より好ましいのは３．０　％以下である。
【００２３】
Ｃｒ：１．０　〜５．０　％
Ｃｒは本発明では必要不可欠な元素であり、その含有量を１．０　〜５．０　％としたのは以下の理由による。即ち、１．０　％以上で耐海水性が顕著に向上し、５．０　％を超えると孔食感受性が著しく高くなる。なお、Ｃｒはさび層中に濃化し、さびの保護性を高める作用も有する。好ましいのは２．０　〜４．０　％、より好ましいのは２．０　〜３．０　％である。
【００２４】
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００３　〜０．０５％
Ａｌは脱酸剤として添加される元素であり、その効果を確実に得るためには最低でもｓｏｌ．Ａｌ含有量で０．００３　％以上が必要である。一方、０．０５％を超えると溶接性が低下する。このため、Ａｌの含有量はｓｏｌ．Ａｌで０．００３　〜０．０５％とした。好ましいのは０．００３〜０．０４５％、より好ましいのは０．００３〜０．０４０％である。
【００２５】
Ｓ：０．００３　％以下
Ｓは耐食性の観点から０．００３　％以下とする。即ち、海水環境下では非金属介在物のＭｎＳが溶解し、選択的な腐食、特にＣｒ含有鋼では孔食の起点となる。このため、Ｓ含有量は低ければ低いほどよい。
【００２６】
Ｎ：０．００８　％以下
Ｎは本発明では重要な元素であり、Ｃと同様に、Ｃｒと結合してＣｒＮなどの窒化物として析出し、耐食性に有効な固溶Ｃｒ濃度を低下させて耐海水性を劣化させるだけでなく、靱性をも劣化させる。このため、Ｎ含有量は少なければ少ないほどよいが、０．００８　％以下であればその有害性が小さく、許容できる。このため、Ｎ含有量は、０．００８　％以下に制限することとした。好ましい上限は０．００６　％、より好ましい上限は０．００４　％である。
【００２７】
Ｏ（酸素）：０．００５　％以下
Ｏは、上記のＮと同様に、本発明では重要な元素であり、Ｃｒ含有鋼においては孔食の起点となりやすいＣａＯ、ＭｇＯ、Ａｌ２Ｏ３などの酸化物系非金属介在物を形成して耐食性を劣化させる。また、過剰なＯは靱性をも劣化させる。しかし、その含有量が０．００５　％までであれば影響が小さいので、０．００５　％以下とした。好ましいのは０．００４　％以下、より好ましいのは０．００３　％以下である。
【００２８】
Ｐ：
Ｐは添加しなくてもよい。添加すれば、耐海水性を向上させる作用がある。このため、この効果を得たい場合には積極的に添加してもよく、その効果は０．０１％以上の含有量で得られる。しかし、含有量が０．３　％を超えると、靱性および溶接性が著しく低下する。このため、添加する場合のＰ含有量は０．０１〜０．３　％とするのがよい。
【００２９】
Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ：
これらの元素は添加しなくてもよい。添加すれば、いずれの元素も耐海水性を向上させる作用がある。このため、この効果を得たい場合には、いずれか１種または２種以上を積極的に添加してもよい。しかし、いずれの元素も０．０５％以上の含有量でないとその効果が得られない。一方、Ｎｉは３．０　％、その他の元素は１．０　％でその効果は飽和し、それ以上の添加はコスト上昇を招くだけである。従って、添加する場合のこれら元素の含有量は、Ｃｕ、ＭｏおよびＷは０．０５〜１．０　％、Ｎｉは０．０５〜３．０　％とするのがよい。
【００３０】
Ｎｂ、Ｖ、Ｂ：
これらの元素は添加しなくてもよい。添加すれば、いずれの元素も強度および靱性を向上させる作用がある。このため、この効果を得たい場合には、いずれか１種または２種以上を積極的に添加してもよい。しかし、Ｎｂは０．００２　％以上、Ｖは０．００５　％、Ｂは０．０００３％以上の含有量でないとその効果が得られない。一方、ＮｂおよびＶは０．１０％、Ｂは０．００５０％でその効果は飽和し、それ以上の添加はかえって靱性低下を招く。従って、添加する場合のこれら元素の含有量は、Ｎｂは０．００２　〜０．１０％、Ｖは０．００５　〜０．１０％、Ｂは０．０００３〜０．００５０％とするのがよい。
【００３１】
Ｔｉ、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭ：
これらの元素は添加しなくてもよい。添加すれば、いずれの元素も鋼中の硫化物の形態を制御し、孔食の発生起点となるＭｎＳを低減させ、耐食性を向上させる作用がある。このため、この効果を得たい場合には、いずれか１種または２種以上を積極的に添加してもよい。しかし、Ｔｉは０．００５　％以上、Ｃａ、ＭｇおよびＲＥＭ　はいずれも０．０００１％以上の含有量でないとその効果が得られない。一方、Ｔｉは０．１０％、Ｃａ、ＭｇおよびＲＥＭ　はいずれも０．０２％でその効果は飽和し、それ以上の添加はかえって靱性低下を招く。従って、添加する場合のこれら元素の含有量は、Ｔｉは０．００５　〜０．１０％、Ｃａ、ＭｇおよびＲＥＭ　はいずれも０．０００１〜０．０２％とするのがよい。
【００３２】
上記の成分以外は実質的にＦｅ、言い換えれば残部はＦｅおよび上記以外の不純物である。
【００３３】
２．金属組織について
上記の化学組成を有する本発明の耐海水性鋼は、この種の鋼の一般的な金属組織であるフェライト組織やフェライトとパーライトの混合組織およびマルテンサイト組織であっても十分な耐海水性を備える。
【００３４】
しかし、その耐海水性は、ベイナイト相の面積割合が５０％以上で、しかも結晶粒の平均粒径が８μｍ以下の金属組織の場合、一段と良好になることは前述したとおりである。
【００３５】
なお、フェライト組織やフェライトとパーライトの混合組織およびマルテンサイト組織よりもベイナイト組織の方が耐海水性が良好になる理由の詳細は不明であるが、結晶が細粒であるほど耐海水性がより良好となるのは、細粒化によりアノード溶解反応の交換電流密度が大きくなってＦｅの溶解が抑制されるためである。
【００３６】
鋼の中心部は、必ずしも上記したベイナイトを主体とする細粒組織にする必要はなく、少なくとも表面下０．５　ｍｍまでの表層部分のみをベイナイト主体の細粒組織にすれば十分であり、この場合には構造用材料として必要な靱性の確保が容易になる。
【００３７】
ここで、表層部分のみをベイナイト主体の細粒組織にする場合の最低深さを０．５　ｍｍと定めたのは次の理由による。即ち、耐海水性鋼には、通常、２０年間での腐食量が０．５　ｍｍ以下であることが望まれるが、本発明の鋼の腐食速度は、後述する実施例からもわかるように、およそ２５μｍ／年であり、表面下０．５　ｍｍまでが２５μｍ／年の腐食速度であれば２０年間の使用に確実に耐え得るからである。
【００３８】
なお、表層部分の組織は扁平粒組織であっても問題ない。従って、扁平粒組織の場合の粒径は、板厚方向の粒切片（長径）と圧延方向の粒切片（短径）の平均値で求められ、この平均値の総和を結晶粒の数で除して求められる値が平均粒径である。
【００３９】
３．表層部分が上記の状態の耐海水性鋼を得る製造条件について
３−１．素材鋼の加熱温度
加熱時にはＣを固溶させる必要があるが１０００℃未満ではＣを確実に固溶させることができない。一方、１２００℃を超えるとγ粒の粗大化を招く。このため、加熱温度は１０００〜１２００℃とするのが望ましい。好ましいのは１０５０〜１１５０℃である。
【００４０】
３−２．途中冷却とその前の熱間圧延
加熱後の熱間圧延前または圧延途中において鋼の表層部をＡｒ３点以下に冷却し、その後に、鋼内部の顕熱により表層部をＡｃ１点以上に復熱させると、鋼の表層部に逆変態現象が生じて結晶粒が細粒となる。また、その後、さらに圧延を行うと、表層部のγ粒、ベイナイトパケットおよびその内部の組織も微細化し、これによってγ粒界、パケットおよびべイナイトラス界面での炭化物の析出密度が減少する。
【００４１】
しかし、途中冷却前のＡｒ３点以上の温度域における累積圧下率が１０％未満、途中冷却時の冷却速度が１５℃／秒未満、鋼の表面温度が６００　℃超、復熱時の鋼の表面温度が７５０　℃未満では、表面下０．５　ｍｍの表層部分の金属組織を安定してベイナイト相の面積割合が５０％以上、平均粒径８μｍ以下の細粒組織にすることができない。このため、途中冷却前のＡｒ３点以上の温度域における累積圧下率は１０％以上、途中冷却時の冷却速度は１５℃／秒以上、鋼の表面温度は６００　℃以下、復熱後の鋼の表面温度は７５０　℃以上とするのが望ましい。
【００４２】
ここで、途中冷却前の熱間圧延における加工温度と累積圧下率は、いずれも高いほどよいのでその上限は特に限定しないが、加工温度があまり高すぎると靱性が劣化しやすく、累積圧下率が大きすぎると異方性がでやすいため、加工温度の上限は１０００℃程度、累積圧下率の上限は８０％程度とするのがよい。
【００４３】
また、途中冷却後における復熱後の鋼の表面温度は高いほどよく、逆に途中冷却後の鋼の表面温度は低いほどよいので、いずれも、その上限温度および下限温度は特に限定しない。しかし、復熱後の鋼の表面温度があまり高すぎると組織が粗大化しやすいので、復熱後の鋼の表面温度の上限は９５０　℃程度とするのがよく、途中冷却後の鋼の表面温度をあまり低くしすぎると復熱後の表面温度７５０　℃以上の確保ができなくなるため、途中冷却後の鋼の表面温度の下限温度は４００　℃程度とするのがよい。
【００４４】
さらに、途中冷却時の冷却速度は、速ければ速いほど鋼の表層部と内部の温度差が大きくなり、復熱が十分にできるため、その上限は特に限定しないが、あまり速すぎると冷却が不均一となりやすので、その上限は６０℃／秒程度とするのがよい。
【００４５】
３−３．復熱後の仕上熱間圧延と圧延後の冷却
復熱後の仕上熱間圧延には特別な制約はない。しかし、仕上熱間圧延の終了温度が７００　℃を上回ったり、圧延後の冷却開始温度が６５０　℃未満、冷却速度が５℃／秒未満および冷却終了温度が５５０　℃を上回ると、鋼内部の靱性が劣化することがある。このため、仕上熱間圧延の終了温度は７００　℃以下、圧延後の冷却開始温度は６５０　℃以上、冷却速度は５℃／秒以上、冷却終了温度は５５０　℃以下とするのが望ましい。
【００４６】
ここで、仕上熱間圧延の冷却における冷却速度は、速いほどよいのでその上限は特に限定しないが、あまり速すぎると、強度が高くなりすぎて靱性が劣化するので、その上限は２０℃／秒程度とするのがよい。
【００４７】
【実施例】
表１および表２に示す化学組成を有する１３種類の鋼を準備し、表３に示す製造条件のうちの１または２以上の方法で厚さ１２ｍｍの鋼板を製造した。
【００４８】
得られた鋼板から、幅１００　ｍｍ、長さ１００　ｍｍの試験片を各３枚採取し、周囲の端面をタールエポキシ樹脂によりシールして腐食試験片とした。
【００４９】
腐食試験としては、自然海水中に腐食試験片を完全に浸漬する試験を行った。試験期間は０．５　年間とした。
【００５０】
腐食速度は、試験後の腐食生成物を除去し、重量減少から板厚減少量を計算することにより求めた。なお、各鋼板の表層部と中央部の金属組織とその面積割合は光学顕微鏡によって求め、平均粒径はＳＥＭ　観察によって個々のラス状組織の大きさを測定することにより求めた（３枚の試験片の平均値）。
【００５１】
試験の結果は、表４にまとめて示した。なお、表４に示した結果の値はいずれも試験片３枚の平均値である。
【００５２】
表４からわかるように、本発明例の鋼板（試験番号１〜２４）は腐食速度が３７μｍ／年以下と優れた耐食性を示す。特に、表面下０．５　ｍｍまでの表層部分が平均粒径８μｍ以下のベイナイト主体組織である試験番号１、２、１３〜１５、１７〜２０、２２および２４の鋼板の腐食速度は２１μｍ／年以下と遅い。
【００５３】
これに対し、比較例の鋼板（試験番号２５〜３０）は腐食速度が１０７μｍ／年以上と本発明の鋼板の約３倍強と早く、耐食性が劣る。即ち、試験番号２５の鋼板はＣ量が高く、試験番号２６の鋼板はＣｒ量が不足し、試験番号２７の鋼板はＳ量が高いためにいずれも耐食性が不十分である。また、試験番号２８〜３０の鋼板は、本発明の望ましい製造方法で製造されていて結晶粒は微細であるが、上記のように化学組成が本発明で規定する範囲を外れているために微細化の効果がなく、耐食性に劣る。
【００５４】
【表１】
2004099921.tif 000002
【００５５】
【表２】
2004099921.tif 000003
【００５６】
【表３】
2004099921.tif 000004
【００５７】
【表４】
2004099921.tif 000005
【００５８】
【発明の効果】
本発明の耐海水性鋼は腐食速度が遅い。このため、本発明の耐海水性鋼で構成された海洋構造物は長期にわたり使用可能である。また、本発明の望ましい製造方法によれば、腐食速度が一段と遅い耐海水性鋼を安価かつ高能率に安定して製造可能である。