(57)【要約】【課題】応力腐食割れの発生や母材の強度・延性の低下を防止しつつ、残留応力を解除して酸洗によるコーティング除去ができるようにした。【解決手段】γ’相析出強化型Ｎｉ基合金により形成された動翼１の表面には、耐酸化コーティングが施されている。再コーティングをするためには、焼鈍炉２にて９７５°Ｃ〜１０５０°Ｃの温度で加熱してＣｒ２３Ｃ６型炭化物及び（Ｔｉ，Ｎｂ  ）Ｃ  型炭化物を共に固溶させてその存在量を低下させ、その後、残留応力を除去することができ且つ初期融解を生じない１０５０°Ｃ〜１２５０°Ｃの温度範囲で加熱をして残留応力を無くす。このようにして、炭化物を排除し且つ残留応力を無くした状態で、塩酸４により酸洗して、コーティングを除去するため、応力腐食割れは発生しない。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｎｉ基合金により形成されると共にコーティングが施された高温部品を、結晶粒界から炭化物を排除することができる温度範囲で第１段階の加熱をし、
その後に、前記高温部品を、残留応力を除去することができ且つ初期融解が生じない温度範囲で第２段階の加熱をしてから、焼鈍することを特徴とするＮｉ基合金の熱処理方法。
【請求項２】
析出強化型Ｎｉ基合金により形成されると共にコーティングが施された高温部品を、Ｃｒ２３Ｃ６型炭化物及びＭＣ型炭化物が共に固溶してその存在量が低下する温度範囲で第１段階の加熱をし、
その後に、前記高温部品を、残留応力を除去することができ且つ初期融解が生じない温度範囲で第２段階の加熱をしてから、焼鈍することを特徴とするＮｉ基合金の熱処理方法。
【請求項３】
請求項１または請求項２において、
第１段階の加熱での温度範囲は、９７５°Ｃ〜１０５０°Ｃであり、
第２段階の加熱での温度範囲は、１０５０°Ｃ〜１２５０°Ｃであることを特徴とするＮｉ基合金の熱処理方法。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の熱処理方法がされた前記Ｎｉ基合金を、酸中に浸漬して、前記コーティングを酸洗処理により除去することを特徴とするＮｉ基合金のコーティング除去方法。
【請求項５】
Ｎｉ基合金により形成されると共にコーティングが施された高温部品を、原子間における元素の移動が抑制される高い静水圧環境下で、残留応力を除去することができ且つ初期融解が生じない温度範囲で加熱をしてから、焼鈍することを特徴とするＮｉ基合金の熱処理方法。
【請求項６】
析出強化型Ｎｉ基合金により形成されると共にコーティングが施された高温部品を、原子間における元素の移動が抑制される高い静水圧環境下で、残留応力を除去することができ且つ初期融解が生じない温度範囲で加熱をしてから、焼鈍することを特徴とするＮｉ基合金の熱処理方法。
【請求項７】
請求項５または請求項６において、
加熱する温度範囲は、１０５０°Ｃ〜１２５０°Ｃであることを特徴とするＮｉ基合金の熱処理方法。
【請求項８】
請求項５乃至請求項７のいずれかに記載の熱処理方法がされた前記Ｎｉ基合金を、酸中に浸漬して、前記コーティングを酸洗処理により除去することを特徴とするＮｉ基合金のコーティング除去方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、Ｎｉ基合金の熱処理方法及びコーティング除去方法に関し、応力腐食割れの発生や母材の強度・延性の低下を防止しつつ、残留応力を解除して酸洗によるコーティング除去ができるようにしたものである。
【０００２】
【従来の技術】
ガスタービンエンジンの各部品は、高温環境下で使用されるため耐熱性を有する材料により形成されている。例えば、ガスタービンの動翼はＮｉ基合金で形成され、静翼や分割環はＣｏ基合金で形成される。
【０００３】
更に、これらの高温部品（動翼や静翼や分割環等）の表面には、耐酸化コーティングが施される。耐酸化コーティングとしては、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ  合金等が採用される。
【０００４】
このように、ガスタービンエンジンの高温部品には耐酸化コーティングが施されるが、コーティングの劣化に伴い再コーティングが必要となる。つまり、高温部品をガスタービンエンジンから取り外し、取り外した高温部品に対し再コーティングをする必要がある。その際、旧コーティングを完全に除去してから、新たなコーティング層を形成する必要がある。
【０００５】
旧コーティングを除去する方法としては、グラインダを用いた研磨作業によりコーティングを除去する方法があるが、この方法では手間がかかると共に、作業者の技能により除去精度にバラツキが発生してしまい、ひいては、再コーティングしたコーティング層の品質が一定にならないという問題がある。
【０００６】
そこで近年では、コーティングの除去は酸洗により実施されている。酸洗では、塩酸中に高温部品を浸漬してコーティングを溶かしてコーティングを除去するため、作業者の熟練を要することなく均一なコーティング除去ができる。
【０００７】
ところで、動翼などのＮｉ基合金で形成された高温部品を、酸洗してコーティング除去をすると、高温部品に応力腐食割れが発生することがあった。これは、高温部品には、ガスタービン使用中に発生した残留応力が存在しており、このように残留応力が存在している状態で、酸洗による腐食環境下に置かれると、残留応力と腐食環境と高温部品材料の劣化の影響が相俟って、応力腐食割れ（ＳＣＣ）が発生してしまうのである。
なお、前述した研磨作業によりコーティング除去をする際には、腐食環境下に置かれるわけではないため、応力腐食割れは発生しない。
【０００８】
このような応力腐食割れを抑制するためには、残留応力を除去する焼鈍を施す必要がある。しかし、ガスタービンエンジンの動翼のようなＮｉ基合金で形成された高温部品は、Ｎｉ基合金にＡｌ，Ｔｉ  等を添加してγ’相〔Ｎｉ３（Ａｌ，Ｔｉ）〕が結晶粒子中に析出して高温強度を高めたγ’相析出強化型合金であるため、応力除去焼鈍のためには１０５０°Ｃ以上での熱処理が必要であり、より効果的に応力除去をするためには１１００°Ｃ以上での熱処理が必要である。
【０００９】
このように、γ’相析出強化型のＮｉ基合金を焼鈍する温度を、１０５０°Ｃ以上（好ましくは１１００°Ｃ以上）にする必要があるのは、γ’相析出強化型Ｎｉ基合金は、高温になるほどγ’相の量が減少するためであり、γ’相量が減少するほど効果的に残留応力を除去できるからである。
【００１０】
なお、耐ＳＣＣ性を向上させるため、Ｎｉ基合金で形成された高温部品を、γ’相析出強化型合金とすることは、知られている（例えば特許文献１参照）。
また、動翼を形成するＮｉ基合金は、Ｎｉを主材として、Ｃｒ，Ｃｏ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ，Ｃ，Ｂ，Ｎｂ  を含んだ合金である。
【００１１】
【特許文献１】
特開２００１−１２３２５８  号公報
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
ところで実機で長時間使用したＮｉ基合金で形成された高温部品は、結晶粒界にＣｒ２３Ｃ６型炭化物が析出しており、これを残留応力除去のため１０５０°Ｃ以上の高温で加熱すると、当該温度においてＣｒ２３Ｃ６型炭化物は消失し、これに代わって安定な（Ｔｉ，Ｎｂ  ）Ｃ  型炭化物が生成する。
【００１３】
このため、再コーティング及びそれに付随した熱処理後も、（Ｔｉ，Ｎｂ  ）Ｃ  型炭化物が母材（高温部品）の粒界に多量に存在することになる。
（Ｔｉ，Ｎｂ  ）Ｃ  型炭化物、一般的にはＭＣ型炭化物（但しＭ  は金属）は、Ｃｒ２３Ｃ６型炭化物と比較して粒界強度に劣るため、母材の強度や延性を低下させてしまうという問題があった。つまり、ＭＣ型炭化物は硬くて脆く、強度や延性を低下させてしまうのである。
【００１４】
本発明は、上記従来技術に鑑み、Ｎｉ基合金で形成された高温部品に発生した残留応力を除去するために焼鈍をしても、硬くて脆く母材の強度や延性を低下させてしまうＭＣ型炭化物（例えば（Ｔｉ，Ｎｂ  ）Ｃ  型炭化物）の発生を抑制した、Ｎｉ基合金の熱処理方法及びコーティング除去方法を提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成する本発明のＮｉ基合金の熱処理方法の構成は、Ｎｉ基合金により形成されると共にコーティングが施された高温部品を、結晶粒界から炭化物を排除することができる温度範囲で第１段階の加熱をし、
その後に、前記高温部品を、残留応力を除去することができ且つ初期融解が生じない温度範囲で第２段階の加熱をしてから、焼鈍することを特徴とする。
【００１６】
また本発明のＮｉ基合金の熱処理方法の構成は、析出強化型Ｎｉ基合金により形成されると共にコーティングが施された高温部品を、Ｃｒ２３Ｃ６型炭化物及びＭＣ型炭化物が共に固溶してその存在量が低下する温度範囲で第１段階の加熱をし、
その後に、前記高温部品を、残留応力を除去することができ且つ初期融解が生じない温度範囲で第２段階の加熱をしてから、焼鈍することを特徴とする。
【００１７】
また、本発明のＮｉ基合金の熱処理方法の構成は、第１段階の加熱での温度範囲は、９７５°Ｃ〜１０５０°Ｃであり、第２段階の加熱での温度範囲は、１０５０°Ｃ〜１２５０°Ｃであることを特徴とする。
【００１８】
更に、本発明のＮｉ基合金のコーティング除去方法の構成は、前記熱処理方法がされた前記Ｎｉ基合金を、酸中に浸漬して、前記コーティングを酸洗処理により除去することを特徴とする。
【００１９】
また、本発明のＮｉ基合金の熱処理方法の構成は、Ｎｉ基合金により形成されると共にコーティングが施された高温部品を、原子間における元素の移動が抑制される高い静水圧環境下で、残留応力を除去することができ且つ初期融解が生じない温度範囲で加熱をしてから、焼鈍することを特徴とする。
【００２０】
また本発明のＮｉ基合金の熱処理方法の構成は、析出強化型Ｎｉ基合金により形成されると共にコーティングが施された高温部品を、原子間における元素の移動が抑制される高い静水圧環境下で、残留応力を除去することができ且つ初期融解が生じない温度範囲で加熱をしてから、焼鈍することを特徴とする。
【００２１】
更に、本発明のＮｉ基合金の熱処理方法の構成は、高い静水圧環境下で加熱する温度範囲は、１０５０°Ｃ〜１２５０°Ｃであることを特徴とする。
【００２２】
また本発明のＮｉ基合金のコーティング除去方法は、高い静水圧環境下で熱処理がされた前記Ｎｉ基合金を、酸中に浸漬して、前記コーティングを酸洗処理により除去することを特徴とする。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の実施の形態を図面に基づき詳細に説明する。
【００２４】
＜第１の実施の形態＞
本発明の第１の方法をガスタービンの動翼に適用した第１の実施の形態を、図１を参照しつつ説明する。
【００２５】
まず、ガスタービンの動翼１をガスタービンエンジンから取り外す。動翼１は、γ’相析出強化型のＮｉ基合金であり、Ｎｉを主材として、Ｃｒ，Ｃｏ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ，Ｃ，Ｂ，Ｎｂ  を含んでおり、高温強度を高めるＣｒ２３Ｃ６型炭化物が析出している。
この動翼１の表面には、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ  合金等の耐酸化コーティングが施されている。
【００２６】
本方法では、劣化した耐酸化コーティングを酸洗処理により除去する前に、次に示すような、残留応力除去のための焼鈍を施して、酸洗処理段階における応力腐食割れ（ＳＣＣ）の発生を防止する。
【００２７】
即ち、動翼１を焼鈍炉２に入れ、まず、Ｃｒ２３Ｃ６型炭化物及び（Ｔｉ，Ｎｂ  ）Ｃ  型炭化物が共に固溶して、その存在量が低下する温度範囲で加熱する（これを第１段階の加熱と称する）。具体的には、９７５°Ｃ〜１０５０°Ｃの温度範囲で、４〜２４時間加熱する。
このような加熱により、結晶粒界から炭化物、実質的にはＣ（炭素）を、予め排除することができる。
【００２８】
第１段階の加熱を終了して、結晶粒界から炭化物、実質的にはＣ（炭素）を予め排除したら、第２段階の加熱をする。
【００２９】
第２段階の加熱は、残留応力を除去することができ且つ初期融解を生じない範囲の温度範囲で加熱をする。具体的には、１０５０°Ｃ〜１２５０°Ｃの温度範囲で、１〜８時間加熱する。
第２段階の加熱をしていても、第１段階の加熱により炭化物を予め排除しているので、母材の強度や延性を低下させる（Ｔｉ，Ｎｂ  ）Ｃ  型炭化物が生成されることはない。
【００３０】
第２段階の加熱が終了したら、加熱を停止して自然放熱（自然冷却）させて、動翼１を焼鈍させる。これにより、動翼１に存在していた残留応力が除去される。しかも、第１段階の加熱により、炭化物の発生を排除しているので、第２段階の加熱を経た後においても、母材の強度や延性を低下させる（Ｔｉ，Ｎｂ  ）Ｃ  型炭化物が生成されることはない。
【００３１】
このようにして、残留応力が除去された動翼１を、槽３に貯留した塩酸４中に浸漬する。そうすると、動翼１の表面にコーティングされていた耐酸化コーティングは、酸洗処理により除去される。このとき、動翼１の残留応力は焼鈍により除去されているため、塩酸４の中（つまり腐食環境下）にあっても、応力腐食割れ（ＳＣＣ）が発生することはない。
【００３２】
酸洗処理により耐酸化コーティングが動翼１の表面から除去されたら、動翼１を塩酸４から引き上げ、水洗いした後に、動翼１の表面に新たな耐酸化コーティングを施す。新たな耐酸化コーティングが施された動翼１は、再び、ガスタービンエンジンに取り付けられる。
【００３３】
結局、動翼１の母材の強度や延性を低下させることなく、旧コーティングを良好に除去することができる。つまり、（Ｔｉ，Ｎｂ  ）Ｃ  型炭化物の生成を抑えて焼鈍処理をすることができ、このため、その後の酸洗処理において、応力腐食割れの発生を防止することができる。
【００３４】
＜第２の実施の形態＞
本発明の第２の方法をガスタービンの動翼に適用した第２の実施の形態を、図２を参照しつつ説明する。
【００３５】
まず、ガスタービンの動翼１１をガスタービンエンジンから取り外す。動翼１１は、γ’相析出強化型のＮｉ基合金であり、Ｎｉを主材として、Ｃｒ，Ｃｏ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ，Ｃ，Ｂ，Ｎｂ  を含んでおり、高温強度を高めるＣｒ２３Ｃ６型炭化物が析出している。この動翼１１の表面には、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ  合金等の耐酸化コーティングが施されている。
【００３６】
この動翼１１を、高温・高圧静水圧炉（いわゆるＨＩＰ炉）１２に入れる。このＨＩＰ炉１２内には、高圧のアルゴンガスが充填されており、１０００〜１５００気圧に保たれている。
【００３７】
動翼１１は、ＨＩＰ炉１２内の１０００〜１５００気圧の高圧環境下で、残留応力を除去することができ且つ初期融解を生じない範囲の温度範囲で加熱される。具体的には、１０５０°Ｃ〜１２５０°Ｃの温度範囲で、１〜８時間加熱する。
【００３８】
このような高い静水圧下の環境では、原子間における元素の移動が抑制されるため、高温域における炭化物の変態、即ち、Ｃｒ２３Ｃ６型炭化物が消失し、これに代わって（Ｔｉ，Ｎｂ  ）Ｃ  型炭化物が生成するという現象は発生しない。
【００３９】
ＨＩＰ炉１２による加熱が終了したら、加熱を停止して自然放熱（自然冷却）させて、動翼１１を焼鈍させる。これにより、動翼１１に存在していた残留応力が除去される。しかも、高圧環境下による加熱により、炭化物の変態を抑制しているので、この加熱を経た後においても、母材の強度や延性を低下させる（Ｔｉ，Ｎｂ  ）Ｃ  型炭化物が生成されることはない。
【００４０】
このようにして、残留応力が除去された動翼１１を、槽１３に貯留した塩酸１４中に浸漬する。そうすると、動翼１１の表面にコーティングされていた耐酸化コーティングは、酸洗処理により除去される。このとき、動翼１１の残留応力は焼鈍により除去されているため、塩酸１４の中（つまり腐食環境下）にあっても、応力腐食割れ（ＳＣＣ）が発生することはない。
【００４１】
酸洗処理により耐酸化コーティングが動翼１１の表面から除去されたら、動翼１１を塩酸１４から引き上げ、水洗いした後に、動翼１１の表面に新たな耐酸化コーティングを施す。新たな耐酸化コーティングが施された動翼１１は、再び、ガスタービンエンジンに取り付けられる。
【００４２】
結局、動翼１の母材の強度や延性を低下させることなく、旧コーティングを良好に除去することができる。つまり、Ｃｒ２３Ｃ６型炭化物から（Ｔｉ，Ｎｂ  ）Ｃ  型炭化物への変態を抑えて焼鈍処理をすることができ、このため、その後の酸洗処理において、応力腐食割れの発生を防止することができる。
【００４３】
なお、上記実施の形態では、Ｎｉ基合金の例として動翼を示したが、他の高温部品として使用されているＮｉ基合金にも、本発明方法を適用することができることはいうまでもない。
【００４４】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明のＮｉ基合金の熱処理方法では、Ｎｉ基合金により形成されると共にコーティングが施された高温部品を、結晶粒界から炭化物を排除することができる温度範囲で第１段階の加熱をし、
その後に、前記高温部品を、残留応力を除去することができ且つ初期融解が生じない温度範囲で第２段階の加熱をしてから、焼鈍するようにした。
この場合、Ｎｉ基合金が析出強化型Ｎｉ基合金であるときには、第１段階の加熱は、Ｃｒ２３Ｃ６型炭化物及びＭＣ型炭化物が共に固溶してその存在量が低下する温度範囲で行う。
また加熱の温度範囲は、第１段階の加熱での温度範囲は、９７５°Ｃ〜１０５０°Ｃであり、第２段階の加熱での温度範囲は、１０５０°Ｃ〜１２５０°Ｃであるようにした。
このようにしたため、第１段階の加熱により、炭化物、具体的には母材の強度，延性を低下させるＭＣ型炭化物を発生させることがなくなり、第２段階の加熱を経て焼鈍することにより、確実に残量応力を除去することができる。
【００４５】
更に、本発明のＮｉ基合金のコーティング除去方法の構成は、前記熱処理方法がされて残留応力が除去された前記Ｎｉ基合金を、酸中に浸漬して、コーティングを酸洗処理により除去するため、応力腐食割れの発生を防止することができる。
【００４６】
また、本発明のＮｉ基合金の熱処理方法では、Ｎｉ基合金により形成されると共にコーティングが施された高温部品を、原子間における元素の移動が抑制される高い静水圧環境下で、残留応力を除去することができ且つ初期融解が生じない温度範囲で加熱をしてから、焼鈍するようにした。
この場合、加熱の温度範囲は、１０５０°Ｃ〜１２５０°Ｃであるようにした。
このようにしたため、高い静水圧環境下での加熱により、母材の強度，延性を低下させるＭＣ型炭化物を発生させることがなくなり、高い静水圧環境下での加熱を経て焼鈍することにより、確実に残量応力を除去することができる。
【００４７】
更に、本発明のＮｉ基合金のコーティング除去方法の構成は、高い静水圧環境下での加熱を経て残留応力が除去された前記Ｎｉ基合金を、酸中に浸漬して、コーティングを酸洗処理により除去するため、応力腐食割れの発生を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態を示す構成図。
【図２】本発明の第２の実施の形態を示す構成図。
【符号の説明】
１，１１  動翼
２  焼鈍炉
３，１３  槽
４，１４  塩酸
１２  ＨＩＰ炉
【図１】
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【図２】
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