(57)【要約】【課題】電磁式燃料噴射弁において，弁組立体を同一材料で一体に構成した場合，その弁組立体に良好な磁気特性を付与すると共に，特別な耐摩耗処理を施すことなく優れた耐摩耗性を付与し，同時に弁組立体の軽量化を図る。【解決手段】弁体１８及び可動コア１２を同一材料で一体に構成して弁組立体Ｖとした電磁式燃料噴射弁において，弁組立体Ｖをフェライト系の高硬度磁性材製とし，この弁組立体Ｖに，その可動コア１２の端面から始まって弁部１６で行き止まりとなる縦孔１９と，この縦孔１９を弁ハウジング２内に連通する横孔２０ａ，２０ｂ，２０ｃとを燃料通路として形成した。【選択図】      図１
2004293366.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
一端に弁座（８）を有する弁ハウジング（２）と，この弁ハウジング（２）の他端に連設される固定コア（５）と，前記弁ハウジング（２）に収容されて前記弁座（８）と協働する弁部（１６）及びそれに連なる弁杆部（１７）を有する弁体（１８）と，前記弁杆部（１７）に連結されて前記固定コア（５）と対置される可動コア（１２）と，前記弁体（１８）を閉弁方向に付勢する弁ばね（２２）と，前記固定コア（５）を囲繞して配置され，励磁により前記可動コア（１２）を固定コア（５）に吸引させて前記弁体（１８）を開弁させるコイル（３０）とを備え，前記弁体（１８）及び可動コア（１２）を同一材料で一体に構成して弁組立体（Ｖ）とした，電磁式燃料噴射弁において，
前記弁組立体（Ｖ）をフェライト系の高硬度磁性材製とし，この弁組立体（Ｖ）に，その可動コア（１２）の端面から始まって前記弁部（１６）で行き止まりとなる縦孔（１９）と，この縦孔（１９）を前記弁ハウジング（２）内に連通する横孔（２０ａ，２０ｂ，２０ｃ）とを燃料通路として形成したことを特徴とする，電磁式燃料噴射弁。
【請求項２】
請求項１記載の電磁式燃料噴射弁において，
前記弁組立体（Ｖ）が，Ｃｒを１０〜２０ｗｔ％，Ｓｉを０．１ｗｔ％，Ａｌ及びＮｉの少なくとも一方を１ｗｔ％以上，残部としてフェライト系Ｆｅ，Ｍｎ，Ｃ，Ｐ，Ｓを含み，且つＡｌ及びＮｉの合計を１．１５〜６ｗｔ％とした合金よりなることを特徴とする，電磁式燃料噴射弁。
【請求項３】
請求項１記載の電磁式燃料噴射弁において，
前記横孔（２０ａ）を，前記可動コア（１２）の外周面に開口させたことを特徴とする，電磁式燃料噴射弁。
【請求項４】
請求項１記載の電磁式燃料噴射弁において，
前記弁座（８）を円錐状に形成する一方，それに着座する前記弁部（１６）を半球状に形成し，前記縦孔（１９）を，これが前記弁部（１６）の球面中心（Ｏ）を超えて行き止まりとなるように形成し，前記弁杆部（１７）に，前記弁ハウジング（２）の内周面に摺動可能に支承されるジャーナル部（１７ａ）を一体に形成し，このジャーナル部（１７ａ）の近傍で前記横孔（２０ｂ，２０ｃ）を弁杆部（１７）外周面に開口させたことを特徴とする，電磁式燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は，主として内燃機関の燃料供給系に使用される電磁式燃料噴射弁に関し，特に，一端に弁座を有する弁ハウジングと，この弁ハウジングの他端に連設される固定コアと，前記弁ハウジングに収容されて前記弁座と協働する弁部及びそれに連なる弁杆部を有する弁体と，前記弁杆部に連結されて前記固定コアと対置される可動コアと，前記弁体を閉弁方向に付勢する弁ばねと，前記固定コアを囲繞して配置され，励磁により前記可動コアを固定コアに吸引させて前記弁体を開弁させるコイルとを備え，前記弁体及び可動コアを同一材料で一体に構成して弁組立体とした，電磁式燃料噴射弁の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来，電磁式燃料噴射弁では，可動コア及び弁体を，それぞれの機能に適応した材料で個別に構成して，その両者を一体に結合して弁組立体を構成したもの（例えば特許文献１の図２参照）と，可動コアに適した材料で弁組立体を一体に構成し，その表面に硬化処理を施して，特に弁体の耐摩耗性を確保するようにしたもの（特許文献１の実用新案登録請求の範囲参照）とが知られている。
【０００３】
【特許文献１】
実開昭６０−８８０７０号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで，上記従来技術の前者では，可動コアの磁気特性と弁体の耐摩耗性の両方を満足させることができるが，弁組立体は二部品からなることで，コストの面で不満が残る。また後者では，前者より部品点数は少ないものゝ，弁体の耐摩耗性を得べく弁組立体の表面に硬化処理という面倒な工程が不可欠であり，これがコストの低減を妨げることになる。
【０００５】
本発明は，かゝる事情に鑑みてなされたもので，弁組立体を同一材料で一体に構成した場合，その弁組立体に良好な磁気特性を付与すると共に，特別な耐摩耗処理を施すことなく優れた耐摩耗性を付与し，同時に弁組立体の軽量化を図ることを可能にする電磁式燃料噴射弁を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために，本発明は，一端に弁座を有する弁ハウジングと，この弁ハウジングの他端に連設される固定コアと，前記弁ハウジングに収容されて前記弁座と協働する弁部及びそれに連なる弁杆部を有する弁体と，前記弁杆部に連結されて前記固定コアと対置される可動コアと，前記弁体を閉弁方向に付勢する弁ばねと，前記固定コアを囲繞して配置され，励磁により前記可動コアを固定コアに吸引させて前記弁体を開弁させるコイルとを備え，前記弁体及び可動コアを同一材料で一体に構成して弁組立体とした，電磁式燃料噴射弁において，前記弁組立体をフェライト系の高硬度磁性材製とし，この弁組立体に，その可動コアの端面から始まって前記弁部で行き止まりとなる縦孔と，この縦孔を前記弁ハウジング内に連通する横孔とを燃料通路として形成したことを第１の特徴とする。
【０００７】
この第１の特徴によれば，フェライト系の高硬度磁性材製の弁組立体は，良好な磁気特性と高い耐摩耗性を発揮することができ，燃料噴射特性を長期に亙り安定させることが可能となる。しかも，その弁組立体は特別な耐摩耗処理を不要とするので，製造工数が削減され，部品点数が少ないことゝ相俟ってコストの低減を図ることができる。
【０００８】
しかも弁組立体は，可動コアの端面から始まって前記弁部で行き止まりとなる縦孔と，この縦孔を前記弁ハウジング内に連通する横孔とが燃料通路として形成されることで，贅肉が大幅に削除され，したがって大幅に軽量化して，磁力に対する応答性を高めることができる。
【０００９】
また本発明は，第１の特徴に加えて，前記弁組立体が，Ｃｒを１０〜２０ｗｔ％，Ｓｉを０．１ｗｔ％，Ａｌ及びＮｉの少なくとも一方を１ｗｔ％以上，残部としてフェライト系Ｆｅ，Ｍｎ，Ｃ，Ｐ，Ｓを含み，且つＡｌ及びＮｉの合計を１．１５〜６ｗｔ％とした合金よりなることを第２の特徴とする。
【００１０】
この第２の特徴によれば，上記合金を加工するのみで，硬度が高く耐摩耗性に優れた弁体化と，磁束密度が高く大なる磁力を発揮し得る，高性能の弁組立体を得ることができる。
【００１１】
さらにまた本発明は，第１の特徴に加えて，前記横孔を，前記可動コアの外周面に開口させたことを第３の特徴とする。
【００１２】
この第３の特徴によれば，縦孔から横孔を通して可動コアの周囲に燃料を導いて，その潤滑及び冷却を図ると共に，そこで発生した気泡を横孔を通して縦孔側へ排除して，気泡の弁座への移行を防ぐことができる。
【００１３】
さらにまた本発明は，第１の特徴に加えて，前記弁座を円錐状に形成する一方，それに着座する前記弁部を半球状に形成し，前記縦孔を，これが前記弁部の球面中心を超えて行き止まりとなるように形成し，前記弁杆部に，前記弁ハウジングの内周面に摺動可能に支承されるジャーナル部を一体に形成し，このジャーナル部の近傍で前記横孔を弁杆部外周面に開口させたことを第４の特徴とする。
【００１４】
この第４の特徴によれば，ジャーナル部が弁ハウジング内周面に摺動することで，弁組立体の開閉姿勢を安定させることができ，しかも縦孔から横孔を通してジャーナル部に燃料を導いて，その潤滑及び冷却を図ると共に，そこで発生した気泡を横孔を通して縦孔側へ排除して，気泡の弁座への移行を防ぐことができる。
【００１５】
また弁座を円錐状，弁体を半球状に形成したことで，弁体の調心性が良好で，閉弁が常に確実である。
【００１６】
さらに可動コアから始まった縦孔は，半球状弁部の先端面近傍まで延びることになるので，横孔と共に弁組立体の贅肉を大いに除去して，弁組立体の軽量化，延いては応答性の向上を図ることができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態を，添付図面に示す本発明の実施例に基づいて以下に説明する。
【００１８】
図１は本発明の実施例に係る内燃機関用電磁式燃料噴射弁の縦断面図，図２は図１の２部拡大図，図３は図１中の弁組立体の斜視図，図４は固定コア及び弁組立体用合金におけるＡｌ及びＮｉの合計含有率と硬度との関係を示す線図，図５は固定コア及び弁組立体用合金におけるＡｌ及びＮｉの合計含有率と磁束密度及び体積抵抗との関係を示す線図である。
【００１９】
先ず，図１において，内燃機関用電磁式燃料噴射弁Ｉの弁ハウジング２は，前端に弁座８を有する円筒状の弁座部材３と，この弁座部材３の後端部に同軸に結合される磁性筒体４と，この磁性筒体４の後端に同軸に結合される非磁性筒体６とで構成される。
【００２０】
弁座部材３は，その外周面から環状肩部３ｂを存して磁性筒体４側に突出する連結筒部３ａを後端部に有しており，この連結筒部３ａを磁性筒体４の前端部内周面に圧入して，磁性筒体４の前端面を環状肩部３ｂに当接させることにより，弁座部材３及び磁性筒体４は互いに同軸且つ液密に結合される。磁性筒体４及び非磁性筒体６は，対向端面を突き合わせて全周に亙りレーザビーム溶接により互いに同軸且つ液密に結合される。
【００２１】
弁座部材３は，その前端面に開口する弁孔７と，この弁孔７の内端に連なる円錐状の弁座８と，この弁座８の大径部に連なる円筒状のガイド孔９とを備えている。弁座部材３の前端面には，上記弁孔７と連通する複数の燃料噴孔１１を有する鋼板製のインジェクタプレート１０が液密に全周溶接される。
【００２２】
非磁性筒体６の内周面には，その後端側から中空円筒状の固定コア５が液密に圧入固定される。その際，非磁性筒体６の前端部には，固定コア５と嵌合しない部分が残され，その部分から弁座部材３に至る弁ハウジング２内に弁組立体Ｖが収容される。
【００２３】
図１及び図３に示すように，弁組立体Ｖは，前記弁座８と協働して弁孔７を開閉する半球状の弁部１６及びそれを支持する弁杆部１７からなる弁体１８と，弁杆部１７に連結され，磁性筒体４から非磁性筒体６に跨がって，それらに挿入されて固定コア５に同軸で対置される可動コア１２とからなっている。弁杆部１７は，前記ガイド孔９より小径に形成されており，その外周には，半径方向外方に突出して，前記ガイド孔９の内周面に摺動可能に支承される前後一対のジャーナル部１７ａ，１７ａが一体に形成される。その際，両ジャーナル部１７ａ，１７ａは，両者の軸方向間隔を極力あけて配置される。
【００２４】
弁組立体Ｖには，可動コア１２の後端面から始まり半球状弁部１６の球面中心Ｏを超えて行き止まりとなる縦孔１９と，この縦孔１９を，可動コア１２外周面に連通する複数の第１横孔２０ａと，同縦孔１９を両ジャーナル部１７ａ，１７ａ間の弁杆部１７外周面に連通する複数の第２横孔２０ｂと，同縦孔１９を前側のジャーナル部１７ａより弁部１８寄りで弁杆部１７外周に連通する複数の第３横孔２０ｃとが設けられる。その際，第３横孔２０ｃは弁部１８の球面中心Ｏよりも前寄りに配置されることが望ましく，また前側のジャーナル部１７ａは，弁部１６の球面中心Ｏに極力近接して配置することが望ましい。
【００２５】
縦孔１９の途中には，固定コア５側を向いた環状のばね座２４が形成されている。
【００２６】
固定コア５は，可動コア１２の縦孔１９と連通する縦孔２１を有し，この縦孔２１に内部が連通する燃料入口筒２６が固定コア５の後端に一体に連設される。燃料入口筒２６は，固定コア５の後端に連なる縮径部２６ａと，それに続く拡径部２６ｂとからなっており，その縮径部２６ａから縦孔２１に軽圧入されるパイプ状のリテーナ２３と前記ばね座２４との間に可動コア１２を弁体１８の閉弁側に付勢する弁ばね２２が縮設される。その際，リテーナ２３の縦孔２１への嵌合深さにより弁ばね２２のセット荷重が調整され，その調整後は縮径部２６ａの外周壁を部分的に内方へかしめることでリテーナ２３は縮径部２６ａに固定される。拡径部２６ｂには燃料フィルタ２７が装着される。
【００２７】
前記固定コア７及び弁組立体Ｖは，何れもフェライト系の高硬度磁性材製とされ，具体的には，次の組成の合金を切削することにより構成される。
【００２８】
Ｃｒ・・・１０〜２０ｗｔ％
Ｓｉ・・・０．１ｗｔ％
Ａｌ及びＮｉ・・・両方を含むと共に，それらの少なくとも一方が１ｗｔ％以
上，且つ両方の合計が１．１５〜６ｗｔ％
残部・・・フェライト系Ｆｅ，不純物のＭｎ，Ｃ，Ｐ，Ｓ
而して，上記合金中，特にＡｌ及びＮｉの合計が１．１５〜６ｗｔ％であることが固定コア５及び弁組立体Ｖの耐摩耗性，磁力及び応答性の向上に大きく関与する。即ち，Ａｌ及びＮｉは，それらの合計含有率の略９５％が析出物となり，それが固定コア５及び弁組立体Ｖの硬度，磁束密度及び体積抵抗に大きな影響を与えるのであり，硬度は耐摩耗性を得る上で大きいことが望ましく，磁束密度は磁力を強化する上で大きいことが望ましく，体積抵抗は応答性を高める上で小さいことが望ましい。
【００２９】
前記合金におけるＡｌ及びＮｉの合計含有率と硬度との関係を実験により調べたところ，図４の線図に示す結果を得た。また前記合金におけるＡｌ及びＮｉの合計含有率と磁束密度及び体積抵抗との関係を実験により調べたところ，図５の線図に示す結果を得た。
【００３０】
図４から明らかなように，Ａｌ及びＮｉの合計含有率が１．１５〜６ｗｔ％である限り，合金の硬度は２００〜４００Ｈｍｖである。この範囲の硬度は，合金の切削加工後，メッキ等の特別な耐摩耗処理を施さずとも，固定コア５及び弁組立体Ｖに充分な耐摩耗性を付与するに足るものである。したがって，特別な耐摩耗処理を必要としない分，工数が削減されるので，固定コア５及び弁組立体Ｖのコスト低減を図ることができる。
【００３１】
また図５から明らかなように，Ａｌ及びＮｉの合計含有率が６ｗｔ％を超えると，固定コア５及び弁組立体Ｖの磁束密度が低下して，充分な磁力が得られなくのみならず，体積抵抗の低下により磁束の流れに遅れが生じ，固定コア５及び弁組立体Ｖの応答性が低下してしまう。
【００３２】
したがって，Ａｌ及びＮｉの合計含有率を１．１５〜６ｗｔ％としたことにより，固定コア５及び弁組立体Ｖの耐摩耗性，磁力及び応答性を実用上，満足させることができる。
【００３３】
尚，前記合金中のＣｒ  １０〜２０ｗｔ％，Ｓｉ  ０．１ｗｔ％，残部  フェライト系Ｆｅ，不純物のＭｎ，Ｃ，Ｐ，Ｓは，従来のコアに一般的に含有されるものである。
【００３４】
弁組立体Ｖにおいて，図２に明示するように，可動コア１２には，固定コア５の吸引面５ａと対向する吸引面１２ａに嵌合凹部１３が形成され，この嵌合凹部１３に，前記弁ばね２２を囲繞するカラー状のストッパ要素１４が圧入により固定され，又は嵌合後，溶接もしくはカシメにより固定される。ストッパ要素１４は非磁性材料，例えばＪＩＳ  ＳＵＳ３０４材で構成される。
【００３５】
上記ストッパ要素１４は可動コア１２の吸引面１２ａから突出していて，通常，弁体１８の開弁ストロークに相当する間隙ｓを存して固定コア５の吸引面５ａと対置される。
【００３６】
また可動コア１２の吸引面１２ａは，ストッパ要素１４が固定コア５に当接したとき，所定のエアギャップｇを存して対向する基準吸引面Ｆと，この基準吸引面Ｆから固定コア５側に突出する突出吸引面ｆとで構成される。
【００３７】
前記所定のエアギャップｇは，コイル３０を励磁状態から消磁したとき，両コア５，１２間の残留磁束が速やかに消失するように設定される。一方，突出吸引面ｆの，基準吸引面Ｆからの突出量は，ストッパ要素１４が固定コア５に当接したときでも，突出吸引面ｆが固定コア５の吸引面に接触しない範囲で設定されるものであるが，その際，この突出吸引面ｆが残留磁気の消失を妨げないように，その面積が基準吸引面Ｆの面積より狭く設定される。図示例では，突出吸引面ｆはストッパ要素１４を囲繞するように環状に形成され，その外周に基準吸引面Ｆが形成される。
【００３８】
上記ストッパ要素１４の端面，並びに基準及び突出吸引面Ｆ，ｆは，ストッパ要素１４の可動コア１２への取り付け後に，研削により同時に仕上げられる。こうすることにより，互いに関連する前記間隙ｓ及びエアギャップｇを精密に得ることができる。
【００３９】
再び図１において，弁ハウジング２の外周には，固定コア５及び可動コア１２に対応してコイル組立体２８が嵌装される。このコイル組立体２８は，磁性筒体４の後端部から非磁性筒体６全体にかけてそれらの外周面に嵌合するボビン２９と，これに巻装されるコイル３０とからなっており，このコイル組立体２８を囲繞するコイルハウジング３１の前端が磁性筒体４の外周面に溶接され，その後端には，固定コア５の後端部外周からフランジ状に突出するヨーク５ｂの外周面に溶接される。コイルハウジング３１は円筒状をなし，且つ一側に軸方向に延びるスリット３１ａが形成されている。
【００４０】
上記コイルハウジング３１，コイル組立体２８，固定コア５及び燃料入口筒２６の前半部は，射出成形による合成樹脂製の被覆体３２に埋封される。その際，，コイルハウジング３１内への被覆体３２の充填はスリット３１ａを通して行われる。また被覆体３２の中間部には，前記コイル３０に連なる接続端子３３を収容する備えたカプラ３４が一体に連設される。
【００４１】
次に，この第１実施例の作用について説明する。
【００４２】
コイル３０を消磁した状態では，弁ばね２２の付勢力で弁組立体Ｖは前方に押圧され，弁体１８の半球状の弁部１６を円錐状の弁座８に着座させているので，弁部１８の調心作用により常に良好な閉弁状態を得ることができ，図示しない燃料ポンプから燃料入口筒２６に圧送された燃料は，パイプ状のリテーナ２３内部，弁組立体Ｖの縦孔１９及び第１〜第３横孔２０ａ〜２０ｃを通して弁座部材３内に待機させられ，弁体１８のジャーナル部１７ａ，１７ａ周りの潤滑に供される。
【００４３】
コイル３０を通電により励磁すると，それにより生ずる磁束が固定コア５，コイルハウジング３１，磁性筒体４及び可動コア１２を順次走り，その磁力により弁組立体Ｖの可動コア１２が弁ばね２２のセット荷重に抗して固定コア５に吸引され，弁体１８が弁座８から離座するので，弁孔７が開放され，弁座部材３内の高圧燃料が弁孔７を出て，燃料噴孔１１からエンジンの吸気弁に向かって噴射される。
【００４４】
このとき，弁組立体Ｖの可動コア１２に嵌合固定されたストッパ要素１４が固定コア５の吸引面５ａに当接することにより，弁体１８の開弁限界が規定され，可動コア１２の吸引面１２ａは，エアギャップｇを存して固定コア５の吸引面５ａと対向し，固定コア５との直接接触が回避される。特にストッパ要素１４の，可動コア１２の吸引面１２ａからの突出量の寸法管理により，上記エアギャップｇを精密且つ容易に得ることができ，ストッパ要素１４が非磁性であることゝ相俟って，コイル３０の消磁時の両コア５，１２間の残留磁気は速やかに消失して，弁体１８の閉弁応答性を高めることができる。
【００４５】
上記ストッパ要素１４は，可動コア１２と別体に構成されるので，可動コア１２及び弁体１８に関係なく，非磁性の材料を自由に選定することができる。
【００４６】
また固定コア５及び弁組立体Ｖは，前述のようなフェライト系の高硬度磁性材製であるから，固定コア５と弁組立体Ｖの可動コア１２とは協働して良好な磁気特性を発揮して，弁体１８の開弁応答性を高めることができ，また固定コア５はストッパ要素１４から受ける繰り返し衝撃に対しても優れた耐摩耗性を発揮して，弁体１８の開弁ストロークを長期に亙り適正に保つことに寄与し，さらに弁組立体Ｖの弁体１８における弁部１６及びジャーナル部１７ａ，１７ａも，弁座８やガイド孔９との当接や摺動に対して優れた耐摩耗性を発揮して，弁体１８の作動を長期に亙り安定せることができる。
【００４７】
しかもフェライト系の高硬度磁性材製の固定コア５及び弁組立体Ｖには，特別な耐摩耗処理を施す必要がない分，製造工数が削減される。
【００４８】
また弁組立体Ｖには，縦孔１９が可動コア１２の端面から始まって前記弁部１６で行き止まりとなる縦孔１９と，この縦孔１９を弁ハウジング２内に連通する第１〜第３横孔２０ａ〜２０ｃが燃料通路として設けられ，特に縦孔１９は，半球状の弁部１８の球面中心Ｏを超えて，ぞの先端面に近接したところまで延びるので，その燃料通路によって弁組立体Ｖの贅肉が大幅に削除され，その結果，弁組立体Ｖが大幅に軽量化して，磁力に対する応答性を高めることができる。
【００４９】
しかも，上記第１横孔２０ａは，縦孔１９から可動コア１２の周囲に燃料を導いて，それらの潤滑及び冷却に寄与するのみならず，そこで発生した気泡を縦孔１９側に誘導排除して，弁座８側への気泡の移行を効果的に防ぐことができる。
【００５０】
また第２及び第３横孔２０ｂ，２０ｃは，縦孔１９から弁体１８の周囲，特にジャーナル部１７ａ，１７ａ周りに燃料を導いて，それらの潤滑及び冷却に寄与するのみならず，そこで発生した気泡を縦孔１９側に誘導排除して，弁座８側への気泡の移行を効果的に防ぐことができる。
【００５１】
また可動コア１２の吸引面１２ａは，小面積の突出吸引面ｆと大面積の基準吸引面Ｆとで構成されるので，コイル３０の励磁初期には，発生する磁束が少なくても，その磁束が比較的小面積の突出吸引面ｆを集中して通ることにより，突出吸引面ｆの磁束密度が高められ，可動コア１２の磁気応答性が向上する。しかもその突出吸引面ｆは可動コア１２の中心部に位置するので，磁力により吸引力が可動コア１２の中心部に作用し，その初動姿勢を安定させることができる。そして多量の磁束が発生する励磁後期には，その磁束が突出及び基準吸引面ｆ，Ｆ全体を通ることになり，磁気抵抗の増加を抑え，大なる吸引力を得ることができる。こうして弁体１８の開弁応答性は高められる。
【００５２】
本発明は上記実施例に限定されるものではなく，その要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更が可能である。例えば，弁杆部１７の後側のジャーナル部１７ａに代えて，可動コア１２の外周面に，磁性筒体４の内周面に摺動自在に支承されるジャーナル部を形成することもできる。
【００５３】
【発明の効果】
以上のように本発明の第１の特徴によれば，一端に弁座を有する弁ハウジングと，この弁ハウジングの他端に連設される固定コアと，前記弁ハウジングに収容されて前記弁座と協働する弁部及びそれに連なる弁杆部を有する弁体と，前記弁杆部に連結されて前記固定コアと対置される可動コアと，前記弁体を閉弁方向に付勢する弁ばねと，前記固定コアを囲繞して配置され，励磁により前記可動コアを固定コアに吸引させて前記弁体を開弁させるコイルとを備え，前記弁体及び可動コアを同一材料で一体に構成して弁組立体とした，電磁式燃料噴射弁において，前記弁組立体をフェライト系の高硬度磁性材製とし，この弁組立体に，その可動コアの端面から始まって前記弁部で行き止まりとなる縦孔と，この縦孔を前記弁ハウジング内に連通する横孔とを燃料通路として形成したので，フェライト系の高硬度磁性材製の弁組立体は，良好な磁気特性と高い耐摩耗性を発揮することができ，燃料噴射特性を長期に亙り安定させることが可能となる。しかも弁組立体には特別な耐摩耗処理を不要するので，製造工数が削減され，部品点数が少ないことゝ相俟ってコストの低減を図ることができる。しかも弁組立体は，可動コアの端面から始まって前記弁部で行き止まりとなる縦孔と，この縦孔を前記弁ハウジング内に連通する横孔とが燃料通路として形成されることで，贅肉が大幅に削除され，したがって大幅に軽量化して，磁力に対する応答性を高めることができる。
【００５４】
また本発明の第２の特徴によれば，第１の特徴に加えて，前記弁組立体が，Ｃｒを１０〜２０ｗｔ％，Ｓｉを０．１ｗｔ％，Ａｌ及びＮｉの少なくとも一方を１ｗｔ％以上，残部としてフェライト系Ｆｅ，Ｍｎ，Ｃ，Ｐ，Ｓを含み，且つＡｌ及びＮｉの合計を１．１５〜６ｗｔ％とした合金よりなるので，上記合金を加工するのみで，硬度が高く耐摩耗性に優れた弁体化と，磁束密度が高く大なる磁力を発揮し得る，高性能の弁組立体を得ることができる。
【００５５】
さらにまた本発明の第３の特徴によれば，第１の特徴に加えて，前記横孔を，前記可動コアの外周面に開口させたので，縦孔から横孔を通して可動コアの周囲に燃料を導いて，その潤滑及び冷却を図ると共に，そこで発生した気泡を横孔を通して縦孔側へ排除して，気泡の弁座への移行を防ぐことができる。
【００５６】
さらにまた本発明の第４の特徴によれば，第１の特徴に加えて，前記弁座を円錐状に形成する一方，それに着座する前記弁部を半球状に形成し，前記縦孔を，これが前記弁部の球面中心を超えて行き止まりとなるように形成し，前記弁杆部に，前記弁ハウジングの内周面に摺動可能に支承されるジャーナル部を一体に形成し，このジャーナル部の近傍で前記横孔を弁杆部外周面に開口させたので，ジャーナル部が弁ハウジング内周面に摺動することで，弁組立体の開閉姿勢を安定させることができ，しかも縦孔から横孔を通してジャーナル部に燃料を導いて，その潤滑及び冷却を図ると共に，そこで発生した気泡を横孔を通して縦孔側へ排除して，気泡の弁座への移行を防ぐことができる。また弁座を円錐状，弁体を半球状に形成したことで，弁体の調心性が良好で，閉弁が常に確実である。さらに可動コアから始まった縦孔は，半球状弁部の先端面近傍まで延びることになるので，横孔と共に弁組立体の贅肉を大いに除去して，弁組立体の軽量化，延いては応答性の向上を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例に係る内燃機関用電磁式燃料噴射弁の縦断面図
【図２】図１の２部拡大図
【図３】図１中の弁組立体の斜視図
【図４】固定コア及び弁組立体用合金におけるＡｌ及びＮｉの合計含有率と硬度との関係を示す線図
【図５】固定コア及び弁組立体用合金におけるＡｌ及びＮｉの合計含有率と磁束密度及び体積抵抗との関係を示す線図
【符号の説明】
Ｉ・・・・・電磁式燃料噴射弁
Ｏ・・・・・弁部の球面中心
Ｖ・・・・・弁組立体
２・・・・・弁ハウジング
５・・・・・固定コア
８・・・・・弁座
１２・・・・可動コア
１６・・・・弁部
１７・・・・弁杆部
１７ａ・・・ジャーナル部
１８・・・・弁体
１９・・・・縦孔
２０ａ・・・横孔（第１横孔）
２０ｂ・・・横孔（第２横孔）
２０ｃ・・・横孔（第３横孔）
２２・・・・弁ばね
３０・・・・コイル
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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