(57)【要約】【課題】安価に高強度のゴルフクラブヘッドを提供する。【解決手段】Ｃ：０．０２重量％以下、Ｐ：０．０１５重量％以下、Ｓｉ：０．２５重量％以下、Ｎｉ：１０．２〜１１．２重量％、Ｍｇ：０．２５重量％以下、Ｓ：０．０１重量％以下、Ｃｒ：１１．０〜１２．５重量％、Ｍｏ：０．７５〜１．２重量％、Ｔｉ：１．５〜１．８重量％を含み、かつ残部がＦｅ及び不可避不純物であるマルテンサイト主体の金属組織の合金を少なくとも一部に含むことを特徴とするゴルフクラブヘッドである。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：０．０５重量％以下、Ｐ：０．０１５重量％以下、Ｓｉ：０．２５重量％以下、Ｎｉ：９．０〜１２．０重量％、Ｍｇ：０．２５重量％以下、Ｓ：０．０１重量％以下、Ｃｒ：１１．０〜１２．５重量％、Ｍｏ：０．７５〜１．２重量％、Ｔｉ：１．５〜１．８重量％を含み、かつ残部がＦｅ及び不可避不純物であるマルテンサイト主体の金属組織の合金を少なくとも一部に含むことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
【請求項２】
前記合金は、鋳造品であり、かつ溶体化処理と、深冷処理との後、５１８〜５５８℃の温度で時効処理が施されてなる請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
前記合金は、Ｎｉの重量％であるＸと、Ｔｉの重量％であるＹとの比（Ｘ／Ｙ）が５．５〜７．５であることを特徴とする請求項１又は２記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、強度を増しかつ反発性を向上するのに役立つゴルフクラブヘッドに関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
近年のゴルフクラブヘッドは、打ち易さ向上のためにヘッド体積が大型化され、また飛距離向上のためにフェース部の厚さを薄くしていわゆるスプリング効果を持たせたものが主流となっている。このようなヘッドを実現するためには、比重が小さくかつ強度が大きい材料を用いる必要がある。従来では、このような観点より、金属製のヘッドでは、チタン合金を用いたものが多い。
【０００３】
しかしながら、チタン合金は材料コストが高いという欠点があり、また活性が非常に高いため、製造工程において種々の制約を受ける。このため、チタン合金を用いたゴルフクラブヘッドは、高価になる欠点がある。
【０００４】
本発明は、以上のような問題点に鑑み案出なされたもので、Ｆｅ系を主体とした合金を少なくとも一部に用いることを基本として、安価に提供可能なゴルフクラブヘッドを提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明のうち請求項１記載の発明は、Ｃ：０．０５重量％以下、Ｐ：０．０１５重量％以下、Ｓｉ：０．２５重量％以下、Ｎｉ：９．０〜１２．０重量％、Ｍｇ：０．２５重量％以下、Ｓ：０．０１重量％以下、Ｃｒ：１１．０〜１２．５重量％、Ｍｏ：０．７５〜１．２重量％、Ｔｉ：１．５〜１．８重量％を含み、かつ残部がＦｅ及び不可避不純物であるマルテンサイト主体の金属組織の合金を少なくとも一部に含むことを特徴とするゴルフクラブヘッドである。
【０００６】
また請求項２記載の発明は、前記合金は、鋳造品であり、かつ溶体化処理と、深冷処理との後、５１８〜５５８℃の温度で時効処理が施されてなる請求項１記載のゴルフクラブヘッドである。
【０００７】
また請求項３記載の発明は、前記合金は、Ｎｉの重量％であるＸと、Ｔｉの重量％であるＹとの比（Ｘ／Ｙ）が５．５〜７．５であることを特徴とする請求項１又は２記載のゴルフクラブヘッドである。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１には、本実施形態のゴルフクラブヘッドの全体斜視図を示している。図において、本実施形態のゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）１は、ボールを打球する面であるフェース面２を有するフェース部３と、前記フェース面２の上縁２ａに連なりヘッド上面をなすクラウン部４と、フェース面２の下縁２ｂに連なりヘッド底面をなすソール部５と、クラウン部４とソール部５との間を継ぎフェース面２のトウ側縁２ｔからバックフェースを通りフェース面２のヒール側縁２ｅにのびるサイド部６と、フェース部２とクラウン部３とサイド部５とのヒール側で交わり部の近傍に配されかつ図示しないシャフトの一端が装着されるネック部７とを具えたウッド型のものが例示される。
【０００９】
このヘッドは、図示省略するが、例えばフェース部３の主要部をなすフェース部材と、これ以外の部分、即ちクラウン部４、ソール部５、サイド部６及びネック部７を一体に有しかつフェース面側を開口としたヘッド本体とを溶接により固着して製造できる。
【００１０】
本実施形態では、このヘッド１の少なくとも一部を、Ｃ：０．０２重量％以下、Ｐ：０．０１５重量％以下、Ｓｉ：０．２５重量％以下、Ｎｉ：１０．２〜１１．２重量％、Ｍｇ：０．２５重量％以下、Ｓ：０．０１重量％以下、Ｃｒ：１１．０〜１２．５重量％、Ｍｏ：０．７５〜１．２重量％、Ｔｉ：１．５〜１．８重量％を含み、かつ残部がＦｅ及び不可避不純物であるマルテンサイト主体の金属組織の合金で形成している。
【００１１】
このような合金は、マルテンサイト系のステンレス鋼と比べても、比強度が大きい。従って、該合金を用いたヘッド１は、軽量化、大型化が可能であり、打ち易さを向上できる。また強度が大きいため、例えば前記フェース部材に使用してその厚さを薄く構成しても耐久性の悪化が防止できる。このため反発性を向上しうる。具体的には、フェース部３の中央部の厚さを１．８〜２．２ｍｍ程度まで薄肉化しうる。また前記合金は、Ｆｅを主体としているためコストが低く、製造上の制約もチタンに比べると少ないため、ヘッド１を安価に製造するのに役立つ。なお例えば前記ヘッド本体も勿論この合金により製造するとこともでき、またＳＵＳ６３０など他の材料を使用することもできる。
【００１２】
前記合金において各構成元素を限定した理由は次の通りである。
先ずＣは０．０５重量％以下であることが必要である。Ｃの配合量が０．０２重量％を超えると、マルテンサイトの硬さが上昇するため加工性が低下し、生産性の悪化をもたらし易い他、靱性や耐食性が悪化する。特に好ましくは、Ｃの配合量を０．０２重量％以下とするのが望ましい。炭素を完全に除去することは困難であるが、少ない程、靭性、耐食性が良くなり加工性も向上する。
【００１３】
またＰは０．０１５重量％以下、またＳｉは０．０２５重量％以下とする必要がある。これらの各元素は少ないほど望ましい。前記Ｐが０．０１５重量％を超える場合又はＳｉが０．０２５重量％を超える場合、いずれも合金の延性や靱性が損なわれる結果、加工性が低下して生産性を悪化させる。とりわけ、Ｓｉは、ＳｉＯ２  等の非金属介在物を形成して延性や靱性を大きく低下させ割れの原因になるなど好ましくない。
【００１４】
またＮｉは９．０〜１２．０重量％とすることが必要である。
Ｎｉは、靱性の高い金属組織を形成するのに不可欠であって、強度を高めるためには上記の配合量が必要になる。即ち、Ｎｉの配合量が９．０重量％を下回ると、強度と靭性が低下する傾向があり好ましくなく、逆に１２．０重量％を上回ると、Ｍｓ点が降下し溶体化後にオーステナイトが多く残留し易い傾向があり好ましくない。より好ましくはＮｉの配合量を９．５〜１１．５重量％、さらに好ましくは１０．０〜１１．０重量％とするのが望ましい。
【００１５】
またＭｇは０．２５重量％以下、かつＳは０．０１重量％以下であることが必要であり、これらの元素は少ないほど良い。Ｍｇの配合量が０．２５重量％を上回る場合又はＳの配合量が０．０１重量％を上回る場合、いずれも延性と靱性が低下するため好ましくない。
【００１６】
またＣｒは１１．０〜１２．５重量％であることが必要である。
Ｃｒは耐食性を維持するために不可欠の元素であって、１１．０重量％を下回ると耐食性が低下し、逆に１２．５重量％を上回ると、δフェライトが生成されてしまい靱性が損なわれる。このような観点より、特に好ましくはＣｒの添加量を１１．２〜１２．３重量％、より好ましくは１１．５〜１２．０重量％とするのが望ましい。
【００１７】
またＭｏは０．７５〜１．２重量％であることが必要である。
Ｍｏは時効処理によってＦｅ２  Ｍｏ、Ｎｉ３  Ｍｏの金属間化合物を析出し、鋼の強化に特に有効である。そして、Ｍｏの添加量が０．７５重量％未満になると、強度の向上を期待できず、逆に１．２重量％を上回ると靭性を低下させるという傾向があり好ましくない。
【００１８】
また本発明の合金はＴｉを含む。
そしてこのＴｉは１．５〜１．８重量％であることが必要である。ＴｉはＮｉと結合して金属間化合物を生成し、鋼の強度を顕著に向上させる一方、多すぎても又少なすぎても靱性を著しく劣化させる。このような観点より、ＴｉはＮｉの添加量と関連付けて限定することが望ましい。具体的には、Ｎｉの重量％をＸ、Ｔｉの重量％をＹとするとき、重量％比（Ｘ／Ｙ）が５．５〜７．５、より好ましくは５．８〜７．２であることが最も望ましい。
【００１９】
本発明のヘッド１に用いられる前記合金は、マルテンサイト組織を主体として形成される。具体的には合金鋼全体に対するマルテンサイト組織の割合が９０％以上、より好ましくは９５％以上とする。
【００２０】
前記合金は、例えばロストワックス精密鋳造を用い、また急冷凝固させることによりヘッド本体、フェース部材としてそれぞれ成形することができる。従って生産性が良い。また、鋳造されたヘッド本体とフェース部材とは、本例では溶接により一体に固着された後、溶体化処理、深冷処理、及び時効処理が施される。
【００２１】
前記溶体化処理、深冷処理は、慣例に従い一般的な条件で行うことができる。また時効処理は、例えば５１８〜５５８℃、より好適には５２８〜５４８℃で３〜５時間、より好適には３．５〜４．５時間保持する。
前記温度が５１８℃未満であると、曲げヤング率が高くなり、反発性能が低下する傾向があり、逆に５５８℃を超えると、強度の低下を招き易い傾向がある。また前記温度保持時間が３時間未満であると、時効が十分でなく強度が低下し易い傾向があり、逆に５時間を超えると、必要以上に時間をかけることとなり生産コストを増加させるという傾向がある。
【００２２】
【実施例】
表１の配合比に基づく合金を用いてヘッド体積が３００ｃｍ３  のウッド型のゴルフクラブヘッドを試作した。各ヘッドは、板状のフェース部材と、これ以外の部分からなるヘッド本体とを溶接により固着して製造した。フェース部材には、表１に記載の合金を使用するとともに、このフェース部材には、時効処理、深冷処理及び時効処理が施されている。またヘッド本体は、ＳＵＳ６３０を用いてロストワックス精密鋳造により成型した。各合金の物性値は表２に示される。なお表１のテスト内容は次の通りである。
【００２３】
＜反発係数＞
Ｕ．Ｓ．Ｇ．Ａ．の  Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ  ｆｏｒ  Ｍｅａｓｕｒｅｉｎｇ  ｔｈｅ  Ｖｅｌｏｃｉｔｙ  Ｒａｔｉｏ  ｏｆ  ａ  Ｃｌｕｂ  Ｈｅａｄ  ｆｏｒ  Ｃｏｎｆｏｒｍａｎｃｅ  ｔｏ  Ｒｕｌｅ  ４−１ｅ，  Ｒｅｖｉｓｉｏｎ  ２  （Ｆｅｂｒｕａｒｙ  ８，  １９９９）  に基づき行った。数値が大きいほど反発性が良く飛距離が伸びる。
【００２４】
＜ヘッド耐久性＞
各供試ヘッドの同じシャフトを装着しウッド型クラブを試作するとともに、これをスイングロボットに取り付け、ヘッドスピードが５１ｍ／ｓとなるように調節してゴルフボール（住友ゴム工業（株）製「ＭＡＸＦＲＩ  ＨＩ−ＢＲＩＤ」）を打撃し、ヘッドに損傷が生じた打球数を調べた。また損傷無く３０００発を打撃し得たものを合格とした。テストの結果などを表１〜２に示す。
【００２５】
【表１】
2004154262.tif 000003
【００２６】
【表２】
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【００２７】
テストの結果、実施例のものは、フェース部の厚さを１．７〜１．９ｍｍと小厚さにして反発係数を高め、しかも耐久性をも向上していることが確認できる。
【００２８】
【発明の効果】
上述したように、本発明は、低コストで高強度かつ軽量のゴルフクラブヘッドを提供しうる。また、反発性の良いヘッドを提供しうる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施形態のゴルフクラブヘッドを示す全体斜視図である。
【符号の説明】
１  ゴルフクラブヘッド
２  フェース面
３  フェース部
４  クラウン部
５  ソール部
６  サイド部
７  ネック部
【図１】
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