(57)【要約】【課題】高炉の燃料吹き込み操業において、炉下部における通気性および通液性を改善する操業方法の提供。【解決手段】高炉の羽口から燃料を吹き込む高炉操業方法において、レースウェイ近傍で生成するレースウェイスラグ生成量ＷＳＲ、レースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３比率（Ａｌ２Ｏ３）Ｒ、および装入原料に由来して生成するボッシュスラグ生成量ＷＳＢが、（Ａｌ２Ｏ３）Ｒ　≦０．３０、およびＷＳＲ／ＷＳＢ＋（（Ａｌ２Ｏ３）Ｒ−０．３０）／５）＜０．２４で表される関係を満足する操業方法。羽口から吹き込む燃料が、微粉炭、タール、重油および廃プラスチックのうちの１種以上であることが好ましい。【選択図】　図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
高炉の羽口から燃料を吹き込む高炉操業方法において、レースウェイ近傍で生成するレースウェイスラグ生成量、レースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３比率、および装入原料に由来して生成するボッシュスラグ生成量が、下記（１）式および（２）式により表される関係を満足することを特徴とする高炉操業方法。
（Ａｌ２Ｏ３）Ｒ　≦０．３０　　　　　　・・・・・・・・・・・・・（１）
ＷＳＲ／ＷＳＢ＋（（Ａｌ２Ｏ３）Ｒ−０．３０）／５）＜０．２４　　・・・（２）
ここで、
（Ａｌ２Ｏ３）Ｒ：レースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３比率（質量％を１００で除した値）、
ＷＳＲ：レースウェイスラグ生成量（ｋｇ）、
ＷＳＢ：ボッシュスラグ生成量（ｋｇ）。
【請求項２】
羽口から吹き込む燃料が、微粉炭、タール、重油および廃プラスチックのうちの１種以上であることを特徴とする請求項１に記載の高炉操業方法。
【請求項３】
コークス中のＡｌ２Ｏ３　含有率が３．５質量％以上のときに、前記（１）式により表される関係を満足するＡｌ２Ｏ３　含有率を有する微粉炭を吹き込むことを特徴とする請求項１または２のいずれかに記載の高炉操業方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高炉の羽口部から燃料を吹き込む高炉の操業方法に係り、さらに詳しくは、炉内で生成するスラグ量およびスラグ組成を調整することにより、高炉炉下部における通気性および通液性を改善する高炉の操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、高炉操業においては、炉上部から鉄源原料として焼結鉱、ペレットおよび塊鉱石が、副原料として石灰石、蛇紋岩、珪石などが、そして燃料および還元剤としてコークスが装入され、炉下部においては羽口から熱風が送風されると同時に、微粉炭やタールなどの燃料が吹き込まれる。
【０００３】
図１は、高炉におけるスラグの生成を模式的に示す図である。
【０００４】
高炉１の炉頂部から装入された原料は、炉内を降下するとともに昇温、還元されて、軟化融着帯２を形成し、さらに溶融する。こうして、原料は、金属鉄溶融物と、酸化鉄を含有する一次スラグ（以下、「ボッシュスラグ」３という）の２種類の液滴となってコークス粒子間を滴下していく。その際、羽口近傍では降下したコークスおよび羽口５より吹き込まれた燃料が燃焼し、レースウェイ６を形成している。
【０００５】
前記のレースウェイ近傍において、コークス、および燃料の燃焼により生成したスラグ（以下、「レースウェイスラグ」４という）が滴下してきたボッシュスラグに加わり、最終スラグ（以下、「高炉生成スラグ」ともいう）となる。また、酸化鉄は、炉下部に滴下する間に固体の炭素により還元されて金属鉄となっていくので、酸化鉄の割合は、炉下部に行くにつれて低下していく。滴下した金属鉄およびスラグは炉底に溜まり、出銑口から炉外へ排出される。
【０００６】
なお、溶銑およびスラグの生成量は、操業形態により異なるが、スラグの生成量は、溶銑１ｔｏｎに対してほぼ２００〜４００ｋｇの割合となる。スラグ生成量およびスラグ性状は、高炉炉下部における通気および通液性に影響を及ぼす重要な要素であり、特に、スラグの生成量、スラグの生成部位、スラグ組成により支配される粘度、および結晶化温度は重要な因子である。
【０００７】
一方、近年の高炉操業においては、原燃料コストの低減、およびコークス炉の炉命延長の観点から、高価なコークスの一部代替として、安価な燃料の羽口からの吹き込みが行われている。この燃料としては、安価で発熱量が高く、かつ燃焼性が良い、微粉炭、廃プラスチック、重油、タール、および天然ガスなどが一般的に使用されている。特に、最近ではほぼ全高炉において、微粉炭吹き込みが行われており、その吹き込み量も年々増加している。
【０００８】
微粉炭吹き込み量の増加とともに顕著となる問題点として、高炉内における通気性の悪化がある。
【０００９】
図２は、高炉内のレースウェイ近傍におけるスラグの生成を模式的に示す図である。
【００１０】
通気性悪化の要因としては、（鉱石層厚さ）／（コークス層厚さ）の値の上昇に起因する炉上部における層内平均粒子径の低下、炉下部における融着帯厚みの増加や、コークスの炉内滞留時間の増加に起因するコークス粉化割合の増加が挙げられる。それに加えて、レースウェイ奥部におけるレースウェイシェル７の形成による炉下部通気性悪化も無視できない。
【００１１】
微粉炭吹き込み時の、溶銑１ｔｏｎ当たりのスラグ生成量（以下、「スラグ比」ともいう）の低減（以下、「低スラグ化」ともいう）は、従来から通気性改善技術の手段の一つとして知られており、例えば、微粉炭吹き込み量増加のための炉下部通気性改善にとって、重要な技術課題とされており、いくつかの報告がなされている（例えば、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ、ｖｏｌ．１３（２０００）ｐ７０２〜７０５、ｐ７１８〜７２１など）。
【００１２】
また、スラグ生成部位については、上述のように、融着帯近傍で生成する鉄源原料および副原料由来のボッシュスラグ、およびレースウェイで生成するコークスおよび燃料由来のレースウェイスラグの２ヶ所に概ね分類される。前者に関しては、ボッシュスラグ中の滴下性、すなわち流動性の改善が、後者に関しては、レースウェイ近傍でのレースウェイシェルの形成の抑制、レースウェイ奥の通気性および通液性改善が重要であり、それらに関して、下記の技術▲１▼〜▲４▼が開示されている。
【００１３】
▲１▼滴下スラグの滴下性改善
特許第２９６２１９５号公報には、焼結原料中の化学成分を所定の値に調整し、焼結鉱の滴下融液の滴下性を高める方法が開示されている。
【００１４】
▲２▼レースウェイシェル形成抑制
例えば、特開平３−２９１３１３号公報および特公平６−８９３８２号公報などには、羽口に設置した燃料吹き込みランス８から微粉炭と共に高塩基度溶媒剤を吹き込み、このレースウェイの周囲に存在する高融点のスラグ塩基度を高めて粘性を低下させ、ボッシュスラグと同化させることにより、微粉炭の灰分の滓化を促進させ、微粉炭吹き込み時の通気性を改善する方法が開示されている。
▲３▼レースウェイ内のガス温度分布制御
特開平１１−１５２５０８号公報には、微粉炭吹き込み条件と高炉操業条件により、高炉羽口からレースウェイ奥までのレースウェイ内のガス温度分布を制御し、レースウェイ内のガスの最高到達温度Ｔｍａｘ（℃）と微粉炭の灰の融点Ｔｈｔ（℃）との比Ｔｍａｘ／Ｔｈｔが１．０〜１．５の範囲となるように、最高到達温度Ｔｍａｘを制御し、レースウェイ先端に生成する高融点のスラグ層の成長を抑制して、微粉炭吹き込み時の炉内通気性を改善する方法が開示されている。
▲４▼レースレイ内への灰分投入量、灰分組成の調整
特開２００１−２９４９１１号公報には、微粉炭比１８０ｋｇ／ｔ−溶銑以上の操業において、レースウェイ内への灰分投入速度を上限値以下に制御するように微粉炭の銘柄を選定する方法が、また、特開２００１−３２３３０７号公報には、微粉炭として使用される石炭の配合を、微粉炭中の灰分、ＣａＯ、Ａｌ２Ｏ３により表される関係式に従って調整し、レースウェイシェルの形成を抑止する方法が、それぞれ開示されている。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
前記のとおり、炉下部通気性改善には、レースウェイシェルの改善と、その奥に位置する炉芯部のスラグ性状の改善が有効である。しかし、低スラグ化、および高微粉炭吹き込みが時代の趨勢となる中にあって、前記技術▲１▼〜▲４▼は以下の面で問題がある。
【００１６】
技術▲１▼では、ボッシュスラグに起因する通気性改善は図れるものの、レースウェイスラグに起因するレースウェイシェル、レースウェイ奥の通気性悪化を制御することができない。
【００１７】
技術▲２▼では、高塩基度の媒溶剤が微粉炭粒子の灰と十分に同化しない可能性がある。例えば、微粉炭粒子の灰がレースウェイを通過する短時間の間に媒溶剤と同化せずに、レースウェイ奥へ到達して滞留した場合には、逆に、通気性の悪化を招くこととなる。
【００１８】
技術▲３▼では、レースウェイ内の温度を低く制御する必要があり、微粉炭の燃焼性が低下する可能性がある。しかも、微粉炭炭種の変更に応じてレースウェイ温度を変化させることは、高炉内融着帯の変動を招き、安定操業の面においても不利な点が多い。
【００１９】
技術▲４▼においては、以下のような問題がある。すなわち、特開２００１−２９４９１１号公報に開示された方法は、レースウェイシェルの形成防止を、微粉炭の灰分投入速度と関連づけ、通気性の改善を図ろうとするものであるが、同じ灰分量であっても、微粉炭中のＡｌ２Ｏ３含有率は、炭種により大きく相違し、生成スラグの流動性はその影響を大きく受けるため、適切な方法とはいえない。さらに、適正条件に適合する微粉炭の炭種を選択することは、石炭銘柄の選択範囲の縮小につながり、また、灰分投入速度の上限以下となるように吹き込み量を制限することは、微粉炭吹き込み量の低減となって、コスト合理化を阻害することになる。
【００２０】
特開２００１−３２３３０７号公報に開示された方法は、上記の方法の欠点を一部補ってはいるものの、炭種の配合調整のみでは、今後予想される微粉炭品質の低下、特に、石炭中のＡｌ２Ｏ３含有率の上昇に対して、対応が困難となり、調整範囲の縮小を招くことになる。
【００２１】
本発明の課題は、前記の問題点を解消し、燃料を吹き込む高炉操業において、レースウェイシェルの形成を抑制するとともに、炉芯部におけるスラグ性状の悪化を防止し、炉下部における通気性および通液性の改善を図る高炉の操業方法を提供することにある。
【００２２】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上述の課題を達成するため、前記した従来技術の問題点について検討を加え、以下の知見を得た。
【００２３】
すなわち、高炉炉下部の通気性および通液性は、スラグ滴下量および溶け落ち性に基づいて評価でき、その良好な範囲は、スラグ中のレースウェイスラグ量とボッシュスラグ量との比、およびレースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３比率により表すことができる。
【００２４】
本発明は、上記の知見に基づき完成されたものであり、その要旨は、下記の（１）〜（３）に示す高炉操業方法にある。
【００２５】
（１）高炉の羽口から燃料を吹き込む高炉操業方法において、レースウェイ近傍で生成するレースウェイスラグ生成量、レースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３比率、および装入原料に由来して生成するボッシュスラグ生成量が、下記（１）式および（２）式により表される関係を満足することを特徴とする高炉操業方法。
（Ａｌ２Ｏ３）Ｒ　≦０．３０　　　　　　・・・・・・・・・・・・・（１）
ＷＳＲ／ＷＳＢ＋（（Ａｌ２Ｏ３）Ｒ−０．３０）／５）＜０．２４　　　・・（２）
ここで、
（Ａｌ２Ｏ３）Ｒ：レースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３比率（質量％を１００で除した値）、
ＷＳＲ：レースウェイスラグ生成量（ｋｇ）、
ＷＳＢ：ボッシュスラグ生成量（ｋｇ）。
（２）前記（１）に記載の高炉操業方法において、羽口から吹き込む燃料が、微粉炭、タール、重油および廃プラスチックのうちの１種以上であることが好ましい。
【００２６】
（３）前記（１）または（２）のいずれかに記載の高炉操業方法において、コークス中のＡｌ２Ｏ３　含有率が３．５質量％以上のときに、前記（１）式の関係を満足するＡｌ２Ｏ３　含有率を有する微粉炭を吹き込むことが好ましい。
本発明において、「燃料」とは、高炉羽口から吹き込むことのできる補助的燃料をいい、粉炭、コークス粉、タール、重油、石炭と重油の混合物、石炭とタールの混合物、廃プラスチックなどの合成樹脂類などを含む。
「レースウェイスラグの生成量」は、羽口から吹き込まれる上記燃料の吹き込み量および燃料中の灰分含有率、ならびにレースウェイにおけるコークス消費量およびコークス中の灰分含有率から計算などにより求めることができる。
また、「ボッシュスラグ生成量」は、炉上部から装入される鉄源原料および副原料中の脈石成分含有率、ならびにそれらの装入量から計算などにより求めることができる。
【００２７】
【発明の実施の形態】
本発明は、高炉内の生成部位によりスラグを分類し、それらスラグ量の比率と、レースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３成分の比率を制御することにより、炉下部通気性悪化の要因となる、レースウェイシェルの形成抑制、およびその奥に位置する炉芯部分の通気および通液性を改善するものである。
【００２８】
レースウェイシェルは、塩基度すなわち、（ＣａＯ含有率（質量％）／ＳｉＯ２含有率（質量％））の比の値が低く、Ａｌ２Ｏ３含有率（質量％）が高い流動性の悪いスラグで構成されている。しかし、レースウェイに滴下してきたボッシュスラグと同化し、最終的には塩基度が１．２０〜１．２８の流動性の良好なスラグへと変化していく。そのため、まず、レースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３含有率の上昇を抑えるか、滴下して同化するボッシュスラグ量を充分に確保するか、あるいはその両方をバランスさせることが重要である。　一方、レースウェイの奥に位置する炉芯部においては、レーススウェイに比べて温度は低く、溶銑およびボッシュスラグの滴下量も少ない。したがって、一旦レースウェイの奥に流動性が悪く、結晶化温度の高いスラグが滞留すると、滴下し同化するボッシュスラグが少ないことから、長期間、通気性悪化が続くこととなる。
【００２９】
上述の機構を確認するために、室内試験を実施した。
１）試験方法
底部に直径８ｍｍの孔を１６個有する直径７０ｍｍ、高さ２００ｍｍのグラファイト製の円筒容器を用意し、筒の下部にレースウェイシェルをシミュレートしたスラグ（以下、「初期スラグ」と称する）１００ｇを充填し（直径１０〜１５ｍｍの球状の固体スラグを層高にして２０ｍｍ（約２層）充填）、その上部に、直径１５〜２０ｍｍのコークス粒子を層高にして１００ｍｍ充填した。
【００３０】
容器全体を加熱炉の中に設置後、加熱し、１６００℃に到達後一定時間保持した。容器下部からは通気性測定を目的として５０ＮＬ／ｍｉｎの窒素ガスを供給し、充填層上下間の圧力圧損を測定した。容器最上部からは、ボッシュスラグをシミュレートしたスラグ（以下、「滴下スラグ」と称する）を滴下した。
【００３１】
なお、本試験で使用した滴下スラグについては、同一組成のものを使用し、単位時間あたりの滴下量を変化させて各種の試験を行った。
【００３２】
また、試験に用いたスラグの成分組成は、実高炉のレースウェイシェルおよびレースウェイ奥のスラグ成分組成に合致するようにあらかじめ調整した。
通気性および溶け落ち性の評価は、以下のように行った。
【００３３】
ａ）通気性の評価
下記（３）式により、充填層の通気抵抗Ｋを求め、試験番号１−１の場合の通気抵抗の値を基準（１．０）として相対値を算出した。
【００３４】
Ｋ＝（△Ｐ／△Ｌ）／（ｋμβρ１−βｕ２−β）　・・・・（３）
ここで、
△Ｐ：ガスの圧力損失（Ｐａ）、
△Ｌ：充填層の層高（ｍ）、
μ　　：ガスの粘度（Ｐａ・ｓ）
ρ　　：ガスの密度（ｋｇ／ｍ３）
ｕ　　：ガスの流速（ｍ／ｓ）、
ｋ　　：定数、　　　β　　：定数（＝０．６）。
【００３５】
評価は、通気抵抗の増加が１０％未満の場合を良好（後出の表１中の○印）、通気抵抗の増加が１０％以上の場合を不良（×印）とした。
【００３６】
ｂ）スラグの同化溶け落ち性
試験終了後に、グラファイト容器および滴下物収容容器を取り出し、初期スラグの溶け落ち状況を観察すると共に、初期スラグの溶け落ち比率を求めた。
【００３７】
評価は、スラグの溶け落ち比率７０％以上を良好（後出の表１中の○印）、生成スラグの溶け落ち比率５０％以上７０％未満をやや不良（△印）、生成スラグの溶け落ち比率５０％未満を不良（×印）とした。
【００３８】
２）初期スラグ中のＡｌ２Ｏ３比率の影響
まず初めに、初期スラグ量および滴下スラグ量を一定として、初期スラグ中のＡｌ２Ｏ３比率を変化させ、その影響について調査した。
【００３９】
表１に、試験条件および試験結果を示す。
【００４０】
【表１】
2004035979.tif 000003
一般に、スラグ中のＡｌ２Ｏ３比率の上昇により、スラグの粘度は増加し、結晶化温度も上昇する。滴下スラグ量を一定として、初期スラグ中のＡｌ２Ｏ３比率を変化させたところ、Ａｌ２Ｏ３比率が０．３０を超えた試験番号１−３において溶け落ち性がやや不良となることが観察され、通気抵抗も１０％以上上昇した。試験番号１−４においては、スラグの同化溶け落ちが殆ど進まず、その結果通気抵抗は２０％も上昇する結果となった。
【００４１】
上述の結果から、初期スラグ中のＡｌ２Ｏ３比率の適正範囲を０．３０以下とした。
【００４２】
３）滴下スラグ量の影響
次に、初期スラグ中のＡｌ２Ｏ３比率を０．３０で一定として、滴下スラグ量を変化させ、その影響を調査した。
表２に、試験条件および試験結果を示す。
【００４３】
【表２】
2004035979.tif 000004
滴下スラグ量の減少にともない溶け落ちにくくなる。溶け落ち性は、試験番号２−３でやや不良となり、試験番号２−４においてさらに不良となった。通気抵抗も、同様に、試験番号２−３および試験番号２−４において１０％以上上昇した。初期スラグ中のＡｌ２Ｏ３比率が０．３０の場合、初期スラグ量と滴下スラグ量との比が０．２４未満において、溶け落ち性および通気性が良好となることが判明した。
４）初期スラグ量と滴下スラグ量の比を前記２）と異なる値で一定としたときの初期スラグ中のＡｌ２Ｏ３比率の影響
初期スラグ量と滴下スラグ量との比を０．２５で一定とし、初期スラグ中のＡｌ２Ｏ３比率を変化させて、その影響を調査した。
【００４４】
表３に、試験条件および試験結果を示す。
【００４５】
【表３】
2004035979.tif 000005
初期スラグ中のＡｌ２Ｏ３比率が０．２５の試験番号３−３において、溶け落ち性および通気性が不良となった。
【００４６】
上述の表１〜３の結果をまとめ、以下の関係を得た。
図３は、スラグの溶け落ち性および通気性と、レースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３比率、ならびにレースウェイスラグ量とボッシュスラグ量の比との関係を示す図である。
同図によれば、初期スラグ量と滴下スラグ量との比、すなわち、レースウェイスラグ量とボッシュスラグ量との比が低下するにつれて、良好な溶け落ち性および通気性を確保できるレースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３比率の上限値は低下することが明らかである。また、レースウェイスラグ量とボッシュスラグ量との比の上限を表す境界線は、レースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３比率に対して勾配が−１／５の下記（２）式により近似的に表すことができる。
【００４７】
以上より、良好な溶け落ち性および通気性が確保できる範囲は、下記（１）式および（２）式を同時に満足する範囲であることが判明した。
【００４８】
（Ａｌ２Ｏ３）Ｒ　≦０．３０　　　　　　・・・・・・・・・・・・・（１）
ＷＳＲ／ＷＳＢ＋（（Ａｌ２Ｏ３）Ｒ−０．３０）／５）＜０．２４　・・（２）
そこで、上記（１）式および（２）式を同時に満足する範囲を本発明の適正範囲とした。
【００４９】
従って、スラグの生成部位によりスラグを分類し、それらのスラグ量の比と、レースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３比率を上記式で示される範囲内に調整することにより、高炉炉下部の通気および通液性を改善することができる。
【００５０】
なお、羽口から吹き込む燃料が、微粉炭、タール、重油または廃プラスチックの場合に、前記の高炉操業方法を適用すると、燃料に応じて高炉炉下部の通気性を制御することができるので、高炉の通気性および通液性改善効果が大きく、好ましい。
また、コークス中のＡｌ２Ｏ３　含有率が３．５質量％以上のときに、前記（１）式で表される関係を満たすＡｌ２Ｏ３　含有率を有する微粉炭を吹き込むと、レースウェイシェルの成長を抑制する点で効果が大きく、好ましい。
【００５１】
【実施例】
本発明方法の効果を実証するため、試験高炉による操業を行い、操業成績の変化を調査した。
【００５２】
試験高炉は、炉床径が０．９ｍ、羽口からストックレベルまでの高さが４．５ｍ、炉内容積が３．０ｍ３　であり、炉底から０．８ｍの高さの位置の炉壁部に、３本の羽口が円周方向に１２０度づつ方向を違えて設置されている。羽口５には燃料吹き込みランス８が設けられており、流送されてきた燃料を炉内に吹き込むことができる。
【００５３】
炉下部の通気性は、炉下部において下記（４）式により求められる、送風量に依存しない炉下部通気抵抗指数ＫＲＬの値により評価した。
ＫＲＬ＝（△ＰＬ／△ＬＬ）／（ｋμβρ１−βｕ２−β）・・・・・・・・・・（４）
ここで、
△ＰＬ：炉下部におけるガス圧力損失（Ｐａ）、
△ＬＬ：炉下部炉壁部に高さ方向に設けた静圧測定装置間の距離（ｍ）、
μ　　：ガスの粘度（Ｐａ・ｓ）
ρ　　：ガスの密度（ｋｇ／ｍ３）
ｕ　　：ガスの流速（ｍ／ｓ）。
ｋ　　：定数、　　　　　　β　　：定数。
【００５４】
表４に、微粉炭吹き込み時の試験操業条件および操業結果を示す。
【００５５】
【表４】
2004035979.tif 000006
【００５６】
なお、表中の＊印は、本発明で規定する範囲外であることを示す。また、試験結果の評価は、炉下部通気抵抗指数ＫＲＬの値が１００（１／ｍ）未満の場合を良好（○印）とし、ＫＲＬの値が１００（１／ｍ）以上の場合を不良（×印）とした。
試験番号４−１は、基準操業とした従来法の操業であり、試験番号４−２、４−４および４−５は、本発明例の操業であって、前記（１）式および（２）式で表される関係を満足している。また、試験番号４−３、４−６および４−７は、比較例の操業である。
【００５７】
試験番号４−２、４−４および４−５は、炉下部通気抵抗指数ＫＲＬの値が９４〜９７であり、炉下部通気性は良好である。特に、コークス中のＡｌ２Ｏ３含有率が３．５質量％以上の試験番号４−２および４−４では、レースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３比率が０．３０以下となるようなＡｌ２Ｏ３含有率を有する微粉炭を選択して吹き込んだため、通気性の悪化は抑制され、炉下部通気抵抗指数ＫＲＬの値は９４〜９６と低く、良好に推移した。
一方、試験番号４−３は前記（１）式の関係を満足せず、試験番号４−６は前記（２）式の関係を満足せず、また、試験番号４−７は前記（１）および（２）式のいずれの関係をも満足しないため、炉下部通気性が不良であった。
【００５８】
表５に、微粉炭に加えて、タールおよび廃プラスチック吹き込み時の操業条件および結果を示す。廃プラスチックは脱塩素品、タールはロードタールを使用した。
【００５９】
【表５】
2004035979.tif 000007
【００６０】
試験番号５−１および５−３は、前記（１）および（２）式のいずれの関係をも満足する本発明例であり、微粉炭吹き込み時と同様に炉下部通気性は改善され、良好であった。
一方、試験番号５−２および５−４は、前記（１）および（２）式のいずれの関係をも満足しない比較例であり、炉下部通気性が不良であった。
【００６１】
【発明の効果】
本発明の方法によれば、燃料吹き込みを行う高炉操業において、レースウェイシェルの形成を抑制するとともに、炉芯部におけるスラグ性状の悪化を防止し、炉下部における通気性および通液性を改善できる。よって、本発明は、高炉の安定操業に大きく寄与する。
【図面の簡単な説明】
【図１】高炉におけるスラグの生成を模式的に示す図である。
【図２】高炉内のレースウェイ近傍におけるスラグの生成を模式的に示す図である。
【図３】スラグの通気性と、レースウェイスラグ中のＡｌ２Ｏ３比率、ならびにレースウェイスラグ量とボッシュスラグ量の比との関係を示す図である。
【符号の説明】
１：高炉、
２：融着帯、
３：ボッシュスラグ、
４：レースウェイスラグ、
５：羽口、
６：レースウェイ、
７：レースウェイシェル、
８：燃料吹き込みランス。
【図１】
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【図２】
2004035979.tif 000009
【図３】
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