(57)【要約】【課題】良好な耐摩耗性および潤滑性を有する内燃機関のリンク機構を提供する。【解決手段】シリンダ内を往復動するピストン２０を有する内燃機関１０のリンク機構であって、揺動運動するピン部材４４と、前記ピン部材４４と摺接する軸受部材４３とを有する。前記ピン部材４４の摺動面の表面粗さＲａは、０．１０μｍ以下である。前記ピン部材４４の摺動面と前記軸受部材４３の摺動面の少なくとも一方に、低摩擦表面処理が施されている。【選択図】            図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダ内を往復動するピストンを有する内燃機関のリンク機構であって、
揺動運動するピン部材と、前記ピン部材と摺接する軸受部材とを有し、
前記ピン部材の摺動面の表面粗さＲａは、０．１０μｍ以下であり、
前記ピン部材の摺動面と前記軸受部材の摺動面の少なくとも一方に、低摩擦表面処理が施されている
ことを特徴とする内燃機関のリンク機構。
【請求項２】
前記低摩擦表面処理は、浸硫処理であることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関のリンク機構。
【請求項３】
前記浸硫処理によって形成される皮膜の厚みは、１μｍ以上、１０μｍ以下であることを特徴とする請求項２に記載の内燃機関のリンク機構。
【請求項４】
前記低摩擦表面処理は、硬質炭素皮膜形成処理であることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関のリンク機構。
【請求項５】
前記硬質炭素皮膜の厚みは、０．１μｍ以上、１０μｍ以下であることを特徴とする請求項４に記載の内燃機関のリンク機構。
【請求項６】
前記硬質炭素皮膜中の水素原子の濃度は、１原子％以下であることを特徴とする請求項４又は請求項５に記載の内燃機関のリンク機構。
【請求項７】
前記ピン部材の揺動角の範囲は、１０度以上、９０度以下であり、前記ピン部材の摺動時における最大面圧は、１００ＭＰａ以上、１５０ＭＰａ以下であることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の内燃機関のリンク機構。
【請求項８】
前記内燃機関のリンク機構は、機関圧縮比を制御するための可変圧縮比機構に適用されることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の内燃機関のリンク機構。
【請求項９】
前記可変圧縮比機構は、前記ピストンに連結されるアッパリンクと、クランクピンに回転可能に装着されるロアリンクと、前記ロアリンクに揺動可能に連結されるコントロールリンクとを有し、
前記軸受部材は、前記ロアリンクに形成され、
前記ピン部材は、前記ロアリンクに前記アッパリンクを揺動可能に連結するために適用されることを特徴とする請求項８に記載の内燃機関のリンク機構。
【請求項１０】
前記軸受部材と前記ピン部材とは、直接摺接することを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項に記載の内燃機関のリンク機構。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、内燃機関のリンク機構に関する。
【０００２】
【従来の技術】
シリンダ内を往復動するピストンを有する内燃機関の可変圧縮比機構は、揺動運動する連結ピンを有するリンク機構を備えている（例えば、特許文献１〜３参照。）。
【０００３】
このようなリンク機構における連結ピンは、ピン軸受部に圧入されたブッシュと接し、例えば、１０度以上、５０度以下の範囲で揺動運動をしながら摺動する。
【０００４】
【特許文献１】
特開２００２−２１５９２号公報
【特許文献２】
特開２００２−４７９５５号公報
【特許文献３】
特開２００２−５４４６８号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、大きな燃焼圧力やピストン慣性力が作用すると、連結ピンおよびピン軸受部に付加される荷重が大きくなり、その入力荷重によってピン軸受部が変形する。ピン軸受部の変形は、摺動面形状を変化させるため、摺動状態を悪化させる。
【０００６】
また、揺動角が比較的小さく、潤滑油の供給が困難であるため、揺動運動の折り返し位置では、特に厳しい潤滑状態となる。
【０００７】
したがって、例えば、摺動面の潤滑状態が良好でない始動時や高油温時において、摩耗や摩擦損失の増大をもたらし、ピン軸受部の焼付きを引き起こす虞があるという問題点があった。
【０００８】
本発明は、上記従来技術に伴う課題を解決するためになされたものであり、良好な耐摩耗性および潤滑性を有する内燃機関のリンク機構を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するための本発明は、シリンダ内を往復動するピストンを有する内燃機関のリンク機構である。当該リンク機構は、揺動運動するピン部材と、ピン部材と摺接する軸受部材とを有する。そして、ピン部材の摺動面の表面粗さＲａは、０．１０μｍ以下であり、ピン部材の摺動面と軸受部材の摺動面の少なくとも一方に、低摩擦表面処理が施されている。
【００１０】
【発明の効果】
上記のように構成した本発明は、摺動面における表面粗さＲａが小さくかつ低摩擦表面処理が施された部位は、自己潤滑作用を呈する。したがって、油膜が薄くなる潤滑が厳しい状況においても、耐摩耗性および潤滑性に優れる。例えば、大きな燃焼圧力やピストン慣性力が作用しても、摩耗や摩擦損失の増大や軸受部材の焼付きを防止できる。つまり、良好な耐摩耗性および潤滑性を有する内燃機関のリンク機構を提供できる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、図面を参照しつつ説明する。
【００１２】
図１は、本発明の実施の形態に係る内燃機関１０の断面図である。内燃機関１０は、シリンダ内を往復動するピストン２０を備えており、機関圧縮比を可変制御するための可変圧縮比機構に適用されるリンク機構を有する。
【００１３】
リンク機構は、アッパリンク３０、ロアリンク４０、クランクシャフト５０、コントロールリンク６０、および、制御軸７０を有する。
【００１４】
アッパリンク３０の一端は、ピストンピン２１を介して、燃焼圧力を受けるピストン２０に回転可能に支持される。アッパリンク３０の他端は、第１連結ピン（揺動運動するピン部材）４４を介して、ロアリンク４０に揺動可能に連結されて、支持される。
【００１５】
ロアリンク４０は、クランクシャフト５０のクランクピン５１に回転可能に装着され、また、第２連結ピン４７を介して、コントロールリンク６０の一端を、回転可能に支持している。
【００１６】
クランクシャフト５０は、内燃機関ブロックの本体に、主軸受を介して回転可能に支持され、動力を取り出すために使用される。なお、符号５２は、クランクシャフト５０のメインジャーナル（クランクジャーナル）である。
【００１７】
コントロールリンク６０は、ロアリンク４０によって回転可能に支持されている一端の逆方向に位置する他端を介し、制御軸７０の偏心カム７１によって回転可能に支持される。
【００１８】
制御軸７０は、内燃機関ブロックの本体に回転可能に支持されており、内燃機関ブロックの本体に対して強制的に回転することで、クランク角に対するピストン行程を変化させ、機関圧縮比を変更する。つまり、制御軸７０の偏心カム７１の回動位置によって、コントロールリンク６０の揺動支点位置が変化することで、ピストン１０の上死点位置が変化する。
【００１９】
図２は、図１に示される内燃機関のロアリンクの拡大図、図３は、ロアリンクの第１部位に関する斜視図、図４はロアリンクの第２部位に関する斜視図、図５は、図１に示されるアッパリンクとロアリンクとの連結構造を説明するための図である。
【００２０】
ロアリンク４０は、半円状の凹部４１Ａを有する二股の第１部位４０Ａと、半円状の凹部４１Ｂを有する二股の第２部位４０Ｂとに２分割される。凹部４１Ａ，４１Ｂは、ボルトなどの締結部材４２によって第１部位４０Ａおよび第２部位４０Ｂが結合されることで、クランクピン５１の軸受部４１を形成する。
【００２１】
第１部位４０Ａの二股部は、アッパリンク３０とロアリンク４０とを接続するための一対の第１ピン軸受部（軸受部材）４３を有する。第１連結ピン４４は、第１部位４０Ａの二股部によってアッパリンク３０のピン軸受部３１を挟んだ状態で、第１ピン軸受部４３に圧入されて嵌合される。したがって、第１連結ピン４４は、第１ピン軸受部４３と直接摺接する。
【００２２】
なお、第１連結ピン４４とアッパリンク３０のピン軸受部３１とは、締まりばめであり、第１連結ピン４４とロアリンク４０の第１ピン軸受部４３とは、中間ばめに設定されている。
【００２３】
したがって、アッパリンク３０のピン軸受部３１と第１連結ピン４４とは固定され、ほとんど摺動しない。一方、第１連結ピン４４は、クランクシャフト５０の回転運動に基づいて、ロアリンク４０の第１ピン軸受部４３に対して摺動しながら揺動運動する。
【００２４】
つまり、本実施の形態においては、ロアリンク４０の第１ピン軸受部４３は、第１連結ピン４４と摺動する面を有するが、アッパリンク３０のピン軸受部３１は、第１連結ピン４４と摺動する面を有しない。
【００２５】
第１連結ピン４４の揺動角は、１０度以上、９０度以下が好ましく、本実施の形態においては、２０度に設定している。
【００２６】
第１連結ピン４４の摺動時における燃焼圧や慣性力による入力面圧つまり摺動部の面圧は、例えば、５０ＭＰａ以上、１５０ＭＰａ以下であり、最大面圧は、１００ＭＰａ以上、１５０ＭＰａ以下の範囲で設計するのが適切である。
【００２７】
第２部位４０Ｂは、ロアリンク４０にコントロールリンク６０を揺動可能に連結するための一対の第２ピン軸受部４５と、第２ピン軸受部４５に圧入されるブッシュ４６とを有する。
【００２８】
第２連結ピン４７は、第２部位４０Ｂの二股部によってコントロールリンク６０のピン軸受部を挟んだ状態で、ブッシュ４６に圧入されて嵌合される。したがって、第２連結ピン４７は、ブッシュ４６と直接摺接する。
【００２９】
また、ロアリンク４０は、摺動面に潤滑油を供給するための経路（潤滑油供給経路）４８，４９を有する。潤滑油供給経路４８は、クランクピン５１の軸受部４１から第１ピン軸受部４３まで延長している。潤滑油供給経路４９は、クランクピン５１の軸受部４１からブッシュ４６まで延長している。
【００３０】
なお、後述するように、第１ピン軸受部４３の潤滑性が向上しているため、潤滑油供給経路４８を省略し、製造工程を簡略化し、製造工数を削減することも可能である。
【００３１】
次に、第１連結ピン４４の構成を詳細に説明する。
【００３２】
第１連結ピン４４の摺動面の表面には、浸硫処理（低摩擦表面処理）が施されている。浸硫処理は、固体潤滑性のある硫化鉄系化合物の皮膜を、表面に形成するための処理であり、例えば、電解メッキ処理である。
【００３３】
電解メッキ処理においては、予め熱処理を施した鋼材（例えば、ＳＣＭ４２０系のクロムモリブデン鋼材）からなる第１連結ピン素材に対して、３価鉄イオン、硫黄化合物（硫黄イオン）、キレート剤を含有する水溶液が使用される。
【００３４】
３価鉄イオンのモル濃度は、例えば、０．００１〜０．５ｍｏｌ／Ｌの範囲である。水溶液のＰＨは、例えば、８以上である。キレート剤のモル濃度は、例えば、０．００１〜２．０ｍｏｌ／Ｌの範囲である。硫黄化合物のモル濃度は、例えば、０．００５〜１．０ｍｏｌ／Ｌの範囲である。電流密度は、例えば、１〜２０Ａ／ｄｍ2の範囲内である。
【００３５】
水溶液の処理温度は、例えば、３５〜６０℃の範囲内である。浸硫処理は、処理温度が低いので、母材の硬度低下を避けたい場合には、特に適する。なお、表面に存在する微細な凹部が、油溜まりとして機能する。
【００３６】
硫黄イオンの供給源となる物質は、例えば、下記の（ａ）〜（ｄ）が挙げられる。
【００３７】
（ａ）硫化カリウム、硫化ナトリウム、硫化アンモニウム等の硫化塩。（ｂ）チオ硫酸カリウム、チオ硫酸ナトリウム、チオ硫酸アンモニウム等のチオ硫酸塩。（ｃ）亜ジチオ硫酸カリウム、亜ジチオ硫酸ナトリウム、亜ジチオ硫酸アンモニウム等の亜ジチオ硫酸塩。（ｄ）四チオン硫酸カリウム、四チオン硫酸ナトリウム、四チオン硫酸アンモニウム等の硫黄化合物。
【００３８】
キレート剤は、例えば、下記の（ａ）〜（ｌ）が挙げられる。
【００３９】
（ａ）クエン酸、グルコン酸、酒石酸等の脂肪族カルボン酸系。（ｂ）α‐Ｄ‐グルコヘプトン酸、β‐Ｄ‐グルコヘプトン酸、α‐Ｄ‐ガラコヘプトン酸、β‐Ｄ‐ガラコヘプトン酸等のヘプトン酸系。（ｃ）５−スルホサリチル酸、ピロカテコール‐３，５‐ジスルフォン酸、スルフォン酸等の芳香族系。（ｄ）アミノナフトールジスルフォン酸、アミノフェノールスルフォン酸等のアミノ基を有する芳香族系。
【００４０】
（ｅ）８‐オキシキノリン、オキシン‐５‐スルフォン酸、７‐ヨードオキシン‐５‐スルフォン酸等のオキシノン系。（ｆ）アミノ基を有する芳香族系ｍ‐アミノフェノール、３‐アミノベンゼンスルフォン酸３‐アミノ‐４‐ヒドロキシベンゼンスルフォン酸３‐アミノ‐４‐メトキシベンゼンスルフォン酸４‐アミノ‐３‐メチルベンゼンスルフォン酸アミノフェノールジスルフォン酸１‐アミノ‐２‐ナフトール‐４‐スルフォン酸４‐アミノ‐３‐ヒドロキシ‐１‐ナフトールスルフォン酸。
【００４１】
（ｇ）ニトロ基を有する芳香族系３‐ニトロベンゼンスルフォン酸ニトロフェノールスルフォン酸ニトロチオフェノール６‐ニトロ‐２‐アミノフェノール‐４‐スルフォン酸ニトロナフタリンスルフォン酸４，４’‐ジニトロスチルベン‐２，２’‐ジスルフォン酸。（ｈ）アミノ基を有するカルボン酸系アミノフタル酸アミノサリチル、５‐アミノ‐２‐ヒドロキシ安息香酸２‐アミノチアゾール‐４‐カルボン酸２‐アミノ‐３‐ピリジンカルボン酸。
【００４２】
（ｉ）ニトロ基を有するカルボン酸系３‐５‐ジニトロ安息香酸２‐ヒドロキシ‐３，５‐ジニトロ安息香酸ニトロフタル酸ニトロテレフタル酸α‐ニトロプロピオン酸。（ｊ）アミノ基を有するアルコール系アミノイソフタル酸アミノ‐１‐ナフトエ酸アスパラギン酸アミノクレゾールアミノチオフェノールアミノニトロフェノールアミノキノリンアミノキルナジン。
【００４３】
（ｋ）ニトロ基を有するアルコール系ニトロ‐１‐ナフチルアミンニトロ‐１‐ナフトールニトロヒドロキノン４‐ニトロトルエン‐２‐スルフォン酸ニトロフェニル酢酸ニトロ‐１‐ナフトエ酸。（ｌ）その他ジエチレントリアミン五酢酸メトロカプトエチレンイミノアミノジ酢酸ジエチレントリアミンペンタ（メチレンスルフォン酸）８‐ヒドロキシ‐５‐ニトロピリジンニトロ‐ｍ‐トリジン。
【００４４】
第１連結ピン４４の仕上げ加工の品質は、仕上げ加工後に実行される浸硫処理を考慮して設定される。例えば、第１連結ピン４４に対して、表面粗さＲａが０．０５μｍ以下となる仕上げ加工が施される。本実施の形態においては、浸硫処理後の第１連結ピン４４の表面粗さＲａは、表面あらさ測定器によって測定したところ、０．０８μｍであった。
【００４５】
浸硫処理皮膜（浸硫処理によって形成される皮膜）の厚みは、表面粗さが著しく変化しないように、１μｍ以上、１０μｍ以下が好ましく、自己潤滑効果の持続性となじみ性を考慮して、５μｍ程度がより好ましい。本実施の形態においては、電子顕微鏡による断面観察により浸硫処理皮膜の厚さを測定したところ、４．２μｍであった。
【００４６】
なお、第１ピン軸受部４３も、仕上げ加工が施され、その摺動面の表面粗さＲａは、０．１０μｍ以下に設定される。本実施の形態においては、表面粗さＲａの測定結果は、０．０７μｍであった。しかし、第１ピン軸受部４３の摺動面は、仕上げ加工を省き、切削加工のみを施すことも可能である。
【００４７】
以上のように、第１連結ピン４４の摺動面は、表面粗さＲａが小さくかつ浸硫処理皮膜が自己潤滑作用を呈するため、油膜が薄くなる潤滑が厳しい状況においても、耐摩耗性および潤滑性に優れる。
【００４８】
例えば、ロアリンク４０の第１ピン軸受部４３の変形に基づく潤滑状況の悪化や、大きな燃焼圧力やピストン慣性力が作用した場合であっても、潤滑の厳しい揺動摺動の折り返し位置における潤滑性が確保できる。
【００４９】
また、第１ピン軸受部４３の揺動面と第１部位４０Ａの外周との間の距離は、レイアウトの関係から、７ｍｍ程度しか確保することができない。一方、ブッシュ部材の肉厚は１．５ｍｍから２．０ｍｍ程度である。したがって、第１ピン軸受部４３にブッシュが圧入された場合、第１ピン軸受部４３近傍の剛性に対して、大きな影響をもたらす。
【００５０】
しかし、本実施の形態においては、第１連結ピン４４の潤滑性が向上しているため、第１ピン軸受部４３は、ブッシュ部材を必要としない。したがって、ブッシュ部材が設けられているものに比較し、剛性を向上させることが可能であり、燃焼圧力や慣性力による第１ピン軸受部４３の変形を抑制し、摺動状態を悪化させる摺動面形状の変化を防止することが可能となる。
【００５１】
以上のように、本実施の形態においては、第１連結ピンの摺動面の表面は、低摩擦表面処理（浸硫処理）が施され、かつ、その表面粗さＲａは、０．１０μｍ以下である。つまり、第１連結ピンの摺動面は表面粗さＲａが小さく、かつ、低摩擦表面処理が施された部位（浸硫処理皮膜）は、自己潤滑作用を呈するため、油膜が薄くなる潤滑が厳しい状況においても、耐摩耗性および潤滑性に優れる。
【００５２】
例えば、大きな燃焼圧力やピストン慣性力が作用しても、全体の動作は滑らかであり、摩耗や摩擦損失の増大、軸受の焼付、かじりを防止できる。したがって、良好な耐摩耗性および潤滑性を有する内燃機関のリンク機構を提供できる。
【００５３】
また、部品形状や大きさを考慮すると、第１連結ピン４４の摺動面に、低摩擦表面処理を施すことが、費用対効果の点で好ましい。しかし、低摩擦表面処理は、第１連結ピン４４の摺動面ではなく、第１ピン軸受部４３の摺動面に施すことも可能であり、この場合においても同様な効果を得ることができる。さらに、第１連結ピン４４の摺動面および第１ピン軸受部４３の摺動面の両方に、低摩擦表面処理を施すことも可能である。
【００５４】
次に、低摩擦表面処理の変形例を説明する。
【００５５】
低摩擦表面処理は、浸硫処理に限定されず、硬質炭素皮膜形成処理を適用することも可能である。硬質炭素皮膜は、アモルファス状の炭素あるいは水素化炭素から構成される皮膜であり、ａ−Ｃ：Ｈ（アモルファスカーボンまたは水素化アモルファスカーボン）、ｉ−Ｃ（アイカーボン）、ＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボンまたはディーエルシー）などとも呼ばれている。
【００５６】
硬質炭素被膜を形成するための被覆処理は、特に限定されず、イオンビーム蒸着法、放電被覆法、イオンプレーティング法、スパッタ法（例えば、磁界を使用してプラズマ密度を上げるマグネトロンスパッタ法）、化学気相合成法（例えば、炭化水素ガスをプラズマ分解して成膜するプラズマ気相合成法）などを、適宜適用することが可能である。
【００５７】
さらに、硬質炭素皮膜中の水素原子の濃度が、１原子％以下である場合、耐焼付き性が、特に向上することが分かった。これは、表面における油分子や添加剤の吸着能力に優れるためと推測される。したがって、硬質炭素被膜を形成するための被覆処理としては、製造過程に原理的に水素が存在しないイオンプレーティング法やマグネトロンスパッタ法が好ましい。
【００５８】
本変形例においては、水素原子の濃度の観点から、被覆処理として、イオンプレーティング法を適用し、費用対効果を考慮し、第１連結ピン４４の摺動面の表面に、被覆処理を施した。
【００５９】
第１連結ピン４４の仕上げ加工の品質は、仕上げ加工後に実行される硬質炭素皮膜の形成を考慮し、第１連結ピン４４に対して、表面粗さＲａが０．０５μｍ以下となる仕上げ加工が施される。本変形例においては、被覆処理後の第１連結ピン４４の表面粗さＲａは、表面あらさ測定器によって測定したところ、０．０２μｍであった。
【００６０】
また、硬質炭素皮膜が薄い場合は、摩耗による下地の露出が懸念される。一方、硬質炭素皮膜が厚い場合は、皮膜と下地の応力差による剥離の虞がある。したがって、硬質炭素皮膜の厚さは、０．１μｍ以上、１０μｍ以下が好ましく、より好ましくは、０．５μｍ以上、２μｍ以下とする。
【００６１】
本変形例においては、製膜プロセスの時間を調整することで、硬質炭素皮膜の厚さを０．８μｍ（電子顕微鏡による断面観察の測定値）としている。なお、硬質炭素皮膜中の水素原子の濃度は、二次イオン質量分析（ＳＩＭＳ）法を適用した水素量の定量によると、０．４原子％であった。
【００６２】
なお、第１ピン軸受部４３も、仕上げ加工が施され、その摺動面の表面粗さＲａは、０．１０μｍ以下に設定される。本変形例における表面粗さＲａの測定結果は、０．０７μｍであった。
【００６３】
以上のように、第１連結ピン４４の摺動面は、表面粗さＲａが小さくかつ硬質炭素被膜が自己潤滑作用を呈するため、油膜が薄くなる潤滑が厳しい状況においても、耐摩耗性および潤滑性に優れる。したがって、本変形例においても、良好な耐摩耗性および潤滑性を有する内燃機関のリンク機構を提供できる。
【００６４】
硬質炭素被膜は、浸硫処理皮膜と比べた場合コスト的には不利であるが、耐摩耗性などの性能面に優れるため、かじりや焼付き抑制機能の維持を重視する場合に適する。
【００６５】
また、油中の添加剤との反応を促進するために、硬質炭素被膜中に金属元素を添加することも好ましい。添加する金属元素としては、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｆｅなどが好ましく、添加量としては、４〜１５原子％が好ましい。
【００６６】
金属元素が添加された硬質炭素被膜は、例えば、マグネトロンスパッタ法を適用し、ターゲットの一部を、添加する金属あるいは添加する金属を含有する化合物で置き換えて、スパッタすることで、容易に形成することができる。
【００６７】
なお、本発明は、上述した実施の形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲の範囲内で種々改変することができる。
【００６８】
例えば、本実施の形態においては、アッパリンクとロアリンクとの間のリンク構造における適用例が示されているが、ロアリンクとコントロールリンクとの間のリンク構造に関しても適用可能である。
【００６９】
また、アッパリンクの軸受部とロアリンクとの連結は、圧入構造が適用されているが、これに限定されない。例えば、フルフロート構造（アッパリンクの軸受部と第１連結ピンとの摺動部を隙間ばめに設定し、ロアリンクの第１ピン軸受部と第１連結ピンの摺動部を中間ばめに設定する構造）を適用することも可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態に係る内燃機関の側面断面図である。
【図２】図１に示される内燃機関のロアリンクの拡大図である。
【図３】ロアリンクの第１部位に関する斜視図である。
【図４】ロアリンクの第２部位に関する斜視図である。
【図５】図１に示されるアッパリンクとロアリンクとの連結構造を説明するための図である。
【符号の説明】
１０…内燃機関、
２０…ピストン、
２１…ピストンピン、
３０…アッパリンク、
３１…ピン軸受部、
４０…ロアリンク、
４０Ａ…第１部位、
４０Ｂ…第２部位、
４１…軸受部、
４１Ａ…凹部、
４１Ｂ…凹部、
４２…締結部材、
４３…第１ピン軸受部（軸受部材）、
４４…第１連結ピン（ピン部材）、
４５…第２ピン軸受部、
４６…ブッシュ、
４７…第２連結ピン、
４８…潤滑油供給経路、
４９…潤滑油供給経路、
５０…クランクシャフト、
５１…クランクピン、
５２…メインジャーナル（クランクジャーナル）、
６０…コントロールリンク、
７０…制御軸、
７１…偏心カム。
【図１】
2004162895.tif 000003
【図２】
2004162895.tif 000004
【図３】
2004162895.tif 000005
【図４】
2004162895.tif 000006
【図５】
2004162895.tif 000007