(57)【要約】【課題】本発明は、機械的強度、柔軟性及び軽量性に優れていると共に高温での優れた成形性を有するポリオレフィン系樹脂架橋発泡体を提供する。【解決手段】本発明のポリオレフィン系樹脂架橋発泡体は、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度の少なくとも一つが１４０℃以上であるポリオレフィン系樹脂からなり、密度が０．０２５〜０．０４０ｇ／ｃｍ３　で且つゲル分率が３５〜６０重量％であると共に１２０〜１４０℃での伸度が４００％以上で且つ伸度が最大になる温度が１００〜１３５℃であって、１４０℃での引張強度が０．０８０ＭＰａ以上であることを特徴とするので、高温で成形加工を施しても、表面に膨れや破れが発生することなく複雑で且つ美麗な成形品を確実に得ることができる。【選択図】　　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１４０℃以上であるポリオレフィン系樹脂からなり、密度が０．０２５〜０．０４０ｇ／ｃｍ３　で且つゲル分率が３５〜６０重量％であると共に１２０〜１４０℃での伸度が４００％以上で且つ伸度が最大になる温度が１００〜１３５℃であって、１４０℃での引張強度が０．０８０ＭＰａ以上であることを特徴とするポリオレフィン系樹脂架橋発泡体。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、機械的強度、柔軟性及び軽量性に優れていると共に高温での優れた成形性を有するポリオレフィン系樹脂架橋発泡体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体は、柔軟性及び成形性に優れていることから、車両用天井材、ドア材、インパネ等の車両内装材に汎用されている。
【０００３】
このようなポリオレフィン系樹脂架橋発泡体としては、特開平６−２５５００９号公報に、見かけ密度０．０２〜０．２ｇ／ｃｍ３　、１２０℃におけるキシレン抽出残分値２０〜８０重量％のポリオレフィン系樹脂発泡体及び表皮材からなる積層複合体であって、上記ポリオレフィン系樹脂発泡体の６０〜１２０℃における伸びが３５０％以上で、且つ、伸びが最大になる温度が７５〜１１５℃であり、上記ポリオレフィン系樹脂発泡体の伸びが最大になる温度と表皮材の伸びが最大になる温度との差が１５℃以内である積層複合体が開示されている。
【０００４】
しかしながら、近年、生産性の向上を目的として上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の成形を１２０〜１６０℃といった高い温度で行うことが多くなってきている一方、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体は、１２０℃以上での伸度低下が著しく、しかも、近年、車両の軽量化を図るためにポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の低密度化（高発泡倍率化）が進んでいることも相まって、１２０〜１６０℃といった高い成形温度では、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体に膨れや破れが発生するといった問題点があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、機械的強度、柔軟性及び軽量性に優れていると共に高温での優れた成形性を有するポリオレフィン系樹脂架橋発泡体を提供する。
【０００６】
【課題を解決する手段】
本発明のポリオレフィン系樹脂架橋発泡体は、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１４０℃以上であるポリオレフィン系樹脂からなり、密度が０．０２５〜０．０４０ｇ／ｃｍ３　で且つゲル分率が３５〜６０重量％であると共に１２０〜１４０℃での伸度が４００％以上で且つ伸度が最大になる温度が１００〜１３５℃であって、１４０℃での引張強度が０．０８０ＭＰａ以上であることを特徴とする。
【０００７】
上記ポリオレフィン系樹脂は、その示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１４０℃以上であることが必要である。これは、ポリオレフィン系樹脂における示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１４０℃未満であると、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性や機械的強度が低下するからである。
【０００８】
なお、上記ポリオレフィン系樹脂における示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度とは、融解吸熱ピーク温度が複数個ある場合には最も低い融解吸熱ピーク温度をいう。
【０００９】
そして、上記ポリオレフィン系樹脂の具体例としては、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１４０℃以上であれば、特に限定されず、例えば、ホモポリプロピレン、プロピレンを主成分とする他のモノマーとの共重合体、エチレン−プロピレン−ブテン三元共重合体等のポリプロピレン系樹脂；低密度ポリエチレン、超低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、エチレンを主成分とする他のモノマーとの共重合体等のポリエチレン系樹脂；ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー等が挙げられ、単独で用いられても併用されてもよい。
【００１０】
なお、上記ポリオレフィン系樹脂を二種以上併用する場合には、この併用するポリオレフィン系樹脂のうちの少なくとも一つのポリオレフィン系樹脂における示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１４０℃以上であって、この１４０℃以上の融解吸熱ピーク温度を有するポリオレフィン系樹脂が樹脂全体中、５０重量％以上含有されている必要がある。
【００１１】
上記プロピレンを主成分とする他のモノマーとの共重合体としては、例えば、プロプレン−α−オレフィン共重合体が挙げられ、プロピレン−α−オレフィン共重合体は、ブロック共重合体、ランダム共重合体又はランダムブロック共重合体のいずれであってもよく、これらは単独で用いられても併用されてもよい。
【００１２】
なお、上記α−オレフィンとしては、例えば、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−　メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン等が挙げられる。
【００１３】
又、上記エチレンを主成分とする他のモノマーとの共重合体としては、例えば、エチレン−α−オレフィン共重合体が挙げられ、エチレン−α−オレフィン共重合体は、ブロック共重合体、ランダム共重合体又はランダムブロック共重合体のいずれであってもよく、これらは単独で用いられても併用されてもよい。
【００１４】
なお、上記α−オレフィンとしては、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン等が挙げられる。
【００１５】
そして、上記ポリオレフィン系樹脂としては、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体が、耐熱性及び機械的強度に優れ且つ１２０〜１４０℃での伸度に優れていることから、ホモポリプロピレンとエチレン−プロピレン共重合体と直鎖状低密度ポリエチレンとを併用するのが好ましく、ホモポリプロピレンとエチレン−プロピレンランダム共重合体と直鎖状低密度ポリエチレンとを併用するのがより好ましい。
【００１６】
又、ホモポリプロピレンとエチレン−プロピレン共重合体と直鎖状低密度ポリエチレンとを併用する場合における各樹脂の好ましい配合割合は以下の通りである。
【００１７】
即ち、エチレン−プロピレン共重合体は、少ないと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の伸度が低下することがあり、又、多いと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体が低密度の場合にポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下することがあるので、ホモポリプロピレン１００重量部に対して５００〜８００重量部が好ましい。
【００１８】
更に、直鎖状低密度ポリエチレンは、少ないと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の伸度が低下することがあり、又、多いと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体が低密度の場合にポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下することがあるので、ホモポリプロピレン１００重量部に対して１００〜４００重量部が好ましい。
【００１９】
そして、上記ホモポリプロピレンのメルトフローレイトは、小さいと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の生産が困難となったり、或いは、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の高温での伸度、特に１００〜１４０℃での十分な伸度を得ることができないことがあり、又、大きいと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下して１２０〜１６０℃での十分な抗張力を得ることができず、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の成形性が低下することがあるので、１０．０〜１８．０ｇ／１０分が好ましく、１２．０〜１７．０ｇ／１０分がより好ましい。
【００２０】
又、上記エチレン−プロピレン共重合のエチレン成分含有量は、少ないと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の伸度が低下することがあり、又、多いと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の表面性が低下することがあるので、１〜８重量％が好ましく、２〜６重量％がより好ましい。
【００２１】
更に、上記エチレン−プロピレン共重合のメルトフローレイトは、小さいと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の１００〜１４０℃における伸度が低下することがあり、又、大きいと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下することがあるので、０．３〜１０．０ｇ／１０分が好ましく、０．５〜５．０ｇ／１０分がより好ましい。
【００２２】
そして、上記直鎖状低密度ポリエチレンのメルトフローレイトは、小さくなっても大きくなっても、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の１２０〜１４０℃における伸度が低下することがあるので、１．０〜１２．０ｇ／１０分が好ましく、１．５〜９．０ｇ／１０分がより好ましい。
【００２３】
又、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の密度は、小さいと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性及び伸度が低下して加熱成形時に気泡が破壊し、又、大きいと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の軽量性及び柔軟性が低下するので、０．０２５〜０．０４０ｇ／ｃｍ３　に限定される。
【００２４】
なお、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の密度は、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の重量Ｗ１　（ｇ）及び体積Ｄ（ｃｍ３　）を測定し、以下の式により算出した値である。
〔密度〕（ｇ／ｃｍ３　）＝Ｗ１　／Ｄ
【００２５】
更に、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体のゲル分率は、小さくなると、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性、機械的強度が低下し、又、大きくなると、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の伸度が低下するため、３５〜６０重量％に限定される。
【００２６】
なお、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体のゲル分率とは、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体をＷ２　ｇ秤量し、このＷ２　ｇのポリオレフィン系樹脂架橋発泡体を１２０℃のキシレン中に２４時間浸漬した後、２００メッシュの金網で濾過し、金網上の残渣の乾燥重量Ｗ３　ｇを測定し、以下の式によりゲル分率を算出する。
〔ゲル分率〕（重量％）＝（Ｗ３　／Ｗ２　）×１００
【００２７】
又、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体における１２０〜１４０℃での伸度は、小さいと、高温での成形時にポリオレフィン系樹脂架橋発泡体に破泡が生じて表面に膨れや皺が発生するので、４００％以上に限定される。なお、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の伸度は、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体を１２０〜１４０℃に保持された高温室内に５分間放置した後に行うこと以外はＪＩＳ　Ｋ６７６７に準拠して測定されたものをいう。
【００２８】
そして、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体における伸度が最大になる温度は、低いと、高温での成形においてポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の表面に膨れや皺が発生し、又、高いと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の表面と内部との間における伸度差が大きくなって、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体内部で破泡が生じ、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体表面に膨れや皺が発生するので、１００〜１３５℃に限定される。
【００２９】
更に、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体における１４０℃での引張強度は、低いと、高温での成形時にポリオレフィン系樹脂架橋発泡体表面に成形熱によるアレが発生して表面性が低下するので、０．０８ＭＰａ以上に限定される。なお、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体における１４０℃での引張強度は、ＪＩＳ　Ｋ６７６７に準拠して測定されたものをいう。
【００３０】
なお、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体には、物性を損なわない範囲内で、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール等のフェノール系、リン系、アミン系、ジラウリルチオジプロピオネート等の酸化防止剤；メチルベンゾトリアゾール等の金属害防止剤、リン系、チッソ系、ハロゲン系、アンチモン系及びこれらを混合してなる難燃剤、充填剤、帯電防止剤、顔料剤等の添加剤が添加されてもよい。
【００３１】
次に、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の製造方法を説明する。ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体の製造方法としては、公知の発泡体の製造方法を用いることができ、例えば、▲１▼上記ポリオレフィン系樹脂と上記熱分解型発泡剤とに必要に応じて架橋助剤を添加してなる発泡性樹脂組成物を押出機に供給、溶融混練して発泡性樹脂成形体を押出し、この得られた発泡性樹脂成形体に電離性放射線を所定量照射して発泡性樹脂成形体に架橋構造を付与した後、この架橋された発泡性樹脂成形体を上記熱分解型発泡剤の分解温度以上に加熱してポリオレフィン系樹脂架橋発泡体を製造する方法、▲２▼上記オレフィン系樹脂、上記熱分解型発泡剤及び上記架橋剤に必要に応じて架橋助剤を添加してなる発泡性樹脂組成物を押出機に供給、溶融混練して発泡性樹脂成形体を押出し、この得られた発泡性樹脂成形体を押出すと同時に加熱ロール等によって上記熱分解型発泡剤の分解温度以上に加熱してポリオレフィン系樹脂架橋発泡体を製造する方法等が挙げられる。
【００３２】
上記熱分解型発泡剤としては、従来から発泡体製造に用いられるものであれば、特に限定されず、例えば、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ヒドラゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸バリウム塩、ニトロソグアニジン、ｐ，　ｐ’　−オキシビスベンゼンスルホニルセミカルバジド、ベンゼンスルホニルヒドラジド、Ｎ，　Ｎ’　−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、トルエンスルホニルヒドラジド、４，　４−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、アゾビスイソブチロニトリル等が挙げられ、アゾジカルボンアミドが好ましい。
【００３３】
そして、上記熱分解型発泡剤の添加量は適宜調整されるが、少ないと、発泡しないことがあり、又、多いと、破泡することがあるので、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して、１〜５０重量部が好ましく、１〜３０重量部がより好ましい。
【００３４】
上記架橋助剤としては、発泡体製造に用いられるものであれば、特に限定されず、例えば、トリメリルトリメリテート、トリアリルメリテート、ジアリルメリテート、ジアリルフタレート、ジビニルベンゼン、トリメチロールプロパントリメタクリレート、１，　９−ノナンジオールジメタクリレート、１，　１０−デカンジオールジメタクリレート、トリメリット酸トリアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート、エチルビニルベンゼン、ネオペンチルグリコールジメタクリレート、１，　２，　４−ベンゼントリカルボン酸トリアリルエステル、１，　６−ヘキサンジオールジメタクリレート等が挙げられ、単独で用いられても併用されてもよい。
【００３５】
そして、上記架橋助剤の添加量は適宜調整されるが、少ないと、架橋助剤を添加した効果が得られないことがあり、又、多いと、発泡性樹脂成形体の架橋が進みすぎて発泡を阻害することがあるので、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して、０．５〜２０重量部が好ましく、２．０〜１０重量部がより好ましい。
【００３６】
上記架橋剤としては、発泡体製造に用いられるものであれば、特に限定されず、例えば、イソブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン−３、１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、シクロヘキサンパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，２−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）オクタン、ｎ−ブチル−４，４−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ベルレート、ベンゾイルパーオキサイド、クミルパーオキサイド、クミルパーオキシネオデカネート、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ベンゾイルオパーオキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルパーオキイソプロピルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシアリルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシアセテート、２，２−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ブタン、ジ−ｔ−ブチルパーオキシイソフタレート、ｔ−ブチルパーオキシマレイン酸等が挙げられる。
【００３７】
そして、上記架橋剤の添加量は、少ないと、架橋密度が不足、即ち、ゲル分率が不足して発泡に必要な剪断粘度が得られないことがあり、又、多いと、架橋密度、即ち、ゲル分率が高くなりすぎて発泡しないことがあるので、上記ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して、０．１〜１０重量部が好ましい。
【００３８】
又、上記電離性放射線としては、従来から発泡性樹脂組成体の架橋に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、α線、β線、γ線、電子線等が挙げられる。
【００３９】
【実施例】
（実施例１）
示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１６０℃であるホモホリプロピレン（チッソ社製　商品名「Ｋ５０２８」、曲げ弾性率：２０６０ＭＰａ、メルトフローレイト：１２．０ｇ／１０分、密度：０．９１ｇ／ｃｍ３　）１０重量部、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１５０℃であるエチレン−プロピレンランダム共重合体（日本ポリケム社製　商品名「ＦＹ６」、曲げ弾性率：１３２５ＭＰａ、メルトフローレイト：２．５ｇ／１０分、密度：０．９０ｇ／ｃｍ３　）６０重量部、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１２０℃である直鎖状低密度ポリエチレン（東ソー社製　商品名「ＺＦ２３０」、メルトフローレイト：２．５ｇ／１０分、密度：０．９２ｇ／ｃｍ３　）３０重量部、架橋助剤としてトリメチロールプロパントリメタクリレート３．０重量部、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド１３重量部、酸化防止剤として２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール０．３重量部及びジラウリルチオジプロピオネート０．３重量部からなる発泡性樹脂組成物を二軸押出機に供給して１９０℃で溶融混練した上で押出し、厚さ１．５０ｍｍの発泡性樹脂シートを得た。
【００４０】
次に、得られた発泡性樹脂シートに電子線を加速電圧８００ｋＶで照射量１．５Ｍｒａｄだけ照射して発泡性樹脂シートを架橋させた上で、この発泡性樹脂シートを２５０℃に加熱して発泡させて、厚さ３．００ｍｍのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを得た。
【００４１】
（実施例２）
アゾジカルボンアミドの添加量を１５重量部とした以外は実施例１と同様にして、厚さ３．００ｍｍのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを得た。
【００４２】
（実施例３）
電子線の照射量を１．２Ｍｒａｄとした以外は実施例１と同様にして、厚さ３．００ｍｍのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを得た。
【００４３】
（比較例１）
アゾジカルボンアミドの添加量を２５重量部とした以外は実施例１と同様にして、厚さ３．００ｍｍのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを得た。
【００４４】
（比較例２）
電子線の照射量を３．５Ｍｒａｄとした以外は実施例１と同様にして、厚さ３．００ｍｍのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを得た。
【００４５】
（比較例３〜６）
示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１６０℃であるホモポリプロピレン（曲げ弾性率：２０６０ＭＰａ、密度：０．９１ｇ／ｃｍ３　）と、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１５０℃であるエチレン−プロピレンランダム共重合体（日本ポリケム社製　商品名「ＦＹ６」、曲げ弾性率：１３２５ＭＰａ、メルトフローレイト：２．５ｇ／１０分）と、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１２０℃である直鎖状低密度ポリエチレン（東ソー社製　商品名「ＺＦ２３０」、メルトフローレイト：２．０ｇ／１０分、密度：０．９２ｇ／ｃｍ３　）とを、ホモポリプロピレンのメルトフローレイトを表１に示したように変化させつつ、表１に示した配合割合で混合すると共に、この樹脂混合物に、架橋助剤としてトリメチロールプロパントリメタクリレート３．０重量部、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド１３重量部、酸化防止剤として２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール０．３重量部及びジラウリルチオジプロピオネート０．３重量部を添加してなる発泡性樹脂組成物を二軸押出機に供給して温度１９０℃で溶融混練した上で押出し、厚さ１．５０ｍｍの発泡性樹脂シートを得た。
【００４６】
なお、ホモポリプロピレンとしては、比較例３ではチッソ社から商品名「Ｋ５０１６」で市販されているものを、比較例４〜６ではチッソ社から商品名「Ｋ５０２８」で市販されているものを用いた。
【００４７】
次に、得られた発泡性樹脂シートに電子線を加速電圧８００ｋＶで照射量１．５Ｍｒａｄだけ照射して発泡性樹脂シートを架橋させた上で、この発泡性樹脂シートを２５０℃に加熱して発泡させて、厚さ３．００ｍｍのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを得た。
【００４８】
（比較例７）
示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１５０℃であるエチレン−プロピレンランダム共重合体（チッソ社製　商品名「Ｋ７０１０」、メルトフローレイト：０．５ｇ／１０分、密度：０．９０ｇ／ｃｍ３　）６０重量部、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１２０℃である直鎖状低密度ポリエチレン（三井化学社製　商品名「２０１００Ｊ」、メルトフローレイト：８．０ｇ／１０分、密度：０．９２０ｇ／ｃｍ３　）４０重量部、架橋助剤としてジビニルベンゼン２．０重量部、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド１３重量部、酸化防止剤として２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール０．３重量部及びジラウリルチオジプロピオネート０．３重量部からなる発泡性樹脂組成物を二軸押出機に供給して１９０℃で溶融混練した上で押出し、厚さ１．５０ｍｍの発泡性樹脂シートを得た。
【００４９】
次に、得られた発泡性樹脂シートに電子線を加速電圧８００ｋＶで照射量１．５Ｍｒａｄだけ照射して発泡性樹脂シートを架橋させた上で、この発泡性樹脂シートを２５０℃に加熱して発泡させて、厚さ３．００ｍｍのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを得た。
【００５０】
得られたポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの密度、ゲル分率、１００℃、１２０℃及び１４０℃における伸度、伸度が最大になる温度、１４０℃での引張強度、成形性及び柔軟性を下記に示した要領で測定し、その結果を表１に示した。
【００５１】
（融解吸熱ピーク温度）
ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートにおける示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度をＴＧ／ＤＴＡ測定装置（セイコーインスツルメンツ社製　商品名「ＤＧ／ＴＤＡ３２０」）を用いて測定した。
【００５２】
（密度）
電子比重計（ミラージュ社製　商品名「ＥＤ２０Ｔ」）を用いてポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの密度を測定した。
【００５３】
（１００℃、１２０℃及び１４０℃の伸度）
ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを１００、１２０又は１４０℃に保持された高温室内に５分間放置したこと以外は、ＪＩＳ　Ｋ６７６７に準拠して測定した。
【００５４】
（伸度が最大になる温度）
ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを８０〜１６０℃に保持された高温ボックス内に５分間放置したこと以外は、ＪＩＳ　Ｋ６７６７に準拠して、８０〜１６０℃の伸度を１℃間隔で測定し、伸度が最大となった温度を採用した。
【００５５】
（成型性）
ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの両面を３５０℃の赤外線ヒーターで３０秒間加熱した後、このポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを三角錐状の凸部を有する雄型金型を用いて真空成形を施し、得られた成形体の表面を目視観察し、下記基準により成形性を判断した。
○：成形体表面に膨れや破れは生じていなかった。
×：成形体表面に膨れ又は破れが生じていた。
【００５６】
（柔軟性）
ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの両面を３５０℃の赤外線ヒーターで３０秒間加熱した後、このポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを三角錐状の凸部を有する雄型金型を用いて真空成形を施し、得られた成形体を下記基準により判断した。
○：指で成形体を押した際にクッション性があり、指を放すと元の厚みに回復した。
×：指で成形体を押してもクッション性がないか、或いは、クッション性はあるものの、指を放しても元の厚みまで回復しなかった。
【００５７】
【表１】
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【００５８】
【発明の効果】
本発明のポリオレフィン系樹脂架橋発泡体は、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度の少なくとも一つが１４０℃以上であるポリオレフィン系樹脂からなり、密度が０．０２５〜０．０４０ｇ／ｃｍ３　で且つゲル分率が３５〜６０重量％であると共に１２０〜１４０℃での伸度が４００％以上で且つ伸度が最大になる温度が１００〜１３５℃であって、１４０℃での引張強度が０．０８０ＭＰａ以上であることを特徴とするので、高温で成形加工を施しても、表面に膨れや破れが発生することなく複雑で且つ美麗な成形品を確実に得ることができる。
【００５９】
そして、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体は、常温での柔軟性にも優れていることから、このポリオレフィン系樹脂架橋発泡体を成形して得られる成形品は柔軟性及び触感に優れている。