(57)【要約】【課題】焼鈍設備の改造や改善を必要とすることがなく、またエネルギー源単位を低く抑えることが可能であり、さらにコンベクターにコストを費やすことなく、鋼板コイルの外周部の周方向に均一な加熱をもたらすことが可能なバッチ焼鈍炉における鋼板の製造方法を提供する。【解決手段】複数の鋼板コイル１ａ〜１ｃを、それらの間にコンベクター１０ａ、１０ｂを装入しつつ積み上げて、バッチ焼鈍炉２０にて焼鈍を行う鋼板の製造方法において、バッチ焼鈍炉内の均熱温度をＴ（℃）、コンベクターの内径をｒ１（ｍｍ）としたとき、下記（１）式にて規定されるコンベクターを選んで使用する。ｒ１≧（Ｔ−６３８．８）／０．１２９          （１）【選択図】      図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の鋼板コイルを、それらの間にコンベクターを装入しつつ積み上げて、バッチ焼鈍炉にて焼鈍を行う鋼板の製造方法であって、前記バッチ焼鈍炉内の均熱温度をＴ（℃）、コンベクターの内径をｒ１（ｍｍ）としたとき、下記（１）式にて規定されるコンベクターを選んで使用する鋼板の製造方法。
ｒ１≧（Ｔ−６３８．８）／０．１２９          （１）
【請求項２】
前記均熱温度は７１０℃である請求項１に記載の鋼板の製造方法。
【請求項３】
複数の鋼板コイルを、それらの間にコンベクターを装入しつつ積み上げて、バッチ焼鈍炉にて焼鈍を行う鋼板の製造方法であって、コンベクターの内径をｒ１（ｍｍ）、前記バッチ焼鈍炉内の均熱温度をＴ（℃）としたとき、下記（２）式にて規定される均熱温度にて焼鈍を行う鋼板の製造方法。
Ｔ≦０．１２９ｒ１＋６３８．８                （２）
【請求項４】
前記コンベクターの内径は６１０ｍｍである請求項３に記載の鋼板の製造方法。
【請求項５】
前記複数の鋼板コイルの内、最大の外径を有するコイルの外径をＲ２（ｍｍ）、前記コンベクターの外径をｒ２（ｍｍ）とした時、下記（３）式を満たすコンベクターを使用する請求項１〜４のいずれかに記載の鋼板の製造方法。
ｒ２−Ｒ２≧１００                            （３）
【請求項６】
複数の前記鋼板コイルの中心を前記バッチ焼鈍炉の中心と合わせて装入する請求項１〜５のいずれかに記載の鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、鋼板の製造方法に関し、特に高対流型バッチ焼鈍炉においてコイル焼鈍を行う鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
鋼板は圧延により、金属結晶が長手方向に延ばされて繊維組織となり、機械的強度が高められる。用途によっては、このまま使用される場合もあるが、大半の場合、次工程での加工を容易なものとするため、硬さを低下し、又は靭性を増すべく焼鈍が実施される。焼鈍は、圧延により長手方向に引き伸ばされた結晶組織に所定の温度を与えて再結晶を促す工程である。金属組織の再結晶化により、鋼板の機械的性質は「やわらかな」ものに戻され、次工程での加工が容易なものとなる。
【０００３】
焼鈍に当たり焼鈍温度の設定は、鋼板の機械的性質を決定する上できわめて重要な事項である。特に高炭素鋼において、球状化を目的とする焼鈍を行う場合、Ａｃ１変態点（７２３℃）直下の温度にて長時間加熱を保つことが必要で、これを超えて温度保持された場合、金属組織の変態が進行してしまい、目的とする機械的性質を得ることが困難になる。
【０００４】
焼鈍には、鋼板コイルの巻きを解いて、伸長状態として所定温度に保たれた雰囲気が満たされたタワー型の焼鈍炉内を上下に走行させる連続焼鈍と、コイル形状のまま、ポット式の焼鈍炉内に所定温度で所定時間保持するバッチ焼鈍とがある。バッチ型焼鈍炉において、コイルは通常、３〜４段に縦積みされ、各コイルの間には、炉内雰囲気の流通を図るべくコンベクターが配置される。その際には、鋼板コイルと、コンベクターとは、各コイルが均一に加熱されるように、加熱炉に対しほぼ同軸上（ワークベースの中心部）に装入される。
【０００５】
このようなバッチ型焼鈍炉において、均一な加熱を実現する方法として特許文献１には、電熱ヒーターを用いて間接的に加熱を行う方法が開示されている。また特許文献２には、加熱炉に対してインナーカバーや装入する鋼板コイルを回転させて加熱の均一化を図る方法が開示されている。さらに特許文献３には、炉内雰囲気ガスの循環方向を逆転させて加熱の均一化を図る方法が開示されている。
【特許文献１】
特開平２−１７３２１９
【特許文献２】
特開平２−７７５２８
【特許文献３】
特開平６−１１６６５７
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、焼鈍中に鋼板コイルの内径部に、例えば金属鋼板の垂れなどによる遮蔽部が発生すると、炉内の周方向に対して雰囲気ガスの不均一な対流が発生して、鋼板コイルの外周部の周方向に不均一な加熱がもたらされることがある。
【０００７】
また、装入するコンベクターに関しては、通常鋼板コイルの外径より大きな外径を有するものが使用されるが、使用年月が長期間にわたると、コンベクターの内径、及び外径が熱収縮することがある。この熱収縮によって鋼板コイルの外径より小さな外径となってしまったコンベクターを使用する場合、焼鈍により鋼板コイルの巻き締めが解消して、自重により外周部の鋼板がコイルからずり落ちる懸念があるため、コンベクターを中心から意識的にずらせて装入する場合がある。かかる場合に、コンベクターをずらせたことに起因して、鋼板コイルの外周部の周方向に不均一な加熱がもたらされることがある。あるいは熱収縮したコンベクターの内径部遮蔽によっても鋼板コイルの外周部の周方向に不均一な加熱がもたらされることがある。
【０００８】
このようにして、鋼板コイルの外周部に温度のばらつきが生じると、特に高炭素鋼の様な金属結晶組織の球状化を目的とした焼鈍を行った場合、鋼板コイルの周方向に不均一なミクロ組織が形成されるため、製品鋼板の硬さのムラや、冷間圧延時の板厚ハンチング（変動）の原因となり、これに起因して歩留まりが悪化してしまう原因となることがあるという問題があった。
【０００９】
これに対応するため特許文献１に開示されている電熱ヒーターを用いて間接的に加熱を行う方法を適用しようとする場合、エネルギー源として相対的に高価な電力を必要とするため、ＬＰＧ等のガスを用いた直火式のバーナータイプのエネルギー原単位と比較して不利である。また、特許文献２、又は特許文献３に開示されている方法では、設備の改造や改善を必要とするうえ、焼鈍炉の高温部に複雑な構造を持ち込むことにつながるため、操業中に設備の不具合が発生する可能性が高くなり、操業に支障をきたすおそれがある。
【００１０】
さらに温度のばらつきの原因となっている収縮したコンベクターに関しては、これまで使用限界に関する管理基準がなく、主に廃棄することにより対応していたため、ランニングコストの上でも不利であった。
【００１１】
そこで、本発明は、焼鈍設備の改造や改善を必要とすることがなく、またエネルギー原単位を低く抑えることが可能であり、さらにコンベクターにコストを費やすことなく、鋼板コイルの外周部の周方向に均一な加熱をもたらすことが可能なバッチ焼鈍炉における鋼板の製造方法を提供することを課題とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
以下、本発明について説明する。なお、本発明の理解を容易にするために添付図面の参照符号を括弧書きにて付記するが、それにより本発明が図示の形態に限定されるものではない。
【００１３】
上記課題を解決するために本発明の第一の態様は、複数の鋼板コイルを、それらの間にコンベクターを装入しつつ積み上げて、バッチ焼鈍炉にて焼鈍を行う鋼板の製造方法であって、前記バッチ焼鈍炉内の均熱温度をＴ（℃）、コンベクターの内径をｒ１（ｍｍ）としたとき、下記（１）式にて規定されるコンベクターを選んで使用する鋼板の製造方法を提供するものである。
ｒ１≧（Ｔ−６３８．８）／０．１２９          （１）
【００１４】
この第一の態様にかかる鋼板の製造方法においては、鋼板コイルの内径は６１０ｍｍであることを前提としている。内径の６１０ｍｍは、とくにＪＩＳ規格等で規定されているものではないが、鉄鋼業界内での事実上のスタンダードである。また、バッチ焼鈍炉内の均熱温度Ｔ（℃）は、高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃を少し下回る温度である。
【００１５】
コンベクターの内径ｒ１を均熱温度Ｔに対して（１）式に規定する範囲内に規制することにより、炉内温度のばらつきを高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃以下に抑えることが可能となる。
【００１６】
上記態様において、均熱温度は７１０℃であることとしてもよい。
【００１７】
このようにすれば、均熱温度を通常焼鈍炉内均熱温度として採用されている７１０℃に設定した場合に、炉内温度のばらつきを高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃以下に抑えることが可能となる。この場合、ｒ１≧５５２ｍｍの範囲となるようにコンベクターの内径を選定することになる。
【００１８】
本発明の第二の態様は、複数の鋼板コイルを、それらの間にコンベクターを装入しつつ積み上げて、バッチ焼鈍炉にて焼鈍を行う鋼板の製造方法であって、コンベクターの内径をｒ１（ｍｍ）、前記バッチ焼鈍炉内の均熱温度をＴ（℃）としたとき、下記（２）式にて規定される均熱温度にて焼鈍を行う鋼板の製造方法を提供して前記課題を解決しようとするものである。
Ｔ≦０．１２９ｒ１＋６３８．８                （２）
【００１９】
この第二の態様にかかる鋼板の製造方法においても、鋼板コイルの内径は６１０ｍｍであることを前提としている。また、バッチ焼鈍炉内の均熱温度Ｔ（℃）は、（２）式に規定される範囲内であって、かつ高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃を下回る温度である。
【００２０】
コンベクターの内径ｒ１に対して均熱温度Ｔを（２）式に規定する範囲内に規制することにより、炉内温度のばらつきを高炭素鋼のＡｃ１変態点（ＴＡｃ）である７２３℃以下に抑えることが可能となる。
【００２１】
上記態様において、コンベクターの内径は６１０ｍｍであることとしてもよい。
【００２２】
このようにすれば、コンベクターの内径を鋼板コイル内径に一致させることにより、焼鈍炉内の雰囲気の流通遮断なく行うことができ、かつコイルを下から支えるに十分な強度をあたえつつ、炉内温度のばらつきを高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃以下に抑えることが可能となる。この場合、Ｔ≦７１７．５℃の範囲となるように均熱温度を設定することになる。
【００２３】
また、上記第一及び第二の態様（各変形例を含む。）において、複数の鋼板コイルの内、最大の外径を有するコイルの外径をＲ２（ｍｍ）、前記コンベクターの外径をｒ２（ｍｍ）とした時、下記（３）式を満たすコンベクターを使用することが好ましい。
ｒ２−Ｒ２≧１００                            （３）
【００２４】
鋼板コイルの最大の外径Ｒ２（ｍｍ）と、コンベクターの外径ｒ２（ｍｍ）とを、上記（３）式の関係で規定することにより、現場作業において、クレーンによりコイルを積み上げる際に、コイルの載置の位置が多少ずれてもコイル外縁がコンベクターから外れることを防止することができる。
【００２５】
さらに上記態様（各変形例を含む。）において、複数の鋼板コイルの中心をバッチ焼鈍炉の中心と合わせて装入することが好ましい。
【００２６】
かくして、焼鈍炉自体の構造を改造することなく鋼板コイルの外周部の周方向に均一な加熱をもたらすことが可能な高対流型バッチ焼鈍炉における鋼板の製造方法が提供される。
【００２７】
本発明のこのような作用及び利得は、次に説明する実施の形態から明らかにされる。
【００２８】
【発明の実施の形態】
以下に、コンベクターの内径を変化させた場合に、コイルの外周部の温度のばらつきがどのようになるかについて実操業の焼鈍炉において試験した結果を順に説明する。
【００２９】
図１は、３巻の鋼板コイル１ａ〜１ｃ、及びその間にある２枚のコンベクター１０ａ、１０ｂを示す斜視図である。この図では、この試験における焼鈍炉内での３巻の鋼板コイル１ａ〜１ｃ、及びその間にある２枚のコンベクター１０ａ、１０ｂの配置を容易に理解することができるように、焼鈍炉内の積層順に各コイル、コンベクターが上下方向に離隔されて表されている。なお、以下の説明において、コイル、コンベクターの参照符号は、各コイル、コンベクターを区別するときは数字の後にａ、ｂ、ｃ等を付し、区別の必要がないときはこれらを省略する。
【００３０】
各鋼板コイル１は、所定の幅を持った鋼板を所定の径を持つリール上に長さ方向に巻き重ねたものである。したがって鋼板の長さが長いほどコイル１の外径は大となる。流通上の便宜から、通常コイル１の内径は６１０ｍｍに調製されている。本試験においても、コイル１の内径は６１０ｍｍに調製された。
【００３１】
次に図１に参照符号１０ａで表されているコンベクターを例にとってその構造を説明する。コンベクター１０ａは、中心部に開口１５が設けられた上下２枚の円板１１、１２を備えている。円板１１と円板１２とは、径方向に等間隔に放射状に設けられた接合壁１３、１３、１３、…により堅固に接合されており、各接合壁１３、１３、１３、…の間には、内周部から外周部に通じるように放射状に通路１４、１４、１４、…が形成されている。かかる構成により、コンベクター１０ａは、上下２巻のコイル１ａ、１ｂの間に配置されて、上のコイル１ａを支えつつ、コイル１ａ、１ｂの内周側と外周側との炉内雰囲気の流通をはかることができる。なお、図１に示されるコンベクター１０ａの円板１１、１２のコイルに接する側の面は平面として表されているが、この面に通路を形成し、コンベクター１０とコイル１との界面に炉内雰囲気を流通させても良い。さらに、通路は必ずしも放射状に形成する必要はなく、例えば、外周側にゆくほど直径方向との角度が大きくなるようないわゆる渦巻き形状としても良い。
【００３２】
コンベクター１０を構成する材料は、例えば３〜４％の炭素、２〜３％のケイ素を含む鋼が使用される。本試験に使用されたコンベクター１０の実寸は、外径１８００〜２０００ｍｍ、内径５５０〜６００ｍｍ、厚さ９５〜１０５ｍｍであった。コンベクター１０の内径及び外径は焼鈍炉内において繰り返し高温にさらされることにより、年数が経過するとともに変化し、その変化量も無視し得ない量となってくる。内径及び外径が収縮するか、拡張するかは、コンベクター１０が一体成形されたものか、溶接されたものかにより異なると言われているが、極端な場合、５年間の使用を経て初期内径が２０％以上収縮したような例も経験されている。
【００３３】
図２は、焼鈍炉内の雰囲気の対流を概念的に示す断面図である。本試験に使用されたバッチ式焼鈍炉２０では、冷間圧延された鋼板コイル１ａ〜１ｃを、コンベクター１０ａ、１０ｂを挟んで炉床２４上に３段に積み重ね、これらの外側に、内筒２３、及びインナーカバー２２が被せられている。なお炉床２４にはベース雰囲気温度計２５が設けられており、雰囲気温度が逐次監視可能とされている。
【００３４】
インナーカバー２２の内部には雰囲気ガスが導入され、ベースファン２６により雰囲気ガスがインナーカバー２２内で強制循環される。雰囲気ガスとしては通常窒素（Ｎ２）、あるいは水素（Ｈ２）が使用される。本試験においては水素ガスが使用された。
【００３５】
また、インナーカバー２２の外周側には可搬式の加熱炉２１が被せられており、該加熱炉２１の炉体の円周方向に沿ってバーナー２７ａ、２７ｂが取り付けられている。バーナー２７ａ、２７ｂから噴射された燃料はインナーカバー２２と加熱炉２１との間で燃焼される。この燃焼熱を受けて鋼板コイル１ａ〜１ｃは焼鈍される。
【００３６】
燃焼の結果発生する熱エネルギーは、一部は加熱炉２１の耐火物２８に蓄熱されるが、大部分はインナーカバー２２の顕熱となり、インナーカバー２２から、雰囲気ガス、及び鋼板コイル１ａ〜１ｃの外周部に輻射熱として伝熱される。炉床２４の下方に設けられているベースファン２６が回転すると、その周囲の雰囲気ガスは炉床２４の下面に沿って外周方向へと移動し、さらに内筒２３、及びインナーカバー２２の内周面に沿って上方へと移動する。上方に移動された雰囲気ガスは一部がコンベクター１０ａ、１０ｂの通路を介してコイル１ａ〜１ｃの内周側へと導入され、その余の雰囲気ガスは内筒２３、及びインナーカバー２２の内周面に沿ってさらに上方へと移動する。インナーカバー２２の頂部にまで達した雰囲気ガスはそこでコイル１ａの内周側に吸入され、コイル１ａ〜１ｃの内周面に沿って炉床２４まで下降してベースファン２６へと環流される。このようにインナーカバー２２内を循環する雰囲気ガスにより、鋼板コイル１ａ〜１ｃは焼鈍される。また高温となった雰囲気ガスにより昇温されたコンベクター１０ａ、１０ｂからの熱伝導によってもコイル１ａ〜１ｃが昇温され、焼鈍が進行する。
【００３７】
図３は、試験に供した鋼板コイル１、及びコンベクター１０の中央部垂直断面を示す図である。以後の説明において、鋼板コイル１の内径をＲ１、外径をＲ２とし、コンベクター１０の内径をｒ１、外径をｒ２とする。
【００３８】
図４は、本試験における鋼板コイル１の外周部における温度測定位置を示す平面図である。各温度測定位置２ａ〜２ｌはコイル外周部を時計回り方向に１２等分したものであり、これらの位置に熱電対等からなる１２組の温度センサが配置された。このように温度測定装置が組み込まれた鋼板コイルを、３段積み重ねたコイルの２段目（参照符号１ｂ）に配置した。これら１２組の温度センサに併せて、焼鈍炉２０の炉床２４にもベース雰囲気温度計２５（図２参照）が配置され、これによっても、温度が測定された。
【００３９】
試験における焼鈍炉内均熱温度は７１０℃に設定され、時間とともに変化する各測定点の温度変化を記録した。
【００４０】
図５（ａ）は内径が４５０ｍｍ、（ｂ）は内径が６００ｍｍのコンベクターを使用した場合の、鋼板コイル１ｂの外周部各温度測定位置における温度変化を、均熱時間の経過とともに示すものである。内径４５０ｍｍのコンベクターを使用した場合、図５（ａ）に示すように、各測定位置２ａ〜２ｌにおける温度変化のばらつきが大きく、均熱時間が１６時間を過ぎても約半数の測定点において、高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃以上の温度が記録されている。これに対して、内径６００ｍｍのコンベクターを使用した場合、図５（ｂ）に示すように、各測定位置２ａ〜２ｌにおける温度変化のばらつきは小さく抑えられており、均熱時間が１６時間を経過した時点で、全ての測定点で、高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃以下の温度におさまっている。
【００４１】
図６（ａ）は内径４５０ｍｍ、図６（ｂ）は内径６００ｍｍのコンベクターを使用した場合の、焼鈍後の鋼板のミクロ組織を示す顕微鏡写真である。内径４５０ｍｍのコンベクターを使用した場合、鋼板コイル１ｂの外周部測定点の約半数の温度が高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃を超えたため、図６（ａ）に示すようにラメラ組織が認められ、変態が起きていることが確認された。一方、内径６００ｍｍのコンベクターを使用した場合、鋼板コイル１ｂの外周部測定点の温度は高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃以下に抑えられているため、図６（ｂ）に示すような、良好なミクロ組織が形成されたことが確認された。
【００４２】
図７は、焼鈍炉内で７１０℃にて２４時間均熱した時点での鋼板コイル径方向の温度のばらつきを示す図である。内径４５０ｍｍのコンベクターを使用した場合、鋼板コイル１ｂの外周部測定点の温度の最高値と最低値との差（ΔＴ）が２６．３℃であった。これに対して、内径６００ｍｍのコンベクターを使用した場合、鋼板コイル１ｂの外周部測定点の温度の最高値と最低値との差（ΔＴ）は、７．９℃と大幅に低下した。
【００４３】
図８は、コンベクター内径と、鋼板コイル径方向の温度のばらつきとの関係を示す図である。本試験においては、均熱温度７１０℃、鋼板コイルの内径６１０ｍｍとして、コンベクター１０の内径ｒ１を４５０ｍｍ、６００ｍｍ、６１０ｍｍと変化させた。試験に使用したこれら鋼板コイル１及びコンベクター１０の、それぞれの外径Ｒ２、ｒ２及び内径Ｒ１、ｒ１、並びにそれらの２４時間均熱後のコイル１ｂ外周部の温度のばらつきΔＴをまとめて表１に示す。
【表１】
2004269918.tif 000003
【００４４】
ここで、温度ばらつきΔＴと、コンベクター内径ｒ１との関係について検討する。図９は、コンベクターが遮断する面積に対する、コイル内径Ｒ１（６１０ｍｍ）とコンベクター内径ｒ１（Ｒ１≧ｒ１の範囲内に限るものとする。）との関係を示す図である。この図からも明らかなように、コンベクターが遮断する面積と、コイル内径差（Ｒ１−ｒ１）との関係は、コイル内径Ｒ１、及びコンベクター内径ｒ１が十分に大きい場合、直線関係に近似することができることがわかる。これから、コンベクター１０によるコイル内周側遮断面積に起因する温度のばらつきも、コイル内径Ｒ１が６１０ｍｍ近傍においては、コンベクター内径ｒ１に対して直線関係（一次関数）にあるとして扱えると判断される。
【００４５】
そこで、最小二乗法により温度ばらつきΔＴと、コンベクター内径ｒ１との関係を求めると、
ΔＴ＝−０．１２９ｒ１＋８４．２
すなわち、鋼板コイル１の外周部の全ての部分において、高炭素鋼のＡｃ１変態点（ＴＡｃ）である７２３℃以下の温度におさえるには、均熱温度Ｔに対してΔＴの誤差があっても温度が高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃以下であれば良いのだから、
７２３−Ｔ≧ΔＴ
すなわち、
７２３−Ｔ≧−０．１２９ｒ１＋８４．２
又は、
ｒ１≧（Ｔ−６３８．８）／０．１２９          （１）
【００４６】
均熱温度をＴ（℃）としたとき上記（１）式を満たす内径ｒ１（ｍｍ）を備えたコンベクター１０を使用すれば、鋼板コイル１の外周部の各部分の温度が高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃以下に抑えることができ、図６（ａ）に示すようにラメラ組織を発生させることがなく、図６（ｂ）に示すような良好なミクロ組織を形成することが可能である。
【００４７】
また、（１）式において、通常均熱温度は７１０℃とされるので、Ｔに７１０を代入すると、
ｒ１≧５５２
すなわち、均熱温度７１０℃に設定したときにはコンベクターの内径を少なくとも５５２ｍｍとする必要がある。
【００４８】
また、（１）式を変形すると、
Ｔ≦０．１２９ｒ１＋６３８．８                （２）
上記（２）式は、コンベクターの内径をｒ１（ｍｍ）としたとき、鋼板コイル１の外周部の各部分の温度を高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃以下に抑えるためには、均熱温度を（０．１２９ｒ１＋６３８．８）℃以下に設定すべきことを示している。
【００４９】
また（２）式において、ｒ１＝６１０、すなわちコンベクター１０の内径をコイル１の内径と同一の６１０ｍｍとした場合、
Ｔ≦７１７．５
すなわち、コンベクターの内径を６１０ｍｍに設定したときには、均熱温度を７１７．５℃以下とする必要がある。
【００５０】
なお、表１においてコンベクターの外径ｒ２を鋼板の外径Ｒ２より１００ｍｍ大としたのは以下の理由による。すなわち、実操業において、クレーンによる焼鈍炉内でのコイルの積み上げの際に、その中心からのズレが片側で最大約５０ｍｍ程度であり、コンベクターの外径を半径で５０ｍｍ、すなわち直径で１００ｍｍ以上コイル外径より大きくしておけば、コイル載置位置がずれてもコイル外円がコンベクターから外れることがなくなるからである。
【００５１】
以上に説明した本発明の鋼板の製造方法を製造の現場において実践するためには、予め手持ちの、全てのコンベクターの内径及び外径を調査した値をリストアップしておき、オンラインにより得られる鋼板コイルの内径及び外径情報によって、（１）式および（３）式を満たす、最適なコンベクターを選択するようにすればよい。このような管理をコンピュータにゆだねることで、オペレーターに大きな負担を強いることなく操業が可能となる。
【００５２】
以上、現時点において、もっとも、実践的であり、かつ、好ましいと思われる実施形態に関連して本発明を説明したが、本発明は、本願明細書中に開示された実施形態に限定されるものではなく、請求の範囲および明細書全体から読み取れる発明の要旨或いは思想に反しない範囲で適宜変更可能であり、そのような変更を伴う鋼板の製造方法もまた本発明の技術的範囲に包含されるものとして理解されなければならない。
【００５３】
【発明の効果】
以上に説明したように、本発明の第一の態様によれば、炉内温度のばらつきを高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃以下に抑えることが可能となる。
【００５４】
上記態様において、均熱温度は７１０℃であることとすれば、均熱温度を通常焼鈍炉内均熱温度として採用されている７１０℃に設定した場合に、炉内温度のばらつきを高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃以下に抑えることが可能となる。
【００５５】
本発明の第二の態様によっても、炉内温度のばらつきを高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃以下に抑えることが可能となる。
【００５６】
上記態様において、コンベクターの内径は６１０ｍｍであることとすれば、コンベクターの内径を鋼板コイル内径に一致させることにより、焼鈍炉内の雰囲気の流通遮断なく行うことができ、かつコイルを下から支えるに十分な強度をあたえつつ、炉内温度のばらつきを高炭素鋼のＡｃ１変態点である７２３℃以下に抑えることが可能となる。
【００５７】
また、上記第一及び第二の態様（各変形例を含む。）において、複数の鋼板コイルの内、最大の外径を有するコイルの外径をＲ２（ｍｍ）、前記コンベクターの外径をｒ２（ｍｍ）とした時、下記（３）式を満たすコンベクターを使用することにより、現場作業において、クレーンによりコイルを積み上げる際に、コイルの載置の位置が多少ずれてもコイル外縁がコンベクターから外れることを防止することができる。
ｒ２−Ｒ２≧１００                            （３）
【００５８】
かくして、焼鈍炉自体の構造を改造することなく鋼板コイルの外周部の周方向に均一な加熱をもたらすことが可能な高対流型バッチ焼鈍炉における鋼板の製造方法が提供される。
【図面の簡単な説明】
【図１】３巻の鋼板コイル及びその間にある２枚のコンベクターを示す斜視図である。
【図２】焼鈍炉内の雰囲気の対流を示す概念図である。
【図３】鋼板コイル及びコンベクターの中央部垂直断面を示す図である。
【図４】鋼板コイル外周部における温度測定位置を示す図である。
【図５】（ａ）は内径が４５０ｍｍ、（ｂ）は６００ｍｍのコンベクターを使用した場合の、鋼板コイル外周部各温度測定位置における温度変化を、焼鈍炉に装入してからの時間の経過とともに示す図である。
【図６】（ａ）は内径４５０ｍｍ、（ｂ）は内径６００ｍｍのコンベクターを使用した場合の、焼鈍後鋼板のミクロ組織を示す顕微鏡写真である。
【図７】焼鈍炉内で７１０℃にて２４時間均熱した時点での鋼板コイル径方向の温度のばらつきを示す図である。
【図８】コンベクター内径と、鋼板コイル径方向の温度のばらつきとの関係を示す図である。
【図９】コンベクターが遮断する面積に対する、コイル内径とコンベクター内径との差の関係が直線関係に近似することができることを示す図である。
【符号の説明】
１、１ａ、１ｂ、１ｃ  鋼板コイル
１０、１０ａ、１０ｂ  コンベクター
２０  バッチ焼鈍炉
Ｒ１  コイル内径
Ｒ２  コイル外径
ｒ１  コンベクター内径
ｒ２  コンベクター外径
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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