(57)【要約】【課題】ロータリコンプレッサの運転効率の改善を図る。【解決手段】密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される回転圧縮要素３２を備えて成るロータリコンプレッサにおいて、回転圧縮要素３２を構成するシリンダ３８を、吸込ポート１６２からローラ４８の回転方向における所定角度αの範囲で、当該ローラ４８の回転速度により圧縮開始角度が変化する程度（シリンダ４０の拡張幅Ｘを３０μ以上２００μ以下）外側に拡張させた拡張部１００を形成する。【選択図】　　　図３
2004027899.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される回転圧縮要素を備えて成るロータリコンプレッサにおいて、
前記回転圧縮要素を構成するシリンダは、吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で、当該ローラの回転速度により圧縮開始角度が変化する程度外側に拡張されていることを特徴とするロータリコンプレッサ。
【請求項２】
前記シリンダの拡張幅を、３０μ以上２００μ以下としたことを特徴とする請求項１のロータリコンプレッサ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される回転圧縮要素を備えて成るロータリコンプレッサに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のこの種のロータリコンプレッサでは、冷媒ガスが回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて高温高圧の冷媒ガスとなり、シリンダの高圧室側の吐出ポートより吐出される。そして、このコンプレッサから吐出された冷媒は、放熱器に流入し、放熱した後、膨張弁で絞られて蒸発器で吸熱し、ロータリコンプレッサの回転圧縮要素に吸入するサイクルを繰り返すものであった。
【０００３】
また、ロータリコンプレッサの電動要素は制御装置によりその回転数を制御（調整）される。この制御装置には室内温度を検出する室内温度センサや、外気温を検出する外気温センサの出力が入力され、これらの出力により電動要素の回転数の制御が行われていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
このようなロータリコンプレッサを室内の冷暖房を行う空気調和機に使用する場合には、例えば、室内暖房時に外気温が比較的高い場合又は室内冷房時に外気温が比較的低い等の低能力条件時において、コンプレッサは制御装置の入力により電動要素の回転数を下げる。しかしながら、このとき回転数が下がりすぎると電動要素の運転効率が低下し、漏れ損失が増大して、コンプレッサの成績係数（ＣＯＰ）が低下してしまう。
【０００５】
他方、室内暖房時に外気温が低い等の高能力条件時において、コンプレッサは制御装置の入力により電動要素の回転数を上げる。しかしながら、この場合、回転数が高くなるにつれ機械損（回転軸と回転軸の軸受けの間で生じる摩擦等）が増大する。これにより、コンプレッサの成績係数（ＣＯＰ）が低下してしまう問題があった。
【０００６】
本発明は、係る従来の技術的課題を解決するために成されたものであり、ロータリコンプレッサの運転効率の改善を図ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
即ち、本発明ではロータリコンプレッサの回転圧縮要素を構成するシリンダは、吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で、当該ローラの回転速度により圧縮開始角度が変化する程度外側に拡張されているので、低速回転ではこの拡張されている部分によって、圧縮開始角度が遅くなり、高速回転では拡張されている部分が冷媒の慣性やオイルの循環流により覆われので、圧縮開始角度が早くなる。
【０００８】
また、請求項２の如くシリンダの拡張幅を３０μ以上２００μ以下とすることで、高速回転時における吸込ポートからシリンダの拡張されている部分への冷媒ガスやオイルの導入を容易とすると共に、拡張されている部分で極力保持することができるようになる。
【０００９】
更に、低速回転時には、冷媒ガスやオイルが拡張されている部分で滞留すること無く、スムーズにシリンダ内に導入することができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明を適用した実施例としてのロータリコンプレッサ１０の縦断面図、図２はロータリコンプレッサ１０を用いた空気調和機の冷媒回路図、図３はロータリコンプレッサ１０の回転圧縮要素３２のシリンダ４０の断面図をそれぞれ示している。実施例のロータリコンプレッサ１０は鋼板からなる縦型円筒状の密閉容器１２と、この密閉容器１２の内部空間の上側に配置収納された電動要素１４及びこの電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される圧縮要素としての回転圧縮要素３２にて構成されている。
【００１１】
密閉容器１２は底部をオイル溜めとし、電動要素１４と回転圧縮要素３２を収納する容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成されており、且つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面には円形の取付孔１２Ｄが形成され、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００１２】
また、密閉容器１２の容器本体１２Ａの上側の開口を閉塞しているエンドキャップ１２Ｂには冷媒吐出管９６が取り付けられ、この冷媒導入管９６の一端は密閉容器１２内と連通している。そして、冷媒吐出管９６の他端は外部の四方切換弁１５１に接続される。更に、密閉容器１２の底部には取付用台座１１０が設けられている。
【００１３】
電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内周面に沿って環状に溶接固定されたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とから構成されており、このロータ２４は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に焼嵌めにより固定される。
【００１４】
前記ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成されている。
【００１５】
また、回転圧縮要素３２は図３に示すように、シリンダ４０と、回転軸１６に設けた偏心部４４に嵌合されてシリンダ４０内を偏心回転するローラ４８と、このローラ４８に当接してシリンダ４０内を低圧室側と高圧室側に区画するベーン５２と、シリンダ４０の上側の開口面を及び下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成されている。
【００１６】
上記シリンダ４０には吸込ポート１６２にてシリンダ４０内の低圧室側と連通する吸込通路６０が形成されている。この吸込通路６０は後述する冷媒導入管９４の一端と連通されており、冷媒導入管９４から吸込通路６０及び吸込ポート１６２を経てシリンダ４０内に冷媒ガスが吸入される。
【００１７】
そして、前記シリンダ４０内で圧縮された冷媒ガスは支持部材５４に形成された吐出ポート４１から上部支持部材５４の電動要素１４側に形成された吐出消音室６２に吐出される。この吐出消音室６２は、中心に回転軸１６及び前述した回転軸１６の軸受けを兼用する上部支持部材５４が貫通するための孔を有すると共に、上部支持部材５４の電動要素１４側を覆うカップ６３にて構成されている。
【００１８】
吐出消音室６２の下面には、吐出ポート４１を開閉可能に閉塞する吐出弁１２８（図３、図４、図５では説明のためにシリンダと同じ平面に示している。）が設けられている。この吐出弁１２８は縦長略矩形状の金属板からなる弾性部材にて構成されており、吐出弁１２８の一側が吐出ポート４１に当接して密閉すると共に、他側は吐出ポート４１と所定の間隔を存し、上部支持部材５４の図示しない取付孔にカシメピンにより固着されている。
【００１９】
また、この吐出弁１２８の上側には吐出弁抑え板としてのバッカーバルブ１２８Ａ（図１では図示せず）が配置され、前記吐出弁１２８と同様に上部支持部材５４に取り付けられている。
【００２０】
そして、シリンダ４０内で圧縮され、所定の圧力に達した冷媒ガスが、吐出ポート４１を閉じている吐出弁１２８を押して吐出ポート４１を開き、吐出消音室６２へ吐出させる。このとき、吐出弁１２８は他側を上部支持部材５４に固着されているので吐出ポート４１に当接している一側が反り曲がり、吐出弁１２８の開き量を規制しているバッカーバルブ１２８Ａに当接する。冷媒ガスの吐出が終了する時期になると、吐出弁１２８がバッカーバルブ１２８Ａから離れ、吐出ポート４１を閉塞する。
【００２１】
ここで、シリンダ４０には図３に示すように拡張部１００が形成されている。この拡張部１００は、吸込ポート１６２からローラ４８の回転方向（図３中反時計回り）における所定角度（角度αとする）の範囲で形成されている。また、この拡張部１００の拡張幅Ｘ（シリンダ４０の半径方向の幅）は、高速回転時において冷媒ガスの慣性やオイルの循環によって塞がれる程度、例えば、３０μ以上２００μ以下となるように設定されている。
【００２２】
この拡張部１００により、回転数によってシリンダ４０内における冷媒ガスの圧縮開始角度を調整することができる。即ち、低速回転時には冷媒ガスやオイルが拡張部１００で滞留すること無く、スムーズにシリンダ４０内に導入することができる。このため、シリンダ４０の拡張部１００が形成されている角度αだけ、シリンダ４０での冷媒の圧縮開始を遅くすることができるようになる。
【００２３】
従って、シリンダ４０内で圧縮される冷媒ガスの量を減らすことができるようになり、その結果、回転圧縮要素３２の実質の排除容積を小さくすることができる。
【００２４】
一方、高速回転時には、シリンダ４０の拡張幅Ｘを３０μ以上２００μ以下とすることで、吸込ポート１６２からシリンダ４０の拡張部１００への冷媒ガスやオイルの導入を容易に行うと共に、拡張部１００で極力保持することができるようになる。
【００２５】
これにより、冷媒の慣性やオイルの循環により拡張部１００は塞がれるので、シリンダ４０での冷媒の圧縮開始を遅延させずに早めることができるようになる。従って、シリンダ４０内で圧縮される冷媒ガスの量を増やすことができるようになり、その結果、回転圧縮要素３２の実質の排除容積を大きくすることができる。
【００２６】
密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、シリンダ４０の吸込通路６０に対応する位置に、スリーブ１４２が溶接固定されている。スリーブ１４２にはシリンダ４０に冷媒ガスを導入するための前述する冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端はシリンダ４０の吸込通路６０と連通する。また、冷媒導入管９４の他端はアキュムレータ１４６の下端に接続されている。
【００２７】
上記アキュムレータ１４６は吸込冷媒の気液分離を行うタンクであり、密閉容器１２の容器本体１２Ａの上部側面に溶接固定されたブラケット１４７に取り付けられている。
【００２８】
次に、図２はロータリコンプレッサ１０を、室内を冷暖房する空気調和機に適用した場合の可逆サイクルの冷媒回路図を示しており、上述したロータリコンプレッサ１０は図２に示す空気調和機の冷媒回路の一部を構成する。図２において、ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出管９６は四方切換弁１５１に接続される。この四方切換弁１５１は室内側熱交換器１５４に、室内側熱交換器１５４は絞り手段としての第１の膨張弁１５５にそれぞれ冷媒配管にて接続されている。
【００２９】
そして、第１の膨張弁１５５の出口は第２の膨張弁１５６に接続され、第２の膨張弁１５６は室外側熱交換器１５７に接続されており、室外側熱交換器１５７は四方切換弁１５１に接続されている。また、四方切換弁１５１はアキュムレータ１４６に接続され、アキュムレータ１４６は冷媒導入管９４に接続されている。また、第１及び第２の膨張弁１５５、１５６には第１及び第２のバイパス配管１６５、１６６が並設されており、第１及び第２のバイパス配管１６５、１６６には第１及び第２の電磁弁１６５Ａ、１６６Ａが設けられている。これら第１及び第２の電磁弁１６５Ａ、１６６Ａや四方切換弁１５１は制御装置１７０により制御されている。
【００３０】
この制御装置１７０は前記コンプレッサ１０の電動要素１４の回転数を制御（調整）するもので、室内温度を検出する図示しない室内温度センサや、外気温を検出する図示しない外気温センサの出力が入力され、これらの出力により電動要素１４の回転数の制御が行われている。
【００３１】
尚、図２において、実線の矢印は暖房時における冷媒の流れを示しており、破線の矢印は冷房時における冷媒の流れを示している。
【００３２】
以上の構成で次にロータリコンプレッサ１０の動作を説明する。先ず、室内冷房時において制御装置１７０は四方切換弁１５１を制御し、コンプレッサ１０から出た冷媒ガスが室外側熱交換器１５７に流入するように、また、室内側熱交換器１５４から出た冷媒はアキュムレータ１４６に流入するように流路を切り換えている（図２中破線矢印）。このとき、第２の電磁弁１６６Ａは閉じ、第１の電磁弁１６５Ａは開いている。
【００３３】
そして、ターミナル２０及び図示しない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電することにより、電動要素１４を起動してロータ２４を回転させる。
【００３４】
ロータ２４の回転により回転軸１６と一体に設けられた偏心部４４に嵌合されたローラ４８がシリンダ４０内で偏心回転する。これにより、冷媒吐出管９４から吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２を介して回転圧縮要素３２のシリンダ４０の低圧室側に冷媒ガスが吸入される。
【００３５】
シリンダ４０の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、ローラ４８とベーン５２の動作により圧縮される。これにより吐出消音室６２内に設けられた吐出弁１２８が開放され、吐出消音室６２と吐出ポート４１とが連通するため、シリンダ４０の高圧室側から吐出ポート４１内を通り吐出消音室６２に吐出される。そして、前述の如く冷媒ガスは吐出消音室６２から密閉容器１２内に吐出され、その後、密閉容器１２のエンドキャップ１２Ｂに形成された冷媒吐出管９６から外部に吐出される。
【００３６】
冷媒吐出管９６から吐出されたガス冷媒は、図２の破線の矢印で示すように四方切換弁１５１を経て室外側熱交換器１５７に流入する。そこで冷媒ガスは放熱して、第２の膨張弁１５６で減圧された後、第１のバイパス配管１６５及びそこに設けられた第１の電磁弁１６５Ａを経て、室内側熱交換器１５４に流入する。そこで冷媒が蒸発し、そのときに室内に循環される空気から吸熱することにより冷却作用を発揮して室内を冷房する。
【００３７】
そして、冷媒は四方切換弁１５１、アキュムレータ１４６を経て、冷媒導入管９４、吸込通路６０及び吸込ポート１６２を介してシリンダ４０の低圧室側に吸入されるサイクルを繰り返す。
【００３８】
ここで、制御装置１７０は室内温度を設定温度とするように電動要素１４の回転数を制御して能力を調整するものであるが、特に、外気温が比較的低い場合においては、コンプレッサ１０の電動要素１４は回転数を著しく下げることになる。すると、拡張部１００の存在により冷媒ガスの圧縮開始角度は遅れる。図４にこの場合の冷媒ガスの圧縮開始点を示す。図４において、Ｐ２がこの場合における冷媒ガスの圧縮開始点である。また、Ｐ１はシリンダ４０に拡張部１００を形成しない場合の圧縮開始点である。図からもわかるように、Ｐ１で圧縮が開始されるより、Ｐ２で圧縮が開始された方が、シリンダ４０における回転圧縮要素３２の排除容積が小さくなる。
【００３９】
この場合におけるコンプレッサ１０の成績係数（ＣＯＰ）を図６に示す。冷房時の低速回転時において、従来のシリンダを用いた場合、回転数は２５ＨＺで運転されている。一方、本発明のシリンダ４０を用いた場合、拡張部１００の存在により、シリンダ４０内で圧縮される冷媒ガスの量を減らせるので、回転数の低下は３０ＨＺで止まり、従来のシリンダを用いた場合のように回転数が下がりすぎない。更に、図６からもわかるように、コンプレッサ１０の成績係数も向上することがわかる。
【００４０】
このように、冷房時の低速回転時において拡張部１００を設けることで、回転数を下げすぎることなくコンプレッサ１０の能力を低下させることができるので、コンプレッサの運転効率の向上を図ることができるようになる。
【００４１】
尚、冷房時において、通常の回転数（冷房定格）の場合には、シリンダ４０に拡張部１００を設けた場合と設けない場合の両者とも回転数は５０ＨＺで運転されており、コンプレッサの成績係数も図示する如く相違は見られない。
【００４２】
一方、室内暖房時には図２において、制御装置１７０は実線の矢印で示すように四方切換弁１５１を、冷媒ガスがコンプレッサ１０から室内側熱交換器１５４に流入するように、また、室外側熱交換器１５７からアキュムレータ１４６に流入するように流路切換する。このとき、第１の電磁弁１６５Ａは閉じられ、第２の電磁弁１６６Ａは開かれる。
【００４３】
そして、前述の如くシリンダ４０の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、ローラ４８とベーン５２の動作により圧縮される。これにより吐出消音室６２内に設けられた吐出弁１２８が開放され、吐出消音室６２と吐出ポート４１とが連通するため、シリンダ４０の高圧室側から吐出ポート４１内を通り吐出消音室６２に吐出される。そして、前述の如く冷媒ガスは吐出消音室６２から密閉容器１２内に吐出され、その後、密閉容器１２のエンドキャップ１２Ｂに形成された冷媒吐出管９６より外部に吐出される。
【００４４】
ここで、室内暖房時には、前述する如く四方切換弁１５１は冷媒ガスが室内側熱交換器１５４に流入するように流路を切り換えられている。そこで冷媒ガスは放熱し、そのときに室内に循環される空気を加熱することにより室内を暖房する。
【００４５】
そして、第１の膨張弁１５５で減圧された後、第２のバイパス配管１６６及びそこに設けられた第２の電磁弁１６６Ａを経て室外側熱交換器１５７に流入し、そこで冷媒が蒸発する。室外側熱交換器１５７を出た冷媒は四方切換弁１５１、アキュムレータ１４６経て、冷媒導入管９４、吸込通路６０及び吸込ポート１６２を介してシリンダ４０の低圧室側に吸入されるサイクルを繰り返す。
【００４６】
特に、外気温が比較的高い場合においては、制御装置１７０はコンプレッサ１０の電動要素１４の回転数を下げる。このとき、拡張部１００の存在により、冷媒ガスの圧縮開始角度が遅れる。このため、前述する如く、図４に示すように冷媒ガスの圧縮開始点がＰ２となる。図４において、Ｐ２がこの場合における冷媒ガスの圧縮開始点である。また、Ｐ１はシリンダ４０に拡張部１００を形成しない場合の圧縮開始点であり、Ｐ２はこのＰ１より角度αだけ遅れた位置にある。図からもわかるように、Ｐ１で圧縮が開始されるより、Ｐ２で圧縮が開始された方が、シリンダ４０における回転圧縮要素３２の排除容積が小さくなる。
【００４７】
ここで、この場合におけるコンプレッサ１０の成績係数（ＣＯＰ）を図７に示す。暖房時の低速回転時において、従来のシリンダを用いた場合、回転数は２５ＨＺで運転されている。一方、本発明のシリンダ４０を用いた場合、拡張部１００の存在により、シリンダ４０内で圧縮される冷媒ガスの量を減らせるので、回転数の低下は３０ＨＺで止まり、従来のシリンダを用いた場合のように回転数が下がりすぎない。更に、図からもわかるように、コンプレッサ１０の成績係数も向上することがわかる。
【００４８】
このように、暖房時の低速回転時において拡張部１００を設けることで、回転数を下げすぎることなくコンプレッサ１０の能力を小さくすることができるようになる。
【００４９】
他方、外気温が低い場合においては、制御装置１７０はコンプレッサ１０の電動要素１４の回転数を上げる。このとき、拡張部１００はローラ４８の回転が速くなることにより、冷媒の慣性やオイルの循環によって塞がれるため、冷媒ガスの圧縮開始角度は早くなる。この場合は、図５に示すように圧縮開始角度がＰ１となる。
【００５０】
ここで、Ｐ２により圧縮が開始された場合にはシリンダ４０の排除容積が小さいため、能力を向上させるために回転数を更に上げなければならず、回転数は１１０ＨＺに達する。しかしながら、拡張部１００が閉塞されることにより圧縮開始点がＰ１となることで、シリンダ４０内で圧縮される冷媒量が多くなり、シリンダ４０の排除容積が大きくなる。これにより、回転数は１００ＨＺで運転される。この場合には、図７に示す如くコンプレッサ１０の成績係数も向上するようになる。
【００５１】
尚、暖房時において、通常の回転数（暖房定格）の場合には、シリンダ４０に拡張部１００を設けた場合と設けない場合の両者とも回転数は６０ＨＺで運転されている。また、コンプレッサの成績係数も図示する如く相違は見られない。
【００５２】
このように、シリンダ４０には、吸込ポート１６２からローラ４８の回転方向における所定角度αの範囲で、当該ローラ４８の回転速度により圧縮開始角度が変化する程度（シリンダ４０の拡張幅Ｘを３０μ以上２００μ以下）外側に拡張された拡張部１００が形成されているので、低速回転時ではこの拡張部１００によって、圧縮開始角度が角度αだけ遅くなり、高速回転時では拡張部１００が冷媒の慣性やオイルの循環により覆われので、圧縮開始角度が早くなる。
【００５３】
これにより、低速回転時ではシリンダ４０内の冷媒ガスの圧縮開始が遅れるので、シリンダ４０内で圧縮される冷媒量が少なくなり、回転数を下げすぎずに低能力化を実現することができるようになる。従って、回転数が下がりすぎてしまうことによって、電動要素１４の運転効率が低下したり、漏れ損失が増大する不都合を回避することができるようになり、その結果、コンプレッサ１０の成績係数の向上を図ることができるようになる。
【００５４】
また、高速回転時ではシリンダ４０内の冷媒ガスの圧縮開始が早くなるので、シリンダ４０内で圧縮される冷媒量が多くなり、回転数を上げすぎずに高能力化を実現することができるようになる。従って、回転数が上がりすぎてしまうことによって、機械損が増大するなどの不都合を回避することができるようになり、その結果、コンプレッサ１０の成績係数の低下を抑制することができるようになる。
【００５５】
更に、特別な装置を用いずに、シリンダ４０を吸込ポート１６２からローラ４８の回転方向における所定角度αの範囲で外側に拡張させた拡張部１００を形成するだけで、回転数によってシリンダ４０内で圧縮できる冷媒の量を変えることができるので、小コストでコンプレッサ１０の運転効率の向上を図ることができるようになる。
【００５６】
尚、実施例では回転軸１６を縦置型としたロータリコンプレッサ１０について説明したが、この発明は回転軸を横置型としたロータリコンプレッサにも適応できることは云うまでもない。
【００５７】
更に、上記実施例では単シリンダの縦型ロータリコンプレッサ１０を用いたが、回転圧縮要素を二段或いはそれ以上の回転圧縮要素を備えた多段圧縮式ロータリコンプレッサに適応しても差し支えない。
【００５８】
【発明の効果】
以上詳述した如く本発明によれば、ロータリコンプレッサの回転圧縮要素を構成するシリンダは、吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で、当該ローラの回転速度により圧縮開始角度が変化する程度外側に拡張されているので、低速回転ではこの拡張されている部分によって、圧縮開始角度が遅くなり、高速回転では拡張されている部分が冷媒の慣性やオイルの循環流により覆われので、圧縮開始角度が早くなる。
【００５９】
また、請求項２の如くシリンダの拡張幅を３０μ以上２００μ以下とすることで、高速回転時における吸込ポートからシリンダの拡張されている部分への冷媒ガスやオイルの導入を容易とすると共に、拡張されている部分で極力保持することができるようになる。
【００６０】
更に、低速回転時には、冷媒ガスやオイルが拡張されている部分で滞留すること無く、スムーズにシリンダ内に導入することができる。
【００６１】
これにより、低速回転ではシリンダ内の冷媒ガスの圧縮開始が遅れるので、シリンダ内で圧縮される冷媒量が少なくなり、回転数を下げすぎずに低能力化を実現することができるようになる。従って、回転数が下がりすぎてしまうことによって、電動要素の運転効率が低下したり、漏れ損失が増大する不都合を回避することができるようになり、その結果、コンプレッサの成績係数の向上を図ることができるようになる。
【００６２】
また、高速回転ではシリンダ内の冷媒ガスの圧縮開始が早くなるので、シリンダ内で圧縮される冷媒量が多くなり、回転数を上げすぎずに高能力化を実現することができるようになる。従って、回転数が上がりすぎてしまうことによって、機械損が増大するなどの不都合を回避することができるようになり、その結果、コンプレッサの成績係数の低下を抑制することができるようになる。
【００６３】
更に、特別な装置を用いずに、シリンダを吸込ポートからローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張させるだけで、回転数によってシリンダ内で圧縮できる冷媒の量を変えることができるので、低コストでコンプレッサの運転効率の向上を図ることができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例のロータリコンプレッサの縦断面図である。
【図２】図１のロータリコンプレッサを適用した実施例の空気調和機の冷媒回路図である。
【図３】図１のロータリコンプレッサの回転圧縮要素のシリンダの断面図である。
【図４】図１のロータリコンプレッサの低速回転時におけるシリンダの冷媒圧縮開始点を示す図である。
【図５】図１のロータリコンプレッサの高速回転時におけるシリンダの冷媒圧縮開始点を示す図である。
【図６】冷房時において、本発明を適用したロータリコンプレッサと従来のロータリコンプレッサにおけるコンプレッサの成績係数を示す図である。
【図７】暖房時において、本発明を適用したロータリコンプレッサと従来のロータリコンプレッサにおけるコンプレッサの成績係数を示す図である。
【符号の説明】
１０　ロータリコンプレッサ
１２　密閉容器
１４　電動要素
１６　回転軸
２０　ターミナル
２２　ステータ
２４　ロータ
３２　回転圧縮要素
４０　シリンダ
４１　吐出ポート
４８　ローラ
６２　吐出消音室
１００　拡張部
１２８　吐出弁
１４６　アキュムレータ
１５１　四方切換弁
１５４　室内側熱交換器
１５５　第１の膨張弁
１５６　第２の膨張弁
１６５Ａ　第１の電磁弁
１６６Ａ　第２の電磁弁
１５７　室外側熱交換器
１６２　吸込ポート
１７０　制御装置
【図１】
2004027899.tif 000003
【図２】
2004027899.tif 000004
【図３】
2004027899.tif 000005
【図４】
2004027899.tif 000006
【図５】
2004027899.tif 000007
【図６】
2004027899.tif 000008
【図７】
2004027899.tif 000009