(57)【要約】【課題】 オレフィン類の気相重合を行う流動層重合器に設けられ、流動層域のガス流を均一分散させる作用に優れたガス分散板を提供することである。【解決手段】 オレフィン類の気相重合を行う流動層重合器に設けられ、多数のガス通過孔を有するガス分散板において、重合器の直胴部の内半径を１とした時、該直胴部の中心を起点として、該中心から0.７乃至1.０の分散板外周部に存在する孔の平均径を、該中心から0.７未満の分散板内周部に存在する孔の平均径よりも大きく設定することを特徴とする。これにより、重合器の流動層域でのガス流の均一分散を安定に行うことができ、デッドゾーンの形成が有効に防止され、しかも重合器壁面への重合体付着も有効に防止できる。【選択図】　図１
2004035898.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
オレフィン類の気相重合を行う流動層重合器に設けられ、多数のガス通過孔を有するガス分散板において、重合器の直胴部の内半径を１とした時、該直胴部の中心を起点として、該中心から0.７乃至1.０の分散板外周部に存在する孔の平均径が、該中心から0.７未満の分散板内周部に存在する孔の平均径よりも大きく設定されていることを特徴とするガス分散板。
【請求項２】
前記外周部の孔を通過するガスの線速度の平均が、ガス分散板上側に位置する流動層域でのガス線速の２０〜１００倍となるように、前記外周部の孔の平均径が設定されている請求項１に記載のガス分散板。
【請求項３】
前記外周部の孔の平均径が、前記内周部の孔の平均径の1.１乃至５倍に設定される請求項２に記載のガス分散板。
【請求項４】
各孔は、下方に向かって末広がり状に形成されており、外周部の孔の上端部平均径が、内周部の孔の上端部平均径よりも大きく設定されている請求項１に記載のガス分散板。
【請求項５】
前記孔は円錐状に末広がりとなっており、広がり角θが、６０乃至１５０°に設定されている請求項４に記載のガス分散板。
【請求項６】
前記広がり角θが、９０乃至１２０°に設定されている請求項５に記載のガス分散板。
【請求項７】
隣り合う孔の下端側間隔ｄ1 と、孔の上端側径ｄ2 とは、ｄ1 ＜ｄ2 を満足するように設定されている請求項４乃至６のいづれかに記載のガス分散板。
【請求項８】
各孔の上側には、該孔から流出するガス流がガス分散板上面に沿って一方向に抜け出すようにキャップが設けられている請求項１に記載のガス分散板。
【請求項９】
前記キャップは、縦断面でみた外形線が、付け根部分から上方に向かって前記孔側にストレートな形状で或いは流線形状で傾斜している請求項８に記載のガス分散板。
【請求項１０】
前記キャップの前記外形線は、上端部が水平に形成されている請求項９に記載のガス分散板。
【請求項１１】
前記水平部分の長さａが、３mm≦ａ≦３０mmである請求項１０に記載のガス分散板。
【請求項１２】
前記縦断面でみて、孔の上端側のガス流出方向側端縁と、前記キャップの外形線における水平部分の先端とを結ぶ直線のなす角φが、６０°未満に設定されている請求項１０または１１に記載のガス分散板。
【請求項１３】
前記キャップ内のガス流出側と反対側部分には、前記孔の上端縁から立ち上がってキャップ内壁面に達する仕切り壁が設けられている請求項８に記載のガス分散板。
【請求項１４】
前記仕切り壁は、前記孔の上端縁に沿って湾曲している請求項１３に記載のガス分散板。
【請求項１５】
前記仕切り壁は、キャップ内壁面に沿って傾斜しており、且つキャップ内壁面と滑らかに接合している請求項１４に記載のガス分散板。
【請求項１６】
オレフィン類の気相重合を行う流動層重合器に設けられ、多数のガス通過孔を有するガス分散板において、各孔は、下方に向かって円錐状に末広がりとなっており、広がり角θが、６０乃至１５０°に設定されていることを特徴とするガス分散板。
【請求項１７】
隣り合う孔の下端側間隔ｄ1 と、孔の上端側内径ｄ2 とは、ｄ1 ＜ｄ2 を満足するように設定されている請求項１６に記載のガス分散板。
【請求項１８】
オレフィン類の気相重合を行う流動層重合器に設けられ、多数のガス通過孔を有するガス分散板において、各孔の上側を覆うように且つ該孔から流出するガス流が一方向に抜け出すようにオーバーキャップが設けられており、縦断面でみた該キャップの外形線は、付け根部分から上方に向かってストレートな形状で或いは流線形状で孔側に傾斜しており、且つ上端部が水平に形成されていることを特徴とするガス分散板。
【請求項１９】
前記水平部分の長さａが、３mm≦ａ≦３０mmである請求項１８に記載のガス分散板。
【請求項２０】
オレフィン類の気相重合を行う流動層重合器に設けられ、多数のガス通過孔を有するガス分散板において、各孔の上側を覆うように且つ該孔から流出するガス流が一方向に抜け出すようにオーバーキャップが設けられており、縦断面でみた該キャップの外形線は、付け根部分から上方に向かってストレートな形状で或いは流線形状で孔側に傾斜しており、前記キャップ内のガス流出側と反対側部分には、前記孔の上端縁から立ち上がってキャップ内壁面に達する仕切り壁が設けられていることを特徴とするガス分散板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
　本発明は、オレフィン類の気相重合を行う流動層重合器に設けられるガス分散板に関するものである。尚、本明細書中で使用される「重合」及び「重合体」なる用語は、それぞれ、「単独重合」並びに「共重合」、及び「単独重合体」並びに「共重合体」を含む意味で用いられる。
【背景技術】
【０００２】
　近年、オレフィン重合用の遷移金属触媒の改良により、遷移金属の単位量当たりのオレフィン重合体生産能力が飛躍的に向上し、その結果、重合後における触媒除去操作が省略されるようになった。このような高活性触媒を用いる時には、重合操作が最も簡単なことから、一般にはオレフィン重合を気相で行う方法が採用されている。かかる気相重合においては、通常、重合を円滑を行うために、ガス分散板が設けられている流動層重合器が多用されている。即ち、オレフィン若しくはオレフィン含有ガスを、コンプレッサー又はブロワーにより導入管を経て重合器下部に導入し、次いで多数の孔が形成されているガス分散板により均一に分散させて重合器内を上昇させ、ガス分散板の上側の流動層域で触媒粒子と接触させながら流動させて重合を行うというものである。この場合、触媒粒子表面にオレフィン重合体が形成され、従って、流動層域には、触媒粒子とオレフィン重合体となら成る固体粒子が浮遊している。また未反応ガスは、重合器の上部から取り出され、冷却水やブライン等で冷却された後、再度、コンプレッサー又はブロワーにより重合器の下部に送られて循環使用されるようになっている。
【０００３】
　上述した気相重合を行うための流動層重合器を長期間にわたって安定して効率よく稼働させるためには、（１）気相重合の反応域である流動層におけるヒートスポットの防止（２）流動層中でのポリマー粒子の融着の防止（３）非流動或いは流動不良のポリマー粒子の発生防止などの対策が必要である。これらを有効に行うための主な手段として流動層域におけるガス分散の均一化があり、この均一化には、ガス分散板が重要な役割を果たしている。
【０００４】
　例えば、重合器の上部から取り出された未反応ガスには、触媒を含有しているパウダー状の重合体が含まれている。従って、上記の（１）乃至（３）の対策が不十分であると、パウダー状の重合体が循環されるにつれ、重合或いは融着等により、該パウダー状重合体が次第に成長し、粒状化乃至塊状化した重合体が形成される。そして、このようなパウダー状の重合体や粒状化乃至塊状化した重合体が配管の壁面に付着して配管詰まりを生じたり、機器能力の低下が引き起こされる。また重合器内の流動層域においてパウダー状の重合体が落下し、これが分散板の孔を通り、さらに下からのガス流によって分散板の裏面に吹き付けられて付着し、次第に蓄積される。この結果、この分散板の裏面に蓄積された付着重合体が分散板の孔（ガス通過孔）を塞いだり、或いは付着重合体が剥がれて分散板の孔を塞いだりするなどのトラブルが発生し、流動層域に規定量のガスを確保することができなくなったり、この閉塞部に塊状化した重合体が形成されてしまい、これを重合器内から排出できなくなったりする。
【０００５】
　このような観点から、ガス分散板に関して従来から種々の提案がされている。例えば特公昭６２−４３４４３号公報には、開口率が一定の範囲にあるガス分散板が開示されている。かかるガス分散板を用いることにより、流動層域でのガス流が安定に保持され、重合器上部より取り出された未反応ガスを循環しても配管等の閉塞が防止されるというものである。また特公平４−４２４０４号公報には、ガス通過孔上に屋根形のオーバーキャップが設けられ、該キャップの両側からガス流が流出するような構造のガス分散板が開示されている。更に特開平１−２８４５０９号公報には、上記の屋根形のオーバーキャップに代え、縦断面でみた外形線が、ガス通過孔を覆う様に傾斜して立ち上がっている形状のオーバーキャップを有するガス分散板が開示されている。これらのオーバーキャップを設けたガス分散板は、ガス通過孔の目詰まりを防止するという点で優れている。
【特許文献１】特公昭６２−４３４４３号公報
【特許文献２】特公平　４−４２４０４号公報
【特許文献３】特開平１−２８４５０９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
　然しながら、上述した先行技術で提案されているガス分散板では、ガス分散板等の目詰まりを防止するという点ではある程度改善されているものの、流動層重合器を長期間にわたって効率よく稼働させるという点では未だ不満足である。即ち、これら先行技術のガス分散板は、流動層域のガス流を均一分散させるという作用が乏しいため、目詰まりの発生要因を取り除くものではなく、前記（１）乃至（３）の対策として不十分である。従って、目詰まり防止効果にも限界があり、重合器を長期間にわたって安定に稼働させることが困難となっている。
【０００７】
　従って本発明の目的は、オレフィン類の気相重合を行う流動層重合器に設けられ、流動層域のガス流を均一分散させる作用に優れたガス分散板を提供することにある。本発明の他の目的は、ガス通過孔の目詰まりが有効に防止されたガス分散板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
　本発明によれば、オレフィン類の気相重合を行う流動層重合器に設けられ、多数のガス通過孔を有するガス分散板において、重合器の直胴部の内半径を１とした時、該直胴部の中心を起点として、該中心から0.７乃至1.０の分散板外周部に存在する孔の平均径が、該中心から0.７未満の分散板内周部に存在する孔の平均径よりも大きく設定されていることを特徴とするガス分散板が提供される。
【０００９】
　従来の流動層重合器では、重合器壁面に近い部分のガス流速は、器壁との摩擦のため、中心部のガス流速に比して低く、これが原因となって、ガスの均一分散化が妨げられ、重合体の塊状物を生じやすいデッドゾーンがガス分散板上或いはその上の流動層域内で形成され、長期間にわたっての重合器の連続稼働が困難になっている。しかるに本発明の上記ガス分散板では、外周部に存在するガス通過孔の平均径を内周部に存在するガス通過孔のそれよりも大きく設定しているため、外周部のガス通過孔を通るガス流速が、内周部のガス通過孔を通るガス流速よりも大きくなる。従って、流動層域でのガス流速が全体的に均一となり、デッドゾーンの形成が有効に防止される。しかも本発明では、流動層域における器壁近傍でのガス流速がかなり高くなるため、重合器壁面への重合体付着も有効に低減される。かくして本発明によれば、ガス分散板等の目詰まりが著しく軽減され、長期間にわたっての重合器の連続稼働を安定に且つ効率よく行うことができるのである。
【００１０】
　本発明によれば、また、オレフィン類の気相重合を行う流動層重合器に設けられ、多数のガス通過孔を有するガス分散板において、各孔は、下方に向かって円錐状に末広がりとなっており、広がり角θが、６０乃至１５０°に設定されていることを特徴とするガス分散板が提供される。
【００１１】
　この態様のガス分散板では、孔のエッジが鈍角をなしているため、パウダー状或いは塊状の重合体が、孔内に引っ掛からずにスムーズに通過し易い構造となっている。また孔の断面積がガスの流れ方向に沿って縮小していくため、孔を通るガスの流速が増大し且つ渦流が発生するため、孔の壁面への重合体に付着が生じにくい。さらに、ガスの流れ方向が、孔の壁面に沿って変化するため、ガス流中に含まれるパウダー状の重合体の流れ方向も変化し、この点でも重合体の付着が生じにくい構造となっている。
【００１２】
　さらに本発明によれば、オレフィン類の気相重合を行う流動層重合器に設けられ、多数のガス通過孔を有するガス分散板において、各孔の上側を覆うように且つ該孔から流出するガス流が一方向に抜け出すようにオーバーキャップが設けられており、縦断面でみた該キャップの外形線は、付け根部分から上方に向かってストレートな形状で或いは流線形状で孔側に傾斜して立ち上がっており、且つ上端部が水平に形成されていることを特徴とするガス分散板が提供される。
【００１３】
　前述した特公平４−４２４０４号公報及び特開平１−２８４５０９号公報に開示されているようなオーバーキャップを設けたガス分散板は、流動層域から落下したパウダー状或いは塊状の重合体が、ガス通過孔に侵入しにくいという利点がある。しかし、このような重合体がオーバーキャップ内に侵入した場合、そこで滞留し、キャップ内で閉塞を生じやすいという点で未だ改善の余地がある。また、これらのガス分散板は、ガス流の均一分散化という点でも不満足である。しかるに本発明にしたがって、水平部を有するオーバーキャップを設けたガス分散板では、ガス分散孔を通過したガス流は、ガス分散板の上面に沿って水平に流出するため、流動層域からパウダー状或いは塊状の重合体が落下しても、該キャップ内に入り込みにくくなっている。しかもガス流は、該キャップの立ち上がり部から水平部にかけてスムーズに水平流になるため、キャップ内空間でのガス流速が略均一となり、この結果として、キャップ内空間にデッドゾーンが形成されにくい構造となっている。従って、かかるオーバーキャップを有する本発明のガス分散板では、ガス通過孔のみならずキャップ内での目詰まりも有効に防止されるのである。
【００１４】
　さらに本発明によれば、オレフィン類の気相重合を行う流動層重合器に設けられ、多数のガス通過孔を有するガス分散板において、各孔の上側を覆うように且つ該孔から流出するガス流が一方向に抜け出すようにオーバーキャップが設けられており、縦断面でみた該キャップの外形線は、付け根部分から上方に向かってストレートな形状で或いは流線形状で孔側に傾斜しており、前記キャップ内のガス流出側と反対側部分には、前記孔の上端縁から立ち上がってキャップ内壁面に達する仕切り壁が設けられていることを特徴とするガス分散板が提供される。
【００１５】
　かかるガス分散板は、仕切り壁を設けることにより、ガス流がよどみやすいデッドゾーンが形成されるのを防止し、キャップ内での目詰まりを有効に防止するものである。即ち、ガス流が一方向に抜け出すように設けられるオーバーキャップでは、キャップ内のガス流出側と反対側部分（以下、単に「奥側」と呼ぶ）において、ガス通過孔の上端縁とキャップ内壁との間の空間がデッドゾーンとなりやすい。本発明のこの態様では、ガス通過孔の上端縁から立ち上がる仕切り壁を設けることにより、デッドゾーンの形成が防止されるのである。
【００１６】
　従って、オーバーキャップを設けた本発明のガス分散板では、上述した仕切り壁を形成すると共に、先に説明した様に、キャップの上端部に水平部分を形成しておくことにより、デッドゾーンの形成が一層有効に防止され、オーバーキャップ内での目詰まり防止効果が一層向上する。
【発明の効果】
【００１７】
　本発明のガス分散板では、外周部のガス通過孔の平均径を内周部のガス通過孔のそれよりも大きく設定することにより、重合器の流動層域でのガス流の均一分散を安定に行うことができ、デッドゾーンの形成が有効に防止され、しかも重合器壁面への重合体付着も有効に防止できる。またガス通過孔の形状を下方に向かって末広がりとし、その広がり角を６０乃至１５０°に設定することにより、ガス通過孔壁面への重合付着を有効に防止することができる。さらにガス通過孔の上側を覆い、且つ一方向からガスが流出するようなオーバーキャップを設けることにより、流動層域から落下するポリマー粒子のガス通過孔内への侵入が有効に防止され、ガス通過孔内の目詰まりを有効に防止できると共に、該キャップの縦断面でみた外形線の上端に水平部を形成することにより、キャップ内での目詰まりを有効に防止できる。かかるオーバーキャップにおいては、ガス通過孔の上端縁に沿って仕切り壁を設け、ガス通過孔上端縁とキャップ壁面との間の空間をガス流から遮断しておくことにより、該キャップ内での目詰まりを一層有効に防止することができる。かくして本発明によれば、上述したガス分散板を使用することにより、流動層重合器を長期間にわたって安定に連続稼働することが可能となり、効率よくオレフィンの気相重合を行うことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
　以下、本発明を添付図面に示す具体例に基づいて説明する。
【００１９】
〔重合器〕
本発明のガス分散板を備えた流動層重合器の構造を簡単に示す図１において、この重合器１は、直胴部１ａを有しており、直胴部１ａの下方にはガス分散板２が設けられ、該重合器１の内部空間はガス分散板２によって上下に仕切られており、その上部に気相重合が行われる流動層域１ｂが形成され、下部にはガス導入域１ｃが形成されている。
【００２０】
　この重合器１の流動層域１ｂには、触媒供給用配管５と、生成重合体取出用配管６が接続されており、さらに上部にはガス排出管７が接続されている。またガス導入域１ｃには、重合すべきオレフィンもしくはオレフィン含有ガス供給管１０が接続されており、ガス導入域１ｃに導入されたガスは、ガス分散板２を通って流動層域１ｂに流れ込み、流動しながら気相重合が行われるようになっている。
【００２１】
　ガス排出管７からの排出ガスは、冷却器１４及びブロアー１５を介して、循環配管１３を通ってガス導入域１ｃに循環される。この循環配管１３により循環されるガス中には、微量ではあるが、パウダー状の重合体が含まれていることがある。
【００２２】
〔ガス分散板のガス通過孔〕
上記の流動層重合器１に用いられる本発明のガス分散板の平面図を示す図２において、このガス分散板２には、多数のガス通過孔２０が形成されており、この通過孔２０を通って、ガス導入域１ｃから流動層域１ｂにガスが流れるようになっている。
【００２３】
　本発明においては、重合器１の直胴部１ａの内半径を１とした時、該直胴部の中心（分散板２の中心Ｏと一致）を起点として、該中心Ｏから0.７乃至1.０の分散板外周部Ａに存在する孔２０の平均径が、該中心Ｏから0.７未満の分散板内周部Ｂに存在する孔２０の平均径よりも大きく設定する。これにより、重合器１の壁面に近い部分である外周部Ａの孔２０を通過したガスの流速が、内周部Ｂの孔２０を通過したガスの流速よりも大きくなるため、重合器１の壁面等との摩擦によりガス流速が低下しても、流動層域１ｂ内でのガス流は、全体として均一であり、流速にバラツキを生じることがない。従って、パウダー状重合体或いは該重合体が成長した塊状の重合体が溜まりやすいデッドゾーンの形成が防止され、また重合ムラの原因となるヒートスポット等の発生も有効に防止されるのである。更には、流動層域１ｂにおいて、重合器１の壁面に近い部分でのガス流速が速いため、該壁面への重合体付着も有効に防止される。
【００２４】
　上記のガス分散板２において、外周部Ａの平均孔径は、内周部Ｂの平均孔径よりも大きければ特に制限はなく、例えば外周部Ａに存在する一部の孔２０の径が、内周部Ｂの平均孔径より小さくなっていてもよいし、また中心部Ｏから外周部Ｂにいくにつれて孔径が大きくなるように設定することもできる。一般的には、外周部Ａの孔２０を通過するガスの線速度の平均が、流動層域１ｂでのガス線速の２０〜１００倍、特に３０〜７０倍となるように、外周部Ａの平均孔径を設定するのが好ましい。具体的には、内周部Ｂの平均孔径の1.１乃至５倍、特に1.５乃至３倍となるように外周部Ａの平均孔径を設定するのがよい。両者の間に過度に大きな差を設けると、逆にガスの均一分散が損なわれるからである。この場合において、外周部Ａの孔２０を通過するガスの線速度は、流動層域１ｂとガス導入域１ｃとの圧力差と、供給ガス流量と、孔２０の径とから算出される。
【００２５】
　また後述する様に、ガス通過孔２０の孔径が流動層域１ｂ側を小さく且つガス導入域１ｃ側を大きく設定するような場合は、上述したガス通過孔２０の孔径は、最小孔径（即ち、流動層域１ｂ側の孔径）を意味するものとする。尚、ガス分散板２の多数のガス通過孔２０は、一般的には同心円状に配置されるのがよく、また流動層域１ｂ側の孔径及び孔密度は、外周部Ａと内周部Ｂとによっても異なるが、一般的には、それぞれ１０乃至１８mm、１５０乃至５００個／ｍ2 程度の範囲とし、この範囲内において、前述した条件を満足するように外周部Ａ及び内周部Ｂでの平均孔径を設定するのがよい。
【００２６】
　本発明のガス分散板２のガス通過孔２０の好適な形状を図３及び図４に示す。即ち、図３は、ガス通過孔２０の拡大側断面図であり、図４は、図３のガス通過孔２０の拡大平面図である。図３及び図４に示されている様に、この例では、ガス通過孔２０が下方（ガス導入域１ｃ側）に向かって円錐状に末広がりとなる形状に形成されている。
【００２７】
　一般的に生じるガス通過孔２０の閉塞状態を示す図５及び６を参照されたい。先にも説明した様に、重合器１内に循環されるガス中には、パウダー状の重合体が含まれており、場合によっては、パウダー状の重合体が成長し或いは器壁等に付着した重合体が剥がることによって生じた塊状の重合体が含まれている。これらの重合体は、ガス導入域１ｃ内でガス流がガス分散板２の裏面に吹き付けられることにより、図５及び図６に示される様に、この裏面に付着し、次第に蓄積されていく（図中、付着重合体を５０で示す）。即ち、この裏面への重合体付着が極端になると、図５のように、ガス通過孔２０を完全に塞いでしまい、或いは図６のように、裏面から剥がれ、これがガス通過孔２０を塞いでしまい、この結果として、流動層域１ｂへの設定ガス供給流量が確保されず、また流動層域１ｂでガス流の流速にバラツキを生じたりし、重合器１の安定稼働が阻害される。
【００２８】
　しかるに図３及び４に示す様に、ガス通過孔２０の形状を下側に向かって末広がりとすることにより、図５に示すようなガス通過孔２０の閉塞が極めて生じにくい構造となっており、また分散板２の裏面に付着した重合体が剥がれた場合にも、剥がれた重合体の塊がガス通過孔２０内に引っ掛かりにくく、図６に示すようなガス通過孔２０の閉塞も有効に防止し得る構造となっている。しかも、図３及び図４の態様においては、ガス通過孔２０の形状により、該孔２０を通るガスの流速が増大し且つ渦流が発生するため、更にはガスの流れ方向が該孔２０内の壁面に沿って変化するため、ガス中に含まれるパウダー状の重合体の壁面付着も極めて生じにくい。
【００２９】
　かかる本発明において、ガス通過孔２０の広がり角θは、６０乃至１５０°、特に９０乃至１２０°の範囲とすることが好ましい。即ち、この角度があまり小さいと、上記の閉塞防止効果が不十分となる。また過度に大きいと、ガス通過孔２０の上端の孔径ｄ2 をかなり小さくするか又は下端の孔径が大きくなるため、ガス通過孔２０の数が少なくなってしまい、この結果として、流動層域１ｂ中のガス流速を十分な大きさとすることができないか、或いは圧損が大きくなってブロア１５の出力を過大にしなければならないなどの不都合を生じる。また必要以上にガス分散板２の厚さを大きくしなければならないという不都合もある。
【００３０】
　また隣り合う孔２０の下端側間隔ｄ1 と、孔２０の上端側径ｄ2 とは、ｄ1 ＜ｄ2 を満足するように設定することが好ましい。このような設定は、特に図６に示す孔２０の閉塞を防止する上で極めて有効である。即ち、ｄ1 がｄ2 よりも小さく設定されているため、剥がれた重合体の塊は、ガス通過孔２０内に引っ掛かることなくスムーズに通過してしまうからである。
【００３１】
　上述した図３及び４に示す様にガス通過孔２０の形状を形成することは、それのみでガス通過孔２０の閉塞を有効に防止できるが、図１に関して説明した外周部Ａの孔径と内周部Ｂとの条件を同時に満足させることにより、さらに流動層域１ｃでのガス流の均一分散化を顕著に向上させることができ、重合器１の連続稼働を安定に行う上で極めて有利となる。
【００３２】
〔ガス分散板のオーバーキャップ〕
また本発明においては、上述したガス分散板２のガス通過孔２０上に、オーバキャップを設けることが好ましい。即ち、オーバーキャップを設けることにより、流動層域１ｂから落下したパウダー状重合体等がガス通過孔２０内に入り込むことを有効に防止できるのである。この様なガス分散板上に設けられるオーバーキャップの一例を図７乃至図９に示す。図７は、オーバーキャップの平面図であり、図８及び９は、図７のオーバーキャップの縦断面（図７のＸ−Ｘ断面）をガス通過孔と共に示す図であり、特に図８は、ガス通過孔がストレートに形成されている場合、図９は、ガス通過孔２０が図３の様に末広がり状に形成されている場合の例である。
【００３３】
　これらの図において、３０で示されるオーバーキャップは、全体として屋根形であり、特に図８及び９に示されている様に、縦断面でみた外形線が、付け根部分から上方に向かってストレートに傾斜して孔２０の上部を覆うように設けられている。従って、孔２０を通過したガス流は、オーバーキャップ３０の壁面に沿って一方向に流出する。この場合、特に図７の平面図から理解される様に、オーバーキャップ３０の壁面は、ガス流の流出側に向かって広がった形状（例えばＶ字形）とするのがよく、これにより、ガス流をよどみなくスムーズに流出させることができる。尚、図８及び図９においては、オーバーキャップ３０の外形線が直線として示されているが、これを流線形状とすることも可能である。
【００３４】
　図２にも示されている通り、ガス通過孔２０は、通常、同心円状に配置されるが、オーバーキャップ３０は、その同心円に沿って同方向を指向して旋回流が形成されるように配置されていることが好ましく、特に最外周のガス通過孔２０上のオーバーキャップ３０は、若干、外側（重合器の壁面側）に偏向していることが好ましい。オーバーキャップ３０の向きをこのように設定しておくことにより、流動層域１ｂ内のガス流が安定化され、しかも重合器の内壁への重合体付着を有効に防止することができる。
【００３５】
　また本発明においては、オーバーキャップ３０の外形線形状を適宜変更して、ガス通過孔２０を通過したガス流を、ガス分散板２の上面に沿ったものとし、これにより、流動層域１ｂから落下してくるパウダー状重合体等のオーバーキャップ３０内への侵入を有効に防止し、オーバーキャップ３０内及びガス通過孔２０内の閉塞を一層有効に防止することができる。このようなオーバーキャップ３０の好適例を図１０に示す。
【００３６】
　図１０は、図８及び９と同様、オーバーキャップ３０の縦断面を示すものであるが、この図から明らかな通り、オーバーキャップ３０の外形線の傾斜部分（通常、ストレートもしくは流線形状である）３０ａの上端に水平部３０ｂを形成する。このような水平部３０ｂを形成することにより、ガス通過孔２０を通過したガス流がガス分散板２の上面に沿った水平流となり、オーバーキャップ３０内へのパウダー状重合体の侵入が有効に防止されるのである。
【００３７】
　この場合、水平部３０ｂの長さａは、３mm≦ａ≦３０mmの範囲とするのが好ましい。即ち、この長さがあまり短いと、水平流の形成を有効に行うことができないし、また過度に長いと、オーバーキャップ３０内でデッドゾーンが形成されやすくなるからである。また水平部３０ｂの先端とガス通過孔２０の上端出口側とを結ぶ直線が、ガス分散板２の上面となす角φは、６０°未満、特に４５°未満とすることが好ましい。この角φがあまり大きいと、水平流の形成を有効に行うことが困難となるからである。
【００３８】
　更に上記図１０のオーバーキャップ３０においては、オーバーキャップ３０の傾斜壁３０ａの付け根部と、ガス通過孔２０の上端奥側縁（ガス流出側とは反対側部分）との間にデッドゾーンが形成されることがある。本発明においては、適当な仕切り壁を設けることにより、このようなデッドゾーンの形成も有効に防止することができる。このような仕切り壁の例を図１１及び図１２に示す。図１１は、仕切り壁を設けたオーバーキャップ３０の平断面を簡略して示す図であり、図１２は、図１１のオーバーキャップ３０の縦断面を示す図である。
【００３９】
　図１１及び１２において、ガス通過孔２０の上端奥側縁に接するようにして直立し且つオーバーキャップ３０の傾斜壁３０ａの壁面に達する平板状の仕切り壁４０が設けられている。かかる仕切り壁４０を設けることにより、デッドゾーンが形成され易い傾斜壁３０ａの付け根部とガス通過孔２０の上端縁との間の空間が、ガス流から完全に遮断されるため、この部分に重合体の付着乃至蓄積が有効に防止されるのである。
【００４０】
　図１１及び１２に示した仕切り壁４０は平板状のものであるが、これを湾曲板状とすることもできる。この例を図１３及び１４に示す。図１３は、図１１に対応し、図１４は図１２に対応するものである。図１３及び１４に示す様に、この例では、仕切り壁４０がガス通過孔２０の上端奥側縁に沿って湾曲しており、且つ傾斜して立ち上がっており、傾斜壁３０ａと滑らかに接合していることが理解されよう。このように仕切り壁４０を湾曲させることにより、ガス通過孔２０を通過したガス流をよどみなく水平流にすることができ、ガス流速の均一化及び安定化の点で極めて有利である。
【００４１】
　尚、図１０乃至図１４の例では、ガス通過孔２０の形状がストレートなものとして示されているが、勿論、これを図３に示す様に末広がり状とする方が、ガス通過孔２０の閉塞防止の点で好ましい。更に図１１乃至図１４に示した仕切り壁４０は、図７乃至図９に示したようなオーバーキャップに適用することもできる。
【００４２】
〔重合条件〕
上述したガス分散板２を備えた重合器１を用いてのオレフィンの気相重合において、用いるオレフィンとしては、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、４−メチル−１−ペンテン、３−メチル−１−ペンテン、スチレン、ブタジエン、イソプレン、１，４−ヘキサジエン、ジシクロペンタジエン、５−エチリデン−２−ノルボルネン等を例示することができる。これらは、気相重合が可能な範囲で単独或いは組み合わせで使用される。通常、本発明が好適に適用されるのは、エチレン又はプロピレンの単独重合、エチレン又はプロピレンと他のオレフィンとの共重合である。また上記のオレフィンと共に、分子量等を調整する目的で水素ガスを併用することもできる。
【００４３】
　用いる触媒は、特に限定されないが、遷移金属化合物触媒成分を含有するものが好適である。この遷移金属化合物触媒成分は、チタン、バナジウム、クロム、ジルコニウムなどの遷移金属の化合物であり、使用条件下で液状のものでも固体状のものでも使用することができる。また、これらは単一化合物である必要はなく、他の化合物に担持されていてもよいし、他の化合物との均質混合物であってもよく、さらに他の化合物との錯化合物や複化合物であってもよい。このような遷移金属化合物触媒成分を含有するものには、それ自体公知のチーグラーナッタ型触媒やメタロセン触媒がある。
【００４４】
　チーグラーナッタ型触媒は、例えば遷移金属化合物触媒成分としてチタン触媒成分を含有しており、更に有機金属化合物触媒成分を含有しているものである。好適なチタン触媒成分は、チタン１ミリモル当たり約5000ｇ以上、特に約8000ｇ以上のオレフィン重合体を形成し得る高活性のものであり、その代表的なものは、マグネシウム化合物により高活性化された固体状チタン触媒成分である。この高活性固体状チタン触媒成分は、例えば、チタン、マグネシウム及びハロゲンを必須成分とし、非晶化されたハロゲン化マグネシウムを含有し、好ましくは、４０ｍ2 ／ｇ以上、特に８０乃至８００ｍ2 ／ｇの比表面積を有している。この高活性チタン触媒成分には、例えば有機酸エステル、ケイ酸エステル、酸ハライド、酸無水物、ケトン、酸アミド、第三アミン、無機酸エステル、リン酸エステル、亜リン酸エステル、エーテルなどの電子供与体を含有していてもよい。特に好ましいものは、チタンを約0.５乃至約１０重量％、特に約１乃至約８重量％含有し、チタン／マグネシウム（原子比）が約１／２乃至約１／１００、特に約１／３乃至約１／５０、ハロゲン／チタン（原子比）が約４乃至約１００、特に約６乃至約８０、電子供与体／チタン（モル比）が０乃至約１０、特に６乃至約６の範囲にある。
【００４５】
　上記チタン触媒成分と共に使用される有機金属化合物触媒成分は、周期律表第Ｉ族乃至第III 族の金属と炭素原子との結合を有する有機金属化合物であり、例えばアルカリ金属の有機化合物、アルカリ土類金属の有機金属化合物、有機アルミニウム化合物などがある。具体的には、アルキルリチウム、アリールナトリウム、アルキルマグネシウム、アリールマグネシウム、アルキルマグネシウムハライド、アリールマグネシウムハライド、アルキルマグネシウムヒドリド、トリアルキルアルミニウム、アルキルアルミニウムハライド、アルキルアルミニウムヒドリド、アルキルアルミニウムアルコキシド、アルキルリチウムアルミニウム、及びこれらの混合物を例示することができる。
【００４６】
　またチタン触媒成分及び有機金属化合物触媒成分に加え、立体規則性、分子量、分子量分布などを調整する目的で、ハロゲン化炭化水素や、先に例示した電子供与体成分を用いることもできる。この場合、電子供与体成分は、予め有機金属化合物触媒成分と錯化合物或いは付加化合物を形成させた形で使用することもできる。
【００４７】
　上述したチーグラーナッタ型触媒において、チタン触媒成分は、反応床容積１リットル当り、遷移金属換算で約0.0005乃至約１ミリモル、特に約0.001 乃至約0.５ミリモルの量で使用するのがよい。また有機金属化合物触媒成分は、該有機金属／上記遷移金属（原子比）が約１乃至約２０００、特に約１乃至約５００の範囲となるような量で使用するのがよい。更に、チタン触媒成分及び有機金属化合物触媒成分以外に電子供与体触媒成分を使用する場合には、有機金属化合物触媒成分１モル当り、約１モル以下、特に約0.５モル以下の範囲とするのがよい。
【００４８】
　またメタロセン系触媒としては、例えば、（ａ）シクロペンタジエニル骨格を有する配位子を含む周期律表IVＢ族の遷移金属化合物と、（ｂ）有機アルミニウムオキシ化合物と、（ｃ）粒子状担体、とから形成された固体状メタロセン系触媒を使用することができる。
【００４９】
　この固体状メタロセン系触媒において、上記（ａ）の遷移金属化合物（以下、メタロセン化合物（ａ）と呼ぶことがある）は、下記式（１）で表される。
【００５０】
　　　　　　　ＭＬx …（１）
上記式中、Ｍは、IVＢ族の遷移金属原子であり、具体的には、ジルコニウム、チタンまたはハフニウムである。Ｌは、遷移金属原子に配位する配位子であり、少なくとも１個の配位子Ｌは、シクロペンジエニル骨格を有している。シクロペンジエニル骨格を有していない配位子Ｌとしては、炭素数１〜１２の炭化水素基、アルコキシ基、アリーロキシ基、トリアルキルシリル基、ＳＯ3 Ｒ基（Ｒは、ハロゲンなどの置換基を有していてもよい炭素数１〜８の炭化水素基）、ハロゲン原子または水素原子を挙げることができる。ｘは遷移金属原子Ｍの原子価である。
【００５１】
　上記のシクロペンジエニル骨格を有していない配位子Ｌにおいて、炭素数１〜１２の炭化水素基の具体例としては、アルキル基、シクロアルキル基、アリール基、アラルキル基を挙げることができる。さらに上記アルキル基としては、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、ブチル基などが例示され、シクロアルキル基としては、シクロペンチル基、シクロヘキシル基などが例示され、アリール基としては、フェニル基、トリル基などが例示され、アラルキル基としては、ベンジル基、ネオフィル基などが例示される。
【００５２】
　上記（１）式で表されるメタロセン化合物（ａ）は、単独でも２種以上を組み合わせても使用することができる。また炭化水素、ハロゲン化炭化水素等で希釈して使用することもできる。本発明においては、メタロセン化合物（ａ）として、中心の遷移金属原子がジルコニウムであり、少なくとも２個の配位子Ｌが、シクロペンタジエニル骨格を有するものであるのがよい。その具体例としては、ビス（ｎ−プロピルシクロペンタジエニル）ジルコニウムクロリド、ビス（ｎ−ブチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムクロリド、ビス（１−メチル−３−ｎ−プロピルシクロペンタジエニル）ジルコニウムクロリド、ビス（１−メチル−３−ｎ−ブチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムクロリド、ビス（トリメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ビス（テトラメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ビス（ペンタメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ビス（ヘキシルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ビス（トリメチルシリルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、等を例示することができる。
【００５３】
　また有機アルミニウムオキシ化合物（ｂ）としては、例えば有機アルミニウム化合物を酸化して得られる従来公知のアルミノオキサン、および特開平２−２７６８０７号公報に開示されているようなベンゼン不溶性アルミニウムオキシ化合物を挙げることができる。
【００５４】
　従来公知のアルミノオキサンは、例えば下記の方法によって製造することができる。
（ｉ）吸着水を含有する化合物或いは結晶水を含有する塩類、例えば塩化マグネシウム水和物、硫酸銅水和物、硫酸アルミニウム水和物、硫酸ニッケル水和物、塩化第一セリウム水和物などを懸濁させた炭化水素媒体に、トリアルキルアルミニウムなどの有機アルミニウム化合物を添加し反応させ、反応生成物のアルミノオキサンを炭化水素の溶液として回収する方法。
（ii）ベンゼン、トルエン、エチルエーテル、テトラヒドロフランなどの媒体中で、トリアルキルアルミニウムなどの有機アルミニウム化合物に直接水（液状、固体状、ガス状の何れでもよい）を作用させ、反応生成物のアルミノオキサンを上記媒体の溶液として回収する方法。
（iii)デカン、ベンゼン、トルエンなどの媒体中で、トリアルキルアルミニウムなどの有機化合物に、ジメチルスズオキシド、ジブチルスズオキシドなどの有機スズ酸化物を反応させ、反応生成物のアルミノオキサンを上記媒体の溶液として回収する方法。
【００５５】
　なお、回収されたアルミノオキサンの溶液は、そのまま固体状メタロセン系触媒の調製に使用することもできるし、また溶媒或いは未反応有機アルミニウム化合物を蒸留等により除去し、所定の溶媒に再度溶解させて触媒の調製に使用することもできる。またアルミニウム以外の金属成分を少量含有したものを使用に供することもできる。
【００５６】
　かかる有機アルミニウムオキシ化合物（ｂ）は、通常、固体状メタロセン系触媒１モル当り（遷移金属原子換算）、５〜１０００モル、特に１０〜４００モルの量で含有していることが好ましい。
【００５７】
　また粒子状担体（ｃ）の例としては、ＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ、ＺｒＯ2 、ＣａＯ、ＴｉＯ2 、ＺｎＯ、ＺｎＯ2 、ＳｎＯ2 、ＢａＯ、ＴｈＯなどの無機粒子、ポリエチレン、ポリ４−メチル−１−ペンテン、スチレン−ジビニルベンゼン共重合体などの樹脂粒子、を挙げることができ、これらは単独又は２種以上の組み合わせで使用される。
【００５８】
　固体状メタロセン系触媒は、上述したメタロセン化合物（ａ）、有機アルミニウムオキシ化合物（ｂ）及び粒子状担体（ｃ）を用いて従来公知の方法で調製される。通常、粒子状担体（ｃ）１ｇ当り、メタロセン化合物（ａ）は0.００１〜1.０ミリモル、特に0.０１〜0.５ミリモル（遷移金属原子換算）、有機アルミニウムオキシ化合物（ｂ）は、0.１〜１００ミリモル、特に0.５〜２０ミリモルの量で使用される。
【００５９】
　用いる固体状メタロセン系触媒は、粒径が１〜３００μm 、特に１０〜１００μm の範囲にあることが望ましい。また、前述したチーグラーナッタ型触媒と同様、必要に応じて電子供与体、反応助剤等のオレフィンの重合に有用な他の成分を含んでいてもよい。更に、共触媒として、チーグラーナッタ型触媒で使用される有機アルミニウム化合物を併用することもできる。この有機アルミニウム化合物は、前述したアルミノオキサンの製造原料として使用することもできる。
【００６０】
　反応温度は、形成されるオレフィン重合体の融点以下、好ましくは融点より約１０℃以上低く、且つ室温乃至約１３０℃、特に約４０乃至約１１０℃程度とするのがよい。また重合圧力は、通常、大気圧乃至約１５０kg／cm2 、特に約２乃至約７０kg／cm2 の範囲に設定される。尚、重合に際しては、重合熱を除去するために、ガス状の不活性炭化水素、例えばプロパンやブタンを、オレフィンガスと共に供給することもできる。
【００６１】
　本発明を次の実験例で説明する。
★実験例１〜１２★
プロピレンと少量のエチレンとを用い、表１又は表２に示すガス通過孔及びオーバーキャップを有するガス分散板を備えた流動層重合器により、下記の条件で気相重合を行ってポリプロピレンを製造した。
空塔速度： ６０cm／sec、重合圧力： １２kg／cm2 Ｇ、重合温度： ７０℃、滞留時間： １時間。
【００６２】
　上記の気相重合において、重合器の連続運転性を評価し、且つ重合器内及びガス分散板のポリマー付着状態を観察した。その結果は、後述する。また、気相重合に際して、ガス分散板の外周部Ａのガス通過孔を通過するガス流の平均流速ｕを、ガス供給量、ガス通過孔の孔径及びガス導入域１ｃと流動層域１ｂとの圧力差から算出し、流動層域１ｂの平均流速ｕo との比（ｕ／ｕo ）と併せて、表１，２に示した。
【００６３】
【表１】
2004035898.tif 000003
【００６４】
【表２】
2004035898.tif 000004
【００６５】
（実験結果）
　実験例１：５日間の連続運転を行った後、重合器内を観察したところ、ガス分散板のガス通過孔の壁面に１〜２mm程度の薄いポリマー付着物の層が認められたが、運転性は良好であり、さらに長期間の運転が可能であった。また重合器の直胴部近傍にもポリマー溜まりは形成されていなかった。
【００６６】
　実験例２：連続運転性は良好であり、７日間経過後においてもガス通過孔の壁面にポリマー付着物は認められず、さらに長期間にわたって連続運転が可能であった。
【００６７】
　実験例３：連続運転性は良好であり、７日間経過後においてもガス通過孔の壁面にポリマー付着物は認められず、さらに長期間にわたって連続運転が可能であった。
【００６８】
　実験例４：６日間の連続運転後においてオーバーキャップの出口側のガス分散板表面に５mm程度のポリマー付着物層が認められたが、ガス通路は確保されており、ガス通過孔の壁面にポリマー付着物は認められず、さらに長期間にわたって連続運転が可能であった。
【００６９】
　実験例５：８日間の連続運転後においても、オーバーキャップの出口側のガス分散板表面にポリマー付着物層は認められず、またガス通過孔の壁面にもポリマー付着物は認められず、さらに長期間にわたって連続運転が可能であった。
【００７０】
　実験例６：５日間の連続運転後においてオーバーキャップの出口側のガス分散板表面に２〜３mm程度のポリマー付着物層が認められたが、ガス通路は確保されており、ガス通過孔の壁面にポリマー付着物は認められず、さらに長期間にわたって連続運転が可能であった。
【００７１】
　実験例７：５日間の連続運転後において重合器の壁面に１０mm程度のポリマー付着層が認められたが、ガス通過孔の壁面にポリマー付着物は認められず、２週間の連続運転が可能であった。
【００７２】
　実験例８：７日間の連続運転後において約４０％のガス通過孔で詰まりが生じており、ガス分散板の下面には５〜１０mmのポリマー付着物層が認められ、引き続いての連続運転はできなかった。
【００７３】
　実験例９：１０日間の連続運転後において約２０％のオーバーキャップの出口部が詰まっており、塊状物が生成していた。最終的に１７日間で連続運転を停止した。
【００７４】
　実験例１０：１０日間の連続運転後において約３０％のオーバーキャップの出口部が詰まっており、塊状物が生成していた。最終的に１４日間で連続運転を停止した。
【００７５】
　実験例１１：１４日間の連続運転後において約１５％のオーバーキャップ内で詰まりを生じており、最終的に約２０日間で連続運転を停止した。
【００７６】
　実験例１２：４日間の連続運転後において重合器の壁面に３０〜５０mmのポリマー付着層が認められ、しかもパウダー抜き出しライン中にも目詰まりを生じており、その後の連続運転はできなかった。
★実験例１３〜１７★
　エチレンと少量のブテンとを用い、表３に示すガス通過孔及びオーバーキャップを有するガス分散板を備えた流動層重合器により、下記の条件で気相重合を行ない、密度が0.９２０kg／m3、ＭＩが4.０ｇ／10min の直鎖低密度ポリエチレンを製造した。
空塔速度： ７０cm／sec、重合圧力： ２０kg／cm2 Ｇ、重合温度： ７０℃、滞留時間： ２時間上記の気相重合において、実験例１〜１２と同様に重合器の連続運転性を評価し、その結果は以下の通りであった。
【００７７】
【表３】
2004035898.tif 000005
【００７８】
（実験結果）
　実験例１３：７日間の連続運転後においても、オーバーキャップの出口側のガス分散板表面にポリマー付着物層は認められず、またガス通過孔の壁面にもポリマー付着物は認められず、さらに長期間にわたって連続運転が可能であった。
【００７９】
　実験例１４：４日間の連続運転後においてパウダー抜き出しラインから抜き出したパウダー中に小さな塊状物が認められたが、１週間以上の連続運転ができた。
【００８０】
　実験例１５：３日間の連続運転後においてガス分散板内周部上面にやや塊状物の生成が認められたが、連続５日間の運転ができた。
【００８１】
　実験例１６：２日間の連続運転で約３５％のガス通過孔で目詰まりを生じており、またガス分散板の上部に塊状物が生成しており、２日間で連続運転を停止した。
【００８２】
　実験例１７：シート状のポリマーが多数生成し、２日間でパウダー抜き出しラインが詰まり、運転を停止した。
【００８３】
★実験例１８〜２０★
　表４に示すガス通過孔及びオーバーキャップを有するガス分散板を備えた流動層重合器により、実験例１〜１２と同様にして気相重合を行ってポリプロピレンを製造した。この気相重合において、重合器の連続運転性を評価し、且つ重合器内及びガス分散板のポリマー付着状態を観察した。その結果は、以下の通りであった。
【００８４】
【表４】
2004035898.tif 000006
【００８５】
（実験結果）
　実験例１８：５日間の連続運転を行った後、重合器内を観察したところ、ガス分散板のガス通過孔の壁面に１〜２mm程度の薄いポリマー付着物の層が認められ、また重合器の直胴部近傍にも若干のポリマー溜まりが発生していたが、運転性は良好であり、長期間の運転が可能であった。
【００８６】
　実験例１９：連続運転性は良好であり、７日間経過後において、分散板上側近傍の重合器直胴部に若干のポリマー溜まりが発生していたが、ガス通過孔の壁面にはポリマー付着物は認められず、さらに長期間にわたって連続運転が可能であった。
【００８７】
　実験例２０：連続運転性は良好であり、５日間経過後において、分散板上側近傍の重合器直胴部に若干のポリマー溜まりが発生していたが、ガス通過孔の壁面にはポリマー付着物は認められず、さらに長期間にわたって連続運転が可能であった。
【図面の簡単な説明】
【００８８】
【図１】本発明のガス分散板を備えた流動層重合器の構造を簡単に示す図。
【図２】本発明のガス分散板の平面図。
【図３】本発明のガス分散板のガス通過孔の拡大側断面図。
【図４】図３のガス通過孔の拡大平面図。
【図５】従来のガス分散板のガス通過孔の目詰まり状態の一例を示す図。
【図６】従来のガス分散板のガス通過孔の目詰まり状態の他の例を示す図。
【図７】ガス通過孔上に設けられるオーバーキャップの平面図。
【図８】図７のオーバーキャップのＸ−Ｘ断面を示す図であり、ガス通過孔がストレート形状の例。
【図９】図７のオーバーキャップのＸ−Ｘ断面を示す図であり、ガス通過孔が図３の形状を有する場合の例。
【図１０】ガス通過孔上に設けられるオーバーキャップの好適例を示す縦断面図。
【図１１】仕切り壁を有するオーバーキャップの平断面を簡単に示す図。
【図１２】図１１のオーバーキャップの縦断面図。
【図１３】好適な仕切り壁を有するオーバーキャップの平断面を簡単に示す図。
【図１４】図１３のオーバーキャップの縦断面図。
【符号の説明】
【００８９】
１：流動層重合器 ２：ガス分散板 ２０：ガス通過孔
３０：オーバーキャップ ４０：仕切り壁５０：付着重合体
【図１】
2004035898.tif 000007
【図２】
2004035898.tif 000008
【図３】
2004035898.tif 000009
【図４】
2004035898.tif 000010
【図５】
2004035898.tif 000011
【図６】
2004035898.tif 000012
【図７】
2004035898.tif 000013
【図８】
2004035898.tif 000014
【図９】
2004035898.tif 000015
【図１０】
2004035898.tif 000016
【図１１】
2004035898.tif 000017
【図１２】
2004035898.tif 000018
【図１３】
2004035898.tif 000019
【図１４】
2004035898.tif 000020