(57)【要約】【課題】良好な成形性及び作業性を有しつつ、磁器製の食器の軽量化及び高強度化を実現可能な食器素地用陶土及びその製造方法を提供する。【解決手段】食器形状の成形品に成形され、成形品を焼成することにより磁器製の食器となる食器素地用陶土である。食器素地用陶土は粘土鉱物及びホウケイ酸ガラス粉末を含有する。【選択図】　　　　図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
食器形状の成形品に成形され、該成形品を焼成することにより磁器製の食器となる食器素地用陶土において、
粘土鉱物及びホウケイ酸ガラス粉末を含有することを特徴とする食器素地用陶土。
【請求項２】
さらにアルミナ粉末及び長石粉末を含有することを特徴とする請求項１記載の食器素地用陶土。
【請求項３】
粘土鉱物２０〜６０質量部、アルミナ粉末２０〜４０質量部、長石粉末３０質量部以下及びホウケイ酸ガラス粉末５〜３５質量部からなることを特徴とする請求項２記載の食器素地用陶土。
【請求項４】
粘土鉱物はカオリン、セリサイト及び蛙目粘土の少なくとも１種からなることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項記載の食器素地用陶土。
【請求項５】
ホウケイ酸ガラス粉末はＢ２Ｏ３が３．６質量％以下含まれるように含有されていることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項記載の食器素地用陶土。
【請求項６】
Ａｌ２Ｏ３４０〜６０質量％、アルカリ酸化物１０質量％以下、アルカリ土類酸化物１０質量％以下、Ｂ２Ｏ３３．６質量％以下、強熱減量４〜６質量％及び残部実質的にＳｉＯ２からなることを特徴とする請求項５記載の食器素地用陶土。
【請求項７】
ホウケイ酸ガラス粉末は、Ａｌ２Ｏ３３〜１５質量％、アルカリ酸化物２０質量％以下、アルカリ土類酸化物３０質量％以下、Ｂ２Ｏ３８〜２５質量％及び残部実質的にＳｉＯ２からなることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項記載の食器素地用陶土。
【請求項８】
坏土又はスリップから食器形状の成形品を得る成形工程と、該成形品に釉薬を施釉した施釉品を得る施釉工程と、該施釉品を焼成して磁器製の食器を得る焼成工程とを備えた食器の製造方法において、
前記坏土又はスリップは、粘土鉱物及びホウケイ酸ガラス粉末を含有する食器素地用陶土を含むことを特徴とする食器の製造方法。
【請求項９】
釉薬は、Ａｌ２Ｏ３１０〜１４質量％、アルカリ酸化物６〜８質量％及びアルカリ土類酸化物４〜１０質量％及び残部実質的にＳｉＯ２からなることを特徴とする請求項８記載の食器の製造方法。
【請求項１０】
焼成工程は、１２５０〜１３５０°Ｃで行なうことを特徴とする請求項８又は９記載の食器の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、磁器製の食器を得るための食器素地用陶土と、この食器の製造方法とに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、和食器や洋食器等の陶磁器製の食器はおよそ以下のように製造されていた。まず、成形工程において、坏土又はスリップから食器形状の成形品を得る。磁器ほど材料の焼結が進行していない陶器製の食器を得るための坏土やスリップは、一般的にはカオリンや蛙目粘土等の粘土鉱物のみを食器素地用陶土としている。また、溶融材料が非溶融材料を包み込みながらガラス化することにより、材料の焼結が進行した磁器製の食器を得るための坏土やスリップは、これら粘土鉱物の他にアルミナ粉末及び長石粉末を含有する食器素地用陶土を含んでいる。これらの食器素地用陶土は、成形工程でろくろを使用する場合には含水率２１％程度で混練された坏土とされ、泥漿鋳込みにより成形工程を行う場合には含水率２８％程度のスリップとされる。坏土やスリップによって成形品を成形すれば、乾燥した成形品は食器素地用陶土によって構成されることとなる。そして、施釉工程において、成形品に釉薬を施釉した施釉品を得る。なお、施釉工程前に成形品の素焼きを行い、成形品の焼き締めを行う場合もある。この後、焼成工程において、施釉品を焼成し、陶磁器製の食器を得る。陶器製の食器を製造する場合には、１２００°Ｃ程度で焼成が行われ、磁器製の食器を製造する場合には１２５０〜１３５０°Ｃ程度で焼成が行われる。焼成は発色等の所望の下で酸化雰囲気又は還元雰囲気下で行われる。これにより、成形品を構成していた食器素地用陶土が食器の素地を構成し、施釉品の釉薬が素地の表面のガラス層を構成する。
【０００３】
こうして製造された食器は、ガラス層によって素地への含水が阻止され、かつ全体として陶磁器独特の重量感を呈することから、多くの者に好んで使用される。特に、磁器製の食器は、素地自体の焼結が進行していることから、素地の含水が阻止されているとともに、薄肉でも高強度を呈し、高級食器として好まれる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記食器は、食器素地用陶土が粘土鉱物だけであったり、これにアルミナ粉末や長石粉末を含有させたものに過ぎなかったため、過度に重過ぎるという欠点がある。特に、磁器製の食器は素地自体の焼結が進行していることからこの傾向が大きい。
【０００５】
このため、食器素地用陶土中に有機質の微粒子を配合したり、火山灰等の天然又は人造の微小なガラス気球を配合したりすることも提案されている。有機質の微粒子を食器素地用陶土に配合すれば、焼成工程によって消失する各粒子が素地中に気泡を残存させる。また、微小なガラス気球を食器素地用陶土に配合すれば、ガラス気球中の空気等が素地中に気泡として残存する。これにより、こうして得られる食器は、素地の嵩比重が小さくなり、従来よりも軽量化が実現されることとなる。
【０００６】
しかしながら、こうした有機質の微粒子や微小なガラス気球を食器素地用陶土に配合して得られる食器は、比較的大きな気孔によって十分な強度が得られないという欠点がある。また、発明者の試験結果によれば、これらの食器素地用陶土で得られる坏土やスリップは、可塑性が低く、成形性が十分でない。さらに、有機質の微粒子を食器素地用陶土に配合する場合には、坏土若しくはスリップ又は成形体内で有機質の微粒子が腐敗するおそれがあり、坏土等を長期に亘って保存し難く、作業性の懸念がある。
【０００７】
本発明は、上記従来の実情に鑑みてなされたものであって、良好な成形性及び作業性を有しつつ、磁器製の食器の軽量化及び高強度化を実現可能な食器素地用陶土及びその製造方法を提供することを解決すべき課題としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
発明者は、上記課題解決のために鋭意研究を行い、食器素地用陶土中に粘土鉱物とともにホウケイ酸ガラス粉末を配合すれば、上記課題を解決できることを発見し、本発明を完成させるに至った。
【０００９】
すなわち、本発明の食器素地用陶土は、食器形状の成形品に成形され、該成形品を焼成することにより磁器製の食器となる食器素地用陶土において、粘土鉱物及びホウケイ酸ガラス粉末を含有することを特徴とする。
【００１０】
また、本発明の食器の製造方法は、坏土又はスリップから食器形状の成形品を得る成形工程と、該成形品に釉薬を施釉した施釉品を得る施釉工程と、該施釉品を焼成して磁器製の食器を得る焼成工程とを備えた食器の製造方法において、前記坏土又はスリップは、粘土鉱物及びホウケイ酸ガラス粉末を含有する食器素地用陶土を含むことを特徴とする。
【００１１】
本発明の食器素地用陶土は、成形工程でろくろを使用する場合には含水率２１％程度で混練された坏土とされ、泥漿鋳込みにより成形工程を行う場合には含水率３０％程度のスリップとされる。また、乾式プレスによって成形品を成形する場合、含水率６％程度に調整されたスプレー坏土とされることもできる。坏土やスリップによって成形品を成形すれば、乾燥した成形品は食器素地用陶土によって構成されることとなる。そして、施釉工程において、成形品に釉薬を施釉した施釉品を得る。施釉工程前に成形品の素焼きを行い、成形品の焼き締めを行うこともできる。この後、焼成工程において、施釉品を焼成し、磁器製の食器を得る。焼成は発色等の所望の下で酸化雰囲気又は還元雰囲気下で行われる。これにより、成形品を構成していた食器素地用陶土が食器の素地を構成し、施釉品の釉薬が素地の表面のガラス層を構成する。
【００１２】
発明者の試験結果によれば、粘土鉱物とともにホウケイ酸ガラス粉末を配合した食器素地用陶土で坏土又はスリップを構成し、これにより成形した成形品を焼成すれば、得られた食器の素地中に微細な気孔が存在する。ホウケイ酸ガラスは融点が低いとともに溶融時の粘性が低いため、焼結の進行によって生じる気孔が微細になり、これが素地中に残存することになると考えられる。ほとんどの気孔はムライト結晶と思われる晶洞を構成している。また、ホウケイ酸ガラスは熱膨張係数が低いことから、溶融材料が固化したガラス相内に好適な内部応力が残留するとも考えられる。こうして得られる食器は、微細な気孔によって素地の嵩比重が小さくなり、従来よりも軽量化が実現されることとなる。また、こうして得られる食器は、気孔が微細であることから、気孔によって強度低下を生じ難いことと、内部応力によって強度が高められていると考えられることから、十分な強度を発揮する。
【００１３】
また、発明者の試験結果によれば、こうして粘土鉱物とともにホウケイ酸ガラス粉末を食器素地用陶土に配合して得られる坏土やスリップは、可塑性が高く、良好な成形性を発揮する。さらに、ホウケイ酸ガラスは腐敗しないことから、坏土若しくはスリップ又は成形体を長期に亘って保存することもでき、良好な作業性も発揮する。
【００１４】
したがって、本発明の食器素地用陶土及びその製造方法によれば、良好な成形性及び作業性を有しつつ、磁器製の食器の軽量化及び高強度化を実現することができる。
【００１５】
発明者の試験結果によれば、本発明の食器素地用陶土は、さらにアルミナ粉末及び長石粉末を含有していることが好ましい。こうであれば、本発明の効果をより確実に奏することができる。
【００１６】
また、発明者の試験結果によれば、本発明の食器素地用陶土は、粘土鉱物２０〜６０質量部（２０質量部以上、６０質量部以下。以下同様。）、アルミナ粉末２０〜４０質量部、長石粉末３０質量部以下及びホウケイ酸ガラス粉末５〜３５質量部からなることが好ましい。本発明の食器素地用陶土は、粘土鉱物３５〜４５質量部、アルミナ粉末２５〜３０質量部、長石粉末１０〜３０質量部及びホウケイ酸ガラス粉末５〜１５質量部からなることがより好ましい。粘土鉱物はカオリン、セリサイト及び蛙目粘土の少なくとも一種であり得る。こうであれば、本発明の効果をより確実に奏することができる。
【００１７】
発明者の試験結果によれば、ホウケイ酸ガラス粉末はＢ２Ｏ３が３．６質量％以下含まれるように本発明の食器素地用陶土に含有されていることが好ましい。この場合、本発明の食器素地用陶土は、Ａｌ２Ｏ３４０〜６０質量％、アルカリ酸化物１０質量％以下、アルカリ土類酸化物１０質量％以下、Ｂ２Ｏ３３．６質量％以下、強熱減量４〜６質量％及び残部実質的にＳｉＯ２からなることが好ましい。実質的にとは不可避不純物を含み得る意である（以下、同様。）。本発明の食器素地用陶土は、Ａｌ２Ｏ３４５〜５５質量％、アルカリ酸化物１〜５質量％、アルカリ土類酸化物０．２〜１質量％、Ｂ２Ｏ３０．５〜１．５質量％、強熱減量４〜６質量％及び残部実質的にＳｉＯ２からなることがより好ましい。発明者の試験結果によれば、これらの範囲で本発明の効果を確実に奏することができる。
【００１８】
ホウケイ酸ガラス粉末は、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、アルカリ酸化物、アルカリ土類酸化物及びＢ２Ｏ３を含むものであれば、必ずしも成分が限定されない。しかし、Ｂ２Ｏ３以外の成分はＢ２Ｏ３が坏土等中に溶出しないように調整されていることが好ましい。また、坏土等中にＢ２Ｏ３が溶出しない範囲内でＢ２Ｏ３の割合が大きいホウケイ酸ガラス粉末の方がより微細な気孔を形成しやすいと考えられる点で好ましいと考えられる。さらに、アルカリ酸化物の割合が小さいホウケイ酸ガラス粉末の方が低熱膨張係数である点で好ましいと考えられる。また、Ｆｅ２Ｏ３等の発色を行う成分は、食器の色に応じて選択される。白色の食器を製造する場合には、Ｆｅ２Ｏ３等の発色を行う成分をなるべく含まないホウケイ酸ガラス粉末を採用することが好ましい。ホウケイ酸ガラス粉末の粒径は、粘土鉱物等と同等であることがより微細な気孔を形成しやすいと考えられる点で好ましい。これらのホウケイ酸ガラス粉末は、本発明の食器素地用陶土及び食器の製造方法用に製造されたものであってもよく、タイル、琺瑯、強化ガラス等用に製造されたものであってもよい。発明者は、Ａｌ２Ｏ３３〜１５質量％、アルカリ酸化物２０質量％以下、アルカリ土類酸化物３０質量％以下、Ｂ２Ｏ３８〜２５質量％及び残部実質的にＳｉＯ２からなるホウケイ酸ガラス粉末で本発明の効果を確認している。
【００１９】
発明者の試験結果によれば、本発明の食器の製造方法に適した釉薬は、Ａｌ２Ｏ３１０〜１４質量％、アルカリ酸化物６〜８質量％、アルカリ土類酸化物４〜１０質量％及び残部実質的にＳｉＯ２からなる。釉薬は、Ａｌ２Ｏ３１１〜１３質量％、アルカリ酸化物６〜８質量％、アルカリ土類酸化物６〜８質量％及び残部実質的にＳｉＯ２からなることがより好ましい。この範囲内の組成の釉薬を施釉した施釉品を焼成すれば、素地の表面に含浸した釉薬が素地との間でガラス相を構成し、より大きな強度を発揮する。また、この範囲内の組成の釉薬であれば、食器の表面がほとんどピンホールを有さず、光沢を呈する。
【００２０】
また、発明者の試験結果によれば、本発明の食器の製造方法に適した焼成工程は、１２５０〜１３５０°Ｃで行なうことである。焼成工程を１２８０〜１３２０°Ｃで行なうことがより好ましい。発明者はこの条件下において、十分な強度等をもつとともに、ほとんどピンホールを有さず、光沢を呈する表面の食器を製造した。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の食器素地用陶土及び食器の製造方法を具体化した実施形態１、２及び試験１〜３を図面を参照しつつ説明する。
【００２２】
（実施形態１）
「成形工程」
まず、アルミナボールを用いた湿式ミルにより、表１に示す各原料を混合するとともに粉砕し、各スリップを得る。得られたスリップをフィルタープレスにかけ、含水率が２１〜２３％に水分調整された坏土Ａ〜Ｆを得る。各坏土Ａ〜Ｆは食器素地用陶土Ａ〜Ｆと水とからなる。坏土Ａに用いたホウケイ酸ガラス粉末の組成は、ＳｉＯ２７１．６質量％、Ａｌ２Ｏ３４．７質量％、Ｎａ２Ｏ９．９質量％、ＣａＯ０．５質量％、ＢａＯ１．３質量％、ＺｎＯ０．１質量％、Ｂ２Ｏ３１１．８質量％及び不可避不純物からなる。
【００２３】
【表１】
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【００２４】
各坏土Ａ〜Ｆの組成を表２に示す。表２中、（１）Ａｌ２Ｏ３はアルミナ粉末から得られるアルミナ分を示し、（２）Ａｌ２Ｏ３はアルミナ粉末以外のカオリン及びその他の原料から得られるアルミナ分を示す。
【００２５】
【表２】
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【００２６】
ろくろを用い、各坏土Ａ〜Ｆから碗形状の成形品Ａ〜Ｆを得る。この際、坏土Ａは、可塑性が高く、良好な成形性を発揮した。また、ホウケイ酸ガラスは腐敗しないことから、坏土Ａ又は成形体Ａを長期に亘って保存することもでき、良好な作業性も発揮する。
【００２７】
各成形品Ａ〜Ｆを１２０°Ｃで２時間保持し、乾燥させる。また、成形品Ａ〜Ｆを８００°Ｃで０．５時間保持することにより、成形品Ａ〜Ｆの素焼きを行う。こうして各成形品Ａ〜Ｆは各坏土Ａ〜Ｆを構成する食器素地用陶土Ａ〜Ｆによって構成されることとなる。
【００２８】
「施釉工程」
一方、アルミナボールを用いた湿式ミルにより、表３に示す各原料を混合するとともに粉砕し、釉薬Ｇ１〜Ｇ３を得る。各釉薬Ｇ１〜Ｇ３の組成を表４に示す。表４中、（１）Ａｌ２Ｏ３はアルミナ粉末から得られるアルミナ分を示し、（２）Ａｌ２Ｏ３はアルミナ粉末以外のカオリン及びその他の原料から得られるアルミナ分を示す。成形品Ａ〜Ｆに釉薬Ｇ１を施釉し、施釉品Ａ（Ｇ１）〜Ｆ（Ｇ１）を得る。
【００２９】
【表３】
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【００３０】
【表４】
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【００３１】
「焼成工程」
施釉品Ａ（Ｇ１）〜Ｆ（Ｇ１）を酸化雰囲気下、１２５０°Ｃで焼成する。また、施釉品Ａ（Ｇ１）〜Ｆ（Ｇ１）を還元雰囲気下、１３００°Ｃで焼成する。こうして、磁器製の碗Ａ（Ｇ１）〜Ｆ（Ｇ１）を得る。これにより、成形品Ａ〜Ｆを構成していた食器素地用陶土が碗Ａ（Ｇ１）〜Ｆ（Ｇ１）の素地を構成し、施釉品Ａ（Ｇ１）〜Ｆ（Ｇ１）の釉薬Ｇ１が素地の表面のガラス層を構成する。碗Ａ（Ｇ１）が実施例１、碗Ｂ（Ｇ１）が比較例１、碗Ｃ（Ｇ１）が比較例２、碗Ｄ（Ｇ１）が比較例３、碗Ｅ（Ｇ１）が比較例４、碗Ｆ（Ｇ１）が比較例５である。
【００３２】
「評価」
酸化雰囲気下で焼成した実施例１及び各比較例１〜５の密度（ｇ／ｃｍ３）及び熱伝導率（ｋｃａｌ／ｍｈ°Ｃ）を測定する。結果を図１及び表５に示す。
【００３３】
【表５】
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【００３４】
また、還元雰囲気下で焼成した実施例１及び各比較例１〜５の密度（ｇ／ｃｍ３）及び熱伝導率（ｋｃａｌ／ｍｈ°Ｃ）を測定する。結果を図２及び表６に示す。
【００３５】
【表６】
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【００３６】
さらに、実施例１の４ピース（Ｎｏ．１〜４）及び比較例５の４ピース（Ｎｏ．１〜４）について、線収縮率（％）とチッピング強度（ｋｇｆ・ｃｍ）とを測定する。線収縮率は素焼き後の成形品と焼成品との寸法変化により測定した。チッピング強度はＪＩＳ　Ｂ７７２２「シャルピー衝撃試験」により測定した。実施例１の結果を表７に示し、比較例５の結果を表８に示す。
【００３７】
【表７】
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【００３８】
【表８】
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【００３９】
これらの結果から、実施例１では十分な強度を発揮しながら、比較的軽量であることがわかる。
【００４０】
したがって、坏土Ａ及びこの坏土Ａを用いた製造方法によれば、良好な成形性及び作業性を有しつつ、磁器製の食器の軽量化及び高強度化を実現できることがわかる。
【００４１】
（実施形態２）
アルミナボールを用いた湿式ミルにより、表９に示す各原料を混合するとともに粉砕し、各スリップを得る。得られたスリップをフィルタープレスにかけ、含水率が２１〜２３％に水分調整された坏土Ｇ〜Ｋを得る。各坏土Ｇ〜Ｋの組成を表１０に示す。
【００４２】
【表９】
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【００４３】
【表１０】
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【００４４】
上記実施形態１の坏土Ａ、Ｄ〜Ｆ及び坏土Ｇ〜Ｋにより、上記実施形態１と同様の「成形工程」、「施釉工程」及び「焼成工程」により、碗及び皿を焼成する。
【００４５】
「評価」
坏土Ａ及び釉薬Ｇ１で製造したものＡ（Ｇ１）、坏土Ｅ及び釉薬Ｇ１で製造したものＥ（Ｇ１）、坏土Ｆ及び釉薬Ｇ１で製造したものＦ（Ｇ１）、坏土Ｇ及び釉薬Ｇ１で製造したものＧ（Ｇ１）、坏土Ｈ及び釉薬Ｇ１で製造したものＨ（Ｇ１）、坏土Ｉ及び釉薬Ｇ１で製造したものＩ（Ｇ１）、坏土Ｊ及び釉薬Ｇ１で製造したものＪ（Ｇ１）並びに坏土Ｋ及び釉薬Ｇ１で製造したものＫ（Ｇ１）の各５ピース（Ｎｏ．１〜５）について、抗折強度（ｋｇｆ／ｃｍ２）と嵩比重とを測定する。抗折強度と嵩比重との関係を図３及び表１１に示す。
【００４６】
【表１１】
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【００４７】
この結果、坏土Ａ以外の坏土で製造した碗や皿はアルミナの割合に従った抗折強度と嵩比重との関係を示すのに対し、坏土Ａで製造した碗や皿はその関係から外れ、高い抗折強度を有しつつ小さい嵩比重を有することがわかる。
【００４８】
また、碗Ａ（Ｇ１）及び碗Ｅ（Ｇ１）について、３つの部位の収縮率（％）を測定する。関係を表１２に示す。同様に、皿Ａ（Ｇ１）、皿Ｄ（Ｇ１）及び皿Ｅ（Ｇ１）について、２つの部位の収縮率（％）を測定する。関係を表１３に示す。収縮率は各部位における素焼き後の成形品と焼成品との寸法変化により測定した。
【００４９】
【表１２】
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【００５０】
【表１３】
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【００５１】
この結果、坏土Ａは、坏土Ｄと同等に収縮しにくく、坏土Ｅと比べて極めて収縮しにくいことがわかる。
【００５２】
さらに、碗Ａ（Ｇ１）、碗Ａ（Ｇ２）及び碗Ａ（Ｇ３）の各５ピース（Ｎｏ．１〜５）について、２箇所の直径（ｍｍ）、荷重（ｋｇｆ）、直径の平均（ｍｍ）、抗折強度（ｋｇｆ／ｃｍ２）、その平均（ｋｇｆ／ｃｍ２）、曲げ強度（ＭＰａ）及びその平均（ＭＰａ）を測定した。結果を表１４〜１９に示す。
【００５３】
【表１４】
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【００５４】
【表１５】
2004099423.tif 000017
【００５５】
【表１６】
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【００５６】
【表１７】
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【００５７】
【表１８】
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【００５８】
【表１９】
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【００５９】
これらの結果から、坏土Ａに適した釉薬は、Ａｌ２Ｏ３１０〜１４質量％（より好ましくは１１〜１３質量％）、アルカリ酸化物６〜８質量％、アルカリ土類酸化物４〜１０質量％（より好ましくは６〜８質量％）及び残部実質的にＳｉＯ２からなるものであることがわかる。
【００６０】
（試験１）
上記坏土Ａで製造した素地の２００倍ＳＥＭ写真を図４に示し、５００倍ＳＥＭ写真を図５に示す。また、上記坏土Ｅで製造した素地の２００倍ＳＥＭ写真を図６に示し、５００倍ＳＥＭ写真を図７に示す。
【００６１】
これらの結果から、坏土Ａで製造した素地は、坏土Ｅで製造した素地よりも微細な気孔を内部に存在させていることがわかる。また、坏土Ａで製造した素地は、坏土Ｅで製造した素地と比較して気孔周りの色彩が異なることから、坏土Ｅで製造した素地とは結晶構造が異なることも考えられる。
【００６２】
（試験２）
表２０に示すように、ホウケイ酸ガラス粉末の配合量を変化させた坏土Ｔ−０、Ｔ−５、Ｔ−１０、Ｔ−２０、Ｔ−３０を用意する。各坏土Ｔ−０〜Ｔ−３０の組成を表２１に示す。なお、表２１中、（１）Ａｌ２Ｏ３はアルミナ粉末から得られるアルミナ分を示し、（２）Ａｌ２Ｏ３はアルミナ粉末以外のカオリン及びその他の原料から得られるアルミナ分を示す。
【００６３】
【表２０】
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【００６４】
【表２１】
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【００６５】
各坏土Ｔ−０〜Ｔ−３０によって直径１０ｍｍ、長さ１００ｍｍの丸棒形状の成形品を泥漿鋳込みによって製作する。各成形品を焼成し、試料を得る。そして、各試料の１３０７°ＣＲＦ曲げ強度及び１２５０°ＣＯＦ曲げ強度と、１３０７°ＣＲＦ嵩比重及び１２５０°ＣＯＦ嵩比重とを求める。ＲＦは還元焼成（Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ　Ｆｌａｍｅ）を意味し、ＯＦは酸化焼成（Ｏｘｙｄａｔｉｏｎ　Ｆｌａｍｅ）を意味する。この際、試料が釉薬によって応力を受けることを回避するため、施釉を行わない。なお、他の条件は上記実施形態１と同様である。結果を図８及び図９並びに表２２に示す。
【００６６】
【表２２】
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【００６７】
図８及び表２２より、坏土Ｔ−１０の配合が最も高い強度を得られることがわかる。また、図９及び表２２より、嵩比重はホウケイ酸ガラスの配合量にほぼ比例することがわかる。なお、今回の試料は全て泥漿鋳込みによって成形した成形品を焼成したものであるが、動力成形によって成形した成形品であれば充填密度が泥漿鋳込みによる成形品よりも小さくなるため、動力成形によって成形品を成形すれば、より軽量の素地を得られる。
【００６８】
よって、実用的な強度と製品重量とのバランスを考慮すると、ホウケイ酸ガラス粉末はＢ２Ｏ３が３．６質量％以下含まれるように含有されていることが好ましいことがわかる。
【００６９】
（試験３）
上記坏土Ａ及び坏土Ｅの気孔を詳細に解析する。坏土Ａで製造した素地の３０００倍ＳＥＭ写真を図１０に示し、坏土Ｅで製造した素地の３０００倍ＳＥＭ写真を図１１に示す。また、坏土Ａで製造した素地の３０００倍ＳＥＭ写真の画像処理画面を図１２に示し、図１２の枠内のＸ線チャートを図１３に示す。
【００７０】
図１０に示すように、坏土Ａによる素地は晶洞をもつ気孔を有することがわかる。その気孔内に発達している針状結晶は、図１２及び図１３の結果からわかるＡｌ、Ｓｉ、Ｏの分布から、ムライト結晶と思われる。この素地には結晶のない気孔が存在したが、多くの気孔が晶洞をもっていた。ただ、気孔周縁に内部応力があるかどうかは不明である。他方、図１１に示すように、坏土Ｅによる素地も気孔を有しているが、この素地には坏土Ａによる素地のような晶洞が存在しない。これらの結果から、坏土Ａが軽量でかつ高強度を呈する素地を構成し得る原因がこのようなムライト結晶を晶洞として有する気孔を多く有していることによると考えられる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態１の評価に係り、酸化雰囲気下で焼成した実施例１及び各比較例１〜５の密度及び熱伝導率の結果を示すグラフである。
【図２】実施形態１の評価に係り、還元雰囲気下で焼成した実施例１及び各比較例１〜５の密度及び熱伝導率の結果を示すグラフである。
【図３】実施形態２の評価に係り、各坏土で製造した碗又は皿における抗折強度と嵩比重との関係を示すグラフである。
【図４】試験１に係り、坏土Ａで製造した素地の２００倍ＳＥＭ写真である。
【図５】試験１に係り、坏土Ａで製造した素地の５００倍ＳＥＭ写真である。
【図６】試験１に係り、坏土Ｅで製造した素地の２００倍ＳＥＭ写真である。
【図７】試験１に係り、坏土Ｅで製造した素地の５００倍ＳＥＭ写真である。
【図８】試験２に係り、坏土Ｔ−０〜Ｔ−３０によって得た試料の１３０７°ＣＲＦ曲げ強度及び１２５０°ＣＯＦ曲げ強度の結果を示すグラフである。
【図９】試験２に係り、坏土Ｔ−０〜Ｔ−３０によって得た試料の１３０７°ＣＲＦ嵩比重及び１２５０°ＣＯＦ嵩比重の結果を示すグラフである。
【図１０】試験３に係り、坏土Ａで製造した素地の３０００倍ＳＥＭ写真である。
【図１１】試験３に係り、坏土Ｅで製造した素地の３０００倍ＳＥＭ写真である。
【図１２】試験３に係り、坏土Ａで製造した素地の３０００倍ＳＥＭ写真の画像処理画面である。
【図１３】試験３に係り、図１２の枠内のＸ線チャートである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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