(57)【要約】【課題】形状凍結性の優れたプレス成形方法を提供する。【解決手段】ハット型或いはＵ字型断面形状のプレス成型品のしわ押さえを有するプレス成形において、ダイス肩Ｒｄを板厚ｔの３．５〜０．５にし、ポンチとダイス間の間隔から板厚ｔを差し引いたクリアランスＣ（板厚比）範囲を±７％とすることを特徴とした壁反り量の少ないプレス成形方法。  （２）  ダイス肩Ｒｄが１０ｍｍ以上のダイスで、クリアランスＣ範囲を−７％以下にし、しごき加工を行うこと、  （３）  ダイス肩Ｒｄの下部に、しごき加工部を設けたダイスで、０．１％以上のしごき加工を行うこと、  （４）  しごき曲面Ｒｉが３ｍｍ以上であること，  （５）  しごき角θ：１５゜以下であること、を特徴とする壁反り量の少ないプレス成形方法、及び、（６）決め押し法及び新決め押し法との組合せによるポンチ先端肩Ｒ部の角度（α）の低減方法。【選択図】  図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハット型或いはＵ字型断面形状のプレス成型品のしわ押さえを有するプレス成形において、ダイス肩Ｒｄを板厚ｔの３．５〜０．５にし、ポンチとダイス間の間隔から板厚ｔを差し引いたクリアランスＣ（板厚比）範囲を±７％とすることを特徴とした壁反り量の少ないプレス成形方法。
【請求項２】
ハット型或いはＵ字型断面形状のプレス成型品のプレス成形において、ダイス肩Ｒｄが１０ｍｍ以上のダイスで、クリアランスＣ範囲を−７％以下にし、しごき加工を行うことを特徴とする壁反り量の少ないプレス成形方法。
【請求項３】
ハット型或いはＵ字型断面形状のプレス成型品のプレス成形において、ダイス肩Ｒｄの下部に、しごき加工部を設けたダイスで、０．１％以上のしごき加工を行うことを特徴とする壁反り量の少ないプレス成形方法。
【請求項４】
しごき面がＲｉ：３ｍｍ以上の曲面である壁反り量の極めて少ないことを特徴とする請求項３に記載のプレス成形方法。
【請求項５】
しごき面が平面でしごき角θ：１５゜以下である壁反り量の極めて少ないことを特徴とする請求項３に記載のプレス成形方法。
【請求項６】
前記ポンチ先端の肩Ｒ止まり部に面圧をかけることができる決め押しダイスを用いて、プレスストロークの最終点で決め押しプレスを行うことを特徴とするポンチ先端肩部の角度のスプリングバック量（ＳＢ（α））が極めて小さい請求項１乃至請求項５に記載のプレス成形方法。
【請求項７】
前記ポンチ先端部に逃げを設けることで、該ポンチ先端の肩Ｒ止まり部により効果的に面圧をかけ且つ過剰な曲げを附加することを特徴とする請求項６に記載のプレス成形方法。
【請求項８】
ハット型或いはＵ字型断面形状のプレス成型品プレス成形において、ポンチ先端の肩Ｒ止まり部に面圧をかけることができる決め押しダイスと、ポンチ先端部に逃げを設けたポンチとを用い、ポンチ先端の肩Ｒ止まり部により効果的に面圧をかけ且つ過剰な曲げを付与することができるポンチを用いて、プレスストロークの最終点で決め押しプレスを行うことを特徴とするポンチ先端肩部の角度のスプリングバック量（ＳＢ（α））が良好なプレス成形方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、薄板を素材とした自動車用部材、家電用部材等のプレス成形部材のプレス成形方法に関し、プレス成形用金型から離反した後に生じるスプリングバック（壁部の反り）不良及びＳＢ（α）の改善に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
金属薄板を素材とした自動車用部材、家電用部材等のプレス成形部材の中で、ハット型或いはＵ字型断面形状のプレス成型品のプレス成形において、プレス成形用金型から離反した後に生じるスプリングバック（壁部の反り）不良が所定の成品形状、寸法精度を阻害する。    なかでも、使用金属薄板材の強度が高くなると壁反りが顕著に大きくなり、所定の成品形状、寸法精度が得られなくなるという不具合が顕在化するようになる。
この壁そりは、ハット型或いはＵ字型断面形状のプレス成型品のプレス成形において、ダイス肩Ｒ部で曲げ変形とそれに続く曲げ戻し変形を受けた時に曲げ応力が残留し、プレス品が金型から離反後に、その残留曲げ応力によるスプリングバック（壁部の反り）であることがよく知られている。
【０００３】
この壁そりを抑制する従来の技術は、▲１▼成形ストロークの末期に強い引張り力を作用させ残留する曲げ応力を軽減する方法、  ▲２▼特開平２００１−８７８１６号公報の「壁部に線状凹み部を加圧成形する方法」、▲３▼特開平７−１５５８４３号公報「形状凍結性に優れた金属板の曲げ加工方法」、▲４▼特公昭６２−６０１６６号公報「曲げ成形方法」がある。
しかしながら、「▲１▼の方法は、ストロークの末期に強う引張り力を付与させるためには、特殊なしわ押さえ機構を持つプレス機で、プレスストロークの末期にしわ押さえ力（ＢＨＦ）大幅に高くする必要があり、設備投資が必要になる。      ▲２▼の方法は、プレス部材の壁部に線状凹みを加圧成形するので、部品に線状凹み痕が付く。  ▲３▼の方法は、個体潤滑皮膜を塗布した金属板を用いる必要があり、経済性が不利である。  ▲４▼の方法は、逆曲げ効果を活用する方法で、同公報には、Ｕ形曲げ型を使用して曲げ成型する方法、即ち、同第７図に示されているダイスと板押さえ金具との間隔を板厚ｔ  ＋  ０．１  に設定し、バックテンションを付与しないことで、逆曲げ作用効果を大きくした上で、ダイス肩Ｒｄとクリアランスとを適正にする方法であるが、自動車のフレーム等のプレス品では、板押さえではなくしわ押さえを用いしわ発生を防止するいわゆるプレス成形で製造されるもので、▲４▼の方法では本願発明が対象とするようなプレス品の成型には適用できない。」などの課題がある。また、ＳＢ（α）についても課題がある。
【０００４】
【発明が解決しょうとする課題】
本発明が解決しようとする課題は、  前記▲１▼のような特殊なプレス装置を必要としない通常のプレス機で、かつ、平滑な表面を有する壁そり量及びＳＢ（α）の少ないプレス部材を得ることができるプレス成形方法を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、  上記課題を解決するプレス成形方法を提供することについて、  鋭意検討を行い本発明を完成したものであり、  その要旨とするところは下記の通りである。
（１）  ハット型或いはＵ字型断面形状のプレス成型品のしわ押さえを有するプレス成形において、ダイス肩Ｒｄを板厚ｔの３．５〜０．５にし、ポンチとダイス間の間隔から板厚ｔを差し引いたクリアランスＣ（板厚比）範囲を±７％とすることを特徴とした壁反り量の少ないプレス成形方法。
（２）ハット型或いはＵ字型断面形状のプレス成型品のプレス成形において、ダイス肩Ｒｄが１０ｍｍ以上のダイスで、クリアランスＣ範囲を−７％以下にし、しごき加工を行うことを特徴とする壁反り量の少ないプレス成形方法。
（３）ハット型或いはＵ字型断面形状のプレス成型品のプレス成形において、ダイス肩Ｒｄの下部に、しごき加工部を設けたダイスで、０．１％以上のしごき加工を行うことを特徴とする壁反り量の少ないプレス成形方法。
（４）しごき面がＲｉ：３ｍｍ以上の曲面である壁反り量の極めて少ないことを特徴とする（３）に記載のプレス成形方法。
（５）しごき面が平面でしごき角θ：１５゜以下である壁反り量の極めて少ないことを特徴とする（３）に記載のプレス成形方法。
（６）前記ポンチ先端の肩Ｒ止まり部に面圧をかけることができる決め押しダイスを用いて、プレスストロークの最終点で決め押しプレスを行うことを特徴とするポンチ先端肩部の角度のスプリングバック量（ＳＢ（α））が極めて小さい（１）乃至（５）に記載のプレス成形方法。
（７）前記ポンチ先端部に逃げを設けることで、該ポンチ先端の肩Ｒ止まり部により効果的に面圧をかけ且つ過剰な曲げを附加することを特徴とする（６）に記載のプレス成形方法。
（８）ハット型或いはＵ字型断面形状のプレス成型品プレス成形において、ポンチ先端の肩Ｒ止まり部に面圧をかけることができる決め押しダイスと、ポンチ先端部に逃げを設けたポンチとを用い、ポンチ先端の肩Ｒ止まり部により効果的に面圧をかけ且つ過剰な曲げを付与することができるポンチを用いて、プレスストロークの最終点で決め押しプレスを行うことを特徴とするポンチ先端肩部の角度のスプリングバック量（ＳＢ（α））が良好なプレス成形方法。
【０００６】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の実施形態について詳細に述べる。
本発明者は、先ず、▲４▼の特公昭６２−６０１６６号公報「曲げ成形方法」に記載されている方法を、しわ押さえを有するプレス成形方法でハット型成形で壁反り性を調査した。その結果、同公報の図５に示す条件（但し、ＢＨＦ（しわ押さえ力）は２０ｔｏｎ／１００ｍｍ巾とした）で、評価した結果、同公報のような逆曲げ効果が殆ど現れず、壁そりが大きく、いわゆるプレス成形法においては作用効果が生じないことが分かった。
【０００７】
そこで、プレス成形法で、壁反り低減方法について種々検討し、請求項−１の方法を見出した。
実験は、１．２ｍｍ厚の５９０Ｍｐａ冷延ハイテンを供試材とし、ポンチ（９９．６ｍｍ巾，Ｒｐ＝５ｍｍ）で、従来法の条件はダイス肩Ｒ＝５ｍｍ，クリアランスＣ＝１２，１７％の２条件、新法の検討条件は、ダイス（Ｒｄ＝３．０ｍｍ→Ｒｄ／ｔ＝２．５）で、クリアランスＣ＝（Ｃｄｐ−ｔ）ｘ１００）を変更し、ＢＨＦ＝１０ｔｏｎでハット曲げプレスを行い、図１で定義した壁反り量（１／ρ）を測定し、クリアランスＣとの関係を調査し、その結果を図２に示す。
実験の結果、先行特許▲４▼では、クリアランスＣが＋２０％付近で最も形状が良く、クリアランスＣが０％に近づくにつれ顕著に劣悪となっているが、本法が対象とするしわ押さえを用いる方法では、クリアランスＣが０或いは−５％で最も形状凍結性が良くなる（１／ρが小さくなる）との本発明の方法（新逆曲げ法）を見出すことができた。
【０００８】
次に、本発明者は、図２の結果で、しごき加工クリアランスＣ領域に入るＣ＝−１１％のものが予想に反し、壁そりが逆に大きくなったことに着目し、種々検討した結果、請求項−５の更に壁そりの極めて少ないプレス成形方法（軽しごき方法）を見出した。
本発明者は、図２のしごき加工によって逆に壁そりが大きくなるという結果について、種々の検討を行った結果、しごき部の金型形状（プロフール）を適正にすれば、極めて良好な壁反りとすることが可能であることを見いだしたものである。    図３は、壁反り低減に大きく寄与する金型の例で、通常のダイスの肩Ｒの下部にしごき成形部を設けた金型で、図３はしごき角θ＝５゜のものである。
【０００９】
図４は、  図３の金型のしごき角θを８゜と５゜で、クリアランスＣを変え、壁反り量としごき率との関係を整理したものである。    しごき率は、金型のしごき部に入る直前の板厚ｔ１としごき後の板厚ｔｉとを測定し、板厚減少率［（ｔ１−ｔｉ）／ｔ１ｘ１００％］で算出したものである。    尚、しごき率＝０％に対応するクリアランスＣは−５〜−１０％となっている。    これは、原板板厚ｔ０は、しわ押さえ力ＢＨＦとダイス肩Ｒにより引張り曲げを受け、引き延ばされｔ１まで減厚されている。  従って、しごき加工を付与するためのクリアランスＣは、そのことを考慮する必要がある。
壁反り量（１／ρ）は、しごき角θが５゜および８゜の何れも若干のしごき（０．１％程度）加工が施されれば、従来法の壁反り量のレベルから急激に低下していき、約０．３％のしごき率を超えるとしごき率とともに壁反り量が低減していき、しごき角θが５゜の場合は約５〜６％のしごき率で、従来法の１／ρの約１２％まで軽減できた。
【００１０】
本発明者は、上記軽しごき法について、その他の金型およびプレス条件について検討し、しごき部金型プロフィールが図３に示すような平坦面でなく、曲面でもその曲面半径Ｒｉが３〜２０ｍｍであれば同様の効果が得られることを見いだした。    又、しごき部をダイス肩Ｒの下部に設ける場合には、請求項５の平坦面プロフィール或いは請求項４の曲面プロフィールでなくとも、しごき加工が行えれば同様の効果が得れれる事も分かった。
更に、通常のダイスでの壁反り軽減についても、上記知見を元に種々検討した結果、ダイ肩Ｒｄが１０ｍｍ未満ではしごき加工時にダイＲ曲面に沿った方向へ曲げモーメントが大きく働き、その影響で、本来の軽しごき法の作用効果が損なわれていることが分かり、請求項３のダイ肩Ｒｄを１０ｍｍ以上とすることで、良好な壁反り軽減効果が得られることを突き止めた。
【００１１】
次に、本発明者は、図６に示すポンチ先端肩Ｒ部の角度（α）のＳＢ（α）についても検討し、種々検討した結果、１）請求項２〜５のしごき加工を行う方法では、図７に示すように、αのハット型プレス品の側壁側のαは、しごき加工の作用効果により、ほぼ完全に形状凍結がなされスプリングバックが殆ど無いことが分かった。    そこで、ポンチ底（ポンチ先端部）側のＳＢ（α）の低減法について検討し、図６に示すように、「ポンチ先端底部側のポンチ肩ＲｐのＲ止まり部を決め押しできる決め押しダイスを設け、ポンチでプレスストローク終端時に決め押しを行う方法」及び「決め押しダイスを設け、更にポンチ肩Ｒ部のＲ止まり部をより効果的に且つ過剰に曲げを附加することが可能なポンチ底に逃げを持つ新決め押し法」を見いだした。
実験は、１．２ｍｍ厚の７８０Ｍｐａ冷延ハイテンを供試材とし、ポンチ（９９．６ｍｍ巾，Ｒｐ＝５ｍｍ）で、従来法の条件はダイス肩Ｒ＝５ｍｍ，クリアランスＣ＝５％の条件及び決め押しダイス無しの従来法と、図３の金型のしごき角θを５゜で、しごき率＝７％，決め押しダイスを用い、ポンチ先端がフラットなポンチと図７に示す逃げを有するポンチを用いて、軽しごきと決め押し或いは新決め押しのＳＢ（α）に対する作用効果を比較調査した。
調査の結果、従来法ではα＝１０１．０゜とＳＢ（α）が約１１．０゜もあるのに対し、決め押し法（決め押し力＝５ｔｏｎ）ではα≒８９．８゜，新決め押し法ではα≒８９．０゜とＳＢ（α）が殆どゼロか或いは過剰に強制気味となり、極めて顕著なＳＢ（α）の改善効果が得られた。
本発明者等は、請求項１或いは従来法についても、上記の新決め押し法或いは決め押し法の作用効果を確認する試験を実施し、決め押し法では従来法の約５０％前後に、また、新決め押し法では約３０％前後まで軽減できることを確認した。
尚、請求項６，７においては、逆曲げ法、しごき加工法での壁反り量の低減作用効果には何ら悪影響を及ぼすことがなく、優れた壁反り低減効果はそのまま享受できる。
【００１２】
以下に本発明の構成条件の詳細な説明を行う。
本発明の方法で、作用効果が得られる金属板は、特に限定する必要はないが、金属板の強度が高いもの、或いはＡｌのようにヤング率が小さいものに適用すると、より大きな壁反り軽減効果が得られる。  又、金属板はその表面にメッキ、樹脂被覆、等の表面処理を施されたものでも良く、壁反り低減効果が得られる。
本発明の作用効果が得られるプレス品形状は、その部品の断面形状がハット型或いはＵ字型であれば充分な作用効果が得られる。  又、壁部が多段或いはテーパー状さらには角筒状であっても、金型とプレス方法を工夫し、本発明の請求項の条件を満たしたプレス成形方法で有れば、作用効果は得られる。  又、円筒絞り（断面形状はハット型になる）の場合でも、円筒形状であるので側壁の剛性は高いため、目に見える壁反り軽減量は少なくなるが、壁反りに対しより高い精度が要求される部品に対しては、作用効果は得られる。
【００１３】
プレス成形のしわ押さえ力ＢＨＦは、請求項１の方法では必須でＢＨＦ≧２５０ｋｇｆ／５０ｍｍ側壁巾以上であることが望ましい。  請求項２，３，４，５のしごき加工を施す方法では、しわ押さえ力を附加してもしなくても良好な壁反り低減効果が得られる。    尚、ポンチ肩Ｒｐ部スプリングバック（ポンチ肩角度の開き）を軽減するには、ＢＨＦ力を高くするのがよい。    又、プレス時の潤滑油は限定する必要はないが、カジリ発生の抑制および金型寿命の観点から所要の潤滑特性を有するものを用いるのが好ましい。
請求項１方法（新逆曲げ法）は、ダイス肩Ｒ  ｄを逆曲げ作用効果を得るためにＲｄ／ｔを３．５以下にする必要がある。    ３．５以上では逆曲げ作用力が小さすぎ所要の壁反り低減効果が得られない。  又、０．５未満では逆曲げ作用効果は充分であるが、曲げ変形が多き過ぎ板破断が生じるようになる。
クリアランスＣは、図２に示すように、−７〜＋７％の範囲にする必要がある。
【００１４】
請求項２のダイス肩Ｒｄでしごき加工を施す方法は、Ｒｄは１０ｍｍ以上でなければならない。１０ｍｍ未満ではダイ肩部の曲面形状が残りやすくなり壁反り軽減効果が不十分となり、Ｒｄが３ｍｍ以下程度に小さいと逆に壁反り量が大きくなる。
クリアランスＣは、−７％以下でなければならない。−７％超になると、ダイス肩Ｒｄ部での引張り曲げにより板厚が減少しているので、実質的にしごき加工が施されず壁反り低減効果が得られない。  尚、−２５％未満になると、しごき加工量が多き過ぎ金型摩耗が大きくなるので、−２５％以上とするのが好ましい。
【００１５】
請求項３のダイス肩Ｒｄの下部に、しごき加工部を設けたダイスでしごき加工を行う方法は、０．１％以上のしごき加工を行えば、壁反り低減効果が得られる。  又、０．３％以上のしごき加工を施すと顕著な壁反り軽減効果が得られる。  更に、しごき率が４％以上になると極めて良好な壁反り低減効果が得られる。  尚、１５％以上のしごき加工を施すと、金型摩耗が大きくなりやすいので、金型材質、潤滑には特に留意する必要がある。
クリアランスＣは、約−７％前後からしごき加工が施されるようになるので、プレス条件（Ｒｄ，ＢＨＦ等）を考慮し、所定の壁反り低減効果が得られるしごき率になるように調整すればよい。  尚、しごき率の調整は、ダイスの肩Ｒｄ部の下部にしごきダイスのチップをはめ込む方式にし、スペーサーを調節し、しごき率を調整するのが好ましい。
【００１６】
尚、ダイス肩Ｒｄは、本方法の場合は特に制約する必要はない。
請求項４の方法は、上記請求項３のしごき部の形状が、しごき曲面の曲率Ｒｉが３．０ｍｍ以上である有れば極めて優れた壁反り低減効果が得られる。  Ｒｉが３．０ｍｍ未満では、壁反り効果が不十分で克つしごき面がかじりやすくなる。    尚、Ｒｉが２０ｍｍ超になるとしごき面に掛かる力が大きくなり、金型が破損しやすくなるので、Ｒｉは２０ｍｍの以下にするのが好ましい。
請求項５の方法は、上記請求項３のしごき部の形状が、しごき面が平面で、しごき角θが１５゜以下であれば極めて優れた壁反り低減効果が得られる。  しごき角θが１５゜超では、壁反り効果が不十分で克つしごき面がかじりやすくなる。    尚、しごき角θが３゜未満になるとしごき面に掛かる力が大きくなり、金型が破損しやすくなるので、しごき角θは３゜の以上にするのが好ましい。
【００１７】
請求項６の方法は、請求項１〜５の方法に加え、ポンチ先端の肩Ｒ止まり部に面圧をかけることができる決め押しダイスを用いて、プレスストロークの最終点で決め押しプレスを行うことで、ＳＢ（α）の低減ができる。中でも、請求項２〜５との組合せの場合は、ＳＢ（α）≒０と極めて良好な結果が得られる。    尚、より小さい決め押し力で作用効果を大きく発揮さすには、決め押しダイスの決め押し力を付与させる部位以外には逃げを設けるのがよい。
請求項７の方法は、請求項１〜５の方法に加え、ポンチ先端の肩Ｒ止まり部に面圧をかけることができる決め押しダイスを用いて、プレスストロークの最終点で決め押しプレスを行うことで、ＳＢ（α）の低減ができる。中でも、請求項２〜５との組合せの場合は、ＳＢ（α）≒０と極めて良好な結果が得られる。また、逃げの程度は、図７に示す逃げの条件は、ポンチ先端フラット面から７゜でＲｐと接線で接する逃げを設けているが、必要に応じ、角度或いは逃げの取り方を変えて実施すればよい。
請求項８は、請求項７の新決め押しの作用効果を、従来法に適用したもので、新決め押しの実施の形態は、請求項７と同じでよい。
【００１８】
（実施例−１）
以下に本発明の効果を実施例により説明する。
板厚が１．２ｍｍのＳＰＣＥ，４４０Ｍｐａハイテン，５９０Ｍｐａハイテン，７８０Ｍｐａハイテンを供試材とし、前述の試験条件でハット曲げ成形し、壁反り量を評価した。
評価結果は、図５に、鋼板のＴ．Ｓ（Ｘ軸）とプレス品の壁反り量１／ρ（Ｙ軸）にプロットし、示した。
従来法のプレス条件は、Ｒｄ＝５ｍｍ，クリアランスＣ≒８％，ＢＨＦ＝１０ｔｏｎ、    軽しごき法は、しごき角θ＝５゜，しごき率≒６％，ＢＨＦ＝５ｔｏｎ、  請求項１の実施例である新逆曲げ法（小Ｒｄ−低クリアランス）は、Ｒｄ＝３ｍｍ（Ｒｄ／ｔ＝２．５），クリアランスＣ≒０％，ＢＨＦ＝１０ｔｏｎで、ハット曲げプレス成形を行った。  プレス潤滑油は日本プレス工作油＃６３０を塗油した。
請求項１の実施例である図１の新逆曲げ法は、ＳＰＣＥ（軟質冷延鋼板）〜７８０Ｍｐａ級ハイテンの全てにおいて、従来法に比べ良好な壁反り低減効果が現れている。
更に、請求項５および３の実施例である軽しごき法は、更に優れた壁反り低減効果を発揮し、７８０Ｍｐａ級のハイテン材でも、ＳＰＣＥよりも良好な壁反り量になっている。
【００１９】
（実施例−２）
実施例−１と同様に、請求項−４の軽しごき法は、しごき曲面Ｒｉ＝１０ｍｍ，しごき率≒４％，ＢＨＦ＝１０ｔｏｎ、  請求項−２の軽しごき法は、ダイス肩Ｒｄ＝１５ｍｍ，しごき率≒４％，ＢＨＦ＝１０ｔｏｎで、ハット曲げプレス成形を行った。  プレス潤滑油は日本プレス工作油＃６３０を塗油した。同強度の鋼板の壁反り量は、請求項−２の実施例では、従来法の２０〜２６％に軽減でき、  請求項４の実施例では、従来法の２８〜３５％になり、何れも優れた壁反り軽減効果が得られた。
【００２０】
（実施例−３）
板厚が１．２ｍｍのＳＰＣＥ，４４０Ｍｐａハイテン，５９０Ｍｐａハイテン，７８０Ｍｐａハイテンを供試材とし、前述の試験条件でハット曲げ成形し、ポンチ先端肩Ｒ部の角度（α）を評価した。
評価結果は、図８に、鋼板のＴ．Ｓ（Ｘ軸）とプレス品のポンチ先端肩Ｒ部の角度（α）（Ｙ軸）にプロットし、示した。
従来法のプレス条件は、Ｒｄ＝５ｍｍ，クリアランスＣ≒５％，ＢＨＦ＝１０ｔｏｎ、    しごき条件は、しごき角θ＝５゜，しごき率≒６％，ＢＨＦ＝１０ｔｏｎで、  請求項６の決め押し条件は決め押しダイスとポンチ先端部に逃げのないフラットポンチを用い、請求項７の新決め押し条件は決め押しダイスと図７に示す７゜で逃げを設けたポンチ先端形状のポンチを用いた条件で、ハット曲げプレス成形を行った。  プレス潤滑油は日本プレス工作油＃６３０を塗油した。
請求項６の実施例では、図８に示すように、ＳＰＣＥ（軟質冷延鋼板）〜７８０Ｍｐａ級ハイテンの全てにおいて、従来法に比べ極めて顕著な改善効果を示し、ＳＢ（α）はほぼゼロになっている。
請求項７の実施例では、図８に示すように、ＳＰＣＥ（軟質冷延鋼板）〜７８０Ｍｐａ級ハイテンの全てにおいて、従来法に比べ極めて顕著な改善効果を示し、ＳＢ（α）はほぼゼロ〜−４゜程度になり、ＴＳが低いものは、新決め押し法の過剰曲げ作用が大きく利きすぎているが、その作用効果は顕著である。この請求項７の新決め押し法は、ハイテンの強度が７８０Ｍｐａよりも大きくなる場合や決め押し力があまり附加できない場合等、請求項６の決め押し法ではＳＢ（α）が充分低下しないプレス条件のような場合に適用するのがよい。
【００２１】
（実施例４）
請求項８の実施例は、実施例３の従来法のダイスに、実施例３の新決め押し法のポンチ先端に７゜で逃げを設けたポンチと決め押しダイスを附加し、その他の条件は実施例３と同じ条件で、ＳＢ（α）を調査した。
ＳＢ（α）は、ＳＰＣＥ（軟質冷延鋼板）〜７８０Ｍｐａ級ハイテンの全てにおいて、従来法に比べ顕著な改善効果を示し、ＳＢ（α）はほぼ１／３程度になっている。
【００２２】
【発明の効果】
以上，  本発明について詳細に説明したが、  本発明の形状凍結性の優れたプレス成形方法は、ハット型或いはＵ字型断面形状を有するプレス品の壁反り量及びＳＢ（α）の低減に対し、優れた効果を十分に発揮し、  産業上有用な著しい効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】ハット型プレス試験概要並びに壁反り量（ρ）を示す図である。
【図２】新逆曲げ法のクリアランスＣと壁反り量（１／ρ）の関係を示す図である。
【図３】請求項５の軽しごき法のしごき面が平面である金型の断面を示す図である。
【図４】請求項５の軽しごき法のしごき率と壁反り量（１／ρ）との関係を示す図である。
【図５】軽しごき法および新逆曲げ法の鋼板強度（ＴＳ）と壁反り量（１／ρ）との関係を示す図である。
【図６】は、ハット型プレス試験概要並びに、ポンチ先端肩Ｒ部の角度（α）を示す図である。
【図７】は、請求項６，７の軽しごき法＆決め押しｏｒ新決め押し法の金型の断面及び概念を示す図である。
【図８】は、軽しごき法＆決め押し法及び新決め押し法の鋼板強度（ＴＳ）と、ポンチ先端肩Ｒ部の角度（α）との関係を示す図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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