(57)【要約】【課題】所謂内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサにおいて、比較的簡単な構成でローラ内側が高圧となる不都合を回避しながら、第２の回転圧縮要素のシリンダ内への給油も円滑且つ確実に行えるようにする。【解決手段】中間仕切板３６のシリンダ３８側の面（中間仕切板３６の上側の面）に、中間仕切板３６の内周縁から外周縁に渡る貫通溝１３１を形成し、給油孔８２、８４を介してオイル孔８０及びローラ４６内側とシリンダ３８内の低圧室と密閉容器１２内とを連通する。【選択図】      図３
2004293333.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に駆動要素の回転軸にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサにおいて、
前記第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構成するための第１及び第２のシリンダと、
これらシリンダ内にそれぞれ設けられ、前記回転軸の偏心部に嵌合されて偏心回転するローラと、
前記各シリンダ及び前記各ローラの間に介在して前記各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、
前記各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、前記回転軸の軸受けを有する支持部材と、
前記回転軸に形成されたオイル孔とを備え、
前記中間仕切板の前記第２のシリンダ側の面に、当該中間仕切板の内周縁から外周縁に渡る溝を形成し、前記オイル孔及び前記ローラ内側と前記第２のシリンダ内の低圧室と前記密閉容器内とを連通したことを特徴とするロータリコンプレッサ。
【請求項２】
前記駆動要素は、始動時に低速にて起動される回転数制御型のモータであることを特徴とする請求項１のロータリコンプレッサ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、密閉容器内に駆動要素の回転軸にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備えたロータリコンプレッサに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のこの種ロータリコンプレッサ、特に、内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサでは、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となりシリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。そして、この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て外部の放熱器などに流入する構成とされている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】
特許第２５０７０４７号公報
【０００４】
また、回転軸内には軸中心に鉛直方向のオイル孔と、このオイル孔に連通する横方向の給油孔が形成されており、回転軸の下端に取り付けられたオイルポンプ（給油手段）により密閉容器１２内底部のオイル溜めからオイルが汲み上げられてオイル孔を上昇し、給油孔から回転軸や回転圧縮要素内の摺動部に供給されて潤滑とシールを行っていた。
【０００５】
係るロータリコンプレッサに、高低圧差の大きい冷媒、例えば自然冷媒である二酸化炭素（ＣＯ２）を冷媒として用いた場合、冷媒圧力は高圧となる第２の回転圧縮要素で１２ＭＰａＧに達し、一方、低段側となる第１の回転圧縮要素で８ＭＰａＧ（中間圧）となる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
このようなロータリコンプレッサでは、第２の回転圧縮要素のシリンダの上側の開口面が支持部材にて閉塞されており、下側の開口面が中間仕切板にて閉塞されている。一方、第２の回転圧縮要素のシリンダ内にはローラが設けられている。このローラは回転軸の偏心部に嵌合されており、このローラとローラの上側に配置された前記支持部材及びローラとローラの下側に配置された中間仕切板との間には設計上又はローラの摩耗防止のため、若干の隙間が形成されている。そのため、この隙間からローラ内側（ローラ内側の偏心部周辺の空間）に第２の回転圧縮要素のシリンダで圧縮された高圧の冷媒ガスが流入してしまい、これにより、ローラ内側に高圧の冷媒ガスが溜まってしまう。
【０００７】
このように、ローラ内側に高圧の冷媒ガスが溜まってしまうと、底部がオイル溜めとなる密閉容器の圧力（中間圧）よりもローラ内側の圧力の方が高くなるため、回転軸のオイル孔を介して給油孔から圧力差を利用してローラ内側にオイルを供給することが極めて困難となり、ローラ内側の偏心部周辺への給油量が不足してしまう。
【０００８】
そこで、従来では図６に示される如く第２の回転圧縮要素のシリンダの上側に配置された上部支持部材２０１に第２の回転圧縮要素のローラ内側（偏心部側）と密閉容器内とを連通する通路２００を形成して、ローラ内側に溜まった高圧の冷媒ガスを密閉容器内に逃がし、ローラ内側が高圧となることを防いでいた。
【０００９】
しかしながら、ローラ内側と密閉容器内とを連通する上記通路２００を形成するためには、上部支持部材２０１の内縁部にローラ内側に開口するような軸心方向の通路２００Ａと、この通路２００Ａと密閉容器内と連通する水平方向の通路２００Ｂの２つの通路を加工形成しなければならないため、通路形成のための加工作業が増加し、生産コストが高騰するという問題が生じていた。
【００１０】
一方、第２の回転圧縮要素は、底部がオイル溜めとなる密閉容器内の圧力（中間圧）よりも第２の回転圧縮要素のシリンダ内の圧力（高圧）の方が高くなるため、回転軸のオイル孔や給油孔から圧力差を利用して第２の回転圧縮要素のシリンダ内にオイルを供給することが極めて困難となり、吸入冷媒に溶け込んだオイルのみによって専ら潤滑されるかたちとなって給油量が不足してしまう問題もあった。
【００１１】
本発明は、係る従来技術の課題を解決するために成されたものであり、所謂内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサにおいて、比較的簡単な構成でローラ内側が高圧となる不都合を回避しながら、第２の回転圧縮要素のシリンダ内への給油も円滑且つ確実に行えるようにすることを目的とする。
【００１２】
【発明を解決するための手段】
即ち、本発明では、所謂内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサにおいて、第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構成するための第１及び第２のシリンダと、これらシリンダ内にそれぞれ設けられ、回転軸の偏心部に嵌合されて偏心回転するローラと、各シリンダ及び各ローラの間に介在して各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、回転軸の軸受けを有する支持部材と、回転軸に形成されたオイル孔とを備え、中間仕切板の第２のシリンダ側の面に、当該中間仕切板の内周縁から外周縁に渡る溝を形成し、オイル孔及びローラ内側と第２のシリンダ内の低圧室と密閉容器内とを連通したので、中間仕切板の内周縁から外周縁に渡って形成された溝により、ローラ内側に溜まる高圧の冷媒ガスを密閉容器内に逃がすことができるようになる。
【００１３】
また、中間圧となる密閉容器内よりも第２の回転圧縮要素の第２のシリンダ内の圧力が高くなる状況であっても、第２の回転圧縮要素における吸入過程での吸入圧損を利用して、中間仕切板に形成した溝を介して、回転軸のオイル孔から第２の回転圧縮要素の第２のシリンダの低圧室に確実にオイルを供給することができるようになる。
【００１４】
請求項２の発明では上記発明に加えて、駆動要素は始動時に低速にて起動される回転数制御型のモータであることを特徴とする。
【００１５】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明のロータリコンプレッサの実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式のロータリコンプレッサ１０の縦断面図を示している。
【００１６】
図１において、１０は二酸化炭素（ＣＯ２）を冷媒として使用する内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサで、このロータリコンプレッサ１０は鋼板からなる円筒状の密閉容器１２と、この密閉容器１２の内部空間の上側に配置収納された駆動要素１４及びこの駆動要素１４の下側に配置され、駆動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２（１段目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段目）からなる回転圧縮機構部１８にて構成されている。
【００１７】
密閉容器１２は、底部をオイル溜とし、駆動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成され、且つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面中心には円形の取付孔１２Ｄが形成されており、この取付孔１２Ｄには駆動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００１８】
駆動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隙を設けて挿入配置されたロータ２４とから構成された直巻き式のＤＣモータであり、インバータにより回転数及びトルク制御が行われる。また、この駆動要素１４はインバータにより、ロータリコンプレッサ１０の始動時は低速にて起動され、その後所望の回転数に増速されるように回転数が制御される。また、前記ロータ２４は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定されている。
【００１９】
ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して構成されている。
【００２０】
また、回転軸１６の下端部には給油手段としてのオイルポンプ１０２が形成されている。このオイルポンプ１０２により、密閉容器１２内の底部に構成されたオイル溜めから潤滑用のオイルが吸い上げられて、回転軸１６内の軸中心に鉛直方向に形成されたオイル孔８０を経て、このオイル孔８０に連通する横方向の給油孔８２、８４（上下偏心部４２、４４にも形成されている）から上下偏心部４２、４４や第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の摺動部等にオイルが供給される。これにより、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の摩耗の防止やシールが行われる。
【００２１】
前記回転圧縮機構部１８は、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４をぞれぞれ構成するための下シリンダ（第１のシリンダ）４０及び上シリンダ（第２のシリンダ）３８と、これらシリンダ３８、４０内にそれぞれ設けられ、シリンダ３８、４０内を１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けられた上下偏心部４２、４４に嵌合されて偏心回転する上下ローラ４６、４８と、シリンダ３８、４０及びローラ４６、４８の間に介在して第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を仕切る中間仕切板３６と、ローラ４６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画するベーン５０（下側は図示せず）と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ４０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成される。
【００２２】
上部支持部材５４および下部支持部材５６には、吸込ポート１６１、１６２にて上下シリンダ３８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０と、一部を凹陥させ、この凹陥部を上部カバー６６、下部カバー６８にて閉塞することにより形成される吐出消音室６２、６４とが設けられている。また、上部支持部材５４及び下部支持部材５６の中央にはそれぞれ軸受け５４Ａ、５６Ａが起立形成されており、回転軸１６を支持している。
【００２３】
下部カバー６８はドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部の４カ所を主ボルト１２９・・・によって下から下部支持部材５６に固定されている。この主ボルト１２９・・・の先端は上部支持部材５４に螺合する。
【００２４】
そして、第１の回転圧縮要素３２の吐出消音室６４と密閉容器１２内とは連通路にて連通されており、この連通路は下部支持部材５６、上部支持部材５４、上部カバー６６、上下シリンダ３８、４０、中間仕切板３６を貫通する図示しない孔である。この場合、連通路の上端には中間吐出管１２１が立設されており、この中間吐出管１２１から密閉容器１２内に中間圧の冷媒が吐出される。
【００２５】
また、上部カバー６６は吐出ポート３９にて第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８内部と連通する吐出消音室６２の上面開口部を閉塞し、密閉容器１２内の上部カバー６６の上方には所定間隔を存して駆動要素１４が設けられている。この上部カバー６６は周辺部が４本の主ボルト７８・・・により、上から上部支持部材５４に固定されている。この主ボルト７８・・・の先端は下部支持部材５６に螺合する。
【００２６】
ここで、前記中間仕切板３６のシリンダ３８側の面には、図２及び図４に示す如く中間仕切板３６の内周縁から外周縁に渡る貫通溝１３１が形成されている。この貫通溝１３１は、オイル孔８０に連通する給油孔８２、８４及びローラ４６内側とシリンダ３８の低圧室とを連通するものである。尚、図２は中間仕切板３６の平面図、図３は中間仕切板３６の縦断面図、図４は上シリンダ３８の平面図をそれぞれ示している。
【００２７】
即ち、中間仕切板３６と回転軸１６との間には若干の隙間が形成されており、この隙間は、上側がローラ４６内側（ローラ４６内側の偏心部４２周辺の空間）と連通している。更に、中間仕切板３６と回転軸１６との間の隙間は、下側がローラ４８内側（ローラ４８内側の偏心部４４周辺の空間）と連通している。また、シリンダ３８の低圧室と中間仕切板３６の内周縁とは、図３に示すように貫通溝１３１にて連通されている。この貫通溝１３１は図４における上シリンダ３８のベーン５０がローラ４６に当接する位置から吸込ポート１６１のベーン５０とは反対側の縁部までの範囲α内の下側に対応するように形成されている。
【００２８】
そこで、この貫通溝１３１によりシリンダ３８内のローラ４６とシリンダ３８の上側開口面を閉塞している上部支持部材５４や、下側の開口面を閉塞している中間仕切板３６との間に形成された隙間からローラ４６内側（ローラ４６内側の偏心部４２周辺の空間）に漏れて、中間仕切板３６と回転軸１６の間の隙間及びローラ４８内側に流入した高圧の冷媒ガスを密閉容器１２内に逃がすことができる。
【００２９】
即ち、貫通溝１３１によりローラ４６内側に漏れた高圧の冷媒ガスは、中間仕切板３６と回転軸１６の間に形成された隙間を通って貫通溝１３１内に入り、密閉容器１２内に流出することになる。
【００３０】
これにより、ローラ４６内側に漏れた高圧の冷媒ガスを貫通溝１３１から密閉容器１２内に逃がすことができるので、ローラ４６内側、中間仕切板３６と回転軸１６の間の隙間及びローラ４８内側に高圧の冷媒ガスが溜まるという不都合を回避することができる。これにより、ローラ４６内側及びローラ４８内側に前述する回転軸１６の給油孔８２、８４から圧力差を利用してオイルを給油することができるようになる。
【００３１】
特に、中間仕切板３６を水平方向に貫通する貫通溝１３１を形成するだけでローラ４６内側に漏れたの高圧の冷媒ガスを密閉容器１２内に逃がすことができるようになるので、加工コストの増大も極力抑えることができるようになる。
【００３２】
一方、回転軸１６内には軸中心に鉛直方向のオイル孔８０と、このオイル孔８０に連通する横方向の給油孔８２、８４（上下偏心部４２、４４にも形成されている）が形成されており、中間仕切板３６の貫通溝１３１の内周縁は、これらの給油孔８２、８４を介してオイル孔８０に連通している。これにより、貫通溝１３１は給油孔８２、８４を介してオイル孔８０とシリンダ３８内の低圧室とを連通する。
【００３３】
この場合、後述する如く密閉容器１２内は中間圧となるため、２段目で高圧となる上シリンダ３８内にはオイルの供給が困難となるが、中間仕切板３６に係る貫通溝１３１を形成としたことにより、密閉容器１２内底部のオイル溜めから汲み上げられてオイル孔８０を上昇し、給油孔８２、８４から出たオイルは、中間仕切板３６の貫通溝１３１に入り、そこを通って上シリンダ３８の低圧室側（吸込側）に供給されるようになる。
【００３４】
図５は上シリンダ３８内の圧力変動を示し、図中Ｐ１は中間仕切板３６の内周縁側の圧力を示す。この図で示す如く上シリンダ３８の低圧室の内部圧力（吸入圧力）は、吸入過程においては吸入圧損により中間仕切板３６の内周縁側の圧力Ｐ１よりも低下する。この期間に回転軸１６のオイル孔８０から中間仕切板３６の貫通溝１３１を経て上シリンダ３８内の低圧室にオイルがインジェクションされ、給油が成されることになる。
【００３５】
このように、貫通溝１３１によりローラ４６内側に漏れた高圧の冷媒ガスを密閉容器１２内に逃がすことができ、加えて、中間圧となる密閉容器１２内よりも第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８内の圧力が高くなる状況であっても、第２の回転圧縮要素３４における吸入過程での吸入圧損を利用して、シリンダ３８内に確実にオイルを供給することができるようになる。
【００３６】
また、従来のように、ローラ４６内側の高圧逃しのための孔と第２の回転圧縮要素３４へのオイル供給用の孔とを別々に設けたり、オイル供給のための孔を中間仕切板３６とシリンダ３８との２つの部材に加工したりせずに、中間仕切板３６の内周縁と外周縁に渡る貫通溝１３１を形成するだけで、ローラ４６内側の高圧逃がしと、第２の回転圧縮要素３４への給油を確実に行うことができるようになるので、簡単な構造で、且つ、低コストでコンプレッサの性能の向上と信頼性の回復を図ることができるようになる。
【００３７】
総じて、第２の回転圧縮要素のローラ４６内側が高圧となる不都合を回避すると共に、第２の回転圧縮要素３４の潤滑を確実に行うことができるようになり、ロータリコンプレッサ１０の性能の確保と信頼性の向上を図ることができるようなるものである。
【００３８】
更に、前述する如く駆動要素１４をインバータにより、コンプレッサ始動時には低速にて起動されるように回転数を制御されるので、ロータリコンプレッサ１０の始動時には、貫通溝１３１から密閉容器１２内底部のオイル溜めからオイルを吸い込んでも、液圧縮による悪影響を抑制し、信頼性の低下を回避することができるようになる。
【００３９】
そして、この場合冷媒としては地球環境にやさしく、可燃性および毒性等を考慮して自然冷媒である前記二酸化炭素（ＣＯ２）を使用し、密閉容器１２内に封入される潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキレングリコール）等既存のオイルが使用される。
【００４０】
密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路５８、６０、吐出消音室６２及び上部カバー６６の上側（駆動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１４４がそれぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と１４２は上下に隣接すると共に、スリーブ１４３はスリーブ１４１の略対角線上にある。また、スリーブ１４４はスリーブ１４１と略９０度ずれた位置にある。
【００４１】
そして、スリーブ１４１内には上シリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の吸込通路５８に連通される。この冷媒導入管９２は密閉容器１２の上側を通過してスリーブ１４４に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉容器１２内に連通する。
【００４２】
また、スリーブ１４２内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０に連通される。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出管９６の一端は吐出消音室６２に連通される。
【００４３】
以上の構成で次に動作を説明する。尚、ロータリコンプレッサ１０の起動前は密閉容器１２内のオイル面（油面）は中間仕切板３６に形成された貫通溝１３１の密閉容器１２側の開口より通常は上側にある。このため、貫通溝１３１内に貫通溝１３１の密閉容器１２側の開口から密閉容器１２内のオイルが流入する。
【００４４】
ターミナル２０および図示されない配線を介して前記インバータより駆動要素１４のステータコイル２８に通電されると、駆動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この場合の起動は前述した如く低速にて行われ、その後増速されていく。この回転により回転軸１６と一体に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合された上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を偏心回転する。
【００４５】
これにより、冷媒導入管９４および下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２から下シリンダ４０の低圧室側に吸入された低圧（４ＭＰａＧ）の冷媒ガスは、ローラ４８と図示しないベーンの動作により圧縮されて中間圧（８ＭＰａＧ）となり下シリンダ４０の高圧室側より吐出ポート４１、下部支持部材５６に形成された吐出消音室６４から図示しない連通路を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出される。
【００４６】
そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスは、スリーブ１４４から出て冷媒導入管９２及び上部支持部材５４に形成された吸込通路５８を経由して吸込ポート１６１から上シリンダ３８の低圧室側に吸入される。
【００４７】
一方、ロータリコンプレッサ１０が起動すると前記貫通溝１３１の密閉容器１２側の開口から侵入したオイルが第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８の低圧室側に吸入される。そして、シリンダ３８の低圧室側に吸入された中間圧の冷媒ガスとオイルは、ローラ４６とベーン５０の動作により２段目の圧縮が行なわれる。そこで、冷媒ガスは高温高圧となる（１２ＭＰａＧ）。
【００４８】
この場合、中間圧の冷媒ガスと共に、前記貫通溝１３１の密閉容器１２側の開口から侵入したオイルも圧縮されるが、ロータリコンプレッサ１０はインバータにより起動時は低速にて運転されるように回転数が制御されているため、トルクも小さいので、オイル圧縮してもロータリコンプレッサ１０に与える影響は殆ど無く、通常の運転が行われる。
【００４９】
そして、所定の制御パターンにて回転数が上昇されていき、最終的に駆動要素１４は所望の回転数にて運転される。運転中の油面は貫通溝１３１より下側となるが、前記貫通溝１３１から上シリンダ３８の低圧室への給油が行われるため、第２の回転圧縮要素３４の摺動部のオイル不足を回避することができる。
【００５０】
このように、中間仕切板３６のシリンダ３８側の面に、中間仕切板３６の内周縁じゃら外周縁に渡る貫通溝１３１を形成し、この貫通溝１３１により、オイル孔８０及びローラ４６内側とシリンダ３８の低圧室と密閉容器１２内とを連通したので、ローラ４６内側に漏れた高圧の冷媒ガスをこの貫通溝１３１から密閉容器１２内に逃がすことができる。
【００５１】
これにより、ローラ４６内側及びローラ４８内側に圧力差を利用して回転軸１６の給油孔８２、８４からオイルが円滑に供給されるので、ローラ４６内側の偏心部４２周辺及びローラ４８内側の偏心部４４周辺でのオイル不足を回避することができるようになる。
【００５２】
また、中間圧となる密閉容器１２内よりも第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８内の圧力が高くなる状況であっても、第２の回転圧縮要素３４における吸入過程での吸入圧損を利用して、貫通溝１３１からシリンダ３８の低圧室に確実にオイルを供給することができる。
【００５３】
総じて、比較的簡単な構成により、ローラ４６内側が高圧となる不都合を回避して、第２の回転圧縮要素３３４の潤滑を確実に行うことができるので、ロータリコンプレッサ１０の性能の確保と信頼性の向上を図ることができるようなる。
【００５４】
更に、駆動要素１４は、始動時に低速にて起動される回転数制御型のモータであるので、ロータリコンプレッサ１０の始動時には貫通溝１３１から密閉容器１２内底部のオイル溜めからオイルを吸い込んでも、液圧縮による悪影響を抑制し、信頼性の低下を回避することができるようになる。
【００５５】
尚、本実施例では中間仕切板３６と回転軸１６との間に形成された隙間の上側がローラ４６内側と連通しており、下側がローラ４８内側と連通しているものとしたが、これに限らず、中間仕切板３６と回転軸１６との間に形成された隙間の上側のみがローラ４６内側と連通している場合（下側がローラ４８内側と連通していない場合）であっても良い。また、ローラ４６内側及びローラ４８内側が中間仕切板３６によって仕切られている場合であっても構わない。この場合であっても、中間仕切板の貫通溝１３１の中途部にローラ４６内側と連通する軸心方向の孔を形成することにより、ローラ４６内側の高圧を密閉容器１２内に逃がすことができ、更に、給油孔８２からシリンダ３８の低圧室側にオイル給油することもできる。
【００５６】
また、本実施例ではロータリコンプレッサを第１及び第２の回転圧縮要素を備えた２段圧縮式ロータリコンプレッサで説明したが、これに限らず、回転圧縮要素を３段、４段或いはそれ以上の回転圧縮要素を備えた多段圧縮式ロータリコンプレッサに適応しても差し支えない。
【００５７】
【発明の効果】
以上詳述した如く本発明のロータリコンプレッサによれば、中間仕切板の内周縁から外周縁に渡って形成された溝により、ローラ内側に溜まる高圧の冷媒ガスを密閉容器内に逃がすことができるようになる。
【００５８】
これにより、ローラ内側に圧力差を利用して回転軸の給油孔からオイルが円滑に供給されるので、ローラ内側の偏心部周辺のオイル不足を回避することができるようになる。
【００５９】
また、中間圧となる密閉容器内よりも第２の回転圧縮要素の第２のシリンダ内の圧力が高くなる状況であっても、第２の回転圧縮要素における吸入過程での吸入圧損を利用して、中間仕切板に形成した溝を介して、回転軸のオイル孔から第２の回転圧縮要素の第２のシリンダの低圧室に確実にオイルを供給することができるようになる。
【００６０】
即ち、係る構成によってロータリコンプレッサの性能の確保と信頼性の向上を図ることができるようになる。特に、密閉容器内とローラ内側とを連通する溝を形成するという簡単な構造で、ローラ内側の高圧の逃がしと、第２の回転圧縮要素への給油を行うことができるので、構造の簡素化とコストの削減を図ることができるようになる。
【００６１】
請求項２の発明のロータリコンプレッサによれば上記発明に加えて、駆動要素は始動時に低速にて起動される回転数制御型のモータとしたので、始動時に第２の回転圧縮要素が密閉容器内に連通する中間仕切板の溝から密閉容器内のオイルを吸い込んでもオイル圧縮による悪影響を抑制することが可能となり、ロータリコンプレッサの信頼性の低下も回避することができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を適用した実施例の内部中間圧型の多段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断面図である。
【図２】図１のロータリコンプレッサの中間仕切板の平面図である。
【図３】図１のロータリコンプレッサの中間仕切板の縦断面図である。
【図４】図１のロータリコンプレッサの第２の回転圧縮要素のシリンダの平面図である。
【図５】図１のロータリコンプレッサの上シリンダの吸入側の圧力変動を示す図である。
【図６】従来のロータリコンプレッサの上部支持部材の縦断面図である。
【符号の説明】
１０  ロータリコンプレッサ
１２  密閉容器
１４  駆動要素
１６  回転軸
１８  回転圧縮機構部
２２  ステータ
２４  ロータ
２６  積層体
２８  ステータコイル
３０  積層体
３２  第１の回転圧縮要素
３４  第２の回転圧縮要素
３６  中間仕切板
３８、４０  シリンダ
５４  上部支持部材
５６  下部支持部材
６２、６４  吐出消音室
８０  オイル孔
８２、８４  給油孔
１３１  貫通溝
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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