(57)【要約】【目的】ロッドガイドとしての軽量化要求を満たし且つ製造コストの低減を図ることが可能な油圧緩衝器を提供する。【構成】ロッドガイド８が板材をプレス加工により成形されたプレス成形品２０により構成されると共に、少なくともピストンロッド５との摺動面２０ａを摺動合成樹脂層２１で被覆することによって構成されるため、焼結ハウジングを使用した場合に比べて大幅な軽量化を達成することができると共に、摺動用の合成樹脂でロットガイド全体を成形した場合に比べて充分な剛性を確保することができ、更に、複層摺動部材が圧入されたものに比べて更なる軽量化を達成することができる。【選択図】        図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダの端部に設けられ且つ該シリンダ内を摺動するピストンロッドを案内するロッドガイドを有する油圧緩衝器において、
前記ロッドガイドは、板材をプレス加工により成形されたプレス成形品により構成されると共に、少なくとも前記ピストンロッドとの摺動面を摺動合成樹脂層で被覆したことを特徴とする油圧緩衝器。
【請求項２】
前記摺動合成樹脂層は、前記プレス成形品に摺動用合成樹脂をアウトサート成形することにより形成されていることを特徴とする請求項１記載の油圧緩衝器。
【請求項３】
前記摺動合成樹脂層は、前記プレス成形品に摺動用合成樹脂をコーティングすることにより形成されていることを特徴とする請求項１記載の油圧緩衝器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、シリンダの端部に設けられ且つ該シリンダ内を摺動するピストンロッドを案内するロッドガイドを有する油圧緩衝器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、自動車等に用いられる油圧緩衝器においては、シリンダ内を摺動するピストンロッドを案内するロッドガイドとして、金属製の燒結ハウジングのピストンロッドとの摺動面に、鋼裏金層と多孔室中間層と樹脂表面層との３層構造からなる複層樹脂摺動部材を圧入したものが主として使用されているが、焼結ハウジングと複層樹脂摺動部材とを組合せたものは、重量及び製造コスト等の観点から近年の軽量化要求に対して問題があったため、近年では、特開平７−３３２４２２号に示されるように、板材をプレス成形することにより製造したプレス成形品に上記した複層樹脂摺動部材を圧入したロッドガイドが提案されつつある。また、軽量化要求に対しては、ロッドガイド全体を摺動用の合成樹脂で成形することも考えられる。
【０００３】
【特許文献１】
特開平７−３３２４２２号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、ロッドガイド全体を摺動用の合成樹脂で成形した場合には、剛性に劣り、耐久性に問題があった。また、プレス成形品に複層樹脂摺動部材を圧入したものは、剛性の点で問題はないものの、プレス成形品と複層樹脂摺動部材とを別々に製造して組み付けなければならないので、製造コストがかかると共に更なる軽量化が要望されているという問題があった。本発明は、上記した事情に鑑みなされたもので、その目的とするところは、ロッドガイドとしての軽量化要求を満たし且つ製造コストの低減を図ることが可能な油圧緩衝器を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記した目的を達成するために、請求項１に係る発明においては、シリンダの端部に設けられ且つ該シリンダ内を摺動するピストンロッドを案内するロッドガイドを有する油圧緩衝器において、前記ロッドガイドは、板材をプレス加工により成形されたプレス成形品により構成されると共に、少なくとも前記ピストンロッドとの摺動面を摺動合成樹脂層で被覆したことを特徴とする。このように構成することにより、ロッドガイドが板材をプレス加工により成形されたプレス成形品により構成されると共に、少なくともピストンロッドとの摺動面を摺動合成樹脂層で被覆することによって構成されるため、焼結ハウジングを使用した場合に比べて大幅な軽量化を達成することができると共に、摺動用の合成樹脂でロットガイド全体を成形した場合に比べて充分な剛性を確保することができ、更に、複層摺動部材が圧入されたものに比べて更なる軽量化を達成することができる。
【０００６】
また、請求項２に係る発明においては、前記摺動合成樹脂層は、前記プレス成形品に摺動用合成樹脂をアウトサート成形することにより形成されていることを特徴とする。このように構成することにより、樹脂付きのロッドガイドの製造を簡単且つ低廉に行うことができる。
【０００７】
更に、請求項３に係る発明においては、前記摺動合成樹脂層は、前記プレス成形品に摺動用合成樹脂をコーティングすることにより形成されていることを特徴とする。このように構成することにより、樹脂付きのロッドガイドの製造を簡単且つ低廉に行うことができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。まず、図１を参照して、実施形態に係る油圧緩衝器１の概略について説明する。図１は、油圧緩衝器１の内部を示す断面図である。
【０００９】
図１において、油圧緩衝器１は、ショックアブソーバ用のオイルが充填されるシリンダ２と、該シリンダ２内を摺動するピストンロッド５と、該ピストンロッド５の一端に取り付けられるピストン３と、シリンダ２の端部に設けられてピストンロッド５の摺動を案内するロッドガイド８と、ピストンロッド５に設けられてピストンロッド５が伸び側のストロークエンドに至ったときにロッドガイド８に当接するリバウンドストッパ４と、油圧緩衝器１の外形を構成するアウタチューブ６と、シリンダ２の底部に取り付けられるベース７と、から構成されている。
【００１０】
図１に示すように、油圧緩衝器１は、上方をロッドガイド８、下方をベース７により塞いだシリンダ２と、このシリンダ２を外側から覆い、上方をオイルシール１２で塞いだアウタチューブ６と、により二重構造で構成されている。シリンダ２とアウタチューブ６との間には、リザーバ室１１が形成され、リザーバ室１１の内部には、不活性ガスである低圧窒素ガス等が封入されている。シリンダ２の内部には、ショックアブソーバ用のオイルが充填されると共に、ピストンロッド５の先端に取り付けられたピストン３が摺動自在に嵌入されており、このピストン３によりシリンダ２内が上液室９と下液室１０とに区画されている。下液室１０は、リザーバ室１１の下部と、図示しない連通路を介して連通されている。また、ピストン３には、図示しないオリフィスが形成されており、ピストン３がシリンダ２内で摺動した場合にシリンダ２内のオイルがオリフィスを通過し、オイルがオリフィスを通過する際の流動抵抗によってピストン３の振動が減衰されることとなる。
【００１１】
次に、本実施形態の要部を構成するロッドガイド８について図２及び図３を参照して説明する。図２は、実施形態に係るロッドガイド８が取り付けられた油圧緩衝器１の上部を示す断面図であり、図３は、ロッドガイド８の断面図である。
【００１２】
図２及び図３において、ロッドガイド８は、深絞り可能な板材（例えば、ＳＰＣＤ材等）をプレス加工により成形されたプレス成形品２０により構成されると共に、ピストンロッド５との摺動面を含む外周面を摺動合成樹脂層２１で被覆したことにより形成されるものである。以下、プレス成形品２０と摺動合成樹脂層２１について詳細に説明する。
【００１３】
まず、プレス加工により成形されたプレス成形品２０は、前記ピストンロッド５が貫通すると共に前記アウタチューブの上端を閉塞するような形状にプレス加工される。具体的には、前記ピストンロッド５の外周と当接する摺動面２０ａと、該摺動面２０ａの下端部外側に向かって水平状に曲折されて前記リバウンドストッパ４と当接するストッパ当接面２０ｂと、該ストッパ当接面２０ｂの外側端部から前記摺動面２０ａと背中合わせ状態で立設され且つ前記シリンダ２の内周面と当接するシリンダ当接面２０ｃと、該シリンダ当接面２０ｃから水平外側方向に向かって延設されて前記シリンダ２の上端部と当接するシリンダ当接段部２０ｄと、該シリンダ当接段部２０ｄの外側端部から下向きコ字状に連接されて前記リザーバ室１１の上端部に対応する凹部面２０ｅと、該凹部面２０ｅの外側端辺の外面であって前記アウタチューブ６の内周面と当接するアウタチューブ当接面２０ｇと、を有して成形されるものである。なお、前記凹部面２０ｅには、上下方向に貫通するオイル戻し穴２０ｆが複数箇所（詳細に図示しないが３箇所）設けられている。
【００１４】
上記のように構成されるプレス成形品２０の外表面を被覆する摺動合成樹脂層２１は、摺動用合成樹脂によって所定の厚さをもって形成されている。摺動用合成樹脂としては、熱可塑性であるポリフェニレンサルファイド（以下、「ＰＰＳ」と略記する。）、ポリエーテルエーテルケトン（以下、「ＰＥＥＫ」と略記する。）、ポリアミド（以下、「ＰＡ」と略記する。）、また、熱硬化性樹脂であるフェノール（以下、「ＰＦ」と略記する。）、ポリアミドイミド（以下、「ＰＡＩ」と略記する。）等をベース樹脂として、そのベース樹脂に充填材としての二硫化モリブデン（以下、「ＭｏＳ２」と略記する。）、カーボンファイバー（以下、「ＣＦ」と略記する。）、チタン酸カリウムファイバー（以下、「ウィスカー」と略記する。）、グラファイト（以下、「Ｇｒ」と略記する。）、ポリテトラフルオロエチレン（以下、「ＰＴＦＥ」と略記する。）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（以下、「ＰＦＡ」と略記する。）等のいずれか一種又は複数種を含有したものから構成されている。そして、上記の摺動用合成樹脂を被覆する方法としては、プレス成形品２０に摺動用合成樹脂をアウトサート成形することにより摺動合成樹脂層２１を形成する方法と、プレス成形品２０に摺動用合成樹脂をコーティングすることにより摺動合成樹脂層２１を形成する方法とがある。
【００１５】
アウトサート成形する方法としては、プレス成形品２０を射出成形機金型に固定した後、溶融している摺動用合成樹脂を金型内に射出成形することにより得ることができる。ベース樹脂としてＰＰＳ樹脂を用いた場合、金型温度は、例えば１２５℃、筒温度３００℃にて行い、得られる摺動合成樹脂層２１は、射出成形という方法であるため、０．５ｍｍ以上が望ましい。
【００１６】
一方、コーティングする方法は、エアスプレー法、浸漬法、印刷法等の各種の方法があるが、例えばエアスプレー法でコーティングする場合には、プレス成形品２０を脱脂処理し、続いて表面をブラスト加工、エッチング処理、機械加工等により粗面化し、さらに酸洗等を行って表面に付着した不純物を除去する前処理を施す一方、摺動用合成樹脂を適当な有機溶剤である、ジメチルアセトアミド（ＤＭＡＣ）、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）、ｎ−メチル２−ピロリドン（ＮＭＰ）などに溶解させた液状の樹脂組成物を作成し、上記した前処理を施したプレス成形品２０を円筒状の治具に装着して回転台に装着し、３００ｒｐｍ以上にて回転しながら上記した液状の樹脂組成物をエアスプレーにて塗布する。なお、この場合、プレス成形品２０を装着した状態の治具を４０〜１５０℃に加熱処理した後に回転台に装着することが望ましい。また、上記した塗布工程を経たコーティング層付きプレス成形品２０を１５０〜４００℃で乾燥焼成することにより、溶剤が蒸発すると共に、ベース樹脂と充填材を含んだ塗布層が硬化し、摺動用合成樹脂層２１がプレス成形品２０の外周の表面に形成される。得られる摺動合成樹脂層２１は、その塗布厚が５〜２００μｍである。
【００１７】
なお、アウトサート成形による方法であってもコーティングによる方法であっても、プレス成形品２０の外表面の全体を摺動合成樹脂層で被覆する方が作業が簡単であるため、上記した説明では、外表面の全体を被覆したものを実施形態として示したが、少なくとも摺動面２０ａのみを摺動用合成樹脂で被覆すればよい。
【００１８】
しかして、図２に示すように、ロッドガイド８は、シリンダ当接面２０ｃをシリンダ２に、アウタチューブ当接面２０ｇをアウタチューブ６にそれぞれ挿入し、シリンダ当接段部２０ｄの下面側がシリンダ２の上端面に当接する位置まで圧入することにより、シリンダ２に取り付けられる。このように取り付けられたロッドガイド８により、ピストンロッド５の摺動が摺動面２０ａによって案内される。
【００１９】
ロッドガイド８の上方には、シール本体１３とシール部材１４とから構成されるオイルシール１２が設けられている。シール本体１３は、中心に穴が穿設されて環状に形成されるものであり、シール部材１４は、ゴム等の弾性部材により形成され、シール本体１３の内周及び上下面に取り付けられるものである。シール部材１４の内周面上下には、挿通されたピストンロッド５に密着するシール用上リップ１７及びシール用下リップ１８が形成されている。また、シール用下リップ１８の外側周回には、シール用下リップ１８をピストンロッド５により密着させてオイルをシールさせるためのバネ部材１６が取り付けられている。更に、シール用下リップ１８の外側周回には、下方に向かってチェック用リップ１５が突設されている。
【００２０】
しかして、シール本体１３の外周をアウタチューブ６に挿入してシール本体１３の下面がロッドガイド８の上端に当接するまでオイルシール１２を圧入した後、アウタチューブ６の上端面を図２に示すように、ピストンロッド５側に折り曲げてカシメることにより、オイルシール１２がアウタチューブ６に取り付けられる。このとき、シール部材１４のチェック用リップ１５は、ロッドガイド８のシリンダ当接段部２０ｄの上面に当接し、また、オイルシール１２とロッドガイド８との間に上室１９が形成されることとなる。この上室１９には、上液室９からピストンロッド５と摺動面２０ａとの間の隙間を通って上昇したオイルが入り込むようになっており、この上室１９内のオイルの圧力が高くなるとチェック用リップ１５を弾性変形させて上室１９内のオイルを通過させるようにしている。チェック用リップ１５を弾性変形させて通過したオイルは、ロッドガイド８に形成されたオイル戻し穴２０ｆを通って、リザーバ室１１に戻されることとなる。
【００２１】
しかして、上記のように構成される油圧緩衝器１において、ピストンロッド５が上方に移動した際、図２に示すように、リバウンドストッパ４がロッドガイド８に当接して、ピストンロッド５のそれ以上の上動を制限するようになっている。即ち、リバウンドストッパ４がロッドガイド８に当接した位置がピストンロッド５の伸び方向のストロークエンドとなる。また、ピストンロッド５は、ロッドガイド８の摺動面２０ａに被覆された摺動合成樹脂層２１と摺動して垂直方向に動作するものである。
【００２２】
次に、上記したようにプレス成形品２０の外周面を摺動合成樹脂層２１で被覆した本発明の実施形態に係るロッドガイド８と、従来使用されているロッドガイドとを比較して行った試験結果について表１と表２について説明する。
【００２３】
【表１】
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【００２４】
表１は、本発明の実施形態に係るロッドガイド８の実施例１〜４と、従来例に係るロッドガイドの比較例１〜４との同一試験条件の下での摩耗量を示す表である。具体的には、実施例１〜４は、板材をプレス加工により成形されたプレス成形品２０の外表面に表１の左欄に示す樹脂成分の摺動合成樹脂層２１を射出成形により被覆したロッドガイド８であり、比較例１〜４は、表１の左欄に示す樹脂成分によってロッドガイドの全体を射出成形したロッドガイドであり、それぞれの例における摩耗量が表１の右欄に示されている。なお、試験条件としては、荷重１００Ｎ、ストローク±２５ｍｍ、周波数２．５Ｈｚ、回数２００万回、温度８０℃、ピストンロッドの表面はＣｒメッキされ、その表面粗さはＲｚ１μｍ以下というものである。
【００２５】
より詳細に説明すると、実施例１のプレス成形品２０の外表面に、１０体積％のＣＦ＋５体積％のＰＴＦＥ＋残部ＰＰＳとからなる合成樹脂成分を射出成形により被覆したロッドガイド８を上記の試験条件で摩耗量を計測したときに、その摩耗量が１８μｍであった。同様に、実施例２のプレス成形品２０の外表面に、５体積％のウィスカー＋１０体積％のＰＴＦＥ＋残部ＰＥＥＫとからなる合成樹脂成分を射出成形により被覆したロッドガイド８の場合の摩耗量が１０μｍであった。実施例３のプレス成形品２０の外表面に、５体積％のＣＦ＋１０体積％のＭｏＳ２＋残部ＰＡとからなる合成樹脂成分を射出成形により被覆したロッドガイド８の場合の摩耗量が２３μｍであった。実施例４のプレス成形品２０の外表面に、１０体積％のＧｒ＋５体積％のＣＦ＋残部ＰＦとからなる合成樹脂成分を射出成形により被覆したロッドガイド８の場合の摩耗量が２９μｍであった。
【００２６】
これに対し、比較例１〜４は、実施例１〜４にそれぞれ対応するものであり、しかも実施例１〜４の摺動合成樹脂層２１として使用した合成樹脂成分によってロッドガイドの全体を射出成形によって成形したものであり、比較例１の場合（１０体積％のＣＦ＋５体積％のＰＴＦＥ＋残部ＰＰＳとからなる合成樹脂）の摩耗量が８０μｍであり、比較例２の場合（５体積％のウィスカー＋１０体積％のＰＴＦＥ＋残部ＰＥＥＫとからなる合成樹脂）の摩耗量が５１μｍであり、比較例３の場合（５体積％のＣＦ＋１０体積％のＭｏＳ２＋残部ＰＡとからなる合成樹脂）の摩耗量が９３μｍであり、比較例４の場合（１０体積％のＧｒ＋５体積％のＣＦ＋残部ＰＦとからなる合成樹脂）の摩耗量が１０５μｍであった。
【００２７】
上記の試験結果から見ると、板材をプレス加工により成形されたプレス成形品２０の外表面に摺動合成樹脂層２１を射出成形により被覆したロッドガイド８に比べて摺動合成樹脂層と同一の樹脂成分によってロッドガイドの全体を射出成形したロッドガイドは、その摩耗量が極めて多くなっている。これは、プレス成形品２０を有さない比較例１〜４においては、ロッドガイド８の剛性が劣るため、片当りによる変形により摩耗量が増加すると考えられるのに対し、プレス成形品２０を有する本発明の実施例１〜４においては、剛性が十分確保されるため、片当りによる変形を極力抑えることができ、この結果優れた耐摩耗性を有するロッドガイド８を提供することができるものである。なお、表１には、示さなかったが、出願人が調べたところ、実施例１〜４に示すロッドガイド８の重量は、焼結ハウジングを使用したロッドガイドに比べて４０％以上の軽量化を達成することができた。
【００２８】
【表２】
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【００２９】
次に、表２は、本発明の実施形態に係るロッドガイド８の実施例１〜４と、従来例に係るロッドガイドの比較例１〜３との同一試験条件の下での摩耗量を示す表である。具体的には、実施例１〜４は、板材をプレス加工により成形されたプレス成形品２０の外表面に表２の左欄に示す樹脂成分の摺動合成樹脂層２１をスプレーコーティングによりコーティング厚さ３０μｍで被覆したロッドガイド８であり、比較例１，２は、板材をプレス加工により成形されたプレス成形品２０の摺動面２０ａに表２の左欄に示す樹脂成分によって構成される複層樹脂摺動部材を圧入したロッドガイドであり、比較例３は、焼結ハウジングの摺動面に表２の左欄に示す樹脂成分によって構成される複層樹脂摺動部材を圧入したロッドガイドであり、それぞれの例における重量が表２の中欄に示され、摩耗量が表２の右欄に示されている。なお、試験条件としては、荷重１００Ｎ、ストローク±２５ｍｍ、周波数２．５Ｈｚ、回数２００万回、温度８０℃、ピストンロッドの表面はＣｒメッキされ、その表面粗さはＲｚ１μｍ以下というものである。
【００３０】
より詳細に説明すると、実施例１のプレス成形品２０の外表面に、５０体積％のＧｒ＋残部ＰＦとからなる合成樹脂成分をスプレーコーティングにより被覆したロッドガイド８を上記の試験条件で重量及び摩耗量を計測したときに、その重量が３４ｇであり、摩耗量が１３μｍであった。同様に、実施例２のプレス成形品２０の外表面に、１０体積％のＭｏＳ２＋４０体積％のＧｒ＋残部ＰＩとからなる合成樹脂成分をスプレーコーティングにより被覆したロッドガイド８の場合の重量が３４ｇであり、摩耗量が８μｍであった。実施例３のプレス成形品２０の外表面に、１０体積％のＭｏＳ２＋残部ＰＡとからなる合成樹脂成分をスプレーコーティングにより被覆したロッドガイド８の場合の重量が３４ｇであり、摩耗量が１６μｍであった。実施例４のプレス成形品２０の外表面に、２０体積％のＰＴＦＥ＋残部ＰＰＳとからなる合成樹脂成分をスプレーコーティングにより被覆したロッドガイド８の場合の重量が３４ｇであり、摩耗量が１１μｍであった。
【００３１】
これに対し、比較例１は、プレス成形品２０の摺動面２０ａに、２０体積％のＰＦＡ＋残部ＰＴＦＥとからなる合成樹脂成分を被覆した複層樹脂摺動部材を圧入したロッドガイドを上記の試験条件で重量及び摩耗量を計測したときに、その重量が３６ｇであり、摩耗量が１０μｍであった。同様に、比較例２は、プレス成形品２０の摺動面２０ａに、２０体積％のＰｂ＋残部ＰＴＦＥとからなる合成樹脂成分を被覆した複層樹脂摺動部材を圧入したロッドガイドの場合の重量が３６ｇであり、摩耗量が１５μｍであった。また、比較例３は、焼結ハウジングの摺動面に、２０体積％のＰＦＡ＋残部ＰＴＦＥとからなる合成樹脂成分を被覆した複層樹脂摺動部材を圧入したロッドガイドを上記の試験条件で重量及び摩耗量を計測したときに、その重量が６７ｇであり、摩耗量が９μｍであった。
【００３２】
上記の試験結果から見ると、板材をプレス加工により成形されたプレス成形品２０の外表面に摺動合成樹脂層２１をスプレーコーティングにより被覆した本実施例のロッドガイド８に比べて板材をプレス加工により成形されたプレス成形品２０の摺動面に複層樹脂摺動部材を圧入したロッドガイドは、その摩耗量においてほとんど差異はなく、また、重量においては僅かに重くなっている。したがって、総合的に両者はほとんど変わらないが、本実施例に係るロッドガイド８は、複層樹脂摺動部材を圧入したロッドガイドに比べて製造が簡単であるため製造コストを低減することができ、また、重量も僅かならが軽減することができる。
【００３３】
一方、板材をプレス加工により成形されたプレス成形品２０の外表面に摺動合成樹脂層２１をスプレーコーティングにより被覆した本実施例のロッドガイド８に比べて焼結ハウジングの摺動面に複層樹脂摺動部材を圧入したロッドガイドは、その摩耗量においてほとんど差異はなく、また、重量においては約２倍の重量となっている。したがって、本実施例に係るロッドガイド８は、焼結ハウジングに複層樹脂摺動部材を圧入したロッドガイドに比べて製造が簡単であるため製造コストを低減することができることに加えて、重量を大幅に軽減することができる。
【００３４】
以上、実施形態について詳細に説明してきたが、本実施形態においては、シリンダ２の端部に設けられ且つ該シリンダ２内を摺動するピストンロッド５を案内するロッドガイド８を有する油圧緩衝器１において、前記ロッドガイド８は、板材をプレス加工により成形されたプレス成形品２０により構成されると共に、少なくとも前記ピストンロッド５との摺動面２０ａを摺動合成樹脂層２１で被覆したことにより、ロッドガイド８が板材をプレス加工により成形されたプレス成形品２０により構成されると共に、少なくともピストンロッド５との摺動面２０ａを摺動合成樹脂層２１で被覆することによって構成されるため、焼結ハウジングを使用した場合に比べて大幅な軽量化を達成することができると共に、摺動用の合成樹脂でロットガイド全体を成形した場合に比べて充分な剛性を確保することができ、更に、複層摺動部材が圧入されたものに比べて更なる軽量化を達成することができる。
【００３５】
また、本実施形態においては、前記摺動合成樹脂層２１は、前記プレス成形品２０に摺動用合成樹脂をアウトサート成形することにより形成されていることにより、樹脂付きのロッドガイドの製造を簡単且つ低廉に行うことができる。
【００３６】
更に、本実施形態においては、前記摺動合成樹脂層２１は、前記プレス成形品２０に摺動用合成樹脂をコーティングすることにより形成されていることにより、樹脂付きのロッドガイドの製造を簡単且つ低廉に行うことができる。
【００３７】
なお、上記した実施形態においては、プレス成形品２０を構成する板材の一例としてＳＰＣＤ材を示したが、深絞り可能な材質の板材であれば、どのような組成の板材であっても良い。また、摺動用合成樹脂のベース樹脂においても、熱可塑性樹脂又は熱硬化性樹脂であって摺動用合成樹脂として使用されているものであればどのような合成樹脂であっても良い。
【００３８】
【発明の効果】
以上、説明したところから明らかなように、請求項１に係る発明においては、ロッドガイドが板材をプレス加工により成形されたプレス成形品により構成されると共に、少なくともピストンロッドとの摺動面を摺動合成樹脂層で被覆することによって構成されるため、焼結ハウジングを使用した場合に比べて大幅な軽量化を達成することができると共に、摺動用の合成樹脂でロットガイド全体を成形した場合に比べて充分な剛性を確保することができ、更に、複層摺動部材が圧入されたものに比べて更なる軽量化を達成することができる。
【００３９】
また、請求項２及び請求項３に係る発明においては、樹脂付きのロッドガイドの製造を簡単且つ低廉に行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】油圧緩衝器の内部を示す断面図である。
【図２】実施形態に係るロッドガイドが取り付けられた油圧緩衝器の上部を示す断面図である。
【図３】実施形態に係るロッドガイドの断面図である。
【符号の説明】
１  油圧緩衝器
２  シリンダ
３  ピストン
５  ピストンロッド
８  ロッドガイド
２０  プレス成形品
２０ａ  摺動面
２１  摺動合成樹脂層
【図１】
2004183862.tif 000005
【図２】
2004183862.tif 000006
【図３】
2004183862.tif 000007