(57)【要約】【課題】加圧ラムの加圧状態に最適な加圧源を採用することができ、液圧発生源を大型化することなくプレスの加圧力を大きくすることができ、しかもプレスのストローク量の自由度を高く保つことができる液圧プレスを提供する。【解決手段】加圧ラム５と、加圧ラム５を作動させるメインシリンダ６と、メインシリンダ６内に収容された作動流体を加圧する流体加圧源とを有する液圧プレス１であって、流体加圧源が、加圧ラム５が発生する加圧力が小さい場合に、メインシリンダ６内の作動流体を加圧する低圧側加圧源２０と、加圧ラム５が発生する加圧力が大きい場合に、メインシリンダ６内の作動流体を加圧する高圧側加圧源１０とを備えている。加圧力が大きい場合に使用する高圧側加圧源１０と、加圧力が小さい場合に使用する低圧側加圧源２０とを備えているので、加圧ラム５の加圧状態に最適な加圧源を採用することができる。【選択図】　　　　図１
2004034047.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
加圧ラムと、該加圧ラムを作動させるメインシリンダと、該メインシリンダ内に収容された作動流体を加圧する流体加圧源とを有する液圧プレスであって、
前記流体加圧源が、
前記加圧ラムが発生する加圧力が小さい場合に、前記メインシリンダ内の作動流体を加圧する低圧側加圧源と、
前記加圧ラムが発生する加圧力が大きい場合に、前記メインシリンダ内の作動流体を加圧する高圧側加圧源とを備えている
ことを特徴とする液圧プレス。
【請求項２】
前記高圧側加圧源が、
前記メインシリンダに連通され、内部に前記作動流体が収容された高圧側サブシリンダと、
該高圧側サブシリンダ内に、液密かつ該高圧側サブシリンダの軸方向移動可能に取り付けられた高圧側ピストンと、
該高圧側ピストンを、前記高圧側サブシリンダの軸方向に沿って移動させる高圧側移動装置とからなり、
前記高圧側サブシリンダの断面積が、前記メインシリンダの断面積よりも小さいことを特徴とする請求項１記載の液圧プレス。
【請求項３】
前記高圧側移動装置がサーボモータである
ことを特徴とする請求項２記載の液圧プレス。
【請求項４】
前記低圧側加圧源によって前記メインシリンダ内の作動流体を加圧した後に、前記高圧側加圧源によって前記メインシリンダ内の作動流体を加圧する
ことを特徴とする請求項２記載の液圧プレス。
【請求項５】
前記低圧側加圧源が、
前記メインシリンダに連通され、内部に前記作動流体が収容された低圧側サブシリンダと、
該低圧側サブシリンダ内に、液密かつ該低圧側サブシリンダの軸方向移動可能に取り付けられた低圧側ピストンと、
該低圧側ピストンを、前記低圧側サブシリンダの軸方向に沿って移動させる低圧側移動装置とからなり、
前記低圧側サブシリンダの断面積が、前記メインシリンダの断面積よりも小さいことを特徴とする請求項１記載の液圧プレス。
【請求項６】
前記低圧側移動装置がエアシリンダである
ことを特徴とする請求項５記載の液圧プレス。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、液圧プレスに関する。さらに詳しくは、機械式プレスに比べて、ストローク長の自由度が高く、環境性に優れた液圧プレスに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、油圧プレス等の液圧プレス（以下、油圧プレスという）は、フレーム内に上下方向移動可能に取り付けられたラムと、このラムを移動させるシリンダを備えており、油圧発生源からシリンダ内に高圧の油を直接供給排出することによってラムを移動させている。このような油圧プレスでは、その加圧力はシリンダに供給する油の圧力によって決定されるため、油圧を発生させる油圧ポンプ等の油圧発生源を大型化し、この油圧発生源によってシリンダに供給する油の圧力を高くしてやればプレスの加圧力を大きくすることができる。
ところが、油圧発生源が大型化すると、それに伴って油圧発生源が発生する騒音は大きくなるし、作動油のメンテナンスやラム部、油圧発生源のメンテナンス等の作業が大変になるため、油圧プレスのランニングコストが高くなるし、騒音防止対策などの環境対策に多大な費用がかかるという問題があった。
【０００３】
上記の問題を解決する油圧プレスとして、特開平８−２０６９００（従来例１）記載の技術がある。
従来例１の油圧プレスは、油圧発生源として、サーボモータとこのサーボモータによってピストンが作動されるサブシリンダを使用したものである。このサブシリンダは、その断面積がラムを駆動するシリンダ（以下、メインシリンダという）の断面積に比べて小さいものであり、メインシリンダと連通されている。
このため、サーボモータを作動させてサブシリンダからメインシリンダに作動油を供給すれば、メインシリンダを作動させることができる。そして、サブシリンダの断面積はメインシリンダの断面積に比べて小さいので、パスカルの原理により、サーボモータを作動させたときにサブシリンダ内に発生する油圧が小さくても、ラムの加圧力を大きくすることができる。
したがって、油圧発生源をコンパクトにしてもラムの加圧力を大きくすることができるので、油圧プレスのランニングコストや環境対策費用を安くすることができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかるに、油圧プレスでは、プレスのストローク量、つまりラムの移動量はメインシリンダ内に供給されるの油の量によって決定されるが、従来例１の油圧プレスの場合、サブシリンダの断面積が小さいためサブシリンダのピストンの移動量に対してメインシリンダ内に供給されるの油の量が少なくなる。すると、たとえサブシリンダのストローク一杯までピストンを移動させても、ラムの移動量は小さくなってしまうから、プレスのストローク長が短くなり、ストローク長の自由度が低くなる。
かといって、サブシリンダのストローク長を長くすれば、メインシリンダ内に供給することができる作業油の量が多くなるからラムの移動量を大きくできるが、サブシリンダのストローク長を長くすることは結局油圧発生源を大型化することになる。そして、従来例１の油圧プレスでは、ピストンとサーボモータはボールネジ機構によって連結されているから、サブシリンダのストローク長を長くするとボールネジ機構のネジ軸の長さを長くしなければならず、ボールネジ機構の破損や動作不良が発生しやすくなる。
つまり、従来例１の油圧プレスでは、油圧発生源を大型化することなくプレスの加圧力を大きくできても、ストローク長の自由度が高いという液圧プレスの特徴が無くなってしまうという問題が生じる。
【０００５】
また、ラムの加圧力が小さい場合であれば、上述したサブシリンダを用いるよりも、油圧ポンプなどによってメインシリンダに直接作動油を供給した方が効率的である。しかし、従来例１の油圧プレスでは、ラムの加圧力が小さい場合であても、サーボモータを駆動してサブシリンダからメインシリンダに作動油を供給しなければならず、効率が悪いという問題がある。
【０００６】
本発明はかかる事情に鑑み、加圧ラムの加圧状態に最適な加圧源を採用することができ、液圧発生源を大型化することなくプレスの加圧力を大きくすることができ、しかもプレスのストローク長の自由度を高く保つことができる液圧プレスを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
請求項１の液圧プレスは、加圧ラムと、該加圧ラムを作動させるメインシリンダと、該メインシリンダ内に収容された作動流体を加圧する流体加圧源とを有する液圧プレスであって、前記流体加圧源が、前記加圧ラムが発生する加圧力が小さい場合に、前記メインシリンダ内の作動流体を加圧する低圧側加圧源と、前記加圧ラムが発生する加圧力が大きい場合に、前記メインシリンダ内の作動流体を加圧する高圧側加圧源とを備えていることを特徴とする。
請求項２の液圧プレスは、請求項１記載の発明において、前記高圧側加圧源が、前記メインシリンダに連通され、内部に前記作動流体が収容された高圧側サブシリンダと、該高圧側サブシリンダ内に、液密かつ該高圧側サブシリンダの軸方向移動可能に取り付けられた高圧側ピストンと、該高圧側ピストンを、前記高圧側サブシリンダの軸方向に沿って移動させる高圧側移動装置とからなり、前記高圧側サブシリンダの断面積が、前記メインシリンダの断面積よりも小さいことを特徴とする。
請求項３の液圧プレスは、請求項２記載の発明において、前記高圧側移動装置がサーボモータであることを特徴とする。
請求項４の液圧プレスは、請求項２記載の発明において、前記低圧側加圧源によって前記メインシリンダ内の作動流体を加圧した後に、前記高圧側加圧源によって前記メインシリンダ内の作動流体を加圧することを特徴とする。
請求項５の液圧プレスは、請求項１記載の発明において、前記低圧側加圧源が、前記メインシリンダに連通され、内部に前記作動流体が収容された低圧側サブシリンダと、該低圧側サブシリンダ内に、液密かつ該低圧側サブシリンダの軸方向移動可能に取り付けられた低圧側ピストンと、該低圧側ピストンを、前記低圧側サブシリンダの軸方向に沿って移動させる低圧側移動装置とからなり、前記低圧側サブシリンダの断面積が、前記メインシリンダの断面積よりも小さいことを特徴とする。
請求項６の液圧プレスは、請求項５記載の発明において、前記低圧側移動装置がエアシリンダであることを特徴とする。
【０００８】
請求項１の発明によれば、作動流体を加圧する加圧源を、ラムが発生する加圧力が大きい場合、つまりプレスの負荷が大きい場合に使用する高圧側加圧源と、ラムが発生する加圧力が小さい場合、つまりプレスの負荷が小さい場合に使用する低圧側加圧源とを備えているので、加圧ラムの加圧状態に最適な加圧源を採用することができる。
請求項２の発明によれば、高圧側サブシリンダの断面積がメインシリンダの断面積よりも小さいので、高圧側移動装置が高圧側ピストンを作動させる力が小さくても、メインシリンダから加圧ラムに加わる力を大きくすることができる。つまり、高圧側移動装置に大容量の装置を使用しなくても加圧ラムの加圧力を大きくすることができるから、高圧側移動装置にコンパクトかつ安価な装置を採用することができる。よって、液圧プレスをコンパクトな構成とすることができるから、プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。
請求項３の発明によれば、サーボモータの回転量により作動流体の圧力を制御できるから、加圧ラムの加圧力を正確に制御することができる。また、高圧側加圧源に液圧ポンプを使用しないので、騒音を低減することができ、作動流体の量も少なくすることができる。よって、液圧プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。
請求項４の発明によれば、低圧側加圧源によって低い加圧力の状態で加圧ラムを大きく移動させ、最終的な加圧を行うときにのみ高圧側加圧源によって加圧ラムを移動させるようにすれば、高圧側サブシリンダのストローク長が短くても、加圧ラムのストローク長を長くすることができる。よって、高圧側加圧源の移動装置や高圧側サブシリンダを大型化しなくてもプレスのストローク長を長くすることができる。そして、低圧側加圧源による加圧ラムの移動量を調整すれば、高圧側加圧源による加圧ラムの移動量を調整しなくても、プレスのストローク長を調整できる。よって高圧側加圧源の移動装置や高圧側サブシリンダをコンパクトにしても、プレスのストローク長の自由度を高く保つことができる。
請求項５の発明によれば、低圧側サブシリンダの断面積がメインシリンダの断面積よりも小さいので、低圧側移動装置が低圧側ピストンを作動させる力が小さくても、メインシリンダから加圧ラムに加わる力を大きくすることができる。つまり、低圧側移動装置に大容量の装置を使用しなくても、所望の加圧ラムの加圧力を発生させることができるから、低圧側移動装置にコンパクトかつ安価な装置を採用することができる。よって、液圧プレスをコンパクトな構成とすることができるから、プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。
請求項６の発明によれば、エアシリンダによって低圧側ピストンを移動させるから、液圧ポンプを使用する場合に比べて、騒音を低減することができる。しかも、作動流体が空気であるから、液圧シリンダのようにシリンダの作動に使用される作動流体の漏れを気にする必要がないし、作動流体の補給などが不要である。よって、低圧側加圧源の設置費用やメンテナンス費用、ランニングコスト等を安くすることができるから、プレスのランニングコストなどを安くすることができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】
つぎに、本発明の実施形態を図面に基づき説明する。
図１は本実施形態の液圧プレス１の概略縦断面図である。図２は本実施形態の液圧プレス１の加圧力と、上下のダイ間の距離の関係を示した図である。
【００１０】
図１において、符号２は、本実施形態の液圧プレス１のベッドを示している。符号３は、前記ベッド状に立設されたフレームを示しており、符号４は、フレーム上に設けられたクラウン４を示している。そして、符号５は、フレーム３に対して上下方向移動可能に設けられた加圧ラム５がを示している。
また、前記ベッド２の上面には下ダイセットＤ１が取り付けられており、加圧ラム５の下面には上ダイセットＤ２が取り付けられている。
【００１１】
図１に示すように、前記加圧ラム５は、その上部に上端から凹んだ凹部が形成されている。この加圧ラム５の凹部には、上端が前記クラウン４に固定された高圧側加圧源１０の高圧側サブシリンダ１１の下端部が挿入されており、その凹部の内周面は、高圧側サブシリンダ１１の下端部と液密かつ上下方向摺動可能に取り付けられている。そして、加圧ラム５の凹部の底面と高圧側サブシリンダ１１の下面との間に、メインシリンダ室６ｈが形成されている。
このメインシリンダ室６ｈには、例えば作動油等の作動流体が収容されている。そして、メインシリンダ室６ｈは、後述する高圧側加圧源１０の高圧側サブシリンダ１１のシリンダ室１１ｈ、および後述する低圧側加圧源２０の低圧側サブシリンダ２１のシリンダ室２１ｈと連通されており、両者とメインシリンダ室６ｈとの間にも作動流体が収容されている。
【００１２】
したがって、高圧側加圧源１０の高圧側サブシリンダ１１のシリンダ室１１ｈ、または後述する低圧側加圧源２０の低圧側サブシリンダ２１のシリンダ室２１ｈからメインシリンダ室６ｈ内に作動流体が供給されれば、メインシリンダ室６ｈ内に収容されている作動流体が加圧される。すると、加圧ラム５の凹部の内底面には作動流体の圧力が加わるので、その圧力によって加圧ラム５は高圧側サブシリンダ１１とフレーム３に沿って下降する。このため、上下のダイセットＤ１，Ｄ２間にプレスする素材Ｂを配置しておけば、加圧ラム５の下降によって素材Ｂを上下のダイセットＤ１　，Ｄ２に挟んで加圧することができる。
なお、前述した加圧ラム５の凹部が特許請求の範囲にいうメインシリンダを示しているが、以下では、説明を分かり易くするために、加圧ラム５の凹部を単にメインシリンダ６で示す。
【００１３】
つぎに、高圧側加圧源１０を詳細に説明する。
図１に示すように、メインシリンダ６には、高圧側加圧源１０の高圧側サブシリンダ１１が液密に挿入されている。この高圧側サブシリンダ１１には、その上下方向を貫通する貫通孔が形成されており、この貫通孔の内部が高圧側シリンダ室１１ｈ　となっている。したがって、高圧側サブシリンダ１１の高圧側シリンダ室１１ｈ　は、その下端が開口しており、この開口によってメインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈに連通されるのである。
この高圧側シリンダ室１１ｈ　には、その上端の開口から高圧側ピストン１２が挿入されている。この高圧側ピストン１２は、その外周面が高圧側シリンダ室１１ｈ　の内周面に、液密かつ高圧側シリンダ室１１ｈ　の軸方向に沿って摺動可能取り付けられている。
この高圧側ピストン１２の上端部は、前記クラウン４を貫通してクラウン４の上方に突出しており、その上端はボールネジ機構１３とカップラ１５とを介してサーボモータ１４の主軸に取り付けられている。ボールネジ機構１３のネジ軸は、その軸方向が高圧側シリンダ室１１ｈ　の軸方向と平行となるようにカップリング１５に取り付けられている。そして、ボールネジ機構１３のナットは、ネジ軸に螺合した状態で高圧側ピストン１２に取り付けられている。
【００１４】
このため、サーボモータ１４を駆動すれば、カップリング１５を介してボールネジ機構１３のネジ軸が回転され、ネジ軸に沿ってナットが移動するので、このナットとともに高圧側ピストン１２はその軸方向に沿って上昇下降する。よって、高圧側ピストン１２が下降すれば、その下端によって高圧側シリンダ室１１ｈ　内の作動流体が加圧され、高圧側シリンダ室１１ｈ　から前記メインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈに流入するので、加圧ラム５を下降させることができる。
しかも、高圧側サブシリンダ１１の高圧側シリンダ室１１ｈ　の断面積（以下、単に高圧側サブシリンダ１１の断面積という）は、メインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈの断面積（以下、単にメインシリンダ６の断面積という）よりも小さいので、パスカルの原理により、サーボモータ１４が高圧側ピストン１２を作動させたときに作動流体から高圧側ピストン１２が受ける反力は、作動流体からメインシリンダ６の内底面、つまり作動流体から加圧ラム５が受ける力よりも小さくなる。言い換えれば、サーボモータ１４が高圧側ピストン１２を移動させるのに使用した力に比べて、作動流体から加圧ラム５に加わる力が大きくなる。よって、サーボモータ１４を大容量にしなくても加圧ラム５の加圧力を大きくすることができるから、コンパクトかつ安価なサーボモータ１４を採用することができる。
【００１５】
また、サーボモータ１４の回転量を制御することによって、高圧側ピストン１２の移動量が制御できるから、メインシリンダ６内の作動流体を加圧する圧力を制御することができる。つまり、サーボモータ１４の回転量を制御することによって作動流体から加圧ラム５が受ける力を制御することができるから、加圧ラムの加圧力を正確に制御することができる。しかも、高圧側加圧源１０に液圧ポンプを使用しないので、騒音を低減することができ、作動流体の量も少なくすることができる。よって、液圧プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。
【００１６】
つぎに、低圧側加圧源２０を詳細に説明する。
図１に示すように、前記フレーム３の両側方には、低圧側加圧源２０の一対の低圧側サブシリンダ２１が設けられている。この低圧側サブシリンダ２１には、その軸方向に沿って摺動可能かつ液密に低圧側ピストン２２が収容されている。そして、低圧側サブシリンダ２１と低圧側ピストン２２によって囲まれた部分に、低圧側シリンダ室２１ｈ　が形成されている。この低圧側シリンダ室２１ｈ　は、前記クラウン４および前記高圧側サブシリンダ１１を貫通する作動流体通路２０ｈ　によってメインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈに連通されている。この作動流体通路２０ｈ　には、メインシリンダ６から低圧側サブシリンダ２１に向かって作動油が流れないように、逆止弁２４が介装されている。
【００１７】
前記低圧側ピストン２２の外面（図１では下面）には、エアシリンダ２３のピストンロッドの先端が取り付けられている。このエアシリンダ２３は、その伸縮方向が低圧側サブシリンダ２１の軸方向と平行となるように配設されている。
【００１８】
このため、エアシリンダ２３を作動すれば、低圧側シリンダ２１の軸方向に沿って低圧側ピストン２２が昇降する。よって、低圧側ピストン２２が上昇すれば、その上端によって低圧側シリンダ室２１ｈ　内の作動流体が加圧され、作動流体通路２０ｈ　を通って低圧側シリンダ室２１ｈ　から前記メインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈに流入するので、加圧ラム５を下降させることができる。
しかも、低圧側サブシリンダ２１の低圧側シリンダ室２１ｈ　の断面積（以下、単に低圧側サブシリンダ２１の断面積という）は、メインシリンダ６の断面積よりも小さいので、パスカルの原理により、エアシリンダ２３が低圧側ピストン２２を作動させたときに作動流体から低圧側ピストン２２が受ける反力は、作動流体からメインシリンダ６の内底面、つまり作動流体から加圧ラム５が受ける力よりも小さくなる。言い換えれば、エアシリンダ２３が低圧側ピストン２２を移動させるのに使用した力に比べて、作動流体から加圧ラム５に加わる力が大きくなる。よって、エアシリンダ２３を大容量にしなくても加圧ラム５の加圧力を大きくすることができるから、液圧プレス１をコンパクトな構成とすることができ、プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。
【００１９】
さらに、エアシリンダ２３によって低圧側ピストン２２を移動させるから、液圧ポンプを使用する場合に比べて、騒音を低減することができる。しかも、エアシリンダ２３の作動に使用される作動流体は空気であるから、液圧ポンプのようにその作動に使用される作動流体の漏れを気にする必要がないし、作動流体の補給などが不要である。よって、低圧側加圧源２０の設置費用やメンテナンス費用、ランニングコスト等を安くすることができるから、プレスのランニングコストなどを安くすることができる。
【００２０】
なお、低圧側サブシリンダ２１を設ける数は２つに限られず、１つでもよいし２つ以上設けてもよい。
さらになお、低圧側サブシリンダ２１には、メインシリンダ６から低圧側サブシリンダ２１に向かって作動油を戻すために、バルブ２６が介装されたバイパス通路２５が設けられている。よって、バルブ２６を開けば、メインシリンダ６から低圧側サブシリンダ２１に向かって作動流体を戻すことができる。
さらになお、作動流体通路２０ｈ　には作動流体が収容されたタンクＴが接続されており、両者を連通する配管には、タンクＴから作動流体通路２０ｈ　に向かってのみ作動流体を流す逆止弁が改装されている。このため、作動流体通路２０ｈ　の圧力が高くなってもタンクＴに向かって作動流体が流入することができるし、作動流体通路２０ｈ　内の作動流体の圧力が一定の値よりも低くなる、つまりメインシリンダ６等に収容されている作動流体が減少すると、自動的に作動流体を補給することができる。
【００２１】
つぎに、本実施形態の液圧プレス１の動作を説明する。
以下には、図２に示すように、加圧ラム５が上死点にある場合において、上下ダイセットＤ１　，Ｄ２の間の距離が約３００ｍｍ、つまり加圧ラム５のストロークが約３００ｍｍであり、最終的な成形に約３０００ｔの加圧力が必要な場合について説明する。
まず、下ダイセットＤ１上に鍛造素材Ｂを配置し、低圧側加圧源２０のエアシリンダ２３を伸長させる。すると、低圧側ピストン２２が上昇し、作動流体通路２０ｈ　を通って低圧側シリンダ室２１ｈ　から前記メインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈに流入するので、加圧ラム５が下降し、上下ダイセットＤ１　，Ｄ２によって鍛造素材Ｂが挟まれ加圧される。
そして、上下ダイセットＤ１　，Ｄ２の間隔が５０ｍｍとなるまでエアシリンダ２３を伸長させて、エアシリンダ２３の作動を停止する。このとき、加圧ラム５の加圧力は約５００ｔであるが、全てのエアシリンダ２３の断面積がメインシリンダ６の断面積の１／３程度の場合、本実施形態の場合、エアシリンダ２３を２台備えているから、エアシリンダ２３一台あたりに必要とされる加圧力は約８３ｔであるから、エアシリンダ２３でも加圧ラム５に十分な加圧力を発生させることができる。
【００２２】
エアシリンダ２３の作動を停止すると、サーボモータ１４が作動され、高圧側ピストン２２が下降する。すると、作動流体が高圧側シリンダ室１１ｈ　からメインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈに流入し、加圧ラム５がさらに下降され、鍛造素材がより大きな加圧力で加圧される。このとき、加圧ラム５の加圧力は５００ｔから３０００ｔまで上昇するが、高圧側サブシリンダ１１の断面積はメインシリンダ６の断面積の１／１０程度であるから、サーボモータ１４に必要とされる加圧力は最大でも約３００　ｔである。したがって、大容量のサーボモータ１４を使用しなくても、加圧ラム５に十分な加圧力を発生させることができる。そして、高圧側ピストン２２のストロークは約５０ｍｍ程度であるから、ボールネジ機構１３のネジ軸は短くてもよいので、ボールネジ機構１３の強度を高くすることができ、ボールネジ機構１３のが破損することも防ぐことができる。
【００２３】
上記のごとく、本実施形態の液圧プレス１によれば、加圧ラム５が発生する加圧力が低い状態、つまりプレスの負荷が小さい状態において低圧側加圧源２０のエアシリンダ２３によって加圧ラム５を大きく移動させ、最終的な加圧を行うとき、つまりプレスの負荷が大きい状態においてのみ高圧側加圧源１０のサーボモータ１４によって加圧ラム５の移動させている。このため、サーボモータ１４による高圧側ピストン２２のストローク長を短くしても、加圧ラム５の全ストローク長を長くすることができる。よって、高圧側加圧源１０のサーボモータ１４を大型化しなくてもプレスのストローク長を長くすることができる。
また、低圧側加圧源２０のエアシリンダ２３による加圧ラム５の移動量を調整すれば、高圧側加圧源１０のサーボモータ１４による加圧ラム５の移動量を調整しなくても、プレスのストローク長を調整できる。よって高圧側加圧源１０のサーボモータ１４をコンパクトにしても、液圧プレスの特徴であるプレスストロークの自由度を高く保つことができる。
さらに、加圧ラム５の加圧力が小さいときには、サーボモータ１４を使用せず、エアシリンダ２３によって加圧ラム５を作動させているから、液圧プレス１を効率的よく運転することができる。
【００２４】
なお、大きな加圧力が必要とされない場合には、低圧側加圧源２０のエアシリンダ２３のみを用いて加圧ラム５を作動させて、鍛造素材Ｂを最終的な形状まで成形させてもよい。
【００２５】
【発明の効果】
請求項１の発明によれば、作動流体を加圧する加圧源を、加圧力が大きい場合に使用する高圧側加圧源と、加圧力が小さい場合に使用する低圧側加圧源とを備えているので、加圧ラムの加圧状態に最適な加圧源を採用することができる。
請求項２の発明によれば、液圧プレスをコンパクトな構成とすることができるから、プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。請求項３の発明によれば、加圧ラムの加圧力を正確に制御することができ、液圧プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。
請求項４の発明によれば、高圧側加圧源の移動装置を大型化しなくてもプレスのストローク長を長くすることができ、プレスストロークの自由度を高く保つことができる。
請求項５の発明によれば、液圧プレスをコンパクトな構成とすることができるから、プレスのランニングコストや環境対策費用などを安くすることができる。請求項６の発明によれば、低圧側加圧源の設置費用やメンテナンス費用、ランニングコスト等を安くすることができるから、プレスのランニングコストなどを安くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施形態の液圧プレス１の概略縦断面図である。
【図２】本実施形態の液圧プレス１の加圧力と、上下のダイ間の距離の関係を示した図である。
【符号の説明】
１　　　　　　液圧プレス
５　　　　　　加圧ラム
６　　　　　　メインシリンダ
１０　　　　　高圧側加圧源
１１　　　　　高圧側サブシリンダ
１２　　　　　高圧側ピストン
１４　　　　　サーボモータ
２０　　　　　低圧側加圧源
２１　　　　　低圧側サブシリンダ
２２　　　　　低圧側ピストン
２３　　　　　エアシリンダ
【図１】
2004034047.tif 000003
【図２】
2004034047.tif 000004
【手続補正書】
【提出日】平成14年7月5日(2002.7.5)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１３】
つぎに、高圧側加圧源１０を詳細に説明する。
図１に示すように、メインシリンダ６には、高圧側加圧源１０の高圧側サブシリンダ１１が液密に挿入されている。この高圧側サブシリンダ１１には、その上下方向を貫通する貫通孔が形成されており、この貫通孔の内部が高圧側シリンダ室１１ｈ　となっている。したがって、高圧側サブシリンダ１１の高圧側シリンダ室１１ｈ　は、その下端が開口しており、この開口によってメインシリンダ６のメインシリンダ室６ｈに連通されるのである。
この高圧側シリンダ室１１ｈ　には、その上端の開口から高圧側ピストン１２が挿入されている。この高圧側ピストン１２は、その外周面が高圧側シリンダ室１１ｈ　の内周面に、液密かつ高圧側シリンダ室１１ｈ　の軸方向に沿って摺動可能取り付けられている。
この高圧側ピストン１２の上端部は、前記クラウン４を貫通してクラウン４の上方に突出しており、その上端はボールネジ機構１３とカップリング１５とを介してサーボモータ１４の主軸に取り付けられている。ボールネジ機構１３のネジ軸は、その軸方向が高圧側シリンダ室１１ｈ　の軸方向と平行となるようにカップリング１５に取り付けられている。そして、ボールネジ機構１３のナットは、ネジ軸に螺合した状態で高圧側ピストン１２に取り付けられている。