(57)【要約】【課題】ポンプに付設されたアキュムレータの蓄圧効果を高めて、低圧の吐出流量を増大させることができる低圧電磁コンプレッサを提供することである。【解決手段】この低圧電磁コンプレッサのポンプは、復帰ばね（１４）と補助ばね（１５）の間に圧支された電磁プランジャ（１２）が、断続パルス電流の周期の導通期間に発生する磁気吸引力と、これに抗しながら圧縮されかつ電流の非導通期間に反発する復帰ばねの弾発力とにより管柱シリンダ（２５）内を往復動し、その際復帰ばねの側に環状磁極（２６）を備える。本発明により、前記パルス電流の導通期間に電磁プランジャ（１２）はその往行程で環状磁極（２６）の内側に進入して管柱シリンダ壁（２５）を介してこれに重合して磁気回路を結び、そして非導通時に、復帰ばねの弾発力で復行程を行うポンプの往復行程長を伸長しかつ蓄力作用を助長するためにポンプの吐出側にアキュムレータ（２）  を設け、その下流に圧力調整部材（３）  を設けてアキュムレータの蓄圧効果を高めることにより吐出流量を増大させる。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
電磁コイルに囲繞された管柱シリンダ内を、逆止弁を内臓しかつ復帰ばねと補助ばねとの間に圧支された電磁プランジャが、前記電磁コイルへ付勢する断続パルス電流の周期の導通期間に発生する磁気吸引力と、これに抗しながら圧縮されかつ前記電流の非導通期間に反発する復帰ばねの弾発力とにより往復動する容積形貫流ポンプであって、前記管柱シリンダの両端部位のうち、前記復帰ばねの側に環状磁極を、そしてその反対側の補助ばねの側に環状磁路をそれぞれ外嵌して備え、前記環状磁極の端面に対向した電磁プランジャの端部との間を磁気空隙を有する上流吸入側とし、その反対側の電磁プランジャの端面を下流吐出側の加圧面とするポンプにおいて、
前記パルス電流の導通期間に電磁プランジャはその往行程で環状磁極の内側に進入して管柱シリンダ壁を介してこれに重合して磁気回路を結び、そして前記非導通時に、復帰ばねの弾発力で復行程を行うポンプ作用時の往復行程長を伸長しかつ蓄力作用を助長するためにポンプの吐出側にアキュムレータを設け、さらにその下流に圧力調整部材を設けてアキュムレータの蓄力効果を高めることにより吐出流量を増大させるようにし、また電磁プランジャの両端部位に、それぞれ環帯状の外周縁を残して他の外周に、該電磁プランジャを超える外径を有する弗素系合成樹脂をもってなるプランジャリングを嵌設するか、もしくは同樹脂被膜を施したことを特徴とする低圧電磁コンプレッサ。
【請求項２】
前記電磁プランジャを圧支する２つのばねの少なくとも１方のばね座は調心構造としたことを特徴とする、請求項１に記載の低圧電磁コンプレッサ。
【請求項３】
前記電磁コイルへの付勢電流の１つは、商用交流電源から得る半波整流電流であり、その電圧、電流値、電流の周期のいずれか、もしくはその複数のものを加減調整して吐出流体の圧力、流量を可変制御可能としたことを特徴とする前記請求項１または２に記載の低圧電磁コンプレッサ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば空気などの気体を低圧力で圧送供給する低圧電磁コンプレッサの改良に係る。
【０００２】
【従来の技術】
上記の気体用電磁コンプレッサとしては、本特許出願人の特開２００２−１３０１２２号公報（ならびに公開以前の手続補正書を含む）開示の従来技術およびこれを改良した特願２００３−２３２４２号による提案の先行技術、その他多くの従来技術がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
前記従来技術を改良した先行技術は、吐出圧力が大になるほど、この圧力がポンプ作動の負荷抵抗になって電磁コイルへパルス電流の周期中の導通期間に発生する磁気吸引力に加わって、吸入行程時に電磁プランジャが環状磁極内に進入してシリンダ壁を介して重合して、さらにその行程長を伸長するので、復帰ばねはさらに大きく圧縮され、その撓み量を増す故に、前記周期の非導通切電時の吐出行程時に復帰ばねの弾発力が増大し、吐出行程も同時に行程長を増すことで吐出流量も増加することができ、したがってポンプの小形軽量化したにもかかわらず磁力が有効に利用されて効率が高められるという説明がある。
【０００４】
前記先行技術を含む従来技術の電磁ポンプおよびコンプレッサでは、いずれも吐出圧力を高めると、吐出流量は減少することが通常である。
【０００５】
しかして、これら上記技術の電磁ポンプおよびコンプレッサは、直流電流により稼動する消費電力をきわめて少なくした小吐出流量で吐出圧力もきわめて小なる、例えば燃料電池用で燃料成分中の水素転換時の改質に用いる空気供給ポンプとして利用されるほか、気体燃料供給の用途がある。これらの場合には，電源をその電池自体から採ることができるが、一般向き、もしくは内臓の内視鏡の先端部から空気を吐出すための送風装置などで、前記燃料電池用よりも吐出圧力、流量もやや大で、それでも汎用のものよりは、遥かに小形、軽量、低圧小吐出流量で、その吐出性能の可変調整が可能で耐久性があり、しかも廉価になる要求を満足させると共に、簡単に断続パルス電流の駆動電流が得られる一般商用交流電源から交流半波整流方法を、本発明では、選んだのである。
【０００６】
この交流半波整流を利用する方法は、すでに周知であり、最も簡単確実安価で公用されているものであるが、断続パルス電流は商用交流電源の周波数５０または６０Ｈｚに限定され、その周波数の大きいことは周期の短いことを意味し、電磁プランジャの往復作動時に、復帰ばねが短い時間に作動するために磁気吸引力および周期中の非導通時に充分対応してその復帰時の弾発力も強くなければならない。そしてこれと共に吐出流量を増すためには、磁気吸引力を増大して吸入行程長を伸長させなければならない。磁気吸引力を増大させるためには、電磁コイルのアンペアターンを増大させるが、磁気吸引力のうち最も大きい空隙引力は磁気空隙の自乗に反比例するので、電磁プランジャポンプ形の電磁コンプレッサには、その行程長を増大させることは、磁力を効果的に利用すること自体に自ずから制限があり、行程長を多く求めることは不利であり，換言すれば、電磁プランジャポンプ自体に吐出流量に多くを求めることは期待できないとされている。
【０００７】
しかして、在来のものと同様にこの電磁プランジャポンプも、吐出流量の平滑化と蓄力作用により吐出性能を高めるために、その吐出側にブラダ形もしくは弾性体により付勢保持された作動隔膜などで構成されたアキュムレータを通常備えている。それにもかかわらず、低吐出圧力で使用するときには、その作用効果がほとんど認められず、しかも吐出流量が低下することが多い。例えば吐出圧力がきわめて低く吐出流量を大気中に放出する場合には、返って吐出量が低下し、しかもアキュムレータの有無にかかわらずその有意差が認められない。その状態を後述の表１に示す。
【０００８】
つぎに、吐出口の開口面積を絞り、吐出圧力を高めるため吐出口のオリフィスを変換してゆくと、後述する表２に示すように、吐出圧力の上昇に伴い、吐出流量も増加する帯域があることが判った。これは先に述べた吐出圧力を高めると、吐出流量が低下する一般の液体用の電磁ポンプとは相違するところがある特性があるためで、この理由の１つは、さきに述べたように吐出圧力が高くなることは、ポンプ作動時の負荷抵抗になって、その吸入作用時に電磁プランジャが環状磁極内に入り込み、シリンダ壁を介して重なり合う度合いを増すと同時に復帰ばねをそれだけ多く撓み圧縮し、復行程の吐出行程でその弾発力も大きくなると共に往復行程も伸長するので、吐出圧力が上昇すると共に吐出流量も増加するのである。また、アキュムレータの作動隔膜の柔軟性およびこれを圧支付勢保持するばねまたは弾性ゴムのような弾性体も前記吐出圧力とパルス電流の周期により往復動する疲労に対応する耐久性、持続性のある弾力と強度を保有しなければならないから、前記のような低圧力ではアキュムレータの作動隔膜は応動しない故、その効果が認められないのである。
【０００９】
以上述べた事実は、表１に示した通りである。
【００１０】
先ず、市場で現在要求されている低圧電磁コンプレッサの１つの
定格定圧交流電源１００Ｖ  ５０Ｈｚ，６０Ｈｚ共用半波整流
消費電力              １６Ｗ程度
吐出圧力              ２０ＫＰａ  常時
吐出流量              ４．５  ｌ／ｍｉｎ  ＭＡＸ
吐出継手口径          ６ｍ／ｍ
のものを選び、その吐出継手の上流にアキュムレータを付設した場合と、これを除いた場合の吐出性能は表１に示す通りで、それぞれの吐出圧力は圧力計では指示されず、ほとんど０ＫＰａであり、吐出流量も低下し有意差が無い。その理由は前述の説明通りである。
【００１１】
【表１】
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つぎに、前述した観点から吐出圧力を高める手段として、ポンプの吐出側に備えたアキュムレータの下流で、例えば吐出継手乃至その上流側に開口面積を加減する圧力調整絞り部材を設けた。この圧力調整絞り部材は圧力一定で可変の必要がなければ、一定絞り口径のオリフィスでよいが、可変の必要があれば、絞り弁であってもよい。本発明の場合には、前記圧力調整絞り部材として口径０．８ｍｍのオリフィスを選んだところ、電磁コンプレッサは後述する表２に記載のような結果で所期の目的を果たし得たのである。その理由は、前述の説明通りであるので省略するが、実施の形態の欄で以下述べる事項と共に補足説明する。
【００１２】
本発明の電磁コンプレッサは気体を圧送するために用いられるので、気体は被圧縮性であり、通常圧縮比も大になり、したがって電磁プランジャの往復行程長も伸長しがちであり、一方気体には液体のような潤滑性がない上に、電磁プランジャとシリンダとの間の摩擦に対する考慮も特に必要で、その減摩手段として、さきに前記先行技術における明細書の実施の形態の欄で述べているように、磁路を形成すると共に減摩効果のある手段が必要である。
【００１３】
そして電磁プランジャをその両端から圧支する２つのばねの繰り返し荷重撓みに起因する座屈変形で電磁プランジャのシリンダ壁に対する側圧による弊害を除くことが望ましい。
【００１４】
また、電磁コイルへの付勢電流の１つは商用交流電源を半波整流で、その電圧、電流値を種々変換して電磁コンプレッサの吐出性能を可変調整可能であることが必要である。
【００１５】
本発明においては、以上の従来および先行技術における問題点を逐一解決しようとしたものである。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
上記の課題を解決するために、本発明による低圧電磁コンプレッサは、電磁コイルに囲繞された管柱シリンダ内を、逆止弁を内臓し、かつ復帰ばねと補助ばねとの間に圧支された電磁プランジャが、前記電磁コイルへ付勢する断続パルス電流の周期の導通期間に発生する磁気吸引力と、これに抗しながら圧縮されかつ前記電流の非導通期間に反発する復帰ばねの弾発力とにより往復動する容積形貫流ポンプであって、前記管柱シリンダの両端部位のうち、前記復帰ばねの側に環状磁極を、そしてその反対側の補助ばねの側に環状磁路をそれぞれ外嵌して備え、前記環状磁極の端面に対向した電磁プランジャの端部との間を磁気空隙を有する上流吸入側とし、その反対側の電磁プランジャの端面を下流吐出側の加圧面とするポンプにおいて、前記パルス電流の導通期間に電磁プランジャはその往行程で環状磁極の内側に進入して管柱シリンダ壁を介してこれに重合して磁気回路を結び、そして前記非導通時に、復帰ばねの弾発力で復行程を行うポンプ作用時の往復行程長を伸長し、かつ蓄力作用を助長するためにポンプの吐出側にアキュムレータを設け、さらにその下流に圧力調整部材を設けてアキュムレータの蓄力効果を高めることにより前記吐出流量を増大させるようにし、また電磁プランジャの両端部位に、それぞれ環帯状の外周縁を残して他の外周に、該電磁プランジャを超える外径を有する弗素系合成樹脂をもってなるプランジャリングを嵌設するか、もしくは同樹脂被膜を施したことを特徴とする。
【００１７】
また、前記電磁プランジャを圧支する２つのばねの少なくとも一方のばね座は調心構造とすることが望ましい。すなわち、例えば特に復帰ばねは前述の通り圧縮時の撓み代が多く、その伸縮長も大きいので、後述するように調心ばね受座を設けると良い。
【００１８】
さらに、前記電磁コイルへの付勢電流の１つは商用交流電源から得る半波整流電流であり、その電圧、電流値、電流の同期のいずれか、もしくはその複数のものを加減調整して吐出流体の圧力、流量を可変制御することを可能とすることが望ましい。
【００１９】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態は、前記特許請求の範囲ならびに課題を解決するための手段の欄で述べた通りの構成で特に説明するまでもないが、一応実施の形態を述べる前に前述した従来の技術を引用して、発明の解決しようとする課題の欄で述べた特に表２に関する説明をする必要がある。
【００２０】
表２に示す吐出圧力、流量、消費電力等の値は、前記表１に示す電磁コンプレッサの吐出側の下流に口径の異なるオリフィスを設けて吐出流動抵抗を変換し、かつ各オリフィス毎にその上流にアキュムレータを備えるか否かの場合について、そのいずれが所期の流量特性を得ることができるかの実験時の流量、その他の前記項目の測定値を示したものである。
【００２１】
【表２】
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表２のうち、標準とする吐出圧力２０ＫＰａ、吐出流量４．５  ｌ／ｍｉｎＭＡＸの前記吐出口断面積における絞り吐出圧力を高めるためのオリフィスの直径を０．８ｍｍに定めて、ＡＣ１００Ｖ、５０Ｈｚおよび６０Ｈｚを半波整流したときの電磁コンプレッサの吐出側にこれを配設し、その上流の吐出側にアキュムレータを設けた場合の（Ａ）と、これを除いた場合の（Ｂ）との比較をさらに表３に示す。
【００２２】
【表３】
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プランジャの外径Ｄとして吐出流量＝（Ｄ／２）２  π×Ｌ×周波数で吐出効率を単純に計算すると、５２〜５４％である。これは、プランジャとシリンダ間の漏洩と吐出、吸入両逆止弁の作動時差等によるものと考えられるが、特に６０Ｈｚの場合には周期が短い故電磁プランジャが周期に同調するのに充分の遑が無いこと、および復帰ばねが５０Ｈｚの場合に比較して６０Ｈｚにいくらか適応していないこともあり得る。
【００２３】
表３において、電磁プランジャは、その往復作動時にはその静止の位置から吸入側に偏位した下死点から上死点までの行程長をストロボスコープで測定したものが示されている。この行程長の測定には、本願出願人がさきに特公昭５７−１２８６３号特許公報第３図に開示され、その明細書において説明されたような指示桿３６端部に付設の指示標片３７を設けて、これによって行った。
【００２４】
この表によると、５０Ｈｚのとき電磁プランジャの釣合静止点がその行程長の下死点で、上死点まで１４．８ｍｍの行程長は最大であり、吐出流量も４．８  ｌ／ｍｉｎであり，同様に最大であった。
【００２５】
なお、表２に示す各オリフィス、すなわち流体の流動抵抗を付したときの圧力−流量特性はこれを線図をもって表すまでもなく、比例的でもなく、二次曲線でもなく、不規則な山形であった。
【００２６】
つぎに、以下本発明の実施の形態を図面により詳細に説明する。
【００２７】
図１は、本発明の低圧電磁コンプレッサの１つの実施の形態を一部断面した縦断面図である。
【００２８】
図１において、前記特許請求の範囲の請求項１〜２に記載したような構成を繰り返して説明することにはなるが、低圧電磁コンプレッサ１は、その電磁コイル１０に囲繞された、すなわち電磁コイル１０の軸心縦貫孔に嵌設された管柱シリンダ２５内を、吸入側逆止弁１８を内蔵しかつ復帰ばね１４と補助ばね１５との間に圧支された電磁プランジャ１２が、前記電磁コイル１０へ付勢する断続パルス電流の周期中の導通期間に発生する磁気吸引力と、これに抗しながら圧縮され、前記電流の非導通期間に反発する復帰ばねの弾発力とにより往復運動する容積形貫流ポンプを備え、このポンプの前記管柱シリンダ２５の両端部位のうち、前記復帰ばね１４の側に環状磁極２６を、そしてその反対側の補助ばね１５の側に環状磁路２７をそれぞれ外嵌して備え、前記環状磁極２６の端面に対向する電磁プランジャ１２の端部との間に磁気空隙ｇを有する上流の吸入側とし、反対側の電磁プランジャ１２の端面を下流吐出側で加圧面とするポンプ（コンプレッサ）における前記パルス電流の導通期間に電磁プランジャ１２はその往行程で環状磁極２６に吸引され、さらにその内部に進入して管柱シリンダ２５の壁を介して重合して磁気回路を結ぶように構成してあり、そして前記非導通時に復帰ばねの弾発力で復行程を行うように形成してある。
【００２９】
電磁プランジャ１２の両端部位には、図３（ａ）および（ｂ）に示すように、それぞれ巾Ｓを以って表す環帯状の外周縁を残して、電磁プランジャ１２の外径Ｄを超える外径Ｄ′の弗素系合成樹脂をもってなる潤滑用および耐磨耗性の環状のプランジャリング１３を嵌設もしくは同じ目的で同様な材質のテープの捲装もしくは被膜３４の焼付施行がなされている。
【００３０】
コンプレッサは空気など気体用であるから、油または水等液体用に比較して潤滑性、耐磨耗性に乏しくなるからその対策として上記構成が必要であり、これにより効果を得る。前記電磁プランジャ１２の両端部位にそれぞれ残す環帯状の巾Ｓの寸法は、該電磁プランジャ１２が吸入行程において、環状磁極２６内に進入し管柱シリンダ２５の壁を介して重合する電磁コイル１０へ前述した導通時に必要とする磁束を得るのに充分な磁気回路を結ぶための前記重なり合う巾を標準とするものである。また、電磁プランジャ１２の外径Ｄを超える弗素系合成樹脂をもってなる潤滑減摩用のプランジャリング１３および同被膜３４の外径寸法Ｄ′の寸法は、前記すなわち本願出願人がさきに提案した先行技術特願２００３−２３２４２号の特許出願明細書に図６（ａ）をもって示した寸法Ｅを参照し、この寸法が大に過ぎると磨耗耐久性は良くなるが、磁気回路のリラクタンスが増し、したがって磁気吸引力は低下する点を考慮して定めた。
【００３１】
管柱シリンダ２５の吸入側端部には、吸入口４０に網フィルタ３７とフィルタエレメント３９を内臓した吸入筒体３６が嵌合し、その軸心中央部位に電磁プランジャ１２に面して突出した円錐面を有する当接尖端部３５に、これが当接係止する逆円錐面の凹部をもつ調心受座１７を備えた復帰ばね座金１６と電磁プランジャ１２との間に復帰ばねを係設し、電磁プランジャ１２の吐出側端部と、吐出口２０をもつ吐出継手２１を備えかつ吐出弁１９を内蔵し、管柱シリンダ２５の他端に結合した吐出継手２３の内部に設けた補助ばね座２４との間に補助ばね１５を係設して、双方からの等しいばねの反発力で電磁プランジャ１２を挟持圧設している。
【００３２】
前記調心ばね受座１７およびこれに当接する当接尖端部３５を設けて調心構造としたことは、前述の通り電磁プランジャ１２をその両端から復帰ばね１４と補助ばね１５の２つのばねで挟持圧支して、繰り返し伸縮させ、荷重撓みに起因するばねの疲労のための座屈変形が電磁プランジャ１２の管柱シリンダ２５壁に対する側圧となり、両者が偏磨耗して損傷することを防止するためと、コンプレッサの作動不良の要因を防止するためである。この場合、圧縮撓みの多い復帰ばね１６の損耗を特に留意して少なくともこの側の１つは調心構造とすることが肝要である。
【００３３】
つぎに、すでに説明されている点もあるが、その他実施の形態について補足する。
【００３４】
電磁コイル１０を捲装したボヒン１１の両端面には、それぞれ磁気座金３１が環状磁極２６、環状磁路２７に外嵌した上蓋設されていて、前記吸入筒体３６と吐出継手体２３のそれぞれの鍔部を介して外枠継鉄３０により挟設、複数の螺子２９により緊と螺締固定されている。環状磁極２６と環状磁路２７との間にスペースリング２８が管柱シリンダ２５に外嵌されている。吐出継手体２３の吐出弁１９の下流に作動隔膜２２を挟設したアキュムレータ２が接続されている。
【００３５】
吐出継手体２３の吐出継手２１の吐出口２０の上流でアキュムレータ２の直下流にオリフィス３が設けられて、アキュムレータ２の吐出蓄力作用の吐出流量を絞り、内圧を高めてアキュムレータ２の作動隔膜２２の伸縮の度合いを増大し、電磁プランジャ１２の行程長を伸長させる構成となっている。このオリフィス３が圧力調整絞り部材である。
【００３６】
ポンプの内部は、Ｏ−リングなどのパッキングで気密を保持されている。
【００３７】
前記環状磁極２６、環状磁路２７、磁気座金３１、外枠継鉄３０は、磁気回路を構成する。
【００３８】
外枠継鉄３０は、例えば４個など複数の合成ゴム等からなる防振部材３３を介して取付ステー３２に固定される。
【００３９】
このような低圧電磁コンプレッサは、前記電磁コイル１０への断続パルス電流と復帰ばね１４の反発力とにより管柱シリンダ２５内を往復作動する電磁プランジャ１２および吸入弁１８、吐出弁１９の作用と相俟ってポンプ作用を営み、矢印ａに示すように吸入筒体３６の吸入口４０から吸入し、ポンプ内部を貫流して吐出継手体２３のオリフィス３によりアキュムレータ２の蓄力効果を高めて吐出口２０から矢印ｂのように流体を吐出する。
【００４０】
吸入筒体３６に内蔵した網フィルタ３７とフィルタエレメント３９は防塵のためであり、マタフィルタエレメント３９は小径の通孔３８と共に遮音効果があり、前記電磁プランジャ１２の往復運動、吸入および吐出弁１８，１９の作動当接音などの騒音を防止する。また、電磁プランジャ１２の上死点における制動作用も考えられる。電磁プランジャ１２の縦軸線上の磁気中心点と電磁コイル１０の縦軸中央の磁気中性点間の所謂ソレノイド磁気吸引力の作用は前記先行技術の場合に準じ、前記両支点と磁気空隙ｇとの関係位置は、電流の周期と大きさならびに吐出圧力により偏位および変更がある。
【００４１】
つぎに、図２は本発明の他の実施の形態の正面外観図で、前記オリフィス３に変えて吐出圧力流量を制御するのに、コンプレッサの吐出圧力を加減して吐出流量の所期値を得るための圧力調整部材の絞り弁４を備えたものである。
【００４２】
それ以外の構成は、図１に示す実施の形態と同様で符号も同一である。
【００４３】
つぎに、電磁コイル１０への断続パルス電流の付勢時商用交流電源のインバータによる周波数の制御、その電圧の変圧器による変換、可変抵抗器等を直列に接続して電流値を加減する方法などと、圧力調整部材であるオリフィスの交換や絞り弁などとの併用によって、低圧電磁コンプレッサの吐出性能を可変調整することが可能である。
【００４４】
なお、前記表１〜３の実験で騒音測定は無響室ではなく、実態に即して住居地域のＲＣ構造の建物内で夜間測定し、暗騒音は３３ｄＢ／Ａ  Ｓｃａｌｅ  であった。
【００４５】
電磁コイルの温度上昇  ｄｅｇ  Ｋは電気抵抗法により、上記パルス電流を通電して連続運転し、電磁コイルが磁気飽和してから測定した。
【００４６】
その他の測定も上記通りである。
【００４７】
また、上記騒音の遮断、温度上昇に対する放熱手段、コンプレッサの保護方法としては、つぎの通りの手段がある。
【００４８】
イ、吸入筒体３６、吐出継手体２３を熱伝導性の高い軽合金製とし、その外周または外部に縦に複数の放熱フィンを設ける。
【００４９】
ロ、電磁コンプレッサ１を前記軽合金製の筐体に収め、外周に適宜放熱フィンを設ける。
【００５０】
ハ、電磁コンプレッサ１を筐体に収めて保護しおよび防滴および遮音構造とする。
【００５１】
【発明の効果】
以上詳述したように、本発明の低圧電磁コンプレッサは、特に従来技術、先行技術を挙げて、その問題点を解決するための課題として、特許出願明細書の特許請求の範囲各請求項ならびに課題を解決するための手段および発明の実施の形態の欄に詳述記載した通りである。
【００５２】
該説明した本発明の構成および前記説明で述べた理由により以下のような効果が得られる。
（ａ）電磁コイルへ通電するパルス電流の導通期間に発生する磁気吸引力により電磁プランジャは、その吸入往行程で環状磁極の内側に進入して管柱シリンダ壁を介してこれに重なり合って磁気回路を結び、このとき前記磁気吸引力と、これに加わる吐出側からの負荷圧力で、吸入行程長が伸長した分が余分に復帰ばねを圧縮して撓ませ、前記非導通時の吐出復行程時に前記余分に撓んだためにそれだけ強くなった復帰ばねの弾発力でポンプの吐出圧力が高まる。そして前記吸入行程長が伸長したことは、電磁プランジャが環状磁極内で重合して磁束の通過に充分な磁気回路が構成されることで、リラクタンスが少ないので効率が高まり，行程長が伸長することは吐出量を高めることになるのである。
（ｂ）コンプレッサ（ポンプ）の吐出側に備えたアキュムレータの直下流に、吐出流量を増大させるための圧力調整絞り部材を設けたので、低圧コンプレッサとして、前記明細書に説明したように前記アキュムレータの作動隔膜などの伸縮作動を容易にしてその蓄力作用効果を助長し、ポンプの低圧吐出能力を高めることができた。
（ｃ）電磁プランジャの両端部位に、それぞれ環帯状の外縁を残して、他の外周部分にこの電磁プランジャを超える外径を有する弗素系合成樹脂をもってなるプランジャリングを嵌設するか、もしくは同樹脂被膜を施したので、電磁プランジャが管柱シリンダ内を摺動往復するときの潤滑減摩の効果が大きく耐久性を有する。
【００５３】
前記電磁プランジャの両端部位にそれぞれ環帯状の外縁を残したので、磁気回路のリラクタンスを減らすことができる。
（ｄ）前記電磁プランジャを圧支する２つのばねの少なくとも一方（復帰ばね優先である）のばね座を調心構造としたので、これらのばねの端部位の疲労による座屈のために電磁プランジャが管柱シリンダ内を摺動往復時に側圧によって偏磨耗したり、シリンダ壁を損傷させて作動不能となることを防止した。
（ｅ）前記電磁コイルへの付勢電流の１つは商用交流電源から得る半波整流電流であり、その電圧電流値、電流の周期のいずれか、もしくはその複数のものを、前記圧力調整絞り機構の作用との相関関係の調整を計りつつ加減して吐出流体の圧力、流量を可変制御することの可能な低圧電磁コンプレッサを得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による低圧電磁コンプレッサの１つの実施の形態を一部断面して表す縦断説明図である。
【図２】本発明の低圧電磁コンプレッサの他の実施の形態の外観説明図である。
【図３】本発明の低圧電磁コンプレッサの１つの部品の外観説明図である。
【符号の説明】
１      電磁コンプレッサ
２      アキュムレータ
３      オリフィス  圧力調整部材
４      圧力調整部材；絞弁
１０      電磁コイル
１２      電磁プランジャ
１３      プランジャリング
１４      復帰ばね
１５      補助ばね
１６      復帰ばね座金
１７      調心受座
１８      吸入弁
１９      吐出弁
２０      吐出口
２１      吐出継手
２２      作動隔膜
２３      吐出継手体
２５      管柱シリンダ
２６      環状磁極
２７      環状磁路
３４      被膜
３５      当接尖端部
３６      吸入筒体
３７      網フィルタ
３８      通孔
３９      フィルタエレメント
４０      吸入口
ｇ        磁気空隙
ｓ        電磁プランジャの環帯状外周縁
Ｄ        電磁プランジャの外径
Ｄ′      弗素系合成樹脂製プランジャリングの外径もしくは同被膜の外径
【図１】
2004360659.tif 000006
【図２】
2004360659.tif 000007
【図３】
2004360659.tif 000008