(57)【要約】【課題】エッチング加工性を低下させることなく、磁気特性に優れ、安定的に優れた耐高温クリープ特性を有するテンションマスク用鋼板およびその製造方法を提供すること。【解決手段】質量％で、Ｃを０．０１％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００５％未満、Ｖを０．００５％以下に規定する。また、上記成分組成の鋼を、熱間圧延し、冷間圧延を実施した後、連続焼鈍炉にて６１５℃以上再結晶温度以下で歪取焼鈍を施す。【選択図】      なし 【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃを０．０１％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００５％未満、Ｖを０．００５％以下に規定することを特徴とする、磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板。
【請求項２】
質量％で、Ｃを０．００８％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００３％以下、Ｓを０．００７％以下、Ｖを０．００３％以下に規定することを特徴とする、磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板。
【請求項３】
さらにＮ−０．５２Ａｌ−０．２９Ｔｉ−０．１５Ｚｒ−０．２７Ｖ−０．１５Ｎｂ−１．２７Ｂ（ただし、Ｎ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｂは質量％を表す）が０．００４０％以上を満たすことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板。
【請求項４】
質量％で、Ｃを０．０１％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００５％未満、Ｖを０．００５％以下に規定した鋼を熱間圧延し、中間焼鈍を経ずにもしくは中間焼鈍を挟んで、１回あるいは２回以上の冷間圧延を実施して所定の板厚の鋼板にした後、連続焼鈍炉にて歪取焼鈍を施すことを特徴とする、磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板の製造方法。
【請求項５】
質量％で、Ｃを０．００８％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００３％以下、Ｓを０．００７％以下、Ｖを０．００３％以下に規定した鋼を熱間圧延し、中間焼鈍を経ずにもしくは中間焼鈍をはさんで、１回あるいは２回以上の冷間圧延を実施して所定の板厚の鋼板にした後、連続焼鈍炉にて歪取焼鈍を施すことを特徴とする、磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板の製造方法。
【請求項６】
質量％で、Ｃを０．０１％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００５％未満、Ｖを０．００５％以下に規定した鋼を熱間圧延し、中間焼鈍を経ずにもしくは中間焼鈍を挟んで、１回あるいは２回以上の冷間圧延を実施して所定の板厚の鋼板にした後、連続焼鈍炉にて６１５℃以上再結晶温度以下で歪取焼鈍を施すことを特徴とする、磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板の製造方法。
【請求項７】
質量％で、Ｃを０．００８％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００３％以下、Ｓを０．００７％以下、Ｖを０．００３％以下に規定した鋼を熱間圧延し、中間焼鈍を経ずにもしくは中間焼鈍を挟んで、１回あるいは２回以上の冷間圧延を実施して所定の板厚の鋼板にした後、連続焼鈍炉にて６１５℃以上再結晶温度以下で歪取焼鈍を施すことを特徴とする、磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板の製造方法。
【請求項８】
前記鋼は、さらにＮ−０．５２Ａｌ−０．２９Ｔｉ−０．１５Ｚｒ−０．２７Ｖ−０．１５Ｎｂ−１．２７Ｂ（ただし、Ｎ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｂは質量％を表す）が０．００４０％以上を満たすことを特徴とする請求項４から請求項７のいずれか１項に記載の磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板の製造方法。
【請求項９】
請求項４から請求項８のいずれかの製造方法により製造された磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はカラーブラウン管用陰極線管のテンションマスク用鋼板とその製造方法に関し、特に、磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、カラーブラウン管は、３本の電子ビームを放射する電子銃と、この電子銃から放射された電子ビームを受けて３原色を発光する蛍光体と、各電子ビームのうちの必要な方向の電子ビームだけを選択的に透過させて不要な方向の電子ビームを遮断するマスクとから構成されている。マスクとしては、曲面形状を有するプレスタイプのシャドウマスクや一方向あるいは二方向に張力を付加するタイプのテンションマスクがある。
【０００３】
これらのうちテンションマスクは、その製造に際して、スピーカー音に対する共振を抑えるため、大きな張力を付加した状態でフレームに溶接され、その後黒化処理が施され、ブラウン管に組み込まれる。カラー受像管内部では電子ビームが地磁気により偏向し「色ずれ」を生じることがあるため、これを防止する上で、テンションマスクには磁気シールド材としての性能も必要とされる。
【０００４】
上記黒化処理はテンションマスクを例えば４００〜５００℃に加熱し、表面にマグネタイトの酸化膜を形成する処理であり、錆の防止や電子散乱抑制効果などを目的とする。この黒化処理時にテンションマスクは高張力で張られたまま熱処理を受けるため、クリープ変形を生じる。このクリープ変形が大きいと、マスク張力が低下し、マスク剛性の低下に伴うマスクの振動により、画質の劣化が生じる。
【０００５】
この問題を回避するためには、テンションマスク用鋼板を４００〜５００℃の黒化熱処理時においてもクリープ伸びが小さいものとすることが必要とされる。
【０００６】
上記の黒化処理時の張力低下に起因する色ずれを防止するためには、冷延鋼板の高温強度、特に黒化処理温度（４００〜５００℃）での耐高温クリープ特性を向上させる必要がある。
【０００７】
耐高温クリープ特性向上を目的とした従来技術として、特許文献１では、４０〜１００ｐｐｍの窒素を含有する極低炭素鋼板を用いる方法、特許文献２では、Ｃｒ：０．２０％以上２．０重量％未満、Ｍｏ：０．０２％以上０．１０％未満のうち少なくとも一種または二種を添加する方法、特許文献３では、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｔａ、およびＢの中から選択される１種若しくは２種以上を合計含有量として０．００１％以上乃至０．５％以下含有する方法が提案されている。
【０００８】
しかし、特許文献１に開示されている窒素含有量のみを規定する方法では、Ａｌなどの窒素との親和力の強い元素により耐高温クリープ特性の向上に有効な固溶窒素が減少し、向上効果の安定性にかける。また、特許文献２に開示されているＣｒやＭｏを添加する方法は、高温強度の向上には有効であるが、これら２つの元素はいずれも耐食性を高める元素でありマスクを加工する際のエッチング速度の低下を招いてしまう。さらに特許文献３に開示されているＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｚｎ、ＴａおよびＢの中から選択される１種若しくは２種以上を含有する方法は、高温強度の向上には有効であるが、これらは微細な析出物を形成し、磁気特性の劣化を招いてしまう。
【０００９】
一方、特許文献４では、良好な磁気特性とクリープ特性を得る方法として、ＮおよびＭｎを適正な範囲に制御するとともに、Ａｌ、Ｃ、Ｏ、Ｓ、Ｓｉ、Ｐをさらに厳しく制御し、冷間圧延率：１５〜８０％で冷間圧延した後、磁気特性改善を目的とした熱処理（７２３〜８２３Ｋ（４５０〜５５０℃））を施す方法、特許文献５では、良好な耐高温クリープ特性を得る方法として、ＮおよびＭｎを適正な範囲に制御するとともに、４８０℃以上再結晶温度以下の温度域にて、４．９Ｎ／ｍｍ２（０．５ｋｇｆ／ｍ２）以上の張力を付与しながら焼鈍する方法が提案されている。
【００１０】
しかし、特許文献４では、熱処理温度の限定理由として、８４３Ｋ（５７０℃）ではクリープ特性が著しく劣化するとあり、熱処理温度のわずかな変動でクリープ特性が低下してしまうおそれがある。特許文献５では、歪取焼鈍温度が６１０℃までしか検討されておらず、また、この技術では歪取焼鈍時の張力付与により、圧延方向磁気特性の張力依存性が大きいという課題もある。
【特許文献１】特許第２５４８１３３号公報
【特許文献２】特許第３１６６０８９号公報
【特許文献３】特許第３１８２２０２号公報
【特許文献４】特開２００１−３０７６５２号公報
【特許文献５】特開２００２−３９４８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、エッチング加工性を低下させることなく、磁気特性に優れ、安定的に優れた耐高温クリープ特性を有するテンションマスク用鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らの検討結果によれば、ＭｎとＮの両方を添加し、これらの含有量を特定の範囲に規定するとともに、Ｍｎ（％）×Ｎ（％）を特定の範囲とすることにより、ＭｎとＮとの相互作用が生じ、非常に優れた耐高温クリープ特性が得られ、さらに微量元素を特定の範囲に規定することにより、優れた磁気特性が得られることが判明した。
【００１３】
このため第１発明は、質量％で、Ｃを０．０１％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００５％未満、Ｖを０．００５％以下に規定することを特徴とする、磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板を提供する。
【００１４】
また、特に磁気特性が優れたものを得るためには、微量元素をさらに減じることが好ましく、そのような観点から、第２発明は、質量％で、Ｃを０．００８％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００３％以下、Ｓを０．００７％以下、Ｖを０．００３％以下に規定することを特徴とする、磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板を提供する。
【００１５】
さらに、上記第１発明に対応する製造方法として、第３発明では、質量％で、Ｃを０．０１％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００５％未満、Ｖを０．００５％以下に規定した鋼を熱間圧延し、中間焼鈍を経ずにもしくは中間焼鈍をはさんで、１回あるいは２回以上の冷間圧延を実施して所定の板厚の鋼板にした後、連続焼鈍炉にて歪取焼鈍を施すことを特徴とする、磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板の製造方法を提供する。
【００１６】
さらにまた、上記第２発明に対応する製造方法として、第４発明は、質量％で、Ｃを０．００８％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００３％以下、Ｓを０．００７％以下、Ｖを０．００３％以下に規定した鋼を熱間圧延し、中間焼鈍を経ずにもしくは中間焼鈍をはさんで、１回あるいは２回以上の冷間圧延を実施して所定の板厚の鋼板にした後、連続焼鈍炉にて歪取焼鈍を施すことを特徴とする、磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板の製造方法を提供する。
【００１７】
また、本発明者らは、Ｃ、Ｎ、Ｍｎの含有量を所定の範囲とし、かつ、６１５℃以上再結晶温度以下の範囲で歪取焼鈍を施すことにより、上記特許文献５で必須であった張力付与を行うことなく、耐高温クリープ特性を著しく向上させるＭｎ−Ｎクラスタの形成が活性化し、安定して非常に優れた耐高温クリープ特性を示すテンションマスク用鋼板が得られることを見出した。
【００１８】
このため第５発明では、質量％で、Ｃを０．０１％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００５％未満、Ｖを０．００５％以下に規定した鋼を熱間圧延し、中間焼鈍を経ずにもしくは中間焼鈍を挟んで、１回あるいは２回以上の冷間圧延を実施して所定の板厚の鋼板にした後、連続焼鈍炉にて６１５℃以上再結晶温度以下で歪取焼鈍を施すことを特徴とする、磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板の製造方法を提供する。
【００１９】
また、第６発明では、質量％で、Ｃを０．００８％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００３％以下、Ｓを０．００７％以下、Ｖを０．００３％以下に規定した鋼を熱間圧延し、中間焼鈍を経ずにもしくは中間焼鈍を挟んで、１回あるいは２回以上の冷間圧延を実施して所定の板厚の鋼板にした後、連続焼鈍炉にて６１５℃以上再結晶温度以下で歪取焼鈍を施すことを特徴とする、磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板の製造方法を提供する。
【００２０】
さらに、上記いずれの発明においても、Ｎ−０．５２Ａｌ−０．２９Ｔｉ−０．１５Ｚｒ−０．２７Ｖ−０．１５Ｎｂ−１．２７Ｂ（ただし、Ｎ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｂは質量％を表す）が０．００４０％以上を満たすようにすることにより固溶Ｎ量を安定かつ確実に確保することができる。
【００２１】
さらに第７発明は、上記いずれかの製造方法により製造された磁気特性と耐高温クリープ特性に優れたテンションマスク用鋼板を提供する。
【発明の効果】
【００２２】
上記第１〜第４発明によれば、ＡｌなどのＮとの親和力の強い元素を規定することで、固溶Ｎを安定かつ確実に確保することができ、ＭｎおよびＮの相互作用により安定的にクリープ強度を上昇させることができ、かつＣｒやＭｏを添加しないので、エッチング加工性を劣化させることなく優れたクリープ強度を得ることができる。また、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ等の微細な析出物を形成する元素を添加せず、しかも微量元素を所定範囲に規定するので優れた磁気特性を得ることができる。
【００２３】
また、上記第５、第６発明によれば、張力付与を行うことなく、耐高温クリープ特性を著しく向上させるＭｎ−Ｎクラスタの形成を活性化させることができ、優れた磁気特性を維持しつつ、安定してさらに優れた耐高温クリープ特性を示すテンションマスク用鋼板を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明に係るテンションマスク用鋼板は、質量％で、Ｃを０．０１％以下含有し、ＮおよびＭｎを、Ｎ：０．００４０％以上０．０１８０％以下、Ｍｎ：２．０％以下の範囲内でかつＭｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満たすように含有し、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００５％未満、Ｖを０．００５％以下に規定する。また、好ましくは、Ｃを０．００８％以下とし、さらに不純物としてＳｏｌ．Ａｌを０．００３％以下、Ｓを０．００７％以下、Ｖを０．００３％以下に規定する。これにより、より高い磁気特性を得ることができる。
【００２５】
以下、各成分について説明する。
Ｃは、原板強度を向上させるのに有効な元素であり、耐高温クリープ特性を向上させ、黒化処理時の張力低下に起因する色ずれ防止に効果がある。しかし、含有量が多すぎると炭化物の量が増し、エッチング性を劣化させるため、その含有量は０．０１％以下とする。エッチング性の劣化をより有効に防止し、磁気特性をさらに良好にする観点から、Ｃ含有量は０．００８％以下とすることが好ましい。
【００２６】
Ｍｎは、Ｎとの相互作用により耐高温クリープ特性を著しく向上させる元素であり、かつ０．０５％未満の場合、熱間脆性の問題が発生して表面性状が劣化するため必須の元素であるが、２．０％を超えて添加しても効果が飽和し、コスト増加を招く。したがって、Ｍｎ量は２．０％以下とする。また、本発明者らが実験を重ねた結果、優れた耐高温クリープ特性を安定して得るためには、０．４％以上添加することが好ましく、０．６％以上、さらには０．６５％以上添加することがより好ましい。さらに、耐食性を良好にする観点からＭｎ含有量は１．５％以下が好ましく、１．０％以下がより好ましい。
【００２７】
Ｎは、窒化物としてではなく固溶Ｎとして存在する場合に、耐高温クリープ特性を向上させ、黒化処理時の張力低下に起因する色ずれ防止に効果がある。しかし、その含有量が０．００４０％未満では十分な効果が得られず、０．０１８０％を超えて添加してもその効果が飽和するので、その含有量は０．００４０％以上０．０１８０％以下とする。十分な効果を得る観点からは、Ｎ含有量は０．００８０％以上が好ましく、０．０１００％以上がより好ましい。
【００２８】
さらに、本発明の最大の目的である耐高温クリープ特性向上に及ぼすＭｎとＮとの相互作用による効果を十分に引き出すためには、ＭｎおよびＮの範囲を上記のように規定することに加えて、Ｍｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満足することが必要である。
【００２９】
固溶Ｎが窒化物を形成すると、Ｍｎとの相互作用により耐高温クリープ特性を向上させる固溶Ｎが減少するため、Ｎとの親和性の大きい元素を規定することが好ましい。具体的には、Ｎとの親和性の大きい元素であるＡｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｂについて、Ｎ−０．５２Ａｌ−０．２９Ｔｉ−０．１５Ｚｒ−０．２７Ｖ−０．１５Ｎｂ−１．２７Ｂ（ただし、Ｎ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｂは質量％を表す）が０．００４０％以上とすることが好ましい。
【００３０】
Ｓｏｌ．Ａｌは固溶ＮをＡｌＮとして固定するため、Ｓｏｌ．Ａｌが多いと耐高温クリープ特性を向上させる固溶Ｎが減少する。したがって、Ｓｏｌ．Ａｌは少ない方がよく、０．００５％未満とする。耐高温クリープ特性および磁気特性をさらに向上させるためには０．００３％以下とすることが好ましい。
【００３１】
Ｖは０．００５％超となると炭窒化物を形成し、粒成長性を阻害することにより、磁気特性を劣化させる。このため、Ｖ含有量は０．００５％以下とする。特に磁気特性を良好にする必要がある場合には、０．００３％以下が好ましく、磁気特性等がより良好な第２のテンションマスク用鋼板ではＶ含有量を０．００３％以下とする。また、Ｖを０．０００５％未満とすることは著しいコストアップとなることから、Ｖ含有量は０．０００５％以上が好ましい。
【００３２】
Ｓは不可避的に鋼中に含有される元素であるが、エッチング性を阻害し、さらに鋼材を脆化する元素であるので、第２のテンションマスク用鋼板では０．００７％以下とする。好ましくは０．００５％以下である。
【００３３】
Ｓｉは黒化膜の密着性を劣化させ、また非金属介在物を形成してエッチング性を劣化させるため、０．２％以下が好ましく、０．１％以下がより好ましい。一層好ましくは０．０５％以下である。
【００３４】
Ｐは偏析に起因するエッチングムラを生じやすい元素であるため、０．０３％以下が好ましい。さらに好ましくは０．０２％以下である。
【００３５】
その他、耐高温クリープ特性を向上させる元素として知られているＣｒ、Ｍｏ、Ｗなどを必要に応じて添加してもよい。しかし、その場合には、エッチング性および磁気特性の観点から含有量の合計が１．０％以下であることが必要である。
【００３６】
さらに他の不可避不純物および他の微量元素は、本発明の作用を損なわない範囲で許容される。
【００３７】
次に、製造方法について説明する。
上記成分組成を有する鋼を常法に従って、溶製、鋳造して鋳片とし、さらに熱間圧延、酸洗の後、冷間圧延により所定の板厚の鋼板を得る。冷間圧延は１回のみでもよく、また、中間焼鈍を経ずにまたは中間焼鈍をはさんだ複数回の冷間圧延を施してもよい。テンションマスクとして必要な耐高温クリープ特性を確保する観点から、最終冷間圧延率は１５％以上であることが好ましく、４０％以上であることがさらに好ましい。また、過度の冷間圧延率増大は圧延ミル負荷が増すため、８０％以下とすることが好ましく、７０％以下とすることがさらに好ましい。したがって、好ましい最終冷間圧延率を範囲で示すと１５〜８０％、さらには４０〜７０％となる。なお、最終冷間圧延後に鋼板形状矯正の目的でスキンパス圧延を実施したり、テンションレベラーやローラレベラーなどの形状矯正ラインを通板させてもよい。
【００３８】
最終冷間圧延後、連続焼鈍炉にて還元性または非酸化性の雰囲気において歪取焼鈍を行う。この際の温度が４００℃未満では磁気特性および残留応力の改善効果が小さいため、歪取焼鈍温度を４００℃以上とすることが好ましい。また、歪取焼鈍温度が６１５℃以上では、Ｍｎ−Ｎクラスタの形成が活性化され、耐クリープ特性を著しく改善することができることから、歪取焼鈍温度を６１５℃以上とすることがさらに好ましく、４００Ｎ／ｍｍ２の張力下でのクリープ伸びを０．１５％未満の特に良好な範囲とすることができる６２０℃以上が一層好ましい。一方、歪取焼鈍温度が再結晶温度を超えると耐高温クリープ特性が著しく劣化するため好ましくない。耐高温クリープ特性の劣化をさらに有効に防止する観点から７００℃以下、さらには６８０℃以下が好ましい。
【００３９】
テンションマスクは、その製造に際し、スピーカー音の共振を抑えるため、３００Ｎ／ｍｍ２程度の張力を負荷した状態でフレーム溶接し、その後４００〜５００℃の温度で黒化処理を施した後、ブラウン管に組み込まれる。この黒化処理時に張力が負荷された状態で熱サイクルを受けると、クリープ変形が生じ、室温に戻った際に、負荷していた張力が低下し、「色ずれ」などの画質の劣化を引き起こす原因となるため、良好な耐クリープ特性が要求される。本発明のテンションマスク用鋼板は、３００Ｎ／ｍｍ２程度の張力を負荷した状態で黒化処理を受けた場合でもクリープ伸びが小さく、良好な耐高温クリープ特性を示す。
【００４０】
また、４００Ｎ／ｍｍ２とさらに高い張力が負荷される管種もあり、この場合、クリープ伸びが３００Ｎ／ｍｍ２のときの約２倍となることが知られている。このような場合に画質の劣化を有効に防止するためには、より良好な耐高温クリープ特性が要求されるが、上記組成を満たすことに加え、歪取焼鈍温度を６１５℃以上再結晶温度以下の範囲とすることにより、好ましくは、これに加え、Ｎ−０．５２Ａｌ−０．２９Ｔｉ−０．１５Ｚｒ−０．２７Ｖ−０．１５Ｎｂ−１．２７Ｂ（ただし、Ｎ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｂは質量％を表す）が０．００４０％以上を満たすことにより、このような高い張力でも十分に小さいクリープ変形を実現することができる。
【実施例】
【００４１】
以下、本発明の実施例について説明する。
（実施例１）
表１に示す化学組成を有する供試鋼を溶製後、加熱温度１２００℃、仕上温度９２０℃、巻取温度６００℃で熱間圧延し、板厚３ｍｍの熱延板とした。これらの熱延板を酸洗し、圧延率約９０％で冷間圧延を行い、板厚０．３ｍｍの冷延板とした。次いで、再結晶焼鈍後、冷圧率５０％で二次冷間圧延した後、歪取焼鈍を施し、板厚０．１５ｍｍの鋼板を得た。
【００４２】
このようにして得られた供試鋼板におけるクリープ伸びの評価および磁気測定を行った。耐高温クリープ特性については３００Ｎ／ｍｍ２の張力を付与した状態で５００℃×３０分間保持後、クリープ伸び量を測定し、０．２０％未満の場合を○、０．２０％以上の場合を×とした。また、磁気特性については黒化処理相当の熱処理として、５００℃×３０分の加熱処理を施した後、１０ｍｍＷ×２００ｍｍＬの試験片を４本採取し、井桁状に組んで磁路を形成し、エプスタイン法に準じて地磁気レベルでの透磁率（μ０．３５）を測定した。このとき、各試験片を井桁状に重ね合わせた状態での測定だけではなく、各試験片を重ね合わせた状態で各試験片にそれぞれ３００Ｎ／ｍｍ２の張力を付与した状態での測定も行い、μ０．３５が２４０以上の場合を○、２４０未満の場合を×とした。ここで、測定張力は、初期張力３００Ｎ／ｍｍ２でクリープ伸びした後のマスク張力、および後述の４００Ｎ／ｍｍ２でクリープ伸びした後のマスク張力等を考慮し、一例として３００Ｎ／ｍｍ２の値で評価した。結果を表２および図１に示す。
【００４３】
表２および図１に示すように、Ｍｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満足する鋼板は、クリープ伸びが０．２０％未満と良好な特性を示すのに対し、Ｍｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満足しない鋼板は、クリープ伸びが０．２０％以上と不合格であった。このことから、Ｍｎ（％）×Ｎ（％）≧０．００５５を満足するように、Ｍｎ、Ｎの含有量を制御することで良好な耐高温クリープ特性を示すことが確認された。
【００４４】
また、磁気特性については、表２に示すように、Ｖの含有量が０．００５％以下の鋼板はμ０．３５が２４０以上と良好な特性を示すのに対し、Ｖの含有量が０．００５％超の鋼板は、２４０未満と劣位である。このことからＶの含有量を０．００５％以下に規定することで良好な磁気特性を示すことが確認された。
【００４５】
表２の鋼Ａ〜Ｍの中で、本発明例である鋼Ｇ、Ｈ、Ｉ、Ｊ、Ｋ、Ｍは、磁気特性、クリープ伸びのいずれにおいても優れた特性を示したが、化学組成が本発明範囲から外れる鋼Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｌにおいては、磁気特性、クリープ伸びのうち、少なくとも１つが劣っていた。
【００４６】
【表１】
2004211198.tif 000002
【００４７】
【表２】
2004211198.tif 000003
【００４８】
（実施例２）
表３に示す化学組成を有する供試鋼を溶製後、加熱温度１２００℃、仕上温度８９０℃、巻取温度６８０℃で熱間圧延し、板厚３ｍｍの熱延鋼板とした。その後、これらの熱延板を酸洗し、圧延率約９０％で冷間圧延を行い、板厚０．３ｍｍとした。次いで、再結晶焼鈍後、冷間圧延率４０％で二次冷間圧延して板厚０．１８ｍｍの冷延鋼板を得た。この鋼板に対し１０％Ｈ２−９０％Ｎ２雰囲気で２．０Ｎ／ｍｍ２未満の低張力で６２０×３０ｓｅｃの歪取焼鈍を実施し、供試鋼板とした。なお、表３のＮ＊はＮ−０．５２Ａｌ−０．２９Ｔｉ−０．１５Ｚｒ−０．２７Ｖ−０．１５Ｎｂ−１．２７Ｂ（ただし、Ｎ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｂは質量％を表す）を示すものである。表３の符号Ｎ、Ｏの鋼はＭｎ（％）×Ｎ（％）が０．００５５未満かつＮ＊が０．００４０％未満であり、Ｐ、Ｑ、ＲはＭｎ（％）×Ｎ（％）が０．００５５以上かつＮ＊が０．００４０％以上を満たすものである。
【００４９】
このようにして得られた供試鋼板における耐高温クリープ特性（クリープ伸び）および磁気特性の評価を行った。耐高温クリープ特性については、実施例１と同様の条件および同様の評価基準での試験と、４００Ｎ／ｍｍ２の張力を付与した状態で５００℃×３０分間保持後、クリープ伸び量を測定し、０．２０％未満の場合を○、０．２０％以上の場合を×とした試験の両方を行った。なお、後者の評価条件は実施例１より高荷重での評価であり、より過酷な条件である。また、磁気特性については実施例１と同様に評価した。結果を表４に示す。
【００５０】
表４に示すように、いずれの張力においても、符号Ｐ、Ｑ、Ｒでは良好な耐高温クリープ特性を示したのに対し、符号Ｎ，Ｏでは、Ｍｎ×Ｎが０．００５５％より低く、かつＮ＊が０．００４０％未満であるため、耐高温クリープ特性が十分ではなかった。
【００５１】
また、磁気特性については、表４に示すように、全ての試料において、３００Ｎ／ｍｍ２の張力を付与した際における透磁率μ０．３５が２４０以上と良好な特性を示した。
【００５２】
【表３】
2004211198.tif 000004
【００５３】
【表４】
2004211198.tif 000005
【００５４】
（実施例３）
表３に示す符号Ｑの鋼を溶製後、加熱温度１２００℃、仕上温度８９０℃、巻取温度６８０℃で熱間圧延し、板厚３ｍｍの熱延板とした。その後、これらの熱延板を酸洗し、圧延率約９０％で冷間圧延を行い、板厚０．３ｍｍとした。次いで、再結晶焼鈍後、冷間圧延率４０％で二次冷間圧延して板厚０．１８ｍｍの冷延板を得た。この鋼板を１０％Ｈ２−９０％Ｎ２雰囲気かつ２．０ｍｍ２未満の低張力で表５に示す条件で歪取焼鈍を実施し供試鋼板とした。このようにして得られた供試鋼板について、実施例２と同様にして耐高温クリープ特性（クリープ伸び）および磁気特性の評価を行った。その結果を表５および図２に示す。
【００５５】
表５に示すように、３００Ｎ／ｍｍ２の張力でのクリープ伸びは歪取焼鈍の温度が高く部分再結晶組織となったＱ−５を除いて０．２％未満と良好な値になった。一方、４００Ｎ／ｍｍ２の張力を付与した場合には、図２にも示すように、歪取焼鈍の温度が６１５℃以上再結晶温度以下と範囲を満たすＱ−３、Ｑ−４においてはクリープ伸びが０．２０％未満と優れた特性を示したが、Ｑ−１、Ｑ−２は歪取焼鈍の温度が６１５℃未満と低いため、Ｍｎ−Ｎクラスタの形成が不十分となってクリープ伸びが大きくなり、Ｑ−５は高温で歪取焼鈍を行ったため、部分再結晶組織となってクリープ伸びがさらに大きなものとなった。
【００５６】
また、磁気特性については、表５に示すように、Ｑ−１〜Ｑ−５において、３００Ｎ／ｍｍ２の張力を付与した際における透磁率μ０．３５が２４０以上と良好な特性を示したが、歪取焼鈍を行わなかったＱ−０では透磁率μ０．３５が１５０であり、磁気特性が不十分であった。
【００５７】
【表５】
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【産業上の利用可能性】
【００５８】
本発明による鋼板をテンションマスクに用いることで、カラーブラウン管のさらなる高画質化を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】Ｍｎ（％）×Ｎ（％）の値とクリープ伸びとの関係を示すグラフ。
【図２】歪取焼鈍温度とクリープ伸びとの関係を示すグラフ。
【図１】
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【図２】
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