(57)【要約】【課題】工事区域での施工性向上と性能付与を両立するハイブリッド型格子状補強筋を提供することにある。【解決手段】ＦＲＰと金属棒を組み合わせたハイブリット型格子状補強筋を使って、工事区域での施工性向上と性能付与を両立することが可能になった。この格子状補強筋であれば、補強効果以外にも、強度の必要な方向にのみＦＲＰを設置することが可能であり、更に、強度分布が制御可能であり、金属を横筋に使用することによる塑性変形を利用した躯体等への設置の簡便化が図れるなどの種々の点で優れたものである。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
一方の補強筋が繊維強化熱硬化性樹脂（ＦＲＰ）、他方の補強筋が金属棒からなる事を特徴とするハイブリット型格子状補強筋。
【請求項２】
一方の補強筋が繊維強化熱硬化性樹脂（ＦＲＰ）、他方の補強筋が金属棒であり、両補強筋を交叉状に編み込んでなる請求項１のハイブリッド型格子状補強筋。
【請求項３】
異形表面を有する金属棒を補強筋として用いる請求項１または２のハイブリット型格子状補強筋。
【請求項４】
ハイブリット型格子状補強筋の連続的製造法であって、
ｉ）  上部および下部２段に配列した複数の吐出口から未硬化の熱硬化性樹脂液を含浸した強化繊維束を縦筋として上下に平行させて吐出させ、ダイスを通して引張り、
ｉｉ）  ダイスから出た直後、上記上下に配列した該強化繊維束の間に金属棒を横筋として横から打込んだ後、該繊維束を１８０度捩ることによって該強化繊維束と金属棒を撚り合わせ、
ｉｉｉ）  その後、同様にダイスから出てきた該強化繊維束の間に横から金属棒を打込み、上記  ｉｉ）  とは逆に１８０度捩ることによって該強化繊維束と金属棒を撚り合わせ、
ｉｖ）  上記  ｉｉ）  と  ｉｉｉ）  の操作を繰返して熱硬化性樹脂を含浸した強化繊維束と金属棒を直交させて格子状に編み込んだ後、
ｖ）含浸されている該熱硬化性樹脂を加熱硬化させる、
事を特徴とするハイブリット型格子状補強筋の連続的製造法。
【請求項５】
請求項１、２または３のハイブリット型格子状補強筋を使用する事を特徴とするコンクリート躯体の補修工法。
【請求項６】
ポルトランドセメントを使用する請求項５の補修工法。
【請求項７】
速乾モルタルを用いた吹付け工法を使う請求項５の補修工法。
【請求項８】
請求項１、２または３に記載のハイブリッド型格子状補強筋を使用する事を特徴とするプレストレストコンクリートの製造法。
【請求項９】
レジンコンクリートを使用する請求項８のプレストレストコンクリートの製造法。
【請求項１０】
ハイブリット型格子状補強筋同士の現場接続法であって、
請求項１、２または３に記載のハイブリット型格子状補強筋のユニット同士を接続するに際し、横筋に対して取付金具（スリーブ）を適用し、該スリーブの中に横筋を挿入した後、スリーブの両端を加締めることによって接続する、
事を特徴とするハイブリッド型格子状補強筋同士の現場接続法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明は、コンクリート補強時に使用するハイブリッド型格子状（もしくは網状とも言う）補強筋、ハイブリッド型格子状補強筋の連続製造法、そのハイブリッド型格子状補強筋を使用したコンクリート補修工法、プレストレストコンクリートの製造法およびハイブリッド型格子状補強筋同士の現場接続法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来コンクリートおよびモルタルの躯体の補強に際しては、主に鉄、ＳＤ３５等の金属製または繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）製の補強基材が用いられている。例えば、特許文献１には、繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）製格子材の中にニクロム線低温平面電熱線などの発熱体を埋め込むか付着させたコンクリート用補強ＦＲＰ格子材が記載されている。特許文献２には、高引張弾性率補強繊維と低引張弾性率補強繊維を層状に配置し、高引張弾性率補強繊維の外層を設けてなるＦＲＰ格子が記載されている。また、特許文献３には、縦筋にガラス繊維、炭素繊維、アラミド繊維、金属繊維などの繊維束を用い、横筋にガラス繊維、炭素繊維、金属繊維などの繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）製ロッドを編み込んだ格子状補強材が記載されている。
【０００３】
【特許文献１】
特開昭６４−９０３５０号公報
【特許文献２】
特開平９−８５８４３号公報
【特許文献３】
特開平８−１４４４３２号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
従来のコンクリートやモルタル用の金属製またはＦＲＰ製の補強筋には以下のような問題点がある。
（１）金属製の補強筋は加工が容易でモルタル等の付着力を制御出来る利点があるが、安価でよく使われる鉄の場合は、鉄の腐蝕によってコンクリート表面を爆裂させる懸念がある。
（２）金網等の様な金属製補強筋は重く、狭い工事区域では取り回しなどの施行性の悪さが指摘されている。
（３）金属製補強筋は強度的にもＦＲＰより低い為、金属の線形を細くする事が出来ず、嵩張る為に施行に際して使用されるセメントやモルタルの量も多くなる。
（４）ＦＲＰ製補強筋は重量的にも軽く高強度であり、鉄またはステンレスに比べて２倍以上強度が高いが、例えばガラス繊維を含むＦＲＰの補強筋は耐アルカリ性に欠けている。
（５）ＦＲＰ補強筋は金属製の補強筋と比べてコストが高く、モルタル等の付着力に劣るという欠点がある。
【０００５】
（６）ＦＲＰ製の格子状補強材は塑性変形を利用して躯体にフィットさせる事が金属製の格子状補強材に比べて困難で、特に歪んだ躯体や曲面構造を有する躯体、屈曲部や湾曲部を有する躯体、さらにアーチ型躯体等に追従させることが難しい。
（７）トンネルやアーチ状の躯体に格子状補強筋を躯体に適用する場合、例えばトンネルの円周方向に配置された補強筋の強度は躯体を支える為に使われるからトンネルの長手方向の強度よりも大きい事が必要であるとともに、トンネルの長手方向の強度は比較的小さくてよく、必ずしも縦筋、横筋の両筋とも高強度のＦＲＰ製の格子状補強筋である必要はない。
（８）補強筋のユニットを簡便に接続させて、作業性を高める為には、金属製補強筋が重宝されている。従来型の格子状補強筋を使用した場合、強度の等方性は得られるものの、目に見えるような異方性を得ることは難しい。ＦＲＰ製の格子状補強筋では補強筋同士の結合が金属補強筋に比べ難しく、特に使用現場での簡便な結合が困難で解決法が求められている。
（９）ＦＲＰ補強筋はモルタルとの付着・接着性が金属に比べて劣るが、上記の様な様々な利点もあり、捨て難く、施工性のアップと性能付与の両立と言う課題がある。
（１０）上記ハイブリッド型格子状補強筋で、長尺な強化繊維を使用したＦＲＰを使って製造された長尺物の補強筋の要請がある。
【０００６】
本発明は上記の課題を解決することを目的としてなされたもので、従って、本発明の目的とするところは、工事区域での施工性向上と性能付与を両立するハイブリッド型格子状補強材およびその連続製造法を提供し、かつそのハイブリッド型格子状補強筋を使用したコンクリート補修工法およびプレストレストコンクリートの製造法並びにハイブリッド型格子状補強材同士の現場接続法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記目的を達成するため鋭意検討した結果、ＦＲＰと金属からなる補強筋を格子状に組み合わせることにより、工事区域での施工性向上と性能付与を両立するハイブリッド型格子状補強筋を見出した。本発明は、かかる知見に基づいて完成されたものである。
即ち、本発明は、一方の補強筋が繊維強化熱硬化性樹脂（ＦＲＰ）、他方の補強筋が金属棒からなる事を特徴とするハイブリット型格子状補強筋である。
更に本発明は、ハイブリット型格子状補強筋の連続的製造法であって、
ｉ）  上部および下部２段に配列した複数の吐出口から未硬化の熱硬化性樹脂液を含浸した強化繊維束を縦筋として上下に平行させて吐出させ、ダイスを通して引張り、
ｉｉ）  ダイスから出た直後、上記上下に配列した該強化繊維束の間に金属棒を横筋として横から打込んだ後、該強化繊維束を１８０度捩ることによって該強化繊維束と金属棒を撚り合わせ、
ｉｉｉ）  その後、同様にダイスから出てきた該強化繊維束の間に横から金属棒を打込み、上記  ｉｉ）  とは逆に１８０度捩ることによって該強化繊維束と金属棒を撚り合わせ、
ｉｖ）  上記  ｉｉ）  と  ｉｉｉ）  の操作を繰返して熱硬化性樹脂を含浸した強化繊維束と金属棒を直交させて格子状に編み込んだ後、
ｖ）含浸されている該熱硬化性樹脂を加熱硬化させる、
事を特徴とするハイブリット型格子状補強筋の連続的製造法である。
更に本発明は、上記のハイブリット型格子状補強筋を使用する事を特徴とするコンクリート躯体の補修工法である。
更に本発明は、上記のハイブリッド型格子状補強筋を使用する事を特徴とするプレストレスコンクリートの製造法である。
更に本発明は、ハイブリット型格子状補強筋同士の現場接続法であって、上記のハイブリット型格子状補強筋のユニット同士を接続するに際し、横筋に対して取付金具（スリーブ）を適用し、該スリーブの中に横筋を挿入した後、スリーブの両端を加締めることによって接続する事を特徴とする補強筋同士の現場接続法である。
【０００８】
【発明の実施の形態】
本発明のハイブリッド型格子状補強筋は、一方の補強筋が繊維強化熱硬化性樹脂（ＦＲＰ）、他方の補強筋が金属棒からなる。通常、繊維強化熱硬化性樹脂は、縦筋（編込み糸）として、金属棒は横筋（打込み棒または打込みロッド）として用いる。
繊維強化熱硬化性樹脂（ＦＲＰ）に使用する強化繊維は、無機系、有機系のどちらの繊維でもよい。ハイブリッド型格子状補強筋の生産性の観点から、何れにしても長繊維を選択するのが好ましい。補強効果、耐アルカリ性および重量を考慮して、アラミド繊維、ビニロン繊維、カーボン繊維、超高密度ポリエチレン繊維、ナイロン繊維、ポリエステル繊維、ポリプロピレン繊維等の有機繊維が好適である。耐蝕性、重量等の要求条件によっては、ガラス繊維、タングステン繊維等の無機繊維も使用可能である。強化繊維をマトリックスとして拘束する為の熱硬化性樹脂は、同様に補強効果および耐蝕性を考慮して選択する。本発明では、ビニルエステル樹脂が好適である。耐蝕性コスト等の要求条件から、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂、尿素樹脂等の熱硬化性樹脂；  ポリアクリル樹脂（例えば、ポリメチルメタクリレート樹脂など）、ポリスチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂等の熱可塑性樹脂も使用可能である。また、付着力の向上を目的として、硅砂等を樹脂が硬化しない間に表面に吹付ける加工等も可能である。
【０００９】
本発明のハイブリッド型格子状補強筋において、通常、横筋として用いる金属棒は、接合の簡略化、耐蝕性の面から、ステンレスロッドもしくは棒が好適である。腐蝕に起因すると言われている爆裂等の問題が無い場合は、鉄、アルミ、それらの合金等の他種金属も使用可能である。金属棒の表面形状は、コンクリートおよびモルタルとの付着力を強化・制御するにあたってインデント、ブラストまたはスパイラルおよび曲げ加工を施したいわゆる異形表面を有する金属棒を選択することが可能である。
本発明において、金属棒を使う付加的なメリットとしては、縦筋は編込みのため線径が一定でないのに対して、金属棒の場合には、線径（直径）が一定であるため、補強筋同士の連結では従来、補強筋同士を重ねてアンカーを打込んで固定していたが、ＳＵＳ等のスリーブの中にハイブリッド型格子状補強筋の横筋の金属棒同士を通し、加締めることにより連結が簡便になる。また、線径が一定である為、躯体への取付金具を使用することが可能となる。
【００１０】
以下に本発明の望ましい実施の形態を、図面を参照して説明する。
図１は、本発明の一の実施形態に係るハイブリッド型格子状補強筋１を例示している。図１は、縦筋としてＦＲＰ３を金属棒２に交叉させて編み込んだタイプのハイブリッド型格子状補強筋を例示してあり、図１の上図は該ハイブリッド型格子状補強筋の断面模式図、下図はその上面図である。図１で、一方の補強筋は縦筋としてＦＲＰ３であり、他方の補強筋は横筋として金属棒もしくは金属ロッド２である。好ましい実施の形態では、一方の補強筋がＦＲＰ３、他方の補強筋が金属ロッド２であり、且つＦＲＰを交叉部４において捩ることによって両補強筋を交叉部４にてＦＲＰ３と金属棒２を撚り合わせてもしくは編み込んでなるものである。図１に示すように、ＦＲＰ３に金属ロッド２を編み込んだハイブリット型格子状補強筋は、金属ロッドをＦＲＰの所定の位置にしっかりと固定させるので好ましい。また、本発明に係るハイブリッド型格子状補強筋は、例えば、金属棒表面にインデント処理を施したり、凸凹模様を施したりして異形表面を有する金属棒２を横筋として用いる事が出来る。
【００１１】
図２は、本発明のハイブリット型格子状補強筋の連続的製造法を実施するための装置の模式図であり、（ａ）は側面図、（ｂ）は平面図である。図２に基いて、ハイブリット型格子状補強筋の製品幅を、例えば１０００ｍｍに設定した場合の一般的な連続的製造法を以下に記述する。
縦筋になる縦糸には、上記した様に、例えばアラミド繊維などの各種繊維から選択して使う。その繊維の太さ（番手）によるが、繊維束スタンド６から強化繊維を通常１〜３０束引き揃えて１本の縦筋繊維束５にし、通常５０ｍｍ〜３００ｍｍ間隔で上下２段に配置する。１４本の縦筋繊維束を得る。例えば１５０ｍｍ間隔で繊維束５を配置した場合は、上段に繊維束７本、下段にも繊維束７本が配置される。この繊維束５を、例えば上記した様にビニルエステル樹脂または不飽和ポリエステル樹脂等を含む含浸槽７を通過させて繊維束５に該樹脂を含浸させた後、各々直径（φ）４〜６ｍｍの穴を有するダイスを兼ねた回転装置８を通して該樹脂を絞って樹脂含浸率を調節し、補強繊維含浸繊維束となす。通常は繊維含有率が４０〜６０ｖｏｌ％になるように回転装置８の穴の大きさを設定する。回転装置８の穴は、製品の種類によってその数が変えることができ、通常は、上下２段で夫々５０ｍｍ〜３００ｍｍ間隔で配置する。
【００１２】
熱硬化性樹脂が含浸された縦筋５を、グリッパー１０を用いて７０ｍｍ〜３００ｍｍ、通常は１５０ｍｍ引っ張ってから、回転装置８と硬化炉９の間に位置するロッド供給装置１３から、上下７本ずつの樹脂含浸された補強繊維束５の間に、例えば、直径（φ）３〜１２ｍｍ、好ましくは約３ｍｍ×長さ１０００ｍｍのステンレス製の金属ロッド２を横筋として打込み、その直後、回転装置８を１回１８０度捩る。その後、更に繊維束５を７〜３００ｍｍ引っ張って、同様に例えばステンレス等の金属ロッド２を打込んで逆に１８０度捩る。この様にして、正逆１８０度の交互の捩り操作を繰り返しつつ樹脂含浸補強繊維束５と金属ロッド２を格子状に編み込んだ基材を得、縦筋方向に上記格子状基材をグリッパー１０と、製品を載せて引張る駆動ローラ１１を使って、通常０．５〜１．５ｍ／分の速度で連続的に該格子状基材を引張り、１００〜２００℃、好ましくは１３０〜１８０℃に設定した硬化炉９を通過させ、補強繊維に含浸された熱硬化性樹脂を硬化させることによって、本発明に係る縦筋にＦＲＰ、横筋に金属ロッドからなるハイブリット型格子状補強筋を得ることができる。
本発明のハイブリッド格子状補強筋は任意の長尺物を製造でき、製品の長さは任意せあるが、通常は長さ２０００ｍｍになったところでカッター１２を用いて切断し、製品とする。製品の幅も装置の改造で自由に設定でき、特に限定されない。
【００１３】
本発明のハイブリッド型格子状補強筋のコンクリート躯体への設置方法を、図３および４を使って以下に説明する。
図３は本発明のハイブリッド型格子状補強筋と取付け金具の該補強筋への設置状態を示す模式図であり、図４は取付け金具の設置方法を示す模式図である。
ハイブリッド型格子状補強筋の横筋１４は延性、展性に富む金属棒である為、コンクリート躯体の歪みをある程度吸収して設置することが出来る。縦筋１５はＦＲＰからなり高剛性であるので補強用コンクリートを支えるのに特に有用であるが、本発明に係るハイブリッド型格子状補強筋でＦＲＰを編み込んだタイプのものは、ある程度の変形は可能で、コンクリート躯体への追従性を与えることが出来る点で優れている。コンクリート躯体に対して、取付け金具１６を使って本発明のハイブリッド型格子状補強筋を固定する事ができ、また取付け金具はコンクリート躯体の歪みに対応して矯正用の増し打ち取付け金具１７としても利用することができ、これら取付け金具１６および矯正用の増し打ち取付け金具１７は横筋１４の金属棒と同種の金属を用い、横筋が一定の線径を持つことを利用して、図４に示す様に留めることが出来る。図４では、取付け金具とそのコンクリート躯体への設置方法の一例を示しており、横筋である金属ロッド１４に取付け金具１６を取り付けて、該取付け金具１６の穴にコンクリートアンカー１８を打付ける事によりコンクリート躯体とハイブリッド型格子状補強筋を確実に固定できる。その際、金属棒をハイブリッド型格子状補強筋の構成成分としているので、ＦＲＰ製のみからなる格子状補強筋に比べて、取付けが容易且つ強固である。
【００１４】
本発明のハイブリッド型格子状補強筋はその構成成分として金属棒を使用しているため、この金属棒を利用して補強筋同士を効果的に接続することができる。
図５は、ハイブリッド型格子状補強筋同士の接続方法の一実施形態を例示している。一方のハイブリッド型格子状補強筋の横筋である金属棒１４の一部と他方のハイブリッド型格子状補強筋の横筋である金属棒１４の対応する部分をスリーブ２０の中に通し、加締めの点１９で該スリーブを潰して接続させる。ＦＲＰからなる従来の格子状補強筋の接続法では、スリーブを使って加締めで接続する簡便な方法を使った場合、加締めた時ＦＲＰが割れたり砕けたりして使用できない事が多く、そうでない場合においても、ＦＲＰの線径は一定でない為、スリーブに入らない可能性があり、大径のスリーブを用いた場合、抜けやすい欠点があった。上記した本発明のハイブリッド型格子状補強筋同士の接続法は、従来のこのような欠点を解消するものである。
【００１５】
本発明のハイブリッド型格子状補強筋を使用したコンクリート躯体の補修工法について、図６に基いて以下に説明する。
図６は、アーチ型コンクリート躯体への本発明のハイブリット型格子状補強筋の設置例を示す模式図であり、（ａ）はその設置例を示す模式図、（ｂ）はその設置例で増し厚補強の状況を示す模式図である。
まず、補修すべきコンクリート下地２１をウオータサンドブラストで洗い、コンクリート下地面を荒らす。該施工下地に本発明に係るハイブリッド型格子状補強筋をアーチ方向にＦＲＰ１５、円筒方向に横筋である金属ロッド１４を配する様に設置する。設置は、図３、４および５に基いて説明した上記方法に従って行なうことができる。該ハイブリッド型格子状補強筋の設置はコンクリート躯体の補修部分全般で行う。設置後、コンクリートの増し厚２２を、例えば５ｃｍに設定した場合、長さ６ｃｍのアンカーピン２３を大凡５０ｃｍ間隔で打ち込み、補修モルタル塗工の目安とすることができる。次ぎの工程では、補修方法により、以下の２種類に別れる。
【００１６】
（ｉ）篭手仕上げの場合
この篭手仕上げ方法は、小面積で施工に時間的余裕がある場合に好ましく用いられる。補強筋設置後、通常のポルトランドセメントを所定の配合比で攪拌し、篭手でアンカーピン２３が隠れるまで塗工する。この後、気中養生で７日間程度放置し、充分な強度が得られた時点で竣工とすることができる。
（ｉｉ）吹付け仕上げの場合
この吹き上げ仕上げ方法は、大面積で仕上げまでに時間が無い場合に好ましく用いられる。上記と同じく補強筋設置後、好ましくは速乾モルタルを所定の配合比で攪拌し、専用の吹付け機でアンカーピン２３が隠れるまで吹付けを行う。この後、数時間放置し強度が発現したところで竣工とすることができる。
以上は、本発明のハイブリッド型格子状補強筋を用いたアーチ型コンクリート躯体の補修工法を説明したが、他のコンクリート躯体の補修工法も、通常の方法により同様に行なうことができる。
【００１７】
本発明のハイブリッド型格子状補強筋を用いてプレストレストコンクリートを製造するには、該ハイブリッド型格子状補強筋を緊張部材として用い、この補強筋を所定の型枠に設置して緊張力で引っ張り、次いで所定の型枠にコンクリートを充填して固化し、固化後に緊張力を緩めることによる通常の方法によりプレストレスコントクリートを製造することができる。
図７は、縦筋としてＦＲＰ１５、横筋としてステンレスロッド１４からなる本発明のハイブリッド型格子状補強筋を使用したプレストレストコンクリートからなるＵ字溝の製造例を示す模式図である。図７に示すように、本発明のハイブリッド型格子状補強筋をＵ字溝の型２４に沿ってプレストレスを与えて、ＦＲＰ１５側を長さ方向に設置しステンレスロッド１４を幅方向に曲げ加工をして折曲げ部位２５で曲げて設置する。ここにレジンコンクリート流し込み、常温硬化させたのち脱型し、プレストレストコンクリートからなるＵ字溝が得られる。
【００１８】
【実施例】
以下に、本発明を実施例によって更に具体的に説明するが、本発明はこれら実施例によって何ら限定されるものではない。
実施例１
ハイブリット型格子状補強筋の製造および重量測定
（１）ハイブリッド型格子状補強筋の製造
図２に示す装置を用いて本発明のハイブリッド型格子状補強筋を製造した。
まず、縦糸に使うアラミド繊維（東レデュポン株式会社製ケブラー４９）を１５本引き揃えて１繊維束とする。これを１５０ｍｍ間隔で上段に７本の繊維束、下段にも７本の繊維束を配置、これにビニールエステル樹脂（三井武田ケミカル株式会社製、Ｈ６６５０Ｈ）を含浸させた後、各々φ４．７ｍｍの穴を有するダイスを兼ねた回転装置８を通して該樹脂を絞った（この時点で繊維含有率が４５ｖｏｌ％になるように設定した）。グリッパ１０と駆動ローラ１１で該含浸繊維束を１５０ｍｍ引っ張ってから、回転装置８から絞られた繊維束５が出た時、横方向から、横筋としてステンレスロッドφ３×１０００ｍｍ（新日本製鉄株式会社製  ＳＵＳ３０４  表面インデント加工済）を打込んで回転装置８を１８０度回転させて１回捩った。その後更に１５０ｍｍ該繊維束５を引っ張って移動させ、同様にステンレスロッドを打込んで１８０度、逆に捩った。この操作を繰り返して編み込んで格子状基材とし、これを連続的に縦筋方向に１ｍ／分の速度で引張って、内温１３０〜１５０℃に設定した硬化炉９を通過させ、熱硬化性樹脂を硬化させた。長さが２０００ｍｍになったところでカッターで切断し、本発明のハイブリッド型格子状補強筋の製品とした。
【００１９】
（２）各種格子状補強筋サンプルにおける重量比較
表１に示す各種の格子状補強筋サンプルを製造した。表１において、サンプル１および２が上記（１）の製造法と同様に製造した本発明のハイブリッド型格子状補強筋であり、サンプル３から６が比較サンプルである。
試作製造した各種の格子状補強筋の夫々の単位面積当たりの重量比較を行った。重量測定用の試験サンプルを図８で示す。ＦＲＰと金属を組合わせた本発明のハイブリッド型格子状補強筋（サンプル１および２）３１では、縦筋１５は編み込んだＦＲＰで、横筋１４は金属ロッドを示す。縦筋のピッチ２７を１５０ｍｍに設定して格子状補強筋サンプルを作成した。格子状の金属補強筋３２では縦筋３０、横筋３１ともに金属ロッドを使用し、溶接した交点３０を有するＦＲＰを使わない格子状補強筋（サンプル３および４）を作成した。横筋のピッチ２６は同様に１５０ｍｍに設定した。同様にして、縦筋、横筋共にＦＲＰからなる補強筋（サンプル５および６）を作成した。
これらの各種補強筋サンプルの単位面積当たりの重量を測定した。結果は表１に示した。
【００２０】
【表１】
2004360360.tif 000002
【００２１】
表１より、ＦＲＰと金属の組合せであっても金属の線形を細くする事が出来るので、重量的には、総ＦＲＰ製のものと比較しても遜色なく、重量を軽減できることが判った。
実施例２
本発明のハイブリッド型格子状補強筋を用いたアーチ構造物の補修
図６の模式図に示したようにして、本発明のハイブリッド型格子状補強筋を用いてアーチ構造物の補修を行なった。
実施例１で製造した本発明のハイブリッド型格子状補強筋を、補修するアーチ構造物２１（周長大凡２０ｍ）に、図３および４に示した設置法により、補強筋１枚当たり１０本のコンクリートアンカー１８（サンコーケミカル株式会社製）でトンネル並行方向にＳＵＳロッドを固定した。次に横に並んだ補強筋のＳＵＳにスリーブ（日本鐵板株式会社製、φ３ｘ１０００ｍｍ）を通して並行に並べ、図５で示したようにして、更にコンクリートアンカー１８（サンコーケミカル株式会社製）で固定した。この作業を繰り返し、１ｍ２当たり１０枚のハイブリッド型格子状補強筋を設置した。
この後、測定器を用いて下地より３ｃｍの高さまで、吹き付け部分の目印として、アンカーピン２３を打込んだ（吹付け部分の目印）。これに通常仕様の練り上げポルトランドセメント（住友大阪セメント株式会社製）を篭手で躯体面に設置したアンカーピン２３が隠れるまで埋め込んだ。これを気中養生で７日間養生し、充分な強度が得られた時点で補強を完了させ、竣工とした。
【００２２】
実施例３
吹付け工法での本発明のハイブリッド型格子状補強筋による補強効果の確認
図９に示す強度測定用試験体を吹き付け工法により作成し、本発明のハイブリッド型格子状補強筋による補強効果の確認をした。
表２に示す様なサンプルサイズ（巾１５０×高さ（３９）１００×長さ（３８）５００ｍｍ）の強度比較用の試験体を作成して、曲げ強度および圧縮強度により吹付け工法での補強効果を比較した。
【００２３】
【表２】
2004360360.tif 000003
【００２４】
図９に示す様に、まず、貧配合のベースコンクリート（気中養生  材齢２８日、圧縮強度２６Ｎ／ｍ２、厚さ７０ｍｍ）３４を調製した。この上に本発明のハイブリッド型格子状補強筋３５を設置して下地に密着した状態で固定し、その上に補強モルタル３３を３０ｍｍの厚さで、表３に示した条件で吹付けて試験体を用意した。図９に示したように、ハイブリッド型格子状補強筋は縦筋がＦＲＰ１５、横筋が金属１４で、横筋ピッチ２７は１５０ｍｍ、縦筋ピッチ３８は７５ｍｍであった。また、本発明のハイブリッド型格子状補強筋を設置しないで、補強モルタルを同様に吹き付けて試験体を用意した。
【００２５】
【表３】
2004360360.tif 000004
【００２６】
用意したこれら試験体を２８日間水中養生後、曲げおよび圧縮試験をＪＩＳ  Ａ  １１０７−１９９３に従って行った。結果を表４に示した。これにより、補強筋なしのサンプルと比較した場合、曲げ強度で２倍強の強度を発揮し、補強効果が確認できた。また、圧縮では補強筋の有無が特に影響を及ぼさないことが判明した。
【００２７】
【表４】
2004360360.tif 000005
【００２８】
実施例４
本発明のハイブリッド型格子状補強筋を使用したプレストレストコンクリート
製品の製造
図７で示すように、実施例１で製造した本発明のハイブリッド型格子状補強筋（縦筋５、アラミド繊維ＦＲＰ編込み。横筋１４、ＳＵＳ、φ３ｍｍ、インデント加工済）をＵ字溝の型２４に沿ったプレストレスを与えて、ＦＲＰ１５側を長さ方向に設置しＳＵＳ側を幅方向に曲げ加工をして折曲げ部位２５で曲げて設置した。表５に示す配合のレジンコンクリート（樹脂は昭和高分子株式会社製、リゴラック３１１５系）を流し込んだ。これを常温（２０℃）２日間硬化させたのち脱型し、厚さ３０ｍｍのＵ字溝を製品化した。
【００２９】
【表５】
2004360360.tif 000006
【００３０】
【発明の効果】
繊維強化熱硬化性樹脂と金属を組み合わせることによって得た本発明のハイブリット型格子状補強筋により、工事区域での施工性向上と性能付与を両立することが可能になった。この補強筋であれば、補強効果以外に下記の様な利点が見込まれる。
（１）補強筋の重量の軽減が図れる。
（２）強度の必要な方向にのみ、補強筋の横筋であるＦＲＰを設置することができる。補強筋の縦筋は金属棒であるため、金属棒間のピッチを固定でき、従って強度分布が制御できる。
（３）金属棒を横筋に使用することにより、塑性変形を利用したコンクリート躯体等への設置を簡便化することができる。
（４）金属棒を横筋に使用することにより、金属棒の線径が一定であるため、格子状補強筋同士の接合の簡便化が図れ、また、専用取付け金具を使用してコンクリート躯体への固定の簡便化が図れる。
（５）金属棒を横筋に使用して、金属棒に対して溝付け（インデント）等の加工を施すことにより、コンクリートやモルタルなどの補強用マトリックスヘの補強筋の付着力制御が可能となる。
（６）補強筋を使用することにより、通常セメントおよびレジンコンクリートによる補修、吹付け問わず、コンクリート躯体等の補強が可能となる。
【００３１】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のハイブリット型格子状補強筋の構成を示す模式図である。
【図２】本発明のハイブリット型格子状補強筋の連続的製造法を実施するための装置の模式図であり、（ａ）は側面図、（ｂ）は平面図である。
【図３】本発明のハイブリット型格子状補強筋と取付金具の該補強筋への設置状態を示す模式図である。
【図４】本発明のハイブリット型格子状補強筋の取付金具とその設置方法を示す模式図である。
【図５】本発明のハイブリット型格子状補強筋同士の接続法における繋ぎ部分の模式図である。
【図６】アーチ型コンクリート躯体への本発明のハイブリット型格子状補強筋の設置例を示す模式図であり、（ａ）はその設置例を示す模式図、（ｂ）はその設置例で増し厚補強の状況を示す模式図である。
【図７】本発明のハイブリッド型格子状補強筋を使用したプレストレストコンクリートからなるＵ字溝の製造例を示す模式図である。
【図８】各種格子状補強筋の重量測定用サンプルを示す模式図である。
【図９】強度測定用試験体および補強筋サイズを示す模式図である。
【符号の説明】
１  ハイブリッド型格子状補強筋
２  金属棒（横筋）
３  ＦＲＰ（縦筋）
４  ＦＲＰの交叉捩り部分
５  縦筋繊維束
６  繊維束スタンド
７  含浸槽
８  回転装置
９  硬化炉
１０  グリッパー
１１  駆動ローラ
１２  カッター
１３  ロッド供給装置
１４  横筋
１５  縦筋
１６  取付け金具
１７  増し打ち取り付金具
１８  コンクリートアンカー
１９  加締め点
２０  スリーブ
２１  コンクリート下地
２２  コンクリートの増し厚
２３  アンカーピン
２４  Ｕ字溝の型
２５  折り曲げ部位
２６  横筋ピッチ
２７  縦筋チップ
２８  縦筋（金属）
２９  横筋（金属）
３０  溶接交点
３１  ＦＲＰと金属または金属同士の組み合わせ補強筋
３２  金属同士の補強筋（金網）
３３  補強モルタル
３４  ベースコンクリート
３５  本発明のハイブリッド型格子状補強筋
３６  試験体サイズ  ５００ｍｍ
３７  試験体サイズ  １００ｍｍ
３８  縦筋ピッチ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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