(57)【要約】【課題】冷凍サイクルを構成する圧縮機の体積効率向上と脈動低減とを同時に達成し得る断熱チューブ及び該断熱チューブを冷媒ガス通路内に装着した冷凍サイクルを提供する。【解決手段】シリコンオイルとシリコンゴムとの両方を少なくとも混合し、気泡を含ませることにより多孔質とした材料からなる断熱チューブを、冷凍サイクルの通路内の内壁の少なくとも一部に装着することにより、圧縮機の体積効率向上と脈動低減とを同時に達成することができる。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷凍サイクル内の冷媒ガス通路内に装着される断熱チューブにおいて、
該断熱チューブは、シリコンオイルとシリコンゴムとの両方を少なくとも混合した材料からなり多孔質であることを特徴とする断熱チューブ。
【請求項２】
前記断熱チューブは、シリコンオイルとシリコンゴムとの両方を少なくとも混合し、泡立てて気泡を含ませることにより多孔質とした材料からなることを特徴とする請求項１に記載の断熱チューブ。
【請求項３】
前記断熱チューブは、ヤング率が０．１ＭＰａから３．０ＭＰａの範囲となることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の断熱チューブ。
【請求項４】
前記断熱チューブの外周面には、複数のリブが形成されていることを特徴とする請求項１から請求項３に記載の断熱チューブ。
【請求項５】
前記断熱チューブの内部には、空隙部が形成されていることを特徴とする請求項１から請求項３に記載の断熱チューブ。
【請求項６】
前記断熱チューブの内部には、該断熱チューブの軸線方向に貫通孔が形成されていることを特徴とする請求項１から請求項３に記載の断熱チューブ。
【請求項７】
前記断熱チューブの外周面には、該断熱チューブの軸線方向に溝が形成されていることを特徴とする請求項１から請求項３に記載の断熱チューブ。
【請求項８】
ハウジング内に吸入室、吸入通路、吐出室、吐出通路とが形成されている圧縮機と、該圧縮機により圧縮された冷媒ガスを凝縮するコンデンサと、凝縮した冷媒ガスを減圧する膨張弁と、減圧した冷媒ガスを吸熱蒸発させるエバポレータとを備えてなる冷凍サイクルにおいて、
該冷凍サイクルの通路内の内壁の少なくとも一部に、請求項１から請求項７に記載の断熱チューブが装着されていることを特徴とする冷凍サイクル。
【請求項９】
ハウジング内に吸入室、吸入通路、吐出室、吐出通路とが形成されている圧縮機と、該圧縮機により圧縮された冷媒ガスを凝縮するコンデンサと、凝縮した冷媒ガスを減圧する膨張弁と、減圧した冷媒ガスを吸熱蒸発させるエバポレータとを備えてなる冷凍サイクルにおいて、
前記圧縮機の吸入通路の内壁と前記吸入室の内壁との少なくとも一方に、請求項１から請求項７に記載の断熱チューブが装着されていることを特徴とする冷凍サイクル。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えばカーエアコンの冷凍サイクル内の通路内に装着される断熱チューブ及び該断熱チューブを装着した冷凍サイクルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のこの種の断熱チューブとしては、例えば特開平５−９９１４１号公報に示すような構成のものが知られている。
【０００３】
即ち、冷凍サイクルより戻ってきた低温低圧の冷媒ガスが吸入管、吸入マフラー１０１、吸入室１０２、吸入孔１０３を通り、吸入リード１０４を開いてシリンダ１０５へ導かれて圧縮され高温高圧となり、吐出孔１０６を通り吐出室１０７へ吐出され、吐出ライン、吐出管を通り、冷凍サイクルへ導かれる構造となっている密閉電動型圧縮機において、吸入室１０２の内壁との間に断熱層１０８となるすき間をもつように熱伝導率の小さいポリブチレンテレフタレイトの断熱チューブ１０９を装着させる。断熱チューブ１０９は断熱層１０８を形成するために外周面にリブ１１０を備え、更に断熱チューブ１０９の吸入孔１０３に対向した面に吹き返し孔１１１となる小孔を設けたものである。
【０００４】
吸入室１０２へと導かれた冷媒ガスは、断熱チューブ１０９により加熱されることが防止されるとともに、すき間は冷媒ガスが充満し断熱層１０８となり、シリンダヘッド１１２の熱が断熱チューブ１０９へ伝わりにくくなっている。これにより、冷媒ガスの加熱を低減し圧縮機の体積効率を上げている。
【０００５】
また、吹き返した冷媒ガスが断熱チューブ１０９に設けた吹き返し孔１１１を通り、断熱層１０８へと導かれることにより、吹き返しによる脈動を減衰させ、冷凍サイクルの蒸発器の振動、騒音を低減する圧縮機を提供している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、前記従来技術のように吸入室１０２の内壁との間に断熱層１０８となるすき間をもつように、熱伝導率の小さいポリブチレンテレフタレイトの断熱チューブ１０９を装着するという構成では、シリンダヘッド１１２からの加熱、特に吐出室１０７側のシリンダヘッド１１２からの加熱による吸入冷媒ガスの温度上昇を防止し圧縮機の体積効率を上げることに対しては効果があるが、吸入脈動の低減に対しては効果がない。
【０００７】
そのため前記従来技術では吸入脈動の低減を目的として、断熱チューブ１０９の吸入孔１０３に対向した面に吹き返し孔１１１を設けている。吹き返し孔１１１を設けることにより、吹き返した冷媒ガスは断熱層１０８へ導かれる。該断熱層１０８は吹き返した冷媒ガス、及び吸入した冷媒ガスに対し共鳴形消音器の役割を果たし脈動を減衰させるが、吸入マフラー１０１を取り除ける程の吸入脈動低減効果はない。
【０００８】
又、マフラーは冷媒ガスの流路断面積の急拡大・急縮小を伴うため圧力損失が大きく、圧縮機の体積効率の低下を招く。このため、マフラーを取り除ける程の脈動低減効果がありマフラーを取り除ければ、より圧縮機の体積効率向上を達成することができる。
【０００９】
本発明の目的は、圧縮機の体積効率を向上させると同時にマフラーを取り除ける程の脈動低減効果を達成することのできる断熱チューブ及び該断熱チューブをサイクル内の通路内又は圧縮機内に装着した冷凍サイクルを提供することにある。
【００１０】
【発明を解決するための手段】
前記課題を解決するために、請求項１に記載の発明は、冷凍サイクル内の冷媒ガス通路内に装着される断熱チューブにおいて、該断熱チューブは、シリコンオイルとシリコンゴムとの両方を少なくとも混合した材料からなり多孔質であることを特徴としている。これにより、断熱チューブの内壁面が冷凍サイクル内を伝播する脈動を吸収し、脈動を低減させることができる。
【００１１】
請求項２に記載の発明は請求項１において、前記断熱チューブはシリコンオイルとシリコンゴムとの両方を少なくとも混合し、泡立てて気泡を含ませることにより多孔質とした材料からなることを特徴としている。これにより請求項１に記載の効果に加え、多孔質の断熱チューブを容易に製造することができる。
【００１２】
請求項３に記載の発明は請求項１又は２において、前記断熱チューブは、ヤング率が０．１ＭＰａから３．０ＭＰａの範囲となることを特徴とする。この範囲において、該断熱チューブは乱流層内のバースト現象を抑制して流体の圧力損失を低減し、圧縮機の体積効率を向上させる効果を有する。
【００１３】
請求項４に記載の発明は請求項１から３のいずれかにおいて、前記断熱チューブの外周面には、複数のリブが形成されていることを特徴としている。これにより、前記断熱チューブの装着された通路内壁もしくは圧縮機内壁と、該断熱チューブの外周面とにより形成される空隙部を、冷凍サイクル内の流体が通過することにより、該空隙部が断熱層の役割を果たし、圧縮機の体積効率の向上を達成できる。
【００１４】
請求項５に記載の発明は請求項１から４のいずれかにおいて、前記断熱チューブの内部には、空隙部が形成されていることを特徴としている。該空隙部にガスを充満させるか又は該空隙部を真空にすることにより、該空隙部は断熱層の役割を果たし、圧縮機の体積効率の向上を達成できる。
【００１５】
請求項６に記載の発明は請求項１から５のいずれかにおいて、前記断熱チューブは該断熱チューブ内の軸線方向に貫通孔を有していることを特徴としている。該貫通孔を冷凍サイクル内の流体が通過することにより、該貫通孔が断熱層の役割を果たし、圧縮機の体積効率の向上を達成できる。
【００１６】
請求項７に記載の発明は請求項１から６のいずれかにおいて、前記断熱チューブの外周面には、軸線方向に溝が形成されていることを特徴としている。これにより、前記断熱チューブの装着された通路内壁もしくは圧縮機内壁と、該断熱チューブの外周面とにより形成される空隙部を、冷凍サイクル内の流体が通過することにより、該空隙部が断熱層の役割を果たし、圧縮機の体積効率の向上を達成できる。
【００１７】
請求項８に記載の発明は、ハウジング内に吸入室、吸入通路、吐出室、吐出通路とが形成されている圧縮機と、該圧縮機により圧縮された冷媒ガスを凝縮するコンデンサと、凝縮した冷媒ガスを減圧する膨張弁と、減圧した冷媒ガスを吸熱蒸発させるエバポレータとを備えてなる冷凍サイクルにおいて、該冷凍サイクルの通路内の内壁の少なくとも一部に、請求項１から請求項７に記載の断熱チューブが装着されていることを特徴としている。
【００１８】
これにより、前記断熱チューブを装着した範囲において流体（冷媒ガス）の乱流境界層中のバースト現象を抑制し流体の圧力損失を低減させることができるため、圧縮機の体積効率を向上させることができる。
【００１９】
請求項９に記載の発明は、ハウジング内に吸入室、吸入通路、吐出室、吐出通路とが形成されている圧縮機と、該圧縮機により圧縮された冷媒ガスを凝縮するコンデンサと、凝縮した冷媒ガスを減圧する膨張弁と、減圧した冷媒ガスを吸熱蒸発させるエバポレータとを備えてなる冷凍サイクルにおいて、
前記圧縮機の吸入通路の内壁と前記吸入室の内壁との少なくとも一方に、請求項１から請求項７に記載の断熱チューブが装着されていることを特徴としている。
【００２０】
これにより、前記断熱チューブが断熱材の役割を果たし冷媒ガスの加熱を防止し圧縮機の体積効率を向上させるとともに、乱流層内のバースト現象を抑制し流体の圧力損失を低減することで圧縮機の体積効率を向上させることができる。又、吸入脈動低減も同時に達成することにより冷凍サイクル中に設けられるマフラーを取り除くことができるため、コストの低減と更なる圧縮機の体積効率向上も達成できる。
【００２１】
【発明の実施の形態】
（第１実施形態）以下、本発明を具体化した第１実施形態を図１から図３に基づいて具体的に説明する。
【００２２】
（構成・作用）  図１に示すように本実施形態において、圧縮機はピストン式容量可変型圧縮機（以下、単に圧縮機１０とする）であり、該圧縮機１０の外部にはコンデンサ１１、膨張弁１２、及びエバポレータ１３が配設されている。圧縮機１０とコンデンサ１１とは吐出配管１４により連結されており、又圧縮機１０とエバポレータ１３とは吸入配管１５により連結されている。コンデンサ１１とエバポレータ１３は膨張弁１２を介して膨張弁前配管１６、膨張弁後配管１７により連結されており、これらにより冷凍サイクルが形成されている。
前記圧縮機１０は図１に示すようにシリンダブロック１８のフロント側端面にガスケット１９を介してフロントハウジング２０が接合され、その内側に制御室としてのクランク室２１が区画形成されている。又、シリンダブロック１８のリヤ側端面にはバルブプレート２２を介してリヤハウジング２３が接合され、その内部には吐出室２４と吐出通路２５及び吸入通路２６が形成されている。吐出通路２５は吐出配管１４と連結されており、吸入通路２６は吸入配管１５と連結されている。
【００２３】
前記シリンダブロック１８とフロントハウジング２０の中心部に形成された軸孔には駆動軸２７がラジアルベアリング２８ａ、２８ｂを介して回転可能に支持されている。駆動軸２７のフロント端部側には軸封装置２９が設けられている。前記クランク室２１において駆動軸２７には、カムプレートとしての斜板３０の回転支持体としてのラグプレート３１が一体回転可能に固定されている。
【００２４】
前記斜板３０は、該斜板３０に形成された貫通孔３２に駆動軸２７が挿通された状態でクランク室２１に配設されている。ヒンジ機構３３は、ラグプレート３０と斜板３１との間に介在されている。そして、斜板３１は、ヒンジ機構３３を介したラグプレート３１との間でのヒンジ連結及び駆動軸２７の支持により、該ラグプレート３１及び駆動軸２７と同期回転可能で、かつ駆動軸２７の軸線方向へのスライド移動を伴いながら駆動軸２７に対し傾動可能となっている。
【００２５】
前記シリンダブロック１８の内部に形成された複数のシリンダボア３４には各々ピストン３５が往復動可能に収容されている。各ピストン３５とバルブプレート２２との間には、ピストン３５の往復動に応じて容積変化する圧縮室３６が区画形成されている。前記ピストン３５は、シュー３７を介して斜板３０の周縁部に係留されている。従って、駆動軸２７の回転に伴う、ラグプレート３１及びヒンジ機構３３を介した斜板３０の回転運動が、シュー３７を介してピストン３５の往復運動に変換される。これら斜板３０、ラグプレート３１、ヒンジ機構３３及びシュー３７が、駆動軸２７の回転運動を圧縮室３６内の冷媒ガスを圧縮するための圧縮運動に変換するクランク機構を構成している。
【００２６】
該圧縮室３６は、吐出口３８を介して前記吐出室２４と連通されている。前記バルブプレート２２とリヤハウジング２３との間には吐出弁を一体に形成した吐出弁形成板３９と、リテーナ４０を形成するリテーナ形成板４１とが介在されている。なお、リテーナ形成板４１はガスケットを兼用し、シリンダブロック１８とバルブプレート２２との間にはガスケット４２が介在されている。
【００２７】
前記駆動軸２７が回転駆動することにより、冷媒ガスが吸入通路２６を通って吸入室４３に吸入され、吸入された冷媒ガスは圧縮室３６で圧縮され、吐出口３８、吐出室２４、吐出通路２５を通って圧縮機外に吐出される。
冷凍サイクル内の冷媒ガス通路内とは、コンデンサ１１、膨張弁１２、エバポレータ１３の各装置内部、吐出配管１４、吸入配管１５、膨張弁前配管１６、膨張弁後配管１７の各配管内部、圧縮機内の吐出室２４、吐出通路２５、吸入通路２６、吸入室４３の各内部を指しており、本実施形態においては吸入室４３の内壁に断熱チューブ４４が装着されている。
該断熱チューブ４４はシリコンオイルとシリコンゴムとを泡立てて混合させることで気泡を含んでいる材料からなる。なお、多孔質である断熱チューブを製造する方法としては、例えばシリコンオイルとシリコンゴムと微粉体とを混合し該微粉体を焼却して多孔質とする方法や、シリコンオイルとシリコンゴムとを混合し更にガスを注入し多孔質とする方法等を用いることもできるが、本実施形態のようにシリコンオイルとシリコンゴムとを泡立てて混合させ気泡を含ませることにより多孔質とする方法が、最も簡便に多孔質である断熱チューブを製造できる。
【００２８】
エンジンの動力により圧縮機１０の駆動軸２７が回転すると、ラグプレート３１及びヒンジ機構３３を介して斜板３０が回転される。このため、シュー３７を介してピストン３５がシリンダボア３４内で往復運動され、吸入配管１５から吸入通路２６、吸入室４３を経て圧縮室３６に冷媒ガスが吸入される。更に、ピストン３５が圧縮行程に移行されると、圧縮室１０内の冷媒ガスは吐出口３８から吐出弁を押しのけて吐出室２４に吐出される。
【００２９】
吐出室２４に吐出された冷媒ガスは吐出通路２５、吐出配管１４、コンデンサ１１、膨張弁前配管１６、膨張弁１２、膨張弁後配管１７、エバポレータ１３、吸入配管１５を経て再び圧縮機１０内の吸入通路２６に吸入される。
（効果）
本実施形態によれば、冷媒ガスが吸入室４３を通って圧縮室３６に吸入される際、吸入室４３内壁に装着された断熱チューブ４４の内周壁面付近での流体（冷媒ガス）のバースト現象が抑制され、流体摩擦抵抗が減少される。
【００３０】
ここでバースト現象とは、滑面平板上での乱流境界層中において、まず壁近傍の縦渦が速度の遅い流れに伴う小さな運動量をもって立ち上がり、周囲流体と干渉し大きな流れをつくった後、運動量の高い流体が流れ込み遅い流れを一掃する一連の過程のことである。バースト現象は一度発生すると、その後は連続して同じ過程を繰り返してゆくため、バースト現象の発生を抑制することができれば、流体の抵抗を大きく減少させる、つまり流体の圧力損失を低減することができると考えられる。
【００３１】
シリコンオイルとシリコンゴムを混合した材料からなる断熱チューブ４４は、図２に示すようにそのヤング率が０．１ＭＰａから３．０ＭＰａの範囲において、バースト現象を抑制し流体の圧力損失を低減させる効果があり、ヤング率が０．２ＭＰａから１．２ＭＰａの範囲において最も好適に流体の圧力損失を低減させる効果があり、圧縮機１０の体積効率を向上させることができる。
【００３２】
又、本実施例における断熱チューブ４４は、図３に示すように圧縮機１０内部で発生する脈動を吸収する効果もある。これは、シリコンオイルとシリコンゴムとを泡立てて混合させることにより気泡を含んだ材料からなる断熱チューブ４４の内周壁が、吸音壁の役割を果たすことによるものであり、圧縮機１０内部で発生する脈動を吸収し、脈動がエバポレータ１３に伝播することにより発生する異音を抑制することができる。本実施例では、断熱チューブ４４を装着しない場合と比較して、断熱チューブ４４装着時は最大約３ｄＢの脈動低減を達成している。これは、マフラーによる脈動低減効果と略同等であるためマフラーを取り除くことが可能となり、マフラーによる圧力損失低減を無くし、圧縮機１０の体積効率を更に向上させることができるとともに、コストの低減にもなる。
【００３３】
更に、断熱チューブ４４は断熱材としての役割も果たす。通常圧縮機の吸入冷媒ガスは低温低圧であり、吐出冷媒ガスは高温高圧となるため、吐出冷媒ガスの熱が吸入冷媒ガスに伝達され吸入室４３内の冷媒ガスは膨張し、圧縮室３６へ流入する前の冷媒ガスの密度が低下する。密度低下した冷媒ガスの圧縮では圧縮室３６における実質的な圧縮容量の低下、つまり体積効率の低下を招く。特にハウジングをアルミニウム製としたときには、アルミニウムの熱伝導率の高さのため、より圧縮機の体積効率の低下を招くことになる。そのため断熱チューブ４４が断熱効果を有することにより、吸入室４３内に吸入された冷媒ガスは吐出側からの熱伝達による密度低下の影響が小さくなり、もって圧縮機１０の体積効率の向上を図ることができる。
【００３４】
（第２実施形態）  次に、第２実施形態を図４から図６に従って説明する。なお、第２実施形態においては第１実施形態との相違点についてのみ説明し、同一部材又は相当部材には同じ番号を付して説明を省略する。
【００３５】
（構成・作用）  図４において、断熱チューブ５０は圧縮機１０内の吸入通路２６の内壁に装着されている。該断熱チューブ５０はシリコンオイルとシリコンゴムとを泡立てて混合させることで気泡を含んでいる材料からなり、図５に示すように外周面に複数のリブ５１（本実施形態では１２個）を有しており、各々のリブ５１間と前記吸入通路２６の内壁とにより空隙部５２が形成されている。
【００３６】
冷媒ガスが吸入配管１５から吸入通路２６に吸入される際、冷媒ガスは断熱チューブ５０の内周面側流路５３を通過する冷媒ガスと、前記空隙部５２を通過する冷媒ガスとに分けられる。
【００３７】
（効果）  第１実施形態の効果に加え、前記空隙部５２を通過する冷媒ガスが断熱層の役割を果たすことにより、吐出側から断熱チューブ５０の内周面流路５３を通過する冷媒ガスへの熱伝達を防止することができる。
【００３８】
図６は吸入配管１５における冷媒ガス温度に対する、吸入通路２６通過後の冷媒ガス温度である。図５によると、アルミニウム製のハウジングに断熱チューブ５０を装着していない場合、吸入配管１５における冷媒ガスの温度１０度に対し、吸入通路２６通過後の冷媒ガス温度は２５度となり、およそ１５度上昇している。これに対し、断熱チューブ５０を吸入通路２６の内壁に装着した場合、吸入通路２６通過後の冷媒ガス温度は２０度となりおよそ１０度上昇するにとどまる。つまり吸入冷媒ガスの加熱をおよそ５度防止できることになり、これによって略１．５％〜２％程度の体積効率向上を達成している。
【００３９】
（第１、第２実施形態の別例）
第１、第２実施形態の断熱チューブ４４、５０に対して以下に挙げるような構造の断熱チューブであっても構わない。
【００４０】
（１）図７のように断熱チューブ６１の内部に空隙部６２が設けられていてもよい。該空隙部６２を真空にするか又はガスを充満させることにより、該空隙部６２が断熱層の役割を果たし、第２実施形態と同様の効果を得られる。
【００４１】
（２）図８及び図９のように断熱チューブ７１の内部には、断熱チューブ７１の軸線方向に貫通孔７２が設けられていても良い。該貫通孔７２に冷媒ガスが充満することにより、該貫通穴７２が断熱層の役割を果たし、第２実施形態と同様の効果を得られる。
【００４２】
（３）図１０のように断熱チューブ８１の外周面には、断熱チューブ８１の軸線方向に溝８２が設けられていても良い。該溝８２と通路の内周面とにより形成される空隙部８３に冷媒ガスが充満することにより、該空隙部８３が断熱層の役割を果たし、第２実施形態と同様の効果を得られる。
【００４３】
（４）断熱チューブ４４、５０と上記別例（１）から（３）に挙げた断熱チューブ６１、７１、８１の構造を、複数組み合わせた断熱チューブでもよい。この場合でも第２実施形態と同様の効果を得られる。
【００４４】
第１、第２実施形態では吸入室４３、吸入通路２６の通路内の内壁に断熱チューブを装着させているが、以下に挙げる冷凍サイクル内の通路内の内壁に断熱チューブを装着させてもよい。なお、以下で装着される断熱チューブは第１、第２実施形態の断熱チューブ４４、５０に限らず、上記別例で挙げた断熱チューブであっても構わない。
【００４５】
（５）断熱チューブを吸入配管１５、吐出配管１４の通路内の内壁に装着してもよい。この場合、配管全体の内壁に断熱チューブを装着させるのが望ましいが、圧縮機内の吸入通路程度の長さの断熱チューブであってもバースト現象の抑制に伴う流体圧力損失低減による圧縮機の体積効率向上と、吸入脈動もしくは吐出脈動の低減に対して効果がある。
【００４６】
（６）断熱チューブを吐出室２４、吐出通路２５の通路内の内壁の少なくとも一部に装着してもよい。この場合、バースト現象の抑制に伴う流体圧力損失低減による圧縮機の体積効率向上と、吐出脈動低減に効果がある。又、断熱チューブ自体が断熱材としての役割を果たし吐出側から吸入側への熱伝達による吸入冷媒ガスの加熱を防止し、圧縮機の体積効率を向上させる効果もある。
【００４７】
（７）又、実施形態では圧縮機として片頭ピストン式容量可変型圧縮機を例示しているが、片頭ピストン式に限らず両頭ピストン式であってもよいし、容量固定型、スクロール式、ロータリーバルブ式、ベーン式等の圧縮機においても本発明を採用することができる。
【００４８】
【発明の効果】
以上詳述したように本発明によれば、圧縮機の体積効率向上と脈動低減を同時に達成し得る断熱チューブを提供し、又、該断熱チューブを冷凍サイクル内の通路内に装着して圧縮機の体積効率向上と脈動低減を達成し得る冷凍サイクルを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施形態における冷凍サイクルの回路図及び圧縮機の断面図
【図２】断熱チューブのヤング率と圧縮機の体積効率との関係を表すグラフ
【図３】実施形態における各次数成分の脈動を表すグラフ
【図４】第２実施形態における冷凍サイクルの回路図及び圧縮機の断面図
【図５】図４のＡ−Ａ線における断面図
【図６】第２実施形態における吸入配管内部の冷媒ガス温度と吸入通路通過後の冷媒ガス温度とを表すグラフ
【図７】別例（１）の要部拡大図
【図８】別例（２）の要部拡大図
【図９】別例（２）のＡ−Ａ線における断面図
【図１０】別例（３）のＡ−Ａ線における断面図
【図１１】従来技術における圧縮機の断面図
【図１２】図１１のＢ−Ｂ線における断面図
【符号の説明】
１１…コンデンサ、１２…膨張弁、１３…エバポレータ、１４…吐出配管、１５…吸入配管、１６…膨張弁前配管、１７…膨張弁後配管、２４…吐出室、２５…吐出通路、２６…吸入通路、４３…吸入室、４４，５０，６１，７１，８１…チューブ、５１…リブ、５２，６２，８３…空隙部、５３…内周面側通路、７２…貫通孔、８２…溝
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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