(57)【要約】【課題】生産性が低い極軟質極薄ケーブルアーマー用鋼板を効率的に製造すると同時に、ケーブル製造およびケーブル使用時に必要となるケーブルアーマーの曲げ加工および曲げ変形の均一性を向上させることでケーブルとしての機能を向上させる。【解決手段】極低炭素鋼をベースに析出物形態を適当に制御することで、低温連続焼鈍を可能とし、それにより材質の均一性のみならず溶接部の均一性も向上させることでケーブルアーマーとしての曲げ変形の均一性を向上させる。質量％でＣ：０．００２２％以下、Ｓｉ：０．００１〜０．５０％、Ｍｎ：０．０１〜０．８０％、Ｐ：０．００１〜０．０１５％以下、Ｓ：０．０４０％以下、Ａｌ：０．０４０％以下、Ｎ：０．００４０％以下、Ｏ：０．００４０％以下、Ｔｉ：０．０１５％以下、Ｎｂ：０．０１５％以下を含有し、Ｂ／Ｎ：０．４０〜２．７０、Ａｌ／Ｂ：３０以下、（ＡｌＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存在するＮ）≦０．４０、（Ｃｕ硫化物として存在するＳ）／（Ｍｎ硫化物として存在するＳ）≦０．１０、引張強度：３５０ＭＰａ以下、降伏応力：２５０ＭＰａ以下、全伸び：３５％以上、２１０℃３０分の時効後の降伏点伸び：４．０％以下、板厚０．１７０ｍｍ以下とする。【選択図】    なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％でＣ：０．００２２％以下、Ｓｉ：０．００１〜０．５０％、Ｍｎ：０．０１〜０．８０％、Ｐ：０．００１〜０．０１５％以下、Ｓ：０．０４０％以下、Ａｌ：０．０４０％以下、Ｎ：０．００４０％以下、Ｏ：０．００４０％以下、Ｔｉ：０．０１５％以下、Ｎｂ：０．０１５％以下、Ｃ  ｒ：３．０％以下、Ｎｉ：３．０％以下、Ｃｕ：０．８０％以下、Ｓｎ，Ｗ，Ｍｏ、Ｃａ、Ｖ、Ｍｇの合計で０．０５０％以下を含有し、Ｂ／Ｎ：０．４０〜２．７０、Ａｌ／Ｂ：３０以下であることを特徴とする板厚０．１７０ｍｍ以下の曲げ変形の均一性に優れたケーブルアーマー用極軟質極薄鋼板。
【請求項２】
質量％でＣ：０．００２２％以下、Ｓｉ：０．００１〜０．５０％、Ｍｎ：０．０１〜０．８０％、Ｐ：０．００１〜０．０１５％以下、Ｓ：０．０４０％以下、Ａｌ：０．０４０％以下、Ｎ：０．００４０％以下、Ｏ：０．００４０％以下、Ｔｉ：０．０１５％以下、Ｎｂ：０．０１５％以下、Ｃ  ｒ：３．０％以下、Ｎｉ：３．０％以下、Ｃｕ：０．８０％以下、Ｓｎ，Ｗ，Ｍｏ、Ｃａ、Ｖ、Ｍｇの合計で０．０５０％以下を含有し、Ｂ／Ｎ：０．４０〜２．７０、Ａｌ／Ｂ：３０以下、（ＡＬＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存在するＮ）≦０．４０、（Ｃｕ硫化物として存在するＳ）／（Ｍｎ硫化物として存在するＳ）≦０．１０であることを特徴とする板厚０．１７０ｍｍ以下の曲げ変形の均一性に優れたケーブルアーマー用極軟質極薄鋼板。
【請求項３】
質量％でＣ：０．００２２％以下、Ｓｉ：０．００１〜０．５０％、Ｍｎ：０．０１〜０．８０％、Ｐ：０．００１〜０．０１５％以下、Ｓ：０．０４０％以下、Ａｌ：０．０４０％以下、Ｎ：０．００４０％以下、Ｏ：０．００４０％以下、Ｔｉ：０．０１５％以下、Ｎｂ：０．０１５％以下、Ｃ  ｒ：３．０％以下、Ｎｉ：３．０％以下、Ｃｕ：０．８０％以下、Ｓｎ，Ｗ，Ｍｏ、Ｃａ、Ｖ、Ｍｇの合計で０．０５０％以下を含有し、Ｂ／Ｎ：０．４０〜２．７０、Ａｌ／Ｂ：３０以下、（ＡｌＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存在するＮ）≦０．４０、（Ｃｕ硫化物として存在するＳ）／（Ｍｎ硫化物として存在するＳ）≦０．１０、引張強度：３５０ＭＰ  ａ以下、降伏応力：２５０ＭＰａ以下、全伸び：３５％以上、２１０℃３０分の時効後の降伏点伸び：４．０％以下であることを特徴とする板厚０．１７０ｍｍ以下の曲げ変形の均一性に優れたケーブルアーマー用極軟質極薄鋼板。
【請求項４】
質量％でＣ：０．００１３％以下、Ｓｉ：０．００１〜０．０５％、Ｍｎ：０．０１〜０．３０％、Ｐ：０．００１〜０．００８％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ａｌ：０．０２５％以下、Ｎ：０．００２５％以下、Ｏ：０．００４０％以下、Ｔｉ：０．００４％以下、Ｎｂ：０．００４％以下、Ｃ  ｒ：３．０％以下、Ｎｉ：３．０％以下、Ｃｕ：０．３０％以下、Ｓｎ，Ｗ，Ｍｏ、Ｃａ、Ｖ、Ｍｇの合計で０．０１０％以下を含有し、Ｂ／Ｎ：０．８０〜２．００、Ａｌ／Ｂ：３０以下、（ＡｌＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存在するＮ）≦０．１０、（Ｃｕ硫化物として存在するＳ）／（Ｍｎ硫化物として存在するＳ）≦０．０５、引張強度：２８０ＭＰａ以下、降伏応力：１８０ＭＰａ以下、全伸び：４３％以上、２１０℃，３０分の時効後の降伏点伸び：１．０％以下であることを特徴とする板厚０．１７０ｍｍ以下の曲げ変形の均一性に優れたケーブルアーマー用極軟質極薄鋼板。
【請求項５】
溶鋼から鋳片を製造後、鋳片を９００℃以下の温度で３０分以上保持した後、加熱炉に挿入し再加熱し、加熱炉内での最高到達温度を１２５０℃以下、加熱炉からの取り出し温度を１１５０℃以下として熱間圧延し、熱延鋼帯の巻き取り温度を６５０℃以上とすることを特徴とする請求項１乃至請求項３に記載の鋼板の製造方法。
【請求項６】
冷間圧延後の焼鈍が連続焼鈍で行われ、その際の焼鈍温度を６７０℃以下とすることを特徴とする請求項１乃至請求項５に記載の鋼板の製造方法。
【請求項７】
焼鈍後のスキンパス圧延率を１．５％以下とすることを特徴とする請求項１乃至請求項６に記載の鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明は光ファイバーや銅線による通信ケーブルに代表されるケーブルにおいて、ガラスファイバー等の主媒体を外側から包み込みケーブルの破損等を防御する目的で用いられる保護用極薄鋼板に関するものである。鋼板製造分野において高生産性にて製造でき、かつ通信等の主媒体を包み込む際の巻きつけ性やケーブルとして敷設される際の曲げ変形の均一性に優れる極薄鋼板を提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】
本発明が対象とする保護用鋼板は一般に、送電線からの電磁界の影響の防止、ケーブルを地中に直接埋設する際の外傷防止、風雨に晒されることに対する電線・ケーブルの導体の腐食を防止するため、あるいは、敷設後の人、動物や虫等による外部からの負荷に対する保護のために、ケーブル線心の上に管状に巻かれて外装される。さらに可撓性を持たせるために波付き鋼管を外装することが行われている。このようにケーブルを保護するための部材をケーブルアーマーと呼んでいる。ケーブルアーマー用の素材としては耐食性の観点などからステンレス鋼、ステンレス箔が用いられる場合もあるが、ステンレス鋼は高価なため製造コストが高くなるというばかりでなく、Ｃｒ等を多量に含有し硬質であるため加工がしにくく加工時に鋼板表面に傷がつきやすく、この傷が原因となったケーブル特性の劣化やケーブルの破断が起き易くなるという問題があり、汎用的に使用されるケーブルには、すず等のめっきを施した極軟質鋼板を用いている。
【０００３】
このような極軟質鋼板を用いた波付鋼管鎧装ケーブルとして特開平６−３４６２５３号公報、特開平８−２４９９４１号公報、特開平１０−３４０６３３号公報に開示されている波付鋼管鎧装ケーブルがあるが、これに用いられる鋼板の特性については何ら顧みられていない。現状の材料は通常の容器用ぶりき材で使用されている低炭素鋼をベースとした軟質材を用いているが、以下の２点により生産性が著しく劣るものとなっている。一つには鋼板を軟質とするために長時間の焼鈍が必要となるためバッチ焼鈍法を適用せざるを得ず、現状でぶりき材の焼鈍法の主流であり製造コストが低くコイル内の材質均一性も優れる連続焼鈍の適用ができないことである。もう一つは、ケーブルアーマーとして用いられる鋼板は通常のブリキ材と比較しても非常に薄く、バッチ焼鈍で通常行われる鋼板コイルを２段に積んで焼鈍する際には下段に積むとコイルごと鋼板が折れ曲がってしまうため上段に積む必要があるため、通常のバッチ焼鈍に比較しても生産性が半分程度に低下することである。
【０００４】
【特許文献１】特開平６−３４６２５３号公報
【特許文献２】特開平８−２４９９４１号公報
【特許文献３】特開平１０−３４０６３３号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、このような事情に鑑みなされたものであり、ケーブルアーマーへの加工における傷の発生を抑止できる極軟質・極薄鋼板を連続焼鈍で製造するものである。すなわち鋼板がケーブルアーマーに加工される際の、主として曲げ変形時の加工性を考慮し加工のし易さと傷のつき難さを両立し、また特殊元素を含まないため合金コストが低いだけでなく、ケーブルアーマーとして鋼管を製造する際の溶接性も良好で、高品質の波付鋼管鎧装ケーブルを歩留りよく製造することができ、また鋼板製造においては生産性の高い連続焼鈍を適用して低コストで安定した素材を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者は通常の軟質容器用ぶりき原板を連続焼鈍で製造する方法を特開平１０−２８００９４号公報に開示するとともに、特願２００２−３５３７５号において出願したが、この技術をケーブルアーマー用材料に適用することに思い至り本発明に発展させたものである。
ただし、上記技術を単純に適用しただけでは使用目的および必要特性が異なるケーブルアーマー用材料として適当でないことは当然であり、前述の課題を解決するため、鋼成分、適用されるべき材質範囲、製造条件を厳密に限定するための実験を行った結果、本発明を完成させたものである。すなわち本発明はＢ添加極低炭素鋼において窒化物、硫化物の形態を適当な範囲に制限することによりケーブルアーマーとしての曲げ加工、その際に鋼材に付与される外力を考慮し、金型との接触による鋼板表面の損傷に対しての耐性との両立を図ったものである。
【０００７】
具体的には質量％でＣ：０．００２２％以下、Ｓｉ：０．００１〜０．５０％、Ｍｎ：０．０１〜０．８０％、Ｐ：０．００１〜０．０１５％、Ｓ≦０．０４０％、Ａｌ：０．０４０％以下、Ｎ：０．００４０％以下を含む鋼板であって、
（１）何らかの目的で添加される、または不可避的に混入するＴｉ、Ｎｂについて  Ｔｉ：０．０１５％以下、Ｎｂ：０．０１５％以下、
（２）窒化物の制御に関連し  Ｂ／Ｎ：０．４０〜２．７０、Ａｌ／Ｂ：３０以下、（ＡｌＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存在するＮ）＜０．４０、
（３）硫化物の制御に関連し  （Ｃｕ硫化物として存在するＳ）／（Ｍｎ硫化物として存在するＳ）＜０．１０、
（４）機械的な材質として  引張強度：３５０ＭＰ  ａ以下、降伏応力：２５０ＭＰａ以下、全伸び：３５％以上、２１０℃，３０分の時効後の降伏点伸び：２．０％以下、
（５）板厚を０．１７０ｍｍ以下とすることを特徴とするものである。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。
まず、成分について説明する。成分はすべて質量％である。
Ｃは、曲げ加工のし易さすなわち目的とする形状への追従のし易さ、鋼材の曲げ変形に必要な荷重を低減し金型との接触による鋼板表面の損傷を抑止する点から０．００３０％以下とする必要がある。特に良好な曲げ加工性が必要な場合は、０．００１５％以下、さらに好ましくは０．００１３％以下まで低減すれば、特性を大幅に向上させることが可能である。しかし、過剰な低減はコストの上昇を招くので、下限を０．０００３％とする。
Ｎは本発明における重要な用件である窒化物の形成を制御する上で、重要な元素である。多量に含有すると窒化物が多量に生成し、本発明の目的を達成できないため、上限を０．００４０％とする。後述のＢの添加が比較的少ない場合には固溶Ｎの残存による時効による曲げ加工性の劣化が問題となることがあるため、０．００３０％以下とすることが好ましい。さらに真空脱ガス処理を十分に行うことにより０．００２５％以下にすれば、窒化物の形成が少なくなり、特に曲げ変形性が向上するが、窒化物が過度に少なくなると溶接部の特性が劣化し、ケーブルに大きな変形が付与された場合、例えば強く曲げられたような場合にケーブルアーマーの溶接部が破断し、ケーブル保護機能が顕著に低下してしまう場合があるため下限を０．０００８％とすることが好ましい。
【０００９】
Ｂは窒化物形態に影響を及ぼし溶接部の材質を変化させるとともに、適度な添加により鋼板の再結晶温度を低下させ、より低温での焼鈍を可能とすることで焼鈍通板性を向上させるので本発明においては必須元素として添加される。しかし過剰な添加は再結晶温度を上昇させ焼鈍温度上昇の必要が生じ本発明が目的とする極軟質・極薄鋼板を連続焼鈍で製造する際の通板性が低下し生産性を阻害する要因となる。要点はＮとの比であるのでＢ／Ｎで０．４０〜２．７０、好ましくは０．６０〜２．７０、さらに好ましくは０．８０〜２．００とする。
一般に鋼板を大きく硬化させるＳｉは０．００１〜０．５０％、好ましくは０．００１〜０．１０％、好ましくは０．００１〜０．０５％とする。
同様にＰは０．００１〜０．０１５％、更に好ましくは０．００１〜０．０１１％、更に好ましくは０．００１〜０．００８％とする。この範囲を外れると固溶体強化のため母材材質が過度に硬質化し曲げ加工性が劣化するばかりでなく、曲げに必要な荷重が増大し金型との接触面圧が高まり鋼板表面の損傷が大きくなる。
【００１０】
一般に絞り成形などを伴う場合に成形性を向上させるために添加されるＴｉおよびＮｂについては本発明では極力低く抑えることが肝心であり、基本的に添加は行わず、鉄鉱石、製鋼段階で混入されるスクラップや生産上やむを得ない塵、残滓などから鋼中に不可避的に含有する量にとどめる必要がある。
通常の加工用鋼板の製造においてはそれぞれ０．００５％以下程度は含まれるものであるが、スクラップ等を多く用いた場合に添加を目的としなくとも含有量が上昇する場合もあるためそれぞれ０．０１５％を上限とする。本発明で意図しない何らかの目的を持ってＴｉ，Ｎｂを添加する場合にもこの量を超えるべきではない。この量を超えると鋼板の再結晶温度が上昇し焼鈍工程での通板性が著しく劣化すると共に、溶接部近傍の熱影響により結晶組織が異常に粗大化・軟質化しその部位での応力集中を促進する場合もあり溶接部破断の懸念が高まる。好ましくはそれぞれ０．００８％以下、さらに好ましくはそれぞれ０．００４％以下、製錬、製鋼工程において合金の選定やスラグ処理などによりＴｉ、Ｎｂ量を低減する処理を行いそれぞれ０．００２％以下とすればさらに好ましい。
また耐食性など各種特性向上のために元素添加をした場合にも本発明の効果が失われるものではない。
【００１１】
さらには二次加工などの加工性、各種工程での通板性など本明細で述べていない特性も含め、これらを向上させるためにＣｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｎ，Ｗ，Ｍｏ、Ｃａ、Ｖ、Ｍｇなどを含有させた場合にも本発明の効果は何ら失われるものではないが、これらの元素は一般には再結晶温度を上昇させ焼鈍通板性を劣化させるので、その悪影響が出ない程度にとどめるべきである。具体的にはＣｒ：３．０％以下、
Ｎｉ：３．０％以下、Ｃｕ：０．８０％以下、Ｓｎ，Ｗ，Ｍｏ、Ｃａ、Ｖ、Ｍｇの合計で０．０５０％以下とする。これらの元素は通常、特に添加を意図しなくとも鉄鉱石、製鋼段階で混入されるスクラップや生産上やむを得ない塵、高合金鋼との混在生産に起因する残滓などから鋼中に不可避的に含有される元素である。通常でもＣｒ，Ｎｉ，Ｃｕは０．０２％以下の程度で、それ以外の元素も０．００２％以下の程度で不可避的に含有されている場合が多い。スクラップの多消費や高合金鋼の直後の製造の場合などにはこの１０倍程度まで含有量が高まることも起こるものであるが、本発明では基本的には意図した添加を行わない。もちろん上述の限度内であれば何らかの目的で意図的に添加することは本発明の効果を損なうものではない。
また、Ｏは鋼中でＳｉ、Ａｌ、ＭｎおよびＦｅさらにはＣａ，Ｍｇなど微量元素を含有する酸化物として存在し、適当な量だけ存在することで窒化物の析出核として有効に働き、窒化物制御に好ましい効果を有する。しかし一方で、過剰な鋼中Ｏは酸化物を粗大化させ加工時の割れ起点となり製品品質を著しく劣化させるため、０．００４０％以下とする。
【００１２】
本発明での重要な条件の一つが窒化物の種類と量の制御であり、Ｂ添加極低炭素鋼中で、ＡｌＮとして存在するＮとＢＮとして存在するＮの比が、０．４０以下、好ましくは０．２０以下、さらに好ましくは０．１０以下であることが必要である。ここでＡｌＮとして存在するＮとは、鋼板をヨウ素アルコール溶液中で溶解した時の残滓中のＡｌ量を分析し、これを全量ＡｌＮとしてＮ量に換算した値である。またＢＮとして存在するＮとは、鋼板をヨウ素アルコール溶液中で溶解した時の残滓中のＢ量を分析し、これを全量ＢＮとしてＮ量に換算した値である。
この様に窒化物を制御するにはＡｌ、Ｂ添加量およびその比、さらには製造工程全般にわたる熱履歴が重要となる。Ａｌ／Ｂ：３０以下、好ましくは２０以下、Ａｌ：０．０４０％以下、好ましくは０．０３０％以下、より好ましくは０．０２５％以下、さらに好ましくは０．０２０％以下とすることで、鋼中に過剰に存在する固溶Ｎが窒化物を析出する際に、ＡｌよりＢと優先的に結合することで窒化物の種類と量の好ましい制御が可能となる。
【００１３】
本発明では窒化物と並んで硫化物の形態を制御することが、曲げ加工性および曲げ加工に伴なう耐表面損傷性の向上には重要となる。主要な硫化物はＭｎＳである。このためＳは０．０４０％以下、好ましくは０．０２０％以下、さらに好ましくは０．０１０％以下、さらに好ましくは０．００８％以下、さらに好ましくは０．００４％以下とする。下限は特に限定するものではないが、過度に少ないと硫化物の量が減ると同時に硫化物が不安定となり溶接時の熱影響で形態が好ましくないものとなり溶接部の特性が劣化する場合があるので注意を要する。またＭｎは０．０１〜０．８０％とする。これより少ないと硫化物が不安定となり溶接時の熱影響で形態が好ましくないものとなり、また、これより多いと固溶Ｍｎ増加のため母材材質および溶接熱影響部が過度に硬質となり曲げ加工性を劣化させる。好ましい範囲は０．０１〜０．３０％である。
【００１４】
さらに鋼中の硫化物についてＣｕ硫化物の形成を抑制することも重要である。一般に熱間圧延性との関連から鋼中のＳはより高温で生成するＭｎＳとして固定しておくことが重要であるが、本発明ではこれに加え再結晶温度や曲げ加工性との関連で硫化物をＭｎＳ主体としておく必要がある。本発明では（Ｃｕ硫化物として存在するＳ）と（Ｍｎ硫化物として存在するＳ）の比を０．１０以下、好ましくは０．０５以下とする。これは微細に析出する傾向が強いＣｕ硫化物が鋼板の再結晶温度を上昇させるのみならず、ＢおよびＡｌ窒化物との複合析出物を形成し窒化物形態をも好ましからざるものとするためである。
ここで（Ｃｕ硫化物として存在するＳ）とは鋼板を電解抽出して得た残渣中のＣｕ量を定量し、Ｃｕ／Ｓ＝２／１としてＳ量に換算したもの、（Ｍｎ硫化物として存在するＳ）とは鋼板を電解抽出して得た残渣中のＭｎ量を定量し、Ｍｎ／Ｓ＝１／１としてＳ量に換算したものである。
【００１５】
ケーブルアーマー用極薄鋼板で上述のように成分および析出物形態を限定することでケーブルアーマーとして必要とされる曲げ変形の均一性が向上する理由は明確ではないが、以下のように考えられる。
すなわち、理由の大きなものは極軟質な特性、結晶粒の均一性および溶接部の均一性である。軟質化は主として極低炭素化により図られている。さらに、本発明鋼は連続焼鈍それも比較的低温度で焼鈍されるため結晶粒はどちらかといえば整粒かつ微細粒となっていることである。これは通常のバッチ焼鈍で製造されるケーブルアーマー用鋼板で見られる展伸かつ混粒な組織とは異なるものである。このような低温連続焼鈍は特に窒化物を主とした析出物形態の制御により可能となったものである。また、本発明鋼は極低炭素化により溶接部の焼き入れによる硬化を防止するだけでなく、析出物が溶接熱影響部における結晶粒粗大化を抑止し溶接部を含めた材質の均質化に有効に働いているものと思われる。すなわち本発明鋼は極低炭素鋼をベースに析出物形態を制御することで、低温連続焼鈍を可能とし、それにより材質の均一性のみならず溶接部の均一性も向上させ、ケーブルアーマーとしての曲げ変形の均一性を向上させた超極薄鋼板である。
【００１６】
次に本発明が対象とする鋼板が満足する機械的特性について述べる。機械的特性はＪＩＳ５号試験片により評点間距離を５０ｍｍとし５ｍｍ／ｍｉｎの速度で変形した際の特性とする。引張強度は３５０ＭＰａ以下が好ましく、更に好ましくは３００ＭＰａ以下、さらに好ましくは２８０ＭＰａ以下である。
降伏応力は２５０ＭＰａ以下が好ましく、更に好ましくは２００ＭＰａ以下、更に好ましくは１８０ＭＰａ以下である。なお降伏応力は降伏点が確認できる場合は下降伏点、降伏点が現れない場合は０．２％耐力をとるものとする。全伸びは３５％以上が好ましく、更に好ましくは４０％以上、さらに好ましくは４３％以上である。また鋼板を２１０℃３０分時効した後の降伏点伸びが４．０％以下、好ましくは２・５％以下、さらに好ましくは１．５％以下、さらに好ましくは０．４％以下とする。もちろん降伏点伸びが０であれば非常に好ましい。
【００１７】
本発明が対象とする鋼板は板厚が０．１７０ｍｍ以下のものとする。これは本発明が対象とする比較的軟質な材料でケーブルの防御を図るケーブルにおいてはこれ以上の板厚はケーブルの重量を増すだけでケーブル防御能としては過剰となるためである。好ましくは０．１６０ｍｍ以下、さらに好ましくは０．１５０ｍｍ以下、後に述べるように本発明鋼は低温度の連続焼鈍工程での処理が可能となり、通板性が著しく向上しているため０．１４０ｍｍ以下の鋼板の製造も可能であり、さらに０．１３０ｍｍ程度の超極薄材料として使用してもケーブルの防御の観点からは十分な板厚であり、ケーブルの細線化および軽量化にも寄与することができる。
製造工程での熱履歴等は、特に限定する必要はないが、通常の溶解熱延を経る工程で製造する場合には、溶鋼から鋳片を製造後、鋳片を９００℃以下の温度で３０分以上保持した後、加熱炉に挿入し再加熱し、加熱炉内での最高到達温度を１２５０℃以下、加熱炉からの取り出し温度を１１５０℃以下として熱間圧延し、熱延鋼帯の巻き取り温度を６５０℃以上とすることが、その後の焼鈍工程での通板性および製品特性の点から好ましい。この原因は明らかではないが、この熱履歴が窒化物および硫化物を上に述べたような適当な好ましい形態に制御することによる効果と思われる。
【００１８】
また本発明鋼は本発明成分および析出物形態とすることで従来のケーブルアーマー用鋼板では不可能であった低温での連続焼鈍による特性造り込みが可能となっているため、冷間圧延後の焼鈍温度を６７０℃以下とすることが生産性の観点から望ましい。不用意に高くすることは生産性の点から好ましくないばかりでなく特性を過剰に軟質とし曲げ変形の不均一の原因ともなるので注意が必要である。
本発明のような極薄ケーブルアーマー用鋼板の製造においては板厚が非常に薄いため焼鈍時に板形状がくずれやすく、焼鈍の後、形状強制を主たる目的としてスキンパス圧延を行う。この圧下率としては１．５％以下とすることが望ましい。これは板形状の矯正が主たる目的であるため圧延にはこだわるものではなく張力を付与したレベラー等でも構わない。
通常、本発明鋼板は表面処理鋼板用の原板として使用されるが、表面処理により本発明の効果はなんら損なわれるものではない。ケーブルアーマー用表面処理としては通常、錫、クロム（ティンフリー）、ニッケル、亜鉛、アルミめっきなどが施される。また、近年使用されるようになっている有機皮膜を貼ったラミネート鋼板用の原板としても発明の効果を損なうことなく使用できる。
【００１９】
【実施例】
各種成分を有する鋼を２５０ｍｍ厚のスラブに鋳造の後、熱間圧延により２．０ｍｍ厚の熱延板を製造し、酸洗、９３％の冷間圧延、連続焼鈍後、スキンパス圧延を行い０．１５ｍｍの鋼板を製造した。焼鈍温度については、６０秒の保持により圧延組織が消失する温度を完全再結晶温度としこれより２０℃高い温度で通板した。成分および製造条件を表１に示す。本実施例ではＴｉ、Ｎｂおよび、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｎ，Ｗ，Ｍｏ、Ｃａ、Ｖ、Ｍｇなどは鋼ｊ、ｋ、ｌを除き意図的な添加を行っていないが、分析により検出された値を記している。本発明鋼板の一つの特徴である鋼板製造過程での焼鈍工程の生産性については、連続焼鈍ラインを高速通板してもヒートバックルと呼ばれる鋼板の腰折れ現象等の発生がなく、特に通常以上の高速通板が可能で高生産性で製造できるものを良好（◎）、通常程度の通板速度で製造できるものを従来並み（○）と判定し、長時間の焼鈍が必要なバッチ焼鈍で製造したものや連続焼鈍ラインの通板時にヒートバックルが発生し生産性および製品歩留まりに問題があるものを不良（×）と判定した。
これらに通常のケーブルアーマーで用いられる電気スズめっきを行った鋼板を用いケーブルを製造した。このケーブルの断面を模式的に図１に示す。アーマー表面の特定の断面で見てこのケーブル断面の鋼管外径はケーブルアーマー用鋼板の巻き付け時のなじみ易さによってわずかに変動している。この変動を（（最大直径）−（最小直径））／（最小直径）を測定し鋼板の曲げ変形の均一性の一つの指標とした。この値が小さいものは均一な曲げ成形が可能であり、製品形状が良好で、金型との局所的な接触を回避できることで疵がつきにくくなり、さらにはケーブルが曲げられた際の変形も均一となるためケーブルの局所的な折れを回避することでケーブルの性能劣化を防ぐことが可能となる。この評価は表２中で「曲げ１」として表示する。
【００２０】
また巻き付け変形時に材料の極一部が金型と強く接触することによる表面の疵の程度を目視で判定した。
さらに製造したケーブルを曲げ、ケーブルアーマーの溶接部が破断する曲げ径とケーブル径の比を鋼板の曲げ変形の均一性に関するもう一つの指標とした。この均一性が劣るものはケーブル敷設時の取り扱いにおいて強い曲げが付与されることによるケーブルアーマーの局所的な変形によるケーブル防御能が劣化する危惧が大きくなる。この評価は表２中で「曲げ２」として表示する。
発明の効果は、各評価項目について、
◎：非常に良好、○：良好、×：劣悪で評価し、これらについて総合的に判定し◎：非常に良好（発明鋼）、○：良好（発明鋼）、△：従来並み（比較鋼）、×：劣悪（比較鋼）とした。
表２から明らかなように本発明の範囲内で製造されたものは良好な特性が得られている。
【表１】
2004360015.tif 000002
【表２】
2004360015.tif 000003
【００２１】
【発明の効果】
以上述べたごとく本発明によれば、ケーブルアーマーの不具合が原因となるケーブルの特性劣化を抑止することが可能となる。さらに、本発明鋼は従来のケーブルアーマー用鋼板より低い温度での連続焼鈍工程で製造が可能となることから、極薄ケーブルアーマー用鋼板の高効率な製造が可能となる。