(57)【要約】      （修正有）【課題】フッ素樹脂系繊維の特性を損なうことなく機械的特性に優れ、かつ、より微小なダストの捕集性に優れる耐熱性布帛を提供する。【解決手段】フッ素樹脂系繊維と耐熱性の高強度繊維とを含み、スクリムと積層した後、ニードルパンチ、高水圧ウオータージェット処理を行うことで、フッ素樹脂系繊維の少なくとも一部がフィブリル化して耐熱性の高強度繊維と絡合していることを特徴とする耐熱性布帛。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
フッ素樹脂系繊維と耐熱性の高強度繊維とを含み、フッ素樹脂系繊維の少なくとも一部がフィブリル化して耐熱性の高強度繊維と絡合していることを特徴とする耐熱性布帛。
【請求項２】
ウェブとスクリムとが積層して構成されている、請求項１に記載の耐熱性布帛。
【請求項３】
ウェブが、フッ素樹脂系繊維と耐熱性の高強度繊維からなる、請求項２に記載の耐熱性布帛。
【請求項４】
ウェブが、フッ素樹脂系繊維を４０〜９５ｗｔ％の範囲内で含んでいる、請求項３に記載の耐熱性布帛。
【請求項５】
耐熱性の高強度繊維がガラス繊維である、請求項３に記載の耐熱性布帛。
【請求項６】
耐熱性の高強度繊維が炭素繊維である、請求項３に記載の耐熱性布帛。
【請求項７】
ＪＩＳ  Ｌ  １０９６に規定されるフラジール形法に基づいて測定される通気量が、２〜１６ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲内にあることを特徴とする、請求項１〜６のいずれかに記載の耐熱性布帛。
【請求項８】
濾過風速が１ｍ／ｍｉｎでの０．３〜０．５μｍ粒径の粒子の捕集効率が７０％〜９０％である、請求項１〜７のいずれかに記載の耐熱性布帛。
【請求項９】
エマルジョン紡糸法により得られるフッ素樹脂系繊維と耐熱性の高強度繊維とを含むウェブと、耐熱性繊維からなるスクリムとを積層し、ニードルパンチ処理してフェルトとする工程と、このフェルトにウォータージェットパンチ処理してフェルト表層のフッ素樹脂系繊維をフィブリル化する工程とを含む耐熱性布帛の製造方法。
【請求項１０】
ウォータージェットパンチ最大処理水圧が１２０〜２５０ｋｇｆ／ｃｍ２であることを特徴とする、請求項９に記載の耐熱性布帛の製造方法。
【請求項１１】
請求項１〜８のいずれかに記載の耐熱性布帛を円筒状に縫製してなるバグフィルター。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、フィルター用途、特にバグフィルター用途に好適に用いることのできる耐熱性布帛およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
フッ素樹脂系繊維は、その優れた耐熱性、耐薬品性、電気特性あるいは低摩擦係数などから、産業資材用途に広く用いられている。中でもその優れた耐薬品性と耐熱性から、廃棄物焼却炉用のバグフィルターに広く用いられている。廃棄物焼却炉用のバグフィルターにおいては、フッ素樹脂系繊維から構成されるフェルト、ガラス繊維の二重織物などが主流であるが、その他の耐熱性繊維、例えば芳香族アラミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリイミドあるいはポリパラフェニレンベンゾオキサゾール等のフェルトを用いたバグフィルターも上市されている。
【０００３】
上記の耐熱性繊維を用いたバグフィルターにおいて、現在はダストの捕集効率がさらに高いバグフィルターが求められている。特に、平成１４年１２月からはダイオキシン類対策特別措置法に基づき、各焼却設備において低濃度のダイオキシン排出値を維持しなければならず、より捕集効率の高いバグフィルターに対する要求が強い。さらにまた、例えばガス化溶融処理炉等においては、粒径の小さなダストをより高効率で捕集可能なバグフィルターが求められている。
【０００４】
そこで、耐熱性繊維のフェルト表面にフッ素樹脂の微多孔膜を貼り合わせ、該微多孔膜でダストを高効率に捕集する方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。この方法では確かに０．５μｍ以下程度の粒径の小さいダストの捕集効率を高くすることはできるが、フッ素樹脂の微多孔膜と他素材との接着性が悪いため、剥離しやすく、特にフェルトの表面に堆積したダストを圧縮空気で払い落とす際に、物理的な衝撃が加えられるため、この衝撃によるフッ素樹脂の微多孔膜の剥離が問題となる。加えてフッ素樹脂の微多孔膜を貼ったフェルトでは、初期の通気量が必然的に低くなり、従って、ダストの剥離性は良好であるが、使用中の圧力損失が高くなるという欠点がある。
【０００５】
また、耐熱性繊維のフェルト表面にフッ素繊維のウェブを積層し、ウォータージェットパンチで絡合し、一体化する方法が提案されている（例えば、特許文献２参照）。この特許文献に記載のひとつの方法、すなわちフッ素繊維のウェブを基布に直接交絡させる方法では、フェルト全体の目付が５００ｇ／ｍ２を越えるようなバグフィルター用フェルトの場合、繊維の交絡が厚み方向で充分発生しないことからフェルト強度が大きくできないため、適当ではない。そこでこの特許文献に記載の他の方法では、フェルトを加工する工程と、該フェルト表面にフッ素繊維のウェブを積層する工程と、さらに両者を絡合して一体化する工程、という複数の製造工程を経なければならず、加工コストのアップにつながり好ましくないさらにまた、バグフィルター用に使用した場合、逆洗パルスを打つ時の物理的な衝撃で、フェルトとフッ素繊維のウェブとが剥離する可能性があり、好ましくない。さらにまた、フッ素繊維は耐薬品性や耐熱性には優れるが、強度が低いため、フッ素繊維単体でフェルトに用いても機械的強度が低い問題がある。
【０００６】
また、本発明の発明者らが見出した方法として、フッ素樹脂系繊維から構成される布帛にウォータージェットパンチ処理してフッ素樹脂系繊維をフィブリル化し、捕集効率を向上するという方法がある（例えば、特許文献３参照）。この発明の本質は、フッ素樹脂系繊維がフィブリル化して布帛のポアサイズが小さくなり、ふるい効果やさえぎり効果が向上して、捕集効率が高くなるというものであり、フッ素樹脂系繊維の比表面積が増加することによる効果のみしか発生しえないものであった。
【０００７】
【特許文献１】特開２０００−１４０５８８号公報
【０００８】
【特許文献２】特開２０００−６１２２４号公報
【０００９】
【特許文献３】特開２００１−１４６６３３号公報
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、かかる従来技術の背景に鑑み、フッ素樹脂系繊維の特性を損なうことなく機械的特性に優れ、かつ、より微小なダストの捕集性に優れる耐熱性布帛を提供せんとするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明は、かかる課題を解決するために、次のような手段を採用する。すなわち、フッ素樹脂系繊維と耐熱性の高強度繊維とを含み、フッ素樹脂系繊維の少なくとも一部がフィブリル化して耐熱性の高強度繊維と絡合していることを特徴とするものである。また、かかる耐熱性布帛の製造方法は、エマルジョン紡糸法により得られるフッ素樹脂系繊維と耐熱性の高強度繊維とを含むウェブと、耐熱性繊維からなるスクリムとを積層し、ニードルパンチ処理してフェルトとする工程と、このフェルトにウォータージェットパンチ処理してフェルト表層のフッ素樹脂系繊維をフィブリル化する工程とを含むことを特徴とするものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】
フッ素樹脂系繊維としては、重合体の繰り返し構造単位の９０％以上が、主鎖または側鎖にフッ素原子を１個以上含むモノマーで構成された繊維であれば、いずれのものでも使用することができるが、フッ素原子数の多いモノマーで構成された繊維ほど好ましく、例えば、４フッ化エチレン−  ６フッ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ）、４フッ化エチレン−  パーフロロアルコキシ基共重合体（ＥＴＦＥ）または４フッ化エチレン−  オレフィン共重合体（ＥＴＦＥ）などを使用することができる。さらに好ましくはポリ４フッ化エチレン（ＰＴＦＥ）を用いることが、耐熱性あるいは耐薬品性の点からよい。
【００１３】
フッ素樹脂系繊維の製造方法は、マトリックスポリマーとフッ素樹脂ポリマーとを混合してエマルジョンとし、該エマルジョンを成型用口金より凝固浴中に吐出して繊維化するエマルジョン紡糸法（湿式エマルジョン紡糸法またはマトリックス紡糸法ともいう）によって得ることができる。フッ素樹脂系繊維の繊度は、１〜２０ｄｔｅｘの範囲内のものであれば用いることができるが、フィルターとしての捕集効率とフェルトの強度を両立させるために、３〜８ｄｔｅｘの範囲内のフッ素樹脂系繊維を用いることがより好ましい。
【００１４】
また、耐熱性の高強度繊維としては、一般的な使用可能温度が１２０℃以上の繊維であり、フッ素樹脂系繊維よりも高強度で、ウォータージェットパンチの物理的衝撃で破損しない繊維であれば問題なく用いることができる。ここでいう使用可能温度とは、空気中で該温度に８０日間保持された際、強度保持率が８０％以上であるような温度をいう。例えば、芳香族アラミド繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維、ポリイミド繊維、ポリパラフェニレンベンゾオキサゾール繊維などを選択して用いることができるが、耐熱性、耐薬品性、高強度を兼ね備えたガラス繊維、炭素繊維が最も好ましく用いることができる。
【００１５】
本発明の耐熱性布帛は、上述のフッ素樹脂系繊維と、耐熱性の高強度繊維とから構成されるものであり、フッ素樹脂系繊維の少なくとも一部がフィブリル化して耐熱性の高強度繊維と絡合していることを特徴とするものである。フッ素樹脂系繊維がフィブリル化することで、フィルターとしてのふるい効果が向上し、より微細なダストの捕集効率が向上することに加えて、耐熱性の高強度繊維とフッ素樹脂系繊維のフィブリルが絡合し、捕集効率がさらに向上する。これは通常のふるい効果だけでは説明できないような向上であり、その科学的メカニズムは明らかになっていない（本発明ではこれを“捕集効率のプラスα”と呼ぶ）。
【００１６】
また、フッ素樹脂系繊維は繊維強度が１．９ｃＮ／ｄｔｅｘ程度と若干低いため、フィブリル化したフッ素樹脂系繊維のみから構成される布帛では、布帛強度が小さくなってしまう。しかしながら本発明は、フッ素樹脂系繊維と耐熱性の高強度繊維とを混合して用いることで、フッ素樹脂系繊維はフィブリル化して繊維強度が若干低下するものの、耐熱性の高強度繊維がフィブリル化しないので、結果的に布帛強度を高いまま維持することを見出したものである。
【００１７】
本発明の耐熱性布帛は、ウェブとスクリムとを積層して構成されることが好ましい。ウェブとは、繊維長が数１０〜数１００ｍｍの範囲内の短繊維をカードマシンに通してシート状としたものをいう。ウェブは繊維同士の絡合のみで不織布の強度が保持されており、特にフッ素樹脂系繊維１００％のウェブを例に取ると、ウェブ単体では取り扱いが出来ないほど強度が小さい。そのような場合、スクリムとウェブとを積層し、一体化することで、布帛の強度を向上することができる。一般的なバグフィルター用フェルトの場合、スクリムの上下にウェブを配置し、ニードルパンチで絡合・一体化したものを用いる。スクリムとは、布帛の骨材のことであり、織物や編み物を適宜選択して用いることができる。スクリムはフェルトの骨材としての役割を担うことから、バグフィルター用に用いる場合、３９０Ｎ／５ｃｍ以上の引張強度を有し、かつ破断伸度が５０％未満のものが好ましい。なぜなら３９０Ｎ／５ｃｍに満たないスクリムを用いてバグフィルターとした場合、粉塵がフェルトの表面に堆積し、自重により伸びが発生することから好ましくない。また該スクリムの通気量は、７０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ以上のもので、ニードルパンチにより短繊維と交絡する形態のものが好ましい。通気量が７０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃに満たないスクリムを用いた場合、フェルトにしたときの通気量が低くなりすぎてフェルトの圧力損失が高くなるため好ましくない。
【００１８】
フェルト全体の目付は４００〜９００ｇ／ｍ２の範囲内のものがバグフィルターとして用いるのに好ましいが、ダストを払い落とす際の圧縮空気の衝撃に耐えるように、５００〜８００ｇ／ｍ２の範囲内のフェルトが特に好ましい。
【００１９】
本発明において、捕集効率を効果的に向上するために、フッ素樹脂系繊維と耐熱性の高強度繊維をウェブに用いることが好ましい。ウェブの中でも、特にろ過面側にフッ素樹脂系繊維と高強度繊維とを含むものが好ましい。なぜなら、布帛の表面（ろ過面）からウォータージェットパンチ処理したとき、布帛の表面のフッ素樹脂系繊維はフィブリル化して高強度繊維と絡合し、本発明の効果を発揮するが、布帛の裏面（非ろ過面）のフッ素樹脂系繊維はほとんどフィブリル化されない。したがって、ろ過面側のウェブにフッ素樹脂系繊維と耐熱性の高強度繊維とを含むものが最も好ましい。
【００２０】
本発明の耐熱性布帛を構成するウェブ全体の中で、フッ素樹脂系繊維は４０〜９５ｗｔ％の範囲内にあることが好ましい。より好ましくは５０〜８０ｗｔ％の範囲内にあることが、優れた耐薬品性と高い剛性を併せ持つフェルトであることから適している。フッ素樹脂系繊維が５０ｗｔ％未満の場合、ウォータージェットパンチ処理することでフッ素樹脂系繊維がフィブリル化してフィルターのふるい効果は向上するが、高強度繊維との絡合で発生する“捕集効率のプラスα”が生じにくいため好ましくない。また、フッ素樹脂系繊維が９５ｗｔ％よりも多く含まれる場合は、フッ素樹脂系繊維がフィブリル化して布帛強度が低下してしまい好ましくない。
【００２１】
本発明の耐熱性の高強度繊維は、上述のとおり、ガラス繊維、または炭素繊維を用いることが最も好ましいが、これらの繊維はフッ素樹脂系繊維との複合効果である“捕集効率のプラスα”が特に大きく生じる繊維であることからも好ましいのである。
【００２２】
ガラス繊維としては、市販のガラス繊維であれば問題なく用いることができるが、本発明の効果をより発揮するためには、繊維長が３８ｍｍ〜１５０ｍｍの“一般的なＥ型（無アルカリガラス、不燃性、耐熱性および強度に優れる）”、“耐アルカリガラス”、“Ｃ型（耐薬品性特に耐酸性ガラス）”、”Ｓ型（無アルカリアルミノけい酸塩ガラス、高弾性率）あるいは“二成分型”のガラス繊維を用いることができ、繊維径としてはＤＥ級（繊維直径の平均が５〜７μｍ）のガラス繊維であれば好適に用いることができる。
【００２３】
炭素繊維としては、繊維長が３０ｍｍ〜１５０ｍｍの範囲であれば、ポリアクリロニトリル系、ピッチ系いずれも用いることができる。繊維径としては５〜７μｍのものが高強度であり好ましい。
【００２４】
本発明の耐熱性布帛は、ＪＩＳ  Ｌ  １０９６に規定されるフラジール形法に基づいて測定される通気量が、２〜１６ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの範囲にあることが好ましい。フッ素樹脂系繊維をフィブリル化するためのウォータージェットパンチ処理条件を、高圧にすることで、フッ素樹脂系繊維のフィブリル化は進行するが、通気量は低下する傾向にある。仮に通気量が２ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ未満の布帛をバグフィルターとして用いた場合、ブロワーの負荷が大きくなり、使用上好ましくない。反対に、ウォータージェットパンチの処理条件を低圧にすることで、通気量を１６ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃより高くすることはできるが、その布帛を構成するフッ素樹脂系繊維のフィブリル化は充分なされておらず、本発明の効果を発揮しないため好ましくない。
【００２５】
本発明の耐熱性布帛は、濾過風速が１ｍ／ｍｉｎにおいて、０．３〜０．５μｍ粒径の粒子の捕集効率が７０％〜９０％であることが好ましい。フィブリル化していないフッ素樹脂系繊維を使用し、他の構成は本発明と同一の布帛の場合、上述の条件での捕集効率は７０％未満であるが、該布帛にウォータージェットパンチ処理して表面のフッ素樹脂系繊維をフィブリル化し、高強度繊維と絡合することで、捕集効率が７０％〜９０％に向上する。
【００２６】
本発明の耐熱性布帛の製造方法は、エマルジョン紡糸法で得られるフッ素樹脂系繊維と耐熱性の高強度繊維とを含むウェブと、耐熱性繊維からなるスクリムを積層し、ニードルパンチ処理してフェルトとする工程（工程１）と、このフェルトにウォータージェットパンチ処理して表層のフッ素樹脂系繊維をフィブリル化する工程（工程２）とを含むことを特徴とするものである。工程１は通常のフェルト加工工程であり、短繊維をカードマシンに通してウェブとし、スクリムを適宜選択して積層し、しかる後にニードルパンチ加工して、絡合・一体化するものである。本発明の耐熱性布帛として、ニードルパンチ処理した後に、カレンダー加工やヒートセット加工をして、布帛を緻密化、平滑化したものも問題なく用いることができる。
【００２７】
工程２は布帛表面のフッ素樹脂系繊維をフィブリル化する工程であり、ウォータージェットパンチの最大処理水圧は、１２０〜２５０ｋｇｆ／ｃｍ２であることが好ましい。ここでいう最大処理水圧とは、ウォータージェットパンチ装置に設置された複数本のノズル中、最も高い水圧を意味するものである。最大処理水圧が１２０ｋｇｆ／ｃｍ２未満の場合、布帛表面のフッ素樹脂系繊維が充分フィブリル化しないのに加え、耐熱性の高強度繊維との絡合も充分でないため、好ましくない。一方、最大処理水圧が２５０ｋｇｆ／ｃｍ２を越える場合は、フッ素樹脂系繊維のフィブリル化に加えて、繊維同士の絡合が進み、布帛の密度が大きくなって通気量が２ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ未満となるため、好ましくない。
【００２８】
上述した本発明の耐熱性布帛は、円筒状に縫製してバグフィルターとして好適に用いることができる。縫製したバグフィルターは、濾過面側、すなわち円筒の外側にフィブリル化したフッ素樹脂系繊維を含んだウェブを配置するように縫製するのが好ましい。
【００２９】
また本発明の耐熱性布帛は、スクリムの両面にウェブがあるものが好ましく、濾過面側のウェブはフィブリル化したフッ素樹脂系繊維を含み、非濾過面側は、フィブリル化していないフッ素樹脂系繊維を含んだウェブであるのが好ましい。なぜなら濾過面のウェブは粉塵の濾過に寄与する必要があるのに対して、非濾過面側のウェブには、バグフィルターを円筒状に保持する金属製のリテーナーとの磨耗を防ぐという役割があるためである。バグフィルターとして用いた場合、ろ過面側のフッ素樹脂系繊維がフィブリル化して、なおかつ耐熱性の高強度繊維と極めて絡合していることから、捕集効率が高く、布帛強度も高く、さらに、布帛表面からの繊維の離脱も小さいバグフィルターを得ることができる。布帛表面からの繊維の離脱が少ない布帛は、ダストを繰り返し負荷した時の払い落とし性能が良く、バグフィルターとして用いるのに極めて適している。
【００３０】
円筒状に縫製する際には、耐熱性繊維を用いて縫製することが好ましい。耐熱性繊維としては特に限定されないが、耐熱性と耐薬品性の観点から、フッ素樹脂系繊維、中でもＰＴＦＥ繊維のマルチフィラメント糸を用いるのが好ましい。
【００３１】
【実施例】
以下、本発明について実施例を挙げて具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００３２】
なお、布帛の各物性の測定方法は以下の通りである。
［通気量］ＪＩＳ  Ｌ  １０９６に規定されるフラジール形法に基づいて測定した。測定試料は無作為に５点を選んだ。
［布帛強度］ＪＩＳ  Ｌ  １０９６に規定されるストリップ法に基づいて測定した。試料サイズは、２００ｍｍ×５０ｍｍであり、引張速度は１００ｍｍ／ｍｉｎ、チャック間隔は１００ｍｍで測定した。測定値は、試料のタテ方向（繊維の配向と垂直な方向で、スクリムを含む試料の場合にはスクリムのタテ方向と同一方向）における１次強度の値である。
［捕集効率］大気塵計数法を用いて測定した。具体的にはパーティクルカウンターを用いて、ろ過前後の大気中に含まれる塵の数を計測し、捕集効率を算出した。ろ過風速は１ｍ／ｍｉｎとし、計測した大気塵のサイズは０．３〜０．５μｍである。
実施例１
エマルジョン紡糸法で得られたフッ素樹脂系繊維（東レ製ＴＯＹＯＦＬＯＮ（Ｒ）、７．４ｄｔｅｘ×７０ｍｍ）とガラス繊維（Ｅ型ガラス繊維、０．３ｄｔｅｘを５７ｍｍ長さにカット）を、重量比で８０：２０の割合で混合し、オープナーとカードマシンを通してシート状のウェブとした。スクリムとしてラステックススクリム（ゴアテックス製、ＰＴＦＥスリットヤーン糸使い、４００Ｄ使い、２０本／インチの織密度を有する平織り織物、目付７０ｇ／ｍ２）を用い、ウェブ／スクリム／ウェブの順に積層し、針本数３５０本／ｃｍ２でニードルパンチ処理をしてフェルトを得た。このフェルトに、２００℃×１分の条件でヒートセットを実施した後、フェルトの片面に、処理速度１ｍ／ｍｉｎ、最大処理水圧１５０ｋｇｆ／ｃｍ２で２回ウォータージェットパンチ処理を施す操作を加え、耐熱性布帛を得た。得られた耐熱性布帛は、フッ素樹脂系繊維がフィブリル化してガラス繊維と微細に交絡したものであった。
実施例２
実施例１で得られた耐熱性布帛に、処理速度１ｍ／ｍｉｎ、最大処理水圧２００ｋｇｆ／ｃｍ２で１回ウォータージェットパンチ処理を施す操作をさらに加えた。得られた耐熱性布帛は、フッ素樹脂系繊維のフィブリル化が実施例１の耐熱性布帛よりも進行し、ガラス繊維とさらに微細に交絡したものであった。
実施例３
エマルジョン紡糸法で得られたフッ素樹脂系繊維（東レ製ＴＯＹＯＦＬＯＮ（Ｒ）、７．４ｄｔｅｘ×７０ｍｍ）と炭素繊維（東レ製トレカ（Ｒ）繊維、Ｔ７００Ｓ−１２０００ＦＹ（総繊度８００ｄｔｅｘ）を５１ｍｍ長さにカット）を、８５：１５の割合で混合し、オープナーとカードマシンを通してウェブとする。スクリムとしてフッ素樹脂系繊維のマルチフィラメント織物（東レ製ＴＯＹＯＦＬＯＮ（Ｒ）、Ｔ２００−４４０ｄｔｅｘ−６０ＦＹ使いの織物、品番＃４３７８、目付２５０ｇ／ｍ２）を用い、ウェブ／スクリム／ウェブの順に積層し、針本数３００本／ｃｍ２でニードルパンチ処理をしてフェルトを得た。このフェルトに、２１０℃×１分の条件でヒートセットを実施した後、フェルトの片面に、処理速度１ｍ／ｍｉｎ、最大処理水圧１２０ｋｇｆ／ｃｍ２で２回ウォータージェットパンチ処理を施す操作を加え、耐熱性布帛を得た。得られた耐熱性布帛は、フッ素樹脂系繊維がフィブリル化して炭素繊維と微細に交絡したものであった。
比較例１
実施例１において、ヒートセットを施したフェルトを比較例１の耐熱性布帛とした。比較例１の耐熱性布帛は、フッ素樹脂系繊維が約２０〜２７μｍの直径を有する繊維から構成されており、フィブリル化は見られず、ガラス繊維と微細に交絡している部分も見られなかった。
比較例２
スプリット剥離法により得られたフッ素樹脂系繊維（Ｌｅｎｎｚｉｎｇ社製ＰＲＯＦＩＬＥＮ（Ｒ）、タイプ８０３／６０、２．７ｄｔｅｘ×６０ｍｍ）をオープナーとカードマシンに通してウェブとした。スクリムとしてラステックススクリム（ゴアテックス製、ＰＴＦＥスリットヤーン糸使い、４００Ｄ使い、２０本／インチの織密度を有する平織り織物、目付７０ｇ／ｍ２）を用い、ウェブ／スクリム／ウェブの順に積層し、針本数３５０本／ｃｍ２でニードルパンチ処理をした後、ニードルパンチ処理をしてフェルトを得た。このフェルトに、２００℃×１分の条件でヒートセットを実施したものを、比較例２の耐熱性布帛とした。比較例２の耐熱性布帛は、フッ素樹脂系繊維が異形断面をしており、細い部分は約１０μｍ、太い部分は約４０μｍの繊維太さを有する繊維から構成されており、１本のフッ素樹脂系繊維が長さ方向で複数本に分割したような部分は見られず、フィブリル化は見られなかった。
比較例３
比較例２の耐熱性布帛の片面に、処理速度１ｍ／ｍｉｎ、最大処理水圧１００ｋｇｆ／ｃｍ２で２回ウォータージェットパンチ処理を実施し、比較例３の耐熱性布帛を得た。比較例３の耐熱性布帛は、約１０〜４０μｍの繊維太さを有する繊維のみから構成されるものであり、フッ素樹脂系繊維のフィブリル化した部分は見られないものであった。
比較例４
実施例３において、ヒートセットを施したフェルトを比較例４の耐熱性布帛とした。比較例４の耐熱性布帛は、フッ素樹脂系繊維が約２０〜２７μｍの直径を有する繊維から構成されており、フィブリル化は見られず、ガラス繊維と微細に交絡している部分も見られなかった。
比較例５
エマルジョン紡糸法で得られたフッ素樹脂系繊維（東レ製ＴＯＹＯＦＬＯＮ（Ｒ）、７．４ｄｔｅｘ×７０ｍｍ）と炭素繊維（東レ製トレカ（Ｒ）繊維、Ｔ７００Ｓ−１２０００ＦＹ（総繊度８００ｄｔｅｘ）を５１ｍｍ長さにカット）を、３０：７０の割合で混合し、オープナーとカードマシンを通してウェブとする。スクリムとしてフッ素樹脂系繊維のマルチフィラメント織物（東レ製ＴＯＹＯＦＬＯＮ（Ｒ）、Ｔ２００−４４０ｄｔｅｘ−６０ＦＹ使いの織物、品番＃４３７８、目付２５０ｇ／ｍ２）を用い、ウェブ／スクリム／ウェブの順に積層し、針本数３００本／ｃｍ２でニードルパンチ処理をしてフェルトを得た。このフェルトに、２１０℃×１分の条件でヒートセットを実施し、比較例５の耐熱性布帛を得た。比較例５の耐熱性布帛は、フッ素樹脂系繊維が約２０〜２７μｍの直径を有する繊維から構成されており、フィブリル化は見られず、炭素繊維と微細に交絡している部分も見られなかった。
比較例６
比較例５の耐熱性布帛の片面に、処理速度１ｍ／ｍｉｎ、最大処理水圧５０ｋｇｆ／ｃｍ２で２回ウォータージェットパンチ処理を実施したものを、比較例６の耐熱性布帛とした。比較例６の耐熱性布帛は、フッ素樹脂系繊維が約２０〜２７μｍの直径を有する繊維から構成されており、フィブリル化は見られず、炭素繊維と微細に交絡している部分も見られなかった。
【００３３】
【表１】
2004232132.tif 000002
【００３４】
上記のように得られた耐熱性布帛の物性を表１に示す。表１の結果から明らかなように、比較例１〜６の布帛はいずれも捕集効率が低いことがわかる。また、フッ素樹脂系繊維の割合が１００％である比較例２の布帛は、布帛強度が低い上に、ウォータージェットパンチ処理することでさらに布帛強度が低下し、バグフィルターとしての使用は好ましくないことが分かる。
【００３５】
さらにまた、フッ素樹脂系繊維の混率が少ない比較例５の布帛では、ウォータージェットパンチ処理を実施しても捕集効率が向上せず、好ましくないことがわかる。
【００３６】
これらに対して実施例１〜３の布帛は、捕集効率がいずれも高く、高い布帛強度と通気量とを維持していることから、バグフィルター用に好適に用いることが可能である。
【００３７】
【発明の効果】
布帛表面のフッ素樹脂系繊維がフィブリル化して耐熱性の高強度繊維と絡合することで、フィルターとして用いたときの捕集効率が高い耐熱性布帛を得ることができる。また、フッ素樹脂系繊維がフィブリル化する反面、耐熱性の高強度繊維はフィブリル化しないので、布帛強度の低下が小さく、機械強度の高い耐熱性布帛を得ることができる。