(57)【要約】【課題】排ガス規制や燃費規制が更に強化されたとしても、放熱性能と管内圧力損失とを最適にすることができる多管式熱交換器のチューブ構造を提供することを課題とする。【解決手段】軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビードは周方向長さを３等分以上に等分して刻設し、軸方向の異なる位置で隣り合うビードは互いの位置を前記周方向に等分されて刻設されたビードの周方向長さの略半分につき周方向にずらすか、あるいは軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビードは、チューブを周方向に４等分以上の任意の偶数個に等分して同一周上で隣り合わない全ての等分位置に振り分けて刻設し、軸方向の異なる位置で隣り合う各ビードの中間位置の周上には、前記任意の偶数個に等分されて同一周上で隣り合わない等分位置に対して振り分けて刻設するビードを、前記軸方向の異なる位置で隣り合う各ビードの周方向長さ分ずらすように構成する。【選択図】　　　　図１
2004085090.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビードは周方向長さを３等分以上に等分して刻設し、軸方向の異なる位置で隣り合うビードは互いの位置を前記周方向に等分されて刻設されたビードの周方向長さの略半分につき周方向にずらして配設したことを特徴とする多管式熱交換器のチューブ構造。
【請求項２】
前記軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビードが、周方向長さを４等分以上の偶数個に等分して刻設したことを特徴とする請求項１記載の多管式熱交換器のチューブ構造。
【請求項３】
前記軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビードを、周方向に対して角度４５°以内の任意の角度傾けて刻設したことを特徴とする請求項１に記載の多管式熱交換器のチューブ構造。
【請求項４】
軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビードは、チューブを周方向に４等分以上の任意の偶数個に等分して同一周上で隣り合わない全ての等分位置に振り分けて刻設し、軸方向の異なる位置で隣り合う各ビードの中間位置の周上には、前記任意の偶数個に等分されて同一周上で隣り合わない等分位置に対して振り分けて刻設するビードを、前記軸方向の異なる位置で隣り合う各ビードの周方向長さ分ずらして刻設したことを特徴とする多管式熱交換器のチューブ構造。
【請求項５】
前記軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビードを、周方向に対して角度４５°以内の任意の角度傾けたことを特徴とする請求項４に記載の多管式熱交換器のチューブ構造。
【請求項６】
前記軸方向の隣り合う位置に配設された各ビードの周方向に対する傾きを互いに逆向きにしたことを特徴とする請求項２又は４記載の多管式熱交換器のチューブ構造。
【請求項７】
伝熱管の内径Ｄが５〜３０ｍｍであるとき、ビードの高さｅを内径Ｄに対してｅ＝０．０５Ｄ〜０．２Ｄとし、ビード間ピッチＰをビード高さｅに対してＰ＝６ｅ〜２５ｅとなるように形成したことを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の多管式熱交換器のチューブ構造。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱交換性能を向上し、管内抵抗を低減するようにした多管式熱交換器のチューブ構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、ＥＧＲガス冷却装置或いはコジェネレ−タ用廃熱回収装置等の、水、空気又は排出ガス等の低プラントル数の流体を媒体とする多管式熱交換器、例えば、ＥＧＲガスを冷却するためにチューブを多数個並設した熱交換器（以下、ＥＧＲクーラーという）の性能向上を図るため、図１６〜１８に示すように、チューブ内面に、中心側に向けて突出した突起（以下、ビードという）を軸方向に対して等間隔に設けている。
【０００３】
〔従来技術の問題点〕
このビードの突出形態には、加工方法の違いから、チューブ１に刻設するビード２が円周上に二次元的に内面側へ突設する場合（図１６参照）と、ビード３が螺旋状に突設する場合（図１７参照又は特開２００２−３４５９２５）とがあり、これらは性能面での差異は少ない。
チューブ内面に突出したビード２，３は、管内流体に対する乱流促進体であり、伝熱促進効果が大きいが、排出ガスの流量が増大すると管内の圧力損失も増大する。
さらに、このビード２を設けたチューブ１にスパイラルフィン４を内設して放熱性能を高めたもの（図１８参照）もあったが、放熱性能の向上には貢献するものの、管内圧力損失の増大を招くことになった。
このため、今後のニーズに対応できるようにするには、放熱性能の向上とチューブ内圧力損失の低減との両者を同時に満足するチューブ構造が望まれている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、従来の技術における前記問題点に鑑みて成されたものであり、これを解決するため具体的に設定した技術的な課題は、排ガス規制や燃費規制が更に強化されたとしても、放熱性能と管内圧力損失とを最適にすることができる多管式熱交換器のチューブ構造を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
前記課題を効果的に解決できる具体的に構成された手段として、本発明における請求項１に係る多管式熱交換器のチューブ構造は、軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビードは周方向長さを３等分以上に等分して刻設し、軸方向の異なる位置で隣り合うビードは互いの位置を前記周方向に等分されて刻設されたビードの周方向長さの略半分につき周方向にずらして配設したことを特徴とするものである。これにより、乱流促進体としてのビードの形状と配置方法を、周方向には３等分以上に分割し、軸方向に隣り合うビードについては互いに位相をずらして配設して形成したから、管内を流れる流量が少ないときは、ビードによる乱流促進の効果により圧力損失が従来の円周上一様にビードが形成されたチューブと略同等のままで放熱性能が向上し、管内を流れる流量が増加するにつれ、放熱性能については従来の円周上一様にビードが形成されたチューブと同等乃至若干の低下を見るものの、圧力損失についてはビード分割によってビード下流側に発生する圧力の高い部分が減少するため、大幅な圧力損失の低減が可能となる。
【０００６】
また、請求項２に係る多管式熱交換器のチューブ構造は、前記軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビードが、周方向長さを４等分以上の偶数個に等分して刻設したことを特徴とする。これにより、分割数が割り切れる値となり、製造容易で、ビード刻設数のわりに低コストに製造することができる。
【０００７】
また、請求項３に係る多管式熱交換器のチューブ構造は、前記軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビードを、周方向に対して角度４５°以内の任意の角度傾けて刻設したことを特徴とする。これにより、周方向に対して３等分以上に等分して形成されたビードが周方向に対して適当な傾きを有しているから、排出ガスに対する乱流促進体としてのビードによる流路抵抗が減少し、効果的にチューブの圧力損失を低減する。
【０００８】
また、請求項４に係る多管式熱交換器のチューブ構造は、軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビードは、チューブを周方向に４等分以上の任意の偶数個に等分して同一周上で隣り合わない全ての等分位置に振り分けて刻設し、軸方向の異なる位置で隣り合う各ビードの中間位置の周上には、前記任意の偶数個に等分されて同一周上で隣り合わない等分位置に対して振り分けて刻設するビードを、前記軸方向の異なる位置で隣り合う各ビードの周方向長さ分ずらして刻設したことを特徴とするものである。これにより、乱流促進体としてのビードの形状と配置方法を、軸方向の異なる位置で隣り合う各ビードと、この各ビードの中間位置の周上に設けられるビードとの間で、ビードの周方向長さ分につき周方向にずらして刻設して形成したから、それぞれ軸方向の異なる位置で隣り合う各ビード間の距離が大きく取れて、低流量の場合には放熱性能が向上し、高流量の場合には効果的に圧力損失を低減する。
【０００９】
また、請求項５に係る多管式熱交換器のチューブ構造は、前記軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビードを、周方向に対して角度４５°以内の任意の角度傾けたことを特徴とする。これにより、周方向に対して偶数個に等分されたビードが周方向に対して効果的な傾きを有しているから、排出ガスに対する乱流促進体としてのビードの流路抵抗が低下し、効果的にチューブの圧力損失を低減する。
【００１０】
また、請求項６に係る多管式熱交換器のチューブ構造は、前記軸方向の隣り合う位置に配設された各ビードの周方向に対する傾きを互いに逆向きにしたことを特徴とする。これにより、排出ガスに対する乱流促進体としてビードの抵抗作用を高めることなく効果的に伝熱促進効果を向上させる。
【００１１】
また、請求項７に係る多管式熱交換器のチューブ構造は、伝熱管の内径Ｄが５〜３０ｍｍであるとき、ビードの高さｅを内径Ｄに対してｅ＝０．０５Ｄ〜０．２Ｄとし、ビード間ピッチＰをビード高さｅに対してＰ＝６ｅ〜２５ｅとなるように形成したことを特徴とする。これにより、排出ガスの流量変動が大きい使用条件における最適寸法のビードが形成できて、チューブ内を通過する排出ガスが低流量の場合には放熱性能が向上し、高流量の場合には圧力損失を効果的に低減する。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を具体的に説明する。
ただし、この実施の形態は、発明の趣旨をより良く理解させるため具体的に説明するものであり、特に指定のない限り、発明内容を限定するものではない。
また、従来技術と同一の部分には同一符号を付して説明を省略する。
【００１３】
〔第１実施形態〕
第１実施形態の多管式熱交換器のチューブ構造は、図１，２に示すように、チューブ１０の軸方向の同一位置に刻設されてチューブ内面側に突出するビード１２は周方向長さを３等分に等分して刻設し、また、軸方向の異なる位置で隣り合うビード１３は、ビード１２との位置を、前記周方向に３等分されて刻設されたビード１２の周方向長さの半分（円周上６等分の中心角に相当する角度）につき周方向にずらして配設する。
【００１４】
このようにビード１２，１３を刻設すると、チューブ１０を平面に展開してみれば（図１（Ｃ））、ビード１２とビード１３とがチューブ１０の長さ方向に交互に並び、それぞれ隣り合うビード１２とビード１３との間では周方向のビード長さの半分だけ周方向にずれて配設される。
【００１５】
一般に、二次元突起は、突起直後で流れが滞留する部分ができ、この部位では伝熱性能が低下し、圧力が上昇するとそれに伴う圧力損失が増大する。また、管内流量が少なくなると境界層が発達するため、突起高さがこの境界層の中に埋没してしまうと、管内の流れは、滑らかな円管を流れたのと同じになってしまうので、これを防ぐには突起高さを高くする必要があるが、ビード成形の加工性の限界があるとともにビード高さの増加による圧力損失が増加する。
【００１６】
このため、二次元突起を図１に示す周方向に分割したビード１２，１３に形成して、ビード１２，１３の後流に生じる圧力の高い部位とビード１２，１３のない圧力の低い部位とができ、管内の流れが圧力の高い部位から低い部位へ流れるようになって、管内流速の低い低流量域では、従来の軸線上の流れに対してビード１２，１３に沿って流れる流れが生じることで放熱性能の向上、或いは、管内圧力損失の低減効果が生じる（低流量域での乱流促進効果がある）。
【００１７】
また、管内流速の高い高流量域では、ビード１２，１３を周上で等分割することによって、ビード下流側に圧力差が生じ、圧力が低い方へ流れようとするため、管内の圧力損失を低減する効果が生じる。一方、放熱性能については、二次元突起そのものが高流量域での乱流促進を狙ったものであるから、上記のビード配列を行なった場合には、ビード分割の影響をさほど受けないため、若干の性能低下に留まる。
これにより、乱流促進体としてのビードの形状と配置方法が、周上等分に分割され、軸方向には隣り合うビード１２，１３は互いに位相をずらして配設するように形成されているから、管内を流れる圧力損失が低減されても、伝熱促進効果が低下せずに放熱性能が向上する。
【００１８】
〔第２実施形態〕
第２実施形態の多管式熱交換器のチューブ構造は、図３，４に示すように、軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビード１４は、チューブ１０を周方向に４等分して、その等分した同一周上で隣り合わない全ての等分位置に（すなわち１ヶ所おきに）振り分けて刻設し、このビード１４，１４と軸方向の異なる位置で隣り合う各ビード１４，１４の中間位置の周上には、前記任意の偶数個に等分されて同一周上で隣り合わない等分位置に対して振り分けて刻設するビード１５，１５を、前記各ビード１４，１４の周方向長さ分ずらして刻設する。これにより、軸方向の異なる位置で隣り合う各ビード１４，１４の間を１ピッチとすると、ビード１４とその中間位置のビード１５との軸方向の距離は半（１／２）ピッチの距離になる。
【００１９】
このようにビード１４，１５を刻設すると、チューブ１０を平面に展開してみれば（図３（Ｃ））、周上の０〜９０°と１８０〜２７０°の範囲では、各ビード１４，１４の間がチューブ１０の長さ方向に１ピッチ開けて刻設され、周上の９０〜１８０°と２７０〜３６０°の範囲では、ビード１５がビード１４に対してチューブ１０の軸方向に半ピッチ分開けて並設され、それぞれ軸方向に隣り合うビード１４とビード１５との間ではビード１４の周方向長さ（円周上４分の１）だけ周方向にずれて配設される。
【００２０】
これにより、乱流促進体としてのビードの形状と配置方法を、軸方向の異なる位置で隣り合う各ビード１４と、この中間位置の周上に設けられるビード１５との間で、ビード１４の周方向長さ（円周上４分の１）につき周方向にずらして刻設して形成したから、隣り合うビード１４とビード１４との距離がより大きく取れて、効果的に圧力損失を低減するとともに伝熱促進効果を低下させず放熱性能を向上する。
また、周方向に４等分以外の偶数個に等分する場合も同様に形成すると、効果的に圧力損失を低減するとともに伝熱促進効果を低下させず放熱性能を向上する。
【００２１】
〔第３実施形態〕
第３実施形態における多管式熱交換器のチューブ構造は、図５，６に示すように、軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビード１６は、チューブ１０の周方向へ３等分以上（図中４等分）に等分した位置に、周方向に対して角度４５°以内の任意角度（図中３０°）傾けて刻設する。
このようにビード１６，…，１６を刻設すると、チューブ１０を平面に展開してみれば（図５（Ｃ））、各ビード１６，…，１６が、周方向へ等分された位置に各個に並び、それぞれが周方向に対して一定角度傾けられて、チューブ１０の長さ方向に整列している。
これにより、形成されたビード１６が周方向に対して傾きを有しているから、排出ガスに対して乱流促進体としてのビードが伝熱促進効果を落とすことなく抵抗作用を低下させ、効果的に圧力損失を低減するとともに放熱性能が向上する。
【００２２】
〔第４実施形態〕
第４実施形態における多管式熱交換器のチューブ構造は、図７，８に示すように、軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビード１７は、チューブ１０を周方向に４等分して、その等分した同一周上で隣り合わない位置（すなわち１ヶ所おき）に振り分けて刻設し、このビード１７，１７と軸方向の異なる位置で隣り合う各ビード１７，１７の中間位置の周上には、前記任意の偶数個に等分されて同一周上で隣り合わない位置に対して振り分けて刻設するビード１８，１８を、前記各ビード１７，１７の周方向長さ分ずらして刻設し、全てのビード１７，１７，１８，１８を周方向に対して角度４５°以内の任意の角度（図中１５°）で同一方向に傾ける。これにより、軸方向の異なる位置で隣り合う各ビード１７，１７の間を１ピッチとすると、ビード１７とその中間位置のビード１８との軸方向の距離は半（１／２）ピッチの距離になる。
【００２３】
このようにビード１７，１８を刻設すると、チューブ１０を平面に展開してみれば（図７（Ｃ））、周上の０〜９０°と１８０〜２７０°の範囲では、各ビード１７，１７の間がチューブ１０の長さ方向に１ピッチ開けて刻設され、周上の９０〜１８０°と２７０〜３６０°の範囲では、ビード１８がビード１７に対してチューブ１０の軸方向に半ピッチ分開けて並設され、それぞれ軸方向に隣り合うビード１７とビード１８との間ではビード１７の周方向長さ（円周上４分の１）だけ周方向にずれて配設される。その他は第２実施形態と同様とする。
これにより、各ビード１７，１８が周方向に対して効果的な傾きを与えているから、排出ガスに対する乱流促進体としてのビードの伝熱促進効果を落とすことなく抵抗作用を低下させて、効果的に圧力損失を低減するとともに放熱性能を向上する。
【００２４】
〔第５実施形態〕
第５実施形態における多管式熱交換器のチューブ構造は、前記軸方向の隣り合う位置に配設された各ビードの周方向に対する傾きを互いに逆向きにしたものであり、図７，８に示すように、軸方向の同一位置でチューブ内面に突出するビード１９は、チューブ１０を周方向に４等分して、その等分した同一周上で隣り合わない位置（すなわち１ヶ所おき）に振り分けて刻設し、このビード１９，１９と軸方向の異なる位置で隣り合う各ビード１９，１９の中間位置の周上には、前記任意の偶数個に等分されて同一周上で隣り合わない位置に対して振り分けて刻設するビード２１，２１を、前記各ビード１９，１９の周方向長さ分ずらして刻設し、前記各ビード１９，１９を周方向に対して角度４５°以内の任意の角度（図中１５°）で同一方向に傾け、さらに位置をずらして刻設した各ビード２１，２１を周方向に対して各ビード１９，１９の傾き方向と反対の方向へ角度４５°以内の任意の角度（図中−１５°）で傾ける。
【００２５】
このようにビード１９，２１を刻設すると、チューブ１０を平面に展開してみれば（図９（Ｃ））、周上の０〜９０°と１８０〜２７０°の範囲では、各ビード１９，１９の間がチューブ１０の長さ方向に１ピッチ開けて同一方向の傾きをつけて刻設され、周上の９０〜１８０°と２７０〜３６０°の範囲では、ビード２１がビード１９に対してチューブ１０の軸方向に半ピッチ分開けて並設され、それぞれ軸方向に隣り合うビード１９とビード２１との間ではビード１９の周方向長さ（円周上４分の１）だけ周方向にずれて配設され、さらに周方向に対してはビード２１，２１が各ビード１９，１９の傾き方向と反対の方向へ向けられた傾きをつけて刻設されている。その他は第２実施形態と同様とする。
これにより、各ビード１９，２１には周方向に対して効果的な傾きを与えているから、排出ガスに対する乱流促進体としてのビードの伝熱促進効果を落とすことなく抵抗作用を低下させて、効果的に圧力損失を低減するとともに放熱性能を向上する。
【００２６】
〔第６実施形態〕
第６実施形態における多管式熱交換器のチューブ構造は、図１１に示す各部の寸法のように、伝熱管に用いられるチューブ１０の内径Ｄが５〜３０ｍｍであるとき、ビードの高さｅを内径Ｄに対してｅ＝０．０５Ｄ〜０．２Ｄとし、ビード間ピッチＰをビード高さｅに対してＰ＝６ｅ〜２５ｅとなるように形成する。
これにより、排出ガスの流量変動が大きい使用条件における最適寸法のビードが形成できて、チューブ内を通過する排出ガスの圧力損失を低減するとともに放熱性能を向上する。
【００２７】
〔第７実施形態〕
第７実施形態における多管式熱交換器のチューブ構造は、ビード形状を若干変更しても作用効果の変化を来たさずに適用できるものがある。例えば、第２実施形態のビード形状の変形例を示すと、図１２は断面形状が円周上等分された境界位置には非ビード部が形成されるようにしたもの（以下タイプ１という）、図１３はビードを円周上等分された境界位置にオーバーラップさせたもの（以下タイプ２という）、図１４はビードの断面形状を円弧ではなく直線状に形成したもの（以下タイプ３という）等を適用することができる。これらは、周方向に４等分以外の偶数個に等分する場合も同様になる。
【００２８】
タイプ１では、チューブ１０を周方向に４等分して、その等分した同一周上で隣り合わない等分位置に振り分けて刻設するビード１４ａを、円周上等分された境界位置には非ビード部が形成されるように長手方向の長さを短めに形成する。そして、このビード１４ａ，１４ａと軸方向の異なる位置で隣り合う各ビード１４ａ，１４ａとの中間位置の周上に刻設されるビード１５ａ，１５ａも同様に長手方向の長さを短めに形成する。
【００２９】
タイプ２では、チューブ１０を周方向に４等分して、その等分した同一周上で隣り合わない等分位置に振り分けて刻設するビード１４ｂを、円周上等分された境界位置にビード１４ｂの端部が形成されるように長手方向の長さを長めに形成する。そして、このビード１４ｂ，１４ｂと軸方向の異なる位置で隣り合う各ビード１４ｂ，１４ｂとの中間位置の周上に刻設されるビード１５ｂ，１５ｂも同様に長手方向の長さを長めに形成して、各ビード１４ｂ，１５ｂが隣り合う等分位置にオーバーラップして形成されるようにする。
【００３０】
タイプ３では、形成するビード１４ｃ，１５ｃの内壁側の主要部断面形状を、チューブ１０の管壁に沿う円弧ではなく、直線状に押圧加工して形成する。
このようにビード形状を変更したものがオリジナル同様の作用効果を有する場合には適用することができる。
【００３１】
また、第２実施形態乃至第５実施形態における各種ビードパターンの特性について、二次元突起を有する従来のチューブ構造を１００とした場合における、放熱性能と圧力損失抵抗指数との相対的な評価を、図１５に示す。
この結果、隣り合うビードを周方向にずらしたり、周方向に対して角度を付けたりすることにより、圧力損失を低減するとともに伝熱促進効果があまり低下せず、放熱性能を向上することが確認できた。
【００３２】
【発明の効果】
以上のように本発明では、請求項１に係る多管式熱交換器のチューブ構造では、乱流促進体としてのビードの形状と配置方法を、周方向には３等分以上に分割し、軸方向に隣り合うビードについては互いに位相をずらして配設して形成したから、管内を流れる流量が少ないときは、ビードによる乱流促進の効果により圧力損失が従来の円周上一様にビードが形成されたチューブと略同等のままで放熱性能が向上し、管内を流れる流量が増加するにつれ、放熱性能については従来の円周上一様にビードが形成されたチューブと同等乃至若干の低下を見るものの、圧力損失についてはビード分割によってビード下流側に発生する圧力の高い部分が減少するため、大幅な圧力損失の低減が可能となる。
【００３３】
また、請求項２に係る多管式熱交換器のチューブ構造では、分割数が割り切れる値となり、製造容易で、ビード刻設数のわりに低コストに製造することができる。
【００３４】
また、請求項３に係る多管式熱交換器のチューブ構造では、周方向に対して３等分以上に等分して形成されたビードが周方向に対して適当な傾きを有しているから、排出ガスに対する乱流促進体としてのビードによる流路抵抗が減少し、効果的にチューブの圧力損失を低減することができる。
【００３５】
また、請求項４に係る多管式熱交換器のチューブ構造では、乱流促進体としてのビードの形状と配置方法を、軸方向の異なる位置で隣り合う各ビードと、この各ビードの中間位置の周上に設けられるビードとの間で、ビードの周方向長さ分につき周方向にずらして刻設して形成したから、それぞれ軸方向の異なる位置で隣り合う各ビード間の距離が大きく取れて、低流量の場合には放熱性能が向上し、高流量の場合には効果的に圧力損失を低減することができる。
【００３６】
また、請求項５に係る多管式熱交換器のチューブ構造では、周方向に対して偶数個に等分されたビードが周方向に対して効果的な傾きを有しているから、排出ガスに対する乱流促進体としてのビードの流路抵抗が低下し、効果的にチューブの圧力損失を低減する。
【００３７】
また、請求項６に係る多管式熱交換器のチューブ構造では、排出ガスに対する乱流促進体としてビードの抵抗作用を高めることなく効果的に伝熱促進効果を向上させることができる。
【００３８】
また、請求項７に係る多管式熱交換器のチューブ構造では、排出ガスの流量変動が大きい使用条件における最適寸法のビードが形成できて、チューブ内を通過する排出ガスが低流量の場合には放熱性能が向上し、高流量の場合には圧力損失を効果的に低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態に係る多管式熱交換器のチューブ構造を示す説明図であり、（Ａ）は正面図、（Ｂ）は側面図、（Ｃ）はビードパターンを示す展開図である。
【図２】同上多管式熱交換器のチューブ構造におけるビード形成部の横断面図であり、（Ａ）は図１（Ｂ）のＡ−Ａ矢線が示す断面図、（Ｂ）は図１（Ｂ）のＢ−Ｂ矢線が示す断面図である。
【図３】本発明の第２実施形態に係る多管式熱交換器のチューブ構造を示す説明図であり、（Ａ）は正面図、（Ｂ）は側面図、（Ｃ）はビードパターンを示す展開図である。
【図４】同上多管式熱交換器のチューブ構造におけるビード形成部の横断面図であり、（Ａ）は図３（Ｂ）のＡ−Ａ矢線が示す断面図、（Ｂ）は図３（Ｂ）のＢ−Ｂ矢線が示す断面図である。
【図５】本願発明の第３実施形態に係る多管式熱交換器のチューブ構造を示す説明図であり、（Ａ）は正面図、（Ｂ）は側面図、（Ｃ）はビードパターンを示す展開図である。
【図６】同上多管式熱交換器のチューブ構造におけるビード形成部である図５（Ｂ）のＡ−Ａ矢線が示す断面図である。
【図７】本願発明の第４実施形態に係る多管式熱交換器のチューブ構造を示す説明図であり、（Ａ）は正面図、（Ｂ）は側面図、（Ｃ）はビードパターンを示す展開図である。
【図８】同上多管式熱交換器のチューブ構造におけるビード形成部の横断面図であり、（Ａ）は図７（Ｂ）のＡ−Ａ矢線が示す断面図、（Ｂ）は図７（Ｂ）のＢ−Ｂ矢線が示す断面図である。
【図９】本願発明の第５実施形態に係る多管式熱交換器のチューブ構造を示す説明図であり、（Ａ）は正面図、（Ｂ）は側面図、（Ｃ）はビードパターンを示す展開図である。
【図１０】同上多管式熱交換器のチューブ構造におけるビード形成部の横断面図であり、（Ａ）は図９（Ｂ）のＡ−Ａ矢線が示す断面図、（Ｂ）は図９（Ｂ）のＢ−Ｂ矢線が示す断面図である。
【図１１】本発明の第６実施形態に係る多管式熱交換器のチューブ構造をビード寸法との関係で示す説明図である。
【図１２】本発明の第２実施形態に係る多管式熱交換器のチューブ構造の第１別態様を示す横断面図である。
【図１３】本発明の第２実施形態に係る多管式熱交換器のチューブ構造の第２別態様を示す横断面図である。
【図１４】本発明の第２実施形態に係る多管式熱交換器のチューブ構造の第３別態様を示す横断面図である。
【図１５】本発明の実施の形態における第２実施形態乃至第５実施形態の放熱性能と圧力損失抵抗指数とを示すグラフである。
【図１６】従来の多管式熱交換器のチューブ構造における二次元突起ビードを有するチューブを示す説明図であり、（Ａ）は正面図、（Ｂ）は側面図である。
【図１７】従来の多管式熱交換器のチューブ構造における螺旋突起ビードを有するチューブを示す説明図であり、（Ａ）は正面図、（Ｂ）は側面図である。
【図１８】従来の多管式熱交換器のチューブ構造におけるスパイラルフィン付き突起ビードを有するチューブを示す説明図であり、（Ａ）は正面図、（Ｂ）は部分断面側面図である。
【符号の説明】
１０　チューブ
１２，１３，１４，１５，１６，１７，１８，１９，２１　ビード
１４ａ，１５ａ，１４ｂ，１５ｂ，１４ｃ，１５ｃ　ビード
Ｄ　チューブ内径
ｅ　ビード高さ
Ｐ　ビード間ピッチ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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