(57)【要約】【課題】曲げ及び圧縮強さの低減を抑えつつ防錆性の改善を図ることが可能なポリマーセメントモルタルを提供する。【解決手段】ポリマー混和剤として液体状のエポキシ樹脂を採用し、該エポキシ樹脂のポリマー結合材比を、５％以上１５％以下に調整すると共に、亜硝酸型ハイドロカルマイトを、セメントに対する質量比で５％以上１５％以下だけ混入する。【選択図】        なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリマー混和剤として、スチレンブタジエンゴムラテックス、ポリ（ビニルアセテート−ビニルバーサテート）パウダー、及びエポキシ樹脂の少なくともいずれか１つを混和すると共に、亜硝酸型ハイドロカルマイトを混入したことを特徴とするポリマーセメントモルタル。
【請求項２】
セメントに対する上記亜硝酸型ハイドロカルマイトの質量比を、５％以上１５％以下としたことを特徴とする請求項１に記載したポリマーセメントモルタル。
【請求項３】
上記ポリマー混和剤として液体状のエポキシ樹脂を採用し、該エポキシ樹脂のポリマー結合材比を、５％以上１５％以下としたことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載したポリマーセメントモルタル。
【請求項４】
上記ポリマー混和剤としてスチレンブタジエンゴムラテックスを採用し、該スチレンブタジエンゴムラテックスのポリマー結合材比を、５％以上２０％以下としたことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載したポリマーセメントモルタル。
【請求項５】
上記ポリマー混和剤としてポリ（ビニルアセテート−ビニルバーサテート）パウダーを採用し、該ポリ（ビニルアセテート−ビニルバーサテート）パウダーのポリマー結合材比を、５％以上２０％以下としたことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載したポリマーセメントモルタル。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ポリマーセメントモルタルに係り、特に防錆性に優れたポリマーセメントモルタルの提供に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ポリマーセメントモルタルは、先行技術文献１や先行技術文献２に記載されているように、セメントと無機骨材と合成樹脂エマルジョンなどのポリマー混和剤を混練して調整される。
このようなポリマーセメントモルタルは、ポリマーを混和しない普通のセメントモルタルに比較して、一般に曲げ強度特性などが優れている。
【０００３】
【特許文献１】
特開平５−３１０４６１号公報
【特許文献２】
特表２００２−５４００５０号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、一般のポリマーセメントモルタルは、防錆性の点でより性能改善が望まれていた。
本発明は、上記のような点に着目してなされたもので、曲げ及び圧縮強さの低減を抑えつつ防錆性の改善を図ることが可能なポリマーセメントモルタルを提供することを課題としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、本発明のうち請求項１に記載した発明は、ポリマー混和剤として、スチレンブタジエンゴムラテックス、ポリ（ビニルアセテート−ビニルバーサテート）パウダー、及びエポキシ樹脂の少なくともいずれか１つを混和すると共に、亜硝酸型ハイドロカルマイトを混入したことを特徴とするポリマーセメントモルタルを提供するものである。
【０００６】
次に、請求項２に記載した発明は、請求項１に記載した構成に対し、セメントに対する上記亜硝酸型ハイドロカルマイトの質量比を、５％以上１５％以下としたことを特徴とするものである。
次に、請求項３に記載した発明は、請求項１又は請求項２に記載した構成に対し、上記ポリマー混和剤として液体状のエポキシ樹脂を採用し、該エポキシ樹脂のポリマー結合材比を、５％以上１５％以下としたことを特徴とするものである。
【０００７】
次に、請求項４に記載した発明は、請求項１又は請求項２に記載した構成に対し、上記ポリマー混和剤としてスチレンブタジエンゴムラテックスを採用し、該スチレンブタジエンゴムラテックスのポリマー結合材比を、５％以上１５％以下としたことを特徴とするものである。
次に、請求項５に記載した発明は、請求項１又は請求項２に記載した構成に対し、上記ポリマー混和剤としてポリ（ビニルアセテート−ビニルバーサテート）パウダーを採用し、該ポリ（ビニルアセテート−ビニルバーサテート）パウダーのポリマー結合材比を、５％以上１５％以下としたことを特徴とするものである。
【０００８】
亜硝酸型ハイドロカルマイトは、鉄筋の発錆要因である塩化物イオンを吸着し、鉄筋の発錆抑制効果のある亜硝酸イオンを放出する物質であることから、当該亜硝酸型ハイドロカルマイトを混和することで鉄筋に対する優れた防錆性を有する。また、ポリマーセメントモルタルは、ポリマー混和剤を用いて製造され、結合材がセメント水和物とポリマーが一体化したｃｏｍａｔｒｉｘ  相であることから、曲げ・引張及び接着強さが大きく、更に、気密及び水密性に優れ、高耐久性を有している。従って、亜硝酸型ハイドロカルマイトとポリマー混和剤を併用することによって、防錆性及び高耐久性を有するポリマーセメントモルタルを提供可能となる。
【０００９】
なお、以下の説明では、亜硝酸型ハイドロカルマイトを略してカルマイトと呼び、セメントに対する上記カルマイトの質量比を、カルマイト置換率と呼ぶ。また、ビニルアセテート−ビニルバーサテート（ｖｉｎｙｌ  ａｃｅｔａｔｅ−ｖｉｎｙｌ  ｖｅｒｓａｔａｔｅ）をＶＡ／ＶｅｏＶａと呼ぶ。
ここで、カルマイトは、ポリマーの種類やポリマー結合材比に関係無く、混入することで著しい防錆性を発揮し、上記ポリマーを使用した場合には、カルマイト置換率が５％以上、特に１０％で著しく改善される（図１６参照）。
【００１０】
一方、曲げ・圧縮強度特性でみると、カルマイト置換率が高いほど曲げ強度が小さくなるが、曲げ強度に着目すると、ポリマー混和剤をスチレンブタジエンゴムラテックス、ポリＶＡ／ＶｅｏＶａパウダーとした場合にはカルマイト置換率が１５％以下では曲げ強度の低下率が低い（図６参照）。また、圧縮強度でみると、ポリマー混和剤をエポキシ樹脂とした場合には、カルマイト置換率が２０％以下では圧縮強度の低下率が低い（図８参照）。
以上のことから、カルマイト置換率は、５〜１５％、好ましくは１０％近傍の７．５〜１２．５％とすると良いことが想定される。
【００１１】
また、ポリマー結合材比に着目すると、ポリマー混和剤をエポキシ樹脂とした場合には、曲げ強度及び圧縮強度とも、ポリマー結合材比が５〜１５％で大きくなる。この傾向は、特にカルマイト置換率を２０％以下とした場合に、顕著となる。このことから、ポリマー混和剤をエポキシ樹脂とした場合のポリマー結合材比を５〜１５％と規定している。一方、ポリマー混和剤をスチレンブタジエンゴムラテックス、若しくはポリＶＡ／ＶｅｏＶａパウダーとした場合には、曲げ強度及び圧縮強度とも、ポリマー結合材比が５〜２０％で大きくなるために、ポリマー結合材比を５〜２０％と規定している。。
ここで、上記３つのポリマー混和剤を比較した場合に、吸水率が一番低くなる（防水性が一番良い）のは、エポキシ樹脂である（図１１参照）。また、乾燥収縮率もエポキシ樹脂を使用した場合には小さい（図１６参照）。
【００１２】
【発明の実施の形態】
次に、本発明の実施形態について図面を参照しつつ説明する。
本実施形態のポリマーセメントモルタルは、セメント、細骨材、ポリマー混和剤、防錆性混和材としてのカルマイト、所望の添加剤、及び水を混練して形成される。
上記カルマイトは、カルマイト置換率が５〜１５％の範囲に調整される。
上記ポリマー混和剤としては、スチレンブタジエンゴム（以下ＳＢＲと呼ぶ）ラテックス、ポリＶＡ／ＶｅｏＶａパウダー、及びエポキシ樹脂のいずれかを採用し、ポリマー結合材比で５％〜１５％の範囲に調整する。
これによって、曲げ圧縮強度をさほど低下させることなく防錆性が大幅に改善されたポリマーセメントモルタルを提供可能となる。
【００１３】
ここで、上記セメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、及び耐硫酸塩ポルトランドセメント等のポルトランドセメント、シリカセメント、高炉セメント及びフライアツシュセメント等の混合セメント、超速硬セメント、アルミン酸石灰質セメント、並びにケイ酸アルミン酸石灰質セメント等を挙げることができる。これらの中でも、ポルトランドセメントが好ましく、特に普通ポルトランドセメントが好ましい。
【００１４】
【実施例】
本願発明に基づく上記実施形態のポリマーセメントモルタルの組成例や、その特性確認のための試験などについて説明する。
Ａ  組成例
（１）セメント及び細骨材
セメントとしては、ＪＩＳ  Ｒ  ５２１０（ポルトランドセメント）に規定する普通ポルトランドセメントを使用した。表１にセメントの物理的性質及び化学成分を示す。
【００１５】
【表１】
2004331418.tif 000002
【００１６】
細骨材としては、旧ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１（セメントの物理試験方法）に規定する豊浦標準砂を使用した。
（２）カルマイト
上記防錆性混和材としての亜硝酸型ハイドロカルマイト［３ＣａＯ・Ａｌ２  Ｏ３  ・Ｃａ（ＮＯ２  ）２  ・ｎＨ２  Ｏ］（以下、単にカルマイトと呼ぶ）による防錆の原理は、次の（１）式で示される。つまり、塩化物イオン（Ｃｌ−  ）の吸着及び亜硝酸イオン（ＮＯ２  −  ）の放出の反応式で表現される。
【００１７】
３ＣａＯ・Ａｌ２  Ｏ３  ・Ｃａ（ＮＯ２  ）２  ・ｎＨ２  Ｏ  ＋２Ｃｌ−  →３ＣａＯ・Ａｌ２  Ｏ３  ・ＣａＣｌ２  ・ｎＨ２  Ｏ  ＋２ＮＯ２  −  ・・・（１）
また、カルマイトの性質を表２に示す。
【００１８】
【表２】
2004331418.tif 000003
【００１９】
（３）ポリマー混和剤
ポリマー混和剤としては、スチレンブタジエンゴム（以下ＳＢＲと呼ぶ）ラテックス、ポリＶＡ／ＶｅｏＶａパウダー、及びエポキシ樹脂のいずれかを採用する。
上記ＳＢＲラテックスは、ポリマーディスパージョンであって、混入前に、シリコーンエマルション系消泡剤が、全固形分の質量比でＳＢＲラテックスの０．７％添加される。ＳＢＲラテックスの性質を表３に示す。
【００２０】
上記ＶＡ／ＶｅｏＶａパウダーは、再乳化形粉末樹脂のパウダーで、混入前に、ｐｏｌｙ（ｏｘｙｅｔｈｙｌｅｎｅ）−ｐｏｌｙ（ｏｘｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ）−ｍｏｎｏｏｌｅｙｌｅｔｈｅｒがパウダー状消泡剤として、全固形分の質量比でＶＡ／ＶｅｏＶａパウダーの２．０％添加される。再乳化形ＶＡ／ＶｅｏＶａパウダーの性質を表４に示す。
また、上記ビスファノールＡのジグリセリドエーテルで代表されるエポシキ（以下、ＥＰと呼ぶ）は、液状ポリマーである。その性質を表５に示す。
【００２１】
【表３】
2004331418.tif 000004
【００２２】
【表４】
2004331418.tif 000005
【００２３】
【表５】
2004331418.tif 000006
【００２４】
Ｂ  試験
（１）防錆性試験用棒鋼
防錆性試験用の棒鋼としては、ＪＩＳ  Ｇ  ３１０８（みがき棒鋼用一般鋼材）のＳＧＤ３に規定する材質の寸法φ１０×１３０ｍｍのものを使用した。
（２）供試体の作製
質量比でセメント：カルマイト比が１００：０、９０：１０、８０：２０、７０：３０（つまりセメントに対するカルマイトの置換率が０、１０、２０、及び３０％）に調整した結合材を用意しておき、ＪＩＳ  Ａ  １１７１（ポリマーセメントモルタルの試験方法）に従って、結合材：細骨材＝１：３（質量比）、ポリマー結合材比を０、５、１０、１５及び２０％とし、さらに、水結合材比が５６．０〜８８．０％となる範囲で、そのフロー値が１７０±５一定となるように調整して練混ぜて、寸法４０×４０×１６０ｍｍのビーム状の供試体に成形した。
【００２５】
さらに、２日間湿空［２０℃、９０％（ＲＨ）］＋５日間水中（２０℃）＋２１日間乾燥［２０℃、６０％（ＲＨ）］養生を行って、曲げ・圧縮強度、吸水率、中性化試験用の供試体とした。
また、２日間湿空［２０℃、９０％（ＲＨ）］＋５日間水中（２０℃）養生を行って乾燥収縮率試験用の供試体とした。
【００２６】
防錆性試験用供試体については、図１に示すように、寸法φ１０×１３０ｍｍの棒鋼１を供試モルタル２に埋込んだ後、２日間湿空［２０℃、９０％（ＲＨ）］＋５日間乾燥［２０℃、６０％（ＲＨ）］養生を行って、供試体とした。符号３は型枠を示す。
（３）曲げ及び圧縮強さ試験
ＪＩＳ  Ａ  １１７１に従って、上記供試体の曲げ及び圧縮強さ試験を行った。
（４）吸水率試験
ＪＩＳ  Ａ  １１７１に従って、４８時間８０℃で乾燥した後、２０℃の水に４８時間ドブ漬けして、供試体の吸水率を求めた。
【００２７】
（５）中性化深さ試験
ＪＩＳ  Ａ  ｌｌ７１に従い、ビーム状の供試体の上下両端面にエポキシ樹脂を塗布して、その供試体を促進中性化試験チャンバ内に１４日間静置しておこなった。そのチャンバの雰囲気は、［温度２０℃、湿度６０％（ＲＨ）、ＣＯ２  濃度５．０％］に制御されている。中性化後、供試体をスリットし、スリットした横断面に０．１％フェノールフタレインアルコール液をスプレーし、色変化が無い各横断面のリム深さを中性化深さとしてスライドカリパスで測って求めた。
【００２８】
（６）乾燥収縮率試験
ＪＩＳ  Ａ  ｌｌ７１に従い、［温度２０℃、湿度６０％（ＲＨ）］で２８日間乾燥後に測定することで求めた。
（７）防錆性試験
日本コンクリート工学協会ポリマーセメントモルタルの試験方法基準（案）（１７）ポリマーセメントモルタルの防錆性試験方法（案）に従って、以下に述べるように、鋼棒を埋設した供試体で防錆性試験を行った。
【００２９】
すなわち、養生後の供試体を耐圧容器内に静置して、６６７Ｐａ以下でｌ時間脱気した後、耐圧容器内に二酸化炭素を注入し、１．０±０．０５ＭＰａの圧力で２４時間加圧した。その後、耐圧容器から供試体を取り出し、供試体を温度３０℃の乾燥機内で１６８時間乾燥した。再び、耐圧容器内に供試体を静置し、６６７Ｐａ以下でｌ日脱気した後、１．０±０．０５ＭＰａの圧力で２４時間加圧しながら、２．５％塩化ナトリウム溶液を含浸させた。塩化ナトリウム溶液を含浸させた供試体については、ポリエチレン袋に入れて、温度８０℃の乾燥機内で２４時間加熱した。その後、ポリエチレン袋から供試体を取り出し、温度２０℃、湿度６０％（ＲＨ）の条件下に２４時間静置した後、供試体を割裂して、棒鋼を取り出し、発錆部分を特定した後に発錆面積を測定した。測定した発せい面積から、式（２）によって棒鋼の発錆率を求めた。なお、棒鋼の有効表面積は、棒鋼の両端部から２０ｍｍの部分を除いた内側９０ｍｍの部分とし、この部分について、棒鋼の発錆面積を測定した。
【００３０】
2004331418.tif 000007
【００３１】
（８）水結合材比の試験結果
図２に、各ポリマー混和率における、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの水結合材比とカルマイト置換率の関係を示す。
図３に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの水結合材比と各ポリマー結合材比との関係を示す。
図２から分かるように、ポリマーの種類及びポリマー結合材比に影響せず、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの水結合材比は、カルマイト置換率の増加に伴って増加する。
【００３２】
一方、図３から分かるように、水結合材比を固定して、各ポリマー結合材比を増加させた場合を考察すると、ポリマー混和剤がＳＢＲの場合には、カルマイト置換率に関わらず水結合材比は減少する。また、ＶＡ／ＶｅｏＶａパウダーの場合には、カルマイト置換率が１０％前後にあっては、ポリマー結合材比が増加するにつれて水結合材比は小さくなる。ＥＰの場合には、カルマイト置換率及びポリマー結合材比に関わらず、ほぼ一定の水結合材比となる。ＥＰにおけるこの傾向の理由は、界面活性剤を含まず、またＥＰは液状樹脂であることから連行空気量が小さいためと思われる。
（９）空気含有量の試験結果
図４に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と空気含有量との関係を示す。
【００３３】
図５に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と空気含有量の関係を示す。
図４から、ＳＢＲとＶＡ／ＶｅｏＶａの場合には、カルマイト置換率の増加によって空気含有量が増加することが分かる。ＥＰの場合には、カルマイト置換率の増加でわずかに増加することが分かる。
【００３４】
図５から、ＳＢＲとＶＡ／ＶｅｏＶａの場合には、カルマイト置換率に関係なく、５％のポリマー結合材比でピーク値を取る。ＥＰの場合の空気含有量は、ポリマー結合材比の増加に伴いわずかに減少する。
３つのポリマー混和剤を比較すると、ＥＰの場合には全体として空気含有量が低くなる。
（１０）曲げ強度の試験結果
図６に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と曲げ強さとの関係を示す。
【００３５】
図７に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と曲げ強さの関係を示す。
図６から、ポリマーの種類及びポリマー結合材比に関係なく、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの曲げ強さは、カルマイト置換率の増加に伴って減少する。これは、図２や図３に示したように、カルマイト置換率の増加に伴って、カルマイトの間隙の多い層状構造と水結合材比の増加に基づく間隙の増加に起因して、その組織が粗になるためと考えられる。
【００３６】
図７から、ＳＢＲ及びＶＡ／ＶｅｏＶａの場合には、ポリマー結合材比の増加にともなって曲げ強度が増加し、１５％で最大値を取ることが分かる。ＥＰの場合には、ポリマー結合材比の増加にともなって曲げ強度が増加し、５〜１０％で最大値となる。
ＳＢＲ及びＶＡ／ＶｅｏＶａの場合の曲げ強さの改善は、ポリマーディスパージョンの混入に起因するコンシステンシーの改善による水結合材比の減少及びセメント水和物相とポリマーフィルム相が入り込んだｃｏｍａｔｒｉｘ相の形成の相乗効果によって、その組織がち密になるためと考えられる。ＥＰの場合は、図２，３のように水結合比の僅かな減少で改善されたものと考えられる。
【００３７】
（１１）圧縮強度の試験結果
図８に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と圧縮強さとの関係を示す。
図９は、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と圧縮強さの関係を示す。
図８から、ポリマーの種類及びポリマー結合材比に関係なく、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの圧縮強さは、カルマイト置換率の増加に伴って減少する。これは、その曲げ強さの場合と同様の理由によるものと考えられる。
【００３８】
図９から、一部の例外を除き、ポリマーの種類に関係なく、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの圧縮強さは、ポリマー混和剤の混入によって改善され、ポリマー結合材比が、ＳＢＲでは５〜１０％、ＶＡ／ＶｅｏＶａで１０〜１５％、ＥＰで５〜１５％で最大値を取る。圧縮強さの改善が、その曲げ強さの場合のように顕著でないのは、その組織中に弾性係数が小さいポリマーフィルムを含むためと考えられる。
【００３９】
（１２）吸水率の試験結果
図１０に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と吸水率との関係を示す。
図１１に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と吸水率の関係を示す。
図１０から分かるように、ポリマーの種類及びポリマー結合材比に関係なく、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの吸水率は、カルマイト置換率の増加に伴って増加する。これは、カルマイト置換率の増加に伴って、曲げ強さの場合と同様に、その組織中に間隙が増加するためと考えられる。但し、ＥＰを採用した場合には、その増加率が他のポリマー混和剤に比べて低く抑えられている。
【００４０】
また、図１１から分かるように、ポリマーの種類やカルマイト置換率に関係なく、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの吸水率は、ポリマー結合材比の増加に伴って減少する。特に、ＳＢＲ及びＥＰの場合は、ポリマー結合材比が２０％で、ポリマーを混和しないカルマイト混入セメントモルタルの約１／５〜１／３程度となる。この傾向は、ＳＢＲの場合に比べてＥＰの方が強い。これは、ポリマー混和剤の混入による水結合材比の減少及びポリマーとセメントが一体化したｃｏｍａｔｒｉｘ相の形成によって、その組織がち密になり、更に、内部に形成される不透水性ポリマーフィルムの遮水性能に基づくものと考えられる。
【００４１】
（１３）中性化深さの試験結果
図１２に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と中性化深さとの関係を示す。
図１３に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と中性深さとの関係を示す。
図１２から分かるように、ポリマーの種類及びポリマー結合材比に関係なく、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの中性化深さは、カルマイト置換率の増加に伴って増加する。
【００４２】
また、図１３から分かるように、ポリマーの種類及びカルマイト置換率に関係なく、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの中性化深さは、一部のケースを除き、ポリマー結合材比の増加に伴って減少する。
以上述べたような中性化深さに関する傾向は、カルマイト置換率の増加に伴う組織中の間隙の増加とポリマー結合材比の増加に件う不透気性ポリマーフィルムの二酸化炭素遮断性能に基づくものと考えられる。
【００４３】
（１４）乾燥収縮率の試験結果
図１４に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と乾燥収縮率との関係を示す。
図１５に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と乾燥収縮率との関係を示す。
図１４から分かるように、ポリマーの種類及びポリマー結合材比に関係なく、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの乾燥収縮率は、カルマイト置換率の増加に伴い著しく上昇する。
【００４４】
一方、図１５から分かるように、ＳＢＲ及びＶＡ／ＶｅｏＶａの場合は、乾燥収縮率とポリマー結合材比との相関が薄い。
もっとも、ＥＰの場合の乾燥収縮率は、ポリマー結合材比が５％以上では当該ポリマー結合材比の増加に伴い減少する傾向にある。特に、カルマイト置換率が２０〜３０％の場合で、ポリマー結合材比の増加に伴い減少する傾向が顕著となる。
【００４５】
（１５）棒鋼の発錆率の試験結果
図１６に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と棒鋼の発錆率との関係を示す。
図１７に、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と棒鋼の発錆率との関係を示す。
図１６から、ポリマーの種類及びポリマー結合材比に関係なく、カルマイト混入ポリマーセメントモルタル中の棒鋼の発せい率は、カルマイト置換率の増加伴って著しく減少し、どのポリマーであってもカルマイト置換率１０％で最小値となる。
【００４６】
これは、カルマイトが棒鋼の発せい要因である塩化物イオンを吸着し、棒鋼の発錆抑制効果のある亜硝酸イオンを放出したためと考えられる。また、カルマイト置換率が１０％を越えると、モルタル中の間隙が増加し、その組織が粗になるためと考えられる。
また、ポリマーの種類に関係なく、ポリマー結合材比が５％以上であれば、カルマイト置換率を５％以上とすることで、防錆率を１０％以下に抑えると想定される。
【００４７】
【発明の効果】
以上説明してきたように、本発明を採用すると、曲げ・圧縮強度をさほど下げることなく大幅に防錆特性が改善されたポリマーセメントモルタルを提供可能となるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施例の防錆性試験用供試体を示す図である。
【図２】各ポリマー混和率における、カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの水結合材比とカルマイト置換率の関係を示す図である。
【図３】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの水結合材比と各ポリマー結合材比との関係を示す図である。
【図４】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と空気含有量との関係を示す図である。
【図５】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と空気含有量の関係を示す図である。
【図６】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と曲げ強さとの関係を示す図である。
【図７】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と曲げ強さの関係を示す図である。
【図８】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と圧縮強さとの関係を示す図である。
【図９】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と圧縮強さの関係を示す図である。
【図１０】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と吸水率との関係を示す図である。
【図１１】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と吸水率の関係を示す図である。
【図１２】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と中性化深さとの関係を示す図である。
【図１３】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と中性深さとの関係を示す。
【図１４】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と乾燥収縮率との関係を示す図である。
【図１５】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と乾燥収縮率との関係を示す。
【図１６】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルのカルマイト置換率と棒鋼の発錆率との関係を示す図である。
【図１７】カルマイト混入ポリマーセメントモルタルの各ポリマー結合材比と棒鋼の発錆率との関係を示す図である。
【符号の説明】
１    棒鋼
２    供試モルタル
３    型枠
【図１】
2004331418.tif 000008
【図２】
2004331418.tif 000009
【図３】
2004331418.tif 000010
【図４】
2004331418.tif 000011
【図５】
2004331418.tif 000012
【図６】
2004331418.tif 000013
【図７】
2004331418.tif 000014
【図８】
2004331418.tif 000015
【図９】
2004331418.tif 000016
【図１０】
2004331418.tif 000017
【図１１】
2004331418.tif 000018
【図１２】
2004331418.tif 000019
【図１３】
2004331418.tif 000020
【図１４】
2004331418.tif 000021
【図１５】
2004331418.tif 000022
【図１６】
2004331418.tif 000023
【図１７】
2004331418.tif 000024