(57)【要約】【課題】心線１０を境にして上側に上ゴム層１２が、また下側に下ゴム層１３がそれぞれ設けられ、下ゴム層１３の下面にベルト幅方向に延びる多数のコグ１４，１４，…がベルト長さ方向に並んで設けられたコグ付きＶベルトＢにおいて、そのベルトＢが小径のプーリに巻き付いたとき等でも、上ゴム層１２のクラックの発生を防止し、コグ付きＶベルトＢの基本性能を確保しつつ、その高寿命化を図る。【解決手段】心線１０上側の上ゴム層１２の弾性率を下ゴム層１３よりも小さくする。また、上ゴム層１２には、ベルト幅方向に延びる多数の経糸２２，２２，…をベルト長さ方向に並べて連結してなる少なくとも１層のスダレ層２０を形成する。弾性率の高い下ゴム層１３によりベルトＢ全体の耐側圧性を確保しつつ、低弾性化された上ゴム層１２を曲がり易くしてクラックの発生を抑制し、ベルトＢの曲げ剛性の低減により屈曲エネルギー（発熱量）も小さくしてゴムの熱劣化速度（硬化速度）を遅くし、コグ付きＶベルトＢの高寿命化を図る。【選択図】  図１
2004211755.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
心線を境にして上側に上ゴム層が、また下側に下ゴム層がそれぞれ設けられ、
上記下ゴム層の下面にベルト幅方向に延びる多数のコグがベルト長さ方向に並んで設けられたコグ付きＶベルトにおいて、
上記上ゴム層には、ベルト幅方向に延びる多数のスダレ材をベルト長さ方向に並べて連結してなる少なくとも１層のスダレ層が設けられていることを特徴とするコグ付きＶベルト。
【請求項２】
請求項１のコグ付きＶベルトにおいて、
上ゴム層の弾性率が下ゴム層よりも小さいことを特徴とするコグ付きＶベルト。
【請求項３】
請求項１又は２のコグ付きＶベルトにおいて、
車両に搭載されるベルト式無段変速機の伝動ベルトに用いられることを特徴とするコグ付きＶベルト。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ベルト下面にコグを有するコグ付きＶベルト（コグドＶベルト）に関し、特に、そのベルトの耐クラック性能を高めるための対策に関する技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、この種のコグ付きＶベルトはＶベルトの一種として知られている。このベルトは、上下中間部に心線が埋設されたゴム層の下面にベルト幅方向に延びる多数のコグがベルト長さ方向に並んで設けられ、ベルト幅方向側面がプーリのベルト溝側面に接触可能とされたもので、ベルトの上面には上帆布層が、また下面（コグ表面）には下帆布層がそれぞれ積層一体化されている。そして、このベルトは、例えば自動２輪車、バギー、スノーモービル等の車両においてベルト式無段変速機の一部として一般的に用いられている（例えば特許文献１〜３参照）。
【０００３】
【特許文献１】
特開平８―９３８５８号公報
【特許文献２】
特開平９―３０３４８８号公報
【特許文献３】
特開平１０―２３８５９６号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、このようなコグ付きＶベルトが小径のプーリに巻き付いたとき、例えば無段変速機等における変速状態に応じて駆動又は従動プーリの一方のプーリ径が最小になって、そのプーリにベルトがプーリに巻き付いたときには、ベルトの屈曲率が極めて大きな値に変化する。しかも、ベルトのゴム層は長期間に亘るベルト走行に伴って疲労するので、このベルトのゴム層のうち心線上側の上ゴム層に略ベルト幅方向に延びるクラックが発生する。
【０００５】
具体的には、ベルトの走行時、小径のプーリに進入する前のベルトの上ゴム層の部分が長さＡであったとき、プーリに巻き付いた状態では、その上ゴム層の部分は伸張されてＡよりも長くなるので、この上ゴム層の伸びの増大によりクラックが発生する。そして、このクラックは、発生時はベルト幅方向に延びているが、その後にベルト長さ方向に進行し、遂には、ベルトが変速不能状態及び伝動不能状態に陥るという問題が生じる。
【０００６】
このような問題を解決するために、コグ付きＶベルトにおける上ゴム層を省くことも考えられるが、Ｖベルトにおいては、プーリのベルト溝側面から側圧を受けて変形したときに部材間が剥離して破損することもあり、耐側圧性を確保するには上ゴム層は必要不可欠のもので、実際には解決策とはなり得ない。
【０００７】
本発明の目的とするところは、コグ付きＶベルトのゴム層の構造に改良を加えることで、小径のプーリにベルトが巻き付いたとき等の上ゴム層のクラックの発生を防止し、コグ付きＶベルトの基本性能を確保しつつ、その高寿命化を図ることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成すべく、この発明では、心線を境にした上下ゴム層のうち、上ゴム層にスダレ層を形成するようにした。
【０００９】
具体的には、請求項１の発明では、心線を境にして上側に上ゴム層が、また下側に下ゴム層がそれぞれ設けられ、上記下ゴム層の下面にベルト幅方向に延びる多数のコグがベルト長さ方向に並んで設けられたコグ付きＶベルトにおいて、上記上ゴム層には、ベルト幅方向に延びる多数のスダレ材をベルト長さ方向に並べて連結してなる少なくとも１層のスダレ層が設けられていることを特徴とする。
【００１０】
この構成によれば、上記上ゴム層に設けられているスダレ層は、ベルト幅方向に延びる多数のスダレ材をベルト長さ方向に並べて連結してなるものであるので、このスダレ層のスダレ材間の連結により上ゴム層が曲がり易くなり、ベルトが小径プーリに巻き付けられた状態でもクラックの発生が生じ難くなる。
【００１１】
また、上ゴム層はスダレ層を含んだ多層の積層構造となっているので、仮にベルトの上ゴム層にベルト上面からクラックが発生したとしても、そのクラックは最上層で一旦留まって、そこからベルト長さ方向に進行し難く、クラックの発生後の進行を抑制できる。これらにより、コグ付きＶベルトの高寿命化を図ることができる。
【００１２】
また、上ゴム層のスダレ層におけるスダレ材はベルト幅方向に延びたものであるので、このスダレ材によりベルト全体の耐側圧性は高い水準を確保することができる。
【００１３】
請求項２の発明では、上記請求項１のコグ付きＶベルトにおいて、上ゴム層の弾性率を下ゴム層よりも小さいものとする。
【００１４】
こうすれば、上ゴム層が下ゴム層に対し低弾性化されているので、この上ゴム層は曲がり易くなり、ベルトが小径プーリに巻き付けられた状態でもクラックの発生が生じ難くなる。しかも、この上ゴム層の低弾性化によりベルトの曲げ剛性が低減され、屈曲時に生じるエネルギー（発熱量）も小さくなり、ゴムの熱劣化速度（硬化速度）を遅くでき、よってコグ付きＶベルトの高寿命化を図ることができる。
【００１５】
また、ベルトの下ゴム層の弾性率は高いので、ベルト全体の耐側圧性はこの高弾性化の下ゴム層により高い水準を確保することができる。
【００１６】
よって、上記請求項１の発明の作用効果も相乗して得られ、コグ付きＶベルトのより一層の高寿命化及び耐側圧性の向上を図ることができる。
【００１７】
請求項３の発明では、上記コグ付きＶベルトは、車両に搭載されるベルト式無段変速機の伝動ベルトに用いられるものとする。こうすれば、本発明の効果が有効に発揮されるのに最適なコグ付きＶベルトが得られる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
図１は本発明の実施形態に係るコグ付きＶベルトＢを示し、このベルトＢは、例えば図２及び図３に示すようにベルト式無段変速機Ｔにおける伝動ベルト（変速ベルト）として用いられる。
【００１９】
上記ベルト式無段変速機Ｔは、例えば自動２輪車、バギー、スノーモービル等の車両に搭載されるもので、エンジン（図示せず）の出力軸に駆動連結された駆動プーリ１と、駆動車輪（図示せず）側に駆動連結された従動プーリ２とを備えている。各プーリ１，２は変速Ｖプーリからなるもので、各々の回転軸３，４に回転一体にかつ軸方向に移動不能に固定された固定シーブ５と、回転軸３，４に、固定シーブ５に対しそれとの間に断面Ｖ字状のベルト溝７を形成するように対向配置されて回転一体にかつ軸方向に摺動可能に支持された可動シーブ６とを備えてなる。これら両プーリ１，２のベルト溝７，７間に上記コグ付きＶベルトＢが巻き掛けられており、駆動及び従動プーリ１，２の可動シーブ６を固定シーブ５に対し接離させて各プーリ１，２間の速比を変化させ、駆動プーリ１の可動シーブ６を固定シーブ５から離隔させて駆動プーリ１を開くとともに、従動プーリ２の可動シーブ６を固定シーブ５に接近させて従動プーリ２を閉じたときには、駆動プーリ１のプーリ径を従動プーリ２よりも小さくし、駆動プーリ１の回転数を減速して従動プーリ２に伝達する低速状態とする一方、駆動プーリ１の可動シーブ６を固定シーブ５に接近させて駆動プーリ１を閉じるとともに、従動プーリ２の可動シーブ６を固定シーブ５から離隔させて従動プーリ２を開いたときには、駆動プーリ１のプーリ径を従動プーリ２よりも大きくし、駆動プーリ１の回転数を増速して従動プーリ２に伝達する高速状態とするようにしている。
【００２０】
上記コグ付きＶベルトＢは、断面Ｖ字状のもので、そのベルト幅方向の左右側面がプーリ１，２のベルト溝７の両側面に当接する。ベルトＢの厚さ方向の中間部（中央部よりも上側）には心線１０がベルト長さ方向に進んでベルト幅方向に向かうように螺旋状に巻回され、この心線１０はその外径と略同じ厚さの接着ゴム層１１により一体的に接合されている。
【００２１】
上記接着ゴム層１１（心線１０）を境にして、その上側には上ゴム層１２が、また下側には下ゴム層１３がそれぞれ一体に加硫接着されている。そして、上記下ゴム層１３の下面にはベルト幅方向に延びる多数のコグ１４，１４，…がベルト長さ方向に並んで設けられている。
【００２２】
また、上記上ゴム層１２の上面（ベルトＢ外周面）には上帆布層１５が、また下ゴム層１３の下面（ベルトＢ内周面）にはコグ１４，１４，…の表面に沿って下帆布層１６がそれぞれ加硫により接着一体化されている。
【００２３】
そして、この発明の特徴として、上記上ゴム層１２の弾性率は下ゴム層１３の弾性率よりも低くされている。例えば、この弾性率は硬度で表すことができ、上ゴム層１２のゴム硬度の範囲は７５°〜８５°にあり、下ゴム層１３のゴム硬度の範囲は８０°〜９０°にある。尚、これらゴム硬度の数値範囲は、各ゴム層１２，１３の硬度範囲を独立して定めたものであり、上ゴム層１２の弾性率が下ゴム層１３の弾性率よりも低いという条件を満たすことは必須で、上ゴム層１２の硬度をある設定硬度（例えば８１°）に決定したときには、下ゴム層１３の硬度は、その上ゴム層１２の設定硬度よりも高い硬度（例えば９０°）とする。
【００２４】
上記上ゴム層１２の弾性率を低くする方法としては、例えば配合剤の補強カーボン量の減量により行うことができる。
【００２５】
また、上記上ゴム層１２には少なくとも１層のスダレ層２０が形成されている。このスダレ層２０は、例えば図４に示すようなスダレ織物２１からなり、上ゴム層１２のベルト幅と略同じ長さでかつベルト幅方向に延びる多数の略棒状のスダレ材としての経糸２２，２２，…をベルト長さ方向に並べて連結したものである。
【００２６】
上記スダレ織物２１は例えば以下のようにして製造する。すなわち、上記スダレ織物２１は、多数本のスダレ材となる経糸２２，２２，…を所定幅に揃え、その状態で緯糸２３，２３，…を経糸２２，２２，…と直交する長手方向に打ち込んで連結することで形成される。上記各経糸２２は、例えば芳香族ナイロン、脂肪族ナイロン、ポリエステル、ビニロン等の合成繊維やカーボンファイバー等の無機繊維からなるマルチフィラメントヤーンで構成され、このマルチフィラメントヤーンでもって例えば８４０ｄｅ（デニール）の２本撚り糸のように撚糸加工し易い構造にする。
【００２７】
また、経糸２２はマルチフィラメントヤーンを甘撚り状態で片撚りして形成されている。上記甘撚りの撚り回数は４〜９回／１０ｃｍである。この甘撚りの撚り回数が４回／１０ｃｍ未満であると、スダレ製織時にトラブルが生じ易くなる。一方、甘撚りの撚り回数が９回／１０ｃｍを超えると、製織性は良くなるが、接着処理時に接着剤が経糸２２の表面のみに付着して内部にまで含浸し難くなる。
【００２８】
上記緯糸２３は、スダレ製織加工及び接着処理加工が可能な最少の密度（打込み本数）でよく、密度１本／５ｃｍ以上で打ち込むことが好ましい。この緯糸２３の密度が１本／５ｃｍ未満ではスダレの製織が難しく、しかも接着処理時に目割れが生じてトラブルが多発する。
【００２９】
次いで、このように構成されたスダレ織物２１を接着処理する。この接着処理は、レゾルシン−ホルマリン初期縮合物とゴムラテックスとの混合液（ＲＦＬ液）にスダレ織物２１を浸漬して行ういわゆるディップ処理である。
【００３０】
ＲＦＬ液の配合は、通常、レゾルシン及びホルマリンの仕込みモル比が１．０／１．０〜３．０の範囲で塩基性触媒下で反応させ、この反応物であるレゾルシン−ホルマリン初期縮合物とゴムラテックスとの重量比が１０〜３０／１００となるように両者を混合させる。
【００３１】
上記ゴムラテックスとしては、通常の被着ゴムと同類のもの、例えば天然ゴム、スチレン・ブタジエン共重合体ゴムに対してはビニルピリジン・スチレン・ブタジエン３元共重合体ゴムラテックス、スチレン・ブタジエン共重合体ゴムラテックス、天然ゴムラテックスを用いる。また、クロロプレンゴムに対しては上記のもの以外にクロロプレンゴムラテックスを用いてもよい。尚、これらに示したラテックスには限定されない。
【００３２】
さらに、上記経糸２２は乾熱時収縮率が１％以上になるよう熱処理する。この経糸２２の乾熱時収縮率が１％未満では接着処理時のテンションをかなり低下させる必要があってトラブルが発生し易くなる。
【００３３】
その後、通常のコグ付きＶベルトの製造と同様にして円筒状のベルト成形体（図示せず）を成形するときに、その上ゴム層１２となる部分に上記接着処理済のスダレ織物２１を経糸２２，２２，…（スダレ材）がベルト長さ方向に並ぶように埋め込んで成形し、このベルト成形体をベルト幅にカットしてコグ付きＶベルトＢが得られる。
【００３４】
したがって、この実施形態の場合、コグ付きＶベルトＢの上ゴム層１２に形成されているスダレ層２０は、スダレ織物２１におけるベルト幅方向に延びる多数の経糸２２，２２，…（スダレ材）をベルト長さ方向に並べて連結してなるものであるので、このスダレ層２０の経糸２２，２２，…（スダレ材）間の連結により上ゴム層１２が曲がり易くなり、ベルトＢが小径プーリに巻き付けられた状態でもクラックの発生が生じ難くなる。
【００３５】
また、上ゴム層１２はスダレ層２０を含んだ多層の積層構造となっているので、図５に示す如く、仮にベルトＢの上ゴム層１２にベルトＢ上面からクラックＣが発生したとしても、そのクラックＣは最上層で一旦留まって、そこからベルト長さ方向に進行し難く、クラックＣの発生後の進行を抑制できる。これらにより、コグ付きＶベルトＢの高寿命化を図ることができる。
【００３６】
さらに、上ゴム層１２のスダレ層２０における経糸２２，２２，…（スダレ材）はベルト幅方向に延びたものであるので、この経糸２２，２２，…によりベルトＢ全体の耐側圧性は高い水準を確保することができる。
【００３７】
さらにまた、コグ付きＶベルトＢの上ゴム層１２が下ゴム層１３に対し低弾性化されているので、この上ゴム層１２は曲がり易くなっている。このため、例えば変速機Ｔの低速状態でプーリ径の小さくなっている駆動プーリ１や、逆に高速状態でプーリ径の小さくなっている従動プーリ２にそれぞれベルトＢが巻き付いたとき等、ベルトＢが小径のプーリに巻き付いて屈曲率が大きくなったとしても、その上ゴム層１２にクラックの発生が生じ難くなる。
【００３８】
しかも、このような上ゴム層１２の低弾性化によりベルトＢの曲げ剛性が低減されるので、ベルトＢの屈曲時に生じるエネルギー、つまり発熱量も小さくなり、その分、ゴム層１２の熱劣化速度（硬化速度）が遅くなる。以上により、コグ付きＶベルトＢの高寿命化を図ることができる。
【００３９】
さらに、ベルトＢの上ゴム層１２のみの弾性率が低く、下ゴム層１３の弾性率は高いままであるので、この高弾性化の下ゴム層１３によりベルトＢ全体の耐側圧性を高い水準に確保することができる。よって、ベルトＢ全体の耐側圧性を確保し、コグ付きＶベルトＢの基本性能を確保しつつ、その高寿命化を図ることができることとなる。
【００４０】
（他の実施形態）
尚、上記実施形態では、ベルトＢのゴム層を接着ゴム層１１及び上下ゴム層１２，１３に分け、上下ゴム層１２，１３の弾性率を異ならせているが、接着ゴム層１１自体をも上下に分けて、その上側部分を上ゴム層１２に、また下側部分を下ゴム層１３にそれぞれ含め、これら接着ゴム層１１の上側部分を含んだ上ゴム層１２の弾性率を接着ゴム層１１の下側部分を含んだ下ゴム層１３の弾性率よりも小さくしてもよい。
【００４１】
また、実施形態においては、スダレ層２０をスダレ織物２１で形成しているが、スダレ織物２１以外のもので構成してもよいのは勿論のことである。
【００４２】
また、上記実施形態では、コグ付きＶベルトＢは、車両に搭載されるベルト式無段変速機Ｔの伝動ベルトに用いられるものとしているが、本発明は、これに限定されず、通常のベルト伝動装置に伝動ベルトとして用いられるコグ付きＶベルトに対しても適用できるのはいうまでもない。
【００４３】
【実施例】
次に、具体的に実施した実施例について説明する。
【００４４】
（実施例）
上ゴム層１２にスダレ層２０を持つ上記実施形態の構成のコグ付きＶベルトＢ（図１参照）を実施例とした。上ゴム層１２のゴム硬度は８０°、下ゴム層１３のゴム硬度は８５°であった。ベルトＢの長さは７５０ｍｍ、幅は２０ｍｍ、厚さは９ｍｍであった。
【００４５】
（比較例１）
また、上記実施例からスダレ層２０の省略したものを比較例１とした。ベルトＢのサイズは実施例と同じである。
【００４６】
（比較例２）
さらに、上記実施例からスダレ層２０の省略するとともに、上ゴム層１２及び下ゴム層１３のゴム硬度をいずれも同じ８５°としたものを比較例２（従来例）とした。ベルトＢのサイズは実施例と同じである。
【００４７】
（屈曲試験）
図６に示すように、基台３０上に比較例１及び比較例２のベルトＢをベルト厚さ方向が上下方向の平面に沿うように載置し、このベルトＢ上に押圧板３１を乗せて下向きに一定荷重Ｆ（４．９Ｎ）で基台３０上に押圧することで、ベルトＢを長円状に扁平させ、そのときの基台３０上面と押圧板３１下面の高さｈ１を測定した。つまり、この高さｈ１が小さいほどベルトＢが小径に曲がり易いこととなる。その結果を図７に示す。
【００４８】
この図７によると、比較例１の高さｈ１は１２０ｍｍで比較例２よりも３０ｍｍ小さくなっており、コグ付きベルトの上ゴム層の硬度を下ゴム層よりも小さくすると、曲がり易いことが判る。
【００４９】
（耐側圧試験）
次に、上記実施例及び比較例２について耐側圧試験を行った。この試験を行う試験装置は、図８に示すように、同径の定速Ｖプーリからなる上下１対のプーリ３３，３４を備え、両プーリ３３，３４間にベルトＢを巻き掛けて上プーリ３３を吊下げ固定し、下プーリ３４に一定荷重（２９４Ｎ）の下向きの荷重ＤＷを加えてベルト張力を付与し、図９に示す如く、上プーリ３３に巻き付いたベルトＢの側面がプーリ３３のベルト溝３３ａ内の側面から押圧されて幅方向に湾曲したときに、ベルトＢ上面の幅方向左右端部と中央部との高さの差である変形量ｈ２を測定した。すなわち、この変形量ｈ２が小さいほどベルトＢの耐側圧性が高いこととなる。その結果を図１０に示す。
【００５０】
この図１０によると、実施例の変形量ｈ２は０．３ｍｍで比較例２よりも０．２ｍｍ小さくなっており、本発明のコグ付きベルトＢの耐側圧性が従来例よりも高いことが判る。
【００５１】
（クラック発生試験）
さらに、以上の実施例及び比較例１，２について、ベルトＢにクラックが発生するまでの耐久試験を行った。この試験装置は、図１１に示すように、プーリ径１２０ｍｍの定速Ｖプーリからなる駆動プーリ３６と、同１０５ｍｍの定速Ｖプーリからなる従動プーリ３７との間に比較例１，２及び比較例２の各コグ付きＶベルトＢを巻き掛け、従動プーリ３７に１８．２ＰＳの負荷を与えて駆動プーリ３６を７５５０ｒｐｍで回転させたときのベルトＢのクラック発生までの時間を調べた。尚、雰囲気温度は９０℃であった。その結果を表１に示す。
【００５２】
【表１】
2004211755.tif 000003
【００５３】
この表１の結果によると、実施例及び比較例１はいずれも３００時間を経過してもクラックが発生せず、本発明の効果が有効であることが判る。
【００５４】
【発明の効果】
以上説明した如く、請求項１の発明によると、心線下側の下ゴム層下面に多数のコグが設けられたコグ付きＶベルトにおいて、心線上側の上ゴム層に、ベルト幅方向に延びる多数のスダレ材をベルト長さ方向に並べて連結してなる少なくとも１層のスダレ層を設けたことにより、上ゴム層のスダレ層におけるスダレ材によりベルト全体の耐側圧性を確保しつつ、このスダレ層により上ゴム層を曲がり易くしてクラックの発生を抑制できるとともに、仮に上ゴム層にクラックが発生したとしても、そのクラックを最上層で止めて、ベルト長さ方向への進行を抑制し、コグ付きＶベルトの高寿命化を図ることができる。
【００５５】
請求項２の発明によると、上記請求項１のコグ付きＶベルトにおいて、上ゴム層の弾性率を下ゴム層よりも小さいものとしたことにより、弾性率の高い下ゴム層によりベルト全体の耐側圧性を確保しつつ、低弾性化された上ゴム層を曲がり易くしてクラックの発生を抑制し、ベルトの曲げ剛性の低減により屈曲エネルギー（発熱量）も小さくしてゴムの熱劣化速度（硬化速度）を遅くし、コグ付きＶベルトの高寿命化を達成でき、よって、コグ付きＶベルトのより一層の高寿命化及び耐側圧性の向上を図ることができる。
【００５６】
請求項３の発明によると、コグ付きＶベルトは、車両に搭載されるベルト式無段変速機の伝動ベルトに用いられるものとしたことにより、本発明の効果が有効に発揮されるのに最適なコグ付きＶベルトが得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態に係るコグ付きＶベルトの拡大斜視図である。
【図２】ベルト式無段変速機の概略正面図である。
【図３】ベルト式無段変速機の概略平面図である。
【図４】スダレ織物の概略斜視図である。
【図５】クラックの発生後の進行が抑制される状態を示す説明図である。
【図６】屈曲試験装置の概略図である。
【図７】屈曲試験の結果を示す図である。
【図８】耐側圧試験装置の概略図である。
【図９】耐側圧試験装置の要部拡大図である。
【図１０】耐側圧試験の結果を示す図である。
【図１１】クラック発生試験装置の概略図である。
【符号の説明】
Ｔ  ベルト式無段変速機
Ｂ  コグ付きＶベルト
１  駆動プーリ
２  従動プーリ
１０  心線
１２  上ゴム層
１３  下ゴム層
１４  コグ
２０  スダレ層
２１  スダレ織物
２２  経糸（スダレ材）
【図１】
2004211755.tif 000004
【図２】
2004211755.tif 000005
【図３】
2004211755.tif 000006
【図４】
2004211755.tif 000007
【図５】
2004211755.tif 000008
【図６】
2004211755.tif 000009
【図７】
2004211755.tif 000010
【図８】
2004211755.tif 000011
【図９】
2004211755.tif 000012
【図１０】
2004211755.tif 000013
【図１１】
2004211755.tif 000014