(57)【要約】【課題】曲げ抵抗が極めて小さく、しかも、伝動効率が高くて、適度の曲げ剛性を有する、ノッチ付きラップドＶベルトを提供すること。【解決手段】圧縮部５と中立部６と引っ張り部７を帆布３でラップし、ベルトの長手方向において各ノッチ２間に所定の間隔を設けて複数のノッチ２が圧縮部５に形成されている。ノッチ２は円弧状の頂部１０から圧縮部の底面に向かって伸びる２側面２ａと２ｂを有している。圧縮部５の厚さをｈｃとし、円弧の頂点から圧縮部５の底面までのノッチ２の高さをＨとし、ベルトの長手方向において隣接するノッチ２の対応部分の間隔をＰとし、圧縮部５の底面におけるノッチ２の開口幅をＷとした場合、ｈｃ×０．３５≦Ｈ≦ｈｃ×０．６９であり、ｈｃ×０．８５≦Ｐ≦ｈｃ×１．７３であり、Ｈ×０．７０≦Ｗ≦Ｈ×１．１３である。【選択図】          図４
2004183764.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮部、引っ張り部および上記圧縮部と引っ張り部との間に中立部を有するＶ形断面のＶベルトであって、圧縮部と中立部と引っ張り部を帆布でラップし、ベルトの長手方向において各ノッチ間に所定の間隔を設けて複数のノッチが上記圧縮部に形成されたノッチ付きラップドＶベルトにおいて、上記ノッチは頂部から圧縮部の底面に向かって伸びる２側面を有し、圧縮部の厚さをｈｃとし、ノッチ頂点から圧縮部の底面までのノッチの高さをＨとし、ベルトの長手方向において隣接するノッチの対応部分の間隔をＰとし、圧縮部底面におけるノッチの開口幅をＷとした場合、ノッチの高さＨ、ノッチの間隔Ｐおよびノッチの開口幅Ｗがそれぞれ以下の範囲であることを特徴とするノッチ付きラップドＶベルト。
ｈｃ×０．３５≦Ｈ≦ｈｃ×０．６９であり、
ｈｃ×０．８５≦Ｐ≦ｈｃ×１．７３であり、
Ｈ×０．７０≦Ｗ≦Ｈ×１．１３である。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はノッチ付きラップドＶベルトに関し、さらに詳しくは、Ｖベルトの圧縮部に設けるノッチの形状、大きさおよび配置について特徴を有する、送風機の動力伝達用ベルトとして好適であるノッチ付きラップドＶベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、動力伝達用Ｖベルトをプーリに巻き付けて回転させるときに動的曲げを受けることに伴うＶベルトへの応力集中を緩和する目的でＶベルトの圧縮部にノッチをつけることは、広く行われている。そのノッチの応力集中緩和効果により、Ｖベルト圧縮部の亀裂を最小にし、小さなプーリにもＶベルトを巻き付けることが可能になる（例えば、特許文献１および特許文献２参照）。
【０００３】
特許文献１は、ノッチの中央部の曲率がノッチの端部の曲率より大きいノッチを有するＶベルトを開示している。また、特許文献２は、ノッチの深さと、ノッチの円弧状の頂部の半径と、ノッチの間隔と、ノッチを形成する２側面がなす角度に関して、パラメーターで表示したＶベルトを開示している。
【０００４】
特許文献１や特許文献２に記載されたノッチ付きＶベルトによれば、次のような効果が期待できる。
【０００５】
Ｖベルトの圧縮部における応力集中を軽減し、Ｖベルトの圧縮部における亀裂の発生を最小にし、さらに、小径プーリにＶベルトを巻き付けることが可能になる。
【０００６】
このようにＶベルトの圧縮部にノッチを形成することにより、Ｖベルトをプーリに巻き付けるときの曲げ抵抗を減少し、上記したような効果が期待できる。
【０００７】
しかし、ノッチを付けることに伴ってベルト側部の面積が減少し、動力伝達部であるベルト側面の剛性が低下するので、入力動力に対する実際に伝達される動力の効率（伝動効率）が低下することがある。また、ノッチの開口部の大きさによっては、曲げ疲労に耐えることができず、ノッチを付けることによって却ってベルト寿命を大幅に低下させることがある。このように、動力伝達用ノッチ付きＶベルトの最適ノッチ形状については、いままで提案されていない。
【０００８】
【特許文献１】米国特許第２６２５８２８号明細書
【特許文献２】
米国特許第３６２６７７５号明細書
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
すなわち、Ｖベルトにノッチを付けることによってプーリに巻き付けやすくなるという効果が得られるが、その一方で、ノッチ部は動力の伝達に寄与しない部分であり、ノッチ部があることによって損失動力が増えるという不都合な点がある。また、ノッチ部によって曲げ強度が低下し、ベルトの耐久性が低下することがある。
【００１０】
さらに、圧縮部と中立部と引っ張り部からなるＶベルトの圧縮部下面と引っ張り部上面のみに帆布を取り付け、動力伝達面であるベルト側面を帆布で覆わないベルト（本明細書において、このベルトを「ローエッジベルト」という）は、伝動効率が高く、損失動力が少ない。しかし、ローエッジベルトは動力伝達面であるベルト側面がゴムであるため、騒音が大きいという欠点があり、連続使用される機器、例えば送風機の動力伝達用ベルトとしてローエッジベルトを用いることは騒音の点で問題がある。
【００１１】
一方、圧縮部と中立部と引っ張り部からなるＶベルトの全外周面を帆布で覆ったベルト（本明細書において、このベルトを「ラップドＶベルト」という）は、騒音が極めて小さいという長所を有しており、送風機のように連続使用される機器の動力伝達用ベルトとして適している。しかし、ラップドＶベルトはローエッジベルトに比べて伝動効率がやや低いという欠点がある。
【００１２】
本発明は従来の技術の有するこのような問題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、曲げ抵抗が極めて小さく、しかも、伝動効率が高くて（エネルギーロスが小さくて）、適度の曲げ剛性を有する、送風機の動力伝達用ベルトして好適であるノッチ付きラップドＶベルトを提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために本発明は、圧縮部と中立部と引っ張り部を有するラップドＶベルトの圧縮部にノッチを形成し、圧縮部の厚さをｈｃとし、ノッチの高さをＨとし、ベルトの長手方向において隣接するノッチの対応部分の間隔をＰとし、ノッチの開口幅をＷとした場合において、ノッチの高さＨ、ノッチの間隔Ｐおよびノッチの開口幅Ｗをそれぞれ適正な範囲に設定することにより、曲げ抵抗が小さく、しかも、適度の曲げ剛性を有し、伝動効率の高い、省エネルギー型のノッチ付きラップドＶベルトを提供することができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】
すなわち、本発明のノッチ付きラップドＶベルトは、圧縮部、引っ張り部および上記圧縮部と引っ張り部との間に中立部を有するＶ形断面のＶベルトであって、圧縮部と中立部と引っ張り部を帆布でラップし、ベルトの長手方向において各ノッチ間に所定の間隔を設けて複数のノッチが上記圧縮部に形成されたノッチ付きラップドＶベルトにおいて、上記ノッチは頂部から圧縮部の底面に向かって伸びる２側面を有し、圧縮部の厚さをｈｃとし、ノッチ頂点から圧縮部の底面までのノッチの高さをＨとし、ベルトの長手方向において隣接するノッチの対応部分の間隔をＰとし、圧縮部底面におけるノッチの開口幅をＷとした場合、ノッチの高さＨ、ノッチの間隔Ｐおよびノッチの開口幅Ｗがそれぞれ以下の範囲であることを特徴としている。
【００１５】
ノッチの高さＨについては、ｈｃ×０．３５≦Ｈ≦ｈｃ×０．６９であり、
ノッチの間隔Ｐについては、ｈｃ×０．８５≦Ｐ≦ｈｃ×１．７３であり、
ノッチの開口幅Ｗについては、Ｈ×０．７０≦Ｗ≦Ｈ×１．１３である。
【００１６】
図１（ａ）と図２（ａ）に示すようなＶ形断面のＶベルト１、１１は曲げ抵抗が大きく、このＶベルトを図３に示すプーリ１４と１５に巻き付けて入力側プーリ１４から出力側プーリ１５に動力を伝達する場合、曲げ抵抗のために一定の動力が消費されるので、この無駄な動力消費を極力抑制することがエネルギー効率を高める上で好ましい。すなわち、図１（ｂ）と図２（ｂ）に示すように、Ｖ形断面のＶベルト１と１１にそれぞれノッチ２と１２を付けることにより、曲げ抵抗を小さくして抵抗のための無駄な動力消費（損失動力）を減少し、出力側の負荷で消費される動力（実動力）を大きくして損失動力の比率を小さくすることができる。この場合、図２に示すＶベルト（ベルトの上面と下面のみに帆布３を取り付け、側面が帆布で覆われていないベルト、すなわち、ローエッジベルト）１１と図１に示すラップドＶベルト１（ベルトの全外周面が帆布３で覆われたベルト）を比較すると、動力伝達面であるベルト側面がゴムであるローエッジベルト１１の実動力はラップドＶベルト１より大きく、逆に、ラップドＶベルト１の損失動力はローエッジベルト１１よりも大きい。
【００１７】
一方、ローエッジベルト１１もラップドＶベルト１も側面が動力伝達面であり、ローエッジベルト１１の側面１３はゴムであり、ラップドＶベルト１の側面４は帆布であるから、ローエッジベルト１１の動力伝達面の摩擦係数はラップドＶベルト１より大きく、摩擦係数が大きいことに伴ってローエッジベルト１１の騒音はラップドＶベルト１より大きく、連続使用される機器（例えば、送風機など）においては、この騒音が大きな問題になる。従って、送風機の動力伝達用ベルトとしてローエッジベルトを用いることは問題がある。
【００１８】
そこで、図１（ｂ）に示すように、ラップドＶベルト１にノッチ２を付けることにより、ベルトの曲げに伴う損失動力が小さくて、動力伝達時の騒音が低いラップドＶベルトを提供できる。特に、本発明のノッチ付きラップドＶベルトは、ノッチの高さとノッチの間隔とノッチの開口幅に特徴を有しており、送風機のように連続使用される機器の動力伝達用ベルトとして本発明のノッチ付きラップドＶベルトを用いると、省エネ効果が極めて大きくなる。以下、本発明のノッチ付きラップドＶベルトのノッチ形状の限定理由について具体的に説明する。
（１）ノッチ高さのＨについて
図４（ａ）に示すように、円弧の頂点から圧縮部の底面までのノッチ２の高さをＨとした場合、ノッチ２の高さが低いと、十分に曲げ抵抗を低減することができない。そこで、図４（ｂ）に示すように、圧縮部の厚さをｈｃとした場合、ｈｃ×０．３５≦Ｈとなるように、ノッチ２の高さＨを定めるのが好ましい。一方、ノッチ２の高さＨが大きすぎると、曲げ強度が小さくなり、屈曲疲労性が低下するので、Ｈ≦ｈｃ×０．６９となるように、ノッチ２の高さＨを定めるのが好ましい。
【００１９】
なお、図４（ａ）では、ノッチ２の頂部は円弧状であるが、ノッチ頂部の形状は必ずしも円弧状に限定されるものではなく、図４（ｃ）に示すように、ノッチ２ａの先端をとがった形状にすることもできる。ただ、尖った先端を有するノッチ２ａは円弧状先端を有するノッチ２に比べて、ノッチそのものに応力集中が生じやすいという不都合な点があるので、図４（ａ）に示すノッチ２を採用するのがより好ましい。
（２）ノッチの間隔Ｐについて
図４（ａ）に示すように、ベルトの長手方向において隣接するノッチの対応部分（頂点）の間隔をＰとした場合、ノッチ２の間隔Ｐが短すぎると（すなわち、ノッチの数が多すぎると）、動力伝達に必要な面積を十分に確保できないので、伝動効率が低下することがあり、また、ベルト側面に必要な剛性を確保することができないので、ベルトの耐久性が低下する。そこで、ｈｃ×０．８５≦Ｐとなるように、ノッチ２の間隔Ｐを定めるのが好ましい。一方、ノッチ２の間隔Ｐが長すぎると（すなわち、ノッチの数が少なすぎると）、曲げ抵抗を十分に小さくすることができない。そこで、Ｐ≦ｈｃ×１．７３となるように、ノッチ２の間隔Ｐを定めるのが好ましい。
（３）ノッチの開口幅Ｗについて
図４（ａ）に示すように、圧縮部底面におけるノッチ２の開口幅をＷとした場合、Ｗが短すぎるとプーリに巻き付けるときにノッチ２を形成する両端部が接し、ノッチ形成面である２ａと２ｂが破損することがあるので、Ｈ×０．７０≦Ｗとなるように、ノッチ２の開口幅Ｗを定めるのが好ましい。一方、ノッチ２の開口幅Ｗが大きすぎると、動力伝達に必要な面積を十分に確保できないので、伝動効率が低下することがある。また、ベルト側面に必要な剛性を確保することができないので、ベルトの耐久性が低下する。そこで、Ｗ≦Ｈ×１．１３となるように、ノッチ２の開口幅Ｗを定めるのが好ましい。
【００２０】
以上のように、本発明に従って、ノッチの高さとノッチの間隔とノッチの開口幅を適正な範囲内に設定することにより、曲げ抵抗が小さくて、伝動効率が高くて、適度の曲げ剛性を有するノッチ付きラップドＶベルトを提供することができる。
【００２１】
【実施例】
以下に本発明の実施例を図面を参照しながら説明するが、本発明の技術的範囲を逸脱しない範囲において、適宜の修正と変更が可能である。
【００２２】
図４（ｂ）において、ノッチ付きラップドＶベルト１は、圧縮部５と中立部６と引っ張り部７からなる。圧縮部５と中立部６と引っ張り部７の全外周面は帆布３で覆われている。ベルトの下部を形成する圧縮部５はクロロプレンゴム製であるが、高弾性率の材料であれば、他の材質を採用することもできる。圧縮部５の直上に中立部６があり、中立部６は接着ゴム層（クロロプレンゴム）６ａ内に埋設された支持体としての多数の張力帯（ＳＵＳ鋼線）８を有している。張力帯８は、ベルトの幅方向に離間してベルトの長手方向に沿って埋設されている。接着ゴム層６ａは、張力帯８を支持するに十分な補強材料を含有し、張力帯８を束ねるに十分な粘着性を有するゴム組成物であればよい。中立部６の直上に、ベルトの上部を形成するクロロプレンゴム製の引っ張り部７がある。
【００２３】
圧縮部５には、図４（ａ）に示すように、ベルトの長手方向において所定の間隔を有するように、多数のノッチ２が形成されている。ノッチ２と２の間には、コグ（歯）９が形成されている。ノッチ２は円弧状の頂部１０から圧縮部５の底面の開口部に向かって拡径するように伸びる２側面２ａと２ｂを有している。
【００２４】
ノッチ２があることによって、曲げ抵抗が低減されるので、図３の小径プーリ１５に沿ってノッチ付きラップドＶベルト１を巻き付けることが可能になる。小径プーリ１５上では、一般的にＶベルト１に厳しい応力集中が生じることが知られているが、ノッチ２があることによって応力集中を緩和し、Ｖベルト１に亀裂を発生させることなくＶベルト１を小径プーリ１５に巻き付けて回動させることが可能になる。しかしながら、Ｖベルトを小径プーリ１５に巻き付けて回動させることによってノッチ２それ自身の応力集中が増加することがあり、その結果、ノッチ２に亀裂が生じることがある。そのような亀裂が発生すると、ベルトが早期に破損し、ベルトの短寿命につながる。
【００２５】
しかしながら、本発明のノッチ付きラップドＶベルトによれば、応力集中を緩和し、ベルト寿命を延長することが可能である。次に、本発明のノッチ付きラップドＶベルトおよびノッチ無しの比較例１、２のラップドＶベルトについて、伝動効率、スリップ率およびベルト曲げ剛性について測定する試験を行ったので説明する。
（１）ベルトおよびノッチの形状
試験に使用したベルトの形状は、本発明の実施例（圧縮部と引っ張り部のゴムがクロロプレンゴム）と比較例１（圧縮部と引っ張り部のゴムがクロロプレンゴム）と比較例２（圧縮部と引っ張り部のゴムが天然ゴム）のベルトにおいて同一とし、図４（ｂ）に示すベルトの上幅ｂｔ、全部の厚みｈ、圧縮部の厚みｈｃおよびテーパ角度αｃ  は、ベルトのタイプ別に以下の表１に示すとおりである。また、図４（ａ）において、ベルトの長手方向において隣接するノッチの頂点間の間隔Ｐ、圧縮部の底面におけるノッチの開口幅Ｗ、円弧の頂点から圧縮部の底面までのノッチの高さＨ、ノッチの角度θおよびノッチの頂部の円弧半径Ｒは以下の表２に示すとおりである（本試験では中心値を採用した）。
【００２６】
【表１】
2004183764.tif 000003
【００２７】
【表２】
2004183764.tif 000004
【００２８】
（２）試験方法
試験装置の概略配置は、図５に示すとおりである。図５において、２１はモータ、２２、２３はトルク検出器、２４、２５はプーリ、２６はベルト、２７は負荷機である。
（３）試験結果
ａ．Ａ形ベルト
図５に示す試験装置において、負荷機２７の重量を５０ｋｇとし、プーリ２４と２５の外径は６７ｍｍとし、これらのプーリにＡ形ベルトを２本掛けた場合における伝動効率、スリップ率およびベルト曲げ剛性の測定試験結果を、それぞれ図６（ａ）、図６（ｂ）、図６（ｃ）に示す。
【００２９】
図６および後記する図７〜９において、実線は実施例（本発明）のベルト、破線は比較例１のベルト、一点鎖線は比較例２のベルトを示す。
【００３０】
なお、伝動効率、スリップ率およびベルト曲げ剛性は、それぞれ以下のような式にて算出した。
【００３１】
伝動効率＝（負荷機側動力／モータ側動力）×１００（％）
スリップ率＝（（Ｉ０−Ｉｔ）／Ｉｔ）×１００（％）
Ｉ０＝Ｎｎ０／Ｎｒ０、Ｉｔ＝Ｎｎｔ／Ｎｒｔ
Ｎｒ０：無負荷時のモータ側軸回転数
Ｎｒｔ：負荷時のモータ側軸回転数
Ｎｎ０：無負荷時の負荷機側軸回転数
Ｎｎｔ：負荷時の負荷機側軸回転数
ベルト曲げ剛性については、図１０に示すように、パンタグラフ形状の部材３１の内側にベルト３２を挿入して、部材３１を介してベルト３２に負荷する荷重（Ｗ）３３を変化させたときの変位量ｂ０    を測定し、このｂ０    に基づいて上下のベルトの曲げ中心（中立位置）間の距離ｂを算出し、次式よりベルト曲げ剛性ＥＩを求めた。
【００３２】
ＥＩ＝０．１７４１５×Ｗ×ｂ２（ｋｇｆ  ｃｍ２）
以下、Ｂ形ベルト、Ｃ形ベルト、Ｄ形ベルトにおいても同様の方法により伝動効率とスリップ率とベルト曲げ剛性を求めた。
【００３３】
図６（ａ）に示されているように、実施例のベルトは最も伝動効率が高く、図６（ｂ）に示されているように、実施例のベルトは最もスリップしにくく、図６（ｃ）に示されているように、実施例のベルトは最もベルト曲げ剛性が低い（曲げ抵抗が小さい）。
ｂ．Ｂ形ベルト
図５に示す試験装置において、負荷機２７の重量を１００ｋｇとし、プーリ２４と２５の外径は１１８ｍｍとし、これらのプーリにＢ形ベルトを３本掛けた場合における伝動効率、スリップ率およびベルト曲げ剛性の測定試験結果を、それぞれ図７（ａ）、図７（ｂ）、図７（ｃ）に示す。
【００３４】
図７（ａ）に示されているように、実施例のベルトは最も伝動効率が高く、図７（ｂ）に示されているように、実施例のベルトは最もスリップしにくく、図７（ｃ）に示されているように、実施例のベルトは最もベルト曲げ剛性が低い（曲げ抵抗が小さい）。
ｃ．Ｃ形ベルト
図５に示す試験装置において、負荷機２７の重量を９０ｋｇ（伝動効率測定時）または５０ｋｇ（スリップ率測定時）とし、プーリ２４と２５の外径は１８０ｍｍとし、これらのプーリにＣ形ベルトを１本掛けた場合における伝動効率、スリップ率およびベルト曲げ剛性の測定試験結果を、それぞれ図８（ａ）、図８（ｂ）、図８（ｃ）に示す。
【００３５】
図８（ａ）に示されているように、実施例のベルトは最も伝動効率が高く、図８（ｂ）に示されているように、実施例のベルトは最もスリップしにくく、図８（ｃ）に示されているように、実施例のベルトは最もベルト曲げ剛性が低い（曲げ抵抗が小さい）。
【００３６】
ｄ．Ｄ形ベルト
図５に示す試験装置において、負荷機２７の重量を１８０ｋｇ（伝動効率測定時）または２３０ｋｇ（スリップ率測定時）とし、プーリ２４と２５の外径は２８５ｍｍとし、これらのプーリにＤ形ベルトを１本掛けた場合における伝動効率、スリップ率およびベルト曲げ剛性の測定試験結果を、それぞれ図９（ａ）、図９（ｂ）、図９（ｃ）に示す。
【００３７】
図９（ａ）に示されているように、実施例のベルトは最も伝動効率が高く、図９（ｂ）に示されているように、実施例のベルトは標準品である比較例２に対して比較例１と同じようにスリップしにくく、図９（ｃ）に示されているように、実施例のベルトは最もベルト曲げ剛性が低い（曲げ抵抗が小さい）。
【００３８】
さらに、本発明のノッチ付きラップドＶベルトを送風機の動力伝達用ベルトとして用いた場合の省エネルギー効果と、無負荷耐久性能について、具体的なデータに基づいて説明する。
（１）省エネルギー効果
ａ．試験その１
図１１に示すように、直径１４４ｍｍの駆動プーリ４１と直径１６７．５ｍｍの従動プーリ４２との間にＢ形ベルト４３を３本懸回して、２００１年５月２２日から２００１年６月５日にかけて高温（１２０℃）の空気を給気する送風機の動力伝達用ベルトとして用いた場合（２４時間連続稼働）、本発明のベルトの平均消費電力は、３．４０４ｋｗであり、比較例２のベルト（現標準品）の平均消費電力は３．５１３ｋｗであった。すなわち、本発明のベルトによれば、標準品のベルトに対して３．１０％の省エネルギー効果がある。なお、駆動ベルト４１のモータの規格は、５．５ｋｗ、１７４０ｒｐｍ  である。
ｂ．試験その２
図１２に示すように、直径１８０ｍｍの駆動プーリ５１と直径３０５ｍｍの従動プーリ５２との間にＣ形ベルト５３を５本懸回して、２００１年１月１３日から２００１年２月２６日にかけて標準大気を排気する送風機の動力伝達用ベルトとして用いた場合（２４時間連続稼働）、本発明のベルトの平均消費電力は、９．５５ｋｗであり、比較例２のベルト（現標準品）の平均消費電力は９．８９ｋｗであった。すなわち、本発明のベルトによれば、標準品のベルトに対して３．４４％の省エネルギー効果がある。なお、駆動ベルト５１のモータの規格は、２．２ｋｗ、１４５０ｒｐｍ  である。
ｃ．試験その３
図１３に示すように、直径１７０ｍｍの駆動プーリ６１と直径１２７ｍｍの従動プーリ６２との間にＢ形ベルト６３を３本懸回して、２００１年５月２９日から２００１年６月２４日にかけて標準大気を排気する送風機の動力伝達用ベルトとして用いた場合（２４時間連続稼働）、本発明のベルトの平均消費電力量は、４．５１６ｋｗｈであり、比較例２のベルト（現標準品）の平均消費電力量は、４．６４２ｋｗであった。すなわち、本発明のベルトによれば、標準品のベルトに対して２．７１％の省エネルギー効果がある。なお、駆動ベルト６２のモータの規格は、５．５ｋｗ、１７３５ｒｐｍ  である。
（２）無負荷耐久性能
一般に、動力伝達用ベルトに使用されるゴムは、使用時の摩擦による発熱に伴って徐々に硬化し、硬化が進行すると、やがて屈曲疲労によりベルト底部に亀裂が入り、破損に至るという経過をたどることが多い。そこで、ベルト形態の違いによる耐久性能を比較するために、以下のような試験を行った。
【００３９】
図１４（ａ）に示すように、同一径のプーリ７１と７２の間にＢ形ベルト７３を１本懸回して、従動側プーリ７２の軸荷重を８０ｋｇｆ  とし、駆動側プーリ７１を４８００ｒｐｍ  で回転させたとき、プーリ径が８０ｍｍ、１００ｍｍ、１１８ｍｍのそれぞれの場合におけるベルトの破損に至るまでの時間を図１４（ｂ）に示す。図１４（ｂ）および後記する図１５において、実線は実施例（本発明）のベルト、破線は比較例１のベルト、一点鎖線は比較例２のベルトを示す。
【００４０】
図１４（ｂ）に示すように、実施例のベルトは適性な形状のノッチが付与されているので、屈曲性が良好で、曲げ抵抗が小さいのでベルトの発熱が低く、ゴムの硬化が進みにくい。その結果、図１４（ｂ）に示すように、実施例のベルトは、最も耐久性能が優れている。図１５は、上記無負荷耐久性能試験中におけるベルト底面の平均温度を比較する図であり、いずれのプーリ径においても実施例のベルトの温度が最も低く、本発明に係る実施例のベルトの耐久性能が優れていることの証左である。
【００４１】
【発明の効果】
本発明は上記のように構成されているので、曲げ抵抗が極めて小さく、しかも、伝動効率が高くて、適度の曲げ剛性を有するノッチ付きラップドＶベルトを提供することができる。特に、ラップドＶベルトであるから、動力伝達時の騒音が小さく、送風機のように連続使用される機器の動力伝達用ベルトとして用いた場合、伝動効率が向上することによる省エネルギー効果は極めて大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１（ａ）はラップドＶベルトの斜視図、図１（ｂ）はノッチ付きラップドＶベルトの斜視図である。
【図２】図２（ａ）はローエッジベルトの斜視図、図２（ｂ）はノッチ付きローエッジベルトの斜視図である。
【図３】入力側プーリと出力側プーリにノッチ付きＶベルトを巻き付けた状態を示す図である。
【図４】図４（ａ）は本発明のノッチ付きラップドＶベルトの側面図、図４（ｂ）は図４（ａ）のＩＶ−ＩＶ矢視断面図、図４（ｃ）は図４（ａ）とは異なる形状のノッチを有するノッチ付きラップドＶベルトの側面図である。
【図５】伝動効率、スリップ率およびベルト剛性の測定装置の概略配置図である。
【図６】図６（ａ）（ｂ）（ｃ）は、それぞれ表１に示す仕様のＡ形ベルトの伝動効率、スリップ率およびベルト剛性を示す図である。
【図７】図７（ａ）（ｂ）（ｃ）は、それぞれ表１に示す仕様のＢ形ベルトの伝動効率、スリップ率およびベルト剛性を示す図である。
【図８】図８（ａ）（ｂ）（ｃ）は、それぞれ表１に示す仕様のＣ形ベルトの伝動効率、スリップ率およびベルト剛性を示す図である。
【図９】図９（ａ）（ｂ）（ｃ）は、それぞれ表１に示す仕様のＤ形ベルトの伝動効率、スリップ率およびベルト剛性を示す図である。
【図１０】ベルト曲げ剛性を測定する試験方法を説明する図である。
【図１１】本発明のノッチ付きラップドＶベルトの省エネルギー効果を求めるためのベルト走行試験方法を示す概略図である。
【図１２】本発明のノッチ付きラップドＶベルトの省エネルギー効果を求めるためのベルト走行試験方法を示す概略図である。
【図１３】本発明のノッチ付きラップドＶベルトの省エネルギー効果を求めるためのベルト走行試験方法を示す概略図である。
【図１４】図１４（ａ）は、ベルトの無負荷耐久性能を測定する試験方法を示す概略図であり、図１４（ｂ）その試験結果を示す図である。
【図１５】図１４（ａ）に示すベルトの無負荷耐久性能を測定する試験中のベルト底面の平均温度を示す図である。
【符号の説明】
１…ノッチ付きラップドＶベルト
２、２ａ、１２…ノッチ
３…帆布
５…圧縮部
６…中立部
６ａ…接着ゴム層
７…引っ張り部
８…張力帯
９…コグ
１０…円弧状の頂部
１１…ローエッジベルト
１４、１５…プーリ
ｈｃ…圧縮部の厚さ
Ｈ…ノッチの高さ
Ｐ…ノッチの間隔
Ｗ…ノッチの開口幅
【図１】
2004183764.tif 000005
【図２】
2004183764.tif 000006
【図３】
2004183764.tif 000007
【図４】
2004183764.tif 000008
【図５】
2004183764.tif 000009
【図６】
2004183764.tif 000010
【図７】
2004183764.tif 000011
【図８】
2004183764.tif 000012
【図９】
2004183764.tif 000013
【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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