(57)【要約】【課題】切削性能が優れた表面被覆サーメット合金製切削工具を提供する。【解決手段】硬質相のチタンは、窒化物、炭化物および炭窒化物の少なくとも１種の形態でサーメット合金中に含まれている。チタンの窒化物、炭化物および炭窒化物の合計の質量割合はサーメット合金の質量に対して３５質量％以上８５質量％以下である。タングステン、タンタル、ニオブ、モリブデンおよびクロムは炭化物の形態でサーメット合金中に含まれている。タングステン、タンタル、ニオブ、モリブデンおよびクロムの炭化物の質量割合はサーメット合金の質量に対して１０質量％以上６０質量％以下である。サーメット合金の飽和磁気量（Ｇａｕｓｓ・ｃｍ３／ｇ）が（（２０×コバルトの質量％）＋（６．８×ニッケルの質量％））で算出される値の０．４倍以上、０．９５倍以下である。【選択図】　　　　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
７５質量％以上９５質量％以下の硬質相と、結合相と、不可避的不純物とからなるサーメット合金の基体と、
前記基体上に接触するように形成された第１の被膜とを備えた表面被覆サーメット合金製切削工具であって、
前記硬質相は、タングステン、タンタル、ニオブ、モリブデンおよびクロムからなる群より選ばれた少なくとも１種と、チタンと、窒素および／または炭素とを含む炭化物、窒化物および炭窒化物の少なくとも１種からなり、
前記結合相は、コバルトおよびニッケルを含み、
前記チタンは、窒化物、炭化物および炭窒化物の少なくとも１種の形態で前記サーメット合金中に含まれており、前記チタンの窒化物、炭化物および炭窒化物の合計の質量割合は、前記サーメット合金の質量に対して３５質量％以上８５質量％以下であり、
前記タングステン、タンタル、ニオブ、モリブデンおよびクロムは炭化物の形態で前記サーメット合金中に含まれており、前記タングステン、タンタル、ニオブ、モリブデンおよびクロムの炭化物の合計の質量割合は、前記サーメット合金の質量に対して１０質量％以上６０質量％以下であり、
前記サーメット合金の飽和磁気量（Ｇａｕｓｓ・ｃｍ３／ｇ）が（（２０×コバルトの質量％）＋（６．８×ニッケルの質量％））で算出される値の０．４倍以上０．９５倍以下であり、
前記第１の被膜の組成は（ＴｉｘＡｌ１−ｘ）Ｎ（ただし、原子比でｘは０．３５以上０．７５以下）で表わされ、前記第１の被膜の平均膜厚が０．５μｍ以上５μｍ以下である、表面被覆サーメット合金製切削工具。
【請求項２】
前記第１の被膜上に設けられた第２の被膜をさらに備え、
前記第２の被膜の組成は、Ｔｉ（ＣｙＮ１−ｙ）（ただし、原子比でｙは０．１以上０．７以下）で表わされ、前記第２の被膜の平均膜厚が０．５μｍ以上５μｍ以下である、請求項１に記載の表面被覆サーメット合金製切削工具。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、表面被覆サーメット合金製切削工具に関し、特に、炭素鋼や低合金鋼などの切削加工において、膜の剥離による寿命低下や、切れ刃のチッピングがなく、優れた切削性能を発揮する表面被覆サーメット合金製切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、物理蒸着装置の１つであるアークイオンプレーティング装置を用いて表面に被膜が形成された切削工具が製造されている。このような装置では、装置内を所定の温度に加熱した状態で、アノード電極と所定の組成を有するＴｉＡｌ合金がセットされたカソード電極（蒸発源）との間でアーク放電を発生させ、装置内に反応ガス、たとえば窒素ガスやアセチレンガスを導入し、ＷＣ系超硬合金やＴｉＣＮ系サーメット合金にＴｉＡｌＮ層が被覆される。
【０００３】
たとえば、特許第２５８０３３０号公報には、ＴｉＣｘＮ１−ｘ（ただし０≦ｘ≦０．６）で示される化学組成からなり、膜厚が０．３から６μｍの被覆層が基材表面に形成されるとともに、（ＡｌｙＴｉ１−ｙ）（ＮｚＣ１−ｚ）（ただし０．２６≦ｙ≦０．７０、０．６≦ｚ≦１）で示されるＢ１構造の化合物からなり、膜厚が０．６から８μｍの被覆層がカソードを蒸発源とするアーク放電方式によって最上層に形成され、少なくとも２層からなる耐摩耗性被膜が開示されている。
【０００４】
また、特開平１−２５２３０４号公報には、ＷＣ系超硬合金やＴｉＣＮ系サーメット合金基材表面に平均膜厚が０．５から１μｍのＴｉＮ、ＴｉＣ、ＴｉＣＮの単層または２層以上の複層からなる密着層を介して、平均膜厚０．５から５μｍの（ＴｉＡｌ）Ｎ、（ＴｉＡｌ）Ｃ、（ＴｉＡｌ）ＣＮの単層または２種以上の複層を被覆した切削工具が提案されている。
【０００５】
さらに、特開平４−２０１００２号公報には、ＴｉＣＮ系サーメット基体の表面に平均膜厚で０．１から１μｍのＴｉＮからなる密着性物理蒸着被覆層を介して、平均膜厚で０．５から５μｍのＴｉとＡｌの複合窒化物からなる表面被覆サーメット製切削工具が提案されている。
【０００６】
表面被覆サーメット製切削工具の被覆層は従来Ｔｉの窒化物、炭化物、炭窒化物が主流であったが、上述のように耐摩耗性に優れるＴｉとＡｌの窒化物、炭化物、炭窒化物に代わってきている。ただし、ＴｉとＡｌの窒化物、炭化物、炭窒化物で構成される膜種そのものがサーメット合金との密着性が悪いことから、サーメット合金基体とＴｉとＡｌの窒化物、炭化物、炭窒化物で構成される膜の間にＴｉＮ、ＴｉＣまたはＴｉＣＮなどの中間層が必須とされている。
【０００７】
【特許文献１】
特許第２５８０３３０号公報
【０００８】
【特許文献２】
特開平１−２５２３０４号公報
【０００９】
【特許文献３】
特開平４−２０１００２号公報
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
ＴｉとＡｌの窒化物、炭化物、炭窒化物は非常に硬度が高いために、優れた耐摩耗性を発揮する。しかし、鋼との親和性が強く、ステンレス鋼や軟鋼を切削する場合には、被削材の切り屑が溶着し、これが原因で被覆層が剥離してしまい十分な耐摩耗性が発揮できないという問題点があった。
【００１１】
また、この剥離が原因で、切れ刃に凹凸が生じ、この凹凸が被削材に転写されて所望の被削材仕上げ面粗さが得られないという問題があった。サーメット合金製切削工具は一般に、仕上げ加工用工具として使用されるため、被削材の仕上げ面粗さが比較的短時間で悪くなることには大きな問題がある。
【００１２】
また、高炭素鋼などを高速で切削した際に、切り屑が工具すくい面を擦過して工具すくい面にクレータ損傷が生じるが、上述のようにＴｉとＡｌの窒化物、炭化物、炭窒化物層は鋼との親和性が強いために鋼と化学反応を起こして異常クレータ摩耗を生じ、場合によっては欠損する場合があった。
【００１３】
ＴｉとＡｌの窒化物、炭化物および炭窒化物層のこれらの欠点は、切削工具寿命を不安定にさせる要因であり、切削加工の自動化が進んできた近年、切削工具の安定寿命が求められている。
【００１４】
そこで、この発明は上述のような問題点を解決するためになされたものであり、優れた切削性能を発揮することが可能な表面被覆サーメット合金製切削工具を提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
この発明に従った表面被覆サーメット合金製切削工具は、７５質量％以上９５質量％以下の硬質相と、結合相と、不可避的不純物とからなるサーメット合金の基体と、基体上に接触するように形成された第１の被膜とを備える。硬質相は、タングステン、タンタル、ニオブ、モリブデンおよびクロムからなる群より選ばれた少なくとも１種と、チタンと、窒素および／または炭素とを含む炭化物、窒化物および炭窒化物の少なくとも１種からなる。結合相は、コバルトおよびニッケルを含む。チタンは、窒化物、炭化物および炭窒化物の少なくとも１種の形態でサーメット合金中に含まれている。チタンの窒化物、炭化物および炭窒化物の合計の質量割合は、サーメット合金の質量に対して３５質量％以上８５質量％以下である。タングステン、タンタル、ニオブ、モリブデンおよびクロムは炭化物の形態でサーメット合金中に含まれている。タングステン、タンタル、ニオブ、モリブデンおよびクロムの炭化物の合計の質量割合は、サーメット合金の質量に対して１０質量％以上６０質量％以下である。サーメット合金の飽和磁気量（Ｇａｕｓｓ・ｃｍ３／ｇ）が（（２０×コバルトの質量％）＋（６．８×ニッケルの質量％））で算出される値の０．４倍以上０．９５倍以下である。第１の被膜の組成は（ＴｉｘＡｌ１−ｘ）Ｎ（ただし、原子比でｘは０．３５以上０．７５以下）で表わされ、第１の被膜の平均膜厚が０．５μｍ以上５μｍ以下である。
【００１６】
好ましくは、表面被覆サーメット合金製切削工具は、第１の被膜上に設けられた第２の被膜をさらに備える。第２の被膜の組成はＴｉ（ＣｙＮ１−ｙ）（ただし、原子比でｙは０．１以上０．７以下）で表わされ、第２の被膜の平均膜厚が０．５μｍ以上５μｍ以下である。
【００１７】
【発明の実施の形態】
本発明者は、高炭素鋼はもちろんのこと、溶着しやすいステンレス鋼や軟鋼でも優れた切削性能を発揮する表面被覆サーメット合金製切削工具の開発を行なった。
【００１８】
その結果、以下の構成により、切削性能に優れた表面被覆サーメット合金製切削工具を得ることに成功した。
【００１９】
表面被覆サーメット合金製切削工具は、７５質量％以上９５質量％以下の硬質相と、結合相と、不可避的不純物とからなるサーメット合金の基体と、基体上に接触するように形成された第１の被膜とを備える。
【００２０】
硬質相は、タングステン（Ｗ）、タンタル（Ｔａ）、ニオブ（Ｎｂ）、モリブデン（Ｍｏ）およびクロム（Ｃｒ）からなる群より選ばれた少なくとも１種と、チタン（Ｔｉ）と、窒素（Ｎ）および／または炭素（Ｃ）とを含む炭化物、窒化物および炭窒化物の少なくとも１種からなる。結合相は、コバルト（Ｃｏ）およびニッケル（Ｎｉ）を含む。チタンは、窒化物、炭化物および炭窒化物の少なくとも１種の形態でサーメット合金中に含まれている。チタンの窒化物、炭化物および炭窒化物の合計の質量割合はサーメット合金の質量に対して３５質量％以上８５質量％以下である。タングステン、タンタル、ニオブ、モリブデンおよびクロムは炭化物の形態でサーメット合金中に含まれている。タングステン、タンタル、ニオブ、モリブデンおよびクロムの炭化物の合計の質量割合は、サーメット合金の質量に対して１０質量％以上６０質量％以下である。サーメット合金の飽和磁気量（Ｇａｕｓｓ・ｃｍ３／ｇ）が（（２０×コバルトの質量％）＋（６．８×ニッケルの質量％））で算出される値の０．４倍以上０．９５倍以下である。
【００２１】
第１の被膜の組成は（ＴｉｘＡｌ１−ｘ）Ｎ（ただし、原子比でｘは０．３５以上０．７５以下）で表わされ、第１の被膜の平均膜厚が０．５μｍ以上５μｍ以下である。
【００２２】
このように構成された表面被覆サーメット合金製切削工具は、あらゆる被削材に対して、耐摩耗性はもちろんのこと、耐剥離性に優れ、工具寿命を安定的に大きく延ばせるという研究結果が得られた。
【００２３】
さらに好ましくは、表面被覆サーメット合金製切削工具は、第１の被膜上に設けられた第２の被膜をさらに備える。第２の被膜の組成は、Ｔｉ（ＣｙＮ１−ｙ）（ただし、原子比でｙは０．１以上０．７以下）で表わされ、第２の被膜の平均膜厚が０．５μｍ以上５μｍ以下である。このように構成された表面被覆サーメット合金製切削工具では、耐摩耗性、耐剥離性はもちろんのこと、耐クレータ性に優れ、工具寿命を安定的に大きく伸ばせるという研究結果が得られた。
【００２４】
本発明者は、従来技術によって製造されたＴｉとＡｌの窒化物、炭化物、炭窒化物層を主体とする表面被覆サーメット合金製切削工具でステンレスおよび軟鋼を加工した後の工具の損傷形態を詳細に調査したところ、被覆層の剥離の起点がＴｉＮ、ＴｉＣ、ＴｉＣＮなどの中間層とＴｉとＡｌの窒化物、炭化物および炭窒化物層の界面であることを見出した。
【００２５】
そこで、本発明者は中間層そのものをなくし、直接基体にＴｉとＡｌの窒化物、炭化物または炭窒化物層を成膜し、密着力を高めることに取組んだ。まず、サーメット合金基体の組成として、硬質相の割合をサーメット合金の質量に対して７５質量％以上９５質量％以下としているのは、硬質相の割合が７５質量％未満であると、結合相が多くなりすぎてサーメット合金基体としての硬度が保てず、汎用的切削条件でも塑性変形を起こす可能性があるからである。また、硬質相の割合が９５質量％を超えると、逆に結合相が少なく、耐欠損性に劣るからである。
【００２６】
次に、チタンの窒化物、炭化物および炭窒化物の合計の質量割合をサーメット合金の質量に対して３５質量％以上８５質量％以下としているのは、この割合が３５質量％未満であれば、基体としての耐摩耗性が劣り、８５質量％を超えると基体として脆くない耐欠損性が低下するからである。
【００２７】
タングステン、タンタル、ニオブ、モリブデンおよびクロムの炭化物の合計の質量割合をサーメット合金の質量に対して１０質量％以上６０質量％以下としているのは、この割合が１０質量％未満であれば硬質相と結合相の濡れ性が悪くなり、サーメット合金基体にポアが生じるためである。サーメット合金基体にポアが存在すると耐欠損性は著しく低下する。また割合が６０質量％を超えると相対的にＴｉ系硬質相が減少することから、サーメット合金基体としての耐摩耗性が低下する。
【００２８】
次に、サーメット合金の飽和磁気量（Ｇａｕｓｓ・ｃｍ３／ｇ）が、（（２０×コバルトの質量％）＋（６．８×ニッケルの質量％））で算出される値の０．４倍以上０．９５倍以下という規定は、本発明の大きな目的の１つである、直接サーメット合金基体にＴｉとＡｌの窒化物、炭化物、炭窒化物層を成膜し、密着力を高める点に関して非常に重要である。飽和磁気量は、サーメット合金基体の結合相量が増加すれば多くなる。同一の結合相の量でもサーメット合金基体のカーボン量や窒素量によっても飽和磁気量は変化し、カーボン量や窒素量を増加していけば飽和磁気量は大きくなり、サーメット合金基体にフリーカーボンが存在する値でその値は飽和する。
【００２９】
つまり、カーボン量や窒素量を増加させることは、結合相に固溶していた硬質相を形成する金属原子、たとえばＴｉがＴｉＣやＴｉＮの硬質相として析出し、結合相がより純粋な状態になることを意味する。
【００３０】
ＴｉとＡｌの窒化物、炭化物および炭窒化物を直接サーメット合金基体に成膜し、密着度を測定した。その結果、サーメット合金の飽和磁気量が（（２０×コバルトの質量％）＋（６．８×ニッケルの質量％））で算出される値の０．４倍以上であれば、高い密着力が得られることがわかった。ＴｉとＡｌの窒化物、炭化物および炭窒化物層のＡｌ原子がサーメット合金基体の結合相中に溶け込んで密着性を高めているものと推定される。つまり、飽和磁気量が（（２０×コバルトの質量％）＋（６．８×ニッケルの質量％））で算出される値の０．４倍未満であると、ＣｏおよびＮｉからなる金属結合相中には硬質相を形成する金属原子が多く固溶しており、もはやＡｌの固溶する余地がないために密着度が劣ると推定される。
【００３１】
（（２０×Ｃｏの質量％）＋（６．８×Ｎｉの質量％））で算出される値の０．９５倍をサーメット合金の飽和磁気量が超えると、サーメット合金基体の組成中にフリーカーボンが生じ、耐欠損性が劣るために好ましくない。
【００３２】
上記サーメット合金基体の表面に直接に、組成が（ＴｉｘＡｌ１−ｘ）Ｎ（ただし、原子比でｘは０．３５以上０．７５以下）を満足するＴｉとＡｌの複合窒化物からなる、平均膜厚０．５μｍ以上５μｍ以下の第１の被膜をアークイオンプレーティング法で被覆すると、優れた切削性能を発揮することが研究の結果判明した。
【００３３】
まず、基体表面に組成式が（ＴｉｘＡｌ１−ｘ）Ｎ（ただし、原子比でｘは０．３５以上０．７５以下）を満足するＴｉとＡｌの複合窒化物層を窒化物に限定しているのは、サーメット合金基体への密着力が優れているからである。ＴｉとＡｌの複合炭窒化物であると、成膜時にメタンガスやアセチレンガスを炉内に導入するが、基材上に未反応のカーボンが発生し、サーメット合金基体に対して第１の被膜の高い密着力を得ることができないからである。
【００３４】
また、組成式（ＴｉｘＡｌ１−ｘ）Ｎ（ただし、原子比でｘは０．３５以上０．７５以下）と規定しているのは、Ｔｉが原子比で０．３５未満となると、相対的にＡｌの原子比率が多くなり、切削する際に被削材に対して溶着しやすくなるからである。また、Ｔｉの割合が０．７５を超えると相対的にＡｌの原子比が低下し、本発明の重要な点であるサーメット合金基体へのＡｌの固溶が十分でなくなり、結果的に密着力の低下を引起こすからである。また、平均膜厚を０．５μｍ以上５μｍ以下と規定しているのは、平均膜厚が０．５μｍ未満であると十分な耐摩耗性が得られず、また、平均膜厚が５μｍを超えると欠損しやすくなるからである。
【００３５】
ＴｉとＡｌの複合窒化物層の直上に組成式がＴｉ（ＣｙＮ１−ｙ）（ただし、原子比でｙは０．１以上０．７以下）のＴｉの炭窒化物からなる平均膜厚０．５μｍ以上５μｍ以下の第２の被膜（硬質層）を設けることは、耐クレータ性を強化する点で非常に好ましい。
【００３６】
ＴｉとＡｌの複合窒化物層に比べてＴｉの炭窒化物は鋼との親和性が低いために溶着しにくく、結果的に耐クレータ性は向上する。組成式Ｔｉ（ＣｙＮ１−ｙ）（ただし、原子比でｙは０．１以上０．７以下）でかつ平均膜厚を０．５μｍ以上５μｍ以下と規定しているのは、カーボンの原子比率が０．７を超えると膜の硬度が大きくなりすぎて欠損しやすくなり、０．１未満であれば耐クレータ性が十分発揮できないからである。また、平均膜厚が０．５μｍ未満であれば耐クレータ性の効果が発揮できず、また、平均膜厚が５μｍを超えるとＴｉの炭窒化物層の耐摩耗性が支配的になり、下層のＴｉとＡｌの複合窒化物層の耐摩耗性が発揮されないうちに、摩耗寿命を迎えるので好ましくない。
【００３７】
上述の第１および第２の被膜を形成するに当たり、カソードを蒸発源とするアーク放電によって金属成分をイオン化するアークイオンプレーティング法を用いることが望ましい。本手法は、窒素やメタン雰囲気もしくはこれらの混合雰囲気でイオン化した金属成分と反応させて窒化物や炭窒化物を成膜するものである。Ｔｉ（ＣｙＮ１−ｙ）膜を成膜するときはカソードにＴｉのターゲットを配置し、ＣＮ比率は窒素ガスとメタンガスの流量比でコントロールすることが可能である。（ＴｉｘＡｌ１−ｘ）Ｎ膜を成膜するときは、カソードに目的組成の（ＴｉｘＡｌ１−ｘ）のターゲットを配置し、窒素雰囲気で成膜すればよい。
【００３８】
以下、この発明の内容を実施例により説明するが、本発明の範囲は以下の実施例に限定されるものではない。たとえば、切削工具の商品価値を高めるために、最表面に厚みが０．５μｍ未満のＴｉＮ層（金色）の色付け層を設定する場合などは、本発明の本質的性能に影響を及ぼさない範囲で適宜設計を変更することも可能である。このような変更は、本発明の技術的範囲に含まれる。
【００３９】
【実施例】
【００４０】
【表１】
2004122244.tif 000002
表１で示すＴｉＣＮ、ＷＣなどの粉末を表１で示す質量割合で配合した後、湿式アトライタで１２時間混合した。その後、上記混合粉末をプレス圧９８ＭＰａ（１ｔ／ｃｍ２）でプレス成形して、ＩＳＯ型番ＣＮＭＧ１２０４０８のチップ形状にした。その後、圧力１．３３ｋＰａ（１０Ｔｏｒｒ）の窒素雰囲気で、プレス成形されたサンプルを温度１４００℃で１時間焼成することにより、切削工具用サーメット合金基体を作製した。これらの飽和磁気量を表２に示す。
【００４１】
【表２】
2004122244.tif 000003
これらのサンプルに対し、アークイオンプレーティング法で表３の条件でコーティングを行なった。
【００４２】
【表３】
2004122244.tif 000004
コーティング条件ＡからＣでは、基材上に直接第１層をコーティングした。コーティング条件ＤからＧでは、基材上に直接第１層をコーティングした後、その上にさらに第２層をコーティングした。コーティング条件Ｈでは、基材上に直接第１層をコーティングした後、その上にさらに第２および第３層をコーティングした。
【００４３】
コーティングは（ＴｉｘＡｌ１−ｘ）（ただし、原子比でｘは０．３５以上０．７５以下）組成のカソード電極と、Ｔｉカソード電極を用い、アーク方式のイオンプレーティング装置の基板ホルダに表２で示すサンプルを取付けた。
【００４４】
成膜時には、基材温度を４５０℃に設定し、過熱保持したまま基材に−５０Ｖのバイアス電圧を印加した。（ＴｉｘＡｌ１−ｘ）Ｎ膜をコーティングする場合には、装置内に高純度のＮ２ガスを導入して、装置内の圧力を６．００×１０−２Ｐａ（４．５×１０−５Ｔｏｒｒ）として、（ＴｉｘＡｌ１−ｘ）カソード電極を放電させた。
【００４５】
Ｔｉ（ＣｙＮ１−ｙ）膜をコーティングする場合には、装置内に高純度のＮ２ガスとアセチレンガスの混合ガスを導入して、圧力を６．００×１０−２Ｐａ（４．５×１０−５Ｔｏｒｒ）とした。この時、アセチレンガスとＮ２ガスの流量比率がｙ：１−ｙとなるように設定し、Ｔｉカソード電極を放電させた。膜厚は放電時間を適宜設定することで平均膜厚を調整し、表３に示すＡからＨの膜構造のコーティングがされた、表４で示す各種サンプルを得た。
【００４６】
【表４】
2004122244.tif 000005
表４において、たとえばサンプルＮｏ．３Ａとは、表２におけるサーメット基体のサンプルＮｏ．３に、表３のコーティング条件Ａのコーティングを施したものをいう。これらの各種サンプルでの切削性能の評価を表４に示す。
【００４７】
耐摩耗性は、ＪＩＳ呼称ＳＣＭ４１５（ブリネル硬さＨＢＳ１８０）の丸材を被削材として、切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ、切込み：１．５ｍｍ、送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖで切削し、ＶＢ摩耗量を測定することにより評価した。
【００４８】
また、耐欠損性は、ＪＩＳ呼称ＳＣＭ４３５（ブリネル硬さＨＢＳ２６０）からなり４本の溝が入った入丸材を被削材として、切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、切込み：１．５ｍｍ、送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖで欠損するまでの時間を測定することにより評価した。
【００４９】
表４の結果より、サーメット合金基材の飽和磁気量が（（２０×コバルトの質量％）＋（６．８×ニッケルの質量％））で算出される値の０．４倍以上であれば、直接（ＴｉｘＡｌ１−ｘ）Ｎ膜を被覆すると著しく耐剥離性が向上することがわかった。
【００５０】
【発明の効果】
上述のような本発明に従えば、切削性能に優れた表面被覆サーメット合金製切削工具を得ることができる。