(57)【要約】【課題】内燃機関の成層燃焼時の燃焼性能を改善する。【解決手段】ピストンキャビティの吸気側への燃料噴射量を排気側（点火プラグに近い側）より多くするなど、非対称に噴射することで、噴射された燃料は、タンブル流動の作用によりピストンに受け止められた後、燃焼室上方へ巻き上がる際に吸気側が排気側に比べて大きく混合拡散した場合でも吸気側が希薄になったり、または、排気側が過濃になったりすることがなく、吸気および排気側の濃度が等しく均質な成層混合気を形成でき、燃焼が安定し、燃費、排気浄化性能が向上する。【選択図】  図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃焼室上部に点火プラグと燃料噴射弁を有し、ピストン冠面の略中心付近に略円筒状のキャビティを有する筒内直噴火花点火式内燃機関において、
前記燃料噴射弁から前記キャビティへ向けて、吸気側と排気側とで非対称となるように燃料を噴射し、生成される成層混合気の濃度が吸気側と排気側とで均質となるようにしたことを特徴とする筒内直噴火花点火式内燃機関。
【請求項２】
吸気側への燃料噴射量を排気側への燃料噴射量より多くしたことを特徴とする請求項１に記載の筒内直噴火花点火式内燃機関。
【請求項３】
前記燃料噴射弁がマルチホール噴射弁であり、吸気側を指向する噴孔の数を、排気側を指向する噴孔の数より多くしたことを特徴とする請求項２に記載の筒内直噴火花点火式内燃機関。
【請求項４】
前記燃料噴射弁がマルチホール噴射弁であり、吸気側を指向する噴孔の径を、排気側を指向する噴孔の径より大きくしたことを特徴とする請求項２に記載の筒内直噴火花点火式内燃機関。
【請求項５】
吸気側へ噴射される燃料噴霧の噴霧速度を、排気側への噴霧速度より遅くしたことを特徴とする請求項１に記載の筒内直噴火花点火式内燃機関。
【請求項６】
燃料噴射弁がマルチホール噴射弁であり、吸気側を指向する噴孔の径を、排気側を指向する噴孔の径より小さくしたことを特徴とする請求項５に記載の筒内直噴火花点火式内燃機関。
【請求項７】
燃料噴射弁がマルチホール噴射弁であり、吸気側を指向する噴孔の数を、排気側を指向する噴孔の数より多くしたことを特徴とする請求項６に記載の筒内直噴火花点火式内燃機関。
【請求項８】
燃焼室上部に点火プラグと燃料噴射弁を有し、ピストン冠面の略中心付近に略円筒状のキャビティを有する筒内直噴火花点火式内燃機関において、
前記キャビティの排気側底面が吸気側底面よりも低くなるよう設定したことを特徴とする筒内直噴火花点火式内燃機関。
【請求項９】
前記燃料噴射弁がマルチホール噴射弁であり、少なくとも１つの噴孔から噴射される燃料噴霧が、前記キャビティを経由して点火プラグ方向を指向するよう設定したことを特徴とする請求項８に記載の筒内直噴火花点火式内燃機関の燃料噴射装置。
【請求項１０】
前記燃料噴射弁から噴射される円錐状燃料噴霧の円錐中心軸が、シリンダ中心軸と略平行であり、点火プラグのギャップ位置が前記キャビティの外周部より内側に設置されていることを特徴とする請求項９に記載の筒内直噴火花点火式内燃機関。
【請求項１１】
燃焼室上部に点火プラグと燃料噴射弁を有し、ピストン冠面の略中心付近に略円筒状のキャビティを有する筒内直噴火花点火式内燃機関において、
前記燃料噴射弁がマルチホール噴射弁であり、該燃料噴射弁から噴射される円錐状燃料噴霧の円錐中心軸が排気側を指向するよう設定したことを特徴とする筒内直噴火花点火式内燃機関。
【請求項１２】
燃焼室にタンブル流を形成する吸気通路を備えていることを特徴とする請求項１〜請求項１１のいずれか１つに記載の筒内直噴火花点火式内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、筒内噴射火花点火式内燃機関の成層燃焼時の燃焼性を改善する技術に関する。
【０００２】
【発明の属する技術分野】
従来の筒内噴射火花点火式内燃機関として、以下のようなものがある（特許文献１参照）。
【０００３】
このものでは、燃焼室上面のほぼ中央部のシリンダヘッドに燃料噴射弁が装着され、シリンダヘッドの排気側から燃焼室中央部に向かって点火プラグが設けられた筒内噴射火花点火式内燃機関において、ピストン上面に排気側にオフセットし、排気側底面が深く形成された略円形の成層燃焼用キャビティを有する。これにより点火プラグ近傍側のキャビティで燃料を比較的長期に渡って保持することが可能となり、幅広い運転領域で成層燃焼可能な筒内噴射火花点火式内燃機関を提供できるとしている。
【０００４】
【特許文献１】
特開２０００−２４９２５号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、かかる構成においては、排気側に噴射された燃料と、吸気側に噴射された燃料がガス流動の影響により拡散程度が異なり、吸気側と排気側とに形成される混合気濃度の違いによって、燃焼安定性を損なったり、ＮＯｘの増大またはＨＣの増大を招く。
【０００６】
特に、一般的に燃焼室に生成されるタンブル流（縦方向ガス流動）の場合、吸気側ではシリンダヘッド側へ上昇する流れとなり、排気側ではピストン方向への流れとなるため、排気側の混合気は上昇せずにキャビティ側へ保持されるため、燃料濃度が過濃になるおそれがある。
【０００７】
ここで、前記従来例ではスワール流（水平方向ガス流動）を吸気に付与することにより燃料の混合と燃焼安定を図ろうとしているが、タンブル流とスワール流の合成により斜め方向のスワール流が生成される場合、上述のような混合気の不均質が避けられない。また、純粋に水平に旋回するスワール流では、燃料がシリンダ上方へ巻き上がりにくいため、機関負荷が高い場合にキャビティ内が過濃となる可能性が高くなるので好ましくない。
【０００８】
本発明は、このような従来の課題に着目してなされたもので、燃焼室に生じるガス流動の影響を考慮して均質な成層混合気が生成されるようにした筒内直噴火花点火式内燃機関を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
このため本発明は、燃焼室上部に点火プラグと燃料噴射弁を有し、ピストン冠面の略中心付近に略円筒状のキャビティを有する筒内直噴火花点火式内燃機関において、
前記燃料噴射弁からキャビティへ向けて、吸気側と排気側とで非対称となるように燃料を噴射し、または、前記キャビティの排気側底面が吸気側底面よりも低くなるよう設定し、または、マルチホール噴射弁される燃料噴射弁から噴射される円錐状燃料噴霧の円錐中心軸が排気側を指向するよう設定する構成として、生成される成層混合気の濃度が吸気側と排気側とで均質となるようにした。
【００１０】
このようにすれば、吸気側および排気側での成層混合気濃度が均質となって燃焼が安定して良好な運転性能得られると共に、排気・燃費性能を最良に維持できる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
図１は、本発明の実施形態の構成図を示す。
シリンダヘッド１と、シリンダブロック２と、ピストン３とによって燃焼室４が形成され、吸気弁５を介して吸気ポート６と、排気弁７を介して排気ポート８とそれぞれ連通している。吸気弁５と排気弁７は、それぞれ図示しない吸気弁用カムと排気弁用カムとによって開閉駆動される。燃焼室４の上面（シリンダヘッド１）の略中央付近に燃料噴射弁９が設けられ、燃焼室４上部の排気側に点火プラグ１０が配置され、スパークギャップ１０ａが燃焼室４中央に向けて設置されている。前記燃料噴射弁９及び点火プラグ１０は、図示しないエンジンコントロールユニットからの信号に基づいて駆動され、燃料噴射および点火が行われる。
【００１２】
ピストン３の冠面には略中央付近に、略円筒状のキャビティ３ａが形成されている。燃料噴射弁９から噴射された燃料がキャビティ３ａを経由して燃焼室４上側へ向かい、形成された成層混合気に点火し、成層燃焼を行う。キャビティ３ａ側壁は内側に傾いているが、垂直でもよい。
【００１３】
ここで、本発明に係る筒内直噴火花点火式内燃機関の制御装置による成層混合気形成過程の概略を説明する。
燃料噴射時期は、燃料噴霧がキャビティ３ａに受け止められるよう設定され、燃料噴霧はキャビティ３ａ底面に衝突する。その後噴霧は、噴霧の貫徹力によってキャビティ３ａ底面に沿って進行し、燃焼室４上空へと向かう。その後、燃焼室４上空をうずのように旋回しつつ、周囲の空気を巻き込みながら、点火プラグ１０近傍のキャビティ３ａ上空に成層混合気が生成される。
【００１４】
一般的に、成層燃焼においても、成層混合気濃度は当量比が１付近でかつ、混合気濃度が均質な場合に燃費、排気性能が最もよくなり、濃度分布に大きなバラツキがあると、燃費、排気等の性能が悪化する。
【００１５】
一方、当量比が約１の均質な成層混合気を形成しようとすると、噴射した燃料が充分な時間を経て混合する必要がある。噴射された燃料の混合過程に点火を行おうとする場合、燃料噴射弁の特性に依存にした不均質を有した混合気塊に着火することになり、燃費、排気等の性能悪化を招くことが考えられる。
【００１６】
燃料の気化・混合を促進し、かつ燃料噴射弁の特性に依存しない混合気塊を形成しようとした場合、ピストンキャビティで燃料噴霧を一旦受け止め、しかるのちに点火を行うことが最も望ましい。一般的に、飛翔中の燃料は濃度の不均一が大きく、かつガス流動、または筒内雰囲気ガスとの相互作用によりサイクル毎の変動が大きくなるためである。
【００１７】
一般的に４弁機関では、特別な吸気制御手段を設けない場合、シリンダ内を縦に旋回するタンブル流が形成される。
一方、筒内にシリンダ水平方向に旋回するスワール流をつけるよう吸気制御手段を設けた場合、燃焼室上方への混合気の拡散が充分に得られないことが予想されるため、別に吸気ポート形状などによって燃焼室をシリンダ軸方向に旋回するタンブル流を与える手段が必要である。
【００１８】
図２の（Ａ）に示すように、タンブル流の場合、吸気側ではシリンダヘッド側へ上昇する流れとなり、排気側ではピストン方向への流れとなり、燃焼室内で流れが対称ではない。排気側のピストンキャビティに受け止められた燃料は燃焼室上方へ上昇しづらくなり、キャビティ側へ保持されるため、圧縮上死点付近の点火時期において、混合が不十分となり燃料濃度が過濃になるおそれがある。
【００１９】
そこで、第１の発明では、以下の各実施形態に示すように、ピストンキャビティへ向けて噴射される燃料噴霧が、吸気および排気側で非対称となるように噴射することにより、吸気および排気側で非対称となるタンブル流動の作用により、吸気側と排気側で混合作用が異なる場合でも、図２の（Ｂ）に示すように、均質な混合気形成を可能とし、燃焼の安定および排気・燃費性能を最良に維持できるようにする。
【００２０】
ここで、燃料噴射弁８は、圧縮行程後半における筒内圧力上昇時にも噴霧形状の変化が小さく、指向性の強いものが好ましく、多噴孔のマルチホール噴射弁を用いる。
【００２１】
第１実施形態では、燃料噴射弁８として図３のｂ）に示すように、吸気側を指向する噴孔数と排気側を志向する噴孔数が異なり、排気側の噴孔数が少ないものを使用する。
【００２２】
図４に、第１実施形態の混合気形成を模式的に示す。
吸気側への燃料噴射量が排気側に対して相対的に多いため、タンブル流動の作用によりピストン３に受け止められた後、燃焼室４上方へ巻き上がる際に吸気側が排気側に比べて大きく混合拡散した場合でも吸気側が希薄になったり、または、排気側が過濃になったりすることがなく、吸気および排気側の濃度が等しく均質な成層混合気を形成できる。
【００２３】
このように、吸気側を指向する噴孔の数を排気側に比べて多く設ける構成に代えて、吸気側を指向する噴孔径を排気側に比べて大きくなるよう設定することにより、排気側への燃料噴射量を低減し、混合気の均質化を図ることも可能である。いずれが適しているかは、機関の行程容積に依存する燃料の最小噴射量、また、燃料噴霧の貫徹力や粒径に影響する燃料噴射圧力等の設定に依存するので、それに応じて選択すればよい。
【００２４】
次に、第２実施形態では、燃料噴射弁８として図３のｃ）に示すように、噴孔が吸気側で小さくなるよう設定したものを示す。このようにすれば、図５に示すように、吸気側への燃料飛翔速度が遅く、ピストン３冠面に受け止められる時期が遅くなる。その結果、流動の作用により吸気側の混合気の拡散が排気側に比べて急速に行われても、当初より吸気側の混合気形成が時間遅れを持って行われるため、吸気、排気に混合気濃度の違いが生じることを抑制できる。第２実施形態の場合、図３のｃ）では、吸気側の噴孔径を排気側より小さくしたことにより、排気側より噴射量が減少することになるが、前記タンブル流動の作用にも遅れを生じることと相まって噴霧拡散範囲が小さくなるので混合気希薄となることは抑制される。すなわち、この構成は上述した第１実施形態の吸気側の噴孔径を排気側より大きくして噴射量を多くする構成とは相反するが、吸気側と排気側の噴孔径の絶対値や比の関係により、第２実施形態では拡散の遅れの作用の方が大きく機能して均質化できるのである。
【００２５】
しかし、図３のｄ）に示すように、噴孔径とともに、噴孔数を吸気側と排気側とで異なるよう設定し、吸気、排気ともに同様な燃料噴射量となるよう設定した方が噴霧拡散範囲の偏りが無くなり望ましい。
【００２６】
図６は、第３実施形態における燃焼室の構成を示す。図１に示した燃焼室構成に対して、ピストン冠面に設けたキャビティ３ｂの底面が、吸気側が排気側より低くなるよう設定されている。
【００２７】
吸気側のキャビティ３ｂ底面を排気側より低く設定することにより、吸気側の燃料が排気側よりも長い時間キャビティ内で保持され、燃焼室４上側へ上昇する時期を遅らせることができる。そのため、吸気側の燃料の拡散、混合が抑制され、排気側燃料濃度と吸気側燃料濃度を概ね等しくすることができる。
【００２８】
また、本実施形態では、燃料噴射弁９は、図３の（Ａ）で示した通常の噴射弁を用いるので、該燃料噴射弁９から噴射される円錐中心軸は、シリンダ中心軸と略平行であり、少なくとも１つの噴孔から噴射される燃料噴霧が、前記キャビティ３ａを経由して、点火プラグ１０方向を指向するよう設定したため、確実に点火プラグ１０近傍に混合気を配することができ、燃料噴射量の少ない低負荷時にも確実な点火、燃焼が可能となる。また、点火プラグ１０のギャップ位置をキャビティ３ａの外周部より内側に設置したため、キャビティ３ａを経由した燃料がキャビティ３ａ上空に形成した均質な混合気に確実に着火可能となる。
【００２９】
図７は、図１と同様な燃焼室構成において、燃料噴霧を排気側へ傾かせるように噴射することにより、第３実施形態と同様に吸気側でキャビティ内に相対的に長く滞留させて、燃焼室上方への燃料の混合、拡散を遅らせることにより、排気側の混合気濃度と排気側の混合気濃度を概ね同様にすることができる。つまり、ピストンで燃料を受け止める箇所が吸気側のほうがより、燃焼室中央付近となるため、ピストンキャビティ内を広がる距離が吸気側で長くなる。したがって、吸気側の燃料の燃焼室上側へ上昇する時期を排気側に比べて遅らせることができ、混合気濃度の均質化が図れる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の発明の実施形態にかかる筒内直噴火花点火式内燃機関の燃焼室周辺の構成を示す断面図。
【図２】同上実施形態による吸気側と排気側とを非対称とした燃料噴射で生成される混合気状態を、通常噴射とで生成される混合気状態と比較して示した図。
【図３】第１の発明の各種実施形態における燃料噴射方式を示す図。
【図４】第２の実施形態における燃焼室内の成層混合気生成の様子を示す図。
【図５】第３の実施形態における燃焼室内の成層混合気生成の様子を示す図。
【図６】第２の発明の実施形態にかかる筒内直噴火花点火式内燃機関の燃焼室周辺の構成を示す断面図。
【図７】第３の発明の実施形態にかかる筒内直噴火花点火式内燃機関の燃焼室周辺の構成を示す断面図。
【符号の説明】
１    燃焼室
３    ピストン
３ａ，３ｂ  キャビティ
４    燃焼室
９    燃料噴射弁
１０    点火プラグ
１０ａ  スパークギャップ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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