(57)【要約】【課題】健全な溶接部を有するの製造方法および健全な溶接部を有する電縫鋼管の製造が可能な、連続鋳造製鋼スラブを提案する。【解決手段】スラブ内部の中心偏析帯が幅方向に、Δｗ＝ＨＡＺ＋Ｗ（Ｎ−２）／Ｎ　（ここで、Ｗ：スラブ幅（ｍｍ）、ＨＡＺ：電縫溶接時の熱影響幅（ｍｍ）、Ｎ：熱延鋼帯の幅方向スリット後の条数）で定義されるΔｗ以上の間隔を隔てて分断されている連続鋳造製鋼スラブを用いて、熱間圧延により熱延鋼帯とし、該熱延鋼帯を幅方向にスリットし、Ｎ個の所定幅を有する条としたのち、該条を鋼管素材として連続成形し、電縫溶接して電縫鋼管とする。【選択図】　図４
2004122215.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
電縫鋼管の製造に供される連続鋳造製鋼スラブであって、該連続鋳造製鋼スラブ内部の中心偏析帯が幅方向に下記（１）式で定義されるΔｗ以上の間隔を隔てて分断されていることを特徴とする電縫鋼管製造用連続鋳造製鋼スラブ。
記
Δｗ＝ＨＡＺ＋Ｗ（Ｎ−２）／Ｎ　　・・・（１）
ここで、Ｗ：スラブ幅（ｍｍ）
ＨＡＺ：電縫溶接時の熱影響幅（ｍｍ）
Ｎ：熱延鋼帯の幅方向スリット後の条数（スリット数＋１）
【請求項２】
鋼スラブを熱間圧延により熱延鋼帯とし、該熱延鋼帯を幅方向にスリットし、複数の所定幅を有する条としたのち、該条を鋼管素材として成形し、電縫溶接して電縫鋼管とする電縫鋼管の製造方法において、前記鋼スラブを、スラブ内部の中心偏析帯が幅方向に下記（１）式で定義されるΔｗ以上の間隔を隔てて分断されている連続鋳造製鋼スラブとすることを特徴とする電縫鋼管の製造方法。
記
Δｗ＝ＨＡＺ＋Ｗ（Ｎ−２）／Ｎ　　・・・（１）
ここで、Ｗ：スラブ幅（ｍｍ）
ＨＡＺ：電縫溶接時の熱影響幅（ｍｍ）
Ｎ：熱延鋼帯の幅方向スリット後の条数（スリット数＋１）
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電縫鋼管の製造に用いられる連続鋳造製鋼スラブに係り、とくに高炭素鋼板（鋼帯）を素材とした電縫鋼管における溶接部の欠陥発生の防止ないし溶接部の品質改善に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、電縫鋼管は、連続鋳造された鋼スラブを熱間圧延した熱延鋼板（熱延鋼帯）を鋼管素材として使用している。一般的に、連続鋳造された鋼スラブ（以下、連続鋳造製鋼スラブともいう）には連続鋳造特有の中心偏析帯が厚み中心部に存在しており、このため、連続鋳造製鋼スラブを熱間圧延して得られた熱延鋼板（熱延鋼帯）の厚み中心部にも中心偏析線が存在している。
【０００３】
通常、電縫鋼管用素材（鋼管素材）は、熱延鋼板（熱延鋼帯：８００　〜２０００ｍｍ幅）を事前に任意の幅にスリットし、複数の帯状の鋼板（鋼帯、あるいは条ともいう）としたものを使用する。このため、スリットされた鋼帯（条）の幅方向端部（エッジ部）には中心偏析線が露出した状態となる。とくに炭素量が０．３　質量％以上の高炭素機械構造用鋼板（鋼帯）では、連続鋳造時に溶質元素であるＰ、Ｓ、Ｂ等が中心偏析帯に正偏析し易い傾向となっている。
【０００４】
このような中心偏析線（以下、中心偏析部ともいう）が露出した端部（エッジ部）を有する条を成形し電縫溶接すると、溶接部で欠陥を生じやすい。中心偏析線には、Ｐ、Ｓ、Ｂ等が偏析し、固相線温度が偏析の無い正常部に比較して低下するため、電縫溶接時の局所的な加熱によって、条端部（エッジ部）のみならず、熱影響部（ＨＡＺ）の偏析部も溶融状態となる。その後の圧接・接合に際し、溶接部である条端部では溶融した金属が排出されるが、そのごく近傍のＨＡＺでは一旦溶融・凝固した部位にミクロ的な引け巣が形成される。
【０００５】
さらに、Ｐ、Ｓの偏析した中心偏析部では低融点となることに加え、９００　℃以上での延性が低下する傾向を示す。このため、中心偏析部では、９００　℃以上で加工を受ける圧接・接合時に液膜脆化を起こし割れが発生する場合がある。なお、高炭素鋼の場合には、割れに至らなくともＨＡＺが周囲に比べて高硬度となるため、溶接後の切断、外形調整、加工変形時に割れを発生する傾向がある。
【０００６】
このような電縫溶接時の割れ等の欠陥発生を抑制するために、いくつかの提案がなされている。例えば、特許文献１には、Ｐ含有量を０．０１２　質量％以下に制限し、さらにＰ偏析度が１０．０以下の高炭素鋼スラブを熱間圧延して得られた高炭素鋼熱延コイルを素材とし、円筒状に連続成形したオープンパイプの両エッジ部２〜４ｍｍ幅を予熱したのち、本加熱して電縫溶接する機械構造用高炭素鋼電縫鋼管の製造方法が記載されている。特許文献１に記載された技術では、連続鋳造時に電磁攪拌あるいは溶鋼過熱度を下げるなどして鋳込むことにより、Ｐ偏析度を１０．０以下にすることができるとしている。また、Ｐ含有量を０．０１２　質量％以下に制限し、さらにＰ偏析度を１０．０以下とすることにより、偏析部と正常部との固相線温度差が小さくなり、電縫溶接時の高温割れが抑制されるとしている。
【０００７】
また、特許文献２には、高炭素鋼電縫鋼管の製造にあたり、Ｃ含有量を０．３　〜０．６　質量％、Ｐ含有量を０．０１２　質量％以下に制限し、さらに中心偏析部のＰ濃度がＣ含有量に応じて所定の関係を満足する連続鋳造した鋼スラブを熱間圧延してなる高炭素鋼熱延コイルを、鋼管素材として使用する高加工性高炭素鋼電縫鋼管の製造方法が提案されている。また、特許文献３には、高炭素鋼電縫鋼管の製造にあたり、Ｃ含有量を０．３０〜０．６０質量％、Ｐ含有量を０．０１２　質量％以下に制限し、さらに中心偏析部のＰ濃度がＣ含有量に応じて所定の関係を満足する連続鋳造した鋼スラブを熱間圧延してなる高炭素鋼熱延コイルを素材として、円筒状に連続成形したオープンパイプの両エッジ部予熱したのち、電縫溶接する高加工性機械構造用高炭素鋼電縫鋼管の製造方法が提案されている。
【０００８】
特許文献２、特許文献３に記載された技術では、連続鋳造時に電磁攪拌あるいは溶鋼過熱度を下げるなどして鋳込むことにより、中心偏析部のＰ濃度が所定の関係式を満足するようにすることができるとしている。
【０００９】
【特許文献１】
特開平１１−５８０３１号公報
【特許文献２】
特開平１１−１５６４３３　号公報
【特許文献３】
特開平１１−２２６６３４　号公報
【００１０】
【発明を解決するための課題】
しかしながら、中心偏析部のＰ濃度が低い場合であっても、Ｐ以外にＣ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｓなど偏析する元素が多数あり、Ｐ濃度の低減だけでは、中心偏析部の固相線温度の低下を防止し、電縫溶接時の液膜脆化割れの発生を防止することは困難である。また、偏析を軽減するために、電磁攪拌しながら鋳造する方法は、鋼スラブの厚み中央部における凝固組織を柱状晶から等軸晶に変化させ、中心偏析帯を分散させることに効果がある。しかし、この効果が発揮できるのは、等軸晶粒径が３００　μｍ以下の粒径の小さい場合に限られる。スラブでの溶鋼電磁攪拌は、断面積の小さいブルームやビレットの場合と異なり、溶鋼攪拌力が弱く、等軸晶粒の微細化が困難である。そのため、かえって結晶粒間の偏析粒の偏析比を高くする可能性があり、安定して効果を発揮できないという問題がある。
【００１１】
本発明は、上記した従来技術の問題を解決し、溶接部欠陥の発生を防止し、健全な溶接部を有する電縫鋼管を得ることができる、電縫鋼管の製造方法および健全な溶接部を有する電縫鋼管の製造が可能な、連続鋳造製鋼スラブを提案することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記した課題を達成するために、鋼管素材として使用する条（鋼帯）の幅方向端部（溶接部相当位置）での中心偏析線の露出を防止する方策について鋭意検討した。
通常連続鋳造製鋼スラブの場合（図６（ａ））、中心偏析帯が両端部を除く厚み中央部に連続して存在する。このため、このような鋼スラブを熱間圧延して得られた熱延鋼板（鋼帯）も同様な中心偏析線（連続鋳造製鋼スラブ内にある中心偏析帯は、熱間圧延によって長手方向に薄く伸長し、熱延鋼帯のＣ断面中には線状に現れるので、これを「中心偏析線」とよぶ）の形態（図６（ｂ））を示している。このため、熱延鋼板（鋼帯）を幅方向にスリットして２以上に等分に分割された条（鋼帯）では、スリット部である条の一方、あるいは両方の幅方向端部（エッジ部）に中心偏析線が露出することになる。図６（ｂ）に、スリットにより、熱延鋼板を３つに等分割し、１ａ，１ｂ，１ｃの３つの条とした場合を示す。
【００１３】
このように等分割した１つの条を素材として、成形、電縫溶接して電縫鋼管とした場合の溶接部と中心偏析線との位置関係を、図７に示す。図７（ａ）は、熱延鋼帯の端部である、条１ａまたは１ｃを素材とした場合であり、図７（ｂ）は、熱延鋼帯の中央部である、条１ｂを素材とした場合である。いずれの場合にも、中心偏析線が溶接部に含まれ、電縫溶接時、あるいは溶接後に欠陥となる危険性が高い。
【００１４】
このようなことから、本発明者らは、鋼管素材とする、条（鋼帯）の幅方向端部（エッジ部）近傍のみ中心偏析線の出現を防止すれば、中心偏析線を完全に消滅させる必要も、またＰを規制する必要もなく、簡便に割れ等の溶接部の欠陥発生は防止できることに想到した。
本発明は、上記した知見に基づき、さらに検討を加えて完成されたものである。すなわち、第一の本発明は、電縫鋼管の製造に供される連続鋳造製鋼スラブであって、該連続鋳造製鋼スラブ内部の中心偏析帯が幅方向に次（１）式
Δｗ＝ＨＡＺ＋Ｗ（Ｎ−２）／Ｎ　　・・・（１）
（ここで、Ｗ：スラブ幅（ｍｍ）、ＨＡＺ：電縫溶接時の熱影響幅（ｍｍ）、Ｎ：熱延鋼帯の幅方向スリット後の条数（：スリット数＋１））
で定義されるΔｗ以上の間隔を隔てて分断されていることを特徴とする電縫鋼管製造用連続鋳造製鋼スラブである。
【００１５】
また、第二の本発明は、鋼スラブを熱間圧延により熱延鋼帯とし、該熱延鋼帯を幅方向にスリットし、複数の所定幅を有する条としたのち、該条を鋼管素材として成形し、電縫溶接して電縫鋼管とする電縫鋼管の製造方法において、前記鋼スラブを、スラブ内部の中心偏析帯が幅方向に次（１）式
Δｗ＝ＨＡＺ＋Ｗ（Ｎ−２）／Ｎ　　・・・（１）
（ここで、Ｗ：スラブ幅（ｍｍ）、ＨＡＺ：電縫溶接時の熱影響幅（ｍｍ）、Ｎ：熱延鋼帯の幅方向スリット後の条数（スリット数＋１））
で定義されるΔｗ以上の間隔を隔てて分断されている連続鋳造製鋼スラブとすることを特徴とする電縫鋼管の製造方法である。
【００１６】
【発明の実施の形態】
本発明では、使用する鋼管素材は、鋼スラブ（以下、単にスラブともいう）を熱間圧延して得られた熱延鋼帯を２以上の等分にスリットして、所定の幅の条としたものとする。スリットされた所定の幅の条は、幅方向端部（エッジ部）に中心偏析線の露出が防止されたものとする。例えば、図１（ｂ）、図２（ｂ）に示すような、スリット位置で中心偏析線が分断された熱延鋼帯を、スリットしたものが好ましい。
【００１７】
熱延鋼帯における中心偏析線の分断幅Δｗｐは、電縫溶接時の溶接熱影響部内に中心偏析線が存在しないように、電縫溶接時の熱影響幅ＨＡＺ以上とすることが好ましい。このような熱延鋼帯をスリットした条を鋼管素材として使用することにより、図３に示すように、中心偏析線が電縫溶接時の溶接熱影響部の外側領域に存在することになり、電縫溶接しても、溶接時に中心偏析部が固相線温度や９００　℃を超えるような高温まで上昇することがないため、溶融や液膜脆化することがなく割れの発生を防止できることになる。なお、図１は熱延鋼帯をスリットにより２つの条に等分割する場合（スリット数：１）、図２は熱延鋼帯をスリットにより３つの条に等分割する場合（スリット数：２）の例である。
【００１８】
このような熱延鋼帯を得るためには、図１（ａ）、図２（ａ）に示すように、スラブ段階で、熱延鋼帯のスリット位置相当部において中心偏析帯がΔｗ以上の間隔を隔てて分断されている必要がある。これにより、電縫鋼管製造時の偏析部起因の溶接部欠陥を防止できる。
本発明では、熱延鋼帯をスリットにより幅方向にＮ等分する場合を考慮して、使用する鋼スラブを、中心偏析帯が幅方向に次（１）式
Δｗ＝ＨＡＺ＋Ｗ（Ｎ−２）／Ｎ　　・・・（１）
（ここで、Ｗ：スラブ幅（ｍｍ）、ＨＡＺ：電縫溶接時の熱影響幅（ｍｍ）、Ｎ：幅方向スリット後の鋼帯の条数（スリット数＋１））
で定義されるΔｗ以上の間隔を隔てて分断されている連続鋳造製鋼スラブとする。
【００１９】
本発明で中心偏析帯の分断幅の間隔を前記（１）式で定義するΔｗ以上とすることの意義を図４を用いて説明する。幅Ｗｐ　の熱延鋼板（熱延鋼帯）をＮ等分にスリットした条（第１条〜第Ｎ条）を鋼管素材として使用する場合を考える。
このとき、中心偏析線は、分断されて、熱延鋼板の両端の条すなわち第１条および第Ｎ条にのみ存在する必要がある。しかも、中心偏析線の幅方向内側の端点すなわちＡ点およびＡ’点は、それぞれの条の端点であるＢ点およびＢ’点と離隔していることが必要となる。Ａ点とＢ点の離隔距離をｘ、Ａ’点とＢ’点の離隔距離をｘ’とすると、電縫溶接時に、中心偏析線が溶接熱影響を受ける範囲（熱影響幅ＨＡＺ）よりも離れて存在する必要があることから、この離隔距離ｘ，ｘ’は、それぞれＨＡＺ／２以上とする必要がある。すなわち、
ｘ＋ｘ’≧ＨＡＺ
となる。
【００２０】
また、Ｂ点からＢ’点の距離は、（Ｎ−２）個の条の幅の合計であり、Ｗｐ　（Ｎ−２）／Ｎとなる。
したがって、熱延鋼帯で必要な中心偏析線の分断幅Δｗｐ　は、Ａ点からＡ’点までの距離、すなわち（（ｘ＋ｘ’）＋Ｗｐ　（Ｎ−２）／Ｎ）となる。すなわち、Δｗｐ　は、
Δｗｐ　＝（ｘ＋ｘ’）＋Ｗｐ　（Ｎ−２）／Ｎ　≧ＨＡＺ＋Ｗｐ　（Ｎ−２）／Ｎ
となる。
【００２１】
なお、連続鋳造製鋼スラブを熱間圧延して熱延鋼帯とする際には、スラブは長手方向にのみ伸長し幅方向には殆ど拡幅しないため、熱延鋼帯の幅Ｗｐ　はスラブ幅Ｗと略等しく、Ｗｐ　＝Ｗとすることができ、したがって、スラブ段階での中心偏析帯の分断幅を次式
Δｗ　　＝ＨＡＺ＋Ｗ（Ｎ−２）／Ｎ　　・・・（１）
によって定義されるΔｗ以上となるようにしておけば、熱延鋼帯において
Δｗｐ　　≧ＨＡＺ＋Ｗｐ　（Ｎ−２）／Ｎ
の関係を満足するようになり、電縫鋼管製造時の偏析部起因の溶接部欠陥を防止できるようになる。
【００２２】
連続鋳造時において、スラブ内部の中心偏析帯をΔｗ以上の間隔を隔てて分断する方法としては、図１、図２におけるスラブ幅中央部のΔｗ以上の幅の領域を他の領域に比べて強冷却する方法がある。なお、スラブ幅中央部の上記の範囲の強冷却の程度としては、完全凝固までの水量を、他の領域のそれと比較して、１．３　〜２倍とすることが好適である。１．３　倍未満では中心偏析線の分断効果が無く、また、２倍を超えて多くなり冷却が強すぎスラブ表面割れの原因になる。
【００２３】
また、より効果的に中心偏析帯を分断させるためには、連続鋳造に際し、柱状晶を発達させて等軸晶の割合を減少させることが好ましい。具体的には、スラブ幅中央部の厚さ方向の等軸晶率を、全厚に対する厚さ比で２０％以下にすることが望ましい。二次冷却帯での電縫攪拌は、柱状晶の発達・成長を阻害する傾向を有するため、本発明では二次冷却帯の電磁攪拌の攪拌強度を調整することが好ましい。
【００２４】
なお、中心偏析帯をΔｗ以上の間隔を隔てて分断する方法は上記した方法に限定されるものではなく、例えば、二次冷却帯内の鋳片厚み中央部の未凝固厚み（固相率８０％未満）が２〜５ｍｍの位置で、例えば図５（ｂ）に示すような、中央部にΔｗ以上の幅の凸状部を有する凸状ピンチロールにより、未凝固厚み分だけ圧下し、鋳片厚み中央部を圧着させ、中心偏析帯の生成を防止することによっても達成できる。
【００２５】
また、上記した方法以外にも、例えば図５（ａ）に示すような、幅中央部のみΔｗ以上の幅で凸部を形成した鋳型を用いて凝固させることが考えられる。鋳型の凸部に対応するスラブ幅中央部ではその他の位置よりも厚みが薄くなり、厚み方向に早く凝固が完了する。このため、スラブ内部の中心偏析帯をΔｗ以上の範囲で分断することが可能となる。
【００２６】
本発明では、上記したように中心偏析帯をΔｗ以上の間隔を隔てて幅方向に分断された連続鋳造製鋼スラブを用い、熱間圧延により熱延鋼帯とする。ついでこれら熱延鋼帯を幅方向にスリットし、複数の所定幅を有する条としたのち、該条を鋼管素材として略円筒状のオープン管に成形し、該オープン管の両エッジ部同士を電縫溶接して電縫鋼管とする。これにより、溶接部の欠陥発生を防止することができる。
【００２７】
【実施例】
（実施例１）
表１に示す組成の溶鋼を転炉で溶製し、連続鋳造法で鋼スラブ（厚み：２００ｍｍ　、幅：１０２５ｍｍ）とした。なお、連続鋳造に際しては、鋳造速度を０．７５〜１．００ｍ／ｍｉｎ　とし、さらに二次冷却帯内において、メニスカス下４〜２０ｍの間で、鋳片の幅方向中央部の３６０ｍｍ　の範囲を、他の部位に比べて１．５　倍の水量で冷却し、鋼スラブ（本発明例）とした。なお、二次冷却水量は、冷却水比換算で１．５　Ｌ／ｋｇ−ｓｔｅｅｌとした。一方、比較例では、鋳片の幅方向で冷却に差をつけず均一に冷却した。なお、一部のスラブでは、連続鋳造機の二次冷却帯に設置された電磁攪拌装置により，溶鋼の電磁攪拌をおこなった。
【００２８】
得られた鋼スラブについて、鋳造方向に垂直な断面のマクロ組織を観察し、中心偏析帯の分断幅を測定した。
ついで、これら鋼スラブを熱間圧延し９ｍｍ厚の熱延鋼帯とした。これら熱延鋼帯の両端部を耳切りした後、幅方向にスリットして、２６９ｍｍ　幅の３つの条に等分割した。これら条を鋼管素材として用い、成形ロールにより連続成形し略円筒状のオープン管とし、ついで該オープン管の両エッジ部同士を電縫溶接して、外径８５．６ｍｍφ、肉厚９ｍｍの電縫鋼管とした。
【００２９】
これら電縫鋼管に、焼きならし処理、および矯正処理を施したのち、超音波探傷試験を行い、欠陥の有無を調査した。なお、超音波探傷試験の合格率とは、測定鋼管数に対する割れ無し鋼管数の比率を言うものとする。
この製造条件では、電縫溶接時の熱影響部幅ＨＡＺを４ｍｍとすると、スラブ幅Ｗは１０２５ｍｍ、条数Ｎは３であり、（１）式で定義されるΔｗは３４６ｍｍ　となる。
【００３０】
得られた結果を表２に示す。
【００３１】
【表１】
2004122215.tif 000003
【００３２】
【表２】
2004122215.tif 000004
【００３３】
中心偏析帯の分断幅がΔｗ以上である本発明例はいずれも、欠陥の発生が抑制され、従来に比べ溶接部性状が格段に向上した。一方、比較例は、溶接部に割れの発生が散見され、超音波探傷試験の合格率も低下している。
（実施例２）
表１に示す組成（鋼Ｄ：規格Ｓ５５ＣＴ−Ｔ　）の溶鋼を、転炉で溶製し、連続鋳造法で鋼スラブ（厚み：２００ｍｍ　、幅：１０２５ｍｍ）とした。なお、連続鋳造に際しては、図５（ａ）に示すような形状の連続鋳造型を用い、鋳造速度を０．８５ｍ／ｍｉｎ　とした。使用した連続鋳造型は、図５（ａ）に示すような、幅中央部の３４６ｍｍ　（Δｗ相当の範囲）に亘り１０ｍｍ高さの凸状部を有する鋳型とした。なお、二次冷却水量は、二次冷却水比で、１．５　Ｌ／ｋｇ−ｓｔｅｅｌとし、二次冷却帯での冷却はスラブ幅方向に均一な冷却とした。得られた鋼スラブについて、実施例１と同様に中心偏析帯の分断幅を測定した。
【００３４】
ついで、これら鋼スラブを熱間圧延し９ｍｍ厚の熱延鋼帯とした。ついで、これら熱延鋼帯の両端部を耳切りした後、幅方向にスリットして、２６９ｍｍ　幅の３つの条に等分割した。これら条を鋼管素材として用い、成形ロールにより連続成形し略円筒状のオープン管とし、ついで該オープン管の両エッジ部同士を電縫溶接して、外径８５．６ｍｍφ、肉厚９ｍｍの電縫鋼管した。
【００３５】
これら電縫鋼管に、焼きならし処理、および矯正処理を施したのち、実施例１と同様に、超音波探傷試験を行い、欠陥の有無を調査した。
この製造条件では、電縫溶接時の熱影響部幅ＨＡＺを４ｍｍとすると、スラブ幅Ｗは１０２５ｍｍ、条数Ｎは３であり、（１）式で定義されるΔｗは３４６ｍｍ　となる。
得られた結果を表３に示す。
【００３６】
【表３】
2004122215.tif 000005
【００３７】
本発明例では、超音波探傷試験の合格率が１００　％であり、欠陥の発生は皆無であった。
（実施例３）
表１に示す組成（鋼Ｄ：規格Ｓ５５ＣＴ−Ｔ　）の溶鋼を、転炉で溶製し、連続鋳造法で鋼スラブ（厚み：２００ｍｍ　、幅：１０２５ｍｍ）とした。なお、連続鋳造に際しては、連続鋳造機に設置された電磁攪拌装置により，溶鋼の電磁攪拌を行なうとともに、連続鋳造装置のメニスカス下１３ｍに、図５（ｂ）に示す形状のピンチロールを設置し、鋳造速度を０．８５ｍ／ｍｉｎ　で鋳造した。使用したピンチロールは、図５（ｂ）に示すような、幅中央部の３４６ｍｍ　（Δｗ相当の範囲）に亘り５ｍｍ高さの凸状部を有するロールとした。なお、二次冷却水量は、二次冷却水比で、１．５　Ｌ／ｋｇ−ｓｔｅｅｌとし、二次冷却帯での冷却はスラブ幅方向に均一な冷却とした。得られた鋼スラブについて、実施例１と同様に中心偏析帯の分断幅を測定した。
【００３８】
ついで、これら鋼スラブを熱間圧延し９ｍｍ厚の熱延鋼帯とした。ついで、これら熱延鋼帯の両端部を耳切りした後、幅方向にスリットして、２６９ｍｍ　幅の３つの条に等分割した。これら条を鋼管素材として用い、成形ロールにより連続成形し略円筒状のオープン管とし、ついで該オープン管の両エッジ部同士を電縫溶接して、外径８５．６ｍｍφ、肉厚９ｍｍの電縫鋼管した。
【００３９】
これら電縫鋼管に、焼きならし処理、および矯正処理を施したのち、実施例１と同様に、超音波探傷試験を行い、欠陥の有無を調査した。
この製造条件では、電縫溶接時の熱影響部幅ＨＡＺを４ｍｍとすると、スラブ幅Ｗは１０２５ｍｍ、条数Ｎは３であり、（１）式で定義されるΔｗは３４６ｍｍ　となる。
得られた結果を表４に示す。
【００４０】
【表４】
2004122215.tif 000006
【００４１】
本発明例では、超音波探傷試験の合格率が１００　％であり、欠陥の発生は皆無であった。
【００４２】
【発明の効果】
本発明によれば、Ｐ含有量を必要以上に低減する必要もなく、欠陥発生が抑制された健全な溶接部を有する電縫鋼管を製造でき、造管歩留りの顕著な向上が図れ産業上格段の効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】（ａ）本発明の鋼スラブの中心偏析帯の形態および（ｂ）それを使用して得られた熱延鋼帯断面の中心偏析線の形態の一例を模式的に示す説明図である。
【図２】（ａ）本発明の鋼スラブの中心偏析帯の形態および（ｂ）それを使用して得られた熱延鋼帯断面の中心偏析線の形態の一例を模式的に示す説明図である。
【図３】本発明方法で得られた電縫鋼管内の中心偏析線分布の一例を模式的に示す説明図である。
【図４】本発明における中心偏析線の分断幅の意義を模式的に示す説明図である。
【図５】本発明の実施に好適な（ａ）連続鋳型断面および（ｂ）ピンチロール形状の一例を模式的に示す説明図である。
【図６】（ａ）従来の鋼スラブの中心偏析帯の形態および（ｂ）それを使用して得られた熱延鋼帯断面の中心偏析線の形態の一例を模式的に示す説明図である。
【図７】従来の方法で製造された電縫鋼管内の中心偏析線分布の一例を模式的に示す説明図である。
【符号の説明】
１　熱延鋼帯
１ａ，１ｂ，１ｃ条（鋼帯）
【図１】
2004122215.tif 000007
【図２】
2004122215.tif 000008
【図３】
2004122215.tif 000009
【図４】
2004122215.tif 000010
【図５】
2004122215.tif 000011
【図６】
2004122215.tif 000012
【図７】
2004122215.tif 000013