(57)【要約】【課題】本発明により、耐チャンキング性に優れたゴルフボールを提供する。【解決手段】本発明は、少なくとも１層から成るコアと該コア上に形成されたカバーから成るゴルフボールにおいて、該カバーが衝突エネルギー４７．３Ｊでの貫通衝撃試験における最大荷重値１．５〜３．０ｋＮを有する材料から形成されることを特徴とするゴルフボールに関する。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも１層から成るコアと該コア上に形成されたカバーから成るゴルフボールにおいて、該カバーが衝突エネルギー４７．３Ｊでの貫通衝撃試験における最大荷重値１．５〜３．０ｋＮを有する材料から形成されることを特徴とするゴルフボール。
【請求項２】
前記カバーが厚さ０．２〜１．５ｍｍおよびショアＤ硬度による硬度３０〜５５を有する請求項１記載のゴルフボール。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ゴルフボールに関し、更に詳しくは耐チャンキング性に優れたゴルフボールに関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、ゴルフボールのカバー材として、反発性、耐久性、加工性等に優れているという点からアイオノマー樹脂が広く使用されている。しかしながら、アイオノマー樹脂は高い剛性と硬度を有するため、カバー材としてアイオノマー樹脂のみを用いると、打球感が硬くて悪いものとなり、スピン性能も十分なものが得られずコントロール性が劣る等の問題があった。
【０００３】
そこで、上記の問題を解決するために、そのような硬質のアイオノマー樹脂に三元共重合体系の軟質アイオノマー樹脂をブレンドすることによってカバーを軟質化する試みが種々提案されている。しかしながら、そのような硬質アイオノマー樹脂と軟質アイオノマー樹脂とのブレンドでは、良好な打球感とスピン性能が実現できるように調整した場合、反発性能が大きく低下すると共に、特にアイアンショット時にクラブフェースの溝によりカバー表面が削れ易く、ゴルフボール表面が毛羽立ったり、ささくれ立ったりして耐チャンキング性（耐擦過傷性）が劣るものであった。
【０００４】
上記の問題を解決するため、カバー材としてのアイオノマー樹脂にポリエチレンをブレンドしたり、カバー材として熱硬化性ポリウレタン組成物を用いることによって上記の問題を解決しようとする試みも数多く提案されている（例えば、特許文献１、特許文献２等）。
【０００５】
特許文献１には、（ａ）アイオノマー樹脂、（ｂ）ポリエチレン、及び（ｃ）エポキシ基により変性されたポリオレフィンの加熱混合物を主成分とするゴルフボール用カバー材が記載されている。上記カバー材を用いることによって、アイオノマー樹脂中のポリエチレンの分散性が改善されて耐摩耗性は向上しているものの、十分な耐チャンキング性（耐擦過傷性）は得られない。
【０００６】
特許文献２には、コアと、上記コアをカバーし、４０以上８５以下のショアＤ硬度を有する熱可塑性材料を含む境界層と、上記境界層をカバーする、巻層と、上記巻層をカバーするポリウレタン材料を含むカバーとを含む、ゴルフボールが記載されており、上記ポリウレタン層がパラフェニレンジイソシアネートを含む熱硬化性ポリウレタン組成物の硬化体で構成されたゴルフボールが記載されている。しかしながら、カバー材に熱硬化性ポリウレタン組成物を用いると、前述の硬質アイオノマー樹脂と軟質アイオノマー樹脂とのブレンドを用いる場合に比較すると優れているもの耐チャンキング性（耐擦過傷性）が十分とは言えず、コアにカバーを被覆する工程が複雑化するため、量産化が困難であり、生産性が低下する。
【０００７】
上記特許文献１および２は、上記カバー材料の配合や摩耗量という観点で耐チャンキング性（耐擦過傷性）の優れたカバー設計がなされているが、それらのファクターを満足しても十分な耐チャンキング性の得られないゴルフボールが存在することがわかった。上記特許文献１は、上記カバー材料を用いて摩耗量を低下することによって、ゴルフボールの耐チャンキング性を向上しようとする技術であるが、摩耗量の低い材料がすべて耐チャンキング性が優れているとは言えないからである。つまり、チャンキングという現象は、アイアンクラブによる打撃時にそのフェース溝がゴルフボール表面（カバーおよびペイント）に食い込み、食い切られることにより発生するものであり、単なるゴルフボール表面の摩耗とは異なると考えられる。従って、ゴルフボールを開発する際の評価項目として耐摩耗性を調べるだけでは、十分な耐チャンキング性を有するゴルフボールを得ることはできない。従って、優れた耐チャンキング性を有するゴルフボールの開発には、実際のチャンキングが発生する現象に即した指標が必要とされる。
【０００８】
【特許文献１】
特開２０００‐１０２６２８号公報
【特許文献２】
特開２００１‐２９９９６５号公報
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記のような従来のソリッドゴルフボールの有する問題点を解決し、耐チャンキング性に優れたゴルフボールを提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は上記目的を達成すべく鋭意検討を行った結果、カバー材料の衝突エネルギー４７．３Ｊでの貫通衝撃試験における最大荷重値を特定範囲内に規定することにより、耐チャンキング性に優れたゴルフボールが得られることを見い出し、本発明を完成するに至った。
【００１１】
即ち、本発明は、少なくとも１層から成るコアと該コア上に形成されたカバーから成るゴルフボールにおいて、該カバーが衝突エネルギー４７．３Ｊでの貫通衝撃試験における最大荷重値１．５〜３．０ｋＮを有する材料から形成されることを特徴とするゴルフボールに関する。
【００１２】
本発明者は、実際のチャンキング現象のモードについて調査、検討を行った結果、チャンキングは貫通モードによって引き起こされると考え、カバーの貫通衝撃特性に注目し、貫通衝撃試験における最大荷重値と耐チャンキング性とが高い相関性を有することを見出した。前述のように先行技術においても、カバー材料の配合や摩耗量という観点でカバー設計を行なったゴルフボールは公知である。更に、特許文献１のカバー配合とすることによって、特許文献２のカバー配合を用いて摩耗量を低くすることによって、耐チャンキング性を向上することはある程度可能である。しかしながら、そのようなゴルフボールの中にも十分な耐チャンキング性が得られないものが存在し、実際のチャンキングが発生する現象に即した指標が把握できていないのが現状であった。そこで本発明では、上記のようにカバー材料の衝突エネルギー４７．３Ｊでの貫通衝撃試験における最大荷重値を特定範囲内に規定することにより、耐チャンキング性に優れたゴルフボールが得られることを見い出したものである。ここで、衝撃試験値の内で引張モード等でなく貫通モードを選択したのは、アイアンクラブでの打撃時のゴルフボールとの衝突現象により近いことによる。
【００１３】
更に、本発明を好適に実施するためには、
上記カバーが厚さ０．２〜１．５ｍｍおよびショアＤ硬度による硬度３０〜５５を有することが好ましい。
【００１４】
以下に本発明を更に詳細に説明する。本発明のゴルフボールは、コア上にカバーを被覆する。コアは、従来からソリッドゴルフボールに用いられているものであってもよく、例えばシス‐１，４‐ポリブタジエンゴム等の基材ゴム１００重量部に対して、アクリル酸、メタクリル酸等のような炭素数３〜８のα，β−不飽和カルボン酸またはその亜鉛、マグネシウム等の一価または二価の金属塩や、トリメチロールプロパントリメタクリレート等の官能性モノマーから成る加硫剤（架橋剤）を単独または合計で１０〜６０重量部、有機過酸化物等の共架橋開始剤０．５〜５重量部、酸化亜鉛、硫酸バリウム等の充填材１０〜３０重量部、要すれば有機硫黄化合物、老化防止剤等を含有するゴム組成物を、通常の混練ロール等の適宜の混練機を用いて均一に混練し、金型内で加硫成形することにより球状のコアを得ることができる。この際の条件は特に限定されないが、通常は１３０〜２４０℃、圧力２．９〜１１．８ＭＰａ、１５〜６０分間で行われる。得られたコアは、その周りに被覆されるカバーとの密着性を向上するため、表面をバフ研磨しておくことが好ましい。但し、上記コアは単なる例示であって、それらに限定されるものではない。
【００１５】
更に、上記コアは単層構造を有しても、２層以上の多層構造を有していてもよい。多層構造を有するコアの場合、最内層は前述のような、基材ゴムとしてシス‐１，４‐ポリブタジエンを含有するゴム組成物から成ることが好ましいが、その他の層は熱可塑性樹脂等の樹脂を基材とする層であってもよい。
【００１６】
本発明のゴルフボールのコアは、直径３８．８〜４２．２ｍｍ、好ましくは３９．６〜４２．０ｍｍ、より好ましくは４０．０〜４１．２ｍｍを有するのが好適である。上記コアの直径が３８．８ｍｍよりも小さいとカバーが厚くなり反発性が低下し、４２．２ｍｍよりも大きいとカバーの厚さが薄くなり過ぎて、カバーの効果が十分に得られず、また成形が困難となる。
【００１７】
本発明のゴルフボールのコアは、初期荷重９８Ｎを負荷した状態から終荷重１２７５Ｎを負荷したときまでの変形量２．５〜４．５ｍｍ、好ましくは２．６〜４．２ｍｍ、より好ましくは２．７〜４．０ｍｍを有することが望ましい。上記変形量が２．５ｍｍ未満または４．５ｍｍを越える範囲では、得られるゴルフボールの変形量を適正な範囲に調整することが困難となり、打球感や飛距離を損なうおそれがある。
【００１８】
本発明のゴルフボールに用いられるコアは、中心が最も軟らかく、外側に向って高硬度となる硬度分布を有するような構造であることが、ドライバーやミドルアイアンによる打撃時の飛距離の面で有利であり、ショアＤ硬度による表面硬度と中心硬度との硬度差が１５〜４５、好ましくは１８〜４０、より好ましくは２０〜４０であることが望ましい。上記硬度差が１５より低いとフライト条件（飛行性能）が適正でなく、飛距離が低下し、４５より高いと耐久性が悪いものとなる。
【００１９】
本発明のゴルフボールに用いられるコアは、ショアＤ硬度による中心硬度２０〜５０、好ましくは３０〜４５を有することが望ましい。２０より小さいとコアの変形量を適正な範囲に調整することが困難となり反発も低下する。５０より大きいと、表面との硬度差が小さくなり打球感や飛距離を損なうおそれがある。
【００２０】
本発明のゴルフボールに用いられるコアは、ショアＤ硬度による表面硬度４５〜７２、好ましくは５０〜７０、より好ましくは５０〜６８を有することが望ましい。４５より小さいとコアの変形量を適正な範囲に調整することが困難となり反発も低下する。７２より大きいと、打球感が硬くなり過ぎる。本明細書中で、コアの表面硬度とは１層構造のものはもとより多層構造であってもコア全体の最外層の表面で測定した硬度を意味し、中心硬度とは通常コアを２等分切断し、その切断面の中心点において測定した硬度を意味する。
【００２１】
前述のように、本発明のコアが内側コアと１層以上の外側コアとから構成される多層構造を有する場合、外側コアは上記のような内側コアと同様のゴム組成物から形成されても、または熱可塑性樹脂、特に通常ゴルフボールのカバーに用いられるアイオノマー樹脂を基材樹脂として形成されてもよい。このようなアイオノマー樹脂としては、特にα‐オレフィンと炭素数３〜８個のα，β‐不飽和カルボン酸の共重合体中のカルボン酸の一部を金属イオンで中和したアイオノマー樹脂、α‐オレフィンと炭素数３〜８個のα，β‐不飽和カルボン酸とα，β‐不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体中のカルボン酸の少なくとも一部を金属イオンで中和したものまたはその混合物が用いられる。上記アイオノマー樹脂中のα‐オレフィンとしては、エチレン、プロピレンが好ましく、α，β‐不飽和カルボン酸としては、例えばアクリル酸、メタクリル酸、フマル酸、マレイン酸、クロトン酸等が挙げられ、特にアクリル酸、メタクリル酸等が好ましい。また、α，β‐不飽和カルボン酸エステルとしては、例えばアクリル酸、メタクリル酸、フマル酸、マレイン酸等のメチル、エチル、プロピル、ｎ‐ブチル、イソブチルエステル等が用いられ、特にアクリル酸エステルとメタクリル酸エステルが好ましい。更に、中和する金属イオンとしては、アルカリ金属イオン、例えばＮａイオン、Ｋイオン、Ｌｉイオン等；２価金属イオン、例えばＺｎイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン等；３価金属イオン、例えばＡｌイオン、Ｎｄイオン等；およびそれらの混合物が挙げられるが、Ｎａイオン、Ｚｎイオン、Ｌｉイオン等が反発性、耐久性等からよく用いられる。
【００２２】
アイオノマー樹脂の具体例としては、それだけに限定されないが、ハイミラン（Ｈｉ‐ｍｉｌａｎ）１５５５、ハイミラン１５５７、ハイミラン１６０１、ハイミラン１６０５、ハイミラン１６５２、ハイミラン１７０２、ハイミラン１７０５，ハイミラン１７０６，ハイミラン１７０７，ハイミラン１８５５，ハイミラン１８５６、ハイミランＡＭ７３１６（三井デュポンポリケミカル社製）、サーリン（Ｓｕｒｌｙｎ）８９４５、サーリン９９４５、サーリン６３２０、サーリン８３２０、サーリンＡＤ８５１１、サーリンＡＤ８５１２、ＡＤ８５４２（デュポン社製）、アイオテック（Ｉｏｔｅｋ）７０１０、アイオテック８０００（エクソン（Ｅｘｘｏｎ）社製）等を例示することができる。これらのアイオノマーは、上記例示のものをそれぞれ単独または２種以上の混合物として用いてもよい。
【００２３】
更に、本発明の外側コアの好ましい材料の例としては、上記のようなアイオノマー樹脂のみであってもよいが、アイオノマー樹脂と熱可塑性エラストマーやジエン系ブロック共重合体等の１種以上とを組合せて用いてもよい。上記熱可塑性エラストマーの具体例として、例えば東レ（株）から商品名「ペバックス」で市販されている（例えば、「ペバックス２５３３」）熱可塑性ポリアミド系エラストマー、東レ・デュポン（株）から商品名「ハイトレル」で市販されている（例えば、「ハイトレル３５４８」、「ハイトレル４０４７」）熱可塑性ポリエステル系エラストマー、武田バーディシュ（株）から商品名「エラストラン」で市販されている（例えば、「エラストランＥＴ８８０」）熱可塑性ポリウレタン系エラストマー等が挙げられる。
【００２４】
上記ジエン系ブロック共重合体は、ブロック共重合体または部分水添ブロック共重合体の共役ジエン化合物に由来する二重結合を有するものである。その基体となるブロック共重合体とは、少なくとも１種のビニル芳香族化合物を主体とする重合体ブロックＡと少なくとも１種の共役ジエン化合物を主体とする重合体ブロックＢとから成るブロック共重合体である。また、部分水添ブロック共重合体とは、上記ブロック共重合体を水素添加して得られるものである。ブロック共重合体を構成するビニル芳香族化合物としては、例えばスチレン、α‐メチルスチレン、ビニルトルエン、ｐ‐ｔ‐ブチルスチレン、１，１‐ジフェニルスチレン等の中から１種または２種以上を選択することができ、スチレンが好ましい。また、共役ジエン化合物としては、例えばブタジエン、イソプレン、１，３‐ペンタジエン、２，３‐ジメチル‐１，３‐ブタジエン等の中から１種または２種以上を選択することができ、ブタジエン、イソプレンおよびこれらの組合せが好ましい。好ましいジエン系ブロック共重合体の例としては、エポキシ基を含有するポリブタジエンブロックを有するＳＢＳ（スチレン‐ブタジエン‐スチレン）構造のブロック共重合体またはエポキシ基を含有するポリイソプレンブロックを有するＳＩＳ（スチレン‐イソプレン‐スチレン）構造のブロック共重合体等が挙げられる。上記ジエン系ブロック共重合体の具体例としては、例えばダイセル化学工業（株）から商品名「エポフレンド」で市販されているもの（例えば、「エポフレンドＡ１０１０」）、（株）クラレから商品名「セプトン」で市販されているもの（例えば、「セプトンＨＧ‐２５２」等）等が挙げられる。
【００２５】
上記の熱可塑性エラストマーやジエン系ブロック共重合体等の配合量は、外側コア用の基材樹脂１００重量部に対して、１〜６０重量部、好ましくは１〜３５重量部である。１重量部より少ないとそれらを配合することによる打球感の向上等の効果が不十分となり、６０重量部より多いと外側コアが軟らかくなり過ぎて反発性が低下したり、またアイオノマー樹脂との相溶性が悪くなって耐久性が低下しやすくなる。
【００２６】
上記コアが多層構造を有し、かつ外側コア層がゴム組成物から形成される場合、ゴム組成物を混合、混練し、内側コア上に同心円状に被覆し、金型内で１６０〜１８０℃で１０〜２０分間加熱プレスすることにより、上記内側コア上に上記外側コア層を被覆したコアを得ることができる。上記コアが多層構造を有し、かつ上記外側コア層が熱可塑性樹脂から形成される場合、樹脂組成物を、上記内側コア上に直接射出成形することによりコアを得ることができる。得られたコアは、その周りに被覆されるカバーとの密着性を向上するため、表面をバフ研磨しておくことが好ましい。次いで、上記コア上には、カバーを被覆する。
【００２７】
本発明のゴルフボールでは、カバーが衝突エネルギー４７．３Ｊでの貫通衝撃試験における最大荷重値１．５〜３．０ｋＮを有することを要件とするが、好ましくは１．６〜２．７ｋＮ、より好ましくは１．６〜２．５ｋＮである。上記最大荷重値が１．５ｋＮより小さいと、カバー材料のゴルフクラブのフェース溝による食い切り難さが弱くなるため、耐チャッキング性が悪いものとなる。上記最大荷重値が３．０ｋＮより大きいと、カバーとしての所望の硬度に調整することが困難となる。また、衝突エネルギー４７．３Ｊを選択したのは、材料を完全に貫通させるためである。
【００２８】
上記貫通衝撃試験における最大荷重とは、上記カバー用材料から作製された厚さ約３ｍｍの熱プレスシート（スラブ）を作製し、１００ｍｍ×１００ｍｍ×３ｍｍの試験片を切り出し、図１に示すような落錐型衝撃試験装置ダイナタップ（Ｄｙｎａｔｕｐ）‐８２５０（ゼネラル・リサーチ社（Ｇｅｎｅｒａｌ  Ｒｅｓｅｒｃｈ  Ｃｏ．））を用いて貫通衝撃試験を行うことにより決定した。上記試験片を内径７８ｍｍを有するサポートリングで完全にクランプし、全重量５．９１ｋｇおよび先端が直径１０ｍｍを有する半球状であるストライカーを衝突速度４ｍ／秒で落下させ、試料片を貫通させた。試験温度は２３℃とし、荷重、エネルギーおよびストライカーの変位（伸び）をコンピュータ処理により測定し、衝突エネルギー４７．３Ｊでの最大荷重値を決定した。
【００２９】
本発明のゴルフボールにおいては、カバーが上記のような特定範囲の衝突エネルギー４７．３Ｊでの貫通衝撃試験における最大荷重値を有する材料から形成されれば特に限定されないが、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー；熱硬化性ポリウレタン組成物；ポリブタジエンゴム、例えばシス‐１，４‐ポリブタジエン；コアに用いたものと同様の基材ゴムとしてシス‐１，４‐ポリブタジエンを含有するゴム組成物；ポリウレタン系以外の熱可塑性エラストマー；およびそれらの混合物から成る群から選択される材料から形成されることが望ましい。優れた耐チャッキング性を付与することができるポリウレタン系熱可塑性エラストマーおよび上記ゴム組成物が好ましい。
【００３０】
上記カバー材料の具体例として、ＢＡＳＦジャパン（株）から商品名「エラストランＸＮＹ５９７Ａ」、「エラストランＸＮＹ９７Ａ」および「エラストランＥＴ５９０」で市販されているポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ＪＳＲ（株）から商品名「ＢＲ‐１８」で市販のハイシスポリブタジエンゴム、およびそれらの混合物等が挙げられる。なお、上記ゴム組成物の例としては、前述のコア用ゴム組成物として挙げたものを用いることができる。
【００３１】
また、本発明において、上記カバー用組成物には、主成分としての上記基材樹脂の他に必要に応じて、硫酸バリウム等の充填材や二酸化チタン等の着色剤や、その他の添加剤、例えば分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤並びに蛍光材料または蛍光増白剤等を、ゴルフボールカバーによる所望の特性が損なわれない範囲で含有していてもよいが、通常、着色剤の配合量はカバー用基材樹脂１００重量部に対して０．１〜５．０重量部が好ましい。
【００３２】
本発明のカバーは、ゴルフボールのカバーの形成に使用されている一般に公知の方法を用いて形成することができ、特に限定されるものではない。カバー用組成物を予め半球殻状のハーフシェルに成形し、それを２枚用いてソリッドセンターを包み、加圧成形するか、または上記カバー用組成物を直接センター上に射出成形してセンターを包み込む方法を用いてもよい。成形性の面で射出成形法が好適に用いられる。
【００３３】
本発明のゴルフボールにおいて、上記カバーは厚さ０．２〜１．５ｍｍ、好ましくは０．５〜１．５ｍｍ、より好ましくは０．８〜１．４ｍｍを有することが望ましい。上記カバーの厚さが０．２ｍｍより小さいと、薄くなり過ぎて耐久性が悪いものとなり、またカバーの成形が困難となる。上記カバーの厚さが１．５ｍｍより大きいと、反発性が低下して、飛距離が低下する。
【００３４】
本発明のゴルフボールでは、カバーがショアＤ硬度による硬度３０〜５５、好ましくは３２〜５２、より好ましくは３５〜５０を有することが望ましい。上記カバー硬度が３０より小さいと反発性が低下し、５５より大きいとアプローチショットでのスピン量が小さくなり過ぎてコントロール性が悪いものとなる。尚、本明細書中でカバー硬度とは、カバー用組成物から作製された厚さ約２ｍｍの熱プレス成形シートを２３℃で２週間保存後、そのシートを３枚以上重ねて測定した硬度を意味する。
【００３５】
カバー成形時、ディンプルと呼ばれるくぼみを多数表面上に形成する。本発明のゴルフボールは美観を高め、商品価値を上げるために、通常ペイント仕上げ、マーキングスタンプ等を施されで市場に投入される。本発明のゴルフボールは、ゴルフボール規則に基づいて、直径４２．６７ｍｍ以上（好ましくは４２．６７〜４２．８２ｍｍ）、重量４５．９３ｇ以下に形成される。
【００３６】
本発明のゴルフボールは、初期荷重９８Ｎを負荷した状態から終荷重１２７５Ｎを負荷したときまでの変形量２．５〜３．５ｍｍ、好ましくは２．５〜３．２ｍｍ、より好ましくは２．６〜３．０ｍｍを有することが望ましい。上記変形量が２．５ｍｍ未満では打球感が硬くて悪いものとなり、３．５ｍｍを越えると軟らかくなり過ぎて打球感が重くて悪いものとなる。
【００３７】
本発明では、カバー材料の衝突エネルギー４７．３Ｊでの貫通衝撃試験における最大荷重値を特定範囲内に規定することにより、耐チャンキング性に優れたゴルフボールを提供する。
【００３８】
【実施例】
本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
【００３９】
コアの作製
（コアＡ）
以下の表１に示した配合のコア用ゴム組成物を混合、混練し、金型内で１７０℃で１５分間加熱プレスすることにより直径４０．０ｍｍを有する球状のコアを得た。
【００４０】
（コアＢ）
（ｉ）内側コアの作製
以下の表１に示した配合のコア用ゴム組成物を混合、混練し、金型内で１７０℃で１５分間加熱プレスすることにより直径３７．０ｍｍを有する球状のコアを得た。
【００４１】
（ｉｉ）２層コアの作製
以下の表１に示した配合の外側コア用組成物を、上記（ｉ）で作製した内側コア上に直接射出成形することにより、直径４０．０ｍｍを有する球状の２層コアを作製した。
【００４２】
（コアＣおよびＤ）
（ｉ）内側コアの作製
以下の表１に示した配合のコア用ゴム組成物を混合、混練し、金型内で１７０℃で１５分間加熱プレスすることにより直径３２．５ｍｍを有する球状のコアを得た。
【００４３】
（ｉｉ）２層コアの作製
以下の表１に示した配合の外側コア用ゴム組成物を混合、混練し、上記（ｉ）で作製した内側コア上に同心円状に被覆し、金型内で１７０℃で１５分間加熱プレスすることにより直径４０．０ｍｍを有する球状の２層コアを作製した。
【００４４】
得られた１層コアおよび２層コアの圧縮変形量、中心硬度（ａ）および表面硬度（ｂ）を測定し、その結果から硬度差（ｂ−ａ）を計算により求めた。それらの結果を同表に示した。
【００４５】
【表１】
2004283331.tif 000002
【００４６】
（注１）  ＪＳＲ（株）から商品名「ＢＲ‐１８」で市販のハイシスポリブタジエンゴム（シス‐１，４‐ポリブタジエン含量＝９６％）
（注２）  住友精化（株）から市販のジフェニルジスルフィド
（注３）  日本油脂（株）から商品名「パークミルＤ」で市販のジクミルパーオキサイド
（注４）  三井デュポンポリケミカル（株）から商品名「ハイミラン１６０５」で市販のナトリウムイオン中和エチレン‐メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂
（注５）  三井デュポンポリケミカル（株）から商品名「ハイミラン１７０６」で市販の亜鉛イオン中和エチレン‐メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂
【００４７】
カバー用組成物の調製
以下の表２〜４に示すカバー用配合材料をそれぞれ二軸混練押出機によりミキシングし、ペレット状のカバー用組成物を得た。押出条件は、
スクリュー径      ４５ｍｍ
スクリュー回転数  ２００ｒｐｍ
スクリューＬ／Ｄ    ３５
であり、配合物は押出機のダイの位置で２００〜２６０℃に加熱された。得られたカバー用組成物から作製された厚さ約３ｍｍの熱プレスシート（スラブ）から１００ｍｍ×１００ｍｍ×３ｍｍの試験片を切り出し、落錐型衝撃試験装置ダイナタップ‐８２５０（ゼネラル・リサーチ社）を用いて貫通衝撃試験を行うことにより最大荷重値を決定した。得られたカバー用組成物から作製された厚さ約２ｍｍの熱プレス成形シート（スラブ）を２３℃で２週間保存後、そのシートを３枚以上重ねて、ＡＳＴＭ‐Ｄ２２４０に規定されるスプリング式硬度計ショアＤ型を用いて測定した。それらの結果を最大荷重値およびカバー硬度として表５〜７に示す。
【００４８】
【表２】
2004283331.tif 000003
【００４９】
【表３】
2004283331.tif 000004
【００５０】
【表４】
2004283331.tif 000005
【００５１】
（注６）ＢＡＳＦジャパン（株）から商品名「エラストランＸＮＹ５９７Ａ」で市販の４，４’‐ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（Ｈ１２ＭＤＩ）‐アジペート系ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ＪＩＳ‐Ａ硬度：９７
（注７）ＢＡＳＦジャパン（株）から商品名「エラストランＸＮＹ９７Ａ」で市販の４，４’‐ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（Ｈ１２ＭＤＩ）‐ポリオキシテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）系ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ＪＩＳ‐Ａ硬度：９７
（注８）ＢＡＳＦジャパン（株）から商品名「エラストランＥＴ５９０」で市販の４，４’‐ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）‐アジペート系ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ＪＩＳ‐Ａ硬度：９０、透明ポリエステルグレード、低結晶性
（注９）ＢＡＳＦジャパン（株）から商品名「エラストランＳ９０Ａ」で市販の４，４’‐ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）‐アジペート系ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ＪＩＳ‐Ａ硬度：９０、汎用グレード、高結晶性
（注１０）東洋紡績（株）から商品名「ペルプレンＰ１５０Ｍ」で市販のポリエステル系熱可塑性エラストマー、ショアＤ硬度：５０
（注１１）東洋紡績（株）から商品名「ペルプレンＰ７５Ｍ」で市販のポリエステル系熱可塑性エラストマー、ショアＤ硬度：３９
（注１２）ＪＳＲ（株）から商品名「ＲＢ８２０」で市販のシンジオタクチック１，２‐ポリブタジエン、ショアＤ硬度：３０）
（注１３）上記表１記載のコア配合Ａ
（注１４）三菱化学（株）から商品名「ラバロンＭＪ９３００」で市販のスチレン系熱可塑性エラストマー、ＪＩＳ‐Ａ硬度：９３
（注１５）ダイセルヒュルス（株）から商品名「ダイアミドＥ４７」で市販のポリアミド系熱可塑性エラストマー、ショアＤ硬度：４７
（注１６）デュポン社から市販されているナトリウムイオン中和エチレン‐メタクリル酸‐アクリル酸エステル三元共重合体系アイオノマー樹脂、ショアＤ硬度：３７
（注１７）三井デュポンポリケミカル（株）から市販されているマグネシウムイオン中和エチレン‐メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂、ショアＤ硬度：６３
（注１８）ユニロイヤルケミカル社製のｐ‐フェニレンジイソシアネート（ＰＰＤＩ）／１，４‐ブタンジオール系ポリウレタンプレポリマー、ショアＤ硬度：６３
（注１９）ＢＡＳＦジャパン（株）から商品名「エラストランＸＮＹ８５Ａ」で市販の４，４’‐ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（Ｈ１２ＭＤＩ）‐ＰＴＭＧ系ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ＪＩＳ‐Ａ硬度：８５
【００５２】
実施例１〜９および比較例１〜８
得られたカバー用組成物を射出成形することにより、カバー用半球殻状成形物（ハーフシェル）を作製し、それを２枚用いて、上記コアを包み、ディンプル付き金型内で１４５℃で３分４０秒間加熱プレスすることにより、厚さ０．８ｍｍを有するカバー層を形成し、バリ取りをした後、表面にペイントを塗装して、直径４２．８ｍｍおよび重量４５．４ｇを有するゴルフボールを得た。得られたゴルフボールの圧縮変形量および耐チャンキング性を測定し、その結果を以下の表５〜７に示した。試験方法は以下の通り行った。
【００５３】
（試験方法）
（１）圧縮変形量
コアまたはゴルフボールに初期荷重９８Ｎを負荷した状態から終荷重１２７５Ｎを負荷したときまでの変形量を測定することにより決定した。
【００５４】
（２）カバー硬度
各カバー用組成物から作製された厚さ約２ｍｍの熱プレス成形シートを２３℃で２週間保存後、そのシートを３枚以上重ねて、ＡＳＴＭ‐Ｄ２２４０に規定されるスプリング式硬度計ショアＤ型を用い、高分子計器（株）製自動ゴム硬度計ＬＡ１型にて測定した（スラブ硬度）。
【００５５】
（３）貫通衝撃試験
図２に示すような落錐型衝撃試験装置ダイナタップ（Ｄｙｎａｔｕｐ）‐８２５０（ゼネラル・リサーチ社（Ｇｅｎｅｒａｌ  Ｒｅｓｅｒｃｈ  Ｃｏ．））を用いて貫通衝撃試験を行った。試験片サイズ１００ｍｍ×１００ｍｍ×３ｍｍを内径７８ｍｍを有するサポートリングで完全にクランプし、ストライカーを衝突速度４ｍ／秒で落下させ、試料片を貫通させた。ストライカーは全重量５．９１ｋｇおよび先端が直径１０ｍｍを有する半球状のものを使用した。試験温度は、２３℃とし、コンピュータ処理により、荷重、エネルギーおよびストライカーの変位（伸び）を測定して、衝撃エネルギー４７．３Ｊでの最大荷重値を決定し、その結果を各カバーの最大荷重値として示した。
【００５６】
（４）耐チャンキング性
ツルーテンパー社製スイングロボットに市販のピッチングウェッジ（ＰＷ）を取り付け、ヘッドスピード３６ｍ／秒に設定して各ゴルフボールの２箇所を各１回打撃し、２箇所打撃部を目視で観察した。判定基準は以下の通りとした。
判定基準
○  …  ゴルフボール表面に傷がわずかに残るがほとんど気にならない程度。
△  …  ゴルフボール表面に傷がはっきり残り、若干の毛羽立ちが見られる。
×  …  ゴルフボール表面がかなり削れ、毛羽立ちが目立つ。
【００５７】
（試験結果）
【表５】
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【００５８】
【表６】
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【００５９】
【表７】
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【００６０】
以上の結果より、本発明の実施例１〜９のゴルフボールは、比較例１〜８のゴルフボールに比べて、衝突エネルギー４７．３Ｊでの貫通衝撃試験における最大荷重値が大きいため、アイアンクラブのフェース溝による食い切り現象が起こり難く強靭なカバーであり、耐チャンキング性が良好であることがわかった。
【００６１】
これに対して、比較例１〜８のゴルフボールは、貫通衝撃試験における最大荷重値が小さいため、耐チャンキング性が非常に悪いものとなっている。
【００６２】
【発明の効果】
本発明のゴルフボールにおいて、カバー材料の衝突エネルギー４７．３Ｊでの貫通衝撃試験における最大荷重値を特定範囲内に規定することにより、耐チャンキング性を向上させ得たものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の貫通衝撃試験方法の説明に用いる貫通衝撃試験装置の概略断面図である。
【符号の説明】
１  …  試験片
２  …  ストライカー
３  …  クランプ
【図１】
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