(57)【要約】【課題】  カムロブとローラフォロア間の微小滑りを防ぎ、動弁系におけるフリクションロスを低減した内燃機関の動弁装置を提供する。【解決手段】  内燃機関の動弁装置に下記いずれかの手段の少なくとも一つを実施する。（手段１）鉄系焼結材からなるカムロブを用い、その外周面の表面粗さＲａを０．４〜２．２μｍとする。（手段２）ローラフォロアのローラ外周面の表面粗さＲａを０．４〜２．２μｍとする。【選択図】      図１
2004340128.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
カムシャフトに固定されたカムロブ及び当該カムロブと回転接触するローラを設けたローラフォロアを備える内燃機関の動弁装置であって、前記カムロブは鉄系焼結材からなり、その外周面の表面粗さＲａが０．４〜２．２μｍである、動弁装置。
【請求項２】
前記ローラの外周面の表面粗さＲａが０．４〜２．２μｍである、請求項１に記載の動弁装置。
【請求項３】
カムシャフトに固定されたカムロブ及び当該カムロブと回転接触するローラを設けたローラフォロアを備える内燃機関の動弁装置であって、前記ローラの外周面の表面粗さＲａが０．４〜２．２μｍである、動弁装置。
【請求項４】
前記カムロブの外周面の表面粗さＲａが０．４〜２．２μｍである、請求項３に記載の動弁装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、カムシャフトに固定されたカムロブ及び当該カムロブと回転接触するローラを設けたローラフォロアを備える、内燃機関の動弁装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、環境保護という視点から低燃費への要求が高まり、内燃機関においては、低燃費を実現するためのエネルギー伝達のロスを低減すべく、従来以上のフリクション低減が求められている。カムシャフトの回転運動をバルブの往復運動に変換するカムフォロアを備えた動弁装置において、カムシャフトに固定されたカムロブはカムフォロアと滑り接触又は回転接触をする。このカムロブとカムフォロアとの間のフリクションロスは内燃機関全体におけるフリクションロスの大きな要因のひとつであり、できる限り低減させることが望ましい。そのため、動弁装置におけるフリクション低減を目的として様々な方法がとられている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、滑り接触タイプのカムフォロアの、少なくともカムロブと摺動される表面層をダイヤモンドで形成し、この表面層の表面粗さＲａを０．３μｍ以下と小さくすることで動摩擦係数を低下させ、摩擦による抵抗を小さくする方法が記載されている。
【０００４】
一方、カムフォロアを、カムロブと滑り接触するタイプ（平タペット等）からカムロブと回転接触をするタイプ、すなわちローラロッカーアームやローラタペット等のローラフォロアに変更することにより低フリクション化が行われている。特許文献２には、ローラフォロアのカムロブとの回転接触部(外輪)の外周面にＲａ０．０８〜０．２５μｍの微細な凹凸を形成することで、上記の外周面における潤滑油の保持性能を向上させ、異常摩耗を防止することが記載されている。
【０００５】
更に特許文献３には、動弁装置カムロブの外周面の表面粗さがＲａ０．５μｍ以下とし、ローラロッカーアームのローラのカムロブとの回転接触部（外輪）の外周面の表面粗さがＲａで０．１μｍ以下とすることで、カム外周面のピッチングの発生防止、ローラ外周面のピーリングの発生防止を図ると同時にカムロブの外周面の摩耗の低減を図り、且つ、カムロブの外周面の表面粗さをＲａ０．５μm以下とすることで、ローラロッカーアームのローラーのカムロブとの回転接触部（外輪）の外周面に対する攻撃性を低減できることが記載されている。
【０００６】
【特許文献１】特開２００２−７０５０７号公報
【特許文献２】特開平３−７８５０７号公報
【特許文献３】特開２００１−３２９８０７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、回転接触タイプであるカムロブ及びローラフォロアとの組み合わせにおいて、カムロブ及びローラフォロアはともに研磨品であり、動摩擦係数が低いため、カムロブとローラフォロア間で微小な滑りが起こり、効率よく回転せずにフリクションロスが発生するという問題がある。本発明は上記実状を鑑みて成し遂げられたものであり、カムロブとローラフォロア間の微小すべりをなくし、動弁系におけるフリクションロスを低減した内燃機関の動弁装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者は、カムロブ及びローラフォロアの組み合わせにおいて、カムロブとローラフォロアの動摩擦係数を大きくし、回転接触時の微小滑りをなくすことによって、動弁系におけるフリクションロスを低減できることを見出した。
【０００９】
本発明は第一に、カムシャフトに固定されたカムロブ及び当該カムロブと回転接触するローラを設けたローラフォロアを備える内燃機関の動弁装置であって、前記カムロブは鉄系焼結材からなり、その外周面の表面粗さＲａが０．４〜２．２μｍであることを特徴とする、内燃機関の動弁装置を提供するものである。
上記第一の発明に係る動弁装置は、前記ローラの外周面の表面粗さＲａが０．４〜２．２μｍであることが好ましい。
【００１０】
また本発明は第二に、カムシャフトに固定されたカムロブ及び当該カムロブと回転接触するローラを設けたローラフォロアを備える内燃機関の動弁装置であって、前記ローラの外周面の表面粗さＲａが０．４〜２．２μｍであることを特徴とする、内燃機関の動弁装置を提供するものである。
上記第二の発明に係る動弁装置は、前記カムロブの外周面の表面粗さＲａが０．４〜２．２μｍであることが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の動弁装置は、ローラフォロアのローラをスムースに回転させることができるため、カムロブとローラフォロア間の微小滑りをなくし、動弁系におけるフリクションロスの低減が可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明に係る内燃機関の動弁装置は、エンジンのクランクシャフトと同期して回転するカムシャフトに固定されたカムロブと、当該カムロブと回転接触するローラを設けたローラフォロアを備える。ローラフォロアは、カムロブとの当接部に、カムロブと回転接触するローラを設け、カムシャフトの回転運動をバルブの往復運動に変換する部材であり、動弁機構の構造に応じて適した形態とすることができる。ローラフォロアとしては、例えば、カムロブとの当接部にローラを設けたロッカーアーム（ローラロッカーアーム）又はタペット（ローラタペット）、バルブの基部側先端にカムロブと回転接触するローラを直接設けたものなどがある。
【００１３】
図１に、本発明に係るカムフォロア装置の一態様を示す。動弁装置は、カムシャフト１に固定されたカムロブ２と、このカムロブと回転接触するローラ４を設けたロッカーアーム３とで構成される。ロッカーアーム３は、ロッカーアーム本体５の一端部にローラ４をピン６により回転自在に支持し、その本体中間部においてロッカーシャフト７により揺動自在に支持され、さらに、その他端部に螺着したアジャストねじ８の先端部を弁体９の基端面に突き当てている。なお、この弁体９には圧縮ばね１０により吸気口又は排気口を閉鎖する方向の弾力を付与している。
【００１４】
図２はカムロブ２の形状の一例を示す正面図（２Ａ）及び側面図（２Ｂ）である。図３は、ロッカーアーム３のカムロブ２に対する当接部の一例を拡大して示す正面図である。ロッカーアーム３は、ロッカーアーム本体５のカムロブ２と当接する側の端部に、軸受孔５ｂを各々有する一対の支持壁部５ａを間隔を開けて形成し、一対の支持壁部の間に軸受孔４ａを有するローラ４を配置し、ピン６を支持壁部の一方の軸受孔５ｂ、ローラ４の軸受孔４ａ、及び支持壁部のもう一方の軸受孔５ｂに貫通させることにより、ローラ４を回転自在に支持する。また、ピン６と軸受孔４ａ及び／又は軸受孔５ｂとの間には、フリクションロスを軽減するためにベアリングを介在させることが好ましい。ローラ４の材質は特に限定されないが、例えば、軸受鋼ＳＵＪ２等の軸受鋼等が好ましい。
【００１５】
本発明においては、カムシャフトのカムロブ２とローラフォロアのローラ４とが回転接触する時に微小な滑りを起こさず、ローラがスムースに回転するように、カムフォロア装置に下記いずれかの手段の少なくとも一つを実施する。
手段１：鉄系焼結材からなるカムロブを用い、その外周面の表面粗さＲａを０．４〜２．２μｍ、好ましくは０．４〜１．２μｍ、特に好ましくは０．８５〜１．２μｍとする。
手段２：ローラフォロアのローラ外周面（カムロブとの接触面）の表面粗さＲａを０．４〜２．２μｍ、好ましくは０．４〜１．２μｍとする。
【００１６】
上記第１の手段をとる場合には、カムロブの材質を鉄系焼結材とし、さらに外周面の表面粗さＲａを０．４μｍ以上とすることによって、該カムロブとローラの接触面の動摩擦係数を大きくし、微小な滑りを防止することができるため、動弁系のフリクションロスが軽減される。また、回転接触面の微小な滑りを防止するのに適度な動摩擦係数を得ると共に、回転接触面内で局部的に大きな面圧がかかることによる耐ピッチング性の低下を防止し、ピッチング摩耗を抑えるために、カムロブ外周面の表面粗さＲａを２．２μｍ以下とする。
【００１７】
第１の手段では、焼結カムロブとしては、例えば、Ｍｏ−Ｎｉ−Ｆｅ系、Ｍｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系等の鉄系焼結合金を用いることができる。また、鉄系焼結合金としては、カムロブの強度や耐摩耗性等の点から、気孔率２〜１０％程度のものを用いることができる。カムロブの外周面と共に、ローラ４の外周面（カムロブとの接触面）の表面粗さＲａも同様に０．４〜２．２μｍ、特に０．４〜１．２μｍとする場合には、ピッチング摩耗の増大を抑えたまま、フリクションロスを更に軽減できるので、カムロブとローラの間の微小な滑りを更に低く抑えることが可能となり、好ましい。ローラ４の材質は特に限定されないが、例えば、軸受鋼ＳＵＪ２等の軸受鋼等が好ましい。
【００１８】
一方、上記第２の手段をとる場合には、ローラ外周面の表面粗さＲａを０．４μｍ以上とすることによって、カムロブとローラの接触面の動摩擦係数を大きくし、微小な滑りを防止することができるため、動弁系のフリクションロスが軽減される。また、回転接触面の微小な滑りを防止するのに適度な動摩擦係数を得ると共に、回転接触面内で局部的に大きな面圧がかかることを防止し、ピッチング摩耗を抑えるために、ローラ外周面の表面粗さＲａを２．２μｍ以下とする。
【００１９】
第２の手段では、カムロブ２の材質は特に限定されないが、例えば、鉄系焼結合金や炭素鋼Ｓ５０Ｃ（高周波焼入）等を用いることができる。ローラの外周面と共に、カムロブ２の外周面（ローラとの接触面）の表面粗さＲａも同様に０．４〜２．２μｍ、特に０．４〜１．２μｍとする場合には、ピッチング摩耗の増大を抑えたまま、フリクションロスを更に軽減できるので、カムロブとローラの間の微小な滑りを更に低く抑えることが可能となり、好ましい。
【００２０】
上記の手段１と手段２を併せて実施することにより、フリクションロスを低減する効果をさらに大きくできるので好ましい。
【００２１】
ローラ及びカムロブの接触面の表面粗さを上記範囲に調節する方法は特に限定されず、例えば、クロスハッチ等の研削加工、ショットブラスト（金属粒子やセラミック粒子等の硬質粒子を高速・高圧で吹き付ける方法）等のブラスト加工等の表面加工を行うことができるが、ブラスト加工を行う場合にはショットブラストが適しており、平均粒径４４μｍのスチールグリッドを０．４４〜０．５５ＭＰａで噴射するショットブラストが特に適している。
また、カムロブは焼結後、必要に応じて調質を行なったままの状態でブラスト加工を行なわずに使用することも可能である。
【００２２】
以上に述べたように、本発明の動弁装置は、ローラフォロアのローラをスムースに回転させることができるため、カムロブとローラフォロア間の微小滑りをなくし、動弁系におけるフリクションロスの低減が可能である。
【実施例】
【００２３】
外周面の表面粗さＲａの異なる鉄系焼結材カムロブと、外周面の表面粗さＲａの異なるＳＵＪ２焼入れ鋼ローラとの種々の組み合わせによるフリクション特性及びピッチング特性の推移を調べた。
【００２４】
＜製造方法＞
２次焼結後の成分組成が、Ｃ：０．８重量％、Ｍｏ：０．５重量％、Ｎｉ：２．５重量％、Ｆｅ：残部となるように焼結用粉末を調製した。さらに、潤滑剤としてステアリン酸亜鉛を加えて混合した。
次に、調製した焼結用粉末を面圧５〜８トン／ｃｍ２で１回目のプレス成形（１次成形）を行い、圧粉体を形成した後、真空焼結炉中、６００℃〜９００℃で仮焼結（１次焼結）をすることにより仮焼結体を得た。次いで、この仮焼結体を面圧７〜１２トン／ｃｍ２で２回目のプレス成形（２次成形）を行い、その２次成形体を真空焼結炉中、１１００℃〜１２００℃で本焼結（２次焼結）を行い、２次焼結体を得た。この２次焼結体に焼入れ焼戻し処理を行い、さらに外周面に研削仕上げを施して、外周硬度ＨＲＣ５２、密度７．４６ｇ／ｃｍ３、外周面の表面粗さＲａ０．２〜２．２μｍの鉄系焼結材カムロブを得た。
一方、ローラ形状の軸受鋼ＳＵＪ２に焼入れ焼戻し処理を行い、さらに外周面に研削仕上げを施して、外周硬さＨＲＣ６１、外周面の表面粗さＲａ０．２〜２．２μｍのローラを得た。
【００２５】
＜フリクショントルクの測定＞
上記製造方法にて得られたカムロブとローラを表１〜３に示す組み合わせにおいて、以下のような方法及び条件でフリクショントルクを測定した。なお、表１〜３に示す組み合わせは表４〜６に示すように記号化した。
【００２６】
図８に示す構成の装置を用いて、ローラ周りの水平方向（カム軸と垂直方向）の力Ｆｚ、ガイド部１２との摩擦力Ｆｙ、及びカム軸方向の力Ｆｘを三分力センサ１３により測定し、プッシュロッド（１１）の荷重Ｆｐをカセンサ１４により測定した。これらの測定結果及びカムロブとローラ間の接触角度α、接触荷重Ｆｃから下記式を用いて、フリクショントルクＦｆを求めた。結果を表１及び図４、表２及び図５、表３及び図６に示す。
【００２７】
Ｆｃsinα＋Ｆｆcosα＝Ｆｚ
Ｆｃcosα−Ｆｆsinα＝Ｆｙ＋Ｆｐ＋Ｆｘ
【００２８】
（測定条件）
ローラ寸法：外径２８ｍｍ、幅１７ｍｍのローラ部を持つ、筒径３４ｍｍのローラロッカーアームのカムロブとの当接部
カムロブ寸法：基礎円半径２３ｍｍ、リフト量７．９ｍｍ
潤滑油：ＳＡＥ１０Ｗ−３０
油温：９０℃
油圧：０．３ＭＰａ
カム回転数：１５００ｒｐｍ、２０００ｒｐｍ、２５００ｒｐｍ
【００２９】
＜ピッチング発生回数の測定＞
上記製造方法と同様にして製造した外周面の表面粗さＲａが０．２〜２．２のカムロブ材及び外周面の表面粗さＲａが０．２〜２．２のローラ材を用いて、図９に示す二円筒接触試験機により、表７に示すカムロブ材とローラ材の各組み合わせにおいてピッチング発生に至る回転回数を測定した。試験機にカムロブ材とローラ材を設置し、カムシャフトのカムロブ鉄系焼結材（試験片１５）とローラロッカーアームのローラ（相手材円筒試験片１６）の外周面を、３０００Ｎ（荷重１８）で負荷した状態で接触させ、両試験片の接触面に潤滑油１７を滴下しながら、カムロブ鉄系焼結材（試験片１５）を一定速度で回転を開始し、ピッチングが発生するまでの回転回数を計測した。結果を表７及び図７に示す。なお、表７に示す組み合わせは表８に示すように記号化した。
【００３０】
（測定条件）
測定装置：二円筒接触試験機
回転数：１５００ｒｐｍ
潤滑油：エンジンオイル  １０Ｗ３０
油温：１００℃
油量：２×１０−４ｍ３／ｍｉｎ
荷重：３０００Ｎ
スベリ率：０％
判定方法：ＡＥ（アコースティックエミッション）にて、ピッチング発生の亀裂を検知し、そのときの回転回数をピッチング発生に至る繰り返し数とした。
【００３１】
＜試験結果＞
表１〜表３、図４〜６に示すように、カムロブ及びローラの外周面粗さＲａが大きい組み合わせほどフリクショントルクは小さくなった。具体的には、カムロブの外周面の表面粗さＲａが０．２で、且つローラの外周面の表面粗さＲａが０．２の組み合わせ、すなわち、カムロブの外周面の表面粗さＲａが０．４以下で、且つローラ外周面の表面粗さＲａが０．４以下である組み合わせのフリクショントルク（Ｆｆ（0.2/0.2））は、１５００ｒｐｍ、２０００ｒｐｍ、２５００ｒｐｍにおいて、それぞれ、０．２８Ｎ・ｍ、０．１９Ｎ・ｍ、０．１５Ｎ・ｍであり、回転数の上昇に伴いフリクショントルクが減少する傾向にはなっているが、カムロブの外周面の表面粗さＲａ及びローラの外周面の表面粗さＲａが双方とも小さいため、カムロブとローラの接触面における動摩擦係数の低下に伴う微小スリップが発生し、全体としてフリクショントルクが高めであり、フリクションロスは十分低減されなかった。
【００３２】
一方、カムロブの外周面の表面粗さＲａが２．２で、且つローラの外周面の表面粗さＲａが２．２の組み合わせのフリクショントルク（Ｆｆ（2.2/2.2））は、１５００ｒｐｍ、２０００ｒｐｍ、２５００ｒｐｍにおいて、それぞれ、０．１２Ｎ・ｍ、０．０８Ｎ・ｍ、０．０７Ｎ・ｍであり、回転数の上昇に伴いフリクショントルクが減少する傾向になっており、カムロブの外周面の表面粗さＲａ及びローラ外周面の表面粗さＲａが双方共に大きいため、カムロブとローラとの接触面における動摩擦係数が高く、全体としてフリクショントルクが小さくなった。カムロブ及びローラの外周面の表面粗さＲａが共に０．２の組み合わせにおけるフリクショントルク（Ｆｆ（0.2/0.2））に対する、カムロブ及びローラの外周面の表面粗さＲａが共に２．２の組み合わせにおけるフリクショントルク（Ｆｆ（2.2/2.2））の改善率（Ｆｆ（2.2/2.2）／Ｆｆ（0.2/0.2））は、１５００ｒｐｍ、２０００ｒｐｍ、２５００ｒｐｍにおいてそれぞれ、約４．３／１０、約４．２／１０、約４．７／１０であり、カムロブ及びローラの外周面の表面粗さＲａを大きくすることによって、フリクションロスを低減させることができた。
【００３３】
以上のように、カムロブ及びローラの外周面の表面粗さＲａを０．４以上とし、カムロブ及びローラの外周面の表面粗さを大きくすることによって、フリクショントルクを極めて小さくすることができた。
【００３４】
【表１】
2004340128.tif 000003
【００３５】
【表２】
2004340128.tif 000004
【００３６】
【表３】
2004340128.tif 000005
【００３７】
【表４】
2004340128.tif 000006
【００３８】
【表５】
2004340128.tif 000007
【００３９】
【表６】
2004340128.tif 000008
【００４０】
表７及び図７に示すように、カムロブ及びローラの外周面の表面粗さＲａが大きい組み合わせほどピッチング発生に至る回転回数（ピッチング発生回数）は小さく、耐ピッチング性が低下した。具体的には、カムロブの外周面の表面粗さＲａが２．２で、且つローラの外周面の表面粗さＲａが２．２の組み合わせでは、ピッチング発生回数が最も小さく、５．０×１０５であった。
【００４１】
これに対して、従来から使用されているチル鋳鉄カムシャフトは、ローラフォロアと組み合わせて使用する場合、３０００Ｎの試験条件においては、ピッチング発生回数が１．３×１０５程度であり、それほど優れたピッチング特性が得られず、耐久性が不充分であり、長期の使用には適さないことがわかっている。
【００４２】
すなわち、表７に示す組み合わせの中で、最もピッチング発生回数が小さい鉄系焼結材カムロブの外周面の表面粗さＲａが２．２、且つローラの外周面の表面粗さＲａが２．２の組み合わせでも、チル鋳鉄カムシャフトをローラフォロアと組み合わせて使用する場合に比べて、ピッチング発生回数が約４倍となる。さらに、鉄系焼結材カムロブ及びローラの外周面の表面粗さＲａを２．２以下とする組み合わせにおいては、ピッチング発生回数は４倍以上である。
つまり、カムロブ及びローラの外周面の表面粗さＲａを２．２以下とすることで、高いフリクション特性を有すると同時に、優れた耐ピッチング性が得られる。
【００４３】
一方、カムロブの外周面の表面粗さＲａが０．２で、且つローラの外周面の表面粗さＲａが０．２の組み合わせ、すなわち、カムロブの外周面の表面粗さＲａが０．４以下で、且つローラ外周面の表面粗さＲａが０．４以下である組み合わせでは、ピッチング発生回数が２．０×１０７であり、非常に優れた耐ピッチング性が示された。しかしながら、上記フリクショントルクの測定において、この組み合わせではフリクショントルクが高いものだった。
【００４４】
【表７】
2004340128.tif 000009
【００４５】
【表８】
2004340128.tif 000010
【００４６】
表１〜３、表７及び図４〜７より、フリクションロス低減の効果を高めるためには、カムロブ及びローラの外周面の表面粗さＲａが大きい組み合わせほど有利であるが、逆に耐ピッチング特性は、カムロブ及びローラ部の外周面の表面粗さＲａが大きい組み合わせほど悪化し、フリクション特性とピッチング特性のバランスは、カムロブ及びローラの外周面の表面粗さＲａが、いずれも０．４〜２．２の範囲内であるときに特に良好であった。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】本発明に係る内燃機関の動弁装置の一構成例を示す図である。
【図２】カムロブの一例を示す図である。
【図３】ロッカーアームのカムロブに対する当接部の一例を拡大して示す正面図である。
【図４】カムロブ外周面粗さとローラ外周面粗さの組み合わせによるフリクション特性（１５００ｒｐｍ）の推移を示すグラフである。
【図５】カムロブ外周面の表面粗さとローラ外周面の表面粗さの組み合わせによるフリクション特性（２０００ｒｐｍ）の推移を示すグラフである。
【図６】カムロブ外周面の表面粗さとローラ外周面の表面粗さの組み合わせによるフリクション特性（２５００ｒｐｍ）の推移を示すグラフである。
【図７】カムロブ外周面の表面粗さとローラ外周面の表面粗さの組み合わせによるピッチング特性の推移を示すグラフである。
【図８】フリクショントルク測定装置の構成図である。
【図９】ピッチング回数を測定する二円筒接触試験機の構成図である。
【符号の説明】
【００４８】
１…カムシャフト
２…カムロブ
３…ローラロッカーアーム
４…ローラ
５…ロッカーアーム本体
６…ピン
７…ロッカーシャフト
８…アジャストねじ
９…弁体
１０…圧縮ばね１０
１１…プッシュロッド
１２…ガイド
１３…三分力センサ
１４…力センサ
１５…試験片
１６…相手材
１７…潤滑油
１８…荷重
【図１】
2004340128.tif 000011
【図２】
2004340128.tif 000012
【図３】
2004340128.tif 000013
【図４】
2004340128.tif 000014
【図５】
2004340128.tif 000015
【図６】
2004340128.tif 000016
【図７】
2004340128.tif 000017
【図８】
2004340128.tif 000018
【図９】
2004340128.tif 000019