(57)【要約】【課題】暖房能力を損なうことなく、室外膨張弁及び液インジェクション膨張弁が良好な開度で安定して暖房運転を行うことができる空気調和機及びその制御方法を提供する。【解決手段】圧縮機４、室外機１と、圧縮機４の中間圧力部に液インジェクション膨張弁１３を介して液インジェクションが接続され、冷房運転と暖房運転とを行うことができる空気調和機において、液インジェクション膨張弁１３と室外膨張弁１０とが連動して動作するようにして、圧縮機４の吐出過熱度を制御する制御装置３を備え、液インジェクション膨張弁１３と室外膨張弁１０とが連動して動作するようにする。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動周波数が可変の圧縮機、室外熱交換器及び室外膨張弁を有する室外機と、室内熱交換器及び室内膨張弁を有する室内機とが接続され、該圧縮機の中間圧力部に液インジェクション膨張弁を介して液インジェクションが接続される空気調和機において、
前記液インジェクション膨張弁と前記室外膨張弁とが連動して動作するようにして、前記圧縮機の吐出過熱度を制御する制御装置を備えていることを特徴とする空気調和機。
【請求項２】
前記制御装置は、前記液インジェクション膨張弁の開度が前記室外膨張弁の開度に係数を掛けたものに等しく、該係数が圧縮機の吸入過熱度により変化して該液インジェクション膨張弁の開度を制御するものであることを特徴とする請求項１に記載の空気調和機。
【請求項３】
駆動周波数が可変の圧縮機、室外熱交換器及び室外膨張弁を有する室外機と、室内熱交換器及び室内膨張弁を有する室内機とが接続され、該圧縮機の中間圧力部に液インジェクション膨張弁を介して液インジェクションが接続される空気調和機の制御方法において、
前記液インジェクション膨張弁の開度をＥＶＪ、圧縮機の吐出冷媒温度をＴｄ、該吐出冷媒温度Ｔｄの目標値をＴｄｏ、該ＥＶＪの差分をΔＥＶＪとするとき、該ＥＶＪは、Ｔｄ＜Ｔｄｏであり、かつΔＥＶＪ＞０と計算された場合、前記液インジェクション膨張弁が開かないようにΔＥＶＪ＝０に設定し直され、
また逆に、Ｔｄ＞Ｔｄｏであり、かつΔＥＶＪ＜０と計算された場合、前記液インジェクション膨張弁が閉じないようにΔＥＶＪ＝０に設定し直されることを特徴とする空気調和機の制御方法。
【請求項４】
吸入冷媒温度Ｔａの過熱度をＴｓＳＨ、室外膨張弁開度をＥＶＯ、液インジェクション膨張弁開度をＥＶＪ、該ＥＶＯを目標吐出冷媒温度Ｔｄに対してＰＩＤ制御とし、
ＥＶＪ＝Ｋ×ＥＶＯ
ただし、Ｋ＝−０．１２５×ＴｓＳＨ＋１．０
０．５≦Ｋ≦１．０
とすることを特徴とする請求項３記載の空気調和機の制御方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、低外気温度の暖房空調に好適な空気調和機及びその制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年の空気調和機の普及に伴い、従来あまり用いられていなかった寒冷地区での暖房空調に空気調和機が用いられており、このため低外気温度において暖房能力を有する空気調和機が求められている。その場合、低外気温度用に圧縮機に冷媒液をインジェクションするための液インジェクション膨張弁を接続した空気調和機が知られている。これは低外気温度時、液インジェクション膨張弁を開けることで、図５のモリエル線図に示されように、冷媒流量Ｇ３はＧ３＝Ｇ１（通常冷凍サイクル時の流量）＋Ｇ２（液インジェクションによる流量）となり、冷媒流量を通常の冷凍サイクル時より大きくして暖房能力を増加させるものである。なお、モリエル線図において、Ｔａは圧縮機吸入冷媒温度、Ｔｄは圧縮機吐出冷媒温度、Ｔｅは凝縮器出口冷媒温度、Ｔｆは蒸発器入口冷媒温度を示す。
【０００３】
加えて、液インジェクションは圧縮機の吐出冷媒温度Ｔｄを低下させ、該Ｔｄを許容温度内に収める作用がある。これは低外気温度の場合、吸入圧力が低下するため通常の冷凍サイクルではＴｄが上昇しすぎ、圧縮機の周波数を低下させる等の措置を取らなければならないためである。液インジェクション付き空気調和機は、室外膨張弁及び液インジェクション膨張弁の組合せでＴｄが決定されるため、従来、吸入冷媒温度Ｔａを室外膨張弁で制御し、Ｔｄを液インジェクションで制御するように、それぞれ独立して制御されものであった（例えば、特許文献１）。
【０００４】
【特許文献１】
特開平９−２２９４９４号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
図５において、蒸発器の入口冷媒温度Ｔｆと圧縮機の吸入冷媒温度Ｔａとの間は圧力が一定と仮定すれば、ＨＣＦＣ系単一冷媒では温度不変、ＨＦＣ系混合冷媒でも温度差は非常に小さく、したがってＴａは吸入過熱度をとらない限り温度制御ができない。そのため、吸入冷媒温度Ｔａは一定の吸入過熱度をとるように室外膨張弁によって制御されるが、図６に示されるように、空気調和機の吸入過熱度ＴｓＳＨ（曲線２８）は最大能力となる状態、すなわち、かわき度＝１．００の点からずれてしまう。このため、液インジェクションにより能力増加機能があるにも拘らず、吸入過熱度の制御によって能力が減少し、十分にそのポテンシャルを発揮できるように配慮されていなかった。
【０００６】
本発明の目的は、暖房能力を損なうことなく、室外膨張弁及び液インジェクション膨張弁が連動して動作するように制御されて適切な開度を維持し、もって、安定して暖房運転を行うことができる空気調和機及びその制御方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために本発明に係る空気調和機は、駆動周波数が可変の圧縮機、室外熱交換器及び室外膨張弁を有する室外機と、室内熱交換器及び室内膨張弁を有する室内機とが接続され、該圧縮機の中間圧力部に液インジェクション膨張弁を介して液インジェクションが接続される空気調和機において、前記液インジェクション膨張弁と前記室外膨張弁とが連動して動作するようにして、前記圧縮機の吐出過熱度を制御する制御装置を備えているものである。
【０００８】
より詳しくは、前記制御装置は、前記液インジェクション膨張弁の開度が前記室外膨張弁の開度に係数を掛けたものに等しく、該係数が圧縮機の吸入過熱度により変化して該液インジェクション膨張弁の開度を制御するものである。
【０００９】
上記目的を達成するために本発明に係る他の発明は、駆動周波数が可変の圧縮機、室外熱交換器及び室外膨張弁を有する室外機と、室内熱交換器及び室内膨張弁を有する室内機とが接続され、該圧縮機の中間圧力部に液インジェクション膨張弁を介して液インジェクションが接続される空気調和機の制御方法において、前記液インジェクション膨張弁の開度をＥＶＪ、圧縮機の吐出冷媒温度をＴｄ、該吐出冷媒温度Ｔｄの目標値をＴｄｏ、該液インジェクション膨張弁の開度の差分をΔＥＶＪとするとき、該ＥＶＪは、Ｔｄ＜Ｔｄｏであり、かつΔＥＶＪ＞０と計算された場合、前記液インジェクション膨張弁が開かないようにΔＥＶＪ＝０に設定し直され、また逆に、Ｔｄ＞Ｔｄｏであり、かつΔＥＶＪ＜０と計算された場合、前記液インジェクション膨張弁が閉じないようにΔＥＶＪ＝０に設定し直される。
【００１０】
より詳しくは、例えば、吸入冷媒温度Ｔａの過熱度をＴｓＳＨ、室外膨張弁開度をＥＶＯ、液インジェクション膨張弁開度をＥＶＪ、該ＥＶＯを目標吐出冷媒温度Ｔｄに対してＰＩＤ制御とし、
ＥＶＪ＝Ｋ×ＥＶＯ  ただし、Ｋ＝−０．１２５×ＴｓＳＨ＋１．０
０．５≦Ｋ≦１．０とする。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。
図１は、本発明に係る空気調和機の実施例の系統図である。
空気調和機は基本的に、室外機１（破線枠内）、室内機２−１，２−２（鎖線枠内。本実施例は２台を並列接続した例）各検知器からの検知温度、圧力信号等に基づいて、駆動周波数操作器５及び各膨張弁の開度等を操作する制御装置３から構成されている。室外機１と室内機２−１，２−２とは、冷媒を流すために配管接続されている。
【００１２】
詳しくは、次ぎのとおりである。
室外機１は、圧縮機４、該圧縮機４を所定の周波数で操作する駆動周波数操作器５、アキュムレータ６、冷媒の流れを切り替える四方弁７を備えている。また室外機１は、室外熱交換機８、室外ファン９、室外膨張弁１０、該室外膨張弁１０を所定の開度で操作する室外膨張弁操作器１１、冷媒量調節器１２、液インジェクション膨張弁１３、該液インジェクション膨張弁１３を所定の開度で操作する液インジェクション膨張弁操作器１４を備えている。さらに室外機１は、圧縮機４に吸入される吸入冷媒温度を検知する吸入冷媒温度検知機１５、圧縮機４から吐出される吐出冷媒温度を検知する吐出冷媒温度検知機１６を備えている。さらにまた、圧縮機４に吸入される吸入冷媒圧力を検知する吸入冷媒圧力検知機１７、室外機１から吐出される吐出冷媒圧力を検知する吐出冷媒圧力検知機１８、室外熱交換器８を流れる冷媒の温度を検知する冷媒温度検知器１９を備えている。
【００１３】
一方、室内機２−１，２−２は、室内熱交換器２０−１，２０−２、室内ファン２１−１，２１−２を備えている。また、室内機２−１，２−２は、室内膨張弁２２−１，２２−２、室内膨張弁２２−１，２２−２の開度を操作する室内膨張弁操作器２３−１，２３−２、室内熱交換器２０−１，２０−２を流れる冷媒の温度を検知する冷媒温度検知器２４−１，２４−２を備えている。これら機器によって、室内機本体２５−１，２５−２（破線枠内）が構成される。また、室内機２−１，２−２は、室内機本体２５−１，２５−２が吹き出す冷風もしくは温風の送風量、温度等を調節するためのリモートコントローラ２６−１，２６−２を備えている。
なお、分岐管２７−１，２７−２は冷媒液もしくは冷媒ガスを分配または合流するためのものである。
【００１４】
上記構成における空気調和機の冷房もしくは暖房サイクル時の基本的な動作について簡単に説明するが、まず冷房サイクル時の動作ついて説明する。
【００１５】
圧縮機４で圧縮された高温・高圧の冷媒ガスは、四方弁７を経て室外熱交換器８に流入する。高温・高圧の冷媒ガスは、室外熱交換器８において室外大気と熱交換して室外に放熱され、該冷媒ガスは液化して冷媒液となる。該冷媒液は全開の室外膨張弁１０を経て冷媒量調節器１２に流入する。該冷媒量調節器１２を出た冷媒液は分岐管２７−２によって分岐され、該分岐した冷媒液は絞り作用を有する室内膨張弁２０−１，２０−２を経て室内熱交換２０−１，２０−２に流入する。該室内熱交換２０−１，２０−２を流れる際に、冷媒液は室内空気と熱交換して冷媒ガスとなる。詳しくは冷媒液は、室内熱交換２０−１，２０−２において室内空気から吸熱して冷媒液の一部はガス化し、冷媒液と冷媒ガスとの二相流となって分岐管２７−１に合流する。該合流した冷媒ガスは、アキュムレータ６を経て圧縮機６で圧縮されて高温・高圧の冷媒ガスになる、というサイクルを繰り返す。実線矢印は冷房サイクル時の冷媒の流れを示す。
【００１６】
次に、暖房サイクル時の動作について説明する。
圧縮機４で圧縮され高温・高圧となった冷媒ガスは、四方弁７を経て分岐管２７−１で分岐され、室内熱交換２０−１，２０−２に流入する。冷媒ガスは、室内熱交換２０−１，２０−２で室内空気と熱交換する。すなわち、冷媒ガスは室内に放熱して液化され、冷媒液となって分岐管２７−２で合流する。該冷媒液の一部は絞り作用を有する室外膨張弁１０によってガス化し、冷媒液と冷媒ガスとの二相流となる。二相流はアキュムレータ６を経て冷媒ガスのみが圧縮機４で圧縮され高温・高圧の冷媒ガスになる、というサイクルを繰り返す。破線矢印は暖房サイクル時の冷媒の流れを示す。
なお、室内ファン２１−１，２１−２による送風量、室内温度等の操作は、リモートコントローラ２６−１，２６−２によって制御される。
【００１７】
次に、液インジェクション膨張弁１３の操作について、詳細に説明する。
まず従来の空気調和機の暖房時の制御方法を簡単に説明すれば、圧縮機４の吸入冷媒温度Ｔａは室外膨張弁１０により制御され、圧縮機４の吐出冷媒温度Ｔｄは液インジェクション膨張弁１３によって制御されていた。すなわち、圧縮機４の吸入冷媒温度Ｔａと吐出冷媒温度Ｔｄとは、独立して制御されていた。前記したように、吸入冷媒温度Ｔａを制御して温度制御する場合、吸入冷媒温度Ｔａは吸入過熱度をとらざるを得ず、この結果、暖房能力は若干低下していた。
【００１８】
しかし本実施例では、吐出冷媒温度Ｔｄを制御して温度を制御することで圧縮機４の吸入部は過熱状態とはならず、しめり状態になっている。このため、暖房能力が低下することはない。すなわち、室外膨張弁１０で圧縮機４の吐出冷媒温度Ｔｄを制御して温度制御する場合の利点と、液インジェクション膨張弁の開度を制御して冷媒循環量を増加させる場合の利点とを兼ね備えるようにしたものである。つまり、室外膨張弁開度＋液インジェクション膨張弁開度の制御によって、図５で示される吐出冷媒温度Ｔｄを決定するようにしたものである。
【００１９】
さらに具体的に説明する。
液インジェクション膨張弁１３の開度は、室外膨張弁１０の開度に係数を掛けたものとする。つまり、液インジェクション膨張弁１３の開度をＥＶＪ、室外膨張弁１０の開度をＥＶＯ、該ＥＶＯを目標吐出冷媒温度Ｔｄに対するＰＩＤ制御とし、仮に、
ＥＶＪ＝Ｋ×ＥＶＯ              …（１）
ただし、Ｋ＝０．５
とする。
【００２０】
上記（１）式では、Ｋの値を如何に決めるかが重要である。暖房能力を最大とする値は、配管長、室内機−室外機高低差、室外温度、室内温度、圧縮機運転周波数など、種々の要素により変化する。そのため予めＫの値を決定するフィードフォワードの考えは適用が難しい。このため、状況に応じて変化するフィードバックの考え方を取り入れる。
【００２１】
まずＫの値が不当に大きいか、もしくは大き過ぎる場合、図５における吐出冷媒温度Ｔｄが低くなり過ぎ、このため、制御装置３は室外膨張弁開度ＥＶＯを小さく絞ろうとする。これは室外膨張弁１０の開度ＥＶＯ及び室外液インジェクション膨張弁１３の開度ＥＶＪに対する室外膨張弁開度ＥＶＯの割合｛ＥＶＯ／（ＥＶＯ＋ＥＶＪ）｝が最適値より小さくなる状態である。すなわち、この状態は室外膨張弁開度ＥＶＯが小さいので室外熱交換機８の入口冷媒温度Ｔｆの値が低くなる。結果的に、吸入冷媒温度Ｔａの過熱度が高くなる。これは、前述した暖房能力が発揮できない状態である。
【００２２】
したがって、吸入冷媒温度Ｔａの過熱度ＴｓＳＨを高くすれば室外膨張弁開度ＥＶＯの割合が小さくなり、逆に室外液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪの割合が大きくなることを考慮して、吸入冷媒温度Ｔａの過熱度ＴｓＳＨが高い場合はＫ値を小さくし、吸入冷媒温度Ｔａの過熱度が低い場合はＫ値を小さくするように設定する。
【００２３】
図２は、液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪを決定するための係数Ｋと吸入過熱度ＴｓＳＨとの関係を示す図である。
図に示されるように、例えば、吸入冷媒温度Ｔａの過熱度をＴｓＳＨ、室外膨張弁開度ＥＶＯを目標吐出冷媒温度Ｔｄに対してＰＩＤ制御とし、
ＥＶＪ＝Ｋ×ＥＶＯ                                          …（２）
ただし、Ｋ＝−０．１２５×ＴｓＳＨ＋１．０
０．５≦Ｋ≦１．０
とすることで、液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪは最適に制御される。
【００２４】
すなわち上記（２）式のように制御することで、液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪが不当に大きい場合、吐出冷媒温度Ｔｄの温度が低下し、室外膨張弁開度ＥＶＯを閉じようとするので吸入冷媒温度Ｔａの過熱度ＴｓＳＨが高くなる。その結果（２）式よりＫが小さく変化して、Ｋ×ＥＶＯ、つまり液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪは小さくなり、ＥＶＪの値は正常の方向へ補正される。
【００２５】
逆に液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪが不当に小さい場合、吐出冷媒温度Ｔｄの温度が高くなるので室外膨張弁開度ＥＶＯは大きくなろうとする。それに伴い吸入冷媒温度Ｔａの過熱度ＴｓＳＨは小さくなってＫの値も大きくなる。Ｋの値が大きくなることによってＫ×ＥＶＯ、つまり液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪの値は大きくなり、ＥＶＪの値は正常な方向へ補正される。実際の製品適用においては、室外液インジェクション膨張弁１３と室外機１の容量とのマッチングなどが必要となるので、室外機１の容量別にＫとＴｓＳＨの値とが異なるようにする。
【００２６】
以上の手法を用いて室外液インジェクション膨張弁１３を制御すれば、吸入冷媒温度Ｔａの過熱度のため暖房能力が減少するというデメリットが防止され、液インジェクション膨張弁１３のメリットを生かした暖房サイクルが実現できる。
【００２７】
しかし上記制御方法は定常状態の場合であり、過渡期、つまり動的には矛盾している部分がある。液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪの値はＫと室外膨張弁開度ＥＶＯとの両方によって決定され、かつＫとＥＶＯが両方同じ方向に変化するように設計されている。そのため液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪの過剰動作となる要因がある。例えば液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪが大きい場合は、吐出冷媒温度Ｔｄの温度は低くなって室外膨張弁開度ＥＶＯはＰＩＤ制御により小さくなる。そうすると、Ｋの値も小さくなるので当然液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪも小さくなる。室外膨張弁ＥＶＯも液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪも両方小さくなるので、吐出冷媒温度Ｔｄは過剰に上昇する。そのため、逆に室外膨張弁ＥＶＯは大きくなり、Ｋも大きくなり、また液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪも大きくなる。この結果、吐出冷媒温度Ｔｄは過剰に低下し、このハンチング状態はその後も続く。
【００２８】
図３は、吸入冷媒温度Ｔａ及び吐出冷媒温度Ｔｄの過熱度のハンチング状態を示す図である。
図は左側縦軸に吐出冷媒温度Ｔｄ、Ｔｄ過熱度、右側縦軸に室外膨張弁開度ＥＶＯ、液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪをとり、横軸に時間ｔ（ｍｉｎ）をとって示したものである。曲線２９は室外膨張弁１０の挙動、曲線３０は液インジェクション膨張弁１３の挙動、曲線３１は吐出冷媒温度の挙動、曲線３２はＴｄ過熱度の挙動をそれぞれ示している。
【００２９】
図から明らかなように、吐出冷媒温度Ｔｄが低下しているにも拘らず液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪが開き、位相が逆転した結果となる。これを防止するには、室外膨張弁開度ＥＶＯのＰＩＤ係数を小さくし、かつＫの値が大きく変化しないよう小さくする。しかしＰＩＤ係数と異なり、Ｋの値は暖房能力が最大となるように計算された値であって、動的な安定化の観点から決められたものではない。そのためＫの値は不要に変更することができず、上記ハンチングの改良は困難である。
【００３０】
図４は、上記したことを含めて制御方法を総括して説明するフローチャートである。
前記（１）式のように、任意時間ｎにおいて、設定された液インジェクション膨張弁１３の開度ＥＶＪ（ｎ）＝Ｋ×ＥＶＯ（ｎ）から（ステップ：３３）、開度差ΔＥＶＪ＝ＥＶＪ（ｎ）―ＥＶＪ（ｎ−１）を求める（ステップ：３４）。
【００３１】
次に、破線で囲むステップ３５〜４０が実行される。すなわち、吐出冷媒温度Ｔｄが低いにも拘らず、液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪが開く動作をさせないために、論理的な手法にてＥＶＪの動きを制限する。つまり、もしＴｄ＜Ｔｄｏ（Ｔｄ目標値）であり（ステップ：３５）、かつΔＥＶＪ＞０の場合（ステップ：３６）、液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪが開かないようにΔＥＶＪ＝０と設定し直される（ステップ：３７）。逆にＴｄ＞Ｔｄｏであり（ステップ：３８）、かつΔＥＶＪ＜０の場合（ステップ：３９）、液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪが閉じないようにΔＥＶＪ＝０と設定し直される（ステップ：４０）。こうすることで、吐出冷媒温度Ｔｄが低下しているにも拘らず液インジェクション膨張弁開度ＥＶＪが開くことは防止される。ただし、一時的にＥＶＪ＝Ｋ×ＥＶＯの関係は崩れるが、安定化するにつれてＥＶＪ＝Ｋ×ＥＶＯの関係となる。
【００３２】
以降は、開度差が５パルス以上もしくはそれ以上（パルス数は任意数）か、すなわちΔＥＶＪ≧５が判定される（ステップ：４１）。さらにΔＥＶＪ≦―５か否か判定される（ステップ：４３）。最終的に、―５≦ΔＥＶＪ≦５の範囲で、ＥＶＪ（ｎ）＝ＥＶＪ（ｎ−１）＋ΔＥＶＪが求められる（ステップ：４５）。
【００３３】
上記ステップを踏むことで、液インジェクション付き冷凍サイクルにおいて、吸入過熱度をとることで暖房能力の低下を誘引する従来の制御方法のデメリットを生じさせず、液インジェクションによる暖房能力向上のメリットを有する冷凍サイクルを実現することができる。
【００３４】
【発明の効果】
本発明によれば、吸入過熱度をとることで暖房能力の低下を誘引する従来の制御方法のデメリットを生じることがなく、室外膨張弁及び液インジェクション膨張弁が連動して動作するように制御されて適切な開度を維持することにより、安定して暖房運転を行える空気調和機及びその制御方法が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る空気調和機の実施例の系統図である。
【図２】液インジェクション膨張弁開度を決定するための係数Ｋと吸入過熱度ＴｓＳＨとの関係を示す図である。
【図３】吐出冷媒温度Ｔｄの過熱度のハンチング状態を示す図である。
【図４】制御方法のフローチャートである。
【図５】液インジェクションを備えた空気調和機における冷凍サイクルのモリエル線図である。
【図６】かわき度及び吸入過熱度ＴｓＳＨと暖房能力（ｋｗ）との関係を示す図である。
【符号の説明】
１…室外機、２…室内機、３…制御装置、４…圧縮機、５…圧縮機駆動用周波数操作器、６…アキュムレータ、７…四方弁、８…室外熱交換器、９…室外ファン、１０…室外膨張弁、１１…室外膨張弁操作器、１２…冷媒流量調節器、１３…液インジェクション膨張弁、１４…液インジェクション膨張弁操作器、１５…吸入冷媒温度検知器、１６…吐出冷媒温度検知器、１７…吸入冷媒圧力検知器、１８…吐出冷媒圧力検知器、１９…冷媒温度検知器、２０―１，２０―２…室内熱交換機、２１―１，２１―２…室内ファン、２２―１，２２―２…室内膨張弁、２３―１，２３―２…室内膨張弁操作器、２４―１，２４―２…冷媒温度検知器、２５―１，２５―２…室内機本体、２６―１，２６―２…リモートコントローラ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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