(57)【要約】【課題】安価な排熱送風装置を得る。【解決手段】ヴォイドコアや集中ダクトなどの排熱空間２を画成する壁に開設された開口部３に電動式の開閉シャッター４を介してブースター送風機５を設置し、空調機等の室外機１の排熱を排熱空間２へ排気する排熱送風装置について、そのブースター送風機５と室外機１の吹出口との間を、吹出口との間に間隔をおいて連結ダクト６で連結し、排熱空間２に印加される最大静圧時において、連結ダクト６内の静圧が負圧となり、かつ排熱空間２に印加される最小静圧時において、この連結ダクト６内の静圧が１０Ｐａ以下になるように構成する。【選択図】　　　　　図１
2004077061.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ヴォイドコアや集中ダクトなどの排熱空間を画成する壁に開設された開口部に電動開閉シャッターを介してブースター送風機を設置し、空調機の室外機の排熱を前記排熱空間へ排気する排熱送風装置であって、前記ブースター送風機と前記室外機の吹出口との間を、その吹出口との間に間隔をおいて連結ダクトで連結し、前記排熱空間に印加される最大静圧時において、前記連結ダクト内の静圧が負圧となり、かつ前記排熱空間に印加される最小静圧時において、この連結ダクト内の静圧が１０Ｐａ以下になるように構成した排熱送風装置。
【請求項２】
請求項１に記載の排熱送風装置であって、ブースター送風機をプロペラファンで構成し、連結ダクト内の平均風速を３ｍ／ｓ以下に設定した排熱送風装置。
【請求項３】
請求項２に記載の排熱送風装置であって、室外機の吹出口とブースター送風機の取付面までの距離を室外機のプロペラファンの羽根外径の２倍以上にした排熱送風装置。
【請求項４】
請求項１〜請求項３までのいずれかに記載の排熱送風装置であって、室外機と連結ダクトとの間隔を、この間隔部分の断面積を前記連結ダクトの内断面積と同等もしくはそれ以上にした排熱送風装置。
【請求項５】
請求項１〜請求項４までのいずれかに記載の排熱送風装置であって、連結ダクトを伸縮可能に構成し、縮小した状態で室外機及びブースター送風機の保守・点検を可能にした排熱送風装置。
【請求項６】
請求項１〜請求項４までのいずれかに記載の排熱送風装置であって、連結ダクトを、室外機側とブースター送風機側とに分割できるように構成し、室外機側を取外した状態でブースター送風機及び室外機の保守・点検を可能にした排熱送風装置。
【請求項７】
請求項１〜請求項６までのいずれかに記載の排熱送風装置であって、連結ダクト内に吸音材を設けた排熱送風装置。
【請求項８】
請求項１〜請求項７までのいずれかに記載の排熱送風装置であって、連結ダクトの室外機側にフードを設けた排熱送風装置。
【請求項９】
請求項１〜請求項８までのいずれかに記載の排熱送風装置であって、ブースター送風機及び電動開閉シャッターを室外機のファンの動作に連動させた排熱送風装置。
【請求項１０】
請求項１〜請求項９までのいずれかに記載の排熱送風装置であって、ブースター送風機をプロペラファンで構成し、その回転方向を室外機のファンとは反対方向にした排熱送風装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、空調機や空気の熱でお湯を沸かす電気給湯機等の室外機から排出される排熱を建物のヴォイドコアや集中ダクトなどの排熱空間へ強制的に送込む排熱送風装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
空調機等の室外機から排出される排熱を建物のヴォイドコアや集中ダクトなどの排熱空間へ強制的に送込む排熱送風装置としては、図９に示すように排熱空間３０の開口部に逆流を防ぐ電動の開閉シャッター３１と、大風量で静圧の高いプロペラファン式の換気扇をブースター送風機３２として設け、室外機３３と排熱空間３０の開口部との間を、振動を吸収するキャンパスダクト３４を直列に連結した連結ダクト３５で連結したものがある。排熱空間３０の壁面を境界として排熱空間３０の反対側の空間は、機械室３６になっていて、通風可能の機械室床上に空調機の室外機３３が設置される。ブースター送風機３２は、薄鋼板でベルマウスを構成した方形の本体枠と、本体枠に取付けられた取付脚に支持された駆動モーターを有し、駆動モーターの回転軸にプロペラファン３７がベルマウス内で回転するように構成されている。連結ダクト３５は、内寸がブースター送風機３２の本体枠よりわずかに大きな薄鋼板による角型ダクトとして構成されている。空調機の室外機３３の吹出口は、連結ダクト３５の開口端に対向しており、開口端と吹出口との間がキャンパスダクト３４で連結されている。
【０００３】
空調機が運転されると、空調機の室外機３３の吸込口から機械室３６の空気が吸込まれ、熱交換器により熱交換され温風又は冷風となって吹出口から排気される。また、空調機の運転とともにブースター送風機３２が運転され、電動の開閉シャッター３１が開放される。吹出口から排気される温風又は冷風は、キャンパスダクト３４と連結ダクト３５により外部に漏れることなくブースター送風機３２に吸込まれ、排熱空間３０へ排気される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
上記した従来の排熱送風装置において、排熱空間３０へは各戸から排気されるため、空調機の使用が多ければ排気空間３０の静圧は高くなり、空調機の使用が少なければ排熱空間３０の静圧は低くなる。このため、ブースター送風機３２から排気される空気量、即ち室外機３３から排気される空気量は、排熱空間３０の静圧によって大きく異なってしまい、結果的に室外機３３に悪影響を及ぼす。従って、排熱空間３０の静圧変化に対応するためブースター送風機３２の排気風量を制御する必要があり、また、例えば連結ダクト３５内の静圧を一定に保つようにするために差圧センサー等も必要であり、非常に高価な装置となるといった問題点がある。
【０００５】
また、ブースター送風機３２と室外機３３のメンテナンスに際しては、キャンパスダクト３４のみならず、連結ダクト３５も取外さなければならず、メンテナンス性が低いうえ、室外機３３にキャンパスダクト３４を取付けるための加工も必要であるといった問題点もある。
【０００６】
本発明は、係る従来の問題点を解決するためになされたものであって、その課題とするところは、安価な排熱送風装置を得ることであり、その装置のメンテナンス性の向上や騒音の低減を推進することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
前記課題を達成するために請求項１の発明は、ヴイドコアや集中ダクトなどの排熱空間を画成する壁に開設された開口部に電動開閉シャッターを介してブースター送風機を設置し、空調機の室外機の排熱を排熱空間へ排気する排熱送風装置について、そのブースター送風機と室外機の吹出口との間を、その吹出口との間に間隔をおいて連結ダクトで連結し、排熱空間に印加される最大静圧時において、連結ダクト内の静圧が負圧となり、かつ排熱空間に印加される最小静圧時において、連結ダクト内の静圧が１０Ｐａ以下になるように構成する手段を採用する。
【０００８】
前記課題を達成するために請求項２の発明は、請求項１に係る前記手段におけるブースター送風機をプロペラファンで構成し、連結ダクト内の平均風速を３ｍ／ｓ以下に設定する手段を採用する。
【０００９】
前記課題を達成するために請求項３の発明は、請求項２に係る前記手段における室外機の吹出口とブースター送風機の取付面までの距離を室外機のプロペラファンの羽根外径の２倍以上にする手段を採用する。
【００１０】
前記課題を達成するために請求項４の発明は、請求項１〜請求項３までのいずれかに係る前記手段における室外機と連結ダクトとの間隔を、この間隔部分の断面積を前記連結ダクトの内断面積と同等もしくはそれ以上にする手段を採用する。
【００１１】
前記課題を達成するために請求項５の発明は、請求項１〜請求項４までのいずれかに係る前記手段における連結ダクトを伸縮可能に構成し、縮小した状態で室外機及びブースター送風機の保守・点検を可能にする手段を採用する。
【００１２】
前記課題を達成するために請求項６の発明は、請求項１〜請求項４までのいずれかに係る前記手段における連結ダクトを、室外機側とブースター送風機側とに分割できるように構成し、室外機側を取外した状態でブースター送風機及び室外機の保守・点検を可能にする手段を採用する。
【００１３】
前記課題を達成するために請求項７の発明は、請求項１〜請求項６までのいずれかに係る前記手段における連結ダクト内に吸音材を設ける手段を採用する。
【００１４】
前記課題を達成するために請求項８の発明は、請求項１〜請求項７までのいずれかに係る前記手段における連結ダクトの室外機側にフードを設ける手段を採用する。
【００１５】
前記課題を達成するために請求項９の発明は、請求項１〜請求項８までのいずれかに係る前記手段におけるブースター送風機及び電動開閉シャッターを室外機のファンの動作に連動させる手段を採用する。
【００１６】
前記課題を達成するために請求項１０の発明は、請求項１〜請求項９までのいずれかに係る前記手段におけるブースター送風機をプロペラファンで構成し、その回転方向を室外機のファンとは反対方向にする手段を採用する。
【００１７】
【発明の実施の形態】
実施の形態１．
図１〜図７によって示す本実施の形態は、エアコン等の空調機の室外機１から排出される排熱を建物のヴォイドコアや集中ダクトなどの排熱空間２へ強制的に送込む排熱送風装置に関するものである。この排熱送風装置は、図１及び図２に示すように排熱空間２の壁面の開口部３に逆流を防ぐ電動式の開閉シャッター４と、大風量で静圧の高いプロペラファン式のブースター送風機５が設けられている。室外機１と排熱空間２の開口部３との間には連結ダクト６が設けられている。排熱空間２の壁面を境界として排熱空間２の反対側の空間は、機械室７になっていて、通風可能の機械室床上に空調機の室外機１が設置されている。ブースター送風機５は、薄鋼板でベルマウスを構成した方形の本体枠８と、本体枠８に取付けられた取付脚に支持された駆動モーター９を有し、駆動モーター９の回転軸にプロペラファン１０がベルマウス内で回転するように構成されている。
【００１８】
連結ダクト６は、薄鋼板による二つの角型ダクトをスライドにより伸縮できるように連結して構成され、排熱空間２の開口部３を取囲む状態に壁面に埋込みボルトとナットによって固定されている。連結ダクト６の伸縮調節は、ねじ１１により行うことができ、最も延ばした図１の状態での中心線方向の寸法は、Ｃ寸法であり、縮小した状態の中心線方向の寸法は、図２のＤ寸法となる。
【００１９】
連結ダクト６の内寸は、連結ダクト６内の平均風速が３ｍ／ｓ以下になる大きさであり、室外機１の吹出口からブースター送風機５の取付面までの距離は、室外機１のプロペラファンの羽根外径の２倍以上になっている。例えば、室外機１の定格風量が３２４０ｍ３／ｈ、プロペラファンの羽根外径がφ４００の場合には、連結ダクトの内寸Ｂ寸法は、７００ｍｍ、室外機１の吹出口から取付面までの距離は、室外機１のプロペラファンの羽根外径の２．５倍である１０００ｍｍとしている。これにより、室外機１から吹出される気流の旋回成分の影響が少なくなり、結果的にブースター送風機５の能力が十分発揮でき、騒音も低減する。連結ダクト６の長さＣ寸法は８００ｍｍ、室外機１の吹出口側との間隔Ａ寸法は２００ｍｍとしている。
【００２０】
連結ダクト６の長さＣ寸法に延びた状態で、室外機１側の連結ダクト６の端面と室外機１の間隔Ａ寸法は、排熱空間２に印加される最大静圧時において、この連結ダクト６内の静圧が、ゼロ又は負圧となり、しかも排熱空間２に印加される最小静圧時において、連結ダクト６内の静圧が１０Ｐａ以下になるように設計されている。
【００２１】
空調機が運転され、室外機１のプロペラファンが回転すると、室外機１の吸込口から機械室７の空気が吸込まれ、熱交換器により熱交換され温風又は冷風が吹出口から排気される。室外機１の運転に連動して、開閉シャッター４が開動作し、開閉シャッター４が開放したことを例えば、マイクロスイッチなどで検知し、これによりブースター送風機５が運転される。室外機１から排気される温風又は冷風は、ブースター送風機５に吸込まれ、開口部３から排熱空間２へ排気される。
【００２２】
空調機では一定時間運転した後に霜取り動作が行われ、室外機１のプロペラファンは停止される。この時、室外機１に連動してブースター送風機５が停止しなければ、連結ダクト６を通じて室外機１の熱交換器に通常運転の１０〜２０％程度の送風が行われることになり、空調機の霜取り動作が確実に行われなくなる。故障検知については、室外機１のプロペラファンが運転した後、一定時間が経ってもブースター送風機５が運転しない場合、例えばアラームなどにより報知動作が行われる。
【００２３】
排熱空間２へは各戸から排気されるため、例えば空調機の使用が多ければ排熱空間２の静圧は高くなり、空調機の使用が少なければ排熱空間２の静圧は低くなる。排熱空間２の静圧変化に対して、ブースター送風機５の排気風量は２０〜３０％程度変化するだけである。このように、排熱空間２に印加される静圧が変化しても室外機１の風量は殆ど変化しないため、ブースター送風機５の風量制御をする必要がなく、安価な装置となる。
【００２４】
連結ダクト６の内寸Ｂ寸法は、連結ダクト６内の平均風速が３ｍ／ｓ以下になる大きさにしているため、このときの吸込動圧は、わずか５Ｐａ程度であり、ブースター送風機５の排気風量が２０〜３０％程度変化しても、連結ダクト６内の吸込動圧の変化は殆ど無視できる程度になる。このため、連結ダクト６の室外機１の吹出口に面した吸込面のダクト内静圧をゼロ又はわずかに負圧にし、しかも連結ダクト６の大きさを、連結ダクト６内の平均風速が３ｍ／ｓ以下になる大きさに設定すれば、室外機１側の連結ダクト６の端面と室外機１との間に間隔を設けても、室外機１から排出される排熱を漏らすことなく排気することができる。また、一部の排気空気が機械室７内へ漏れたとしても、排熱空間２内に静圧が最も高く印加された状態においても室外機１の風量より、ブースター送風機５の排気風量が大きいため、トータルでは問題ない。
【００２５】
連結ダクト６の内寸Ｂ寸法と連結ダクト６の端面と室外機１との間隔Ａ寸法は、通常の設計方法では、風速が徐々に増速するようにすると、途中の風路での風速の乱れが少なくなり、結果的に騒音が低減する。即ち、連結ダクト６の内部断面積（連結ダクト６が正方形で内寸Ｂ寸法の場合はＢ２）より、連結ダクト６の端面と室外機１部分の面積（連結ダクト６が正方形で内寸Ｂ寸法、間隔Ａ寸法の場合は４×Ｂ×Ａ）を大きくする必要がある。
【００２６】
図３に連結ダクトの内寸Ｂ寸法が７００ｍｍで、間隔Ａ寸法を１００ｍｍ、１５０ｍｍ、２００ｍｍと変化させた場合の、空気でお湯を沸かす電気給湯システムに適用したときの排熱空間２内の静圧と室外機１の風量の関係の試験結果を示す。ただし、室外機１は定格風量が１４００ｍ３／ｈ、室外機１のプロペラファンの羽根外径φ４００、ブースター送風機５のプロペラファン１０の羽根外径φ３５０、駆動モーター９は、極数４で消費電力１７０Ｗである。ここで、連結ダクト６の端面と室外機１との間隔部分の面積が同一になる間隔Ａ寸法は１７５ｍｍである。この試験結果からみても、間隔Ａ寸法が２００ｍｍのとき、排熱空間２内の静圧が変化した場合、室外機１の風量の変化が最も少ない。即ち、間隔Ａ寸法が１００ｍｍと狭い場合には、連結ダクト６内の平均風速より、連結ダクト６の端面と室外機１との間隔部分からの吸込風速が速くなり、この吸込み空気の影響で、室外機１から吹出される吹出し空気に影響がわずかに現れ、室外機１の風量がわずかに低下する。
【００２７】
図４は、マルチエアコンでその室外機１の定格風量が３２４０ｍ３／ｈ、室外機１のプロペラファンの羽根外径φ４８０、ブースター送風機５のプロペラファン１０の羽根外径φ４００、駆動モーター９は、極数４で消費電力３００Ｗの組合せにより構成した排熱送風装置についての特性図である。連結ダクト６の内寸Ｂ寸法は７００ｍｍ、長さ１０００ｍｍで室外機１の吹出口に直結した場合と、連結ダクト６の長さＣ寸法８００ｍｍ、間隔Ａ寸法２００ｍｍの場合を比較して示す。マルチエアコンの室外機１のプロペラファンとブースター送風機５のプロペラファン１０の回転方向は逆である。また、排熱空間２内の静圧は、２０Ｐａ〜７０Ｐａの間で変化するものである。
【００２８】
連結ダクト６を直結した場合には当然、ブースター送風機５の風量と室外機１の風量は同じになる。まず、排熱空間２内の静圧が２０Ｐａ程度の場合、直結の場合では、ブースター送風機５の風量及び室外機１の風量は、４０５０ｍ３／ｈ程度であり、室外機１の風量は、定格風量より２５％程度多くなっている。また、この時の連結ダクト６内の静圧は、−３０Ｐａ程度になる。
【００２９】
これに対し、間隔Ａ寸法を２００ｍｍ設けたものは、ブースター送風機５の風量は４４５０ｍ３／ｈ程度であるが、室外機１の風量は３３５０ｍ３／ｈ程度で、その定格風量の３２４０ｍ３／ｈよりわずか３％程度多くなるだけである。また、この時の連結ダクト６内の静圧は、−８Ｐａ程度になる。そして、この時のブースター送風機５の風量４４５０ｍ３／ｈは、連結ダクト６を室外機１に直結した場合のブースター送風機５の風量４０５０ｍ３／ｈより１０％程度多い。
【００３０】
次に、排熱空間２内の静圧が７０Ｐａ程度になった場合、直結形式ではブースター送風機５の風量及び室外機１の風量は、３５５０ｍ３／ｈ程度で、室外機１の定格風量３２４０ｍ３／ｈより１０％程度多くなっている。そして、この時の連結ダクト６内の静圧は−６Ｐａ程度になる。これに対し、間隔Ａ寸法を２００ｍｍ設けたものでは、ブースター送風機５の風量は３５５０ｍ３／ｈ程度であるが、室外機１の風量は３３００ｍ３／ｈ程度で、定格風量３２４０ｍ３／ｈよりわずか２％程度多くなるだけである。そして、この時の連結ダクト６内の静圧は０Ｐａ程度になる。
【００３１】
即ち、間隔Ａ寸法を２００ｍｍ設けたものは、排熱空間２内の静圧が２０Ｐａ〜７０Ｐａの範囲で変化した場合、ブースター送風機５の風量は４４５０ｍ３／ｈ〜３５５０ｍ３／ｈと３％程度変化するが、室外機１の風量は、３３５０ｍ３／ｈ〜３３００ｍ３／ｈになるだけで、殆ど変化しない。つまり、排熱空間２内の静圧が２０Ｐａの場合には、ブースター送風機５の風量は、４４５０ｍ３／ｈであり、このとき、室外機１の風量３３５０ｍ３／ｈと残りの１１００ｍ３／ｈは、連結ダクト６と室外機１との間隔Ａ寸法２００ｍｍから吸込まれ、排気されたことになる。
【００３２】
また、排熱空間２内の静圧が７０Ｐａの場合には、ブースター送風機５の風量は３５５０ｍ３／ｈであり、この時、室外機１の風量３３００ｍ３／ｈと残りの２５０ｍ３／ｈは、連結ダクト６と室外機１との間隔Ａ寸法２００ｍｍから吸込まれ、排気されたことになる。室外機１のパワーが低下し、室外機１の風量が２４００ｍ３／ｈ程度に落ち込んだ場合においても、ブースター送風機５のパワーを変更する必要はなかった。この場合、排熱空間２内の静圧が２０Ｐａ〜７０Ｐａの範囲で変化したとき、ブースター送風機５の風量は前述したとおり４４５０ｍ３／ｈ〜３５５０ｍ３／ｈに３０％程度変化するが、室外機１の風量は４％程度変化しただけである。
【００３３】
図５は、空気でお湯沸かす電気給湯システムに適用したときの特性図である。室外機１の定格風量が１４００ｍ３／ｈ、室外機１のプロペラファンの羽根外径φ４００、ブースター送風機５のプロペラファン１０の羽根外径φ３５０、駆動モーター９は、極数４で消費電力１７０Ｗの組合せにより構成した排熱送風装置についてのものである。連結ダクト６の内寸Ｂ寸法は７００ｍｍ、長さ１１００ｍｍで室外機１の吹出口に直結した場合と、連結ダクト６の長さＣ寸法９００ｍｍ、間隔Ａ寸法２００ｍｍの場合を比較して示す。電気給湯システムの室外機１のプロペラファンとブースター送風機５のプロペラファン１０の回転方向は同じである。また、排熱空間２内の静圧は、２０Ｐａ〜７０Ｐａの間で変化するものである。
【００３４】
連結ダクト６を直結した場合には当然、ブースター送風機５の風量と室外機１の風量は同じになる。まず、排熱空間２内の静圧が２０Ｐａ程度の場合、直結の場合では、ブースター送風機５の風量及び室外機１の風量は、２２００ｍ３／ｈ程度であり、室外機１の風量は、定格風量より６０％以上多くなっている。また、この時の連結ダクト６内の静圧は、−３８Ｐａ程度になる。
【００３５】
これに対し、間隔Ａ寸法を２００ｍｍ設けたものは、ブースター送風機５の風量は２６００ｍ３／ｈ程度であるが、室外機１の風量は１３５０ｍ３／ｈ程度で、その定格風量よりわずか４％程度少なくなるだけである。これは、ブースター送風機５のプロペラファン１０と室外機１のプロペラファンの回転方向が同じであるため、ファンの直列運転により一段目の室外機１にわずかに影響が出たものである。また、この時の連結ダクト６内の静圧は、−２Ｐａ程度になる。そして、この時のブースター送風機５の風量は、連結ダクト６を室外機１に直結した場合のブースター送風機５の風量より１８％程度多い。
【００３６】
次に、排熱空間２内の静圧が７０Ｐａ程度になった場合、直結形式ではブースター送風機５の風量及び室外機１の風量は、１６００ｍ３／ｈ程度で、室外機１の定格風量より１４％程度多くなっている。そして、この時の連結ダクト６内の静圧は−７Ｐａ程度になる。これに対し、間隔Ａ寸法を２００ｍｍ設けたものでは、ブースター送風機５の風量は１７００ｍ３／ｈ程度であるが、室外機１の風量は１３００ｍ３／ｈ程度で、室外機１の定格風量よりわずか７％程度少ないだけである。この時の連結ダクト６内の静圧は０Ｐａ程度になる。
【００３７】
即ち、間隔Ａ寸法を２００ｍｍ設けたものは、排熱空間２内の静圧が２０Ｐａ〜７０Ｐａの範囲で変化した場合、ブースター送風機５の風量は２６００ｍ３／ｈ〜１７００ｍ３／ｈと５０％程度変化するが、室外機１の風量は、１３５０ｍ３／ｈ〜１３００ｍ３／ｈになるだけで、殆ど変化しない。つまり、排熱空間２内の静圧が２０Ｐａの場合には、ブースター送風機５の風量は、２６００ｍ３／ｈであり、このとき、室外機１の風量１３５０ｍ３／ｈと残りの１２５０ｍ３／ｈは、連結ダクト６と室外機１との間隔Ａ寸法２００ｍｍから吸込まれ、排気されたことになる。
【００３８】
また、排熱空間２内の静圧が７０Ｐａの場合には、ブースター送風機５の風量は１７００ｍ３／ｈであり、この時、室外機１の風量１３００ｍ３／ｈと残りの４００ｍ３／ｈは、連結ダクト６と室外機１との間隔Ａ寸法２００ｍｍから吸込まれ、排気されたことになる。
【００３９】
図６は、空気でお湯を沸かす電気給湯システムの室外機１とブースター送風機５による排熱送風装置についての送風性能を示したものである。室外機１の定格風量が１４００ｍ３／ｈ、室外機１のプロペラファンの羽根外径φ４００、ブースター送風機５のプロペラファン１０の羽根外径φ３５０、駆動モーター９は、極数４で消費電力１７０Ｗの組合せにより構成した排熱送風装置についてのものである。連結ダクト６の内寸Ｂ寸法は７００ｍｍ、長さ５００ｍｍで室外機１との間隔Ａ寸法は２００ｍｍである。ファン単体と開閉シャッターを組合せたもの、それに連結ダクト６を組合せたもの、さらに室外機１を組合せたものの４種類について示した。なお、電気給湯システムの室外機１のプロペラファンとブースター送風機５のプロペラファン１０の回転方向は同じである。
【００４０】
ファン単体と、開閉シャッター及び連結ダクト６を接続した場合の送風性能と、室外機１も組合せた場合の送風性能を比較すると、室外機組合せのものでは、静圧が７Ｐａ程度、約１０％低下している。通常、プロペラファンをその羽根外径より少し大きいダクト内に入れ、回転方向を同じにして直列運転した場合、第１段目と第２段目の間隔が羽根外径と同等程度に狭いと、第２段目の送風機は、第１段目の送風機の旋回成分の影響を受けて仕事量が急激に低下する。この影響をなくすためには、第１段目の送風機の旋回成分がなくなる羽根外径の７倍程度第２段目の送風機を離さなければならない。本実施の形態の排熱送風装置のように、連結ダクト６の内寸Ｂ寸法を、連結ダクト６内の平均風速が３ｍ／ｓ以下になる大きさとし、室外機１の吹出口とブースター送風機５の取付面までの距離を室外機１のプロペラファンの羽根外径の２倍以上とすることにより、実使用域での室外機１の旋回成分の影響を１０％程度にすることができる。
【００４１】
室外機１のプロペラファンとブースター送風機５のプロペラファン１０の回転方向が反対方向の場合についての送風性能の変化を図７によって説明する。図７は、マルチエアコンの室外機１で、その定格風量が３２４０ｍ３／ｈ、室外機１のプロペラファンの羽根外径φ４８０、ブースター送風機５のプロペラファン１０の羽根外径φ４００、駆動モーター９は、極数４で消費電力３００Ｗの組合せにより構成した排熱送風装置の特性図である。連結ダクト６の内寸Ｂ寸法は７００ｍｍ、長さ８００ｍｍで室外機１の吹出口との間隔Ａ寸法は２００ｍｍである。ファン単体と開閉シャッターを組合せたもの、それに連結ダクト６を組合せたもの、さらに室外機１を組合せたものの４種類について示す。
【００４２】
ファン単体と、開閉シャッター及び連結ダクト６を接続した場合の送風性能と、室外機１も組合せた場合の送風性能を比較すると、室外機組合せのものでは、静圧が１２Ｐａ程度、約１５％増加している。通常、プロペラファンをその羽根外径より少し大きいダクト内に入れ、回転方向を逆にして直列運転した場合、第１段目と第２段目の間隔が羽根外径と同等程度に狭いと、第２段目の送風機は、第１段目の送風機の旋回成分の影響を受けて二重反転効果により仕事量が急激に増加する。ただし、第１段目と第２段目の送風機の干渉騒音も増加する。この影響をなくすためには、第１段目の送風機の旋回成分がなくなる羽根外径の７倍程度第２段目の送風機を離さなければならない。本実施の形態の排熱送風装置のように、連結ダクト６の内寸Ｂ寸法を、連結ダクト６内の平均風速が３ｍ／ｓ以下になる大きさとし、室外機１の吹出口とブースター送風機５の取付面までの距離を室外機１のプロペラファンの羽根外径の２倍以上とすることにより、実使用域での室外機１の旋回成分の影響を１５％程度にすることができ、騒音も増加しない。
【００４３】
ブースター送風機５や室外機１のメンテナンスは、連結ダクト６のねじ１１を緩め、縮小させれば、連結ダクト６自体を取外すことなく実施することができる。
【００４４】
実施の形態２．
図８によって示す本実施の形態は、実施の形態１で示した排熱送風装置について騒音の低減と、室外機と連結ダクトとの間隔部分での空気漏れを防ぐ工夫を講じたものであり、それらに係る構成以外は実施の形態１のものと同じである。従って、実施の形態１のものと同じ部分については実施の形態１のものと同じ符号を用いそれらについての説明は省略する。
【００４５】
本実施の形態の排熱送風装置では、連結ダクト６が排熱空間２側と室外機１側とに二分割され、接合フランジ１２によって着脱可能にねじ付けにされている。連結ダクト６の内面には吸音材１３が貼設され、連結ダクト６の室外機１側の端縁には先広がりのフード１４が設けられている。ブースター送風機５の運転騒音は、連結ダクト６の内面に貼設された吸音材１３により吸音され、連結ダクト６と室外機１との間隔部分から放射される騒音エネルギーは低減する。騒音発生源であるブースター送風機５に最寄りの連結ダクト６の内面に吸音材１３を貼設するだけでも騒音の低減には効果がある。
【００４６】
連結ダクト６の室外機１側の端縁の先広がりのフード１４は、フード１４の開口面積の方が連結ダクト６の内面積より広くなり、室外機１の吹出し空気に旋回成分や吹出し方向の偏りがあっても気流を漏らすことなく吸込み、排気することができる。通常の設計方法では、風速が徐々に増速するようにすると、途中の風路での風速の乱れが少なくなり、騒音が低減する。フード１４が設けられる場合の連結ダクト６の内寸Ｂ寸法は、連結ダクト６の内部断面積（連結ダクト６が正方形で内寸Ｂ寸法の場合はＢ２）より、連結ダクト６の端面と室外機１部分の面積（連結ダクト６が正方形で内寸Ｂ寸法、間隔Ａ寸法の場合は４×Ｂ×Ａ）を大きくする必要があり、連結ダクト６の内部断面積とフード１４の端面と室外機１との間隔部分の面積が同一になる間隔は、例えば、連結ダクト６が正方形で内寸が７００ｍｍ、フード１４も正方形で内寸Ｅが９００ｍｍの場合は、１３６ｍｍである。即ち、フード１４がない場合の間隔が１７５ｍｍに対し、１３６ｍｍと狭くなる。
【００４７】
【発明の効果】
請求項１の発明によれば、排気空間に印加される静圧が変化しても室外機の風量は殆ど変化しないため、ブースター送風機の風量制御をする必要がなく、安価な排熱送風装置が得られる。
【００４８】
請求項２の発明によれば、請求項１に係る前記効果とともに騒音が低減する。
【００４９】
請求項３の発明によれば、請求項２に係る前記効果とともにブースター送風機の能力を十分発揮させることができ騒音も低減する。
【００５０】
請求項４の発明によれば、請求項１〜請求項３までのいずれかに係る前記効果とともに排熱空間内の静圧が変化した場合でも室外機の風量の変化を少なくできる。
【００５１】
請求項５の発明によれば、請求項１〜請求項４までのいずれかに係る前記効果とともにメンテナンス性が向上する。
【００５２】
請求項６の発明によれば、請求項１〜請求項４までのいずれかに係る前記効果とともにメンテナンス性が向上する。
【００５３】
請求項７の発明によれば、請求項１〜請求項６までのいずれかに係る前記効果とともに騒音が低減する。
【００５４】
請求項８の発明によれば、請求項１〜請求項７までのいずれかに係る前記効果とともに室外機からの排出される排熱を漏らすことなく排気することができる。
【００５５】
請求項９の発明によれば、請求項１〜請求項８までのいずれかに係る前記効果とともに空調機の霜取り動作を確実に行わせることができる。
【００５６】
請求項１０の発明によれば、請求項１〜請求項９までのいずれかに係る前記効果とともに、ブースター送風機の排気効果を一層高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施の形態１の排熱送風装置の構成図である。
【図２】実施の形態１の排熱送風装置のメンテナンス時の構成図である。
【図３】実施の形態１の排熱送風装置の特性を他と比較して示す特性図である。
【図４】実施の形態１の排熱送風装置の特性を他と比較して示す特性図である。
【図５】実施の形態１の排熱送風装置の特性を他と比較して示す特性図である。
【図６】実施の形態１の排熱送風装置の特性を他と比較して示す特性図である。
【図７】実施の形態１の排熱送風装置の特性を他と比較して示す特性図である。
【図８】実施の形態２の排熱送風装置の構成図である。
【図９】従来の排熱送風装置の構成図である。
【符号の説明】
１　室外機、　２　排熱空間、　３　開口部、　４　開閉シャッター、　５　ブースター送風機、　６　連結ダクト、　１０　プロペラファン、　１１　ねじ、　１３　吸音材、　１４　フード。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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