(57)【要約】【課題】電磁スピル弁６を分配型燃料噴射ポンプのポンプハウジングに組み付けた後の、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの調整工程時の調整時間を大幅に短縮する。【解決手段】電磁スピル弁６の製造工程では、電磁スピル弁６の開弁応答時間の単体特性チェック値を数値化して、電磁スピル弁６のバルブボデー３３の表面に識別表示する。次のポンプアッセンブリ組付工程で、電磁スピル弁６のバルブボデー３３の表面にダイレクトマーキングされた電磁スピル弁６の開弁応答時間の単体特性チェック値を読み取る。そして、読み取った電磁スピル弁６の開弁応答時間の単体特性チェック値を、噴射量計測装置のコンピュータによって噴射量補正値（スピル角補正値：Δθｓｐ）に換算して、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの調整工程時の噴射量補正値のイニシャル値として使用する。【選択図】        図１
2004324510.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）ポンプハウジングに保持される筒状のシリンダ内に摺動自在に収容されるプランジャの往復運動によって低圧室より燃料吸入経路を経て高圧室内に吸入した燃料を加圧して高圧化すると共に、この高圧化した高圧燃料を内燃機関の各気筒内に分配供給するための分配型燃料噴射ポンプと、
（ｂ）前記高圧室内の高圧燃料を燃料溢流経路を経て前記低圧室内に溢流させることで、前記内燃機関の各気筒毎に噴射される燃料噴射量を制御するための電磁スピル弁と
を備えた燃料噴射装置の製造方法において、
前記電磁スピル弁の個体差ばらつきに対応した単体特性データを測定すると共に、前記単体特性データを数値化またはコード化して外部から識別可能なように前記電磁スピル弁の表面に表示するスピル弁単体製造工程と、
前記単体特性データを表示した前記電磁スピル弁を前記ポンプハウジングに組み付けるポンプアッセンブリ組付工程と、
前記電磁スピル弁を前記ポンプハウジングに組み付けられて燃料噴射させる際の、前記分配型燃料噴射ポンプの機差ばらつきに対応した噴射量補正量を、前記単体特性データを利用して決定する調整工程と
を備えたことを特徴とする燃料噴射装置の製造方法。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料噴射装置の製造方法において、
前記噴射量補正量とは、少なくともエンジン回転速度に応じて決定される基本噴射量または目標噴射量に対する補正データであり、
前記調整工程では、前記補正データを、前記ポンプハウジングに搭載されるメモリに格納することを特徴とする燃料噴射装置の製造方法。
【請求項３】
請求項１に記載の燃料噴射装置の製造方法において、
前記噴射量補正量とは、少なくともエンジン回転速度によって決定される基準のスピル角に対する補正データであり、
前記調整工程では、前記補正データを、前記ポンプハウジングに搭載されるメモリに格納することを特徴とする燃料噴射装置の製造方法。
【請求項４】
請求項１ないし請求項３のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置の製造方法において、
前記単体特性データとは、電磁スピル弁個体差ばらつき測定用制御ユニットより前記電磁スピル弁に制御信号を出力してから、前記電磁スピル弁が実際に開弁するまでに必要な開弁応答時間の単体特性チェック値であることを特徴とする燃料噴射装置の製造方法。
【請求項５】
請求項１ないし請求項３のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置の製造方法において、
前記単体特性データとは、電磁スピル弁個体差ばらつき測定用制御ユニットより前記電磁スピル弁に制御信号を出力してから、前記電磁スピル弁が実際に開弁するまでに必要な開弁応答時間に対する実際の噴射量の単体特性チェック値であることを特徴とする燃料噴射装置の製造方法。
【請求項６】
請求項１ないし請求項５のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置の製造方法において、
前記単体特性データとは、外部から読み取りが可能なように前記単体特性データを数値化またはコード化した１次元データまたは２次元データであることを特徴とする燃料噴射装置の製造方法。
【請求項７】
請求項１に記載の燃料噴射装置の製造方法において、
前記噴射量補正量とは、複数の異なるエンジン回転速度毎に決定される基準のスピル角に対する噴射量補正値であり、
前記調整工程では、前記複数の異なるエンジン回転速度毎の噴射量補正値を、前記ポンプハウジングに搭載されるメモリに格納することを特徴とする燃料噴射装置の製造方法。
【請求項８】
請求項７に記載の燃料噴射装置の製造方法において、
少なくともエンジン回転速度に対するスピル角特性を表した２次元マップを格納した噴射量特性記憶手段を有し、
前記分配型燃料噴射ポンプを内燃機関に実装した際に、前記複数の異なるエンジン回転速度以外のエンジン回転速度の場合、前記２次元マップで多点補間して噴射量補正値を算出するエンジン制御ユニットを備えたことを特徴とする燃料噴射装置の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、分配型燃料噴射ポンプの機差ばらつき等に対応した噴射量補正量を使用して噴射量調整を実施するようにした内燃機関用燃料噴射装置の製造方法に関するもので、特に内燃機関の各気筒内への燃料噴射量を制御することが可能な電磁スピル弁の個体差ばらつき等に対応した噴射量補正量を使用して噴射量調整を実施するようにした電子制御式分配型燃料噴射システムの製造方法に係わる。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、噴射終わりの時間を制御することにより、ディーゼルエンジン等の内燃機関の各気筒内への燃料噴射量を制御することが可能な電磁スピル弁を備えた時間制御方式の電子制御式分配型燃料噴射システムがある。このような時間制御方式の電子制御式分配型燃料噴射システムにおいては、分配型燃料噴射ポンプの機差ばらつき、特に電磁スピル弁の個体差ばらつき等に応じて、ＥＣＵから制御信号が出力されてから実際に電磁スピル弁が開弁するまでに経過する時間（開弁応答時間）が異なり、目標噴射量に対して内燃機関の各気筒内に実際に噴射される燃料噴射量に誤差が生じる可能性がある。
【０００３】
そこで、電磁スピル弁を備えた分配型燃料噴射ポンプの機差ばらつき、特に電磁スピル弁の個体差ばらつきの補正方法として、電磁スピル弁を分配型燃料噴射ポンプに搭載した状態で、目標噴射量と実際の燃料噴射量との差を測定し、その差から電磁スピル弁の噴射終わりの時間（開弁応答時間）を補正するための噴射終了補正値（補正データ）を決定し、その補正データを、分配型燃料噴射ポンプ自身に搭載されるＥＥＰＲＯＭ等のメモリに書き込んで噴射量調整（噴射量補正）を行うようにした電子制御式分配型燃料噴射システムの噴射量調整方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
また、上記のような噴射終了補正値（補正データ）を決定し、その補正データを、分配型燃料噴射ポンプ自身に搭載されるＥＥＰＲＯＭ等のメモリに書き込んで噴射量調整を行う際の噴射量調整ポイントを多点化（多面化）するようにした電子制御式分配型燃料噴射システムの噴射量調整方法も提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【０００５】
【特許文献１】
特開平０９−００４５０３号公報（第１−１２頁、図１−図９）
【特許文献２】
特開平１１−０６２６８４号公報（第１−１３頁、図１−図１６）
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、上記の特許文献１、２に記載の電子制御式分配型燃料噴射システムの噴射量調整方法では、通常、分配型燃料噴射ポンプの製造工程において、電磁スピル弁単体の製作時に特性チェックを実施しているが、その特性チェックデータを使用することはなく、電磁スピル弁を分配型燃料噴射ポンプに組み付けた後に、上記の噴射量補正（噴射量調整）を実施している。
また、近年の噴射量精度の要求に対応させる目的で、上記の特許文献２に記載の電子制御式分配型燃料噴射システムの噴射量調整方法に示したように、噴射量補正ポイント（調整時の噴射量調整ポイント）を多点化（多面化）が主流となってきており、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの調整工程時の調整時間が非常に長く、コストアップの要因となっていた。
【０００７】
【発明の目的】
本発明の目的は、電磁スピル弁を分配型燃料噴射ポンプのポンプハウジングに組み付けた後の、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの調整工程時の調整時間を大幅に短縮することのできる燃料噴射装置の製造方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載の発明によれば、電磁スピル弁の個体差ばらつきに対応した単体特性データを測定すると共に、単体特性データを数値化またはコード化して外部から識別可能なように電磁スピル弁の表面に表示する。次に、単体特性データを表示した電磁スピル弁を、分配型燃料噴射ポンプのポンプハウジングに組み付ける。次に、電磁スピル弁をポンプハウジングに組み付けられて燃料噴射させる際の、分配型燃料噴射ポンプの機差ばらつきに対応した噴射量補正量を、電磁スピル弁の表面に表示した単体特性データを利用して決定する。すなわち、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの要因である電磁スピル弁の単体特性データを、電磁スピル弁の表面に表示して、その単体特性データを使用して、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきを調整することにより、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの調整工程時の調整時間を大幅に短縮することができるので、分配型燃料噴射ポンプの製造コストを低減することができる。なお、電磁スピル弁は、例えば高圧室内の高圧燃料を低圧室内に溢流させるための燃料溢流経路を開閉する弁体と、この弁体を閉弁方向または開弁方向に駆動する弁体駆動手段と、弁体を開弁方向または閉弁方向に付勢する弁体付勢手段とから構成されている。
【０００９】
請求項２に記載の発明によれば、電磁スピル弁をポンプハウジングに組み付けた分配型燃料噴射ポンプの機差ばらつきに対応した噴射量補正量とは、少なくともエンジン回転速度に応じて決定される基本噴射量または目標噴射量に対する補正データである。そして、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの調整工程時に、その補正データを、その分配型燃料噴射ポンプのポンプハウジングに搭載されるメモリに格納することにより、分配型燃料噴射ポンプを内燃機関に実装した際の再調整が不要となると共に、分配型燃料噴射ポンプの機差ばらつきを要因とする噴射量ばらつきを抑えることができる。
【００１０】
請求項３に記載の発明によれば、電磁スピル弁をポンプハウジングに組み付けた分配型燃料噴射ポンプの機差ばらつきに対応した噴射量補正量とは、少なくともエンジン回転速度によって決定される基準のスピル角に対する補正データである。そして、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの調整工程時に、その補正データを、その分配型燃料噴射ポンプのポンプハウジングに搭載されるメモリに格納することにより、分配型燃料噴射ポンプを内燃機関に実装した際の再調整が不要となると共に、分配型燃料噴射ポンプの機差ばらつきを要因とする噴射量ばらつきを抑えることができる。
【００１１】
請求項４に記載の発明によれば、単体特性データとは、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの要因である電磁スピル弁個体差ばらつき測定用制御ユニットより電磁スピル弁に制御信号を出力してから、前記電磁スピル弁が実際に開弁するまでに必要な開弁応答時間の単体特性チェック値であることを特徴としている。また、請求項５に記載の発明によれば、単体特性データとは、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの要因である電磁スピル弁個体差ばらつき測定用制御ユニットより電磁スピル弁に制御信号を出力してから、電磁スピル弁が実際に開弁するまでに必要な開弁応答時間に対する実際の噴射量の単体特性チェック値であることを特徴としている。
【００１２】
請求項６に記載の発明によれば、単体特性データとは、外部から読み取りが可能なように単体特性データを数値化またはコード化した１次元データまたは２次元データであることを特徴としている。なお、１次元データまたは２次元データとしては、目視または画像処理、バーコードリーダ等による簡単な読み取りが可能な２進数字コード、１０進数字コード、１６進数字コード、バーコード、ＱＲ（クイック・レスポンス）コード等を利用できる。また、電磁スピル弁の単体特性チェック値を考慮した星やドットの数、アルファベットやその他の記号等を利用しても良い。
【００１３】
請求項７に記載の発明によれば、電磁スピル弁をポンプハウジングに組み付けた分配型燃料噴射ポンプの機差ばらつきに対応した噴射量補正量とは、複数の異なるエンジン回転速度毎に決定される基準のスピル角に対する噴射量補正値である。そして、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの調整工程時に、それらの異なるエンジン回転速度毎の噴射量補正値を、その分配型燃料噴射ポンプのポンプハウジングに搭載されるメモリに格納することにより、分配型燃料噴射ポンプを内燃機関に実装した際の再調整が不要となると共に、分配型燃料噴射ポンプの機差ばらつきを要因とする噴射量ばらつきを抑えることができる。
【００１４】
請求項８に記載の発明によれば、分配型燃料噴射ポンプを内燃機関に実装した際に、複数の異なるエンジン回転速度以外のエンジン回転速度の場合、少なくともエンジン回転速度に対するスピル角特性を表した２次元マップで多点補間して噴射量補正値を算出するエンジン制御ユニットを設けたことにより、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの調整工程時のエンジン回転速度以外のエンジン回転速度を含め、エンジン回転速度の使用領域全域で、メモリに格納された噴射量補正値を、基本噴射量または目標噴射量に相当するスピル角の算出に反映させることができる。これにより、常に、理想的なエンジン回転速度とスピル角との相関が得られるようになる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
［第１実施形態の構成］
図１ないし図８は本発明の第１実施形態を示したもので、図２は電子制御式分配型燃料噴射システムの全体構成を示した図である。
【００１６】
本実施形態の電子制御式分配型燃料噴射システムは、多気筒ディーゼルエンジン等の内燃機関（以下エンジンと呼ぶ）の各気筒毎に燃料を分配圧送する分配型燃料噴射ポンプ１と、エンジンの各気筒毎に対応して搭載された燃料噴射ノズル２と、エンジンの運転状態に対応して分配型燃料噴射ポンプ１の噴射量制御用アクチュエータとしての電磁スピル弁（ＳＰＶ）６および分配型燃料噴射ポンプ１の噴射時期制御用アクチュエータとしての電磁タイマ制御弁（ＴＣＶ）７を制御するエンジン制御ユニット（以下ＥＣＵと呼ぶ）１０とを備えている。ここで、本実施形態の分配型燃料噴射ポンプ１を制御する制御装置は、分配型燃料噴射ポンプ１に搭載されるポンプ搭載側制御機器としてのメモリ９と、分配型燃料噴射ポンプ１に搭載されないポンプ非搭載側制御機器としてのＥＣＵ１０とから構成されている。なお、ＥＣＵ１０は、パッケージ化されている。
【００１７】
分配型燃料噴射ポンプ１には、エンジンによって回転駆動されるドライブシャフト３が設けられており、そのドライブシャフト３の先端にドライブプーリ（図示せず）が取り付けられている。ドライブシャフト３の途中には、燃料タンク（図示せず）より燃料を汲み上げるベーン式のフィードポンプ４が設けられている。このフィードポンプ４は、ドライブシャフト３の回転に伴って回転駆動される。ドライブシャフト３の基端側には、ドライブシャフト３に対応して回転する円盤状のシグナルロータ（例えばエンジンのクランクシャフトが２回転する間に１回転する回転体）５が取り付けられている。なお、図２でフィードポンプ４は、９０度だけ展開された形で開示されている。
【００１８】
シグナルロータ５の外周面には、図３（ａ）に示したように、所定間隔毎（例えば５．６２５°毎）に凸状歯５α、５β…が複数個配置され、そのシグナルロータ５にはエンジンの気筒数と同数分の、つまり４気筒であれば４箇所の欠歯部５ａ〜５ｄが等角度間隔を持って形成されている。これらの欠歯部５ａ〜５ｄは、凸状歯が１つ欠けることによって所定の間隔の欠歯角（例えば１１．２５°）を形成する。すなわち、本実施形態の凸状歯５α、５β…は、５．６２５°（１１．２５°ＣＡに相当する角度）ずつシグナルロータ５の外周面に形成されており、欠歯部５ａ〜５ｄは、９０°（１８０°ＣＡに相当する角度）ずつシグナルロータ５の外周面に形成されている。
【００１９】
そして、ドライブシャフト３の基端側は、カップリング１１を介してカムプレート１２に連結されている。また、シグナルロータ５とカムプレート１２との間には、ローラリング１３が設けられている。このローラリング１３の円周方向には、カムプレート１２のカム山フェイス１４に対向する複数のカムローラ１５が取り付けられている。カム山フェイス１４は、エンジンの気筒数と同数分だけ設けられている。また、カムプレート１２は、コイルスプリング１８によってカムローラ１５に係合するように付勢されている。
【００２０】
カムプレート１２には、シリンダ１６と共にポンプエレメントを構成するプランジャ１７が一体回転可能に取り付けられている。そして、それらのカムプレート１２とプランジャ１７とがドライブシャフト３の回転に伴って一体的に回転駆動される。すなわち、ドライブシャフト３の回転力がカップリング１１を介してカムプレート１２に伝達されることによって、カムプレート１２はカムローラ１５と係合しながら回転する。
【００２１】
これにより、カムプレート１２が回転しながら気筒数と同数分だけ図示右方向に往復駆動され、それに伴ってプランジャ１７が回転しながら同方向へ往復駆動される。つまり、カム山フェイス１４がローラリング１３のカムローラ１５に乗り上げる過程でプランジャ１７が往動（リフトアップ）され、逆にカム山フェイス１４がローラリング１３のカムローラ１５に乗り下げる過程でプランジャ１７が復動（リフトダウン）される。そして、分配型燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング１９には、プランジャ１７が摺動自在に収容されるシリンダ１６が組み付けられている。そして、プランジャ１７の先端面とシリンダ１６の底面を形成するヘッドプラグ２０との間の空間が高圧室（加圧室）２１とされている。
【００２２】
プランジャ１７の先端側（図示右端側）の外周面には、気筒数と同数の吸入溝２２が形成されている。これらの吸入溝２２は、プランジャ１７が復動して高圧室２１が減圧される時に、ポンプハウジング１９やシリンダ１６に形成された燃料供給経路２３を介して低圧室２４に連通して、その低圧室２４内の燃料を高圧室２１内に導くためのものである。また、プランジャ１７の先端側（図示右端側）の内部には、プランジャ１７の往動によって加圧されて高圧化された高圧燃料を、ポンプハウジング１９やシリンダ１６に形成された燃料吐出経路２５に導くための分配ポート２６が形成されている。
【００２３】
燃料吐出経路２５の入口部は、シリンダ１６の内壁面でエンジンの気筒数と同数分だけ等間隔に開口している。また、燃料吐出経路２５の出口部には、デリバリバルブ２７が配置されている。このデリバリバルブ２７は、燃料吐出経路２５から燃料吐出配管２８へ圧送される燃料の逆流を防止するためのものであり、燃料吐出経路２５内の燃料圧力がある一定の燃料圧力以上に達した際に開弁して、燃料吐出経路２５内に圧送された高圧燃料を燃料吐出配管２８を介して燃料噴射ノズル２内に導くものである。
【００２４】
また、ポンプハウジング１９には、燃料タンクに連通したインレット２９が取り付けられている。このインレット２９は、フィードポンプ４の吸入側と燃料導入経路３０を介して連通している。なお、燃料導入経路３０は、タイマ装置８の内圧室３１にも連通している。ポンプハウジング１９の内部には、フィードポンプ４の燃料導出経路３２から燃料の供給を受ける低圧室（ポンプ室）２４が形成されている。この低圧室２４は、高圧室２１が吸引する燃料を蓄えると共に、シリンダ１６やプランジャ１７よりなるポンプエレメントを含む、機械的な摺動部に燃料を満たすものである。このため、分配型燃料噴射ポンプ１の各摺動部は燃料潤滑される。
【００２５】
フィードポンプ４の燃料導入経路３０の途中におけるフィードポンプ４の吸入口付近には、燃料タンクからフィードポンプ４に汲み上げられる燃料中に含まれる異物を取り除くための燃料フィルタ（図示せず）が配置されている。そして、ドライブシャフト３が回転してフィードポンプ４が駆動されることにより、燃料は燃料タンクからインレット２９を経て燃料導入経路３０に導入され、フィードポンプ４に吸い込まれる。このとき、燃料中に含まれる不純物が燃料フィルタによって捕捉されることによってフィードポンプ４に吸い込まれる燃料が濾過される。そして、フィードポンプ４に吸い込まれた燃料は、フィードポンプ４の吐出口より燃料導出経路３２内に送り出されて低圧室２４内に供給される。
【００２６】
ここで、プランジャ１７が復動されて高圧室２１が減圧または膨張される吸入行程では、プランジャ１７の先端外周に形成された吸入溝２２の１つが燃料供給経路２３を介して低圧室２４に連通して、その低圧室２４内の燃料が高圧室２１内に吸入される。一方、プランジャ１７が往動されて高圧室２１が加圧または圧縮される圧縮行程では、高圧室２１内で加圧された高圧燃料が、分配ポート２６、燃料吐出経路２５、デリバリバルブ２７、燃料吐出配管２８を経て燃料噴射ノズル２に圧送され、その燃料噴射ノズル２が燃料を噴射する。
【００２７】
また、本実施形態の燃料供給経路２３は、低圧室２４内の燃料を高圧室２１内に吸入するための燃料吸入経路（吸入ポート）と高圧室２１内の高圧燃料を低圧室２４内に溢流（スピル）するための燃料溢流経路（スピルポート）とを兼ねている。そして、燃料供給経路２３の途中には、燃料供給経路２３を開くことによって高圧室２１で加圧される燃料の一部を低圧室２４内に逃がして、高圧室２１から燃料吐出経路２５に圧送される燃料の圧送量を調整するための電磁スピル弁（ＳＰＶ）６が設置されている。なお、電磁スピル弁６は、外郭を形成するバルブボデー（弁本体）３３、高圧室２１内の高圧燃料を低圧室２４内に溢流（スピル）させるための燃料供給経路（燃料溢流経路）２３を開閉するバルブ（弁体）３４と、このバルブ３４を閉弁方向に駆動する電磁コイル（弁体駆動手段）３５と、弁体を開弁方向に付勢するコイルスプリング（弁体付勢手段）３７とから構成されている。
【００２８】
この電磁スピル弁６は、分配型燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング１９の所定の取付部に、上記のバルブ３４、電磁コイル３５およびコイルスプリング３７等の各構成部品を内装するバルブボデー３３が締め付け固定されている。そして、電磁スピル弁６は、ノーマリオープンタイプ（常開型）の電磁式開閉弁であり、電磁コイル３５への通電が停止（ＯＦＦ）されている状態ではバルブ（弁体）３４によって燃料供給経路２３は開放され、高圧室２１内で加圧された高圧燃料が燃料供給経路２３を通って低圧室２４内にスピルする。逆に、電磁コイル３５への通電が成（ＯＮ）されている状態では弁体３５によって燃料供給経路２３は閉塞され、高圧室２１内から低圧室２４内への燃料のスピルが遮断される。
【００２９】
したがって、電磁スピル弁６の電磁コイル３５がＯＮ−ＯＦＦ制御されることによって、燃料供給経路２３が弁体３５によって開閉制御され、高圧室２１内から低圧室２４内へのスピル量が制御される。そして、プランジャ１７の圧縮行程中に電磁スピル弁６が開弁することにより、高圧室２１内が減圧されて燃料噴射が停止される。つまり、プランジャ１７が往動しても電磁スピル弁６が開弁している間は、高圧室２１内の内部圧力が上昇せず、燃料噴射が行われない。これにより、エンジンの各気筒毎に対応して搭載された燃料噴射ノズル２よりエンジンの各気筒の燃焼室内に噴射される燃料噴射量が制御される。
【００３０】
また、ポンプハウジング１９の図示下側には、燃料噴射時期を機械的に進角側または遅角側へ制御するためのタイマ装置８が設けられている。このタイマ装置８は、ドライブシャフト３の回転方向に対するローラリング１３の回転位置を変更することにより、カムプレート１２のカム山フェイス１４がローラリング１３のカムローラ１５に乗り上げる時期および乗り下げる時期、すなわち、プランジャ１７が往復動される時期を変更するものである。
【００３１】
タイマ装置８は、タイマハウジング４１と、このタイマハウジング４１内に嵌め込まれたタイマピストン４２とを備えている。タイマピストン４２は、スライドピン４３を介してローラリング１３に連結されている。タイマハウジング４１の一端は、燃料導入経路３０に連通する内圧室３１となっており、また、タイマハウジング４１の他端は、加圧室４４となっている。
【００３２】
タイマ装置８の内圧室３１には、タイマピストン４２を加圧室４４側に付勢するタイマスプリング４５が配置されている。一方、加圧室４４には、フィードポンプ４によって加圧された燃料が導入される。そして、導入された燃料圧力とタイマスプリング４５の付勢力との釣り合いによってタイマピストン４２の位置が決定される。このようにタイマピストン４２の位置が決定されることにより、ローラリング１３の位置が変更され、プランジャ１７が往復動される進角時期が変更される。
【００３３】
タイマ装置８の油圧制御としては、低圧室２４内の燃料圧力が用いられている。そして、その燃料圧力を調整するために、タイマ装置８には、電磁タイマ制御弁（ＴＣＶ）７が設置されている。この電磁タイマ制御弁７は、内圧室３１と加圧室４４との圧力差を制御するものであり、内圧室３１と加圧室４４とを連通する連通路４６を開閉制御する。電磁タイマ制御弁７は、デューティ制御された制御信号によって連通路４６の開口度合を調整して内圧室３１と加圧室４４との圧力差を制御することで、タイマピストン４２を駆動し、プランジャ１７の往復動時期を進角側または遅角側へ制御する。
【００３４】
ローラリング１３の図示上部には、電磁ピックアップコイルを用いたポンプ角度センサ５１がシグナルロータ（例えばエンジンのクランクシャフトが２回転する間に１回転する回転体）５の外周面に対向して取り付けられている。このポンプ角度センサ５１は、シグナルロータ５の凸状歯５α、５β…が横切る際の磁界変化によってパルス信号を出力するものである。すなわち、シグナルロータ５が回転すると、凸状歯５α、５β…がポンプ角度センサ５１に対して接近、離反するため、電磁誘導が発生してポンプ角度センサ５１が図３（ｂ）に示したようなパルス信号を出力する。このパルス信号のうち、欠歯部５ａ〜５ｄによる幅広の谷部Ｄは所定のポンプ角度に対する基準位置信号Ｄとして利用されるものであり、その他のパルス信号は所定のポンプ角度毎のポンプ回転信号として利用される。なお、ＥＣＵ１０は、ポンプ回転信号の間隔時間を計測することによってエンジン回転速度（またはポンプ回転速度）を検出する。
【００３５】
ここで、ポンプ角度センサ５１とシグナルロータ５との相対位置は、高圧室２１が圧縮される方向にプランジャ１７が往動される前、すなわち、プランジャ１７がリフトアップする前に欠歯部５ａ〜５ｄのいずれか１つがポンプ角度センサ５１に接近して基準位置信号Ｄを出力するように設定されている。なお、ポンプ角度センサ５１は、ローラリング１３と一体的に取り付けられているので、タイマ装置８の作動に関係なく、プランジャ１７の往復動に対応したタイミングで基準位置信号Ｄとなるパルス信号を出力することができる。
【００３６】
ＥＣＵ１０には、制御処理および演算処理を行うＣＰＵ、各種プログラムおよび各種制御データを保存する記憶装置（噴射量特性記憶手段、ＲＯＭ、ＲＡＭ等のメモリ）、入力回路、Ａ／Ｄ変換器、出力回路、電源回路等の機能を含んで構成される周知の構造のマイクロコンピュータが設けられている。また、マイクロコンピュータには、分配型燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング１９の外壁面に搭載されたＥＥＰＲＯＭ等のメモリ９が接続されている。メモリ９には、分配型燃料噴射ポンプ１の噴射量ばらつきの調整工程時に測定して作成した、フルロード時またはノーロード時で、且つ複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対応した目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）の時の噴射量補正値（スピル角補正値：Δθｓｐ）が書き込まれている。
【００３７】
マイクロコンピュータ内に搭載されたＲＯＭには、電磁スピル弁６を制御するための噴射量制御プログラムや電磁タイマ制御弁７を制御するための噴射時期制御プログラム等が格納されている。また、上記のポンプ角度センサ５１、アクセル開度センサ５２、冷却水温センサ５３等の各種センサからのセンサ信号は、Ａ／Ｄ変換器でＡ／Ｄ変換された後にマイクロコンピュータに入力されるように構成されている。なお、マイクロコンピュータにクランク角度センサ（図示せず）や燃料温度センサ（図示せず）を接続しても良い。
【００３８】
［第１実施形態の製造方法］
次に、本実施形態の電子制御式分配型燃料噴射システムの製造方法、特に分配型燃料噴射ポンプ１の製造工程を図１ないし図８に基づいて簡単に説明する。
【００３９】
先ず、図１および図２に示したように、バルブボデー３３に電磁コイル３５を保持固定すると共に、バルブボデー３３内にバルブ３４を摺動自在に組み付け、更にコイルスプリング３７等の各構成部品をバルブボデー３３に装着する等して、電磁スピル弁６を個体毎に製造するスピル弁単体製造工程を実施する。なお、電磁スピル弁６としてノーマリオープン（常開型）の電磁式開閉弁を採用している。
【００４０】
次に、噴射量ばらつきの要因である電磁スピル弁６の個体差ばらつきに対応した単体特性データ、すなわち、電磁スピル弁６の開弁応答時間の単体特性チェック値を測定する。ここで、図４は、スピル弁単体製造工程時における特性チェック項目である開弁応答時間の測定概要を示した図である。
【００４１】
この図４は、電磁スピル弁６を分配型燃料噴射ポンプ１に搭載した後の分配型燃料噴射ポンプ１の噴射量ばらつきの調整工程と同様の電磁スピル弁駆動回路で、電磁スピル弁６の電磁コイル３５を駆動し、電磁スピル弁駆動回路から制御信号（開弁信号）を出力してから電磁スピル弁６が実際に開弁するまでに必要な時間（開弁応答時間：Ｔｏ）を、電磁スピル弁単体毎に測定したものである。ここでの電磁スピル弁６は、ノーマリオープン（常開型）の電磁式開閉弁の例を示したが、ノーマリクローズ（常閉型）の電磁式開閉弁の場合には作動方向が逆になる。
【００４２】
この電磁スピル弁６の開弁応答時間（Ｔｏ）は、ポンプ回転速度に比例してポンプ単位角度当たりの影響度が高くなり、高速においては、図５のグラフに示したように、電磁スピル弁６の開弁応答時間と噴射量・スピル角（θｓｐ）との関係に明らかな相関関係があることが分かる。そして、電磁スピル弁６の開弁応答時間（Ｔｏ）の単体特性チェック値を数値化（デジタル化）して、電磁スピル弁６のバルブボデー３３の表面に識別表示する（図１参照）。
【００４３】
ここで、図１は電磁スピル弁６の開弁応答時間の単体特性チェック値を数値化して電磁スピル弁本体に識別表示した図である。この図１に示したように、電磁スピル弁６の開弁応答時間（Ｔｏ）の単体特性チェック値の表示例としては、電磁スピル弁６を分配型燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング１９に組み付けても、外部から目視または画像処理することが可能な、例えば１０１，１１０等の２進数字、あるいは例えば１．２，１５，−１５等の１０進数字、あるいは例えば１Ａ、Ｆ０等の１６進数字等の単純な数値例（３６）を識別表示することが考えられる。
【００４４】
上記のように、電磁スピル弁６の各構成部品を組み付け、電磁スピル弁６の開弁応答時間の単体特性チェック値を数値化して電磁スピル弁６のバルブボデー３３の表面にダイレクトマーキングするスピル弁単体製造工程を実施した後に、次工程であるポンプアッセンブリ組付工程、および分配型燃料噴射ポンプ１の噴射量ばらつきの調整工程に移る。
【００４５】
次のポンプアッセンブリ組付工程では、分配型燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング１９に、電磁スピル弁６、電磁タイマ制御弁７およびポンプ角度センサ５１等の各種ポンプ搭載部品の組み付けを行う。このポンプアッセンブリ組付工程では、電磁スピル弁６のバルブボデー３３の表面にダイレクトマーキングされた電磁スピル弁６の開弁応答時間（Ｔｏ）の単体特性チェック値を読み取り、読み取った電磁スピル弁６の開弁応答時間（Ｔｏ）の単体特性チェック値は、噴射量計測装置のコンピュータによって噴射量補正値（スピル角補正値：Δθｓｐ）に換算されて、分配型燃料噴射ポンプ１の噴射量ばらつきの調整工程時の噴射量補正値のイニシャル値（スピル角補正値の初期値）として使用される。
【００４６】
ここで、図６は、分配型燃料噴射ポンプ１の噴射量ばらつきの調整工程を示したフローチャートである。この図６のルーチンは、噴射量計測装置に、電磁スピル弁６等を組み付けた分配型燃料噴射ポンプ１をセットする共に、噴射量計測装置のコンピュータに、分配型燃料噴射ポンプ１に搭載されるＥＥＰＲＯＭ等のメモリ９を接続した後に実行される。
【００４７】
先ず、電磁スピル弁６のバルブボデー３３の表面にダイレクトマーキングされた数値例（３６）を読み取り、読み取った電磁スピル弁６の開弁応答時間の単体特性チェック値を、噴射量計測装置のコンピュータのＲＡＭまたはＥＥＰＲＯＭ等の記憶媒体に格納しておく。そして、噴射量計測装置の記憶媒体に格納した電磁スピル弁６の開弁応答時間（Ｔｏ）の単体特性チェック値を読み込む（ステップＳ１）。
【００４８】
次に、分配型燃料噴射ポンプ１の所定の噴射条件、つまりエンジンの所定の運転条件の時の噴射量補正値（スピル角補正値：Δθｓｐ）となるように、電磁スピル弁６の開弁応答時間（Ｔｏ）を換算するために、例えば下記数１の演算式に基づいて、１００％のアクセル開度（ＡＣＣＰ）に相当する全負荷（フルロード）時で、且つ複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対応した目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）の時の噴射量補正値（スピル角補正値：Δθｓｐ）を算出する（ステップＳ２）。
【００４９】
ここで、複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）として、図８（ａ）に示したように、Ａ〜Ｅまでの５点の補正点を持つ場合には、先ず電磁スピル弁６の開弁応答時間（Ｔｏ）の単体特性チェック値が、フルロード時で、且つ所定のエンジン回転速度（ＮＥ＝Ａｒｐｍ）に対応した目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）の時の噴射量補正値（スピル角補正値：Δθｓｐ）に換算される。そして、後述するステップＳ８の判定結果がＮＯと判定された場合には、エンジン回転速度を、（ＮＥ＝Ｂｒｐｍ）→（ＮＥ＝Ｃｒｐｍ）→（ＮＥ＝Ｄｒｐｍ）→（ＮＥ＝Ｅｒｐｍ）の順に変更して、フルロード時で、且つ複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対応した目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）の時の噴射量補正値（スピル角補正値：Δθｓｐ）に換算される。
【数１】
2004324510.tif 000003
【００５０】
ここで、αはアクセル開度（ＡＣＣＰ）とエンジン回転速度（ＮＥ）とから求まるもので、電磁スピル弁６の開弁応答時間（Ｔｏ）をスピル角補正値（Δθｓｐ）に換算するために用いる所定の演算係数である。なお、αは予め実験等によって測定して作成しておき、噴射量計測装置のコンピュータのＲＡＭまたはＥＥＰＲＯＭ等の記憶媒体に格納しておくことが望ましい。
【００５１】
次に、１００％のアクセル開度（ＡＣＣＰ）に相当する全負荷（フルロード）で、且つ複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ＝Ａｒｐｍ，Ｂｒｐｍ，Ｃｒｐｍ，Ｄｒｐｍ，Ｅｒｐｍ）に対応した目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）に、上記のスピル角補正値（Δθｓｐ）を加算（または減算）して、補正後のスピル角（θｓｐ）を算出する（ステップＳ３）。次に、分配型燃料噴射ポンプ１に組み付けられた電磁スピル弁６の電磁コイル３５をスピル弁駆動回路によって駆動して、スピル角（θｓｐ）に対応した制御信号（開弁信号）を、分配型燃料噴射ポンプ１に搭載された電磁スピル弁６の電磁コイル３５に出力する。
【００５２】
そして、分配型燃料噴射ポンプ１のドライブシャフト３が回転すると、プランジャ１７が上昇し、燃料の圧送が開始される。このとき、電磁スピル弁６は、ＥＣＵ１０からの制御信号（閉弁信号）により閉弁しており、高圧室２１内の燃料はプランジャ１７の往動によって加圧され、高圧室２１から燃料が噴射される。そして、プランジャ１７の上昇開始位置から目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）に達すると、閉弁していた電磁スピル弁６はＥＣＵ１０からの制御信号（開弁信号）により開弁し、高圧室２１内の高圧燃料は低圧室２４側へ溢流されて燃料圧送が終了する。
【００５３】
そして、体積計測方法（メスシリンダ）、重量計測方法、差動トランス方式、定容積圧力分配法のうちのいずれかの方法を使用する噴射量計測装置によって実際の噴射量を測定する（ステップＳ４）。このとき、噴射量計測装置のコンピュータは、スピル角（θｓｐ）に対応した目標噴射量（Ｑ）に対して実際の噴射量が、図７に示したような±０．５ｍｍ３  ／ｓｔの噴射量規格内に入っているか否かを判定する（ステップＳ５）。この判定結果がＮＯの場合には、例えば下記数２の演算式に基づいて、スピル角補正値（Δθｓｐ）を修正する（ステップＳ６）。その後に、ステップＳ３以下の処理を繰り返す。
【数２】
2004324510.tif 000004
【００５４】
ここで、βは目標噴射量（Ｑ）に対して実際の噴射量が噴射量規格内に入るように設定される所定の補正係数である。なお、スピル角（θｓｐ）に対応した目標噴射量（Ｑ）と実際の噴射量との誤差（ΔＱ）を測定して、その誤差（ΔＱ）が噴射量規格内に相当する誤差範囲内となるように補正係数を算出するようにしても良い。
【００５５】
また、ステップＳ５の判定結果がＹＥＳの場合には、上記のステップＳ３で使用したスピル角補正値（Δθｓｐ）を、分配型燃料噴射ポンプ１の所定の噴射条件、つまりエンジンの所定の運転条件の時のスピル角補正値（Δθｓｐ）として、分配型燃料噴射ポンプ１に搭載されるＥＥＰＲＯＭ等のメモリ９に格納する（ステップＳ７）。例えばメモリ９に格納された、フルロード時の、複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対する１次元マップ（図８（ａ）参照）に、スピル角補正値（Δθｓｐ）が書き込まれる。
【００５６】
次に、分配型燃料噴射ポンプ１の噴射量ばらつきの調整工程が終了しているか否かを判定する。すなわち、１００％のアクセル開度（ＡＣＣＰ）に相当する全負荷（フルロード）で、且つ複数の異なるエンジン回転速度のうちの最後に残った所定のエンジン回転速度（ＮＥ＝Ｅｒｐｍ）に対応した目標噴射量（Ｑ）に加算（または減算）する噴射量補正値としてのスピル角補正値（Δθｓｐ）の設定（算出）が終了しているか否かを判定する（ステップＳ８）。この判定結果がＹＥＳの場合には、分配型燃料噴射ポンプ１の噴射量ばらつきの調整工程を終了する。
【００５７】
なお、ステップＳ８の判定結果がＮＯの場合には、１００％のアクセル開度（ＡＣＣＰ）に相当する全負荷（フルロード）で、且つ今回のエンジン回転速度（ＮＥ）とは異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対応した目標噴射量（Ｑ）に加算（または減算）する噴射量補正値としてのスピル角補正値（Δθｓｐ）の設定（算出）を実施するために、ステップＳ１以下の処理を繰り返す。
【００５８】
また、複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対応した目標噴射量（Ｑ）に加算（または減算）する噴射量補正値としてのスピル角補正値（Δθｓｐ）の設定（算出）は、図８（ａ）に示したように、最高回転速度（ＮＥ＝Ａ）と最低回転速度（ＮＥ＝Ｅ）との間の少なくとも２箇所以上の補正点（フルロード時：ＮＥ＝Ｂ→ＮＥ＝Ｃ→ＮＥ＝Ｄ）で行うことが望ましい。また、調整工程時に、噴射時期等の他の調整を行っても良い。
【００５９】
［第１実施形態の制御方法］
次に、本実施形態の電子制御式分配型燃料噴射システムの噴射量制御方法を図１ないし図３に基づいて簡単に説明する。
【００６０】
ＥＣＵ１０では、ポンプ角度センサ５１またはクランク角度センサ等の回転速度検出手段によって検出されたエンジン回転速度（ＮＥ）とアクセル開度センサ５２等のエンジン負荷検出手段によって検出されたアクセル開度（ＡＣＣＰ）と予め実験等により測定した作成した噴射量特性マップとによって基本噴射量を演算する。次に、基本噴射量に、分配型燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング１９の外壁面に搭載されたＥＥＰＲＯＭ等のメモリ９より読み込んだ噴射量補正値（スピル角補正値：Δθｓｐ）を加算または減算して目標噴射量（Ｑ）を演算する（噴射量決定手段）。
【００６１】
このとき、スピル角補正値（Δθｓｐ）に加えて、冷却水温センサ５３によって検出されるエンジン冷却水温（ＴＨＷ）や燃料温度センサによって検出されるポンプ吸入側の燃料温度（ＴＨＦ）を考慮した噴射量補正量を加味して目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）を演算するようにしても良い。なお、スピル角（θｓｐ）は、エンジン回転速度（ＮＥ）に応じてＥＣＵ１０によって時間から換算されている。
【００６２】
ここで、メモリ９には、フルロード時の、複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対する１次元マップに、複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対応したスピル角補正値（Δθｓｐ）が書き込まれている。なお、上記のエンジン回転速度以外のエンジン回転速度（ＮＥ）に対するスピル角補正値（Δθｓｐ）は、図８（ａ）に示したように、フルロード時のエンジン回転速度（ＮＥ）に対する１次元マップで２点補間することで得ることができる。
【００６３】
これは、分配型燃料噴射ポンプ１をエンジンに実装し、エンジン側のＥＣＵ１０によって目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）を、分配型燃料噴射ポンプ１側のメモリ９に格納されたスピル角補正値（Δθｓｐ）によって補正する際に実行される。これにより、電磁スピル弁６の個体差ばらつきや、分配型燃料噴射ポンプ１の機差ばらつきを要因とする噴射量ばらつきを補正することができるので、噴射量指令値（目標噴射量：Ｑまたはスピル角：θｓｐ）に対する実際の噴射量の誤差が小さくなり、噴射量制御精度を向上することができる。
【００６４】
次に、目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）に対応した制御信号（開弁信号）を、分配型燃料噴射ポンプ１に搭載された電磁スピル弁６の電磁コイル３５に出力する。そして、分配型燃料噴射ポンプ１のドライブシャフト３が回転すると、プランジャ１７が上昇し、燃料の圧送が開始される。このとき、電磁スピル弁６は、ＥＣＵ１０からの制御信号（閉弁信号）により閉弁しており、高圧室２１内の燃料はプランジャ１７の往動によって加圧され、エンジンの各気筒毎に対応して搭載された燃料噴射ノズル３からエンジンの各気筒内に噴射される。そして、プランジャ１７の上昇開始位置から目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）に達すると、閉弁していた電磁スピル弁６はＥＣＵ１０からの制御信号（開弁信号）により開弁し、高圧室２１内の高圧燃料は低圧室２４側へ溢流されて燃料圧送が終了する。
【００６５】
［第１実施形態の効果］
ここで、図７は、分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの調整工程の概要を示した図である。例として±０．５ｍｍ３  ／ｓｔの噴射量規格に入れる例を考える。従来方式では、電磁スピル弁の開弁応答時間の単体特性チェック値を使用していないため、初期値は噴射量補正値が０であり、ここでは−９ｍｍ３  ／ｓｔである。噴射量規格内に入れるために何度か試行を繰り返し、この例では４回トライを実施することで、目標噴射量に対する実際の噴射量が噴射量規格内の値となっている。
【００６６】
以上のような従来方式と異なり、本実施形態では、スピル弁単体製造工程時に、電磁スピル弁６の各構成部品の組み付けが終了してから、電磁スピル弁６の開弁応答時間（Ｔｏ）を測定し、電磁スピル弁６の開弁応答時間（Ｔｏ）の単体特性チェック値を数値化して、電磁スピル弁６のバルブボデー３３の表面にダイレクトマーキング（識別表示）している（図１参照）。そして、次工程であるポンプアッセンブリ組付工程時に、電磁スピル弁６のバルブボデー３３の表面にダイレクトマーキングされた電磁スピル弁６の開弁応答時間（Ｔｏ）の単体特性チェック値を読み取る。そして、読み取った電磁スピル弁６の開弁応答時間（Ｔｏ）の単体特性チェック値を、噴射量計測装置のコンピュータによって噴射量補正値（スピル角補正値：Δθｓｐ）に換算して、分配型燃料噴射ポンプ１の噴射量ばらつきの調整工程時の噴射量補正値のイニシャル値（スピル角補正値の初期値）として使用している。
【００６７】
したがって、分配型燃料噴射ポンプ１の噴射量ばらつきの調整工程時に、電磁スピル弁６の開弁応答時間の単体特性チェック値よりスピル角補正値の初期値を読み取ることができるため、１回目の噴射量測定より噴射量規格に近いスピル角補正値を得ることが可能となり、結果的に試行回数が少なくなる。
なお、本実施形態のように、フルロード時で、且つ複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対応した複数のスピル角補正値を有するものの場合、つまり調整点数（補正点数）の多い場合、すなわち、噴射量補正ポイント（調整時の噴射量調整ポイント）を多点化（多面化）した場合には、１台の分配型燃料噴射ポンプ１のトータルでの試行回数を大幅に低減することができる。この結果、分配型燃料噴射ポンプ１の噴射量ばらつきの調整工程の調整時間を大幅に短縮できるので、分配型燃料噴射ポンプ１の製造コストの大幅な低減、つまり分配型燃料噴射ポンプ１の価格のコストダウンが可能となる。
【００６８】
［第２実施形態］
図８（ｂ）は本発明の第２実施形態を示したもので、ノーロード時のエンジン回転速度に対するスピル角補正値の１次元マップを示した図である。
【００６９】
第１実施形態のフルロード時で、且つ複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対応した目標噴射量（Ｑ）に加算（または減算）する噴射量補正値としてのスピル角補正値（Δθｓｐ）の設定（算出）を実施した後に、更に、０％のアクセル開度（ＡＣＣＰ）に相当する無負荷（ノーロード）時で、且つ複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対応した目標噴射量（Ｑ）に加算（または減算）する噴射量補正値としてのスピル角補正値（Δθｓｐ）の設定（算出）を実施しても良い。あるいは、単独で、ノーロード時で、且つ複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対応した目標噴射量（Ｑ）に加算（または減算）する噴射量補正値としてのスピル角補正値（Δθｓｐ）の設定（算出）を実施しても良い。
【００７０】
ここで、分配型燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング１９の外壁面に搭載されたＥＥＰＲＯＭ等のメモリ９には、ノーロード時の、複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対する１次元マップに、複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）に対応したスピル角補正値（Δθｓｐ）が書き込まれている。なお、上記のエンジン回転速度以外のエンジン回転速度（ＮＥ）に対するスピル角補正値（Δθｓｐ）は、図８（ｂ）に示したように、ノーロード時のエンジン回転速度（ＮＥ）に対する１次元マップで２点補間することで得ることができる。これは、第１実施形態と同様にして、分配型燃料噴射ポンプ１をエンジンに実装し、エンジン側のＥＣＵ１０によって目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）を、分配型燃料噴射ポンプ１側のメモリ９に格納されたスピル角補正値（Δθｓｐ）によって補正する際に実行される。
【００７１】
［第３実施形態］
図８（ｃ）は本発明の第３実施形態を示したもので、エンジン回転速度とアクセル開度に対するスピル角補正値の２次元マップを示した図である。
【００７２】
分配型燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング１９の外壁面に搭載されたＥＥＰＲＯＭ等のメモリ９には、エンジン回転速度（ＮＥ）とアクセル開度（ＡＣＣＰ）に対するスピル角補正値（Δθｓｐ）の２次元マップ（図８（ｃ）参照）が、分配型燃料噴射ポンプ１の噴射量ばらつきの調整工程時に測定して格納されている。ここで、本実施形態のスピル角補正値（Δθｓｐ）は、複数の異なるエンジン回転速度（ＮＥ）と複数の異なるアクセル開度（ＡＣＣＰ）とに対する目標噴射量（Ｑ）に相当する各スピル角（θｓｐ）を補正できるようにしたものである。
【００７３】
なお、上記のエンジン回転速度（ＮＥ）とアクセル開度（ＡＣＣＰ）以外のエンジン回転速度（ＮＥ）とアクセル開度（ＡＣＣＰ）に対するスピル角補正値（Δθｓｐ）は、図８（ｃ）に示したように、エンジン回転速度（ＮＥ）とアクセル開度（ＡＣＣＰ）の２次元マップで４点補間することで得ることができる。これは、第１実施形態と同様にして、分配型燃料噴射ポンプ１をエンジンに実装し、エンジン側のＥＣＵ１０によって目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）を、分配型燃料噴射ポンプ１側のメモリ９に格納されたスピル角補正値（Δθｓｐ）によって補正する際に実行される。
【００７４】
それによって、分配型燃料噴射ポンプ１の噴射量ばらつきの調整工程時のエンジン回転速度とアクセル開度（ＡＣＣＰ）以外のエンジン回転速度とアクセル開度（ＡＣＣＰ）を含め、エンジンの全運転領域で、分配型燃料噴射ポンプ１側のメモリ９に格納されたスピル角補正値（Δθｓｐ）を、目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）の算出に反映させることができる。これにより、常に、理想的なエンジン回転速度とスピル角との相関が得られるようになる。なお、本実施形態では、スピル角補正値（Δθｓｐ）を、分配型燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング１９の外壁面に搭載されたＥＥＰＲＯＭ等のメモリ９に格納しているが、目標噴射量（Ｑ）に相当するスピル角（θｓｐ）とスピル角補正値（Δθｓｐ）とを加算した値に対応したスピル角補正係数値を、メモリ９に格納するようにしても良い。
【００７５】
［第４実施形態］
図９（ａ）は本発明の第４実施形態を示したもので、電磁スピル弁の開弁応答時間の単体特性チェック値をコード化して電磁スピル弁本体に識別表示した図である。
【００７６】
本実施形態では、電磁スピル弁６の開弁応答時間の単体特性チェック値をコード化したバーコード等の１次元コードを、電磁スピル弁６のバルブボデー３３の表面にダイレクトマーキング（識別表示）している。これにより、電磁スピル弁６を分配型燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング１９に組み付けた場合でも、目視またはバーコードリーダ等による簡単な読み取りが可能となる。
【００７７】
［第５実施形態］
図９（ｂ）は本発明の第５実施形態を示したもので、電磁スピル弁の開弁応答時間の単体特性チェック値をコード化して電磁スピル弁本体に識別表示した図である。
【００７８】
本実施形態では、電磁スピル弁６の開弁応答時間の単体特性チェック値をコード化したＱＲ（クイック・レスポンス）コード等の２次元コードを、電磁スピル弁６のバルブボデー３３の表面にダイレクトマーキング（識別表示）している。これにより、電磁スピル弁６を分配型燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング１９に組み付けた場合でも、目視または画像処理による簡単な読み取りが可能となる。
【００７９】
［第６実施形態］
図９（ｃ）は本発明の第６実施形態を示したもので、電磁スピル弁の開弁応答時間の単体特性チェック値をコード化して電磁スピル弁本体に識別表示した図である。
【００８０】
本実施形態では、電磁スピル弁６の開弁応答時間の単体特性チェック値をコード化したドット印字を、電磁スピル弁６のバルブボデー３３の表面にダイレクトマーキング（識別表示）している。これにより、電磁スピル弁６を分配型燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング１９に組み付けた場合でも、目視または画像処理による簡単な読み取りが可能となる。
【００８１】
［他の実施形態］
本実施形態では、電磁スピル弁６の開弁応答時間の単体特性チェック値を数値化またはコード化して電磁スピル弁６のバルブボデー３３の表面にダイレクトマーキングした表示例を示したが、電磁スピル弁６の開弁応答時間の単体特性チェック値を数値化またはコード化して電磁スピル弁６のバルブボデー３３の表面にシール貼付して識別表示しても良い。
【００８２】
本実施形態では、分配型燃料噴射ポンプ１に搭載されるメモリ９として、すなわち、噴射量補正量記憶手段として、ＥＥＰＲＯＭを用いたが、ＥＥＰＲＯＭを用いずに、スタンバイＲＡＭ、ＥＰＲＯＭ、フラッシュ・メモリ等の不揮発性メモリや、ＲＯＭ等の揮発性メモリのような他の記憶媒体を用いて、分配型燃料噴射ポンプ１の機差ばらつきに対応した噴射量補正量を記憶するようにしても良い。また、ポンプ搭載側制御機器としてのメモリ９に、電磁スピル弁６の個体差ばらつきに対応した噴射量補正量を記憶するようにしても良い。なお、メモリ９としては、イグニッションスイッチをオフ（ＩＧ・ＯＦＦ）した後、あるいはエンジンキーをキーシリンダより抜いた後、あるいは電力の供給が成されない時でも、記憶した内容を保存することが可能な不揮発性メモリ等が望ましい。
【００８３】
本実施形態では、低圧室２４内の燃料を高圧室２１内に吸入するための燃料吸入経路（吸入ポート）と高圧室２１内の高圧燃料を低圧室２４内に溢流（スピル）するための燃料溢流経路（スピルポート）とを兼ねた燃料供給経路２３を、シリンダ１６およびポンプハウジング１９に設けているが、燃料吸入経路（吸入ポート）と燃料溢流経路（スピルポート）とを、シリンダ１６およびポンプハウジング１９に並列的に設けても良い。この場合には、電磁スピル弁６のバルブ（弁体）３４によって燃料溢流経路（スピルポート）のみを開閉する。
【００８４】
本実施形態では、電磁スピル弁６の一例として、燃料供給経路（燃料溢流経路）２３を開閉するために燃料供給経路（燃料溢流経路）２３の途中に設置されたバルブ（弁体）３４と、このバルブ３４を閉弁方向に駆動する電磁コイル（弁体駆動手段）３５と、弁体を開弁方向に付勢するコイルスプリング（弁体付勢手段）３７とから構成されたノーマリオープンタイプ（常開型）の電磁式開閉弁を用いたが、電磁スピル弁６の他の例として、燃料供給経路（燃料溢流経路）２３を開閉するバルブ（弁体）と、このバルブを開弁方向に駆動する電磁コイル（弁体駆動手段）と、弁体を閉弁方向に付勢するコイルスプリング（弁体付勢手段）とから構成されたノーマリクローズタイプ（常閉型）の電磁式開閉弁を用いても良い。また、電磁式開閉弁の代わりに電磁式流量制御弁を用いても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】電磁スピル弁の開弁応答時間の単体特性チェック値を数値化して電磁スピル弁本体に識別表示した正面図である（第１実施形態）。
【図２】電子制御式分配型燃料噴射システムの全体構成を示した概略図である（第１実施形態）。
【図３】（ａ）はシグナルロータに設けられた凸状歯と欠歯部とを示した説明図で、（ｂ）はポンプ角度センサの出力波形を示した説明図である（第１実施形態）。
【図４】スピル弁単体製造工程時における特性チェック項目である開弁応答時間の測定概要を示した説明図である（第１実施形態）。
【図５】電磁スピル弁の開弁応答時間と噴射量・スピル角との関係を示したグラフである（第１実施形態）。
【図６】分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの調整工程を示したフローチャートである（第１実施形態）。
【図７】分配型燃料噴射ポンプの噴射量ばらつきの調整工程の概要を示した説明図である（第１実施形態）。
【図８】（ａ）はフルロード時のエンジン回転速度に対するスピル角補正値の１次元マップを示した説明図で、（ｂ）はノーロード時のエンジン回転速度に対するスピル角補正値の１次元マップを示した説明図で、（ｃ）はエンジン回転速度とアクセル開度に対するスピル角補正値の２次元マップを示した説明図である（第１〜第３実施形態）。
【図９】（ａ）〜（ｃ）は電磁スピル弁の開弁応答時間の単体特性チェック値をコード化して電磁スピル弁本体に識別表示した正面図である（第４〜第６実施形態）。
【符号の説明】
１  分配型燃料噴射ポンプ
３  ドライブシャフト
４  フィードポンプ
６  電磁スピル弁（ＳＰＶ）
７  電磁タイマ制御弁（ＴＣＶ）
９  メモリ
１０  ＥＣＵ（噴射量特性記憶手段、エンジン制御ユニット）
１６  シリンダ
１７  プランジャ
１９  ポンプハウジング
２１  高圧室
２３  燃料供給経路（燃料吸入経路、燃料溢流経路）
２４  低圧室
５１  ポンプ角度センサ
５２  アクセル開度センサ
５３  冷却水温センサ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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