(57)【要約】【課題】大気雰囲気であっても、フラックスを使用せずに、高歩留り、高品質のマグネシウム合金鋳片を得ることができる連続鋳造方法の提供。【解決手段】浸漬ノズルを用いて鋳型内にマグネシウム合金を供給し、蓋により浸漬ノズルと鋳型内壁との間の溶湯表面を覆うマグネシウム合金の連続鋳造方法。鋳型内のマグネシウム合金の溶湯表面を覆う広範囲型浸漬ノズルを用いて鋳型内にマグネシウム合金の溶湯を供給するマグネシウム合金溶湯の連続鋳造方法。蓋、浸漬ノズルおよび広範囲型浸漬ノズルの１つ以上を加熱したり、蓋または前記広範囲型浸漬ノズルと鋳型内壁との隙間部に不活性ガスを噴出したり、蓋または広範囲型浸漬ノズルと鋳型内壁との隙間部をシールすることが好ましい。【選択図】　図１
2004001006.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋳型内に浸漬ノズルを用いてマグネシウム合金の溶湯を供給し、前記浸漬ノズルと前記鋳型内壁との間の溶湯表面を蓋を用いて覆うことを特徴とするマグネシウム合金溶湯の連続鋳造方法。
【請求項２】
鋳型内のマグネシウム合金の溶湯表面を覆う広範囲型浸漬ノズルを用いて鋳型内にマグネシウム合金の溶湯を供給することを特徴とするマグネシウム合金溶湯の連続鋳造方法。
【請求項３】
前記蓋、前記浸漬ノズルおよび前記広範囲型浸漬ノズルのうちの１つ以上に加熱手段を設け、マグネシウム合金の溶湯を加熱することを特徴とする請求項１または２に記載のマグネシウム合金溶湯の連続鋳造方法。
【請求項４】
ノズル先端部を、前記蓋または前記広範囲型浸漬ノズルと鋳型内壁との隙間部に向けたガス噴出ノズルを設け、該ガス噴出ノズルから不活性ガスを噴出させることを特徴とする請求項１、２または３のいずれかに記載のマグネシウム合金溶湯の連続鋳造方法。
【請求項５】
前記蓋または前記広範囲型浸漬ノズルと鋳型内壁との隙間部にシール用治具を設け、前記隙間部をシールすることを特徴とする請求項１、２または３のいずれかに記載のマグネシウム合金溶湯の連続鋳造方法。
【請求項６】
鋳型下端部の鋳型と鋳片との隙間部にシール用治具を設け、前記隙間部をシールすることを特徴とする請求項５に記載のマグネシウム合金溶湯の連続鋳造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、マグネシウム合金の連続鋳造方法に関し、さらに詳しくは、大気雰囲気における鋳造であっても、酸化物の生成および水素の吸収を抑制できるとともに、含有成分の蒸発および鋳片表面の酸化を抑制できる連続鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
マグネシウム合金は高温での反応性が高く、酸化しやすく、また水素を吸収しやすいことから、マグネシウム合金を連続鋳造する場合に、その溶湯を大気雰囲気中に曝すと、酸化が促進して酸化物が生成したり、溶湯中に酸素および水素が吸収されて酸素濃度および水素濃度が上昇する。このようにマグネシウム合金中の酸素濃度および水素濃度が上昇すると、連続鋳造鋳片に気孔が生成したり、材料としての機械的性質が低下する。
【０００３】
このような理由から、従来のマグネシウム合金の連続鋳造においては、比重の大きなＳＦ６ガスやＳＦ６とＣＯ２との混合ガスなどの保護ガス雰囲気下で鋳造を行うとともに、溶湯の酸化防止策として湯面上にフラックスを散布する方法がとられてきた。しかし、このような鋳造方法は、設備上の問題の他に、鋳造されるマグネシウム合金の品質確保、フラックス除去および廃棄作業の面で多くの問題を抱えている。
例えば、ＳＦ６ガスやＳＦ６とＣＯ２との混合ガスなどの保護ガス雰囲気下で鋳造する場合には、保護ガス雰囲気を保持するために連続鋳造設備を納めるチャンバーが必要となったり、保護ガスを連続的に供給する設備が必要となる。このようなチャンバーの設置には多額の設備費および維持費が必要であり、また、保護ガスを連続的に供給する場合は保護ガスの費用も嵩む。また、溶融したマグネシウム合金中の蒸気圧の高い成分が蒸発し、マグネシウム合金中の成分割合が変化するという問題がある。
【０００４】
また、ＳＦ６ガスは、地球温暖化の効果が極めて高いことから、環境対策上使用すべきではなく、さらに、ＳＦ６ガスは腐食性が強いことから、設備および建屋の防食対策も必要となる。もちろん、作業者の健康を害するという問題もある。しかも、マグネシウム合金は、その含有成分が蒸発しやすいことから、真空雰囲気下での連続鋳造は困難である。
フラックスを用いて鋳造する場合には、使用するフラックスに費用を要するのみならず、フラックスの散布作業および除去作業にコストが嵩むと同時に、使用後のフラックスの廃棄処分に不備があると、環境悪化の原因になるという問題がある。さらに、鋳片の品質面においては、フラックスの除去が不完全であると、これがマグネシウム合金の鋳片および製品中に巻き込まれて欠陥となる。なお、フラックスには連続鋳造時の潤滑剤としての作用も必要であり、そのためには、融点をマグネシウム合金の注湯温度よりも低くする必要がある。融点を低下させるためには、フラックス成分としてフッ素、塩素、ナトリウム、カリウムなどを含有させることが効果的であるが、これらの成分は、溶融マグネシウム合金中に溶け込むと、製品の特性を著しく悪化させるため、このようなフラックスを連続鋳造に使用することは困難である。
さらに、鋳造用鋳型内でマグネシウム合金の凝固シェルが形成されると、鋳型と凝固シェルとの間に隙間が発生し、この隙間に大気、あるいは鋳型下方で冷却に使用した冷却水が高温の鋳片と接触して発生した水蒸気が侵入する。このように大気あるいは水蒸気が鋳型と鋳片との間の隙間に侵入すると、鋳片の表面が酸化する。鋳片の表面に生成した酸化層は、鋳片の全面にわたって均一ではなく、局所的に酸化の進行した箇所も存在して不均一な班状となることから、そのまま、圧延などの後工程に送ることはできない。このため、酸化層を除去する工程が必要となるとともに、除去設備も必要となり、製造コストおよび設備コストの上昇を招く。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、前述したマグネシウム合金の連続鋳造における問題点に鑑みてなされたものであり、その課題は、保護ガス雰囲気、さらには大気雰囲気で溶解する場合であっても、湯面にフラックスを散布する必要がなく、歩留りおよび品質に優れたマグネシウム合金鋳片および製品を得ることができる連続鋳造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上述の課題を解決するため、種々の条件におけるマグネシウム合金の連続鋳造試験結果に基づいて、歩留りおよび品質に優れた鋳片の製造方法につき検討を実施し、以下の知見を得た。
【０００７】
（ａ）マグネシウム合金の連続鋳造時に、その溶湯を大気に接触させると、酸化物の生成や、溶湯中の酸素濃度および水素濃度の上昇を招く。
【０００８】
（ｂ）上記（ａ）による品質低下を防止するためには、大気と遮断した状態でマグネシウム合金を連続鋳造する必要があり、そのためには鋳型内溶湯の湯面を覆う蓋あるいは湯面を覆う浸漬ノズルを設けることが有効である。
【０００９】
（ｃ）鋳型内のメニスカス下で凝固シェルが形成されると、鋳片と鋳型内壁との間に隙間が生じて、鋳片の冷却速度が低下し、鋳片の表面は高温状態に維持される。この高温状態の鋳片に大気あるいは水蒸気が接触すると、鋳片の表面が酸化し、品質が低下するとともに、この酸化層の除去コストが発生する。
【００１０】
（ｄ）上記（ｃ）による品質低下およびコストの上昇を防止するためには、鋳片と鋳型内壁との間の隙間部をシールすることが有効である。
【００１１】
本発明は、上記の（ａ）〜（ｄ）の知見に基づいて完成されたものであり、その要旨は、下記の（１）〜（６）に示すマグネシウム合金の連続鋳造方法にある。
【００１２】
（１）鋳型内に浸漬ノズルを用いてマグネシウム合金の溶湯を供給し、浸漬ノズルと鋳型内壁との間の溶湯表面を蓋を用いて覆うマグネシウム合金溶湯の連続鋳造方法。
【００１３】
（２）鋳型内のマグネシウム合金の溶湯表面を覆う広範囲型浸漬ノズルを用いて鋳型内にマグネシウム合金の溶湯を供給するマグネシウム合金溶湯の連続鋳造方法。
【００１４】
（３）前記（１）または（２）に記載された連続鋳造方法において、蓋、浸漬ノズルおよび広範囲型浸漬ノズルの１つ以上に加熱手段を設け、マグネシウム合金溶湯を加熱することが好ましい。
【００１５】
（４）前記（１）〜（３）のいずれかに記載された連続鋳造方法において、ノズル先端部を、蓋または広範囲型浸漬ノズルと鋳型内壁との隙間部に向けたガス噴出ノズルを設け、該ガス噴出ノズルから不活性ガスを噴出させることが好ましい。
（５）前記（１）〜（３）のいずれかに記載された連続鋳造方法において、蓋または広範囲型浸漬ノズルと鋳型内壁との隙間部にシール用治具を設け、前記隙間部をシールすることが好ましい。
（６）前記（５）に記載された連続鋳造方法において、鋳型下端部の鋳型と鋳片との隙間部にシール用治具を設け、前記隙間部をシールすることが好ましい。
【００１６】
本発明において、「マグネシウム合金」は、マグネシウムの純金属、およびマグネシウムに合金元素が添加されたマグネシウム合金の何れをも含む。
【００１７】
「溶湯表面を覆う」とは、蓋または広範囲型浸漬ノズルにより溶湯表面の全体を覆う場合はもちろんのこと、両者を併用し、例えば、広範囲型浸漬ノズルにより覆った以外の残りの溶湯表面を蓋により覆うなど、蓋および広範囲型浸漬ノズルの各々は溶湯を部分的に覆う場合をも意味する。
「加熱」とは、蓋、浸漬ノズルおよび広範囲型浸漬ノズルの１つまたは２つ以上を加熱し、マグネシウム合金の地金が蓋、浸漬ノズル、または広範囲型浸漬ノズルに付着・固化するのを防止することを意味する。
【００１８】
【発明の実施の形態】
本発明の内容についてさらに詳しく説明する型
【００１９】
マグネシウムおよびマグネシウム合金の溶湯からはマグネシウム合金成分の蒸気が発生しやすい。これを抑制するためにフラックスを用いた場合にはフラックスの巻き込みによる製品品質の低下が著しいこと、保護ガスを用いた場合には環境悪化の問題があることなどから、前記合金溶湯の鋳造には本発明の連続鋳造方法が適している。
【００２０】
本発明の連続鋳造方法は、マグネシウム合金の溶湯よりも融点が高く、同溶湯と反応しない素材で構成される蓋あるいは広範囲型浸漬ノズルを用い、鋳型内の溶湯と大気との接触を防止しつつ鋳造することを基本的特徴としている。
【００２１】
溶湯を覆う蓋、浸漬ノズルおよびシール用治具の材料は、マグネシウム合金よりも融点が高く、かつ、マグネシウム合金と反応しない材質のものが良く、鋼製あるいはフェライト系ステンレス鋼が望ましい。
【００２２】
蓋の固定は、鋳型への固定、浸漬ノズルへの固定、または鋳型と浸漬ノズルとの双方への固定のいずれの方式であっても良い。また、マグネシウム合金溶湯の湯面レベルの変動に応じて高さ方向に位置をスライドさせる方式のものであっても良い。
【００２３】
シール用治具の固定は、鋳型への固定、蓋への固定、または鋳型と蓋の双方への固定のいずれの方式であっても良い。
【００２４】
前述のとおり、マグネシウム合金を連続鋳造する場合には、その溶湯が大気に接触すると、鋳型内の湯面を通してマグネシウム合金溶湯の酸化、水素の吸収および合金成分の蒸発が起こることから、これを防止するためには、大気と接触する湯面をなくする必要がある。このため、湯面に蓋を設けるかあるいは湯面を覆う浸漬ノズルを用いることによって、大気と湯面との接触を防止することが可能となる。
【００２５】
その際に、鋳型と蓋の縁部との隙間、または鋳型と広範囲型浸漬ノズルの縁部との隙間は、１ｍｍ以下とするのが望ましい。
また、溶湯湯面を覆う蓋、浸漬ノズル、広範囲型浸漬ノズルの１つ以上を加熱することにより、マグネシウム合金溶湯が地金としてこれらに付着し、固化することを防止することができる。これらを加熱する際の加熱温度は、マグネシウム合金の固相線温度以上で、（液相線温度＋１００℃）以下の温度範囲とすることが望ましい。
【００２６】
本発明の連続鋳造方法では、マグネシウム合金溶湯の酸化や水素の吸収および合金成分の蒸発を防止できることから、フラックスや保護ガスの使用が不要となる。このため、フラックスのコストが削減できるだけでなく、フラックスの散布作業および除去作業のコストも不要となり、さらに、使用後のフラックスの廃棄処分も要しない。また、保護ガスのコストが不要となるだけでなく、環境面および健康面の問題も発生しない。しかも、フラックスの巻き込みによる欠陥の発生という製品品質面への影響の懸念もなくなる。
また、鋳片表面に生成した酸化層の除去が不要となり、この除去工程で発生する酸化物の廃棄処分も不要となる。
【００２７】
図１は、溶湯表面を蓋により覆う本発明に係る連続鋳造方法を示す模式図である。タンディッシュ１内のマグネシウム合金溶湯は、浸漬ノズル２を経由して連続鋳造鋳型３内に供給される。マグネシウム合金溶湯の湯面は蓋４により覆われ、湯面と大気雰囲気とは遮断されている。鋳型内の溶湯８は、鋳型内壁近傍から凝固して凝固シェル９を形成し、下方に引き抜かれて鋳片１０を形成する。
なお、浸漬ノズルおよび／または蓋を加熱する場合は、加熱装置であるシースヒーター５を設置し、熱電対６による温度測定結果に基づいて温度調整を行うことができる。なお、その他の加熱手段としては、蓋および浸漬ノズルを鋼製で構成する場合には、高周波誘導加熱なども適用することができ、これらを適宜選択して用いればよい。
【００２８】
また、蓋と鋳型内壁との隙間部に不活性ガスを供給する場合は、不活性ガス噴出ノズル７を設置し、前記隙間部に不活性ガスを噴出する。
【００２９】
図２は、加熱装置を設けた広範囲型浸漬ノズルを用い、浸漬ノズルと鋳型内壁との隙間部に向けたガス噴出ノズルから不活性ガスを噴出させる本発明に係る連続鋳造方法を示す模式図である。マグネシウム合金溶湯は、広範囲型浸漬ノズル２１により鋳型内に供給される。
【００３０】
広範囲型浸漬ノズルを加熱する場合は、前記図１の場合と同様に、シースヒーター５を設置し、熱電対６による温度測定結果に基づいて温度調整を行うことができる。
【００３１】
また、広範囲型浸漬ノズルと鋳型内壁との隙間部に不活性ガスを供給する場合は、不活性ガス噴出ノズル７を設置し、前記隙間部に不活性ガスを噴出する。不活性ガスの流量は、鋳型の大きさ、隙間部の大きさなどに応じて決定すれば良いが、０．１〜５リットル／分程度が望ましい。
図３は、溶湯表面を覆う蓋と鋳型内壁との隙間部および鋳片と鋳型下端部の鋳型内壁との隙間部をシールする本発明に係る連続鋳造方法を示す模式図である。溶湯の湯面を覆う蓋４と鋳型内面との隙間部にはシール用治具１１が、また、鋳型下端部内壁と鋳片との隙間部にはシール用治具１２が設置されており、それぞれ、隙間部からの大気や水蒸気の侵入を防止する。なお、シール用治具１１については、鋳型内面との間を、また、シール用治具１２については、鋳片表面との間を摺動できる構造とするのが良い。
【００３２】
【実施例】
本発明のマグネシウム合金の連続鋳造方法の効果を確認するため、本発明例１〜３の試験および比較例１の試験を行った。
〔本発明例１〕
試験条件：
１）マグネシウム合金：Ｍｇ−３％Ａｌ−１％Ｚｎ（融点６３２℃）
２）注湯温度：７５０℃、
３）雰囲気　：大気雰囲気中、
４）鋳型材質：ＳＵＳ４３０、
５）鋳型サイズ（内寸）：幅７００ｍｍ×厚み３０ｍｍ×高さ２００ｍｍ、
６）浸漬ノズルの材質：ＳＵＳ４３０、
７）浸漬ノズルのサイズ：外径２０ｍｍ×肉厚２ｍｍ、
８）蓋の材質：ＳＵＳ４３０、
９）蓋のサイズ：幅方向６９９ｍｍ×厚み方向２９ｍｍ（鋳型内寸より１ｍｍ小）、
１０）浸漬ノズル、蓋の加熱方法：シース・ヒーター加熱、
１１）浸漬ノズル、蓋の加熱温度：７５０℃、
１２）鋳片引き抜き速度：０．５ｍ／ｍｉｎ、
１３）鋳片引き抜き条件：間欠式。
図１に示す方法により本発明の連続鋳造試験を行った。溶融マグネシウム合金をタンディッシュ１から浸漬ノズル２を介して連続鋳造鋳型３内へ供給した。鋳型内の湯面を覆う蓋４は、湯面に接触あるいは湯面の一部に浸漬させるように高さの調節を行い、浸漬ノズルに設置した。浸漬ノズルおよび蓋には加熱用のシースヒーター５が付設されている。ヒーターの温度は熱電対６により測定し、制御した。また、蓋と鋳型内壁との隙間部からマグネシウム合金溶湯中へ酸素および水素が侵入するのを防止するため、不活性ガス噴出ノズル７を設置し、アルゴンガスを噴出させたに
【００３３】
本発明例１の連続鋳造方法においては、後述する比較例１の試験結果を基準の１．０とした場合、蒸気発生率は、０．０３５であり、鋳型内湯面からの合金成分の蒸発は、ほとんどなかった。酸素および水素の含有量は、それぞれ、溶解前の原料中で０．００３質量％であったものが、鋳造後の鋳片中で０．００５質量％となった程度であり、酸素および水素の吸収もほとんど発生せず、また、鋳片の表面に酸化層の形成もない高品質の連続鋳造鋳片を製造することができた。なお、後述する比較例１の試験結果を基準の１．０とした場合、操業コストは０．１であり、良好であった。
〔本発明例２〕
試験条件：
１）マグネシウム合金、注湯温度、雰囲気、鋳型材質、鋳型サイズ、浸漬ノズルの材質、浸漬ノズルの加熱方法、浸漬ノズルの加熱温度、引き抜き速度、および引き抜き条件：前記本発明例１と同一、
２）浸漬ノズルの形状とサイズ：湯面近傍で下広がり、幅方向６９９ｍｍ×厚み方向２９ｍｍ（鋳型内寸より１ｍｍ小）、
図２に示す方法により本発明の連続鋳造試験を行った。溶融マグネシウム合金をタンディッシュから広範囲型浸漬ノズル２１を介して連続鋳造鋳型内へ供給した。広範囲型浸漬ノズルには加熱用のシースヒーター５が付設されている。また、広範囲型浸漬ノズルと鋳型内壁との隙間部からマグネシウム合金溶湯中へ酸素および水素が侵入するのを防止するため、不活性ガス噴出ノズルからアルゴンガスを噴出させた。
【００３４】
本発明例２の連続鋳造方法においては、比較例１の試験結果を基準の１．０とした場合、蒸気発生率は、０．０３５であり、鋳型内湯面からの合金成分の蒸発は、ほとんどなかった。酸素および水素の含有量は、それぞれ、溶解前の原料中で０．００３質量％であったものが、鋳造後の鋳片中で０．００５質量％となった程度であり、酸素および水素の吸収もほとんど発生せず、また、鋳片の表面に酸化層の形成もない高品質の連続鋳造鋳片を製造することができた。なお、比較例１の試験結果を基準の１．０とした場合、操業コストは０．１であり、良好であった。
〔本発明例３〕
試験条件：
１）マグネシウム合金、注湯温度、雰囲気、鋳型材質、浸漬ノズルの材質、蓋の材質、浸漬ノズルと蓋の加熱方法、浸漬ノズルと蓋の加熱温度、引き抜き速度、および引き抜き条件：前記の本発明例１と同一、
２）鋳型サイズ：幅７００ｍｍ×厚み３０ｍｍ×高さ２００ｍｍ、
３）蓋のサイズ：幅方向６９０ｍｍ×厚み方向２０ｍｍ（鋳型内寸より１０ｍｍ小）、
４）シール用治具（湯面側）：ＳＵＳ４３０、厚み０．５ｍｍ、バネ形状で蓋に固定、
５）シール用治具（鋳型下端）：ＳＵＳ４３０、厚み０．５ｍｍ、バネ形状で鋳型に固定。
【００３５】
図３に示す方法により本発明の連続鋳造試験を行った。溶融マグネシウム合金が浸漬ノズルを介して連続鋳造鋳型に供給される。浸漬ノズルの周囲には蓋が取り付けられ、この蓋と鋳型の間には、シール用治具１１が設置されて、大気の侵入を防止している。また、鋳型下端位置には、鋳型３と鋳片１０との隙間部１３に大気あるいは水蒸気が侵入するのを防止するため、シール用治具１２が取り付けられている。
【００３６】
本発明例３の連続鋳造方法においては、比較例１の試験結果を基準の１．０とした場合、蒸気発生率は、０であり、鋳型内湯面からの合金成分の蒸発はなかった。酸素および水素の含有量は、それぞれ、溶解前の原料中で０．００３質量％であったものが、鋳造後の鋳片中で０．００４質量％となった程度であり、酸素および水素の吸収もほとんど発生せず、また、鋳片の表面に酸化層の形成もない高品質の連続鋳造鋳片を製造することができた。なお、比較例１の試験結果を基準の１．０とした場合、操業コストは０．０１であり、極めて良好であった。
〔比較例１〕
試験条件：
１）マグネシウム合金：Ｍｇ−３％Ａｌ−１％Ｚｎ（融点６３２℃）
２）注湯温度：７５０℃、
３）雰囲気：大気雰囲気中、
４）鋳型材質：ＳＵＳ４３０、
５）鋳型サイズ（内寸）：幅７００ｍｍ×厚み３０ｍｍ×高さ２００ｍｍ、
６）浸漬ノズルの材質：ＳＵＳ４３０、
７）浸漬ノズルのサイズ：外径２０ｍｍ×肉厚２ｍｍ、
８）蓋の使用：なし、
９）浸漬ノズルの加熱：なし、
１０）鋳片引き抜き速度：０．５ｍ／ｍｉｎ、
１１）鋳片引き抜き条件：間欠式。
図４に示す方法により、比較例の連続鋳造試験を行った。鋳型内の湯面全体にＳ６ガス７１を供給して鋳造を行った。鋳型内の湯面近傍で発生するマグネシウム蒸気などの気体の熱対流により、保護ガスが湯面の全体を覆わなくなる場合が発生し、合金成分が多量に蒸発した。また、大気と接触して酸化物が生成し、これが連続鋳造鋳片の表面および表皮下に巻き込まれて欠陥となり、製品鋳片とはならなかった。なお、鋳片には多量の酸素および水素が吸収されており、その含有量は、それぞれ、溶解前の原料中で０．００３質量％であったものが、それぞれ、０．０５質量％および０．０８質量％に達していた。また、鋳片表面に酸化物層が斑状に発生したため、この除去作業も行った。
【００３７】
【発明の効果】
本発明のマグネシウム合金の連続鋳造方法によれば、大気雰囲気であっても、マグネシウム合金から発生する合金成分の蒸発を防止できるとともに、マグネシウム合金の溶湯中での酸化物の生成や酸素および水素の吸収が防止でき、また、鋳片表面の酸化を抑制でき、表面品質および内部品質の優れたマグネシウム合金の連続鋳造鋳片の製造が可能になる。
【図面の簡単な説明】
【図１】溶湯表面を蓋により覆う本発明に係る連続鋳造方法を示す模式図である。
【図２】加熱装置を設けた広範囲型浸漬ノズルを用い、浸漬ノズルと鋳型内壁との隙間部に向けたガス噴出ノズルから不活性ガスを噴出させる本発明に係る連続鋳造方法を示す模式図である。
【図３】溶湯表面を覆う蓋と鋳型内壁との隙間部および鋳片と鋳型下端部の鋳型内壁との隙間部をシールする本発明に係る連続鋳造方法を示す模式図である。
【図４】従来の連続鋳造方法を示す模式図である。
【符号の説明】
１：タンディッシュ、　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
２：浸漬ノズル、　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
２１：広範囲型浸漬ノズル、
３：連続鋳造鋳型、　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
４：蓋、　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
５：加熱装置（シースヒーター）、　　　　　　　　　　　　　　　　
６：熱電対、
７：不活性ガス噴出ノズル、
８：マグネシウム合金溶湯、　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
９：マグネシウム合金の凝固シェル、
１０：マグネシウム合金鋳片、
１１：蓋と鋳型内壁との隙間部のシール用治具、
１２：鋳型下端部内壁と鋳片との隙間部のシール用治具、
１３：隙間部。
【図１】
2004001006.tif 000003
【図２】
2004001006.tif 000004
【図３】
2004001006.tif 000005
【図４】
2004001006.tif 000006