(57)【要約】【課題】セリウム酸化物を用いて貴金属の粒成長を抑制するとともに、ＮＯｘ　浄化率の低下を防止する。【解決手段】ＣｅＯ２が表面に多く内部に少ない不均質構造のセリア系複合酸化物粒子を含む酸化物担体に貴金属を担持した。表面に多く存在するＣｅＯ２によって貴金属の粒成長が抑制される。そして内部にはＣｅＯ２が少ないのでＣｅＯ２の絶対量が従来より少なくなり、酸素吸蔵放出能が従来より低くなるため、リッチスパイク時における還元成分の消費が抑制され、これによってＮＯｘ　浄化率の低下が抑制される。【選択図】　図１
2004074138.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
酸化物担体に貴金属とＮＯｘ　吸蔵材とを担持してなるＮＯｘ　吸蔵還元型の排ガス浄化用触媒において、
該酸化物担体は、ＣｅＯ２が表面に多く内部に少ない不均質構造のセリア系複合酸化物粒子を含むことを特徴とする排ガス浄化用触媒。
【請求項２】
前記セリア系複合酸化物はＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物である請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項３】
前記貴金属は少なくとも前記セリア系複合酸化物粒子に担持されている請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項４】
前記セリア系複合酸化物粒子は排ガス上流側より排ガス下流側に多く含まれている請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の排ガス浄化用触媒を、空燃比（Ａ／Ｆ）が１５以上の燃料リーン雰囲気で運転され間欠的にストイキ〜燃料リッチ雰囲気とされる希薄燃焼エンジンから排出される排ガスと接触させ、該排ガス中に含まれるＮＯｘ　をリーン側で該ＮＯｘ　吸蔵材に吸蔵し、ストイキからリッチ側で該ＮＯｘ　吸蔵材から放出されたＮＯｘ　を還元することを特徴とする排ガス浄化方法。
【請求項６】
前記燃料リーン雰囲気は空燃比（Ａ／Ｆ）が１８以上である請求項５に記載の排ガス浄化方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、酸素過剰のリーン雰囲気と還元成分過剰のリッチ雰囲気とが交互に切り替えられる排ガス中で使用されるＮＯｘ　吸蔵還元型の排ガス浄化用触媒と、その排ガス浄化用触媒を用いた排ガス浄化方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
燃費の向上とともに二酸化炭素の排出の抑制を目的とし、近年の自動車には酸素過剰のリーン雰囲気で燃焼されるリーンバーンエンジンが用いられている。ところがリーンバーンエンジンからの排ガスは酸素過剰のリーン雰囲気であるために、一般の三元触媒では、ＨＣ，ＣＯの浄化は可能であるもののＮＯｘ　の還元浄化が困難である。
【０００３】
そこで酸化物担体に貴金属とＮＯｘ　吸蔵材とを担持してなるＮＯｘ　吸蔵還元型触媒が開発され、空気過剰のリーン雰囲気と燃料過剰のリッチ雰囲気とを交互に切り替える燃焼条件下にて用いられている。空気過剰のリーン雰囲気での燃焼排ガスは酸素過剰のリーン雰囲気であるので、排ガス中のＮＯは酸化によってＮＯ２　となりＮＯｘ　吸蔵材に硝酸塩などとして吸蔵される。そして燃料過剰のリッチ雰囲気の燃焼排ガスは還元成分過剰のリッチ雰囲気であり、その雰囲気下では吸蔵されていたＮＯｘ　がＮＯｘ　吸蔵材から放出され雰囲気中に豊富に存在する還元成分によってＮ２まで還元され浄化される。
【０００４】
そして燃費の向上及び二酸化炭素の排出抑制の目的を達成するためには、空気過剰のリーン雰囲気での燃焼時間を長くし、燃料過剰のリッチ雰囲気での燃焼時間は短くする必要があり、常時はリーン雰囲気で燃焼させ燃料過剰のリッチ雰囲気をパルス的に導入する（リッチスパイク）ことが行われている。しかし空気過剰のリーン雰囲気での燃焼排ガスは、高温の酸化性雰囲気であるために、ＮＯｘ　吸蔵還元型触媒に担持されている貴金属に粒成長が生じ、活性点の減少によって浄化性能が低下するという不具合があった。
【０００５】
そこで特開２００１−１４９７５７号公報には、セリウム酸化物粉末又はＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末に貴金属を担持したＮＯｘ　吸蔵還元型触媒が開示されている。このように少なくともセリウム酸化物を含む担体に担持された貴金属は、理由は不明であるが、高温のリーン雰囲気における粒成長が抑制される。したがって耐久性に優れた触媒とすることができる。
【０００６】
またＮＯｘ　吸蔵還元型触媒を用いた空燃比の制御システムにおいて、空燃比がストイキ一定の場合にも、三元触媒としての活性を向上させ、かつ貴金属の粒成長を抑制するために、ＮＯｘ　吸蔵還元型触媒にセリウム酸化物粉末又はＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物を含むことがより好ましい。
【０００７】
【特許文献１】特開２００１−１４９７５７号
【特許文献２】特開平０５−１６８９２７号
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
セリウム酸化物は酸素吸蔵放出能を備え、酸素過剰のリーン雰囲気下では酸素を吸蔵し、還元成分過剰のリッチ雰囲気下では酸素を放出するという特性（以下ＯＳＣ能という）を有している。そのためセリウム酸化物を含むＮＯｘ　吸蔵還元型触媒では、リッチスパイク時にセリウム酸化物から放出された酸素によって還元成分が消費され、ＮＯｘ　の浄化が困難になるという不具合があった。そのためＮＯｘ　吸蔵材は、ＮＯｘ　が吸蔵された状態で再び酸素過剰のリーン雰囲気の排ガスに曝されることとなり、新たなＮＯｘ　の吸蔵が困難となってＮＯｘ　浄化率の低下という現象が生じる。
【０００９】
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、セリウム酸化物を効率的に用いてＮＯｘ　浄化率の低下を防止することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決する本発明の排ガス浄化用触媒の特徴は、酸化物担体に貴金属とＮＯｘ　吸蔵材とを担持してなるＮＯｘ　吸蔵還元型の排ガス浄化用触媒において、酸化物担体は、ＣｅＯ２が表面に多く内部に少ない不均質構造のセリア系複合酸化物粒子を含むことにある。
【００１１】
セリア系複合酸化物はＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物であることが望ましい。また、貴金属は少なくともセリア系複合酸化物粒子粒子に担持されていることが望ましい。
【００１２】
さらに、セリア系複合酸化物粒子は排ガス上流側より排ガス下流側に多く含まれていることが望ましい。
【００１３】
そして本発明の排ガス浄化方法の特徴は、本発明の排ガス浄化用触媒を、空燃比（Ａ／Ｆ）が１５以上の燃料リーン雰囲気で運転され間欠的にストイキ〜燃料リッチ雰囲気とされる希薄燃焼エンジンから排出される排ガスと接触させ、排ガス中に含まれるＮＯｘ　をリーン側でＮＯｘ　吸蔵材に吸蔵し、ストイキからリッチ側でＮＯｘ　吸蔵材から放出されたＮＯｘ　を還元することにある。
【００１４】
燃料リーン雰囲気は空燃比（Ａ／Ｆ）が１８以上であることがさらに好ましい。
【００１５】
【発明の実施の形態】
セリウム酸化物を含む担体の　ＯＳＣ能は、セリウム酸化物の量に比例することがわかっている。しかしセリウム酸化物を含む担体に担持された貴金属の粒成長の抑制作用は、担持されている貴金属近傍のセリウム酸化物の量にのみ影響され、担持されている貴金属から離れた内部のセリウム酸化物の作用はほとんどないことが、本発明者の研究により明らかとなった。
【００１６】
そこで本発明の排ガス浄化用触媒では、ＣｅＯ２が表面に多く内部に少ない不均質構造のセリア系複合酸化物粒子を含む酸化物担体を用いている。このような構成とすることにより、粒子表面に多く存在するＣｅＯ２によって貴金属の粒成長が抑制される。そして粒子内部にはＣｅＯ２が少ないのでＣｅＯ２の絶対量が従来より少なくなり、　ＯＳＣ能が従来より低くなるため、リッチスパイク時における還元成分の消費が抑制され、これによってＮＯｘ　浄化率の低下が抑制される。なお、この作用効果を最大に発現させるには、貴金属は少なくとも不均質構造のセリア系複合酸化物粒子に担持されていることが望ましい。
【００１７】
不均質構造のセリア系複合酸化物粒子は、排ガス上流側より排ガス下流側に多く含まれていることが望ましい。このように構成することで、排ガス上流側においては、リッチスパイク時の還元成分の酸素による消費を抑制することができる。したがって従来と同じ還元剤量でもＮＯｘ　浄化率が向上し、ＮＯｘ　浄化率を同等とすれば還元剤量が低減できるので燃費が向上する。すなわち、還元成分をＮＯｘ　の還元に効率よく利用することができる。そして排ガス下流側においては、　ＯＳＣ能が発現されるため放出された酸素によって余剰の還元成分を酸化浄化することができる。したがってリッチスパイクにより導入された還元成分をＮＯｘ　の還元浄化に効率よく利用することができ、ＮＯｘ　浄化率が向上するとともにＨＣ及びＣＯの排出も抑制される。
【００１８】
不均質構造のセリア系複合酸化物粒子としては、ＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物，ＣｅＯ２−Ａｌ２Ｏ３複合酸化物，ＣｅＯ２−ＴｉＯ２複合酸化物，ＣｅＯ２−ＳｉＯ２複合酸化物などを用いることができるが、ＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物が特に好ましい。ＺｒＯ２を複合化することでＣｅＯ２の安定性が向上し、ＣｅＯ２自体の粒成長が抑制されるので、ＣｅＯ２の粒成長に伴う貴金属の粒成長も抑制することができる。例えばＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物の組成比は特に制限されないが、モル比でＣｅ／Ｚｒ＝５／９５〜５０／５０の範囲であるのが好ましい。Ｃｅがこの範囲より少ないと貴金属の粒成長の抑制が困難となり、Ｃｅがこの範囲より多くなると　ＯＳＣ能が高くなりすぎてＮＯｘ　浄化率が低下するようになる。
【００１９】
ＣｅＯ２が表面に多く内部に少ない不均質構造のセリア系複合酸化物粒子において、表面におけるセリウム元素量は不均質構造のセリア系複合酸化物粒子中の全セリウム元素量の５０％を超えればよく、６０％以上であることが特に望ましい。表面におけるセリウム元素量が全セリウム元素量の５０％以下であると、貴金属の粒成長の抑制が困難となる。またセリア系複合酸化物粒子中の全セリウム元素量は、不均質構造のセリア系複合酸化物粒子の全金属元素量に対して５０モル％以下であることが望ましい。全セリウム元素量がこの範囲より多くなると　ＯＳＣ能が高くなりすぎ、ＮＯｘ　浄化率が低下するようになる。
【００２０】
ＣｅＯ２が表面に多く内部に少ない不均質構造のセリア系複合酸化物粒子を製造するには、例えばＺｒＯ２粉末や　Ａｌ２Ｏ３粉末に硝酸セリウム水溶液を含浸して焼成する方法がある。あるいはオキシ硝酸ジルコニウム水溶液からＺｒＯ２前駆体を析出させ、その後に硝酸セリウム水溶液を混合してＺｒＯ２前駆体の表面にＣｅＯ２前駆体を析出させ、それを焼成することで製造することもできる。またＺｒＯ２あるいはＺｒＯ２前駆体などの表面でセリウムアルコキシドを加水分解させ、それを焼成して製造することも可能である。
【００２１】
本発明の排ガス浄化用触媒における酸化物担体は、上記した不均質構造のセリア系複合酸化物粒子を含めばよく、不均質構造のセリア系複合酸化物粒子の粉末のみから構成してもよいし他の酸化物粉末を混合することもできる。また他の酸化物よりなるコート層の表面に不均質構造のセリア系複合酸化物粒子の粉末を含むコート層をオーバーコートすることもできる。他の酸化物粉末としては、　Ａｌ２Ｏ３，ＺｒＯ２，ＴｉＯ２などが例示されるが、不均質構造のセリア系複合酸化物粒子の粉末と他の酸化物粉末を混合して用いる場合は、酸化物担体中に不均質構造のセリア系複合酸化物粒子の粉末が１０体積％以上含まれるようにすることが望ましい。
【００２２】
貴金属としてはＰｔ，Ｒｈ，Ｐｄ，Ｉｒなどから選択されるが、酸化活性の高いＰｔを少なくとも含むことが望ましい。なお不均質構造のセリア系複合酸化物粒子を含む酸化物担体の貴金属の担持量は担体に対して　０．１〜１０重量％が適当であり、　０．１重量％より少ないと排ガス浄化用触媒としての浄化活性が得られず、１０重量％を超えて担持しても活性が飽和するとともに高価となってしまう。
【００２３】
ＮＯｘ　吸蔵材は、アルカリ金属，アルカリ土類金属，セリウムを除く希土類元素の中から選択して用いることができる。アルカリ金属及びアルカリ土類金属の中から選ばれる金属であることが好ましく、アルカリ金属とアルカリ土類金属の両方を担持することが特に望ましい。またＮＯｘ　吸蔵材の担持量は、排ガス浄化用触媒の１リットル当たり０．０１〜５モルの範囲が適当である。０．０１モルより少ないとＮＯｘ　浄化能が低すぎて実用的でなく、５モルを超えて担持すると貴金属の活性が低下するようになる。
【００２４】
不均質構造のセリア系複合酸化物粒子を排ガス上流側より排ガス下流側に多く含む排ガス浄化用触媒とする場合、セリア系複合酸化物粒子の濃度が排ガス上流側より排ガス下流側に多くなるようにしてもよいし、セリア系複合酸化物粒子を排ガス上流側に含まず排ガス下流側にのみ含むようにしてもよい。なお排ガス下流側とは、下流側端面からの長さが排ガス流れ方向の排ガス浄化用触媒の全長に対して１０〜７０％の範囲とするのが好ましく、３０〜５０％の範囲とするのが特に好ましい。
【００２５】
また不均質構造のセリア系複合酸化物粒子を排ガス上流側より排ガス下流側に多く含む排ガス浄化用触媒とする場合、酸化物担体に混合してコート層を形成してもよいし、酸化物担体層の表面にオーバーコートすることもできる。
【００２６】
そして本発明の排ガス浄化方法では、本発明の排ガス浄化用触媒を、空燃比（Ａ／Ｆ）が１５以上の燃料リーン雰囲気で運転され間欠的にストイキ〜燃料リッチ雰囲気とされる希薄燃焼エンジンから排出される排ガスと接触させ、排ガス中に含まれるＮＯｘ　をリーン側でＮＯｘ　吸蔵材に吸蔵し、ストイキからリッチ側でＮＯｘ　吸蔵材から放出されたＮＯｘ　を還元する。
【００２７】
ストイキ〜燃料リッチ雰囲気の排ガス中では、ＮＯｘ　吸蔵材に吸蔵されていたＮＯｘ　が放出され、雰囲気中に存在するＨＣ及びＣＯなどの還元成分によって還元される。このとき酸化物担体には不均質構造のセリア系複合酸化物粒子が含まれているが、その　ＯＳＣ能は従来より低いため還元成分の消費が抑制され、これによってＮＯｘ　浄化率の低下が抑制され高いＮＯｘ　浄化能が発現される。
【００２８】
そして不均質構造のセリア系複合酸化物粒子を排ガス上流側より排ガス下流側に多く含む排ガス浄化用触媒とすれば、排ガス上流側においては還元成分の酸素による消費を抑制することができ、還元成分をＮＯｘ　の還元に効率よく利用することができる。したがって従来と同じ還元剤量でもＮＯｘ　浄化率が向上し、ＮＯｘ　浄化率を同等とすれば還元剤量が低減できるので燃費が向上する。そして排ガス下流側においては、ある程度の　ＯＳＣ能が発現されるため放出された酸素によって余剰の還元成分を酸化浄化することができる。
【００２９】
【実施例】
以下、実施例及び比較例により本発明を具体的に説明する。
【００３０】
（実施例１）
オキシ硝酸ジルコニウムを蒸留水に溶解した所定濃度の水溶液に、モル比でＺｒ：ＮＨ３　＝２：３となる量のアンモニア水を投入し、８０℃で３０分撹拌してＺｒＯ２前駆体（水酸化ジルコニウム）を析出させた。次いでこの溶液に、モル比でＺｒ：Ｃｅ＝９：１となる量のセリウムイオンを含む硝酸セリウム水溶液を添加して撹拌し、モル比でＣｅ：ＮＨ３　＝２：３となる量のアンモニア水を投入して８０℃で３０分撹拌した。これによりＺｒＯ２前駆体を核として、その表面にＣｅＯ２前駆体が析出した。この溶液を濾過し、　１１０℃で２４時間乾燥後、　６００℃で５時間焼成してＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末を調製した。
【００３１】
このＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末は、図１に示すように、核としてのＺｒＯ２（１）と、ＺｒＯ２（１）の表面に分散して複合化されたＣｅＯ２（２）と、からなる不均質構造の粒子から構成されている。
【００３２】
このＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末と、蒸留水と、バインダ（硝酸アルミニウム）を混合してスラリーを調製し、３５ｃｃのセラミック製モノリスハニカム基材にウオッシュコートして、　２５０℃で２時間乾燥後、　５００℃で２時間焼成しコート層を形成した。コート層は、モノリスハニカム基材１リットルあたり　２００ｇ形成された。
【００３３】
次に、コート層が形成されたモノリスハニカム基材に、所定濃度のジニトロジアンミン白金水溶液の所定量を含浸させ、　５００℃で１時間焼成してコート層にＰｔを担持した。次いで酢酸バリウムと酢酸カリウムが所定濃度で溶解した水溶液の所定量を含浸させ、　５５０℃で２時間焼成してＢａとＫを担持した。各成分の担持量は、モノリスハニカム基材１リットルあたりＰｔが２ｇ、Ｂａが　０．２モル、Ｋが０．１５モルである。
【００３４】
（実施例２）
ＺｒＯ２前駆体（水酸化ジルコニウム）が析出した溶液に、モル比でＺｒ：Ｃｅ＝７：３となる量のセリウムイオンを含む硝酸セリウム水溶液を添加したこと以外は実施例１と同様にしてＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末を調製し、そのＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末を用いたこと以外は実施例１と同様にして、実施例２の触媒を調製した。
【００３５】
（比較例１）
オキシ硝酸ジルコニウムと硝酸セリウムを、モル比でＺｒ：Ｃｅ＝９：１となるように蒸留水に溶解した水溶液に、モル比で（Ｚｒ＋Ｃｅ）：ＮＨ３　＝２：３となる量のアンモニア水を投入して８０℃で３０分撹拌した。この溶液を濾過し、　１１０℃で２４時間乾燥後　６００℃で５時間焼成して、表面から内部まで均質なＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粒子からなるＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末を調製した。
【００３６】
そしてこのＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末を用いたこと以外は実施例１と同様にして、比較例１の触媒を調製した。
【００３７】
（比較例２）
オキシ硝酸ジルコニウムと硝酸セリウムをモル比でＺｒ：Ｃｅ＝７：３となるように蒸留水に溶解した水溶液を用いたこと以外は比較例１と同様にしてＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末を調製し、そのＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末を用いたこと以外は実施例１と同様にして、比較例２の触媒を調製した。
【００３８】
＜試験・評価＞
実施例１−２及び比較例１−２で調製されたＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末の表面Ｃｅ量をＸＰＳにて測定した。結果を図２に示す。図２から、実施例１は比較例１より表面Ｃｅ量が多く、実施例２は比較例２より表面Ｃｅ量が多いことが明らかであり、実施例１−２で調製されたＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粒子は大部分が図１に示すような構造になっていると考えられる。
【００３９】
次に、各触媒を評価装置にそれぞれ配置し、表１に示すＬｅａｎモデルガスを流通させたときの触媒全体の飽和ＮＯｘ　吸蔵量を　２５０〜　５５０℃の範囲の各温度でそれぞれ測定した。結果を図３に示す。またＮＯｘ　吸蔵量が飽和した触媒に表１に示すＲｉｃｈモデルガスを３秒間流し、その後Ｌｅａｎモデルガスに切り換えた時の触媒全体のＮＯｘ　吸蔵量（ＲＳＮＯｘ　吸蔵量）を各温度でそれぞれ測定した。総流量は３０Ｌ／分である。結果を図４に示す。
【００４０】
【表１】
2004074138.tif 000003
【００４１】
次いで各触媒に対して、表２に示すＬｅａｎモデルガスを５５秒，Ｒｉｃｈモデルガスを５秒ずつ交互に、　８００℃で４時間流通させる耐久試験を行った。総流量は３０Ｌ／分である。
【００４２】
【表２】
2004074138.tif 000004
【００４３】
そして耐久試験後の各触媒について、上記と同様にして触媒全体の飽和ＮＯｘ　吸蔵量とＲＳＮＯｘ　吸蔵量をそれぞれ測定し、結果を図５及び図６に示す。
【００４４】
図３，図４より、初期の飽和ＮＯｘ　吸蔵量は各触媒とも同等であり、Ｐｔの担持量（活性点数）が同一であればＮＯが酸化されＮＯ２　となってＮＯｘ　吸蔵材に吸蔵される量は、Ｃｅ量に無関係に一定であることがわかる。またリッチスパイク後のＮＯｘ　吸蔵量（ＲＳＮＯｘ　吸蔵量）は、（実施例１≒比較例１）＜（実施例２≒比較例２）である。すなわちリッチスパイク時にＣｅＯ２から放出される酸素によって還元成分が消費される量、及びそれによって浄化されずに残るＮＯｘ　量はコート層中の総Ｃｅ量によって決定され、表面Ｃｅ量には無関係であることが明らかである。
【００４５】
一方、図５，図６から、耐久試験後における低温域の飽和ＮＯｘ　吸蔵量は、比較例１＜実施例１＜比較例２＜実施例２であり、低温域のＲＳＮＯｘ　吸蔵量は比較例１＜比較例２＜実施例１＜実施例２となっている。すなわち同じＣｅ量で比較すると、実施例１及び実施例２の方が比較例１及び比較例２より飽和ＮＯｘ　吸蔵量及びＲＳＮＯｘ　吸蔵量が共に多い。このことは、実施例１及び実施例２の触媒の方がＰｔの活性が高いことを意味し、実施例１及び実施例２の触媒の方が耐久試験時のＰｔの粒成長が少ないことを意味している。すなわち実施例１及び実施例２の触媒では、ＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粒子の表面Ｃｅ量が多いため、耐久試験時のＰｔの粒成長が抑制されたことがわかる。
【００４６】
したがって、表面Ｃｅ量を多くするとともに内部のＣｅ量を少なくすることで総Ｃｅ量を抑制すれば、耐久試験時のＰｔの粒成長を抑制できるとともに、リッチスパイク時にＣｅＯ２から放出される酸素によって還元成分が消費される量を少なくすることができることが明らかであり、本発明の触媒は耐久性に優れかつ高いＮＯｘ　浄化性能が発現されることが明らかである。
【００４７】
（実施例３）
Ａｌ２Ｏ３粉末　１００ｇとＴｉＯ２粉末　１００ｇを混合した後スラリーを調製し、３５ｃｃのセラミック製モノリスハニカム基材にウオッシュコートして、　２５０℃で２時間乾燥後、　５００℃で２時間焼成しコート層を形成した。コート層は、モノリスハニカム基材１リットルあたり　２００ｇ形成された。このコート層が形成されたモノリスハニカム基材に、所定濃度のジニトロジアンミン白金水溶液の所定量を含浸させ、５００℃で１時間焼成してコート層にＰｔを担持した。Ｐｔの担持量はモノリスハニカム基材１リットルあたり２ｇである。
【００４８】
次に、実施例１で調製された不均質構造のＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末を３０重量％含むスラリーを調製し、Ｐｔを担持したコート層をもつモノリスハニカム基材の下流側端面から全長の１／１０の長さの範囲のみにウォッシュコートして、　２５０℃で２時間乾燥後、　５００℃で２時間焼成しオーバーコート層を形成した。オーバーコート層は、モノリスハニカム基材１リットルあたり１０ｇ形成された。
【００４９】
次いで酢酸バリウムと酢酸カリウムが所定濃度で溶解した水溶液の所定量を含浸させ、　５５０℃で２時間焼成してＢａとＫを担持した。各成分の担持量は、モノリスハニカム基材１リットルあたりＰｔが２ｇ、Ｂａが　０．２モル、Ｋが０．１５モルである。
【００５０】
（実施例４）
オーバーコート層を下流側端面から全長の１／３の長さの範囲のみに形成したこと以外は実施例３と同様である。オーバーコート層は、モノリスハニカム基材１リットルあたり１０ｇ形成されている。
【００５１】
（実施例５）
オーバーコート層を下流側端面から全長の１／２の長さの範囲のみに形成したこと以外は実施例３と同様である。オーバーコート層は、モノリスハニカム基材１リットルあたり１０ｇ形成されている。
【００５２】
（実施例６）
オーバーコート層を下流側端面から全長の２／３の長さの範囲のみに形成したこと以外は実施例３と同様である。オーバーコート層は、モノリスハニカム基材１リットルあたり１０ｇ形成されている。
【００５３】
（実施例７）
オーバーコート層を全長に形成したこと以外は実施例３と同様である。オーバーコート層は、モノリスハニカム基材１リットルあたり１０ｇ形成されている。
【００５４】
（比較例３）
オーバーコート層を形成せず、ＰｔとともにＢａ及びＫを　Ａｌ２Ｏ３及びＴｉＯ２からなるコート層に担持したこと以外は実施例３と同様である。
【００５５】
＜試験・評価＞
各触媒を評価装置にそれぞれ配置し、表２に示したＬｅａｎモデルガスを５５秒，Ｒｉｃｈモデルガスを５秒ずつ交互に、　８００℃で４時間流通させる耐久試験をそれぞれ行った。総流量は３０Ｌ／分である。
【００５６】
そして耐久試験後の各触媒について、表１に示したＬｅａｎモデルガスを６０秒、Ｒｉｃｈモデルガスを３秒ずつ交互に繰り返し流通させたときのＮＯｘ　浄化率及びＨＣ排出量を測定した。触媒床温度は　３００℃である。結果を図７及び図８に示す。
【００５７】
図７より各実施例の触媒は比較例３の触媒に比べて高いＮＯｘ　浄化率を示し、これは不均質構造のセリア系複合酸化物粉末からなるコート層を形成した効果であることが明らかである。また実施例どうしの比較から、オーバーコート層の形成範囲は、全長に対して１０〜７０％の範囲とするのが好ましく、３０〜５０％の範囲とするのが特に好ましいことも明らかである。
【００５８】
さらに図８より、各実施例の触媒は比較例３の触媒に比べて低いＨＣ排出量を示し、これは不均質構造のセリア系複合酸化物粉末からなるコート層を形成した効果であることが明らかである。また各実施例ともに不均質構造のセリア系複合酸化物の量は同一であるが、ＨＣの排出量にはほとんど差が無いのにＮＯｘ　浄化率には大きな差がある。これは消費されたＨＣがＮＯｘ　の還元に利用された効率が異なるためであり、実施例３〜６のように排ガス下流側にオーバーコート層を形成することで、酸素によって消費されるＨＣが低減されその分がＮＯｘ　の還元に消費されたと考えられ、ＨＣの利用効率が向上したと考えられる。
【００５９】
【発明の効果】
すなわち本発明の排ガス浄化用触媒及び排ガス浄化方法によれば、ＣｅＯ２が効率的に利用されて貴金属の粒成長が抑制されているので浄化性能の耐久性が向上するとともに、リッチスパイク時の還元性成分の消費が抑制されＮＯｘ　浄化率の低下を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例で調製された不均質構造のＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粒子の構成を示す説明図である。
【図２】実施例及び比較例で調製された不均質構造のＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粒子の表面Ｃｅ量を示すグラフである。
【図３】実施例及び比較例の触媒の初期における飽和ＮＯｘ　吸蔵量を示すグラフである。
【図４】実施例及び比較例の触媒の初期におけるＲＳＮＯｘ　吸蔵量を示すグラフである。
【図５】実施例及び比較例の触媒の耐久試験後における飽和ＮＯｘ　吸蔵量を示すグラフである。
【図６】実施例及び比較例の触媒の耐久試験後におけるＲＳＮＯｘ　吸蔵量を示すグラフである。
【図７】実施例及び比較例の触媒の耐久試験後におけるＮＯｘ　浄化率を示すグラフである。
【図８】実施例及び比較例の触媒の耐久試験後におけるＨＣ排出量を示すグラフである。
【符号の説明】
１：ＺｒＯ２　　　　　　２：ＣｅＯ２
【図１】
2004074138.tif 000005
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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