(57)【要約】【課題】高強度鋼板のスポット溶接において、良好な作業性を確保しつつ溶接継手の疲労強度を向上させることが可能な溶接方法を提供する。【解決手段】高強度鋼板をスポット溶接して形成させた溶接継手の疲労強度を向上させる方法において、溶接時の電極先端での面圧、通電終了後の電極保持時間、ナゲット径を規定してスポット溶接を行うことを特徴とする高強度鋼板スポット溶接継手の疲労強度向上方法。【選択図】　　　図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
引張強さが４３０ＭＰａ以上の高強度鋼板をスポット溶接した溶接継手の疲労強度を向上させる方法において、電極先端での面圧Ｐ（ＭＰａ）および溶接後の電極保持時間ＨＴ（ｍｓ）を下記（１）および（２）式を満たすように設定してスポット溶接することを特徴とする高強度鋼板スポット溶接継手の疲労強度向上方法。
５．７５２×ＴＳ１／２≦Ｐ≦８．７９２×ＴＳ１／２（ＭＰａ）　　　　　　　　（１）
２４０×ｔ−１６０≦ＨＴ（ｍｓ）　　　　　　　　　　　　　　　　　（２）
但し、ＴＳ：被溶接材の引張強さ（ＭＰａ）
Ｐ：溶接時の電極先端での面圧（ＭＰａ）
ｔ：被溶接材の厚み（ｍｍ）
ＨＴ：溶接後の電極保持時間（ｍｓ）
【請求項２】
さらに、前記電極の先端径ｄが下記（３）式を満たし、かつ、ナゲット径ＮＤが下記（４）式を満たすように設定してスポット溶接することを特徴とする請求項１に記載の高強度鋼板スポット溶接継手の疲労強度向上方法。
５．５×ｔ１／２≦ｄ≦７．５×ｔ１／２（ｍｍ）　　　　　　　　　　　　　（３）
５．５×ｔ１／２≦ＮＤ≦７．５×ｔ１／２（ｍｍ）　　　　　　　　　　　　（４）
但し、ｔ：被溶接材の厚み（ｍｍ）
ｄ：電極の先端径（ｍｍ）
ＮＤ：ナゲット径（ｍｍ）
【請求項３】
前記高強度鋼板が、フェライト中に残留オーステナイトを含有する加工誘起変態型複合組織鋼板であることを特徴とする請求項１または２に記載の高強度鋼板スポット溶接継手の疲労強度向上方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、スポット溶接で形成させた高強度鋼板溶接継手、主に、自動車用部品の取付けおよび車体の組立てなどで使用されるスポット溶接方法で形成させた高強度鋼板溶接継手の疲労強度を向上させる方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、自動車の低燃費化、ＣＯ２排出量削減および衝突安全性向上等の対策のため、自動車分野では、自動車の車体や部品などに、薄肉の高強度鋼板を使用するニーズが高まっている。
【０００３】
自動車の車体の組立てや部品の取付けなどには、スポット溶接方法が主に用いられているが、高強度鋼板をスポット溶接方法で溶接する場合には、以下のような問題がある。
【０００４】
スポット溶接部（溶接継手）の品質指標としては、引張強さとともに疲労強度が重要となる。溶接継手の引張強さは鋼板の引張強さとともに増加するが、溶接継手の疲労強度は、鋼板の引張強さが増加してもほとんど増加しない。
【０００５】
例えば、引張強さが２９０ＭＰａの軟鋼板の代わりに、引張強さが５９０ＭＰａの高強度鋼板を用いれば、スポット溶接継手の引張せん断強さ（溶接継手のせん断方向に引張荷重を負荷した場合の引張強さ）はほぼ２倍になるが、溶接継手のせん断方向に繰り返し荷重を負荷した場合の疲労強度、例えば、応力負荷の回数が２×１０６回における荷重を疲労強度と定義すると、疲労強度は増加せず軟鋼板の場合とほぼ同じ値を示す。
【０００６】
このように、疲労強度が低い値を示す原因としては、従来、報告されているように、スポット溶接部のノッチ形状が考えられる。すなわち、図１で示すように、鋼板１の間に存在するナゲット２の重ね面での接触部分がノッチ形状になっているため、引張せん断方向（矢印方向）３に荷重を負荷して疲労試験を行った場合、鋼板の引張強さが高くても、このノッチ効果によって疲労強度が向上しないと考えられる。
【０００７】
特に、高強度鋼板を用いた場合には、軟鋼板を用いた場合に比べて、ナゲット部の硬さが増加するので、このノッチ効果は顕著になる。一方、剥離方向（引張せん断方向（矢印方向）３と垂直な方向）に荷重を負荷して疲労試験を行った場合にも、高強度鋼板の溶接継手の疲労強度は増加せず軟鋼と同じである。
【０００８】
この場合は、ナゲット周辺部での応力集中が顕著であり、局部の応力負荷が高まり、そこでクラックが発生し易くなるため、引張せん断方向に繰り返し荷重を負荷した場合に比べて、疲労強度は一桁程度低下する。
【０００９】
一般に、鋼板の引張強さが増加するほど、下記式で示される炭素当量Ｃｅｑの値が高くなる傾向にあり、高強度鋼板のＣｅｑの値は、０．２を超えることが知られている。
Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋２Ｐ＋４Ｓ
式中、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、および、Ｓは、それぞれ、鋼中の炭素、珪素、マンガン、リン、硫黄の各含有量（質量％）を示す。
【００１０】
このように、高強度鋼板の引張強さが増加するとともに、その鋼板の炭素当量Ｃｅｑが高くなるため、引張強さが高い高強度鋼板ほどスポット溶接部（ナゲット部）と熱影響部の硬さが高くなり、その結果、靱性が低下して破壊が容易に起こり易くなる。
【００１１】
また、高強度鋼板では、軟鋼に比べてスプリングバックが起こり易いため、スポット溶接部には引張の残留応力が発生して疲労強度が低下し易くなったり、また、割れが発生して疲労強度や静的強度が低下し易くなったりする。
【００１２】
以上の理由で、高強度鋼板のスポット溶接部の疲労強度は、高強度鋼板の引張強さが増加しても増加せず、軟鋼と同程度になると考えられる。
【００１３】
従来の高強度鋼板のスポット溶接において、溶接継手の疲労強度を向上させる手段としては、スポット溶接の通電が完了した後、一定時間経過後にテンパー通電を行い、スポット溶接部（ナゲット部）と熱影響部を焼鈍して硬さを低下させ、残留応力を変化させる方法が知られている（例えば、非特許文献１参照）。
【００１４】
しかし、この方法は、テンパー通電の適正な条件範囲の幅が非常に狭く、また、操業条件の変化により再現性が乏しいという実用上の問題がある。特に、めっき鋼板を連続的に打点してスポット溶接する場合には、打点数の増加とともに、電極先端がめっきとの合金化反応によって劣化し、電極先端径が増大して電流密度が低下し、最適なテンパー通電条件から外れるため、安定的に継手の疲労強度を向上させることが困難となる。
【００１５】
スポット溶接部の疲労強度を向上させる方法としては、これ以外にも、疲労強度特性が優れた鋼板を用いてスポット溶接する方法が知られている（例えば、特許文献１〜６、参照）
しかし、これらの方法は、軟鋼板のスポット溶接に関するものであり、高強度鋼板のスポット溶接部の疲労強度を向上させる方法については、未だ報告された例はない。
【特許文献１】
特開昭６３−３１７６２５号公報
【特許文献２】
特開平２−１６３３２３号公報
【特許文献３】
特開平５−２６３１８４号公報
【特許文献４】
特開平９−２６８３４６号公報
【特許文献５】
特開平１０−８１８７号公報
【特許文献６】
特開平１１−２７９６８９号公報
【非特許文献１】
「鉄と鋼」第６８巻（１９８２年）第９号第１４４４〜１４５１頁
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】
前述のように、高強度鋼板をスポット溶接した場合の溶接継手の疲労強度は、軟鋼板をスポット溶接した場合の疲労強度と変わらないため、自動車分野において高強度鋼板を用いても、高強度鋼板を用いることによる安全性向上や軽量化による低燃費化、ＣＯ２排出量削減のメリットを十分に享受することができない。
【００１７】
溶接継手の疲労強度を向上させるため、スポット溶接打点数を増やす従来方法を採用することもできるが、この方法は、作業効率の低下、コスト上昇および設計自由度の制約などの問題を抱えている。
【００１８】
本発明は、これらの従来技術における問題を解決するために、高強度鋼板のスポット溶接において、良好な溶接作業性を確保しつつ溶接継手の疲労強度を向上することができるスポット溶接方法を提供することを目的とする。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、スポット溶接継手の疲労強度が、ナゲット周辺の残留応力状態に依存することから、ナゲット周辺の残留応力状態を何らかの手段で改善すれば、溶接継手の疲労強度を高めることができるとの発想の下に、ナゲット周辺の残留応力状態を改善する手法について鋭意検討した。
【００２０】
その結果、スポット溶接時の電極先端での面圧と通電終了後の保持時間を一定の範囲に設定することにより、また、上記設定条件の基にナゲット径を拡大することにより、さらに、ナゲット周囲におけるマルテンサイト変態による体積膨張を利用し残留応力状態を改善することにより、溶接継手の疲労強度を効果的に高めることができることを見出した。
本発明は、上記の知見に基づきなされたもので、その要旨は、以下のとおりである。
【００２１】
（１）引張強さが４３０ＭＰａ以上の高強度鋼板をスポット溶接した溶接継手の疲労強度を向上させる方法において、電極先端での面圧Ｐ（ＭＰａ）および溶接後の電極保持時間ＨＴ（ｍｓ）を下記（１）および（２）式を満たすように設定してスポット溶接することを特徴とする高強度鋼板スポット溶接継手の疲労強度向上方法。
５．７５２×ＴＳ１／２≦Ｐ≦８．７９２×ＴＳ１／２（ＭＰａ）　　　　　　　　（１）
２４０×ｔ−１６０≦ＨＴ（ｍｓ）　　　　　　　　　　　　　　　　　（２）
但し、ＴＳ：被溶接材の引張強さ（ＭＰａ）
Ｐ：溶接時の電極先端での面圧（ＭＰａ）
ｔ：被溶接材の厚み（ｍｍ）
ＨＴ：溶接後の電極保持時間（ｍｓ）
【００２２】
（２）さらに、前記電極の先端径ｄが下記（３）式を満たし、かつ、ナゲット径ＮＤが下記（４）式を満たすように設定してスポット溶接することを特徴とする上記（１）に記載の高強度鋼板スポット溶接継手の疲労強度向上方法。
５．５×ｔ１／２≦ｄ≦７．５×ｔ１／２（ｍｍ）　　　　　　　　　　　　　（３）
５．５×ｔ１／２≦ＮＤ≦７．５×ｔ１／２（ｍｍ）　　　　　　　　　　　　（４）
但し、ｔ：被溶接材の厚み（ｍｍ）
ｄ：電極の先端径（ｍｍ）
ＮＤ：ナゲット径（ｍｍ）
【００２３】
（３）前記高強度鋼板が、フェライト中に残留オーステナイトを含有する加工誘起変態型複合組織鋼板であることを特徴とする上記（１）または（２）に記載の高強度鋼板スポット溶接継手の疲労強度向上方法。
【００２４】
【発明の実施の形態】
本発明者は、先ず、高強度鋼板のスポット溶接において、溶接継手の疲労強度を向上させる方法として、
（ａ）溶接金属（ナゲット）端部のノッチ形状を変えて、応力集中が起こり難くする方法、
（ｂ）溶接金属（ナゲット）部とその周辺の熱影響（ＨＡＺ）部の硬さを低下させる方法、および、
（ｃ）溶接金属（ナゲット）部周囲に圧縮残留応力を発生させて、相対的に残留引張応力を低減させる方法、
の大きく３つの方法について検討した。
【００２５】
（ａ）の方法については、例えば、非特許文献１に記載されているように、意図的に溶接中に散り（通電中、鋼板間に生成された溶融部の直径が銅電極の先端直径より大きくなって、鋼板の隙間から溶融金属が飛散する現象）を発生させて、溶接金属（ナゲット）部の端部形状を変化させる方法が知られているが、この方法では、溶接金属（ナゲット）部の端部形状がばらつき、実際、疲労強度もかなりばらつくことが知られている。
【００２６】
（ｂ）の方法としては、前述のように、溶接終了後に一定時間非通電のまま保持（冷却）した後、再度溶接部に一定時間通電（後通電）して、溶接部をテンパー処理する方法が知られている。
しかし、この方法は、既に述べたように、溶接部のテンパー処理のための最適通電条件範囲が非常に狭く、また、操業条件の変化などにより再現性が乏しいという問題を抱えている。
【００２７】
本発明者は、（ｃ）の方法として、電極による溶接部への加圧と溶接金属（ナゲット）部周囲のマルテンサイト変態による体積膨張を利用し残留応力状態を改善する方法が有効であると考え、鋭意実験を行った。その結果、スポット溶接時の電極先端での面圧と通電終了後の保持時間を一定の範囲に設定することにより、また、上記設定条件の基にナゲット径を拡大することにより、さらに、ナゲット周囲におけるマルテンサイト変態による体積膨張を利用することにより、ナゲット周囲に圧縮残留応力を発生させ、溶接継手の疲労強度を向上させることができることを見出した。
【００２８】
本発明は、前述したように上記知見に基づいてなされたものである。以下、詳細に説明する。
【００２９】
図２は、本発明のスポット溶接を説明するための図である。まず、スポット溶接では、被接合材である２枚の高強度鋼板１を重ね合わせ、その重ね合わせ部に銅製の溶接電極４を加圧力５で加圧しながら通電し、２枚の高強度鋼板１の間に溶融金属部を形成させる。この溶融金属部は、溶接通電終了後、水冷された電極への抜熱や鋼板への熱伝導により冷却されて凝固し、２枚の高強度鋼板１の間にナゲット（溶接金属）２が形成される。
【００３０】
高強度鋼板をスポット溶接した場合、溶接後の溶融金属（ナゲット）部とその周辺の熱影響（ＨＡＺ）部においては、凝固、冷却過程でマルテンサイト変態が起きる際に体積膨張が起きるが、その後、さらに室温までの冷却過程で熱収縮が起き、最終的に形成される溶接金属（ナゲット）部周辺には、引張応力が残留した状態になる。この引張残留応力は、ナゲット端部のノッチ形状とともに、高強度鋼板のスポット溶接継手の疲労強度を低下せしめる主な原因であると考えられる。
【００３１】
本発明では、引張強さが４３０ＭＰａ以上の高強度鋼板のスポット溶接の際、電極先端での面圧Ｐ（ＭＰａ）および溶接後の電極保持時間ＨＴ（ｍｓ）を下記（１）および（２）式を満たすように設定してスポット溶接を行う。
５．７５２×ＴＳ１／２≦Ｐ≦８．７９２×ＴＳ１／２（ＭＰａ）　　　　　　　　（１）
２４０×ｔ−１６０≦ＨＴ（ｍｓ）　　　　　　　　　　　　　　　　　（２）
但し、ＴＳ：被溶接材の引張強さ（ＭＰａ）
Ｐ：溶接時の電極先端での面圧（ＭＰａ）
ｔ：被溶接材の厚み（ｍｍ）
ＨＴ：溶接後の電極保持時間（ｍｓ）
【００３２】
電極先端での面圧を上記（１）式を満たすように設定すると、被溶接材として引張強さＴＳが４３０〜１２００ＭＰａの鋼板を用いても、ナゲット部を変形させることが可能となり、その結果、ナゲット部周囲に残留応力を導入させることが可能となって、溶接継手の疲労強度が向上する。
【００３３】
電極先端での面圧Ｐは、引張強さＴＳとの関係で上記（１）式に従って設定するが、該（１）式を導出する根拠となった実験結果の一例を図３に示す。図３は、先端径が５ｍｍ、先端曲率径が４０ｍｍのＪＩＳ−ＣＲ型電極を用い、板厚１．０ｍｍの高強度鋼板をスポット溶接し、直径５ｍｍのナゲットを形成させた場合における電極先端での面圧Ｐおよび鋼板の引張強さＴＳと、溶接継手の疲労強度の評価結果（図中の○印および×印）との関係を示している。
図中において、溶接継手の疲労強度が引張強さＴＳ：２９０ＭＰａの軟鋼板を溶接した時の疲労強度に対して向上したものを○、向上しないものを×で示した。
【００３４】
図３から、引張強さＴＳが４３０〜１２００ＭＰａの高強度鋼板をスポット溶接する際には、電極先端での面圧Ｐを上記（１）式に従って設定すれば、疲労強度が良好な溶接継手を形成させることが可能だとわかる。なお、図３は、板厚が１．０ｍｍの場合の実験結果の一例を示したが、一般に、自動車用部品や車体などで使われる鋼板の板厚；０．４〜３．０ｍｍにおいても、同様に充分な効果を奏することができることを確認している。
【００３５】
本発明の上記（１）式は、電極先端径と高強度鋼板の板厚を変化させて、図３に示すように、電極先端での面圧Ｐおよび鋼板の引張強さＴＳと、溶接継手の疲労強度との関係を実験的に確認して求めたものである。
【００３６】
スポット溶接時の電極先端での面圧が、上記（１）式の下限値より低い場合には、ナゲット径の拡大によりナゲット（溶接金属部）の周囲に十分な圧縮残留応力を導入させることができず、溶接継手の疲労強度向上の効果がほとんど認められない。
【００３７】
一方、電極先端での面圧が、上記（１）式の上限値より高い場合は、溶接時に変形抵抗が低下した加圧部表面に大きな圧痕が生じて、金属板の外観形状を悪化させ、また、加圧部の板厚を薄くしてしまい溶接継手の静的強度や疲労強度を低下させるという問題が生じる。
【００３８】
本発明では、上記（１）式のように、スポット溶接時の電極先端での面圧を規定することにより、溶接金属部周囲に圧縮残留応力を導入し、溶接継手の疲労強度の向上に寄与することができる。
【００３９】
電極加圧力以外の溶接条件、例えば、溶接時の溶接電流、溶接時間、などは通常の溶接条件に準ずればよく、特に規定する必要はないが、溶接（通電終了）後の電極保持時間ＨＴ（ｍｓ）は、上記（２）式に従って規定すると、ナゲット周囲に所要の圧縮残留応力を導入させることができる。
【００４０】
溶接電極は水冷されているので、溶接後の電極保持時間が長くなると、溶接部の冷却速度が速くなって硬さが上昇し、靱性が低下して破壊しやすくなる。この観点から、溶接後の電極保持時間はより短い方が良いが、一方、あまり短く設定すると、溶融金属が凝固しないうち加圧力がなくなるため、散りが発生して溶接金属（ナゲット）端部のノッチ形状が悪化し疲労強度が低下する。
【００４１】
また、溶接金属部とその周囲の温度があまり下がらない内に電極による加圧力を除荷すると、溶接金属部周囲に十分な圧縮残留応力が導入されないため、疲労強度が向上しない。したがって、溶接後の電極保持時間ＨＴを上記（２）式のように設定し、溶接金属部とその周囲の温度がある程度まで下がってから加圧力を除荷することが重要である。
【００４２】
それ故、溶接継手の疲労強度向上の観点から、溶接後の電極保持時間は、上記（２）式に従って設定するのが好ましい。
【００４３】
また、被溶接材の厚みｔについても特に規定する必要がない。一般に、自動車用部品や車体などで使われる鋼板の板厚は、０．４〜３．０ｍｍであるが、本発明は、この板厚において充分に効果を奏することができる。
【００４４】
本発明では、上記の電極先端での面圧Ｐ（ＭＰａ）および溶接後の電極保持時間ＨＴ（ｍｓ）が前記（１）および（２）式を満たす条件下において、さらに、前記電極の先端径ｄが下記（３）式を満たし、かつ、ナゲット径ＮＤが下記（４）式を満たすように設定してスポット溶接を行うことにより、より安定して、疲労強度を向上することができる。
５．５×ｔ１／２≦ｄ≦７．５×ｔ１／２（ｍｍ）　　　　　　　　　　　　　（３）
５．５×ｔ１／２≦ＮＤ≦７．５×ｔ１／２（ｍｍ）　　　　　　　　　　　　（４）
但し、ｔ：被溶接材の厚み（ｍｍ）
ｄ：電極の先端径（ｍｍ）
ＮＤ：ナゲット径（ｍｍ）
【００４５】
上記（３）式を満たす先端径を有する電極を用いる理由は、上記（４）式を満たすナゲット径ＮＤを安定して得るためには、上記（３）式を満たす電極を使用する必要性があるからである。電極の先端径が上記（３）式の下限値より小さい電極を用いると散りが発生して上記（４）式に示す範囲のナゲット径が安定して得られず、また、上記（３）式の上限値より大きい電極を用いると、電極加圧力が高くなりすぎて、実用に向かないからである。
【００４６】
上記（４）式を満たすようにナゲット径を設定する理由は、ナゲット径が（４）式の下限値より小さい場合は疲労強度向上の効果が少なく、また、（４）式の上限値より大きい場合は、疲労強度は向上するものの、上記で述べたように電極先端径も大きく設定しなくてはならないため、電極加圧力が高くなりすぎて、実用に向かないからである。
【００４７】
溶接継手の静的強度および疲労強度を高めるためには、上記（１）、（２）式を満たすように溶接条件を設定し、上記（３）式を満たす先端径の電極を用い、上記（４）式を満たすナゲットを形成させるのが望ましい。なぜなら、溶接金属部の周囲に十分な圧縮残留応力を導入させるため、電極先端での面圧Ｐは上記（１）式を満たす条件に設定しておく。
【００４８】
すなわち、電極加圧力は、電極先端径の増加に伴い、その面積比に比例させて増加させていくことが必要である。また、溶接後の電極保持時間ＨＴ（ｍｓ）も、上記で述べた理由により、上記（２）式を満たすように設定しておく。このように、溶接継手の疲労強度を上げるためには、ナゲット径を拡大させるとともに、溶接時の電極先端での面圧をある範囲に設定しておくことが重要である。
【００４９】
なお、電極形状としては、ＪＩＳ　Ｃ　９３０４に規定されているように、Ｆ型、Ｒ型、Ｄ型、ＤＲ型、ＣＦ型、ＣＲ型、ＥＦ型、ＥＲ型、Ｐ型があり、ＤＲ型、ＣＦ型、ＣＲ型、ＥＦ型、ＥＲ型、Ｐ型では電極先端径を特定できるが、他の電極では特定できないため、その場合には、鋼板との実質的な接触径を電極先端径とすれば良い。
【００５０】
なお、ＤＲ型、ＣＦ型、ＣＲ型、ＥＲ型、Ｐ型でも、連続打点とともに電極先端径が増大するため、その場合には、鋼板との実質的な接触径を電極先端径と考えれば良い。
【００５１】
さらに、鋼板の種類についても特に限定する必要がない。固溶型、析出型（例えば、Ｔｉ析出型、Ｎｂ析出型）、２相組織型（例えば、フェライト中にマルテンサイトを含む組織、フェライト中にベイナイトを含む組織）、加工誘起変態型（フェライト中に残留オーステナイトを含む組織）など、いずれの型の鋼板にも本発明を適用できる。
【００５２】
鋼板の製造方法は、熱間圧延法でも冷間圧延法でも良く、裸鋼板でもめっき鋼板でも良い。被覆するめっきの種類は、導伝性のものならいずれの種類（例えば、Ｚｎ、Ｚｎ−Ｆｅ、Ｚｎ−Ｎｉ、Ｚｎ−Ａｌ、Ｓｎ−Ｚｎ、など）であっても良いが、目付量は両面で１００／１００ｇ／ｍ２以下のものが望ましい。
【００５３】
高強度鋼板が、特に、フェライト中に残留オーステナイトを含有する加工誘起変態型複合組織鋼板である場合、溶接継手の疲労強度の向上が著しい。
【００５４】
加工誘起変態型複合組織鋼板は、組織中に残留オーステナイトを含有し、鋼板の加工時に残留オーステナイトがマルテンサイトに変態することにより高い伸び特性が得られることが知られている。
【００５５】
本発明者は、被溶接材として加工誘起変態型複合組織鋼板を用いた種々の実験結果から、スポット溶接時の溶接条件を上記各式を満たす範囲内に設定した場合、組織中に残留オーステナイトを含有しない他の鋼板に比べて、溶接継手の疲労強度が向上することを明らかにした。
【００５６】
この疲労強度向上のメカニズムについては十分には明らかになっていないが、加工誘起変態型複合組織鋼板を用いた場合、ナゲット（溶接金属部）の周囲の鋼板ＨＡＺ部の残留オーステナイトは、電極先端の加圧力によりマルテンサイト変態を起こし、この変態による体積膨張によりナゲットの周囲に弾性歪が蓄積され、最終的に高い圧縮残留応力が導入されるのではないかと推定される。
【００５７】
通常、ナゲット形成部周囲には、溶接後の収縮によって引張残留応力が導入されるため、せん断方向に繰り返し荷重を負荷する疲労試験の場合には、この部分で疲労破壊が起こり易かったが、本発明では、ナゲット形成部周囲への圧縮残留応力の導入によりこれが緩和され、従来に比べ、溶接継手の疲労強度が向上したものと考えられる。
【００５８】
【実施例】
以下に実施例により本発明の効果を説明するが、本発明は、実施例で用いた条件に限定されるものではない。
【００５９】
（実施例１）
表１に示す板厚１．２ｍｍ、引張強さ２９０〜１１７８ＭＰａの鋼板から、スポット溶接継手の疲れ試験方法（ＪＩＳ　Ｚ３１３８）に基づく引張せん断疲労試験片を作製した。
【００６０】
鋼板の種類は、軟鋼（記号：２９０Ｓ）、固溶強化型高強度鋼（記号：４４０Ｓ、５９０Ｓ）、析出強化型高強度鋼（記号：５９０Ｐ）、２相複合組織型高強度鋼（記号：５９０Ｄ、７８０Ｄ、９８０Ｄ、１１８０Ｄ）、加工誘起変態型複合組織高強度鋼（記号：５９０Ｔ、７８０Ｔ、９８０Ｔ）である。
【００６１】
その後、これらの試験片を、同鋼種の組み合わせで重ね合わせ、ＪＩＳ−ＣＲ型電極を用いて、表１の溶接条件でスポット溶接を行って溶接継手を作製した。
【００６２】
得られた溶接継手について、スポット溶接継手の疲れ試験方法（ＪＩＳ　Ｚ３１３８）に基づき、溶接継手のせん断方向に負荷して疲労試験を実施した。表１にその結果を示す、表１に示す疲労強度は、疲労試験を応力比：０．０５、周波数：３０Ｈｚの条件で片振り試験を行った際の２×１０６回における疲労強度である。
【００６３】
表１に示したように、溶接時の電極先端での面圧、溶接後の電極保持時間が請求項１の発明で規定する（１）および（２）式の範囲内にある７８０Ｄ継手（条件Ｎｏ．１）の疲労強度は、比較例である２９０Ｓ継手（条件Ｎｏ．７）、溶接時の電極先端での面圧、溶接後の電極保持時間が、請求項１の発明で規定する（１）および（２）式の範囲内にない７８０Ｄ継手（条件Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．１３）に比べて高い値を示した。
【００６４】
また、請求項２の発明で規定する（１）および（２）式の条件下で、同じく規定する（３）および（４）式に従いナゲット径を拡大させた７８０Ｄ継手（条件Ｎｏ．２〜Ｎｏ．６）の疲労強度は、比較例である２９０Ｓ継手（条件Ｎｏ．８〜Ｎｏ．１０）、あるいは、ナゲット径が上記（４）式の範囲内にない７８０Ｄ継手（条件Ｎｏ．１）に比べても高い値を示した。
【００６５】
また、請求項１の発明で規定する（１）および（２）式の条件下で、上記（３）および（４）式に従いナゲット径を拡大させた７８０Ｄ継手（条件Ｎｏ．４）の疲労強度も、溶接時の電極先端での面圧、溶接後の電極保持時間が請求項２の発明で規定する（１）および（２）式の範囲内にない７８０Ｄ継手（条件Ｎｏ．１４〜Ｎｏ．１６）に比べて高い値を示した。
【００６６】
他の鋼種についても同様の試験を実施したが、表１に示したように、各継手の疲労強度は、ナゲット径５．５ｍｍ（条件Ｎｏ．１７〜Ｎｏ．２５）、７．０ｍｍ（条件Ｎｏ．２６〜Ｎｏ．３４）の場合とも、比較材である２９０Ｓ継手（Ｎｏ．７、Ｎｏ．９）に比べて高い値を示した。また、加工誘起変態型複合組織鋼板を用いた継手（条件Ｎｏ．２３〜Ｎｏ．２５、条件Ｎｏ．３２〜Ｎｏ．３４）の疲労強度は、引張強さが同じ他の鋼種（条件Ｎｏ．１８〜Ｎｏ．２０、条件Ｎｏ．１、条件Ｎｏ．２１、条件Ｎｏ．２７〜Ｎｏ．２９、条件Ｎｏ．４、条件Ｎｏ．３０）に比べて高い値を示した。
【００６７】
さらに、それぞれの鋼種について、溶接時の電極先端での面圧、溶接後の電極保持時間が請求項１および請求項２の発明で規定する（１）、（２）式の範囲内にない場合について調査したが、いずれも、比較材である２９０Ｓ継手（Ｎｏ．７、Ｎｏ．９）と同程度であり、本発明の条件範囲内に設定された場合には、高い疲労強度が得られることがわかった。
【００６８】
【表１】
2004122153.tif 000003
【００６９】
【表２】
2004122153.tif 000004
【００７０】
【発明の効果】
本発明によれば、自動車用部品の取付けおよび車体の組立てなどで用いる高強度鋼板のスポット溶接において、良好な溶接作業性を確保しつつ溶接継手の疲労強度を向上させることができる。したがって、これにより、自動車分野などで高強度鋼板適用による安全性向上や軽量化による低燃料費、ＣＯ２排出量削減のメリットなどを十分に享受でき、社会的な貢献は多大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】スポット溶接部の疲労試験を説明するための断面図である。
【図２】本発明のスポット溶接を説明するための断面図である。
【図３】高強度鋼板（板厚ｔ：１ｍｍ）をスポット溶接した際における（ナゲット径ＮＤ：５ｍｍ）電極先端での面圧Ｐおよび鋼板の引張強さＴＳと、溶接継手の疲労強度の評価結果（○、×）との関係を示す図である。
【符号の説明】
１…高強度鋼板
２…ナゲット
３…負荷方向
４…溶接電極
５…加圧力
【図１】
2004122153.tif 000005
【図２】
2004122153.tif 000006
【図３】
2004122153.tif 000007