(57)【要約】【課題】短繊維が用いられていないにも関わらず低発音性が優れる摩擦伝動ベルトを提供する。【解決手段】摩擦伝動ベルトＢは、ベルト本体１０がプーリに接触するように巻き掛けられて動力を伝達する。ベルト本体１０の少なくともプーリ接触部分１２は、エチレン−α−オレフィンエラストマーをゴム成分とし、ＪＩＳ  Ｋ６２５３に準じてタイプＡデュロメータで計測されるゴム硬度が８０以上９５未満であり且つ短繊維を含有しないゴム組成物で形成されている。【選択図】図１
2004324796.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ベルト本体がプーリに接触するように巻き掛けられて動力を伝達する摩擦伝動ベルトであって、
上記ベルト本体の少なくともプーリ接触部分は、エチレン−α−オレフィンエラストマーをゴム成分とし、ＪＩＳ  Ｋ６２５３に準じてタイプＡデュロメータで計測されるゴム硬度が８０以上９５未満であり且つ短繊維を含有しないゴム組成物で形成されていることを特徴とする摩擦伝動ベルト。
【請求項２】
請求項１に記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
上記エチレン−α−オレフィンエラストマーは、エチレン含量が７５％未満であることを特徴とする摩擦伝動ベルト。
【請求項３】
請求項１に記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
上記ベルト本体を構成するエチレン−α−オレフィンエラストマーが有機過酸化物で架橋されていることを特徴とする摩擦伝動ベルト。
【請求項４】
請求項１に記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
上記ベルト本体がＶリブドベルト本体であることを特徴とする摩擦伝動ベルト。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ベルト本体がプーリに接触するように巻き掛けられて動力を伝達する摩擦伝動ベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車のエンジンルームの省スペース化を図るべく、１本のＶリブドベルトでエンジンのクランクシャフトからの動力をパワーステアリング、エアーコンプレッサー、オルタネータ等の補機に伝達するサーペンタイン駆動方式が普及している。そのため、かかるＶリブドベルトには、高い動力伝達能力が要求される。また、Ｖリブドベルトには、自動車の乗り心地の追求等によりベルト走行時の静粛性も要求される。そこで、一般に、Ｖリブドベルトでは、プーリに接触する圧縮ゴム層にベルト幅方向に配向した短繊維が混入されて補強されており、その短繊維がベルト表面から突出していることによりベルト表面の摩擦係数が低減され、低発音性及び耐摩耗性の向上が図られている。
【０００３】
特許文献１には、水素添加アクリロニトリルゴムで構成されたＶリブドベルトのリブゴム層をリブ根元部とリブ先端部との２層構造とし、リブ根元部を構成する水素添加アクリロニトリルゴムに短繊維を複合し、かつ短繊維をほぼベルト幅方向に配向させ、さらにリブ先端部を構成する水素添加アクリロニトリルゴムに不飽和カルボン酸金属塩を配合することが開示されている。そして、これによれば、使用雰囲気温度の上昇等、過酷な条件下での使用においても優れた耐熱性、耐摩耗性及び耐屈曲疲労性を有し、摩耗故障等のトラブルの発生のない高寿命のＶリブドベルトが得られると記載されている。
【０００４】
特許文献２には、ベルト長手方向に沿って心線を埋設した接着ゴム層と、圧縮ゴム層を含む弾性体層からなるＶリブドベルトであって、接着ゴム層と圧縮ゴム層からなる弾性体層のうち少なくとも圧縮ゴム層にエチレン−α−オレフィンエラストマー配合物の加硫物を使用し、そのエチレン−α−オレフィンエラストマー中のエチレン含量が６０〜７５質量％であり、かつ圧縮ゴム層に補強繊維として長さが０．５〜３ｍｍの１種類もしくは２種類以上の短繊維を含み、その短繊維の総添加量がエチレン−α−オレフィンエラストマー１００質量部に対して１０〜３０質量部であるものが開示されている。そして、それによれば、シーティングの加工性が良好な短繊維含有ゴム組成物およびこの短繊維含有ゴム組成物を少なくとも圧縮ゴム層に用いることにより、優れた屈曲疲労性、耐熱性を有し、かつ耐寒性、耐摩耗性、耐粘着摩耗性を備えた高耐久性を有する動力伝動用ベルトを得ることができると記載されている。
【０００５】
【特許文献１】
特開平７−６３２４２号公報
【特許文献２】
特開２００３−１２８７１号公報
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、Ｖリブドベルトに用いられる短繊維は、長繊維をカットすることにより製造され、しかも、ゴムとの接着性を付与するための接着処理が施される必要があるため材料単価が高く、これが、ベルト材料コストを高騰させる一つの要因となっている。
【０００７】
また、Ｖリブドベルトは、円筒状金型に未加硫ゴムシート、織布、及び心線といった材料を巻き付けたものを加熱及び加圧することにより製造される。このとき、ベルト本体のリブゴム部を形成する未加硫ゴムシートとしては、円筒状金型への巻き付け方向に対して略垂直に短繊維が配向したものが用いられる。一方、短繊維が一方向に配向した未加硫ゴムシートは、短繊維を含む塊状の未加硫ゴムをカレンダロール等によりシート状に延ばすことにより製造され、このとき、製造される未加硫ゴムシートは、短繊維がシートの長手方向に配向したものとなる。従って、Ｖリブドベルトの製造に際しては、長尺に形成された短繊維含有未加硫ゴムシートを、その長手方向を金型の巻き付け方向に一致させてそのまま使用することはできず、金型の長さよりもやや短い長さに切断し、両切断端がＶリブの両側となるように円筒状金型に巻き付けて使用する必要がある。このように、Ｖリブドベルトの製造においては、圧延された短繊維配合未加硫ゴムシートをカットする工程が必要であり、これが、ベルト製造コストを高騰させる一つの要因となっている。
【０００８】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、短繊維配合ゴムが用いられていないにも関わらず低発音性が優れる摩擦伝動ベルトを提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、ベルト本体がプーリに接触するように巻き掛けられて動力を伝達する摩擦伝動ベルトであって、
上記ベルト本体の少なくともプーリ接触部分は、エチレン−α−オレフィンエラストマーをゴム成分とし、ＪＩＳ  Ｋ６２５３に準じてタイプＡデュロメータで計測されるゴム硬度が８０以上９５未満であり且つ短繊維を含有しないゴム組成物で形成されていることを特徴とする。
【００１０】
上記の構成によれば、プーリ接触部分を構成するゴム組成物のゴム成分がエチレン−α−オレフィンエラストマーであって、それ自体の摩擦係数が低いのに加え、ゴム硬度が高いことからベルト表面の摩擦係数が低く、プーリとの摩擦音が低く抑えられるので短繊維配合ゴムが用いられていないにも関わらず、低発音性が優れることとなる。また、短繊維が配合されていないので、材料コスト及び製造コストが低く抑えられることとなる。さらに、短繊維が配合されていると、ゴム硬度が高くなると共に短繊維の界面が亀裂成長の起点となり、屈曲疲労による寿命低下が生じるが、短繊維が配合されていないので、ゴム硬度が高くても耐屈曲疲労性が優れることとなる。しかも、プーリ接触部分を構成するゴム組成物のゴム成分がエチレン−α−オレフィンエラストマーであって、それ自体がベルトを構成するのに十分な強度を有すると共に耐屈曲疲労性が優れる。
【００１１】
本発明の摩擦伝動ベルトは、上記エチレン−α−オレフィンエラストマーのエチレン含量が７５％未満であることが望ましい。
【００１２】
本発明の摩擦伝動ベルトは、上記ベルト本体を構成するエチレン−α−オレフィンエラストマーが有機過酸化物で架橋されていることが望ましい。
【００１３】
本発明の摩擦伝動ベルトは、ローエッジタイプのＶベルトや平ベルトのようにベルト本体がプーリに接触するように巻き掛けられて動力を伝達するものであれば、特に限定されるものではないが、自動車用途で用いられるＶリブドベルトに特に好適である。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００１５】
（実施形態１）
図１は、本発明の実施形態１に係るＶリブドベルトＢを示す。
【００１６】
このＶリブドベルトＢは、Ｖリブドベルト本体１０と、Ｖリブドベルト本体１０にベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように埋設された心線１６と、Ｖリブドベルト本体１０の背面側を被覆するように設けられた背面補強布１７と、を備えている。
【００１７】
Ｖリブドベルト本体１０は、エチレンプロピレンジエンモノマーゴム（ＥＰＤＭ）等のエチレン含量が６０％以上７５％未満のエチレン−α−オレフィンエラストマーをゴム成分とし、そのゴム成分を有機過酸化物で架橋したゴム組成物で形成されており、心線１６が埋設された接着ゴム層１１と、接着ゴム層１１の下側の圧縮ゴム層１２と、が積層されて一体となった構成となっている。圧縮ゴム層１２には、ベルト内側のプーリに接触して直接に動力を伝達する部分となることから、プーリとの接触面積が広く確保されるようにベルト長手方向に延びる突条のリブ１３がベルト幅方向に並列して形成されている。また、従来のものと異なり、圧縮ゴム層１２には短繊維が配合されていない。この圧縮ゴム層１２は、ＪＩＳ  Ｋ６２５３に準じてタイプＡデュロメータで計測されるゴム硬度が８０以上９５未満である。
【００１８】
心線１６は、アラミド繊維やポリエステル繊維等の撚り糸で構成されており、Ｖリブドベルト本体１０に対する接着性を付与するために、成形加工前にレゾルシン・ホルマリン・ラテックス水溶液（以下「ＲＦＬ水溶液」という）に浸漬した後に加熱する処理及びゴム糊に浸漬した後に乾燥させる処理が施されている。
【００１９】
背面補強布１７は、経糸及び緯糸からなる平織り等の織布で構成されており、Ｖリブドベルト本体１０に対する接着性を付与するために、成形加工前にＲＦＬ水溶液に浸漬して加熱する処理及びＶリブドベルト本体１０側となる表面にゴム糊をコーティングして乾燥させる処理が施されている。
【００２０】
以上のような構成のＶリブドベルトＢによれば、プーリ接触部分である圧縮ゴム層１２を構成するゴム組成物のゴム硬度が高いことからベルト表面の摩擦係数が低く、しかも、圧縮ゴム層１２を構成するゴム成分が低摩擦係数のエチレン−α−オレフィンエラストマーであることから、プーリとの摩擦音が低く抑えられるので、短繊維配合ゴムが用いられていないにも関わらず、極めて優れた低発音性を得ることができる。
【００２１】
また、圧縮ゴム層１２に短繊維が配合されていないので、材料コスト及び製造コストを低く抑えることができる。
【００２２】
さらに、圧縮ゴム層１２に短繊維が配合されていると、ゴム硬度が高くなると共に短繊維の界面が亀裂成長の起点となり、屈曲疲労による寿命低下が生じるが、圧縮ゴム層１２に短繊維が配合されていないので、ゴム硬度が高いにも関わらず、ベルトとして優れた耐屈曲疲労性を発現する。なお、これには、圧縮ゴム層１２を構成するゴム組成物のゴム成分がエチレン−α−オレフィンエラストマーであって、それ自体がベルトを構成するのに十分な強度を有すると共に耐屈曲疲労性が優れることも寄与している。
【００２３】
次に、上記のように構成されたＶリブドベルトＢの製造方法を、図２に基づいて説明する。
【００２４】
ＶリブドベルトＢの製造では、外周に、ベルト背面を所定形状に形成する成形面を有する内金型と、内周に、ベルト内面を所定形状に形成する成形面を有するゴムスリーブとが用いられる。
【００２５】
まず、内金型の外周を背面補強布１７となる織布１７’で被覆した後、その上に、接着ゴム層１１の背面側部分１１ｂを形成するための未架橋ゴムシート１１ｂ’を巻き付ける。
【００２６】
次いで、その上に、心線１６となる撚り糸１６’をスパイラル状に巻き付けた後、その上に、接着ゴム層１１の内面側部分１１ａを形成するための未架橋ゴムシート１１ａ’を巻き付け、さらにその上に、圧縮ゴム層１２を形成するための未架橋ゴムシート１２’を巻き付ける。このとき、圧縮ゴム層１２を形成するための未架橋ゴムシート１２’として短繊維の配合されたものは使用されない。従って、塊状の未加硫ゴムをカレンダロール等によりシート状に延ばすことにより製造された長尺の未加硫ゴムシートを、その長手方向を金型の巻き付け方向に一致させてそのまま使用することができる。なお、各未架橋ゴムシート１１ｂ’，１１ａ’，１２’を巻き付ける際には、それぞれ、巻付方向両端部同士は、重ね合わせないで突付けとする。
【００２７】
しかる後、内金型上の成形体にゴムスリーブを套嵌してそれを成形釜にセットし、内金型を高熱の水蒸気などにより加熱すると共に、高圧をかけてゴムスリーブを半径方向内方に押圧する。このとき、ゴム成分が流動すると共に架橋反応が進行し、撚り糸１６’及び織布１７’のゴムへの接着反応も進行する。そして、これによって、筒状のベルトスラブが成形される。
【００２８】
そして、内金型からベルトスラブを取り外し、それを長さ方向に数個に分割した後、それぞれの外周を研磨してリブ１３を形成する。
【００２９】
最後に、分割されて外周にリブ１３が形成されたベルトスラブを所定幅に幅切りし、それぞれの表裏を裏返すことによりＶリブドベルトＢが得られる。
【００３０】
図３は、ＶリブドベルトＢを用いた自動車エンジンにおけるサーペンタインドライブの補機駆動用ベルト伝動装置３０のレイアウトを示す。
【００３１】
この補機駆動用ベルト伝動装置３０のレイアウトは、最上位置のパワーステアリングプーリ３１と、そのパワーステアリングプーリ３１の下方に配置されたＡＣジェネレータプーリ３２と、パワーステアリングプーリ３１の左下方に配置された平プーリのテンショナプーリ３３と、そのテンショナプーリ３３の下方に配置された平プーリのウォーターポンププーリ３４と、テンショナプーリ３３の左下方に配置されたクランクシャフトプーリ３５と、そのクランクシャフトプーリ３５の右下方に配置されたエアコンプーリ３６と、により構成されている。これらのうち、平プーリであるテンショナプーリ３３及びウォーターポンププーリ３４以外は全てリブプーリである。そして、ＶリブドベルトＢは、リブ１３側が接触するようにパワーステアリングプーリ３１に巻き掛けられ、次いで、ベルト背面が接触するようにテンショナプーリ３３に巻き掛けられた後、リブ１３側が接触するようにクランクシャフトプーリ３５及びエアコンプーリ３６に順に巻き掛けられ、さらに、ベルト背面が接触するようにウォーターポンププーリ３４に巻き掛けられ、そして、リブ１３側が接触するようにＡＣジェネレータプーリ３２に巻き掛けられ、最後にパワーステアリングプーリ３１に戻るように設けられている。
【００３２】
この補機駆動用ベルト伝動装置３０では、本発明のＶリブドベルトＢが用いられているので、低発音性が極めて優れる。
【００３３】
（実施形態２）
図４は、本発明の実施形態２に係るローエッジタイプのＶベルトＣを示す。
【００３４】
このＶベルトＣは、Ｖベルト本体４０と、Ｖベルト本体４０にベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように埋設された心線４６と、Ｖベルト本体４０の背面側を被覆するように設けられた背面補強布４７と、を備えている。
【００３５】
Ｖベルト本体４０は、エチレンプロピレンジエンモノマーゴム（ＥＰＤＭ）等のエチレン含量が６０％以上７５％未満のエチレン−α−オレフィンエラストマーをゴム成分とし、そのゴム成分を有機過酸化物で架橋したゴム組成物で形成されており、心線４６が埋設された接着ゴム層４１と、接着ゴム層４１の下側の下ゴム層４２と、接着ゴム層４１の上側の上ゴム層４３と、が積層されて一体となった構成となっている。また、従来のものと異なり、下ゴム層４２には短繊維が配合されていない。この下ゴム層４２は、ＪＩＳ  Ｋ６２５３に準じてタイプＡデュロメータで計測されるゴム硬度が８０以上９５未満である。
【００３６】
心線４６は、アラミド繊維やポリエステル繊維等の撚り糸で構成されており、Ｖベルト本体４０に対する接着性を付与するために、成形加工前にＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱する処理及びゴム糊に浸漬した後に乾燥させる処理が施されている。
【００３７】
背面補強布４７は、経糸及び緯糸からなる平織り等の織布で構成されており、Ｖベルト本体４０に対する接着性を付与するために、成形加工前にＲＦＬ水溶液に浸漬して加熱する処理及びＶベルト本体４０側となる表面にゴム糊をコーティングして乾燥させる処理が施されている。
【００３８】
以上のような構成のＶベルトＣによれば、プーリ接触部分である下ゴム層４２を構成するゴム組成物のゴム硬度が高いことからベルト表面の摩擦係数が低く、しかも、下ゴム層４２を構成するゴム成分が低摩擦係数のエチレン−α−オレフィンエラストマーであることから、プーリとの摩擦音が低く抑えられるので、短繊維配合ゴムが用いられていないにも関わらず、極めて優れた低発音性を得ることができる。また、短繊維が配合されていないので、材料コスト及び製造コストを低く抑えることができる。
【００３９】
（その他の実施形態）
上記実施形態１ではＶリブドベルトＢ、上記実施形態２ではＶベルトＣとしたが、特にこれに限定されるものではなく、その他のＶベルトや平ベルトなどの摩擦伝動ベルトであってもよい。
【００４０】
上記実施形態１及び２では、Ｖリブドベルト本体１０及びＶベルト本体４０を構成するエチレン−α−オレフィンエラストマーを有機過酸化物で架橋したものとしたが、特にこれに限定されるものではなく、硫黄による加硫により架橋したものであってもよい。
【００４１】
【実施例】
Ｖリブドベルトについて行った試験評価について説明する。
【００４２】
（試験評価用ベルト）
以下の例１〜１１のＶリブドベルトを作成した。それぞれの構成は表１にも示す。
【００４３】
＜例１＞
ベースのゴム成分としてエチレン含量５８％のＥＰＤＭを用い、このＥＰＤＭ１００質量部に対し、カーボンブラック７５質量部（ＨＡＦ：４０質量部、ＦＥＦ：３５質量部）、パラフィン系オイルの軟化剤１４質量部、ステアリン酸１質量部、酸化亜鉛５質量部、老化防止剤３質量部、架橋剤としての硫黄１．５質量部、加硫促進剤４質量部及び長さ１ｍｍのナイロン短繊維２５質量部を配合してなるゴム組成物により圧縮ゴム層を形成した上記実施形態１と同様の構成のＶリブドベルトを例２とした。圧縮ゴム層のゴム硬度は８５であった。なお、接着ゴム層もベースのゴム成分がＥＰＤＭであるゴム組成物で形成した。
【００４４】
＜例２＞
ベースのゴム成分としてエチレン含量６０％のＥＰＤＭを用い、このＥＰＤＭ１００質量部に対し、カーボンブラック７５質量部（ＨＡＦ：４０質量部、ＦＥＦ：３５質量部）、パラフィン系オイルの軟化剤１４質量部、ステアリン酸１質量部、酸化亜鉛５質量部、老化防止剤３質量部、架橋剤としての硫黄１．５質量部及び加硫促進剤４質量部を配合してなるゴム組成物により圧縮ゴム層を形成した上記実施形態１と同様の構成のＶリブドベルトを例２とした。圧縮ゴム層のゴム硬度は７８であった。なお、接着ゴム層もベースのゴム成分がＥＰＤＭであるゴム組成物で形成した。
【００４５】
＜例３＞
カーボンブラックのＦＥＦの配合量を４０質量部としたことを除いて例２と同一構成Ｖリブドベルトを例３とした。圧縮ゴム層のゴム硬度は８０であった。
【００４６】
＜例４＞
カーボンブラックのＦＥＦの配合量を６０質量部としたことを除いて例２と同一構成Ｖリブドベルトを例４とした。圧縮ゴム層のゴム硬度は８９であった。
【００４７】
＜例５＞
カーボンブラックのＦＥＦの配合量を１００質量部としたことを除いて例２と同一構成Ｖリブドベルトを例５とした。圧縮ゴム層のゴム硬度は９５であった。
【００４８】
＜例６＞
ベースのゴム成分としてエチレン含量５８％のＥＰＤＭを用いたことを除いて例４と同一構成Ｖリブドベルトを例６とした。圧縮ゴム層のゴム硬度は８７であった。
【００４９】
＜例７＞
ベースのゴム成分としてエチレン含量６９％のＥＰＤＭを用いたことを除いて例４と同一構成Ｖリブドベルトを例７とした。圧縮ゴム層のゴム硬度は８９であった。
【００５０】
＜例８＞
ベースのゴム成分としてエチレン含量７４％のＥＰＤＭを用いたことを除いて例４と同一構成Ｖリブドベルトを例８とした。圧縮ゴム層のゴム硬度は９１であった。
【００５１】
＜例９＞
ベースのゴム成分としてエチレン含量７５％のＥＰＤＭを用いたことを除いて例４と同一構成Ｖリブドベルトを例９とした。圧縮ゴム層のゴム硬度は９５であった。
【００５２】
＜例１０＞
硫黄及び加硫促進剤の代わりに有機過酸化物２．５質量部を架橋剤として配合したことを除いて例７と同一構成Ｖリブドベルトを例１０とした。圧縮ゴム層のゴム硬度は８９であった。
【００５３】
＜例１１＞
ベースのゴム成分としてクロロプレン（ＣＲ）を用い、このＣＲ１００質量部に対し、カーボンブラック１００質量部（ＨＡＦ：４０質量部、ＦＥＦ：６０質量部）、セバシン酸誘導体の可塑剤５質量部、ステアリン酸１質量部、酸化亜鉛５質量部、老化防止剤３質量部、酸化マグネシウム４質量部を配合してなるゴム組成物により圧縮ゴム層を形成した上記実施形態１と同様の構成のＶリブドベルトを例１１とした。ＪＩＳ  Ｋ６２５３に準じてタイプＡデュロメータで計測される圧縮ゴム層のゴム硬度は８０であった。なお、接着ゴム層もベースのゴム成分がＣＲであるゴム組成物で形成した。
【００５４】
【表１】
2004324796.tif 000003
【００５５】
（試験評価方法）
＜ベルト屈曲寿命＞
図５は、ＶリブドベルトＢの耐久評価用のベルト走行試験機５０のレイアウトを示す。このベルト走行試験機５０は、上下に配設されたプーリ径１２０ｍｍの大径のリブプーリ（上側が従動プーリ、下側が駆動プーリ）５１，５２と、それらの上下方向中間の右方に配されたプーリ径４５ｍｍの小径のリブプーリ５３とからなる。小径のリブプーリ５３は、ベルト巻き付け角度が９０°となるように位置付けられている。
【００５６】
例１〜１０のそれぞれのＶリブドベルトＢについて、３つのリブプーリ５１〜５３に巻き掛け、且つ８３４Ｎのセットウェイトが負荷されるように小径のリブプーリ５３を側方に引っ張り、雰囲気温度２３℃の下で駆動プーリである下側のリブプーリ５２を４９００ｒｐｍの回転速度で回転させるベルト走行試験を実施した。そして、ベルトが破損するまでの時間を計測し、その時間をベルト屈曲寿命とした。
【００５７】
＜損失摩耗量＞
例１〜１０のそれぞれのＶリブドベルトについて、上記のベルト走行試験において１００時間走行後のベルトの質量を計測し、走行前の質量と比較することによりベルト摩耗量を体積として算出した。
【００５８】
＜音圧＞
例１〜１０のそれぞれのＶリブドベルトについて、上記のベルト走行試験において３００時間走行後にスリップ音の測定を行った。
【００５９】
（試験評価結果）
試験結果を表１に示す。なお、圧縮ゴム層を短繊維配合ゴムで形成した例１を従来技術の基準として評価指標とすることができる。
【００６０】
カーボンブラックののＦＥＦの配合量が異なる例２〜５を比較すると、ＦＥＦの配合量が多くなるに従ってゴム硬度が高くなっており、ゴム硬度が７８である例２では、例１と比較してベルト屈曲寿命は同等であるものの音圧が高くて摩耗量が多く、ゴム硬度が９５である例５では、例１と比較して音圧が低くて摩耗量も例２と比較して少ないもののベルト屈曲寿命が極端に短いことが分かる。これは、ゴム硬度が低いと、ベルト表面の摩擦係数が高くなってプーリとの摩擦音が大きくなり、ゴム硬度が高いと、ベルト本体の耐屈曲性能が低くなるためであると考えられる。また、ゴム硬度が８０である例３及びゴム硬度が８９である例４では、いずれも音圧が例１と同等であり、摩耗量も例２に比較して少なく、ベルト屈曲寿命も例１と同水準であるといえる。
【００６１】
ＥＰＤＭのエチレン含量が異なる例４及び例６〜９を比較すると、エチレン含量が高くなるに従ってゴム硬度が高くなっており、エチレン含量が７４である例８では、ゴム硬度が９１であって例１と比較して屈曲寿命が優れると共に音圧が低く且つ摩耗量も少なく、エチレン含量が７５である例９では、ゴム硬度が９５であって例１と比較して音圧が低く摩耗量も少ないもののベルト屈曲寿命が極端に短いことが分かる。
【００６２】
以上の結果より、優れた低発音性及びベルト耐屈曲性を有するＶリブドベルトを得るためには、圧縮ゴム層のゴム硬度として８０以上９５未満とするのが妥当であると考えられる。また、エチレン含量については、配合にも拠るが、上記結果からはエチレン含量が７５未満であることが好ましいと考えられる。
【００６３】
架橋系が異なる例７と例１０とを比較すると、硫黄架橋系の例７と有機過酸化物架橋系の例１０とは、ベルト屈曲寿命が同等であるものの、後者の方が音圧が低くて摩耗量が少ないことが分かる。従って、優れた低発音性を有するＶリブドベルトを得るためには、架橋系として硫黄架橋系よりも有機過酸化物架橋系の方が好ましいと考えられる。
【００６４】
例１１は圧縮ゴム層のゴム成分をＣＲとしたものであるが、例１と比較して、ゴム硬度が低く、音圧が高く、ベルト屈曲寿命も短く、損失摩耗量も多い。従って、圧縮ゴム層を短繊維を含有しないＣＲで形成したのでは、低発音性等の性能が優れたＶリブドベルトを得ることができないことが分かる。
【００６５】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、プーリ接触部分を構成するゴム組成物のゴム成分がエチレン−α−オレフィンエラストマーであって、それ自体の摩擦係数が低いのに加え、ゴム硬度が高いことからベルト表面の摩擦係数が低く、プーリとの摩擦音が低く抑えられるので短繊維配合ゴムが用いられていないにも関わらず、優れた低発音性を得ることができる。
【００６６】
また、短繊維が配合されていないので、耐屈曲疲労性が優れると共に、材料コスト及び製造コストを低く抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態１に係るＶリブドベルトの斜視図である。
【図２】Ｖリブドベルトの使用材料（ａ）及び全体構成（ｂ）を併せて示す図である。
【図３】実施形態１の補機駆動用ベルト伝動装置のレイアウトを示す図である。
【図４】本発明の実施形態２に係るＶベルトの斜視図である。
【図５】ベルト耐久試験用のベルト走行試験機のレイアウトを示す図である。
【符号の説明】
Ｂ  Ｖリブドベルト
Ｃ  Ｖベルト
１０  Ｖリブドベルト本体
１１，４１  接着ゴム層
１１ａ  内面側部分
１１ｂ  背面側部分
１１ａ’，１１ｂ’，１２’  未架橋ゴムシート
１２  圧縮ゴム層
１３  リブ
１４，４４  短繊維
１５，４５  ポリオレフィン樹脂
１６，４６  心線
１６’  撚り糸
１７，４７  背面補強布
１７’  織布
３０  補機駆動用ベルト伝動装置
３１  パワーステアリングプーリ
３２  ＡＣジェネレータプーリ
３３  テンショナプーリ
３４  ウォーターポンププーリ
３５  クランクシャフトプーリ
３６  エアコンプーリ
４０  Ｖベルト本体
４２  下ゴム層
４３  上ゴム層
５０  ベルト走行試験機
５１〜５３  リブプーリ
【図１】
2004324796.tif 000004
【図２】
2004324796.tif 000005
【図３】
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【図４】
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【図５】
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