(57)【要約】【目的】液封防振装置において、内圧調整手段を設けてその内圧吸収能を容易に制御できるようにする。【構成】エンジンマウント小組体１を第１の取付部材２，第２の取付部材３，インシュレータ４で構成し、ブラケット５へ圧入して一体化する。仕切部材７にはホールオリフィス１３を設け、主液室６を囲む側壁に内圧吸収膜２７を設ける。内圧吸収膜２７の主液室６と反対側に第２ダイアフラム２９で囲まれた調整室２８を設け、この中に封入した磁性粘性流体３０をコイル３２の磁力で粘度変化させる。これらにより内圧調整手段３７を構成し、コイル３２を磁力変化させると内圧吸収膜２７の動き易さを制御し、内圧吸収能を変化させる。【選択図】図１
2004324822.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
振動源側へ取付けられる第１の取付部材と、振動受側へ取付けられる第２の取付部材と、これらの間に介在して振動を吸収するインシュレータと、このインシュレータが壁の一部をなす液室とを備え、この液室を共振オリフィスで連絡される主液室及び副液室に区画した液封防振装置において、
前記主液室に対する内圧調整手段を設け、この内圧調整手段により内圧吸収能を調整するとともに、
前記内圧調整手段は、前記作動液の液圧を受けて変形又は変位する第１可動部と、この第１可動部によって少なくとも璧部の一部が形成された調整室と、この調整室内へ封入された磁性粘性流体と、調整室の容積変化を抑制するべく変形又は変位する第２可動部と、前記磁性粘性流体の粘度を変化させるために磁力を発生するコイルとを備え、
磁力変化で前記磁性粘性流体の粘度を変化させることにより前記第１可動部の変形又は変位量を変化させて前記内圧調整手段の内圧吸収能を制御することを特徴とする。
【請求項２】
前記磁性粘性流体の粘度を連続的又は多段階に変化させることにより、前記内圧吸収能を連続的又は多段階に変化させることを特徴とする請求項１の液封防振装置。
【請求項３】
前記調整室内に前記磁性粘性流体の流動抵抗手段を設けたことを特徴とする請求項１の液封防振装置。
【請求項４】
前記第１可動部は弾性変形して内圧変化を吸収する弾性膜からなる内圧吸収膜であり、前記第２可動部はダイアフラムであり、少なくとも一部が大気開放されていることを特徴とする請求項１の液封防振装置。
【請求項５】
前記共振オリフィスがダンピングオリフィスであることを特徴とする請求項１の液封防振装置。
【請求項６】
前記共振オリフィスは、相対的に共振周波数が高低に異なる第１及び第２オリフィスを備え、共振周波数がより高い方の第２オリフィスが開閉式であることを特徴とする請求項１の液封防振装置。
【請求項７】
前記主液室と所定の開口径を有して連通するとともに開口部を弾性膜にて囲むことにより、所定の周波数にて液柱共振を発生するホールオリフィスを設けたことを特徴とする請求項１の液封防振装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は液封防振装置に係り、特に内圧を容易に制御できるようにしたものに関する。
【０００２】
【従来の技術】
振動源側へ取付けられる第１の取付部材と、振動受側へ取付けられる第２の取付部材と、これらの間に介在して振動を吸収するインシュレータと、このインシュレータが壁の一部をなす液室とを備え、この液室を主液室及び副液室に区画してオリフィス通路を介して連絡するとともに、主液室を囲む璧部の一部に内圧吸収膜を設け、この膜剛性を剛又は柔に切り換えて変化させるようにした内圧吸収型液封エンジンマウントは公知である。この形式のエンジンマウントにおいては、内圧吸収膜を柔にすれば、内圧変化を吸収して低動バネとなり、剛にすればエンジンマウントにおける内部圧力の変化により発生するバネである拡張バネを高めてオリフィス通路に対する流量を増大させ、これによって共振効率を大きくして振動伝達を少なくするようになっている。
【０００３】
このような膜剛性可変手段は、例えば、内圧吸収膜の主液室と反対側に負圧室を設けて、この負圧室内を負圧源又は大気へ接続切替えすることにより、内圧吸収膜を壁面等へ負圧で吸着固定すると剛になり、大気開放してフリー状態にすると柔になる。他にモーター等の機械的手段で強制的に内圧吸収膜を弾性変形させることも公知である（特許文献１・２参照）。さらに主液室と副液室の間に設けた弾性膜の周囲を支持部材で支持するとともに、この支持部材の支持力を磁性粘性流体の粘度変化により変化させるようにしたものもある（特許文献３参照）。
【０００４】
【特許文献１】特開平１０−３２５４４３号公報
【特許文献２】特開２００３−４０９０号公報
【特許文献３】特開２００２−２１３５１７号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、内圧吸収膜の駆動手段として吸気負圧を利用するものは、空気通路の配管や切換バルブが必要となり、装置全体が比較的複雑かつ重量が増加する。またソレノイド等の機械的手段を用いる場合も同様である。そのうえ、無段階かつ連続的に制御しようとすれば、吸気負圧による制御は困難であり、ソレノイド等の機械的手段によることになるが、この場合には高精度で作動する装置が必要となる。
そこで、本願発明は比較的簡単かつ軽量な構造で内圧制御ができるようにすることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため本願の液封防振装置に係る請求項１は、振動源側へ取付けられる第１の取付部材と、振動受側へ取付けられる第２の取付部材と、これらの間に介在して振動を吸収するインシュレータと、このインシュレータが壁の一部をなす液室とを備え、この液室を共振オリフィスで連絡される主液室及び副液室に区画した液封防振装置において、
前記主液室に対する内圧調整手段を設け、この内圧調整手段により内圧吸収能を調整するとともに、
前記内圧調整手段は、前記作動液の液圧を受けて変形又は変位する第１可動部と、この第１可動部によって少なくとも璧部の一部が形成された調整室と、この調整室内へ封入された磁性粘性流体と、調整室の容積変化を抑制するべく変形又は変位する第２可動部と、前記磁性粘性流体の粘度を変化させるために磁力を発生するコイルとを備え、
磁力変化で前記磁性粘性流体の粘度を変化させることにより前記第１可動部の変形又は変位量を変化させて前記内圧調整手段の内圧吸収能を制御することをことを特徴とする液封防振装置。
【０００７】
請求項２は上記請求項１において、前記磁性粘性流体の粘度を連続的又は多段階に変化させることにより、前記内圧吸収能を連続的又は多段階に変化させることを特徴とする。
【０００８】
請求項３は上記請求項１において、前記調整室内に前記磁性粘性流体の流動抵抗手段を設けたことを特徴とする。
【０００９】
請求項４は上記請求項１において、前記第１可動部は弾性変形して内圧変化を吸収する弾性膜からなる内圧吸収膜であり、前記第２可動部はダイアフラムであり、少なくとも一部が大気開放されていることを特徴とする。
【００１０】
請求項５は上記請求項１において、前記共振オリフィスがダンピングオリフィスであることを特徴とする。
【００１１】
請求項６は上記請求項１において、前記共振オリフィスは、相対的に共振周波数が高低に異なる第１及び第２オリフィスを備え、共振周波数がより高い方の第２オリフィスが開閉式であることを特徴とする。
【００１２】
請求項７は上記請求項１において、前記主液室と所定の開口径を有して連通するとともに開口部を弾性膜にて囲むことにより、所定の周波数にて液柱共振を発生するホールオリフィスを設けたことを特徴とする。
【００１３】
【発明の効果】
請求項１によれば、内圧調整手段として、第１可動部と、この第１可動部との間に調整室を形成する第２可動部と、この調整室内に封入された磁性粘性流体と、この磁性粘性流体の粘度を変化させる磁力を発生するためのコイルとを備えたので、第１可動部が変位又は変形をしようとすると、それに伴う調整室の容積変化を第２可動部の変形又は変位で抑制するとともに第１可動部の変位又は変形を許容する。また、コイルによる磁力を変化させると、磁性粘性流体の粘度が変化して、第１可動部の動き易さが変化する。その結果、内圧変化に対する第１可動部の弾性変形量が変化して内圧を吸収する能力、すなわち内圧吸収能が変化する。したがって、この内圧調整手段によれば、磁力を変化させるだけで自在に内圧調整が可能になる。そのうえ、磁力の調整だけで制御できるから、迅速かつ容易に制御できる。
【００１４】
請求項２によれば、磁性粘性流体の粘度を連続的又は多段階に変化させたので、内圧吸収能を連続的又は多段階に変化させて内圧吸収能を連続的又は多段階に変化させることができる。しかも、このような制御は磁力を変化させるだけで、段階的にも、さらには無段階かつ連続的にも、自在に内圧調整可能になる。そのうえ、磁力の調整だけで制御できるから容易に制御できる。
【００１５】
請求項３によれば、調整室内に磁性粘性流体の流動抵抗手段を設けたので、粘度変化に対して膜剛性の変化を増幅させることができる。
【００１６】
請求項４によれば、第１可動部が弾性変形して内圧変化を吸収する弾性膜からなる内圧吸収膜であり、第２可動部がダイアフラムであり、少なくとも一部が大気開放され、その変形によって第１可動部である弾性膜の変形を可能とし、それに伴う調整室の容積変化を抑制する。また、第１可動部及び第２可動部をそれぞれ膜部材とすることによりこれらを容易に形成できる。
【００１７】
請求項５によれば、共振オリフィスがダンピングオリフィスである液封防振装置に適用すれば、内圧調整手段により、ダンピングオリフィスの共振周波数域で内圧吸収能を下げれば、ダンピングオリフィスの共振効率を上げて乗り心地領域の振動に対して高減衰を実現し、その他の領域では内圧吸収能を上げることにより低動バネ化を実現できる。しかも磁性粘性流体の粘度変化を利用する内圧調整手段により、このような制御を容易に実現できる。特に、ダンピングオリフィス以外の他の共振コントロール手段を有さない液封防振装置において効果的になる。
【００１８】
請求項６によれば、共振オリフィスが共振周波数の高低に異なる第１及び第２オリフィスを備え、共振周波数の高い第２オリフィスを開閉式にした液封防振装置に適用すると、第２オリフィスの開閉に関連させて内圧調整することができる。すなわち第２オリフィスの共振周波数域において、第２オリフィスが開かれたとき内圧吸収能を下げて第２オリフィスの共振効率を上げることにより高位相かつ低動バネ化（動バネ曲線の極小値として出現するボトムを下げること）ができるとともに、他の領域で第２オリフィスが閉じられた状態でも内圧吸収により低動バネ化できる。またこのときも、第１オリフィスの共振を必要とする領域では、内圧調整手段により内圧吸収能を下げて第１オリフィスの共振効率を上げることができる。しかも磁性粘性流体の粘度変化を利用する内圧調整手段により、このような制御を容易に実現できる。
【００１９】
請求項７によれば、ホールオリフィスを設けたので、内圧吸収能を調整することにより、ホールオリフィスの共振周波数及び位相を変化させることができる。その結果、ホールオリフィスに発生する液柱共振は、共振周波数及び位相が連続的又は多段階に追随変化して広範囲における共振周波数及び位相の制御が可能になる。特に位相の広範囲な制御によってベクトル成分の振動を吸収して振動伝達を低減させることができる。しかも、磁性粘性流体の粘度変化を利用する内圧調整手段により、このような制御を容易に実現できる。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて実施形態を説明する。図１〜４は第１実施例に係り、図１は液封防振装置の全体断面図、図２は作動原理を説明する要部の拡大断面図、図３は拡張バネの変化に伴う共振点の変化を示す図、図４は拡張バネの変化に伴う位相の変化を示す図である。
【００２１】
図１において、エンジンマウント小組体１は、第１の取付部材２，第２の取付部材３及びインシュレータ４を備える。第１の取付部材２は図示しないエンジン等の振動源側へ連結され、第２の取付部材３はブラケット５に嵌合され、ブラケット５は同じく図示しない車体等の振動受側へ連結される。インシュレータ４は、ゴムからなる略円錐状をなす公知の防振ゴムである。但し、ゴム及び他のエラストマー等の適宜弾性材料からなる略円錐状をなす公知の弾性防振部材とすることができ、第１の取付部材２と第２の取付部材３の間を防振的に連結する。
【００２２】
第１の取付部材２，第２の取付部材３及びインシュレータ４及び仕切部材７に囲まれた内部に主液室６が形成され、ここに公知の非圧縮性の作動液が封入されている。主液室６は仕切部材７の外周部に形成されたダンピングオリフィス８を介して副液室９と連通されている。ダンピングオリフィス８は約１０Ｈｚ前後の低周波数小振幅の乗り心地に影響する通常走行時の振動に対して高減衰にできる。副液室９は第１ダイアフラム１０によって覆われている。
【００２３】
仕切部材７は樹脂等の適宜材料からなるデイスク状の部材であり、その中央部に開口１１が形成され、ここに弾性膜１２が取り付けられている。この開口１１と弾性膜１２は主液室６における液体振動により、所定周波数（本実施例の場合約６０Ｈｚ）で液柱共振するホールオリフィス１３を形成してある。この共振周波数域は発進時の振動周波数域である。ホールオリフィスとはオリフィス通路の一端側を弾性膜で覆うことにより、主液室６の液体振動と弾性膜の振動とによってオリフィス通路内に液体流動を発生させて液柱共振を生じさせる形式の共振オリフィスである。
【００２４】
ダンピングオリフィス８は、仕切部材７の外周部に径方向外方へ開放されて形成され、その一部に形成された入り口１４ａで主液室６と連通し、出口１４ｂで副液室９と連通する。また、仕切部材７の外周部に径方向外方へ開放されるダンピングオリフィス８の開口部は第１ダイアフラム１０の外周部と連続する筒状弾性壁１５に密接してシールされる。筒状弾性壁１５はインシュレータ４と同様のゴム等からなる適宜弾性部材からなり、第２の取付部材３の内周面及び外周面を覆っている。
【００２５】
第２の取付部材３は、金属等からなる筒状の部材であり、ダンピングオリフィス８の外周側を囲む小径部１６と主液室６を囲む大径部１７を備え、図の上端部にはフランジ１８が形成され、ブラケット５の上端部に重なる。さらにこのフランジ１８にはインシュレータ４の下部に一体化されているリング金具１９が重なり、ここでインシュレータ４、第２の取付部材３及びブラケット５がリベット等の適宜方法で結合一体化される。小径部１６の下端部は底部２０をなし、ブラケット５の内面に形成された段部２１上へ置かれて位置決めされる。
【００２６】
筒状弾性壁１５の内部には仕切部材７が挿入され、その外周下部が底部２０によって形成される段部２２の上へ置かれて位置決めされる。この状態で第２の取付部材３の上端部におけるフランジ１８とインシュレータ４のリング金具１９とを図示しない曲げカシメ等で一体化することによりエンジンマウント小組体１が構成される。このエンジンマウント小組体１をブラケット５へ挿入してフランジ１８をブラケット５の上端部とリベット等の適宜手段で一体化することにより、エンジンマウントが組み立てられる。
【００２７】
仕切部材７の外周部には図の上方へ向かって突出する環状壁２３が一体に形成され、この環状壁２３と大径部１７を覆う筒状弾性壁１５のとの間に作動液が充填された環状室２４が形成されている。環状壁２３は周方向の一部に切り欠き部２５を備え、ここで環状室２４は主液室６と連通している。
【００２８】
さらに、大径部１７の切り欠き部２５と対応する部分には開口２６が形成され、筒状弾性壁１５のうち開口２６部分が内圧吸収膜２７となっている。内圧吸収膜２７は筒状弾性壁１５と連続一体であってゴム等の適宜弾性材料からなる弾性膜であり、主液室６の内圧変動を弾性変形により吸収する。なお、筒状弾性壁１５と別体に形成することもできる。
【００２９】
図２に示すように、内圧吸収膜２７の主液室６と反対側には調整室２８が第２ダイアフラム２９で囲まれて形成されている。この調整室２８の内部には公知の磁性粘性流体３０が封入されている。第２ダイアフラム２９は調整室２８と反対側の面のうち少なくとも一部が大気開放されており、外周部は固定リング３１と一体化され、この固定リング３１にコイル３２が取り付けられている。固定リング３１の外周部はブラケット５の外側面へ重ねられてリベット等の適宜手段で一体に取り付けられる。
【００３０】
コイル３２は調整室２８の周囲を囲み、磁力を発生して磁性粘性流体３０の粘度を、例えば、水様の状態からシャーベット状態まで瞬時に変化させることができるようになっている。コイル３２の発生する磁力は、エンジンの回転数等の適宜センサー量に基づいて図示しない制御装置により連続的又は多段階に変化して発生するようになっており、この磁力の大きさに応じて磁性粘性流体３０の粘度も変化するようになっている。本実施例では粘度が高中低の３段階に変化するように設定されている。この設定については後述する。
【００３１】
磁性粘性流体３０の粘度が高くなると、内圧吸収膜２７は弾性変形しにくくなるので内圧吸収能が低くなり、防振装置としての内部圧力の変化により発生するバネである拡張バネを大きくし、ホールオリフィス１３の共振周波数を高くする。
逆に、粘度を下げると、内圧吸収膜２７は弾性変形容易になって内圧吸収能が高くなるので、拡張バネが小さくなり、ホールオリフィス１３の共振周波数を低くくする。
【００３２】
調整室２８内には抵抗板３３が設けられ、その外周部３４はコイル３２と一体化され、中央部には絞り通路３５が形成され、磁性粘性流体３０がこの絞り通路３５を通過するとき、粘度抵抗によって減衰力を生じるようになっている。絞り通路３５の開口径は、磁性粘性流体３０が減衰力を生じることができる範囲で任意に設定できる。なお絞り通路３５は比較的小径の複数の穴を設けることによって形成することができる。
【００３３】
抵抗板３３の外周部３４とコイル３２はブラケット５の側壁に形成された取付穴３６に嵌合して固定される。コイル３２の内周面側に重なる金具は、固定リング３１であり、第２ダイアフラム２９の外周部を焼き付け等で一体化してある。固定リング３１の外周部はコイル３２の外側面に重なる。固定リング３１と外周部３４
の間は適宜な手段でシールされる。
【００３４】
また、固定リング３１の表面に対する第２ダイアフラム２９の一部による被覆部分を少なくして、その多くの部分が調整室２８内へ直接臨むことにより、磁力の損失を防止している。なお、内圧吸収膜２７、調整室２８、第２ダイアフラム２９、磁性粘性流体３０及びコイル３２をまとめて内圧調整手段３７とする。また、内圧調整手段３７を構成する内圧吸収膜２７と第２ダイアフラム２９の主液室６に対する位置関係を内外逆にしてもよい。
【００３５】
次に、内圧吸収膜２７における膜剛性の設定方法を説明する。図３は３段階の拡張バネにおけるホールオリフィス１３の共振点変化を示す図であり、横軸に周波数、縦軸に動バネを示し、各曲線の極小点が共振点である。この図から明らかなように、拡張バネが小−中−大と変化すると、それぞれの共振点が低−中−高になる。
【００３６】
この拡張バネは内圧調整手段３７の内圧吸収能を変化させることにより実現でき、この内圧吸収能は内圧吸収膜２７の動き易さの程度で決まる。さらに内圧吸収膜２７の動き易さは、調整室に封入されている磁性粘性流体の流動性によって決まる。ここで粘度流動における流動性の指標を流動抵抗で表現すれば、流動抵抗が大きければ、内圧吸収膜２７が動きにくくなり、拡張バネが大きくなる。一方、流動抵抗が小さければ、内圧吸収膜２７が動き易くなり、拡張バネが小さくなる。
【００３７】
また、流動抵抗の大きさは、抵抗板３３の絞り通路３５が一定であれば、磁性粘性流体の粘度で決まることになる。したがって、コイル３２で発生する磁力の強さを調節して、磁性粘性流体の粘度を変化させれば、流動抵抗が変化して内圧吸収膜２７の動き易さが変化し、それに対応する内圧吸収能が変化することになる。その結果、これに対応する拡張バネの変化が得られる。
【００３８】
ゆえに、コイル３２の磁力を変化させれば、自由に内圧吸収能を変化させて、任意の拡張バネを得ることが可能になる。そこで本実施例における内圧調整手段３７は、磁力を０及び小・大の３段階に変化させて、拡張バネを小−中−大と３段階に制御できるようにした。なお、磁力変化のさせ方により拡張バネの大きさを多段階にも無段階かつ連続的にも制御できる。
【００３９】
例えば、発進時の最大周波数の共振点を実現する拡張バネを与える内圧吸収能を実現する磁力を最大とすれば、拡張バネの中に対しては、磁力を小とし、拡張バネの小に対しては磁力を０とすることにより、磁力を３段階に切替えて共振点を低−中−高と変化させることができる。
【００４０】
次に、本実施例の作用を説明する。発進時において、内圧調整手段３７のコイル３２には通電されず、磁力は当初段階では０に設定され、ホールオリフィス１３は比較的低い周波数で液柱共振を発生して入力振動を吸収する。その後、エンジンの回転数が大きくなるにしたがって主液室６への入力振動の周波数が増大し、この周波数の増大に応じてコイル３２に通電して電流を増大させることにより、磁性粘性流体３０の粘度を上げて内圧調整手段３７の内圧吸収能を中及び小へ切替え制御する。
【００４１】
これにより、拡張バネを切替え制御して共振点を中又は高へ段階的に変化させる。その結果、低〜高の比較的広い周波数範囲で、拡張バネを３段階に切替え制御し、これに応じてホールオリフィス１３の共振点を３段階に変化させて共振領域を広範囲にする。このとき、抵抗板３３を設けたので、磁性粘性流体３０が絞り通路３５を通過するとき発生する減衰力は、粘度変化を増幅したものになる。その結果、内圧吸収能の変化を大きくでき、かつこの内圧吸収能変化を磁性粘性流体の粘度変化だけで形成する場合よりもより高くすることができる。
【００４２】
しかも、共振点の変化に応じて位相も変化する。図４はこの位相変化を示す図であり、横軸に周波数、縦軸に位相を示し、各曲線は拡張バネの大−中−小の３段階に対応する位相曲線であり、その極大値が各拡張バネで発生する最大位相である。この図に明らかなように、共振周波数が増大するにしたがって最大位相も波線で示すようにほぼ直線的に増大する。本実施例の予測最大位相は、拡張バネが小−中−大と変化するのに対応して、小−中−大に変化する。
【００４３】
この結果、広範囲の周波数域（低〜高）で、比較的大きな位相を発生することができ、位相制御の必要な振動、例えば、車体振動を抑制できる。しかも、このような共振領域の広域化及び比較的大きな位相の発生を、一つのホールオリフィス１３だけで実現でき、各共振点に応じた複数のオリフィスを設ける必要がないから、構造が簡単になる。しかもエンジンの回転数に応じて制御すれば、エンジンの運転状況に応じて正確に共振周波数や位相を追随変化させることができる。
【００４４】
しかも、内圧調整手段３７の内圧吸収能を、内圧吸収膜２７が壁の一部をなす調整室２８内における磁性粘性流体３０の粘度変化で直接制御でき、かつコイル３２に対する通電量だけで磁性粘性流体３０の粘度を迅速かつ容易に制御できるから、内圧吸収能の制御が迅速・容易になり、かつ正確になる。また、ソレノイドやモーターなどの機械的手段を必要としないので、内圧調整手段３７の構造が比較的簡単になる。
【００４５】
次に、第２実施例を説明する。なお、前実施例と共通する部分には共通符号を用い、原則として共通部の重複説明は省略すものとする。図５は第２実施例に係る液封防振装置の全体断面図である。
【００４６】
図５に示すように、この実施例のエンジンマウントは、仕切部材７が上下部材７ａ及び７ｂの上下合わせ構造になっており、その内部にはホールオリフィスに代わってアイドルオリフィス４０が設けられている。アイドルオリフィス４０は主液室６と副液室９を連通してアイドル時のエンジン振動周波数（約２０Ｈｚ前後）で液柱共振を発生して低動バネ化することにより、第１の取付部材２側から第２の取付部材３側への振動伝達を低減する。
【００４７】
アイドルオリフィス４０の副液室９側の出口４１は第１ダイアフラム１０の中央部に形成された開閉バルブ４３で開閉自在であり、アイドル周波数域でのみ開き、それ以外では閉じている。開閉バルブ４３は押し付け部材４４の伸縮によって開閉される。第１ダイアフラム１０は副液室９を覆うが中央に開閉バルブ４３を一体化している点が異なる。
【００４８】
押し付け部材４４と底部４５との間に負圧室４６が形成され、通気ノズル４７を介して吸気負圧と大気とを接続切替えするようになっている。吸気負圧が適用されると、リターンバネ４８に抗して図の下方へ移動して開閉バルブ４３が出口４１を開き、吸気負圧を遮断して大気開放すると、リターンバネ４８により図の上方に移動して出口４１を閉じる。
【００４９】
本実施例では、対向配置された内圧調整手段３７が一対で設けられる。各内圧調整手段３７の構造は前実施例と同様である。各内圧吸収膜２７は仕切部材７を構成する上部部材７ａによって形成された環状壁２３と主液室６の内壁面との間に形成された環状室２４に臨み、環状壁２３に対面している。
【００５０】
次に、本実施例の作用を説明する。アイドル時には、開閉バルブ４３が開いてアイドルオリフィス４０が主液室６と副液室９を連通する。同時に各内圧調整手段３７における各コイル３２に通電して各内圧吸収膜２７を最も動きにくくする。このためアイドルオリフィス４０に対する液体流量が多くなり共振効率を大きくする。また、アイドル回転数は、ヘッドライトの点灯やエアコンのＯＮ・ＯＦＦで回転数が変化することが一般的であるが、その場合、内圧吸収能をアイドル回転数に応じて制御することもできる。
【００５１】
逆に、アイドル時以外では、開閉バルブ４３が閉じ、同時に各内圧調整手段３７における各コイル３２に通電停止して各内圧吸収膜２７を最も動き易くすることにより内圧吸収能を最大にする。このため各内圧吸収膜２７が柔の状態になり、主液室６の内圧変動を弾性変形により吸収し、低動バネにする。なお、開閉バルブ４３が閉じている状態でも、シェイク振動時には、これを例えばエンジン偏位等を検知するような適宜センサーの信号に基づいて各内圧調整手段３７を作動させることにより内圧吸収能を低下させる。このため各内圧吸収膜２７が剛の状態になり、拡張バネが上がるため、ダンピングオリフィス８の共振効率が高くなり、高減衰を実現してシェイク振動を効果的に低減させることができる。
【００５２】
このように複数の内圧調整手段３７を設けると、あるレベルの性能を得るために単独の内圧調整手段３７を用いると大きくなりすぎるような場合に、比較的小型の内圧調整手段３７を複数用いることにより、要求される性能を容易に実現できる。また、大きな内圧調整手段３７を一つだけ設けるよりは小さなものを複数設けた方が強度バランスが良くなる。
【００５３】
次に、第３実施例を説明する。図６は第３実施例に係る液封防振装置の全体断面図である。図６に示すように、この実施例のエンジンマウントは、図５のエンジンマウントにホールオリフィス１３を設けた点が異なる。すなわち、仕切部材７の側部に通路５０を設け、その上端部に形成された主液室６に臨む入り口５１をバルブ５２で開閉自在とし、このバルブ５２をモーター等の駆動手段５３により径方向へ進退させて入り口５１を開閉する。
【００５４】
通路５０の副液室９に臨む下端部５４には弾性膜１２が取り付けられ、この弾性膜１２と通路５０によってホールオリフィス１３を構成する。このホールオリフィス１３はバルブ５２が開いた状態で主液室６の液体が入力振動により流動すると所定の入力振動数により液柱共振を発生する。この共振周波数は、各内圧吸収膜２７が最も柔の状態にて約６０Ｈｚとなるように設定する。
【００５５】
このため、アイドル周波数まではホールオリフィス１３を閉じて前実施例同様に制御し、発進してから各内圧吸収膜２７が最も柔の状態にてバルブ５２を開く。これにより入力振動が約６０Ｈｚになるとホールオリフィス１３が液柱共振して入力振動を吸収する。その後さらに入力振動の周波数が高くなれば、前実施例同様に複数の各内圧調整手段３７を制御し、第１実施例同様にホールオリフィス１３を利用して共振周波数及び位相を制御する。
【００５６】
このようにすると、ダンピングオリフィス８、アイドルオリフィス４０及びホールオリフィス１３並びに複数の内圧調整手段３７を用いて、最も広範な周波数域において効率的に防振することができる。
【００５７】
次に、第４実施例を説明する。図７は第４実施例に係る液封防振装置の全体断面図であり、図１に対応する。図８は図７の一部を拡大した断面図であり、間に２に対応している。本実施例は、図１及び図２における内圧調整手段の構造及び配置を変更したものに相当する。以下、相違点のみ説明する。なお、同一部分については同一符号を付して説明を省略する。
【００５８】
図７及び図８に示すように、この内圧調整手段３７は、ブラケット５の内側に収容された配置になっている。第２ダイアフラム２９は筒状弾性壁１５の一部として、その内側に埋設されている大径部１７に設けられた開口２６を覆って形成されている。一方、内圧吸収膜２７は筒状弾性壁１５と別体に形成され、環状壁２３の切り欠き部２５内へ嵌合されている。
【００５９】
内圧吸収膜２７の周囲に枠金具６０が一体化されている。この枠金具６０は全体の断面が略コ字状であって中央に内圧吸収膜２７が弾性変形をするための開口６０ａが形成され、外周部はコイル３２の外周部へ重なる。コイル３２の内周部には抵抗板３３の外周部３４が当接固定される。コイル３２の内周側は一部が直接調整室２８内へ臨み、磁力の損失を防止するようになっている。
【００６０】
この状態で組み立てられると、内圧吸収膜２７の周囲は、インシュレータ４の下部６１、環状壁２３のうち切り欠き部２５の周囲をなす部分及び筒状弾性壁１５の下部に形成された段部６２でシールされる。符号６３はこのシール面である。さらに、筒状弾性壁１５に対面する外周部の端面はコイル３２とともに筒状弾性壁１５に当接してシールされる。したがって磁性粘性流体３０を確実かつ容易にシールできる。
【００６１】
そのうえ、調整室２８は筒状弾性壁１５の内側に設けられ、主液室６内に向かって開口するように形成されるから、シール面６３は筒状弾性壁１５より主液室６側に設けられる。したがって、仮にシール性が低下してシール面６３から磁性粘性流体３０が漏れたとしても、主液室６内へ漏れることになり、外部へ漏洩しない。このためシールが難しい磁性粘性流体６０に対するシールが破られても内部の磁性粘性流体３０が外部へ流出することを阻止できる。
【００６２】
次に、第５実施例を説明する。図９は図１の第１実施例における仕切部材７からホールオリフィス１３（図１）を省略したものに相当し、共振オリフィスはダンピングオリフィス８のみとなっている液封エンジンマウントへ内圧調整手段３７を設けた例である。このように制御される共振オリフィスを有しない形式のエンジンマウント（非コントロール式マウント）においても、ダンピングオリフィスの働く振動領域では内圧調整手段３７の内圧吸収能を下げ、それ以外の領域では内圧吸収能を上げてかつその程度を調節すれば低動バネ化できる。したがって、このような非コントロール式マウントでも、前各実施例同様に磁力を用いて容易に内圧を制御できる。
【００６３】
なお、本願発明は上記各実施例に限定されず、種々に変更可能である。例えば、内圧吸収膜２７の膜剛性調整段数をより多段階にすることができる。また、無段階に連続変化させることができる。さらにエンジンマウント以外の他の各種防振装置に適用することもできる。
また、図７・図８に示す第４実施例の内圧調整手段を、図１〜図６及び図９の各実施例に適用すことも自由にできる。
さらに、内圧吸収膜２７及び第２ダイアフラム２９は必ずしも膜状部材である必要はなく、これに代えて調整室内を摺動変位する可動板のような部材でもよい。また、いずれか一方を膜状部材とし、他方を可動板のような非膜状部材の組合せでもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施例に係る液封防振装置の全体断面図
【図２】作動原理を示す要部の拡大断面図
【図３】拡張バネの変化に伴う共振点の変化を示す図
【図４】拡張バネの変化に伴う位相の変化を示す図
【図５】第２実施例に係る液封防振装置の全体断面図
【図６】第３実施例に係る液封防振装置の全体断面図
【図７】第４実施例に係る液封防振装置の全体断面図
【図８】図７の一部を拡大した断面図
【図９】第５実施例に係る液封防振装置の全体断面図
【符号の説明】
１：エンジンマウント小組体、２：第１の取付部材、３：第２の取付部材、４：インシュレータ、５：ブラケット、６：主液室、７：仕切部材、８：ダンピングオリフィス、９：副液室、１０：第１ダイアフラム、１３：ホールオリフィス、２７：内圧吸収膜、２８：調整室、２９：第２ダイアフラム、３０：磁性粘性流体、３２：コイル、３３：抵抗板、３７：内圧調整手段、４０：アイドルオリフィス、４３：開閉バルブ、５０：通路、５２：バルブ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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