(57)【要約】【目的】ベクトル成分を有して振動遮断が困難なアイドル領域の振動遮断を可能とし、かつフレーム側の共振も効率的に阻止する。【構成】エンジン５０の前後に設けた第１エンジンマウント５２と第２エンジンマウント５３のうち、フレーム５４の振動が大きくなる第１エンジンマウント５２側を共振コントロールマウントとし、アイドル領域で広範囲に共振周波数を変化させて高位相を発生させ、アイドルオリフィスによる振動吸収とフレーム側の共振を阻止して動遮断を確実にする。共振コントロールマウントとしては、段階的に膜張力を変化させる第１膜張力可変手段１８及び膜張力可変手段とオリフィス長可変手段を一体化した膜制御手段４０を設けたもの、又は第１膜張力可変手段１８もしくは膜制御手段４０のいずれかを用いる。【選択図】図８
2004324823.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
クランクシャフトを挟んでエンジンを支持する一対のエンジンマウントを設けた車両用防振装置において、
前記エンジンマウントの少なくとも一方を，主液室と副液室を共振オリフィスで連結した液封構造であって、前記主液室を囲む壁部の一部に弾性変形して内圧変化を吸収する弾性膜からなる第１内圧吸収膜の膜張力を多段階又は連続的に変化させる第１膜張力可変手段を備えた共振コントロールマウントであることを特徴とする車両用防振装置。
【請求項２】
前記共振オリフィスのオリフィス長さを長短に変化させるオリフィス長可変手段を前記第１膜張力可変手段に一体化して膜制御手段としたものであることを特徴とする請求項１の車両用防振装置。
【請求項３】
上記請求項１の第１膜張力可変手段と、請求項２の膜制御手段とを備えたことを特徴とする車両用防振装置。
【請求項４】
前記フレームの振動が大きい側の共振コントロールマウントと反対側のエンジンマウントを、より安価な構造にしたことを特徴とする請求項１の車両用防振装置。
【請求項５】
前記共振オリフィスはアイドル領域にて共振周波数を発生するアイドルオリフィスであることを特徴とする請求項１の車両用防振装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、車両のエンジンを共振コントロールマウントにて支持するようにした車両用防振装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
エンジンを支持するエンジンマウントを液封構造とし、かつ入力振動に対して同位相で加振することにより内圧を制御する能動型コントロールマウントは公知であり、この能動型コントロールマウントはエンジンのクランクシャフトを挟んで、例えばＦＦ車の場合は前後に一対で配置するようになっている。またその配置によりフレームの振動を低減させるようにしたものもある。
【０００３】
【特許文献１】特開平９−２８０３０６号公報
【特許文献２】特開平７−１４３３５号公報
【特許文献３】特開平８−３２００４８号公報
【特許文献４】特開平１０−２８１２１４号公報
【特許文献５】特開２００１−１８９３７号公報
【特許文献６】特開２００１−２８０４０５号公報
【特許文献７】特開２００２−２５０３９１号公報
【特許文献８】特開平７−３０５７４０号公報
【特許文献９】特開２００２−７０９３０号公報
【特許文献１０】特開２００２−７０９３１号公報
【特許文献１１】特開２００２−１６８２８４号公報
【特許文献１２】特開２００２−２５０３９２号公報
【特許文献１３】特開２００３−４０９０号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、能動型コントロールマウントはエンジンからフレーム側への振動伝達を良好に遮断できるが、例えばアイドル領域では、ベクトル成分の対応が必要なため十分に遮断できず、能動型コントロールマウントを支持するフレーム側の共振を発生させてしまう場合がある。そこで、係るフレーム側の共振を阻止することが望まれる。また、一対の能動型コントロールマウントを双方とも高性能のもので揃えず、いずれか一方を安価なもので済ませることができるような効率的なエンジンマウントの配置構造も望まれる。本願発明は係る要請の実現を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため本願発明の車両用防振装置に係る請求項１は、クランクシャフトを挟んでエンジンを支持する一対のエンジンマウントを設けた車両用防振装置において、
前記エンジンマウントの少なくとも一方を，主液室と副液室を共振オリフィスで連結した液封構造であって、前記主液室を囲む壁部の一部に弾性変形して内圧変化を吸収する弾性膜からなる第１内圧吸収膜の膜張力を多段階又は連続的に変化させる第１膜張力可変手段を備えた共振コントロールマウントにしたことを特徴とする。
【０００６】
請求項２は、上記請求項１において、前記共振オリフィスのオリフィス長さを長短に変化させるオリフィス長可変手段を前記第１膜張力可変手段に一体化して膜制御手段としたものであることを特徴とする。
【０００７】
請求項３は、上記請求項１の第１膜張力可変手段と、請求項２の膜制御手段とを備えたことを特徴とする。
【０００８】
請求項４は、上記請求項１において、前記フレームの振動が大きい側の共振コントロールマウントと反対側のエンジンマウントを、より安価な構造にしたことを特徴とする。
【０００９】
請求項５は、上記請求項１において、前記共振オリフィスはアイドル領域にて共振周波数を発生するアイドルオリフィスであることを特徴とする。
【００１０】
【発明の効果】
請求項１によれば、少なくともフレーム振動の大きな側を第１内圧吸収膜の膜張力を多段階又は連続的に変化させる第１膜張力可変手段を備えた共振コントロールマウントとしたので、この第１膜張力可変手段が第１内圧吸収膜の膜張力を変化させることにより拡張バネを変化させ、これにより制御共振周波数を広域化し、より広い範囲で高位相を獲得する。このため、フレームの曲げモード等に対しても高位相によりフレーム共振を抑制する。しかも、振動の大きい側に設けるのでフレーム側の共振を効率的に抑制できる。
【００１１】
請求項２によれば、共振オリフィスのオリフィス長さを長短に変化させるオリフィス長可変手段を第１膜張力可変手段に一体化して膜制御手段としたので、第１膜張力可変手段により広い範囲で共振周波数を変化させ高位相を獲得するとともに、オリフィス長可変手段のオリフィス長切り替えにより大きく共振周波数を変化させることができる。しかも、切り替え時の位相減少を抑制できる。
【００１２】
請求項３によれば、請求項１の第１膜張力可変手段と、請求項２の膜制御手段とを備えたので、膜張力可変手段による膜張力変化をより広域化できるので、オリフィス長切り替え時の位相減少をさらに抑制して変化を少なくすることができる。
【００１３】
請求項４によれば、フレームの振動が大きい側の共振コントロールマウントと反対側のエンジンマウントを、より安価な構造にしたので、全体として安価なエンジンマウントシステムにすることができる。
【００１４】
請求項５によれば、共振オリフィスをアイドル領域にて共振周波数を発生するアイドルオリフィスとしたので、従来では遮断が困難であったベクトル成分を有するアイドル振動を、広域で高位相の液柱共振によって効果的に振動伝達を遮断できる。しかもフレーム側のベクトル成分を有する曲げ振動を抑制できる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて実施形態を説明する。本実施形態はＦＦ車両のアイドル振動遮断を行うようにしたものであり、図８はエンジンマウントの配置構造及び配置場所のフレーム曲げモードを示す図、図９は共振コントロールマウントの設置場所選定方法を説明する図である。
【００１６】
まず、図８及び図９に基づいてエンジンマウントの配置について説明する。図８の上段Ａはこの配置構造を原理的に示す図であり、ＦＦ車用のエンジン５０は左右方向にロール軸５１を有し、これを挟んだ前後に第１エンジンマウント５２及び第２エンジンマウント５３を配置する。各第１エンジンマウント５２及び第２エンジンマウント５３は車体のフレーム５４へ支持する。
【００１７】
図８の下段Ｂはフレーム５４の曲げモードを示し、実線は前側の第１エンジンマウント５２近傍におけるフレームの曲げモード、点線は第２エンジンマウント５３近傍におけるフレームの曲げモードである。この図より前側の第１エンジンマウント５２における変形モードによる振動が大きいことが判る。そこで第１エンジンマウント５２には、後述する共振オリフィス付能動型コントロールマウントを用い、第２エンジンマウント５３は一般的なより安価な能動型コントロールマウントを用いる。
【００１８】
図９は共振オリフィス付能動型コントロールマウントを設ける場所の選定方法を示し、この実施例ではフレームの曲げモードの節５５が後方へ偏位しているので、振動遮断能力に優れた共振コントロールマウントを前側の第１エンジンマウント５２に設け、図のＢに示すように振動を抑える。図のＡは反対の第２エンジンマウント５３側へ設けた場合のモード変位であり、振動の抑制効果が少ないことを示す。
【００１９】
次に、液封エンジンマウントである共振コントロールマウントについて説明す以下、図面に基づいて実施形態を説明する。図１及び２は液封エンジンマウントに適用される共振コントロールマウント１に係り、図１はその上面図、図２は図１の２−２線相当断面図である。なお、以下の説明において上下とは、図２における状態を基準とする。
【００２０】
図１において、共振コントロールマウント１は、第１の取付部材２，第２の取付部材３及びインシュレータ４を備える。第１の取付部材２は図示しないエンジン等の振動源側へ連結され、第２の取付部材３は同じく図示しない車体等の振動受側へ連結される。
【００２１】
図２に示すように、インシュレータ４は、ゴムからなる略円錐状をなす公知の防振ゴムである。但し、ゴム及び他のエラストマー等の適宜弾性材料からなる略円錐状をなす公知の弾性防振部材とすることができ、第１の取付部材２と第２の取付部材３の間を連結一体化する。
【００２２】
第１の取付部材２，第２の取付部材３及びインシュレータ４に囲まれた内部に主液室５が形成され、ここに公知の非圧縮性の作動液が封入されている。主液室５は仕切部材６の外周部に形成されたダンピングオリフィス７を介して副液室８と連通されている。ダンピングオリフィス７は１０Ｈｚ前後の低周波数小振幅の乗り心地に影響する通常走行時の振動を高減衰で吸収する。副液室８はダイアフラム９によって覆われている。
【００２３】
仕切部材６は樹脂又は金属製の上部材１０、ゴム製の中部材１１及び樹脂又は金属製の下部材１２を上下方向に重ねて一体化したものであり、それぞれはデイスク状の部材であり、その材料も特に限定されない。ダンピングオリフィス７はこれら３部材の各外周部感に形成されている。図中の７ｂは出口である。
【００２４】
上部材１０と中部材１１の間にはアイドルオリフィス１３が形成されている。アイドルオリフィス１３は主液室５と副液室８を連通してアイドル時のエンジン振動周波数で液柱共振を発生して低動バネ化することにより、第１の取付部材２側から第２の取付部材３側への振動伝達を遮断する。アイドルオリフィス１３は開閉式である。
【００２５】
主液室５の周壁は第２の取付部材３の一部である上円筒部材１４とその内側を被覆する筒状弾性壁１５で構成されている。筒状弾性壁１５はインシュレータ４と連続一体に形成された延長部である。上円筒部材１４の一部に開口１６が形成され、筒状弾性壁１５のうち、この開口１６に重なる部分が第１内圧吸収膜１７になっている。第１内圧吸収膜１７はゴム等の適宜弾性材料からなる弾性膜であり、主液室５の内圧に影響を与えることのできる程度のバネを有する。本実施例では筒状弾性壁１５と一体であるが、この部分を別体にしてバネ定数等の異なるものとしてもよい。
【００２６】
第１内圧吸収膜１７の外側、すなわち第１内圧吸収膜１７を挟んで主液室５の反対側には、第１膜張力可変手段１８が設けられ、上円筒部材１４下端のフランジ１９上もしくは別の部材に支持されている。第１膜張力可変手段１８は、第１内圧吸収膜１７へ押し当てられる押し当て部材２０と、これに一体化されたアーマチュア２１を軸方向へ移動自在にするソレノイド２２を備える。アーマチュア２１は磁性体からなり、ソレノイド２２が発生する磁力線の方向により第１内圧吸収膜１７に対して進退し、そのストローク量はソレノイド２２が発生する磁界の強弱に比例する。
【００２７】
ソレノイド２２に対する駆動電流の制御は制御装置２３によって行われ、エンジンの回転数を検出する回転センサ２４の検出信号に基づいて制御される。なお、制御の基礎となるセンサ信号は回転数に限らず、第１内圧吸収膜１７の状態を示す変位センサや主液室５内における内圧を検知する内圧センサによるセンサ検知量であっても良い。また、エンジンの運転状況を示す他の適宜のセンサ検知量や、直接入力振動に関するセンサ検知量でもよい。駆動手段はソレノイド２２に限定されず、エンジンの吸気負圧等公知の種々な手段が可能である。
【００２８】
押し当て部材２０の第１内圧吸収膜１７へ押し当てられる押し当て面２５は階段状に変化している。これについての詳細は後述するが、押し当て部材２０のストローク量に応じて第１内圧吸収膜１７における押し当て部材２０によって押し当てられる押し当て面積が変化するので、第１内圧吸収膜１７の膜張力が変化する。その結果、第１内圧吸収膜１７の膜張力が大きくなると、防振装置における内部圧力の変化により発生するバネである拡張バネが大きくなる。第１内圧吸収膜１７の膜張力調節は多段階または連続的のいずれにも制御できる。
【００２９】
アイドルオリフィス１３の副液室８側の出口２６はダイアフラム９の中央部に形成されたアイドル開閉バルブ２７で開閉自在であり、アイドル周波数域でのみ開き、それ以外では閉じている。アイドル開閉バルブ２７は伸縮部材３０の頭部３１が押し当てられ、伸縮部材３０の伸縮によって開閉される。
【００３０】
伸縮部材３０の頭部３１と底部３２との間は中空の負圧室３３が形成される。負圧室３３は通気ノズル３４を介して吸気負圧と大気とを接続切替えするようになっている。吸気負圧が適用されると、リターンバネ３５に抗して図の下方へ移動してアイドル開閉バルブ２７が出口２６を開き、吸気負圧を遮断して大気開放すると、リターンバネ３５により図の上方に移動して出口２６を閉じる。
【００３１】
主液室５の側面で第１膜張力可変手段１８と反対側には膜制御手段４０が設けられ、フランジ１９上もしくは別の部材に支持されている。膜制御手段４０は、アーマチュア４１、ソレノイド４２、押し当て部材４３、オリフィス可変長バルブ４４及び内圧吸収膜４７を備えている。オリフィス可変長バルブ４４はダンピングオリフィス７の中間部に形成された第２入り口７ｃを開閉する。第２入り口７ｃは上部材１０に形成されて主液室５へ連通している。
【００３２】
ソレノイド４２に対する駆動電流の制御も第１膜張力可変手段１８と同じ制御装置２３によって行われ、第１膜張力可変手段１８と同様にエンジンの回転数を検出する回転センサ２４の検出信号に基づいて制御される。なお、制御の基礎となるセンサ信号は、回転数に限らず、第２内圧吸収膜４７の状態を示す変位センサや主液室５内における内圧を検知する内圧センサによるセンサ検知量であっても良い。また、エンジンの運転状況を示す他の適宜のセンサ検知量や、直接入力振動に関するセンサ検知量でもよい。駆動手段はソレノイド４２に限定されず、進退動できる公知の種々な手段が可能である。
【００３３】
図３は共振オリフィス構造を図２の上方から見た状態（上面視）で示す図であり、ダンピングオリフィス７は仕切部材６において略Ｓ字状に蛇行して形成され、その一端は第１入り口７ａをなし、他端は出口７ｂをなす。また第１入り口７ａから出口７ｂまでの間の途中に第２入り口７ｃが設けられ、ここにオリフィス可変長バルブ４４が開閉自在に設けられる。アイドルオリフィス１３は仕切部材６の中央部にダンピングオリフィス７と別に形成されている。
【００３４】
第１膜張力可変手段１８を構成する押し当て部材２０の第１内圧吸収膜１７へ押し当てられる押し当て面２５は階段状に変化している。押し当て部材２０のストローク量に応じて第１内圧吸収膜１７における押し当て部材２０によって押し当てられる押し当て面積が変化するので、第１内圧吸収膜１７の膜張力が非線形的に変化する。その結果、第１内圧吸収膜１７の膜張力が大きくなり、防振装置における内部圧力の変化により発生するバネである拡張バネが大きくなる。
【００３５】
このように膜張力が多段階に変化すると、この膜張力に応じて拡張バネが多段階に増大する。したがって、押し当て部材２０の押し込み変位量（ストローク量）を制御すれば、非線形性のＫｆ変化を得ることができる。すなわち膜張力を非線形化することでΔＫｆを大きくし、Δｆｘを拡大することができる。
【００３６】
なお、このような膜張力変化は、必ずしも押し当て面２５が階段状に変化することを要するものではなく、例えば、略砲弾状のような連続曲面であっても良い。要は第１内圧吸収膜１７の押さえ面積が連続的又は段階的に変化できるものであれば足りる。また、第１内圧吸収膜１７の膜張力調節は多段階または連続的のいずれにも制御できる。特に、押し当て面２５が連続曲面の場合は、ストローク量を段階的に変化させれば、膜張力も段階的に変化し、連続的に変化させれば膜張力は無段階に連続的変化をする。
【００３７】
膜制御手段４０は主液室５の中心を挟んで反対側面に設けられ、膜張力可変手段とオリフィス長可変手段を兼ねたものであり、両手段は膜制御手段４０として一体化されている。なおこの膜張力可変手段は第１膜張力可変手段１８に対して第２膜張力可変手段をなす。膜制御手段４０のオリフィス可変長バルブ４４は内圧吸収膜４７と一体になっている。第２内圧吸収膜４７は第１内圧吸収膜１７と同様に形成されている。但し、オリフィス可変長バルブ４４は第２内圧吸収膜４７と連続する同一材料でも別材料でも良い。
【００３８】
膜制御手段４０は第２内圧吸収膜４７へ押し当てられる押し当て部材４３と、これに一体化されたアーマチュア４１を軸方向へ移動自在にするソレノイド４２を備える。アーマチュア４１は磁性体からなり、ソレノイド４２が発生する磁力線の方向により第２内圧吸収膜４７に対して進退し、そのストローク量はソレノイド４２が発生する磁界の強弱に比例する。これらのアーマチュア４１、ソレノイド４２及び押し当て部材４３も第１膜張力可変手段１８と同様構造であり、動作方向についても同様とする。
【００３９】
図４は第１膜張力可変手段１８及び膜制御手段４０の拡大断面図である。第１膜張力可変手段１８は、通常時（非制御状態）において、第１内圧吸収膜１７が中立位置（Ｎ）にて自由振動することにより入力振動による内圧変化を吸収する。大入力時には押し当て部材２０と第１内圧吸収膜１７の干渉により、変位規制される。また、押し当て部材２０を前進方向（＋方向）へ移動させて第１内圧吸収膜１７へ押し当てると、第１内圧吸収膜１７の膜張力が段階的に上昇し、共振周波数も膜張力変化に応じて段階的に上昇する。
【００４０】
膜制御手段４０においては、オリフィス可変長バルブ４４が上部材１０の肩部に形成された段部１０ａの上を摺動自在に進退動するようになっている。この例では、第２入り口７ｃの外周側が高くなっており、オリフィス可変長バルブ４４の第２入り口７ｃに臨む下面は外周側が上方へ向かうテーパー面４４ａをなし、第２入り口７ｃの外周部７ｄが係合する突起４４ｂが形成されている。第２入り口７ｃを閉じているときは、オリフィス可変長バルブ４４が後退しても突起４４ｂが外周部７ｄに係合して開かない。
【００４１】
しかし、より大きな力でオリフィス可変長バルブ４４を後退すると、突起４４ｂが外周部７ｄの上を乗り越えて外周側へ移動する。このとき、突起４４ｂによりオリフィス可変長バルブ４４は自由端側を上方へ傾けるよう首振りをするので、第２入り口７ｃの開放を迅速化することができる。
【００４２】
第２入り口７ｃを閉じた状態でオリフィス可変長バルブ４４を前進させる場合は、閉じたままの状態を維持して段部１０ａ上を移動できる。なお、オリフィス可変長バルブ４４の開閉動作は、この例のように上下動するもの、単純に進退動するもの、さらには図３に示す平面内でアーマチュアの進退方向に対して左右に首振り運動する（横方向とする）もの等、いずれも可能である。
【００４３】
膜制御手段４０は、通常時（非制御状態）において、オリフィス長可変バルブ４４が中立位置（Ｎ）に存在し、第２内圧吸収膜４７は自由振動する。但し、大入力時には押し当て部材２０と第１内圧吸収膜１７の干渉により、変位規制される。
【００４４】
中立位置から第１段階として、ソレノイド４２により押し当て部材４３を前進方向（＋方向）へ移動させると、第２内圧吸収膜４７の膜張力が段階的に上昇し、共振周波数が徐々に上昇する。このとき第２入り口７ｃは閉じられたままである。
【００４５】
続いて、第２段階としてソレノイド４２により押し当て部材４３を後退方向（−方向）へ引き、オリフィス長可変バルブ４４を後退させて第２入り口７ｃを開口させる。これによってダンピングオリフィス７は第２入り口７ｃから出口７ｂへ通じて短くなり、共振周波数はさらに上昇する。なお、この切替状態では第２内圧吸収膜４７が外方へ弾性変形して引張り方向へ移動しているため、膜張力の段階的制御ができない。
【００４６】
次に、本実施例の作用を説明する。図５は共振周波数の変化とそれに伴う位相変化の関係を示すグラフである。図５は横軸に共振周波数、縦軸に位相をとり、この共振周波数変化に対応する位相のピークを示したものである。図中の共振周波数は、位相制御区間；ｆ１〜ｆ５、必要とするレベルの高位相（δ１以上）区間；ｆａ〜ｆｂである。共振周波数ｆ１〜ｆ５は制御ポイントに対応し、ｆ１〜ｆ２は膜張力可変手段の制御による変化、ｆ２〜ｆ３は膜制御手段の膜張力制御による変化、ｆ３〜ｆ４は膜制御手段によるオリフィス長切り替え制御による変化、ｆ４〜ｆ５はオリフィス長切り替え状態における膜張力可変手段の同時制御による変化を示す。
【００４７】
図６は制御タイミングを示すグラフであり、横軸に共振周波数をとり、この共振周波数変化に対応して、上段に装置全体の位相曲線Ｐ及び動バネ曲線Ｋを示す。下段には共振周波数変化に対応する、第１膜張力可変手段１８及び膜制御手段４０の各膜張力変化を示す。
図中の共振周波数は、図５と同様であるが、アイドル域；ｆａ〜ｆ３近傍（ｆ３より若干高周波側）、発進域：ｆ３近傍（ｆ３より若干高周波側）〜ｆ５である。
【００４８】
まず、初期のアイドルオリフィス１３における共振周波数ｆ１をアイドル時主成分の最低周波数に設定しておき、通常走行時には第１膜張力可変手段１８及び膜制御手段４０をそれぞれ非制御にしておく。このため、第１膜張力可変手段１８，膜制御手段４０の各第１内圧吸収膜１７及び４７による液圧吸収のために低バネ化が行われる。
【００４９】
アイドル時において、ｆａから回転数上昇に応じて図５の▲１▼で示す制御を行う。すなわち、共振周波数がｆ１の状態から、第１膜張力可変手段１８を（＋）方向へ作用させ、ｆ２まで段階的な拡張バネの上昇による共振周波数の向上を行う。このｆ１〜ｆ２間における共振周波数の変化はΔＫｆの変化のみにより生じる。
【００５０】
第１膜張力可変手段１８の制御が（＋）方向に一定変位となると、予め取り付けられた変位センサもしくは内圧センサ等にてこれを感知し、ｆ２にて膜制御手段４０が（＋）方向へ作用を開始し、膜制御手段４０側においても段階的な共振周波数の向上を行う。これが図５中の▲２▼の段階である。なお、これらのセンサを用いなくても、エンジン回転数を検出し、これに追従して制御可能であることは前述の通りである。
【００５１】
膜制御手段４０が（＋）方向に一定変位に到達するとこれを感知して、ｆ３にて第１膜張力可変手段１８が制御を停止し、押し当て部材２０はニュートラル位置へ戻される。
同時に、膜制御手段４０では第１膜張力可変手段１８の変位の戻りもしくは内圧の低下を感知し、（−）方向への作用を開始し、図５中における▲３▼段階となる。
【００５２】
図５中の▲３▼段階になると、第２入り口７ｃが開口し、共振周波数が上昇してｆ４になる。この時、共振周波数の極端な変化及び膜制御手段４０の（−）方向への張力による内圧変化を感知した第１膜張力可変手段１８は、ｆ４にて再び（＋）方向へ作用し、第２入り口７ｃ開口状態での段階的な共振周波数変化を行う。このため、膜制御手段４０が引っ張り状態で膜張力変化を生じることができない状態にもかかわらず、第１膜張力可変手段１８の膜張力制御による相乗効果でさらに高周波数側のｆ５まで上昇する。
【００５３】
エンジン回転数がある一定の回転数ｆ５に達すると、第１膜張力可変手段１８及び膜制御手段４０が共に制御を停止し、通常走行状態に戻り、第１内圧吸収膜１７及び第２内圧吸収膜４７による内圧吸収によって再び低バネ化される。
【００５４】
このように、アイドル域から発進域を含む極めて広範囲な周波数域において、位相制御区間をｆ１〜ｆ５と拡大することができる。また高位相（δ１以上）区間をｆａ〜ｆｂと広域化できる。特に、オリフィス長切替前後の過渡期におけるｆ３〜ｆ４の設定である切替後の周波数チューニングを行うことにより、連続的に高位相が得られる。
【００５５】
したがって、膜張力による共振周波数変化領域を拡大できるため、切替え後の共振周波数をより高く設定できる。このため、制御可能周波数の広域化が可能になる。
また、位相レベルを低下させることなく、制御することができる。
さらに、通常時においては第１内圧吸収膜１７及び第２内圧吸収膜４７の複数膜によるさらなる低バネ化による有効な振動遮断を実現することができる。
【００５６】
同様の手法により、制御部位を３ヵ所以上に増加させることも可能である。図７は第１膜張力可変手段を１つ追加して計２個とした第２実施例に係る図６と同様の図である。この例では、まず第１の膜張力可変手段の一方を制御し、続いてｆ１ａにて他方の第１の膜張力可変手段を制御する。その後、ｆ２で膜制御手段を制御する。但し、この場合のｆ２は前実施例と比べてよりｆ３に近くなっている。
【００５７】
このようにすると、膜制御手段による膜張力変化を少なくするとともに、膜制御手段４０によるオリフィス長切り替え直後のｆ３ａにて第１の膜張力可変手段による膜張力制御を再開できるので、前実施例でオリフィス長切り替え時にｆ３とｆ４の間に生じていた位相の谷間Ｖ１がより小さなＶ２と変化し、より広範囲の周波数域にてより高位相の獲得が可能になる。しかも、この位相の谷間に対応して前実施例で生じていた動バネのピークＴが殆ど解消されるから、全体がより低動バネになる。
【００５８】
なお、本願発明は上記の各実施例に限定されるものではなく、発明の原理内において種々に変形や応用が可能である。例えば、第１膜張力可変手段１８とオリフィス長可変手段を備えた膜制御手段４０を同時に併設せず、いずれか一方のみを共振コントロールマウントとして用いることができる。
【００５９】
この場合、第１膜張力可変手段１８のみを用いれば、図６の共振周波数ｆ１〜ｆ２の範囲で制御周波数の広域化及び高位相を実現できる。また、膜制御手段４０を用いれば、共振周波数ｆ２〜ｆ３で膜張力制御でき、かつｆ３〜ｆ４でオリフィス長を切り替えることにより共振周波数及び位相を大きく変化させることができる。したがって共振周波数ｆ２〜ｆ４の範囲でコントロールできる。
【００６０】
また、エンジンの配置形式により、一対のエンジンマウントをエンジンの左右へ設けるものであってもよい。さらに、この一対をなすエンジンマウントの組合せは、共振コントロールマウント１同士、または、一方を共振コントロールマウント１とし、他方を共振コントロールマウント以外の構造をなすエンジンマウントとすることができる。
【００６１】
また、押し当て部材の駆動手段としては種々なものが可能であるが、膜張力可変手段にはエンジンの吸気負圧による吸引力を用いることもできる。この場合には負圧供給源となる吸気通路側から瞬時に供給される。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態に係る液封エンジンマウントの上面視図
【図２】図１の２−２線に沿う断面図
【図３】第１実施例に係る膜張力制御構造の概略上面視図
【図４】同上断面図
【図５】共振周波数変化と位相ピークの変化を示すグラフ
【図６】制御タイミング及び特性変化を示すグラフ
【図７】第２実施例に係る図６と同様のグラフ
【図８】エンジンマウントの配置構造とフレームの振動を示す図
【図９】共振コントロールマウントの配置選択方法を示す図
【符号の説明】１：共振コントロールマウント（液封エンジンマウント）、２：第１取付金具、３：第２取付金具、４：インシュレータ、５：主液室、６：仕切部材、７：ダンピングオリフィス、７ａ：第１入り口、７ｂ：出口、７ｃ：第２入り口、８：副液室、９：ダイアフラム、１３：アイドルオリフィス、１７：第１内圧吸収膜、１８：第１膜張力可変手段、２０：押し当て部材、２２：ソレノイド、２５：押し当て面  、４０：膜制御手段、４２：ソレノイド、４３：押し当て部材、４４：オリフィス長可変バルブ、４７：第２内圧吸収膜、５０：エンジン、５２：第２エンジンマウント、５３：第２エンジンマウント、５４：フレーム、５５：節
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【手続補正書】
【提出日】平成15年5月7日(2003.5.7)
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図３】
2004324823.tif 000012
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図８】
2004324823.tif 000013
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図９】
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