(57)【要約】【課題】太陽電池の出力を評価するには、基準状態（１ｋＷ／ｍ２　，２５℃）の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）を測定時の日射強度・太陽電池温度のＩ−Ｖ　カーブに、また逆に変換する方法が不可欠であるがまだ確立されていない。また日射の激しい変動等に測定が追随できないという課題もある。【解決手段】太陽電池の特性値から太陽電池基本特性式を解き（Ｓ１３）　、基準状態のＩ−Ｖ　カーブを作成し、測定時の日射強度・太陽電池温度条件のＩ−Ｖ　カーブをつくる種々の方法を提案し、このようにして作成したＩ−Ｖカーブと実測したＩ−Ｖを比較することにより太陽電池出力を評価する診断装置。【選択図】　　　　図１
2004077309.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
太陽電池基本式中の基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）のそれぞれについて、ａ℃、ｂ℃、ｃ℃の値を求め、
それぞれのａ℃、ｂ℃、ｃ℃での値を補間することにより測定温度におけるそれぞれの基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、
測定時の日射強度により上記特性値の一部を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い測定時条件の電圧−電流カーブを作成し、
測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、
前記２つの電圧−電流カーブを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項２】
評価すべき太陽電池の特性（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ）　から基準状態の電圧−電流カーブを作成し、
この電圧−電流カーブから測定時の日射強度とモジュール温度条件の電圧−電流カーブを作成し、
測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを作成し、
前記２つの電圧−電流カーブを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項３】
評価すべき太陽電池の特性（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ）　から基準状態の電圧−電流カーブを作成し、
測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、
基準状態の電圧−電流カーブを作成し、
前記２つの作成した電圧−電流カーブを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項４】
｛０１｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛０２｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛０３｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛０４｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ，および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛０５｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ　および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛０６｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛０７｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈに、前記解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および直列抵抗Ｒｓに値Ｒｓａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝
０を作成し、
｛０８｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛０９｝前記太陽電池の日射強度Ｅｂ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔｂ（絶対温度：Ｔｂ゜Ｋ＝ｔｂ（℃）＋２７３）　における電圧Ｖｂ，電流Ｉｂを求めるため、前記太陽電池の基準状態における日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ：絶対温度：Ｔａ＝ｔａ＋２７３）における短絡電流Ｉｓｃａ，モジュール直列抵抗Ｒｓａ，温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａ　の変動値β、曲線補正因子Ｋとする
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｂ，Ｉｂ）：
Ｉｂ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｂ　−　ｔａ）
Ｖｂ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｂ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｂ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｂ＊（ｔｂ　−　ｔａ）　を作成し、これに前記｛０８｝で作成した電圧−電流の各点またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ上の各点をＩａ，Ｖａ値として使用し日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度Ｔｂ（゜Ｋ）における各点（電圧Ｖｂ−電流Ｉｂ：約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛１０｝前記｛０９｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上から、近接しない任意の５点を選択し、これらの点（ＶＱ１，ＩＱ１），（ＶＱ２，ＩＱ２），（ＶＱ３，ＩＱ３），（ＶＱ４，ＩＱ４），（ＶＱ５，ＩＱ５）　を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０の変数Ｖ，Ｉ、に代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ１，ＩＱ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ２，ＩＱ２，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ３，ＩＱ３，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ４，ＩＱ４，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ５，ＩＱ５，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０を作成し、該５つの関係式の
解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１１｝前記太陽電池の日射強度Ｅｃ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度Ｔｃ　（絶対温度：Ｔｃ（゜Ｋ）＝ｔｃ（℃）＋２７３）における電圧Ｖｃ，電流Ｉｃの関係についても前記｛０９｝と同様に、
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｃ，Ｉｃ）：
Ｉｃ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｃ　−　ｔａ）
Ｖｃ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｃ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｃ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｃ＊（ｔｃ　−　ｔａ）を使い　Ｉ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１２｝前記｛１１｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上から近接しない任意の５点を選択し、これらの値（ＶＲ１，ＩＲ１），（ＶＲ２，ＩＲ２），（ＶＲ３，ＩＲ３），（ＶＲ４，ＩＲ４），（ＶＲ５，ＩＲ５）　を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０の変数Ｖ，Ｉに代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ１，ＩＲ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ２，ＩＲ２，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ３，ＩＲ３，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ４，ＩＲ４，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ５，ＩＲ５，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０
を作成し、該５つの関係式の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１３｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１４｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛０６｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）　における前記｛１０｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛１２｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および入力値Ｒｓａ　のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛１５｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１６｝前記｛１３｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛１５｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項５】
｛２０｝評価すべき太陽電池の実測された日射強度Ｅｊ，モジュール温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛２１｝前記｛０１｝〜｛０８｝により作成した基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ，モジュール温度２５℃）における電圧Ｖａ−電流Ｉａ値（約４０〜５０点）について、前記｛０９｝のＩｓｃａ，α，β，Ｒｓｃａ，ｋを使って
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｋ，Ｉｋ）：
Ｉｋ　＝　Ｉａ　＋　Ｉｓｃａ＊（Ｅｊ／Ｅａ　−　１）　＋　α＊（ｔｊ　−　ｔａ）
Ｖｋ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｊ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｋ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｋ＊（ｔｊ　−　ｔａ）
によって変換し、これらの電圧Ｖ−電流Ｉ値または、それらを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛２２｝前記｛２０｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛２１｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項６】
｛３０｝評価すべき太陽電池の実測された日射強度Ｅｊ、モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛３１｝当該日射強度Ｅｊ、モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）、発生電圧Ｖｊ、発生電流Ｉｊおよび前記｛０９｝記載の基準状態（温度ｔａ（２５℃：摂氏）、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））における短絡電流Ｉｓｃａ、モジュール直列抵抗Ｒｓａ　、温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａの変動値β、曲線補正因子Ｋとした、
変換式（Ｖｊ，Ｉｊ）→（Ｖｅ，Ｉｅ）：
Ｉｅ　＝　Ｉｊ　＋　Ｉｓｃａ＊（Ｅａ　−　Ｅｊ）／Ｅａ　＋　αａ＊（ｔａ　−　ｔｊ）
Ｖｅ　＝　Ｖｊ　＋　βａ＊（ｔａ　−　ｔｊ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｅ　−　Ｉｊ）　−　Ｋａ＊Ｉｊ＊（ｔａ　−　ｔｊ）
を使い基準状態の電圧（Ｖｅ）−電流（Ｉｅ）値を求め、これらを結んだＩ−Ｖ　，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛３２｝前記｛０８｝で求めたＩ−Ｖ　，Ｐ−Ｖ　カーブの各点と比較・評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項７】
｛４０｝測定時の日射強度Ｅｊ１、モジュール温度ｔｊ１（摂氏：絶対温度Ｔｊ１＝ｔｊ１＋２７３）および発生電圧Ｖ−発生電流Ｉの５点（Ｖｊ１１，Ｉｊ１１）、（Ｖｊ１２，Ｉｊ１２）、（Ｖｊ１３，Ｉｊ１３）、（Ｖｊ１４，Ｉｊ１４）、（Ｖｊ１５，Ｉｊ１５）を測定し、こられの値を前記｛０１｝の関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０に代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｊ１１，Ｉｊ１１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｊ１）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｊ１２，Ｉｊ１２，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｊ１）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｊ１３，Ｉｊ１３，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｊ１）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｊ１４，Ｉｊ１４，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｊ１）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｊ１５，Ｉｊ１５，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｊ１）＝　０を作成し、
該５つの関係式の解ｊ１（ＩＬｊ１，Ｃｏｊ１，ｎｊ１，Ｒｓｈｊ１，Ｒｓｊ１）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、
｛４１｝前記関係式Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０に解ｊ１の値を代入し、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬｊ１，Ｃｏｊ１，ｎｊ１，Ｒｓｈｊ１，Ｒｓｊ１，Ｔｊ１）＝０の電圧Ｖ、電流Ｉの関係を求めそれを結んだＩ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛４２｝前記｛４０｝の測定直後の日射強度Ｅｊ２、モジュール温度ｔｊ２（摂氏：絶対温度Ｔｊ２＝ｔｊ２＋２７３）、発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの５点（Ｖｊ２１，Ｉｊ２１）、（Ｖｊ２２，Ｉｊ２２）、（Ｖｊ２３，Ｉｊ２３）、（Ｖｊ２４，Ｉｊ２４）、（Ｖｊ２５，Ｉｊ２５）　を測定し、これらの値を前記｛４０｝と同様に関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０に代入して、解ｊ２（ＩＬｊ２，Ｃｏｊ２，ｎｊ２，Ｒｓｈｊ２，Ｒｓｊ２）を、非線形解法のプログラムによって算出し、電流−電圧の関係およびＩ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛４３｝前記｛４０｝〜｛４２｝の工程を数十回程度繰り返し、各時刻のＩ−Ｖ　カーブを作成し、同一の電圧におけるそれぞれの電流値の平均をとり、平均値を各電圧における電流値とし、電圧−電流の関係すなわち平均Ｉ−Ｖ　カーブを求める方法などとともに、日射強度Ｅｊ、モジュール温度ｔｊについても、その時間帯における平均値を求め、
｛４４｝前記｛４３｝の平均日射強度Ｅｊ、平均太陽電池モジュール温度ｔｊ、平均Ｉ−Ｖ　カーブ上の電圧−電流値をＥｊ、ｔｊの条件における発生電圧Ｖｊ、発生電流Ｉｊとして、請求項４記載の｛１３｝の各値、請求項５記載の｛２０｝の各値、または請求項６記載の｛３０｝の各値に使用して比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項８】
評価すべき太陽電池の実測された日射強度Ｅｊ、モジュール温度Ｔｊ、発生電圧Ｖｊ、発生電流Ｉｊを取り込むための実測値取り込みプログラムと、
定数の入力プログラムと、
評価すべき太陽電池の仕様値（Ｉｓｃａ，Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，Ｖｏｃａ，α，β、Ｒｓ，Ｋ）を入力する入力プログラムと、
請求項１、２、３、４、５または請求項６記載の太陽電池の出力評価方法を処理する処理プログラムと、
請求項７記載の｛４０｝〜｛４４｝の処理を行う処理プログラムとからなる
ことを特徴とする太陽電池の出力評価プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能なデータ記録媒体。
【請求項９】
評価すべき太陽電池の近傍に設けられ、日射強度Ｅｊを実測する日射計と、
太陽電池のモジュール温度ｔｊを実測する温度計と、
前記太陽電池の発生電流Ｉｊを実測する電流計と、
前記太陽電池の発生電圧Ｖｊを実測する電圧計と、
前記太陽電池の電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ）を得るための模擬負荷・模擬負荷切替装置と、
請求項１、２、３、４、５、６記載の太陽電池の出力評価方法を処理する処理プログラムと請求項７の処理をするプログラムを記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体が動作しうるコンピュータとからなる
ことを特徴とする太陽電池の出力評価装置。
【請求項１０】
｛７０｝評価すべき太陽電池の近傍に設けられた、日射強度Ｅｊを実測する日射計と、
太陽電池のモジュール温度ｔｊを実測する温度計と、
運転中の太陽電池を切離すことなく発生電流Ｉｊを実測するクランプ電流計と、
前記太陽電池の発生電圧Ｖｊを実測する電圧計と、
｛７１｝請求項４の｛０１｝〜｛１２｝、｛１４｝、｛１５｝で作成した基準状態のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブに｛１３｝で実測した発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊを比較・評価、又は
｛７２｝請求項５の｛２１｝で作成した測定時条件のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを｛２０｝で実測した発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊで比較・評価するプログラム、または当該プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能なデータ記録媒体のもとで動作しうるコンピュータとからなる
ことを特徴とする太陽電池の出力評価装置。
【請求項１１】
｛７４｝前記｛７０｝、｛７１｝で取り込み・算出した一定期間の平均日射強度（μＥｊ）、平均太陽電池温度（μｔｊ）、平均発生電圧（μＩｊ）をできるだけ日射強度・太陽電池温度条件にバラツキがあるように（近接した値にならないように）５回のデータ（μＥｊ１，μｔｊ１，μＶｊ１，μＩｊ１，μＥｊ２，μｔｊ２，μＶｊ２，μＩｊ２，μＥｊ３，μｔｊ３，μＶｊ３，μＩｊ３，μＥｊ４，μｔｊ４，μＶｊ４，μＩｊ４，μＥｊ５，μｔｊ５，μＶｊ５，μＩｊ５　）を得、
これらのデータを請求項４の関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０に代入してＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする。
関係式：Ｆｕｎｃ（μＶｊ１，μｔｊ１，ＩＬ１，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，μＴｊ１）＝０
関係式：Ｆｕｎｃ（μＶｊ２，μｔｊ２，ＩＬ２，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，μＴｊ２）＝０
関係式：Ｆｕｎｃ（μＶｊ３，μｔｊ３，ＩＬ３，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，μＴｊ３）＝０
関係式：Ｆｕｎｃ（μＶｊ４，μｔｊ４，ＩＬ４，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，μＴｊ４）＝０
関係式：Ｆｕｎｃ（μＶｊ５，μｔｊ５，ＩＬ５，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，μＴｊ５）＝０
（ここで、ＩＬ１＝ＩＬ＊μＥｊ１，　ＩＬ２＝ＩＬ＊μＥｊ２，　ＩＬ３＝ＩＬ＊μＥｊ３，　ＩＬ４＝ＩＬ＊μＥｊ４，　ＩＬ５
＝ＩＬ＊μＥｊ５，　μＴｊ１＝μｔｊ１＋２７３，μＴｊ２＝μｔｊ２＋２７３，μＴｊ３＝μｔｊ３＋２７３，μＴｊ４＝μｔｊ４＋２７３，μＴｊ５＝μｔｊ５＋２７３）
を作成し、該５つの関係式の解（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛７５｝これらの解（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２、太陽電池温度２５℃）又は測定時日射強度・太陽電池温度の条件のもとで前記関係式：Ｆｕｎｃ：（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０に代入し、電圧（Ｖ）、電流（Ｉ）の関係式を非線形解法のプログラムによって求め、Ｉ−Ｖカーブ、Ｐ−Ｖカーブを作成し、請求項４の｛０１｝〜｛０８｝の方法で求めたＩ−Ｖカーブ、Ｐ−Ｖカーブと比較評価し、
｛７６｝または、これらの解（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）から５つの測定のいずれかの測定日射強度・太陽電池温度条件のＩ−Ｖカーブ、Ｐ−Ｖカーブを作成し、請求項４の｛０１｝〜｛１２｝、｛１４｝、｛１５｝又は請求項５の｛２１｝の方法で作成したＩ−Ｖカーブ、Ｐ−Ｖカーブと比較評価することを特徴とする太陽電池の出力方法。
【請求項１２】
評価すべき連系運転中の太陽電池から平均化した日射強度Ｅｊ・太陽電池温度μｔｊ・発生電圧μＶｊ・発生電流μＩｊを取り込むプログラムと、定数の入力プログラムと、評価すべき太陽電池の仕様値（Ｉｓｃ，Ｖｏｐ，Ｉｏｐ，Ｖｏｃ，α，β，Ｒｓ，Ｋ）を入力するプログラムと、請求項１０，１１記載の太陽電池の出力評価方法を処理する処理プログラムからなることを特徴とする太陽電池の出力評価プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体。
【請求項１３】
評価すべき連系運転中の太陽電池の近傍に設けられた、日射強度Ｅｊを測定する日射計と、太陽電池温度ｔｊを測定する温度計と、前記太陽電池の発生電圧Ｖｊを測定する電圧計と、前記太陽電池の発生電流Ｉｊを測定するクランプ電流計又はシャント抵抗と、取得したこれらの値から、それぞれの値について一定時間の平均値を求める処理をするプログラムと、請求項１０，１１記載の太陽電池出力評価方法を処理するプログラムを記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体を動作しうるコンピュータからなることを特徴とする太陽電池の出力評価装置。
【請求項１４】
｛８０｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛８１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛８２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ
、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛８３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），
光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用して前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛８４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用し前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛８５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛８６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＣｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓに、前記解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛８７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛８８｝前記太陽電池の日射強度Ｅｂ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔｂ（絶対温度：Ｔｂ゜Ｋ＝ｔｂ（℃）＋２７３）　における電圧Ｖｂ，電流Ｉｂを求めるため、前記太陽電池の基準状態における日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ：絶対温度：Ｔａ＝ｔａ＋２７３）における前記｛８５｝で算出したモジュール直列抵抗Ｒｓａ，温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａ　の変動値β、曲線補正因子Ｋとする
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｂ，Ｉｂ）：
Ｉｂ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｂ　−　ｔａ）
Ｖｂ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｂ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｂ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｂ＊（ｔｂ　−　ｔａ）　を作成し、これに前記｛８７｝で作成した電圧−電流の各点またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ上の各点をＩａ，Ｖａ値として使用し日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度Ｔｂ（゜Ｋ）における各点（電圧Ｖｂ−電流Ｉｂ：約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛８９｝前記｛８８｝で作成したＩ−Ｖカーブ上のＩｓｃｂ，Ｉｏｐｂ，Ｖｏｐｂ，Ｖｏｃｂの３点を選択し、前記｛８３｝、｛８４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式においてＩＬ＝Ｉｓｃｂとして、解Ｂ（Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛９０｝前記太陽電池の日射強度Ｅｃ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度Ｔｃ　（絶対温度：Ｔｃ（゜Ｋ）＝ｔｃ（℃）＋２７３）における電圧Ｖｃ，電流Ｉｃの関係についても前記｛８８｝と同様に、
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｃ，Ｉｃ）：
Ｉｃ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｃ　−　ｔａ）
Ｖｃ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｃ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｃ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｃ＊（ｔｃ　−　ｔａ）を使い　Ｉ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛９１｝前記｛９０｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓｃｃ，Ｉｏｐｃ，Ｖｏｐｃ，Ｖｏｃｃの３点を選択し、前記｛８３｝、｛８４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式においてＩＬ＝Ｉｓｃｃとして、解Ｃ（Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛９２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛９３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛８５｝の解Ａ（ＩＬａ＝Ｉｓｃａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）　における前記｛８９｝の解Ｂ（ＩＬｂ＝Ｉｓｃｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛９１｝の解Ｃ（ＩＬｃ＝Ｉｓｃｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の値に関して温度について修正指数曲線などによる曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛９４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛９５｝前記｛９２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛９４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項１５】
｛１００｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛１０１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛１０２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ　、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛１０３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用して前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１０４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用し、前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛１０５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１０６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＣｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓに、前記解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および光起電流ＩＬａに短絡電流Ｉｓｃａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１０７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛１０８｝前記太陽電池の日射強度Ｅｂ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔｂ（絶対温度：Ｔｂ゜Ｋ＝ｔｂ（℃）＋２７３）　における電圧Ｖｂ，電流Ｉｂを求めるため、前記太陽電池の基準状態における日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ：絶対温度：Ｔａ＝ｔａ＋２７３）における、前記｛１０５｝で算出したモジュール直列抵抗Ｒｓａ，温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａ　の変動値β、曲線補正因子Ｋとする
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｂ，Ｉｂ）：
Ｉｂ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｂ　−　ｔａ）
Ｖｂ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｂ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｂ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｂ＊（ｔｂ　−　ｔａ）　を作成し、これに前記｛１０７｝で作成した電圧−電流の各点またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ上の各点をＩａ，Ｖａ値として使用し日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度Ｔｂ（゜Ｋ）における各点（電圧Ｖｂ−電流Ｉｂ：約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛１０９｝前記｛１０８｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上から、近接しない任意の５点を選択し、これらの点（ＶＱ１，ＩＱ１），（ＶＱ２，ＩＱ２），（ＶＱ３，ＩＱ３），（ＶＱ４，ＩＱ４），（ＶＱ５，ＩＱ５）　を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０の変数Ｖ，Ｉ、に代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ１，ＩＱ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ２，ＩＱ２，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ３，ＩＱ３，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ４，ＩＱ４，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ５，ＩＱ５，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０を作成し、該５つの関係式の
解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１１０｝前記太陽電池の日射強度Ｅｃ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度Ｔｃ　（絶対温度：Ｔｃ（゜Ｋ）＝ｔｃ（℃）＋２７３）における電圧Ｖｃ，電流Ｉｃの関係についても前記｛１０８｝と同様に、
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｃ，Ｉｃ）：
Ｉｃ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｃ　−　ｔａ）
Ｖｃ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｃ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｃ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｃ＊（ｔｃ　−　ｔａ）を使い　Ｉ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１１１｝前記｛１１０｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上から近接しない任意の５点を選択し、これらの値（ＶＲ１，ＩＲ１），（ＶＲ２，ＩＲ２），（ＶＲ３，ＩＲ３），（ＶＲ４，ＩＲ４），（ＶＲ５，ＩＲ５）　を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０の変数Ｖ，Ｉに代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ１，ＩＲ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ２，ＩＲ２，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ３，ＩＲ３，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ４，ＩＲ４，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ５，ＩＲ５，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０
を作成し、該５つの関係式の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１１２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１１３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛１０５｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）における前記｛１０９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛１１１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および入力値Ｒｓａ　のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛１１４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１１５｝前記｛１１２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛１１４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項１６】
｛１２０｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛１２１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛１２２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ　、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛１２３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用して前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１２４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用し、前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛１２５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１２６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＣｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓに、前記解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および光起電流ＩＬａに短絡電流Ｉｓｃａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１２７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛１２８｝前記太陽電池の日射強度Ｅｂ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔｂ（絶対温度：Ｔｂ゜Ｋ＝ｔｂ（℃）＋２７３）　における電圧Ｖｂ，電流Ｉｂを求めるため、前記太陽電池の基準状態における日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ：絶対温度：Ｔａ＝ｔａ＋２７３）における、前記｛１０５｝で算出したモジュール直列抵抗Ｒｓａ，温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａ　の変動値β、曲線補正因子Ｋとする
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｂ，Ｉｂ）：
Ｉｂ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｂ　−　ｔａ）
Ｖｂ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｂ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｂ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｂ＊（ｔｂ　−　ｔａ）　を作成し、これに前記｛１２７｝で作成した電圧−電流の各点またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ上の各点をＩａ，Ｖａ値として使用し日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度Ｔｂ（゜Ｋ）における各点（電圧Ｖｂ−電流Ｉｂ：約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛１２９｝前記｛１２８｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓａｂ，Ｉｏｐｂ，Ｖｏｐｂ，Ｖｏｃｂの３点を選択し、前記｛１２３｝、｛１２４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
を作成し、さらに上記３点とは異なり、これらの点と近接しない任意の１点を選択して
関係式：Ｆｕｎｋ（ＶＱ１，ＩＱ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓａ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝０を作成し、該４つの関係式の
解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１３０｝前記太陽電池の日射強度Ｅｃ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度Ｔｃ　（絶対温度：Ｔｃ（゜Ｋ）＝ｔｃ（℃）＋２７３）における電圧Ｖｃ，電流Ｉｃの関係についても前記｛１０８｝と同様に、
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｃ，Ｉｃ）：
Ｉｃ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｃ　−　ｔａ）
Ｖｃ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｃ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｃ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｃ＊（ｔｃ　−　ｔａ）を使い　Ｉ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１３１｝前記｛１３０｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓｃｃ，Ｉｏｐｃ，Ｖｏｐｃ，Ｖｏｃｃの３点を選択し、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
を作成し、とさらに、上記３点とは異なり、これらの点と近接しない任意の１点を選択して
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ１，ＩＱ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝０を作成し、該５つの関係式の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１３２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１３３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛１２５｝の解Ａ（ＩＬａ＝Ｉｓａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）　における前記｛１２９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛１３１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および入力値Ｒｓａ　のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について修正指数曲線などによる曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛１３４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１３５｝前記｛１３２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛１３４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項１７】
｛１４０｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛１４１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛１４２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ　、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛１４３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ，および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１４４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ　および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛１４５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１４６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈに、前記解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および直列抵抗Ｒｓに値Ｒｓａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１４７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛１４８｝前記太陽電池の日射強度Ｅｂ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔｂ（絶対温度：Ｔｂ゜Ｋ＝ｔｂ（℃）＋２７３）　における電圧Ｖｂ，電流Ｉｂを求めるため、前記太陽電池の基準状態における日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ：絶対温度：Ｔａ＝ｔａ＋２７３）における短絡電流Ｉｓｃａ，モジュール直列抵抗Ｒｓａ，温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａ　の変動値β、曲線補正因子Ｋとする
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｂ，Ｉｂ）：
Ｉｂ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｂ　−　ｔａ）
Ｖｂ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｂ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｂ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｂ＊（ｔｂ　−　ｔａ）　を作成し、これに前記｛０８｝で作成した電圧−電流の各点またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ上の各点をＩａ，Ｖａ値として使用し日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度Ｔｂ（゜Ｋ）における各点（電圧Ｖｂ−電流Ｉｂ：約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛１４９｝前記｛１４８｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓｃｂ，Ｉｏｐｂ，Ｖｏｐｂ，Ｖｏｃｂの３点を選択し、前記｛１４３｝、｛１４４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式において解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、またＲｓｂはＲｓａから公開された式により算出し、つぎに、
｛１５０｝前記太陽電池の日射強度Ｅｃ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度Ｔｃ　（絶対温度：Ｔｃ（゜Ｋ）＝ｔｃ（℃）＋２７３）における電圧Ｖｃ，電流Ｉｃの関係についても前記｛１４９｝と同様に、
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｃ，Ｉｃ）：
Ｉｃ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｃ　−　ｔａ）
Ｖｃ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｃ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｃ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｃ＊（ｔｃ　−　ｔａ）を使い　Ｉ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１５１｝前記｛１５０｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓｃｃ，Ｉｏｐｃ，Ｖｏｐｃ，Ｖｏｃｃの３点を選択し、前記｛１４３｝、｛１４４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式において解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、またＲｓｃはＲｓａから公開された式により算出し、つぎに、｛１５２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１５３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛１４５｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）　における前記｛１４９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛１５１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）および入力値Ｒｓａと上記ＲｓｂとＲｓｃのそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の値に関して温度について修正指数関数などにより曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛１５４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１５５｝前記｛１５２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛１５４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項１８】
｛１６０｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛１６１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛１６２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ　、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛１６３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ，および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１６４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ　および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛１６５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１６６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈに、前記解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および直列抵抗Ｒｓに値Ｒｓａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１６７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛１６８｝前記太陽電池の日射強度Ｅｂ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔｂ（絶対温度：Ｔｂ゜Ｋ＝ｔｂ（℃）＋２７３）　における電圧Ｖｂ，電流Ｉｂを求めるため、前記太陽電池の基準状態における日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ：絶対温度：Ｔａ＝ｔａ＋２７３）における短絡電流Ｉｓｃａ，モジュール直列抵抗Ｒｓａ，温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａ　の変動値β、曲線補正因子Ｋとする
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｂ，Ｉｂ）：
Ｉｂ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｂ　−　ｔａ）
Ｖｂ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｂ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｂ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｂ＊（ｔｂ　−　ｔａ）　を作成し、これに前記｛０８｝で作成した電圧−電流の各点またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ上の各点をＩａ，Ｖａ値として使用し日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度Ｔｂ（゜Ｋ）における各点（電圧Ｖｂ−電流Ｉｂ：約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛１６９｝前記｛１６８｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓｃｂ，Ｉｏｐｂ，Ｖｏｐｂ，Ｖｏｃｂの３点を選択し、前記｛１６３｝、｛１６４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
を作成し、さらに上記３点とは異なり、これらの点と近接しない任意の１点を選択して
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ１，ＩＱ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝０を作成し、該５つの関係式の
解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１７０｝前記太陽電池の日射強度Ｅｃ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度Ｔｃ　（絶対温度：Ｔｃ（゜Ｋ）＝ｔｃ（℃）＋２７３）における電圧Ｖｃ，電流Ｉｃの関係についても前記｛０９｝と同様に、
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｃ，Ｉｃ）：
Ｉｃ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｃ　−　ｔａ）
Ｖｃ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｃ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｃ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｃ＊（ｔｃ　−　ｔａ）を使い　Ｉ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１７１｝前記｛１７０｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓｃｃ，Ｉｏｐｃ，Ｖｏｐｃ，Ｖｏｃｃの３点を選択し、前記｛１４３｝、｛１４４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
を作成し、とさらに、上記３点とは異なり、これらの点と近接しない任意の１点を選択して
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ１，ＩＱ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝０を作成し、該５つの関係式の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１７２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１７３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛１６５｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）における前記｛１６９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛１７１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および入力値Ｒｓａ　のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の値に関して温度について修正指数曲線などによる曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛１７４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１７５｝前記｛１７２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛１７４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項１９】
｛１８０｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛１８１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛１８２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ　、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛１８３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用し、前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入して、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１８４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用し、前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛１８５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１８６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＣｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓに、前記解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１８７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛１８８｝太陽電池温度Ｔｂ（ｔａ＋２７３）、日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２）での短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ−最適電圧Ｖｏｐｂ、開放電圧Ｖｏｐの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）を特性値として取り込み、
｛１８９｝前記｛１８８｝で取り込んだＰ１，Ｐ２，Ｐ３を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０の変数Ｖ，Ｉ、に代入して、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式においてＩＬ＝Ｉｓｃｂとして、解Ｂ（Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１９０｝太陽電池温度Ｔｃ（ｔａ＋２７３）、日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２）での短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐ−最適電圧Ｖｏｐｃ、開放電圧Ｖｏｐｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）を特性値として取り込み、
｛１９１｝前記｛１９０｝で取り込んだＰ１，Ｐ２，Ｐ３を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０の変数Ｖ，Ｉに代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式においてＩＬ＝Ｉｓｃｃとして、解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１９２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１９３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛１８５｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）における前記｛１８９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛１９１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および入力値Ｒｓａ　のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の値に関して温度について修正指数曲線などによる曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛１９４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１９５｝前記｛１９２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛１９４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項２０】
｛２００｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛２０１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛２０２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ　、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛２０３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ、および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入して、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛２０４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ、および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛２０５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛２０６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈに、前記解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛２０７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛２０８｝太陽電池温度Ｔｂ（ｔａ＋２７３）、日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２）での短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ−最適電圧Ｖｏｐｂ、開放電圧Ｖｏｐの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）、およびＲｓｂを特性値として取り込み、
｛２０９｝前記｛２０８｝で取り込んだＰ１，Ｐ２，Ｐ３を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０の変数Ｖ，Ｉ、に代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛２１０｝太陽電池温度Ｔｃ（ｔａ＋２７３）、日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２）での短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ−最適電圧Ｖｏｐｃ、開放電圧Ｖｏｐｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）およびＲｓｃを特性値として取り込み、
｛２１１｝前記｛２１０｝で取り込んだＰ１，Ｐ２，Ｐ３およびＲｓｃを前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０の変数Ｖ，Ｉに代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛２１２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛２１３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛２０５｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）における前記｛２０９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛２１１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および入力値Ｒｓａ　のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の値に関して温度について修正指数曲線などによる曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛２１４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛２１５｝前記｛２１２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛２１４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価する
ことを特徴とする太陽電池の出力評価方法。
【請求項２１】
評価すべき太陽電池の実測された日射強度Ｅｊ、モジュール温度Ｔｊ、発生電圧Ｖｊ、発生電流Ｉｊを取り込むための実測値取り込みプログラムと、
定数の入力プログラムと、
評価すべき太陽電池の仕様値（Ｉｓｃａ，Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，Ｖｏｃａ，α，β、Ｒｓ，Ｋ）を入力する入力プログラムと、
請求項１４，１５，１６，１７，１８，１９または請求項２０記載の太陽電池の出力評価方法を処理する処理プログラムとからなることを特徴とする太陽電池の出力評価プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能なデータ記録媒体。
【請求項２２】
評価すべき太陽電池の近傍に設けられ、日射強度Ｅｊを実測する日射計と、
太陽電池のモジュール温度ｔｊを実測する温度計と、
前記太陽電池の発生電流Ｉｊを実測する電流計と、
前記太陽電池の発生電圧Ｖｊを実測する電圧計と、
前記太陽電池の電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ）を得るための模擬負荷・模擬負荷切替装置と、
請求項１４，１５，１６，１７，１８，１９，２０記載の太陽電池の出力評価方法を処理する処理プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能なデータ記録媒体。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
太陽電池は、図１７のごとく、太陽の光エネルギーを電気エネルギーに直接変換するものである。すなわち光電効果の一種である光起電力効果を応用し、起電力を発生させるものであり、太陽電池中に適当なエネルギーを持った光（光子）が入射すると、自由な電子と正孔が発生する。太陽電池半導体中のｐｎ接合近傍に達した電子と正孔は、それぞれｎ型半導体側、ｐ型半導体側に拡散し、両電極部に集まるので、電力が取り出せ、電圧および電流が発生するというわけである。
太陽電池は、結晶シリコン系、非晶質シリコン系、化合物系に大別できる。
結晶シリコン系太陽電池、特に単結晶太陽電池は製造工程が複雑で、大量の電力を必要とするため、コスト低減の研究が進められている。最近、素子構造の工夫などにより、２０％　を超える変換効率を達成した報告もある。製造工程の少し簡単な多結晶シリコン太陽電池では、効率は実用上は１０％　〜１５％　程度である。
非晶質シリコン系太陽電池（アモルファス太陽電池）では、製造工程が簡単で製造エネルギーが少なく、またシリコン材料が少なくてすむため、低コスト太陽電池として有望である。さらに、薄膜で各種の基板上に形成できるため、広い応用範囲が期待される。効率は１０％　程度である。
本発明は、前記のごとく太陽電池を使った発電システム（太陽光発電システム）において設置した太陽電池の出力、発電量が仕様値（定格値）に比較してどうかを評価する方法・装置に関する。すなわち、太陽電池出力評価方法、出力評価プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能なデータ記録媒体および出力評価装置に関する。なかでも、太陽電池出力評価に必要な太陽電池の電圧−電流曲線（以下Ｉ−Ｖ　カーブという）の作成・変換・比較評価を中心にした方法および日射強度の変動に対応する測定・データ処理方法のプログラムおよびこれらを使った装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
太陽光発電システムは、地球環境問題の解決の他、太陽電池とそのシステム価格の低減、逆潮流に対する電力会社の受入体制の整備、国の助成措置などにより最近の普及は著しい。また、新しい、改良された太陽電池も開発されている。
最近、実際に設置した太陽電池の出力や発電量が本来の仕様値（定格値）ほどでていないのではないかという疑問を、太陽電池設置者、設置事業者などからよく聞く。実際に太陽電池の出力・発電量を調査した結果でも、仕様値（定格値）から概略推定した値よりもかなり小さい場合をよく見かける。
従来から実施されている発電量の評価方法は、一定期間の発電量を電力量計で測定し、同期間に測定した日射計による日射量（積算値）を使い、概略の比較評価をするものである。また、近年において、それぞれの時点における太陽電池出力と日射強度の値を比較・評価が行なわれている。これらの方法では、文字通り概略値の評価で信頼性も低い。また、太陽電池の出力不足があっても、その原因解明と対策の実施をすることが不可能である。
【０００３】
そこで、最近では、太陽電池の出力評価装置としてある時点の太陽電池の発生電圧、発生電流値を測定し、太陽電池の電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ）を作成し、出力を評価する「Ｉ−Ｖ　カーブ測定器」（図１６）が、市販されている。この装置においては、評価すべき太陽電池を、接続された負荷など他の機器から切離し、模擬負荷（コンデンサ負荷、電子負荷など）を接続し、その負荷を高速に切替・変化することにより、０．５　秒程度以内に４０〜５０組の（発生）電圧Ｖ−（発生）電流Ｉ値を測定して電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ）を得、同時に当該太陽電池の温度（モジュール温度）と当該太陽電池受光面の日射強度を得て、これらの値により太陽電池の出力を評価するものである。評価の方法は、評価すべき時刻の日射強度、モジュール温度において測定したＩ−Ｖ　カーブを基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　、モジュール温度２５℃）のＩ−Ｖ　カーブに変換式を使って変換し、太陽電池メーカが示している仕様値（基準状態における短絡電流（Ｉｓｃ）、開放電圧（Ｖｏｃ）、最適電圧（Ｖｏｐ）　、最適電流（Ｉｏｐ）　など）と比較評価するものである。この装置は、評価対象の太陽電池の発電出力（電力）とその評価結果などをパソコン・マイコンで出力するものである。また、これらの装置は前記のとおり実際に設置された太陽電池を、連系されている直交変換装置（以下インバータという）などから切離して測定・評価するものであり、高価な装置（１００〜３００万円）ではあるが広く活用されている。
【０００４】
太陽電池の出力・発電量の評価には、前記「Ｉ−Ｖ　カーブ測定器」などが必須であるにもかかわらず、市販されているものは国内外にも他にほとんど見られない。一般的にこの種の装置の課題は次のとおりである。
▲１▼評価ソフトの中核は、測定時の日射強度、モジュール温度における発生電圧Ｖ−発生電流Ｉの値（Ｉ−Ｖ　カーブ）を、基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　，モジュール温度２５℃）の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）に、変換（換算）する方法（式）である（逆に基準状態のＩ−Ｖ　カーブを任意の日射強度、モジュール温度に変換する方法（式）でも評価が可能である）。
しかし、従来からの技術では（図１６の装置でも同様），変換式を適用できる日射強度の条件（範囲）が０．８ｋＷ／ｍ２程度以上である場合などに限定されており、実際には評価ができない日射強度条件の場合がよくある。にもかかわらず、精度の高い汎用的なこの変換式が一般には確立していない。
▲２▼日射は変動が激しく、０．５　秒以内に最高から最低の日射強度に至るまで変動することがしばしばみられる。したがって、より高速で電圧−電流の値を測定する技術およびこの測定値に正確に時間対応した安定した日射強度とモジュール温度の測定の技術が必要である。
▲３▼太陽電池出力を評価する場合、電力負荷と連系されて運転中の太陽電池と切離して、太陽電池出力評価装置で計測し、出力評価することが望まれる。すなわち太陽電池を切離すことなく計測し、出力評価する技術の確立が期待される。
しかし、一般にこれら技術はまだ確立されていない。
【０００５】
ここで、太陽電池の特性と特性曲線および評価の方法に関して説明を加える。図１８は太陽電池の出力特性曲線であって、電圧−電流曲線すなわち、Ｉ−Ｖ　カーブを示しており、横軸は電圧Ｖ、縦軸は電流Ｉを示している。なお、破線は電圧−電力曲線、すなわちＰ−Ｖ　カーブを示しており、横軸は電圧Ｖ、縦軸は電力Ｐを示している。
太陽電池の出力すなわち電力は、電圧Ｖと電流Ｉの積である。この太陽電池の出力が最大となる点を，最大出力点Ｐｍａｘで示している。最大出力点Ｐｍａｘにおける電流Ｉおよび電圧Ｖのそれぞれの値は、最適電流Ｉｏｐ　および最適電圧Ｖｏｐ　と呼ばれている。そして、電流が０のときの電圧Ｖの値を解放電圧Ｖｏｃ　という。電圧が０のときの電流Ｉの値を短絡電流Ｉｓｃ　という。
太陽電池は、その個々の特性の違いによってはもちろん、受光する光の日射強度やモジュール温度が異なると、Ｉ−Ｖ　カーブが異なる。
そこで、太陽電池の特性値は、基準モジュール温度２５℃で基準日射強度１ｋＷ／ｍ２　の状態（以下、「基準状態」という）での短絡電流Ｉｓｃ，最適電流Ｉｏｐ，　最適電圧Ｖｏｐ，　開放電圧Ｖｏｃ，モジュール直列抵抗Ｒｓ，温度が１℃変化したときの短絡電流Ｉｓｃ　の変動値α、温度が１℃変化したときの開放電圧Ｖｏｃ　の変動値β，曲線補正因子Ｋで表される。
さらに、太陽電池の特性値は、モジュール温度５５℃の動作温度で日射強度１ｋＷ／ｍ２　の状態（以下、「動作状態」という）での短絡電流Ｉｓｃ，　最適電流Ｉｏｐ，　最適電圧Ｖｏｐ，　開放電圧Ｖｏｃなどを与えて表されることもある。
【０００６】
太陽電池の出力特性値は、前述のごとく、モジュール温度が２５℃（場合によっては５５℃を含むことがある）で、日射強度が１ｋＷ／ｍ２　の状態で与えられる。このため、モジュール温度が２５℃や５５℃以外の場合や、日射強度が１ｋＷ／ｍ２　以外の場合には、評価対象の太陽電池の出力や発電量が太陽電池本来の出力や発電量に比較してどの程度であるかどうかわからない。つまり、モジュール温度が基準温度と異なる値、例えば３８℃で、日射強度が基準日射強度と異なる値、例えば７００Ｗ／ｍ２　の場合には、Ｉ−Ｖ　カーブは基準状態のＩ−Ｖ　カーブをモジュール温度３８℃、日射強度７００Ｗ／ｍ２　に変換できなければ評価対象の太陽電池の出力がどの程度であるかわからない。このように、太陽電池の出力・発電量評価には、任意の日射強度、任意のモジュール温度で測定したＩ−Ｖ　カーブを基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　、モジュール温度２５度）のＩ−Ｖ　カーブに正確に変換する式あるいは、基準状態のＩ−Ｖ　カーブを任意の日射強度、任意のモジュール温度のＩ−Ｖ　カーブに変換する式が不可欠である。従来より前記のとおり日射強度がごく限られた条件（８００〜８５０ｋＷ／ｍ２　程度以上）においては、基準状態のＩ−Ｖ　カーブに戻す式として、ＪＩＳ８９１３，ＪＩＳ８９１４，ＪＩＳ８９１９　などの中にある変換式が一般に適用されている。しかし、このように、ごく限られた条件での変換式では太陽電池出力評価には本質的に役立たない。すなわち、この種変換式で一般化した式はない。
【０００７】
また、与えられた基準状態の特性値Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ　などから基準状態のＩ−Ｖ　カーブを描く方法も未だ一般に確立されていない。なお、従来より、太陽電池の直列抵抗Ｒｓに関しては、モジュール温度による影響が大きいので、モジュール温度の関数として表わされることがよく知られている。例えば、日本品質保証機構では、
Ｒｓ　＝　　｛１１３．３７１７×１０−３（Ｔ−２９８）＋９．７０５８×１０−５（Ｔ−２９８）２　｝＊Ｒｓ′
の式により、モジュール温度Ｔ゜Ｋ（絶対温度）での直列抵抗Ｒｓの値を推定することを提案している。ここで、Ｒｓ′は、基準モジュール温度すなわち２５℃での太陽電池の直列抵抗の値である。しかし、この式はある限られた太陽電池を使って測定した実験式であり汎用的な式とは言い難い。
なお、本発明に関連する特許公報として、特願平６−１１５６号、特願平６−２６２６号、特願平７−８２４９３号、特願平８−８２８１６号および発表論文もあるが、いずれの考え方も完全な方法とは言い難く、本発明の評価方法までには至っていない。本発明は後述のように精度、汎用性などさらに優れた特徴が多くある。
【０００８】
つぎに日射強度の変動について説明を加える。
日射強度の変動は予想外に急激で、１秒以内に日射強度が最大から最小まで変化することをよく経験する。
太陽電池のＩ−Ｖ　カーブをスムーズに描くには、電圧−電流の測定値が約４０〜５０組は必要である。現在開発されている最も進んだ前記「Ｉ−Ｖ　カーブ測定器」では、０．５　秒以内に電圧−電流値の約５０組を測定できるものがある。しかし、これでも日射強度の変動に追随できない場合が生じている。また一般に、日射強度、モジュール温度、電圧−電流値の測定値の間には時間遅れなどがあり各測定のタイミングのずれが生じることが多く、Ｉ−Ｖ　カーブの測定結果データのばらつきの原因ともなっている。図２５は各種日射計に強制的にかけた陰を同時に除いた場合の各種日射計の出力を示したものである。各種日射計に時間遅れがあることがわかる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
前記のような従来の技術の事情に鑑み、本発明が解決しようとする課題はつぎのとおりである。
第１に、従来より太陽光発電量評価に一般に利用されている電力量計での測定値による評価方法では、同時期に測定した日射量の積算値が必要であるため、そのための装置が必要である。また、太陽電池出力・発電量の太陽電池温度による補正ができにくいため概略値の評価しかできず、したがってその太陽電池の本来の出力・発電量より低いのではないかと評価された場合にも、その原因の分析・解析による究明が肝要であるにもかかわらずその対策の実施に到らない。そこで「Ｉ−Ｖ　カーブ測定器」などが販売されたが、一般にこの種装置でも前記のような課題が残っている。
【００１０】
すなわちその課題の第１は、測定した日射強度・モジュール温度における太陽電池の電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ）を基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　、モジュール温度２５℃）に変換する正確かつ汎用的な式がまだ十分でないこと。また仕様値（定格値）として与えられた基準状態での特性値（Ｉｓｃａ，Ｉｏｐａ，Ｖｏｐａ，Ｖｏｃａ，α，β，Ｋ，Ｒｓ）　から測定時の日射強度・モジュール温度における電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ）を求める正確かつ汎用的な式の確立ができていなかったことである。
言いかえれば、太陽電池の出力・発電量を評価する場合は、当該太陽電池の電圧−電流の出力の仕様値（定格値）を測定時の日射強度，モジュール温度の条件における電圧−電流，出力に変換する正確で汎用的な算出方法（式），あるいは逆に測定時日射強度，モジュール温度条件の電圧−電流、出力値を基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　、モジュール温度２５℃）の電圧−電流，出力値に変換する算出方法（式）が必須である。しかし、これらの方法（式）は国内はもちろん国外でも確立されていないのが現状である。
例えば、現在一般に使用されている任意状態のＩ−Ｖ　カーブを基準状態のＩ−Ｖ　カーブに変換する変換式（図２１の表の左および中央の欄の式）は、日射強度が８００〜８５０Ｗ／ｍ２程度以下の場合には、計算精度が大きく実際と外れてしまうという欠点などがある。このため、測定時の日射強度が８００〜８５０Ｗ／ｍ２程度より大きい場合でなければ、実測時のＩ−Ｖ　カーブを標準状態のＩ−Ｖ　カーブに変換することができないという課題がある。
【００１１】
かかる問題があるため、実際に設置された太陽電池の出力やその積算値である発電量の仕様値（本来出るべき出力・発電量）を汎用的・正確に算出できず、したがって設置した太陽電池の性能を正確・汎用的に評価できなかった。また、前記変換式が確立していないため、太陽光発電システムの年間発電量のシミュレーション計算が正確にできず、太陽光発電システムの設計・運用が十分に実施できにくかった。また、図２１の右端の欄、下欄に記載の「実用的Ｉ−Ｖ　カーブ変換式」を使う方法においても基準状態のＩ−Ｖ　カーブを作成するところに課題があった。
【００１２】
第２に、現在最も進んだ評価装置でも、急激な日射変動のため、正確かつバラツキのない安定したＩ−Ｖ　カーブを描けない場合があるという課題がある。すなわち時々刻々と変化する太陽電池の出力を評価するには日射強度の激しい変動があっても、短時間に（０．１　秒程度）に約５０組の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）を測定し終える必要がある。しかし現実にはこのような高速測定はハード面のみでは解決し難いという課題がある。
【００１３】
第３に、本来、太陽電池出力の評価では、時々刻々変化する当該太陽電池の出力と、それぞれの時刻における日射強度、モジュール温度に換算した仕様値の出力の比較評価が基本である。しかし、日射強度、モジュール温度、電圧−電流値の測定時刻には、それぞれのセンサーに時間遅れ（測定タイミングのずれ）があるため、前記激しい日射変動のもとで測定した電圧−電流値と同時刻に測定する日射強度、モジュール温度の値は得にくいという課題がある。
【００１４】
なお、変換式として太陽電池基本式を用いる方法も１部にあった。しかし太陽電池の特性値である直列抵抗Ｒｓ，並列抵抗Ｒｓｈ　などはモジュール温度による影響が大きいので、モジュール温度の関数として提案され、使用されることが多かった。しかし、例えば直列抵抗Ｒｓ，Ｒｓｈ　においても、特定の太陽電池を使った限られた条件のもとで測定して得られた実験式であった。そのため、正確かつ汎用的な値とは言い難く、これらの値を使って求めた計算結果に課題があった。
すなわち、太陽電池の直列抵抗ＲｓをはじめＲｓａ，Ｃｏ，ｎ，ＩＬ　などをモジュール温度の関数として扱い，この値を使ったＩ−Ｖ　カーブの作成法も最近提案されている。しかしこの方法によりＲｓなどを推定する式（日本品質保証機構などが提案する式）は特定の太陽電池を使った実験式であるため汎用性と正確さに欠ける課題があった。
【００１５】
さらに課題として、評価装置で測定する場合、評価すべき太陽電池をインバータなどと連系された状態から切り離して測定する必要がある。また、発生電流Ｉｊを連系された状態で測定できるとともに、この状態で測定した発生電圧Ｖｊと発生電流Ｉｊにより比較・評価することができることが必要である。さらに、高価な装置を低価格でコンパクトな装置にする必要があるなどの課題もあった。
【００１６】
本発明はかかる事情に鑑み、評価すべき太陽電池の仕様値として与えられた特性値を使い、任意のモジュール温度、任意の日射強度の状態における太陽電池のＩ−Ｖ　カーブをより正確に計算・作成でき、また当該太陽電池の直列抵抗Ｒｓなどの値をより正確に計算できる。また逆に測定時の日射強度・モジュール温度条件のＩ−Ｖ　カーブを基準状態のＩ−Ｖ　カーブに変換できる。日射強度が低くても、また、日射強度の変動が大きくても、太陽電池の出力や発電量を正確に推定でき、実際の出力や発電量が低い場合には、その原因の分析や解析して究明でき、Ｐｍａｘ運転や定電圧運転できているかどうかを実証的に評価でき、太陽電池の新たな評価値を提示することができる。太陽電池の出力評価方法、出力評価プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能なデータ記録媒体および出力評価装置を提供することを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】
請求項１の太陽電池の出力評価方法は、太陽電池基本式中の基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）のそれぞれについて、ａ℃、ｂ℃、ｃ℃の値を求め、それぞれのａ℃、ｂ℃、ｃ℃での値を補間することにより測定温度におけるそれぞれの基本特性（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、測定時の日射強度により上記特性値の一部を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い測定時条件の電圧−電流カーブを作成し、測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、前記２つの電圧−電流カーブを比較評価することを特徴とする。
【００１８】
請求項２の太陽電池の出力評価方法は、評価すべき太陽電池の特性（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ）　から基準状態の電圧−電流カーブを作成し、この電圧−電流カーブから測定時の日射強度とモジュール温度条件の電圧−電流カーブを作成し、測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを作成し、前記２つの電圧−電流カーブを比較評価することを特徴とする。
【００１９】
請求項３の太陽電池の出力評価方法は、評価すべき太陽電池の特性（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ）　から基準状態の電圧−電流カーブを作成し、測定時の日射強度と太陽電池モジュール温度条件における電圧−電流カーブを測定し、基準状態の電圧−電流カーブを作成し、前記２つの作成した電圧−電流カーブを比較評価することを特徴とする。
【００２０】
請求項４の太陽電池の出力評価方法は、｛０１｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛０２｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛０３｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ
、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛０４｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ，および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛０５｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ　および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛０６｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛０７｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈに、前記解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および直列抵抗Ｒｓに値Ｒｓａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝
０を作成し、
｛０８｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛０９｝前記太陽電池の日射強度Ｅｂ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔｂ（絶対温度：Ｔｂ゜Ｋ＝ｔｂ（℃）＋２７３）　における電圧Ｖｂ，電流Ｉｂを求めるため、前記太陽電池の基準状態における日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ：絶対温度：Ｔａ＝ｔａ＋２７３）における短絡電流Ｉｓｃａ，モジュール直列抵抗Ｒｓａ，温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａ　の変動値β、曲線補正因子Ｋとする
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｂ，Ｉｂ）：
Ｉｂ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｂ　−　ｔａ）
Ｖｂ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｂ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｂ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｂ＊（ｔｂ　−　ｔａ）　を作成し、これに前記｛０８｝で作成した電圧−電流の各点またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ上の各点をＩａ，Ｖａ値として使用し日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度Ｔｂ（゜Ｋ）における各点（電圧Ｖｂ−電流Ｉｂ：約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛１０｝前記｛０９｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上から、近接しない任意の５点を選択し、これらの点（ＶＱ１，ＩＱ１），（ＶＱ２，ＩＱ２），（ＶＱ３，ＩＱ３），（ＶＱ４，ＩＱ４），（ＶＱ５，ＩＱ５）　を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０の変数Ｖ，Ｉ、に代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ１，ＩＱ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ２，ＩＱ２，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ３，ＩＱ３，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ４，ＩＱ４，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ５，ＩＱ５，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０を作成し、該５つの関係式の
解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１１｝前記太陽電池の日射強度Ｅｃ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度Ｔｃ　（絶対温度：Ｔｃ（゜Ｋ）＝ｔｃ（℃）＋２７３）における電圧Ｖｃ，電流Ｉｃの関係についても前記｛０９｝と同様に、
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｃ，Ｉｃ）：
Ｉｃ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｃ　−　ｔａ）
Ｖｃ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｃ　−　ｔａ）　−　Ｒｓ＊（Ｉｃ　−　Ｉａ）　−　Ｋａ＊Ｉｃ＊（ｔｃ　−　ｔａ）を使い　Ｉ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１２｝前記｛１１｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上から近接しない任意の５点を選択し、これらの値（ＶＲ１，ＩＲ１），（ＶＲ２，ＩＲ２），（ＶＲ３，ＩＲ３），（ＶＲ４，ＩＲ４），（ＶＲ５，ＩＲ５）　を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０の変数Ｖ，Ｉに代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ１，ＩＲ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ２，ＩＲ２，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ３，ＩＲ３，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ４，ＩＲ４，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ５，ＩＲ５，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０
を作成し、該５つの関係式の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１３｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１４｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛０６｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）　における前記｛１０｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛１２｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および入力値Ｒｓａ　のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間して、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛１５｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１６｝前記｛１３｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛１５｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価することを特徴とする。
【００２１】
請求項５の太陽電池の出力評価方法は、｛２０｝評価すべき太陽電池の実測された日射強度Ｅｊ，モジュール温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛２１｝前記｛０１｝〜｛０８｝により作成した基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ，モジュール温度２５℃）における電圧Ｖａ−電流Ｉａ値（約４０〜５０点）について、前記｛０９｝のＩｓｃａ，α，β，Ｒｓｃａ，ｋを使って
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｋ，Ｉｋ）：
Ｉｋ　＝　Ｉａ　＋　Ｉｓｃａ＊（Ｅｊ／Ｅａ　−　１）　＋　α＊（ｔｊ　−　ｔａ）
Ｖｋ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｊ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｋ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｋ＊（ｔｊ　−　ｔａ）
によって変換し、これらの電圧Ｖ−電流Ｉ値または、それらを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛２２｝前記｛２０｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛２１｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを比較評価することを特徴とする。
【００２２】
請求項６の太陽電池の出力評価方法は、｛３０｝評価すべき太陽電池の実測された日射強度Ｅｊ、モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛３１｝当該日射強度Ｅｊ、モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）、発生電圧Ｖｊ、発生電流Ｉｊおよび前記｛０９｝記載の基準状態（温度ｔａ（２５℃：摂氏）、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））における短絡電流Ｉｓｃａ、モジュール直列抵抗Ｒｓａ　、温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａの変動値β、曲線補正因子Ｋとした、
変換式（Ｖｊ，Ｉｊ）→（Ｖｅ，Ｉｅ）：
Ｉｅ　＝　Ｉｊ　＋　Ｉｓｃａ＊（Ｅａ　−　Ｅｊ）／Ｅａ　＋　α＊（ｔａ　−　ｔｊ）
Ｖｅ　＝　Ｖｊ　＋　β＊（ｔａ　−　ｔｊ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｅ　−　Ｉｊ）　−　Ｋ＊Ｉｊ＊（ｔａ　−　ｔｊ）
を使い基準状態の電圧（Ｖｅ）−電流（Ｉｅ）値を求め、これらを結んだＩ−Ｖ　，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛３２｝前記｛０８｝で求めたＩ−Ｖ　，Ｐ−Ｖ　カーブの各点と比較・評価することを特徴とする。
【００２３】
請求項７の太陽電池の出力評価方法は、｛４０｝測定時の日射強度Ｅｊ１　、モジュール温度ｔｊ１（摂氏：絶対温度Ｔｊ１＝ｔｊ１＋２７３）および発生電圧Ｖ−発生電流Ｉの５点（Ｖｊ１１，Ｉｊ１１）、（Ｖｊ１２，Ｉｊ１２）、（Ｖｊ１３，Ｉｊ１３）、（Ｖｊ１４，Ｉｊ１４）、（Ｖｊ１５，Ｉｊ１５）を測定し、こられの値を前記｛０１｝の関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０に代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｊ１１，Ｉｊ１１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｊ１）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｊ１２，Ｉｊ１２，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｊ１）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｊ１３，Ｉｊ１３，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｊ１）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｊ１４，Ｉｊ１４，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｊ１）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｊ１５，Ｉｊ１５，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｊ１）＝　０を作成し、
該５つの関係式の解ｊ１（ＩＬｊ１，Ｃｏｊ１，ｎｊ１，Ｒｓｈｊ１，Ｒｓｊ１）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、
｛４１｝前記関係式Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０に解ｊ１の値を代入し、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬｊ１，Ｃｏｊ１，ｎｊ１，Ｒｓｈｊ１，Ｒｓｊ１，Ｔｊ１）＝０の電圧Ｖ、電流Ｉの関係を求めそれを結んだＩ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛４２｝前記｛４０｝の測定直後の日射強度Ｅｊ２、モジュール温度ｔｊ２（摂氏：絶対温度Ｔｊ２＝ｔｊ２＋２７３）、発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの５点（Ｖｊ２１，Ｉｊ２１）、（Ｖｊ２２，Ｉｊ２２）、（Ｖｊ２３，Ｉｊ２３）、（Ｖｊ２４，Ｉｊ２４）、（Ｖｊ２５，Ｉｊ２５）　を測定し、これらの値を前記｛４０｝と同様に関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０に代入して、解ｊ２（ＩＬｊ２，Ｃｏｊ２，ｎｊ２，Ｒｓｈｊ２，Ｒｓｊ２）を、非線形解法のプログラムによって算出し、電流−電圧の関係およびＩ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛４３｝前記｛４０｝〜｛４２｝の工程を数十回程度繰り返し、各時刻のＩ−Ｖ　カーブを作成し、同一の電圧におけるそれぞれの電流値の平均をとり、平均値を各電圧における電流値とし、電圧−電流の関係すなわち平均Ｉ−Ｖ　カーブを求める方法などとともに、日射強度Ｅｊ、モジュール温度ｔｊについても、その時間帯における平均値を求め、
｛４４｝前記｛４３｝の平均日射強度Ｅｊ、平均太陽電池モジュール温度ｔｊ、平均Ｉ−Ｖ　カーブ上の電圧−電流値をＥｊ、ｔｊの条件における発生電圧Ｖｊ、発生電流Ｉｊとして、請求項４記載の｛１３｝の各値、請求項５記載の｛２０｝の各値、または請求項６記載の｛３０｝の各値に使用して比較評価することを特徴とする。
【００２４】
請求項８の太陽電池の出力評価プログラムは、評価すべき太陽電池の実測された日射強度Ｅｊ、モジュール温度Ｔｊ、発生電圧Ｖｊ、発生電流Ｉｊを取り込むための実測値取り込みプログラムと、
定数の入力プログラムと、
評価すべき太陽電池の仕様値（Ｉｓｃａ，Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，Ｖｏｃａ，α，β、Ｒｓ，Ｋ）を入力する入力プログラムと、
請求項１、２、３、４、５または請求項６記載の太陽電池の出力評価方法を処理する処理プログラムと、
請求項７記載の｛４０｝〜｛４４｝の処理を行う処理プログラムとからなることを特徴とする。
【００２５】
請求項９の太陽電池の出力評価装置は、評価すべき太陽電池の近傍に設けられ、日射強度Ｅｊを実測する日射計と、
太陽電池のモジュール温度ｔｊを実測する温度計と、
前記太陽電池の発生電流Ｉｊを実測する電流計と、
前記太陽電池の発生電圧Ｖｊを実測する電圧計と、
前記太陽電池の電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ）を得るための模擬負荷・模擬負荷切替装置と、
請求項１、２、３、４、５、６記載の太陽電池の出力評価方法を処理する処理プログラムと請求項７の処理をするプログラムを記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体が動作しうるコンピュータとからなることを特徴とする。
【００２６】
請求項１０の太陽電池出力評価装置は、
｛７０｝評価すべき太陽電池の近傍に設けられた、日射強度Ｅｊを実測する日射計と、
太陽電池のモジュール温度ｔｊを実測する温度計と、
運転中の太陽電池を切離すことなく発生電流Ｉｊを実測するクランプ電流計と、
前記太陽電池の発生電圧Ｖｊを実測する電圧計と、
｛７１｝請求項４の｛０１｝〜｛１２｝、｛１４｝、｛１５｝で作成した基準状態のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブに｛１３｝で実測した発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊを比較・評価、又は
｛７２｝請求項５の｛２１｝で作成した測定時条件のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを｛２０｝で実測した発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊで比較・評価するプログラム、または当該プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能なデータ記録媒体のもとで動作しうるコンピュータとからなることを特徴とする。
【００２７】
請求項１１の出力評価装置は、
｛７４｝前記｛７０｝、｛７１｝で取り込み・算出した一定期間の平均日射強度（μＥｊ）、平均太陽電池温度（μｔｊ）、平均発生電圧（μＩｊ）をできるだけ日射強度・太陽電池温度条件にバラツキがあるように（近接した値にならないように）５回のデータ（μＥｊ１，μｔｊ１，μＶｊ１，μＩｊ１，μＥｊ２，μｔｊ２，μＶｊ２，μＩｊ２，μＥｊ３，μｔｊ３，μＶｊ３，μＩｊ３，μＥｊ４，μｔｊ４，μＶｊ４，μＩｊ４，μＥｊ５，μｔｊ５，μＶｊ５，μＩｊ５　）を得、
これらのデータを請求項４の関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０に代入してＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする。
関係式：Ｆｕｎｃ（μＶｊ１，μｔｊ１，ＩＬ１，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，μＴｊ１）＝０
関係式：Ｆｕｎｃ（μＶｊ２，μｔｊ２，ＩＬ２，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，μＴｊ２）＝０
関係式：Ｆｕｎｃ（μＶｊ３，μｔｊ３，ＩＬ３，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，μＴｊ３）＝０
関係式：Ｆｕｎｃ（μＶｊ４，μｔｊ４，ＩＬ４，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，μＴｊ４）＝０
関係式：Ｆｕｎｃ（μＶｊ５，μｔｊ５，ＩＬ５，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，μＴｊ５）＝０
（ここで、ＩＬ１＝ＩＬ＊μＥｊ１，　ＩＬ２＝ＩＬ＊μＥｊ２，　ＩＬ３＝ＩＬ＊μＥｊ３，　ＩＬ４＝ＩＬ＊μＥｊ４，　ＩＬ５
＝ＩＬ＊μＥｊ５，　μＴｊ１＝μｔｊ１＋２７３，μＴｊ２＝μｔｊ２＋２７３，μＴｊ３＝μｔｊ３＋２７３，μＴｊ４＝μｔｊ４＋２７３，μＴｊ５＝μｔｊ５＋２７３）
を作成し、該５つの関係式の解（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛７５｝これらの解（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２、太陽電池温度２５℃）又は測定時日射強度・太陽電池温度の条件のもとで前記関係式：Ｆｕｎｃ：（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０に代入し、電圧（Ｖ）、電流（Ｉ）の関係式を非線形解法のプログラムによって求め、Ｉ−Ｖカーブ、Ｐ−Ｖカーブを作成し、請求項４の｛０１｝〜｛０８｝の方法で求めたＩ−Ｖカーブ、Ｐ−Ｖカーブと比較評価し、
｛７６｝または、これらの解（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）から５つの測定のいずれかの測定日射強度・太陽電池温度条件のＩ−Ｖカーブ、Ｐ−Ｖカーブを作成し、請求項４の｛０１｝〜｛１２｝、｛１４｝、｛１５｝又は請求項５の｛２１｝の方法で作成したＩ−Ｖカーブ、Ｐ−Ｖカーブと比較評価することを特徴とする。
【００２８】
請求項１２のコンピュータ読み取り可能な記録媒体は、
評価すべき連系運転中の太陽電池から平均化した日射強度Ｅｊ・太陽電池温度μｔｊ・発生電圧μＶｊ・発生電流μＩｊを取り込むプログラムと、定数の入力プログラムと、評価すべき太陽電池の仕様値（Ｉｓｃ，Ｖｏｐ，Ｉｏｐ，Ｖｏｃ，α，β，Ｒｓ，Ｋ）を入力するプログラムと、請求項１０，１１記載の太陽電池の出力評価方法を処理する処理プログラムからなることを特徴とする。
【００２９】
請求項１３の太陽電池の出力評価装置は、評価すべき連系運転中の太陽電池の近傍に設けられた、日射強度Ｅｊを測定する日射計と、太陽電池温度ｔｊを測定する温度計と、前記太陽電池の発生電圧Ｖｊを測定する電圧計と、前記太陽電池の発生電流Ｉｊを測定するクランプ電流計又はシャント抵抗と、取得したこれらの値から、それぞれの値について一定時間の平均値を求める処理をするプログラムと、請求項１１，１２記載の太陽電池出力評価方法を処理するプログラムを記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体を動作しうるコンピュータからなることを特徴とする。
【００３０】
請求項１４の出力評価方法は、
｛８０｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛８１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛８２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ
、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛８３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），
光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用して前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛８４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用し前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛８５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛８６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＣｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓに、前記解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛８７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛８８｝前記太陽電池の日射強度Ｅｂ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔｂ（絶対温度：Ｔｂ゜Ｋ＝ｔｂ（℃）＋２７３）　における電圧Ｖｂ，電流Ｉｂを求めるため、前記太陽電池の基準状態における日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ：絶対温度：Ｔａ＝ｔａ＋２７３）における前記｛８５｝で算出したモジュール直列抵抗Ｒｓａ，温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａ　の変動値β、曲線補正因子Ｋとする
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｂ，Ｉｂ）：
Ｉｂ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｂ　−　ｔａ）
Ｖｂ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｂ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｂ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｂ＊（ｔｂ　−　ｔａ）　を作成し、これに前記｛８７｝で作成した電圧−電流の各点またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ上の各点をＩａ，Ｖａ値として使用し日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度Ｔｂ（゜Ｋ）における各点（電圧Ｖｂ−電流Ｉｂ：約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛８９｝前記｛８８｝で作成したＩ−Ｖカーブ上のＩｓｃｂ，Ｉｏｐｂ，Ｖｏｐｂ，Ｖｏｃｂの３点を選択し、前記｛８３｝、｛８４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式においてＩＬ＝Ｉｓｃｂとして、解Ｂ（Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛９０｝前記太陽電池の日射強度Ｅｃ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度Ｔｃ　（絶対温度：Ｔｃ（゜Ｋ）＝ｔｃ（℃）＋２７３）における電圧Ｖｃ，電流Ｉｃの関係についても前記｛８８｝と同様に、
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｃ，Ｉｃ）：
Ｉｃ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｃ　−　ｔａ）
Ｖｃ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｃ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｃ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｃ＊（ｔｃ　−　ｔａ）を使い　Ｉ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛９１｝前記｛９０｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓｃｃ，Ｉｏｐｃ，Ｖｏｐｃ，Ｖｏｃｃの３点を選択し、前記｛８３｝、｛８４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式においてＩＬ＝Ｉｓｃｃとして、解Ｃ（Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛９２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛９３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛８５｝の解Ａ（ＩＬａ＝Ｉｓｃａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）　における前記｛８９｝の解Ｂ（ＩＬｂ＝Ｉｓｃｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛９１｝の解Ｃ（ＩＬｃ＝Ｉｓｃｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の値に関して温度について修正指数曲線などによる曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛９４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛９５｝前記｛９２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛９４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価することを特徴とする。
【００３１】
請求項１５の出力評価方法は、｛１００｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛１０１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛１０２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ　、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛１０３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用して前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１０４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用し、前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛１０５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１０６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＣｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓに、前記解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および光起電流ＩＬａに短絡電流Ｉｓｃａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１０７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛１０８｝前記太陽電池の日射強度Ｅｂ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔｂ（絶対温度：Ｔｂ゜Ｋ＝ｔｂ（℃）＋２７３）　における電圧Ｖｂ，電流Ｉｂを求めるため、前記太陽電池の基準状態における日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ：絶対温度：Ｔａ＝ｔａ＋２７３）における、前記｛１０５｝で算出したモジュール直列抵抗Ｒｓａ，温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａ　の変動値β、曲線補正因子Ｋとする
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｂ，Ｉｂ）：
Ｉｂ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｂ　−　ｔａ）
Ｖｂ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｂ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｂ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｂ＊（ｔｂ　−　ｔａ）　を作成し、これに前記｛１０７｝で作成した電圧−電流の各点またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ上の各点をＩａ，Ｖａ値として使用し日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度Ｔｂ（゜Ｋ）における各点（電圧Ｖｂ−電流Ｉｂ：約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛１０９｝前記｛１０８｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上から、近接しない任意の５点を選択し、これらの点（ＶＱ１，ＩＱ１），（ＶＱ２，ＩＱ２），（ＶＱ３，ＩＱ３），（ＶＱ４，ＩＱ４），（ＶＱ５，ＩＱ５）　を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０の変数Ｖ，Ｉ、に代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ１，ＩＱ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ２，ＩＱ２，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ３，ＩＱ３，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ４，ＩＱ４，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ５，ＩＱ５，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０を作成し、該５つの関係式の
解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１１０｝前記太陽電池の日射強度Ｅｃ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度Ｔｃ　（絶対温度：Ｔｃ（゜Ｋ）＝ｔｃ（℃）＋２７３）における電圧Ｖｃ，電流Ｉｃの関係についても前記｛１０８｝と同様に、
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｃ，Ｉｃ）：
Ｉｃ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｃ　−　ｔａ）
Ｖｃ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｃ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｃ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｃ＊（ｔｃ　−　ｔａ）を使い　Ｉ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１１１｝前記｛１１０｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上から近接しない任意の５点を選択し、これらの値（ＶＲ１，ＩＲ１），（ＶＲ２，ＩＲ２），（ＶＲ３，ＩＲ３），（ＶＲ４，ＩＲ４），（ＶＲ５，ＩＲ５）　を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０の変数Ｖ，Ｉに代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ１，ＩＲ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ２，ＩＲ２，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ３，ＩＲ３，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ４，ＩＲ４，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＲ５，ＩＲ５，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０
を作成し、該５つの関係式の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１１２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１１３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛１０５｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）における前記｛１０９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛１１１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および入力値Ｒｓａ　のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛１１４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１１５｝前記｛１１２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛１１４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価することを特徴とする。
【００３２】
請求項１６の出力評価方法は、｛１２０｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛１２１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛１２２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ　、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛１２３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用して前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１２４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用し、前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛１２５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１２６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＣｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓに、前記解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および光起電流ＩＬａに短絡電流Ｉｓｃａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１２７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛１２８｝前記太陽電池の日射強度Ｅｂ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔｂ（絶対温度：Ｔｂ゜Ｋ＝ｔｂ（℃）＋２７３）　における電圧Ｖｂ，電流Ｉｂを求めるため、前記太陽電池の基準状態における日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ：絶対温度：Ｔａ＝ｔａ＋２７３）における、前記｛１０５｝で算出したモジュール直列抵抗Ｒｓａ，温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａ　の変動値β、曲線補正因子Ｋとする
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｂ，Ｉｂ）：
Ｉｂ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｂ　−　ｔａ）
Ｖｂ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｂ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｂ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｂ＊（ｔｂ　−　ｔａ）　を作成し、これに前記｛１２７｝で作成した電圧−電流の各点またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ上の各点をＩａ，Ｖａ値として使用し日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度Ｔｂ（゜Ｋ）における各点（電圧Ｖｂ−電流Ｉｂ：約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛１２９｝前記｛１２８｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓａｂ，Ｉｏｐｂ，Ｖｏｐｂ，Ｖｏｃｂの３点を選択し、前記｛１２３｝、｛１２４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
を作成し、さらに上記３点とは異なり、これらの点と近接しない任意の１点を選択して
関係式：Ｆｕｎｋ（ＶＱ１，ＩＱ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓａ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝０を作成し、該４つの関係式の
解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１３０｝前記太陽電池の日射強度Ｅｃ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度Ｔｃ　（絶対温度：Ｔｃ（゜Ｋ）＝ｔｃ（℃）＋２７３）における電圧Ｖｃ，電流Ｉｃの関係についても前記｛１０８｝と同様に、
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｃ，Ｉｃ）：
Ｉｃ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｃ　−　ｔａ）
Ｖｃ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｃ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｃ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｃ＊（ｔｃ　−　ｔａ）を使い　Ｉ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１３１｝前記｛１３０｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓｃｃ，Ｉｏｐｃ，Ｖｏｐｃ，Ｖｏｃｃの３点を選択し、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
を作成し、とさらに、上記３点とは異なり、これらの点と近接しない任意の１点を選択して
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ１，ＩＱ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝０を作成し、該５つの関係式の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１３２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１３３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛１２５｝の解Ａ（ＩＬａ＝Ｉｓａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）　における前記｛１２９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛１３１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および入力値Ｒｓａ　のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について修正指数曲線などによる曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛１３４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１３５｝前記｛１３２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛１３４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価することを特徴とする。
【００３３】
請求項１７の出力評価方法は、｛１４０｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛１４１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛１４２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ　、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛１４３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ，および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１４４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ　および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛１４５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１４６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈに、前記解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および直列抵抗Ｒｓに値Ｒｓａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１４７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛１４８｝前記太陽電池の日射強度Ｅｂ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔｂ（絶対温度：Ｔｂ゜Ｋ＝ｔｂ（℃）＋２７３）　における電圧Ｖｂ，電流Ｉｂを求めるため、前記太陽電池の基準状態における日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ：絶対温度：Ｔａ＝ｔａ＋２７３）における短絡電流Ｉｓｃａ，モジュール直列抵抗Ｒｓａ，温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａ　の変動値β、曲線補正因子Ｋとする
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｂ，Ｉｂ）：
Ｉｂ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｂ　−　ｔａ）
Ｖｂ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｂ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｂ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｂ＊（ｔｂ　−　ｔａ）　を作成し、これに前記｛０８｝で作成した電圧−電流の各点またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ上の各点をＩａ，Ｖａ値として使用し日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度Ｔｂ（゜Ｋ）における各点（電圧Ｖｂ−電流Ｉｂ：約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛１４９｝前記｛１４８｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓｃｂ，Ｉｏｐｂ，Ｖｏｐｂ，Ｖｏｃｂの３点を選択し、前記｛１４３｝、｛１４４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式において解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、またＲｓｂはＲｓａから公開された式により算出し、つぎに、
｛１５０｝前記太陽電池の日射強度Ｅｃ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度Ｔｃ　（絶対温度：Ｔｃ（゜Ｋ）＝ｔｃ（℃）＋２７３）における電圧Ｖｃ，電流Ｉｃの関係についても前記｛１４９｝と同様に、
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｃ，Ｉｃ）：
Ｉｃ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｃ　−　ｔａ）
Ｖｃ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｃ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｃ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｃ＊（ｔｃ　−　ｔａ）を使い　Ｉ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１５１｝前記｛１５０｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓｃｃ，Ｉｏｐｃ，Ｖｏｐｃ，Ｖｏｃｃの３点を選択し、前記｛１４３｝、｛１４４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式において解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、またＲｓｃはＲｓａから公開された式により算出し、つぎに、｛１５２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１５３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛１４５｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）　における前記｛１４９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛１５１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）および入力値Ｒｓａと上記ＲｓｂとＲｓｃのそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の値に関して温度について修正指数関数などにより曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛１５４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１５５｝前記｛１５２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛１５４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価する。
【００３４】
請求項１８の出力評価方法は、｛１６０｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛１６１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛１６２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ　、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛１６３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ，および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１６４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）の直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ　および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛１６５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１６６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈに、前記解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および直列抵抗Ｒｓに値Ｒｓａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１６７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛１６８｝前記太陽電池の日射強度Ｅｂ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔｂ（絶対温度：Ｔｂ゜Ｋ＝ｔｂ（℃）＋２７３）　における電圧Ｖｂ，電流Ｉｂを求めるため、前記太陽電池の基準状態における日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　）、太陽電池モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ：絶対温度：Ｔａ＝ｔａ＋２７３）における短絡電流Ｉｓｃａ，モジュール直列抵抗Ｒｓａ，温度が１℃変化したときの前記短絡電流Ｉｓｃａの変動値α、温度が１℃変化したときの前記開放電圧Ｖｏｃａ　の変動値β、曲線補正因子Ｋとする
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｂ，Ｉｂ）：
Ｉｂ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｂ　−　ｔａ）
Ｖｂ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｂ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｂ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｂ＊（ｔｂ　−　ｔａ）　を作成し、これに前記｛０８｝で作成した電圧−電流の各点またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ上の各点をＩａ，Ｖａ値として使用し日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度Ｔｂ（゜Ｋ）における各点（電圧Ｖｂ−電流Ｉｂ：約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、つぎに、
｛１６９｝前記｛１６８｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓｃｂ，Ｉｏｐｂ，Ｖｏｐｂ，Ｖｏｃｂの３点を選択し、前記｛１６３｝、｛１６４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
を作成し、さらに上記３点とは異なり、これらの点と近接しない任意の１点を選択して
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ１，ＩＱ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝０を作成し、該５つの関係式の
解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１７０｝前記太陽電池の日射強度Ｅｃ（ここでは１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度Ｔｃ　（絶対温度：Ｔｃ（゜Ｋ）＝ｔｃ（℃）＋２７３）における電圧Ｖｃ，電流Ｉｃの関係についても前記｛０９｝と同様に、
変換式（Ｖａ，Ｉａ）→（Ｖｃ，Ｉｃ）：
Ｉｃ　＝　Ｉａ　＋　α＊（ｔｃ　−　ｔａ）
Ｖｃ　＝　Ｖａ　＋　β＊（ｔｃ　−　ｔａ）　−　Ｒｓａ＊（Ｉｃ　−　Ｉａ）　−　Ｋ＊Ｉｃ＊（ｔｃ　−　ｔａ）を使い　Ｉ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１７１｝前記｛１７０｝で作成したＩ−Ｖ　カーブ上のＩｓｃｃ，Ｉｏｐｃ，Ｖｏｐｃ，Ｖｏｃｃの３点を選択し、前記｛１４３｝、｛１４４｝のごとく４つの関係式、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
を作成し、とさらに、上記３点とは異なり、これらの点と近接しない任意の１点を選択して
関係式：Ｆｕｎｃ（ＶＱ１，ＩＱ１，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝０を作成し、該５つの関係式の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１７２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１７３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛１６５｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）における前記｛１６９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛１７１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および入力値Ｒｓａ　のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の値に関して温度について修正指数曲線などによる曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛１７４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１７５｝前記｛１７２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛１７４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価することを特徴とする。
【００３５】
請求項１９の出力評価方法は、｛１８０｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛１８１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛１８２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ　、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛１８３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用し、前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入して、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１８４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを適用し、前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛１８５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１８６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＣｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓに、前記解Ａ（Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および光起電流ＩＬに短絡電流Ｉｓｃａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛１８７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛１８８｝太陽電池温度Ｔｂ（ｔａ＋２７３）、日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２）での短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ−最適電圧Ｖｏｐｂ、開放電圧Ｖｏｐの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）を特性値として取り込み、
｛１８９｝前記｛１８８｝で取り込んだＰ１，Ｐ２，Ｐ３を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０の変数Ｖ，Ｉ、に代入して、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式においてＩＬ＝Ｉｓｃｂとして、解Ｂ（Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１９０｝太陽電池温度Ｔｃ（ｔａ＋２７３）、日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２）での短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐ−最適電圧Ｖｏｐｃ、開放電圧Ｖｏｐｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）を特性値として取り込み、
｛１９１｝前記｛１９０｝で取り込んだＰ１，Ｐ２，Ｐ３を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０の変数Ｖ，Ｉに代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式においてＩＬ＝Ｉｓｃｃとして、解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１９２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛１９３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛１８５｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）における前記｛１８９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛１９１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および入力値Ｒｓａ　のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の値に関して温度について修正指数曲線などによる曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛１９４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛１９５｝前記｛１９２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛１９４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価することを特徴とする。
【００３６】
請求項２０の出力評価方法は、
｛２００｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２　での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ　（絶対温度）を含んだ
関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）　＝　ＩＬ　−　ＣｏＴ３　ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（　ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ）　）−１）　−　（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／　Ｒｓｈ　−　Ｉ　を作成し、つぎに、
｛２０１｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛２０２｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８゜Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２　））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ　、最適電圧Ｖｏｐａ　、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を選択し、
｛２０３｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ），直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ、および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の点の値を代入して、Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛２０４｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０　に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）、直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａ、および前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）　を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、つぎに、
｛２０５｝前記４つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０　を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛２０６｝前記関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝　０のＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈに、前記解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ）　を代入して、さらにＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）および直列抵抗Ｒｓに基準温度での値Ｒｓａを代入し、変数Ｖ，Ｉの関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ，Ｔａ）＝　０を作成し、
｛２０７｝この式を再び非線形解法のプログラムにより約４０〜５０点のＶに対するＩの解を求め、基準状態における電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）および電圧（Ｖ）−電力（Ｐ）（電力（Ｐ）＝　電圧（Ｖ）×電流（Ｉ））の関係の点（約４０〜５０点）を求め、これらの点を結んだ電圧Ｖ−電流Ｉカーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ），電圧Ｖ−電力Ｐカーブ（Ｐ−Ｖ　カーブ）を作成し、つぎに、
｛２０８｝太陽電池温度Ｔｂ（ｔａ＋２７３）、日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２）での短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ−最適電圧Ｖｏｐｂ、開放電圧Ｖｏｐの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）、およびＲｓｂを特性値として取り込み、
｛２０９｝前記｛２０８｝で取り込んだＰ１，Ｐ２，Ｐ３を前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０の変数Ｖ，Ｉ、に代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛２１０｝太陽電池温度Ｔｃ（ｔａ＋２７３）、日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２）での短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ−最適電圧Ｖｏｐｃ、開放電圧Ｖｏｐｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）およびＲｓｃを特性値として取り込み、
｛２１１｝前記｛２１０｝で取り込んだＰ１，Ｐ２，Ｐ３およびＲｓｃを前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０の変数Ｖ，Ｉに代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｏ，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，Ｏ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
関係式：Ｄｉｆｆ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝　０，
を作成し、該４つの関係式の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛２１２｝評価すべき太陽電池の実測値日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）およびこの条件での発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの各値を取り込み、
｛２１３｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（゜Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３）　における前記｛２０５｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３）における前記｛２０９｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３）　における前記｛２１１｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）および入力値Ｒｓａ　のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の値に関して温度について修正指数曲線などによる曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）での特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ）　を算出し、つぎに、
｛２１４｝ＩＬｍを実測された日射強度ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ　により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０　を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを作成し、
｛２１５｝前記｛２１２｝の実測値（Ｖｊ，Ｉｊ）またはその集合したＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブと、前記｛２１４｝のＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブとを比較評価することを特徴とする。
【００３７】
請求項２１は評価すべき太陽電池の実測された日射強度Ｅｊ、モジュール温度Ｔｊ、発生電圧Ｖｊ、発生電流Ｉｊを取り込むための実測値取り込みプログラムと、
定数の入力プログラムと、
評価すべき太陽電池の仕様値（Ｉｓｃａ，Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，Ｖｏｃａ，α，β、Ｒｓ，Ｋ）を入力する入力プログラムと、
請求項１４，１５，１６，１７，１８，１９または請求項２０記載の太陽電池の出力評価方法を処理する処理プログラムとからなることを特徴とする太陽電池の出力評価プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能なデータ記録媒体であることを特徴とする。
【００３８】
請求項２２の出力評価装置は、評価すべき太陽電池の近傍に設けられ、日射強度Ｅｊを実測する日射計と、
太陽電池のモジュール温度ｔｊを実測する温度計と、
前記太陽電池の発生電流Ｉｊを実測する電流計と、
前記太陽電池の発生電圧Ｖｊを実測する電圧計と、
前記太陽電池の電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖ　カーブ）を得るための模擬負荷・模擬負荷切替装置と、
請求項１４，１５，１６，１７，１８，１９，２０記載の太陽電池の出力評価方法を処理する処理プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能なデータ記録媒体であることを特徴とする。
【００３９】
本発明の請求項１の特徴としては、太陽電池基本式中の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）それぞれについて、２５℃、ｂ℃（５５℃など）、ｃ℃（４０℃など）の値を太陽電池基本式を解くことにより求め、それぞれの２５℃、ｂ℃、ｃ℃の値の曲線補間により指定温度（ここでは測定時モジュール温度）におけるそれぞれのＩＬ，Ｃｏ，Ｍ，Ｒｓ，Ｒｓｈを求めている。従来の方法では、これらの値は温度の関数として特定の太陽電池を使った実験式を使っていたため、その特定の太陽電池以外の太陽電池では精度よく基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）が算出できず、そのため測定時日射強度・モジュール温度におけるＩ−Ｖ　カーブが精度よく算出できにくかった。請求項１の方法は、これら基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を、それぞれの太陽電池の特性値を使いこの基本特性値を算出するため、従来他の個所で実施されていた方法より個々の太陽電池の基本特性値が精度よく求まり、したがってそれぞれの太陽電池のＩ−Ｖ　カーブが汎用的、精度よく作成できる。
また、基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）の指定温度における値を求めるのに２５℃、ｂ℃、ｃ℃の３点の曲線補間により求める。このため、本発明者が従来１部個所で実施されていた直線補間による方法（電気学会論文１（伊賀：「太陽電池の光照射状態での電圧−電流特性式を用いたＩ−Ｖ　カーブ作成法とその活用」電学論Ｄ、１１６　巻１０号、１９９６）による算出結果（図１９参照）などに比べても精度よく指定温度の基本特性値を求めることができる。なお、図１９においては上記論文に記載したＩ−Ｖ　カーブ作成法により算出したＩ−Ｖ　カーブ（実線）と実用値（×印）を比較評価したものでこの論文による方法でもよく合っていることがわかるが、本発明による方法ではさらに汎用的に精度よく求まることが期待できる。また、本発明では上記論文による方法と異なり、ｂ℃、ｃ℃におけるＲｓの値を算出するのに、前述した日本品質保証機構のＲｓの実験式でなく、それぞれの温度のＩ−Ｖ　カーブから計算により算出しているため、より精度の高いＩ−Ｖ　カーブの作成が期待できる。
【００４０】
請求項３の特徴としては、個々の太陽電池の特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ）　から基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　、モジュール温度２５℃）のＩ−Ｖ　カーブを作成し、一方測定したＩ−Ｖ　カーブを請求項６の｛３１｝記載の変換式（「実用的Ｉ−Ｖ　カーブ変換式」後記）によって基準状態のＩ−Ｖ　カーブに変換して比較・評価している。従来は、太陽電池特性値（Ｉｓｃａ，Ｉｏｐａ，Ｖｏｐａ，Ｖｏｃａ）　から基準状態のＩ−Ｖ　カーブを作成できなかった。また、その特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ）　と、測定したＩ−Ｖ　カーブを後述の図２１に記載の（３）´および（４）´の変換式により基準状態のＩ−Ｖ　カーブに変換して比較・評価していた。従来の変換式では日射強度が約８００Ｗ／ｍ２　以上など極限られた条件で測定した電圧−電流値すなわちＩ−Ｖ　カーブしか適用できず、実質上ほとんど評価できなかった。またその比較の対象となる評価すべき太陽電池の基準状態での値で　Ｉ−Ｖ　カーブでなく単なる３点（Ｏ，Ｉｓｃ），（Ｖｏｐ，Ｉｏｐ），（Ｖｏｃ，Ｏ）　しかなく十分な比較・評価ができなかった。請求項３の方法ではそれらの課題を全て解決したもので精度よく、汎用的に比較・評価ができる。
【００４１】
本発明の請求項４の特徴としては、太陽電池基本式中の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）のそれぞれについて、２５℃、ｂ℃（５５℃など）、ｃ℃（４０℃など）の値を太陽電池基本式を解くことにより求め、それぞれの２５℃、ｂ℃、ｃ℃の値の曲線補間により指定温度（ここでは測定時モジュール温度）におけるそれぞれのＩＬ，Ｃｏ，Ｍ，Ｒｓ，Ｒｓｈを求めている。従来の方法では、これらの値は温度の関数として特定の太陽電池を使った実験式を使っていたため、その特定の太陽電池以外の太陽電池では精度よく基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）が算出できず、そのため測定時日射強度・モジュール温度におけるＩ−Ｖ　カーブが精度よく算出できにくかった。請求項１の方法は、これら基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を、それぞれの太陽電池の特性値を使いこの基本特性値を算出するため、従来他の個所で実施されていた方法より個々の太陽電池の基本特性値が精度よく求まり、したがってそれぞれの太陽電池のＩ−Ｖ　カーブが汎用的、精度よく作成できる。
また、基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）の指定温度における値を求めるのに２５℃、ｂ℃、ｃ℃の３点の曲線補間により求める。このため、本発明者が従来１部個所で実施されていた直線補間による方法（電気学会論文１（伊賀：「太陽電池の光照射状態での電圧−電流特性式を用いたＩ−Ｖ　カーブ作成法とその活用」電学論Ｄ、１１６　巻１０号、１９９６）による算出結果（図１９参照）などに比べても精度よく指定温度の基本特性値を求めることができる。なお、図１９においては上記論文に記載したＩ−Ｖ　カーブ作成法により算出したＩ−Ｖ　カーブ（実線）と実用値（×印）を比較評価したものでこの論文による方法でもよく合っていることがわかるが、本発明による方法ではさらに汎用的に精度よく求まることが期待できる。また、本発明では上記論文による方法と異なり、ｂ℃、ｃ℃におけるＲｓの値を算出するのに、前述した日本品質保証機構のＲｓの実験式でなく、それぞれの温度のＩ−Ｖ　カーブから計算により算出しているため、より精度の高いＩ−Ｖ　カーブの作成が期待できる。
【００４２】
本発明の請求項５の特徴としては、個々の太陽電池の特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ）　から基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　モジュール温度２５℃）のＩ−Ｖ　カーブを作成し、このＩ−Ｖ　カーブから、測定時の日射強度、モジュール温度条件のＩ−Ｖ　カーブを作成する。そして測定したＩ−Ｖ　カーブと比較評価している。従来は、太陽電池の特性値Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ　からＩ−Ｖ　カーブを作成する方法は一般には存在せず、わずかに特願平６−１１５６すなわち電気学会論文２（伊賀他：「Ｉ−Ｖ　カーブ作成法を用いた太陽光発電量シミュレーションプログラムの開発」、電学論Ｄ、１１５　巻６号、１９９５）の方法に見られるにすぎない。この方法においても、評価すべき太陽電池の基準状態のＩ−Ｖ　カーブを作成する過程において、特定の太陽電池のＩ−Ｖ　カーブをベースにしている。そのため評価すべき太陽電池のＩ−Ｖ　カーブを必ずしも忠実に再現しているとは限らないこともありうる。
請求項５では上記特定の太陽電池のＩ−Ｖ　カーブでなく、評価すべき太陽電池の特性値Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ　をもとに作成したＩ−Ｖ　カーブをベースにしているため特願平６−１１５６、電気学会論文２の方法による結果（図２０）よりさらに精度と汎用性の高いＩ−Ｖ　カーブの作成が期待できる。そして、この太陽電池特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ）　から太陽電池基本式を使い基準状態のＩ−Ｖ　カーブを作成する方法は、従来から存在しない新たな方法である。なお、図２０においては上記論文に記載したＩ−Ｖ　カーブ作成法により算出したＩ−Ｖ　カーブ（実線）と実測値（×印）を比較評価したものでこの論文による方法でもよく合っていることがわかるが、本発明による方法ではさらに汎用的に精度よく求まることが期待できる。
また、前記方法と基準状態から任意の日射強度・モジュール温度への請求項５の｛２１｝記載の変換式を結びつけ組合せることにより、測定時の日射強度・モジュール温度条件のＩ−Ｖ　カーブが、精度よく汎用的にしかも簡単に作成できる。
【００４３】
本発明の請求項５の特徴としては、個々の太陽電池の特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ）　から基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　モジュール温度２５℃）のＩ−Ｖ　カーブを作成し、このＩ−Ｖ　カーブから請求項５の｛０９｝記載の交換式を使い、測定時の日射強度、モジュール温度条件のＩ−Ｖ　カーブを作成し、一方測定したＩ−Ｖ　カーブと比較評価している。従来は、太陽電池の特性値Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ　からＩ−Ｖ　カーブを作成する方法は一般にはなく、わずかに特願平６−１１５６すなわち電気学会論文２（伊賀他：「Ｉ−Ｖ　カーブ作成法を用いた太陽光発電量シミュレーションプログラムの開発」、電学論Ｄ、１１５　巻６号、１９９５）の方法に見られるにすぎない。この方法においても、評価すべき太陽電池の基準状態のＩ−Ｖ　カーブを作成する過程において、特定の太陽電池のＩ−Ｖ　カーブをベースにしている。そのため評価すべき太陽電池のＩ−Ｖ　カーブを必ずしも忠実に再現しているとは限らないこともありうる。
請求項５では上記特定の太陽電池のＩ−Ｖ　カーブでなく、評価すべき太陽電池の特性値Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ　をもとに作成したＩ−Ｖ　カーブをベースにしているため特願平６−１１５６、電気学会論文２の方法による結果（図２０）よりさらに精度と汎用性の高いＩ−Ｖ　カーブの作成が期待できる。そして、この太陽電池特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ）　から太陽電池基本式を使い基準状態のＩ−Ｖ　カーブを作成する方法は、従来から存在せず、新たな方法である。
また、前記基準状態のＩ−Ｖ　カーブを作成する方法と、基準状態から任意の日射強度・モジュール温度のＩ−Ｖ　カーブ作成への請求項５の｛２１｝記載の変換式を結びつけることにより、測定時の日射強度・モジュール温度条件のＩ−Ｖ　カーブを、精度よく汎用的にしかも簡単に作成できる。
【００４４】
請求項６の特徴としては、個々の太陽電池の特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ）　から基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　、モジュール温度２５℃）のＩ−Ｖ　カーブを作成し、一方測定したＩ−Ｖ　カーブを請求項６の｛３１｝記載の変換式（「実用的Ｉ−Ｖ　カーブ変換式」後記）によって基準状態のＩ−Ｖ　カーブに変換して比較・評価している。従来は、太陽電池特性値（Ｉｓｃａ，Ｉｏｐａ，Ｖｏｐａ，Ｖｏｃａ）　から基準状態のＩ−Ｖ　カーブを作成できなかった。また、その特性値と、測定したＩ−Ｖ　カーブを図２１に記載の（３）´　および（４）´　の変換式により基準状態のＩ−Ｖ　カーブに変換して比較・評価していた。従来の変換式では日射強度が約８００Ｗ／ｍ２　以上など極限られた条件で測定した電圧−電流値すなわちＩ−Ｖ　カーブしか適用できず、実質上ほとんど評価できなかった。またその比較の対象となる評価すべき太陽電池の基準状態での値で　Ｉ−Ｖ　カーブでなく単なる３点（Ｏ，Ｉｓｃ），（Ｖｏｐ，Ｉｏｐ），（Ｖｏｃ，Ｏ）　しかなく十分な比較・評価ができなかった。請求項６の方法ではそれらの課題を全て解決したもので精度よく、汎用的に比較・評価ができる。
【００４５】
本発明の請求項７の方法の特徴としては、測定電圧−電流の組約４０〜５０組の値を１／１０程度（５組程度）にすることにより、測定時間も１／１０程度にすることができ安定したＩ−Ｖ　カーブが得られるものである。すなわち、Ｉ−Ｖ　カーブを測定する場合、電圧−電流値の約５０組の測定が必要である。しかし、それには、前記のごとく現在の最新の技術を使っても０．５　秒程度の時間を必要とする。そのため、本処理では、測定点数を５個程度に減らし、その測定点の値からＩ−Ｖ　カーブを復元することにより、実質的な高速測定を実現するものである。換言すれば、５点の測定値によりＩ−Ｖ　カーブを作成できるため、現在の最高技術より１０倍程度速く、すなわち、０．１　秒以内で測定した値によりＩ−Ｖ　カーブが作成できることになる。このため、急激な日射変動に対しても対応できる。また、従来は日射強度やモジュール温度の測定センサーには、その原理上時間遅れがあることに加え、電圧−電流値の測定タイミングとの間にも時間差があった。そのため、本方法ではある期間のこれらの値の平均値をとって評価するものである。
【００４６】
請求項８によれば、請求項１、２、３、４、５、６の出力評価方法と請求項７の処理プログラムをコンピュータ読み取り可能な記録媒体で動作し得るコンピュータによりなっている。
【００４７】
請求項９の太陽電池の出力評価装置には、日射計として安価で精度の高い太陽電池の日射強度を使うことも考慮している。また評価すべき太陽電池がインバータなどと接続されて運転している状態でも、太陽電池の評価ができるよう結線を切離すことなく電流値が測定できるようクランプ電流計の適用を考慮している。
【００４８】
請求項１０の特徴として評価太陽電池を負荷から切離すことなく測定し、比較・評価できる。この場合の測定では、測定時のＩ−Ｖ　カーブは得られず、電圧−電流の１組の値しか得られないが、請求項１、２、３または４の方法により測定時日射強度・モジュール温度条件のＩ−Ｖ　カーブが得られるため、これらを比較することにより容易に比較・評価が実施できる。
【００４９】
請求項１１の特徴としては請求項１０のごとき連系状態での評価ができることに加え、５組の電圧−電流の測定値よりＩ−Ｖカーブを作成できるため、Ｉ−Ｖカーブどうしでの比較ができ、より的確な評価が実施できる。
また、請求項１０，１１では日射強度・太陽電池温度、発生電圧Ｖｊ―発生電流Ｉｊの一定時間の平均化した値を使うことにより激しい日射変動や各測定値の時間遅れなどの問題を解決できる。
ここで図２２のＳ３７で算出しているＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓの値について特徴を述べる。ここで算出されたこれらの値は仕様値としての値ではなく測定時の状態における値であるため、これらの値を使って求めたＩ−Ｖカーブはより実体をあらわしている。そのためより的確な評価ができる。
【００５０】
請求項１２の特徴としては、請求項１０，１１の出力評価方法とプログラムをコンピュータ読み取り可能な記録媒体で動作し得るコンピュータによりなっている。
また、請求項１３の特徴としては、前記「Ｉ−Ｖカーブ測定器」を必要とせず、しかも負荷と連系状態で太陽電池が評価できる装置である。
ここで本発明に関する用語などについて説明する。
○モジュール温度は太陽電池の温度であり、通常は太陽電池モジュールのセルに埋込んだ熱電対により測定する。なお、太陽電池はその構成の段階によりセル→モジュール→アレイという名称で呼ばれている。
○太陽電池モジュール温度に使っている記号については、小文字で示したｔ（℃）は摂氏を、大文字で示したＴ（゜Ｋ）は絶対温度を示す。すなわちＴ（゜Ｋ）＝ｔ（℃）＋２７３　である。大文字Ｔは主に太陽電池基本式の中で使われている。
○太陽電池出力・発電量とは、太陽電池の発生電圧Ｖと発生電流の積を太陽電池出力（単位Ｗ又はＫＷ）と言い、その時間積分値が発電量（単位Ｗｈ又はＫＷｈ　）である。
○太陽電池基本特性式は次の式である。
Ｉ＝ＩＬ−Ｃｏ＊Ｔ３＊ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎＫｏＴ）＊（ｅｘｐ（ｑ（Ｖ＋ＲｓＩ）／ｎＫｏＴ）−１）−（Ｖ＋ＲｓＩ）／Ｒｓｈ
ここに各記号は次のとおりである。
Ｉ　：出力電流［Ａ］　　　　　Ｃｏ　：飽和電流温度係数
Ｖ　：出力電圧［Ｖ］　　　　　　　　　　Ｅｇ　：エネルギーギャップ［ｅＶ］
ＩＬ　：光起電流［Ａ］　　　　　　　　　　Ｔ　：太陽電池素子絶対温度［゜Ｋ］
ＩＯ　：飽和電流［Ａ］　　　　　　　　　　Ｋｏ　：ボルツマン定数［Ｊ／゜Ｋ］
Ｒｓ　：直流抵抗［Ω］　　　　　　　　　　ｑ　：電子の電荷量［℃］
Ｒｓｈ　：並列抵抗［Ω］
ｎ　：接合定数
上記式は半導体の基本に基づく式で理論的式である。この式の左辺のＩを右辺に移項し
Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）
＝ＩＬ−Ｃｏ＊Ｔ３＊ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎＫｏＴ）＊（ｅｘｐ　ｑ（Ｖ＋ＲｓＩ）／ｎＫｏＴ−１）−（Ｖ＋ＲｓＩ）／Ｒｓｈ−Ｉ
の関数をつくりＶ，Ｉ　の関係を非線形解法プログラムで解いている。
○本発明では特性値については次のとおり使い分けている。
▲１▼（太陽電池）基本特性値…ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ
▲２▼（太陽電池）特性値…Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ，α，β，Ｒｓ，Ｋ
なお、上記の通りＲｓは▲１▼、▲２▼の両方で使われている。
○変換式については次のとおりである。
▲１▼「実用的Ｉ−Ｖ　カーブ変換式」
Ｉ１＝Ｉ２＋Ｉｓｃ（Ｅ１／（Ｅ２）−１）＋α（ｔ１−ｔ２）
Ｖ１＝Ｖ２＋β（ｔ１−ｔ２）−Ｒｓ（Ｉ１−Ｉ２）−Ｋ・Ｉ１・（ｔ１−ｔ２）
▲２▼「実用的Ｉ−Ｖ　カーブ変換式」の逆変換式（逆の適用）
（▲１▼の式のＶ２，Ｉ２について式を解いて変形したものである）
Ｉ２＝Ｉ１＋Ｉｓｃ（Ｅ２−Ｅ１）／Ｅ２＋α（ｔ２−ｔ１）
Ｖ２＝Ｖ１＋β（ｔ２−ｔ１）−Ｒｓ（Ｉ２−Ｉ１）−Ｋ・Ｉ１・（ｔ２−ｔ１）
ここで、▲１▼、▲２▼は一般に知られているＪＩＳ８９１３，８９１４，８９１９の式と異なり、新しい優れた式である。▲１▼の式については特願平６−２６２６および前記電気学会論文１、電気学会論文２で使っている（図２１参照）。
また、これらの式で使っている記号は基準状態での電圧値、電流値、日射強度、モジュール温度をそれぞれＶ１，Ｉ１，Ｅ１，Ｔ１　　とする。
また、α：温度が１℃変化した時のＩｓｃ　の変動値（Ａ／℃）
β：温度が１℃変化した時のＶｏｃ　の変動値（Ｖ／℃）
Ｒｓ：モジュールの直列抵抗（Ω）
Ｋ：曲線補正因子（Ω）
Ｉｓｃ：短絡電流　である。
なお、図２１の下欄（１）、（２）式が「実用的Ｉ−Ｖ　カーブ変換式」に、また図２１の右欄の（３）、（４）式が「実用的Ｉ−Ｖ　カーブ変換式」の逆の適用に相当する。　　　基準状態の電圧−電流値と測定時日射強度・モジュール温度条件における電圧−電流値の変換式の一覧を図２１に示す。
この図は電気学会論文３（伊賀：「実用的Ｉ−Ｖ　カーブ作成法を使った太陽電池日射計」，電学論Ｄ，１１７　巻１０号，１９９７）に掲載されたもので右端の欄および下欄が著者の式で下欄は特願平６−２６２６で論文発表の前に特許申請されている。一般には、まだ左端又は中央の欄の式が使われ、前記「Ｉ−Ｖ　カーブ測定器」でも使われている。
【００５１】
【発明の実施の形態】
つぎに、本発明の実施形態を図面に基づき説明する。
図１は本実施形態の太陽電池の出力評価装置の構成ブロック図である。同図において、符号Ｓは評価すべき太陽電池を示している。本実施形態の太陽電池の出力評価装置は、太陽電池モジュール温度計１１、電流計１２、電圧計１３、日射計１４、模擬負荷・切替装置１５、インタフェイス１６およびコンピュータ１７から構成されている。
モジュール温度計１１は、太陽電池Ｓのモジュール温度ｔ℃を実測するためのものである。モジュール温度計１１は、熱電対を使用するとよい。
電流計１２は、シャント抵抗又はクランプ電流計であり、太陽電池Ｓの直流の発生電流Ｉｊを実測するものである。シャント抵抗がなくても、運転状態の太陽電池を切離すことなくクランプ電流計によっても測定できるようにしている。
電圧計１３は、太陽電池Ｓの発生電圧Ｖｊを実測するためのものである。
日射計１４は、評価すべき太陽電池の受光面における日射強度Ｅｊを実測するためのもので全天日射計又は太陽電池日射計であり、太陽電池Ｓの近傍に太陽電池Ｓと同一方位・傾斜角の面に設けられている。
模擬負荷・切替装置１５は、インバータから切離した太陽電池Ｓを接続し、模擬負荷抵抗を高速・自動的に切替えて、電圧−電流値の約４０〜５０点の組を得るものである。
インバータ等一般接続負荷は、通常運転のときには、太陽電池Ｓと接続しており、太陽電池の出力評価をするときには、太陽電池Ｓと模擬負荷・切替装置を接続して評価する。なお、模擬負荷・切替装置１５と太陽電池Ｓとを接続した状態でなくてインバータ等一般接続負荷と太陽電池Ｓが接続した状態でも、太陽電池Ｓの出力評価を行なうこともできることは前述のとおりである。インバータには、太陽電池Ｓから発生する電力（電圧×電流）が供給される。
【００５２】
請求項１２の特徴としては、請求項１０，１１の出力評価方法とプログラムをコンピュータ読み取り可能な記録媒体で動作し得るコンピュータによりなっている。
また、請求項１３の特徴としては、前記「Ｉ−Ｖカーブ測定器」を必要とせず、しかも負荷と連系状態で太陽電池が評価できる装置である。
【００５３】
請求項１４，１５，１６，１９の特徴としては太陽電池モジュールの直列抵抗が与えられなくても評価できることにある。
また、請求項１９，２０の特徴としては温度係数α、βなどが与えられなくても評価できることにある。
【００５４】
図２は本発明の太陽電池の出力評価プログラム１５Ｓ　のブロック図の概要であり、図３は太陽電池の出力評価プログラム１５Ｓ　の処理内容を記述したブロック図である。図４および図５は、いずれも出力評価プログラム１５Ｓ　の内容をさらに詳しく示したブロック図である。図２〜１３において、記号Ｓ１１〜Ｓ２８等は対応している。図２〜５に示すように、太陽電池の比較・評価は測定時の日射強度・モジュール温度条件における比較・評価Ｓ２２，Ｓ２３　（それぞれ請求項１、４および請求項２、５に対応）、および基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　，モジュール温度２５℃）における比較・評価Ｓ２８　（請求項３、６に対応）より構成されている。また、連続するＳ２４，Ｓ２５，Ｓ２６　は、日射強度・モジュール温度の急激な変化への対応および各測定センサーによる測定値の測定タイミングのずれ（遅れ）への対応のためにある（請求項７の「高速測定・平均化処理」に対応）。
そして、請求項８に述べている内容は、太陽電池の出力評価プログラム１５Ｓ　を記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体であり、請求項９で述べている装置は、この記録媒体５を動作し得るコンピュータを含んだ太陽電池の出力評価装置（図１）である。また請求項１０は負荷と接続された状態で太陽電池の出力評価が可能なプログラムを記録したコンピュータ記録媒体を動作し得る出力評価装置（図１）である。
【００５５】
つぎに、図２〜５におけるＳ１１　で使用する入力画面を、図６で説明する。
図６は仕様値入力画面である。同図に示すように、仕様値入力画面は、評価すべき太陽電池の特性値を入力するための画面である。ここで入力フィールドは日射強度１ｋＷ／ｍ２　でモジュール温度が２５℃の場合と５５℃の場合を設けているが、通常は２５℃の値が太陽電池メーカーより与えられているため入力される。５５℃の値が入手できた場合は、その値を仕様値入力画面で入力し、後述する図４のＳ１３　のごとき方法で直接５５℃のＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈを求めＳ２０　のｂ℃の値として入れて評価に活用する。
【００５６】
入力フィールドＩｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ　は、それぞれ、基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　，モジュール温度２５℃）における評価すべき太陽電池Ｓの短絡電流、最適電流、最適電圧、解放電圧を入力するためのものである。また、入力フィールドα、βは、それぞれ、基準状態において温度が１℃変化する毎に変化する短絡電流Ｉｓｃ　の変化量、温度が１℃変化する毎に変化する解放電圧Ｖｏｃ　の変化量を入力するためのものである。Ｋは、曲線補正因子を入力するためのものである。
しかも、仕様値入力画面には、フィールドＲｓが設けられている。Ｒｓは、基準状態での直列抵抗を入力するためのものである。
出力評価をする人は、短絡電流Ｉｓｃ　、最適電流Ｉｏｐ　、最適電圧Ｖｏｐ　、解放電圧Ｖｏｃ　、短絡電流Ｉｓｃ　の変化量α、解放電圧Ｖｏｃ　の変化量β、曲線補正因子Ｋおよび直列抵抗Ｒｓのそれぞれに、仕様値を入力することができる。なお、仕様値入力画面に、エネルギーギャップＥｇを定数でなく当該太陽電池の特性値として入力するフィールドを追加して、エネルギーギャップＥｇの値を入力してもよい。
【００５７】
つぎに、図２〜５のＳ１２　について説明する。
ここで評価条件とは、評価方法として請求項１，２，３，４，５，６のどの方法をここでは適用するか、前記の測定データとして高速測定・平均化処理を適用するか、入出力の表示方法など、実際に評価装置を動作させる場合の諸条件である。
Ｓ１２　で入力する定数Ｅｇ，Ｋｏ，ｅ（ｑ）はそれぞれ、エネルギーギャップ、ボルツマン定数および電子の電荷量であり、いずれも定数であるので、予め値を与えておけばよい。
なお、エネルギーギャップＥｇは完全な定数とは扱いにくい面もあるため、２５℃のエネルギーギャップＥｇは前述のとおり仕様値入力画面より入力し、他の温度のＥｇは計算により求めることもできる。すなわち、Ｓ１８，　Ｓ１９で求めたＩ―Ｖカーブを解く段階で、Ｉ―Ｖカーブ上の５〜６点を使えば５〜６個の方程式が得られるため、Ｅｇを計算でも求めることができる。
【００５８】
つぎに、図２〜５のＳ１５（ｂ）について説明する。測定値としては各時刻の日射強度Ｅ（ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度ｔ（℃）およびそのときの発生電圧Ｖ−発生電流Ｉの値の組（Ｖ，Ｉ）が約４０〜５０組である。高速測定では、Ｖｊ−Ｉｊの約４０〜５０組をすべて測定するのではなく、５点を測定してこの値を太陽電池基本式に適用して太陽電池基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を未知数とする５個の方程式をつくり、これを解いてこの解を再び太陽電池基本式に入れてＶｊ−Ｉｊの約４０〜５０組を求めるのである。この方法によると、Ｖｊ−Ｉｊの測定の個数が１／１０程度と少なくなるため、測定時間が１／１０程度に短くなり、日射の激しい変動にも対応できるという効果がある。
なお、前記Ｖｊ−Ｉｊの組（Ｖ，Ｉ）の個数は、約４０〜５０個だけでなく、これ以上であってもよく、この場合精度は上がるが、測定時間がかかるので、その状況に合わせて前記個数を決めればよい。
【００５９】
つぎに平均化処理に関しては、図２〜５のＳ２６　で示すように、ある期間（例えば１０秒〜数分程度）に前記高速測定で測定した日射強度Ｅｊ、モジュール温度ｔｊ、電圧Ｖｊ−電流Ｉｊのそれぞれの値を基にして、約４０〜５０組を推定した値を平均して、これらの平均値を測定時の値として使う方法である。このような処理によって、日射強度、モジュール温度、電圧、電流の測定センサーの違いによる測定時間遅れ（ずれ）による誤差を解消することができる。
【００６０】
つぎに、本発明の評価方法の本質を説明する前に、予め、以下の説明にしばしば出てくる非線型方程式（関数）を解く解法プログラムについて説明する。
太陽電池基本式は
（Ｉ＝ＩＬ−ＣｏＴ３ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎＫＯＴ）＊（ｅｘｐ（ｑ（Ｖ＋ＲｓＩ）／ｎＫＯＴ）−１）−（Ｖ＋ＲＳＩ）／Ｒｓｈ）　である。図７は非線型関数の解法プログラムの説明図である。同図に示すように、太陽電池の基本式が非線型の関数であるため、その中の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ　など）を求めたり、逆にこれらの値を与えて電圧Ｖ−電流Ｉの関係を求めるには、式を整理し、ｆ（ｘ）＝０のように未知数を１つにしてニュートン法でコンピュータを使って解くことができる。この解法を使った例は、電気学会論文１（伊賀；「太陽電池の光照射状態での電圧−電流特性式を用いたＩ−Ｖ　カーブ作成法とその活用」、電学論，１１６　巻１０号，１９９６）に示してある。またニュートン法による非線形関数（未知数１）のコンピュータによる解法プログラムは一般的に知られている。
なお、非線形関数は、前記のとおり未知数を１つにしてニュートン法を適用するだけでなく、未知数を複数個にしたまま解く方法もあり、その方法によってもよい。
【００６１】
さて、本発明の評価方法の本質の１つである太陽電池基本特性値の算出、Ｉ−Ｖ　カーブの作成、曲線補間などについて説明する。
図２〜５のＳ１３　は図８のように、評価すべき太陽電池の基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　，モジュール温度２５℃）における短絡電流Ｉｓｃ，最適電流Ｉｏｐ　最適電圧Ｖｏｐ，開放電圧Ｖｏｃ，直列抵抗Ｒｓ，すなわちＩｓｃａ，Ｉｏｐａ，Ｖｏｐａ，Ｖｏｃａ，Ｒｓａから太陽電池基本式とその微分した式を使い、基準状態における　ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ　すなわち評価太陽電池の基本特性値ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ　を非線型解法プログラムで求める。この解法の詳細については、既に電気学会論文１（伊賀；「太陽電池の光照射状態での電圧−電流特性式を用いたＩ−Ｖ　カーブ作成法とその活用」、電学論Ｄ，１１６　巻１０号，１９９６）において確実に解けることを示している。
【００６２】
図９は図２〜５のＳ１４　の評価太陽電池の基準状態における上記解である特性値ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ　とＲｓａ　を太陽電池基本式に入れ、各種電圧に対する電圧−電流値の関係を非線型方程式により求め、この電圧−電流値の関係を使いＩ−Ｖ　カーブを作成することを示している。
前記のごとく、電圧−電流の値の組は４０〜５０組があれば、自然な形のＩ−Ｖ　カーブが描けるが、さらに多い組の値を求めれば、さらになめらかな曲線が求まる。
また、電圧−電流の関係であるＩ−Ｖ　カーブだけでなく、電圧−電力（電圧＊電流値）の組も求め、Ｐ−Ｖ　カーブを求めてＩ−Ｖ　カーブと同時に表示すればさらにその太陽電池の特性がよくわかる。
【００６３】
図１０は請求項１，４に相当し、図２〜５のＳ１７　〜Ｓ２１　の基準状態のＩ−Ｖ　カーブから測定時日射強度・モジュール温度条件におけるＩ−Ｖ　カーブの作成を示したものである。Ｓ１７　の変換式は、後述のＳ１６　で使っている変換式とよく似た形の式であるが日射強度は１ｋＷ／ｍ２　のままとなっているため、日射強度の項はない。
なお、Ｋの値は曲線補正因子で零の場合もある。
【００６４】
Ｓ１８，Ｓ１９　ではｂ℃、ｃ℃における太陽電池基本特性値のＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数として５つの式をつくり解いているが、この他に前記のごとくＥｇについても定数として扱わず、モジュール温度の関数として扱うことができる。この場合は上記のようにＶ−Ｉの５組の点の値でなく、６組の点の値を選び６つの式をつくり解くことにより求めることができる。なお、２５℃におけるＥｇについては、前記仕様値入力画面により入力した値を入力することもできるが、Ｓ１４　のＩ−Ｖ　カーブから電圧、電流値を使い解いて求めることもできる。
ここで、５個〜６個の電圧−電流値の組の値の選定方法は、前述のようにこれらの点は近接しない任意の点を選択することが基本であるが、できれば短絡電流の点、開放電圧の点を含む方が望まれる。Ｓ１８，Ｓ１９　のモジュール温度は、ここではｂ℃を５５℃、ｃ℃を４０℃とそれぞれしているが、特定の値に限定する必要はない。ここでｂ℃を５５℃としたのは、図５の仕様値入力画面で述べたように太陽電池によっては５５℃の特性値が与えられることがあるため、この値での特性値を活用しようとしたものである。またｃ℃として４０℃と使ったのは、基準状態の温度２５℃と上記５５℃の中間値である４０℃を使うことによりＳ２０　の曲線補間の値を精度よく得ようとするものである。いずれにしろｂ℃ｃ℃は、これらの値に限定されず設定することができる。
なお、請求項１，４を実際に適用して測定時の日射強度・モジュール温度におけるＩ−Ｖ　カーブを作成する場合は２５℃、ｂ℃、ｃ℃の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）はその太陽電池特有の値であるため、一回計算するだけでよく、そのためこれらの計算値をメモリーに定数として記録しておき、測定時の日射強度・モジュール温度が変わったときは、それらの記録された値を使い曲線補間の部分から計算することが効率的な方法である。
【００６５】
図１１は請求項２に相当し図２〜５のＳ１６　の基準状態のＩ−Ｖ　カーブから測定時日射強度Ｅｊ、モジュール温度ｔｊにおけるＩ−Ｖ　カーブを作成するものである。使われている変換式は特願平６−２６２６，電気学会論文２（伊賀他；「Ｉ−Ｖ　カーブ作成法を用いた太陽光発電量シミュレーションプログラムの開発」、電学論Ｄ，１１５巻６号，１９９５）などで使用している式（「実用的Ｉ−Ｖ　カーブ変換式」）である。なお、Ｋの値は曲線補正因子であり零の場合もある。なお、Ｅａ，ｔａ　は基準状態の日射強度（１ｋＷ／ｍ２　）、モジュール温度（２５℃）をそれぞれ示している。
前記のごとく、電圧−電流の値の組は４０〜５０組があれば自然な形のＩ−Ｖ　カーブが描けるが、さらに多い組の値が求められればさらになめらかな曲線が求まる。また、電圧−電流の関係であるＩ−Ｖ　カーブだけでなく、電圧−電力（電圧＊電流）の組も求め、Ｐ−Ｖ　カーブも求めてＩ−Ｖ　カーブと同時に表示すれば、さらにその太陽電池特性がよくわかる。
【００６６】
図１２は請求項７に相当し、また図２〜５のＳ１５（ｂ），Ｓ２４〜Ｓ２６　に相当し、激しい日射変動にも対応できるよう工夫した高速測定・平均化処理を示したものである。Ｓ１５（ａ）では、一般に電圧Ｖｊ−電流Ｉｊの約４０〜５０組の値がなければスムーズなＩ−Ｖ　カーブが得られないが、ここでは短時間でＩ−Ｖ　カーブを描くため、近接しない５組の電圧Ｖｊ−電流Ｉｊ値からＩ−Ｖ　カーブを得ようとするものである。その方法は図１２に示すように、５組のＶｊ−Ｉｊ値を太陽電池の基本式に入れ５つの方程式をつくり、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数として非線型解法プログラムを解いてＩＬｊ，Ｃｏｊ，ｎｊ，Ｒｓｈｊ，Ｒｓｊ　を求める。つぎにこれらの値を太陽電池基本特性式に適用し、電圧Ｖ−電流Ｉ値の関係（約４０〜５０個）を非線型解法プログラムにより求め、Ｉ−Ｖ　カーブを作成する。
Ｓ２６　は一定期間の日射強度Ｅｊ、モジュール温度ｔｊの平均値を求めるとともにその期間の平均化されたＩ−Ｖ　カーブを求めている（例えば１秒おきに１分〜１０分の平均）。平均化されたＩ−Ｖ　カーブは、それぞれの電圧における電流値の平均を求めることにより得られる。また、平均化されたＩ−Ｖ　カーブは、前記ＩＬｊ，Ｃｏｊ，ｎｊ，Ｒｓｈｊ，Ｒｓｊ　の平均値を求め、この値を使いＩ−Ｖ　カーブを求めることでもできる。
【００６７】
図１３は請求項３、請求項６に相当し図２〜５の連続するＳ１５（ａ）又はＳ１５（ｂ），Ｓ２４，Ｓ２５，Ｓ２６　で得られた日射強度Ｅｊ、モジュール温度ｔｊにおける発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの測定値（約４０〜５０組）および評価すべき太陽電池の基準状態の特性値（Ｒｓａ，α，　β，Ｋ，Ｉｓａ）から基準状態の電圧−電流値（約４０〜５０組）を，変換式を使い求めて、Ｉ−Ｖ　カーブを作成するものである。なお、Ｋは曲線補正因子で零の場合もある。
なお、測定時の日射強度Ｅｊ・モジュール温度ｔｊおよび発生電圧Ｖｊ−発生電流Ｉｊの測定値（約４０〜５０組）は日射強度等の変動が少ない場合などは安定しているため、Ｓ１５（ａ）で測定した値を直接使用することもできる。
前記のごとく、電圧−電流の値の組は４０〜５０組あれば自然な形のＩ−Ｖ　カーブが描けるが、さらに多い組の値が求められれば、さらになめらかな曲線が求まる。また、電圧−電流の関係であるＩ−Ｖ　カーブだけでなく、電圧−電力（電圧＊電流）の組も求め、Ｐ−Ｖ　カーブも求めて、Ｉ−Ｖ　カーブと同時に表示すれば、さらにその太陽電流の特性がよくわかる。
【００６８】
図１４、図１５は前記のようにして求めたＩ−Ｖ　カーブを使った太陽電池の評価方法を説明したものである。
図１４は請求項１、２、４、５に相当し、図１５は請求項３、６に相当している。図１４は評価すべき太陽電池の仕様値を使い測定時の日射強度、モジュール温度条件におけるＩ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブを描き（実線）、実際に測定した電圧Ｖｊ−電流Ｉｊのカーブ（破線）と比較し、評価したものである。
比較・評価の方法としては、ここでは実測したＩ−Ｖ　カーブは図２〜５のＳ２４〜Ｓ２６で記述した方法により測定値の高速測定・平均化処理を実施して作成したＩ−Ｖ　カーブを使用するが、日射変動が少ない場合などはＳ１５（ａ）で測定した値を直接使いＩ−Ｖ　カーブを作成してもよい。評価の具体的方法としては、
▲１▼最大電力（Ｐｍａｘ）で比較する方法（Ｐ−Ｖ　カーブの最大の値のところで比較）
▲２▼ある指定電圧（Ｖ’）の電力値で比較する方法（指定電圧のときのＰ−Ｖ　カーブの値のところで比較）がある。
なお、測定時日射強度、モジュール温度条件で得られるのがＩ−Ｖ　カーブでなく、電圧−電流の値（Ｖ”，Ｉ”）１組が単独に得られた場合（×印）でも図１４に示すように同一の電圧Ｖ”における電流値又は電力値の比較により評価できる。この比較・評価に関しては請求項１０の評価のときにも使われる。
【００６９】
図１５は請求項３、請求項６に相当し、測定した日射強度Ｅｊ、モジュール温度ｔｊにおけるＩ−Ｖ　カーブを基準日射強度（１ｋＷ／ｍ２　）、基準モジュール温度２５℃に換算したＩ−Ｖ　カーブ（破線）と基準状態の仕様値のＩ−Ｖ　カーブ（実線）を比較評価したものである。比較の方法としては図１４に示す場合と同様に実施できる。またこの比較・評価方法は請求項１０に関しても同様に適用できる。
【００７０】
【発明の効果】
請求項１の太陽電池の出力評価方法では、以下で述べる特徴があるため、太陽電池の種類（単結晶、多結晶など），個々の特性値、日射強度、モジュール温度などに影響されず、測定時の日射強度、モジュール温度における電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）を正確かつ汎用的に算出し、描けるため太陽電池出力およびその積算値である発電電力量の評価が汎用的、高精度、的確に実施できる。
請求項１の方法のＩ−Ｖ　カーブ作成法の基本的考え方は、電気学会論文１（伊賀：「太陽電池の光照射状態での電圧−電流特性式を用いたＩ−Ｖ　カーブ作成法とその活用」電学論Ｄ、１１６　巻１０号、１９９６）によるＩ−Ｖ　カーブ作成法と次の点で大きく異なる長所をもっているため、前記論文で示している図１９の実証試験結果などにより、さらに精度と汎用性に優れていることが期待できる。
▲１▼　前記論文と同様に、当該太陽電池の特性値（Ｉｓｃ　，Ｉｏｐ　，Ｖｏｐ　，Ｖｏｃ　，Ｒｓ）から基準状態の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）を算出、描く場合，およびこれを測定時の日射強度・モジュール温度の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）に変換するのに、太陽電池の基本特性式（一般太陽電池の光照射状態での電圧−電流特性理論式）を厳密に適用、解くことにより求めている。しかしその精度向上のため、
太陽電池基本式
（Ｉ＝ＩＬ−ＣｏＴ３ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎＫＯＴ）＊（ｅｘｐ（ｑ（Ｖ＋ＲｓＩ）／ｎＫＯＴ）−１）−（Ｖ＋ＲＳＩ）／Ｒｓｈ）　を使い非線形解法のプログラムにより、モジュール温度２５℃の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ）　について解くとともに、これらの基本特値から他のモジュール温度ｂ℃、ｃ℃における基本特性値を求め、任意のモジュール温度における基本特性値を曲線補間により精度よく求めている。
▲２▼　モジュール温度２５℃以外の直列抵抗Ｒｓの算出には、一般に前記のように日本品質保証機構が提案している。
Ｒｓ＝｛１１３．３７１７＊１０−３（Ｔ−２９８　）＋９．７０５８＊１０−６　＊（Ｔ−２９８　）２　｝＊Ｒｓ
などの太陽電池の適用できる種類・範囲に問題のある実験式が使われているが、ここでは太陽電池基本式を使い当該太陽電池の特性値から算出することとしたため、特定の太陽電池に限定されず、汎用的で精度よく適用できる。
▲３▼　さらに今まで定数として扱ってきたＥｇ（エネルギーギャップ）を温度の関数として扱うことによりさらに精度と適用性の向上をはかった。
これらの特徴を持っているため、本発明である「太陽電池出力評価装置」への適用だけでなく、例えばより精度と汎用性の高い「太陽光発電量シミュレーションプログラムの開発」……電気学会論文２（伊賀他：「Ｉ−Ｖ　カーブ作成法を用いた太陽光発電量シミュレーション計算プログラムの開発」、電学論Ｄ、１１５　巻６号、１９９５）などにも活用できる。
この方法の出力評価における大きい特色と効果について述べる。
すなわち、太陽電池の特性は基準状態（１ｋＷ／ｍ２　，２５℃）における特性値Ｉｓｃ　，Ｖｏｐ　，Ｖｏｃ　，α，β，Ｒｓ，Ｋで示されるが、これだけの値だけを見ても、他と比べてどのように優れ、また、特徴のある太陽電池であるかを本質的に評価できにくい。しかし請求項１の方法の途中では、それぞれの太陽電池の基準状態などにおける基本特性値すなわち、ダイオードパラメータといわれるＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ　が得られるため、出力低下した場合などの，より深い本質的な解析にも結びつくことが考えられる。またこの評価方法は太陽電池の基本的特性式に基づくため信頼性が高いことが考えられる。そして請求項１の方法は一見複雑な計算を常に実施するかのように思われるが、前記のごとく実際の処理ではそれぞれの温度のＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ　は１回だけ計算すればよいため，Ｓ２０，Ｓ２１，Ｓ２２　の部分のみの実行でＩ−Ｖ　カーブが描け，評価できる。
請求項２の太陽電池の出力評価方法でも、請求項１の方法と同様に、測定時の日射強度、モジュール温度における当該太陽電池の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）を正確かつ汎用的に算出、描けるため、太陽電池出力およびその積算値である発電量の評価が汎用的、高精度、的確に実施できる。請求項２の方法の特徴は、基準状態の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）から測定時日射強度・モジュール温度条件の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）への変換が簡単な式の適用で実施できることにある。
また、従来の特許公報の中には、標準的な太陽電池のＩ−Ｖ　カーブをベースに当刻太陽電池の特性値（Ｉｓｃ　，Ｉｏｐ　，Ｖｏｐ　，Ｖｏｃ　を使い）とＩ−Ｖ　カーブを求め、測定時の日射強度・モジュール温度のＩ−Ｖ　カーブを作成する方法もあるが、（特願平６−１１５６，特願平６−２６２６および電気学会論文２（伊賀他：「Ｉ−Ｖ　カーブ作成法を用いた太陽光発電量シミュレーション計算プログラムの開発」、電学論Ｄ、１１５　巻６号，１９９５））、論文２の中に示す図２０の試験結果などより、さらに精度と汎用性に優れていることが期待できる。それは、これらの方法が標準的な太陽電池（昭和シェル石油ＧＬ１３３　）をベースにしているため、他の種類などの太陽電池でも十分な精度が得られるかどうかという疑問が生じる可能性もあるためである。請求項２の方法では、それぞれの太陽電池の特性値をベースにしているため高精度と汎用性が期待できる。
請求項２の方法は請求項１の方法に比べて、算出過程が簡単であるので算出時間も短くてすむため、高速でＩ−Ｖ　カーブを作成できる。また、請求項２の方法は請求項１の方法と同様に、「太陽電池出力評価装置」への適用だけでなく、例えばより精度と汎用性の高い「太陽光発電量シミュレーションプログラムの開発」（電気学会論文２）などに適用が考えられる。
請求項３の出力評価方法でも、請求項１，２と同様に、出力および発電量の評価が汎用的・高精度・的確に実施できる。請求項３の特徴は，請求項１，２と異なり、測定時の日射強度・モジュール温度条件の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）を基準状態の日射強度（１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度（２５℃）に換算して比較・評価するため、比較・評価値が分かりやすいということである。請求項３の評価方法は、測定した電圧―電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）を基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　，モジュール温度２５℃）に変換してその太陽電池の仕様値と比較評価する面では、前記「Ｉ−Ｖ　カーブトレーサ」などで実施している評価方法と同じであるが，その変換式が基本的に異なる。すなわちこれまでの大きい決定的な欠点であった「適用できる日射強度の範囲」（Ｉ−Ｖ　カーブトレーサではＪＩＳ　補正式（図１５の変換式）を使っているため日射強度が０．８　ｋＷ／ｍ２　以上でのみ適用可能）がなく、汎用的で精度よく評価できる。
請求項３の方法によっても、請求項１，２の方法と同様に、「太陽電池出力評価装置」への適用だけでなく、例えばより精度と汎用性の高い「太陽電池シミュレーションプログラムの開発」（電気学会論文２）などに活用できる。
請求項４の太陽電池の出力評価方法では、以下で述べる特徴があるため、太陽電池の種類（単結晶、多結晶など），個々の特性値、日射強度、モジュール温度などに影響されず、測定時の日射強度、モジュール温度における電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）を正確かつ汎用的に算出し、描けるため太陽電池出力およびその積算値である発電電力量の評価が汎用的、高精度、的確に実施できる。
請求項４の方法のＩ−Ｖ　カーブ作成法の基本的考え方は、電気学会論文１（伊賀：「太陽電池の光照射状態での電圧−電流特性式を用いたＩ−Ｖ　カーブ作成法とその活用」電学論Ｄ、１１６　巻１０号、１９９６）によるＩ−Ｖ　カーブ作成法と次の点で大きく異なる長所をもっているため、前記論文で示している図１９の実証試験結果などにより、さらに精度と汎用性に優れていることが期待できる。
▲１▼　前記論文と同様に、当該太陽電池の特性値（Ｉｓｃ　，Ｉｏｐ　，Ｖｏｐ　，Ｖｏｃ　，Ｒｓ）から基準状態の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）を算出、描く場合，およびこれを測定時の日射強度・モジュール温度の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）に変換するのに、太陽電池の基本特性式（一般太陽電池の光照射状態での電圧−電流特性理論式）を厳密に適用、解くことにより求めている。しかしその精度向上のため、
太陽電池基本式
（Ｉ＝ＩＬ−ＣｏＴ３ｅｘｐ（−ｑＥｇ／ｎＫＯＴ）＊（ｅｘｐ（ｑ（Ｖ＋ＲｓＩ）／ｎＫＯＴ）−１）−（Ｖ＋ＲＳＩ）／Ｒｓｈ）　を使い非線形解法のプログラムにより、モジュール温度２５℃の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ）　について解くとともに、これらの基本特値から他のモジュール温度ｂ℃、ｃ℃における基本特性値を求め、任意のモジュール温度における基本特性値を曲線補間により精度よく求めている。
▲２▼　モジュール温度２５℃以外の直列抵抗Ｒｓの算出には、一般に前記のように日本品質保証機構が提案している。
Ｒｓ＝｛１１３．３７１７＊１０−３（Ｔ−２９８　）＋９．７０５８＊１０−６　＊（Ｔ−２９８　）２　｝＊Ｒｓ
などの太陽電池の適用できる種類・範囲に問題のある実験式が使われているが、ここでは太陽電池基本式を使い当該太陽電池の特性値から算出することとしたため、特定の太陽電池に限定されず、汎用的で精度よく適用できる。
▲３▼　さらに今まで定数として扱ってきたＥｇ（エネルギーギャップ）を温度の関数として扱うことによりさらに精度と適用性の向上をはかった。
これらの特徴を持っているため、本発明である「太陽電池出力評価装置」への適用だけでなく、例えばより精度と汎用性の高い「太陽光発電量シミュレーションプログラムの開発」……電気学会論文２（伊賀他：「Ｉ−Ｖ　カーブ作成法を用いた太陽光発電量シミュレーション計算プログラムの開発」、電学論Ｄ、１１５　巻６号、１９９５）などにも活用できる。
この方法の出力評価における大きい特色と効果について述べる。
すなわち、太陽電池の特性は基準状態（１ｋＷ／ｍ２　，２５℃）における特性値Ｉｓｃ　，Ｖｏｐ　，Ｖｏｃ　，α，β，Ｒｓ，Ｋで示されるがこれだけの値だけを見ても，他と比べてどのように優れ、また、特徴のある太陽電池であるかを本質的に評価できにくい。しかし請求項４の方法の途中では、それぞれの太陽電池の基準状態などにおける基本特性値すなわち、ダイオードパラメータといわれるＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ　が得られるため、出力低下した場合などの，より深い本質的な解析にも結びつくことが考えられる。またこの評価方法は太陽電池の基本的特性式に基づくため信頼性が高いことが考えられる。そして請求項４の方法は一見複雑な計算を常に実施するかのように思われるが、前記のごとく実際の処理ではそれぞれの温度のＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ　は１回だけ計算すればよいため，Ｓ２０，Ｓ２１，Ｓ２２　の部分のみの実行でＩ−Ｖ　カーブが描け，評価できる。
請求項５の太陽電池の出力評価方法でも、請求項４の方法と同様に、測定時の日射強度、モジュール温度における当該太陽電池の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）を正確かつ汎用的に算出、描けるため、太陽電池出力およびその積算値である発電量の評価が汎用的、高精度、的確に実施できる。請求項５の方法の特徴は、基準状態の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）から測定時日射強度・モジュール温度条件の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）への変換が簡単な式の適用で実施できることにある。
また、従来の特許公報の中には、標準的な太陽電池のＩ−Ｖ　カーブをベースに当刻太陽電池の特性値（Ｉｓｃ　，Ｉｏｐ　，Ｖｏｐ　，Ｖｏｃ　を使い）Ｉ−Ｖ　カーブを求め、測定時の日射強度・モジュール温度のＩ−Ｖ　カーブを作成する方法もあるが、（特願平６−１１５６，特願平６−２６２６および電気学会論文２（伊賀他：「Ｉ−Ｖ　カーブ作成法を用いた太陽光発電量シミュレーション計算プログラムの開発」、電学論Ｄ、１１５　巻６号，１９９５））、論文２の中に示す図１９の試験結果などより、さらに精度と汎用性に優れていることが期待できる。それは、これらの方法が標準的な太陽電池（昭和シェル石油ＧＬ１３３　）をベースにしているため、他の種類などの太陽電池でも十分な精度が得られるかどうかという疑問が生じる可能性もあるためである。請求項５の方法では、それぞれの太陽電池の特性値をベースにしているため高精度と汎用性が期待できる。
請求項５の方法は請求項４の方法に比べて、算出過程が簡単であるので算出時間も短くてすむため、高速でＩ−Ｖ　カーブを作成できる。また、請求項５の方法は請求項４の方法と同様に、「太陽電池出力評価装置」への適用だけでなく、例えばより精度と汎用性の高い「太陽光発電量シミュレーションプログラムの開発」（電気学会論文２）などに適用が考えられる。
請求項６の出力評価方法でも、請求項４，５と同様に、出力および発電量の評価が汎用的・高精度・的確に実施できる。請求項６の特徴は，請求項４，５と異なり、測定時の日射強度・モジュール温度条件の電圧−電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）を基準状態の日射強度（１ｋＷ／ｍ２　），モジュール温度（２５℃）に換算して比較・評価するため、比較・評価値が分かりやすいということである。請求項６の評価方法は、測定した電圧―電流値（Ｉ−Ｖ　カーブ）を基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２　，モジュール温度２５℃）に変換してその太陽電池の仕様値と比較評価する面では、前記「Ｉ−Ｖ　カーブトレーサ」などで実施している評価方法と同じであるが，その変換式が基本的に異なる。すなわちこれまでの大きい決定的な欠点「適用できる日射強度の範囲」（Ｉ−Ｖ　カーブトレーサではＪＩＳ　補正式（図２０の変換式（３）’（４）’）を使っているため日射強度が０．８　ｋＷ／ｍ２　程度以上でのみ適用可能）がなく、汎用的で精度よく評価できる。
請求項６の方法によっても、請求項４，５の方法と同様に、「太陽電池出力評価装置」への適用だけでなく、例えばより精度と汎用性の高い「太陽電池シミュレーションプログラムの開発（電気学会論文２）などに活用できる。」
請求項７の太陽電池のＩ−Ｖ　カーブの高速測定と平均化処理は，日射強度の急激な変動や日射強度、モジュール温度、電圧−電流の測定値の測定タイミングに差（時間遅れ）があっても、安定した測定値が得られるため、汎用的、正確、的確な評価が実施できる効果がある。
すなわち、日射が急激に変化した場合でも安定して精度よく出力が評価できる効果がある。
請求項８の出力評価プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能なデータ記録媒体によれば、実験室、製造工場、太陽電池設置現場など評価対象の太陽電池がどこに、どのように設置されていても、記録媒体を読み取るパソコン、マイコンなどがあれば適用できるため、高精度、汎用的、的確な出力評価が実施できる。
請求項９の出力評価装置によれば、請求項１〜６の評価プログラムにより、評価上の課題の解決をはかり、請求項７のプログラムにより高速測定と平均化処理が実施されているため、高精度、汎用的、的確な評価が実現している。これらの課題解決はソフトによっているため、装置が複雑、大型、高価になることを妨げ安価な高性能の評価装置の実用化の実現が可能になってくる。
請求項１０の出力評価装置によれば、太陽電池を負荷と切替えることなく運転状態で評価できるため、常時、簡単に出力評価ができる。
本評価装置は、ハード面から見ると図１による機器より構成されるが、図１の各構成機器は本評価装置が諸機能があることを示すため、多くの機器を示した面もあるため，図１のすべての機器が必要というわけではない。例えば日射計、電流計などはどちらかの方式があればよいわけである。また、コンピュータも前記のようにパソコンでなくマイコンの形で組み込むことができるため、全体をコンパクトな装置に仕上げることができ，使い勝手のよいものにすることもできる。また、前記請求項１０の関連で述べたように、通常出力評価を実施する場合、太陽電池負荷は模擬負荷を使用するが、運転状態の太陽電池では、太陽電池を切離すことが難しい場合が多い。そのときはインバータ等を通じて一般負荷と接続した状態で日射強度、モジュール温度および電圧−電流の値を測定し、請求項１または２で求めた仕様値から算出した測定時条件のＩ−Ｖ　カーブと同一電圧における電流または電力で比較し，評価すればよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施形態の太陽電池の出力評価装置の構成ブロック図である。
【図２】太陽電池の出力評価プログラムのブロック図（概要）である。
【図３】太陽電池の出力評価プログラムのブロック図（処理概要）である。
【図４】太陽電池の出力評価プログラムのブロック図（詳細１）である。
【図５】太陽電池の出力評価プログラムのブロック図（詳細２）である。
【図６】太陽電池の仕様値の入力画面である。
【図７】非線形関数の解法プログラムである。
【図８】基準状態の特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ，Ｒｓ）より太陽電池基本特性式を使った基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ）を算出するブロック図である。
【図９】基準状態の基本特性値（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）よりＩ−Ｖ　カーブの作成のブロック図である。
【図１０】基準状態のＩ−Ｖ　カーブから測定時日射強度・モジュール温度条件におけるＩ−Ｖ　カーブ作成のブロック図（請求項１、４関係）である。
【図１１】基準状態のＩ−Ｖ　カーブから測定時の日射強度・モジュール温度条件におけるＩ−Ｖ　カーブの作成ブロック図（請求項２、５関係）である。
【図１２】高速測定・平均化処理（請求項７関係）である。
【図１３】測定時日射強度・モジュール温度条件におけるＩ−Ｖ　カーブから基準状態Ｉ−Ｖ　カーブの作成のブロック図（請求項３、６関係）である。
【図１４】測定時日射強度・モジュール温度条件におけるＩ−Ｖ　カーブの比較・評価である。
【図１５】基準状態におけるＩ−Ｖ　カーブの比較・評価である。
【図１６】太陽電池Ｉ−Ｖ　カーブ測定器の構成とアウトプット例である。
【図１７】太陽光発電のしくみである。
【図１８】太陽電池出力特性曲線（Ｉ−Ｖ　カーブ，Ｐ−Ｖ　カーブ）である。
【図１９】太陽電池の各種日射強度・モジュール温度条件のＩ−Ｖ　カーブの作成結果（計算結果）とその実証試験結果（実測値）（電気学会論文１より：請求項１、４関連）である。
【図２０】太陽電池の各種日射強度・モジュール温度条件のＩ−Ｖ　カーブの作成結果（計算結果）とその実証試験結果（実測値）（電気学会論文２より：請求項２、５関連）である。
【図２１】測定時日射強度・モジュール温度における電圧Ｖ−電流値Ｉの基準状態への変換式である。（電気学会論文３：「実用的Ｉ−Ｖ　カーブ作成法を使った太陽電池日射計、電学論Ｄ、１１７　巻１０号、１９９７より」
【図２２】太陽電池を連系運転している場合における出力評価プログラムのブロック図である。
【図２３】（財）日本品質保証機構などが提案する太陽電池基本特性値を示す式である。
【図２４】日射強度が急激に変動した状態で得られた変形したＩ−Ｖカーブ、Ｐ−Ｖカーブである。
【図２５】各種日射計の出力の応答の試験結果である。（各日射計にかけた陰を同時に除いた場合の応答である。）
【図２６】請求項１０，１１の評価方法を説明した図である。
【符号の説明】
Ｓ　　太陽電池
１　　コンピュータ本体
２　　キーボード
３　　マウス
４　　モニタ
５　　記録媒体
１１　　太陽電池（モジュール）温度計
１２　　電流計
１３　　電圧計
１４　　日射計
１５　　模擬負荷・切替装置
１５Ｓ　太陽電池の出力評価プログラム
１６　　（入出力計測制御・模擬負荷切替制御）インタフェイス
１７　　コンピュータ
Ｉｏｐ　　　最適電流
Ｖｏｐ　　　最適電圧
Ｉｓｃ　　　短絡電流
Ｖｏｓ　　　開放電圧
Ｔ，ｔ　モジュール温度（Ｔは絶対温度（゜Ｋ）、ｔは摂氏（℃））
Ｉ　　（発生）電流
Ｖ　　（発生）電圧
Ｅ　　日射強度
【図１】
2004077309.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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