(57)【要約】【課題】クランプ力や燃料圧力などによる燃料噴射弁の弾性変形が与えるニードルリフト駆動への影響を抑制する。【解決手段】ソレノイドアッシー３５は、外部ケース１２の固定端部１２ｄとの間にはスリーブ４０が設けられ、固定端部１２ｄとは反対側では皿バネ４２にて付勢されている。クランプ力は、外部ケース１２の弾性変形によりニードル弁駆動機構収納部１２ｂと固定端部１２ｄとの間の中間部１２ｃは大きく圧縮される。しかしスリーブ４０はクランプされていない時とクランプされた時とでほとんど軸方向の長さは変化しない。したがってニードル弁駆動機構収納部１２ｂ内のソレノイドアッシー３５は、固定端部１２ｄよりも軸方向先端側に存在するノズル１４との位置関係はほとんど変化しない。このためクランプ力や燃料圧力などによるニードル２８のリフト駆動への影響を抑制することができる。【選択図】      図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ニードル弁駆動機構収納部と、該ニードル弁駆動機構収納部から軸方向先端側に離れて設けられた固定端部と、該固定端部から軸方向先端側へ設けられたノズルとを有する外部ケースを備え、前記ニードル弁駆動機構収納部内に収納したニードル弁駆動機構にて前記ノズルに対するニードルのリフト駆動を行う燃料噴射弁であって、
前記ニードル弁駆動機構は、
前記ニードル弁駆動機構収納部と前記固定端部との間に位置するように設けられた支持部材と、
前記ニードル弁駆動機構に対して前記支持部材とは反対側に設けられて前記ニードル弁駆動機構に対して前記固定端部方向への付勢力を与えるバネ部材と、
により前記ニードル弁駆動機構収納部内における軸方向での支持がなされていることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
請求項１において、前記外部ケースは、ノズル形成部分、固定端部、ニードル弁駆動機構収納部の順で次第に径が大きくなることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項３】
請求項１又は２において、前記ニードル弁駆動機構は、内部ケースにソレノイドを収納したソレノイドアッシーであり、該内部ケースが前記支持部材と前記バネ部材とに当接することで、前記ニードル弁駆動機構が前記ニードル弁駆動機構収納部内における軸方向での支持がなされていることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項４】
請求項３において、前記支持部材は前記内部ケースと一体に形成されていることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかにおいて、前記支持部材は、内部を前記ニードルに貫通されている円筒状に形成されていることを特徴とする燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はニードルのリフト駆動を行って燃料噴射を行う燃料噴射弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】
このような燃料噴射弁を内燃機関に取り付ける手段として、クランプ機構にてクランプ力を燃料噴射弁の軸方向に与えることで、燃料噴射弁の外部ケースを軸方向に押圧してシリンダヘッドなどに固定する技術が存在する（例えば特許文献１参照）。特に筒内噴射タイプの内燃機関では、燃焼室への貫通孔に燃料噴射弁を取り付けることになるため、燃焼室内の高圧に耐えるようにクランプ力も大きくされる傾向にある。
【０００３】
【特許文献１】
特開２００１−３４９２６６号公報（第３頁、図１）
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記従来技術では、クランプ力が大きくなった場合には、燃料噴射弁に弾性変形が生じて、内部のニードル弁駆動機構の駆動精度に影響し、燃料噴射弁の性能に問題が生じるおそれがある。
【０００５】
このようにクランプ力を大きくした場合の外部ケースの弾性変形に対処するために、ニードル弁駆動機構を軸方向においてバネ部材により支持する構成が考えられる。この構成により、クランプ力により外部ケースが軸方向の弾性変形を生じても、前記バネ部材により弾性変形分を吸収してニードル弁駆動機構の駆動制御に影響させないようにすることができる。
【０００６】
しかし、このようにニードル弁駆動機構をバネ部材によりクランプ力から保護する機構を採用した場合には、燃料噴射弁の構成によっては、更に次のような問題が発生することが判明し、ニードル弁駆動機構の駆動精度低下防止が不十分となることが判明した。
【０００７】
すなわち、内燃機関に燃料噴射弁を取り付ける場合には、内燃機関の他の構成との関係から極めて狭小なスペースに配置しなければならない場合がある。特に筒内噴射タイプではシリンダヘッドに設けられた小径の取り付け孔に燃料噴射弁を固定する必要がある。しかも圧力の高い燃料を噴射制御するためにニードル弁駆動機構は小型化するにも限度がある。このため燃料噴射弁における外部ケースは、内燃機関への固定端部は小径として、この固定端部から離れた位置に大径のニードル弁駆動機構収納部を設けて、このニードル弁駆動機構収納部内にニードル弁駆動機構をバネ部材により支持した状態で収納することになる。
【０００８】
しかしこのように燃料噴射弁自体の固定端部とニードル弁駆動機構収納部とが離れたために、固定のためにクランプ力が外部ケースに加えられると、固定端部とニードル弁駆動機構収納部との間の弾性変形が無視できなくなる。更に高圧燃料による固定端部とニードル弁駆動機構収納部との間の膨張による弾性変形も無視できなくなるおそれがある。又、これ以外の力が同様な弾性変形を生じるおそれもある。したがって燃料噴射弁を内燃機関に取り付けると、ニードル弁駆動機構から伸びたニードルと固定端部側のノズルとの位置関係が変化してリフト駆動が初期状態とは異なってしまうという問題が発生する。
【０００９】
本発明は、クランプ力や燃料圧力などによる燃料噴射弁の固定端部とニードル弁駆動機構収納部との間での弾性変形が与えるニードルリフト駆動への影響を抑制することを目的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１に記載の燃料噴射弁は、ニードル弁駆動機構収納部と、該ニードル弁駆動機構収納部から軸方向先端側に離れて設けられた固定端部と、該固定端部から軸方向先端側へ設けられたノズルとを有する外部ケースを備え、前記ニードル弁駆動機構収納部内に収納したニードル弁駆動機構にて前記ノズルに対するニードルのリフト駆動を行う燃料噴射弁であって、前記ニードル弁駆動機構は、前記ニードル弁駆動機構収納部と前記固定端部との間に位置するように設けられた支持部材と、前記ニードル弁駆動機構に対して前記支持部材とは反対側に設けられて前記ニードル弁駆動機構に対して前記固定端部方向への付勢力を与えるバネ部材とにより前記ニードル弁駆動機構収納部内における軸方向での支持がなされていることを特徴とする。
【００１１】
ニードル弁駆動機構は、前記支持部材と前記バネ部材とにより支持されている。このため燃料噴射弁を内燃機関に取り付ける際のクランプ力は、外部ケースからニードル弁駆動機構へは直接伝達されず、バネ部材を介して伝達することで緩和され、付勢力のわずかな増加としてニードル弁駆動機構に伝達される。このことによりニードル弁駆動機構はクランプ力から保護される。更にこの付勢力の増加はニードル弁駆動機構から支持部材に伝達される。
【００１２】
一方、外部ケースを介して固定端部まで伝達されたクランプ力は、固定端部を内燃機関側に強力に押しつけて燃料噴射弁を強固に固定する。この時、ニードル弁駆動機構収納部と固定端部との間の部分での外部ケースは、弾性変形により比較的大きく圧縮される。しかしニードル弁駆動機構収納部内のニードル弁駆動機構は、固定端部側は支持部材を設けており支持部材の先端はニードル弁駆動機構収納部よりも固定端部に近い。そして、この支持部材は上述したごとくクランプされていない時とクランプされた時とで、付勢力の増加がわずかにあるのみであり、軸方向の長さはほとんど変化しない。したがってニードル弁駆動機構とノズルとの位置関係はほとんど変化しない。
【００１３】
燃料圧力によりニードル弁駆動機構収納部と固定端部との間の部分で外部ケースの弾性変形が生じた場合においても、支持部材は燃料圧力により膨張することはないので軸方向の長さは変化しない。したがってニードル弁駆動機構とノズルとの位置関係は変化しない。
【００１４】
このためクランプ力や燃料圧力などによる外部ケースの弾性変形が与えるニードルリフト駆動への影響を抑制することができる。
請求項２に記載の燃料噴射弁では、請求項１において、前記外部ケースは、ノズル形成部分、固定端部、ニードル弁駆動機構収納部の順で次第に径が大きくなることを特徴とする。
【００１５】
このように固定端部の径をニードル弁駆動機構収納部より小さくする必要がある場合には、ニードル弁駆動機構と固定端部とが外部ケース内で軸方向に離れて配置されることになり、クランプ力や燃料圧力などによりニードルのリフト駆動への影響を受けやすくなる。しかし、本発明のごとく構成することにより、クランプ力や燃料圧力などによるニードルリフト駆動への影響を抑制することができる。
【００１６】
このため燃料噴射弁の取り付けスペースが制約されている内燃機関への取り付けにおいても、径の大きなニードル弁駆動機構を容易に取り付けられると共に、高精度なニードルリフト駆動を確保することができる。
【００１７】
請求項３に記載の燃料噴射弁では、請求項１又は２において、前記ニードル弁駆動機構は、内部ケースにソレノイドを収納したソレノイドアッシーであり、該内部ケースが前記支持部材と前記バネ部材とに当接することで、前記ニードル弁駆動機構が前記ニードル弁駆動機構収納部内における軸方向での支持がなされていることを特徴とする。
【００１８】
このようにニードル弁駆動機構がソレノイドアッシーとして構成されている場合には、内部ケースを支持部材とバネ部材とに当接させて、ニードル弁駆動機構を支持するようにしても良い。このような構成においても、クランプ力や燃料圧力などによるニードルリフト駆動への影響を抑制することができる。
【００１９】
請求項４に記載の燃料噴射弁では、請求項３において、前記支持部材は前記内部ケースと一体に形成されていることを特徴とする。
尚、支持部材と内部ケースとは別体でも良いが、一体化して形成しても良く、このような構成においても、クランプ力や燃料圧力などによるニードルリフト駆動への影響を抑制することができる。
【００２０】
請求項５に記載の燃料噴射弁では、請求項１〜４のいずれかにおいて、前記支持部材は、内部を前記ニードルに貫通されている円筒状に形成されていることを特徴とする。
【００２１】
支持部材を円筒状に形成することにより、ニードル弁駆動機構の全周を均一に支持して支持の偏りを防止できるので、一層高精度なニードルリフト駆動が可能となる。
【００２２】
【発明の実施の形態】
［実施の形態１］
図１は上述した発明が適用された燃料噴射弁２の縦断面図を示している。この燃料噴射弁２は車両用エンジンの燃焼室内に燃料を直接噴射する電磁式燃料噴射弁である。
【００２３】
エンジンのシリンダヘッド４には段差状の挿通孔６が形成され、この挿通孔６内の段差部にガスケット６ａを介在させた状態で燃料噴射弁２が挿通され配置されている。尚、挿通孔６の形状や燃料噴射弁２の取り付け方向についてはエンジンの種類により他の形状や取り付け方向が存在する。
【００２４】
シリンダヘッド４の上面にはボルト８にてクランプ１０が締め付け固定されている。クランプ１０の先端は、燃料噴射弁２の一部を両側から挟むように二股に分かれたアーム部１０ａが形成されている。このアーム部１０ａがボルト８の締め付け力によって燃料噴射弁２全体を挿通孔６に向けて軸方向に押圧することにより、燃料噴射弁２はシリンダヘッド４に対して固定されている。
【００２５】
燃料噴射弁２は、円筒状の外部ケース１２、外部ケース１２の先端に固定されたノズル１４、外部ケース１２の基端側に固定された円柱状のボディ１６、及びボディ１６の基端側に螺合されたリテーニングナット１８を備えている。尚、リテーニングナット１８の締め付けによりボディ１６に対してシール電極２０が固定されている。
【００２６】
燃料噴射弁２の内部には、リード線１９、シール電極２０及びコイル線２２を介して外部から給電制御される軸方向に配列された２つのソレノイド２４，２６、これらのソレノイド２４，２６により軸方向に駆動されるニードル２８、及び２つのバネ３０，３２が配置されている。尚、付勢バネ３０は基端側のアーマチャ２４ａと共にニードル２８を先端側へ付勢するために設けられ、支持バネ３２はニードル２８に設けられたスプリングストッパー３２ａと先端側のアーマチャ２６ａとの間に配置されてアーマチャ２６ａを付勢するようにして支持している。
【００２７】
２つのソレノイド２４，２６は内部ケース３４に対して溶接等により一部が固定されることにより予めソレノイドアッシー３５として組み立てられ、このソレノイドアッシー３５を他の構成と共に外部ケース１２内に挿入することで燃料噴射弁２が形成されている。
【００２８】
ノズル１４は先端が円錐状に形成され、シート部と噴射口とが形成されている。ノズル１４は外部ケース１２の先端円筒部１２ａの内部に嵌合された状態で、先端円筒部１２ａの外周をかしめる等の加工により固定されている。ニードル２８の先端はノズル１４内に挿入されて、ソレノイド２４，２６の電磁力によりノズル１４のシート部に対して離着座する。このことによりノズル１４の噴射口からの燃料噴射量や燃料噴射タイミングの調節が行われる。
【００２９】
ボディ１６は先端部１６ｃが外部ケース１２の基端側に挿入され、ボディ１６と外部ケース１２との接触部分の内、基端側の全周が溶接により接合されることで、ボディ１６を外部ケース１２に固定するとともに、外部ケース１２内部を密閉している。尚、この溶接部３６を図２及び図４に示している。
【００３０】
ボディ１６には中心部に軸方向に貫通孔１６ａが形成されている。この貫通孔１６ａは、各ソレノイド２４，２６に形成されているコイル２４ｂ，２６ｂからのコイル線２２をシール電極２０まで通すためと、燃料供給口１６ｂから外部ケース１２内部に燃料を導く機能を果たしている。
【００３１】
尚、シール電極２０の先端側に設けた円錐部２０ａが、ボディ１６の基端側の中心部に形成された円錐状のシール面１６ｄに、リテーニングナット１８の螺合により押し付けられることで、シール電極２０とボディ１６との間のシールが実現されている。
【００３２】
更に、図２及び図４に示すごとく、外部ケース１２において溶接部３６よりも更に基端側には雌ネジ部１２ｅが形成されている。この雌ネジ部１２ｅの内側に形成されたネジ部には円筒状の雄ネジ部３８ａを有するストッパー３８が、中心部をボディ１６に貫通された状態で螺入されている。このストッパー３８は雄ネジ部３８ａよりも先端側にはリング状押圧部３８ｂを設けている。又、雄ネジ部３８ａより基端側には二面幅部３８ｃを設けている。この二面幅部３８ｃは平行な２面を有し工具等で回転することを可能としている。この二面幅部３８ｃでの回転により、雄ネジ部３８ａを外部ケース１２の雌ネジ部１２ｅに螺入する際の軸力により、燃料圧力以上の押圧力となるように、リング状押圧部３８ｂにて外部ケース１２の内側に配置されているボディ１６の先端部１６ｃを先端側へ押圧している。このボディ１６における被押圧部分は、溶接部３６及びこれよりも軸側に相当する部分である。
【００３３】
そして燃料噴射弁２をエンジンに取り付ける際には、クランプ１０はストッパー３８の基端側を押圧することにより、ストッパー３８を介して外部ケース１２を先端側に押圧し、このことにより燃料噴射弁２全体をシリンダヘッド４に向けて押圧している。
【００３４】
外部ケース１２は、ノズル１４が設けられた先端円筒部１２ａ、ソレノイドアッシー３５が収納されたニードル弁駆動機構収納部１２ｂ、及びこれらを接続する中間部１２ｃとを備えており、ニードル弁駆動機構収納部１２ｂが最大径であり、中間部１２ｃが中間径、そして先端円筒部１２ａが最小径である。この内、中間部１２ｃの先端は、固定端部１２ｄとして、クランプ１０からのクランプ力を受けてシリンダヘッド４に対して軸方向で当接し、燃料噴射弁２の軸方向位置を決定している。すなわち固定端部１２ｄは、ニードル弁駆動機構収納部１２ｂから軸方向先端側に離れた位置に設けられている。
【００３５】
中間部１２ｃ内には円筒状のスリーブ４０が、中間部１２ｃの内周面に沿うように配置されている。このスリーブ４０の先端部４０ａは固定端部１２ｄに当接し、フランジ状に形成された基端部４０ｂは内部ケース３４の先端部３４ａに当接している。すなわちスリーブ４０はニードル弁駆動機構収納部１２ｂと固定端部１２ｄとの間に位置するように設けられている。
【００３６】
尚、内部ケース３４の基端部３４ｂは皿バネ４２を介してボディ１６の先端部１６ｃに当接している。このためクランプ１０からストッパー３８介してボディ１６に伝達されるクランプ力は皿バネ４２の撓みにより緩和されて、内部ケース３４にはほとんど伝達されない。したがって内部ケース３４の先端部３４ａから軸力を受けるスリーブ４０にもクランプ力はほとんど伝わらない。
【００３７】
図３（Ａ）はストッパー３８にクランプ力を加えていない時の中間部１２ｃの状態を示し、図３（Ｂ）はクランプ力を加えた時の中間部１２ｃの状態を示す。クランプ力を加えた場合には、クランプ力を加えていないときに比較して、外部ケース１２の中間部１２ｃがクランプ力により圧縮されて軸方向の長さＬ１が短くなる。しかし中間部１２ｃ内に配置されているスリーブ４０はクランプ力の影響をほとんど受けないので、軸方向の長さＬ２は燃料噴射弁２がクランプされてもほとんど変わらない。
【００３８】
したがって、図３（Ｂ）に示すごとくクランプ力により外部ケース１２の中間部１２ｃが圧縮された分、スリーブ４０の基端部４０ｂと中間部１２ｃとの間の間隙ｄが増加する。このことにより燃料噴射弁２はシリンダヘッド４に対してクランプされていない状態とクランプされた状態との間で、内部ケース３４内の各ソレノイド２４，２６からノズル１４までの距離はほとんど変化しない。
【００３９】
このことは燃料圧力により中間部１２ｃが弾性変形で膨張した場合も同じであり、中間部１２ｃの軸方向の長さＬ１は短くなるがスリーブ４０の軸方向の長さＬ２は変化しない。
【００４０】
上述した構成においてソレノイドアッシー３５が請求項のニードル弁駆動機構に、先端円筒部１２ａがノズル形成部分に、スリーブ４０が支持部材に、皿バネ４２がバネ部材に相当する。
【００４１】
以上説明した本実施の形態１によれば、以下の効果が得られる。
（イ）．ソレノイドアッシー３５は、外部ケース１２の固定端部１２ｄとの間にはスリーブ４０が設けられ、固定端部１２ｄとは反対側では皿バネ４２にて付勢されている。このことによりソレノイドアッシー３５はスリーブ４０と皿バネ４２とによりニードル弁駆動機構収納部１２ｂ内において軸方向での支持がなされている。
【００４２】
そして前述したごとくクランプ１０からのクランプ力は、皿バネ４２を介して伝達されることで緩和されて、ソレノイドアッシー３５及びスリーブ４０へは付勢力のわずかな増加として伝達されるのみである。
【００４３】
一方、外部ケース１２にて固定端部１２ｄまで伝達されたクランプ力は、固定端部１２ｄをシリンダヘッド４側に強力に押しつけて燃料噴射弁２を強固に固定する。この時、外部ケース１２は弾性変形し、ニードル弁駆動機構収納部１２ｂと固定端部１２ｄとの間の中間部１２ｃは大きく圧縮される。
【００４４】
しかし、ニードル弁駆動機構収納部１２ｂ内のソレノイドアッシー３５は、固定端部１２ｄとの間にスリーブ４０を設けており、このスリーブ４０は上述したごとくクランプされていない時とクランプされた時とでほとんど軸方向の長さＬ２（図３）は変化しない。
【００４５】
したがってニードル弁駆動機構収納部１２ｂ内のソレノイドアッシー３５は、固定端部１２ｄよりも軸方向先端側に存在するノズル１４との位置関係はほとんど変化しない。このためクランプ力によるニードル２８のリフト駆動への影響を抑制することができる。
【００４６】
特に、外部ケース１２は、先端円筒部１２ａ、固定端部１２ｄを含めた中間部１２ｃ、ニードル弁駆動機構収納部１２ｂの順で次第に径が大きくされている。
これはシリンダヘッド４側でのスペースの制約上、ニードル弁駆動機構収納部１２ｂを固定端部１２ｄの位置に形成することが困難であるためである。
【００４７】
このように固定端部１２ｄの径をニードル弁駆動機構収納部１２ｂより小さくする必要がある場合には、どうしてもソレノイドアッシー３５と固定端部１２ｄとが外部ケース１２内で軸方向に離れて配置されることになる。このためソレノイドアッシー３５が中間部１２ｃの基端側で支持されていると、クランプ力による中間部１２ｃの圧縮によりニードル２８のリフト駆動への影響を生じるおそれがある。しかし、本実施の形態のごとく構成することにより、クランプ力によるニードル２８のリフト駆動への影響を抑制することができる。
【００４８】
このため燃料噴射弁２の取り付けスペースが制約されているエンジン、特に高燃料圧力となる筒内噴射タイプのエンジンに取り付けるために内部のソレノイド２４，２６の径を大きくする必要がある場合においても、容易に取り付けられると共に、ニードル２８の高精度なリフト駆動を確保することができる。
【００４９】
上述した中間部１２ｃの弾性変形に関する点については燃料圧力やその他の力による場合も同じであり、スリーブ４０の同様な作用により燃料圧力などによるニードル２８のリフト駆動への影響を抑制することができ、同様な効果を生じる。
【００５０】
（ロ）．スリーブ４０は、内部をニードル２８に貫通された円筒状に形成されている。このことにより、ソレノイドアッシー３５の全周を均一に支持でき、歪みの偏りを防止できるので、一層高精度なニードル２８のリフト駆動を確保することができる。
【００５１】
（ハ）．図２，４に示したごとく溶接部３６は、ボディ１６と外部ケース１２との接触部分の全周に形成されているが軸方向に深く溶接することはできない。
このためストッパー３８を用いずに溶接のみとして外部ケース１２をクランプした場合には、燃料圧力により外部ケース１２が膨張し、ボディ１６には軸方向に抜ける力が働くため、外部ケース１２とボディ１６との間に大きな剪断力が作用して溶接部が破断するおそれがある。
【００５２】
図５は、ストッパー３８を用いた場合（Ａ）と用いていない場合（Ｂ）とで溶接部への応力集中の違いを示した断面図である。図５（Ｂ）に示したごとくストッパー３８を用いていない場合は、燃料圧力により外部ケースが外側へ膨張しボディには軸方向に抜ける力が働くため、溶接部に剪断応力が集中して破断するおそれがある。しかし、図５（Ａ）に示すごとくストッパー３８を用いることによりボディ１６が押さえられて溶接部３６への剪断応力集中が緩和されるので、破断を防止することができる。尚、図５では応力の程度をハッチングの密度で示している。
【００５３】
（ニ）．シール電極２０はボディ１６の一部に溶接しているのではなく、ボディ１６の中心軸上に配置している。このためシール電極２０をボディ１６に取り付ける場合、シール電極２０と内部のソレノイド２４，２６のコイル線２２の引き出し位置との適合作業が不要となり、組み立て作業効率が向上する。
【００５４】
更に、シール電極２０をボディ１６に取り付ける際には、ボディ１６の基端部の中心部に形成されたシール面１６ｄに、リテーニングナット１８の螺入により円錐部２０ａを押圧することでシールを実現している。このようにシール電極２０は溶接等によりボディ１６に接合しないので、組み立て作業効率が一層向上する。
【００５５】
［その他の実施の形態］
（ａ）．前記実施の形態においては、ストッパー３８を用いて外部ケース１２内部の燃料圧力に対抗する圧力をボディ１６に与えている。この代わりに、図６に示すごとく、外部ケース１１２の基端側部分１１２ｅをボディ１１６側にかしめ加工することにより、ボディ１１６の先端部１１６ｃにおいて溶接部１３６及びこの溶接部１３６より軸側に隣接する部分に圧力を与えても良い。このことにより燃料圧力により外部ケース１１２が外側へ膨張した場合にも溶接部に剪断応力が集中するのが緩和され、破断を防止することができる。
【００５６】
（ｂ）．前記実施の形態においては、ボディ１６の軸位置に設けた貫通孔１６ａにより、コイル線２２をシール電極２０まで導いていた。この代わりに、図７に示すごとく、ボディ２１６の先端部２１６ｃに外部に通じる連通孔２２１を設け、この連通孔２２１にシール電極２２０を溶接して取り付け、外部のリード線２１９とコイル線２２２とを仲介して接続しても良い。
【００５７】
図７の構成においても、図６に示したごとく、ストッパー２３８を用いずにかしめ加工にてボディ２１６の先端部２１６ｃに燃料圧力に対抗する軸力を発生させても良い。
【００５８】
（ｃ）．前記実施の形態においては、内部ケース３４とスリーブ４０とは別体に形成し、両者を軸方向で当接させて、スリーブ４０にてソレノイドアッシー３５を支持するようにしていた。これ以外に、図８に示すごとく、内部ケース３３４とスリーブ３４０とを一体として形成しておき、ソレノイドアッシー３３５自体から軸方向先端側に突出して設けられているスリーブ３４０にて、外部ケース３１２側の固定端部３１２ｄに当接することで、ソレノイドアッシー３３５を支持しても良い。
【００５９】
（ｄ）．前記スリーブ４０，３４０の先端は直接、固定端部１２ｄ，３１２ｄに当接していなくても良い。すなわち外部ケース１２，３１２のニードル弁駆動機構収納部１２ｂ，３１２ｂと固定端部１２ｄ，３１２ｄとの間のいずれかの位置でソレノイドアッシー３５，３３５を支持していても良い。それだけ固定端部１２ｄ，３１２ｄに近づいた位置でソレノイドアッシー３５，３３５が支持されることになり、クランプ力や燃料圧力などによる中間部１２ｃ，３１２ｃの弾性変形の影響を受けにくくなる。
【００６０】
例えば図９（Ａ），（Ｂ）に示すごとくスリーブ４４０，５４０の先端が直接固定端部４１２ｄ，５１２ｄに到達していなくても、ニードル弁駆動機構収納部４１２ｂ，５１２ｂよりも固定端部４１２ｄ，５１２ｄに近づいた位置に当接している構成としても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施の形態１の燃料噴射弁の縦断面図。
【図２】同燃料噴射弁の一部拡大図。
【図３】同燃料噴射弁のスリーブの機能説明図。
【図４】同燃料噴射弁のストッパーの機能説明図。
【図５】同燃料噴射弁のストッパーの機能説明図。
【図６】他の実施の形態の燃料噴射弁の一部拡大図。
【図７】他の実施の形態の燃料噴射弁の一部拡大図。
【図８】他の実施の形態の燃料噴射弁の一部拡大図。
【図９】他の実施の形態の燃料噴射弁の一部拡大図。
【符号の説明】
２…燃料噴射弁、４…シリンダヘッド、６…挿通孔、６ａ…ガスケット、８…ボルト、１０…クランプ、１０ａ…アーム部、１２…外部ケース、１２ａ…先端円筒部、１２ｂ…ニードル弁駆動機構収納部、１２ｃ…中間部、１２ｄ…固定端部、１２ｅ…雌ネジ部、１４…ノズル、１６…ボディ、１６ａ…貫通孔、１６ｂ…燃料供給口、１６ｃ…先端部、１６ｄ…シール面、１８…リテーニングナット、１９…リード線、２０…シール電極、２０ａ…円錐部、２２…コイル線、２４，２６…ソレノイド、２４ａ，２６ａ…アーマチャ、２４ｂ，２６ｂ…コイル、２８…ニードル、３０…付勢バネ、３２…支持バネ、３２ａ…スプリングストッパー、３４…内部ケース、３４ａ…先端部、３４ｂ…基端部、３５…ソレノイドアッシー、３６…溶接部、３８…ストッパー、３８ａ…雄ネジ部、３８ｂ…リング状押圧部、３８ｃ…二面幅部、４０…スリーブ、４０ａ…先端部、４０ｂ…基端部、４２…皿バネ、１１２…外部ケース、１１２ｅ…基端側部分、１１６…ボディ、１１６ｃ…先端部、１３６…溶接部、２１６…ボディ、２１６ｃ…先端部、２１９…リード線、２２０…シール電極、２２１…連通孔、２２２…コイル線、２３８…ストッパー、３１２…外部ケース、３１２ｄ…固定端部、３３４…内部ケース、３３５…ソレノイドアッシー、３４０…スリーブ、４１２ｂ，５１２ｂ…ニードル弁駆動機構収納部、４１２ｄ，５１２ｄ…固定端部、４４０，５４０…スリーブ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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