(57)【要約】【目的】従来の複層樹脂チューブと同等の耐燃料透過性を有しつつ、さらに接着層を介さなくても層間接着力が強く、柔軟性に優れた複層樹脂チューブを提供すること。【構成】エチレン−ビニルアルコール共重合体（以下、「ＥＶＯＨ」と記す。）で形成されたＥＶＯＨ層（バリア層）１４と、ＥＶＯＨ層の内・外に接触し、変性ＨＤＰＥをベースとする、又は、変性ＨＤＰＥが主体であるポリマーアロイをベースとする第一変性ＨＤＰＥ押出材料で形成された第一・第二変性ＨＤＰＥ層（内・外層）１６、１６とで構成されてなる燃料チューブ。変性ＨＤＰＥが、メルトマスフローレート（以下「ＭＦＲ」と記す。）値（１９０℃；ＪＩＳ　Ｋ　７２１０）約０．０２〜１０．０ｇ／１０分のジカルボン酸変性物である。【選択図】　　図１
2004122459.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
エチレン−ビニルアルコール共重合体（以下、「ＥＶＯＨ」と記す。）をベースとするＥＶＯＨ押出材料で形成されたＥＶＯＨ層と、
該ＥＶＯＨ層の内側に接触し、変性高密度ポリエチレン（以下、「変性ＨＤＰＥ」とする。）をベースとする、又は、変性ＨＤＰＥが主体であるポリマーアロイをベースとする第一変性ＨＤＰＥ押出材料で形成された第一変性ＨＤＰＥ層と、
前記ＥＶＯＨ層の外側に接触し、変性ＨＤＰＥをベースとする、又は、変性ＨＤＰＥが主体であるポリマーアロイをベースとする第二変性ＨＤＰＥ押出材料で形成された第二変性ＨＤＰＥ層とを備えてなる燃料用の複層樹脂チューブにおいて、
前記変性ＨＤＰＥが、メルトマスフローレート（以下「ＭＦＲ」と記す。）値（１９０℃；ＪＩＳ　Ｋ　７２１０）約０．０２〜１０．０ｇ／１０分の要件を満たすジカルボン酸変性物から選択されることを特徴とする複層樹脂チューブ。
【請求項２】
前記変性ＨＤＰＥが、マレイン酸変性ＨＤＰＥであることを特徴とする請求項１記載の複層樹脂チューブ。
【請求項３】
前記第一・第二変性ＨＤＰＥ押出材料のアロイ成分が、分岐の多いオレフィン系共重合体及び／又は中密度、低密度ポリエチレンであることを特徴とする請求項１又は２記載の複層樹脂チューブ。
【請求項４】
前記オレフィン系共重合体が、ＭＦＲ値（２３０℃；ＪＩＳ　Ｋ　７２１０）：約０．１〜１００ｇ／１０分、曲げ弾性率（ＡＳＴＭ　Ｄ　７９０）：約５〜１００ＭＰａの特性を有することを特徴とする請求項１、２又は３記載の複層樹脂チューブ。
【請求項５】
前記オレフィン系共重合体のコモノマーが、エチレン、プロピレン及びブテンのうちから選択されることを特徴とする請求項４記載の複層樹脂チューブ。
【請求項６】
前記変性ＨＤＰＥが密度：９３０〜９７５ｋｇ／ｍ３であることを特徴とする請求項４又は５記載の複層樹脂チューブ。
【請求項７】
ＥＶＯＨ層と第一・第二変性ＨＤＰＥ層とが同時押出成形により形成されていることを特徴とする請求項１、２、３、４、５又は６記載の複層樹脂チューブ。
【請求項８】
前記複層樹脂チューブ形状の少なくとも一部が蛇腹形状であることを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６又は７記載の複層樹脂チューブ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、燃料用の複層樹脂チューブに関し、特に、燃料インレットチューブの如く、燃料に直接接触するとともに、耐燃料透過性も要求され，さらに、蛇腹部を有し層間接着性が要求される配管に好適なものである。ここでは、燃料インレットチューブを例に採り説明するが、これらに限られるものではない。また、耐燃料透過性とは蒸気と液体の両方の耐透過性を意味する。
【０００２】
なお、燃料としては、ガソリン、軽油、ＬＰＧ等の自動車系燃料であればいずれにも適応可能である。
【０００３】
【背景技術】
燃料インレットチューブは、図１に示す如く、燃料タンク１２と給油口１４とをつなぐものである。そして、燃料インレットチューブ１５の構成は、耐燃料油性の見地から、ポリアミド樹脂の単層構成や、フッ素樹脂とポリアミド樹脂との複層構成であった。
【０００４】
しかし、ポリアミド樹脂単層では耐燃料透過性とともに耐水分透過性（燃料水分含有率が経時的に増加する。）の問題があった。他方，フッ素樹脂とポリアミド樹脂との複層では、これらの問題はある程度解決できるが、材料費が嵩む、層間接着強さを得難い等の問題点があった。
【０００５】
このため、例えば、特許文献１には、ＥＶＯＨからなるＥＶＯＨ層とＨＤＰＥ及びマレイン酸変性ポリエチレンのポリマーアロイからなる層（保護層）が、接着層を介すことなく積層された複層樹脂チューブが開示されている。
【０００６】
しかし、上記複層樹脂チューブは、接着層を介して結合されてなる複層樹脂チューブに比して、層間接着強さが弱いという問題があった。
【０００７】
なお、ＥＶＯＨ層をバリア層とする成形品の先行技術文献情報として特許文献２・３等がある。
【０００８】
【特許文献１】特開平１１−３２１８５９号公報
【０００９】
【特許文献２】特開２００２−９６０１６公報
【００１０】
【特許文献３】特開２００２−１２２２７３公報
【００１１】
【発明の開示】
本発明は、上記にかんがみて、従来の複層樹脂チューブと同等の耐燃料透過性を有しつつ、さらに接着層を介さなくても層間接着力が強く、柔軟性に優れた複層樹脂チューブを提供することを目的とする。
【００１２】
本発明は、下記構成により上記課題
（目的）を解決するものである。
【００１３】
ＥＶＯＨをベースとするＥＶＯＨ押出材料で形成されたＥＶＯＨ層と、
該ＥＶＯＨ層の内側に接触し、変性ＨＤＰＥをベースとする、又は、変性ＨＤＰＥが主体であるポリマーアロイをベースとする第一変性ＨＤＰＥ押出材料で形成された第一変性ＨＤＰＥ層と、
ＥＶＯＨ層の外側に接触し、変性ＨＤＰＥをベースとする、又は、変性ＨＤＰＥが主体であるポリマーアロイをベースとする第二変性ＤＰＥ押出材料で形成された第二変性ＨＤＰＥ層とを備えてなる燃料用の複層樹脂チューブにおいて、
前記変性ＨＤＰＥが、メルトマスフローレート（以下「ＭＦＲ」と記す。）値（１９０℃；ＪＩＳ　Ｋ　７２１０）約０．０２〜１０．０ｇ／１０分のジカルボン酸変性物であることを特徴とする。
【００１４】
特定の、ＭＦＲ値及びジカルボン酸変性ＨＤＰＥで第一・第二変性ＨＤＰＥ層を形成することにより、第一・第二変性ＨＤＰＥ層が所定の柔軟性をもち、また、ＥＶＯＨ層との接着性が向上する。
【００１５】
上記構成において、変性ＨＤＰＥがマレイン酸変性ＨＤＰＥであることが望ましい。ＥＶＯＨ層との接着性がさらに良好となる。
【００１６】
上記構成において、第一・第二変性ＨＤＰＥ押出材料のアロイ成分が、分岐の多いオレフィン系共重合体及び／又は中密度、低密度ポリエチレンであることが望ましい。複層樹脂チューブの柔軟性、成形性が向上する。
【００１７】
上記構成において、オレフィン系共重合体のコモノマーとしては、エチレン、プロピレン及びブテンのうちから選択をすることが望ましい。これらのコモノマーで構成されるオレフィン系共重合体は、汎用性及び変性ＨＤＰＥとの混和性に優れており、複層樹脂チューブの物性及び成形性の良好なものを得易い。
【００１８】
上記構成において、変性ＨＤＰＥとして、密度：９３０〜９７５ｋｇ／ｍ３の範囲から選択することが望ましい。
【００１９】
上記複層樹脂チューブは、第一・第二変性ＨＤＰＥ層とＥＶＯＨ層とを同時押出して形成可能であり、蛇腹形状とすることができる。上記の如く接着性が良好となったことで、蛇腹形状などへの加工を行っても層間剥離等が生じることがない。
【００２０】
【発明を実施するための最良の形態】
以下、本発明の実施の形態について詳細に説明を行う。本明細書において、配合量を表す「％」、「部」等は、特に断らない限り質量単位とする。また、耐燃料透過性（ＣＥ１０）は、透過対象燃料として　Ｆｕｅｌ　Ｃ（ＪＩＳ　Ｋ　６２５８　表１）／エチルアルコール（容積比）＝９０／１０を使用した場合の値である。
【００２１】
本発明の複層樹脂チューブ１２は、図２に示す如く、ＥＶＯＨをベースとするＥＶＯＨ押出材料で形成されたＥＶＯＨ層１４と、該ＥＶＯＨ層の内側及び外側にそれぞれ接触し、第一・第二変性ＨＤＰＥ押出材料で形成された第一・第二変性ＨＤＰＥ層（内側層・外側層）１６、１６とを備えてなる構成を基本構成とする。第一・第二変性ＨＤＰＥ押出材料は、変性ＨＤＰＥをベースとする、又は変性ＨＤＰＥが主体であるポリマーアロイをベースとするものである。なお、第一・第二変性ＨＤＰＥ押出材料は、通常、同一材料とするが、それぞれの要求特性に応じて本発明の要件を満たす範囲の同種別材料としてもよい。
【００２２】
ここで、ＥＶＯＨ層内側の第一変性ＨＤＰＥ層は、ＥＶＯＨ層が直接的に燃料と接触するのを阻止して、ＥＶＯＨ層の耐燃料透過性が低下するのを阻止する作用を担う。また、ＥＶＯＨ層外側の第二変性ＨＤＰＥ層は、ＥＶＯＨ層（可及的に薄肉とする。）の支持体層となるとともに、ＥＶＯＨ層が直接的に大気中水分が接触するのを阻止して、ＥＶＯＨ層の耐燃料透過性が低下するのを阻止する作用を担う。
【００２３】
上記ＥＶＯＨは、エチレンと酢酸ビニルとを共重合させて得られるエチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡＣ）を、ケン化加水分解させた結晶性ポリマーである。ガスバリア性は、各種プラスチック中で最高のレベルを示す。エチレン共重合比率は、通常３０〜４０％であり、エチレン含量が高くなるほど融点が下がり、ガスバリア性が低下し、また、曲げ弾性率が小さくなる。
【００２４】
よって、複層樹脂チューブ１２に使用することで、耐燃料透過性が非常に良好となる。特にアルコール添加ガソリン、いわゆる「ガソホール」の耐透過性（バリア性）に優れており、複層樹脂チューブ１２の材料として汎用されている。
【００２５】
なお、具体的なＥＶＯＨ材料としては、株式会社クラレから「エバールＥＰ−Ｆ１０１・Ｈ１０１・Ｅ１０５」等の商品名で上市されているものを使用できる。
【００２６】
また、ＨＤＰＥも、複層樹脂チューブ１２の分野において汎用されている材料である。本発明においては、上記ＨＤＰＥの変性物を使用している。変性物としては、ジカルボン酸変性物を使用する。ジカルボン酸で変性を行うことで前記ＥＶＯＨからなるＥＶＯＨ層１４との接着強さが格段に向上する。
【００２７】
ジカルボン酸変性ＨＤＰＥとしては、ジカルボン酸であるマレイン酸、フマル酸、イタコン酸及びそれらの無水物等で変性したＨＤＰＥ等を使用可能である。具体的には、無水マレイン酸変性ポリプロピレンが好適に使用可能である。
【００２８】
上記変性方法としては、上記で例示したジカルボン酸と、エチレンモノマーとを共重合することにより、ＨＤＰＥにジカルボン酸モノマーを導入する方法や、ＨＤＰＥに上記ジカルボン酸をグラフト共重合により導入する方法などがあるが、いずれも使用可能である。
【００２９】
また、ジカルボン酸変性ＨＤＰＥの変性率は、約０．１〜１０％、望ましくは、約０．１〜５％、さらに望ましくは約０．１〜３％とする。変性率が低すぎても高すぎても接着性が低下する。
【００３０】
ここで、ジカルボン酸変性ＨＤＰＥの代わりに、アクリル酸、メタクリル酸等で変性するモノカルボン酸変性物や、グリシジルメタクリレートで変性するエポキシ基変性物の使用も考えられるが、ジカルボン酸変性物に比して効果が小さいと推定される。
【００３１】
上記ジカルボン酸変性ＨＤＰＥは、ＭＦＲ値（１９０℃）が約０．０２〜１０．０ｇ／１０分、望ましくは約０．１〜５．０ｇ／１０分、さらに望ましくは約０．２〜３．０ｇ／１０分のものとする。
【００３２】
ＭＦＲ値とは、押出形プラストメーターを用いた熱可塑性プラスチックの流動性試験で、規定する温度と圧力の条件下、ダイを通して押し出した材料の１分間当りの質量であって、該押出温度における材料粘度と密接に関係する。即ち、該温度における材料粘度が高いほど値は小さくなる。なお、本明細書中、ＭＦＲ値は、ＪＩＳ　Ｋ　７２１０（ＩＳＯ　１１３３又はＡＳＴＭ　Ｄ　１２３８に対応）に基づく値である。
【００３３】
ジカルボン酸変性の変性ＨＤＰＥ押出材料で上記のごとく第一・第二変性ＨＤＰＥ層を形成することにより、第一・第二変性ＨＤＰＥ層が所定の柔軟性を持ち、また、ＥＶＯＨ層との接着性が向上する。
【００３４】
上記変性ＨＤＰＥは、密度約９３０〜９７５ｋｇ／ｍ３の範囲から、要求物性に応じて適宜選択をする。
【００３５】
上記第一・第二変性ＨＤＰＥ押出材料のベースとして変性ＨＤＰＥを主体とするポリマーアロイを使用する場合は、アロイ成分として、分岐の多いオレフィン系共重合体及び／又は中密度、低密度ポリエチレンのブレンド物よりなるものとすることが望ましい。
【００３６】
また、オレフィン系共重合体は、ＭＦＲ値（２３０℃）：約０．１〜１００ｇ／１０分、望ましくは成形性から約０．４〜４０ｇ／１０分のものを選択し、また、曲げ弾性率（ＡＳＴＭ　Ｄ　７９０）約５〜１００ＭＰａの範囲から、要求物性に応じて適宜選択をすることが望ましい。
【００３７】
上記で第一・第二変性ＨＤＰＥ押出材料に含有させるオレフィン系コポリマーは、本質的にソフト成分（ゴム成分）であって、複層樹脂チューブ１２に柔軟性を付与するために含有させるものである。オレフィン系コポリマーの構成するコモノマーとしては、エチレン、プロピレンおよびブテンの内から選択することが望ましい。
【００３８】
通常、エチレン−αオレフィン共重合体を使用し、相対的にαオレフィン（エチレンを除く）の量を増大させることにより分岐度が増大する。具体的には、αオレフィンとしてプロピレンを使用する、エチレン−プロピレン系共重合体が好適に使用でき、エチレン、プロピレン以外のαオレフィンとして、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン等を共重合させたものであってもよい。さらには、それらに１，４−ヘキサジエン、ジシクロペンタジエン、エチリデンノルボルネンなどの非共役ジエンが適宜共重合されたものであってもよい。
【００３９】
上記オレフィン系共重合体のジカルボン酸変性ＨＤＰＥに対する混合量が少ないと、複層樹脂チューブ１２の柔軟性が確保し難い。逆に含有量が多すぎると、耐熱性、耐燃料油性を確保し難い。
【００４０】
上記オレフィン系共重合体とジカルボン酸変性ＨＤＰＥとは、ＭＦＲ値の値が大きい方がマトリックス相（連続相）になるポリマーアロイである。接着性の観点からは、ジカルボン酸変性ＨＤＰＥがマトリックス相（連続相）とされていることが望ましい。
【００４１】
ポリマーアロイとは、異種の高分子鎖同士がミクロに共存した多成分系のことであって、構成ポリマーの親和性等の条件を制御することでさまざまな相構造とすることができる。
【００４２】
第一・第二変性ＨＤＰＥ押出材料のベースであるポリマーアロイにおけるジカルボン酸変性ＨＤＰＥとオレフィン系共重合体（エチレン−αオレフィン共重合体）の配合比は上記曲げ弾性率（ＡＳＴＭ　Ｄ　７９０）を満たす範囲で、適宜設定することができる。ジカルボン酸変性ＨＤＰＥの量が少なすぎると、接着性が低下し、逆に多すぎると、チューブコストが上昇する。
【００４３】
なお、上記第一・第二変性ＨＤＰＥ押出材料には本発明の効果（接着性、柔軟性等）に悪影響を及ぼさない範囲で、汎用の添加剤や、その他のポリマーを含有させてもよい。
【００４４】
上記構成において、複層樹脂チューブ１２の肉厚は、柔軟性、耐燃料透過性等を考慮して設定することができる。具体的には、第一変性ＨＤＰＥ層厚：約０．１〜０．８ｍｍ、望ましくは約０．４〜０．６ｍｍ；第二変性ＨＤＰＥ層厚：約０．４〜１．２ｍｍ、望ましくは約０．７〜０．９ｍｍ；ＥＶＯＨ層厚：約０．０５〜０．５ｍｍ、望ましくは約０．１〜０．３ｍｍとすることができる。
【００４５】
第一変性ＨＤＰＥ層が薄すぎるとＥＶＯＨ層に対する燃料接触阻止作用を十分に奏し難く、逆に厚すぎると可撓性に問題が発生しやすい。第二変性ＨＤＰＥ層が薄すぎると、ＥＶＯＨ層に対する支持体層作用及び水分接触阻止作用を奏し難く、逆に厚すぎると可撓性に問題が発生しやすい。また、ＥＶＯＨ層が厚すぎると複層樹脂チューブ１２の可撓性に問題が発生しやすく、逆に薄すぎると耐燃料透過性（バリア性）の問題が発生しやすい。
【００４６】
そして、耐燃料透過性は、約３０ｍｇ／（ｍ・ｄａｙ）以下、望ましくは約２０ｍｇ／（ｍ・ｄａｙ）以下、さらに望ましくは約１０ｍｇ／（ｍ・ｄａｙ）以下となるように各層厚を設定することが望ましい。肉厚を上記のごとく設定することにより、バリア性（耐燃料透過性）が良好であり、かつ、可撓性のある複層樹脂チューブ１２を得ることができる。
【００４７】
なお、上記第一・第二変性ＨＤＰＥ押出材料には、本発明の効果（接着性、柔軟性等）に悪影響を及ぼさない範囲で、汎用の添加剤や、その他のポリマーを含有させてもよい。また、ＥＶＯＨ層についても同じく本発明の効果（接着性、柔軟性等）に悪影響を及ぼさない範囲で、汎用の添加剤や、その他のポリマーを含有させてもよい。
【００４８】
上記複層樹脂チューブ１２は、第一・第二変性ＨＤＰＥ層とＥＶＯＨ層とを同時押出しすることにより直接接着させて成形する。なお、成形は、汎用の押出成形機を用いて行うことができる。
【００４９】
また、上記複層樹脂チューブを燃料インレットチューブ１２として適用する場合は、図２に示す如く部分的に蛇腹形状とすることが望ましい。本発明の複層樹脂チューブは、上記の如く接着性が良好となったことで、蛇腹形状などへの加工を行っても、第一・第二ＨＤＰＥ層１６、１６とＥＶＯＨ層１４との間に層間剥離等が発生しない。よって、さらに形状的にも複層樹脂チューブに柔軟特性を付与することが可能となる。
【００５０】
インレットチューブ１２の製造は、上記共押し出し直後に、コルゲータで賦形して行うが形成、又は共押し出しパリソンをブロー成形してもよい。
【００５１】
そして、当該燃料インレットチューブ１２は、図例の如く、ボディ板金１８に取付けられた給油パイプ２０と燃料タンク２２の燃料注入パイプ２４との間に接続されて使用される。
【００５２】
なお、上記では、第一・第二ＨＤＰＥ層１６、１６とＥＶＯＨ層１４との三層構成を例に採り説明したが、三層構成の外側及び／又は内側に第一・第二ＨＤＰＥ層と接着可能な熱可塑性樹脂層を形成した四層以上の構成とすることも可能である。
【００５３】
【実施例】
以下、本発明の効果を確認するために行った試験例について説明を行う。本試験例においては、それぞれ下記に列挙した材料を使用した。
【００５４】
ＨＤＰＥ・・・（三井化学社製）：ＭＦＲ値（１９０℃）：０．１１ｇ／１０ｍｉｎ無水マレイン酸変性▲１▼・・・ＨＤＰＥ「アドマーＨＥ０５０」（三井化学社製）：変性量０．２〜０．２５％、ＭＦＲ値（１９０℃）：０．３５ｇ／１０ｍｉｎ、密度：９５９ｋｇ／ｍ３（実施例１）
無水マレイン酸変性ＨＤＰＥ▲２▼・・・「アドマーＨＦ５００」（三井化学社製、オレフィン系共重合体含有ポリマーアロイ）：変性量０．２〜０．２５％、ＭＦＲ値（１９０℃）：１．０ｇ／１０ｍｉｎ、密度：９３８ｋｇ／ｍ３（実施例２）
ＥＶＯＨ「エバールＦ−１０１」（クラレ社製）、ＭＦＲ値（１９０℃）：１．３ｇ／１０ｍｉｎ、
また、試験例における複層チューブの構成（外径８ｍｍφ、内径６ｍｍφ）は、図１において、内層である第一変性ＨＤＰＥ層（又はＨＤＰＥ層）の厚み：約０．２ｍｍ、外層である第二変性ＨＤＰＥ層（又はＨＤＰＥ層）の厚み：約０．５ｍｍ、中間層（バリア層）であるＥＶＯＨ層の厚みは０．２ｍｍとし、三層同時押出とした。
【００５５】
＜比較例１＞
第一・第二ＨＤＰＥ層を「ハイゼックス　６３００Ｍ」で形成し、ＥＶＯＨ層を「エバールＦ−１０１」で形成した。
【００５６】
＜実施例１＞
第一・第二変性ＨＤＰＥ層を「アドマーＨＥ０５０」で、ＥＶＯＨ層を「エバールＦ−１０１」で形成した。
【００５７】
＜実施例２＞
第一・第二変性ＨＤＰＥ層を「アドマーＨＦ５００」で、ＥＶＯＨ層を「エバールＦ−１０１」で形成した。
【００５８】
比較例１および実施例１について、接着性、バリア性及び柔軟性の評価を行った。
【００５９】
＜接着性評価＞
接着性は、半割り状態での初期接着力を、１８０°剥離試験（引っ張り速度：５０ｍｍ／ｍｉｎ）により測定して行った（ＪＩＳ　Ｋ　６７１８）。
【００６０】
その結果、比較例１の樹脂は、樹脂カット時に層間剥離が生じ、測定は不可能であった。一方、実施例１の樹脂は、６３．７Ｎ／ｃｍ、実施例２の樹脂は、４１．０Ｎ／ｃｍといずれも良好な層間接着力が得られた。
【００６１】
＜バリア性評価＞
バリア性はＳＨＥＤ法により測定した。燃料としては、エタノール１０％含有ガソリン（ベーパ状態）を用いた。
【００６２】
その結果、実施例１・２の樹脂は、いずれも耐燃料透過性１．１ｍｇ／（ｍ・ｄａｙ）であり、良好なバリア性を有することがわかった。
【００６３】
＜柔軟性評価＞
柔軟性は、下記曲げこわさ試験により評価した。
【００６４】
２８０ｍｍに裁断した試験片（外径８ｍｍφ、内径６ｍｍφ）を２点支持（距離１６２ｍｍ）した中央部に荷重を加えて湾曲させ、試験片端の変位量が５０ｍｍになるときの荷重を求めた。
【００６５】
その結果、比較例１が４０Ｎであるのに対し、実施例１は４４．６Ｎ、実施例２は２４．５Ｎと、オレフィン系コモノマーを添加したＨＤＰＥに良好な柔軟性が得られた。
【００６６】
なお、実施例１において、蛇腹部を備えたインレットを製造したが、ＥＶＯＨ層と第一・第二変性ＨＤＰＥ層との間の層間剥離は生じなかった。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の複層樹脂の構成横断面図である。
【図２】本発明の複層樹脂を適用する燃料インレットチューブの装着態様概略図である。
【符号の説明】
１２，複層樹脂チューブ（燃料インレットチューブ）
１４：ＥＶＯＨ層
１６：第一・第二変性ＨＤＰＥ層
【図１】
2004122459.tif 000003
【図２】
2004122459.tif 000004