(57)【要約】【課題】冷媒配管を拡管させることなく、冷媒配管とフィンに設けた貫通孔の縁部とを密着させることができる熱交換器を提供する。【解決手段】熱交換用のフィン１７０と、このフィン１７０を貫通する冷媒配管１７８とを備える熱交換器（蒸発器、ガスクーラ）１５７、１５４において、冷媒配管１７８の外径より大きい径を有し、この冷媒配管１７８が挿通される貫通孔１７２をフィン１７０に設ける。貫通孔１７２から離間する方向に向けてフィン１７０に切込１７４を設けると共に、切込１７４は貫通孔１７２の縁部より連続して形成する。切込１７４の両側に位置する部分のフィン１７０を、冷媒配管１７８の長手方向に向けて折曲して貫通孔１７２の縁部を冷媒配管１７８に当接させる。【選択図】      図４
2004226042.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱交換用のフィンと、該フィンを貫通する冷媒配管とを備える熱交換器において、
前記フィンに形成されると共に、前記冷媒配管の外径より大きい径を有して当該冷媒配管が挿通される貫通孔と、
該貫通孔の縁部より連続し、当該貫通孔から離間する方向に向けて前記フィンに形成された切込とを備え、
該切込の両側に位置する部分の前記フィンは、前記冷媒配管の長手方向に向けて折曲されると共に、その状態で前記貫通孔の縁部は前記冷媒配管に当接することを特徴とする熱交換器。
【請求項２】
熱交換用のフィンと、該フィンを貫通する冷媒配管とを備える熱交換器において、
前記冷媒配管の外径より大きい径の貫通孔を前記フィンに形成し、更に該フィンには前記貫通孔の縁部より連続して当該貫通孔から離間する方向に向けて切込を形成すると共に、
前記貫通孔に前記冷媒配管を挿通し、その状態で前記切込の両側に位置する部分の前記フィンを前記冷媒配管の長手方向に向けて折曲することで、前記貫通孔の縁部を前記冷媒配管に当接させることを特徴とする熱交換器の製造方法。
【請求項３】
前記切込を、前記貫通孔の縁部より複数形成したことを特徴とする請求項１又は請求項２の熱交換器又はその製造方法。
【請求項４】
二酸化炭素を冷媒として用いる冷媒回路に用いられることを特徴とする請求項１、請求項２又は請求項３の熱交換器又はその製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱交換用のフィンと、このフィンを貫通する冷媒配管とから構成される熱交換器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来この種熱交換器は、例えば複数の熱交換用のフィンを所定の間隔を存して多数平行に配置すると共に、これらフィンには貫通孔を穿設し、この貫通孔に冷媒配管を挿通して取り付けている（特許文献１参照）。そして、冷媒配管には冷媒が流入し、そこでフィンを介して周囲と熱交換することにより、放熱・加熱作用や吸熱・冷却作用を発揮するものである。
【０００３】
このような熱交換器を製造する場合、従来では図５に示す如くフィン１７０に冷媒配管１７８の外径より大きい貫通孔１７２を穿設しておき、この貫通孔１７２に冷媒配管１７８を挿通する。その状態で冷媒配管１７８内に図示しない拡管部材を圧入することにより冷媒配管１７８を内側から押し広げて拡管する（図６）。これによって、冷媒配管１７８の外面と貫通孔１７２の縁部とを密着当接させて、冷媒配管１７８とフィン１７０とを熱交換可能に固着していた。
【０００４】
【特許文献１】
特公昭５３−４６４９８号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、熱交換器を備えたコンプレッサの冷媒としては近年地球環境にやさしく、可燃性および毒性等を考慮した自然冷媒である二酸化炭素（ＣＯ２）を使用することが考えられている。係る二酸化炭素を冷媒として用いた場合、冷媒回路内の圧力が極めて高圧となるため、熱交換器の冷媒配管の外径を小さく、肉厚を厚くする必要があるが、外径が小さく肉厚が厚いほど前記拡管部材の強度が必要となり、圧入する力も大きくなるため、拡管による熱交換器の作製が困難となり、コストアップの増大をもたらしてしまう。
【０００６】
一方、安価に拡管可能な肉厚の薄い冷媒配管では、冷媒回路の内部圧力で破損してしまう危険性がある。また、冷媒配管にフィンを通しただけの熱交換器では、密着性が低いため、拡管したものより熱交換性能が悪くなってしまう。
【０００７】
本発明は、係る従来の技術的課題を解決するために成されたものであり、冷媒配管を拡管させることなく、冷媒配管とフィンに設けた貫通孔の縁部とを密着させた高性能な熱交換器及びその製造方法を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
即ち、本発明の熱交換器は、熱交換用のフィンと、このフィンを貫通する冷媒配管とを備えるものであって、フィンに形成されると共に、冷媒配管の外径より大きい径を有して当該冷媒配管が挿通される貫通孔と、この貫通孔の縁部より連続し、当該貫通孔から離間する方向に向けてフィンに形成された切込とを備え、この切込の両側に位置する部分のフィンは、冷媒配管の長手方向に向けて折曲されると共に、その状態で貫通孔の縁部は冷媒配管に当接することを特徴とする。
【０００９】
また、請求項２の発明の熱交換器の製造方法は、熱交換用のフィンと、このフィンを貫通する冷媒配管とを備えるものであって、冷媒配管の外径より大きい径の貫通孔をフィンに形成し、更にこのフィンには貫通孔の縁部より連続して当該貫通孔から離間する方向に向けて切込を形成すると共に、貫通孔に冷媒配管を挿通し、その状態で切込の両側に位置する部分のフィンを冷媒配管の長手方向に向けて折曲することで、貫通孔の縁部を冷媒配管に当接させることを特徴とする。
【００１０】
また、請求項３の発明の熱交換器又はその製造方法は、請求項１又は請求項２に加えて、切込を、貫通孔の縁部より複数形成したことを特徴とする。
【００１１】
更に、請求項４の発明の熱交換器又はその製造方法は、請求項１、請求項２又は請求項３において、二酸化炭素を冷媒として用いる冷媒回路に用いられることを特徴とする。
【００１２】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明を適用した熱交換器を備えた一実施例の冷媒回路に使用される内部中間圧型多段（二段）圧縮式のロータリコンプレッサ１０の縦断面図、図２は本発明の熱交換器を具備した一実施例の冷媒回路図をそれぞれ示している。
【００１３】
図中、１０は二酸化炭素（ＣＯ２）を冷媒として使用する内部中間圧型多段（二段）圧縮式のロータリコンプレッサで、このロータリコンプレッサ１０は鋼板からなる円筒状の密閉容器１２と、この密閉容器１２の内部空間の上側に配置収納された電動要素１４及びこの電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２（１段目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段目）からなる回転圧縮機構部１８にて構成されている。
【００１４】
密閉容器１２は、底部をオイル溜めＴとし、電動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成されている。このエンドキャップ１２Ｂの上面中心には円形の取付孔１２Ｄが形成されており、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００１５】
エンドキャップ１２Ｂのターミナル２０周囲には、座押成形によって所定曲率の段差部１２Ｃが環状に形成されている。また、ターミナル２０は端子１３９、１３９が貫通して取り付けられた円形のガラス部２０Ａと、このガラス部２０Ａの周囲に形成され、斜め外下方に鍔状に張り出した金属製の取付部２０Ｂとから構成されている。そして、ターミナル２０は、そのガラス部２０Ａを下側から取付孔１２Ｄに挿入して上側に臨ませ、取付部２０Ｂを取付孔１２Ｄの周縁に当接させた状態でエンドキャップ１２Ｂの取付孔１２Ｄ周縁に取付部２０Ｂを溶接することで、エンドキャップ１２Ｂに固定されている。
【００１６】
電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隙を設けて挿入配置されたロータ２４とから構成されている。このロータ２４は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定されている。
【００１７】
ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６に形成された図示しない歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して構成されている。
【００１８】
前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が挟持されている。即ち、第２の回転圧縮要素３４と第１の回転圧縮要素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に配置されたシリンダ３８、シリンダ４０と、この上下シリンダ３８、４０内を１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けられた上下偏心部４２、４４に嵌合されて偏心回転する上下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画する後述する上下ベーン（図示せず）と、上シリンダ３８の上側（電動要素１４側）の開口面及び下シリンダ４０の下側（電動要素１４とは反対側）の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成される。
【００１９】
上部支持部材５４および下部支持部材５６には、吸込ポート１６１、１６２にて上下シリンダ３８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０と、凹陥した吐出消音室６２、６４が形成されると共に、これら両吐出消音室６２、６４の開口部はそれぞれカバーにより閉塞される。即ち、吐出消音室６２はカバーとしての上部カバー６６、吐出消音室６４はカバーとしての下部カバー６８にて閉塞される。
【００２０】
この場合、上部支持部材５４の中央には電動要素１４方向に突出する長軸受けとなる軸受け５４Ａが起立形成されており、この軸受け５４Ａ内面には筒状のブッシュ１２２が装着されている。このブッシュ１２２は、回転軸１６と軸受け５４Ａ間に介在し、当該ブッシュ１２２の内面が回転軸１６に摺動自在に接触している。ブッシュ１２２は給油が不十分な状況でも良好な摺動性を保持できる耐摩耗性の高いカーボン材料にて構成されている。
【００２１】
また、下部支持部材５６の中央には軸受け５４Ａと比較して短軸受けとなる軸受け５６Ａが貫通形成されており、この軸受け５６Ａ内面にもブッシュ１２２同様のブッシュ１２４が装着されている。このブッシュ１２４も、回転軸１６と軸受け５６Ａ間に介在し、当該ブッシュ１２４の内面が回転軸１６に摺動自在に接触している。これにより、回転軸１６は、回転圧縮機構部１８の電動要素１４側（上側）ではブッシュ１２２を介して上部支持部材５４の軸受け５４Ａに保持され、電動要素１４と反対側（下側）はブッシュ１２４を介して下部支持部材５６の軸受け５６Ａに保持される。
【００２２】
下部カバー６８は、ドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部の４カ所を主ボルト１２９・・・によって下から下部支持部材５６に固定され、第１の回転圧縮要素３２の下シリンダ４０内部と連通する吐出消音室６４の下面開口部を閉塞する。この主ボルト１２９・・・の先端は上部支持部材５４に螺合する。
【００２３】
尚、吐出消音室６４と密閉容器１２内における上部カバー６６の電動要素１４側は、上下シリンダ３８、４０や中間仕切板３６を貫通する孔である図示しない連通路にて連通されている。この連通路の上端には中間吐出管１２１が立設されており、この中間吐出管１２１は上方の電動要素１４のステータ２２に巻装された相隣接するステータコイル２８、２８間の隙間に指向している。
【００２４】
また、上部カバー６６は第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８内部と連通する吐出消音室６２の上面開口部を閉塞し、密閉容器１２内を吐出消音室６２と電動要素１４側とに仕切る。この上部カバー６６は周辺部が４本の主ボルト７８・・・により、上から上部支持部材５４に固定されている。この主ボルト７８・・・の先端は下部支持部材５６に螺合する。
【００２５】
次に、上シリンダ３８の下側の開口面及び下シリンダ４０の上側の開口面を閉塞する中間仕切板３６内には、上シリンダ３８内の吸込側に対応する位置に、外周面から内周面に至り、外周面と内周面とを連通して給油路を構成する貫通孔１３１が穿設されており、この貫通孔１３１の外周面側に封止材１３２を圧入して外周面側の開口を封止している。また、この貫通孔１３１の中途部には上側に延在する連通孔１３３が穿設されている。
【００２６】
一方、上シリンダ３８の吸込ポート１６１（吸込側）には中間仕切板３６の連通孔１３３に連通する連通孔１３４が穿設されている。また、回転軸１６内には軸中心に鉛直方向に設けられたオイル孔（図示せず）と、このオイル孔に連通する横方向の給油孔８２、８４が形成（図示しないが回転軸１６の上下偏心部４２、４４にも給油孔が形成されている）されており、中間仕切板３６の貫通孔１３１の内周面側の開口は、これらの給油孔８２、８４を介して前記オイル孔に連通している。
【００２７】
そして、密閉容器１２内は後述する如く中間圧となるため、２段目で高圧となる上シリンダ３８内にはオイルの供給が困難となるが、中間仕切板３６を係る構成としたことにより、密閉容器１２内底部のオイル溜めＴから汲み上げられたオイルは、前記オイル孔を上昇して給油孔８２、８４から出て中間仕切板３６の貫通孔１３１に入り、連通孔１３３、１３４から上シリンダ３８の吸込側（吸込ポート１６１）に供給される。
【００２８】
ところで、回転軸１６と一体に１８０度の位相差を持って形成される上下偏心部４２、４４の相互間を連結する連結部９０は、その断面形状を回転軸１６の円形断面より断面積を大きくして剛性を持たせるために非円形状の例えばラグビーボール状とされている。即ち、回転軸１６に設けた上下偏心部４２、４４を連結する連結部９０の断面形状は上下偏心部４２、４４の偏心方向に直交する方向でその肉厚を大きくしている。
【００２９】
これにより、回転軸１６に一体に設けられた上下偏心部４２、４４を連結する連結部９０の断面積を大きくし、断面２次モーメントを増加させて強度（剛性）を増し、耐久性と信頼性を向上させている。特に、使用圧力の高い冷媒を２段圧縮する場合、高低圧の圧力差が大きくなるために回転軸１６にかかる荷重も大きくなるが、連結部９０の断面積を大きくしてその強度（剛性）を増しているので、回転軸１６が弾性変形してしまうのを防止できる。
【００３０】
そして、このロータリコンプレッサ１０には冷媒としては地球環境にやさしく、可燃性および毒性等を考慮して自然冷媒である前記二酸化炭素（ＣＯ２）を使用し、潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油等既存のオイルが使用される。
【００３１】
密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路５８、６０、吐出消音室６２及び上部カバー６６の上側（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１４４がそれぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と１４２は上下に隣接すると共に、スリーブ１４３はスリーブ１４１の略対角線上にある。また、スリーブ１４４はスリーブ１４１と略９０度ずれた位置にある。
【００３２】
そして、スリーブ１４１内には上シリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の吸込通路５８に連通される。この冷媒導入管９２は密閉容器１２の外側を通過してスリーブ１４４に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉容器１２内に連通する。
【００３３】
また、スリーブ１４２内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０に連通される。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出管９６の一端は吐出消音室６２に連通される。
【００３４】
また、スリーブ１４１、１４３、１４４の外面周囲には配管接続用のカプラが係合可能な鍔部１５１（スリーブ１４４の鍔部は図示せず）が形成されており、スリーブ１４２の外面には配管接続用のネジ溝１５２が形成されている。これにより、スリーブ１４１、１４３、１４４にはロータリコンプレッサ１０の製造工程における完成検査で気密試験を行う場合に試験用配管の図示しないカプラを鍔部１５１に容易に接続できるようになると共に、スリーブ１４２にはネジ溝１５２を使用して試験用配管を容易にネジ止めできるようになる。特に、上下で隣接するスリーブ１４１と１４２は、一方のスリーブ１４１に鍔部１５１が、他方のスリーブ１４２にネジ溝１５２が形成されていることで、狭い空間で試験用配管を各スリーブ１４１、１４２に接続可能となる。
【００３５】
そして、このように構成されたロータリコンプレッサ１０は、例えば図２に示すような冷蔵庫、ルームエアコン、カーエアコン、パッケージエアコンなどの冷却システム１５３の冷媒回路に使用される。即ち、ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出管９６は本発明の熱交換器としてのガスクーラ１５４の入口に接続される。このガスクーラ１５４を出た配管は減圧装置としての膨張弁１５６を経て本発明の熱交換器としての蒸発器１５７の入口に至り、蒸発器１５７の出口は冷媒導入管９４に接続される。尚、１５８はデフロスト管であり、冷媒導入管９２の中途部から分岐し、電磁弁１５９を介してガスクーラ１５４入口に接続されている。
【００３６】
ここで、上記蒸発器１５７及びガスクーラ１５４の構造を図３及び図４を参照して説明する。蒸発器１５７とガスクーラ１５４は本発明を適用した所謂フィンチューブ型の熱交換器であり、基本的構造は同一であるので、以下は蒸発器１５７について説明する。
【００３７】
蒸発器１５７は、アルミニウム薄板から成る熱交換用のフィン１７０と、このフィン１７０を貫通するアルミニウム製の冷媒配管１７８とから構成されている。フィン１７０には円形の貫通孔１７２が穿設されており、この貫通孔１７２は従来の熱交換器同様に冷媒配管１７８の外径より所定寸法大径に形成されている。これによって、冷媒配管１７８を容易に貫通孔１７２内に挿通できる。
【００３８】
また、フィン１７０には切込１７４が形成されている。この切込１７４は、貫通孔１７２の上下対向する位置に二カ所設けられると共に、貫通孔１７２の縁部より連続して貫通孔１７２から離間する方向に所定寸法延在している。そして、各切込１７４、１７４の両側に位置する部分のフィン１７０（以後、折曲部１７４Ａ、１７４Ａとする。）は冷媒配管１７８の長手方向に折曲可能とされている。
【００３９】
そして、蒸発器１５７を製造する際には、先ず複数のフィン１７０・・を所定の間隔を存して平行に配置し、これらフィン１７０・・に穿設された各貫通孔１７２・・に冷媒配管１７８を挿通する。このとき、貫通孔１７２は冷媒配管１７８の外径より大きい径を有しているので、支障無く冷媒配管１７８を貫通孔１７２に挿通することができる。
【００４０】
このように、貫通孔１７２に冷媒配管１７８を挿通した状態で、切込１７４、１７４の両側に位置する部分のフィン１７０の折曲部１７４Ａ、１７４Ａを冷媒配管１７８の長手方向に向けて折曲する。
【００４１】
このとき、各切込１７４の両側に位置するフィン１７０の折曲部１７４Ａ、１７４Ａを相互に反対方向に折曲する。また、一方の切込１７４の一側の折曲部１７４Ａと他方の切込１７４の一側の折曲部１７４Ａも相互に反対方向に折曲する。即ち、実施例では図４の上側の切込１７４の右側の折曲部１７４Ａを手前側に折曲し、左側の折曲部１７４Ａは奥側に折曲する。また、図４の下側の切込１７４の右側の折曲部１７４Ａは奥側に折曲し、左側の折曲部１７４Ａは手前側に折曲する（図４中矢印）。
【００４２】
これにより、上下の切込１７４、１７４の右側の貫通孔１７２縁部は、冷媒配管１７８と直交する方向に対して上手前から下奥に傾斜して冷媒配管１７８の外面に当接し、切込１７４、１７４の左側の貫通孔１７２縁部は、冷媒配管１７８と直交する方向に対して上奥から下手前に傾斜して冷媒配管１７８の外面に当接することになる。
【００４３】
このときに上下の切込１７４、１７４間に位置するフィン１７９（貫通孔１７２の左右に位置する部分）には上下が縮まる方向に多少皺が寄ることになるが、係る折曲によって貫通孔１７０の縁部は冷媒配管１７８の外面に当接する。これにより、フィン１７９は冷媒配管１７８の外面に交熱的に密着して取り付けられることになる。従って、実施例によれば冷媒配管１７８を拡管すること無く、フィン１７９を冷媒配管１７８に取り付け、フィン１７９と冷媒配管１７８との間の熱交換を達成することができる。そして、係る冷媒配管１７８の一端が膨張弁１５６に、他端が冷媒導入管９４に接続されることになる。
【００４４】
次に動作を説明する。尚、冷却運転では電磁弁１５９は閉じているものとする。ターミナル２０および図示されない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合された上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を偏心回転する。
【００４５】
これにより、冷媒導入管９４より下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２から下シリンダ４０の低圧室側に吸入された低圧（一段目吸入圧ＬＰ：４ＭＰａＧ）の冷媒ガスは、ローラ４８とベーンの動作により圧縮されて中間圧（ＭＰ１：８ＭＰａＧ）となり下シリンダ４０の高圧室側より下部支持部材５６に形成された吐出消音室６４に吐出され、連通路６３を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出される。
【００４６】
このとき、中間吐出管１２１は上方の電動要素１４のステータ２２に巻装された相隣接するステータコイル２８、２８間の隙間に指向しているので、未だ比較的温度の低い冷媒ガスを電動要素１４方向に積極的に供給できるようになり、電動要素１４の温度上昇が抑制されるようになる。これによって、密閉容器１２内は中間圧（ＭＰ１）となる。
【００４７】
そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスは、スリーブ１４４から出て（中間吐出圧は前記ＭＰ１）冷媒導入管９２及び上部支持部材５４に形成された吸込通路５８を経由して吸込ポート１６１から上シリンダ３８の低圧室側に吸入される（２段目吸入圧ＭＰ２）。上シリンダ３８の低圧室側に吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６とベーンの動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり（２段目吐出圧ＨＰ：１２ＭＰａＧ）、高圧室側から上部支持部材５４に形成された吐出消音室６２、冷媒吐出管９６を経由してガスクーラ１５４内に流入する。
【００４８】
そして、冷媒はガスクーラ１５４（熱交換器）のフィン１７０を利用して放熱し、膨張弁１５６で減圧された後、蒸発器１５７（熱交換器）に流入する。蒸発器１５７に流入した冷媒はそこで蒸発し、その時にフィン１７０を介して周囲から熱を吸収することにより冷蔵庫、ルームエアコン、カーエアコン、パッケージエアコンなどの冷却作用を発揮する。蒸発器１５７を出た冷媒は冷媒導入管９４から第１の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【００４９】
前述した如く蒸発器１５７やガスクーラ１５４は、フィン１７０に形成された貫通孔１７２が冷媒配管１７８の外径より大きい径を有しているので、フィン１７０に形成した貫通孔１７２への冷媒配管１７８の挿通を支障無く行うことが可能となる。そして、貫通孔１７２の縁部より連続して形成された切込１７４の両側に位置するフィン１７０の折曲部１７４Ａ、１７４Ａを冷媒配管１７８の長手方向に向けて折曲するだけでフィン１７０の貫通孔１７２縁部を冷媒配管１７８に当接させることができる。これにより、従来の如く冷媒配管１７８をフィン１７０に挿通した後に、従来の如く当該冷媒配管１７８を拡管すること無く、容易にフィン１７０と冷媒配管１７８とを交熱的に密着させることができる。
【００５０】
また、従来のように拡管によって冷媒配管１７８の肉厚が薄くなることもなくなる。これにより、冷媒配管１７８の耐圧強度を高く維持することが可能となるので実施例のようにＣＯ２（二酸化炭素）を冷媒として用いた場合の如く、高圧ＨＰが極めて高くなる冷媒回路に好適なものとなる。また、冷媒配管１７８を拡管する必要がないことで、冷媒配管１７８の内面積を拡大するために冷媒配管１７８内に溝を設けたものを使用することができるようになる。これにより、熱交換能力の大幅な改善を図ることも可能となる。
【００５１】
尚、実施例では切込１７４をフィン１７０の貫通孔１７２の上下に２カ所設けたが、切込１７４の数は２カ所に限らず貫通孔１７２周囲縁部に１箇所若しくは３箇所以上設けても差し支えない。それによれば、フィン１７０と冷媒配管１７８との密着性を更に向上させることが可能となる。
【００５２】
【発明の効果】
以上詳述した如く本発明によれば、フィンに形成された貫通孔は冷媒配管の外径より大きい径を有しているので、フィンに形成した貫通孔への冷媒配管の挿通を支障無く行うことができる。そして、貫通孔の縁部より連続して形成された切込の両側に位置する部分のフィンを冷媒配管の長手方向に向けて折曲するだけでフィンの貫通孔縁部を冷媒配管に当接させることができるので、従来の如く冷媒配管をフィンに挿通した後に当該冷媒配管を拡管すること無く容易にフィンと冷媒配管との好適な密着を実現することができるようになる。
【００５３】
これにより、拡管によって冷媒配管の肉厚が薄くなることもなくなる。従って、冷媒配管の耐圧強度を高く維持することが可能となり、請求項４のように二酸化炭素を冷媒として用いた場合の如く、圧力が高圧となる冷媒回路に極めて好適なものとなる。また、冷媒配管を拡管しないことで、例えば冷媒配管の内面積を拡大するための内溝付きの冷媒配管も使用可能となり、熱交換能力の大幅な改善を図ることもできるようになる。
【００５４】
また、請求項３の如くフィンの切込を貫通孔の縁部より複数形成すれば、冷媒配管との密着性を更に向上させることが可能となるものである。特に、切込の両側に位置する部分のフィンを冷媒配管の長手方向に向けて折曲するだけの簡単な作業でフィンの貫通孔縁部を冷媒配管に当接させることができるので、従来の冷媒配管の拡管作業に比べ、フィンと冷媒配管との密着作業性を大幅に向上させることができるようになるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の熱交換器を備えた一実施例の冷媒回路に使用される内部中間圧型多段（二段）圧縮式のロータリコンプレッサの縦断面図である。
【図２】本発明の熱交換器を具備した一実施例の冷却システムの冷媒回路図である。
【図３】本発明の熱交換器（フィンを冷媒配管の長手方向に向けて折曲する以前の熱交換器の一部）の斜視図である。
【図４】図３の熱交換器（フィンを冷媒配管の長手方向に向けて折曲した状態の熱交換器の一部）の斜視図である。
【図５】従来の熱交換器（フィンを冷媒配管の長手方向に向けて折曲する以前の熱交換器の一部）の斜視図である。
【図６】図５の熱交換器（フィンを冷媒配管の長手方向に向けて折曲した状態の熱交換器の一部）の斜視図である。
【符号の説明】
１０  ロータリコンプレッサ
１２  密閉容器
１４  電動要素
１８  回転圧縮機構部
３２  第１の回転圧縮要素
３４  第２の回転圧縮要素
３８、４０  シリンダ
９２、９４  冷媒導入管
９６  冷媒吐出管
１５３  冷却システム
１５４  ガスクーラ
１５７  蒸発器
１７０  フィン
１７２  貫通孔
１７４  切込
１７４Ａ  折曲部
１７８  冷媒配管
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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