(57)【要約】【課題】容積型ポンプを不要とし、圧縮機を作動させること無く冷媒を循環させて間接外気冷房運転を行うことが出来る様な空調装置の提供。【解決手段】室外熱交換器Ｈｘｏと主膨張弁Ｖｅ１との間に熱搬送装置２０、４０が介装されており、該熱搬送装置２０，４０は、冷媒を貯留する冷媒タンク（Ｔ１、Ｔ２）と、間接外気冷房時に該冷媒タンク（Ｔ１、Ｔ２）内を加圧する冷媒蒸気を発生する冷却熱交換器ＨＬと、前記冷媒タンク（Ｔ１、Ｔ２）内を減圧する加熱熱交換器ＨＨと、第１及び冷却’熱交換器（ＨＬ、ＨＨ）を流れる冷媒と熱交換を行う駆動用冷媒が流れる駆動用冷媒回路（Ｃ２、Ｌ４５、ＨＬ、Ｌ４６、Ｖｅ２、Ｌ４２、ＨＨ、Ｌ４３、Ａ２、Ｌ４４）とを有している。【選択図】  図１
2004226037.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
主圧縮機、室外熱交換器、主膨張弁、室内熱交換器が順に接続されて構成され、内部に主冷媒が充填されている空調装置において、室外熱交換器と主膨張弁との間に熱搬送装置が介装されており、該熱搬送装置は、主液冷媒を貯留する冷媒タンクと、該熱搬送装置を駆動時に上記主冷媒の一部をそれぞれ冷却、加熱する冷却熱交換器及び加熱熱交換器と、駆動用圧縮機、加熱熱交換器、駆動用膨張弁、冷却熱交換器が介装されており、内部に駆動用冷媒が流れる駆動用冷媒回路とを備え、前記冷却熱交換器を蒸発器とし且つ加熱熱交換器を凝縮器とすることにより、主冷媒の一部をそれぞれ冷却、加熱し、発生する圧力により前記冷媒タンク内を減圧または加圧し、該冷媒タンクに室外熱交換器から主液冷媒を吸入し、室内熱交換器に主液冷媒を押し出すように構成されていることを特徴とする空調装置。
【請求項２】
冷却熱交換器で凝縮する主冷媒は、前記冷媒タンクから気体で吸入される冷媒であり、該冷媒タンクは冷却熱交換器よりも下方に位置するように構成され、かつ主液冷媒のヘッド差により前記の凝縮した主液冷媒を該冷媒タンクに戻すように構成されている請求項１の空調装置。
【請求項３】
前記冷媒タンクが加熱熱交換器よりも上方に位置し、かつ冷媒のヘッド差により該加熱熱交換器に液冷媒が供給されるよう構成され、該主液冷媒は該加熱熱交換器で蒸発し、蒸気で前記冷媒タンクに戻されるように構成された請求項１の空調装置。
【請求項４】
前記熱搬送装置に副次的な冷媒貯留手段を設け、該副次的な冷媒貯留手段は前記加熱熱交換器よりも上方に位置しており、副次的な冷媒貯留手段からヘッド差により押し出された主液冷媒のみが前記加熱熱交換器へ供給される様に構成されている請求項１の空調装置。
【請求項５】
熱搬送装置側への分岐点と室外熱交換器との間の領域にレシーバタンクが介装されており、該レシーバタンクは気液分岐手段として構成されている請求項１〜３の何れか１項の空調装置。
【請求項６】
熱搬送装置側への分岐点と室外熱交換器との間の領域に、付加的な凝縮手段を具備している請求項１〜６の何れか１項の空調装置。
【請求項７】
熱搬送装置と付加的な凝縮手段を一つのユニットで構成している請求項６の空調装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は空調装置に関する。より詳細には、本発明は、外気温度が低い場合に、圧縮機を作動させずに冷媒ポンプのみを作用させることにより冷媒を循環することが出来る空調装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
室内冷房に使用される空調装置、即ち、冷房装置は、図１０に示すように、基本構成として、圧縮機１と、室外熱交換器２と、減圧弁４と、室内熱交換器５と、それらの装置を循環・連通させる冷媒ラインＬとから構成されている。
圧縮機１から吐出される高圧冷媒蒸気が室外熱交換器２で放熱、凝縮して高圧液冷媒となり、減圧弁４で減圧されて低圧液冷媒となる。そして、低圧液冷媒は室外熱交換器５で室内空気から熱（蒸発熱）を奪って蒸発して低圧冷媒蒸気となり、圧縮機１に送られて圧縮されて、再び高圧冷媒蒸気となるサイクルを繰り返すことにより、室内を冷房する。
【０００３】
しかし、係る装置では冷房を必要とする場合は常時圧縮機が稼動するため、圧縮機１に供給するエネルギー、即ち電力消費量は増大してしまう。
そうした問題に対処すべく、近年、外気温度が低い場合に、圧縮機を作動させずに冷媒ポンプのみを作用させることにより冷媒を循環させて、冷房運転を行うことが出来る様な空調装置が提案されている（例えば特許文献１参照）。
係る空調装置では、外気温度が低い場合には外気で冷媒を冷やし、冷やされた冷媒により室内の冷房を行う（間接外気冷房）。循環する冷媒として水を使用することも可能であるが、通常の冷房時と同一の冷媒を使用すれば、冷媒の相変化を利用することが出来るため、冷媒循環量を減少させてポンプ動力を節約することが可能となる。
【０００４】
図１１を参照して、係るタイプの空調装置において、低温の外気により冷媒を冷やす態様を説明する。
冷房装置である空調装置は、圧縮機１と、室外熱交換器である凝縮器２と、開閉弁３と、減圧弁（膨張弁）４と、室内熱交換器である蒸発器５とを有し、これらの装置が順に冷媒ラインＬで連通されている。
その冷媒ラインＬにおいて、前記圧縮機１の入口と出口がバイパス弁６を介装した第１のバイパスラインＬｂ１で接続されており、前記開閉弁３の入口と出口が冷媒ポンプ７を介装した第２のバイパスラインＬｂ２で接続されている。
【０００５】
外気温度が低い場合には、バイパス弁６が開いているため、室内熱交換器である蒸発器５で、吸熱・蒸発した冷媒蒸気は第１のバイパスラインＬｂ１を流過し、そのまま室外熱交換器である凝縮器２に送られる。凝縮器２内では、冷媒蒸気は低温外気で冷やされて凝縮し、（その際は、開閉弁３は閉じられており）冷媒ポンプ７に送られる。
冷媒ポンプ７では、液冷媒が加圧され、蒸発器５に送られる。蒸発器５では室内空気を冷却することで冷媒が蒸発し、再び第１のバイパスラインＬｂ１を迂回し、凝縮器２に戻る。以下このサイクルを繰り返し、室内の熱を蒸発器５及び凝縮器２を介して大気中に放出することで室内の冷房を行う。
【０００６】
しかし、図１１で示す様なタイプの空調装置（冷媒ポンプ７を有し、外気温度が低い場合に、圧縮機１を作動させずに冷媒ポンプ７のみを作用させることにより冷媒を循環する空調装置）においては、外気温度が低く冷媒ポンプ７のみで冷媒を循環する場合に、冷媒が揮発性を有することに起因して冷媒ポンプ７はキャビテーションを発生し易いので、係るキャビテーションの発生によりポンプ性能を低下させ、耐久性の劣化を招いてしまう、或いは甚だしきは、冷媒ポンプ７が破損する恐れさえある。
【０００７】
また、図１２で示す様に、室内ユニットＨｉが室外ユニットＨｏよりも高い位置にあると、当該高さの差を符号「Ｈ」で表現すれば、間接外気冷房運転を行うのに最低限必要な冷媒ポンプのヘッドＰ０  は、
Ｐ０  ＝（ρｌ−ρｇ）ｇＨ
（但し、「ρｌ」は液冷媒密度、「ρｇ」は冷媒蒸気密度、「ｇ」は重力加速度、「Ｈ」は蒸発器である室内熱交換器と冷媒ポンプとの高さの差）なる式で表現される。
この式から理解出来るように、室内ユニットＨｉ側の蒸発器５と室外ユニットＨｏとの高さの差Ｈが大きい場合には、冷媒ポンプ７で必要とされるヘッドが大きくなってしまう。
大きなヘッドを確保するためには、一般的に容積型のポンプを使用すれば良いが、冷媒は低粘度で且つ潤滑性を有していないため、容積型ポンプの摺動部が摩耗し易いという問題も存在する。
【０００８】
【特許文献１】
特開２００２−６１９１８号（第２頁〜第３頁、図１）
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、容積型ポンプを不要とし、圧縮機を作動させること無く冷媒を循環させて間接外気冷房運転を行うことが出来る様な空調装置の提供を目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明の空調装置は、主圧縮機（Ｃ１）、室外熱交換器（Ｈｘｏ）、主膨張弁（Ｖｅ１）、室内熱交換器（Ｈｘｉ）が順に接続されて構成され、内部に主冷媒が充填されている空調装置（１０）において、室外熱交換器（Ｈｘｏ）と主膨張弁（Ｖｅ１）との間に熱搬送装置（２０）が介装されており、該熱搬送装置（２０）は、主液冷媒を貯留する冷媒タンク（Ｔ１、Ｔ２）と、該熱搬送装置（２０）を駆動時に上記主冷媒の一部をそれぞれ冷却、加熱する冷却熱交換器（ＨＬ）及び加熱熱交換器（ＨＨ）と、駆動用圧縮機（Ｃ２）、加熱熱交換器（ＨＨ）、駆動用膨張弁（Ｖｅ２）、冷却熱交換器（ＨＬ）が介装されており、内部に駆動用冷媒が流れる駆動用冷媒回路とを備え、前記冷却熱交換器（ＨＬ）を蒸発器とし且つ加熱熱交換器（ＨＨ）を凝縮器とすることにより、主冷媒の一部をそれぞれ冷却、加熱し、発生する圧力により前記冷媒タンク（Ｔ１，Ｔ２）内を減圧または加圧し、該冷媒タンク（Ｔ１，Ｔ２）に室外熱交換器（Ｈｘｏ）から主液冷媒を吸入し、室内熱交換器（Ｈｘｉ）に主液冷媒を押し出す様に構成されている（請求項１：図１〜図７）。
【００１１】
係る構成を具備する本発明によれば、室外熱交換器（Ｈｘｏ）と主膨張弁（Ｖｅ１）との間に介装された熱搬送装置（２０）において、冷媒タンク（Ｔ１或いはＴ２）内に貯留された主冷媒液に対し開閉弁（Ｖｌ１、Ｖｌ２、Ｖｈ１、Ｖｈ２）の操作により、一方のタンクを冷却熱交換器（ＨＬ）で減圧し、もう１方のタンクを加熱熱交換器（ＨＨ）で発生した主冷媒蒸気で加圧する。
係る圧力により逆止弁（Ｖｃｈ１、Ｖｃｈ２、Ｖｃｌ１、Ｖｃｌ２、Ｖｃ３）を通して、加圧されたタンクから主液冷媒がライン（Ｌ６）を通して室内熱交換器（Ｈｘｉ）に供給され、また減圧されたタンクに室外熱交換器Ｈｘｏで凝縮した主冷媒が冷媒回路（Ｌ３、Ｌ１４、Ｖ１、Ｌ１５）を通して吸引される。加圧されたタンクの主液冷媒が空に、または減圧されたタンクが主液冷媒で満たされた場合、開閉弁（Ｖｌ１・・・Ｖｈ２）を切り換えることで、タンクの加圧側、吸引側を逆転させる。
これにより、間接外気冷房時にポンプ或いは駆動用圧縮機（Ｃ２）を駆動させることなく、主冷媒を循環させることが出来る。換言すれば、低外気温時には、室外熱交換器ファン（Ｆｏ）、室内熱交換器ファン（Ｆｉ）、熱搬送装置（２０）を駆動させ、室外熱交換器（Ｈｘｏ）で凝縮した主液冷媒を熱搬送装置（２０）により室内熱交換器（Ｈｘｉ）に送出するのである。
換言すれば、本発明の空調装置で間接外気冷房運転を行う場合には、駆動用回路を構成する駆動用圧縮機Ｃ２および開閉弁（Ｖｌ１、Ｖｌ２、Ｖｈ１、Ｖｈ２）を駆動すれば良い。すなわち、本発明では、キャビテーションが発生して翼が破損する可能性があるポンプ装置を使用する必要が無い。
一方、通常の冷房時には、熱搬送装置（２０，４０）をバイパスすればよい。
【００１２】
本発明において、冷却熱交換器（ＨＬ）で凝縮する主冷媒は、前記冷媒タンク（Ｔ１，Ｔ２）から気体で吸入される冷媒であり、該冷媒タンク（Ｔ１，Ｔ２）は冷却熱交換器（ＨＬ）よりも下方に位置するように構成され、かつ主液冷媒のヘッド差により前記の凝縮した主液冷媒を該冷媒タンク（Ｔ１，Ｔ２）に戻すように構成されているのが好ましい（請求項２：図１〜図４）。
【００１３】
係る構成によれば、冷媒タンク（Ｔ１，Ｔ２）を冷却熱交換器ＨＬよりも下方に位置させることにより、開閉弁（Ｖｌ１、Ｖｌ２）のいずれか一方を開くことにより、冷媒タンク（Ｔ１、Ｔ２）のいずれか一方を冷却熱交換器ＨＬとで圧力を均圧化させることができ、冷媒タンク（Ｔ１またはＴ２）と冷却熱交換器ＨＬとの間のヘッド差により、冷却熱交換器で凝縮した主液冷媒を加熱熱交換器ＨＬと均圧化した当該冷媒タンク（Ｔ１またはＴ２）に戻す圧力を発生させることができる。
【００１４】
また、本発明において、前記冷媒タンク（Ｔ１，Ｔ２）が加熱熱交換器（ＨＨ）よりも上方に位置し、かつ冷媒のヘッド差により該加熱熱交換器（ＨＨ）に主液冷媒が供給されるよう構成され、該主液冷媒は該加熱熱交換器（ＨＨ）で蒸発し、蒸気で前記冷媒タンク（Ｔ１，Ｔ２）に戻されるように構成されているのが好ましい（請求項３：図１〜図４）。
【００１５】
この様に構成すれば、冷媒タンク（Ｔ１、Ｔ２）を加熱熱交換器ＨＨよりも上方に位置させることにより、開閉弁（Ｖｈ１，Ｖｈ２）のいずれか一方を開くことにより、冷媒タンク（Ｔ１、Ｔ２）のいずれか一方と加熱熱交換器ＨＨとで圧力を均圧化することができ、加熱熱交換器ＨＨと冷媒タンク（Ｔ１，Ｔ２）のの間のヘッド差により、加熱熱交換器ＨＨと均圧化した当該冷媒タンク（Ｔ１またはＴ２）から加熱熱交換器ＨＨへ確実に主液冷媒を供給する圧力を発生させることが出来るのである。
【００１６】
或いは、本発明において、前記熱搬送装置（２０，４０）に副次的な冷媒貯留手段（サブタンク：ＳＴ）を設け、該副次的な冷媒貯留手段（サブタンク：ＳＴ）は前記加熱熱交換器（ＨＨ）よりも上方に位置しており、副次的な冷媒貯留手段（サブタンク：ＳＴ）からヘッド差により押し出された主液冷媒のみが前記加熱熱交換器（ＨＨ）へ供給される様に構成することも可能である（請求項４：図５〜図７）。
【００１７】
係る構成を採用すれば、加熱熱交換器（ＨＨ）の配置は、前記副次的な冷媒貯留手段（サブタンク）との関係においてのみ決定される。
これにより、冷媒タンク（Ｔ１、Ｔ２）と加熱熱交換器（ＨＨ）の間で高低差を取る必要がなくなる。従って、空調装置（３０）全体の高さ方向寸法を減少させることが出来るというメリットがある。
【００１８】
本発明の空調装置においては、熱搬送装置（２０，４０）側への分岐点（Ｂ１）と室外熱交換器（Ｈｘｏ）との間の領域にレシーバタンク（ＲＴ）が介装されており、該レシーバタンク（ＲＴ）は気液分岐手段として構成されているのが好ましい（請求項５：図８）。
【００１９】
係る構成によれば、室外熱交換器（Ｈｘｏ）を出た主冷媒が仮に気液２相流を構成していたとしても、レシーバタンク（ＲＴ）内に受容された際に主冷媒蒸気と主液冷媒が分離して、主液冷媒のみが取り出され、間接外気冷房運転時は熱搬送装置（２０，４０）側、主圧縮機（Ｃ１）駆動時はそのバイパス側（Ｌ４、Ｖｃｌ、Ｌ５）を流れる。
そのため、主圧縮機（Ｃ１）駆動時、熱搬送装置（２０，４０）駆動時いずれの場合においても室外熱交換器（Ｈｘｏ）から気液２相流が下流側へ供給されることによる不都合が防止されるのである。
【００２０】
本発明における空調装置を、通常量産されている空冷空調装置を用いて実現することを考えた場合、室外熱交換器（Ｈｘｏ）は熱搬送装置（２０，４０）を用いた間接外気冷房を想定していないため、能力不足であることが多い。
そのため、本発明においては、熱搬送装置（２０，４０）側への分岐点（Ｂ１）と室外熱交換器（Ｈｘｏ）との間の領域に、付加的な凝縮手段（例えば、付加的な熱交換器Ｈａｄ）を具備しているのが好ましい（請求項６：図９）。
ここで、例えば付加的な冷却ファン（Ｆａｄ）と組み合わせて付加的な室外熱交換器（Ｈａｄ）として構成することも出来る（図９）。
【００２１】
空調装置の主圧縮機Ｃ１を駆動せずに外気冷房運転（図４参照）を行っている場合において、外気温度はさほど低くない状態で、目標とする凝縮能力が得られない場合は、室外熱交換器Ｈｘｏで充分な凝縮能力が得られない。
係る場合、室外熱交換器Ｈｘｏを出た主冷媒が気液２相流となっていても、当該気液２相流は、付加的な凝縮手段（例えば、付加的な熱交換器Ｈａｄ）によって確実に主液冷媒に凝縮されるのである。
【００２２】
さらに本発明の空調装置において、熱搬送装置と付加的な凝縮手段（Ｈａｄ）を一つのユニットで構成することが可能である（請求項７：図９）。
この様に、付加的な凝縮手段を熱搬送装置と一体化すれば、通常量産されている。空調装置の室外熱交換器Ｈｘｏを改造する必要がなくなり、製造コストが削減される。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、添付図面を参照しつつ、本発明の実施形態について説明する。
先ず、図１〜図４を参照して第１実施形態を説明する。
図１において、本発明の空調装置は全体を符号１０で示している。ここで、本発明の空調装置の構成の理解を用意にするため、図１で示す構成を説明する前に、図２を参照して、本発明に係る空調装置の概要を説明する。
【００２４】
図２で概要を示す本発明の空調装置は、室外ユニットＯＵと、熱搬送装置２０（第２実施形態では符号４０で熱搬送装置を表示）と、室内ユニットＩＵと、これ等３つのユニットＯＵ、２０、ＩＵを接続する主冷媒ラインＬ３、Ｌ６、Ｌ８から、概略構成されている。
通常運転に際しては、室外ユニットＯＵの主圧縮機Ｃ１（図１参照：後述）により主冷媒は循環する。室外ユニットＯＵの室外熱交換器Ｈｘｏ（図１参照：後述）に供給された主高圧冷媒蒸気は、当該室外熱交換器Ｈｘｏにて放熱、凝縮し、液相となった主冷媒は、ラインＬ３を流れて熱搬送装置２０に送られる。通常運転時には、液相の主冷媒は熱搬送装置２０（のバイパスラインＬ４，Ｌ５：図１参照）及びラインＬ６を介して室内ユニットＩＵに送られ、室内ユニットＩＵの熱交換器Ｈｘｉ（図１参照：後述）で気化熱を奪った主冷媒は気相冷媒となって、ラインＬ８を介して室外ユニットＯＵに戻る。
【００２５】
間接外気冷房運転に際しても、室外ユニットＯＵ、ラインＬ３、熱搬送装置２０、ラインＬ６、室内ユニットＩＵ、ラインＬ８という主冷媒の循環経路と、主冷媒の保有する熱量の放出、回収の態様、相変化の態様は、通常の冷房運転と同一である。
但し、通常運転の場合は、上述した通り室外ユニットＯＵの主圧縮機Ｃ１（図１参照：後述）により主冷媒の循環が行われるが、間接外気冷房運転時には熱搬送装置２０により、主冷媒の循環が行われる点が相違する。
【００２６】
次に、図１を参照して、本発明の第１実施形態に係る空調装置１０を詳細に説明する。
ここで、図１では、室外ユニットＯＵ、熱搬送装置２０、室内ユニットＩＵは、それぞれ点線で囲まれた領域として、表現されている。
図１において、室外ユニットＯＵ内には主圧縮機Ｃ１が設けられている。そして、主圧縮機Ｃ１の吐出口Ｃ１ｏに連通するラインＬ１は、第１の合流点Ｇ１、ラインＬ２を介して、室外熱交換器Ｈｘｏ（凝縮器として作用）に連通する。
室外熱交換器Ｈｘｏは、ラインＬ２内の主冷媒と外気との熱交換を良好に実行するための室外熱交換器ファンＦｏを有しており、ラインＬ３、第１の分岐点Ｂ１、ラインＬ４、第１の逆止弁Ｖｃ１、ラインＬ５、第２の合流点Ｇ２、ラインＬ６、主膨張弁Ｖｅ１、ラインＬ７を介して、室内熱交換器Ｈｘｉ（蒸発器として作用）に連通している。
【００２７】
室内熱交換器Ｈｘｉは、ラインＬ７を流れる冷媒と室内空気とが良好に熱交換を行うための室内熱交換器ファンＦｉを有しており、ラインＬ８、第１の冷媒貯蔵用タンクＡ１、ラインＬ９、第２の分岐点Ｂ２、ラインＬ１０、第２の開閉弁（２方弁）Ｖ２、ラインＬ１１を介して、主圧縮機Ｃ１の吸込口Ｃ１ｉに連通する。
ここで、第２の分岐点Ｂ２からはラインＬ１２が分岐しており、第２の逆止弁Ｖｃ２、ラインＬ１３を介して、第１の合流点Ｇ１でラインＬ１と合流している。
換言すれば、第２の分岐点Ｂ２、ラインＬ１２、逆止弁Ｖｃ２、ラインＬ１３、第１の合流点Ｇ１は、主圧縮機Ｃ１をバイパスするバイパス回路Ｌｂを構成している。
第２の開閉弁Ｖ２は、通常の冷房運転時には開放されるが、間接外気冷房運転時には閉鎖されるように制御される。
【００２８】
室外熱交換器Ｈｘｏと主膨張弁Ｖｅ１との間の領域にある第１の分岐点Ｂ１と第２の合流点Ｇ２との間には、冷媒ポンプの代替用として設けられた熱搬送装置（全体が符号２０で表現されている）が介装されている。この熱搬送装置２０は、間接外気冷房運転時に冷媒を循環させる作用を奏するものであり、第１の分岐点Ｂ１においてラインＬ３から分岐したラインＬ１４と、第２の合流点Ｇ２でラインＬ５と合流するラインＬ４９とを有している。
ラインＬ１４には第１の開閉弁Ｖ１が介装されており、この第１の開閉弁Ｖ１は、通常の冷房時には閉鎖され、間接外気冷房運転時に開放される。
【００２９】
ラインＬ１４は、第１の開閉弁Ｖ１を経由した後にラインＬ１５に接続され、第３の合流点Ｇ３において、後述するラインＬ４１と合流し、ラインＬ１６に接続される。ラインＬ１６は第１の流路切替えポイントＳ１でラインＬ１７とラインＬ１９に分岐し、ラインＬ１７は第２の低圧側逆止弁Ｖｃｌ２（以降、第２の低圧側逆止弁Ｖｃｌ２を、逆止弁Ｖｃｌ２と略記する）を介してラインＬ１８に接続される。
また、ラインＬ１９は第１の低圧側逆止弁Ｖｃｌ１（以降、第１の低圧側逆止弁Ｖｃｌ１を、逆止弁Ｖｃｌ１と略記する）を介してラインＬ２０に接続される。ラインＬ１８は第２の流路切替えポイントＳ２において、ラインＬ２１とラインＬ２２に分岐する。また、ラインＬ２０は第３の流路切替えポイントＳ３において、ラインＬ２４とラインＬ２５に分岐する。
【００３０】
ラインＬ２２は第２の高圧側逆止弁Ｖｃｈ２（以降、第２の高圧側逆止弁Ｖｃｈ２を、逆止弁Ｖｃｈ２と略記する）を介してラインＬ２３に接続される。一方、ラインＬ２５は第１の高圧側逆止弁Ｖｃｈ１（以降、第１の高圧側逆止弁Ｖｃｈ１を、逆止弁Ｖｃｈ１と略記する）を介してラインＬ２６に接続され、ラインＬ２６は第４の流路切替えポイントＳ４においてラインＬ２７とラインＬ２８に分岐する。ラインＬ２７は加熱熱交換器ＨＨを介してラインＬ２９に接続され、ラインＬ２９は第５の流路切替えポイントＳ５においてラインＬ３０とラインＬ３１に分岐する。
【００３１】
ラインＬ３０は第１の高圧側開閉弁Ｖｈ１（以降、第１の高圧側開閉弁Ｖｈ１を、単に、開閉弁Ｖｈ１と略記する）を介してラインＬ３２に接続され、ラインＬ３２は第６の流路切替えポイントＳ６において、ラインＬ３３とラインＬ３６に分岐する。一方、ラインＬ３１は第２の高圧側開閉弁Ｖｈ２（以降、第２の高圧側開閉弁Ｖｈ２を、単に、開閉弁Ｖｈ２と略記する）を介してラインＬ３４に接続され、ラインＬ３４は第７の流路切替えポイントＳ７において、ラインＬ３５とラインＬ４０に分岐する。
【００３２】
ラインＬ３３は第１の冷媒タンクＴ１に接続し、第１の冷媒タンクＴ１は前記ラインＬ２４に接続している。一方、ラインＬ３５は第２の冷媒タンクＴ２に接続し第２の冷媒タンクＴ２は前記ラインＬ２１に接続している。
ラインＬ３６は第１の低圧側開閉弁Ｖｌ１（以降、第１の低圧側開閉弁Ｖｌ１を、単に、開閉弁Ｖｌ１と略記する）、ラインＬ３７、第８の流路切替えポイントＳ８を介してラインＬ３８に接続される。ラインＬ３８は冷却熱交換器ＨＬを介してラインＬ４１に接続され、ラインＬ４１は前記第３の合流点Ｇ３に接続される。一方、ラインＬ４０は第２の低圧側開閉弁Ｖｌ２（以降、第２の低圧側開閉弁Ｖｌ２を、単に、開閉弁Ｖｌ２と略記する）、ラインＬ３９を介して前記第８の流路切替えポイントＳ８に接続される。
【００３３】
前記ラインＬ２３は第４の合流点Ｇ４において、前記ラインＬ２８と合流し、ラインＬ４８、第３の逆止弁Ｖｃ３を介してラインＬ４９に接続し、ラインＬ４９は前述の第２の合流点Ｇ２に接続される。
【００３４】
熱搬送装置２０は、後述する駆動用冷媒回路内を駆動用冷媒が流過する際に、加熱熱交換器ＨＨ及び冷却熱交換器ＨＬにおいて、主冷媒と熱交換を行うことにより、主冷媒を貯留する冷媒タンクＴ１、Ｔ２内の圧力を変化せしめ、以って、主冷媒の循環を行わしめている。
次に、駆動用冷媒回路（Ｌ４３，Ａ２，Ｌ４４，Ｃ２，Ｌ４５，ＨＨ，Ｌ４６，Ｖｅ２，Ｌ４２，ＨＬで構成される）について説明する。
駆動用圧縮機Ｃ２を介装する駆動用冷媒回路において、駆動用圧縮機Ｃ２の吐出口Ｃ２ｏに連通するラインＬ４５は、加熱熱交換器ＨＨに連通し、前述のラインＬ２７を流過する主冷媒液と熱交換を行う。
加熱熱交換器ＨＨはラインＬ４６、駆動用膨張弁Ｖｅ２、ラインＬ４２を介して冷却熱交換器ＨＬに連通し、前述のラインＬ３８を流過する主冷媒蒸気と熱交換を行い、ラインＬ４３、第２の冷媒貯蔵用タンクＡ２、ラインＬ４４を介して駆動用圧縮機Ｃ２の吸入口Ｃ２ｉに接続される。
【００３５】
前記冷却熱交換器ＨＬは駆動用冷媒回路２０の蒸発器として作用する。即ち、冷却熱交換器ＨＬにおいて当該熱交換器の熱交換作用により、駆動用冷媒回路のラインＬ４２を流れる駆動用冷媒（低圧液冷媒）は、吸熱、蒸発し、一方ラインＬ３８を介して流入する主低圧冷媒蒸気は放熱、凝縮する。
【００３６】
前記加熱熱交換器ＨＨは駆動用冷媒回路２０の凝縮器として作用する。即ち、加熱熱交換器ＨＨにおいて、当該熱交換器の熱交換作用により駆動用圧縮機Ｃ２で圧縮された駆動用高圧冷媒蒸気がラインＬ４５を流れて加熱熱交換器ＨＨを流れ、放熱、凝縮し、一方ラインＬ２７を流れて加熱熱交換器ＨＨに供給された主高圧液冷媒は吸熱、蒸発する。
【００３７】
ここで、後述する作用により、冷媒タンクＴ１，Ｔ２のいずれか一方で吸引力を生じせしめ、流路切換えポイントＳ１を介して合流点Ｂ１より主液冷媒を吸引し、もう一方の冷媒タンクにて吐出圧を生じせしめ、冷媒タンク中に貯留されている主冷媒液を、合流点Ｇ４を介して合流点Ｇ２に向かって放出する。即ち、冷媒ポンプを介装したと同様の効果を生じさせるように構成されている。
【００３８】
以下において、図３を参照して、空調装置１０の通常冷房運転時の動作について説明する。
ここで、太い実線は冷房運転に用いられる冷媒の流れ（主冷媒回路）であり、且つ、高圧冷媒の流れを示している。そして太い鎖線は主冷媒回路の低圧冷媒の流れを示しており、太い点線は、冷媒が流れない回路を表現している。
さらに、細い実線は、後述する熱搬送装置における駆動用冷媒の流れ（駆動用冷媒回路）であって、高圧冷媒の流れを示している。そして、細い鎖線は駆動用冷媒回路の低圧冷媒の流れを示している。
これに加えて、細い点線で囲まれた部分は、後述する熱搬送装置（駆動用冷媒回路）２０を示す。
その他については、前述の図１と同様である。
【００３９】
上述した通り、通常冷房運転時には第２の開閉弁Ｖ２を開放するので、循環中の冷媒は、第２の分岐点Ｂ２、ラインＬ１０、第２の開閉弁Ｖ２、ラインＬ１１を介して主圧縮機Ｃ１に全量が流れる。第２の分岐点Ｂ２から第１の合流点Ｇ１に至るバイパス回路Ｌｂには主冷媒は流れない。
また、通常冷房運転時には第１の開閉弁Ｖ１が閉鎖されるように構成されているので、ラインＬ１４からラインＬ４９に至る熱搬送装置２０内にも冷媒は流れない。循環する主冷媒の全量は、第１の分岐点Ｂ１からラインＬ４、第１の逆止弁Ｖｃ１、ラインＬ５、第２の合流点Ｇ２を流れる。
通常冷房運転時には、駆動用圧縮機Ｃ２も作動しないように構成されているので、熱搬送装置２０内の駆動用冷媒回路内でも駆動用冷媒は循環しない。
【００４０】
ラインＬ１１を流れる主低圧冷媒蒸気は、主圧縮機Ｃ１で圧縮されて主高圧冷媒蒸気となって吐出され、ラインＬ１、第１の合流点Ｇ１、ラインＬ２を流れ、室外熱交換器Ｈｘｏに流入する。
室外熱交換器Ｈｘｏにおいて、主高圧冷媒蒸気は蒸発熱を外気（大気）に放出して主高圧液冷媒となり、ラインＬ３を流れ、第１の分岐点Ｂ１、ラインＬ４、逆止弁Ｖｃ１、ラインＬ５、合流点Ｇ２、ラインＬ６を流れ、主膨張弁Ｖｅ１で膨張して主低圧液冷媒となる。
主低圧液冷媒はラインＬ７を流れ、室内熱交換器Ｈｘｉに流入し、室内熱交換器Ｈｘｉにおいて室内空気から蒸発熱を奪って蒸発して、主低圧冷媒蒸気となる。
主低圧冷媒蒸気は、ラインＬ８、第１の冷媒貯蔵用タンクＡ１、ラインＬ９、分岐点Ｂ２、ラインＬ１０、開閉弁Ｖ２、ラインＬ１１を流れて、主圧縮機Ｃ１の吸込口Ｃ１ｉに連通する。
この様な主冷媒の循環により、通常の圧縮冷房サイクルが構成される。
【００４１】
次に、図４を参照して、間接外気冷房運転時の作動について説明する。
【００４２】
間接外気冷房運転時には第２の開閉弁Ｖ２は閉鎖され、主圧縮機Ｃ１には主冷媒は流れない。ラインＬ９を流れる低圧の主冷媒蒸気は、主圧縮機Ｃ１をバイパスする回路Ｌｂ、即ち、第２の分岐点Ｂ２からラインＬ１２、第２の逆止弁Ｖｃ２、ラインＬ１３、第１の合流点Ｇ１、ラインＬ２を経由して室外熱交換器Ｈｘｏに流れる。
この時、第１の開閉弁Ｖ１は開放された状態であり、室外熱交換器Ｈｘｏで凝縮された主高圧液冷媒は、第１の分岐点Ｂ１からラインＬ１４、開閉弁Ｖ１、ラインＬ１５を流れて熱搬送装置２０内に流入する。
【００４３】
図示の実施形態では、熱搬送装置２０内の冷媒用タンクは２つ（第１の冷媒タンクＴ１、第２の冷媒タンクＴ２）であり、図４では第１の冷媒タンクＴ１には主液冷媒が充填されており、この端口に充填された主液冷媒が室内熱交換器Ｈｘｉに送り出され、第２のタンクＴ２の方には主冷媒蒸気が貯留している状態を示している。
その様な状態では、開閉弁Ｖｌ１、Ｖｈ２が閉鎖され、開閉弁Ｖｈ１、Ｖｌ２が開放されている。
【００４４】
ここで、駆動用冷媒回路に介装された駆動用圧縮機Ｃ２を駆動する。
駆動用圧縮機Ｃ２で圧縮された駆動用冷媒がラインＬ４５を流れて加熱熱交換器ＨＨで放熱、凝縮することで、ラインＬ２７を経由して加熱熱交換器ＨＨに供給された主高圧液冷媒と熱交換し、その主高圧液冷媒を蒸発させる。
【００４５】
蒸発した主高圧冷媒蒸気は、ラインＬ２９、第５の流路切換ポイントＳ５、ラインＬ３０、開閉弁Ｖｈ１、ラインＬ３２、第６の流路切換ポイントＳ６、ラインＬ３３を流れて、第１の冷媒タンクＴ１に流入する。第１の冷媒タンクＴ１に流入した主高圧冷媒蒸気は、第１の冷媒タンクＴ１の圧力を昇圧して、当該タンク内に貯留している主液冷媒を押圧する。
第１の冷媒タンクＴ１に流入した主高圧冷媒蒸気により押圧された主高圧液冷媒は、ラインＬ２４、第３の流路切換ポイントＳ３、ラインＬ２５、逆止弁Ｖｃｈ１、ラインＬ２６、第４の流路切換ポイントＳ４を流れる。
【００４６】
ここで第１の冷媒タンクＴ１の方が加熱熱交換器ＨＨよりも高いレベルに配置してある。第１の冷媒タンクＴ１と加熱熱交換器ＨＨとは同一の圧力であっても、ヘッド差に起因して、第１の冷媒タンクＴ１に貯留した主冷媒液の一部が、第４の流路切換ポイントＳ４において、加熱熱交換器ＨＨ側に流れる。
したがって、加熱熱交換器ＨＨ側は、第１の冷媒タンクＴ１内の主冷媒液を蒸気圧により押圧出来る程度の量だけの主冷媒蒸気を発生すれば良い。
【００４７】
第４の流路切換ポイントＳ４において、その一部分はラインＬ２７を介して加熱熱交換器ＨＨに供給されるが、大部分の高圧液冷媒はラインＬ２８、第４の合流点Ｇ４、ラインＬ４８、第３の逆止弁Ｖｃ３、ラインＬ４９、第２の合流点Ｇ２を介して、熱搬送装置２０から出て、ラインＬ６を介して、主膨張弁Ｖｅ１を経て、室内熱交換器Ｈｘｉに供給される。
【００４８】
一方、ラインＬ１４、第１の開閉弁Ｖ１、ラインＬ１５を介して供給された主液冷媒は、第３の合流点Ｇ３、ラインＬ１６、第１の流路切換ポイントＳ１、ラインＬ１７、逆止弁Ｖｃｌ２、ラインＬ１８、第２の流路切換ポイントＳ２、ラインＬ２１を流れて、第２の冷媒タンクＴ２に流入する。
【００４９】
ここで、駆動用冷媒回路のラインＬ４２を流れる駆動用低圧液冷媒は、冷却熱交換器ＨＬにおいて、ラインＬ３８を介して流入する主低圧冷媒から熱を奪い、蒸発する。一方、ラインＬ３８を流れる主低圧冷媒蒸気は、冷却熱交換器ＨＬにおいて冷却され、凝縮する。そのため、ラインＬ３８には負圧が作用する。
ラインＬ３８に作用する負圧は、第８の流路切換ポイントＳ８、ラインＬ３９、開閉弁Ｖｌ２、ラインＬ４０、第７の流路切換ポイントＳ７、ラインＬ３５を介して、第２の冷媒タンクＴ２に伝達される。その結果、第２の冷媒タンクＴ２内の圧力は減圧され、ラインＬ１４、第１の開閉弁Ｖ１、ラインＬ１５、第３の合流点Ｇ３、ラインＬ１６、第１の流路切換ポイントＳ１、ラインＬ１７、逆止弁Ｖｃｌ２、ラインＬ１８、第２の流路切換ポイントＳ２、ラインＬ２１を流れる主液冷媒を吸い込む。
【００５０】
換言すれば、ラインＬ３８では、第２の冷媒タンクＴ２から冷却熱交換器ＨＬへ冷媒蒸気を吸引する。その結果、室外熱交換器Ｈｘｏ側から、第２の冷媒タンクＴ２に主液冷媒が吸引される。
【００５１】
なお、冷却熱交換器ＨＬで凝縮した主冷媒は、第２の冷媒タンクＴ２に戻さなければならないが、冷却熱交換器ＨＬのレベルは、第２の冷媒タンクＴ２よりも高い位置にあり、その高度差によるヘッドにより、冷却熱交換器ＨＬで凝縮した主冷媒は容易に第２の冷媒タンクＴ２に送られる。
【００５２】
この様に、室外熱交換器Ｈｘｏ側から流れて、（ラインＬ１４等を介して）熱搬送回路２０に供給された主液冷媒は第２の冷媒タンクＴ２内に貯留され、第１の冷媒タンクＴ１内に貯留した主液冷媒は、熱搬送回路２０から出て室内熱交換器Ｈｘｉ側へ供給される。
すなわち、熱搬送回路２０が冷媒搬送用ポンプと同様に、主液冷媒を搬送する作用を奏する。
換言すれば、上述の実施形態の空調装置１０で間接外気冷房運転を行なう場合には、キャビテーションが発生して翼が破損する可能性があるポンプ装置を使用することなく、駆動用回路を構成する駆動用圧縮機Ｃ２を駆動すれば良く、駆動用圧縮機Ｃ２であれば、キャビテーションは発生しない。
一方、通常の冷房時には、熱搬送装置２０をバイパスすればよい。
【００５３】
第１の冷媒タンクＴ１が空になり、或いは、第２の冷媒タンクＴ２が満杯になれば、開閉弁Ｖｌ１、Ｖｈ２、Ｖｈ１、Ｖｌ２の開閉状態を切り換えれば良い。すなわち、開閉弁Ｖｌ１、Ｖｈ２を開放して、開閉弁Ｖｈ１、Ｖｌ２を閉鎖すればよい。
【００５４】
次に図５〜図７を参照して、第２実施形態を説明する。
図１〜図４の第１実施形態では、冷媒タンクＴ１、Ｔ２の高さが熱搬送装置２０の加熱熱交換器ＨＨよりも高くしなければ、冷媒タンクＴ１、Ｔ２に貯留された主高圧液冷媒がラインＬ２７を介して加熱熱交換器ＨＨに送られない。そのため、図１〜図４の第１実施形態では、高さ方向寸法を増加させる必要があった。
これに対処するのが、図５〜図７の第２実施形態である。
【００５５】
第２実施形態の空調装置３０では、符号４０で示す熱搬送装置において、サブタンクＳＴ、及びそれに連通する回路が設けられている。
すなわち、流路切換ポイントＳ４から分岐するラインＬ２７は、逆止弁Ｖｃｌ３、ラインＬ５１を介して流路切換ポイントＳ９に連通しており、流路切換ポイントＳ９からラインＬ５２及びラインＬ５３に分岐している。
【００５６】
ラインＬ５２はサブタンクＳＴに連通している。
一方、ラインＬ５３は、逆止弁Ｖｃｈ３、ラインＬ５４を介して、（熱搬送装置４０の）加熱熱交換器ＨＨに連通している。そして、加熱熱交換器ＨＨから、ラインＬ５５、流路切換ポイントＳ１０に連通している。流路切換ポイントＳ１０では、ラインＬ５６とラインＬ２９に分岐している。
【００５７】
ラインＬ５６は、開閉弁Ｖｈ３、ラインＬ５７を介して流路切換ポイントＳ１１に連通している。流路切換ポイントＳ１１でラインＬ５８、Ｌ５９が分岐しており、ラインＬ５８がサブタンクＳＴに連通している。
【００５８】
ラインＬ５９は、開閉弁Ｖｌ３、ラインＬ６０を介して、流路切換ポイントＳ１２に連通している。流路切換ポイントＳ１２はラインＬ３７とラインＬ６５とに分岐しており、ラインＬ３７は開閉弁Ｖｌ１に連通している。
【００５９】
一方、流路切換ポイントＳ１１で分岐した他方のラインＬ５８は、サブタンクＳＴに連通している。
ラインＬ６５は、第１実施形態と同様に、各種ライン、流路切換ポイントを介して、冷却熱交換器ＨＬに連通している。一方、ラインＬ３７は、開閉弁Ｖｌ１などを介して、第１の冷媒タンクＴ１に連通している。
【００６０】
これ以外の構成や冷媒の流れについては、第１実施形態と同様である（図１参照）。
【００６１】
この第２実施形態における通常の冷房運転については、図３で示すのと同様であるため、説明は省略する。
【００６２】
次に、図６を参照して、第２実施形態における間接外気冷房運転について説明する。
図６においては、図４と同様に、第１の冷媒タンクＴ１に貯留された主液冷媒が当該タンクＴ１から押し出され、第２の冷媒タンクＴ２内には主液冷媒が吸い込まれるものとする。そのため、開閉弁Ｖｈ１、Ｖｌ２は開放しており、開閉弁Ｖｌ１、Ｖｈ２は閉鎖している。
【００６３】
間接外気冷房運転時において、開閉弁Ｖｈ３は開放しているが、開閉弁Ｖｌ３は閉鎖している。
【００６４】
第２実施形態においては、冷媒タンク（図６で示す状態では第１の冷媒タンクＴ１）内の主液冷媒を押圧するには、サブタンクＳＴ内の主液冷媒が用いられる。すなわち、サブタンクＳＴ内の主液冷媒のみが加熱熱交換器ＨＨに供給される。
そして、第１の冷媒タンクＴ１から押し出された主液冷媒は、加熱熱交換器ＨＨ側に供給されることなく、全量が主膨張弁Ｖｅ１、室内熱交換器Ｈｘｉ側へ供給される。
【００６５】
より詳細に説明すれば、サブタンクＳＴ内の主液冷媒は、ラインＬ５２、流路切換ポイントＳ９、ラインＬ５３、逆止弁Ｖｃｈ３、ラインＬ５４、加熱熱交換器ＨＨへ供給される。
ここで、サブタンクＳＴと加熱熱交換器ＨＨとは、圧力は概略等しいが、サブタンクＳＴの方が加熱熱交換器ＨＨよりも上方にあるので、そのヘッド差により、サブタンクＳＴ内の冷媒は加熱熱交換器ＨＨ側にも供給される。
【００６６】
サブタンクＳＴ内から加熱熱交換器ＨＨ側に供給された冷媒は、加熱熱交換器ＨＨで、駆動用冷媒回路４０のラインＬ４５を流れる駆動用高圧冷媒蒸気が放熱、凝縮することで発生する熱により蒸発され、蒸発した主高圧冷媒蒸気はラインＬ５５、流路切換ポイントＳ１０、ラインＬ２９、流路切換ポイントＳ５、ラインＬ３０、開閉弁Ｖｈ１、ラインＬ３２、流路切換ポイントＳ６、ラインＬ３３を介して第１の冷媒タンクＴ１へ供給される。
第１の冷媒タンクＴ１へ供給された主高圧冷媒蒸気は第１の冷媒タンクＴ１内を昇圧して、内部に貯流された主高圧液冷媒を押圧する。
【００６７】
押圧された第１の冷媒タンクＴ１内の主高圧液冷媒は、ラインＬ２４、流路切換ポイントＳ３、ラインＬ２５、逆止弁Ｖｃｈ１、ラインＬ２６、流路切換ポイントＳ４、ラインＬ２８、合流点Ｇ４、ラインＬ４８を介して熱搬送装置４０から出て、逆止弁Ｖｃ３、ラインＬ４９、合流点Ｇ２、ラインＬ６、主膨張弁Ｖｅ１に流入する。主膨張弁Ｖｅ１で膨張した主低圧液冷媒は、ラインＬ７を介して室内熱交換器Ｈｘｉへ供給される。
【００６８】
室内熱交換器Ｈｘｉへ供給された主低圧液冷媒は、室内熱交換器Ｈｘｉ内で室内空気によって吸熱、蒸発してラインＬ８、第１の冷媒貯蔵用タンクＡ１、Ｌ９、Ｂ２、Ｌ１２、Ｖｃ２、Ｌ１３、Ｇ１、Ｌ２、Ｈｘｏ、Ｌ３を介して再び分岐点Ｂ１以降を循環する。
【００６９】
第１の冷媒タンクＴ１に貯留された主液冷媒は加熱熱交換器ＨＨには供給されず、サブタンクＳＴ内の主液冷媒のみが加熱熱交換器ＨＨに供給される。従って、第１の冷媒タンクＴ１が加熱熱交換器ＨＨに対して高い位置にある必要は無い。サブタンクＳＴが加熱熱交換器ＨＨよりも高い位置にあればよい。
図１〜図４の第１実施形態では、冷却熱交換器ＨＬの下に冷媒タンク（Ｔ１，Ｔ２）を、更にその下に加熱熱交換器ＨＨを配置し、それぞれにヘッド差が必要であった。これに対して、図５、図６を参照して説明した第２実施形態では、サブタンクＳＴと冷却熱交換器ＨＬを上に配置し、冷媒タンク（Ｔ１、Ｔ２）と冷却熱交換器ＨＨを下に配置すればよいだけなので、空調装置３０全体の高さ方向寸法も増加させる必要が無くなり、装置全体として小型化が図られる。
【００７０】
第２実施形態におけるその他の構成、冷媒の流れ、作用効果については、図１〜図４の第１実施形態と同様である。
【００７１】
ここで、サブタンクＳＴに主液冷媒がなくなってしまった場合における冷媒の流れを、図７を参照して説明する。
サブタンクＳＴに主液冷媒が無くなってしまった場合には、サブタンクＳＴ内に再度主冷媒を貯留する。そのため、開閉弁Ｖｌ３を開放し、開閉弁Ｖｈ３を閉鎖する。その他については、図６と同様とする。
【００７２】
上述したとおり、熱搬送装置４０の冷却熱交換器ＨＬでラインＬ３８を流れる主低圧蒸気冷媒が凝縮されるので、ラインＬ３８には負圧が発生する。そして、当該負圧はラインＬ３８、流路切換ポイントＳ８、ラインＬ６５、流路切替えポイントＳ１２、ラインＬ６０、開閉弁Ｖｌ３、ラインＬ５９、流路切換ポイントＳ１１、ラインＬ５８を介して、サブタンクＳＴに伝達されるので、サブタンクＳＴ内の圧力は極めて低くなる。
そのため、第１の冷媒タンクＴ１から押し出される主高圧液冷媒は、流路切換ポイントＳ４において、一部がラインＬ２７を流れ、逆止弁Ｖｃｌ３、ラインＬ５１、流路切換ポイントＳ９、ラインＬ５２を介して、サブタンクＳＴ内に供給される。
【００７３】
換言すれば、サブタンクＳＴ内に主液冷媒を貯留する場合には、冷媒タンク（図示の例では第１の冷媒タンクＴ１）内から押し出された主液冷媒は、一部がサブタンクＳＴに供給され、残りがラインＬ４８、逆止弁Ｖｃ３、主膨張弁Ｖｅ１、室内熱交換器Ｈｘｉ等の側へ流れる。
【００７４】
ここで、第１の冷媒タンクＴ１に貯留した冷媒を押圧するための圧力は、図６で説明したのと同様に、熱搬送装置４０内の加熱熱交換器ＨＨで冷媒を蒸発することにより発生させる。
上述した通り、第１の冷媒タンクＴ１の冷媒がサブタンクＳＴ内に供給される際には、ラインＬ５３、逆止弁Ｖｃｈ３、ラインＬ５４から成る回路には冷媒は流れなくなる。
しかし、加熱熱交換器ＨＨ内には主液冷媒が残存しているため、駆動用回路のラインＬ４５を流れる駆動用高圧冷媒蒸気が保有する熱量が加熱熱交換器ＨＨ内に残存している主液冷媒に投入され、当該液冷媒を蒸発させる。蒸発した主液冷媒は、図６で説明したのと同様に、ラインＬ５５、流路切換ポイントＳ１０、ラインＬ２９、流路切換ポイントＳ５、ラインＬ３０、開閉弁Ｖｈ１、ラインＬ３２、流路切換ポイントＳ６、ラインＬ３３を介して第１の冷媒タンクＴ１へ供給され、その内部を昇圧して、主高圧液冷媒を押圧するのである。
なお、加熱熱交換器ＨＨに保有液量の余裕がない場合には、サブタンクＳＴに主冷媒液を貯留する期間中、冷媒タンクＴ１またはＴ２を押圧する主高圧冷媒が発生できなくなり、主冷媒の循環に支障をきたすことになるため、かかる（間接外気冷房運転における事実上の）中断に対処できるように構成されるのが好ましい。
【００７５】
第２の冷媒タンクＴ２内に冷媒を吸い込む態様などについては、図６と同様である。
【００７６】
熱搬送装置４０にサブタンクＳＴを設け、そのサブタンクＳＴを前記加熱熱交換器ＨＨよりも上方に配置すれば、サブタンクＳＴから押し出された冷媒がヘッド差により加熱熱交換器ＨＨへ供給されるため、冷媒タンクＴ１、Ｔ２の位置を加熱熱交換器ＨＨよりも上方にする必要はない。
従って、そのようにサブタンクＳＴを配置すれば、空調装置３０全体の高さ方向寸法を減少させることが出来る。
【００７７】
次に、図８を参照して、本発明の第３実施形態について説明する。
図８で示す第３実施形態では、室外熱交換器Ｈｘｏと第１の分岐点Ｂ１との間の領域に、レシーバタンクＲＴが介装されている。そして、このレシーバタンクＲＴは、気液分離器として作用する。
室外熱交換器Ｈｘｏを出た主冷媒が完全に凝縮せず、気液２相流としてラインＬ３を流れると、気液２相流が熱搬送装置２０内に流入してしまう。そして、気液２相流冷媒の主冷媒蒸気が熱搬送装置２０内に流入すると、熱搬送装置２０の吸入側の冷媒タンクに吸引される。このとき、冷却熱交換器は流入する主冷媒蒸気も吸引することになり、気体の比容は大きいため、所定の流量をタンクに充填させるのに時間がかかり、循環量が大きく低下してしまう。また、主圧縮機Ｃ１を駆動する際も、室内熱交換器Ｈｘｉ側に主冷媒が気液二相流で供給されてしまうと、主膨張弁Ｖｅ１で圧力損失になってしまい、室内熱交換器Ｈｘｉに十分な冷媒量を供給出来なくなる。
【００７８】
これに対して、図８の第３実施形態では、主圧縮機Ｃ１駆動時、熱搬送装置２０駆動時のいずれの場合においてものバッファ手段であるレシーバタンクＲＴを気液分離器として利用する。具体的には、室外熱交換器Ｈｘｏを出た冷媒を全てレシーバタンクＲＴ内に受容し、レシーバタンクＲＴ下方から、主液冷媒のみを取り出して、熱搬送装置２０側或いはそのバイパス側（ラインＬ４、Ｌ５側）に供給する。
換言すれば、室外熱交換器Ｈｘｏを出た主冷媒が仮に気液２相流を構成していたとしても、レシーバタンクＲＴ内に受容された際に主冷媒蒸気はレシーバタンクＲＴの上方に移動するので、レシーバタンクＲＴ下方からは主液冷媒のみが取り出されるのである。
【００７９】
この様に、図８の第３実施形態によれば、主圧縮機Ｃ１駆動時、熱搬送装置２０駆動時いずれの場合においてもレシーバタンクＲＴを活用、共有することで、主冷媒蒸気が熱搬送装置２０側或いはそのバイパス側（ラインＬ４、Ｌ５側）に供給されてしまうことが防止される。
その他の構成及び作用効果について、第３実施形態は第１、第２実施形態と同様である。
なお、図８において、熱搬送装置２０は第１実施形態（図１〜図４）に係る構成となっているが、第２実施形態（図５〜図７）における熱搬送装置４０と同一の構成であっても良い。
【００８０】
図９は本発明の第４実施形態を示す。
図９で示す空調装置では、外気冷房運転を行っている場合において、外気温度はさほど低くないため、目標とする凝縮能力が得られない場合に対処するものである。
第４実施形態では、室外熱交換器Ｈｘｏから分岐点Ｂ１の間の領域に、付加的なファンＦａｄを有する付加的熱交換器（或いは凝縮器）Ｈａｄを介装している。
【００８１】
外気温度がさほど低くなく、所望の凝縮能力が得られない場合には、室外熱交換器Ｈｘｏ及び付加的熱交換器Ｈａｄにより主冷媒が凝縮されるので、凝縮能力の不足分が填補されるのである。
【００８２】
なお、図９において、第１実施形態（図１〜図４）に係る空調装置に付加的熱交換器Ｈａｄを付加した構成となっているが、第２実施形態（図５〜図７）における空調装置３０に付加的熱交換器Ｈａｄを付加した構成であっても良い。
【００８３】
また、図９において、一点鎖線で示すユニットＵＮのように、熱搬送装置２０と、（付加的なファンＦａｄを有する）付加的熱交換器Ｈａｄとを単一のユニットとして構成することも可能である。
【００８４】
図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定するものではない。
例えば、図示の実施形態では、熱搬送装置２０における冷媒タンクとして、冷媒タンクＴ１、Ｔ２の２個が示されている。しかし、係るタンクは、２個に限定される訳ではなく、熱搬送装置２０における（サブタンクＳＴを除く）冷媒タンクを１つだけ設けることも可能であるし、或いは、３つ以上設けても良い。
なお、（サブタンクＳＴを除く）冷媒タンクを１つだけ設ける場合には、当該タンクが空になった場合には、サブタンクに冷媒が充填されるまでの時間は、間接外気冷房運転が実質的に中断するので、係る（間接外気冷房運転における事実上の）中断に対処出来るように構成されるのが好ましい。
【００８５】
【発明の効果】
本発明の作用効果を以下に列挙する。
（１）  低外気温時に圧縮機を駆動することなく、冷媒を循環させて室内の熱を外気に放熱する間接外気冷房を行う空調装置において、室外熱交換器と減圧弁との間に、冷媒タンク内に貯留された冷媒を加熱熱交換器で発生した冷媒蒸気で押圧することにより液冷媒を循環させる熱搬送装置を介装することにより、間接外気冷房時に機械式ポンプを駆動させることなく、冷媒を循環させることが出来る。
（２）  冷媒ポンプを使用しないために、冷媒ポンプのキャビテーションが発生して翼が破損することが無い。
（３）  加熱熱交換器よりも上方に容量が大きくないサブタンクを設けることで冷媒タンクの位置を加熱熱交換器よりも上方にする必要はなくなり、従って、空調装置全体の高さ方向寸法を減少させることが出来る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態の全体の構成を説明するブロック図。
【図２】本発明に係る空調装置の概要を説明する図。
【図３】本発明の第１実施形態における通常の圧縮式冷房運転のサイクルを説明する図。
【図４】本発明の第１実施形態における間接外気冷房運転のサイクルを説明する図。
【図５】本発明の第２実施形態の全体の構成を説明するブロック図。
【図６】本発明の第２実施形態における間接外気冷房運転のサイクルを説明する図。
【図７】本発明の第２実施形態において、サブタンクに冷媒が無くなった場合の冷媒の流れを示す図。
【図８】本発明の第３実施形態を示すブロック図。
【図９】本発明の第４実施形態を示すブロック図。
【図１０】従来技術による空調装置の基本構成を説明するブロック図。
【図１１】低外気温度時に圧縮機を作動させず冷媒ポンプのみを作用されることにより冷媒を循環させるようにした、従来技術による空調装置の構成を説明する図。
【図１２】間接外気冷房運転を行うのに必要な冷媒ポンプのヘッドを蒸発器と冷媒ポンプの高さ「Ｈ」で表した図。
【符号の説明】
１０、３０・・・空調装置
２０、４０・・・駆動用冷媒回路／熱搬送装置
Ａ１・・・第１の冷媒貯蔵用タンク
Ｂ１・・・第１の分岐点
Ｃ１・・・主圧縮機
Ｃ２・・・駆動用圧縮機
Ｇ１・・・第１の合流点
ＨＬ・・・冷却熱交換器
ＨＨ・・・加熱熱交換器
Ｈｘｏ・・・室外熱交換器
Ｈｘｉ・・・室内熱交換器
Ｌ１〜Ｌ６０・・・ライン／冷媒ライン
Ｓ１〜Ｓ１２・・・流路切替えポイント
Ｔ１・・・第１の冷媒タンク
Ｖ１・・・第１の開閉弁
Ｖｃ１・・・第１の逆止弁
Ｖｅ１・・・主膨張弁
Ｖｃｈ１、Ｖｃｈ２、Ｖｃｌ１、Ｖｃｌ２・・・逆止弁
【図１】
2004226037.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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