(57)【要約】【課題】必要とするオイル量が増加したり特殊な加工を施すこと無くしかも強度低下や重量の増加を招くこと無く、冷却性が大幅に向上するベルト式無段変速機の潤滑装置を得る。【解決手段】駆動プーリ２２と従動プーリ２４とベルト２６とを備えたベルト式無段変速機２０の潤滑装置１０は、噴射ノズル５２を備えている。噴射ノズル５２はオイルＳを扇形に広がって噴射することができ、ベルト２６の無端状内側に配置されており、オイルの噴射形状（扇形）がベルト２６の進行方向に沿って広がるように噴射の向きが設定されている。このため、オイルの実質的な散布面積（すなわち、熱伝達面積）が増加し、熱伝達量が増大して冷却性が向上し、大きな温度低減効果を得ることができる。【選択図】　　　　図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動プーリと、従動プーリと、無端状に形成されたフープの長手方向に沿って複数のブロックが嵌め込まれて互いに連結され前記駆動プーリ及び従動プーリに巻き掛けられたベルトと、前記ベルトにオイルを噴射する噴射ノズルと、を備えたベルト式無断変速機の潤滑装置において、
前記噴射ノズルによって前記ベルトに噴射される噴射オイルの噴射形状を、前記ベルトの進行方向に沿って広がるように設定した、
ことを特徴とするベルト式無段変速機の潤滑装置。
【請求項２】
駆動プーリと、従動プーリと、無端状に形成されたフープの一部が外周側に露出する状態で前記フープの長手方向に沿って複数のブロックが嵌め込まれて互いに連結され前記駆動プーリ及び従動プーリに巻き掛けられたベルトと、前記ベルトにオイルを噴射する噴射ノズルと、を備えたベルト式無断変速機の潤滑装置において、
前記噴射ノズルを前記ベルトの外周側に配置し、前記ベルトのフープ露出側にオイルを噴射する、
ことを特徴とするベルト式無段変速機の潤滑装置。
【請求項３】
駆動プーリと、従動プーリと、無端状に形成されたフープの長手方向に沿って複数のブロックが嵌め込まれて互いに連結され前記駆動プーリ及び従動プーリに巻き掛けられたベルトと、を備えたベルト式無断変速機の潤滑装置において、
前記駆動プーリ及び従動プーリの少なくとも何れか一方のプーリの前記ベルト巻き掛け部分に、オイルを噴射するための噴射ノズル孔を設け、前記ベルトの当該プーリ巻き掛け部位の内側にオイルを噴射する、
ことを特徴とするベルト式無段変速機の潤滑装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はベルト式無断変速機の潤滑装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
車両等に適用されるベルト式無断変速機として、駆動プーリと、従動プーリと、無端状に形成され駆動プーリ及び従動プーリに巻き掛けられたベルトと、を備えた構成のものが知られており、さらに、当該ベルトとしては、無端状の金属リングを複数枚積層して形成されたフープとこのフープの長手方向に沿って嵌め込まれて互いに連結された複数のブロック（金属エレメント）とから成る構成のものが知られている。
【０００３】
ところで、このようなベルト式無断変速機においては、特に高速走行条件下（増速状態：駆動プーリが大径、従動プーリが小径）では、ベルトが高温になり、強度が低下し、ブロックが損傷したり焼き付きが発生する可能性がある。このため、ベルトと駆動プーリや従動プーリとの摩擦発熱等に対処するためにオイル（潤滑油）を噴射供給して各部の潤滑及び冷却を行っている（一例として、特許文献１参照）。
【０００４】
すなわち、従来では、ベルトの内側にオイル噴射ノズルを配置し、ベルトにオイルを噴射供給することで冷却して、強度低下や焼き付きを防止していた。
【０００５】
ところが、このような従来の単純なオイル供給方法（構造）では、オイルが噴射供給される部位（オイル噴射ノズル位置）から離間した箇所においては、オイルの供給が不充分になりがちであり、多量のオイルを噴射供給する必要があった。このため、オイルポンプ動力を増加させる必要が生じるなどの欠点があった。
【０００６】
そこで、少量のオイルであっても前記ベルトとプーリとの摩擦発熱等に対処できるように、複数のブロック（金属エレメント）の保油性を向上させた無断変速機用のベルトが提案されている（一例として、特許文献２参照）。
【０００７】
前記提案されたベルトでは、ブロック（金属エレメント）の内周側下端面に多数の凹溝が形成されており、ブロックの実質的な表面積が大幅に増加した構成となっている。これにより、供給されたオイルの油膜を当該凹溝によって保持することができ（ブロックの保油性が向上し）、少量のオイルであっても当該ベルトとプーリとの摩擦発熱部位に効率的にオイルを供給し、潤滑及び冷却することができる。
【０００８】
しかしながら、前記公報に示されたベルトでは、ブロックの保油性を向上させるべくブロックに多数の凹溝を形成した構成であるため、ブロックに溝加工を施すための加工費及び加工時間が多大となってしまう。特にこの場合、一般的な（通常の）当該ベルトにおいてはブロックの数がおよそ４００個にも及ぶため、上記コストの増加は莫大なものとなる。さらに、ブロックの外形寸法を変更することなくそのまま前記凹溝を形成した構成とすると、強度が低下することは明白であり、このため、凹溝を設けてもなお所定の強度を保とうとすると、ブロックの大型化（サイズアップ）すなわち重量が増加することになり、ベルトの荷重負担が増加するなど、新たなデメリットが発生することになる。
【０００９】
【特許文献１】
特開平１０−１４１４５９号公報
【特許文献２】
特開平１０−２５２８３４号公報
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上記事実を考慮し、必要とするオイル量が増加したり特殊な加工を施すこと無くしかも強度低下や重量の増加を招くこと無く、冷却性が大幅に向上するベルト式無段変速機の潤滑装置を得ることが目的である。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
請求項１に係る発明のベルト式無段変速機の潤滑装置は、駆動プーリと、従動プーリと、無端状に形成されたフープの長手方向に沿って複数のブロックが嵌め込まれて互いに連結され前記駆動プーリ及び従動プーリに巻き掛けられたベルトと、前記ベルトにオイルを噴射する噴射ノズルと、を備えたベルト式無断変速機の潤滑装置において、前記噴射ノズルによって前記ベルトに噴射される噴射オイルの噴射形状を、前記ベルトの進行方向に沿って広がるように設定した、ことを特徴としている。
【００１２】
請求項１記載のベルト式無段変速機の潤滑装置では、駆動プーリ及び従動プーリに巻き掛けられたベルトに、噴射ノズルからオイルが噴射される。
【００１３】
ここで、冷却性すなわち熱伝達量は、「熱伝達率×熱伝達面積」で表される。この点、請求項１記載のベルト式無段変速機の潤滑装置では、噴射ノズルから噴射されるオイルはその噴射形状が、ベルトの進行方向に沿って広がるように設定されているため、オイルの実質的な散布面積（すなわち、熱伝達面積）が増加する。したがって、熱伝達面積が増加することにより熱伝達量が増大して冷却性が向上し、大きな温度低減効果を得ることができる。
【００１４】
しかもこの場合、従来のベルトの如くブロックに多数の凹溝を形成してブロックの保油性を向上させた構成ではないため、すなわち、ベルトのブロック等に特殊な加工を施した構成ではないため、加工費及び加工時間が多大となってコストが増加することがない。さらに、ベルト（ブロック等）の強度が低下することがなく、当然ながらベルト（ブロック）が大型化（重量が増加）することがなく、ベルトの荷重負担が増加するなどの新たなデメリットが発生することがない。
【００１５】
このように、請求項１記載のベルト式無段変速機の潤滑装置では、必要とするオイル量が増加したり特殊な加工を施すこと無くしかも強度低下や重量の増加を招くこと無く、冷却性が大幅に向上する。
【００１６】
請求項２に係る発明のベルト式無段変速機の潤滑装置は、駆動プーリと、従動プーリと、無端状に形成されたフープの一部が外周側に露出する状態で前記フープの長手方向に沿って複数のブロックが嵌め込まれて互いに連結され前記駆動プーリ及び従動プーリに巻き掛けられたベルトと、前記ベルトにオイルを噴射する噴射ノズルと、を備えたベルト式無断変速機の潤滑装置において、前記噴射ノズルを前記ベルトの外周側に配置し、前記ベルトのフープ露出側にオイルを噴射する、ことを特徴としている。
【００１７】
請求項２記載のベルト式無段変速機の潤滑装置では、駆動プーリ及び従動プーリに巻き掛けられたベルトの外周側に噴射ノズルが配置され、この噴射ノズルからベルトのフープ露出側にオイルが噴射される。
【００１８】
ここで、冷却性すなわち熱伝達量は、「熱伝達率×熱伝達面積×（部材壁面温度−オイル温度）」で表される。この点、請求項２記載のベルト式無段変速機の潤滑装置では、ベルト外周のフープ露出側に、すなわちフープにブロックが嵌め込まれて両者の摩擦発熱により最も高温となる部位にオイルを噴射するため、フープあるいはブロックとオイルとの温度差（すなわち、部材壁面温度−オイル温度）が大きくなる。したがって、前記温度差が大きいことにより熱伝達量が増大して冷却性が向上し、大きな温度低減効果を得ることができる。
【００１９】
しかもこの場合、従来のベルトの如くブロックに多数の凹溝を形成してブロックの保油性を向上させた構成ではないため、すなわち、ベルトのブロック等に特殊な加工を施した構成ではないため、加工費及び加工時間が多大となってコストが増加することがない。さらに、ベルト（ブロック等）の強度が低下することがなく、当然ながらベルト（ブロック）が大型化（重量が増加）することがなく、ベルトの荷重負担が増加するなどの新たなデメリットが発生することがない。
【００２０】
このように、請求項２記載のベルト式無段変速機の潤滑装置では、必要とするオイル量が増加したり特殊な加工を施すこと無くしかも強度低下や重量の増加を招くこと無く、冷却性が大幅に向上する。
【００２１】
請求項３に係る発明のベルト式無段変速機の潤滑装置は、駆動プーリと、従動プーリと、無端状に形成されたフープの長手方向に沿って複数のブロックが嵌め込まれて互いに連結され前記駆動プーリ及び従動プーリに巻き掛けられたベルトと、を備えたベルト式無断変速機の潤滑装置において、前記駆動プーリ及び従動プーリの少なくとも何れか一方のプーリの前記ベルト巻き掛け部分に、オイルを噴射するための噴射ノズル孔を設け、前記ベルトの当該プーリ巻き掛け部位の内側にオイルを噴射する、ことを特徴としている。
【００２２】
請求項３記載のベルト式無段変速機の潤滑装置では、駆動プーリ及び従動プーリの少なくとも何れか一方のプーリのベルト巻き掛け部分に、噴射ノズル孔が設けられており、この噴射ノズル孔からベルトの当該プーリ巻き掛け部位の内側にオイルが噴射される。
【００２３】
ここで、摩擦発熱が主に生じる部位は、ベルトのブロックとプーリとの間、あるいは、ベルトのブロックとフープとの間であるが、何れも共にベルトのプーリ巻き掛け部分に生じる。すなわち、ベルトの発熱が多く特に冷却が必要される部位は、ベルトのプーリ巻き掛け部分である。この点、請求項３記載のベルト式無段変速機の潤滑装置では、ベルトの当該プーリ巻き掛け部位の内側にオイルを噴射するため、すなわち、ベルトの発熱が多く冷却が必要される部位に効率的にオイルを噴射するため、効率よく冷却することができ、大きな温度低減効果を得ることができる。
【００２４】
しかもこの場合、プーリからベルトにオイルを供給することができる構成であるため、別途オイル配管を取り廻すなどの煩雑な作業やその構造物が不要となる。さらに、ベルト（ブロック等）の強度が低下することがなく、当然ながらベルト（ブロック）が大型化（重量が増加）することがなく、ベルトの荷重負担が増加するなどの新たなデメリットが発生することがない。
【００２５】
このように、請求項３記載のベルト式無段変速機の潤滑装置では、必要とするオイル量が増加すること無くしかも強度低下や重量の増加を招くこと無く、冷却性が大幅に向上する。
【００２６】
【発明の実施の形態】
［第１の実施の形態］
図１には、本発明の第１の実施の形態に係る潤滑装置１０及びこの潤滑装置１０が適用されたベルト式無段変速機２０の全体構成が概略的な正面図にて示されており、図２にはこの潤滑装置１０及びベルト式無段変速機２０の全体構成が概略的な断面図にて示されている。
【００２７】
このベルト式無段変速機２０は、駆動プーリ２２と、従動プーリ２４と、駆動プーリ２２及び従動プーリ２４に巻き掛けられたベルト２６と、を備えた構成とされている。
【００２８】
図２に示す如く、駆動プーリ２２は、ドライブシャフト２８に固定された固定シーブ３０と、この固定シーブ３０に対して接離可能な可動シーブ３２とを備えており、可動シーブ３２は、駆動機構３４の油室３６によって固定シーブ３０に向けて付勢されると共に接離される構成である。一方、従動プーリ２４は、ドライブシャフト２８と平行に配置されたドリブンシャフト３８に固定された固定シーブ４０と、この固定シーブ４０に対して接離可能な可動シーブ４２とを備えており、可動シーブ４２は、駆動機構４４の油室４６によって固定シーブ４０に向けて付勢されると共に接離される構成である。
【００２９】
また、これらの駆動プーリ２２及び従動プーリ２４に巻き掛けられたベルト２６は、無端状に形成された左右一対のフープ４８と、このフープ４８の長手方向に沿って嵌め込まれて互いに連結され複数のブロック５０とによって構成されている。
【００３０】
さらに、潤滑装置１０は、ベルト２６にオイルを噴射する噴射ノズル５２を備えている。噴射ノズル５２は、図３及び図４に示す如く、正面視において扇状に形成されており、オイルＳ（図１参照）を扇形に広がって噴射することができるように構成されている。しかも、この噴射ノズル５２は、駆動プーリ２２及び従動プーリ２４に巻き掛けられたベルト２６の無端状内側に配置されており、しかも、ベルト２６に噴射されるオイルの噴射形状（扇形）がベルト２６の進行方向に沿って広がるように（ベルト２６の進行方向に沿ってオイルの噴射形状が扇形に広がるように）配置位置（噴射の向き）が設定されている。
【００３１】
以上の構成のベルト式無段変速機２０の潤滑装置１０では、駆動プーリ２２及び従動プーリ２４に巻き掛けられたベルト２６に、噴射ノズル５２からオイルが噴射される。
【００３２】
ここで、冷却性すなわち熱伝達量は、「熱伝達率×熱伝達面積」で表される。この点、本第１の実施の形態に係る潤滑装置１０では、噴射ノズル５２から噴射されるオイルはその噴射形状が、ベルト２６の進行方向に沿って扇形に広がるように設定されているため、オイルの実質的な散布面積（すなわち、熱伝達面積）が増加する。したがって、熱伝達面積が増加することにより熱伝達量が増大して冷却性が向上し、大きな温度低減効果を得ることができる。
【００３３】
この場合、図５には、本第１の実施の形態に係る潤滑装置１０の温度低減効果を従来と比較した一例が示されている。すなわち、棒線Ｘは、従来の潤滑装置において単にオイル流量を２倍とした場合の温度低減効果の例であり、棒線Ｙ及び棒線Ｚは、オイル流量はそのままで本第１の実施の形態に係る潤滑装置１０を適用した場合の温度低減効果の例である（棒線Ｙは噴射ノズル５２の噴射開口角度が６０°のものであり、棒線Ｚは噴射ノズル５２の噴射開口角度が１２０°のものである）。
【００３４】
この図５にて明らかなように、本第１の実施の形態に係る潤滑装置１０では、従来の潤滑装置においてオイル流量を２倍とした場合とほぼ同等かそれ以上の温度低減効果を得ることができる。したがって、冷却性が向上して大きな温度低減効果を得ることができるため、高速走行条件下での耐久性が大幅に改善されることになる。
【００３５】
またここで、このようなオイル噴射によって温度低減効果を得ようとする場合に、噴射するオイルの流量を一定とした場合に単に散布面積を拡大すると、流速の低下により、熱伝達率としては低下することがトレードオフとして挙げられる。ここで、このようなオイル噴射による衝突噴流の熱伝達率αと流速Ｖとの関係は、「（熱伝達率α）∝（流速Ｖ）０．５」にて表される。このため、例えば、噴射ノズル口において流路面積が２倍となり、流速としては１／２となった場合に、熱伝達率は１／１．４倍となる。ところが、ノズルの流路面積としては２倍となっているため、熱伝達面積（散布面積）として最低２倍であったとしたも、「熱伝達率×熱伝達面積」で表される熱伝達量としては約１．４倍（熱伝達率１／１．４倍、熱伝達面積２倍）に増加することになる。したがって、オイルへの熱伝達量は全体としては増加し、冷却性が向上して大きな温度低減効果を得ることができる。
【００３６】
またさらに、本第１の実施の形態に係る潤滑装置１０では、従来のベルトの如くブロックに多数の凹溝を形成してブロックの保油性を向上させた構成ではないため、すなわち、ベルト２６のブロック５０等に特殊な加工を施した構成ではないため、加工費及び加工時間が多大となってコストが増加することがない。さらに、ベルト２６（ブロック５０等）の強度が低下することがなく、当然ながらベルト２６（ブロック５０）が大型化（重量が増加）することがなく、ベルト２６の荷重負担が増加するなどの新たなデメリットが発生することがない。
【００３７】
このように、本第１の実施の形態に係るベルト式無段変速機２０の潤滑装置１０では、必要とするオイル量が増加したり特殊な加工を施すこと無くしかも強度低下や重量の増加を招くこと無く、冷却性が大幅に向上する。
（変形例１）
前述した如く、第１の実施の形態においては、噴射ノズル５２によってオイルを噴射することにより、オイルの噴射形状がベルト２６の進行方向に沿って扇形に広がるように設定した構成であるが、オイルの噴射形状をベルト２６の進行方向に沿って広がるように設定するための手段としては、前記噴射ノズル５２に限るものではない。
【００３８】
例えば、図６（Ａ）及び図６（Ｂ）に示す噴射ノズル５４の如く、ノズル開口５６をスリット状に形成した構成としてもよい。この場合、スリット状のノズル開口５６は、オイル供給方向上流側（ベルト２６の回転方向上流側）ほど幅を狭くし、下流側ほど広くすると好ましい。すなわち、上流側（高圧側）ほど吹出し流れ抵抗を大きくして吹き出し難くすることで、適正なスリット流を形成することができる。
（変形例２）
また、図７（Ａ）及び図７（Ｂ）に示す噴射ノズル５８の如く、丸孔のノズル開口６０を多数設けることで、オイルカーテンを形成するように構成してもよい。この場合、前述と同様に、図８に示す如く、上流側（高圧側）ほどノズル開口６０の孔径を小さくすることが好ましい。また、前記と同様の理由により、ノズル開口６０のピッチを段階的に上流側を広くし下流側ほど狭くするように構成してもよい。
【００３９】
さらに、ノズル開口６０（孔）の形状としては、丸形に限らず、楕円形状、四角形状、等種々のものが適用できる。
（変形例３）
また、図９に示す噴射ノズル６２の如く、ノズル開口を孔として構成するに限らず、単一のノズル管６４を複数配置した構成としてもよい（集合体として構成してもよい）。
（変形例４）
さらに、図１０に示す如く、前述した噴射ノズル５２等を複数個設け、各噴射ノズル５２等がそれぞれにオイルの噴射形状がベルト２６の進行方向に沿って扇形に広がるように設定した構成としてもよい。
【００４０】
次に、本発明の他の実施の形態を説明する。なお、前記第１の実施の形態と基本的に同一の部品には前記第１の実施の形態と同一の符号を付与し、その説明を省略する。
［第２の実施の形態］
図１１には、本発明の第２の実施の形態に係る潤滑装置７０及びこの潤滑装置７０が適用されたベルト式無段変速機２０の全体構成が概略的な正面図にて示されており、図１２には、この潤滑装置７０及びベルト式無段変速機２０の全体構成が概略的な平面図にて示されている。さらに、図１３には、この潤滑装置７０及びベルト式無段変速機２０の主要部の構成が概略的な断面図にて示されている。
【００４１】
この潤滑装置７０では、駆動プーリ２２及び従動プーリ２４に巻き掛けられたベルト２６にオイルを噴射する噴射ノズル７２を備えている。噴射ノズル７２は、ベルト２６の無端状外側に配置されており、ベルト２６のフープ４８露出側にオイルを噴射するように構成されている。
【００４２】
この潤滑装置７０では、駆動プーリ２２及び従動プーリ２４に巻き掛けられたベルト２６のフープ４８露出側に、噴射ノズル７２からオイルが噴射される。
【００４３】
ここで、冷却性すなわち熱伝達量は、「熱伝達率×熱伝達面積×（部材壁面温度−オイル温度）」で表される。この点、本第２の実施の形態に係る潤滑装置７０では、ベルト２６外周のフープ４８露出側に、すなわちフープ４８にブロック５０が嵌め込まれて両者の摩擦発熱により最も高温となる部位にオイルを噴射するため、フープ４８あるいはブロック５０とオイルとの温度差（すなわち、部材壁面温度−オイル温度）が大きくなる。したがって、前記温度差が大きいことにより熱伝達量が増大して冷却性が向上し、大きな温度低減効果を得ることができる。
【００４４】
この場合、図１４には、本第２の実施の形態に係る潤滑装置７０の温度低減効果を従来と比較した一例が示されている。すなわち、棒線Ｘは、従来の潤滑装置において単にオイル流量を２倍とした場合の温度低減効果の例であり、棒線Ｙは、オイル流量はそのままで駆動プーリ２２または従動プーリ２４とベルト２６（ブロック５０）の接触面にオイルを噴射して冷却した場合の温度低減効果の例であり、さらに、棒線Ｚは、オイル流量はそのままで本第２の実施の形態に係る潤滑装置７０を適用した場合の温度低減効果の例である。
【００４５】
この図１４にて明らかなように、各プーリとベルト２６（ブロック５０）の接触面にオイルを噴射して冷却した場合には大きな温度低減効果（冷却性の向上）は見られない。これに対し、本第２の実施の形態に係る潤滑装置７０では、単にオイル流量を２倍とした場合には及ばないものの、大きな温度低減効果を得ることができる（冷却性が向上する）。したがって、冷却性が向上して大きな温度低減効果を得ることができるため、高速走行条件下での耐久性が大幅に改善されることになる。
【００４６】
特に、高速走行条件下においては、ベルト２６のブロック５０とフープ４８の間、フープ４８内部の（積層された金属リング相互の）相対滑りによる損失（発熱）量は、ブロック５０と各プーリとの間の摩擦、滑りによる損失（発熱）量に対して、約６〜７倍にも達する。したがって、フープ４８は言うに及ばず、ブロック５０においてもフープ４８が嵌め込まれて常に当たる「肩」の部分（フープ４８露出側の部分）が高温となっており、この部分を冷却することで大きな温度低減効果を得ることができる。
【００４７】
またしかも、ブロックの温度分布計測に基づく温度予測によれば、高速走行条件過下においては、フープ４８あるいはブロック５０のフープ４８接触面と、ブロック５０底面との温度差は１０℃以上になっていることが解明された。前述の如く、冷却性すなわち熱伝達量は、「熱伝達率×熱伝達面積×（部材壁面温度−オイル温度）」で表されることを考慮すると、部材壁面温度の高い部分を冷却することにより熱伝達量を増加することができ、温度低減に有効であることが明白である。
【００４８】
しかもこの場合、本第２の実施の形態に係る潤滑装置７０では、従来のベルトの如くブロックに多数の凹溝を形成してブロックの保油性を向上させた構成ではなく（すなわち、ベルト２６のブロック５０等に特殊な加工を施した構成ではなく）、また、噴射ノズル７２も何ら特殊な加工等を施したものではないため、加工費及び加工時間が多大となってコストが増加することがない。さらに、ベルト２６（ブロック５０等）の強度が低下することがなく、当然ながらベルト２６（ブロック５０）が大型化（重量が増加）することがなく、ベルト２６の荷重負担が増加するなどの新たなデメリットが発生することがない。
【００４９】
このように、本第２の実施の形態に係るベルト式無段変速機２０の潤滑装置７０では、必要とするオイル量が増加したり特殊な加工を施すこと無くしかも強度低下や重量の増加を招くこと無く、冷却性が大幅に向上する。
（変形例１）
前述した如く、第２の実施の形態においては、噴射ノズル７２をベルト２６の無端状外側に配置し、ベルト２６のフープ４８露出側にオイルを噴射するように構成したが、現状（通常）の潤滑用オイル配管をそのまま利用して構成しようとすると、図１５（Ａ）に示す如く、当該配管７４をベルト２６周回軌道内部（正面視において無端状の内側部分）からベルト２６周回軌道外部側へ延伸配置させる必要がある。
【００５０】
この点、図１５（Ｂ）乃至図１５（Ｄ）に示す如く、当該配管７４は、ベルト式無段変速機２０の装置ケースとベルト２６や駆動プーリ２２及び従動プーリ２４などの隙間に応じて配設すればよい。
（変形例２）
第２の実施の形態においては、単一の噴射ノズル７２をベルト２６の無端状外側に配置した構成としたが、当該噴射ノズル７２の配置位置としては、ベルト２６周回軌道外部のどの位置であっても、温度低減効果は大きく変わらない。
【００５１】
すなわち、先に述べた如く、ベルト２６のブロック５０内部の温度分布が１０℃以上であることに対して、ベルト２６周回中の（周回位置毎の）温度変化は数℃と小さく、どこの位置で冷却するかによるオイルと壁面の温度差の変化は小さい。
【００５２】
したがって、図１６に示す如く、二つ以上の噴射ノズル７２を設ける構成としてもよく（複数の配置位置の組み合わせとしてもよく）、さらに、ベルト２６の無端状内側に配置した従来の噴射ノズルを併用した構成としても良い。
（変形例３）
前述の如くベルト２６が二組（二列）のフープ４８を備えた構成の場合には、図１７に示す如く噴射ノズル７２を二組配置し、それぞれのフープ４８に各別にオイルを噴射する構成とすると、一層効果的である。
【００５３】
この場合、ブロック５０の溝部分（スロット）から外側のフープ４８が剥き出しになっている部位にオイルを噴射し、しかも、噴射ノズル７２の角度を内向きにしてオイルの噴流がフープ４８外側（プーリ側）から内側（ブロック５０の中心部分）へ流れ易いように構成することが好ましい。これにより、更なる温度低減効果を得ることができる。
（変形例４）
第２の実施の形態においては、オイルの噴射形状が通常の噴射ノズル７２を適用した構成としたが、当該オイルの噴射形状はこれに限るものではない。
【００５４】
すなわち、図１８に示す如く前述した第１の実施の形態にて説明した噴射形状が扇形に広がるように設定された噴射ノズル５２を適用して構成することができ、さらに、前記（変形例１）乃至（変形例３）にて説明した噴射ノズル５４、噴射ノズル５８、噴射ノズル６２等を適用して構成することもできる。
［第３の実施の形態］
図１９には、本発明の第３の実施の形態に係る潤滑装置８０及びこの潤滑装置８０が適用されたベルト式無段変速機２０の全体構成が概略的な断面図にて示されている。また、図２０には、潤滑装置８０（ベルト式無段変速機２０）の構成が図１９の２０−２０線に沿った断面図にて示されている。なお、図２０において斜線にて示す領域Ａは、プーリに対するベルト２６の接触領域を示しており、断面表示ではない。
【００５５】
この潤滑装置８０では、駆動プーリ２２（固定シーブ３０）及び従動プーリ２４（固定シーブ３０）のベルト２６巻き掛け部分に、オイルを噴射するための複数の噴射ノズル孔８２Ａ、８２Ｂが設けられており、ベルト２６の当該プーリ巻き掛け部位の内側にオイルを噴射することができる構成となっている。またしかもこの場合、当該噴射ノズル孔８２Ａ、８２Ｂは、噴射角度（孔の傾斜角度）が異なって形成されている。これにより、ベルト式無段変速機２０の変速比の違いによりベルト２６の巻き掛け位置が各プーリの径方向に及び軸方向に変化しても、何れかの噴射ノズル孔８２Ａ、８２Ｂからベルト２６の内側にオイルを噴射して冷却することができるようになっている。
【００５６】
この潤滑装置８０では、駆動プーリ２２（固定シーブ３０）及び従動プーリ２４（固定シーブ４０）のベルト２６巻き掛け部分に、噴射ノズル孔８２Ａ、８２Ｂが設けられており、この噴射ノズル孔８２Ａ、８２Ｂからベルト２６の当該プーリ巻き掛け部位の内側にオイルが噴射される。
【００５７】
ここで、摩擦発熱が主に生じる部位は、ベルト２６のブロック５０と各プーリとの間、あるいは、ベルト２６のブロック５０とフープ４８との間であるが、何れも共にベルト２６のプーリ巻き掛け部分に生じる。すなわち、ベルト２６の発熱が多く特に冷却が必要される部位は、ベルト２６のプーリ巻き掛け部分である。この点、本第３の実施の形態に係る潤滑装置８０では、ベルト２６の当該プーリ巻き掛け部位の内側にオイルを噴射するため、すなわち、ベルト２６の発熱が多く冷却が必要される部位に効率的にオイルを噴射するため、効率よく冷却することができ、大きな温度低減効果を得ることができる。
【００５８】
さらに、図２１に示す如く、ベルト式無段変速機２０の変速比の違いによりベルト２６の巻き掛け位置が各プーリの径方向及び軸方向に変化しても、噴射ノズル孔８２Ａ、８２Ｂは噴射角度（孔の傾斜角度）が異なって形成されているため、何れかの噴射ノズル孔８２Ａ、８２Ｂからベルト２６の内側にオイルを噴射して冷却することができる。なお、この図２１において、ベルト２６（Ｄ）はベルト最内周位置を示しており、ベルト２６（Ｕ）はベルト最外周位置を示している。
【００５９】
またしかも、各プーリからベルト２６にオイルを供給することができる構成であるため、別途オイル配管を取り廻すなどの煩雑な作業やその構造物が不要となる。さらに、ベルト２６（ブロック５０等）の強度が低下することがなく、当然ながらベルト２６（ブロック５０）が大型化（重量が増加）することがなく、ベルト２６の荷重負担が増加するなどの新たなデメリットが発生することがない。
【００６０】
このように、本第３の実施の形態に係るベルト式無段変速機２０の潤滑装置８０では、必要とするオイル量が増加すること無くしかも強度低下や重量の増加を招くこと無く、冷却性が大幅に向上する。
【００６１】
なお、前記第３の実施の形態においては、オイルを噴射するための噴射ノズル孔８２Ａ、８２Ｂを、駆動プーリ２２（固定シーブ３０）及び従動プーリ２４（固定シーブ４０）のベルト２６巻き掛け部分に共に設けた構成としたが、これに限らず、駆動プーリ２２及び従動プーリ２４の少なくとも何れか一方のプーリに当該噴射ノズル孔８２Ａ、８２Ｂを設ける構成とすればよい。
（変形例１）
駆動プーリ２２（固定シーブ３０）及び従動プーリ２４（固定シーブ４０）に巻き掛けられたベルト２６は、その巻き掛け部分の長さ（プーリ掛かり長さ）が、ベルト最内周位置よりもベルト最外周位置のほうが長くなる。このため、図２２に示す如く、ベルト最内周位置用噴射ノズル孔８４Ａよりもベルト最外周位置用噴射ノズル孔８４Ｂの設置数を多くする構成とすれば、一層効果的である。なお、図２２において斜線にて示す領域Ａは、プーリに対するベルト２６の接触領域を示している（断面表示ではない）。
（変形例２）
前述した如く、第３の実施の形態においては、噴射ノズル孔８２Ａ、８２Ｂを、駆動プーリ２２（固定シーブ３０）及び従動プーリ２４（固定シーブ４０）のベルト２６巻き掛け部分の内方側に対応して設け、ベルト２６の当該プーリ巻き掛け部位の内側へ向けて噴射する構成（換言すれば、各プーリのベルト接触領域Ａを外れた部位に噴射ノズル孔８２Ａ、８２Ｂを設けた構成）としたが、これに限らず、図２３に示す噴射ノズル孔８６Ａ乃至噴射ノズル孔８６Ｃの如く、各プーリのベルト接触領域Ａに達するように形成する構成とすることもできる。なお、この図２３においても、ベルト２６（Ｄ）はベルト最内周位置を示しており、ベルト２６（Ｕ）はベルト最外周位置を示している。
【００６２】
このように噴射ノズル孔８６Ａ乃至噴射ノズル孔８６Ｃを設けることにより、冷却効果を更に高めることができる。
（変形例３）
前記変形例２においては、ベルト接触領域に達するように噴射ノズル孔８６Ａ乃至噴射ノズル孔８６Ｃを形成する構成としたが、この場合に、図２４に示す如く、当該噴射ノズル孔８６Ａ乃至噴射ノズル孔８６Ｃを同一半径位置に形成する構成としてもよい。また一方、図２５に示す如く、当該噴射ノズル孔８６Ａ乃至噴射ノズル孔８６Ｃを、半径方向に異なった位置にオフセットして設ける構成としてもよい。
【００６３】
なお、図２４及ぶ図２５において斜線にて示す領域Ａは、プーリに対するベルト２６の接触領域を示している（断面表示ではない）。
（変形例４）
先に説明した如く、駆動プーリ２２（固定シーブ３０）及び従動プーリ２４（固定シーブ４０）に巻き掛けられたベルト２６は、その巻き掛け部分の長さ（プーリ掛かり長さ）が、ベルト最内周位置よりもベルト最外周位置のほうが長くなる。このため、各プーリのベルト接触領域Ａに達するように複数の噴射ノズル孔を形成する場合に、図２６に示すベルト最内周位置用噴射ノズル孔８８Ａ乃至ベルト最外周位置用噴射ノズル孔８８Ｃの如く、外周側に対応するにつれてその設置数を多くする構成とすれば、一層効果的である。
【００６４】
なお、図２６において斜線にて示す領域Ａは、プーリに対するベルト２６の接触領域を示している（断面表示ではない）。
（変形例５）
前述した如く駆動プーリ２２（固定シーブ３０）や従動プーリ２４（固定シーブ４０）のベルト２６巻き掛け部分に噴射ノズル孔８２Ａ、８２Ｂ等を設けるのみならず、図２７に示す如く、軸部分（ドライブシャフト２８またはドリブンシャフト３８）に噴射ノズル孔９０を更に設ける構成とすることもできる。
【００６５】
この場合、図２７に示す如くベルト２６が最外周位置にあるときでも軸部分（ドライブシャフト２８またはドリブンシャフト３８）に対応するスペースがあれば、実現可能である。
（変形例６）
前述した各例では、噴射ノズル孔８２Ａ、８２Ｂ等を、駆動プーリ２２の固定シーブ３０や従動プーリ２４の固定シーブ４０に設けた構成としたが、これに限らず、図２８に示す如く、駆動プーリ２２の可動シーブ３２や従動プーリ２４の可動シーブ４２に噴射ノズル孔９２を設ける構成とすることもできる。
【００６６】
【発明の効果】
以上説明した如く本発明に係るベルト式無段変速機の潤滑装置は、必要とするオイル量が増加したり特殊な加工を施すこと無くしかも強度低下や重量の増加を招くこと無く、冷却性が大幅に向上するという優れた効果を有している。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の全体構成を示す概略的な正面図である。
【図２】本発明の第１の実施の形態に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の全体構成を示す概略的な断面図である。
【図３】本発明の第１の実施の形態に係る潤滑装置の噴射ノズルの構成を示す斜視図である。
【図４】本発明の第１の実施の形態に係る潤滑装置の噴射ノズルの構成を示し、（Ａ）は正面図であり、（Ｂ）は側面図である。
【図５】本発明の第１の実施の形態に係る潤滑装置の温度低減効果を他のものと比較した棒線図である。
【図６】本発明の第１の実施の形態の変形例１に係る噴射ノズルの構成を示し、（Ａ）は正面図であり、（Ｂ）は底面図である。
【図７】本発明の第１の実施の形態の変形例２に係る噴射ノズルの構成を示し、（Ａ）は正面図であり、（Ｂ）は底面図である。
【図８】図７に示す噴射ノズルの変形例を示す図７（Ｂ）に対応した底面図である。
【図９】本発明の第１の実施の形態の変形例３に係る噴射ノズルの構成を示す正面図である。
【図１０】本発明の第１の実施の形態の変形例４に係る噴射ノズルの配置構成を示す正面図である。
【図１１】本発明の第２の実施の形態に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の全体構成を示す概略的な正面図である。
【図１２】本発明の第２の実施の形態に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の全体構成を示す概略的な平面図である。
【図１３】本発明の第２の実施の形態に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の主要部の構成を示す概略的な断面図である。
【図１４】本発明の第２の実施の形態に係る潤滑装置の温度低減効果を他のものと比較した棒線図である。
【図１５】本発明の第２の実施の形態の変形例１に係る噴射ノズルのための潤滑用オイル配管の配設例を示し、（Ａ）は正面図であり、（Ｂ）乃至（Ｄ）は平面図である。
【図１６】本発明の第２の実施の形態の変形例２に係る噴射ノズルの配設例を示す正面図である。
【図１７】本発明の第２の実施の形態の変形例３に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の主要部の構成を示す概略的な断面図である。
【図１８】本発明の第２の実施の形態の変形例４に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の全体構成を示す概略的な正面図である。
【図１９】本発明の第３の実施の形態に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の全体構成を示す概略的な断面図である。
【図２０】本発明の第３の実施の形態に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の主要部の構成を示す図１９の２０−２０線に沿った断面図である。
【図２１】本発明の第３の実施の形態に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の主要部の構成を示す概略的な断面図である。
【図２２】本発明の第３の実施の形態の変形例１に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の主要部の構成を示す概略的な断面図である。
【図２３】本発明の第３の実施の形態の変形例２に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の主要部の構成を示す概略的な断面図である。
【図２４】本発明の第３の実施の形態の変形例３に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の主要部の構成を示す概略的な断面図である。
【図２５】本発明の第３の実施の形態の変形例３に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の主要部の構成を示す概略的な断面図である。
【図２６】本発明の第３の実施の形態の変形例４に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の主要部の構成を示す概略的な断面図である。
【図２７】本発明の第３の実施の形態の変形例５に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の主要部の構成を示す概略的な断面図である。
【図２８】本発明の第３の実施の形態の変形例６に係る潤滑装置及びこの潤滑装置が適用されたベルト式無段変速機の主要部の構成を示す概略的な断面図である。
【符号の説明】
１０　　潤滑装置
２０　　ベルト式無段変速機
２２　　駆動プーリ
２４　　従動プーリ
２６　　ベルト
４８　　フープ
５０　　ブロック
５２　　噴射ノズル
７０　　潤滑装置
７２　　噴射ノズル
８０　　潤滑装置
８２Ａ　噴射ノズル孔
８２Ｂ　噴射ノズル孔
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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