(57)【要約】【課題】中間冷却回路で圧縮効率を改善しながら、第２の圧縮要素の液圧縮による損傷の発生を防止することができるコンプレッサ及び冷媒サイクル装置を提供する。【解決手段】コンプレッサ１０は、密閉容器１２内に駆動要素としての電動要素１４とこの電動要素１４にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備え、第１の回転圧縮要素３２で圧縮されて吐出された冷媒を第２の回転圧縮要素３４に吸い込んで圧縮し、ガスクーラ１５４に吐出すると共に、第１の回転圧縮要素３２から吐出された冷媒を放熱させるための中間冷却回路１５０を備え、この中間冷却回路１５０に気液分離手段としてのアキュムレータ１００を設ける。【選択図】      図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に駆動要素と該駆動要素にて駆動される第１及び第２の圧縮要素を備え、前記第１の圧縮要素で圧縮されて吐出された冷媒を前記第２の圧縮要素に吸い込んで圧縮するコンプレッサにおいて、
前記第１の圧縮要素から吐出され、前記第２の圧縮要素に吸い込まれる冷媒の経路中に所定容量の気液分離器を備えていることを特徴とするコンプレッサ。
【請求項２】
コンプレッサ、ガスクーラ、絞り手段及び蒸発器を順次接続して冷媒回路が構成される冷媒サイクル装置であって、
前記コンプレッサは、密閉容器内に駆動要素と該駆動要素にて駆動される第１及び第２の圧縮要素を備え、前記第１の圧縮要素で圧縮されて吐出された冷媒を前記第２の圧縮要素に吸い込んで圧縮し、前記ガスクーラに吐出すると共に、
前記第１の圧縮要素から吐出された冷媒を放熱させるための中間冷却回路を備え、
該中間冷却回路に気液分離手段を設けたことを特徴とする冷媒サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、第１及び第２の圧縮要素を備えたコンプレッサ及び冷媒サイクル装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のこの種の冷媒サイクル装置は、ロータリコンプレッサ（コンプレッサ）、ガスクーラ、絞り手段（膨張弁等）及び蒸発器等を順次環状に配管接続して冷媒サイクル（冷媒回路）が構成されている。そして、ロータリコンプレッサの回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経てガスクーラに吐出される。このガスクーラにて冷媒ガスは放熱した後、絞り手段で絞られて蒸発器に供給される。そこで冷媒が蒸発し、そのときに周囲から吸熱することにより冷却作用を発揮するものであった。
【０００３】
ここで、近年では地球環境問題に対処するため、この種の冷媒サイクルにおいても、従来のフロンを用いずに自然冷媒である二酸化炭素（ＣＯ２）を冷媒として用いた冷媒サイクル装置が開発されて来ている（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
【特許文献１】
特公平７−１８６０２号公報
【０００５】
しかしながら、このような冷媒サイクル装置を冷蔵庫や自動販売機などを冷却する冷却装置として使用する場合、二酸化炭素冷媒は圧縮比が非常に高くなり、コンプレッサ自体の温度又は冷媒サイクル内に吐出される冷媒ガスの温度が高くなる関係上、所望の冷却能力を得ることが困難であった。
【０００６】
そこで、蒸発器における冷却能力の向上を図るものとして、例えば図４に示す冷媒サイクル装置が考えられている。
【０００７】
図４において、１０は内部中間圧型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサを示しており、密閉容器１２内に駆動要素としての電動要素１４とこの電動要素１４の回転軸１６で駆動される第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４を備えて構成されている。コンプレッサ１０は冷媒導入管９４から吸い込まれた冷媒ガスを第１の回転圧縮要素３２で圧縮して密閉容器１２内に吐出し、この密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスを冷媒導入管９２から中間冷却回路１５０Ａに吐出する。
【０００８】
中間冷却回路１５０Ａはガスクーラ１５４を通過するように設けられており、そこで、冷媒ガスは空冷され、第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれて圧縮される。２段目の圧縮にて高圧となった冷媒ガスは、冷媒吐出管９６から吐出され、ガスクーラ１５４で空冷される。このガスクーラ１５４から出た冷媒は内部熱交換器１６０にて蒸発器１５７を出た冷媒と熱交換した後、膨張弁１５６を経て蒸発器１５７に入り、蒸発する。そして、蒸発器１５７から出た冷媒は内部熱交換器１６０にて高圧側の冷媒に加熱された後、冷媒導入管９４からロータリコンプレッサ１０の第１の回転圧縮要素３２に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【０００９】
このように、内部熱交換器１６０によりガスクーラ１５４から出た第２の回転圧縮要素３４からの冷媒を蒸発器１５７から出た低圧側の冷媒にて冷却することで冷媒の過冷却度を取ることができるようになり、蒸発器１５７における冷却能力が向上する。
【００１０】
また、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒を中間冷却回路１５０Ａを通過させることで、ガスクーラ１５４にて効果的に冷却することができるようになる。これにより、第２の回転圧縮要素３４における圧縮効率が向上するので、コンプレッサ１０の運転効率が向上し、その結果、蒸発器１５７における冷却能力の改善を図ることができるようになる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述の如く中間冷却回路１５０Ａを設けて第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒を冷却した場合、特に、冷媒サイクル装置を低外気温となるような条件下で使用した場合には、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒を中間冷却回路１５０Ａで冷却することで、図５に示すように冷媒の一部が液化してしまう場合がある。即ち、冷媒の状態がガス／液体の二相混合状態となり（図５の▲３▼の状態）、当該冷媒がこのまま第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれると、第２の回転圧縮要素３４が液圧縮して、損傷を受けると云う問題が生じていた。
【００１２】
本発明は、係る従来の技術的課題を解決するために成されたものであり、中間冷却回路で圧縮効率を改善しながら、第２の圧縮要素の液圧縮による損傷の発生を防止することができるコンプレッサ及び冷媒サイクル装置を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
即ち、請求項１の発明のコンプレッサでは第１の圧縮要素から吐出され、第２の圧縮要素に吸い込まれる冷媒の経路中に所定容量の気液分離器を備えているので、例えば、請求項２の如く冷媒サイクル装置に設けられた中間冷却回路によって中間冷却された冷媒が過冷却されて液化した場合であっても、気液分離器により、第２の圧縮要素に液冷媒が吸い込まれる不都合を防ぐことが出来る。
【００１４】
また、請求項２の発明の冷媒サイクル装置では、コンプレッサは、密閉容器内に駆動要素とこの駆動要素にて駆動される第１及び第２の圧縮要素を備え、第１の圧縮要素で圧縮されて吐出された冷媒を第２の圧縮要素に吸い込んで圧縮し、ガスクーラに吐出すると共に、第１の圧縮要素から吐出された冷媒を放熱させるための中間冷却回路を備え、この中間冷却回路に気液分離手段を設けたので、当該中間冷却回路にて過冷却されて液化した冷媒を、気液分離手段により分離することができるようになる。
【００１５】
これにより、コンプレッサの第２の圧縮要素にはガス冷媒のみが吸い込まれるので、コンプレッサの第２の圧縮要素における液圧縮を未然に回避して、冷媒サイクル装置の信頼性の向上を図ることができるようになる。
【００１６】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明の冷媒サイクル装置に使用するコンプレッサの実施例として、第１の回転圧縮要素（第１の圧縮要素）３２及び第２の回転圧縮要素（第２の圧縮要素）３４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサ１０の縦断側面図、図２は本発明の冷媒サイクル装置の冷媒回路図である。
【００１７】
各図において、１０は二酸化炭素（ＣＯ２）を冷媒として使用する内部中間圧型多段圧縮式ロータリコンプレッサで、このコンプレッサ１０は鋼板からなる円筒状の密閉容器１２と、この密閉容器１２の内部空間の上側に配置収納された駆動要素としての電動要素１４及びこの電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２（１段目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段目）から成る回転圧縮機構部１８にて構成されている。
【００１８】
密閉容器１２は底部をオイル溜めとし、電動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成され、且つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面中心には円形の取付孔１２Ｄが形成されており、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００１９】
電動要素１４は所謂磁極集中巻き式のＤＣモータであり、密閉容器１２の上部空間の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定されている。ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４はステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して形成されている。
【００２０】
前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が挟持されている。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に配置された上シリンダ３８、下シリンダ４０と、この上下シリンダ３８、４０内を、１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けられた上下偏心部４２、４４により偏心回転される上下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画するベーン５０、５２と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ４０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成されている。
【００２１】
一方、上部支持部材５４及び下部支持部材５６には、図示しない吸込ポートにて上下シリンダ３８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路６０（上側の吸込通路は図示せず）と、一部を凹陥させ、この凹陥部を上部カバー６６、下部カバー６８にて閉塞することにより形成される吐出消音室６２、６４とが設けられている。
【００２２】
尚、吐出消音室６４と密閉容器１２内とは、上下シリンダ３８、４０や中間仕切板３６を貫通する連通路にて連通されており、連通路の上端には中間吐出管１２１が立設され、この中間吐出管１２１から第１の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスが密閉容器１２内に吐出される。
【００２３】
そして、冷媒としては地球環境にやさしく、可燃性及び毒性等を考慮して自然冷媒である前述した二酸化炭素（ＣＯ２）が使用され、潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキレングリコール）など既存のオイルが使用される。
【００２４】
密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路６０（上側は図示せず）、吐出消音室６２、上部カバー６６の上側（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１４４がそれぞれ溶接固定されている。そして、スリーブ１４１内には上シリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の図示しない吸込通路と連通する。この冷媒導入管９２は後述する中間冷却回路１５０に設けられた気液分離手段としてのアキュムレータ１００、ガスクーラ１５４を経てスリーブ１４４に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉容器１２内に連通する。
【００２５】
スリーブ１４２内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０と連通する。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出管９６の一端は吐出消音室６２と連通する。
【００２６】
ここで、前記中間冷却回路１５０は第１の回転圧縮要素３２から吐出された冷媒を放熱させるためのものであり、この中間冷却回路１５０の冷媒導入管９２はガスクーラ１５４を通過するように設けられている。更に、中間冷却回路１５０にはアキュムレータ１００が設けられている。即ち、密閉容器１２内に他端が接続された冷媒導入管９２はガスクーラ１５４を通過した後、アキュムレータ１００に接続され、アキュムレータ１００から出た冷媒導入管９２の一端が第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８の図示しない吸込通路と接続されている。
【００２７】
次に図２において、上述したコンプレッサ１０は図２に示す冷媒サイクル装置の冷媒回路の一部を構成する。尚、実施例の冷媒サイクル装置は冷蔵庫や自販機などを冷却する冷却装置として使用されるものである。即ち、コンプレッサ１０の冷媒吐出管９６はガスクーラ１５４の入口に接続される。そして、このガスクーラ１５４を出た配管は内部熱交換器１６０を通過する。内部熱交換器１６０はガスクーラ１５４から出た高圧側の冷媒と蒸発器１５７から出た低圧側の冷媒とを熱交換させるためのものである。
【００２８】
内部熱交換器１６０を通過した配管は絞り手段としての膨張弁１５６に至る。そして、膨張弁１５６の出口は蒸発器１５７の入口に接続され、蒸発器１５７を出た配管は内部熱交換器１６０を経て冷媒導入管９４に接続される。
【００２９】
以上の構成で次に図３のｐ−ｈ線図（モリエル線図）を参照しながら本発明の冷媒サイクル装置の動作を説明する。ターミナル２０及び図示されない配線を介してコンプレッサ１０の電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合された上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を偏心回転する。
【００３０】
これにより、冷媒導入管９４及び下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して図示しない吸込ポートからシリンダ４０の低圧室側に吸入された低圧（図３の▲１▼の状態）の冷媒ガスは、ローラ４８とベーン５２の動作により圧縮されて中間圧となり下シリンダ４０の高圧室側より図示しない連通路を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出される。これによって、密閉容器１２内は中間圧となる（図３の▲２▼の状態）。
【００３１】
そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスは冷媒導入管９２に入り、スリーブ１４４から出て中間冷却回路１５０に流入する。そして、冷媒はこの中間冷却回路１５０がガスクーラ１５４を通過する過程で空冷方式により放熱する（図３の▲３▼の状態）。このように、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスを中間冷却回路１５０を通過させることで、ガスクーラ１５４にて効果的に冷却することができるので、密閉容器１２内の温度上昇を抑え、第２の回転圧縮要素３４における圧縮効率も向上させることができるようになる。
【００３２】
特に、低外気温時においては、この過程でガスクーラ１５４にて冷却された中間圧の冷媒の状態は、ガス／液体の二相混合体となりアキュムレータ１００に流入するようになる。即ち、アキュムレータ１００がない場合、ガスクーラ１５４で冷却された中間圧の冷媒は図５の▲３▼で示すようにガス／液体の二相混合体となり、この状態のまま、コンプレッサ１０の第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれる。これにより、コンプレッサ１０の第２の回転圧縮要素３４が液圧縮して、その結果、コンプレッサ１０が損傷する恐れがある。
【００３３】
一方、本発明ではアキュムレータ１００を設けているので、アキュムレータ１００にて液冷媒が分離され、液冷媒はアキュムレータに貯溜され、コンプレッサ１０の第２の回転圧縮要素３４にはガス冷媒のみが吸い込まれるようになる（図３の▲３▼の状態）。これにより、上記のようなコンプレッサ１０の第２の回転圧縮要素３４における液圧縮の発生を未然に回避することが出来るようになる。
【００３４】
従って、中間冷却回路１５０の放熱効果による第２の回転圧縮要素３４の圧縮効率の改善を図りながら、コンプレッサ１０の第２の回転圧縮要素３４における液圧縮の発生を未然に回避することが出来るので、冷媒サイクル装置の信頼性の向上を図ることができるようになる。
【００３５】
そして、アキュムレータ１００にて液冷媒と分離された中間圧の冷媒ガスは上部支持部材５４に形成された図示しない吸込通路を経由して、図示しない吸込ポートから第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８の低圧室側に吸入され、ローラ４６とベーン５０の動作により２段目の圧縮が行われて高圧高温の冷媒ガスとなり、高圧室側から図示しない吐出ポートを通り上部支持部材５４に形成された吐出消音室６２を経て冷媒吐出管９６より外部に吐出される。このとき、冷媒は適切な超臨界圧力まで圧縮されている（図３の▲４▼の状態）。
【００３６】
冷媒吐出管９６から吐出された冷媒ガスはガスクーラ１５４に流入し、そこで空冷方式により放熱した後（図３の▲５▼’の状態）、内部熱交換器１６０を通過する。  冷媒はそこで低圧側の冷媒に熱を奪われて更に冷却される（図３の▲５▼の状態）。これにより、冷媒の過冷却度が大きくなるという効果によって、蒸発器１５７における冷媒の冷却能力が向上する。
【００３７】
内部熱交換器１６０で冷却された高圧側の冷媒ガスは膨張弁１５６に至る。尚、膨張弁１５６の入口では冷媒ガスはまだ気体の状態である。冷媒は膨張弁１５６における圧力低下により、ガス／液体の二相混合体とされ（図３の▲６▼の状態）、その状態で蒸発器１５７内に流入する。そこで冷媒は蒸発し、空気から吸熱することにより冷却作用を発揮する。
【００３８】
以上のように、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスを中間冷却回路１５０に流して放熱させ、密閉容器１２内の温度上昇を抑えるという効果によって、第２の回転圧縮要素３４における圧縮効率の向上を図ることができるようになり、加えて、内部熱交換器１６０にて低圧側の冷媒と熱交換することで、冷媒の過冷却度が大きくなるという効果によって、蒸発器１５７における冷却能力の向上を図ることができるようになる。
【００３９】
その後、冷媒は蒸発器１５７から流出して（図３の▲１▼’の状態）、内部熱交換器１６０を通過する。そこで前記高圧側の冷媒から熱を奪い、加熱作用を受ける（図３の▲１▼状態）。このように、蒸発器１５７で蒸発して低温となり、蒸発器１５７を出た冷媒は完全に気体の状態ではなく液体が混在した状態である。そこで、内部熱交換器１６０を通過させて高圧側の冷媒と熱交換させることで、冷媒は過熱度が取れて完全に気体となる。特に、運転条件により余剰冷媒が発生するような場合においても、内部熱交換器１６０により低圧側の冷媒が加熱されるので、低圧側にアキュムレータを設けること無く、コンプレッサ１０に液冷媒が吸い込まれる液バックを確実に防止し、コンプレッサ１０が液圧縮にて損傷を受ける不都合を回避することができるようになる。
【００４０】
尚、内部熱交換器１６０で加熱された冷媒は、冷媒導入管９４からコンプレッサ１０の第１の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【００４１】
このように、第１の回転圧縮要素３２で圧縮されて吐出された冷媒を第２の回転圧縮要素３４に吸い込んで圧縮し、ガスクーラ１５４に吐出すると共に、第１の回転圧縮要素３２から吐出された冷媒を放熱させるための中間冷却回路１５０を備え、この中間冷却回路１５０にアキュムレータ１００を設けたので、ガスクーラ１５４にて冷媒が過冷却されて液化した場合であっても、アキュムレータ１００により液冷媒を分離することができるようになる。
【００４２】
これにより、コンプレッサ１０の第２の回転圧縮要素３４にはガス冷媒のみが吸い込まれるので、液冷媒が吸い込まれる液バックを未然に回避することが出来るようになる。
【００４３】
従って、中間冷却回路１５０の放熱効果による第２の回転圧縮要素３４の圧縮効率の改善を図りながら、コンプレッサ１０の第２の回転圧縮要素３４における液圧縮の発生を未然に回避することが出来るので、冷媒サイクル装置の信頼性の向上を図ることができるようになる。
【００４４】
尚、本実施例ではコンプレッサ１０は内部中間圧型の多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサを用いて説明したが、本発明に使用可能なコンプレッサはこれに限定されるものではなく、２段以上の多段圧縮式コンプレッサであれば構わない。
【００４５】
また、本実施例では二酸化炭素を冷媒として使用したが、冷媒はそれに限定されるものではなく、種々の冷媒が適用可能である。
【００４６】
【発明の効果】
以上詳述する如く、請求項１の発明のコンプレッサによれば、第１の圧縮要素から吐出され、第２の圧縮要素に吸い込まれる冷媒の経路中に所定容量の気液分離器を備えているので、例えば、請求項２の如く冷媒サイクル装置に設けられた中間冷却回路によって中間冷却された冷媒が過冷却されて液化した場合であっても、気液分離器により、第２の圧縮要素に液冷媒が吸い込まれる不都合を防ぐことが出来る。
【００４７】
これにより、コンプレッサの耐久性及び信頼性の向上を図ることができるようになる。
【００４８】
請求項２の発明の冷媒サイクル装置によれば、コンプレッサは、密閉容器内に駆動要素とこの駆動要素にて駆動される第１及び第２の圧縮要素を備え、第１の圧縮要素で圧縮されて吐出された冷媒を第２の圧縮要素に吸い込んで圧縮し、ガスクーラに吐出すると共に、第１の圧縮要素から吐出された冷媒を放熱させるための中間冷却回路を備え、この中間冷却回路に気液分離手段を設けたので、当該中間冷却回路にて過冷却されて液化した冷媒を、気液分離手段により分離することができるようになる。
【００４９】
これにより、コンプレッサの第２の圧縮要素にはガス冷媒のみが吸い込まれるので、液冷媒が吸い込まれる液バックを未然に回避することが出来るようになる。
【００５０】
従って、中間冷却回路の放熱効果による第２の圧縮要素の圧縮効率の改善を図りながら、コンプレッサの第２の圧縮要素における液圧縮の発生を未然に回避することが出来るので、冷媒サイクル装置の信頼性の向上を図ることができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の冷媒サイクル装置に使用する実施例のロータリコンプレッサの縦断面図である。
【図２】本発明の冷媒サイクル装置の冷媒回路図である。
【図３】図２の冷媒回路のｐ−ｈ線図である。
【図４】従来の冷媒サイクル装置の冷媒回路図である。
【図５】図４の冷媒回路のｐ−ｈ線図である。
【符号の説明】
１０  多段圧縮式ロータリコンプレッサ
１２  密閉容器
１４  電動要素
３２  第１の回転圧縮要素
３４  第２の回転圧縮要素
９２、９４  冷媒導入管
９６  冷媒吐出管
１００  アキュムレータ
１５０  中間冷却回路
１５４  ガスクーラ
１５６  膨張弁（絞り手段）
１５７  蒸発器
１６０  内部熱交換器
【図１】
2004270517.tif 000003
【図２】
2004270517.tif 000004
【図３】
2004270517.tif 000005
【図４】
2004270517.tif 000006
【図５】
2004270517.tif 000007