(57)【要約】【課題】定常運転時における適正なベーン背圧を確保しつつ、圧縮機の起動直後から効率よく冷媒ガスの圧縮動作を行なうことのできる気体圧縮機を提供する。【解決手段】オイル溜り２７とベーン溝１５の底部に連通するリア背圧空間２８とを背圧オイル供給路２９で連通させ、背圧オイル供給路２９の途中に圧力差が所定値以下のとき開、所定値を越えたときに閉となる背圧開閉弁３０を設けるとともに、圧縮機回転時に背圧オイル供給路２９内のオイルを流動させるネジ溝ポンプ４０を設ける。これにより、圧縮機起動時にネジ溝ポンプ４０がオイル溜り２７のオイルを背圧オイル供給路２９を介してベーン溝１５の底部に送出し、ベーン１６をベーン溝１５から飛び出させる。ベーン１６が飛び出すと圧縮機が冷媒ガスの圧縮を開始し、オイル溜り２７とリア背圧空間２８との圧力差が所定値を越えたときに背圧開閉弁３０が閉となり、適正なベーン背圧で定常運転される。【選択図】  図１
2004190510.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
端面にサイドブロックを取り付けたシリンダと、
上記シリンダの内側にロータ軸を介して回転可能に設置されたロータと、
上記ロータの外周面に形成されたベーン溝に装着され、かつ、該ロータの外周面から上記シリンダの内周面に向かって出没するベーンと、
上記シリンダ、サイドブロック、ロータおよびベーンにより仕切られたシリンダ内側の小室からなるとともに、上記ロータの回転により容積の大小変化を繰り返し、この容積変化により冷媒ガスを吸入し圧縮して吐出する圧縮室と、
上記圧縮室から吐出される冷媒ガスの圧力が作用するオイル溜りと、
上記ロータ軸のリア側端面を含む壁面で形成されるリア背圧空間と、
上記リア背圧空間に連通し、かつ、上記ベーンが吸入行程から圧縮工程の区間で上記ベーン溝底部が連通するサライ溝と、
上記オイル溜りに一端が開口し、他端が上記ベーン溝底部と上記サライ溝の連通を遮断された後の該ベーン溝底部に開口する高圧オイル供給路と、
上記オイル溜りに入口が開口し、出口は上記リア背圧空間側に連通する背圧オイル供給路と、
上記背圧オイル供給路の途中に設けられ、上記オイル溜りの圧力と上記リア背圧空間の圧力との差が所定値以下のときに開となり、その差が所定値を超えたときに閉となる背圧開閉弁と、
上記背圧オイル供給路の途中であって上記背圧開閉弁より下流側に配置されるとともに、上記ロータ軸の回転により上記背圧オイル供給路内のオイルを流動させるネジ溝ポンプとを備えてなること
を特徴とする気体圧縮機。
【請求項２】
上記ネジ溝ポンプを上記ロータ軸の内周側に設けたことを特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
【請求項３】
上記ネジ溝ポンプは、上記ロータ軸の内周に設けられた円筒内面と、該円筒内面の内側で該円筒内面と所定の隙間を隔てて設けられた右ネジ形状の雄ネジとからなることを特徴とする請求項２に記載の気体圧縮機。
【請求項４】
上記ネジ溝ポンプは、上記ロータ軸の内周に設けられた左ネジ形状の雌ネジと、該雌ネジの内側で該雌ネジと所定の隙間を隔てて設けられた円筒表面とからなることを特徴とする請求項２に記載の気体圧縮機。
【請求項５】
上記ネジ溝ポンプを上記ロータ軸の外周側に設けたことを特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
【請求項６】
上記ネジ溝ポンプは、上記ロータ軸の外周に設けられた円筒表面と、該円筒表面の外側で該円筒表面と所定の間隔を隔てて設けられた左ネジ形状の雌ネジとからなることを特徴とする請求項５に記載の気体圧縮機。
【請求項７】
上記ネジ溝ポンプは、上記ロータ軸の外周に設けられた右ネジ形状の雄ネジと、該雄ネジの外側で該雄ネジと所定の間隔を隔てて設けられた円筒内面とからなることを特徴とする請求項５に記載の気体圧縮機。
【請求項８】
上記圧縮室で圧縮された冷媒ガスを吐出するシリンダ吐出孔と、該シリンダ吐出孔を圧縮機の運転時に開閉する吐出弁が設けられ、
上記吐出弁は圧縮機の停止時に上記シリンダ吐出孔を開とすることを特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はカーエアコンシステム等に用いられるベーンロータリー型の気体圧縮機に関し、特に、定常運転時における適正なベーン背圧を確保しつつ、圧縮機の起動直後から効率よく冷媒ガスの圧縮動作を行なうことができるベーンロータリー型気体圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、この種のベーンロータリー型気体圧縮機においては、その定常運転時にベーン先端がシリンダ内面から離間することを防止するために、ベーンの底部空間、すなわち当該ベーンが摺動可能に装着されているロータのベーン溝底部に適正な圧力のオイルを背圧オイルとして供給している。この背圧オイルの適正な圧力は、ベーンが吸入行程から圧縮行程にある区間では、冷媒ガスの吸入圧力と圧縮し吐出される冷媒ガスの吐出圧力との中間圧であり、またベーンが吐出行程にある区間では、冷媒ガスの吐出圧力に相当する高圧である。これらの区間の圧力を総称してベーン背圧と呼ぶ。
【０００３】
ところで、圧縮機の定常運転時と起動時とでは必要とされるベーン背圧の適正値が異なる。ベーン背圧の適正値を定常運転時に合せて低めに設定すると、起動時のベーン背圧が不足し、ベーンの飛び出し性が悪くなり、圧縮行程から吐出行程の区間においてベーン先端が瞬間的にベーン溝内に沈んで飛び上がりシリンダ内周面に衝突する現象、いわゆる起動チャタリングの問題が生じることがある。
【０００４】
このような圧縮機の定常運転時と起動時に必要とされるベーン背圧の相違の問題を解決するために、従来は、起動時と定常運転時とでベーン溝底部に供給されるベーン背圧を変化させるものとしている。（例えば、特許文献１参照。）。
【０００５】
しかしながら、特許文献１に記載の従来の気体圧縮機によると、その定常運転時には問題がないものの、圧縮機の起動直後に以下のような問題を引き起こすことが考えられる。
【０００６】
すなわち、この従来の気体圧縮機にあっては、起動時にベーンが飛び出すためにはベーン溝底部に微弱ながらもベーン背圧が供給されることが前提となる。かかる微弱なベーン背圧は、ロータ軸と一体にロータが回転を開始した後に発生する遠心力によって、ベーンの先端がロータの外周面より僅かでも突出して冷媒ガスを圧縮し吐出するという動作が行なわれない限り、発生し得ない。このため、たとえば、圧縮機を車両のエアコンシステムに取り付けた直後のように、ロータのベーン溝内に全てのベーンが埋没した状態で圧縮機を起動した場合には、圧縮機内のオイルに冷媒がまだ溶け込んでおらずオイルの粘度が高いため、ベーンに作用する遠心力がベーンとベーン溝との間の油膜の抵抗になかなか打ち勝てない。従って、ベーンの先端がロータの外周面から僅かでも突出するまでに時間がかかり、ベーン背圧の発生にさらなる時間を要し、圧縮機の起動直後から効率よく冷媒ガスの圧縮動作を行なうことができず、冷房の立ち上がりが悪い場合がある。
【０００７】
また、従来の気体圧縮機によると、これを車両のエアコンシステムに取り付け後、繰り返し何度も運転を行なった後でも、取り付け直後と同様に、ベーン背圧の発生までに多大な時間を要し、圧縮機の起動直後から効率よく冷媒ガスの圧縮動作を行なうことができず、冷房の立ち上がりが悪い場合もある。この場合というのは、車両の放置状態によって圧縮機の吸入側の圧力が吐出側の圧力よりも高くなる場合である。例えば、車両のボンネット部には日射を受けているのに車室部分は日陰になって放置されているような状態で、ボンネット内にあるエアコンシステムのコンデンサが高温にさらされ、車室側にあるエバポレ−タがコンデンサよりも低温となる場合である。この場合は、圧縮機の取り付け直後と比べれば冷媒がオイルにある程度溶けているために、ベーンとベーン溝との間の油膜の抵抗は小さいが、ベーンの先端に加わる圧力に遠心力がなかなか打ち勝てず、ベーンの先端がロータの外周面より僅かでも突出するまでに時間がかかるのである。
【０００８】
【特許文献１】
特開２００１−２７１７７２号公報
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上記問題点を解決するためになされたもので、その目的とするところは、定常運転時における適正なベーン背圧を確保しつつ、圧縮機の起動直後から効率よく冷媒ガスの圧縮動作を行なうことのできる気体圧縮機を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明は、端面にサイドブロックを取り付けたシリンダと、上記シリンダの内側にロータ軸を介して回転可能に設置されたロータと、上記ロータの外周面に形成されたベーン溝に装着され、かつ、該ロータの外周面から上記シリンダの内周面に向かって出没するベーンと、上記シリンダ、サイドブロック、ロータおよびベーンにより仕切られたシリンダ内側の小室からなるとともに、上記ロータの回転により容積の大小変化を繰り返し、この容積変化により冷媒ガスを吸入し圧縮して吐出する圧縮室と、上記圧縮室から吐出される冷媒ガスの圧力が作用するオイル溜りと、上記ロータ軸のリア側端面を含む壁面で形成されるリア背圧空間と、上記リア背圧空間に連通し、かつ、上記ベーンが吸入行程から圧縮工程の区間で上記ベーン溝底部が連通するサライ溝と、上記オイル溜りに一端が開口し、他端が上記ベーン溝底部と上記サライ溝の連通を遮断された後の該ベーン溝底部に開口する高圧オイル供給路と、上記オイル溜りに入口が開口し、出口は上記リア背圧空間側に連通する背圧オイル供給路と、上記背圧オイル供給路の途中に設けられ、上記オイル溜りの圧力と上記リア背圧空間の圧力との差が所定値以下のときに開となり、その差が所定値を超えたときに閉となる背圧開閉弁と、上記背圧オイル供給路の途中であって上記背圧開閉弁より下流側に配置されるとともに、上記ロータ軸の回転により上記背圧オイル供給路内のオイルを流動させるネジ溝ポンプとを備えてなることを特徴とするものである。
【００１１】
本発明では、圧縮機の停止時は、オイル溜りとリア背圧空間の圧力差が殆どないため、背圧オイル供給路の背圧開閉弁が開となり、背圧オイル供給路を介しオイル溜りとリア背圧空間が連通する。圧縮機の起動直後は、ネジ溝ポンプのポンプ作用により、オイル溜りのオイルがリア背圧空間に導かれ、リア背圧空間からサライ溝を経由して積極的にベーン溝底部にオイルが供給される。これにより、ベーンがベーン溝から飛び出し、冷媒ガスの正常な圧縮が開始される。そうすると、オイル溜りの圧力がリア背圧空間よりも高くなり、それまで開いていた背圧開閉弁が閉じる。その後の圧縮機の定常運転においては、サライ溝と背圧オイル供給路が非連通となり、過剰なベーン背圧がベーンに作用せず、ベーン背圧として適正な中間圧が保たれ、余分な動力を必要とすることはない。
【００１２】
本発明においては、上記ネジ溝ポンプを上記ロータ軸の内周側に設けることができる。この構造の場合、上記ネジ溝ポンプについては、▲１▼上記ロータ軸の内周に設けられた円筒内面と、該円筒内面の内側で該円筒内面と所定の隙間を隔てて設けられた右ネジ形状の雄ネジとからなる構成、または、▲２▼上記ロータ軸の内周に設けられた左ネジ形状の雌ネジと、該雌ネジの内側で該雌ネジと所定の隙間を隔てて設けられた円筒表面とからなる構成を採用することができる。
【００１３】
本発明においては、上記ネジ溝ポンプを上記ロータ軸の外周側に設けることができる。この構造の場合、上記ネジ溝ポンプについては、▲１▼上記ロータ軸の外周に設けられた円筒表面と、該円筒表面の外側で該円筒表面と所定の間隔を隔てて設けられた左ネジ形状の雌ネジとからなる構成、または、▲２▼上記ロータ軸の外周に設けられた右ネジ形状の雄ネジと、該雄ネジの外側で該雄ネジと所定の間隔を隔てて設けられた円筒内面とからなる構成を採用することができる。
【００１４】
本発明においては、上記圧縮室で圧縮された冷媒ガスを吐出するシリンダ吐出孔と、該シリンダ吐出孔を圧縮機の運転時に開閉する吐出弁を設け、この吐出弁は、圧縮機の停止時に上記シリンダ吐出孔を開とする構成を採用することができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る気体圧縮機の実施形態について図１ないし図７を基に詳細に説明する。
【００１６】
図１に示した本実施形態の気体圧縮機は、一端開口型コンプレッサケース１内に圧縮機構部２を収納し、かつ、該コンプレッサケース１の開口端にフロントヘッド３を取り付けてなる、いわゆるシェル構造を採用している。
【００１７】
圧縮機構部２は内周略楕円状のシリンダ４を有し、シリンダ４の両端面にはサイドブロック５、６が取り付けられ、また、シリンダ４の内側にはロータ軸７を介して断面円形のロータ８が回転可能に設置されている。
【００１８】
ロータ軸７はロータ８の軸心に一体に設けられ、かつ、フロント側およびリア側サイドブロック５、６の軸受９、１０を介して支持されている。この両サイドブロック５、６の軸受９、１０はそれぞれのサイドブロック５、６の表裏面を貫通する孔形状となっている。
【００１９】
ロータ軸７のフロント側端部７Ｆは、フロント側サイドブロック５の軸受９からフロントヘッド３のボス部１１を貫通して外部へ突出している。また、フロントヘッド３のボス部１１外周にはベアリング１２を介してプーリ１３が回転可能に取り付けられており、このプーリ１３の端面側に電磁式のクラッチ１４が設けられている。このクラッチ１４のオン動作によりプーリ１３とロータ軸７が連結され、該プーリ１３と一体にロータ軸７が回転する。プーリ１３は図示しないベルト等を介してエンジン側プーリに連結され、かつ、エンジンの動力により回転する。
【００２０】
図２に示したように、ロータ８の外周面にはスリット状のベーン溝１５が５つ切り込み形成され、これらのベーン溝１５にはそれぞれ１枚ずつベーン１６が摺動可能に装着されている。この５枚のベーン１６はロータ８の外周面からシリンダ４の内周面に向かって半径方向に出没可能に設けられている。
【００２１】
シリンダ４の内側はシリンダ４内壁、サイドブロック５、６内面、ロータ８外周面およびベーン１６先端側の両側面により複数の小室に仕切られており、この仕切り形成された各小室が圧縮室１７である。この圧縮室１７は、ロータ８が図中矢印Ｒの方向へ回転することにより容積の大小変化を繰り返し、この容積変化により冷媒ガスの吸入・圧縮・吐出を行なう構造となっている。
【００２２】
すなわち、圧縮室１７の容積変化が生じると、その容積増加時に、吸入室１８内の低圧冷媒ガスが、フロント側サイドブロック５の吸入口５ａやシリンダ４の吸入通路１９と連通するようにリア側サイドブロック６の端面に掘られた吸入口（図示省略）を介して圧縮室１７へ吸入される。そして、圧縮室１７の容積が減少し始めると、その容積減少効果により圧縮室１７内の冷媒ガスが圧縮され始める。その後、圧縮された冷媒ガスの圧力がシリンダ４外部空間の吐出チャンバ２３側の圧力よりも高くなると、シリンダ４楕円短径部付近に位置するシリンダ吐出孔２１の吐出弁２２が開く。
【００２３】
上記のように吐出弁２２が開くと、圧縮室１７内の高圧冷媒ガスがシリンダ吐出孔２１からシリンダ４外部空間の吐出チャンバ２３側へ流出する。ベーン１６が吐出孔２１を通過すると同時に、吐出弁２２を挟んだ次の圧縮室１７と吐出チャンバ２３との圧力差が逆転し吐出弁２２が閉じる。
【００２４】
吐出チャンバ２３側へ流出した高圧冷媒ガスは、図１に示したように、リア側サイドブロック６に取り付けられている油分離器２４を経て吐出室２５へ吐出される。また、吐出チャンバ２３内に吐出した高圧冷媒ガス中には、圧縮機本体摺動部の潤滑や隙間部のシールのためのオイルがミストの状態で含まれている。この高圧冷媒ガス中のオイル成分は油分離器２４の分離フィルタ２６で分離捕獲され、かつ、吐出室２５底部のオイル溜り２７に滴下し貯留される。
【００２５】
吐出室２５底部のオイル溜り２７には吐出室２５の高圧、すなわち圧縮室１７から吐出室２５内に吐出した高圧冷媒ガスの圧力Ｐｄ（以下、吐出圧力という。）が作用している。
【００２６】
油分離器２４とリア側サイドブロック６との間には、リア背圧空間２８が圧縮機構部２の回転軸中心部に設けられ、また、油分離器２４には背圧オイル供給路２９と背圧開閉弁３０が設けられている。
【００２７】
リア背圧空間２８は、油分離器２４およびリア側サイドブロック６の一部とロータ軸７のリア側端面（一端面）７Ｒを含む壁面で形成されている。
【００２８】
背圧オイル供給路２９の直径は２〜３ｍｍであり、この背圧オイル供給路２９の入口はオイル溜り２７に開口し、背圧オイル供給路２９の出口はリア背圧空間２８に連通している。
【００２９】
背圧開閉弁３０は、背圧オイル供給路２９の入口直後に設置され、内面円筒状の弁室３１−１と、内面円錐状のシール面３１−２と、弁体として機能する鋼球３２と、圧縮バネ３３を具備する構造となっている。
【００３０】
弁室３１−１は、背圧オイル供給路２９の入口に設けられ、該背圧供給路２９の内径を拡大して形成されている。
【００３１】
シール面３１−２は、弁室３１−１の奥に続けて設けられ、弁室３１−１側が大径の９０°テーパ状に形成されている。
【００３２】
鋼球３２は、弁室３１−１の内径よりも僅かに小さい直径で弁室３１−１内を自在に移動可能であり、シール面３１−２に密着することが可能なように設けられている。この鋼球３２がシール面３１−２に密着していると、背圧開閉弁３０は閉となり、背圧オイル供給路２９は閉鎖される。この鋼球３２がシール面３１−２から離れると、背圧開閉弁３０は開となり、背圧オイル供給路２９は開放される。また、この鋼球３２には、背圧オイル供給路２９の入口側からオイル溜り２７の圧力、すなわち吐出圧力Ｐｄが作用すると同時に、シール面３１−２の底側からリア背圧空間２８の圧力も作用する。
【００３３】
圧縮バネ３３は、その一端がシール面３１−２の底から鋼球３２に当接し、かつ該鋼球３２を常時シール面３１−２から引き離す方向に付勢するように設けられている。
【００３４】
オイル溜り２７の圧力（吐出圧力Ｐｄ）がリア背圧空間２８の圧力より高くても、その差が所定値以下である場合には、圧縮バネ３３のバネ力で鋼球３２はシール面３１−２から引き離される。これにより、背圧開閉弁３０は開となり、背圧オイル供給路２９は開放状態に設定される。オイル溜り２７の圧力（吐出圧力Ｐｄ）がリア背圧空間２８の圧力より高く、かつ、その差が所定値を超える場合には、その差圧力により鋼球３２は圧縮バネ３３のバネ力に抗してシール面３１−２側に移動し、該シール面３１−２に鋼球３２が密着する。これにより、背圧開閉弁３０は閉となり、背圧オイル供給路２９は閉鎖状態に設定される。
【００３５】
特に、本実施形態の気体圧縮機では、定常運転時における適正なベーン背圧が吐出圧力Ｐｄの約５５〜７０％であるため、オイル溜り２７の圧力（吐出圧力Ｐｄ）がリア背圧空間２８の圧力よりも０．３〜０．５ＭＰａ以上高くなると、鋼球３２がシール面３１−２に密着して背圧オイル供給路２９を閉とするように、圧縮バネ３３のバネ力が設定されている。このバネ力設定は冷媒ガスとしてＲ１３４ａを用いた場合の例であるが、使用する冷媒ガスの種類により上記圧縮バネ３３のバネ力設定は異なる。たとえば、冷媒ガスとしてＲ２２やＲ４０７Ｃを用いる場合は、定常運転時の吐出圧力ＰｄがＲ１３４ａ使用時に比べ３０〜５０％高い。従って、オイル溜り２７の圧力（吐出圧力Ｐｄ）がリア背圧空間２８の圧力よりも０．５〜０．９ＭＰａ以上高くなると、鋼球３２がシール面３１−２に密着して背圧オイル供給路２９を閉とするように、圧縮バネ３３のバネ力が設定される。
【００３６】
尚、本実施形態の背圧開閉弁３０を所望の圧力差で開閉させるための手段としては、バネ力の設定のみならず、弁室３１−１の内径と鋼球３２の外径との間で形成される隙間を適宜選択することでも可能である。仮に、バネ力を一定として弁室３１−１の内径と鋼球３２の外径との隙間を広げると、開閉動作に要する圧力差が大きくなって背圧開閉弁３０は閉じにくくなり、隙間を狭めると開閉動作に要する圧力差は小さくなって閉じ易くなる。
【００３７】
リア側サイドブロック６のシリンダ対向面には軸受１０の周囲にサライ溝３４が形成されている。このサライ溝３４（以下、リア側サライ溝という。）は、冷媒ガスの吸入行程から圧縮行程の時期にベーン溝１５底部がその側面から対向し連通するように形成されている。
【００３８】
さらに、このリア側サライ溝３４は、リア側サイドブロック６の連通孔３５を介してリア背圧空間２８にも連通するように構成されている。
【００３９】
したがって、背圧開閉弁３０が開いて背圧オイル供給路２９が開放状態に設定されている場合は、背圧オイル供給路２９、リア背圧空間２８および連通孔３５を介してオイル溜り２７とリア側サライ溝３４が連通する。
【００４０】
本実施形態の気体圧縮機は、内面楕円形状のシリンダ４の中心に真円のロータ８を配置し、三日月型のシリンダ室を１８０°対向する位置に２つ形成しているため、双方のシリンダ室で冷媒ガスの吸入・圧縮・吐出という一連の動作を行なうことが可能となっている。この構造との関係から、リア側サライ溝３４はロータ軸７を介して１８０°対向する位置にそれぞれ１つずつ合計２つ設けている。これと同様に、図２に示した通り、前述した吸入通路１９、吸入口２０、シリンダ吐出孔２１、吐出弁２２、吐出チャンバ２３等もそれぞれ２つずつ設けられている。
【００４１】
さらに、本実施形態の気体圧縮機は、ロータ８にベーン１６を５枚配設しているため、ロータ８が１回転する間に一方の三日月型シリンダ室内でベーンに仕切られた圧縮室が５回形成される。従って、ロータ８が１回転する間に、一方の三日月型シリンダ室で冷媒ガスの吸入・圧縮・吐出という一連の動作が５回行われ、双方のシリンダ室で都合１０回行われる。そして、ベーン枚数の５枚というのは奇数であるため、双方のシリンダ室における吸入・圧縮・吐出の動作は位相が反対で交互に行われる。
【００４２】
リア側サライ溝３４とオイル溜り２７は、さらにリア側サイドブロック６のオイル供給孔３６と軸受１０のクリアランスを介して連通している。この連通ルートではオイル溜り２７のオイルが軸受１０のクリアランス通過時に減圧され、この減圧オイルがリア側サライ溝３４に供給される。この減圧オイルの圧力は冷媒ガスの吸入圧力と吐出圧力の中間圧である。
【００４３】
フロント側サイドブロック５のシリンダ対向面にもサライ溝３７が形成されている。このフロント側サライ溝３７は、リア側サライ溝３４と同様、冷媒ガスの吸入行程から圧縮行程の時期にベーン溝１５底部がその側面から対向し連通するように形成される。
【００４４】
また、このフロント側サライ溝３７は、フロント側サイドブロック５の軸受９のクリアランスと、フロント側サイドブロック５、シリンダ４およびリア側サイドブロック６のオイル供給孔３６、３６、３６を通じてオイル溜り２７に連通している。この連通ルートでも、オイル溜り２７のオイルが軸受９のクリアランス通過時に減圧され、この減圧オイルがフロント側サライ溝３７に供給される。なお、フロント側サライ溝３７もリア側サライ溝３４と同様の理由から２つ形成されている。また、この減圧オイルの圧力も冷媒ガスの吸入圧力と吐出圧力の中間圧である。
【００４５】
リア側サイドブロック６には高圧オイル供給路３８が設けられている。高圧オイル供給路３８の一端は、リア側サイドブロック６の軸受１０内面を一部刳り貫いてなる環状溝３９を介して同リア側サイドブロック６のオイル供給孔３６に連通し、かつ、該オイル供給孔３６を介してオイル溜り２７側に開口する構造となっている。また、この高圧オイル供給路３８の他端は、ベーン溝１５底部とサライ溝３４、３７との連通を遮断された後の該ベーン溝１５底部に開口する構造となっている。
【００４６】
つまり、本実施形態の気体圧縮機においては、ベーン溝１５底部とサライ溝３４、３７との連通が遮断された後に、高圧オイル供給路３８の他端にベーン溝１５底部がその側面方向から連通し、かつ、オイル溜り２７に存在する吐出圧力Ｐｄ相当の高圧オイルが、リア側サイドブロック６のオイル供給孔３６、環状溝３９および高圧オイル供給路３８を介しベーン背圧としてベーン溝１５底部に直接圧送される。すなわち、本実施形態の気体圧縮機においては、定常運転状態での吸入・圧縮行程にあるベーン１６のベーン溝１５底部には、吐出圧力と吸入圧力との中間圧力がベーン背圧として作用し、吐出行程にあるベーン１６のベーン溝１５底部には、吐出圧力がベーン背圧として作用するようになっている。ベーン溝１５底部とサライ溝３４、３７との連通が遮断される前に、高圧オイル供給路３８の他端がベーン溝１５底部と連通してしまうと、吸入・圧縮行程にあるベーン１６のベーン背圧が、高圧オイル供給路３８からの吐出圧力の影響により高くなってしまう。そのため、ベーン１６の先端部がシリンダ４の楕円内周面に押し付けられる荷重が大きくなり、摺動抵抗が増加して動力が増大し、車両の燃費に悪影響してしまう。
【００４７】
ロータ８の５つのベーン溝１５底部空間と、両サイドブロック５、６にそれぞれ２つずつ設けた合計４つのサライ溝３４、３７と、リア側サイドブロック６のリア背圧空間２８とはリア側サイドブロック６の連通孔３５により一つの空間として互いに連通する構造となる。この互いに連通する一つの空間全体を単に背圧空間と称する。この背圧空間の合計容積は、５枚のベーン１６が全てシリンダ４の楕円内周面に当接した状態のときに形成される、５つのベーン溝１５底部空間容積の合計値の約２倍となっている。背圧空間の合計容積をこのようにした理由は、圧縮機定常運転中のベーン１６の出入りに伴うベーン溝１５底部のオイル、すなわち背圧オイルの脈動の周囲への伝達を緩和させるために大きくしたいことと、オイル溜り２７のオイル量が少なくなり過ぎないように小さくしたいこととの、程よいバランスを考慮したためである。
【００４８】
背圧オイル供給路２９の途中にはネジ溝ポンプ４０が設けられ、このネジ溝ポンプ４０は背圧開閉弁３０より下流側に配置されている。特に、本実施形態では背圧オイル供給路２９の出口直前にネジ溝ポンプ４０を設置した。
【００４９】
ネジ溝ポンプ４０は、ロータ軸７の内周側に設けるか、あるいは、ロータ軸７の外周側に設けることができる。
【００５０】
図１の気体圧縮機では、ロータ軸７の内周側にネジ溝ポンプ４０を設けた例が示されており、その図１におけるネジ溝ポンプ４０を含む周辺部の詳細を図３に示した。図４は、ロータ軸７の内周側にネジ溝ポンプ４０を設けた例の他の実施形態について、図３同様に詳細を示した図である。
【００５１】
図５の気体圧縮機では、ロータ軸７の外周側にネジ溝ポンプ４０を設けた例が示されており、その図５におけるネジ溝ポンプ４０を含む周辺部の詳細を図６に示した。図７は、ロータ軸７の外周側にネジ溝ポンプ４０を設けた例の他の実施形態について、図６同様に詳細を示した図である。
【００５２】
＜図１（図３）に示すネジ溝ポンプ４０の構造説明＞
同図のネジ溝ポンプ４０は、ロータ軸７のリア側端部７Ｒを円筒状に形成するとともに、そのロータ軸リア円筒部４１の円筒内部に該円筒内面４２と所定の隙間を隔てて右ネジ形状の雄ネジ４３を設けたものである。
【００５３】
ここで、上記雄ネジ４３の構造については、油分離器２４のうちロータ軸リア側端面７Ｒの中心部と対向する部位を、ロータ軸リア円筒部４１の円筒内部に向かって棒状に突出形成するとともに、この棒状突出部４４に右ネジのネジ溝を形成してなる構造を採用した。
【００５４】
要するに、同図のネジ溝ポンプ４０は、ロータ軸７の内周に設けられた円筒内面、すなわちロータ軸リア円筒部４１の円筒内面４２と、この円筒内面４２の内側で該円筒内面と所定の隙間を隔てて設けられた右ネジ形状の雄ネジ４３とからなる構造であって、そのロータ軸７内周の円筒内面４２が回転するタイプである。
【００５５】
同図のネジ溝ポンプ４０を採用する気体圧縮機において、前述の背圧オイル供給路２９は、上記油分離器２４の棒状突出部４４の中心部を通り抜けて該棒状突出部４４の先端面側からロータ軸リア円筒部４１の内側奥部に入り、そこから同図のネジ溝ポンプ４０の雄ネジ４３と円筒内面４２の間を通って、該ロータ軸リア円筒部４１の円筒入口側からリア背圧空間２８に連通する構造とした。したがって、同気体圧縮機では、ロータ軸リア円筒部４１の円筒入口付近が背圧オイル供給路２９の出口となり、その出口の直前に同図のネジ溝ポンプ４０が配置される構造となっている。
【００５６】
＜図４に示すネジ溝ポンプの構造説明＞
同図のネジ溝ポンプ４０は、上記ロータ軸７のリア側端部７Ｒを円筒状に形成し、そのロータ軸リア円筒部４１の円筒内面４２に左ネジ形状の雌ネジ４５を設けるとともに、この雌ネジ４５の内側に該雌ネジと所定の隙間を隔てて円筒表面４６を設けたものである。
【００５７】
ここで、上記の如く雌ネジ４５と所定の隙間を隔てて設けられる円筒表面４６については、油分離器２４のうちロータ軸リア側端面７Ｒの中心部と対向する部位を、ロータ軸リア円筒部４１の円筒内部に向かって棒状に突出形成するとともに、この棒状突出部４４の外周を円筒表面形状に形成してなる構造を採用するものとした。
【００５８】
要するに、同図のネジ溝ポンプ４０は、ロータ軸７の内周（ロータ軸リア円筒部４１の円筒内面４２）に設けた左ネジ形状の雌ネジ４５と、この雌ネジ４５の内側で該雌ネジと所定の隙間を隔てて設けられた円筒表面４６（棒状突出部４７の外周面）とからなる構造であって、そのロータ軸７内周の雌ネジ４５が回転するタイプである。
【００５９】
同図のネジ溝ポンプ４０を採用する気体圧縮機において、前述の背圧オイル供給路２９は、上記油分離器２４の棒状突出部４４の中心部を通り抜けて該棒状突出部４４の先端面側からロータ軸リア円筒部４１の内側奥部に入り、そこから同図のネジ溝ポンプ４０の雌ネジ４５と円筒表面４６の間を通って、該ロータ軸リア円筒部４１の円筒入口側からリア背圧空間２８に連通する構造とした。したがって、この場合も、ロータ軸リア円筒部４１の円筒入口付近が背圧オイル供給路２９の出口となり、その出口の直前に同図のネジ溝ポンプ４０が配置される構造となっている。
【００６０】
＜図５（図６）に示すネジ溝ポンプ４０の構造説明＞
同図のネジ溝ポンプ４０は、ロータ軸リア側端面７Ｒの中心部をこれと対向する油分離器２４側に棒状に突出させ、この棒状突出部４７の外周面を円筒表面状に形成するとともに、その円筒表面４８の外側に所定の隙間を隔てて左ネジ形状の雌ネジ４５を設けたものである。
【００６１】
ここで、上記雌ネジ４５の構造については、上記棒状突出部４７が挿入される孔４９を油分離器２４側に穿設するとともに、その孔４９の内面に左ネジのネジ溝を形成してなる構造を採用した。
【００６２】
要するに、同図のネジ溝ポンプ４０は、ロータ軸７の外周に設けられた円筒表面４８（棒状突出部４７の外周面）と、その円筒表面４８の外側で該円筒表面と所定の間隔を隔てて設けられた左の雌ネジ４５とからなる構造であって、そのロータ軸７外周の円筒表面が回転するタイプである。
【００６３】
同図のネジ溝ポンプ４０を採用する気体圧縮機においては、前述の背圧オイル供給路２９は、油分離器２４の孔４９の奥底部側から該孔４９内に入り、そこから更にネジ溝ポンプ４０の雌ネジ４５と円筒表面４８の間を通り抜けて、該孔４９の入口側からリア背圧空間２８に連通する構造とした。したがって、この場合は、上記孔４９の入口付近が背圧オイル供給路２９の出口であって、その出口の直前に同図のネジ溝ポンプ４０が配置される構造となっている。
【００６４】
＜図７に示すネジ溝ポンプの構造説明＞
同図のネジ溝ポンプ４０は、ロータ軸リア側端面７Ｒの中心部をこれと対向する油分離器２４側に棒状に突出させ、この棒状突出部４７の外周面に右ネジ形状の雄ネジ４３を形成するとともに、その雄ネジ４３の外側に該雄ネジと所定の隙間を隔てて円筒内面５０を設けたものである。
【００６５】
ここで、上記のように雄ネジ４３と所定の隙間を隔てて設けられる円筒内面５０の構造については、上記棒状突出部４７が挿入される孔４９を油分離器２４側に穿設するとともに、その孔４９の内面を円筒内面状に形成してなる構造を採用した。
【００６６】
要するに、同図のネジ溝ポンプ４０は、ロータ軸７の外周に設けられた右の雄ネジ４３と、該雄ネジ４３の外側で該雄ネジと所定の間隔を隔てて設けられた円筒内面５０とからなる構造であって、そのロータ軸７外周の雄ネジ４３が回転するタイプである。
【００６７】
同図のネジ溝ポンプ４０を採用する気体圧縮機においては、前述の背圧オイル供給路２９は、油分離器２４の孔４９の奥底部側から該孔４９内に入り、そこから更にネジ溝ポンプ４０の雄ネジ４３と円筒内面５０の間を通り抜けて、該孔４９の入口側からリア背圧空間２８に連通する構造とした。したがって、この場合も上記孔４９の入口付近が背圧オイル供給路２９の出口であって、その出口の直前に同図のネジ溝ポンプ４０が配置される構造となっている。
【００６８】
＜上記各ネジ溝ポンプに共通の構造説明＞
雄ネジ４３や雌ネジ４５の条数は１条に限らず、複数条でもよい。１条の場合、雄ネジ４３や雌ネジ４５のネジ山の頂点には軸方向に１〜２ｍｍ程度の幅の円筒面を形成させる。条数を増やすことによりこの円筒面の幅を小さくできる。
【００６９】
雄ネジ４３のネジ山の頂点と相隔てられた円筒面４２又は５０との所定の隙間Ｇ１、および、雌ネジ４５のネジ山の頂点と相隔てられた円筒表面４６又は４８との所定の隙間Ｇ１は、使用するオイルの動粘度が高ければ広くでき、動粘度が低ければ狭くする必要がある。本実施形態のようなベーンロータリータイプの気体圧縮機においては、他のタイプの気体圧縮機に比べてオイルの動粘度が高い（４０℃で９０ｃＳｔ以上、１００℃で１８ｃＳｔ以上）ため、隙間Ｇ１は０．１〜１．０ｍｍ程度の幅の隙間でよい。
【００７０】
雄ネジ４３や雌ネジ４５の断面形状は、ネジ溝の壁面が９０°もしくは９０°に近い矩形が好ましい。仮に、壁面が６０°の勾配をもつような三角形断面の一般的なネジを用いた場合には、オイルを流動させる力が回転軸方向だけでなく半径方向にも強く作用することとなり、回転駆動力を増加させる要因となる可能性がある。
【００７１】
＜図１（図３）と図５（図６）に示すネジ溝ポンプ４０の動作説明＞
これらの図におけるネジ溝ポンプ４０は、いずれもネジは回転することなく、ロータ軸７の回転により円筒面が回転して、背圧オイル供給路２９内のオイルをリア背圧空間２８の方向へ流動させる。すなわち、圧縮機の起動によりロータ軸７が回転を開始すると、ネジ溝ポンプ４０において、回転しない雄ネジ４３または雌ネジ４５のネジ山の頂点と所定の隙間Ｇ１を隔てた回転する円筒内面４２または円筒表面４８との間に介在しているオイルに、ロータ軸７と同じ回転方向の粘性流が生じる。この回転するオイルの粘性流が雄ネジ４３または雌ネジ４５のネジ溝内のオイルに粘性摩擦で伝えられ、そのネジ溝内のオイルも引きずられるように回転しようとする。そして、ネジ溝内のオイルが回転すると、この回転するオイルが回転していないネジ溝の壁面に衝突し、オイルの流れの方向がネジ溝の壁面に沿ってリア背圧空間２８側に向かうように変換される。
【００７２】
上記のようにしてオイルの流れの方向がリア背圧空間２８側に向かうため、ネジ溝ポンプ４０上流側の背圧オイル供給路２９からネジ溝ポンプ４０側へオイルが吸い込まれ、かつ、該ネジ溝ポンプ４０からその下流側のリア背圧空間２８へオイルが続々と連続的に送出される。このため、オイルはさらにリア背圧空間２８から連通孔３５を介してサライ溝３４に供給される。
【００７３】
上記のようにしてサライ溝３４にも続々とオイルが供給されるため、オイルはサライ溝３４からベーン溝１５底部に入ろうとする。そして、オイルがベーン溝１５底部に入ると同時にベーン１６がベーン溝１５から飛び出し、冷媒ガスの吸入・圧縮・吐出が開始される。
【００７４】
上記のように動作説明すると、ロータ軸７が回転してからベーン１６が飛び出すまでにかなりの時間がかかるように感じられるが、ロータ軸７の回転開始からベーン１６の飛び出し動作までは瞬時に行なわれる。これは、リア背圧空間２８やサライ溝３４およびベーン溝１５底部には、ロータ軸７の回転開始前から既にオイルが存在している。オイルは非圧縮性流体であるため、ネジ溝ポンプ４０からオイルの送出が開始されると同時に、この送出されたオイルが下流側のベーン溝１５底部のオイルを押し出すように作用するためである。
【００７５】
上記の如く冷媒ガスの吸入・圧縮・吐出が開始されると、その吐出圧力によりオイル溜り２７の上部空間の吐出室２５が徐々に高圧となる。この高圧がオイル溜り２７のオイルに作用し、オイル溜り２７から背圧オイル供給路２９へさらにオイルが送出されるとともに、オイル溜り２７からリア側サイドブロック６のオイル供給孔３６を介してリア側サイドブロックの軸受１０へのオイル供給が開始される。また、リア側サイドブロック６、シリンダ４およびフロント側サイドブロック５のオイル供給孔３６を通じてオイル溜り２７からフロント側サイドブロックの軸受９へのオイル供給も開始される。
【００７６】
冷媒ガスの吸入・圧縮・吐出が何度か繰り返されると、吐出室２５がさらに高圧となり、オイル溜り２７のオイルにもその高圧が作用する。そして、オイル溜り２７のオイルの圧力がリア背圧空間２８の圧力よりも０．３〜０．５ＭＰａ以上高くなると、背圧オイル供給路２９の背圧開閉弁３０が作動する。つまり、圧縮バネ３３が収縮し、鋼球３２がシール面３１−２に密着する。これにより、背圧開閉弁３０が閉となり、背圧オイル供給路２９が閉鎖される。そうすると、ベーン溝１５底部にはフロントおよびリア側サイドブロック５、６の軸受９、１０のクリアランスを介して減圧された中間圧のオイルが供給され、この気体圧縮機は定常状態の運転に入る。
【００７７】
＜図４と図７に示すネジ溝ポンプの動作説明＞
これらの図におけるネジ溝ポンプ４０は、いずれもロータ軸７の回転によりネジが回転し、ネジ山の頂点と相隔てられた円筒面は回転しないで、背圧オイル供給路２９内のオイルをリア背圧空間２８の方向へ流動させる。すなわち、圧縮機の起動によりロータ軸７が回転を開始すると、ネジ溝ポンプ４０において、雄ネジ４３または雌ネジ４５のネジ溝内のオイルも回転する。しかし、このネジ溝内のオイルの回転は、ネジ山の頂点と所定の隙間Ｇ１を隔てた円筒表面４６または円筒内面５０との間に介在している回転しないオイルの粘性摩擦抵抗により抑制される。このようにネジ溝内のオイルの回転が抑制されることにより、ネジ溝内のオイルにおいて該ネジ溝の壁面に沿ったリア背圧空間２８側への流動が生じる。
【００７８】
上記のようにしてオイルの流れの方向がリア背圧空間２８側に向かうため、ネジ溝ポンプ４０上流側の背圧オイル供給路２９からネジ溝ポンプ４０側へオイルが吸い込まれ、該ネジ溝ポンプ４０からその下流側のリア背圧空間２８へオイルが続々と連続的に送出される。この後の動作は前述した図１（図３）と図５（図６）に示すネジ溝ポンプ４０と同様である。
【００７９】
ところで、前述した図１（図３）と図５（図６）のネジ溝ポンプ４０、並びに図４と図７のネジ溝ポンプにおいて、そのポンプ内部でオイルが流動する共通の理由は以下の通りである。すなわち、ネジ溝ポンプ内のオイルが回転側と固定側とに分けられ、互いの接触部分で粘性摩擦抵抗が働き、オイル自身はロータ軸７の回転速度よりも遅く回転することにより、ネジ山の壁面に沿って流動するというものである。
【００８０】
従って、図１（図３）と図５（図６）のネジ溝ポンプ４０、並びに図４と図７のネジ溝ポンプにポンプとしての機能上の差は殆どない。しかしながら、図１（図３）と図５（図６）に示されるような、ネジが回転せずにネジ山の頂点と相隔てられた凹凸のない円筒面が回転するタイプのネジ溝ポンプの場合には、回転体の円周方向の重量バランスが均等に保てるために、重量バランスの僅かな狂いによる回転時の振動や騒音を生じることがない。これに対して図４と図７に示されるような、ネジが回転するタイプのネジ溝ポンプの場合には、ネジを形成させる際に円周方向の重量バランスを均等に保つことが困難であるため、気体圧縮機に用いるネジ溝ポンプとしては、ネジが回転せずに円筒面が回転するタイプの方がより好ましい。
【００８１】
尚、上記のネジ溝ポンプの例では、一方がネジで他方が円筒面の場合について示したが、回転側、非回転側の双方にネジを構成させるタイプでも良い。
【００８２】
＜圧縮機起動直後からさらに効率よくネジ溝ポンプを動作させる構造の説明＞
圧縮機起動時にネジ溝ポンプ４０のポンプ作用を効率よく引き出すには、オイル溜り２７にオイルをできるだけ多く貯留させておいた方がよい。圧縮機をエアコンシステムに取り付けた直後は、圧縮機出荷時にオイル溜りにオイルが封入されているため、ネジ溝ポンプ４０は効率よく作用する。しかし、圧縮機の運転が繰り返し行なわれた後は、圧縮機停止後に、オイル溜り２７のオイルが軸受９、１０へのオイル供給孔３６を通じて低圧の吸入室１８側へ移行するため、オイル溜り２７にオイルが貯留されない状態が起こり得る。
【００８３】
ところで、従来、オイルが吸入室１８側へ送出されている状態で圧縮機を再起動したときのオイル圧縮による起動トルクの増大や、それに伴う起動騒音の増大を抑制することが技術的課題とされ、その対策として次のような手段が提案、実施されている。例えば、▲１▼吸入室１８に連通するフロントヘッド３の吸入ポート３−１に逆止弁を設ける、または、▲２▼軸受９、１０へのオイル供給孔３６の入口に開閉弁を設けるなどである。これらの手段により、圧縮機停止後にもオイルが吸入室１８側へ送出されないようにし、オイル溜り２７に十分に貯留されるようにしている。
【００８４】
本発明における気体圧縮機において、ネジ溝ポンプ４０を効率よく作用させるために、オイル溜り２７にオイルを貯留させておく手段として、上記▲１▼または▲２▼の手段を併用することも有効ではある。しかし、より好ましい手段としては、図２に示した通り、圧縮機停止時に吐出弁２２がシリンダ吐出孔２１を完全に塞がないように、そのシリンダ吐出孔２１の吐出弁側開口端と吐出弁２２との間に微小な隙間Ｇ２を設ける方法がある。この場合、吐出弁２２が板厚０．１５〜０．３ｍｍのリードバルブであるときは、この微小な隙間Ｇ２は０．１〜０．５ｍｍ程度とし、圧縮機運転時のシリンダ吐出孔２１を開閉可能な構成とする。
【００８５】
上記のような構成を採用すると、圧縮機停止直後は、リードバルブタイプの吐出弁２２の弾性力でシリンダ吐出孔２１が開となり、これによりシリンダ吐出孔２１から高圧冷媒ガスが吸入室１８側へ移行するため、吐出室２５底部のオイル溜り２７に高圧が作用しなくなる。したがって、前述の▲１▼や▲２▼の手段のように逆止弁や開閉弁等の機構を設けることなく、圧縮機停止後にもオイル溜り２７にオイルを十分貯留させておくことができるため、次回の圧縮機起動直後からネジ溝ポンプ４０を効率よく作用させることができる。また、圧縮機停止時にシリンダ吐出孔２１との間に隙間を有するリードバルブは、運転時におけるシリンダ吐出孔２１を閉じようとするときに衝突する速度が、圧縮機停止時にシリンダ吐出孔２１との間に隙間をもたないリードバルブよりも遅いため、騒音低減を図ることもできる。
【００８６】
＜背圧開閉弁等の他の構成＞
背圧開閉弁３０に関する他の構成としては、鋼球３２に代えて、たとえばシール面３１−２が９０°のテーパ面となっている円柱状の弁体を用いてもよい。またシール面３１−２はテーパ面であれば９０°以外のものも適用することができる。
【００８７】
背圧オイル供給路２９と背圧開閉弁３０は、油分離器２４側でなく、リア側サイドブロック６に組み込み形成してもよい。
【００８８】
【発明の効果】
本発明に係る気体圧縮機によると、ロータ軸の回転により背圧オイル供給路内のオイルを流動させるネジ溝ポンプを備える構成を採用したため、定常運転時のベーン背圧を適正に維持しつつ、以下の効果を有する。
【００８９】
（１）圧縮機の起動によるロータ軸の回転開始と同時に、ネジ溝ポンプのポンプ作用によりベーン溝底部にオイルが供給されてベーンが飛び出すため、圧縮機起動直後から直ぐに正常な冷媒ガスの圧縮動作を開始することが可能となる。正常な圧縮動作が開始されると、直ちに背圧開閉弁が閉じてネジ溝ポンプによるベーン溝底部へのオイル供給が停止するため、圧縮機の定常運転時に過剰なベーン背圧が生ぜず、動力の上昇を防止することができる。したがって、車両の低燃費を維持したまま冷房の立ち上がりが早くなる。
【００９０】
（２）上記のようなネジ溝ポンプのポンプ作用によりベーン溝底部にオイルが供給されることで、圧縮機の定常運転時とは別個独立に、圧縮機起動時のベーン背圧を十分に確保することが可能となり、圧縮機起動時のチャタリングの発生を防止することができ、車室内に伝わる騒音が低減される。
【００９１】
（３）圧縮機起動の際に冷媒ガスをリア背圧空間に供給しないので、潤滑に対する悪影響がなくなり、圧縮機の耐久性が向上する。
【００９２】
（４）圧縮機起動時のベーン飛び出しの際に、ベーンに加わる遠心力を必要としないため、ベーンのさらなる軽量化が図れ、ベーン溝のオフセット量の設計自由度が広がる。
【００９３】
（５）圧縮機起動時のベーン飛び出しの際に、ベーン溝内のオイルの粘性抵抗の影響を殆ど受けなくなるため、より一層高粘度のオイルを使用することが可能となり、油膜によるシール部分の漏れ（内部リーク）を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態である気体圧縮機の断面図。
【図２】図１のＩＩ‐ＩＩ線断面図。
【図３】図１の気体圧縮機に採用されているネジ溝ポンプとその周辺部の拡大図。
【図４】図１の気体圧縮機に採用されているネジ溝ポンプの変形例とその周辺部の説明図。
【図５】本発明の他の実施形態である気体圧縮機の断面図。
【図６】図５の気体圧縮機に採用されているネジ溝ポンプとその周辺部の拡大図。
【図７】図５の気体圧縮機に採用されているネジ溝ポンプの変形例とその周辺部の説明図。
【符号の説明】
１  コンプレッサケース
２  圧縮機構部
３  フロントヘッド
３−１  吸入ポート
４  シリンダ
５  フロント側サイドブロック
５ａ  吸入口
６  リア側サイドブロック
７  ロータ軸
７Ｆ  ロータ軸フロント側端部
７Ｒ  ロータ軸リア側端面
８  ロータ
９、１０  軸受
１１  ボス部
１２  ベアリング
１３  プーリ
１４  クラッチ
１５  ベーン溝
１６  ベーン
１７  圧縮室
１８  吸入室
１９  吸入通路
２０  吸入口
２１  シリンダ吐出孔
２２  吐出弁
２３  吐出チャンバ
２４  油分離器
２５  吐出室
２６  分離フィルタ
２７  オイル溜り
２８  リア背圧空間
２９  背圧オイル供給路
３０  背圧開閉弁
３１−１  弁室、
３１−２  シール面
３２  鋼球
３３  圧縮バネ
３４  リア側サライ溝
３５  連通孔
３６  オイル供給孔
３７  フロント側サライ溝
３８  高圧オイル供給路
３９  環状溝
４０  ネジ溝ポンプ
４１  ロータ軸リア円筒部
４２  ロータ軸リア円筒部の円筒内面
４３  雄ネジ
４４  油分離器の棒状突出部
４５  雌ネジ
４６  油分離器の棒状突出部の外周面（円筒表面）
４７  ロータ軸の棒状突出部
４８  ロータ軸の棒状突出部の外周面（円筒表面）
４９  孔
５０  孔の内面（円筒内面）
Ｇ１、Ｇ２  隙間
【図１】
2004190510.tif 000003
【図２】
2004190510.tif 000004
【図３】
2004190510.tif 000005
【図４】
2004190510.tif 000006
【図５】
2004190510.tif 000007
【図６】
2004190510.tif 000008
【図７】
2004190510.tif 000009