(57)【要約】【課題】バックコート層にアルミナ含有させて耐久性を改善する際に、バックコート層の研磨能を低く抑える。【解決手段】バックコート層は非磁性粉末として少なくともカーボンブラックとアルミナを含有し、アルミナの含有量（ｘ）重量部及び、角柱状のセンダストバー２の角部を、バックコート層に垂直に進入角度１２度まで押し込んだ状態で、単位幅当たり０．５２６Ｎ／ｃｍの張力で支持し、走行速度０．３ｍ／ｓで長さ５０ｍ分を１往復させた際における上記センダストバーの摩耗により形成された面の走行方向の幅長さ（バックコート層の研磨能）（ｙ）μｍが、ｘｙ直交座標軸でグラフを描いたときに、４式；ｙ＝４．６ｘ＋１２．２、ｙ＝４．１ｘ＋１０．８、ｙ＝１３、ｙ＝１７　に囲まれた範囲内であることを特徴とする磁気記録媒体。【選択図】　図１
2004063010.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
非磁性支持体の一方の面に少なくとも非磁性層と前記非磁性層上に磁性層が設けられ、他方の面にバックコート層が設けられている磁気記録媒体であって、
前記バックコート層は非磁性粉末として少なくとも、カーボンブラックとアルミナを含有し、前記アルミナを除く前記非磁性粉末１００重量部に対する前記アルミナの含有量（ｘ）重量部、及び、
断面が正方形である角柱状のセンダストバーの長手方向と前記磁気記録媒体の走行方向が直行するように、前記バックコート層表面に前記センダストバーの角部を、前記磁気記録媒体の走行方向に対して垂直に、進入角度１２度まで押し込んだ状態で、単位幅当たり０．５２６Ｎ／ｃｍの張力で支持し、走行速度０．３ｍ／ｓで前記磁気記録媒体の長さ５０ｍ分を１往復させた際における、前記センダストバーの摩耗により形成された面の走行方向の幅長さ（バックコート層の研磨能）（ｙ）μｍが、
ｘｙ直交座標軸でグラフを描いたときに下記の４つの式に囲まれた範囲内であることを特徴とする磁気記録媒体。
ｙ＝４．６ｘ＋１２．２　　　　・・・（１）
ｙ＝４．１ｘ＋１０．８　　　　・・・（２）
ｙ＝１３　　　　　　　　　　　・・・（３）
ｙ＝１７　　　　　　　　　　　・・・（４）
【請求項２】
前記バックコート層に含まれる前記アルミナの平均粒径が、０．１５〜０．２３μｍである請求項１記載の磁気記録媒体。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、バックコート層を有する磁気記録媒体に関し、より詳しくは、耐久性に優れ、且つ磁性層とバックコート層が擦れ合う際に、磁性層を傷つけないバックコート層を有する磁気記録媒体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ビデオテープやコンピュータ記憶装置用の磁気記録媒体は、磁気ヘッドを介して情報が記録・再生される。このときテープ型の磁気記録媒体では、直接磁気ヘッドや走行経路にあるガイドピン、ガイドロール、キャプスタン、ピンチローラ等と接触しながら走行する方式をとっているので、磁性層やバックコート層は常に摩耗しやすい環境にある。特に、バックコート層設置の目的の一つは走行安定性であり、磁気記録媒体の走行経路はバックコート層とガイドピン等とが接触するように配置されていることが多く、このため長時間の磁気記録媒体の走行において、ガイドピン等との接触に対するバックコート層の耐久性が問題となっている。
【０００３】
一般的に、バックコート層の耐久性を改善するためにアルミナなどのモース硬度の高い無機顔料をバックコート層に含有させることが知られている。例えば、特開平１０−３１２５３０号公報には、バックコート層にモース硬度７以上の無機質粉体を含有し、且つこの無機質粉体は、平均粒径０．１２〜０．７０μｍの範囲にあるものが個数換算で９５％以上を占めることを特徴とする磁気記録媒体が提案されている。また、特開平１１−８６２６７号公報には、バックコート層の最上バックコート層以外の層（中間バックコート層）に平均粒径が上記バックコート層の膜厚よりも小さいモース硬度５以上の研磨材として無機粉末を含有し、上記最上バックコート層にはモース硬度５以上の無機粉末を実質上含有しないことを特徴とする磁気記録媒体が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
特に近年のコンピュータ記憶装置用の磁気記録媒体では、高記録密度化にともない電磁変換特性やエラーの改善のために磁性層の薄膜化と平滑性が求められていると同時に、記憶装置の信頼性のために磁気記録媒体に今まで以上の耐久性が要求されている。
【０００５】
しかし、アルミナをバックコート層に含有させると、バックコート層の耐久性は改善されるがバックコート層の研磨能（バックコート層を対象物と接触させた際に、バックコート層が対象物を削る能力）が高くなる。磁気記録媒体はカートリッジ内にロール状に巻き取られている状態から、記録再生のためにカートリッジ内から引き出され記憶装置内の走行経路を通り、再び装置内またはカートリッジ内でロール上に巻き取られるため、バックコート層の研磨能が高いと何度もロール状に巻き取られる際に、磁性層とバックコート層が擦れ合い、特に薄膜且つ平滑な磁性層は傷つけられてしまう可能性があることを発見した。この傷はエラーの原因となると同時に、傷から発生した破片が磁気ヘッドの目詰まりの原因や、ガイドピン等に堆積することにより走行を不安定させる原因となる。
【０００６】
そこで本発明は、バックコート層にアルミナ含有させて耐久性を改善する際に、バックコート層の研磨能を低く抑えた磁気記録媒体を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するための本発明の磁気記録媒体は、非磁性支持体の一方の面に少なくとも非磁性層とその非磁性層上に磁性層が設けられ、他方の面にバックコート層が設けられている磁気記録媒体であって、バックコート層は非磁性粉末として少なくとも、カーボンブラックとアルミナを含有し、アルミナを除く非磁性粉末１００重量部に対するアルミナの含有量（ｘ）重量部及び、断面が正方形である角柱状のセンダストバーの長手方向と磁気記録媒体の走行方向が直行するように、バックコート層表面にセンダストバーの角部を、磁気記録媒体の走行方向に対して垂直に、進入角度１２度まで押し込んだ状態で、単位幅当たり０．５２６Ｎ／ｃｍの張力で支持し、走行速度０．３ｍ／ｓで磁気記録媒体の長さ５０ｍ分を１往復させた際における、センダストバーの摩耗により形成された面の走行方向の幅長さ（バックコート層の研磨能）（ｙ）μｍが、ｘｙ直交座標軸でグラフを描いたときに下記の４つの式（１）〜（４）に囲まれた範囲内であることを特徴とする。
ｙ＝４．６ｘ＋１２．２　　　　・・・（１）
ｙ＝４．１ｘ＋１０．８　　　　・・・（２）
ｙ＝１３　　　　　　　　　　　・・・（３）
ｙ＝１７　　　　　　　　　　　・・・（４）
【０００８】
バックコート層に含まれるアルミナの平均粒径は、０．１５〜０．２３μｍであることが好ましい。
【０００９】
このような構成により、バックコート層にアルミナ含有させて耐久性を改善する際に、バックコート層の研磨能を低く抑えることができる。
【００１０】
バックコート層にモース硬度の高いアルミナを含有させるのは、バックコート層内部に大きな平均粒径の粉体を入れることによる塗膜の補強効果と、表面に露出したアルミナによる耐摩耗性改善の効果があるためである。しかし、表面に露出した研磨剤はモース硬度の高いほど耐摩耗性改善に効果があるが、同時にバックコート層の研磨能を高くするため、磁性層とバックコート層が接触し擦れ合う際に磁性層を傷つけてしまう可能性がある。
【００１１】
磁性層を傷つけないようにアルミナの含有量を少なくすると、バックコート層の研磨能は低くなるが、補強効果も耐摩耗性も小さくなる。また、アルミナの平均粒径を小さくすると、表面に存在するアルミナは他の無機粉末や結合剤樹脂の間に埋もれ、十分に表面に露出しなくなるため研磨能は低くなるが、バックコート層内に存在するアルミナの補強効果も小さくなり十分な耐久性が得られない。
【００１２】
そこで本発明では、アルミナをバックコート層に含有させることでバックコート層の耐久性を改善するとともに、バックコート層の研磨能を低く抑えることにより、磁性層が傷つくことを防ぐことができる。この方法として、当業者が従来適用するアルミナと比較して研磨能の低いアルミナを用いることにより、補強効果と耐摩耗性を持つのに十分な量を含有させても、バックコート層の研磨能が磁性層を傷つけるまでに高くなることを防ぐことができる。
【００１３】
アルミナの研磨能として、次の相対研磨能の評価を用いることができる。まず試験するアルミナ２重量部と水９８重量部によりアルミナスラリーを作製し、このアルミナスラリーを定量供給しながら、マンガンジンクフェライト単結晶（１１１）面をバフ上で研磨し、単位時間あたりの研磨量（単結晶の削れた長さ）を測定する。これを標準試料の研磨量と比較し相対研磨能とする。ここで標準試料は住友化学（株）製ＡＫＰ２０を使用し、この相対研磨能を１００とした。
【００１４】
相対研磨能の低いアルミナとしては、例えば、大明化学工業（株）製のＴＭ−ＤＲ、ＴＭ−ＤＡ、ＴＭ−ＤＡＲなどが挙げられる。これらのアルミナは粒子が球状に近く、大きな角部を持たないため相対研磨能が低いと考えられる。これらのアルミナの好ましい含有量は、アルミナを除く非磁性粉末１００重量部に対するアルミナの含有量（ｘ）重量部、及び断面が正方形である角柱状のセンダストバーの長手方向と磁気記録媒体の走行方向が直行するように、バックコート層表面にセンダストバーの角部を、磁気記録媒体の走行方向に対して垂直に、進入角度１２度まで押し込んだ状態で、単位幅当たり０．５２６Ｎ／ｃｍの張力で支持し、走行速度０．３ｍ／ｓで磁気記録媒体の長さ５０ｍ分を１往復させた際における、センダストバーの摩耗により形成された面の走行方向の幅長さ（ｙ）（バックコート層の研磨能）μｍが、ｘｙ直交座標軸でグラフを描いたときに下記の４つの式（１）〜（４）に囲まれた範囲内で表される。この範囲を図１に斜線で示す。
【００１５】
ｙ＝４．６ｘ＋１２．２　　　　・・・（１）
ｙ＝４．１ｘ＋１０．８　　　　・・・（２）
ｙ＝１３　　　　　　　　　　　・・・（３）
ｙ＝１７　　　　　　　　　　　・・・（４）
【００１６】
大明化学（株）製のアルミナで平均粒径の最も大きいＴＭ−ＤＲ（平均粒径０．２３μｍ）は、含有量０．２重量部（上記範囲での（ｘ）の最小値）でもバックコート層の補強効果と耐摩耗性を得ることができる。これより含有量が少ないと十分な補強効果と耐摩耗性が得られない。１．０重量部を越えるとバックコート層の研磨能が高くなり過ぎ磁性層を傷つけてしまう。このＴＭ−ＤＲの含有量とバックコート層の研磨能の関係が上記（１）式を表す。平均粒径の最も小さいＴＭ−ＤＡＲ（平均粒径０．１５μｍ）では、平均粒径が小さいために十分な補強効果と耐摩耗性を得るためにＴＭ−ＤＲよりも多い含有量が必要であり、０．５５重量部以上含有させることにより補強効果と耐摩耗性が得られる。しかし、１．４５重量部を超えるとバックコート層の研磨能が高くなり過ぎ磁性層を傷つけてしまう。このＴＭ−ＤＡＲの含有量とバックコート層の研磨能の関係が上記（２）式を表す。
【００１７】
平均粒径が０．２３μｍより小さくなるに従って、その小さいアルミナの（ｘ）（ｙ）関係式は（１）式から（２）式へと変化する。従ってＴＭ−ＤＲとＴＭ−ＤＡＲの間の平均粒径であるＴＭ−ＤＡの含有量（ｘ）とバックコート層の研磨能（ｙ）は、ｘｙ直行座標軸に描いたときに（１）式と（２）式の間に書かれる。
【００１８】
ＴＭ−ＤＲより大きい平均粒径で且つ相対研磨能の低いアルミナは現在ないが、これより大きい平均粒径では相対研磨能が大きくなり、補強効果を持つのに十分な量を含有させたときに、研磨能が高くなり過ぎると考えられる。また、ＴＭ−ＤＡＲより小さい平均粒径で且つ相対研磨能の低いアルミナは現在ないが、これより小さい平均粒径では補強効果が小さく十分な耐久性が得られにくいと考えられる。従って、これらの相対研磨能の低いアルミナの平均粒径は０．１５〜０．２３μｍが好ましい。
【００１９】
平均粒径が０．１５〜０．２３μｍのアルミナであっても、相対研磨能の高いアルミナでは上記範囲をはずれ、十分な補強効果と耐磨耗性が得られる含有量にすると磁性層を傷つけてしまう。また、平均粒径０．１５μｍ未満では十分な補強効果と耐摩耗性が得られない。
【００２０】
なお、アルミナの平均粒径は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を使用し、倍率２００００倍で球形のアルミナの粒径を１００個測定しその平均値とした。
【００２１】
バックコート層の研磨能の測定は、コンピュータ用記憶装置システムの一つである３．８１ｍｍ幅、ヘリカル走査記録、情報交換用磁気テープカートリッジ、ＤＤＳ−４様式、テープ長１５０ｍの規格にある磁性層の研磨能測定方法（ＥＣＭＡ−２８８ＡｎｎｅｘＨ：Ｔａｐｅ　ａｂｒａｓｉｖｉｔｙ　ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ　ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ）に従って測定した。
【００２２】
図２に示すように、断面が正方形である角柱状のセンダストバーをその長手方向が上記磁気記録媒体の走行方向と直行するように配置し、次に、バックコート層表面にセンダストバーの角部を、磁気記録媒体の走行方向に対して垂直に、進入角度１２度まで押し込む。その後、単位幅当たり０．５２６Ｎ／ｃｍの張力で支持した磁気記録媒体を走行速度０．３ｍ／ｓで、長さ５０ｍ分を１往復させる。センダストバーは６．０×６．０×２５．０ｍｍの断面が正方形である角柱状のセンダストバー（トーキン（株）製、センダストバー（Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金）、商品名：ブロック、材質：ＳＤ−５）を使用する。また、測定環境は相対湿度５０±１０％ＲＨとする。
【００２３】
図３に示すように、この際、センダストバーの角部が磁気記録媒体との摩耗により削られ、削られることにより形成された面の走行方向の幅長さ（ｙ）μｍをバックコート層の研磨能とする。
【００２４】
バックコート層の研磨能が１３μｍ未満だと走行においてガイドピン等との接触によりバックコート層に傷が発生する。この傷によりバックコート層の摩擦が上昇し走行が不安定となりエラーを生じる原因となる。また傷から発生する破片が磁気ヘッドの目詰まりの原因や、またガイドピン等に堆積することにより走行を不安定にする原因となる。このバックコート層の研磨能１３μｍが上記（３）式を表す。
【００２５】
バックコート層の研磨能が１７μｍを超えると何度もカートリッジ内や装置内でロール状に巻き取られ、磁性層とバックコート層がお互いに擦り合う際に磁性層に傷が入りエラーの原因となる。また傷から発生する破片が磁気ヘッドの目詰まりの原因や、またガイドピン等に堆積することにより走行を不安定にする原因となる。このバックコート層の研磨能１７μｍが上記（４）式を表す。
【００２６】
上記（１）〜（４）式に囲まれた範囲の特性をもつバックコート層は、優れた耐久性を備えるとともに、バックコート層の研磨能が低く抑えられるため磁性層とバックコート層が擦れ合う時に磁性層を傷つけない。
【００２７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の磁気記録媒体の具体的な構成につき詳細に述べるが、本発明においては、アルミナの含有量とバックコート層の研磨能が上記の条件を満足するものであれば、その材料や構成、塗布方法は以下の記載に制限されない。
【００２８】
非磁性支持体としては、ポリエステル、ポリアミドなど公知のものを用いることができ、特に制限されるものではない。
【００２９】
バックコート層は、主として非磁性粉末と結合剤樹脂からなり、走行安定性の改善や磁性層の帯電防止のために、非磁性支持体の非磁性層および磁性層を形成する面の他方の面に設けられる。非磁性粉末としてはカーボンブラック、アルミナの他に例えば、炭酸カルシウム、酸化チタン、硫酸バリウム、ヘマタイト、ゲーサイト、その他各種研磨剤などの各種非磁性粉末を用いることができる。カーボンブラックとしてはファーネスブラック、サーマルブラック、アセチレンブラック等公知のものが用いられ、特に制限されるものではない。アルミナは、バックコート層の研磨能が高くなり過ぎなることを抑えるため上記のように相対研磨能の低いアルミナを使用することが好ましい。
【００３０】
バックコート層用の結合剤としては、熱可塑性樹脂、熱硬化型樹脂、電子線硬化型樹脂など公知のものを用いることができ、特に制限されるものではない。これらの結合剤樹脂を硬化させる架橋剤としては、例えば熱硬化型樹脂の場合は、公知の各種ポリイソシアネートを用いることができる。
【００３１】
また、バックコート層には必要に応じ、界面活性剤等の分散剤、高級脂肪酸、高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド等の潤滑剤、その他の各種添加物を添加してもよい。バックコート層形成用の塗料は、上記成分にメチルエチルケトン、トルエン、シクロヘキサノンなどの有機溶剤を加えることにより調整される。用いる有機溶剤に特に制限はない。
【００３２】
バックコート層を製造する工程は、公知の方法に従い混練工程、分散工程、およびこれらの工程の前後に必要に応じて設けた混合工程とからなる。バックコート層は非磁性支持体上に公知の塗布方法によって塗料が塗布される。非磁性支持体上にバックコート層が設けられる面には、バックコート層と非磁性支持体の接着性向上等の目的で下塗り層（易接着層）を設けることもできる。また非磁性支持体上にコロナ放電等の公知の非接触表面処理を行うこともできる。このようにして塗布された塗料は、通常乾燥炉等の内部に設けられた公知の乾燥手段によって乾燥、固定される。乾燥した後に、必要に応じて表面平滑化処理としてカレンダ処理を行う。また結合剤樹脂の硬化を促進するために、熱硬化処理および／または電子線照射処理を施しても構わない。
【００３３】
バックコート層の厚さは、０．１〜１．０μｍが好ましい。厚さが１．０μｍを超えても走行安定性は変わらず、逆にバックコート層の残留溶剤が多くなることで塗膜強度が低下し、またカッピング（テープ型の磁気記録媒体の幅方向の断面を見たときに、断面が平坦または弧状になる程度）がバックコート層側に引っ張られることで大きく磁性層側が凸の弧状となり、磁気ヘッドへの当たりが悪化する。また、０．１μｍ未満だと、アルミナの平均一次粒径よりも小さいため、アルミナがすべて表面に露出することでバックコート層の研磨能が高くなり過ぎる。
【００３４】
非磁性層は、主として非磁性粉末と結合剤樹脂とにより構成され、非磁性支持体上に設けられる。非磁性層に用いる非磁性粉末としては、ヘマタイトやゲーサイトなどの針状非磁性粉末や、炭酸カルシウム、酸化チタン、硫酸バリウム、アルミナ等公知の各種無機質粉末を用いることができる。また、非磁性層にはカーボンブラックを用いることが好ましい。このカーボンブラックとしては、ファーネスブラック、サーマルブラック、アセチレンブラック等の公知のものを用いることができる。
【００３５】
非磁性層用の結合剤としては、熱可塑性樹脂、熱硬化型樹脂、電子線硬化型樹脂など公知のものを用いることができ、特に制限されるものではない。これらの結合剤樹脂を硬化させる架橋剤としては、例えば熱硬化型樹脂の場合は、公知の各種ポリイソシアネートを用いることができる。
【００３６】
また、非磁性層中には必要に応じて、研磨剤や、界面活性剤等の分散剤、高級脂肪酸、高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド等の潤滑剤、カーボンブラック、その他の各種添加物を添加してもよい。非磁性層形成用の塗料は、上記成分にメチルエチルケトン、トルエン、シクロヘキサノンなどの有機溶剤を加えることにより調整される。用いる有機溶剤に特に制限はない。
【００３７】
非磁性層を製造する工程は、公知の方法に従い混練工程、分散工程、およびこれらの工程の前後に必要に応じて設けた混合工程とからなる。非磁性層は非磁性支持体上に公知の塗布方法によって塗料が塗布される。非磁性支持体上に非磁性層が設けられる面には、非磁性膜と非磁性支持体の接着性向上等の目的で下塗り層（易接着層）を設けることもできる。また非磁性支持体上にコロナ放電等の公知の非接触表面処理を行うこともできる。このようにして塗布された塗料は、通常乾燥炉等の内部に設けられた公知の乾燥手段によって乾燥、固定される。このようにして乾燥した後に、必要に応じて表面平滑化処理としてカレンダ処理を行う。また結合剤樹脂の硬化を促進するために、熱硬化処理および／または電子線照射処理を施しても構わない。
【００３８】
磁性層は、主として強磁性粉末と結合剤樹脂とからなり、非磁性支持体上に設けられた非磁性層上に形成される。強磁性粉末としては、例えば、マグネタイト、バリウムフェライト等の酸化物粉末や、鉄、コバルト、ニッケル等の金属あるいはこれらの合金の金属粉末など公知のものを用いることができ、特に制限されるものではない。
【００３９】
磁性層用の結合剤樹脂としては、熱可塑性樹脂、熱硬化型樹脂、電子線硬化型樹脂など公知のものを用いることができ、特に制限されるものではない。これらの結合剤樹脂を硬化させる架橋剤としては、例えば熱硬化型樹脂の場合は、公知の各種ポリイソシアネートなどを用いることができる。
【００４０】
また、磁性層中には必要に応じて、研磨剤や、界面活性剤等の分散剤、高級脂肪酸、高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド等の潤滑剤、カーボンブラック、その他の各種添加物を添加してもよい。磁性層形成用の塗料は、上記成分に、例えば、メチルエチルケトン、トルエン、シクロヘキサノンなどの有機溶剤などを加えることにより調整される。用いる有機溶剤に特に制限はない。
【００４１】
磁性層を製造する工程は、公知の方法に従い混練工程、分散工程、およびこれらの工程の前後に必要に応じて設けた混合工程とからなる。磁性層は非磁性支持体上に非磁性層が形成された後、その上に公知の塗布方法によって塗料が塗布される。このようにして塗布された塗料は、通常乾燥炉等の内部に設けられた公知の乾燥手段によって乾燥、固定される。この際、磁場を印加することにより強磁性粉を配向または無配向にすることができる。また、必要に応じて磁性層上に潤滑剤塗膜や磁性層保護用の各種塗膜などを設けてもよい。このようにして乾燥した後に、必要に応じて表面平滑化処理としてカレンダ処理を行う。また結合剤樹脂の硬化を促進するために、熱硬化処理および／または電子線照射処理を施しても構わない。
【００４２】
各層の形成の順序は、磁性層が非磁性層上に形成されるならば特に制限はされない。また、各層の熱硬化処理および／または電子線照射処理は、各層がそれぞれ形成された後でも、すべての層が形成された後でも構わない。すべての層が形成された後切断を行い、磁気記録媒体を作製する。また、必要に応じて研磨処理やクリーニング処理を施しても構わない。
【００４３】
【実施例】
以下、本発明の具体的実施例を比較例とともに説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００４４】
（実施例１）
（非磁性層用塗料）
針状ヘマタイト（α−ＦｅＯＯＨ）　・・・　８０．０重量部
（長軸長：０．１μｍ、結晶子径１２ｎｍ）
カーボンブラック　・・・　２０．０重量部
（三菱化学（株）製、＃９５０Ｂ、平均粒径：１７ｎｍ、ＢＥＴ値：２５０ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：７０ｍｌ／１００ｇ、ｐＨ：８）
塩化ビニル樹脂　・・・　（固形分）１１．０重量部
（東洋紡績（株）製、ＴＢ−０２４６、塩化ビニル−エポキシ含有モノマー共重合体、平均重合度：３１０、過硫酸カリ使用Ｓ含有量：０．６％（質量％）、２−イソシアネートエチルメタクリレート（ＭＯＩ）を使用して日本ゼオン社（株）製ＭＲ１１０をアクリル変性したもの、アクリル含有量：６モル／１モル）
ポリウレタン樹脂　・・・　（固形分）　９．０重量部
（東洋紡績（株）製、ＴＢ−０２１６、ヒドロキシ含有アクリル化合物−ホスホン酸基含有リン化合物−ヒドロキシ含有ポリエステルポリオール、平均分子量：１３０００、Ｐ含有量：０．２％（質量％）、アクリル含有量：８モル／１モル）
分散剤　・・・　１．２重量部
（東邦化学工業（株）製、ＲＥ６１０、フェニルホスホン酸）
研磨剤　・・・　４．０重量部
（住友化学工業（株）製、ＨＩＴ６０Ａ、α−アルミナ、平均粒径：０．２２μｍ）
脂肪酸　・・・　０．５重量部
（日本油脂（株）製、ＮＡＡ１８０）
脂肪酸アミド　・・・　０．５重量部
（花王（株）製、脂肪酸アマイドＳ）
脂肪酸エステル　・・・　１．０重量部
（日光ケミカルズ（株）製、ニッコールＢＳ）
固形分濃度＝３０．０％（質量％）
溶剤比：メチルエチルケトン／トルエン／シクロヘキサノン＝２／２／１（質量比）
【００４５】
上記の材料（脂肪酸と脂肪酸アミドと脂肪酸エステルを除く）をニーダーで混練後、これを０．８ｍｍ径のジルコニアビーズ８０％充填（空隙率５０体積％）の横型ピンミルにて分散し、最後に脂肪酸と脂肪酸アミドと脂肪酸エステルと残りの溶剤を添加し、粘度調整を行った。その後平均孔径０．５μｍのフィルターで濾過して非磁性用塗料を作製した。
【００４６】
（磁性層用塗料）
強磁性粉末　・・・　１００．０重量部
（鉄系針状磁性粉（Ｆｅ／Ｃｏ／Ａｌ／Ｙ＝１００／２４／５／８（原子比）、Ｈｃ：１８９ｋＡ／ｍ、σｓ：１３５Ａｍ２／ｋｇ、ＢＥＴ値：５１ｍ２／ｇ、長軸長：０．１μｍ）
塩化ビニル樹脂　・・・　１４．０重量部
（日本ゼオン（株）製、ＭＲ１１０（塩化ビニル共重合体））
ポリウレタン樹脂　・・・　２．０重量部
（東洋紡（株）製、ＵＲ８７００、ポリエステルポリウレタン）
分散剤　・・・　３．０重量部
（東邦化学工業（株）製、ＲＥ６１０、フェニルホスホン酸）
研磨剤　・・・　４．０重量部
（住友化学工業（株）製、ＨＩＴ８２、α−アルミナ、平均粒径：０．１２μｍ）
脂肪酸　・・・　１．２重量部
（日本油脂（株）製、ＮＡＡ１８０）
脂肪酸エステル　・・・　１．０重量部
（日光ケミカルズ（株）製、ニッコールＢＳ）
固形分濃度＝１６％（質量％）
溶剤比：メチルエチルケトン／トルエン／シクロヘキサノン＝１／１／３（質量％）
【００４７】
上記の材料をニーダーで混練後、横型のピンミルにて分散し、最後に粘度調節を行った。このようにして得られた磁性層用塗料に硬化剤（日本ポリウレタン工業（株）製、コロネートＬ）４重量部を添加混合し、その後平均孔径０．５μｍのフィルターで濾過して磁性層用塗料を作製した。
【００４８】
（バックコート層組成）
カーボンブラック　・・・　７５．０重量部
（キャボット社製、ＢＰ−８００、平均粒径１７ｎｍ、ＤＢＰ吸油量６８ｍｌ／１００ｇ、ＢＥＴ法による比表面積２１０ｍ２／ｇ）
カーボンブラック　・・・　１０．０重量部
（キャボット社製、ＢＰ−１３０、平均粒径７５ｎｍ、ＤＢＰ吸油量６９ｍｌ／１００ｇ、ＢＥＴ法による比表面積２５ｍ２／ｇ）
炭酸カルシウム　・・・　１５．０重量部
（白石工業（株）製、白艶華Ｏ、平均粒径３０ｎｍ）
研磨剤（上記２種類のカーボンブラックと炭酸カルシウムの合計１００重量部に対して）　・・・　０．２重量部
（大明化学工業（株）製、α−アルミナ、ＴＭ−ＤＲ、平均粒径０．２３μｍ）
ニトロセルロース　・・・　６５．０重量部
（旭化成工業（株）製、ＢＴＨ１／２）
ポリウレタン樹脂　・・・　３５．０重量部
（脂肪族ポリエステルジオール／芳香族ポリエステルジオール＝４３／５３）
固形分濃度＝１１．５％（質量％）
溶剤比：メチルエチルケトン／トルエン／シクロヘキサノン＝５０／４０／１０（質量比）
【００４９】
上記の材料をニーダーで混練後、これを０．８ｍｍ径のジルコニアビーズ８０％充填（空隙率５０体積％）の横型ピンミルにて分散を行った。このようにして得られたバックコート層用塗料に、硬化剤（日本ポリウレタン工業（株）製、コロネートＬ）４重量部を添加混合し、この後平均孔径０．５μｍのフィルターで濾過してバックコート層用塗料を作製した。
【００５０】
このようにして得られた非磁性層用塗料、磁性層用塗料およびバックコート層用塗料を用いて、下記の要領で磁気記録媒体を作製した。
【００５１】
（塗布工程）
４．５μｍ厚のポリアミド支持体上に、カレンダ加工後の厚みが１．４μｍ　になるように、非磁性層用塗料をノズルで塗布を行い、乾燥後プラスチックロールと金属ロールを組み合わせたカレンダ装置によりニップ数１回、加工温度１００℃、線圧３５００Ｎ／ｃｍ、速度１５０ｍ／分で加工を行い、さらに４．５Ｍｒａｄで電子線照射を行い非磁性層を形成した。
【００５２】
この非磁性層上に、磁性層用塗料をカレンダ加工後の厚みが０．１５μｍになるようにノズルで塗布を行い、０．７Ｔの磁界をかけて配向後、乾燥した。その後プラスチックロールと金属ロールの組み合わせたカレンダ装置によりニップ数１回、加工温度１００℃、線圧３５００Ｎ／ｃｍ、速度１５０ｍ／分で加工し磁性層を形成した。
【００５３】
次に、磁性層の他方の面の非磁性支持体上にカレンダ加工後の厚みが０．５μｍになるようにバックコート層用塗料をノズルで塗布し乾燥した。その後プラスチックロールと金属ロールの組み合わせたカレンダ装置によりニップ数１回、加工温度８０℃、線圧３５００Ｎ／ｃｍ、速度１５０ｍ／分で加工しバックコート層を形成した。
【００５４】
このようして作製した磁気記録媒体原反を、６０℃で４８時間放置して熱硬化を行った。その後３．８ｍｍ幅に切断し、ＤＤＳ−４用のカートリッジに組み込み、実施例１の磁気記録媒体（ＤＤＳ−４）を作製した。
【００５５】
（実施例２〜８）
実施例１のバックコート層用塗料のアルミナを表１のように変更し、その他の条件は実施例１と同様にして、実施例２〜８の磁気記録媒体を作製した。
【００５６】
【表１】
2004063010.tif 000003
【００５７】
（比較例１〜７）
実施例１のバックコート層用塗料のアルミナを表２のように変更し、その他の条件は実施例１と同様にして、比較例１〜７の磁気記録媒体を作製した。
【００５８】
【表２】
2004063010.tif 000004
【００５９】
このようにして作製した実施例１〜８、比較例１〜７の磁気記録媒体について下記の要領で、バックコート層の研磨能（１）と耐久性試験後の磁性層、バックコート層の表面観察の評価（２）を行った。
【００６０】
（１）バックコート層の研磨能
図２は、本実施例に係るバックコート層の研磨能の測定方法を説明する断面図である。図２（ａ）に示すように、断面が正方形である角柱状のセンダストバー２をその長手方向が磁気記録媒体１の走行方向と直行するように配置する。次に、バックコート層表面にセンダストバー２の角部を、図２（ｂ）に示すように、磁気記録媒体１の走行方向に対して垂直に、進入角度１２度まで押し込む。その後、０．２０Ｎ／３．８ｍｍ（単位幅当たり０．５２６Ｎ／ｃｍ）の張力で支持した磁気記録媒体１を、走行速度０．３ｍ／ｓで、長さ５０ｍ分を１往復させた。センダストバー２は、６．０×６．０×２５．０ｍｍの断面が正方形である角柱状のセンダストバー（トーキン（株）製、センダストバー（Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金）、商品名：ブロック、材質：ＳＤ−５）を使用した。このときの測定環境は、温度２５℃、相対湿度５０％ＲＨであった。
【００６１】
図３は、センダストバー２の摩耗した状態を表す斜視図である。図３に示すように、センダストバー２の角部が磁気記録媒体１との摩耗により削られ、削られることにより形成された面の走行方向の幅長さ（ｙ）μｍをコンパレーター（倍率８００倍）で１０点測定し、その平均値をバックコート層の研磨能とした。
２）耐久性後の磁性層、バックコート層表面観察
【００６２】
耐久性試験は、ＤＤＳ−４様式のＨＰ社製ドライブＣ１５５４Ａを使用し、磁気記録媒体の一部に３２ＭＢのランダムデータを記録し、その後そのランダムデータを再生することを１回として、２０００回繰り返した。
【００６３】
耐久性試験の終了後、何度もカートリッジ内で巻き取られている部分の磁性層、バックコート層表面を４００倍の顕微鏡にて走行方向に１０ｃｍずつ１００箇所観察した。評価基準は、キズの発生が無いものを「○」、キズの発生が有るものを「×」とした。
【００６４】
図４に、実施例と比較例のアルミナの含有量（ｘ）とバックコート層の研磨能（ｙ）の結果を示す。表１、表２と図４とより、耐久走行後実施例１〜８の各磁気記録媒体は、磁性層面にもバックコート層面にも傷が観察されず、耐久性が優れていることを示している。また、アルミナの含有量（ｘ）とバックコート層の研磨能（ｙ）が本発明の範囲を外れると、バックコート層の耐摩耗性や補強効果が十分でないためガイドピン等の接触によりバックコート層に傷が発生するか、またはバックコート層の研磨能が高くなり過ぎ磁性層に傷がつくことがわかる。
【００６５】
以上、添付図面を参照しながら本発明の磁気記録媒体の好適な実施形態、実施例について説明したが、本発明はこれらの例に限定されない。いわゆる当業者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
【００６６】
【発明の効果】
本発明の磁気記録媒体によれば、バックコート層にアルミナを含有させることによりバックコート層の耐久性を改善し、且つバックコート層の研磨能を低く抑えることで、磁性層とバックコート層が擦れ合う際に磁性層を傷つけることを防ぐことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】
アルミナの含有量（ｘ）とバックコート層の研磨能（ｙ）との関係を示す直線式（１）、（２）、（３）、（４）を示すグラフである。
【図２】
本実施例に係るバックコート層の研磨能の測定方法を説明するための断面図である。
【図３】
センダストバーの摩耗した状態を表す斜視図である。
【図４】
アルミナの含有量（ｘ）とバックコート層の研磨能（ｙ）との関係を示す直線式（１）、（２）、（３）、（４）と実施例と比較例を示すグラフである。
【符号の説明】
１　磁気記録媒体
２　センダストバー
Θ　進入角度
【図１】
2004063010.tif 000005
【図２】
2004063010.tif 000006
【図３】
2004063010.tif 000007
【図４】
2004063010.tif 000008