(57)【要約】【目的】バイオガス発生量が変化しても、気体燃料消費機器の安定した運転を可能ならしめる様な気体燃料供給機構の提供。【解決手段】低カロリーガス供給系統（１６）及び高カロリーガス供給系統（１８）を備え、高カロリーガス供給系統を流れる高カロリーガスを空気と希釈する希釈手段（２４、２８、３０、３２、４０）を有し、該希釈手段は、低カロリーガス供給系統を流れる低カロリーガスの消費機器における空気比、或いは低カロリーガスの希釈率と同一となる様に高カロリーガスを空気で希釈する様に構成されている。【選択図】  図１
2004316529.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
合流して気体燃料消費機器へ連通している低カロリーガス供給系統及び高カロリーガス供給系統を備え、高カロリーガス供給系統を流れる高カロリーガスを空気と希釈する希釈手段を有し、該希釈手段は、低カロリーガス供給系統を流れる低カロリーガスが気体燃料消費機器で燃焼される際の空気比、或いは低カロリーガスの希釈率と同一となる様に高カロリーガスを空気で希釈する様に構成されていることを特徴とする気体燃料供給機構。
【請求項２】
低カロリーガスの流量を計測する手段と、低カロリーガスと高カロリーガスとの混合気流量を計測する手段と、低カロリーガスの流量を計測する手段の計測結果及び低カロリーガスと高カロリーガスとの混合気流量を計測する手段の計測結果に基いて気体燃料消費機器の運転状態を制御する制御手段、とを設けている請求項１の気体燃料供給機構。
【請求項３】
低カロリーガス供給系統及び高カロリーガス供給系統には圧力調整手段が設けられており、該圧力調整手段は、高カロリーガス供給系統の圧力の方が低カロリーガス供給系統の圧力よりも低圧となる様に設定されている請求項１、２の何れかの気体燃料供給機構。
【請求項４】
高カロリーガス供給系統には、高カロリーガスを空気で希釈する希釈手段が設けられており、該希釈空気量を算出するために、希釈前の高カロリーガスの流量を計測する手段が設けられているが、該流量計測手段として、質量流量計を用いて構成されている請求項１の気体燃料供給機構。
【請求項５】
低カロリーガス供給系統には低カロリーガスを貯蔵する貯蔵手段が設けられ、低カロリーガス供給系統に介装された低カロリーガス流量決定手段は、貯蔵手段のパラメータに基いて低カロリーガス供給系統の流量を決定する様に構成されている請求項１〜３の何れか１項の気体燃料供給機構。
【請求項６】
低カロリーガス供給系統にはガスコンプレッサ等により昇圧した低カロリーガスを貯蔵するためのバッファタンクが設けられ、低カロリーガス供給系統に介装された低カロリーガス流量決定手段は、バッファタンク内の圧力に基いて低カロリーガス供給系統の流量を決定する様に構成されている請求項１〜３の何れか１項の気体燃料供給機構。
【請求項７】
低カロリーガス供給系統には低カロリーガスを圧縮して吐出する圧縮手段が設けられており、該圧縮手段は、その吐出量が、低カロリーガスを貯蔵する貯蔵手段のパラメータか、或いはガスコンプレッサ等により昇圧した低カロリーガスを貯蔵するためのバッファタンク内の圧力に基いて制御される様に構成されている請求項１〜３の何れか１項の気体燃料供給機構。
【請求項８】
低カロリーガス供給系統には低カロリーガスを圧縮して吐出する圧縮手段が設けられており、該圧縮手段は、その吐出量が、低カロリーガスを貯蔵する貯蔵手段のパラメータ或いは貯蔵手段に流入する低カロリーガスの圧力に基いて制御され、且つ、ガスコンプレッサ等により昇圧した低カロリーガスを貯蔵するためのバッファタンク内の圧力に基いて制御される様に構成されている請求項１〜３の何れか１項の気体燃料供給機構。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えばガスエンジンのような気体燃料消費機器に対して気体燃料を供給する機構に関する。より詳細には、当該気体燃料消費機器に対して、高カロリー気体燃料（例えば、１３Ａガス、天然ガス、ＬＰＧ等）と低カロリー気体燃料（例えば、バイオガス、ランドフィルガス、石炭ガス等）との混合物を供給するための気体燃料供給機構に関する。
【０００２】
【従来の技術】
エネルギー有効利用の観点から、近年、燃焼した際の熱量が比較的小さい低カロリーガス、例えばバイオガス、ランドフィルガス、石炭ガス等の有効利用技術が着目されている。
これ等の低カロリーガスは、パイプラインで輸送される天然ガスや１３Ａガス（都市ガス）、液化プロパンガス（ＬＰＧ）等の様に燃焼した際の熱量が大きい高カロリーガスに比較して、コストが低いため、燃焼機器の運転コストを削減できるという利点を有している。
【０００３】
ここで、例えばバイオガスの様に醗酵その他の生化学的な反応で発生する低カロリーガスは、醗酵原料を同一にする等の工夫により、組成を一定にすることは出来る。
しかしながら、例えばバイオガスの様に醗酵その他の生化学的な反応で発生する低カロリーガスにおいては顕著である様に、発生量を一定に維持することが大変に困難である。
すなわち、係る低カロリーガスにおいては、発生量が一定とならずに、必要なだけ供給出来ない事態が存在する、という問題を有している。
【０００４】
これに対して、供給量を制御することが容易な１３Ａガスの様な高カロリーガスを、低カロリーガスと併用することが行われている。
例えば、高カロリーガスを低カロリーガスと混合して、ガスエンジンその他の気体燃料消費機器に供給する技術や、低カロリーガスの発生量が減少して気体燃料消費機器へ供給できなくなった場合に、ガスの供給系統を切り替えて、１３Ａガスの様な高カロリーガスを気体燃料消費機器へ供給する技術等が提案されている。
【０００５】
ここで、低カロリーガスと高カロリーガスを混合して供給する従来技術では、気体燃料消費機器における安定した燃焼運転を考慮して、低カロリーガス、高カロリーガス、その混合気体は、供給の際における単位流量当たりの熱量が一定となる様に調整されているのが一般的である。
【０００６】
ここで、これ等の気体燃料は、必ず空気と混合して燃焼するものであり、気体燃料消費機器を安定して運転継続させると言う観点から、燃焼機器で決定される空気比は一定であることが好ましい。空気比が大き過ぎると、例えばガスエンジン（気体燃料消費機器）においては、失火を生じてしまう。逆に、空気比が小さすぎると、例えばガスエンジン（気体燃料消費機器）において、排気ガスにおけるＮＯｘ含有量の増大、不完全燃焼の発生、失火やノッキングの問題を惹起してしまうからである。
すなわち、気体燃料消費機器においては、供給される気体燃料によって空気比が変動しないことが望ましい。
【０００７】
しかし、上述した様に、熱量が一定となるような制御がされていると、バイオガスの発生量が変動し、それに対応して気体燃料消費機器に供給される気体燃料の種類や組成が変わった場合には、気体燃料消費機器における空気比が一定には保たれなくなってしまう。
【０００８】
例えば、図３のＣ列で示す様に、低カロリーガス（バイオガス）の熱量と等しくなるように、高カロリーガスである１３Ａガスを空気で希釈すれば、気体燃料消費機器における空気比λ＝１．７のバイオガスに対して、気体燃料消費機器で低カロリーガスの場合と同じ量の空気を交合させた場合、λ＝１．７６４となってしまう（図３、Ｃ列、Ｆ行参照）。
そして、係る空気比の変動は、気体燃料消費機器の安定した運転を困難にしてしまう、という問題が存在した。
【０００９】
また、気体燃料の供給系統を切り替える方式でも、低カロリーガスを大量に保持できるバッファタンク（例えばガスホルダー、有水タンク、等）が必要となり、設置スペースの増大や、コストアップという問題が存在した。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、バイオガス発生量が変化しても、気体燃料消費機器の安定した運転を可能ならしめる様な気体燃料供給機構の提供を目的としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明の気体燃料供給機構は、合流して気体燃料消費機器（例えばガスエンジン１０）へ連通している低カロリーガス供給系統（バイオガス供給系統１６）及び高カロリーガス供給系統（１３Ａガス供給系統１８、１３Ａガスライン２６）を備え、高カロリーガス供給系統を流れる高カロリーガス（例えば１３Ａガス）を空気と希釈する希釈手段（例えば、空気供給ライン２８、流量調整弁３２、コントロールユニット４０）を有し、該希釈手段は、低カロリーガス供給系統を流れる低カロリーガス（例えばバイオガス）の気体燃料消費機器における空気比、或いは低カロリーガスの希釈率と同一となる様に、高カロリーガス（例えば１３Ａガス）を空気で希釈する様に構成されていることを特徴としている（請求項１）。
【００１２】
係る構成を具備する本発明の気体燃料供給機構によれば、低カロリーガス（例えばバイオガス）と混合される以前の段階で、高カロリーガス（例えば１３Ａガス）を空気で希釈して、気体燃料消費機器における空気比、或いは希釈率を低カロリーガスと同一にしている。
その結果、低カロリーガスと高カロリーガスとを混ぜた混合気体の気体燃料消費機器における空気比が、低カロリーガスの気体燃料消費機器における空気比と同一となる。
そのため、低カロリーガスと高カロリーガスとを混ぜた混合気体燃料が、ガスエンジンのような気体燃料消費機器へ供給されても、気体燃料消費機器における空気比が常に同一となるため、気体燃料消費機器は安定して運転される。
【００１３】
また、低カロリーガスの供給を停止することなく、低カロリーガスと高カロリーガスとを混ぜた混合気体燃料を気体燃料消費機器へ連続的に供給することが可能となるため、大容量のバッファタンクが必要無くなり、気体燃料供給機構全体をコンパクトにすることが可能となる。
【００１４】
ここで、低カロリーガスと高カロリーガスとを混ぜた混合気体燃料を気体燃料消費機器へ連続的に供給するにあたって、混合気体燃料における低カロリーガスと高カロリーガスとの混合比を把握して、係る混合比に基いて気体燃料消費機器（例えばガスエンジン）を運転制御（例えば、点火時期、給気圧力の制御）してやれば、燃焼を最適にして、運転効率を向上することが出来る。
【００１５】
係る見地に基き、本発明の気体燃料供給機構は、低カロリーガスの流量（バイオガス供給系統１６のバイオガス流量）を計測する手段（流量計２０或いは流量制御弁５６）と、低カロリーガス（例えばバイオガス）と高カロリーガス（例えば１３Ａガス）との混合気流量を計測する手段（流量計５２）と、低カロリーガスの流量を計測する手段の計測結果及び低カロリーガスと高カロリーガスとの混合気流量を計測する手段の計測結果に基いて気体燃料消費機器（例えばガスエンジン）の運転状態（例えば、点火時期、給気圧力等）を制御する制御手段（コントロールユニット５０：気体燃料消費機器と一体に構成することも可能）、とを設けているのが好ましい（請求項２：図４、図５）。
【００１６】
また、本発明において、低カロリーガス供給系統（バイオガス供給系統１６）及び高カロリーガス供給系統（１３Ａガス供給系統１８）には圧力調整手段（減圧弁５８、６０）が設けられており、該圧力調整手段（減圧弁５８、６０）は、高カロリーガス供給系統（１３Ａガス供給系統１８）の圧力の方が低カロリーガス供給系統（バイオガス供給系統１６）の圧力よりも低圧となる様に設定されているのが好ましい（請求項３：図４）。
【００１７】
係る構成を採用すれば、安価な低カロリーガスが優先的に消費されることが保証され、燃料コストが低減するからである。
【００１８】
また、本発明において、高カロリーガス供給系統には、高カロリーガスを空気で希釈する希釈手段が設けられており、該希釈空気量を算出するために、希釈前の高カロリーガスの流量を計測する手段（流量計９４）が設けられているが、該流量計測手段として、（体積流量計ではなく）質量流量計を用いて構成されているのが好ましい（請求項４：図８）。
【００１９】
係る構成を採用すれば、高カロリーガスの気体燃料消費機器における理論空気量は高カロリーガスの質量流量と比例関係に近い相関関係を持つため、高カロリーガスの熱量が変動しても、希釈後のガス性状の変動を最小限に抑えることが可能となる。
【００２０】
さらに本発明において、低カロリーガス供給系統（バイオガス供給系統１６）には低カロリーガスを貯蔵する貯蔵手段（バッファタンク６８）が設けられ、低カロリーガス供給系統に介装された低カロリーガス流量決定手段（たとえば流量調整弁５６）は、貯蔵手段のパラメータ（バッファタンク６８が有水ホルダタイプであればホルダレベル、蓄圧型タンクであればタンク内圧力）に基いて低カロリーガス供給系統の流量を決定する様に構成されているのが好ましい（請求項５：図４、図６、図７）。
【００２１】
或いは、本発明において、低カロリーガス供給系統（バイオガス供給系統１６）にはガスコンプレッサ等により昇圧した低カロリーガスを貯蔵するためのバッファタンク（６２）が設けられ、低カロリーガス供給系統に介装された低カロリーガス流量決定手段（たとえば流量調整弁５６）は、バッファタンク（６２）内の圧力に基いて低カロリーガス供給系統の流量を決定する様に構成されているのが好ましい（請求項６：図１０）。
【００２２】
本発明において、低カロリーガス供給系統（バイオガス供給系統１６）には低カロリーガスを圧縮して吐出する圧縮手段（ガスコンプレッサ６６）が設けられており、該圧縮手段は、その吐出量（ガスコンプレッサ６６の回転数）が、低カロリーガスを貯蔵する貯蔵手段（バッファタンク６８）のパラメータ（バッファタンク６８が水中ホルダタイプであればホルダレベル、蓄圧型タンクであればタンク内圧力）か、或いはガスコンプレッサ等により昇圧した低カロリーガスを貯蔵するためのバッファタンク（６２）内の圧力に基いて制御される様に構成されているのが好ましい（請求項７：図１０、図１２、図１３、或いは図５）。
【００２３】
或いは、低カロリーガス供給系統（バイオガス供給系統１６）には低カロリーガスを圧縮して吐出する圧縮手段（ガスコンプレッサ６６）が設けられており、該圧縮手段は、その吐出量（ガスコンプレッサ６６の回転数）が、低カロリーガスを貯蔵する貯蔵手段（バッファタンク６８）のパラメータ（バッファタンク６８が水中ホルダタイプであればホルダレベル、蓄圧型タンクであればタンク内圧力）或いは貯蔵手段に流入する低カロリーガスの圧力（圧力計１０２の圧力）に基いて制御され、且つ、ガスコンプレッサ等により昇圧した低カロリーガスを貯蔵するためのバッファタンク（６２）内の圧力に基いて制御される様に構成されているのが好ましい（請求項８：図１４、図１５）。
本発明によれば、低カロリーガスを優先的に且つ連続して使用する様に構成されているので、ホルダタイプの貯蔵手段（バッファタンク６８）を使用する場合においても、従来技術に比較して遥かに小型化することが可能である。
【００２４】
【発明の実施の形態】
以下、添付図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
図示の実施形態では、低カロリーガスとしてバイオガス、高カロリーガスとして１３Ａガスを用いる場合を説明している。
図中、同様な部材には同様な符号が付してある。
先ず、図１〜図９を参照して、本発明の概要を示す第１実施形態について説明する。
【００２５】
図１において、符号１０で示すガスエンジンには、混合ガス供給管１２が接続されており、混合ガス供給管１２には、バイオガス供給系統１６と１３Ａガス供給系統１８とが連通している。
バイオガス供給系統１６は図示しないバイオガス供給源に連通しており、圧力制御弁５８および流量計２０が介装されている。一方、１３Ａガス供給系統１８には、後述する様に空気で希釈された１３Ａガスが流過しており、圧力制御弁６０が介装されている。
【００２６】
圧力制御弁６０が介装されている１３Ａガス供給系統１８には、図示しない１３Ａガス供給源に連通する１３Ａガスライン２６と、図示しない吸気手段（ブロワ、ポンプ等）に連通する空気供給ライン２８とが連通している。
１３Ａガスライン２６と空気供給ライン２８には、それぞれ圧力制御弁３０、流量制御弁３２が介装されている。
【００２７】
ガスエンジン１０には、出力に応じて必要とされる量のガスが混合ガス供給管１２から供給される。このとき、バイオガス供給系統１６と１３Ａガス供給系統１８にそれぞれ設置されている圧力制御弁５８，６０の設定値に差がつけられており、バイオガス供給系統１６の圧力制御弁５８の方が高い圧力に設定されているため、バイオガス供給系統１６のガスが優先して使用される。
【００２８】
図示しないバイオガス供給源からのバイオガス供給量が、ガスエンジン１０が必要とするガス量に満たない場合は、バイオガス供給系統１６に設置されている圧力制御弁５８が全開状態となっても、混合ガス供給管１２内の圧力が低下してくるが、１３Ａガス供給系統１８に設置されている圧力制御弁６０の設定圧力まで低下したところで、圧力制御弁６０が開きはじめ、バイオガスの不足分を自動的に補う仕組みとなっている。
【００２９】
１３Ａガスライン２６に介装された圧力制御弁６０が開くと、その上流ライン（１３Ａガス供給ライン２６と空気供給ライン２８の合流部）の圧力が低下するため、１３Ａガス供給ライン２６に設置された圧力調整弁３０がそれを検知し、希釈ガスの不足分を自動的に補うこととなる。
【００３０】
１３Ａガスライン２６に介装された流量計９４の計測結果（１３Ａガス供給量）は、信号伝達ラインＣＬ１８を経由して、コントロールユニット（制御手段）４０に送られる。
一方、コントロールユニット４０からは、信号伝達ラインＣＬ４を介して、空気供給ライン２８に介装された流量調整弁３２に対して、弁開度制御信号（或いは、流量制御信号）が送出される。
【００３１】
ここで、コントロールユニット４０には、１３Ａガスライン２６を流れる希釈される以前の都市ガス流量から、希釈に必要な空気の流量を決定する空気流量決定手段４４が設けられている。
【００３２】
次に、図２及び図３をも参照して、１３Ａガスを空気で希釈する際の制御について説明する。
先ず、空気流量決定手段４４において、希釈された後の１３Ａガスの空気比を決定する（図２のステップＳ１１）。
【００３３】
ここで、空気比を決定するに際しては、希釈後の１３Ａガスの気体燃料消費機器における空気比と、バイオガスの気体燃料消費機器における空気比とが一致する様に制御を行う。
すなわち、
λｉ：空気比、
Ｖａｉ：ガス１ｍ３  中に含まれる希釈空気量（ｍ３  ）、
Ｖｓｉ：ガス１ｍ３  中に含まれる可燃成分を完全燃焼するのに必要な当量空気量（ｍ３  ）、
ρｇｉ：比重、そして
添字ｉはガス種（１、２）を示すものとすれば、ガス種が変化した時のベンチュリミキサを用いたガス消費機器における空燃比変化の計算式は、
λ２  ＝｛Ｖａ２  ±（Ｖａ２２＋４Ｖｓ２  λ１  α）１／２  ｝／２Ｖｓ２
となる。
ここで、
α＝（λ１  Ｖｓ１  −Ｖａ１  ）（ρｇ２／ρｇ１）１／２  
である。
ただし、λ２＞０
ガス種が変化したときの希釈率変化計算法は、上述の空気比（ラムダ）および当量空気量（Ｖｓ）と、ガス中のＣＯ２量（ＶＣＯ２）を用いて計算する。ガス中にＣＯ２が含まれない場合には、希釈率は空気比と等しくなる。
すなわち、
ｒ：希釈率、
λ：空気比、
Ｖｓ：ガス１ｍ３中に含まれる可燃成分を完全燃焼するのに必要な当量空気量（ｍ３  ）、
ＶＣＯ２：ガス１ｍ３  中に含まれるＣＯ２量（ｍ３  ）、
とすれば、
ｒ＝（λＶｓ＋ＶＣＯ２  ）／Ｖｓ
となる。
【００３４】
そして、ステップＳ１１で決定した１３Ａガスへの空気混入比率と、ステップＳ１２で読み込んだ１３Ａガス流量とに基いて、ライン２８を流れる空気の流量を決定し、流量制御弁３２の開度を決定する（ステップＳ１３）。
【００３５】
ステップＳ１３で決定された弁開度となる様に流量制御弁３２を制御すれば、１３Ａガスは、バイオガス供給系統１６を流れるバイオガスと気体燃料消費機器において同一の空気比となる。
その様にバイオガスと１３Ａガスとの空気比を合致させた場合の効果を、図３を参照して説明する。
【００３６】
図３において、４つの列（縦方向）の内、Ｂ列はバイオガスに関するデータを示しており、Ｄ列が、図示の実施形態により希釈された１３Ａガスのデータ（空気による希釈後のデータ）を示している。
図３で示す実験例では、Ｂ列で示すバイオガスの気体燃料消費機器における空気比１．７（図３、Ｂ列、Ｆ行）と同一の空気比にするためには、空気の体積％が１７．２２％となる（図３、Ｄ列、Ｅ行参照）。
【００３７】
係る割合で１３Ａガスと空気とを混合すると、気体燃料消費機器のミキサにおける空気比は、  λ＝１．７０００１６（≒１．７）  となる（図３、Ｄ列、Ｆ行参照）。
このことから、図１〜図２で示す制御に基き、１３Ａガスをバイオガスと混合する以前に空気で希釈してやれば、ガスエンジンＥには空気比が略々同一となる様な燃料が供給されることが理解される。したがって、気体燃料消費機器であるガスエンジン１０の安定した運転が保証されるのである。
【００３８】
ここで、図１で示す構造は概要的なものであり、実施に際しては、図１で示す構成をさらに具体的に特定する必要がある。
次に、図４、図８を参照して、図１〜図３で説明した実施形態におけるバイオガス供給系統１６及び１３Ａガス供給系統１８の構成を、より具体的に説明する。
【００３９】
先ず、図４で示すバイオガス供給系統１６の構成について、より詳細に説明する。
図４において、ガスエンジン１０の混合ガス供給管１２は、バイオガスと１３Ａガス（空気で希釈された後の１３Ａガス）との混合ガスの流量を計測するための流量計５２と、圧力調整用の減圧弁５４とが介装されている。
【００４０】
流量計５２で計測された混合ガス流量と（バイオガス供給系統１６の）流量計２０で計測されたバイオガス流量とを比較することにより、バイオガスと１３Ａ希釈ガスとの混合比が分かる。この混合比をガスエンジン１０に送出し、それをガスエンジンが利用することにより、ガスエンジンの安定した燃焼の継続や、効率の向上が可能となる。
【００４１】
係る運転制御を、図４及び図５を参照して説明する。
【００４２】
図４において、図１で示すコントロールユニット４０とは別に（或いは、同一のブロック内に）、コントロールユニット５０が設けられている。
流量計５２の計測結果をラインＣＬ６を介してコントロールユニット５０に入力すると共に、流量計２０の計測結果をラインＣＬ７を介して入力する（図５：ステップＳ２１）。
【００４３】
コントロールユニット５０では、流量計５２の計測結果から、混合ガス供給管１２を流れる混合ガス流量を演算する。それと共に、流量計２０の計測結果から、バイオガス供給系統１６の流量を演算する（ステップＳ２２）。
そして、混合ガス供給管１２を流れる混合ガス流量と、バイオガス供給系統１６の流量から、バイオガスと１３Ａガスとの混合比を演算し（ステップＳ２３）、係る混合比に対して適切な運転条件を決定し、決定された運転条件を制御信号として、ラインＣＬ９を介してガスエンジン１０へ送出する（ステップＳ２４）。これにより、ガスエンジン１０の点火時期や給気圧力を制御して、燃焼を最適にするのである。
【００４４】
バイオガスと１３Ａガスとの混合比により、ガスエンジン１０の点火時期及び給気圧力を制御する具体的な態様については、例えば、コントロールユニット内の記憶手段（図示せず）に「混合比−点火時期特性」及び／又は「混合比−給気圧力特性」を示すマップや、特性曲線、特性図表を記憶させることにより行う。但し、係る特性は、機器毎の形式、使用、運転条件、使用雰囲気等により、ケース・バイ・ケースに決定されるべきものである。
【００４５】
コントロールユニット５０、流量計２０、５２による上述した制御機構は、図１０〜図１６で示す第２実施形態〜第４実施形態では、明確には図示されていない。しかし、図１０〜図１６で示す第２実施形態〜第４実施形態においても、コントロールユニット５０、流量計２０、５２による上述した制御機構を組み合わせることが出来る。
また、コントロールユニット５０は、図４ではガスエンジン１０とは別体に示されているが、ガスエンジン１０と一体的に構成することも可能である。
【００４６】
バイオガス供給系統１６において、流量制御弁５６のさらに上流側には減圧弁５８が介装されている。一方、１３Ａガス供給系統１８にも減圧弁６０が介装されている。
明確には図示されていないが、減圧弁５８、６０は、単価の安いバイオガスを優先して消費するため、バイオガス供給系統１６側の圧力設定が、１３Ａガス供給系統１８側の圧力設定よりも、高圧となる様に調節されている。そして、バイオガス供給系統１６側の圧力設定を高くしたことにより、価格の安いバイオガス側がガスエンジン１０へ優先的に流れるようになっている。
【００４７】
係る構成については、図１０〜図１６で示す第２実施形態〜第４実施形態では、明確には図示されていないが、第２実施形態〜第４実施形態においても、単価の安いバイオガスを優先して消費するため、バイオガス供給系統１６側の圧力設定が、１３Ａガス供給系統１８側の圧力設定よりも高圧となる様に、減圧弁５８、６０が調節されている。
【００４８】
バイオガス供給系統１６において、減圧弁５８のさらに上流側には、下流側（ガスエンジン１０側）から順に、ドレン用のバッファタンク６２、ドレン用のクーラ６４、ガスコンプレッサ６６及びそのバイパス系統６６−ＢＰ、バイオガスを所定圧力で貯蔵するためのバッファタンク６８とが介装されている。
【００４９】
図示しないバイオガス発生源から供給されるバイオガスを貯蔵するためのバッファタンク６８は、図４で示す様にタンク内圧力の変化がホルダレベルで示されるタイプのものであっても良いし、或いは、圧力センサを有する蓄圧型タンクであっても良い。
【００５０】
図４で示すバッファタンク６８には、レベルセンサ７２、７４が設けられており、その出力は信号伝達ラインＣＬ１１を介して、流量制御弁５６に送られる。
流量制御弁５６では、発生したバイオガスがガスエンジン１０で確実に消費されるように、バイオガス流量を制御する。
【００５１】
具体的には、バイオガスの発生量（タンク６８への供給量）と消費されるバイオガスの量とが概略等しくなるように、タンク６８のレベルを一定にせしめ、或いは所定範囲内となる様に、流量制御弁５６の弁開度（或いはバイオガス供給系統１６の流量）を制御する。
係る制御について、図６をも参照して説明する。
【００５２】
具体的には、タンク６８のレベルを一定にするには、先ずタンク６８におけるホルダレベルを計測する（図６：ステップＳ３１）。
バイオガス発生量が増加すればホルダレベルが上がるので、ホルダレベルが上昇したならば（ステップＳ３２の比較工程、ステップＳ３２で「上昇」）、制御弁５６の弁開度を増加して（ステップＳ３４）、バイオガス供給系統１６の流量を増加する制御を行う。
一方、バイオガス発生量が減少してホルダレベルが下降すれば（ステップＳ３２の比較工程、ステップＳ３２で「下降」）、制御弁５６の弁開度を減少して（ステップＳ３５）、バイオガス供給系統１６の流量を減少する。
【００５３】
そして、図６のステップＳ３１以下を繰り返すのである（ステップＳ３６がＮＯ）。
【００５４】
係る制御は、別途コントロールユニットを設けて行うことも出来るが、図４では、流量制御弁５６自体に上述した制御ロジックを組み込んで行う場合を示している。
【００５５】
バッファタンク６８が蓄圧形タンクである場合、タンク６８に圧力計を設け、該圧力計の計測結果を、ラインＣＬ１１を介して流量制御弁５６に送出すれば良い（ステップＳ３１）。
そして、タンク６８内の圧力が増加した場合（ステップＳ３２で「上昇」）には、制御弁５６の弁開度を増加して、バイオガス供給系統１６の流量を増加する。一方、タンク６８内の圧力が減少すれば（ステップＳ３２で「下降」）、制御弁５６の弁開度を減少して（ステップＳ３５）、バイオガス供給系統１６の流量を減少するのである。
【００５６】
一方、タンク６８のレベルを所定範囲に収めるには、図７を参照して、次に説明する様に制御する。
ホルダレベルを計測するのであれば（ステップＳ４１）、バイオガス発生量が増加して、バッファタンク６８のホルダレベルが上昇し、ホルダレベル高（ＬＨ）にまで到達すると（ステップＳ４２がＹＥＳ）、レベルセンサ７２からラインＣＬ１１を介して流量制御弁５６に検出信号を送出する。レベルセンサ７２の検出信号を受信した流量制御弁５６は、弁開度を増加して（ステップＳ４３）、バイオガス供給系統１６の流量を増加する。その結果、タンク６８から出て行くバイオガスの量が増加して、ホルダレベルが下降する。
【００５７】
一方（ステップＳ４２がＮＯ）、バイオガス発生量が減少して、バッファタンク６８のホルダレベルが下降し、ホルダレベル低（ＬＬ）となれば（ステップＳ４４がＹＥＳ）、レベルセンサ７４からラインＣＬ１１を介して流量制御弁５６に検出信号を送出する。レベルセンサ７４の検出信号を受信した流量制御弁５６は、弁開度を減少して（ステップＳ４５）、バイオガス供給系統１６の流量を減少する。その結果、タンク６８から出て行くバイオガスの量が減少して、ホルダレベルが上昇する。
【００５８】
バッファタンク６８が蓄圧形タンクである場合、タンク６８内の圧力により、流量制御弁５６の弁開度を制御する。
タンク６８内の圧力が高圧側設定値まで上昇したならば（ステップＳ４２がＹＥＳ）、流量制御弁５６の弁開度を増加して（ステップＳ４３）、バイオガス供給系統１６の流量を増加する。その結果、タンク６８から出て行くバイオガスの量が増加して、タンク６８内の圧力を降下させる。
一方、タンク６８内の圧力が低圧側設定値まで下降したならば（ステップＳ４４がＹＥＳ）、流量制御弁５６の弁開度を減少して（ステップＳ４５）、バイオガス供給系統１６の流量を減少し、以って、タンク６８内の圧力を上昇せしめる。
【００５９】
図示しない発生源から供給されたバイオガスは、水分を包含しているのが一般的である。係るバイオガスをガスエンジン１０の燃料として用いるためには、包含されている水分を除去する必要がある。
ドレン用のクーラ６４及びドレン用のバッファタンク６２は、水分除去のために介装されている。
【００６０】
バッファタンク６８を出たバイオガスは、コンプレッサ６６により圧縮され、クーラ６４で降温されてドレン用のバッファタンク６２に充填される。
ドレン用のバッファタンク６２には、ドレンバルブ７８を介装したドレン系統８０が設けられている。
コンプレッサ６６により圧縮された後にクーラ６４で降温されてドレン用のバッファタンク６２に充填されたバイオガスは、バッファタンク６２内で包含していた水分を離脱する。その様にしてバイオガスから落とされた水分は、ドレンとして、ドレン系統８０を介して排出されるのである。
【００６１】
ここで、ドレン用のバッファタンク６２には圧力計８２が設けられており、該圧力計８２の計測結果はラインＣＬ１２を介してガスコンプレッサ６６に送られる。
ガスコンプレッサ６６は、バッファタンク６２内の圧力により、運転、停止が制御される。或いは、インバータ制御により、回転数をも制御することが可能である。何れの制御においても、バイオガスに包含された水分除去のために行われるものである。
この制御は、図４では、ガスコンプレッサ６６内に制御ロジックを組み込むことにより行われているが、別途、コントロールユニットを設けて制御することも可能である。
【００６２】
図８は、１３Ａガス供給系統１８の詳細を示している。
ここで、１３Ａガスと空気との混合の制御については、図１〜図３で説明したのと同様である。そして、図１では、コントロールユニット４０及びそこに内蔵される手段４４を別途設けて制御するものとして説明しているが、図８では、図１〜図３で説明した制御ロジックが流量制御弁３２に直接組み込まれているものとして、示している。
【００６３】
空気は、空気供給ライン２８に介装されたコンプレッサ８６で圧縮されてタンク９０に貯蔵される。なお符号８８は、コンプレッサ８６のバイパス系統を示している。
タンク９０で貯蔵された空気は、流量調整弁３２によって流量が制御され、図１〜図３を参照して上述した様に、希釈された１３Ａガスの気体燃料消費機器における空気比を調節する。なお、当該流量は、流量計９２で計測され、ラインＣＬ１９、ＣＬ２２を経由して流量調整弁３２へ送出される。
【００６４】
一方、図示しない１３Ａガス供給源から供給された１３Ａガスは、１３Ａガス供給ライン２６の圧力の低下を検知して、上述した様に、圧力調整弁３０によって制御される。そして、１３Ａガスの流量は、流量計９４で計測され、ラインＣＬ１８、ＣＬ２２を経由して流量調整弁３２へ送出される。
【００６５】
ここで、１３Ａガスの流量計測に用いる流量計９４には、体積流量計ではなく、質量流量計を用いる。こうすることによって、１３Ａガス（高カロリーガス）の熱量が変動した場合においても、その影響を最小限にとどめ、ガス組成に応じた最適な希釈率を算出することが可能になる。
【００６６】
図９を用いて、体積流量計を用いた場合と、質量流量計を用いた場合の、気体燃料消費機器における空気比の違いを説明する。
Ｂ列のバイオガスと、Ｃ列の１３Ａガスを希釈したガスを混合して気体燃料消費機器に供給していたところ、図示しない高カロリーガス供給源から供給されるガスの組成がＤ列或いはＥ列の組成のガス（Ｄ列とＥ列の組成は同一）に変化したと仮定する。
【００６７】
このとき、体積流量計で計測したガス流量を元に算出した空気比率（Ｄ列Ｆ行）で希釈すると、気体燃料消費機器における空気比が１．７３８１７（Ｄ列Ｇ行）になるのに対し、質量流量計で計測したガス流量を元に算出した空気比率（Ｅ列Ｆ行）で希釈すると、気体燃料消費機器における空気比は１．７１３９３５４（Ｅ列Ｇ行）となり、体積流量計を用いた場合と比べ、ガスの組成が変化する前の空気比（１．７０００２；Ｃ行Ｇ列）と非常に近い値となっていることがわかる。
【００６８】
流量が制御された空気と１３Ａガスとは、混合され、１３Ａガス供給系統１８に介装されたバッファタンク９６に貯蔵される。
ここで、バッファタンク９６には、その内部圧力を計測するための圧力計９８が設けられている。
【００６９】
圧力計９８がバッファタンク９６の許容最高圧力設定値に達した場合は、その信号を（図示しないが）信号ラインにより送出し、１３Ａガス圧力制御弁３０の上流に（図示しないが）設置した緊急遮断弁や、空気流量制御弁３２の全閉制御などを行うことにより、バッファタンクの異常圧力上昇を防止することが可能になる。
【００７０】
次に、図１０を参照して、本発明の第２実施形態について説明する。
図１０の第２実施形態は、図１〜図９の第１実施形態と比較して、バイオガス供給系統１６の構成が異なっている。
【００７１】
図１〜図９の第１実施形態では、図示しないバイオガス発生源から供給されたバイオガスを貯蔵するバッファタンク６８のホルダレベル或いは圧力により、流量制御弁５６の弁開度或いはバイオガス供給系統１６のバイオガス流量が制御されている。
これに対して、図１０の実施形態では、ドレン用のバッファタンク６２の圧力（圧力計８２で計測）により、流量制御弁５６の弁開度或いはバイオガス供給系統１６のバイオガス流量が制御されている。
【００７２】
すなわち、図１０において、圧力計８２の計測結果（ドレン用のバッファタンク６２内の圧力）は、ラインＣＬ２５を経由して、流量制御弁５６に送られる。流量制御弁５６では、ドレン用のバッファタンク６２内の圧力が一定となる様に、或いは、一定の範囲内に収まるように、バイオガス供給系統１６のバイオガス流量を制御する。
【００７３】
図１０における係る制御については、図１１をも参照して説明する。
流量制御弁５６はラインＣＬ２５を介して、タンク６２内の圧力を計測する圧力計８２の計測結果を読み込む（図１１：ステップＳ５１）。
タンク６２内の圧力が上昇すれば（ステップＳ５２の比較工程の結果、ステップＳ５３で「上昇」）、弁開度を増加して（ステップＳ５４）、バイオガス供給系統１６のバイオガス流量を増加させる。
一方、タンク６２内の圧力が減少すれば（ステップＳ５２の比較工程の結果、ステップＳ５３で「下降」）、弁開度を減少して（ステップＳ５５）バイオガス供給系統１６のバイオガス流量を減少させる。
【００７４】
係る制御は、流量制御弁５６に制御ロジックを組み込んで行われるが、別途コントロールユニットを設けて行うことも可能である。
【００７５】
流量制御弁５６の制御に加えて、図１０の第２実施形態では、ガスコンプレッサ６６の運転制御についても、図４（第１実施形態）で示す制御態様とは相違している。
【００７６】
図４（第１実施形態）において、ガスコンプレッサ６６は、ドレン用のバッファタンク６２内の圧力に基いて、運転・停止の制御が行われている。
これに対して、図１０の第２実施形態では、図示しないバイオガス発生源から供給されたバイオガスを貯蔵するバッファタンク６８のホルダレベル或いは圧力により、ガスコンプレッサ６６の運転制御が行われる。
【００７７】
なお、図１０において、ガスコンプレッサ６６はインバータ制御されるタイプとして構成されている。
【００７８】
係る運転制御について、図１２を参照して説明する。
先ず、バッファタンク６８のホルダレベル或いは圧力を計測し（ステップＳ６１）、バイオガス発生量が増加して、バッファタンク６８のホルダレベルが上昇すれば（ステップＳ６２の比較工程の結果、ステップＳ６３が「上昇」）、コンプレッサ６６の回転数を上昇して（ステップＳ６４）、より多量のバイオガスをバイオガス供給系統１６に流過させる。
【００７９】
一方、バイオガス発生量が減少して、バッファタンク６８のホルダレベルが下降すれば（ステップＳ６３が「下降」）、コンプレッサ６６の回転数を減少して（ステップＳ６５）、バイオガス供給系統１６を流れるバイオガス量を減少する。
タンク６８のホルダレベルが変化しない場合は（ステップＳ６３が「一定」）、バイオガス発生量とバイオガス供給系統１６の流量とがバランスの取れている状態であると判断して、コンプレッサ６６の回転数を維持する（ステップＳ６６）。
【００８０】
或いは、バッファタンク６８のホルダレベル圧力を、一定範囲内に保つ制御も可能である。
この制御の場合は、コンプレッサ６６は回転数制御が出来ないタイプで、ＯＮ−ＯＦＦ制御のみが可能なタイプでも適用可能である。
係る制御について、図１３をも参照して説明する。
【００８１】
図１３において、バイオガス発生量が増加して、バッファタンク６８のホルダレベルが上昇し、ホルダレベル高（ＬＨ）にまで到達すると（ステップＳ７２がＹＥＳ）、レベルセンサ７２からラインＣＬ２６を介してコンプレッサ６６に検出信号を送出する。レベルセンサ７２の検出信号を受信したコンプレッサ６６は、圧縮運転を開始して（ステップＳ７３）、タンク６８内のバイオガスをガスエンジン側に送り出す。
【００８２】
一方（ステップＳ７２がＮＯ）、バイオガス発生量が減少して、バッファタンク６８のホルダレベルが下降し、ホルダレベル低（ＬＬ）にまで到達すると（ステップＳ７４がＹＥＳ）、レベルセンサ７４からラインＣＬ２６を介してコンプレッサ６６に検出信号を送出する。レベルセンサ７４の検出信号を受信したコンプレッサ６６は運転を停止して（ステップＳ７５）、発生したバイオガスをタンク６８内に貯蔵するのである。
【００８３】
タンク６８を蓄圧型にする場合は、タンク６８内の圧力により、ガスコンプレッサの運転を制御する。
そして、タンク６８内の圧力が高圧側設定値まで上昇したならば（ステップＳ７２がＹＥＳ）、コンプレッサを駆動して（ステップＳ７３）、バイオガスをガスエンジン側に送り出すことにより、タンク６８内の圧力を降下させる。
一方、タンク６８内の圧力が低圧側設定値まで下降したならば（ステップＳ７４がＹＥＳ）、コンプレッサの駆動を中止して（ステップＳ７５）、バイオガスをタンク６８内に貯蔵し、以って、タンク６８内の圧力を上昇せしめる。
【００８４】
係る制御は、コンプレッサ６６に制御ロジックを組み込んで行われるが、別途コントロールユニットを設けて行うことも可能である。
【００８５】
図１０の第２実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図１〜図９の第１実施形態と同様である。
【００８６】
次に、図１４を参照して、本発明の第３実施形態について説明する。
この第３実施形態では、流量制御弁５６が設置されていない。
【００８７】
また、バイオガス発生源（図示せず）からバッファタンク６８に至る圧力を計測するための圧力計１０２が介装されており、該圧力計１０２の圧力はラインＣＬ３０を経由して、コンプレッサ６６に送られる。
さらに、圧力制御弁５８の下流側（ガスエンジン側）には、逆止弁１０４が介装されている。
【００８８】
これに加えて、明確には図示されていないが、図１４の実施形態においては、コンプレッサ６６は、運転、停止のＯＮ−ＯＦＦ制御ではなくて、例えばインバータ制御等により、その吐出圧力が可変制御できる様に構成されている。
【００８９】
図１５をも参照して、図１４の実施形態におけるガスコンプレッサ６６の運転制御について説明する。
先ず、バッファタンク６８のホルダレベル或いは圧力（バッファタンク６８が蓄圧型タンクである場合）を計測する（図１５：ステップＳ８１）。或いは、圧力計１０２で計測されるバッファタンク６８に流入する圧力を計測する。
そして、前回の計測結果と比較（ステップＳ８２）する。
【００９０】
比較の結果、バッファタンク６８のホルダレベル或いは圧力、或いは圧力計１０２で計測される圧力が、前回の計測値よりも上昇していれば（ステップＳ８３で「上昇」）、バイオガス発生量が増加していると判断して、コンプレッサ６６の回転数を上昇して（ステップＳ８４）、バイオガス供給系統１６のバイオガス流量を増加する。
【００９１】
一方、バッファタンク６８のホルダレベル或いは圧力、或いは圧力計１０２で計測される圧力が、前回の計測値よりも下降していれば（ステップＳ８３で「下降」）、バイオガス発生量が減少していると判断して、それに対応してバイオガス供給系統１６のバイオガス流量を減少するべく、コンプレッサ６６の回転数を減少する（ステップＳ８５）。
【００９２】
バッファタンク６８のホルダレベル或いは圧力、或いは圧力計１０２で計測される圧力が、前回の計測値に対して変化していない（変化量が許容範囲以内に収まっている）のならば（ステップＳ８３が「一定」）、バイオガス発生量とバイオガス供給系統１６のバイオガス流量とがバランスが取れていると判断して、コンプレッサ６６の回転数をそのまま保持する（ステップＳ８６）。
【００９３】
ステップＳ８２〜Ｓ８６により、ガスコンプレッサ６６の吐出圧力（或いは吐出流量）が可変制御されて、バッファタンク６８のホルダレベル或いは圧力（バッファタンク６８が蓄圧型タンクである場合）が一定になり、或いは、圧力計１０２で計測されるバッファタンク６８に流入する圧力が一定となる。
【００９４】
但し、ドレン用のバッファタンク６２内の圧力（圧力計８２で計測）が、一定圧力ＰＨ以上とならないように、ガスコンプレッサ６６の吐出圧力（或いは吐出流量）は制御されている。
すなわち、圧力計８２でタンク６２内の圧力が計測され（ステップＳ８７）、一定圧力ＰＨ以上を計測したならば（ステップＳ８８がＮＯ）、その計測結果がラインＣＬ１２を経由してコンプレッサ６６に送られ、係る計測結果を受信したコンプレッサ６６は、回転数を減少して（ステップＳ８９）、タンク６２内の圧力が圧力ＰＨよりも低くなるまで、その吐出圧力を下げる（ステップＳ８８がＮＯのループ）。
【００９５】
バッファタンク６８のホルダレベル、バッファタンク６８の圧力、或いは、バッファタンク６８に流入するバイオガス圧力が一定となり、且つ、ドレン用のバッファタンク６２内の圧力が一定圧力ＰＨ以上とならない様にする制御のロジックは、図１４の実施形態ではコンプレッサ６６のインバータ制御部（図示せず）に組み込まれている。
但し、別途コントロールユニットを設けて、係る制御を行うことが可能である。
【００９６】
低カロリーガスの供給量が低下することにより、或いはコンプレッサ６６が故障することにより、バッファタンク６８の圧力が低下し、低カロリーガス圧力制御弁５８や、高カロリーガス圧力制御弁６０の設定圧力を下回るような場合には、低カロリーガス圧力制御弁は全開状態となり、高カロリーライン側からのガスがバッファタンク６２に逆流する可能性がある。
これを防止するため、圧力制御弁５８の下流（ガスエンジン側）には逆止弁が設けられている。
【００９７】
図１４の第３実施形態のその他の構成及び作用効果については、図１〜図１３と同様である。
【００９８】
図１６は、本発明の第４実施形態を示している。
この実施形態では、図１〜図１４の各実施形態に比較して、１３Ａガス供給系統１８の構成が相違している。
【００９９】
すなわち、図１６で示す実施形態では、１３Ａガス供給系統１８の１３Ａガスライン２６が、分岐点２６ＬＢで並列に配置された複数のライン２６Ａ〜２６Ｎに分岐しており、該複数のライン２６Ａ〜２６Ｎは合流点２６ＬＧで合流している。
そして図１６では、空気供給ライン２８が分岐点２８ＬＢで複数のライン２８Ａ〜２８Ｎに分岐している。ここで、１３Ａガスライン２６の分岐数と、空気供給ライン２８の分岐数とは、等しい。
【０１００】
１３Ａガスライン２６の分岐ライン２６Ａ〜２６Ｎには、流量制御弁３０Ａ〜３０Ｎと、ベンチェリミキサ２４Ａ〜２４Ｎとが介装されている。そして、ベンチェリミキサ２４Ａ〜２４Ｎの各々には、空気供給ライン２８の複数の分岐ライン２８Ａ〜２８Ｎの各々が連通している。
空気供給ライン２８の複数の分岐ライン２８Ａ〜２８Ｎの分岐点２８ＬＢとベンチェリミキサ２４Ａ〜２４Ｎとの間の領域の各々には、圧力制御弁３２Ａ〜３２Ｎが介装されている。
【０１０１】
さらに、１３Ａガスライン２６の分岐点２６ＬＢの上流側（図示しない１３Ａ供給源側）には、減圧弁１１２が介装されている。
【０１０２】
ここで、ベンチュリミキサにおける１３Ａガスと空気との混合比は、ベンチュリミキサのサイズによって決まる、ある一定の流量範囲内でのみ制御可能である。そのため、使用する流量の最大値と最小値とが大きく離れている本システムのような場合には、全流量域で安定した混合率を達成することが困難である。
【０１０３】
しかし、図１６の実施形態では、１３Ａガスライン２６を複数ライン２６Ａ〜２６Ｎに分岐し、流量の増減によって流量制御弁３０Ａ〜３０Ｎを段階的に開閉していくことにより、個々の分岐ラインを流れる１３Ａガスの流量は、各ラインの最大流量となる場合がほとんどとなり、安定した比率による混合が実現される。
【０１０４】
図１６の第４実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図１〜図１５の実施形態と同様である。
【０１０５】
図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的内容を限定する趣旨の記述ではない旨を付記する。
例えば、図示の実施形態では、低カロリーガスとしてバイオガス、高カロリーガスとして１３Ａガスを用いた場合を示しているが、低カロリーガスとしてランドフィルガス、石炭ガス等を使用することも可能であり、高カロリーガスとして天然ガス、ＬＰＧ等も適用できる。
また、気体燃料の消費機器としてガスエンジンが図示されているが、その他の機器、例えばガスエンジン以外の内燃機関や、ボイラ等であっても良い。
【０１０６】
さらに、図示の実施形態では、バイオガスと１３Ａガスとの、気体燃料消費機器における空気比が同一になる様に１３Ａガスを希釈しているが、空気比を同一にすることに代えて、希釈率を同一にしても、ガスエンジンにバイオガスと１３Ａとの混合気体燃料を提供できる。
【０１０７】
【発明の効果】
本発明の作用効果を以下に列挙する。
（１）  低カロリーガスと高カロリーガスの混合気体燃料を連続して気体燃料消費機器に供給可能である。
（２）  その際に、気体燃料消費機器へ供給される混合気体燃料の空気比が一定に維持されるので、気体燃料消費機器が安定に作動できる。
（３）  低カロリーガスと高カロリーガスとの混合率を気体燃料消費機器側にフィードバックして、最適な運転制御を実現することが可能である。
（４）  低カロリーガスを、発生量に対応して、気体燃料消費機器側へ供給することが出来る。以って、気体燃料消費機器における燃料コストを低減することが出来る。
（５）  低カロリーガスの発生量と、低カロリーガス供給系統における低カロリーガス流量とをバランスして、発生量の変動の大きい低カロリーガスを効率的に供給することが可能である。
（６）  高カロリーガスの熱量が変動しても、その時の熱量に応じた最適な比率の空気量により希釈することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態の概略的な構成を示すプロック図。
【図２】第１実施形態で行われる１３Ａガスを希釈する制御を示すフローチャート。
【図３】第１実施形態の実験結果を示す図表１。
【図４】第１実施形態におけるバイオガス供給系統を示すブロック図。
【図５】第１実施形態におけるガスエンジンの運転制御を示すフローチャート。
【図６】第１実施形態のバイオガス供給系統における流量制御の１態様を示すフローチャート。
【図７】第１実施形態のバイオガス供給系統における流量制御の別の態様を示すフローチャート。
【図８】本発明の第１実施形態における１３Ａガス供給系統を示すブロック図。
【図９】本発明の第２実施形態におけるバイオガス供給系統を示すプロック図。
【図１０】第１実施形態の実験結果を示す図表２。
【図１１】第２実施形態のバイオガス供給系統における流量制御を示すフローチャート。
【図１２】第２実施形態のバイオガス供給系統におけるコンプレッサ制御の１態様を示すフローチャート。
【図１３】第２実施形態のバイオガス供給系統におけるコンプレッサ制御の別の態様を示すフローチャート。
【図１４】本発明の第３実施形態におけるバイオガス供給系統を示すプロック図。
【図１５】第３実施形態のバイオガス供給系統におけるコンプレッサ制御を示すフローチャート。
【図１６】本発明の第３実施形態における１３Ａガス供給系統を示すプロック図。
【符号の説明】
１０・・・ガスエンジン
１２・・・混合ガス供給管
１６・・・バイオガス供給系統
１８・・・１３Ａガス供給系統
２０、５２・・・流量計
３０、５８、６０・・・圧力制御弁
３２・・・流量制御弁
２６・・・１３Ａガスライン
２８・・・空気供給ライン
４０、５０・・・コントロールユニット
４４・・・都市ガス及び空気流量決定手段
６２・・・ドレン用のバッファタンク
６４・・・ドレン用のクーラ
６６・・・ガスコンプレッサ
６６−ＢＰ・・・バイパス系統
６８・・・バッファタンク
７２、７４・・・レベルセンサ
【図１】
2004316529.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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