(57)【要約】【課題】本発明は偏向ヨークを開示する。【解決手段】陰極線管後部に装着され電子ビームを偏向させる偏向ヨークにおいて、水平偏向コイルと垂直偏向コイルとを電気的に絶縁させるラッパ形状のコイルセパレーターと、コイルセパレーターの内面に設けられて電子ビームを実質的に水平方向に偏向させる磁界を発生させる第１区間内の所定部分の断面半径と、実質的に不必要に発生される垂直方向偏向磁界を弱くさせるように第２区間内の所定部分の断面半径とが互いに異なるように形成された水平偏向コイルと、コイルセパレーターの外面に設けられて電子ビームを垂直方向に偏向させる磁界を発生させる垂直偏向コイルと、水平及び垂直偏向コイルの磁界を補強するために垂直偏向コイルの一部を包む円筒形状のフェライトコアと、を含むことを特徴とする。【選択図】　図１３
2004047417.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
陰極線管後部に装着され、電子ビームを偏向させる偏向ヨークにおいて、
水平偏向コイルと垂直偏向コイルとを電気的に絶縁させるラッパ形状のコイルセパレーターと、
前記コイルセパレーターの内面に設けられて電子ビームを実質的に水平方向に偏向させる磁界を発生させる第１区間内の所定部分の断面半径と、実質的に不必要に発生される垂直方向偏向磁界を弱くさせるように第２区間内の所定部分の断面半径とが互いに異なるように形成された水平偏向コイルと、
前記コイルセパレーターの外面に設けられて電子ビームを垂直方向に偏向させる磁界を発生させる垂直偏向コイルと、
前記水平及び垂直偏向コイルの磁界を補強するために前記垂直偏向コイルの一部を包む円筒形状のフェライトコアと、
を含むことを特徴とする偏向ヨーク。
【請求項２】
前記水平偏向コイルは、第２区間内の所定部分の内側半径と、第１区間内の所定部分の内側半径とが互いに異なることを特徴とする、請求項１記載の偏向ヨーク。
【請求項３】
前記水平偏向コイルは、第２区間内の所定部分の内側半径が第１区間の所定部分の内側半径より大きく形成されたことを特徴とする、請求項２記載の偏向ヨーク。
【請求項４】
前記水平偏向コイルは、第２区間内の所定部分の上下内側半径と、左右内側半径とが互いに異なることを特徴とする、請求項２記載の偏向ヨーク。
【請求項５】
前記水平偏向コイルは、第２区間内の所定部分の外側半径と、第１区間内の所定部分の外側半径とが互いに異なることを特徴とする、請求項１記載の偏向ヨーク。
【請求項６】
前記水平偏向コイルは、第２区間内の所定部分の外側半径が第１区間内の所定部分の外側半径より大きく形成されたことを特徴とする、請求項５記載の偏向ヨーク。
【請求項７】
前記水平偏向コイルは、第２区間内の所定部分の上下外側半径と、左右外側半径とが互いに異なることを特徴とする、請求項５記載の偏向ヨーク。
【請求項８】
前記水平偏向コイルは、第２区間内の所定部分の上下断面半径と、左右断面半径とが互いに異なることを特徴とする、請求項１記載の偏向ヨーク。
【請求項９】
前記水平偏向コイルは、第２区間内の所定部分の断面半径が第１区間内の所定部分の断面半径より大きく形成されたことを特徴とする、請求項１記載の偏向ヨーク。
【請求項１０】
前記コイルセパレーターは、第１区間内の所定部分の内側半径と、第２区間内の所定部分の内側半径とが互いに異なることを特徴とする、請求項１記載の偏向ヨーク。
【請求項１１】
陰極線管後部に装着され、電子ビームを偏向させる偏向ヨークにおいて、
水平偏向コイルと垂直偏向コイルとを電気的に絶縁させるラッパ形状のコイルセパレーターと、
前記コイルセパレーターの内面に設けられて電子ビームを水平方向に偏向させる磁界を発生させる水平偏向コイルと、
前記コイルセパレーターの内面に設けられて電子ビームを実質的に垂直方向に偏向させる磁界を発生させる第１区間内の所定部分の断面半径と、実質的に不必要に発生される水平方向偏向磁界を弱くさせるように第２区間内の所定部分の断面半径とが互いに異なるように形成された垂直偏向コイルと、
前記水平及び垂直偏向コイルの磁界を補強するために前記垂直偏向コイルの一部を包む円筒形状のフェライトコアと、
を含むことを特徴とする偏向ヨーク。
【請求項１２】
前記垂直偏向コイルは、第２区間内の所定部分の内側半径と、第１区間内の所定部分の内側半径とが互いに異なることを特徴とする、請求項１１記載の偏向ヨーク。
【請求項１３】
前記垂直偏向コイルは、第２区間内の所定部分の内側半径が第１区間の所定部分の内側半径より大きく形成されたことを特徴とする、請求項１２記載の偏向ヨーク。
【請求項１４】
前記垂直偏向コイルは、第２区間内の所定部分の上下内側半径と、左右内側半径とが互いに異なることを特徴とする、請求項１２記載の偏向ヨーク。
【請求項１５】
前記垂直偏向コイルは、第２区間内の所定部分の外側半径と、第１区間内の所定部分の外側半径とが互いに異なることを特徴とする、請求項１１記載の偏向ヨーク。
【請求項１６】
前記垂直偏向コイルは、第２区間内の所定部分の外側半径が第１区間内の所定部分の外側半径より大きく形成されたことを特徴とする、請求項１５記載の偏向ヨーク。
【請求項１７】
前記垂直偏向コイルは、第２区間内の所定部分の上下外側半径と、左右外側半径とが互いに異なることを特徴とする、請求項１５記載の偏向ヨーク。
【請求項１８】
前記垂直偏向コイルは、第２区間内の所定部分の上下断面半径と、左右断面半径が互いに異なることを特徴とする、請求項１１記載の偏向ヨーク。
【請求項１９】
前記垂直偏向コイルは、第２区間内の所定部分の断面半径が第１区間内の所定部分の断面半径より大きく形成されたことを特徴とする、請求項１１記載の偏向ヨーク。
【請求項２０】
前記コイルセパレーターは、第１区間内の所定部分の内側半径と、第２区間内の所定部分の内側半径とが互いに異なることを特徴とする、請求項１１記載の偏向ヨーク。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は偏向ヨークに関し、より詳細には、他の特性に影響を及ばさず偏向感度を向上させることができる偏向ヨークに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般的にＴＶ受像器又はモニターの陰極線管（ＣＲＴ）に使用される偏向ヨークはサドルートロイダル（Ｓａｄｄｌｅ　Ｔｏｒｏｉｄａｌ　ｔｙｐｅ）、サドル−サドル形等の様々な形態として成されている。
【０００３】
図１は従来の技術による偏向ヨークを図示した側断面図であり、図示されたように従来の技術による偏向ヨークは左右対称形として一双が一つに合体されるコイルセパレーター１０を備える。
【０００４】
このような、コイルセパレーター１０は、不図示の陰極線管のスクリーン面に結合されるスクリーン部１１と、スクリーン部１１から後方に延長形成された中間部１２と、中間部１２と一体として形成された上に不図示の陰極線管の電子銃が結合されるネック部１３とによって成される。
【０００５】
そして、コイルセパレーター１０の内・外周面には、水平偏向磁界と垂直偏向磁界を形成するための水平偏向コイル１４と垂直偏向コイル１５がそれぞれ設けられ、垂直偏向コイル１５の外周面には垂直磁界を強化させるためのフェライトコア１６が設けられる。
【０００６】
この時、水平偏向コイル１５は後端に外向フランジ形状として形成され、不必要な垂直偏向磁界が発生されるベント（ｂｅｎｔ）を持つ。
【０００７】
このように構成された従来技術による偏向ヨーク１は図示されたようにコイルセパレーター１０の前端から後端まで湾曲が形成され、全体的な形状がラッパ状として成される。
【０００８】
勿論、水平及び垂直偏向コイル１４、１５もやはりコイルセパレーター１０の形状と同一にラッパ状として形成される。
【０００９】
しかし、垂直偏向コイル１５を図示されたものとは異に、フェライトコア１６にコイルを捲線したトロイダル形を適用することができ、偏向ヨーク１の垂直偏向コイル１５にこのようなトロイダルが適用された場合をサドルートロイダル形という。
【００１０】
勿論、図１に図示された偏向ヨーク１は、水平及び垂直偏向コイル１４、１５を馬の鞍形状に捲線した上で成形したサドル形を適用したものであるためサドル−サドル形という。
【００１１】
図２は又他の従来技術による偏向ヨークに適用されるコイルセパレーターを図示した側断面図であり、図示されたように他の従来技術の偏向ヨークに適用されるコイルセパレーター２０は前述されたことと異にコイルセパレーター２０の後端に水平面（ＩＩ）が形成されるように、中間部２２後端からネック部２３後端まで同一な内径として形成される。
【００１２】
この時、中間部２２は、図示されたようにラッパ形状の曲線を持つラッパ形状区間２２ａと、直線模様として形成された直線区間２２ｂとによって成される。
【００１３】
図３は図２に図示されたコイルセパレーターに適用される偏向コイルを図示した斜視図であり、図４は図３に図示された偏向コイルを概略的に図示した側面図であり、図５は図３に図示された偏向コイルの平面図であり、図６は図５に図示されたａａ−ａａ’及びｂｂ−ｂｂ’線断面図である。
【００１４】
図３乃至図６に図示された偏向コイルは、後端に外向フランジ形状のベント（ｂｅｎｔ）がないベントレス（ｂｅｎｔ　ｌｅｓｓ）タイプの水平偏向コイル３０を図示したものであり、垂直偏向コイルは水平偏向コイル３０と同一に形成されるため説明を省略する。
【００１５】
図示された水平偏向コイル３０は、前述されたコイルセパレーター２０のスクリーン部２１と、中間部２２及びネック部２３にそれぞれ対応されるスクリーンベント部３１と、延長部３２及びネックベント部３３とによって成される。
【００１６】
勿論、延長部３２はスクリーンベント部３１の後方に形成され、ネックベント部３３は延長部３２の後端に一体として形成される。
【００１７】
この時、延長部３２は、図示されたようにラッパ形状の曲線を持つラッパ形状区間３２ａと、直線形態を持つ直線区間３２ｂとによって成され、延長部３２には電子ビームを偏向させる水平方向の偏向磁界が発生され、ネックベント部３３には電子ビームの水平偏向に実質的に寄与しない磁界が発生され、これを一般的に無効ベント区間と定義する。
【００１８】
一方、水平偏向コイル３０の直線区間３２ｂからネックベント部３３の後端までは、図４又は図６に図示されたように同一の大きさの内径（ＤＳＯ，ＤＬ）と外径（ＦＳＯ，ＦＬ）が形成される。
【００１９】
即ち、水平偏向コイル３０は、延長部３２の中間部分から後端まで同一の大きさの内径（ＤＳＯ，ＤＬ）と外径（ＦＳＯ，ＦＬ）とによって成される。
【００２０】
しかし、前述されたようにネックベント部３３には実質的に不必要な垂直偏向磁界が発生されるため、後述されるＢＳＮ（ｂｅａｍ　ｓｔｒｉｋｅ　ｎｅｃｋ）の長さを短くなるようにする問題点を惹起する。
【００２１】
ここで、後述されるＢＳＮに対して簡略に話せば、ＢＳＮは電子ビームの偏向が始まる偏向点の移動距離を示すものであり、偏向ヨーク１が陰極線管の後部に密着されずに所定間隔にて離隔設置されるにより、偏向点も所定間隔にて移動された上に発生される。
【００２２】
このようなＢＳＮの移動距離、即ちＢＳＮの長さはその長さが長くなれば電子ビームが陰極線管のスクリーン面縁に該当する陰極線管の最大地点まで偏向された上に到達するが、長さが短くなると電子ビームがスクリーン面のコーナー部分までに偏向されなく陰極線管の後部に当たる現象が発生され、これによりスクリーンのコーナー部分が黒く現れるようになり画像表現が不可能になる。
【００２３】
このように、水平偏向コイル３０の延長部３２から発生される水平偏向磁界と、ネックベント部３３から発生される垂直偏向磁界が、電子ビームに及ぼす影響に対しては図７及び図８に良く図示されている。
【００２４】
図７は図３に図示された偏向コイルから発生される偏向磁界を図示した概念図で、（Ａ）は偏向コイルの偏向磁界を平面から図示した平面図であり、（Ｂ）は（Ａ）のａａ−ａａ’線断面磁界を図示した概念図であり、（Ｃ）は（Ａ）のｂｂ−ｂｂ’線断面磁界を図示した概念図である。そして図８は図３に図示された偏向コイルのネックベント部から発生される偏向磁界と電子ビームとの相関関係を図示した概念図である。
【００２５】
図７を参照しながら詳細に説明すれば、まず、水平偏向コイル３０の延長部３２には（Ｂ）のａａ−ａａ’線断面磁界に図示されたように延長部３２から発生された水平偏向磁界Ｂ１により水平偏向力Ｆ１が発生され、水平偏向力Ｆ１により電子銃２ｂの電子ビームはＸ方向に水平偏向される。
【００２６】
勿論、電流（Ｉ）は電子銃から防出される電子ビームの反対方向、即ち、電子ビームの逆方向にて定義される。
【００２７】
次に、水平偏向コイル３０のネックベント部３３から発生される垂直偏向磁界Ｂ２は、（Ｃ）のｂｂ−ｂｂ’線断面磁界に図示されたように水平方向に流れる電流（Ｉ）により電子ビームの反対方向に形成され、これによりネックベント部３３には水平偏向コイル３０の上部側であるＹ方向の垂直偏向力Ｆ２が形成される。
【００２８】
即ち、水平偏向コイル３０のネックベント部３３には垂直偏向磁界Ｂ２により電子ビームの水平偏向力に実質的に寄与しなく、後述されるＢＳＮの長さを短くする垂直偏向力Ｆ２が発生される。
【００２９】
勿論、垂直偏向磁界Ｂ２はネックベント部３３が丸く形成された上に後方に放射される扇型の形態を成すことになり、ネックベント部３３のコーナーに発生される垂直偏向磁界Ｂ２は電子ビームの方向と対角線を成すことになる上、図８でのように電子ビームに影響を及ぼすことになる。
【００３０】
もっと詳細に説明すれば、電子ビームＧＢのＢ，Ｇ，Ｒは、図８に図示されたように一点に形成されたものではなく一直線上に並んで形成され、各々のＢ，Ｇ，Ｒの間にはギャップ（ｇａｐ）が形成される。
【００３１】
しかし、各々のＢ，Ｇ，ＲはＧを基準として陰極線管のスクリーン面２ａの一点に集まることになり、これによりＢとＲは傾斜を成すことになる。
【００３２】
この時、電子ビームには電子放出方向と逆方向に電流が定義され、このような逆方向電流（Ｉ）と電子ビームの反対方向に流れる垂直偏向磁界Ｂ２の間には傾斜角（θ）が形成される。
【００３３】
従って、傾斜角（θ）はベクトルＦ＝ＩＢｓｉｎθの公式によりｓｉｎθに該当されるため、水平偏向コイル３０のネックベント部３３には電子ビームを垂直偏向させる偏向力（ベクトルＦ）が発生される。
【００３４】
勿論、ネックベント部３３のコーナー部分から対角線方向に発生される垂直偏向磁界Ｂ２は傾斜角（θ）がもっと大きくなるために電子ビームをもっと垂直に偏向させる。
【００３５】
しかし、垂直偏向磁界Ｂ２は水平偏向コイル３０から発生される水平偏向磁界Ｂ１に比べて磁界が微々であるため、電子ビームの水平偏向には実質的に影響を及ぼさないが、ＢＳＮの長さを短くする問題が発生される。
【００３６】
一方、図９は前述された水平偏向コイル３０により電子ビームがスクリーン面２ａに水平方向に走査され画像を再現したものを図示したものであり、図９は偏向コイルに印加される電流による電子ビームの走査状態を図示した概念図で、より詳細に説明すると、図９の（Ａ）は偏向コイルに印加される電流の大きさを図示した概念図であり、図９の（Ｂ）は（Ａ）の電流の大きさによりスクリーン面に走査される電子ビームの走査状態を図示した概念図である。
【００３７】
図示されたことによれば、水平偏向コイル３０により水平偏向される電子ビームは水平偏向コイル３０に印加される鋸目波形の電流（ＩＲ，ＩＬ）により陰極線管のスクリーン面２ａに水平走査される。
【００３８】
この時、電子ビームは印加される最大値電流（ＩＲ）によりスクリーン面２ａの水平方向の最右側（ＩＩＲ）に偏向され、最低値電流（ＩＬ）により最左側（ＩＩＬ）に偏向され、このような電流（ＩＲ，ＩＬ）の大きさと走査幅の相関関係を偏向感度と表現することができる。
【００３９】
ここで、偏向感度に対してもっと説明すれば、偏向感度は電子ビームを偏向させるために偏向コイルに印加される電流の２乗にインダクタンス（即ち、水平偏向コイルのインダクタンス）を掛けたものであり、数式で表せば下のようである。
【００４０】
【数１】
2004047417.tif 000003
【００４１】
即ち、水平偏向コイル３０に対する偏向感度は最大値及び最低値の電流（ＩＲ，ＩＬ）の２乗にインダクタンスを掛けたものである。
【００４２】
従って、図９に図示されたスクリーン面２ａの最左側（ＩＩＬ）から最右側（ＩＩＲ）まで偏向時に消費される電流が小さければ小さいほど偏向ヨーク１の効率が良いものであり、偏向感度の数値は小さければ小さいほど良いものである。
【００４３】
換言すれば、前述された数式の偏向感度において、ＩとＬは電子ビームがスクリーン面２ａの最左側（ＩＩＬ）及び最右側（ＩＩＲ）まで到達するために消費されたＩとＬの最終値により定義される。
【００４４】
このような偏向感度を向上させるためには、水平偏向コイル３０の内径（ＤＬ，ＤＳＯ）と外径（ＦＬ，ＦＳＯ）が小さくなるように設計しなければならないが、偏向ヨークを電子銃２ｂに装着するためには水平偏向コイル３０の内径（ＤＬ，ＤＳＯ）と外径（ＦＬ，ＦＳＯ）が電子銃２ｂより大きくなければならないため、水平偏向コイル３０の内径（ＤＬ，ＤＳＯ）と外径（ＦＬ，ＦＳＯ）を小さくするには物理的な限界が存在する。
【００４５】
図１０は従来技術の偏向ヨークによる偏向感度及びＢＳＮ現象を図示した概念図であり、図示されたようにＢＳＮ（ｂｅａｍ　ｓｔｒｉｋｅ　ｎｅｃｋ）現象は偏向ヨーク１が陰極線管２の後部に密着されずに、偏向ヨーク１が後方に移動されることにより、電子ビームがスクリーン面２ａの最大値であるｍａｘポイントに到達されずに、図示されたＧＢ３のように陰極線管２の後部ネック側に当たることにより、画面コーナー側部分が黒く現れる現象である。
【００４６】
この時、偏向ヨーク１は陰極線管２の後部に密着された後、コンバージョンス（ｃｏｎｖｅｒｇｅｎｃｅ）を調節する過程で後方移動がなされ、ｍａｘポイントはスクリーン面２ａの上・下段及びコーナー部分の最大値である。
【００４７】
一方、偏向ヨーク１の後方移動により偏向ヨーク１の調節自由度は向上されるし、作業者は偏向ヨーク１を上下及び左右に容易く動かせた上でコンバージョンスを調節することができるため、作業工程性を向上させることができる。
【００４８】
勿論、偏向ヨーク１は移動長さが長く確保されるほどに調節自由度が向上されるため、ＢＳＮ現象が起こらない範囲内で移動長さを最大限長く確保するのが良い。
【００４９】
ここで、前述された偏向感度とＢＳＮの相関関係に対して説明すれば、偏向ヨーク１の偏向感度が良い場合、磁界が強くなるために電子ビームの偏向角度が大きくなり、ＢＳＮの距離は短くなる上、これに反して、偏向感度が悪い場合には、電子ビームの偏向角度が小さくなる上、ＢＳＮの距離が長くなるため、偏向感度とＢＳＮは互いに反比例関係が成り立つ。
【００５０】
即ち、偏向感度が良い場合、ＢＳＮの長さは短くなるため、ＢＳＮは悪くなり、偏向感度が悪い場合、ＢＳＮの長さは長くなり、ＢＳＮは良くなる現象が発生する。
【００５１】
一方、互いに感度が異なる偏向ヨーク１を陰極線管の後部に全面密着する場合、偏向感度が悪い偏向ヨーク１は図示されたＧＢ１のように電子ビームを偏向させ、偏向感度が良い偏向ヨーク１は図示されたＧＢ２のように電子ビームを偏向させる。
【００５２】
即ち、ＧＢ１は偏向ヨーク１で消費される電流に比べて電子ビームが弱く偏向されるため、スクリーン面２ｂのｍａｘポイントに到達されないことを図示したものであり、ＧＢ２はｍａｘポイントに到達することを示すものである。
【００５３】
言い換えれば、ＧＢ１は偏向感度が悪いため、偏向ヨーク１の効率が低く、ＧＢ２は偏向感度が良いため、偏向ヨーク１の効率が高いということができる。
【００５４】
しかし、前述したように、コンバージョンス調節のために陰極線管２の電子銃２ｂ方向に偏向コイル１を後方移動すると、偏向点はｆ’に移動することになり、偏向点の移動により電子ビームは図示されたＧＢ３のように電子銃２ｂの内径に当たるＢＳＮ現象が発生される。
【００５５】
この時、ＢＳＮの長さは偏向点の移動、即ち、偏向ヨーク１の移動長さということができ、図示されたように偏向点ｆとｆ’の距離と定義されることができる。
【００５６】
それ故に、偏向感度が低いＧＢ１がＢＳＮ現象の発生地点の距離が長く、偏向感度が高いＧＢ２はＢＳＮ現象の発生地点の距離が短いため、ＧＢ１はＢＳＮの長さが長く、ＧＢ２はＢＳＮの長さが短いと定義することができる。
【００５７】
勿論、ＢＳＮの長さを増加させるために偏向感度を低下させることもできるが、偏向ヨーク１の設計の最も重要な特性は偏向感度であるため、ＢＳＮの長さよりは一次的に偏向感度は良い偏向ヨーク１を設計しなければならない。
【００５８】
従って、偏向感度が良いながらＢＳＮの長さも長く形成される偏向ヨーク１を設計するのが最も望ましい。
【００５９】
一方、水平偏向コイル３０のネックベント部３３から発生される垂直偏向磁界Ｂ２は、前述されたように、電子ビームを垂直に偏向させるため、ＢＳＮの長さを短くなるようにし、ネックベント部３３のコーナー部分で対角線方向に発生される垂直偏向磁界Ｂ２は、傾斜角（θ）がもっと大きくなるためにＢＳＮの長さをもっと短くなるようにする。
【００６０】
以上で説明したように、従来技術による偏向ヨーク１は、コンバージョンス調節のために陰極線管２の後部に密着した後、電子銃２ｂ方向に移動設置されるため、一次的に偏向感度は良いが、ＢＳＮの長さが短くなる問題を有する。
【００６１】
又、水平偏向コイル３０のネックベント部３３から発生される不必要な垂直偏向磁界Ｂ２により、ＢＳＮの長さがもっと短くなるという問題もある。
【００６２】
そして、電子銃２ｂの後方に移動設置された偏向ヨーク１のＢＳＮの長さを長くするためには偏向感度の数値が大きくなり、偏向感度が悪くなる問題もある。
【００６３】
共に、偏向ヨーク１を電子銃２ｂの後方に移動させるによりＢＳＮの長さが短くなり、電子ビームがスクリーン面２ａのｍａｘポイントに到達しないで、陰極線管２の後部に当たることになり、画像表示が成されないという致命的な不良が発生されるという問題もある。
【００６４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、このような従来の問題点を解決するために創出されたものであり、コンバージョンス調節が可能であるように偏向ヨークを陰極線管の後部に離隔設置してもＢＳＮの長さを延長することができるだけではなく、偏向感度も又向上させることができる偏向ヨークを提供するものである。
【００６５】
【課題を解決するための手段】
このような目的を達成するために、本発明に係る偏向ヨークは、陰極線管後部に装着され電子ビームを偏向させる偏向ヨークにおいて、
水平偏向コイルと垂直偏向コイルとを電気的に絶縁させるラッパ形状のコイルセパレーターと、
前記コイルセパレーターの内面に設けられて電子ビームを実質的に水平方向に偏向させる磁界を発生させる第１区間内の所定部分の断面半径と、実質的に不必要に発生される垂直方向偏向磁界を弱くさせるように第２区間内の所定部分の断面半径とが互いに異なるように形成された水平偏向コイルと、
前記コイルセパレーターの外面に設けられて電子ビームを垂直方向に偏向させる磁界を発生させる垂直偏向コイルと、
前記水平及び垂直偏向コイルの磁界を補強するために前記垂直偏向コイルの一部を包む円筒形状のフェライトコアとを含むことを特徴とする。
【００６６】
本発明は、前記水平偏向コイルは第２区間内の所定部分の内側半径と、第１区間内の所定部分の内側半径とが互いに異なることを特徴とする。
【００６７】
本発明は、前記水平偏向コイルは第２区間内の所定部分の外側半径と、第１区間内の所定部分の外側半径とが互いに異なることを特徴とする。
【００６８】
本発明は、前記水平偏向コイルは第２区間内の所定部分の断面半径が第１区間内の所定部分の断面半径より大きく形成されたことを特徴とする。
【００６９】
本発明は、前記水平偏向コイルは第２区間内の所定部分の内側半径が第１区間の所定部分の内側半径より大きく形成されたことを特徴とする。
【００７０】
本発明は、前記水平偏向コイルは第２区間内の所定部分の外側半径が第１区間内の所定部分の外側半径より大きく形成されたことを特徴とする。
【００７１】
本発明は、前記水平偏向コイルは第２区間内の所定部分の上下断面半径と、左右断面半径とが互いに異なることを特徴とする。
【００７２】
本発明は、前記水平偏向コイルは第２区間内の所定部分の上下内側半径と、左右内側半径とが互いに異なることを特徴とする。
【００７３】
本発明は、前記水平偏向コイルは第２区間内の所定部分の上下外側半径と、左右外側半径とが互いに異なることを特徴とする。
【００７４】
本発明は、前記コイルセパレーターは第１区間内の所定部分の内側半径と、第２区間内の所定部分の内側半径とが互いに異なることを特徴とする。
【００７５】
そして、本発明は、陰極線管後部に装着され電子ビームを偏向させる偏向ヨークにおいて、
水平偏向コイルと垂直偏向コイルとを電気的に絶縁させるラッパ形状のコイルセパレーターと、
前記コイルセパレーターの内面に設けられて電子ビームを水平方向に偏向させる磁界を発生させる水平偏向コイルと、
前記コイルセパレーターの内面に設けられて電子ビームを実質的に垂直方向に偏向させる磁界を発生させる第１区間内の所定部分の断面半径と、実質的に不必要に発生される水平方向偏向磁界を弱くさせるように第２区間内の所定部分の断面半径とが互いに異なるように形成された垂直偏向コイルと、
前記水平及び垂直偏向コイルの磁界を補強するために前記垂直偏向コイルの一部を包む円筒形状のフェライトコアとを含むことを他の特徴とする。
【００７６】
本発明は、前記垂直偏向コイルは第２区間内の所定部分の外側半径と、第１区間内の所定部分の外側半径とが互いに異なることを特徴とする。
【００７７】
本発明は、前記垂直偏向コイルは第２区間内の所定部分の断面半径が第１区間内の所定部分の断面半径より大きく形成されたことを特徴とする。
【００７８】
本発明は、前記垂直偏向コイルは第２区間内の所定部分の内側半径が第１区間の所定部分の内側半径より大きく形成されたことを特徴とする。
【００７９】
本発明は、前記垂直偏向コイルは第２区間内の所定部分の外側半径が第１区間内の所定部分の外側半径より大きく形成されたことを特徴とする。
【００８０】
本発明は、前記垂直偏向コイルは第２区間内の所定部分の上下断面半径と、左右断面半径とが互いに異なることを特徴とする。
【００８１】
本発明は、前記垂直偏向コイルは第２区間内の所定部分の上下内側半径と、左右内側半径とが互いに異なることを特徴とする。
【００８２】
本発明は、前記垂直偏向コイルは第２区間内の所定部分の上下外側半径と、左右外側半径とが互いに異なることを特徴とする。
【００８３】
本発明は、前記コイルセパレーターは第１区間内の所定部分の内側半径と、第２区間内の所定部分の内側半径とが互いに異なることを特徴とする。
【００８４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る偏向ヨークの望ましい実施例を、添付された図面を参照しながら詳細に説明する。
【００８５】
図１１は、本発明に係る偏向ヨークの構成を図示した側断面図であり、図１２は図１１に図示されたコイルセパレーターと偏向コイルとを図示した斜視図である。そして、図１３は図１２に図示されたコイルセパレーターと偏向コイルとを分解図示した分解図である。より詳細に説明すると、図１３の（Ａ）はコイルセパレーターの側断面図であり、図１３の（Ｂ）は偏向コイルの側断面図であり、図１３の（Ｃ）は偏向コイルの平面図である。
【００８６】
そして、図１４は図１３の（Ｂ）に図示されたｊ−ｊ’線断面図であり、図１５は図１３の（Ｂ）に図示されたｋ−ｋ’線断面図である。
【００８７】
本発明の説明の前に、図１１乃至図１５に図示された偏向コイルは、水平偏向磁界を発生する水平偏向コイル７０を代表的に図示したものであり、垂直偏向コイルは図示された水平偏向コイル７０と同一な技術的思想と特徴を持つため、説明を省略する。
【００８８】
先ず、図示された図面を参考すると、図１１に図示された偏向ヨークは、コイルが捲線された形態として成形された一名ワインディングフレーム（ｗｉｎｄｉｎｇ　ｆｒａｍｅ）形の水平及び垂直偏向コイルにて成されたサドル−サドル形を図示したものである。発明による偏向ヨーク１００は、左右対称形として形成された上に合体される一双のコイルセパレーター８０を含む。
【００８９】
そして、コイルセパレーター８０の内面に積置された上で水平偏向磁界を発生する水平偏向コイル７０と、コイルセパレーター８０の外面に積置された上で垂直偏向磁界を発生する垂直偏向コイル９０を含む。
【００９０】
又、垂直偏向コイル９０の外周面に設けられた上で水平・垂直偏向コイル７０、９０から発生される水平及び垂直偏向磁界を強化するフェライトコア９５を含む。
【００９１】
ここで、このような水平偏向コイル７０とコイルセパレーター８０に対して図１２及び図１３を参考した上で詳細に説明すれば、水平偏向コイル７０とコイルセパレーター８０は、不図示の陰極線管のスクリーン面後部に密着されるスクリーン部２１０にて成される。
【００９２】
そして、スクリーン部２１０から後方に延長された上で実質的に電子ビームを水平方向に偏向させる水平偏向磁界を発生させる延長部２００にて成される。
【００９３】
この時、延長部２００は、図示されたようにラッパ形状の曲線を持つラッパ形状区間２２０と、不図示の陰極線管の電子銃の外径と同一な内径として成された上に電子銃の外周面に積置される第１区間２５０とによって成される。
【００９４】
続いて、延長部２００に一体的に形成された上に実質的に不必要な垂直偏向磁界を発生させる第２区間３００にて成される。
【００９５】
このような、第２区間３００は、水平偏向コイル７０の場合、不図示の陰極線管の電子銃が形成されたネック部に積置される部分であるので、第２区間３００を一般的にネックベント部と称する。
【００９６】
勿論、水平偏向コイル７０の第２区間２００は、実質的に必要な水平偏向磁界が発生されるのではなく、不必要な垂直偏向磁界が発生されるので、無効ベント区間と定義することができる。
【００９７】
一方、第２区間３００は、不必要に発生される垂直偏向磁界を弱くさせて、ＢＳＮの長さを延長することができるように、断面半径が第１区間２５０に比べて大きく形成される。
【００９８】
即ち、第１区間２５０と第２区間３００とは、互いに異なる断面半径として形成される反面、第２区間３００の断面半径が第１区間２５０の断面半径より大きく形成される。
【００９９】
もっと詳細には、第２区間３００の前端側上部面の一部分を陥没させた上、第２区間３００の断面半径を第１区間２５０の断面半径より大きく形成する。
【０１００】
この時、水平偏向コイル７０はネックベント部である第２区間３００の前端側上部面一部分の陥没により第１区間２５０の上部には従来技術による偏向コイルと比較する時、図示されたｄほどの深さが形成される。
【０１０１】
勿論、コイルセパレーター８０の第１区間２５０上部面にも水平偏向コイル７０と同一のｄほどの深さが形成される。
【０１０２】
即ち、第１区間２５０は内・外側の半径が従来技術の偏向コイルに比べてｄほど小さく形成され、第２区間３００は内側半径が図示されたＴほど拡大される。
【０１０３】
この時、Ｔは水平偏向コイル７０とコイルセパレーター８０の設計上の限界値である０．０５〜０．５ｍｍにて成される。
【０１０４】
このように構成された水平偏向コイル７０とコイルセパレーター８０は、スクリーン部２１０と延長部２２０及びネック部３００がそれぞれ対応された状態にて積置された上、互いに一体を成す。
【０１０５】
一方、前述された断面半径は、内側半径と外側半径を合わせた値の平均値であり、図１４及び図１５に図示されたＲに該当する。
【０１０６】
ここで、図１５を参考の上、第２区間３００に形成された断面半径Ｒに対してもっと詳細に説明すれば次のようであり、説明する前、コイルセパレーター８０の断面半径は後述される水平偏向コイル７０の断面半径と同一に形成されるため、水平偏向コイル７０の例だけを挙げてから説明する。
【０１０７】
図示されたように、水平偏向コイル７０の断面半径Ｒは、第２区間３００の上部側断面半径Ｒが第１区間２５０の断面半径ＲよりＴほどもっと大きく形成される。
【０１０８】
このような第２区間３００の断面半径Ｒ値をより正確にいえば、第２区間３００の内側半径（ＤＬ，ＤＳＯ＋Ｔ）と外側半径（ＦＬ，ＦＳＯ＋Ｔ）を合わせた値の平均値である。
【０１０９】
勿論、第２区間３００は断面半径Ｒだけではなく、図示されたように内側半径（ＤＬ，ＤＳＯ）と外側半径（ＦＬ，ＦＳＯ）もやはり、上部がＴぐらい拡大されるため、内側半径はＤＳＯ＋Ｔになり、外側半径はＦＳＯ＋Ｔになる。
【０１１０】
即ち、断面半径Ｒと内・外側の半径（ＤＬ，ＤＳＯ，ＦＬ，ＦＳＯ）は左右に比べて上下が大きく形成される。
【０１１１】
言い換えれば、断面半径Ｒと内・外側の半径（ＤＬ，ＤＳＯ，ＦＬ，ＦＳＯ）は、上下と左右の大きさが互いに異なるように形成される。
【０１１２】
従って、偏向ヨーク１００に陰極線管の電子銃が結合される場合、電子銃の外周面とネックベント部である第２区間３００はＴぐらい離隔されるため、電子銃に対する第２区間３００の垂直偏向磁界は弱くなる。
【０１１３】
勿論、図面に図示されてはないが、コイルセパレーター８０の第２区間３００に形成された断面半径及び内・外側の半径もやはり、前述されたように、水平偏向コイル７０と同一に形成される。
【０１１４】
即ち、コイルセパレーター８０の第２区間３００に形成された断面半径及び内・外側の半径もやはり、第１区間２５０に比べてＴぐらいもっと大きく形成される。
【０１１５】
この時、コイルセパレーター８０に形成された第２区間３００の断面半径と内・外側の半径は、水平偏向コイル７０でのように上下が左右に比べて大きく形成される。
【０１１６】
言い換えれば、コイルセパレーター８０の断面半径と内・外側の半径は、上下と左右の大きさが互いに異なるように形成される。
【０１１７】
従って、第１、２区間２５０，３００が水平偏向コイル７０と同一に形成されたコイルセパレーター８０によって、水平偏向コイル７０はコイルセパレーター８０に一体的に積置されることができる。
【０１１８】
勿論、図示されてはいないが、垂直偏向コイル９０を水平偏向コイル７０及びコイルセパレーター８０でのように第１区間２５０と第２区間３００の断面半径及び内・外側の半径を互いに異なるように形成した上、第２区間３００から発生される水平偏向磁界を弱くさせ、ＢＳＮの長さを延長することができる。
【０１１９】
このようなコイルセパレーター８０に水平偏向コイル７０が積置された偏向ヨーク１００は、後端部に図１１に図示されたＴぐらいの空間が形成される。
【０１２０】
従って、偏向ヨーク１００に陰極線管の電子銃を結合する場合、電子銃の外径と偏向ヨーク１００の後端がＴぐらい離隔されるため、電子銃の電子ビームと水平偏向コイル７０の第２区間３００は、互いに離隔されてから距離が遠くなる。
【０１２１】
そして、電子ビームと第２区間３００の距離が遠くなり、電子ビームに対する水平偏向コイル７０の第２区間３００から発生される不必要な垂直偏向磁界の影響力が減少され、ＢＳＮの長さが長くなる。
【０１２２】
即ち、電子ビームの基準としては、第２区間３００から発生される不必要な磁界が弱くなるということができる。
【０１２３】
しかし、内・外側の半径が前述されたｄぐらい小さく形成された水平偏向コイル７０の第１区間２５０は、その部分の内・外側の半径が小さくなった上に電子銃の電子ビームと近くなるため、電子ビームに対する水平偏向磁界が強く発揮される。
【０１２４】
即ち、電子ビームは水平偏向コイル７０の第１区間２５０から発生される水平偏向磁界にもっと影響を受けることになる。
【０１２５】
結論的に言えば、第１区間２５０は電子ビームと近接するようになり、第２区間３００は電子ビームと離隔されるため、第１区間２５０から発生される水平偏向力は強化され、第２区間３００から発生される不必要な垂直偏向力は弱化される。
【０１２６】
従って、第１区間２５０の水平偏向力の強化により、電子ビームの水平偏向力は向上され、第２区間３００の垂直偏向力の弱化により、ＢＳＮの長さは長くなる。
【０１２７】
勿論、不図示の垂直偏向コイル９０に互いに異なる断面半径Ｒを持つ第１区間２５０と第２区間３００を形成した上に第１区間２５０の垂直偏向磁界は強化させ、第２区間３００の不必要な水平偏向磁界は弱化されるようにし、垂直偏向力の向上及びＢＳＮの長さの延長を同時に図ることができる。
【０１２８】
一方、図面に図示されてはいないが、水平磁界発生用としては前述された水平偏向コイル７０を適用し、垂直磁界発生用としてはコイルセパレーター８０の外周面に設けられたフェライトコア９５にコイルが捲線された垂直偏向コイル９０を使用することができることは自明なことである。
【０１２９】
即ち、水平偏向コイルにはサドル形が適用され、垂直偏向コイル９０にはトロイダル形が適用されたサドルートロイダル形偏向ヨークにも本発明に係る水平偏向コイル７０を適用することができる。
【０１３０】
しかし、本発明に係る水平偏向コイル７０が適用されるサドルートロイダル形偏向ヨークは、本発明に係る偏向ヨークとその構成及び特徴がほぼ同じであるため、これに対する説明は省略する。
【０１３１】
続いて、図１６は本発明に係る偏向ヨークの偏向コイルの第１区間と第２区間から発生される磁界を図示した概念図である。図１６の（Ａ）は第１区間である図１３の（Ｂ）のｊ−ｊ’線断面磁界を図示した概念図であり、図１６の（Ｂ）は第２区間である図１３の（Ｂ）のｋ−ｋ’線断面磁界を図示した概念図である。
【０１３２】
先ず、図１６の（Ａ）に図示した第１区間２５０は、コイルの印加電流によりＹ軸、即ち電子ビームを水平方向に偏向させるピン磁界である水平偏向磁界Ｂ１が発生され、このような水平偏向磁界Ｂ１と電子ビームの逆方向に流れる電流（Ｉ）により、第１区間２５０にはＸ軸の左側方向の水平偏向力Ｆ１が発生される。
【０１３３】
この時、第１区間２５０は前述されたようにｄぐらい小さくなった内側半径を持つため、電子ビームとの距離が短縮され、もっと強い水平偏向力Ｆ１を発揮する。
【０１３４】
次に、図１６の（Ｂ）に図示した第２区間３００を見回してみれば、コイルは電流（Ｉ）がＸ方向の右側に流れるため、印加された電流（Ｉ）によりＹ方向の垂直偏向磁界は形成されるが、第２区間３００と電子銃２ｂの上・下部面の間にＴぐらいの空間が形成されるため、電子ビームには磁界の影響が及ぶことが少なくなる。
【０１３５】
従って、第１区間２５０では水平偏向磁界が強く発生され、第２区間３００から発生する垂直偏向磁界は電子ビームに影響を及ばさない。
【０１３６】
図１７は本発明の偏向ヨークによる偏向感度及びＢＳＮ現象を図示した概念図である。本発明に係る偏向ヨーク１００は、コンバージョンス調節のために陰極線管２の背面に密着されずに電子銃２ｂの後方に若干移動された上に結合される。
【０１３７】
しかし、電子ビームＧＢは偏向ヨーク１００の後端部に形成された第２区間３００により、第２区間３００内では図示されたように直進するため、ＢＳＮの長さは電子銃２ｂの後方に長くなるようになる。
【０１３８】
詳細に説明すれば、図面に図示された点線は従来の偏向ヨークによる電子ビームＧＢの偏向軌跡を図示したものであり、電子ビームＧＢが第２区間３００から発生される不必要な垂直偏向磁界により第２区間３００内で偏向を始め、電子銃２ｂの内径に当たることを図示したものである。
【０１３９】
そして、図示された実線は本発明の偏向ヨーク１０による電子ビームＧＢの偏向軌跡を図示したものであり、電子ビームＧＢが第２区間３００内では不必要な垂直偏向磁界の影響を受けないために直進するが、第１区間２５０では強く発生される偏向力により急激に偏向され、スクリーン面２ａのｍａｘポイントまで到達することを図示したものである。
【０１４０】
即ち、前で説明したように、第２区間３００と電子銃２ｂの外径が離隔されるによって電子ビームＧＢは第２区間３００から発生される不必要な垂直偏向磁界の影響を受けないことになり、第２区間３００内では直進性を維持することになる。
【０１４１】
しかし、第２区間３００を通過しながら強い水平偏向磁界を発生させる第１区間２５０により急激に軌跡を描きながら偏向することになる。
【０１４２】
即ち、電子ビームＧＢの偏向点が第２区間３００内に位置することではなく、第１区間２５０内に位置することになる。
【０１４３】
従って、本発明の偏向ヨーク１００は電子ビームＧＢが第２区間３００内で偏向されないためにＢＳＮの長さを延長することができる。
【０１４４】
又、ＢＳＮの長さを延長しても電子ビームＧＢがスクリーン面２ａのｍａｘポイントに到達されるように偏向させることができる。
【０１４５】
このように従来と同一な消費電流を偏向ヨーク１００に印加しても電子ビームＧＢはスクリーン面２ａのｍａｘポイントまで到達されるため、本発明に係る偏向ヨーク１００は偏向感度数値が少なく発生され、偏向感度が良くなる。
【０１４６】
勿論、第１区間２５０の内側半径が縮むことにより、磁界が電子ビームＧＢに強く作用するため、第１区間２５０の磁界強さにより偏向ヨーク１００に印加される消費電流を減らすことができ、このような場合、偏向ヨーク１００の偏向感度はもっと良くなる。
【０１４７】
このような偏向感度とＢＳＮの相関関係を図示したものが図１８及び図１９であり、図１８は従来技術と本発明に係る偏向ヨークの感度及びＢＳＮ現象の比較グラフで、図１８の（Ａ）は従来偏向ヨークの偏向コイルの内径変更による感度及びＢＳＮ現象の比較グラフであり、図１８の（Ｂ）は本発明に係る偏向ヨークの偏向コイルの内径変更による感度及びＢＳＮ現象の比較グラフである。そして、図１９は図１８とはちがって比較した従来技術と本発明に係る偏向ヨークの感度及びＢＳＮ現象の比較グラフで、図１９の（Ａ）は従来偏向ヨークの偏向コイルの外径変更による感度及びＢＳＮ現象の比較グラフであり、図１９の（Ｂ）は本発明に係る偏向ヨークの偏向コイルの外径変更による感度及びＢＳＮ現象の比較グラフである。
【０１４８】
先ず、図１８について説明すると、図１８の（Ａ）及び（Ｂ）は従来技術の偏向コイルの内側半径と、本発明の偏向コイルの内側半径との大きさの違いによる偏向感度及びＢＳＮの差をグラフにて図示した実験データである。
【０１４９】
ここで、実験データに対する結果を簡略に説明すれば、図１８の（Ａ）のように従来技術に適用された偏向コイルの内側半径が１５．８ｍｍである場合、感度値は１３．９が得られて、ＢＳＮ値は５．１が得られる。
【０１５０】
反面、本発明の偏向コイルの場合、図示された（ｂ）のように内側半径が従来と同一に１５．８ｍｍであるが、感度値は１３が得られて、ＢＳＮ値は５．１２が得られる。
【０１５１】
即ち、感度は消費電流の値であるため、低ければ低いほど良いし、ＢＳＮは電子ビームの偏向点を示すものであるために長ければ長いほど良いものである。
【０１５２】
従って、本発明に係る偏向ヨーク１００は感度だけではなく、ＢＳＮも向上させることができる。
【０１５３】
次に、図１９について説明すると、図１９の（Ａ）及び（Ｂ）は従来技術の偏向コイルの外側半径と、本発明の偏向コイルの外側半径の大きさによる偏向感度及びＢＳＮの差をグラフにて図示した実験データである。
【０１５４】
図示された図１９の（Ａ）のように、従来技術に適用された偏向コイルの外側半径が１８．４ｍｍである場合、感度値は１３．９が得られて、ＢＳＮ値は５．１が得られる。
【０１５５】
反面、本発明の偏向コイルの場合、図示された（ｄ）のように内側半径が従来と同一な１８．４ｍｍであるが、感度値は１３が得られて、ＢＳＮ値は５．１２が得られる。
【０１５６】
即ち、外側半径の変更実験値もやはり内側半径の変更実験値と同一に本発明の偏向コイルが従来技術の偏向コイルより優れていることを立証している。
【０１５７】
一方、前述されたこととは異なり、水平偏向コイル７０の第２区間３００両側面の断面半径及び内・外側の半径を図２０及び図２１に図示されたように拡大した上、ＢＳＮの長さを延長することができる。
【０１５８】
図２０は本発明の偏向ヨークに適用される他の実施例による偏向コイルを図示した斜視図であり、図２１は図２０に図示されたｍ−ｍ’線及びｎ−ｎ’線断面図であり、偏向ヨークの偏向磁界を形成する水平偏向コイルと垂直偏向コイルから水平偏向コイル７０’だけを代表的に図示したものである。垂直偏向コイルは図示された水平偏向コイル７０’と同一に形成されるために記載を省略する。
【０１５９】
図示された図面によると、本発明の他の実施例による水平偏向コイル７０’は、前述された本発明の水平偏向コイル７０でのようにスクリーン部２１０’と、スクリーン部２１０’から延長されたラッパ形状区間２２０’及び第１区間２５０にて成された延長部２００’と、延長部２００’の後方に一体として形成された第２区間３００’とによって成される。
【０１６０】
そして、第１区間２５０’と第２区間３００’とは互いに異なる断面半径Ｒ’を持つように形成される反面、第２区間３００’から発生される不必要な垂直偏向磁界が弱くなるように第１区間２５０’に比べて第２区間３００’の断面半径Ｒ’が大きく形成される。
【０１６１】
もっと詳細には、第２区間３００’の上下側断面半径Ｒ’に比べて左右側断面半径Ｒ’が大きく形成される。
【０１６２】
勿論、ネックベント部である第２区間３００’の前両側面が陥没されるにより第２区間３００’の左右側断面半径Ｒ’は上下側断面半径Ｒ’より大きく形成され、これにより第１区間２５０’は前述された水平偏向コイル７０でのようにｄぐらい内・外径が縮まることになり、水平偏向磁界が強化される。
【０１６３】
ここで、第２区間３００’の左右側断面半径Ｒ’の拡大範囲は図２１に図示されたＴ２に該当する。
【０１６４】
従って、第１区間２５０’に比べて第２区間３００’の断面半径Ｒ’が大きく形成されるため、第２区間３００’の内径が不図示の電子銃の外径と距離が遠くなり、電子ビームは第２区間３００’から発生される垂直偏向磁界の影響を受けることが少なくなるため、ＢＳＮの長さは長くなる。
【０１６５】
即ち、電子ビームを第２区間３００’内で偏向させなく第１区間２５０’内で偏向させるため、ＢＳＮの長さを延長することができる。
【０１６６】
勿論、電子ビームは第２区間３００’では垂直偏向磁界の影響をあまり受けないために直進するが、第１区間２５０’の強化された水平偏向磁界により第１区間２５０’では急激に偏向され、軌跡を描きながらスクリーン面のｍａｘポイントに到達することになる。
【０１６７】
図面に図示はしなかったが、前述された本発明に係るコイルセパレーター８０の第２区間３００をこのような水平偏向コイル７０’に対応されるように形成することができることは自明なことであるため、コイルセパレーター８０に対する説明は省略する。
【０１６８】
以上で説明したように、本発明及び本発明の他の実施例による偏向ヨーク１００はコンバージョンス調節のために陰極線管２の後部に電子銃２ｂ方向に移動設置されても偏向ヨーク１００の後端から発生される不必要な偏向磁界を弱くさせることができるため、不必要な偏向磁界が電子ビームＧＢに作用されることを防止することができてＢＳＮの長さを延長することができる。
【０１６９】
そして、少ない消費電流でも電子ビームＧＢを陰極線管２のスクリーン面２ａの最端部であるｍａｘポイントまで走査することができるために偏向感度を向上させることができる。
【０１７０】
又、電子ビームＧＢが陰極線管２のスクリーン面２ａのｍａｘポイントまで到達するため、スクリーン面２ａ全体に画像表示が可能であり、電子ビームＧＢをスクリーン面２ａ全体に偏向させることができないために発生される偏向ヨーク１００の不良を減らすことができる。
【０１７１】
共に、断面半径と内・外側の半径が拡大形成された第２区間２５０、２５０’により偏向ヨーク１００のティルティング（ｔｉｌｔｉｎｇ）が可能であるため、作業者の調節自由度を向上させることができて、作業工程性も又向上させることができる。
【０１７２】
前記した実施例は本発明の望ましい実施例を説明したものにすぎなく、本発明の適用範囲はこのようなものに限定されるものではなく、同一思想の範疇内で適切に変更可能なものである。
【０１７３】
従って、本発明の実施例に示した各構成要素の形状及び構造は変形した上で実施することができ、このような形状及び構造の変形は添付された本発明の特許請求範囲に属することは当然のことである。
【０１７４】
【発明の効果】
上述したように、本発明に係る偏向ヨークは、後端から発生される不必要な偏向磁界が弱化されるため、電子ビームが偏向ヨークの後端ですぐに偏向されることを防止することができ、ＢＳＮの長さを延長することができる効果がある。
【０１７５】
そして、少ない消費電流でも電子ビームが陰極線管のスクリーン面全体に走査されるため、偏向感度を向上させることと同時にスクリーン面全体に画像表示をすることができ、偏向感度の向上により電子ビームの走査幅を拡大することができ、良品の偏向ヨークを製造することができる効果もある。
【０１７６】
共に、偏向ヨークのティルティングが容易であり、作業者の調節自由度を向上させることができるため、作業工程性も又向上させることができる効果もある。
【図面の簡単な説明】
【図１】従来技術による偏向ヨークを図示した側断面図である。
【図２】他の従来技術による偏向ヨークに適用されるコイルセパレーターを図示した側断面図である。
【図３】図２に図示されたコイルセパレーターに適用される偏向コイルを図示した斜視図である。
【図４】図３に図示された偏向コイルを概略的に図示した側面図である。
【図５】図３に図示された偏向コイルの平面図である。
【図６】図５に図示されたａａ−ａａ’及びｂｂ−ｂｂ’線の断面図である。
【図７】図３に図示された偏向コイルから発生される偏向磁界を図示した概念図である。（Ａ）は偏向コイルの偏向磁界を平面から図示した平面図であり、（Ｂ）は（Ａ）のａａ−ａａ’線断面磁界を図示した概念図であり、（Ｃ）は（Ａ）のｂｂ−ｂｂ’線断面磁界を図示した概念図である。
【図８】図３に図示された偏向コイルのネックベント部から発生される偏向磁界と電子ビームとの相関関係を図示した概念図である。
【図９】図３に図示された偏向コイルの電流による電子ビームの走査状態を図示した概念図である。（Ａ）は偏向コイルに印加される電流の大きさを図示した概念図であり、（Ｂ）は（Ａ）の電流の大きさによりスクリーン面に走査される電子ビームの走査状態を図示した概念図である。
【図１０】従来技術の偏向ヨークによる偏向感度及びＢＳＮ現象を図示した概念図である。
【図１１】本発明に係る偏向ヨークの構成を図示した側断面図である。
【図１２】図１１に図示されたコイルセパレーターと偏向コイルとを図示した斜視図である。
【図１３】図１２に図示されたコイルセパレーターと偏向コイルとを分解図示した分解図である。（Ａ）はコイルセパレーターの側断面図であり、（Ｂ）は偏向コイルの側断面図であり、（Ｃ）は偏向コイルの平面図である。
【図１４】図１３に図示されたｊ−ｊ’線の断面図である。
【図１５】図１３に図示されたｋ−ｋ’線の断面図である。
【図１６】本発明に係る偏向ヨークの偏向コイルの第１区間と第２区間から発生される磁界を縦断面に図示した概念図である。（Ａ）は第１区間である（Ｂ）のｊ−ｊ’線断面磁界を図示した概念図であり、（Ｂ）は第２区間である（Ｂ）のｋ−ｋ’線断面磁界を図示した概念図である。
【図１７】本発明の偏向ヨークによる偏向感度及びＢＳＮ現象を図示した概念図である。
【図１８】従来技術と本発明に係る偏向ヨークの感度及びＢＳＮ現象の比較グラフである。（Ａ）は従来偏向ヨークの偏向コイルの内径変更による感度及びＢＳＮ現象の比較グラフであり、（Ｂ）は本発明に係る偏向ヨークの偏向コイルの内径変更による感度及びＢＳＮ現象の比較グラフである。
【図１９】図１８とはちがって比較した従来技術と本発明に係る偏向ヨークの感度及びＢＳＮ現象の比較グラフである。（Ａ）は従来偏向ヨークの偏向コイルの外径変更による感度及びＢＳＮ現象の比較グラフであり、（Ｂ）は本発明に係る偏向ヨークの偏向コイルの外径変更による感度及びＢＳＮ現象の比較グラフである。
【図２０】本発明の偏向ヨークに適用される他の実施例による偏向コイルを図示した斜視図である。
【図２１】図２０に図示されたｍ−ｍ’線及びｎ−ｎ’線の断面図である。
【符号の説明】
１０、８０　コイルセパレーター
３０、７０、７０’　水平偏向コイル
１００　偏向ヨーク
２００、２００’　延長部
２２０、２２０’　ラッパ形状区間
２５０、２５０’　第１区間
３００、３００’　第２区間
Ｒ　断面半径
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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