(57)【要約】【課題】圧延ローラの寿命を延ばしつつ、圧延されたリングの品質を向上させる。【解決手段】圧延装置は、リング１０４を挟持して圧延する一対のローラ３５００，４３００を備え、これらの圧延ローラのうちリング１０４の内周側に接触する圧延ローラ３５００にはリング１０４の内周側にクロスハッチを付与するためのクロスハッチ溝が設けられる。圧延装置は、リング１０４の内周側およびこの内周側に接触する圧延ローラ３５００に圧延油を供給する内周側圧延油供給ノズル２０００と、リング１０４の外周側およびこの外周側に接触するローラ３４００，３６００に圧延油を供給する外周側圧延油供給ノズル２１００と、外周側に供給される圧延油の温度が、内周側に供給される圧延油の温度よりも５℃以上高くなるように圧延油を加熱するシーズヒータ２１１０とを含む。【選択図】        図６
2004268054.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のエレメントをその板厚方向に並べて、前記エレメントのサドル部に環状のリングを通すことにより構成された無端金属ベルトにおける前記リングを圧延加工する圧延装置であって、前記圧延装置は、前記リングを挟持して圧延する一対のローラを備え、これらの圧延ローラのうち前記リングの内周側に接触する圧延ローラには、前記リングの内周側にクロスハッチを付けるためのクロスハッチ溝が設けられ、前記圧延装置は、
前記リングの内周側およびこの内周側に接触する圧延ローラに圧延油を供給するための第１の給油手段と、
前記リングの外周側およびこの外周側に接触する圧延ローラに圧延油を供給するための第２の給油手段と、
前記第１の給油手段から供給される圧延油の温度が、前記第２の給油手段から供給される圧延油の温度よりも低くなるように制御するための制御手段とを含む、圧延装置。
【請求項２】
前記制御手段は、前記第１の給油手段から供給される圧延油の温度が、前記第２の給油手段から供給される圧延油の温度よりも５℃以上低くなるように制御する、請求項１に記載の圧延装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、互いに対面させて環状に配置した板片状の多数のエレメントに金属帯であるリングを通して構成した無端金属ベルトのリングに係り、このリングを圧延する圧延装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
車両においては、トランスミッションの変速比を車両の走行状況に応じて調整する自動変速機が搭載される。このような自動変速機の１つに、変速比を無段階に調整するベルト式無段変速機（ＣＶＴ：Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙ  Ｖａｒｉａｂｌｅ  Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ）が搭載されることがある。
【０００３】
このＣＶＴは、エンジン出力を効率的に引き出すことが可能であり、燃費および走行性能の向上に優れる。実用化されたＣＶＴの１つとして、金属ベルトと一対のプーリとを用いて、油圧によってプーリの有効径を変化させることで連続的に無段の変速を実現するものがある。無端金属ベルトが、入力軸に取付けられた入力側プーリおよび出力軸に取付けられた出力側プーリに巻き掛けられて使用される。入力側プーリおよび出力側プーリは、溝幅を無段階に変えられる１対のシーブをそれぞれ備え、溝幅を変えることで、無端金属ベルトの入力側プーリおよび出力側プーリに対する巻付け半径が変わり、これにより入力軸と出力軸との間の回転数比、すなわち変速比を連続的に無段階に変化させることができる。
【０００４】
この無端金属ベルトは、厚さの異なる複数の種類のエレメントを準備し、これら複数の種類のエレメントを予め定められた個数の比率でランダムに組合せる。組合せたエレメントに金属帯を通すことにより無端金属ベルトが製造される。このような無端金属ベルトのエレメントや金属帯であるリングには高い寸法精度が要求される。
【０００５】
この無端金属ベルトに用いられるリングを製造するに当っては、超強力鋼であるマルエージング鋼の薄板の端部同士を溶接して円筒状のドラムを形成し、そのドラムを所望の幅に裁断して薄板状のリングとする。そして、その裁断により発生するバリやエッジを除去するために、リングにバレル研磨を施した後、リングを圧延して所望の板厚とする。この際、リングの内周側には、自動変速機の潤滑油を保持するためのクロスハッチが形成される。
【０００６】
特開２００２−１４３９０６公報（特許文献１）は、圧延の際にローラやリングの表面を傷つけることがなく、優れた耐久性を備えるとともに優れた品質のリングを得ることができるリングの圧延装置を開示する。特許文献１に開示されたリングの圧延装置は、リングが掛け渡される１対のテンションローラと、両テンションローラの中間に備えられたセンターローラと、センターローラとの間にリングを挟持して圧延する圧延ローラと、センターローラとの間にリングを挟持して圧延ローラおよびセンターローラの圧力を受ける受けローラとを備えるリングの圧延装置において、リングの内面側および外面側で各ローラに接触する部分の上流側に、リングの表面に圧延油を供給する給油機構を設けている。
【０００７】
この圧延装置において、給油機構は、リングの外面側では、圧延ローラと受けローラとの上流側の２ヶ所に設けられる。また、リングの内面側では、各テンションローラとセンターローラとの間に上下２ヶ所ずつ、４ヶ所に設けられる。この結果、リングの回転方向に沿って、リングが各ローラに接触するときには、その上流側には必ず給油機構が備えられることとなり、給油機構からリングの表面に供給される圧延油により、リングに付着している砥粒等の異物を確実に除去して、リングと各ロールとの間に砥粒等の異物が挟まれることを防止することができる。その結果、圧延ローラ等の各ローラの損傷を防止して各ローラの耐久性を向上させることができると同時に、リング表面の損傷を防止して破断等のおそれがない優れた品質のリングを得ることができる。
【０００８】
【特許文献１】
特開２００２−１４３９０６公報
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
このような圧延装置において、リングの内周側にクロスハッチを付与するためのクロスハッチ溝が、リングの内周に接触するローラに設けられる。このクロスハッチは、リングが自動変速機に組込まれて使用される際に潤滑油を保持する。無端金属ベルトは、複数のリングが積層された構成を有するが、リングとリングとの間を、このクロスハッチに保持された潤滑油により潤滑することにより相互に摺動するリングどうしの摩擦係数が低減して、無端金属ベルトによる伝達効率が向上する。しかし、リングの内周側に接触するローラが摩耗すると、このようなクロスハッチ溝が摩耗してしまい、適切な高さのクロスハッチがベルトの内周に付与されなくなる。このため、圧延ローラ摩耗してクロスハッチの高さが適正範囲を逸脱すると、この圧延ローラを交換する。
【００１０】
しかしながら、特許文献１に開示された圧延装置では、このようなリングの内外周の形態上の差異を考慮することなく、リングの外面側とリングの内面側とに同じように給油機構を設けて、リングの外周側と内周側とを区別することなく、圧延油を給油しているに過ぎない。このため、内周側と外周側との差に起因して、圧延ローラの寿命を延ばしたり、この圧延装置により圧延されるリングの品質の向上を図ることにならない。
【００１１】
本発明は、上述の課題を解決するためになされたものであって、圧延ローラの寿命を延ばしつつ、圧延リングの品質を向上させる、圧延装置を提供することである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
第１の発明に係る圧延装置は、複数のエレメントをその板厚方向に並べて、エレメントのサドル部に環状のリングを通すことにより構成された無端金属ベルトにおけるリングを圧延する。この圧延装置は、リングを挟持して圧延する一対のローラを備え、これらの圧延ローラのうちリングの内周側に接触する圧延ローラには、リングの内周側にクロスハッチを付けるためのクロスハッチ溝が設けられる。圧延装置は、リングの内周側およびこの内周側に接触する圧延ローラに圧延油を供給するための第１の給油手段と、リングの外周側およびこの外周側に接触する圧延ローラに圧延油を供給するための第２の給油手段と、第１の給油手段から供給される圧延油の温度が、第２の給油手段から供給される圧延油の温度よりも低くなるように制御するための制御手段とを含む。
【００１３】
第１の発明によると、第１の給油手段によりリングの内周側およびこの内周側に接触する圧延ローラに温度が低い方の圧延油が、第２の給油手段によりリングの外周側およびこの外周側に接触する圧延ローラに温度が高い方の圧延油が、それぞれ給油される。圧延油の温度が低いと粘度が上がり油膜の厚みが大きくなり、圧延油の温度が高いと粘度が下がり油膜の厚みが小さくなる。そのため、リングの内周側およびこの内周側に接触する圧延ローラの油膜は厚く、リングの外周側およびこの外周側に接触する圧延ローラの油膜は、内周側およびこの内周側に接触する圧延ローラの油膜よりも薄くなる。リングの内周側およびこの内周側に接触する圧延ローラの油膜が厚いため流体潤滑化しやすく、リングの内周側に接触する圧延ローラとリングの内周側との間に圧延油が入り込む割合が増える。そのため、これら圧延ローラとリングとの間の摩擦係数が小さくなり、リングの内周側に接触する圧延ローラの寿命を長くできる。リングの外周側およびこの外周側に接触する圧延ローラの油膜が薄いため境界潤滑化しやすく、リングの外周側に接触する圧延ローラとリングの外周側との間が圧延油で完全に隔てられるのではなく局部的に破れてこれら圧延ローラとリングとが直接接触するので、リングの外周側の表面粗さが向上する。その結果、圧延ローラの寿命を延ばしつつ、圧延されたリングの品質を向上させる、圧延装置を提供することができる。
【００１４】
第２の発明に係る圧延装置は、第１の発明の構成に加えて、制御手段は、第１の給油手段から供給される圧延油の温度が、第２の給油手段から供給される圧延油の温度よりも５℃以上低くなるように制御する。
【００１５】
第２の発明によると、特に温度差を５℃以上に設定することにより、より顕著に、リングの内周側に接触する圧延ローラの寿命を長くでき、外周側の圧延ローラと接触するリングの外周側の表面粗さが向上する。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照しつつ、本発明の実施の形態について説明する。以下の説明では、同一の部品には同一の符号を付してある。それらの名称および機能も同じである。したがってそれらについての詳細な説明は繰返さない。
【００１７】
本実施の形態に係る圧延装置は、無端金属ベルトを構成する１本のリングを、粗圧延工程および仕上げ圧延工程を経て、所望の板厚を有するリングに圧延する。このため、まず、以下の説明において、多数のエレメントが互いに板厚方向に環状に並べて配置され、その左右のサドル部にリングを通して各エレメントが結束されて構成された無端金属ベルトおよびその無端金属ベルトを使用したベルト式無段変速機について説明する。
【００１８】
図１を参照して、本発明の実施の形態に係る圧延装置で圧延処理されるリングにより構成される無端金属ベルトが用いられるベルト式無段変速機１００について説明する。このベルト式無段変速機１００においては、無端金属ベルト１０６が、入力軸２００に取付けられた入力側プーリ２２０および出力軸３００に取付けられた出力側プーリ３２０に巻き掛けられて使用される。
【００１９】
入力側プーリ２２０および出力側プーリ３２０は、溝幅を無段階に変えられる１対のシーブ１０８をそれぞれ備え、車両の走行状態に応じて制御される油圧回路により溝幅を変えることで、無端金属ベルト１０６の入力側プーリ２２０および出力側プーリ３２０に対する巻付け半径が変わり、これにより入力軸２００と出力軸３００との間の回転数比、すなわち変速比を連続的に無段階に変化させることができる。
【００２０】
図２を参照して、無端金属ベルト１０６は、多数のエレメント１０２が互いに板厚方向に環状に並べて配置され、その左右のサドル部に環状の金属帯であるリング１０４を通して各エレメント１０２が結束されて、図３に示すように、全体として、無端金属ベルト１０６が構成される。
【００２１】
エレメント１０２の形状の一例を、図４および図５に示す。エレメント１０２の幅方向の両側の側面は、シーブ１０８におけるテーパ状のシーブ面１１０に接触する対シーブ摩擦面１１２であって、シーブ面１１０と一致するテーパ面とされている。その対シーブ摩擦面１１２を備えた基体部分１１４の幅方向での中心部に、図４での上側に延びた首部１１６が形成され、その首部１１６が、左右に広がった頂部１１８につながっている。その左右に広がった頂部１１８と基体部分１１４との間にスリットが形成されており、この左右２つのスリットの部分にリング１０４が通されている。そして、基体部分１１４におけるリング１０４が接触する面がサドル面１２０となっている。
【００２２】
このサドル面１２０の高さは、基体部分１１４を横切るピッチ線Ｐからの寸法で表わされる。また、エレメント１０２の幅は、ピッチ線Ｐ上の寸法で表わされる。なお、頂部１１８のうち首部１１６の延長位置には、一方の面側に凸となり、他方の面側では凹となったディンプル・ホール１２２が形成されており、互いに隣接するエレメント１０２のディンプル・ホール１２２が互いに嵌合するようになっている。なお、ディンプル・ホール１２２の凸部を有する面がエレメントの表面、凹部を有する面がエレメントの裏面である。
【００２３】
図４に示すように、サドル面１２０は上に凸の曲面形状を有する。この曲面形状に沿ってリング１０４が当接している。
【００２４】
無端金属ベルト１０６は、１対のシーブ１０８の間に挟み付けられて使用される。その場合、シーブ面１１０および対シーブ摩擦面１１２がテーパ面であるために、各エレメント１０２には、シーブ１０８による挟圧力により半径方向での外側に荷重が作用するが、各エレメント１０２がリング１０４によって結束されているので、リング１０４の張力により半径方向での外側への移動が規制される。その結果、シーブ面１１０と対シーブ摩擦面１１２との間に摩擦力が生じ、あるいは油膜の剪断力が生じてシーブ１０８と無端金属ベルト１０６との間でトルクが伝達される。
【００２５】
リング１０４は、より詳しくは、図２および図４に示すように、９〜１２層に積層された状態で各エレメント１０２を結束している（ただし、図２および図４では９〜１２層ではなく３層として表わしている）。この場合、下層のリング１０４ほど周長が短く、上層のリング１０４ほど周長が長くされる。このリング１０４の内周側（図の下側）には、自動変速機の潤滑油を保持するためのクロスハッチが設けられる。このクロスハッチは、圧延ローラに設けられたクロスハッチ溝が転写されることにより形成される。
【００２６】
本実施の形態に係る圧延装置は、このようなリング１０４を、所望の板厚に圧延する。
【００２７】
図６を参照して、本実施の形態に係る圧延装置を説明する。図６は、圧延装置を上方から見た図である。一対の圧延ローラ（小圧延ローラ３５００および大圧延ローラ３６００）からなる圧延部と、引張ローラ４３００からなる引張部と、これら圧延部と引張部とを制御する制御装置１０００と、圧延油を供給する圧延油供給部とを含む。小圧延ローラ３５００には、リング１０４の内周側にクロスハッチを付与するためのクロスハッチ溝が設けられる。
【００２８】
小圧延ローラ３５００と大圧延ローラ３６００とからなる一対の圧延ローラのうちの小圧延ローラ３５００と、引張ローラ４３００との間に巻回されたリング１０４を、制御装置１０００により制御される小圧延ローラ３５００と大圧延ローラ３６００とにより圧延する。リング１０４の圧延後の板厚は、小圧延ローラ３５００と大圧延ローラ３６００との隙間（以下、ローラ間隙という）、小圧延ローラ３５００と大圧延ローラ３６００とによる圧延時の荷重（以下、圧延荷重という）により変動する。
【００２９】
圧延前のリング１０４は、一般的には板厚１ｍｍ以下の薄板であるが、材料メーカの圧延による板厚変動や、前工程における板厚変動（たとえば、接合時の段差、バレル研磨等で発生する板厚変動）を伴う。
【００３０】
小圧延ローラ３５００および大圧延ローラ３６００の中の大圧延ローラ３６００は、固定台３６５０に設けられた一対のバックアップローラ３６２０およびバックアップローラ３６３０に圧接されており、所定の位置で回転可能に保持される。小圧延ローラ３５００は、可動台３２５０に設けられた一対のバックアップローラ３３００およびバックアップローラ３４００ならびに大バックアップローラ３２００に圧接されており、バックアップローラ３３００およびバックアップローラ３４００の回転に連動して回転するとともに、固定台３６５０に対する可動台３２５０の図中に示す水平方向の矢印に沿う相対移動に伴って所定の範囲で変位可能である。可動台３２５０は、圧延荷重用モータ３０００（他に、空気圧を用いたアクチュエータであってもよい）によって、固定台３６５０に対して相対移動される。
【００３１】
可動台３２５０には、ローラ送り量検出器３１５０および圧延側ロードセル３１００が設けられる。ローラ送り量検出器３１５０は、固定台３６５０に対する可動台３２５０の相対移動に伴う小圧延ローラ３５００の送り量、すなわち大圧延ローラ３６００に対するおよび小圧延ローラ３５００の変位量を検出し、ローラ間隙を検出する。圧延側ロードセル３１００は、圧延荷重を測定する。
【００３２】
引張ローラ４３００は、可動ローラ台４３５０に引張軸を中心として回転可能に支持されており、リング１０４が巻回された状態で、引張荷重用モータ４０００（他に、空気圧を用いたアクチュエータであってもよい）によって、可動ローラ台４３５０に作用する図中の上方向の矢印に沿う引張力によってリング１０４に所定の張力を付与する。
【００３３】
可動ローラ台４３５０には、引張位置検出器（周長検出器）４１００、引張側ロードセル４２００、渦流式板厚センサ４３６０が設けられる。引張位置検出器４１００は、可動ローラ台４３５０の図中の上方向の矢印に沿う位置、すなわち引張軸の上方向の矢印に沿う位置を検出する。この検出された可動ローラ台４３５０の位置に基づいて、リング１０４の周方向の長さ、すなわちリング１０４の周方向変形（伸び量）やその変形速度（伸び速度）を検出する。
【００３４】
制御装置１０００は、引張位置検出器４１００、ローラ送り量検出器３１５０、圧延側ロードセル３１００からの各種検出信号に基づいて、各種演算処理を行なう。制御装置１０００は、演算処理結果に基づいて、圧延荷重用モータ３０００を制御することにより、小圧延ローラ３５００および大圧延ローラ３６００の位置制御または圧延荷重制御を行なう。
【００３５】
制御装置１０００は、リング１０４の圧延初期にはローラ間隙を変化させて圧下率の高い粗圧延を行ない、時間の経過とともにローラ間隙を一定に保持して、圧下率の低い仕上げ圧延に移行させる。制御装置１０００は、粗圧延時には、小圧延ローラ３５００と大圧延ローラ３６００とを位置制御することにより小圧延ローラ３５００と大圧延ローラ３６００との隙間を変化させて圧下率の高い圧延を行なう。制御装置１０００は、仕上げ圧延時には、ローラ送り量検出器３１５０、圧延側ロードセル３１００からの検出信号に基づいてローラ間隙または圧延荷重を制御する。また、制御装置１０００は、粗圧延時および仕上げ圧延時において、引張位置検出器（周長検出器）４１００、引張側ロードセル４２００、渦流式板厚センサ４３６０からの各種検出信号に基づいて、リング１０４が所定の周長や板厚になるように、引張荷重用モータ４０００を制御して、可動ローラ台４３５０の位置制御およびリング１０４に付与される張力制御を行なう。
【００３６】
このように制御装置１０００は、粗圧延時および仕上げ圧延時の双方において圧延荷重（圧延力）および張力（圧延張力）を制御する。
【００３７】
圧延油供給部は、小圧延ローラ３５００のリング１０４に対する内周側に圧延油を供給する内周側圧延油供給ノズル２０００と、内周側圧延油供給ノズル２０００とオイルポンプ２２００とを接続する内周側供給配管２４２０と、小圧延ローラ３５００のリング１０４の外周側に圧延油を供給する外周側圧延油供給ノズル２１００と、外周側圧延油供給ノズル２１００からリング１０４の外周側に供給される圧延油の油温を上昇させるためのシーズヒータ２１１０と、外周側圧延油供給ノズル２１００とオイルポンプ２２００とを接続する外周側供給配管２４１０と、オイルポンプ２２００と、オイルポンプ２２００に接続されたオイルタンク２３００と、リング１０４の外周側および内周側に供給された圧延油をオイルタンク２３００に戻すためのリターン配管２４００とを含む。
【００３８】
オイルタンク２３００には、温度調節器が設けられ（たとえばオイルヒータ）、制御装置１０００によりオイルタンク２３００内の圧延油が所定の温度になるように制御される。たとえば、制御装置１０００は、オイルタンク２３００内の圧延油の温度を３５℃に保持するように温度調節器に制御する。
【００３９】
外周側圧延油供給ノズル２１００からリング１０４の外周側に供給される圧延油の油温は、シーズヒータ２１１０によりオイルタンク２３００の中の圧延油の油温よりも５℃以上高くなるように調整される。たとえば、制御装置１０００に接続されたシーズヒータ２１１０により、外周側圧延油供給ノズル２１００からリング１０４の外周側に供給される圧延油の油温は４５℃に調整される。
【００４０】
このようにして、図６に示す圧延装置によると、制御装置１０００により、リング１０４は、粗圧延工程および仕上げ圧延工程によって、所定の板厚になるように圧延荷重用モータ３０００および引張荷重用モータ４０００が制御される。また、オイルタンク２３００の中の圧延油の油温が３５℃に、リング１０４の外周側に供給される圧延油の油温が４５℃になるように、それぞれオイルタンク２３００に設けられた温度調節器およびシーズヒータ２１１０が制御される。
【００４１】
以上のような構造を有する圧延装置の動作について説明する。
粗圧延工程および仕上げ圧延工程前に、圧延油の種類に応じて、制御装置１０００は、オイルタンク２３００の温度調節器と、シーズヒータ２１１０とに目標温度を設定する。たとえば、リング１０４の内周側に供給される圧延油の油温を３５℃になるようにオイルタンク２３００の温度調節器に指示を出力するとともに、リング１０４の外周側に供給される圧延油の油温が４５℃になるようにシーズヒータ２１１０に指示を出力する。
【００４２】
このようにして供給された圧延油は、リング１０４の内周側が外周側よりも５℃程度低い。圧延油の温度が低いと圧延油の粘度が上がり油膜の厚みが大きくなり、圧延油の温度が高いと圧延油の粘度が下がり油膜の厚みが小さくなる。リング１０４の内周面およびこの内周面に接触する小圧延ローラ３５００における圧延油の油膜は厚く、リング１０４の外周側およびこの外周側に接触するバックアップローラ３３００およびバックアップローラ３４００ならびに大圧延ローラ３６００における圧延油の油膜はリング１０４の内周側およびこのリング１０４の内周側に接触する小圧延ローラ３５００における油膜よりも薄くなる。
【００４３】
リング１０４の内周側およびこのリング１０４の内周側に接触する小圧延ローラ３５００とリング１０４との間に形成される油膜は厚くなり、流体潤滑化しやすくなる。流体潤滑化しやすいと、小圧延ローラ３５００とリング１０４との間に圧延油が入り込む割合が増えるので、小圧延ローラ３５００とリング１０４との間の摩擦係数が小さく小圧延ローラ３５００の寿命を長くすることができる。
【００４４】
リング１０４の外周側およびこの外周側に接触するバックアップローラ３３００およびバックアップローラ３４００ならびに大圧延ローラ３６００とリング１０４との間に形成される油膜が薄くなり、境界潤滑化しやすくなる。境界潤滑化しやすいため、これらローラとリング１０４との間が圧延油で完全に隔てられるのではなく局部的に油膜が破れており、バックアップローラ３３００およびバックアップローラ３４００ならびに大圧延ローラ３６００とリング１０４とが直接接触するので、リング１０４の外周側が摩擦により仕上げられて、その表面粗さが向上する。
【００４５】
たとえば、圧延油として、ユシローレンＫＤ１３（商品名）を用いた場合の具体例を示す。この圧延油は、動粘度が８．３ｍｍ２／Ｓ（４０℃）である。内周側圧延油供給ノズル２０００から供給される圧延油の温度を３５℃、外周側圧延油供給ノズル２１００から供給される圧延油の温度を４５℃として、圧延処理を行なった。一方、比較例として、シーズヒータ２１１０の動作を停止させて、内周側圧延油供給ノズル２０００および外周側圧延油供給ノズル２１００から供給される圧延油の油温を共に４０℃として、圧延処理を行なった。
【００４６】
この場合、温度差を設けた方が温度差を設けなかった場合に比較して、小圧延ローラ（クロスハッチ溝付）の寿命が約１．５倍に向上した。また、リング１０４の外周面の粗さは、１０％向上した。
【００４７】
以上のようにして、本実施の形態に係る圧延装置によると、無段変速機に用いられるリングの圧延装置において、リングの内周側に供給する圧延油と、リングの外周側に供給する圧延油の温度を、外周側の方を高く内周側の方を低くして圧延油を供給するようにした。その結果、リングの内周側は温度が低いため粘度が高く油膜が厚くなり流体潤滑化することによりクロスハッチ溝を有する圧延ローラの寿命を長くすることができた。また、リングの外周側においては温度を高く設定したため圧延油の粘度が低く油膜が薄くなり境界潤滑化したため、摩擦によりリングの外周側の表面の粗さを向上させることができた。
【００４８】
今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態に係る圧延装置で圧延処理されたリングを含む無端金属ベルトを用いたベルト式無段変速機の断面図である。
【図２】無端金属ベルトを説明するための部分斜視図である。
【図３】無端金属ベルトの全体構成を示す斜視図である。
【図４】エレメントの正面図である。
【図５】エレメントの側面図である。
【図６】圧延装置の上面図である。
【符号の説明】
１００  無段変速機、１０２  エレメント、１０４  リング、１０６  無端金属ベルト、１０８  シーブ、１１０  シーブ面、１１２  対シーブ摩擦面、１１４  基体部分、１１６  首部、１１８  頂部、１２０  サドル面、１２２  ディンプル・ホール、１２４  傾斜面、２００  入力軸、２２０  入力側プーリ、３００  出力軸、３２０  出力側プーリ、１０００  制御装置、２０００  内周側圧延油供給ノズル、２１００  外周側圧延油供給ノズル、２１１０  シーズヒータ、２２００  オイルポンプ、２３００  オイルタンク、２４００  リターン配管、２４１０  外周側供給配管、２４２０  内周側供給配管、３０００  圧延荷重用モータ、３１００  圧延側ロードセル、３１５０  ローラ送り量検出器、３２００  大バックアップローラ、３２５０  可動台、３３００，３４００，３６２０，３６３０  バックアップローラ、３５００  小圧延ローラ、３６００  大圧延ローラ、３６５０  固定台、４０００  引張荷重用モータ、４１００  引張位置検出器（周長検出器）、４２００  引張側ロードセル、４３００  引張ローラ、４３５０  可動ローラ台、４３６０  渦流式板厚センサ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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