(57)【要約】【課題】回転支持部に組み込んだ転がり軸受３、３の耐久性を向上させて、この転がり軸受３、３を含む乾式ベルト式無段変速機の耐久性を向上させる。【解決手段】これら各転がり軸受３、３内に、リチウム石けんを増ちょう剤とし、エステル油を基油とし、この基油粘度が４０℃で２０〜８０ｍｍ２／ｓであり、混和ちょう度が２００〜３００であるグリースを封入する。転がり接触部に良好な油膜を形成しつつ温度上昇を抑えて、この転がり接触部での金属接触の発生を防止し、上記課題を解決する。【選択図】  図１
2004316846.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ケーシング内に回転自在に支持された駆動側回転軸と、この駆動側回転軸の周囲に設けられた駆動側プーリと、上記ケーシング内に回転自在に支持された従動側回転軸と、この従動側回転軸の周囲に設けられた従動側プーリと、この従動側プーリと上記駆動側プーリとの間に掛け渡された無端ベルトとを備え、上記駆動側プーリは、上記駆動側回転軸に、軸方向の変位を阻止され、且つ、この駆動側回転軸と同期して回転する状態で支持された駆動側固定プーリ素子と、上記駆動側回転軸に、軸方向移動を可能として、且つ、この駆動側回転軸と同期して回転する状態で支持された駆動側変位プーリ素子とを備えたものであり、上記従動側プーリは、上記従動側回転軸に、軸方向の変位を阻止され、且つ、この従動側回転軸と同期して回転する状態で支持された従動側固定プーリ素子と、この従動側回転軸に、軸方向移動を可能として、且つ、この従動側回転軸と同期して回転する状態で支持された従動側変位プーリ素子とを備えたものであり、上記ケーシング内に潤滑油を流通させない状態で使用される乾式ベルト式無段変速機に於いて、上記ハウジング内の回転支持部に設置した少なくとも１個の転がり軸受内に、リチウム石けんを増ちょう剤とし、エステル油を基油とし、この基油の動粘度が４０℃で２０〜８０ｍｍ２／ｓであり、混和ちょう度が２００〜３００であるグリースを封入した事を特徴とする乾式ベルト式無段変速機。
【請求項２】
エステル油が、その分子中に脂環式炭化水素基、芳香族基の何れも持たないものである、請求項１に記載した乾式ベルト式無段変速機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明に係る乾式ベルト式無段変速機は、スクータ等の自動二輪車用の自動変速機として、或は産業機械等、各種機械装置用の変速機として利用する。特に本発明は、この様な乾式ベルト式無段変速機の駆動軸及び従動軸をハウジングに対し回転自在に支持する転がり軸受等、グリースにより潤滑する転がり軸受の耐久性向上を図るものである。
【０００２】
【従来の技術】
図１は、本発明の対象となる乾式ベルト式無段変速機の基本構造を略示している。この乾式ベルト式無段変速機は、互いに平行に配置された駆動側回転軸１と従動側回転軸２とを有する。これら各回転軸１、２は、図示しないケーシング内に、それぞれ複数ずつの、図２に詳示する様な転がり軸受３、３により、回転自在に支持している。これら各転がり軸受３、３としては、単列の深溝型或はアンギュラ型の玉軸受が使用される。
【０００３】
上記両回転軸１、２のうちの駆動側回転軸１は、エンジン等の駆動源４により、遠心クラッチ等の発進クラッチ５を介して回転駆動される。又、上記駆動側回転軸１の中間部で１対の転がり軸受３、３の間に位置する部分に駆動側プーリ６を設け、この駆動側プーリ６と上記駆動側回転軸１とが同期して回転する様にしている。この駆動側プーリ６の溝幅は、駆動側アクチュエータ７により拡縮自在である。
【０００４】
一方、上記従動側回転軸２の中間部で１対の転がり軸受３、３の間に位置する部分に従動側プーリ８を設け、この従動側プーリ８と上記従動側回転軸２とが同期して回転する様にしている。この従動側プーリ８の溝幅は、従動側アクチュエータ９により拡縮自在である。そして、この従動側プーリ８と上記駆動側プーリ６とに、無端ベルト１０を掛け渡している。自動二輪車用自動変速機として使用する乾式ベルト式無段変速機の場合、上記無端ベルト１０としては、ゴム材料を繊維で強化した、複合ゴム系のものを使用している。
【０００５】
上述の様に構成するベルト式無段変速機では、上記駆動源４から上記発進クラッチ５を介して上記駆動側回転軸１に伝達された動力は、上記駆動側プーリ６から上記無端ベルト１０を介して、上記従動側プーリ８に伝達される。この従動側プーリ８に伝達された動力は、上記従動側回転軸２から減速歯車列１１を介して、図示しない駆動輪に伝達される。上記駆動側回転軸１と従動側回転軸２との間の変速比を変える場合には、上記両プーリ６、８の溝幅を互いに関連させつつ拡縮する。
【０００６】
例えば、上記駆動側回転軸１と従動側回転軸２との間の減速比を大きくする場合には、上記駆動側プーリ６の溝幅を大きくすると共に、上記従動側プーリ８の溝幅を小さくする。この結果、上記無端ベルト１０の一部でこれら両プーリ６、８に掛け渡された部分の径が、上記駆動側プーリ６部分で小さく、上記従動側プーリ８部分で大きくなり、上記駆動側回転軸１と従動側回転軸２との間で減速が行なわれる。反対に上記駆動側回転軸１と従動側回転軸２との間の増速比を大きく（減速比を小さく）する場合には、上記駆動側プーリ６の溝幅を小さくすると共に、上記従動側プーリ８の溝幅を大きくする。この結果、上記無端ベルト１０の一部でこれら両プーリ６、８に掛け渡された部分の径が、上記駆動側プーリ６部分で大きく、上記従動側プーリ８部分で小さくなり、上記駆動側回転軸１と従動側回転軸２との間で増速が行なわれる。
【０００７】
図３は、自動二輪車用として一般的に使用されている乾式ベルト式無段変速機の、より具体的な構造として、特許文献１に記載された構造の１例を示している。この図３に示した構造では、駆動側回転軸１ａの回転速度が速くなる程、この駆動側回転軸１ａと従動側回転軸２ａとの間の変速比を増速側に変化させる様にしている。この為に、駆動側プーリ６ａを構成する駆動側固定プーリ素子１２と駆動側変位プーリ素子１３との間隔が、上記駆動側回転軸１ａの回転速度が速くなる程狭くなる様にしている。上記駆動側固定プーリ素子１２は、上記駆動側回転軸１ａに、軸方向の変位を阻止され、且つ、この駆動側回転軸１ａと同期して回転する状態で支持されている。そして、上記駆動側変位プーリ素子１３の外側面と、上記駆動側固定プーリ素子１２に結合固定したスリーブ１４に固定したカム板１５との間に遠心ウェイト１６を設けている。図３に示した構造の場合、これらカム板１５及び遠心ウェイト１６と上記駆動側変位プーリ素子１３の外側面とが、駆動側アクチュエータを構成する。
【０００８】
一方、上記従動側回転軸２ａに固定した従動側固定プーリ素子１７と共に従動側プーリ８ａを構成する、駆動側変位プーリ素子１８には、圧縮コイルばね１９により、上記従動側固定プーリ素子１７に向かう方向の弾力を付与している。従って、上記従動側プーリ８ａの幅は、外力（次述する無端ベルト１０ａの突っ張り力）が作用しない限り狭まる。上記圧縮コイルばね１９が、従動側アクチュエータを構成する。
この様な従動側プーリ８ａと上記駆動側プーリ６ａとの間には、無端ベルト１０ａを掛け渡して、上記駆動側回転軸１ａから上記従動側回転軸２ａへの動力の伝達を自在としている。
【０００９】
上述の様な乾式ベルト式無段変速機の運転時、上記駆動側回転軸１ａが低速で回転する場合には、上記遠心ウェイト１６に作用する遠心力が小さく、この遠心ウェイト１６は図３に示す様に、上記駆動側プーリ６ａの径方向内側に存在する。この状態では、この駆動側プーリ６ａの幅が広くなり、上記無端ベルト１０ａは、この駆動側プーリ６ａの径方向内側に存在する。一方、上記従動側プーリ８ａの幅は、上記圧縮コイルばね１９の弾力に基づいて狭まり、上記無端ベルト１０ａは、この従動側プーリ８ａの径方向外側に存在する。この状態では、上記駆動側回転軸１ａと上記従動側回転軸２ａとの間の変速状態が減速状態となる。
【００１０】
これに対して、上記駆動側回転軸１ａが高速で回転する場合には、上記遠心ウェイト１６に作用する遠心力が大きくなり、この遠心ウェイト１６が上記駆動側プーリ６ａの径方向外側に移動する。この状態では、この駆動側プーリ６ａの幅が狭くなり、上記無端ベルト１０ａは、この駆動側プーリ６ａの径方向外側に押し出される。この結果、この無端ベルト１０ａ全体が図３の上方に引っ張られ、上記従動側プーリ８ａの幅が、上記圧縮コイルばね１９の弾力に抗して拡がり、上記無端ベルト１０ａは、この従動側プーリ８ａの径方向内側に移動する。この状態では、上記駆動側回転軸１ａと上記従動側回転軸２ａとの間の変速状態が増速状態となる。
【００１１】
ところで、上述の様に構成し作用する乾式ベルト式無段変速機は、複合ゴム系の無端ベルト１０ａを使用する為、動力伝達部への油の侵入を嫌う装置である。即ち、この無端ベルト１０ａと上記駆動側、従動側両プーリ６ａ、８ａとの摩擦係合部に油が存在するとこれら摩擦係合部で滑りを生じ、動力伝達の効率が低下したり、著しい場合には動力伝達を行なえなくなる。又、ゴム系の無端ベルト１０ａは油の存在によって劣化し易い為、この無端ベルト１０ａの耐久性を確保する面からも、上記動力伝達部への油の侵入を防止する必要がある。
【００１２】
一方、上記駆動側回転軸１ａ及び上記従動側回転軸２ａを支持する為の転がり軸受３、３は、乾式ベルト式無段変速機の運転時に高速（例えば１００００ｍｉｎ−１  ）で回転する為、十分な潤滑が必要である。この為従来から、前記図２に示した様に、上記各転がり軸受３、３として、外輪２０の内周面と内輪２１の外周面との間で複数の転動体２２を設置した空間２３の両端開口部をシール板２４、２４により塞いだシールリング付のものを使用し、上記空間２３内にグリースを封入していた。そして、このグリースとして、自動車の車輪支持用転がり軸受ユニット用のグリースを使用していた。このグリースは、鉱油を基油とし、リチウム石けん若しくはウレア系増ちょう剤を使用したものである。
【００１３】
【特許文献１】
特開２００２−３７２１４０号公報
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】
自動二輪車用の自動変速機として使用される乾式ベルト式無段変速機に組み込まれる駆動側回転軸１ａ及び上記従動側回転軸２ａは、場合によって１００００ｍｉｎ−１  又はそれ以上の速度で回転する。又、これら各回転軸１ａ、２ａには、無端ベルト１０ａの張力に基づくラジアル荷重、及び（又は）、無端ベルト１０ａの側縁が各プーリ素子１２、１３、１７、１８の内側面を押圧する事に基づくアキシアル荷重が、常に加わる。従って、上記各回転軸１ａ、２ａを支持する転がり軸受３、３の使用条件は非常に厳しくなる。この為、上述の様な車輪支持用転がり軸受ユニット用のグリースでは、必ずしも十分な耐久性を確保できず、上記各転がり軸受３、３に、比較的早期に、剥離等の損傷を生じる可能性がある。そして、運転時に異音や振動を発生したり、著しい場合には焼き付きを生じる可能性がある。
【００１５】
即ち、上記各転がり軸受の使用条件は、ｄｍ  ｎ（ピッチ円直径ｄｍ  ［ｍｍ］×回転速度ｎ［ｍｉｎ−１  ］）が７０〜８０万を超える場合がある。この様な条件下で、上記車輪支持用転がり軸受ユニット用のグリースにより上記各転がり軸受３、３の潤滑を行なうと、これら各転がり軸受３、３のうちで転動体２２を設置した空間２３内の温度は、１４０℃程度まで上昇する。一方、上記各転がり軸受３、３に加わる荷重は、駆動側、従動側各プーリ６、６ａ、８、８ａの幅を規制する為の（無端ベルト１０、１０ａの側縁からの突っ張り力に基づく）アキシアル荷重、及び、無端ベルト１０、１０ａの張力に基づくラジアル荷重であるが、これらの荷重は、上記各転がり軸受３、３の動定格荷重の１０〜２０％程度である。これらの事を考慮すれば、乾式ベルト式無段変速機に組み込まれる上記各転がり軸受３、３の使用条件は、高速・高荷重である。
【００１６】
そこで発明者は、運転時に於ける上記各転がり軸受３、３の温度に着目して解析を重ねた結果、これら各転がり軸受３、３の発熱の原因は、外部からの熱の影響よりも、これら各転がり軸受３、３自身の発熱が主である事を突き止めた。そして、この発熱の程度は、これら各転がり軸受３、３に封入するグリースの種類により大きく変わる事を発見した。即ち、これら各転がり軸受３、３が常温から高速・高荷重下で回転すると、これら各転がり軸受３、３の内部の軌道面（外輪軌道及び内輪軌道）と各転動体２２の転動面との転がり接触部に介在するグリース若しくはグリースから離油した油が油膜を形成して、これら各転がり接触部の潤滑を行なう。
【００１７】
但し、この油膜の抵抗が適度でない場合には、これら各転がり接触部でかなりの熱を発生するものと考えられる。そして、この熱により、先ず、上記各転動体２２が加熱されて膨張する。この場合に、内輪２１及び外輪２０が各転動体２２と共に熱膨張すれば、特に問題は生じない。但し、外輪２０に関しては、ハウジングに拘束されている等の要因により、上記各転動体２２及び内輪２１程は膨張しない為、上記各転がり軸受３、３の内部隙間が減少する。この結果、上記各転がり接触部の面圧が上昇して、これら各転がり接触部の油膜抵抗が更に大きくなり、発熱が益々増大する。そして、最終的には、これら各転がり接触部の油膜が破断し、これら各転がり接触部で金属接触に基づく早期剥離が発生して、異音、振動等が発生するものと考えられる。
【００１８】
早期剥離に基づいて異音や振動が発生するメカニズムは、上述の様に考えられるが、前記車輪支持用転がり軸受ユニット用のグリースによっては、この様なメカニズムで生じる早期剥離を十分に防止できない事が、本発明者の研究により分かった。即ち、従来、乾式ベルト式無段変速機の回転支持部に設けた転がり軸受３、３に封入していた、上記車輪支持用転がり軸受ユニット用の、鉱油を基油とし、増ちょう剤としてリチウム石けん若しくはウレア系のものを使用したグリースでは、次の様に、上記メカニズムによる温度上昇を抑えられない。
【００１９】
先ず第一に、増ちょう剤のウレアは、グリースに使われる増ちょう剤の中では、剪断安定性が良好である。この為、乾式ベルト式無段変速機の回転支持部に設けた転がり軸受３、３の様に、大きな剪断力が加わる場合には、剪断抵抗が大きくなり過ぎて、発熱量の増大に繋がると考えられる。次に、基油として使用する鉱油に就いては、圧力粘度係数（圧力による粘度変化）が比較的大きい。この為、高荷重・高速で使用された場合、前記軌道面と上記各転動体２２の転動面との転がり接触部に存在する油の粘度は、ＥＨＬ理論から考えて、相当上昇するものと考えられる。そして、この粘度上昇に基づき、上記各転がり接触部に存在する油膜の抵抗が大きくなり、上記発熱をより促進すると考えられる。
本発明の乾式ベルト式無段変速機は、この様な事情に鑑みて、乾式ベルト式無段変速機の回転支持部に設けた転がり軸受の温度上昇を抑えるべく発明したものである。
【００２０】
【課題を解決するための手段】
本発明の乾式ベルト式無段変速機は、前述した従来から知られている乾式ベルト式無段変速機と同様に、駆動側回転軸と、駆動側プーリと、従動側回転軸と、従動側プーリと、無端ベルトとを備える。
このうちの駆動側回転軸は、ケーシング内に駆動側転がり軸受により回転自在に支持されている。
又、上記駆動側プーリは、上記駆動側回転軸の周囲に設けられたもので、この駆動側回転軸に、軸方向の変位を阻止され、且つ、この駆動側回転軸と同期して回転する状態で支持された駆動側固定プーリ素子と、上記駆動側回転軸に、軸方向移動を可能として、且つ、この駆動側回転軸と同期して回転する状態で支持された駆動側変位プーリ素子とを備える。
又、上記従動側回転軸は、上記ケーシング内に従動側転がり軸受により回転自在に支持されている。
又、上記従動側プーリは、上記従動側回転軸の周囲に設けられたもので、この従動側回転軸に、軸方向の変位を阻止され、且つ、この従動側回転軸と同期して回転する状態で支持された従動側固定プーリ素子と、この従動側回転軸に、軸方向移動を可能として、且つ、この従動側回転軸と同期して回転する状態で支持された従動側変位プーリ素子とを備えたものである。
又、上記無端ベルトは、上記従動側プーリと上記駆動側プーリとの間に掛け渡されている。
そして、上記従動側変位プーリ素子と上記駆動側変位プーリ素子とのうちの少なくとも一方の変位側プーリ素子を、当該変位側プーリ素子が対向する固定側プーリ素子に、弾性部材により押圧している。
更に、上記駆動側、従動側両転がり軸受の設置部分を含めて上記ケーシング内に潤滑油を流通させない状態で使用される。
特に、本発明の乾式ベルト式無段変速機に於いては、上記ハウジング内の回転支持部に設置した少なくとも１個の転がり軸受内に、リチウム石けんを増ちょう剤とし、エステル油を基油とし、この基油の粘度（動粘度）が４０℃で２０〜８０ｍｍ２／ｓであり、混和ちょう度が２００〜３００であるグリースを封入している。
【００２１】
【作用】
上述の様に構成する本発明の乾式ベルト式無段変速機の場合、転がり軸受内に封入するグリースの耐久性を確保して、この転がり軸受の耐久性を確保できる。即ち、本発明の乾式ベルト式無段変速機の回転支持部に設けた転がり軸受内に封入したグリースの増ちょう剤として使用するリチウム石けんは、適度な剪断安定性を有する。この結果、グリース状を保持しつつ、高速剪断時（剪断力が高速で作用した場合）には、素早く軟化流動し、上記転がり軸受の発熱の原因となりにくいと考えられる。
【００２２】
又、基油として使用するエステル油は、圧力粘度指数が比較的低く、高速・高荷重での油膜の抵抗が小さい。この為、上記転がり軸受の発熱の原因となりにくいと考えられる。又、上記エステル油は、一般的に極性が高い為、比較的低粘度であるにも拘らず、エステル分子が軌道面及び各転動体の転動面に良好に吸着し、これら各面同士の転がり接触部で金属接触が発生する事を効果的に防止するものと考えられる。
【００２３】
但し、エステル油を使用した場合でも、基油としての粘度が高くなると、上記各転がり接触部に存在する油膜の強度が過大になり、油膜抵抗が大きくなって、これら各転がり接触部での発熱量が増大する原因となるものと考えられる。但し「日石レビュー第３９巻、第２号、４６−５６、１９９７」に記載されている様に、エステル系化合物の圧力粘度指数は、パラフィン系鉱油の１／２程度であるから、高荷重・高速で使用された場合でも、粘度上昇は低く抑えられ、上記各転がり接触部に存在する油膜の抵抗の増大を抑えて、上記各転がり接触部での発熱量の増大を抑えられるものと考えられる。
【００２４】
上記エステル油により構成する、グリースの基油の、４０℃での動粘度は、２０〜８０ｍｍ２  ／ｓとする。更に好ましくは、２５〜５０ｍｍ２  ／ｓ、最も好ましくは、２５〜３５ｍｍ２  ／ｓとする。上記基油の粘度が２０ｍｍ２  ／ｓ未満の場合には、転がり軸受の内部での発熱抑制の面からは好適であるが、基油の蒸発量抑制や耐熱性確保の面からは不利になる。その結果、転がり軸受の寿命を十分に確保する事が難しくなる為、好ましくない。逆に、上記基油の粘度が８０ｍｍ２  ／ｓを越えると、上述した様に油膜の強度が過大になり、各転がり接触部での発熱量が増大する。従って、基油の４０℃での動粘度は、２０〜８０ｍｍ２  ／ｓ、好ましくは２５〜５０ｍｍ２  ／ｓ、より好ましくは、２５〜３５ｍｍ２  ／ｓとする。
【００２５】
又、上記グリースの基油としては、上述の様にエステル油が好適であるが、エステル油の中でも、その分子中に、脂環式炭化水素基や芳香族基を持たないものが好適である。分子中にこれら脂環式炭化水素基や芳香族基が存在すると、耐熱性の向上を期待できる反面、圧力粘度指数の上昇をもたらす。その結果、前述した様に、各転がり接触部に存在する油膜の抵抗が増大して、これら各転がり接触部での発熱量が増大する。従って、エステル油の中でも、脂肪族アルコールと脂肪酸から成るエステルが、上記基油として良好である。例示すれば、脂肪酸ジエステル油やネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール等に代表される脂肪酸系のポリオールエステル油が挙げられる。
【００２６】
尚、グリース組成物としての好ましい混和ちょう度は、２００〜３００である。この混和ちょう度が２００未満の場合には、増ちょう剤としてリチウム石けんを使用しても剪断抵抗が大きくなり、上記各転がり接触部で著しく発熱する原因となる。これに対して、上記混和ちょう度が３００を越えると、上記各転がり接触部で生じる剪断力によりグリースが軟化し、シールリングと相手面との隙間を通じてこのグリースが漏洩する可能性を生じる。これらの事を考慮して、上記混和ちょう度は２００〜３００、好ましくは２２０〜２８０、最も好ましくは、２４０〜２７０とする。
【００２７】
グリース中への増ちょう剤の添加量は、上記範囲の混和ちょう度を得られる量とするが、一般的には５〜２５重量％である。最も好ましい混和ちょう度（２４０〜２７０）を得る場合の添加量は、１０〜２０重量％である。
又、本発明の乾式ベルト式無段変速機の転がり軸受内に封入するグリース組成物には、各種添加剤を添加する事ができる。好ましくは、酸化防止剤、防錆剤、腐食防止剤を添加する。添加量は、上述した作用・効果を阻害しない程度に納める。好ましくは、合計しても、グリース全量中の１０重量％以下とする。
更に、上述の様なグリースは、上記転がり軸受のうちで転動体を設置した空間内に、この空間容積の１０〜５０％程度充填する。
【００２８】
【発明の実施の形態】
本発明の特徴は、乾式ベルト式無段変速機の回転支持部に組み込む各転がり軸受の耐久性を向上させるべく、これら各転がり軸受内に封入するグリースの組成を工夫した点にある。図面に表れる部分の構成及び作用は、前述の図１〜３に示した構造を含め、従来から知られている各種乾式ベルト式変速機と同様であるから、図示並びに説明は省略する。尚、乾式ベルト式無段変速機のハウジング内には、複数個の転がり軸受を組み込むが、上記組成を工夫したグリースは、少なくとも使用条件が最も厳しい転がり軸受に封入する。但し、好ましくは、ハウジング内に組み込む転がり軸受の全部に、上記グリース封入する。
【００２９】
【実施例】
本発明の効果を確認する為に行なった実験に就いて説明する。
この実験では、非接触金属シールド付単列深溝型で、呼び番号が６２１０（内径＝５０ｍｍ、外径＝９０ｍｍ、幅＝２０ｍｍ）の玉軸受（動等価荷重６８００Ｎ、基本定格荷重３５０００Ｎ）にグリースを、空間容積の３５％封入した。そして、この玉軸受に５０００Ｎのアキシアル荷重と１００Ｎのラジアル荷重とを負荷した状態で、回転数１２０００ｍｉｎ−１  で回転させた。試験温度は、室温雰囲気環境（２０〜２５℃）とした。上記玉軸受から異常音、異常振動が発生した時は、機能停止と判断して、その時点で試験を打ち切った。又、異常音、異常振動が発生しない場合でも、５００時間で試験を打ち切った。この場合には、打ち切り直前に、外輪の温度を測定した。試験後、軸受重量を測定し、グリースの漏洩量を測定した。上記空間内に封入したグリースの種類と試験結果とを、次の表１に示す。
【００３０】
【表１】
2004316846.tif 000003
【００３１】
この表１中、比較例１に使用したグリースは、自動車の車輪支持用転がり軸受ユニット用として一般的に使用されているグリースである。尚、本発明の技術的範囲に属する、実施例１〜３のグリースには、酸化防止剤として、アルキル化ジフェニルアミンを１重量％、防錆剤として、バリウムスルホネートを０．５重量％、腐食防止剤として、べンゾトリアゾール０．  ０５重量％を添加した。
この様な条件で行なった実験の結果を表した表１から明らかな通り、本発明によれば、乾式ベルト式無段変速機の回転支持部を構成する転がり軸受の耐久性を飛躍的に向上させる事ができる。
【００３２】
又、図４は、グリースの混和ちょう度が５００時間経過後のグリースの漏れ量に及ぼす影響を、図５は基油の動粘度が耐久時間に及ぼす影響を、それぞれ知る為に行なった実験の結果を示している。グリースの組成の基本としては、上記表１の実施例２に対応するものとし、それぞれ混和ちょう度又は基油の動粘度のみを変化させて、前述した条件で耐久試験を行なった。この様な結果を示す図４〜５から明らかなとおり、混和ちょう度を３００以下に抑えれば、グリースの漏洩量を少なく（５０％以下に）抑える事ができ、特に、好ましくは２８０以下、最も好ましくは２７０以下に抑えれば、上記漏洩量を十分に少なく抑えられる。又、基油の動粘度を２０〜８０ｍｍ２  ／ｓにすれば、耐久時間を４００時間以上確保でき、好ましくは２５〜５０ｍｍ２  ／ｓ、より好ましくは、２５〜３５ｍｍ２  ／ｓにすれば、５００時間以上確保できる。
【００３３】
【発明の効果】
本発明は、以上に述べた通り構成し作用する為、回転支持部に組み込んだ転がり軸受の耐久性を向上させて、この転がり軸受を含む乾式ベルト式無段変速機の耐久性向上を図れる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の対象となる乾式ベルト式無段変速機の第１例を示す略断面図。
【図２】この乾式ベルト式無段変速機の回転支持部に組み込まれている転がり軸受の１例を示す部分略断面図。
【図３】本発明の対象となる乾式ベルト式無段変速機の第２例を示す略断面図。
【図４】グリースの混和ちょう度がグリースの漏れ量に及ぼす影響を知る為に行なった実験の結果を示す線図。
【図５】基油の動粘度が耐久時間に及ぼす影響を知る為に行なった実験の結果を示す線図。
【符号の説明】
１、１ａ  駆動側回転軸
２、２ａ  従動側回転軸
３    転がり軸受
４    駆動源
５    発進クラッチ
６、６ａ  駆動側プーリ
７    駆動側アクチュエータ
８、８ａ  従動側プーリ
９    従動側アクチュエータ
１０、１０ａ  無端ベルト
１１    減速歯車列
１２    駆動側固定プーリ素子
１３    駆動側変位プーリ素子
１４    スリーブ
１５    カム板
１６    遠心ウェイト
１７    従動側固定プーリ素子
１８    従動側変位プーリ素子
１９    圧縮コイルばね
２０    外輪
２１    内輪
２２    転動体
２３    空間
２４    シール板
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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