(57)【要約】【課題】材料の変更や特殊な熱処理を施すことなく、供給される潤滑油量が少なくなったり、潤滑油が枯渇したりした場合にも、つば−ころ端面間の接触部において十分な耐焼き付き性を有する長寿命のころ軸受と共に、このようなころ軸受の製造方法を提供する。【解決手段】少なくとも一方につば部を有する１対の軌道輪と、両軌道輪間に組み込まれたころを備えたころ軸受において、ころ軸受の軌道輪に形成したつば部及びこのつば部に摺接するころ端面の少なくとも一方における残留オーステナイト組織を２０〜６０ｖｏｌ％と、さらに望ましくは、つば部及びころ端面の少なくとも一方の硬さが軌道輪及びころの少なくとも一方の転動面の硬度よりも低いものとなるようにする。【選択図】　　　　図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも一方につば部を有する１対の軌道輪と、これら軌道輪の間に組み込まれたころを備えたころ軸受において、上記軌道輪のつば部及び当該つば部に摺接するころ端面の少なくとも一方の残留オーステナイト組織が体積比で２０〜６０％であることを特徴とするころ軸受。
【請求項２】
上記軌道輪のつば部及び当該つば部に摺接するころ端面の少なくとも一方の硬度が、上記軌道輪及びころの少なくとも一方の転動面の硬度よりも低いことを特徴とする請求項１に記載のころ軸受。
【請求項３】
上記軌道輪のつば部及びころ端面の少なくとも一方の残留オーステナイト組織が体積比で２０〜６０％であって、上記軌道輪及びころの少なくとも一方の転動面の残留オーステナイト組織が体積比で２０％未満であることを特徴とする請求項２に記載のころ軸受。
【請求項４】
上記軌道輪のつば部、ころ端面、軌道輪及びころの転動面の面粗さがＲａ＝０．０３μｍ以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つの項に記載のころ軸受。
【請求項５】
トラクションオイル中で使用されることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１つの項に記載のころ軸受。
【請求項６】
上記軌道輪及びころの少なくとも一方に浸炭窒化焼き入れ焼き戻しを施すことを特徴とする請求項１に記載のころ軸受の製造方法。
【請求項７】
上記軌道輪及びころの少なくとも一方に浸炭窒化焼き入れ焼き戻しを施したのち、さらにその転動面に後加工を加えることを特徴とする請求項２又は３に記載のころ軸受の製造方法。
【請求項８】
転動面にハードターニング又はローラーバニシングを施すことを特徴とする請求項７に記載のころ軸受の製造方法。
【請求項９】
転動面にショットピーニング又はショットブラストを施したのち、研磨仕上げすることを特徴とする請求項７に記載のころ軸受の製造方法。
【請求項１０】
請求項１〜５のいずれか１つの項に記載のころ軸受を用いたことを特徴とするトロイダル型無段変速機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、円筒ころ、円錐ころ、または球面ころを使用したころ軸受に係り、軸受け部分における潤滑油の枯渇や供給不足による耐焼き付き性を改善することができ、特にトロイダル型無段変速機としてトラクション油中で使用される軸受に好適なころ軸受に関するものである。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】
一般に、軌道輪（内外輪）と、これら軌道輪の間に介在するころを備えたころ軸受においては、軌道輪に形成したつばの端面ところ端面との接触部は大きな滑りを伴う転がり接触構造となっているため、軸受に供給される潤滑油量が少ない場合、あるいは潤滑油が枯渇した場合、つば−ころ端面で焼き付きが生じることがある。
【０００３】
例えば、特開平５−１８５８５８号公報に記載された差動装置は、スタッドボルトにより車体に取り付けられるハウジング内に納められており、リングギヤ、ディファレンシャルケース、ピニオンメートシャフト、デフピニオン、サイドギヤを備え、ディファレンシャルケースは、テーパーローラベアリング（円錐ころ軸受）によりハウジングに対して回転自在に支持されているが、このテーパーローラベアリングにおいては、旋回時に遠心力が働いてディファレンシャルケース内に収容されている潤滑油が偏ることによって潤滑油が枯渇したり、また急加速時に軸受温度が上昇したりすることによって、つば−ころ端面間に焼き付きが生じることがある。
【０００４】
従来、このような軌道輪のつば部と円錐ころ軸受のころ端面での焼き付きを防止するためには、ころ端面やつば面の粗さを高めて金属接触を可能な限り軽減したり、特開２００１−１８７９１６号公報において提案されているように、高Ｃｒ鋼の表面に窒化物層を形成することによって摩擦係数の上昇を抑えたりする方法が知られている。
しかしながら、ＺＤＴＰ（ジアルキルジチオリン酸亜鉛）等の添加剤が比較的多量に添加されているトランスミッションオイルやギヤオイル中では凝着摩耗より腐食摩耗が増大するため上記の表面粗さを高める効果が大きくなるのに対し、添加剤の少ないトラクションオイル中で使用する場合には、凝着摩耗し易くなるため、低速／高速を繰り返すたびに金属接触が起こり、つば部−ころ端面の表面が荒れるという現象を避けることはできず、接触部において焼き付きが生じ易いという問題があった。
例えば、トロイダル形状に形成された１対の入出力ディスクとパワーローラーから成りパワーローラーの傾斜角を変更することによって任意の変速比を無段階に設定することが可能なトロイダル型無段変速機における入出力ディスクの間に介装されたパワーローラー内外輪を支持するトラクションオイル中で使用される円錐ころ軸受においては、潤滑油が枯渇したり少なくなったりした場合に摩擦係数が上昇する現象が起きている。
【０００５】
すなわち、図１は、このようなトロイダル型無段変速機における変速機構を示す概略図の一例であって、トロイダル型無段変速機においては、エンジンからの回転駆動力が図外のトルクコンバータ及び前後進切換え機構を介して入力軸１に入力されるようになっており、この入力軸１と同軸上にトルク伝達軸２が配置され、該トルク伝達軸２の両端位置には、第１入力ディスク３と第２入力ディスク４が軸方向移動可能にスプライン結合されている。第１入力ディスク３の背面と入力軸１との間には、入力トルクに応じて軸方向推力を発生するローディングカム機構５が介装してある。また、第２入力ディスク４の背面とトルク伝達軸２の端部に螺合されたナット６との間には、両入力ディスク３及び４にプリロードを付与する皿バネ７が介装してある。
【０００６】
両入力ディスク３及び４の中間位置には、トルク伝達軸２に遊装した出力ディスク８が配置されており、この出力ディスク８は、２つの出力ディスクの背面を互いに合わせて一体結合したものであり、出力ディスク８の外周部には出力ギア９が形成してある。そして、第１入力ディスク３の出力ディスク８側対向面と、第２入力ディスク４の出力ディスク８側対向面と、出力ディスク８の両入力ディスク３及び４側対向面には、それぞれトロイド状溝３ａ，４ａ，８ａ，８ｂが形成してある。
【０００７】
これらトロイド状溝３ａ及び８ａとの間には、図中上下に配置された２個の第１パワーローラー１０，１０が油膜せん断力により動力の受け渡し可能に挟持されると共に、トロイド状溝４ａ及び８ｂとの間にも、同様に上下２個の第２パワーローラー１１，１１が油膜せん断力により動力の受け渡し可能に挟持されている。そして、第１入力ディスク３と出力ディスク８と第１パワーローラー１０，１０によって第１トロイダル変速部１２が構成され、第２入力ディスク４と出力ディスク８と第２パワーローラー１１，１１によって第２トロイダル変速部１３が構成されている。
このような構造を備えたトロイダル型無段変速機においては、各パワーローラー１０，１０，１１，１１が後述する作動により変速比に応じた傾転角が得られるようにそれぞれ傾転され、両入力ディスク３，４の入力回転を無段階（連続的）に変速して出力ディスク８に伝達することができる。
【０００８】
図２（ａ）は、上記トロイダル型無段変速機に使用されるパワーローラー１０（パワーローラー１１についても同じ）の断面図であって、当該パワーローラー１０は、第１入力ディスク３の動力を油膜せん断力によって出力ディスク８に伝達する内輪３０（軌道輪）と、図外のトラニオンに対し揺動可能もしくはスライド可能に支持された外輪３１（軌道輪）と、該外輪３１に対し内輪３０を回転可能に支持する円錐ころ軸受３２（パワーローラー軸受）を備えた構成となっている。
【０００９】
円錐ころ軸受３２は、内輪３０に形成された内輪軌道面３０ａ（転動面）と、外輪３１に形成された外輪軌道面３１ｂ（転動面）と、これら内外輪軌道面３０ａ，３１ｂに挟持された円錐ころ３２ｃ（転動体）と、該円錐ころ３２ｃを案内するつば部３１ｄと接触するころ端面３２ｆと、複数の円錐ころ３２ｃを保持する保持器３２ｅ（図２（ｂ）参照）から成っている。なお、内輪３０に働くラジアル荷重を受けるラジアル軸受は設けず、内輪３０に働くスラスト荷重及びラジアル荷重は、全て円錐ころ軸受３２で支持するようになっている。
【００１０】
従来、このような軌道輪３１のつば部３１ｄと円錐ころ軸受３２のころ端面３２ｆでの焼き付きを防止するためには、ころ端面やつば面の粗さを高めて金属接触を可能な限り軽減したり、特開２００１−１８７９１６号公報において提案されているように、高Ｃｒ鋼の表面に窒化物層を形成することによって摩擦係数の上昇を抑えたりする方法が知られている。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、ＺＤＴＰ（ジアルキルジチオリン酸亜鉛）等の添加剤が比較的多量に添加されているトランスミッションオイルやギアオイル中では添加剤の影響によって凝着摩耗より腐食摩耗が増大するため上記の表面粗さを高める効果が大きくなるのに対し、添加剤の少ないトラクションオイル中で使用する場合には、凝着摩耗し易いため、低速／高速を繰り返すたびに金属接触が起こり、つば部−ころ端面の表面が荒れるという現象を避けることはできず、接触部において焼き付きが生じ易いという問題があった。
また、特開２００１−１８７９１６号公報に記載されているように、高Ｃｒ鋼に窒化層を形成するには、材料の変更が必要であるばかりでなく、通常の雰囲気処理では表面にＣｒ酸化膜が生成してしまい、安定した窒化物層を得ることが難しいという問題があり、これらの問題点の解消が従来のころ軸受における課題となっていた。
【００１２】
本発明は、従来のころ軸受における上記課題を解消すべくなされたものであって、材料の変更や特殊な熱処理を施すことなく、トラクションオイル中で使用される場合に供給される潤滑油量が少なくなったり、潤滑油が枯渇したりした場合にも、つば−ころ端面間の接触部において十分な耐焼き付き性を有する長寿命のころ軸受と共に、このようなころ軸受の製造方法を提供することを目的としている。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明のころ軸受は、少なくとも一方につば部を有する１対の軌道輪と、これら軌道輪の間に介在するころを備えたころ軸受において、上記軌道輪のつば部及び当該つば部に摺接するころ端面の少なくとも一方の残留オーステナイト組織が体積比で、２０〜６０％であって、その硬度が、例えば残留オーステナイト組織が体積比で２０％未満である上記軌道輪及びころの少なくとも一方の転動面の硬度よりも低い構成としたものであって、また、上記軌道輪のつば部及び当該つば部に摺接するころ端面の少なくとも一方の面粗さがＲａ＝０．０３μｍ以下としたものであって、ころ軸受におけるこのような構成を上記課題を解決するための手段としたことを特徴としている。
【００１４】
また、本発明のころ軸受の製造方法においては、上記軌道輪及びころの少なくとも一方に浸炭窒化焼き入れ焼き戻しを施すことを特徴とし、また、浸炭窒化焼き入れ焼き戻しを施したのち、さらにその転動面に、例えばハードターニングやローラーバニシング、若しくはショットピーニングやショットブラスト等の後加工を加えるようにしたことを特徴としている。
【００１５】
【発明の実施の形態】
本発明のころ軸受においては、軌道輪のつば部及びこのつば部に摺接するころ端面のいずれか一方又は双方における残留オーステナイト組織を多量にしたものであり、また、軌道輪のつば部及びこのつば部に摺接するころ端面のいずれか一方又は双方の硬度が、軌道輪の転動面及びころの転動面のいずれか一方又は双方の転動面の硬度よりも低くなるようにしたものであり、また、軌道輪のつば部及びこのつば部に摺接するころ端面のいずれか一方又は双方の面粗度をＲａ０．０３μｍ以下となるようにしたことから、金属接触した際に残留オーステナイト組織がクッション材として働き応力を緩和する効果や、相手面とのなじみ効果が現れ、潤滑油の供給量が少なくなったり、潤滑油が枯渇したりしたとしても、つば−ころ端面間の接触部における十分な耐焼き付き性が確保され、かつ、転動面においては高硬度が確保されることから転動疲労強度に優れるため、ころ軸受の耐用寿命が延長されることになる。
【００１６】
また、このようなころ軸受は、例えば、軌道輪及びころの少なくとも一方に、その表面における残留オーステナイト組織が２０〜６０ｖｏｌ％となるように浸炭窒化焼き入れ焼き戻しを施すことによって、また、軌道輪及びころの少なくとも一方に、その表面における残留オーステナイト組織が２０〜６０ｖｏｌ％となるように浸炭窒化焼き入れ焼き戻しを施したのち、さらにその転動面のみに、該転動面の残留オーステナイト組織が２０ｖｏｌ％未満となるような後加工を加えることによって得ることができる。
【００１７】
そして、転動面に施す後加工としては、例えばハードターニングやローラーバニシングを適用することができ、これによって、転動面に局部的な塑性変形を与えて転動面を平滑にし、軸受に好適な面粗度となると共に、加工誘起変態によって残留オーステナイトがマルテンサイトに変態し、表面硬度が向上することになる。
また、転動面にショットピーニングやショットブラストを施して、圧縮残留応力を生じさせ、同様に表面硬度を高めたのち、ショットによって荒れた表面を好適な面粗度に研磨仕上げするようになすこともできるため、転動疲労寿命が延長されることになる。
【００１８】
本発明のころ軸受は、上記のようにトラクションオイル中で軌道輪のつば部ところ端面の間における焼き付きを防止して十分な耐用寿命を備えたものであるから、トロイダル型無段変速機に好適に使用することができる。
【００１９】
【実施例】
以下、本発明を実施例に基づいてさらに具体的に説明する。
【００２０】
（実施例１）
ＪＩＳ　Ｇ４８０５に規定される高炭素クロム軸受鋼ＳＵＪ２を用いて、図２に示したような内外輪（軌道輪）に加工した後、浸炭窒化処理（８５０℃×４Ｈ浸炭窒化後、６０℃油へ焼き入れ）及び焼き戻し（１６０℃×２Ｈ）を実施し、表面粗さＲａ０．０３μｍに研磨仕上げした。一方、同じくＳＵＪ２材を用いて、図２に示したようなころに加工し、調質（８５０℃×１Ｈ保持後、６０℃油へ焼き入れ）後、Ｒａ０．０３μｍ程度に仕上げ研磨した。
【００２１】
（実施例２）
ＪＩＳ　Ｇ４１０５に規定されるクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４３５を用いて、図２に示したような内外輪（軌道輪）に加工した後、浸炭窒化処理（８５０℃×８Ｈ浸炭窒化後、６０℃油へ焼き入れ）及び焼き戻し（１６０℃×２Ｈ）を実施し、表面粗さＲａ０．０１μｍに研磨仕上げした。一方、上記高炭素クロム軸受鋼ＳＵＪ２材を用いて、図２に示したようなころに加工し、調質（８５０℃×１Ｈ保持後、６０℃油へ焼き入れ）後、Ｒａ０．０１μｍ程度に仕上げ研磨した。
【００２２】
（実施例３）
上記高炭素クロム軸受鋼ＳＵＪ２材を用いて、同様の内外輪及びころに加工した後、浸炭窒化処理（８５０℃×４Ｈ浸炭窒化後、６０℃油へ焼き入れ）及び焼き戻し（１６０℃×２Ｈ）を実施し、表面粗さＲａ＝０．０１μｍに研磨仕上げした。
【００２３】
（実施例４）
上記ＳＵＪ２を用いて、図２に示したような内外輪（軌道輪）に加工した後、浸炭窒化処理（８５０℃×４Ｈ浸炭窒化後、６０℃油へ焼き入れ）及び焼き戻し（１６０℃×２Ｈ）を実施し、転動面にのみショットブラストを施したのち、表面粗さＲａ＝０．０１μｍに研磨仕上げした。なお、ショットブラストについては、ノズル口径が５ｍｍのエアーノズルタイプのブラスト機を用い、＃３００のスチールビーズを噴射圧力：０．５ＭＰａ、噴射時間：８０秒、噴射距離：１２０ｍｍの条件で行った。
一方、同じくＳＵＪ２材を用いて、図２に示したようなころに加工し、調質（８５０℃×１Ｈ保持後、６０℃油へ焼き入れ）後、Ｒａ＝０．０１μｍ程度に仕上げ研磨した。
【００２４】
（実施例５）
上記クロムモリブデン鋼ＳＣＭ４３５を用いて、同様の内外輪（軌道輪）に加工した後、浸炭窒化処理（８５０℃×８Ｈ浸炭窒化後、６０℃油へ焼き入れ）及び焼き戻し（１６０℃×２Ｈ）を実施し、転動面にのみ同様の条件でショットブラストを施したのち、表面粗さＲａ＝０．０１μｍに研磨仕上げした。
一方、ころについては、上記したＳＵＪ２材を用い、調質（８５０℃×１Ｈ保持後、６０℃油へ焼き入れ）後、Ｒａ＝０．０１μｍ程度に仕上げ研磨した。
【００２５】
（実施例６）
上記したＳＣＭ４３５材を用いて、同様の内外輪（軌道輪）に加工した後、浸炭窒化処理（８５０℃×８Ｈ浸炭窒化後、６０℃油へ焼き入れ）及び焼き戻し（１６０℃×２Ｈ）を実施し、転動面にのみハードターニング加工を施し、表面粗さＲａ＝０．０１μｍにした。なお、ハードターニングについては、先端半径が０．８ｍｍに成形されたＣＢＮからなるひし形８０度チップを切削チップとして使用し、切削速度：２５０ｍｍ／分、送り速度：０．０５ｍｍ／回転、切り込み深さ：０．０５ｍｍの条件で行った。
一方、ころについては、同様にＳＵＪ２材を用い、調質（８５０℃×１Ｈ保持後、６０℃油へ焼き入れ）後、Ｒａ＝０．０１μｍ程度に仕上げ研磨した。
【００２６】
（実施例７）
上記したＳＣＭ４３５材を用いて、同様の内外輪（軌道輪）に加工した後、同様に浸炭窒化処理（８５０℃×８Ｈ浸炭窒化後、６０℃油へ焼き入れ）及び焼き戻し（１６０℃×２Ｈ）を実施し、転動面にのみショットピーニング処理したのち、表面粗さＲａ＝０．０１μｍに研磨仕上げした。なお、ショットピーニング処理については、エアーノズルタイプのショットピーニング機を用い、平均粒径：０．３〜０．４ｍｍ、硬度：Ｈｖ７００〜８００のラウンドカットワイヤをショット（球）として用い、アークハイト：０．４８ｍｍＡ、カバレッジ：３００％以上となるような条件で行った。
一方、ころについては、同様にＳＵＪ２材を用い、調質（８５０℃×１Ｈ保持後、６０℃油へ焼き入れ）後、Ｒａ＝０．０１μｍ程度に仕上げ研磨した。
【００２７】
（実施例８）
上記したＳＵＪ２材を用いて上記同様の内外輪及びころに加工した後、浸炭窒化処理（８５０℃×４Ｈ浸炭窒化後、６０℃油へ焼き入れ）及び焼き戻し（１６０℃×２Ｈ）を実施し、内外輪及びころの転動面にのみ、同様の条件でショットブラスト処理したのち、表面粗さＲａ＝０．０１μｍに研磨仕上げした。
【００２８】
（実施例９）
上記ＳＵＪ２材を用いて、同様の内外輪（軌道輪）に加工した後、調質（８５０℃×１Ｈ保持後、６０℃油へ焼き入れ）を実施し、Ｒａ＝０．０１μｍに研磨仕上げを行った。
一方、ころについては、同じくＳＵＪ２材を用いて、浸炭窒化処理（８５０℃×４Ｈ浸炭窒化後、６０℃油へ焼き入れ）及び焼き戻し（１６０℃×２Ｈ）を実施し、転動面にのみ、同様の条件でショットブラスト処理したのち、表面粗さＲａ＝０．０１μｍ程度に仕上げ研磨した。
【００２９】
（実施例１０）
上記したＳＣＭ４３５材を用いて、同様の内外輪（軌道輪）に加工した後、同様に浸炭窒化処理（８５０℃×８Ｈ浸炭窒化後、６０℃油へ焼き入れ）及び焼き戻し（１６０℃×２Ｈ）を実施し、転動面にのみローラーバニシングを施すことによって、表面粗さＲａ＝０．０１μｍにした。このとき、ローラーバニシングについては、６ｍｍ径のセラミックス製ローラーを用い、送り速度：０．１５ｍｍ／回転、ワーク周速：１５０ｍｍ／分、押し付け面圧：６．０ＧＰａの条件で実施した。
一方、ころについては、同様にＳＵＪ２材を用い、調質（８５０℃×１Ｈ保持後、６０℃油へ焼き入れ）後、Ｒａ＝０．０１μｍ程度に仕上げ研磨した。
【００３０】
（実施例１１）
上記したＳＵＪ２材を用いて同様の内外輪に加工した後、浸炭窒化処理（８５０℃×８Ｈ浸炭窒化後、６０℃油へ焼き入れ）及び焼き戻し（１６０℃×２Ｈ）を実施し、Ｒａ０．０４μｍ程度に仕上げ研磨した。
一方、ころについては、同じくＳＵＪ２材を用い、調質（８５０℃×１Ｈ保持後、６０℃油へ焼き入れ）後、Ｒａ０．０４μｍ程度に仕上げ研磨した。
【００３１】
（比較例１）
上記ＳＵＪ２材を用いて同様の内外輪及びころに加工した後、調質（８５０℃×１Ｈ保持後、６０℃油へ焼き入れ）及び焼き戻し（１６０℃×２Ｈ）を実施し、表面粗さＲａ＝０．０４μｍに研磨仕上げした。
【００３２】
（比較例２）
上記ＳＵＪ２材を用いて同様の内外輪及びころに加工した後、調質（８５０℃×１Ｈ保持後、６０℃油へ焼き入れ）及び焼き戻し（１６０℃×２Ｈ）を実施し、表面粗さＲａ＝０．０１μｍに研磨仕上げした。
【００３３】
上記した各実施例及び比較例により得られた内外輪及びころの仕様（材料及び製造条件）と共に、表面における硬度、及び残留オーステナイト量の測定結果を表１に示す。
【００３４】
【表１】
2004144279.tif 000003
【００３５】
そして、得られた各ころ軸受について、表２に示す条件による円錐ころ軸受け試験を実施し、耐焼き付き性を評価した。また、表３に示す条件のもとに、円錐ころ軸受け試験を実施し、ころ又は内外輪が剥離するまでの累積応力繰り返し回数を調査してワイブルプロットを作成し、Ｌ５０寿命を求めた。
これらの試験結果を表４に示す。
【００３６】
【表２】
2004144279.tif 000004
【００３７】
【表３】
2004144279.tif 000005
【００３８】
【表４】
2004144279.tif 000006
【００３９】
表４に示した結果から明らかなように、本発明の実施例に係わるころ軸受においては、つば−ころ端面間における耐焼き付き性に優れることから、長寿命となることが確認された。
すなわち、実施例１〜７及び実施例１０及び１１については、ころ端面の残留γ量が２０ｖｏｌ％を下回るのに対して、つば部の残留γ量が２０〜６０ｖｏｌ％であることから、潤滑不足によるころのスキューが発生しても、つば−ころ端面接触部の応力が緩和されるため耐焼き付き性が向上する。また、転動面では、浸炭窒化処理後加工を加え、加工誘起変態によって残留γ組織がマルテンサイト組織となるため、残留γ量が２０ｖｏｌ％未満になり、高硬度となって転動疲労強度が向上する。
【００４０】
また、つば部及びころ端面の残留γ組織が２０ｖｏｌ％以上で、表面粗さがＲａ＝０．０１μｍ程度の組み合わせでは、潤滑不足によるころのスキューが発生した場合の応力緩和能力が大きく摩擦熱上昇が少ないことから耐焼き付き性は大幅に向上する。また転動部の残留γ組織を２０ｖｏｌ％未満とし、表面粗さをＲａ＝０．０１μｍ程度にした時、転動疲労強度も大幅に向上する（実施例８）。
【００４１】
そして、ころ端面の残留γ組織が２０ｖｏｌ％以上で、表面粗さをＲａ＝０．０１μｍ程度にした場合、つば部の残留γ組織が２０ｖｏｌ％未満であっても、応力緩和によって摩擦熱上昇が少ないため耐焼き付き性が向上する。また内輪の転動部における残留γ組織が２０ｖｏｌ％未満で、かつころの転動面の残留γ組織がショットブラストによる加工誘起変態によってマルテンサイト組織となるた、め、２０ｖｏｌ％未満で、表面粗さをＲａ＝０．０１μｍ程度にした時、転動疲労強度も向上する（実施例９）。
【００４２】
上記実施例に対し、つば部及びころ端面の表面粗さがＲａ＝０．０４μｍと比較的粗く、残留γ組織が２０ｖｏｌ％を下回る場合、潤滑油不足によるころのスキューが発生した場合、発熱量が大きく早期に焼き付きが発生する（比較例１）。
【００４３】
また、つば部及びころ端面の残留γ組織が２０ｖｏｌ％を下回り、表面粗さがＲａ＝０．０１μｍ程度の場合には、転動疲労強度はある程度向上するが、耐焼き付き性は十分ではない（比較例２）。
【００４４】
さらに、実施例３のように、つば部及びころ端面と共に、両転動面の残留γ組織が２０ｖｏｌ％以上でも、応力緩和によってつば−ころ端面間の耐焼き付き性は向上するが、面圧の高い転動面においては硬度が低くなり転動疲労寿命は大幅に向上しない。
なお、つば部及びころ端面、転動面の残留γ組織が共に６０ｖｏｌ％を越える場合には、硬度が低くなり伝達効率が悪化するので好ましくない。
【００４５】
上記実施例においては、転動面の後加工として、ショットブラスト、ハードターニング、ショットピーニング及びローラーバニシングを施した場合を例示したが、転動面の後加工は、加工誘起変態によって残留オーステナイト組織がマルテンサイト組織に変わるものであればよく、比較的粗さの荒れない加工法であれば上記の加工法のみに限るものではない。
【００４６】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によればトラクションオイル中で使用される場合に軸受に供給される潤滑油量が少ない場合、あるいは潤滑油が枯渇した場合でも、特殊な材料や熱処理を適用することなく、つば−ころ端面間において耐焼き付き性を向上させることができ、しかも転動面の転動疲労強度を向上させることができるという優れた効果がもたらされる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のころ軸受が適用されるトロイダル型無段変速機の構造および変速機構を示す概略説明図である。
【図２】（ａ）　図１に示したパワーローラーの断面図である。
（ｂ）　図２（ａ）に示した保持器の形状を示す平面図である。
【符号の説明】
１０　パワーローラー（ころ軸受）
３０　内輪（軌道輪）
３０ａ　内輪軌道面（転動面）
３１　外輪（軌道輪）
３１ｂ　外輪軌道面（転動面）
３１ｄ　つば部
３２ｃ　ころ
３２ｆ　ころ端面
【図１】
2004144279.tif 000007
【図２】
2004144279.tif 000008