(57)【要約】【目的】良好なプレス加工性を有し、熱処理時のクリープ量を小さくすることができ、ブラウン管フレームの重量を大幅に軽減可能なブラウン管フレーム用鋼板を提供する。【構成】質量％で、Ｃ：０．０３〜０．０８％，Ｃｒ：１０．０〜１８．０％，Ｔｉ：０．０５％以下，Ｎｂ：０．０２％以下を含有する鋼スラブを熱間圧延し、得られた熱延鋼帯を７５０〜８５０℃で１時間以上の熱処理後、冷間圧延を施し、得られた冷延鋼帯を７５０〜８５０℃で連続焼鈍を行った後、２００℃までの平均冷却速度が４０℃／分以上の速度で冷却し、圧延率２２〜３２％の冷間圧延を施して、Ｃを固溶した加工フェライト組織中に大きさ３μｍ以下の炭化物が分散した金属組織を有し、しかも、０．２％耐力が６５０〜８７０Ｎ／ｍｍ２，３０〜６５０℃の平均熱膨張係数が１２．０×１０−６／℃以下の鋼板を得る。【選択図】　　　　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃを０．０３〜０．０８質量％で含有し、Ｃを固溶した加工フェライト組織中に大きさ３μｍ以下の炭化物が分散した金属組織を有し、しかも、０．２％耐力が６５０〜８７０Ｎ／ｍｍ２，３０〜６５０℃の平均熱膨張係数が１２．０×１０−６／℃以下であることを特徴とするブラウン管フレーム用鋼板。
【請求項２】
質量％で、Ｃ：０．０３〜０．０８％，Ｓｉ：０．２〜１．０％，Ｍｎ：０．１〜１．０％，Ｐ：０．０４％以下，Ｓ：０．０３％以下，Ｎ：０．０４％以下，Ｃｒ：１０．０〜１８．０％，Ｔｉ：０．０５％以下，Ｎｂ：０．０２％以下を含有し、残部が実質的Ｆｅからなる鋼組成である請求項１に記載のブラウン管フレーム用鋼板。
【請求項３】
請求項２に記載の鋼組成を有する連続鋳造スラブを熱間圧延し、得られた熱延鋼帯を７５０〜８５０℃で１時間以上の熱処理後、冷間圧延を施し、得られた冷延鋼帯を７５０〜８５０℃で連続焼鈍を行った後、２００℃までの平均冷却速度が４０℃／分以上の速度で冷却し、圧延率２２〜３２％の冷間圧延を施すことを特徴とするブラウン管フレーム用鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、ブラウン管組立て工程における黒化熱処理時あるいはベーキング時の耐高温クリープ特性に優れたブラウン管フレーム、特に左右の垂直方向のブラウン管フレーム用鋼板とその製造方法に関する。
【０００２】
【従来技術及び問題点】
テレビブラウン管等の大型平面化に伴い、板厚０．１２〜０．２４ｍｍの冷延鋼板にフォトエッチングにより微細な孔を規則的な間隔で開けたマスク面を、その上下方向に張力をかけた状態でフレームに固定する方式が増加している。
本方式のブラウン管の組立て工程では、ブラウン管フレームの素材となる鋼板あるいは棒材を成形し、水平方向の上下２本と垂直方向の左右２本の計４本のブラウン管フレームを溶接にて組立てた後、ハレーション防止あるいは防錆を目的として４５０〜６５０℃の温度で１０〜３０分の黒化熱処理が施される。同様に黒化熱処理を施したマスクをそのマスク面に所定の架張力を保持した状態で水平方向のブラウン管フレームに溶接固定する。その後、ベーキング処理と呼ばれる４５０〜６５０℃の温度で１０〜６０分の歪み取り焼鈍を施す。
なお、他のプロセスとして、成形，組立て，ベーキング処理，マスクのブラウン管フレームへの貼り付け後、黒化熱処理が行われる場合もある。
【０００３】
前者のプロセスではベーキング処理時に、後者のプロセスでは黒化熱処理時に、マスクを架張した状態で熱処理するため、いずれのプロセスにおいても４本のブラウン管フレームに応力がかかった状態で４００〜７００℃の温度に晒されることになり、マスクおよびフレームの各部材においてクリープ現象による変形が生じやすい。このため、これらの熱処理後、マスク面の架張力が低下する。マスク面の架張力の低下が大きいと、マスク面の歪みの発生あるいは振動に対して敏感になり、その結果、色ズレ等のブラウン管の性能低下を招くことになる。
【０００４】
架張力の低下を防止するために特開２００１−３１６７６６号公報では、金属組織をフェライト相に対して１０体積％以上のパーライト、あるいはベーナイト相を配し、さらに、鉄に高温強度を高めるＭｏ，Ｖ，Ｃｒ等を添加することを開示している。しかしながら、垂直方向のブラウン管フレームの熱膨張係数がマスク素材である冷延鋼板の熱膨張係数に比べ同等以上に大きければ、前述のマスクを架張した状態での熱処理中のクリープ量が増大し、架張力の低下が大きくなる。このため、垂直フレームは冷延鋼板より熱膨張係数が小さいことが望まれるが、特開２００１−３１６７６６号公報で提案されたフレーム素材は、鉄の熱膨張係数を低下させるＣｒの含有量は最大でも２％であり、その他の成分を考慮しても冷延鋼板製マスクと熱膨張係数がほぼ同等であり、垂直方向のブラウン管フレームには適さない。
【０００５】
熱膨張係数を低下させるために、特開２００１−１８１８０１号公報ではＣｒを１０．５％以上含有させたフェライト系ステンレス鋼が提案されている。このステンレス鋼には高温強度を高めるために、さらにＰ，Ｍｏ，Ｖ，Ｗが添加されている。
また、特開２００１−２３４２９３号公報には、Ｃｒを８％以上添加し、熱延鋼板をそのまま、あるいは軟化焼鈍（箱型焼鈍）後、冷間にて５〜２０％の圧下率で圧延して室温での降伏応力を４００ＭＰａ以上とし、マスクを架張した状態での熱処理中のクリープ量を減少させることが開示されている。
【０００６】
マスクが架張された方式のブラウン管（以下、「架張方式」と記す。）は、マスクの架張力に耐えさせるためのフレームの厚みが厚くならざるを得ず、球面状にプレス成形されたマスクをフレームに溶接して固定された方式（以下、「プレス成形方式」と記す。）よりも重くなると言う欠点がある。上記特開２００１−３１６７６６号公報，特開２００１−１８１８０１号公報および特開２００１−２３４２９３号公報で提案された技術により、フレームが高強度化され、フレームの軽量化はある程度達成されている。しかしながら、フレームの厚みは薄くても３ｍｍであり通常４〜６ｍｍのステンレス鋼板厚みが例示されており、プレス成形方式のフレーム厚みに比べて厚く重い。ブラウン管フレーム用素材をさらに高強度化すると、クリープ量は小さくなるものの、曲げ加工性が低下しプレス加工時に割れが発生しやすくなる。
【０００７】
以上のように、ブラウン管フレームの軽量化というニーズと、マスクの架張力を高くしてブラウン管自体の高性能化するというニーズの両方のニーズに応えられるブラウン管フレーム用鋼板は未だ提案されていないのが現状である。
本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、良好なプレス加工性を有し、かつ架張した状態での熱処理時のクリープ量を小さくすることができ、さらに従来と同等以上の架張力を付加でき、ブラウン管フレームの重量を大幅に軽減可能なブラウン管フレーム用鋼板を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明のブラウン管フレーム用鋼板は、その目的を達成するため、Ｃを０．０３〜０．０８質量％で含有し、Ｃを固溶した加工フェライト組織中に大きさ３μｍ以下の炭化物が分散した金属組織を有し、しかも、０．２％耐力が６５０〜８７０Ｎ／ｍｍ２，３０〜６５０℃の平均熱膨張係数が１２．０×１０−６／℃以下であることを特徴とする。
このような鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０３〜０．０８％，Ｓｉ：０．２〜１．０％，Ｍｎ：０．１〜１．０％，Ｐ：０．０４％以下，Ｓ：０．０３％以下，Ｎ：０．０４％以下，Ｃｒ：１０．０〜１８．０％，Ｔｉ：０．０５％以下，Ｎｂ：０．０２％以下を含有し、残部が実質的Ｆｅからなる鋼スラブを熱間圧延し、得られた熱延鋼帯を７５０〜８５０℃で１時間以上の熱処理後、冷間圧延を施し、得られた冷延鋼帯を７５０〜８５０℃で連続焼鈍を行った後、２００℃までの平均冷却速度が４０℃／分以上の速度で冷却し、圧延率２２〜３２％の冷間圧延を施すことで得られる。
【０００９】
【作用】
鋼板をブラウン管フレーム材として使用する際には、当該フレーム材の熱膨張係数は冷延鋼板製マスク材の平均熱膨張係数よりも小さいことが必要である。
マスクを架張した状態での熱処理中、冷延鋼板製マスクよりも垂直フレームの方が熱膨張量が大きい場合、マスクおよびフレームの両方の架張力が増大するため、垂直フレームの３０〜６５０℃の平均熱膨張係数は冷延鋼板製マスクの熱膨張係数１３．０×１０−６／℃よりも小さい１２．０×１０−６／℃以下に限定した。
このため、本発明者等は、熱膨張係数を１２．０×１０−６／℃以下にするため鉄に１０．０％以上のＣｒを含有させたＦｅ−Ｃｒ合金において、ブラウン管フレームへの加工に適した加工性と熱処理時の耐クリープ性について検討した。
【００１０】
一般的に鋼の加工性を含めた機械的特性は含有Ｃおよび炭化物の挙動に左右される。そこで、表１に示す成分組成の鋼について、炭化物の存在形態を違えたものを実験室的に作製した。すなわち、表１の成分の２００ｍｍｔの連続鋳造スラブを熱間圧延し、得られた５ｍｍおよび３ｍｍの熱延コイルからサンプルを採取した。採取したサンプルを以下の条件にて２．２ｍｍの板を得た。
一つの条件（以後、条件▲１▼と称す。）では、実験室で５ｍｍｔのサンプルを軟化焼鈍後脱スケールした。この軟化焼鈍の温度はオーステナイト域に入らず、且つ再結晶を生じさせ軟化させることを目的とするため７５０〜８５０℃の温度範囲で１時間以上加熱し、その後炉冷した。この実験では８２０度で７時間加熱後、２００℃までの平均冷却速度２℃／分で徐冷した。次に３ｍｍ厚みまで冷間圧延（以後、中間圧延と称す。）し、８２０℃×０秒で焼鈍後、２００℃までの平均冷却速度４０℃／分以上で冷却し（以後、この焼鈍を仕上焼鈍と称す。）、脱スケール後、２．２ｍｍまで圧延率２８％で冷間圧延（以後、仕上圧延と称す。）を施した。
【００１１】
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【００１２】
もう一つの条件（以後、条件▲２▼と称す。）では、３ｍｍｔのサンプルをそのまま軟化焼鈍（８２０℃×７時間、徐冷）後脱スケールし、条件▲１▼と同じく２８％で２．２ｍｍまで冷間圧延した。
条件▲１▼および条件▲２▼で得られた２．２ｍｍｔの板の０．２％耐力を測定するとともに、曲げ試験を行った。曲げ試験は、曲げ軸が圧延方向に対して平行（Ｃ方向曲げ）となるようにし、先端Ｒを変えたＶブロックによる９０°曲げ試験を行い、割れが発生した先端Ｒを調査した。
黒化、あるいは歪み取りを想定して、６００℃×１５分の熱処理後（以後、熱処理と称す。）、それぞれのサンプルの０．２％耐力を測定し、この熱処理前後の０．２％耐力の差を求めた。
クリープ特性評価については、それぞれの板を幅１２．５ｍｍ，標点間距離が５０ｍｍの引張試験片に加工し、マスクを架張した状態での黒化あるいは歪み取り焼鈍工程を想定して、負荷応力３００Ｎ／ｍｍ２の下で４５０℃×１時間保持後、クリープ歪みを測定した。
【００１３】
その結果を表２に示す。
（１）仕上げ圧延ままの曲げ加工性は、同一圧延率で比較すると条件▲１▼で造りこんだサンプルの方が条件▲２▼に比べて優れている。
（２）条件▲１▼のサンプルは、条件▲２▼のサンプルに比べ熱処理による０．２％耐力の低下は小さい。
（３）フレームのクリープ歪みは条件▲１▼のサンプルが条件▲２▼のサンプルに比べ小さい。
【００１４】
上記特性評価とは別に、鋼中の炭化物の最大大きさを測定した。
非水溶媒系電解液を用いた定電位電解エッチング法であるＳＰＥＥＤ法を用い、鋼板表面を溶解して炭化物を露出させ、走査型電子顕微鏡を用いて１５０００倍で１０視野観察し、その中での最大炭化物の長径を測定して炭化物の最大の大きさとした。
その結果を表２中に併せて示す。
【００１５】
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【００１６】
条件▲１▼と条件▲２▼との上記の差異の原因について、含有Ｃおよび炭化物の存在形態から次のように考察した。
まず（１）について、熱延板では、炭化物は凝固時に生じた偏析に沿って生じており、線状の形態を呈する。中間焼鈍・仕上げ焼鈍なしの条件▲２▼の場合、炭化物の拡散が不十分なため、圧延方向に長い３μｍ以上の炭化物が認められた。これに対して、中間冷延・仕上げ焼鈍を施した条件▲１▼は炭化物の分断が促進され、最大炭化物は３μｍ以下に小さく分断された粒状の形態になっている。
一般に、曲げ加工の際、割れの起点は炭化物であり、炭化物の形態が微細で粒状であるほど割れの起点になり難く、曲げ加工性が良好となる。したがって、条件▲１▼が条件▲２▼と同一仕上げ圧延率であっても、条件▲１▼の方が条件▲２▼に比べ炭化物が微細で粒状になっているため、条件▲１▼の方が曲げ加工性が良好であったと推察される。
【００１７】
次に、（２）について条件▲１▼が条件▲２▼に比べ熱処理後の０．２％耐力の低下が小さかった理由は、条件▲１▼では、仕上げ焼鈍時にＣが一部固溶し、熱処理時に固溶Ｃに起因した歪み時効により０．２％耐力の低下が軽減されたためと推測される。０．２％耐力の低下軽減が歪み時効によることは、仕上げ焼鈍時の冷却速度の違いにより熱処理前後の０．２％耐力の低下の状況が変化することからも窺える。すなわち、図１に示すように、焼鈍温度から２００℃までの平均冷却速度の違いにより、熱処理後の０．２％耐力の変化状況が変わり、平均冷却速度が４０℃／分以上であると０．２％体力の低下は少ない。焼鈍後の冷却速度が速いと固溶Ｃの析出が起こらず、固溶Ｃはその後の歪み時効に寄与して０．２％耐力の低下を抑制している。これに対して、焼鈍後の冷却速度が遅いと固溶されていたＣはほとんど炭化物として析出してしまうために、加工硬化させても固溶Ｃによる歪み時効は期待できず、熱処理時の０．２％耐力の低下抑制効果は生じない。このため、条件▲２▼は熱処理時の０．２％耐力低下が大きい。
【００１８】
さらに、（３）について、条件▲１▼が条件▲２▼に比べてクリープ歪みが小さかった理由について考察した。
表１のサンプルを用いて、熱処理後の０．２％耐力とクリープ歪みの関係を別途調査したところ、図２にみられるように、クリープ歪みは熱処理後の０．２％耐力が５４０Ｎ／ｍｍ２以下になると急激に増大していた。
したがって、熱処理前の条件▲１▼および条件▲２▼の０．２％耐力はほぼ同等であったが、条件▲２▼の場合、熱処理によって０．２％耐力が大きく低下し、熱処理後の０．２％耐力が５４０Ｎ／ｍｍ２を下回ったためである。
【００１９】
ここで、加工フェライト組織とは、フェライト相である組織を加工硬化させた組織であり、焼鈍したフェライト組織の鋼帯を冷間圧延することにより得られる。適正な圧延率の冷間圧延によって得られた加工フェライト組織により、良好な曲げ性を維持しつつ０．２％耐力を向上させることが可能である。
鋼帯の適正仕上げ圧延率について検討した結果、圧延率２２〜３２％であれば６５０Ｎ／ｍｍ２以上の０．２％耐力および良好な曲げ性が得られる。しかし，圧延率が２２％に満たないと６５０Ｎ／ｍｍ２以上の０．２％耐力が得られず、また、圧延率が３２％を超えると曲げ性が著しく低下する。
なお、加工フェライト中にマルテンサイトを存在させると０．２％耐力は増加するが、マルテンサイトの体積率が５％を超えると曲げ加工性が著しく低下するため、本発明では、実質的に加工フェライト組織とした。本発明の加工フェライト組織は、５体積％以下のマルテンサイトの混在を許容するものである。
【００２０】
以下に、本発明ブラウン管フレーム用鋼板に含まれる合金成分，含有量等を説明する。
Ｃ：０．０３〜０．０８質量％
Ｃは固溶強化，析出硬化を目的として含有される。有効に作用させるためには最低でも０．０３％以上必要である。しかしながら０．０８％を超えて含有すると粗大な炭化物が生成しやすくなり、曲げ加工性が低下する。
Ｓｉ：０．２〜１．０質量％
Ｓｉは製鋼段階で脱酸剤として添加される合金成分であり，鋼材の強度向上にも有効で、０．２質量％以上のＳｉで添加効果が顕著になる。フェライトの生成にも有効である。しかし、１．０％を超えて含有すると曲げ加工性が低下する。
【００２１】
Ｍｎ：０．１〜１．０質量％
Ｍｎも製鋼段階で脱酸剤として添加される合金成分であり，鋼材の強度向上にも有効である。しかし、オーステナイト形成元素であるために多量に含有するとマルテンサイトを形成しやすくなるため、上限を１．０％とした。
Ｐ：０．０４質量％以下
Ｐは固溶強化に有効な成分であるが、０．０４％を超えて含有させると冷間加工性が低下する。
【００２２】
Ｓ：０．０３質量％以下
Ｓは、加工性に有害なＭｎＳ系介在物等の生成させる有害元素であり、含有量は少ないほど好ましい。０．０３％を超えると特に熱間加工性が低下する。
Ｎ：０．０４質量％以下
Ｃと同様に固溶強化に有効であるが、オーステナイトを生成しやすい元素であるため、上限を０．０４％とした。
【００２３】
Ｃｒ：１０．０〜１８．０質量％
耐食性向上と、３０〜６５０℃までの平均熱膨張係数を１２．０×１０−６／℃以下にするためには、最低でも１０．０％以上必要である。しかし、１８．０％を超えると黒化処理時に黒色の酸化スケールが生じにくくなる。
Ｔｉ：０．０５質量％以下
ＴｉはＣとの親和力が非常に強いため、Ｔｉを含有すると仕上げ焼鈍後のＣ固溶量が減少する。したがって、Ｔｉの混入は極力避けるべきであり、多くても０．０５％以下に、好ましくは０．０１％以下にする必要がある。
Ｎｂ：０．０２質量％以下
ＮｂもＴｉと同様にＣとの親和力が非常に強いため、Ｎｂを含有すると仕上げ焼鈍後のＣ固溶量が減少する。したがって、Ｎｂの混入についても極力避けるべきであり、多くても０．０２％以下に、好ましくは０．０１％以下にする必要がある。
【００２４】
熱延後の軟化焼鈍条件，仕上げ焼鈍条件および焼鈍後の冷却条件の設定は、前記予備実験の説明の項で記載したように、含有Ｃの固溶量を多くし、炭化物の微細分散状態を得るためのものである。この条件を外れると、後述の比較例で示すように、Ｃ固溶状態、炭化物分散状態が不十分で所望の物性が得られない。また、仕上げ圧延時の圧延率は、鋼板の機械的特性や加工性に大きく影響する。
それらの条件について設定理由を、以下に説明する。
熱延鋼帯の焼鈍条件：７５０〜８５０℃×１時間以上
７５０℃未満であると熱延時に生じたマルテンサイト組織を再結晶させることができず、８５０℃を超えるとγ相に入るため冷却時にマルテンサイト相が生じる。熱延鋼帯の焼鈍では箱型の焼鈍で１時間以上加熱し、できるだけ軟質にするため徐冷する必要がある。
【００２５】
仕上げ焼鈍条件：７５０〜８５０℃×連続焼鈍
仕上げ圧延前の仕上げ焼鈍では、加工硬化した冷延鋼帯をマルテンサイトの生成を抑制しつつ再結晶させ、かつＣの一部を固溶させるため、再結晶温度７５０℃以上、マルテンサイトが生成しない上限である８５０℃以下の温度範囲で加熱する必要がある。この焼鈍では、加工組織の再結晶とＣの一部を固溶させるためであるから短時間（均熱０〜１０分）の加熱でよく、連続焼鈍を適用することができる。
焼鈍後の冷却条件および仕上げ圧延率
焼鈍後の冷却時に固溶Ｃの析出を抑制するためには、焼鈍後の冷却速度を規制する必要があり、前述したように焼鈍後２００℃までの冷却速度を４０℃／分以上にする必要がある。
また、本発明のフェライト系鋼においては、前述のように圧延率が２２％に満たないと０．２％耐力が６５０Ｎ／ｍｍ２以上が得られず、また、３２％を超えると曲げ性が著しく低下する。このため、仕上げ圧延時の圧延率は２２〜３２％にする必要がある。
【００２６】
【実施例】
表３に示す成分の鋼材を溶製し、連続鋳造によりスラブを製造した。このスラブを１２００℃に加熱した後、熱間圧延して５ｍｍ厚の熱延コイルを得た。次いで、箱型焼鈍炉で８２０℃×７時間加熱後炉冷し、酸洗後、２．６〜２．８ｍｍ圧まで中間焼鈍し、７４０〜９１０℃の範囲内で仕上げ連続焼鈍・酸洗後、１１〜３６％範囲内の圧延率で仕上げ圧延を実施し、板厚２．０ｍｍの冷延コイルを作製した。なお仕上げ焼鈍後の２００℃までの平均冷却速度は約９０℃／分であった。
中間冷延・仕上げ焼鈍の作用・効果を確認するために、比較例として、表３のＣ成分のスラブを用いて熱間圧延により２．８ｍｍ厚の熱延コイルを製造し、箱型焼鈍炉で８２０℃×７時間加熱・炉冷し、酸洗後、圧延率２８％で直接仕上げ圧延し、板厚２．０ｍｍの冷延コイルを作製した。
なお、いずれの例でも、箱型焼鈍炉での焼鈍後の２００℃までの平均冷却速度は、２℃／分以下であった。
ところで、本実施例に用いた鋼では、Ｃｒ含有量がすべて１０．０％以上であるので、３０〜６５０℃の平均熱膨張係数はすべて１２．０×１０−６／℃以下であった。
【００２７】
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【００２８】
得られた冷延コイルからサンプルを採取し、Ｃ方向（圧延方向と直角方向）の０．２％耐力を測定するとともに、組織の観察と炭化物の最大大きさを測定した。炭化物の最大大きさは前述の予備実験と同じＳＰＥＥＤ法で炭化物を露出させ、走査電子顕微鏡で観察・測定した。
ところで、ブラウン管フレームは冷延コイルからプレス加工により製造される。その際、素材は曲げ軸が圧延方向と直角なＬ方向曲げとＣ方向曲げを受ける。曲げ加工としてはＣ方向曲げが厳しく、曲げ加工時に割れが懸念される方向はＣ方向曲げであるから、Ｃ方向の曲げ試験を行った。
曲げ加工性の評価は、フレームの曲げ加工時の曲げ内Ｒ１．０ｍｍに合わせるため、先端Ｒ１．０ｍｍのＶブロックによる９０°曲げ試験を行い、割れの有無で良，不良を判定した。
【００２９】
次いで、黒化あるいは歪み取り焼鈍を想定して６００℃×１５分の熱処理後、それぞれのサンプルをクリープ試験に供した。クリープ試験は、それぞれの板を幅１２．５ｍｍ，標点間距離が５０ｍｍの引張試験片に加工し、マスクを架張した状態での黒化あるいは歪み取り焼鈍工程を想定して負荷応力３００Ｎ／ｍｍ２の下で４５０℃×１時間保持後、クリープ歪みを測定した。その際、実際のマスク架張力の低下が問題にならないレベルとするためには、クリープ歪みを０．０５％以下とする必要がある。
【００３０】
評価結果を、表４に示す。
本発明にしたがった試験Ｎｏ．１〜９については、曲げ試験において割れ発生はなく、またクリープ歪みも０．０５％以下であった。
これに対して、試験Ｎｏ．１０は、Ｃ含有量が少ない鋼種Ｅを使用しているため、圧延時の加工硬化の上昇が小さく、また仕上げ焼鈍時の固溶強化も小さいため、クリープ歪みが０．１７％と目標の０．０５％以下を大きく上回った。試験Ｎｏ．１１は、逆にＣ含有量が多い鋼Ｆを使用しているため、炭化物が粗大になって曲げ加工試験で割れが生じた。試験Ｎｏ．１２，１３は、Ｃとの親和力が強いＴｉおよびＮｂを多く含有した鋼種Ｇ，Ｈを使用しているため、仕上げ焼鈍時にＣの固溶がほとんどなく、この結果、加工硬化により向上した０．２％耐力がその後の熱処理で大きく減少し、表４には示していないが５４０Ｎ／ｍｍ２を下回ることとなって、クリープ歪みが目標の０．０５％以下を上回った。
【００３１】
試験Ｎｏ．１４は、仕上げ焼鈍温度が９１０℃と高かったため、一部マルテンサイトが生成し、加工曲げ試験で割れが生じた。試験Ｎｏ．１５は、逆に仕上げ焼鈍温度が低すぎたため、十分に回復せず、その結果、強度が高くなり過ぎて曲げ試験で割れが生じた。試験Ｎｏ．１６は、仕上げ圧延率が低すぎて０．２％耐力が低く、その結果、クリープ歪みが目標の０．０５％以下を大きく上回った。試験Ｎｏ．１８は、中間焼鈍，仕上げ焼鈍なしで軟化焼鈍後、仕上げ圧延したために、炭化物が３μｍ以下に微細に分散されず、またＣもほとんど固溶していなかったため、曲げ加工時に割れが生じ、またクリープ歪みも目標の０．０５％以下を上回っていた。
【００３２】
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【００３３】
【発明の効果】
以上に説明したように、本発明に係るのブラウン管フレーム用鋼板は、炭化物が微細に分散したフェライト組織であるため、フレーム形状への加工に対して良好なプレス曲げ性を有する。しかも、フェライト相にＣを固溶させているので、加工硬化性と耐クリープ性にも優れている。このため、マスクを架張した状態で黒化あるいは歪み取り焼鈍を施しても変形することがなく、色ずれや画像の乱れがない高品質のブラウン管が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】焼鈍後の冷却速度の違いにより、熱処理前後の０．２％耐力の差を説明する図
【図２】熱処理後の０．２％耐力とクリープ歪みの関係を説明する図
【図１】
2004068033.tif 000006
【図２】
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