(57)【要約】【課題】成形加工性、表面外観、寸法精度に優れた樹脂製筐体を提供するものであり、さらには筐体として電磁波シールド性にも優れた樹脂製筐体を提供するものである。【解決手段】特定の無機フィラー強化樹脂組成物と特定の成形法を用いることによって、より具体的にはポリフェニレンスルフィド樹脂、ガラス転移温度（Ｔｇ）が１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂、混和剤、無機フィラーからなる樹脂組成物と特定のガス体との混合物により樹脂製筐体を得る。【選択図】  選択図なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）ポリフェニレンスルフィド樹脂、（ｂ）ガラス転移温度（Ｔｇ）が１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂、（ｃ）混和剤および（ｄ）無機フィラーを配合してなる無機フィラー強化樹脂組成物による樹脂製筐体において、（ａ）成分と（ｂ）成分を１／９９〜９９／１の重量比で配合し、且つ（ｃ）成分が（ａ）成分と（ｂ）成分を含む樹脂組成物１００重量部に対して１〜２０重量部であり、（ｄ）成分を（ａ）成分、（ｂ）成分および（ｃ）成分を含む樹脂組成物１００重量部に対して５〜２００重量部を配合し、該樹脂製筐体を成形する際に該無機フィラー強化樹脂組成物と大気圧以上に加圧された二酸化炭素もしくは窒素とを混合して、金型キャビティへ充填することにより得られることを特徴とする樹脂製筐体。
【請求項２】
（ａ）成分のポリフェニレンスルフィド樹脂が、塩化メチレンによる抽出量が０．７重量％以下であり、かつ−ＳＸ基（Ｓはイオウ原子、Ｘはアルカリ金属または水素原子である）が２０μｍｏｌ／ｇ以上であるポリフェニレンスルフィド樹脂であり、かつ（ｂ）成分のガラス転移温度（Ｔｇ）１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂が、ポリフェニレンエーテル樹脂であり、かつ（ｃ）成分の混和剤が、エポキシ基および／またはオキサゾニル基を有する不飽和モノマーを０．３〜２０重量％の割合でスチレンを主たる成分とするモノマーと共重合してなる共重合体であることを特徴とする請求項１に記載の樹脂製筐体。
【請求項３】
（ｄ）成分の無機フィラーが、鱗片状無機フィラー、繊維状無機フィラー、導電性無機フィラーから選ばれる少なくとも１種の無機フィラーであることを特徴とする請求項１または２に記載の樹脂製筐体。
【請求項４】
鱗片状無機フィラーが、ガラスフレーク、マイカから選ばれる少なくとも１種の無機フィラーであり、繊維状無機フィラーがガラス繊維であり、導電性無機フィラーがカーボンブラック、炭素繊維から選ばれる少なくとも１種の無機フィラーであることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の樹脂製筐体。
【請求項５】
該射出成形方法が、加圧された二酸化炭素もしくは窒素によって、大気圧以上、１５ＭＰａ以下に調節または保持された金型キャビティ内へ、無機フィラー強化樹脂組成物と二酸化炭素もしくは窒素とを混合して、充填することによって得られることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の樹脂製筐体。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は成形加工性・表面外観・精度に優れた樹脂製筐体に関するものであり、さらには筐体として電磁波シールドにも優れた樹脂製成形品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、パソコン、プリンタ、複写機、ＦＡＸ、ハードディスクドライブ、オーディオ、ゲーム機カメラ、携帯電話等の筐体において、軽量化、生産性向上、部品共用化、コストダウンを目的とした樹脂化の動きが進んで来ている。
例えば、樹脂化された筐体において分割された部材を容易かつ確実に接合する方法が提案されている（例えば特許文献１参照。）。また、壁面等に取り付け時の部品共有化の方法が提案されている（例えば特許文献２参照。）。
しかしながら、これら先行技術に開示された内容は樹脂製筐体の構造による生産性の向上、部品共有化に関するものであり、筐体自身の剛性・耐熱性・寸法精度を主な目的とするものではなかった。このため、樹脂製筐体を成形するときの成形加工性、表面外観、寸法精度といった観点での十分な検討がなされていないのが現状である。
【０００３】
一方、導電性パターンを有する加飾シートを用いて樹脂製筐体に電磁波シールド効果をもたせる技術が開示されている（例えば特許文献３参照。）。しかしながら、ここで開示されている方法は加飾シートを金型内にインサートする工程が含まれており、生産性の上で十分なものとは言えないのが現状である。
これらのように、樹脂製筐体として要求される成形加工性、表面外観、寸法精度、さらには電磁波シールド性をバランスよく兼ね備えた樹脂製筐体の開発要求が大きいのが現状である。
【０００４】
【特許文献１】
特開平０９−１０４０７１号公報
【特許文献２】
特開２００２−０６４２８２号公報
【特許文献３】
特開平１０−０２７９８３号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、優れた成形性、表面外観および寸法精度を兼ね備えた樹脂製筐体を提供し、さらに電磁波シールド性も兼ね備えた樹脂製筐体を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、このような現状に鑑み、ポリフェニレンスルフィド樹脂とガラス転移温度（Ｔｇ）が１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂からなる樹脂組成物において、樹脂製筐体において成形加工性、表面外観、寸法精度さらには電磁波シールド性に関し鋭意検討を重ねた結果、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ガラス転移温度（Ｔｇ）が１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂、混和剤および無機フィラーからなる樹脂組成物と特定のガス体との混合物により成形された樹脂製筐体が、これらの特性を大幅に改良し、かつ、優れたバランスを与えることを見いだし本発明に到達した。
【０００７】
すなわち、本発明は、
１．（ａ）ポリフェニレンスルフィド樹脂、（ｂ）ガラス転移温度（Ｔｇ）が１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂、（ｃ）混和剤および（ｄ）無機フィラーを配合してなる無機フィラー強化樹脂組成物による樹脂製筐体において、（ａ）成分と（ｂ）成分を１／９９〜９９／１の重量比で配合し、且つ（ｃ）成分が（ａ）成分と（ｂ）成分を含む樹脂組成物１００重量部に対して１〜２０重量部であり、（ｄ）成分を（ａ）、（ｂ）成分および（ｃ）成分を含む樹脂組成物１００重量部に対して５〜２００重量部を配合し、該樹脂製筐体を成形する際に該無機フィラー強化樹脂組成物と大気圧以上に加圧された二酸化炭素もしくは窒素とを混合して、金型キャビティへ充填することにより得られることを特徴とする樹脂製筐体、
【０００８】
２．（ａ）成分のポリフェニレンスルフィド樹脂が、塩化メチレンによる抽出量が０．７重量％以下であり、かつ−ＳＸ基（Ｓはイオウ原子、Ｘはアルカリ金属または水素原子である）が２０μｍｏｌ／ｇ以上であるポリフェニレンスルフィド樹脂であり、かつ（ｂ）成分のガラス転移温度（Ｔｇ）１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂が、ポリフェニレンエーテル樹脂であり、かつ（ｃ）成分の混和剤が、エポキシ基および／またはオキサゾニル基を有する不飽和モノマーを０．３〜２０重量％の割合でスチレンを主たる成分とするモノマーと共重合してなる共重合体であることを特徴とする請求項１記載の樹脂製筐体、
【０００９】
３．（ｄ）成分の無機フィラーが、鱗片状無機フィラー、繊維状無機フィラー、導電性無機フィラーから選ばれる少なくとも１種の無機フィラーであることを特徴とする請求項１〜２のいずれかに記載の樹脂製筐体、
４．鱗片状無機フィラーが、ガラスフレーク、マイカから選ばれる少なくとも１種の無機フィラーであり、繊維状無機フィラーがガラス繊維であり、導電性無機フィラーがカーボンブラック、炭素繊維から選ばれる少なくとも１種の無機フィラーであることを特徴とする請求項３に記載の樹脂製筐体、
５．該射出成形方法が、加圧された二酸化炭素もしくは窒素によって、大気圧以上、１５ＭＰａ以下に調節または保持された金型キャビティ内へ、無機フィラー強化樹脂組成物と二酸化炭素もしくは窒素とを混合して、充填することによって得ることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の樹脂製筐体、である。
【００１０】
本発明の（ａ）成分のポリフェニレンスルフィド樹脂（以下ＰＰＳと略記することもある。）は、構造式−（−Ｐｈ−Ｓ−）−（ただしＰｈはフェニル基）で示される繰り返し単位を７０モル％以上、より好ましくは８０モル％以上を含む重合体である。耐熱性を考慮すると、繰り返し単位が７０モル％以上であることが好ましい。ＰＰＳの製造方法は、通常、ハロゲン置換芳香族化合物、例えばｐ−ジクロルベンゼンを硫黄と炭酸ソーダの存在下で重合させる方法、極性溶媒中で硫化ナトリウムあるいは硫化水素ナトリウムと水酸化ナトリウムまたは硫化水素と水酸化ナトリウムあるいはナトリウムアミノアルカノエートの存在下で重合させる方法、ｐ−クロルチオフェノールの自己縮合等が挙げられるが、中でもＮ−メチルピロリドン、ジメチルアセトアミド等のアミド系溶媒やスルホラン等のスルホン系溶媒中で硫化ナトリウムとｐ−ジクロルベンゼンを反応させる方法が適当である。これらの製造方法は公知の方法で得られるものであれば特に限定されるものではなく、例えば、米国特許第２５１３１８８号明細書、特公昭４４−２７６７１号公報、特公昭４５−３３６８号公報、特公昭５２−１２２４０号公報、特開昭６１−２２５２１７号および米国特許第３２７４１６５号明細書、英国特許第１１６０６６０号さらに特公昭４６−２７２５５号公報、ベルギー特許第２９４３７号明細書、特開平５−２２２１９６号公報、等に記載された方法やこれら特許等に例示された先行技術の方法で得ることが出来る。
【００１１】
さらに本発明の（ａ）成分として好適に用いられるＰＰＳは、塩化メチレンによる抽出量が０．７重量％以下、好ましくは０．６重量％以下、特に好ましくは０．５重量％以下である。上記抽出量の範囲は、ＰＰＳ中に比較的低分子量（約１０〜３０量体）のオリゴマーの存在が少ないことを意味するものである。該抽出量が上記の値の場合は、得られる樹脂組成物のポリフェニレンスルフィドとガラス転移温度（Ｔｇ）が１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂との混和性が増し、得られる樹脂製筐体の成形加工性、表面外観が良好となるので、特に好ましい。ここで、塩化メチレンによる抽出量の測定は以下の方法により求めることができる。
【００１２】
すなわち、ＰＰＳ粉末５ｇを塩化メチレン８０ｍｌに加え、６時間ソクスレー抽出を実施した後、室温まで冷却し、抽出後の塩化メチレン溶液を秤量瓶に移す。更に、上記の抽出に使用した容器を塩化メチレン合計６０ｍｌを用いて、３回に分けて洗浄し、該洗浄液を上記秤量瓶中に回収する。次に、約８０℃に加熱して、該秤量瓶中の塩化メチレンを蒸発させて除去し、残渣を秤量し、この残渣量よりＰＰＳ中に存在するオリゴマー量の割合を求めることができる。
【００１３】
さらに（ａ）成分のＰＰＳは、−ＳＸ基（  Ｓはイオウ原子、Ｘはアルカリ金属または水素原子である）が２０μｍｏｌ／ｇ以上、特に好ましくは２０〜６０μｍｏｌ／ｇである。該基が該範囲以上の場合は得られる樹脂組成物のポリフェニレンスルフィドとガラス転移温度（Ｔｇ）が１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂との混和性が増し、得られる樹脂製筐体の成形加工性、表面外観が良好となるので、特に好ましい。ここで、−ＳＸ基の定量は以下の方法により求めることができる。すなわち、ＰＰＳ粉末を予め１２０℃で４時間乾燥した後、乾燥ＰＰＳ粉末２０ｇをＮ−メチル−２−ピロリドン１５０ｇに加えて粉末凝集塊がなくなるように室温で３０分間激しく撹拌混合しスラリー状態にする。
【００１４】
かかるスラリーを濾過した後、毎回約８０℃の温水１リットルを用いて７回洗浄を繰り返す。ここで得た濾過ケーキを純水２００ｇ中に再度スラリー化し、ついで１Ｎの塩酸を加えて該スラリーのＰＨを４．５に調整する。次に、２５℃で３０分間撹拌し、濾過した後、毎回約８０℃の温水１リットルを用いて６回洗浄を繰り返す。得られた濾過ケーキを純水２００ｇ中に再度スラリー化し、次いで、１Ｎの水酸化ナトリウムにより滴定し、消費した水酸化ナトリウム量よりＰＰＳ中に存在する−ＳＸ基の量を知ることができる。
【００１５】
ここで、塩化メチレンによる抽出量が０．７重量％以下であり、かつ−ＳＸ基が２０μｍｏｌ／ｇ以上を満足するＰＰＳの製造方法の具体例を挙げるとすると、特開平８−２５３５８７号公報の段落（００４１）〜（００４４）に記載された実施例１および２の製造方法や特開平１１−１０６６５６号公報の段落（００４６）〜（００４８）に記載された合成例１および２等がある。
本発明で用いるＰＰＳは３２０℃における溶融粘度（フローテスターを用いて、３００℃、荷重２０Ｋｇｆ／ｃｍ２、Ｌ／Ｄ＝１０／１で６分間保持した値。）が０．１〜１０００Ｐａ・ｓの中から任意に選ぶことが出来、さらにＰＰＳの構造は、上記した特徴を示すものであれば直鎖状、分岐状のものいずれでも良く、中でも直鎖状のものがより好ましい。
【００１６】
つぎに本発明で用いる（ｂ）成分のガラス転移温度（Ｔｇ）が１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂は、ポリカーボネート、ポリスルホン、ポリアリレート、ポリフェニレンエーテル、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホン等が挙げられ、中でもポリフェニレンエーテルが好ましい。ポリフェニレンエーテル樹脂（以下、単にＰＰＥと略記することもある。）は、本発明の樹脂製筐体において表面外観、寸法精度を付与するうえで有用な成分であり、該ＰＰＥは、結合単位（式１）であらわされる。
【００１７】
【化１】
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【００１８】
（ここで、Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，およびＲ４はそれぞれ、水素、ハロゲン、炭素数１〜７までの第一級または第二級低級アルキル基、フェニル基、ハロアルキル基、アミノアルキル基、炭化水素オキシ基または少なくとも２個の炭素原子がハロゲン原子と酸素原子とを隔てているハロ炭化水素オキシ基からなる群から選択されるものであり、互いに同一でも異なっていてもよい）からなり、還元粘度（０．５ｇ／ｄｌ，クロロホルム溶液，３０℃測定）が、０．１５〜２．０の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは０．２０〜１．０の範囲にあるホモ重合体および／または共重合体である。
【００１９】
このＰＰＥの具体的な例としては、例えばポリ（２，６−ジメチル−１，４−フェニレンエーテル）、ポリ（２−メチル−６−エチル−１，４−フェニレンエーテル）、ポリ（２−メチル−６−フェニル−１，４−フェニレンエーテル）、ポリ（２，６−ジクロロ−１，４−フェニレンエーテル）等が挙げられ、さらに２，６−ジメチルフェノールと他のフェノール類（例えば、２，３，６−トリメチルフェノールや２−メチル−６−ブチルフェノール）との共重合体のごときポリフェニレンエーテル共重合体も挙げられる。中でもポリ（２，６−ジメチル−１，４−フェニレンエーテル）、２，６−ジメチルフェノールと２，３，６−トリメチルフェノールとの共重合体が好ましく、さらにポリ（２，６−ジメチル−１，４−フェニレンエーテル）が好ましい。
【００２０】
かかるＰＰＥの製造方法は公知の方法で得られるものであれば特に限定されるものではなく、例えば、米国特許第３３０６８７４号明細書記載の第一銅塩とアミンのコンプレックスを触媒として用い、例えば２，６−キシレノールを酸化重合することにより容易に製造でき、そのほかにも米国特許第３３０６８７５号、同第３２５７３５７号および同第３２５７３５８号、特公昭５２−１７８８０号および特開昭５０−５１１９７号および同６３−１５２６２８号等に記載された方法で容易に製造できる。
【００２１】
本発明でポリフェニレンエーテル樹脂を用いる場合は、上記したＰＰＥ単独のほかに、アタクチック、シンジオタクチックの立体規則性を有するポリスチレン（アタクチック型のハイインパクトポリスチレンも含む）を上記したＰＰＥ成分１００重量部に対して、１〜４００重量部の範囲で配合したものも好適に用いることができる。
また、本発明におけるＰＰＥは、マレイン酸，無水マレイン酸，フマル酸，イタコン酸，アクリル酸，アクリル酸エステル，メタクリル酸，メタクリル酸エステル等のα，β−不飽和カルボン酸またはその誘導体にて変性された変性ポリフェニレンエーテル樹脂でも構わない。
【００２２】
本発明の樹脂製筐体は、上記した必須成分の（ａ）成分と（ｂ）成分を（ａ）／（ｂ）＝１／９９〜９９／１の重量比で、配合するが、中でも、最も好ましい態様の組成は、（ａ）／（ｂ）＝３０／７０〜９０／１０の重量比である。（ａ）成分のＰＰＳは、耐熱性、成形流動性及び耐薬品性を考慮すると３０重量％以上が好ましく、寸法精度を考慮すると９０重量％以下が好ましい。
つぎに本発明の（ｃ）成分として用いる混和剤は、（ａ）成分のＰＰＳと（ｂ）成分のガラス転移温度（Ｔｇ）が１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂を混合する際の乳化分散剤として作用する。（ｃ）成分の配合量としては、（ａ）と（ｂ）成分を含む樹脂組成物１００重量部に対して１〜２０重量部であり、好ましくは２〜１０重量部配合する事が特に好ましい。配合量は、樹脂の混和による成形加工性、表面外観および寸法精度を考慮すると１重量部以上であることが好ましく、剛性等の機械物性を考慮すると２０重量部以下であることが好ましい。
【００２３】
かかる（ｃ）混和剤としては、（ａ）成分と（ｂ）成分を効果的に混和する混和剤であれば、一般に知られている樹脂用の相溶化剤、変性剤、改質剤等を用いることが出来る。そして、特に好ましい混和剤としてはエポキシ基および／またはオキサゾニル基を有する不飽和モノマーとスチレンを主たる成分とするモノマーとの共重合体が挙げられる。ここで言うスチレンを主たる成分とするモノマーとは、スチレンモノマーと共重合可能なエポキシ基および／またはオキサゾニル基を有する不飽和モノマーを除く他のモノマーであれば何ら問題なく使用でき、その割合が少なくともスチレンモノマーを６５重量％以上含むことを意味するものである。具体的には、エポキシ基および／またはオキサゾニル基を有する不飽和モノマーとスチレンモノマーの共重合体、エポキシ基および／またはオキサゾニル基を有する不飽和モノマーとスチレン／アクリロニトリル＝９０〜７５重量％／１０〜２５重量％の共重合体などが挙げられる。
【００２４】
上記のエポキシ基含有不飽和モノマーとしては、グリシジルメタアクリレート、グリシジルアクリレート、ビニルグリシジルエーテル、ヒドロキシアルキル（メタ）アクリレートのグリシジルエーテル、ポリアルキレングリコール（メタ）アクリレートのグリシジルエーテル、グリシジルイタコネート等が挙げられ、中でもグリシジルメタアクリレートが好ましい。また、上記のオキサゾニル基含有不飽和モノマーとしては、下記一般式（式２）であらわされる。
【００２５】
【化２】
2004268391.tif 000003
【００２６】
（ここでＲは、水素原子または炭素数１〜６のアルキル基またはアルコキシ基）である。）この構造を示すビニルオキサゾリン化合物であり、中でもＲが水素原子またはメチル基を示す化合物が好ましい。その中でも２−イソプロペニル−２−オキサゾリンが工業的に入手でき好ましく使用できる。これら、エポキシ基および／またはオキサゾニル基を有する不飽和モノマーと共重合する他の不飽和モノマーとしては、スチレン等のビニル芳香族化合物、アクリロニトリル等のシアン化ビニルモノマー、酢酸ビニル、（メタ）アクリル酸エステル等が挙げられるが、かかるスチレンモノマーを少なくとも６５重量％以上含むことが必須である。また、エポキシ基および／またはオキサゾニル基を有する不飽和モノマーは（ｃ）成分の共重合体中に０．３〜２０重量％、好ましくは、１〜１５重量％、更に好ましくは３〜１０重量％含有しなければならない。
【００２７】
かかる（ｃ）成分の共重合体に含まれるエポキシ基および／またはオキサゾニル基は、（ａ）成分のＰＰＳが含有する−ＳＸ基と化学的に有効な反応が起こり、本発明の樹脂組成物において有用な−ＳＸ基含有ＰＰＳとのグラフト体を形成するものと思われ、結果としてＰＰＳとガラス転移温度（Ｔｇ）が１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂と好ましく混合分散し、この有用なグラフト体形成が本発明の樹脂製筐体の効果である優れた成形加工性、表面外観および寸法精度をもたらしている。
【００２８】
かかる（ｃ）成分の共重合体のエポキシ基および／またはオキサゾニル基を有する不飽和モノマー量が０．３重量％以上の場合は（ａ）成分のＰＰＳと好ましいグラフト化反応が進み、本発明の樹脂組成物に好適な混合分散形態をもたらし、より優れた成形加工性、表面外観、寸法精度が得られ、特に好ましい。また、かかるエポキシ基および／またはオキサゾニル基を有する不飽和モノマー量が２０重量％未満のときは、これら官能基が過剰に存在しないので、ゲル化などの架橋反応や他の反応が起こりにくく、本発明の樹脂組成物に好適な混合分散形態をもたらすので、特に好ましい。
【００２９】
これら共重合可能な不飽和モノマーを共重合して得られる（ｃ）成分の共重合体の例として、例えば、スチレン−グリシジルメタクリレート共重合体、スチレン−グリシジルメタクリレート−メチルメタクリレート共重合体、スチレン−グリシジルメタクリレート−アクリロニトリル共重合体、スチレン−ビニルオキサゾリン共重合体、スチレン−ビニルオキサゾリン−アクリロニトリル共重合体等が挙げられる。
【００３０】
さらに本発明で（ｄ）成分として用いる無機フィラーとは、上記した（ａ）〜（ｃ）からなる樹脂組成物に対して、更なる剛性の付与、耐熱性の付与、寸法精度の付与、さらに導電性のあるものでは電磁波シールド性の付与を目的とするものである。これらの効果を引き出す（ｄ）成分の無機フィラーとしては、例えば、無機塩、ガラス繊維（ガラス長繊維、チョップドストランドガラス繊維）、ガラスフレーク、ガラスビーズ、炭素繊維、ウィスカ、マイカ、タルク、カーボンブラック、酸化チタン、炭酸カルシウム、チタン酸カリウム、ワラストナイト、熱伝導性物質（グラファイト、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、アルミナ、酸化ベリリウム、二酸化ケイ素、酸化マグネシウム、硝酸アルミニウム、硫酸バリウムなど）、導電性金属繊維、導電性金属フレーク、導電性を示すカーボンブラック、導電性を示す炭素繊維、カーボンナノチューブ等が挙げられる。
【００３１】
本発明ではこれらの中でも、鱗片状無機フィラー、繊維状無機フィラー、導電性無機フィラーが好ましく用いられ、好適な実施形態としては鱗片状無機フィラー、繊維状無機フィラーおよび導電性無機フィラーの少なくとも１種の無機フィラーが用いられる。剛性と寸法精度のバランス、さらには電磁波シールド性の付与のため、鱗片状無機フィラーと導電性無機フィラーの併用配合が好適に用いられる。鱗片状無機フィラーと導電性フィラーを用いる場合には、剛性・耐熱性と寸法精度のバランス、さらには電磁波シールド性を損なわないためにそれ以外の無機フィラーは１０％以内が好ましい。
【００３２】
本発明の鱗片状無機フィラーとしては、コスト、成形性、機械的強度および寸法精度のバランスからガラスフレーク、マイカを使用する事が好ましい。ガラスフレークの形状としては、鱗片状のもので樹脂配合後、及び成形品中における長径が１０００μｍ以下、好ましくは１〜５００μｍの範囲であり、且つアスペクト比（長径と厚みとの比）が５以上、好ましくは１０以上、更に好ましくは３０以上のものが好適である。ガラスフレークの長径は、配合時の分級による樹脂成分との均一混合の困難さおよび成形品の物性バラツキを考慮すると、１０００μｍ以下が好ましい。一方、アスペクト比は、成形品の耐熱性、剛性および耐衝撃性を考慮すると５以上のものが好ましい。
【００３３】
該ガラスフレークは、市販されているものをそのまま用いる事が出来るが、樹脂に配合する際に適宜粉砕して用いても良い。上記ガラスフレークは、樹脂との親和性を改良する目的で、例えばシラン系やチタネート系等の種々のカップリング剤で処理したガラスフレークを使用できる。また、マイカについては、鱗片状のもので、スゾライト・マイカ（商標）が好適に使用できる。樹脂配合後、及び成形品中における長径が１０００μｍ以下、好ましくは５００μｍ以下、更に好ましくは２００μｍ以下のものが好適で、重量平均アスペクト比（マイカの平均直径／平均厚み）が１０以上、好ましくは３０以上、更に好ましくは１００以上のもが剛性賦与の点で良い。前記マイカは、樹脂との親和性を改良する為、カップリング剤で表面処理したマイカが特に良好に使用できる。
【００３４】
また、繊維状無機フィラーを配合する場合は、ガラス繊維を用いることがコスト、成形性および機械的性質のバランスから好ましい。繊維径が８〜２５μｍ、樹脂配合後、及び成形品中における平均繊維長が２０〜１０００μｍである事が好ましく、従来公知のカップリング剤、収束剤で処理されている事が特に好ましい。
さらに、導電性無機フィラーを配合する場合は、コスト、電磁波シールド性のバランスから導電性を示すカーボンブラック、導電性を示す炭素繊維を使用することが好ましい。
【００３５】
上記の各種無機フィラーは単独配合だけでなく、２種類以上の併用配合も可能であり、配合量としては、（ａ）〜（ｃ）成分を含む樹脂組成物１００重量部に対して５〜２００重量部であり、好ましくは３０〜１５０重量部配合する事が特に好ましい。配合量は、耐熱性，剛性，強度および寸法精度を考慮すると５重量部以上が好ましい。また樹脂中への均一分散が困難となり、成形性や外観が著しく低下してしまうことを考慮すると２００重量部以下が好ましい。これらの無機フィラー類は、樹脂成分への分散性を改良する目的で公知の表面処理剤や加工時の取り扱い性を改良する目的で公知の集束剤などで処理した物も好適に使用できる。
【００３６】
これらのフィラー強化樹脂組成物の調整は、ブラベンダー、ニーダー、バンバリーミキサーおよび押出機などの従来公知の技術によって達成されるが、特に好適なのは押出機である。本発明で用いられるフィラー強化樹脂組成物を工業的に容易に得る方法として最も好ましい実施態様としては、上記した各成分を溶融混練するための押出機が、ニーディングブロックをスクリューの任意の位置に組み込むことが可能な二軸以上の多軸押出機であり、用いるスクリューの全ニーディングブロック部分を実質的に（Ｌ／Ｄ）≧１．５、さらに好ましくは（Ｌ／Ｄ）≧５（ここでＬは、ニーディングブロックの合計長さ、Ｄはニーディングブロックの最大外径をあらわす）に組み込み、かつ、（π・Ｄ・Ｎ／ｈ）≧５０〔ここで、π＝３．１４、Ｄ＝メタリングゾーンに相当するスクリュー外径、Ｎ＝スクリュー回転数（回転／秒）、ｈ＝メタリングゾーンの溝深さ〕を満たし、これらの押出機は、原料の流れ方向に対し上流側に第一原料供給口、これより下流に第二原料供給口を有し、必要に応じ、第二原料供給口より下流にさらに１つ以上の原料供給口を設けても良く、さらに必要に応じこれら原料供給口の間に真空ベント口を設けた二軸押出機を用いる。
【００３７】
本発明で用いられるフィラー強化樹脂組成物を製造する方法で、基本となる原料供給方法は、第一原料供給口より（ａ）成分〜（ｄ）成分の全量を供給する方法、（ｂ）成分のＰＰＥと（ａ）成分のＰＰＳ全量の５０％を超えない範囲範囲で（ａ）成分のＰＰＳの共存下で供給し、第二原料供給口より残部の（ａ）成分のＰＰＳを供給する押出方法が好ましく、その際の（ｃ）成分の混和剤の供給は、第一原料供給口より（ａ）成分のＰＰＳと（ｂ）成分のＰＰＥと一緒に配合して供給する方法が好ましい。また、（ｄ）成分の無機フィラーの供給は、（ａ）成分〜（ｃ）成分が完全に溶融混練されている状態下に供給することが好ましく、通常、第二原料供給口以降の原料供給口へ供給することが好ましい。また、押出機バレル設定温度は通常、溶融混練するゾーンが２８０〜３５０℃、好ましくは２８０〜３１０℃、スクリュー回転数は１００〜１２００ｒｐｍ、好ましくは１００〜５００ｒｐｍの条件で溶融混練して製造することができる。
【００３８】
本発明の樹脂製筐体を構成する樹脂組成物には、本発明の特徴および効果を損なわない範囲で必要に応じて他の附加的成分、例えば、スチレン−アクリロニトリル共重合体等のポリスチレン系樹脂やポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタジエン共重合体、ブタジエン−イソプレン共重合体、エチレン−プロピレン共重合体、水添スチレン−ブタジエンブロック共重合体、水添スチレン−イソプレンブロック共重合体等の熱可塑性エラストマーを配合させる事も可能である。
【００３９】
この中で流動性向上や耐衝撃性向上の目的としてポリスチレン、ゴム変性ポリスチレンや水添スチレン−ブタジエン共重合体、水添スチレン−イソプレンが特に好適に配合される。配合量としては、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ガラス転移温度（Ｔｇ）が１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂および混和剤の樹脂成分合計量１００質量部に対して３０重量部以下とする事が好ましく、３〜２０重量部配合する事が特に好ましい。前記成分の他に、更に必要に応じて通常の熱可塑性樹脂に添加される添加剤、例えば、熱安定剤、酸化防止剤、金属不活性化剤、難燃剤（有機リン酸エステル化合物、縮合リン酸エステル系化合物、ポリリン酸アンモニウム系難燃剤、芳香族ハロゲン系難燃剤、シリコーン系難燃剤など）、フッ素系ポリマー、可塑剤（低分子量ポリエチレン、エポキシ化大豆油、ポリエチレングリコール、脂肪酸エステル類等）、三酸化アンチモン等の難燃助剤、耐候（光）性改良剤、造核剤、スリップ剤、各種着色剤、離型剤、染料および顔料等を配合する事も特に制限されるものではない。
【００４０】
本発明における無機フィラー強化樹脂組成物による樹脂製筐体は、無機フィラー強化樹脂組成物と大気圧以上に加圧された二酸化炭素もしくは窒素とを混合し、金型キャビティ内へ充填することにより得られることを特徴とするが、無機フィラー強化樹脂組成物に二酸化炭素もしくは窒素を混合させることにより、溶融時における無機フィラー強化樹脂組成物の粘度が低下する。このため、無機フィラー強化樹脂組成物を金型キャビティ内に充填する際、未充填部分を残さないように充填しやすくなる。これは、溶融状態の無機フィラー強化樹脂組成物と二酸化炭素もしくは窒素を混合させることによって、二酸化炭素もしくは窒素が無機フィラー強化樹脂組成物の可塑剤として効率よく分散するためと想像される。
【００４１】
この結果、樹脂温度を高くする必要がないので、無機フィラー強化樹脂組成物の熱分解、劣化などの心配がないほか、金型温度を必要以上に高くする必要がないため、生産効率の点で好ましいといえる。また、本発明のもう１つの効果としてモールドデポジットが少なくなることが挙げられる。モルドデポジットとは一般に知られているように、数多くの成形品を成形したときに金型表面に樹脂由来の物質が蓄積し、成形品の表面外観が悪くなったり、未充填部が生じる現象である。このためモールドデポジットが多い場合は金型の洗浄工程が必要となり、著しく成形加工性、生産性が損なわれることになる。
【００４２】
上記に示した通り、本発明における無機フィラー強化樹脂組成物による樹脂製筐体は、溶融状態にある無機フィラー強化樹脂組成物と大気圧以上に加圧された二酸化炭素もしくは窒素とを混合し、金型キャビティへ充填することによって、必要以上に樹脂温度を高くせずに、流動距離が大きくすることができるので、低い充填圧で金型キャビティへ無機フィラー強化樹脂組成物を充填することができる。従って、得られた成形体には残留歪みが残りにくいため、成形後に発生する反りなどが低減され、また、未充填部分が残りにくいため連続成形時における不良の発生率が低く、生産性が向上すると思われる。
【００４３】
本発明の樹脂製筐体は、溶融状態にある無機フィラー強化樹脂組成物と、大気圧以上に加圧された二酸化炭素もしくは窒素とを混合し、金型キャビティへ充填することを特徴とする。溶融状態にある無機フィラー強化樹脂組成物と二酸化炭素もしくは窒素との混合による効果を得ることを考慮すると二酸化炭素もしくは窒素が大気圧以上であることが好ましい。
溶融状態にある無機フィラー強化樹脂組成物に効率よく混合される二酸化炭素もしくは窒素の圧力は、大気圧以上であることが必要であり、好ましくは１ＭＰａ以上に加圧されていることであり、さらに好ましくは２ＭＰａ以上に加圧されていることであり、最も好ましくは４ＭＰａ以上に加圧されていることである。
【００４４】
本発明における樹脂製筐体は、溶融状態にある無機フィラー強化樹脂組成物と、大気圧以上に加圧された二酸化炭素もしくは窒素とを混合し、金型キャビティへ充填することにより得られることを特徴とするが、その混合方法は限定されるものではない。
しかし、無機フィラー強化樹脂組成物溶融状態に効率よく二酸化炭素もしくは窒素を混合させるためには、無機フィラー強化樹脂組成物が溶融状態にあることが好ましく、射出成形機の加熱筒内で溶融状態の該無機フィラー強化樹脂組成物に混合させる方法、成形機のノズル部から溶融状態の該無機フィラー強化樹脂組成物に混合させる方法、金型と成形機のノズルの間に二酸化炭素もしくは窒素の供給のための設備を設け溶融状態の該無機フィラー強化樹脂組成物に混合させる方法、予め溶融状態にある無機フィラー強化樹脂組成物に二酸化炭素もしくは窒素を混合した状態で樹脂ペレットを造粒したものを用いて射出成形する方法などが考えられる。
【００４５】
二酸化炭素もしくは窒素が無機フィラー強化樹脂組成物に均一かつ短時間で混合しやすいこと、混合量の調整が容易であること、成形前の段取りが煩雑でないことを考慮すると、射出成形機の加熱筒内、成形機のノズル部、成形機のノズル部と金型の間のいずれかの位置に、二酸化炭素もしくは窒素を供給するための設備を設けることにより、溶融状態の該無機フィラー強化樹脂組成物に二酸化炭素もしくは窒素を混合させる方法が好ましい。
【００４６】
本発明において、無機フィラー強化樹脂組成物と二酸化炭素もしくは窒素を混合させることによって、二酸化炭素もしくは窒素が無機フィラー強化樹脂組成物に溶解または吸収されるが、その溶解量または吸収量は限定されるものではない。
本発明における無機フィラー強化樹脂組成物による樹脂製筐体には、内部、特に接合部や、周辺の肉厚と比較して厚肉である部分に発泡部分を有することが好ましい。該発泡部分は、金型キャビティ内で非晶性樹脂組成物が冷却、固化し、体積収縮を起こす際に、無機フィラー強化樹脂組成物中に溶解または吸収している二酸化炭素もしくは窒素が、適度に発泡することにより形成されると想像される。
【００４７】
本発明による成形体は、その内部に発泡部分を適度に有することによって、成形体表面にヒケを発生しにくい。このため、樹脂製筐体に用いた場合、接合部の平滑度が高くなるため溶着強度が向上する。また、発泡部分が比較的厚肉である箇所を選択的に形成されることにより、部分的に厚肉部を有する成形体、より厚肉である成形体を実現することが可能である。この結果、溶着強度が高くなり、樹脂製筐体としての信頼性が向上するほか、製品デザインの自由度が増すことが期待できる。また、該発泡部分は、無機フィラー強化樹脂組成物に発泡剤を添加することにより得られるものとは異なるものである。
【００４８】
また、該非発泡層の厚さは、保圧力、保圧時間により調整できる。保圧力が高いほど、また、保圧時間が長いほど、該非発泡層は厚くなる傾向にある。しかし、保圧力が高すぎる場合、保圧時間が長すぎる場合には、金型キャビティ内で無機フィラー強化樹脂組成物が冷却、固化する際に、該無機フィラー強化樹脂組成物中に溶解している二酸化炭素が、成形体内部に発泡部分を形成しにくく、成形体表面にヒケを生じる恐れがある。ここで発泡部分とは、無機フィラー強化樹脂組成物による樹脂製筐体の、該無機フィラー強化樹脂組成物部分の任意断面を光学顕微鏡などにより１０〜２０倍に拡大し、観察した際に、発泡によるボイドまたは、白化現象が確認される部分を指し、非発泡層とは発泡によるボイドまたは、白化現象が確認されない部分を指す。
【００４９】
本発明において無機フィラー強化樹脂組成物の射出成形方法とは、通常行われている無機フィラー強化樹脂組成物の成形加工方法であって、最も一般的である通常の射出成形法のほか、中空射出成形法、ガスアシスト成形法、ブロー成形法、射出・圧縮成形法などが含まれる。
【００５０】
本発明の無機フィラー強化樹脂組成物による樹脂製筐体の射出成形方法においては、無機フィラー強化樹脂組成物と二酸化炭素もしくは窒素との混合物を金型キャビティへ充填する際、二酸化炭素もしくは窒素の溶解量または吸収量が一定値以上である場合には、樹脂製筐体の表面に発泡模様が発生する恐れがある。樹脂製筐体の表面に発泡模様が発生することを抑えるためには、加圧ガスによって金型キャビティ内が、該結晶性樹脂組成物のフローフロントで発泡が発生しない圧力以上に調節または保持されていることが好ましい。該加圧ガスの圧力は、無機フィラー強化樹脂組成物による樹脂製筐体の表面に発泡模様が発生しない最低圧力であればよい。成形サイクル中に使用するガスの量を最小限に抑えるため、金型キャビティのシール構造やガス供給装置の構造を簡略化するためにもガス圧は低い方が好ましい。
【００５１】
ガス圧は、ガス圧により金型が開くことや金型キャビティのシールの困難さを考慮すると１５ＭＰａ以下が好ましい。従って、金型キャビティを加圧するガスの圧力は、大気圧以上、１５ＭＰａ以下であることが好ましく、さらに好ましくは大気圧以上１０ＭＰａ以下である。
また、金型キャビティを加圧ガスによって金型キャビティ内が、該無機フィラー強化樹脂組成物のフローフロントで発泡が発生しない圧力以上に調節または保持されていることにより、ゲート部近傍に発生することの多い、ジェッティングと呼ばれる無機フィラー強化樹脂組成物の流動の乱れが起因となる外観不良が抑えられる効果もあるため好ましい。
【００５２】
本発明において、二酸化炭素もしくは窒素を溶解または吸収させた無機フィラー強化樹脂組成物を金型キャビティへ充填する際には、該金型キャビティは大気圧以上、１５ＭＰａ以下に調節または保持されていることが好ましいが、樹脂充填開始後から、少なくとも冷却工程完了までの間、好ましくは保圧工程完了までの間、さらに好ましくは保圧工程開始までの間に、金型キャビティ内の圧力を開放することが好ましい。
【００５３】
この際、金型キャビティ内を一定圧力に調節または保持するガスは、無機フィラー強化樹脂組成物に対して不活性な各種ガスの単体あるいは混合物が使用できる。無機フィラー強化樹脂組成物への溶解度が高い二酸化炭素、炭化水素およびその一部水素をフッ素で置換したガスなどが好ましい。また、比較的安価に純度の高いガスが得られやすい点を考慮すると窒素ガスによる実施も可能である。
通常の射出成形法では、無機フィラー強化樹脂組成物を金型キャビティへ充填した後、さらにキャビティ内の無機フィラー強化樹脂組成物を加圧保持する工程を有する。この工程を「保圧工程」、その圧力の程度を「保圧力」というが、本発明による無機フィラー強化樹脂組成物の射出成形方法においては、該無機フィラー強化樹脂組成物を金型キャビティへ充填した後、充填圧の３０％以上に相当する圧力により、金型キャビティ内の無機フィラー強化樹脂組成物を加圧保持することが好ましい。
【００５４】
本発明において、保圧力は、成形体表層に形成される非発泡層の厚さが薄くなり、任意断面において発泡部分の占める割合が大きくなることによる機械的強度の低下を考慮すると充填圧の３０％以上であることが好ましい。
溶融状態にある無機フィラー強化樹脂組成物と大気圧以上に加圧された二酸化炭素もしくは窒素とを混合し、金型キャビティへ充填することにより得られる樹脂製筐体が、その表層部分に適度の厚さを持つ非発泡層を形成しつつ、内部に適度な発泡部分を有するためには、その射出成形工程における保圧力の好ましい範囲は、充填圧に対して３０％以上の範囲であることであり、さらに好ましくは４０％以上の範囲であることであり、最も好ましくは、５０％以上の範囲にあることである。
【００５５】
ここで充填圧とは、溶融状態の無機フィラー強化樹脂組成物を金型キャビティへ充填する際に生じる樹脂圧を指す。具体的には、インライン・スクリュー式射出成形機ではスクリュー位置、プリプラ式射出成形機ではプランジャー位置が、計量位置からＶ−Ｐ切り替え位置まで移動した際に生じる樹脂圧の最高値を指すものである。
また、保圧時間は限定されるものではないが、金型キャビティへ充填する以前に無機フィラー強化樹脂組成物に混合させた二酸化炭素もしくは窒素が膨張することによる成形体への膨れ現象の発生を考慮すると極端に保圧時間が短くないことが好ましい。
【００５６】
本発明で述べる樹脂製筐体とは、例えばコンピュータ、プリンタ、複写機、ＦＡＸ、ハードディスクドライブ、ゲーム機、カメラ、携帯電話、音楽プレーヤー、ビデオプレーヤー、ＣＤ−ＲＯＭ、ＣＤ−Ｒ、ＣＤ−ＲＷ、ＤＶＤ−ＲＯＭ、ＤＶＤ−Ｒ、ＤＶＤ−ＲＡＭ、ＤＶＤ−ＲＷ、ＤＶＤ＋ＲＷ、ＤＶＤ−ビデオ、ＭＤ、ＭＯ、ＬＤ等の樹脂製筐体を挙げることができ、具体的な形状としては図１に示すような箱型、もしくは箱型の一部、図２に示すような平板形状が代表例として挙げられる。このような、箱型、平板形状の成形品は、成形時に反りを生じやすく寸法精度の良いものを得ることは非常に難しいが、本発明では得られる樹脂製筐体は優れた寸法精度を有する。
【００５７】
本発明の筐体とは、上記のような製品の外部カバーが挙げられ、例えば内部部品の保護、製品外部と製品内部のインターフェイス（例えばドア構造、ディスプレー窓等）、内部部品との結合（例えば、ねじどめ構造、スナップフィット構造）、電磁波シールド、その他カバーとしての機能を持つため、単なる容器としての部品とは異なる。このため、例えば一般的な樹脂製の容器、二次電池の電解液と電極を収納する電槽（容器）は含まれない。
このように本発明の樹脂製筐体は、従来の樹脂製筐体が持つ欠点を解消し、成形加工性、表面外観、寸法精度さらには電磁波シールド性を兼ねそろえ、非常に良い特性バランスをもつため電気・電子、自動車部品の成形品に好ましく利用でき、さらにこの改良された性能に加えてＰＰＳが有する耐熱クリープ性、耐水蒸気透過性、耐薬品性、ガスバリヤー性とが相まって特に有用である。
【００５８】
【発明の実施の形態】
本発明を実施例によって、さらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例により限定されるものではない。
（ａ）成分のＰＰＳ
ａ−１：溶融粘度（フローテスターを用いて、３００℃、荷重２０Ｋｇｆ／ｃｍ２、Ｌ／Ｄ＝１０／１で６分間保持した後測定した値。）が５０Ｐａ・ｓ、塩化メチレンによる抽出量が０．４重量％、−ＳＸ基量が２９μｍｏｌ／ｇのＰＰＳをａ−１とした。
ａ−２：溶融粘度が５０Ｐａ・ｓ、塩化メチレンによる抽出量が０．７重量％、−ＳＸ基量が３０μｍｏｌ／ｇのＰＰＳをａ−２とした。
ａ−３：溶融粘度が５０Ｐａ・ｓ、塩化メチレンによる抽出量が１．２重量％、−ＳＸ基量が３１μｍｏｌ／ｇのＰＰＳをａ−３とした。
ａ−４：溶融粘度が５０Ｐａ・ｓ、塩化メチレンによる抽出量が０．６重量％、−ＳＸ基量が７μｍｏｌ／ｇのＰＰＳをａ−４とした。
ａ−５：溶融粘度が５０Ｐａ・ｓ、塩化メチレンによる抽出量が１．８重量％、−ＳＸ基量が９μｍｏｌ／ｇのＰＰＳをａ−５とした。
【００５９】
（ｂ）成分のガラス転移温度（Ｔｇ）が１２０℃以上の非結晶性熱可塑性樹脂
ｂ−１：２，６−キシレノールを酸化重合して得た、還元粘度が０．５１、ガラス転移温度（Ｔｇ）が２０９℃のポリフェニレンエーテル
ｂ−２：ガラス転移温度（Ｔｇ）が１４７℃のポリカーボネート
ｂ−３：テレフタル酸／イソフタル酸＝１／１（モル比）の混合フタル酸とビスフェノールＡより合成し固有粘度（フェノール／テトラクロルエタン＝６０／４０重量比、１ｇ／ｄｌ、２５℃測定）が０．６５、ガラス転移温度（Ｔｇ）が１９１℃のポリアリレート
ｂ−４：ガラス転移温度（Ｔｇ）が１８５℃のポリスルホン、（Ｕ．Ｃ．Ｃ社製、登録商標ｕｄｅｌ−Ｐ１７００）
ｂ−５：ガラス転移温度（Ｔｇ）が２１５度のポリエーテルイミド（Ｇ．Ｅ社製、登録商標ｕｌｔｅｍ１０００）
（ｃ）成分の混和剤
ｃ−１：グリシジルメタクリレートを５重量％含有するスチレン−グリシジルメタクリレート共重合体。（重量平均分子量１１０，０００）
ｃ−２：グリシジルメタクリレートを１８重量％含有するスチレン−グリシジルメタクリレート共重合体。（重量平均分子量１１４，０００）
ｃ−３：グリシジルメタクリレートを２２重量％含有するスチレン−グリシジルメタクリレート共重合体。（重量平均分子量１０１，０００）
ｃ−４：２−イソプロペニル−２−オキサゾリンを５重量％含有するスチレン−２−イソプロペニル−２−オキサゾリン共重合体。（重量平均分子量１４６，０００）
（ｄ）成分の無機フィラー
ｄ−１：繊維状無機フィラー：ガラス繊維
ＲＥＳ０３−ＴＰＯ１５（日本板硝子社製）
ｄ−２：鱗片状無機フィラー：ガラスフレーク
マイクログラスフレカＲＥＦＧ−３０２（日本板硝子製）
ｄ−３：鱗片状無機フィラー：マイカ
スゾライト・マイカ２００ＫＩ（株式会社クラレ社製）
ｄ−４：導電性無機フィラー：炭素繊維
直径８μｍ、平均長さ６ｍｍのアミノシラン処理された炭素繊維
【００６０】
【実施例１〜１６および比較例１〜４】
表１に示した（ａ）〜（ｄ）の各成分を、温度２９０〜３１０℃、スクリュー回転数５００ｒｐｍに設定した二軸押出機（ＺＳＫ−４０；ＷＥＲＮＥＲ＆ＰＦＬＥＩＤＥＲＥＲ社製、ドイツ国）を用い、押出機の第一原料供給口より（ａ）成分〜（ｃ）成分を供給して溶融混練して、第二原料供給口より（ｄ）成分を供給し溶融混練して無機フィラー強化樹脂組成物をペレットとして得た。
【００６１】
このペレットを用いて、８ＭＰａの圧力に調節した二酸化炭素もしくは窒素を、スクリューインライン型射出成形機の加熱筒中央部に設けられたガス供給部から、加熱筒内部の溶融状態にある樹脂に供給することにより混合させた後、金型キャビティへ充填することにより曲げ試験用テストピース（ＡＳＴＭ  Ｄ−７９０用の形状）を得た。また、加圧されたガス体によって金型キャビティ内を調節または保持する場合は、上記方法で加熱筒内において二酸化炭素もしくは窒素を溶融状態の樹脂と混合後、８ＭＰａの二酸化炭素もしくは窒素により加圧保持された金型キャビティへ充填することにより、成形品を得た。このときの加熱筒温度は２９０〜３１０℃に設定し、金型温度は１３０℃の条件にて、連続で射出成形した。
【００６２】
そして、成形加工性の評価としてモルードデポジット（ＭＤ）の金型表面への析出開始ショットを比較した。つまり、連続成形を開始後、何ショット目で金型の表面にＭＤが析出するかを観察し、表１に結果を載せた。連続成形は５０００ショットまで行い、その時点でＭＤ析出がない場合は表１には５０００ショット以上（＞５０００）と載せた。値が大きいほどＭＤが析出しにくいので成形加工性に優れるといえる。
また、表面外観の評価としては上記の曲げ試験用テストピースで１０ショット目を採取し、表面粗さ測定機（東京精密製サーフコム５７５Ａ−３Ｄ）にて成形品表面の最大変位値Ｒｙを得た。このＲｙは表面の微細な凸凹の最大変位をμｍ単位で測定した結果であり、値が大きいほど表面の凹凸が激しく、表面外観としては悪い結果といえる。この結果を表１に示した。
【００６３】
また、図１に示す幅１２０ｍｍ、奥行き１４０ｍｍ、高さ４０ｍｍ、厚み３ｍｍの箱型筐体と図２に示す幅１２０ｍｍ、奥行き１４０ｍｍ、厚み３ｍｍの平板状蓋型筐体を上記と同じ方法で射出成形した。このとき、射出圧力は７０ＭＰａとした。そして、寸法精度の指標として図１のＬに示すように中央部の幅を測定し、本来の長さに対しての寸法誤差（内反り量）をｍｍ単位で測定した。いずれも本来の長さよりどれだけ短くなったかを表１に示した。また、図２の面ＡＢＣを基準面として、コーナーＤの本来の位置からの誤差（反り量）を３次元測定器を用いてｍｍ単位で測定した。いずれの誤差も値が大きいほど寸法精度が悪いことになる。結果を表１に併せて載せた。
【００６４】
さらに、同様な成形方法で表面抵抗測率定用のテストピースを成形し、表面抵抗率測定（ＩＥＣ６００９３に準拠：測定温度２３℃）を行った。そして、このときの抵抗値を電磁波シールド性の指標とした（値が低いほど良好）。結果を表１に併せて載せた。
実施例１〜１６では、成形加工性（低ＭＤ析出性）、表面外観（表面粗さ）、寸法精度（内反り量、反り量）をバランス良く、兼ねそろえていることが分かる。
【００６５】
実施例１４，１５では表面抵抗率が低いため、優れた成形加工性（低ＭＤ析出性）、表面外観（表面粗さ）、寸法精度（内反り量、反り量）のみならず、電磁波シールド性も兼ね備えた筐体としてさらに優れていることが分かる。
比較例１からガス体（二酸化炭素、窒素）を用いない場合は、成形加工性（低ＭＤ析出性）、表面外観（表面粗さ）、寸法精度（内反り量、反り量）のいずれも劣ることが分かる。
【００６６】
比較例２から特定の樹脂成分を用いても、ガス体（二酸化炭素、窒素）を用いていないので、成形加工性（低ＭＤ析出性）、表面外観（表面粗さ）に劣ることが分かる。
比較例３から無機フィラーを用いない場合は成形加工性（低ＭＤ析出性）、表面外観（表面粗さ）、寸法精度（内反り量、反り量）のいずれも劣ることが分かる。
比較例４から混和剤を用いない場合は成形加工性（低ＭＤ析出性）、表面外観（表面粗さ）、寸法精度（内反り量、反り量）のいずれも劣ることが分かる。
【００６７】
【表１】
2004268391.tif 000004
【００６８】
【発明の効果】
本発明の樹脂製筐体は、特定の無機フィラー強化樹脂組成物と特定の成形法を用いることによって、優れた成形加工性、表面外観、寸法精度さらには電磁波シールド性を兼ね備えている。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の樹脂製筐体で箱型の場合の一例の模式図。
【図２】本発明の樹脂製筐体で平板形状の場合の一例の模式図。
【図１】
2004268391.tif 000005
【図２】
2004268391.tif 000006