(57)【要約】【課題】アウタチューブの内周の上下にブッシュを固定し、インナチューブをアウタチューブの内周に上下のブッシュを介して摺動自在に嵌合した油圧緩衝器において、アウタチューブの内周とインナチューブの外周と上下のブッシュで囲まれる環状の油室によってピストンロッドの進入／退出分の体積補償室を構成すること。【解決手段】アウタチューブ１１の内周の上下に間隔をおいてブッシュ１１Ａ、１１Ｂを固定し、インナチューブ１２をアウタチューブ１１の内周に上下のブッシュ１１Ａ、１１Ｂを介して摺動自在に嵌合した油圧緩衝器１０において、インナチューブ１２の外周に環状油室１７を上下の環状油室１７Ａ、１７Ｂに区画する隔壁部材２７を設けるとともに、インナチューブ１２に、下環状油室１７Ａをピストンロッド側油室２１Ａに常時連通する油孔２８Ａと、上環状油室１７Ｂを油溜室２２に常時連通する油孔２８Ｂを設け、下環状油室１７Ａの断面積Ｓ１をピストンロッド２３の断面積Ｓ２に対し同等以上に形成したもの。【選択図】　図１
2004068839.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
車体側に取付けられるアウタチューブの内周の上下に間隔をおいてブッシュを固定し、車軸側に取付けられるインナチューブを該アウタチューブの内周に該上下のブッシュを介して摺動自在に嵌合し、
該アウタチューブの内周と、該インナチューブの外周と、該上下のブッシュの間に環状の油室を形成し、
前記インナチューブの内周に、前記アウタチューブの側に取付けたピストンロッドを案内するロッドガイドを設け、該ロッドガイドの下部と前記インナチューブ内周との間に、前記ピストンロッドの先端部に設けたピストンが摺動する作動油室を設け、該作動油室を該ピストンロッドが収容されるピストンロッド側油室と該ピストンロッドが収容されないピストン側油室に区画するとともに、前記ロッドガイドの上部に油室と気体室からなる油溜室を設けた車両の油圧緩衝器において、
前記インナチューブの外周に前記環状の油室を上下の環状油室に区画する隔壁部材を設けるとともに、前記インナチューブに、該下環状油室を前記ピストンロッド側油室に常時連通する油孔と、該上環状油室を前記油溜室に常時連通する油孔を設け、
前記下環状油室の断面積を前記ピストンロッドの断面積に対し同等以上に形成し、
前記ロッドガイドに、前記ピストンロッド側油室から前記油溜室への流れを阻止するチェック弁を設けるとともに、前記ピストンロッド側油室と前記油溜室を連通する微小油路を設けたことを特徴とする車両の油圧緩衝器。
【請求項２】
車体側に取付けられるアウタチューブの内周の上下に間隔をおいてブッシュを固定し、車軸側に取付けられるインナチューブを該アウタチューブの内周に該上下のブッシュを介して摺動自在に嵌合し、
該アウタチューブの内周と、該インナチューブの外周と、該上下のブッシュの間に環状の油室を形成し、
前記インナチューブの内周に、前記アウタチューブの側に取付けたピストンロッドを案内するロッドガイドを設け、該ロッドガイドの下部と前記インナチューブ内周との間に、前記ピストンロッドの先端部に設けたピストンが摺動する作動油室を設け、該作動油室を該ピストンロッドが収容されるピストンロッド側油室と該ピストンロッドが収容されないピストン側油室に区画するとともに、前記ロッドガイドの上部に油室と気体室からなる油溜室を設けた車両の油圧緩衝器において、
前記インナチューブの前記下ブッシュに摺接する下摺動部の外径を、前記上ブッシュに摺接する上摺動部の外径より小さく形成し、該上摺動部と該下摺動部の断面積の差を前記ピストンロッドの断面積に対し同等以上に形成し、
前記インナチューブに、前記環状油室を前記ピストンロッド側油室に常時連通する油孔を設け、
前記ロッドガイドに、前記ピストンロッド側油室から前記油溜室への流れを阻止するチェック弁を設けるとともに、前記ピストンロッド側油室と前記油溜室を連通する微小油路を設けたことを特徴とする車両の油圧緩衝器。
【請求項３】
前記ロッドガイドに、前記ピストンロッド側油室と前記油溜室を連通する油路を設け、該油路に前記ピストンロッド側油室から前記油溜室への流れに抵抗を与える抵抗弁を設け、該抵抗弁の開動作により前記微小油路を形成する請求項１又は２に記載の車両の油圧緩衝器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は車両の油圧緩衝器に関する。
【０００２】
【従来の技術】
本出願人は、ダンパシリンダを備えることなく、インナチューブの内周にピストンを摺接させる油圧緩衝器として、特願２００２−７１００８のものを提案している。
【０００３】
この油圧緩衝器は、アウタチューブの内周の開口部と、インナチューブの外周の先端部のそれぞれに固定したブッシュを介して、アウタチューブ内にインナチューブを摺動自在に挿入し、該アウタチューブの内周と、インナチューブの外周と、前記２つのブッシュとで囲まれる環状の油室を区画し、前記インナチューブの内周にロッドガイドを設け、ロッドガイドの下部に作動油室を区画するとともに、ロッドガイドの上部に油溜室を区画し、前記アウタチューブに取付けたピストンロッドを該ロッドガイドに摺動自在に挿入し、前記インナチューブに挿入したピストンロッドの先端部に該インナチューブの内周に摺接するピストンを固定し、前記作動油室を前記ピストンロッドが収容されるピストンロッド側油室と前記ピストンロッドが収容されないピストン側油室に区画し、前記環状の油室を前記インナチューブに設けた油孔を介して前記ピストンロッド側油室又はピストン側油室に連通している。
【０００４】
この油圧緩衝器では、アウタチューブの内周の開口部と、インナチューブの外周の先端部のそれぞれにブッシュを固定したから、油圧緩衝器の伸縮に伴なって、環状の油室の容積が変化する。環状の油室は、圧縮時には、拡大してピストンロッドの進入分の作動油を作動油室から吸収し、伸張時には、縮小してピストンロッドの退出分の作動油を作動油室に補給し、ピストンロッドの進入／退出分の体積補償室を構成する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、アウタチューブの内周の上下にブッシュを固定し、インナチューブをアウタチューブの内周に上下のブッシュを介して摺動自在に嵌合した油圧緩衝器では、アウタチューブの内周とインナチューブの外周と上下のブッシュで囲まれる環状の油室の容積が、油圧緩衝器の伸縮によっても変化しない。このため、環状の油室により、ピストンロッドの進入／退出分の体積補償室を構成することができない。
【０００６】
本発明の課題は、アウタチューブの内周の上下にブッシュを固定し、インナチューブをアウタチューブの内周に上下のブッシュを介して摺動自在に嵌合した油圧緩衝器において、アウタチューブの内周とインナチューブの外周と上下のブッシュで囲まれる環状の油室によってピストンロッドの進入／退出分の体積補償室を構成することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
請求項１の発明は、車体側に取付けられるアウタチューブの内周の上下に間隔をおいてブッシュを固定し、車軸側に取付けられるインナチューブを該アウタチューブの内周に該上下のブッシュを介して摺動自在に嵌合し、該アウタチューブの内周と、該インナチューブの外周と、該上下のブッシュの間に環状の油室を形成し、前記インナチューブの内周に、前記アウタチューブの側に取付けたピストンロッドを案内するロッドガイドを設け、該ロッドガイドの下部と前記インナチューブ内周との間に、前記ピストンロッドの先端部に設けたピストンが摺動する作動油室を設け、該作動油室を該ピストンロッドが収容されるピストンロッド側油室と該ピストンロッドが収容されないピストン側油室に区画するとともに、前記ロッドガイドの上部に油室と気体室からなる油溜室を設けた車両の油圧緩衝器において、前記インナチューブの外周に前記環状の油室を上下の環状油室に区画する隔壁部材を設けるとともに、前記インナチューブに、該下環状油室を前記ピストンロッド側油室に常時連通する油孔と、該上環状油室を前記油溜室に常時連通する油孔を設け、前記下環状油室の断面積を前記ピストンロッドの断面積に対し同等以上に形成し、前記ロッドガイドに、前記ピストンロッド側油室から前記油溜室への流れを阻止するチェック弁を設けるとともに、前記ピストンロッド側油室と前記油溜室を連通する微小油路を設けたものである。
【０００８】
請求項２の発明は、車体側に取付けられるアウタチューブの内周の上下に間隔をおいてブッシュを固定し、車軸側に取付けられるインナチューブを該アウタチューブの内周に該上下のブッシュを介して摺動自在に嵌合し、該アウタチューブの内周と、該インナチューブの外周と、該上下のブッシュの間に環状の油室を形成し、前記インナチューブの内周に、前記アウタチューブの側に取付けたピストンロッドを案内するロッドガイドを設け、該ロッドガイドの下部と前記インナチューブ内周との間に、前記ピストンロッドの先端部に設けたピストンが摺動する作動油室を設け、該作動油室を該ピストンロッドが収容されるピストンロッド側油室と該ピストンロッドが収容されないピストン側油室に区画するとともに、前記ロッドガイドの上部に油室と気体室からなる油溜室を設けた車両の油圧緩衝器において、前記インナチューブの前記下ブッシュに摺接する下摺動部の外径を、前記上ブッシュに摺接する上摺動部の外径より小さく形成し、該上摺動部と該下摺動部の断面積の差を前記ピストンロッドの断面積に対し同等以上に形成し、前記インナチューブに、前記環状油室を前記ピストンロッド側油室に常時連通する油孔を設け、前記ロッドガイドに、前記ピストンロッド側油室から前記油溜室への流れを阻止するチェック弁を設けるとともに、前記ピストンロッド側油室と前記油溜室を連通する微小油路を設けたものである。
【０００９】
請求項３の発明は、請求項１又は２の発明において更に、前記ロッドガイドに、前記ピストンロッド側油室と前記油溜室を連通する油路を設け、該油路に前記ピストンロッド側油室から前記油溜室への流れに抵抗を与える抵抗弁を設け、該抵抗弁の開動作により前記微小油路を形成するようにしたものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】
図１は第１実施形態の油圧緩衝器の全体を示す断面図、図２は図１の要部を示す断面図、図３は図２の要部を拡大して示す断面図、図４は図２のＩＶ−ＩＶ線に沿う断面図、図５はチェック弁を示す斜視図、図６は第２実施形態の油圧緩衝器の全体を示す断面図、図７は図６の要部を示す断面図である。
【００１１】
（第１実施形態）（図１〜図５）
油圧緩衝器１０は、図１〜図３に示す如くに構成され、アウタチューブ１１の下端開口部の内周と上端側の内周に、互いに間隔をおいてブッシュ１１Ａ、１１Ｂを固定し、インナチューブ１２をアウタチューブ１１の内周に上下のブッシュ１１Ａ、１１Ｂを介して摺動自在に嵌合する。１１Ｃはオイルシール、１１Ｄはダストシールである。アウタチューブ１１の上端開口部にはキャップ１３が液密に螺着され、アウタチューブ１１の外周には車体側取付部材１４Ａ、１４Ｂが設けられる。インナチューブ１２の下端開口部にはボトムブラケット１５が液密に螺着され、ボトムブラケット１５には車輪側取付部１６が設けられる。
【００１２】
油圧緩衝器１０は、アウタチューブ１１の内周と、インナチューブ１２の外周と、前記２つのブッシュ１１Ａ、１１Ｂで囲まれる環状油室１７を区画する。
【００１３】
油圧緩衝器１０は、インナチューブ１２の上端側内周にロッドガイド１９を設け、ロッドガイド１９のロッドガイド部１９Ａより下部とインナチューブ１２の内周との間に、作動油室２１を区画するとともに、上部に油溜室２２を区画する。油溜室２２の中でその下側領域は油室２２Ａ、上側領域は空気室２２Ｂである。
【００１４】
ロッドガイド１９はロッドガイド部１９Ａを筒状体１９Ｂの下端部に加締め保持され、筒状体１９Ｂの上端部をインナチューブ１２の内周に螺着し（１９Ｃは筒状体１９Ｂの上端面に設けた工具係合溝）、インナチューブ１２の上端部より下方にロッドガイド部１９Ａを位置付けた。これにより、伸張時におけるアウタチューブ１１とインナチューブ１２の嵌合長を十分に確保しながら、油溜室２２の容積を確保、ひいては空気ばね（エア反力）発生のための空気室２２Ｂの容積を確保できる。
【００１５】
油圧緩衝器１０は、アウタチューブ１１に取付けたピストンロッド２３をロッドガイド１９のロッドガイド部１９Ａに摺動自在に挿入する。具体的には、キャップ１３の中心部に設けたロッド結合部２４を油溜室２２に挿入し、このロッド結合部２４に中空ピストンロッド２３を螺着し、これをロックナット２５で固定する。
【００１６】
油圧緩衝器１０は、ロッドガイド１９のロッドガイド部１９Ａからインナチューブ１２に挿入したピストンロッド２３の先端部に、インナチューブ１２の内周に摺接するピストン２６を固定し、前記油室２１をピストンロッド２３が収容されるピストンロッド側油室２１Ａと、ピストンロッド２３が収容されないピストン側油室２１Ｂに区画する。ピストン２６はナット２６Ａにより固定される。
【００１７】
油圧緩衝器１０は、インナチューブ１２の外周に、前記環状油室１７を下環状油室１７Ａと上環状油室１７Ｂに区画するピストンリング等の隔壁部材２７を設けるとともに、インナチューブ１２に、下環状油室１７Ａをピストンロッド側油室２１Ａに常時連通する油孔２８Ａと、上環状油室１７Ｂを油溜室２２に常時連通する油孔２８Ｂを設ける。
【００１８】
このとき、下環状油室１７Ａは油圧緩衝器１０の伸縮に伴なって容積を変化し、圧縮時には、拡大してピストンロッド２３の進入分の作動油をピストンロッド側油室２１Ａからインナチューブ１２の油孔２８Ａを介して吸収し、伸張時には、縮小してピストンロッド２３の退出分の作動油をインナチューブ１２の油孔２８Ａを介してピストンロッド側油室２１Ａに補給し、ピストンロッド２３の進入／退出分の体積補償室を構成する。
【００１９】
油圧緩衝器１０は、キャップ１３にばね荷重調整スリーブ２９を螺着し、このばね荷重調整スリーブ２９により押動される押動ロッド２９Ａをキャップ１３に貫通して油溜室２２に挿入し、この押動ロッド２９Ａがバックアップするスプリングシート３１と、ロッドガイド１９のロッドガイド部１９Ａに支持させた後述する抵抗弁７０の間に懸架スプリング３３を介装している。油圧緩衝器１０は、ばね荷重調整スリーブ２９を螺動することにより、押動ロッド２９Ａを上下動し、この上下動により懸架スプリング３３のばね荷重を調整する。油圧緩衝器１０は、車両走行時に路面から受ける衝撃力を懸架スプリング３３の伸縮振動により吸収する。尚、ピストンロッド２３の外周には、懸架スプリング３３の略中間部で懸架スプリング３３の内周を担持して該懸架スプリング３３の胴曲がりを防止するスプリングガイド３４が、ロックナット２５とストッパリング３５により挟まれて固定化されている。
【００２０】
油圧緩衝器１０は、ピストン２６に減衰力発生装置４０を備える。
減衰力発生装置４０は、圧側流路４１と伸側流路４２を備える。圧側流路４１は、バルブストッパ４１Ｂにバックアップされる圧側ディスクバルブ４１Ａ（圧側減衰力発生手段）により開閉される。伸側流路４２は、バルブストッパ４２Ｂにバックアップされる伸側ディスクバルブ４２Ａ（伸側減衰力発生手段）により開閉される。ピストン２６と圧側ディスクバルブ４１Ａ、バルブストッパ４１Ｂ、伸側ディスクバルブ４２Ａ、バルブストッパ４２Ｂはバルブ組立体とされ、ピストンロッド２３の外周に係着したストッパリング２３Ａとナット２６Ａにより挟まれて固定化される。
【００２１】
減衰力発生装置４０は、キャップ１３の中空部にアジャストロッド４３を液密に螺着し、アジャストロッド４３に固定したニードルバルブ４４（減衰力調整手段）をピストンロッド２３の中空部に挿入し、ピストンロッド２３に設けたバイパス路４５の開度をニードルバルブ４４の上下動により調整する。バイパス路４５は、ピストン２６をバイパスし、ピストンロッド側油室２１Ａとピストン側油室２１Ｂを連絡する。
【００２２】
減衰力発生装置４０は、圧側行程では、低速域で、ニードルバルブ４４により開度調整されたバイパス路４５の通路抵抗により圧側減衰力を発生し、中高速域で、圧側ディスクバルブ４１Ａの撓み変形により圧側減衰力を発生する。また、伸側行程では、低速域で、ニードルバルブ４４により開度調整されたバイパス路４５の通路抵抗により伸側減衰力を発生し、中高速域で、伸側ディスクバルブ４２Ａの撓み変形により伸側減衰力を発生する。この圧側減衰力と伸側減衰力により、前述した懸架スプリング３３の伸縮振動を制振する。
【００２３】
油圧緩衝器１０は、インナチューブ１２の上端側のロッドガイド１９のピストンロッド側油室２１Ａに臨む下端面に加締め固定したスプリングシート４８と、ピストン２６の上端面の側に設けたバルブストッパ４１Ｂとの間にリバウンドスプリング４９を介装してある。油圧緩衝器１０の最伸張時に、ロッドガイド１９がリバウンドスプリング４９を加圧することにより、最伸張ストロークを規制する。
【００２４】
しかるに、油圧緩衝器１０にあっては、図４に示す如く、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の環状隙間からなる前記下環状油室１７Ａの断面積Ｓ１を、ピストンロッド２３の断面積（外径に囲まれる面積）Ｓ２以上（同等又はより大きく）に形成している。
【００２５】
また、図３に示す如く、ロッドガイド１９のロッドガイド部１９Ａの内周が形成する油路５１に、圧側行程では油溜室２２からピストンロッド側油室２１Ａへの油の流れを許容し、伸側行程ではピストンロッド側油室２１Ａから油溜室２２への油の流れを阻止するチェック弁６０を設けている。ロッドガイド１９のロッドガイド部１９Ａの内周にはバルブ室６１が設けられ、バルブ室６１の上端側の段差部６１Ａと、バルブ室６１の下端側に設けられた前述のスプリングシート４８との間にチェック弁６０が収容される。チェック弁６０は、図５に示す如く、段差部６１Ａとスプリングシート４８の間隔より短尺とされ、下端面に横溝６２を形成される。チェック弁６０は、ロッドガイド１９のロッドガイド部１９Ａに設けたバルブ室６１の内周に摺接して上下変位可能に設けられ、ピストンロッド２３を摺動自在に支持する。チェック弁６０の外周は、ロッドガイド１９のロッドガイド部１９Ａに設けたバルブ室６１の内周との間に、油溜室２２からピストンロッド側油室２１Ａへの油の流れを許容する流路６３を形成する。圧側行程では、チェック弁６０はインナチューブ１２に進入するピストンロッド２３に連れ移動して図３の下方に移動し、スプリングシート４８に衝合するとともに、段差部６１Ａとの間に隙間を形成し、ピストンロッド側油室２１Ａの油を横溝６２からその外周経由で段差部６１Ａとの隙間を通って油溜室２２へ排出可能とする。伸側行程では、チェック弁６０はインナチューブ１２から退出するピストンロッド２３に連れ移動して図３の上方に移動し、段差部６１Ａに衝合して該段差部６１Ａとの間の隙間を閉じ、ピストンロッド側油室２１Ａの油が油溜室２２へ排出されることを阻止する。
【００２６】
また、図３に示す如く、ロッドガイド１９のロッドガイド部１９Ａに、ピストンロッド側油室２１Ａと油溜室２２を連通する油路５２を形成し、ピストンロッド側油室２１Ａから油溜室２２への流れに抵抗を与える抵抗弁、本実施形態ではディスクバルブからなる抵抗弁７０をこの油路５２に設けている。抵抗弁７０は、前述の懸架スプリング３３の下端部にて付勢され、油路５２が開口するロッドガイド部１９Ａの上端面にて形成したシート面７１に押圧着座せしめられる。
【００２７】
伸側行程において、インナチューブ１２から退出するピストンロッド２３の退出容積分の作動油が下環状油室１７Ａから油孔２８Ａを介してインナチューブ１２のピストンロッド側油室２１Ａに移送されるに際し、下環状油室１７Ａの容積減少分ΔＳ１のうちの後に詳述する余剰分（ΔＳ１−ΔＳ２）が油路５２から抵抗弁７０を開いて油溜室２２に排出されるとき、抵抗弁７０の開度に応じて形成される微小油路７２がこの排出油に絞り抵抗を与える。
【００２８】
懸架スプリング３３は抵抗弁７０に付与する付勢力を、油圧緩衝器１０のストロークにより変化し、全伸び側では小さく、縮み側では大きくする。これにより、全伸び側では抵抗弁７０により開かれる微小油路７２が大きめになり、インナチューブ１２の油室（２１Ａ、２１Ｂ）の油圧は低く、作動油がキャビテーションを生じ易い状態になることから、全伸び付近（乗車１Ｇ付近）からの圧縮行程では発生する圧側減衰力を低くする。また、縮み側では抵抗弁７０により開かれる微小油路７２が小さめになり、インナチューブ１２の油室（２１Ａ、２１Ｂ）の油圧は高く、作動油のキャビテーションが抑制される状態になるから、大きくストロークした最圧縮側では発生する圧側減衰力を高くする。従って、ピストン２６に設けた圧側ディスクバルブ４１Ａが発生する圧側減衰力に後述する如くのストローク位置依存性を持たせることができる。
【００２９】
油圧緩衝器１０の動作は以下の如くになる。
（圧側行程）
圧側行程でインナチューブ１２に進入するピストンロッド２３の進入容積分の作動油がインナチューブ１２の内周の油室２１Ａからインナチューブ１２の油孔２８Ａを介して下環状油室１７Ａに移送される。このとき、下環状油室１７Ａの容積増加分ΔＳ１（補給量）がピストンロッド２３の容積増加分ΔＳ２より大きいから、下環状油室１７Ａへの油の必要補給量のうち、（ΔＳ１−ΔＳ２）の不足分が油溜室２２からチェック弁６０を介して補給される。
【００３０】
この圧側行程では、前述した通り、低速域で、ニードルバルブ４４により開度調整されたバイパス路４５の通路抵抗により圧側減衰力を発生し、中高速域で、圧側ディスクバルブ４１Ａの撓み変形により圧側減衰力を発生する。
【００３１】
（伸側行程）
伸側行程でインナチューブ１２から退出するピストンロッド２３の退出容積分の作動油が下環状油室１７Ａからインナチューブ１２の油孔２８Ａを介してインナチューブ１２の内周の油室２１Ａに移送される。このとき、下環状油室１７Ａの容積減少分ΔＳ１（排出量）がピストンロッド２３の容積減少分ΔＳ２より大きいから、下環状油室１７Ａからの油の排出量のうち、（ΔＳ１−ΔＳ２）の余剰分が微小流路７０を介して油溜室２２へ排出される。
【００３２】
この伸側行程では、前述した通り、低速域で、ニードルバルブ４４により開度調整されたバイパス路４５の通路抵抗により伸側減衰力を発生し、中高速域で、伸側ディスクバルブ４２Ａの撓み変形により伸側減衰力を発生する。また、上述の微小油路７２の通路抵抗による伸側減衰力も発生する。
【００３３】
本実施形態によれば以下の作用がある。
（請求項１、３に対応する作用）
▲１▼アウタチューブ１１の内周に上下のブッシュ１１Ａ、１１Ｂを固定し、インナチューブ１２をアウタチューブ１１の内周に上下のブッシュ１１Ａ、１１Ｂを介して摺動自在に嵌合し、アウタチューブ１１の内周とインナチューブ１２の外周と上下のブッシュ１１Ａ、１１Ｂで囲まれる環状油室１７を形成するとともに、インナチューブ１２の外周に隔壁部材２７を固定して環状油室１７を下環状油室１７Ａと上環状油室１７Ｂに区画した。そして、下環状油室１７Ａの断面積Ｓ１をピストンロッド２３の断面積Ｓ２に対し同等以上に形成した。従って、下環状油室１７Ａは、油圧緩衝器１０の伸縮に伴なって容積を変化し、圧縮時には、拡大してピストンロッド２３の進入分の作動油をピストンロッド側油室２１Ａからインナチューブ１２の油孔２８Ａを介して吸収し、伸張時には、縮小してピストンロッド２３の退出分の作動油をインナチューブ１２の油孔２８Ａを介してピストンロッド側油室２１Ａに補給し、ピストンロッド２３の進入／退出分の体積補償室を構成する。
【００３４】
尚、上環状油室１７Ｂは、インナチューブ１２に設けた油孔２８Ｂを介して油溜室２２に連通しており、密閉状態にないことから、油圧緩衝器１０の伸縮を妨げない。
【００３５】
▲２▼インナチューブ１２の外周に、アウタチューブ１１の内周に固定した上下のブッシュ１１Ａ、１１Ｂを摺動する。従って、アウタチューブ１１の内周は摺動面を構成しないから、面粗度を上げる必要がなく、コスト低減できる。
【００３６】
▲３▼圧側行程で、インナチューブ１２に進入するピストンロッド２３の進入容積分の油がインナチューブ１２のピストンロッド側油室２１Ａから油孔２８を介して環状油室１７に移送されるに際し、環状油室１７の容積増加分ΔＳ１（必要補給量）のうちの不足分（ΔＳ１−ΔＳ２）が油溜室２２からチェック弁６０（流路６３）を介して補給される。
【００３７】
伸側行程で、インナチューブ１２から退出するピストンロッド２３の退出容積分の油が環状油室１７から油孔２８を介してインナチューブ１２のピストンロッド側油室２１Ａに移送されるに際し、環状油室１７の容積減少分ΔＳ１（総排出量）のうちの余剰分（ΔＳ１−ΔＳ２）が抵抗弁７０により開かれる微小流路７２を介して油溜室２２へ排出される。
【００３８】
尚、油圧緩衝器１０において、抵抗弁７０によって微小流路７２を形成することは必須でなく、抵抗弁７０を設けず、ピストンロッド側油室２１Ａと油溜室２２を連通するようにロッドガイド部１９Ａに設けた油路５２を常時微小流路とするものでも良い。
【００３９】
▲４▼懸架スプリング３３が抵抗弁７０に付与する付勢力は、全伸び側で小さく、縮み側で大きくなる。従って、全伸び側では抵抗弁７０により開かれる微小流路７２が大きめになり、インナチューブ１２の油室（２１Ａ、２１Ｂ）の油圧は低く、作動油がキャビテーションを生じ易い状態になることから、全伸び付近（乗車１Ｇ付近）からの圧縮行程では圧側ディスクバルブ４１Ａで発生する圧側減衰力を低くし、ソフトな乗車感を得ることができる。他方、縮み側では抵抗弁７０により開かれる微小流路が小さめになり、インナチューブ１２の油室（２１Ａ、２１Ｂ）の油圧は高く、作動油のキャビテーションが抑制される状態になるから、大きくストロークした最圧縮側では圧側ディスクバルブ４１Ａで発生する圧側減衰力を高くし、大入力を緩衝し、ふんばり感（底付き防止）を得ることができる。即ち、ストローク位置に依存した圧側減衰力を、簡素な機構により安定、確実に発生されることができる。
【００４０】
▲５▼インナチューブ１２の内部の油の温度変化による容積変化量も、チェック弁６０が形成する流路６３、抵抗弁７０が形成する微小流路７２を介して油溜室２２に排出し、又は油溜室２２から補給して補償できる。
【００４１】
また、下環状油室１７Ａの断面積Ｓ１をピストンロッド２３の断面積Ｓ２と同等にせずに、より大きくする場合には、更に以下の作用がある。
【００４２】
▲６▼下環状油室１７Ａの断面積Ｓ１をピストンロッド２３の断面積Ｓ２より大きくするものであり、Ｓ１とＳ２を略等しくするものに比して、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の環状隙間の設定に繊細を必要としない。従って、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の加工寸法公差によりインナチューブ１２の内部の圧力条件が変化する如くがない。
【００４３】
▲７▼前述▲６▼により、同一外径のピストンロッド２３を用いた場合、インナチューブ１２が大径になっても、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の環状隙間を必ずしも狭くする必要がなく、設計に制約を与えない。
【００４４】
▲８▼前述▲６▼により、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の環状隙間を一定にした場合、インナチューブ１２が大径になってもピストンロッド２３の外径を必ずしも大きくする必要がなく、ピストンロッド２３の部品共通化を図ることができる。
【００４５】
（第２実施形態）（図６、図７）
第２実施形態は第１実施形態に対し、以下の点を異にしている。
（１）インナチューブ１２の下ブッシュ１１Ａに摺接する下摺動部１２Ａの外径Ｄａを、上ブッシュ１１Ｂに摺接する上摺動部１２Ｂの外径Ｄｂより小さく形成し、上摺動部１２Ｂと下摺動部１２Ａの断面積の差Ｓ１＝［π（Ｄｂ２−Ｄａ２）／４］を、ピストンロッド２３の断面積Ｓ２以上（同等又はより大きく）に形成する。
【００４６】
尚、インナチューブ１２は、下摺動部１２Ａに対し上摺動部１２Ｂを塑性加工にて拡管成形することにより、下摺動部１２Ａと上摺動部１２Ｂの外径差を総切削加工するものに比してコスト低減できる。
【００４７】
（２）インナチューブ１２に、環状油室１７をピストンロッド側油室２１Ａに常時連通する油孔２８を設ける。
【００４８】
尚、第２実施形態では、懸架スプリング３３の下端部と抵抗弁７０との間にスプリングシート３２を介装してある。
【００４９】
本実施形態によれば以下の作用がある。
（請求項２に対応する作用）
アウタチューブ１１の内周に上下のブッシュ１１Ａ、１１Ｂを固定し、インナチューブ１２をアウタチューブ１１の内周に上下のブッシュ１１Ａ、１１Ｂを介して摺動自在に嵌合し、アウタチューブ１１の内周とインナチューブ１２の外周と上下のブッシュ１１Ａ、１１Ｂで囲まれる環状油室１７を形成するとともに、インナチューブ１２の外径を、上ブッシュ１１Ｂに摺接する上摺動部１２Ｂの外径より、下ブッシュ１１Ａに摺接する下摺動部１２Ａの外径を小さく形成し、上摺動部１２Ｂと下摺動部１２Ａの断面積の差Ｓ１をピストンロッド２３の断面積Ｓ２に対し同等以上に形成した。従って、環状油室１７は、油圧緩衝器１０の伸縮に伴なって容積を変化し、圧縮時には、拡大してピストンロッド２３の進入分の作動油をピストンロッド側油室２１Ａからインナチューブ１２の油孔２８を介して吸収し、伸張時には、縮小してピストンロッド２３の退出分の作動油をインナチューブ１２の油孔２８を介してピストンロッド側油室２１Ａに補給し、ピストンロッド２３の進入／退出分の体積補償室を構成する。
尚、第２実施形態は、第１実施形態において前述した▲２▼〜▲８▼の作用も奏する。
【００５０】
以上、本発明の実施の形態を図面により記述したが、本発明の具体的な構成はこの実施の形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変更等があっても本発明に含まれる。
【００５１】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、アウタチューブの内周の上下にブッシュを固定し、インナチューブをアウタチューブの内周に上下のブッシュを介して摺動自在に嵌合した油圧緩衝器において、アウタチューブの内周とインナチューブの外周と上下のブッシュで囲まれる環状の油室によってピストンロッドの進入／退出分の体積補償室を構成することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は第１実施形態の油圧緩衝器の全体を示す断面図である。
【図２】図２は図１の要部を示す断面図である。
【図３】図３は図２の要部を拡大して示す断面図である。
【図４】図４は図２のＩＶ−ＩＶ線に沿う断面図である。
【図５】図５はチェック弁を示す斜視図である。
【図６】図６は第２実施形態の油圧緩衝器の全体を示す断面図である。
【図７】図７は図６の要部を示す断面図である。
【符号の説明】
１０　油圧緩衝器
１１　アウタチューブ
１１Ａ、１１Ｂ　ブッシュ
１２　インナチューブ
１２Ａ　下摺動部
１２Ｂ　上摺動部
１７　環状油室
１７Ａ　下環状油室
１７Ｂ　上環状油室
１９　ロッドガイド
２１　油室
２１Ａ　ピストンロッド側油室
２１Ｂ　ピストン側油室
２２　油溜室
２３　ピストンロッド
２６　ピストン
２７　隔壁部材
２８、２８Ａ、２８Ｂ　油孔
３３　懸架スプリング
５１、５２　油路
６０　チェック弁
７０　抵抗弁
７２　微小油路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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