(57)【要約】【課題】レベリング加工を施しても形状不良の発生を防止することができる条取鋼帯及びその製造方法を提供する。【解決手段】母材の分割位置の厚さと、条取鋼帯の幅方向における両縁部の厚さの差Δｔ（ｔｃ−ｔｅ）と、条取鋼帯にレベリング加工を施したときに生じるクラウンの量との相関関係を予め求めておく。そして、分割位置の厚さから相関関係に基づいてクラウンの量がクラウン限界値以下となる厚さの差Δｔを求める。次に、厚さの差Δｔを備えた母材を作製し、この母材をその幅方向に２分割する。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧延鋼帯からなる１つの母材をその幅方向に２分割して形成された条取鋼帯であって、
その幅方向における両縁部の厚さの差が、前記母材の分割位置の厚さに基づいて予め決められた限界値以下であることを特徴とする条取鋼帯。
【請求項２】
前記限界値は、
前記分割位置の厚さが１．６ｍｍ未満のときは１００μｍであり、
前記分割位置の厚さが１．６以上２．２ｍｍ未満のときは１１０μｍであり、
前記分割位置の厚さが２．２ｍｍ以上３ｍｍ未満のときは１２０μｍであり、
前記分割位置の厚さが３ｍｍ以上４ｍｍ未満のときは１３３μｍであり、
前記分割位置の厚さが４ｍｍ以上５ｍｍ未満のときは１５０μｍであり、
前記分割位置の厚さが５ｍｍ以上のときは１５０μｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の条取鋼帯。
【請求項３】
熱間圧延鋼帯からなることを特徴とする請求項１又は２に記載の条取鋼帯。
【請求項４】
圧延鋼帯からなる１つの母材をその幅方向に２分割する工程を有する条取鋼帯の製造方法であって、
母材の分割位置の厚さと、前記条取鋼帯の幅方向における両縁部の厚さの差と、前記条取鋼帯にレベリング加工を施したときに生じる変形量との相関関係を予め求めておき、
前記分割位置の厚さから前記相関関係に基づいて前記変形量が所望値以下となる前記厚さの差を求める工程と、
前記厚さの差を備えた母材を作製する工程と、
前記母材をその幅方向に２分割する工程と、
を有することを特徴とする条取鋼帯の製造方法。
【請求項５】
前記厚さの差を、
前記分割位置の厚さが１．６ｍｍ未満のときは１００μｍとし、
前記分割位置の厚さが１．６以上２．２ｍｍ未満のときは１１０μｍとし、
前記分割位置の厚さが２．２ｍｍ以上３ｍｍ未満のときは１２０μｍとし、
前記分割位置の厚さが３ｍｍ以上４ｍｍ未満のときは１３３μｍとし、
前記分割位置の厚さが４ｍｍ以上５ｍｍ未満のときは１５０μｍとし、
前記分割位置の厚さが５ｍｍ以上のときは１５０μｍ以下とすることを特徴とする請求項４に記載の条取鋼帯の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、圧延して得た鋼帯を所定幅に条取し、自動車、配電盤、建材、パイプ等に用いられる条取鋼帯及びその製造方法に関し、特に、板形状不良の発生の抑制を図った条取鋼帯及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、鋼板の生産性を向上させるための１つの方法として、スラブを製品幅の倍以上に製造して圧延することによって、母材となる圧延鋼帯を作製した後、調質圧延又は酸洗を幅広の状態で通板し、スリッタ等によって所定の幅に条取する方法が実施されている。このような方法では、条取後にレベリング加工が行われている。このようにして条取された後の鋼帯は条取鋼帯とよばれる。
【０００３】
また、コイル状に巻き取られた鋼帯には、後工程で巻き戻されるときに、巻き癖を取り除くため、また、鋼帯内の残留応力を小さくするため、レベラを用いてレベリング加工（曲げ加工）を行うのが一般的である。
【０００４】
しかし、この条取鋼帯をレベリング加工する時に鋼帯のエッジ部（縁）に耳伸び（ｅｄｇｅ  ｗａｖｅ）が生ることがある。即ち、鋼帯のエッジ部が延ばされて波打った状態となって形状が悪化することがある。また、レベリング後に切板の状態（所定の寸法に切断されたシート状態）としたときに、形状不良が顕在化するという問題がある。
【０００５】
このため、レベリング加工を受ける鋼帯には、条取されていない鋼帯を使用することが多い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、条取されていない鋼帯にレベリング加工を行った場合には、形状不良の問題は発生しないが、生産性の向上を望めないという問題点がある。
【０００７】
生産性を向上させるためには、上述のように、製品幅以上のスラブを圧延により作製し、その後条取することが好ましい。しかし、条取鋼帯にレベリング加工を施すと、形状不良の問題が生じる。このため、条取鋼帯がレベリング加工を受けたときに形状不良が発生しない製造条件の確立が必要とされているが、これまで、その製造条件が明らかになっていない。
【０００８】
本発明は、かかる問題点に鑑みてなされたものであって、レベリング加工を施しても形状不良の発生を防止することができる条取鋼帯及びその製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本願発明者は、鋭意検討の結果、以下に示す発明の諸態様に想到した。
【００１０】
本願の第１の発明に係る条取鋼帯は、圧延鋼帯からなる１つの母材をその幅方向に２分割して形成された条取鋼帯であって、その幅方向における両縁部の厚さの差が、前記母材の分割位置の厚さに基づいて予め決められた限界値以下であることを特徴とする。
【００１１】
本願の第２の発明に係る条取鋼帯の製造方法は、圧延鋼帯からなる１つの母材をその幅方向に２分割する工程を有する条取鋼帯の製造方法であって、母材の分割位置の厚さと、前記条取鋼帯の幅方向における両縁部の厚さの差と、前記条取鋼帯にレベリング加工を施したときに生じる変形量との相関関係を予め求めておき、前記分割位置の厚さから前記相関関係に基づいて前記変形量が所望値以下となる前記厚さの差を求める工程と、前記厚さの差を備えた母材を作製する工程と、前記母材をその幅方向に２分割する工程と、を有することを特徴とする。
【００１２】
なお、母材を切断する際に使用する装置は、スリッタ等の上刃又は下刃の丸刃を備えた装置に限定されるものではない。また、条取する工程は、圧延後、調質圧延後又は酸洗後等のいずれの処理が行われた後であっても構わず、その前に行われる処理は限定されるものではない。
【００１３】
【発明の実施の形態】
本願発明者らは、条取された鋼帯の形状不良を発生させない製造方法について鋭意検討した結果、条取前の母材（圧延鋼帯）の形状に関し、圧延時のクラウンの程度をある限界値以下とすることにより、条取後にレベリング加工しても形状不良が発生しないことを見出した。以下に、その詳細について説明する。
【００１４】
圧延鋼帯１には、通常、図１（ａ）に示すように、板幅方向に沿って厚さが変動するクラウンが存在する。ここで、板中央部の板厚ｔｃと板エッジ部の板厚ｔｅとの差として、クラウン値（＝ｔｃ−ｔｅ）を定義する。そして、このような圧延鋼帯１に対して、例えばその幅方向の中央で２条に分割した場合、条取後の条取鋼帯２の断面形状は、図１（ｂ）に示すように、板幅方向で非対称になる。即ち、両エッジ（条取鋼帯の幅方向における両縁部）間に、クラウン値と同等の厚さの差△ｔ（＝ｔｃ−ｔｅ）が生じる。
【００１５】
このような状況に関し、本願発明者らは、クラウン値に相当するこの差Δｔの大きさが、レベリング加工における形状の悪化にどの程度の影響を及ぼしているかについて調査するための実験を行った。そして、得られた結果から、母材の分割位置の板厚と板形状（急峻度）との関係について検討し、板厚毎に形状不良が現れるクラウン値の限界が異なることを見出し、クラウン値がある限界値を超えている場合に、図２に示すような形状不良（耳伸び３）が条取鋼帯２に発生することが判った。ここで、急峻度とは、図３に示すように、耳伸びが生じた部位における波の高さｈ及びピッチｐから「ｈ／ｐ×１００（％）」として求められる値である。
【００１６】
即ち、形状不良が発生しない限界のクラウン値ｆ（以下、「クラウン限界値ｆ」と称す。）が存在し、このクラウン限界値ｆは、母材（圧延鋼帯）の分割位置における板厚ｔによって相違しているのである。そして、条取前の母材のクラウン値をクラウン限界値ｆ以下とすることにより、形状不良が発生しなくなるのである。
【００１７】
図４は、板厚とクラウン値との関係を示すグラフである。なお、図４に示すグラフは、母材（熱間圧延鋼帯）をその幅方向に２等分割し、母材の分割位置における板厚をｔ＝１〜６．５ｍｍの間で変化させて得たものである。ここで、図４中の○は急峻度が０％であって、耳伸びが発生せず形状が平坦となっていることを示し、図４中の×は、急峻度が０％よりも大きく、耳伸びが発生したことを示している。
【００１８】
図４に示すように、板厚が薄い方が、形状不良が発生しないクラウン値、即ちクラウン限界値ｆが小さくなる傾向がある。
【００１９】
条取鋼帯には、図１（ｂ）に示すように、両エッジ部間に厚さの差があるため、レベリング加工の過程で両エッジ部間にロール間の経路差が生じる。この結果、両エッジ部間で伸び歪の差が発生する。そして、この伸び歪の差の増加に伴い、形状不良が発生して急峻度が高くなる。また、板厚が薄くなると、厚さの差Δｔ（クラウン値）の板厚に対する比率が大きくなるため、形状不良が生じやすくなる。従って、図４のような板厚とクラウン限界値ｆとの関係が得られるのである。
【００２０】
なお、急峻度の許容範囲は製品の用途により相違し、厳格な形状を要求される用途の場合には、「波高さ発生なしで急峻度０％」まで厳しくなる場合もある。図４の評価もこれに準じている。逆に、厳格な形状が要求されない場合には、クラウン限界値ｆを高くしてもよい。
【００２１】
実際に、条取鋼帯を製造するに当たってクラウン限界値ｆを求めるためには、予め図４に示すような、板厚ｔに応じて決まるクラウン限界値ｆとの相関関係を求めておく必要がある。そして、母材の分割位置の寸法（板厚ｔ）を確認し、上記の予め求めておいた相関関係に基づいて、クラウン限界値ｆを求めることができる。この結果、圧延によってどの程度のクラウンを許容できるかが求まる。
【００２２】
そして、条取鋼帯を製造するには、クラウン値が求めたクラウン限界値ｆ以下となる条件で、圧延により母材を作製し、スリッタ等を用いて母材をその板幅方向に２分割する。
【００２３】
例えば、図４に示す相関関係が得られる条取鋼帯において急峻度０％の条取鋼帯を得ようとする場合には、板厚ｔに応じて決定されるクラウン限界値ｆ（○が得られる領域と×が得られる領域との境界値）以下となる条件でスラブの圧延を行って母材を作製し、圧延後の母材を２分割すればよい。
【００２４】
なお、クラウン値の制御は、例えば仕上圧延機の各スタンドにロールベンディング装置や可変クラウソロールを設けて、それらの位置及び動作等を制御することにより行うことができる。
【００２５】
【実施例】
以下、本発明の実施例について本発明範囲から外れる比較例と比較しながら、説明する。
【００２６】
ここでは、板厚が１．６ｍｍで幅が６００ｍｍの条取鋼帯、及び板厚が３．２ｍｍで幅が６００ｍｍの条取鋼帯を、夫々１つの母材（熱間圧延鋼帯）から２条取りして製造した。
【００２７】
母材は、条取鋼帯を製造したときに図４に示す相関関係が成り立つものを、下記表１に示すクラウン値を付与しながら作製した。なお、図４より、板厚を１．６ｍｍとするときのクラウン限界値ｆは１１０μｍであり、板厚を３．２ｍｍとするときのクラウン限界値ｆは１３３μｍである。
【００２８】
その後、スリッタを用いて各母材をその板幅方向の中央で２条分割した。そして、条取後にレベリング加工を施し、レベリング加工後の形状を示す指数として急峻度を測定した。この結果を下記表１に示す。
【００２９】
【表１】
2004249357.tif 000003
【００３０】
表１に示すように、実施例１（クラウン値＝６０）では、レベリング後の形状不良が発生することなく、フラットな形状（急峻度０％）が得られた。一方、比較例１（クラウン値＝１２０）では、実際のクラウン値がクラウン限界値ｆを超えていたため、レベリング後に急峻度０．２％の形状不良が発生した。
【００３１】
また、実施例２（クラウン値＝８０）でも、レベリング後の形状不良が発生することなく、フラットな形状（急峻度０％）が得られた。一方、比較例４（クラウン値＝１４５）では、クラウン値がクラウン限界値ｆを超えていたため、レベリング後に急峻度０．３％の形状不良が発生した。
【００３２】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、レベリング加工しても安定した形状を得ることができる。この結果、製品幅の２倍のスラブを製造した後、圧延、精整、酸洗工程の通板が可能となり、生産能力を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】鋼帯プロフィールを示す図であって、（ａ）は圧延段階のプロフィールを示す斜視図であり、（ｂ）はスリット（２条取）後のプロフィールを示す斜視図である。
【図２】レベリング加工後の耳伸びを示す斜視図である。
【図３】急峻度の定義を示す側面図である。
【図４】板厚とクラウン値との相関関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１；圧延鋼帯
２；条取鋼帯
３；耳伸び
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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