(57)【要約】【課題】織機の緯入れ装置のさらなる圧縮流体の消費量の低減化を図る。【解決手段】織機の緯入れ装置は、サブノズルと電磁開閉弁とがパイプを介して圧縮流体を流動可能に及び１対１の関係に接続された１以上のサブノズル装置を含み、流体供給源の流体出口からパイプのサブノズル側の端部までの流体流路の有効断面積、電磁開閉弁の入力ポートから電磁開閉弁の出力ポートまでの流体流路の有効断面積、電磁開閉弁の弁座開口の弁体側端部からサブノズルの入力端までの流体流路の内容積、又は電磁開閉弁の弁座開口の弁体側端部から電磁開閉弁の出力ポートまでの電磁開閉弁内部の第４の流体流路の内容積を特定の範囲に規定したことを特徴とする。【選択図】　　　　　　図２
2004091936.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
サブノズルと電磁開閉弁とがパイプを介して１対１の関係に連通された１以上のサブノズル装置と、
前記電磁開閉弁に圧縮流体を供給する流体供給源とを含み、
前記流体供給源の流体出口から前記パイプのサブノズル側の端部までの流体流路の有効断面積は２．５ｍｍ２以上３．５ｍｍ２以下である、織機の緯入れ装置。
【請求項２】
サブノズルと電磁開閉弁とがパイプを介して１対１の関係に連通された１以上のサブノズル装置を含み、
前記電磁開閉弁の入力ポートから前記電磁開閉弁の出力ポートまでの流体流路の有効断面積は５ｍｍ２以上１５ｍｍ２以下である、織機の緯入れ装置。
【請求項３】
サブノズルと電磁開閉弁とがパイプを介して１対１の関係に連通された１以上のサブノズル装置を含み、
前記電磁開閉弁の弁座開口の弁体側端部から前記サブノズルの入力端までの流体流路の内容積は、２０００ｍｍ３以上３０００ｍｍ３以下である、織機の緯入れ装置。
【請求項４】
サブノズルと電磁開閉弁とがパイプを介して１対１の関係に連通された１以上のサブノズル装置を含み、
前記電磁開閉弁の弁座開口の弁体側端部から前記電磁開閉弁の出力ポートまでの流体流路の内容積は６００ｍｍ３以下である、織機の緯入れ装置。
【請求項５】
サブノズルと電磁開閉弁とがパイプを介して１対１の関係に連通された１以上のサブノズル装置と、
前記電磁開閉弁に圧縮流体を供給する流体供給源とを含み、
前記流体供給源の流体出口から前記パイプのサブノズル側の端部までの流体流路の有効断面積は２．５ｍｍ２以上３．５ｍｍ２以下であり、
前記電磁開閉弁の弁座開口の弁体側端部から前記サブノズルの入力端までの流体流路の内容積は２０００ｍｍ３以上３０００ｍｍ３以下である、織機の緯入れ装置。
【請求項６】
サブノズルと電磁開閉弁とがパイプを介して１対１の関係に連通された１以上のサブノズル装置を含み、
前記電磁開閉弁の入力ポートから前記電磁開閉弁の出力ポートまでの流体流路の有効断面積は、５ｍｍ２以上１５ｍｍ２以下であり、
前記電磁開閉弁の弁座開口の弁体側端部から前記電磁開閉弁の出力ポートまでの流体流路の内容積は６００ｍｍ３以下である、織機の緯入れ装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、サブノズルと電磁開閉弁とがパイプを介して１対１の関係に接続された１以上のサブノズル装置を含む、織機の緯入れ装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来の織機の緯入れ装置として、例えば、特開平１０−２０４７５０号公報に記載の技術や特開昭５７−２１００４３号公報に記載の技術が知られている。
【０００３】
これらによれば、織機の緯入れ装置は、サブノズルと電磁開閉弁とがパイプを介して１対１の関係に連通された１以上のサブノズル装置と、電磁開閉弁に圧縮流体を供給する流体供給源と含む。
【０００４】
これら従来技術は、各サブノズルに対応する電磁開閉弁を個別的に制御可能に設けられ、さらに、圧縮流体の噴射時間及び圧縮流体の噴射タイミングを個別的に設定することにより、圧縮流体の消費量を抑えようとするものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記従来技術は各サブノズルの噴射時間及びタイミングを制御して圧縮流体の消費量を低減し得るものの、今日の省エネルギー時代においては、さらなる圧縮流体の消費量の低減が求められている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本願発明者らは、織機の緯入れ時においては、それぞれのサブノズル装置の流体流路の有効断面積や内容積を所定の範囲内に設定することで、比較的容易に圧縮流体の消費量が低減することを知見し、以下の技術を発明した。
【０００７】
本発明に係るいずれの緯入れ装置も、サブノズルと電磁開閉弁とがパイプを介して１対１の関係に接続された１以上のサブノズル装置を含む。
【０００８】
本発明に係る第１の緯入れ装置は、さらに、前記サブノズル装置の電磁開閉弁に圧縮流体を供給する流体供給源とを含み、前記流体供給源の流体出口から前記パイプのサブノズル側の端部まで流体流路の有効断面積は２．５ｍｍ２以上３．５ｍｍ２以下である。
【０００９】
本発明に係る第２の緯入れ装置においては、前記電磁開閉弁の入力ポートから前記電磁開閉弁の出力ポートまでの流体流路の有効断面積は５ｍｍ２以上１５ｍｍ２以下である。
【００１０】
本発明に係る第３の緯入れ装置においては、前記電磁開閉弁の弁座開口の弁体側端部から前記サブノズルの入力端まで流体流路の内容積は２０００ｍｍ３以上３０００ｍｍ３以下である。なお、ここで言う「内容積」は、上記した区間の流体流路の内側の容積であることはいうまでもない。
【００１１】
本発明に係る第４の緯入れ装置においては、前記電磁開閉弁の弁座開口の弁体側端部から前記電磁開閉弁の出力ポートまでの前記電磁開閉弁内部の流体流路の内容積は６００ｍｍ３以下である。
【００１２】
本発明に係る第５の緯入れ装置は、さらに、前記サブノズル装置の電磁開閉弁に圧縮流体を供給する流体供給源を含み、前記流体供給源の流体出口から前記パイプのサブノズル側の端部まで流体流路の有効断面積は２．５ｍｍ２以上３．５ｍｍ２以下であり、前記電磁開閉弁の弁座開口の弁体側端部から前記サブノズルの入力端まで流体流路の内容積は２０００ｍｍ３以上３０００ｍｍ３以下である。
【００１３】
本発明に係る第６の緯入れ装置においては、前記電磁開閉弁の入力ポートから前記電磁開閉弁の出力ポートまで流体流路の有効断面積は５ｍｍ２以上１５ｍｍ２以下であり、前記電磁開閉弁の弁座開口の弁体側端部から前記電磁開閉弁の出力ポートまでの前記電磁開閉弁内部の流体流路の内容積は６００ｍｍ３以下である。
【００１４】
【作用及び効果】
発明者等が行った実験の結果、圧縮流体が流動する前記流体流路の有効断面積及び内容積が圧縮流体の消費量に密接な関係があることが判明した。
【００１５】
圧縮流体が流動する前記流体流路の有効断面積及び内容積を第１から第６の緯入れ装置のような値とすることにより、緯糸が反緯入れ側に到達するように、サブノズルから噴出する圧縮流体の圧力及び噴出時間を適正に保ちつつ圧縮流体の消費量が減少する。
【００１６】
特に、サブノズルと電磁開閉弁とがパイプを介して１対１の関係に接続された１以上のサブノズル装置を設けることにより、緯糸飛走に対応した最小限の噴射期間の設定が可能となり、かつ、流体流路の圧縮流体の抵抗が抑えられるので、圧縮流体の消費量がさらに減少する。
【００１７】
また、第３から第６の緯入れ装置によれば、流体流路の内容積を上記第３から第６の値にしたので、前記同様、緯糸飛走に対応した最小限の噴射期間の設定が可能となるとともに、サブノズルから噴射する圧縮流体の噴射終了後の残圧排気量（換言すれば、無駄吹き量）が減少する結果、圧縮流体の消費量を節約することができる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
図１及び図２を参照するに、織機の緯入れ装置１０は、例えば緯入れ用流体として圧縮空気を用いる空気噴射式織機に用いられている。
【００１９】
図１に示すように、空気噴射式織機において、給糸体１２に巻かれている緯糸１４は、測長貯留装置１６に所定長さ分に測長され、係止ピン装置１８により係止されて貯留されており、先端部をメインノズル２０に通されている。
【００２０】
メインノズル２０に通されている緯糸１４は、係止ピン装置１８により所定期間解舒されて、メインノズル２０から圧縮空気と共に噴出され、複数のサブノズル２２から噴出される圧縮空気により、経糸２４の開口内に緯入れされる。
【００２１】
解舒センサ３２は、解舒された緯糸１４が解舒センサ３２のセンサ領域を横切った回数をカウントし、所定回数に達したときに再び係止ピン装置１８により緯糸１４を係止し、所定長さ分の緯糸１４を緯入れする。
【００２２】
緯入れされた緯糸１４は、筬２６により織布２８の織前に筬打ちされ、カッタ３０により切断されて、メインノズル２０を経て測長貯留装置１６に連なる緯糸部分から切断される。
【００２３】
図２に示すように、空気噴射式織機に用いる緯入れ装置１０は、１以上のサブノズル装置３４と、圧縮空気をサブノズル装置３４に供給する流体供給源３６とを含む。
【００２４】
サブノズル装置３４は、サブノズル２２と電磁開閉弁３８とを、サブノズル側パイプ４０を介して１対１の関係に接続しており、また、流体供給源３６からの圧縮空気を電磁開閉弁３８に受ける。
【００２５】
流体供給源は、電磁開閉弁３８に対して圧縮空気を供給するものを指し、換言すれば、電磁開閉弁３８の上流にあるものを指す。本図では、流体供給源は３６を指し、例えばエアータンクのようなタンク４２がそれに対応する。圧縮空気は、コンプレッサーのような圧力源４４から圧力レギュレーター４６を介してタンク４２に供給される。流体供給源３６としてのタンク４２には、圧縮空気が流出する流体出口４８を電磁開閉弁３８と同数だけ備えている。
【００２６】
流体供給源３６の流体出口４８は、タンク４２に取り付けられたタンク側パイプ５０により形成されている。タンク側パイプ５０は、電磁開閉弁３８の入力ポート５２に挿入されている入力側コネクタ５４を介して気密に連結（連通）されている。
【００２７】
しかし、タンク側パイプ５０は無くてもよく、この場合、電磁開閉弁３８は直接的にタンク４２に取り付けられる。
【００２８】
電磁開閉弁３８の出力ポート５６には、内部の圧縮空気をサブノズル側パイプ４０に流出させる出力側コネクタ５８が挿入される。
【００２９】
電磁開閉弁３８は、概略、電磁開閉弁本体６０と、環状の励磁コイル６２と、励磁コイル６２の励磁・非励磁により上下動される鉄芯６４と、鉄芯６４の下端に組み付けられた弁体６６と、弁体６６を下方に付勢する圧縮スプリング６８と、弁体６６と対向する弁座７０とを含む。
【００３０】
入力ポート５２と出力ポート５６とは、電磁開閉弁本体６０の内部に形成されている弁体６６の弁座開口７２を介して連通されている。圧縮スプリング６８は、励磁コイル６２に励磁電流が供給されていない（励磁電流がＯＦＦ）ときに、弁体６６が弁座開口７２の弁体側端部に当接して弁座開口７２を塞ぐように、配置されている。
【００３１】
励磁コイル６２は、鉄芯６４の上端部を収容可能なドーナッツ形状を有している。この励磁コイル６２は、励磁電流が供給される（励磁電流がＯＮ）と、励磁される。これにより、鉄芯６４が上方向に引き上げられるから、圧縮スプリング６８が圧縮されて、弁体６６が励磁コイル６２側に引き上げられる。その結果、弁座開口７２が開放される。
【００３２】
励磁コイル６２は、励磁電流が供給されなくなると、非励磁状態になる。これにより、弁体６６は、再び圧縮スプリング６８の付勢力により、弁座７０側に移動されて、弁座７０に押圧され、弁座開口７２をその弁体側端部において塞ぐ。
【００３３】
サブノズル２２は、先端に圧縮空気を噴出するための噴出穴２２ａが設けられている。サブノズル２２は、サブノズル側パイプ４０を介して電磁開閉弁３８に連通されている。電磁開閉弁３８の出力ポート５６からの圧縮空気は、サブノズル側パイプ４０を介してサブノズル２２の入力端２２ｂに供給される。
【００３４】
サブノズル２２の入力端２２ｂには、サブノズル側パイプ４０に気密に結合されたサブノズル側コネクタ７４が気密に取り付けられている。サブノズル支持体７６は、サブノズル２２を組み付けた状態で、筬２６と一体に運動するリードホルダ（図示せず）にボルトのような適宜な取付具により堅固に組み付けられている。
【００３５】
以上の緯入れ装置１０において、圧縮空気が流動する第１から第４の流体流路Ｋ１〜Ｋ４の有効断面積及び内容積と、圧縮空気の消費量との関係について調べた。
【００３６】
第１の流体流路Ｋ１は、流体供給源３６の流体出口４８からサブノズル側パイプ４０のサブノズル２２側の端部である入力端２２ｂまでの流体流路、第２の流体流路Ｋ２は電磁開閉弁３８の入力ポート５２から電磁開閉弁３８の出力ポート５６までの流体流路より詳しくは、入力側コネクタ５４及び出力側コネクタ５８が挿入されている区間を除く流体流路、第３の流体流路Ｋ３は電磁開閉弁３８の弁座開口７２の弁体側端部からサブノズル２２の入力端２２ｂまでの流体流路、第４の流体流路Ｋ４は電磁開閉弁３８の弁座開口７２の弁体側端部から電磁開閉弁３８の出力ポート５６までの流体流路（ただし、出力側コネクタ５８が挿入されている区間は除く流体流路）である。
【００３７】
また、以下の実施例１〜４において、サブノズル２２の噴出穴２２ａの直径はすべて１．５ｍｍとした。
【００３８】
（実施例１：第１の緯入れ装置）
【００３９】
流体供給源３６の流体出口４８からサブノズル２２の入力端２２ｂまでの第１の流体流路Ｋ１の有効断面積を種々に変化させたときの圧縮空気の流量、第１の流体流路Ｋ１の圧力差すなわち圧力損失を測定した。実験条件及び測定方法は以下の通りとした。
【００４０】
（実験１−１：圧縮空気の流量）
【００４１】
［実験条件］試験体として、緯入れ装置１０の圧縮空気の流量及び圧力損失を測定するために、異なる有効断面積を有する種々の第１の流体流路Ｋ１を備えた複数の緯入れ装置１０を製作した。
【００４２】
各第１の流体流路Ｋ１の有効断面積に対する緯入れ装置１０は、サブノズル側パイプ４０の長さ及び内径、又は、電磁開閉弁３８を変更したものを２種類用意した。
【００４３】
圧力レギュレーター４６の圧縮空気の圧力値は、本実験１−１を通して、一定の値（０．５ＭＰａ）とし、途中で変更しなかった。
【００４４】
［測定方法］圧縮空気の流量は、圧力レギュレーター４６と流体供給源３６との間に設けた流量計７８を用いて、それぞれ、２種類の試験体について測定し、この２つの試験体から得られる圧縮空気の流量の平均値を、その第１の流体流路Ｋ１の有効断面積に対する圧縮空気の流量とした。
【００４５】
流体供給源３６の内部圧力を測定するタンク側圧力センサ８０を設けた。
【００４６】
ここで、「有効断面積」とは、ＪＩＳの空気圧及び油圧用語の「バルブの有効断面積」と同意義であり、その定義によれば「バルブの実流量に基づき、圧力の抵抗を等価のオリフィスに換算した計算上の断面積であって、空気圧弁の流れの性能の表示値として用いられる」とされている。
【００４７】
従って、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積は、流体供給源３６に連通されたサブノズル装置３４のサブノズル２２の噴出穴２２ａからチョーク流れの状態で圧縮空気を放出したときの流れの性能を表す表示値であり、摩擦や縮流のない理想的な絞りの断面積である。
【００４８】
［実験結果］図３に圧縮空気の流量の測定結果を線１０１で示す。その結果、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積が大きくなるほど、圧縮空気の流量は増加した。換言すると、圧縮空気の供給圧力はいずれも同じなので、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積が大きくなるほど、圧縮空気は流れやすくなる。
【００４９】
（実験１−２：圧縮空気の圧力損失）
【００５０】
［実験条件］試験体及び圧力レギュレーター４６からの圧縮空気の圧力値は、実験１−１で用いた試験体及び値を、それぞれ、使用した。
【００５１】
［測定方法］圧力損失を測定するために、流体供給源３６の内部圧力を測定するタンク側圧力センサ８０を設け、サブノズル側パイプ４０のサブノズル側端部付近にノズル側圧力センサ８２を設けた。圧力損失は、タンク側圧力センサ８０の測定圧力値からノズル側圧力センサ８２の測定圧力値を引いた圧力差とし、２種の試験体から得られる圧力差の平均値を第１の流体流路Ｋ１の有効断面積に対する圧力損失とした。
【００５２】
［実験結果］図３に圧力損失の測定結果を線１０２で示す。その結果、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積が大きくなるにつれて圧力差は減少した。つまり、実験１−１の実験結果と併せて考察するに、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積が大きくなるほど、サブノズル２２に効率よく圧縮空気を送り込むことができる。換言すれば、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積が大きくなるほど、流体供給源３６の内部流体を圧縮する圧力を小さくすることができ、圧力レギュレーター４６の設定圧力を低圧化することができる。
【００５３】
（実験１−３：圧縮空気の消費量）
【００５４】
［実験条件］緯入れ装置１０の圧力流体の消費量を測定するために、上記実験１−１で用いた第１の流体流路Ｋ１の有効断面積を有する試験体を各サブノズル毎に製作し、各試験体を織機に取り付けて、実際に製織を行った。圧力レギュレーター４６からの圧縮空気の圧力は、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積が同一の２つの試験体に対し、緯入れに適正な噴射がサブノズル２２から得られる最適値に設定した。
【００５５】
織機の設定値は、緯糸１４の種類をポリエステル８４ｄｔｅｘ、織物幅を１７０ｃｍ、織機の主軸の回転数を８００ｒｐｍとした。
【００５６】
［測定方法］織機の稼働時の全ての試験体が消費する圧縮空気の合計消費量を測定した。
【００５７】
［実験結果］図３に空気消費量の測定結果を線１０３で示す。その結果、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積が３．５ｍｍ２において、圧縮空気の消費量は最小になり、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積がそれより増加又は減少すると圧縮空気の消費量が増加した。
【００５８】
第１の流体流路Ｋ１の有効断面積が３．５ｍｍ２を超えると圧縮空気の消費量が増加する理由として、電磁開閉弁３８やサブノズル側パイプ４０の内容積が増加し、サブノズル２２の圧縮空気の噴射終了時の残圧排気量が増えるから、と考えられる。
【００５９】
第１の流体流路Ｋ１の有効断面積が３．５ｍｍ２を超えると、電磁開閉弁３８がより大型化し、電磁開閉弁３８を配置するスペースの制約や電磁開閉弁３８のコストがかさむなど問題も生じるので、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積は３．５ｍｍ２以下が好ましい。
【００６０】
第１の流体流路Ｋ１の有効断面積は、第１の流体流路Ｋ１の各部品の各断面積によって決定される。従って、サブノズル側パイプ４０の内径及び長さは、サブノズル側パイプ４０の材質や第１の流体流路Ｋ１の配置位置などに制約される。さらに、サブノズル側パイプ４０の内径及び長さは第１の流体流路Ｋ１の圧力損失に影響するので、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積はサブノズル側パイプ４０の内径及び長さに依存する。設計的な観点から検討した結果、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積の下限値は２．５ｍｍ２であった。
【００６１】
本実験中に得られたデータの一例を示すと、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積が６．６ｍｍ２、第２の流体流路Ｋ２の有効断面積が３．６ｍｍ２のときの圧縮空気の消費量は、３５．７Ｎｍ３／Ｈであった。これに対し、本件発明に含まれる、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積が１０ｍｍ２、第２の流体流路Ｋ２の有効断面積が３．２ｍｍ２のときの圧縮空気の消費量は、３２．９Ｎｍ３／Ｈであった。この２つの圧縮空気の消費量を比べると、前者に対して後者は８．５％低減されていることがわかる。
【００６２】
［実施例１のまとめ］実験１−１、１−２及び１−３の結果から、流体供給源３６の流体出口４８からサブノズル側パイプ４０のサブノズル２２の入力端２２ｂまでの第１の流体流路Ｋ１の有効断面積は、２．５ｍｍ２以上３．５ｍｍ２以下にすることが好ましいことが確認された。
【００６３】
（実施例２：第２の織機の緯入れ装置）
【００６４】
実験１−１、１−２及び１−３で求めた第１の流体流路Ｋ１の有効断面積の範囲（図３のｘ軸）について、式（１）を用いて、電磁開閉弁３８の入力ポート５２から電磁開閉弁３８の出力ポート５６までの第２の流体流路Ｋ２の有効断面積に換算する。式（１）は式（２）に変形することができる。
【００６５】
【数１】
2004091936.tif 000003
【００６６】
【数２】
2004091936.tif 000004
【００６７】
ここで、
【外１】
2004091936.tif 000005
は緯入れ装置１０の全体の有効断面積、Ｓ１，Ｓ２，…，Ｓｎはサブノズル側パイプ４０やコネクタ５４，５８，７４の有効断面積、Ｓｘは電磁開閉弁３８の有効断面積をそれぞれ示す。なお、電磁開閉弁３８の有効断面積Ｓｘには、コネクタ５４，５８が挿入される区間の有効断面積は含まれない。
【００６８】
図４に式（２）の計算結果を示す。図４において、線１０４は圧力損失、線１０５は圧縮空気の流量をそれぞれ示す。図４から、圧縮空気の流量が大きく、かつ圧縮空気の圧力損失の少ない範囲は、電磁開閉弁３８の有効断面積Ｓｘを５ｍｍ２以上で１５ｍｍ２以下に設定することが好ましいことが分かる。
【００６９】
（実施例３：第３の織機の緯入れ装置）
【００７０】
電磁開閉弁３８の弁座開口７２からサブノズル２２の入力端２２ｂまでの第３の流体流路Ｋ３の内容積を種々に変化させたときのサブノズル噴射装置の圧縮空気の残圧排気時間及び圧縮空気の消費量を測定した。実験条件及び測定方法は以下の通りとした。
【００７１】
（実験３−１：残圧排気時間）
【００７２】
［実験条件］試験体としては、緯入れ装置１０の圧縮空気の流量及び圧力損失を測定するために、異なる内容積を有する種々の第３の流体流路Ｋ３を備えた複数の緯入れ装置１０を製作した。
【００７３】
それぞれの第３の流体流路Ｋ３の内容積に対する緯入れ装置１０は、サブノズル側パイプ４０の長さ及び内径、あるいは、電磁開閉弁３８を変更した２種類用意した。
【００７４】
圧力レギュレーター４６の供給圧力の設定値は、本実験３−１を通して一定の値（０．５ＭＰａ）とし、途中で変更しなかった。
【００７５】
［測定方法］本実験３−１では、サブノズル装置３４の内容積を種々に変更したときのサブノズル装置３４の噴射終了後の残圧排気時間を測定した。
【００７６】
残圧排気時間は、電磁開閉弁３８の信号とノズル側圧力センサ８２の信号を記憶する記憶装置を使用し、それらの測定値から残圧排気時間を算出した。
【００７７】
残圧排気時間は、電磁開閉弁３８に閉出力（励磁コイル６２への通電の中止、すなわち、励磁電流がＯＦＦ）が指令されてから、ノズル側圧力センサ８２の値が閉出力の指令前の最大圧力の５０％の圧力に低下するまでの時間とした（図５参照）。そして、第３の流体流路Ｋ３の内容積が同じ試験体の残圧排気時間をそれぞれ測定し、第３の流体流路Ｋ３の内容積が同じ試験体の残圧排気時間の平均した値をその内容積に対する残圧排気時間とした。
【００７８】
［実験結果］図６に線１０６で、第３の流体流路Ｋ３の内容積と測定された残圧排気時間の関係を示す。
【００７９】
第３の流体流路Ｋ３の内容積が大きくなるほど、残圧排気に要する時間も長くなった。その理由は、第３の流体流路Ｋ３の内容積が大きくなるほどその流体流路内に残存している圧縮空気の排気量も増加する、と考えられる。従って、第３の流体流路Ｋ３の内容積が小さいほど、圧縮空気の消費量が小さい。換言すると、流体流路Ｋ３内に残っている圧縮空気がサブノズル２２から噴射する残圧噴射量（圧縮気体の噴射終了後の残圧排気量）が減少する。
【００８０】
（実験３−２：圧縮空気の消費量）
【００８１】
［実験条件］緯入れ装置１０の圧縮空気の消費量を測定するために、上記実験３−１の第３の流体流路Ｋ３の内容積を有する試験体を製作し、それぞれの試験体を織機に取り付けて、実際に製織を行った。圧力レギュレーター４６からの圧縮空気の圧力は、第３の流体流路Ｋ３の内容積が同一の２つの試験体に対し、緯入れに適正な噴射がサブノズル２２から得られる最適値に設定した。
【００８２】
織機の設定値は、緯糸の種類をポリエステル８４ｄｔｅｘ、織物幅を３３７ｃｍ、織機の主軸の回転数を７５０ｒｐｍとした。
【００８３】
［測定方法］圧縮空気の消費量を測定するために、実験１−３と同様に織機運転中の全サブノズルの圧縮空気の消費量を測定した。その測定された消費量の合計を圧縮空気の消費量とした。
【００８４】
［実験結果］図６に線１０７で、第３の流体流路Ｋ３の内容積と測定された圧縮空気の消費量の関係を示す。
【００８５】
第３の流体流路Ｋ３の内容積が３０００ｍｍ３を超えると圧縮空気の消費量が急激に増加することが認められる。第３の流体流路Ｋ３の内容積以外の要素（例えば、有効断面積）が少なからず影響しているものと推認される。
【００８６】
本実験中に得られたデータの一例を示すと、第３の流体流路Ｋ３の内容積が３１００ｍｍ３、第４の流体流路Ｋ４の内容積が１０００ｍｍ３のときの圧縮空気の消費量は６５．８Ｎｍ３／Ｈであった。これに対し、本件発明に含まれる、第３の流体流路Ｋ３の内容積が２５００ｍｍ３、第４の流体流路Ｋ４の内容積が５２０ｍｍ３のときの圧縮空気の消費量は５９．５Ｎｍ３／Ｈであった。この二つの圧縮空気の消費量を比べると前者に対して後者は１０．５％低減されていることがわかる。
【００８７】
［実施例３のまとめ］実験３−１及び３−２の結果から、図６に示されているように、第３の流体流路Ｋ３の内容積が小さいほど、圧縮空気の消費量が小さく、３０００ｍｍ３以下であることが望ましい。
【００８８】
第３の流体流路Ｋ３の内容積を小さくするためには、サブノズル側パイプ４０の内径寸法を小さくすることになるが、サブノズル側パイプ４０の強度的な制限や、サブノズル側パイプ４０の圧力損失の問題から、サブノズル側パイプ４０の内径寸法の下限が存在する。発明者等の検討の結果、第３の流体流路Ｋ３の内容積の下限は２０００ｍｍ３となった。
【００８９】
従って、電磁開閉弁３８の弁座開口７２の弁体側端部からサブノズル２２の入力端２２ｂまでの第３の流体流路Ｋ３の内容積は、２０００ｍｍ３以上３０００ｍｍ３以下に設定することが好ましいことが分かる。
【００９０】
（実施例４：第４の織機の緯入れ装置）
【００９１】
電磁開閉弁３８の弁座開口７２から電磁開閉弁３８の出力ポート５６までの第４の流体流路Ｋ４は第３の流体流路Ｋ３の一部である。そこで、第３の流体流路Ｋ３の内容積からサブノズル側パイプ４０やコネクタ５８，７４の内容積を除くと電磁開閉弁３８の弁座開口７２の弁体側端部から出力ポート５６までの内容積が得られる。つまり、実験３−１及び実験３−２で求めた第３の流体流路Ｋ３の内容積の範囲（図６のｘ軸）について、式（３）を用いて、電磁開閉弁３８の弁座開口７２の弁体側端部から電磁開閉弁３８の出力ポート５６までの第４の流体流路Ｋ４の内容積に換算する。
【００９２】
【数３】
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【００９３】
ここで、
【外２】
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は電磁開閉弁３８の弁座開口７２の弁体側端部からサブノズル２２の入力端２２ｂまでの第３の流体流路Ｋ３の内容積、Ｖ１，Ｖ２，…，Ｖｎはサブノズル側パイプ４０やコネクタ５８，７４の内容積、Ｖｘは電磁開閉弁３８の弁座開口７２の弁体側端部から出力ポート５６までの内容積を示す。なお、電磁開閉弁３８の内容積Ｖｘには、出力側コネクタ５８が挿入される区間の内容積は含まれない。
【００９４】
図７に式（３）により得られた電磁開閉弁３８の弁座開口７２の弁体側端部から電磁開閉弁３８の出力ポート５６までの内容積に対する圧縮空気の消費量を線１０８で示す。第４の流体流路Ｋ４の内容積Ｖｘは６００ｍｍ３以下が適正範囲と認められる。
【００９５】
（第５の緯入れ装置）
【００９６】
上記求められた、第１の流体流路Ｋ１の有効断面積及び第３の流体流路Ｋ３の内容積を共に満足する緯入れ装置や電磁開閉弁を構成しても、圧縮空気の消費量が低減することは言うまでもない。
【００９７】
（第６の緯入れ装置）
【００９８】
同様に、上記求められた、第２の流体流路Ｋ２の有効断面積及び第４の流体流路Ｋ４の内容積を共に満足する緯入れ装置や電磁開閉弁を構成しても、圧縮空気の消費量が低減することは言うまでもない。
【００９９】
（その他の緯入れ装置）
【０１００】
同様に、上記求められた、第１及び第２の流体流路Ｋ１，Ｋ２の有効断面積、及び、第３及び第４の流体流路Ｋ３，Ｋ４の内容積を共に満足する緯入れ装置や電磁開閉弁を構成しても、圧縮空気の消費量が低減することは言うまでもない。
【０１０１】
上述の緯入れ装置は、圧縮空気の他に、圧縮空気と同様の性質を有する圧縮流体にも適用ができ、その結果、圧縮流体の消費量が低減することは言うまでもない。
【０１０２】
本発明は、上記実施例に限定されず、その趣旨を逸脱しない限り、種々変更することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る織機の緯入れ装置の主要部模式図である。
【図２】図１に示す織機の緯入れ装置のサブノズル装置及び流体供給源の主要部拡大模式図である。
【図３】流体供給源より圧縮空気が流出する流体出口からサブノズル側パイプのサブノズル側の端部までの第１の流体流路の有効断面積に対する圧縮空気の流量、圧縮損失及び消費量の関係を示す図である。
【図４】電磁開閉弁の入力ポートから電磁開閉弁の出力ポートまでの第２の流体流路の有効断面積に対する圧縮空気の流量及び圧縮損失の関係を示す図である。
【図５】電磁開閉弁の圧力波形を説明するための図である。
【図６】電磁開閉弁の弁座開口の弁体側端部からサブノズルの入力端までの第３の流体流路の内容積に対する圧縮空気の流量及び残圧排気時間の関係を示す図である。
【図７】電磁開閉弁の弁座開口の弁体側端部から電磁開閉弁の出力ポートまでの電磁開閉弁内部である第４の流体流路の内容積に対する圧縮空気の消費量の関係を示す図である。
【符号の説明】
１０　織機の緯入れ装置
２２　サブノズル
３４　サブノズル装置
３６　流体供給源
３８　電磁開閉弁
４０　サブノズル側パイプ
４２　タンク
４４　圧力源
４６　圧力レギュレーター
４８　タンクの流体出口
５０　タンク側パイプ
５２　電磁開閉弁の入力ポート
５４　入力側コネクタ
５６　電磁開閉弁の出力ポート
５８　出力側コネクタ
６０　電磁開閉弁本体
７０　弁座
７２　弁座開口
７４　サブノズル側コネクタ
７８　流量計
８０　タンク側圧力センサ
８２　ノズル側圧力センサ
Ｋ１，Ｋ２，Ｋ３，Ｋ４　第１、第２、第３、第４の流体流路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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