(57)【要約】【課題】グランドラインへ挿入されたシャント抵抗では、フルブリッジ回路の出力端子がグランドへ接続される地絡事故による過電流を検出することが出来ず、前記フルブリッジ回路を構成するスイッチ素子の破壊を回避することが出来ないという課題があった。【解決手段】直流電源１０１と、インバータ回路１０３と、第２の直流電源である正電圧発生用のＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０４と、直流電源１０１の正極側とＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０４の負極側出力端子との間に接続されたシャント抵抗Ｒｓと、高電圧側端子がＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０４の正極側出力端子へ接続されるとともに、低電圧側端子が接地されたブリッジ回路１０５とを備えている。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ブリッジ回路を構成する互いに対向する辺へそれぞれ配置されたスイッチ素子と、他の互いに対向する辺へそれぞれ配置されたスイッチ素子とを交互にオン／オフし、直流を交流矩形波に変換し放電灯へ供給する放電灯点灯回路において、
第１の直流電源を正極性の第２の直流電源へ変換し、低電圧側端子が接地された前記ブリッジ回路の高電圧側端子へ、正極性の直流電源を供給するＤＣ／ＤＣコンバータ回路と、
前記第１の直流電源の正極側と、前記ＤＣ／ＤＣコンバータ回路が変換した前記第２の直流電源の負極側との間に配置されたシャント抵抗と
を備えたことを特徴とする放電灯点灯回路。
【請求項２】
ブリッジ回路を構成する互いに対向する辺へそれぞれ配置されたスイッチ素子と、他の互いに対向する辺へそれぞれ配置されたスイッチ素子とを交互にオン／オフし、直流を交流矩形波に変換し放電灯へ供給する放電灯点灯回路において、
第１の直流電源の正極側と、前記ブリッジ回路の高電圧側端子との間に配置されたシャント抵抗と、
前記第１の直流電源を負極性の第２の直流電源へ変換し、前記ブリッジ回路の低電圧側端子へ負極性の直流電源を供給する、前記負極性の第２の直流電源の高電位側が接地されたＤＣ／ＤＣコンバータ回路と
を備えたことを特徴とする放電灯点灯回路。
【請求項３】
シャント抵抗は、ブリッジ回路の出力側において地絡が発生したときの過電流検出と、放電灯を点灯させるための出力電流検出とを兼ねていることを特徴とする請求項１または請求項２記載の放電灯点灯回路。
【請求項４】
シャント抵抗を流れる電流に応じたそのシャント抵抗における電圧降下量をグランド基準の電圧に変換する基準電圧変換回路を備えたことを特徴とする請求項１から請求項３のうちのいずれか１項記載の放電灯点灯回路。
【請求項５】
基準電圧変換回路により変換され出力されたグランド基準の電圧を増幅する増幅回路を備えたことを特徴とする請求項４記載の放電灯点灯回路。
【請求項６】
シャント抵抗を流れる電流に応じたそのシャント抵抗における電圧降下量をグランド基準の比較電圧と比較し、前記シャント抵抗を流れる過電流を検出する過電流検出回路を備えたことを特徴とする請求項１から請求項３のうちのいずれか１項記載の放電灯点灯回路。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、放電灯を点灯させるための放電灯点灯回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来の放電灯点灯回路は、インバータ回路と整流平滑回路と４個のスイッチ素子を有したフルブリッジ回路とを少なくとも備え、このフルブリッジ回路の出力端子へ放電灯を接続した構成であって、放電灯に流れる過大電流の検出については、シャント抵抗をグランドラインへ挿入し、そのシャント抵抗で発生する電圧降下量を検出する構成にしている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
また、従来の放電灯点灯回路には、ＤＣ／ＤＣコンバータ回路とフルブリッジ回路との間にシャント抵抗を配置したものもある（例えば、特許文献２参照）。
【０００４】
【特許文献１】
特開平６−２９５７９０号公報（３頁、第１図）
【特許文献２】
実開平６−７３９００号公報（１頁、第１図）
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の放電灯点灯回路は以上のように構成されているので、特許文献１に開示されているものにおいては、フルブリッジ回路の出力端子がグランドへ接続される地絡事故においては、電源側から前記地絡事故発生個所へ流れ込む過大な地絡電流により前記フルブリッジ回路を構成するスイッチ素子が破壊されることとなるが、前記グランドラインへ挿入される構成のシャント抵抗によっては前記過大な地絡電流を検出することが出来ず、フルブリッジ回路の出力端子がグランドへ接続される前記地絡事故に対しては、前記フルブリッジ回路を構成するスイッチ素子の破壊を回避することが出来ないという課題があった。
【０００６】
また、特許文献２に開示されているものにおいては、シャント抵抗が配置されるＤＣ／ＤＣコンバータ回路の出力端子はＨＩＤランプの定常点灯時には８５ボルト、ＨＩＤランプを点灯する前においては概ね４００ボルトの電圧が発生し、この電圧はオペアンプの電源電圧よりはるかに高電圧であるため、オペアンプの入力電圧を適正な電圧まで降下させる必要が生じるという問題がある。このためには、オペアンプに接続される入力抵抗を大きくし、さらに帰還抵抗を小さくするなどして前記高電圧を分圧する必要があるが、このような回路構成にすると検出すべき電圧を増幅するどころか減衰させてしまう結果となる。これに対処するためには、シャント抵抗の値を大きくするか、オペアンプの出力をさらに別のオペアンプにより増幅する必要があるが、前者の方法ではシャント抵抗による電力損失が大きくなり、また後者の方法では部品数の増加、コストの増大を招くという課題があった。
【０００７】
この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、放電灯が接続される出力端子側において地絡事故が発生した場合に、その地絡事故による過電流を確実に検出できる放電灯点灯回路を得ることを目的とする。
また、この発明は、シャント抵抗を挿入することによる損失の軽減、部品に要する費用の軽減、部品数の削減を図れる放電灯点灯回路を得ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
この発明に係る放電灯点灯回路は、第１の直流電源を正極性の第２の直流電源へ変換し、低電圧側端子が接地されたブリッジ回路の高電圧側端子へ、正極性の直流電源を供給するＤＣ／ＤＣコンバータ回路と、前記第１の直流電源の正極側と、前記ＤＣ／ＤＣコンバータ回路が変換した前記第２の直流電源の負極側との間に配置されたシャント抵抗とを備えるようにしたものである。
【０００９】
この発明に係る放電灯点灯回路は、第１の直流電源の正極側と、ブリッジ回路の高電圧側端子との間に配置されたシャント抵抗と、前記第１の直流電源を負極性の第２の直流電源へ変換し、前記ブリッジ回路の低電圧側端子へ、負極性の直流電源を供給する、前記負極性の第２の直流電源の高電位側が接地されたＤＣ／ＤＣコンバータ回路とを備えるようにしたものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の実施の一形態について説明する。
実施の形態１．
図１は、この実施の形態１の放電灯点灯回路の構成を示す回路図である。この放電灯点灯回路は、直流電源（第１の直流電源）１０１と、インバータ回路１０３と、第２の直流電源である正電圧発生用のＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０４と、直流電源１０１の正極側とＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０４の負極側出力端子との間に接続されたシャント抵抗Ｒｓと、ブリッジ回路１０５と、イグナイタ１０６とを備えており、高圧ナトリウムランプ、メタルハライドランプ、高圧水銀ランプなどを含む放電灯１０７を点灯させる構成である。
【００１１】
インバータ回路１０３は、直列に接続された第１のコイルＬ１およびスイッチ素子Ｑ１を有し、前記第１のコイルＬ１およびスイッチ素子Ｑ１の直列回路が前記直流電源１０１へ接続されており、前記スイッチ素子Ｑ１のスイッチングにより前記直流電源１０１を交流に変換する。
【００１２】
ＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０４は、前記第１のコイルＬ１と磁気的に結合された第２のコイルＬ２と、前記スイッチ素子Ｑ１のスイッチングにより前記第１のコイルＬ１を介して前記第２のコイルＬ２に誘起された高圧の交流電圧を整流し、前記直流電源１０１を所定の電圧レベルまで昇圧させた、ブリッジ回路１０５へ供給する直流正電圧を生成するためのダイオードＤ１と、前記ダイオードＤ１により整流された直流正電圧を電荷として蓄積し、ブリッジ回路１０５へ供給するコンデンサＣ１とを備えている。
【００１３】
シャント抵抗Ｒｓは放電灯点灯用の出力電流を検出するためのものであり、放電灯点灯用の高圧出力端子側において地絡事故が発生したときの過電流を検出することが出来る。
【００１４】
ブリッジ回路１０５は、スイッチ素子Ｑ１１，Ｑ１２，Ｑ１３，Ｑ１４を有し、スイッチ素子Ｑ１１，Ｑ１２，Ｑ１３，Ｑ１４はブリッジ型に接続され、スイッチ素子Ｑ１１とスイッチ素子Ｑ１２、およびスイッチ素子Ｑ１３とスイッチ素子Ｑ１４は対となっており、この対となっているスイッチ素子ごとに交互にオン／オフされて放電灯１０７に印加され、ＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０４により生成された直流正電圧の極性を反転させる。このブリッジ回路１０５の高圧側は、ＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０４のコンデンサＣ１の正極側端子とダイオードＤ１のカソード端子との接続点へ接続され、またブリッジ回路１０５の低圧側は、直流電源１０１の負極端子側であるグランドへ接続されている。
イグナイタ１０６は、放電灯１０７の始動時にその放電灯１０７へ高圧パルスを重畳させ放電灯１０７を始動させるためのものである。
【００１５】
次に動作について説明する。
この放電灯点灯回路では、正電圧を発生するＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０４を直流電源１０１へ直列に接続していることから、ブリッジ回路１０５へ供給される放電灯１０７を点灯させるための出力電圧の一部を直流電源１０１の電源電圧が負担することになる。この結果、ＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０４の容量を、前記直流電源１０１の電源電圧が負担する分、小さくすることが可能である。
【００１６】
また、放電灯１０７を点灯させるための出力電流を検出するためのシャント抵抗を直流電源１０１のマイナス側、すなわちグランドラインへ挿入する。通常一般的に用いられる構成においては、放電灯１０７を点灯させるための出力端子に地絡事故が発生した場合（符号Ｘで示す）、前記地絡事故によりブリッジ回路１０５のスイッチ素子Ｑ１１やスイッチ素子Ｑ１３を流れる過電流は前記グランドラインに挿入された前記シャント抵抗では検出できない。このため、前記地絡事故による過電流がブリッジ回路１０５のスイッチ素子Ｑ１１やスイッチ素子Ｑ１３を流れる結果、スイッチ素子Ｑ１１やスイッチ素子Ｑ１３を破壊に至らしめることになる。しかしながら、この実施の形態１の放電灯点灯回路においては、シャント抵抗Ｒｓが直流電源１０１の正極側の出力端子とＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０４の負極側出力端子との間に接続されているため、前記地絡事故によりブリッジ回路１０５のスイッチ素子Ｑ１１やスイッチ素子Ｑ１３へ流れる過電流を確実に検出して対処することが可能である。
【００１７】
このシャント抵抗Ｒｓは、電圧が安定している直流電源１０１の正極側へ挿入し、例えば図３に示す基準電位変換回路を使用することで、放電灯１０７を点灯させるための出力端子に発生する地絡事故による過電流の検出用と、放電灯１０７を点灯させるための出力端子に流れる電流の検出用とにシャント抵抗Ｒｓを兼用することができる。
【００１８】
図３に示す基準電位変換回路は、シャント抵抗を放電灯１０７を点灯させるための出力端子に流れる電流の検出用と、放電灯１０７を点灯させるための出力端子に発生する地絡事故による過電流の検出用とに兼用する場合の一例を示す回路図であり、シャント抵抗Ｒｓに流れる電流によるそのシャント抵抗Ｒｓにおける電圧降下量を増幅し、グランドレベルを基準にした電圧信号として出力する電流検出回路２０１と、放電灯１０７を点灯させるための出力端子に発生した地絡事故による過電流を検出する過電流検出回路２０２を備えている。
【００１９】
以上のように、この実施の形態１によれば、シャント抵抗Ｒｓを電圧が安定している直流電源１０１の正極側へ挿入し、図３に示す基準電位を変換する基準電位変換回路を使用し、シャント抵抗Ｒｓを放電灯１０７を点灯させる際の制御のための出力端子に流れる電流の検出用と、放電灯１０７を点灯させるための出力端子に発生する地絡事故による過電流の検出用とに兼用することで、シャント抵抗における電力損失を軽減でき、また部品数の削減、費用の削減を図れる放電灯点灯回路が得られる効果がある。
【００２０】
実施の形態２．
図２は、この実施の形態２の放電灯点灯回路の構成を示す回路図である。
図２において図１と同一または相当の部分については同一の符号を付してある。この放電灯点灯回路は、直流電源１０１と、インバータ回路１０３と、ブリッジ回路１０５と、イグナイタ１０６と、負電圧発生用のＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０８と、直流電源１０１の正極側とブリッジ回路１０５の高圧側との間に接続されたシャント抵抗Ｒｓとを備えており、高圧ナトリウムランプ、メタルハライドランプ、高圧水銀ランプなどを含む放電灯１０７を点灯させる構成である。
【００２１】
前記実施の形態１の放電灯点灯回路においては、ＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０４が正電圧を発生する構成であったが、この実施の形態２の放電灯点灯回路では、ＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０８は負電圧を発生するものである。そして、このＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０８は、インバータ回路１０３の第１のコイルＬ１と磁気的に結合された第２のコイルＬ２と、スイッチ素子Ｑ１のスイッチングにより前記第１のコイルＬ１を介して前記第２のコイルＬ２に誘起された高圧の交流電圧を整流し、直流負電圧を生成するためのダイオードＤ１と、前記ダイオードＤ１により整流された直流負電圧を電荷として蓄積し、ブリッジ回路１０５の低圧側へ供給するコンデンサＣ１とを備えている。
【００２２】
次に動作について説明する。
この放電灯点灯回路では負電圧を発生するＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０８を使用することが出来、このＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０８をシャント抵抗Ｒｓとブリッジ回路１０５を介して直流電源１０１へ直列に接続していることから、ブリッジ回路１０５へ供給される放電灯１０７を点灯させるための出力電圧の一部を直流電源１０１の電源電圧が負担することになる。この結果、ＤＣ／ＤＣコンバータ回路１０８の容量を、前記直流電源１０１の電源電圧が負担する分、小さくすることが可能である。
また、この実施の形態２の放電灯点灯回路においても、前記実施の形態１と同様に、シャント抵抗Ｒｓを放電灯１０７を点灯させる際の制御のための出力端子に流れる電流の検出用と、放電灯１０７を点灯させるための出力端子に発生する地絡事故による過電流の検出用とに兼用できる。
【００２３】
実施の形態３．
この実施の形態３では、シャント抵抗Ｒｓに発生する電圧降下をグランド電位基準の電圧に変換する基準電位変換回路について説明する。
図４は、この実施の形態３の放電灯点灯回路に用いられる基準電位変換回路３０３の構成の一例を示す回路図であり、この放電灯点灯回路の構成は、図１または図２に示した放電灯点灯回路の構成が適用され、図４において図１および図２と同一または相当の部分については同一の符号を付してある。
この基準電位変換回路３０３はオペアンプ３０２を使用した回路であり、シャント抵抗Ｒｓに発生するプラス側の電源電圧を基準とする電圧降下をＶｓ、オペアンプ３０２の出力電圧をＶｏｕｔ、電源電圧をＶｂとすると、オペアンプ３０２の反転入力電圧Ｖｉｎｃと非反転入力Ｖｉｎｆは、反転入力端子と非反転入力端子がイマジナリーショート状態としてＶｉｎｃ＝Ｖｉｎｆである。そして、Ｖｉｎｆ＝〔Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）〕×Ｖｂであり、Ｖｉｎｃ＝〔Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）〕×（Ｖｂ−Ｖｓ−Ｖｏｕｔ）＋Ｖｏｕｔであることから、〔Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）〕×Ｖｂ＝〔Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）〕×（Ｖｂ−Ｖｓ−Ｖｏｕｔ）＋Ｖｏｕｔよりオペアンプ３０２の出力電圧Ｖｏｕｔを求めると（Ｒ２／Ｒ１）Ｖｓとなり、シャント抵抗Ｒｓを流れる電流による電圧降下Ｖｓをグランド電位を基準としたオペアンプ３０２の出力電圧Ｖｏｕｔへ変換できる。
【００２４】
実施の形態４．
この実施の形態４では、前記実施の形態３において説明した、シャント抵抗Ｒｓに発生する電圧降下をグランド電位基準の電圧に変換する基準電位変換回路において、オペアンプ３０２の出力にトランジスタの増幅回路を接続し、微小な電流に対し誤差の少ない変換電圧を出力するようにした構成について説明する。
この放電灯点灯回路において、直流電源１０１のプラス電位側のシャント抵抗Ｒｓに微弱な電流が流れた場合、オペアンプ３０２の出力電圧も微弱になるが、一般に使用される安価なオペアンプでは、出力回路の構成からグランドレベルに電流を吸い込む容量が１００μＡ程しかないため、微弱な出力においては０ボルト付近では充分な出力を得ることが出来ず、変換出力の誤差が大きくなる。この変換出力の誤差を少なくするために、図５に示すようにオペアンプ３０２の出力増幅用トランジスタ（増幅回路）Ｑ２１とプルダウン電流増加用の抵抗Ｒ３を使用する。この抵抗Ｒ３により充分な吸い込み電流が確保され、また出力増幅用トランジスタＱ２１により充分な吐き出し電流が確保でき、０ボルト付近においてもオペアンプ３０２の出力能力に左右されない、誤差の少ない変換出力が得られる。
【００２５】
実施の形態５．
この実施の形態５では、前記実施の形態３において説明した、シャント抵抗Ｒｓに発生する電圧降下をグランド電位基準の電圧に変換する基準電位変換回路において、オペアンプ３０２の出力をグランド電位基準の電圧Ｖｒと比較し、シャント抵抗Ｒｓに流れる過電流を検出する構成について説明する。
【００２６】
図６に示すように、オペアンプ３０２を用いた基準電位変換回路の出力に比較器（過電流検出回路）３０４を接続すると、シャント抵抗Ｒｓに流れる電流に相当する電圧降下量を任意の比較電圧Ｖｒと比較することが可能である。しかしながら、現実的にはオペアンプにより構成される回路においては、いくらかのフィルタが構成される結果、直ちに出力を停止させる必要のある地絡に対しては反応が遅くなる。
【００２７】
出力電流を比較器により任意の電流と比較する場合には、比較する任意の電流に相当する電圧をＶｒとすると、オペアンプ３０２の出力電圧Ｖｏｕｔが電圧Ｖｒを越えたとき、前記比較器の出力が反転すれば電流比較器として機能していることになる。従って、オペアンプ３０２の発生すべき出力電圧Ｖｏｕｔのところに、図７に示すように、比較すべき電圧Ｖｒを接続しておけば、比較器の入力端子が同電位となるのは、オペアンプ３０２がイマジナリーショートとなる条件と同じであり、このためオペアンプ３０２を比較器３０４に置き換えることが可能である。
【００２８】
さらに、この電圧Ｖｒを制御回路が有している、例えば５Ｖ電源のような安定化電源を図８に示すように分圧することにより生成し使用すれば、簡単な構成で出力電流を任意の電流と比較することが可能である。
なお、図８に示すように電源を単純に分圧して任意の電圧を生成しようとすれば、抵抗Ｒ２から流入する電流に対し電圧が変動しないように、充分低い抵抗でインピーダンスの小さな電源を用意する必要があるが、インピーダンスの小さな構成は多くの電源電流を必要とし、好ましい結果とはならない。そこで、抵抗Ｒ２、Ｒ４およびＲ５の３個の抵抗回路網をスター結線とみなせば、図９に示すように、抵抗Ｒ６、Ｒ７およびＲ８からなるデルタ結線に変更可能である。この場合、抵抗Ｒ８は不要とし、抵抗を１個削減することが出来、簡単な構成になるとともに、インピーダンスの大きな回路構成となることから、電源の負担も軽くなり、好ましい回路構成となる。
また、図９に示す回路構成では、検出から出力までを１個の比較器３０４で構成できることから、動作速度が速く、出力に地絡事故が発生しても直ちに反応することが可能になり、放電灯点灯回路が破壊される前にその動作を停止させることが出来る。
【００２９】
【発明の効果】
以上のように、この発明によれば、第１の直流電源を正極性の第２の直流電源へ変換し、低電圧側端子が接地されたブリッジ回路の高電圧側端子へ、正極性の直流電源を供給するＤＣ／ＤＣコンバータ回路と、前記第１の直流電源の正極側と、前記ＤＣ／ＤＣコンバータ回路が変換した前記第２の直流電源の負極側との間に配置されたシャント抵抗とを備えるように構成したので、放電灯が接続される前記ブリッジ回路の出力端子側において地絡事故が発生した場合に、その地絡事故による過電流を確実に検出できる効果がある。
【００３０】
また、前記シャント抵抗が、前記ブリッジ回路の出力端子側において地絡が発生したときの過電流検出と、放電灯を点灯させるための出力電流検出とを兼ねるように構成すれば、過電流検出用のシャント抵抗と出力電流検出用のシャント抵抗をそれぞれ別途設ける場合に比べ、シャント抵抗を挿入することによる損失の軽減、部品に要する費用の軽減、部品数の削減を図れる効果がある。
【００３１】
この発明によれば、第１の直流電源の正極側と、ブリッジ回路の高電圧側端子との間に配置されたシャント抵抗と、前記第１の直流電源を負極性の第２の直流電源へ変換し、前記ブリッジ回路の低電圧側端子へ、負極性の直流電源を供給する、前記負極性の第２の直流電源の高電位側が接地されたＤＣ／ＤＣコンバータ回路とを備えるように構成したので、放電灯が接続される前記ブリッジ回路の出力端子側において地絡事故が発生した場合に、その地絡事故による過電流を確実に検出できる効果がある。
【００３２】
また、前記シャント抵抗が、前記ブリッジ回路の出力端子側において地絡が発生したときの過電流検出と、放電灯を点灯させるための出力電流検出とを兼ねるように構成すれば、過電流検出用のシャント抵抗と出力電流検出用のシャント抵抗をそれぞれ別途設ける場合に比べ、シャント抵抗を挿入することによる損失の軽減、部品に要する費用の軽減、部品数の削減を図れる効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の実施の形態１の放電灯点灯回路の構成を示す回路図である。
【図２】この発明の実施の形態２の放電灯点灯回路の構成を示す回路図である。
【図３】放電灯を点灯させるための出力端子に流れる電流の検出用と、前記出力端子に発生する地絡事故による過電流の検出用とにシャント抵抗を兼用する場合の基準電位変換回路の一例を示す回路図である。
【図４】この発明の実施の形態３の放電灯点灯回路に用いられる基準電位変換回路の構成の一例を示す回路図である。
【図５】この発明の実施の形態４の放電灯点灯回路に用いられる、シャント抵抗に微弱な電流が流れたときのオペアンプによる変換出力の誤差を少なくするための基準電位変換回路の一例を示す回路図である。
【図６】この発明の実施の形態５において、オペアンプを用いた基準電位変換回路の出力に比較器を接続したときの一例を示す回路図である。
【図７】この発明の実施の形態５において、オペアンプの発生すべき出力電圧のところに比較すべき電圧を接続したときの一例を示す回路図である。
【図８】この発明の実施の形態５において、比較すべき電圧を安定化電源を分圧することにより生成し使用したときの一例を示す回路図である。
【図９】この発明の実施の形態５において、図８に示す回路構成を、インピーダンスの大きな回路構成であって、検出から出力までを１個の比較器で構成する回路に変形したときの一例を示す回路図である。
【符号の説明】
１０１  直流電源（第１の直流電源）、１０３  インバータ回路、１０４，１０８  ＤＣ／ＤＣコンバータ回路、１０５  ブリッジ回路、１０６  イグナイタ、１０７  放電灯、２０１  電流検出回路、２０２  過電流検出回路、３０２  オペアンプ、３０３  基準電位変換回路、３０４  比較器（過電流検出回路）、Ｑ１１，Ｑ１２，Ｑ１３，Ｑ１４  スイッチ素子、Ｑ２１  出力増幅用トランジスタ（増幅回路）、Ｒｓ  シャント抵抗。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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