(57)【要約】【課題】麺等による容器の突き刺し強度を改善し、軽量で、安全なスチレン系樹脂発泡シート容器を得る。【解決手段】スチレン系樹脂発泡シートにスチレン系樹脂フィルムを積層したスチレン系樹脂積層発泡シートをフィルム層が容器の内面になる様に成形した成形容器であって、その発泡シート層とフィルム層の熱流動温度が、発泡シート層の熱流動温度がフィルム層の熱流動温度と同一か又はそれより高いスチレン系樹脂積層発泡シート成形容器にすること、または発泡シート層の熱流動温度がフィルム層に対し０〜＋１５℃にすること、またはフィルム層が耐衝撃性スチレン系樹脂フィルムからなり１００〜１５０ｇ／ｍ２の目付を有するスチレン系樹脂積層発泡シート成形容器にする。【特許請求の範囲】
【請求項１】
スチレン系樹脂発泡シートにスチレン系樹脂フィルムを積層したスチレン系樹脂積層発泡シートをフィルム層が容器の内面になる様に成形した成形容器であって、その発泡シート層とフィルム層の熱流動温度を、昇温式フローテスターにて測定される２０％プラグ降下温度として測定し、発泡シート層の方がフィルム層と同一又はそれより高い事を特徴とするスチレン系樹脂積層発泡シート成形容器。
【請求項２】
発泡シート層とフィルム層の熱流動温度の差が、フィルム層に対し発泡シート層が０〜＋１５℃の関係にある事を特徴とする請求項１記載のスチレン系樹脂積層発泡シート成形容器。
【請求項３】
積層するスチレン系樹脂フィルムが、スチレンモノマーとジエン系モノマーとの共重合樹脂よりなるゴム成分を含有する耐衝撃性スチレン系樹脂フィルムであり、１００〜１５０ｇ／ｍ２の目付を有する事を特徴とする請求項１または２記載のスチレン系樹脂積層発泡シート成形容器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は焼きそば容器等に使用される軽量で、麺等による突き刺しに対する強度の優れたスチレン系樹脂積層発泡シート成形容器に関する。
【０００２】
【従来の技術】
インスタント焼きそば等の容器には、スチレン系樹脂発泡シートの容器内面側にスチレン系樹脂フィルム層を積層したスチレン系樹脂積層発泡シートが軽量で、断熱性が高く、高強度の割れ難い容器が得られる事より、多量に使用されている。しかし、これら食品は価格が安いことからに容器価格の低減が課題であり、発泡シート層の軽量化やフィルム層の薄肉化が進められている。一方、これらの手段によれば、充填した麺等による輸送時の容器突き破りや、喫食時の箸による容器穴あきが発生し、食品の保存性、喫食時の安全性等が問題となって来ている。
【０００３】
スチレン系樹脂積層発泡シート成形容器に関しては、発泡シート層とフィルム層の基材樹脂のピカット軟化点差を規定し、丼容器などの、深もの成形品のリップ部の皺発生防止を目的とする発明が提案されているが（例えば、特開２００２−２１０８９１）、廉価な焼きそば容器などに求められる前記物性を満たすのは困難である。
【０００４】
【特許文献１】
特開２００２−２１０８９１号
【０００５】
【解決しようとする課題】
本発明は、麺等による容器の突き刺し強度を改善し、軽量で、安全なスチレン系樹脂積層発泡シート容器を得る事を目的とする。
【０００６】
【問題を解決するための手段】
すなわち、本発明は、
（１）スチレン系樹脂発泡シートにスチレン系樹脂フィルムを積層したスチレン系樹脂積層発泡シートをフィルム層が容器の内面になる様に成形した成形容器であって、その発泡シート層とフィルム層の熱流動温度を、昇温式フローテスターにて測定される２０％プラグ降下温度として測定し、発泡シート層の方がフィルム層と同一又はそれより高い事を特徴とするスチレン系樹脂積層発泡シート成形容器（請求項１）、
（２）発泡シート層とフィルム層の熱流動温度の差がフィルム層に対し発泡シート層が０〜＋１５℃の関係にある事を特徴とする（１）記載のスチレン系樹脂積層発泡シート成形容器（請求項２）、および
（３）積層するスチレン系樹脂フィルムが、スチレンモノマーとジエン系モノマーとの共重合樹脂よりなるゴム成分を含有する耐衝撃性スチレン系樹脂フィルムであり、１００〜１５０ｇ／ｍ２の目付を有する事を特徴とする（１）、（２）記載のスチレン系樹脂積層発泡シート成形容器（請求項３）
に関する。
【０００７】
【発明の実施の形態】
スチレン系樹脂発泡シートとは、ポリスチレン単独重合樹脂、スチレンを主成分とする（メタ）アクリル酸、無水マレイン酸、アクリロニトリル、アクリル（メタ）アクリレート等のビニル系モノマー及びブタジエン、イソプレン等のジエン系モノマーとの共重合樹脂、及びこれらの樹脂間、並びに、これら樹脂とポリフェニレンオキサイド等との混合樹脂よりなるポリスチレン系樹脂と、タルク等の造核剤、並びに、必要に応じて流動パラフィン等の可塑剤、エチレンビスステアリルアミド等の滑剤等を押出機内で混合・溶融した後ブタン等の発泡剤を圧入し、発泡適正温度に冷却後、サーキュラーダイより押出発泡させた物である。
【０００８】
発泡シート表面に積層するスチレン系樹脂フィルムとは、上記スチレン系樹脂発泡シートに使用されるスチレン系樹脂が使用され、発泡シートと同種の樹脂でも異種の樹脂でも良いが、スチレンモノマーとジエン系モノマーとの共重合樹脂よりなるゴム成分を含有するスチレン系樹脂フィルムである事が好ましい。ゴム成分を含有する事によりフィルム自体の割れ易さが改善され、突き刺し強度向上に有利である。
【０００９】
又、成形容器の発泡シート層と積層フィルム層の間には、昇温式フローテスターにて２０％プラグ降下温度として測定される熱流動温度で、発泡シート層の方がフィルム層と同一又はそれより高い事が必要で、好ましくは発泡シート層とフィルム層の熱流動温度の差がフィルム層に対し発泡シート層が０〜＋１５℃の関係にある事が好ましい。
【００１０】
この関係は、成形容器の突き刺し強度について解析し、積層フィルム面下の発泡シート層の表層部の硬さが突き刺し強度に重要と見出した事による。即ち、発泡シート層に比較して重量が重く、熱容量の大きなフィルム層を流動させて成形できる温度まで加熱した時、フィルム層からの熱によりフィルム層に接着する発泡シート表層が加熱過多になり、この部分の発泡シート層の硬さが低下するのを、フィルム層の成形加熱を抑えると共に発泡シート層の耐熱性を強化する事で抑制する事にある。発泡シート層よりもフィルム層の熱流動温度が高い時は、フィルム層の成形時加熱により発泡シート表層が侵されて突き刺し強度は低くなる。フィルム層よりも発泡シート層の熱流動温度を高くすると突き刺し強度は向上するが、＋１５℃よりも差が大きくなると成形時のヒーター条件設定等が難しくなり、成形不良がおこり易くなるので＋１５℃以下にする事が好ましい。
【００１１】
スチレン系樹脂積層発泡シート成形容器からの発泡シート層及びフィルム層の熱流動温度の測定は、成形容器から発泡シート層とフィルム層を分離して試料とし、昇温式フローテスター（島津製作所製島津フローテスターＣＦＴ−５００等）を用い、一定速度で昇温するシリンダー内の樹脂を定荷重のプラグで細孔より押出、樹脂の流出量又はプラグ降下量を基に算出する。熱流動温度の指標として、樹脂流出が開始される温度、一定の流出速度が得られる温度等があるが、本発明では２０％プラグ降下温度を採用する。本発明で示す２０％プラグ降下温度とは、試料の密度を１．０ｇ／ｃｍ３とし、シリンダー内に空間なく緊密に樹脂を充填した時のプラグ位置から樹脂全量が流出された時までのプラグ降下量の２０％分プラグが降下した時のシリンダー温度を指す。使用樹脂の種類等により流出が開始しても一定流出速度にするまでの温度差が大きい物等があり、成形加工では樹脂全体が明らかに流動する必要がある事を考慮し、試料の約２０％が流出するプラグ降下温度を適用した。
【００１２】
成形容器の発泡シート層及びフィルム層とそれらの原料樹脂との間では、押出加工及び成形加工時の熱劣化度合いが樹脂種により異なるため、（特許文献１）が提案するような原料樹脂で求められるメルトフロー値、ビカット軟化点等の流動性・耐熱性値はそのまま発泡シート層及びフィルム層の熱流動性の指標として適用出来ない。特に発泡シート層の場合に大きな差が見られる事が多い。
【００１３】
積層するフィルム層はＴダイを使用し、発泡シート上にフィルム状に押出し積層する。フィルム層の目付は軽い方が、成形時のフィルム積層面側の加熱を低くし、フィルム積層面下の発泡シート層の硬さを強く維持する上で好ましい。しかし、フィルム層目付を軽くするとフィルム層自体の突き刺し強度が低下し、成形容器の突き刺し強度を低下させる。又、フィルム層目付を重くすると、成形時のフィルム側加熱を上げる必要があり、フィルム層目付を上げたことによる突き刺し強度改善効果が打ち消され好ましくない。これらの為にフィルム層の目付は１００〜１５０ｇ／ｍ２が好ましい。
【００１４】
この様にして得られたスチレン系樹脂積層発泡シートを、容器の内面側にフィルム積層面が来る様に成形機に供給し、成形可能な温度までシートの両面をヒーターで加熱した後、雌雄嵌合金型にて容器に成形する。この際、フィルム積層面側の加熱を抑える事が可能で、得られる容器の突き刺し強度が向上する。
【００１５】
又、この様な関係範囲の熱流動温度を示すフィルム層樹脂と発泡シート層樹脂を選定する事により、成形容器の圧縮強度等も向上する。
【００１６】
【実施例】
以下に具体的な実施例を掲げて発明を説明する。尚、実施例で示す発泡シート層及びフィルム層の熱流動温度の測定は、島津製作所製島津フローテスターＣＦＴ−５００Ｄを使用した。断面積１ｃｍ２の円筒状のシリンダー底部に内径１．００ｍｍで１０ｍｍ長のダイを取り付けて１６０℃にシリンダーを昇温、温度が十分安定した後シリンダーに１．２５ｇの樹脂を投入、１９６Ｎ（２０Ｋｇｆ）荷重のプラグをシリンダーに挿入し、４００秒間１６０℃に維持し、樹脂を予熱するとともに、空気抜きを行った。予熱終了後３℃／分の昇温速度でシリンダーを昇温し、予熱終了時のプラグ位置を原点とし、２０％プラグ降下に相当する２．５ｍｍプラグ降下時のシリンダー温度を測定した。
【００１７】
容器の突き刺し強度の測定は、成形品底部の平板部を容器の内面（フィルム積層面）側から、先端が平らな１．５ｍｍ径の針でフィルム層を突き破った時の最大荷重として測定した。
（実施例−１，比較例−１）
自社製の懸濁重合ホモスチレン重合樹脂ＰＰＳ−１を使用し、造核剤としてタルク、発泡剤としてｎ−ブタン１５％、ｉ−ブタン８５％の混合ブタンを使用して押し出した目付２３０ｇ／ｍ２、平均厚み１．９ｍｍの発泡シートの発泡シートの表面に、Ａ＆Ｍ社製のスチレンとブタジエンの共重合樹脂を含有するハイインパクトポリスチレンＥＸＧ−１１（実施例−１）及び４７５Ｄ（比較例−１）樹脂をＴ−ダイより押出し、目付１１０ｇ／ｍ２のフィルムを積層した。
【００１８】
得られたスチレン系樹脂積層発泡シートは、浅野研究所製の汎用成形機ＦＬＣ４１５（３０個取り）を用い、容器の内面側にフィルム積層面がくる様にフィルム積層面を下面として縦１８０ｍｍ、横１６０ｍｍ、高さ６０ｍｍの角型焼きそば容器を成形した。
【００１９】
成形に当たり、ほぼ同一加熱時間で積層発泡シート上面・下面に焼け現象（表面がケロイド状になる）が発生する様に上面・下面のヒーター温度を調整した上で、加熱発泡厚みが４．２〜４．４ｍｍになる加熱時間を選定し、成形した。
【００２０】
得られた成形容器の発泡シート層及びフィルム層の熱流動温度、成形加熱条件並びに成形品等の評価結果を表１に示す。
【００２１】
【表１】
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表１で示した様に、発泡シート層とフィルム層の熱流動温度差が２．７℃の実施例−１の場合、差が−５．１℃の比較例−１に比較して、フィルム側のヒーター加熱を抑える事が出来て成形容器の突き刺し強度は明らかに向上し、規格の２０Ｎ以上を確保した。尚、実施例−１，比較例−１で使用した自社製の懸濁重合ホモスチレン重合樹脂ＰＰＳ−１の原料樹脂段階での熱流動温度は２１２℃であり、成形容器から採取した試料の熱流動温度とは大きな差があり、押出加工、成形加工工程での熱劣化が大きいことが判る。
（実施例−２〜４）
発泡シート層の原料樹脂をＡ＆Ｍ社製Ｇ−０００２（実施例−２）、東洋スチレン社製ＨＲＭ−４（実施例−３，４）に変更し、実施例−１と同様にして作成した目付２２０ｇ／ｍ２、平均厚み１．８ｍｍの発泡シートに、Ａ＆Ｍ社製ハイインパクトポリスチレンＥＸＧ−１１に流動パラフィン１％添加した樹脂を使用して目付１４０ｇ／ｍ２フィルムを積層した。得られた積層発泡シートを実施例−１と同様に成形し、評価した結果を表−２に示す。
【００２２】
【表２】
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発泡シート層とフィルム層の熱流動温度差が８．６℃である実施例−２では、成形性、容器突き刺し強度とも良好であった。熱流動温度差が１７．３℃と大きい実施例−３では、容器の突き刺し強度は良好であったが、一部容器において伸び不足による成形不良が発生した。実施例−３よりもフィルム側の加熱条件を高め、実施例−３と同様に４．２〜４．４ｍｍに発泡する様にして成形すると（実施例−４）、成形性は改善されたが、突き刺し強度は実施例−２よりやや低下し、熱流動温度差を１５℃以下にした方が突き刺し強度の高い容器が得られた。