(57)【要約】【課題】ＴｉＯ２の装入が必要と判断した後早期にＴｉＯ２含有原料を装入し、高炉炉底の保護を効率よく行うことができる高炉の操業方法を提供する。【解決手段】ＴｉＯ２を２５質量％以上含有する塊状鉱石を炉頂から装入し、炉底煉瓦を保護する高炉の操業方法で、ＴｉＯ２装入原単位を１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔとすれば、高炉操業に支障をきたすことなく炉底煉瓦を保護することができる。高温荷重軟化特性値（Ｓ値）が異なる塊状鉱石を別バッチで装入すれば、通気性の悪化を緩和することができる。高温荷重軟化特性値の最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入すれば、通気性の悪化を改善できる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＴｉＯ２を２５質量％以上含有する塊状鉱石を炉頂から装入し、炉底煉瓦を保護することを特徴とする高炉の操業方法。
【請求項２】
ＴｉＯ２装入原単位が１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔであることを特徴とする請求項１に記載の高炉の操業方法。
【請求項３】
高温荷重軟化特性値が異なる塊状鉱石を別バッチで装入することを特徴とする請求項１または２に記載の高炉の操業方法。
【請求項４】
高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することを特徴とする請求項３に記載の高炉の操業方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、ＴｉＯ２含有物を高炉炉頂等から装入することによる高炉炉底の保護を効率よく行う高炉の操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
高炉の炉底煉瓦は、長期間の操業により侵食、磨耗による損傷を受けるが、この炉底煉瓦の浸食、損傷が高炉寿命を決定する重要な因子となっている。これは、炉体ボッシュ部から上の部分は減尺、長時間休風によるステーブ替え等により補修可能であるのに対し、炉底底部や側壁の煉瓦は操業中に補修することは不可能だからである。
【０００３】
この炉底煉瓦の損耗を防止または軽減するため、従来から、ＴｉＯ２源の炉頂からの装入もしくは羽口からの吹込みにより、炉底煉瓦の損耗部位に高融点の凝固層（チタンベア）を堆積させる方法が実施されている。ＴｉＯ２源は高炉内で還元され、Ｔｉとして溶銑中に移行し、チタンベアを形成して炉底の損傷部位に固着し、炉底を保護する。なお、チタンベアは、ＴｉＮにＴｉＣが固溶した物質とコークス、グラファイト、スラグ、粒銑等が混合した固形物の総称で、前記の固溶体は２０００℃以上の高い融点を有している。
【０００４】
炉底煉瓦を保護するためにＴｉＯ２源を使用する方法としては、従来、種々の方法が提案されている。例えば、特許文献１には、ＴｉＯ２含有物質をコークス製造過程で原料炭に配合して得た含ＴｉＯ２コークスを高炉の中心部に装入する方法が開示されている。しかし、この方法では、炉底中心部での温度上昇にしか対応できず、また、原料炭に配合してからコークスが排出されるまでに２４時間以上かかるので、ＴｉＯ２源の高炉への装入が大幅に遅れるという問題があり、実用的でない。
【０００５】
特許文献２でも、ＴｉＯ２含有原料を炉中心部に装入する方法が提案されている。これは、高炉中心部にコークスを装入するとともに前記のようにＴｉＯ２含有原料を装入してＴｉＯ２の還元を促進し、ＴｉＯ２含有原料の装入量を少なくする方法であるが、やはり炉底中心部での温度上昇にしか対応できない。また、炉芯に前記原料を装入するための別系統の設備も必要であり、設備費がかかるという問題もある。
【０００６】
特許文献３では、ＴｉＯ２源を炉壁側へ集中して装入することにより、炉底煉瓦表面へのチタンベアの堆積を促進して炉底部を保護する方法が提案されている。しかしながら、この方法では、炉底側壁部での温度上昇にしか対応し得ないという問題がある。
【０００７】
また、特許文献４および特許文献５に記載される方法は、炉底の損耗部位に近い羽口から粉状のＴｉＯ２源を熱風とともに吹き込んで、その部位を迅速かつ効果的に保護する方法である。しかしながら、この方法においては、吹込みのための設備を必要とし、また、羽口が設けられている特定方位にしかＴｉＯ２源の吹き込みを行えないという問題もある。
【０００８】
一方、ＴｉＯ２源を高炉に装入するに際し、焼結鉱製造過程でＴｉＯ２含有物である砂鉄の配合を増加させ、得られる高ＴｉＯ２焼結鉱を炉頂から装入する方法が一般に行われてきた。これは、砂鉄が粉状（平均粒径が約０．１４ｍｍ）であるため、高炉に直接装入すると炉内の通気性が悪化したり、ダストとして系外に排出される等の問題があるからである。この高ＴｉＯ２焼結鉱を炉頂から装入する方法の場合は、炉底の中心部、側壁部を問わずどの方位の炉底温度が上昇しても対応可能である。
【０００９】
しかし、この方法においては、砂鉄中のＴｉＯ２の影響で下記の（１）、（２）に記すような問題が生じる。
【００１０】
（１）  焼結生産性の低下
砂鉄が微粉原料であるため、焼結製造過程での通気性が悪化し、焼結生産性が低下する。生産性を通常レベルに維持しようとすると、凝結材比の上昇等諸元の悪化を招く。一方、焼結の生産性を維持しなかった場合は、高炉での焼結鉱の使用比率が低下するため高炉での還元材比の上昇等が必要となり、諸元が悪化する。焼結鉱の代わりにペレットを使用すると、コスト的に不利になる。
【００１１】
また、ＴｉＯ２の影響で、ＴｉＯ２を固溶した晶出型ヘマタイトが多く、カルシウムフェライトが少ない組織が形成されるため、焼結鉱のＲＩ等の被還元性が悪化する。さらに、焼結鉱の高温性状等も悪化し、そのため高炉炉内の通気性が悪くなり、高炉での生産量（銑鉄生産量）が低下する。
【００１２】
（２）高炉装入ＴｉＯ２レベル変更タイミングの遅れ
焼結工場で焼結鉱のＴｉＯ２含有量を高めるための原料配合の変更等の処置（アクション）をとってから成品が高炉へ送られるまでに３〜５時間、高炉の焼結槽に搬入後、炉頂から装入されるまでに３〜５時間と、合計６〜１０時間もの時間を要することになり、その分、炉底保護対策の実施（すなわち、ＴｉＯ２含有原料の高炉への装入）が遅れることになる。
【００１３】
前記焼結鉱のＴｉＯ２含有量を通常時の条件へ戻す際も同様で、ＴｉＯ２含有量を減少させるアクションをとった後の焼結鉱が高炉の炉頂から装入されるまでに６〜１０時間を要する。そのため、例えば、高ＴｉＯ２焼結鉱の装入を実施中に、副生するスラグの処理を徐冷処理から水砕処理に切り替えて水砕を製造する必要がある場合、スラグのＴｉＯ２含有量が高いと水砕の性状が悪化するので通常の焼結鉱を使用しなければならないが、前記の理由で水砕の製造開始が６〜１０時間以上遅れることになる。
【００１４】
【特許文献１】
特公平７−７４３６７号公報
【特許文献２】
特開平１０−１１０２０７号公報
【特許文献３】
特開平９−４１００９号公報
【特許文献４】
特開昭６０−５６００４号公報
【特許文献５】
特公平６−６０３３０号公報
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
前述したように、従来の技術においては、高炉炉底に対するＴｉＯ２装入による効果が、炉底中心部での温度上昇の抑制、または炉底側壁部での温度上昇の抑制など、特定の範囲に限定されており、また、従来一般的に行われてきた焼結原料への砂鉄の配合量の増加に伴う焼結生産性の低下、焼結鉱の性状（ＲＩ等）の悪化、さらには、高炉装入ＴｉＯ２レベルの変更の遅れ、という問題がある。
【００１６】
本発明は、これらの問題を解決して、高炉炉底のどの部位における温度の上昇に対しても対応することができ、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状悪化を生じさせずに、早期にＴｉＯ２含有原料を装入し、高炉炉底の保護を効率よく行うことができる高炉の操業方法を提供することを目的としている。
【００１７】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、この課題を解決するために検討を重ねた結果、下記▲１▼〜▲５▼に示す知見を得た。
▲１▼  ＴｉＯ２を２５質量％以上含有する塊状鉱石を凝固層形成剤として使用すると、炉況異常の指標の一つであるスリップの回数が著しく減少する。
【００１８】
▲２▼  炉底煉瓦の保護のためには、溶銑中のＴｉ含有量が高いほどよいが、０．３０質量％以上になると、溶銑の粘性が高くなり過ぎて高炉操業に支障をきたすので、装入するＴｉＯ２原単位（ＴｉＯ２としての装入量に換算した原単位）は１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔが望ましい。
【００１９】
▲３▼  高炉下部における通気抵抗を示す高温荷重軟化特性値（Ｓ値）が異なる塊状鉱石を使用する場合には、それらを混合して装入するよりも、別バッチにして装入する方が、通気抵抗が下がり望ましい。
【００２０】
▲４▼  高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することにより、通気性の悪化を改善することができる。
【００２１】
▲５▼  高炉鉱石槽に前記塊状鉱石を貯蔵しておけば、必要時に直ちに高炉の炉頂から装入できるので、ＴｉＯ２を高ＴｉＯ２焼結鉱として装入する場合と比較して、効果が発現するまでの時間を６〜１０時間短縮することができる。また、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状悪化を回避できる。
【００２２】
本発明は上記知見に基づいてなされたものであり、その要旨は、下記の高炉の操業方法にある。
『ＴｉＯ２を２５質量％以上含有する塊状鉱石を炉頂から装入し、炉底煉瓦を保護する高炉の操業方法。』
この高炉の操業方法において、ＴｉＯ２装入原単位が１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔの範囲内であれば、高炉操業に支障をきたすことなく炉底煉瓦を保護することができる。
【００２３】
高温荷重軟化特性値が異なる塊状鉱石を別バッチで装入することとすれば、通気性の悪化を緩和することができる。
【００２４】
高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することとすれば、通気性の悪化を改善することができる。
【００２５】
前記の「塊状鉱石」は、実質的に塊状の鉱石という意味で、後述するように、多少の粉が含まれていてもよい。
【００２６】
また、「高温荷重軟化特性値」とは、鉱石をあらかじめ決められた荷重、還元ガス流量および昇温速度の下に加熱したときの圧力の変化から求められる値で、高炉の炉下部における通気抵抗を示す指標（Ｓ値と称される）である。
【００２７】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明の高炉の操業方法について、詳細に説明する。なお、ＴｉＯ２の含有量、溶銑中のＴｉの含有量等についての「％」は「質量％」を意味する。
【００２８】
本発明の高炉の操業方法は、上記のように、ＴｉＯ２を２５％以上含有する塊状鉱石を炉頂から装入し、炉底煉瓦を保護する操業方法である。
【００２９】
ＴｉＯ２源として塊状鉱石を用いるのは、砂鉄等の粉状物をＴｉＯ２源とすると、先に述べたように、高炉に直接装入することができず、前記の砂鉄を焼結原料に配合して高ＴｉＯ２焼結鉱として装入すると、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状の悪化に加えて、高炉装入ＴｉＯ２レベルを変更する際の時間的な遅れが避けられず、早期にＴｉＯ２含有原料を装入して高炉炉底の保護を効率よく行うことができないからである。
【００３０】
ＴｉＯ２源を炉頂から装入するのは、例えば、前掲の特許文献４および特許文献５に記載されるように、粉状のＴｉＯ２源を炉底の損耗部位に近い羽口から吹き込むのでは、羽口が設けられている特定方位にしかＴｉＯ２源の吹き込みを行えず、また、吹込み設備が新たに必要となるからである。
【００３１】
塊状鉱石のＴｉＯ２含有量を２５％以上とするのは、この含有量範囲の下限値を境としてスリップ回数が著しく減少するからである。
【００３２】
表１に、ＴｉＯ２含有量が２０〜３５％の範囲で異なる塊状鉱石を使用し、ＴｉＯ２装入原単位で２５ｋｇ／銑鉄ｔを装入したときのスラグ比およびスリップ回数の調査結果を示す。なお、スリップ回数は、所定期間中における発生回数の平均値である。また、評価の欄の〇印は、スリップの発生頻度が極めて少なく良好であることを、△印はスリップが稀に生じるが良好であることを、×印は発生頻度が多く不良であることを表す。
【００３３】
【表１】
2004346337.tif 000002
【００３４】
表１の結果から明らかなように、ＴｉＯ２含有量が２５％以上の塊状鉱石を使用すれば、スリップ回数が著しく減少する。なお、ＴｉＯ２含有量は高い方が望ましく、その上限は、鉱石の種類、銘柄等に応じて自ずと定まるので、特に規定しない。
【００３５】
この本発明の方法で使用する塊状鉱石は、先に述べたように、実質的に塊状の鉱石であって、搬送その他のハンドリング中に発生する粉や、整粒工程で含まれてくる粉など、高炉の操業を阻害しない程度の多少の粉が含まれていてもよい。具体例により説明すると、例えば、ＴｉＯ２含有鉱石をヤードから高炉へ搬送する前に５ｍｍ篩いでふるい分け、篩い下（−５ｍｍ）が３％を超えないものを塊状鉱石として使用すればよい。また、別の管理基準を設けて、−１０ｍｍが４０質量％未満であれば塊状鉱石として使用することとしてもよい。
【００３６】
表２に、代表的なＴｉＯ２含有鉱石の化学成分と粒度分布を示す。なお、粒度分布の欄の「＋４０ｍｍ」は、４０ｍｍ篩いでふるい分けたときの篩い上を表す。これらの鉱石（銘柄ａおよび銘柄ｂ）はいずれも−１０ｍｍが４０％未満であり、本発明の操業方法で使用できる塊状鉱石である。
【００３７】
【表２】
2004346337.tif 000003
【００３８】
本発明の高炉の操業方法は、このように、所定範囲のＴｉＯ２を含有する塊状鉱石を炉頂から装入し、炉底煉瓦を保護する操業方法である。この操業方法によれば、高炉炉底の特定の範囲に限定されないどの部位における温度の上昇に対しても対応することができ、焼結原料に砂鉄を高配合する必要がないので、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状悪化を生じさせることもない。
【００３９】
また、高炉の鉱石槽にあらかじめＴｉＯ２含有鉱石を貯蔵しておけば、必要な時に直ちに高炉の炉頂から装入することができるので、高ＴｉＯ２焼結鉱を使用する場合に比べて、６〜１０時間も早くＴｉＯ２含有原料の高炉への装入を行い、炉底保護のための処置を実施することができる。ＴｉＯ２の装入が必要と判断した時点から対策実施のアクションが早いほど、炉底温度の上昇抑制に効果があり、必要時にすぐに高炉の炉頂から装入できる本発明の高炉の操業方法は、実効性の大きい優れた方法である。
【００４０】
本発明の操業方法において、ＴｉＯ２装入原単位が１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔであれば、高炉操業に支障をきたすことなく炉底煉瓦を保護することができる。
【００４１】
炉底煉瓦の損傷の抑制には、溶銑中のＴｉ含有量が高いほどよいが、０．３０％を超えると、溶銑の粘度が上がりすぎて高炉操業に支障をきたす。そのため、通常、溶銑中のＴｉ含有量の上限は０．３０％、ＴｉＯ２装入原単位では１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔとするのが望ましい。ＴｉＯ２装入原単位を上げていくと、スラグの生成量が多くなり、通気性、排滓性が悪化し、炉況が大幅に悪化するからである。一方、前記原単位が１０ｋｇ／銑鉄ｔ未満であれば炉底煉瓦の保護に対して十分な効果が得られにくい。
【００４２】
本発明の操業方法において、高温荷重軟化特性値が異なる塊状鉱石を別バッチで装入することとすれば、通気性の悪化を緩和することがでる。
【００４３】
近年、ＴｉＯ２含有鉱石の入手ソースの分散化等を図るために、２種類以上のＴｉＯ２含有鉱石を使用する場合がある。この場合、例えば、２種類の鉱石を混合して使用する際、鉱石の種類によってはそれらの高温荷重軟化特性値（Ｓ値）が異なる場合がある。高温荷重軟化特性値とは、先に述べたように、高炉下部における通気抵抗を示す指標で、鉱石を、あらかじめ高炉内の状況を模して決められた荷重および還元ガス流量の下に、所定の昇温速度で加熱し、鉱石が溶融する過程での圧力損失と前記加熱温度との関係に基づいて求められる。
【００４４】
図１は、前記の圧損と加熱温度の関係の一例を模式的に示す図である。図中に斜線を施した部分の面積が高温荷重軟化特性値（Ｓ値）を表すが、この面積が大きいほど、高炉の炉下部における通気性がよくないと判断される。
【００４５】
高温荷重軟化特性が異なる２種類のＴｉＯ２含有鉱石を使用する場合、それらをそのまま混合して使用してもかまわないが、前記鉱石のバッチを２バッチ以上に分けて高温荷重軟化特性の異なる鉱石をそれぞれ別のバッチで装入すれば、通気性への悪影響を緩和することができる。
【００４６】
これは、前記２種類の鉱石を混合して使用した場合は、融着帯レベルでの高炉の円周方向および半径方向での溶け落ち方が不均一になるため、部分的荷下がり不順や通気性の悪化を招きやすいが、高温荷重軟化特性の悪い鉱石を、例えば、２バッチ目で炉壁部に広く、薄く装入すれば、炉下部（特に、融着帯部）での前記特性の悪い鉱石の層厚が薄くなるので、通気性の悪化を緩和できることによるものと推察される。
【００４７】
本発明の操業方法において、高温荷重軟化特性が異なる２種類以上のＴｉＯ２含有鉱石を使用する場合、前記特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することとすれば、後述する実施例に示すように、通気性の悪化を改善することができる。
【００４８】
【実施例】
内容積が５０５０ｍ３の高炉で本発明の操業方法を実施し、その効果を調査、確認した。
【００４９】
（１）  ＴｉＯ２含有量が２５％または３５％の鉱石を、ＴｉＯ２装入原単位を２５ｋｇ／銑鉄ｔとしてそれぞれ別に高炉に装入したときのスラグ比および溶銑中のＴｉ含有量を調査した。結果を表３に示す。
【００５０】
【表３】
2004346337.tif 000004
【００５１】
溶銑中のＴｉ含有量はいずれも０．３０％で、支障なく操業を続けることができた。スラグ比は、ＴｉＯ２含有量が２５％の鉱石を使用した場合で、３２４ｋｇ／銑鉄ｔで、ＴｉＯ２含有鉱石を使用していない「ベース」の２８１ｋｇ／銑鉄ｔに比べてスラグ生成量がかなり多くなった。この結果からみて、ＴｉＯ２装入原単位の上限は、２５ｋｇ／銑鉄ｔとするのが望ましい。
【００５２】
（２）  高温荷重軟化特性が異なる２種類のＴｉＯ２含有鉱石（鉱石Ａおよび鉱石Ｂ）を使用した場合の高炉の通気性に及ぼす影響を調査した。使用した鉱石の高温荷重軟化特性値（Ｓ値）を表４に、調査結果を表５に示す。表５において、通気性に及ぼす影響は、高温通気性の良否を示す指標であるＫ値（通気抵抗指数）で評価した。
【００５３】
【表４】
2004346337.tif 000005
【００５４】
【表５】
2004346337.tif 000006
【００５５】
表４および表５の結果から明らかなように、前記２種類の鉱石を混合して使用した場合、「ベース」に比べてＫ値が高く、通気性が悪化したが、２バッチに分けて炉壁部に装入することにより通気性の悪化が緩和された。さらに、高温軟化特性が劣る鉱石Ａを炉壁部に装入した場合の方が緩和の程度が大きかった。
【００５６】
（３）  本発明の操業方法を実施した場合（本発明例）と、高ＴｉＯ２焼結鉱を使用して操業した場合（比較例）におけるＴｉＯ２装入の効果の発現、ならびに、焼結生産性、焼結鉱の被還元性および高炉における還元材比等を調査した。
【００５７】
図２に、本発明の操業方法を実施した場合と高ＴｉＯ２焼結鉱を使用して操業した場合におけるＴｉＯ２装入の効果についての調査結果を示す。
【００５８】
図２に示したように、高ＴｉＯ２焼結鉱を使用した場合は、ＴｉＯ２の装入が必要と判断し、直ちに焼結鉱のＴｉＯ２含有量を高めるための原料配合変更の処置（アクション）を行ってから高ＴｉＯ２焼結鉱が高炉貯鉱槽へ到達するまでに４時間を要し、続いて高炉原料の配合調整が行われＴｉＯ２含有原料が高炉炉頂に到達して炉内に装入されるまでに、さらに４時間（合計で８時間）を要した。前記装入されたＴｉＯ２が還元されて高炉炉底に到達するまでの時間を、ここでは８時間として、ＴｉＯ２の装入が必要と判断し、そのアクションをとってからＴｉＯ２源が高炉炉底に到達するまでの時間は１６時間となる。なお、高ＴｉＯ２焼結鉱によるＴｉＯ２装入原単位は２０ｋｇ／銑鉄ｔとし、図には溶銑中のＴｉ含有量とＴｉＯ２装入量（ｋｇ／銑鉄ｔ）との関係を示した。
【００５９】
炉底温度（基準炉底温度に対する上昇幅ΔＴで表示）は上昇を続け、５４〜５５℃に達した後、その温度で推移した。図中に示した破線（４４℃付近）はＴｉＯ２の装入が必要と判断した時点における温度を表す（次に述べる本発明例においても同じ）。したがって、炉底温度は、ＴｉＯ２装入が必要と判断してから１０℃程度上昇したことになる。
【００６０】
これに対し、本発明の操業方法を実施した場合は、あらかじめ高炉の鉱石槽に貯蔵しておいた高ＴｉＯ２鉱石を、ＴｉＯ２装入が必要と判断した時点で直ちに炉内に装入したので、所要時間を高ＴｉＯ２焼結鉱を使用した場合に比べて８時間短縮することができた。前記装入されたＴｉＯ２が還元されて高炉炉底に到達するまでの時間を、前記と同様に８時間として、ＴｉＯ２の装入が必要と判断してからＴｉＯ２源が高炉炉底に到達するまでの時間は８時間となる。なお、ＴｉＯ２含有鉱石によるＴｉＯ２装入原単位は、前記比較例の場合と同様に２０ｋｇ／銑鉄ｔとした。
【００６１】
炉底温度（基準炉底温度に対する上昇幅ΔＴで表示）は上昇を続けて最終的に５１〜５２℃で推移した。図中に示した破線（４６℃付近）との差は５〜６℃で、前記の高ＴｉＯ２焼結鉱を使用した場合に比べて小さかった。これは、ＴｉＯ２の装入が必要と判断した後早期にその対策を実施できたことによるものである。
【００６２】
表６に、焼結生産性、焼結鉱の被還元性および高炉における還元材比等の調査結果を示す。「ベース」は高ＴｉＯ２焼結鉱やＴｉＯ２含有鉱石を使用していない場合である。
【００６３】
【表６】
2004346337.tif 000007
【００６４】
表６に示した結果から、焼結鉱のＴｉＯ２含有量を０．２％程度上昇させた場合、焼結生産量が約６００Ｔ／ｄ低下した。また、焼結鉱の被還元性の悪化等により、高炉でも、本発明の操業方法を実施した場合に比べて還元材比の悪化の程度が大きかった。
【００６５】
【発明の効果】
本発明の高炉の操業方法によれば、高炉炉底のどの部位における温度の上昇に対しても対応することができる。また、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状悪化を生じさせずに、ＴｉＯ２の装入が必要と判断した後早期にＴｉＯ２含有原料を装入し、高炉炉底の保護を効率よく行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、高温荷重軟化特性値（Ｓ値）を求める際の圧損と加熱温度の関係の一例を模式的に示す図である。
【図２】本発明の操業方法を実施した場合と高ＴｉＯ２焼結鉱を使用した操業を実施した場合におけるＴｉＯ２の装入の効果を示す図である。
【図１】
2004346337.tif 000008
【図２】
2004346337.tif 000009