(57)【要約】【課題】チャージポンプ回路の出力電圧Ｖｏｕｔに、ダイオードＤ１，Ｄ２の順方向電圧ＶＦの影響が現れるという問題があった。【解決手段】チャージポンプ回路は、電圧源２２と、昇圧用キャパシタＣ１と、保持用キャパシタＣ２と、電圧源２２によって充電されたキャパシタＣ１，Ｃ２の放電電流の逆流を防止するとともにチャージポンプ回路の出力電圧Ｖｏｕｔを順方向電圧ＶＦ分だけ減少させるように設けられたダイオードＤ１，Ｄ２を備えている。この回路は、キャパシタＣ１，Ｃ２への充電作用を利用して電圧源２２の出力電圧ＶＳよりも大きな電圧値Ｖｏｕｔを出力する。この回路はまた、電圧源２２の出力電圧ＶＳを順方向電圧ＶＦ分だけ増加させるように設けられた補正用ダイオードＤＸを備えている。【選択図】　図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
電圧源と、キャパシタと、電圧源によって充電されたキャパシタの放電電流の逆流を防止するとともにチャージポンプ回路の出力電圧の絶対値を順方向電圧分だけ減少させるように設けられた第１逆流防止手段を備え、キャパシタへの充電作用を利用して電圧源の出力電圧の絶対値よりも大きな電圧値又は電圧源の出力電圧と反対符号の電圧値を出力するチャージポンプ回路であって、電圧源の出力電圧の絶対値を順方向電圧分だけ増加させるように設けられた第２逆流防止手段を備えたことを特徴とするチャージポンプ回路。
【請求項２】
第２逆流防止手段は、順方向電圧の大きさ及び順方向電圧の温度依存性が第１逆流防止手段とほぼ等しいこと特徴とする請求項１に記載のチャージポンプ回路。
【請求項３】
電圧源の出力電圧の検出部を有するとともにその検出部に現れる電圧値に基づいて電圧源の出力電圧を制御する電圧源出力の制御手段をさらに備え、
前記検出部と電圧源の出力部の間に第２逆流防止手段が設けられていることを特徴とする請求項１又は２に記載のチャージポンプ回路。
【請求項４】
チャージポンプ回路の出力電圧が、電圧源の出力電圧のほぼ±Ｋ倍（Ｋは１以上の整数、但しＫ＝１のときは＋１倍の場合を除く）となるように構成され、
第１逆流防止手段の個数が、第２逆流防止手段の個数×Ｋ個であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のチャージポンプ回路。
【請求項５】
Ｎ段（Ｎは１以上の整数）で昇圧する構成であって、
前記キャパシタとして、各段毎に第１キャパシタを有するとともに少なくとも最終段に第２キャパシタを有し、
所定電位部と１段目の第１キャパシタの一方の電極は、少なくとも１個の第１逆流防止手段を介して接続され、
隣合うキャパシタの一方の電極同士は、少なくとも１個の第１逆流防止手段を介して接続され、
第１キャパシタの他方の電極の電位は、電圧源の出力電圧又はこれと異なる所定電位に切換えられ、
第２キャパシタの他方の電極の電位は、所定電位とされ、
第２逆流防止手段は、２個以下設けられていることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のチャージポンプ回路。
【請求項６】
前記キャパシタとして、各段毎に第２キャパシタを有し、
第１逆流防止手段は、Ｎ×２＋２個設けられ、
第２逆流防止手段は、２個設けられていることを特徴とする請求項５に記載のチャージポンプ回路。
【請求項７】
Ｎ段（Ｎは２以上の整数）で反転昇圧する構成であって、
前記キャパシタとして、最終段のみに第２キャパシタを有し、
奇数段目の第１キャパシタの他方の電極の電位は、第１状態では電圧源の出力電圧となり、第２状態では電圧源の出力電圧と異なる所定電位となり、
偶数段目の第１キャパシタの他方の電極の電位は、第１状態では電圧源の出力電圧と異なる所定電位となり、第２状態では電圧源の出力電圧となり、
第１逆流防止手段は、（Ｎ＋１）×２−２個設けられ、
第２逆流防止手段は、２個設けられていることを特徴とする請求項５に記載のチャージポンプ回路。
【請求項８】
Ｎ段（Ｎは２以上の整数）で昇圧する構成であって、
奇数段目のキャパシタの一方の電極の電位は、第１状態では電圧源の出力電圧となり、第２状態では電圧源の出力電圧と異なる所定電位となり、
偶数段目のキャパシタの一方の電極の電位は、第１状態では電圧源の出力電圧と異なる所定電位となり、第２状態では電圧源の出力電圧となることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載のチャージポンプ回路。
【請求項９】
フライングキャパシタを備え、
第３状態では、フライングキャパシタの一方の電極が電圧源の出力部に接続されるとともにフライングキャパシタの他方の電極が所定電位とされ、
第４状態では、フライングキャパシタの一方の電極が所定電位とされるように構成されていることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載のチャージポンプ回路。
【請求項１０】
電圧源と、キャパシタと、電圧源からキャパシタへの充電作用を利用して電圧源の出力電圧の絶対値よりも大きな電圧値又は電圧源の出力電圧と反対符号の電圧値を出力するチャージポンプ回路であって、
チャージポンプ回路の出力電圧を検出し、その検出値に基づいて電圧源の出力電圧値を制御することでチャージポンプ回路の出力電圧を制御する回路出力の制御手段を備えたことを特徴とするチャージポンプ回路。
【請求項１１】
電圧源出力の制御手段をさらに備え、
その電圧源出力の制御手段は、電圧源の出力電圧の検出部を有するとともに、その検出部に現れる電圧値を基準値に戻そうとする作用によって電圧源の出力電圧を制御するように構成され、
前記回路出力の制御手段は、チャージポンプ回路の出力電圧を検出し、その検出値に基づいて電圧源の出力電圧の検出部に現れる電圧値を変化させ、その検出部に現れる電圧値を基準値に戻そうとする電圧源出力の制御手段の作用を利用して電圧源の出力電圧を制御することを特徴とする請求項１０に記載のチャージポンプ回路。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、チャージポンプ回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】図３５に示すチャージポンプ回路では、発振器のクロックφがハイ（インバータ１３０の出力電圧がゼロ）のとき、昇圧用キャパシタＣ１の上側電極の電位Ｖ１は、電圧源１２２の出力電圧ＶＳから逆流防止用ダイオードＤ１の順方向電圧ＶＦを引いた値Ｖ１Ｌｏｗ＝ＶＳ−ＶＦとなる（図３６参照）。
クロックφがロー（インバータ１３０の出力電圧がＶＳ）になると、昇圧用キャパシタＣ１の上側電極の電位Ｖ１は、Ｖ１ＬＯＷからＶＳだけ持ち上げられる。
即ち、Ｖ１Ｈｉｇｈ＝Ｖ１Ｌｏｗ＋ＶＳ＝（ＶＳ−ＶＦ）＋ＶＳ＝２ＶＳ−ＶＦとなる（図３６参照）。この結果、チャージポンプ回路の出力電圧Ｖｏｕｔ（保持用キャパシタＣ２の上側電極の電位）は最終的に、Ｖ１ＨｉｇｈからダイオードＤ２の順方向電圧ＶＦを引いた値、即ちＶ１Ｈｉｇｈ−ＶＦ＝（２ＶＳ−ＶＦ）−ＶＦ＝２ＶＳ−２ＶＦとなる（図３６参照）。このチャージポンプ回路に関連する構造は、特許文献１に開示されている。
【０００３】
【特許文献１】
特許第３２４２２９５号公報（第３図）
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】図３５の逆流防止用ダイオードＤ１，Ｄ２に例示される逆流防止手段を備えた従来のチャージポンプ回路では、その回路の出力電圧Ｖｏｕｔに、上記したように逆流防止手段の順方向電圧ＶＦの影響（上記の例では、−２ＶＦ）が現れるという問題があった。
より詳細には、逆流防止手段の順方向電圧ＶＦ分だけ、チャージポンプ回路の出力電圧Ｖｏｕｔの絶対値が低下するという問題があった。また、逆流防止手段の順方向電圧ＶＦは一般に温度依存性を有し、温度に応じて変化するため、順方向電圧ＶＦの影響が出力電圧Ｖｏｕｔに現れると、出力電圧Ｖｏｕｔが温度によって変動することになる。よって、温度が変化する環境において、出力電圧Ｖｏｕｔを所望の値に高精度に維持するのが困難という問題があった。
これらの問題は、設けられる逆流防止手段の個数が増える程、その個数分の順方向電圧ＶＦの影響が出力電圧Ｖｏｕｔに現れるため、大きな問題となる。
【０００５】
また、図３５に例示されるようなチャージポンプ回路では、その出力電圧Ｖｏｕｔの出力部１３３から負荷に流れる負荷電流の影響によって、出力電圧Ｖｏｕｔが変動するため、出力電圧Ｖｏｕｔを所望の値に高精度に維持するのが困難という問題があった。
【０００６】
本発明は、上述した問題に鑑みてなされたものであり、より有用性の高いチャージポンプ回路を実現することを目的とする。
より具体的には、本発明は、チャージポンプ回路の出力電圧に逆流防止手段の順方向電圧の影響が現れるのを抑制することを目的とする。また、本発明は、負荷電流の影響による出力電圧の変動を抑制し、出力電圧を所望の値に高精度に維持することを他の目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段及び作用と効果】本発明を具現化した第１の態様のチャージポンプ回路は、電圧源と、キャパシタと、電圧源によって充電されたキャパシタの放電電流の逆流を防止するとともにチャージポンプ回路の出力電圧の絶対値を順方向電圧分だけ減少させるように設けられた第１逆流防止手段を備え、キャパシタへの充電作用を利用して電圧源の出力電圧の絶対値よりも大きな電圧値又は電圧源の出力電圧と反対符号の電圧値を出力するチャージポンプ回路である。そして、このチャージポンプ回路は、電圧源の出力電圧の絶対値を順方向電圧分だけ増加させるように設けられた第２逆流防止手段を備えている（請求項１）。
【０００８】
このチャージポンプ回路は、電圧源の出力電圧の絶対値を順方向電圧分だけ増加させるように設けられた第２逆流防止手段を備えているので、その順方向電圧によって、チャージポンプ回路の出力電圧の絶対値を減少させる第１逆流防止手段の順方向電圧を打ち消すようにすることができる。
よって、このチャージポンプ回路によると、第１逆流防止手段の順方向電圧の影響がチャージポンプ回路の出力電圧に現れることを抑制できる。
このため、第１逆流防止手段の順方向電圧分だけ、チャージポンプ回路の出力電圧の絶対値が減少することを回避できる。また、温度が変化する環境においても、チャージポンプ回路の出力電圧を所望の値に高精度に維持し得る。
【０００９】
また、第２逆流防止手段は、電圧源の出力電圧の絶対値を順方向電圧分だけ増加させるように設けられているので、例えば、チャージポンプ回路の出力電圧が電圧源の出力電圧の絶対値のほぼ複数倍となるように構成されている場合等は、複数の第１逆流防止手段の順方向電圧の各々を、第１逆流防止手段よりも少ない個数の第２逆流防止手段の順方向電圧によって打ち消すことも可能である。
以上のように本発明によると、より有用性の高いチャージポンプ回路を実現し得る。
【００１０】
請求項１の回路において、第２逆流防止手段は、順方向電圧の大きさ及び順方向電圧の温度依存性が第１逆流防止手段とほぼ等しいことが好ましい（請求項２）。
この態様によると、チャージポンプ回路の出力電圧に現れ得る第１逆流防止手段の順方向電圧の影響を、第２逆流防止手段の順方向電圧によってより十分に打ち消すことができる。
【００１１】
請求項１又は２の回路においては、電圧源の出力電圧の検出部を有するとともにその検出部に現れる電圧値に基づいて電圧源の出力電圧を制御する電圧源出力の制御手段をさらに備え、前記検出部と電圧源の出力部の間に第２逆流防止手段が設けられていることが好ましい（請求項３）。
この態様によると、電圧源の出力電圧の変動が抑制でき、ひいてはチャージポンプ回路の出力電圧の変動を抑制できる。
【００１２】
請求項１〜３のいずれかに回路においては、チャージポンプ回路の出力電圧が、電圧源の出力電圧のほぼ±Ｋ倍（Ｋは１以上の整数、但しＫ＝１のときは＋１倍の場合を除く）となるように構成され、第１逆流防止手段の個数が、第２逆流防止手段の個数×Ｋ個であることが好ましい（請求項４）。
この態様によると、各々の第１逆流防止手段の順方向電圧を第２逆流防止手段の順方向電圧によって打ち消すことができる。
【００１３】
請求項１〜４のいずれかの回路は、以下の構成を有することが好ましい。Ｎ段（Ｎは１以上の整数）で昇圧する構成である。前記キャパシタとして、各段毎に第１キャパシタを有するとともに少なくとも最終段に第２キャパシタを有する。
所定電位部と１段目の第１キャパシタの一方の電極は、少なくとも１個の第１逆流防止手段を介して接続されている。隣合うキャパシタの一方の電極同士は、少なくとも１個の第１逆流防止手段を介して接続されている。第１キャパシタの他方の電極の電位は、電圧源の出力電圧又はこれと異なる所定電位に切換えられる。第２キャパシタの他方の電極の電位は、所定電位とされている。第２逆流防止手段は、２個以下設けられている（請求項５）。
請求項５の回路は、前記キャパシタとして、各段毎に第２キャパシタを有し、第１逆流防止手段は、Ｎ×２＋２個設けられ、第２逆流防止手段は、２個設けられている態様であってもよい（請求項６）。
あるいは、請求項５の回路は、以下の態様であってもよい。Ｎ段（Ｎは２以上の整数）で反転昇圧する構成である。前記キャパシタとして、最終段のみに第２キャパシタを有する。奇数段目の第１キャパシタの他方の電極の電位は、第１状態では電圧源の出力電圧となり、第２状態では電圧源の出力電圧と異なる所定電位となる。偶数段目の第１キャパシタの他方の電極の電位は、第１状態では電圧源の出力電圧と異なる所定電位となり、第２状態では電圧源の出力電圧となる。
第１逆流防止手段は、（Ｎ＋１）×２−２個設けられている。第２逆流防止手段は、２個設けられている（請求項７）。
【００１４】
これらの態様によると、第２逆流防止手段を２個以下という少ない個数にしながら、各々の第１逆流防止手段の順方向電圧の影響を第２逆流防止手段の順方向電圧によって抑制できる。
ここで、第１キャパシタあるいは第２キャパシタは、物理的に複数に分離していてもよい。複数に分離している場合は、これらを合成したものを第１キャパシタあるいは第２キャパシタとする。また、本明細書では、複数の箇所で「所定電位」という用語を用いるが、各々の「所定電位」の大きさは異なっていてもよいのは勿論である。
【００１５】
請求項１〜６のいずれかの回路は、Ｎ段（Ｎは２以上の整数）で昇圧する構成であって、奇数段目のキャパシタの一方の電極の電位は、第１状態では電圧源の出力電圧となり、第２状態では電圧源の出力電圧と異なる所定電位となり、偶数段目のキャパシタの一方の電極の電位は、第１状態では電圧源の出力電圧と異なる所定電位となり、第２状態では電圧源の出力電圧となることが好ましい（請求項８）。
この態様によると、最終段に保持用キャパシタを設ければ、各段毎に保持用キャパシタを設けなくても電圧源の出力電圧を良好に昇圧し得る。
【００１６】
請求項１〜８のいずれかの回路は、フライングキャパシタを備え、第３状態では、フライングキャパシタの一方の電極が電圧源の出力部に接続されるとともにフライングキャパシタの他方の電極が所定電位とされ、第４状態では、フライングキャパシタの一方の電極が所定電位とされるように構成されていることが好ましい（請求項９）。
この態様によると、第３状態の後、第４状態に切換えることで、フライングキャパシタの他方の電極側に、電圧源の出力電圧を反転させた反転電位が現れるようにすることができる。よって、電圧源の出力電圧を反転昇圧する構成を比較的容易に実現し得る
【００１７】
本発明を具現化した第２の態様のチャージポンプ回路は、電圧源と、キャパシタと、電圧源からキャパシタへの充電作用を利用して電圧源の出力電圧の絶対値よりも大きな電圧値又は電圧源の出力電圧と反対符号の電圧値を出力するチャージポンプ回路である。このチャージポンプ回路は、その出力電圧を検出し、その検出値に基づいて電圧源の出力電圧値を制御することでチャージポンプ回路の出力電圧を制御する回路出力の制御手段を備えている（請求項１０）。
このチャージポンプ回路は、上記のような回路出力の制御手段を備えているので、負荷電流の影響による出力電圧の変動を抑制できる。言い換えると、ロードレギュレーションを改善できる。このため、負荷電流が流れても、チャージポンプ回路の出力電圧を所望の値に高精度に維持し得る。
このように本発明によると、より有用性の高いチャージポンプ回路を実現し得る。
【００１８】
請求項１０の回路においては、電圧源出力の制御手段をさらに備え、その電圧源出力の制御手段が、電圧源の出力電圧の検出部を有するとともに、その検出部に現れる電圧値を基準値に戻そうとする作用によって電圧源の出力電圧を制御するように構成されていることが好ましい。そして、前記回路出力の制御手段は、チャージポンプ回路の出力電圧を検出し、その検出値に基づいて電圧源の出力電圧の検出部に現れる電圧値を変化させ、その検出部に現れる電圧値を基準値に戻そうとする電圧源出力の制御手段の作用を利用して電圧源の出力電圧を制御することが好ましい（請求項１１）。
この態様によると、チャージポンプ回路の出力電圧の変動をより効率的な構成で抑制できる。
【００１９】
請求項１１の回路において、より具体的な態様としては、電圧源の出力電圧の検出部は、電圧源の出力部に接続された２つの直列抵抗の間の直列接続部に設けられ、前記回路出力の制御手段が、検出したチャージポンプ回路の出力電圧値に基づいた電流を前記２つの直列抵抗の一方に流すことによって電圧源の出力電圧の検出部に現れる電圧値を変化させる態様が挙げられる。
【００２０】
【発明の実施の形態】
（第１実施例）　図１に示す第１実施例のチャージポンプ回路は、電圧源２２と、昇圧用キャパシタ（第１キャパシタの一例）Ｃ１と、保持用キャパシタ（第２キャパシタの一例）Ｃ２と、逆流防止用ダイオード（第１逆流防止手段の一例）Ｄ１，Ｄ２と、発振器（クロックφが示されている）と、インバータ３０を備えている。この回路は昇圧用キャパシタＣ１と保持用キャパシタＣ２の１段で昇圧する構成である。他の実施例も含めた本発明の実施例のチャージポンプ回路は、例えば携帯機器等の電源デバイスとして幅広く利用できる。
【００２１】
電圧源２２は、差動増幅器２６を有する。差動増幅器２６は、正相入力端子が基準電圧発生回路２４の出力部に接続され、逆相入力端子が抵抗Ｒ１とＲ２の接続点に接続されている。
電圧源２２の出力部２７（差動増幅器２６の出力部）と抵抗Ｒ２の上端は、補正用ダイオード（第２逆流防止手段の一例）ＤＸを介して接続されている。補正用ダイオードＤＸは、逆流防止用ダイオードＤ１，Ｄ２と同じ構成であり、同じ製造条件で製造されたものである。よって、補正用ダイオードＤＸは、順方向電圧の大きさ及び順方向電圧の温度依存性が逆流防止用ダイオードＤ１，Ｄ２とほぼ等しい。補正用ダイオードＤＸは、アノードが電圧源２２の出力部２７に、カソードが抵抗Ｒ２の上端に接続されている。このように、補正用ダイオードＤＸは、電圧源２２の出力電圧ＶＳを順方向電圧ＶＦ分だけ増加させるように設けられている。
【００２２】
電圧源２２の出力部２７はまた、インバータ３０に接続されている。このように電圧源２２は、インバータ３０の電源としても機能している。インバータ３０の入力部には、クロックφが入力される。インバータ３０の出力電圧は、クロックφがハイのときはゼロとなり、ローのときは電圧源２２の出力電圧ＶＳとなる。なお、以下では適宜、電圧源２２の出力電圧ＶＳを「電源電圧ＶＳ」という。
インバータ３０の出力部は、昇圧用キャパシタＣ１の下側電極（他方の電極）に接続されている。本実施例では、インバータ３０と発振器（クロックφ）によって昇圧用キャパシタＣ１の下側電極の電位を電源電圧ＶＳとゼロのいずれかに切換えるようにしている。即ち、インバータ３０と発振器は、電圧切換手段として機能している。但し、電圧切換手段は、キャパシタの電極の電位を電源電圧ＶＳと所定電位のいずれかに切換えるようにすることができればよく、例えば、スイッチやバッファ等によって構成してもよい。
【００２３】
差動増幅器２６と抵抗Ｒ１，Ｒ２によって正相増幅器が構成されている。電圧電圧ＶＳが例えば低下すると、抵抗Ｒ２，Ｒ１を流れる電流が低下する。すると、抵抗Ｒ２とＲ１の接続点の電位Ｖｂが低下しようとする。しかし、差動増幅器２６の正相入力端子の電位（基準電圧Ｖｒｅｆ）と逆相入力端子の電位は等しくなるように作用するから、抵抗Ｒ２とＲ１の接続点の電位Ｖｂの低下を抑制するように、電圧源２２の出力部２７から抵抗Ｒ２，Ｒ１へ向けて流れる電流が上昇する。この結果、抵抗Ｒ２とＲ１の接続点の電位Ｖｂの低下が抑制されるとともに、出力部２７の出力電圧ＶＳの低下も抑制される。このように、差動増幅器２６と抵抗Ｒ１，Ｒ２は、電圧源２２の出力の制御手段を構成する。抵抗Ｒ１，Ｒ２の接続点は、電源電圧ＶＳの検出部となっている。
【００２４】
昇圧用キャパシタＣ１の上側電極は、電圧源２２の出力部２７にダイオードＤ１を介して接続されている。ダイオードＤ１は、アノードが電圧源２２の出力部２７に、カソードが昇圧用キャパシタＣ１の上側電極（一方の電極）に接続されている。ダイオードＤ１は、昇圧用キャパシタＣ１の放電電流が電圧源２２側へ逆流することを防止する役割を果たす。
昇圧用キャパシタＣ１の上側電極はまた、保持用キャパシタＣ２の上側電極（一方の電極）にダイオードＤ２を介して接続されている。ダイオードＤ２は、アノードが昇圧用キャパシタＣ１の上側電極に、カソードが保持用キャパシタＣ２の上側電極に接続されている。ダイオードＤ２は、電圧源２２側（昇圧用キャパシタＣ１側）への逆流を防止する役割を果たす。保持用キャパシタＣ２の上側電極はまた、チャージポンプ回路の出力電圧Ｖｏｕｔの出力部（出力端子）３３に接続されている。保持用キャパシタＣ２の下側電極（他方の電極）は、接地されている。
【００２５】
第１実施例のチャージポンプ回路の動作を図１と図２を参照して説明する。なお実際には、以下に示す動作を繰返して昇圧される。他の実施例も同様である。
電圧源２２の出力電圧ＶＳの元となる設定電圧Ｖａは、Ｖｒｅｆ（１＋Ｒ２／Ｒ１）である。設定電圧ＶａはＲ１，Ｒ２の値を変えることで任意の値に設定できる。この設定電圧ＶａにダイオードＤＸの順方向電圧ＶＦを加算した値が、電源電圧ＶＳとなる。即ち、ＶＳ＝Ｖａ＋ＶＦである。
クロックφがハイ（インバータ３０の出力電圧がゼロ）のとき、昇圧用キャパシタＣ１の上側電極の電位Ｖ１は、電源電圧ＶＳからダイオードＤ１の順方向電圧ＶＦを引いた値Ｖ１Ｌｏｗ＝ＶＳ−ＶＦ＝（Ｖａ＋ＶＦ）−ＶＦ＝Ｖａとなる。
クロックφがロー（インバータ３０の出力電圧がＶＳ）になると、昇圧用キャパシタＣ１の上側電極の電位Ｖ１は、Ｖ１ＬｏｗからＶＳだけ持ち上げられる。
即ち、Ｖ１Ｈｉｇｈ＝Ｖ１Ｌｏｗ＋ＶＳ＝Ｖａ＋ＶＳ＝２Ｖａ＋ＶＦとなる。
この結果、チャージポンプ回路の出力電圧Ｖｏｕｔ（保持用キャパシタＣ２の上側電極の電位）は最終的に、Ｖ１ＨｉｇｈからダイオードＤ２の順方向電圧ＶＦを引いた値、即ちＶｏｕｔ＝Ｖ１Ｈｉｇｈ−ＶＦ＝（２Ｖａ＋ＶＦ）−ＶＦ＝２Ｖａとなる。
【００２６】
このように、第１実施例は、１段で昇圧し、回路の出力電圧Ｖｏｕｔを電源電圧ＶＳ（Ｖａ）のほぼ２倍とするように構成されている。また、逆流防止用ダイオードの個数（２個：Ｄ１，Ｄ２）＝補正用ダイオードの個数（１個：ＤＸ）×２（ＶｏｕｔとＶａの比）の関係が成り立っている。
【００２７】
（第１実施例の第１変形例）　第１実施例のチャージポンプ回路は、図３に示すように、電圧源２２の出力部２７に一端が接続され、他端が接地された補助キャパシタＣＸをさらに備えてもよい。この構成によると、補助キャパシタＣＸに補助電源的な役割を持たせることができるので、電圧源２２の負担を低減できる。
また、昇圧用キャパシタＣ１等に安定的に電圧（電流）を供給できる。
【００２８】
（第１実施例の第２変形例）　第１実施例のチャージポンプ回路は、図４に示すように、差動増幅器２２の出力端子にゲート端子が接続され、電源３４にドレイン端子が接続され、インバータ３０にソース端子が接続されたｎチャネル型のＦＥＴに例示される電流増幅手段をさらに備えてもよい。この構成によると、昇圧用キャパシタＣ１等に供給する電流を増加させることができるので、昇圧動作を良好に行える。
【００２９】
（第１実施例の第３変形例）　第１実施例のチャージポンプ回路は、図５に示すように、差動増幅器２２の出力端子にゲート端子が接続され、電源３４にドレイン端子が接続され、インバータ３０にソース端子が接続されたｐチャネル型のＦＥＴをさらに備えてもよい。この構成によると、電源３４の電圧からソース−ドレイン間の電圧を減じた値以下の範囲で電源電圧ＶＳを設定し得る。よって、電源電圧ＶＳとして、ゲート−ソース間の電圧降下分を考慮しなければならない上記第２変形例に比べて、電源電圧値ＶＳの設定の自由度を広くできる。
【００３０】
（第２実施例）　図６に示す第２実施例のチャージポンプ回路は、２段で昇圧する構成である。この回路は、各段毎に昇圧用キャパシタ（Ｃ１：１段目、Ｃ３：２段目）と保持用キャパシタ（Ｃ２：１段目、Ｃ４：２段目）を有する。
電圧源２２の出力部２７と１段目の昇圧用キャパシタＣ１の上側電極（一方の電極）は、１個のダイオードＤ１を介して接続されている。昇圧用キャパシタＣ１の上側電極と保持用キャパシタＣ２の上側電極は、２個のダイオードＤ２，Ｄ３を介して接続されている。保持用キャパシタＣ２の上側電極と昇圧用キャパシタＣ３の上側電極は、１個のダイオードＤ４を介して接続されている。昇圧用キャパシタＣ３の上側電極と保持用キャパシタＣ４の上側電極は、２個のダイオードＤ５，Ｄ６を介して接続されている。各ダイオードＤ１〜Ｄ６は、電圧源２２側への逆流を防止する向きに設けられている。昇圧用キャパシタＣ１，Ｃ３の下側電極は、インバータ３０の出力部に接続されている。保持用キャパシタＣ２，Ｃ４の下側電極は、接地されている。
電圧源２２の抵抗Ｒ２と出力部２７の間には、電圧電圧ＶＳを順方向電圧２ＶＦ分だけ増加させるように、２個の補正用ダイオードＤＸ１，ＤＸ２が設けられている。
【００３１】
第２実施例のチャージポンプ回路の動作を図６と図７を参照して説明する。第２実施例では、電源電圧ＶＳ＝Ｖａ＋２ＶＦである。
クロックφがハイ（インバータ３０の出力電圧がゼロ）のとき、昇圧用キャパシタＣ１の上側電極の電位Ｖ１Ｃは、Ｖ１ＣＬｏｗ＝ＶＳ−ＶＦ＝（Ｖａ＋２ＶＦ）−ＶＦ＝Ｖａ＋ＶＦとなる。クロックφがロー（インバータ３０の出力電圧がＶＳ）になると、昇圧用キャパシタＣ１の上側電極の電位Ｖ１は、Ｖ１ＣＨｉｇｈ＝Ｖ１ＣＬｏｗ＋ＶＳ＝（Ｖａ＋ＶＦ）＋（Ｖａ＋２ＶＦ）＝２Ｖａ＋３ＶＦとなる。この結果、保持用キャパシタＣ２の上側電極の電位Ｖ１Ｈは、Ｖ１ＣＨｉｇｈ−２ＶＦ＝（２Ｖａ＋３ＶＦ）−２ＶＦ＝２Ｖａ＋ＶＦとなる。
【００３２】
クロックφがハイ（インバータ３０の出力電圧がゼロ）のとき、昇圧用キャパシタＣ３の上側電極の電位Ｖ２Ｃは、Ｖ２ＣＬｏｗ＝Ｖ１Ｈ−ＶＦ＝（２Ｖａ＋ＶＦ）−ＶＦ＝２Ｖａとなる。クロックφがロー（インバータ３０の出力電圧がゼロ）のとき、昇圧用キャパシタＣ３の上側電極の電位Ｖ２Ｃは、Ｖ２ＣＨｉｇｈ＝Ｖ２ＣＬｏｗ＋ＶＳ＝２Ｖａ＋（Ｖａ＋２ＶＦ）＝３Ｖａ＋２ＶＦとなる。
この結果、回路の出力電圧Ｖｏｕｔ（保持用キャパシタＣ４の上側電極の電位）は最終的に、Ｖ２ＣＨｉｇｈ−２ＶＦ＝（３Ｖａ＋２ＶＦ）−２ＶＦ＝３Ｖａとなる。
【００３３】
このように、第２実施例は、２段で昇圧し、回路の出力電圧Ｖｏｕｔを電源電圧ＶＳ（Ｖａ）のほぼ３倍とするように構成されている。また、逆流防止用ダイオードの個数（６個：Ｄ１〜Ｄ６）＝補正用ダイオードの個数（２個：ＤＸ１，ＤＸ２）×３（ＶｏｕｔとＶａの比）の関係が成り立っている。
また、補正用ダイオードの個数が２個であり、かつ、逆流防止用ダイオードの個数（６個）＝昇圧する段数（２段）×２＋２の関係が成り立っている。
【００３４】
（第２実施例の変形例）　第２実施例のチャージポンプ回路は、例えば図８に示すように、電圧源２２の出力部２７と昇圧用キャパシタＣ１の上側電極の間に設けるダイオードを２個（Ｄ１，Ｄ２）とし、昇圧用キャパシタＣ３の上側電極と保持用キャパシタＣ４の上側電極の間に設けるダイオードを１個（Ｄ６）としてもよい。
【００３５】
この回路によっても、第２実施例と同様に、チャージポンプ回路の出力電圧Ｖｏｕｔは３Ｖａとなり、ダイオードＤ１〜Ｄ６の順方向電圧ＶＦの影響を補正用ダイオードＤＸ１，ＤＸ２によってほぼ打消すことができる（図９参照）。
【００３６】
（第３実施例）　図１０に示す第３実施例のチャージポンプ回路は、３段で昇圧する構成である。この回路は、各段毎に昇圧用キャパシタ（Ｃ１：１段目、Ｃ２：２段目、Ｃ３：３段目）を有するとともに、最終段（３段目）に保持用キャパシタＣ４を有する。
電圧源２２の出力部２７と１段目の昇圧用キャパシタＣ１の上側電極は、１個のダイオードＤ１を介して接続されている。隣合うキャパシタ（Ｃ１とＣ２，Ｃ２とＣ３，Ｃ３とＣ４）の上側電極同士はそれぞれ、１個のダイオード（Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４）を介して接続されている。各ダイオードＤ１〜Ｄ４は、電圧源２２側への逆流を防止する向きに設けられている。
奇数段目の昇圧用キャパシタＣ１，Ｃ３の下側電極は、第１インバータ３０の出力部に接続されている。偶数段目の昇圧用キャパシタＣ２の下側電極は、第１インバータ３０の出力電圧の反転電圧を出力する第２インバータ３１の出力部に接続されている。昇圧用キャパシタＣ４の下側電極は、接地されている。
電圧源２２の抵抗Ｒ２と出力部２７の間には、電圧電圧ＶＳを順方向電圧ＶＦ分だけ増加させるように、１個の補正用ダイオードＤＸ１が設けられている。
【００３７】
第３実施例のチャージポンプ回路の動作を図１０と図１１を参照して説明する。第３実施例では、電源電圧ＶＳ＝Ｖａ＋ＶＦである。
クロックφがハイ（第１インバータ３０の出力電圧がゼロ）のとき、昇圧用キャパシタＣ１の上側電極側の電位Ｖ１Ｃは、Ｖ１ＣＬｏｗ＝ＶＳ−ＶＦ＝（Ｖａ＋ＶＦ）−ＶＦ＝Ｖａとなる。クロックφがロー（第１インバータ３０の出力電圧がＶＳ、第２インバータ３１の出力電圧がゼロ）になると、昇圧用キャパシタＣ１の上側電極側の電位Ｖ１Ｃは、Ｖ１ＣＨｉｇｈ＝Ｖ１ＣＬｏｗ＋ＶＳ＝Ｖａ＋（Ｖａ＋ＶＦ）＝２Ｖａ＋ＶＦとなる。この結果、昇圧用キャパシタＣ２の上側電極側の電位Ｖ２Ｃは、Ｖ２ＣＬｏｗ＝Ｖ１ＣＨｉｇｈ−ＶＦ＝（２Ｖａ＋ＶＦ）−ＶＦ＝２Ｖａとなる。
【００３８】
クロックφがハイ（第１インバータ３０の出力電圧がゼロ、第２インバータ３１の出力電圧がＶＳ）になると、昇圧用キャパシタＣ２の上側電極側の電位Ｖ２Ｃは、Ｖ２ＣＨｉｇｈ＝Ｖ２ＣＬｏｗ＋ＶＳ＝２Ｖａ＋（Ｖａ＋ＶＦ）＝３Ｖａ＋ＶＦとなる。この結果、昇圧用キャパシタＣ３の上側電極側の電位Ｖ３Ｃは、Ｖ３ＣＬｏｗ＝Ｖ２ＣＨｉｇｈ−ＶＦ＝（３Ｖａ＋ＶＦ）−ＶＦ＝３Ｖａとなる。
クロックφがロー（第１インバータ３０の出力電圧がＶＳ、第２インバータ３１の出力電圧がゼロ）になると、昇圧用キャパシタＣ３の上側電極側の電位Ｖ３Ｃは、Ｖ３ＣＨｉｇｈ＝Ｖ３ＣＬｏｗ＋ＶＳ＝３Ｖａ＋（Ｖａ＋ＶＦ）＝４Ｖａ＋ＶＦとなる。この結果、回路の出力電圧Ｖｏｕｔ（保持用キャパシタＣ４の上側電極側の電位）は最終的に、Ｖ３ＣＨｉｇｈ−ＶＦ＝（４Ｖａ＋ＶＦ）−ＶＦ＝４Ｖａとなる。
【００３９】
このように、第３実施例は、３段で昇圧し、回路の出力電圧Ｖｏｕｔを電源電圧ＶＳ（Ｖａ）のほぼ４倍とするように構成されている。また、逆流防止用ダイオードの個数（４個：Ｄ１〜Ｄ４）＝補正用ダイオードの個数（１個：ＤＸ）×４（ＶｏｕｔとＶａの比）の関係が成り立っている。
【００４０】
（第４実施例）　図１２に示す第４実施例のチャージポンプ回路は、２段で反転昇圧する構成である。この回路は、各段毎に昇圧用キャパシタ（Ｃ１：１段目、Ｃ３：２段目）と保持用キャパシタ（Ｃ２：１段目、Ｃ４：２段目）を有する。
接地部位４０と１段目の昇圧用キャパシタＣ１の上側電極は、１個のダイオードＤ１を介して接続されている。隣合うキャパシタ（Ｃ１とＣ２，Ｃ２とＣ３，Ｃ３とＣ４）の上側電極同士はそれぞれ、１個のダイオード（Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４）を介して接続されている。各ダイオードＤ１〜Ｄ４は、回路の出力部３３側への逆流を防止する向きに設けられている。昇圧用キャパシタＣ１，Ｃ３の下側電極は、インバータ３０の出力部に接続されている。保持用キャパシタＣ２，Ｃ４の下側電極は、接地されている。
電圧源２２の抵抗Ｒ２と出力部２７の間には、電圧電圧ＶＳを順方向電圧２ＶＦ分だけ増加させるように、２個の補正用ダイオードＤＸ１，ＤＸ２が設けられている。
【００４１】
第４実施例のチャージポンプ回路の動作を図１２と図１３を参照して説明する。第４実施例では、電源電圧ＶＳ＝Ｖａ＋２ＶＦである。
クロックφがロー（インバータ３０の出力電圧がＶＳ）のとき、昇圧用キャパシタＣ１の上側電極の電位Ｖ１Ｃは、Ｖ１ＣＨｉｇｈ＝Ｖｇ＋ＶＦ＝ＶＦとなる。クロックφがハイ（インバータ３０の出力電圧がゼロ）になると、昇圧用キャパシタＣ１の上側電極の電位Ｖ１Ｃは、Ｖ１ＣＬｏｗ＝Ｖ１ＣＨｉｇｈ−ＶＳ＝ＶＦ−（Ｖａ＋２ＶＦ）＝−Ｖａ−ＶＦとなる。この結果、保持用キャパシタＣ２の上側電極の電位Ｖ１Ｈは、Ｖ１ＣＬｏｗ＋ＶＦ＝（−Ｖａ−ＶＦ）＋ＶＦ＝−Ｖａとなる。
【００４２】
クロックφがロー（インバータ３０の出力電圧がＶＳ）のとき、昇圧用キャパシタＣ３の上側電極の電位Ｖ２Ｃは、Ｖ２ＣＨｉｇｈ＝Ｖ１Ｈ＋ＶＦ＝−Ｖａ＋ＶＦとなる。クロックφがハイ（インバータ３０の出力電圧がゼロ）のとき、昇圧用キャパシタＣ３の上側電極の電位Ｖ２Ｃは、Ｖ２ＣＬｏｗ＝Ｖ２ＣＨｉｇｈ−ＶＳ＝（−Ｖａ＋ＶＦ）−（Ｖａ＋２ＶＦ）＝−２Ｖａ−ＶＦとなる。この結果、回路の出力電圧Ｖｏｕｔ（保持用キャパシタＣ４の上側電極の電位）は最終的に、Ｖ２ＣＬｏｗ＋ＶＦ＝（−２Ｖａ−ＶＦ）＋ＶＦ＝−２Ｖａとなる。
【００４３】
第４実施例は、２段で反転昇圧するが、このうちの１段目は出力電圧ＶＳの反転電圧−ＶＳ（詳細には−Ｖａ）を生成するために用いられる。よって、実質的に昇圧する（電源電圧ＶＳの絶対値よりも大きな値に昇圧する）ために用いられるのは、１段である。このため、回路の出力電圧Ｖｏｕｔは電源電圧ＶＳ（Ｖａ）のほぼ−２倍となる。また、逆流防止用ダイオードの個数（４個：Ｄ１〜Ｄ４）＝補正用ダイオードの個数（２個：ＤＸ１，ＤＸ２）×２（ＶｏｕｔとＶａの比）の関係が成り立っている。
【００４４】
（第５実施例）　図１４に示す第５実施例のチャージポンプ回路は、３段で反転昇圧する構成である。この回路は、各段毎に昇圧用キャパシタ（Ｃ１：１段目、Ｃ２：２段目、Ｃ３：３段目）を有するとともに、最終段（３段目）に保持用キャパシタＣ４を有する。
接地部位４０と１段目の昇圧用キャパシタＣ１の上側電極は、１個のダイオードＤ１を介して接続されている。昇圧用キャパシタＣ１とＣ２の上側電極同士は、２個のダイオードＤ２，Ｄ３を介して接続されている。昇圧用キャパシタＣ２とＣ３の上側電極同士は、１個のダイオードＤ４を介して接続されている。昇圧用キャパシタＣ３の上側電極と保持用キャパシタＣ４の上側電極は、２個のダイオードＤ５，Ｄ６を介して接続されている。各ダイオードＤ１〜Ｄ６は、回路の出力部３３側への逆流を防止する向きに設けられている。
奇数段目（１段目、３段目）の昇圧用キャパシタＣ１，Ｃ３の下側電極は、第１インバータ３０の出力部に接続されている。偶数段目（２段目）の昇圧用キャパシタＣ２の下側電極は、第１インバータ３０の出力電圧の反転電圧を出力する第２インバータ３１の出力部に接続されている。保持用キャパシタＣ４の下側電極は、接地されている。
電圧源２２の抵抗Ｒ２と出力部２７の間には、電圧電圧ＶＳを順方向電圧２ＶＦ分だけ増加させるように、２個の補正用ダイオードＤＸ１，ＤＸ２が設けられている。
【００４５】
第５実施例のチャージポンプ回路の動作を図１４と図１５を参照して説明する。第５実施例では、電源電圧ＶＳ＝Ｖａ＋２ＶＦである。
クロックφがロー（第１インバータ３０の出力電圧がＶＳ）のとき、昇圧用キャパシタＣ１の上側電極の電位Ｖ１Ｃは、Ｖ１ＣＨｉｇｈ＝Ｖｇ＋ＶＦ＝ＶＦとなる。クロックφがハイ（第１インバータ３０の出力電圧がゼロ、第２インバータ３１の出力電圧がＶＳ）になると、昇圧用キャパシタＣ１の上側電極の電位Ｖ１Ｃは、Ｖ１ＣＬｏｗ＝Ｖ１ＣＨｉｇｈ−ＶＳ＝ＶＦ−（Ｖａ＋２ＶＦ）＝−Ｖａ−ＶＦとなる。この結果、昇圧用キャパシタＣ２の上側電極側の電位Ｖ２Ｃは、Ｖ２ＣＨｉｇｈ＝Ｖ１ＣＬｏｗ＋２ＶＦ＝（−Ｖａ−ＶＦ）＋２ＶＦ＝−Ｖａ＋ＶＦとなる。
【００４６】
クロックφがロー（第１インバータ３０の出力電圧がＶＳ、第２インバータ３１の出力電圧がゼロ）のとき、昇圧用キャパシタＣ２の上側電極の電位Ｖ２Ｃは、Ｖ２ＣＬｏｗ＝Ｖ２ＣＨｉｇｈ−ＶＳ＝（−Ｖａ＋ＶＦ）−（Ｖａ＋２ＶＦ）＝−２Ｖａ−ＶＦとなる。この結果、昇圧用キャパシタＣ３の上側電極の電位Ｖ３Ｃは、Ｖ３ＣＨｉｇｈ＝Ｖ２ＣＬｏｗ＋ＶＦ＝（−２Ｖａ−ＶＦ）＋ＶＦ＝−２Ｖａとなる。
クロックφがハイ（第１インバータ３０の出力電圧がゼロ、第２インバータ３１の出力電圧がＶＳ）になると、昇圧用キャパシタＣ３の上側電極の電位Ｖ３Ｃは、Ｖ３ＣＬｏｗ＝Ｖ３ＣＨｉｇｈ−ＶＳ＝−２Ｖａ−（Ｖａ＋２ＶＦ）＝−３Ｖａ−２ＶＦとなる。この結果、回路の出力電圧Ｖｏｕｔ（保持用キャパシタＣ４の上側電極の電位）は最終的に、Ｖ３ＣＬｏｗ＋２ＶＦ＝（−３Ｖａ−２ＶＦ）＋２ＶＦ＝−３Ｖａとなる。
【００４７】
第５実施例は、３段で反転昇圧するが、第４実施例と同様に、実質的に昇圧する（電源電圧ＶＳの絶対値よりも大きな値に昇圧する）ために用いられるのは、２段である。このため、回路の出力電圧Ｖｏｕｔは電源電圧ＶＳ（Ｖａ）のほぼ−３倍となる。また、逆流防止用ダイオードの個数（６個：Ｄ１〜Ｄ６）＝補正用ダイオードの個数（２個：ＤＸ１，ＤＸ２）×３（ＶｏｕｔとＶａの比）の関係が成り立っている。
また、補正用ダイオードの個数が２個であり、かつ、逆流防止用ダイオードの個数（６個）＝（昇圧する段数（３段）＋１）×２−２の関係が成り立っている。
【００４８】
（第５実施例の変形例）　第５実施例のチャージポンプ回路は、例えば図１６に示すように、保持用キャパシタＣ１の上側電極と保持用キャパシタＣ２の上側電極の間に設けるダイオードを１個（Ｄ２）とし、保持用キャパシタＣ２の上側電極と保持用キャパシタＣ３の上側電極の間に設けるダイオードを２個（Ｄ３，Ｄ４）としてもよい。
【００４９】
（第６実施例）　図１８に示す第６実施例のチャージポンプ回路は、フライングキャパシタＣＦと、１組の第１スイッチ４２と、１組の第２スイッチ４４を備えている。フライングキャパシタＣＦの上側電極と下側電極はそれぞれ、第１スイッチ４２を介して電圧源２２の出力部２７と接地部位４６に接続可能となっている。また、フライングキャパシタＣＦの上側電極と下側電極はそれぞれ、第２スイッチを介して接地部位４８とダイオードＤ１に接続可能となっているとともに、反転電位保持用キャパシタＣＷに並列に接続可能となっている。
【００５０】
この回路は、１段で反転昇圧する構成である。この回路は、１段中に昇圧用キャパシタＣ１と保持用キャパシタＣ２を有する。反転電位Ｖ０Ｈが現れる部位（反転電位保持用キャパシタＣＷの下側電極）と昇圧用キャパシタＣ１の下側電極は、１個のダイオードＤ１を介して接続されている。昇圧用キャパシタＣ１の下側電極と保持用キャパシタＣ２の下側電極は、１個のダイオードＤ２を介して接続されている。各ダイオードＤ１，Ｄ２は、回路の出力部３３側への逆流を防止する向きに設けられている。昇圧用キャパシタＣ１の上側電極は、インバータ３０の出力部に接続されている。保持用キャパシタＣ４の上側電極は、接地部位４８で接地されている。
電圧源２２の抵抗Ｒ２と出力部２７の間には、電圧電圧ＶＳを順方向電圧ＶＦ分だけ増加させるように、１個の補正用ダイオードＤＸが設けられている。
【００５１】
第６実施例のチャージポンプ回路の動作を図１８と図１９を参照して説明する。第６実施例では、電源電圧ＶＳ＝Ｖａ＋ＶＦである。
第２スイッチ４４がオフした状態で第１スイッチ４２をオンすると、フライングキャパシタＣＦの上側電極が電圧源２２の出力部２７に接続されるとともに、フライングキャパシタＣＦの下側電極が接地部位４６に接続されて接地される。
この結果、フライングキャパシタＣＦの両端電圧がＶＳとなるように、フライングキャパシタＣＦが充電される。その後、第１スイッチ４２をオフして第２スイッチ４４をオンすると、フライングキャパシタＣＦの上側電極が接地部位４８に接続されて接地されるため、フライングキャパシタＣＦの下側電極の電位は、負電位となる。第２スイッチ４４をオンすると、フライングキャパシタＣＦと反転電位保持用キャパシタＣＷが並列に接続されるので、フライングキャパシタＣＦに蓄積された電荷は反転電位保持用キャパシタＣＷに供給される。
【００５２】
よって、第１スイッチ４２のみオン、第２スイッチ４４のみオンを繰返すことで、反転電位保持用キャパシタＣＷの下側電極の電位が−ＶＳとなる。反転電位保持用キャパシタＣＷの下端の電位をＶ０Ｈ＝−ＶＳとすると、インバータ３０には、電源としてこのＶ０Ｈが供給される。クロックφがローのとき、インバータ３０の出力電圧はＶ０Ｈとなる。クロックφがハイのとき、インバータ３０の出力電圧はゼロとなる。
【００５３】
クロックφがロー（インバータ３０の出力電圧がＶ０Ｈ）のとき、昇圧用キャパシタＣ１の下側電極の電位Ｖ１Ｃは、Ｖ１ＣＨｉｇｈ＝Ｖ０Ｈ＋ＶＦ＝（−Ｖａ−ＶＦ）＋ＶＦ＝−Ｖａとなる。クロックφがハイ（インバータ３０の出力電圧がゼロ）になると、昇圧用キャパシタＣ１の下側電極の電位Ｖ１Ｃは、Ｖ１ＣＬｏｗ＝Ｖ１ＣＨｉｇｈ−ＶＳ＝−Ｖａ−（Ｖａ＋ＶＦ）＝−２Ｖａ−ＶＦとなる。この結果、回路の出力電圧Ｖｏｕｔ（保持用キャパシタＣ２の下側電極の電位）は最終的に、Ｖ１ＣＬｏｗ＋ＶＦ＝（−２Ｖａ−ＶＦ）＋ＶＦ＝−２Ｖａとなる。
【００５４】
第６実施例は、１段で反転昇圧する。第６実施例は第４及び第５実施例と異なり、フライングキャパシタＣＦ等を用いて出力電圧ＶＳの反転電圧−ＶＳを生成する。よって、実質的に昇圧する（電源電圧ＶＳの絶対値よりも大きな値に昇圧する）ために用いられるのも１段である。このため、回路の出力電圧Ｖｏｕｔは電源電圧ＶＳ（Ｖａ）のほぼ−２倍となる。また、逆流防止用ダイオードの個数（２個：Ｄ１，Ｄ２）＝補正用ダイオードの個数（１個：ＤＸ）×２（ＶｏｕｔとＶａの比）の関係が成り立っている。
【００５５】
（第７実施例）　図２０に示す第７実施例のチャージポンプ回路は、第６実施例と同様に、フライングキャパシタＣＦ等を用いて反転電位保持用キャパシタＣＷの他方の電極側に反転電位Ｖ０Ｈ＝−ＶＳを生成する。
この回路は、２段で反転昇圧する構成であり、図６に示す第２実施例を反転昇圧型に変形したような構成となっている。この回路は、各段毎に昇圧用キャパシタ（Ｃ１：１段目、Ｃ３：２段目）と保持用キャパシタ（Ｃ２：１段目、Ｃ４：２段目）を有する。反転電位Ｖ０Ｈが現れる部位と１段目の昇圧用キャパシタＣ１の下側電極は、２個のダイオードＤ１，Ｄ２を介して接続されている。昇圧用キャパシタＣ１の下側電極と保持用キャパシタＣ２の下側電極は、１個のダイオードＤ３を介して接続されている。保持用キャパシタＣ２の下側電極と昇圧用キャパシタＣ３の下側電極は、１個のダイオードＤ４を介して接続されている。昇圧用キャパシタＣ３の下側電極と保持用キャパシタＣ４の下側電極は、２個のダイオードＤ５，Ｄ６を介して接続されている。各ダイオードＤ１〜Ｄ６は、回路の出力部３３側への逆流を防止する向きに設けられている。昇圧用キャパシタＣ１，Ｃ３の上側電極は、インバータ３０の出力部に接続されている。保持用キャパシタＣ２，Ｃ４の下側電極は、接地部位４８に接続されて接地されている。
電圧源２２の抵抗Ｒ２と出力部２７の間には、電圧電圧ＶＳを順方向電圧２ＶＦ分だけ増加させるように、２個の補正用ダイオードＤＸ１，ＤＸ２が設けられている。
【００５６】
第７実施例のチャージポンプ回路の動作を図２０と図２１を参照して説明する。第７実施例では、電源電圧ＶＳ＝Ｖａ＋２ＶＦである。第６実施例と同様にして、保持用キャパシタＣＷの下側電極の電位を−ＶＳとする。
クロックφがロー（インバータ３０の出力電圧がＶ０Ｈ）のとき、昇圧用キャパシタＣ１の下側電極側の電位Ｖ１Ｃは、Ｖ１ＣＨｉｇｈ＝Ｖ０Ｈ＋２ＶＦ＝（−Ｖａ−２ＶＦ）＋２ＶＦ＝−Ｖａとなる。クロックφがハイ（インバータ３０の出力電圧がゼロ）になると、昇圧用キャパシタＣ１の下側電極側の電位Ｖ１Ｃは、Ｖ１ＣＬｏｗ＝Ｖ１ＣＨｉｇｈ−ＶＳ＝−Ｖａ−（Ｖａ＋２ＶＦ）＝−２Ｖａ−２ＶＦとなる。この結果、保持用キャパシタＣ２の下側電極側の電位Ｖ１Ｈは、Ｖ１ＣＬｏｗ＋ＶＦ＝（−２Ｖａ−２ＶＦ）＋ＶＦ＝−２Ｖａ−ＶＦとなる。
【００５７】
クロックφがロー（インバータ３０の出力電圧がＶ０Ｈ）のとき、昇圧用キャパシタＣ３の下側電極側の電位Ｖ２Ｃは、Ｖ２ＣＨｉｇｈ＝Ｖ１Ｈ＋ＶＦ＝（−２Ｖａ−ＶＦ）＋ＶＦ＝−２Ｖａとなる。クロックφがハイ（インバータ３０の出力電圧がゼロ）になると、昇圧用キャパシタＣ３の下側電極側の電位Ｖ２Ｃは、Ｖ２ＣＬｏｗ＝Ｖ２ＣＨｉｇｈ−ＶＳ＝−２Ｖａ−（Ｖａ＋２ＶＦ）＝−３Ｖａ−２ＶＦとなる。この結果、回路の出力電圧Ｖｏｕｔ（保持用キャパシタＣ４の下側電極側の電位）は最終的に、Ｖ２ＣＬｏｗ＋２ＶＦ＝（−３Ｖａ−２ＶＦ）＋２ＶＦ＝−３Ｖａとなる。
【００５８】
第７実施例は、２段で反転昇圧する。第６実施例と同様に、フライングキャパシタＣＦ等を用いて出力電圧ＶＳの反転電圧−ＶＳを生成する。よって、実質的に昇圧する（電源電圧ＶＳの絶対値よりも大きな値に昇圧する）ために用いられるのも２段である。このため、回路の出力電圧Ｖｏｕｔは電源電圧ＶＳ（Ｖａ）のほぼ−３倍となる。また、逆流防止用ダイオードの個数（６個：Ｄ１〜Ｄ６）＝補正用ダイオードの個数（２個：ＤＸ１，ＤＸ２）×３（ＶｏｕｔとＶａの比）の関係が成り立っている。
また、補正用ダイオードの個数が２個であり、かつ、逆流防止用ダイオードの個数（６個）＝昇圧する段数（２段）×２＋２の関係が成り立っている。
【００５９】
（第７実施例の変形例）　第７実施例のチャージポンプ回路は、図２２に示すように、昇圧用キャパシタＣ１の下側電極と保持用キャパシタＣ２の下側電極の間に設けるダイオードを２つ（Ｄ３，Ｄ４）とし、昇圧用キャパシタＣ３の下側電極と保持用キャパシタＣ４の下側電極の間に設けるダイオードを１つ（Ｄ６）としてもよい。
【００６０】
（第８実施例）　図２４に示す第８実施例のチャージポンプ回路は、第６実施例と同様に、フライングキャパシタＣＦ等を用いて反転電位保持用キャパシタＣＷの他方の電極側に反転電位Ｖ０Ｈ＝−ＶＳを生成する。
この回路は、２段で反転昇圧する構成であり、図１４に示す第５実施例（反転昇圧型）に類似した構成となっている。第８実施例の回路は、各段毎に昇圧用キャパシタ（Ｃ１：１段目、Ｃ２：２段目）を有するとともに、最終段（２段目）に保持用キャパシタＣ３を有する。反転電位Ｖ０Ｈが現れる部位と１段目の昇圧用キャパシタＣ１の下側電極は、１個のダイオードＤ１を介して接続されている。昇圧用キャパシタＣ１とＣ２の下側電極同士は、１個のダイオードＤ２を介して接続されている。昇圧用キャパシタＣ２の下側電極と保持用キャパシタＣ３の下側電極は、１個のダイオードＤ３を介して接続されている。各ダイオードＤ１〜Ｄ３は、回路の出力部３３側への逆流を防止する向きに設けられている。
奇数段目（１段目）の昇圧用キャパシタＣ１の上側電極は、第１インバータ３０の出力部に接続されている。偶数段目（２段目）の昇圧用キャパシタＣ２の上側電極は、第１インバータ３０の出力電圧の反転電圧を出力する第２インバータ３１の出力部に接続されている。保持用キャパシタＣ３の上側電極は、接地されている。
電圧源２２の抵抗Ｒ２と出力部２７の間には、電圧電圧ＶＳを順方向電圧ＶＦ分だけ増加させるように、１個の補正用ダイオードＤＸが設けられている。
【００６１】
第８実施例のチャージポンプ回路の動作を図２４と図２５を参照して説明する。第８実施例では、電源電圧ＶＳ＝Ｖａ＋ＶＦである。第６実施例と同様にして、保持用キャパシタＣＷの下側電極の電位を−ＶＳとする。
クロックφがロー（インバータ３０の出力電圧がＶ０Ｈ）のとき、昇圧用キャパシタＣ１の下側電極側の電位Ｖ１Ｃは、Ｖ１ＣＨｉｇｈ＝Ｖ０Ｈ＋ＶＦ＝（−Ｖａ−ＶＦ）＋ＶＦ＝−Ｖａとなる。クロックφがハイ（インバータ３０の出力電圧がゼロ、インバータ３１の出力電圧がＶ０Ｈ）になると、昇圧用キャパシタＣ１の下側電極側の電位Ｖ１Ｃは、Ｖ１ＣＬｏｗ＝Ｖ１ＣＨｉｇｈ−ＶＳ＝−Ｖａ−（Ｖａ＋ＶＦ）＝−２Ｖａ−ＶＦとなる。この結果、保持用キャパシタＣ２の下側電極側の電位Ｖ２ＣＨｉｇｈは、Ｖ１ＣＬｏｗ＋ＶＦ＝（−２Ｖａ−ＶＦ）＋ＶＦ＝−２Ｖａとなる。
【００６２】
クロックφがロー（インバータ３０の出力電圧がＶ０Ｈ、インバータ３１の出力電圧がゼロ）のとき、昇圧用キャパシタＣ２の下側電極側の電位Ｖ２ＣＬｏｗは、Ｖ２ＣＨｉｇｈ−ＶＳ＝−２Ｖａ−（Ｖａ＋ＶＦ）＝−３Ｖａ−ＶＦとなる。この結果、回路の出力電圧Ｖｏｕｔ（保持用キャパシタＣ３の下側電極側の電位）は最終的に、Ｖ２ＣＬｏｗ＋ＶＦ＝（−３Ｖａ−ＶＦ）＋ＶＦ＝−３Ｖａとなる。
【００６３】
第８実施例は、２段で反転昇圧する。第６実施例と同様に、フライングキャパシタＣＦ等を用いて出力電圧ＶＳの反転電圧−ＶＳを生成する。よって、実質的に昇圧する（電源電圧ＶＳの絶対値よりも大きな値に昇圧する）ために用いられるのも２段である。このため、回路の出力電圧Ｖｏｕｔは電源電圧ＶＳ（Ｖａ）のほぼ−３倍となる。また、逆流防止用ダイオードの個数（３個：Ｄ１〜Ｄ６）＝補正用ダイオードの個数（１個：ＤＸ）×３（ＶｏｕｔとＶａの比）の関係が成り立っている。
【００６４】
次に、第９〜第１１実施例の説明に先立って、負荷電流（出力電流）の影響によってチャージポンプ回路の出力電圧が変動することを図２６のモデルを参照して説明する。図２６のモデルでは、入力電圧をＶｉｎ、昇圧用キャパシタをＣ１、保持用キャパシタをＣ２としている。このモデルでは、スイッチ６６，６８の抵抗は０Ωとし、遅延は考えない。また、計算の簡単化のために、キャパシタＣ１，Ｃ２へのチャージは瞬時に行われ、昇圧用キャパシタＣ１は瞬時に切断されるものとする。
【００６５】
チャージしたときの出力電圧Ｖｏｕｔは、次式（１）となる。
Ｖｏｕｔ（ｎ＋１）＝（Ｃ１×Ｖｉｎ＋Ｃ２×Ｖｏｕｔ（ｎ））／（Ｃ１＋Ｃ２）　…（１）
負荷電流をＩｏｕｔとし、周期Ｔでチャージするとした場合、
保持用キャパシタＣ２から１周期で放電される電荷量は、次式（２）となる。
Ｉｏｕｔ×Ｔ　…（２）
保持用キャパシタＣ２に１周期で充電される電荷量は、次式（３）となる。
（Ｃ１×Ｖｉｎ＋Ｃ２×Ｖｏｕｔ）×Ｃ２／（Ｃ１＋Ｃ２）−Ｃ２×Ｖｏｕｔ　…（３）
１周期で放電される電荷量と、１周期で充電される電荷量が釣合うところで安定するので、式（２）＝式（３）から、このときの出力電圧Ｖｏｕｔは次式（４）となる。
Ｖｏｕｔ＝（Ｉｏｕｔ×Ｔ−Ｖｉｎ（Ｃ１×Ｃ２）／（Ｃ１＋Ｃ２））×（Ｃ１＋Ｃ２）／（−Ｃ１×Ｃ２）　…（４）
【００６６】
式（４）に、例えばＩｏｕｔ＝１ｍＡ、Ｔ＝１μｓ、Ｃ１＝０．１μＦ、Ｃ２
＝１μＦ、Ｖｉｎ＝１０Ｖを代入すると、Ｖｏｕｔ＝９．９８９Ｖとなる。即ち、このモデルでは、負過電流Ｉｏｕｔがゼロであれば入力電圧Ｖｉｎと出力電圧Ｖｏｕｔが等しくなるように構成されているが、負荷電流Ｉｏｕｔの影響によって、出力電圧Ｖｏｕｔが入力電圧Ｖｉｎよりも低下する。
【００６７】
以下の第９〜第１１実施例は、負荷電流Ｉｏｕｔの影響によって出力電圧Ｖｏｕｔが変動（低下）することを抑制する構成となっている。
【００６８】
（第９実施例）　図２７に示す第９実施例のチャージポンプ回路は、トランスコンダクタンスアンプ５０を備えている。トランスコンダクタンスアンプ５０は、正相入力端子と逆相入力端子に入力された電圧の差に応じた電流を出力端子から出力する。トランスコンダクタンスアンプ５０の正相入力端子は、抵抗Ｒ４とＲ３の接続点（回路の出力電圧Ｖｏｕｔの検出部）に接続されている。抵抗Ｒ４の一端（上端）は、チャージポンプ回路の出力部３３に接続されている。抵抗Ｒ３の他端（下端）は、接地されている。よって、トランスコンダクタンスアンプ５０の正相入力端子には、チャージポンプ回路の出力電圧Ｖｏｕｔを抵抗Ｒ４とＲ３で分圧した値が入力される。
【００６９】
トランスコンダクタンスアンプ５０の逆相入力端子は、基準電圧発生回路５２に接続されている。トランスコンダクタンスアンプ５０の出力端子は、抵抗Ｒ２とＲ１の接続点（電圧源２２の出力電圧ＶＳの検出部）に接続されている。抵抗Ｒ２の一端（上端）は、電圧源２２の出力部２７に接続されている。抵抗Ｒ１の他端（下端）は、接地されている。抵抗Ｒ２とＲ１の接続点はまた、第１実施例等と同様に、電圧源２２の差動増幅器２６の逆相入力端子に接続されている。第１実施例で説明したように、差動増幅器２６、抵抗Ｒ１，Ｒ２は、電源電圧ＶＳの制御手段を構成している。トランスコンダクタンスアンプ５０と抵抗Ｒ３，Ｒ４は、電源電圧ＶＳの制御手段とともに、回路の出力電圧Ｖｏｕｔの制御手段を構成している。
【００７０】
第９実施例のチャージポンプ回路の動作を説明する。上記したように、トランスコンダクタンスアンプ５０の正相入力端子には、回路の出力電圧Ｖｏｕｔの分圧値が入力される。トランスコンダクタンスアンプ５０の逆相入力端子には、基準電圧が入力されている。よって、トランスコンダクタンスアンプ５０の出力端子には、回路の出力電圧Ｖｏｕｔの分圧値と基準電圧の差に応じた電流が出力される。
【００７１】
回路の出力電圧値Ｖｏｕｔが低下した場合、トランスコンダクタンスアンプ５０の出力電流値も低下する。この結果、抵抗Ｒ１に流れる電流値も低下する。この回路では、抵抗Ｒ１とＲ２の接続点は差動増幅器２６の逆相入力端子に接続されているから、抵抗Ｒ１とＲ２の接続点の電位Ｖｂは、基準電圧値Ｖｒｅｆに等しくなるように作用する。よって、抵抗Ｒ１に流れる電流値が低下し、抵抗Ｒ１とＲ２の接続点の電位Ｖｂが低下するように作用すると、その電位Ｖｂを基準値Ｖｒｅｆに戻すように、抵抗Ｒ２の一端（上端）側から抵抗Ｒ２，Ｒ１側へ流れる電流値が上昇する。この結果、抵抗Ｒ２の一端側の電圧値、即ち、電圧源２２の出力電圧値ＶＳが上昇する。電源電圧値ＶＳが上昇すると、第１実施例等で説明したように、チャージポンプ回路の出力電圧値Ｖｏｕｔも上昇する。即ち、回路の出力電圧Ｖｏｕｔの低下が抑制される。
【００７２】
第９実施例によると、例えばフィルタとして抵抗Ｒ３に並列にキャパシタを接続した場合でも、トランスコンダクタンスアンプ５０を介しているので、そのキャパシタを接続した影響が電圧源２２側に現れることを回避できるというメリットもある。
【００７３】
（第９実施例の第１変形例）　第９実施例のチャージポンプ回路は、第１〜第７実施例と同様に、図２８に示すように、電圧源２２の抵抗Ｒ２と出力部２７の間に、電圧電圧ＶＳを順方向電圧ＶＦ分だけ増加させるように、補正用ダイオードＤＸを設けてもよい。
【００７４】
（第９実施例の第２変形例）　第９実施例のチャージポンプ回路は、図２９に示すようなスイッチドキャパシタタイプの構成としてもよい。図２９の回路は、１組の第１スイッチ５４ａ，５４ｂをオンすると、キャパシタＣＦが、その両端電圧が電源電圧ＶＳとなるように充電される。次に、１組の第１スイッチ５４ａ，５４ｂをオフして、１組の第２スイッチ５６ａ，５６ｂをオンすると、キャパシタＣＦに蓄積された電荷がキャパシタＣＷに移動する。上記の動作を繰返した結果、１組の第２スイッチ５６ａ，５６ｂをオンした状態では、出力電圧Ｖｏｕｔが２ＶＳとなり、昇圧される。
【００７５】
（第１０実施例）　図３０に示す第１０実施例のチャージポンプ回路は、一端（上端）がチャージポンプ回路の出力部３３に接続され、他端（下端）が抵抗Ｒ２とＲ１の接続点（電源電圧ＶＳの検出部）に接続された抵抗Ｒ５を備えている。
この回路では、回路の出力電圧値Ｖｏｕｔが低下した場合、抵抗Ｒ５を流れる電流が低下する。この結果、抵抗Ｒ１に流れる電流値も低下する。よって、第９実施例と同様に、電源電圧値ＶＳが上昇し、回路の出力電圧値Ｖｏｕｔも上昇する。即ち、回路の出力電圧Ｖｏｕｔの低下が抑制される。
【００７６】
第１０実施例によると、非常にシンプルな構成でチャージポンプ回路の出力電圧の変動を抑制できる。
【００７７】
（第１０実施例の第１変形例）　第１０実施例のチャージポンプ回路は、第１〜７実施例と同様に、図３１に示すように、電圧源２２の抵抗Ｒ２と出力部２７の間に、電圧電圧ＶＳを順方向電圧ＶＦ分だけ増加させるように、補正用ダイオードＤＸを設けてもよい。
【００７８】
（第１０実施例の第２変形例）　第１０実施例のチャージポンプ回路は、第９実施例の第２変形例と同様に、図３２に示すように、スイッチドキャパシタタイプの構成としてもよい。
【００７９】
（第１１実施例）　図３３に示す第１１実施例のチャージポンプ回路は、ＦＥＴ６２ａ〜６２ｄによって構成されるカレントミラー回路５７を備えている。このうち、ＦＥＴ６２ｄのソース端子は、抵抗Ｒ６の一端に接続されている。抵抗Ｒ６の他端は、チャージポンプ回路の出力部３３に接続されている。
カレントミラー回路５７の出力部５７ａは、ＦＥＴ６０のゲート端子に接続されている。ＦＥＴ６０のドレイン端子は、抵抗Ｒ１とＲ２の接続点（電源電圧ＶＳの検出部）に接続されている。
カレントミラー回路５７を構成するＦＥＴ６２ｃのソース端子は接地部位６４に接続され、接地されている。カレントミラー回路５７では、ＦＥＴ６２ｃのソース端子とＦＥＴ６２ｄのソース端子の電位は等しくなるから、ＦＥＴ６２ｄのソース端子（抵抗Ｒ６の一端）は仮想的に接地された状態となっている。
【００８０】
第１１実施例のチャージポンプ回路の動作を説明する。回路の出力電圧値Ｖｏｕｔが低下した場合（例えば−１０Ｖから−１０．２Ｖに低下した場合）、抵抗Ｒ６をその上端側から下端側に流れる電流が上昇する。この結果、カレントミラー回路５７の出力部５７ａからＦＥＴ６０へ流れる電流値が上昇する。よって、抵抗Ｒ１に流れる電流値は上昇する。これにより、抵抗Ｒ１とＲ２の接続点の電位Ｖｂが上昇するように作用すると、その電圧値を基準値Ｖｒｅｆに戻すように、抵抗Ｒ２の一端（上端）側から抵抗Ｒ２，Ｒ１側に流れる電流値が低下する。この結果、抵抗Ｒ２の一端側の電圧値、即ち、電源電圧値ＶＳが低下する。電源電圧値ＶＳが低下すると、第１実施例等で説明したように、チャージポンプ回路の出力電圧Ｖｏｕｔの絶対値も小さくなる。第１１実施例は反転昇圧型であり、出力電圧Ｖｏｕｔは負の値であるため、出力電圧Ｖｏｕｔの絶対値が小さくなると、その出力電圧値Ｖｏｕｔは上昇することになる。即ち、回路の出力電圧Ｖｏｕｔの低下が抑制される。
【００８１】
（第１１実施例の変形例）　第１１実施例のチャージポンプ回路は、第１〜７実施例と同様に、図３４に示すように、電圧源２２の抵抗Ｒ２と出力部２７の間に、電圧電圧ＶＳを順方向電圧２ＶＦ分だけ増加させるように、２個の補正用ダイオードＤＸ１，ＤＸ２を設けてもよい。
【００８２】
以上、本発明の具体例を詳細に説明したが、これらは例示に過ぎず、特許請求の範囲を限定するものではない。特許請求の範囲に記載の技術には、以上に例示した具体例を様々に変形、変更したものが含まれる。
また、本明細書または図面に説明した技術要素は、単独であるいは各種の組合せによって技術的有用性を発揮するものであり、出願時請求項記載の組合せに限定されるものではない。また、本明細書または図面に例示した技術は複数目的を同時に達成し得るものであり、そのうちの一つの目的を達成すること自体で技術的有用性を持つものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図２】第１実施例のチャージポンプ回路の回路動作の説明図を示す。
【図３】第１実施例の第１変形例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図４】第１実施例の第２変形例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図５】第１実施例の第３変形例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図６】第２実施例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図７】第２実施例のチャージポンプ回路の回路動作の説明図を示す。
【図８】第２実施例の変形例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図９】第２実施例の変形例のチャージポンプ回路の回路動作の説明図を示す。
【図１０】第３実施例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図１１】第３実施例のチャージポンプ回路の動作の説明図を示す。
【図１２】第４実施例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図１３】第４実施例のチャージポンプ回路の動作の説明図を示す。
【図１４】第５実施例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図１５】第５実施例のチャージポンプ回路の動作の説明図を示す。
【図１６】第５実施例の変形例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図１７】第５実施例の変形例のチャージポンプ回路の動作の説明図を示す。
【図１８】第６実施例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図１９】第６実施例のチャージポンプ回路の動作の説明図を示す。
【図２０】第７実施例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図２１】第７実施例のチャージポンプ回路の動作の説明図を示す。
【図２２】第７実施例の変形例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図２３】第７実施例の変形例のチャージポンプ回路の動作の説明図を示す。
【図２４】第８実施例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図２５】第８実施例のチャージポンプ回路の動作の説明図を示す。
【図２６】チャージポンプ回路のモデル図を示す。
【図２７】第９実施例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図２８】第９実施例の第１変形例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図２９】第９実施例の第２変形例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図３０】第１０実施例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図３１】第１０実施例の第１変形例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図３２】第１０実施例の第２変形例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図３３】第１１実施例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図３４】第１１実施例の変形例のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図３５】従来のチャージポンプ回路の構成図を示す。
【図３６】従来のチャージポンプ回路の動作の説明図を示す。
【符号の説明】
Ｄ１，Ｄ２：逆流防止用ダイオード
ＤＸ：補正用ダイオード
２２：電圧源
２４：基準電圧発生回路
２６：差動増幅器
３０：インバータ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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【図３６】
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