(57)【要約】【課題】高初透磁率かつ高飽和磁束密度の特性を両立したフェライト材料を提供する。【解決手段】２３℃における１ｋＨｚの比初透磁率と、外部磁界１２００Ａ／ｍを印加した際の２３℃および１００℃における磁束密度とを、所定の関係とする。【選択図】        なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
２３℃における１ｋＨｚの比初透磁率をμｉ２３とし、外部磁界１２００Ａ／ｍを印加した際の２３℃および１００℃における磁束密度をそれぞれＢ２３（ｍＴ）およびＢ１００（ｍＴ）とするとき、μｉ２３、Ｂ２３およびＢ１００に対する関係式
Ｂ２３  ≧ａ＋ｂ×μｉ２３、＋ｃ×（μｉ２３）２
Ｂ１００≧ｄ＋ｅ×μｉ２３、＋ｆ×（μｉ２３）２
において、μｉ２３≦４０００の場合に、各係数の組み合わせが
（ａ，ｂ，ｃ）＝（５５５，４．３２×１０−４，−１．７０×１０−６）
（ｄ，ｅ，ｆ）＝（４８０，４．４５×１０−３，−３．６４×１０−６）
であることを特徴とするＭｎ−Ｚｎ系フェライト。
【請求項２】
２３℃における１ｋＨｚの初透磁率をμｉ２３とし、外部磁界１２００Ａ／ｍを印加した際の２３℃および１００℃における磁束密度をそれぞれＢ２３（ｍＴ）およびＢ１００（ｍＴ）とするとき、μｉ２３、Ｂ２３およびＢ１００に対する関係式
Ｂ２３  ≧ａ＋ｂ×μｉ２３、＋ｃ×（μｉ２３）２
Ｂ１００≧ｄ＋ｅ×μｉ２３、＋ｆ×（μｉ２３）２
において、４０００＜μｉ２３≦６０００の場合に、各係数の組み合わせが
（ａ，ｂ，ｃ）＝（５２０，０，０）
（ｄ，ｅ，ｆ）＝（４００，０，０）
であることを特徴とするＭｎ−Ｚｎ系フェライト。
【請求項３】
および２３℃における１ｋＨｚの比初透磁率をμｉ２３とし、外部磁界１２００Ａ／ｍを印加した際の２３℃および１００℃における磁束密度をそれぞれＢ２３（ｍＴ）およびＢ１００（ｍＴ）とするとき、μｉ２３、Ｂ２３およびＢ１００に対する関係式
Ｂ２３  ≧ａ＋ｂ×μｉ２３、＋ｃ×（μｉ２３）２
Ｂ１００≧ｄ＋ｅ×μｉ２３、＋ｆ×（μｉ２３）２
において、６０００＜μｉ２３≦１３０００の場合に、各係数の組み合わせが
（ａ，ｂ，ｃ）＝（５９６，−２．７４×１０−２，１．１０×１０−６）
（ｄ，ｅ，ｆ）＝（５７３，−５．２２×１０−２，２．０４×１０−６）
であることを特徴とするＭｎ−Ｚｎ系フェライト。
【請求項４】
および２３℃における１ｋＨｚの比初透磁率をμｉ２３とし、外部磁界１２００Ａ／ｍを印加した際の２３℃および１００℃における磁束密度をそれぞれＢ２３（ｍＴ）およびＢ１００（ｍＴ）とするとき、μｉ２３、Ｂ２３およびＢ１００に対する関係式
Ｂ２３  ≧ａ＋ｂ×μｉ２３、＋ｃ×（μｉ２３）２
Ｂ１００≧ｄ＋ｅ×μｉ２３、＋ｆ×（μｉ２３）２
において、μｉ２３＞１３０００の場合に、各係数の組み合わせが
（ａ，ｂ，ｃ）＝（４５８，−３．３９×１０−３，３．７８×１０−８）
（ｄ，ｅ，ｆ）＝（−５３，３．９０×１０−２，−１．４４×１０−６）
ただし、Ｂ２３＞０、Ｂ１００＞０
であることを特徴とするＭｎ−Ｚｎ系フェライト。
【請求項５】
請求項１ないし４のいずれかにおいて、Ｎａ、ＢおよびＰの含有量が、
Ｎａ：１０質量ｐｐｍ以下、
Ｂ：５質量ｐｐｍ以下および
Ｐ：１５質量ｐｐｍ以下
であることを特徴とするＭｎ−Ｚｎ系フェライト。
【請求項６】
請求項１ないし５のいずれかに記載のＭｎ−Ｚｎ系フェライトを製造するに当たり、原料粉末の温度：０〜１００℃、原料粉末の水分率：０．０１〜１０ｍａｓｓ％および粉末成形用金型に対して該原料粉末が接触する部位の金型温度：０〜１００℃の条件下で圧粉成形し、次いで焼結することを特徴とするＭｎ−Ｚｎ系フェライトの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、駆動周波数が数十ｋＨｚ以上のスイッチング電源等に使用されるコイル磁芯として好適な、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトに関する。
【０００２】
【従来の技術】
スイッチング電源は、電圧変換や電気的絶縁のみならず、不要なノイズを除去し安定な電圧を供給するといった、複数の重要な機能を有する。このスイッチング電源に搭載されるトランス、ノイズフィルター、チョークコイル等の巻線部品の磁芯には、前記の機能を実現するためにフェライトコアが多用され、目的に応じて適切な材質が選択されている。例えば、ノイズフィルターとして高いインピーダンスを実現するためには、高初透磁率材料が必要である。
また、出力電圧波形を平滑するためのチョークコイルには、飽和磁束密度が数％でも高い材料が要求される。
【０００３】
ここに、例えば特許文献１には、Ｐの濃度や結晶粒径を制御することにより、初透滋率を１５０００以上としたＭｎ−Ｚｎフェライトが提案されている。また、特許文献２には、酸化鉄含有量を６０〜８５ｍｏｌ％とすることにより、飽和磁束密度を高めたフェライト焼結体が提案されている。このように個々の磁気特性を改善する技術は数多いが、一般に高初透磁率を実現する組成と高磁束密度を実現する組成とは異なることが知られており（例えば、非特許文献１参照）、両者の長所を生かした材料を提供するのは、非常に困難であった。
【０００４】
【特許文献１】
特開２００１−８５２１７号公報
【特許文献２】
特開平１１−３２９８２２号公報
【非特許文献１】
奥谷、「粉体および粉未冶金」  第３４巻第５号、Ｐ．１８９〜１９７（１９８７）
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
さて、地球温暖化をはじめとする環境問題を解決するためには、省エネルギー機器を広く普及させることが重要である。従って、電子機器に電力を供給するスイッチング電源に対しては、高効率は勿論のこと、小型かつ安価であることも求められる。電源に搭載されるコイルの磁芯として、より高初透磁率、あるいはより高飽和磁束密度のフェライトコアを使用すれば、所要の電磁気特性を実現するためのコイル巻数を減らすことができるため、銅損が減少して高効率化が実現される。加えて、コイル巻数を変えずに磁芯断面積を小さくすることも可能であり、結果的に電源サイズが小型になる。
【０００６】
ところで、高初透磁率および高磁束密度を兼備したフェライト材料があれば、材料を使い分けることなく単独の材料で複数種の部品に適用可能なフェライトコアを提供することができる。つまり、フェライトコアを製造するプロセスが簡略化され、単独材料の生産量が増大することによってフェライトコアの低コスト化を実現できるのである。また、これらのフェライトコアを使用してコイル部品を製造しスイッチング電源を組み立てる過程においても、その製造および部品管理の簡略化を通じて、低コスト化が可能となる。但し、これらの電源装置では、一般に室温付近から１００℃を越える範囲での安定動作を保証しなくてはならないため、特に高温の１００℃においてもフェライトコアが磁性を失わず、できるだけ高い飽和磁束密度を有することが要求される。
【０００７】
従って、本発明の目的は、上記の低コスト化を実現するために、高初透磁率かつ高飽和磁束密度の特性を両立したフェライト材料を提供しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
発明者らは、上記問題を解決するために調査研究を重ねた結果、特定の温度における比初透磁率と磁束密度との関係を規制することが、スイッチング電源の小型化および高効率化に加えて、低コスト化に有利であることを見出した。また、このフェライトを得るには、その製造工程の中でも成形工程が重要な役割を果たすこと、さらにはフェライト中に含まれるＮａ、ＢおよびＰの制御が重要であることを見出し、高初透磁率かつ高飽和磁束密度特性を兼備するフェライト材料を発明するに至った。
【０００９】
すなわち、本発明の要旨は、次の通りである。
（１）および２３℃における１ｋＨｚの比初透磁率をμｉ２３とし、外部磁界１２００Ａ／ｍを印加した際の２３℃および１００℃における磁束密度をそれぞれＢ２３（ｍＴ）およびＢ１００（ｍＴ）とするとき、μｉ２３、Ｂ２３およびＢ１００に対する関係式
Ｂ２３  ≧ａ＋ｂ×μｉ２３、＋ｃ×（μｉ２３）２
Ｂ１００≧ｄ＋ｅ×μｉ２３、＋ｆ×（μｉ２３）２
において、μｉ２３≦４０００の場合に、各係数の組み合わせが
（ａ，ｂ，ｃ）＝（５５５，４．３２×１０−４，−１．７０×１０−６）
（ｄ，ｅ，ｆ）＝（４８０，４．４５×１０−３，−３．６４×１０−６）
であることを特徴とするＭｎ−Ｚｎ系フェライト。
【００１０】
（２）２３℃における１ｋＨｚの比初透磁率をμｉ２３とし、外部磁界１２００Ａ／ｍを印加した際の２３℃および１００℃における磁束密度をそれぞれＢ２３（ｍＴ）およびＢ１００（ｍＴ）とするとき、μｉ２３、Ｂ２３およびＢ１００に対する関係式
Ｂ２３  ≧ａ＋ｂ×μｉ２３、＋ｃ×（μｉ２３）２
Ｂ１００≧ｄ＋ｅ×μｉ２３、＋ｆ×（μｉ２３）２
において、４０００＜μｉ２３≦６０００の場合に、各係数の組み合わせが
（ａ，ｂ，ｃ）＝（５２０，０，０）
（ｄ，ｅ，ｆ）＝（４００，０，０）
であることを特徴とするＭｎ−Ｚｎ系フェライト。
【００１１】
（３）２３℃における１ｋＨｚの比初透磁率をμｉ２３とし、外部磁界１２００Ａ／ｍを印加した際の２３℃および１００℃における磁束密度をそれぞれＢ２３（ｍＴ）およびＢ１００（ｍＴ）とするとき、μｉ２３、Ｂ２３およびＢ１００に対する関係式
Ｂ２３  ≧ａ＋ｂ×μｉ２３、＋ｃ×（μｉ２３）２
Ｂ１００≧ｄ＋ｅ×μｉ２３、＋ｆ×（μｉ２３）２
において、６０００＜μｉ２３≦１３０００の場合に、各係数の組み合わせが
（ａ，ｂ，ｃ）＝（５９６，−２．７４×１０−２，１．１０×１０−６）
（ｄ，ｅ，ｆ）＝（５７３，−５．２２×１０−２，２．０４×１０−６）
であることを特徴とするＭｎ−Ｚｎ系フェライト。
【００１２】
（４）および２３℃における１ｋＨｚの比初透磁率をμｉ２３とし、外部磁界１２００Ａ／ｍを印加した際の２３℃および１００℃における磁束密度をそれぞれＢ２３（ｍＴ）およびＢ１００（ｍＴ）とするとき、μｉ２３、Ｂ２３およびＢ１００に対する関係式
Ｂ２３  ≧ａ＋ｂ×μｉ２３、＋ｃ×（μｉ２３）２
Ｂ１００≧ｄ＋ｅ×μｉ２３、＋ｆ×（μｉ２３）２
において、μｉ２３＞１３０００の場合に、各係数の組み合わせが
（ａ，ｂ，ｃ）＝（４５８，−３．３９×１０−３，３．７８×１０−８）
（ｄ，ｅ，ｆ）＝（−５３，３．９０×１０−２，−１．４４×１０−６）
ただし、Ｂ２３＞０、Ｂ１００＞０
であることを特徴とするＭｎ−Ｚｎ系フェライト。
【００１３】
（５）上記（１）ないし（４）のいずれかにおいて、Ｎａ、ＢおよびＰの含有量が、  Ｎａ：１０質量ｐｐｍ以下、Ｂ：５質量ｐｐｍ以下およびＰ：１５質量ｐｐｍ以下であることを特徴とするＭｎ−Ｚｎ系フェライト。
【００１４】
（６）上記（１）ないし（５）のいずれかに記載のＭｎ−Ｚｎ系フェライトを製造するに当たり、原料粉末の温度：０〜１００℃、原料粉末の水分率：０．０１〜１０ｍａｓｓ％および粉末成形用金型に対して該原料粉末が接触する部位の金型温度：０〜１００℃の条件下で圧粉成形し、次いで焼結することを特徴とするＭｎ−Ｚｎ系フェライトの製造方法。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を具体的に説明する。
本発明のＭｎ−Ｚｎ系フェライトは、２３℃における１ｋＨｚの真空の比初透磁率をμｉ２３とし、外部磁界１２００Ａ／ｍを印加した際の２３℃および１００℃における磁束密度をそれぞれＢ２３（ｍＴ）およびＢ１００（ｍＴ）とするとき、μｉ２３、Ｂ２３およびＢ１００に対する関係式（ｉ）（ｉｉ）
Ｂ２３  ≧ａ＋ｂ×μｉ２３、＋ｃ×（μｉ２３）２  …（ｉ）
Ｂ１００≧ｄ＋ｅ×μｉ２３、＋ｆ×（μｉ２３）２  …（ｉｉ）
において、
μｉ２３≦４０００の場合に、各係数の組み合わせは
（ａ，ｂ，ｃ）＝（５５５，４．３２×１０−４，−１．７０×１０−６）
（ｄ，ｅ，ｆ）＝（４８０，４．４５×１０−３，−３．６４×１０−６）
であることが肝要である。
【００１６】
また、上記の関係式（ｉ）（ｉｉ）において、４０００＜μｉ２３≦６０００の場合に、各係数の組み合わせは
（ａ，ｂ，ｃ）＝（５２０，０，０）
（ｄ，ｅ，ｆ）＝（４００，０，０）
とする。
【００１７】
同様に、関係式（ｉ）（ｉｉ）において、６０００＜μｉ２３≦１３０００の場合に、各係数の組み合わせは
（ａ，ｂ，ｃ）＝（５９６，−２．７４×１０−２，１．１０×１０−６）
（ｄ，ｅ，ｆ）＝（５７３，−５．２２×１０−２，２．０４×１０−６）
とする。
【００１８】
さらに、関係式（ｉ）（ｉｉ）において、μｉ２３＞１３０００の場合に、各係数の組み合わせは
（ａ，ｂ，ｃ）＝（４５８，−３．３９×１０−３，３．７８×１０−８）
（ｄ，ｅ，ｆ）＝（−５３，−３．９０×１０−２，−１．４４×１０−６）
ただし、Ｂ２３＞０、Ｂ１００＞０
【００１９】
さて、スイッチング電源の立ち上げ直後など、フェライトコアが室温で使用される場合には、μｉ２３とＢ２３との関係を重視しなければならない。ところで、チョークコイルには直流バイアス電流が重畳されることが多く、コイルの銅損による発熱などを通じて経時的にフェライトコアの温度が上昇し、場合によっては１００℃以上の高温になることもある。一方、ノイズフィルターとして使用する場合には、フェライトコアの温度が室温近傍に保たれやすい。このような条件下ではμｉ２３とＢ１００の関係が重要である。
従って、所期の目的を達成するためには、μｉ２３とＢ２３の関係、さらにはμｉ２３とＢ１００の関係が、それぞれ、ある条件式を同時に満たさなければならない。この際、前述の（ｉ）（ｉｉ）の形で記述される関係式が満たされない場合には、先に指摘した本発明の課題を解決することができないのである。
さらに、フェライトの特性としては、前述のように高透磁率と高飽和磁束密度を両立するのは困難であり、通常はμｉ２３の上昇と共にＢ２３、Ｂ１００は低下する傾向があるため、μｉ２３のレベルに合わせて関係式（ｉ）（ｉｉ）を記述した。
【００２０】
次に、本発明のＭｎ−Ｚｎ系フェライトを製造する方法について、詳しく説明する。
さて、高初透磁率フェライトは、焼結密度が高く結晶粒径が大きいことが特徴である。従って、１３００〜１４００℃の温度域以上の高温で焼成したり、９００℃以上の昇温過程における昇温速度を上昇させることによって、焼結密度を高めると同時に、結晶粒径を増大させる方法が、一般的に採用されている。ところが、焼成に供するフェライト成形体の構造が不均質であると、巨大な空孔が残留して焼結密度の上昇を妨げたり、結晶粒の成長が阻害されるほか、焼結体内外部において焼結密度や結晶粒径の分布を生じ、不均質な焼結体組織を形成する。同様に、フェライト中に含有されるＮａ、ＢおよびＰも、焼結体の結晶組織形成に重要な役割を果たす。
【００２１】
このように結晶組織が不適切な場合には、高い初透磁率を得ることができない。また、主成分組成を変えずに高磁束密度特性を実現するためには、前記同様に焼結密度を高めることが肝要である。
【００２２】
本発明は以上の観点に立脚し、フェライトコアの成形工程に関わるいくつかのパラメーターやフェライト中に含有される有害な不純物の量を制御することによって、高初透磁率と高磁束密度とを兼ね備えたフェライトコアを実現できることを新たに見出したものである。
【００２３】
Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトコアを製造する際、フェライト原料粉末の圧粉成形工程では、金型に充填した原料粉末を加圧し、任意の形状に成形する。ここで使用するフェライト原料粉末は、粒径が１μｍ前後の一次粒子を適度に凝集させた形態の造粒粉と呼ばれるものであり、流動性を向上し成形体の強度を高めるために、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）などの結合剤や、多少の水分も含まれている。
【００２４】
ここで、この造粒粉の温度および含有水分率と、造粒粉の金型内部での接触面温度とを制御した結果、ある条件下で優れた磁気特性を有するフェライトコアが得られることが判明したのである。
すなわち、造粒粉（原料粉末）の温度は０〜１００℃および同水分率は０．０１〜１０ｍａｓｓ％に規制し、かつ圧粉成形用金型に対して原料粉末が接触する部位の金型温度を０〜１００℃に調整することが、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトにおける所期した特性の実現に有効であることが判明したのである。さらには、造粒粉（原料粉末）の温度は４０〜１００℃、水分率は０．０１〜１ｍａｓｓ％であること、そして原料粉末が接触する部位の金型温度が４０〜１００℃であることが、好ましい。
【００２５】
なぜなら、各条件が上記の範囲を外れると、高初透磁率特性および高飽和磁束密度特性の片方あるいは両方が損なわれることになり、本発明の目的を達することができなくなるからである。
【００２６】
既に述べたように、優れた磁気特性を得るためには、成形体の均質性が高いほど良い。このためには、造粒粉（原料粉末）の流動度が高く、かつ成形工程で金型と成形体との間に作用する摩擦力が小さい方が好ましい。そして、造粒粉（原料粉末）の温度や水分率は、粉体間の凝集力や、成形加圧時の流動性、造粒粉（原料粉末）の塑性変形性等に影響を及ぼし、また金型接触面の温度は、粉体と金型との間の付着力等に影響を及ぼすことから、上記の効果が現れたものと推定される。
【００２７】
なお、造粒粉（原料粉末）の温度制御は、貯粉槽内での温風加熱や冷風冷却、粉体供給ラインでの電熱線等による加熱や冷水等による冷却にて、行うことができる。造粒粉（原料粉末）の水分率は、フェライト粉砕粉スラリーの乾燥条件や、完成した造粒粉に対する加湿と乾燥操作で調節し、市販の加熱式水分率計や熱重量分析装置などで評価すればよい。また、成形粉末が接触する部位の金型温度は、電熱線、温水、温風、赤外線等による加熱や、ペルチェ素子、冷水、冷風等による冷却で調節し、熱電対を当該部位近傍に埋め込む等の方法にて、成形工程中で監視すればよい。
【００２８】
次に、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトの成分規制について、詳述する。
すなわち、Ｎａ、ＢおよびＰがＭｎ−Ｚｎ系フェライトの磁気特性に及ぼす効果に関しては、従来、様々な調査や研究がなされている。例えば、文献「フェライト」（平賀ら、丸善、１９８６）の第４７頁には、ナトリウムがホウ素の悪影響を抑制することが明らかにされているが、透磁率および磁束密度に及ぼす影響に関する定量的な記述はない。なお、さらに、ホウ素が高透磁率材特性に悪影響を及ぼすことは、同文献の第９２頁に報告されている。
【００２９】
また、「Ｊ．ＰＨＹＳ．ＩＶ  Ｆｒａｎｃｅ  ７（１９９７）Ｃｏｌｌｏｑｕｅ  Ｃ１−１２８」には、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト中の燐がコアロスに及ぼす影響が述べられている。さらに、特開２０００−２７７３１８号公報には、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト中のホウ素と燐の制限によって、広い温度範囲で高い初透磁率を得ることができる旨が開示されている。
【００３０】
しかしながら、いずれにおいても、本発明が所期する高初透磁率と高飽和磁束密度とを同時に実現するために必要な、不純物の制御技術に関しては何ら示されていない。そこで、発明者らは種々検討を重ねた結果、以下の（Ｉ）および（ＩＩ）に示す知見を得るに到った。
（Ｉ）Ｎａ、ＢおよびＰの各元素は、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトに一旦混入すると除去することが非常に困難であることから、製造工程における汚染を排除することは勿論であるが、原料、特に酸化鉄中に含有されるこれらの不純物量を制御することによって、最終的なフェライト焼結体中に含有される、Ｎａ、ＢおよびＰ量を制御することが有利である。
【００３１】
（ＩＩ）異常粒成長、結晶粒径分布、結晶粒内空孔の残留等の不均一な組織を抑制し、焼結密度を高め、高い初透磁率と高飽和磁束密度とを同時に実現するには、フェライト中に含有される不純物量を、Ｎａ：１０質量ｐｐｍ以下、Ｂ：５質量ｐｐｍ以下およびＰ：１５質量ｐｐｍ以下に抑制することが有効である。
【００３２】
なお、上記のようにＮａ、ＢおよびＰの含有量が少ないフェライトコアを製造するには、製造工程中への配慮もさることながら、これら不純物の原料中への混入を抑制することが重要であり、例えば酸化鉄に関しては、鋼板の塩酸酸洗廃液（塩化鉄水溶液）を共沈法などを用いて不純物を除去後、噴霧焙焼して得られた酸化鉄などが適当である。
【００３３】
本発明のＭｎ−Ｚｎ系フェライトの主成分組成は特に限定されることはなく、目標とする初透磁率や磁束密度等に応じて組成を適宜選択すればよいが、通常はＦｅ２０３：５０〜６０ｍｏｌ％以下、ＺｎＯ：５〜３０ｍｏｌ％以下、ＭｎＯ：残部とすることが好ましい。
なぜなら、Ｆｅ２０３が６０ｍｏｌ％をこえると、フェライトの焼結が抑制されて飽和磁束密度が低下したり、最終焼結体の結晶相であるスピネルを形成しにくくなるために、上記した（ｉ）（ｉｉ）の関係式が満足できなくなるからである。また、Ｆｅ２Ｏ３が５０ｍｏｌ％に満たない場合には、磁気異方性や磁歪定数が大きくなって比初透磁率が低下し、ノイズフィルターに適した透磁率を得ることが次第に困難になる。以上の理由からＦｅ２Ｏ３の含有量は５０〜６０  ｍｏｌ％とすることが望ましい。
【００３４】
同様に、ＺｎＯは、３０ｍｏｌ％をこえると、非磁性のＺｎイオンの影響で飽和磁束密度が急激に低下するので好ましくない。また、ＺｎＯが５  ｍｏｌ％に満たない場合には、磁気異方性や磁歪定数が大きくなって比初透磁率が低下し、ノイズフィルターに適した透磁率を得ることが次第に困難になる。以上の理由からＺｎＯの含有量は５〜３０ｍｏｌ％とすることが望ましい。
【００３５】
また、成形体の焼成温度は、目的に応じて１１００〜１４５０℃程度の範囲で調節すればよい。さらに、周波数特性や温度特性を改善するといった目的のために、異常粒成長などの不適切な結晶組織を発生させない範囲で、Ｓｉ、Ｃａ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｖ、Ｔｉ、Ｓｎ、Ｎａ、Ｋ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｂｉ、Ｉｎ、Ｈｆ等の微量成分を含有させることができる。これら添加物の量は、質量％で、それぞれＳｉＯ２≦０．０５、ＣａＯ≦０．３、Ｎｂ２Ｏ５≦０．１、Ｔａ２Ｏ５≦０．１５、Ｖ２Ｏ５≦０．１、ＴｉＯ２≦１．０、ＳｎＯ２≦１．０、Ｎａ２Ｏ≦０．０５、Ｋ２Ｏ≦０．０５、ＣｏＯ≦２．０、ＮｉＯ≦５．０、ＣｕＯ≦５．０、Ｂｉ２Ｏ３≦０．１、Ｉｎ２Ｏ３≦０．１、ＨｆＯ２≦０．１である。
【００３６】
【実施例】
実施例１
蛍光Ｘ線法により不純物含有量が明らかになっている、酸化鉄、酸化マンガンおよび酸化亜鉛を湿式混合して乾燥後、９５０℃で熱処理し仮焼粉を作製した。この際、焼結体に含有される微量成分が、質量％で、Ｓｉ０２：ＣａＯ：Ｎｂ２０５＝０．０１：０．０５：０．００８、となるようにＳｉＯ２、ＣａＣ０３、Ｎｂ２０５を秤量して仮焼粉と共にボールミルで１２時間湿式粉砕し、ＰＶＡ濃度が０．６質量％となる条件で造粒した。造粒粉の温度が−１０〜１５０℃、造粒粉の水分含有量を０．００１〜２０ｍａｓｓ％、造粒粉の金型に対する接触部位の温度が−１０〜１５０℃に保たれた金型を使用して造粒粉をリング型コアに成型した。ついで、この成形体を最高温度１２５０〜１４００℃、最高温度保持時間が３〜８時間の条件で焼成した。焼結体の寸法は、およそ外径１０ｍｍ、内径５ｍｍおよび高さ３ｍｍであった。また、焼結体の不純物濃度は、Ｎａ：３〜８質量ｐｐｍ、Ｂ：２〜４質量ｐｐｍおよびＰ：６〜１０質量ｐｐｍであった。
【００３７】
かくして得られた焼結体に、巻線を施したのち、ＬＣＲメーターを使用して２３℃における１ｋＨｚの比初透磁率を測定した。また、直流Ｂ−Ｈループトレーサーを使用し、外部磁界１２００Ａ／ｍを印加して２３℃および１００℃における磁束密度を測定した。焼結体の主成分組成、製造条件および測定した磁気特性を、表１に示す。また、磁気特性について、上述した関係式（ｉ）（ｉｉ）に従って整理した結果を表２に示す。
【００３８】
【表１】
2004262710.tif 000002
【００３９】
【表２】
2004262710.tif 000003
【００４０】
表１から、造粒粉の温度が０〜１００℃、造粒粉の水分率が０．０１〜１０ｍａｓｓ％であり、かつ粉末成形用金型に対して造粒粉が接触する部位の金型温度が０〜１００℃に保たれた条件下で成形された試料が、高密度と高磁末密度の特性を併せ持つことが明らかである。
【００４１】
実施例２
Ｎａ、ＢおよびＰを種々の量で含む酸化鉄を使用し、実施例１と同様の方法で造粒粉を作製した。次いで、造粒粉の温度を５０℃および造粒粉の水分含有量を１．０ｍａｓｓ％、そして造粒粉の金型に対する接触部位の温度が５０℃に保たれた金型を使用して、造粒粉をリング型コアに成形した。その後、この成形体を、実施例１と同様に焼成した。
【００４２】
かくして得られた焼結体を使用して、実施例１と同様に測定した初透磁率および磁束密度を表３に示す。また、磁気特性について、上述した関係式（ｉ）（ｉｉ）に従って整理した結果を表４に示す。表３から、不純物含有量が、質量ｐｐｍでＮａ：１０質量ｐｐｍ以下、Ｂ：５質量ｐｐｍ以下かつＰ：１５質量ｐｐｍ以下の場合に、さらなる高密度および高磁束密度特性を実現できることが明らかである。
【００４３】
【表３】
2004262710.tif 000004
【００４４】
【表４】
2004262710.tif 000005
【００４５】
【発明の効果】
本発明によれば、高初透磁率および高磁束密度を兼ね備えたＭｎ−Ｚｎ系フェライトを提供することができ、このＭｎ−Ｚｎ系フェライトをスイッチング電源などに適用すれば、装置の小型化や低価格化が実現する。