(57)【要約】【課題】本発明は、排水中のリン成分を吸着、回収することができるリン吸着フィルターを提供する。【解決手段】本発明のリン吸着フィルターは、平均空気通過時間、平均気泡数及び平均破膜面積割合が特定範囲内にある連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡表面に、リン吸着剤をリン成分を吸着可能な状態に付着一体化させてなることを特徴とするので、リン成分を含有する排水をリン吸着フィルターの連続気泡内に円滑に流通させて連続気泡表面に付着させたリン吸着剤に排水を接触させ、排水中のリン成分をリン吸着フィルターのリン吸着剤に吸着させて排水中からリン成分を効率良く回収することができる。【選択図】　　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
平均空気通過時間が１０秒以下で且つ長さ２５ｍｍの直線上にある平均気泡数が６〜５０個であると共に平均破膜面積割合が２０〜８０％である連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡表面に、リン吸着剤をリン成分を吸着可能な状態に付着一体化させてなることを特徴とするリン吸着フィルター。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、排水中に含まれるリン成分を回収することができるリン吸着フィルターに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から閉鎖性水域や河川の富栄養化が問題となっており、この原因の一つとしてリン成分が挙げられ、リン成分の除去が急がれている。そして、従来から行われている排水中からのリン成分の除去方法としては、特開平５−１８５０９１号公報及び特開平６−３９３９６号公報に、リン成分を含有する排水中に金属凝集剤を添加することによって、リン酸を金属凝集剤と反応させて不溶性の凝集フロックを生成、沈殿させ、排水中からリン成分を除去する方法が開示されている。
【０００３】
しかしながら、上記金属凝集剤を排水中に添加する方法では、沈殿させた凝集フロックを処理する必要があり、又、排水中に添加する金属凝集剤の量が多いと環境に大きな影響を与える虞れがあるといった問題があった。
【０００４】
更に、凝集、沈殿させたリン成分の回収、再利用に難点があったり、或いは、リン成分濃度が低い場合には効率良くリン成分を回収することができないといった問題点もあった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、排水中のリン成分を効率良く吸着、回収することができるリン吸着フィルターを提供する。
【０００６】
【課題を解決する手段】
本発明のリン吸着フィルターは、平均空気通過時間が１０秒以下で且つ長さ２５ｍｍの直線上にある平均気泡数が６〜５０個であると共に平均破膜面積割合が２０〜８０％である連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡表面に、リン吸着剤をリン成分を吸着可能な状態に付着一体化させてなる。
【０００７】
上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体を構成するポリオレフィン系樹脂としては、例えば、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、エチレンを主成分とするエチレン−α−オレフィン共重合体、エチレンを主成分とするエチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレンを主成分とするエチレン−エチルアクリレート共重合体等のポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン、プロピレンを主成分とするプロピレン−α−オレフィン共重合体、プロピレンを主成分とするエチレン−プロピレン−ブテン三元共重合体等のポリプロピレン系樹脂、ポリブテン等が挙げられ、これらは単独で使用されても併用されてもよい。
【０００８】
なお、上記エチレン−α−オレフィン共重合体を構成するα−オレフィンとしては、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン等が挙げられ、上記プロピレン−α−オレフィン共重合体を構成するα−オレフィンとしては、例えば、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン等が挙げられる。
【０００９】
上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の平均空気通過時間は、長いと、排水が連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の内部まで流通し難くなり、排水中からのリン成分の回収、除去効率が低下したり、或いは、排水の水圧により連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体がへたり易くなり、水圧を上げることができずに排水からのリン成分の回収、除去効率が低下するので、１０秒以下に限定され、５秒以下が好ましい。
【００１０】
上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の平均空気通過時間は、以下の要領で測定されたものをいう。即ち、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の任意部分から縦５ｃｍ×横１３ｃｍ×厚さ１ｃｍの直方体状の試験片を切り出す。
【００１１】
なお、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体から上記大きさの試験片を切り出すことができない場合は、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体から複数個の小片を切り出し、これら小片同士を互いに組み合わせることによって上記大きさの試験片とすればよい。
【００１２】
そして、中央部に面積６４５．１６ｍｍ２　の円形状貫通孔が両面間に亘って貫通状態に貫設された一対の挟持板を用意し、これら挟持板をそれらの貫通孔同士が挟持板の厚み方向に合致した状態に互いに対向させると共に挟持板間に上記試験片をその厚さ方向を挟持板の厚さ方向に合致させ且つ挟持板の貫通孔を閉塞させた状態に挟着一体化させて試験体を作製する。
【００１３】
しかる後、上記試験体をこの試験体を挟んだ一方側が開放状態で且つ他方側が閉塞空間部となった測定空間部内に配設する。そして、上記試験片に接触しないようにして、上記試験体の閉塞空間部側から上記挟持板の貫通孔から露出した試験片の露出部分に空気を８６２０Ｐａの圧力で試験片の露出面に対して直交する方向に吹き付け、５０ｃｍ３　の空気が上記試験片を通過するのに要した時間を測定し、その時間を平均空気通過時間とする。なお、上記平均空気通過時間の測定装置としては、東洋精機製作所社から商品名「Ｂ型ガーレ式デンソメーター」で販売されている。
【００１４】
又、上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体における長さ２５ｍｍの直線上にある平均気泡数は、小さいと、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の通水性が低下し、排水からのリン成分の回収、除去に長時間を要し、又、大きいと、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の気泡中を流通する排水のうち、気泡表面のリン吸着剤に接触することなく気泡中を流通する排水割合が多くなってリン成分の回収効率が低下するので、６〜５０個に限定され、１５〜４０個が好ましく、２０〜３０個がより好ましい。
【００１５】
上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体における長さ２５ｍｍの直線上にある平均気泡数は、下記要領で測定されたものをいう。即ち、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体を任意の部分で水平方向（ｘ−ｙ方向）、垂直方向（ｘ−ｚ方向）及び垂直で且つｘ−ｚ方向に直交する方向（ｙ−ｚ方向）のそれぞれの方向に切断する。
【００１６】
次に、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の各切断断面（ｘ−ｙ方向断面、ｘ−ｚ方向断面、ｙ−ｚ方向断面）を実寸長さ２５ｍｍの直線と共に電子顕微鏡にて１０倍で撮影し、得られた各切断断面写真の任意部分に、写真に写された上記２５ｍｍの直線と同一長さの直線を描き、この直線と重なり且つ各切断断面表面に存在する気泡数を各切断断面毎に目視にて数えた。気泡数を数えるにあたり、気泡間の連通部分の全てに気泡膜があり、全ての気泡が独立気泡であると仮定したときの独立気泡の数を数え、又、上記切断断面写真に描いた直線と完全に重なり合う気泡のみを数えた。
【００１７】
そして、上記各断面（ｘ−ｙ方向断面、ｘ−ｚ方向断面、ｙ−ｚ方向断面）の気泡数の平均を算出し、この平均個数を、長さ２５ｍｍの直線上にある平均気泡数とした。
【００１８】
なお、上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の各切断断面の写真撮影の際、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の各切断断面を、マジックインキなどの着色剤で着色した後に写真撮影を行えば、気泡の判別が容易になるので好ましい。
【００１９】
又、上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の平均破膜面積割合は、小さいと、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の通水性が低下し、排水からのリン成分の回収、除去に長時間を要し、又、大きいと、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡中を流通する排水のうち、連続気泡表面のリン吸着剤に接触することなく連続気泡中を流通する排水割合が多くなってリン成分の回収効率が低下するので、２０〜８０％に限定され、３０〜６０％が好ましく、４０〜５０％がより好ましい。
【００２０】
上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の平均破膜面積割合は、以下の要領で測定したものである。即ち、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体を任意の部分で水平方向（ｘ−ｙ方向）、垂直方向（ｘ−ｚ方向）及び垂直で且つｘ−ｚ方向に直交する方向（ｙ−ｚ方向）のそれぞれの方向に切断する。
【００２１】
次に、上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の各切断断面を電子顕微鏡により約２５倍にて写真撮影する。得られた各切断断面（ｘ−ｙ方向、ｘ−ｚ方向、ｙ−ｚ方向）の写真において、任意の近接集合した気泡５個分を選択し、これら５個の気泡において、気泡膜が破れた黒く写っている空洞部分の総面積（空洞総面積）を算出する一方、５個の気泡の総面積（気泡総面積）を算出し、各切断断面における空洞総面積の気泡総面積に対する百分率を算出し、その平均を平均破膜面積割合としている。
【００２２】
なお、上記写真撮影の際、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の各切断断面に金を蒸着した後に写真撮影を行えば、気泡膜及び気泡膜が破れている部分の像が鮮明になって判別し易くなるので好ましい。
【００２３】
上記空洞総面積及び上記気泡総面積からの平均破膜面積割合の算出方法を具体的に説明する。各切断断面写真における選択した５個の気泡全体をグラフ用紙に写し取り、その写し取った部分を切り取り、切り取った部分の重量（Ｗ１　）を測定する一方、５個の気泡における気泡間の気泡膜が破れて切断断面表面にみえる黒い空洞になっている部分をグラフ用紙に写し取り、その写し取った部分を切り取り、切り取った部分の重量（Ｗ２　）を測定し、下記式により平均破膜面積割合を算出する。
平均破膜面積割合（％）＝（Ｗ２　／Ｗ１　）×１００
【００２４】
更に、上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体のゲル分率は、小さいと、強度及び耐久性が低下することがあり、又、大きいと、平均空気通過時間及び平均破膜面積割合が上記範囲になり難くて通水性が低下し、排水からのリン成分の回収効率が低下することがあるので、３０〜７０重量％が好ましい。
【００２５】
なお、上記ゲル分率は、以下の方法により算出した値である。先ず、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体を約１００ｍｇ採取して試料とし、この試料の乾燥重量Ｗ３　を測定する。
【００２６】
次に、上記試料をその気泡を潰した上で１２０℃のキシレン５０ｍｌ中に浸漬して２４時間放置した後、２００メッシュの金網で濾過し、金網上の残渣の乾燥重量Ｗ４　を測定し、以下の式によりゲル分率を算出する。
ゲル分率（重量％）＝（Ｗ４　／Ｗ３　）×１００
【００２７】
又、上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の見掛け密度は、小さいと、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体がへたり易くなり、又、大きいと、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡率が低くなったり或いは気泡膜が厚くなって平均空気通過時間及び平均破膜面積割合が上記範囲になり難くなり、通水性が低下し、排水中のリン成分の回収効率が低下することがあるので、０．０１〜０．１ｇ／ｃｍ３　が好ましく、０．０２〜０．０５ｇ／ｃｍ３　がより好ましい。
【００２８】
なお、上記見掛け密度は、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の重量Ｗ５　（ｇ）及び体積Ｄ（ｃｍ３　）を測定し、以下の式により算出した値である。
見掛け密度（ｇ／ｃｍ３　）＝Ｗ５　／Ｄ
【００２９】
次に、上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の製造方法の一例を説明する。先ず、上記ポリオレフィン系樹脂に熱分解型発泡剤の他、必要に応じて架橋剤及び発泡助剤等の添加剤を添加して熱分解型発泡剤が実質的に分解しない温度で溶融混練し、所定形状に成形した後、ポリオレフィン系樹脂を架橋、発泡させてポリオレフィン系樹脂発泡体を作製する。なお、上記熱分解型発泡剤、架橋剤及び発泡助剤は、発泡体の製造において汎用されているものが用いられる。
【００３０】
そして、得られたポリオレフィン系樹脂発泡体をその厚みよりも狭い間隔で対向させられた一対のロール間に通過させて、ポリオレフィン系樹脂発泡体をその厚み方向に圧縮変形させることによってポリオレフィン系樹脂発泡体の独立気泡を連続気泡化させる。
【００３１】
次に、上記ポリオレフィン系樹脂発泡体に以下に説明する連通孔拡大処理を施すことによって連続気泡間に形成された連通孔を拡げて連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体を製造することができる。
【００３２】
上記連通孔拡大処理は、ポリオレフィン系樹脂発泡体を密閉容器内に充填し、この密閉容器内を十分に脱気した後、密閉容器内に酸素ガス及び可燃ガスを注入して、酸素ガス及び可燃ガスに点火することによって行われる。
【００３３】
上記密閉容器としては、ポリオレフィン系樹脂発泡体を充填可能であり且つ容器内を真空状態にし得るものであれば、特には限定されず、その形状、大きさ等は適宜選択される。
【００３４】
そして、ポリオレフィン系樹脂発泡体を密閉容器内に充填した状態において、ポリオレフィン系樹脂発泡体の表面とこれに対向する密閉容器の内面との間の隙間が大きいと、酸素ガス及び可燃ガスを燃焼させる際、密閉容器の内面に対向したポリオレフィン系樹脂発泡体の表面がへたり易くなるので、密閉容器におけるポリオレフィン系樹脂発泡体の充填空間部を、密閉容器に充填させるポリオレフィン系樹脂発泡体の形状に略合致した形状にするのが好ましい。なお、ポリオレフィン系樹脂発泡体を複数枚組み合わせることによって密閉容器の充填空間部に略合致した形状としてもよい。
【００３５】
上記密閉容器内を脱気する方法としては、例えば、密閉容器内の空気を真空ポンプにより吸引、除去する方法が挙げられ、密閉容器内の脱気が不十分であると、連通孔の拡大が不十分になるので、ポリオレフィン系樹脂発泡体の気泡内の全てが真空になるまで行うのが好ましい。
【００３６】
更に、上記密閉容器に酸素ガス及び可燃ガスを注入する方法としては、特に限定されず、例えば、▲１▼酸素ガスを充填した高圧ボンベ及び可燃ガスを充填した高圧ボンベから、減圧弁で所望の混合比に見合う分圧に調整して、ガス混合ミキサーを通して密閉容器内に注入する方法、▲２▼酸素ガスを充填した高圧ボンベ及び可燃ガスを充填した高圧ボンベから、減圧弁で所望の混合比に見合う分圧に調整して、各々別の注入口から注入する方法等が挙げられる。なお、ガス注入直後は、密閉容器内のガス分散状態が不均一なので、注入後に数分間放置しておくのが好ましい。
【００３７】
そして、上記可燃ガスとしては、酸素ガスの存在下で燃焼可能なものであれば特には限定されず、例えば、水素ガス、メタンガス、プロパンガス等が挙げられる。又、酸素ガスと可燃ガスとの混合比は、これらガスが燃焼可能な範囲であれば特には限定されないが、完全燃焼比前後であるのが好ましい。例えば、可燃ガスとして水素ガスを使用する場合では、酸素ガス：水素ガスが、体積比（圧力比）で１：２前後が好ましい。
【００３８】
又、酸素ガス及び可燃ガスの圧力は、低いと、点火した際、気泡間に形成された連通孔の拡大が不十分になり、得られる連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の平均空気通過時間や平均破膜面積割合が上記範囲外になり易くて通水性が低下し、排水中からのリン成分の回収、除去効率が低下することがあり、又、高いと、得られる連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体がへたり易くなるので、０．０５〜０．３ＭＰａが好ましく、０．０８〜０．１５ＭＰａがより好ましい。
【００３９】
なお、酸素ガス及び可燃ガスの圧力が上記範囲内にあれば、その他に不活性ガスが混在していてもよい。不活性ガスとしては、例えば、窒素ガス、ヘリウムガス、アルゴンガス、炭酸ガス等が挙げられ、これらは単独で使用されても２種以上が併用されてもよい。
【００４０】
そして、酸素ガス及び可燃ガスを密閉容器に充填した後、点火する方法としては、例えば、予め密閉容器内にスパークスイッチを配設しておき、スパークさせる方法等が挙げられる。
【００４１】
次に、上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡表面にはリン吸着剤が排水中のリン成分を吸着、除去可能な状態に付着一体されている。このリン吸着剤としては、例えば、水酸化アルミニウムゲル、酸化マグネシウム、酸化チタン−活性炭複合剤、酸化ジルコニウム−活性炭複合剤、ヒドロタルサイト化合物、ジルコニウム−フェライト水和物等が挙げられ、ヒドロタルサイト化合物が好ましい。
【００４２】
又、上記リン吸着剤の粒径は、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡よりも小さければ、特に限定されないが、大きいと、リン吸着剤の表面積が小さくなって、排水中からのリン成分の回収、除去効率が低下することがあるので、１００μｍ以下が好ましく、１０ｎｍ〜１０μｍがより好ましい。
【００４３】
そして、上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡表面に上記リン吸着剤を例えば、バインダーによって付着一体化させることによってリン吸着フィルターが構成される。
【００４４】
このようなバインダーとしては、アクリル酸メチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル等のアクリル酸エステル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル等のメタクリル酸エステル、アクリル酸、メタクリル酸、スチレン、ブタジエン、アクリロニトリル、クロロプレン、イソプレン、酢酸ビニル、エチレン、バーサチック酸ビニル等の単量体の単独重合体又はこれら単量体の共重合体が挙げられ、エチレン−酢酸ビニル−アクリル酸三元共重合体が好ましい。
【００４５】
更に、上記リン吸着剤の上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡表面への付着量は、少ないと、リン吸着フィルターの寿命が短くなって交換頻度が高くなり不経済となることがあり、又、多いと、連続気泡の内部空間が小さくなって通水性が低下することがあるので、乾燥重量で１０〜２００ｍｇ／ｃｍ３　が好ましい。
【００４６】
又、上記バインダー量は、少ないと、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡表面からリン吸着剤が離脱するおそれがあり、又、多いと、リン吸着剤がバインダー内に埋没してしまって、排水中からのリン成分の回収、除去効率が低下することがあるので、乾燥重量で２〜５０ｍｇ／ｃｍ３　で且つリン吸着剤の１０〜３０％の重量とするのが好ましい。
【００４７】
次に、上記リン吸着フィルターの製造方法としては、上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体を上記リン吸着剤が分散されたバインダーの水系エマルジョンを中に浸漬して水系エマルジョンを連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡内に浸入させた後、この連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体を絞ることによって余分な水系エマルジョンを除去した上で、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体を乾燥させることによってリン吸着フィルターを製造する方法が挙げられる。
【００４８】
この時、上記水系エマルジョンの粘度は、高いと、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡内への浸入が不十分となって、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の奥深くの連続気泡表面にリン吸着剤をバインダーを介して付着一体化させることができなくなることがあるので、１００００ｃｐ以下が好ましい。
【００４９】
次に、上記リン吸着フィルターを用いて排水中のリン成分を回収、除去するには、上記リン吸着フィルターにおける連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡内にリン成分を含有する排水を流通させ、この排水を連続気泡表面に付着一体化させたリン吸着剤に接触させて、排水中のリン成分をリン吸着剤に吸着させることによってリン成分を回収、除去することができる。
【００５０】
【実施例】
（実施例１）
エチレン−酢酸ビニル共重合体（酢酸ビニル含量：９重量％、密度：０．９４０ｇ／ｃｍ３　）１００重量部、アゾジカルボンアミド１７重量部、ジクミルパーオキサイド０．５重量部、炭酸カルシウム１５重量部及び酸化亜鉛０．１重量部をバンバリーミキサーに供給して１２５℃で溶融混練した後、雌型金型の縦１６０ｍｍ×横１００ｍｍ×深さ２５ｍｍの凹部内に充填して約１４０℃で３０分間保持し、直方体形状の発泡性樹脂成形体を作製した。なお、発泡性樹脂成形体の作製時にジクミルパーオキサイドの一部は分解したが、アゾジカルボンアミドは分解しなかった。
【００５１】
しかる後、発泡性樹脂成形体を約１７０℃に加熱された雌型金型の縦５００ｍｍ×横５００ｍｍ×深さ８０ｍｍの凹部内に移し、この雌型金型の開口部を閉止した状態で架橋、発泡させ、縦５００ｍｍ×横５００ｍｍ×厚さ８０ｍｍの直方体形状のポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００５２】
更に、上記ポリオレフィン系樹脂発泡シートを冷却した上で、このポリオレフィン系樹脂発泡シートを、クリアランスが２０ｍｍの一対のロール間に２回、続いて、クリアランスが３ｍｍの一対のロール間に４回供給して厚さ方向に圧縮させて、ポリオレフィン系樹脂発泡シートの独立気泡を連続気泡化させた。
【００５３】
次に、上記ポリオレフィン系樹脂発泡シート表面のスキン層を除去し、上記ポリオレフィン系樹脂発泡シートを縦４５０ｍｍ×横４５０ｍｍ×厚さ８０ｍｍとした後、密閉容器における一辺４５０ｍｍの立方体形状の充填空間部内に上記ポリオレフィン系樹脂発泡シートを厚さ方向に５枚重ね合わせた状態に充填した。
【００５４】
そして、上記ポリオレフィン系樹脂発泡シートの気泡内を含めた密閉容器内の空気を真空ポンプにより略完全に吸引、除去した後、酸素ガスと水素ガスとが体積比１：２で混合された混合ガスをその圧力が０．１ＭＰａとなるまで供給した後、３分間放置した。
【００５５】
次に、上記密閉容器の充填空間部内に配設したスパークスイッチをスパークさせて上記混合ガスを点火、燃焼させ、上記密閉容器の充填空間部内に充填したポリオレフィン系樹脂発泡シートに連通孔拡大処理を施して、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００５６】
上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡シートの平均空気通過時間は、１．０秒以下、長さ２５ｍｍの直線上にある平均気泡数は２２個、平均破膜面積割合は４１％、見掛け密度は０．０３２ｇ／ｃｍ３　であった。
【００５７】
一方、エチレン−酢酸ビニル−アクリル酸三元重合体の濃度が４５重量％である水性エマルジョンに蒸留水を添加して、エチレン−酢酸ビニル−アクリル酸三元重合体の濃度が３０重量％である水性エマルジョンを作製した。
【００５８】
そして、上記水性エマルジョンに、リン吸着剤としてヒドロタルサイト化合物（富田製薬社製　商品名「ＴＰＥＸ」）を添加、均一に混合して、リン吸着剤濃度が３０重量％であるリン吸着剤分散液を得た。
【００５９】
そして、上記リン吸着剤分散液中に上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡シートを浸漬させて上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡シートの連続気泡内に上記リン吸着剤分散液を十分に浸透させた後、上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡シートを搾ることによって余分なリン吸着剤分散液を除去した。しかる後、上記連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡シートを８０℃で３時間乾燥させることによってリン吸着フィルターを得た。
【００６０】
（実施例２）
リン吸着剤として、ヒドロタルサイト化合物の代わりに酸化チタン−活性炭複合剤を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてリン吸着フィルターを得た。
【００６１】
（実施例３）
リン吸着剤として、ヒドロタルサイト化合物の代わりにジルコニウム−フェライト水和物（武田薬品工業社製　商品名「セブントールＰ」）を用いたこと以外は、実施例１と同様にしてリン吸着フィルターを得た。
【００６２】
上記リン吸着フィルターのリン吸着剤量、バインダー量及びリン吸着性について下記方法により測定し、その結果を表１に示した。
【００６３】
（リン吸着剤量及びバインダー量）
連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡シートにおけるリン吸着剤分散液に浸漬する前の重量（浸漬前重量）と、リン吸着剤分散液に浸漬、乾燥後の重量（浸漬後重量）とを測定する一方、リン吸着剤分散液中において、リン吸着剤及びバインダーの総量に対するリン吸着剤の重量割合（リン吸着剤重量割合）と、リン吸着剤及びバインダーの総量に対するバインダーの重量割合（バインダー重量割合）とを算出する。
【００６４】
そして、連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡シートにおける上記浸漬前重量と上記浸漬後重量との重量差を算出し、この重量差にリン吸着剤重量割合を乗じてリン吸着剤量を算出する一方、上記重量差にバインダー重量割合を乗じてバインダー量を算出した。
【００６５】
実施例１のリン吸着フィルターでは、そのリン吸着剤量は２２．１ｍｇ／ｃｍ３　、バインダー量は６．２ｍｇ／ｃｍ３　であり、実施例２のリン吸着フィルターでは、そのリン吸着剤量は２６．７ｍｇ／ｃｍ３　、バインダー量は８．２ｍｇ／ｃｍ３　であり、実施例３のリン吸着フィルターでは、そのリン吸着剤量は２５．６ｍｇ／ｃｍ３　、バインダー量は７．６ｍｇ／ｃｍ３　であった。
【００６６】
（リン吸着性）
リン吸着フィルターからリン吸着剤量が０．５ｇであるリン吸着フィルター片を切り出した。このリン吸着フィルター片をリン濃度１０ｍｇ／リットルに調整されたＮａ２　ＨＰＯ４　水溶液１．２リットル中に投入し、２４時間攪拌し続けた。そして、所定時間経過毎の上記Ｎａ２　ＨＰＯ４　水溶液中のリン濃度をイオンクロマトグラフィーによって測定した。
【００６７】
【表１】
2004121940.tif 000002
【００６８】
【発明の効果】
本発明のリン吸着フィルターは、平均空気通過時間が１０秒以下で且つ長さ２５ｍｍの直線上にある平均気泡数が６〜５０個であると共に平均破膜面積割合が２０〜８０％である連続気泡ポリオレフィン系樹脂発泡体の連続気泡表面に、リン吸着剤をリン成分を吸着可能な状態に付着一体化させてなることを特徴とするので、リン成分を含有する排水をリン吸着フィルターの連続気泡内に円滑に流通させて連続気泡表面に付着させたリン吸着剤に排水を接触させ、排水中のリン成分をリン吸着フィルターのリン吸着剤に吸着させて排水中からリン成分を効率良く回収することができる。