(57)【要約】【課題】本発明は、熱延仕上圧延機出側における鋼板の温度を幅方向で任意の分布にコントロールすることにより、仕上圧延後の鋼帯幅方向に異なる機械的特性、特に穴広げ特性と伸び特性を付与した高張力鋼帯及びその製造方法に関するものである。【解決手段】幅方向で穴広げ特性と伸び特性とが異なる機械的特性を有する鋼帯が圧延により一体成形されていることを特徴とする高張力鋼帯である。さらに仕上圧延入側又は仕上圧延スタンド間で粗バーの幅方向で任意の昇温量に制御することで幅方向で穴広げ特性と伸び特性とが異なる機械的特性を有する鋼帯の製造方法である。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
幅方向で穴広げ特性と伸び特性とが異なる機械的特性を有する鋼帯が圧延により一体成形されていることを特徴とする高張力鋼帯。
【請求項２】
引張強度が５９０ＭＰａ以上で、幅方向で３分割した鋼帯幅中央部は両端部に比べ穴広げ率に優れ、穴広げ率７０％以上で、両端部は鋼帯中央部に比べ伸び率に優れ、伸び率３１％以上の機械的特性を有することを特徴とする請求項１記載の高張力鋼帯。
【請求項３】
引張強度が５９０ＭＰａ以上で、幅方向で３分割した鋼帯幅中央部は両端部に比べ伸び率に優れ、伸び率３１％以上で、両端部は鋼帯中央部に比べ穴広げ率に優れ、穴広げ率７０％以上の機械的特性を有することを特徴とする請求項１記載の高張力鋼帯。
【請求項４】
仕上圧延入側又は仕上圧延スタンド間で粗バーの幅方向で任意の昇温量に制御することを特徴とする請求項１〜３の内のいずれかに記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【請求項５】
仕上圧延入側又は仕上圧延スタンド間で粗バーの幅方向で任意の冷却量に制御することを特徴とする請求項１〜３の内のいずれかに記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【請求項６】
仕上圧延入側又は仕上圧延スタンド間で粗バーの幅方向で任意の昇温量および冷却量に制御することを特徴とする請求項１〜３の内のいずれかに記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【請求項７】
粗バーの幅方向で任意の昇温量に加熱する加熱装置が、粗バーの上下に配置されたトランスバース型誘導加熱装置の単独又は複数であることを特徴とする請求項４または６に記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【請求項８】
粗バーの幅方向で任意の冷却量に冷却する冷却装置が、粗バーの上下に配置されていることを特徴とする請求項５または６に記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【請求項９】
粗バーの幅方向で任意の昇温量に加熱する加熱装置が、粗バーの上下に配置されたトランスバース型誘導加熱装置の単独又は複数であり、かつ、粗バーの幅方向で任意の冷却量に冷却する冷却装置が、粗バーの上下に配置されていることを特徴とする請求項６に記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【請求項１０】
トランスバース型誘導加熱装置の加熱昇温量の制御は、出力の制御、遮蔽板による磁場の制御、上下の該加熱装置間距離の制御、又は上下該加熱装置を巾方向位置の制御のいずれかによって行うことを特徴とする請求項７または９の内のいずれか１項に記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【請求項１１】
粗バーの幅方向中央部又は端部を冷却する冷却装置が、仕上圧延前又は仕上圧延スタンド間で粗バーの上下に配置された水流可変の水冷スプレー装置であることを特徴とする請求項８または９の内のいずれか１項に記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱延仕上圧延機出側における鋼板の温度を幅方向で任意の分布にコントロールすることにより、仕上圧延後の鋼帯幅方向に異なる機械的特性、特に穴広げ特性と伸び特性を付与した高張力鋼帯及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、自動車等の車体部品のプレス素材（ブランク材）として、レーザー溶接やマッシュシーム溶接の進歩に伴い、異なる強度の鋼帯を溶接して一体化したテーラードブランクのための鋼帯（テーラード鋼帯）が製造されている。この鋼帯を車体部品にプレス成形すると、車体部品の所定の部分の機械的性質を異ならせることが可能となるものである。
【０００３】
従来のテーラード鋼帯の製造方法および製品を図に基づいて説明する。
【０００４】
図１はテーラード鋼帯の製造工程の概要を示す図である。図１に示すように、テーラード鋼帯の製造方法は、所定の幅に剪断された複数の機械特性の異なる鋼帯Ａ、Ｂ、Ｃを巻き戻しながら、コイルエッジを溶接トーチ１を備えたレーザー溶接装置にて、鋼帯長手方向に接合線を持つように溶接してプレス成形用鋼帯とし、これを溶接後巻き取って再度接合されたプレス用鋼帯２のコイルとするものである。
【０００５】
このようなテーラード鋼帯に係わる公知例として、いずれも異なる強度の鋼帯を長手方向に剪断し、その後、所定の鋼帯を組み合わせ、幅方向に突合わせて、突合わせ部をレーザー溶接又はマッシュシーム溶接で溶接して接合している。そのため、溶接部欠陥のない健全な溶接でも、溶接部と母材部との硬度差及び／又は溶接アンダーカット部が発生するため、プレス時にプレス加工の応力集中が溶接部に発生し、割れることがある。更に、一部にでも溶接欠陥があるとプレス時の割れが発生し、プレス成形ラインを停止しなければならないという問題がある。また、異なる強度の鋼帯の溶接は、現状の溶接技術であるレーザー技術、マッシュシーム溶接、アーク溶接或いは高周波溶接等で、いずれも溶接部品質の均一性や安定性の点で問題が多く、溶接欠陥も発生しやすいという問題がある（例えば、特許文献１〜３）。
【０００６】
上記溶接の問題を解決するために、鋼帯を溶接することなしにプレス成形用テーラード鋼帯を製造する方法として、熱間仕上圧延後の鋼帯をランアウトテーブル（ＲＯＴ）で水冷する際に、鋼帯の幅方向の冷却速度を変化させることにより鋼帯の幅方向の機械的性質を異ならしめる方法や（例えば、特許文献４）、焼鈍後の鋼帯の幅方向冷却速度を変化させることにより、鋼帯の幅方向の機械的性質を異ならしめる方法がある（例えば、特許文献５）。
【０００７】
上記方法は、いずれも熱間仕上圧延後の鋼帯の冷却速度を変化させて幅方向の機械的性質を異ならしめる方法である。
【０００８】
ところで、高張力鋼板を自動車用部品である、足廻り部品を例とする複雑な形状へ適用しプレス加工する場合、一般的に張り出し性又は伸びフランジ性、もしくはその両方の特性を要求される場合がある。例として部品中央部で高い伸びフランジ性が、両端部では高い張り出し性が要求される部品において、この部品を鋼帯の幅方向に部品取りをした場合、鋼帯幅中央部で穴広げ特性、両端部では高い伸び特性が要求される事となる。高い伸び特性を有した高張力鋼板の例として、複合組織鋼板である高残留オーステナイト鋼（ＴＲＩＰ鋼）があるが、穴広げ特性を良くするには一般的に均一組織の方が有利であり、高残留オーステナイト鋼の機械的性質として穴広げ特性と伸び特性とは相反する性質であって、両者の性質を同時に満足する熱間圧延鋼板を製造することはこれまで困難であった。
【０００９】
本発明者の研究によれば、上記に述べた仕上圧延後の鋼帯の冷却速度を変化させてテーラード鋼帯を製造する方法にあっては、仕上圧延温度までは幅方向でほぼ一定温度であるため、例えば、５９０ＭＰａ級ＴＲＩＰ鋼について、ベイナイト組織の組織分率を幅方向で変化させることによって、良好な穴広げ特性と高い伸び特性とを有するテーラード鋼帯とすることに問題があることを見出した。そして、その原因について研究し、鋼帯の巻き取り温度（℃）と穴広げ率（％）との関係を調査したところ、巻き取り温度を変化させても穴広げ率に顕著な変化は見出せず、ＲＯＴ冷却速度（巻き取り温度）と伸びフランジ成形性に関する穴広げ率とは相関関係が低いことに原因があることを解明した。
【００１０】
【特許文献１】
特開平８‐２８１３０６号公報
【特許文献２】
特開平７−２９０１８２号公報
【特許文献３】
特開平８−１７４２４６号公報
【特許文献４】
特開平１１−１９２５０１号公報
【特許文献５】
特開２００１−１１５４１号公報
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明は鋼帯を溶接することなしに熱間圧延によって幅方向に異なる機械的性質、特に穴広げ率と伸び特性を有する高張力熱延鋼帯（以下、準テーラード鋼帯）及びその製造方法を提供することを課題とする。
【００１２】
【課題を解決しようとする手段】
本発明者は、熱間圧延仕上後の鋼帯をランアウトテーブル（ＲＯＴ）で水冷の際に冷却速度を変化させて、鋼帯の穴広げ率との関係を調査した結果、冷却速度（巻き取り温度）による穴広げ特性の材質変化代は小さく、仕上圧延前に加熱し、熱間圧延仕上圧延出側の温度をコントロールさせた場合の方が穴広げ特性を効果的に変化させ得ることを見出して本発明を完成した。
【００１３】
本発明の要旨は、次の通りである。
【００１４】
（１）  幅方向で穴広げ特性と伸び特性とが異なる機械的特性を有する鋼帯が圧延により一体成形されていることを特徴とする高張力鋼帯。
【００１５】
（２）  引張強度が５９０ＭＰａ以上で、幅方向で３分割した鋼帯幅中央部は両端部に比べ穴広げ率に優れ、穴広げ率７０％以上で、両端部は鋼帯中央部に比べ伸び率に優れ、伸び率３１％以上の機械的特性を有することを特徴とする上記（１）記載の高張力鋼帯。
【００１６】
（３）  引張強度が５９０ＭＰａ以上で、幅方向で３分割した鋼帯幅中央部は両端部に比べ伸び率に優れ、伸び率３１％以上で、両端部は鋼帯中央部に比べ穴広げ率に優れ、穴広げ率７０％以上の機械的特性を有することを特徴とする上記（１）記載の高張力鋼帯。
【００１７】
（４）  仕上圧延入側又は仕上圧延スタンド間で粗バーの幅方向で任意の昇温量に制御することを特徴とする上記（１）〜（３）の内のいずれかに記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【００１８】
（５）  仕上圧延入側又は仕上圧延スタンド間で粗バーの幅方向で任意の冷却量に制御することを特徴とする上記（１）〜（３）の内のいずれかに記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【００１９】
（６）  仕上圧延入側又は仕上圧延スタンド間で粗バーの幅方向で任意の昇温量および冷却量に制御することを特徴とする上記（１）〜（３）の内のいずれかに記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【００２０】
（７）  粗バーの幅方向で任意の昇温量に加熱する加熱装置が、粗バーの上下に配置されたトランスバース型誘導加熱装置の単独又は複数であることを特徴とする上記（４）または（６）に記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【００２１】
（８）  粗バーの幅方向で任意の冷却量に冷却する冷却装置が、粗バーの上下に配置されていることを特徴とする上記（５）または（６）に記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【００２２】
（９）  粗バーの幅方向で任意の昇温量に加熱する加熱装置が、粗バーの上下に配置されているトランスバース型誘導加熱装置の単独又は複数であり、かつ、粗バーの幅方向で任意の冷却量に冷却する冷却装置が、粗バーの上下に配置されたことを特徴とする上記（６）に記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【００２３】
（１０）  トランスバース型誘導加熱装置の加熱昇温量の制御は、出力の制御、遮蔽板による磁場の制御、上下の該加熱装置間距離の制御、又は上下該加熱装置を巾方向位置の制御のいずれかによって行うことを特徴とする上記（７）または（９）の内のいずれか１項に記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【００２４】
（１１）  粗バーの幅方向中央部又は端部を冷却する冷却装置が、仕上圧延前又は仕上圧延スタンド間で粗バーの上下に配置された水流可変の水冷スプレー装置であることを特徴とする上記（８）または（９）の内のいずれか１項に記載の幅方向に機械的特性が異なる高張力鋼帯の製造方法。
【００２５】
【発明の実施の形態】
本発明者は、熱間仕上圧延後のランアウトテーブルの鋼帯冷却を用いた準テーラード鋼帯の製造方法では、仕上圧延温度まで鋼帯の幅方向温度はほぼ一定であるため、ベイナイト組織を利用した材質特性改善、特に穴広げ特性の改善を効果的に制御することが困難であることを見出した。
【００２６】
そこで、本発明では、鋼帯の幅方向に異なる機械的特性、特に穴広げ特性と伸び特性とを持った準テーラード鋼帯を製造するために、鋼帯の穴広げ特性が、熱間仕上温度によって効果的に改善されることに着目し、熱間仕上圧延前に鋼帯幅方向で温度差を異ならしめて熱間仕上圧延をする方法を採用した。
【００２７】
例えば、５９０ＭＰａ級高張力鋼帯をクロスメンバー等の自動車用部品に、鋼帯の幅方向に部品取りし、適用する場合には、その部品形状からコイル幅中央付近では伸びフランジ特性、鋼帯の１／４幅〜幅エッジ部では張り出し特性が主として要求される加工が行われる。
【００２８】
このような加工においては、強度を確保するに必要な５９０ＭＰａ級高張力鋼帯では、伸びフランジ加工部に対して、鋼帯の穴広げ率７０％以上、望ましくは８０％以上が必要で、張り出し加工に対して、鋼板の伸び率３１％以上、望ましくは３４％以上が必要である。このような穴広げ率及び伸び率を備えていないと所定の形状に容易に加工できない。
【００２９】
上記の機械的性質（穴広げ率及び伸び率）を得るための条件について検討する。
【００３０】
図２（ａ）はＣ：０．０９〜０．１１ｍａｓｓ％、Ｓｉ：１．３０〜１．５０ｍａｓｓ％、Ｍｎ：１．２５〜１．４５ｍａｓｓ％、Ｐ：０．０１０ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．００２ｍａｓｓ％以下の成分系からなる５９０ＭＰａ級高張力鋼帯の熱間仕上温度（℃）と穴広げ率（％）との関係を示す図で、図２（ｂ）は、５９０ＭＰａ級高張力鋼帯の熱間仕上温度（℃）と伸びＥＬ（％）との関係を示す図である。図２（ａ）に示すように、熱間仕上温度の上昇に対応して鋼帯の穴広げ率は改善されるが、図２（ｂ）に示すように、熱間仕上温度の上昇に対応して鋼帯の伸びは低下する。つまり、熱間仕上温度に対して、穴広げ特性と伸び特性は相反する傾向を示す。
【００３１】
したがって、図２（ａ）から穴広げ率７０％以上とするためには熱間仕上温度が矢印で示す８７０℃以上とすることが要求され、また、図２（ｂ）から伸び率３１％以上とするためには、矢印で示す８６０℃以下とすることが要求され、両者で要求される温度範囲が異なり、この両特性を満足する仕上温度の範囲がないことがわかる。
【００３２】
本発明では、鋼帯幅方向の熱間仕上温度を異ならしめて、鋼帯幅中央付近は熱間仕上温度８７０℃以上、鋼帯の１／４幅〜幅エッジ部は熱間仕上温度８６０℃以下となるように鋼帯幅中央部を１０℃以上加熱する熱間仕上温度条件とすることで、幅方向で３分割した鋼帯幅中央付近は７０％以上の穴広げ率を有し、鋼帯の１／４幅〜幅エッジ部では３１％以上の伸び率を有する機械特性が幅方向で異なるテーラード鋼帯を容易に製造できることがわかった。
【００３３】
ところが、熱間仕上圧延前にソレノイド型誘導加熱装置を用いて鋼帯、幅方向の温度を均一化させる加熱方法は提案されているが、熱間仕上圧延前に鋼帯幅方向で温度差をつける加熱方法はこれまで提案されていない。
【００３４】
本発明では、鋼帯幅方向温度分布を効果的に異ならしめることができる加熱装置について鋭意研究し、トランスバース型誘導加熱装置（バー加熱装置）が好ましいこと、そして、該バー加熱装置を圧延ラインに沿って単独又は複数配置することにより、仕上圧延前の粗バーの幅方向での任意の位置を加熱でき、その結果、鋼帯の幅方向における任意の位置で熱間仕上温度をコントロールできることを見出した。
【００３５】
トランスバース型誘導加熱装置は、ソレノイド型誘導加熱装置とは異なり、鉄心幅に応じて粗バーの幅方向特定部分を均一に加熱することができる特性を有しているので、鉄心幅に応じて粗バーの幅方向特定部分を加熱することができる。しかも、図３に示すように、トランスバース型誘導加熱装置３は、鉄心４にコイル５を巻き回すことによって構成されていて、粗バー６の上下位置に配置して使用することができるから取扱いが容易であり、粗バー表面に疵を生じさせることもなく、その特性上表面が過加熱されることもないので、圧延機、デスケ等他設備との配置関係についても格別の制約を受けない。
【００３６】
図４は、圧延ラインに沿って、粗バーの幅より幅狭のトランスバース型誘導加熱装置を２台配置し、粗バー中央部を加熱して仕上圧延を行う場合を示す模式図である。
【００３７】
図４に示すように、仕上圧延機入側に粗バー６の幅の１／２幅の幅狭のトランスバース型誘導過熱装置７を圧延ラインに沿って２台配置し、該２台の加熱装置の入側及び出側に入側幅方向温度計８及び出側幅方向温度計９を配置する。
【００３８】
入側幅方向温度計で検出した温度に基づいて、テーブルロールによって矢印方向に搬送される粗バー両端部のそれぞれ１／４幅の温度よりも１／２幅の中央部の温度を所定温度に昇温させるようにトランスバース型誘導加熱装置により中央部を加熱昇温させる。所定温度に昇温されたか否かは出側幅方向温度計による検出温度で測定する。この検出温度のデータは、トランスバース型誘導加熱装置の昇温量制御装置にフィードバックし、所定の温度に昇温されていない場合には、昇温量制御装置によりトランスバース型誘導加熱装置の昇温量を制御する。
【００３９】
なお、加熱装置は昇温量に応じて単独或いは２台以上の複数設置することができる。また、出側幅方向温度計は、仕上圧延機出側に配置してもよい。
【００４０】
図５の（ａ）は、仕上圧延機入り側で粗バーの幅方向に温度差を付与した結果得られた仕上圧延機出側における鋼帯幅方向の温度分布を示す図で、（ｂ）、（ｃ）、及び（ｄ）は、温度差を付与した粗バーを仕上圧延した鋼帯幅方向の機械的特質を示す図である。
【００４１】
図５（ａ）に示すように、鋼帯の１／２幅の幅方向中央部の仕上圧延出側温度が８８０℃、端部の温度が８５０℃となるように、該加熱装置入り側粗バー温度及び該加熱装置による昇温量を調整した粗バーを仕上圧延すると、幅方向で３分割した鋼帯の１／２幅中央部は、図５（ｂ）に示すように穴広げ率λ（％）が７０％以上、図６（ｄ）に示すように引張り強さ（ＴＳ）が５９０ＭＰａ以上で、幅方向で３分割した鋼帯の１／４幅の両端部のそれぞれは、図５（ｃ）に示すように伸び（％）が３１％以上となっている幅方向に機械的性質が異なる準テーラード高張力鋼帯が得られる。
【００４２】
得られた準テーラード高張力鋼帯を幅方向に部品取りすると、中央部では伸びフランジ加工を、端部では張り出し加工を行うことが可能になる。
【００４３】
図５に示す例では、粗バー中央部を加熱する例を説明したが、粗圧延された粗バーの温度が高いときに中央部を加熱することに代えて、粗バーの両端部を水冷スプレーで冷却することによっても、同様に粗バーの幅方向に温度差を付与することが可能である。または、粗バーの温度に応じて、中央部を加熱するとともに、両端部を冷却することによっても、同様に粗バーの幅方向に温度差を付与することが可能である。
【００４４】
これまでの説明では、鋼帯幅方向中央部を高温にする例について述べたが、仕上圧延前に粗バー幅方向中央部を端部よりも低くして、幅方向温度差を付与することもできる。
【００４５】
図６は、圧延ラインに沿って、粗バーの両端部にトランスバース型誘導加熱装置のエッジヒーターを２台ずつ配置し、粗バーの両端部を加熱して仕上圧延を行う場合を示す模式図である。
【００４６】
図６に示すように、仕上圧延機入側に粗バー６両端部に２台づつのエッジヒーター１０を圧延ラインに沿って配置し、エッジヒーター１０入側及び出側に入側幅方向温度計８及び出側幅方向温度計９を配置する。粗バーはテーブルロールによって矢印方向に搬送されている。入側幅方向温度計で検出した温度に基づいて、粗バー両端部の温度を中央部の温度よりも高温となるように加熱し、幅方向に温度差を付与する。
【００４７】
図７の（ａ）は、幅方向温度差を付与した粗バーの仕上圧延後の温度分布を示す図で、（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）は、該鋼帯幅方向の機械的性質を示す図である。図７（ａ）〜（ｄ）は、図５（ａ）〜（ｄ）の温度差を付与した場合と同様に、端部の温度が中央部の温度よりも高温となっているので、仕上圧延すると穴広げ率λと引張り強さＴＳは、幅方向で３分割した鋼帯中央部よりも端部が高いが、伸びＥＬは中央部の方が端部よりも高くなっている準テーラード高張力鋼帯が得られる。
【００４８】
得られた高張力鋼帯を幅方向に部品取りすると、中央部では張り出し加工を、端部では伸びフランジ加工を行うことが可能になる。
【００４９】
図６に示す例では、粗バー端部を加熱する例を説明したが、粗圧延された粗バーの温度に応じて、端部を加熱することに代えて、中央部を水冷スプレーで冷却しても幅方向に温度差を付与することが可能である。
【００５０】
また、端部を加熱するとともに、中央部を冷却しても、同様に幅方向に温度差を付与することが可能である。
【００５１】
トランスバース型誘導加熱装置の昇温量制御を図８及び図９を参酌して説明する。
【００５２】
図８は、出力制御によってトランスバース型誘導加熱装置の昇温量を制御する場合の例を示す図である。
【００５３】
図８に示すように、粗バー中央部を加熱する中央加熱装置１１と両端部を加熱するエッジヒーター１２とを粗バー６幅方向に設置し、中央部だけを加熱する際には中央加熱装置に電力を供給し、両端部或いは一方端部を加熱する場合には、その端部に対応するエッジヒーターに電力を供給する。各々の昇温量は、各々の出力を出力制御装置１３によって制御することで各々の加熱昇温量を制御することができる。なお、中央部加熱装置とエッジヒーターとは、必要に応じて、その一方又は双方を選択して配設しても良い。
【００５４】
図９は、トランスバース型誘導加熱装置の下部に配置した磁束を変化させる遮蔽板によって昇温量を制御する例を示す図である。
【００５５】
図９に示すように、加熱装置１４の下部に配置した磁束を変化させる（少なくする）遮蔽板１５を矢印に示すように出没させると、加熱装置の磁束が変化するので、加熱装置による昇温量を制御することができる。
【００５６】
また、トランスバース型誘導加熱装置においては、上下に配設された加熱装置のそれぞれのコイル内に設けられている鉄心の上下間距離を接近させると加熱量が高く、逆に遠ざけるとか熱量が低くなるという特性を有している。
【００５７】
したがって、図示していないが、加熱装置に設置された昇降装置で、粗バー上下に配設されている加熱装置を昇降させることにより、昇温量を制御することができる。或いは、加熱装置内に設けられている鉄心だけを昇降させても同様に昇温量を制御することができる。
【００５８】
また、図４に示すトランスバース型誘導加熱装置を鋼帯巾方向に可動させることにより、鋼帯巾方向での昇温位置を制御することができる。
【００５９】
図１０は、鋼帯の幅方向中央部または端部を冷却する冷却装置を示す図である。冷却装置は、水冷スプレー装置を用いることができる。水冷スプレー装置は、図１０に示すように、水導入管１６、バルブ１７、ヘッダー管１８及び鋼帯幅方向に配列されたノズル１９を備えている。両端部を冷却する場合には、中央部のバルブを閉にし、両端部のバルブを開にする。水導入管より導入された水は、開のバルブによりヘッダー管を通じて両端部に配列されたノズルから噴出するので、粗バー６の両端部を水スプレーにより冷却することができる。逆に、粗バー中央部を冷却する場合には、中央部のバルブを開にし、両端部のバルブを閉にすれば、粗バー中央部のバルブにより粗バー中央部を冷却することができる。
【００６０】
そして、冷却量を制御するには、バルブを磁気バルブ等とし、その開閉割合を制御することにより水流量を可変とすることにより制御することができる。
なお、本発明においては鋼材の成分を特に限定するものではないが、引張強度が５９０ＭＰａ以上の高張力鋼板を安定的に得るためには、鋼材成分としてＣ：０．０３〜０．３０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．１〜３．０ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．１〜３．０ｍａｓｓ％、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．０１ｍａｓｓ％以下の成分系からなることが好ましく、更に必要に応じてＮｂ、Ｖの内１種ないしは２種以上添加しても構わない。更に好ましくは、Ｃ：０．０７〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：１．３０〜１．７０ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．９０〜１．７０ｍａｓｓ％、Ｐ：０．０１０ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．００２ｍａｓｓ％以下の成分系からなることが好ましく、同じく必要に応じてＮｂ、Ｖの内１種ないしは２種以上添加した鋼帯であっても構わない。
【００６１】
【実施例】
表１〜３に本発明、従来例及び比較例の製造条件及び得られた鋼板の品質結果（機械特性、プレス時の不良発生）を示す。
【００６２】
表１〜３において、Ｎｏ．１〜６が本発明例を示す。Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３はいずれも仕上圧延前にトランスバース型加熱装置を用いて板幅中央部を加熱するか、もしくは水冷スプレーを用いて粗バーの板幅端部を冷却して粗バー中央部を端部よりも温度が高くなるようにした発明例であり、板幅端部の伸び率（Ｔ．Ｅｌ）に優れ（３１％以上）、且つ板幅中央部の穴広げ率が７０％以上となり、且つプレス時の不良の発生もなく優れた品質の鋼板が得られた。
【００６３】
また、Ｎｏ．４〜Ｎｏ．６はいずれも仕上圧延前にトランスバース型加熱装置を用いて板幅端部を加熱するか、もしくは水冷スプレーを用いて粗バーの板幅中央部を冷却して粗バー端部を中央部よりも温度を高くなるようにした発明例であり、板幅中央部の伸び率（Ｔ．Ｅｌ）に優れ（３１％以上）、且つ板幅端部の穴広げ率が７０％以上となり、且つプレス時の不良の発生もなく優れた品質の鋼板が得られた。
【００６４】
一方、比較例であるＮｏ．７は鋼材Ａを中央とし鋼材Ｂをその両側に溶接して接合した鋼板であるが、プレス時に溶接部に発生した割れが原因でプレス不良が発生した。
【００６５】
また、従来例であるＮｏ．８と９はそれぞれ板幅方向で温度制御をせずに板幅方法で単一機械特性の鋼材であるが、いずれも板幅方向で伸び率と穴広げ率が異なる特性が得られず、結果的にプレス時に不良が発生した。
【００６６】
【表１】
2004314113.tif 000002
【００６７】
【表２】
2004314113.tif 000003
【００６８】
【表３】
2004314113.tif 000004
【００６９】
【発明の効果】
本発明は、粗バーの幅方向に温度差を付与して熱間仕上圧延を行うので、材質変化代が大きい、幅方向に異なる機械的性質を有するテーラード高張力鋼帯を圧延により製造することができ、特に、従来法では得ることが困難であった、幅方向に穴広げ特性と伸び特性とが異なる機械的性質を有するテーラード高張力鋼帯を製造することができる。
【００７０】
また、熱間仕上圧延前に粗バーの幅方向温度差を付与する加熱装置として、トランスバース型誘導加熱装置を用いたので、幅方向の任意の部分を所定の温度に加熱することができ、鋼帯の幅方向に異なる機械的特性を容易に付与することができる。
【００７１】
さらに、従来のように溶接工程がないので、溶接設備等の接合設備が不要となるばかりでなく、溶接代も不要となり重量の増加を無くすことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】従来のテーラード鋼帯の製造工程の概要を示す図である。
【図２】（ａ）は５９０ＭＰａ級高張力鋼帯の熱間仕上温度（℃）と穴広げ率（％）との関係を示す図で、（ｂ）は、５９０ＭＰａ級高張力鋼帯の熱間仕上温度（℃）と伸びＥＬ（％）との関係を示す図である。
【図３】トランスバース型誘導加熱装置の概要を示す図である。
【図４】圧延ラインに沿って、粗バーの幅より幅狭のトランスバース型誘導加熱装置を２台配置し、粗バー中央部を加熱して仕上圧延を行う場合を示す模式図である。
【図５】（ａ）は、粗バーの幅方向に温度差を付与した温度分布を示す図で、（ｂ）、（ｃ）、及び（ｄ）は、温度差を付与した粗バーを仕上圧延した鋼帯幅方向の機械的特質を示す図である。
【図６】圧延ラインに沿って、粗バーの両端部にトランスバース型誘導加熱装置のエッジヒーターを２台ずつ配置し、粗バーの両端部を加熱して仕上圧延を行う場合を示す模式図である。
【図７】（ａ）は、粗バーの幅方向温度差を付与した温度分布を示す図で、（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）は、温度差を付与した粗バーを仕上圧延した鋼帯幅方向の機械的性質を示す図である。
【図８】出力制御によってトランスバース型誘導加熱装置の昇温量を制御する場合の例を示す図である。
【図９】トランスバース型誘導加熱装置の下部に配置した磁束を変化させる遮蔽板によって昇温量を制御する例を示す図である。
【図１０】鋼帯の幅方向中央部または端部を冷却する冷却装置を示す図である。
【符号の説明】
１  溶接トーチ
２  プレス用鋼帯
３  トランスバース型誘導加熱装置
４  鉄心
５  コイル
６  粗バー
７  幅狭トランスバース型誘導加熱装置
８  入側幅方向温度計
９  出側幅方向温度計
１０  エッジヒーター
１１  中央加熱装置
１２  エッジヒーター
１３  出力制御装置
１４  加熱装置
１５  遮蔽板
１６  水導入管
１７  バルブ
１８  ヘッダー管
１９  ノズル
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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