(57)【要約】【課題】四輪駆動式の農作業用トラクタにおいて、走行機体の旋回半径を左右両前輪のかじ取り角に対応するように安定させ、かつスムーズに旋回できるようにする。【解決手段】旋回操作時には、旋回用油圧駆動手段６１の出力を各後輪用遊星歯車機構５１に互いに逆方向の回転力を付与するように伝達して、左右の後輪３，３の速度に差をもたせる構成とする。走行用油圧駆動手段８１とフロントアクスル機構１５との間に前輪用遊星歯車機構３８を設け、旋回用油圧駆動手段６１と前輪用遊星歯車機構３８との間には、動力切替機構９１及びブレーキ手段９６を配設する。前進旋回操作時には、両前輪２，２のかじ取り角に応じて調節した旋回用油圧駆動手段６１の出力を動力切替機構９１を介して前輪用遊星歯車機構３８に伝達して、両前輪２，２の速度を連続的に増速させる構成とする。【選択図】　図７
2004106702.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
走行機体に搭載したエンジンから可変型の走行用油圧駆動手段に伝わった動力を、フロントアクスル機構を介して前記走行機体の前後四輪のうち左右の前輪に伝達するとともに、左右一対の後輪用遊星歯車機構を介して左右の後輪に伝達するように構成した四輪駆動式の作業用車両であって、
前記エンジンの動力で作動する可変型の旋回用油圧駆動手段の出力を、前記走行機体の旋回操作時に前記各後輪用遊星歯車機構に互いに逆方向の回転力を付与するように伝達することにより、前記左右の後輪の回転速度に差をもたせるように構成する一方、
前記走行用油圧駆動手段と前記フロントアクスル機構との間に前輪用遊星歯車機構を設け、前記旋回用油圧駆動手段から前記前輪用遊星歯車機構への動力伝達経路には、前記両前輪のかじ取り方向に応じて前記旋回用油圧駆動手段の出力を正逆回転及び中立の三段階に切替可能な動力切替機構と、この動力切替機構が中立状態のときに作動するブレーキ手段とを配設し、
前記両前輪のかじ取り角に応じて調節した旋回用油圧駆動手段の出力を、前記走行機体の前進旋回操作時に前記動力切替機構を介して前記前輪用遊星歯車機構に伝達することにより、前記両前輪の回転速度を連続的に増速させるように構成したことを特徴とする作業用車両。
【請求項２】
走行機体に搭載したエンジンから変速機構を経由した動力を、フロントアクスル機構を介して前記走行機体の前後四輪のうち左右の前輪に伝達するとともに、左右一対の後輪用遊星歯車機構を介して左右の後輪に伝達するように構成した四輪駆動式の作業用車両であって、
前記エンジンの動力で作動する旋回用油圧駆動手段の出力を、前記走行機体の旋回操作時に前記各後輪用遊星歯車機構に互いに逆方向の回転力を付与するように伝達することにより、前記左右の後輪の回転速度に差をもたせるように構成する一方、
前記変速機構と前記フロントアクスル機構との間に前輪用遊星歯車機構を設け、前記旋回用油圧駆動手段から前記前輪用遊星歯車機構への動力伝達経路には、前記両前輪のかじ取り方向に応じて前記旋回用油圧駆動手段の出力を正逆回転及び中立の三段階に切替可能な動力切替機構と、この動力切替機構が中立状態のときに作動するブレーキ手段とを配設し、
前記両前輪のかじ取り角に応じて調節した旋回用油圧駆動手段の出力を、前記走行機体の前進旋回操作時に前記動力切替機構を介して前記前輪用遊星歯車機構に伝達することにより、前記両前輪の回転速度を連続的に増速させるように構成したことを特徴とする作業用車両。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、農作業用・土木作業用等のトラクタや、田植機等のような四輪駆動式の作業用車両に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、四輪駆動式の農作業用トラクタとしては、走行機体の前進旋回操作時（前進中の走行機体が所定方向に旋回するように丸ハンドル等の操向手段を操作したとき）に左右両前輪の回転速度を増速させる前輪増速機構と、この前輪増速機構の作動中に旋回内側の後輪に対してブレーキを掛けるオートブレーキ機構（選択式制動機構）を備えたものが知られている（例えば特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】
特開平２−１７５３３１号公報（第２〜３頁、第１図及び第４図）
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、前記従来の前輪増速機構では、左右両前輪のかじ取り角が所定角度以上になった途端に、これら両前輪の回転速度が急激に増速するため、前輪増速機構作動時の速度変化によるショックが激しくて、旋回時の乗り心地が悪いという問題があった。
【０００５】
他方、前記従来のオートブレーキ機構では、旋回内側の後輪に対するブレーキの制動力を加減できないから、この制動力が大きいと旋回内側の後輪がロック制動のような状態になる。この場合、左右の後輪の回転数差が極端に開くため、走行機体が操向手段の操作量に対応せずに予想外の急旋回をする、換言すると走行機体の旋回半径が安定しないという問題があった。
【０００６】
そこで本発明は、走行機体の旋回半径を左右両前輪のかじ取り角に対応するように安定させ、かつスムーズに旋回できるようにした四輪駆動式の作業用車両を提供することを技術的課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
この技術的課題を解決するため、請求項１の発明は、走行機体に搭載したエンジンから可変型の走行用油圧駆動手段に伝わった動力を、フロントアクスル機構を介して前記走行機体の前後四輪のうち左右の前輪に伝達するとともに、左右一対の後輪用遊星歯車機構を介して左右の後輪に伝達するように構成した四輪駆動式の作業用車両であって、前記エンジンの動力で作動する可変型の旋回用油圧駆動手段の出力を、前記走行機体の旋回操作時に前記各後輪用遊星歯車機構に互いに逆方向の回転力を付与するように伝達することにより、前記左右の後輪の回転速度に差をもたせるように構成する一方、前記走行用油圧駆動手段と前記フロントアクスル機構との間に前輪用遊星歯車機構を設け、前記旋回用油圧駆動手段から前記前輪用遊星歯車機構への動力伝達経路には、前記両前輪のかじ取り方向に応じて前記旋回用油圧駆動手段の出力を正逆回転及び中立の三段階に切替可能な動力切替機構と、この動力切替機構が中立状態のときに作動するブレーキ手段とを配設し、前記両前輪のかじ取り角に応じて調節した旋回用油圧駆動手段の出力を、前記走行機体の前進旋回操作時に前記動力切替機構を介して前記前輪用遊星歯車機構に伝達することにより、前記両前輪の回転速度を連続的に増速させるように構成したというものである。
【０００８】
また、請求項２の発明は、走行機体に搭載したエンジンから変速機構を経由した動力を、フロントアクスル機構を介して前記走行機体の前後四輪のうち左右の前輪に伝達するとともに、左右一対の後輪用遊星歯車機構を介して左右の後輪に伝達するように構成した四輪駆動式の作業用車両であって、前記エンジンの動力で作動する旋回用油圧駆動手段の出力を、前記走行機体の旋回操作時に前記各後輪用遊星歯車機構に互いに逆方向の回転力を付与するように伝達することにより、前記左右の後輪の回転速度に差をもたせるように構成する一方、前記変速機構と前記フロントアクスル機構との間に前輪用遊星歯車機構を設け、前記旋回用油圧駆動手段から前記前輪用遊星歯車機構への動力伝達経路には、前記両前輪のかじ取り方向に応じて前記旋回用油圧駆動手段の出力を正逆回転及び中立の三段階に切替可能な動力切替機構と、この動力切替機構が中立状態のときに作動するブレーキ手段とを配設し、前記両前輪のかじ取り角に応じて調節した旋回用油圧駆動手段の出力を、前記走行機体の前進旋回操作時に前記動力切替機構を介して前記前輪用遊星歯車機構に伝達することにより、前記両前輪の回転速度を連続的に増速させるように構成したというものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】
次に、本発明を具体化した実施形態を図面に基づいて説明する。図１〜図６は本発明を農作業用トラクタに適用した第１実施形態であり、まず、図１〜図２を参照してトラクタの概要を説明する。図１はトラクタの側面図、図２はトラクタの平面図である。
【００１０】
図１及び図２に示すように、第１実施形態におけるトラクタの走行機体１は、その左右両側の前後に配置した走行部としての前後四輪２，２，３，３で支持されており、走行機体１の前部を覆うボンネット４内には、エンジン５とミッションケース６とが配置されている。
【００１１】
ボンネット４の後方は、操向手段としての丸ハンドル７や、オペレータが座る操縦席８等を有する操縦部となっており、操縦席８に座ったオペレータが丸ハンドル７を回動操作することにより、その操作量（回動量）に応じて左右両前輪２，２のかじ取り角（操向角度）が変わるように構成されている。
【００１２】
そして、丸ハンドル７の操作量に応じて回転する操縦軸９の中途部には、この操縦軸９の回転角度を検出するロータリエンコーダ等のかじ取り角センサ１１が取付けられており（図４参照）、このかじ取り角センサ１１の検出結果から左右両前輪２，２のかじ取り角を検出するようになっている。なお、かじ取り角センサ１１は、操縦軸９の回転角度を検出する構成のものに限らず、後述するフロントアクスル機構１５のキングピンの回動角を検出する構成のものでもよい。
【００１３】
走行機体１の後部には、作業部としてのスクレーパやレーキ、耕耘機等（図示せず）を装着できる三点リンク機構１４が設けられている。
【００１４】
次に、図３〜図５を参照してトラクタの動力伝達系統の構成を説明する。図３はトラクタの動力伝達系統を示す機能ブロック図、図４は前輪用遊星歯車機構の平断面図、図５（ａ）〜（ｃ）は動力切替機構の作用説明図である。
【００１５】
第１実施形態のトラクタは、フロントアクスル機構１５に左右外向きに突設した前輪出力軸１６，１６からの出力により、左右の前輪２，２を回転駆動させるとともに、ミッションケース６に左右外向きに突設した後輪出力軸１７，１７からの出力により、左右の後輪３，３を回転駆動させるように構成した四輪駆動式のものである。
【００１６】
エンジン５からの動力の一部は、このエンジン５の出力軸１８に設けた二連プーリ１９のうち一方及びベルト２０等を介して、低、中、高速、逆転及び中立の各変速段を有する副変速機構３１に伝達され、この副変速機構３１のうち変速非の異なる出力ギヤ３２ａ，３２ｂにより、前輪２側と後輪３側とに動力が分岐される。副変速機構３１は請求項に記載した変速機構に相当するものである。
【００１７】
なお、この実施形態では、操縦部に設けた副変速レバー（図示せず）を操作すると、その操作位置に対応して副変速機構３１の変速段がシフト（変速）するように構成されている。また、副変速機構３１からはＰＴＯ軸４７が突出しており、このＰＴＯ軸４７に分岐した動力が三点リンク機構１４に装着するスクレーパやレーキ、耕耘機等（図示せず）に伝達される。ＰＴＯ軸４７の中途部にはクラッチ手段４８が設けられている。
【００１８】
前輪２側では、副変速機構３１の前用出力ギヤ３２ａから、伝動軸３５、前輪用遊星歯車機構３８、前後両端に自在継手３４，３４を有する推進軸３３及びフロントアクスル機構１５を介して、左右両前輪出力軸１６，１６に動力伝達される。
【００１９】
伝動軸３５の一端（左端）には副変速機構３１の前用出力ギヤ３２ａと常時噛合う伝動ギヤ３６が固着されており、他端（右端）には前輪用遊星歯車機構３８に動力伝達するための入力ベベルギヤ３７が固着されている。
【００２０】
図３及び図４に示すように、前輪用遊星歯車機構３８は、複数個の遊星ギヤ３９と、これら各遊星ギヤ３９を同一半径上に回転可能に軸支した腕輪４０と、各遊星ギヤ３９に常時噛合う太陽ギヤ４１と、この太陽ギヤ４１を中途部に固着した太陽軸４２上に軸受４３を介して回転可能に軸支されたリングギヤ４４とを備えている。
【００２１】
太陽軸４２の一端（後端）には、伝動軸３５の入力ベベルギヤ３７と９０度の関係で常時噛合う従動ベベルギヤ４５が固着されており、他端（前端）は、腕輪４０の内側であってその回転中心部に位置する軸受（図示せず）に回転可能に軸支されている。腕輪４０の外側面から外向きに突出した中心軸４６は、推進軸３３の後端側の自在継手３４に連動連結されている。
【００２２】
リングギヤ４４は、内周面の内歯４４ａと外周面の外歯４４ｂとを有しており、その内歯４４ａが複数個の遊星ギヤ３９に各々噛合うように、太陽軸４２と同心状に配置されている。このリングギヤ４４の外歯４４ｂは後述する増速回転軸９５の回転ギヤ９７と常時噛合っている。
【００２３】
この場合、副変速機構３１の前用出力ギヤ３２ａからの回転動力が、太陽軸４２の後端に固着した従動ベベルギヤ４５を介して前輪用遊星歯車機構３８に伝達される。次いで、前輪用遊星歯車機構３８に伝わった動力が、腕輪４０の中心軸４６から推進軸３３を経てフロントアクスル機構１５に伝達され、左右両前輪出力軸１６，１６に出力される。
【００２４】
他方、後輪３側では、副変速機構３１の後用出力ギヤ３２ｂからの動力は、左右一対の後輪用遊星歯車機構５１，５１を介して左右両後輪出力軸１７，１７に伝達される。
【００２５】
左右一対の後輪用遊星歯車機構５１，５１は左右対称状であって、同一半径上に複数個の遊星ギヤ５２を各々回転可能に軸支した左右一対の腕輪５３，５３が同一軸線上で適宜隔てて相対向するように配置されている。各遊星ギヤ５２に噛合う左右一対の太陽ギヤ５４，５４を固着した太陽軸５５の左右両端は、両腕輪５３，５３の内側であってその回転中心部に位置する軸受（図示せず）に回転可能に軸支されている。
【００２６】
内周面の内歯と外周面の外歯とを有するリングギヤ５６は、その内歯が複数個の遊星ギヤ５２に各々噛合うように、太陽軸５５と同心状に配置されている。このリングギヤ５６は、太陽軸５５上または各腕輪５３の外側面から外向きに突出した中心軸５７上に、軸受（図示せず）を介して回転可能に軸支されている。
【００２７】
したがって、副変速機構３１の後用出力ギヤ３２ｂからの回転動力は、太陽軸５５に固定したセンターギヤ５８を介して左右両後輪用遊星歯車機構５１，５１に伝達される。次いで、左後輪用遊星歯車機構５１に伝わった回転動力は、左腕輪５３の中心軸５７に固着した伝動ギヤ５９から左後輪出力軸１７に固着した伝動ギヤ６０を経て、左後輪出力軸１７に出力される。同様にして、右後輪用遊星歯車機構５１に伝わった回転動力は、右腕輪５３の中心軸５７に固着した伝動ギヤ５９から右後輪出力軸１７に固着した伝動ギヤ６０を経て、右後輪出力軸１７に出力される。
【００２８】
エンジン５からの他の動力は、出力軸１８の二連プーリ１９のうち残る他方とベルト２１とを介して、容量可変型の油圧ポンプ６２の入力軸６３に伝達される。この入力軸６３に伝わった動力により、油圧ポンプ６２から圧油送給路６４を介して正逆回転可能な油圧モータ６５に、圧油が適宜送られる。これら油圧ポンプ６２及び油圧モータ６５により可変型の旋回用油圧駆動手段６１が構成されている。
【００２９】
この旋回用油圧駆動手段６１は、ミッションケース６に隣接して設けられ、若しくはミッションケース６に外付けされており、丸ハンドル７の回動操作量（左右両前輪２，２のかじ取り角）に応じて油圧ポンプ６２の回転斜板（図示せず）の傾斜角度を変更調節して、油圧モータ６５への圧油の吐出方向及び吐出量を変更することにより、油圧モータ６５における出力軸６６の回転方向及び回転数を調節できるようになっている。
【００３０】
油圧モータ６５における出力軸６６からの回転動力の一部は、ミッションケース６内のパワークラッチ・パワーブレーキ機構６７を介して左右の後輪用遊星歯車機構５１，５１に伝達される。そして、残りの回転動力は、出力軸６６の中途部に固着した出力ギヤ７９から、これに噛合う伝達ギヤ９０を一端（左端）に固着した伝達軸８９及び動力切替機構９１を経由して、前輪用遊星歯車機構３８に伝達される。
【００３１】
なお、ミッションケース６内には、パワークラッチ・パワーブレーキ機構６７と動力切替機構９１以外にも、前述した副変速機構３１、前輪用遊星歯車機構３８及び左右一対の後輪用遊星歯車機構５１，５１等が収容されている。
【００３２】
まず、パワークラッチ・パワーブレーキ機構６７経由の動力伝達経路について説明する。
【００３３】
パワークラッチ・パワーブレーキ機構６７は、パワークラッチ６９を内装した回転外筒６８と、この回転外筒６８の右側に配置したパワーブレーキ７０と、パワークラッチ６９及びパワーブレーキ７０に跨るように配置した回転内筒７１と、この回転内筒７１に固着した伝動ギヤ７２とにより構成されている。
【００３４】
回転外筒６８は、回転内筒７１内に回転可能に挿通した出力軸６６に連結されており、この出力軸６６の正逆回転に連動して正逆回転するように構成されている。伝動ギヤ７２は、左右一対の回転ギヤ７５，７６を有する回転軸７３に固着した中央ギヤ７４と噛合っている。左回転ギア７５は左リングギヤ５６の外歯に直接噛合っており、右回転ギヤ７６は逆転ギヤ７７を介して右リングギヤ５６の外歯に噛合っている。
【００３５】
この場合、パワークラッチ６９が切り状態で、かつパワーブレーキ７０が入り状態であると、油圧モータ６５の駆動により強制的に回転させられている回転外筒６８に対して回転内筒７１が自由回転可能となる一方、パワーブレーキ７０で回転内筒７１は回転不能にロックされて、中央ギヤ７４、左右両回転ギヤ７５，７６及び逆転ギヤ７７が固定状態となる。その結果、これらに噛合う左右両リングギヤ５６，５６は固定状態となる。
【００３６】
そうすると、副変速機構３１の後用出力ギヤ３２ｂからセンターギヤ５８に伝わった回転動力は、後輪用遊星歯車機構５１，５１の左右両太陽ギヤ５４，５４に同一回転数で伝達されて、左右両側の遊星ギヤ５２，５２及び腕輪５３，５３を介して左右両後輪出力軸１７，１７に同一方向及び同一回転数で出力される。すなわち、左右両後輪用遊星歯車機構５１，５１にはセンターギヤ５８からの回転動力のみが伝達され、旋回用油圧駆動手段６１からの動力（油圧モータ６５からの回転動力）は伝達されないので、左右両後輪３，３は同一方向及び同一回転数で回転駆動することになる。
【００３７】
他方、パワークラッチ６９が入り状態で、かつパワーブレーキ７０が切り状態であると、油圧モータ６５の正方向または逆方向の駆動により回転外筒６８が正（逆）回転して、回転内筒７１とともに伝動ギヤ７２が回転外筒６８と同一方向及び同一回転数で回転する。この伝動ギヤ７２に伝わった回転動力は、中央ギヤ７４及び左回転ギヤ７５を介して左リングギヤ５６を所定回転数で正（逆）回転させる一方、中央ギヤ７４、右回転ギヤ７６及び逆転ギヤ７７を介して、右リングギヤ５６を左リングギヤ５６と同一回転数で逆（正）回転させる。
【００３８】
すなわち、油圧モータ６５からパワークラッチ・パワーブレーキ機構６７を介しての回転動力は、左右の後輪用遊星歯車機構５１，５１に互いに逆方向の回転力を付与するように伝達される。
【００３９】
したがって、副変速機構３１の後用出力ギヤ３２ｂからセンターギヤ５８を経て左右両太陽ギヤ５４，５４に伝わった回転動力は左右両側の遊星ギヤ５２，５２及び腕輪５３，５３に伝達されるが、左リングギヤ５６により左側の各遊星ギヤ５２及び腕輪５３には正（逆）方向の回転力が付与される一方、右リングギヤ５６により右側の各遊星ギヤ５２及び腕輪５３には逆（正）方向の回転力が付与されるので、一方の後輪出力軸１７は増速し、他方の後輪出力軸１７は減速する。このように左右の後輪出力軸１７，１７の回転数には強制的に差がつくことから、左右の後輪３，３は回転数に差がある状態で回転駆動することになる。
【００４０】
次に、動力切替機構９１経由の動力伝達経路について説明する。
【００４１】
図５（ａ）〜（ｃ）に示すように、動力切替機構９１は、伝達軸８９の他端（右端）に固着した伝達ベベルギヤ９２と、この伝達ベベルギヤ９２に噛合う一対の従動ベベルギヤ９３ａ，９３ｂと、これら両従動ベベルギヤ９３ａ，９３ｂが遊嵌された前後長手の増速回転軸９５とを備えている。
【００４２】
両従動ベベルギヤ９３ａ，９３ｂの相対向する側面にはキー溝部９４ａ，９４ｂが凹み形成されている。
【００４３】
増速回転軸９５はミッションケース６内の適宜箇所に回転可能に軸支されており、増速回転軸９５の中途部（前従動ベベルギヤ９３ａよりも下流側）には、この増速回転軸９５を回転不能にロックするためのブレーキ手段９６が設けられている。
【００４４】
増速回転軸９５の外周のうち前後両従動ベベルギヤ９３ａ，９３ｂの間の箇所にはスプライン部９８が形成されており、このスプライン部９８には、スプライン穴を有する筒状部材１００が往復動可能に被嵌されている。
【００４５】
筒状部材１００は、軸心周りに凹み形成した溝部１０１と、前後側面から外向きに突出したキー部１０２ａ，１０２ｂとを有している。
【００４６】
筒状部材１００の溝部１０１には、アクチュエータ（図示せず）の駆動により前後回動可能に構成した回動アーム１０３の先端部が嵌っており、この回動アーム１０３の前後回動により、筒状部材１００が増速回転軸９５のスプライン部９８に沿って往復動するように構成されている。
【００４７】
各キー部１０２ａ（１０２ｂ）は、筒状部材１００がスプライン部９８に沿って前進（または後退）した状態で、各従動ベベルギヤ９３ａ（９３ｂ）のキー溝部９４ａ（９４ｂ）に係合するようになっている。この係合により、各従動ベベルギヤ９３ａ（９３ｂ）と増速回転軸９５とが筒状部材１００を介して一体回転するように連結する（図５（ｂ）（ｃ）参照）。
【００４８】
他方、筒状部材１００がスプライン部９８の略中央に位置した状態では、両キー部１０２ａ，１０２ｂともキー溝部９４ａ，９４ｂには係合せず、両従動ベベルギヤ９３ａ，９３ｂと増速回転軸９５との連結は解除される（図５（ａ）参照）。このように、筒状部材１００は、各従動ベベルギヤ１００から増速回転軸９５への動力継断動作（動力を伝達したり遮断したりする動作）を行うクラッチの役割を担っている。
【００４９】
回動アーム１０３の回動位置は、走行機体１の走行状態（左右両前輪２，２の回転方向及びかじ取り方向）に応じて前後及び中立の三位置に変更できるように設定されている。
【００５０】
すなわち、回動アーム１０３は、前進直進時と後退時（直進及び旋回ともに含む）とには中立位置（図５（ａ）の実線状態参照）に回動移動し、右方向への前進旋回時には前位置（図５（ａ）の一点鎖線状態及び図５（ｂ）参照）に回動移動し、左方向への前進旋回時には後位置（図５（ａ）の二点鎖線状態及び図５（ｃ）参照）に回動移動するのである。
【００５１】
この実施形態では、油圧モータ６５の正方向または逆方向の駆動により、伝達軸８９ひいては伝達ベベルギヤ９２が逆（正）回転して、前後両従動ベベルギヤ９３ａ，９３ｂとを互いに反対方向に回転させる。
【００５２】
回動アーム１０３の回動移動に伴って筒状部材１００が図５（ａ）の中立位置にある場合は、伝動ベベルギヤ９２の正または逆回転により強制的に回転させられている両従動ベベルギヤ９３ａ，９３ｂに対して増速回転軸９５が自由回転可能となる一方、ブレーキ手段９６で増速回転軸９５が回転不能にロックされて回転ギヤ９７が固定状態となる。その結果、この回転ギヤ９７に噛合う前輪用遊星歯車機構３８のリングギヤ４４が固定状態となる。すなわち、このときの動力切替機構９１は、旋回用油圧駆動手段６１から前輪用遊星歯車機構３８への動力伝達を遮断した状態となっている。
【００５３】
そうすると、前輪用遊星歯車機構３８には、副変速機構３１からの回転動力だけが伝達され、旋回用油圧駆動手段６１からの分岐動力（油圧モータ６５からの回転動力）は伝達されないので、推進軸３３及びフロントアクスル機構１５、ひいては左右両前輪２，２は、エンジン５から副変速機構３１を経由した動力だけで回転駆動することになる。
【００５４】
他方、筒状部材１００が図５（ｂ）の前位置にある場合は、ブレーキ手段９６が切り状態となり、増速回転軸９５は筒状部材１００を介して前従動ベベルギヤ９３ａと同一方向及び同一回転数で回転駆動する。この場合、油圧モータ６５の正方向の駆動により伝達ベベルギヤ９２は逆回転し、この逆回転により、前従動ベベルギヤ９３ａの回転方向は、前輪用遊星歯車機構３８のリングギヤ４４を増速させる方向となる。
【００５５】
したがって、増速回転軸９５に伝わった回転動力は、前端部の回転ギヤ９７を介して前輪用遊星歯車機構３８のリングギヤ４４を所定回転数で増速方向に回転させることになる。
【００５６】
また、筒状部材１００が図５（ｃ）の後位置にある場合も、ブレーキ手段９６が切り状態となり、増速回転軸９５は筒状部材１００を介して後従動ベベルギヤ９３ｂと同一方向及び同一回転数で回転駆動する。この場合、油圧モータ６５の逆方向の駆動により伝達ベベルギヤ９２は正回転する。この正回転により、後従動ベベルギヤ９３ｂの回転方向が前輪用遊星歯車機構３８のリングギヤ４４を増速させる方向となる。
【００５７】
したがって、この場合も、増速回転軸９５に伝わった回転動力は、前端部の回転ギヤ９７を介して前輪用遊星歯車機構３８のリングギヤ４４を所定回転数で増速方向に回転させることになる。
【００５８】
すなわち、筒状部材１００が前または後位置にある場合は、油圧モータ６５から動力切替機構９１を介しての回転動力が前輪用遊星歯車機構３８に対して増速方向の回転力を付与するように伝達される（動力切替機構９１は動力伝達状態となる）。
【００５９】
これにより、前輪用遊星歯車機構３８には、副変速機構３１からの回転動力と旋回用油圧駆動手段６１からの回転動力とが双方とも同じ向きの回転力を与えるように伝達される。その結果、腕輪４０の中心軸４６とともに推進軸３３は、リングギヤ４４からの回転力の分だけ増速した状態で回転し、この回転動力がフロントアクスル機構１５及び左右両後輪３，３に伝達される。
【００６０】
次に、図６を参照しながら、トラクタの操向制御を実行する制御装置について説明する。図６は制御装置１０の機能ブロック図である。
【００６１】
詳細は図示していないが、制御装置１０は、各種演算処理や制御を実行するＣＰＵ、制御プログラムやデータ等を記憶させるＲＯＭ、制御プログラムやデータ等を一時的に記憶させるＲＡＭ、センサやアクチュエータ等に接続してデータを伝送する入出力インターフェイス等を備えている。
【００６２】
制御装置１０の入力インターフェイスには、操縦軸９の回転角度を検出するかじ取り角センサ１１、操作量に応じてエンジン５の動力を変速させる主変速レバーやアクセルペダル等のアクセル手段１２、副変速機構３１等が各々接続されている。
【００６３】
他方、制御装置１０の出力インターフェイスには、油圧ポンプ６２と油圧モータ６５とからなる旋回用油圧駆動手段６１の駆動回路２４、パワークラッチ６９を駆動させる電磁ソレノイド等の駆動回路２５、パワーブレーキ７０を駆動させる電磁ソレノイド等の駆動回路２６、ブレーキ手段９６を作動させるアクチュエータ（図示せず）の駆動回路２２、回動アーム１０３を駆動させるアクチュエータの駆動回路２３等が各々接続されている。
【００６４】
次に、トラクタの操向制御の態様について説明する。
【００６５】
この実施形態のトラクタでは、エンジン５の動力は、副変速機構３１から、前輪用遊星歯車機構３８、推進軸３３及びフロントアクスル機構１５を介して左右両前輪出力軸１６，１６に伝達される一方、左右両遊星歯車機構５１，５１を介して左右両後輪出力軸１７，１７に伝達される。
【００６６】
まず、走行機体１を直進走行させるには、操縦部の副変速レバーを低速、中速、高速及び逆転のうちいずれかの位置に操作し、アクセル手段１２を所定量操作した状態で、丸ハンドル７を中立位置（左右両前輪２，２が直進方向に沿って平行状となるときのハンドル位置）に保持する。
【００６７】
そうすると、後輪３側ではパワークラッチ６９が切り作動するとともにパワーブレーキ７０が入り作動して、左右両後輪用遊星歯車機構５１，５１には、副変速機構３１からの回転動力のみが伝達され、旋回用油圧駆動手段６１からの動力（油圧モータ６５からの回転動力）は伝達されない。
【００６８】
他方、動力切替機構９１は、筒状部材１００が回動アーム１０３の駆動で中立位置に移動して動力遮断状態となるので、前輪２側でも、前輪用遊星歯車機構３８に副変速機構３１からの回転動力だけが伝達され、旋回用油圧駆動手段６１からの回転動力（油圧モータ６５からの回転動力）は伝達されない。
【００６９】
したがって、前後四輪２，２，３，３はアクセル手段１２の操作量に応じた同一速度で同一方向に回転駆動し、走行機体１が直進走行することになる。
【００７０】
この直進状態では、パワーブレーキ７０の入り作動により、左右両後輪用遊星歯車機構５１，５１のリングギヤ５６，５６が固定状態となるので、左右の後輪３に圃場面の走行抵抗が作用したとしても、各後輪用遊星歯車機構５１の太陽ギヤ５４の回転に対して各遊星ギヤ５２及び腕輪５３の回転数が低下することはない。これにより、走行機体１は畝、石、泥濘等の路面状況に左右されずに直進走行できる。
【００７１】
次に、旋回操向について説明する。
【００７２】
走行機体１を例えば右に前進旋回させるには、操縦部の副変速レバーを低速、中速及び高速のうちいずれかの位置に操作し、アクセル手段１２を所定量操作した状態で、丸ハンドル７を右に回動操作する。
【００７３】
そうすると、丸ハンドル７の回動操作量（左右両前輪２，２のかじ取り角）に応じて、旋回用油圧駆動手段６１からの動力（油圧モータ６５の出力回転数）が適宜減速され、この減速状態の回転動力はパワークラッチ・パワーブレーキ機構６７を介して後輪３側に伝達される一方、動力切替機構９１を介して前輪２側にも伝達される。
【００７４】
後輪３側ではパワークラッチ６９が入り作動するとともにパワーブレーキ７０が切り作動して、左後輪用遊星歯車機構５１にセンターギヤ５８からの回転動力と旋回用油圧式駆動手段６１からの回転動力が双方とも同じ向きの回転力を与えるように伝達される一方、右後輪用遊星歯車機構５１には、センターギヤ５８からの回転動力と旋回用油圧式駆動手段６１からの回転動力とが互いに逆向きの回転力を与えるように伝達される。その結果、左後輪３が増速し右後輪３が減速するというように、左右の後輪３，３は回転数に差をもたせた状態で回転（前転）駆動する。
【００７５】
他方、動力切替機構９１は、筒状部材１００が回動アーム１０３の駆動で前位置に移動して動力伝達状態となるので、旋回用油圧駆動手段６１からの回転動力は前輪用遊星歯車機構３８に増速方向の回転力を付与するように伝達される。
【００７６】
これにより、前輪２側では、前輪用遊星歯車機構３８に、副変速機構３１からの回転動力と旋回用油圧駆動手段６１からの回転動力とが双方とも同じ向きの回転力を与えるように伝達される。その結果、左右両前輪２，２は、旋回用油圧駆動手段６１からの回転動力の分だけ増速した状態で回転（前転）駆動する（左右両前輪２，２の回転（前転）速度が増速する）。
【００７７】
したがって、左右の後輪３，３の回転数に強制的に差をつけることと、左右両前輪２，２が増速することとが相俟って、走行機体１は、アンダーステア傾向を抑えて適正な旋回半径で右方向に前進旋回できる。
【００７８】
なお、丸ハンドル７を例えば左に回動操作した場合は、前述の説明中の左右や筒状部材１００の摺動位置等が入替わるだけであり、同様にして、走行機体１は適正な旋回半径で左方向に前進旋回できる。
【００７９】
以上のことから分かるように、旋回用油圧駆動手段６１からの回転動力の一部は、左右両前輪２，２のかじ取り角に応じて適宜減速した状態で、前輪用遊星歯車機構３８に伝達されるので、左右両前輪２，２の回転速度を、そのかじ取り角が大きい（走行機体１をＵターンまたはこれに近い状態（小さい旋回半径）で前進旋回させる場合）ほど大きく増速させることができる。
【００８０】
これにより、走行機体１はアンダーステアの発生を効果的に抑制した状態でスムーズに前進旋回できる。
【００８１】
しかも、左右両前輪２，２はかじ取り角に応じて連続的に増速するので、走行機体１の速度変化によるショックをやわらげることができ、前進旋回時の乗り心地を向上させることができるのである。
【００８２】
また、旋回用油圧駆動手段６１からの残りの回転動力は、左右両前輪２，２のかじ取り角に応じて減速した状態で、左右の後輪用遊星歯車機構５１，５１にそれぞれ伝達されるので、増速される旋回外側の後輪３の回転速度と、減速される旋回内側の後輪３の回転速度との差（絶対値）の増加傾向を抑制できる。換言すると、左右の後輪３，３の回転数差を調節できる。
【００８３】
したがって、左右の後輪３，３の回転数に強制的に差をつけることと、左右両後輪２，２の回転数を連続的に増速させることとの相乗効果により、走行機体１の旋回半径は、常に丸ハンドル７の回動操作量、ひいては左右両前輪２，２のかじ取り角に対応した半径となるので、走行機体１の前進旋回動作が安定化し、走行機体１は、よりスムーズでかつ確実に前進旋回できるのである。
【００８４】
さらに、前進旋回時には前後四輪２，２，３，３全てが回転力を発揮できる（前輪２が後輪３をひきずったりしない）ことから、走行機体１は圃場内を荒らさずに滑らかに前進旋回できるばかりか、例えば泥濘の多い圃場等の劣悪な走行路面でも滑らかに前進旋回でき、高い旋回性能を発揮できる。
【００８５】
第１実施形態のように、旋回用油圧式駆動手段６１と左右両後輪用遊星歯車機構５１，５１との間にパワークラッチ・パワーブレーキ機構６７を介設すると、旋回用油圧式駆動手段６１から左右両後輪用遊星歯車機構５１，５１への動力継断動作を確実に実行できるので、旋回用油圧駆動手段６１からの動力伝達を効率よく行えるのである。
【００８６】
次に、走行機体１を左または右に後退旋回させるには、操縦部の副変速レバーを逆転位置に操作し、アクセル手段１２を所定量操作した状態で、丸ハンドル７を左または右に回動操作する。
【００８７】
そうすると、後輪３側ではパワークラッチ６９が入り作動するとともにパワーブレーキ７０が切り作動して、左右の遊星歯車機構５１，５１に、センターギヤ５８に伝わった回転動力と旋回用油圧駆動手段６１からの回転動力とが伝達される。その結果、左右の後輪３，３は、一方の後輪３が増速し他方の後輪３が減速するというように、強制的に差をもたせた状態で回転（後転）駆動する。
【００８８】
他方、動力切替機構９１は、筒状部材１００が回動アーム１０３の駆動で中立位置に移動して動力遮断状態となるので、前輪２側では、前輪用遊星歯車機構３８に副変速機構３１からの回転動力だけが伝達される。これにより、左右両前輪２，２はアクセル手段１２の操作量に応じて回転（後転）駆動する。
【００８９】
したがって、左右の後輪３，３の回転数差と左右両前輪２，２の向き（操舵）とにより、走行機体１は後退旋回できるのである（左右の後輪３，３だけでも確実に後退旋回できる）。
【００９０】
なお、旋回用油圧駆動手段６１と左右両後輪用遊星歯車機構５１，５１との間に設けたパワークラッチ・パワーブレーキ機構６７を省略して、油圧モータ６５の出力軸６６からの回転動力の一部を各後輪用遊星歯車機構５１に直接伝達できるように構成してもよい。この構成によっても、前述した第１実施形態のトラクタと同様の直進・旋回性能を発揮できる。この場合は、油圧モータ６５の出力軸６６に、例えば湿式多板ディスク等のブレーキ手段を設けるのが好ましい。
【００９１】
また、第１実施形態の前輪２側の動力伝達系統（図３参照）に代えて、次のように構成してもよい。すなわち、副変速機構３１の後用出力ギヤ３２ｂからの動力を、前輪用遊星歯車機構３８のリングギヤ４４に伝達する一方、伝動軸３５、伝動ギヤ３６、入力ベベルギヤ３７及び太陽軸４２の従動ベベルギヤ４５を省略し、油圧モータ６５の回転動力の一部を、増速回転軸９５の回転ギヤ９７から太陽軸４２に新たに設けた回転ギヤ（図示せず）に入力するように構成するのである。
【００９２】
この場合、前輪用遊星歯車機構３８における太陽ギヤ４１の機能とリングギヤ４４の機能とは第１実施形態のものと逆になるだけであるから、トラクタの直進・旋回性能は同等であると考えられる。
【００９３】
図７に示す第２実施形態は、動力伝達系統の構成の別例である。ここで、第２実施形態において、構成及び作用が第１実施形態と変わらないものは、第１実施形態のものと同じ符号を付して、その詳細な説明を省略する。なお、第２実施形態では、後述する走行用油圧駆動手段８１の第１油圧ポンプ８２及び第１油圧モータ８５と区別するため、旋回用油圧駆動手段６１の油圧ポンプ６２及び油圧モータ６５を、第２油圧ポンプ６２及び第２油圧モータ６５と称する。
【００９４】
この実施形態のトラクタでは、エンジン５の動力の一部は、可変型の走行用油圧駆動手段８１から、前輪２側と後輪３側とに分岐して動力伝達される。
【００９５】
そして、エンジン５からの他の動力は、可変型の旋回用油圧駆動手段６１を介して、左右一対のパワークラッチ・パワーブレーキ機構６７′，６７′と動力切替機構９１とに伝達される。パワークラッチ・パワーブレーキ機構６７′，６７′を介しての回転動力は、左右の後輪用遊星歯車機構５１，５１に伝達される一方、動力切替機構９１を介しての回転動力は、前輪用遊星歯車機構３８に伝達される。
【００９６】
まず、前輪２側の動力伝達系統において、第１実施形態のものと相違する構成を説明する。
【００９７】
エンジン５からの動力の一部は、このエンジン５の出力軸１８に設けた二連プーリ１９のうち一方及びベルト２０等を介して、可変型の走行用油圧駆動手段８１における第１油圧モータ８２の入力軸８３に伝達される。この入力軸８３に伝わった動力により、第１油圧ポンプ８２からの圧油は、圧油送給路８４を介して正逆回転可能な第１油圧モータ８５に適宜送られる。
【００９８】
走行用油圧駆動手段８１は、ミッションケース６に隣接して設けられ、若しくはミッションケース６に外付けされており、副変速レバー（図示せず）の操作位置や丸ハンドル７の回動操作量に応じて、第１油圧ポンプ８２の回転斜板（図示せず）の傾斜角度を変更調節して、第１油圧モータ８５への圧油の吐出方向及び吐出量を変更することにより、第１油圧モータ８５の出力軸８６の回転方向及び回転数を調節できるようになっている。
【００９９】
第１油圧モータ８５における出力軸８６の先端側の出力ギヤ８７ａからは、副変速機構３１′を経て前輪用遊星歯車機構３８へ回転動力が伝達され、出力軸８６の中途部に固着した出力ギヤ８７ｂからは、左右両後輪用遊星歯車機構５１，５１のセンターギヤ５８へ回転動力が伝達される。
【０１００】
なお、操縦部に設けた副変速レバーを操作すると、その操作位置に対応して前輪２側の副変速機構３１′の変速段がシフト（変速）して、伝動軸３５の回転方向及び回転速度を、出力軸８６のそれらと同期させるようになっている。
【０１０１】
次に、後輪３側の動力伝達系統において、第１実施形態のものと相違する構成を説明する。
【０１０２】
この実施形態のパワークラッチ・パワーブレーキ機構６７′，６７′は左右対称状に構成されたものであり、左右一対のパワークラッチ６９ａ′，６９ｂ′を内装した回転外筒６８′と、この回転外筒６８′の左右外側に配置したパワーブレーキ７０ａ′，７０ｂ′と、左右両パワークラッチ６９ａ′，６９ｂ′及びパワーブレーキ７０ａ′，７０ｂ′に跨るように配置した回転内筒７１′，７１′と、これら各回転内筒７１′に固着した伝動ギヤ７２′とで構成されている。
【０１０３】
回転外筒６８′は、左右両回転内筒７１′，７１′内に回転可能に挿通した出力軸６６に連結されており、この出力軸６６の正逆回転に連動して正逆回転するように構成されている。左伝動ギヤ７２′は左リングギヤ５６の外歯に直接噛合っており、右伝動ギヤ７２′は逆転ギヤ７７′を介して右リングギヤ５６の外歯に噛合っている。
【０１０４】
この場合、左右両パワークラッチ６９ａ′，６９ｂ′がともに切り状態で、かつ左右両パワーブレーキ７０ａ′，７０ｂ′がともに入り状態であると、強制的に回転させられている回転外筒６８′に対して左右両回転内筒７１′，７１′が自由回転可能となる一方、各パワーブレーキ７０ａ′（７０ｂ′）で回転内筒７１′は回転不能にロックされ、左右両伝動ギヤ７２′，７２′及び逆転ギヤ７７′が固定状態となる。
【０１０５】
その結果、これらに噛合う左右両後輪用遊星歯車機構５１，５１のリングギヤ５６，５６が固定状態となり、左右両後輪用遊星歯車機構５１，５１にはセンターギヤ５８からの回転動力のみが伝達され、旋回用油圧駆動手段６１からの動力（第２油圧モータ６５からの回転動力）は伝達されないので、左右両後輪３，３は同一方向及び同一回転数で回転駆動する。
【０１０６】
次に、左後輪３に対応した左パワークラッチ６９ａ′が切り状態で、かつ左パワーブレーキ７０ａ′が入り状態であると、前述のように左リングギヤ５６は固定状態となり、左後輪用遊星歯車機構５１には、センターギヤ５８からの回転動力のみが伝達されるので、左後輪３は所定の回転速度を保持する。
【０１０７】
ここで、右後輪３に対応した右パワークラッチ６９ｂ′及び右パワーブレーキ７０ｂ′がともに切り状態であると、回転外筒６８′からの動力が右回転内筒７１′ひいては右伝動ギヤ７２′及び逆転ギヤ７７′に伝達されず、これらは自由回転可能となる。
【０１０８】
この状態で右後輪３に圃場面の走行抵抗が作用すると、右後輪出力軸１７に減速方向の抵抗力が働き、右太陽ギヤ５４からの回転に対して右側の各遊星ギヤ５２、腕輪５３及び右リングギヤ５６の作用により、右後輪３の回転速度が徐々に低下する。
【０１０９】
したがって、右後輪用遊星歯車機構５１には、センターギヤ５８からの回転動力と右後輪３に作用する走行抵抗とが付与されることになり、結果的に、左右の後輪３，３は、左後輪３が所定速度を保ち右後輪３が徐々に減速するというように、回転数差を緩やかに拡大しつつ回転駆動する。
【０１１０】
また、左パワークラッチ６９ａ′が切り状態で、かつ左パワーブレーキ７０ａ′が入り状態であるとともに、右パワークラッチ６９ｂ′が入り状態で、かつ右パワーブレーキ７０ｂ′が切り状態であると、前述のように、左後輪３は所定の回転速度を保持する。
【０１１１】
他方、第２油圧モータ６５の逆方向の駆動により回転外筒６８′が逆回転して、右回転内筒７１′とともに右伝動ギヤ７２′は回転外筒６８′と同一方向及び同一回転数で回転する。この右伝動ギヤ７２′から逆転ギヤ７７′を介して右リングギヤ５６のみに、その回転に対して減速方向の回転力が付与される。
【０１１２】
これにより、右後輪用遊星歯車機構５１には、センターギヤ５８からの回転動力と旋回用油圧駆動手段６１からの回転動力とが互いに逆向きの回転力を与えるように伝達され、その結果、左右の後輪３，３は、左後輪３が所定速度を保ち右後輪３が強制減速するというように、強制的に回転数差をもたせた状態で回転駆動する。
【０１１３】
なお、右パワークラッチ６９ｂ′が入り状態で、かつ右パワーブレーキ７０ｂ′が切り状態である場合において、左パワークラッチ６９ａ′及び左パワーブレーキ７０ａ′がともに切り状態であるときや、左パワークラッチ６９ａ′が入り状態で、かつ左パワーブレーキ７０ａ′が切り状態であるときは、前述の説明中の左右が入替わるだけで、同様の動力伝達態様となる。
【０１１４】
次に、左右両パワークラッチ６９ａ′，６９ｂ′がともに入り状態で、かつ左右両パワーブレーキ７０ａ′，７０ｂ′がともに切り状態であると、第２油圧モータ６５の正方向または逆方向の駆動により回転外筒６８′が正（逆）回転して、左右両伝動ギヤ７２′，７２′が回転外筒６８′と同一方向及び同一回転数で回転する。左伝動ギヤ７２′に伝わった動力は、左リングギヤ５６を所定回転数で逆（正）回転させる一方、右伝動ギヤ７２′に伝わった動力は、逆転ギヤ７７′を介して右リングギヤ５６を左リングギヤ５６と同一回転数で正（逆）回転させる。
【０１１５】
したがって、左右の後輪用遊星歯車機構５１，５１には、センターギヤ５８からの回転動力が伝達されるだけでなく、旋回用油圧駆動手段６１からも互いに逆向きの回転力を付与するように動力伝達され、その結果、左右の後輪３，３は、一方の後輪３が増速し他方の後輪３が減速するというように、強制的に回転数差を大きくした状態で回転駆動する。
【０１１６】
なお、詳細は図示しないが、第２実施形態の制御装置は、パワークラッチ６９ａ′，６９ｂ′用の駆動回路と、パワーブレーキ７０ａ′，７０ｂ′用の駆動回路とをそれぞれ２つずつ、出力インターフェイスに接続した点が異なるだけで、第１実施形態のものとほぼ同様の構成である。
【０１１７】
次に、第２実施形態におけるトラクタの操向態様について説明する。
【０１１８】
まず、走行機体１を直進走行させるには、操縦部の副変速レバーを低速、中速、高速及び逆転のうちいずれかの位置に操作し、アクセル手段１２を所定量操作した状態で、丸ハンドル７を中立位置に保持する。
【０１１９】
そうすると、後輪３側では左右両パワークラッチ６９ａ′，６９ｂ′がともに切り作動し、かつ左右両パワーブレーキ７０ａ′，７０ｂ′がともに入り作動して、左右両後輪用遊星歯車機構５１，５１に、副変速機構３１からの回転動力のみが伝達され、旋回用油圧駆動手段６１からの動力は伝達されない。
【０１２０】
他方、動力切替機構９１は、筒状部材１００が回動アーム１０３の駆動で中立位置に移動して動力遮断状態となるので、前輪２側でも、前輪用遊星歯車機構３８に副変速機構３１からの回転動力だけが伝達され、旋回用油圧駆動手段６１からの回転動力は伝達されない。
【０１２１】
したがって、第１実施形態の場合と同様に、前後四輪２，２，３，３はアクセル手段１２の操作量に応じた同一速度で同一方向に回転駆動し、走行機体１が直進走行する。
【０１２２】
次に、走行機体１を例えば右に前進旋回させるには、操縦部の副変速レバーを低速、中速及び高速のうちいずれかの位置に操作し、アクセル手段１２を所定量操作した状態で、丸ハンドル７を右に回動操作する。
【０１２３】
そうすると、左右両前輪２，２のかじ取り角に応じて走行用油圧駆動手段８１からの動力（第１油圧モータ８５の出力回転数）が適宜減速され、この減速状態の回転動力が副変速機構３１を介して前輪２側と後輪３側とに分岐して伝達される。
【０１２４】
また、旋回用油圧駆動手段６１からの動力（第２油圧モータ６５の出力回転数）も、左右両前輪２，２のかじ取り角に応じて適宜減速され、この減速状態の回転動力はパワークラッチ・パワーブレーキ機構６７′，６７′を介して後輪３側に伝達される一方、動力切替機構９１を介して前輪２側にも伝達される。
【０１２５】
この場合、動力切替機構９１は、筒状部材１００が回動アーム１０３の駆動で前位置に移動して動力伝達状態となるので、前輪２側では、前輪用遊星歯車機構３８に、副変速機構３１からの減速状態の回転動力と旋回用油圧駆動手段６１からの減速状態の回転動力とが双方とも同じ向きの回転力を与えるように伝達される。
【０１２６】
その結果、左右両前輪２，２は、直進走行時よりも遅い所定速度から旋回用油圧駆動手段６１からの減速状態の回転動力の分だけ増速した状態で回転（前転）駆動する。換言すると、左右両前輪２，２の回転（前転）速度が丸ハンドル７の回動操作量に応じて増速するのである。
【０１２７】
一方、後輪３側では、丸ハンドル７の回動操作量に応じて、左右一対のパワークラッチ・パワーブレーキ機構６７′，６７′の作動態様が異なる。
【０１２８】
例えば丸ハンドル７を右に小さく回動操作したときは、左パワークラッチ６９ａ′が切り作動し、かつ左パワーブレーキ７０ａ′が入り作動して、左後輪３が直進走行時よりも遅い所定の回転（前転）速度を保持する一方、右パワークラッチ６９ｂ′及び右パワーブレーキ７０ｂ′がともに切り作動して、右回転内筒７１′ひいては右伝動ギヤ７２′及び逆転ギヤ７７′が自由回転可能となることにより、圃場面の走行抵抗が右後輪３に作用してその回転（前転）速度が徐々に低下する。
【０１２９】
したがって、左右両前輪２，２の増速作用と、右後輪３の緩やかな速度低下に起因した後輪３，３間の回転数差とにより、走行機体１は右方向に緩やかに前進旋回できる（スローターンできる）。
【０１３０】
また、例えば丸ハンドル７を右に中程度回動操作したときは、左パワークラッチ６９ａ′が切り作動し、かつ左パワーブレーキ７０ａ′が入り作動して、左後輪３が直進走行時よりも遅い所定の回転（前転）速度を保持する一方、右パワークラッチ６９ｂ′が入り作動し、かつ右パワーブレーキ７０ｂ′が切り作動して、右後輪用遊星歯車機構５１に、センターギヤ５８からの回転動力と旋回用油圧駆動手段６１からの回転動力とが互いに逆向きの回転力を与えるように伝達される。
【０１３１】
その結果、左後輪３は直進走行時よりも遅い所定速度を保ち右後輪３は強制減速することになり、走行機体１は、左右両前輪２，２の増速作用と、右後輪３の強制減速に起因した後輪３，３間の回転数差とにより、右方向に中位の旋回半径で前進旋回できる。
【０１３２】
さらに、例えば丸ハンドル７を右に大きく回動操作したときは、左右両パワークラッチ６９ａ′，６９ｂ′がともに入り作動し、かつ左右両パワーブレーキ７０ａ′，７０ｂ′がともに切り作動して、左後輪用遊星歯車機構５１に、センターギヤ５８からの減速状態の回転動力と旋回用油圧駆動手段６１からの減速状態の回転動力が双方とも同じ向きの回転力を与えるように伝達される一方、右後輪用遊星歯車機構５１に、センターギヤ５８からの減速状態の回転動力と旋回用油圧駆動手段６１からの減速状態の回転動力とが互いに逆向きの回転力を与えるように伝達される。
【０１３３】
その結果、左後輪３は強制増速し右後輪３は強制減速することになり、走行機体１は、左右両前輪２，２の増速作用と、左右の後輪３，３の強制拡大した回転数差とにより、右方向に急速前進旋回（スピンターンに近い状態のターン）できるのである。
【０１３４】
なお、例えば丸ハンドル７を左に回動操作した場合は、前述の説明中の左右や筒状部材１００の摺動位置等が入替わるだけであり、前述の場合と同様に、走行機体１は適正な旋回半径で左方向に前進旋回する。また、副変速レバーを逆転位置に操作し、アクセル手段１２を所定量操作した状態で、丸ハンドル７を回動操作すれば、第１実施形態の場合と同様に、走行機体１を後退旋回させることも可能である。
【０１３５】
以上の態様においても、第１実施形態と同様の作用効果を奏することはいうまでもない。また、第２実施形態のトラクタは、エンジン５から走行用油圧駆動手段８１を介しての回転動力を前輪２側と後輪３側とに分岐して伝達する構成であるから、左右両前輪２，２のかじ取り角に応じて走行用油圧駆動手段８１の出力を調節することにより、丸ハンドル７の回動操作量に応じて前後四輪２，２，３，３の駆動力を調節することができる。
【０１３６】
これにより、例えば高速走行中の走行機体１を旋回させる場合でも、丸ハンドル７の回動操作量に応じて走行機体１の平均走行速度を減速させることができるので、オペレータが旋回外向きの遠心力で振り回されて走行機体１から落ちたり、走行機体１自体が転倒したりするおそれを回避でき、前進旋回時の安全性が向上するのである。
【０１３７】
第２実施形態のように、旋回用油圧駆動手段６１と左右両遊星歯車機構５１，５１との間に左右一対のパワークラッチ・パワーブレーキ機構６７′，６７′を介設すると、旋回用油圧駆動手段６１から左右の遊星歯車機構５１，５１に効率よく動力伝達できるのはもちろんのこと、左右の後輪３，３の回転数差を、丸ハンドル７の回動操作量（左右両前輪２，２のかじ取り角）に応じて調節できるから、走行機体１の旋回半径に応じてその旋回速度を調節でき、走行機体１をスムーズに旋回させることができるのである。
【０１３８】
本発明は、前述の実施形態に限らず、様々な態様に具体化できる。例えば作業用車両としては農作業用トラクタに限らず、土木作業用のトラクタや田植機等でもよいことはいうまでもない。
【０１３９】
【発明の効果】
本発明のように構成すると、走行機体の前進旋回操作時には、旋回用油圧駆動手段からの出力を、左右両前輪のかじ取り角に応じて調節した状態で、前輪用遊星歯車機構に伝達できるので、左右両前輪の回転速度を、そのかじ取り角が大きいほど大きく増速させることができる。これにより、前記走行機体をアンダーステアの発生を効果的に抑制した状態でスムーズに前進旋回させることができるという効果を奏する。
【０１４０】
しかも、前記左右両前輪はかじ取り角に応じて連続的に増速することになるので、前記走行機体の速度変化によるショックをやわらげることができ、前進旋回時の乗り心地が向上するという効果も奏する。
【０１４１】
また、前記左右両前輪のかじ取り角に応じて減速した旋回用油圧駆動手段の出力は、前記左右の後輪用遊星歯車機構に互いに逆方向の回転力を付与するようにも伝達されるので、左右の後輪の回転数差を調節することもできる。
【０１４２】
したがって、前記左右の後輪の回転数に強制的に差をつけることと、前記左右両後輪の回転数を連続的に増速させることとの相乗効果により、前記走行機体の旋回半径を常に前記左右両前輪のかじ取り角に応じた半径とすることができ、前記走行機体の前進旋回動作が安定化するという効果も奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施形態の農作業用トラクタの側面図である。
【図２】農作業用トラクタの平面図である。
【図３】農作業用トラクタの動力伝達系統を示す機能ブロック図である。
【図４】前輪用遊星歯車機構の平断面図である。
【図５】動力切替機構の作用説明図であり、（ａ）は筒状部材が中立位置の場合、（ｂ）は前位置の場合、（ｃ）は後位置の場合を示す図である。
【図６】制御装置の機能ブロック図である。
【図７】第２実施形態の農作業用トラクタの動力伝達系統を示す機能ブロック図である。
【符号の説明】
１　走行機体
２，２　前輪
３，３　後輪
５　エンジン
７　操向手段としての丸ハンドル
１０　制御装置
１１　かじ取り角センサ
１５　フロントアクスル機構
３１　副変速機構
３８　前輪用遊星歯車機構
５１，５１　後輪用遊星歯車機構
６１　旋回用油圧駆動手段
６２　第２油圧ポンプ
６５　第２油圧モータ
６７，６７′　パワークラッチ・パワーブレーキ機構
６９，６９ａ′，６９ｂ′　パワークラッチ
７０，７０ａ′，７０ｂ′　パワーブレーキ
８１　走行用油圧駆動手段
８２　第１油圧ポンプ
８５　第１油圧モータ
９１　動力切替機構
９５　増速回転軸
９６　ブレーキ手段
１００　筒状部材
１０３　回動アーム
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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