(57)【要約】【課題】溶剤を用いる炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ）からの炭素繊維（ＣＦ）とマトリックス樹脂との分離方法において、ＣＦＲＰ中のマトリックス樹脂を高い転化率で分解することができると共に、ＣＦの物性劣化させることなく、ＣＦＲＰから樹脂とＣＦとを分離する方法を提供する。【解決手段】ＣＦＲＰと、高級アルコール又はライトサイクルオイル（ＬＣＯ）と、Ｎａ２ＣＯ３、ＣａＣＯ３等の触媒との混合物を、非酸化性ガス雰囲気下、加圧・加熱してＣＦＲＰ中の樹脂を分解し、得られた分解樹脂をＣＦＲＰ中のＣＦから分離するＣＦと樹脂との分離方法。【選択図】　　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素繊維強化プラスチックと、高級アルコール又はライトサイクルオイルと、触媒との混合物を、非酸化性ガス雰囲気下、加圧・加熱して炭素繊維強化プラスチック中の樹脂を分解し、得られた分解樹脂を炭素繊維強化プラスチック中の炭素繊維から分離する炭素繊維と樹脂との分離方法。
【請求項２】
触媒が、アルカリ金属若しくはアルカリ土類金属の炭酸塩、元素の周期表１族、２族、３族、１５族及び１６族金属を除く金属の酸化物、又は水素活性化金属を多孔性無機担体に担持させた触媒である請求項１に記載の炭素繊維と樹脂との分離方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ）中の炭素繊維（ＣＦ）と樹脂との分離方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、ごみ処理問題などに非常に多くの関心が集まっており、地球環境保全などの面からも早急な対応が望まれている。繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）は埋立てや焼却などの処理が主流となっていたが、既にこれらの処理方法自体が埋立地の減少、排気ガスなどの社会問題になっていることから、廃棄されたＦＲＰの再利用（リサイクル）が重要な課題となっている。
【０００３】
これまでプラスチックやＦＲＰを構成するマトリックス樹脂を強化材から分離・除去する技術としては、熱分解〔特許文献１、特許文献２〕、化学分解〔非特許文献１〕、超臨界分解〔非特許文献２〕、光・オゾン分解などが考えられている。
【０００４】
ＦＲＰのマトリックス樹脂材料などとして使用されるフェノール樹脂やエポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂は、テトラリンなどの水素供与性溶剤を用いた液相熱分解法により４００℃以上の反応温度で、ほぼ１００％分解され、フェノールなどのモノマーを主成分とする液状生成物に転換される。このことは非特許文献３、非特許文献４に記載されているように公知である。
【０００５】
また、ＣＦＲＰ中のマトリックス樹脂を有機触媒使用のもとに油化し、更に処理後のＣＦを回収する技術については、非特許文献５に記載されている。
【０００６】
しかし、これらの処理方法では使用する溶媒（溶剤）が工業的に広く生産されておらず特殊であり、コストが高いなどの問題を抱えている。加えて、処理後の強化繊維に有機触媒が付着し、その除去が容易でないことが処理の簡便さに欠けている。
【０００７】
また、ＣＦＲＰ中に含まれるＣＦは耐熱性の高い材料ではあるが、１５０℃以上では徐々に酸化・劣化する。ＣＦを回収再利用する観点からはＣＦＲＰ中のＣＦとマトリックス樹脂を分離する際には、極力ＣＦの性能・特徴を保持させたまま、高い分解率、若しくはモノマー成分等への高い転化率で樹脂を除去することが可能である分離技術の確立が求められている。
【０００８】
【特許文献１】
特許第３１８０４６３号公報　（第２頁［０００４］〜第３頁［００２１］）
【特許文献２】
特開平１１−１７２２５８号公報　（第２頁［０００３］〜第３頁［００１４］）
【非特許文献１】
牛越憲治、小松信幸、杉野守彦、材料、４４巻、Ｐ４２８〜４３１（１９９５）
【非特許文献２】
佐古猛、岡島いずみ、菅田猛、プラスチック化学リサイクル研究会、第３回討論会予稿集、Ｐ２７〜２８（２０００）
【非特許文献３】
Ｙ．Ｓａｔｏ、Ｙ．Ｋｏｄｅｒａ、Ｔ．Ｋａｍｏ、Ｅｎｅｒｇｙ　＆　Ｆｕｅｌｓ、１３巻、Ｐ３６４〜３６８（１９９９）
【非特許文献４】
佐藤芳樹、化学と工業、５４（１２）、Ｐ１３４７〜１３５１（２００１）
【非特許文献５】
平成１２年度　　新エネルギー・産業技術総合開発機構研究受託成果報告書、リサイクルＣＦＲＰ粉砕品の標準化、Ｐ４５〜６５
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明者等は、上記の問題を解決するために種々検討しているうちに、ＣＦＲＰと、工業的に広く使用されている高級アルコール又はライトサイクルオイル〔Ｌｉｇｈｔ　Ｃｙｃｌｅ　Ｏｉｌ（ＬＣＯ：石油精製工業においてＦＣＣ装置から製造される生成残油の軽質成分）〕と、触媒との混合物を非酸化性ガス雰囲気下、加圧・加熱することにより、マトリックス樹脂を極力高い転化率にて、かつＣＦの性能を劣化させないで除去できることを知得し本発明を完成するに至った。
【００１０】
よって、本発明の目的とするところは、上記問題を解決したＣＦＲＰからのＣＦとマトリックス樹脂との分離方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成する本発明は、以下に記載のものである。
【００１２】
〔１〕　　炭素繊維強化プラスチックと、高級アルコール又はライトサイクルオイルと、触媒との混合物を、非酸化性ガス雰囲気下、加圧・加熱して炭素繊維強化プラスチック中の樹脂を分解し、得られた分解樹脂を炭素繊維強化プラスチック中の炭素繊維から分離する炭素繊維と樹脂との分離方法。
【００１３】
〔２〕　　触媒が、アルカリ金属若しくはアルカリ土類金属の炭酸塩、元素の周期表１族、２族、３族、１５族及び１６族金属を除く金属の酸化物、又は水素活性化金属を多孔性無機担体に担持させた触媒である請求項１に記載の炭素繊維と樹脂との分離方法。
【００１４】
【発明の実施の形態】
本発明で被処理原料として用いるＣＦＲＰは、マトリックス樹脂にＣＦを分散させた強化複合材料である。マトリックス樹脂には、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ポリウレタン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂などの熱硬化性樹脂、並びにポリプロピレン、ナイロンなどの熱可塑性樹脂が包含される。ＣＦにはレーヨン糸、ピッチ糸、アクリル糸などのＣＦが包含される。
【００１５】
ＣＦＲＰ中の樹脂含有量は、特に限定されるものではないが、２０〜５０質量％が好ましい。
【００１６】
本発明においては、上記ＣＦＲＰと、高級アルコール又はＬＣＯと、触媒との混合物を、非酸化性ガス雰囲気下、加圧、加熱してＣＦＲＰから樹脂とＣＦとを分離することを特徴とする。
【００１７】
高級アルコールの純度は９８質量％が好ましい。
【００１８】
高級アルコールは通常、炭素数４以上の脂肪族アルコールを指す。これら脂肪族アルコールのうちでも、炭素数が６〜１２の脂肪族アルコールで樹脂の分解によって得られる低分子化合物よりも高沸点のものが好ましい。このような高級アルコールとしては、ヘキサノール、シクロヘキサノール、１−ヘプタノール、２−エチル−１−ヘキサノール、１−オクタノールなどが挙げられる。
【００１９】
ＬＣＯの純度は９８質量％が好ましい。
【００２０】
これら溶剤の使用割合は、ＣＦＲＰ１００質量部当り、５０〜４００質量部の割合が好ましく、５０〜３００質量部の割合が更に好ましい。
【００２１】
触媒としては、アルカリ金属若しくはアルカリ土類金属の炭酸塩、元素の周期表１族、２族、３族、１５族及び１６族金属を除く金属の酸化物、又は水素活性化金属を多孔性無機担体に担持させた触媒を用いることができる。具体的には、炭酸塩としては、Ｎａ２ＣＯ３、ＫＣＯ３、ＣａＣＯ３、ＭｇＣＯ３、ＢａＣＯ３等が例示でき、酸化物としては、Ｆｅ２Ｏ３、Ｖ２Ｏ５、ＺｒＯ２、ＣｕＯ、Ｃｕ２Ｏ、ＭｏＯ３、ＺｎＯ、Ａｌ２Ｏ３、ＴｉＯ２、Ｃｒ２Ｏ３、ＣｅＯ２、ＭｎＯ２、ＳｎＯ２、ＣｄＯ、ＣｏＯ等が例示でき、水素活性化金属としては、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｏ等が例示でき、多孔性無機担体としては、アルミナ、シリカ、チタン等が例示できる。
【００２２】
上記触媒の使用割合は、ＣＦＲＰ１００質量部当り、２〜８質量部の割合が好ましく、４〜５質量部が更に好ましい。
【００２３】
ＣＦＲＰは最大径で１０ｍｍ以下に破砕することが好ましく、１〜５ｍｍに破砕することが更に好ましい。
【００２４】
次に、上記ＣＦＲＰと溶剤と触媒との混合物を、非酸化性ガス雰囲気下、好ましくは１〜５ＭＰａ、更に好ましくは２〜３ＭＰａに加圧すると共に、好ましくは３００〜５００℃、更に好ましくは３８０〜４４０℃に加熱することにより、液相熱分解させる。
【００２５】
この液相熱分解反応により、ＣＦＲＰのマトリックス樹脂は、低分子化合物にまで分解され、ガス状成分、又は溶剤に溶けて常温で液体の生成油（液状生成物）となる。
【００２６】
例えば、ＣＦＲＰのマトリックス樹脂がエポキシ樹脂の場合、液状生成物としては、樹脂はフェノールやイソプロピルフェノールなどのエポキシ樹脂由来のモノマー成分にまで分解され、それらのモノマー成分の生成量は、ＣＦＲＰ当り１〜１０質量％にまで達する。
【００２７】
上記液相熱分解反応において、非酸化性ガス雰囲気は、Ｎ２、Ａｒなどの不活性ガス雰囲気、又はＨ２ガス雰囲気が好ましい。
【００２８】
液相熱分解の圧力を上記範囲の１〜５ＭＰａにすることにより、ＣＦＲＰと混合した溶剤を、その加熱温度において液相に保持することができる。
【００２９】
液相熱分解の反応温度が３００℃未満の場合は、後述する軽質油収率が低くなるので好ましくない。液相熱分解の反応温度が５００℃を超える場合は、反応生成物中のガス量が多くなる、並びに、回収されるＣＦの強度が低下するなどの不具合を生ずるので好ましくない。
【００３０】
液相熱分解の反応時間は、そのＣＦＲＰが十分に分解油化される時間であれば良く、通常、６０〜９０分程度である。
【００３１】
上記液相熱分解反応においては、ＣＦＲＰと混合された溶剤からは触媒作用によって、水素が脱離する。この水素は樹脂の炭化を防ぐと共に、樹脂の分解を円滑に進行させる。
【００３２】
樹脂からの分解生成物は低分子化して溶剤に溶ける。しかし、触媒を加えない液相熱分解反応では、樹脂からの分解生成物は、ある程度低分子化するものの、常温で液体になるまでは低分子化できない。
【００３３】
次に、液状生成物については、３３０℃、４００Ｐａでの真空蒸留を行い、留出油（軽質油Ｏｉｌ）と、水と、残渣（重質成分ＶＲ）とに分離することが好ましい。
【００３４】
上記の本発明のＣＦＲＰからのＣＦと樹脂の分離方法によって得られたスラリー中の反応生成物は、濾過法などの固液分離によって固体（回収ＣＦを含む）と液状生成物とに分離することができる。
【００３５】
一方の固液分離物である固体は、必要に応じ脱イオン水とアセトンを用いて洗浄し、付着している溶媒、触媒を除去することができる。本発明のＣＦＲＰからのＣＦと樹脂の分離方法によれば、回収されたＣＦは、光学顕微鏡観察、比重、強度とも未処理の原糸と変わらないことを特徴としている。
【００３６】
他方の固液分離物である液状生成物は、真空蒸留などの蒸留分離によって、留出油（軽質油）と、水と、残渣（重質成分）とに分離することができる。本発明のＣＦＲＰからのＣＦと樹脂の分離方法によれば、水や重質油の生成量が少なく、リサイクルとして適した軽質油の生成量が多いことを特徴としている。
【００３７】
なお、上記軽質油は、ＣＦＲＰのマトリックス樹脂から液相熱分解反応で得られた軽質油成分と、溶剤と、脱水素された溶剤との混合物になっているため、液相熱分解反応で得られた生成物の組成解析をする際には、溶剤の仕込量を差し引いた数値として示すものである。
【００３８】
【実施例】
次に本発明を実施例により更に詳細に説明する。
【００３９】
（ＣＦＲＰの液相分解）
実施例１
内容積２００ｍＬの電磁攪拌式オートクレーブにより、溶剤としてシクロヘキサノールを５５．７５ｇと、ＣＦＲＰ２２．２９ｇと、触媒としてＣａＣＯ３を０．９６ｇ仕込み、２ＭＰａの窒素加圧下、反応温度４４０℃、反応時間１ｈｒ、攪拌数１０００ｒｐｍの条件で液相熱分解反応を行った。
【００４０】
ＣＦＲＰは、東邦テナックス（株）製・ＣＦ〔Ｂｅｓｆｉｇｈｔ（登録商標）〕プリプレグ（原糸：ＨＴＡ−１２Ｋ、エポキシ樹脂３７質量％含有）を５０×５０ｍｍに切断し、熱風乾燥機にて２ｈｒ硬化させたものを使用した。
【００４１】
上記液相熱分解反応によって生成したガスの容量は湿式ガスメーターによって測定し、その組成はＴＣＤ検出器を備えたガスクロマトグラフによって定量した。
【００４２】
未反応ＣＦＲＰを含むスラリー状の反応生成物は、濾過法によって固体〔未反応ＣＦＲＰ（回収ＣＦを含む）〕と液状生成物とに分離した。液状生成物については、３３０℃、４００Ｐａでの真空蒸留を行い、留出油（軽質油Ｏｉｌ）と、水と、残渣（重質成分ＶＲ）とに分離した。軽質油中のフェノール、イソプロピルフェノール及びビスフェノールＡについてはＦＩＤ検出器及びガラスキャピラリーカラムを備えたガスクロマトグラフによって組成解析を行った。
【００４３】
以上の液相熱分解反応で得られた生成物の各成分組成を、ＣＦＲＰの仕込量に対する質量％として表１に示している。なお、軽質油については溶剤の仕込量を差引いた数値として示している。また、後述する「回収ＣＦの外観と性状」において回収ＣＦの生成物各成分の付着量を求め、各成分組成に加えた。
【００４４】
実施例２
液相熱分解反応における触媒をＮａ２ＣＯ３にした以外は、実施例１と同様にして、液相熱分解反応、液固分離、真空蒸留、成分組成分析を行い、それらの結果を表１に示した。
【００４５】
実施例３
液相熱分解反応における反応温度を３８０℃にし、触媒をＮａ２ＣＯ３にした以外は、実施例１と同様にして、液相熱分解反応、固液分離、真空蒸留、成分組成解析を行い、それらの結果を表１に示した。
【００４６】
実施例４
溶剤としてシクロヘキサノールの代わりにＬＣＯ５５．７５ｇを、触媒としてＣａＣＯ３の代わりにＮａ２ＣＯ３０．９６ｇを、オートクレーブに仕込み、反応温度を４４０℃とした以外は、実施例１と同様にして、液相熱分解反応、液固分離、真空蒸留、成分組成分析を行い、それらの結果を表１に示した。
【００４７】
【表１】
2004091720.tif 000002
【００４８】
実施例５
溶剤としてシクロヘキサノールの代わりに２−エチル−１−ヘキサノール５５．７５ｇを、オートクレーブに仕込んだ以外は、実施例１と同様にして、液相熱分解反応、固液分離、真空蒸留、成分組成解析を行い、それらの結果を表２に示した。
【００４９】
実施例６
溶剤としてシクロヘキサノールの代わりに１−オクタノール５５．７５ｇを、オートクレーブに仕込んだ以外は、実施例１と同様にして、液相熱分解反応、固液分離、真空蒸留、成分組成解析を行い、それらの結果を表２に示した。
【００５０】
実施例７
溶剤としてシクロヘキサノールの代わりに１−オクタノール５５．７５ｇを、触媒としてＣａＣＯ３の代わりにＮａ２ＣＯ３０．９６ｇを、オートクレーブに仕込んだ以外は、実施例１と同様にして、液相熱分解反応、固液分離、真空蒸留、成分組成解析を行い、それらの結果を表２に示した。
【００５１】
比較例１
オートクレーブに触媒を仕込まなかった以外は、実施例１と同様にして、液相熱分解反応、固液分離、真空蒸留、成分組成解析を行い、それらの結果を表２に示した。
【００５２】
【表２】
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【００５３】
比較例２
オートクレーブに触媒を仕込まなかった以外は、実施例４と同様にして、液相熱分解反応、固液分離、真空蒸留、成分組成解析を行い、それらの結果を表３に示した。
【００５４】
比較例３
オートクレーブに、触媒を仕込まず、溶剤としてシクロヘキサノールの代わりに１−ヘプタノール５５．７５ｇを仕込み、反応温度を３５０℃とした以外は、実施例１と同様にして、液相熱分解反応、固液分離、真空蒸留、成分組成解析を行い、それらの結果を表３に示した。
【００５５】
比較例４
オートクレーブに、触媒を仕込まず、溶剤としてシクロヘキサノールの代わりに１−ヘプタノール５５．７５ｇを仕込み、反応温度を４４０℃とした以外は、実施例１と同様にして、液相熱分解反応、固液分離、真空蒸留、成分組成解析を行い、それらの結果を表３に示した。
【００５６】
比較例５
オートクレーブに、触媒を仕込まず、溶剤としてシクロヘキサノールの代わりに２−エチル−１−ヘキサノール５５．７５ｇを仕込み、反応温度を３５０℃とした以外は、実施例１と同様にして、液相熱分解反応、固液分離、真空蒸留、成分組成解析を行い、それらの結果を表３に示した。
【００５７】
【表３】
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【００５８】
前述のようにＣＦＲＰサンプル中には３７質量％のエポキシ樹脂が含まれているため、すべての樹脂が分解された場合の転化率も３７質量％であり、表中にはフェノールなどのエポキシ樹脂の分解によって生成する主な成分の収率も付記してある。
【００５９】
表１乃至３によると、比較例２のＬＣＯ　を溶剤として使用した場合を除くと、いずれの場合もガスの生成率は０．２〜５質量％と低く、主な組成は二酸化炭素、一酸化炭素、メタン及び低級炭化水素などであった。
【００６０】
シクロヘキサノールやＬＣＯ、他の高級アルコールへＣａＣＯ３あるいはＮａ２ＣＯ３などの触媒を併用した場合には、熱分解反応では樹脂を十分分解・除去することができた。
【００６１】
転化率については、ＣａＣＯ３あるいはＮａ２ＣＯ３などの触媒を添加した実施例１乃至４では何れも３７質量％前後と高い値を示した。実施例５の２−エチル−１−ヘキサノールについては、転化率が３３．８質量％と少し低めの値であった。しかし、比較例５と比べるとＣａＣＯ３を触媒として加え、温度を３０℃上げることによって、転化率にして１９．４質量％もの上昇を示した。
【００６２】
反応後、ＣａＣＯ３あるいはＮａ２ＣＯ３など触媒は、水洗によって容易に除去できることから、残渣としてのＣＦの物性に影響を及ぼすことはないどころか、後述の「回収ＣＦの外観と性状の評価」で示すように、残渣としてのＣＦの物性は非接触反応の場合よりも高く維持されるため、熱分解反応における接触反応は効果的である。
【００６３】
反応温度の違いについては、実施例２と実施例３更には実施例４との比較で示されるように、転化率への影響は少なかった。
【００６４】
なお、液体の反応生成物（軽質油、重質成分、及び水）の収率（樹脂からの転化率）は、反応後の総液体生成物（軽質油、重質成分、及び水に加えて、反応後の溶剤も含まれる）の質量から反応前の溶剤の質量を差し引いて算出した。また、軽質油の収率は、上記液体反応生成物の収率から、重質成分の収率、及び水の収率を差し引いて算出した。
【００６５】
そのため、軽質油収率の値が負の値を示すことがある。このことは熱的に分解された樹脂成分からの活性成分（ラジカル）が溶剤と縮重合反応を起こし、多量の重質成分（ＶＲ）を生成したためと考えられる。
【００６６】
液体の反応生成物中にはフェノール、イソプロピルフェノールなどエポキシ樹脂由来のモノマー成分が認められた。水素を放出した後の溶剤が縮重合反応によって重質化するため、計算上、軽質油の収率は低くなる場合があるが、エポキシ樹脂の分解で生成したラジカルは溶剤からの水素によって、エポキシ樹脂由来のモノマー成分として低分子のまま安定化されていると考えられる。
【００６７】
液体の反応生成物は蒸留可能な炭化水素類であり、燃料あるいは石油化学用の原料などとしての利用が可能である。
【００６８】
（回収ＣＦの外観と性状の評価）
実施例１〜７、並びに、比較例１〜５に示す液相熱分解法により処理した後の回収ＣＦは、脱イオン水及びアセトンを用いて洗浄し、付着している溶剤、触媒を除去した。その後、８０℃で１ｈｒの加熱乾燥を施し各種解析を実施した。
【００６９】
原材料ＣＦＲＰ、並びに、実施例３及び４における回収ＣＦについて、その外観をそれぞれ図１（ａ）、図１（ｂ）、並びに、図１（ｃ）に示す。
【００７０】
回収ＣＦの表面の解析には光学顕微鏡を用いて観察を、実施例１〜４、並びに、比較例１及び２における各回収ＣＦについて行い、その光学顕微鏡写真をそれぞれ図２（ａ）、図２（ｂ）、図２（ｃ）、図２（ｄ）、図２（ｅ）、並びに、図２（ｆ）に示した。
【００７１】
さらに、繊維の劣化を評価するために、各回収ＣＦの比重及び単繊維強度の測定を、実施例１〜７、並びに、比較例１〜５について行った。これらの比重測定、単繊維強度測定の結果を表４に示した。
【００７２】
なお、繊維劣化の比較対照としては、未処理の原糸（ＨＴＡ−１２Ｋ、サイズ剤なし、比重１．７７、単繊維強度：４．０ＧＰａ）を用いて優位差を判断した。
【００７３】
【表４】
2004091720.tif 000005
【００７４】
表４によると、溶剤としてシクロヘキサノールやＬＣＯを使用し、ＣａＣＯ３やＮａ２ＣＯ３などの触媒を併用した場合には、繊維比重の値が１．７７、単繊維強度も４．３〜３．９ＧＰａと繊維劣化は認められず、物性的には十分再利用可能である。しかし、ＣａＣＯ３やＮａ２ＣＯ３などの触媒を併用しない場合には、繊維比重の値が１．７７であるものの、単繊維強度が３．６、３．７ＧＰａであり、物性が劣化している。
【００７５】
また、表４によると、溶剤として２−エチル−１−ヘキサノール、１−オクタノール及び１−ヘプタノールを使用し、ＣａＣＯ３やＮａ２ＣＯ３などの触媒を併用した場合にも、繊維比重の値が１．７７、単繊維強度も３．９〜３．８ＧＰａと繊維劣化は認められず、物性的には十分再利用可能である。しかし、ＣａＣＯ３やＮａ２ＣＯ３などの触媒を併用しない場合には、繊維比重の値が１．７７であるものの、単繊維強度が３．６〜３．４ＧＰａであり、物性が劣化している。
【００７６】
更に、図２（ａ）、図２（ｂ）、図２（ｃ）、図２（ｄ）、図２（ｅ）、並びに、図２（ｆ）によると、実施例１〜４では光学顕微鏡での観察において樹脂が除去されている様子が窺える。しかし、比較例１及び２においては、ＣＦ表面に樹脂が残存している。
【００７７】
【発明の効果】
本発明によれば、ＣＦＲＰと、高級アルコール又はＬＣＯと、触媒との混合物を、非酸化性ガス雰囲気下、加圧・加熱することから、ＣＦＲＰ中のマトリックス樹脂を高い転化率で分解することができると共に、ＣＦの物性劣化させることなく、ＣＦＲＰから樹脂とＣＦとを分離することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】原材料ＣＦＲＰ、並びに、実施例３及び４における回収ＣＦの外観について撮影した図面代用の写真であって、（ａ）は原材料ＣＦＲＰ、（ｂ）は実施例３における回収ＣＦ、（ｃ）は実施例４における回収ＣＦの外観写真である。
【図２】実施例１〜４、並びに、比較例１及び２において撮影した図面代用の光学顕微鏡写真であって、（ａ）は実施例１、（ｂ）は実施例２、（ｃ）は実施例３、（ｄ）は実施例４、（ｅ）は比較例１、（ｆ）は比較例２における顕微鏡写真である。
【図１】
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【図２】
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