(57)【要約】【課題】除霜運転時間の短縮を図る。【解決手段】除霜運転時には、水冷媒熱交換器２０への給湯水の供給を停止し、かつ、蒸発器４０への外気送風を停止した状態でバルブ６１を全開とするとともに、膨脹弁３０の開度を、蒸発器４０の耐圧圧力以下であって、蒸発器４０を加熱することができる温度となる圧力相当まで開く。これにより、水冷媒熱交換器２０にて殆ど冷却されていない高温冷媒が、蒸発器４０及びアキュムレータ５０それぞれに分配供給されるので、アキュムレータ５０にも高温の冷媒が供給される。したがって、アキュムレータ５０に流入した多くの冷媒が凝縮液化してしまうことを抑制できるので、アキュムレータ５０から圧縮機１０に供給される気相冷媒量が圧縮機から吐出されるホットガス量に比べて少なくなってしまうことを防止できる。延いては、蒸発器４０に多くのホットガスを供給することができるので、除霜運転時間を短縮することができる。【選択図】        図１
2004163084.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍機であって、
冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１０）と、
圧縮された高圧冷媒を冷却する高圧側熱交換器（２０）と、
減圧された低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（４０）と、
前記圧縮機（１０）に吸入側に設けられ、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を前記圧縮機（１０）に供給する気液分離器（５０）とを有し、
前記低圧側熱交換器（４０）に発生した霜を除去する場合には、前記高圧側熱交換器（２０）にて冷却されていない高温冷媒を分配して、前記低圧側熱交換器（４０）及び前記気液分離器（５０）それぞれに供給することを特徴とする蒸気圧縮式冷凍機。
【請求項２】
低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍機であって、
冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１０）と、
圧縮された高圧冷媒を冷却する高圧側熱交換器（２０）と、
前記高圧側熱交換器（２０）から流出した冷媒を等エンタルピ的に減圧膨脹させる減圧器（３０）と、
前記減圧器（３０）にて減圧された低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（４０）と、
前記圧縮機（１０）に吸入側に設けられ、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を前記圧縮機（１０）に供給する気液分離器（５０）と、
前記低圧側熱交換器（４０）に発生した霜を除去する場合には、前記高圧側熱交換器（２０）にて冷却されていない高温冷媒を分配して、前記低圧側熱交換器（４０）及び前記気液分離器（５０）それぞれに供給することを特徴とする蒸気圧縮式冷凍機。
【請求項３】
低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍機であって、
圧縮機（１０）から吐出した高圧冷媒の熱を放熱する高圧側熱交換器（２０）と、
低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（４０）と、
高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（７１）を有し、前記ノズル（７１）から噴射する高い速度の冷媒流により前記低圧側熱交換器（４０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して前記圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（７０）と、
前記エジェクタ（７０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒用出口が前記圧縮機（１０）の吸引側に接続され、液相冷媒用出口が前記低圧側熱交換器（４０）に接続された気液分離器（５０）とを有し、
前記低圧側熱交換器（４０）に発生した霜を除去する場合には、前記高圧側熱交換器（２０）にて冷却されていない高温冷媒を分配して、前記低圧側熱交換器（４０）及び前記気液分離器（５０）それぞれに供給することを特徴とする蒸気圧縮式冷凍機。
【請求項４】
前記圧縮機（１０）は、複数段階に分けて冷媒を圧縮する多段方式の圧縮機であり、
前記低圧側熱交換器（４０）に発生した霜を除去する場合には、前記圧縮機（１０）の初段吐出から最終吐出に至る圧縮行程中で冷媒を分配することを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の蒸気圧縮式冷凍機。
【請求項５】
低温側の熱を高温側に移動させる場合には、前記圧縮機（１０）の吐出圧を冷媒の臨界圧力以上とすることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の蒸気圧縮式冷凍機。
【請求項６】
冷媒として二酸化炭素が用いられていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の蒸気圧縮式冷凍機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は蒸気圧縮式冷凍機に関するもので、給湯器や暖房装置等の蒸気圧縮式冷凍機で発生する温熱を利用する機器に適用して有効である。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
図１１、１２は、給湯器や暖房装置等の主に温熱を利用する一般的な蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【０００３】
そして、図１１に記載の蒸気圧縮式冷凍機において、低温側熱交換器（蒸発器）４０に発生した霜を除去する場合、つまり除霜運転時には、膨脹弁３０を略全開として高圧側熱交換器２０から流出した高圧冷媒（ホットガス）を減圧することなく、低温側熱交換器４０に導いて低圧側熱交換器４０及び気液分離器５０を加熱し、図１２に示す蒸気圧縮式冷凍機において、除霜運転をする場合には、膨脹弁３０を閉じた状態でバイパス通路を開いてホットガスを低温側熱交換器４０に導いて低圧側熱交換器４０及び気液分離器５０を加熱している。
【０００４】
ところで、低圧側熱交換器及び気液分離器は、蒸気圧縮式冷凍機において、低圧側に属し略等温・等圧であり、かつ、低圧側熱交換器及び気液分離器はホットガス流れに対して直列に繋がれているため、低圧側熱交換器を加熱して温度が低下した冷媒により気液分離器を加熱せざるを得ない。
【０００５】
このため、低圧側熱交換器から流出して気液分離器に流入した多くの冷媒が凝縮して液化してしまため、気液分離器から圧縮機に供給される気相冷媒量が圧縮機から吐出されるホットガス量に比べて少なくなってしまう。
【０００６】
また、低圧側熱交換器では除霜完了部分を通ってホットガスが流れるため、放熱ロスが発生していしまう。したがって、除霜運転に多くの時間を要すると言う問題がある。
【０００７】
本発明は、上記点に鑑み、第１には、従来と異なる新規な蒸気圧縮式冷凍機を提供し、第２には、除霜運転時間の短縮を図ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍機であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１０）と、圧縮された高圧冷媒を冷却する高圧側熱交換器（２０）と、減圧された低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（４０）と、圧縮機（１０）に吸入側に設けられ、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を圧縮機（１０）に供給する気液分離器（５０）とを有し、低圧側熱交換器（４０）に発生した霜を除去する場合には、高圧側熱交換器（２０）にて冷却されていない高温冷媒を分配して、低圧側熱交換器（４０）及び気液分離器（５０）それぞれに供給することを特徴とする。
【０００９】
これにより、気液分離器（５０）に流入した多くの冷媒が凝縮液化してしまうことを抑制できるので、気液分離器（５０）から圧縮機（１０）に供給される気相冷媒量が圧縮機から吐出されるホットガス量に比べて少なくなってしまうことを防止できる。延いては、低圧側熱交換器（４０）に多くのホットガスを供給することができるので、除霜運転時間を短縮することができる。
【００１０】
請求項２に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍機であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１０）と、圧縮された高圧冷媒を冷却する高圧側熱交換器（２０）と、高圧側熱交換器（２０）から流出した冷媒を等エンタルピ的に減圧膨脹させる減圧器（３０）と、減圧器（３０）にて減圧された低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（４０）と、圧縮機（１０）に吸入側に設けられ、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を圧縮機（１０）に供給する気液分離器（５０）と、低圧側熱交換器（４０）に発生した霜を除去する場合には、高圧側熱交換器（２０）にて冷却されていない高温冷媒を分配して、低圧側熱交換器（４０）及び気液分離器（５０）それぞれに供給することを特徴とする。
【００１１】
これにより、気液分離器（５０）に流入した多くの冷媒が凝縮液化してしまうことを抑制できるので、気液分離器（５０）から圧縮機（１０）に供給される気相冷媒量が圧縮機から吐出されるホットガス量に比べて少なくなってしまうことを防止できる。延いては、低圧側熱交換器（４０）に多くのホットガスを供給することができるので、除霜運転時間を短縮することができる。
【００１２】
請求項３に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍機であって、圧縮機（１０）から吐出した高圧冷媒の熱を放熱する高圧側熱交換器（２０）と、低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（４０）と、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（７１）を有し、ノズル（７１）から噴射する高い速度の冷媒流により低圧側熱交換器（４０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（７０）と、エジェクタ（７０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒用出口が圧縮機（１０）の吸引側に接続され、液相冷媒用出口が低圧側熱交換器（４０）に接続された気液分離器（５０）とを有し、低圧側熱交換器（４０）に発生した霜を除去する場合には、高圧側熱交換器（２０）にて冷却されていない高温冷媒を分配して、低圧側熱交換器（４０）及び気液分離器（５０）それぞれに供給することを特徴とする。
【００１３】
これにより、気液分離器（５０）に流入した多くの冷媒が凝縮液化してしまうことを抑制できるので、気液分離器（５０）から圧縮機（１０）に供給される気相冷媒量が圧縮機から吐出されるホットガス量に比べて少なくなってしまうことを防止できる。延いては、低圧側熱交換器（４０）に多くのホットガスを供給することができるので、除霜運転時間を短縮することができる。
【００１４】
請求項４に記載の発明では、圧縮機（１０）は、複数段階に分けて冷媒を圧縮する多段方式の圧縮機であり、低圧側熱交換器（４０）に発生した霜を除去する場合には、圧縮機（１０）の初段吐出から最終吐出に至る圧縮行程中で冷媒を分配することを特徴とするものである。
【００１５】
請求項５に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる場合には、圧縮機（１０）の吐出圧を冷媒の臨界圧力以上とすることを特徴とするものである。
【００１６】
請求項６に記載の発明では、冷媒として二酸化炭素が用いられていることを特徴とするものである。
【００１７】
因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【００１８】
【発明の実施の形態】
（第１実施形態）
本実施形態は、本発明に係る蒸気圧縮式冷凍機を給湯器に適用したものであって、図１は本実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【００１９】
圧縮機１０は冷媒を吸入圧縮するもので、本実施形態では電動モータと圧縮機構とが一体化された電動圧縮機を採用している。水冷媒熱交換器２０は、給湯水と圧縮機１０から吐出する高温・高圧冷媒とを熱交換して給湯水を加熱する高圧側熱交換器であり、本実施形態では、圧縮機１０の吐出圧を冷媒の臨界圧力以上として所望の温度を得ているので、水冷媒熱交換器２０内で冷媒は、凝縮（相変化）することなく温度を低下させながらエンタルピを低下させていく。因みに、本実施形態では、冷媒として二酸化炭素を採用している。
【００２０】
膨脹弁３０は水冷媒熱交換器２０から流出した冷媒を等エンタルピ的に減圧膨脹させる減圧器であり、本実施形態では、電子制御装置（図示せず。）により高圧側冷媒の圧力が所定範囲となるように膨脹弁３０の絞り開度が可変制御されている。
【００２１】
蒸発器４０は膨脹弁３０にて減圧された低圧冷媒を蒸発させる低温側熱交換器であり、アキュムレータ５０は、圧縮機１０に吸入側に設けられて流入する冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を圧縮機１０に供給する気液分離器である。
【００２２】
なお、オイル戻し回路５１は、密度差により分離された冷凍機油を圧縮機１０の吸入側に戻すための通路である。因みに、冷凍機油とは、圧縮機１０内の摺動部を潤滑するための潤滑油では、蒸気圧縮式冷凍機では、通常、冷媒中に冷凍機油を混合することにより圧縮機１０に供給している。
【００２３】
また、バイパス回路６０は、膨脹弁３０から流出した冷媒を蒸発器４０を迂回させてアキュムレータ５０に導く冷媒通路であり、このバイパス回路６０には、バイパス回路６０に流れ込む冷媒量を制御するバルブ６１が設けられており、このバルブ６１は、前述の電子制御装置により制御されている。
【００２４】
次に、本実施形態の特徴的作動及びその効果を述べる。
【００２５】
外気温度が摂氏０度以下の第１所定温度（例えば、０℃）Ｔ１の場合であって、外気温度と蒸発器４０から流出する冷媒の温度との差が所定値以上となったときに、蒸発器４０に発生した霜が発生したものとみなして、以下に述べる除霜運転を行う。
【００２６】
すなわち、水冷媒熱交換器２０への給湯水の供給を停止し、かつ、蒸発器４０への外気送風を停止した状態でバルブ６１を全開とするとともに、膨脹弁３０の開度を、蒸発器４０の耐圧圧力以下であって、蒸発器４０を加熱することができる、つまり外気温度より高い温度となる圧力相当まで開く。
【００２７】
これにより、水冷媒熱交換器２０にて殆ど冷却されていない高温冷媒が、蒸発器４０及びアキュムレータ５０それぞれに分配供給されるので、蒸発器４０は勿論のこと、アキュムレータ５０にも高温の冷媒が供給される。
【００２８】
したがって、アキュムレータ５０に流入した多くの冷媒が凝縮液化してしまうことを抑制できるので、アキュムレータ５０から圧縮機１０に供給される気相冷媒量が圧縮機から吐出されるホットガス量に比べて少なくなってしまうことを防止できる。延いては、蒸発器４０に多くのホットガスを供給することができるので、除霜運転時間を短縮することができる。
【００２９】
（第２実施形態）
本実施形態は第１実施形態の変形例であり、本実施形態では、図２に示すように、圧縮機１０から吐出した冷媒を水冷媒熱交換器２０及び膨脹弁３０を迂回させて蒸発器４０及びアキュムレータ５０それぞれに分配供給するバイパス回路６２を設けるとともに、バイパス回路６２に流れ込む冷媒量を制御するバルブ６３を前述の電子制御装置により制御するものである。
【００３０】
これにより、除霜運転時に膨脹弁３０を閉じた状態でバルブ６３を開けば、水冷媒熱交換器２０にて冷却されていない高温冷媒が、蒸発器４０及びアキュムレータ５０それぞれに分配供給されるので、蒸発器４０は勿論のこと、アキュムレータ５０にも高温の冷媒が供給される。
【００３１】
したがって、アキュムレータ５０に流入した多くの冷媒が凝縮液化してしまうことを抑制できるので、アキュムレータ５０から圧縮機１０に供給される気相冷媒量が圧縮機から吐出されるホットガス量に比べて少なくなってしまうことを防止できる。延いては、蒸発器４０に多くのホットガスを供給することができるので、除霜運転時間を短縮することができる。
【００３２】
（第３実施形態）
本実施形態は、図３に示すように、圧縮機１０として、複数段階に分けて冷媒を圧縮する多段方式の圧縮機を採用するとともに、除霜運転時には、圧縮機１０の初段吐出から最終吐出に至る圧縮行程中で冷媒を分配するものである。
【００３３】
なお、バルブ６０ａ、６０ｂはバイパス回路６０ｃ、６０ｄに流れる冷媒量を調するものであり、逆止弁６０ｅは蒸発器４０側から圧縮機１０の吐出側に冷媒が逆流することを防止する逆止弁である。
【００３４】
また、図３（ａ）は圧縮機１０の初段吐出側から高温冷媒をアキュムレータ５０に導き、圧縮機１０の最終吐出側から高温冷媒を蒸発器４０に導く例であり、図３（ｂ）は圧縮機１０の最終段吐出側から高温冷媒をアキュムレータ５０に導き、圧縮機１０の初吐出側から高温冷媒を蒸発器４０に導く例である。
【００３５】
なお、図３では、二段圧縮方式であったが、三段以上の圧縮方式でも良いことは言うまでもない。
【００３６】
（第４実施形態）
上述の実施形態では、冷媒を等エンタルピ的に減圧膨脹させる減圧器を用いた蒸気圧縮式冷凍機（膨脹弁サイクル）を用いた給湯器であったが、本実施形態は、図４に示すように、蒸気圧縮式冷凍機としてエジェクタサイクルを用いたものである。
【００３７】
ここで、エジェクタサイクルとは、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル７１を有し、ノズル７１から噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器４０にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機１０の吸入圧を上昇させるエジェクタ７０を用いた蒸気圧縮式冷凍機であり、本実施形態では、ノズル７１の絞り開度は、高圧側冷媒の圧力が所定範囲となるように可変制御される。
【００３８】
また、ノズル７１から噴射する駆動流と蒸発器４０から吸引された吸引流とは、混合部７２で互いの運動量が保存されるように混合されて昇圧し、その後、冷媒通路断面積を徐々に拡大するディフューザ７３にて動圧が静圧に変換されて更に昇圧される。
【００３９】
そして、本実施形態では、圧縮機１０から吐出した冷媒を水冷媒熱交換器２０及びエジェクタ７０を迂回させて蒸発器４０及びアキュムレータ５０それぞれに分配供給するバイパス回路６４を設けるとともに、バイパス回路６４に流れ込む冷媒量を制御するバルブ６５を電子制御装置により制御するものである。
【００４０】
なお、エジェクタサイクルでは、エジェクタ７０のポンプ作用（ＪＩＳ  Ｚ  ８１２６  番号２．１．２．３等参照）により、アキュムレータ５０→蒸発器４０→エジェクタ７０（混合部７２→ディフューザ７３）→アキュムレータ５０の順に冷媒が循環し、圧縮機１０のポンプ作用により、圧縮機１０→水冷媒熱交換器２０→エジェクタ７０→アキュムレータ５０→圧縮機１０の順に冷媒が循環する。
【００４１】
このため、アキュムレータ５０は、エジェクタ７０から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒用出口が圧縮機１０の吸引側に接続され、液相冷媒用出口が蒸発器４０に接続されている。
【００４２】
次に、本実施形態の作用効果を述べる。
【００４３】
除霜運転時にノズル７１を閉じた状態でバルブ６５を開けば、水冷媒熱交換器２０にて冷却されていない高温冷媒が、蒸発器４０及びアキュムレータ５０それぞれに分配供給されるので、蒸発器４０は勿論のこと、アキュムレータ５０にも高温の冷媒が供給される。
【００４４】
したがって、アキュムレータ５０に流入した多くの冷媒が凝縮液化してしまうことを抑制できるので、アキュムレータ５０から圧縮機１０に供給される気相冷媒量が圧縮機から吐出されるホットガス量に比べて少なくなってしまうことを防止できる。延いては、蒸発器４０に多くのホットガスを供給することができるので、除霜運転時間を短縮することができる。
【００４５】
なお、図５は本実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の蒸発器４０及びアキュムレータ５０の温度変化と、従来の技術（図１１）に係る蒸気圧縮式冷凍機の蒸発器４０及びアキュムレータ５０の温度変化と示すもので、本実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機によれば、従来に比べて除霜運転時間が短縮されていることが解る。
【００４６】
（第５実施形態）
第４実施形態では、バイパス回路６４の高圧側を水冷媒熱交換器２０の冷媒入口側に接続したが、本実施形態は、図６に示すように、バイパス回路６４の高圧側を水冷媒熱交換器２０の冷媒出口側に接続したものである。なお、バルブ６５及びノズル７１の制御作動は、第４実施形態と同じである。
【００４７】
（第６実施形態）
本実施形態もエジェクタサイクルを用いたものであり、本実施形態では、図７に示すように、エジェクタ７０から流出した冷媒をアキュムレータ５０を迂回させて蒸発器４０の冷媒入口側に導くバイパス回路６６を設けるとともに、バイパス回路６６に流れ込む冷媒量を制御するバルブ６７を電子制御装置により制御するものである。
【００４８】
次に、本実施形態の特徴的作動及びその効果を述べる。
【００４９】
除霜運転時に、水冷媒熱交換器２０への給湯水の供給を停止し、かつ、蒸発器４０への外気送風を停止した状態でバルブ６７を全開とするとともに、ノズル７１の開度を、蒸発器４０の耐圧圧力以下であって、蒸発器４０を加熱することができる、つまり外気温度より高い温度となる圧力相当まで開く。
【００５０】
これにより、水冷媒熱交換器２０にて殆ど冷却されていない高温冷媒が、蒸発器４０及びアキュムレータ５０それぞれに分配供給されるので、蒸発器４０は勿論のこと、アキュムレータ５０にも高温の冷媒が供給される。
【００５１】
したがって、アキュムレータ５０に流入した多くの冷媒が凝縮液化してしまうことを抑制できるので、アキュムレータ５０から圧縮機１０に供給される気相冷媒量が圧縮機から吐出されるホットガス量に比べて少なくなってしまうことを防止できる。延いては、蒸発器４０に多くのホットガスを供給することができるので、除霜運転時間を短縮することができる。
【００５２】
（第７実施形態）
第６実施形態では、バルブ６７として二方弁を採用したが、本実施形態は、図８に示すように、バルブ６７として三方弁を採用したものである。なお、冷媒の流し方は、第６実施形態と同様である。
【００５３】
因みに、図８では、バイパス回路６６の蒸発器４０側にバルブ６７を配置したが、これとは逆に、バイパス回路６６のエジェクタ７０側にバルブ６７を配置してもよいことは言うまでもない。
【００５４】
（第８実施形態）
本実施形態もエジェクタサイクルを用いたものであり、本実施形態では、図９に示すように、エジェクタ７０から流出した冷媒を蒸発器４０のエジェクタ７０側に導くバイパス回路６８を設けるとともに、バイパス回路６８に流れ込む冷媒量を制御するバルブ６９を電子制御装置により制御するものである。
【００５５】
次に、本実施形態の特徴的作動及びその効果を述べる。
【００５６】
除霜運転時に、水冷媒熱交換器２０への給湯水の供給を停止し、かつ、蒸発器４０への外気送風を停止した状態でバルブ６９作動させてバイパス回路６８と蒸発器４０とを連通させるとともに、ノズル７１の開度を、蒸発器４０の耐圧圧力以下であって、蒸発器４０を加熱することができる、つまり外気温度より高い温度となる圧力相当まで開く。
【００５７】
これにより、水冷媒熱交換器２０にて殆ど冷却されていない高温冷媒が、蒸発器４０及びアキュムレータ５０それぞれに分配供給されるので、蒸発器４０は勿論のこと、アキュムレータ５０にも高温の冷媒が供給される。
【００５８】
したがって、アキュムレータ５０に流入した多くの冷媒が凝縮液化してしまうことを抑制できるので、アキュムレータ５０から圧縮機１０に供給される気相冷媒量が圧縮機から吐出されるホットガス量に比べて少なくなってしまうことを防止できる。延いては、蒸発器４０に多くのホットガスを供給することができるので、除霜運転時間を短縮することができる。
【００５９】
なお、除霜運転時以外、つまり蒸発器４０にて吸熱する際には、エジェクタ７０と蒸発器４０とを連通させ、バイパス回路６８側を閉じるようにバルブ６９を作動させる。
【００６０】
（第９実施形態）
本実施形態は、第４実施形態の変形例である。
【００６１】
すなわち、第４実施形態では、アキュムレータ５０と蒸発器４０とを繋ぐ冷媒配管にバイパス回路６４を繋いだが、本実施形態は、図１０に示すように、バイパス回路６４をエジェクタ７０と蒸発器４０とを繋ぐ冷媒回路に繋ぐとともに、除霜運転時には、ノズル７１を閉じた状態でホットガスをバイパス回路６４に供給するものである。
【００６２】
これにより、除霜運転時には、圧縮機１０から吐出したホットガスは、バイパス回路６４を経由して蒸発器４０とエジェクタ７０とを繋ぐ回路に流れ込むとともに、ここで蒸発器４０に流れるホットガスとエジェクタ７０を経由して気液分離器５０に流れるホットガスとに分流する。
【００６３】
因みに、エジェクタ７０に流れ込んだホットガスは、ノズル７１が閉じているため、混合部７２及びディフューザ７３を経由して気液分離器５０に至る。
【００６４】
したがって、ホットガスがアキュムレータ５及び蒸発器４０の両者に分配供給されるので、除霜運転時間を短縮することができる。
【００６５】
（その他の実施形態）
上述の実施形態では、給湯器を例に本発明を説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、冷凍庫等の冷熱を利用する蒸気圧縮式冷凍機にも適用することができる。
【００６６】
また、上述の実施形態において、バイパス回路６４を二方弁に開閉する例にあっては、二方弁に代えてバイパス回路６４と圧縮機１０の吐出側とを接続する部位に三方弁を設けてもよい。
【００６７】
また、上述の実施形態では、冷媒を二酸化炭素として高圧側圧力を臨界圧力以上としたが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００６８】
また、上述の実施形態では、外気温度が摂氏０度以下の第１所定温度（例えば、０℃）Ｔ１の場合であって、外気温度と蒸発器４０から流出する冷媒の温度との差が所定値以上となったときに、蒸発器４０に発生した霜が発生したものとみなして除霜運転を行ったが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えばタイマー手段により所定時間毎に定期的に除霜運転を行う等してもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【図２】本発明の第２実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【図３】本発明の第３実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【図４】本発明の第４実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【図５】本発明の第４実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の蒸発器及びアキュムレータの温度変化と、従来の技術に係る蒸気圧縮式冷凍機の蒸発器及びアキュムレータの温度変化と示すグラフである。
【図６】本発明の第５実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【図７】本発明の第６実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【図８】本発明の第７実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【図９】本発明の第８実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【図１０】本発明の第９実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【図１１】従来の技術に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【図１２】従来の技術に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【符号の説明】
１０…圧縮機、２０…水冷媒熱交換器、３０…膨脹弁、４０…蒸発器、
５０…アキュムレータ、６１…バルブ。
【図１】
2004163084.tif 000003
【図２】
2004163084.tif 000004
【図３】
2004163084.tif 000005
【図４】
2004163084.tif 000006
【図５】
2004163084.tif 000007
【図６】
2004163084.tif 000008
【図７】
2004163084.tif 000009
【図８】
2004163084.tif 000010
【図９】
2004163084.tif 000011
【図１０】
2004163084.tif 000012
【図１１】
2004163084.tif 000013
【図１２】
2004163084.tif 000014