(57)【要約】【課題】砂型や石膏型を使用した低圧鋳造法によって薄物大型鋳造品を得ることができるようにする。【解決手段】ルツボ３に貯留された軽金属溶湯２の湯面に圧力をかけ、ストーク２１を介して、砂型１１のキャビティ１６へ軽金属溶湯２を押上げる薄物大型鋳造品の製造装置であって、砂型１１が薄物大型鋳造品２５を鋳造するためのキャビティ１６を有すると共に、キャビティ１６に複数の湯口１７が設けられ、ストーク２１が中途部に酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス２８を供給可能なチャンバー２９を有するようにしている。【選択図】　　　　図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ルツボに貯留された軽金属溶湯の湯面に圧力をかけ、ストークを介して、砂型または石膏型のキャビティへ軽金属溶湯を押上げる薄物大型鋳造品の製造装置であって、
前記砂型または石膏型が薄物大型鋳造品を鋳造するためのキャビティを有すると共に、
該キャビティには湯口が複数個設けられ、
前記ストークが中途部に酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガスを供給可能なチャンバーを有することを特徴とする薄物大型鋳造品の製造装置。
【請求項２】
前記軽金属溶湯が、アルミニウムまたはアルミニウム合金であり、前記酸化防止ガスまたは前記燃焼防止用ガスが、不活性ガスであることを特徴とする請求項１記載の薄物大型鋳造品の製造装置。
【請求項３】
前記軽金属溶湯が、マグネシウムまたはマグネシウム合金であり、前記燃焼防止用ガスまたは前記燃焼防止用ガスが、６フッ化イオウと二酸化炭素との混合ガスまたはこれと同等のガスであることを特徴とする請求項１または２記載の薄物大型鋳造品の製造装置。
【請求項４】
前記砂型は、キャビティを形成する下型と上型とを少なくとも備え、該下型と前記ストークとの間には、前記キャビティへ溶湯を案内する湯口又は湯道が形成された砂型（湯口型）を備えることを特徴とする請求項１記載の薄物大型鋳造品の製造装置。
【請求項５】
前記砂型は、粒径の小さな微粉末を適宜の割合で混合して造形された砂型であることを特徴とする請求項１記載の薄物大型鋳造品の製造装置。
【請求項６】
前記砂型は、篩分けした場合、１００メッシュ乃至２００メッシュの範囲内及び３００メッシュ以下にそれぞれ粒度分布の極大値を有し、３５０メッシュ以下の微粒子の占める割合が全鋳物砂の１０質量％以上６０質量％以下の範囲内で含有されている鋳物砂より造形されたものであることを特徴とする請求項１記載の薄物大型鋳造品の製造装置。
【請求項７】
前記砂型は、塗型剤を厚み２０乃至１００μｍの範囲内で塗布したものを用いることを特徴とする請求項５又は６記載の薄物大型鋳造品の製造装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、少量生産や試作に適した薄物大型鋳造品の製造装置及びそれに用いる砂型に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、例えば、大型壁掛テレビ用の外枠や、自動車用のドアフレームやシートフレームその他の薄物大型部品を、リサイクルし易い軽金属の鋳物で製造する需要が発生している。
【０００３】
このような、薄物大型鋳造品は、金型を使用したダイキャスト製法を用いれば、軽金属溶湯を４０〜８０ＭＰａもの高い圧力で一気に金型内に注入することにより、比較的容易に得ることができるものの、金型は非常に高価であるため、少量生産品や試作品の製造には向いていないという欠点がある。
【０００４】
一方、少量生産品や試作品の製造には、安価な砂型や石膏型が使用されているが、このような砂型や石膏型は金型に比べて耐圧性が低いため、軽金属溶湯を上記のような高圧で注入することができないので、低圧で軽金属溶湯を注入する必要がある。
【０００５】
そこで、従来より、ルツボに貯留された軽金属溶湯の湯面に対し０．０４９ＭＰａ（０．５ｋｇ／ｃｍ２）程度の低い圧力をかけることにより軽金属溶湯を押上げ、ストークを介して、砂型または石膏型のキャビティへ注入する低圧鋳造法が使用されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記した低圧鋳造法を薄物大型鋳造品の鋳造にそのまま適用した場合には、通常よりも遥かに狭くて長い薄物大型鋳造品用のキャビティに対し軽金属溶湯が低圧によってゆっくり注入されて行くことから、キャビティ内で軽金属溶湯が冷えて溶湯の表面に酸化膜ができるなどして、軽金属溶湯の流動性が極端に悪くなり、軽金属溶湯がキャビティ内の隅々にまで行き渡らないという問題があった。また、薄物大型鋳造品用のキャビティは流路断面が余りにも狭いため、キャビティからの空気の逃げの確保が技術的に困難であるという問題があった。
【０００７】
よって、砂型や石膏型を用いた低圧鋳造法によって薄物大型鋳造品を鋳造する試みは行われておらず、技術的に未だ確立していないのが現状であった。
【０００８】
そこで、本発明の目的は、上記の問題点を解消し、砂型や石膏型を用いた低圧鋳造法によって薄物大型鋳造品を得ることのできる薄物大型鋳造品の製造装置を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、請求項１に記載された発明では、ルツボに貯留された軽金属溶湯の湯面に圧力をかけ、ストークを介して、砂型または石膏型のキャビティへ軽金属溶湯を押上げる薄物大型鋳造品の製造装置であって、前記砂型または石膏型が薄物大型鋳造品を鋳造するためのキャビティを有すると共に、該キャビティには湯口が複数個設けられ、前記ストークが中途部に酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガスを供給可能なチャンバーを有する薄物大型鋳造品の製造装置を特徴としている。
【００１０】
このように構成された請求項１にかかる発明によれば、湯口を複数個設けることにより、薄物大型鋳造品を鋳造するためのキャビティ内の隅々にまで軽金属溶湯を行き渡らせることが可能となる。また、ストークの中途部に設けたチャンバーへ酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガスを供給することにより、キャビティ内の空気を酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガスで置換し、軽金属溶湯の表面に酸化膜ができることや軽金属溶湯が燃焼することを防止できる。よって、砂型や石膏型を用いた低圧鋳造法であっても薄物大型鋳造品を得ることができるようになる。
【００１１】
請求項２に記載された発明では、前記軽金属溶湯が、アルミニウムまたはアルミニウム合金であり、前記酸化防止ガスが、不活性ガスである請求項１記載の薄物大型鋳造品の製造装置を特徴としている。
【００１２】
このように構成された請求項２にかかる発明によれば、酸化防止ガスとして不活性ガスを用いることにより、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の薄物大型鋳造品を砂型や石膏型を用いた低圧鋳造法で作製することができる。
【００１３】
請求項３に記載された発明では、前記軽金属溶湯が、マグネシウムまたはマグネシウム合金であり、前記燃焼防止用ガスが、６フッ化イオウと二酸化炭素との混合ガスまたはこれと同等のガスである請求項１または２記載の薄物大型鋳造品の製造装置を特徴としている。
【００１４】
このように構成された請求項３にかかる発明によれば、燃焼防止用ガスとして６フッ化イオウと二酸化炭素との混合ガスまたはこれと同等のガスを用いることにより、マグネシウムまたはマグネシウム合金製の薄物大型鋳造品を砂型や石膏型を用いた低圧鋳造法で作製することができる。
【００１５】
請求項４に記載された発明では、前記砂型は、キャビティを形成する下型と上型とを少なくとも備え、該下型と前記ストークとの間には、前記キャビティへ溶湯を案内する湯口又は湯道が形成された砂型（湯口型）を備える請求項１記載の薄物大型鋳造品の製造装置を特徴としている。
【００１６】
このように構成すれば、砂型をストークから切り離すのが容易となる。特に連続して多数の鋳造品を繰り返して製造する際には、鋳造品の品質を一定に保ちつつ、製造サイクルを短縮することができる。
【００１７】
請求項５に記載された発明では、前記砂型は、粒径の小さな微粉末を適宜の割合で混合して造形された砂型である請求項１記載の薄物大型鋳造品の製造装置を特徴としている。
【００１８】
請求項６に記載された発明では、前記砂型は、篩分けした場合、１００メッシュ乃至２００メッシュの範囲内及び３００メッシュ以下にそれぞれ粒度分布の極大値を有し、３５０メッシュ以下の微粒子の占める割合が全鋳物砂の１０質量％以上６０質量％以下の範囲内で含有されている鋳物砂より造形されたものである請求項１記載の薄物大型鋳造品の製造装置を特徴としている。
【００１９】
請求項５又は６に記載の発明のように構成すれば、鋳肌の平滑性に優れた鋳造品を得ることができる。粒径の小さな微粉末を構成する砂種として、シリカフラワ、ジルコンフラワなどの耐火物の微粉末（微粒子状の鋳物砂）が例示される。珪砂などの粒子の粗い鋳物砂に加えてこれらの耐火物の微粉末（微粒子状の鋳物砂）を適宜の量でブレンドすることにより鋳肌が向上される。
【００２０】
請求項７に記載された発明では、前記砂型は、塗型剤を厚み２０乃至１００μｍの範囲内で塗布したものを用いる請求項５又は６記載の薄物大型鋳造品の製造装置を特徴としている。
【００２１】
このような混合砂より形成された砂型は塗型剤を塗布することにより得られる鋳造品の鋳肌が一層向上される。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の具体的な実施の形態について、図示例と共に説明する。
【００２３】
図１〜図４は、この発明の実施の形態を示すものである。
【００２４】
まず、構成を説明すると、炉本体１の内部に、軽金属溶湯２を貯留するルツボ３が設けられている。このルツボ３は、蓋部材４により上部を密閉されており、蓋部材４にはルツボ３の内部に加圧ガス５を低圧で供給する加圧ガス供給口６が形成されている。この加圧ガス供給口６には加圧ガス供給手段７が接続されている。また、炉本体１には、ルツボ３を加熱するガスバーナなどの加熱装置８が設けられている。
【００２５】
そして、この炉本体１の上方には砂型１１または石膏型などの型装置を載置する型置台１２が配設されている。以下、説明の都合上、砂型１１として説明する。
【００２６】
砂型１１は、例えば、上型１３と、下型１４と、湯口型１５とを有する三段型となっている。そして、上型１３と下型１４との間にはキャビティ１６が形成され、下型１４にはキャビティ１６に接続する湯口１７が形成され、湯口型１５には湯口１７へ軽金属溶湯２を分配する湯道１８が形成されている。この湯道１８は、型置台１２に形成された開口部１９の位置で開口されている。
【００２７】
そして、ルツボ３と砂型１１との間にはストーク２１が配設されている。このストーク２１は、下端がルツボ３に貯留された軽金属溶湯２の内部に没入され、上端が型置台１２の開口部１９に挿通された状態で湯道１８の下部開口２２に連通されている。
【００２８】
この実施の形態のものでは、砂型１１が、例えば、図３に示すような大型壁掛テレビ用の外枠２３や、図４に示すような自動車用のドアフレーム２４や、図示しない自動車用のシートフレームなどの薄物大型鋳造品２５を鋳造するためのキャビティ１６を有している。
【００２９】
また、キャビティ１６には湯口１７（又は堰）が複数個設けられている。この湯口１７の個数は、鋳造品の形状、大きさ、厚みなどによって、また、用いる湯口１７の幅によって決められるものであり、例えば、１０個〜３０個程度とする。
【００３０】
更に、ストーク２１の中途部に、酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス２８を供給可能なチャンバー２９が設けられている。このチャンバー２９は、所要の容積を有する御釜状をしており、このチャンバー２９の上下で、ストーク２１は、上部ストーク３０と下部ストーク３１とに分離される。そして、上部ストーク３０に接続されたチャンバー２９の上部開口部３２からは、チャンバー２９の略中央部にまで達する長さの筒壁３３が下方に向けて延設されている。そして、チャンバー２９の上部における筒壁３３よりも外周側の位置には湯面レベルセンサー３４および酸化防止ガス等供給口３５が設けられている。酸化防止ガス等供給口３５には酸化防止ガス等供給手段３６が接続されている。なお、ストーク２１には断熱材３７が内貼りされている。
【００３１】
そして、軽金属溶湯２が、アルミニウムまたはアルミニウム合金である場合には、酸化防止ガス２８として、窒素やアルゴンガスなどの不活性ガスを使用するようにする。なお、この場合には、加圧ガス５として、空気あるいは上記不活性ガスを使用する。
【００３２】
また、軽金属溶湯２が、マグネシウムまたはマグネシウム合金である場合には、酸化防止ガスに替えて燃焼防止用ガス２８を用いる。この燃焼防止用ガス２８としては、例えば、６フッ化イオウと二酸化炭素との混合ガス、またはこれと同等のガスを使用するようにする。なお、この場合には、加圧ガス５としても、上記燃焼防止用ガス２８と同じ混合ガスを使用するようにする。
【００３３】
次に、この実施の形態の作用について説明する。
【００３４】
まず、図２（ａ）に示すように、チャンバー２９を介して酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス２８をストーク２１へ供給し、ストーク２１内の軽金属溶湯２の湯面の酸化防止または軽金属溶湯２の燃焼防止を行う。この状態で、型置台１２に砂型１１などの型装置をセットし、ストーク２１内の酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス２８を、キャビティ１６の容積によって異なるが例えば４２インチの大型壁掛けテレビ用外枠の場合には、３０秒程度砂型１１のキャビティ１６内へ送って、キャビティ１６内の空気を酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス２８で置換する。
【００３５】
次に、図２（ｂ）に示すように、チャンバー２９への酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス２８の供給を停止し、ルツボ３に貯留された軽金属溶湯２の湯面に加圧ガス５によって低圧で圧力をかけ、ストーク２１を介して、砂型１１のキャビティ１６へ軽金属溶湯２を押上げる。この際、軽金属溶湯２がチャンバー２９の酸化防止ガス等供給口３５に接触すると、酸化防止ガス等供給口３５の閉塞を引き起こすおそれがあるので、チャンバー２９の筒壁３３よりも外周側の軽金属溶湯２の湯面レベルを湯面レベルセンサー３４で検出し、上記湯面レベルが所定値に達した時に、チャンバー２９内へ酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス２８を断続的に噴射させて、上記湯面レベルが所定値以上にならないようにする。
【００３６】
４０秒程度経過して、キャビティ１６内に軽金属溶湯２が充填されたら、そのままの状態で１００秒程度置いてキャビティ１６内の軽金属溶湯２を凝固させ、その後、図２（ｃ）に示すように、チャンバー２９内へ酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス２８を供給して上記湯面レベルを筒壁３３下端まで押し下げ、更に、筒壁３３下端から上部ストーク３０内へ酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス２８をバブリングさせつつ供給し続ける。これによって、軽金属溶湯２の凝固部と未凝固部との境界部分に酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス２８が溜まり、両者が分離される。
【００３７】
その後、図２（ｄ）に示すように、ルツボ３に貯留された軽金属溶湯２の湯面への加圧ガス５による圧力を解除すると共に、チャンバー２９内へ酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス２８を供給してストーク２１内の軽金属溶湯２の湯面を下げると共にこの湯面の酸化防止または軽金属溶湯２の燃焼防止を行う。次に砂型１１を型置台１２から外した後、砂型１１を崩壊して薄物大型鋳造品２５を取り出す。
【００３８】
以後、上記を繰返すようにする。本発明では、砂型１１はキャビティ１６を形成する下型１４と上型１３とを少なくとも備え下型１４とストーク２１との間にキャビティ１６へ溶湯を案内する湯口１７（又は湯道）が形成された砂型（湯口型１５）を備える構成であるので、繰り返して薄物大型鋳造品２５を連続的に生産する場合には、砂型１１をストーク２１から切り離すのが容易となり、製造サイクルを短縮することができる。
【００３９】
この実施の形態によれば、湯口１７を複数個設けることにより、薄物大型鋳造品２５を鋳造するためのキャビティ１６内の隅々にまで軽金属溶湯２を行き渡らせることが可能となる。また、ストーク２１の中途部に設けたチャンバー２９へ酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス２８を供給することにより、キャビティ１６内の空気を酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス２８で置換し、軽金属溶湯２の表面に酸化膜ができることや軽金属溶湯２が燃焼することを防止できる。よって、砂型１１や石膏型を用いた低圧鋳造法であっても薄物大型鋳造品２５を得ることができるようになる。よって、安価に薄物大型鋳造品２５の少量生産品や試作品を製造することができる。
【００４０】
また、酸化防止ガス２８として不活性ガスを用いることにより、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の薄物大型鋳造品２５を砂型１１や石膏型を用いた低圧鋳造法で作製することができる。
【００４１】
更に、燃焼防止用ガス２８として６フッ化イオウと二酸化炭素との混合ガスまたはこれと同等のガスを用いることにより、マグネシウムまたはマグネシウム合金製の薄物大型鋳造品２５を砂型１１や石膏型を用いた低圧鋳造法で作製することができる。
【００４２】
この実施の形態によれば、肉厚１．５〜２．５ｍｍで４００×６００×５０（ｍｍ）程度以上、肉厚２．２〜４．０ｍｍで７００×１０００×３００（ｍｍ）程度以上の薄物大型鋳造品２５を鋳造することができる。例えば、７００×１０５０×６５ｍｍ、肉厚２．５ｍｍの４２インチ大型壁掛テレビ用の外枠２３なども得ることができる。なお、ここで、肉厚とは、取付座などの特別に厚くなっている部分以外の平坦な一般部分を言う。
【００４３】
【実施例】
次に、上述の製造装置を用いた鋳造品を作製した実施例に基づき本発明の効果を詳細に説明する。
［実施例１］
この実施例１は、本発明で用いる砂型低圧鋳造法により得られた鋳造品が鋳肌の平滑性が要求される製品（試作品を含む）としても有効に利用できることを実証するための実施例である。いずれの実施例でも砂型のキャビティとしてテストピース用のものを採用した以外は上述した図１に示される製造装置と実質的に同一の装置を用いて以下の実験を行った。
【００４４】
ダイカスト製品としては、表面に塗料を塗布して利用する場合などを含めて平滑性の良好な鋳肌が要求される場合がある。一般に砂型を用い、圧力をかけて注湯する場合には、鋳肌が粗くなり、鋳肌の改善が求められる。
【００４５】
そこで、以下の砂型の造形は、樹脂自硬性鋳型とした。本発明者らの鋳肌の研究により、一般的な重力鋳造品（砂型重力鋳造法による鋳造品）では鋳肌のＲｚ（表面粗さ）は６９μｍであるところ、本発明の製造装置に従う低圧鋳造品では、砂粒の隙間に溶湯が入り込んでしまうため、Ｒｚは２１２μｍとダイカスト製品に比べて表面粗さが大きくなることが確認されている。
【００４６】
この実験では、砂種としては、三河珪砂７号、三河珪砂８号およびジルコニアフラワの３種の粒子径が異なる砂を用意し、表面粗さの向上を目指した。ここで、粒径は三河珪砂７号＞三河珪砂８号＞ジルコニアフラワの順であり、砂型としては、三河珪砂７号（砂型１）、三河珪砂８号（砂型２）、三河珪砂８号＋ジルコンフラワ１：１（砂型３）の三種類を用意した。各砂の粒度分布は表１のとおりである。ここで篩はタイラー社製の標準ふるいを用いた。
【００４７】
【表１】
2004082211.tif 000003
【００４８】
砂型表面の拡大写真から三河珪砂７号の砂型１では、粒径が大きく、砂と砂との間に大きな隙間が見られた。また、三河珪砂８号の砂型２では、砂型１よりも粒径が小さいため隙間は減少しているが、まだ砂と砂との間に隙間が見られた。これに対して、粒子径の細かいジルコンフラワをブレンドして混練して造形され砂型３では、隙間がジルコンフラワによって埋められ、鋳型表面は詰まりが良好であった。
【００４９】
つぎに、これらの砂型１〜３を用いて実際に鋳造して得られた鋳造品の表面粗さを測定した。実験は、各砂型１〜３をそのまま用いたり（塗型なし）、塗型剤を刷毛塗り又はスプレー塗りにより塗布して各実験を行った。なお、塗型剤を刷毛塗りした場合には、塗型剤を塗布乾燥した後に柔らかい布で表面をなぞることにより刷毛痕によりできる大きな凹凸を消した。
【００５０】
結果を図５に示した。図５より明らかなとおり、塗型剤を塗布することにより表面粗さは向上し、さらに塗型剤の塗布方法として刷毛塗りが優れていた。また、砂型の種類に関しては、砂型３＞砂型２＞砂型１の順で表面の平滑性が向上していた。
【００５１】
つぎに、ジルコンフラワの最適配合割合を確認するために三河珪砂８号にジルコンフラワの配合割合を種々変化させて砂型を製作し、同様にして鋳肌の表面粗さを測定し、結果を図６に示した。
【００５２】
この図６において、塗型剤ありは、塗型剤を厚さ２０μｍ〜１００μｍの範囲内となるように塗布している。この結果、鋳物砂として珪砂にジルコンフラワのような微粒子状の鋳物砂を配合することにより、鋳肌が改善されることが確認された。また、塗型剤の塗布により何れの場合も鋳肌が改善されていた。
【００５３】
なお、三河珪砂８号に配合されるジルコンフラワの量が６０質量％を超えて多く混合した砂型を製作したが、この表面は砂型３に比較して粗くなってしまった。この原因としては、用いた混練機の混練が十分にできなかったためと考えられるが、いずれにしても、過度に細かい砂だけでは十分に平滑な表面を生産効率よく作製することが困難であると思われた。
【００５４】
以上の結果から、鋳肌が平滑であることが必要な鋳造品を製造する場合には、ジルコンフラワなどの微粉末を適宜の割合で混合して造形された砂型を用いることがよく、その砂型に塗型剤を塗布すると更に鋳肌が向上されることが確認された。
【００５５】
また、この場合、１００メッシュ乃至２００メッシュ（７号又は８号砂）、好ましくは１５０メッシュ乃至２００メッシュ（８号砂）の範囲内及び３００メッシュ以下（微粉末）にそれぞれ粒度分布の極大値を有し、３５０メッシュ以下の微粒子（微粉末）の占める割合が全鋳物砂の１０質量％以上６０質量％以下、特に好ましくは２０質量％以上５０質量％以下の範囲内で含有されている鋳物砂より造形された砂型を用いることにより、低圧鋳造法でも改善された鋳肌を備えた鋳造品を製造することができることが確認された。また、この場合の微粒子の配合割合に最適値があることが確認された。
［実施例２］
この実施例２は、本発明で用いる薄物大型鋳造品の製造装置の有効性を実証するためのものである。この点、本発明においては、薄物大型鋳造品を得ることを目的としているので、本発明に従う製造装置において所望の鋳造品が得られるか否かを定量的に理解するには、簡易には流動長を把握することである。
【００５６】
そこで、この実施例では、図７に示すように、肉厚が１．５ｍｍ、２ｍｍ、４ｍｍ及び６ｍｍからなる流動性試験用木型から造形した砂型を用いて流動長を測定する実験を行った。本発明に従う砂型低圧鋳造法が優れていることを実証するために対照例として砂型重力鋳造法でも実験を行った。
【００５７】
結果をまとめて図８に示した。この図８において、ＡＤＰ法と略されている結果は、図１に示される製造装置と実質的に同一の装置を用いて行った結果であり、砂型低圧鋳造法は図１に示される製造装置において、チャンバー２９内に燃焼防止ガス又は酸化防止ガスを供給せずに大気雰囲気で行った実施例である。
【００５８】
砂型低圧鋳造法では酸化膜防止の有無にかかわらず何れの場合にも、肉厚が１．５ｍｍでは流動長が略２５０ｍｍ、肉厚が２ｍｍでは流動長が４００ｍｍ以上と砂型重力鋳造法に対比して略２倍の長さの流動長が得られた。
【００５９】
これにより、砂型低圧鋳造法に従えば、砂型重力鋳造法に比較して長い流動長を確保することが可能であり、これにより、砂型低圧鋳造法に従えば、砂型重力鋳造法に対比して薄物大型鋳造品を製造することができることが確認された。
【００６０】
また、砂型低圧鋳造法に従えば、キャビティへ通じるインゲート（セキ、湯口）の数を複数個（多数）配置すれば、実体強度を備えた鋳造品が得られることが確認された。
【００６１】
また、また、以上により得られた鋳造品は、電磁シールド性にも優れたアルミニウム合金又はマグネシウム合金より形成されているので、電化製品や自動車部品などの鋳造品又は試作品としての普及が期待される。
【００６２】
【発明の効果】
以上説明してきたように、請求項１の発明によれば、湯口を複数個設けることにより、薄物大型鋳造品を鋳造するためのキャビティ内の隅々にまで軽金属溶湯を行き渡らせることが可能となる。また、ストークの中途部に設けたチャンバーへ酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガスを供給することにより、キャビティ内の空気を酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガスで置換し、軽金属溶湯の表面に酸化膜ができることや軽金属溶湯が燃焼することを防止できる。よって、砂型や石膏型を用いた低圧鋳造法であっても薄物大型鋳造品を得ることができるようになる。
【００６３】
請求項２の発明によれば、酸化防止ガスとして不活性ガスを用いることにより、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の薄物大型鋳造品を砂型や石膏型を用いた低圧鋳造法で作製することができる。
【００６４】
請求項３の発明によれば、燃焼防止用ガスとして６フッ化イオウと二酸化炭素との混合ガスまたはこれと同等のガスを用いることにより、マグネシウムまたはマグネシウム合金製の薄物大型鋳造品を砂型や石膏型を用いた低圧鋳造法で作製することができる。
【００６５】
請求項４の発明によれば、砂型は下型とストークとの間にキャビティへ溶湯を案内する湯口又は湯道が形成された砂型（湯口型）を備えることにより、砂型をストークから切り離すのが容易となる。これにより、特に連続して多数の鋳造品を繰り返して製造する際には、鋳造品の品質を一定に保ちつつ、製造サイクルを短縮することができる。
【００６６】
請求項５又は６の発明によれば、砂型は粒径の小さな微粉末を適宜の割合で混合して造形された砂型であることにより、鋳肌の平滑性に優れた鋳造品を得ることができる。
【００６７】
請求項７の発明によれば、砂型は塗型剤を厚み２０乃至１００μｍの範囲内で塗布したものを用いることにより、得られる鋳造品の鋳肌が一層向上される、という実用上有益な効果を発揮し得る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態の側方断面図である。
【図２】図１の作動図である。
【図３】図１によって得られる製品を示す図である。
【図４】図１によって得られる製品を示す他の図である。
【図５】実施例により得られる鋳造品の表面粗さを測定した結果を示す図である。
【図６】実施例により得られる鋳造品の表面粗さを測定した結果を示す図である。
【図７】実施例に用いられた流動長試験用木型を説明する平面図である。
【図８】流動長試験結果を示す図である。
【符号の説明】
２　　軽金属溶湯
３　　ルツボ
１１　砂型
１６　キャビティ
１７　湯口
２１　ストーク
２５　薄物大型鋳造品
２８　酸化防止ガスまたは燃焼防止用ガス
２９　チャンバー
【図１】
2004082211.tif 000004
【図２】
2004082211.tif 000005
【図３】
2004082211.tif 000006
【図４】
2004082211.tif 000007
【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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