(57)【要約】【課題】被処理溶液、特に有機物を含む溶液、を、効率よく簡便かつ安価に蒸発濃縮できるコンパクトな装置を提供する。【解決手段】溶液を蒸発濃縮する蒸発缶を、溶液の流入部・熱交換部・蒸発室から構成し、熱交換部の伝熱管を水平にし、蒸発室には堰を設けて伝熱管出口側のすべての開口は循環する溶液中に没するようにした。特に、蒸発缶の形状を偏平にし、蒸発缶を垂直方向に重ねて多重効用蒸発装置とし、偏平にした蒸発缶において蒸発室の高さを確保するために、蒸発室の配置を交互にした。なお、溶液を蒸発させる負圧状態を発生させるのに、エジェクタと真空ポンプを用い、熱源にはエジェクタからの熱源のみを利用する構成とした。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
伝熱管の外面を蒸気で加熱し該伝熱管内を循環している溶液を蒸発させて濃縮する蒸発式濃縮装置において、循環液入口側の流入部と水平置きにした伝熱管を有する熱交換部および循環液出口側の蒸発室で蒸発缶を構成し、該蒸発室に堰を設けて伝熱管の出口端は循環液中に没するようにし該堰を越えた循環液が該蒸発室の蒸発空間に落下するようにしたこと、を特徴とする蒸発式濃縮装置
【請求項２】
請求項１記載の蒸発缶を垂直方向に積み重ねる構成とし、最下部の蒸発缶に流入された加熱蒸気により発生した蒸気を、上部の蒸発缶に加熱蒸気として流入させて蒸気を発生させ、必要に応じ同様な熱交換を順次行い、最終に発生した蒸気を最上部に設けた凝縮器で凝縮させること、および蒸発室の上部に次の蒸発缶の流入部を配置したこと、を特徴とする蒸発式濃縮装置
【請求項３】
一の缶体を水平方向に仕切り、請求項２記載の蒸発缶および凝縮缶を垂直方向に重ねる構成としたこと、を特徴とする蒸発式濃縮装置
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本願発明は、水平に配置された伝熱管を有する蒸発缶を垂直方向に重ねた多重効用蒸発式濃縮装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
非特許文献はありません。
また、特許電子図書館の公報テキスト検索（公開特許公報）で、以下の条件で検索したが、該当すると思料できるものはありません。
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【０００３】
生産に伴って工場から不要溶液が排出されるが、現今の地球環境汚染防止対策から該溶液の処理が重要視され、かつ急務となってきている。
特に、飲料品の生産に伴って排出される不要溶液は一般に水分が多く、そのまま乾燥機で固形化するには乾燥熱量が多大となって経済的ではなく、濃縮して量そのものを少なくした上で乾燥機により固形物にする方法が有効であり、このため簡便かつ安価に濃縮できる装置が求められている。
【０００４】
また、飲料品の不要排出溶液は有機物を含む場合が多く、このような溶液の場合は蒸発濃縮するにつれ粘度が高くなるため伝熱管の伝熱係数が低くなり、蒸発効率が低下することとなって蒸発装置は大型・複雑なものとなる。
従って、伝熱係数の低下をできるだけ少なくし得る蒸発装置で、小型で廉価な装置が望まれている。
【０００５】
なお、不要排出溶液の処理に限らず、有用溶液を蒸発濃縮する安価でコンパクトな装置が望まれている。
【０００６】
一方、従来から使用されてきている、垂直に置いた伝熱管面での薄膜蒸発を利用する垂直伝熱管薄膜蒸発式では、伝熱管に液を散布させ伝熱管面に濡れ薄膜を形成させるため多量の液を循環させる必要があり、また、伝熱管上部の入口では濡れ薄膜が形成されても伝熱管下部では液に加速度が生じ液の流速が速くなるため薄膜が切れ乾いた伝熱面が発生して、設計通りの熱効率が得られない場合がある。
また、従来から簡便に使用されてきたフラッシュ蒸発式では、熱効率が悪くまた循環液の量が多くなる等の欠点があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
従って、本願発明の目的は、溶液を効率よく簡便かつ安価に蒸発濃縮できる装置を提供することにある。
【０００８】
本願発明の他の目的は、溶液、特に有機物を含む溶液、を効率よく簡便かつ安価に蒸発濃縮でき、かつ装置高さの低いコンパクトな装置を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達するため、請求項１記載の発明は、循環液入口側の流入部と水平置きにした伝熱管を有する熱交換部および循環液出口側の蒸発室で蒸発缶を構成し、該蒸発室に堰を設けて伝熱管の出口端は循環液中に没するようにしたことにより、蒸気を含みかつ流速が速くなった循環液を沸騰状態で液面を飛び出すようにし、かつ該堰を越えた循環液を蒸発空間に滞空時間が長くなるように落下させて蒸発効率を高めたものである。
【００１０】
請求項２記載の発明は、上記記載の蒸発缶を垂直方向に積み重ねる構成とし、最下部の蒸発缶に流入された加熱蒸気により発生した蒸気を、上部の蒸発缶に加熱蒸気として流入させて蒸気を発生させ、必要に応じ同様な熱交換を順次行い、最終に発生した蒸気を最上部に設けた凝縮器で凝縮させること、および蒸発室の上部に次の蒸発缶の流入部を配置したことにより、効率のよくかつ装置高さの低い蒸発式濃縮装置を安価に提供することを可能にしたものである。
【００１１】
さらに、請求項３記載の発明は、一の缶体を水平方向に仕切り、上記蒸発缶および凝縮缶を垂直方向に重ねる構成としたことにより、一の横型缶体の構造の特徴を活かして装置高さの低い小型で廉価な蒸発式濃縮装置の提供を可能にしたものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】
本願発明は、多重効用蒸発装置に適用できるものであるが、以下においては、説明の便宜のため二重効用蒸発装置の例を取り上げ、本願発明の好ましい実施の形態を、添付図を参照して具体的に説明する。
図１は、装置の概略配置図である。
図２は、装置の断面を示す斜視図であり、装置の缶体は水平方向に３分割され、最下部は第１効用蒸発缶１０、その上部は第２効用蒸発缶２０、最上部は凝縮器３０を構成している。
図３は作動原理図である。
【００１３】缶体の構造
最下部の第１効用蒸発缶１０は、循環液入口側の流入部１２と水平置きにした伝熱管ＴＢ１を有する熱交換部１４および循環液出口側の蒸発室１６から構成されている。
流入部・熱交換部・蒸発室の相互間は、一般にフランジ・ボルト構造により緊縛され密閉される（図２）。
流入部は、循環液が伝熱管に均等に流れ込むようにヘッダ構造としている（図２）。
熱交換部は、その両端が管板ＴＳ１によって流入部および蒸発室と閉鎖され、伝熱管は該管板に開けられた孔に挿通されローラ拡管等の方法で固着されて伝熱管と管板とは気密・液密構造となっていて、伝熱管の端部は流入部および蒸発室に開口されている構造としている（図示省略）。
蒸発室には堰１７を設け、循環液出口側の伝熱管のすべての開口は循環液中に没するような構造となっている（図１）。
熱交換部で加熱された循環液は、その温度の水蒸気圧相当の真空下で蒸発をはじめ、伝熱管出口に近づくにつれて蒸発量が多くなり、流速が速くなる。
一方伝熱管の出口端は循環液中に没していることから、蒸気を含みかつ流速が速くなった循環液は沸騰状態で液面を飛び出し、堰を越えて流れ出す。
そこで、蒸発室の上部に邪魔板１８を設け、蒸発室の空間に流れだした循環液は邪魔板に衝突・反転し、蒸発空間に長く留まって水分を蒸発しながら蒸発室の下部に落下する構造としている（図１）。
【００１４】
熱交換器において熱交換率を良くするために、加熱側と被加熱側の温度差は最重要な設計項目とされるが、伝熱管を水平に置く熱交換器にあっては、上記温度差は、熱交換に使用される伝熱温度差、濃縮液の沸点上昇温度および液の深さに伴う温度（以下「液深温度差」という。）の３種の温度から成り立っている。
即ち、温度差が一定であれば、濃縮液の沸点上昇温度および液深温度差が小さいほど、伝熱温度差が大きくなり熱交換が効率よく行われることを意味する。
しかし、濃縮液の沸点上昇温度は濃縮液に固有のものであって人為的に対処する方法はないが、液深温度差は蒸発缶の深さを浅くすることによってその影響を小さくできるものである。
実例を挙げると、６５℃の水蒸気圧は１９．９２３ｋＰａ（０．２０３１６ｋｇ／ｃｍ２）、６０℃の水蒸気圧は２５．０１３ｋＰａ（０．２５５０６ｋｇ／ｃｍ２）であって、圧力差は５．０９ｋＰａ（０．０５１９ｋｇ／ｃｍ２）、即ち０．５１９ｍ水柱の圧力に相当することになり、従って最下部の伝熱管と最上部の伝熱管の高さの差が０．５１９ｍ  の場合は、最下部の伝熱管と最上部の伝熱管とで沸騰状態で蒸発させるには、最下部の伝熱管では６５℃・最上部の伝熱管では６０℃の水蒸気圧状態にする必要があることになる。
このことは、最下部の伝熱管と最上部の伝熱管の高さの差が小さいほど蒸発効率が高いことを意味する。
なお、伝熱係数が高いほど熱交換率が高くなるが、伝熱管内の流体の流速が速くなれば、伝熱係数は高くなることが知られている。
【００１５】
従って、本願発明においては液深温度差を小さくするため、蒸発缶の缶体はできるだけ高さを小さく幅を広くした偏平な形状となるようにし、各蒸発缶を垂直に重ねた構造を採用している。
一の缶体を利用した一体型の場合には、蒸発缶の仕切りは１枚の仕切板で済み、特に横置き丸胴型の缶体を利用した一体型の場合には、缶体の製造コストが安価に済むので好適である（図１、図２）。
また、蒸発室の高さは高い方が、蒸発量を多くし且つ汽水分離に有効であるので、蒸発室が交互になるように配置している（図１、図２）。
さらに、伝熱管の出口側に堰を設けて水平においた伝熱管の出口端を循環液中に没するようにして、伝熱管内で流速が高速になりかつ蒸気を含んだ循環液を沸騰状態で液面を飛び出させて、熱効率を高める構造としている。
【００１６】
第２効用蒸発缶２０も、第１効用蒸発缶１０と同様な構造となっており、第１効用蒸発缶の上方に積み重ねるとコンパクトな装置とし易い。
さらなる多重効用を図るために、第２効用蒸発缶と同様な構造の蒸発缶を重ねてもよい。
凝縮器３０は、通常見られる水冷式蒸気凝縮熱交換器と同様な構造となっていて、蒸発缶の上方に積み重ねるとコンパクトな装置とし易いことは蒸発缶の場合と同様である。
【００１７】配管（溶液・濃縮液）・ポンプ類
図３に示すように、原液管６１は原液弁ＭＶ１を介して第１循環液管６２に連結されている。
第１効用蒸発缶１０の蒸発室１６の下部と流入部１２との間に第１循環液管が第１循環ポンプＰ１を介して連結されている。
【００１８】
第２効用蒸発缶２０も同様で、第１循環液管６２から分岐した１−２循環液管６３が送液弁ＭＶ２を介して蒸発室２６の下部に連結されている。
また、蒸発室２６の下部と流入部２２との間に第２循環液管７２が第２循環ポンプＰ２を介して連結されている。
さらに、第２循環ポンプ出口側の第２循環液管から濃縮液排出管７４が分岐し濃縮液ポンプＰ４に連結されている。
【００１９】配管（蒸気・真空）・汽水分離器
エジェクタ５０と第１効用蒸発缶１０の熱交換部１４と間に吐出蒸気管６５が連結されている。
また、第１効用蒸発缶の蒸発室１６の上部には汽水分離器１９があり、蒸発室の上端とエジェクタとの間に吸引蒸気管６６が連結されている。
さらに、吸引蒸気管から分岐した１−２蒸気送り管６７が第２効用蒸発缶２０の熱交換部２４に連結されている。
【００２０】
第２効用蒸発缶２０における蒸気配管も同様で、蒸発室２６の上部には汽水分離器２９があり、さらに、蒸発室の上端と凝縮器３０の熱交換部３４との間に２−３蒸気送り管７７が連結されている。
【００２１】
凝縮器３０の熱交換部３４と真空ポンプＰ３との間に排気管８７が連結されている。
【００２２】配管（凝縮水）
第１効用蒸発缶１０の熱交換部１４の下部と第２効用蒸発缶２０の熱交換部２４との間に１−２凝縮水管６９が連結され、また、第２効用蒸発缶の熱交換部２４と凝縮器３０の熱交換部３４との間に２−３凝縮水管７９が連結されている。さらに、凝縮器の熱交換部の下部と凝縮水ポンプＰ５との間に凝縮水管８９が連結されている。
【００２３】配管（冷却水）
凝縮器３０の出入口には冷却水管８８が連結されている。
【００２４】スイッチ類
第１効用蒸発缶１０の蒸発室１６の下部には、保有循環水の液面を検出する液面スイッチＬＳ１、同様に第２効用蒸発缶２０の蒸発室２６の下部には、液面スイッチＬＳ２が設けられ、それぞれの出力はおのおの原液弁ＭＶ１・送液弁ＭＶ２を駆動するように接続されている。
【００２５】作動
液面スイッチＬＳ１・ＬＳ２が作動して原液弁ＭＶ１・送液弁ＭＶ２が開となって、原液・循環液が送り込まれ、第１循環ポンプＰ１・第２循環ポンプＰ２が運転されて循環液は供給される。
また、冷却水は冷却水管８８を介して凝縮器３０に供給される。
【００２６】
ボイラーから蒸気が供給されてエジェクタ５０が作動し、真空ポンプＰ３も運転されて、蒸発缶１０・２０および凝縮器３０の内部は大気圧より低い圧力（以下「負圧」と総称する。）状態となる。
【００２７】
ボイラーからの蒸気は、蒸気管５１を通ってエジェクタ５０に供給される。
エジェクタに供給された蒸気のエンタルピーの一部はエジェクタの駆動に消費され、残りのエンタルピーは熱源として利用され、吸入された蒸気との混合蒸気となり、混合蒸気は吐出蒸気管６５を通って、第１効用蒸発缶１０の熱交換部１４に導かれる。
混合蒸気は、伝熱管ＴＢ１の外面から伝熱管内部を循環する循環液を加熱し熱交換を行なった後、凝縮水となって熱交換部下部に落下し、凝縮水は、１−２凝縮水管６９を通って第２効用蒸発缶２０の熱交換部２４に流れ込む。
一方、加熱された循環液はその温度の水蒸気圧相当の真空下で蒸発しながら伝熱管出口へ向かうが、伝熱管の出口端は循環液中に没していることから、蒸気を含みかつ流速が速くなった循環液は沸騰状態で液面を飛び出し、堰を越えて流れ出し、蒸発室の上部の邪魔板１８に衝突・反転し滞空時間を長くされて水分を蒸発させながら蒸発室の下部に落下する。
蒸発せずに残留した循環液は第１循環ポンプによって再び流入部１２に送られる。
また、蒸発した水蒸気は汽水分離器１９で蒸気と水に分離され、蒸気の一部はエジェクタ５０で吸引されるとともに、残りは１−２蒸気送り管６７を通して第２効用蒸発缶２０の熱交換部２４に送り込まれる。
なお、循環液は、上記蒸発によってあるいは１−２循環液管６３から第２効用蒸発缶２０の蒸発室２６に送り込まれて減少するが、その減少量は液面スイッチＬＳ１によって検出され、原液弁ＭＶ１が開となって原液が第１循環液管６２に送り込まれる。
なお、循環液を加熱する熱源には上記エジェクタの熱源のみが利用される。
【００２８】
第２効用蒸発缶２０でも、第１効用蒸発缶１０と同様な熱交換が行われる。
１−２蒸気送り管６７を通して熱交換部２４に送り込まれた蒸気は、伝熱管で循環液と熱交換を行って凝縮水となり、２−３凝縮水管７９を通って凝縮器３０の熱交換部３４に流れ込む。
一方、加熱された循環液はその温度の水蒸気圧相当の真空下で蒸発しながら伝熱管出口へ向かうが、伝熱管の出口端は循環液中に没していることから、蒸気を含みかつ流速が速くなった循環液は沸騰状態で液面を飛び出し、堰２７を越えて流れ出し、蒸発室２６の天井と邪魔板２８に衝突・反転し滞空時間を長くされて水分を蒸発させながら蒸発室の下部に落下する。
蒸発せずに残留した循環液は第２循環ポンプＰ２によって再び流入部２２に送られる。
また、蒸発した水蒸気は汽水分離器２９で蒸気と水に分離され、蒸気は２−３蒸気送り管７７を通して凝縮器３０の熱交換部３４に送り込まれる。
なお、循環液は、上記蒸発によって減少するが、その減少量は液面スイッチＬＳ２によって検出され、送液弁ＭＶ２が開となって循環液が１−２循環液管６３から蒸発室２６に送り込まれる。
所定の濃度に濃縮された液は濃縮液ポンプＰ４によって排出される。
なお、濃縮液ポンプのオン・オフ制御には通常タイマー制御が使用されるが、濃度制御を使用してもよい。
特に、濃縮率を決めると原液導入量と濃縮液排出量が定まることから、原液弁ＭＶ１の開時間と濃縮液ポンプの駆動時間を関係づけてオン・オフ制御すると安価な濃縮率制御が可能となる。
【００２９】
凝縮器３０に２−３蒸気送り管７７を通して熱交換部３４に送り込まれた蒸気は冷却されて凝縮水となり、また凝縮器３０に２−３凝縮水管７９を通って熱交換部３４に流れ込んだ凝縮水も冷却されて、ともに凝縮水管８９を通して凝縮水ポンプＰ５によって排出される。
【００３０】実施例
以下においては、説明の便宜のため、各缶体・配管等で熱損失がないものとして記述する。
エジェクタに供給される蒸気のエンタルピーの一部は第１効用蒸発缶の蒸発室の圧力を負圧とするためにエジェクタで消費され、残りのエンタルピーは熱源となって第１効用蒸発缶の熱交換部で循環液の加熱用に使用されるが、エジェクタが吸入する蒸気の温度とエジェクタが吐出する混合蒸気の温度の温度差が小さいほどエジェクタが消費するエンタルピーは小さくなることから、ボイラーから供給される蒸気量は少なくなる。
いま、蒸気管５１からエジェクタ５０に供給される蒸気の圧力を７８４．５ｋＰａ（８ｋｇ／ｃｍ２）とするとその飽和蒸気のエンタルピーは  ２７５７ｋＪ／ｋｇｆ（６６１．０  ｋｃａｌ／ｋｇ）であり、エジェクターから吐出蒸気管６５で放出される７０℃の飽和蒸気のエンタルピーは  ２６２５ｋＪ／ｋｇｆ（６２７．０  ｋｃａｌ／ｋｇ）であり、また吸引蒸気管６６から吸引される６０℃の飽和蒸気のエンタルピーは  ２６０８ｋＪ／ｋｇｆ（６２２．９  ｋｃａｌ／ｋｇ）である。
よって、エジェクタで消費されたエンタルピー落差は、１４２  ｋＪ／ｋｇｆ（３４  ｋｃａｌ／ｋｇ）  でありエジェクタで吸引し圧縮するのに要するエンタルピー落差は  １７．１７  ｋＪ／ｋｇｆ（４．１  ｋｃａｌ／ｋｇ）となるから、膨張蒸気と圧縮蒸気のエネルギー効率が１００％であれば、７８４．５ｋＰａ（８ｋｇ／ｃｍ２）の蒸気と６０℃の飽和蒸気の比率１４２／１７．１７＝８．３  となる。
即ち、理論的には、７８４．５ｋＰａ（８ｋｇ／ｃｍ２）の蒸気  １ｋｇｆ  で、６０℃の飽和蒸気を  ８．３ｋｇｆ  吸引することになる。
しかし、一般にエジェクタ効率は低く、３０％以下であるのが現状であるから、７８４．５ｋＰａ（８ｋｇ／ｃｍ２）の蒸気：６０℃の吸引蒸気：７０℃の吐出蒸気＝１：２：３  程度となり、実施例では、１：２：３  の値になるものとして詳述する。
【００３１】
供給された蒸気のエンタルピーの一部はエジェクタ５０で消費されて第１効用蒸発缶１０の蒸発室１６を負圧とするから、加熱された循環液はその負圧である水蒸気圧の温度、実施例で６０℃、になるまで沸騰状態で水分を蒸発する。
一方、供給された蒸気のエンタルピーの残りは熱源として利用され、蒸発室で発生した蒸気の一部、実施例で３分の２、を吸入して混合蒸気となり、その混合蒸気の温度は循環液の温度より高い温度、実施例で７０℃、となり、かつその量は実施例で３分の３となって熱交換部１４に導かれて循環液を加熱する。
【００３２】
一方、第２効用蒸発缶２０の熱交換部２４は第１効用蒸発缶１０の熱交換部１４より低い温度、実施例で６０℃、となるように負圧に保たれるから、第２効用蒸発缶では、第１効用蒸発缶１０の蒸発室１６で発生した蒸気の一部、実施例で３分の１、を吸引し処理すればよいことになる。
【００３３】
第２効用蒸発缶２０の熱交換部２４を上記所定の温度に保つには、該熱交換部を所定の負圧に保てばよく、それは凝縮器の熱交換部３４の温度を所定の温度、実施例で５０℃、に保てばよいことになり、これは真空ポンプＰ３による負圧の維持および冷却水による冷却によって達成される。
【００３４】
【発明の効果】
エジェクタは、供給蒸気が高圧から低圧になる際のエネルギーを使用して吸引効果を発生させることから、これを使用して蒸発缶を真空にするとともに、吸引した蒸気と供給蒸気の混合蒸気は第１効用蒸発缶の加熱に利用され、このエジェクタのヒートポンプ効果は省エネルギー効果として極めて有効である。
なお、循環液を加熱する熱源は上記エジェクタの熱源のみを利用していることから、他の熱源は不要となり、コンパクトな装置の提供ができるようになった。
【００３５】
伝熱管を水平に配置する熱交換器を採用し、伝熱管の出口側に堰を設けて出口端を循環液中に没っするようにしたことから、蒸気を含みかつ流速が速くなった循環液は沸騰状態で液面を飛び出すようになり、この効果により、粘度が高くなって伝熱管の伝熱係数が低くなりがちな有機物を含む溶液の場合にも伝熱係数の大幅な改善と蒸発効率を高めることが可能となった。
【００３６】
蒸発缶を垂直方向に積み重ねる構成としたことから、蒸発缶の深さを浅くすることが可能となり、特に、一の缶体を採用した場合は水平方向に仕切ることにより蒸発缶および凝縮缶の深さを浅く偏平にすることが容易にできるようになったが、これにより、液深温度差が小さくなって熱交換上有利となり、かつ高さの低い装置の提供が可能となった。
また、偏平にした蒸発缶において蒸発室の高さを確保するために、蒸発室の配置を交互になるように配置することによって蒸発室の高さを大きくすることが可能となったことから、汽水分離の良いコンパクトな装置の提供が可能となった。
【図面の簡単な説明】
【図１】装置の概略配置図である。
【図２】装置の断面の概略を示す斜視図である。
【図３】作動原理図である。
【符号の説明】
１０      第１効用蒸発缶          ２０      第２効用蒸発缶
１２          流入部              ２２          流入部
１４          熱交換部            ２４          熱交換部
１６          蒸発室              ２６          蒸発室
１７          堰                  ２７          堰
１８          邪魔板              ２８          邪魔板
１９          汽水分離器          ２９          汽水分離器
３０      凝縮器
３４          熱交換部
５０      エジェクタ
５１      蒸気管
６１      原液管
６２      第１循環液管            ７２      第２循環液管
６３      １−２循環液管
６５      吐出蒸気管
６６      吸引蒸気管
６７      １−２蒸気送り管        ７７      ２−３蒸気送り管
６９      １−２凝縮水管          ７９      ２−３凝縮水管
８７      排気管
８８      冷却水管
８９      凝縮水管
ＬＳ１    液面スイッチ            ＬＳ２    液面スイッチ
ＭＶ１    原液弁                  ＭＶ２    送液弁
Ｐ１      第１循環ポンプ          Ｐ２      第２循環ポンプ
Ｐ３      真空ポンプ              Ｐ４      濃縮液ポンプ
Ｐ５      凝縮水ポンプ
ＴＢ１    伝熱管
ＴＳ１    管板
【図１】
2004330019.tif 000004
【図２】
2004330019.tif 000005
【図３】
2004330019.tif 000006