(57)【要約】【課題】内接歯車式オイルポンプにおける騒音、摩擦抵抗による動力損失および漏れによる吐出量の低下を少なくする。【解決手段】ケーシングＨに形成したギヤ室Ｇ内に、互いに噛合する外歯のドライブギヤ３０と内歯のドリブンギヤ３１を配設して、吸入ポート２０ａ，２０ｂから作動油を吸入して吐出ポート２５ａから吐出する。ギヤ室の内周面の吐出ポート側に形成されて吐出ポート内の吐出圧力が導入される凹溝２７は、その内部の吐出圧力によりドリブンギヤを半径方向内向きに押す力と吐出ポート内の吐出圧力によりドリブンギヤを半径方向外向きに押す力との合力が、吸入ポートの終端部と吐出ポートの始端部との間において両ギヤの歯の間に閉じ込められる作動油の圧縮によりドリブンギヤに半径方向外向きに加わる力を打ち消す向きに作用するように配置する。【選択図】　　図２
2004028005.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸入ポートおよび吐出ポートを有するギヤ室が形成されたケーシングと、互いに噛合して前記ギヤ室内に配設されその回転により前記吸入ポートから作動油を吸入して前記吐出ポートから吐出する外歯のドライブギヤと内歯のドリブンギヤと、このドリブンギヤの外周面と摺動する前記ギヤ室の内周面の前記吐出ポート側となる位置に同内周面の円周方向に沿って形成されて前記吐出ポート内の吐出圧力が導入される凹溝を備えてなる内接歯車式オイルポンプにおいて、
前記凹溝は、その内部に導入される吐出圧力により前記ドリブンギヤを半径方向内向きに押す力と前記吐出ポート内の吐出圧力により同ドリブンギヤを半径方向外向きに押す力との合力が、前記吸入ポートの終端部と前記吐出ポートの始端部との間において前記両ギヤの歯の間に閉じ込められる作動油の圧縮により前記ドリブンギヤに半径方向外向きに加わる力を打ち消す向きに作用するように配置したことを特徴とする内接歯車式オイルポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の内接歯車式オイルポンプにおいて、前記吐出ポート内の吐出圧力により前記ドリブンギヤを半径方向外向きに押す力と前記凹溝内に導入される吐出圧力により同ドリブンギヤを半径方向内向きに押す力との合力を、前記吸入ポートの終端部と前記吐出ポートの始端部との間において前記ドリブンギヤに半径方向外向きに加わる力の最大値よりも大としたことを特徴とする内接歯車式オイルポンプ。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の内接歯車式オイルポンプにおいて、前記ギヤ室の内周面に沿って形成された前記凹溝の円周方向中央位置と前記吐出ポートの円周方向中央位置を、前者の中央位置が後者の中央位置よりも前記吸入ポートの終端部と前記吐出ポートの始端部との間に近づくように配置したことを特徴とする内接歯車式オイルポンプ。
【請求項４】
請求項１〜請求項３の何れか１項に記載の内接歯車式オイルポンプにおいて、前記凹溝に前記吐出ポート内の吐出圧力を導入する連通路は同凹溝の円周方向両端部にそれぞれ形成したことを特徴とする内接歯車式オイルポンプ。
【請求項５】
請求項１〜請求項４の何れか１項に記載の内接歯車式オイルポンプにおいて、
前記ケーシングは前記ギヤ室を形成する収容凹部が形成されたポンプボデーと、このポンプボデーに結合固定されたポンプカバーとからなり、前記ポンプボデーとポンプカバーの材質が互いに異なるものにおいて、
前記凹溝に前記吐出ポート内の吐出圧力を導入する連通路は、前記ポンプボデーとポンプカバーのうち耐摩耗性、耐キャビテーション性または耐キャビテーションエロージョン性が低い方の内面に形成したことを特徴とする内接歯車式オイルポンプ。
【請求項６】
請求項５に記載の内接歯車式オイルポンプにおいて、
前記ポンプボデーは鉄製とし、前記ポンプカバーは軽合金製として、
前記連通路は前記ポンプカバーの内面に形成したことを特徴とする内接歯車式オイルポンプ。
【請求項７】
請求項１〜請求項６の何れか１項に記載の内接歯車式オイルポンプを備えたことを特徴とする自動変速機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車の自動変速機などに作動油を供給する内接歯車式オイルポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
この種の内接歯車式オイルポンプには、図５および図６に示すように、収容凹部２を形成したポンプボデー１とこれを液密に覆うポンプカバー３により形成されたギヤ室Ｇ内にドライブギヤ３０とこれに噛合する内歯のドリブンギヤ３１を収納したものがある。ポンプボデー１およびポンプカバー３の各内面には、互いに噛合する両ギヤ３０，３１の回転にともない各歯の間に形成される作動室Ｒの容積が次第に増大する吸入領域と対応する位置に互いに対向する１対の吸入ポート４ａ，４ｂが開口され、また作動室Ｒの容積が次第に減少する吐出領域と対応する位置に互いに対向する吐出ポート６ａおよびバランス溝６ｂが開口され、各吸入ポート４ａ，４ｂと吐出ポート６ａにはそれぞれ吸入通路５および吐出通路７が設けられている。この内接歯車式オイルポンプは自動変速機に適用したものであり、ドライブギヤ３０は、軸受ブッシュ９を介してポンプボデー１の中心孔に支持されて駆動源であるエンジンの動力が伝達されるインペラハブ８の先端に支持されて、ドライブギヤ３０の内面から突出するキー３０ａをインペラハブ８の先端に形成したキー溝８ａに係合して回転駆動され、これと噛合するドリブンギヤ３１は収容凹部２の内周面により回転自在に支持されている。トルクコンバータのタービンランナの回転を多段変速機構に伝達する入力軸（図１参照）は記載が省略されている。
【０００３】
この内接歯車式オイルポンプの両ギヤ３０，３１がインペラハブ８により回転駆動されれば、吸入ポート４ａ，４ｂ内の作動油は吸入領域にある作動室Ｒ内に吸入され、吐出領域にある作動室Ｒから吐出ポート６ａ内に吐出される。吸入ポート４ａ，４ｂ内の作動油の圧力は大気圧であるが、吐出ポート６ａ内の圧力は相当な吐出圧力になるので、ドリブンギヤ３１の吐出ポート６ａと対応する範囲には半径方向外向きの力Ｐ１が作用し、この力Ｐ１によりドリブンギヤ３１の外周面と収容凹部２の内周面との間に摩擦抵抗が生じて動力損失をまねき、あるいは吐出圧が変動するとポンプ騒音やポンプ振動を引き起こすという問題がある。これに対しては、収容凹部２の内周面の吐出ポート６ａと対応する範囲に円弧状の凹溝２ａ（図６の二点鎖線参照）を形成し、連通路２ｂにより吐出ポート６ａ内の吐出圧力を導入して力Ｐ１と逆向きで同じ大きさの力Ｐ３を生じさせ、力Ｐ１を打ち消して動力損失をなくし、あるいはポンプ騒音やポンプ振動を低減するという技術が知られている（例えば実開昭６３−１８２号公報および特開平３−３４２４８２号公報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前述した内接歯車式オイルポンプのドリブンギヤ３１には、前述した力Ｐ１の他に、吸入ポート４ａ，４ｂの終端部（両ギヤの回転方向側となる端部）と吐出ポート６ａの始端部の間において半径方向外向きに変動（増減）する力Ｑ１が加わる。すなわち、両ギヤ３０，３１の歯の間の各作動室Ｒに吸入された作動油は、吸入ポート４ａ，４ｂに連通される範囲では大気圧であるが、吸入ポート４ａ，４ｂの終端部と吐出ポート６ａの始端部の間で作動室Ｒが実質的に各ポートから遮断された範囲では、ポンプボデー１およびポンプカバー３と両ギヤ３０，３１の歯の間に閉じ込められ圧縮されて圧力が急激に上昇し、吐出ポート６ａに連通されれば圧力は吐出圧力になるので、吸入ポート４ａ，４ｂの終端部と吐出ポート６ａの始端部の間となるドリブンギヤ３１の部分には、周期的に増減する半径方向外向きの力Ｑ１が作用する。この力Ｑ１のため、ドリブンギヤ３１の外周面は収容凹部２の内周面に周期的に当接されて騒音を生じ、摩擦抵抗により動力損失を生じ、またドライブギヤ３０とドリブンギヤ３１の歯の間の隙間が増大して漏れが増えるので吐出量が低下するという問題を生じる。
【０００５】
本発明は、収容凹部の内周面に形成されて吐出ポート２５ａ内の圧力が導入される凹溝の配置を工夫することにより、このような各問題を解決することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明による内接歯車式オイルポンプは、吸入ポートおよび吐出ポートを有するギヤ室が形成されたケーシングと、互いに噛合してギヤ室内に配設されその回転により吸入ポートから作動油を吸入して吐出ポートから吐出する外歯のドライブギヤと内歯のドリブンギヤと、このドリブンギヤの外周面と摺動するギヤ室の内周面の吐出ポート側となる位置に同内周面の円周方向に沿って形成されて吐出ポート内の吐出圧力が導入される凹溝を備えてなる内接歯車式オイルポンプにおいて　凹溝は、その内部に導入される吐出圧力によりドリブンギヤを半径方向内向きに押す力と吐出ポート内の吐出圧力により同ドリブンギヤを半径方向外向きに押す力との合力が、吸入ポートの終端部と吐出ポートの始端部との間において両ギヤの歯の間に閉じ込められる作動油の圧縮によりドリブンギヤに半径方向外向きに加わる力を打ち消す向きに作用するように配置したことを特徴とするものである。
【０００７】
前項に記載の内接歯車式オイルポンプは、吐出ポート内の吐出圧力によりドリブンギヤを半径方向外向きに押す力と凹溝内に導入される吐出圧力により同ドリブンギヤを半径方向内向きに押す力との合力を、吸入ポートの終端部と吐出ポートの始端部との間においてドリブンギヤに半径方向外向きに加わる力の最大値よりも大とすることが好ましい。
【０００８】
前各項に記載の内接歯車式オイルポンプにおける、ギヤ室の内周面に沿って形成された凹溝の円周方向中央位置と吐出ポートの円周方向中央位置を、前者の中央位置が後者の中央位置よりも吸入ポートの終端部と吐出ポートの始端部との間に近づくように配置することが好ましい。
【０００９】
前各項に記載の内接歯車式オイルポンプは、凹溝に吐出ポート内の吐出圧力を導入する連通路を同凹溝の円周方向両端部にそれぞれ形成することが好ましい。
【００１０】
前各項に記載の内接歯車式オイルポンプは、ケーシングはギヤ室を形成する収容凹部が形成されたポンプボデーと、このポンプボデーに結合固定されたポンプカバーよりなるものとするとともに、ポンプボデーとポンプカバーの材質を互いに異なるものとし、凹溝に吐出ポート内の吐出圧力を導入する連通路は、ポンプボデーとポンプカバーのうち耐摩耗性、耐キャビテーション性または耐キャビテーションエロージョン性が低い方の内面に形成することが好ましい。
【００１１】
前項に記載の内接歯車式オイルポンプは、ポンプボデーは鉄製とし、ポンプカバーは軽合金製として、連通路はポンプカバーの内面に形成することが好ましい。
【００１２】
本発明による自動変速機は、前各項に記載の内接歯車式オイルポンプを備えたことを特徴とするものである。
【００１３】
【発明の作用および効果】
本発明の内接歯車式オイルポンプによれば、ドリブンギヤの外周面と摺動するギヤ室の内周面の吐出ポート側となる位置に円周方向に沿って形成されて吐出ポート内の吐出圧力が導入される凹溝は、その内部に導入される吐出圧力によりドリブンギヤを半径方向内向きに押す力と吐出ポート内の吐出圧力により同ドリブンギヤを半径方向外向きに押す力との合力が、吸入ポートの終端部と吐出ポートの始端部との間において両ギヤの歯の間に閉じ込められる作動油の圧縮によりドリブンギヤに半径方向外向きに加わる力を打ち消す向きに作用するように配置したので、前述のように両ギヤの間に閉じ込められる作動油の圧縮によりドリブンギヤに半径方向外向きに加わる力はこの合力により打ち消されて減少する。従ってドリブンギヤの外周面が収容凹の内周面に周期的に当接されることにより生じる騒音は減少し、ドリブンギヤの外周面と収容凹部の内周面との間の摩擦抵抗による動力損失も減少し、またドライブギヤとドリブンギヤの歯の間の隙間の増大も少なくなって漏れが減少するので吐出量の低下もなくなる。
【００１４】
吐出ポート内の吐出圧力によりドリブンギヤを半径方向外向きに押す力と凹溝内に導入される吐出圧力によりドリブンギヤを半径方向内向きに押す力との合力を、吸入ポートの終端部と吐出ポートの始端部との間においてドリブンギヤに半径方向外向きに加わる力の最大値よりも大とした内接歯車式オイルポンプによれば、後者の半径方向外向きに加わる力にかかわらずドリブンギヤは前者の合力により押し付けられている収容凹部の内周面から離れることはなくなる。従って、前項で述べた騒音、摩擦抵抗による動力損失および漏れによる吐出量の低下は一層減少する。
【００１５】
ギヤ室の内周面に沿って形成された凹溝の円周方向中央位置と吐出ポートの円周方向中央位置を、前者の中央位置が後者の中央位置よりも吸入ポートの終端部と吐出ポートの始端部との間に近づくように配置した内接歯車式オイルポンプによれば、吐出ポート内の吐出圧力によりドリブンギヤを半径方向外向きに押す力と凹溝内に導入される吐出圧力によりドリブンギヤを半径方向内向きに押す力との合力の向きは、吸入ポートの終端部と吐出ポートの始端部との間においてドリブンギヤに半径方向外向きに加わる力の向きと逆向きになり、また両円周方向中央位置の間の距離を調整することにより前者の合力の作用線と後者の半径方向外向きに加わる力の作用線をほゞ一致させることができる。
【００１６】
凹溝に吐出ポート内の吐出圧力を導入する連通路を凹溝の円周方向両端部にそれぞれ形成した内接歯車式オイルポンプによれば、作動油は一方の連通路から凹溝内に入って他方の連通路から出る。これにより凹溝内に作動油が貫流されて異物が溜まることがなくなるので、そのような異物により作動不良が生じるおそれは減少する。
【００１７】
ケーシングをギヤ室を形成する収容凹部が形成されたポンプボデーと、このポンプボデーに結合固定されたポンプカバーよりなるものとするとともに、ポンプボデーとポンプカバーの材質を互いに異なるものとし、凹溝に吐出ポート内の吐出圧力を導入する連通路は、ポンプボデーとポンプカバーのうち耐摩耗性、耐キャビテーション性または耐キャビテーションエロージョン性が低い方の内面に形成した内接歯車式オイルポンプによれば、ドリブンギヤは連通路内の吐出圧力により連通路が形成されていない方のポンプボデーまたはポンプカバー側に押し付けられ、連通路を形成する方のポンプボデーまたはポンプカバーは上述した各耐性を考慮する必要がなくなるので、材質の選定が容易になる。
【００１８】
ポンプボデーは鉄製とし、ポンプカバーは軽合金製として、連通路はポンプカバーの内面に形成した内接歯車式オイルポンプによれば、ドリブンギヤはポンプカバーの内面に形成した連通路内の吐出圧力によりポンプボデー側に押し付けられ、ポンプカバー側に押し付けられる力は減少するので、軽合金製のポンプカバーの摩耗やキャビテーションによるエロージョンは防止される。
【００１９】
上述した各内接歯車式オイルポンプを備えた自動変速機によれば、自動変速機としても上述した各効果が得られる。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下に、図１〜図３に示す実施の形態により本発明の説明をする。この実施の形態による内接歯車式オイルポンプは自動車の自動変速機に作動油を供給するもので、主としてドライブギヤ３０と、これと噛合する内歯のドリブンギヤ３１と、この両ギヤ３０，３１を回転自在に収納するギヤ室Ｇが形成されたハウジングＨよりなるもので、ハウジングＨは互いに接合されたポンプボデー１０とポンプカバー１５により形成されている。自動変速機は、ポンプインペラ３６とタービンランナ３７とステータ３８を備えたトルクコンバータ３５と、遊星歯車式の多段変速機構よりなるものであるが、多段変速機構は入力軸４０を除き記載を省略してある。
【００２１】
主として図１に示すように、鋳鉄よりなるポンプボデー１０の平坦な一側面には、両ギヤ３０，３１を回転自在に収納する円形で浅い一定の深さの収容凹部１１が形成され、収容凹部１１の内底面には収容凹部１１の中心に対し、両ギヤ３０，３１の間の偏心量と同じ量だけ偏心して、ポンプボデー１０を貫通する中心孔１２が形成されている。アルミニウムよりなるポンプカバー１５は平坦な一側面により両ギヤ３０，３１が収納された収容凹部１１を液密に覆うようにポンプボデー１０にボルト止めされ、このポンプカバー１５とポンプボデー１０の収容凹部１１により両ギヤ３０，３１を収納するギヤ室Ｇが形成されている。
【００２２】
ポンプボデー１０の中心孔１２と同軸的にポンプカバー１５に形成された中心孔１６に圧入固定された管状のステータシャフト１７は中心孔１２との間に隙間をおいてポンプボデー１０内を通り抜けている。駆動源であるエンジン（図示省略）の動力が伝達されるトルクコンバータ３５のポンプインペラ３６のインペラハブ３６ａは、中心の管状部がステータシャフト１７と中心孔１２の間に差し込まれ、ポンプボデー１０の中心孔１２の内周面に固定した軸受ブッシュ１３により回転自在に支持され、インペラハブ３６ａとポンプボデー１０の間はオイルシール３９によりシールされている。多段変速機構の入力軸４０は、ステータシャフト１７先端部の内周面に固定した軸受ブッシュ１８により回転自在に支持され、タービンランナ３７は入力軸４０の先端にスプライン嵌合されて取り付けられている。またステータ３８は、ステータシャフト１７の先端部にワンウェイクラッチ３８ａを介して支持されている。
【００２３】
外歯のドライブギヤ３０と、これより歯数が１歯大きい内歯のドリブンギヤ３１は同一の厚さで、互いに噛合するトロコイド歯形の歯を有しており、それらの両側面とポンプボデー１０およびポンプカバー１５により形成されるギヤ室Ｇの両内側面は作動油が実質的に洩れない程度の小さい隙間をおいて相対的に摺動回転自在である。ドライブギヤ３０は、その内周面から突出する１対のキー３０ａがインペラハブ３６ａの先端に形成された１対のキー溝３６ｂと係合するように、インペラハブ３６ａの先端部に嵌合支持されて回転駆動されるようになっている。ドリブンギヤ３１の外周面は収容凹部１１の内周面に回転自在に嵌合支持されている。なお両ギヤ３０，３１の間の歯形はトロコイドに限らず、インボリュート、サイクロイドなど、任意のものが使用可能である。
【００２４】
主として図２に示すように、両ギヤ３０，３１とギヤ室Ｇの内面の間の空間は、互いに噛合する各歯によりドライブギヤ３０の外周に沿った多数の作動室Ｒに仕切られ、各作動室Ｒは両ギヤ３０，３１の回転とともに移動しながら容積が増減する。そして、両ギヤ３０，３１のピッチ線の接触位置から両ギヤ３０，３１の回転方向で１８０度にわたる範囲には回転に伴い作動室Ｒの容積が次第に増大する吸入領域が形成され、またピッチ線の接触位置から回転方向と逆向きに１８０度にわたる範囲には回転に伴い作動室Ｒの容積が次第に減少する吐出領域が形成されている。
【００２５】
ポンプボデー１０の収容凹部１１の内底面およびこれと対応するポンプカバー１５の内面には、図１および図２に示すように、吸入領域と対応する相当な角度範囲に沿って開口部の形状および面積が同一の１対の吸入ポート２０ａ，２０ｂが互いに対向して形成されており、各吸入ポート２０ａ，２０ｂの内側縁と外側縁はそれぞれ各ギヤ３０，３１の歯底円とほゞ一致している。この各吸入ポート２０ａ，２０ｂには、ポンプボデー１０とポンプカバー１５内に形成されてリザーバ（図示省略）からの作動油を導入する吸入通路２１が連通されている。
【００２６】
また収容凹部１１の内底面およびこれと対応するポンプカバー１５の内面には、図２および図３に示すように、吐出領域と対応する相当な角度範囲に沿って開口部の形状および面積が同一の吐出ポート２５ａおよびバランス溝２５ｂが互いに対向して形成されている。吐出ポート２５ａとバランス溝２５ｂの内側縁と外側縁はそれぞれ各ギヤ３０，３１の歯底円とほゞ一致している。吐出ポート２５ａにはポンプボデー１０とポンプカバー１５内に形成されて作動油を供給先に供給する吐出通路２６が連通されている。しかしバランス溝２５ｂは、ポンプカバー１５内に形成する流体通路（図示省略）を避けるために吐出ポート２５ａより浅くし、吐出通路２６には連通されていない。
【００２７】
なおこの実施の形態では、１対の吸入ポート２０ａ，２０ｂをポンプボデー１０およびポンプカバー１５に設け、吐出ポート２５ａはポンプボデー１０にのみ設け、吐出ポート２５ａと対向するバランス溝２５ｂをポンプカバー１５に設けた例につき説明したが、吸入ポートはポンプボデー１０とポンプカバー１５の何れか一方にのみ設けるようにしてもよいし、吐出ポートはポンプカバー１５に設けあるいはポンプボデー１０とポンプカバー１５の両方に設け（この場合はバランス溝は不要となる）るようにしてもよい。
【００２８】
図２および図３に示すように、収容凹部１１の内周面の吐出ポート２５ａおよびバランス溝２５ｂ側となる位置には、軸線方向の幅が収容凹部１１の深さより小さい円弧状の凹溝２７が形成されて、ポンプカバー１５の内面に形成された連通路２８により吐出ポート２５ａおよびバランス溝２５ｂ内の吐出圧力が導入されるようになっている。この実施の形態では、凹溝２７は、吐出ポート２５ａおよびバランス溝２５ｂの始端部付近からそれらの終端部よりかなり手前の位置までの範囲にわたって形成されているので、ギヤ室Ｇの内周面に沿って形成された凹溝２７の円周方向中央位置と、同じ内周面に沿ってしかしそれより多少内側に形成された吐出ポート２５ａおよびバランス溝２５ｂの円周方向中央位置は、凹溝２７の中央位置の方が吐出ポート２５ａおよびバランス溝２５ｂの中央位置よりも吸入ポート２０ａ，２０ｂの終端部と吐出ポート２５ａの始端部との間に近づくように配置される。
【００２９】
トルクコンバータ３５のインペラハブ３６ａによりドライブギヤ３０が回転駆動されて内接歯車式オイルポンプが作動された状態では、図２に示すように、ドリブンギヤ３１には、吐出ポート２５ａ側の部分に、吐出ポート２５ａおよびバランス溝２５ｂの間となる各作動室Ｒ内に加わる吐出圧力による半径方向外向きの力Ｐ１と、連通路２８を介して凹溝２７内に導入された吐出圧力による半径方向内向きの力Ｐ２が加わり、また前述のように吸入ポート２０ａ，２０ｂの終端部と吐出ポート２５ａおよびバランス溝２５ｂの始端部の間には半径方向外向きに周期的に変動する力Ｑ１が加わる。前述のように、凹溝２７の円周方向中央位置は、吐出ポート２５ａの円周方向中央位置よりも、吸入ポート２０ａ，２０ｂの終端部と吐出ポート２５ａの始端部との間に近づいているので、力Ｐ１と力Ｐ２の合力Ｑ２は、図２に示すように変動する力Ｑ１を打ち消す向きとなる。そして、収容凹部１１の内周面における凹溝２７の面積および円周方向中央位置を調整することにより、合力Ｑ２を力Ｑ１と１８０度逆向きで力Ｑ１の最大値より多少大きい値とすることができる。
【００３０】
そのようにすることにより、力Ｑ１が周期的に増減してもドリブンギヤ３１は合力Ｑ２により押し付けられている収容凹部１１の内周面から離れることはなくなる。従って、吸入ポート２０ａ，２０ｂの終端部と吐出ポート２５ａの始端部の間となるドリブンギヤ３１の外周面が収容凹部１１の内周面に周期的に当接されることはなくなるので、それによる騒音、摩擦抵抗による動力損失、および両ギヤ３０，３１の間の隙間の変動による漏れの増大もなくなる。またこのようにすれば力Ｐ１も打ち消されるので、前述したような力Ｐ１による動力損失もなくすることができる。しかしながら本発明はこれに限られるものではなく、合力Ｑ２は周期的に変動する力Ｑ１を打ち消す向きに作用するものであれば力Ｑ１の最大値より大きくする必要は必ずしもなく、そのようにしてもドリブンギヤ３１が力Ｑ１により収容凹部１１の内周面に周期的に当接される力は減少するので、そのような周期的当接による騒音、摩擦抵抗による動力損失、および両ギヤ３０，３１の間の隙間の変動による漏れの増大は減少する。
【００３１】
またこの実施の形態では、収容凹部１１を形成した鋳鉄製のポンプボデー１０を覆うポンプカバー１５は軽量化のためにアルミニウム製とし、作動室Ｒおよびバランス溝２５ｂを介して吐出ポート２５ａ内の吐出圧力を凹溝２７に導入する連通路２８をポンプカバー１５の内面に形成しており、このようにすればドリブンギヤ３１は、連通路２８内の吐出圧力により耐摩耗性、耐キャビテーション性および耐キャビテーションエロージョン性が高い鋳鉄製のポンプボデー１０側に押し付けられ、上述した各耐性の低いアルミニウム製のポンプカバー１５側に押し付けられる力は減少するのでポンプカバー１５の摩耗やキャビテーションによるエロージョンは防止される。しかしながら本発明はこのような材質のものに限られるものではなく、ポンプボデー１０とポンプカバー１５を構成する物質（通常は金属）の材料組成を異なるものとして、耐摩耗性、耐キャビテーション性および耐キャビテーションエロージョン性が低い方の材料よりなるポンプボデー１０またはポンプカバー１５の方の内面に連通路２８を形成し、上記各耐性が高い方の材料よりなるポンプボデー１０またはポンプカバー１５側にドリブンギヤ３１を押し付けるようにしても同様の効果が得られる。あるいはまたポンプボデー１０とポンプカバー１５を同材質としてもよく、その場合は図３の二点鎖線２８ａに示すように連通路をポンプボデー１０側に形成してもよいし、ポンプボデー１０側とポンプカバー１５側の両方に設けてもよい。
【００３２】
上述した実施の形態では、凹溝２７内に吐出ポート２５ａ内の吐出圧力を導入する連通路２８は凹溝２７の円周方向中央付近の１箇所だけに設けたが、図４に示す変形例のように凹溝２７の円周方向両端付近に各１個の連通路２８を設けてもよい。このようにすれば、吐出ポート２５ａからの作動油は、一方の連通路２８Ａから凹溝２７内に入り、凹溝２７内を貫流して他方の連通路２８から出るようになり、凹溝２７内に異物が溜まることがなくなるので、そのような異物により作動不良が生じるおそれは減少する。
【００３３】
なお上述した実施の形態では、自動車の自動変速機に作動油を供給する内接歯車式オイルポンプに適用した例につき説明したが、本発明はこれに限られるものではなく、自動車の無段変速機その他の種々の機器に使用する作動油の供給源として使用することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による内接歯車式オイルポンプの一実施形態の全体構造を示す断面図である。
【図２】図１の２−２断面図である。
【図３】図２の３−３線に沿った部分断面図である。
【図４】図１に示す実施形態の凹溝を吐出ポートに連通する連通路の変形例を示す図２に相当する断面図である。
【図５】従来技術による内接歯車式オイルポンプの一例の図１に相当する断面図である。
【図６】図５の６−６断面図である。
【符号の説明】
１０…ポンプボデー、１１…収容凹部、１５…ポンプカバー、２０ａ，２０ｂ…吸入ポート、２１…吸入通路、２５ａ…吐出ポート、２６…吐出通路、２７…凹溝、２８，２８Ａ…連通路、３０…ドライブギヤ、３１…ドリブンギヤ、Ｇ…ギヤ室、Ｈ…ケーシング。
【図１】
2004028005.tif 000003
【図２】
2004028005.tif 000004
【図３】
2004028005.tif 000005
【図４】
2004028005.tif 000006
【図５】
2004028005.tif 000007
【図６】
2004028005.tif 000008