(57)【要約】【課題】アキュムレータ側の調整を行うことなく、必要な鋳造圧力が得られるダイカストマシンの射出装置を提供する。【解決手段】射出プランジャ６４に連結された射出用ピストン５と、射出用ピストン５の背後に配置された増圧用ピストン６とを内蔵する射出シリンダ２と、所定の圧力の作動油を供給するアキュムレータ２０と、アキュムレータ２０からの作動油を射出シリンダ２へ供給し、射出用ピストン５を駆動したのち増圧用ピストン６を駆動する油圧回路４０と、射出シリンダ２の射出用ピストン５の前方から排出される作動油の流量を制御することにより射出用ピストン５の速度を制御する制御弁１５と、制御弁１５を閉じるタイミングによって、射出用ピストン５の前方側の作動油の圧力を制御し、鋳造圧力の最終的な値を決定する制御装置３０とを有する。【選択図】図１
2004330267.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
射出プランジャを前進させて金型に形成されたキャビティに金属溶湯を射出、充填し、前記キャビティに充填された金属溶湯の鋳造圧力を上昇させて鋳造するダイカストマシンの射出装置であって、
前記射出プランジャに連結された射出用ピストンと、前記射出用ピストンの背後に配置された増圧用ピストンとを内蔵する射出シリンダと、
所定の圧力の作動液を供給するアキュムレータと、
前記アキュムレータからの作動液を前記射出シリンダへ供給し、前記射出用ピストンを駆動したのち前記増圧用ピストンを駆動する液圧回路と、
前記射出シリンダの前記射出用ピストンの前方から排出される作動液の流量を制御することにより前記射出用ピストンの速度を制御する制御弁と、
前記制御弁を閉じるタイミングによって、前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力を制御し、前記鋳造圧力の最終的な値を決定する制御手段と
を有するダイカストマシンの射出装置。
【請求項２】
前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力を検出する第１の圧力検出手段と、
前記射出用ピストンの背後の作動液の圧力を検出する第２の圧力検出手段とを有し、
前記制御手段は、前記第１および第２の圧力検出手段の検出する作動液の圧力に基づいて、前記制御弁を閉じるタイミングを決定する
請求項１に記載のダイカストマシンの射出装置。
【請求項３】
前記増圧用ピストンは、前記射出用ピストンと断面積が等しい第１のピストン部と、この第１のピストン部よりも直径の大きい第２のピストン部とを有しており、
前記射出シリンダは、前記射出用ピストンおよび前記増圧用ピストンの第１のピストン部が共通に摺動可能な第１のシリンダ室と、前記増圧用ピストンの第２のピストン部が摺動可能な第２のシリンダ室とを有しており、
前記第１のシリンダ室の前記射出用ピストンと前記増圧用ピストンの第１のピストン部との間に作動液が供給されることにより、前記射出用ピストンが駆動され、
前記第２のシリンダ室の前記増圧用ピストンの第２のピストン部の背後に作動液が供給されることにより、前記増圧用ピストンが駆動される
請求項１または２に記載のダイカストマシンの射出装置。
【請求項４】
前記第１のシリンダ室の前記射出用ピストンの前方側と前記第２のシリンダ室の前記第２のピストン部の前方側とは連通している
請求項３に記載のダイカストマシンの射出装置。
【請求項５】
射出プランジャを前進させて金型に形成されたキャビティに金属溶湯を射出、充填し、前記キャビティに充填された金属溶湯の鋳造圧力を上昇させて鋳造する鋳造方法であって、
前記射出プランジャを駆動する射出シリンダに内蔵された射出用ピストンの背後へアキュムレータから所定の圧力の作動液を供給し、
前記射出用ピストンの前方側から排出される作動液の流量を制御弁によって制御することにより前記射出用ピストンの速度を制御し、
前記キャビティに金属溶湯が射出、充填されたところで、前記射出シリンダの前記射出用ピストンの背後に内蔵された増圧用ピストンを駆動して前記鋳造圧力を上昇させ、
前記制御弁を閉じるタイミングによって、前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力を制御し、前記鋳造圧力の最終的な値を決定する
鋳造方法。
【請求項６】
前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力と、前記射出用ピストンの背後の作動液の圧力とを検出し、
前記各作動液の圧力に基づいて、前記制御弁を閉じるタイミングを決定する
請求項５に記載の鋳造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ダイカストマシンの射出装置および鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ダイカストマシンでは、射出プランジャにより金型のキャビティに溶湯を射出することにより鋳造を行う。鋳造品の品質は、溶湯の射出速度や鋳造圧力（射出圧力）に大きな影響を受ける。このため、射出プランジャを駆動する射出シリンダの制御は、鋳造サイクルの間に溶湯の充填状況に応じて射出速度および鋳造圧力（射出圧力）を制御して最適な射出動作を実現することが行われている。
たとえば、射出を開始したのちの所定区間では、射出スリーブ内の溶湯が空気を巻き込まないように射出速度を低速とする。次いで、溶湯の先端部がキャビティの入口に達したのちに、溶湯が冷えて固化する前に溶湯のキャビティ内への充填を完了させるために、射出速度を高速に切り換える。溶湯のキャビティ内への充填完了後は、鋳造圧力（射出圧力）を急激に増加させ、キャビティ内の溶湯を加圧しながら凝固させる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、射出装置が金型のキャビティへ金属溶湯を射出、充填し、鋳造圧力を増加させた後に最終的に出力する鋳造圧力は、通常、アキュムレータから供給される作動油の圧力に応じて決まる。
アキュムレータは、ピストンを内蔵しており、このピストンの一方側にガス室が形成される。ガス室に、たとえば、窒素ガス等の蓄圧用ガスを充填することにより、蓄圧される。たとえば、ガス室へ作動油を出し入れすることにより、ガス室の容積を変更し、アキュムレータに蓄圧された圧力を調整することができる。
【０００４】
一方、上記の鋳造圧力は、対象製品（金型）に応じて異なり、また、同じ金型であっても鋳造条件によって異なる。このため、金型の交換あるいは鋳造条件を変更すると、これに応じてアキュムレータの設定圧力を調整する必要がある。
また、アキュムレータの圧力の調整範囲は、ガス室に充填してある蓄圧用ガスの圧力に依存する。このため、変更された鋳造圧力がアキュムレータの圧力の調整範囲外にある場合には、ガス室に充填してある蓄圧用ガスを放出したり、あるいは、補充する必要がある。
さらに、正確な鋳造圧力を得るためには、ガス室に充填したガス量を算出する必要がある。ガス室に充填したガスのリークが発生すると、鋳造圧力が変動するので、頻繁にガス量を算出する必要があった。
このように、従来においては、鋳造圧力の変更によって、アキュムレータの圧力の調整等を行う必要があり、作業に時間を要した。また、アキュムレータの圧力の調整のために、窒素ガスを放出、補充する必要があるため、コストが高くなるという利益も存在した。
【０００５】
本発明は、上述の問題に鑑みて成されたものであって、その目的は、金型の交換や鋳造条件の変更により射出装置が最終的に出力する鋳造圧力を変更する必要がある場合であっても、アキュムレータ側の調整を行うことなく、必要な鋳造圧力が得られるダイカストマシンの射出装置および鋳造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明のダイカストマシンの射出装置は、射出プランジャを前進させて金型に形成されたキャビティに金属溶湯を射出、充填し、前記キャビティに充填された金属溶湯の鋳造圧力を上昇させて鋳造するダイカストマシンの射出装置であって、前記射出プランジャに連結された射出用ピストンと、前記射出用ピストンの背後に配置された増圧用ピストンとを内蔵する射出シリンダと、所定の液圧の作動液を供給するアキュムレータと、前記アキュムレータからの作動液を前記射出シリンダへ供給し、前記射出用ピストンを駆動したのち前記増圧用ピストンを駆動する液圧回路と、前記射出シリンダの前記射出用ピストンの前方側から排出される作動液の流量を制御することにより前記射出用ピストンの速度を制御する制御弁と、前記制御弁を閉じるタイミングによって、前記射出用ピストンの前方側の作動液の液圧を制御し、前記鋳造圧力の最終的な値を決定する制御手段とを有する。
【０００７】
好適には、本発明のダイカストマシンの射出装置は、前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力を検出する第１の圧力検出手段と、前記射出用ピストンの背後の作動液の圧力を検出する第２の圧力検出手段とを有し、前記制御手段は、前記第１および第２の圧力検出手段の検出する作動液の圧力に基づいて、前記制御弁を閉じるタイミングを決定する。
【０００８】
さらに好適には、前記増圧用ピストンは、前記射出用ピストンと断面積が等しい第１のピストン部と、この第１のピストン部よりも直径の大きい第２のピストン部とを有しており、前記射出シリンダは、前記射出用ピストンおよび前記増圧用ピストンの第１のピストン部が共通に摺動可能な第１のシリンダ室と、前記増圧用ピストンの第２のピストン部が摺動可能な第２のシリンダ室とを有しており、前記第１のシリンダ室の前記射出用ピストンと前記増圧用ピストンの第１のピストン部との間に作動液が供給されることにより、前記射出用ピストンが駆動され、前記第２のシリンダ室の前記増圧用ピストンの第２のピストン部の背後に作動液が供給されることにより、前記増圧用ピストンが駆動される。
【０００９】
さらに好適には、前記第１のシリンダ室の前記射出用ピストンの前方側と前記第２のシリンダ室の前記第２のピストン部の前方側とは連通している。
【００１０】
本発明の鋳造方法は、射出プランジャを前進させて金型に形成されたキャビティに金属溶湯を射出、充填し、前記キャビティに充填された金属溶湯の鋳造圧力を上昇させて鋳造する鋳造方法であって、前記射出プランジャを駆動する射出シリンダに内蔵された射出用ピストンの背後側へアキュムレータから所定の圧力の作動液を供給し、前記射出用ピストンの前方側から排出される作動液の流量を制御弁によって制御することにより前記射出用ピストンの速度を制御し、前記キャビティに金属溶湯が射出、充填されたところで、前記射出シリンダの前記射出用ピストンの背後側に内蔵された増圧用ピストンを駆動して前記鋳造圧力を上昇させ、前記制御弁を閉じるタイミングによって、前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力を制御し、前記鋳造圧力の最終的な値を決定する。
【００１１】
好適には、本発明の鋳造方法は、前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力と、前記射出用ピストンの背後側の作動液の圧力とを検出し、前記各作動液の圧力に基づいて、前記制御弁を閉じるタイミングを決定する。
【００１２】
本発明では、まず、アキュムレータから所定の圧力の作動液が液圧回路を介して射出シリンダに供給され、射出用ピストンが駆動される。射出用ピストンの前進により、射出シリンダから作動油が排出されるが、この排出される作動油の流量を制御弁が調整することにより、射出用ピストンの速度制御が行われる。射出用ピストンが前進することにより、金型のキャビティには、金属溶湯が射出、充填される。キャビティに金属溶湯が充満すると、射出用ピストンは急激に減速する。
ここで、増圧用ピストンが駆動され、金型のキャビティ内の圧力である鋳造圧力が上昇する。また、射出用ピストンの前方側の作動油の圧力は、射出用ピストンの減速、停止にしたがって降下していく。さらに、射出用ピストンの背後側の作動油の圧力は上昇する。
一方、鋳造圧力は、射出用ピストンの前方側の作動油の圧力と、射出用ピストンの背後側の作動油の圧力とを合成した力に応じて決まる。
射出用ピストンの前方側の作動油の圧力が降下中に、制御弁を閉じると、射出用ピストンの前方側の作動油の圧力が制御弁を閉じた時点の値に保持され、この値により最終的な鋳造圧力が規定される。
本発明では、制御弁を閉じるタイミングを適切に決定することにより、射出用ピストンの前方側の作動液の圧力を制御し、鋳造圧力の最終的な値を決定する。このため、アキュムレータ側の圧力調整が必要なくなる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
図１は、本発明の一実施形態に係るダイカストマシンの射出装置の構成を示す図である。
図１に示す射出装置１は、射出シリンダ２と、アキュムレータ２０と、油圧回路４０と、制御バルブ１５と、制御装置３０と、圧力検出器５０，５１と、射出プランジャ６４と、射出スリーブ６３とを有する。
なお、射出シリンダ２は本発明の射出シリンダ、アキュムレータ２０は本発明のアキュムレータ、油圧回路４０は本発明の液圧回路、制御バルブ１５は本発明の制御弁、制御装置３０は本発明の制御手段、圧力検出器５０は本発明の第１の圧力検出手段、圧力検出器５１は本発明の第２の圧力検出手段のそれぞれ一実施態様である。
【００１４】
射出スリーブ６３は、円筒状の金属部材から形成されており、固定金型６２に設けられており、この射出スリーブ６３の供給口６３ａを通じて、アルミニウム合金等の金属溶湯ＭＬが供給される。
固定金型６２は、図示しない型締装置のベース上に固定された固定ダイプレートに保持される。
移動金型６１は、図示しない型締装置のベース上を移動可能な移動ダイプレートに保持される。
たとえば、トグル機構等により移動ダイプレート６１が固定ダイプレート６２に向けて所定の力で押圧されることにより、固定金型６２と移動金型６１とが型締される。
型締された移動金型６１と固定金型６２の間には、キャビティＣが形成され、このキャビティＣと射出スリーブ６３とは連通している。
【００１５】
射出プランジャ６４は、プランジャチップ６５とプランジャロッド６６とからなり、プランジャチップ６５は射出スリーブ６３の内周に嵌合している。プランジャロッド６６は、射出シリンダ２に内蔵されたピストンロッド６８にカップリング６７により連結されている。
射出プランジャ６４は、矢印で示す前進方向Ａ１に前進することにより、射出スリーブ６３に供給された金属溶湯ＭＬをキャビティＣへ向けて射出、充填する。
【００１６】
射出シリンダ２は、第１シリンダ室３と、第２シリンダ室４とを有する。なお、第１シリンダ室３は本発明の第１のシリンダ室の一実施態様であり、第２シリンダ室４は本発明の第２のシリンダ室の一実施態様である。
【００１７】
第１シリンダ室３と第２シリンダ室４とは互いに連通している。第１シリンダ室３の直径は、第２シリンダ室４の直径よりも小さい。
第１シリンダ室３には、射出用ピストン５が摺動可能に内蔵されており、第２シリンダ室４には増圧用ピストン６が内蔵されている。
【００１８】
射出用ピストン５は、ピストンロッド６８と連結されている。
増圧用ピストン６は、射出用ピストン５と断面積が等しい第１のピストン部６ａと、この第１のピストン部６ａよりも直径の大きい第２のピストン部６ｂとを有している。なお、第１のピストン部６ａと第２のピストン部６ｂは、円柱状を有している。
増圧用ピストン６の第１のピストン部６ａは、第１シリンダ室３の内周に嵌合しており、第１のピストン部６ｂは、第２シリンダ室４に嵌合している。
【００１９】
射出シリンダ２は、第１シリンダ室３の、射出用ピストン５の前方側および背面側にそれぞれ油室３ａおよび３ｂをもち、第２シリンダ室４の、増圧用ピストン６の第２のピストン部４ｂの前方側および背面側にそれぞれ油室４ａおよび４ｂをもつ。
【００２０】
油室３ａには、管路ＰＬａを介して制御バルブ１５が接続されている。管路ＰＬａは、管路ＰＬｂによって油室４ａと連通している。すなわち、射出用ピストン５の前方側の油室３ａと増圧用ピストン６の第２ピストン部４ｂの前方側の油室４ａは連通している。このことから、油室３ａの作動油の圧力と油室４ａの作動油の圧力とは等しくなる。
【００２１】
制御バルブ１５は、管路ＰＬａを介して射出シリンダ２の油室３ａから排出される作動油の流量を調整することにより、射出用ピストン５の速度（射出速度）を制御する。制御バルブ１５は、制御装置３０からの指令信号１５ｓに応じて、射出シリンダ２の油室３ａから排出される作動油の流量を調整する。
【００２２】
アキュムレータ２０は、管路ＰＬｃを介して射出シリンダ２の油室３ｂに接続されている。このアキュムレータ２０は、ピストン２１を内蔵しており、ピストン２１により区画されるガス室２０ａを備えている。このガス室２０ａに、窒素ガス等のガスＧを高圧で充填することにより、アキュムレータ２０は蓄圧する。なお、ガス室２０ａに油等の液体を供給することにより、ガス室２０ａの容積を調整して蓄積される圧力を調整することができる。
【００２３】
油圧回路４０は、チェックバルブ４１と、ロジックバルブ４２と、ソレノイドバルブ４３とを有する。
チェックバルブ４１は、アキュムレータ２０と射出シリンダ２の油室３ｂとを接続する管路ＰＬｃの中途に設けられている。このチェックバルブ４１は、アキュムレータ２０から射出シリンダ２の油室３ｂへ向かう作動油の流れを許容し、射出シリンダ２の油室３ｂからアキュムレータ２０へ向かう作動油の流れを阻止する。
【００２４】
ロジックバルブ４２は、アキュムレータ２０と射出シリンダ２の増圧用ピストン６の背面側の油室４ｂとを接続する管路ＰＬｄの中途に設けられている。このロジックバルブ４２は、ソレノイドバルブ４３によって管路ＰＬｄを開閉する。ソレノイドバルブ４３は、制御装置３０から指令４３ｓを受けて、ロジックバルブ４２の開閉を行う。
【００２５】
圧力検出器５０は、管路ＰＬａに接続されており、油室３ａの作動油の圧力を検出する。この圧力をロッド側圧力ＰＲ  とする。
圧力検出器５１は、管路ＰＬｃに接続されており、油室３ｂの作動油の圧力を検出する。この圧力をヘッド側圧力ＰＨ  とする。
ロッド側圧力ＰＲ  とヘッド側圧力ＰＨ  との合成により、キャビティＣ内の金属溶湯ＭＬに発生する鋳造圧力が決定される。
【００２６】
制御装置３０は、位置検出器７０が検出した射出プランジャ６４の位置信号７０ｓ、圧力検出器５０の検出したロッド側圧力ＰＲ  、圧力検出器５１の検出したヘッド側圧力ＰＨ  が入力され、これらの信号に基づいて、射出シリンダ２の速度制御および圧力制御を行う。なお、具体的な制御方法については後述する。
【００２７】
次に、上記構成の射出装置１を用いた鋳造方法の一例について図２および図３を参照して説明する。
まず、移動金型６１と固定金型６２とを型締したのち、射出スリーブ６３へ所定量の金属溶湯ＭＬを供給する。なお、この状態においては、射出プランジャ６４は所定位置まで後退している。また、アキュムレータ２０からは、チェックバルブ４１を通じて油室３ｂへ所定圧力の作動油を供給しているが、制御バルブ１５は閉じた状態にある。
【００２８】
制御装置３０は、射出スリーブ６３へ所定量の金属溶湯ＭＬが供給されたのち、制御バルブ１５を開き、図２に示すように、射出速度Ｖが低速ＶＬ  となるように、射出プランジャ６４を駆動する。
制御バルブ１５を開くと、射出シリンダ２の油室３ａから作動油が排出されるため、チェックバルブ４１を通じて油室３ｂへ作動油が供給されて射出用ピストン５が前進する。射出用ピストン５は制御バルブ１５の開度に応じた速度で前進する。
射出用ピストン５が低速ＶＬ  で前進しているとき、射出用ピストン５の油室３ａ側の面積は、油室３ｂ側の面積よりも小さいので、図２に示すように、ロッド側圧力ＰＲ  は、ヘッド側圧力ＰＨ  よりも大きい。
【００２９】
次いで、制御装置３０は、射出プランジャ６４が所定の速度切換位置に到達したと判断すると、制御バルブ１５の開度を拡げて、射出速度Ｖを高速ＶＨ  に切り換える。この速度切換位置は、金属溶湯の先端部が金型のゲートに略到達するときの射出プランジャ６４の位置である。
射出速度Ｖを高速ＶＨ  に切り換えると、急速に金属溶湯ＭＬがキャビティＣ内に射出、充填される。
キャビティＣ内が金属溶湯ＭＬで満たされると、図２に示すように、射出速度Ｖは急速に低下し、射出プランジャ６４は停止する。
これに応じて、鋳造圧力Ｐｃが上昇する。鋳造圧力Ｐｃは、キャビティＣ内の金属溶湯ＭＬに作用する圧力である。
【００３０】
制御装置３０は、射出プランジャ６４が停止し、所定の増圧開始位置に達したと判断すると、ロジックバルブ４２を開く指令をソレノイドバルブ４３に与え、増圧を開始させる。
ロジックバルブ４２が開くと、アキュムレータ２０から管路ＰＬｄを通じて油油室４ｂへ高圧の作動油が供給される。これにより、鋳造圧力Ｐｃは急激に上昇する。このとき、制御バルブ１５は開いた状態にある。
【００３１】
制御バルブ１５を継続して開放しておくと、図２に示すように、ロッド側圧力ＰＲ  は最終的には大気圧となる。
ヘッド側圧力ＰＨ  は、増圧の開始により、急激に上昇する。図２に示すヘッド側圧力ＰＨ  の最大値ＰＨＭＡＸは、アキュムレータ２０に蓄圧された圧力Ｐｚ  に対応している。
したがって、制御バルブ１５を最後まで開放した場合には、最終的な鋳造圧力Ｐｃは、アキュムレータ２０に蓄圧された圧力Ｐｚ  で決まる。
【００３２】
本実施形態では、鋳造圧力Ｐｃがアキュムレータ２０に蓄圧された圧力Ｐｚ  で規定される最大値となる前に、制御バルブ１５を適切なタイミングで閉じることにより、ロッド側圧力ＰＲ  を所望の値となるように制御し、ロッド側圧力ＰＲ  とヘッド側圧力ＰＨ  との合成である鋳造圧力Ｐｃの最終的な値を調整する。
すなわち、ロッド側圧力ＰＲ  が下降中に、制御バルブ１５を閉じると、ロッド側圧力ＰＲ  は制御バルブ１５を閉じた時点の値に保持される。このロッド側圧力ＰＲ  とヘッド側圧力ＰＨ  との合成が鋳造圧力Ｐｃの最終的な値となる。
このことから、制御装置３０は、制御バルブ１５を閉じるタイミングによって、射出用ピストン５の前方側の作動油の圧力を制御し、鋳造圧力Ｐｃの最終的な値を決定する。
【００３３】
ここで、鋳造圧力Ｐｃと、ロッド側圧力ＰＲ  と、ヘッド側圧力ＰＨ  との間の関係について説明する。
プランジャチップ６５の面積をＡｃ、射出用ピストン５の油室３ｂ側の面積をＡＨ  、ピストンロッド６８の断面積をＡＲ  、増圧用ピストン６の第２のピストン部６ｂの面積をＡｚ  とする。
鋳造圧力Ｐｃが最終的な値に到達したときの釣り合いの式を、増圧用ピストン６および射出用ピストン５について考えると、次式（１），（２）となる。
【００３４】
【数１】
Ｐｚ  ×Ａｚ  ＝ＰＨ  ×ＡＨ  ＋ＰＲ  ×（Ａｚ  −ＡＨ  ）  …（１）
【００３５】
【数２】
Ｐｃ×Ａｃ＝ＰＨ  ×ＡＨ  ＋ＰＲ  ×（ＡＨ  −ＡＲ  ）  …（２）
【００３６】
（１）式の左側は、増圧用ピストン６の第２のピストン部６の背面にアキュムレータ２０から作用する力であり、右側の第１項は増圧用ピストン６の第１のピストン部６ａに作用する力であり、第２項は増圧用ピストン６の第２のピストン部６ｂの前方側に管路ＰＬｂを通じてフィードバックされるロッド側圧力ＰＲ  による力である。
（２）式の左側は、鋳造圧力によりプランジャチップ６５に作用する力であり、右側の第１項は射出用ピストン５の油室３ｂ側に作用する力であり、第２項は射出用ピストン５の油室３ａ側に作用する力である。
（１）式と（２）式より、鋳造圧力Ｐｃは次式（３）により表される。
【００３７】
【数３】
Ｐｃ＝｛Ｐｚ  ×Ａｚ  ＋ＰＲ  ×（Ａｚ  −ＡＲ  ）｝／Ａｃ  …（３）
【００３８】
（３）式からわかるように、Ｐｚ  ×Ａｚ  と（Ａｚ  −ＡＨ  ）とは一定であるので、ロッド側圧力ＰＲ  を所望の値に調整すれば、鋳造圧力Ｐｃを所望の値に制御することができる。
なお、本実施形態では、圧力検出器５０，５１を用いて、ロッド側圧力ＰＲ  とヘッド側圧力ＰＨ  とを実際に検出する。このため、検出されたロッド側圧力ＰＲとヘッド側圧力ＰＨ  とを用いて、上記式（２）から鋳造圧力Ｐｃを逐次算出し、算出した鋳造圧力Ｐｃが所望の値に達したか否かを判断し、所望の値に達したと判断したところで制御弁１５を閉じれば鋳造圧力Ｐｃの最終的な値を正確に調整することが可能となる。
すなわち、制御装置３０は、圧力検出器５０，５１の検出する圧力に基づいて、制御バルブ１５を閉じるタイミングを決定する。
【００３９】
たとえば、図３に示すように、アキュムレータ２０に蓄圧された圧力Ｐｚ  で決まる鋳造圧力Ｐｃの最終的な値をＰｃＡとしたとき、鋳造圧力Ｐｃの最終的な値をＰｃＢのように変更するときには、ロッド側圧力ＰＲ  がＰＲ  Ｂに保持されるタイミングで制御バルブ１５を閉じる。
【００４０】
ここで、射出用ピストン５の前方側の油室３ａと増圧用ピストン６の第２ピストン部４ｂの前方側の油室４ａとを連通させている理由について説明する。
油室３ａと油室４ａとを連通させていない場合には、鋳造圧力Ｐｃの最終的な値は次式（４）により表される。
【００４１】
【数４】
Ｐｃ＝｛Ｐｚ  ×Ａｚ  −ＰＲ  ×（ＡＨ  −ＡＲ  ）｝／Ａｃ    …（４）
【００４２】
上記した（３）式と（４）式とを比べると、（３）式のＰＲ  ×（Ａｚ  −ＡＲ  ）の項の（Ａｚ  −ＡＲ  ）の値は、（４）式のＰＲ  ×（ＡＨ  −ＡＲ  ）の項の（ＡＨ  −ＡＲ  ）の値よりも大きい。
このことから、油室３ａと油室４ａとを連通させると、鋳造圧力Ｐｃの最終的な値の調整範囲が広がり、鋳造圧力Ｐｃの調整の分解能を向上させることができる。
【００４３】
本発明は上述した実施形態に限定されない。
上述した実施形態では、作動液として作動油の場合について説明したが、油以外の他の液体を用いることも可能である。
また、上述した実施形態では、圧力検出器５０，５１の検出する圧力に基づいて、制御バルブ１５を閉じるタイミングを決定する構成としたが、圧力検出器５１の検出するヘッド側圧力ＰＨ  の代わりに、アキュムレータ２０に蓄圧された圧力Ｐｚ  を検出し、検出したロッド側圧力ＰＲ  とアキュムレータ２０に蓄圧された圧力Ｐｚ  とを用いて、鋳造圧力を調整することも可能である。
【００４４】
【発明の効果】
本発明によれば、アキュムレータ側の調整を行うことなく、必要な鋳造圧力が得られる。
この結果、アキュムレータからのガスの放出や、アキュムレータへのガスの−補充をする必要がなくなり、コストを低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態に係るダイカストマシンの射出装置の構成を示す図である。
【図２】射出装置における射出速度および圧力の変化の一例を示すグラフである。
【図３】射出装置における鋳造圧力の制御方法を説明するためのグラフである。
【符号の説明】
１…射出装置
２…射出シリンダ
３…第１シリンダ室
４…第２シリンダ室
５…射出用ピストン
６…増圧用ピストン
１５…制御バルブ
２０…アキュムレータ
３０…制御装置
４０…油圧回路
５０，５１…圧力検出器
６１…移動金型
６２…固定金型
６３…射出スリーブ
６４…射出プランジャ
【図１】
2004330267.tif 000003
【図２】
2004330267.tif 000004
【図３】
2004330267.tif 000005