(57)【要約】【課題】打ち損じを低減することができる軟式野球用バットを提供する。【解決手段】打撃部７の芯材７ａの外周囲の少なくとも９０°の範囲にわたって連続的に粘弾性体を積層して形成した粘弾性層２を備えた軟式野球用バットに関する。粘弾性層２の厚さｄは２ｍｍ以上に設定され、粘弾性層２を構成する粘弾性体は、２０℃、角周波数ω＝１００Ｈｚにおける損失弾性率の値が０．２ＭＰａ以下で、かつ、貯蔵弾性率の値が１．４ＭＰａ以下であることを特徴とする。以上の構成により、打撃時の変形が大きい軟式ボールの重心移動を抑制し、軟式野球において打ち損じを低減することができる。【選択図】        図７
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
打撃部の芯材の外周囲の少なくとも９０°の範囲にわたって連続的に粘弾性体を積層して形成した粘弾性層を備えた軟式野球用バットにおいて、
前記粘弾性層の厚さが２ｍｍ以上に設定され、
前記粘弾性体は、２０℃、角周波数ω＝１００Ｈｚにおける損失弾性率の値が０．２ＭＰａ以下で、かつ、貯蔵弾性率の値が１．４ＭＰａ以下であることを特徴とする軟式野球用バット。
【請求項２】
請求項１において、
前記粘弾性層を形成する粘弾性体が非発泡体である軟式野球用バット。
【請求項３】
打撃部の芯材の外周囲の少なくとも９０°の範囲にわたって連続的に粘弾性体を積層して形成した粘弾性層を備えた軟式野球用バットにおいて、
所定の厚さに積層された前記粘弾性層の表面が、横断面において放射方向に沿って多数切断されていることを特徴とする軟式野球用バット。
【請求項４】
打撃部の芯材の外周囲の少なくとも９０°の範囲にわたって連続的に粘弾性体を積層して形成した粘弾性層を備えた軟式野球用バットにおいて、
所定の厚さに積層された前記粘弾性層の表面に、多数の切欠部が形成されていると共に前記切欠部間に非切欠部が形成されて、前記粘弾性層の横断面形状が歯車状に形成されており、
打撃時にボールが数個の前記非切欠部に接するように前記多数の切欠部が設けられていることを特徴とする軟式野球用バット。
【請求項５】
請求項４において、
前記粘弾性層を形成する粘弾性体とは別の粘弾性体が前記切欠部に充填された軟式野球用バット。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は軟式野球用バットの改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
野球バットの打撃性能を向上させたものとして、たとえば、バットの打撃部に弾性体を設けることにより、反発特性および耐久性を高めたバットが知られている（特許文献１参照）。また、バットの打撃部に突起を設けることにより反発特性を向上させたバットが知られている（特許文献２参照）。
【０００３】
【特許文献１】
特開２００２−１２６１４４号公報  （第２−３頁、第１−２図）
【特許文献２】
特開２００１−１２０６９９号公報  （第２−５頁、第１図）
【０００４】
しかし、これらのバットはいずれも、本発明が解決しようとする打ち損じを低減させることに関しては何ら有用な効果を発揮し得ない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
一般に、軟式野球では硬式野球に比べ得点の少ない試合が多い。これは打撃時のボール変形が大きいことに起因し、打撃してもボールが前方へ飛びにくいためヒットになりにくく、結果的に得点につながらないケースが多いからである。つまり、ボールがバットに当たってもフライやファウルチップになりやすく、特に、ピッチャーの球速が速い程その傾向が大きい。
【０００６】
ところで、バットには長手方向にいわゆるスイートエリアがあり、この中心でボールを打撃した場合に、打球の球速が最も速い（飛距離が最も大きい）ことが一般に知られている。しかし、同じスイートエリアであっても、バットの軸線（以下、「バット軸」という）から大きくズレた位置でボールを打撃すると、フライやゴロになり易い。ここで、スイートエリアの中でもバット軸からズレて打撃しても打球が前方に飛ぶ領域を「円周方向スイートエリア」という。
この「円周方向スイートエリア」の範囲が硬式野球と軟式野球とでは異なる。つまり、比較的硬いボールを使用する硬式野球では、前記「円周方向スイートエリア」が広く、一方、比較的柔らかいボールを使用する軟式野球では、前記「円周方向スイートエリア」が狭い（ほぼバット軸上にしかない）。
【０００７】
したがって、硬式野球と軟式野球とでは打撃のメカニズムが異なる。しかし、軟式野球の打撃のメカニズムに着目して、打ち損じを低減させるための軟式野球用バットは未だ開発されていない。
【０００８】
本発明はこの問題に鑑みてなされたもので、打ち損じの少ない軟式野球用バットを提供することを目的とする。
【０００９】
【発明の原理】
以下、本発明の構成の説明に先だって、本発明の原理を、本発明者が行った実験に基づいて説明する。
打撃メカニズム検証実験▲１▼
ボール速度１２０Ｋｍ／ｈｒ  に加速した硬式ボールおよび軟式ボールのそれぞれを、概ね垂直に立設した鋼鉄製の剛体板に水平方向から入射させて衝突させる実験を行い、硬式野球と軟式野球との打撃のメカニズムの違いを検証した。その結果、以下の３つの事項を発見した。
（１）  硬式ボールは衝突時の変形が小さいが、軟式ボールは衝突時の変形が非常に大きい。
（２）  硬式ボールに比べ、軟式ボールの接触時間は長い（硬式ボールの約３倍）。
（３）  硬式ボールは接触終了後すぐに元の球状に復元しているが、軟式ボールは接触終了後も若干の間、変形が持続している。
【００１０】
打撃メカニズム検証実験▲２▼
実際の打撃状態に近似した条件で打撃のメカニズムを検証するため、図１に示すように、ボールＢの入射方向（水平方向）Ｘに対して、アルミで形成された剛体板３の表面３ａの法線ＶＬ  を３０°傾けた状態で剛体板３を設けた。この剛体板３に対して、ボール速度１２０Ｋｍ／ｈｒ  に加速した軟式ボールを水平方向Ｘから入射させて衝突させた。図２（ａ）〜（ｄ）は検証実験▲２▼における経時変化の概略を示す。
【００１１】
図２（ａ）のように水平方向Ｘから入射させた軟式ボールＢは、衝突時の変形が大きい点で垂直に衝突させた場合と同様であるが、その変形の挙動が異なることを見出した。つまり、角度をつけた場合の衝突では、図２（ｂ）のようにボールＢが剛体板３の表面３ａに衝突して一旦偏平状になり、その後、図２（ｃ）に示すように剛体板３の表面３ａに沿って斜め上方にボールＢの重心が移動する。そして、この重心の移動により、図２（ｄ）のように反発後のボールＢの反射角βは、反射の法則に反して入射角（３０°）よりも大きな角度になる。そのため、ボールがバット軸からズレた打ち損じの場合、ボールが大きく変形してボールの重心が移動することにより、通常想定される反射角度とは異なる方向にボールが打ち出される現象を呈すると考えられる。
【００１２】
以上の考察から、軟式野球において打ち損じを低減させるためには、打撃時のボールの変形に伴う重心移動をできるだけ抑えればよいと推定される。また、打ち損じが低減できたかどうかの効果を確認するには、前記打撃メカニズム検証実験▲２▼における反射角β（図１）を計測すればよいと考えられる。そこで、本発明者はバット打撃部の機械的性質により反射角βがどのように変化するかを調査するため、以下の実験を行った。
【００１３】
反発実験▲１▼
実験には、前記アルミ製の剛体板３の表面３ａにスチレン系エラストマーで構成される粘弾性層２を貼着したものに軟式ボールを衝突させた。その他の実験条件は前記検証実験▲２▼と同様に設定し、軟式ボールの衝突前後の状態をハイスピードカメラを用いて撮影し、その画像から飛出角度θを計測した。なお、実打撃における現象に近づけるため、前記反射角βに代えて、入射角３０°と反射角βとを加算した前記飛出角度θを計測した。
【００１４】
図２（ｅ）〜（ｈ）は、反発実験▲１▼における経時変化の概略を示す。
図２（ｅ）に示すように、検証実験▲１▼と同様に水平方向Ｘから入射させた軟式ボールＢは、検証実験▲１▼における剛体板３との衝突の場合とは異なり、図２（ｆ）〜図２（ｇ）のように、ボールＢが概ね均一に変形すると共に、粘弾性層２が変形している。つまり、ボールＢだけでなく粘弾性層２自身も変形し、ボールＢの変形量が小さくなることでボールＢの重心移動が抑制されると考えられる。実際、図２（ｄ）に示す剛体板３との衝突の場合、飛出角度θの値は６５°であるのに対し、図２（ｈ）に示す粘弾性層２との衝突の場合、飛出角度θの値は約４９°と著しく小さな値となった。
【００１５】
一方、前記粘弾性層２を、ＥＶＡ−Ｃ１３（Ｃ１３は、ＳＲＩＳ０１０１に基づくＣ硬度が約１３度であることを示し、後述の硬度表示についても同硬度を適用する。）の発泡体で構成したところ、計測された飛出角度θは約６５°（後述の比較例１０参照）で、剛体板に比べ然程低下しなかった。このことから、粘弾性体のなかでも、ある特定の機械的性質を有する粘弾性体だけが飛出角度を低減することができると推察される。
【００１６】
反発実験▲２▼
そこで、この推察の妥当性を明らかにするために、２０℃での角周波数ω＝１００Ｈｚにおける損失弾性率が互いに異なる種々の粘弾性体で構成した粘弾性層２について反発実験を行った。実験条件は前記反発実験▲１▼と同様に、ボール速度１２０Ｋｍ／ｈｒ  、表面３ａの法線ＶＬ  がボールＢの入射方向Ｘに対して３０°傾いた状態（図１参照）とした。また、損失弾性率については、幅３ｍｍ・長さ３０ｍｍ・厚さ２ｍｍの短冊状の試料片を作製し、これを引張モード専用の治具に治具間距離２０ｍｍにて取り付けた後、以下のような測定条件で測定した。
測定機器：（株）レオロジー製  ＤＶＥスペクトラー
振動変位：２０μｍ
荷重    ：９．８０６６５×１０−２Ｎ（１０ｇｆ）（静荷重一定）
測定方法：引張モード
なお、「２０℃での角周波数ω＝１００Ｈｚにおける損失弾性率」とした理由は、軟式野球が行われる際の一般的な温度が２０℃であり、また、ボール速度１２０Ｋｍ／ｈｒ  の軟式ボールがバットへ衝突する際の接触時間が約５ｍｓｅｃであることから算出した角周波数が１００Ｈｚであることによる。
測定の結果、得られた損失弾性率と飛出角度との関係を図３に示す。
【００１７】
図３において、実施例１〜５および比較例１〜３については、図５（ａ）に示すようにスチレン系エラストマーを用いた。また、実施例１０、２０ならびに比較例１０、２０については、図５（ｂ）に示す特性を有する粘弾性体を用いた。各粘弾性体の厚さは４ｍｍとした。
図３から分かるように、ボールの飛出角度θは損失弾性率の変化に大きく依存し、損失弾性率が小さくなるに従い飛出角度θが概ね小さくなる。
【００１８】
しかし、たとえば、実施例３、１０に着目すると、実施例１、２よりも損失弾性率が小さいにもかかわらず飛出角度θは大きくなっている。これは、損失弾性率と飛出角度θとの間に単純な相関関係があるのではなく、損失弾性率以外にも飛出角度θの変化に寄与する別のパラメータが存在することを示唆していると考えられる。そこで、本発明者は、衝突時のボールの重心移動を抑制するためには、衝突部に十分な「変形部分」を得る必要があると考え、前記別のパラメータとして粘弾性体の変形量の大きさ、すなわち、貯蔵弾性率に着目した。
【００１９】
図４は貯蔵弾性率と飛出角度θとの関係を示す。また、図３および図４の結果をまとめたものを図５の図表（ａ）、（ｂ）に示す。
図４から分かるように、損失弾性率と同様、ボールの飛出角度θは貯蔵弾性率の変化に依存し、貯蔵弾性率が小さくなるに従い飛出角度が概ね小さくなる。さらに、粘弾性体として発泡体を採用した実施例２０、比較例１０などから、発泡体では飛出角度θが大きくなる傾向が分かる。特に、図５（ｂ）の実施例２０に着目すると、実施例３、４と比較して貯蔵弾性率が同程度の値であるにもかかわらず、発泡体であるため損失弾性率が大きく、そのため、飛出角度が僅かながら６０°を超えている。したがって、用いる粘弾性体は非発泡体であるのが好ましいことが分かる。
以上の結果から、本発明者は、粘弾性体の損失弾性率の値および貯蔵弾性率の値の双方がある特定の範囲内である場合、ボールの飛出角度を正反射の場合よりも低下させることができることを見出し、本発明を完成するに到った。
【００２０】
【発明の構成および実施の形態】
すなわち、本第１発明は、打撃部の芯材の外周囲の少なくとも９０°の範囲にわたって連続的に粘弾性体を積層して形成した粘弾性層を備えた軟式野球用バットにおいて、前記粘弾性層の厚さが２ｍｍ以上に設定され、前記粘弾性体は、２０℃、角周波数ω＝１００Ｈｚにおける損失弾性率の値が０．２ＭＰａ以下で、かつ、貯蔵弾性率の値が１．４ＭＰａ以下であることを特徴とする。
【００２１】
たとえば、図５（ａ）の実施例１〜５のように、損失弾性率の値が０．２ＭＰａ以下で、かつ、貯蔵弾性率の値が１．４ＭＰａ以下の粘弾性体は、全てボールの飛出角度が６０°以下に低下している。一方、比較例１〜３のように、前記実施例１〜５と同様の材料を用いても、損失弾性率の値が０．２ＭＰａを超え、かつ、貯蔵弾性率の値が１．４ＭＰａを超えたものはボールの飛出角度が６０°を超えており、また、双方の値が大きくなる程、飛出角度θが大きくなっている。なお、粘弾性体を打撃部に設けたバットは、前記特許文献１、２のように従来から存在していたが、軟式野球特有のメカニズムに着目し、打ち損じを低減させるための工夫がされたバットは存在していなかった。
【００２２】
本発明において、「積層」とは、芯材に対して粘弾性体が積層されていることを意味し、粘弾性層自体は単層でもよいし、複数の層で形成されていてもよい。
【００２３】
本発明において、前記粘弾性体の損失弾性率の値を０．２ＭＰａ以下とした理由は、前述したように、損失弾性率が０．２ＭＰａを超えるとボールの飛出角度が６０°を大きく超え、打ち損じを低減させることができないからである。しかし、図５（ａ）の実施例５の飛出角度が６０°よりも若干小さい程度であることから、損失弾性率の値は０．１７ＭＰａ以下に設定するのが好ましく、更に、実施例４に比べ実施例３の飛出角度が大きく低下していることから、損失弾性率の値は０．１ＭＰａ以下に設定するのがより好ましい。一方、実施例２の飛出角度約４７．４°よりも実施例１０の飛出角度が約５１．１°と大きくなっていることから、損失弾性率が小さ過ぎると逆に飛出角度が大きくなると推定されるので、損失弾性率の値は０．０４ＭＰａ〜０．１ＭＰａに設定するのが最も好ましい。
【００２４】
本発明において、前記粘弾性体の貯蔵弾性率の値を１．４ＭＰａ以下とした理由は、前述したように、貯蔵弾性率が１．４ＭＰａを超えるとボールの飛出角度が６０°を大きく超え、打ち損じを低減させることができないからである。しかし、図５（ａ）の実施例５の飛出角度が約５９．４°と６０°に近い角度であることから、貯蔵弾性率の値は１．０ＭＰａ以下に設定するのが好ましく、更に、実施例４も同程度の飛出角度であることから、貯蔵弾性率の値は０．５ＭＰａ以下に設定するのがより好ましい。一方、実施例１０の飛出角度が実施例１、２よりも大きくなっていることから、貯蔵弾性率の値は０．１ＭＰａ〜０．５ＭＰａに設定するのが最も好ましい。
【００２５】
ところで、図６（ａ）に示すように、ボールの飛出角度は粘弾性層の厚さにも依存する。図６（ａ）における各実施例１２  、１８  、１１２は、図５（ａ）の実施例１に対し、粘弾性層の厚さのみを変更し、当該厚さと飛出角度θとの関係を示す。この図から分かるように、粘弾性層の厚さは２ｍｍ以上に設定する必要があり、好ましくは４ｍｍ以上、より好ましくは５〜１０ｍｍに設定し、バットの実際の構造に照らすと、最も好ましくは６〜８ｍｍに設定する。
【００２６】
本第１発明において、上記のような機械的性質を有する粘弾性体として、たとえば、「セプトン」（登録商標、（株）クラレ製）のようなスチレン系エラストマー、シリコーン発泡体、ウレタンゲル、シリコーンゲル等を用いることができる。しかし、前述したように、粘弾性体の発泡体では飛出角度が大きくなると推定されるから、粘弾性体としては非発泡体を用いるのが好ましい。
【００２７】
本第２発明は、打撃部の芯材の外周囲の少なくとも９０°の範囲にわたって連続的に粘弾性体を積層して形成した粘弾性層を備えた軟式野球用バットにおいて、所定の厚さに積層された前記粘弾性層の表面が、横断面において放射方向に沿って多数切断されていることを特徴とする。
【００２８】
本第３発明は、打撃部の芯材の外周囲の少なくとも９０°の範囲にわたって連続的に粘弾性体を積層して形成した粘弾性層を備えた軟式野球用バットにおいて、所定の厚さに積層された前記粘弾性層の表面に、多数の切欠部が形成されていると共に前記切欠部間に非切欠部が形成されて、前記粘弾性層の横断面形状が歯車状に形成されており、打撃時にボールが数個の前記非切欠部に接するように前記多数の切欠部が設けられていることを特徴とする。
【００２９】
これら第２および第３発明では、後に詳述するように、粘弾性層の表面が切断されて、または、粘弾性層の表面に複数の切欠部が設けられていることにより、ボールの打撃時に粘弾性層がズレて変形し易くなることで、第１発明と同様にボールの重心移動を抑制し、ボールの飛出角度を低下させる効果があると推定される。この推定の妥当性を検証する実験結果を図６（ｂ）に示す。実験条件はボール速度３５Ｋｍ／ｈｒ  、その他の条件は前記反発実験▲２▼と同様である。図６（ｂ）の結果から、粘弾性層の表面に切欠部を設けた場合、ボールの飛出角度がかなり低下していることが確認できる。なお、図６（ｂ）のＥＶＡ−Ｃ５８において飛出角度が著しく低下していることから、第２および第３発明においては、粘弾性体の損失弾性率および貯蔵弾性率の値が、それぞれ、０．２ＭＰａ以下および１．４ＭＰａ以下の範囲になくても前記第１発明に近似した効果が得られると推定される。
したがって、本第２および第３発明において、用いることのできる粘弾性体としては、前述した粘弾性体の他に、たとえば、ＥＶＡ、ＥＥＡ、ポリエチレン、ポリプロピレン、イソプレン、ＥＰＤＭ、ポリアミド、ポリウレタン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ＡＢＳ、アイオノマー、ブタジエン系ラバー等やそれらの発泡体を用いることができる。
【００３０】
つぎに、本発明の第１実施形態について説明する。
図７（ａ）に示すバット５は、たとえばアルミ製の中空バットで、打撃部７の長手方向Ｙに粘弾性層２を備えている。図７（ｂ）に示すように、前記粘弾性層２は、打撃部７の芯材７ａの外周面の３６０°の範囲にわたって連続的に粘弾性体を、前記芯材７ａと同心円状に積層して形成されている。前記粘弾性層２の厚さｄは少なくとも２ｍｍ以上に設定されている。前記粘弾性層２の外表面は、破損やハガレなどを防止するため薄い樹脂フィルム（粘弾性体の一種）などのカバー材９で被覆されている。
【００３１】
前記粘弾性層２は、図７（ｃ）に示すように、第１および第２粘弾性層２ａ、２ｂにより構成される多層構造としてもよい。この多層構造の場合、外側の第１粘弾性層２ａは、損失弾性率が０．２ＭＰａ以下で、かつ、貯蔵弾性率が１．４ＭＰａ以下という好適条件を満たす粘弾性体で形成すると共に、該第１粘弾性層２ａの厚さｄ１  を２ｍｍ以上に設定するのが好ましい。一方、内側の第２粘弾性層２ｂは、前記好適条件を満たす粘弾性体または前記好適条件を満たさない粘弾性体のいずれで構成してもよい。
【００３２】
前記第１および第２粘弾性層２ａ、２ｂの双方を前記好適条件を満たす粘弾性体で構成する場合には、前記第１および第２粘弾性層２ａ、２ｂの厚さの和（ｄ１  ＋ｄ２  ）が２ｍｍ以上となるように設定してもよいし、各々の厚さｄ１  、ｄ２  がそれぞれ２ｍｍ以上となるように設定してもよい。
また、前記外側の第１粘弾性層２ａを前記好適条件を満たさない粘弾性体で構成する場合には、前記第２粘弾性層２ｂを前記好適条件を満たす粘弾性体で構成すると共に、前記第２粘弾性層２ｂの厚さｄ２  を２ｍｍ以上に設定する必要がある。
【００３３】
前記粘弾性層２は必ずしも前記芯材７ａの外周囲の全部にわたって連続的に形成する必要はなく、前記芯材７ａの外周囲の一部の範囲で連続的に形成するようにしてもよい。たとえば、図７（ｄ）のように、水平方向Ｘに対して打撃部７の上下方向に各々４５°の範囲で連続的に、すなわち、前記芯材７ａの外周囲の９０°の範囲にわたって連続的に前記粘弾性層２を形成すれば、投球されたボールＢに対し、粘弾性層２で打撃することができる。打撃時の投影面積を考慮すると、前記粘弾性層２の連続的な形成範囲としては、好ましくは１２０°、さらに好ましくは１８０°、最適には３６０°に設定する。
【００３４】
つぎに、本発明の他の実施形態について説明するが、以下の実施形態では、第１実施形態と異なる部分について主に説明し、同一部分または相当部分に同一符号を付して、その詳しい説明を省略する。
【００３５】
図８（ａ）に示す第２実施形態では、所定の厚さに積層された粘弾性層２の表面が長手方向Ｙに沿って多数の切断線６により切断されている。図８（ｂ）に示すように、前記切断線６は横断面において放射方向に沿って所定の深さで形成されている。粘弾性層２の表面に前記多数の切断線６が形成されていることにより、打撃部７に対して斜めにボールＢが当たると、粘弾性層２が矢印で示すようにズレて変形することで、ボールの変形が小さくなりボールの重心移動を抑制できると推定される。したがって、ボールの飛出角度を低下させ、打ち損じを低減する効果があると推定される。
【００３６】
なお、前記切断線６の深さは、図８（ｂ）に示すように、前記粘弾性層２の厚さよりも小さな値とするのが好ましい。なお、前記切断線６は、各々、図８（ａ）のようにバット５の長手方向Ｙに連続的に形成してもよいし、不連続に形成してもよい。
【００３７】
図９（ａ）の第３実施形態では、所定の厚さに積層された粘弾性層２の表面に、前記切断線６の代わりに多数の切欠部８ａが形成されていると共に前記切欠部８ａ間に非切欠部８ｂが形成されている。これら複数の切欠部８ａおよび非切欠部８ｂにより前記粘弾性層２の横断面形状は歯車状に形成されている。前記切欠部８ａおよび非切欠部８ｂは、打撃時にボールが数個の前記非切欠部８ｂに接するように前記多数の切欠部８ａが設けられている。
【００３８】
図９（ｂ）に示す第３実施形態の変形例では、前記多数の切欠部８ａの各々に、前記粘弾性層２を形成している粘弾性体とは別の粘弾性体が充填され、充填層１０を形成している。当該充填層１０は、前記粘弾性層２よりも変形量の大きい、すなわち、貯蔵弾性率の小さい粘弾性体で構成するのが好ましい。
【００３９】
なお、前記切断線６同士または前記切欠部８ａ同士のピッチ（間隔）は、大きく設定し過ぎるとボールに接する前記切断線６または前記切欠部８ａの数が少なくなり十分な効果を発揮できないので、たとえば、２ｍｍ程度の小さな値に設定するのが好ましい。
【００４０】
上述した第２および第３実施形態において、前記切断線６または前記切欠部８ａの長手方向Ｙ（図８（ａ））の形状は、図１０（ａ）に示す直線形状の他、図１０（ｂ）のような矩形状または図１０（ｃ）のような波型状などを採用することができる。
また、上述した第２および第３実施形態においても、マークやデザインを施すために、薄い樹脂フィルム（粘弾性体の一種）などを被覆してもよい。
【００４１】
つぎに、本発明の効果を明瞭にするために、実際の打撃実験の結果を図１１に示す。この実験では、野球経験者である５名の被験者イ〜ホに従来の金属バットおよび前記実施例２の粘弾性体を用いた本発明のバットのそれぞれについて、ピッチングマシンから発射されるボール速度１００Ｋｍ／ｈｒ  の軟式ボールを連続２０回ずつ打撃した際の打ち損じの本数をカウントした。カウントの際は、ピッチャーフライ、キャッチャーフライ、ファウルチップなどの明らかに打ち損じであるものの本数をカウントし、空振りはカウントから除外した。なお、心理的な影響を除去するため被験者イ〜ホには、実験内容を伝えなかった。
【００４２】
図１１の結果から、被験者イ〜ホのいずれについても従来のバットと本発明のバットとの間に明らかに有意差が認められ、本発明のバットは打ち損じを低減できることが分かる。
【００４３】
ところで、本発明の技術的思想は軟式野球バットに限らず、比較的柔らかいボールを打撃する他の打撃具についても適用することができる。
【００４４】
【発明の効果】
以上説明したように、第１発明によれば、打撃部の芯材のまわりに粘弾性層を備えた軟式野球用バットにおいて、粘弾性層の厚さ、損失弾性率および貯蔵弾性率の値を適正な値に設定することで、ボールの重心移動を抑制することができるから打ち損じを低減するバットが得られる。
【００４５】
また、第２および第３発明によれば、粘弾性層の表面に切断線ないしは切欠部を形成することで、粘弾性層が変形し易くなる。したがって、第１発明と近似した効果を備えたバットを提供することができる上、粘弾性層を構成する材料の選択の幅を広げることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】打撃メカニズム検証実験および反発実験の方法を示す概略図である。
【図２】剛体板および粘弾性層の各々について、ボールの衝突前後の状態の経時変化を示す側面図である。
【図３】損失弾性率と飛出角度との関係を示すグラフである。
【図４】貯蔵弾性率と飛出角度との関係を示すグラフである。
【図５】実施例および比較例の反発実験の結果を示す図表である。
【図６】（ａ）は粘弾性層の厚さと飛出角度との関係を示すグラフ、（ｂ）は第２または第３発明の効果を検証するための実験の結果を示す図表である。
【図７】（ａ）は本発明の第１実施形態にかかるバットを示す斜視図、（ｂ）は同打撃部の断面図、（ｃ）および（ｄ）は同変形例を示す断面図である。
【図８】（ａ）は本発明の第２実施形態にかかるバットを示す斜視図、（ｂ）は同打撃部の断面図である。
【図９】（ａ）は第３実施形態にかかる打撃部の断面図、（ｂ）は同変形例を示す断面図である。
【図１０】第２実施形態ないし第３実施形態にかかる粘弾性層の構造例を示す斜視図である。
【図１１】打撃実験の結果を示す図表である。
【符号の説明】
２：粘弾性層
５：バット
７：打撃部
７ａ：芯材
ｄ：粘弾性層の厚さ
【図１】
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【図２】
2004242738.tif 000004
【図３】
2004242738.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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