(57)【要約】【課題】            発泡倍率が高く、外観美麗なプロピレン系樹脂製多層発泡シートを提供することである。【解決手段】        Ｔダイを用いて共押出し法により得られた、プロピレン系樹脂発泡層（３）の表面に樹脂層（１）および樹脂層（２）を有するプロピレン系樹脂製多層発泡シートにおいて、発泡層の発泡倍率が２．５倍以上であって、発泡層（３）、樹脂層（１）および樹脂層（２）が、１９０℃におけるメルトテンション（ＭＴ（１９０））と２３０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ（２３０））とが、ＭＴ（１９０）≧７．５２×ＭＦＲ（２３０）(-0.576)を満足する直鎖状プロピレン系重合体（ア）を１０重量％以上含んでおり、かつ樹脂層（１）および樹脂層（２）が充填剤（イ）を含むプロピレン系樹脂製多層発泡シート。【選択図】          なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｔダイを用いて共押出し法により得られた、プロピレン系樹脂発泡層（３）の表面に樹脂層（１）および樹脂層(２)を有するプロピレン系樹脂製多層発泡シートにおいて、発泡層の発泡倍率が２．５倍以上であって、発泡層（３）、樹脂層（１）および樹脂層（２）が、１９０℃におけるメルトテンション（ＭＴ（１９０））と２３０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ（２３０））とが下記数式１を満足する直鎖状プロピレン系重合体（ア）を１０重量％以上含んでおり、かつ樹脂層（１）および樹脂層（２）が充填剤（イ）を含むプロピレン系樹脂製多層発泡シート。
ＭＴ（１９０）≧７．５２×ＭＦＲ（２３０）(-0.576)      ［数式１］
【請求項２】
請求項１に記載のプロピレン系樹脂製多層発泡シートにおいて、発泡層（３）、樹脂層（１）および樹脂層（２）に含まれる直鎖状プロピレン系重合体（ア）が、極限粘度が５ｄｌ／ｇ以上の結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）を製造する工程および極限粘度が３ｄｌ／ｇ未満の結晶性プロピレン重合体部分（Ｂ）を製造する工程を含む重合方法により得られ、極限粘度が３ｄｌ／ｇ未満であり、結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）の割合が０．０５重量％以上３５重量％未満の直鎖状プロピレン系重合体であるプロピレン系樹脂製多層発泡シート。
【請求項３】
樹脂層（４）／樹脂層（１）／発泡層（３）／樹脂層（２）／樹脂層（５）の順に積層されてなり、樹脂層（４）および樹脂層（５）が表層であって、樹脂層（４）および／または樹脂層（５）が高分子型の帯電防止剤を含有する請求項１または２に記載のプロピレン系樹脂製多層発泡シート。
【請求項４】
請求項１〜３いずれかに記載のプロピレン系樹脂製多層発泡シートからなる通函。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は発泡倍率が高く、外観美麗なプロピレン系樹脂製多層発泡シートおよび該プロピレン系樹脂製多層発泡シートからなる通函に関する。
【背景技術】
【０００２】
プロピレン系樹脂製発泡シートはその機械物性、軽量性、耐熱性、耐油性等を活かして、包装、通函、仕切り板、食品容器、文具、建材、自動車内装材等に使用されている。プロピレン系樹脂製発泡シートを各種用途に用いる場合には、用途に応じたフィルムを発泡層の面に貼合したり、発泡層に非発泡層を積層したりして多層発泡シートとして用いることが多い。このようなプロピレン系樹脂製多層発泡シートとしては、ポリプロピレンブロックコポリマーからなる発泡倍率２倍の発泡層の両面に、充填剤を含有するポリプロピレンホモポリマーからなる非発泡層および充填剤を含まないポリプロピレンホモポリマー非発泡層を順次積層した多層発泡シートが開示されている（特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】特開平７−２２３２９１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら上記のような多層発泡シートは発泡倍率が低く、また発泡倍率の高い発泡シートを得ようとした場合には外観不良が発生することが多かった。
【０００５】
本発明の目的は、発泡倍率が高く、外観美麗なプロピレン系樹脂製多層発泡シートおよび該プロピレン系樹脂製多層発泡シートからなる通函を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
すなわち本発明は、Ｔダイを用いて共押出し法により得られた、プロピレン系樹脂発泡層（３）の表面に樹脂層（１）および樹脂層（２）を有するプロピレン系樹脂製多層発泡シートにおいて、発泡層の発泡倍率が２．５倍以上であって、発泡層（３）、樹脂層（１）および樹脂層（２）が、１９０℃におけるメルトテンション（ＭＴ（１９０））と２３０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ（２３０））とが、ＭＴ（１９０）≧７．５２×ＭＦＲ（２３０）(-0.576)を満足する直鎖状プロピレン系重合体（ア）を１０重量％以上含んでおり、かつ樹脂層（１）および樹脂層（２）が充填剤（イ）を含むプロピレン系樹脂製多層発泡シートである。また本発明は、前記プロピレン系樹脂製多層発泡シートからなる通函である。
【発明の効果】
【０００７】
本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートは、発泡倍率が高く、外観美麗なプロピレン系樹脂製多層発泡シートである。また本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートからなる通函は、発泡倍率が高く、外観美麗である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートは、プロピレン系樹脂発泡層（３）の表面に樹脂層（１）および樹脂層（２）を有し、発泡層（３）、樹脂層（１）および樹脂層（２）が、１９０℃におけるメルトテンション（ＭＴ（１９０））と２３０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ（２３０））とが、下記数式１を満足する直鎖状プロピレン系重合体（ア）を１０重量％以上含むものである。
ＭＴ（１９０）≧７．５２×ＭＦＲ（２３０）(-0.576)      ［数式１］
【０００９】
本発明における直鎖状プロピレン系重合体（ア）とは、下記数式２において定義される分岐度指数[Ａ]が０．９０以上の重合体である。
【００１０】
分岐度指数 [Ａ] ＝[η]Ｂｒ／[η]Ｌｉｎ        [数式２]
ここで、[η]Ｂｒは測定するポリプロピレン試料の極限粘度であり、[η]Ｌｉｎは測定試料と重量平均分子量が実質的に同じである、主としてアイソタクチックの半結晶性直鎖状ポリプロピレンの極限粘度である。このような直鎖状プロピレン系重合体（ア）は、Ｔｉ原子、Ｍｇ原子、ハロゲン原子を含有する固体触媒（チーグラーナッタ触媒）を用いて重合することができる。
【００１１】
直鎖状プロピレン系重合体（ア）は、極限粘度が５ｄｌ／ｇ以上の結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）を製造する工程および極限粘度が３ｄｌ／ｇ未満の結晶性プロピレン重合体部分（Ｂ）を製造する工程を含む重合方法により得られ、極限粘度が３ｄｌ／ｇ未満であり、結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）の割合が０．０５重量％以上３５重量％未満である直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）であることが発泡性の点から好ましい。このような直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）は、以下のような方法で重合することができる。
【００１２】
前記の直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）は（Ａ）を製造する工程および（Ｂ）を製造する工程を含む重合方法により得られる重合体である。例えば第一段階で（Ａ）を重合した後、引き続いて第二段階で（Ａ）を重合したと同一の重合槽で（Ｂ）を重合する回分式重合法や、２槽以上の重合槽を直列に配置し、第一段階として（Ａ）を重合後生成物を次の重合槽へ移送し、その重合槽で第二段階として（Ｂ）を重合する連続式重合法等の方法で得られる重合体である。なお、連続式重合法の場合は、第一段階および第二段階それぞれの重合槽は１槽でも２槽以上でもよい。
【００１３】
高発泡倍率であって外観美麗な発泡体を得るためには、直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）の溶融強度は高い方が好ましく、かかる観点から（Ａ）の極限粘度は５ｄｌ／ｇ以上が好ましく、６ｄｌ／ｇ以上がさらに好ましく、７ｄｌ／ｇ以上が特に好ましい。（Ａ）の極限粘度は高いほど好ましく特に上限は制限はないが、通常は１５ｄｌ／ｇ未満である。（Ａ）の極限粘度としてより好ましくは６〜１３ｄｌ／ｇであり、特に好ましくは７〜１１ｄｌ／ｇである。
【００１４】
直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）中の結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）の含有量は、溶融強度の観点から０．０５重量％以上であることが好ましく、０．３重量％以上がより好ましい。また伸び特性の観点から結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）の量は発泡体を得るに十分な溶融強度を有している限り、少ない方が好ましく、通常は３５重量％未満が好ましく、２０重量％以下がより好ましい。直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）における結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）の割合は、重合条件を制御することによって所定の量とすることができる。
【００１５】
流動性と押出加工性の観点から、直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）中の結晶性プロピレン重合体部分（Ｂ）の極限粘度は３ｄｌ／ｇ未満が好ましい。
【００１６】
また直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）全体の極限粘度も、流動性と押出加工性の観点から３ｄｌ／ｇ未満であることが好ましい。ＭＦＲでは、直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）として５ｇ／１０分以上３０ｇ／１０分以下の範囲が好ましい。直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）のＭＦＲが高すぎると、発泡に必要な溶融張力を保持できず、低すぎると押出加工性への影響、具体的にはせん断による発熱、樹脂温上昇の影響が大きい。直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）のＭＦＲは、より好ましくは８ｇ／１０分以上２５ｇ／１０分以下であり、さらに好ましくは、１０ｇ／１０分以上２０ｇ／１０分以下である。
【００１７】
より外観美麗な発泡シートを得るためには、直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）全体の分子量分布が１０未満であることが好ましい。なお分子量分布とは、ＧＰＣ測定により求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）である。
【００１８】
結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）と結晶性プロピレン重合体部分（Ｂ）とを連続的に重合して直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）を得る場合、（Ｂ）の極限粘度は（Ｂ）の製造条件を適宜設定することにより上記範囲内とすることができる。（Ｂ）の極限粘度は、直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）の極限粘度［η］T と（Ａ）の極限粘度［η］A、直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）中の結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）と（Ｂ）それぞれの含有量（重量％）を用いて、下記数式３により求めることができる。
［η］B   =（［η］T ×１００−［η］A ×ＷA ）÷ＷB     ［数式３］
［η］T ：プロピレン系重合体（Ｔ）の極限粘度（ｄｌ／ｇ）
［η］A ：結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）の極限粘度（ｄｌ／ｇ）
ＷA   ：結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）の含有量（重量％）
ＷB   ：結晶性プロピレン重合体部分（Ｂ）の含有量（重量％）
【００１９】
またプロピレン系重合体（Ｔ）の溶融強度の観点から、（Ａ）の極限粘度［η］A （ｄｌ／ｇ）および含有量ＷA （重量％）が、下記数式４を満たすことがさらに好ましい。
ＷA ≧４００×ＥＸＰ（−０．６×［η］A ）        ［数式４］
【００２０】
結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）および（Ｂ）は、それぞれポリプロピレン結晶構造を有する結晶性プロピレン重合体部分であり、プロピレンの単独重合体、またはプロピレンと、結晶性を失わない程度の量のエチレンおよび／またはα−オレフィン等のコモノマーとの共重合体が好ましい。α−オレフィンとしては、例えば、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−ヘキセン等が挙げられる。結晶性を失わない程度の量とはコモノマーの種類により異なるが、例えばエチレンの場合、共重合体中のエチレン単位の量は通常１０重量％以下、１−ブテン等の他のα−オレフィンの場合、共重合体中のα−オレフィン単位の量は通常３０重量％以下である。（Ａ）と（Ｂ）とは同一組成であっても異なっていてもよい。また（Ａ）と（Ｂ）とはブロック的に結合しているものがあってもよい。さらには直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）中に、（Ａ）と（Ｂ）がブロック的に結合したものとそれ以外の（Ａ）および（Ｂ）とが共存していてもよい。
【００２１】
結晶性プロピレン重合体部分（Ｂ）は、結晶性プロピレン重合体中に非晶性のエチレン・α−オレフィン共重合体が分散している重合体部分であってもよい。上記直鎖状プロピレン系重合体（Ｔ）は、チーグラーナッタ触媒を使用して製造することができ、具体的な製造方法としては特開平１１−２２８６２９号公報に記載の方法が挙げられる。
【００２２】
発泡層（３）が上記のような直鎖状プロピレン系重合体（ア）を１０重量％以上含むことにより、発泡倍率が高く、外観美麗な多層発泡シートを得ることができる。発泡層（３）に含まれる直鎖状プロピレン系重合体（ア）の量は、好ましくは２０重量％以上、さらに好ましくは３０重量％以上である。直鎖状プロピレン系重合体（ア）の含有量が多いほど、発泡倍率が高く、外観美麗な発泡シートを得ることができる。
【００２３】
本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートにおける発泡層（３）の発泡倍率は２．５倍以上であり、好ましくは３倍以上、さらに好ましくは３.５倍以上、より好ましくは４倍以上である。
【００２４】
樹脂層（１）および樹脂層（２）が上記のようなプロピレン系重合体（ア）を１０重量％以上含み、かつ充填剤（イ）を含むことにより、発泡層（３）からのガス抜けを防ぎ、発泡倍率が高く、外観美麗なプロピレン系樹脂製多層発泡シートを得ることができる。樹脂層（１）および樹脂層（２）におけるプロピレン系重合体（ア）の含有量は、２０重量％以上であることが好ましく、３０重量％以上であることがより好ましい。また樹脂層（１）および樹脂層（２）における充填剤（イ）の含有量は、１０〜５０重量％であることが好ましく、２０〜５０重量％であることがより好ましい。充填剤（イ）の含有量を前記のようにすることにより、曲げ剛性と衝撃強度のバランスに優れたプロピレン系樹脂製多層発泡シートとすることができる。
【００２５】
樹脂層（１）におけるプロピレン系重合体（ア）の含有量と、樹脂層（２）におけるプロピレン系重合体（ア）の含有量とは、同じであってもよく、異なっていてもよい。樹脂層（１）における充填剤（イ）の含有量と、樹脂層（２）における充填剤（イ）の含有量も同じであっても異なっていてもよい。
【００２６】
樹脂層（１）および樹脂層（２）に含有される充填剤（イ）としては、公知の充填剤を用いることができ、例えばタルク、塩基性硫酸マグネシウム、シリカ、珪藻土、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸バリウム、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、ケイ酸カルシウム、ゼオライト、マイカ、クレー、ワラストナイト、ハイドロタルサイト、酸化マグネシウム、酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、合成アルミノシリケート、リン酸アルミニウム、カーボンブラック、ホワイトカーボン、グラファイト、ガラス繊維、パルプ、アスベスト繊維などの各種繊維が挙げられる。曲げ剛性の向上の観点からタルクまたは塩基性硫酸マグネシウムを用いることが好ましい。用いる充填剤の粒径やアスペクト比については特に限定されるものではないが、発泡層（３）からのガス抜けを低減する観点から、アスペクト比の大きい充填剤を用いることが好ましい。アスペクト比の大きい充填剤を用いることにより、ダイ内でせん断によって充填剤が押出方向に配向し、発泡層（３）からのガス抜けを抑える効果があるものと思われる。
【００２７】
樹脂層（１）、樹脂層（２）および発泡層（３）を構成する直鎖状プロピレン系重合体（ア）以外の樹脂は、ホモポリプロピレン、ランダムポリプロピレン、ブロックポリプロピレンなどのプロピレン系樹脂であればよい。また本発明の効果を阻害しない程度に、低密度ポリエチレンや高密度ポリエチレンなどのエチレン系樹脂等の他のオレフィン系樹脂を含んでいてもよい。耐衝撃性向上の観点からは、ブロックポリプロピレンや低密度ポリエチレンを含むことが好ましい。
【００２８】
発泡層（３）を形成するために用いられる発泡剤は特に限定されるものではなく、公知の発泡剤を用いることができる。例えば物理発泡剤としては、炭酸ガス、窒素ガス、空気、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ジクロルエタン、ジクロロジフルオロメタン、ジクロロモノフルオロメタン、トリクロロモノフルオロメタンを挙げることができ、窒素ガス、炭酸ガス、空気等の安全で環境にやさしい無機ガスを用いることが好ましく、プロピレン系樹脂への溶解性が高いことから、炭酸ガスを用いることがより好ましい。炭酸ガスを用いる場合は、７．４ＭＰａ以上、３１℃以上の超臨界状態でプロピレン系樹脂に混合することが、樹脂への拡散、溶解性の観点から好ましい。
【００２９】
本発明で用いられる化学発泡剤の例としては、重曹、重曹とクエン酸、クエン酸ナトリウム、ステアリン酸などの有機酸との混合物、アゾジカルボンアミド、トリレンジイソシアネート、４，４’ジフェニルメタンジイソシアネートなどのイソシアネート化合物、アゾビスブチロニトリル、バリウム・アゾジカルボキシレート、ジアゾアミノベンゼン、トリヒドラジノトリアジンなどのアゾ、ジアゾ化合物、ベンゼン・スルホニル・ヒドラジド、Ｐ，Ｐ’−オキシビス（ベンゼンスルホニル・ヒドラジド）、トルエン・スルホニル・ヒドラジドなどのヒドラジン誘導体、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソ・ペンタメチレン・テトラミン、Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロソ・テレフタルアミドなどのニトロソ化合物、Ｐ−トルエン・スルホニル・セミカルバジド、４，４’オキシビスベンゼンスルホニルセミカルバジドなどのセミカルバジド化合物の他アジ化合物やトリアゾール化合物を挙げることができる。特に、重曹、クエン酸、アゾジカルボンアミドが好ましい。
【００３０】
上記の物理発泡剤や化学発泡剤は単体で使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。また、化学発泡剤を用いる場合には、その分解温度や分解速度を調整するために発泡助剤を併用してもよい。例えば、アゾジカルボンアミド単体では分解温度が約２００℃と高いため、低温で加工したい場合には発泡助剤として酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、尿素などを少量添加してもよい。
【００３１】
物理発泡剤を用いる場合には、気泡核剤を添加することできる。気泡核剤としては、タルク、シリカ、珪藻土、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸バリウム、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、ケイ酸カルシウム、ゼオライト、マイカ、クレー、ワラストナイト、ハイドロタルサイト、酸化マグネシウム、酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、ＰＭＭＡ等のポリマービーズ、合成アルミノシリケートや上記の化学発泡剤が例示される。
【００３２】
本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートは、プロピレン系樹脂発泡層（３）の表面に樹脂層（１）および樹脂層（２）を有しておればよい。すなわち、樹脂層（１）／発泡層（３）／樹脂層（２）の順に積層された多層発泡シートである。本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートは、樹脂層（１）および／または樹脂層（２）上に、他の層を有していてもよい。本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートは、樹脂層（４）／樹脂層（１）／発泡層（３）／樹脂層（２）／樹脂層（５）の順に積層されてなるプロピレン系樹脂製多層発泡シートであることが好ましい。
【００３３】
樹脂層（４）および樹脂層（５）を構成する樹脂は特に限定されるものではないが、プロピレン系樹脂であることが好ましく、直鎖状プロピレン系重合体（ア）を含有してもよい。また樹脂層（４）および樹脂層（５）は同じ樹脂から構成されていてもよく、異なる樹脂から構成されていてもよい。
【００３４】
本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートを構成する全ての層は、必要に応じて各種の添加剤を含んでいてもよい。特に樹脂層（４）および樹脂層（５）が表層である場合には、これらの層の少なくとも一方が、包装、通函、仕切り板、食品容器、文具、建材、自動車内装材等の用途に応じた機能を発現させるための添加剤や改質樹脂を含むことが好ましい。このような添加剤や改質樹脂としては、帯電防止剤、難燃剤、充填剤、酸化防止剤、銅害防止剤、耐候剤、紫外線吸収剤、滑剤、顔料、発泡剤等が挙げられる。
【００３５】
例えば、衛生面が重要視される食品容器、包装や通函等の用途の場合、埃付着防止のために樹脂層（４）および／または樹脂層（５）が帯電防止剤を含有することが好ましい。また、洗浄を繰り返し行い、長期間の使用を行う場合には、低分子型の帯電防止剤よりも高分子型のものを用いることが好ましい。高分子型の帯電防止剤としては、ポリエーテル系樹脂、ポリアミド系樹脂などが挙げられる。
また本発明の多層発泡シートに表皮材を積層して自動車内装材等に使用する場合には、表皮材との接着性を発現させるために、樹脂層（４）および／または樹脂層（５）は接着性樹脂を含有することが好ましい。
【００３６】
本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートは、Ｔダイを用いた共押出し法により得られる。各層を構成する樹脂や発泡剤を押出機を用いて溶融混練を行い、該押出機に接続したフィードブロックまたはＴダイ内で積層一体化し、大気中に共押出し、平板状の溶融シートを得る。該平板状の溶融シートを、多層Ｔダイ直後に設置され冷却温調された多数のロールに接触させる、または、冷却温調された２枚のプレート状の平板の間を接触させながら通過させる等の公知の方法で冷却した後、ニップロールを設けた引取機で引き取り、切断機で所定寸法に切断してプロピレン系樹脂製多層発泡シートを製造することができる。
【００３７】
押出機としては、単軸や多軸押出機を用いることができ、複数の押出機を組み合わせたタンデム押出機も使用可能である。発泡層（３）を構成する樹脂および発泡剤の混練に用いる押出機としては、２軸押出機が好ましく、スクリュー１回転あたりの押出量が多くて所定の押出量を低回転で得ることができ、スクリュー回転によるせん断発熱の少ない構造の押出機を用いることがより好ましい。スクリュー本体に冷却媒体を循環させ、温調してもよい。
【００３８】
各押出機と、フィードブロックまたは多層Ｔダイとの間にギヤポンプを設け、原料供給用に定量フィーダーを設けて、スクリューまたはギアポンプの回転数や原料供給量へフィードバックしてギアポンプ入口圧力を一定に制御するシステムも押出発泡状態の安定化に有効である。
各押出機と、フィードブロックまたは多層Ｔダイとをつなぐアダプタには、スタティックミキサーなどを挿入して樹脂温度均一化をはかるのも発泡状態の安定化に有効である。
【００３９】
物理発泡剤を用いる場合、発泡層（３）用押出機は溶融した樹脂中に発泡剤を圧入できる構造であるが、圧入位置以前には樹脂原料を十分に溶融可塑化させ、圧入以降は樹脂と発泡剤を十分に混合均一化させ、発泡に適切な樹脂温に制御できることが必要である。
【００４０】
各溶融樹脂の積層合流方法については、特に限定されるものではないが、一般にマルチマニホールド方式とフィードブロック方式の２つが例示される。
本発明の多層発泡シートの構成が３種５層の場合、Ｔダイ内に５層分のマニホールドを有するマルチマニホールド方式でもよいが、重量やコストが嵩むことからマルチマニホールド方式とフィードブロック方式とを組合せた方式が好ましい。
【００４１】
フィードブロック方式のＴダイを用いて共押出を行なう場合、下記のようなＴダイを用いることにより、極めて外観美麗な多層発泡シートを得ることができる。すなわち、Ｔダイ内におけるフィードブロックの樹脂流路と接続したマニホールドの入口厚み方向断面の幅寸法をＷ、厚さ寸法をＴとするとき、該断面が、Ｗ／Ｔが１以上３以下の四角形状であるＴダイである。
【００４２】
図１にマルチマニホールド方式とフィードブロック方式とを組合せた多層発泡シートの製造装置の一例を示した。図２には図１のＡ−Ａ断面を示した。まず、樹脂層（１）／発泡層（３）／樹脂層（２）の２種３層をフィードブロックで層状に積層したのち、さらに樹脂層（４）および樹脂層（５）と、樹脂層（１）／発泡層（３）／樹脂層（２）の２種３層の層状積層物とをマルチマニホールド方式で積層する。
【００４３】
図１のマルチマニホールド方式のＴダイ１において、フィードブロックの樹脂流路と接続したマニホールド３入口の厚み方向断面の幅寸法をＷ、厚さ寸法をＴとするとき、Ｗ／Ｔは１以上３以下であることが好ましく、より好ましくは１以上２以下、さらに好ましくは１以上１．５以下であり、その断面形状は四角形状である。Ｗ／Ｔが１に近いほど、カーテン不良のない、外観美麗な多層発泡シートを製造することができる。
【００４４】
本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートの発泡倍率や厚みは特に限定されるものではないが、高倍率で薄肉の多層発泡シートに適している。通常、シート全体の発泡倍率が１．３〜７倍であり、シート全体の厚みが１〜７ｍｍである。
【００４５】
本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートの表面に、必要に応じてコロナ処理、オゾン処理や帯電防止剤塗布などの表面処理を行うこともできる。また本発明のプロピレン系樹脂製発泡シートの片面もしくは両面に、用途に応じてシートやフィルム等の表皮材を積層して表皮材積層プロピレン系樹脂製多層発泡シートとしてもよい。本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートや表皮材積層プロピレン系樹脂製多層発泡シートに、真空成形等の熱成形を施すことも可能である。
【００４６】
積層用のシートやフィルム等の表皮材としては用途に応じて公知のものを使用することができ、例えば、アルミニウムや鉄等の金属、熱可塑性樹脂、紙、合成紙等から構成される薄板が挙げられる。熱可塑性樹脂もしくは麻等の植物素材やガラス等の無機材料からなる不織布や織布を積層してもよい。また、用いる薄板表面にエンボスや印刷などの加飾が施されていてもよい。発泡体を表皮材として積層貼合してもよい。
【００４７】
例えば本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートを食品包装用に使用する場合には、１０〜１００μｍ厚みのプロピレン系樹脂製フィルムやガスバリア樹脂製フィルムを積層して用いることが好ましい。ガスバリア樹脂としては、エチレン・ビニルアルコール共重合体、ポリ塩化ビニリデン、ポリビニルアルコール、ポリアミドなどを使用することができる。なお、これらガスバリア樹脂は単独または混合して使用してもよいし、ガスバリア樹脂からなるフィルムを２種類以上積層して使用してもよい。
【００４８】
プロピレン系樹脂製多層発泡シートを自動車内装材用に用いる場合には、不織布、織布、カーペット等を積層することが好ましい。他に包装用途、例えば、箱の仕切り板として使用する場合には、内容物保護のために緩衝シートを積層してもよい。
【００４９】
プロピレン系樹脂製多層発泡シートへの表皮材の積層方法は特に限定されることはなく、例えば、接着剤を多層発泡シート表面に塗布して積層する方法、接着樹脂製フィルムがラミネートされた表皮材を用い、該接着樹脂製フィルム面を加熱溶融させて発泡シートと積層する方法、ヒーターや熱風などを用いて表皮材と発泡シートとの積層面を溶融させて積層する方法、溶融樹脂を表皮材と発泡シートとの間に押出しラミネートして積層する方法等が挙げられる。
【００５０】
本発明のプロピレン系樹脂製多層発泡シートは、包装、通函、仕切り板、食品容器、文具、建材、自動車内装材等に使用することができる。
【実施例】
【００５１】
以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はその主旨を損なわない限り、これらの例に何ら限定されるものではない。なお、実施例および比較例で用いた評価方法について以下に示す。
【００５２】
（１）重合体の極限粘度
ウベローデ型粘度計を用いて１３５℃テトラリン中で測定を行った。なお、結晶性プロピレン重合体部分（Ｂ）の極限粘度は結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）および全体のプロピレン系重合体（Ｔ）の極限粘度および重量より、下記数式３を用いて求めた。
［η］B   =（［η］T ×１００−［η］A ×ＷA ）÷ＷB    ［数式３］
［η］T ：プロピレン系重合体（Ｔ）の極限粘度（ｄｌ／ｇ）
［η］A ：結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）の極限粘度（ｄｌ／ｇ）
ＷA   ：結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）の含有量（重量％）
ＷB   ：結晶性プロピレン重合体部分（Ｂ）の含有量（重量％）
【００５３】
（２）分子量分布
Ｇ．Ｐ．Ｃ．（ゲルパーミエーションクロマトグラフィ）により、下記条件で測定した。なお分子量分布は重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）で評価した。
機種：１５０ＣＶ型（ミリポアウォーターズ社製）
カラム：Ｓｈｏｄｅｘ Ｍ／Ｓ ８０
測定温度：１４５℃
溶媒：オルトジクロロベンゼン
サンプル濃度：５ｍｇ／８ｍＬ
検量線は標準ポリスチレンを用いて作成した。この条件で測定された標準ポリスチレン（ＮＢＳ７０６：Ｍｗ／Ｍｎ＝２．０）のＭｗ／Ｍｎは１．９〜２．０であった。
【００５４】
（３）分岐度指数[Ａ]
分岐度指数 [Ａ] は[η]Ｂｒ／[η]Ｌｉｎで定義される。
ここで、[η]Ｂｒは測定するポリプロピレン試料の極限粘度であり、前記測定によって得られる[η]Ｔである。また、[η]Ｌｉｎは測定試料と重量平均分子量Ｍｗが実質的に同じである、主としてアイソタクチックの半結晶性直鎖状ポリプロピレンの極限粘度であり、チーグラーナッタ触媒を用いて製造されたプロピレン系重合体における関係式[η]Ｌｉｎ＝３．５６×１０−４Ｍｗ０．６７を用いて求めた。
【００５５】
（４）ＭＦＲ
ＪＩＳ  Ｋ７２１０に従って、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆで測定した。単位はｇ／１０分。
【００５６】
（５）メルトテンション（ＭＴ）
東洋精機社製メルトテンションテスターＭＴ−５０１Ｄ３型を用いて、サンプル量５ｇ、余熱温度１９０℃、余熱時間５分間、押出速度５．７ｍｍ／分で、長さ８ｍｍ、直径２ｍｍのオリフィスからストランドを押し出し、該ストランドを直径５０ｍｍのローラーを用いて巻取速度１００ｒｐｍで巻き取ったときの張力を、メルトテンション（ＭＴ）として測定した（単位＝ｇ）。
【００５７】
（６）発泡倍率
ＪＩＳ  Ｋ７１１２に従って、水中置換法による測定方法を使用し多層発泡シート全体の密度ρＴを求め、下式により全体の発泡倍率を計算した。発泡層（３）の密度ρ３は、全体の密度ρＴと厚みｔＴ、樹脂層（１）（樹脂層（２）と同一）の密度ρ１と厚みｔ１、樹脂層（４）（樹脂層（５）と同一）の密度ρ４と厚みｔ４を用いて下式より計算し、発泡層（３）のみの発泡倍率を求めた。なお、下式におけるρ０には０．９０ｇ／ｃｍ３の値を用い、各層の厚みは通常の光学顕微鏡を用いて測定した。単位はρ（ｇ／ｃｍ３）、ｔ（ｃｍ）。
・全体の発泡倍率＝ρ０／ρＴ
・発泡層（３）の密度ρ３＝（ｔＴ×ρＴ−２（ｔ１×ρ１＋ｔ４×ρ４））／（ｔＴ−２（ｔ１＋ｔ４））
・発泡層（３）の発泡倍率＝ρ０／ρ３
【００５８】
（７）表面抵抗率
多層発泡シートの幅方向に、１００ｍｍ×１００ｍｍのサイズで５箇所サンプリングし、各サンプルの表面抵抗率を表面抵抗測定器（東亜電波工業株式会社製ＳＭＥ−８３１０）を用いて５０％相対湿度、２３℃室温において測定した。サンプル表裏、幅方向５箇所の対数平均値を代表値として求めた。
【００５９】
［参考例１］（直鎖状プロピレン系樹脂ＰＰ１の製造）
［１］（チーグラーナッタ固体触媒成分の合成）
攪拌機付きの２００リットルＳＵＳ製反応容器を窒素で置換した後、ヘキサン８０リットル、テトラブトキシチタン６．５５モル、フタル酸ジイソブチル２．８モル、およびテトラエトキシシラン９８．９モルを投入し均一溶液とした。次に濃度２．１モル／リットルのブチルマグネシウムクロリドのジイソブチルエーテル溶液５１リットルを、反応容器内の温度を５℃に保ちながら５時間かけて徐々に滴下した。滴下終了後室温でさらに１時間攪拌した後室温で固液分離体ルエン７０リットルでの洗浄を３回繰り返した。
【００６０】
次いで、スラリー濃度が０．６Ｋｇ／リットルになるようにトルエンを加えた後、ｎ−ブチルエーテル８．９モルと四塩化チタン２７４モルの混合液を加え、さらにフタル酸クロライドを２０．８モル加えて１１０℃で３時間反応を行った。反応終了後、９５℃でトルエンでの洗浄を２回行った。
【００６１】
次いで、スラリー濃度を０．６Ｋｇ／リットルに調整した後、フタル酸ジイソブチル３．１３モル、ｎ−ブチルエーテル８．９モルおよび四塩化チタン１３７モルを加え、１０５℃で１時間反応を行った。反応終了後同温度で固液分離した後、９５℃でトルエン９０リットルでの洗浄を２回行った。
【００６２】
次いで、スラリー濃度を０．６Ｋｇ／リットルに調整した後、ｎ−ブチルエーテル８．９モルおよび四塩化チタン１３７モルを加え、９５℃で１時間反応を行った。反応終了後、同温度で固液分離し同温度でトルエン９０リットルでの洗浄を３回行った。
【００６３】
次いで、スラリー濃度を０．６Ｋｇ／リットルに調整した後、ｎ−ブチルエーテル８．９モルおよび四塩化チタン１３７モルを加え、９５℃で１時間反応を行った。反応終了後、同温度で固液分離し同温度でトルエン９０リットルでの洗浄を３回行った後、さらにヘキサン９０リットルでの洗浄を３回した後減圧乾燥して固体触媒成分１１．０Ｋｇを得た。
【００６４】
固体触媒成分はチタン原子１．９重量％、マグネシウム原子２０重量％、フタル酸エステル８．６重量％、エトキシ基０．０５重量％、ブトキシ基０．２１重量％を含有し、微粉のない良好な粒子性状を有していた。
【００６５】
［２］（固体触媒成分の予備活性化）
内容積３リットルのＳＵＳ製、攪拌機付きオートクレーブに十分に脱水、脱気処理したｎ−ヘキサン１．５リットル、トリエチルアルミニウム３７．５ミリモル、ｔ−ブチル−ｎ−プロピルジメトキシシラン３．７５ミリモル、上記［１］で得られた固体触媒成分１５ｇを添加し、槽内温度を５〜１５℃に保ちながらプロピレン１５ｇを３０分かけて連続的に供給して予備活性化を行った。
【００６６】
［３］（結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）の重合）
ＳＵＳ製の内容積３００リットルの重合槽において、重合温度６０℃、重合圧力２７ｋｇ／ｃｍ2 Ｇを保持するように液状プロピレンを５７ｋｇ／ｈで供給しながら、トリエチルアルミニウム１．３ミリモル／ｈ、ｔ−ブチル−ｎ−プロピルジメトキシシラン０．１３ミリモル／ｈおよび予備活性化された固体触媒成分０．５１ｇ／ｈを連続的に供給し、水素の実質的非存在下でプロピレン重合を行い、２．０ｋｇ／ｈの重合体が得られた。この時の重合体生成量は触媒１ｇ当たり３９２０ｇであり、その一部をサンプリングして分析した結果、極限粘度は７．７ｄｌ／ｇであった。得られた重合体はそのまま第二槽目に連続的に移送した。
【００６７】
［４］（結晶性プロピレン重合体部分（Ｂ）の重合）
内容積１ｍ３ の攪拌機付き流動床反応器において、重合温度８０℃、重合圧力１８Ｋｇ／ｃｍ２ Ｇ、気相部の水素濃度８ｖｏｌ％を保持するようにプロピレンおよび水素を供給しながら、第一槽目より移送された触媒含有重合体およびトリエチルアルミニウム６０ミリモル／ｈ、ｔ−ブチル−ｎ−プロピルジメトキシシラン６ミリモル／ｈを供給しながらプロピレン重合を連続的に継続することにより１８．２ｋｇ／ｈの重合体（Ｔ）が得られた。この重合体の極限粘度は１．９ｄｌ／ｇであった。
【００６８】
以上の結果から（Ｂ）の重合時の重合体生成量は触媒１ｇあたり３１７６０ｇであり、第一槽目と第二槽目の重合重量比は１１：８９であり、（Ｂ）の極限粘度は１．２ｄｌ／ｇと求められた。
【００６９】
［５］（重合体のペレット化）
重合体（Ｔ）粉末１００重量部に対して、ステアリン酸カルシウム０．１重量部、商品名イルガノックス１０１０（チバガイギー社製）０．０５重量部、商品名スミライザーＢＨＴ（住友化学工業社製）０．２重量部を加えて混合し、２３０℃で溶融混練し、メルトフローレートＭＦＲが１２ｇ／１０分、分子量分布が８．０、重量平均分子量Ｍｗが３．３９×１０５のペレット（プロピレン系樹脂ＰＰ１）を得た。
このペレットのメルトテンションＭＴを測定したところ、４．７ｇであり、［数式１］の右辺７．５２×ＭＦＲ（２３０）(-0.576)は１．８０となり、［数式１］を満足していた。
【００７０】
さらに、このペレットの分岐度指数［Ａ］を下記の通り求めたところ、１．０６であり、０．９０以上であった。
[Ａ] ＝[η]Ｂｒ／[η]Ｌｉｎ
＝[η]Ｔ／（３．５６×１０−４Ｍｗ０．６７）
＝１．９／１．８＝１．０６
ここで、重量平均分子量Ｍｗとして３．３９×１０５を用いた。なお、分岐度指数［Ａ］は理論上、０以上１．００以下の値を有するものであって、１．００に近いほど直鎖状、０に近いほど分岐状の高分子鎖と考えられる。上記では［Ａ］が１．０６とやや１．００を超えてしまっているが、誤差内であり、極めて直鎖状の高分子鎖と考えられる。
【００７１】
［実施例１］（押出発泡試験）
下記に示す方法にて層構成が樹脂層（４）／樹脂層（１）／発泡層（３）／樹脂層（２）／樹脂層（５）のプロピレン系樹脂製多層発泡シートを作製した。
【００７２】
発泡層（３）用押出機として先端にギアポンプを設けた１０４ｍｍφ同方向回転２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝３２、Ｌはスクリュー有効長さ、Ｄはスクリュー径）を、樹脂層（１）および樹脂層（２）用押出機として９０ｍｍφ単軸押出機（Ｌ／Ｄ＝３２）を使用し、これら押出機にフィードブロックを接続し、該内で２１０ｍｍ幅に積層された樹脂層（１）／発泡層（３）／樹脂層（２）の積層体を得たのち、出口流路幅（Ｗｄ）が１６００ｍｍであるマルチマニホールド方式Ｔダイ内に導入した。マルチマニホールド方式Ｔダイおよびフィードブロック内の流路形状は図１および図２に示すような形状となっており、マニホールド入口部分の幅Ｗはマニホールド直径と同じ３０ｍｍ、その高さＴも３０ｍｍであった。引き続き、幅Ｗｄに拡幅された該樹脂層（１）／発泡層（３）／樹脂層（２）の積層体に、樹脂層（４）および樹脂層（５）用樹脂を７５ｍｍφ単軸押出機（Ｌ／Ｄ＝３２）を使用し、ダイ出口近傍で層状に合流させた。
【００７３】
上記参考例１［５］で得られた直鎖状プロピレン系樹脂ＰＰ１（ＭＦＲ＝１２ｇ／１０分）を５０重量部、チーグラーナッタ触媒を用いて重合され、数式１の関係を満たさない直鎖状プロピレン系樹脂ＰＰ２（住友化学工業（株）製、ノーブレンＡＷ１９１Ａ（ＭＦＲ＝１１ｇ／１０分、ＭＴ＝０．９ｇ、数式１の右辺１．８９））を４０重量部、直鎖状低密度ポリエチレンＰＥ１（住友化学工業（株）製、スミカセンＥ、ＦＶ４０１（ＭＦＲ＝４ｇ／１０分））を１０重量部配合した。
この配合物に対して、気泡核剤（日本ベーリンガーインゲルハイム（株）製、ハイドロセロールＣＦ４０Ｅ）を０．５ＰＨＲブレンドした原料樹脂を定量フィーダーを経て発泡層（３）用押出機ホッパーに投入して溶融混錬を行い、溶融が進んだ位置（Ｌ／Ｄ＝２０）で液化炭酸ガス０．５ＰＨＲをダイヤフラム式定量ポンプを用いて高圧で注入した。溶融樹脂と炭酸ガスを十分溶融混練したのち、１８０℃に冷却・調整し、吐出量１６０Ｋｇ／ｈでギアポンプを用いて安定してフィードブロック内に導入した。
【００７４】
一方、樹脂層（１）および樹脂層（２）用樹脂として、直鎖状プロピレン系樹脂ＰＰ１を３５重量部、直鎖状プロピレン系樹脂ＰＰ２を３５重量部、充填剤タルクのマスターバッチであるＭＦ１１０（住友化学工業（株）製、平均粒径２．８μｍのタルクを７０ｗｔ％含むマスターバッチ、ベース樹脂はプロピレン系樹脂）を３０重量部配合したものを用いた。タルクそのものの添加量は（３０×７０）／１００＝２１重量部であった。これら配合物の密度ρ１（ρ２）は１．０４ｇ/ｃｍ３であり、定量フィーダーを経て樹脂層（１）および樹脂層（２）用押出機ホッパーに投入して溶融混錬を行い、２００℃に冷却・調整し、吐出量２５Ｋｇ／ｈでフィードブロック内に導入した。
さらに、樹脂層（４）および樹脂層（５）用樹脂として、チーグラーナッタ触媒を用いて重合され、数式１の関係を満たさない直鎖状プロピレン系樹脂ＰＰ３（住友化学工業（株）製、ノーブレンＡＳ１７１Ｇ（ＭＦＲ＝１ｇ／１０分、ＭＴ＝５．０ｇ、数式１の右辺７．５２））を８０重量部、高分子型の帯電防止剤（三洋化成工業（株）製、ペレスタット３００）を２０重量部配合したものを用いた。これら配合物の密度ρ４（ρ５）は０．９０ｇ/ｃｍ3であり、定量フィーダーを経て樹脂層（４）および樹脂層（５）用押出機ホッパーに投入して溶融混錬を行い、２００℃に冷却・調整し、吐出量１５Ｋｇ／ｈでマルチマニホールド方式のＴダイ内に導入した。
Ｔダイから押出した平板状発泡シートを、Ｔダイ直後に設置した、約６０℃に温度調整した多数の２１０φロールにより冷却成形してニップロールを備えた引取機で引取ったのち、切断機にて所定寸法に切断し、プロピレン系樹脂製多層発泡シートを得た。
【００７５】
得られたプロピレン系樹脂製多層発泡シートの発泡シート全体の発泡倍率は３．３倍であり、厚みは４．０ｍｍであった。発泡層（３）のみの発泡倍率は４．０倍、樹脂層（１）および樹脂層（２）の厚みはそれぞれ７０μｍであり、樹脂層（４）および樹脂層（５）の厚みはそれぞれ５０μｍであった。該プロピレン系樹脂製多層発泡シート表面性状は滑らかであり、ガス抜けによると思われる外観不良は見られず、外観美麗であった。また表面抵抗率は１０の１０乗Ω／□であった。
【００７６】
［実施例２］
樹脂層（１）および樹脂層（２）用樹脂の組成比を以下のように変更した以外は実施例１と同様に実施した。
樹脂層（１）および樹脂層（２）用樹脂として、直鎖状プロピレン系樹脂ＰＰ１を２０重量部、直鎖状プロピレン系樹脂ＰＰ２を２０重量部、充填剤タルクのマスターバッチであるＭＦ１１０（住友化学工業（株）製、平均粒径２．８μｍのタルクを７０ｗｔ％含むマスターバッチ、ベース樹脂はプロピレン系樹脂）を６０重量部配合したものを用いた。タルクそのものの添加量は（６０×７０）／１００＝４２重量部であった。これら配合物の密度ρ１（ρ２）は１．２３ｇ/ｃｍ３であり、定量フィーダーを経て樹脂層（１）および樹脂層（２）用押出機ホッパーに投入して溶融混錬を行い、２００℃に冷却・調整し、吐出量２５Ｋｇ／ｈでフィードブロック内に導入した。
得られたプロピレン系樹脂製多層発泡シートの発泡シート全体の発泡倍率は３．３倍であり、厚みは４．０ｍｍであった。発泡層（３）の発泡倍率は４．０倍、樹脂層（１）および樹脂層（２）の厚みは６０μｍ、樹脂層（４）および樹脂層（５）の厚みは５０μｍであった。該プロピレン系樹脂製多層発泡シート表面性状は滑らかであり、ガス抜けによると思われる外観不良は見られず、外観美麗であった。また表面抵抗率は１０の１０乗Ω／□であった。
【００７７】
［比較例１］
樹脂層（１）および樹脂層（２）を構成する樹脂の組成を以下のように変更した以外は実施例１と同様に実施した。
樹脂層（１）および樹脂層（２）用樹脂として、直鎖状プロピレン系樹脂ＰＰ２を７０重量部、充填剤タルクのマスターバッチであるＭＦ１１０を３０重量部配合したものを用いた。タルクそのものの添加量は（３０×７０）／１００＝２１重量部であった。これら配合物の密度ρ１（ρ２）は１．０４ｇ/ｃｍ３であり、定量フィーダーを経て樹脂層（１）および樹脂層（２）押出機ホッパーに投入して溶融混錬を行い、２００℃に冷却・調整し、吐出量２５Ｋｇ／ｈでフィードブロック内に導入した。
得られたプロピレン系樹脂製多層発泡シートの発泡シート全体の発泡倍率は３．３倍であり、厚みは４．０ｍｍであった。発泡層（３）の発泡倍率は４．０倍、樹脂層（１）および樹脂層（２）の厚みは７０μｍ、樹脂層（４）および樹脂層（５）の厚みは５０μｍであった。該プロピレン系樹脂製多層発泡シート表面にはガス抜けによると思われる外観不良が見られた。また表面抵抗率は１０の１０乗Ω／□であった。
【図面の簡単な説明】
【００７８】
【図１】図１は、フィードブロックとマルチマニホールド方式を組み合わせたＴダイの１例を示す図面である。
【図２】図２は、図１のＡ−Ａ平面の１例を示す図面である。
【符号の説明】
【００７９】
１：マルチマニホールド方式のＴダイ
２：フィードブロック
３：マニホールド
４：マニホールド
５：マニホールド
６：マニホールド
７：マニホールド
８：マニホールド
【図１】
2004291626.tif 000002
【図２】
2004291626.tif 000003