(57)【要約】【課題】安価で段差量の制御の自由度の高い優れたメタルガスケットを提供することにある。【解決手段】それぞれ金属板からなり、シリンダーブロックの各シリンダーボアに対応して形成されたシリンダー孔２ａと、前記各シリンダー孔の周囲に形成された山形断面形状の環状ビード２ｂと、前記各環状ビードの外側周辺部に形成された冷却水孔２ｃと、前記環状ビードおよび前記冷却水孔を全体的に囲繞する位置に形成された片斜面形断面形状の外周ビード２ｄとを有し、互いに重ね合わされる二枚の基板２と、金属板からなり、前記二枚の基板間に介挿される副板３と、前記副板の少なくとも片面に加圧加熱接着されて、前記基板の前記各環状ビードと重なるとともにその環状ビードの頂部と対向するように前記環状ビードよりも半径方向内方の位置から半径方向外方の位置まで延在し、前記基板の前記各シリンダー孔を環状に囲むポリイミド樹脂フィルムからなる樹脂層５と、を具えてなるシリンダーヘッド用メタルガスケットである。【選択図】        図３
2004278711.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
それぞれ金属板からなり、内燃機関のシリンダーブロックの各シリンダーボアに対応して形成されたシリンダー孔（２ａ）と、前記各シリンダー孔の周囲に形成された山形断面形状の環状ビード（２ｂ）と、前記内燃機関のシリンダーブロックの冷却水ジャケットおよびシリンダーヘッドの冷却水孔に対応して前記各環状ビードの外側周辺部に形成された冷却水孔（２ｃ）と、前記環状ビードおよび前記冷却水孔を全体的に囲繞する位置に形成された片斜面形断面形状の外周ビード（２ｄ）とを有し、互いに重ね合わされる二枚の基板（２）と、
金属板からなり、前記二枚の基板間に介挿される副板（３）と、
前記副板の少なくとも片面に加圧加熱接着されて、前記基板の前記各環状ビードと重なるとともにその環状ビードの頂部と対向するように前記環状ビードよりも半径方向内方の位置から半径方向外方の位置まで延在し、前記基板の前記各シリンダー孔を環状に囲むポリイミド樹脂フィルムからなる樹脂層（５）と、
を具えてなる、シリンダーヘッド用メタルガスケット。
【請求項２】
前記副板には、前記基板の前記環状ビードと重なるとともに頂部同士が対向するように山形断面形状の環状ビードが形成されていることを特徴とする、請求項１記載のシリンダーヘッド用メタルガスケット。
【請求項３】
それぞれ金属板からなり、内燃機関のシリンダーブロックの各シリンダーボアに対応して形成されたシリンダー孔（２ａ）と、前記各シリンダー孔の周囲に形成された山形断面形状の環状ビード（２ｂ）と、前記内燃機関のシリンダーブロックの冷却水ジャケットおよびシリンダーヘッドの冷却水孔に対応して前記各環状ビードの外側周辺部に形成された冷却水孔（２ｃ）と、前記環状ビードおよび前記冷却水孔を全体的に囲繞する位置に形成された片斜面形断面形状の外周ビード（２ｄ）とを有し、互いに重ね合わされる二枚の基板（２）と、
前記二枚の基板の一方もしくは両方の、他方の基板に向く面に加圧加熱接着されて、前記基板の前記各環状ビードと重なるとともにその環状ビードの頂部と対向するように前記環状ビードよりも半径方向内方の位置から半径方向外方の位置まで延在し、前記基板の前記各シリンダー孔を環状に囲むポリイミド樹脂フィルムからなる樹脂層（５）と、
を具えてなる、シリンダーヘッド用メタルガスケット。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、内燃機関のシリンダーブロックとシリンダーヘッドとの間に介挿されるシリンダーヘッド用メタルガスケットに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
この種のメタルガスケットとしては、例えば、それぞれ金属板からなる二枚の基板と、それらの基板より薄い板厚の金属板からなり、それらの基板間に介挿される副板とを具え、前記各基板が、内燃機関のシリンダーブロックの各シリンダーボアに対応して形成されたシリンダー孔と、各シリンダー孔の周囲に形成された山形断面形状の環状ビードと、前記内燃機関のシリンダーブロックの冷却水ジャケットおよびシリンダーヘッドの冷却水孔に対応して前記各環状ビードの外側周辺部に形成された冷却水孔とを有し、前記副板が、基板と同様のシリンダー穴と冷却水穴とを有するメタルガスケットが知られており、かかるメタルガスケットにおいては、その副板に、基板の各シリンダー孔の周囲の環状ビードと重なるシリンダー孔周辺部をそれより外側の外方部よりも厚くする段差構造を設けて、基板の環状ビードの線圧を上昇させることで、シリンダー内の燃焼ガスに対するシール性能を向上させる場合がある。
【０００３】
上記段差構造としては従来、例えば図１２に示すように、それぞれ鋼板（ＳＵＳ３０１Ｈ  ０．２ｔ  等）からなる二枚の基板２間に介挿される副板３を、基板２の各シリンダー孔２ａの周囲の環状ビード２ｂと重なるシリンダー孔周辺部３ａとそれより外側に位置する外方部３ｂとで互いに異なる板厚の薄鋼板（ＳＵＳ  ３０１Ｈ  ０．２ｔ，  ０．３ｔ  等）で構成して所要の段差になるようにし、それらシリンダー孔周辺部３ａと外方部３ｂとをレーザー溶接で結合した段差構造Ｓ１が知られている（例えば、特許文献１参照）。なお、図中符号１はメタルガスケット、ＬＷはレーザー溶接部を示す。
【０００４】
また例えば図１３に示すように、それぞれ鋼板からなる二枚の基板２間に介挿される単一板厚の薄鋼板（ＳＵＳ  ３０１Ｈ  ０．１ｔ  等）からなる副板３の、基板２の各シリンダー孔２ａの周囲の環状ビード２ｂと重なるシリンダー孔周辺部３ａにこれも薄鋼板（ＳＵＳ  ３０１Ｈ  ０．１ｔ  等）からなるシム板４を重ねて所要の段差になるようにし、それら副板３とシム板４とをレーザー溶接で結合した段差構造Ｓ２も知られている（例えば、特許文献２参照）。
【０００５】
さらに、例えば図１４に示すように、それぞれ鋼板からなる二枚の基板２間に介挿される単一板厚の薄鋼板（ＳＵＳ  ３０１Ｈ  ０．０５ｔ等）からなる副板３の、基板２の各シリンダー孔２ａの周囲の環状ビード２ｂと重なるシリンダー孔周辺部３ａに折り返し曲げ加工により折り重ね部３ｃを形成して所要の段差になるようにした段差構造Ｓ３も知られている（例えば、特許文献３参照）。
【０００６】
【特許文献１】
特開平７−２４３５３１号公報、第３図
【特許文献２】
特開平１０−６１７７２号公報
【特許文献３】
特開平８−１２１５９７号公報、第４図
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、最初に記した従来の段差構造Ｓ１では、所定のガスケット形状とするためのシリンダー孔周辺部３ａと外方部３ｂとの位置合せが難しいため、ガスケット形状に求められている高い精度を満たすには専用の位置合せ治具と高精度のレーザー溶接装置が不可欠となり、ガスケットが高価なものになってしまうという問題があった。
【０００８】
また二番目に記した従来の段差構造Ｓ２では、シム板４の板厚が段差量となり、工業的に流通している薄鋼板の板厚が現状では５０μｍ  （０．０５ｍｍ）  区切りであるため、１０μｍ  （０．０１ｍｍ）  単位での高精度な段差量の設定ができず、また１００  μｍ  以下の薄板ではレーザー溶接による歪みや変形や浮きの発生で段差機能の確保が困難となり、しかも最初の段差構造と同様、専用の位置合せ治具と高精度のレーザー溶接装置が不可欠となり、ガスケットが高価なものになってしまうという問題があった。
【０００９】
そして三番目に記した従来の段差構造Ｓ３では、単一板厚の薄鋼板を折り返し曲げ加工することから、その薄鋼板の板厚が段差量となるため、二番目の段差構造Ｓ２と同様、１０μｍ  （０．０１ｍｍ）  単位での高精度な段差量の設定ができず、しかも折り返し曲げ加工は絞り加工を用いて行うため、折り重ね部３ｃの形状の自由度が低く、割れの発生なしに充分広い半径方向幅の折り重ね部３ｃを形成するのは、特に薄鋼板では困難であるという問題があった。
【００１０】
【課題を解決するための手段およびその作用・効果】
この発明は上記課題を有利に解決して安価で段差量の制御の自由度の高い優れたメタルガスケットを提供することを目的とするものであり、請求項１記載のこの発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットは、それぞれ金属板からなり、内燃機関のシリンダーブロックの各シリンダーボアに対応して形成されたシリンダー孔と、前記各シリンダー孔の周囲に形成された山形断面形状の環状ビードと、前記内燃機関のシリンダーブロックの冷却水ジャケットおよびシリンダーヘッドの冷却水孔に対応して前記各環状ビードの外側周辺部に形成された冷却水孔と、前記環状ビードおよび前記冷却水孔を全体的に囲繞する位置に形成された片斜面形断面形状の外周ビードとを有し、互いに重ね合わされる二枚の基板と、金属板からなり、前記二枚の基板間に介挿される副板と、前記副板の少なくとも片面に加圧加熱接着されて、前記基板の前記各環状ビードと重なるとともにその環状ビードの頂部と対向するように前記環状ビードよりも半径方向内方の位置から半径方向外方の位置まで延在し、前記基板の前記各シリンダー孔を環状に囲むポリイミド樹脂フィルムからなる樹脂層と、を具えてなるものである。
【００１１】
かかるシリンダーヘッド用メタルガスケットによれば、二枚の基板間に介挿される副板の少なくとも片面に加圧加熱接着されたポリイミド樹脂フィルムからなる樹脂層が、基板の各環状ビードと重なるとともにその環状ビードの頂部と対向するようにその環状ビードよりも半径方向内方の位置から半径方向外方の位置まで延在し、基板の各シリンダー孔を環状に囲んで段差構造を構成するので、二枚の基板の環状ビードの頂部に加わる線圧が高くなって、シリンダーボア内の燃焼ガス圧に対し高いシール性能を発揮することができる。しかもこのメタルガスケットによれば、樹脂層が、他の樹脂と比較して高い耐熱性を持つポリイミド樹脂フィルムからなるので、特に高熱にさらされるシリンダー孔周りの環状ビードのための段差構造として高いシール性能を維持することができ、またポリイミド樹脂フィルムは一般に高い厚さ精度を持つとともにその厚さの調節も容易であるので、環状ビードと外周ビードとの締付力のバランスを最適にする段差量を容易に得ることができる。
【００１２】
なお、この発明のメタルガスケットにおいては、請求項２に記載のように、前記副板に、前記基板の前記環状ビードと重なるとともに頂部同士が対向するように山形断面形状の環状ビードが形成されていてもよく、このようにすれば、環状ビードが三段に重なるので、より高いシール性能を得ることができる。
【００１３】
また、請求項３記載のこの発明のメタルガスケットは、それぞれ金属板からなり、内燃機関のシリンダーブロックの各シリンダーボアに対応して形成されたシリンダー孔と、前記各シリンダー孔の周囲に形成された山形断面形状の環状ビードと、前記内燃機関のシリンダーブロックの冷却水ジャケットおよびシリンダーヘッドの冷却水孔に対応して前記各環状ビードの外側周辺部に形成された冷却水孔と、前記環状ビードおよび前記冷却水孔を全体的に囲繞する位置に形成された片斜面形断面形状の外周ビードとを有し、互いに重ね合わされる二枚の基板と、前記二枚の基板の一方もしくは両方の、他方の基板に向く面に加圧加熱接着されて、前記基板の前記各環状ビードと重なるとともにその環状ビードの頂部と対向するように前記環状ビードよりも半径方向内方の位置から半径方向外方の位置まで延在し、前記基板の前記各シリンダー孔を環状に囲むポリイミド樹脂フィルムからなる樹脂層と、を具えてなるものである。
【００１４】
このシリンダーヘッド用メタルガスケットによれば、二枚の基板の一方もしくは両方の、他方の基板に向く面に加圧加熱接着されたポリイミド樹脂フィルムからなる樹脂層が、基板の各環状ビードと重なるとともにその環状ビードの頂部と対向するようにその環状ビードよりも半径方向内方の位置から半径方向外方の位置まで延在し、基板の各シリンダー孔を環状に囲んで段差構造を構成するので、二枚構成のメタルガスケットでも、二枚の基板の環状ビードの頂部に加わる線圧が高くなって、シリンダーボア内の燃焼ガス圧に対し高いシール性能を発揮することができる。しかもこのメタルガスケットによれば、樹脂層が、他の樹脂と比較して高い耐熱性を持つポリイミド樹脂フィルムからなるので、特に高熱にさらされるシリンダー孔周りの環状ビードのための段差構造として高いシール性能を維持することができ、またポリイミド樹脂フィルムは一般に高い厚さ精度を持つとともにその厚さの調節も容易であるので、環状ビードと外周ビードとの締付力のバランスを最適にする段差量を容易に得ることができる。
【００１５】
この発明におけるポリイミド樹脂フィルムとしては熱融着性ポリイミドフィルムが好適であり、この熱融着性ポリイミドフィルムは、表裏層が対称形のもの、すなわち単一層の熱融着性ポリイミドフィルムあるいは三層構造〔熱融着性ポリイミド層／高耐熱性ポリイミド層／熱融着性ポリイミド層〕の熱融着性ポリイミドフィルム、好適には三層構造の熱融着性ポリイミドフィルムである。表裏層が非対称形の熱融着性ポリイミドフィルムでは、カールするため取り扱いが困難だからである。
【００１６】
単一層の熱融着性ポリイミドフィルムは、熱融着性ポリイミドを与えるポリイミド前駆体（ポリアミック酸ともいう）溶液から流延製膜法によって得ることができる。また、三層構造の熱融着性多層ポリイミドフィルムは、例えば中心層を構成する高耐熱性ポリイミドを与えるポリイミド前駆体溶液を供給するとともにその両側から熱融着性ポリイミドを与えるポリイミド前駆体溶液を供給する共押出し−流延製膜法によって得ることができる。
【００１７】
前記熱融着性ポリイミドとしては、３００  〜４００  ℃程度の温度で熱圧着できる熱可塑性ポリイミドであれば何でも良い。好適には１，３−ビス（４−アミノフェノキシ）ベンゼン（以下、「ＴＰＥＲ」と略記することもある）と２，３，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物（以下、「ａ−ＢＰＤＡ」と略記することもある）とから、４，４’−オキシジフタル酸二無水物（ＯＤＰＡ）およびピロメリット酸二無水物と１，３−ビス（４−アミノフェノキシ）ベンゼンとから、１，３−ビス（３−アミノフェノキシ）ベンゼンと３，３’，４，４’−ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物とから、あるいは３，３’−ジアミノベンゾフェノンおよび１，３−ビス（３−アミノフェノキシ）ベンゼンと３，３’，４，４’−ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物とから製造されるポリイミドが挙げられる。
【００１８】
また前記高耐熱性ポリイミドとしては、高耐熱性のポリイミドであれば何でも良い。好適には３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物（以下、「ｓ−ＢＰＤＡ」と略記することもある）および／またはピロメリット酸二無水物（以下、「ＰＭＤＡ」と略記することもある）からなる芳香族テトラカルボン酸成分とパラフェニレンジアミン（以下単に「ＰＰＤ」と略記することもある）と場合によりさらに４，４’−ジアミノジフェニルエーテル（以下、「ＤＡＤＥ」と略記することもある）からなる芳香族ジアミン成分とから製造されるポリイミドが挙げられる。
【００１９】
前記ポリイミド前駆体の製造に使用する有機媒体としては、熱融着性ポリイミドおよび高耐熱性ポリイミドの何れに対しても、Ｎ−メチル−２−ピロリドン、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ−ジエチルアセトアミド、ジメチルスルホキシド、ヘキサメチルホスホルアミド、Ｎ−メチルカプロラクタム、クレゾール類等が挙げられる。これらの有機溶媒は単独で用いても良く、２種以上を併用しても良い。
【００２０】
前記流延製膜法においては、例えば熱融着性ポリイミド前駆体の溶液を押出して、これをステンレス鏡面やベルト面等の支持体面上に流延塗布し、１ＯＯ  〜３００℃で半硬化状態またはそれ以前の乾燥状態とすることが好ましい。この半硬化状態またはそれ以前の状態とは、加熱および／または化学イミド化によって自己支持性の状態にあることを意味する。また、前記共押出しは、共押出法によって三層の押出し成形用ダイスに各ポリイミド前駆体溶液を供給し、支持体上にキャストすることで行うことができる。
【００２１】
前記押出し、乾燥によってフィルム状物を形成し、このフィルム状物を、熱融着性ポリイミドのガラス転移温度（Ｔｇ）以上で劣化が生ずる温度以下の温度、好適には３００  〜４００  ℃の温度（表面温度計で測定した温度）まで加熱して（好適にはこの温度で１〜６０分間加熱して）乾燥およびイミド化させることで、熱融着性（多層）ポリイミドフィルムを得ることができる。
【００２２】
前記熱融着性ポリイミドは、前記酸成分とジアミン成分とを使用することによって、ガラス転移温度が１８０  〜２７５  ℃、特に２００  〜２７５  ℃であって、好適には前記条件で乾燥およびイミド化させて熱融着性（多層）ポリイミドのゲル化を実質的に起こさせないことによって得られる、ガラス転移温度以上で３００  ℃以下の範囲内の温度で液状化せず、かつ未延伸の弾性率として、通常２７５  ℃での弾性率が室温付近の温度（５０℃）での弾性率の０．０００２〜０．５  倍程度である弾性率を保持しているものが好ましい。この発明における熱融着性ポリイミドフィルムは、厚さが７〜１２５  μｍ  、特に７〜５０μｍ  であることが好ましい。７μｍ  未満では作成したフィルムの取扱いが難しく、１２５  μｍ  より厚くても特に効果はなく製造が容易でないからである。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下に、この発明の実施の形態を実施例によって、図面に基づき詳細に説明する。ここに、図１は、この発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットの第１実施例の全体を示す平面図、図２は、図１のＡ−Ａ線に沿う断面図、図３（ａ）〜（ｃ）は、上記第１実施例のメタルガスケットの副板に樹脂層を設ける方法を示す説明図であり、図中先の図１２〜図１４に示すと同様の部分はそれと同一の符号にて示す。すなわち、符号１はメタルガスケット、２は基板、３は副板をそれぞれ示す。
【００２４】
上記第１実施例のシリンダーヘッド用メタルガスケット１は、それぞれ外側面（シリンダーブロックおよびシリンダーヘッドに対向する面）のみ厚さ２５μｍ  のＮＢＲからなるラバー層のラバーコートを施された鋼板（ＳＵＳ  ３０１Ｈ  ０．２ｔ）からなり互いに重ね合わされる二枚の基板２と、それらの基板２間に介挿されるラバーコートなしの鋼板（ＳＵＳ  ３０１Ｈ  ０．２ｔ）からなる副板３とを具えている。
【００２５】
ここにおける二枚の基板２はそれぞれ、図１に示すように、内燃機関のシリンダーブロックの複数のシリンダーボアにそれぞれ対応して形成された複数のシリンダー孔２ａと、各シリンダー孔２ａの周囲に形成された山形断面形状（いわゆるフルビード形状）の環状ビード２ｂと、上記内燃機関のシリンダーブロックの冷却水ジャケットおよびシリンダーヘッドの冷却水孔に対応して各環状ビード２ｂの外側周辺部に形成された複数の冷却水孔２ｃと、複数の環状ビード２ｂおよびそれらの周囲に位置する複数の冷却水孔２ｃを全体的に囲繞する位置に形成された片斜面形断面形状（いわゆるハーフビード形状）の外周ビード２ｄとを有している。
【００２６】
またここにおける副板３は、図３（ａ）に示すように、上記基板２の各シリンダー孔２ａに対応するシリンダー孔３ｄと、上記基板２の冷却水孔２ｃのうちの幾つかに対応する冷却水孔３ｅとを有している。
【００２７】
この第１実施例のシリンダーヘッド用メタルガスケット１はさらに、図２に示すように、副板３の片面（図では上側の面）上に厚さ５０μｍ  の樹脂層５を具えており、この樹脂層５は、図３（ｂ）に示す如く副板のシリンダー孔３ｄの周辺部の平面形状に対応する平面形状に切り抜いた厚さ５０μｍ  のポリイミド樹脂フィルム（例えば、宇部興産社製の三層構造熱融着性ポリイミドフィルム、商品名「ユーピレックスＶＴ」）６を副板３の片面上に加圧加熱接着することで形成されたもので、副板３とともに二枚の基板２間に介挿されると、基板２の各環状ビード２ｂと重なるとともに、その環状ビード２ｂの頂部と対向するように環状ビード２ｂよりも半径方向内方の位置から半径方向外方の位置まで延在し、副板３の各シリンダー孔３ｄひいてはそれが対応する基板２の各シリンダー孔２ａを環状に囲むものである。
【００２８】
かかる第１実施例のメタルガスケット１によれば、二枚の基板２間に介挿される副板３の片面に加圧加熱接着されたポリイミド樹脂フィルム６からなる樹脂層５が、基板２の各環状ビード２ｂと重なるとともにその環状ビード２ｂの頂部と対向するようにその環状ビード２ｂよりも半径方向内方の位置から半径方向外方の位置まで延在し、基板２の各シリンダー孔２ａを環状に囲んで段差量５０μｍ  の段差構造Ｓ４を構成するので、二枚の基板２の環状ビード２ｂの頂部に加わる線圧が高くなって、後述の如く、シリンダーボア内のガス圧に対し高いシール性能を発揮することができる。
【００２９】
しかもこの第１実施例のメタルガスケット１によれば、樹脂層５が、他の樹脂と比較して高い耐熱性（高温下での強度）を持つポリイミド樹脂フィルム６からなるので、後述の如く、特に高熱にさらされるシリンダー孔２ａ周りの環状ビード２ｂのための段差構造として高いシール性能を維持することができ、またポリイミド樹脂フィルム６は一般に高い厚さ精度を持つとともにその厚さの調節も容易であるので、環状ビード２ｂと外周ビード２ｄとの締付力のバランスを最適にする段差量を容易に得ることができる。
【００３０】
さらにこの第１実施例のメタルガスケット１によれば、二枚の基板２がそれぞれ鋼板の外側面をラバー層で被覆するラバーコートを施されているので、それらのラバー層がシリンダーブロックおよびシリンダーヘッドのデッキ面の微細な傷や加工痕を埋めてミクロシールの機能を果たすことで、シール性能を高めることができる。
【００３１】
図４は、この発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットの第２実施例の、図１と同様の位置での断面図であり、この第２実施例のメタルガスケット１は、副板３の両面上に厚さ２５μｍ  のポリイミド樹脂フィルム６を加圧加熱接着することで副板３の両面上にそれぞれ厚さ２５μｍ  の樹脂層５を具えて段差量５０μｍ  の段差構造Ｓ５を構成している点のみが先の第１実施例と異なっており、それ以外は第１実施例と同一の構成とされている。この第２実施例によっても、先の第１実施例と同様の作用効果を得ることができる。
【００３２】
なお、平坦な副板３の片面上に樹脂層５を具える第１実施例と同様の構成で、樹脂層５の厚さをそれぞれ７５μｍ  および１００  μｍ  としたものをこの発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットの第３実施例および第４実施例とする。これら第３および第４実施例によれば段差量が７５μｍ  および１００  μｍ  と大きくなるので、後述の如く、先の実施例よりも高いシール性能を発揮することができる。
【００３３】
図５は、この発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットの第５実施例の、図１と同様の位置での断面図であり、この第５実施例のメタルガスケット１は、副板３に、基板２の環状ビード２ｂと重なるとともに下側の基板２の環状ビード２ｂと頂部同士が対向するように山形断面形状の環状ビード３ｆが形成されていて、その副板３の片面（環状ビード３ｆの突出側の面）上に厚さ５０μｍ  のポリイミド樹脂フィルム６を加圧加熱接着することで副板３の片面上に厚さ５０μｍ  の樹脂層５を具えて、段差量５０μｍ  の段差構造Ｓ６を構成する点のみが先の第１実施例と異なっており、それ以外は第１実施例と同一の構成とされている。この第５実施例によれば環状ビード２ｂ，３ｆが三段に重なるので、後述の如く、先の第１実施例よりも高いシール性能を得ることができる。
【００３４】
図６は、この発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットの第６実施例の、図１と同様の位置での断面図であり、この第６実施例のメタルガスケット１は、副板３に、基板２の環状ビード２ｂと重なるとともに下側の基板２の環状ビード２ｂと頂部同士が対向するように山形断面形状の環状ビード３ｆが形成されていて、その副板３の両面上にそれぞれ厚さ２５μｍ  のポリイミド樹脂フィルム６を加圧加熱接着することで副板３の両面上にそれぞれ厚さ２５μｍ  の樹脂層５を具えて、段差量５０μｍ  の段差構造Ｓ７を構成する点のみが先の第２実施例と異なっており、それ以外は第２実施例と同一の構成とされている。この第６実施例によれば、環状ビード２ｂ，３ｆが三段に重なるので、後述の如く、先の第２実施例よりも高いシール性能を得ることができる。
【００３５】
図７は、この発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットの第７実施例の、図１と同様の位置での断面図であり、この第７実施例のメタルガスケット１は、二枚の基板２の間に副板３を具えていないが、各基板２自体は先の実施例と同様のものである。そしてこの実施例では、片側（図では上側）の基板２の、他方の基板（図では下側の基板）２に向く面（内側面）上に厚さ５０μｍ  の樹脂層５を具えており、この樹脂層５は、基板２のシリンダー孔２ａの周辺部の平面形状に対応する平面形状に切り抜いた厚さ５０μｍ  のポリイミド樹脂フィルム６を基板２の片面（環状ビード２ｂの突出側の面）上に加圧加熱接着することで形成されたもので、二枚の基板２が重ね合わされると、他方の基板２の各環状ビード２ｂと重なるとともにその環状ビード２ｂの頂部と対向するように環状ビード２ｂよりも半径方向内方の位置から半径方向外方の位置まで延在し、基板２の各シリンダー孔２ａを環状に囲んで段差量５０μｍ  の段差構造Ｓ８を構成するものである。
【００３６】
かかる第７実施例のメタルガスケット１によれば、副板３がないのでガスケットを安価に製造でき、しかも後述の如く、先の第１実施例と概ね同等のシール性能を得ることができる。
【００３７】
図８は、この発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットの第８実施例の、図１と同様の位置での断面図であり、この第８実施例のメタルガスケット１は、二枚の基板２の間に副板３を具えていないが、各基板２自体は先の実施例と同様のものである。そしてこの実施例では、両方の基板２の他方の基板２に向く面（内側面）上に厚さ２５μｍ  の樹脂層５を具えており、この樹脂層５は、基板２のシリンダー孔２ａの周辺部の平面形状に対応する平面形状に切り抜いた厚さ２５μｍ  のポリイミド樹脂フィルム６を二枚の基板２のそれぞれの片面（環状ビード２ｂの突出側の面）上に加圧加熱接着することで形成されたもので、二枚の基板２が重ね合わされると、他方の基板２の各環状ビード２ｂと重なるとともにその環状ビード２ｂの頂部と対向するように環状ビード２ｂよりも半径方向内方の位置から半径方向外方の位置まで延在し、基板２の各シリンダー孔２ａを環状に囲んで段差量５０μｍ  の段差構造Ｓ９を構成するものである。
【００３８】
かかる第８実施例のメタルガスケット１によれば、副板３がないのでガスケットを安価に製造でき、しかも後述の如く、先の第２実施例と概ね同等のシール性能を得ることができる。
【００３９】
以下の表１は、上記第１実施例〜第８実施例のメタルガスケットおよび、第１実施例から樹脂層５を除いた比較例のメタルガスケットについて、構成およびシール性能を対比して示すものであり、ここにおけるシール性能は、図９に示すように上記各メタルガスケット１を自動車用エンジンのシリンダーブロックＳＢとシリンダーヘッドＳＨとの間に装着してヘッドボルトＨＢを規定軸力（３４．４ｋＮ／本）にて締付け、シリンダーボア内のピストンと燃焼室のバルブとを密閉処理した供試体につき、オーブン中で熱劣化温度２００  ℃、劣化時間４００  時間の熱劣化試験を行い、その熱劣化試験の前の初期と熱劣化後とに室温雰囲気中で点火プラグ孔からシリンダーボア内にエアーを注入してシリンダーボア内を加圧して限界シール圧力を測定した結果を示すものである。また図１０は、上記第１，第２，第４実施例および上記比較例についての初期シール性能を対比して示す説明図である。
【００４０】
【表１】
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これら表１および図１０からも、上記各実施例のメタルガスケットのシール性能および耐熱性能が比較例と比べて大幅に高いことが判る。
【００４１】
図１１は、上記第１実施例と、上記比較例と同一の比較例１と、上記第１実施例と同一構造で樹脂層５の材質のみ異なる比較例２〜４とについての、熱劣化温度２００  ℃、劣化時間４００  時間の熱劣化後のシール性能を対比して示す説明図である。この図１１から、ポリイミド樹脂フィルム６を樹脂層５に用いた上記実施例のメタルガスケットは、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）フィルムを樹脂層５に用いた比較例２や、ナイロンフィルムを樹脂層５に用いた比較例３や、フェノールフィルムを樹脂層５に用いた比較例４と比較して、耐熱性能が大幅に高いことが判る。
【００４２】
以上、図示例に基づき説明したが、この発明は上述の例に限定されるものでなく、例えば、基板２や副板３の、樹脂層５を設けられる面は、ラバーコートを施されていても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットの第１実施例の全体を示す平面図である。
【図２】上記第１実施例のメタルガスケットの、図１のＡ−Ａ線に沿う断面図である。
【図３】（ａ）〜（ｃ）は、上記第１実施例のメタルガスケットの副板に樹脂層を設ける方法を示す説明図である。
【図４】この発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットの第２実施例の、図１と同様の位置での断面図である。
【図５】この発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットの第５実施例の、図１と同様の位置での断面図である。
【図６】この発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットの第６実施例の、図１と同様の位置での断面図である。
【図７】この発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットの第７実施例の、図１と同様の位置での断面図である。
【図８】この発明のシリンダーヘッド用メタルガスケットの第８実施例の、図１と同様の位置での断面図である。
【図９】上記実施例および比較例のメタルガスケット１の限界シール圧力の測定方法を示す説明図である。
【図１０】この発明の実施例および比較例についての初期シール性能を対比して示す説明図である。
【図１１】この発明の実施例および樹脂層の材質が異なる比較例についての熱劣化後シール性能を対比して示す説明図である。
【図１２】従来のシリンダーヘッド用メタルガスケットの段差構造の一例を示す、図１と同様の位置での断面図である。
【図１３】従来のシリンダーヘッド用メタルガスケットの段差構造の他の一例を示す、図１と同様の位置での断面図である。
【図１４】従来のシリンダーヘッド用メタルガスケットの段差構造のさらに他の一例を示す、図１と同様の位置での断面図である。
【符号の説明】
１  メタルガスケット
２  基板
２ａ，  ３ｄ  シリンダー孔
２ｂ，  ３ｆ  環状ビード
２ｃ，  ３ｅ  冷却水孔
２ｄ  外周ビード
３  副板
３ａ  シリンダー孔周辺部
３ｂ  外方部
３ｃ  折り重ね部
４  シム板
５  樹脂層
ＨＢ  ヘッドボルト
ＬＷ  レーザー溶接部
Ｓ１〜Ｓ９  段差構造
ＳＢ  シリンダーブロック
ＳＨ  シリンダーヘッド
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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