(57)【要約】【課題】シリンダとスリーブとの熱膨張差に起因する、スリーブ自身の破損、および溶湯の漏れを防止する。【解決手段】鉄系耐熱合金で構成されたシリンダ１の前部内面で、逆流防止リング８やピストンリング１０が摺動する部位に形成されているスリーブ挿入穴１６に、非鉄系耐熱合金製のスリーブ１１が、室温における嵌め合いが隙間ばめと中間ばめとの境界近傍で嵌め込まれている。スリーブ１１は、熱膨張係数がシリンダ１の熱膨張係数よりも小さく、全長Ｌ１がスリーブ挿入穴の軸方向長さＬ２よりも短く形成されている。スリーブ前端１１ｂおよびスリーブ後端１１ｃには傾斜面１８、１８’が、スリーブ１１の肉厚ｔの１／２〜４／５を占め、かつ、スリーブ１１の軸心に対して３０〜６０°の範囲内の角度αで形成されている。【選択図】　図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶融材料の逆流を防止する逆流防止装置の逆流防止リングが摺動する領域にスリーブを挿入するためのスリーブ挿入穴が形成され、先端にシリンダヘッドを装着可能な金属射出成形機用のシリンダにおいて、
シリンダ（１）とシリンダヘッド（２）とのシール面（１７）の内側に前記シリンダ（１）の熱膨張係数よりも熱膨張係数が大きい材質からなり、かつ、室温から成形温度までの温度範囲で、前記シリンダヘッド（２）が装着される前記シール面（１７）から後端面（２２）までの前記スリーブ挿入穴（１６）の軸方向長さＬ２よりも短い全長Ｌ１のスリーブ（１１）が前記スリーブ挿入穴（１６）に、室温における嵌め合いが隙間ばめおよび中間ばめのいずれかで嵌め込まれていることを特徴とする金属射出成形機用のシリンダ。
【請求項２】
前記スリーブ（１１）の熱膨張係数が、前記シリンダ（１）の熱膨張係数の１．０３〜１．５０倍である、請求項１に記載の金属射出成形機用のシリンダ。
【請求項３】
前記スリーブ（１１）の両端であるスリーブ前端（１１ｂ）およびスリーブ後端（１１ｃ）の、内周面（１１ｄ）側に傾斜面（１８、１８’）が形成されている、請求項１または２に記載の金属射出成形機用のシリンダ。
【請求項４】
前記傾斜面（１８、１８’）の高さｔ１が、前記スリーブ（１１）の肉厚ｔの１／２〜４／５を占め、かつ、前記スリーブ（１１）の軸心に対して３０〜６０°の範囲内の角度αで形成されている、請求項３に記載の金属射出成形機用のシリンダ。
【請求項５】
前記シール面（１７）に、前記シリンダ（１）および前記シリンダヘッド（２）の硬度以下の硬度の材質からなるシールリング（１９）が挿入されている、請求項１〜４のいずれか１項に記載の金属射出成形機用のシリンダ。
【請求項６】
前記シールリング（１９）に、前記シールリング（１９）を貫通する、抜き出し用の複数のネジ穴（２０）が形成されている、請求項５に記載の金属射出成形機用のシリンダ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、アルミニウム合金、マグネシウム合金などの金属材料を射出成形する金属射出成形機に使用されるシリンダに関し、シリンダ本体とその先端部内面に挿入されるスリーブを互いに異なる材料で構成し、耐溶損性および熱伝導性に優れ、かつ先端内面の耐摩耗性が高く温度変化に強い特性を併せ持つシリンダに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、信頼性の高い金属射出成形機を得るためには、射出成形機用のスクリュやシリンダ部材は、長期間安定して使用できるものでなければならない。
【０００３】
この射出成形機用のシリンダ部材は、例えばマグネシウム合金を射出成形する場合、次のような条件が必要となる。
【０００４】
１）溶融マグネシウム合金との接触において溶損が少ないこと。
【０００５】
２）溶融マグネシウム合金の射出成形温度である５８０〜６３０℃に加熱した時の高温強度が高く、摩耗しないこと。
【０００６】
３）シリンダ内にあるマグネシウム合金を溶解させるためには、シリンダ外周部に装着されたヒータ等によって発生させた熱を、シリンダを介して材料に伝達させる必要があるので、熱伝導が良いこと。
【０００７】
すなわち、溶融マグネシウム合金と激しく接触するシリンダ部材は、溶損の少ないもので、高温強度や高温加熱時の軟化抵抗、熱伝導性の優れたものであることが必要条件となる。
【０００８】
高温強度や高温加熱時の軟化抵抗、熱伝導性の優れた特性を有するものとして、Ｎｉ基耐熱性合金で構成され、溶融金属との接触部表面にＣｏ基耐熱性合金を被覆したシリンダ（例えば特開平８−７２１１０号公報に開示されている）などがあるが、材料費が高価であるだけでなく、溶損性、熱伝導性にも課題が残る。
【０００９】
このため、溶損性、熱伝導性の優れた特性を有するものとして、鉄系材料で構成されたシリンダが有効であり、さらにその内面を耐摩耗性に優れた非鉄系耐熱合金で被覆したシリンダが製作されているが、シリンダ母材と被覆層との熱膨張の差により、成形条件が厳しい場合、加熱冷却の繰返しおよび高温時に作用する射出内圧に被覆層が耐えられず、ひび割れや脱落を生じることがある。
【００１０】
上記の被覆層の破壊を解消するため、鉄系材料で構成されたシリンダの内面に、非鉄系耐熱合金製やセラミック製のスリーブを焼嵌めにより挿入して固定する方法が試みられている。
【００１１】
図７に鉄系耐熱合金で構成されたシリンダの内面に、非鉄系耐熱合金製のスリーブを焼嵌めした射出装置を示す。
【００１２】
材料ホッパ１０５に投入された米粒大の材料チップは、シリンダ１０１に挿入されたスクリュ１０４表面のらせん状溝１１３の上に落下する。図示しない駆動装置によってスクリュ１０４が回転しながら後退すると、材料チップはらせん状溝１１３に沿って前方へ送られながら、シリンダ１０１の外周に取り付けられたヒータ１１２によってシリンダ１０１を介して加熱され、溶融または半溶融状態の溶湯となって、シリンダ１０１の前室１１５に貯留される。これを計量工程という。
【００１３】
貯留された溶湯が一定量に達すると、駆動装置によってスクリュ１０４が高速で前進し、シリンダ１０１の前室１１５に貯留された溶湯は、ノズル１０３を通って図示しない金型内に高速高圧で注入される。これを射出工程という。
【００１４】
金型内のキャビティに充填された溶湯は、冷却され、固化した後に金型を開いて、成形品として取り出される。その間に、次の計量工程が実行され、再度金型が閉じられた後に、次の射出工程が実行される。
【００１５】
この射出工程において、スクリュ１０４が前進し、前室内の溶湯圧力が上昇すると、溶湯はスクリュ１０４の方向に逆流しようとする。この逆流を阻止するために逆流防止リング１０８、オシガネ１０９およびスクリュヘッド１０７からなる逆流防止装置１０６がスクリュ１０４の先端に取り付けられている。シリンダ１０１内面との隙間からの逆流を阻止するために逆流防止リング１０８の外径はその隙間が小さくなるように設定されており、さらに逆流防止リング１０８の外周にピストンリング１１０が取り付けられ、シリンダ１０１内面に強く押し付けられる。このため、逆流防止リング１０８やピストンリング１１０が摺動するシリンダ１０１の内面に非鉄系耐熱合金製のスリーブ１１１が挿入されている。このシリンダ１０１の熱膨張係数は１２×１０−６／℃程度であり、また、スリーブ１１１の熱膨張係数は１３×１０−６／℃程度である。
【００１６】
このスリーブ１１１はシリンダ１０１に焼嵌め、すなわちシリンダ１０１を４００〜６００℃の高温に加熱した状態で室温のスリーブ１１１を挿入することによって強く固定されている。
【００１７】
なお、シリンダに異なる部材のスリーブを焼嵌めして固定する方法は、特開平２−２１７２１６号公報や特開平６−７９７６０号公報などに記載されている。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】
射出工程においてスリーブ１１１の内面に射出圧力が作用した時に、スリーブ１１１の過大な膨張による破損を防ぐため、シリンダ１０１でスリーブ１１１の外周を保持する必要がある。
【００１９】
また、シリンダ１０１前部とシリンダヘッド１０２との間から溶湯が漏れ出ないように、シリンダヘッド１０２をスリーブ１１１に押し付ける必要があるので、スリーブ１１１の先端面とシリンダヘッド１０２との当接面に適度な面圧が作用するように、ボルト１１４などで強く締め付けなければならない。
【００２０】
他方、シリンダ１０１およびスリーブ１１１は成形時に約６００℃に加熱され、機械を停止させた後は室温まで温度低下するが、要求仕様の異なるスリーブ１１１にシリンダ１０１とほぼ同じ熱膨張係数を有する材料を選定することは、実際上困難である。
【００２１】
このため、温度の上昇または下降によって、熱膨張差による影響が生じてくる。
【００２２】
スリーブ１１１とシリンダ１０１との径方向の嵌め合いが、きつくなり過ぎるとスリーブ１１１の破損の原因となる場合があり、一方、緩くなり過ぎると小さな隙間ができてしまう場合がある。
【００２３】
また、スリーブ１１１が挿入されるシリンダ１０１のスリーブ挿入穴１１６に対するスリーブ１１１の軸方向長さが相対的に増加すると当接面圧が増大して当接部が降伏したり、軸方向長さが相対的に減少すると当接面圧が減少して溶湯の漏れを生じたりする場合がある。
【００２４】
そこで、本発明は、シリンダとスリーブとの熱膨張差に起因する、スリーブ自身の破損、および溶湯の漏れを生じにくい、金属射出成形機用のシリンダを提供することを目的とする。
【００２５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため本発明の金属射出成形機用のシリンダは、溶融材料の逆流を防止する逆流防止装置の逆流防止リングが摺動する領域にスリーブを挿入するためのスリーブ挿入穴が形成され、先端にシリンダヘッドを装着可能な金属射出成形機用のシリンダにおいて、シリンダとシリンダヘッドとのシール面の内側に前記シリンダの熱膨張係数よりも熱膨張係数が大きい材質からなり、かつ、室温から成形温度までの温度範囲で、前記シリンダヘッドが装着される前記シール面から後端面までの前記スリーブ挿入穴の軸方向長さＬ２よりも短い全長Ｌ１のスリーブが前記スリーブ挿入穴に、室温における嵌め合いが隙間ばめおよび中間ばめのいずれかで嵌め込まれていることを特徴とする。
【００２６】
上記の通りの本発明の金属射出成形機用のシリンダは、シリンダの熱膨張係数に対して熱膨張係数が１．０３〜１．５０倍であるスリーブがスリーブ挿入穴に嵌め込まれている。このため、スリーブは、機械停止に伴う温度低下により、スリーブが縮んでシリンダのスリーブ挿入穴より軸方向に相対的に短くなる際、あるいは逆に成形時の温度上昇によりスリーブが延びて相対的に長くなる際に、スリーブ挿入穴との摺動が容易となる。すなわち、スリーブとシリンダとの嵌め合いは、室温ではほとんど隙間が無いかまたは緩い締め付け状態となるので、熱膨張差によるスリーブとシリンダとの軸方向の相対的変位が抵抗無く実現される。よって、端部がシリンダまたはシリンダヘッドに強く圧接されて損傷することがない。さらにスリーブとシリンダとの嵌め合いは、加温時には締まりばめ以上のきつい嵌め合いになり、シリンダによって外周を保持されることとなるので、射出工程においてスリーブの内面に射出圧力が作用しても、スリーブの破壊が阻止される。
【００２７】
さらに、スリーブの両端であるスリーブ前端およびスリーブ後端の内周面側に傾斜面が形成されているものであってもよい。このような構成とすることで、スリーブが熱膨張した際、スリーブ両端に形成されている傾斜面により、スリーブ前端とシリンダヘッド、あるいはスリーブ後端とシリンダとの間の隙間の付着物を傾斜部によってスリーブの内面方向に掻き出すことができる。なお、傾斜面の高さｔ１が、スリーブの肉厚ｔの１／２〜４／５を占め、かつ、スリーブの軸心に対して３０〜６０°の範囲内の角度αで形成されているのが好適である。
【００２８】
また、本発明のシリンダは、シール面に、シリンダおよびシリンダヘッドの硬度以下の硬度の材質からなるシールリングが挿入されているものであってもよい。
【００２９】
上記の通りの本発明の金属射出成形機用のシリンダは、シリンダおよびシリンダヘッドと同等以下の硬度のシールリングによりシールする構成であるため、分解清掃時などでシリンダとシリンダヘッドの当接面に傷が付いた場合でも溶湯を十分にシールすることができる。
【００３０】
また、本発明の金属射出成形機用のシリンダは、シールリングに、シールリングを貫通する、抜き出し用の複数のネジ穴が形成されているものであってもよい。この場合、これらネジ穴にボルトをねじ込んでシリンダの前部を押すことにより、シールリングを容易に抜き出すことができる。
【００３１】
【発明の実施の形態】
次に、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
（第１の実施形態）
図１に、本実施形態の金属射出成形機用のシリンダの側断面図を、また、図２に、図１に示すシリンダの先端部の一部拡大図をそれぞれ示す。なお、以下の説明における数値等は一例であり、これに限定されるものではない。
【００３２】
表面にらせん状溝１３を持つスクリュ４がシリンダ１の内面に挿入され、シリンダ１の後部に材料ホッパ５が取り付けられ、外周にはヒータ１２が取り付けられている。シリンダ１前部にシリンダヘッド２を介してノズル３が固定されている。
【００３３】
スクリュ４の先端に、逆流防止リング８、オシガネ９およびスクリュヘッド７からなる逆流防止装置６が取り付けられ、逆流防止リング８の外周にピストンリング１０が取り付けられている。
【００３４】
シリンダ１内面の逆流防止リング８やピストンリング１０が摺動する部位に非鉄系耐熱合金製のスリーブ１１が挿入されている。詳細には、鉄系耐熱合金で構成された内径１１０ｍｍのシリンダ１の前部内面に、長さＬ１＝８００ｍｍ、厚さｔ＝１５ｍｍのＣｏ基耐熱合金製のスリーブ１１が、室温で嵌め合い公差Ｈ７・ｊｓ６（隙間が−０．０１１〜＋０．０４６のすきまばめに近い中間ばめ）で挿入されている。シリンダ１は２０〜６００℃の熱膨張係数が１１×１０−６／℃、スリーブ１１は同じく１３×１０−６／℃である。なお、スリーブ１１の材質としては、スリーブ１１の熱膨張係数が、シリンダ１の熱膨張係数の１．０３〜１．５０倍の範囲内となるものを選択するのが好適であり、１．０５〜１．２０倍の範囲内であるのが特に好適である。
【００３５】
このスリーブ１１は、シリンダ１に軽い焼嵌め、すなわちシリンダ１を１５０〜２００℃に加熱した状態で、室温のスリーブ１１を挿入することによって軽く固定されている。すなわち、スリーブ１１とシリンダ１との嵌め合いは、室温ではほとんど隙間が無いかまたは緩い締め付け状態となり、６００℃付近では締まりばめになるようになっている。
【００３６】
シリンダ１のスリーブ挿入穴１６の長さ、すなわち、シリンダヘッド２が装着され、当接することでシールがなされるシール面１７から後端面２２までの長さＬ２は８０２ｍｍに設定されている。
【００３７】
本実施形態の場合、スリーブ１１の長さＬ１はスリーブ挿入穴１６の軸方向長さＬ２よりも２ｍｍ短いものとなっている。このように、スリーブ１１の長さＬ１と、スリーブ挿入穴Ｌ２との差、すなわち、スリーブ挿入穴１６とスリーブ１１との間に形成される隙間２３は０．５〜１０ｍｍの範囲とするのが好適であり、２〜５ｍｍの範囲内とするのが特に好適である。
【００３８】
次に、本実施形態の金属射出成形機の、計量時および射出時における動作について説明する。
【００３９】
成形運転において、材料ホッパ５に投入された米粒大の材料チップは、シリンダ１に挿入されたスクリュ４表面のらせん状溝１３の上に落下する。図示しない駆動装置によってスクリュ４が回転しながら後退（図１中右方向）すると、材料チップはらせん状溝１３に沿って前方へ送られながら、シリンダ１の外周に取り付けられたヒータ１２によってシリンダ１を介して加熱され、溶融または半溶融状態の溶湯となって、シリンダ１の前室１５に貯留される。
【００４０】
貯留された溶湯が一定量に達すると、駆動装置によってスクリュ４が高速で前進され、シリンダ１の前室１５に貯留された溶湯は、ノズル３を通って図示しない金型内に高速高圧で注入される。
【００４１】
金型内のキャビティに充填された溶湯は、冷却され、固化した後に金型を開いて、成形品として取り出される。その間に、次の計量工程が実行され、再度金型が閉じられた後に、次の射出工程が実行される。
【００４２】
射出工程において、スクリュ４が前進し、前室１５内の溶湯圧力が上昇すると、溶湯はスクリュ４の方向に逆流しようとするが、逆流防止リング８、オシガネ９およびスクリュヘッド７からなる逆流防止装置６によって阻止される。
【００４３】
逆流防止リング８の外径はシリンダ１内面との隙間が小さくなるように設定され、さらに逆流防止リング８の外周に取り付けられたピストンリング１０がシリンダ１内面に強く押し付けられるので、シリンダ１内面と逆流防止リング８の外周との隙間からの逆流は阻止される。
【００４４】
本実施形態の場合、シリンダ１前部のシール面１７がシリンダヘッド２に当接し、溶湯はこの部分で常時シールされる。スリーブ１１は、成形時にはシリンダ１により外周を保持されることで約１００ＭＰａの射出内圧に耐え、逆流防止リング８およびピストンリング１０との最高５ｍ／ｓの高速摺動に耐えて、溶湯の逆流を阻止することができる。また、機械停止に伴う温度低下により、スリーブ１１がシリンダ１のスリーブ挿入穴１６より軸方向に相対的に短くなる（本実施形態の場合で約１ｍｍ）場合や、逆に成形時の温度上昇によりスリーブ１１が相対的に長くなる場合に、スリーブ１１は、スリーブ挿入穴１６との摺動が容易であり、端部がシリンダ１またはシリンダヘッド２に強く圧接されて損傷することがない。
（第２の実施形態）
図３（ａ）に、本実施形態の金属射出成形機用シリンダの先端部の一部拡大図を、図３（ｂ）に、図３（ａ）のＡ部の拡大図をそれぞれ示す。なお、以下の説明における数値等は一例であり、これに限定されるものではない。
【００４５】
また、以下の説明では、第１の実施形態と同様の機能を有する部分については説明を省略し、異なる点に絞って説明するとともに、第１の実施形態で示した構成要素と同じものに関しては同一の符号により説明するものとする。すなわち、本実施形態のスリーブ１１ａとシリンダ１に形成されているスリーブ挿入穴１６との寸法関係、およびスリーブ１１ａとシリンダ１との熱膨張係数の大きさの関係等は第１の実施形態と同様である。
【００４６】
スリーブ１１ａの両端であるスリーブ前端１１ａおよびスリーブ後端１１ｂの内周面１１ｄ側には、長さＬ３が１０ｍｍで、軸心に対して角度α＝４５°傾いた傾斜部１８、１８’が設けられている。なお、傾斜部１８、１８’は、角度αが３０〜６０°となる範囲内で形成されるのが好ましい。また、傾斜面１８、１８’がスリーブ１１の肉厚ｔに占める高さｔ１は、スリーブ１１の肉厚ｔの１／２〜４／５の範囲内となるようにするのが好ましい。
【００４７】
シリンダ１の温度が上昇してスリーブ１１ａが膨張すると、スリーブ前端１１ｂとシリンダヘッド２、あるいはスリーブ後端１１ｃとシリンダ１との軸方向の隙間２３が小さくなる。この際、隙間２３に残留している、溶湯中の成分の一部が酸化物や窒化物等の溶解不能な付着物が、スリーブ１１ａの両端内面に設けられた傾斜部１８、１８’によってスリーブ１１ａの内面方向に掻き出される。
【００４８】
なお、スリーブ１１ａの両端内面に傾斜部１８、１８’を設ける代わりに、シリンダ１あるいはシリンダヘッド２のスリーブ１１ａの端面１１ｂ、１１ｃと対面する部分に同様の傾斜部を設けるようにしても同様の効果を得られる。
【００４９】
以上説明したように、本実施形態の場合、スリーブ１１ａが熱膨張することで隙間２３の付着物を傾斜部１８、１８’によってスリーブ１１ａの内面方向に掻き出すため、隙間２３が付着物の残留で埋められてしまうことでスリーブ１１ａの熱膨張差を吸収できずにスリーブ１１ａが軸方向に強い圧縮を受け、スリーブ前端１１ｂあるいはスリーブ後端１１ｃが座屈したり全体が崩壊したりしてしまうことを防止することができる。また、第１の実施形態と同様に、スリーブ１１ａは、射出内圧、および逆流防止リング８およびピストンリング１０との高速摺動に耐えて、溶湯の逆流を阻止することができるとともに、スリーブ挿入穴１６との摺動が容易であるため、スリーブ前端１１ｂあるいはスリーブ後端１１ｃがシリンダ１またはシリンダヘッド２に強く圧接されて損傷することがない。
（第３の実施形態）
図４に、本実施形態の金属射出成形機用シリンダの先端部の一部拡大図を、図５に、図４に示すシールリング近傍の拡大図を、また、図６に図５のＢ−Ｂ線における断面図をそれぞれ示す。なお、以下の説明では、第１および第２の実施形態と同様の機能を有する部分については説明を省略し、異なる点に絞って説明するとともに、第１および第２の実施形態で示した構成要素と同じものに関しては同一の符号により説明するものとする。また、各図には、第２の実施形態で示した傾斜面１８、１８’が形成されたスリーブ１１ａを一例として図示する。
【００５０】
本実施形態の場合、シリンダ１の先端部と、シリンダヘッド２との軸方向当接面に、シリンダ１およびシリンダヘッド２より少し硬度の低い鉄系耐熱合金製のシールリング１９が挿入されている。このため、分解清掃時などで、シリンダ１とシリンダヘッド２の当接面に傷が付いた場合でも、シールリング１９により溶湯を十分にシールすることができる。
【００５１】
また、シールリング１９の外縁部２１は他の部分より薄く形成され、その外縁部に複数のネジ穴２０が円周上の等間隔で形成されている。よって、これらネジ穴２０にボルトをねじ込んでシリンダ１の前部を押すことにより、シールリング１９を容易に抜き出すことができる。
【００５２】
以上説明したように、本実施形態の場合、シリンダ１およびシリンダヘッド２と同等以下の硬度の鉄系耐熱合金製のシールリング１９によりシーリングする構成であるため、シリンダ１とシリンダヘッド２の当接面に傷が付いた場合でも溶湯を十分にシールすることができる。また、第１の実施形態と同様に、スリーブ１１ａは、射出内圧、および逆流防止リング８およびピストンリング１０との高速摺動に耐えて、溶湯の逆流を阻止することができるとともに、スリーブ挿入穴１６との摺動が容易であるため、スリーブ前端１１ｂあるいはスリーブ後端１１ｃがシリンダ１またはシリンダヘッド２に強く圧接されて損傷することがない。さらには、第２の実施形態と同様に、スリーブ１１ａが熱膨張することで隙間２３の付着物を傾斜部１８、１８’によってスリーブ１１ａの内面方向に掻き出すため、隙間２３が付着物の残留で埋められてしまうことでスリーブ１１ａの熱膨張差を吸収できずにスリーブ１１ａが軸方向に強い圧縮を受け、スリーブ前端１１ｂあるいはスリーブ後端１１ｃが座屈したり全体が崩壊したりしてしまうことを防止することができる。
【００５３】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、シリンダの熱膨張係数よりも熱膨張係数が大きく、スリーブ挿入穴の軸方向長さよりも短いスリーブが、室温ではほとんど隙間が無いかまたは緩い締め付け状態でシリンダに嵌め込まれているので、熱膨張差によるスリーブとシリンダとの軸方向の相対的変位が抵抗無く実現され、よって、端部がシリンダまたはシリンダヘッドに強く圧接されて損傷することがない。さらにこの嵌め合いは、加温時には締まりばめ以上のきつい嵌め合いになることでスリーブがシリンダによって外周を保持されることとなるので、射出工程においてスリーブの内面に射出圧力が作用してもスリーブの破壊が阻止される。さらに、スリーブ両端に形成されている傾斜面により、スリーブの座屈の原因となる付着物を傾斜部によって掻き出すことができる。
【００５４】
また、シリンダとシリンダヘッドとの隙間をシールリングによりシーリングする構成においては、分解清掃時などでシリンダとシリンダヘッドの当接面に傷が付いた場合でも溶湯を十分にシールすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施形態における、金属射出成形機用のシリンダの側断面図である。
【図２】図１に示すシリンダの先端部の一部拡大図である。
【図３】本発明の第２の実施形態における、金属射出成形機用のシリンダの先端部の一部を拡大した側断面図である。
【図４】本発明の第３の実施形態における、金属射出成形機用のシリンダの先端部の一部を拡大した側断面図である。
【図５】ネジ穴が形成されたシールリングの一部を拡大した側断面図である。
【図６】図５のＢ−Ｂ線における断面図である。
【図７】金属射出成形機用のシリンダの一従来例の側断面図である。
【符号の説明】
１　　シリンダ
２　　シリンダヘッド
３　　ノズル
４　　スクリュ
５　　材料ホッパ
６　　逆流防止装置
７　　スクリュヘッド
８　　逆流防止リング
９　　オシガネ
１０　　ピストンリング
１１、１１ａ　　スリーブ
１１ｂ　　スリーブ前端
１１ｃ　　スリーブ後端
１１ｄ　　内周面
１２　　ヒータ
１３　　らせん状溝
１４　　ボルト
１５　　前室
１６　　スリーブ挿入穴
１７　　シール面
１８、１８’　　傾斜部
１９　　シールリング
２０　　ネジ穴
２１　　外縁部
２２　　後端面
２３　　隙間
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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