(57)【要約】【課題】テニスラケットの飛び性能と振動減衰性を高める。【解決手段】ストリングＳを挿通する複数の筒部２２とこれら複数の筒部２２を連結する帯部２３とを備えた剛性を有するストリング保護材２１を、ラケットフレーム１１のヘッド部１２の外周面側の少なくとも一部に取り付けたテニスラケット１０であって、ストリング保護材２１とフレーム１１との間の少なくとも一部に粘弾性材３１を介在させていることを特徴とする。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ストリングを挿通する複数の筒部とこれら複数の筒部を連結する帯部とを備えた剛性を有するストリング保護材を、ラケットフレームのヘッド部の外周面側の少なくとも一部に取り付けたテニスラケットであって、
上記ストリング保護材と上記フレームとの間の少なくとも一部に粘弾性材を介在させていることを特徴とするテニスラケット。
【請求項２】
上記粘弾性材は、上記ストリング保護材の上記筒部を挿通する穴を穿設している請求項１に記載のテニスラケット。
【請求項３】
上記粘弾性材は、周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が０℃〜１０℃の温度下で２．０×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以上１．０×１０１０ｄｙｎ／ｃｍ２以下の範囲内である請求項１または請求項２に記載のテニスラケット。
【請求項４】
上記粘弾性材は、厚みが１ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲内である請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のテニスラケット。
【請求項５】
上記ラケットフレームの打球面を時計面とみてトップ位置を１２時とした場合において、１時〜２時の範囲と１０時〜１１時の範囲、あるいは／および、４時〜５時の範囲と７時〜８時の範囲、に当たる位置の上記フレームの外周面側に上記粘弾性材を取り付けている請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のテニスラケット。
【請求項６】
ストリングを挿通する複数の筒部とこれら複数の筒部を連結する帯部とを有するストリング保護材を、ラケットフレームのヘッド部の外周面側の少なくとも一部に取り付けたテニスラケットであって、
ラケットフレームのヘッド部に穿設された複数のガット穴のうち、ガット穴に挿通される上記ストリングの張架方向と略同一の軸線方向を有するガット穴の数を５０％以上としていることを特徴とするテニスラケット。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、テニスラケットに関し、特に、飛び性能と振動減衰性を共に高めるものに関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、特に女性やシニア層のために、少ない力で飛び性能の高いラケットへの要望が高まっている。そのため、ラケットフレームの材料は、金属や木材ではなく、軽量で比強度が高く、設計自由度も高い繊維強化樹脂が主流となっており、通常は、炭素繊維のような高強度、高弾性率の繊維で強化された熱硬化性樹脂から成形されている。しかし、熱硬化性樹脂製のラケットフレームは、その熱硬化性樹脂の特性から打球時の衝撃で不快な振動を発生しやすく、衝撃が肘に伝わって生じるテニス肘（所謂「テニスエルボー」）の大きな原因となっている。
一方、繊維で強化された熱可塑性樹脂で成形されたラケットは、該熱可塑性樹脂の有する高い靭性を反映して、耐衝撃性、振動減衰性などの特性を備えるが、上記熱硬化性樹脂と比較して、弾性率や強度の環境依存性が大きく、剛性等の特性が変化しやすいという欠点がある。
【０００３】
また、近年のテニスラケットには、スピンのかかりを良くするためにスイートエリアを拡大し、かつ、反発性も高めて、ボールの飛び性能を向上させることも要望されている。ところが、反発性を向上させるために、ラケットの重量を付加して慣性モーメントを増大させると、操作性が低下するという問題があり、フェイス面積を大きくしてガット可動範囲を大きくすると、重量増加を招き、やはり操作性が低下するという問題があり、ラケットフレームを高弾性化して面内剛性を上げると、ラケットフレームの強度が低下するという問題が生じる。
【０００４】
以上のことから、軽量で、高剛性、高強度を備えることに加えて、高い振動減衰性を有し、かつ、ボールの飛び性能の高いテニスラケットが従来より求められ、同時に課題となってきた。
【０００５】
これらの要望のうち、特に、ラケットフレームの剛性、強度を損なうことなく振動減衰性を高める方法として、ラケットフレームに一般的に取り付けられるストリング保護材の改良が提案されている。例えば、特開平８−１０７９５１号（特許文献１）では、ストリングから伝達する振動の吸収性を高めるために、図１０（Ａ）に示すように、ストリングが挿通される複数の筒部Ｉ１とこれら複数の筒部Ｉ１をつなぐ帯部Ｉ２からなるストリング保護材Ｉの該帯部Ｉ２に貫通孔Ｉ５を形成することが提案されている。また、この特開平８−１０７９５１号では、図１０（Ｂ）に示すように、上記帯部Ｉ２を上下二層構成とし、上記筒部Ｉ１を有する下層Ｉ４を上層Ｉ３より軟質材料で形成することも提案されている。
【０００６】
また、実公平４−１５２３５号（特許文献２）では、図１１に示すように、ストリング保護材ＩＩを、ストリングを挿通する複数の筒部ＩＩ２とこれら筒部ＩＩ２をつなぐ帯部ＩＩ３とからなる振動吸収部材ＩＩ１と、該振動吸収部材ＩＩ１の外周面を保護する別体の保護部材ＩＩ４とで構成し、振動吸収部材ＩＩ１をゴムまたは合成樹脂等の素材で形成して、該ストリング保護材ＩＩでストリングの振動を吸収する構成が提案されている。
【０００７】
さらに、特開２０００−３００６９８号（特許文献３）では、図１２に示すように、ストリング保護材ＩＩＩを、ストリングを挿通する複数の筒部ＩＩＩ３を帯部ＩＩＩ４で連結した振動吸収部材ＩＩＩ２と、該振動吸収部材ＩＩＩ２の帯部ＩＩＩ４の外側を覆う帯状の保護部材ＩＩＩ１とに分けて構成し、比重１．５以上の高比重材料製の重量部材ＩＩＩ５と振動吸収材ＩＩＩ２とを、保護部材ＩＩＩ１で押さえつけてラケットフレームに添装することにより、振動吸収性、面安定性、反発性を高めることが提案されている。
【０００８】
【特許文献１】
特開平８−１０７９５１号公報
【０００９】
【特許文献２】
実公平４−１５２３５号公報
【００１０】
【特許文献３】
特開２０００−３００６９８号公報
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特許文献１で示されたストリング保護材Ｉは、打球時に生じたストリングそのものの振動を吸収するものであり、フレームに伝わる振動を吸収する構成としては十分ではないうえ、貫通孔Ｉ５の形成によりストリング保護材Ｉの強度が低下するという問題がある。また、帯部Ｉ２の下層Ｉ４を軟質材料で形成したストリング保護材Ｉや、特許文献２に示されたストリング保護材ＩＩのように、ストリングと直接接触する筒部Ｉ１、ＩＩ１を有する部分を軟質材料で成形すると、ストリングの張架時や打球時にフレームに押し付けられて最も負荷がかかる部分の耐久性が不足することになり、破損しやすくなる問題がある。
【００１２】
さらに、特許文献３に示すストリング保護材ＩＩＩでは、該ストリング保護材ＩＩＩ自体の変形量を増やす構成ではないため、反発性が効果的に向上せず、ボールの飛び性能を高めることができない。また、重量部材ＩＩＩ５の取り付けにより、部品点数が増大してしまうと共に軽量化が難しくなり操作性を低下させる問題もある。
【００１３】
本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、軽量で、高剛性、高強度を備えながら、高い振動減衰性と高い飛び性能を両立させたテニスラケットを提供することを課題としている。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、ストリングを挿通する複数の筒部とこれら複数の筒部を連結する帯部とを備えた剛性を有するストリング保護材を、ラケットフレームのヘッド部の外周面側の少なくとも一部に取り付けたテニスラケットであって、
上記ストリング保護材と上記フレームとの間の少なくとも一部に粘弾性材を介在させていることを特徴とするテニスラケットを提供している。
【００１５】
このようにストリング保護材とフレームの間に粘弾性材を介在させることにより、例えば、高強度・高弾性のラケットフレームであっても、該粘弾性材がストリング振動のフレームへの伝達を抑制して、フレーム振動を効果的に減衰することができる。該粘弾性材には、弾性率の低いゴム、エストラマーあるいは樹脂が好適であり、特に、ゴム単体やカーボンブラック配合のゴム等が好ましい。
【００１６】
また、上記構成では主に粘弾性材が振動減衰材として機能しており、ストリング保護材だけで振動減衰効果を得る構成ではないため、該ストリング保護材自体に、特別に弾性率の低い軟質性材料を使用する必要がなくなる。これにより、ストリングと接触する上記筒部や、該筒部を有する上記ストリング保護材自体にある程度の剛性を持たせることが可能となり、ストリング保護材の耐久性が向上するうえ、ストリング保護材にストリングが食い込むことによるラケットフレームへの応力集中を防止して、ラケットフレームの強度・耐久性も高めることができる。
なお、ストリング保護材は、上記耐久性を確保する必要上、ショアＤ硬度で５０以上８０以下、特に５５以上７５以下とすることが好ましい。具体的には、１１ナイロン、１２ナイロン、ポリエーテルブロックアミドなど、ポリアミド樹脂等の熱可塑性樹脂で成形することが好ましく、これにより、振動吸収性も有しながらある程度の剛性を備えることができる。
【００１７】
さらに、粘弾性材をストリング保護材とフレームとの間に介在させることにより、粘弾性材の変形性を利用してストリング保護材も変形可能となるため、バネ効果が得られ、打球の反発性を高めることができる。
【００１８】
さらにまた、上記粘弾性材は軽量であるうえ、フレーム外周面の一定箇所に装着すれば足るため、ラケットの総重量に殆ど影響を与えず、軽量化にも十分に応じることができる。
【００１９】
上記粘弾性材は、上記ストリング保護材の上記筒部を挿通する穴を穿設している。
これにより、フレーム外周面に一定の長さにわたって粘弾性材を取り付けることができるうえ、ストリング保護材とフレームとの間に該粘弾性材を確実に固定することができる。
【００２０】
上記粘弾性材は、周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が０℃〜１０℃の温度下で２．０×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以上１．０×１０１０ｄｙｎ／ｃｍ２以下の範囲内である。上記範囲内とするのは、２．０×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２未満では、ラケットフレームへの応力集中が発生し、ラケットフレームの破損が起こりやすくなり、１．０×１０１０ｄｙｎ／ｃｍ２より大きくなると、打球時の荷重によるストリングの変形量が小さくなり、十分なバネ効果が得られず、反発性能が向上しないうえ、振動吸振器としては振動数が大きくなりすぎ、ラケットフレームの振動減衰性が低下することによる。
【００２１】
上記粘弾性材は、厚みが１ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲内のものを用いている。これは、厚みが１ｍｍ未満であると、ラケットフレームの反発性および振動吸収性を十分に向上させることができず、５ｍｍより厚くすると重量増加を招いて操作性が低下することに因る。
【００２２】
上記ラケットフレームの打球面を時計面とみてトップ位置を１２時とした場合において、１時〜２時の範囲と１０時〜１１時の範囲、あるいは／および、４時〜５時の範囲と７時〜８時の範囲、に当たる位置の上記フレームの外周面側に上記粘弾性材を取り付けている。
上記範囲に当たる位置はいずれも、縦ストリングと横ストリングが共に有効長さが短くなる部位であり、該部位に上記粘弾性材を配置することで効果的にスイートエリアを拡大することができる。また、上記部位に粘弾性材を配置すると、グリップ部１５の軸線を通るセンター方向の中心軸よりも外側に重量が付加されることとなって、センター方向の慣性モーメントを増大し、中心軸回りにラケットが回転しにくくなり面安定性も向上する。
【００２３】
なお、ラケットフレームのガット穴は、通常はフレームに対して垂直（即ち、フレーム幅方向）に設けられることが多く、その場合、特にフレームの１時〜２時の範囲と１０時〜１１時の範囲、４時〜５時の範囲と７時〜８時の範囲にあたる位置では、縦ストリングと横ストリングは共にフレームの内周面側で接触して屈折することになる。
【００２４】
そこで、本発明は、ストリングを挿通する複数の筒部とこれら複数の筒部を連結する帯部とを有するストリング保護材を、ラケットフレームのヘッド部の外周面側の少なくとも一部に取り付けたテニスラケットであって、
ラケットフレームのヘッド部に穿設された複数のガット穴のうち、ガット穴に挿通される上記ストリングの張架方向と略同一の軸線方向を有するガット穴の数を５０％以上としていることを特徴とするテニスラケットを提供している。
【００２５】
即ち、ガット穴の５０％以上は挿通されるストリングの方向に平行に設けることで、ガット穴を挿通するストリングはフレーム外側で接触することになる。（ただし、全てのガット穴をこのようにすると、縦ストリング用のガット穴と横ストリング用のガット穴がクロスする箇所が計４箇所発生するので、該箇所ではこのクロスを回避するためにそれぞれのガット穴をフレームに垂直に設ければよい。）従って、全部のガット穴をフレームに垂直に設けた場合に比して、ストリングの可動範囲がフレームの幅分大きくなり、スイートエリアを拡大することができる。
なお、ストリング方向に平行に設けられたガット穴の数は、特に全ガット穴数の７０％以上、さらには８５％以上とすることが好ましい。
【００２６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面を参照して説明する。なお、以下に説明する実施形態はいずれも本発明を硬式テニス用ラケットフレームに適用したものである。
【００２７】
図１乃至図４は本発明の第一実施形態を示し、図２に示すように、テニスラケット１０は、ラケットフレーム１１の外周面側にストリング保護材２１を取り付けると共に、該ストリング保護材２１とラケットフレーム１１との間に粘弾性材３１（３１ａ、３１ｂ、３１ｃ、３１ｄ）を４箇所で介在させてストリングＳを張架している。
【００２８】
ラケットフレーム１１は、ヘッド部１２、スロート部１３、シャフト部１４、グリップ部１５を連続して形成し、両側のスロート部１３にヨーク１７の両端を連結して、ヘッド部１２で打球面Ｆを囲むガット張架部Ｇを形成している。ヘッド部１２には、その外周に粘弾性材３１とストリング保護材２１を添装する溝部１８が周方向に連続して形成されていると共に、図４に示すように、ストリングＳを挿通する複数のガット穴１９をフレーム方向に対して垂直に、即ち、フレーム１１の幅方向に貫通させて設けている。
【００２９】
ストリング保護材２１は、図２に示すように、ストリングＳを挿通する挿通孔２４を貫通させた複数の筒部２２と、これら複数の筒部２２を内周側に突設するように連結する帯部２３とからなり、１１ナイロンで一体成形されている。
【００３０】
粘弾性材３１（３１ａ〜３１ｄ）は、厚みを３ｍｍとした帯形状よりなり、ストリング保護材２１よりも弾性率の低いゴムで成形し、具体的には、スチレン−ブタジエンゴム１００重量部と硫黄１．５重量部とを配合した加硫成形されたゴムにより成形され、周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が０℃〜１０℃のいずれの温度下でも２．０×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以上１．０×１０１０ｄｙｎ／ｃｍ２以下の範囲内となるように作成されている。
【００３１】
粘弾性材３１は、図２に示すように、ストリング保護材２１の上記筒部２２に対応するように複数の貫通穴３２を穿設している。
また、各粘弾性材３１ａ〜３１ｄは、図３（Ａ）（Ｂ）に示すように、その幅をラケットフレーム１１の外周に形成された溝部１８の幅に対応させており、また、図４に示すように、ラケットフレーム１１の打球面Ｆを時計面とみてトップ位置を１２時とした場合において、１時〜２時の範囲（以下「範囲Ａ」と称す）に当たる位置に粘弾性材３１ａが、１０時〜１１時の範囲（以下「範囲Ｂ」と称す）に当たる位置に粘弾性材３１ｂが、４時〜５時の範囲（以下「範囲Ｃ」と称す）に当たる位置に粘弾性材３１ｃが、７時〜８時の範囲（以下「範囲Ｄ」と称す）に当たる位置に粘弾性材３１ｄが、それぞれ配置されるようにその長さを設定している。
【００３２】
粘弾性材３１（３１ａ〜３１ｄ）とストリング保護材２１をラケットフレーム１１のガット張架部Ｇに添装するときは、まず、ストリング保護材２１の筒部２２のうち、ラケットフレーム１１の範囲Ａ〜範囲Ｄに対応する各位置の筒部２２を、粘弾性材３１ａ〜３１ｄの貫通穴３２にそれぞれ挿通して、図３（Ａ）に示すように、ストリング保護材２１の所定位置の内周側に各粘弾性材３１ａ〜３１ｄを取り付ける。次に、粘弾性材３１ａ〜３１ｄを取り付けたストリング保護材２１の全筒部２２を、ラケットフレーム１１のガット穴１９に挿通することにより、図３（Ｂ）に示すように、各粘弾性材３１ａ〜３１ｄをフレーム１１の上記溝部１８に埋設した状態で該フレーム１１とストリング保護材２１の間に介在させ、最後に、ストリングＳを縦横に張架している。
【００３３】
上記構成のテニスラケット１０では、フレーム１１とストリング保護材２１との間に介在させた粘弾性材３１がストリング保護材２１よりも弾性率の低いゴム製であるため、粘弾性材３１によって、打球時に発生するストリング振動のフレーム１１への伝達を効果的に減衰し吸収することができると共に、粘弾性材３１の変形性を利用してストリング保護材２１も変形可能となり、ボールの反発性を高めて飛び性能を向上させることができる。また、粘弾性材３１の配置位置を、ストリングＳの有効長さが縦横共に短くなる範囲Ａ、範囲Ｂ、範囲Ｃ、範囲Ｄに当たる位置とすることにより、ラケット１０の軽量性を維持しながら、効果的にスイートエリアを拡大することができ、かつ、センター方向の慣性モーメントを増加させて面安定性も向上させることができる。
さらに、ストリングＳと直接接触するストリング保護材２１は１１ナイロン製とし、ある程度の振動減衰性を有しながらも必要な剛性も備えることができ、ストリング保護材２１の耐久性、さらにはフレーム１１の耐久性も高めることができる。
【００３４】
図５は本発明の第二実施形態を示し、本実施形態では粘弾性材３１（３１ａ、３１ｂ）の配置位置をラケットフレーム１１の範囲Ａと範囲Ｂに当たる位置の２箇所としている。
また、図６は本発明の第三実施形態を示し、本実施形態では粘弾性材３１（３１ｃ、３１ｄ）の配置位置をラケットフレーム１１の範囲Ｃと範囲Ｄに当たる位置の２箇所としている。
上記いずれの実施形態においても、粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム１００重量部、カーボンブラック４０重量部、硫黄１．５重量部を配合した加硫成形されたゴムにより成形され、周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が０℃〜１０℃のいずれの温度下でも２．０×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以上１．０×１０１０ｄｙｎ／ｃｍ２以下の範囲内となるように作成されている。
他の構成は上記第一実施形態と同様であるため、同一符号を付して説明を省略する。
【００３５】
上記のように、ガット張架部Ｇの２箇所にのみ粘弾性材３１ａ、３１ｂ（３１ｃ、３１ｄ）を配置し、かつ、粘弾性材３１ａ、３１ｂ（３１ｃ、３１ｄ）をカーボンブラック配合のゴムで成形した場合でも、粘弾性材３１ａ、３１ｂ（３１ｃ、３１ｄ）がストリング振動を吸収し、フレーム１１の振動を十分に減衰することができる。また、粘弾性材３１ａ、３１ｂ（３１ｃ、３１ｄ）のバネ効果により反発性も得ることができ、かつ、スイートエリアを拡大することもできる。さらに、粘弾性材３１の配置箇所を２箇所に絞ることにより、ラケット重量を軽量化でき、操作性を一層高めることができる。
【００３６】
図７は本発明の第四実施形態を示し、ガット穴１９をストリングＳと平行に形成している点を除き、上記第一実施形態と同一構成としている。ただし、ガット張架部Ｇのうち、全てのガット穴１９をストリングと平行に設けようとすると、縦用ガット穴と横用ガット穴が交差してしまうクロス箇所Ｇａ、Ｇｂ、Ｇｃ、Ｇｄが発生するので、これらクロス箇所Ｇａ〜Ｇｄでは、ガット穴１９ａ、１９ｂをフレーム方向に垂直に形成している。
【００３７】
上記構成では、ストリングＳは、クロス箇所Ｇａ〜Ｇｄを除き、ガット穴１９の外縁、即ち、フレーム１１の外縁に接触して屈折するため、打球面Ｆの可動領域は、ガット穴１９をフレーム方向に垂直に設けた場合に比してフレーム１１の幅分だけ拡大する。従って、スイートエリアが拡大して操作性が向上すると共に、反発性も高めることができる。
【００３８】
【実施例】
以下の表１に示すとおり、粘弾性材の材料、厚み、複素弾性率、配置位置を異ならせた実施例１〜７と比較例１〜４を作製し、テニスラケットの反発係数、高反発領域、振動減衰性について測定し、実打テストも行った。
なお、表１中の複素弾性率は、レオロジ製のＤＶＥ−Ｖ４を使用して、以下の条件下で測定した数値のうち温度５°で測定した数値を代表して示しているが、実施例１〜実施例７と比較例４については、０°〜１０°のいずれの温度下でも複素弾性率が２．０×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以上１．０×１０１０ｄｙｎ／ｃｍ２の範囲内となっていた。
試料：幅５ｍｍ×長さ３０ｍｍ×厚み２ｍｍ
試料における変形部位の長さ：２０ｍｍ（長さ３０ｍｍのうち両端５ｍｍを挟持）
初期歪み：１０％（２ｍｍ）
振幅：１２μｍ
周波数１０Ｈｚ
モード：引張モード
【００３９】
【表１】
2004357982.tif 000003
【００４０】
実施例１〜１０および比較例１のいずれのラケットフレーム１１も、繊維強化熱硬化性樹脂で成形した中空形状とし、厚み２４ｍｍ、幅１２ｍｍの断面形状とし、打球面Ｆの面積が１１０平方インチである同一形状とし、フレーム重量およびフレームバランスは表１に示すとおり設定した。
詳細には、ラケットフレームカーボン繊維を強化繊維とした繊維強化熱硬化性樹脂のプリプレグシート（ＣＦプリプレグ（東レＴ３００、７００、８００、Ｍ４６Ｊ））を、６６ナイロンからなる内圧チューブを被覆したマンドレル（φ１４．５）上に積層し、鉛直状の積層体を成形した。プリプレグ角度は０°、２２°、３０°、９０°とし、積層した。マンドレルを抜き取って該積層体を金型にセットした。金型を型締して、金型を１５０℃に昇温し、３０分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ内に９ｋｇｆ／ｃｍ２の空気圧を付加し、加圧保持し、加熱加圧成形により作成した。
また、実施例１〜１０および比較例１のいずれも、ストリング保護材２１は１１ナイロンで成形したものを用いた。
【００４１】
（実施例１）
粘弾性材３１の材料、厚み、複素弾性率、配置位置、およびガット穴１９の方向は、いずれも上記第一実施形態と同一とした。即ち、該粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と硫黄１．５重量部とを配合した加硫成形されたゴムにより成形し、厚さは３ｍｍとし、上記条件下で測定された複素弾性率を５．０７Ｅ＋０７ｄｙｎ／ｃｍ２とし、配置位置は上記範囲Ａ〜範囲Ｄの４箇所とした。また、ガット穴１９はフレーム１１の方向に垂直に形成し、ラケット１０の重量は２５１ｇとした。
【００４２】
（実施例２）
粘弾性材３１を、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と、カーボンブラック４０重量部と、硫黄１．５重量部とを配合した加硫成形されたゴムにより成形し、上記条件下で測定された複素弾性率を３．８６Ｅ＋０８ｄｙｎ／ｃｍ２としたが、その他の点では実施例１と同一構成とした。
【００４３】
（実施例３）
粘弾性材３１の材料、厚み、複素弾性率、配置位置、およびガット穴１９の方向は、いずれも第二実施形態と同一とした。即ち、該粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と、カーボンブラック４０重量部と、硫黄１．５重量部とを配合した加硫成形されたゴムにより成形し、厚さは３ｍｍとし、上記条件下で測定された複素弾性率を３．８６Ｅ＋０８ｄｙｎ／ｃｍ２とし、配置位置は範囲Ａと範囲Ｂの２箇所とした。また、ガット穴１９はフレーム１１の方向に垂直に形成し、ラケット１０の重量を２４８ｇとした。
【００４４】
（実施例４）
粘弾性材３１の材料、厚み、複素弾性率、配置位置、およびガット穴１９の方向は、いずれも第三実施形態と同一とした。即ち、該粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と、カーボンブラック４０重量部と、硫黄１．５重量部とを配合した加硫成形されたゴムにより成形し、厚さは３ｍｍとし、上記条件下で測定された複素弾性率を３．８６Ｅ＋０８ｄｙｎ／ｃｍ２とし、配置位置は範囲Ｃと範囲Ｄの２箇所とした。また、ガット穴１９はフレーム１１の方向に垂直に形成し、ラケット１０の重量を２４８ｇとした。
【００４５】
（実施例５）
粘弾性材３１の厚みを１ｍｍとし、ラケット１０の重量を２４６ｇとしたが、他の点では実施例２と同一構成とした。
【００４６】
（実施例６）
粘弾性材３１をポリアミドエストラマー（ＡＴＯＣＨＥＭ社の「ＰＥＢＡＸ５５３３」）で作成し、上記条件下で測定された複素弾性率を２．７２Ｅ＋０９ｄｙｎ／ｃｍ２としたが、その他の点では実施例１と同一構成とした。
【００４７】
（実施例７）
粘弾性材３１の材料、厚み、複素弾性率、配置位置、およびガット穴１９の方向は、いずれも上記第四実施形態と同一とした。即ち、ガット穴１９は、ストリングＳに平行に形成し、粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と硫黄１．５重量部とを配合した加硫成形されたゴムにより成形し、厚さは３ｍｍとし、上記条件下で測定された複素弾性率を５．０７Ｅ＋０７ｄｙｎ／ｃｍ２とし、配置位置は範囲Ａ〜範囲Ｄの４箇所とし、ラケット１０の重量は２５１ｇとした。
【００４８】
（実施例８）
粘弾性材３１をシリコンゴムで成形し、上記条件下で測定された複素弾性率を１．４１Ｅ＋０７ｄｙｎ／ｃｍ２と低く設定した。その他の点では実施例１と同一構成とし、即ち、粘弾性材３１の配置位置は範囲Ａ〜範囲Ｄの４箇所とし、該粘弾性材３１の厚みは３ｍｍとし、ガット穴１９はフレーム１１の方向に垂直方向に形成し、ラケット１０の重量は２５１ｇとした。
【００４９】
（実施例９）
粘弾性材３１を１１ナイロンで成形し、上記条件下で測定された複素弾性率を１．４５Ｅ＋１０ｄｙｎ／ｃｍ２と高く設定した。その他の点では上記実施例８と同一構成とした。
【００５０】
（実施例１０）
粘弾性材３１の厚みを６ｍｍとし、ラケット重量を２５７ｇと重く設定した。その他の点では実施例２と同一構成とし、即ち、粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と硫黄１．５重量部とを配合した加硫成形されたゴムにより成形し、上記条件下で測定された複素弾性率を３．８６ＥＥ＋０８ｄｙｎ／ｃｍ２とし、配置位置は上記範囲Ａ〜範囲Ｄの４箇所とし、ガット穴１９はフレーム１１の方向に垂直方向に形成した。
【００５１】
（比較例１）
ラケットフレーム１１とストリング保護材２１との間のいずれの箇所にも粘弾性材３１を介在させないテニスラケットとした。
【００５２】
（最大反発係数、高反発領域の測定）
反発係数は、図８に示すように、実施例および比較例のテニスラケットに、ガットを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケットを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部１５を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きいほどボールの飛びが良いことを示している。このような方法で最大反発係数および反発係数が０．３８以上の高反発領域を測定した。
【００５３】
（面外１次振動減衰率の測定）
各実施例および比較例のラケットフレームを図９（Ａ）に示すようにヘッド部１２の上端を紐５１で吊り上げ、ヘッド部１２とスロート部１３との一方の連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、図９（Ｂ）に示すように、ヘッド部１２とスロート部１３の他方の連続点をインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、テニスラケットの振動数を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外１次振動減衰率とした。各実施例および比較例のラケットフレームについて測定された平均値を上記表１に示す。
【００５４】
ζ＝（１／２）×（Δω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ×√２
【００５５】
（面外２次振動減衰率の測定）
ラケットフレームを図９（Ｃ）に示すようにヘッド部１２上端を紐５１で吊り下げ、スロート部１３とシャフト部１４との連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレームをインパクトハンマー５５で加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面外２次振動減衰率とした。各実施例および比較例のラケットフレームについて測定された平均値を上記表１に示す。
【００５６】
（実打評価）
ラケットのスイートエリア、飛び、振動についてアンケート調査を行った。５点満点で（点が多い程、飛びは良く、スイートエリアは広く、振動は無いと評価）一般プレーヤー５０名の採点結果の平均値を表１に示す。
【００５７】
表１から確認できるように、実施例１〜１０のテニスラケットは、いずれも比較例１に比べて面外１次、２次振動減衰率、最大反発係数が高く、高反発領域も広く、実打評価の結果もこれらを裏付けて、スイートエリアが広く、振動が少なく、飛びが良いという評価が得られた。
また、実施例１と実施例７を比較すると、ガット穴をストリングに平行に形成したラケットの方が、フレーム方向に垂直に形成したラケットに比して、反発性が高く、スイートエリアも広くなることが分かった。
【００５８】
一方、粘弾性材を全く装着しなかった比較例１は、振動減衰率、反発性がいずれも低く、スイートエリアも狭いことが分かった。また、粘弾性材の複素弾性率が低い実施例８と複素弾性率が高い実施例９は、上記実施例１〜７、１０に比べると、いずれも振動減衰率、反発係数が低くなり、スイートエリアも狭くなる傾向にあるという結果が得られた。粘弾性材を厚くした実施例１０は、実施例２と比較すると、反発係数が高く高反発領域も広くなっているが、振動減衰率はむしろ低いことが分かった。
【００５９】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明によれば、打球時に発生するストリング振動を粘弾性材が吸収し、フレーム振動を抑制することができると共に、ストリングと直接接触するストリング保護材は、該粘弾性材の介在により、フレームの振動減衰性に影響を与えることなく、打球時の荷重に耐える必要な剛性を備えて耐久性を高めることできる。また、ストリング保護材は、粘弾性材の変形性を利用してバネ効果が得られるため、ボールの反発性も高めることができる。従って、高強度、高剛性のラケットフレームであっても、振動減衰性と高い飛び性能を備えることができる。
【００６０】
さらに、上記粘弾性材を、ラケットフレームの１時〜２時の範囲と１０時〜１１時の範囲、あるいは／および、４時〜５時の範囲と７時〜８時の範囲に当たる位置に絞って装着することにより、フレームの重量が増大するのを抑えながらも、効果的にスイートエリアを拡大することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第一実施形態に係るテニスラケットの正面図である。
【図２】図１に示すテニスラケットの要部を示す分解斜視図である。
【図３】（Ａ）（Ｂ）は図１に示すテニスラケットのフレームへのストリング保護材と粘弾性材の取付手順を示す断面図である。
【図４】図１に示すテニスラケットのガット張架部を示す正面図である。
【図５】本発明の第二実施形態に係るテニスラケットのヘッド部を示す正面図である。
【図６】本発明の第三実施形態に係るテニスラケットのヘッド部を示す正面図である。
【図７】本発明の第四実施形態に係るテニスラケットのガット張架部を示す正面図である。
【図８】テニスラケットの反発係数の測定方法を示す概略図である。
【図９】（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）はラケットフレームの振動減衰率の測定方法を示す概略図である。
【図１０】（Ａ）（Ｂ）は従来例を示す図である。
【図１１】他の従来例を示す図である。
【図１２】他の従来例を示す図である。
【符号の説明】
１０  テニスラケット
１１  ラケットフレーム
１２  ヘッド部
１９  ガット穴
２１  ストリング保護材
２２  筒部
３１（３１ａ〜３１ｄ）  粘弾性材
Ｆ  打球面
Ｇ  ガット張架部
Ｓ  ストリング
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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