(57)【要約】【課題】簡易な構造でありながら、液体燃料を効率よく燃焼させることができ、しかも高速火炎を得ることができる液体燃料用バーナーを提供する。【解決手段】酸素を含む支燃性ガスを供給する支燃性ガス供給管１１の外周に、液体燃料を供給する液体燃料供給路１５と、噴霧用ガスを供給する噴霧用ガス供給路１４とを有するとともに、前記液体燃料供給路から供給される液体燃料と前記噴霧用ガス供給路から供給される噴霧用ガスとを混合する混合室３４と、前記支燃性ガス供給管のバーナー先端側に設けられたノズル２６と、前記混合室で混合した混合流体を前記ノズル内に噴出する複数の混合流体噴出孔３５とを備えた液体燃料用バーナーである。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
酸素を含む支燃性ガスを供給する支燃性ガス供給管の外周に、液体燃料を供給する液体燃料供給路と、噴霧用ガスを供給する噴霧用ガス供給路とを設けた液体燃料用バーナーにおいて、前記液体燃料供給路から供給される液体燃料と前記噴霧用ガス供給路から供給される噴霧用ガスとを混合する混合室と、前記支燃性ガス供給管のバーナー先端側に設けられたノズルと、前記混合室で混合した混合流体を前記ノズル内に噴出する複数の混合流体噴出孔とを備えていることを特徴とする液体燃料用バーナー。
【請求項２】
前記噴霧用ガスが、空気又は蒸気であることを特徴とする請求項１記載の液体燃料用バーナー。
【請求項３】
前記ノズル先端における前記支燃性ガスの初期流速が音速以上であることを特徴とする請求項１記載の液体燃料用バーナー。
【請求項４】
前記ノズルは、前記支燃性ガス供給管の内径より小さな内径を有する絞り部と、この絞り部からバーナー先端側に向けて拡開した円錐部と、この円錐部よりバーナー先端側の直胴部とを有し、前記円錐部の拡開角度が３〜１０度の範囲に設定されていることを特徴とする請求項１記載の液体燃料用バーナー。
【請求項５】
前記混合流体噴出孔が、前記円錐部のバーナー先端側部分に開口していることを特徴とする請求項４記載の液体燃料用バーナー。
【請求項６】
前記混合流体噴出孔よりバーナー先端側のノズル内面に周溝が設けられていることを特徴とする請求項４記載の液体燃料用バーナー。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、液体燃料用バーナーに関し、詳しくは、酸素を含む支燃性ガスと液体燃料とを混合して燃焼させる液体燃料用バーナーにおいて、液体燃料を効果的に微粒化させて燃焼させることができる構造を備えた液体燃料用バーナーに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、鉄屑等の被加熱物を加熱するための気体燃料用バーナーとして、一次酸素を供給する酸素ガス供給管の外周に燃料ガス供給路を設け、さらにその外周に二次酸素供給路を設けた三重管構造のバーナーが広く知られている（例えば、特許文献１参照。）。このような三重管構造の気体燃料用バーナーでは、中心の酸素ガス供給管から高速の酸素ガス流を噴出させるとともに、二次酸素を用いて燃料ガスを燃焼させることにより、火炎を安定化させるようにしている。このため、火炎の不安定化による加熱効率の低下を引き起こすことなく、酸素ガス流を高速化することが可能となっている。
【０００３】
一方、液体燃料用バーナーでは、液体燃料供給路の先端に、液体燃料を霧化して噴出するための燃料霧化器を設けるとともに、この燃料霧化器の外周に支燃性ガスを噴出するノズルを設けることにより、酸素を含む支燃性ガスと液体燃料とを効果的に混合し、安定した火炎を得られるようにしている（例えば、特許文献２参照。）。
【０００４】
【特許文献１】
特開平１０−２５９４１３号公報（第２−５頁、第２図）
【０００５】
【特許文献２】
特開２００１−２１１１３号公報（第２頁、第１図）
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、従来の気体燃料用バーナーは、ノズル先端部に流速の遅い燃料噴出孔や二次酸素噴出孔を有しているため、このような気体燃料用バーナーを電気炉で鉄原料を溶解する用途に用いた場合、スプラッシュによるノズル閉塞が問題となる。また、従来の液体燃料用バーナーでは、低品位の重油を用いた場合や、燃料にゴミが混入した場合等に、燃料霧化器が閉塞することがあった。さらに、液体燃料を噴霧するために高圧を維持する必要があるが、液体燃料の流量を低下させたときに圧力が低下して十分な霧化を行えなくなることもあった。また、ガスの噴出力によって液体燃料を霧化乃至微粒化することも行われているが、この場合はノズル構造が複雑になって製造コストが上昇してしまうという問題がある。
【０００７】
そこで本発明は、簡易な構造でありながら、液体燃料を効率よく燃焼させることができ、しかも高速火炎を得ることができる液体燃料用バーナーを提供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、本発明の液体燃料用バーナーは、酸素を含む支燃性ガスを供給する支燃性ガス供給管の外周に、液体燃料を供給する液体燃料供給路と、噴霧用ガスを供給する噴霧用ガス供給路とを設けた液体燃料用バーナーにおいて、前記液体燃料供給路から供給される液体燃料と前記噴霧用ガス供給路から供給される噴霧用ガスとを混合する混合室と、前記支燃性ガス供給管のバーナー先端側に設けられたノズルと、前記混合室で混合した混合流体を前記ノズル内に噴出する複数の混合流体噴出孔とを備えていることを特徴とし、特に、前記噴霧用ガスが空気又は蒸気であること、また、前記ノズル先端における前記支燃性ガスの初期流速が音速以上であることを特徴としている。
【０００９】
さらに、本発明の液体燃料用バーナーにおける前記ノズルは、前記支燃性ガス供給管の内径より小さな内径を有する絞り部と、この絞り部からバーナー先端側に向けて拡開した円錐部と、この円錐部よりバーナー先端側の直胴部とを有し、前記円錐部の拡開角度が３〜１０度の範囲に設定されていることを特徴とし、前記混合流体噴出孔が、前記円錐部のバーナー先端側部分に開口していること、前記混合流体噴出孔よりバーナー先端側のノズル内面に周溝が設けられていることを特徴としている。
【００１０】
【発明の実施の形態】
図１は本発明の一形態例を示す液体燃料用バーナーの断面図である。この液体燃料用バーナーは、酸素を含む支燃性ガスを供給する支燃性ガス供給管１１を中心として、その外周に外管１２及び水冷ジャケット１３を同心円状に配置し、支燃性ガス供給管１１と外管１２との間に噴霧用ガスを供給する噴霧用ガス供給路１４を、外管１２と水冷ジャケット１３との間に液体燃料を供給する液体燃料供給路１５を、それぞれ設けた三重管構造となっている。なお、前記水冷ジャケット１３は、冷却水の往路１６と復路１７とを有する通常の水冷ジャケットを用いることができる。
【００１１】
前記支燃性ガスは、酸素を含むガスであればよく、この種のバーナーに用いられている空気、酸素富化空気、酸素を用いることができる。また、液体燃料は、重油、灯油等の各種液体燃料を用いることができる。そして、前記噴霧用ガスには、各種ガスを使用することが可能であるが、燃焼に悪影響を与えたり、有害排ガスを発生したりすることがなく、かつ、低コストで適当な圧力のものが得られるガスを用いることが好ましく、例えば空気や蒸気（スチーム）が最適である。
【００１２】
前記支燃性ガス供給管１１のバーナー先端側には、支燃性ガス供給管１１の内径を円錐面２１により縮径した絞り部２２と、この絞り部２２からバーナー先端側に向けて拡開した円錐部２３と、この円錐部２３よりバーナー先端側の直胴部２４と、この直胴部２４に形成した周溝２５とを有する中細形状のノズル２６が設けられている。
【００１３】
また、前記噴霧用ガス供給路１４及び液体燃料供給路１５の先端部には、小径の通孔からなる噴霧用ガス噴出孔３１と液体燃料噴出孔３２とを有するノズル部材３３が設けられており、このノズル部材３３よりバーナー先端側に、両供給路１４，１５に供給されて両噴出孔３１，３２から噴出した噴霧用ガスと液体燃料とを混合する混合室３４が設けられている。さらに、この混合室３４の先端には、室内で混合した混合流体を前記ノズル２６内に噴出して微粒化する複数の混合流体噴出孔３５が、ノズル２６の内周面に開口するようにして設けられている。なお、噴霧用ガス供給路１４と液体燃料供給路１５との位置関係は逆であってもよく、噴霧用ガス供給路１４を外側に、液体燃料供給路１５を内側に配置することもできる。また、両噴出孔３１，３２の形態は、スリットあるいはマルチホールの型式を採用することができる。
【００１４】
前記ノズル２６における前記円錐部２３の拡開角度θは、３〜１０度の範囲に設定することが好ましい。この拡開角度θが３度未満でも、１０度を超えても、円錐部２３を設けた効果、すなわち、ガス流速を向上させる効果を十分に得ることができない。さらに、前記ノズル２６における円錐部２３の入口部の直径Ｄ１と出口部の直径Ｄ２とは、入口部の断面積Ａ１と出口部の断面積Ａ２との比の値、即ち（Ａ２／Ａ１）が、流体の条件を同じとした場合のラバールノズルにおけるスロートの断面積ＡＬ１とノズル出口部の断面積ＡＬ２との比の値、即ち周知の計算式で求めた（ＡＬ２／ＡＬ１）よりも大きく、かつ、３倍以下の値となるように、前記拡開角度θを満足しつつ、各直径Ｄ１，Ｄ２を設定することが好ましい。したがって、円錐部２３の長さは、これらの値から自ずと限定された範囲となる。円錐部２３をこのような形状に形成することにより、支燃性ガスの流れを若干過膨張の状態にできるので、ノズル２６内の圧力が低くなり、支燃性ガスが混合流体噴出孔３５に流入して逆火が発生することを防止できる。
【００１５】
なお、ラバールノズルにおけるスロートの断面積ＡＬ１とノズル出口部の断面積ＡＬ２との比の値は、次の式（１）、式（２）により求めることができる。
【００１６】
【数１】
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ＡＬ１：ラバールノズルのスロート断面積  ［ｍ２］
ＡＬ２：ラバールノズル出口断面積  ［ｍ２］
ｍ：支燃性流体の質量流量    ［ｋｇ／ｈ］
Ｐ０：スロート部より基端側における支燃性流体の圧力  ［Ｐａ］
ｐ：ノズル外部の圧力  ［Ｐａ］
ｋ：支燃性流体の比熱比  ［−］
ρ０：支燃性流体の密度  ［ｋｇ／ｍ３］
【００１７】
前記絞り部２２の直径は、前記円錐部２３の入口部の直径Ｄ１と等しくなるが、絞り部２２の直径と支燃性ガス供給管１１の直径との関係は、絞り部上流の円錐面２１の角度を支燃性ガスの流れを阻害しないように設定すれば任意であり、絞り部２２の長さも任意である。さらに、この絞り部２２は円錐面２１と連続した曲面で形成することもできる。
【００１８】
また、前記直胴部２４の直径も、前記円錐部２３の出口部の直径Ｄ２と等しくなる。この直胴部の長さは、直径Ｄ２等の条件に応じて異なってくるが、通常は、直径Ｄ２に対して１／２〜１／２０の範囲が適当である。このような直胴部２４を設けることにより、混合流体噴出孔３５から支燃性ガスの周囲に噴出した混合流体が拡散してしまうことを抑制し、支燃性ガスとの混合を効果的に行って適切な火炎を形成することができる。
【００１９】
さらに、この直胴部２４に設けられる周溝２５は、前記混合流体噴出孔３５とノズル先端との間に設けられるものであるが、混合流体噴出孔３５から若干離れた位置、例えば、混合流体噴出孔３５とバーナー先端との中間部付近に設けることが好ましい。この周溝２５の深さＬ１や幅Ｌ２は、前記直径Ｄ２や直胴部の長さＬ０によって異なるが、一般的には、深さＬ１は、下記式（３）
１．１＜｛（Ｄ２＋２Ｌ１）２／（Ｄ２）２｝・・・（３）
即ち、Ｌ１＞０．０２５Ｄ２
を満たすような深さに設定することが好ましく、この式を満たす深さの周溝２５を設けることによって火炎をより安定化させることができる。なお、最大深さは、ノズル部分の肉厚等に応じて設定すればよく、通常は、幅Ｌ２と同程度に設定しておけばよい。
【００２０】
一方、噴霧用ガス供給路１４からの噴霧用ガスと液体燃料供給路１５からの液体燃料とは、小径の噴霧用ガス噴出孔３１及び液体燃料噴出孔３２を経て支燃性ガス供給管１１と水冷ジャケット１３との間に形成された容積の大きな混合室３４で合流混合する。したがって、噴霧用ガスと液体燃料とは、両噴出孔３１，３２を出て膨張しながら混合室内で気液混合の状態となり、混合流体噴出孔３５から前記ノズル２６内に噴出する。
【００２１】
混合流体噴出孔３５は、混合流体で支燃性ガス流を包み込むように設けられるものであって、通常はノズル内周面に等間隔で開口するように設けられている。この混合流体噴出孔３５の設置数は、これを多くすることによって支燃性ガスの周囲に満遍なく液体燃料を供給することができるという利点はあるが、設置数を多くすると製作コストが大幅に上昇するので、通常は、６〜１０個程度を同一円周上に等間隔で設けることが好ましい。また、混合流体噴出孔３５の軸方向の位置は、ノズル２６の形状や支燃性ガスの酸素濃度等の条件によって適当に決定することができるが、一般的には、ガス流速が最も高速となる前記円錐部２３の終端部に混合流体噴出孔３５が開口するように設定することが好ましい。さらに、混合流体噴出孔３５における混合流体の噴出方向は、支燃性ガスの流れを大きく阻害することがないように設定すればよく、ノズル２６の軸線に対する噴出方向は５〜９０度の範囲で選択でき、また、ノズル内に旋回流を形成するようにして噴出させることもできる。
【００２２】
このように、前記混合室３４で液体燃料を噴霧用ガスと混合させ、気液混合流として混合流体噴出孔３５から噴出させることにより、液体燃料の見かけ上の容積が大幅に増加するため、液体燃料のみを噴出する噴霧孔に比べて混合流体噴出孔３５を大きくすることができる。したがって、タール分を多く含む低品質の重油を液体燃料として使用したり、液体燃料中にゴミが混入したりしても、液体燃料が通過する液体燃料噴出孔３２や混合流体噴出孔３５が閉塞することがなくなり、ノズル閉塞の発生を防止することができる。さらに、高速で流れる支燃性ガスに向かって混合流体を噴出するので、混合流体噴出孔３５から噴出した液体燃料の微粒化を促進することができる。
【００２３】
このように、中細形状のノズル２６を用いて支燃性ガスの初期流速を音速以上にするとともに、支燃性ガスと混合させる直前の噴霧用ガスと液体燃料とを混合室３４で混合して気液混合状態とした後、この混合流体を複数の混合流体噴出孔３５からノズル２６内を高速で流れる支燃性ガス中に噴出させることにより、液体燃料の微粒化を促進することができるので、微粒化した液体燃料と支燃性ガス中の酸素との混合、燃焼を高効率で行うことができる。
【００２４】
また、液体燃料の流量を減少させる場合でも、噴霧用ガスの流量を適当に調整することにより、混合流体噴出孔３５からの混合流体の噴出速度を略一定に保つことができるので、液体燃料の不均一化を避けることができ、高効率な燃焼状態を保つことができる。さらに、液体燃料の流量が同一であっても、噴霧用ガスの流量を調整することにより、混合流体噴出孔３５からの液体燃料の噴出状態を変化させて液体燃料の微粒化状態を制御することが可能となるので、液体燃料と支燃性ガスとによって形成される火炎の火炎長を、被加熱物とバーナーとの距離に応じて調整することができる。
【００２５】
さらに、必要に応じて前記周溝２５を設けることによって火炎の安定化を図ることができ、また、必要に応じて前記直胴部２４を設けることによって火炎が必要以上に拡がることを抑制することができるので、火炎の流速減衰を大幅に抑制することができる。加えて、本発明の液体燃料用バーナーは、液体燃料の流量に比べて支燃性ガスの流量を多く設定することにより、支燃性ガス、例えば酸素を吹き込むための酸素ランスとして用いることも可能であり、火炎長の制御や火炎流速の減衰抑制効果により、支燃性ガスを対象物に強力に吹き込むことができ、ランスとしても優れた性能を得ることができる。
【００２６】
【実施例】
図１に示す構造で、表１の実施例に示す仕様の液体燃料用バーナーを製作するとともに、ノズル先端における支燃性ガスの流速（噴出速度）を比較するための比較対象として表１の参考例に示す仕様のラバールノズルを製作した。ノズル先端における噴出速度を測定したところ、実施例バーナー及びラバールノズル共にマッハ１．５で変わりはないことが分かった。また、図２に、実施例のバーナー及び参考例のラバールノズルにおけるノズル中心軸方向距離に対する流速（マッハ数）を測定した結果を示す。
【００２７】
【表１】
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【００２８】
次に、支燃性ガス及び噴霧用ガスの流量を一定とし、液体燃料の流量を変化させたときの火炎の状態を観察するとともに、噴霧用ガスを供給しなかったときの火炎の状態も観察した。その結果を表２に示す。
【００２９】
【表２】
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【００３０】
また、支燃性ガス及び液体燃料の流量を一定とし、噴霧用ガスの流量を変化させたときの火炎の状態を観察した。その結果を表３に示す。
【００３１】
【表３】
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【００３２】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の液体燃料用バーナーによれば、まず、液体燃料を噴出するための混合流体噴出孔を、ノズル内に混合流体を噴出するようにノズル内周面に開口させたので、ノズル前面にスプラッシュが付着しても混合流体噴出孔が閉塞することがなく、メンテナンス性を大幅に向上できる。また、液体燃料を噴霧用ガスと混合させて気液混合流とすることにより、混合流体噴出孔の孔径を大きくすることができるので、ゴミ・タール分等を多く含んだ低品位の液体燃料を使用しても、ノズル閉塞の発生を回避することができる。さらに、噴霧用ガスによって液体燃料の噴出速度を略一定に維持できるため、液体燃料を低流量とした場合でも高効率で燃焼させることができる。また、支燃性ガスと気液混合流体との相互作用によって液体燃料を均一に微粒化させることができるため、極めてシンプルなノズル構造にすることができ、製作性やメンテナンス性が大幅に向上する。加えて、ノズル先端に溝や直胴部を設けることにより、火炎の安定化や高効率化が図れ、支燃性ガスを包み込むような火炎を形成できるため、支燃性ガスの流速減衰を大幅に抑制することができる。また、噴霧用ガスの流量を調整することによって火炎長を制御することもできる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一形態例を示す液体燃料用バーナーの断面図である。
【図２】実施例で測定した流速分布を示す図である。
【符号の説明】
１１…支燃性ガス供給管、１２…外管、１３…水冷ジャケット、１４…噴霧用ガス供給路、１５…液体燃料供給路、２１…円錐面、２２…絞り部、２３…円錐部、２４…直胴部、２５…周溝、２６…ノズル、３１…噴霧用ガス噴出孔、３２…液体燃料噴出孔、３３…ノズル部材、３４…混合室、３５…混合流体噴出孔
【図１】
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【図２】
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