(57)【要約】【課題】「シンガス」製造、すなわちメタンガスの部分酸化によりＣＯおよびＨ２の混合ガスを製造するプラントの、熱交換器を構成する管コイルとして有用な、耐熱性と並んで、耐メタルダスト性および耐コーキング性にすぐれた熱交換器用複合鋼管を提供すること。【解決手段】Ｆｅ基のボイラ・熱交換器用の炭素鋼または合金鋼の鋼管を基材とし、その内面に、Ｃｒ：３６〜５０％、Ｎｉ：３５〜６３％およびＭｏ：０〜５％を含有する合金組成のＣｒ−Ｎｉ系合金、またはＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金の肉盛り層をプラズマ粉末溶接により形成する。【選択図】    なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼管基材の内面および（または）外面に、Ｃｒ−Ｎｉ系合金、またはＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金の肉盛り層をプラズマ粉末溶接により形成したことを特徴とする耐メタルダスト性および耐コーキング性にすぐれた熱交換器用複合鋼管。
【請求項２】
鋼管基材として、Ｆｅ基のボイラ・熱交換器用炭素鋼鋼管またはボイラ・熱交換器用合金鋼鋼管を使用した請求項１の熱交換器用複合鋼管。
【請求項３】
鋼管基材として、Ｃ：０．３５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０４０％以下、Ｃｒ：３．０％以下およびＭｏ：１．２％以下を含有し、残部が実質的にＦｅである合金組成を有する鋼の管を使用した請求項１の熱交換器用複合鋼管。
【請求項４】
鋼管基材として、請求項３に規定の合金組成において、Ｃｒ：０．５〜２．０％およびＭｏ：０．４〜１．０％である組成を有する鋼の管を使用した請求項３の熱交換器用複合鋼管。
【請求項５】
肉盛り層を形成しているＣｒ−Ｎｉ系合金またはＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金が、重量で、Ｃｒ：３６〜５０％、Ｎｉ：３５〜６３％およびＭｏ：０〜５％からなる合金組成を有する請求項１の熱交換器用複合鋼管。
【請求項６】
肉盛り層を形成しているＣｒ−Ｎｉ系合金またはＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金が、その成分Ｎｉの一部をＣｏで置き換えた合金組成を有する請求項１の熱交換器用複合鋼管。
【請求項７】
肉盛り層を形成しているＣｒ−Ｎｉ系合金またはＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金が、請求項５または６に記載の合金成分に加えて、重量で、Ｂ：０．００１〜０．０１５％を含有する請求項１の熱交換器用複合鋼管。
【請求項８】
肉盛り層を形成している合金が、請求項５または６に記載の合金成分に加えて、重量で、Ｚｒ：０．００１〜０．０１５％およびＲＥＭ：０．０００１〜０．００２％の一方または両方を含有する請求項１の熱交換器用複合鋼管。
【請求項９】
肉盛り層を形成しているＣｒ−Ｎｉ系合金またはＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金に含まれる不純物の量を、重量で、Ｃ：０．１％以下、Ｎ：０．３％以下、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｆｅ：１５％以下、Ｐ＋Ｓ：０．０２％以下、かつＯ：０．３％以下にそれぞれ規制した請求項１ないし８のいずれかの熱交換器用複合鋼管。
【請求項１０】
熱交換器が、シンガス製造プラントの反応ガスを熱交換するための設備である請求項１ないし９のいずれかの熱交換器用複合鋼管。
【請求項１１】
Ｊ字形状、Ｕ字形状またはコイル形状に成形した請求項１ないし９のいずれかの熱交換器用複合鋼管。
【請求項１２】
鋼管基材の内面および（または）外面に、Ｃｒ−Ｎｉ系合金またはＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金の肉盛り層をプラズマ粉末溶接により形成し、溶接の間、鋼管基材を、肉盛り層を形成する面とは反対の側から冷却媒体で冷却して温度を制御することにより焼き入れを防止し、硬さがＨＶ３５０を超える部分が生じないようにしながら肉盛り層を形成することを特徴とする請求項１ないし１１のいずれかの熱交換器用複合鋼管の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱交換器用の複合鋼管、とくに耐メタルダスト摩耗性および耐コーキング性にすぐれた熱交換器用複合鋼管と、その製造方法に関する。本発明の熱交換器用複合鋼管は、とりわけ、「シンガス（Ｓｙｎｇａｓ）」とよばれる合成ガスを製造するプラントの構成部分である熱交換器のコイルを製造する材料として好適である。
【０００２】
【従来の技術】
メタンガスまたはメタンを主成分とするガスを原料とし、これに分子状酸素を混合して下式の反応を起こさせ、
２ＣＨ４＋Ｏ２→２ＣＯ＋４Ｈ２
生成したシンガスからＣＯおよびＨ２を分離し、アンモニア合成やメタノール合成の原料として利用することが行なわれている。この合成ガス生成反応は、反応器中に原料ガスおよび適量の酸素ガス（通常は空気または酸素富化空気を使用する）を供給し、上記の反応を起こさせて、生成した反応ガスを冷却し、未反応成分および副生物を分離したのち、ＣＯとＨ２の分離を行なうという工程に従う。
【０００３】
上記した反応ガスの冷却は、塔型の熱交換器内部に管コイルを配置し、管の外側には冷却水を充満しておき、内側に反応ガスを通すことにより両者を熱交換させて行なう。この熱交換コイルに入る反応ガスは、温度が１３００℃台、圧力が４０気圧であり、これが出口では４００℃程度に低下するとともに、圧力が若干低くなるが、いずれにしても、熱交換器を構成する管コイルは、過酷な使用条件下におかれる。耐熱性に加えて、浸炭によって生じるメタルダストが引き起こす摩耗に耐えること、および冷却の過程で生じる管内のコーキングが少ないことが、この管コイルに要求される特性である。
【０００４】
これまで、この熱交換器の管コイルには低合金鋼が使用されていたが、寿命が短くてたびたびの交換が必要であるため、対策が求められていた。この種の管コイルを形成する金属管としては、まず各種の耐熱合金管が考えられるが、熱交換器の材料として必須の、高い熱伝導性があるかといえば、多くは失格である。熱伝導性の確保のためには、必要な肉厚の大部分を熱伝導率の高い炭素鋼または低合金鋼とし、耐メタルダスト摩耗性や耐コーキング性が必要な内面および（または）外面を、そのような特性を持つ合金で被覆した、多層構成の管を採用せざるを得ない。
【０００５】
二重管を製造する技術として、熱間押出法によるクラッド管の製造が考えられ、その一例として特開平７−１５０５５６があるが、現状では層間剥離のおそれがあるため、クラッド管は、複合材料としては実用性に乏しい。そのほか、耐熱強度の高い金属管の表面に耐メタルダスト摩耗性および耐コーキング性が高い層を形成する技術として、インクロマイジング法があるが、この技術で形成できる層の厚さは高々５０μｍ程度であって、表面が摩耗や炭化で失われるような装置の構成部品に適用するには限界がある。
【０００６】
複合管の製造に、肉盛り溶接を利用する技術もある。出願人は、共同出願人とともに、鋼管を素管としてその外側にＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系耐食耐熱合金の肉盛り層を設け、圧延・引き抜きおよび再結晶温度以上の温度における熱処理を経てボイラ用クラッド鋼管を製造する方法を開発し、すでに開示した（特開平８−１０３８６７）。つづいて出願人は、やはりボイラ用高温パイプとして、ステンレス鋼管の外周面にＣｒおよびＭｏを含むＮｉ合金を溶着した被覆を設けたものを開発し、これも開示した（特開平１０−３０８９７）。
【０００７】
さらに出願人は、きわめて過酷な条件で使用される金属管の例である、ナフサクラッキングによるエチレン製造プラントのエチレン製造反応管（以下「エチレン管」と略記する）について研究し、耐熱性と耐コーキング性とに関して満足すべき性能を示すエチレン管の製造技術を確立し、すでに提案した（特開２００１−１１３３８９）。このエチレン管は、耐熱性金属管基材の内面および外面の一方または両方に、Ｃｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金の肉盛り層を、肉盛り溶接、好ましくはプラズマ粉末溶接（以下、「ＰＰＷ」と略記する）により形成し、その肉盛り面を平滑にしたものである。耐熱性金属管基材としては、８％以上のＣｒを含有する鉄基合金、耐熱鋳鋼、ＨＫ材、ＨＰ材などを使用する。
【０００８】
発明者らは、上述のエチレン管の製造技術を、シンガス製造プラントの熱交換器を構成する管コイルの製造に適用することを試み、製造された多層管がこの用途に有用であることを見出した。すなわち、ボイラ・熱交換器用炭素鋼鋼管またはボイラ・熱交換器用合金鋼鋼管を基材とし、その内側にＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系耐食耐熱合金をＰＰＷにより肉盛り溶接した多層管は、耐メタルダスト性および耐コーキング性に関して高い性能を示すことが確認された。ＰＰＷにより肉盛り溶接する耐食耐熱合金は、Ｍｏを含有しないＣｒ−Ｎｉ系合金でもよいことがわかった。
【０００９】
一方、この複合管は、Ｊ字形状、Ｕ字形状、コイル形状など、さまざまな形状で使用するために、曲げ加工によりＪ字、Ｕ字またはラセン状に屈曲させなければならないところ、肉盛り溶接の熱により焼きが入って、曲げ加工に不都合であることも経験した。この問題は、管の内面または外面の肉盛り溶接を行なう間に、肉盛り層形成面とは反対の側に、すなわち外側または内側に、冷却媒体、好適には温水を流して、冷却を緩やかにすることによって、基材の硬さを一定限度内に止めれば回避できることがわかった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、上述した発明者らが得た新しい知見を活用し、シンガス製造プラントの熱交換器を構成する管コイルとして有用な、耐熱性と並んで、耐メタルダスト性および耐コーキング性にすぐれた熱交換器用複合鋼管を提供し、それとともに、その製造方法とくに曲げ加工に適した、内部に過度に硬い部分が存在しない熱交換器用複合鋼管素材の製造方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明の熱交換器用複合鋼管は、鋼管基材の内面および（または）外面に、Ｃｒ−Ｎｉ系合金またはＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金の肉盛り層をプラズマ粉末溶接により形成したことを特徴とする、耐メタルダスト性および耐コーキング性にすぐれた熱交換器用複合鋼管である。
【００１２】
本発明の熱交換器用複合鋼管を製造する方法は、鋼管基材の内面および（または）外面に、Ｃｒ−Ｎｉ系合金またはＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金の肉盛り層をプラズマ粉末溶接により形成し、溶接の間、鋼管基材を、肉盛り層を形成する面とは反対の側から冷却媒体で冷却して温度を制御することにより焼き入れを防止し、硬さがＨＶ３５０を超える部分が生じないようにしながら肉盛り層を形成することを特徴とする。
【００１３】
【発明の実施形態】
本発明の熱交換器用複合鋼管の管基材を形成する鋼管は、製品の用途に応じて、Ｆｅ基のボイラ・熱交換器用炭素鋼鋼管（鋼種としてはＳＴＢ３４０，４１０，５１０）、またはボイラ・熱交換器用合金鋼鋼管（鋼種としてはＳＴＢＡ１２，１３，２０，２２，２３，２４，２５，２６）から適切なものを選択して使用すればよい。より具体的な合金組成を示せば、Ｃ：０．３５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０４０％以下、Ｃｒ：３．０％以下およびＭｏ：１．２％以下を含有し、残部が実質的にＦｅである合金組成を有する鋼の管を材料とするのが適切である。
【００１４】
ＰＰＷによる肉盛り層を形成するＣｒ−Ｎｉ系合金またはＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金は、重量で、Ｃｒ：３６〜５０％、Ｎｉ：３５〜６３％およびＭｏ：０〜５％からなる組成を有することが好ましい。この合金組成が好ましい理由は、次のとおりである。
【００１５】
Ｃｒ：３６〜５０％
Ｃｒは耐酸化性を高める上で必要であるとともに、本発明で意図する耐コーキング性の実現に、きわめて重要な元素である。こうした効果を得るためには、通常Ｃｒ３６％以上の添加が必要である。耐酸化性も耐コーキング性も、Ｃｒ量を高くすれば高まるが、５０％を超えるとオーステナイト組織が不安定になり、加工性が低くなって、曲げ加工などが困難になるから、合金としての実用性が低くなる。耐コーキング性が充分高く、かつ加工性も悪くない、とくに好ましい範囲は、Ｃｒ：４０〜４７％である。
【００１６】
Ｎｉ：３５〜６３％
熱交換器の管コイルのような、高温の環境で使用されるものにおいても組織を安定に維持し、かつ意図した耐コーキング性を得るためには、多くの場合、少なくとも３５％のＮｉの存在を必要とする。Ｎｉ量が増大すれば、それに伴って効果も増すが、あまり多くしてもそれに比例して効果が増すわけではなく、不経済になるので、６３％が実用上の上限である。
【００１７】
Ｍｏ：場合により５％以下
本発明の複合鋼管が所期の性能を発揮するには、肉盛り金属の溶接性が良好であること、すなわち溶着した金属に割れやブローホールなどの欠陥がないことと、靱延性が高いことが必要であり、これらの性質の確保にとって、Ｍｏは効果的な成分である。溶接性に限っていえば、添加の効果は０．５％程度の少量から認められ、量を増すことによって効果も増す。しかし、比較的少量の添加で効果が飽和するし、Ｍｏ量が過大になると、かえって高温における靱延性が低下するから、５％までに止めるのが得策である。
【００１８】
Ｎｉの一部は、Ｃｏで置き換えることができ、置き換えても効果は変わらないか、場合によっては耐コーキング性の一層の向上を得ることができる。もっとも、Ｃｏは材料としてはＮｉより高価であり、置き換えの意義はそれほど高くないから、多量に置き換えることが得策であるとは限らない。通常はＮｉ量の１０％、高々５０％止まりの置き換えが有利である。
【００１９】
肉盛り層を形成する合金には、上記の成分のほか、下記の成分を添加することが推奨される。
【００２０】
Ｂ：０．００１〜０．０１５％
Ｂの添加により、溶接性とくに溶着金属の割れ感受性が改善される。この効果は、０．００１％という少量から認められ、０．０１５％を超えるとかえって失われるから、上記の範囲から添加量を選択する。Ｂを添加することにより得られる効果は、下記の量の、Ｚｒおよび（または）ＲＥＭを添加した合金組成とすることにより増強される。
【００２１】
Ｚｒ：０．００１〜０．０１５％、ＲＥＭ：０．０００１〜０．００２％
ＺｒによるＢの作用の増強効果は、Ｚｒ：０．００１％以上の添加で得られ、０．０１５％に至ると飽和する。ＲＥＭによるＢの作用の増強効果は、ＲＥＭ：０．０００１％以上の添加で得られ、０．００２％に至ると飽和する。ＺｒおよびＲＥＭは、もちろん併用することができる。
【００２２】
本発明の熱交換器用複合鋼管において高い耐コーキング性を確保するためには、肉盛り層を形成する合金が含有する不純物のいくつかについて、その最大量を一定のレベルに規制することが望ましい。具体的には、下記の諸成分である。
【００２３】
Ｆｅ：１５％以下、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下
Ｆｅはコーキングを引き起こす成分であるから、極力低い含有量にしないと、本発明で多層構成を採用した意義が失われかねない。当業者には周知のことであるが、溶接を行なって得られる溶着金属は、溶加材金属に基材金属が若干溶け込んだ、中間の合金組成をもったものになる。とくに、鋼管基材がＦｅを主要構成元素とする場合には、肉盛り層中への基材からのＦｅの溶け込みを抑制することは難しいが、少なくとも１５％以下、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下に抑えたい。また、肉盛り金属であるＣｒ−Ｎｉ系合金またはＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金の製造に当たって、原料の吟味をしないと、比較的多量のＦｅが混入する可能性がある。製品に要求される性能とコストとのバランスを考えて、不純物としてのＦｅ量を決定すべきである。
【００２４】
Ｃ：０．１％以下、好ましくは０．０３％以下
通常、耐熱鋼においては、引張強度およびクリープ破断強度を確保するため、ある程度のＣの存在を必要とする。ところが、Ｃは、耐食性および耐コーキング性にとっては有害である。本発明の熱交換器用複合鋼管では、強度は基材管の方が担うから、肉盛り金属の方は、強度が高いことを必要としない。それゆえ、Ｃｒ−Ｎｉ系合金またはＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金中には、なるべくＣを存在させないことが得策である。０．１％まで許容できるが、好ましいのは０．０３％以下である。
【００２５】
Ｎ：０．３％以下、好ましくは０．１％以下
多量のＮの存在は、肉盛り金属の硬質化・脆化をもたらすので、避けたい。この観点から、Ｎ量は０．３％以下にすべきであり、０．１％以下にすることが好ましい。
【００２６】
Ｓｉ：１．５％以下、好ましくは１．０％以下
合金の溶製過程で脱酸剤として添加されるので、不可避的に含まれる元素である。しかし、靱延性を損なうので、できるだけ低レベルにおさえたい。１．５％まで許容できるが、１．０％以下にすることが好ましい。
【００２７】
Ｍｎ：１．５％以下、好ましくは１．０％以下
これも脱酸剤であるから、不可避的に含まれることが多いが、耐コーキング性を高く保つためには、なるべく少量にしたい。許容限度として１．５％の値を定めたが、１．０％以下が好ましい。
【００２８】
Ｐ＋Ｓ：０．０２％以下
ともに溶接性を低くする（とくに割れ感受性を高めて）元素であり、合計で０．０２％を超えると、溶接部に割れを生じる。
【００２９】
Ｏ：０．３％以下
Ｏが多量にあると、溶着金属内にブローホールが発生し、肉盛り層が多孔質になる危険がある。０．３％以下であれば、実害はない。
【００３０】
溶加材金属中の低沸点成分は、溶接作業中に揮発して、溶着金属中での含有量が低下する。本発明で採用した合金を構成する成分の中では、Ｂが揮発性であり、またＲＥＭも歩留まりを考慮すべき元素である。本発明の実施にあたっては、こうしたことを考慮に入れて、溶加材金属の合金組成を選択すべきである。
【００３１】
肉盛り層の厚さは、少なくとも２．０ｍｍ必要である。ここでいう「肉盛り層の厚さ」は、基材金属表面の溶融層の厚さを含む。肉盛り溶接において、母材である鋼管基材から、Ｆｅをはじめとする好ましくない成分が肉盛り層に混入してくるが、２．０ｍｍ以上の厚さがあれば、それら成分が肉盛り層の表面にまで至ることは実質上なくなる。シンガス製造プラントの熱交換器の管コイルであれば、２．０〜４．０ｍｍ程度が適切である。４．０ｍｍを超える厚さは、熱交換性を阻害してしまう。
【００３２】
ＰＰＷを含めて一般にプラズマ・トランスファー・アーク溶接法は、熱源として高温の熱プラズマを利用するため、基材表面を深く溶融させることなく、従って基材金属による溶加材金属の汚染の程度を低くして、肉盛り溶接をすることができる。とりわけＰＰＷは、溶加材として粉末を使用するものであって、溶加材をワイヤやロッドの形として用意する必要がないから、難加工材であっても問題なく溶接を行なうことができる。
【００３３】
熱交換器用複合鋼管の製造に当たって、溶接による熱が原因で焼きが入ることは、溶接時に基材の鋼管を温水などの冷却媒体で冷却し、冷却を緩やかにすることによって防止できる。焼き入れの回避をどの程度行なうかは、製品のクラッド鋼管に施す曲げ加工の程度にもよるが、シンガスプラントの熱交換器に用いる管コイルの場合、通常の設計であれば、曲率半径にして５〜１００ｃｍの曲げを施すので、硬さがＨＶにして３５０を超える部分が生じないようにすればよいことが、経験的に判明した。このような観点から、冷却の程度を決定する。
【００３４】
基材金属成分、とくにＦｅの肉盛り層への混入を極力抑えて、耐コーキング性を確保する観点からは、肉盛り溶接を２回以上に分けて実施する、いわゆる「多層肉盛り」を行なうことが考えられる。しかし、当然のことながら、作業効率、ひいてはコストの点で「一層盛り」にくらべて劣るとともに、肉盛り層の厚さも厚くならざるを得ない。このため、曲げ加工性や高い熱交換効率が求められる、本発明の熱交換器用の管を製造する技術として、多層盛りは必ずしも好適とはいえない。以上説明してきた本発明によれば、あえて多層肉盛り溶接を行なうことなく、一層肉盛りによっても、十分に実用に供し得る複合鋼管を提供することができる。
【００３５】
【実施例】
［肉盛り用合金粉末の製造］
下記の合金組成（重量％）を有するＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金を溶製し、
2004263284.tif 000002
合金の溶湯をガス噴霧−ガス冷却法により粉末化し、ふるい分けて、＋６０〜−２５０メッシュの範囲を集めた。
【００３６】
［ＰＰＷ］
下記の合金組成（重量％、残部Ｆｅ）を有するＳＴＢＡ＃２４製の、
2004263284.tif 000003
外径１１４ｍｍ、内径１０６ｍｍ、長さ４．５ｍのパイプの内周全面に、上記したＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金の粉末をＰＰＷにより肉盛り溶接して、目標厚さ３．０ｍｍの肉盛り層を形成した。溶接に当たっては、温水を流して外側から冷却した。比較のため、肉盛り層の厚さを変えたものや、冷却媒体の温度を変えて、冷却速度を変化させた複合鋼管も製造した。肉盛り溶接後、それらの管の断面について硬さを測定した。
【００３７】
［実機試験］
このようにして得た、鋼管内周面にＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金の肉盛り層を形成した複合鋼管を、曲げ加工装置に入れて加工した。管の接続は、端部をＶ字状にカットして隙間なしに突き合わせ、外側から溶接することにより行ない、外部径が１３５ｃｍでピッチ１６ｃｍ、巻き数１２ターンのコイルを得た。これを用いて、シンガスプラントの熱交換器を構成した。１８０日にわたる連続操業を行なった後、取り出して管内の摩耗の状況を調べるとともに、コーキングの発生量を測定した。結果を、表１に示す。
【００３８】
表１
2004263284.tif 000004
耐コーキング性の評価は、つぎのとおりである。
◎：コークの付着なし。
○：コークが部分的に付着したが、付着量は少ない。
△：コークが全面的に付着したが、付着量は少ない。
×：コークが全面的に付着し、付着量が多い。
【００３９】
表１のデータに見るように、本発明に従った複合鋼管は、曲げ加工において割れなどの不都合がなく、浸炭やコーキングの発生も認められなかった。一方、肉盛り層中に比較的多量のＦｅを含むＮｏ．１６および１７は、耐コーキング性が劣っていた。ＰＰＷによる肉盛り溶接時の冷却速度の制御が不適切で、焼きが入り、硬さがＨＶ３５０を超えたＮｏ．１８および１９では、所定の曲げ加工ができなかった。
【００４０】
【発明の効果】
本発明の熱交換器用複合鋼管は、シンガス製造プラントの熱交換器に用いる管コイルのような、入り口ガス温度が１３００℃で４０気圧、メタルダスト含有という過酷な使用条件で使用しても、基材表面に肉盛り溶接したＣｒ−Ｎｉ系合金またはＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金の層が耐メタルダスト性および耐コーキング性を担うことにより、長期間連続使用しても、表面の摩耗の程度は問題にならず、そこに析出・堆積する炭素の量は僅かである。したがって、耐食性の低下や脆弱化をおそれる必要がなく、長寿命であることが期待できる。
【００４１】
この熱交換器用複合鋼管を製造するための肉盛り層形成手段として採用したＰＰＷは、設備的に大規模のものや特殊な装置を必要とすることなく実施可能であって、工程は単純であるから、コストも低廉ですむ。製品複合鋼管の曲げ加工性は、溶接時の冷却を適切に行なうことにより材料の硬さをコントロールすることで、高いレベルに維持できる。