(57)【要約】【課題】空調シートにおいて乗員側に配置され、該パッド部材表面を圧縮することで空気の流通性を変化させ、該シートの全面に亘る均質な空気の吹き出しによる好適な空調をなし得る空調シート用パッド部材を提供する。【解決手段】予め各種の添加物を添加したポリオールと、イソシアネートとの混合原料Ｍを発泡させ、所要径のセル３８を有するポリウレタン系発泡体からなり、予め温調された空気Ｇを基部１６を介して乗員に送風するよう構成した空調シートに被着するようにしたパッド部材において、前記基部１６に対して被着されると共に、供給される空気Ｇを充分に流通させ得る非圧縮層３４と、前記空気Ｇに対する流通抵抗が高まるように、前記非圧縮層３４上に加熱下に圧縮する処理を施すことで形成した圧縮層３２とから構成する。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
予め各種の添加物を添加したポリオールと、イソシアネートとの混合原料（Ｍ）を発泡させ、所要径のセル（３８）を有するポリウレタン系発泡体からなり、予め温調された空気（Ｇ）を基部（１６）を介して乗員に送風するよう構成した空調シートに被着するようにしたパッド部材において、
前記基部（１６）に対して被着されると共に、供給される空気（Ｇ）を充分に流通させ得る非圧縮層（３４）と、
前記空気（Ｇ）に対する流通抵抗が高まるように、前記非圧縮層（３４）上に加熱下に圧縮する処理を施すことで形成した圧縮層（３２）とから構成され、
前記非圧縮層（３４）側から供給される空気（Ｇ）が、前記圧縮層（３２）の全体から均質に吹き出し得るよう構成した
ことを特徴とする空調シート用パッド部材。
【請求項２】
前記圧縮層（３２）におけるＪＩＳ  Ｌ  １０９６に準拠した通気性は、前記非圧縮層（３４）における通気性の少なくとも１／２以下に設定される請求項１記載の空調シート用パッド部材。
【請求項３】
前記圧縮層（３２）におけるＪＩＳ  Ｌ  １０９６に準拠した通気性は、少なくとも１５０ｍｌ／ｃｍ２／ｓｅｃ以下に設定される請求項１または２記載の空調シート用パッド部材。
【請求項４】
前記非圧縮層（３４）におけるＪＩＳ  Ｌ  １０９６に準拠した通気性は、少なくとも２００ｍｌ／ｃｍ２／ｓｅｃ以上に設定される請求項１〜３の何れかに記載の空調シート用パッド部材。
【請求項５】
前記圧縮層（３２）のアスカーＦ硬度は、６０〜１００の範囲に設定される請求項１〜４の何れかに記載の空調シート用パッド部材。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、パッド部材に関し、更に詳細には、自動車用の空調機能を有するシート（以下、空調シートと云う）に好適に使用され、該シートに要求されるクッション性と、良好な空調をなし得る通気性とを併有する空調シート用パッド部材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、自動車内装材における各種機能の高級・多機能化に伴い、運転者等の乗員が着座するシート内部から温調された空気が吹き出すよう構成された、所謂空調シートが自動車用シートとして採用されるようになっている。前記空調シートの一例を図１０に示して説明すると、該空調シート６０は、基本的に乗員が着座するシートクッション部１２と、該乗員の背中を支えるシートバック部１４とを有している。そして前記シートクッション部１２およびシートバック部１４は、夫々ポリウレタン系発泡体からなる基部１６と、該基部１６上に配設され、同じく該ポリウレタン系発泡体からなるクッション部１８とから構成されている。
【０００３】
前記基部１６を、図１１に示したシートクッション部１２を用いて説明すると、該基部１６には、前記空調シート６０の所定位置に配設された送風ユニット２０より強制送風された温調済み空気Ｇを該基部１６内へ導入する導入通路２２と、該基部１６の表面に溝状に凹設されると共に、導入通路２２より分岐（図１１においては５方向）して該表面に沿って延びる複数の配風通路２４と、この複数の配風通路２４間を連通する連通路２６とが設けられている。そして、前記空調シート６０に乗員が着座した際に、着座によって塞がれていない配風通路２４から送風される空気Ｇが、前記クッション部１８を介して、該クッション部１８の表面より吹き出して乗員に温調による高い快適性を提供するものである。一般的に前記通風通路２４は、前記空気Ｇの充分な流通性を確保するべく、幅３０ｍｍ×深さ３０ｍｍ程度以上の寸法とされている。
【０００４】
また前記空調シート６０におけるクッション部１８については、少なくとも２つの物性、すなわち前記通風通路２４からの空気Ｇを容易に通過させる高い流通性と、該通路２４を備える基部１６の凹凸形状となっている着座ポジションを着座に適したフラット状態とすると共に、良好な着座感を提供するクッション性とが要求されている。前記クッション部１８を、着座側の前記シートクッション部１２を例にとって説明すると、図１２に示す如く、前記基部１６の直上に配置され、高い空気流通性と着座ポジションをフラットに維持する形状補正性とを併有し、例えば綿やポリウレタンフォーム等からなる置きパッド６２と、高い空気流通性と良好なクッション性を提供すると共に、表皮材６６（後述）の前記基部１６への好適な縫製を目的として該置きパッド６２上に配置されるカバーパッド６４とから基本的に構成される。そして前記カバーパッド６４は、その表面に本革等の表皮材６６が、裏面に該置きパッド６２およびカバーパッド６４の摩擦等を防止するため不織布等の裏基布６８が夫々張り合わされている。また前記シートバック部１４については、ここでは説明していないが、前記シートクッション部１２と基本的に同様の構成となっている。
【０００５】
【発明が解決すべき課題】
しかしながら、前述の如き構造の場合、以下の問題が指摘される。すなわち、
▲１▼前記クッション部１８は、前記通風通路２４から供給される空気Ｇを効率的に該クッション部１８の表面に流通させ得る高い空気流通性を有している。このため前記空気Ｇの大部分は、前記通風通路２４の直上部分にだけ供給されてしまい、その結果、前記クッション部１８の吹き出しが部分的となってしまい、全体からの均質な吹き出しが困難となる。
▲２▼前記空調シート６０は、基部１６並びに置きパッド６２、カバーパッド６４、表皮材６６および裏基布６８からなるクッション部１８といった多数の部材が構成されているため、原料コストが嵩むと共に、その複雑な構造故に製造工程が煩雑となり、組み立てコストも嵩んでしまう。
【０００６】
【発明の目的】
この発明は、前述した従来技術に係る空調シート用パッド部材に関して内在していた欠点に鑑み、これを好適に解決すべく提案されたものであって、該空調シートにおいて乗員側に配置され、該シートに対してクッション性等を発現するパッド部材の乗員着座側を圧縮し、該パッド部材表面における空気の流通性を変化させることで、該シートの全面に亘る均質な空気の吹き出しによる好適な空調をなし得る空調シート用パッド部材を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
前記課題を克服し、所期の目的を達成するため、本発明に係る空調シート用パッド部材は、予め各種の添加物を添加したポリオールと、イソシアネートとの混合原料を発泡させ、所要径のセルを有するポリウレタン系発泡体からなり、予め温調された空気を基部を介して乗員に送風するよう構成した空調シートに被着するようにしたパッド部材において、
前記基部に対して被着されると共に、供給される空気を充分に流通させ得る通気性を維持する非圧縮層と、
前記空気に対する流通抵抗が高まるように、前記非圧縮層上に加熱下に圧縮する処理を施すことで形成した圧縮層とから構成され、
前記非圧縮層側から供給される空気が、前記圧縮層の全体から均質に吹き出し得るよう構成したことを特徴とする。
【０００８】
【発明の実施の形態】
次に、本発明に係る空調シート用パッド部材につき、好適な実施例を挙げて、添付図面を参照しながら以下説明する。本願の発明者は、空調シートに好適に使用されるパッド部材として、低い圧縮永久歪みを有し、繰り返し使用に対してヘタることのない優れた特徴を有するポリウレタン系発泡体を採用し、更に該発泡体における乗員着座側の表面を圧縮して空気の流通性を部分的に低下させたパッド部材を使用することで、該パッド部材がシートに要求されるクッション性等の特性と、該パッド部材の全面から空調された空気が均質に吹き出されて高い快適性とを併有し得ることを知見したものである。なお、図１０〜図１２を参照して説明した従来技術で既出の同一部材については、同じ符号を付して示し、その詳細説明は省略する。
【０００９】
本発明の好適な実施例に係る空調シート用パッド部材（以下、単にパッド部材と云う）３０は、図１および図２に示す如く、空調シート１０において乗員が着座等するシートクッション部１２およびシートバック部１４におけるクッション部１８を表皮材２８等の他の部材と共に構成する主要部である。そして前記パッド部材３０は、所定のポリオールおよびイソシアネートを主成分として製造されたポリウレタン系発泡体を材質としている。また前記パッド部材３０は、図３に示す如く、基本的に発泡体の構造をなす骨格３６と、該骨格３６間に画成される多数のセル３８とから形成されており、乗員が着座する表面側（以下、単に表面側と云う）に形成される所定厚さの圧縮層３２と、該圧縮層３２以外の部分、すなわち前記基部１６側（以下、裏側と云う）である非圧縮層３４とからなる２層構造を有している。なお、図１において前記空調シート１０において乗員の背中を支えるシートバック部１４については、基本的に前記シートクッション部１２とその構造が同様であるため省略している。また、便宜的に前記圧縮層３２と非圧縮層３４との間を区切るラインを境界線Ｐと呼称する。
【００１０】
基本的に前記パッド部材３０は、前記非圧縮層３４を基本として、後述（［００２２］）する製造方法により、その表面側に加熱下における圧縮処理等を施すことで所定の度合いまで圧縮された前記圧縮層３２が形成された構造となっている。このため前記圧縮層３２内のセル３８のセル径は、前記非圧縮層３４のセル３８のセル径に較べて圧縮されて縮小しており、その結果、空気Ｇの流通性は低下して密度は大きくなっている（図２および図３参照）。前記圧縮処理の度合いについては、前記圧縮層３２が発現すべき空気Ｇの流通抵抗と、圧縮される前のポリウレタン系発泡体、すなわち非圧縮層３４に求められる空気Ｇの流通性とから決定される。例えば、前記空気Ｇの均質な送風に必要とされる密度が少なくとも６０ｋｇ／ｍ３であり、また流通性を達成するための非圧縮層３４に求められる密度が３０ｋｇ／ｍ３である場合には、２倍程度の圧縮処理が実施されることになる。なお、前記圧縮層３２におけるセル３８のセル径の測定については、圧縮されて潰れた短径側の長さを該セル径として採用することとしている。
【００１１】
そして前記圧縮層３２の厚さについては、後述（［００１４］）する通気性等の指標にもよるが、前記非圧縮層３４を通り抜けてくる空気Ｇを前記パッド部材３０の全表面に対して分散させる流通抵抗を発現し得る程度、具体的には０．５ｃｍ以上の設定が好適である。この厚さは、前記非圧縮層３４の通気性等の指標が最低限の数値となる場合の値の一例であり、該数値が大きければ、それに伴い反比例して小さくなるものである。従って、通気性等の指標が充分でなく、かつ圧縮層３２の厚さが０．５ｃｍ未満の場合には、前記パッド部材３０の表面からなされる空気Ｇの送風の均質性が失われてしまう。
【００１２】
このような構造を有するパッド部材３０は、空調シート１０に組み込んだ際にその裏側、すなわち非圧縮層３４側から供給された温調済みの空気Ｇが、該非圧縮層３４においては供給された位置・方向に従って抵抗無く流通し、圧縮層３２と該非圧縮層３４との境界部Ｐにおいて、該圧縮層３２および非圧縮層３４の通気性の違いによって該空気Ｇが該圧縮層３２の全体に亘って分散的に流通されるようになる。従って、前記パッド部材３０に対して、前記非圧縮層３４側から供給される空気Ｇは、該パッド部材３０の表面側、すなわち前記空調シート１０からの該空気Ｇの吹き出しが全体から均質になされることになる（図２および図３参照）。
【００１３】
そして前述した空調シートとしての快適性、すなわち好適な温調およびクッション性を達成し得るため、前記圧縮層３２および非圧縮層３４については、その物性について様々な条件が設定されている。具体的には、前記空調シート１０のクッション性に大きな影響を与える硬度と、前記送風ユニット２０から強制送風される空気Ｇの流通性とが設定されている。本発明において前記空気Ｇの流通性は、基本的に通気性を指標とすることで設定されている。そして、これらの指標を使用して数値設定がなされる対象は、前記圧縮層３２の空気Ｇの流通性（以下、単に空気流通性と云う）、非圧縮層３４の空気流通性並びに該圧縮層３２および非圧縮層３４の空気流通比（以下、単に流通比と云う）である。なお前記通気性については、定量性が高く、前記圧縮層３２および非圧縮層３４に係る空気流通性と、前記流通比とを的確に把握可能な指標といえる。また前記流通性については、前記通気性に影響を与える密度およびセル径によっても設定可能である。
【００１４】
（通気性）
本発明において前記通気性としては、ＪＩＳ  Ｌ  １０９６に準拠して測定される通気性が採用されている。ＪＩＳ  Ｌ  １０９６に準拠した通気性は、前記圧縮層３２および非圧縮層３４の空気流通性および流通比を、該圧縮層３２および非圧縮層３４の物理的構造その他の物性に関わらず正確に表す指標であり、本発明において評価の基本となる指標である。そしてこの通気性においては、前記圧縮層３２および非圧縮層３４の夫々の空気流通性は以下のように設定される。すなわち前記圧縮層３２については、少なくとも１５０ｍｌ／ｃｍ２／ｓｅｃ以下に設定される。この値が１５０ｍｌ／ｃｍ２／ｓｅｃを越えると、後述（［００１５］）する前記圧縮層３２と非圧縮層３４との流通比が適正であっても、前記送風ユニット２０から強制送風して供給される空気Ｇを均質に分散させ得なくなってしまう。また前記非圧縮層３４については、少なくとも２００ｍｌ／ｃｍ２／ｓｅｃ以上に設定される。この値が２００ｍｌ／ｃｍ２／ｓｅｃ未満となると、前記送風ユニット２０から強制送風して供給される空気Ｇが前記パッド部材３０の内部に流通し得なくなり、空調シート１０の空調機能自体が全く機能しなくなる。
【００１５】
（流通比）
本発明における前述した圧縮層３２の空気流通性と、非圧縮層３４の空気流通性との比、すなわち流通比は、該圧縮層３２に係る指標を非圧縮層３４に係る指標で除した数値で規定している。そして前記圧縮層３２における通気性が、非圧縮層３４における通気性の少なくとも１／２（０．５）以下となるよう設定される。そしてこの数値が前述の数値を超えると、前記非圧縮層３４から送風される空気Ｇを前記パッド部材３０の全体に分散させ得なくなる。
【００１６】
また前記硬度は、本発明に係るパッド部材の場合、アスカーＦ硬度で５０〜１００の範囲に設定されている。この硬度が５０未満の場合、乗員が着座した際に底付き現象を起こす等の不具合発生が懸念され、一方１００を越える場合には、該硬度の上昇に伴って高くなる反発弾性率の作用により、好適なクッション性が得られなくなる。この硬度については、原料であるポリオールと、イソシアネートとの混合比率であるイソシアネートインデックスや、該イソシアネートの種類（後述［００２５］）を変えることで好適な数値設定が可能である。また硬度については、前述の密度等との間にも密接な関係が有るため、該密度を適切な範囲とした上で設定する必要がある。
【００１７】
なお、前記流通性および流通比を示す指標としては、前記通気性以外に密度およびセル径が挙げられる。この通気性、密度およびセル径は密接に関係しており、前述（［００１６］）したパッド部材３０をなすポリウレタン系発泡体の硬度を決定する一要素である骨格３６の太さが一定の場合には、密度が高くなればセル径は小さくなり、反対に密度が低くなればセル径は大きくなる関係にある。但し、前記セル径と通気性とについては、該セル径が半分＝通気性も半分といった単純な比例関係とはならない。
【００１８】
ここで前記密度は、前記通気性とは逆にその測定が容易で、硬度等のその他物性との関係が把握できている場合においては、最も簡便に空気流通性を示すことが可能な指標であるといえる。またセル径は、正確な測定の実施が煩雑である一方、前記通気性の如く、測定片の厚さを一定にする等の測定条件を一致させる必要が無く、かつ指標において比較する必要がある圧縮層３２および非圧縮層３４の関係、すなわち前記流通比を的確に把握可能な指標である。従って、本発明においては、前記通気性を主要な指標として利用する一方、前記密度およびセル径により、前記圧縮層３２および非圧縮層３４に係る空気流通性および流通比の簡易的な指標として用いることも可能である。殊に前記空気流通性は密度で、流通比をセル径で夫々表すことが好適である。
【００１９】
前記密度は、前述の如く測定が容易である一方、前記パッド部材３０の基となるポリウレタン系発泡体の構造をなす骨格３６の太さ等については考慮されない物性であるため、本発明に係る空気流通性を直接的かつ正確に表す指標とはなり得ない。しかし、同一のポリウレタン系発泡体を使用する条件下においては、別途前記通気性との関係を把握することで最も簡便に空気流通性等を表すことが可能な指標といえる。このような特性を踏まえ、前述（［００１６］）した硬度が本発明に係る設定範囲内の場合では、前記通気性に代えて空気流通性の指標足り得る。そして、前記密度において前記圧縮層３２および非圧縮層３４の夫々の空気流通性の設定は、夫々少なくとも６０ｋｇ／ｍ３以上および少なくとも５０ｋｇ／ｍ３以下に設定される。前記圧縮層３２における値が６０ｋｇ／ｍ３未満となると、前記流通比が適正であっても、供給される空気Ｇを好適に均質に分散し得ない。また前記非圧縮層３４における値が５０ｋｇ／ｍ３を越えると、供給される空気Ｇが前記パッド部材３０の内部に流通し得なくなってしまう。
【００２０】
前記セル径は、通気性のように測定条件を一致させる等の大きな手間を必要とせず、かつ前記密度のように骨格３６等の影響を受けずに空気流通性を表すことが可能な指標である。殊に前記圧縮層３２および非圧縮層３４の境界、すなわち前記境界線Ｐが明確でない場合、すなわち境界が線状ではなく該境界線Ｐを中心とした境界領域として存在する場合に、前記流通比を表す有力な指標となり得る。具体的には、前記圧縮層３２をなす領域の平均セル径および非圧縮層３４をなす領域の平均セル径は、前記境界領域以外の部分では明確に計測可能であるため、容易に前記流通比を算出し得る。そして、前記圧縮層３２および非圧縮層３４の空気流通性を表すセル径は、夫々少なくとも９００μｍ以下および少なくとも６００μｍ以上への設定が好適である。これらの範囲を外れた場合には、前述（［００１４］）の通気性と同様の問題が生じる。なお、前記圧縮層３２におけるセル３８のセル径の測定については、前述の如く、圧縮され潰れた短径側の長さを該セル径として採用することとしている。
【００２１】
また前記流通比については、前記密度で表した場合は前記圧縮層３２における数値が非圧縮層３４の少なくとも１／２（０．５）以下になるように、前記セル径で表した場合は前記圧縮層３２における数値が非圧縮層３４の少なくとも２倍以上になるように夫々設定される。そして密度では流通比が前述の数値未満となると、またセル径では流通比が前述の数値を超えると、前記非圧縮層３４から送風される空気Ｇを前記パッド部材３０の全体に分散させ得なくなる。
【００２２】
【製造方法の一例】
次に、前述した実施例に係る空調シート用パッド部材の製造方法の一例について以下説明する。前記パッド部材３０の製造方法は、図４に示す如く、基本的に発泡体製造工程Ｓ１、発泡体加工工程Ｓ２および最終工程Ｓ３からなる。前記発泡体製造工程Ｓ１は、前記パッド部材３０の基となるポリウレタン系発泡体をその原料から製造する工程であり、必要な原料を混合して混合原料Ｍを得る原料混合段階Ｓ１１と、該混合原料Ｍを発泡させる発泡段階Ｓ１２とからなる。
【００２３】
前記原料混合段階Ｓ１１で使用される各原料としては、前記ポリウレタン系発泡体の主原料であるポリオールおよびイソシアネートと、これら主原料に対して必要に応じて所定量添加されるアミン触媒、スズ触媒等の重合触媒および発泡剤等の添加剤とが挙げられる。また前記添加剤については、必要に応じて架橋剤、整泡剤、鎖延長剤、難燃剤または紫外線吸収剤、酸化防止剤、老化防止剤、充填剤、可塑剤、着色剤、防黴剤または抗菌剤等が使用される。そして前記架橋剤としては、使用される前記主原料に合致する従来公知の物質が何れも使用可能である。
【００２４】
主原料の１つとして使用される前記ポリオールとしては、一般にポリオールと呼称される水酸基を２個以上有する化合物、例えばポリエーテルポリオール、ポリエステルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリカプロラクトンポリオール等が単一または混合されている物質が好適である。この他、水酸基の代わりにカルボン酸、アミン等の活性水素を有する化合物の併用も可能である。また前記イソシアネートとしては、通常使用されているイソシアネート基を２個以上有する芳香族系、脂肪族系、脂環族系の各種イソシアネート化合物、更には、イソシアネート化合物を変性して得られる変性イソシアネートが使用可能であり、また該イソシアネートを２種類以上併用するようにしてもよい。
【００２５】
前記イソシアネートとしては、ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、粗製ジフェニルメタンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、ナフタレンジイソシアネート（ＮＤＩ）、Ｐ−フェニレンジイソシアネート（ＰＰＤＩ）、キシレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、テトラメチレンジイソシアネート（ＴＭＸＤＩ）、トリジンジイソシアネート（ＴＯＤＩ）等の芳香族イソシアネート、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、シクロヘキシルジイソシアネート（ＣＨＤＩ）、水添化ＸＤＩ（Ｈ６ＸＤＩ）、水添化ＭＤＩ（Ｈ１２ＭＤＩ）等の脂環族イソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、リシンジイソシアネート（ＬＤＩ）、リシントリイソシアネート（ＬＴＩ）等の脂肪族イソシアネート類が挙げられる。また、その変性体としてはイソシアネート化合物のウレタン変性体、２量体、３量体、カルボジイミド変性体、アロファネート変性体、ビューレット変性体、ウレア変性体またはプレポリマー等が挙げられる。殊に前記イソシアネートとしては、その分子構造によりポリオールとの反応性が高く、かつ泡化反応に較べて樹脂化反応が優先的に起こることで、ＴＤＩを原料とした場合に較べて、得られるポリウレタン系発泡体のセル３８のセル径が細かくかつ破泡がなされて高通気性を有するＭＤＩが、硬度および空気流通性を高める点で好適である。
【００２６】
前記添加物のうち主要な物質について説明すると、前記触媒としては、従来公知の物質を使用する事が可能であり、例えばジメチルシクロヘキシルアミン、Ｎ−メチルジシクロヘキシルアミン、トリエチルアミン、トリプロピルアミン、トリブチルアミン、Ｎ−メチルモルフォリン、Ｎ−エチルモルフォリン、Ｎ−ジメチルベンジルアミン等の非反応型モノアミン、トリエチレンジアミン、テトラメチルヘキサメチレンジアミン、ビスジメチルアミノエチルエーテル、テトラメチルプロパンジアミン、ジメチルアミノエチルモルフォリン、テトラメチルエチレンジアミン、ジアゾビシクロウンデセン、２−メチル−１，４−ジアゾ（２，２，２）ビシクロオクタン等の非反応型ジアミン、ペンタメチルジエチレントリアミン、ペンタメチルジプロピレントリアミン等の非反応型トリアミン、ジメチルエタノールアミン、Ｎ−トリオキシエチレン−Ｎ，Ｎ−ジメチルアミン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−Ｎ−ヘキサノールアミン等の反応型アミンまたはこれらの有機酸塩、１−メチルイミダゾール、２−メチルイミダゾール、１，２−ジメチルイミダゾール、２，４−ジメチルイミダゾール、１−ブチル−２−メチルイミダゾール等のイミダゾール化合物、スタナスオクトエート、スタナスオレエート、ジヅチルチンジラウレート、ジブチルチンジマレエート、オクチル酸鉛等の有機金属化合物、２，４，６−トリス（ジメチルアミノメチル）フェノール、２，４，６−トリス（ジメチルアミノアルキル）ヘキサヒドロ−Ｓ−トリアジン、酢酸カリウム、オクチル酸カリウム、２−エチルヘキサン酸カリウム等の３量化触媒が挙げられる。また前記発泡剤としては、水、ＨＣＦＣ−１４１ｂ、ＨＦＣ−１３４ａ、ＨＦＣ−２４５ｆａまたはＨＦＣ−３６５ｍｆｃ等のハロゲン化炭化水素、シクロペンタン、イソペンタン、ノルマルペンタン等の炭化水素類、ノナフロロブチルメチルエーテル、ノナフロロイソブチルメチルエーテル、ノナフロロブチルエチルエーテル、ノナフロロイソブチルエチルエーテル、ペンタフロロエチルメチルエーテルまたはヘプタフロロイソプロピルメチルエーテル等のハイドロフルオロカーボン類或いは液化炭酸ガス等が用いられる。これら発泡剤のうち、水が汎用性等の点で一番好ましい。
【００２７】
この他、前記整泡剤については、通常のポリウレタンフォームの製造にて通常使用されている物質が使用可能である。例えばジメチルシロキサン系、ポリエーテルジメチルシロキサン系またはフェニルメチルシロキサン系等の各種整泡剤が挙げられる。前記架橋剤としては、従来公知のエチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ソルビトール等の多価アルコール類、ヘキサメチレンジアミン、ヒドラジン、ジエチルトルエンジアミン、ジエチレントリアミン等のアミン類、モノエタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン等のアミノアルコール類が挙げられる。そして前記鎖延長剤としては、ジエチルトルエンジアミン、ジメチルチオトルエンジアミンなどの多価アミン等が、前記難燃剤としては、トリス−ジクロロプロピルホスフェート、トリス−クロロエチルホスフェート、ジブロモネオペンチルアルコール、トリブロモネオペンチルアルコール等が、前記紫外線吸収剤としては、２−（２−ヒドロキシ−５−ターシャリーブチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２’−（２’ヒドロキシ−３’，５’−ジターシャリーブチルフェニル）５クロロベンゾトリアゾール、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジン）セパケート、４−ベンゾイロキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン等が夫々挙げられる。この他、各種充填剤、難燃剤または着色剤等も用途等に応じて、適宜添加可能である。
【００２８】
前記発泡段階Ｓ１２の実施については、所定の容器を用意して、該容器内に前記混合原料Ｍを注入して発泡させる、所謂モールド発泡や、外形を規制すべき規制部材で覆われたベルトコンベア上に該混合原料Ｍを供給して順次発泡させる、所謂フリー発泡等の従来公知の製造方法が、得るべきパッド部材３０の各種物性によって適宜採用可能である。
【００２９】
前記発泡体加工工程Ｓ２は、前記発泡体製造工程Ｓ１の実施により得られたポリウレタン系発泡体に所定の圧縮処理を施して、前記圧縮層３２を形成する工程である。具体的に前記処理としては、所定温度下における熱プレス処理や、熱ロール処理が挙げられる。前記熱プレス処理は、図５に示すような熱プレス装置５０を使用し、前記発泡体製造工程Ｓ１で製造されたポリウレタン系発泡体の片面側（図５（ａ）参照）または両面側（図５（ｂ）参照）を、上下方向に移動可能で、かつ制御下に発熱し得る発熱体等の加熱手段５２ａにより所定温度に加熱された熱板５２を押圧することで、前記圧縮層３２を形成する処理である。この際の圧縮の度合いは、前記圧縮層３２に求められる空気流通性によって決定され、例えばセル径を半分に圧縮した該圧縮層３２を得る場合には、該発泡体を半分に圧縮するように押圧がなされる。そしてこの加熱下における押圧によって、前記ポリウレタン系発泡体の処理面が、熱によって軟化されると共に、押圧によって該状態が固定化されるものである。この熱プレス処理は、例えば２００℃程度の前記ポリウレタン系発泡体が熱分解しない温度による加熱を、１５分程度の時間実施することでなされる。
【００３０】
一方、熱ロール処理は、図６に示す如く、制御下に発熱し得る発熱体等の加熱手段５８ａにより所定温度に加熱された一本または複数のロール、所謂熱ロール５８およびベルトコンベアの如き移送機構５６を備える熱ロール装置５４に対して、前記ポリウレタン系発泡体を該移送機構５６の上流側から、該発泡体を所定厚さに押圧し得るよう設置された該熱ロール５８に供給することで、前記圧縮層３２を形成する処理である。この熱ロール処理は、例えば３００℃程度に加熱されている前記熱ロール５８に対して、前記ポリウレタン系発泡体を５ｍ／ｍｉｎ程度の速度で供給することで実施される。
【００３１】
この加熱温度は、本熱ロール処理においては、前記ポリウレタン系発泡体が短時間の内に押圧状態から解除されてしまうため、前述の熱プレス処理に較べて高く設定されている。従って、量産性を高める場合等には本処理法が有利である。また圧縮の度合いは、前述の熱プレス処理と同様に、前記圧縮層３２に求められる空気流通性によって決定される。なお図６においては、前記移送機構５８が熱ロール装置５４の全長に亘って配置されているが、図７に示す如く、前記熱ロール５８を上下に配置し、かつ該熱ロール５８，５８の配置部分だけは該移送機構５６を設けない構成とし、前記ポリウレタン系発泡体の上下両側を圧縮処理する熱ロール装置５５を用いてもよい。
【００３２】
前述の熱プレス処理により製造される前記パッド部材３０は、基本的に図３に示す構造に形成される。すなわち、前記圧縮層３２と非圧縮層３４との境界である境界線Ｐの位置が明確でなく、押圧度に準じて圧縮されたセル３８を有する領域、さほど圧縮されていない領域および全く圧縮されていない領域が形成される。このような傾斜的構造の場合、前記空気Ｇがその送風に従って、次第に分散されるため、送風量が多い場合に該空気Ｇがより均質に分散し得るパッド部材３０が得られる。
【００３３】
一方、熱ロール処理により製造されるパッド部材４０は、図８に示す構造に形成される。すなわち、前記圧縮層３２と非圧縮層３４との境界である境界線Ｐが比較的明確に形成されることになる。このような構造の場合、前記空気Ｇの均質な分散性は前述のパッド部材３０に較べて多少劣るものの、必要とされる前記圧縮層３２の厚さを薄くし得るため、クッション性等の座席としての機能を高めることができる。更に前述（［００３１］）した如く、その量産性も高い利点がある。なお、前記熱プレス処理および熱ロール処理で、前記ポリウレタン系発泡体の両面を処理した場合には、処理後の該発泡体をその処理両面の略中央面で切断することで、片面が圧縮されて圧縮層３２が形成されたパッド部材３０が２つ製造されることになる。
【００３４】
ここまでの各工程Ｓ１およびＳ２の完了により得られたパッド部材３０は、最終的に洗浄、製品形状への加工および検査を行なう最終工程Ｓ３を経ることで、最終製品とされる。そして前記表皮材２８等を縫製する等した後に、前記空調シート１０の所要位置に設置されて、該シート１０のクッション部１８としての機能を果たすものである。
【００３５】
【実験例】
次に本発明に係るパッド部材について、その空気流通性等についての実験例を以下に示す。なお、本発明に係るパッド部材は、この実験例に限定されるものではない。
【００３６】
前記パッド部材の基として、モルトフィルタ（商品名  ＭＦ−１３；株式会社イノアックコーポレーション製：密度３０ｋｇ／ｍ３、通気性４００ｍｌ／ｃｍ２／ｓｅｃ、徐膜処理済み）を採用し、以下に示す各処理を実施して、実施例１〜３および比較例に係るパッド部材を作製した。そして得られた各パッド部材を幅×長さ×厚さ＝２００ｍｍ×２００ｍｍ×１０ｍｍの試験片に加工して、図９に示す実験装置７０により該各試験片に空気流量２０ｍｌ／ｍｉｎの条件で、着色ガス（本実験例においては、たばこの煙）を強制送風して、該ガスの空気流通性を目視により確認し、目視については、○：全体から均質に吹き出す、×：一部分から吹き出す、により評価した。そして各実施例および比較例に係るパッド部材を、図１に記載した空調シート１０に被着・着座することで、クッション性を官能により、○：良い、×：悪い、により評価した。そして各実施例に係るパッド部材を圧縮層と非圧縮層とに分離し、各層についてＪＩＳ  Ｌ  １０９６に準拠した通気性を測定すると共に、該通気性の数値を用いて流通比を算出し、更に硬度を測定した。また、補足的に前記圧縮層および非圧縮層の密度と、前記各試験片に対して強制送風される着色ガスの圧力損失（ｍｍＨ２Ｏ）とを測定した。なお前記比較例は、前述の寸法を有するモルトフィルタをそのまま使用した実験である。
【００３７】
図９に示した前記実験装置７０は、コンプレッサーの如き空気供給源７２と、該供給源７２からの空気Ｇを一時貯留して強制送風される該空気Ｇの送風力を一定とするチャンバー７４と、該チャンバー７４上方に位置し、前記各試験片の幅×長さの寸法を有する測定箱７６とからなり、該測定箱７６における下面の略中央部には、該チャンバー７４から送風される空気Ｇの導入孔７６ａ（φ１０ｍｍ）が設けられている。また前記空気供給源７２と、チャンバー７４との間には、強制送風される空気Ｇの流量および強制送風に係る圧力損失を夫々測定する圧力計７８および流量計７９が配置されている。
【００３８】
（実施例１〜３に係るパッド部材の処理方法）
・実施例１：図５（ａ）に示す熱プレス装置５０を使用して、厚さ２０ｍｍのモルトフィルタに対して、前記熱板５２の温度を２００℃に設定し、時間１５分で２倍プレスを実施して圧縮層を形成したパッド部材を製造した。
・実施例２：図５（ｂ）に示す熱プレス装置５０を使用して、厚さ７０ｍｍのモルトフィルタに対して、前記熱板５２の温度を２００℃に設定し、時間１５分で２倍プレスを実施して、両表面に圧縮層を形成した厚さ４０ｍｍのパッド部材を製造した。そして製造されたパッド部材を、厚さ方向における略中央部でカットして、厚さ２０ｍｍのパッド部材２枚を得た。
・実施例３：図６に示す熱ロール装置５４を使用して、厚さ１５ｍｍのモルトフィルタに対して、前記熱ロール５８の温度を３００℃に、該モルトフィルタの供給速度を５ｍ／ｍｉｎに夫々設定して熱プレスを実施して圧縮層を形成したパッド部材を製造した。
【００３９】
（結果）
得られた結果を、以下の表１に記す。この表１から、本発明に係る所定の圧縮処理を施した各実施例については、その全体から着色ガスが均質に吹き出しすことが確認された、
【００４０】
【表１】
2004357916.tif 000003
【００４１】
【発明の効果】
以上に説明した如く、本発明に係る空調シート用パッド部材によれば、空調シートに使用されるパッド部材の乗員着座側について、加熱下における圧縮処理を実施することで、そのセル径が圧縮される等の圧縮された圧縮層が形成されるため、クッション性を保持しつつ、かつ表面からの空気の吹き出しを全体から均質になし得る効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の好適な実施例に係るパッド部材を使用した空調シート全体を一部切り欠いて示す概略断面図である
【図２】実施例に係る空調シートにおけるパッド部材を拡大して示す断面図である。
【図３】実施例に係るパッド部材の内部構造を示す概略図である。
【図４】実施例に係るパッド部材の製造工程を示すフローチャート図である
【図５】実施例に係るパッド部材を製造する熱プレス装置の一例を示す概略図である。
【図６】実施例に係るパッド部材を製造する熱ロール装置の一例を示す概略図である。
【図７】実施例に係るパッド部材を製造する熱ロール装置の一例を示す概略図である。
【図８】図６の熱ロール装置で製造されたパッド部材の内部構造を示す概略図である。
【図９】実験例の空気流通性等の実験に使用される実験装置全体の構成を示す概略図である。
【図１０】従来技術に係るパッド部材を使用した空調シート全体を一部切り欠いて示す概略断面図である
【図１１】図１０に示す空調シートのシートクッション部の上方から見た際の内部構造を示す概略平面図である
【図１２】従来技術に係る空調シートにおけるパッド部材を拡大して示す断面図である。
【符号の説明】
１６  基部
３２  圧縮層
３４  非圧縮層
３８  セル
Ｇ  空気
Ｍ  混合原料
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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