(57)【要約】【課題】特に細線再現性にすぐれた静電荷像現像用トナーを提供する。【解決手段】潜像担持体上に解像度６００ｄｐｉ以上の書込み密度で潜像形成を行ない、現像剤担持体と該潜像担持体との線速比を１．３以上として現像を行ない、かつプロセススピードを１８０ｍｍ／ｓｅｃ以上とした画像形成装置に使用されるトナーであって、該トナーが均一の形状（不定形トナーを含まない）で、かつ略球形（真球でないけど、球に近い）であることを特徴とする静電荷像現像用トナー。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
潜像担持体上に解像度６００ｄｐｉ以上の書込み密度で潜像形成を行ない、現像剤担持体と該潜像担持体との線速比を１．３以上として現像を行ない、かつプロセススピードを１８０ｍｍ／ｓｅｃ以上とした画像形成装置に使用されるトナーであって、該トナーは均一の形状で、かつ略球形であることを特徴とする静電荷像現像用トナー。
【請求項２】
該トナーの形状係数ＳＦ−１が１４０〜１８０であることを特徴とする請求項１記載の静電荷像現像用トナー。
【請求項３】
該トナーが紡錘形状であることを特徴とする請求項２に記載の静電荷像現像用トナー。
【請求項４】
該トナーの形状係数ＳＦ−２が１２０〜１８０であることを特徴とする請求項１記載の静電荷像現像用トナー。
【請求項５】
該トナーに大粒径添加剤が付いていることを特徴とする請求項４に記載の静電荷像現像用トナー。
【請求項６】
該トナーのＱ／Ｍの絶対値が２５〜５０μＣ／ｇであることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の静電荷像現像用トナー。
【請求項７】
該トナーの体積平均粒径が６μｍ以下であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の静電荷像現像用トナー。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれかに記載の静電荷像現像用トナーと、キャリアとからなることを特徴とする二成分系現像剤。
【請求項９】
請求項１〜７のいずれかに記載の静電荷像現像用トナーを使用することを特徴とする画像形成方法。
【請求項１０】
請求項１〜７のいずれかに記載の静電荷像現像用トナーを使用したことを特徴とする画像形成装置。
【請求項１１】
現像剤担持体と潜像担持体との間に交番電界を印加することを特徴とする請求項１０記載の画像形成装置。
【請求項１２】
下記（１）式を満たすことを特徴とする請求項１１記載の画像形成装置。
６×（ＳＦ−１＋ＳＦ−２）  ≦  Ｖｆ［Ｈｚ］  ≦  １８×（ＳＦ−１＋ＳＦ−２）            （１）
Ｖｆ［Ｈｚ］：  現像剤担持体にかかる交番電圧の周波数
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はトナー、現像剤、画像形成方法及び装置に関し、詳しくは、特に細線再現性にすぐれた静電荷像現像用トナー、このトナーを用いる二成分系現像剤、画像形成方法及び装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、電子写真方式による画像形成では、潜像担持体（例えば光導電性物質等からなる感光体など）上に静電荷による潜像を形成し、この静電潜像に対して、帯電したトナー粒子を付着させ可視像を形成している。トナーにより形成された可視像は、最終的に紙等の転写媒体に転写後、熱、圧力や溶剤気体等によって転写媒体に定着され、出力画像となる。
【０００３】
近年、これら画像形成について高画質化への要望が高まっている。そのため、市場に出てくる画像形成装置（複写機、ファクシミリ、プリンター等）の解像度も高くなってきている。画像形成装置において、解像度が高くなっていくと、１ドットを形成する潜像が小さくなっていき、潜像に対して忠実に現像することが困難になってくる。１ドットラインを出力する場合も顕著であり、解像度が高くなってくると、ラインがとぎれとぎれとなってしまう。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題はエッジ効果を利用して細線再現性を保ち、更には、エッジの崩壊を防ぎ、文字チリをなくすようにした静電荷像現像用トナー、このトナーを用いる二成分系現像剤、画像形成方法及び装置を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記のこの課題は下記（１）〜（１２）によって達成される。
（１）潜像担持体上に解像度６００ｄｐｉ以上の書込み密度で潜像形成を行ない、現像剤担持体と該潜像担持体との線速比を１．３以上として現像を行ない、かつプロセススピードを１８０ｍｍ／ｓｅｃ以上とした画像形成装置に使用されるトナーであって、該トナーは均一の形状（不定形トナーを含まない）で、かつ略球形（真球でないけど、球に近い）であることを特徴とする静電荷像現像用トナー。
【０００６】
（２）該トナーの形状係数ＳＦ−１が１４０〜１８０であることを特徴とする前記（１）記載の静電荷像現像用トナー。
【０００７】
（３）該トナーが紡錘形状であることを特徴とする前記（２）に記載の静電荷像現像用トナー。
【０００８】
（４）該トナーの形状係数ＳＦ−２が１２０〜１８０であることを特徴とする前記（１）に記載の静電荷像現像用トナー。
【０００９】
（５）該トナーに大粒径添加剤が付いていることを特徴とする前記（４）に記載の静電荷像現像用トナー。
【００１０】
（６）該トナーのＱ／Ｍの絶対値が２５〜５０μＣ／ｇであることを特徴とする前記（１）〜（５）のいずれかに記載の静電荷像現像用トナー。
【００１１】
（７）該トナーの体積平均粒径が６μｍ以下であることを特徴とする前記（１）〜（６）のいずれかに記載の静電荷像現像用トナー。
【００１２】
（８）前記（１）〜（７）のいずれかに記載の静電荷像現像用トナーと、キャリアとからなることを特徴とする二成分系現像剤。
【００１３】
（９）前記（１）〜（７）のいずれかに記載の静電荷像現像用トナーを使用することを特徴とする画像形成方法。
【００１４】
（１０）前記（１）〜（７）のいずれかに記載の静電荷像現像用トナーを使用することを特徴とする画像形成装置。
【００１５】
（１１）現像剤担持体と潜像担持体との間に交番電界を印加することを特徴とする前記（１０）記載の画像形成装置。
【００１６】
（１２）下記（１）式を満たすことを特徴とする前記（１１）記載の画像形成装置。
６×（ＳＦ−１＋ＳＦ−２）  ≦  Ｖｆ［Ｈｚ］  ≦  １８×（ＳＦ−１＋ＳＦ−２）            （１）
Ｖｆ［Ｈｚ］：  現像剤担持体にかかる交番電圧の周波数
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下本発明をさらに詳細に説明する。
上記したように、高解像度のライン品質を良好にすることが本発明が解決しようとする課題である。１ドットラインがとぎれとぎれとならないようにするためには、エッジ効果を利用する方法が考えられる。ここで、エッジ効果について若干説明する。
【００１８】
たとえば、図１に示すように、現像部と転写部との間の感光体ドラム表面において、背景部の電位が−７００Ｖ、画像部の電位がほぼ０Ｖであるとすると、この電位差により背景部と画像部との間に電界Ｅが存在する。一般に電界は電位差が大きいほど、また距離が近いほど大きくなる。この電界Ｅにより、マイナス帯電しているトナー粒子は、背景部より画像部に向う力Ｆを受ける。
【００１９】
画像部における電界Ｅは、背景部との距離の小さい画像部と背景部との境界付近でもっとも大きく、したがって、力Ｆも境界付近で最も大きいので、その力Ｆによってトナー粒子がより高く積まれてしまい、図２のようなトナー層を形成する。つまり、図２のようにラインの両側においてトナー粒子がより多く、より高くつまれているために、どんなに解像度を高くし、１ドットラインが細くなってもラインがとぎれとぎれにならないことを見出した。
【００２０】
しかしながら、従来はこのエッジ効果を利用して細線再現性を向上させようとすることはなく、むしろエッジ効果をなくす方向ばかり検討が進められていた。すなわち、従来の低解像度の画像形成装置においては、エッジ効果を利用すると太り気味のラインとなり、またベタ部のトナー埋まりが不均一となるためにかえって見苦しい画像となるため、従来はエッジ効果を利用することを敬遠していたのが実情である。
【００２１】
本発明においては、上述したように、エッジ効果を利用して著しくライン品質を向上させるものであるが、この方式をとることによって、別の問題が生じた。それは、エッジ効果を利用してラインのエッジ部により高く積み上げられたトナーが何らかの外力を受けて崩れてしまい、その崩れ落ちたトナーがラインの近傍の非画像部に存在し、本来のラインの境界線が分からなくなってしまう現象が生じた。この現象を以後、エッジ崩壊によるラインぼけと呼ぶ。
【００２２】
ここで、エッジ崩壊を引き起こす外力にはさまざまなものがあるが、現像剤によって、感光体表面の顕像を摺擦したときにエッジが崩壊する。この場合は、感光体の周速（プロセススピード）よりも現像剤担持体の周速が速い場合において顕著である。具体的には線速比（現像剤担持体の周速／感光体の周速）にして１．３以上の画像形成装置においてこの現象が出てくる。さらに線速比にして２．０の場合にはこの現象が顕著になる。または感光体の回転による遠心力の場合もあり、この場合はプロセススピードが速い場合に顕著である。具体的には１８０ｍｍ／ｓｅｃ以上の画像形成装置においては深刻な問題である。
【００２３】
従来は、転写工程において、顕像を壊さないように転写する工夫について多々提案されているが、本発明は現像工程における工夫である。
【００２４】
本発明者等はこのエッジ崩壊によるラインぼけを解決するために鋭意検討したところ、トナー形状を特定なものに制御することによって、上記課題を解決できることを見出した。具体的には略球形のトナーによって課題を解決できることを見出した。ここで、略球形という球状について説明する。一言でいうと、球形に近いが球形ではないということである。より詳しくは、ＳＦ−１が１４０〜１８０、あるいはＳＦ−２が１２０〜１８０である。
【００２５】
このような略球形をとることでエッジの崩壊を防ぐことができることを見出した。つまり、図２のようにラインの両端に高く積み上げられたトナー粒子であっても略球形の形状をもつために容易にその場から転げ落ち、ラインの近傍に散らからないということであると推察される。あるいは略球形であることから、球形トナー以上にその他トナー粒子への接触点を持っていることから、その摩擦力の影響からその場から除去されにくいのではないかと推察される。
【００２６】
このような効果は球形から外れていくほど効果が高いわけであるが、球形から大きく変形した形状では、高解像度の画像形成装置における１ドットラインそのものを再現できないという別の問題が発生する。この場合は本発明でいうエッジ効果を利用しても、なお再現できないという悪い状態である。不定形トナーの粉砕トナーもやはり１ドットラインそのものを再現できずにいる。重合トナーであっても乳化凝集させたような不定形のトナーにおいても再現性が得られない。すなわち、球形に近いけれど、球形でないという略球形が本発明には必須条件となる。
【００２７】
まず、形状係数ＳＦ−１が１４０〜１８０の場合の略球形について説明する。この数値範囲は略球形の好ましい形態の一つである。ＳＦ−１が１４０未満であると、球形に近い状態になるために、エッジ崩壊が発生しやすい。一方、ＳＦ−１が１８０を越えてしまうと、球形からほどとおい形状となり、高解像の超細線を再現できなくなってしまう。ＳＦ−１が１４０〜１８０の範囲内では図３に示す紡錘形状が好ましい。
【００２８】
ここでいう紡錘形状とは、長軸と短軸との比（ｒ２／ｒ１）が０．５〜０．８で、厚さと短軸との比（ｒ３／ｒ２）が０．７〜１．０で表される紡錘形状であることが好ましい。
長軸と短軸との比（ｒ２／ｒ１）が０．５未満では、真球形状から離れるためにクリーニング性が高いが、ドット再現性及び転写効率が劣るために高品位な画質が得られなくなる。
長軸と短軸との比（ｒ２／ｒ１）が０．８を越えると、球形に近づくために、低温低湿の環境下では特にクリーニング不良が発生することがある。また、厚さと短軸との比（ｒ３／ｒ２）が０．７未満では、扁平形状に近く、不定形トナーのように飛び散りは少ないが、球形トナーのような高転写率は得られない。特に、厚さと短軸との比（ｒ３／ｒ２）が１．０では、長軸を回転軸とする回転体となる。これに近い紡錘状形状にすることで不定形・扁平形状でもなく真球状でもない形状であって、双方の形状が有する摩擦帯電性、ドット再現性、転写効率、飛び散りの防止性、クリーニング性の全てを満足させる形状となる。
なお、ｒ１、ｒ２、ｒ３は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で、視野の角度を変えて写真を撮り、観察しながら測定した。
【００２９】
次に略球形のもう一つの形態である形状係数ＳＦ−２が１２０〜１８０の場合について説明する。そもそもＳＦ−２は表面の凸凹の程度、あるいは表面の平滑性を表す指標である。ＳＦ−２が１２０未満となると、球形に近くなり、その表面がなめらかになることから、エッジ崩壊が容易となる。一方、ＳＦ−２が１８０を越えると、トナーの表面性が悪くなり、その分、その他トナー粒子との接触点が多くなり、きれいに超細線を再現することが不可能となる。つまり、トナー粒子同士の摩擦の影響を受けて、きれいに超細線の潜像をトナー粒子によって埋めることができなくなってしまうからである。
ＳＦ−２が１２０〜１８０の数値範囲内において好ましいのは、大粒径（粒径０．０５〜０．５μｍ）の外添剤を付着する方式である。この方式では、大粒径の外添剤によって形状が制御できるという点において簡便な方法といえる。
【００３０】
本発明のトナーの形状は（ＳＦ−１）＋（ＳＦ−２）≦３００であることがさらに好ましい。上述したように、ＳＦ−１、ＳＦ−２ともに大きくなれば、超細線の再現に不利に働く。よって、両者の和が３００以下であることが好ましい。
【００３１】
形状係数ＳＦ−１、ＳＦ−２は次のようにして求められる。
（１）形状係数ＳＦ−１とは、図４に示すように、球形物質の形状の丸さの割合を示す値であり、球形物質を２次元平面上に投影して出来る楕円状図形の最大長ＭＸＬＮＧの二乗を図形面積ＡＲＥＡで割って、１００π／４を乗じたときの値で表される。
つまり、形状係数ＳＦ−１は、次式、
ＳＦ−１＝｛（ＭＸＬＮＧ）２／ＡＲＥＡ｝×（１００π／４）
で定義されるものである。
このＳＦ−１の値が１００の場合には、物質の形状が真球状となり、ＳＦ−１の値が大きくなるほど、物質の形状は不定形となる。
【００３２】
（２）形状係数ＳＦ−２は、図５に示すように、物質の形状の凹凸の割合を示す数値であり、物質を２次元平面上に投影してできる図形の周長ＰＥＲＩの二乗を図形面積ＡＲＥＡで割って、１００／４πを乗じたときの値で表される。
つまり、形状係数ＳＦ−２は、次式、
ＳＦ−２＝｛（ＰＥＲＩ）２／ＡＲＥＡ｝×（１００／４π）
で定義されるものである。
ＳＦ−２の値が１００の場合には、物質の表面に凹凸が存在しないことになり、ＳＦ−２の値が大きくなるほど、物質の表面の凹凸は顕著となる。
【００３３】
なお、本発明の実施の形態では、日立製作所製ＦＥ−ＳＥＭ（Ｓ−８００）を用い、トナー像を１００回無作為にサンプリングし、その画像情報は、ニレコ社製画像解析装置（ＬＵＳＥＸ３）に導入して解析を行い、上式より算出したものである。
【００３４】
さらに本発明においては、トナーのＱ／Ｍの絶対値が２５から５０μＣ／ｇであることが好ましい。トナーのＱ／Ｍの絶対値が２５μＣ／ｇ未満であると、本発明において利用するエッジ効果が十分に得られにくい。その結果、超細線がとぎれとぎれとなってしまいやすい。一方、トナーのＱ／Ｍの絶対値が５０μＣ／ｇを越えてしまうと、エッジ効果が効きすぎて、ベタ画像部のエッジ部と中央部との画像濃度差が大きくなり、みすぼらしい画像になりやすい。
【００３５】
本発明においては、現像剤担持体と潜像担持体との間に交番電界を印加することが望ましい。両者の間に交番電界を発生させると、潜像担持体上に現像されたトナーの再配列が行われるが、それはエッジ崩壊によって、非画像部に追いやられたトナーにおいても同様に効果的であり、エッジ崩壊による画像劣化を防止する効果がある。ここで、
６×（ＳＦ−１＋ＳＦ−２）≦Ｖｆ［Ｈｚ］≦１８×（ＳＦ−１＋ＳＦ−２）
を満たすことが好ましい。
【００３６】
現像剤担持体にかかる交番電圧の周波数Ｖｆの適正値は形状係数ＳＦ−１、ＳＦ−２に密接に関係する。特に両者の和に密接に関係する。具体的には、トナー形状が真球に近いほど周波数Ｖｆが低めでも、トナー再配列の応答性がみられるが、逆にトナー形状が球から遠くなるほど周波数Ｖｆを高くしないと、トナー再配列が生じにくい。トナーとしての流動性や、トナー対トナーあるいはトナー対その他の摩擦抵抗、等がからんでいると考えられる。ここで、「６×（ＳＦ−１＋ＳＦ−２）≦Ｖｆ」の場合、交番電界が弱く、トナー再配列の効果がみられにくい。一方、「Ｖｆ［Ｈｚ］≦１８×（ＳＦ−１＋ＳＦ−２）」となると、周波数にトナーの応答性が追いつかず、かえって地肌汚れが発生しやすくなる。
【００３７】
本発明のトナーはバインダー樹脂、着色剤を主成分とし、必要に応じて帯電制御剤等が含有されたものである。これらバインダー樹脂、着色剤、帯電制御剤には従来よりこの分野で知られているものが全て使用できる。また、外添剤も従来より知られている例えば無機微粒子（シリカ、アルミナ等）や、高分子系微粒子（ポリスチレン、メタクリル酸エステル、シリコーン等）が全て使用できる。
【００３８】
本発明の静電荷像現像用トナーはこのトナー単独で一成分系現像剤としてもよいし、キャリア（鉄、フェライト、ガラスビーズ等）と混合して二成分系現像剤としてもよい。二成分系現像剤においては、トナーとキャリアとの混合割合は、一般にキャリア１００重量部に対しトナー０．５〜６．０重量部程度が適当である。
【００３９】
【実施例】
以下実施例をもって本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらによってなんら限定されるものではない。なお、ここでの部は質量部である。
【００４０】
実施例１
（黒色重合トナー粒子製造例１）
２リットル用四つ口フラスコ中のイオン交換水７１０部に、０．１Ｍ−Ｎａ３ＰＯ４水溶液４５０部を投入し、６０℃に加温した後、高速攪拌装置ＴＫ式ホモミキサー（特殊機化工業製）を用いて、１２０００ｒｐｍにて攪拌した。これに１．０Ｍ−ＣａＣｌ２水溶液６８部を徐々に添加し、微小な難水溶性分散剤を含む水系分散媒体を得た。
【００４１】
一方、分散質として
2004177842.tif 000002
上記処方のうち、着色剤とモノアゾ染料のＦｅ化合物とスチレンだけをアトライター（三井金属社製）を用いてカーボンブラックのマスターバッチ製造を行った。次にこのマスターバッチと上記処方の残りの材料を６０℃に加温し、溶解、分散して単量体混合物とした。さらに、６０℃に保持しながら、開始剤２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）８部を加えて溶解し、単量体組成物を調製した。
【００４２】
前記ホモミキサーの２リットルフラスコ中で調製した水系分散媒体に、上記単量体組成物を投入した。６０℃で、窒素雰囲気としたＴＫホモミキサーを用いて、１００００ｒｐｍで２０分間攪拌し、単量体組成物を造粒した。その後、パドル攪拌翼で攪拌しつつ６０℃で６時間反応させた後、８０℃で１０時間重合させた。
【００４３】
重合反応終了後反応生成物を冷却し、塩酸を加えて難水溶性分散剤を溶解し、濾過、水洗、乾燥することにより、重量平均径７．０μｍの黒色重合トナー粒子１を得た。この黒色重合トナー粒子１をハイブリタイザーに仕込み、１０分間攪拌して黒色重合トナー粒子１の表面性を荒らした。
さらに、疎水性シリカ（Ｈ２０００、クラリアントジャパン社製）を０．５部添加し、周速を１５ｍ／ｓｅｃとして３０秒混合１分間休止を５サイクル行い、ブラックトナーを得た。ついで、疎水性シリカ０．５部と、疎水化酸化チタン０．５部をヘンシェルミキサーにて混合して、本発明のトナー１を得た。その評価結果を表１に示す。
【００４４】
実施例２
（ポリエステルの製造例）
冷却管、攪拌機および窒素導入管の付いた反応槽中に、ビスフェノールＡエチレンオキサイド２モル付加物６９０部、テレフタル酸２５６部を常圧下、２３０℃で８時間重縮合し、次いで１０〜１５ｍｍＨｇの減圧で５時間反応した後１６０℃まで冷却し、これに１８部の無水フタル酸を加えて２時間反応し変性されていないポリエステル（ａ）を得た。
【００４５】
（プレポリマーの製造例）
冷却管、攪拌機および窒素導入管の付いた反応槽中に、ビスフェノールＡエチレンオキサイド２モル付加物８００部、イソフタル酸１８０部、テレフタル酸６０部、およびジブチルチンオキサイド２部を入れ、常圧で２３０℃で８時間反応し、さらに１０〜１５ｍｍＨｇの減圧で脱水しながら５時間反応した後、１６０℃まで冷却して、これに３２部の無水フタル酸を加えて２時間反応した。次いで、８０℃まで冷却し、酢酸エチル中にてイソホロンジイソシアネート１７０部と２時間反応を行いイソシアネート基含有プレポリマー（１）を得た。
【００４６】
（ケチミン化合物の製造例）
攪拌棒および温度計のついた反応槽中にイソホロンジアミン３０部とメチルエチルケトン７０部を仕込み、５０℃で５時間反応を行いケチミン化合物（１）を得た。
【００４７】
（トナーの製造例）
ビーカー内に前記のプレポリマー（１）１４．３部、ポリエステル（ａ）５５部、酢酸エチル７８．６部を入れ、攪拌し溶解した。次いで、離型剤であるライスＷＡＸ（融点８３℃）１０部、カーボンブラック顔料８部を入れ、６０℃にてＴＫ式ホモミキサーで１２０００ｒｐｍで５分攪拌し、ビーズミルで３０分間２０℃で分散した。これをトナー材料溶液（１）とする。
次に、ビーカー内にイオン交換水３０６部、リン酸三カルシウム１０％懸濁液２６５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部、増粘剤カルボキシメチルセルロースのＮａ塩を入れ、均一に溶解した。ついでＴＫ式ホモミキサーで１２０００ｒｐｍに攪拌しながら、上記トナー材料溶液（１）及びケチミン化合物（１）２．７部を加えウレア反応させた。
粒径及び粒径分布を光学顕微鏡で観察しながら粒径が大きい場合は攪拌回転数を１４０００にあげさらに５分行う。小さい場合は攪拌を１００００ｒｐｍに変更し再度実験する。
【００４８】
［前脱溶剤工程］
つづいで、酢酸エチルの残量が５％になるまで脱溶剤を行った。
【００４９】
［異形化工程］
ついで、この混合液を攪拌棒および温度計付の丸底コルベンに５００ｇ計量して移し、４５℃まで昇温して、２時間２００〜４００回転の早い攪拌を行い紡錘状の母体トナー粒子を得た。紡錘形が不足の場合は攪拌時間の延長を行う。
【００５０】
［後脱溶剤工程］
その後減圧下１．０時間かけ溶剤を除去し、濾別、洗浄、乾燥した後、風力分級し、紡錘形の母体粒子を得た。
【００５１】
次に、得られた母体粒子１００部及び帯電制御剤（オリエント化学社製ボントロンＥ−８４）０．２５部をＱ型ミキサー（三井鉱山社製）に仕込み、タービン型羽根の周速を５０ｍ／ｓｅｃに設定し、２分間運転、１分間休止を５サイクル行い、合計の処理時間を１０分間とした。
添加剤の混合方法は実施例１と同様にし、本発明のトナー２を得た。その評価結果を表１に示す。
【００５２】
実施例３
実施例２の製造方法を次のように変えて、本発明のトナー３を得た。
▲１▼増粘剤の量を９．２部から３．７部にした。
▲２▼前脱溶剤工程をなくした。
▲３▼異形化工程において、２００〜４００回転のところを６０回転とした。
▲４▼後脱溶剤工程において、減圧乾燥を用いない。プラネタリミキサーによる遠心力を利用して瞬間的に（５分間）脱溶剤を行った。
【００５３】
実施例４
実施例３の途中過程で得られたトナー母体に対して、次のように添加剤処理を行った。
さらに、疎水性シリカ（Ｈ２０００、クラリアントジャパン社製）を０．５部添加し、周速を１５ｍ／ｓｅｃとして３０秒混合１分間休止を５サイクル行い、ブラックトナーを得た。ついで、下記により製造された無機微粒子２．５部と、疎水化酸化チタン０．５部をヘンシェルミキサーにて混合して、本発明のトナー４を得た。その評価結果を表１に示す。
【００５４】
（無機微粒子の製造）
（１）攪拌機、滴下ロート、温度計を備えた３リットルのガラス製反応器にメタノール６２３．７ｇ、水４１．４ｇ、２８％アンモニア水４９．８ｇを添加して混合した。この溶液を３５℃に調整し、攪拌しながらテトラメトキシシラン１１６３．７ｇおよび５．４％アンモニア水４１８．１ｇを同時に添加開始し、前者は６時間、そして後者は４時間かけて滴下した。テトラメトキシシラン滴下後も０．５時間攪拌を続け加水分解を行いシリカ微粒子の懸濁液を得た。ガラス製反応器にエステルアダプターと冷却管を取り付け、６０〜７０℃に加熱しメタノール１１３２ｇを留去したところで水１２００ｇを添加し、次いでさらに７０〜９０℃に加熱しメタノール２７３ｇを留去し、シリカ微粒子の水性懸濁液を得た。
【００５５】
（２）この水性懸濁液に室温でメチルトリメトキシシラン１１．６ｇ（テトラメトキシシランに対してモル比で０．１相当量）を０．５時間かけて滴下し、滴下後も１２時間攪拌しシリカ微粒子表面の処理を行った。
【００５６】
（３）こうして得られた分散液にメチルイソブチルケトン１４４０ｇを添加した後、８０〜１１０℃に加熱しメタノール水を７時間かけて留去した。得られた分散液に室温でヘキサメチルジシラザン３５７．６ｇを添加し１２０℃に加熱し３時間反応させ、シリカ微粒子をトリメチルシリル化した。その後溶媒を減圧下で留去して平均粒子径１２０ｎｍ、平均円形度０．９９０の球状疎水性シリカ微粒子４７７ｇを得た。
【００５７】
実施例５
実施例２において、以下のように添加剤処方を変えた以外は実施例２と同様にして、本発明のトナー５を得た。
さらに、疎水性シリカ（Ｈ２０００、クラリアントジャパン社製）を１．０部添加し、周速を１５ｍ／ｓｅｃとして３０秒、混合１分間休止を５サイクル行い、本発明のトナー５を得た。その評価結果を表１に示す。
【００５８】
比較例１
実施例１において、ハイブリタイザーを用いてトナーの表面性を荒らす処理をいないこと以外は実施例１と同様にして、トナー６を得た。
【００５９】
比較例２
ポリエステル樹脂
（Ｍｗ：７０００、Ｔｍ１１０℃、酸価２５ｍｇＫＯＨ／ｇ）  ９０部
ポリエステル樹脂
（Ｍｗ８万、Ｔｍ１４３℃、酸価２０ｍｇＫＯＨ／ｇ）        １０部
カルナウバワックス（融点８２℃、体積平均粒径５９０μｍ）      ５部
カーボンブラック（＃４４：三菱化成社製）                      ８部
３，５−ジ−ｔ−ブチルサリチル酸のＦｅ（ＩＩＩ）塩                １部
上記組成の混合物をヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１００〜１１０℃の温度で約３０分間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物をジェットミル、風力分級機で粉砕分級後、このトナー母体粒子１００部に対してシリカ（Ｒ９７４、日本アエロジル社製）を１．０部およびチタニア（Ｔ８０５、日本アエロジル社製）０．５部添加し、ヘンシェルミキサーで攪拌混合後メッシュを通して大粒径の粒子を削除した。
【００６０】
比較例３
実施例２の異形化工程において、攪拌条件を「２時間３００〜５００回転」にかえたこと以外は実施例２と同様にしてトナー８を作った。
【００６１】
（キャリアの製造例）
＜分散液ａ＞
下記材料をホモミキサーに仕込み、ジャケット温度を３０〜４０℃に保持しながら２０分間攪拌して分散液ａを得た。
シリコーン系樹脂（商品名：ＳＲ２４１０、
東レ・ダウコーニング・シリコーン社製）                    ６００部
トルエン                                                    ４００部
アミノシラン（商品名：ＳＨ６０２０、
東レ・ダウコーニング・シリコーン社製）                      １０部
カーボンブラック（商品名：Ｂｌａｃｋ  Ｐｅｒｌｓ２０００、
ＣＡＢＯＴ  ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ  ）                      １２部
【００６２】
＜キャリアＡ＞
フェライト粒子（商品名：Ｆ−３００、パウダーテック社製）を用い、平均粒径５２μｍにしたキャリア芯材に塗布機（岡田精工社製：スピラコーター）を用いてキャリア芯材に対し、上記分散液ａを２０．４４重量％コーティングし、さらに３００℃で２時間焼付を行い、上記樹脂によって被覆されたキャリアＡを得た。
【表１】
2004177842.tif 000003
Ｑ／Ｍ：実施中の現像剤（キャリアＡ９５部、トナー５部とからなる）のトナーのＱ／Ｍ
【００６３】
表１記載のトナー、現像剤をリコー製ｉｍａｇｉｏ  ＮＥＯ４５０（６００ｄｐｉ、線速比２．５、プロセススピード２３０ｍｍ／ｓｅｃ）を用いて、以下の項目について評価した。評価結果は表２に表した。
【００６４】
細線とぎれとぎれ（６００ｄｐｉ、１ドットラインの評価）
×：肉眼で見て、ラインがとぎれとぎれになっていることが分かる。
○：顕微鏡観察では、ところどころでラインがとぎれているが、肉眼では分からないレベル
◎：顕微鏡観察でもラインがとぎれていないことが確認できるレベル
エッジ崩壊によるラインぼけ（６００ｄｐｉ、１ドットラインの評価）
×：ラインの境界線が不明確（ラインの境界線がぼやけている）
○：肉眼ではライン周辺の非画像部に存在するトナーが少ない
◎：顕微鏡観察の結果でもライン周辺の非画像部に存在するトナーが少ない
【００６５】
【表２】
2004177842.tif 000004
【００６６】
表１記載の一部のトナー、現像剤をリコー製ｉｍａｇｉｏ  ＮＥＯ３５０改造機（６００ｄｐｉ、線速比２．０、プロセススピード１８０ｍｍ／ｓｅｃ）を用いて評価した。評価した結果は表３に表した。
【００６７】
【表３】
2004177842.tif 000005
【００６８】
また、表１記載のトナー、現像剤をリコー製ｉｐｓｉｏ  ｃｏｌｏｒ８０００改造機（１２００ｄｐｉ、線速比１．５、プロセススピード１８５ｍｍ／ｓｅｃ、Ｖｐ−ｐ１ｋＶ）を用いて評価した。図６は、地肌汚れ、ラインぼけ、細線とぎれとぎれのない領域を示している。
【００６９】
【発明の効果】
（１）請求項１〜９の静電荷像現像用トナー、このトナーを含む二成分系現像剤を使用する画像形成方法及び装置によれば、細線ときれとぎれ、ラインぼけがなく、さらに超細線の再現性にすぐれた高画質画像が得られる。
（２）請求項１０、１１の装置の使用によれば、エッジ崩壊による画像劣化が防止され、より高画質画像が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】エッジ効果を説明するための図である。
【図２】エッジ効果を説明するための図である。
【図３】紡錘形状を説明するための図である。
【図４】形状係数ＳＦ−１を求めるための説明図である。
【図５】形状係数ＳＦ−２を求めるための説明図である。
【図６】形状係数（ＳＦ−１）＋（ＳＦ−２）と現像剤担持体にかかる電圧Ｖｆ［Ｈｚ］との関係を表わした図である。
【図１】
2004177842.tif 000006
【図２】
2004177842.tif 000007
【図３】
2004177842.tif 000008
【図４】
2004177842.tif 000009
【図５】
2004177842.tif 000010
【図６】
2004177842.tif 000011