(57)【要約】【課題】エアコンシステム側の熱交換効率を高め、システム全体の冷却効率の向上と燃費の低減を図る。【解決手段】圧縮機本体６から吐出される冷媒ガスを衝突させて冷媒ガス中のオイルを分離するフィルタ３１と、フィルタ３１を内部に収容するフィルタ収容ブロック３２とからなる油分離器３０において、フィルタ収容ブロック３２の一端面に冷媒ガスを導入する冷媒ガス流入口３２ａを開口し、フィルタ収容ブロック３２の他端面にフィルタ３１を通過した冷媒ガスを排出する冷媒ガス流出口３２ｂを開口し、冷媒ガス流出口３２の開口部面積γをフィルタ３１における冷媒ガス通過部の開口面積βよりも大きい面積で開口し、かつフィルタ３１の端面の面積αよりも大きい面積で遮蔽する遮蔽板３３を設けて、フィルタ３１を通過した冷媒ガスをこの遮蔽板３３に衝突させる。【選択図】　図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機本体から吐出される冷媒ガスを衝突させて冷媒ガス中のオイルを分離するフィルタと、
上記フィルタを内部に収容して支持するフィルタ収容ブロックと、
上記フィルタ収容ブロックの一端面に開口され、上記フィルタ内に冷媒ガスを導入する冷媒ガス流入口と、
上記フィルタ収容ブロックの他端面に開口され、上記フィルタを通過した冷媒ガスを排出する冷媒ガス流出口と、
上記冷媒ガス流出口を上記フィルタにおける冷媒ガス通過部の開口面積よりも大きい面積で開口し、かつ上記フィルタの端面の面積よりも大きい面積で遮蔽する遮蔽手段と、
を具備する
ことを特徴とする油分離器。
【請求項２】
上記遮蔽手段はプレート状の平板により形成されていることを特徴とする請求項１記載の油分離器。
【請求項３】
上記遮蔽手段は格子状の金網により形成されていることを特徴とする請求項１記載の油分離器。
【請求項４】
上記冷媒ガス流入口と上記冷媒ガス流出口とが対角線上に位置する場合に、上記冷媒ガス通過部の開口面積は、上記冷媒ガス流出口の開口部方向に面しているフィルタの表面積×通過率で表わされることを特徴とする請求項１記載の油分離器。
【請求項５】
機外から供給された冷媒ガスを吸入圧縮して吐出する圧縮機本体と、
上記圧縮機本体から吐出された冷媒ガスからオイルを分離する油分離器と、
を有し、
上記油分離器は、
上記圧縮機本体から吐出される冷媒ガスを衝突させて冷媒ガス中のオイルを分離するフィルタと、
上記フィルタを内部に収容して支持するフィルタ収容ブロックと、
上記フィルタ収容ブロックの一端面に開口され、上記フィルタ内に冷媒ガスを導入する冷媒ガス流入口と、
上記フィルタ収容ブロックの他端面に開口され、上記フィルタを通過した冷媒ガスを排出する冷媒ガス流出口と、
上記冷媒ガス流出口を上記フィルタにおける冷媒ガス通過部の開口面積よりも大きい面積で開口し、かつ上記フィルタの端面の面積よりも大きい面積で遮蔽する遮蔽手段と、
を具備する
ことを特徴とする気体圧縮機。
【請求項６】
上記遮蔽手段はプレート状の平板により形成されていることを特徴とする請求項５記載の気体圧縮機。
【請求項７】
上記遮蔽手段は格子状の金網により形成されていることを特徴とする請求項５記載の気体圧縮機。
【請求項８】
上記冷媒ガス流入口と上記冷媒ガス流出口とが対角線上に位置する場合に、上記冷媒ガス通過部の開口面積は、上記冷媒ガス流出口の開口部方向に面しているフィルタの表面積×通過率で表わされることを特徴とする請求項５記載の気体圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、カーエアコンシステム等に用いられる気体圧縮機に関し、特にこの気体圧縮機に内蔵される油分離器に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、例えばカーエアコンシステム、ガスヒートポンプ（ＧＨＰ）等に用いられる気体圧縮機としては、図７に示すベーンロータリー型の気体圧縮機が知られている。
【０００３】
この気体圧縮機は、一端開口型のケーシング１内部に圧縮機本体６が収容され、ケーシング１の開口端がフロントヘッド２により密閉されている。フロントヘッド２とケーシング１にはそれぞれ吸入ポート３と吐出ポート４が開口され、吸入ポート３はエアコンシステムのエバポレータ側に接続され、吐出ポート４は同システムのコンデンサ側に接続される。そして、吸入ポート３から機内の吸入室１０へと供給された冷媒ガスを圧縮機本体６内部に吸入し、吸入された冷媒ガスを圧縮機本体６の圧縮機構により圧縮し、圧縮された冷媒ガスを機内の吐出室１１へと吐出して、この吐出された高圧冷媒ガスを吐出ポート４から機外へと供給するように構成されている。
【０００４】
ところで、圧縮機本体６から吐出される冷媒ガスには一般にミスト状態のオイルが数％程度含まれている。この冷媒ガス中のオイルが吐出ポート４からエアコンシステム側へと多量に流出した場合、圧縮機本体６内部の各摺動部材を潤滑するためのオイル量が不足したり、同システムの熱交換効率の低下を招いたりする不具合が生じる。よって、この不具合を防止するために、圧縮機本体６から吐出される冷媒ガスからオイルを充分に分離させた状態でエアコンシステム側へと供給することが肝要である。
【０００５】
そこで、通常、圧縮機本体６のリアサイドブロック８端面に、図７および図８に示すような油分離器２０を設置し、この油分離器２０によってオイル含有の冷媒ガスからオイルを分離するものとしている。図示した油分離器２０は、金網を円筒状に巻装したフィルタ２１と、このフィルタ２１を収容し、吐出室１１側にほぼ全面開口された開口部２２ａを有するフィルタ収容ブロック２２とから構成されている。
【０００６】
油分離器２０を設置することによって、シリンダ吐出孔１８から吐出されたオイル含有の冷媒ガスはフィルタ２１に衝突し、粘性の高いオイルが捕獲される。さらに、フィルタ２１を通過した冷媒ガスがフィルタ収容ブロック２２の内部空間で対流することで、冷媒ガスからオイルが遠心分離され、このようにして分離捕獲されたオイルは吐出室１１底部に滴下され、油溜まり１９に貯留される。
【０００７】
図示したような油分離器２０の構造によると、圧縮機本体６の運転開始時や低速運転時において、シリンダ吐出孔１８から吐出室１１側に吐出される冷媒ガスの流速が遅い場合には、フィルタ２１を通過したオイル含有の冷媒ガスは、フィルタ収容ブロック２２の内壁面に衝突する。そして、この冷媒ガスはフィルタ収容ブロック２２の内壁形状に沿って遠心分離が行なわれる方向（矢印Ａ方向）へと流れる流路が形成されているため、目的とする油分離性能は発揮されているといえる。
【０００８】
ところが、圧縮機本体６の高速運転時においては、シリンダ吐出孔１８から吐出室１１側に吐出される冷媒ガスの流速が速いため、フィルタ２１を通過したオイル含有の冷媒ガスの一部がフィルタ収容ブロック２２内壁面に衝突しないことがある。すると、オイル含有の冷媒ガスは、うまく方向転換をさせられずにフィルタ収容ブロック２２の開口部２２ａから上方の吐出ポート４の方向（矢印Ｂ方向）や下方の油溜まり１９の方向（矢印Ｃ方向）へと直接流れ出してしまう。
【０００９】
前者の吐出ポート４方向に流れた冷媒ガスは、フィルタ収容ブロック２２内壁面に衝突していないことから充分に油分離されておらず、多量のオイルを含有した状態のまま吐出ポート４からエアコンシステム側へと供給されることになるため、上述したような潤滑油不足や熱交換効率の低下を招くという問題がある。
【００１０】
一方、後者の油溜まり１９方向に流れた冷媒ガスは、フィルタ収容ブロック２２内壁面に衝突していないことからその流速が充分に下がっておらず、吐出室１１内部で強い吐出噴流となって油溜まり１９の潤滑油表面を撹拌する。すると、この吐出噴流は、貯留されている潤滑油までをも巻き込んで吐出ポート４からエアコンシステム側に供給されてしまう。このため、より一層の潤滑油不足や熱交換効率の低下を招き、さらにはシステム全体の冷却効率の低下や燃費の増大に繋がるという問題がある。
【００１１】
なお、図示した可変容量型の気体圧縮機のように、圧縮機本体６側に可変容量機構が設けられ、固定容量型の気体圧縮機と同等のサイズにするために吐出室１１内のスペースを狭く形成する場合がある。このような場合、特に油溜まり１９の潤滑油表面と吐出ポート４との距離が近くなるため、油分離性能をより一層向上させた油分離器が必要となる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記のような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、エアコンシステム側の熱交換効率を高め、システム全体の冷却効率の向上と燃費の低減を図ることができる油分離器と、この油分離器を内蔵した気体圧縮機を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明に係る油分離器は、圧縮機本体から吐出される冷媒ガスを衝突させて冷媒ガス中のオイルを分離するフィルタと、上記フィルタを内部に収容して支持するフィルタ収容ブロックと、上記フィルタ収容ブロックの一端面に開口され、上記フィルタ内に冷媒ガスを導入する冷媒ガス流入口と、上記フィルタ収容ブロックの他端面に開口され、上記フィルタを通過した冷媒ガスを排出する冷媒ガス流出口と、上記冷媒ガス流出口を上記フィルタにおける冷媒ガス通過部の開口面積よりも大きい面積で開口し、かつ上記フィルタの端面の面積よりも大きい面積で遮蔽する遮蔽手段と、を具備するものである。
【００１４】
また、本発明に係る気体圧縮機は、機外から供給された冷媒ガスを吸入圧縮して吐出する圧縮機本体と、上記圧縮機本体から吐出された冷媒ガスからオイルを分離する油分離器と、を有し、上記油分離器は、上記圧縮機本体から吐出される冷媒ガスを衝突させて冷媒ガス中のオイルを分離するフィルタと、上記フィルタを内部に収容して支持するフィルタ収容ブロックと、上記フィルタ収容ブロックの一端面に開口され、上記フィルタ内に冷媒ガスを導入する冷媒ガス流入口と、上記フィルタ収容ブロックの他端面に開口され、上記フィルタを通過した冷媒ガスを排出する冷媒ガス流出口と、上記冷媒ガス流出口を上記フィルタにおける冷媒ガス通過部の開口面積よりも大きい面積で開口し、かつ上記フィルタの端面の面積よりも大きい面積で遮蔽する遮蔽手段と、を具備するものである。
【００１５】
本発明に係る気体圧縮機において、冷媒ガスを吸入圧縮して吐出する圧縮機本体の圧縮機構としては、例えばベーンロータリー式の圧縮機構が挙げられる。
【００１６】
また、本発明において、上記冷媒ガス流入口と上記冷媒ガス流出口とが対角線上に位置する場合に、上記冷媒ガス通過部の開口面積とは、上記冷媒ガス流出口の開口部方向に面しているフィルタの表面積×通過率として定義される。
【００１７】
さらに、本発明に係る油分離器および気体圧縮機において、上記遮蔽手段の形態としては各種考えられるが、例えばプレート状の平板や格子状の金網による遮蔽構造を採用することができる。前者の遮蔽構造によると、フィルタを通過した冷媒ガスが平板に衝突してフィルタ収容ブロック内部により長時間滞留することになってオイルの遠心分離作用が高まる。後者の遮蔽構造によると、フィルタを通過した冷媒ガスが金網に衝突してオイルが再度捕獲されるため、両者ともに油分離器の油分離性能が向上する。また、平板や金網によって冷媒ガスの流速を下げることができ、強い吐出噴流による油溜まりの撹拌を未然に防止することが可能となる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る油分離器を適用した気体圧縮機の実施の形態について、図１乃至図６に基づき詳細に説明する。
【００１９】
図１に示すように、この気体圧縮機は外部動力源からの動力により回転駆動するもので、動力を伝達する電磁クラッチ５に連結されたベーンロータリー式の圧縮機本体６が一端開口型のケーシング１内部に収容されている。ケーシング１の開口端はフロントヘッド２により密閉され、フロントヘッド２とケーシング１にはそれぞれ吸入ポート３と吐出ポート４が開口されている。
【００２０】
圧縮機本体６は、内周略楕円筒型のシリンダ９を有し、シリンダ９の両端面にはフロントサイドブロック７とリアサイドブロック８が装着されている。フロントサイドブロック７とフロントヘッド２との間には吸入室１０が設けられ、リアサイドブロック８とケーシング１との間には吐出室１１が設けられている。
【００２１】
シリンダ９の内部には、ロータ１２が収容され、ロータ１２はその軸心に一体に設けられたロータ軸１３を有し、ロータ軸１３は両サイドブロック８，９に形成された軸受によりシリンダ９内部で回転可能に支持されている。
【００２２】
図２に示すように、ロータ１２にはその径方向に複数のスリット状のベーン溝１４，１４，…が放射状に形成され、ベーン溝１４底部は両サイドブロック８，９に形成されたサライ溝１６，１６に連通している。ベーン溝１４にはそれぞれベーン１５が収容され、ベーン１５は、サライ溝１６からベーン溝１４底部に圧送されるオイルの圧力（ベーン背圧）とロータ１２の回転運動に伴う遠心力とによって、ロータ１２外周面からシリンダ９内周面に向かって進退自在に設けられている。
【００２３】
シリンダ９の内部空間は、複数のベーン１５側面、ロータ１２外周面、および両サイドブロック７，８内壁面とにより複数の圧縮室１７，１７，…に仕切り形成され、これら圧縮室１７はロータ１２の回転運動により容積の大小変化を繰り返す。そして、吸入ポート３を介して吸入室１０へと供給された冷媒ガスを吸入圧縮し、圧縮後の冷媒ガスをシリンダ吐出孔１８から吐出室１１へと吐出し、吐出ポート４を介してエアコンシステム側へと供給する。
【００２４】
本実施形態の気体圧縮機においても、圧縮機本体６から吐出される冷媒ガスにはミスト状態のオイルが含まれているため、この冷媒ガス中のオイルが吐出ポート４を介してエアコンシステム側へと多量に流出するのを防止するための手段として、冷媒ガスからオイルを分離する油分離器３０が圧縮機本体６のリアサイドブロック８端面に設置されている。
【００２５】
図３に拡大して示すように、この油分離器３０は、圧縮機本体６のシリンダ吐出孔１８から吐出される冷媒ガスを衝突させて冷媒ガス中のオイルを分離するためのフィルタ３１と、このフィルタ３１を収容するためのフィルタ収容ブロック３２の２部材から大略構成されている。
【００２６】
フィルタ３１は、金網、パンチングメタル、エキスパンドメタル等からなり、フィルタ効果があれば、その形状は特に限定されない。本実施形態において、フィルタ３１は平板状の金網を巻装して円筒型に形成されており、このフィルタ３１の下端部が、図１に示すリアサイドブロック８の吐出室１１側端面に設けられた凹状のフィルタ保持部８ａに保持される構造となっている。なお、このフィルタ保持部８ａはシリンダ吐出孔１８に連通している。
【００２７】
フィルタ収容ブロック３２は、一方の端面に冷媒ガスを導入するための冷媒ガス流入口３２ａが開口され、他方の端面に冷媒ガスを排出するための冷媒ガス流出口３２ｂが開口されており、冷媒ガス流入口３２ａの対向面には支持プレート３２−１が膨出形成されている。
【００２８】
そして、フィルタ保持部８ａに保持されたフィルタ３１がフィルタ収容ブロック３２の冷媒ガス流入口３２ａに挿入され、フィルタ収容ブロック３２本体がリアサイドブロック８の吐出室１１側端面に締結されることで、フィルタ３１の上端部が支持プレート３２−１により押し付けられた状態で固定され、フィルタ収容ブロック３２内部にフィルタ３１が収容される。
【００２９】
さらに、フィルタ収容ブロック３２には、支持プレート３２−１の吐出室８側端面に、冷媒ガス流出口３２ｂから流出する冷媒ガスの流路の一部を遮る遮蔽手段が設けられている。この遮蔽手段の形態としては各種考えられるが、例えば本実施形態のようなプレート状の遮蔽板３３や、図５に示すような格子状の遮蔽金網３４を設ける構造を採用することができる。ここで、この遮蔽手段については以下のように定義される。
【００３０】
フィルタ収容ブロック３２において、圧縮機本体６から吐出されたオイル含有の冷媒ガスは、冷媒ガス流入口３２ａから導入され、フィルタ３１の網目を通過し、フィルタ収容ブロック３２の内部空間へと流れ、冷媒ガス流出口３２ｂからフィルタ収容ブロック３２外部の吐出室１１に排出される構造となっている。
【００３１】
そこで、図４に示すように、フィルタ３１の網目を通過した冷媒ガスを遮蔽板３３または遮蔽金網３４に確実に衝突させるために、これら遮蔽手段は、冷媒ガス流出口３２ｂの開口部をフィルタ３１の円筒端面の面積αよりも大きい面積で覆うように形成されている。
【００３２】
一方、フィルタ３１の網目を通過した冷媒ガスが、冷媒ガス流出口３２ｂの開口部を通って吐出室１１側に吐出される際、冷媒ガスの流速が上がらないようにするために、冷媒ガス流出口３２ｂの開口部は、この遮蔽手段により、フィルタ３１における冷媒ガス通過部の開口面積よりも大きい面積を残して開口されている。すなわち、最終的に開口される冷媒ガス流出口３２ｂの開口部の面積をγとすると、この開口部面積γはフィルタ３１における冷媒ガス通過部分の開口面積βよりも大きい面積に設定される。
【００３３】
ここで、フィルタ３１を通過する冷媒ガスの通過部分の開口面積βの捉え方として、図示したように、冷媒ガス流入口３２ａと冷媒ガス流出口３２ｂとが対角線上に位置する場合、開放側に面しているフィルタ３１の表面積、つまり冷媒ガス流出口３２ｂの開口部方向に面しているフィルタ３１の表面積（Ｌ×Ｍ）を上述した開口面積βと考えるものとする。
【００３４】
また、フィルタ３１を通過する際には、フィルタ自身の面積を考慮する必要があり、通常、フィルタの通過面積と全体の面積との比は通過率として表わすことができる。よって、上述した開口面積βの実面積は、開放側に面しているフィルタ３１の表面積×通過率として算出される。
【００３５】
さらに、フィルタ収容ブロック３２において、フィルタや金網を用いない場合には、通過部分の最小断面積を通過最小面積とする。そして、上記遮蔽プレート３３や遮蔽金網３４などの遮蔽手段により冷媒ガス流出口３２ｂを塞ぐ部分の面積が、冷媒ガス流出口３２ｂの開口部の面積が通過最小面積よりも大きくなるように設定する。
【００３６】
なお、本実施形態では、フィルタ収容ブロック３２において、支持プレート３２−１と遮蔽プレート３３とを別体として形成しているが、部品点数を削減する観点から、支持プレート３２−１を延設して両者を一体に形成しても良い。
【００３７】
このように、本発明に係る油分離器の構造によれば、冷媒ガス流入口３２ａから導入され、フィルタ３１の網目を通過した冷媒ガスは、フィルタ３１の円筒端面の面積αよりも大きい遮蔽板３３または遮蔽金網３４に確実に衝突することで、強制的に遠心分離方向に流れが変わる。このため、冷媒ガスがフィルタ収容ブロック３２の内部空間に長時間滞留することになり、従来に比して油分離性能が大幅に向上する。
【００３８】
また、冷媒ガス流出口３２ｂの開口部の面積γはフィルタ３１における冷媒ガス通過部分の開口面積βよりも大きい面積に設定されている。このため、フィルタ３１を通過した冷媒ガスが、冷媒ガス流出口３２ｂの開口部を通って吐出室１１側に吐出されるときに、冷媒ガスの流路が絞られることはない。よって、吐出される冷媒ガスの流速を抑えることができ、開口部から吐出された冷媒ガスが油溜まり１９の潤滑油表面を撹拌する不具合を効果的に防止することができる。
【００３９】
次に、本発明に係る油分離器の油分離性能について、図６に示した実験データに基づき説明する。
【００４０】
図６は、本発明に係る油分離器（発明品）と従来の油分離器（従来品）とを同規格の気体圧縮機に内蔵し、エアコンシステム側に供給される冷媒ガス中のオイル含有量（以下、ＯＣＲという）を比較した結果を示している。
【００４１】
ここで、本実施例に使用した発明品と従来品とは、上述した油分離器３０におけるフィルタ３１の仕様を統一し、油分離器３０におけるフィルタ収容ブロック３２の仕様のみを異ならせてある。下記表１は、そのフィルタ収容ブロック３２の仕様を表わしたものである。
【００４２】
【表１】
2004044416.tif 000003
【００４３】
上記のように、発明品と従来品とでは、開放側に面しているフィルタ３１（円筒状フィルタ部）の表面積βおよび通過率を等しく設定し、フィルタ収容ブロック３２における冷媒ガス流出口３２ｂの開口部（最終開放部）の開口面積γのみが異なるように設定している。
【００４４】
そして、図６に示すデータは、上記仕様の発明品と従来品とを同規格の気体圧縮機に内蔵し、コンプレッサ回転数（Ｎｃ）、吐出圧力（Ｐｄ）、および吸入圧力（Ｐｓ）をそれぞれ下記表２に示す条件に設定して、各条件におけるＯＣＲ数値を５回測定し、測定した結果の平均値をグラフ化したものである。
【００４５】
【表２】
2004044416.tif 000004
【００４６】
図６のグラフから明らかなように、本発明の油分離器によれば、フィルタ収容ブロックにおける冷媒ガス流出口の開口部面積（最終開放部面積）を１０５５ｍｍ２から５００ｍｍ２に狭めたことにより、ＯＣＲ数値を約１／２程度にまで低減できることが判明した。
【００４７】
また、コンプレッサ回転数や吐出室圧力および吸入室圧力に関わりなく、全ての条件（条件▲１▼〜条件▲３▼）下において、発明品は従来品に比してＯＣＲ数値が低減されることが判明し、よって、本発明の油分離器によれば従来に比して油分離性能を向上させることができるものといえる。
【００４８】
【発明の効果】
以上詳細に説明したように、本発明によれば、以下のような効果を奏する。
（１）冷媒ガス流入口から導入され、フィルタの網目を通過した冷媒ガスは、遮蔽板または遮蔽金網に確実に衝突することで、強制的に遠心分離方向に流れが変わるため、オイル含有の冷媒ガスがフィルタ収容ブロックの内部空間に長時間滞留することになり、油分離性能が大幅に向上する。
（２）冷媒ガス流出口の開口部の面積がフィルタにおける冷媒ガス通過部分の開口面積よりも大きい面積に設定されているため、フィルタを通過した冷媒ガスが、冷媒ガス流出口の開口部を通って吐出室側に吐出される際に、冷媒ガスの流速が上がることがなく、開口部から吐出された吐出噴流による油溜まりの撹拌現象を未然に防止することができる。
（３）本発明に係る油分離器を内蔵した気体圧縮機によれば、エアコンシステム側の熱交換効率を高めることができ、システム全体の冷却効率の向上と燃費の低減を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の油分離器を気体圧縮機に適用した例を示す縦断面図。
【図２】図１に示すＩＩ−ＩＩ線断面図。
【図３】図１に示す油分離器の分解斜視図。
【図４】本発明の油分離器の構成を説明する拡大斜視図。
【図５】本発明の油分離器の別実施例を示す拡大斜視図。
【図６】本発明の油分離器と従来の油分離器のＯＣＲを比較したグラフ。
【図７】従来の気体圧縮機の構成を示す縦断面図。
【図８】図７に示すイ方向矢視図。
【符号の説明】
６　圧縮機本体
３０　油分離器
３１　フィルタ
３２　フィルタ収容ブロック
３２ａ　冷媒ガス流入口
３２ｂ　冷媒ガス流出口
３２−１　支持プレート
３３　遮蔽プレート
３４　遮蔽金網
α　フィルタの円筒端面の面積
β　フィルタの通過部分の開口面積
γ　冷媒ガス流出口の開口部面積
【図１】
2004044416.tif 000005
【図２】
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【図３】
2004044416.tif 000007
【図４】
2004044416.tif 000008
【図５】
2004044416.tif 000009
【図６】
2004044416.tif 000010
【図７】
2004044416.tif 000011
【図８】
2004044416.tif 000012