(57)【要約】【課題】フルオープンエンドのごとき、初期破断方向と逆方向に引張り破断させる缶蓋の引張り開缶力を、有効に低減させること。【解決手段】鋼板に設けられたスコアと呼ばれる破断案内溝の一部を押圧で初期破断せしめ、しかる後に押圧方向と反対方向に引張りながら引裂き破断させることで開口部を形成する缶蓋において、スコアが少なくとも蓋内面側に凹状に形成され、スコアの深さが０．０１ｍｍ以上であり、且つ、スコア加工部の最小板厚が０．０３ｍｍ以上０．０９ｍｍ以下の範囲にある、引裂き開缶性に優れた易開缶性蓋。【選択図】    図１
2004231261.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼板に設けられたスコアと呼ばれる破断案内溝の一部を押圧で初期破断せしめ、しかる後に押圧方向と反対方向に引張りながら引裂き破断させることで開口部を形成する缶蓋において、スコアが少なくとも蓋内面側に凹状に形成され、スコアの深さが０．０１ｍｍ以上であり、且つ、スコア加工部の最小板厚が０．０３ｍｍ以上０．０９ｍｍ以下の範囲にある、引裂き開缶性に優れた易開缶性蓋。
【請求項２】
スコア溝断面形状が開口部の溝幅より底側平坦部の溝幅が狭い逆台形であり、該逆台形において両斜辺が互いになす角度が３０゜以上１００゜以下、且つ底側平坦部の溝幅が１０μｍ以上５０μｍ以下である、請求項１に記載の引裂き開缶性に優れた易開缶性蓋。
【請求項３】
スコア溝断面形状が曲面であり、該曲面が０．１ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の範囲にある曲率半径を有する、請求項１に記載の引裂き開缶性に優れた易開缶性蓋。
【請求項４】
スコアが蓋内面側にのみ設けられている、請求項１乃至３のいずれかに記載の引裂き開缶性に優れた易開缶性蓋。
【請求項５】
鋼板が少なくともスコアが設けられた蓋内面側表面に樹脂層を有し、該樹脂が熱可塑性樹脂の１種又は２種以上を主要構成樹脂とする、請求項１乃至４のいずれかに記載の引裂き開缶性に優れた易開缶性蓋。
【請求項６】
熱可塑性樹脂の破断伸びが７５％以上、引張強度が４９Ｎ／ｍｍ２以上、引張り弾性率が９８０Ｎ／ｍｍ２以上であり、樹脂層の厚みが１０〜１００μｍである、請求項５に記載の引裂き開缶性に優れた易開缶性蓋。
【請求項７】
主要構成樹脂としてポリエステル樹脂を含有する、請求項５又は６に記載の引裂き開缶性に優れた易開缶性蓋。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、食品用缶詰などに用いられる易開缶性蓋に関し、詳しくは、フルオープンエンドのように初期破断方向と逆方向に引張り破断させる易開缶性蓋に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
食品用缶詰は年々イージーオープン化が進んでいる。缶切り不要の缶詰は手軽で市場にも受け入れられ、今後もこの傾向は続くと考えられる。金属缶詰は、光を通さず、密閉性も高いことで長期保存に対して好適である。大きくは、スチール缶詰とアルミ缶詰がこれに該当する。缶胴部及び底蓋に用いられる材質がスチールの場合をスチール缶詰、アルミの場合をアルミ缶詰と称する。市場ではスチール缶詰とアルミ缶詰が競合状態にある。しかし、イージーオープン缶詰の場合、スチール缶詰においても蓋がアルミ材質のものが多く、スチール蓋のシェアは小さい。材質的に安価なスチールが易開缶性蓋（以下、「イージーオープン缶蓋」とも言う。）にあまり用いられないのは、アルミと比較して高い開缶力が必要なためである。
【０００３】
飲料缶用イージーオープン蓋においては、スコアと呼ばれる破断案内溝加工部の最小板厚（スコア残厚）を所定の厚さにすることによって、スチール蓋においても低い開缶力を得ることができるような開示がある（例えば、特許文献１乃至３参照）。しかし、かかる技術は初期破断後の引裂き方向が初期破断の方向と同一であるステイオンタブやプルタブ形式の飲料缶用イージーオープン蓋を対象としたものであり、食品用缶詰に多く用いられる初期押圧開缶方向と反対方向に引張りながら引裂き破断させる機構をもつ缶蓋においては、状況を異にする。
【０００４】
食用缶詰に用いられるイージーオープン缶蓋は、蓋の大部分が開口するフルオープンエンドと呼ばれる蓋が殆どであり、初期押厚開缶方向と反対方向に引張りながら引裂き破断させる機構を有する。このタイプの蓋では、初期破断よりも、それに続く引張り破断の初期に力を要する。逆に、飲料缶に用いられるステイオンタブやプルタブ形式のイージーオープン缶蓋は初期破断に最も力を要する。先に開示の方法により、フルオープンエンド形式の缶蓋でも初期破断に要する開缶力を下げることは可能であるが、最も力を要する引張り破断に要する開缶力の低減については充分とはいえず、かかる従来技術はフルオープンエンドの如き初期破断方向と逆方向に引っ張り破断させる缶蓋の開缶力を有効に低減するものではない。スチール蓋はアルミ蓋に比較して引張り破断に要する力が大きく、（これが前述したスチール蓋の開缶力がアルミ蓋に比較して高いという評価に繋がるのであるが、）故にスチール蓋において特に、引張り破断に要する開缶力の低減が充分ではない前記従来技術では低い開缶力を実現できないことは容易に理解されるところである。
【０００５】
この点について更に詳述する。初期破断に要する開缶力はスコアの形状にあまり影響を受けず、基本的にはスコア残厚に依存する。このスコア残厚を適宜設定することにより、これに応じた開缶力が得られることがわかっている。一方、スコア残厚は、缶を落下させた時の蓋の破断のし易さにも大きく影響する。このため、内容物やデザインに応じた最低残厚が決定される。即ち、スコア残厚は落下時に破断しない残厚であり、且つ、開缶に要する力が少なくてすむ残厚でなければならない。フルオープンエンド形式の缶蓋に用いるスチール蓋において、初期破断に要する力をアルミと同等に設定しても、これに続く引張り破断において、アルミより大きな力が必要となる。逆に、スチール蓋で、最も力を要する引張り破断の強度をアルミ蓋の強度に合わせると、スコア残厚が薄くなり過ぎ、落下時に破断しやすくなり不適となる。このため、スコア残厚を所定の厚さにする上記従来技術では、特にスチール蓋において開缶力を有効に低減させることは困難といえる。
【０００６】
【特許文献１】
特開平１０−２３０９３５号公報
【０００７】
【特許文献２】
特開平１０−２７７６７６号公報
【０００８】
【特許文献３】
特開平１０−３２９８３５号公報
【０００９】
【発明が解決すべき課題】
本発明は上記問題点を解決すべく開発されたものであり、フルオープンエンドのごとき、初期破断方向と逆方向に引張り破断させる缶蓋の引張り開缶力を、有効に低減させることを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、フルオープンエンドのごとき、初期破断方向と逆方向に引張り破断させる缶蓋（以下、「フルオープンエンド方式缶蓋」とも言う。）と、ステイオンタブ又はプルタブ形式のごとき、初期破断方向と引裂き方向とが同一である缶蓋（以下、「ステイオンタブ方式缶蓋」とも言う。）とで開缶過程において最も荷重のかかる時点に相違が生じる理由は、初期破断後の破断形態の差によるものであることをまず見出した。そして本発明者等は、フルオープンエンド方式缶蓋においては初期破断面と、初期破断方向と逆方向へ引張り破断するときの破断面とが異なることから破断部に応力を集中させることができず、その結果初期破断に引き続く引張り破断により大きな荷重がかかることを知見し、本発明を完成するに至った。
【００１１】
すなわち、本発明は、鋼板に設けられたスコアと呼ばれる破断案内溝の一部を押圧で初期破断せしめ、しかる後に押圧方向と反対方向に引張りながら引裂き破断させることで開口部を形成する缶蓋において、スコアが少なくとも蓋内面側に凹状に形成され、スコアの深さが０．０１ｍｍ以上であり、且つ、スコア加工部の最小板厚が０．０３ｍｍ以上０．０９ｍｍ以下の範囲にある、引裂き開缶性に優れた易開缶性蓋を提供するものである。
【００１２】
本発明においては、スコア溝断面形状が開口部の溝幅より底側平坦部の溝幅が狭い逆台形状であるか、曲面状に形成されることが好ましい。逆台形の断面形状においては両斜辺が互いになす角度が３０゜以上１００゜以下であり、且つ底側平坦部の溝幅が１０μｍ以上５０μｍ以下であることが好ましく、曲面の断面形状においては０．１ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の範囲内にある曲率半径を有する曲面部分からなることが好ましい。
【００１３】
また、本発明においては、鋼板が少なくともスコアが設けられた蓋内面側表面に樹脂層を有し、該樹脂が熱可塑性樹脂の１種又は２種以上を主要構成樹脂とすることが好ましく、熱可塑性樹脂としてはポリエステル樹脂が好適に用いられる。
【００１４】
さらに、熱可塑性樹脂の物性としては、破断伸びが７５％以上、引張強度が４９Ｎ／ｍｍ２以上、引張り弾性率が９８０Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましく、また樹脂層の厚みが１０〜１００μｍであることが好ましい。
【００１５】
【発明の実施の形態】
食用缶詰に主として用いられるフルオープンエンドは、タブなどを利用して押圧によりスコアの一部を破断せしめ、後に、蓋を手前に引張りながら全体を破断して開缶する方式であり、初期破断方向と逆方向に引張り破断させるものである。このようなフルオープンエンド方式缶蓋の開缶過程で最も荷重がかかるのは、蓋を手前に引張りはじめる時である。一方、ほとんどの飲料缶で用いられるステイオンタブ方式缶蓋は初期破断後の引裂き方向が初期破断の方向と同一である。即ち、ステイオンタブ方式は、タブを起こすことで押圧により初期破断せしめ、その後、タブを押し込みながらスコア部を引裂いていく方式であり、初期破断の方向とその後の引裂き方向が同一である。この方式の場合、最も荷重がかかるのはタブを起こす初期破断時である。フルオープンエンドとステイオンタブ方式にこのような違いが生じる理由は、初期破断後の破断形態の差によると考えられる。初期破断と同一方向に引張る方式の場合、初期破断による破断部に応力が集中しやすく、引裂き伝播による開缶がスムーズに進む。これに対し、初期破断方向と逆方向に引張る方式の場合、この破断部に応力を集中できないため、余分な力が必要となる。破断面を観察すると、初期破断面と逆方向へ引張って破断するときの破断面は異なっており、このため、大きな力が必要になると推定される。
【００１６】
これらの知見は本発明者等により初めて見出されたものであり、本発明者等はかかる知見に基づき破断部に応力集中するような構造を取り入れることで、開缶力の低減を試みた。
【００１７】
その結果、蓋内面側に凹状のスコアが存在すれば引裂き開缶力を低減可能なことが判明した。この場合において、スコアの深さについては０．０１ｍｍ以上の深さがあれば有効であり、更にスコア残厚に相当するスコア加工部の最小板厚（以下、単に「スコア残厚」とも言う。）は０．０３ｍｍ以上０．０９ｍｍ以下の範囲にあることが有効である。蓋内面側にスコアが存在する場合において該スコアの深さ及びスコア残厚をかかる範囲にすることにより、落下衝撃などに対する優れた耐衝撃強度性を維持しつつ、初期開缶力及び引裂開缶力のいずれをも充分低い範囲にすることができる。
【００１８】
本発明においては、蓋内面側に凹状のスコアを、前記特定範囲のスコア深さ及びスコア残厚となるように設けることにより、缶外面側に対を成すように凹状のスコアが存在しなくても引張開缶力を有効に下げることが可能であり、この場合は蓋内面側からのみ凹状のスコア加工を施すことにより、缶外面側の凹凸を少なくさせ意匠性を高めることができる。
【００１９】
本発明においてスコア溝断面形状の好ましい形態としては、開口部の溝幅より底部の溝幅が狭い逆台形、あるいは曲面を挙げることができる。まず、スコア溝断面形状が逆台形である場合について図１を参照しながら説明する。
【００２０】
逆台形型のスコア溝断面形状は、金型の耐久性、加工精度、スコア残厚管理の点、スコア加工に要する力が少なくてすむ点で優れた形状である。図１において１はスコア深さを表し、２はスコア残厚を表す。底側に向けて溝幅が漸次縮小するようになす両斜辺３，３′を結んで形成される角度θは３０゜以上１００゜以下であることが好ましく、また底側平坦部４の溝幅Ｌは１０μｍ以上５０μｍ以下であることが好ましい。両斜辺３，３′が互いになす角度θを３０゜以上１００゜以下と規定したのは該角度θが３０゜未満ではスコア金型の損耗が激しくなるため望ましくなく、１００゜を超えると底側平坦部４の溝幅Ｌが急激に増加するので（ｔａｎθの逆数の関数）、巾狭の台形形状の利点が活かせなくなるためである。スコア形状を逆三角形でなく逆台形にし、底側平坦部４を規定した理由は、スコア残厚管理の点（すなわち、スコア残厚を精度よく測定できるため、管理の点において好適である。）と金型の耐久性の観点からである。この平坦部の長さが１０μｍ未満ではスコア先端にかかる力が高くなり、スコア金型の損耗が激しくなるため望ましくない。５０μｍを超える長さは、測定精度の向上に寄与しなくなるばかりでなく、加工に要する力の上昇を招くため望ましくない。
【００２１】
次に、スコア溝断面形状が曲面である場合について図２を参照しながら説明する。
【００２２】
曲面型のスコア溝断面形状は、後述する樹脂被覆鋼板をスコア加工に適用した場合、樹脂皮膜に対して加工がマイルドになり樹脂皮膜が破損しにくい点、またスコア金型の耐久性が非常に優れる点で望ましい形状である。図２において５はスコア深さを表し、６はスコア残厚を表す。７は曲率半径Ｒを表すが、該曲率半径は０．１ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の範囲にあることが好ましい。但し、この範囲内であれば一定の曲率でなくともよく、例えば、曲率半径Ｒが０．３ｍｍの曲面部分と０．５ｍｍの曲面部分とからなる曲面であってもよい。曲面形状の曲率半径Ｒを０．１ｍｍ以上１．０ｍｍ以下に規定した理由は、曲率が小さすぎると面圧増加により外面側の加工が厳しくなるためであり、一方曲率が大きくなると加工量が大きくなり、これに伴い鋼板を樹脂で被覆した場合に樹脂皮膜の伸びが大きくなり望ましくないためである。かかる断面曲面型のスコアを採用し、更に次に説明する適切な樹脂を選択することは、スコア加工時における樹脂皮膜の損傷をなくし、従来必要であったスコア加工後の補修塗装工程の省略を可能とする上で極めて好ましい。
【００２３】
なお、スコア加工部を有する易開缶性蓋はスコア金型で押圧加工することにより製造することができるが、鋼板の材質によっては一定曲率の金型で押圧加工した場合でも、スコア端部が若干なだらかになる（端部で一定曲率にならない）場合がある。従って、スコア溝断面形状が本発明において規定した上記範囲の曲率半径（０．１ｍｍ以上１．０ｍｍ以下）となるよう特定曲率のスコア金型で押圧加工した場合であっても、鋼板の材質等の理由によりスコア端部がなだらかとなり、該端部において上記曲率半径の範囲外となることもあり得るが、このようなスコア端部における曲率の変化が本発明においてスコア断面形状の曲率半径を規定したことによる作用効果に影響を及ぼすものではなく、かかる易開缶性蓋が本発明の範囲に含まれることは言うまでもない。
【００２４】
本発明においては、鋼板材として樹脂被覆鋼板を用いることができ、適用する樹脂被膜としては、食品衛生、耐食性、加工性等の観点から、ポリエステル、ポリアミド等の熱可塑性樹脂の１種または２種以上を主要構成成分とする樹脂が望ましい。本発明においては、少なくともスコア加工が施される面側（すなわち、蓋内面側）に用いられる樹脂被膜材として、スコア加工後の補修塗装工程を省略できるよう、スコア加工による損傷が生じにくいものを選択することが重要であり、その際、樹脂の破断伸び、引張強度、引張弾性率等の各フィルム物性のバランスが重要視される。ポリエステルは破断伸び、引張強度、引張弾性率等の各フィルム物性のバランスに優れるため、ポリエステルを主要構成成分とする樹脂が特に好ましい。
【００２５】
樹脂被膜の具体的な物性としては、破断伸びが７５％以上、引張強度が４９Ｎ／ｍｍ２以上、引張弾性率が９８０Ｎ／ｍｍ２以上、膜厚が１０〜１００μｍであることが好ましい。このような樹脂は、スコア成形において樹脂皮膜の破損が特に生じにくく、補修塗装工程の省略化に有効である。しかし、破断伸びが７５％未満であれば、伸び不足のため厳しい加工に対しては不適である。なお、樹脂被膜の伸び率はＡＳＴＭ−Ｄ８８２に準じた方法で測定される値を採用する。
【００２６】
引張弾性率とは、引張比例限度内における引張り応力とこれに対応する歪の比であり、引張試験における応力−歪曲線に直線部分がない場合には、変形開始点における接線の傾斜により求められる。引張強度の値および、引張弾性率の値は、ＡＳＴＭ−Ｄ８８２に準じた方法による測定値を採用する。
【００２７】
引張強度が４９Ｎ／ｍｍ２未満では加工による破断を生じやすく、引張弾性率が９８０Ｎ／ｍｍ２未満では、金型との摩擦部分で削れ、疵が入りやすいため厳しい加工に対しては不適となる。
【００２８】
樹脂被膜の厚みが１０μｍ未満では、スコア加工によるフィルム伸び（フィルム厚は薄くなる）に対してフィルム強度を維持できず破断するため厳しい加工に対しては不適であり、逆に１００μｍを超えると、開缶破断面におけるフィルムの伸びが顕著となり（フェザー性）、外観上好ましくなく、また経済的にも好ましくない。
【００２９】
具体的に使用され得るポリエステル樹脂としては、ジカルボン酸とジオールの縮重合で得られる線状熱可塑性ポリエステル樹脂であり、ポリエチレンテレフタレートを代表とするものである。ジカルボン酸成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸などの単独または混合物であり、ジオール成分としては、エチレングリコール、ブタジエングリコール、デカンジオール等の単独または混合物である。２種以上のジカルボン酸成分やジオール成分による共重合体や、ジエチレングリコール等の他のモノマーやポリマーとの共重合体であってもよい。また、主要構成成分がポリエステルである限り、ポリエチレン、ポリプロピレン、アイオノマー等の樹脂を混合したポリエステル樹脂でもよい。さらに、本発明の効果を妨げない限り、顔料や滑剤等の添加剤を添加してもよい。
【００３０】
鋼板上に形成される樹脂はフィルム状のものを鋼板にラミネートしてもよく、また、押出し成形等により直接鋼板面に成形してもよい。
【００３１】
本発明は鋼板を対象としているが、これは鋼板がアルミに比較して高い開缶力が必要とされるために特に有効な開缶力の低減が望まれるためであり、本発明はアルミ板においても同様の効果を発現することは言うまでもない。ただし、アルミ板を用いた場合は鋼板とは異なり、スコア残厚の適性値を０．０８ｍｍ以上０．１４ｍｍ以下に設計する必要がある。これは、鉄とアルミの材質の違いに由来するものである。
【００３２】
【実施例】
次に実施例により本発明を具体的に説明する。
板厚０．２５ｍｍで引張強さが４４０ＭＰａの薄鋼板の両面に、クロメート処理によって１２０ｍｇ／ｍ２の量の金属クロム層と、その上層に金属クロム換算で１５ｍｇ／ｍ２の量のクロム水和酸化物層とからなるクロメート皮膜が形成されたティンフリースチール鋼板の両面に、表１及び表２に示す樹脂フィルムをラミネートした。
【００３３】
破断伸び７５％以上、引張強度４９Ｎ／ｍｍ２以上、引張弾性率９８０Ｎ／ｍｍ２以上、および、厚み１０〜１００μｍのフィルムがラミネートされた鋼板に対して、内面側のスコアの深さが０．０１ｍｍ以上あり、且つ、スコア加工部の最小板厚が０．０３ｍｍ以上０．０９ｍｍ以下の範囲となるように、蓋内面側のみ、あるいは、両面に、本発明規定の台形型スコアあるいは球面型スコア加工と、フルオープン型の蓋成形に必要な補助スコアやリブ加工を施し、タブを取り付け、缶蓋供試体とした。
【００３４】
比較の為、スコア部の最小板厚、蓋内面側スコアの深さ、樹脂特性及び、樹脂膜厚が本発明の範囲外となる缶蓋供試体を同様の方法で作製した。
【００３５】
上述した本発明供試体および比較用供試体の各々のｐｏｐ値、引裂き開缶値、皮膜損傷、衝撃破壊の有無、フェザー性を以下の方法によって調べ、その結果を表１及び表２に記した。
【００３６】
［評価方法］
ｐｏｐ値は、缶蓋のタブを一定の速度で起こし、缶蓋開口部が開き始める最初の段階における極大ピーク値によって評価した。１９．６Ｎ以下を良好と判断した。
【００３７】
引裂き開缶値は、タブを蓋面と９０゜の角度まで引き起こした後、蓋面に対して垂直方向に引き上げた時に観測される初期の極大ピーク値を評価した。同じスコア残厚で、本発明の内面スコアが無いものと比較して７．４Ｎ以上低下したものを良好とした。
【００３８】
皮膜損傷は、各供試材に対して耐食性試験を施し、錆発生の有無で評価した。
耐衝撃性は、供試体を缶質量が５００ｇになるよう蓋を巻き締めて胴部と一体化し、缶体として２ｍの高さから蓋面が鉛直方向と平行になるように落下させ、破壊の有無を調査した。
【００３９】
フェザー性は、供試体のスコア部を完全に破断させた後、鋼板よりはみ出した樹脂の最大長さを測定し、０．５ｍｍ以下を○、０．５ｍｍを越えると×とした。
【００４０】
［実施例の具体的な説明］
まず、表１に示した実施例及び比較例について説明する。
【００４１】
実施例１〜５は逆台形型スコアの実施例であり、規定範囲内で蓋内面側のスコア深さ、スコア残厚を変化させたものである。一方、比較例１〜３は内面側に凹状のスコアを設けず、外面側にのみ逆台形型のスコア加工を施したものである。いずれの逆台形型スコアにおいても両斜辺がなす角度を５０゜、底側平坦部の長さを３０μｍとした。
【００４２】
実施例１〜３はスコア残厚を０．０７ｍｍ近辺に設定し、蓋内面側のスコア深さを変化させたものであるが、内面側に有効なスコアが存在する効果で、ほぼ同じスコア残厚の比較例１に比較して引裂開缶力が９．８Ｎ程度低い値となっている。
【００４３】
実施例４はスコア残厚を０．０３２ｍｍに設定したものであるが、ほぼ同じスコア残厚の比較例２に比較して、引裂き開缶力が１０．８Ｎ低い値となっている。
【００４４】
実施例５はスコア残厚を０．０８８ｍｍに設定したものであるが、同じスコア残厚の比較例３に比較して引裂開缶力が１０．８Ｎ低い値となっている。
【００４５】
実施例６〜１０は曲面型スコアの実施例であり、規定範囲内で蓋内面側のスコア深さ、スコア残厚を変化させたものである。一方、比較例４〜６は内面側に凹状のスコアを設けず、外面側にのみスコア加工を施したものである。
【００４６】
実施例６〜８はスコア残厚を０．０７ｍｍ近辺に設定し、内面のスコア深さを変化させたものであるが、内面側に有効なスコアが存在する効果で、ほぼ同じスコア残厚の比較例４に比較して引裂開缶力が９．８Ｎ程度低い値となっている。
【００４７】
実施例９はスコア残厚を０．０３３ｍｍに設定したものであるが、ほぼ同じスコア残厚の比較例５に比較して、引裂き開缶力が８．８Ｎ低い値となっている。
【００４８】
実施例１０はスコア残厚を０．０８９ｍｍに設定したものであるが、同じスコア残厚の比較例６に比較して引裂開缶力が９．８Ｎ低い値となっている。
【００４９】
実施例１１〜１４は曲面型スコアの実施例であり、規定範囲内でスコアの曲率を変化させたものである。一方、比較例７〜１０は同様の曲率半径で、内面側に凹状のスコアを設けず、外面側にのみ曲面状のスコア加工を施したものである。これらは、スコア残厚を０．０７ｍｍ近辺に設定したものである。ｐｏｐ値は実施例、比較例で差がないものの、引裂開缶力は９．８Ｎ程度実施例の方が低く、本発明の効果が．確認された。比較例１１、１４は内面側に凹状のスコアが存在するものの、スコア深さが、本発明で規定する範囲に達しないものである。実施例２、７に比較して引裂き開缶力が高い値となっている。
【００５０】
比較例１２、１３、１５、１６はスコア残厚が本発明で定める範囲に無いものである。スコア残厚が小さすぎる比較例１２、１５は耐衝撃性が劣り、スコア残厚が大きすぎる１３、１６はｐｏｐ値が高すぎて低い開缶性を達成できない。
【００５１】
表２には特に樹脂層並びにスコア曲率に着目した実施例を示した。
【００５２】
実施例１５〜２２は本発明で定める樹脂の要件を満たす例である。いずれも耐食性、フェザー性は良好である。
【００５３】
実施例２３〜２７は引張り強度、引張弾性率とも規定範囲にない樹脂であり、いずれも耐食性が不合格となっている。これらの破断形態を観察すると、樹脂層が十分に伸びていないで破断している状態が観察された。スコア加工時の面圧に耐え切れず破断したものと推察される。
【００５４】
実施例２８は伸び性と引張弾性率が本発明の規定にない樹脂である。この破断形態を観察すると、比較例１６〜２０よりは伸びているものの、十分でなく、スコアの底部近傍でフィルムが破断しており、耐食性が不合格となっている。
【００５５】
実施例２９及び３０は、樹脂層の膜厚が規定範囲に無いものである。実施例２９は膜厚が薄すぎる為、耐食性が不合格になっている。破断面を観察すると樹脂層は十分伸びているものの、膜厚が薄すぎるために最薄部で破断を生じている。
【００５６】
実施例３０は膜厚が厚すぎる為、耐食性は十分であるものの、フェザー性が不合格となっている。樹脂厚が薄い場合、スコア加工による樹脂層は過酷な伸び加工を既に受けている。この為、樹脂層はそれ以上伸びにくく、蓋破断時に伸びずに破断する傾向がある。一方、膜厚が厚いとスコア加工による伸び加工を受けても、更に伸びる余力を有している為、蓋破断時に樹脂層が伸びてしまうのである。膜厚が１００μｍを超えるとこの傾向が顕著になり、基準を超えるため、本発明の規定範囲を１００μｍ以下とした。
【００５７】
実施例３１及び３２は曲面スコアの曲率が本発明の規定範囲に無いものである。実施例３１は曲率が小さすぎてスコアと接触する部分の面圧が高いため、この部分で樹脂層の破断を生じていることが確認された。この為、耐食性が不合格となっている。実施例３２は曲率が大きい為、スコア加工の程度が大きくなりすぎて内外面とも樹脂層の破断を生じていることが確認された。この為、耐食性が不合格となっている。
【００５８】
【表１】
2004231261.tif 000003
【００５９】
【表２】
2004231261.tif 000004
【００６０】
【発明の効果】
本発明により、フルオープンエンドのごとき、初期破断方向と逆方向に引張り破断させる缶蓋の引張り開缶力を有効に低減させることが可能となった。
【図面の簡単な説明】
【図１】イージーオープン缶蓋に施されたスコア溝断面形状の一態様を模式的に示した図。
【図２】イージーオープン缶蓋に施されたスコア溝断面形状の他の態様を模式的に示した図。
【符号の説明】
１，５・・・スコア深さ、２，６・・・スコア残厚、３，３′・・・斜辺、４・・・底側平坦部、７・・・曲率半径
【図１】
2004231261.tif 000005
【図２】
2004231261.tif 000006