(57)【要約】【課題】遠隔にある１ないし複数の負荷に、途中の電源線の配線抵抗の影響を受けない共通の一定電流を供給する。【解決手段】遠隔回路は、一端を電源線に接続した抵抗とＰＮＰトランジスタとを直列接続した複数の負荷駆動回路を有し、該回路のコレクタ電流を各負荷に供給する。遠隔回路には更に該負荷駆動回路を１回路余分に設け、その出力電流を帰還電流として手元回路に帰還させる。手元回路は、該帰還電流を基準抵抗に流して帰還電圧を生成させ、該帰還電圧が基準電圧生成回路で生成した基準電圧に一致するように誤差増幅回路により前記各負荷駆動回路のトランジスタのベースを共通に接続したベース信号線から吸引する電流量を制御する。【選択図】  図１
2004220087.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
遠隔にある１ないし複数の負荷に所定の定電流を供給する定電流供給回路であって、電源線、接地線、ベース信号線および負荷電流帰還線とにより相互に接続された手元回路と遠隔回路とにより構成され、
前記遠隔回路は、一端が電源線に接続された抵抗とＰＮＰトランジスタとを直列接続し、該トランジスタのコレクタ電流を出力電流として一端が接地線に接続された負荷に供給するように構成された１ないし複数の負荷駆動回路と、該負荷駆動回路と同じ回路であってその出力電流を帰還電流として前記負荷電流帰還線を介して手元回路に帰還させる帰還電流生成回路とを備えて構成されたものであり、
前記手元回路は、直流電源と、基準電圧生成回路と、誤差増幅回路と、基準抵抗とを備えて構成され、前記直流電源は前記電源線と接地線を介して前記遠隔回路に直流電圧を供給するように構成され、前記基準抵抗は一端が接地線に接続され他端に前記帰還電流を受けてその両端に該帰還電流に比例する帰還電圧を生成するように構成され、前記誤差増幅回路は、前記基準電圧生成回路が生成した基準電圧と前記帰還電圧との差電圧を増幅してその出力により、前記１ないし複数の負荷駆動回路と前記帰還電流生成回路内の前記ＰＮＰトランジスタのベースを共通に接続した前記ベース信号線より吸引するベース電流の総量を制御するように構成されたものであり、
該制御により前記負荷駆動回路に接続された各負荷に、前記基準電圧を前記基準抵抗の値で割った定電流が供給されるように構成されたことを特徴とする定電流供給回路。
【請求項２】
前記基準電圧生成回路は、エミッタが前記接地線に接続された第１のＮＰＮトランジスタと、該トランジスタのベースとエミッタ間に接続された第１の抵抗と、ベースとエミッタがそれぞれ前記第１のトランジスタのコレクタとベースに接続された第２のＮＰＮトランジスタと、エミッタを前記電源線に、コレクタを前記第１のトランジスタのコレクタに接続された第３のＰＮＰトランジスタと、エミッタを前記電源線に、コレクタを自身のベースと前記第３のＰＮＰトランジスタのベースと前記第２のＮＰＮトランジスタのコレクタとに接続された第４のＰＮＰトランジスタと、前記電源線と前記第１のＮＰＮトランジスタのコレクタに接続された第２の抵抗とによって構成され、前記第１のトランジスタのベースと接地線間の電圧を前記基準電圧とする回路であることを特徴とする請求項１に記載の定電流供給回路。
【請求項３】
前記基準電圧生成回路は、バンドギャップ基準電圧生成回路で構成されていることを特徴とする請求項１に記載の定電流供給回路。
【請求項４】
前記基準電圧生成回路は、演算増幅器と、該演算増幅器の出力端子と非反転入力端子との間に接続された第３の抵抗と、前記演算増幅器の出力端子と反転入力端子との間に接続された第４の抵抗と、アノードが前記非反転入力端子に接続されカソードが接地されたダイオードと、該ダイオードと同一仕様のダイオードであってカソードが接地されアノードが共通に接続された１ないし複数のダイオードと、該１ないし複数のダイオードのアノードと前記反転入力端子との間に接続された第５の抵抗とにより構成され、前記演算増幅器の出力を前記基準電圧とするバンドギャップ基準電圧生成回路として構成されたものであり、該基準電圧生成回路が出力する基準電圧の温度係数（Ｖ／℃）がゼロとなるように前記第３、第４、第５の抵抗の値及び前記１ないし複数のダイオードの個数が調整されたものであることを特徴とする請求項１に記載の定電流供給回路。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、離れた場所にある１ないし複数の負荷に、手元回路内の直流電源より所定の直流定電流を供給する定電流供給回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車の運転制御、機械設備や建築構造物などの動作解析、動作状況把握などのために、離れた場所にある複数の負荷、例えばサーミスタ、歪みゲージなどの検出素子に同じ直流定電流の供給を必要とする場合がある。図４は、このような場合に使用される定電流供給回路の一例である。
【０００３】
この従来の定電流供給回路１は、手元回路２と負荷の近くに置かれる遠隔回路２により構成される。遠隔回路２には、手元回路２内の直流電源３より、長い電源線４と接地線５を介して電源電圧Ｖｄｄが供給される。負荷ＲＬ１〜３にはそれぞれ、エミッタが電源線４に接続されたＰＮＰトランジスタＴｒ１、Ｔｒ２、Ｔｒ３のコレクタ電流Ｉｃ１、Ｉｃ２、Ｉｃ３が供給される。図４の遠隔回路２は、負荷の個数が３個の場合を例示したものである。
【０００４】
手元回路２は直流電源３とＰＮＰトランジスタＴ１と定電流源６とから構成されている。直流電源３は、電源線４と接地線５との間に直流電圧Ｖｄｄを供給する。接地線５は、接地ノードＶｓｓに接続されている。ＰＮＰトランジスタＴ１のエミッタは電源線４に接続され、そのコレクタと接地ノードＶｓｓとの間には、接地ノードＶｓｓに向かって、基準電流としての定電流Ｉａを流す定電流源７が接続されている。トランジスタＴ１のベースは、ベース信号線８により遠隔回路３内の前記各トランジスタＴｒ１〜３の各ベースに共通に接続されるとともに、トランジスタＴ１のコレクタにも接続されている。
【０００５】
このような接続により、トランジスタＴ１とＴｒ１、Ｔ１とＴｒ２、Ｔ１とＴｒ３とはカレントミラー回路を構成している。従って、各トランジスタの特性が同じで電流増幅率が十分に高く、また電源線４、接地線５の配線抵抗が十分に低い場合には、負荷ＲＬ１〜３に流れる電流Ｉｃ１〜３は、いずれも定電流源６の供給する電流Ｉａに等しくなる。即ち、定電流源６の供給する基準電流である電流Ｉａと同じ電流が、各負荷ＲＬ１〜３に供給されることになる。
【０００６】
しかし、ここで問題となるのは電源線４の配線抵抗である。手元回路２と遠隔回路３との距離が長い場合には、電源線４の配線抵抗を無視できなくなり、配線抵抗による電圧降下により遠隔回路３の各トランジスタＴｒ１〜３のエミッタに印加される電圧がＶｄｄよりも低くなる。即ち、遠隔回路３の各トランジスタＴｒ１〜３のエミッタ−ベース間の電圧は、手元回路２のトランジスタＴ１のエミッタ−ベース間電圧よりも、電源線４による電圧降下分だけ低くなる。この結果、トランジスタＴｒ１〜３のベース電流は、トランジスタＴ１のベース電流よりも少なくなり、負荷電流Ｉｃ１〜３の値は、基準電流Ｉａよりも少なくなる。従って、基準電流Ｉａと同じ電流を、負荷ＩＬ１〜３に流すことができなくなる。
【０００７】
また、負荷ＲＬの個数が増えた場合には、定電流源６に流れ込むベース電流Ｉｂが増加するため、トランジスタＴ１のコレクタ電流Ｉｃは逆に減少する。これにより、トランジスタＴ１とカレントミラーをなすトランジスタＴｒ１〜３のコレクタ電流Ｉｃ１〜３の値も減少する。従って、このことによっても基準電流Ｉａと負荷電流Ｉｃ１〜３との相違が大きくなる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、従来回路のこのような問題点を解決するためになされたもので、その目的は、手元回路から遠隔回路に電源を供給する電源線、および戻りの接地線の配線抵抗が高くても、また負荷の数が多くても、目的とする基準電流に等しい定電流を各負荷に供給することができる定電流供給回路を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するための請求項１に記載の発明は、遠隔にある１ないし複数の負荷に所定の定電流を供給する定電流供給回路であって、電源線、接地線、ベース信号線および負荷電流帰還線とにより相互に接続された手元回路と遠隔回路とにより構成される。遠隔回路は、一端が電源線に接続された抵抗とＰＮＰトランジスタとを直列接続した負荷駆動回路を１ないし複数備える。該回路内のトランジスタのコレクタ電流は出力電流として一端が接地線に接続された負荷に供給される。更に、該負荷駆動回路と同じ構成の帰還電流生成回路を備え、その出力電流を帰還電流として前記負荷電流帰還線を介して手元回路に帰還させる。前記手元回路は、直流電源と、基準電圧生成回路と、誤差増幅回路と、基準抵抗とを備えて構成される。直流電源は前記電源線と接地線を介して前記遠隔回路に直流電圧を供給する。基準抵抗は一端が接地線に接続され他端に前記帰還電流を受けて、その両端に帰還電流に比例する帰還電圧を生成する。誤差増幅回路は、基準電圧生成回路が生成した基準電圧と前記帰還電圧との差電圧を増幅してその出力により、前記１ないし複数の負荷駆動回路と前記帰還電流生成回路内の前記ＰＮＰトランジスタのベースを共通に接続した前記ベース信号線より吸引するベース電流の総量を制御する。この制御により前記負荷駆動回路に接続された各負荷に、前記基準電圧を前記基準抵抗の値で割った定電流が供給されるように構成されたことを特徴とする定電流供給回路である。
【００１０】
このような構成によれば、電源線の配線抵抗の影響を受けないで、遠隔にある１ないし複数の負荷に、所定の定電流を供給することができる。
【００１１】
また、請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の定電流供給回路に用いる基準電圧生成回路を次のように構成したことを特徴とするものである。即ち、基準電圧生成回路は、エミッタが接地線に接続された第１のＮＰＮトランジスタと、該トランジスタのベースとエミッタ間に接続された第１の抵抗と、ベースとエミッタがそれぞれ前記第１のトランジスタのコレクタとベースに接続された第２のＮＰＮトランジスタと、エミッタを電源線に、コレクタを第１のトランジスタのコレクタに接続された第３のＰＮＰトランジスタと、エミッタを電源線に、コレクタを自身のベースと前記第３のＰＮＰトランジスタのベースと前記第２のＮＰＮトランジスタのコレクタとに接続された第４のＰＮＰトランジスタと、電源線と前記第１のＮＰＮトランジスタのコレクタに接続された第２の抵抗とによって構成され、前記第１のトランジスタのベースと接地線間の電圧を前記基準電圧とする回路である。
【００１２】
この回路は自己バイアス方式の定電流回路であって、第１の抵抗に電源電圧の影響を殆ど受けない一定の電流が流れるので、第１の抵抗の両端の電圧を基準電圧として使用することができる。このような構成の基準電圧生成回路を請求項１に記載の定電流供給回路に用いることで、請求項１に記載の発明の効果と同様の効果を得ることができる。
【００１３】
また、請求項３に記載の発明は、請求項１に記載の定電流供給回路に用いる基準電圧生成回路を、バンドギャップ基準電圧生成回路で構成したこと特徴とするものである。
【００１４】
バンドギャップ基準電圧生成回路は、基準電圧の温度係数が殆どゼロに近い基準電圧を生成することができる。従って、このような回路を基準電圧生成回路として使用すれば、請求項１に記載の発明と同様の効果を得ることができる。
【００１５】
また、請求項４に記載の発明は、請求項１に記載の定電流供給回路に用いる基準電圧生成回路を、次のような具体的構成を有するバンドギャップ基準電圧生成回路で構成するとともに、その生成する基準電圧の温度係数が殆どゼロになるように、その回路定数を定めたことを特徴とする定電流供給回路である。即ち、基準電圧生成回路は、演算増幅器と、該演算増幅器の出力端子と非反転入力端子との間に接続された第３の抵抗と、前記演算増幅器の出力端子と反転入力端子との間に接続された第４の抵抗と、アノードが前記非反転入力端子に接続されカソードが接地されたダイオードと、該ダイオードと同一仕様のダイオードであってカソードが接地されアノードが共通に接続された１ないし複数のダイオードと、該１ないし複数のダイオードのアノードと前記反転入力端子との間に接続された第５の抵抗とにより構成され、前記演算増幅器の出力を基準電圧として使用するものである。その上で、出力する基準電圧の温度係数（Ｖ／℃）がゼロとなるように前記第３、第４、第５の抵抗の値及び前記１ないし複数のダイオードの個数が調整されたものである。
【００１６】
このような構成の基準電圧生成回路を請求項１に記載の定電流回路に採用すれば、遠隔にある複数の負荷に、温度の影響を殆ど受けず、且つ途中の電源線の配線抵抗の影響も受けないで、所定の同一負荷電流を供給することができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】
（第１の実施形態）
図１を参照して本発明の第１の実施形態を説明する。本実施形態の定電流供給回路１０も、図４と同じく手元回路１１と遠隔回路１２とにより構成される。遠隔回路１２は、負荷の近くに置かれる回路である。手元回路１１と遠隔回路１２とは、電源電圧Ｖｄｄを供給する電源線１３と接地線１４、遠隔回路１２内の後述するＰＮＰトランジスタＴｒ４〜７のベースに共通に接続されそれらトランジスタＴｒ４〜７のベース電流の和Ｉｂｔを手元回路に導くベース信号線１５、後述する帰還電流生成回路１６の出力電流Ｉｃ７を手元回路１１に帰還させる負荷電流帰還線１７により相互に接続されている。
【００１８】
遠隔回路１２は、帰還電流生成回路１６と３式の負荷駆動回路１８ａ、１８ｂ、１８ｃとから構成されている。負荷駆動回路を３式としてあるのは例示であり、その数は必要に応じて増減される。負荷は、ＲＬ４、ＲＬ５、ＲＬ６の３個の場合を例示してたものである。
【００１９】
負荷駆動回路１８ａは、抵抗Ｒｒ４とＰＮＰトランジスタＴｒ４とにより構成される。抵抗Ｒｒ４の一端は、電源線１３に接続され他端はトランジスタＴｒ４のエミッタに接続される。トランジスタＴｒ４のコレクタは負荷ＲＬ４の一端に接続され、負荷ＲＬ４の他端は接地線１４に接続される。トランジスタＴｒ４のコレクタ電流Ｉｃ４が負荷電流として負荷ＲＬ４に供給される。他の負荷駆動回路１８ｂ、１８ｃの回路も、負荷駆動回路１８ａと同じである。
【００２０】
帰還電流生成回路１６は、回路構成、回路定数とも前記負荷駆動回路１８ａと同じである。但し、出力のトランジスタＴｒ７のコレクタ電流Ｉｃ７は、負荷ではなく、前記負荷電流帰還線１７を通って手元回路１１側に流れるように構成されている。
【００２１】
負荷駆動回路１８ａ、１８ｂ、１８ｃ内の各出力トランジスタＴｒ４〜６、および帰還電流生成回路１６内の出力トランジスタＴｒ７のベースは共通に接続され、それらベースから流出したベース電流Ｉｂｔは、ベース信号線１５を通って手元回路１１側に流される。
【００２２】
手元回路１１は、直流電源１９と基準電圧生成回路２０と誤差増幅回路２１と基準抵抗Ｒｒｅｆとから構成される。直流電源１９は、電源線１３に直流電圧Ｖｄｄを供給する。マイナス側は接地ノードＶｓｓに接続されている。接地ノードＶｓｓには接地線１４も接続されている。
【００２３】
基準抵抗Ｒｒｅｆは、一端が接地ノードＶｓｓに接続され、他端は負荷電流帰還線１７に接続されており、遠隔回路１２内の帰還電流生成回路１６の出力電流Ｉｃ７が流れ込み、その両端に帰還電圧Ｖｆを生成させる。
【００２４】
誤差増幅回路２１は、演算増幅器ＯＰ１と、その出力端にベースが接続されたＮＰＮトランジスタＴ２とにより構成される。トランジスタＴ２のコレクタは、ベース信号線１５に接続され、エミッタは接地ノードＶｓｓに接続される。演算増幅器ＯＰ１の非反転入力端子には、基準電圧生成回路２０で生成された基準電圧Ｖｒｅｆが、反転入力端子には帰還電圧Ｖｆが入力される。基準電圧Ｖｒｅｆと帰還電圧Ｖｆとの差電圧が演算増幅器ＯＰ１で増幅され、差電圧に比例した電圧が出力されて、トランジスタＴ２にベース電流を流す。ベース電流はトランジスタＴ２により電流増幅され、そのコレクタは、ベース信号線１５に流れ込んだベース電流Ｉｂｔを吸引して接地ノードＶｓｓに流す。
【００２５】
演算増幅器ＯＰ１の電圧増幅率は十分に高い値にしてあるので、帰還電圧Ｖｆが基準電圧Ｖｒｅｆに等しくなるように、ベース信号線１５から吸引するベース電流Ｉｂｔの量が制御される。この帰還制御により帰還電流生成回路１６の出力電流Ｉｃ７の値は、基準電圧Ｖｒｅｆを基準抵抗Ｒｒｅｆで割った値に等しくなる。
【００２６】
負荷駆動回路１８ａ、１８ｂ、１８ｃの回路構成と回路定数は、帰還電流生成回路１６と同じである。それら回路の出力トランジスタであるトランジスタＴｒ４〜７の出力インピーダンスは十分に高く、且つそれらのベースは共通に接続されているので、各トランジスタＴｒ４〜７には同じベース電流が流れる。そのため、負荷ＲＬ４〜６に供給されるコレクタ電流Ｉｃ４〜７の値は、いずれも帰還電流生成回路１６の出力電流Ｉｃ７に等しくなる。即ち、負荷ＲＬ４〜７には、基準電流（基準電圧Ｖｒｅｆを基準抵抗Ｒｒｅｆで割った値）に等しい定電流Ｉｃ７が供給される。
【００２７】
定電流Ｉｃ７の値は、基準電圧Ｖｒｅｆと基準抵抗Ｒｒｅｆの値のみによって決まり、電源線１３や接地線１４の配線抵抗の影響を受けない。従って、負荷ＲＬ４〜７に流れる電流Ｉｃ４〜７もそれらの影響を受けない。更に、定電流Ｉｃ７は、電源電圧Ｖｒｅｆの変動の影響も受けないので、負荷電流Ｉｃ４〜７もその影響を受けることがない。
【００２８】
ここで、トランジスタＴｒ４〜７のエミッタに接続された抵抗Ｒｒ４〜７は、トランジスタＴｒ４〜７のベース−エミッタ間電圧のばらつき、および電流増幅率のばらつきに起因するコレクタ電流Ｉｃ４〜７のばらつきを抑える電流帰還の働きをしている。従って、コレクタ電流Ｉｃ４〜７のばらつきをそれ程問題としない場合には、これらの抵抗は取り除いてその部分を短絡してもよい。
【００２９】
また、トランジスタＴ２は、演算増幅器ＯＰ１の出力電流を増幅するためのものであるので、演算増幅器ＯＰ１の出力電流容量が十分に高い場合には、トランジスタＴ２は取り除き、演算増幅器ＯＰ１の出力端をベース信号線１５に直接、接続してもよい。但し、その場合には、基準電圧Ｖｒｅｆは演算増幅器ＯＰ１の反転入力端子に、帰還電圧Ｖｆは非反転入力端子に入力する。
【００３０】
次に基準電圧生成回路２０について説明する。基準電圧生成回路２０は、自己バイアス型の定電流回路であって、第１、第２のＮＰＮトランジスタＴ３、Ｔ４、第２、第３のＰＮＰトランジスタＴ５、Ｔ６、第１、第２の抵抗Ｒ１、Ｒ２により構成されている。
【００３１】
第１のトランジスタＴ３はエミッタが接地ノードＶｓｓに接続され、ベースとエミッタ間には第１の抵抗Ｒ１が接続される。第２のトランジスタＴ４は、ベースとエミッタがそれぞれ第１のトランジスタＴ３のコレクタとベースに接続される。第１のトランジスタＴ３のコレクタと第２のトランジスタＴ４のベースとの相互接続ノードＮ１に流れ込む電流をＩ１、第２のトランジスタＴ４のコレクタに流れ込む電流をＩ２、第１のトランジスタＴ３のベース−エミッタ間電圧をＶｂｅとし、各トランジスタのベース電流は非常に小さいとすると、電流Ｉ２とＩ１との間には次の関係がある。
Ｉ２＝Ｖｂｅ／Ｒ１＝（（ｋ・Ｔ／ｑ）・Ｌｎ（Ｉ１／Ｉｓ１））／Ｒ１    （１）式
ここで、ｋはボルツマン定数、Ｔは絶対温度、ｑは電子の電荷、Ｉｓ１は第１のトランジスタＴ３の逆方向飽和電流であり、Ｌｎは自然対数を表す。
【００３２】
一方、第１、第２のトランジスタＴ３、Ｔ４の負荷として接続された第３、第４のトランジスタＴ５、Ｔ６は、周知のカレントミラー回路を構成している。従って、電源線１３と第１のトランジスタＴ３のコレクタ間に接続された第２の抵抗Ｒ２を流れる電流を無視して考えると次の関係がある。
Ｉ２＝Ｉ１                                                （２）式
【００３３】
この（１）（２）式を連立方程式と考えて解くと、基準電圧生成回路２０の動作点における電流Ｉ２の値が求まる。実際にこの連立方程式を解くには、図２に示すように横軸に電流Ｉ１、縦軸にＩ２を目盛った座標上に（１）式の曲線と（２）式の直線を描き、その交点（動作点）における電流Ｉ２、Ｉ１の値を求めればよい。なお、第２の抵抗Ｒ２は、起動回路として動作するもので、この基準電圧生成回路２０が、電流Ｉ１、Ｉ２が共にゼロの状態で安定してしまうのを防止するために、電源投入直後に僅かの電流を第１のトランジスタＴ３に流すためのものである。抵抗Ｒ２を流れる電流は、電流Ｉ１、Ｉ２よりも非常に小さい値になるように高抵抗値に設定されている（なお、起動回路としては他にも種々の回路が提案されている）。
【００３４】
このようにして求まる電流Ｉ２の値は、第１の抵抗Ｒ１の値と第１のトランジスタＴ３の絶対温度Ｔのみにより決まる一定値であって、電源電圧Ｖｄｄの影響を殆ど受けない値である。従って、第１の抵抗Ｒ１の両端の電圧、換言すれば第１のトランジスタＴ３のベース−エミッタ間電圧Ｖｂｅは、次のような一定値Ｖｒｅｆとなる。このように、この図１の中に示した基準電圧生成回路２０は、下記基準電圧Ｖｒｅｆを発生する基準電圧生成回路として動作する。
Ｖｒｅｆ＝Ｒ１・Ｉ２                                        （３）式
【００３５】
（第２の実施形態）
図３を参照して本発明の第２の実施形態を説明する。なお図１と同一または相当部分には同一の符号が付してある。本実施形態の定電流供給回路２２は、基準電圧生成回路２３以外の部分は、第１の実施形態の図１の回路構成と同じであるので、相違する基準電圧生成回路２３についてのみ説明する。
【００３６】
本実施形態で使用している基準電圧生成回路２３は、バンドギャップ基準電圧生成回路と呼ばれるものである。バンドギャップ基準電圧生成回路は、トランジスタのベース−エミッタ間の順方向電圧Ｖｂｅを基準とする電流源は負の温度係数を持ち、トランジスタの絶対温度Ｔを基準とする電流源は正の温度係数を持つことから、この２つの電流源の作り出す電流を重みを付けて加算することにより、温度係数がゼロとなる合成した基準電圧を作り出そうとする回路である。
【００３７】
バンドギャップ基準電圧生成回路には、種々の回路形式が提案されており、図３の中の基準電圧生成回路２３はその一例である。図３の中の基準電圧生成回路２３は、演算増幅器ＯＰ２、第３の抵抗Ｒ３、第４の抵抗Ｒ４、第５の抵抗Ｒ５、ダイオードＤ１、１ないし複数のダイオードＤ２１〜Ｄ２ｎとにより構成される。
【００３８】
演算増幅器ＯＰ２の出力端子と非反転入力端子との間には第３の抵抗Ｒ３が、出力端子と反転入力端子との間には第４の抵抗Ｒ４が接続される。非反転入力端子と接地ノードＶｓｓとの間には、アノードを非反転入力端子側にしてダイオードＤ１が接続される。ダイオードＤ１と同一仕様のダイオードを１ないし複数個（ｎ個）並列接続したダイオード群Ｄ２１〜Ｄ２ｎは、カソードを接地ノードＶｓｓ側にして接地され、そのアノード端子群と演算増幅器ＯＰ２の反転入力端子間には、第５の抵抗Ｒ５が接続されている。
【００３９】
ここで第３の抵抗Ｒ３、第４の抵抗Ｒ４を通って接地ノードＶｓｓに向かって流れる電流をそれぞれＩ３、Ｉ４とするとそれらの値は次式で近似される。
Ｉ３＝ＩＳ３・ｅｘｐ（ｑ・ＶＦ１／ｋＴ）              （４）式
Ｉ４＝ＩＳ４・ｅｘｐ（ｑ・ＶＦ２／ｋＴ）              （５）式
ここにＩＳ３はダイオードＤ１の逆方向飽和電流、ＩＳ４はダイオードＤ２１〜Ｄ２ｎの逆方向飽和電流の和、ＶＦ１はダイオードＤ１の順方向電圧、ＶＦ２はダイオードＤ２１〜Ｄ２ｎの順方向電圧、ｑは電子の電荷、ｋはボルツマン定数、Ｔは絶対温度である。
【００４０】
ダイオードＤ１、Ｄ２１〜Ｄ２ｎは同一仕様のダイオードであるので、ＩＳ３とＩＳ４との間には次の関係がある。
ＩＳ４＝ｎ・ＩＳ３                                    （６）式
これら（４）〜（６）式を使って基準電圧生成回路２３の出力基準電圧Ｖｒｅｆを計算すると次のようになる。
2004220087.tif 000003
この（７）式より基準電圧Ｖｒｅｆの温度係数（Ｖ／℃）は、次式のようになる。
【式１】
2004220087.tif 000004
【００４１】
シリコンダイオードＤ１の順方向電圧ＶＦ１の温度係数は一般的に  −２ｍＶ／℃  であるので、（８）式の左辺がゼロになるように抵抗Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５、ダイオードの個数ｎの値を決めれば、温度係数が殆どゼロとなる基準電圧生成回路２３を構成することができる。数値例として、例えば、次のように回路定数を決めると（８）式による基準電圧Ｖｒｅｆの温度係数を殆どゼロとすることができる。
Ｒ３＝１０ｋΩ  、Ｒ４＝１００ｋΩ  、Ｒ５＝１０ｋΩ  、ｎ＝１
【００４２】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施形態である定電流供給回路の電気的構成図である。
【図２】基準電圧生成回路２０の動作点の求め方を説明する図である。
【図３】本発明の第２の実施形態である定電流供給回路の電気的構成図である。
【図４】従来技術を示す図１相当図である。
【符号の説明】
図面中、１０、２２は定電流供給回路、１１は手元回路、１２は遠隔回路、１３は電源線、１４は接地線、１５はベース信号線、１６は帰還電流生成回路、１７は負荷電流帰還線、１８ａ、１８ｂ、１８ｃは負荷駆動回路、１９は直流電源、２１は誤差増幅回路、２３はバンドギャップ基準電圧生成回路、Ｄ１、Ｄ２１、Ｄ２ｎはダイオード、Ｉｃ４〜６はコレクタ電流（負荷駆動回路の出力電流）、Ｉｃ７は帰還電流、Ｉｂｔはベース電流の総量、ＯＰ２は演算増幅器、Ｒ１は第１の抵抗、Ｒ２は第２の抵抗、Ｒ３は第３の抵抗、Ｒ４は第４の抵抗、Ｒ５は第５の抵抗、ＲＬ４〜６は負荷抵抗、Ｒｒ４〜７は抵抗、Ｒｒｅｆは基準抵抗、Ｔ３は第１のＮＰＮトランジスタ、Ｔ４は第２のＮＰＮトランジスタ、Ｔ５は第３のＰＮＰトランジスタ、Ｔ６は第４のＰＮＰトランジスタ、Ｔｒ４〜７はＰＮＰトランジスタ、Ｖｆは帰還電圧、Ｖｒｅｆは基準電圧を示す。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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