(57)【要約】【課題】インジェクタでの燃料噴射およびサプライポンプによる燃料圧送に伴うコモンレール圧力の変動を考慮して気筒間圧力差を低減し、さらに噴射期間とポンプ圧送期間との重複状態をも考慮して気筒間の実噴射量差を縮小することが可能な蓄圧式燃料噴射装置の提供。【解決手段】サプライポンプからコモンレールへの圧送量を変更することにより、コモンレール圧力を制御する燃料圧力制御手段を備えた蓄圧式燃料噴射装置において、燃料噴射と燃料圧送とが重複する重複気筒の燃料噴射直前の直前コモンレール圧力と、燃料噴射と燃料圧送とが重複しない非重複気筒の燃料噴射直前の直前コモンレール圧力との圧力差に応じて算出した補正量で、圧送量を補正する。これにより、重複気筒の直前コモンレール圧力と非重複気筒の直前コモンレール圧力との圧力差を低減することができる。【選択図】        図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料噴射圧力に相当する高圧燃料を蓄圧するコモンレールと、
内燃機関により駆動されて、吸入した燃料を加圧して前記コモンレール内に圧送する燃料供給ポンプと、
前記内燃機関の各気筒に搭載された燃料噴射弁と、
前記コモンレール内の燃料圧力を検出する燃料圧力検出手段と、
この燃料圧力検出手段によって検出される前記コモンレール内の燃料圧力を、前記燃料供給ポンプより圧送される燃料の圧送量を変更することにより制御する燃料圧力制御手段とを備えた蓄圧式燃料噴射装置であって、
前記燃料圧力制御手段は、
前記燃料供給ポンプのポンプ圧送期間と前記燃料噴射弁の噴射期間とが重複する重複気筒への燃料噴射直前の前記コモンレール内の燃料圧力と、
前記燃料供給ポンプのポンプ圧送期間と前記燃料噴射弁の噴射期間とが重複しない非重複気筒への燃料噴射直前の前記コモンレール内の燃料圧力との圧力差に応じて、
前記重複気筒への燃料噴射直前の前記コモンレール内の燃料圧力と、前記非重複気筒への燃料噴射直前の前記コモンレール内の燃料圧力とに差が生じないように、圧送量を補正することを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項２】
請求項１に記載の蓄圧式燃料噴射装置において、
前記圧送量の補正量は、前記圧力差が大きいほど、その絶対値は大きくなることを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項３】
燃料噴射圧力に相当する高圧燃料を蓄圧するコモンレールと、
内燃機関により駆動されて、吸入した燃料を加圧して前記コモンレール内に圧送する燃料供給ポンプと、
前記内燃機関の各気筒に搭載された燃料噴射弁と、
前記コモンレール内の燃料圧力を検出する燃料圧力検出手段と、
前記燃料供給ポンプのポンプ圧送期間と前記燃料噴射弁の噴射期間とが重複しない非重複気筒への燃料噴射直前における前記コモンレール内の燃料圧力に応じて算出した噴射量を第１噴射量とする第１噴射量決定手段と、
前記燃料供給ポンプのポンプ圧送期間と前記燃料噴射弁の噴射期間とが重複する重複気筒への燃料噴射直前における前記コモンレール内の燃料圧力に応じて算出した噴射量を第２噴射量とする第２噴射量決定手段と、
前記重複気筒へのポンプ圧送による噴射量増分を算出する噴射量増分決定手段と、
前記燃料圧力検出手段によって検出される前記コモンレール内の燃料圧力を、前記燃料供給ポンプより圧送される燃料の圧送量を変更することにより制御する燃料圧力制御手段とを備えた蓄圧式燃料噴射装置であって、
前記燃料圧力制御手段は、
前記第２噴射量決定手段により算出された第２噴射量、および前記噴射量増分決定手段により算出された噴射量増分の合計と、
前記第１噴射量決定手段により算出された第１噴射量との差の絶対値が所定値以下となるように、圧送量を補正することを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項４】
請求項３に記載の蓄圧式燃料噴射装置において、
前記内燃機関の運転条件に応じて基本噴射量を算出する基本噴射量決定手段を備え、
前記噴射量増分決定手段は、前記基本噴射量決定手段により算出される基本噴射量と、前記重複気筒への燃料噴射直前の前記コモンレール内の燃料圧力とに応じて噴射量増分を算出することを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項５】
請求項４に記載の蓄圧式燃料噴射装置において、
前記噴射量増分決定手段を２以上備え、
前記燃料供給ポンプのポンプ圧送期間と前記燃料噴射弁の噴射期間との重複状態が異なる２以上の重複気筒群ごとに前記噴射量増分決定手段が備えられていることを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項６】
燃料噴射圧力に相当する高圧燃料を蓄圧するコモンレールと、
内燃機関により駆動されて、吸入した燃料を加圧して前記コモンレール内に圧送する燃料供給ポンプと、
前記内燃機関の各気筒に搭載された燃料噴射弁と、
前記コモンレール内の燃料圧力を検出する燃料圧力検出手段と、
前記燃料供給ポンプのポンプ圧送期間と前記燃料噴射弁の噴射期間とが重複しない非重複気筒への燃料噴射直前における前記コモンレール内の燃料圧力に応じて算出した噴射期間を第１噴射期間とする第１噴射期間決定手段と、
前記燃料供給ポンプのポンプ圧送期間と前記燃料噴射弁の噴射期間とが重複する重複気筒への燃料噴射直前における前記コモンレール内の燃料圧力に応じて算出した噴射期間を第２噴射期間とする第２噴射期間決定手段と、
前記重複気筒へのポンプ圧送による噴射量増分に対応する噴射期間増分を、前記重複気筒への燃料噴射直前の前記コモンレール内の燃料圧力に応じて算出する噴射期間増分決定手段と、
前記燃料圧力検出手段によって検出される前記コモンレール内の燃料圧力を、前記燃料供給ポンプより圧送される燃料の圧送量を変更することにより制御する燃料圧力制御手段とを備えた蓄圧式燃料噴射装置であって、
前記燃料圧力制御手段は、
前記第２噴射期間決定手段により算出された第２噴射期間、および前記噴射期間増分決定手段により算出された噴射期間増分の合計と、
前記第１噴射期間決定手段により算出された第１噴射期間との差の絶対値が所定値以下となるように、圧送量を補正することを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項７】
請求項６に記載の蓄圧式燃料噴射装置において、
前記内燃機関の運転条件に応じて基本噴射量を算出する基本噴射量決定手段を備え、
前記噴射期間増分決定手段は、前記基本噴射量決定手段により算出される基本噴射量と、前記重複気筒への燃料噴射直前の前記コモンレール内の燃料圧力とに応じて噴射期間増分を算出することを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項８】
請求項７に記載の蓄圧式燃料噴射装置において、
前記噴射期間増分決定手段を２以上備え、
前記燃料供給ポンプのポンプ圧送期間と前記燃料噴射弁の噴射期間との重複状態が異なる２以上の重複気筒群ごとに前記噴射期間増分決定手段が備えられていることを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高圧燃料が蓄圧されたコモンレールから燃料噴射弁（インジェクタ）を介して、ディーゼルエンジンなどの内燃機関の各気筒へ燃料を噴射するための蓄圧式燃料噴射装置に関するものであり、特にコモンレールへの燃料の圧送量を変更してコモンレール内の燃料圧力を制御する蓄圧式燃料噴射装置に係わる。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、ディーゼルエンジンに使用される蓄圧式燃料噴射装置では、各インジェクタの噴射量、噴射時期が、エンジン回転速度、アクセル開度などの運転条件に応じて算出され、さらに、算出された噴射量（基本噴射量）とコモンレール内の燃料圧力（コモンレール圧力）に基づき、制御装置が指令する指令噴射期間が算出されていた。しかし、コモンレール圧力は燃料供給ポンプ（サプライポンプ）からの燃料の圧送等により常時変動しており、特に加速時等の過渡時には、コモンレール圧力の検出時と燃料噴射時との間で大きな圧力差がある。これにより基本噴射量と実際に噴射される実噴射量との間に誤差が生じるため、燃料噴射直前に再度コモンレール圧力を検出して指令噴射期間の補正を行う方法が提案されている（特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】
特開２００１−１４０６８９公報（第３―６頁、図２、図３、図４）
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、コモンレール圧力の再検出を行った後も、コモンレール圧力は種々の要因により変動する。特に、インジェクタでの燃料噴射、サプライポンプによる燃料圧送は大きな要因となっている。すなわち、インジェクタで燃料噴射が行われるとコモンレール圧力は減少する方向に変動し、サプライポンプによる燃料圧送が行われるとコモンレール圧力は増加する方向に変動する。
【０００５】
よって、全ての気筒において、インジェクタでの燃料の噴射期間とサプライポンプによる燃料のポンプ圧送期間とが、重ならないように設定すべきである。しかし、エンジンや使用するサプライポンプなどの制約によって、設定できない気筒が存在する。このため、インジェクタでの燃料の噴射期間、およびサプライポンプによる燃料のポンプ圧送期間が重なる気筒と、重ならない気筒とでは、実際に燃料が噴射される実噴射量が大きく異なっていた。さらに、噴射期間とポンプ圧送期間との重複状態によっても実噴射量は異なっていた。
【０００６】
【発明の目的】
本発明の目的は、インジェクタでの燃料噴射およびサプライポンプによる燃料圧送に伴うコモンレール圧力の変動を考慮して気筒間圧力差を低減し、さらに噴射期間とポンプ圧送期間との重複状態をも考慮して、気筒間の実噴射量差を縮小することが可能な蓄圧式燃料噴射装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
〔請求項１の手段〕
請求項１に記載の発明によれば、燃料圧力制御手段は、重複気筒への燃料噴射直前のコモンレール圧力（以下、直前コモンレール圧力、と略す）と、非重複気筒の直前コモンレール圧力との圧力差に応じて、重複気筒の直前コモンレール圧力と、非重複気筒の直前コモンレール圧力とに差が生じないように、圧送量を補正することを特徴とする。
それによって、ポンプ圧送の影響を受けない非重複気筒の直前コモンレール圧力を基準に、圧送量を補正できるので、気筒間圧力差を低減して気筒間の実噴射量差を縮小することができる。
【０００８】
〔請求項２の手段〕
請求項２に記載の発明によれば、圧送量の補正量の絶対値は、重複気筒の直前コモンレール圧力と非重複気筒の直前コモンレール圧力との圧力差が大きいほど大きくなることを特徴とする。
それによって、重複気筒の直前コモンレール圧力が非重複気筒の直前コモンレール圧力に比べて大きいほど、補正量の絶対値をマイナス方向に大きくすることができ、逆に重複気筒の直前コモンレール圧力が非重複気筒の直前コモンレール圧力に比べて小さいほど、補正量の絶対値をプラス方向に大きくすることができるので、補正の方向を、気筒間圧力差を縮小する方向に一致させることができる。
【０００９】
〔請求項３の手段〕
請求項３に記載の発明によれば、第２噴射量決定手段により算出された重複気筒の噴射量（第２噴射量）、および噴射量増分決定手段により算出された噴射量増分の合計と、第１噴射量決定手段により算出された非重複気筒の噴射量（第１噴射量）との差の絶対値が、所定値以下となるように圧送量を補正することを特徴とする。
それによって、ポンプ圧送の影響を受けない非重複気筒への噴射量計算値を基準に圧送量を補正できるので、重複気筒と非重複気筒との気筒間圧力差を低減して気筒間の実噴射量差を縮小することができる。
【００１０】
〔請求項４の手段〕
請求項４に記載の発明によれば、基本噴射量と、重複気筒の直前コモンレール圧力とに応じて噴射量増分を算出することを特徴とする。
それによって、内燃機関の運転条件と重複気筒の直前コモンレール圧力とを考慮して噴射量増分を算出できるので、内燃機関の制御性を損なうことなく、気筒間圧力差を低減して気筒間の実噴射量差を縮小することができる。
【００１１】
〔請求項５の手段〕
請求項５に記載の発明によれば、噴射量増分決定手段を２以上備え、燃料供給ポンプのポンプ圧送期間と燃料噴射弁の噴射期間との重複状態が異なる２以上の重複気筒群ごとに噴射量増分決定手段が備えられていることを特徴とする。
それによって、重複状態に応じて噴射量増分を算出することができるので、重複状態が異なる重複気筒間でも、気筒間圧力差を低減して気筒間の実噴射量差を縮小することができる。
【００１２】
〔請求項６の手段〕
請求項６に記載の発明によれば、第２噴射期間決定手段により算出された重複気筒の噴射期間（第２噴射期間）、および噴射期間増分決定手段により算出された噴射期間増分の合計と、第１噴射期間決定手段により算出された非重複気筒の噴射期間（第１噴射期間）との差の絶対値が、所定値以下となるように圧送量を補正することを特徴とする。
それによって、ポンプ圧送の影響を受けない非重複気筒への噴射期間計算値を基準に圧送量を補正できるので、重複気筒と非重複気筒との気筒間圧力差を低減して気筒間の実噴射量差を縮小することができる。
【００１３】
〔請求項７の手段〕
請求項７に記載の発明によれば、基本噴射量と、重複気筒の直前コモンレール圧力とに応じて噴射期間増分を算出することを特徴とする。
それによって、内燃機関の運転条件と重複気筒の直前コモンレール圧力とを考慮して噴射期間増分を算出できるので、内燃機関の制御性を損なうことなく、気筒間圧力差を低減して気筒間の実噴射量差を縮小することができる。
【００１４】
〔請求項８の手段〕
請求項８に記載の発明によれば、噴射期間増分決定手段を２以上備え、燃料供給ポンプのポンプ圧送期間と燃料噴射弁の噴射期間との重複状態が異なる２以上の重複気筒群ごとに噴射期間増分決定手段が備えられていることを特徴とする。
それによって、重複状態に応じて噴射期間増分を算出することができるので、重複状態が異なる重複気筒間でも、気筒間圧力差を低減して気筒間の実噴射量差を縮小することができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
〔第１実施形態の構成〕
本実施形態を図１ないし図７に基づいて説明する。本実施形態にかかる蓄圧式燃料噴射装置１は、図１に示すごとく自動車等の車両に搭載された６気筒のディーゼルエンジン等の内燃機関（エンジン）１１の各気筒へ燃料を噴射するものである。
蓄圧式燃料噴射装置１は、燃料タンク１２から燃料を汲み上げ加圧して圧送する燃料供給ポンプ（サプライポンプ）２、このサプライポンプ２により圧送された高圧燃料を蓄圧するコモンレール３、このコモンレール３内に蓄圧された高圧燃料をエンジン１１の各気筒の燃焼室内へ噴射供給する６個の燃料噴射弁（インジェクタ）４、および蓄圧式燃料噴射装置１の作動を制御するエンジン制御ユニット（ＥＣＵ）１３などを備えている。
【００１６】
サプライポンプ２は、燃料タンク１２から吸入される低圧燃料を高圧に加圧してコモンレール３へ圧送する。そして、サプライポンプ２は、例えば加速時又はエンジン始動時に速やかにコモンレール圧力を低圧から高圧へ昇圧させる昇圧性能に優れる吸入調量型の高圧供給ポンプである。
【００１７】
このサプライポンプ２は、図１および図２に示すごとく、エンジン１１のクランク軸１４に伴ってポンプ駆動軸２１が回転することで燃料タンク１２から燃料を汲み上げる周知のフィードポンプ（低圧供給ポンプ：図示せず）、ポンプ駆動軸２１により回転駆動されるカム軸２２と、カム軸２２により回転するカム２３、カム２３の回転により上死点と下死点との間を往復するように駆動されるプランジャ２４、プランジャ２４が往復することにより吸入された燃料を加圧する加圧室２５、およびこの加圧室２５内の燃料圧力が所定値以上に上昇すると開弁する吐出弁２６を有する。なお、サプライポンプ２は、プランジャ２４および加圧室２５を２つ有している。
【００１８】
そして、図３に示したように、２つのプランジャ２４（プランジャ＃１、プランジャ＃２）が上死点位置から下死点位置まで移動する期間が、加圧室２５内に低圧燃料を吸入する吸入期間とされ、その後に、吐出弁２６が開弁している間、つまり吐出弁２６が開弁してからプランジャ＃１、＃２が上死点位置に戻るまでの期間が、加圧室２５内で加圧された高圧燃料を圧送するポンプ圧送期間とされている。なお、サプライポンプ２では、プランジャ＃１、＃２間の位相が９０度ずれるようにカム２３がカム軸２２に取り付けられている（図２参照）。このため、プランジャ＃１が上死点の位置にある時、プランジャ＃２は下死点の位置にある。これにより、プランジャ＃１によるポンプ圧送期間とプランジャ＃２による圧送期間とが、重ならないようになっている。
また、サプライポンプ２には、内部の燃料温度が高温にならないように、リークポートが設けられており、サプライポンプ２からのリーク燃料は、燃料還流路２７から燃料還流路１５を経て燃料タンク１２にリターンされる。
【００１９】
サプライポンプ２内に形成される低圧供給ポンプから加圧室２５に至る燃料流路には、その燃料流路の開口度合（弁体のリフト期間または弁口の開口面積）を調整することで、加圧室２５内への燃料の吸入量、すなわち、サプライポンプ２からコモンレール３への燃料の圧送量（燃料吐出量）を変更して、コモンレール圧力を制御する電磁式アクチュエータとしての吸入調量型の電磁弁（以下、ＳＣＶと言う）２８が取り付けられている。
【００２０】
ＳＣＶ２８は、ポンプ駆動回路（図示せず）を介してＥＣＵ１３から印加されるＳＣＶ駆動電流によって電子制御されることにより、サプライポンプ２の加圧室２５内に吸入される燃料の吸入量を調整する。このＳＣＶ２８は、低圧供給ポンプから加圧室２５内へ燃料を送るための燃料流路の開口度合を調整するバルブ（弁体：図示せず）、バルブを閉弁方向に駆動するソレノイドコイル（電磁コイル：図示せず）、およびバルブを開弁方向に付勢するスプリング等のバルブ付勢手段（図示せず）を有している。また、ＳＣＶ２８は、ポンプ駆動回路を介してソレノイドコイルに印加される電流（ＳＣＶ駆動電流）の大きさに比例して、サプライポンプ２の加圧室２５から、コモンレール３へ吐出される高圧燃料の圧送量を変更して、コモンレール圧力、すなわち各インジェクタ４からエンジン１１の各気筒内へ噴射供給する燃料噴射圧力を制御する。
【００２１】
コモンレール３には、連続的に燃料噴射圧力に相当する高い圧力が蓄圧される必要があり、そのためにコモンレール３に蓄圧される高圧燃料は、高圧配管３１を介してサプライポンプ２から供給されている。コモンレール３の一端側には、コモンレール圧力が限界設定圧力を超えることがないように、圧力を逃すためのプレッシャリミッタ３３が取り付けられている。そして、プレッシャリミッタ３３には、コモンレール圧力が限界設定圧力を超えた場合にコモンレール３から燃料タンク１２に燃料をリリーフするリリーフ配管３２が接続されている。なお、プレッシャリミッタ３３の代わりに、リリーフ配管３２への燃料排出路の開口度合を調整することが可能な常閉型の減圧弁を取り付けるようにしてもよい。そして、コモンレール３の他端側には、コモンレール圧力を検出する燃料圧力検出手段としての燃料圧力センサ３５が取り付けられている。
【００２２】
エンジン１１の各気筒に搭載されたインジェクタ４は、コモンレール３より分岐する分岐管（高圧燃料流路）３４の下流端に接続されている。このインジェクタ４は、図４（ａ）に示すごとく、エンジン１１の各気筒の燃焼室内に高圧燃料を噴射供給する燃料噴射ノズル４０と、この燃料噴射ノズル４０内に収容されたノズルニードル４１を開弁方向に駆動する電磁式アクチュエータとしての２方弁式電磁弁５と、ノズルニードル４１を閉弁方向に付勢するリターンスプリング４２とから構成される。
【００２３】
燃料噴射ノズル４０は、複数個の噴射孔４３を開閉するノズルニードル４１、およびこのノズルニードル４１に連動して動作するコマンドピストン４４等から構成されている。ノズルニードル４１およびコマンドピストン４４等を収容するノズル本体には、常に高圧燃料が供給される燃料溜まり４５、燃料の流入または流出によりコマンドピストン４４の背圧を制御する背圧制御室４６、燃料溜まり４５および背圧制御室４６に高圧燃料を供給するための燃料通路（高圧通路）４７、通過する燃料の流量を調節するための入口側、出口側オリフィス４８、４９が備えられている。
【００２４】
電磁弁５は、車載電源５１およびインジェクタ駆動回路に内蔵された常開型スイッチ５２を介して電気的に接続されたソレノイドコイル５３、このソレノイドコイル５３の起磁力により図示上方へ吸引されるアマーチャ付きの弁体５４、およびこの弁体５４を閉弁方向に付勢するリターンスプリング５５等から構成されている。なお、インジェクタ４から燃料タンク１２へリークするリーク燃料はインジェクタ４内の各摺動部および背圧制御室４６からソレノイドコイル５３の周囲を巡る燃料流路５６より外部に排出され、内部に燃料還流路（リーク燃料流路）を形成するリーク配管５７を経て燃料タンク１２に還流するように構成されている（図１および図４（ａ）参照）。
【００２５】
そして、各気筒のインジェクタ４からエンジン１１への燃料の噴射は、電磁弁５を駆動するインジェクタ駆動回路への電磁弁制御信号により電子制御されて行われる。まず、図４（ｂ）に示すごとく、エンジン１の特定気筒への噴射時期がくると、特定気筒のインジェクタ４に対応したインジェクタ駆動回路内の常開型スイッチ５２が閉じられる。これにより、インジェクタ駆動回路からソレノイドコイル５３にインジェクタ駆動電流が印加され、ソレノイドコイル５３に起磁力が生じる。それによって、弁体５４が、図示上方へ吸引され出口側オリフィス４９が開放され、背圧制御室４６内の燃料が流出する。この間、入口側オリフィス４８から背圧制御室４６内へ流入する燃料流量は、燃料溜まり４５に向かう燃料流量よりも少ないためコマンドピストン４４の背圧が小さくなり、ノズルニードル４１が弁座からリフトされる。それによって、噴射孔４３と燃料溜まり４５とが連通され、燃料の噴射が始まる。
【００２６】
その後、予め設定された噴射期間が経過したら、インジェクタ駆動回路の常開型スイッチ５２が開かれる。これにより、図４（ｃ）に示すごとくリターンスプリング５５の復元力により弁体５４は元の位置に戻り、出口側オリフィス４９を閉止する。出口側オリフィス４９の閉止後、背圧制御室４６内に高圧燃料が充満して背圧が回復するので、リターンスプリング４２の復元力によりノズルニードル４１が弁座に着座する。それによって、噴射孔４３と燃料溜まり４５との連通状態が遮断され燃料の噴射が終了する。
【００２７】
以上のように、背圧制御室４６における背圧の下降または上昇などに要する時間のため、インジェクタ駆動回路内の常開型スイッチ５２の開閉と、ノズルニードル４１による噴射孔４３の開閉との間には、時間的なずれが生じている。このため、図３に示すごとく、インジェクタ駆動回路の通電期間と燃料の実噴射期間との間には、タイムラグが生じている（＃１気筒のみ図示）。そして、噴射期間とポンプ圧送期間との重複は、インジェクタ駆動回路の通電期間とポンプ圧送期間との関係から判断される。
【００２８】
これによると、＃１、＃４気筒ではプランジャ＃１によるポンプ圧送が行われている時にインジェクタ駆動回路の通電が行われ、＃２、＃５気筒ではポンプ圧送が行われていない時にインジェクタ駆動回路の通電が行われ、＃３、＃６気筒ではプランジャ＃２によりポンプ圧送が行われている時にインジェクタ駆動回路の通電が行われる。よって＃１、＃３、＃４、＃６気筒が重複気筒となり、＃２、＃５気筒が非重複気筒となる。
【００２９】
ＥＣＵ１３には、制御処理、演算処理を行うＣＰＵ、各種プログラムおよびデータを保存する記憶装置（ＲＯＭ、ＲＡＭ等のメモリ）、入力回路、出力回路、電源回路、ポンプ駆動回路、インジェクタ駆動回路およびＤＵＴＹ発生回路等の機能を含んで構成される周知の構造のマイクロコンピュータが設けられている。そして、ＥＣＵ１３は、図１に示すごとく各種センサからのセンサ信号が、Ａ／Ｄ変換器でＡ／Ｄ変換された後に、ＥＣＵ１３に内蔵されたマイクロコンピュータに入力されるように構成されている。また、ＥＣＵ１３は、エンジン１１をクランキングさせた後にエンジンキーをＩＧ位置に戻して、イグニッションスイッチ（図示せず）がオン（ＯＮ）すると、メモリ内に格納された制御プログラムに基づいて、例えばサプライポンプ２やインジェクタ４等の各制御部品のアクチュエータを電子制御するように構成されている。
【００３０】
マイクロコンピュータには、燃料圧力センサ３５と、エンジンの運転状態または運転条件を検出する手段としてのクランク角度センサ１６と、アクセル開度センサ１７と、冷却水温センサ、燃料温度センサ等（冷却水温センサや燃料温度センサ等を一括して、その他センサ１８と呼ぶ）とが接続されている。
クランク角度センサ１６は、エンジン１１のクランク軸１４の回転角度を検出する。アクセル開度センサ１７は、アクセル開度（ＡＣＣＰ）を検出する。冷却水温センサは、エンジン冷却水温（ＴＨＷ）を検出する。燃料温度センサは、サプライポンプ２への吸入側の燃料流路、もしくはインジェクタ４のリーク出口側の燃料流路における燃料温度（ＴＨＦ）を検出する。
【００３１】
クランク角度センサ１６は、エンジン１１のクランク軸１４、あるいはサプライポンプ２のポンプ駆動軸２１に取り付けられたＮＥタイミングロータ（図示せず）の外周に対向するように設けられている。ＮＥタイミングロータの外周面には、所定角度ごとに凸状歯が複数個配置されている。そして、クランク角度センサ１６は電磁ピックアップ（図示せず）よりなり、ＮＥタイミングロータの各凸状歯がクランク角度センサ１６に対して接近離反することにより、図３のＮＥのトレンドに示すごとく、電磁誘導によってパルス状の回転位置信号（ＮＥパルス信号）が出力される。そして、ＥＣＵ１３は、このＮＥパルス信号の間隔時間を計測することによって、エンジン回転速度（ＮＥ）を検出する。
【００３２】
また、ＮＥタイミングロータの凸状歯は、気筒判別において基準となる位置（＃１気筒および＃４気筒における噴射直前位置）では、他の凸状歯よりも幅広になっている。これにより、＃１気筒および＃４気筒のピストンが噴射直前位置に達したときには幅広のＮＥパルス信号が出力されるため、気筒判別カウンタによる気筒判別が可能になる。気筒判別は、ＥＣＵ１３が有する気筒判別カウンタ（図示せず）により行われる。
【００３３】
気筒判別カウンタでは、ＮＥパルス信号をカウントし、所定数だけカウントすると前回出力値に１だけプラスしてマイクロコンピュータに出力する。この所定数とは、ＮＥタイミングロータにおいて、ある気筒の噴射直前位置から、次に噴射する気筒の噴射直前位置の間に存在する凸状歯の数である。そして、幅広のＮＥパルス信号が検出されたら、マイクロコンピュータへの出力値を０とする。これにより、＃１気筒および＃４気筒のピストンが噴射直前位置に達したときには０が出力され、＃２気筒および＃５気筒のピストンが噴射直前位置に達したときには１が出力され、＃３気筒および＃６気筒のピストンが噴射直前位置に達したときには２が出力される。したがって、重複気筒が噴射直前位置にあるときは０または２が出力され、非重複気筒が噴射直前位置にあるときは１が出力される。
【００３４】
ＥＣＵ１３は、クランク角度センサ１６によって検出されたエンジン回転速度（ＮＥ）とアクセル開度センサ１７によって検出されたアクセル開度（ＡＣＣＰ）とに応じて設定される基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）を算出する基本噴射量決定手段と、エンジン回転速度（ＮＥ）と基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）とから指令噴射時期（ＴＦＩＮ）を算出する噴射時期決定手段と、基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）と燃料圧力センサ３５によって検出されるコモンレール圧力（ＮＰＣ）とから指令噴射パルス時間（ＴＱ）を算出する噴射期間決定手段と、インジェクタ駆動回路を介して各気筒のインジェクタ４の電磁弁５にパルス状のインジェクタ駆動電流を印加するインジェクタ駆動手段などを有している。
なお、基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）は、冷却水温センサおよび燃料温度センサ等からの入力値を加味して算出してもよく、指令噴射パルス時間（ＴＱ）は、さらに直前コモンレール圧力を加味して、再算出してもよい。
【００３５】
さらに、ＥＣＵ１３は、コモンレール圧力（ＮＰＣ）を制御する燃料圧力制御手段を有している。燃料圧力制御手段では、まず基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）とエンジン回転速度（ＮＥ）とから、エンジン１１の運転条件又は運転状態に応じた最適なコモンレール圧力（目標燃料圧力：ＰＦＩＮ）を演算する。そして、この目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）を達成するために、ＳＣＶ２８のソレノイドコイルに印加するＳＣＶ駆動電流を調整して、サプライポンプ２よりコモンレール３内へ圧送される燃料の圧送量を変更する。このように燃料圧力制御手段は、サプライポンプ２よりコモンレール３内へ圧送される燃料の圧送量を変更することにより、コモンレール圧力（ＮＰＣ）を制御して、目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）を達成する。
【００３６】
さらに、より好ましくは、燃料噴射量の制御精度を向上させる目的で、燃料圧力センサ３５によって検出されるコモンレール圧力（ＮＰＣ）が、目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）と略一致するように、ＰＩＤ制御によってＳＣＶ２８のソレノイドコイルに印加するＳＣＶ駆動電流をフィードバック制御することが望ましい。
なお、ＳＣＶ駆動電流の制御は、デューティ（ＤＵＴＹ）制御により行うことが望ましい。すなわち、コモンレール圧力（ＮＰＣ）と目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）との偏差（Ｅ）に応じて単位時間当たりの制御パルス信号（パルス状のポンプ駆動信号）のオン／オフの割合（通電時間割合・ＤＵＴＹ比）を調整して、ＳＣＶ２８の弁体のリフト期間または弁孔の開口面積を変化させるＤＵＴＹ制御を用いることで、高精度なデジタル制御が可能になる。これにより、目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）に対する実燃料圧力（コモンレール圧力：ＮＰＣ）の制御応答性及び追従性を改善することができる。
【００３７】
〔第１実施形態の制御方法〕
次に、第１実施形態の制御方法を説明する。第１実施形態の制御方法では、サプライポンプ２の圧送量の変更を、ＳＣＶ駆動電流のＤＵＴＹ比を制御するＤＵＴＹ制御により行う。このＤＵＴＹ制御では、コモンレール圧力（ＮＰＣ）が目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）と略一致するように、ＰＩＤ制御によってフィードバック制御されている。そして、重複気筒と非重複気筒との実噴射量差を縮小するため、非重複気筒と重複気筒との直前コモンレール圧力の差（以降、ΔＰと称する）に応じてＤＵＴＹ比の補正を行っている。このＤＵＴＹ比の補正により、ΔＰに応じた圧送量の補正が行われる。
以下、第１実施形態の制御方法を、図５に示すフローチャートに従って説明する。なお、図５の制御プログラムは、イグニッションスイッチがＯＮとなった後に、所定のタイミングごとに繰り返される。
【００３８】
まず、ＥＣＵ６は、クランク角度センサ１６によって検出されるエンジン回転速度（ＮＥ）、アクセル開度センサ１７によって検出されるアクセル開度（ＡＣＣＰ）およびその他の入力信号（冷却水温、燃料温度センサなどの検出値）を取り込む（ステップＳ１）。そして、これらの入力値に基づき基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）を算出し（ステップＳ２）、この基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）とエンジン回転速度（ＮＥ）とに基づき、目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）を算出する（ステップＳ３）。そして、この目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）、基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）、およびサプライポンプ２からの燃料のリーク量に基づいて、基本となるＳＣＶ駆動電流のＤＵＴＹ比（駆動ベースＤＵＴＹ）を算出する（ステップＳ４）。
【００３９】
次に、駆動ベースＤＵＴＹのフィードバック補正を行う。まず、燃料圧力センサ３５によって検出される実コモンレール圧力（ＮＰＣ）を取り込む（ステップＳ５）。この実コモンレール圧力（ＮＰＣ）に基づいて目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）と実コモンレール圧力（ＮＰＣ）との偏差（Ｅ＝ＮＰＣ−ＰＦＩＮ）を算出し、同時に、基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）と実コモンレール圧力（ＮＰＣ）とに基づいて指令噴射パルス時間（ＴＱ）を算出する（ステップＳ６）。続いて、駆動ベースＤＵＴＹと偏差（Ｅ）に基づき、フィードバックゲイン（比例ゲインＫｐ、積分ゲインＫｉ、微分ゲインＫｄ）を算出する（ステップＳ７）。この比例ゲインＫｐ、積分ゲインＫｉ、微分ゲインＫｄの値を用いて、数式１によりフィードバック補正量（ＦＢＤＵＴＹ）を算出する（ステップＳ８）。
【数１】
2004263669.tif 000003
【００４０】
そして、数式２により駆動ベースＤＵＴＹにフィードバック補正量（ＦＢＤＵＴＹ）を加算して、ΔＰによる補正前の駆動ＤＵＴＹ（ＴＦＢＡＳＥ）を求める（ステップＳ９）。
【数２】
2004263669.tif 000004
【００４１】
その後、基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）とエンジン回転速度（ＮＥ）とに基づき、指令噴射時期（ＴＦＩＮ）を算出したのち（ステップＳ１０）、直前コモンレール圧力（ＮＰＣＭ）を取り込む（ステップＳ１１）。次に、気筒判別カウンタによる気筒判別を行う。そして気筒判別カウンタからの出力（ＣＣＹＬＮ）が１のとき、すなわち非重複気筒が噴射直前位置にあるときはステップＳ１３へ進む。ＣＣＹＬＮが０または２のとき、すなわち重複気筒が噴射直前位置にあるときはステップＳ１４へ進む（ステップＳ１２）。
まず、ＣＣＹＬＮ＝１の場合には、数式３によりΔＰの計算の基準となる非重複気筒の直前コモンレール圧力（ＮＰＣＬ）を更新する（ステップＳ１３）。
【数３】
2004263669.tif 000005
【００４２】
一方、ＣＣＹＬＮ＝０または２の場合には、重複気筒と非重複気筒との実噴射量差を縮小するため、ΔＰに応じた駆動ＤＵＴＹ（ＴＦＢＡＳＥ）の補正を行う。まず、重複気筒の直前コモンレール圧力と非重複気筒の直前コモンレール圧力（ＮＰＣＬ）との差（ΔＰ）を数式４により算出する（ステップＳ１４）。
【数４】
2004263669.tif 000006
【００４３】
続いて、ΔＰの値に応じた補正量（ΔＴＦＥ）を、図６に示すごとく、予め作成された特性マップを用いて算出する（ステップＳ１５）。この特性マップは、駆動ＤＵＴＹの補正量（ΔＴＦＥ）とΔＰとの相関を示すものである。そして、ΔＰが大きいほど、すなわちＮＰＣＭがＮＰＣＬに比べ大きいほど、ΔＴＦＥはマイナス方向に大きくなっている。逆に、ΔＰが小さいほど、すなわちＮＰＣＭがＮＰＣＬに比べ小さいほどプラス方向に大きくなっている。
最後に、数式５によりＴＦＢＡＳＥにΔＴＦＥを加算した値を、ΔＰによる補正後の駆動ＤＵＴＹ（ＴＦＥ）とする（ステップＳ１６）。なお、ＣＣＹＬＮ＝１の場合には、ＴＦＢＡＳＥをＴＦＥとする。
【数５】
2004263669.tif 000007
【００４４】
以上のフローチャートにより算出された駆動ＤＵＴＹ（ＴＦＥ）は、ＤＵＴＹ発生回路にて所定の変換係数を用いて制御パルス信号に変換される。この制御パルス信号に変換されたＳＣＶ駆動電流が、ポンプ駆動回路を介してＳＣＶ２８のソレノイドコイルに印加され、ＳＣＶ２８の弁体のリフト期間または弁孔の開口面積が調節される。これにより、サプライポンプ２の圧送量が変更される。
【００４５】
〔第１実施形態の効果〕
以上のように、サプライポンプ２からコモンレール３への圧送量を変更することにより、コモンレール圧力を制御する燃料圧力制御手段を備えた蓄圧式燃料噴射装置１において、重複気筒の直前コモンレール圧力と非重複気筒の直前コモンレール圧力との圧力差（ΔＰ）に応じて算出した補正量で、圧送量を補正する。これにより、重複気筒の直前コモンレール圧力と非重複気筒の直前コモンレール圧力との圧力差を低減することができる。
【００４６】
具体的には、＃１気筒のΔＰ（ΔＰ１）は、図７に示すごとくマイナスの値になるのでＤＵＴＹ比の補正量（ΔＴＦＥ）は、図６の特性マップよりプラスの値になり、駆動ＤＵＴＹの値はΔＴＦＥを加算しない場合に比べ大きくなる。このため、ＳＣＶ２８の弁体のリフト期間または弁孔の開口面積が大きくなるので、加圧室２５内への燃料の吸入量が増える。これにより、図３に示すごとく、ΔＴＦＥに対応して増加した吸入量に相当する時間（補正量１）だけ、ポンプ圧送の開始が早くなる。このため、圧送量が増え＃１気筒の実噴射時のコモンレール圧力が増加する。したがって、＃１気筒の実噴射時のコモンレール圧力を、＃２気筒の実噴射時のコモンレール圧力に近づけることができる。
【００４７】
一方、＃３気筒のΔＰ（ΔＰ３）は、図７に示すごとくプラスの値になるのでＤＵＴＹ比の補正量（ΔＴＦＥ）は、図６の特性マップよりマイナスの値になり、駆動ＤＵＴＹの値はΔＴＦＥを加算しない場合に比べ小さくなる。このため、ＳＣＶ２８の弁体のリフト期間または弁孔の開口面積が小さくなるので、加圧室２５内への燃料の吸入量が減る。これにより、図３に示すごとく、ΔＴＦＥに対応して減少した吸入量に相当する時間（補正量３）だけ、ポンプ圧送の開始が遅くなる。このため、圧送量が減り＃３気筒の実噴射時のコモンレール圧力が減少する。したがって、＃３気筒の実噴射時のコモンレール圧力を、＃２気筒の実噴射時のコモンレール圧力に近づけることができる。
以上により、重複気筒（＃１および＃３気筒）と非重複気筒（＃２気筒）の実噴射時のコモンレール圧力を近づけることができるので、気筒間圧力差を低減して気筒間の実噴射量差を縮小することができる。
【００４８】
〔第２実施形態の構成〕
第２実施形態では、さらにＥＣＵ１３は、直前コモンレール圧力（ＮＰＣＭ）に応じた非重複気筒の噴射量（第１噴射量：Ｑ２Ａ）を算出する第１噴射量決定手段と、直前コモンレール圧力（ＮＰＣＭ）に応じた重複気筒の噴射量（第２噴射量：Ｑ１Ａ、Ｑ３Ａ）を算出する第２噴射量決定手段（Ｑ１Ａは＃１、＃４気筒に対応、Ｑ３Ａは＃３、＃６気筒に対応）と、ポンプ圧送による噴射量増分を基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）と直前コモンレール圧力（ＮＰＣＭ）とに基づいて算出する噴射量増分決定手段とを有している。
【００４９】
ＥＣＵ１３は、噴射量増分決定手段を２つ有している。一方は、＃１、＃４気筒の第１重複気筒群の噴射量増分を算出する手段であり、他方は、＃３、＃６気筒の第３重複気筒群の噴射量増分を算出する手段である。
第１重複気筒群は、図３に示すごとくプランジャ＃１によるポンプ圧送の開始直後にインジェクタ駆動回路への通電が開始されている。一方、第３重複気筒群は、プランジャ＃２によるポンプ圧送の終了直前にインジェクタ駆動回路への通電が開始される。これにより、第１重複気筒群と第３重複気筒群とは、噴射期間とポンプ圧送期間との重複状態が異なるので、ＥＣＵ１３は、各々の気筒群ごとに個別の噴射量増分決定手段を有している。
【００５０】
〔第２実施形態の制御方法〕
次に、第２実施形態の制御方法を説明する。第２実施形態の制御方法では、ポンプ圧送期間と噴射期間との重複状態が異なる重複気筒間で、実噴射量差を縮小するため、重複状態が異なる第１重複気筒群および第３重複気筒群ごとに個別の噴射量増分決定手段によって、ポンプ圧送による噴射量増分を算出している。そして、重複気筒の直前コモンレール圧力に応じた噴射量と噴射量増分の和が、非重複気筒の直前コモンレール圧力に応じた噴射量に近づくように、駆動ＤＵＴＹの補正を行っている。なお、補正量の算出は、第１実施形態の制御方法と同様に、非重複気筒と重複気筒との直前コモンレール圧力の差（ΔＰ）に基づいて行われる。以下、第２実施形態の制御方法を、図８に示すフローチャートに従って説明する。
【００５１】
まず、ＥＣＵ１３は、クランク角度センサ１６によって検出されるエンジン回転速度（ＮＥ）、アクセル開度センサ１７によって検出されるアクセル開度（ＡＣＣＰ）およびその他の入力信号（冷却水温、燃料温度などの検出値）を取り込む（ステップＳ２１）。次に、燃料圧力センサ３５によって検出される実コモンレール圧力（ＮＰＣ）を取り込む（ステップＳ２２）。そして、エンジン回転速度（ＮＥ）、アクセル開度（ＡＣＣＰ）およびその他の入力信号に基づき基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）を算出する（ステップＳ２３）。次に、この基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）とエンジン回転速度（ＮＥ）とに基づき目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）を算出し、同時に、基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）と実コモンレール圧力（ＮＰＣ）とに基づいて指令噴射パルス時間（ＴＱ）を算出する（ステップＳ２４）。
【００５２】
そして、この目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）、基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）、およびサプライポンプ２からの燃料のリーク量に基づいて、ΔＰによる補正前の駆動ＤＵＴＹ（ＴＦＢＡＳＥ）を算出する（ステップＳ２５）。なお、ＴＦＢＡＳＥの算出では、第１実施形態の制御方法において示したのと同様の方法でフィードバック補正を行い、駆動ベースＤＵＴＹにフィードバック補正量（ＦＢＤＵＴＹ）を加算することにより、ＴＦＢＡＳＥを算出してもよい。
次に、気筒判別カウンタにより、気筒判別を行う。そして気筒判別カウンタからの出力（ＣＣＹＬＮ）が１のとき、すなわち非重複気筒が噴射直前位置にあるときはステップＳ２７へ行く。ＣＣＹＬＮが０または２のとき、すなわち重複気筒が噴射直前位置にあるときはステップＳ３１へ行く（ステップＳ２６）。
【００５３】
まず、ＣＣＹＬＮ＝１の場合には、基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）とエンジン回転速度（ＮＥ）とに基づき、指令噴射時期（ＴＦＩＮ）を算出したのち（ステップＳ２７）、直前コモンレール圧力（ＮＰＣＭ）を取り込む（ステップＳ２８）。この直前コモンレール圧力（ＮＰＣＭ）と基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）とに基づいて、非重複気筒の直前コモンレール圧力に応じた第１噴射量（Ｑ２Ａ）を算出する（ステップＳ２９）。そして、数式６によりΔＰの計算の基準となる非重複気筒の直前コモンレール圧力（ＮＰＣＬ）を更新する（ステップＳ３０）。
【数６】
2004263669.tif 000008
【００５４】
一方、ＣＣＹＬＮ＝０または２の場合には、重複気筒と非重複気筒との実噴射量差、およびポンプ圧送期間と噴射期間との重複状態が異なる非重複気筒間での実噴射量差を縮小するため、重複状態の異なる重複気筒群ごとにポンプ圧送による噴射量増分を算出し、これに応じて駆動ＤＵＴＹ（ＴＦＢＡＳＥ）の補正を行う。
【００５５】
まず、第１重複気筒群（＃１、＃４気筒）の駆動ＤＵＴＹの補正量（ΔＴＦＥ１）、および第３重複気筒群（＃３、＃６気筒）の駆動ＤＵＴＹの補正量（ΔＴＦＥ３）について、初期値を０にする（ステップＳ３１）。次に、基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）とエンジン回転速度（ＮＥ）とに基づき指令噴射時期（ＴＦＩＮ）を算出し（ステップＳ３２）、気筒判別カウンタによる気筒群判別を行う。そして気筒判別カウンタからの出力（ＣＣＹＬＮ）が０のとき、すなわち第１重複気筒群の気筒が噴射直前位置にあるときはステップＳ３４へ進む。ＣＣＹＬＮが２のとき、すなわち第３重複気筒群の気筒が噴射直前位置にあるときはステップＳ４１へ進む（ステップＳ３３）。
【００５６】
ＣＣＹＬＮ＝０の場合には、まず数式７によりＴＦＢＡＳＥにΔＴＦＥ１を加算した値を、ΔＰによる補正後の駆動ＤＵＴＹ（ＴＦＥ１）とする（ステップＳ３４）。
【数７】
2004263669.tif 000009
【００５７】
次に、直前コモンレール圧力（ＮＰＣＭ）を取り込む（ステップＳ３５）。この直前コモンレール圧力（ＮＰＣＭ）と基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）とに基づいて、第１重複気筒群の直前コモンレール圧力に応じた第２噴射量（Ｑ１Ａ）と、ポンプ圧送による噴射量増分（Ｑ１Ｂ）を算出する（ステップＳ３６）。なお、噴射量増分（Ｑ１Ｂ）は、図９に示す特性マップから算出される。この特性マップは、第１重複気筒群における噴射量増分（Ｑ１Ｂ）と基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）および直前コモンレール圧力（ＮＰＣＭ）との相関を示すものである。
【００５８】
次に、第１重複気筒群の直前コモンレール圧力に応じた第２噴射量（Ｑ１Ａ）および噴射量増分（Ｑ１Ｂ）の和と、非重複気筒の直前コモンレール圧力に応じた第１噴射量（Ｑ２Ａ）との差の絶対値（ＡＢＳ１）を、数式８により算出する（ステップＳ３７）。
【数８】
2004263669.tif 000010
【００５９】
そして、このＡＢＳ１が所定値（ＣＯＮＳＴ１）以下であれば、制御プログラムを終了し、ＣＯＮＳＴ１以上であれば駆動ＤＵＴＹの補正量（ΔＴＦＥ１）を算出するためステップＳ３９へ進む（ステップＳ３８）。
ΔＴＦＥ１の算出は、図６の特性マップを用いて第１実施形態における補正量（ΔＴＦＥ）の算出と同様の方法により行う。まず、重複気筒の直前コモンレール圧力と非重複気筒の直前コモンレール圧力（ＮＰＣＬ）との差（ΔＰ）を数式９により算出する（ステップＳ３９）。
【数９】
2004263669.tif 000011
【００６０】
続いて、ΔＰの値に応じたΔＴＦＥ１を、図６に示す特性マップを用いて求める（ステップＳ４０）。そして、ステップＳ３４に戻り、新たに求めたΔＴＦＥ１を用いて数式７により、ΔＰによる補正後の駆動ＤＵＴＹ（ＴＦＥ１）を、再算出する。
以降、ＡＢＳ１がＣＯＮＳＴ１以下になるまで、このルーチンが繰り返される。
【００６１】
ＣＣＹＬＮ＝２の場合も、ステップＳ４１〜Ｓ４７において、ステップＳ３４〜Ｓ４０と同様の方法により、駆動ＤＵＴＹの補正量（ΔＴＦＥ３）およびΔＰによる補正後の駆動ＤＵＴＹ（ＴＦＥ３）が算出される。すなわち、第３重複気筒群の直前コモンレール圧力に応じた第２噴射量（Ｑ３Ａ）および噴射量増分（Ｑ３Ｂ）の和と、非重複気筒の直前コモンレール圧力に応じた第１噴射量（Ｑ２Ａ）との差の絶対値（ＡＢＳ３）が所定値（ＣＯＮＳＴ３）以下になるまで、ΔＴＦＥ３およびＴＦＥ３が算出される。なお、噴射量増分（Ｑ３Ｂ）の算出には、図９に示す第１重複気筒群の特性マップと別個の第３重複気筒群の特性マップが用いられる。
【００６２】
以上のフローチャートにより算出された駆動ＤＵＴＹ（ＴＦＥ１、ＴＦＥ３）は、ＤＵＴＹ発生回路にて所定の変換係数を用いて制御パルス信号に変換される。この制御パルス信号に変換されたＳＣＶ駆動電流が、ポンプ駆動回路を介してＳＣＶ２８のソレノイドコイルに印加され、ＳＣＶ２８の弁体のリフト期間または弁孔の開口面積が調節される。これにより、サプライポンプ２の圧送量が変更される。
【００６３】
〔第２実施形態の効果〕
以上のように、サプライポンプ２からコモンレール３への圧送量を変更することによりコモンレール圧力を制御する燃料圧力制御手段を備えた蓄圧式燃料噴射装置１において、重複気筒のポンプ圧送による噴射量増分を、重複状態が異なる第１重複気筒群および第３重複気筒群ごとに算出し、この噴射量増分（Ｑ１Ｂ、Ｑ３Ｂ）および直前コモンレール圧力に応じて算出される第２噴射量（Ｑ１Ａ、Ｑ３Ａ）の和と、非重複気筒の直前コモンレール圧力に応じて算出される第１噴射量（Ｑ２Ａ）との差の絶対値（ＡＢＳ１、ＡＢＳ３）が、所定値（ＣＯＮＳＴ１、ＣＯＮＳＴ３）以下となるように、圧送量を補正する。なお、補正量は、重複気筒の直前コモンレール圧力と非重複気筒の直前コモンレール圧力との圧力差（ΔＰ）に応じて算出される。
これにより、非重複気筒と重複気筒との気筒間圧力差だけでなく、重複状態が異なる重複気筒群同士の気筒間圧力差をも低減することができるので、重複状態が異なる重複気筒群同士でも実噴射量差を縮小することができる。
【００６４】
すなわち、第２実施形態の補正を実施しない場合には、図１０（ａ）に示すごとく、＃１気筒、＃２気筒、および＃３気筒の実噴射量は、互いに大きく異なっていた。なお、図１０（ａ）では、＃１気筒の第２噴射量に対応する実噴射量分をＱ１Ａで表し、＃１気筒の噴射量増分に対応する実噴射量分をＱ１Ｂで表している。同様に、＃３気筒の第２噴射量に対応する実噴射量分をＱ３Ａで表し、＃３気筒の噴射量増分に対応する実噴射量分をＱ３Ｂで表している。また、第２気筒については、実噴射量はすべて第１噴射量に対応すると考えＱ２Ａのみで表している。
【００６５】
これに対し、第２実施形態の補正を実施すると、図１０（ｂ）に示すごとく、＃１気筒および＃３気筒の実噴射量を、＃２気筒の実噴射量に一致させることができる。なお、図１０（ｂ）では、＃１気筒の補正実施後の第２噴射量に対応する実噴射量分をＱ１Ａ′で表し、＃１気筒の補正実施後の噴射量増分に対応する実噴射量分をＱ１Ｂ′で表している。同様に、＃３気筒の補正実施後の第２噴射量に対応する実噴射量分をＱ３Ａ′で表し、＃３気筒の補正実施後の噴射量増分に対応する実噴射量分をＱ３Ｂ′で表している。
【００６６】
また、第２実施形態の補正を実施しない場合は図１１（ａ）に示すごとく、＃１気筒、＃２気筒、および＃３気筒の噴射率は、互いに大きく異なっていた。しかし、第２実施形態の補正を実施すると、図１１（ｂ）に示すごとく、＃１気筒、＃２気筒、および＃３気筒の噴射率を、互いに一致させることができる。なお、噴射率とは、全実噴射量に占める単位時間あたりの実噴射量の割合を示すものである。
【００６７】
〔他の実施形態〕
本実施形態では、ＳＣＶ駆動電流のＤＵＴＹ比をΔＰに基づいて補正することにより、圧送量を補正しているが、ＳＣＶ２８の弁体のリフト期間または開口面積を、直接、ΔＰに基づいて補正することにより、圧送量を補正してもよい。また、ＳＣＶ駆動電流の値そのものを、ΔＰに基づいて補正することにより、圧送量を補正してもよく、圧送期間、圧送開始時期、または圧送開始角度（例えば、制御基準位置からのクランク軸１４の回転角度）を、ΔＰに基づいて補正することにより、圧送量を補正してもよい。実コモンレール圧力（ＮＰＣ）を目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）に略一致させるためのフィードバック補正は、ＳＣＶ駆動電流のＤＵＴＹ比に対して行ってもよく、ＳＣＶ２８の弁体のリフト期間または開口面積に対して行ってもよく、ＳＣＶ駆動電流の値に対して行ってもよく、圧送期間、圧送開始時期、または圧送開始角度（例えば、制御基準位置からのクランク軸１４の回転角度）に対して行ってもよい。
【００６８】
また、目標圧送量（目標吐出量）をΔＰに基づいて補正することにより、圧送量を補正してもよい。なお、目標吐出量は、実コモンレール圧力（ＮＰＣ）が目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）と略一致するように、要求吐出量をフィードバック補正することで算出されたものである。要求吐出量は、基本噴射量などに対応して求められた噴射量、サプライポンプ２からの燃料のリーク量、および目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）に応じて算出される。
さらに、要求吐出量をΔＰに基づいて補正することにより、圧送量を補正してもよい。実コモンレール圧力（ＮＰＣ）を目標燃料圧力（ＰＦＩＮ）に略一致させるためのフィードバック補正は、ＳＣＶ駆動電流のＤＵＴＹ比に対して行ってもよく、ＳＣＶ２８の弁体のリフト期間または開口面積に対して行ってもよく、ＳＣＶ駆動電流の値に対して行ってもよく、圧送期間、圧送開始時期、または圧送開始角度（例えば、制御基準位置からのクランク軸１４の回転角度）に対して行ってもよい。
【００６９】
本実施形態では、インジェクタ駆動回路の通電とポンプ圧送が重複しない＃２、＃５気筒の直前コモンレール圧力を基準に、圧送量の補正を行ったが、いずれの気筒の直前コモンレール圧力を基準に、圧送量の補正を行ってもよい。例えば、第１実施形態において、＃１、＃４気筒を基準にする場合は、＃１、＃４気筒の直前コモンレール圧力と＃２、＃５気筒または＃３、＃６気筒の直前コモンレール圧力との圧力差に応じて、圧送量を補正してもよい。あるいは、第２実施形態において、＃１、＃４気筒を基準にする場合は、噴射量増分を＃２、＃５気筒または＃３、＃６気筒について算出し、＃２、＃５気筒または＃３、＃６気筒の噴射量および噴射量増分の合計と＃１、＃４気筒の噴射量との差を求め、その絶対値が所定値以下となるように圧送量を補正してもよい。
【００７０】
第２実施形態では、ＥＣＵ１３は噴射量増分決定手段を２つ有していたが、１つ有しているだけでもよい。すなわち、１つの噴射量増分決定手段で、第１重複気筒群および第３重複気筒群の噴射量増分を算出してもよい。
第２実施形態では、噴射量増分は基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）と直前コモンレール圧力（ＮＰＣＭ）とに基づいて算出されたが、基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）のみに基づいて算出してもよく、直前コモンレール圧力（ＮＰＣＭ）のみに基づいて算出してもよい。また重複気筒と非重複気筒との直前コモンレール圧力の差（ΔＰ）に基づいて算出してもよい。
【００７１】
第２実施形態では、ＥＣＵ１３は第１噴射量決定手段、第２噴射量決定手段、および噴射量増分決定手段を有していたが、これらのかわりに、非重複気筒の直前コモンレール圧力に基づいて算出した噴射期間を第１噴射期間とする第１噴射期間決定手段、重複気筒の直前コモンレール圧力に基づいて算出した噴射期間を第２噴射期間とする第２噴射期間決定手段、および重複気筒へのポンプ圧送による噴射量増分に対応する噴射期間増分を重複気筒への直前コモンレール圧力に基づいて算出する噴射期間増分決定手段を有していてもよい。そして、第２噴射期間および噴射期間増分の合計と第１噴射期間との差を求め、その絶対値が所定値以下となるように圧送量を補正してもよい。
【００７２】
また、噴射期間増分決定手段を２以上備え、ポンプ圧送期間と噴射期間との重複状態が異なる２以上の重複気筒群ごとに噴射期間増分決定手段が備えられていてもよい。また、噴射期間増分は基本噴射量と直前コモンレール圧力とに基づいて算出してもよく、基本噴射量のみに基づいて算出してもよいし、重複気筒と非重複気筒との直前コモンレール圧力の差（ΔＰ）に基づいて算出してもよい。
【００７３】
さらに、噴射量および噴射量増分のかわりに噴射期間および噴射期間増分を算出する場合にも、いずれの気筒の直前コモンレール圧力を基準に、補正を行ってもよい。例えば、＃１、＃４気筒を基準にする場合は、噴射期間増分を＃２、＃５気筒または＃３、＃６気筒について算出し、＃２、＃５気筒または＃３、＃６気筒の噴射期間および噴射期間増分の合計と＃１、＃４気筒の噴射期間との差を求め、その絶対値が所定値以下となるように圧送量を補正してもよい。
【００７４】
本実施形態では、指令噴射パルス時間（ＴＱ）を算出する際に用いられるコモンレール圧力（ＮＰＣ）は、ＴＱ算出の直前に取り込まれた値であったが、ＴＱ算出直前までの所定の時間間隔における移動平均値であってもよい。
本実施形態では、指令噴射時期（ＴＦＩＮ）をエンジン回転速度（ＮＥ）と基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）とから算出しているが、インジェクタ駆動回路の通電開始から実噴射開始までの遅れ時間（ＴＤＭ）を考慮して算出してもよい。
本実施形態では、基本噴射量（ＱＢＡＳＥ）とコモンレール圧力（ＮＰＣ）とから指令噴射パルス時間（ＴＱ）を算出しているが、遅れ時間（ＴＤＭ）を考慮して算出してもよい。この遅れ時間（ＴＤＭ）は、直前コモンレール圧力（ＮＰＣＭ）に基づいて算出してもよく、先に検出したコモンレール圧力（ＮＰＣ）に基づいて算出してもよい。また、指令噴射パルス時間（ＴＱ）を直前コモンレール圧力（ＮＰＣＭ）に基づいて、再度、算出するようにしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】蓄圧式燃料噴射装置の全体構成図である。
【図２】サプライポンプの構成図である。
【図３】エンジン回転速度、コモンレール圧力、＃１気筒のインジェクタ駆動回路の通電および実噴射の状態、およびサプライポンプのプランジャ＃１、＃２の位相の推移を示すトレンド図である。
【図４】インジェクタの作動状態を示した説明図である。
【図５】第１実施形態の制御方法を示したフローチャートである。
【図６】ΔＰと駆動ＤＵＴＹの補正量との相関を示す特性マップである。
【図７】非重複気筒と重複気筒との燃料噴射直前のコモンレール圧力の差（ΔＰ）を示した説明図である。
【図８】第２実施形態の制御方法を示したフローチャートである。
【図９】非重複気筒への燃料噴射直前のコモンレール圧力および基本噴射量とポンプ圧送による噴射量増分との相関を示す特性マップである。
【図１０】第２実施形態における気筒間の実噴射量差の改善を示した説明図である。
【図１１】第２実施形態における噴射率の改善を示した説明図である。
【符号の説明】
１    蓄圧式燃料噴射装置
１１  エンジン（内燃機関）
１３  ＥＣＵ（燃料圧力制御手段、第１噴射量決定手段、第２噴射量決定手段）２    サプライポンプ（燃料供給ポンプ）
２８  ＳＣＶ（吸入調量弁）
３    コモンレール
３５  燃料圧力センサ（燃料圧力検出手段）
４    インジェクタ（燃料噴射弁）
５    電磁弁
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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