(57)【要約】【課題】繊維強化樹脂製管状体のねじり強度を順ねじりもしくは逆ねじりのいずれか一方のみを大きくすると共に、順ねじりの弾性率と逆ねじりの弾性率を同等に保つ。【解決手段】強化繊維をマトリクス樹脂に含浸させたプリプレグより成形している繊維強化樹脂製の管状体であって、強化繊維の配向角度が上記管状体の軸方向に対して２０°〜９０°の第１アングル層と、−２０°〜−９０°である第２アングル層を有し、第１アングル層の配向角度｜θ１｜と第２アングル層の配向角度｜θ２｜とを異ならせると共に、上記｜θ１｜と｜θ２｜のうち４５゜に近接する側の配向角度の一方のアングル層の強化繊維の弾性率を他方のアングル層の強化繊維の弾性率よりも小さく設定している。【選択図】  図２
2004208930.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
強化繊維をマトリクス樹脂に含浸させたプリプレグより成形している繊維強化樹脂製の管状体であって、
上記強化繊維の配向角度が上記管状体の軸方向に対して２０°〜９０°の第１アングル層と、−２０°〜−９０°である第２アングル層を有し、
第１アングル層の配向角度｜θ１｜と第２アングル層の配向角度｜θ２｜とを異ならせると共に、上記｜θ１｜と｜θ２｜のうち４５゜に近接する側の配向角度の一方のアングル層の強化繊維の弾性率を他方のアングル層の強化繊維の弾性率よりも小さく設定していることを特徴とする繊維強化樹脂製の管状体。
【請求項２】
上記第１アングル層の配向角度｜θ１｜および強化繊維の弾性率Ｘ１と、第２アングル層の配向角度｜θ２｜および強化繊維の弾性率Ｘ２とを下記の関係に設定している請求項１に記載の繊維強化樹脂製の管状体。
｜｜θ１｜−４５°｜＜｜｜θ２｜−４５°｜
Ｘ１＜Ｘ２
３ｔ／ｍｍ２≦Ｘ１≦４０ｔ／ｍｍ２、１０ｔ／ｍｍ２≦Ｘ２≦１００ｔ／ｍｍ２
【請求項３】
上記第１アングル層の強化繊維の配向角度｜θ１｜と、第２アングル層の強化繊維の配向角度｜θ２｜の角度差が５゜〜４０゜、第１アングル層の強化繊維の弾性率Ｘ１と第２アングル層の強化繊維の弾性率Ｘ２との差が５〜６０ｔ／ｍｍ２である請求項１または請求項２に記載の繊維強化樹脂製の管状体。
【請求項４】
上記第１アングル層の強化繊維の配向角度θ１が４０°≦θ１≦５０°、第２アングル層の強化繊維の配向角度θ２が、−６０°≦θ２≦−５０または−４０゜≦θ２≦−３０°であり、
上記第１アングル層の強化繊維の弾性率Ｘ１と第２アングル層の強化繊維の弾性率Ｘ２が、２０ｔ／ｍｍ２≦Ｘ１≦３０ｔ／ｍｍ２、３５ｔ／ｍｍ２≦Ｘ２≦５０ｔ／ｍｍ２である請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の繊維強化樹脂製の管状体。
【請求項５】
上記強化繊維の配向角度が上記管状体の軸方向に対して±１０°未満であるストレート層を有する請求項１乃至請求項４のいずれか１項に載の繊維強化樹脂製の管状体。
【請求項６】
ゴルフシャフトとして用いている請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の繊維強化樹脂製の管状体。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明は、繊維強化樹脂製の管状体に関し、詳しくは、ゴルフシャフトとして好適に用いられ、該シャフトのねじり方向による弾性率は同じに保ちながら、ねじり強度は一定方向に大きくするものである。
【０００２】
【従来の技術】
ゴルフクラブにおいて、ウッド、アイアンについては、クラブヘッドの重心がシャフト軸上にないので、スイング中にシャフトには大きなトルクがかかる。また、ボールのインパクト時にはヘッドが開く方向、即ち、右利きの場合は反時計回転方向、左利きの場合は時計回転方向にトルクを受けるので、曲げ強度と同様、十分なねじり強度をシャフトにもたせることが必要である。
【０００３】
そこで、ゴルフクラブシャフトを繊維強化樹脂製の管状体により構成する場合、強化繊維の配向角度が管状体の軸方向に対して角度をもったアングル層を設けることにより、ねじり強度を向上させている。
上記アングル層は、一般的に、強化繊維の配向角度を管状体の軸方向に対して傾斜方向は互いに逆で、同じ角度で傾斜させて、かつ、同じ厚みになるように積層している。
この管状体の弾性率を上げるには、強化繊維の配向角度を管状体の軸方向に対して４５度に近づける程にねじり弾性率が高くなる一方、ねじり強度を上げるには、強化繊維の配向角度を管状体の軸方向に対して９０度に近づける程にねじり強度が高くなることが、一般的に認められている。
【０００４】
上記管状体をゴルフシャフトに使用する場合、公式競技用ゴルフシャフトのルールである「ＪＧＡゴルフ規則」の「付属規則ＩＩ  クラブのデザイン」の「２．シャフト」の「ｂ．曲げ特性とねじれ特性」の「（ｉｉ）両方向に同程度ねじれること」に対応するため、弾性率はねじり方向に差がないことが求められている。そのためには、弾性率は一定に保たなければならないが、ねじり強度については使用されるねしり方向が決まっており、一方向の強度が大きく、他方向の強度は小さくてもよい。
【０００５】
上記した観点より、特開２００２−１７７４２５号（特許文献１）で提案されている管状体は、実際の使用状態に応じて、順ねじりまたは順ねじりと反対方向である逆ねじりのいずれか一方のねじり強度を高めている。具体的には、強化繊維とマトリクス樹脂からなる層を積層してなる繊維強化樹脂製の管状体において、強化繊維を管状体の軸方向に対して角度θ１（３５°≦θ≦５０°）で配列したＡ層と、強化繊維を管状体の軸方向に対して角度θ２（−７０°≦θ≦−４０°）で配列したＢ層を有し、かつ、θ２の絶対値がθ１の絶対値より大としている。
【０００６】
【特許文献１】
特開２００２−１７７４２５号
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前記特許文献１では段落番号００２７〜００３１に記載されているように、実施例１〜３の配向角度を異ならせているＡ層とＢ層として同一材料のプリプレグＢを用いているため、弾性率および厚さは同一とされている。
よって、Ａ層の繊維の配向角度θ１を３５°≦θ≦５０°、Ｂ層の配向角度θ２をー７０°≦θ≦−４０°とし、且つθ２＞θ１として、配向角度を相違させた場合、ねじり弾性率は方向によっては差異が生じる可能性が高い。
【０００８】
本発明は上記問題に鑑みてなされたものであり、繊維強化樹脂製管状体のねじり強度を順ねじり方向もしくは逆ねじり方向のいずれか一方向のみを大きくして、必要な方向のねじり強度を高めると共に、順ねじり方向での弾性率と逆ねじり方向での弾性率を同等に保つことを課題としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、強化繊維をマトリクス樹脂に含浸させたプリプレグより成形している繊維強化樹脂製の管状体であって、
上記強化繊維の配向角度が上記管状体の軸方向に対して２０°〜９０°の第１アングル層と、−２０°〜−９０°である第２アングル層を有し、
第１アングル層の配向角度｜θ１｜と第２アングル層の配向角度｜θ２｜とを異ならせると共に、上記｜θ１｜と｜θ２｜のうち４５゜に近接する側の配向角度の一方のアングル層の強化繊維の弾性率を他方のアングル層の強化繊維の弾性率よりも小さく設定していることを特徴とする繊維強化樹脂製の管状体を提供している。
【００１０】
詳細には、上記第１アングル層の配向角度｜θ１｜および強化繊維の弾性率Ｘ１と、第２アングル層の配向角度｜θ２｜および強化繊維の弾性率Ｘ２とを下記の関係に設定している。
｜｜θ１｜−４５°｜＜｜｜θ２｜−４５°｜
Ｘ１＜Ｘ２
３ｔ／ｍｍ２≦Ｘ１≦４０ｔ／ｍｍ２、１０ｔ／ｍｍ２≦Ｘ２≦１００ｔ／ｍｍ２
【００１１】
上記構成とすると、第１アングル層の強化繊維の管状体軸方向に対する配向角度θ１の絶対値と第２アングル層の強化繊維の配向角度θ２の絶対値を異ならるため、ねじり強度を一方のねじり方向のみ大きくすることができる。
一方、ねじり弾性率については、強化繊維の配向角度を４５゜より９０゜に近づけてねじり弾性率が低くなる層（第２アングル層）では、強化繊維を弾性率（Ｘ２）を高くする一方、配向角度を４５゜に近づけてりねじり弾性率が高くなる層（第１アングル層）では強化繊維の弾性率（Ｘ１）を低くして、第１アングル層と第２アングル層のねじり弾性率の均等化をはかり、ねじり弾性率に方向性を持たせていない。
【００１２】
また、第１アングル層の強化繊維の弾性率Ｘ１を３ｔ／ｍｍ２≦Ｘ１≦４０ｔ／ｍｍ２とし、第２アングル層の弾性率Ｘ２を１０ｔ／ｍｍ２≦Ｘ２≦１００ｔ／ｍｍ２としているのは、上記範囲外であると、管状体の強度を適切なものとすることができないためであり、また、順ねじり弾性率と逆ねじり弾性率を同等にすることができないためである。
【００１３】
上記第１アングル層の強化繊維の配向角度｜θ１｜と、第２アングル層の強化繊維の配向角度｜θ２｜の角度差が５゜〜４０゜、第１アングル層の強化繊維の弾性率Ｘ１と第２アングル層の強化繊維の弾性率Ｘ２との差が５〜６０ｔ／ｍｍ２としていることが好ましい。
上記のように、角度差を５゜〜４０゜の範囲で持たせると、ねじり強度に差を持たせて、必要とする方向のねじり強度を高めることができ、角度差はより好ましくは５°〜３０°、さらに好ましくは１０°〜２５°、特に１０°〜１５°が好ましい。また、このような角度差を持たせた場合には、弾性率の差を上記５〜６０ｔ／ｍｍ２とすることにより、即ち、４５゜より離れてジャフト軸線方向に近い角度側のアングル層の弾性率を上記範囲で他方のアングル層よりも大きくすることで、第１アングル層と第２アングル層の弾性率を均等とすることができ、弾性率の差はより好ましくは５〜４０ｔ／ｍｍ２、さらに好ましくは５〜３０ｔ／ｍｍ２、特に１０〜１５ｔ／ｍｍ２が好ましい。
【００１４】
第１アングル層の強化繊維の弾性率Ｘ１は、好ましくは２０ｔ／ｍｍ２≦Ｘ１≦４０ｔ／ｍｍ２、さらに好ましくは２０ｔ／ｍｍ２≦Ｘ１≦３０ｔ／ｍｍ２である。
一方、第２アングル層の強化繊維の弾性率Ｘ２は、好ましくは３５ｔ／ｍｍ２≦Ｘ２≦８０ｔ／ｍｍ２、さらに好ましくは３５ｔ／ｍｍ２≦Ｘ２≦５０ｔ／ｍｍ２である。
【００１５】
また、第１アングル層の強化繊維の配向角度θ１が４０°≦θ１≦５０°、第２アングル層の強化繊維の配向角度θ２が、−６０°≦θ２≦−５０または−４０゜≦θ２≦−３０°とすることが好ましい。
上記のように、第１アングル層の強化繊維の配向角度θ１を４０°≦θ１≦５０°としているのは、上記範囲外であると、管状体のねじり剛性が低下するためである。
また、第２アングル層の強化繊維の配向角度はー７０°≦θ１≦ー２０°とし、上記のように−６０°≦θ２≦−５０°もしくは−４０°≦θ２≦−３０°としていることが好ましい。−５０°＜θ２＜−４０°を除外しているのは、θ２の絶対値がθ１に近くなりすぎて、順ねじり強度と逆ねじり強度に十分な差をつけにくいためである。
【００１６】
上記繊維強化樹脂製の管状体は上記強化繊維の配向角度が上記管状体の軸方向に対して±１０°未満であるストレート層を備えていることが好ましい。
上記構成とすると、管状体のねじり強度だけでなく、曲げ強度も向上させることができる。
【００１７】
上記繊維強化樹脂の強化繊維として、炭素繊維、ガラス繊維、ポリアミド繊維等が好適に用いられ、マトリクス樹脂として、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂等が好適に用いられる。また、繊維強化樹脂の樹脂含有率は２０〜５０重量％、該強化繊維を一方向に引き揃えて、マトリクス樹脂で含浸させたプリプレグの厚みは、０．０２〜０．１５ｍｍとしている。
【００１８】
上記した構成からなる繊維強化樹脂製の管状体はねじり強度に差を持たせて、所要方向のねじり強度を高めているため、ゴルフシャフトとして好適に用いられ、かつ、ねじり弾性率には方向性を持たせていたいため、ゴルフクラブに要求されるルールに適合したものとなる。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。
実施形態は管状体をゴルフクラブシャフトとしている。
図１及び図２は第１実施形態を示し、シャフト１は直線状に拡径したテーパ形状としており、小径端側にヘッド２が取り付けられ、大径側にグリップ３が取り付けられている。
【００２０】
上記シャフト１において、順ねじりとはシャフトを反時計回転方向にねじる方向をいい、逆ねじりとは、シャフトを時計回転方向にねじる方向をいう。
本実施形態のゴルフクラブシャフトは、右利き用のゴルフクラブシャフトであり、シャフトの順ねじり方向のねじり強度を高める構成とし、強化繊維のシャフト１の軸方向に対する配向角度の正方向を時計回転方向としている。
【００２１】
シャフト１は、炭素繊維を強化繊維とし、該強化繊維を一方向に引き揃え、熱硬化樹脂からなるマトリクス樹脂を含浸させた複数の繊維強化樹脂（以下、「プリプレグ」という）を用い、該プリプレグを積層して金型で加熱硬化して管状体として成形したものである。
【００２２】
詳しくは、図２に示すプリプレグ１１、１２、１３を芯金（マンドレル）に、順次内周側から巻き付けて積層している。プリプレグ１１は強化繊維Ｆ１１を軸線方向に対して角度θ１で傾斜させた第１アングル層とし、プリプレグ１２はθ２で傾斜させた第２アングル層とし、プリプレグ１３は軸線方向に対して±１０゜未満の略平行としたストレート層としている。
【００２３】
第１アングル層のプリプレグ１１、第２アングル層のプリプレグ１２はマンドレルの全長に亙って巻き付け、プリプレグ１１、１２共にそれぞれ４回巻きとしている。
ストレート層のプリプレグ１３もマンドレルの全長に巻き付けている。
【００２４】
上記アングル層を形成するプリプレグ１１、１２の強化繊維１１、１２の軸線に対する配向角度θ１、θ２は±２０゜〜±９０゜の範囲内で、第１アングル層を構成するプリプレグ１１の強化繊維Ｆ１１の配向角度は４０°≦θ１≦５０°の範囲とし、第２アングル層を構成するプリプレグ１２の強化繊維Ｆ１２は−６０°≦θ２≦−５０または−４０゜≦θ２≦−３０°の範囲とし、θ１とθ２の差を５〜２５゜の範囲としている。
なお、本実施形態ではθ１を４５゜、θ２を−３５゜とし、その配向角度の絶対値の差を１０゜としている。プリプレグ１１、１２はマンドレルにそれぞれ４回巻きとしている。
【００２５】
また、上記アングル層を形成するプリプレグ１１の強化繊維１１のねじり弾性率Ｘ１は３ｔ／ｍｍ２≦Ｘ１≦４０ｔ／ｍｍ２の範囲と、１０ｔ／ｍｍ２≦Ｘ２≦１００ｔ／ｍｍ２とし、Ｘ１とＸ２との差を１０〜１５ｔ／ｍｍ２としている。
なお、本実施形態ではＸ１を３０ｔ／ｍｍ２とし、Ｘ２を４０ｔ／ｍｍ２とし、その差を１０ｔ／ｍｍ２としている。
【００２６】
このように、内側に第１、第２アングル層を配置し、外側にストレート層を配置して積層した後、ポリプロピレン（ＰＰ）あるいはポリエステル等のテープでラッピングしてオーブン中で加熱加圧して樹脂を硬化させて一体的に成形し、その後、芯金を引き抜いて、シャフト１を形成している。
【００２７】
本実施形態のシャフト１は、マトリクス樹脂としてエポキシ樹脂を使用し、プリプレグ１１〜１３中の樹脂含有率２０〜５０重量％、厚み１．０２〜０．１５ｍｍとし、成形するシャフト１の長さを３０〜４８ｉｎｃｈ、重量を３０〜１５０ｇ、肉厚を０．５〜２．５ｍｍとしている。
【００２８】
上記構成とすると、第２アングル層を構成するプリプレグ１２の強化繊維Ｆ１２のシャフト軸方向に対する配向角度θ２の絶対値を３５°と第１アングル層を構成するプリプレグ１１の強化繊維Ｆ１１の配向角度θ１の絶対値を４５°として異ならせているため、順ねじり即ち反時計回転方向のねじり強度のみ大きくすることができる。
かつ、第１アングル層では、弾性率が３０ｔ／ｍｍ２と低い強化繊維Ｆ１１の配向角度θ１を４５°として弾性率を高めている一方、第２アングル層では強化繊維Ｆ１２の配向角度θ２を−３５°として弾性率が低くなっている分、強化繊維Ｆ１２の弾性率を４０ｔ／ｍｍ２と高くしているため、第１アングル層と第２アングル層の弾性率の均等化が図られ、順ねじり方向と逆ねじり方向の弾性率が同等となり、ねじり弾性率に方向性を持たせないようにすることができる。
さらに、ストレート層を設けていることにより曲げ強度も高めることができる。
【００２９】
図３は第２実施形態を示し、第１実施形態と積層順序を変えており、マンドレルの内側から、ストレート層を構成するプリプレグ１３、第１アングル層を構成するプリプレグ１１、第２アングル層を構成するプリプレグ１２を順次巻き付けている。即ち、第１実施形態ではストレート層を第１、第２アングル層の外周側に配置しているが、第２実施形態ではストレート層を第１、第２アングル層の内周側に配置している。
【００３０】
図４は第３実施形態を示し、第１、第２実施形態と積層順序を変えており、マンドレルの内側から、ストレート層を構成するプリプレグ１３、第１アングル層を構成するプリプレグ１１、第２アングル層を構成するプリプレグ１２、ストレート層を構成するプリプレグ１３’を順次マンドレルの内側から順次巻き付けている。即ち、第３実施形態では内周側と外周側に配置するストレート層の間に第１、第２アングル層を配置している。
なお、第１〜第３実施形態とも、上記プリプレグ１１、１２、１３以外にマンドレル全長に亙るプリプレグおよびヘッド取付側等に巻き付ける補強用プリプレグを積層してもよい。
【００３１】
以下、本発明の繊維強化樹脂製のシャフトの実施例、比較例について詳述する。  実施例及び比較例の繊維強化樹脂製のシャフトはウッド用とし、長さ４５インチ、重量５２ｇとし、シャフトの内径、外径、肉厚は同等とした。
【００３２】
【表１】
2004208930.tif 000003
【００３３】
（実施例１）
前記図２に示す第１実施形態のシャフト１と同様の構成とし、プリプレグ１１〜１３を用いて作製した。
第１アングル層の強化繊維の配向角度は４５゜で弾性率は３０ｔ／ｍｍ２、第２アングル層の強化繊維の配向角度は−３５゜で弾性率は４０ｔ／ｍｍ２とした。ストレート層の強化繊維の配向角度は０゜とし、弾性率は３０ｔ／ｍｍ２とした。
（実施例２）
第１実施例との相違点は、第２アングル層を構成するプリプレグの強化繊維Ｆ１２の弾性率を４５ｔ／ｍｍ２、シャフト軸方向に対する配向角度を−３０°とた点である。他の構成は実施例１と同様とした。
（実施例３）
第１実施例との相違点は、第２アングル層を構成するプリプレグの強化繊維Ｆ１２の弾性率を４５ｔ／ｍｍ２、シャフト軸方向に対する配向角度を−６０°とした点である。他の構成は実施例１と同様とした。
（実施例４）
第１実施例との相違点は、第１アングル層を構成するプリプレグの強化繊維Ｆ１１の弾性率を２５ｔ／ｍｍ２とし、第２アングル層を構成するプリプレグの強化繊維Ｆ１２のシャフト軸方向に対する配向角度を−７０°とした点である。他の構成は実施例１と同様とした。
【００３４】
（比較例１）
第１実施例との相違点は、第２アングル層を構成するプリプレグの強化繊維Ｆ１２の弾性率を３０ｔ／ｍｍ２とし、第１アングル層を構成するプリプレグの強化繊維Ｆ１１の弾性率と同一とした点である。他の構成は実施例１と同様とした。
（比較例２）
第１実施例ての相違点は、第１アングル層を構成するプリプレグの強化繊維Ｆ１１の弾性率を６０ｔ／ｍｍ２、シャフト軸方向に対する配向角度を３５°とした。また、第２アングル層を構成するプリプレグの強化繊維Ｆ１２の弾性率を８０ｔ／ｍｍ２、シャフト軸方向に対する配向角度を−２０°とした。他の構成は実施例１と同様とした。
【００３５】
上記実施例及び比較例のシャフトについて、後述する方法によりトルク値、トルク破壊値、曲げ剛性を測定した。測定結果を上記表１に示す。
【００３６】
（トルク値の測定方法）
シャフトの先端及び後端を固定し、後端側（手元側）に１３．９ｋｇ／ｃｍのトルクを順ねじり方向、逆ねじり方向それぞれについて負荷し、そのときのねじり角度の値をトルク値（ねじり弾性率）とした。
【００３７】
（トルク破壊値の測定方法）
シャフトの先端及び後端を固定し、片方の端にトルクを加えていき、破壊したときのトルク値をトルク破壊値（ねじり強度）とした。順ねじり方向、逆ねじり方向それぞれについて行った。
【００３８】
（曲げ剛性値の測定方法）
図５に示すように、万能材料試験機６０を用い、３点曲げにより、シャフト１を撓ませて測定を行った。シャフト１のヘッド側端１ｂから１３０ｍｍの点から、１００ｍｍピッチで測定点を決めた。上記測定点が万能試験機６０の圧子６１の下にくるようにシャフト１を治具６２Ａ、６２Ｂの上に配置した。治具６２Ａ，６２Ｂの間隔は２００ｍｍとした。圧子６１の先端の曲率は７５Ｒ、治具６２Ａ、６２Ｂの先端の曲率は２Ｒとした。圧子６１をテストスピード５ｍｍ／ｍｉｎで降下させ、シャフト１を撓ませた。負荷荷重が２０ｋｇｆに達した時点で圧子６１の移動が終了し、その時のシャフト１の撓み量を測定した。曲げ剛性値の算出は下記の式より行った。
曲げ剛性値（ｋｇｆ／ｍｍ２）＝（負荷荷重×（支点間距離）３）／（４８×撓み量）
【００３９】
表１に示すように、実施例１〜４のゴルフクラブシャフトは、順ねじり方向のみのトルク破壊値（ねじり強度）が上がると共に、順ねじり方向のトルク値（弾性率）と逆ねじり方向のトルク値（弾性率）を同一にすることができた。これに対し、比較例１、２のゴルフクラブシャフトは、順ねじり方向のみのトルク破壊値（ねじり強度）を上げることはできたが、順ねじり方向のトルク値（弾性率）と逆ねじり方向のトルク値（弾性率）を同一にすることができなかった。比較例２のゴルフクラブシャフトは、順ねじり方向のトルク値（弾性率）と逆ねじり方向のトルク値（弾性率）を近付けることができたが、トルク破壊値（ねじり強度）を高めることができず、また、曲げ剛性値も大きくなった。
【００４０】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明によれば、プリプレグの強化繊維の配向角度を管状体の軸方向に対して傾斜させた第１アングル層と第２アングル層とを設け、該第１アングル層と第２アングル層の配向角度を異ならせることにより、一方のねじり強度のみを高めると共に、第１アングル層と第２アングル層の強化繊維の弾性率を調節して、管状体の順ねじり方向と逆ねじり方向の弾性率を同等にすることができる。
具体的には、強化繊維の配向角度が４５°もしくは−４５°により近い第１アングル層に弾性率の低い強化繊維を用い、強化繊維の配向角度が４５°もしくは−４５°からより離れている第２アングル層に弾性率の高い強化繊維を用いることにより管状体の順ねじり方向と逆ねじり方向の弾性率を同等にしている。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の繊維強化樹脂製管状体からなるゴルフクラブシャフトを用いたゴルフクラブの概略図である。
【図２】第１実施形態のゴルフクラブシャフトに用いるプリプレグの積層構成を示す図面である。
【図３】第２実施形態のゴルフクラブシャフトに用いるプリプレグの積層構成を示す図面である。
【図４】第３実施形態のゴルフクラブシャフトに用いるプリプレグの積層構成を示す図面である。
【図５】曲げ剛性値の測定方法を示す図面である。
【符号の説明】
１  シャフト
２  ヘッド
３  グリップ
１１  第１アングル層のプリプレグ
１２  第２アングル層のプリプレグ
１３  ストレート層のプリプレグ
Ｆ１１〜Ｆ１４  強化繊維
【図１】
2004208930.tif 000004
【図２】
2004208930.tif 000005
【図３】
2004208930.tif 000006
【図４】
2004208930.tif 000007
【図５】
2004208930.tif 000008