(57)【要約】【課題】生産性を高め高反発化する。【解決手段】ボールを打球するフェース部の少なくとも一部に、重量％でＣｒ：４〜１０％、Ｖ：１０〜２４％、Ａｌ：２〜６％を含みかつ残部にＴｉ及び不可避不純物を含むチタン合金を８００〜９５０℃で鍛造した熱間鍛造フェース部材を用いたことを特徴とするゴルフクラブヘッド１である。【選択図】  図１
2004267630.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ボールを打球するフェース部の少なくとも一部に、重量％でＣｒ：４〜１０％、Ｖ：１０〜２４％、Ａｌ：２〜６％を含みかつ残部にＴｉ及び不可避不純物を含むチタン合金を８００〜９５０℃で鍛造した熱間鍛造フェース部材を用いたことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
【請求項２】
前記チタン合金は、重量％でＣｒ：４〜１０％、Ｖ：１０〜２４％、Ａｌ：２〜６％を含みかつ残部がＴｉ及び不可避不純物からなることを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
前記熱間鍛造フェース部材は、５００〜６５０℃で時効処理が施されてなる請求項１又は２記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項４】
前記熱間鍛造フェース部材は、フェース面と反対側の面に、ピーニング処理が施された加工面を含むことを特徴とする請求項１乃至３に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項５】
前記熱間鍛造フェース部材は、板状をなすことを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項６】
前記熱間鍛造フェース部材は、前記フェース部の全体又は一部を形成するフェース基部と、該フェース基部の縁に設けられかつヘッド後方へとのびる延長部とを一体に具えることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、反発性を向上しうるゴルフクラブヘッドに関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
打球の飛距離を増大させるために、金属製のゴルフクラブヘッドは、高い反発性を持つよう種々の改善が行われている。ヘッドの反発性を高めるためには、ボールを打球するフェース部の厚さを薄くし、打球時にフェース部を大きく撓ませることが効果的である。このようなヘッドは、ボールの衝突時にエネルギーロスを小さくでき、ボールの打ち出し初速を向上させることが種々の実験により判明している。
【０００３】
しかしながら、フェース部の厚さを薄くすると、ボールの打撃時にフェース部に割れ等の損傷が生じやすくなり、耐久性が低下する。従って、ヘッドの高反発化を実現するためには、より高い引張強度とより低いヤング率を具える金属材料をフェース部に使用することが望まれている。
【０００４】
近年では、フェース部の材料として、比強度の大きいチタン合金を用いることが多い。チタン合金としては、例えばＴｉ−６Ａｌ−４Ｖなどのα＋β系チタン合金や、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌなどのβ系チタン合金が挙げられる。前者のものは、鋳造性に優れ比較的複雑な形状を成型できるが、チタン合金の中では強度がやや低い部類に属し、かつヤング率も比較的大きい。従って、ヘッドの反発性をより一層向上させるための材料としては改善の余地がある。
【０００５】
また後者のものは、α＋β系チタン合金に比べると、引張強度が高くかつヤング率も小さい部類に属し、ヘッドの高反発化には適していると言える。一方、近年ではさらなる引張強度の向上を目的として、Ｔｉ−１５Ｖ−６Ｃｒ−４Ａｌといったチタン合金が下記特許文献１により提案されている。
【０００６】
【特許文献１】
特開２０００−１４４２８６号公報
【０００７】
特許文献１で示されるチタン合金は、高い引張強度を持つため、フェース部材として、より薄く形成しても、耐久性の低下を防止できる。このため、近年ではこのチタン合金をフェース部に用いたゴルフクラブヘッドが種々提案されている。
【０００８】
しかしながら、Ｔｉ−１５Ｖ−６Ｃｒ−４Ａｌのチタン合金は、高温域においても比較的流動性が低いため変形抵抗が大きい。従って、例えば２ないし３ｍｍといった所望の厚さを有する成型品を精度良く製造するのには多くの困難を伴なう。このため、従来では、Ｔｉ−１５Ｖ−６Ｃｒ−４Ａｌのチタン合金を用いたフェース材は、冷間圧延などによって形成された板状のもので、熱間鍛造する試みはなされていない。
【０００９】
本発明は、以上のような問題点に鑑み案出なされたもので、ボールを打球するフェース部の少なくとも一部に、特定の組成を具えたチタン合金を特定の温度条件で鍛造した熱間鍛造フェース部材を用いることを基本として、成型性を向上できかつ高反発化をも実現しうるゴルフクラブヘッドを提供することを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明のうち請求項１記載の発明は、ボールを打球するフェース部の少なくとも一部に、重量％でＣｒ：４〜１０％、Ｖ：１０〜２４％、Ａｌ：２〜６％を含みかつ残部にＴｉ及び不可避不純物を含むチタン合金を８００〜９５０℃で鍛造した熱間鍛造フェース部材を用いたことを特徴としている。
【００１１】
また請求項２記載の発明は、前記チタン合金は、重量％でＣｒ：４〜１０％、Ｖ：１０〜２４％、Ａｌ：２〜６％を含みかつ残部がＴｉ及び不可避不純物からなることを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１２】
また請求項３記載の発明は、前記熱間鍛造フェース部材は、５００〜６５０℃で時効処理が施されてなる請求項１又は２記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１３】
また請求項４記載の発明は、前記熱間鍛造フェース部材は、フェース面と反対側の面に、ピーニング処理が施された加工面を含むことを特徴とする請求項１乃至３に記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１４】
また請求項５記載の発明は、前記熱間鍛造フェース部材は、板状をなすことを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１５】
また請求項６記載の発明は、前記熱間鍛造フェース部材は、前記フェース部の全体又は一部を形成するフェース基部と、該フェース基部の縁に設けられかつヘッド後方へとのびる延長部とを一体に具えることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１は本実施形態のゴルフクラブヘッドの全体斜視図を示す。該ヘッド１は、ボールを打球する面であるフェース面Ｆを有するフェース部２と、該フェース部２に連なりかつヘッド上部をなすクラウン部３と、前記フェース部２に連なりかつヘッド底部をなすソール部４と、クラウン部３とソール部４との間を継ぎかつヘッド周囲をなすサイド部５と、クラウン部３のヒール寄りに突設されたホーゼル部６とを具えた中空構造のウッド型のものが例示される。
【００１７】
図２は図１に示したヘッド１の分解斜視図を示す。本実施形態のヘッド１は、内部に中空部ｉを有するヘッド本体１Ａと、該ヘッド本体１Ａの固着される熱間鍛造により成型された熱間鍛造フェース部材１Ｂとで構成されたものを示す。
【００１８】
本実施形態のヘッド本体１Ａは、実質的に前記クラウン部３、ソール部４、サイド部５及びホーゼル部６を一体に具え、前面には熱間鍛造フェース部材１Ｂが配される開口部Ｏが形成されている。開口部Ｏには、その近傍に、該熱間鍛造フェース部材１Ｂの背面と当接してこれを位置決めをなす仮保持片８が間欠的に設けられたものを例示している。このような仮保持片８は、熱間鍛造フェース部材１Ｂを溶接する際に、その位置決め、仮保持を容易化でき、生産性を向上するのに役立つ。
【００１９】
また、ヘッド本体１Ａは、例えばアルミニウム合金、チタン、チタン合金、ステンレスなどの各種の金属材料により形成することができ、本例ではα＋β型チタン合金であるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖを用いてロストワックス鋳造法によって各部を一体成形したものが例示されている。ただし、ヘッド本体１Ａは、このような実施形態に限られず、他の材料や他の成形法を用いて製造しうるのは言うまでもない。
【００２０】
前記熱間鍛造フェース部材１Ｂは、重量％でＣｒ：４〜１０％、Ｖ：１０〜２４％、Ａｌ：２〜６％を含みかつ残部がＴｉ及び不可避不純物からなるチタン合金を８００〜９５０℃で鍛造することにより形成されたものを例示する。
【００２１】
Ｃｒは、チタン合金のβ相を固溶強化するのに必要な元素であり、高い引張強度を得るために４％以上が必要である。逆にＣｒの含有量が多すぎても、時効処理に際してＴｉＣｒ２  といった金属間化合物が析出され、延性が低下しやすくなる。かかる観点より１０％以下とする。特に好ましくは、Ｃｒの含有量が５〜８％、さらに好ましくは５〜７％であることが望ましい。
【００２２】
Ｖは、チタン合金のβ相を安定化させるのに有効な元素であり、とりわけチタン合金の延性を向上させる。Ｖの含有量が１０％未満では、かかる効果を発揮できず、逆に２４％を超えると、時効処理に要する時間が大となり、熱処理コストを上昇させる。このような観点より、Ｖの含有量は、より好ましくは１３〜２０％、特に好ましくは１４〜１６％とすることが望ましい。
【００２３】
またＡｌは、時効処理によって析出するα相を強化するのに有効な元素であり、チタン合金の引張強度を向上させるのに有効となる。Ａｌの含有量が２％未満では、引張強度の向上が十分でなく、逆に６％を超えると、Ｔｉ３  Ａｌ等の金属間化合物が析出される結果、靱性が低下する。特に好ましくは、Ａｌの含有量を２〜５％、より好ましくは３〜５％とすることが望ましい。
【００２４】
本実施形態のチタン合金は、前記元素を除いた残部が、Ｔｉ及び不可避不純物からなる。不可避不純物は、製造工程上の条件等によって混入することが避けられない元素であり、例えばＯ、Ｃ、Ｎ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｌなどスポンジチタンに含まれる元素が挙げられる。これらは微量であるほど望ましく、より具体的にはＯ＋Ｃ＋Ｎを重量で０．１５〜０．７％とするのが望ましい。Ｃ、Ｎは多すぎると、靭性の低下を招くため夫々０．０１％以下が望ましい。また前記残部は、Ｔｉ及び不可避不純物だけに限られるものではなく、Ｆｅ、Ｍｏなどが含まれる場合がある。Ｆｅは原子の拡散を加速化し、またＭｏは結晶粒を微細化するため、いずれもβ相の安定化に寄与することがある。Ｆｅ＋Ｍｏは重量で０．３〜１．０％とするのが望ましい。
【００２５】
また、熱間鍛造フェース部材１Ｂは、上述のようなチタン合金を８００〜９５０℃、より好ましくは８００〜９００℃、さらに好ましくは８３０〜８８０℃の温度で鍛造されて形成されている。発明者らの種々の実験の結果、上述の組成を有するチタン合金にあっては、鍛造温度が８００℃未満であると、合金の流動性が悪く、変形抵抗が大となって厚さが比較的小さいフェース部材を精度良く鍛造成形することができない。逆に鍛造温度が９５０℃を超える場合には、流動性が向上して変形抵抗は小さくしうるが、高温ゆえ合金中のＶが融解した相（脱Ｖ相）が析出する。このような脱Ｖ相の析出は、部分的なＶの偏析を招き、他の部分でＶの量を減少させる。Ｖが減少した部分ではβ相の割合が低下するため、α相の増加による強度低下、さらにはα相の粗大化による割れ感受性を高める不具合がある。なお前記温度は、鍛造時の合金材料自体の温度を意味する。
【００２６】
熱間鍛造は、例えば板材、丸棒などのビレット状の前記チタン合金からなる材料を前記温度に加熱し、かつハンマーやプレス型で打撃ないし加圧して所望の形状に変形させる加工法である。このような条件、とりわけ丸棒から鍛造加工された熱間鍛造フェース部材１Ａは、鋳造はもとより、板材から鍛造したものに比べると緻密な結晶構造が得られ、材料の強度をより一層向上させる。また金属材料に大きな塑性変形を伴わせることができるため、成形の自由度を高める。特に上述の組成を有するチタン合金を前記温度に加熱して熱間鍛造を行った場合には、材料の変形抵抗を小さくでき、後述する延長部などを有する比較的複雑なフェース部材を加工成形しうる。そのため、鋳造時のような欠陥の導入を防ぎ、強度上昇、耐久性の向上の他、精密加工が可能となる点で好ましい。
【００２７】
また鍛造は、例えば自由鍛、型鍛造（開放型、密閉型、或いは半密閉型を含む）又は高速鍛造など各種のものを含み、素材に圧縮塑性変形を生じさせるものであれば適宜のものが採用できる。
【００２８】
本実施形態の熱間鍛造工程では、粗鍛工程と細鍛工程とを含んでいる。粗鍛工程では、チタン合金からなる丸棒（例えばφ１８ｍｍ）を、上述の温度まで加熱して下型に載置し、これを上型でプレスすることによって薄板状に延伸加工する。特に限定されるものではないが、プレスは複数回に分けて行われ、プレス圧力は例えば８００〜９００ｔ程度が好ましい。この段階では、被鍛造材は厚さが各部において不均一であり、正確な寸法は得られていない。細鍛工程では、この粗鍛工程で得られた被鍛造材の厚さが、目標規格値の中に入るよう、必要な回数で再度鍛造が行われる。
【００２９】
このような鍛造は、高温かつ真空又はアルゴン等の不活性ガスで置換した雰囲気内で行われる。そして、鍛造後は被鍛造材であるフェース部材を炉内に放置して徐冷する。このような徐冷は、材料が高温で保持されている時間を大にできるため、時効効果が大きく材料の硬さをより一層大とし、強度を高めるのにも役立つ。なお冷却水などを用いて急冷することでも良い。
【００３０】
また熱間鍛造フェース部材１Ｂは、好ましくは５００〜６５０℃、より好ましくは５００〜６００℃、さらに好ましくは５３０〜５６０℃で、例えば４〜２０時間程度、より好ましくは８〜１６時間、上述の温度に加熱した後、空冷する。これにより、β相に微細なα相や金属間化合物などを析出させ、その強度、硬度を向上させることができる。なお時効処理の温度が５００℃よりも小であると、原子の拡散のための駆動力が小さく、時効の効果が十分に得られ難く、強度、弾性率の向上が十分でない。逆に時効処理温度が６５０℃よりも大になると、時効効果が著しく高くなり、強度や弾性率が角に上昇するほか、結晶粒も粗大化して材料自体が脆くなる傾向があり好ましくない。
【００３１】
また、さらに熱間鍛造フェース部材１Ｂの強度を向上させるためには、フェース面Ｆとなる側と反対側の面に、ピーニング処理を施すことが好ましい。ピーニング処理は、例えば遠心力、空気又は液体などによって加速された多数の研掃材を被加工面に衝突させるいわゆるショットピーニングによって行われる。これにより、熱間鍛造フェース部材１Ｂのフェース面と反対側の面には、ピーニング処理が施された加工面Ｐが形成される。
【００３２】
前記研掃材には、スチール又はステンレスといった鉄系材料からなる鋼球又はセラミック球といった硬質かつ角の無いものが好適である。また研掃材は、大きすぎると加工面Ｐを波打たせ又は過度に凹凸化する傾向があり、逆に小さすぎるとピーニング効果が十分に得られない傾向がある。好ましくは最大径（球の場合には直径）が０．５〜１．０ｍｍ程度のものが望ましい。また研掃材を被加工面に衝突させる時間は、特に制限はないが、例えば３０〜２００秒程度、より好ましくは４０〜１００秒程度とすることが望ましい。このようなピーニング処理は、熱間鍛造フェース部材１Ｂの背面側に残留応力を負荷し疲労限度を高めるとともに、加工硬化によって表面強度と弾性率を向上させ、ヘッドとしての耐久性を大巾に向上しうる。また、破壊の基点となる微小クラックの発生サイトなどを消失させることができるため、ヘッド１の耐久性を向上させうる点で特に好ましい。なおフェース面側にピーニング処理を行わない。フェース面側は、後に研摩されることが多く、クラックサイトが消失する場合が多いばかりか、該研摩によりピーニング加工面が消失し易いためである。
【００３３】
本実施形態の熱間鍛造フェース部材１Ｂは、フェース部２の主要部分（本実施形態ではフェース面積の９０％以上）を形成する板状で構成される。熱間鍛造フェース部材１Ｂの厚さは、特に限定はされないが、好ましくは２．０〜３．５ｍｍ、さらに好ましくは２．０〜３．０ｍｍ、さらに好ましくは２．１〜２．８ｍｍとするのが望ましい。また本実施形態の熱間鍛造フェース部材１Ｂは、その外周縁部９を薄肉（例えば２．０〜２．２ｍｍ）とし、該外周縁部９で囲まれる中央部１０に、厚肉部（例えば２．６〜２．８ｍｍ）を設けたものが示されている。このような熱間鍛造フェース部材１Ｂは、ボールと頻繁に衝突する中央部１０において十分な耐久性を確保しつつ、外周縁部９を柔軟化して大きく撓ませることが可能となり、大きな反発効果を生じさせることができる。かかる効果をより顕著とするために、とりわけ、中央部１０だけに前記加工面Ｐを設けることも好ましく実施できる。
【００３４】
また本実施形態では、このような熱間鍛造フェース部材１Ｂは、ヘッド本体１Ａの前記開口Ｏに配され、例えば溶接によって接合される。溶接は、特に限定はされないが、ＴＩＧ溶接、プラズマ溶接、レーザ溶接又はろう付けなど各種の方法が採用できる。なお溶接ビードによって溶接部の剛性が過度に上昇し、フェース部２の反発性を低下させるおそれがあるため、溶接ビード巾が小さいプラズマ溶接又はアーク溶接を用いることが特に好ましい。
【００３５】
本実施形態のヘッド１をドライバーとして適用する際には、例えばヘッド体積が２５０ｃｍ３  以上に設定されるのが好ましい。２５０ｃｍ３  未満であると、構えた際の安心感に欠け、かつヘッドの慣性モーメントの増大やスイートエリアの増大を期待できない。好ましくは、ヘッド体積を３００〜４５０ｃｍ３  、さらに好ましくは３２０〜４２０ｃｍ３  とするのが望ましい。なおユーティリティクヘッドやフェアウエイウッドなどを構成するとき、ヘッド体積は、１００ｃｍ３  以上で構成するのが望ましい。
【００３６】
図３には、熱間鍛造フェース部材１Ｂの他の実施形態を示している。
この実施形態の熱間鍛造フェース部材１Ｂは、フェース部２の全体又は一部を形成するフェース基部１２と、該フェース基部１２の縁に設けられかつヘッド後方へとのびる延長部１３とを一体に具えるものが示されている。フェース基部１２は、本例ではフェース部２の実質的に全域を形成する板状のものが例示されるが、必ずしもフェース部４の全域を形成する必要はなく、例えば図４の如く、フェース部２の主要部（ボールと衝突する機会が多い中央部）だけを形成するものでも良い。
【００３７】
前記延長部１３は、本実施形態では、フェース面Ｆの上の周縁Ｅａからヘッド後方にのびかつクラウン部３の前縁部分を形成するクラウン部側の延長部１３ａと、フェース面Ｆの下の周縁Ｅｂからヘッド後方にのびかつソール部４の前縁部分を形成するソール部側の延長部１３ｂとを含むものが示され、断面略コ字状のものが例示される。なおフェース基部１２と延長部１３とは、溶接等により接合されているのではなく前述の熱間鍛造によって一体に形成されたものである。
【００３８】
発明者らの種々の解析の結果、打球時にボールの反発に影響を与えるヘッドの振動は、主にフェース面Ｆを主体とする振動であり、効果的に運動エネルギーをボールに与えるためには、フェース面Ｆの周縁付近の剛性を低く設定するのが良い。一方、図２に示した形態では、熱間鍛造フェース部材１Ｂとヘッド本体１Ａとの溶接部は、実質的にフェース面Ｆの周縁部においてなされる。これは溶接ビード（図示省略）によって溶接部の剛性を高めヘッドの反発性能を低下させる傾向がある。また、溶接時の熱の影響を受けることにより、溶接部は、結晶粒の粗大化や針状化が生じ硬度が大となるなど、前述したチタン合金の優れた機械的性質が損なわれやすい。
【００３９】
これに対して、本実施形態の熱間鍛造フェース部材１Ｂでは、延長部１３を設けているため、該熱間鍛造フェース部材１Ｂとヘッド本体１Ａとの溶接部が、フェース面Ｆの周縁Ｅからヘッド後方へ隔てることが可能となるため、反発性能の低下を抑制することができる。このような観点より、延長部のヘッド後方への長さＬは、好ましくは５ｍｍ以上、さらに好ましくは８ｍｍ以上、特に好ましくは１５ｍｍ以上とするのが望ましい。逆にこの距離Ｌが大きすぎると、熱間鍛造によって、このようなフェース部材１Ｂを成形するのが困難となり、量産性を低下させるおそれがある。かかる観点より、距離Ｌは、前記いずれかの下限値との組み合わせにおいて３０ｍｍ以下、特に好ましくは２０ｍｍ以下とするのが望ましい。なお延長部１３は、トウ、ヒールなどに設けられる場合もある。
【００４０】
図５には、さらに本発明の他の実施形態のヘッドの分解斜視図を示している。この実施形態では、熱間鍛造フェース部材１Ｂは図２に示したものと同様であるが、ヘッド本体１Ａが、クラウン板１５と、サイド壁付きソール板１６と、ホーゼル部材１７とで分割構成されており、これらを溶接に固着することによって形成されたものが示されている。なお本発明は、ウッド型のみならず、アイアン型やパター型、ユーティリティ型のヘッドにも適用しうるのは言うまでもない。
【００４１】
【実施例】
表１の仕様に基づいてウッド型のゴルフクラブヘッド（ドライバー：ヘッド体積３３０ｃｍ３  、リアルロフト角１１゜、ライ角５６゜）を試作した。チタン合金の組成は、重量でＶ：１５％、Ｃｒ：６％、Ａｌ：４％、残部がＴｉ及び不可避不純物等（Ｎ、Ｃ、Ｏ、Ｆｅで総量０．７％）を有し、直径１８ｍｍの丸棒から熱間鍛造を行った。そして、この熱間鍛造フェース部材をＴｉ−６Ａｌ−４Ｖで鋳造成形したヘッド本体にＴＩＧ溶接により固着してヘッドを製造した。そして、熱間鍛造フェース部材の鍛造性、ヘッドの耐久性及び反発性能をテストして性能を比較した。なおピーニング処理は、φ０．５ｍｍのスチールボールを空気圧５〜６ｋｇで１分間ショットピーニングを行った。
テスト方法は、次の通りである。
【００４２】
＜鍛造性＞
鍛造成形された熱間鍛造フェース部材を各々の例で３０個作成し、そのフェース部材の厚さに関して、目標規格値通りに成型できているか否かをテストした。具体的には熱間鍛造フェース部材の厚さを４カ所で測定するとともに、各４ケ所の測定値と目標規格値との差（少ないほど良好）を算出して、その算出値を平均して各フェース部材毎に以下の基準で評価した。なお３０個のフェース部材の中に異なる評価となるものが含まれていた場合は、「例えば「○〜△」のように記載した。
◎：差が±０．１５ｍｍ以内
○：差が±０．３ｍｍ以内
△：差が±０．５ｍｍ以内
×：材料の流動性が低く成形不能
【００４３】
＜耐久性＞
各供試ヘッドを各例毎に３個用意し、それにＦＲＰ製の同一のシャフト（住友ゴム工業社製のツアーブラックＶ−２１  Ｌｉｇｈｔ  、フレックスＸ）を装着し４５インチのウッド型ゴルフクラブを試作するとともに、該クラブをスイングロボットに取り付け、ヘッドスピードが５１ｍ／ｓとなるように調節して上記ゴルフボールを各クラブ毎に３０００球づつ打撃した。そして打撃完了後、フェース面の最大凹み量（少ないほど良好）を測定し、以下の基準により測定した。同じ例の中で異なる評価結果となるものが含まれていた場合は、「◎〜○」や「○〜△」のように記載した。
◎：割れが無く凹み量が０．１ｍｍ以内
○：割れが無く凹み量が０．３ｍｍ以内
△：打撃テストは完了し得たが割れが生じていた
×：打撃テスト中のフェースに割れが生じテスト不能
【００４４】
＜反発性能＞
ヘッドの反発性能は、Ｕ．Ｓ．Ｇ．Ａ．の  Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ  ｆｏｒ  Ｍｅａｓｕｒｅｉｎｇ  ｔｈｅ  Ｖｅｌｏｃｉｔｙ  Ｒａｔｉｏ  ｏｆ  ａ  Ｃｌｕｂ  Ｈｅａｄ  ｆｏｒ  Ｃｏｎｆｏｒｍａｎｃｅ  ｔｏ  Ｒｕｌｅ  ４−１ｅ，  Ｒｅｖｉｓｉｏｎ  ２  （Ｆｅｂｒｕａｒｙ  ８，  １９９９）  に基づき反発係数を測定し、以下の基準により評価した。
◎：反発係数が０．８６０よりも大
○：反発係数が０．８５０よりも大かつ０．８６０以下
△：反発係数が０．８４０よりも大かつ０．８５０以下
×：反発係数が０．８４０以下
テストの結果などを表１に示す。
【００４５】
【表１】
2004267630.tif 000003
【００４６】
【表２】
2004267630.tif 000004
【００４７】
テストの結果、実施例のものは、比較例と比べると、鍛造性、耐久性、反発性能の全てにおいて優れており、本発明の優位性が確認できる。また、図２、図４、図５においても同様に優れた結果が得られたことを確認している。
【００４８】
【発明の効果】
上述したように、請求項１又は２に記載の発明では、フェース部に、高強度のチタン合金を所定の条件で熱間鍛造した熱間鍛造フェース部材を用いることにより、生産性良く高反発のゴルフクラブヘッドを提供しうる。とくに、熱間鍛造フェース部材は、鍛造時の温度が限定されたことにより、強度などを損ねることなく生産性良く成形しうる。
【００４９】
また請求項３記載の発明のように、熱間鍛造フェース部材が、５００〜６５０℃で時効処理が施されているときには、さらに強度を高めることができ、フェース部の薄肉化などをさらに促進できる。
【００５０】
また請求項４記載の発明のように、熱間鍛造フェース部材は、フェース面と反対側の面に、ピーニング処理が施された加工面を含むときには、前記背面側に残留応力を負荷し疲労限度を高めるとともに、加工硬化によって表面強度と弾性率を向上させる。これは、フェース部の薄肉化をさらに促進できる。また、破壊の基点となる微小クラックの発生サイトなどを消失させることができるため、ヘッドの耐久性を向上させうる点で特に好ましい。
【００５１】
また請求項６記載の発明のように、熱間鍛造フェース部材は、前記フェース部の全体又は一部を形成するフェース基部と、該フェース基部の縁に設けられかつヘッド後方へとのびる延長部とを一体に具えるときには、延長部とヘッド本体との接合部を、フェース面の周縁からヘッド後方へ隔てることが可能となる。これは、前記接合部を溶接するとき、フェース面の周縁が溶接ビードによって高剛性化されてしまいヘッドの反発性能の低下が生じるのを効果的に防止するのに役立つ。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態を示す斜視図である。
【図２】その分解斜視図である。
【図３】本発明の他の実施形態を示すヘッドの分解斜視図である。
【図４】本発明の他の実施形態を示すヘッドの分解斜視図である。
【図５】本発明の他の実施形態を示すヘッドの分解斜視図である。
【符号の説明】
１  ゴルフクラブヘッド
１Ａ  ヘッド本体
１Ｂ  熱間鍛造フェース部材
２  フェース部
３  クラウン部
４  ソール部
５  サイド部
１２  フェース基部
１３  延長部
Ｐ  ピーニング処理を行った加工面
Ｆ  フェース面
【図１】
2004267630.tif 000005
【図２】
2004267630.tif 000006
【図３】
2004267630.tif 000007
【図４】
2004267630.tif 000008
【図５】
2004267630.tif 000009