(57)【要約】【課題】廃水中のリン及びアンモニア性窒素を効率よく回収し、回収したアンモニアの有効利用として、オンサイトでアンモニアガスを安いコストで生成させて、脱硝処理の還元剤として利用すること。【解決手段】アンモニア性窒素及びリンを含有する汚水からリン酸マグネシウムアンモニウム（ＭＡＰ）の結晶を種晶の表面で晶析させてアンモニア性窒素及びリンを回収する方法において、回収したＭＡＰを加熱処理しアンモニアガスを発生させた後、該加熱処理したＭＡＰを種晶としてＭＡＰを成長させるアンモニア性窒素及びリンの回収方法、及び装置。前記加熱処理が、焼却炉又は溶融炉の排熱を用いることが好ましく、また前記の発生したアンモニアガスを焼却炉又は溶融炉から排出されるＮＯＸ−Ｎの脱硝処理における還元剤として使用することが好ましい。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
アンモニア性窒素及びリンを含有する汚水からリン酸マグネシウムアンモニウムの結晶を種晶の表面で晶析させてアンモニア性窒素及びリンを回収する方法において、回収したリン酸マグネシウムアンモニウムを加熱処理しアンモニアガスを発生させた後、該加熱処理したリン酸マグネシウムアンモニウムを種晶とすることを特徴とするアンモニア性窒素及びリンの回収方法。
【請求項２】
前記加熱処理が、焼却炉又は溶融炉の排熱を用いることを特徴とする請求項１記載のアンモニア性窒素及びリンの回収方法。
【請求項３】
前記の発生したアンモニアガスを焼却炉又は溶融炉から排出されるＮＯＸ−Ｎの脱硝処理における還元剤として使用することを特徴とする請求項１又は請求項２記載のアンモニア性窒素及びリンの回収方法。
【請求項４】
アンモニア性窒素及びリンを含有する汚水からリン酸マグネシウムアンモニウムの結晶を種晶の表面で晶析させる晶析槽を有するアンモニア性窒素及びリンを回収する装置において、晶析槽で回収したリン酸マグネシウムアンモニウムを加熱処理してアンモニアガスを発生させる加熱処理装置、前記加熱処理装置からの加熱処理したリン酸マグネシウムアンモニウムを種晶として前記晶析槽へ送る供給装置を有することを特徴とするアンモニア性窒素及びリンの回収装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高濃度の窒素及びリンを含有する汚水から、物理化学的手法を用いて高回収率で窒素及びリンを資源回収する方法及び装置に係り、特に、回収物の有効利用が容易なアンモニア性窒素及びリンの回収方法及び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
汚水中に含まれる窒素、リンは河川、海洋、貯水池などにおける富栄養化問題の原因物質であり、汚水処理工程で効率的に除去されることが望まれる。
今日、汚水処理工程から発生する汚泥を処理する方法として、汚泥を脱水して焼却して処分する方法、汚泥を嫌気性消化させた後脱水し、更に乾燥、焼却、溶融などを行って処分する方法がある。これらの処理方法から排出される分離液（脱水分離液）は、高濃度の窒素（およそ５０〜３０００ｍｇ／リットル）、リン（およそ１００〜６００ｍｇ／リットル）を含んでおり、これらを汚水処理系に返流すると、窒素、リン負荷が高くなるため処理しきれなくなり、放流水中の窒素、リン濃度が高くなる原因となる。そこで、高濃度の窒素、リンを含有する汚水から窒素、リンを高効率で除去する方法が望まれている。
また、リン資源は２１世紀中の枯渇が予想されている物質である。日本は、リンのほとんどを輸入に頼っており、今日では、有機性廃棄物及び廃水中からリンを高効率で回収する方法が望まれている。
【０００３】
従来、リンを含有する汚水からリンを除去する方法としては生物学的方法、凝集沈殿方法、晶析法、吸着法など様々開発されてきた。各処理方法にメリット、デメリットがあるが、晶析法は、基本的に汚泥発生がなく、除去したリンの再利用がしやすく、しかも安定した状態で除去・回収できる。
特許文献１によると、廃水からリン酸マグネシウムアンモニウム（以下、「ＭＡＰ」ともいう）を晶析させることで、廃水中からリン及びアンモニア性窒素を回収することが記されている。また、その回収に流動層晶析リアクターを用いた場合においては、前記流動層晶析リアクターの問題点として、リアクター内のＭＡＰ粒子が過大成長するため、リンの回収率が低下したり、流動の悪化による反応効率の低下等があり、特許文献１では、微細ＭＡＰ結晶を熟成槽で成長させて種晶を生成し、該種晶をリアクター（主たるリアクター）に返送することが記述されている。
【０００４】
しかしながら、高濃度のアンモニア性窒素を含有する排水からＭＡＰで窒素及びリンを回収しようとしても、リンの回収率は高いが、アンモニア性窒素の回収率が３０％以下と極めて低いという問題点があった。
そこで、残留したアンモニア性窒素を除去する方法として、生物学的硝化脱窒法、ゼオライト等による吸着法、アンモニアストリッピング法などが考えられる。しかしながら、ゼオライト吸着法は吸着剤のコストが高いため、またストリッピング法は、アルカリやエネルギーコストが高いため、ほとんど採用されていない。生物学的硝化脱窒法は確立された技術であるが、アンモニア性窒素を硝酸性窒素に酸化するエネルギー、及び硝酸性窒素を窒素ガスに還元するためのＢＯＤ源が必要であり、必ずしも設備コスト、ランニングコストが低い方法ではない。そこで、もっと簡易にアンモニア性窒素を除去する方法が要望されている。
【０００５】
また、従来、リン酸マグネシウムアンモニウム６水塩：ＭＡＰ粒子を加熱することによってＭＡＰ粒子内のアンモニア及び結晶水を放出させた粒子（Ｈ−ＭＡＰ）をアンモニア及びアンモニウムイオンの少なくともいずれかを含む廃水と接触させ、これをＨ−ＭＡＰに吸収して除去する方法が提案されている。さらに、Ｈ−ＭＡＰをアンモニアを含むガス又は空気と接触させ、アンモニアを該粒子に結合させて除去する方法も提案されている。
【０００６】
ところで、下水汚泥、都市ゴミ、あるいはその他の廃棄物を焼却炉で焼却することによって発生する焼却灰は、多くの場合、埋め立て処理されているのが現状である。しかしながら、焼却灰を埋め立て処理した場合、焼却灰中の重金属、未燃有機物質によって、二次公害を引き起こす場合がある。更に、昨今、埋め立て処分地の確保が困難となっており、焼却灰を減容化する処理方法の実用化が切望されている。このような状況下で、焼却灰の溶融処理装置の開発・実用化が行われた。
【０００７】
特許文献２によると、溶融処理装置の排ガス出口の窒素酸化物（ＮＯＸ）濃度が１００００〜２００００ｐｐｍと非常に高く、これらの排ガスを大気中に放出する際には、清浄化処理を行った上で、放出しなければならない。更に、ＮＯＸを処理する方法として、アンモニアを還元剤として使用して、排ガス中のＮＯＸを選択的に無害な窒素ガス（Ｎ２）と水蒸気とに分解する方法の記載がある。一般的に、アンモニアとしては、液体アンモニア（ボンベ入り）或いは、アンモニア水（２５％）が使用されている。しかしながら、液体アンモニア或いはアンモニア水の使用は、ランニングコストが増加するという問題点がある。また、アンモニアガスは毒性及び臭気が強く、危険性が高いため、都市部において、アンモニアガスの大量輸送及び貯蔵は困難となりつつある。そこで、コストが安く、更にオンサイトでアンモニアガスが得られる方法及び装置の開発が要望されている。
【０００８】
また、従来、下水汚泥の溶融処理を行った場合、汚泥中のリンの一部がスラグ中へ固定されずに揮散し、排ガス処理工程でのリンの付着、機器の腐食、排ガス湿式洗浄による返流水リン負荷の増加等の問題があった。この場合、リン揮散抑制対策として脱水助剤にポリ硫酸第二鉄（ポリ鉄）を使用すると、汚泥の溶融時のリン揮散が抑制され、ダスト性状の改善、排ガスライン閉塞の解消等の効果が得られる（非特許文献１）。
しかしながら、ポリ硫酸第二鉄の添加量が乾燥汚泥当たり４％と多く、薬品コストが高いという問題点があり、焼却・溶融の前段でもっとリンを安く効率的に除去・回収する技術が要望されている。
【０００９】
【特許文献１】
特開２００２−３２６０８９号公報
【特許文献２】
特開平７−１２７８４１号公報
【非特許文献１】
環境衛生工学研究，第１４巻，第２号，ｐ．１８〜２９（２０００）
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
その後、高濃度のアンモニア性窒素及びリンを含有する排水からＭＡＰとして窒素及びリンを回収しよう方法についても研究が進められてきて、リンの回収率はかなり向上したが、もともとリンを回収することが主目的であったこともあって、特許文献１における、高濃度のアンモニア性窒素を含有する排水からＭＡＰで窒素及びリンを回収しようとしても、リンの回収率は高いが、アンモニア性窒素の回収率が３０％以下と極めて低いという問題点については、改善されることがなかった。
【００１１】
従って、本発明は、上記した欠点を解決し、リンの回収率は高いとともに、アンモニア性窒素の回収率を高めようとするものであるが、その解決しようとする課題をまとめれば、下記の通りである。
１．廃水中のリンを高い回収率で、有効利用可能な状態で回収すること
２．廃水中のアンモニア性窒素を高い回収率で回収すること
３．回収したアンモニアの有効利用として、オンサイトでアンモニアガスを生成させて、脱硝処理の還元剤として利用すること
４．アンモニアガスを安いコストで生成させること。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明は、下記の手段により上記課題を解決した。
（１）アンモニア性窒素及びリンを含有する汚水からリン酸マグネシウムアンモニウムの結晶を種晶の表面で晶析させてアンモニア性窒素及びリンを回収する方法において、回収したリン酸マグネシウムアンモニウムを加熱処理しアンモニアガスを発生させた後、該加熱処理したリン酸マグネシウムアンモニウムを種晶とすることを特徴とするアンモニア性窒素及びリンの回収方法。
（２）前記加熱処理が、焼却炉又は溶融炉の排熱を用いることを特徴とする前記（１）記載のアンモニア性窒素及びリンの回収方法。
（３）前記の発生したアンモニアガスを焼却炉又は溶融炉から排出されるＮＯＸ−Ｎの脱硝処理における還元剤として使用することを特徴とする前記（１）記載のアンモニア性窒素及びリンの回収方法。
【００１３】
（４）アンモニア性窒素及びリンを含有する汚水からリン酸マグネシウムアンモニウムの結晶を種晶の表面で晶析させる晶析槽を有するアンモニア性窒素及びリンを回収する装置において、晶析槽で回収したリン酸マグネシウムアンモニウムを加熱処理してアンモニアガスを発生させる加熱処理装置、前記加熱処理装置からの加熱処理したリン酸マグネシウムアンモニウムを種晶として前記晶析槽へ送る供給装置を有することを特徴とするアンモニア性窒素及びリンの回収装置。
【００１４】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態を本発明の処理工程の一例を示す図面（図１）を参照して詳細に説明するが、実施の形態及び実施例を説明する全図において、同一機能を有する構成要素は同一の符号を付けて説明する。
本発明の処理システムは、主として、汚泥消化槽２、消化汚泥３の脱水機５、晶析槽９、結晶の乾燥機１３からなる。更に、本発明の実施の形態では、上記システムに汚泥の焼却、溶融施設１５、脱硝装置１８からなる。
【００１５】
水処理工程から排出された余剰汚泥及び生汚泥からなる汚泥１は、汚泥消化槽２に投入する。余剰汚泥と生汚泥１は別々の消化槽で処理してもよい。汚泥消化槽２では、汚泥の消化によって、メタンガス、炭酸ガス、及び高濃度のアンモニア性窒素、リンを含む廃水が生成される。メタンガス４は、燃焼用のガスとして有効利用可能である。
汚泥消化槽２から抜き出された消化汚泥３は、脱水機５に投入する。脱水機５では、濃縮汚泥７と、高濃度のアンモニア性窒素及びリンを含む脱離液８に分離される。脱水機５は、種々の脱水機を用いることができ、遠心分離脱水機、ベルトプレス脱水機などを用いることができる。
【００１６】
脱離液８は、晶析（反応）槽９に投入する。この場合、晶析槽９は完全混合型、プラグフロー方式、固定槽式等を採用してもよいが、この場合は流動層リアクターを用いた。流動層リアクターは、リアクター内に充填（流動している）してある種晶の表面で、ＭＡＰ１０を晶析させる。
【００１７】
ＭＡＰの晶析では、アンモニア性窒素、リン、マグネシウム、アルカリが反応する。通常、遠心脱水機を用いた場合の脱離液中には、アンモニア性窒素が５００〜３０００ｍｇ／リットル、リン酸態リンが１００〜６００ｍｇ／リットルであるが、マグネシウム濃度は高々数ｍｇ／リットルしかない。ＭＡＰの化学当量比は、Ｎ：Ｐ：Ｍｇ＝１：１：１であり、主にリンを回収するということを目的とすると、明らかにＭｇが不足する。そこで、廃水に各種のマグネシウム塩、例えば、塩化マグネシウム、水酸化マグネシウム、酸化マグネシウムなどを添加する。添加量は、脱離液中のリンに対し、ＭＡＰの化学当量比或いはそれ以上となるようにすると良い。
【００１８】
リアクター（晶析槽９）内は所定のｐＨとなるように、必要に応じて、苛性ソーダなどのアルカリ成分も添加する。所定のｐＨとは、廃水中のアンモニア濃度、リン濃度、マグネシウム濃度に応じて設定値を変えることが好ましく、例えば、アンモニア濃度が１０００ｍｇ／リットル以上の廃水には、ｐＨ７．０〜８．０、アンモニア濃度が３００ｍｇ／リットル以下の廃水には、ｐＨ８．０〜９．５と、廃水の種類及び濃度変動に応じて設定値を変える。
【００１９】
晶析は、核発生と、結晶の成長現象からなる。発生したばかりの核は微細で十分な沈降速度がないために、リアクターの水面積負荷を小さくしなければならず、リアクターが大きくなる間題があった。一方で、核発生がほとんど起こらず、結晶の成長現象のみが優先しておこる準安定域という濃度領域がある。種晶の存在下で、この準安定域で晶析反応をさせると、微細な結晶の析出がなく、種晶の表面のみで晶析が起こる。したがって、予めリアクター内に種晶を充填して、準安定域で運転することで、原水の通水速度を高くとることができ、リアクターがコンパクトになる。
【００２０】
種晶は、晶析槽９から抜き出したＭＡＰ粒子を後段で乾燥させたＭＡＰを用いる。ＭＡＰを乾燥させると、結晶内のアンモニア、及び結晶水が揮発して、リン酸マグネシウム（ＭｇＨＰＯ４  ；以下「ＭＰ」（乾燥ＭＡＰ）１４と呼ぶ）に変化する。ＭＰ１４にはアンモニア吸着能力があることが知られており（特開２００１−１０４９６６、特開２００２−１１３２１）、本発明者らがＭＰの吸着能力を測定したところ、乾燥時間８ｈｒ、乾燥温度１１０℃のＭＰで概ね３０ｍｇ−Ｎ／ｇ−ＭＰであった。ＭＡＰ晶析のみの場合では、リン１ｋｇに対し、０．４５ｋｇのアンモニアしか除去できないが、ＭＰを種晶とすることで、晶析量以上のアンモニアが除去できる（この場合、リン１ｋｇを回収するのに、１０ｋｇのＭＰを添加すると、アンモニアの除去量は０．７５ｋｇとなる）。
【００２１】
晶析リアクター内で吸着及び晶析されたＭＡＰは適時抜き出して、水切り装置（図示せず）に投入する。水切り装置は、種々の装置が考えられ、ドラムスクリーン、重力ろ過等がある。水切りをしたＭＡＰの一部及び／又は全量を乾燥工程に投入する。ＭＡＰの一部は抜き出して、緩効性肥料（苦土リン安系）、化学原料などに有効利用することができる。
【００２２】
乾燥工程における乾燥機は、種々のものが考えられる。乾燥時の熱源としては、焼却炉或いは溶融炉の排熱を利用する。乾燥温度は、１００〜１２０℃、乾燥時間は１時間以上が好ましい。乾燥工程では、ＭＡＰ１０からアンモニア及び結晶水を揮発させることで、ＭＰ１４を生成する。生成したＭＰ１４は再び、晶析槽における種晶として用いる。種晶が晶析によって過大成長したら、粉砕・分級した後適度な粒径のＭＡＰをリアクターに返送してもよいし、別のリアクターで種晶を作成したものを添加してもよいし、外部より調達したものを用いても良い。
晶析工程と乾燥工程は、連続的に行っても良いし、間欠的に行うこともできる。また、同一の処理場で行っても良いし、別々の処理場或いは作業所で行っても良い。
【００２３】
ところで、濃縮汚泥７（前記消化汚泥３や他の水処理工程で発生する汚泥６を濃縮したもの）は、乾燥・焼却・溶融することによって、汚泥の減量化を行う。これらの工程は、１つの工程でも良いし、複数組み合わせても良い。前述のように、焼却及び／又は溶融処理を行う焼却・溶融設備１５の工程で発生した（排）熱１７は、ＭＡＰ乾燥における熱源に有効利用する。焼却・溶融設備１５の溶融炉から排出された排ガス１６は排ガス処理工程（脱硝装置等）で処理される。排ガス１６を処理する手段として、バグフィルタがある。バグフィルタは、通常２段階からなる。第一段階では、排ガス１６がバグフィルタに導入される前の段階で、煙道内に消石灰などを噴霧して排ガス中に含まれる塩化水素や硫黄酸化物等の酸性成分を中和する。次に第二段階として、中和した後の反応生成物をバグフィルタ内に装備したろ布表面で捕捉する。しかし、一般的に、バグフィルタはＨＣｌなどの有害物質は除去することができるが、ＮＯＸを除去することはできない。
【００２４】
バグフィルタから排出された排ガス１６は続けて脱硝装置１８に導入する。排ガス１６が脱硝装置１８に流入する直前で、前述のＭＡＰから揮発させたアンモニアガス２０を供給する。脱硝装置１８において、アンモニアガス２０を混合された排ガス１６は脱硝用触媒に接触し、排ガス中のＮＯＸを選択的に無害な窒素ガスと水蒸気１９に分解する。
【００２５】
前記した従来の方法ではＭＡＰを加熱処理して得たＭＰをリン及びアンモニア乃至アンモニウムイオンを含有する廃水に添加してアンモニアを吸収させてＭＡＰを生成させることにより、廃水中のアンモニア乃至アンモニウムイオンを除去する手段は示しているものの、単にそれだけであって、リンを含有する廃水からリンを回収するために、それを回収に適した晶析法において行おうとする前提がないものである。
【００２６】
これに対して、本発明は、ＭＰを種晶として晶析槽に供給して、そのＭＰ種晶の上にＭＡＰの結晶を成長させるものであり（ＭＰもＭＡＰに変る）、前記したＭＡＰの生成反応（微細結晶が生じる）を主にするのではなく、ＭＡＰの結晶成長を主にするものであるから、基本的な反応が異なるものである。
【００２７】
【実施例】
以下において、本発明を実施例によりさらに詳細に説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例により制限されるものではない。
【００２８】
実施例１
この実施例では、図２に示すような処理フローを用いて、汚泥返流水（以下原水２１という）からＭＡＰを晶析させることで、リンとアンモニア性窒素の回収を行った。処理プロセスは、流動層の晶析リアクター（晶析槽）９ＡとＭＡＰの乾燥機１３からなる。
第１表にプロセスの操作条件を、第２表に原水及び処理水の水質を示す。
【００２９】
運転開始時は、予め、ＭＡＰを１１０℃で８ｈｒ乾燥させてＭＰとしたものを、晶析リアクター９Ａに高さが２ｍ（充填量約４ｋｇ）となるように充填した。原水２１及び処理水１２の一部にＭｇ２２を添加した循環水２５は、リアクター９Ａの底部より上向流で通水した。リアクター９Ａ内には、ｐＨ＝８．５となるように、苛性ソーダ２３を添加した。リアクター９Ａ内で、晶析したＭＡＰは適時抜き出した（回収ＭＡＰ１１）。抜き出し量は２ｋｇ／ｄとした。抜き出したＭＡＰの一部は肥料として有効利用した。なお、リアクター９ＡにはｐＨ計２４を設置した。
抜き出したＭＡＰは土嚢袋で水切りした後、１１０℃で乾燥させた。乾燥の熱源には、ボイラーの排熱を用いた。乾燥させたＭＡＰ（＝ＭＰ）は晶析リアクター９Ａに戻して種晶とした。以上の工程を繰り返した。
【００３０】
処理結果は、第２表に見るように、原水Ｔ−Ｐ＝５０ｍｇ／リットル、ＮＨ４−Ｎ＝１００ｍｇ／リットルに対し、処理水のＴ−Ｐ＝１０ｍｇ／リットル、ＮＨ４−Ｎ＝２０ｍｇ／リットルであり、リン回収率＝８０％、ＮＨ４−Ｎ回収＝８０％と、両者とも良好な回収率であった。
なお、ＭＡＰ乾燥工程１３で発生したアンモニアガス２０は、還元剤として、脱硝装置１８におけるＮＯＸ除去に用いることが望ましい。
【００３１】
【表１】
2004290862.tif 000003
【００３２】
【表２】
2004290862.tif 000004
【００３３】
比較例１
比較例では、図３に示すような処理フローを用いて、返流水（原水２１）からＭＡＰを回収させることで、リン及びＮＨ４−Ｎの回収を行った。処理プロセスは、流動層晶析リアクター９Ａのみを用いて、ＭＡＰの乾燥工程は設けていない。
第３表にプロセスの操作条件を、第４表に原水及び処理水の水質を示す。
【００３４】
【表３】
2004290862.tif 000005
【００３５】
【表４】
2004290862.tif 000006
【００３６】
運転開始時は、予め、別のリアクターで作成したＭＡＰ粒子を種晶として用いた。充填量は、リアクター９Ａに高さ２ｍ（約４ｋｇ）となるようにした。原水２１及び処理水１２の一部にＭｇ２２を添加した循環水２５は、リアクター９Ａの底部より上向流で通水した。リアクター９Ａ内には、ｐＨ＝８．５となるように、苛性ソーダ２３を添加した。リアクター９Ａ内で、晶析したＭＡＰは適時抜き出した（回収ＭＡＰ１１）。
【００３７】
処理結果は、原水Ｔ−Ｐ＝５０ｍｇ／リットル、ＮＨ４−Ｎ＝１００ｍｇ／リットルに対し、処理水のＴ−Ｐ＝１０ｍｇ／リットル、ＮＨ４−Ｎ＝８０ｍｇ／リットルであり、リン回収率＝８０％、ＮＨ４−Ｎ回収＝２０％と、実施例１と比較して、リンの回収率は変わらないものの、ＮＨ４−Ｎの回収率は６０ポイント低下した。これは、アンモニアの吸着分だけ実施例１に比べ低かった。
【００３８】
【発明の効果】
本発明によれば、アンモニア性窒素及びリンを含有する汚水からＭＡＰを種晶の表面で生成させてアンモニア性窒素及びリンを回収する方法において、回収したＭＡＰを加熱処理しアンモニアガスを揮発させた後、該加熱したＭＡＰを前記種晶とすることにより、晶析法においてリンと共にアンモニア性窒素を高い効率で除去、回収することができる。また、前記加熱処理が、焼却炉又は溶融炉の排熱を利用することにより、この方法が低い熱コストで実施することができる。更に、前記の発生したアンモニアガスを焼却炉又は溶融炉から排出されるＮＯＸ−Ｎの脱硝処理における還元剤として使用することにより、系全体で、窒素及びリンの回収率が高く、回収ＭＡＰの効率的な有効利用を行うことのできる窒素及びリンの回収方法を提供することができた。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の窒素リンの回収方法に係わる実施形態の一例を示す処理工程図である。
【図２】本発明の実施例１の処理フローを示す図である。
【図３】比較例１の処理フローを示す図である。
【符号の説明】
１    汚泥
２    汚泥消化槽
３    消化汚泥
４    メタンガス
５    脱水機
６    水処理工程の他の汚泥
７    濃縮汚泥
８    脱離液
９    晶析槽
９Ａ  晶析リアクター
１０    ＭＡＰ
１１    回収ＭＡＰ
１２    処理水
１３    乾燥機
１４    ＭＰ（乾燥ＭＡＰ）
１５    焼却・溶融施設
１６    排ガス（ＮＯＸ  ）
１７    排熱
１８    脱硝装置
１９    窒素ガス、水蒸気
２０    アンモニアガス
２１    原水
２２    Ｍｇ（マグネシウム）
２３    苛性ソーダ
２４    ｐＨ計
２５    循環水
【図１】
2004290862.tif 000007
【図２】
2004290862.tif 000008
【図３】
2004290862.tif 000009