(57)【要約】【課題】蛍光灯電流を制御するためにスイッチング周波数を変えながら、単一の高バス電圧で動作する、スリーウェイ調光コンパクト蛍光灯の安定器を提供する。【解決手段】安定器は、３つの異なる光出力レベルを提供するために、３つの異なる光レベル入力スイッチコマンド位置およびオフ位置を受け入れる。閉ループ電流フィードバック制御は、安定器に対して精密なスイッチング周波数を維持して、光出力スイッチ選択に基づいて正確な光出力レベルを生成する。選択された光出力レベルに基づいてフィードバックループに基準値が供給され、スイッチング周波数を適当な値に駆動する。安定化回路は、標準エジソンねじ込み口金と共に使用されるように構成された、スリーウェイ調光用の十分なコンパクト蛍光灯制御を提供する。【選択図】　図５
2004134360.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンパクト蛍光灯のための安定化回路であって、
前記蛍光灯に結合されており、前記蛍光灯を通る電流の表示を行うように動作する電流検知デバイスと、
前記電流検知デバイスおよび基準値に結合されており、前記電流検知デバイスからの前記表示と前記基準値との間の差に関連する信号を生成する電流検知フィードバック回路と、
ハーフブリッジに結合されており前記蛍光灯を動作させるハーフブリッジドライバであって、前記信号が該ハーフブリッジドライバに結合されている、ハーフブリッジドライバと、
前記ハーフブリッジドライバに結合されており、かつ、前記信号に応答して前記ハーフブリッジの動作を修正し、前記信号が規定値になるよう駆動する電圧制御発振器と、
を備えたことを特徴とする安定化回路。
【請求項２】
前記電流検知デバイスは抵抗器であることを特徴とする請求項１に記載の回路。
【請求項３】
前記電流検知デバイスは、前記基準値および前記表示に基づいて動作し、前記表示と前記基準値の差に関連した出力として前記信号を供給する比較デバイスをさらに備えることを特徴とする請求項１に記載の回路。
【請求項４】
前記比較デバイスは演算増幅器であることを特徴とする請求項３に記載の回路。
【請求項５】
所望の出力光レベルを示す回路入力をさらに含むことを特徴とする請求項１に記載の回路。
【請求項６】
前記基準値は前記回路入力に基づいて導出されることを特徴とする請求項５に記載の回路。
【請求項７】
前記回路入力に結合されており、回路ＥＭＩを低減する入力フィルタをさらに備えることを特徴とする請求項５に記載の回路。
【請求項８】
予熱動作中、前記電流検知デバイスが電流を表示しないように、電圧によるランプ予熱用のドライバ動作モードをさらに含むことを特徴とする請求項１に記載の回路。
【請求項９】
コンパクト蛍光灯のためのスリーウェイ調光安定化回路であって、
前記蛍光灯から所望の光出力レベルを選択するバラスト入力と、
前記安定化回路にＤＣ電力を供給するために前記バラスト入力に結合されているＤＣバスと、
前記安定化回路のためのスイッチング周波数を供給するように動作し、前記バラスト入力に基づいて前記ＤＣバスが供給する電力とともにランプアーク電流のレベルを制御する可変周波数発振器と、
前記蛍光灯および前記発振器に結合されており、蛍光灯電流を検知し、基準値に関連して前記発振器が供給する前記スイッチング周波数を修正する閉ループフィードバック制御回路と、
を備えたことを特徴とする安定化回路。
【請求項１０】
前記基準値は前記回路入力によって決まることを特徴とする請求項９に記載の回路。
【請求項１１】
前記閉ループフィードバック制御回路は、
前記蛍光灯に結合されており、ランプアーク電流に関連した電流検知出力を供給する電流検知デバイスと、
前記電流検知デバイスと前記基準値に結合されており、前記電流検知出力と前記基準値の差に基づいて信号を供給する比較デバイスとをさらに備え、
前記信号は、前記発振器に結合されており、前記信号を所定値に駆動するように前記発振器の周波数を制御することを特徴とする請求項９に記載の回路。
【請求項１２】
スリーウェイ調光コンパクト蛍光灯であって、
高電圧ＤＣバスおよび可変周波数出力端により前記蛍光灯に結合されている安定化回路であって、選択された入力に応答して、前記周波数出力を変えて、ランプアーク電流を変更させる安定化回路と、
前記蛍光灯に結合されており、前記周波数出力を変化させることにより、前記選択された入力に関連した基準値に基づいて所望のランプアーク電流を得るフィードバック回路と、
を備えたことを特徴とするスリーウェイ調光コンパクト蛍光灯。
【請求項１３】
スイッチング安定器を用いてコンパクト蛍光灯の出力を制御する方法であって、
前記蛍光灯を所定の光出力レベルで動作させるための安定器スイッチング周波数を生成し、
ランプアーク電流測定値および基準値に基づいて前記スイッチング周波数を調整し、前記測定値を前記基準値に駆動する、
ことを特徴とする方法。
【請求項１４】
ランプアーク電流測定値を得ること、
前記蛍光灯のアーク電流測定値を基準値と比較すること、
前記比較の結果に基づいて前記スイッチング周波数を修正すること
をさらに含むことを特徴とする請求項１３に記載の方法。
【請求項１５】
所望の光出力レベルの表示に基づいて前記基準値を導出することをさらに含むことを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１６】
前記蛍光灯の陰極を電圧モ−ドで予熱し、ランプアーク電流測定値の生成を防止することをさらに含むことを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１７】
前記安定化回路の入力に電圧ダブラーをさらに備えることを特徴とする請求項１に記載の回路。
【請求項１８】
前記バラスト回路の入力に電圧ダブラーをさらに備えることを特徴とする請求項９に記載の回路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、スリーウェイ調光照明具（ｔｈｒｅｅ−ｗａｙ　ｄｉｍｍｉｎｇ　ｌｉｇｈｔｉｎｇ）の用途に関し、より詳細には、標準的な照明器具に合うように構成されたスリーウェイ（ｔｈｒｅｅ−ｗａｙ）コンパクト蛍光灯（ＣＦＬ：　ｃｏｍｐａｃｔ　ｆｌｕｏｒｅｓｃｅｎｔ　ｌａｍｐ）に関する。
【背景技術】
【０００２】
３つの異なる光レベルを有する白熱電球（ｉｎｃａｎｄｅｓｃｅｎｔ　ｂｕｌｂ）が長年知られている。一般にこれらの白熱電球は、２つのフィラメントと、標準の電球（ｂｕｌｂ）ねじ込み口金（ｓｃｒｅｗ　ｂａｓｅ）に取り付けられるアークとを有する。標準ねじ込み口金（ｓｔａｎｄａｒｄ　ｓｃｒｅｗ　ｂａｓｅ）のねじ山（ｔｈｒｅａｄｉｎｇ）は、通常、一般家庭用および商業用の照明用途について米国で広く使用されている標準として、「エジソンねじ込み口金（Ｅｄｉｓｏｎ　ｓｃｒｅｗ　ｂａｓｅ）」と呼ばれている。図１に示すように、通常のスリーウェイ電球（ｔｈｒｅｅ−ｗａｙ　ｂｕｌｂ）は、２つの異なるフィラメント用の２つの接点、ならびに共通のニュートラル接点を有する。図２に示すように、スリーウェイ調光スイッチ（ｔｈｒｅｅ−ｗａｙ　ｄｉｍｍｉｎｇ　ｓｗｉｔｃｈ）を動作させることによって、異なる電力定格を有する２つの異なるフィラメントが、個別に、または一緒に、選択的に動作して、対応する異なる電力使用で、３つの異なるルーメン出力（ｌｕｍｅｎ　ｏｕｔｐｕｔ）を生成することができる。スリーウェイ調光スイッチは、３つの異なる光レベルとオフの選択を得るために４つの異なる位置を有する。
【０００３】
白熱光（ｉｎｃａｎｄｅｓｃｅｎｔ　ｌｉｇｈｔ）は、エネルギー消費および電気の光出力への変換が非効率であることが知られている。白熱電球（ｉｎｃａｎｄｅｓｃｅｎｔ　ｂｕｌｂ）の非効率を克服するために良く知られている一解決策は、白熱電球をガス放電灯（ｇａｓ　ｄｉｓｃｈａｒｇｅ　ｌａｍｐ）または蛍光灯（ｆｌｕｏｒｅｓｃｅｎｔ　ｌａｍｐ）と置き換えることである。ガス放電灯は、より高い効率を提供し、同程度のレベルの光出力を生成するのにあまり電力を消費しない。近年に至り、コンパクト蛍光灯（ＣＦＬ：ｃｏｍｐａｃｔ　ｆｌｕｏｒｅｓｃｅｎｔ　ｌａｍｐ）は、白熱電球と置き換えをするために標準「エジソンねじ込み口金」に合うように生産されてきた。このコンパクト蛍光灯（ＣＦＬ）とは、内蔵型安定器（ｓｅｌｆ−ｃｏｎｔａｉｎｅｄ　ｂａｌｌａｓｔ）を有し、且つ電気的コネクタ（ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　ｃｏｎｎｅｃｔｏｒ）と、標準「エジソンねじ込み口金」を真似（ｅｍｕｌａｔｅ）した挿入機構（ｉｎｓｅｒｔｉｏｎ　ｍｅｃｈａｎｉｓｍ）とを有する蛍光灯である。コンパクト蛍光灯はまた、スリーウェイ調光白熱電球を真似するように生産されてきた。
【０００４】
コンパクト蛍光灯によりスリーウェイ調光を行うためには、いくつかの解決策がある。その中で、安定器（ｂａｌｌａｓｔ）は、特に、適切な調光制御を用いて高い効率を保持するように専用に作られている。スリーウェイ調光コンパクト蛍光灯を達成するための安定器設計の一手法は、電圧２倍化回路（ｖｏｌｔａｇｅ　ｄｏｕｂｌｅｒ　ｃｉｒｃｕｉｔ）と共に動作する全波整流ライン電圧入力（ｆｕｌｌ　ｗａｖｅ　ｒｅｃｔｉｆｉｅｄ　ｖｏｌｔａｇｅ　ｉｎｐｕｔ）を得ることである。このタイプの安定器設計を用いれば、２つのＤＣバス電圧と２つの異なる動作周波数（ｏｐｅｒａｔｉｎｇ　ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ）が得られる。通常、低周波数動作（４０ｋＨｚから４５ｋＨｚ）を利用して、蛍光灯電流（ｌａｍｐ　ｃｕｒｒｅｎｔ）を増やすようにし、一方、高周波数（たとえば、７０ｋＨｚ〜７５ｋＨｚ）によって、より低い蛍光灯電流（ｌａｍｐ　ｃｕｒｒｅｎｔ）が得られる。スリーウェイ調光（ｔｈｒｅｅ−ｗａｙ　ｄｉｍｍｉｎｇ）を達成するために、バス電圧および動作周波数の以下の組み合わせが利用される。すなわち、
１．低ＤＣバス（１５０Ｖ）／高周波数　最小出力
２．高ＤＣバス（３００Ｖ）／高周波数　中間出力
３．高ＤＣバス（３００Ｖ）／低周波数　最大出力
この安定器設計の解決策は、実用的な用途においていくつかの欠点を有する。たとえば、この設計は、バス電圧が約３００Ｖで、周波数が約４０ｋＨｚの時、１００％ランプ光出力が得られることを要求する。この安定器設計のためのハイエンド動作範囲（ｈｉｇｈ　ｅｎｄ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｒａｎｇｅ）は、ランプが、約１５０Ｖのより低いレベルのバス電圧範囲で十分な予熱および点火動作を得ることをできない（ｄｅｔｒａｃｔ）ようにしている。すなわち、高いレベルの動作を得るために、低いレベルの動作範囲でも適切に動作するように回路を構成することが難しい。動作範囲におけるこの制限は、出力回路が１５０Ｖｐｅａｋ−ｔｏ−ｐｅａｋとなるハーフブリッジ回路を用いて生成することができるピーク電圧に対する実用上の制約に起因する。
【０００５】
予熱および点火動作の欠点を克服する一解決策は、予熱段階を省略し、出力回路からのフィードバックを用いて、点火（ｉｇｎｉｔｉｏｎ）中に発振周波数を共振に導くことである。出力回路からのフィードバックを用いて共振動作を得ることによって、可能な最高点火電圧（ｉｇｎｉｔｉｏｎ　ｖｏｌｔａｇｅ）を得てスイッチオン時に蛍光灯（ｌａｍｐ）に印加し、スリーウェイスイッチがどの位置に設定されていても確実に蛍光灯が点火するようにする。
【０００６】
しかし、予熱段階が全くないと、点火時点（ｐｏｉｎｔ　ｏｆ　ｉｇｎｉｔｉｏｎ）に蛍光灯陰極（ｌａｍｐ　ｃａｔｈｄｅ）へのストレスが増すため、蛍光灯（ｆｌｕｏｒｅｓｃｅｎｔ　ｌａｍｐ）の寿命が実質的に減る。さらに、ＤＣバスが３００Ｖに設定され、予熱段階がバイパスされる場合、蛍光灯の増加した点火電圧は、点火中に、安定化（ｂａｌｌａｓｔ）ＭＯＳＦＥＴハーフブリッジに結果としてピーク電流を生じさせる。したがって、ＭＯＳＦＥＴハーフブリッジ安定器（ｂａｌｌａｓｔ）の予想寿命が減る。
【０００７】
ＤＣバス電圧がスイッチオン時に１５０Ｖに設定される場合、蛍光灯の点火はより困難になる。たとえば、より低いＤＣバス電圧を用いて共振周波数で動作している安定器は、いつも十分な点火電圧（ｉｇｎｉｔｉｏｎ　ｖｏｌｔａｇｅ）を生ずるわけではない。安定器が、より低いバス電圧を用いて共振周波数で維持される場合、安定器は、開回路運転モード（ｏｐｅｎ　ｃｉｒｃｕｉｔ　ｒｕｎｍｏｄｅ）で動作し、安定化ＭＯＳＦＥＴハーフブリッジにおいてハードスイッチング（ｈａｒｄ　ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ）を生ずる。安定器を長いて長時間にわたり共振周波数で動作させることによって、必要とされる点火電圧を発生することは可能であるが、結果として生ずるハードスイッチングが安定器に破壊的な影響を与える可能性がある。出力コイル（ｏｕｔｐｕｔ　ｉｎｄｕｃｔｏｒ）および出力コンデンサを含む受動部品は、周波数が約４０ｋＨｚから５０ｋＨｚである時、３００Ｖ　ＤＣバスで１００％蛍光灯電力を生ずるような大きさ（ｓｉｚｅ）に作られる。したがって、安定器をより低いバス電圧の共振周波数で動作させるためには、低周波数で高バス電圧動作範囲用の大きさの部品を用いて適切な点火電圧を発生することにより、長時間にわたり共振周波数で動作させることが必要である。安定器のハーフブリッジのＭＯＳＦＥＴにおいて得られるハードスイッチングによって、高いピーク電流、望ましくないスイッチング損失、および熱破壊（ｔｈｅｒｍａｌ　ｄｅｓｔｒｕｃｔｉｏｎ）を生ずる。
【０００８】
上述の欠点は、ＤＣバスを単一の高電圧に維持するように安定器を動作させることによって克服することができる。高電圧に固定されたＤＣバスを用いて安定器が動作する周波数を単に変えることによって、調光設定点（ｄｉｍｍｉｎｇ　ｓｅｔ　ｐｏｉｎｔ）を得ることができる。たとえば、図３のグラフは、安定器周波数（ｂａｌｌａｓｔ　ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ）が増加する時の蛍光灯電流（ｌａｍｐ　ｃｕｒｒｅｎｔ）の低下を示す。図３はまた、蛍光灯電流と安定器周波数との間のはっきりとした非線形の関係を示す。最大の輝度または電力出力の５０％の調光設定点レベルが望まれる場合、その設定点（ｓｅｔ　ｐｏｉｎｔ）は、蛍光灯電流がはっきりと降下し始める周波数のほぼ近くで生ずる。したがって、周波数の小さな変化によって、蛍光灯電流は非常に大きく変化する。安定器周波数は、正確な５０％出力を得るために、非常に精密に設定しなければならない。こうした精密な設定（ｐｒｅｃｉｓｅ　ｓｅｔｔｉｎｇ）は実際には実行可能ではない。その理由は、回路部品の許容誤差が全ての場合に精密な構成を可能にしないためである。たとえば、出力コイルおよび出力コンデンサを含む受動部品ならびに発振器タイミング部品（ｏｓｃｉｌｌａｔｏｒ　ｔｉｍｉｎｇ　ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ）の許容誤差のばらつき（ｖａｒｉａｔｉｏｎ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｔｏｌｅｒａｎｃｅ）は、安定器周波数を５０％出力に対して精密に較正することを困難にする変動を生じさせる。実際、各安定化回路（ｂａｌｌａｓｔ　ｃｉｒｃｕｉｔ）を個々に補償して、部品許容誤差のばらつきを調整しても、動作環境状態はやはり問題となる結果を生ずる。たとえば、ある温度範囲にわたって動作する個々に調整された安定器を用いると、通常そうであるように、種々の環境状態は、蛍光灯アーク（ｌａｍｐ　ａｒｃ）を消してしまう可能性がある。このような状況下において、光源システム（ｌｉｇｈｔ　ｓｙｓｔｅｍ）は永久的な予熱状態（ｐｅｒｍａｎｅｎｔ　ｐｒｅｈｅａｔ）に置かれ、この予熱が最後には蛍光灯の陰極を焼損するであろう。この困難さを克服する一方法は、上述したように、ＤＣバスを２つの異なる電圧で動作させることである。しかし、この解決策は、上述した付随する欠点を有する。
【考案の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の課題は、蛍光灯電流を制御する閉ループフィードバックシステムを導入して精密な調光動作（ｄｉｍｍｉｎｇ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ）を達成することにより、回路部品に関する許容誤差の問題（ｔｏｌｅｒａｎｃｅ　ｉｓｓｕｅ）を克服することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本出願は、「３　ＷＡＹ　ＤＩＭＭＩＮＧ　ＣＦＬ　ＢＡＬＬＡＳＴ」と題する２００２年６月５日に出願された米国仮出願番号第６０／３８６，３４４号に基づく。
【００１１】
フィードバック回路は、蛍光灯電流（ｌａｍｐ　ｃｕｒｒｅｎｔ）を検知して、その電流値を基準と比較する。その比較結果は、電圧制御発振器（ＶＣＯ）を駆動するのに使用される誤差増幅器（ｅｒｒｏｒ　ａｍｐｌｉｆｉｅｒ）に供給される。そのＶＣＯ出力は、安定器周波数（ｂａｌｌａｓｔ　ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ）を調整し、それによって蛍光灯電流を制御し、所望レベルの調光（ｄｉｍｍｉｎｇ）が得られる。この閉ループフィードバックシステムは、蛍光灯出力の良好な精度と制御性を提供し、たとえ１０％出力のレベルに低下した場合にも非常に良好な安定性を有する。このフィードバックループは、動作設定（ｏｐｅｒａｔｉｎｇ　ｓｅｔｔｉｎｇ）に関して回路を安定化し、その結果、部品許容誤差は、安定器全体の性能を劣化することなく補償される。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、蛍光灯電流を制御する閉ループフィードバックシステムを導入して精密な調光動作（ｄｉｍｍｉｎｇ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ）を達成することにより、回路部品に関する許容誤差の問題（ｔｏｌｅｒａｎｃｅ　ｉｓｓｕｅ）を克服することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
図４は、本発明を適用した蛍光灯バラスト制御（ｌａｍｐ　ｂａｌｌａｓｔ　ｃｏｎｔｒｏｌ）のための閉ループフィードバック制御回路４０を示している。この回路４０は、電圧制御発振器（ＶＣＯ）およびハーフブリッジドライバ４１を含む。ドライバ４１は、ゲート信号を生成して、ハーフブリッジ４２内のＭＯＳＦＥＴ　Ｍ１およびＭ２を動作させる。ハーフブリッジ４２の中点（ｍｉｄｐｏｉｎｔ）はＬ３，Ｃ１５およびＣ１６から成る共振回路を通して蛍光灯４５に接続される。ハーフブリッジ４２は、蛍光灯４５が所望の動作をするように蛍光灯電流を制御する。蛍光灯アーク電流（ｌａｍｐ　ａｒｃ　ｃｕｒｒｅｎｔ）は蛍光灯４５のロー側（ｌｏｗ　ｓｉｄｅ）で測定され、加算接続点（ｓｕｍｍｉｎｇ　ｊｕｎｃｔｉｏｎ）４６に供給される。この加算接続点４６は、所望の蛍光灯出力に関する基準値を差し引いて誤差信号（ｅｒｒｏｒ　ｓｉｇｎａｌ）４７を生成する。誤差信号４７は、基準値と測定された蛍光灯アーク電流との間の差を表す。誤差信号４７は増幅器４８に供給され、ドライバ４１の電流ループ誤差フィードバックに対する感度（ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ）を増加させる。増幅された誤差信号を使用することにより、ドライバ４１によって供給される制御が調整（ｍｏｄｕｌａｔｅ）され、その結果、ハーフブリッジ４２は誤差信号４７の大きさを減らすように動作する。
【００１４】
回路４０に示した閉ループフィードバックシステムは、ドライバ４１内のＶＣＯを用いて安定器周波数（ｂａｌｌａｓｔ　ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ）を調整（ａｄｊｕｓｔ）することにより、蛍光灯電流（ｌａｍｐ　ｃｕｒｒｅｎｔ）を制御する。このＶＣＯは、検知された蛍光灯アーク電流と基準値から導出される、誤差増幅器４８の出力によって駆動される。
【００１５】
ここで、図５を参照すると、本発明による例示的なスリーウェイ調光コンパクト蛍光灯安定器（ｔｈｒｅｅ−ｗａｙ　ｄｉｍｍｉｎｇ　ＣＦＬ　ｂａｌｌａｓｔ）のための回路５０が示されている。この回路５０において、入力５１および５２は、標準スリーウェイ調光スイッチ（ｓｔａｎｄａｒｄ　ｔｈｒｅｅ−ｗａｙ　ｄｉｍｍｉｎｇ　ｓｗｉｔｃｈ）が供給する２つの異なる切り替え入力（ｓｗｉｔｃｈｅｄ　ｉｎｐｕｔ）を表す。コモン（ＣＯＭＭＯＮ）入力は、図２に示したニュートラルラインを表す。コモン入力すなわちニュートラルライン入力はまた、ＤＣバス蓄電コンデンサ（ｓｔｏｒａｇｅ　ｃａｐａｃｉｔｏｒ）Ｃ３およびＣ４用の共通接続（ｃｏｍｍｏｎ　ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ）を提供する。入力５１および５２は、ダイオードＤ１〜Ｄ４から構成される全く別個の２つの電圧ダブラーダイオード対（ｖｏｌｔａｇｅ　ｄｏｕｂｌｅｒ　ｄｉｏｄｅ　ｐａｉｒ）に接続され、これらのダイオード対は、それぞれＤＣバスに接続される。２つの個別の電圧ダブラー対を設ける場合、ダイオードＤ１〜Ｄ４として、集積化されたブリッジ整流器、または、４つの個別のダイオードを用いることが可能である。この場合、ＤＣバス電力を供給する時には、回路５０は必ずしも全波整流器（ｆｕｌｌ　ｗａｖｅ　ｒｅｃｔｉｆｉｅｒ）として働かなくてもよい。
【００１６】
ここでは説明のために、５１または５２に供給される入力として、標準の一般家庭用電力・商業用電力・照明用途で利用されているる６０Ｈｚ正弦波ＡＣ電圧を想定する。しかし、本発明は、任意のタイプの国際標準に基づいて利用できる任意のタイプの入力電力構成にも適用可能であることを理解すべきである。したがって、本発明は、いくつかの異なる設定で使用することができ、その設定では、入力周波数および電圧レベルまたは電流レベルにおける広範な変更が可能である。
【００１７】
標準スリーウェイスイッチ構成を使用することによって、ライン入力５１だけが入力電圧に接続される時に、６０Ｈｚ正弦波すなわちＡＣ電圧は、ダイオードＤ１の陽極とダイオードＤ３の陰極の間に印加される。この印加電圧は、回路５０の３００ＶＤＣバス電圧とＣＯＭ点の０ボルトとの間で変化する。入力５１が入力電圧に接続されていない時、ダイオードＤ１の陽極とダイオードＤ３の陰極の間に電圧は存在せず、この回路は、任意の電圧基準に対してフローティング状態にある。同様に、入力５２が入力電圧に接続されている時、ダイオードＤ２の陽極とダイオードＤ４の陰極の間には、６０Ｈｚ正弦波すなわちＡＣ電圧が印加される。
【００１８】
２組のダイオードの間に印加される電圧は、それぞれ、抵抗器Ｒ７およびＲ８を通して、調光フィードバックループ基準レベル（ｄｉｍｍｉｎｇ　ｆｅｅｄｂａｃｋ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ｌｅｖｅｌ）としてオペアンプＩＣ１ａに入力される。コンデンサＣ７と抵抗器Ｒ１０の並列の組み合わせは、ＩＣ１ａの入力に印加された任意のリップル電圧を減ずる。すなわち、コンデンサＣ７の値は、ＩＣ１ａの入力に存在するリップル量が確実に無視できるほどに十分大きく設定される。したがって、基準入力レベルは、効率よくＤＣ電圧に変換される。
【００１９】
入力５１および５２に接続されるダイオードＤ１〜Ｄ４の構成ならびに抵抗器Ｒ７およびＲ８の接続を用いて、入力電源（ｉｎｐｕｔ　ｐｏｗｅｒ）に入力５１のみが接続されるか、入力５２のみが接続されるか、または両方が接続されるかによって、ＩＣ１ａの入力に印加される基準電圧が変化する。抵抗器Ｒ７およびＲ８の値は、入力５１または入力５２のいずれかのみが接続される場合に、基準電圧レベルが大幅（ｓｕｂｓｔａｎｔｉａｌｌｙ）に異なるように選択される。入力５１および５２が共に入力電源（ｉｎｐｕｔ　ｐｏｗｅｒ）に接続される場合、ＩＣ１ａの電圧基準レベルは、入力５１または５２が単独で接続されているときに生ずる電圧の和となる。
【００２０】
たとえば、抵抗器Ｒ７の値は、人の目が知覚するルーメン電力（ｌｕｍｅｎ　ｐｏｗｅｒ）について５０％光出力を得るのに適切な基準電圧レベルを供給するように選択することができる。通常、所望の５０％光出力は、５０％安定器電力出力点（ｂａｌｌａｓｔ　ｐｏｗｅｒ　ｏｕｔｐｕｔ　ｐｏｉｎｔ）よりやや低い点で起こる。同様に、抵抗器Ｒ８の値は、７５％の光出力を達成するように選択することができる。この７５％光出力は、全光出力で得られる公称安定器全電力（ｎｏｍｉｎａｌ　ｔｏｔａｌ　ｂａｌｌａｓｔ　ｐｏｗｅｒ）の約５０％に対応する。これらの抵抗値を適切に設定することによって、このスリーウェイ調光回路は、入力５１または５２のいずれかが入力電源に接続される時、望まれる最初の２つの光レベルを達成することができる。
【００２１】
しかし、入力５１と入力５２の両方が入力電源に接続される時、得られる加算基準電圧レベルは、１００％光出力を生ずるのに十分なほど高くならない。その理由は、安定化回路（ｂａｌｌａｓｔ　ｃｉｒｃｕｉｔ）５０が、１００％電力レベルよりやや低いレベルで動作するためである。そこで、本発明では、所望のパーセント光出力（ｄｅｓｉｒｅｄ　ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ　ｌｉｇｈｔ　ｏｕｔｐｕｔ）のための基準電圧レベルを受け取るオペアンプＩＣ１ａへの入力上に付加的な基準電圧レベル（ａｄｄｉｔｉｏｎａｌ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ｖｏｌｔａｇｅ　ｌｅｖｅｌ）を供給することにより、１００％電力出力を得て、対応する１００％光出力をもたらすという付加的な特徴を提供する。
【００２２】
回路５０は、２つの目的で特定の値に設定されている、オペアンプＩＣ１ａのピン６に印加されている基準電圧を示す。第１に、任意の単一入力５１，５２が入力電源に接続される時、その基準電圧は、ピン５上に生ずる基準電圧より大きな値を有するように設定される。第２に、入力５１，５２の両方が入力電源に接続される時、その基準電圧は、ピン５上に生ずる基準電圧値より小さくなるように設定される。オペアンプＩＣ１ａは、固定利得を有する非反転ＤＣ増幅器として構成される。したがって、ＩＣ１ａの出力は、入力５１，５２の両方が入力電源に接続される時、より高い電圧レベルを生成し、５１，５２の一入力のみが入力電源に接続される時、より低い電圧レベルを生成する。この構成を用いると、抵抗器Ｒ４，Ｒ５，Ｒ６およびＲ１１についての値は、入力５１，５２の状態に基づいて、所望の対応するパーセントの光出力を得るのに望まれる特定のパーセント電力出力を達成するように選択することができる。すなわち、オペアンプＩＣ１ａのピン６に接続される付加的な基準電圧（ａｄｄｉｔｉｏｎａｌ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ｖｏｌｔａｇｅ）は、抵抗器Ｒ６とＲ１１の間で得られる接続部から生じる。さらに、Ｒ６を通して供給される電圧は、抵抗器Ｒ４およびＲ５の間で得られる接続部から生じる。抵抗器の値を適切に設定することによって、所望の基準レベル値が得られる。
【００２３】
蛍光灯アーク電流に関連して検知された値は、オペアンプＩＣ１ｂにフィードバックされて、ＩＣ２のＶＣＯ入力およびドライバ入力に供給する誤差値レベルが決まる。蛍光灯アーク電流は、Ｒ１４の両端の電圧を測定することによって検知され、同じ電圧がＩＣ１ｂのオペアンプ入力３に供給される。オペアンプＩＣ１ｂは、オペアンプＩＣ１ａの出力を電圧基準値として受け取り、ＶＣＯおよびドライバ回路を制御するための誤差値レベル出力を生成する。
【００２４】
蛍光灯を通る電流は抵抗器を用いて測定されるので、安定器が余熱モード（ｐｒｅｈｅａｔ　ｍｏｄｅ）にある時は、誤った電流測定が行われる可能性があることが考えられる。すなわち、蛍光灯を通る電流は生じていないが、共振回路を作動（ａｃｔｉｖａｔｅ）することにより蛍光灯の陰極が余熱される時、抵抗器Ｒ１４の両端に電圧が生ずる可能性がある。余熱中の抵抗器Ｒ１４の両端の誤った読みは、電圧モード（ｖｏｌｔａｇｅ　ｍｏｄｅ）で蛍光灯の陰極を余熱することによって避けられる。したがって、共振コンデンサＣ１６の電流は抵抗器Ｒ１４の両端で行われる電流測定に影響を与えない。その結果、蛍光灯アーク電流は、予熱中および点火前（ｐｒｉｏｒ　ｔｏ　ｉｇｎｉｔｉｏｎ）は常にゼロとなるであろう。この構成は、予熱中に使用される発振周波数に対してフィードバック回路が影響を与えないという利点を提供する。電流検知フィードバック回路がＶＣＯおよびドライバ回路に影響を与えるのは、蛍光灯が点火され、蛍光灯を通して電流が得られた後のみである。抵抗器Ｒ１７の値は予熱パラメータ（ｐｒｅｈｅａｔ　ｐａｒａｍｅｔｅｒ）を決めるために設定され、入力電源と入力５１，５２との接続により影響は受けない。すなわち、抵抗器Ｒ１７の値は、入力電源と入力５１，５２との接続状態に依存しない。したがって、より高いバス電圧の存在ならびに予熱中に蛍光灯を通して流れる電流がないことに起因して、安定化回路の入力状態にかかわらず、予熱動作および点火動作が適切に行われる。この構成は、可変周波数またはバス電圧を補償する必要なしに、全ての状態下で最適な予熱および点火を達成し、さらに、使用される部品（ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ）の許容誤差（ｔｏｌｅｒａｎｃｅ）を受容（ａｃｃｏｍｍｏｄａｔｅ）する。
【００２５】
回路５０は、故障状態がいつ発生するかを判断し、適切な行動を取る種々の保護を含む。たとえば、通常の蛍光照明用途において、電源供給中に蛍光灯が取り外され、その結果、安定化回路に損傷が生ずるであろうことが考えられる。下部陰極（ｌｏｗｅｒ　ｃａｔｈｏｄｅ）が開回路である状態においてもまた、故障保護（ｆａｕｌｔ　ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ）が行われる。しかし、安定器と蛍光灯が通常単一パッケージとして一体化されているコンパクト蛍光灯（ＣＦＬ）用途において、これらの保護は有用となるものではない。したがって、抵抗器Ｒ２１およびＲ２２ならびにコンデンサＣ１９が省かれ、且つＩＣ２のピン９上のシャットダウン（ｓｈｕｔ　ｄｏｗｎ）信号ＳＤがＣＯＭに直接接続される可能性がある。
【００２６】
回路５０はまた、回路ショートおよび低電圧に対する保護を提供する。さらに、安定化回路５０を保護するために、トランジスタＱ１およびＱ２を含むハーフブリッジをシャットダウンすることができる。これらの特徴（通常、取り外し可能な蛍光灯用途に備わっている）は、コンパクト蛍光灯（ＣＦＬ）用途における付加された保護として保有することができる。しかし、これらは、この用途にとって重要（ｃｒｉｔｉｃａｌ）ではなく、抵抗器Ｒ１９およびＲ２０ならびにコンデンサＣ１１を取り除き、ＩＣ２のピン１０上の電流検知信号（ｃｕｒｒｅｎｔ　ｓｅｎｓｅ　ｓｉｇｎａｌ）をＣＯＭに直接接続することによって省略（ｏｍｉｔ）することができる。
【００２７】
蛍光灯の調光用途においてはしばしば、蛍光灯の光条（ｓｔｒｉａｔｉｏｎ）または暗いリング（ｄａｒｋ　ｒｉｎｇ）が、低い調光レベル（ｌｏｗ　ｄｉｍｍｉｎｇ　ｌｅｖｅｌ）で発生する可能性がある。回路５０は、共振回路内に抵抗器Ｒ１３を設けて、この欠点を克服し、低レベル調光性能を改善している。さらに、回路５０は、入力ライン５１，５２上の抵抗器Ｒ１およびＲ２、コイル（ｉｎｄｕｃｔｏｒ）Ｌ１およびＬ２ならびにコンデンサＣ１およびＣ２を示す。しかし、Ｒ１およびＲ２が、融解可能な抵抗器（ｆｕｓｉｂｌｅ　ｒｅｓｉｓｔｏｒ）として入力保護を提供し、一方、Ｌ１およびＬ２、Ｃ１およびＣ２がＥＭＩフィルタリング回路を提供するように構成されているように、これらの部品は全て任意選択（ｏｐｔｉｏｎａｌ）である。したがって、回路５０の好ましい動作はこれらの部品を含むが、これらの部品は、コンパクト蛍光灯安定器の動作には必須ではない。
【００２８】
蛍光灯欠如保護回路（ｌａｍｐ　ａｂｓｅｎｃｅ　ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ　ｃｉｒｃｕｉｔ）が存在する時、欠如蛍光灯（ａｂｓｅｎｔ　ｌａｍｐ）は、ＩＣ２のピン９上のＳＤ入力に約５．１Ｖの電圧を生じさせる。この電圧は、抵抗器Ｒ２１およびＲ２２を通して蓄電コンデンサＣ１９に供給される。蛍光灯が本回路内に存在する場合、抵抗器Ｒ２１およびＲ２２の接続点の電圧は、ダイオードＤ５およびＲ１４を通して低く保持される。蛍光灯を通る電流がないこと、または安定器周波数が安定化回路の共振周波数に近づいた時の点火不調（ｉｇｎｉｔｉｏｎ　ｆａｉｌｕｒｅ）により、シャットダウンを引き起こしてトランジスタＱ１およびＱ２の動作を阻止し、それらの保護を行うように、電流検知抵抗器Ｒ２０が選択される。
【００２９】
低ＤＣバス電圧保護（ｌｏｗ　ＤＣ　ｂｕｓ　ｖｏｌｔａｇｅ　ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ）は、ＩＣ２のピン３上のＶＤＣ入力への接続を通して設けられる。抵抗器Ｒ１５およびコンデンサＣ２０は、ＤＣバスからＣＯＭへ接続されて雑音を除去し、ハーフブリッジのスイッチング周波数を増加して、周波数が確実に共振周波数より高く維持されるようにする。スイッチング周波数を共振周波数のスイッチング周波数より高く保つことによって、電圧低下（ブラウンアウト：ｂｒｏｗｎｏｕｔ）状況であっても、ハードスイッチングは発生しないであろう。入力ＶＤＣ上へのこの付加的な回路は、起こる可能性がある任意の切迫したハードスイッチングによる安定化回路のシャットダウンを回避する。すなわち、電流検知保護回路（ｃｕｒｒｅｎｔ　ｓｅｎｓｅ　ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ　ｃｉｒｃｕｉｔ）がＩＣ２のピン１０上の入力ＣＳに組み込まれる（ｉｍｐｌｅｍｅｎｔ）と、ＤＣバス電圧を短時間降下させるブラウンアウトは、ハードスイッチングを引き起こす可能性があり、そのハードスイッチングによって、安定化ハーフブリッジ（ｂａｌｌａｓｔ　ｈａｌｆ　ｂｒｉｄｇｅ）がシャットダウンし、電力が回帰するまでオフラインのままにされる。この動作モードは、たとえハーフブリッジがハードスイッチングから保護されたとしても望ましくない。したがって、ＶＤＣの入力に結合されている回路構成により、ＤＣバス電圧が短時間の間降下する場合、シャットダウンを回避する。
【００３０】
閉ループフィードバック制御システムを使用しているので、回路５０の構成は重要な問題（ｉｓｓｕｅ）である。全ての０Ｖリターンすなわちコモンリターンは、コモン点（ｃｏｍｍｏｎ　ｐｏｉｎｔ）に接続（ｊｏｉｎ）されており、コンデンサＣ４およびＩＣ２のピン８におけるコモン点についてはできるだけ短い配線（ｒｕｎ）を有すべきである。コンデンサＣ６はまた、できるだけＩＣ２に近く位置して、部品間に短い線路（ｓｈｏｒｔ　ｔｒａｃｋ）を有すべきである。これらの予防処置を行うことによって、グラウンドループ問題（ｇｒｏｕｎｄ　ｌｏｏｐ　ｐｒｏｂｌｅｍ）を回避することができる。コンデンサＣ５からＭＯＳＦＥＴハーフブリッジへの接続線路（ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ　ｔｒａｃｋ）はできるだけ短くし、且つ、干渉（ｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅ）を回避するために上記誤差増幅器からできるだけ遠くに保たれるべきである。コンデンサＣ１４は、正の電源ピン（ｐｏｓｉｔｉｖｅ　ｓｕｐｐｌｙ　ｐｉｎ）に対して最大の減結合（ｄｅｃｏｕｐｌｉｎｇ）を提供するために、短い線路（ｓｈｏｒｔ　ｔｒａｃｋ）でＩＣ１およびＩＣ２の近くに置くべきである。出力部において、高周波電流を運ぶ全ての線路は、干渉を回避するために、ＩＣ１およびＩＣ２から離されるべきである。
【００３１】
出力コンデンサおよび出力コイルの値を適切に選択することによって、コイルにおける損失を最小にすることができる。すなわち、蛍光灯出力の最大輝度が約４０ｋＨｚ〜４５ｋＨｚの周波数で生ずることができるように共振回路を作るべきである。たとえば、２５Ｗらせん状コンパクト蛍光灯（ｓｐｉｒａｌ　ＣＦＬ　ｌａｍｐ）において、Ｌ３の値は好ましくは２．２ｍＨとなるように選択され、コンデンサＣ１６は約４．７ｎＦに設定される。これらの部品の値を用いて、抵抗器Ｒ１６およびＲ１７、ならびにコンデンサＣ９を含む、他の種々の部品の値が計算され、６５ｋＨｚの予熱（ｐｒｅｈｅａｔ）周波数、４０ｋＨｚの運転（ｒｕｎ）周波数、および約５９ｋＨｚの点火（ｉｇｎｉｔｉｏｎ）周波数が得られる。
【００３２】
出力コイルＬ３は、高いピーク点火電流が流れた場合にも飽和することなく耐えるように設計され、これによりＩＣ２によって始動されるシャットダウンを回避する。点火電流は、蛍光灯のタイプによって決まり、適切な予熱設定（ｐｒｅｈｅａｔ　ｓｅｔｔｉｎｇ）を提供することによって調整することができる。コイルＬ３における損失は、十分に良好な品質のフェライトコアを使用すると共に、複数より線（ｍｕｌｔｉ−ｓｔｒａｎｄｅｄ　ｗｉｒｅ）のコイルＬ３を製造することによって低減することができる。コイルＬ３は、所望のインダクタンス値を実現可能な最大ギャップを有するコアのまわりに巻かれた、できるだけ多い回数の複数より線を用いて製造されるのが好ましい。この手法によってＬ３を製造することによって、コイルＬ３を通る利用可能なピーク電流が、コイルを飽和させることなく最大となる。ホットインダクタコア（ｈｏｔ　ｉｎｄｕｃｔｏｒ　ｃｏｒｅ）は、コイルに対するピーク電流および飽和点を下げることを留意すべきである。したがって、蛍光灯がホット状態（ｈｏｔ　ｓｔａｔｅ）で再点火（ｒｅｉｇｎｉｔｅ）される時には、コイルが不適切または不完全に製造されている場合に生じるコイルの低下した飽和点および高いピーク点火電流に起因して、安定器がシャットダウンする可能性がある。本発明によるコイルのコアについて、コアサイズはＥＦ２０とするのが好ましい。
【００３３】
蛍光灯の寿命は、適切な予熱電流を用い、点火前に蛍光灯の陰極を十分に予熱することによって長くすることができる。上述したように、予熱電流（ｐｒｅｈｅａｔ　ｃｕｒｒｅｎｔ）は、点火電流および安定化回路５０の部品の大きさに直接影響を与える。予熱時間（ｐｒｅｈｅａｔ　ｔｉｍｅ）は、コンデンサＣ１０の値を調整することによって設定することができ、このコンデンサＣ１０は、予熱動作中に特定の値まで充電される。通常、蛍光灯のフィラメントは、予熱中および点火前に赤熱（ｇｌｏｗ　ｒｅｄ）する。予熱が蛍光灯の陰極に対して不十分な場合、安定器は点火中にシャットダウンする可能性が高い。その理由は、出力コイルが飽和し、点火に必要とされる大きな電流で動作できなくなるからである。出力コイルＬ２ａおよびＬ２ｂの補助陰極巻き線（ａｕｘｉｌｉａｒｙ　ｃａｔｈｏｄｅ　ｗｉｎｄｉｎｇｓ）に適当な数の巻回を施すことによって、十分な予熱を得ることができる。コイルＬ２は、Ｌ３との共通コア上に巻かれるのが好ましい。コンパクト蛍光灯回路の場合、ＩＣ２のピン９上のＳＤ入力はＣＯＭに結合され、その結果、過電流保護（ｏｖｅｒｃｕｒｒｅｎｔ　ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ）のために安定化回路をシャットダウンすることなく、コイルを飽和することができる。
【００３４】
蛍光灯フィラメント用の陰極の抵抗値は温度によって変わる。したがって、その抵抗値は、調光レベルの範囲（ｒａｎｇｅ　ｏｆ　ｄｉｍｍｉｎｇ　ｌｅｖｅｌ）にわたって変化する。蛍光灯フィラメントの抵抗は、冷えた時に測定される抵抗の３倍と５．５倍の間に設定されるのが好ましい。陰極をＤＣ電源に接続し、陰極に供給される電圧を陰極が赤熱するまでゆっくりと上げることによってホット抵抗（ｈｏｔ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ）を求めることができる。陰極が損傷する可能性があるため、この試験では、さらに高い電圧を印加すべきでない。この場合、陰極の抵抗は、与えられた電圧について陰極に供給される電流を測定することにより計算することができる。
【００３５】
陰極電圧の動作範囲は、コンデンサＣ１７およびＣ１８の値を選択することによって設定できる。適切な動作範囲を求める例示的な方法は、陰極の両端に真のＲＭＳ電圧計を接続し、次に、測定された電圧ならびに最大輝度および最小輝度を観察することである。最大陰極電圧は、安定器の最小調光設定（ｍｉｎｉｍｕｍ　ｄｉｍｍｉｎｇ　ｓｅｔｔｉｎｇ）で得られる。コンデンサＣ１７およびＣ１８の値を設定することによって、たとえば、静電容量を減らすことによって、最小輝度での電圧増加を制御することができる（静電容量を減らすことによって、その分だけ対応して、陰極電圧上昇（ｃａｔｈｏｄｅ　ｖｏｌｔａｇｅ　ｒｉｓｅ）が減る）。コンデンサＣ１７およびＣ１８の値は、陰極電圧が、最小輝度出力（ｍｉｎｉｍｕｍ　ｂｒｉｇｈｔｎｅｓｓ　ｏｕｔｐｕｔ）の上限を超えないように選択される。コイルに付加的な巻き線を巻回して陰極予熱手段（ｃａｔｈｏｄｅ　ｐｒｅｈｅａｔｉｎｇ　ｍｅａｎｓ）を提供する時、そのコイルを通して伝えられる電力はそのコイルコアを流れることに留意すべきである。
【００３６】
したがって、コア動作温度（ｃｏｒｅ　ｏｐｅｒａｔｉｎｇ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）が上がると、コイルのコア損失（ｉｎｄｕｃｔｏｒ　ｃｏｒｅ　ｌｏｓｓ）が増える。コイルのコアは、安定器が最小輝度で運転している時に、最も高い動作温度に達する。上述したように、コイルについてのピーク電流および飽和点は、コア動作温度の増加に伴って低くなる。
【００３７】
部品の値の例示的な選択は、２５Ｗらせん状コンパクト蛍光灯について、表１に示される。これらの部品の値は、コンパクト蛍光灯の良好な動作特性を得るように選択されるが、安定器は、安定器と共に使用される特定の蛍光灯に対して最適化できることを留意すべきである。
【００３８】
【表１】
2004134360.tif 000003
【００３９】
本発明は、本発明の特定の実施形態に関して述べてきたが、多くの他の変形形態および変更形態ならびに他の使用が、当業者には明らかになるであろう。したがって、本発明は、本明細書の特定の開示によってではなく、併記特許請求の範囲によってのみ限定されることが好ましい。
【産業上の利用可能性】
【００４０】
従来から知られているスリーウェイ調光安定器（ｔｈｒｅｅ−ｗａｙ　ｄｉｍｍｉｎｇ　ｂａｌｌａｓｔ）の欠点は、３００Ｖの固定ＤＣバス電圧で動作するＭＯＳＦＥＴハーフブリッジ安定器を用いて克服される。回路動作パラメータおよび受動部品を適切に選択さすることにより、全ての動作モードにおいてＭＯＳＦＥＴハーフブリッジにおけるソフトスイッチング（ｓｏｆｔ　ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ）を達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】標準エジソンねじ込み口金およびスリーウェイ調光エジソンねじ込み口金を示す図である。
【図２】従来のスリーウェイ調電球の接続を示す回路図である。
【図３】蛍光灯電流と安定器稼動周波数の関係を示す線図である。
【図４】本発明を適用したフィードバック制御ループを示す回路図である。
【図５】本発明を適用した完全なスリーウェイ調光照明システムを示す全体回路図である。
【符号の説明】
【００４２】
４０、５０　回路
４１　ハーフブリッジドライバ
４２　ハーフブリッジ
４５　蛍光灯
４７　誤差信号
４８　増幅器
５１，５２　入力
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【外国語明細書】
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