(57)【要約】【課題】粉砕機の粉砕によって得られる粉砕粒の大きさの均一性の向上、及び粉砕時間の短縮化を図る。【解決手段】回転体１５は、同じ大きさの複数の粉砕刃１５３を備えている。粉砕刃１５３の回転軌跡は、固定体１４の隣り合う粉砕刃１４１の間に入り込んでいる。ランナー１８は、固定体１４と回転体１５との間に挟み込まれて粉砕される。表１は、刃具を決定するための複数の制御因子Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇと、これら制御因子Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇの水準とを表す。刃具を決定するための制御因子の水準は、選択された水準を有する前記複数の制御因子によって特定される刃具によって前記粉砕対象を粉砕して得られた粉砕データに基づいて特定される。【選択図】      図２
2004188275.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の粉砕刃を有する固定体と、複数の粉砕刃を有する回転体とからなる刃具を備え、前記固定体と前記回転体との協働によって粉砕対象を粉砕する粉砕機における刃具において、
動的機能窓法を用いて前記刃具の最適設計を行う粉砕機における刃具の決定方法。
【請求項２】
前記刃具を決定するための複数の制御因子のそれぞれを異なる水準に分け、前記複数の制御因子のそれぞれに関する前記水準を選択し、前記選択された水準を有する前記複数の制御因子によって特定される刃具によって前記粉砕対象を粉砕して粉砕データを採り、前記粉砕データに基づいて動的機能窓法におけるＳＮ比を求め、前記粉砕データの採取では、前記水準の選択を変えた場合の複数の粉砕データを採り、動的機能窓法におけるＳＮ比の求めでは、前記水準の選択を変えた場合の複数の粉砕データのそれぞれの前記ＳＮ比を求め、前記複数の粉砕データに対応する前記ＳＮ比から前記制御因子の各水準毎の水準別平均ＳＮ比を求め、前記水準別平均ＳＮ比から前記複数の制御因子における前記水準を決定する請求項１に記載の粉砕機における刃具の決定方法。
【請求項３】
前記複数の粉砕データに対応する全ての前記ＳＮ比に関する全体平均ＳＮ比を求め、前記水準別平均ＳＮ比が前記全体平均ＳＮ比よりも大きい場合の水準を前記制御因子の水準として決定する請求項２に記載の粉砕機における刃具の決定方法。
【請求項４】
前記粉砕データに基づいて動的機能窓法におけるＳＮ比と感度とを求め、前記粉砕データの採取では、前記水準の選択を変えた場合の複数の粉砕データを採り、動的機能窓法におけるＳＮ比と感度との求めでは、前記水準の選択を変えた場合の複数の粉砕データのそれぞれの前記ＳＮ比と前記感度とを求め、前記複数の粉砕データに対応する前記ＳＮ比と前記感度とから前記制御因子の各水準毎の水準別平均ＳＮ比と水準別平均感度とを求め、前記水準別平均ＳＮ比と前記水準別平均感度とから前記複数の制御因子における前記水準を決定する請求項２及び請求項３のいずれか１項に記載の粉砕機における刃具の決定方法。
【請求項５】
前記複数の粉砕データに対応する全ての前記ＳＮ比に関する全体平均ＳＮ比と、前記複数の粉砕データに対応する全ての前記感度に関する全体平均感度とを求め、前記水準別平均ＳＮ比が前記全体平均ＳＮ比よりも大きく、かつ前記水準別平均感度が前記全体平均感度よりも大きい場合の水準を前記制御因子の水準として決定する請求項４に記載の粉砕機における刃具の決定方法。
【請求項６】
請求項２乃至請求項５のいずれか１項において、前記制御因子は、除電と、前記回転体の回転数と、切断タイミングと、前記回転体の粉砕刃と前記固定体の粉砕刃とのクリアランスと、前記回転体の粉砕刃の高さと、前記回転体の粉砕刃の幅と、前記回転体の粉砕刃の枚数とである粉砕機における刃具の決定方法。
【請求項７】
複数の粉砕刃を有する固定体と、複数の粉砕刃を有する回転体とからなる刃具を備え、前記固定体と前記回転体との協働によって粉砕対象を粉砕する粉砕機における刃具において、
請求項１乃至請求項６のいずれか１項における刃具の決定方法によって決定された粉砕機における刃具。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、複数の粉砕刃を有する固定体と、複数の粉砕刃を有する回転体とからなる刃具を備え、前記固定体と前記回転体との協働によって粉砕対象を粉砕する粉砕機における刃具の決定方法及び粉砕機における刃具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
樹脂成形品の製造においては、ランナー（成型機から金型への通り道に生じる成形部分）と呼ばれる製品にならない部分が発生する。樹脂製のランナーをリサイクルする場合には、例えば特許文献１に開示されるような回転式粉砕機を用いてランナーを所望の大きさに粉砕することが行われる。
【０００３】
【特許文献１】
特開２０００−３５４７８１号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
特許文献１における回転式粉砕機では、大きさの異なる複数の粗砕刃を備えたローター（回転体）が用いられている。しかし、大きさ（直径）の異なる複数の粗砕刃（本発明では粉砕刃と言う）を備えたローターの構造は複雑であり、製造コストが高くなる。そこで、同じ大きさの粗砕刃のみを備えた回転体を用いることが考えられる。この場合、ランナーを粉砕してできる粉砕粒の大きさの均一性が高いこと、及び粉砕時間が短いことが求められる。
【０００５】
本発明は、粉砕機を用いて粉砕して得られる粉砕粒の大きさの均一性の向上、及び粉砕時間の短縮化を図ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
そのために請求項１乃至請求項６の発明では、複数の粉砕刃を有する固定体と、複数の粉砕刃を有する回転体とからなる刃具を備え、前記固定体と前記回転体との協働によって粉砕対象を粉砕する粉砕機における刃具の決定方法を対象とし、請求項１の発明は、動的機能窓法を用いて前記刃具の最適設計を行うことを特徴とする。
【０００７】
請求項２の発明は、請求項１において、前記刃具を決定するための複数の制御因子のそれぞれを異なる水準に分け、前記複数の制御因子のそれぞれに関する前記水準を選択し、前記選択された水準を有する前記複数の制御因子によって特定される刃具によって前記粉砕対象を粉砕して粉砕データを採り、前記粉砕データに基づいて動的機能窓法におけるＳＮ比を求め、前記粉砕データの採取では、前記水準の選択を変えた場合の複数の粉砕データを採り、動的機能窓法におけるＳＮ比の求めでは、前記水準の選択を変えた場合の複数の粉砕データのそれぞれの前記ＳＮ比を求め、前記複数の粉砕データに対応する前記ＳＮ比から前記制御因子の各水準毎の水準別平均ＳＮ比を求め、前記水準別平均ＳＮ比から前記複数の制御因子における前記水準を決定することを特徴とする。
【０００８】
請求項３の発明は、請求項３において、前記複数の粉砕データに対応する全ての前記ＳＮ比に関する全体平均ＳＮ比を求め、前記水準別平均ＳＮ比が前記全体平均ＳＮ比よりも大きい場合の水準を前記制御因子の水準として決定することを特徴とする。
【０００９】
請求項４の発明は、請求項２及び請求項３のいずれか１項において、前記粉砕データに基づいて動的機能窓法におけるＳＮ比と感度とを求め、前記粉砕データの採取では、前記水準の選択を変えた場合の複数の粉砕データを採り、動的機能窓法におけるＳＮ比と感度との求めでは、前記水準の選択を変えた場合の複数の粉砕データのそれぞれの前記ＳＮ比と前記感度とを求め、前記複数の粉砕データに対応する前記ＳＮ比と前記感度とから前記制御因子の各水準毎の水準別平均ＳＮ比と水準別平均感度とを求め、前記水準別平均ＳＮ比と前記水準別平均感度とから前記複数の制御因子における前記水準を決定することを特徴とする。
【００１０】
請求項５の発明は、請求項４において、前記複数の粉砕データに対応する全ての前記ＳＮ比に関する全体平均ＳＮ比と、前記複数の粉砕データに対応する全ての前記感度に関する全体平均感度とを求め、前記水準別平均ＳＮ比が前記全体平均ＳＮ比よりも大きく、かつ前記水準別平均感度が前記全体平均感度よりも大きい場合の水準を前記制御因子の水準として決定することを特徴とする。
【００１１】
請求項６の発明は、請求項２乃至請求項５のいずれか１項において、前記制御因子は、除電と、前記回転体の回転数と、切断タイミングと、前記回転体の粉砕刃と前記固定体の粉砕刃とのクリアランスと、前記回転体の粉砕刃の高さと、前記回転体の粉砕刃の幅と、前記回転体の粉砕刃の枚数とであることを特徴とする。
【００１２】
請求項７の発明では、複数の粉砕刃を有する固定体と、複数の粉砕刃を有する回転体とからなる刃具を備え、前記固定体と前記回転体との協働によって粉砕対象を粉砕する粉砕機における刃具を対象とし、請求項５の発明は、請求項１乃至請求項６のいずれか１項における刃具の決定方法によって決定された粉砕機における刃具であることを特徴とする。
【００１３】
動的機能窓法は、多くの品質特性を一つ一つ評価するのではなくて、製品やシステムの本来の働き（機能）を評価しようという機能性の評価と、機能性の改善を行うための一手法である。一対の関数（一方は望ましい出力の上限の変化を表し、他方は望ましい出力の下限の変化を表す）で表される曲線の間の領域を機能窓と言う動的機能窓法では、入力変数の変化に対して出力の変化が指数関数的な傾向にあることが重要である。本願発明者は、粉砕機による粉砕対象の粉砕では、粉砕粒の望ましい大きさ（重量）の上限の比率の変化と下限の比率の変化とが粉砕対象の粉砕開始時から指数関数的な傾向にあることを予備的な実験で確認している。ここで言う下限の比率は、“１−〔粉砕粒の望ましい大きさ（重量）の下限以下の総重量〕÷〔粉砕対象の全重量〕”のことである。上限の比率は、“〔粉砕粒の望ましい大きさ（重量）の下限以上かつ粉砕粒の望ましい大きさ（重量）の上限以下の総重量〕÷〔粉砕対象の全重量〕”のことである。
【００１４】
図１６（ａ）のグラフにおける曲線Ｐ１は、前記した上限の比率の時間的変化が指数関数で表される理想的な例であり、曲線Ｑ１は、前記した下限の比率の時間的変化が指数関数で表される理想的な例である。図１６（ｂ）のグラフにおける直線Ｐ２は、曲線Ｐ１を自然対数関数に変換したものであり、直線Ｑ２は、曲線Ｑ１を自然対数関数に変換したものである。このような変換は、動的機能窓法におけるＳＮ比や感度を求める上で必要である。
【００１５】
粉砕粒の望ましい大きさの上限の比率の変化と下限の比率の変化とが粉砕対象の粉砕開始時から指数関数的な傾向にあることから、本願発明者は、粉砕機の刃具の最適設計を行う上で、動的機能窓法を用いた刃具の評価が有効であろうとの判断をした。この判断の基に、本願発明者は、刃具の条件等（例えば、回転体における粉砕刃の高さや幅等）を制御因子とし、時間を入力変数として、粉砕粒の望ましい上限の比率と、粉砕粒の望ましい下限の比率とを出力として求める実験を行って動的機能窓法を用いた刃具の評価を行った。なお、前記入力変数は、信号とも言われる。
【００１６】
動的機能窓法の速度差法では、ＳＮ比（＝η）は、動的機能窓法の速度差法における標準的な式である次式（１）で表される。
η＝１０×ｌｏｇ  〔１／８ｒ×（Ｓ１−Ｖｅ）／ＶＮ〕・・・（１）
動的機能窓法の速度差法では、感度（＝Ｓ）は、動的機能窓法の速度差法における標準的な式である次式（２）で表される。
【００１７】
Ｓ＝１０×ｌｏｇ  〔１／８ｒ×（Ｓ１−Ｖｅ）〕      ・・・（２）
ｒは、有効除数と言われるものであり、Ｓ１は、比例項の差の変動と呼ばれるものである。Ｖｅは、誤差分散と呼ばれるものであり、ＶＮは、ノイズと呼ばれるものである。ｒ，Ｓ１，Ｖｅ，ＶＮは、粉砕粒の望ましい上限の比率と、粉砕粒の望ましい下限の比率とを出力として求める前記した実験のデータから計算して得られるものである。
【００１８】
動的機能窓法を用いて決定された刃具を備えた粉砕機では、同じ大きさの粉砕刃のみを備えた回転体を用いた場合における粉砕粒の大きさの均一性の向上、及び粉砕時間の短縮化を図ることができた。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を具体化した一実施形態を図１〜図１５に従って説明する。
図１（ａ），（ｂ）は、粉砕機１０を示す。上部シュート１１へ投入された粉砕対象としてのランナー１８は、上部シュート１１の直下の粉砕部１２へ導入される。粉砕部１２は、粉砕室１２１を形成する室形成壁１２２と、室形成壁１２２に固定された板形状の固定体１４と、室形成壁１２２に回転可能に支持された回転体１５と、室形成壁１２２に固定された板形状の補助固定体１６とからなる。回転体１５は、駆動部１７内のモータ１７１の作動によって図１（ｂ）の矢印Ｒの方向へ回転される。回転体１５の回転数は、モータ１７１の回転数と同じである。固定体１４及び回転体１５の材質は、プリハドン鋼である。
【００２０】
図２（ａ）に示すように、固定体１４には同形同大の複数の粉砕刃１４１が等ピッチで列設されている。補助固定体１６には同形同大の複数の突起１６１が等ピッチで列設されている。回転体１５は、円柱部１５１と、円柱部１５１の周面にその周方向へ配列された複数の刃素１５２を一組とする粉砕刃１５３とからなる。粉砕刃１５３は、円柱部１５１の軸線Ｋの方向に等ピッチで列設されている。図２（ｂ），（ｃ），（ｄ）に角度θで示すように、軸線Ｋの周りの粉砕刃１５３の角度位置は、隣の粉砕刃１５３に対して少しずらしてある。
【００２１】
回転体１５の粉砕刃１５３の回転軌跡は、固定体１４の隣り合う粉砕刃１４１の間に入り込んでいる。又、回転体１５の粉砕刃１５３の回転軌跡は、補助固定体１６の隣り合う突起１６１の間に入り込んでいる。粉砕室１２１へ導入されたランナー１８は、固定体１４と回転体１５との間に挟み込まれて粉砕される。補助固定体１６は、固定体１４と回転体１５との間へランナー１８を導く。粉砕されて粒子状となった粉砕粒は、粉砕部１２の直下の漏斗部１３に向けて落下する。
【００２２】
固定体１４と回転体１５とからなる刃具の最適条件（最適設計）を探し出すための粉砕実験は、以下のように行われる。ランナー１８の材質は、ＰＢＴである。粉砕機１０を作動させておき、ランナー１８を上部シュート１１に投入する。粉砕部１２の直下にトレイを差し込み、所定の時間長単位で粉砕部１２から落下する粉砕粒を採取する。本実施の形態では、所定の時間長単位は、４秒間単位又は８秒間単位である。４秒間単位の場合には粉砕粒の採取を１６秒間にわたって行い、８秒間単位の場合には粉砕粒の採取を３２秒間にわたって行った。採取した粉砕粒を篩にかけ、“大・中（希望する大きさ）・小”に選別する。そして、選別した粉砕粒の重量を“大・中・小”毎に測定する。“大”に選別された粉砕粒、時間内（１６秒内又は３２秒内）に粉砕されなかったランナー１８、粉砕機１０内に残った粒子は、全て未粉砕の扱いとした。
【００２３】
図２（ｅ）の表１は、誤差因子Ｎと、刃具を決定するための複数の制御因子Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇと、これら因子Ｎ，Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇの水準とを表す。なお、誤差因子Ｎは、Ｎ１とＮ２との２種類ある。誤差因子Ｎ１は、ランナー１８の大小に関するものであり、誤差Ｎ１の水準は、水準１である“小”と、水準２である“大”とに分けられている。誤差因子Ｎ２は、固定体１４の粉砕刃１４１の劣化の有無とに関するものであり、誤差Ｎ２の水準は、水準１である“無”と、水準２である“有”とに分けられている。
【００２４】
制御因子である除電Ａは、静電気の有無に関するものであり、除電Ａの水準は、水準１である“無”と、水準２である“有”と、水準３である“有”とに分けられている。制御因子であるモータ回転数Ｂ（モータ１７１の回転数）は、回転体１５の回転数の大きさに関するものであり、モータ回転数Ｂの水準は、水準１である“遅”と、水準２である“中”と、水準３である“速”とに分けられている。モータ回転数Ｂの水準１，２，３の違いは、例えば４ｒｐｍ，６ｒｐｍ，８ｒｐｍのような違いである。制御因子である切断タイミングＣは、角度θに関するものであり、切断タイミングＣの水準は、水準１である“小”と、水準２である“中”と、水準３である“大”とに分けられている。制御因子である切断タイミングＣの水準１，２，３の違いは、１０°，１４°，１８°といった違いである。制御因子である刃のクリアランスＤは、図２（ａ）に示す隙間ｅに関するものであり、刃のクリアランスＤの水準は、水準１である“狭”と、水準２である“中”と、水準３である“広”とに分けられている。刃のクリアランスＤの水準１，２，３の違いは、例えば０．１ｍｍ，０．２ｍｍ，０．３ｍｍといった違いである。制御因子である刃の高さＥは、図２（ｂ）に示すように、刃素１５２の高さｆに関するものであり、刃の高さＥの水準は、水準１である“低”と、水準２である“中”と、水準３である“高”とに分けられている。刃の高さＥの水準１，２，３の違いは、例えば８ｍｍ，１０ｍｍ，１２ｍｍといった違いである。制御因子である刃の幅Ｆは、図２（ａ）に示す粉砕刃１５３の幅ｇに関するものであり、刃の幅Ｆの水準は、水準１である“薄”と、水準２である“中”と、水準３である“厚”とに分けられている。刃の幅Ｆの水準１，２，３の違いは、６ｍｍ，９ｍｍ，１２ｍｍといった違いである。制御因子である刃の枚数Ｇは、１つの粉砕刃１５３における刃素１５２の数に関するものであり、刃の枚数Ｇの水準は、水準１である“少”と、水準２である“中”と、水準３である“多”とに分けられている。刃の枚数Ｇの水準１，２，３の違いは、例えば１枚，２枚，３枚といった違いである。
【００２５】
なお、除電Ａ、モータ回転数Ｂ、切断タイミングＣ、刃のクリアランスＤ、刃の高さＥ、刃の幅Ｆ、刃の枚数Ｇを単に制御因子Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇと表す場合もある。又、水準１の制御因子Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇは、Ａ（１），Ｂ（１），Ｃ（１），Ｄ（１），Ｅ（１），Ｆ（１），Ｇ（１）と表す。水準２の制御因子Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇは、Ａ（２），Ｂ（２），Ｃ（２），Ｄ（２），Ｅ（２），Ｆ（２），Ｇ（２）と表す。同様に、水準３の制御因子Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇは、Ｂ（３），Ｃ（３），Ｄ（３），Ｅ（３），Ｆ（３），Ｇ（３）と表す。
【００２６】
本実施の形態では、図３の表２に示すように、粉砕実験は、各制御因子Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇの水準を変えて１８通りの実験を行った。制御因子Ａ〜Ｇの水準は、表２に示す通りである。実験Ｎｏ．３における制御因子の水準は、Ａ（１），Ｂ（３），Ｃ（３），Ｄ（３），Ｅ（３），Ｆ（３），Ｇ（３）である。実験Ｎｏ．６における制御因子の水準は、Ａ（２），Ｂ（３），Ｃ（３），Ｄ（１），Ｅ（１），Ｆ（２），Ｇ（２）である。
【００２７】
図４（ａ），（ｂ），（ｃ）の表３，４，５及び図４（ｄ），（ｅ）のグラフは、実験Ｎｏ．３に関する粉砕データを表す。
図４（ａ）の表３は、実験Ｎｏ．３に関する粉砕粒の重量データである。表３では、未粉砕の扱いの物と、“小”に選別された粉砕粒（小さい粒）との４秒間単位の重量（単位ｇ）が示されている。上部シュート１１に投入されたランナー１８の重量は、１．７８４ｇである。
【００２８】
図４（ｂ）の表４における未粉砕ｐ及び小さい粒ｑは、表３の数値を１．７８４ｇで割った比率を表す。表４における（１−ｐ）は、１から表４の未粉砕の数値ｐを引いた数値を表す。図４（ｃ）の表５は、表４の未粉砕の数値ｐを変換式“−ｌｎｐ”で変換した数値、及び表４の小さい粒ｑを変換式“−ｌｎ（１−ｑ）”で変換した数値を表す。
【００２９】
図４（ｄ）は、図４（ｂ）の表４における数値ｐと数値（１−ｑ）とをグラフ化したものであり、図４（ｅ）は、図４（ｃ）の表５における自然対数“−ｌｎｐ”の数値と自然対数“−ｌｎ（１−ｑ）”の数値とをグラフ化したものである。図４（ｄ）のグラフにおける○印は、表４の未粉砕の数値ｐに対応し、●印は、表４における数値（１−ｑ）に対応する。図４（ｅ）のグラフにおける○印は、表５の未粉砕の数値“−ｌｎｐ”に対応し、●印は、表５における数値“−ｌｎ（１−ｑ）”に対応する。
【００３０】
図５（ａ），（ｂ），（ｃ）の表６，７，８及び図５（ｄ），（ｅ）のグラフは、実験Ｎｏ．６に関する粉砕データを表す。
図５（ａ）の表６は、実験Ｎｏ．６に関する粉砕粒の重量データである。表６では、未粉砕の扱いの物と、“小”に選別された粉砕粒（小さい粒）との８秒間単位の重量（単位ｇ）が示されている。上部シュート１１に投入されたランナー１８の重量は、１．８０５ｇである。
【００３１】
図５（ｂ）の表７における未粉砕ｐ及び小さい粒ｑは、表６の数値を１．８０５ｇで割った比率を表す。表７における（１−ｐ）は、１から表６の未粉砕の数値ｐを引いた数値を表す。図５（ｃ）の表８は、表７の未粉砕の数値ｐを変換式“−ｌｎｐ”で変換した数値、及び表７の小さい粒ｑを変換式“−ｌｎ（１−ｑ）”で変換した数値を表す。
【００３２】
図５（ｄ）は、図５（ｂ）の表７における数値ｐと数値（１−ｑ）とをグラフ化したものであり、図５（ｅ）は、図５（ｃ）の表７における“−ｌｎｐ”の数値と“−ｌｎ（１−ｑ）”の数値とをグラフ化したものである。図５（ｄ）のグラフにおける○印は、表７の未粉砕の数値ｐに対応し、●印は、表７における数値（１−ｑ）に対応する。図５（ｅ）のグラフにおける○印は、表８の未粉砕の数値“−ｌｎｐ”に対応し、●印は、表８における数値“−ｌｎ（１−ｑ）”に対応する。
【００３３】
図６の表９は、実験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６における自然対数の数値データ（粉砕データ）を示す。図７の表１０は、実験Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１２における自然対数の数値データ（粉砕データ）を示す。図８の表１１は、実験Ｎｏ．１３〜Ｎｏ．１８における自然対数の数値データ（粉砕データ）を示す。なお、実験Ｎｏ．３において、刃の劣化無し、かつランナーの大きさ大の場合に上部シュート１１に投入されたランナー１８の重量は、４．５４８ｇである。実験Ｎｏ．３において、刃の劣化有りかつランナーの大きさ小の場合に上部シュート１１に投入されたランナー１８の重量は、１．７８７ｇである。実験Ｎｏ．３において、刃の劣化あり、かつランナーの大きさ大の場合に上部シュート１１に投入されたランナー１８の重量は、４．５５６ｇである。
【００３４】
各実験における動的機能窓法の速度差法におけるＳＮ比は、次式（１）で求められ、各実験における動的機能窓法の速度差法における感度は、次式（２）で求められる。式（１）におけるηは、ＳＮ比であり、式（２）におけるＳは、感度である。
【００３５】
η＝１０×ｌｏｇ  〔１／８ｒ×（Ｓ１−Ｖｅ）／ＶＮ〕・・・（１）
Ｓ＝１０×ｌｏｇ  〔１／８ｒ×（Ｓ１−Ｖｅ）〕      ・・・（２）
式（１），（２）におけるｒは、有効除数と呼ばれるものであり、Ｓ１は、比例項の差の変動と呼ばれるものである。Ｖｅは、誤差分散と呼ばれるものであり、式（１）におけるＶＮは、ノイズの大きさを表す。
【００３６】
ノイズの大きさＶＮは、次式（３）で表される。
ＶＮ＝（Ｓｅ＋Ｓ２＋Ｓ３）／ｆＮ・・・（３）
式（３）におけるＳｅは、誤差変動と呼ばれるものであり、Ｓ２，Ｓ３は、比例項の差の変動と呼ばれるものである。比例項の差の変動Ｓ２は、刃の劣化によるものであり、比例項の差の変動Ｓ３は、ランナーの大きさによるものである。ｆＮは、自由度を表す数値である。分母の自由度ｆＮは、比例項の差の変動の和（Ｓｅ＋Ｓ２＋Ｓ３）を自由度１あたりの大きさに正規化するためのものである。自由度とは、独立した２乗の個数のことである。
【００３７】
式（３）における誤差変動Ｓｅは、次式（４）で表される。
Ｓｅ＝Ｓｔ−Ｓｏ−Ｓ２−Ｓ３−Ｓ１・・・（４）
式（４）におけるＳｔは、２乗和で表される全変動と呼ばれるものであり、Ｓｏは、比例項の変動と呼ばれるものである。
【００３８】
式（１），（２）における誤差分散Ｖｅは、次式（５）で表される。
Ｖｅ＝Ｓｅ／ｆｅ・・・（５）
式（５）におけるｆｅは、自由度を表す数値であり、分母の自由度ｆｅは、誤差変動Ｓｅを自由度１あたりの大きさに正規化ためのものである。
【００３９】
実験Ｎｏ．３におけるＳＮ比（η）及び感度（Ｓ）を求めるには、以下のような計算を行えばよい。
まず、図６の表９における実験Ｎｏ．３の自然対数値データに基づいて、全変動Ｓｔ、有効除数ｒ、及び誤差条件（刃の劣化の有無及びランナー１８の大きさ）毎の線形式Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４，Ｌ５，Ｌ６，Ｌ７，Ｌ８を計算して求める。実験Ｎｏ．３における全変動Ｓｔは、表９の実験Ｎｏ．３における個々の自然対数値の２乗の和である。実験Ｎｏ．３における有効除数ｒは、時間４秒、８秒、１２秒及び１６秒の各数値の２乗の和である。実験Ｎｏ．３における線形式Ｌｍ（ｍは１〜８の整数）は、表９の実験Ｎｏ．３における上から第ｍ行目の個々の自然対数値と、これに対応する時間４秒、８秒、１２秒又は１６秒の数値との積の値の総和である。全変動Ｓｔ、有効除数ｒ及び線形式Ｌｍは、以下の値となる。
【００４０】
2004188275.tif 000003
比例項の変動Ｓｏは、次式（６）で表される。
【００４１】
Ｓｏ＝（Ｌ１＋Ｌ２＋Ｌ３＋Ｌ４＋Ｌ５＋Ｌ６＋Ｌ７＋Ｌ８）２／８ｒ・・・（６）
従って、実験Ｎｏ．３における比例項の変動Ｓｏの値は、２４．４２９５となる。
【００４２】
刃の劣化による比例項の差の変動Ｓ２は、次式（７）で表される。
Ｓ２＝〔（Ｌ１＋Ｌ２＋Ｌ３＋Ｌ４）２＋（Ｌ５＋Ｌ６＋Ｌ７＋Ｌ８）２〕÷４ｒ−Ｓｏ      ・・・（７）
従って、実験Ｎｏ．３における刃の劣化による比例項の差の変動Ｓ２の値は、０．００８５となる。
【００４３】
ランナー１８の大きさによる比例項の差の変動Ｓ３は、次式（８）で表される。
Ｓ３＝〔（Ｌ１＋Ｌ２＋Ｌ５＋Ｌ６）２＋（Ｌ３＋Ｌ４＋Ｌ７＋Ｌ８）２〕−Ｓｏ      ・・・（８）
従って、実験Ｎｏ．３におけるランナー１８の大きさによる比例項の差の変動Ｓ３の値は、０．１１０２となる。
【００４４】
比例項の差の変動Ｓ１は、次式（９）で表される。
Ｓ１＝〔（Ｌ１＋Ｌ３＋Ｌ５＋Ｌ７）２＋（Ｌ２＋Ｌ４＋Ｌ６＋Ｌ８）２〕÷４ｒ−Ｓｏ      ・・・（８）
従って、実験Ｎｏ．３における比例項の差の変動Ｓ１の値は、２４．３４３６となる。
【００４５】
なお、全変動Ｓｔの自由度（独立した２乗の個数）は、３２である。比例項の変動Ｓｏの自由度は、１である。刃の劣化による比例項の差の変動Ｓ２は、ＳＮ比や感度を高める上で無効な成分であって、その自由度は、１である。ランナー１８の大きさによる比例項の差の変動Ｓ３は、ＳＮ比や感度を高める上で無効な成分であって、その自由度は、１である。誤差変動Ｓｅは、ＳＮ比や感度を高める上で無効な非線形成分である。比例項の差の変動Ｓ１は、ＳＮ比や感度を高める上で有効な成分であって、その自由度は、１である。従って、誤差変動Ｓｅの自由度は、２８となり、自由度１あたりの誤差変動Ｓｅの大きさであるＶｅ＝Ｓｅ／ｆｅにおける自由度ｆｅは、２８となる。又、（Ｓｅ＋Ｓ２＋Ｓ３）の自由度は、３０となり、自由度１あたりの（Ｓｅ＋Ｓ２＋Ｓ３）の大きさであるノイズＶＮ＝（Ｓｅ＋Ｓ２＋Ｓ３）／ｆＮにおける自由度ｆＮは、３０となる。
【００４６】
Ｓｏ＝２４．４２９５、Ｓ１＝２４．３４３６、Ｓ２＝０．００８５、Ｓ３＝０．１１０２、及びＳｔ＝５４．７５１４９という値を用いて式（４）の誤差変動Ｓｅを計算して求めると、Ｓｅ＝５．８５４となる。
【００４７】
Ｓｅ＝５．８５４及びｆｅ＝２８という値を用いて式（５）の誤差分散Ｖｅを計算して求めると、Ｖｅ＝０．０２５２となる。
又、Ｓｅ＝５．８５４、Ｓ２＝０．００８５、Ｓ３＝０．１１０２、及びｆＮ＝３０という値を用いて式（３）のノイズＶＮを計算して求めると、ＶＮ＝０．１９９２７となる。
【００４８】
ｒ＝４８０、Ｓ１＝２４．３４３６、Ｖｅ＝０．０２５２であるから、式（１）のη（ＳＮ比）の値は、−１５．０１となり、式（２）のＳ（感度）の値は、−２２．０２となる。
【００４９】
実験Ｎｏ．１，Ｎｏ．２及び実験ＮＯ４〜Ｎｏ．１８の各ＳＮ比及び感度についても、実験ＮＯ３の場合と同様に求められる。図９の表１２は、実験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１８の各ＳＮ比及び各感度を示す。実験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１８のＳＮ比の平均値（全体平均ＳＮ比）は、−２８．８４ｄｂであり、実験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１８の感度の平均値（全体平均感度）は、−４２．３２ｄｂである。
【００５０】
図１０の表１３は、各制御因子Ａ〜Ｇ毎のＳＮ比の平均値と感度の平均値とを水準別に表す。各制御因子Ａ〜Ｇ毎のＳＮ比の水準別の平均値は、水準別平均ＳＮ比のことである。各制御因子Ａ〜Ｇ毎の感度の水準別の平均値は、水準別平均感度のことである。水準１の制御因子ＡのＳＮ比の平均ＳＮ（Ａ）を求めるには次のようにすればよい。制御因子Ａの水準が１である実験Ｎｏ．は、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３及びＮｏ．１０〜Ｎｏ．１２の６つであるので、実験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３及びＮｏ．１０〜Ｎｏ．１２の各ＳＮ比の総和を６で割ればよい。平均ＳＮ（Ａ）は、以下のような値となる。
【００５１】
2004188275.tif 000004
水準１の制御因子Ａの感度の平均η（Ａ）を求めるには次のようにすればよい。制御因子Ａの水準が１である実験Ｎｏ．は、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３及びＮｏ．１０〜Ｎｏ．１２の６つであるので、実験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３及びＮｏ．１０〜Ｎｏ．１２の各感度の総和を６で割ればよい。平均η（Ａ）は、以下のような値となる。
【００５２】
2004188275.tif 000005
他のＳＮ比の平均（即ち、水準別平均ＳＮ比）及び他の感度の平均（即ち、水準別平均感度）も同様にして求められる。
【００５３】
図１１（ａ）は、図１０の表１３におけるＳＮ比をグラフで表したものであり、図１１（ｂ）は、図１０の表１３における感度をグラフで表したものである。図１１（ａ），（ｂ）におけるＡ〜Ｇは、制御因子を表し、図１１（ａ），（ｂ）におけるＡ〜Ｇの下の数字は、水準を表す。図１１（ａ）における記号□は、表１３におけるＳＮ比の値を表し、破線αは、実験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１８のＳＮ比の平均値（−２８．８４）を表す。図１１（ｂ）における記号□は、表１３における感度の値を表し、破線βは、実験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１８の感度の平均値（−４２．３２）を表す。
【００５４】
本実施の形態では、図１１（ａ），（ｂ）のグラフを基にして、固定体１４及び回転体１５からなる刃具を決定するための最適条件Ｊｆとして、Ａ（１），Ｂ（３），Ｃ（２），Ｄ（２），Ｅ（３），Ｆ（３），Ｇ（３）を採用した。
【００５５】
図１２（ａ）のグラフは、初期条件Ｊｉとして選んだＡ（１），Ｂ（１），Ｃ（１），Ｄ（１），Ｅ（３），Ｆ（２），Ｇ（２）によって決定される刃具による粉砕実験結果を表す。図１２（ａ）のグラフにおける記号□は、小さい粒の比率を反映するデータである。図１２（ａ）のグラフにおける記号◆は、ランナー１８が大、かつ刃の劣化が有る場合の未粉砕の比率データであり、図１２（ａ）のグラフにおける記号◇は、ランナー１８が大、かつ刃の劣化が無い場合の未粉砕の比率データである。図１２（ａ）のグラフにおける記号●は、ランナー１８が小、かつ刃の劣化が有る場合の未粉砕の比率データであり、図１２（ａ）のグラフにおける記号○は、ランナー１８が小、かつ刃の劣化が無い場合の未粉砕の比率データである。粉砕機の作動時間は、ランナー１８の投入時から１６秒である。
【００５６】
図１２（ｂ）のグラフは、最適条件Ｊｆとして採用したＡ（１），Ｂ（３），Ｃ（２），Ｄ（２），Ｅ（３），Ｆ（３），Ｇ（３）によって決定される刃具による粉砕実験結果を表す。図１２（ｂ）のグラフにおける記号□は、小さい粒の比率を反映するデータである。図１２（ｂ）のグラフにおける記号◆は、ランナー１８が大、かつ刃の劣化が有る場合の粉砕実験データであり、図１２（ｂ）のグラフにおける記号◇は、ランナー１８が大、かつ刃の劣化が無い場合の粉砕実験データである。図１２（ｂ）のグラフにおける記号●は、ランナー１８が小、かつ刃の劣化が有る場合の粉砕実験データであり、図１２（ｂ）のグラフにおける記号○は、ランナー１８が小、かつ刃の劣化が無い場合の粉砕実験データである。粉砕機の作動時間は、ランナー１８の投入時から１６秒である。
【００５７】
図１３の表１４は、初期条件ＪｉによるＳＮ比の推定値（−２１．７５ｄｂ）と、初期条件ＪｉによるＳＮ比の確認値〔実験によって確認した値であって（−２２．４１ｄｂ）〕との関係を表す。表１４は、初期条件Ｊｉによる感度の推定値（−３４．３４ｄｂ）と、初期条件Ｊｉによる感度の確認値〔実験によって確認した値であって（−３４．３４ｄｂ）〕との関係を表す。表１４は、最適条件ＪｆによるＳＮ比の推定値（−１３．９３ｄｂ）と、最適条件ＪｆによるＳＮ比の確認値〔実験によって確認した値であって（−２２．４１ｄｂ）〕との関係を表す。表１４は、最適条件Ｊｆによる感度の推定値（−１３．３４ｄｂ）と、最適条件Ｊｆによる感度の確認値〔実験によって確認した値であって（−１９．２９ｄｂ）〕の関係を表す。利得は、最適値と初期値との差を表す。初期条件Ｊｉは、Ａ（１），Ｂ（１），Ｃ（１），Ｄ（１），Ｅ（３），Ｆ（２），Ｇ（２）であり、最適条件Ｊｆは、Ａ（１），Ｂ（３），Ｃ（２），Ｄ（２），Ｅ（３），Ｆ（３），Ｇ（３）である。
【００５８】
最適条件ＪｆによるＳＮ比の推定値は、図１１（ａ）において、Ａ（１），Ｂ（３），Ｃ（２），Ｄ（２），Ｅ（３），Ｆ（３），Ｇ（３）の各値と平均値（−２８．８４ｄｂ）との差の総和と、平均値（−２８．８４ｄｂ）との和で表される。最適条件Ｊｆによる感度の推定値は、図１１（ｂ）において、Ａ（１），Ｂ（３），Ｃ（２），Ｄ（２），Ｅ（３），Ｆ（３），Ｇ（３）の各値と平均値（−４２．３２ｄｂ）との差の総和と、平均値（−４２．３２ｄｂ）との和で表される。初期条件ＪｉによるＳＮ比の確認値及び感度の確認値も、図１１（ａ９，（ｂ）のグラフと同様な実験値から同様な計算によって求められる。
【００５９】
図１４，１５のグラフは、前記したランナー１８とは材質及び大きさの異なる４種類の試料Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４を粉砕した実験結果を表す。試料Ｒ１，Ｒ２の材質は、ＰＰ（ポリプロピレン）であり、試料Ｒ３，Ｒ４の材質は、ガラス入りＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）である。
【００６０】
図１４における縦軸は、粉砕率（重量比率）を表し、図１５における縦軸は、小さい粒の比率（重量比率）を表す。試料Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４は、種類毎に１０個ずつ用意し、種類別の粉砕実験を行った。最適条件Ｊｆによって決定される刃具による各種類の試料Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４の粉砕では、試料が全て粉砕されるまでの時間（粉砕時間）を測定した。上部シュート１１に投入された試料Ｒ１の重量は、１１．１００ｇであり、上部シュート１１に投入された試料Ｒ２の重量は、７．１８２ｇである。上部シュート１１に投入された試料Ｒ３の重量は、１９．９０２ｇであり、上部シュート１１に投入された試料Ｒ４の重量は、１１．１５４ｇである。
【００６１】
図１４における棒グラフ部Ｕ１は、最適条件Ｊｆとして採用したＡ（１），Ｂ（３），Ｃ（２），Ｄ（２），Ｅ（３），Ｆ（３），Ｇ（３）によって決定される刃具によって、各種類の試料Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４が全て粉砕された状態を表す（つまり、粉砕率１００％）。
【００６２】
最適条件Ｊｆによる試料Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４の粉砕の実験後、初期条件Ｊｉとして選んだＡ（１），Ｂ（１），Ｃ（１），Ｄ（１），Ｅ（３），Ｆ（２），Ｇ（２）によって決定される刃具によって試料Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４の粉砕の実験を行った。上部シュート１１に投入された試料Ｒ１の重量は、１１．５６７ｇであり、上部シュート１１に投入された試料Ｒ２の重量は、７．１７２ｇである。上部シュート１１に投入された試料Ｒ３の重量は、２０．９３５ｇであり、上部シュート１１に投入された試料Ｒ４の重量は、１１．８９８ｇである。
【００６３】
この粉砕実験における試料Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４の粉砕機の作動時間は、各試料Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４毎に、最適条件Ｊｆによって粉砕する実験で測定した各試料Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４における粉砕時間と同じ時間にした。図１４における棒グラフ部Ｖ１は、初期条件Ｊｉによる粉砕実験における各試料Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４の粉砕率を表す。
【００６４】
図１５における棒グラフ部Ｕ２は、最適条件Ｊｆによる粉砕実験における各試料Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４に関する小さい粒の比率を表す。図１５における棒グラフ部Ｖ２は、初期条件Ｊｉによる粉砕実験における各試料Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４に関する小さい粒の比率を表す。
【００６５】
前記した実施の形態では以下の効果が得られる。
（１−１）図１２（ａ），（ｂ）で示す確認実験結果から明らかなように、初期条件Ｊｉによる確認実験では、小さいランナー１８を粉砕機に投入してから１６秒後に粉砕機を停止したときの未粉砕の比率は、刃の劣化無しの条件では約０．２であった。これに対し、最適条件Ｊｆによる確認実験では、小さいランナー１８を粉砕機に投入してから４秒後には未粉砕の比率が０．２近くになった。刃の劣化有りの条件の場合においても、最適条件Ｊｆと初期条件Ｊｉとの比較では同じような傾向にあった。つまり、最適条件Ｊｆによるランナー１８の粉砕は、初期条件Ｊｉによるランナー１８の粉砕に比べて、粉砕速度が大幅に向上している。しかも、初期条件Ｊｉでは粉砕することが困難であった大きいランナー１８に関しても、最適条件Ｊｆによる粉砕では、ランナー１８を粉砕機に投入してから１２秒後には未粉砕の比率が小さいランナー１８と同程度になった。
【００６６】
動的機能窓法を用いて求められた最適条件によって決定される刃具によるランナー１８の粉砕は、同じ大きさの粉砕刃１５３のみを備えた回転体１５を用いた場合の粉砕時間の短縮化に有効である。
【００６７】
（１−２）図１２（ａ），（ｂ）で示す確認実験結果から明らかなように、小さい粒の比率は、僅かであるため、粉砕粒が“中（希望する大きさ）”の比率は、略〔１−（未粉砕の比率）〕となる。図１２（ａ）に示すように、ランナー１８を粉砕機に投入してから１６秒後に粉砕機を停止したときの未粉砕の比率は、ランナー１８の大きさの違い、及び刃の劣化の有無によって大きくばらついている。つまり、初期条件Ｊｉによる粉砕では、粉砕粒が“中（希望する大きさ）”の比率は、ランナー１８の大きさの違い、及び刃の劣化の有無によって大きくばらつく。
【００６８】
これに対し、最適条件Ｊｆによる粉砕では、図１２（ｂ）に示すように、ランナー１８を粉砕機に投入してから１２秒後の未粉砕の比率は、ランナー１８の大きさの違い、及び刃の劣化の有無に関係なくほぼ一定である。つまり、最適条件Ｊｆによる粉砕では、粉砕粒が“中（希望する大きさ）”の比率は、大きく、しかもランナー１８の大きさの違い、及び刃の劣化の有無によってばらつくことが殆どない。
【００６９】
動的機能窓法を用いて求められた最適条件によって決定される刃具によるランナー１８の粉砕は、同じ大きさの粉砕刃１４５のみを備えた回転体１５を用いた場合の粉砕粒の大きさの均一性の向上に有効である。
【００７０】
（１−３）利得の再現性確認結果を表す図１３の表１４によれば、感度の利得再現性はやや低いが、ＳＮ比の利得再現性はまずまずである。
（１−４）図１４の効果確認実験によれば、初期条件Ｊｉでは粉砕困難なランナーでも、最適条件Ｊｆによれば粉砕することができるということが分かる。又、図１５の効果確認実験によれば、小さい粒の発生比率を小さく抑えることができるということが分かる。
【００７１】
本発明では以下のような実施の形態も可能である。
（１）ＳＮ比がＳＮ比の平均よりも特に大きく、かつ感度が感度の平均よりも特に大きいＢ（３），Ｅ（３），Ｇ（３）を含み、他の制御因子Ａ，Ｃ，Ｄ，Ｆの水準のうちの少なくとも１つは、前記した実施の形態の場合とは異ならせた最適条件を採用すること。例えば、Ａ（１），Ｂ（３），Ｃ（３），Ｄ（３），Ｅ（３），Ｆ（２），Ｇ（３）を最適条件として採用したり、Ａ（１），Ｂ（３），Ｃ（１），Ｄ（３），Ｅ（３），Ｆ（２），Ｇ（３）を最適条件として採用したりしてもよい。
【００７２】
（２）ＳＮ比のデータのみから制御因子Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇの水準を決定（最適条件を決定）してもよい。
（３）図１〜図１３の実施の形態における動的機能窓法の解析手法は、速度差法ともいうが、動的機能窓法における速度比法という解析手法を用いてもよい。
【００７３】
前記した実施の形態から把握できる技術思想について以下に記載する。
〔１〕請求項２乃至請求項６のいずれか１項において、前記制御因子は、少なくとも、前記回転体の回転速度と、前記回転体の粉砕刃の高さと、前記回転体の刃素の枚数とである粉砕機における刃具の決定方法。
【００７４】
〔２〕請求項１乃至請求項６、前記〔１〕項のいずれか１項において、前記回転体における複数の粉砕刃は、全て同じ大きさである粉砕機における刃具の決定方法。
【００７５】
〔３〕請求項１乃至請求項６、前記〔１〕項及び前記〔２〕項のいずれか１項において、動的機能窓法の速度差法を用いて前記刃具の最適設計を行う粉砕機における刃具の決定方法。
【００７６】
〔４〕  複数の粉砕刃を有する固定体と、複数の粉砕刃を有する回転体とからなる刃具を備え、前記固定体と前記回転体との協働によって粉砕対象を粉砕する粉砕機における刃具において、前記〔１〕項乃至前記〔３〕項のいずれか１項における刃具の決定方法によって決定された粉砕機における刃具。
【００７７】
【発明の効果】
以上詳述したように本発明では、粉砕粒の大きさの均一性の向上、及び粉砕時間の短縮化を図ることができるという優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施の形態を示し、（ａ）は、粉砕機の一部破断側面図。（ｂ）は、粉砕機の一部破断正面図。
【図２】（ａ）は、要部平面図。（ｂ）は、（ａ）のＡ−Ａ線断面図。（ｃ）は、（ａ）のＢ−Ｂ線断面図。（ｄ）は、（ａ）のＣ−Ｃ線断面図。（ｅ）は、制御因子を説明するための表図。
【図３】各粉砕実験における制御因子の水準を示す表図。
【図４】（ａ）は、実験Ｎｏ．３に関する粉砕粒の重量データを示す表図。（ｂ）は、（ａ）の表３の数値を１．７８４ｇで割った比率を示す表図。（ｃ）は、（ｂ）の表４の未粉砕の数値ｐを変換式“−ｌｎｐ”で変換した数値、及び表４の小さい粒ｑを変換式“−ｌｎ（１−ｑ）”で変換した数値を表す表図。（ｄ）は、（ｂ）の表４における数値ｐと数値（１−ｑ）とに関するグラフ。（ｅ）は、（ｃ）の表５における自然対数“−ｌｎｐ”の数値と自然対数“−ｌｎ（１−ｑ）”の数値とに関するグラフ。
【図５】（ａ）は、実験Ｎｏ．６に関する粉砕粒の重量データを示す表図。（ｂ）は、（ａ）の表６の数値を１．８０５ｇで割った比率を示す表図。（ｃ）は、（ｂ）の表７の未粉砕の数値ｐを変換式“−ｌｎｐ”で変換した数値、及び表４の小さい粒ｑを変換式“−ｌｎ（１−ｑ）”で変換した数値を表す表図。（ｄ）は、（ｂ）の表７における数値ｐと数値（１−ｑ）とに関するグラフ。（ｅ）は、（ｃ）の表８における自然対数“−ｌｎｐ”の数値と自然対数“−ｌｎ（１−ｑ）”の数値とに関するグラフ。
【図６】実験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６における自然対数の数値データを示す表図。
【図７】実験Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１２における自然対数の数値データを示す表図。
【図８】実験Ｎｏ．１３〜Ｎｏ．１８における自然対数の数値データを示す表図。
【図９】各実験Ｎｏ．におけるＳＮ比及び感度、ＳＮ比の平均及び感度の平均を示す表図。
【図１０】各制御因子Ａ〜Ｇ毎のＳＮ比の平均と感度の平均とを水準別に表す表図。
【図１１】（ａ）は、図１１の表１３におけるＳＮ比に関するグラフ。（ｂ）は、表１３における感度に関するグラフ。
【図１２】（ａ）は、初期条件Ｊｉによって決定される刃具による粉砕実験結果を表すグラフ。（ｂ）は、最適条件Ｊｆによって決定される刃具による粉砕実験結果を表すグラフ。
【図１３】利得の再現性確認結果を表す表図。
【図１４】材質及び大きさの異なる４種類の試料を粉砕した実験結果を表すグラフ。
【図１５】材質及び大きさの異なる４種類の試料を粉砕した実験結果を表すグラフ。
【図１６】（ａ）は、前上限の比率の時間的変化が指数関数で表される理想的な例、及び下限の比率の時間的変化が指数関数で表される理想的な例を示すグラフ。（ｂ）は、（ａ）のグラフにおける曲線を自然対数関数に変換したグラフ。
【符号の説明】
１０…粉砕機。１４…固定体。１４１…固定体の粉砕刃。１５…回転体。１５２…回転体の刃素。１５３…回転体の粉砕刃。１８…粉砕対象としてのランナー。Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇ…制御因子。
【図１】
2004188275.tif 000006
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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