(57)【要約】【課  題】ＣＯ２  ガスを主成分とするシールドガスを用いる炭酸ガスシールドアーク溶接において、溶滴のスプレー移行を可能とし、高速溶接を行なってもスパッタ発生の低減のみならず、優れたビード形状が得られる溶接ワイヤ、およびその溶接ワイヤを用いた溶接方法を提案する。【解決手段】炭酸ガスシールドアーク溶接で用いられる溶接用鋼ワイヤであって、Ｃ：０．２０質量％以下，Ｓｉ：０．１５〜２．５  質量％，Ｍｎ：０．２５〜３．５  質量％，希土類元素：  ０．０１５〜０．１００  質量％，Ｐ：０．０５質量％以下，Ｓ：０．０５質量％以下を含有する組成の鋼素線からなる炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを使用する。【選択図】        なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭酸ガスシールドアーク溶接で用いられる溶接用鋼ワイヤであって、Ｃ：０．２０質量％以下、Ｓｉ：０．０５〜２．５  質量％、Ｍｎ：０．２５〜３．５  質量％、希土類元素：  ０．０１５〜０．１００  質量％、Ｐ：０．０５質量％以下、Ｓ：０．０５質量％以下、Ｃａ：０．０００８質量％以下を含有する組成の鋼素線からなることを特徴とする炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。
【請求項２】
前記鋼素線が、前記組成に加えて、Ｔｉ：０．０２〜０．５０質量％、Ｚｒ：０．０２〜０．５０質量％およびＡｌ：０．０２〜３．００質量％のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。
【請求項３】
前記鋼素線が、前記組成に加えて、Ｋ：０．０００１〜０．０１５０質量％を含有することを特徴とする請求項１または２に記載の炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。
【請求項４】
請求項１、２または３に記載の炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを用いて、ＣＯ２  ガスでアーク点をシールドし、正極性で溶接することを特徴とする炭酸ガスシールドアーク溶接方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、最も安定な溶滴の移行形態とされるスプレー移行が得られる炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ（以下、溶接ワイヤという）と、その溶接ワイヤを用いた溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
シールドガスとしてＣＯ２  ガスを用いるガスシールドアーク溶接は、炭酸ガスが安価であるとともに、能率の良い溶接法であるので、鉄鋼材料の溶接に広く利用されている。特に自動溶接の急速な普及により、造船，建築，橋梁，自動車，建設機械等の種々の分野で使用されている。造船，建築，橋梁の分野では、厚板の高電流多層溶接に使用され、自動車，建設機械の分野では、薄板の隅肉溶接に使用されることが多い。
【０００３】
Ａｒ−（２〜４０体積％）ＣＯ２  からなるＡｒガスとＣＯ２  ガスとの混合ガスをシールドガスとする溶接法（いわゆる混合ガスアーク溶接）は、溶滴が溶接ワイヤの直径よりも小さい微細なスプレー移行が可能となる。この溶滴のスプレー移行は、溶滴移行形態の中で最も優れており、スパッタの発生が少なく、ビード形状に優れ、高速溶接にも適していることが知られている。そのため混合ガスアーク溶接は、高品質な溶接を必要とする分野で利用されている。
【０００４】
しかしながらＡｒガスのコストは、ＣＯ２  ガスの５倍と高価であるから、実際の溶接施工においてはＡｒガスの使用量を削減して、ＣＯ２  ガスの混合比率を５０体積％以上とした混合ガスをシールドガスとして使用する場合が多い。このようなＣＯ２  ガスの混合比率が５０体積％以上のシールドガスを用いると、Ａｒ−（２〜４０体積％）ＣＯ２  からなるシールドガスを用いる溶接法（いわゆる混合ガスアーク溶接）に比べて１０〜２０倍の粗大な溶滴が溶接ワイヤ先端に懸垂し、アーク力によって揺れ動きながら移行（いわゆるグロビュール移行）する。このようなグロビュール移行が生じると、母材（すなわち鋼板）との短絡や再アークによるスパッタが多量に発生し、ビード形状が安定しない。特に高速溶接においては、ビード形状が凹凸（いわゆるハンピングビード）になりやすいという問題があった。
【０００５】
この問題点に対して、Ｋの添加によってスパッタ発生量を低減する方法が特開平６−２１８５７４号公報に開示されている。しかしこの技術では、溶接速度を増加する場合やシールドガス中のＣＯ２  を増加する場合には必ずしもスパッタ発生量の低減やビード形状の安定の効果は得られなかった。
【０００６】
【特許文献１】
特開平６−２１８５７４号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
上記したように、ＣＯ２  ガスの混合比率が５０体積％以上のシールドガスを用いると、通常の混合ガスアーク溶接（ＣＯ２  の混合比率２〜４０体積％）に比べて、粗大な溶滴が溶接ワイヤ先端に懸垂し、アーク力によって揺れ動く。その結果、高速溶接では母材（すなわち鋼板）との不規則な短絡や再アークによるスパッタが増加し、ビード形状が不安定となるという問題があった。
【０００８】
ＣＯ２  ガスを主成分（ＣＯ２  の混合比率５０体積％以上）とするシールドガスを用いる場合の、このような問題点を解決するためには、溶滴のスプレー移行を達成する必要がある。
ところが、溶滴のスプレー移行は通常の混合ガスアーク溶接（ＣＯ２  の混合比率２〜４０体積％）では可能であるが、ＣＯ２  ガスの混合比率が５０体積％以上のシールドガスを用いて溶接を行なう場合にスプレー移行を達成することは極めて困難であった。
【０００９】
本発明は上記の問題点に鑑み開発されたもので、ＣＯ２  ガスを主成分（ＣＯ２  の混合比率５０体積％以上）とするシールドガスを用いる炭酸ガスシールドアーク溶接において、溶滴のスプレー移行を可能とし、高速溶接を行なってもスパッタ発生の低減のみならず、優れたビード形状が得られる溶接ワイヤ、およびその溶接ワイヤを用いた溶接方法を提案することを目的とするものである。
【００１０】
本発明における炭酸ガスシールドアーク溶接とは、いわゆる混合ガスアーク溶接で用いるＡｒガスとＣＯ２  ガスとを混合したシールドガス（ＣＯ２  の混合比率２〜４０体積％）に比べて、ＣＯ２  ガスを主体とするガス（ＣＯ２  の混合比率６０体積％以上）をシールドガスとする溶接法を指す。なお本発明における炭酸ガスシールドアーク溶接は、主にＣＯ２  ガスを用いる溶接法（いわゆる炭酸ガスアーク溶接）を指す。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、スパッタ発生の低減が可能な炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ（すなわち溶接ワイヤ）の組成、およびその溶接ワイヤを用いた溶接方法について鋭意検討した。その結果、
（ａ）  希土類元素（以下、ＲＥＭ  という）を溶接ワイヤに添加し、Ｃａ含有量を規定することによって、陰極におけるアーク発生点を集中かつ安定させることが可能である、
（ｂ）  シールドガス中のＣＯ２  を増加しても、通常とは逆の正極性（すなわち溶接ワイヤを陰極）とすることによって、スパッタ発生を低減することが可能である、
（ｃ）  強脱酸元素であるＴｉ，Ｚｒ，Ａｌを溶接ワイヤに添加することによって、更に安定した溶接性が得られる
ことを見出した。本発明は、これらの知見に基づいてなされたものである。
【００１２】
すなわち本発明は、炭酸ガスシールドアーク溶接で用いられる溶接用鋼ワイヤであって、Ｃ：０．２０質量％以下，Ｓｉ：０．０５〜２．５  質量％，Ｍｎ：０．２５〜３．５  質量％，希土類元素：  ０．０１５〜０．１００  質量％，Ｐ：０．０５質量％以下，Ｓ：０．０５質量％以下，Ｃａ：０．０００８質量％以下を含有する組成の鋼素線からなる炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤである。
【００１３】
前記した炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤにおいては、好適態様として、鋼素線が、前記した組成に加えて、Ｔｉ：０．０２〜０．５０質量％，Ｚｒ：０．０２〜０．５０質量％およびＡｌ：０．０２〜３．００質量％のうちの１種または２種以上を含有することが好ましい。
また本発明は、上記した炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを用いて、ＣＯ２  ６０体積％以上のガスでアーク点をシールドし、正極性で溶接する炭酸ガスシールドアーク溶接方法である。
【００１４】
なお、ここで鋼素線からなる溶接ワイヤとは、溶接用フラックスを内装せず、素材となる鋼素線を主体とするワイヤ（いわゆるソリッドワイヤ）を指す。  また本発明は、鋼素線の表面にめっきを施したり、あるいは潤滑剤を塗布したソリッドワイヤにも支障なく適用できる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
まず、本発明の溶接ワイヤの素材となる鋼素線の成分を限定した理由について説明する。
Ｃ：０．２０質量％以下
Ｃは、溶接金属の強度を確保するために重要な成分であるが、溶融メタルの粘性を低下させ流動性を向上させる作用を有する元素である。しかし多量に含有すると溶滴および溶融プールの挙動が不安定になるのみならず、溶接金属の靭性が低下する。したがって、Ｃは０．２０質量％以下に限定した。なお、好ましくは０．０１〜０．１０質量％である。
【００１６】
Ｓｉ：０．０５〜２．５  質量％
Ｓｉは、脱酸作用を有し、  溶接金属の脱酸のためには不可欠な元素である。Ｓｉ含有量が０．０５質量％未満では、溶融メタルの脱酸が不足し、溶接金属にブローホールが発生する。一方、    ２．５質量％を超えると、溶接金属の靭性が著しく低下する。したがって、Ｓｉは０．０５〜２．５  質量％の範囲内を満足する必要がある。
【００１７】
Ｍｎ：０．２５〜３．５  質量％
Ｍｎは、Ｓｉと同様に、脱酸作用を有し、  溶融メタルの脱酸のためには不可欠な元素である。Ｍｎ含有量が０．２５質量％未満では、溶融メタルの脱酸が不足し、溶接金属にブローホールが発生する。一方、    ３．５質量％を超えると、溶接金属の靭性が低下する。したがって、Ｍｎは０．２５〜３．５  質量％の範囲内を満足する必要がある。
【００１８】
ＲＥＭ  ：  ０．０１５〜０．１００  質量％
ＲＥＭ  は、製鋼および鋳造時の介在物微細化および鋼素線の靭性向上に有用な元素である。ただし逆極性（すなわち溶接ワイヤを陽極）の炭酸ガスシールドアーク溶接においては、アーク集中に起因するスパッタの発生が増大するので、積極的には鋼素線に添加されない。しかし本発明の正極性の炭酸ガスシールドアーク溶接においては、溶滴のスプレー移行を促進するために不可欠の元素である。ＲＥＭ  含有量が  ０．０１５質量％未満では、このような正極性の炭酸ガスシールドアーク溶接における効果が得られない。一方、    ０．１００質量％を超えると、溶接ワイヤの製造工程で割れの発生あるいは溶接の際の溶接金属の靭性低下を招く。したがって、ＲＥＭ  は  ０．０１５〜０．１００  質量％の範囲内を満足する必要がある。  なお、好ましくは  ０．０２５〜０．０５０  質量％である。
【００１９】
希土類元素（すなわち  ＲＥＭ）は、周期表の３族に属する元素の総称である。本発明では、原子番号５７〜７１の元素を使用するのが好ましく、特にＣｅ，Ｌａが好適である。これらの元素を混合して使用する場合は、Ｃｅ：４５〜８０質量％，Ｌａ：１０〜４５質量％含有する混合物が好ましい。
Ｐ：０．０５質量％以下
Ｐは、鋼素線の融点を低下させるとともに電気抵抗率を向上させて、溶接ワイヤの溶融効率を向上させる元素である。さらに正極性の炭酸ガスシールドアーク溶接においては、アークを安定させる作用も有する。Ｐ含有量が０．０５質量％を超えると、正極性の炭酸ガスシールドアーク溶接における溶融メタルの粘性が低下して、アークが不安定となる。その結果、小粒のスパッタが多量に発生するのみならず、溶接金属に高温割れが発生する危険性が増大する。したがって、Ｐは０．０５質量％以下に限定した。
【００２０】
Ｓ：０．０５質量％以下
Ｓは、溶融メタルの粘性を低下させ、溶接ワイヤ先端に懸垂した溶滴の離脱を助け、正極性の炭酸ガスシールドアーク溶接においてアークを安定化する。また、溶融メタルの粘性を低下させてビードを平滑にし、溶落ちを抑制する作用も有する。Ｓ含有量が０．０５質量％を超えると、小粒のスパッタが多量に発生するのみならず、溶接金属の靭性が低下する。したがって、Ｓは０．０５質量％以下に限定した。
【００２１】
Ｃａ：０．０００８質量％以下
Ｃａは、製鋼および鋳造時に溶鋼に混入したり、あるいは伸線加工時に鋼素線に混入する不純物である。しかし正極性の炭酸ガスシールドアーク溶接では、高電流溶接においてスプレー移行の安定性を阻害する作用を有する。Ｃａ含有量が０．０００８質量％を超えると、ＲＥＭ  添加による安定なスプレー移行が得られない。したがってＣａ含有量は、０．０００８質量％以下とした。
【００２２】
Ｋ：０．０００１〜０．０１５０質量％
Ｋは、正極性の炭酸ガスシールドアーク溶接でアークを広げ、低電流でも溶滴のスプレー移行を可能とする元素であり、溶滴そのものを微細化する作用を有する。そこで必要に応じて鋼素線にＫを添加する。ただしＫを添加する場合に、Ｋ含有量が０．０００１質量％未満では、これらの効果が得られない。  一方、  ０．０１５０質量％を超えると、溶接を行なう際にアーク長が増加し、溶接ワイヤの先端に懸垂した溶滴が不安定となり、スパッタが多量に発生する。したがってＫを添加する場合は、Ｋが０．０００１〜０．０１５０質量％の範囲内を満足するのが好ましい。なお、より好ましくは０．０００３〜０．００３０質量％である。なお、Ｋは沸点が約  ７６０℃と低いので、鋼材を溶製する段階でＫを添加すると、歩留りが著しく低い。そこで鋼素線を製造する段階で、鋼素線の表面にカリウム塩溶液を塗布して焼鈍を施すことによって、Ｋを鋼素線に安定して含有させることができる。
【００２３】
さらに本発明では、鋼素線の成分は、上記した組成に加えて、Ｔｉ：０．０２〜０．５０質量％，Ｚｒ：０．０２〜０．５０質量％およびＡｌ：０．０２〜３．００質量％のうちの１種または２種以上を含有することが好ましい。  その理由について説明する。
Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｌは、いずれも強脱酸剤として作用し、さらに溶接金属の強度を増加する元素である。さらに溶融メタルの脱酸による粘性向上によってビード形状を安定化（すなわちハンピングビードを抑制）する作用も有する。このような効果を有する故に  ３００Ａ以上の高電流溶接においては有効な元素であり、必要に応じて添加する。Ｔｉ含有量が０．０２質量％未満，Ｚｒ含有量が０．０２質量％未満，Ａｌ含有量が０．０２質量％未満では、この効果が得られない。一方、Ｔｉ含有量が０．５０質量％を超える場合，Ｚｒ含有量が０．５０質量％を超える場合，Ａｌ含有量が３．００質量％を超える場合は、溶滴が粗大化して大粒のスパッタが多量に発生する。したがって、Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｌを添加する場合は、Ｔｉ：０．０２〜０．５０質量％，Ｚｒ：０．０２〜０．５０質量％，Ａｌ：０．０２〜３．００質量％の範囲内を満足するのが好ましい。
【００２４】
さらに必要に応じて以下の元素を含有させても良い。
Ｃｒ：０．０２〜３．０  質量％，Ｎｉ：０．０５〜３．０  質量％，Ｍｏ：０．０５〜１．５  質量％，Ｃｕ：０．０５〜３．０  質量％，Ｂ：０．０００５〜０．０１５  質量％，Ｍｇ：  ０．００１〜０．２０質量％
Ｃｒ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｂ，Ｍｇは、いずれも溶接金属の強度を増加させ、かつ耐候性を向上させる元素である。これらの元素の含有量が微少である場合は、このような効果が得られない。一方、過剰に含有させると、溶接金属の靭性低下を招く。したがってＣｒ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｂ，Ｍｇを含有させる場合は、それぞれＣｒ：０．０２〜３．０  質量％，Ｎｉ：０．０５〜３．０  質量％，Ｍｏ：０．０５〜１．５  質量％，Ｃｕ：０．０５〜３．０  質量％，Ｂ：０．０００５〜０．０１５  質量％，Ｍｇ：  ０．００１〜０．２０質量％の範囲内を満足するのが好ましい。
【００２５】
Ｎｂ：  ０．００５〜０．０５質量％，Ｖ：  ０．００５〜０．０５質量％
Ｎｂ，Ｖは、いずれも溶接金属の強度，靭性を増加させ、かつアークの安定性を向上させる元素である。これらの元素の含有量が微少である場合は、このような効果が得られない。一方、過剰に含有させると、溶接金属の靭性低下を招く。したがってＮｂ，Ｖを含有させる場合は、それぞれＮｂ：  ０．００５〜０．０５質量％，Ｖ：  ０．００５〜０．０５質量％の範囲内を満足するのが好ましい。
【００２６】
上記した鋼素線の成分以外の残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。たとえばＯあるいはＮが代表的な不可避的不純物であり、鋼材を溶製する段階や鋼素線を製造する段階で不可避的に混入する。  Ｏは  ０．０３０質量％以下，Ｎは  ０．０２０質量％以下に低減するのが好ましい。
次に、本発明の溶接ワイヤの製造方法について説明する。
【００２７】
転炉または電気炉等を用いて、上記した組成を有する溶鋼を溶製する。この溶鋼の溶製方法は、特定の技術に限定せず、従来から知られている技術を使用する。次いで、得られた溶鋼を、連続鋳造法や造塊法等によって鋼材（たとえばビレット等）を製造する。  この鋼材を加熱した後、熱間圧延を施し、さらに乾式の冷間圧延（すなわち伸線）を施して鋼素線を製造する。  熱間圧延や冷間圧延の操業条件は、特定の条件に限定せず、所望の寸法形状の鋼素線を製造する条件であれば良い。
【００２８】
さらに鋼素線は、焼鈍−酸洗−銅めっき−伸線加工−潤滑剤塗布の工程を必要に応じて施して、所定の製品すなわち溶接ワイヤとなる。
正極性の炭酸ガスシールドアーク溶接では、逆極性に比べて、給電不良に起因してアークが不安定になりやすい。しかし、鋼素線の表面に厚さ  ０．６μｍ以上のＣｕめっきを施すことによって、給電不良を防止できる。なおＣｕめっきの厚さ  ０．８μｍ以上とすると、給電不良防止の効果が顕著になるので一層好ましい。このようにＣｕめっきを厚目付とすることによって、給電チップの損耗を低減するという効果も得られる。
【００２９】
しかし鋼素線のＣｕ含有量およびその表面のめっき層のＣｕ含有量が合計  ３．０質量％を超えると、溶接金属の靭性が著しく低下する。したがって溶接ワイヤのＣｕ含有量（すなわち鋼素線中のＣｕとめっき層中のＣｕの合計）を  ３．０質量％以下とするのが好ましい。
また給電の安定性を高めて、溶滴のスプレー移行を促進するために、溶接ワイヤ表面の平坦度（すなわち実表面積／理論表面積）を１．０１未満とすることが肝要である。溶接ワイヤ表面の平坦度は、鋼組成の伸線加工におけるダイス管理を厳格に行なうことによって、１．０１未満に維持することが可能である。
【００３０】
鋼素線の表面に潤滑油を塗布した溶接ワイヤあるいは鋼素線表面のＣｕめっき層に潤滑油を塗布した溶接ワイヤを用いると、溶接ワイヤの送給性を向上できる。潤滑剤の塗布量は、溶接ワイヤ１０ｋｇあたり０．３５〜１．７  ｇの範囲内を満足するのが好ましい。
このようにして溶接ワイヤを製造する過程で、溶接ワイヤの表面に種々の不純物が付着する。特に固体の不純物の付着量を溶接ワイヤ１０ｋｇあたり０．０１ｇ以下に抑制すると、給電の安定性が一層向上する。
【００３１】
【実施例】
連続鋳造によって製造されたビレットを熱間圧延して、直径  ５．５〜７．０ｍｍ  の線材とした。次いで冷間圧延（すなわち伸線）によって直径  ２．０〜２．８ｍｍ  の鋼素線とし、さらに２〜３０体積％のクエン酸３カリウム水溶液を鋼素線１ｋｇあたり３０〜５０ｇ塗布した。
【００３２】
その後、この鋼素線を、露点−２℃以下，酸素濃度  ２００体積ｐｐｍ  以下，二酸化炭素濃度  ０．１体積％以下の窒素雰囲気中で焼鈍した。このとき、鋼素線の直径，クエン酸カリウム塩水溶液の濃度，焼鈍温度，焼鈍時間を調整して、鋼素線の内部酸化によるＫ含有量，Ｏ含有量を調整した。
このようにして焼鈍した後、  鋼素線に酸洗を施し、次いで必要に応じて鋼素線の表面にＣｕめっきを施した。さらに冷間で伸線加工（湿式伸線）を施して、直径０．８〜１．６ｍｍ  の溶接ワイヤを製造した。この溶接ワイヤの表面に潤滑油を塗布（溶接ワイヤ１０ｋｇあたり  ０．４〜０．８  ｇ）した。伸線することによって、十分な送給性を確保できるように調整した。
【００３３】
得られた溶接ワイヤの鋼素線の成分は、表１，２に示す通りである。
【００３４】
【表１】
2004188428.tif 000002
【００３５】
【表２】
2004188428.tif 000003
【００３６】
これらの溶接ワイヤを用いて正極性の炭酸ガスシールドアーク溶接を行ない、溶滴の移行形態およびビード形状を調査した。その結果は表３に示す通りである。
【００３７】
【表３】
2004188428.tif 000004
【００３８】
なお、溶滴の移行形態およびビード形状は以下の要領で評価した。
（Ａ）  溶滴の移行形態
板厚１９ｍｍ，幅７０ｍｍ，長さ５００ｍｍ  の鋼板（ＳＭ４９０Ｂ相当）を用いて、突き出し２０ｍｍ，溶接速度４０ｃｍ／ｍｉｎ  ，アーク電圧３０Ｖでビードオン溶接を行なった。溶接電流２３０Ａでスプレー移行が確認できたものを優（◎），溶接電流  ２５０Ａでスプレー移行が確認できたものを良（○），溶接電流  ２７０Ａでスプレー移行が確認できたものを可（△），溶接電流  ３００Ａでもプレー移行が確認できなかったものを不可（×）として評価した。
【００３９】
（Ｂ）  ビード形状
板厚１９ｍｍ，幅７０ｍｍ，長さ５００ｍｍ  の鋼板（ＳＭ４９０Ｂ相当）を用いて、突き出し２０ｍｍ，溶接速度４０ｃｍ／ｍｉｎ  ，アーク電圧３０Ｖ，溶接電流  ３００Ａでビードオン溶接を行なった。溶接が終了した後、溶接ビードの断面を観察し、溶接ビードの長手方向に凹凸の現われたものを不可（×），その他を良（○）として評価した。
【００４０】
なお、これらの溶接試験で用いた共通の溶接条件は表４に示す通りである。
【００４１】
【表４】
2004188428.tif 000005
【００４２】
表３から明らかなように、発明例では安定なスプレー移行が可能であった。特に、鋼素線中の  ＲＥＭ含有量を  ２５０質量ｐｐｍ  以上とすることによって、低電流でのスプレー移行が可能となった。また、Ｋを１質量ｐｐｍ  以上とすることによって、さらに低電流でのスプレー移行が可能となった。
鋼素線中のＴｉ，Ｚｒ，Ａｌ含有量を、それぞれ０．０２質量％以上とすることによって、良好なビード形状が得られた。
【００４３】
一方、  鋼素線の成分が本発明の範囲を外れる比較例では、溶接電流  ３００Ａでもスプレー移行を確認できなかった。
【００４４】
【発明の効果】
本発明では、正極性の炭酸ガスシールドアーク溶接において、アークの安定性に優れたスプレー移行を達成でき、薄鋼板や厚鋼板の安定した継手溶接が可能である。しかも平滑なビード形状を得ることができる。