(57)【要約】【課題】コスト低減を図ると共に、溝断面形状の精度向上を図る。【解決手段】砥石１を揺動させつつ溝底に逃げ溝３０を有するゴシックアーク溝３の長手方向（砥石１のまたぎ幅方向））に沿って相対移動させて該ゴシックアーク溝３の左右のフランクを同時に超仕上げ加工する方法であって、前記ゴシックアーク溝３の長手方向に分布する該ゴシックアーク溝３と前記砥石１との接触加工点の集合が前記ゴシックアーク溝３の溝肩から前記逃げ溝３０までの間で連続した線接触加工線４となるように、前記砥石１のまたぎ幅寸法Ｘｋ  を設定する。【選択図】      図１４
2004345002.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
砥石を揺動させつつ溝底に逃げ溝を有するゴシックアーク溝の長手方向に沿って相対移動させて該ゴシックアーク溝の左右のフランクを同時に超仕上げ加工する方法であって、
前記ゴシックアーク溝の長手方向に分布する該ゴシックアーク溝と前記砥石との接触加工点の集合が前記ゴシックアーク溝の溝肩から前記逃げ溝までの間で連続した線接触加工線となるように、前記砥石のまたぎ幅寸法を設定したことを特徴とするゴシックアーク溝の超仕上げ方法。
【請求項２】
前記砥石の振れ角を、該砥石の揺動中心と前記逃げ溝の幅方向の縁部とを結んだ線とワークの中心線とのなす角度θ０  から該角度θ０  ＋５°までとしたことを特徴とする請求項１記載のゴシックアーク溝の超仕上げ方法。
【請求項３】
前記砥石の幅寸法を、前記振れ角で該砥石の幅方向のエッジが前記ゴシックアーク溝の溝肩と一致するように設定するか、又は一致したときの寸法の９５％までとしたことを特徴とする請求項２記載のゴシックアーク溝の超仕上げ方法。
【請求項４】
前記ゴシックアーク溝は軸受外輪の内径面に形成された外輪軌道溝であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のゴシックアーク溝の超仕上げ方法。
【請求項５】
前記ゴシックアーク溝はボールねじナット内周面に形成されたボールねじ溝であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のゴシックアーク溝の超仕上げ方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば４点接触玉軸受の外輪軌道溝やボールねじナットのボールねじ溝に採用されるゴシックアーク溝の超仕上げ方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、例えば４点接触玉軸受の外輪軌道溝のゴシックアーク溝を精度よく加工するには溝面の左右のフランクを片側ずつ砥石によって超仕上げ加工していたが、この方法だと作業性が悪くコスト高になる。ボールねじに関しては、ゴシックアーク溝の左右のフランクを同時に超仕上げ加工する方法が開示されている（例えば特許文献１参照）。
この超仕上げ方法は、ゴシックアーク溝からなるボールねじナットのボールねじ溝の溝直角断面に対してある角度傾斜させた溝断面形状を単一円弧にみなし、砥石を揺動させつつゴシックアーク溝の長手方向に相対移動させることにより左右のフランクを同時に超仕上げ加工するようにしたものである。
【０００３】
【特許文献１】
特許第２８８１８５５号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記特許文献１記載の超仕上げ方法では、ゴシックアーク溝の溝直角断面に対してある角度傾斜させた溝断面形状がボールの接触角近傍では単一円弧に精度よく近似するが、全体をカバーできていない。
また、砥石の揺動中心を溝面に対して大きく傾斜させているため、溝と砥石の干渉が生じて砥石のまたぎ幅寸法に制限が生じ、このため、ボールねじ溝面の真円度誤差を超仕上げ加工により除去しにくい場合がある。
本発明はこのような不都合を解消するためになされたものであり、左右のフランクを同時に超仕上げ加工できるようにしてコスト低減を図ることができるのは勿論のこと、溝断面形状の精度向上を図ることができるゴシックアーク溝の超仕上げ方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１に係る発明は、砥石を揺動させつつ溝底に逃げ溝を有するゴシックアーク溝の長手方向に沿って相対移動させて該ゴシックアーク溝の左右のフランクを同時に超仕上げ加工する方法であって、
前記ゴシックアーク溝の長手方向に分布する該ゴシックアーク溝と前記砥石との接触加工点の集合が前記ゴシックアーク溝の溝肩から前記逃げ溝までの間で連続した線接触加工線となるように、前記砥石のまたぎ幅寸法を設定したことを特徴とする。
【０００６】
請求項２に係る発明は、請求項１において、前記砥石の振れ角を、該砥石の揺動中心と前記逃げ溝の幅方向の縁部とを結んだ線とワークの中心線とのなす角度θ０  から該角度θ０  ＋５°までとしたことを特徴とする。
請求項３に係る発明は、請求項２において、前記砥石の幅寸法を、前記振れ角で該砥石の幅方向のエッジが前記ゴシックアーク溝の溝肩と一致するように設定するか、又は一致したときの寸法の９５％までとしたことを特徴とする。
【０００７】
請求項４に係る発明は、請求項１〜３のいずれか一項において、前記ゴシックアーク溝は軸受外輪の内径面に形成された外輪軌道溝であることを特徴とする。
請求項５に係る発明は、請求項１〜３のいずれか一項において、前記ゴシックアーク溝はボールねじナット内周面に形成されたボールねじ溝であることを特徴とする。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図を参照して説明する。
図１〜図１０は本発明にいう「連続した線接触加工線（以下、連続的線接触加工線という）」を説明するための説明図、図１１は本発明の第１の実施の形態である溝底に逃げ溝を有するゴシックアーク溝の超仕上げ方法を軸受外輪の軌道溝に適用した例を説明するための説明図、図１２は図１１の軸受外輪の断面図、図１３は砥石の振れ角θにおける図１１のＡ−Ａ線断面図、図１４は図１１のＤ−Ｄ線断面図で、連続的線接触加工線を示した図、図１５は砥石の振れ角θ０  における図１１のＡ−Ａ線断面図、図１６は本発明の第２の実施の形態である溝底に逃げ溝を有するゴシックアーク溝の超仕上げ方法をボールねじナットのボールねじ溝に適用した例を説明するための説明図である。なお、図２、図８、図１３及び図１５においては、砥石とゴシックアーク溝との接触状態を明確にするために、砥石の形状を誇張して描いている。
【０００９】
まず、本発明の理解を助けるために、本発明にいう「連続的線接触加工線」について説明する。
図１〜図３を参照して、砥石１のまたぎ幅寸法Ｘｋ  は単一Ｒ溝超仕上げ時よりも大きくされており、砥石１は揺動中心Ｏを支点として外輪２の軌道溝であるゴシックアーク溝３内で±θ０  の範囲で揺動する。なお、図１〜図１０では、便宜上、溝底に逃げ溝を有していないゴシックアーク溝３として説明する。
【００１０】
図１のＡ−Ａ線断面である図２（ａ）では砥石１は最大振れ角（揺動角）端±θ０  に達する途中の角度θに位置しており、この位置では砥石１とゴシックアーク溝３はＰＲ  ，ＰＬ  で点接触している。この２点ＰＲ  ，ＰＬ  は、砥石１が±θ０  で揺動する間に常に接触する接触加工点とされている。なお、ＯＲ  ，ＯＬ  の２点はゴシックアーク溝３の左右のフランク１０，１１の溝Ｒ中心である。
【００１１】
図２（ｂ）は砥石１が最大振れ角端±θ０  に達したときのゴシックアーク溝３と砥石１との接触状態を示しており、この位置ではＰＲ  から上方溝肩までとＰＬ  から下方角度＋θ０  までで面接触する。
図２（ｃ）は図１のＢ−Ｂ線断面での砥石１とゴシックアーク溝３との接触状態を示しており、この位置では砥石１とゴシックアーク溝３とはＰＲ  ，ＰＬ  より溝底側のＱＲ  ，ＱＬ  で点接触している。この２点ＱＲ  ，ＱＬ  は砥石１が±θ０  揺動する間に常に接触する接触加工点とされている。
【００１２】
図３は図１のＣ−Ｃ線断面であり、図において符号４は砥石１が±θ０  揺動する間にまたぎ幅方向（溝の長手方向）で常に接触する接触加工点を連ねた連続的線接触加工線である。
超仕上げ加工はこの連続的線接触の他に、砥石１の最大振れ角±θ０  のみに接触する断続的面接触（図２（ｂ）参照）により行われるが、ここでは形状精度に支配的な連続的線接触を論じる。
【００１３】
連続的線接触加工線は以下のようにして計算される。
図４および図５において、Ｘ軸にワーク円周方向距離（溝の長手方向：砥石のまたぎ幅方向）、Ｙ軸に半径方向距離、Ｚ軸にワーク幅方向距離をとる。図５（ａ）は図４のＸ＝０の断面図、図５（ｂ）は図４のＸ＝ｋの断面図であり、Ｘ＝ｋでの溝直角断面の右半面（右フランク側）の方程式は次式（１）で表され、（１）式を変形すると次式（２）となる。
【００１４】
【数１】
2004345002.tif 000003
【００１５】
【数２】
2004345002.tif 000004
【００１６】
但し、Ｒｅ  ＝Ｒａ  −√（ｒｅ  ２  −ｅ２  ）：ゴシックアーク溝Ｒ中心半径
Ｒａ  ：ゴシックアーク溝底半径
ｒｅ  ：ゴシックアーク溝Ｒ半径
ｅ：ゴシックアーク溝Ｒの中心間距離×１／２
上式（２）は軸方向位置Ｚに対するゴシックアーク溝３の高さを表している。また、揺動中心Ｏから溝面までの距離Ｒは次式（３）および（４）で表され、式（３）に上式（２）を代入すると次式（５）となる。
【００１７】
【数３】
2004345002.tif 000005
【００１８】
【数４】
2004345002.tif 000006
【００１９】
【数５】
2004345002.tif 000007
【００２０】
但し、Ｈｔ  ：砥石の揺動中心から溝底までの距離（芯高）
有芯式超仕上げ加工においては、砥石１が±θ０  の間で揺動するとき、揺動中心Ｏから溝面までの距離Ｒが最小になる点で、砥石１は溝と常に接触する。それは揺動中心Ｏからの最短接触半径で砥石１が規制、成形されるからである。
ゴシックアーク溝３の左半面（左フランク側）に対しても同様な計算を行い、各ｋに対し揺動中心Ｏから溝面までの距離Ｒが最小となるＺとの関係をプロットすることにより、図３で示した連続的線接触加工線４が得られる。
【００２１】
図６は横軸にワーク円周方向距離（砥石またぎ幅方向ｋ）、縦軸にワーク幅方向距離Ｚをとって芯高Ｈｔ  （砥石の揺動中心Ｏから溝底までの距離）を変化させた場合の連続的線接触加工線４を軌道面を展開して表示したものである。
但し、Ｒａ  ＝２４．５４ｍｍ、Ｒｅ  ＝２３．４３ｍｍ、ｒｅ  ＝３．１１ｍｍ、ｅ＝０．０９１５ｍｍとしている。
【００２２】
図６において、Ｈｔ  ＝３．０３ｍｍではゴシックアーク溝の溝肩から溝底まで連続的線接触加工線が分布しているのが判る。
一方、Ｈｔ  ＝２．７ｍｍでは溝肩まで連続的線接触加工線が分布しておらず、即ち、溝肩周辺は加工の取り代が少ないことを意味している。また、Ｈｔ  ＝３．２ｍｍでは溝肩での連続的線接触密度が多く、しかも、溝底から溝肩までの連続的線接触加工線が急激な変化をしており、これは該急激変化部分での取り代が少なく不安定なことを意味する。
【００２３】
連続的線接触加工線の分布が悪いと加工精度を悪くするため、Ｈｔ  ＝３．０３ｍｍが適切な芯高といえる。
このときの外輪２のゴシックアーク溝３と砥石１との接触状態を図７および図８に示す。
砥石１は揺動中心Ｏを支点として外輪２の軌道溝であるゴシックアーク溝３内で±θ０  の範囲で揺動する。
【００２４】
図７のＡ−Ａ線断面図である図８（ａ）では砥石１が最大振れ角端±θ０  に達する途中の角度θに位置しており、この位置では砥石１とゴシックアーク溝３は溝肩ＳＲ  ，ＳＬ  で点接触している。この２点ＳＲ  ，ＳＬ  は、砥石１が±θ０  揺動する間に常に接触する接触加工点とされている。
同様に、図７のＢ−Ｂ線断面図である図８（ｂ）では砥石１が最大振れ角端±θ０  に達する途中の角度θで砥石１とゴシックアーク溝３がＴＲ  ，ＴＬ  で点接触し、図７のＣ−Ｃ線断面図である図８（ｃ）では砥石１が最大振れ角端±θ０  に達する途中の角度θで砥石１とゴシックアーク溝３が溝底Ｕで点接触しており、これらの点ＴＲ  ，ＴＬ  およびＵは砥石１が±θ０  揺動する間に常に接触する接触加工点とされている。
【００２５】
なお、図８（ｃ）では、砥石またぎ幅寸法は図６のＫ１  〜Ｋ２  間の距離に決めてあり、砥石１の揺動中心Ｏが溝底高さにほぼ一致するため、溝底の点Ｕで砥石１が接触することがわかる。
図９は図７のＤ−Ｄ線断面図であり、砥石１が±θ０  揺動する間にまたぎ幅方向（溝の長手方向）で常に接触する接触加工点を連ねた連続的線接触加工線４を示している。
【００２６】
図１０に芯高Ｈｔ  ＝３．０３ｍｍでの連続的線接触加工線４を立体的に示す。図１０（ａ）は砥石１上の連続的線接触加工線４、図１０（ｂ）はゴシックアーク溝３面の連続的線接触加工線４である。
なお、芯高Ｈｔ  の許容値は、揺動中心Ｏから溝面までの距離Ｒの寸法、レストアングル（ボール接触角）の許容値の公差により決まってくるが、芯高Ｈｔ  ＝３．０３ｍｍに対して±３％の範囲が良好である。
【００２７】
溝底に逃げ溝を持たないタイプのゴシックアーク溝３を採用した軌道輪においては、砥石１のまたぎ幅寸法Ｘｋ  は、次のようにして計算される。
上式（５）のゴシックアーク溝の右半面（右フランク側）の方程式から溝底に砥石が当たるとき、Ｚ＝０であるからＲは次式（６）で表される。
【００２８】
【数６】
2004345002.tif 000008
【００２９】
ここで、ｋを次式（７）とするとＲ＝０となる。
【００３０】
【数７】
2004345002.tif 000009
【００３１】
即ち、ｋがこの値をとるＸ＝ｋ２  断面ではＲは最小値０となり、砥石１が溝底に当たる。また、ｋ＝−√（Ｒａ  ２  −ηｔ  ２  ）であるＸ＝ｋ１  断面でもＲは最小値０となる。従って、砥石のまたぎ幅寸法Ｘｋ  は、上記（７）式の２倍の値となり次式（８）で表される。
【００３２】
【数８】
2004345002.tif 000010
【００３３】
次に、上記説明と図１１〜図１５を参照して、本発明の第１の実施の形態である溝底に逃げ溝を有するゴシックアーク溝の超仕上げ方法を軸受外輪の軌道溝に適用した例を説明する。なお、上記図１〜図１０で説明した部分と重複する部分については、各図に同一符号を付してその説明を省略する。
図１１及び図１２は、溝底に逃げ溝３０を有するゴシックアーク溝３を軌道溝とした軸受外輪２を示したものであり、逃げ溝３０は図１２のＹ軸に対して左右対称とされている。
【００３４】
砥石１は揺動中心Ｏを支点として外輪２の軌道溝であるゴシックアーク溝３内で±θ０  の範囲で揺動し、図１３において、砥石１が最大振れ角端±θ０  に達する途中の角度θでは砥石１とゴシックアーク溝３は溝肩ＳＲ  ，ＳＬ  で点接触している。この２点ＳＲ  ，ＳＬ  は、砥石１が±θ０  揺動する間に常にゴシックアーク溝３に接触する接触加工点とされており、揺動中心Ｏの高さはゴシックアーク溝３の溝肩の接触加工点ＳＲ  ，ＳＬ  から揺動中心Ｏまでの距離が最小となるように設定する。
【００３５】
ここで、芯高Ｈｔ  の設定方法は上記と同様であるが、砥石１のまたぎ幅寸法Ｘｋ  については、ゴシックアーク溝３が溝底に逃げ溝３０を持つため、上記（８）式に制限されることはなく、図１４に示すように、該逃げ溝３０に連続的線接触加工線４が交叉する二点間の距離を砥石１のまたぎ幅寸法Ｘｋ  とする。
これにより、ゴシックアーク溝３の長手方向に沿って溝肩から前記逃げ溝３０までの間で接触加工点を連ねた連続的線接触加工線４が存在し、ゴシックアーク溝３の左右のフランク１０，１１を同時に所望の形状精度に超仕上げ加工することができる。
【００３６】
また、砥石１の振れ角については、図１５を参照して、砥石１の揺動中心Ｏと逃げ溝３０の幅方向の縁部ＷＬ  とを結んだ線Ｖと外輪２の中心線Ｙとのなす角度θ０  から該角度θ０  ＋５°までとする。
砥石１の振れ角がθ０  〜θ０  ＋５°までは、実際の加工実験で好適に超仕上げ加工ができた。砥石１の振れ角をθ０  未満で設定した場合には、砥石１中心の先端部がゴシックアーク溝３と接触しないため、該先端部が出っ張り、経時的に逃げ溝３０の底面と接触して正常な加工が行われなくなる虞れがある。
【００３７】
更に、砥石１の幅寸法ＸＢ  は、上記振れ角θ０  〜θ０  ＋５°で砥石１を振ったときに、砥石１の幅方向のエッジがゴシックアーク溝３の溝肩ＳＲ  と一致するように設定するか、又は一致したときの寸法の９５％までとする。
砥石１の幅寸法ＸＢ  を上記を超える寸法に設定すると、砥石１の幅方向のエッジで外輪２の内径部を加工することになるため、溝形状精度に悪影響を及ぼすことになる。一方、砥石１の幅寸法ＸＢ  が狭すぎても砥石１の幅方向のエッジで溝形状精度に悪影響を及ぼすが、実際の加工実験では、上記振れ角θ０  〜θ０  ＋５°で砥石１の幅方向のエッジが溝肩ＳＲ  と一致する寸法の９５％までを砥石１の幅寸法ＸＢ  として設定した場合は適正であった。
【００３８】
次に、図１６を参照して、本発明の第２の実施の形態である溝底に逃げ溝を有するゴシックアーク溝の超仕上げ方法を説明する。なお、この実施の形態では、ボールねじナットの内周面に形成されるボールねじ溝をゴシックアーク溝として該ゴシックアーク溝に超仕上げ加工を施す場合を例に採る。
この実施の形態は、ボールナット２０の近傍に配置された揺動スピンドル２１の揺動軸２２を該揺動軸２２に揺動アーム２３を介して取り付けられた砥石１の揺動中心Ｏに一致させ、且つ、砥石１の揺動中心Ｏ−Ｏの向きをボールナット２０の内周面に形成された溝底に逃げ溝３０を有するゴシックアーク溝３の長手方向に一致させている。
【００３９】
ボールナット２０は軸線回りに回転し、これに同期してボールナット２０の１回転につき１リード分だけ揺動スピンドル２１が揺動アーム２３および砥石１と一体となってボールナット２０の軸線と平行に移動する。なお、砥石１は、揺動アーム２３に設けられた図示しない砥石押付け機構により、ボールナット２０のゴシックアーク溝３に押し付けられるようになっている。
【００４０】
そして、ボールナット２０が軸線回りに回転し、これに同期して揺動スピンドル２１が揺動軸回りに揺動しつつ揺動アーム２３および砥石１と一体となってボールナット２０の軸線と平行に移動すると、砥石１が前記押付け機構によりボールナット２０のゴシックアーク溝３に押し付けられながら、揺動中心Ｏを支点として揺動し、これにより、ゴシックアーク溝３の表面の左右のフランクが同時に超仕上げ加工される。
【００４１】
ここで、この実施の形態では、ゴシックアーク溝３の溝直角断面と砥石１の揺動面が一致しており、即ち、ゴシックアーク溝３の長手方向（ボールねじ溝の螺旋方向）と砥石１の揺動中心Ｏの向きが一致しているため、砥石１のまたぎ幅寸法Ｘｋ  を長くとることができ、この結果、超仕上げ加工後のボールねじ溝面の真円度の向上を図ることができる。
なお、芯高Ｈｔ  、砥石１のまたぎ幅寸法Ｘｋ  、砥石１の振れ角及び砥石１の幅寸法ＸＢ  の設定方法については、上記第１の実施の形態と同様であるので説明を省略する。
【００４２】
【発明の効果】
上記の説明から明らかなように、本発明によれば、左右のフランクを同時に超仕上げ加工できるのでコスト低減を図ることができると共に、砥石のまたぎ幅寸法が制限されず、溝底に逃げ溝を有するゴシックアーク溝の略全面に砥石を接触させることができるので溝断面形状の精度向上を図ることができるという効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】連続的線接触加工線を説明するための説明図である。
【図２】（ａ）は砥石の振れ角θにおける図１のＡ−Ａ線断面図、（ｂ）は砥石の振れ角θ０  における図１のＡ−Ａ線断面図、（ｃ）は砥石の振れ角θにおける図１のＢ−Ｂ線断面図である。
【図３】図１のＣ−Ｃ線断面図で、連続的線接触加工線を示した図である。
【図４】砥石とゴシックアーク溝との幾何学的関係を説明するための説明図である。
【図５】（ａ）は図４のＸ＝０の断面図、（ｂ）は図４のＸ＝ｋの断面図である。
【図６】ゴシックアーク溝面における砥石のまたぎ方向距離と溝底からの距離との関係を芯高Ｈｔ  毎に表示したグラフ図である。
【図７】玉軸受の外輪軌道溝であるゴシックアーク溝と砥石との接触状態を示す説明図である。
【図８】（ａ）は砥石の振れ角θ０  における図７のＡ−Ａ線断面図、（ｂ）は砥石の振れ角θ０  における図７のＢ−Ｂ線断面図、（ｃ）は砥石の振れ角θ０  における図７のＣ−Ｃ線断面図である。
【図９】図７のＤ−Ｄ線断面図で、連続的線接触加工線を示した図である。
【図１０】（ａ）は砥石上に連続的線接触加工線を示した斜視図、（ｂ）はゴシックアーク溝面に連続的線接触加工線を示した斜視図である。
【図１１】本発明の第１の実施の形態である溝底に逃げ溝を有するゴシックアーク溝の超仕上げ方法を軸受外輪の軌道溝に適用した例を説明するための説明図である。
【図１２】図１１の軸受外輪の断面図である。
【図１３】砥石の振れ角θにおける図１１のＡ−Ａ線断面図である。
【図１４】図１１のＤ−Ｄ線断面図で、連続的線接触加工線を示した図である。
【図１５】砥石の振れ角θ０  における図１１のＡ−Ａ線断面図である。
【図１６】本発明の第２の実施の形態である溝底に逃げ溝を有するゴシックアーク溝の超仕上げ方法をボールねじナットのボールねじ溝に適用した場合を説明するための説明図である。
【符号の説明】
１…砥石
２…外輪
３…ゴシックアーク溝
４…連続的線接触加工線
１０…左フランク
１１…右フランク
２０…ボールナット
３０…逃げ溝
Ｏ…砥石の揺動中心
ＰＲ  ，ＰＬ  …接触加工点
ＱＲ  ，ＱＬ  …接触加工点
ＳＲ  ，ＳＬ  …接触加工点
ＴＲ  ，ＴＬ  …接触加工点
Ｘｋ  …砥石のまたぎ幅寸法
ＸＢ  …砥石の幅寸法
ＷＬ  …逃げ溝の幅方向の縁部
【図１】
2004345002.tif 000011
【図２】
2004345002.tif 000012
【図３】
2004345002.tif 000013
【図４】
2004345002.tif 000014
【図５】
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【図６】
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【図７】
2004345002.tif 000017
【図８】
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【図９】
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【図１０】
2004345002.tif 000020
【図１１】
2004345002.tif 000021
【図１２】
2004345002.tif 000022
【図１３】
2004345002.tif 000023
【図１４】
2004345002.tif 000024
【図１５】
2004345002.tif 000025
【図１６】
2004345002.tif 000026