(57)【要約】【課題】軽量化したラケットフレームにおいて、反発性能の向上と衝撃吸収性・振動減衰性の向上の両立を図る。【解決手段】筒状部材と該筒状部材と連続する平板状の基底部分からなるプラスチック製のストリング保護材であって、基底部分から筒状部材にかけて筒状部材の中心軸を通る切れ込みを設け、該ストリング保護材とラケットフレームとの間に上記ストリング保護材よりも弾性率の低いゴム材料からなる粘弾性材を介在させている。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
帯部より間隔をあけて筒状部が突出し、該筒状部の基底部分となる帯部から筒状部にストリング挿通用の貫通穴を設けている樹脂製のストリング保護材であって、
上記基底部分から筒状部の少なくとも一部にかけて上記貫通穴と平行へ切り込みを設けていることを特徴とするストリング保護材。
【請求項２】
ポリアミド樹脂で成形している請求項１に記載のストリング保護材。
【請求項３】
周波数１０Ｈｚで測定された−５℃における動的粘弾性の複素弾性率Ｅ＊が、０．６×１０8〜２．０×１０10ｄｙｎ／ｃｍ2の範囲である樹脂で成形している請求項１または請求項２に記載のストリング保護材。
【請求項４】
上記筒状部の厚さを０．６〜２．５ｍｍとしている請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のストリング保護材。
【請求項５】
上記切れ込みの長さが３〜１５ｍｍで、少なくとも上記貫通穴の軸線に対して対称位置に上記切り込みを一対設けている請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のストリング保護材。
【請求項６】
上記少なくとも一部の筒状部には、上記切れ込みを上記基底部分から上記筒状部の先端まで上記貫通穴の全長に設けている請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のストリング保護材。
【請求項７】
請求項１乃至請求項６のいずれか１項に記載のストリング保護材を打球面を囲むラケットフレームに設けたストリング溝に内嵌していることを特徴とするテニスラケット。
【請求項８】
上記ストリング保護材よりも弾性率の低いゴム、エラストマーあるいは樹脂からなる粘弾性材を略帯状とした振動減衰材を、上記ラケットフレームと上記ストリング保護材の帯部との間に介在させている請求項７に記載のテニスラケット。
【請求項９】
上記粘弾性材は、周波数１０Ｈｚで測定された−５℃における動的粘弾性の複素弾性率Ｅ＊が、１．５×１０7〜５．０×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2の範囲である請求項７または請求項８に記載のテニスラケット。
【請求項１０】
上記ストリング保護材を上記打球面の全周あるいは、上記打球面を時計面としてトップ位置を１２時とした時の３時部分及び９時部分とヨークに取り付けている請求項７乃至請求項９のいずれか１項に記載のテニスラケット。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明は、ストリング保護材および該ストリング保護材を備えたテニスラケットに関し、詳しくは、軽量化したラケットにおいて、ストリング保護材を改良して反発性能と衝撃吸収性・振動減衰性の向上を図るものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、テニスラケットは繊維強化樹脂より成形し、長尺化・軽量化が飛躍的に進んでいる。しかし、軽量化のために、ボール衝撃時に発生する衝撃は高くなり、不快な振動を生じると共に、衝撃が肘に伝わりやすく、テニス肘（所謂「テニスエルボー」）の原因となっている。さらに、軽量ラケット程、反発性が低下するという問題もある。
【０００３】
上記問題点を解決するために、衝撃吸収性を高めるために改良されたテニスラケットが種々提供されており、例えば、特開平８−１０７９５１号において、図７に示すように、ストリング保護材１として、帯状部（基底部分）２に貫通穴３を設けることにより、ストリングから伝達する衝撃の吸収性を向上させたテニスラケットが提供されている。
また、実開平５−３５１６１号において、図８に示すように、ストリング保護材４の筒体を連設した基底部分５に中空部６を設け、ストリングの受けた衝撃を中空部６によって吸収することによりストリングから伝達する衝撃の吸収性を向上させたテニスラケットが提供されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平８−１０７９５１号のテニスラケットでは、打球時におけるストリング保護材１自体を変形させる構成ではないため、反発性を高めることはできないと共に、ストリングの振動を吸収することは考慮されているが、ラケットフレーム自身の振動吸収性については考慮されていないという問題がある。  また、実開平５−３５１６１号のテニスラケットでも同様に、打球時におけるストリング保護材４の変形が考慮されていないため、高反発性を得ることができないと共に、ラケットフレーム自身の振動吸収性も不充分である。
【０００５】
本発明は上記問題に鑑みてなされたものであり、軽量化したテニスラケットにおいて、反発性能の向上と衝撃吸収性・振動減衰性の向上の両立を図るものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、帯部より間隔をあけて筒状部が突出し、該筒状部の基底部分となる帯部から筒状部にストリング挿通用の貫通穴を設けている樹脂製のストリング保護材であって、
上記基底部分から筒状部の少なくとも一部にかけて上記貫通穴と平行へ切り込みを設けていることを特徴とするストリング保護材を提供している。
【０００７】
通常、ストリング保護材の剛性や強度が低いと、ラケットフレームから突出する部分となる筒状部がストリング張力によって大きく変形して、該筒状部が破損する等の問題が発生しやすくなるため、ストリング保護材には所定以上の剛性が必要となる。このようにストリング保護材は剛性を有するために打球時において容易に変形せず、よって、従来のストリング保護材では、ストリング保護材を打球時に変形させ、該変形によるバネ効果で反発性を高めることはできない。
しかしながら、上記した本発明の構成では、ストリング保護材の帯部から筒状部にかけて切れ込みを設けているため、打球時にストリングが筒状部内で可動し易くなるため、高い反発性能を得ることができる。
かつ、筒状部の基底部分の帯部からストリング挿通用の貫通穴が設けられていると共に、該貫通穴に上記切り込みを入れているため、帯部のうちで、ストリング負荷が加わる部分とストリング負荷が加わらない部分はそれぞれ独立性が高いものとなる。よって、帯部のうちで、ストリングによる負荷が加わる部分とは独立性の高い状態となっているストリングによる負荷が加わらない部分は、打球時に発生するフレーム振動に合わせた変形が可能となり、ストリング保護材がフレームにとって動吸振器となる。これにより、ラケットフレームの振動を大きく抑制することができる。
【０００８】
上記ストリング保護材は振動減衰性が良いポリアミド樹脂等の熱可塑性樹脂で成形することが好ましく、具体的には、ナイロン１１，ナイロン１２，ポリエーテルブロックアミド等が挙げられる。
上記樹脂でストリング保護材を成形すると、必要な硬さをストリング保護材に付与すると共に、スプリング効果が得られるのに必要な柔軟性を付与することができる。
【０００９】
また、ストリング保護材の硬さ指数は、ボ−ル打球時のストリング及びフレームの振動数（１５０〜１，０００Ｈｚ）に合わせた設計とすることが好ましい。そのため、ストリング保護材は、周波数１０Ｈｚで測定された−５℃における動的粘弾性の複素弾性率Ｅ＊が、０．６×１０8〜２．０×１０10ｄｙｎ／ｃｍ2の範囲である樹脂で成形することが好ましい。
【００１０】
即ち、ストリング保護材となる樹脂自体の振動数の測定は困難であるため、樹脂の動的粘弾性の複素弾性率Ｅ＊を１０Ｈｚで測定し、温度と周波数の変換法則（経験則）を用いて、特定している。上記１０Ｈｚの周波数の場合、通常の温度（２５℃）の使用条件に換算した場合、−５℃相当となる。このことは、周波数を固定し、温度を変更した場合の、動的粘弾性データの曲線を、周波数を変更した場合の曲線を重ね合わせることで得られる。
その結果、上記したように、周波数１０Ｈｚで測定された−５℃における動的粘弾性の複素弾性率Ｅ＊が、１．０×１０8〜２．０×１０10ｄｙｎ／ｃｍ2の範囲が好ましく、より好ましくは、３．０×１０9〜２．０×１０10ｄｙｎ／ｃｍ2の範囲である。
上記動的粘弾性の複素弾性率Ｅ＊が２．０×１０10dｙｎ／ｃｍ2より大きいと、打球時の荷重によるストリング保護材の変形が小さいため、充分なバネ効果が得られず、反発性能が向上しない。また、ストリング保護材の切れ込みに亀裂が入りやすく、破損しやすくなるためである。さらに、動吸振器としては振動数が大きくなりすぎ、ラケットフレームとしての振動減衰性が低下するためである。
一方、上記動的粘弾性の複素弾性率Ｅ＊が１．０×１０8ｄｙｎ／ｃｍ2より小さいと、ラケットフレームへの応力集中が発生し、ラケットフレームの破損が起こりやすくなるためである。また、打球時には座屈変形が起きるため、最適なバネ効果が得られないためである。
【００１１】
上記筒状部の厚さは０．６〜２．５ｍｍとするのが好ましい。
これは筒状部の厚さが０．６ｍｍより小さいと、ストリング保護材に十分な強度を付与することができず、ラケットフレームの強度を維持することができないためであり、２．５ｍｍより大きいと筒状部が変形しにくくなり、十分な反発性能を得られないためである。
【００１２】
また、上記切れ込みの長さは３〜１５ｍｍとするのが好ましく、より好ましくは５〜１２ｍｍである。
上記切れ込みの長さが３ｍｍより短いと、各筒状部は充分な独立性が得られず、高反発性や高振動減衰性に対する効果が小さくなるためである。一方、１５ｍｍより長いと、筒状部の強度が低下するため破損しやすくなり、筒状部が大きく変形するためラケットフレームに接触しやすくなり、不快な振動音を発生するためである。
【００１３】
上記帯部に筒状部を６つ以上設けていることが好ましい。
また、上記筒状部のうち、少なくとも一部の筒状部には、上記切れ込みが基底部分から筒状部の先端まで貫通穴の全長にかけて設けられてもよい。
上記構成としても、ストリング保護材に切れ込みを設けた場合と同様、高反発性、高振動減衰性を得ることができる。
【００１４】
本発明は、上記ストリング保護材を打球面を囲むラケットフレームに設けたストリング溝に内嵌していることを特徴とするテニスラケットを提供している。
【００１５】
上記スプリング保護材をテニスラケットに取り付けると、ストリング保護材に切れ込みを設けているため、筒状部が変形しやすく、反発性能の優れたテニスラケットとすることができる。また、前記したように、帯部のうちで、ストリングによる負荷が加わる部分とは独立性の高い状態となっているストリングによる負荷が加わらない部分は、打球時に発生するフレーム振動に合わせた変形が可能となり、ストリング保護材がフレームにとって動吸振器となる。これにより、フレーム振動を大きく抑制することができ、振動減衰性能に優れたテニスラケットとすることができる。
【００１６】
上記ストリング保護材よりも弾性率の低いゴム、エラストマーあるいは樹脂からなる粘弾性材を略帯状とした振動減衰材を、上記ラケットフレームと上記ストリング保護材の帯部との間に介在させている。
上記振動減衰材はストリング保護材及びラケットフレームに充分接触させていることが好ましい。
【００１７】
上記のように、ストリング保護材の帯部とラケットフレームとの間に粘弾性材からなる振動減衰材を介在させると、帯部に巻き付けられるストリングの振動がラケットフレームに伝わるの抑制することができる。また、ボ−ル打球時に変形させるための調整が容易となる。
かつ、ストリング保護材に切れ込みを入れて、各筒状部に独立に近い挙動が起きるため、また、粘弾性材からなる振動減衰材を介在させており、該粘弾性材の剛性を調整すること等により、ボール打球時の各筒状部の変形量を調整することができ、安定した動吸振器性能が得られる。
【００１８】
上記振動減衰材となる粘弾性材は周波数１０Ｈｚで測定された−５℃における動的粘弾性の複素弾性率Ｅ＊が、１．５×１０7〜５．０×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2の範囲とすることが好ましい。より好ましくは、５．０×１０8〜５．０×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2の範囲である。
上記粘弾性材の動的粘弾性の複素弾性率Ｅ＊が５．０×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2より大きいと、打球時の変形量が小さくバネ効果が得られず、また、動吸振器としてのバネ定数が大きすぎ、動吸振器効果が低減するためである。
また、上記動的粘弾性の複素弾性率Ｅ＊が１．５×１０7ｄｙｎ／ｃｍ2より小さいと、ストリングを張った時点での変形が大きく、打球時のバネ効果が得らず、また、バネ定数が小さすぎるため、動吸振器としての振動数に適合しないためである。
【００１９】
上記振動減衰材となる粘弾性材としては、具体的に下記のような材料が挙げられる。
１００重量部のゴム材に対し、ポリスチレンとビニールポリイソプレンが結合したブロック共重合体を５〜８０部の範囲で添加したもの。このポリスチレンとビニールポリイソプレンが結合したブロック共重合体としては、クラレ社の「ハイブラー」が好適に用いられる。
上記ポリスチレンとビニールポリイソプレンが結合したブロック共重合体に限らず、その他にも各種の熟可塑性樹脂があり、例えばスミライトレジンのＰＲ−１２６８６が好適に用いられる。
べ−スとなるゴムには、天然ゴム，ブチルゴム，アクリロニトリルブタジエンゴム等があり、上記の熟可塑性樹脂を添加する代わりに、通常よりもカーボンブラックを増量し、６０〜１２０部添加することも有効である。
【００２０】
さらに、熱可塑性樹脂やゴムを改質したものも好適に用いられる。
例えば、ポリ塩化ビニール，ポリエチレン，ホリプロピレン，エチレン酢ビ共重合体，ポリメタクリル酸メチル，ポリフッ化ビニリデン，ポリイソプレン，ポリスチレン，スチレン−ブタシジエン‐アクリロニトリル共重合体，スチレン‐アクリロニトリル共重合体，ＮＢＲ，ＳＢＲ，ブタジエンゴム，天然ゴム，イソプレンゴム等の高分子材料、これらをブレンドしたものを、用いることができる。これらに、マイカ，ガラス片，クラスファイバー，カーボンファイバー，炭酸カルシウム，バーライト，沈降硫酸バリウム等の物質や腐食防止剤，染料，酸化防止剤，安定剤，湿潤剤などを必要に応じて、適時加えることができる。
【００２１】
上記母材を構成する成分に、双極子モーメント量を増加させる活性成分を配合したものが好ましい。
活性成分とは、活性成分そのものが、双極子モーメント量が大きいもの、あるいは活性成分そのものの双極子モーメントは小さいが、活性成分を配合することで、母材における双極子モーメントを飛躍的に増加させることができる成分をいう。上記活性成分として具体的には、シクロヘキサン，べンゾチアゾ−ル，ジシクロヘキシルアミン，シクロヘキシルアニリン，高級脂肪酸などを混合して使用している。
【００２２】
熱可塑性樹脂を用いる場合、熱変形温度が１１０℃以上であることが好ましい。テニスラケットはストリングによる負荷を保持したまま、車中に放置することがあり、ストリング荷重と加熱に耐える必要があるためである。
また、粘弾性材の損失係数ｔａｎδも大きいことが好ましい。該ｔａｎδが大きいほうが、より動吸振器機能に効果があるためである。
【００２３】
上記ストリング保護材は、テニスラケットの打球面の全周あるいは、打球面を時計面とし、打球面のトップ位置を１２時とした時、３時部分及び９時部分とヨークに取り付けることが好ましい。
全周に取り付けた場合はもちろん、３時部分及び９時部分とヨークにのみ取り付けた場合にも、十分な高反発性能と高振動減衰性能を得ることができる。
【００２４】
また、上記ストリング保護材は、１つの帯部に筒状部を６つ以上設けているものを、上記した位置に取り付けることが好ましい。
上記構成とすると、反発性能と振動減衰性能を効果的に高めることができ、さらに、高反発機能と動吸振器機能を両立できる。
【００２５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。
図１乃至図３は、本発明の第１実施形態を示し、ラケットフレーム１０（以下、フレーム１０と略す）は、繊維強化樹脂製の連続したパイプからなり、該フレーム１０によりヘッド部１２、スロート部１３、シャフト部１４、グリップ部（図示せず）を連続して形成し、両側のスロート部１３にヨーク１７の両端を連結して、ヘッド部１２と共に打球面Ｆを囲んでいる。
【００２６】
上記ヘッド部１２及びヨーク１７の外周面側には、ストリング溝１８を設け、該ストリング溝１８の底面からヘッド部１２及びヨーク１７の内周面にかけて所定間隔をあけてストリング孔１９を穿設している。
図２（Ａ）はストリング保護材２０を示し、該ストリング保護材２０は、ヘッド部１２及びヨーク１７の外周面に取り付けている。
さらに、該ストリング保護材２０とフレーム１０との間の粘弾性材からなる略帯状の振動減衰材３０を介在させている。
【００２７】
上記ストリング保護材２０は、ストリング溝１８に内嵌される帯部２１に所要間隔をあけて、ストリング孔１９に通す筒状部２２を一体成形で突設している。図２（Ａ）に示すストリング保護材２０は、フレーム１０に取り付ける際、打球面Ｆを時計面としトップ位置を１２時とした時、３時（９時）部分に取り付けるもので、帯部２１の長さを１２０ｍｍとし、筒状部２２を８個設けている。
ストリング保護材２０をヨーク１７に取り付ける場合は、帯部２１の長さを６０ｍｍとし、筒状部２２を６つ設けている。
【００２８】
筒状部２２の基底部分にあたる帯部２１より筒状部２２の中空に連続したストリング挿通用の貫通穴２３を設けている。
上記帯部２１から筒状部２２の長さ方向の略１／２の位置まで、貫通穴２３と平行な切れ込み２０ａを対向位置に一対形成している。上記筒状部２２の肉厚は０．６ｍｍ〜２．５ｍｍとし、図２（Ａ）に示す実施形態では１．２ｍｍとしている。また、上記切れ込み２０ａの長さは３ｍｍ〜１５ｍｍとし、本実施形態では９ｍｍとしている。
また、帯部２１には上記粘弾性材３０に突設する凸部３２を嵌め込むための凹部２１ａを設けている。
【００２９】
ストリング保護材２０は、周波数１０Ｈｚで測定された−５℃における動的粘弾性の複素弾性率Ｅ＊を０．６×１０8〜２．０×１０10ｄｙｎ／ｃｍ2の範囲とし、本実施形態では上記Ｅ＊を１．４７×１０10ｄｙｎ／ｃｍ2となる樹脂せ成形している。本実施形態では、１２ナイロンであるＡＴＯ社製のＲＩＬＳＯＮ（ＢＭＮ−Ｐ４０）を用いて成形している。
【００３０】
上記粘弾性材からなる帯状の振動吸収材３０は、図２（Ｃ）に示すように、ストリング保護材２０の筒状部２２を通す穴３１を所定間隔をあけて設け、これら穴３１の間に凸部３２を設けている。上記穴３１の内周面は筒状部３１に接触させる大きさと、かつ、厚さを本実施形態では１．４ｍｍとしている。
【００３１】
上記粘弾性材からなる振動減衰材３０は、上記ストリング保護材２０より弾性率の低いゴム、エラストマー或いは樹脂より成形している。また、周波数１０Ｈｚで測定された−５℃における動的粘弾性の複素弾性率Ｅ＊を１．５×１０7〜５．０×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2の範囲としている。
【００３２】
本実施形態では下記の組成物より成形し、上記Ｅ＊は１．５３×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2で、動的損失係数ｔａｎδを０．４７としている。
組成物は、ブチルゴム（日本合成ゴム社の商品名「ＩＩＲ２６８」）１００重量部、ＩＳＡＦカーボンブラック（三菱化学社の商品名「ダイヤＩ」）６０重量部、ポリスチレンブロックとビニル−ポリプロピレンブロックとを有するトリブロック共重合体（クラレ社の商品名「ハイブラーＨＶＳ−３」）２０重量部、酸化亜鉛５重量部、ステアリン酸１重量部、硫黄１重量部、加硫促進剤（大内新興化学社の商品名「ノクセラーＴＥＴ」）１．５重量部及び他の加硫促進剤（大内新興化学社の商品名「ノクセラーＣＺ」）１重量部からなるゴム組成物からなり、このゴム組成物をを架橋して成形し、ショアＡ硬度を９０としている。
【００３３】
上記したストリング保護材２０はフレーム１０との間に振動減衰材３０を介在して、ヘッド部１２およびヨーク１７に設けたストリング溝１８に取り付け、筒状部２２はストリング孔１９に挿通させている。
ストリングＳはストリング保護材２０は筒状部２２から帯部２１にかける貫通穴２３を通し、帯部２１の外面を架け渡して張架している。
【００３４】
図４は、本発明の第２実施形態を示し、ストリング保護材２０’の筒状部材２２’のうち、一部の筒状部材２２Ａ’に切れ込み２０ａ’を帯部２１’から筒状部２２Ａ’の先端まで設けて、筒状部２２’を分割形状としている。
他の構成は上記第１実施形態と同様のため説明を省略する。
【００３５】
「実施例」
以下の表１に示すとおり、ストリング保護材の切れ込み長さ、材質、設置箇所、および、粘弾性材の材質、厚さ、損失ｔａｎδ等の仕様を異ならせた実施例１〜１４と比較例１、２を作製した。
上記実施例１〜１４と比較例１、２のストリング保護材をテニスラケットに取り付け、ストリングを張架して、テニスラケットの反発係数、面外１次振動と面外２次振動の減衰率および耐久性について測定した。
なお、表１中のバランスとはグリップ端から重心位置までの寸法を意味し、複素弾性率Ｅ＊中の例えば１．４７Ｅ１０は１．４７×１０10ｄｙｎ／ｃｍ2を意味する。
【００３６】
【表１】
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【００３７】
「実施例１」
ラケットフレームは、カーボン繊維を補強繊維とし、エポキシ樹脂をマトリクス樹脂としたプリプレグを積層して予備成形体（レイアップ）を形成し、これを金型に配置し、１４５℃、５０分間の条件で成形した。内圧は７ｋｇｆ／ｃｍ2とした。
成形したラケットフレームは、厚み２８ｍｍ、長さは２７．５インチ、ヘッド部に囲まれるフェイス面積（打球面積）は１１５ｉｎｃｈ2とした。
切れ込みを設けたストリング保護材および粘弾性材からなる振動減衰材は上記第１実施形態と同様とした。
ストリングには、バボラ社の合成繊維からなるストリングである「ＡＴＰツアークラシック」（ゲ−ジ：１．３５ｍｍ）を使用し、テンションは縦糸５０１ｂ×横糸４５１ｂとした。
【００３８】
「実施例２」
切れ込みを設けたストリング保護材および粘弾性材からなる振動減衰材をヘッド部の２時及び４時部分に配置した。２時部分に配置したストリング保護材の帯分の長さを９０ｍｍとし、４時部分に配置したストリング保護材の帯部の長さを８５ｍｍとした。他の構成は実施例１と同様とした。
「実施例３」
切れ込みを設けたストリング保護材及び粘弾性材からなる振動減衰材はヨークには設けず、ヘッド部の３時部分（９時部分）にのみ配置した。他の構成は実施例１と同様とした。
「実施例４」
ストリング保護材にＡＴＯ社のＲＩＬＳＯＮ（ＢＭＮ）を使用し、筒状部の厚さを２．４ｍｍとした。他の構成は実施例３と同様とした。
「実施例５」
ストリング保護材にＰＥＢＡＸ５５３３を使用し、筒状部材の厚さを０．７ｍｍとした。他の構成は実施例３と同様とした。
「実施例６」
粘弾性材は実施例１の粘弾性材に使用した物質にハイブラーＶＳ−１を２０重量部追加したゴム組成物を架橋して成形した。粘弾性材の厚さを０．６ｍｍとした。ショアＡ硬度は９２であった。他の構成は実施例３と同様とした。
「実施例７」
粘弾性材にハイトレルを使用した。他の構成は実施例３と同様とした。
「実施例８」
ストリング保護材として６ナイロンを使用し、筒状部材の厚さを２．７ｍｍとした。他の構成は実施例３と同様とした。
「実施例９」
ストリング保護材としてセプトン２０６３を使用し、筒状部材の厚さを０．５ｍｍとした。他の構成は実施例３と同様とした。
「実施例１０」
ストリング保護材の切れ込み長さを変更したこと以外は、実施例３と同様とした。切れ込みの長さを５ｍｍとした。
「実施例１１」
切り込みの長さを１３ｍｍとしたこと以外は実施例３と同様とした。
「実施例１２」
切り込みの長さを２ｍｍとしたこと以外は実施例３と同様とした。
「実施例１３」
切り込みの長さを１７ｍｍとしたこと以外は実施例３と同様とした。
「実施例１４」
粘弾性材を配置しなかった。他の構成は実施例３と同様とした。
【００３９】
「比較例１」
ストリング保護材に切れ込みを設けず、粘弾性材を配置しなかった。他の構成は実施例３と同様とした。
「比較例２」
ストリング保護材に切れ込みを設けなかった。他の構成は実施例３と同様とした。
【００４０】
［反発係数の測定］
反発係数は、図５に示すように、実施例１〜１４及び比較例１、２のテニスラケットに、各テニスラケットを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きい程、ボールの飛びが良いことを示している。このような方法で、打球面上で反発係数が最大となる最大反発位置を求め、最大反発係数を測定した。
【００４１】
［面外１次振動減衰率の測定］
実施例１〜１４及び比較例１、２のテニスラケットを図６（Ａ）に示すようにヘッド部１２の上端を紐５１で吊り下げ、ヘッド部１２とスロート部１３との一方の連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、図６（Ｂ）に示すように、ヘッド部１２とスロート部１３の他方の連続点をインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、テニスラケットの振動数を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外１次振動減衰率とした。
【００４２】
ζ＝（１／２）×（Δω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ／√２
【００４３】
［面外２次振動減衰率の測定］
実施例１〜１４及び比較例１、２のテニスラケットを図６（Ｃ）に示すようにヘッド部１２上端を紐５１で吊り下げ、スロート部１３とシャフト部１４との連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレームをインパクトハンマー５５で加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面外２次振動減衰率とした。
【００４４】
［耐久テスト方法］
実施例１〜１４及び比較例１、２のテニスラケットのグリップ部を、ゴムホースを介在させて固定し、ボールを７０ｍ／ｓｅｃのスピードで、ヘッド部１２のトップから１０ｃｍの箇所に衝突させた。３本中１本もストリング保護材が破損しなかった場合を○、１本でも亀裂等が生じた場合を△、破断した場合を×とした。
【００４５】
表１に示すように、実施例１〜１４と比較例１、２を比較することにより、切れ込みを設けたストリング保護材と粘弾性材からなる振動減衰材をテニスラケットに取り付けることにより、反発性能および振動減衰性能が向上することが確認できた。
【００４６】
実施例１と実施例２、３を比較することにより、切れ込みを設けたストリング保護材と粘弾性材の設置位置によって、反発性能および振動減衰性能が変化することが確認でき、また、打球面を時計面としたときの３時部分、９時部分とヨークに設置するのが好ましいことが確認できた。
実施例３〜５、８、９をそれぞれ比較することにより、ストリング保護材の厚さは耐久性の面から０．６ｍｍ〜２．５ｍｍとするのが好ましく、反発性能、振動減衰性能の面から１．２ｍｍとするのが最適であることが確認できた。
【００４７】
実施例３、１０〜１３をそれぞれ比較することにより、ストリング保護材に設ける切れ込みの長さは、耐久性の面から１５ｍｍ以下であることが好ましく、反発性能、振動減衰性能の面から３ｍｍ以上であることが好ましいことが確認できた。
【００４８】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明によれば、ラケットフレームに取り付けるストリング保護材の帯部から筒状部にかけてストリング挿通用の貫通穴を設けると共に帯部から筒状部にかけて切れ込みを設けることにより、筒状部が大きく変形するため反発性能を向上させることができる。
また、帯部のうちで、ストリングによる負荷が加わる部分とは独立性の高い状態となっているストリングによる負荷が加わらない部分は、打球時に発生するフレーム振動に合わせた変形が可能となり、ストリング保護材がフレームにとって動吸振器となる。これにより、振動減衰性能をより向上させることができる。
【００４９】
また、ストリング保護材とラケットフレームとの間に粘弾性材からなる振動減衰材を介在させることにより、さらに、振動減衰性能を大幅に向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のラケットフレームにストリングを張設した状態を示す部分正面図である。
【図２】（Ａ）は第１実施形態のストリング保護材と粘弾性材とを取り付ける方法を示す図面、（Ｂ）はストリング保護材の要部拡大平面図、（Ｃ）は粘弾性材の平面図である。
【図３】ラケットフレームに粘弾性材とストリング保護材を取り付けた状態を示す斜視図である。
【図４】第２実施形態のストリング保護材の正面図である。
【図５】最大反発係数の測定試験方法を示す図面である。
【図６】（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）は振動測定方法を示す図である。
【図７】従来例を示す図面である。
【図８】他の従来例を示す図面である。
【符号の説明】
１０  ラケットフレーム
１２  ヘッド部
１３  スロート部
１４  シャフト部
１７  ヨーク
２０  ストリング保護材
２０ａ  切れ込み
２１  帯部
２２  筒状部
３０  粘弾性材からなる振動減衰材
Ｆ  打球面
Ｓ  ストリング
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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