(57)【要約】【課題】１０００℃以上の温度の熱間鋼材を切削する切削工具の寿命延命化および切屑の付着防止。【解決手段】円形バイト１０は、バイト本体１１と、バイト本体１１の先端部の刃先部１２に溶射または溶着されたＮｉ基合金からなる。Ｎｉ基合金からなる部分の表面を９００℃以上の温度で加熱し、Ｎｉ基合金からなる部分の表面に酸化物膜を形成する。【効果】超耐熱合金のＮｉ基合金を用いることにより、切削工具の寿命延命化および切屑の付着が防止される。酸化物膜の形成により切削時の切屑付着を防ぐ効果をより向上することができる。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱間鋼材の切削に用いる工具において、前記工具がＮｉ基合金からなっていることを特徴とする熱間鋼材の切削工具。
【請求項２】
熱間鋼材の切削に用いる工具において、前記工具が、工具本体と、前記工具本体先端部の切削部とからなり、前記切削部はＮｉ基合金からなっていることを特徴とする熱間鋼材の切削工具。
【請求項３】
前記切削部は、前記工具本体先端部に溶射または溶着されたＮｉ基合金からなっている請求項２記載の熱間鋼材の切削工具。
【請求項４】
前記Ｎｉ基合金が、質量％で、
Ｃ  ：０．０５〜０．１％、
Ｃｒ：１７〜２０％、
Ｍｏ：４〜７％、
Ｃｏ：１０〜１４％、
Ａｌ：１〜３％、
Ｔｉ：１〜４％、
残部Ｎｉおよび不可避的不純物からなっている請求項１から３のうちのいずれか１に記載の熱間鋼材の切削工具。
【請求項５】
Ｎｉ基合金からなる部分の表面を９００℃以上の温度に加熱することにより、前記Ｎｉ基合金からなる部分の表面に酸化物膜が形成されている請求項１から４のうちのいずれか１に記載の熱間鋼材の切削工具。
【請求項６】
前記切削工具が円形バイトである請求項１から５のうちのいずれか１に記載の熱間鋼材の切削工具。
【請求項７】
前記円形バイトが回転自在である請求項６記載の熱間鋼材の切削工具。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱間鋼材の切削に用いられる切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、１０００℃以上（１０００〜１２００℃位）の温度の熱間鋼材の切削は、表層部の欠陥の除去、溶接バリ等の突起物の除去や表面手入れなどを目的としたもので、▲１▼ガスによって鋼材の表面の疵や突起を溶削するホットスカーファーなどの溶削方法、▲２▼熱間用の砥石を用いた研削方法、そして、▲３▼切削工具を用いた切削方法によって行われている。
【０００３】
▲１▼のホットスカーファーは広く普及している方法であるが、除去能率が低いこと、局部的に加熱を加えるため、被手入れ鋼材の表層部に鋼材中の特定元素の濃化を招き、品質が悪化することがあり、高能率で高品質を要求する場合には不向きである。
【０００４】
▲２▼の砥石研削も能率が低く、除去量が大きい場合には不向きであり、また、剥がれ落ちた砥粒が鋼材の表層に取り込まれる場合もあり、品質を劣化させることもある。
【０００５】
それに対し、▲３▼の切削工具によって熱間鋼材を除去する方法は、除去能率が高く、表層の特定元素の濃化や砥石のように表層部に異物が混入することもなく、品質面を重視し且つ除去量が多い場合には適している。
【０００６】
しかし、▲３▼は熱間鋼材からの熱負荷が高く、また、切屑などがバイト表層部に溶着などして、バイト寿命を著しく低下させており、生産ラインでの使用に当たって、切削工具の延命化が課題となっている。これらを回避するために特許文献１に開示されているビレットの連続圧延設備には、熱間ビレットをフラッシュバット溶接などで接合したときに発生する接合部の溶接バリを回転自在とした円形のバイトにより、熱間の突起物を切削する技術が提案されている。また、特許文献２、３には、溶接管の溶接ビードなどの熱間の突起物を、回転自在とした円形のバイトにより除去する技術が提案されている（以下、「先行技術」という）。
【０００７】
先行技術は、１０００℃程度の高温の熱間鋼材を切削するときに、バイトへの熱負荷を低減させ、バイト寿命を延ばすために提案されてきたものである。
【０００８】
【特許文献１】
再公表特許Ｗ０００／３０７９
【特許文献２】
特開昭５８−１４３９０８号公報
【特許文献３】
特開平１０−２３０３０２号公報
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
熱間スラブなどの表面手入れや、熱間ビレットなどの溶接部にできるバリの除去に、切削工具としてバイトが用いられるが、切削によって除去する被切削物の量が多いので、切削時にバイトの刃先にかかる面圧が高くなり、刃先が受ける熱負荷も大きいので、刃先の温度が急激に上昇する。このような状況での切断においては切屑が刃先に溶着する現象が多く発生する。先行技術においては、回転自在の円形バイトを用いることにより、刃先の切削部を更新させることによって、常時同じ位置で切削することが無いように切削位置が変わるようして切削をすることにより、熱間鋼材の切削中における刃先部の温度上昇を結果的に抑えることが可能となっている。しかし、切削長が長い場合やビレット接合部の溶接バリのように除去量が多い場合においては、刃先の温度上昇を抑えることができずに切屑が刃先に溶着してしまう問題がある。
【００１０】
切屑と刃先の付着、すなわち、溶着現象は、そのまま放置すると、切屑がバイト表面に付着した状態で冷えて固着する。このような状態になると、次の切削に支障をきたすばかりか、刃先の刃欠けが起こりやすくなる。
【００１１】
切削のバイト刃先への付着を防止するには、被切削材（熱間鋼材）との親和性が低い材質を選ぶことにより回避できると言われており、鋼材との親和性が低い材料として、セラミックなどを用いる例もある。しかし、セラミックは高価であるとともに脆いので、ビレット接合部の溶接バリや熱間スラブの表面手入れのような切削速度が速くて除去量が大きい切削においては、バイトに衝撃力が加わる可能性が高いので使用することができない。
【００１２】
従って、本発明の目的は、上述の課題を解決し、１０００℃以上の温度の熱間鋼材の表層部の欠陥の除去、溶接バリ等の突起物の除去や表面手入れにおいて、高い除去能率で、除去部の品質を悪化させずに、必要とする手入れが可能であり、高温に耐え、しかも、切削による熱間鋼材の切屑の付着を防ぎながら切削することができ、寿命を格段に延命化することができる熱間鋼材の切削工具を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
請求項１記載の発明は、熱間鋼材の切削に用いる工具において、前記工具がＮｉ基合金からなっていることに特徴を有するものである。
【００１４】
請求項２記載の発明は、熱間鋼材の切削に用いる工具において、前記工具が、工具本体と、前記工具本体先端部の切削部とからなり、前記切削部はＮｉ基合金からなっていることに特徴を有するものである。
【００１５】
請求項３記載の発明は、前記切削部は、前記工具本体先端部に溶射または溶着されたＮｉ基合金からなっていることに特徴を有するものである。
【００１６】
請求項４記載の発明は、前記Ｎｉ基合金が、質量％で、
Ｃ  ：０．０５〜０．１％、
Ｃｒ：１７〜２０％、
Ｍｏ：４〜７％、
Ｃｏ：１０〜１４％、
Ａｌ：１〜３％、
Ｔｉ：１〜４％、
残部Ｎｉおよび不可避的不純物からなっていることに特徴を有するものである。
【００１７】
請求項５記載の発明は、Ｎｉ基合金からなる部分の表面を９００℃以上の温度に加熱することにより、前記Ｎｉ基合金からなる部分の表面に酸化物膜が形成されていることに特徴を有するものである。
【００１８】
請求項６記載の発明は、前記切削工具が円形バイトであることに特徴を有するものである。
【００１９】
請求項７記載の発明は、前記円形バイトが回転自在であることに特徴を有するものである。
【００２０】
【発明の実施の形態】
次に、本発明の実施の形態を図面を参照しながら説明する。
【００２１】
まず、本発明に用いられる切削工具の材質について説明する。
【００２２】
１０００℃のスラブ（熱間鋼材）の表面に対し、切削幅を１００ｍｍ、切込量を数ｍｍ（２〜３ｍｍ）とする平面切削試験を、▲１▼セラミック、サーメット（▲２▼ＴｉＣ、▲３▼ＴｉＮ）、▲４▼超硬合金（ＷＣ）、超耐熱合金（▲５▼Ｆｅ基合金、▲６▼Ｃｏ基合金、▲７▼Ｎｉ基合金）の各材質を用いて製造した切削工具によって実施した。本発明のＮｉ基合金▲７▼および他の超耐熱合金▲５▼、▲６▼を用いた工具は円形バイト（図１、図２参照）および矩形バイト（図３、図４参照）とし、セラミック▲１▼、サーメット▲２▼、▲３▼、超硬合金▲４▼を用いた工具は、材質の問題から矩形バイト（図３、図４参照）とした。バイトの製造方法は各材質によりさまざまであるが、いずれも上記各材質からなる部分によって切削がなされるように調製した。
【００２３】
円形バイト１０は、図５に示すように、軸を中心にしてフリー回転可能な状態、および、回転しないように固定した状態（図示せず）の２つの切削条件によって取り付けた。図５において、１０は円形バイト、４はスラブ（熱間鋼材）、５は切削面、６は切屑である。図６は、円形バイトによって平面切削する状況を示す。
【００２４】
上記の各材質を用いたバイトによって熱間スラブ（熱間鋼材）を切削した結果、セラミック▲１▼からなるバイトおよびＮｉ基合金▲７▼からなるバイト以外の材質▲２▼〜▲６▼からなるバイトは、バイト刃先に切屑が付着した。
【００２５】
セラミックバイト▲１▼は切屑は付着しなかったが、切削による面圧に耐えられず、直ぐに亀裂が入り、壊れてしまった。
【００２６】
Ｎｉ基合金バイト▲７▼は、矩形バイト、円形バイト（回転可能および固定）のいずれの場合でも切屑の付着が無く熱間鋼材との親和性が低いことがわかった。更に、熱負荷および切削負荷にも耐えることができた。
【００２７】
更に、平面切削試験の前に、Ｎｉ基合金バイト▲７▼のＮｉ基合金からなる部分の表面を、バーナーや加熱炉で酸化させて特定元素を表層に濃化させ、表面に酸化物膜を形成し、しかる後に試験を行ったところ、新しく作られた状態よりも、このように表面に酸化物膜を形成させたときのほうが、切削時の切屑付着を防ぐ効果がより向上することがわかった。本発明においては、切削工具として、熱間鋼材との親和性が低く超耐熱合金であるＮｉ基合金を用いるべきである。
【００２８】
次に、本発明に用いられるＮｉ基合金の化学成分組成について説明する。
【００２９】
Ｎｉ基合金は、クリープ破断強さに優れ、航空用や一般産業用のガスタービンの材料を主な対象として発達したものであるが、従来、Ｎｉ基合金を本発明のように熱間鋼材の切削工具に適用した例は皆無である。本発明は、Ｎｉ基合金をこのような用途に用いることに特徴を有するものである。
【００３０】
熱間鋼材の切削工具としての要求性能を示すと下記の如くである。
【００３１】
▲１▼  充分な高温強度を有すること。熱間鋼材からの熱および切削発熱に耐えるためである。高温強度とは、特にクリープ破断強度に代表される抗クリープ特性である。抗高温クリープ特性に優れることを特徴とするＮｉ基合金では、析出強化として、γ’（ガンマプライム）の析出（Ａｌ、Ｔｉ）が主体である。
【００３２】
▲２▼  高温耐食性を有すること。高温かつ水蒸気雰囲気下での使用、例えば、工具冷却用などでの使用である。
【００３３】
▲３▼  熱間での被切削材（鋼材）との親和性が低いこと。被切削物の溶着防止のためである。
【００３４】
本発明者らが、上記▲１▼〜▲３▼を満足できるＮｉ基合金について研究した結果、請求項４に規定する下記の化学成分組成が好ましいことがわかった。
【００３５】
質量％（ｍａｓｓ％）で、
Ｃ  ：０．０５〜０．１％、
Ｃｒ：１７〜２０％、
Ｍｏ：４〜７％、
Ｃｏ：１０〜１４％、
Ａｌ：１〜３％、
Ｔｉ：１〜４％、
残部Ｎｉおよび不可避的不純物。
【００３６】
以下、各成分について説明する。
【００３７】
Ｃ：
ＣはＮｉマトリックスへの固溶度は低く、上述してきた成分では、Ｃｒなどと炭化物を生成し、マトリックス中に固溶するＣｒを消費する。過度の添加は、耐高温酸化特性を低下することから、０．０５〜０．１％が望ましい。
【００３８】
Ｃｒ：
Ｃｒは、マトリックスに固溶し、高温酸化、高温腐食を阻止することに有効であるとともに、γ’（ガンマプライム）相の析出を促進する効果もあり、双方の効果を効率的に発揮するには、１７〜２０％が望ましい。
【００３９】
Ｍｏ：
Ｍｏは、Ｎｉマトリックスの固溶強化に有効であるが、クリープ破断強さや延性を低下させるσ（シグマ）相を生成しやすくすること、高温酸化、高温腐食の面からその添加量は制約され、４〜７％が望ましい。
【００４０】
Ｃｏ：
Ｃｏは、マトリックスに固溶し、高温強度の強化に有効であるとともに、γ’（ガンマプライム）相の生成を促進するが、耐食性の観点からは上限は制約され、１０〜１４％が望ましい。
【００４１】
Ａｌ、Ｔｉ：
Ａｌは、Ｎｉとγ’（ガンマプライム）相（析出物）を構成する。Ｔｉは、Ａｌと置換してγ’（ガンマプライム）相に固溶する。更に、Ｔｉは、γ’（ガンマプライム）相を安定化、析出量を増し、強度を上昇させる。経済的に抗クリープ特性を実現するには、Ａｌ：１〜３％、Ｔｉ：１〜４％が望ましく、また、ＡｌとＴｉを略同量添加することが有効であり、その量（Ａｌ＋Ｔｉ）は２〜７％が望ましい。
【００４２】
【実施例】
次に、本発明の実施例を図面を参照しながら説明する。
【００４３】
図１は、本発明の実施例に係る円形バイトの斜視図、図２は、断面図である。図面に示すように、円形バイト１０は、円筒状の円形バイト本体１１と、本体１１の先端部の刃先部１２とからなっている。刃先部１２はＮｉ基合金からなっている。Ｎｉ基合金からなる刃先部１２は、円形バイト本体１１の先端部の円筒部全周にわたり、肉盛溶射または溶着により、刃形状に再加工されて切削部を構成している。円形バイト本体１１は、熱間鋼材の切削に適する強度を有し、Ｎｉ基合金を溶射や溶着できる鋼材からなっている。
【００４４】
図３は、本発明の他の実施例に係る矩形バイトの斜視図、図４は、断面図である。図面に示すように、矩形バイト２０は、直方体の矩形バイト本体２１と、本体２１の先端部の刃先部２２とからなっている。刃先部２２はＮｉ基合金からなっている。Ｎｉ基合金からなる刃先部２２は、矩形バイト本体２１の先端部の全長にわたり、肉盛溶射または溶着により、刃形状に再加工されて切削部を構成している。矩形バイト本体２１は、熱間鋼材の切削に適する強度を有し、且つ、Ｎｉ基合金を溶射や溶着できる鋼材からなっている。
【００４５】
次に、本発明工具によるビレット溶接バリの除去について説明する。
【００４６】
図８は、熱間鋼材切削装置を示す斜視図である。連続圧延設備は、複数の角ビレット（熱間鋼材）８をフラッシュバック溶接などにより接合して棒鋼とし、それを圧延機（図示せず）に送り込んで圧延するようになっている。この連続圧延設備のラインの途中に図８に示す切削装置３が設置されている。本発明工具は、請求項４に規定する本発明範囲内のＮｉ基合金を用いた図１、図２に示す円形バイト１０からなり、切削装置３に取り付けられている。このような設備による連続圧延において、角ビレットの接合部の溶接部にビレット溶接バリ７が発生する。ビレット溶接バリ７は、図９に示すような断面形状を有しており、１００ｍｍ角〜１５０ｍｍ角の角ビレットにおいて、バリ高さが１０ｍｍ、バリの裾野幅が２０ｍｍ以上近くになる。
【００４７】
通常において、切削装置３は、連続的に搬送されてくる溶接接合済みのビレット８に対して固定されており、ビレット８の搬送、すなわち、圧延機によるビレットの引き込み力を利用してビレット溶接バリ７を切削除去する。そのため、溶接バリの除去が短時間に行われるため除去による負荷が大きい。更に、溶接直後の溶接バリの温度は１２００℃にもなり、ビレットも１０００℃位の熱間状態にある。従って、このような重切削により、バイト面は切削時の面圧負荷、バリ部（切屑）からの熱負荷、および、ビレットからの輻射による熱負荷を受ける。そのとき、切屑とバイト刃先部は高い面圧と高温とにより、境界部で材質変化等が生じ、切屑がバイト刃先表層に溶着する。本発明のバイトは、バイト刃先部の材質を熱間鋼材との親和性が低く且つ超耐熱合金であるＮｉ基合金で構成しているため、この切屑溶着を回避することができる。且つ、熱負荷および切削負荷にも耐えることができる。
【００４８】
図１０〜１２は、回転自在の円形バイトによるバリ取りを示す平面図である。図１０〜１２中の直線矢印は角ビレット（熱間鋼材）８の移動方向を示し、曲線矢印は円形バイト１０の回転方向を示す。刃先部がＮｉ基合金からなる円形バイト１０は、切削装置（図示せず）に取り付けられ、角ビレット８の搬送に対して固定され、且つ、円形バイト１０は軸を中心に回転自在となっており、移動する角ビレット８との接触によりフリー回転可能となっている。このように円形バイト１０が回転自在となっているので、切削時に切削力を利用して回転し、切削面を更新しながら切削することによりバイト寿命を延命化することができる。図１０は１つの円形バイト１０を取り付けた例、図１１は、ビレット８の幅方向両側に２つの円形バイト１０ａ、１０ｂを長手方向にずらして取り付けた例、図１２は、ビレット８の幅方向両側および中央に３つの円形バイト１０ａ、１０ｂ、１０ｃを、長手方向にずらして取り付けた例である。
【００４９】
図１０〜１２に示すように、ビレット接合部に発生した溶接バリ７が圧延機等に引き込まれて搬送されているときにその搬送力で回転しながらバリ７をバイト１０（１０ａ、１０ｂ、１０ｃ）によって除去する。円形バイト１０が回転自在なので、刃当たり面が更新され、刃先の温度上昇は抑えられるが、溶接バリが温度が高く、切削量も多いので、切屑の付着が懸念される。しかし、刃先部にＮｉ基合金を用いているので、切除されたバリ７はバイト１０（１０ａ、１０ｂ、１０ｃ）に付着することなく切屑となり、ビレット８の上面に停滞し、バイト１０（１０ａ、１０ｂ、１０ｃ）の回転により、ビレット８の上面から外に押し落とされる。
【００５０】
また、特に連続的な切削作業でない単発的な操業においては、刃先部をＮｉ基合金とした矩形バイト（図３、図４参照）を用いて、斜めに千鳥で固定配置することにより、ビレットの溶接バリを除去してもよい。図１３は、矩形のバイト２０をビレット８の進行方向に対して斜めに固定して取り付けた例、図１４は、ビレット８の幅方向両側に２つの矩形バイト２０ａ、２０ｂを長手方向にずらして斜めに千鳥状に配置して固定して取り付けた例である。
【００５１】
図５は、熱間スラブの表層平面をＮｉ基合金からなる回転自在の円形バイトによって切削する状態を示す斜視図、図６は、平面図である。図面に示すように、熱間鋼材の表層を数ｍｍの深さで木材のカンナ削りをするがごとく切削することによって、表層部の欠陥部が切削除去される。円形バイト１０は、回転しながら、熱間スラブ（熱間鋼材）４の表面を切削する。切削によって、切屑６はカンナ屑と同様に巻き形状（カール状）となって出てくる。熱間スラブの温度は約１０００〜１２００℃位（約８００℃〜位の場合もある）となっており、また、切削長は数ｍ、切込量も３ｍｍ以下位、円形バイト当り１００ｍｍ幅以上の重切削となる。図７は、平面全面切削を示す平面図で、円形バイト１０ａ〜ｅを、熱間スラブ４の幅方向および長手方向にずらして取り付けた例である。図５〜７中の矢印はスラブ４の移動方向を示す。
【００５２】
このような重切削、すなわち、面圧が高く、熱負荷の大きい切削の場合には、熱間スラブ４と円形バイト１０の刃先表面との親和性が高いと、円形バイト１０により切削された切屑がカール状に排出されず、切屑が刃先表面に溶着し、切屑６は円形バイトに巻き付くような形で切り取られるが、本発明のように刃先部がＮｉ基合金化されていれば（図１、図２参照）、図５に示すように切屑６はカール状となって排出される。
【００５３】
更に、Ｎｉ基合金によって刃先を製作した後、Ｎｉ基合金からなる部分（刃先部１２）の表面をバーナーなどで９００℃以上の温度に加熱し酸化物膜を形成すると、Ｎｉ基合金の表層に切屑が溶着するのを防ぐ効果がより大きくなる。
【００５４】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、下記に示す有用な効果がもたらされる。
（１）超耐熱合金のＮｉ基合金を工具の材質に用いることにより、１０００℃以上の高温の熱間鋼材の突起物の除去や表面手入れなどにおいて、高い面圧や熱負荷に耐え、高い除去能率で、除去部の品質を悪化させずに、必要とする手入れをすることができる。
（２）Ｎｉ基合金の工具は熱間鋼材の高温に耐え、しかも、切削による熱間鋼材の切屑の付着を防ぎながら切削することができるので、工具の寿命を格段に延命化することができる。
（３）Ｎｉ基合金の部分の表面を、事前にバーナーや加熱炉で酸化させて、特定元素を表層に濃化させ、表面に酸化物膜を形成することにより、切削時における切屑の付着を防ぐ効果をより向上することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例に係る円形バイトの斜視図である。
【図２】本発明の実施例に係る円形バイトの断面図である。
【図３】本発明の実施例に係る矩形バイトの斜視図である。
【図４】本発明の実施例に係る矩形バイトの断面図である。
【図５】熱間スラブの表層平面を回転自在の円形バイトによって切削する状態を示す斜視図である。
【図６】円形バイトによる部分平面切削を示す平面図である。
【図７】複数の円形バイトによる全面平面切削を示す平面図である。
【図８】切削工具が取り付けられる切削装置を示す斜視図である。
【図９】ビレット溶接バリ断面を示す模式図である。
【図１０】１つの円形バイトによるバリ取りを示す平面図である。
【図１１】２つの円形バイトによるバリ取りを示す平面図である。
【図１２】３つの円形バイトによるバリ取りを示す平面図である。
【図１３】１つの矩形バイトによるバリ取りを示す平面図である。
【図１４】２つの矩形バイトによるバリ取りを示す平面図である。
【符号の説明】
１０、１０ａ、１０ｂ、１０ｃ  円形バイト
１１  円形バイト本体
１２  刃先部
２０、２０ａ、２０ｂ  矩形バイト
２１  矩形バイト本体
２２  刃先部
３  切削装置
４  熱間鋼材（スラブ）
５  切削面、
６  切屑
７  ビレット溶接バリ
８  熱間鋼材（角ビレット）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2004261914.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
2004261914.tif 000012
【図１１】
2004261914.tif 000013
【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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