(57)【要約】【課題】リーンバーンエンジンやＥＧＲシステムを採用した場合等において、点火性の改善とともに、電極の局所消耗を効果的に抑制でき、ひいては長寿命化を図ることができるスパークプラグを提供する。【解決手段】中心電極３の前端部が、５≦ｌ／ｒ２＜２０を充足するように半径ｒｍｍ及び長さｌｍｍが定められた円柱状の中心電極側貴金属耐消耗部３１とされる。点火性改善型接地電極４は、先端側が中心電極３に近づく方向に曲げ返され、先端面４ｓ，３２ｓの後方側端縁３２ｔが、中心電極側貴金属耐消耗部３１の前端面３１ａよりも前方側に位置してなる。また、中心電極３の軸線Ｏと直交する投影面Ｐへの正射投影において、後方側端縁３２ｔが、中心電極側貴金属耐消耗部３１の前端面３１ａよりも外側に位置する。そして、点火性改善型接地電極４の少なくとも後方側端縁３２ｔを含む部分が接地電極側貴金属耐消耗部３２とされてなる。【選択図】　　図２
2004055142.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒状の主体金具（１）と、その主体金具（１）の内側に、先端部が該主体金具（１）の端面から突出する形で配置された絶縁体（２）と、該絶縁体（２）の内部に、先端部が該絶縁体（２）の前記端面から突出する形で配置された中心電極（３）と、基端側が前記主体金具（１）の端面に接合され、先端部が前記中心電極（３）の先端部と対向することにより火花放電ギャップ（ｇ）を形成する接地電極（４）とを備え、前記中心電極（３）の軸線（Ｏ）方向において、火花放電ギャップ（ｇ）の位置する側を前方側として、
前記中心電極（３）の前端部が、５≦ｌ／ｒ２＜２０を充足するように半径ｒ（ｍｍ）及び長さｌ（ｍｍ）が定められた円柱状の中心電極側貴金属耐消耗部（３１）とされ、
前記接地電極（４）が、先端側が前記中心電極（３）に近づく方向に曲げ返され、先端面（４ｓ，３２ｓ）の後方側端縁（３２ｔ）が、前記中心電極側貴金属耐消耗部（３１）の前端面（３１ａ）よりも前方側に位置し、かつ、前記軸線（Ｏ）と直交する投影面（Ｐ）への正射投影において、前記後方側端縁（３２ｔ）が、前記中心電極側貴金属耐消耗部（３１）の前記前端面（３１ａ）よりも外側に位置する点火性改善型接地電極（４）とされ、
さらに、前記点火性改善型接地電極（４）の少なくとも前記後方側端縁（３２ｔ）を含む部分が接地電極側貴金属耐消耗部（３２）とされたことを特徴とするスパークプラグ。
【請求項２】
前記主体金具（１）の前記端面（１ａ）から前方側に１ｍｍ隔たった位置にて前記軸線（Ｏ）と直交する平面（Ｐ２）にて切断したときの前記点火性改善型接地電極（４）の断面の幾何学的重心位置（Ｋ）と、前記軸線（Ｏ）とを含む平面と平行な投影面（Ｐ３）への正射投影にて見たとき、前記投影面（Ｐ３）上に、前記中心電極（３）の先端面（３１ａ）の、前記点火性改善型接地電極（４）の前記後方側端縁（３２ｔ）に近い側の端縁位置を原点（Ｉ）として定め、該原点（Ｉ）を通って前記中心電極（３）の先端面（３１ａ）と平行かつ前記点火性改善型接地電極（４）の位置する側が正方向となるようにｘ軸を、また、該原点（Ｉ）を通って前記軸線（Ｏ）と平行かつ前記火花放電ギャップ（ｇ）の位置する側が正となるようにｙ軸をそれぞれ定めたとき、前記点火性改善型接地電極（４）の前記後方側端縁（３２ｔ）の（ｘ，ｙ）座標（長さ単位：ｍｍ）が、
１．６≧ｙ≧０．４
ｘ＞０
ｙ≧（Ｔａｎ−１１６°）ｘ
を満足するように定められてなる請求項１記載のスパークプラグ。
【請求項３】
前記点火性改善型接地電極（４）は、電極本体（４ｍ）と、該電極本体（４ｍ）の前記火花放電ギャップ（ｇ）に臨む位置に接合された前記接地電極側貴金属耐消耗部（３２）をなす貴金属チップ（３２）とからなり、
前記主体金具（１）の前記端面（１ａ）から前方側に１ｍｍ隔たった位置にて前記軸線（Ｏ）と直交する平面（Ｐ２）にて切断したときの、前記点火性改善型接地電極（４）の断面の幾何学的重心位置（Ｋ）と、前記軸線（Ｏ）とを含む平面と平行な投影面（Ｐ３）への正射投影にて見たとき、前記点火性改善型接地電極（４）の前記先端面（４ｓ，３２ｓ）の前記後方側端縁（３２ｔ）を含む一部区間のみ前記貴金属チップ（３２）による形成面（３２ｓ）となり、かつ、該先端面（４ｓ，３２ｓ）の残余の部分をなす前記電極本体（４ｍ）による形成面（４ｓ）よりも、前記貴金属チップ（３２）による形成面（３２ｓ）が前記軸線（Ｏ）側に突出して位置し、さらに、
前記投影面（Ｐ３）上において、前記貴金属チップ（３２）の前記後方側端縁（３２ｔ）から前記点火性改善型接地電極（４）の基端側へ延びるチップ面（３２ｐ）が、前記中心電極側貴金属耐消耗部（３１）の前端面（３１ａ）と平行になっている請求項１又は２に記載のスパークプラグ。
【請求項４】
中心電極（３）と、前記中心電極（３）の周側面を取り囲むように配置された主体金具（１）と、基端側が該主体金具（１）の端面（１ａ）に接合されるとともに、前記中心電極（３）との間に火花放電ギャップ（ｇ）を形成する接地電極（４）とを備え、
前記中心電極（３）の軸線（Ｏ）方向において、前記火花放電ギャップ（ｇ）の位置する側を前方側として、
前記接地電極（４）が、先端側が前記中心電極（３）に近づく方向に曲げ返され、先端面（４ｓ，３２ｓ）の後方側端縁（３２ｔ）が、前記中心電極側貴金属耐消耗部（３１）の前端面（３１ａ）よりも前方側に位置し、かつ、前記軸線（Ｏ）と直交する投影面（Ｐ）への正射投影において、前記後方側端縁（３２ｔ）が、前記中心電極側貴金属耐消耗部（３１）の前記前端面（３１ａ）よりも外側に位置する点火性改善型接地電極（４）とされ、
前記主体金具（１）の前記端面（１ａ）から前方側に１ｍｍ隔たった位置にて前記軸線（Ｏ）と直交する平面（Ｐ２）にて切断したときの前記点火性改善型接地電極（４）の断面の幾何学的重心位置（Ｋ）と、前記軸線（Ｏ）とを含む平面と平行な投影面（Ｐ３）への正射投影にて見たとき、前記投影面（Ｐ３）上に、前記中心電極（３）の先端面（３１ａ）の、前記点火性改善型接地電極（４）の前記後方側端縁（３２ｔ）に近い側の端縁位置を原点（Ｉ）として定め、該原点（Ｉ）を通って前記中心電極（３）の先端面（３１ａ）と平行かつ前記点火性改善型接地電極（４）の位置する側が正方向となるようにｘ軸を、また、該原点（Ｉ）を通って前記軸線（Ｏ）と平行かつ前記火花放電ギャップ（ｇ）の位置する側が正となるようにｙ軸をそれぞれ定めたとき、前記点火性改善型接地電極（４）の前記後方側端縁（３２ｔ）の（ｘ，ｙ）座標（長さ単位：ｍｍ）が、
１．６≧ｙ≧０．４
ｘ＞０
ｙ≧（Ｔａｎ−１１６°）ｘ
を満足するように定められてなることを特徴とするスパークプラグ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、内燃機関の点火用に使用されるスパークプラグに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、スパークプラグの点火性を向上させるために、中心電極や接地電極の火花放電ギャップに臨む面に溝を形成する方法が提案されている。このようにすると、火花放電によって点火された混合気の火炎核は、溝形成部分においては電極に接触するまでの間に体積的により大きく成長でき、電極による冷却作用（消炎作用）が軽減される。その結果、点火性が向上し、点火ミスや燃焼の悪化を防止することができる。
【０００３】
しかし、地球環境保護が叫ばれる近年では、省エネルギーやＣＯ２排出規制、未燃ガス（炭化水素化合物）の排出抑制が、一層強く求められている。こうした要請に応じるために、自動車メーカーは、リーンバーンエンジン、直噴ガソリンエンジンあるいは低排ガスエンジン等の開発を積極的に行っている。さらに、リーンバーンエンジンでは、排気ガスの一部を燃焼室内に再循環することにより、吸入工程時に発生するエンジンの負の仕事を減らすとともに、よりクリーンな排気ガスに浄化する、エキゾーストガスリサーキュレーション（ＥＧＲ）システムが積極的に導入されている。こうした状況では、スパークプラグは、希薄である上に不活性ガスである排気ガスが多量に存在する混合気に点火しなければならず、上記のような従来型の対策を施すのみでは、もはや十分に対応しきれなくなってきている。
【０００４】
そこで、スパークプラグの点火性を改善するための別の手法として、特開昭５９−３７６８４号公報には、中心電極の先端角部に対し接地電極の先端角部を、中心電極軸線と比較的大きな角度をなす位置関係で、つまり、斜め方向に臨ませる構成が開示されている。該公報によると、中心電極軸線と交差する向きに飛火させれば、点火性が改善されると謳われている。また、特開昭６２−４３０９０号あるいは実開昭５８−７４７８８号公報にも、中心電極の先端部角に対し接地電極の先端を斜めに臨ませたスパークプラグが開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記公報に開示されたスパークプラグには、以下のような問題がある。
（１）いずれのスパークプラグも、接地電極の先端が中心電極先端の角に臨む形で配置されていることから、電極角部における局所的な電極消耗が進行しやすい。また、特開昭５９−３７６８４号あるいは実開昭５８−７４７８８号の各公報のスパークプラグは、点火性の更なる向上のため、中心電極の先端部を絶縁体の先端部とともに主体金具の端面から突出させた構成となっている。このようなスパークプラグは、火花放電ギャップ位置がより高温となる燃焼室中心部に近づくため、電極温度上昇が著しく、リーンバーンエンジンや直噴エンジン等では燃焼温度もより高くなる。従って、上記のような角部での電極消耗がより進みやすく、通常のスパークプラグよりも早期に電極寿命が尽きやすい問題がある。
（２）いずれの公報に開示されたスパークプラグも、中心電極の先端角部と接地電極の先端角部とは、その対向方向が、中心電極軸線と比較的大きな角度をなす形で配置されている。本発明者らが検討したところ、このような構成のスパークプラグは、点火性の向上効果が期待されるほど顕著には得られないことが判明した。
【０００６】
本発明の第一の課題は、リーンバーンエンジンやＥＧＲシステムを採用した場合等において、点火性の改善とともに、電極の局所消耗を効果的に抑制でき、ひいては長寿命化を図ることができるスパークプラグを提供することにある。また、第二の課題は、リーンバーンエンジンやＥＧＲシステムを採用した場合等において、点火性をさらに良好に確保できるスパークプラグを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段及び作用・効果】
上記本発明の第一の課題を解決するために、本発明のスパークプラグの第一は、
筒状の主体金具と、その主体金具の内側に、先端部が該主体金具の端面から突出する形で配置された絶縁体と、該絶縁体の内部に、先端部が該絶縁体の端面から突出する形で配置された中心電極と、基端側が主体金具の端面に接合され、先端部が中心電極の先端部と対向することにより火花放電ギャップを形成する接地電極とを備え、中心電極の軸線方向において、火花放電ギャップの位置する側を前方側として、
中心電極の前端部が、５≦ｌ／ｒ２＜２０を充足するように半径ｒ（ｍｍ）及び長さｌ（ｍｍ）が定められた円柱状の中心電極側貴金属耐消耗部とされ、
接地電極の一つが、先端側が中心電極に近づく方向に曲げ返され、先端面の後方側端縁が、中心電極側貴金属耐消耗部の前端面よりも前方側に位置し、かつ、軸線と直交する投影面への正射投影において、後方側端縁が、中心電極側貴金属耐消耗部の前端面よりも外側に位置する点火性改善型接地電極とされ、
さらに、点火性改善型接地電極の少なくとも前記後方側端縁を含む部分が接地電極側貴金属耐消耗部とされたことを特徴とする。
【０００８】
上記本発明のスパークプラグの第一の構成においては、点火性向上のため、絶縁体及び中心電極の先端部を主体金具端面から突出させた構成を前提とする。接地電極は、中心電極の周りに１又は複数個設けることができるが、そのうちの１つのみ、先端側が中心電極に近づく方向に曲げ返され、先端面の後方側端縁が、中心電極側貴金属耐消耗部の前端面よりも前方側に位置し、かつ、軸線と直交する投影面への正射投影において、後方側端縁が、中心電極側貴金属耐消耗部の前端面よりも外側に位置する点火性改善型接地電極とされる。すなわち、該点火性改善型接地電極は、上記の正射投影にて見たときに、中心電極前端面との間に重なりを全く生じない位置関係にて点火性改善型接地電極が配置される。後述する本発明のスパークプラグの第二も含め、本発明において接地電極は、点火性改善型接地電極１つのみを備える構成か、又は点火性改善型接地電極１つと、点火性改善型接地電極に該当しない１又は２以上の接地電極とからなる複数の接地電極を備える構成のいずれかを採用できる。
【０００９】
スパークプラグにおける火花放電は一種の衝撃波であり、それによって誘起される混合気の火炎核は、図１６に模式的に示すように、火花放電路に直交する向きよりも、火花放電路に沿う向きのほうが、成長速度が大きいことが実験的に確認されている。従って、内燃機関の点火性を向上させるには、この火炎核の成長方向に障害物がなるべく存在しないことが有利である。図１７の左に示す態様のように、上記正射投影において接地電極と中心電極前端面との間に重なりを生じていると、その重なっている接地電極先端部が火炎核成長に対する障害物となる。本発明のスパークプラグに使用する点火性改善型接地電極は、図１７右に示すように、中心電極前端面との間に上記のような重なりを生じていないから、接地電極先端部が上記障害物として機能しにくくなる。従って、火炎の成長が接地電極よりも外方に向けて速やかに進むため、絶縁体及び中心電極の先端部を主体金具端面から突出させた構成とも相俟って、点火性が顕著に向上する。また、先端面の後方側端縁が中心電極側貴金属耐消耗部の前端面よりも前方側に位置する接地電極は、上記の点火性改善型接地電極が１つのみであるから、仮に２以上の接地電極が設けられる場合でも、該点火性改善型接地電極が形成する火花放電ギャップにて発生した火炎の成長が、他の接地電極の消炎作用によって妨げられることがない。
【００１０】
他方、絶縁体と中心電極とが上記のように突出しているため、特にリーンバーンエンジンや直噴エンジン等に適用された場合は、電極温度上昇が著しくなることが避けがたい。また、点火性改善型接地電極と中心電極とは上記重なりを生じないように配置されるため、火花放電ギャップを挟んで両者の角部同士が対向する形となる。従って、点火性改善型接地電極と中心電極とのそれぞれに貴金属耐消耗部を設けても、角部における局所的な電極消耗は依然生じやすい状況にある。特に放電極性が負に設定されることの多い中心電極側は、消耗が懸念される。そこで、本発明のスパークプラグの第一においては、中心電極の前端部をなす円柱状の中心電極側貴金属耐消耗部の半径ｒ及び長さｌを、本発明特有に定められた５≦ｌ／ｒ２≦２０の関係を充足するように定められる。中心電極側貴金属耐消耗部の寸法をこのように定めることによって温度上昇が軽減され、火花放電ギャップに面した角部での電極消耗を極めて効果的に抑制することができる。
【００１１】
ｌ／ｒ２が５未満になると、中心電極側貴金属耐消耗部の温度が上昇しにくく着火性の向上も顕著でなく、放電電圧の低下も期待できない。他方、ｌ／ｒ２が２０を超えると、温度上昇が著しくなって電極消耗が進みやすく、十分な寿命を確保できなくなる。
【００１２】
上記本発明のスパークプラグの第一の構成においては、主体金具の端面から前方側に１ｍｍ隔たった位置にて軸線と直交する平面にて切断したときの、点火性改善型接地電極の断面の幾何学的重心位置と軸線とを含む平面と平行な投影面への正射投影にて見たとき、投影面上に、中心電極の先端面の、点火性改善型接地電極の後方側端縁に近い側の端縁位置を原点として定め、該原点を通って中心電極の先端面と平行かつ点火性改善型接地電極の位置する側が正方向となるようにｘ軸を、また、該原点を通って軸線と平行かつ火花放電ギャップの位置する側が正となるようにｙ軸をそれぞれ定めたとき、点火性改善型接地電極の後方側端縁の（ｘ，ｙ）座標（長さ単位：ｍｍ）が、
１．６≧ｙ≧０．４
ｘ＞０
ｙ≧（Ｔａｎ−１１６°）ｘ
を満足するように定められていることが望ましい。
【００１３】
また、本発明のスパークプラグの第二は、
中心電極と、中心電極の周側面を取り囲むように配置された主体金具と、基端側が該主体金具の端面に接合されるとともに、中心電極との間に火花放電ギャップを形成する接地電極とを備え、
中心電極の軸線方向において、火花放電ギャップの位置する側を前方側として、
接地電極の一つが、先端側が中心電極に近づく方向に曲げ返され、先端面の後方側端縁が、中心電極側貴金属耐消耗部の前端面よりも前方側に位置し、かつ、軸線と直交する投影面への正射投影において、後方側端縁が、中心電極側貴金属耐消耗部の前端面よりも外側に位置する点火性改善型接地電極とされ、
主体金具の端面から前方側に１ｍｍ隔たった位置にて軸線と直交する平面にて切断したときの、点火性改善型接地電極の断面の幾何学的重心位置と軸線とを含む平面と平行な投影面への正射投影にて見たとき、投影面上に、中心電極の先端面の、点火性改善型接地電極の後方側端縁に近い側の端縁位置を原点として定め、該原点を通って中心電極の先端面と平行かつ点火性改善型接地電極の位置する側が正方向となるようにｘ軸を、また、該原点を通って軸線と平行かつ火花放電ギャップの位置する側が正となるようにｙ軸をそれぞれ定めたとき、点火性改善型接地電極の後方側端縁の（ｘ，ｙ）座標（長さ単位：ｍｍ）が、
１．６≧ｙ≧０．４　‥‥▲１▼
ｘ＞０　‥‥▲２▼
ｙ≧（Ｔａｎ−１１６°）ｘ　‥‥▲３▼
を満足するように定められてなることを特徴とする。
【００１４】
上記構成において特に重要なのは▲３▼の関係式である。図２１は、上記投影面への正射投影を模式的に示すものである。この図から明らかなように、▲３▼の関係式は、点火性改善型接地電極の端面の後方側端縁（３２ｔ：接地電極の火花放電ギャップに臨む接地電極の角部）と、中心電極前端面の、点火性改善型接地電極の後方側端縁に近い側の端縁位置（３１ｔ：中心電極の火花放電ギャップに臨む角部）との対向方向ＣＤと、中心電極の軸線（Ｏ：ｙ軸の向きと一致する）とのなす角度θが１６°以下（ｙ軸から接地電極に近づく向きを正方向とする）となることを規定するものである。なお、▲２▼式の条件から、該角度θは０°を含まず、また、負の値となることもない。
【００１５】
上記本発明のスパークプラグの第二の構成は、接地電極の先端面と、中心電極の先端面との位置関係が、定性的には特開昭５９−３７６８４号あるいは特開昭６２−４３０９０号に開示されたスパークプラグと類似している。上記公報のスパークプラグにおいては、角度θの範囲が具体的に規定されていない。しかし、詳細に検討すると、特開昭５９−３７６８４号公報のスパークプラグの特許請求の範囲には、「中心電極の軸線に対しクロスする方向に向かう火花放電間隙（ギャップ）を形成する」旨が記載されていることから、このスパークプラグの思想は、ギャップの形成方向、すなわち、接地電極側の角３２ｔと中心電極側の角３１ｔとの対向方向ＣＤを、中心電極の軸線（Ｏ）に対して積極的に傾斜させることにより点火性向上を図る点にあることが明らかである。そして、公報第３図から読み取られる上記角度θは３３°前後と推定される。また、特開昭６２−４３０９０号に開示されたスパークプラグも、例えば公報第１図あるいは第２図から読み取られる上記角度θは３５°前後であり、実開昭５８−７４７８８号公報の第一図では２７゜程度である。いずれも、本発明のスパークプラグの第二の構成における上限値１６゜よりもかなり大きい値である。
【００１６】
本発明者らが検討したところ、角度θを上記のように大きくすると、スパークプラグの点火性向上効果が期待されるほどには顕著ではないことがわかった。そして、さらに詳細に検討を重ねた結果、角度θを１６°以下に小さくすること、つまり、点火性改善型接地電極側の角３２ｔと中心電極側の角３１ｔとの対向方向ＣＤを、中心電極の軸線（Ｏ）の向きになるべく近づけることにより、スパークプラグの点火性向上効果が極めて顕著となることが判明し、本発明のスパークプラグの第二を完成するに至ったのである。
【００１７】
燃焼室内の混合気の分布には、図１５に示すようにムラがあり、燃焼室の中心に向かうほど濃い（いわゆる「ｒｉｃｈ」な）混合気が存在する。こうした傾向は、直噴エンジンにおいて特に顕著であるが、吸気管内噴射による均一混合の場合においても生じうる。いずれにしろ、図１６を用いて既に説明した火炎核の優先的な成長方向、すなわち、火花放電ギャップにおける火花放電路の向きが、燃焼室中心方向を向いていること（つまり、中心電極の軸線と一致していること）が、点火性を高める上で有利となる。本発明のスパークプラグの第二においては、火花放電路の向きは点火性改善型接地電極側の角３２ｔと中心電極側の角３１ｔとの対向方向ＣＤであり、この方向が中心電極の軸線と一致しているか（すなわち、θ＝０）、又は、角度θを有して交差している場合でも、その値を１６°以下の小さな値に留めることにより、一層良好な点火性を確保することができる。すなわち、本発明の第二の課題が解決される。
【００１８】
ｙ＜（Ｔａｎ−１１６°）ｘになる、つまりθが１６°よりも大きくなると、点火性を十分に確保できなくなる。ｘ≦０になる、つまりθが０°又は負の値になった場合も点火性を十分に確保できなくなる。１．６＜ｙになると、火花放電ギャップの間隔が大きくなりすぎて放電電圧が極端に高くなり、放電不能となる。また、ｙ＜０．４になると、製造時に許容されるギャップ間隔公差が極端に狭くなり、歩留まり低下を招くことにつながる。また、汚損物質など、導電性異物が付着したときにギャップの短絡を生じやすくなる。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、図面を用いて説明する。
図１は、本発明の一実施形態であるスパークプラ１００を示すものである。スパークプラ１００は、筒状の主体金具１と、その主体金具１の内側に、先端部が該主体金具１の端面から突出する形で配置された絶縁体２と、該絶縁体２の内部に、先端部が該絶縁体２の端面から突出する形で配置された中心電極３と、基端側が主体金具１の端面に接合され、先端部が中心電極３の先端部と対向することにより火花放電ギャップｇを形成する接地電極４とを備える。なお、中心電極３は、絶縁体２の軸線Ｏ方向に形成された貫通孔６の前端側（軸線Ｏ方向において火花放電ギャップの形成される側を前方側とする）に配置されている。また、貫通孔６の後端側には端子金具２３が配置され、導電性ガラスシール層２４，２６及び電波吸収用の抵抗体２５を介して中心電極３に電気的に接続されている。他方、絶縁体２は、例えばアルミナあるいは窒化アルミニウム等のセラミック焼結体により構成されている。また、主体金具１は、低炭素鋼等の金属により構成され、その外周面には、プラグ１００を図示しないエンジンブロックに取り付けるためのねじ部７が形成されている。
【００２０】
図２は、図１のスパークプラグ１００の要部を拡大して示すものである。以下、中心電極３の軸線Ｏ方向において、火花放電ギャップｇの位置する側を前方側と定める。中心電極３の前端部は、５≦ｌ／ｒ２＜２０を充足するように半径ｒ（ｍｍ）及び長さｌ（ｍｍ）が定められた円柱状の中心電極側貴金属耐消耗部３１とされている。該中心電極側貴金属耐消耗部３１は、インコネル６００（商標名）等のＮｉ合金により少なくとも表層部が形成された電極本体３ｍの前端面に、円柱状の貴金属チップを重ね合わせ、重ね合わせ面の外周縁に沿うレーザー溶接部ＷＰにより接合して形成されたものである。本実施例では、図１に示すように、電極本体３ｍに、電極の熱引きを促進するため、Ｃｕあるいは銅合金からなる放熱促進部３ｃが埋設されている。なお、中心電極側貴金属耐消耗部３１の半径ｒは、前端面３１ａの半径であり、長さｌは、レーザー溶接部ＷＰの軸線（Ｏ）方向における前端縁位置から前端面３１ａまで軸線（Ｏ）方向に測定した距離である。
【００２１】
スパークプラグ１００においては、接地電極４は１つのみ設けられている。該接地電極４は、先端側が中心電極３に近づく方向に曲げ返され、先端面４ｓ，３２ｓの後方側端縁３２ｔが、中心電極側貴金属耐消耗部３１の前端面３１ａよりも前方側に位置し、かつ、図４に示すように、軸線Ｏと直交する投影面Ｐへの正射投影において、後方側端縁３２ｔが、中心電極側貴金属耐消耗部３１の前端面３１ａよりも外側に位置する点火性改善型接地電極４とされている。また、点火性改善型接地電極４の後方側端縁を含む部分が接地電極側貴金属耐消耗部３２とされている。なお、貴金属耐消耗部３１，３２は、例えばＰｔ，Ｉｒあるいはそれらのいずれかを主成分（最も含有率の高い成分のことである）とする合金よりなる。
【００２２】
上記のような配置関係で点火性改善型接地電極４を設けることにより、すでに図１７（右図）により説明した通り、接地電極先端部が火炎成長に対する障害物として機能しにくくなり、絶縁体２及び中心電極３の先端部を主体金具１の端面から突出させている構成とも相俟って、点火性が顕著に向上する。接地電極４は、点火性改善型接地電極４が１つ設けられているだけであるから、火炎の成長が、別の接地電極の消炎作用によって妨げられることもない。
【００２３】
図１に戻り、上記スパークプラグ１００は、絶縁体２と中心電極３とが主体金具１の端面１ａ突出しているため、リーンバーンエンジンや直噴エンジン等に適用されると電極温度上昇が著しくなる。また、図２に示すように、点火性改善型接地電極４と中心電極３とは上記重なりを生じないように配置されるため、火花放電ギャップｇを挟んで接地電極側の角（後方側端縁）３２ｔと中心電極側の角３１ｔとが対向する形となる。従って、点火性改善型接地電極４と中心電極３とは、それぞれ貴金属耐消耗部３２及び３１が設けられているが、角３２ｔ，３１ｔにおける局所的な電極消耗は依然生じやすい状況にあり、放電極性が負に設定されることの多い中心電極側の角３１ｔは、消耗が特に懸念される。そこで、上記スパークプラグ１００においては、中心電極側貴金属耐消耗部３１の半径ｒ及び長さｌが、５≦ｌ／ｒ２≦２０の関係を充足するように定められている。中心電極側貴金属耐消耗部３１の寸法をこのように定めることによって温度上昇が軽減され、角３１ｔでの電極消耗を極めて効果的に抑制することができる。
【００２４】
次に、図１において、主体金具１の端面１ａから前方側に１ｍｍ隔たった位置にて軸線Ｏと直交する平面Ｐ２にて切断したときの、点火性改善型接地電極４の断面の幾何学的重心位置をＫとする。そして、該幾何学的重心位置Ｋと軸線Ｏとを含む平面と平行な投影面Ｐ３への正射投影にて見たとき、投影面Ｐ３上に、図２に示すように、中心電極３の先端面３１ａの、点火性改善型接地電極４の後方側端縁３２ｔに近い側の端縁位置を原点Ｉとして定める。そして、該原点Ｉを通って中心電極３の先端面３１ａと平行かつ点火性改善型接地電極４の位置する側が正方向となるようにｘ軸を、また、該原点Ｉを通って軸線Ｏと平行かつ火花放電ギャップｇの位置する側が正となるようにｙ軸をそれぞれ定める。そして、点火性改善型接地電極４の後方側端縁３２ｔの（ｘ，ｙ）座標（長さ単位：ｍｍ）が、
１．６≧ｙ≧０．４　‥‥▲１▼
ｘ＞０　‥‥▲２▼
ｙ≧（Ｔａｎ−１１６°）ｘ　‥‥▲３▼
を満足するように定められている。
【００２５】
▲３▼式は、点火性改善型接地電極４の角（後方側端縁）３２ｔと中心電極３の角（前端面３１ａの端縁位置）３１ｔとの対向方向ＣＤと、中心電極３の軸線Ｏとのなす角度θが１６°以下となることを規定する。また、▲２▼式の条件から、該角度θは０°を含まず、また、負の値となることもない。角度θを１６°以下に小さくすることにより、スパークプラグの点火性向上効果が極めて顕著となる。
【００２６】
なお、前記したｘの値は、望ましくは０．０５ｍｍ以上に設定するのがよい。これは、ｘ方向において、中心電極３の前端面３１ａと、接地電極４の先端面との間に、０．０５ｍｍ以上の隙間を形成することを意味する。図５Ａに示すように、軸線Ｏの方向から位置を変えながらレーザービームを照射して、その反射情報を見れば、中心電極３の前端面３１ａと、接地電極４の先端面との間に、有意な寸法の隙間が形成されているかどうかは、すぐに確認できる。しかし、ｘの値が０．０５ｍｍ未満の領域にて許されていると、寸法公差を考慮したとき、隙間が実際には０となったスパークプラグ製品が多数発生し、その良否判定が行えなくなる。この場合、スパークプラグを、図２に示すような投影を用いて検査すれば、ｘがどの程度の値になっているかを確実に検出することができる。しかし、この方法は、投影画像の精密な解析が求められ、検査能率の低下が避けがたい。そこで、上記のように、ｘの値を０．０５ｍｍ以上に設定しておくと、寸法公差や通常の方法によるギャップ調整誤差を考慮しても、良品にはほぼ確実に上記の隙間を形成することができる。すなわち、隙間に対応する反射情報の現れないスパークプラグを直ちに不良と判定することが可能となる。
【００２７】
次に、図２に示すように、点火性改善型接地電極４は、表層部が少なくともインコネル６００等のＮｉ合金にて構成される電極本体４ｍと、該電極本体４ｍの火花放電ギャップｇに臨む位置に接合された接地電極側貴金属耐消耗部をなす貴金属チップ３２とからなる。前記投影面Ｐ３への正射投影にて見たとき、点火性改善型接地電極４の先端面４ｓ，３２ｓの後方側端縁３２ｔを含む一部区間のみ貴金属チップ３２による形成面３２ｓとされている。このようにすると、電極本体４ｍの火花放電ギャップｇに面する角、つまり、後方側端縁に相当する位置に、小さな板状の貴金属チップ３２を、例えば抵抗溶接等により接合するだけで、接地電極側貴金属耐消耗部を形成できる。また、特開昭６２−４３０９０号公報に開示されたスパークプラグのように、接地電極の先端部全体を貴金属耐消耗部とする構成と比較して、貴金属の使用量を大幅に削減することができる。
【００２８】
点火性改善型接地電極４の先端面４ｓ，３２ｓは、図３に示すように、貴金属チップ３２による形成面３２ｓと、残余の部分をなす電極本体４ｍによる形成面４ｓとを、ほぼ面一とすることも可能である。しかし、図２に示すように、貴金属チップ３２による形成面３２ｓを軸線Ｏ側に突出させることにより、火花放電ギャップｇに面する角、つまり、後方側端縁３２ｔにおける電極消耗をより顕著に抑制することができる。
【００２９】
また、図２の構成では、投影面Ｐ３上において、貴金属チップ３２の後方側端縁３２ｔから点火性改善型接地電極４の基端側へ延びるチップ面（つまり、火花放電ギャップｇに臨むチップ面）３２ｐが、中心電極側貴金属耐消耗部３１の前端面３１ａと平行になっている。特開昭６２−４３０９０号公報に開示されたスパークプラグのように、接地電極側貴金属耐消耗部の火花放電ギャップｇに臨む面が中心電極の前端面に対して傾斜していると、接地電極側貴金属耐消耗部の角が消耗したとき、前記面のギャップ間隔が小さくなる傾斜方向に火花放電位置が移動する。このため、中心電極３の軸線Ｏからの放電路方向のずれが大きくなって、点火性が損なわれることにつながる。しかし、本発明のスパークプラグ１００においては、チップ面３２ｐが、中心電極側貴金属耐消耗部３１の前端面３１ａと平行になっているので、火花放電位置の変動が小さく、点火性を常時良好に保つことができる。
【００３０】
以下、本発明のスパークプラグの種々の変形態様について説明する。
点火性改善型接地電極４の接地電極側貴金属耐消耗部３２は、中心電極側貴金属耐消耗部３１との間に火花放電ギャップを形成できればよく、種々の態様にて形成できる。図６は、電極本体４ｍの全幅にわたる貴金属チップを用いて接地電極側貴金属耐消耗部３２を形成した例である。また、図７は、電極本体４ｍよりも狭幅の貴金属チップを、電極本体４ｍの幅方向の中間に固着して接地電極側貴金属耐消耗部３２を形成した例である。また、図６及び図７では角状の貴金属チップを用いて接地電極側貴金属耐消耗部３２を形成しているが、図８に示すように、円板状の貴金属チップを用いて接地電極側貴金属耐消耗部３２を形成してもよい。
【００３１】
図９は、電極本体４ｍの先端部の幅方向両側にテーパ面４ｔ，４ｔを形成した例である。このようにすると、電極先端部の体積減少により電極本体４ｍ自身の消炎作用を軽減でき、着火性をより向上させることができる。また、電極先端部が狭幅になっていることにより、放電電圧の軽減や、燃料が中心電極と接地電極との間で保持されてしまう、いわゆるブリッジを生じにくくする効果も達成される。
【００３２】
また、図１０は、電極本体４ｍの軸断面を、火花放電ギャップｇに近い側にて狭幅化した実施形態を示すものである。本実施形態ではテーパ面４ｊ，４ｊにより断面を狭幅化しているが、アール面を用いてもよい。この態様も電極本体４ｍの体積減少による消炎作用の軽減、及び燃料ブリッジ発生抑制に効果がある。
【００３３】
図１及び図６〜図９は、いずれも電極本体３ｍよりも中心電極側貴金属耐消耗部３１を細径に構成していたが、図１１に示すように、電極本体３ｍと中心電極側貴金属耐消耗部３１とをほぼ同一径にて構成することもできる。ただし、着火性は前者のほうがより良好である。また、図１２に示すように、電極本体３ｍの前端面外周縁に沿って環状の中心電極側貴金属耐消耗部１３１を形成することもできる。
【００３４】
図２においては、接地電極側貴金属耐消耗部３２の、電極本体４ｍの先端面４ｓからの突出量を、電極本体４ｍの火花放電ギャップｇに面する側面から突出量よりも大きく設定していたが、図１３は、その突出量の関係を逆転した変形例を示すものである。
【００３５】
図１４は、点火性改善型接地電極４以外の接地電極を設けたスパークプラグの例を示すものである。このスパークプラグ１５０においては、点火性改善型接地電極４のほかに、主体金具１の先端面１ａから突出ずる絶縁体２の前端部周側面と対向することにより、セミ沿面放電ギャップｇ’を形成するセミ沿面接地電極５を有する。セミ沿面放電ギャップｇ’は、点火性改善型接地電極４の形成する火花放電ギャップｇよりも狭幅であり、絶縁体２の前端部が汚損したときに飛火してこれを清浄化する働きを有する。セミ沿面接地電極５は複数設けてもよい。
【００３６】
【実施例】
以下、本発明のスパークプラグの効果を確認するために行った実験結果について説明する。
（実験例１）
Ｉｒ合金よりなる中心電極側貴金属耐消耗部３１の長さｌを０．８ｍｍとし、直径２ｒを１ｍｍ又は３ｍｍとして、接地電極４が、貴金属耐消耗部３１の前端面３１ａの全直径に渡って重なりを生じた比較例のスパークプラグ試験品と、図２のｘを０．０５ｍｍに設定した重なりを有さない実施例のスパークプラグ試験品とをそれぞれ作製した。なお、中心電極側貴金属耐消耗部３１の前端面３１ａは、主体金具１の前端面１ａから３ｍｍ突出させている。また、火花放電ギャップｇの軸線Ｏ方向の間隔（ｙ）を、それぞれ１．１ｍｍ及び０．８ｍｍの２種類に設定している。さらに、接地電極４の電極本体４ｍの幅を２．７ｍｍとしている。
【００３７】
上記スパークプラグ試験品を、６気筒、総排気量２０００ｃｃのガソリンエンジンに装着した。そして、エンジン回転数７００ｒｐｍ（アイドリング相当）、吸引負圧−５４０ｍｍＨｇ、吸引混合気の空燃比１４．１（理論空燃比）の条件にて運件を開始し、点火進角量を徐々に遅らせて、ＭＢＴ（Ｍｉｎｉｍｕｍ　Ｓｐａｒｋ　Ａｄｖａｎｃｅ　ｆｏｒ　Ｂｅｓｔ　Ｔｏｒｑｕｅ）を見出す。以降、このＭＢＴに点火時期を固定して、空燃比を徐々にリーン側に変化させながら運転を継続し、空燃比１４．１の時を基準として、平均燃焼圧の変動率が２０％に達したときの空燃比を限界空燃比として求めた。表１は、その結果を示すものである。
【００３８】
【表１】
2004055142.tif 000003
【００３９】
実施例品は、いずれも対応する比較例品よりも限界空燃比が高く、良好な点火性を有していることがわかる。また、限界空燃比の改善幅は、中心電極前端面３１ａの直径２ｒが大きいほど、また、火花放電ギャップ間隔が小さいほど大きく、点火性改善効果がより大きいことがわかる。この観点から、中心電極前端面３１ａの直径２ｒは０．４〜２．２ｍｍ、火花放電ギャップ間隔は０．３〜１．１ｍｍとすることが、点火性改善効果を顕著化する観点においてより望ましいといえる。
【００４０】
また、中心電極側貴金属耐消耗部３１の直径２ｒを１ｍｍとし、火花放電ギャップｇの軸線Ｏ方向の間隔（ｙ）を１．１ｍｍに設定した試験品は、図１９に示すように、比較例品では接地電極４の長さが１２ｍｍであるが、実施例品では、中心電極側貴金属耐消耗部３１の前端面３１ａと重なりを生じていない分だけ接地電極４の長さが短く、９．５ｍｍとなっている。これら試験品を同じエンジンに取り付け、スロットル全開状態、回転数５０００ｒｐｍにて運転し、接地電極先端部の温度を熱電対により測定した。図１９に示すように、実施例品のほうが温度上昇が小さく、電極消耗に対する耐久性の観点においてより有利になっていることがわかる。これは、接地電極４の長さが短くなった分だけ、電極先端部の熱引きが進みやすくなったためであると考えられる。また、スパークプラグを加振器に取り付け、振動周波数をスイープしながら接地電極の振動速度をレーザードップラー振動計にて測定し、その振動速度を周波数分析することにより共振周波数を求めた。図１９に示すように、接地電極４が短い実施例品のほうが共振周波数が高く、振動により折損等が発生する惧れが低くなっていることがわかる。
【００４１】
（実施例２）
Ｉｒ合金よりなる中心電極側貴金属耐消耗部３１の長さｌを０．８ｍｍとし、直径２ｒを０．６ｍｍとし、さらに図２のｘを０．０５ｍｍに設定した重なりを有さないスパークプラグ試験品を種々作製した。なお、中心電極側貴金属耐消耗部３１の前端面３１ａは、主体金具１の前端面１ａから３．５ｍｍ突出させている。また、火花放電ギャップｇの軸線Ｏ方向の間隔（ｙ）を、それぞれ１．１ｍｍに設定している。さらに、接地電極４の電極本体４ｍの幅を０．５〜２．５ｍｍの種々の値に設定している。これらスパークプラグ試験品の限界空燃比を実験例１と同様に測定し、接地電極４の電極本体４ｍの幅の値に対してプロットした結果を図２０に示す。電極本体４ｍの幅が小さいほど消炎作用が軽減され、限界空燃比がより高く、点火性が向上していることがわかる。なお、本実験では、電極本体４ｍの全体にわたって幅を縮小したが、図９に示すように、電極本体４ｍの先端部のみ幅を縮小した場合においても、同様の効果が達成される。図２０の結果によれば、特に電極本体４ｍの先端部の幅が０．５〜１．５ｍｍ（中心電極側貴金属耐消耗部３１の直径の１〜３倍）の範囲にて、特に結果が良好であることがわかる。
【００４２】
（実験例３）
Ｉｒ合金よりなる中心電極側貴金属耐消耗部３１の半径ｒを１．０ｍｍ、長さｌを１．５ｍｍとし、図２におけるｘの値を０．０５ｍｍ、−１．０ｍｍ及び−２．５ｍｍに設定し、火花放電ギャップ間隔（ｙ）を０．９ｍｍとし、他は実験例１と同じ寸法により、種々のスパークプラグ試験品を作製した。ｘ＜０は、接地電極４と中心電極３の前端面との間に重なりを生じていることを意味する。
【００４３】
上記スパークプラグ試験品を、４気筒、総排気量１０００ｃｃのガソリンエンジンに装着した。このガソリンエンジンには、排気管から分岐してインテークマニホールドに戻る排気ガス還流管が設けられ、管状のガスにより還流される排気ガス量が調整可能とされている。そして、エンジン回転数１５００ｒｐｍ、吸引負圧２９０ｋＰａ、吸引混合気の空燃比１６．０（リーンバーンである）の条件にて、排気ガス還流量０の条件で運転を開始し、点火進角量を徐々に遅らせて、ＭＢＴを見出した。以降、このＭＢＴに点火時期を固定して、排気ガス還流量を徐々に増加させながら運転を継続し、排気ガス還流量０の時を基準として、平均燃焼圧の変動率が２０％に達したときを失火発生限界とみなし、そのときの排気ガス還流量を限界排気ガス還流量として求めた。そして、この限界排気ガス還流量を用いて、還流させる排気ガス中の不活性ガス成分であるＣＯ２量ＶＥＸを排気ガス分析計で測定し、また、吸入混合気と還流排気ガスの合計に占めるＣＯ２量ＶＩＮを計算し、ＣＯ２換算による限界ＥＧＲ率を、（ＶＩＮ−ＶＢＧ）／（ＶＥＸ−ＶＩＮ）（ただし、ＶＢＧは排気ガス分析計のバックグラウンドＣＯ２表示値である）にて求めた。限界ＥＧＲ率が高いほど、より多くの不活性ガスが還流されても失火が生じにくくなり、点火性が良好であることを意味する。図１８は、該限界ＥＧＲ率とｘの値との関係を示すグラフである。ｘが０を超える、つまり、接地電極と中心電極先端面との間の重なりが解消されると、限界ＥＧＲ率は速やかに大きくなり、点火性が顕著に改善されることがわかる。
【００４４】
（実験例４）
Ｉｒ合金よりなる中心電極側貴金属耐消耗部３１の半径ｒと長さｌとを、表２の種々の値に設定し、ｘ＝０．０５ｍｍ、火花放電ギャップ間隔（ｙ）を１．１ｍｍに設定した以外は、実験例２と同様に構成したスパークプラグ試験品を作製した。
【００４５】
【表２】
2004055142.tif 000004
【００４６】
これら試験品を、実験例１と同じエンジンに取り付け、スロットル全開状態、回転数５０００ｒｐｍにて運転し、中心電極側貴金属耐消耗部３１の温度を熱電対により測定した。そして、温度が８００℃未満であったものを不良（×）、８００℃以上９００℃以下であったものを良好（○）、９００℃を超えていたものを特に良好（◎）として判定した。その結果を表３に示す。
【００４７】
【表３】
2004055142.tif 000005
【００４８】
また、スロットル全開状態、回転数５０００ｒｐｍにて６００時間の耐久運転を行なった後、中心電極側貴金属耐消耗部３１を投影機にて拡大し、その拡大画像から単位時間当たりの消耗体積を算出した。そして、その消耗体積が０．１５×１０−３ｍｍ３／ｈｒ以下となったものを良好（○）、それよりも大きいものを不良（×）として判定した。その結果を表４に示す。
【００４９】
【表４】
2004055142.tif 000006
【００５０】
以上の結果から明らかな通り、５≦ｌ／ｒ２＜２０を充足する中心電極側貴金属耐消耗部３１を用いた場合に、温度上昇抑制と耐久性とが両立できていることがわかる。
【００５１】
（実施例５）
Ｉｒ合金よりなる中心電極側貴金属耐消耗部３１の長さｌを０．８ｍｍとし、直径２ｒを０．６ｍｍとし、さらに図２の接地電極４の後方側端縁３１ｔの座標（ｘ，ｙ）を種々の値に設定したスパークプラグ試験品を作製した。なお、中心電極側貴金属耐消耗部３１の前端面３１ａは、主体金具１の前端面１ａから３．５ｍｍ突出させている。また、接地電極４の電極本体４ｍの幅を２．７ｍｍに設定している。これらスパークプラグ試験品の限界空燃比を実験例１と同様に測定し、限界空燃比が各ギャップで最良のものに対して５％以内となったものを点火性良好（○）、５％より大となったものを点火性不良（×）として判定した。図２１は、その結果を、後方側端縁３１ｔの座標（ｘ，ｙ）と対応付ける形でマッピングしたものである。　１．６≧ｙ≧０．４、ｘ＞０、及びｙ≧（Ｔａｎ−１１６°）ｘを満足するときに、点火性良好となっていることが明らかである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のスパークプラグの一実施形態を示す縦断面図。
【図２】図１の要部を投影面Ｐ３への正射投影にて示す拡大模式図。
【図３】接地電極側貴金属耐消耗部の形成形態の第一変形例を示す拡大模式図。
【図４】点火改善型接地電極と中心電極側貴金属耐消耗部との位置関係を示す説明図。
【図５Ａ】点火改善型接地電極と中心電極側貴金属耐消耗部との間に隙間が形成されている場合の作用説明図。
【図５Ｂ】図５Ａで隙間が形成されていなかった場合の問題点を示す図。
【図６】接地電極側貴金属耐消耗部の形成形態の第二変形例を示す拡大模式図。
【図７】接地電極側貴金属耐消耗部の形成形態の第三変形例を示す拡大模式図。
【図８】接地電極側貴金属耐消耗部の形成形態の第四変形例を示す拡大模式図。
【図９】点火改善型接地電極の電極本体の第一変形例を示す拡大模式図。
【図１０】点火改善型接地電極の電極本体の第二変形例を示す拡大模式図。
【図１１】中心電極側貴金属耐消耗部の形成形態の第一変形例を示す拡大模式図。
【図１２】中心電極側貴金属耐消耗部の形成形態の第二変形例を示す拡大模式図。
【図１３】接地電極側貴金属耐消耗部の形成形態の第五変形例を示す拡大模式図。
【図１４】点火改善型接地電極以外の接地電極を追加したスパークプラグの一例を示す要部拡大図。
【図１５】燃焼室内の空燃比分布を概念的に説明する図。
【図１６】火花放電方向と火炎核成長方向との関係を説明する図。
【図１７】本発明のスパークプラグの作用を、従来のスパークプラグと対比して説明する図。
【図１８】実験例１の第一の結果を示すグラフ。
【図１９】実験例１の第二の結果を示すグラフ。
【図２０】実験例２の結果を示すグラフ。
【図２１】実験例５の結果を示すグラフ。
【符号の説明】
１　主体金具
２　絶縁体
３　中心電極
ｇ　火花放電ギャップ
４　点火性改善型接地電極
４ｆ　後方側端縁
４ｍ　電極本体
４ｓ　形成面
５　セミ沿面接地電極
３１　中心電極側貴金属耐消耗部
３１ａ　前端面
３２　接地電極側貴金属耐消耗部
３２ｓ　形成面
【図１】
2004055142.tif 000007
【図２】
2004055142.tif 000008
【図３】
2004055142.tif 000009
【図４】
2004055142.tif 000010
【図５Ａ】
2004055142.tif 000011
【図５Ｂ】
2004055142.tif 000012
【図６】
2004055142.tif 000013
【図７】
2004055142.tif 000014
【図８】
2004055142.tif 000015
【図９】
2004055142.tif 000016
【図１０】
2004055142.tif 000017
【図１１】
2004055142.tif 000018
【図１２】
2004055142.tif 000019
【図１３】
2004055142.tif 000020
【図１４】
2004055142.tif 000021
【図１５】
2004055142.tif 000022
【図１６】
2004055142.tif 000023
【図１７】
2004055142.tif 000024
【図１８】
2004055142.tif 000025
【図１９】
2004055142.tif 000026
【図２０】
2004055142.tif 000027
【図２１】
2004055142.tif 000028