(57)【要約】【課題】熱源装置を効率よく運転する。【解決手段】熱媒ポンプＰの搬送容量（定格流量）を熱源機Ｇの最大能力発揮時におけるポンプ熱媒流量の設計値（設計流量）よりも大きくする。熱媒ポンプＰとして流量可変型のポンプを用いる。差圧ΔＰを一定とするように、熱媒ポンプＰの吐出流量を制御する。外部負荷４が要求する熱媒の流量の減少に伴い、バイパス弁８の開度を制御する。差圧ΔＰを一定とするようにポンプＰの吐出流量を制御する際には、往還温度差に応じて熱源機ＧおよびポンプＰの運転台数を増減段する際の増段閾値および減段閾値を変更する。【選択図】        図１
2004184052.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱媒を生成する熱源と、この熱源が生成する熱媒を搬送する当該熱源の最大能力発揮時におけるポンプ熱媒流量の設計値よりも大きい搬送容量を有する流量可変型の熱媒ポンプと、前記熱源からの熱媒を受ける往ヘッダと、この往ヘッダから送水される熱媒の供給を受ける外部負荷と、この外部負荷において熱交換された熱媒を前記熱源に戻す還ヘッダと、前記往ヘッダと前記還ヘッダとを連通するバイパス管路とを備えた熱源装置に用いられる制御装置であって、
前記熱源を前記熱媒ポンプの吐出流量を所定値として起動する熱源起動手段と、
前記往ヘッダと前記還ヘッダとの間の熱媒の差圧を一定とするように前記熱媒ポンプの吐出流量を制御する吐出流量制御手段と
前記外部負荷が要求する熱媒の流量の減少に伴い、前記吐出流量制御手段によって前記差圧を一定とすることが困難となった場合、前記バイパス管路を流れる熱媒の流量を制御するバイパス流量制御手段と
を備えたことを特徴とする制御装置。
【請求項２】
請求項１に記載された制御装置において、
前記熱源を通過する熱媒の流量を監視し、この熱媒の流量が予め設定されている最低熱媒量を下回らないように、前記熱媒ポンプの吐出流量を制御するフェールセーフ手段を備えたことを特徴とする制御装置。
【請求項３】
熱媒を生成する第１〜第Ｎ（Ｎ≧２）の熱源と、この第１〜第Ｎの熱源が生成する熱媒を搬送する当該熱源の最大能力発揮時におけるポンプ熱媒流量の設計値よりも大きい搬送容量を有する第１〜第Ｎの流量可変型の熱媒ポンプと、前記第１〜第Ｎの熱源からの熱媒を混合する往ヘッダと、この往ヘッダから送水される熱媒の供給を受ける外部負荷と、この外部負荷において熱交換された熱媒を前記第１〜第Ｎの熱源に戻す還ヘッダと、前記往ヘッダと前記還ヘッダとを連通するバイパス管路とを備えた熱源装置に用いられ、前記外部負荷へ供給される熱媒の流量を予め定められている増段閾値および減段閾値と比較して前記熱源および前記熱媒ポンプの運転台数を増減段する制御装置であって、
前記往ヘッダから送水される熱媒と前記還水ヘッダに戻される熱媒の温度差に応じて前記熱源および前記熱媒ポンプの運転台数を増減段する際の増段閾値および減段閾値を変更する閾値変更手段を備えたことを特徴とする制御装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、熱媒を循環する熱源装置に用いられる制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
図４に従来の熱源装置の計装図を示す。同図において、Ｇ１〜Ｇ３は熱媒を生成する熱源、Ｐ１〜Ｐ３は熱源Ｇ１〜Ｇ３が生成する熱媒を搬送する熱媒ポンプ、２は熱源Ｇ１〜Ｇ３からの熱媒（冷水／温水）を混合する往ヘッダ、３は往水管路、４は往ヘッダ２から往水管路３を介して送られてくる熱媒の供給を受ける外部負荷（地域冷暖房の需要家、空調機・ファンコイル等の熱負荷）、５は還水管路である。熱源Ｇ（Ｇ１〜Ｇ３）には冷却水ポンプＧＰ（ＧＰ１〜ＧＰ３）や冷却塔ファンＧＦ（ＧＦ１〜ＧＦ３）が補機として設けられている。
【０００３】
６は外部負荷４において熱交換され還水管路５を介して送られてくる熱媒が戻される還ヘッダ、７は往ヘッダ２と還ヘッダ６とを連通するバイパス管路、８はバイパス管路７に設けられたバイパス弁、９は往ヘッダ２と還ヘッダ６との間の熱媒の差圧ΔＰを計測する差圧計、１０は往ヘッダ２から外部負荷５への熱媒の温度を往水温度ＴＳとして計測する往水温度センサ、１１は還ヘッダ６に戻される熱媒の温度を還水温度ＴＲとして計測する還水温度センサ、１２は還ヘッダ６に戻される熱媒の流量（外部負荷５に供給される熱媒の流量）を負荷流量Ｆとして計測する流量計、１３は制御装置である。
【０００４】
この熱源装置において、熱媒ポンプＰ１〜Ｐ３により圧送された熱媒は、熱源Ｇ１〜Ｇ３により冷却あるいは加熱され、往ヘッダ２において混合され、往水管路３を介して外部負荷４へ供給される。そして、外部負荷４において熱交換され、還水管路５を介して還ヘッダ６に戻され、再び熱媒ポンプＰ１〜Ｐ３によって圧送され、以上の経路を循環する。例えば、熱源Ｇ１〜Ｇ３を冷凍機とした場合、熱媒は冷水とされ、上述した経路を循環する。熱源Ｇ１〜Ｇ３を加熱機とした場合、熱媒は温水とされ、上述した経路を循環する。
【０００５】
制御装置１３は、差圧計９によって計測される往ヘッダ２と還ヘッダ６との間の差圧ΔＰを監視し、この差圧ΔＰを一定とするようにバイパス弁８の開度、すなわちバイパス管路７を流れる熱媒の流量（バイパス流量）を制御する。また、制御装置１３は、流量計１２が計測する負荷流量Ｆに応じて熱源Ｇ１〜Ｇ３および熱媒ポンプＰ１〜Ｐ３の運転台数を制御する。なお、熱媒ポンプＰ１〜Ｐ３は、熱源Ｇ１〜Ｇ３を経由してオン／オフされる。
【０００６】
この熱源装置において、熱源Ｇ１〜Ｇ３の設計能力（最大能力）や設計流量（最大能力発揮時におけるポンプ熱媒流量の設計値）、熱媒ポンプＰ１〜Ｐ３の搬送容量（定格流量）などは、外部負荷４において必要とされる最大熱負荷量を考慮して定められる。例えば、この熱源装置を冷水熱源装置とした場合、往水温度ＴＳを５℃、還水温度ＴＲを１４℃と想定し、外部負荷４において必要とされる最大熱負荷量を賄い得る冷水の必要流量を算出する。この冷水の必要流量は、往水温度ＴＳと還水温度ＴＲとの温度差（往還温度差）と流量との積が熱負荷量に相当するので、必要とされる最大熱負荷量を往還温度差で除することによって求められる。
【０００７】
ここで、冷水の必要流量が１００８ｍ３  ／ｈとして求められたとすると、熱源（冷凍機）Ｇの１台当たりの設計流量を３３６ｍ３  ／ｈ、熱媒ポンプＰの１台当たりの搬送容量（定格流量）を３３６ｍ３  ／ｈとする。また、３３６ｍ３  ／ｈで送られてくる１４℃の還水をその最大能力発揮時に５℃に冷却することができるように、熱源Ｇの１台当たりの最大能力を例えば１０００ＲＴとする。
【０００８】
以下、この熱源装置を冷水熱源装置とした場合を例にとり、制御装置１３が行う処理動作の概要について説明する。熱源起動時刻に達すると（図５に示すステップ５０１）、制御装置１３は、１番目の熱源Ｇ１および熱媒ポンプＰ１を起動する（ステップ５０２）。すなわち、冷却水ポンプＧＰ１や冷却塔ファンＧＦ１をオンとして熱源（冷凍機）Ｇ１の運転を開始するとともに、熱媒ポンプＰ１を定格流量で起動する。
【０００９】
これにより、熱媒ポンプＰ１から熱源Ｇ１に３３６ｍ３  ／ｈの熱媒が送られ、この熱媒が熱源Ｇ１において５℃の冷水とされ、往ヘッダ２へ送られる。ここで、外部負荷４はまだ運転が開始されていない（冷水弁４−１は未だ閉じられている）ので、その全量がバイパス管路７を通して還ヘッダ６へ戻される。この際、制御装置１３は、差圧計９からの差圧ΔＰを監視し、この差圧ΔＰが一定となるように、バイパス弁８の開度を制御する（ステップ５０３）。
【００１０】
外部負荷４の運転が開始されると（ステップ５０４のＹＥＳ）、すなわち外部負荷４における冷水弁４−１が開かれると、往ヘッダ２からバイパス管路７へ送られている冷水が分流して外部負荷４へ送られる。このとき、差圧ΔＰが下がろうとするので、制御装置１３は、差圧ΔＰが下がらないようにバイパス弁８の開度を制御する（ステップ５０５）。このバイパス弁８の制御により、外部負荷４が要求する冷水の流量が増大するにつれ、バイパス弁８は閉じられて行く。バイパス弁８が全閉とされると、熱源Ｇ１から往ヘッダ２へ送られる冷水の全量が外部負荷４へ送られるようになる。
【００１１】
制御装置１３は、外部負荷４に供給される冷水の流量を流量計１２により負荷流量Ｆとして監視しており、この負荷流量Ｆが第１の増段閾値として予め定められている所定流量Ｆ１ｕ（この例では、３３６ｍ３  ／ｈ）に達すると（ステップ５０６のＹＥＳ）、２番目の熱源Ｇ２および熱媒ポンプＰ２を起動する（ステップ５０７）。すなわち、冷却水ポンプＧＰ２や冷却塔ファンＧＦ２をオンとして熱源Ｇ２の運転を開始するとともに、熱媒ポンプＰ２を定格流量で起動する。
【００１２】
これにより、熱媒ポンプＰ２から熱源Ｇ２に３３６ｍ３  ／ｈの熱媒が送られ、この熱媒が熱源Ｇ２において５℃の冷水とされ、往ヘッダ２へ送られる。この場合、差圧ΔＰが上がろうとするので、制御装置１３は、バイパス弁８を開いて、差圧ΔＰが上がらないようにする。これにより、過剰に生成された冷水がバイパス管路７を通して還ヘッダ６へ戻され、必要される流量の冷水が外部負荷４へ供給される。
【００１３】
以下同様にして、制御装置１３は、差圧ΔＰが一定となるようにバイパス弁８の開度を制御し、負荷流量Ｆが第２の増段閾値として予め定められている所定流量Ｆ２ｕ（この例では、６７２ｍ３  ／ｈ）に達すると、３番目の熱源Ｇ３および熱媒ポンプＰ３を起動する。その後、外部負荷４が要求する冷水の流量が少なくなり、負荷流量Ｆが第２の減段閾値として予め定められている所定流量Ｆ２ｄ（この例では、５３８ｍ３  ／ｈ）を下回ると、熱源Ｇ３および熱媒ポンプＰ３の運転を停止する。外部負荷４が要求する冷水の流量がさらに少なくなり、負荷流量Ｆが第１の減段閾値として予め定められている所定流量Ｆ１ｄ（この例では、２６９ｍ３  ／ｈ）を下回ると、熱源Ｇ２および熱媒ポンプＰ２の運転を停止する（例えば、特許文献１参照）。
【００１４】
【特許文献１】
特開２０００−１８６８３号公報（第２図）
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
上述した冷水熱源装置において、熱源Ｇは、３３６ｍ３  ／ｈで１４℃の熱媒が送られてくる場合に、すなわち送られてくる熱媒と生成する冷水（５℃）との温度差が９℃である場合に、その最大能力を発揮する。逆に言うと、３３６ｍ３  ／ｈで還水が送られてきても、生成する冷水（５℃）との往還温度差が９℃以下である場合には、熱源Ｇは自己の冷却能力を絞って運転する。
【００１６】
実際の建物においてこの冷水熱源装置を運用してみると、還水温度ＴＲは実際には１４℃となることは少なく、１４℃以下になってしまうことが多い。これは、外部負荷４に設計値以上の冷水が流れていたり（バルブの開き過ぎ、圧力のかかり過ぎ）、外部負荷４における熱交換器を通過する風量が不足していたり、熱交換器が劣化していたりといった様々な原因で生じる。
【００１７】
例えば、熱源Ｇ１および熱媒ポンプＰ１のみを運転している場合を想定すると、往水温度ＴＳは５℃であるが、還水温度ＴＲが設計値である１４℃よりも大幅に低い１１℃であるというようなことがあり得る。この場合、熱源Ｇ１は、３３６ｍ３  ／ｈの熱媒に９℃（＝１４℃−５℃）の温度差をつけるだけの最大能力を有するにも拘わらず、６℃（＝１１℃−５℃）の温度差をつけるために自己の冷却能力を絞って運転し、最大能力を発揮しない。なお、正確には、バイパス管路７を介して還ヘッダ６に戻される冷水によって熱源Ｇ１に送られる熱媒は還水温度ＴＲよりも低くなる。
【００１８】
このような状態で、外部負荷４が要求する冷水の流量が増大し、負荷流量Ｆが第１の増段閾値Ｆ１ｕ（３３６ｍ３  ／ｈ）に達すると、熱源Ｇ１が能力を絞って運転しているにも拘わらず、熱源Ｇ２への増段が図られてしまう。例えば、この時の熱源Ｇ１の発揮能力を最大能力の６０％とした場合、４０％の冷却能力の余裕がまだあるにも拘わらず、熱源Ｇ２への増段が図られてしまう。熱源Ｇ１において余力を残したままで、熱源Ｇ２への増段を図ることは、冷却水ポンプＧＰ２，冷却塔ファンＧＦ２を含めて、熱源Ｇ２や熱媒ポンプＰ２を早めに起動することになり、エネルギーの過剰消費となる。
【００１９】
また、熱源Ｇ２への増段が図られると、余剰な冷水がバイパス管路７を通して往ヘッダ２から還ヘッダ６へ戻されて熱源Ｇ１，Ｇ２が生成する冷水と熱源Ｇ１，Ｇ２への熱媒の温度差がさらに小さくなる。その結果、熱源Ｇ１，Ｇ２はさらに低能力（例えば、３０％）で運転されるようになる。熱源Ｇは最大能力を発揮した状態（全負荷状態）で運転効率が最も高くなるように設計されている（吸収式冷凍機の場合は設計条件が若干異なる）ので、余力を残した状態（部分負荷状態）で運転し、かつ運転台数を増やすことは、補機動力の過剰消費になり、冷水熱源装置全体としての運転効率の低下を招く。
【００２０】
〔熱媒ポンプＰの搬送容量を熱源Ｇの設計流量よりも大きくした場合〕
還水温度ＴＲが設計値よりも低いために熱源Ｇの運転効率が低下するという問題に対し、熱源Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３に対する熱媒ポンプＰ１，Ｐ２，Ｐ３の搬送容量（定格流量）を熱源Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３の設計流量よりも大きくすることが考えられる。例えば、１４℃の熱媒を５℃の冷水とすることを前提とした熱源Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３の設計流量（３３６ｍ３  ／ｈ）に対し、熱媒ポンプＰ１，Ｐ２，Ｐ３の搬送容量を６００ｍ３  ／ｈに増大することが考えられる。この場合、制御装置１３における第１の増段閾値Ｆｕ１を６００ｍ３  ／ｈ、第２の増段閾値Ｆｕ２を１２００ｍ３  ／ｈとすれば、還水温度ＴＲが低く熱媒の流量が増大しても、熱源Ｇ１，Ｇ２が高能力を発揮した状態になるまでは増段を抑えることが可能となる。
【００２１】
しかしながら、この方法では、熱媒ポンプＰを６００ｍ３  ／ｈで常に駆動するために、熱媒ポンプＰでのエネルギーの消費量が過大となる。また、熱源Ｇが最大能力を発揮して６００ｍ３  ／ｈの流量の熱媒を例えば１１℃から５℃に冷却する（６℃の温度差をつける）ものとすれば、熱源Ｇへの還水の温度が１１℃以上となる場合には、熱源Ｇ１の能力が不足して、５℃の冷水を生成することができなくなる。
なお、上述においては、冷水熱源装置を例にとって説明したが、温水熱源装置においても同様の問題が生じる。
【００２２】
本発明はこのような課題を解決するためになされたもので、その目的とするところは、熱源の最大能力発揮時におけるポンプ熱媒流量の設計値（設計流量）よりも大きい搬送容量（定格能力）を有する熱媒ポンプを使用することによって、往還水温度差が設計値に対して低下しているような場合でも熱源に最も運転効率のよい状態である最大能力またはそれに近い能力（高能力）を発揮させた状態で増段を図ることを可能とするとともに、エネルギーの消費量を少なくし、熱源装置をより効率よく運転することの可能な制御装置を提供することにある。
【００２３】
また、熱源の最大能力発揮時におけるポンプ熱媒流量の設計値（設計流量）よりも大きい搬送容量（定格流量）を有する熱媒ポンプを使用することによって、往還水温度差が設計値に対して低下しているような場合でも熱源に最も運転効率のよい状態である最大能力またはそれに近い能力（高能力）を発揮させた状態で増段を図ることを可能とするとともに、熱源の能力が不足して往水温度が不足（冷房の場合には上昇、暖房の場合には低下）するような事態に陥いらないように、直ちにに増段を図って能力不足を生じさせないようにし、熱源装置をより効率よく運転することの可能な制御装置を提供することにある。
【００２４】
【課題を解決するための手段】
このような目的を達成するために、第１発明（請求項１に係る発明）は、熱媒を生成する熱源と、この熱源が生成する熱媒を搬送する当該熱源の最大能力発揮時におけるポンプ熱媒流量の設計値（設計流量）よりも大きい搬送容量（定格流量）を有する流量可変型の熱媒ポンプと、熱源からの熱媒を受ける往ヘッダと、この往ヘッダから送水される熱媒の供給を受ける外部負荷と、この外部負荷において熱交換された熱媒を熱源に戻す還ヘッダと、往ヘッダと還ヘッダとを連通するバイパス管路とを備えた熱源装置に用いられる制御装置であって、熱源を熱媒ポンプの吐出流量を所定値として起動する熱源起動手段と、往ヘッダと還ヘッダとの間の熱媒の差圧を一定とするように熱媒ポンプの吐出流量を制御する吐出流量制御手段と、外部負荷が要求する熱媒の流量の減少に伴い、吐出流量制御手段によって差圧を一定とすることが困難となった場合、バイパス管路を流れる熱媒の流量を制御するバイパス流量制御手段とを設けたものである。
【００２５】
例えば熱源起動時刻に達すると、熱源が熱媒ポンプの吐出流量を所定値（例えば、１５０ｍ３  ／ｈ）として起動される。このとき、外部負荷の運転がまだ開始されていないとすると、熱源からの熱媒の全量がバイパス管路を通して還ヘッダに戻される。この際、制御装置は、往ヘッダと還ヘッダとの間の熱媒の差圧ΔＰを一定とするように、バイパス管路を流れる熱媒の流量を制御する。
【００２６】
この状態で、外部負荷の運転が開始されると、往ヘッダからバイパス管路へ送られている熱媒が分流して外部負荷へ送られる。このとき、往ヘッダと還ヘッダとの間の差圧ΔＰが下がろうとするので、制御装置は、差圧ΔＰが下がらないように、バイパス管路を流れる熱媒の流量（バイパス流量）を制御する。このバイパス流量の制御により、外部負荷が要求する熱媒の流量が増大するにつれて、バイパス管路を流れる熱媒の流量は少なくなり、バイパス流量が零となると、熱源から往ヘッダへ送られる熱媒の全量が外部負荷へ送られるようになる。
【００２７】
外部負荷がさらに熱媒を要求すると、熱源からはそれ以上の熱媒を供給することができないため、差圧ΔＰを一定に維持することが困難となる。この発明において、制御装置は、差圧ΔＰを一定とするように、それまで所定値としていた熱媒ポンプの吐出流量の制御を開始する。これにより、バイパス流量を零とした状態で、外部負荷への熱媒のさらなる供給が行われる。
【００２８】
外部負荷が要求する熱媒の流量が増大するにつれ、熱媒ポンプの吐出流量は大きくなり、やがて熱源の設計流量（例えば、３３６ｍ３  ／ｈ）に達する。この場合、熱媒ポンプの搬送容量は熱源の設計流量よりも大きくされているので（例えば、６００ｍ３  ／ｈ）、外部負荷の要求に応えて熱媒ポンプの吐出流量をさらに大きくすることができる。ここで、増段閾値を６００ｍ３  ／ｈとすれば、往還水温度差が設計値に対して低下している場合でも、熱源に高能力を発揮させた状態で増段を図ることが可能となる。
【００２９】
一方、外部負荷が要求する熱媒の流量の減少に伴い、熱媒ポンプの吐出流量の制御によって差圧を一定とすることが困難となると、バイパス管路を流れる熱媒の流量が制御されるようになる。すなわち、熱媒ポンプの吐出流量の制御からバイパス流量の制御に切り換わる。
【００３０】
この発明で注目すべき点は、熱媒ポンプはその定格流量（搬送容量：６００ｍ３  ／ｈ）で常に駆動されるのではなく、外部負荷が要求する熱媒の流量が増大するにつれて、所定値（１５０ｍ３  ／ｈ）から熱源の設計流量（３３６ｍ３  ／ｈ）を経て熱媒ポンプの定格流量（６００ｍ３  ／ｈ）へと変化することである。すなわち、この発明では、熱源の設計流量よりも大きい搬送容量（定格流量）を有する熱媒ポンプを使用しているが、この熱媒ポンプはその定格流量で常に駆動されるのではなく、各時点において外部負荷が要求する熱媒の流量を賄うことができる流量でしか駆動されない。したがって、熱媒ポンプを常にその定格容量で駆動する場合と比べて、熱媒ポンプでの消費エネルギーは遙かに少なくなる。
【００３１】
第２発明（請求項２に係る発明）は、第１発明において、熱源を通過する熱媒の流量を監視し、この熱媒の流量が予め設定されている最低熱媒量を下回らないように、熱媒ポンプの吐出流量を制御するフェールセーフ手段を設けたものである。この発明によれば、熱源を通過する熱媒の流量が予め設定されている最低熱媒量（例えば、１２０ｍ３  ／ｈ）を下回る虞れがある場合には、熱媒ポンプの吐出流量が増大される。
【００３２】
冷凍機は、そこを通過する熱媒が過少となると、凍結してしまう虞れがある。そこで、通常は、最低熱媒量を定め、この最低熱媒量を下回ると、冷凍機を自動停止させるということが行われる。第１発明において、熱媒ポンプは所定値（例えば、１５０ｍ３  ／ｈ）として起動されるが、これは熱媒ポンプへの指令値であって実際に熱媒ポンプの吐出流量が１５０ｍ３  ／ｈになっているか否かは定かではない。そこで、第２発明では、熱源を通過する熱媒の流量を監視し、最低熱媒量を下回らないないように熱媒ポンプの吐出流量を制御する。
【００３３】
第３発明（請求項３に係る発明）は、熱媒を生成する第１〜第Ｎ（Ｎ≧２）の熱源と、この第１〜第Ｎの熱源が生成する熱媒を搬送する当該熱源の最大能力発揮時におけるポンプ熱媒流量の設計値（設計流量）よりも大きい搬送容量（定格流量）を有する第１〜第Ｎの流量可変型の熱媒ポンプと、第１〜第Ｎの熱源からの熱媒を混合する往ヘッダと、この往ヘッダから送水される熱媒の供給を受ける外部負荷と、この外部負荷において熱交換された熱媒を第１〜第Ｎの熱源に戻す還ヘッダと、往ヘッダと還ヘッダとを連通するバイパス管路とを備えた熱源装置に用いられ、外部負荷へ供給される熱媒の流量を予め定められている増段閾値および減段閾値と比較して熱源および熱媒ポンプの運転台数を増減段する制御装置であって、往ヘッダから送水される熱媒と還水ヘッダに戻される熱媒の温度差に応じて熱源および熱媒ポンプの運転台数を増減段する際の増段閾値および減段閾値を変更する閾値変更手段を設けたものである。
【００３４】
この発明によれば、熱媒ポンプの定格流量が熱源の設計流量（例えば、３３６ｍ３  ／ｈ）よりも大きくされているので（例えば、６００ｍ３  ／ｈ）、例えば熱源が１台運転されているものとすると、外部負荷へは最大６００ｍ３  ／ｈの熱媒を供給することが可能である。ここで、運転中の熱源が１台の時の増段閾値を６００ｍ３  ／ｈとすれば、往還水温度差が設計値に対して低下している場合でも、熱源が高能力を発揮した状態になるまでは増段を抑えることが可能となる。
【００３５】
例えば、冷水熱源装置において、往水温度ＴＳの設計値を５℃、還水温度ＴＲの設計値を１４℃とした場合、実際の冷水熱源装置では還水温度ＴＲが１１℃であるというようなことがあり得る。このような場合を想定し、１１℃の還水を６００ｍ３  ／ｈで熱源へ送った時に、熱源が最大能力を発揮して５℃の冷水が生成されるようにする。
【００３６】
しかし、このようにすると、熱源への還水の温度が１１℃以上となると、熱源の能力が不足して、５℃の冷水を生成することができなくなる。すなわち、外部負荷へ供給する冷水の温度を設定温度である５℃に維持することが困難となる。このような場合、制御装置は、往水温度ＴＳと還水温度ＴＲとの差（往還温度差）に応じて、熱源および熱媒ポンプの運転台数を増減段する際の増段閾値および減段閾値を変更する。
【００３７】
例えば、現在の往還温度差（実往還温度差）と設計温度差と熱源の設計流量とから、下記（１）式に従って実往還温度差の時に熱源が最大能力を発揮するために必要な流量Ｑを求め、この求めた流量Ｑを運転中の熱源および熱媒ポンプが１台である場合の増段閾値Ｆ１ｕとする。また、求めた増段閾値Ｆ１ｕに対して、例えば２０％のヒステリシスを持たせた値を運転中の熱源および熱媒ポンプが２台である場合の減段閾値Ｆ１ｄとする。
このようにすると、差圧ΔＰを一定とするように熱媒ポンプの吐出流量を制御する方式とした場合、熱源が最大能力を発揮するであろう時点で増段を図ることが可能となる。
Ｑ＝（設計往還温度差／実往還温度差）×熱源の設計流量  ・・・・（１）
【００３８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を図面に基づいて詳細に説明する。図１はこの発明の一実施の形態を示す熱源装置の計装図である。同図において、図４と同一符号は図４を参照して説明した構成要素と同一或いは同等構成要素を示し、その説明は省略する。
【００３９】
この実施の形態では、熱媒ポンプＰ１，Ｐ２，Ｐ３の搬送容量（定格流量）を熱源Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３の最大能力発揮時におけるポンプ熱媒流量の設計値（設計流量）よりも大きくしている。例えば、熱源Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３の設計流量である３３６ｍ３  ／ｈに対し、熱媒ポンプＰ１，Ｐ２，Ｐ３の搬送容量を６００ｍ３  ／ｈとしている。
【００４０】
また、熱媒ポンプＰ１，Ｐ２，Ｐ３にインバータＩＮＶ１，ＩＮＶ２，ＩＮＶ３を設け、このインバータＩＮＶ１，ＩＮＶ２，ＩＮＶ３へ制御装置１３Ａからインバータ出力を与え、熱媒ポンプＰ１，Ｐ２，Ｐ３の吐出流量を制御するようにしている。すなわち、熱媒ポンプＰ１，Ｐ２，Ｐ３として流量可変型の熱媒ポンプを用いている。
【００４１】
また、熱源Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３からの熱媒の往ヘッダ２への循環通路に流量計１４−１，１４−２，１４−３を設け、これら流量計１４−１，１４−２，１４−３が計測する熱媒の流量Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３を制御装置１３Ａへ与えるようにしている。
【００４２】
制御装置１３Ａは、プロセッサや記憶装置からなるハードウェアと、これらのハードウェアと協働して各種機能を実現させるプログラムとによって実現される。制御装置１３Ａには、従来の制御装置１３と同様に、往水温度センサ１０からの往水温度ＴＳ、還水温度センサ１１からの還水温度ＴＲ、流量計１２からの負荷流量Ｆ、差圧計１２からの差圧ΔＰが与えられる。
【００４３】
以下、この熱源装置を冷水熱源装置とした場合を例にとり、制御装置１３Ａが行う処理動作の概要について説明する。なお、この冷水熱源装置においても、図４で説明した従来の冷水熱源装置と同様に、熱源Ｇの１台当たりの最大能力を１０００ＲＴとし、還水温度ＴＲの設計値を１４℃、往水温度ＴＳの設計値を５℃とした場合の熱源（冷凍機）Ｇの１台当たりの設計流量を３３６ｍ３  ／ｈとし、３３６ｍ３  ／ｈで送られてくる１４℃の還水を熱源Ｇの最大能力発揮時に５℃に冷却することができるようにしている。熱源Ｇは最大能力を発揮した状態で運転効率が最も高くなるように設計されている。
【００４４】
熱源起動時刻に達すると（図２に示すステップ２０１）、制御装置１３Ａは、１番目の熱源Ｇ１および熱媒ポンプＰ１を起動する。この際、熱媒ポンプＰ１は、その吐出流量を熱源Ｇ１の設計流量よりも少なく所定値（１５０ｍ３  ／ｈ）として起動する（ステップ２０２）。すなわち、冷却水ポンプＧＰ１や冷却塔ファンＧＦ１をオンとして熱源（冷凍機）Ｇ１の運転を開始するとともに、インバータＩＮＶ１に指令を送り、熱媒ポンプＰ１を１５０ｍ３  ／ｈで起動する。
【００４５】
これにより、熱媒ポンプＰ１から熱源Ｇ１に１５０ｍ３  ／ｈの熱媒が送られ、この熱媒が熱源Ｇ１において５℃の冷水とされ、往ヘッダ２へ送られる。ここで、外部負荷４はまだ運転が開始されていない（冷水弁４−１は閉じられている）ので、その全量がバイパス管路７を通して還ヘッダ６へ戻される。この際、制御装置１３Ａは、差圧計９からの往ヘッダ２と還ヘッダ６との間の差圧ΔＰを監視し、この差圧ΔＰが一定となるように、バイパス弁８の開度を制御する（ステップ２０３）。
【００４６】
この状態で、外部負荷４の運転が開始されると（ステップ２０４のＹＥＳ）、すなわち外部負荷４における冷水弁４−１が開かれると、往ヘッダ２からバイパス管路７へ送られている冷水が分流して外部負荷４へ送られる。これにより、差圧ΔＰが下がろうとするので、制御装置１３Ａは、差圧ΔＰが下がらないようにバイパス弁８の開度を制御する（ステップ２０５）。このバイパス弁８の制御により、すなわち差圧ΔＰを一定に保つことにより、外部負荷４には冷水弁４−１の開度に比例した流量で冷水が供給されるようになり、外部負荷４が要求する冷水の流量が増大するにつれてバイパス弁８が閉じられて行く。バイパス弁８が全閉とされると、熱源Ｇ１から往ヘッダ２へ送られる冷水の全量が外部負荷４へ送られるようになる。
【００４７】
外部負荷４がさらに冷水を要求すると（冷水弁４−１がさらに開かれると）、熱源Ｇ１からはそれ以上の冷水を供給することができないため、差圧ΔＰを一定に維持することが困難となり、差圧ΔＰは急速に下がり始める。本実施の形態において、制御装置１３Ａは、差圧ΔＰを監視して、差圧ΔＰが急速に下がり始めた時点を差圧ΔＰを一定に維持することが困難となった時点と判断し（ステップ２０６のＹＥＳ）、差圧ΔＰを一定とするように、インバータＩＮＶ１へ指令を送り、それまで１５０ｍ３  ／ｈとしていた熱媒ポンプＰ１の吐出流量の制御を開始する（ステップ２０７）。これにより、バイパス流量を零とした状態で、外部負荷４への熱媒のさらなる供給が行われる。
【００４８】
また、制御装置１３Ａは、熱媒ポンプＰ１の吐出流量の制御が開始されると、現在の還水温度ＴＲと往水温度ＴＳとの差を現在の往還温度差（実往還温度差）ΔＴとして求め（ステップ２０８）、この往還温度差ΔＴと設計温度差ΔＴｓｐ（ΔＴｓｐ＝１４℃−５℃＝９℃）と熱源Ｇ１の設計流量（３３６ｍ３  ／ｈ）とから、下記（２）式に従って実往還温度差ΔＴの時に熱源Ｇ１が最大能力を発揮するために必要な流量Ｑ１を求める（ステップ２０９）。
Ｑ１＝（ΔＴｓｐ／ΔＴ）×（熱源Ｇ１の設計流量（３３６ｍ３  ／ｈ））  ・・・・（２）
【００４９】
そして、制御装置１３Ａは、この求めた流量Ｑ１を運転中の熱源および熱媒ポンプが１台である場合の増段閾値Ｆ１ｕとする。また、求めた増段閾値Ｆ１ｕに対して、２０％のヒステリシスを持たせた値を運転中の熱源および熱媒ポンプが２台である場合の減段閾値Ｆ１ｄ（Ｆ１ｄ＝Ｑ１−０．２×Ｑ１）とする（ステップ２１０）。
【００５０】
外部負荷４が要求する熱媒の流量が増大するにつれ、熱媒ポンプＰ１の吐出流量は大きくなり、やがて熱源Ｇ１の設計流量（３３６ｍ３  ／ｈ）に達する。この場合、熱媒ポンプＰ１の搬送容量は熱源Ｇ１の設計流量よりも大きくされているので（６００ｍ３  ／ｈ）、外部負荷４の要求に応えて熱媒ポンプＰ１の吐出流量はさらに大きくすることが可能である。
【００５１】
ここで、現在の還水温度ＴＲが１４℃、往水温度ＴＳが５℃であり、実往還温度差ΔＴが９℃であるとすると、すなわち往還温度差が設計値通りであるとすると、ステップ２０９でのＱ１はＱ１＝（９℃／９℃）×３３６ｍ３  ／ｈ＝３３６ｍ３  ／ｈとして得られる。この場合、増段閾値Ｆ１ｕは３３６ｍ３  ／ｈとされ、減段閾値Ｆ１ｄは２６９ｍ３  ／ｈとされる（図３（ａ）参照）。
【００５２】
従って、外部負荷４が要求する熱媒の流量が増大し、負荷流量Ｆが３３６ｍ３  ／ｈに達すると（ステップ２１１のＹＥＳ）、すなわち熱媒ポンプＰ１の吐出流量が３３６ｍ３  ／ｈに達すると、制御装置１３Ａは２番目の熱源Ｇ２および熱媒ポンプＰ２を起動する。この場合、制御装置１３Ａは、その吐出流量を所定値（１５０ｍ３  ／ｈ）として、熱媒ポンプＰ２を起動する（ステップ２１３）。
【００５３】
この時、熱源Ｇ１はその最大能力を丁度発揮した時点にあり、熱媒ポンプＰ１の吐出流量が３３６ｍ３  ／ｈとされた状態で熱源および熱媒ポンプの増段が図られるものとなる。したがって、熱源Ｇ１が最大能力を発揮した後は、熱媒ポンプＰ１から３３６ｍ３  ／ｈ以上の還水が熱源Ｇ１に供給されることがなく、ＴＲ＝１４℃の過剰な量の還水の供給を受けて熱源Ｇ１が能力不足となってしまうということがない。
【００５４】
これに対し、現在の還水温度ＴＲが１２℃、往水温度ＴＳが５℃であり、実往還温度差ΔＴが７℃であるとすると、ステップ２０９でのＱ１はＱ１＝（９℃／７℃）×３３６ｍ３  ／ｈ＝４３２ｍ３  ／ｈとなる。この場合、増段閾値Ｆ１ｕは４３２ｍ３  ／ｈとされ、減段閾値Ｆ１ｄは３４６ｍ３  ／ｈとされる（図３（ｂ）参照）。
【００５５】
従って、外部負荷４が要求する熱媒の流量が増大し、負荷流量Ｆが４３２ｍ３  ／ｈに達したときに（ステップ２１１のＹＥＳ）、すなわち熱媒ポンプＰ１の吐出流量が４３２ｍ３  ／ｈに達したときに、制御装置１３Ａは２番目の熱源Ｇ２および熱媒ポンプＰ２を起動する（ステップ２１３）。
【００５６】
この時、熱源Ｇ１はその最大能力を丁度発揮した時点にあり、熱媒ポンプＰ１の吐出流量が４３２ｍ３  ／ｈとされた状態で熱源の増段が図られるものとなる。したがって、熱源Ｇ１が最大能力を発揮した後は、熱媒ポンプＰ１から４３２ｍ３  ／ｈ以上の還水が熱源Ｇ１に供給されることがなく、ＴＲ＝１２℃の過剰な量の還水の供給を受けて熱源Ｇ１が能力不足となってしまうということがない。
【００５７】
また、現在の還水温度ＴＲが１１℃、往水温度ＴＳが５℃であり、実往還温度差ΔＴが６℃であるとすると、ステップ２０９でのＱ１はＱ１＝（９℃／６℃）×３３６ｍ３  ／ｈ＝５０４ｍ３  ／ｈとなる。この場合、増段閾値Ｆ１ｕは５０４ｍ３  ／ｈとされ、減段閾値Ｆ１ｄは４０３ｍ３  ／ｈとされる（図３（ｃ）参照）。
【００５８】
従って、外部負荷４が要求する熱媒の流量が増大し、負荷流量Ｆが５０４ｍ３  ／ｈに達したときに（ステップ２１１のＹＥＳ）、すなわち熱媒ポンプＰ１の吐出流量が５０４に達したときに、制御装置１３Ａは２番目の熱源Ｇ２および熱媒ポンプＰ２を起動する（ステップ２１３）。
【００５９】
この時、熱源Ｇ１はその最大能力を丁度発揮した時点にあり、熱媒ポンプＰ１の吐出流量が５０４ｍ３  ／ｈとされた状態で熱源の増段が図られるものとなる。したがって、熱源Ｇ１が最大能力を発揮した後は、熱媒ポンプＰ１から５０４ｍ３  ／ｈ以上の還水が熱源Ｇ１に供給されることがなく、ＴＲ＝１１℃の過剰な量の還水の供給を受けて熱源Ｇ１が能力不足となってしまうということがない。
【００６０】
なお、負荷流量Ｆが増段閾値Ｆ１ｕに達しなくても、往水温度ＴＳが６℃以上になると（ステップ２１２のＹＥＳ）、制御装置１３Ａは、往水温度ＴＳを設定温度（５℃）に維持することが困難になったと判断し、２番目の熱源Ｇ２および熱媒ポンプＰ２を起動する（ステップ２１３）。すなわち、負荷流量Ｆが増段閾値Ｆ１ｕに達する前に、何らかの原因で熱源Ｇ１が能力不足になったような場合、熱源Ｇ１の能力不足が直ちに解消され、外部負荷４へ供給される冷水が設計値である５℃に維持されることになる。
【００６１】
以下同様にして、制御装置１３Ａは、差圧ΔＰが一定となるようにバイパス弁８の開度を制御した後、差圧ΔＰを一定とすることが困難となったと判断すると、差圧ΔＰが一定となるように熱媒ポンプＰ２の吐出流量を制御し、負荷流量Ｆが下記（３）式によりＱ２として求められる第２の増段閾値Ｆ２ｕに達すると、３番目の熱源Ｇ３および熱媒ポンプＰ３を起動する。
Ｑ２＝（ΔＴｓｐ／ΔＴ）×（熱源Ｇ１＋Ｇ２の設計流量（毎時６７２ｍ３  ））  ・・・・（３）
【００６２】
外部負荷４が要求する冷水の流量が少なくなり、負荷流量Ｆが第２の減段閾値Ｆ２ｄ（Ｆ２ｄ＝Ｑ２−０．２×Ｑ２）を下回ると、熱源Ｇ３および熱媒ポンプＰ３の運転を停止する。さらに外部負荷４が要求する冷水の流量が少なくなり、負荷流量Ｆが第１の減段閾値Ｆ１ｄ（Ｆ１ｄ＝Ｑ１−０．２×Ｑ１）を下回ると、熱源Ｇ２および熱媒ポンプＰ２の運転を停止する。
【００６３】
さらに、外部負荷４が要求する冷水の流量が少なくなり、熱媒ポンプＰ１の吐出流量の制御によって差圧ΔＰを一定に維持することが困難となった場合、制御装置１３Ａは、バイパス弁８を開き、差圧ΔＰを一定とするようにバイパス管路７を流れる熱媒の流量を制御する。
【００６４】
なお、上述においては、実往還温度差ΔＴがΔＴｓｐ以下となる場合について説明したが、ΔＴ＞ΔＴｓｐとなる場合には、すなわち還水温度ＴＲが１４℃を上回るような場合には、前記（２）式や（３）式によって求められるＱ１やＱ２が減少し、増段閾値Ｆ１ｕやＦ２ｕが低くなる。この場合にも、熱源Ｇ１や熱源Ｇ２が最大能力を発揮した時点で増段が図られ、能力不足となることがない。
【００６５】
また、制御装置１３Ａは、流量計１４−１，１４−２，１４−３からの流量Ｆ１，Ｆ２，Ｆ３により熱源Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３を通過する冷水の流量を監視し、この冷水の流量が予め設定されている最低熱媒量Ｆｍｉｎ（例えば、Ｆｍｉｎ＝１２０ｍ３  ／ｈ）を下回る虞れがある場合、熱媒ポンプＰ１，Ｐ２，Ｐ３の吐出流量を増大させる。
【００６６】
本実施の形態において、熱媒ポンプＰ１，Ｐ２，Ｐ３は最初は１５０ｍ３  ／ｈで起動されるが、これは熱媒ポンプＰ１，Ｐ２，Ｐ３への指令値であって実際に熱媒ポンプＰ１，Ｐ２，Ｐ３の吐出流量が１５０ｍ３  ／ｈになっているか否かは定かではない。冷凍機は、そこを通過する熱媒が過少となると、凍結してしまう虞れがある。そこで、本実施の形態では、熱源Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３を通過する冷水の流量を監視し、熱源Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３が凍結してしまう虞れのある最低熱媒量Ｆｍｉｎを下回らないように、熱媒ポンプＰ１，Ｐ２，Ｐ３の吐出流量を制御するようにしている。
【００６７】
以上の説明から分かるように、本実施の形態では、熱源Ｇ（Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３）の設計流量よりも大きい搬送容量（定格流量）を有する熱媒ポンプＰ（Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３）を使用しているので、外部負荷４の要求に応えて熱媒ポンプＰ（Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３）の吐出流量を熱源Ｇ（Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３）の設計流量よりも大きくして、往還水温度差が設計値に対して低下しているような場合でも、熱源Ｇに最も運転効率の高い状態である最大能力又はそれに近い能力（高能力）を発揮させることが可能となる。これにより、熱源Ｇ１において余力を残したままで熱源Ｇ２への増段が図られてしまうということがなくなり、熱源の運転効率の悪化や補機（冷却水ポンプ、冷却塔ファンなど）の運転台数の増加によるエネルギーの過剰消費が防がれる。
【００６８】
また、本実施の形態では、熱媒ポンプＰ（Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３）はその定格流量で常に駆動されるのではなく、各時点において外部負荷４が要求する冷水の流量を賄うことができる流量でしか駆動されないので、熱媒ポンプＰ（Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３）を常にその定格流量で駆動する場合と比べて、熱媒ポンプＰ（Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３）での消費エネルギーが遙かに少なくなり、冷水熱源装置をより効率よく運転することができるようになる。
【００６９】
また、本実施の形態では、熱源Ｇ１（Ｇ２）の能力が不足して往水温度ＴＳが低下するような場合には、直ちに熱源Ｇ２（Ｇ３）の増段を図って能力不足が解消され、冷水熱源装置をより効率よく運転することができるようになる。
【００７０】
なお、上述した実施の形態では、熱源を３台設けた例で説明したが、熱源は３台に限られるものでないことは言うまでもない。
また、上述した実施の形態では、冷水熱源装置を例にとって説明したが、温水熱源装置においても同様にして制御することが可能である。
【００７１】
また、上述した実施の形態では、増段閾値や減段閾値を実往還温度差に応じて変更するようにしたが、増段閾値や減段閾値は固定値としてもよい。すなわち、図２に示したフローチャートにおいて、ステップ２０８，２０９，２１０を省略し、増段閾値Ｆ１ｕを例えば６００ｍ３  ／ｈ、減段閾値Ｆ１ｄを例えば４８０ｍ３  ／ｈに固定するようにしてもよい。この場合、例えば還水温度ＴＲが１４℃である場合には、負荷流量Ｆが３３６ｍ３  ／ｈに達した時点で熱源Ｇ１が最大能力を発揮し、それ以上の流量の還水が熱源Ｇ１に供給されると能力不足となるが、ステップ２１２において往水温度ＴＳが６℃以上となった場合に増段を図ることによって、その能力不足は直ち解消される。
【００７２】
また、上述した実施の形態では、最初は熱媒ポンプＰの吐出流量を１５０ｍ３  ／ｈとして起動し、バイパス流量の制御によって差圧ΔＰを一定とすることが困難となった場合に、差圧ΔＰを一定とするように熱媒ポンプＰの吐出流量を制御するようにしたが、最初から熱媒ポンプを６００ｍ３  ／ｈの吐出流量で起動するようにしてもよい。すなわち、差圧ΔＰを一定するようなバイパス流量の制御のみとし、熱媒ポンプＰの吐出流量の制御は行わないようにしてもよい。但し、制御装置１３Ａには、往水温度ＴＳを設定温度（５℃）に維持することが困難となった場合、負荷流量Ｆに拘わらず熱源およびポンプの運転台数を増段する機能を残す。このような制御方式としても、熱源の能力が不足して往水温度ＴＳが低下するような場合には直ちに増段を図って能力不足を解消することができるので、冷水熱源装置を効率よく運転するという目的は達成することが可能である。
【００７３】
【発明の効果】
以上説明したことから明らかなように、第１発明によれば、熱源を熱媒ポンプの吐出流量を所定値として起動する熱源起動手段と、往ヘッダと還ヘッダとの間の熱媒の差圧を一定とするように熱媒ポンプの吐出流量を制御する吐出流量制御手段と、外部負荷が要求する熱媒の流量の減少に伴い、吐出流量制御手段によって差圧を一定とすることが困難となった場合、バイパス管路を流れる熱媒の流量を制御するバイパス流量制御手段とを設けたので、往還温度差が設計値に対して低下しているような場合でも熱源に高能力を発揮させた状態で増段を図ることが可能となり、熱源の運転効率を向上させることができるとともに、各時点において外部負荷が要求する熱媒の流量を賄うことができる流量でしか熱媒ポンプが駆動されないようにして、すなわち熱媒ポンプがその定格流量で常に駆動されることがないようにして、エネルギーの消費量を少なくし、熱源装置をより効率よく運転することができるようになる。
【００７４】
第２発明によれば、第１発明において、熱源を通過する熱媒の流量を監視し、この熱媒の流量が予め設定されている最低熱媒量を下回らないように、熱媒ポンプの吐出流量を制御するフェールセーフ手段を設けたので、熱源が自動停止してしまわないように熱源を通過する熱媒の流量を常に最低熱媒量以上に維持し、熱媒を安定して供給することが可能となる。
【００７５】
第３発明によれば、往ヘッダから送水される熱媒と還水ヘッダに戻される熱媒の温度差に応じて熱源および熱媒ポンプの運転台数を増減段する際の増段閾値および減段閾値を変更する閾値変更手段を設けたので、熱源が最大能力を丁度発揮した時点で増段を図ることが可能となり、熱源と熱媒ポンプの運転台数を抑えることができるため、熱源装置を効率よく運転するこができるようになり、運転コストが低くなるという効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施の形態を示す熱源装置の計装図である。
【図２】この熱源装置に設けられた制御装置が行う処理動作の概要を説明するためのフローチャートである。
【図３】現在の往還温度差（実往還温度差）に応じて設定される減段閾値および増段閾値を例示する図である。
【図４】従来の熱源装置の一例を示す計装図である。
【図５】従来の熱源装置に設けられた制御装置が行う処理動作の概要を説明するためのフローチャートである。
【符号の説明】
Ｇ（Ｇ１〜Ｇ３）…熱源、Ｐ（Ｐ１〜Ｐ３）…熱媒ポンプ、ＧＰ（ＧＰ１〜ＧＰ３）…冷却水ポンプ、ＧＦ（ＧＦ１〜ＧＦ３）…冷却塔ファン、２…往ヘッダ、３…往水管路、４…外部負荷、５…還水管路、６…還ヘッダ、７…バイパス管路、８…バイパス弁、９…差圧計、１０…往水温度センサ、１１…還水温度センサ、１２…流量計、１３Ａ…制御装置、１４−１〜１４−３…流量計。
【図１】
2004184052.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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