(57)【要約】      （修正有）【課題】高い研削性能を発揮する適正な砥粒密度を持つ研削砥石層と、研削液の浸透性能を発揮する適正な砥粒密度を持つ多孔質砥石層を形成し、研削性能と研削液の透過性との両立性を満たす研削砥石を提供する。【解決手段】砥粒密度の高い砥石円板１０Ａと砥粒密度の低い砥石円板１０Ｂとを接合した研削砥石において、上記砥粒密度の高い砥石円板１０Ａの２枚で砥粒密度の低い砥石円板１０Ｂをサンドイッチ状に両側面で挟んだ接合構成とし、上記３枚の砥石円板を支持する回転軸の中心側から研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２を砥粒密度の低い砥石円板内に向けて浸透させこの外周面１０Ｃに向けて噴出させる。【選択図】図２
0003172625.tif 000002
【実用新案登録請求の範囲】
【請求項１】
砥粒密度の高い砥石円板と砥粒密度の低い砥石円板とを接合した研削砥石において、上記砥粒密度の高い砥石円板の２枚で砥粒密度の低い砥石円板をサンドイッチ状に両側面で挟んだ接合構成とし、上記３枚の砥石円板を支持する回転軸の中心側から研削液叉は冷却気流を砥粒密度の低い砥石円板内に向けて浸透させこの外周面に向けて噴出させることを特徴する研削砥石。
【請求項２】
上記２枚の砥粒密度の高い砥石円板の厚さ寸法を薄くし、砥粒密度の低い砥石円板の厚さ寸法を分厚く接合したことを特徴する請求項１記載の研削砥石。
【請求項３】
上記２枚の砥粒密度の高い砥石円板に対して砥粒密度の低い砥石円板をバイアス状の斜め断面形状に接合したことを特徴する請求項１または２記載の研削砥石。
【請求項４】
砥粒密度の高い砥石円板と砥粒密度の低い砥石円板とを接合した研削砥石において、上記砥粒密度の高い砥石円板に対して砥粒密度の低い砥石円板を中心から外径方向に延設する複数枚の渦巻状乃至直伸状の放射断面とした接合構成とし、上記砥石円板を支持する回転軸の中心側から研削液叉は冷却気流を砥粒密度の低い砥石円板内に向けて浸透させこの外周面に向けて噴出させることを特徴する研削砥石。
【請求項５】
砥粒密度の高い砥石円板と砥粒密度の低い砥石円板とを接合した研削砥石において、上記砥粒密度の低い砥石円板を回転中心側とし砥粒密度の高い砥石円板を外周側に接合した構成とし、上記砥粒密度の低い砥石円板を支持する回転軸の中心側から研削液叉は冷却気流を砥粒密度の低い砥石円板内に向けて浸透させ砥粒密度の高い砥石円板の外周面に向けて噴出させることを特徴する研削砥石。
【請求項６】
上記砥粒密度の低い砥石円板に機械的保持力が得られるように、砥粒密度の低い砥石円板の砥粒密度を砥粒率４６〜１２％の範囲内としたことを特徴とする請求項５記載の研削砥石。
【請求項７】
上記砥粒密度の高い砥石円板の砥粒密度は研削効率の高い砥粒率４０〜６２％の範囲内とし、砥粒密度の低い砥石円板の砥粒密度は浸透性の良い砥粒率４６〜１２％の範囲内としたことを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載の研削砥石。
【考案の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本考案は、研削液（クーラント液）叉は冷却気流を砥石内から砥石外周面に向けて噴出する研削砥石に係わり、特に、砥石中心に圧入した研削液叉は冷却気流が砥粒内を浸透するとき、透過抵抗を低減するとともに目詰まりせず、研削熱が集中する砥石外周面の研削点に向けて研削液や冷却気流を直接効率良く噴出可能とした研削砥石に関するものである。
【背景技術】
【０００２】  近年、例えば、航空機による国際的な物流増大に対応する事と、対地球環境向上を図るための低燃費性の要求が高まり、航空機のジェットエンジンの軽量化と燃費改善が図られている。その具体的方策として、ジェットエンジンの２基化や小型化、更には、タービンブレードの薄肉化等で対応している。特に、タービンブレードの薄肉化に伴って、砥石の研削点で発生した研削熱の発散効率が悪く、砥石表面温度の異常な上昇によるブレード保持部の過熱を招くために、高度な研削技術（砥石外周面の直接的な冷却技術）が必須になっている。【０００３】  上記砥石の外周面の表面温度の低減策としては、研削液を外部ノズルから研削砥石の研削点となる外周表面に噴射して冷却と切粉・塵埃除去をするもの。研削砥石内の中心側から放射状に開けた通孔を通して砥石外周面に向けて研削液を噴出させてワークとの研削面を冷却させるもの。研削砥石の砥石を多孔質で通気性の有るものとし、高圧研削液の供給と研削砥石の高速回転による遠心力を利用して砥石内の中心側から砥石外周面に研削液を積極的に噴出させてワークとの研削面を冷却させるもの等が、一般的に知られている。【０００４】  上記研削砥石内の中心側から放射状に開けた通孔を通して砥石外周面に噴出させ、ワークとの研削面を冷却させるものに、研削工具において、砥粒を備える砥石本体の外周側面部が使用面とされ、外周側面部には、砥石本体および軸部の内部の加工液通路に連通する複数のノズル孔が開口している。この研削工具は、その軸線を回転中心線として回転しながら加工物に研削加工を施すが、この加工はノズル孔から加工液（クーラント液）を供給しながら行うものである（例えば、特許文献１参照。）。【０００５】  更に、研削砥石の砥粒を多孔質で通気性の材質で構成したものの一つに、通液型研削砥石がある。その構成は、研削面と取着面とこれらの間を連通する多数の開放性気孔とを有する多孔質の砥石部材と、前記取着面に固着されて砥石部材を支持する砥石支持部材とから成る。この砥石支持部材には、その表面に形成されて前記取着面に塞がれる導液溝と、その内部に形成されて回転軸の送液路から供給される研削液を導液溝に導く導液穴とから成る導液路が設けられている研削部に研削液を供給するものである（例えば、特許文献２参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】  特開平５−２６９６６９号公報
【特許文献２】  実開平６−８３２５７号公報
【考案の概要】
【考案が解決しようとする課題】
【０００７】  上記特開平５−２６９６６９号公報の研削工具は、外周側面に加工液通路に連通する複数のノズル孔が開口しているために、ワークの研削面に対してノズル孔の開口縁部がエッヂ（角片）となって研削スジの欠陥を発生することになる。これは、砥石の摩耗とともにノズル孔の開口縁部がエッヂ（角片）拡大し、研削スジの欠陥を頻繁に発生するという問題が解決されていない。また、研削外周面の全面に均等に研削液（クーラント液）が有効に廻らないまま、研削点から外部へ放出されてしまう。この為に、研削熱が溜まる研削砥石の外周面の冷却作用やワークの冷却が低いという問題点もある。【０００８】  また、上記実開平６−８３２５７号公報の通液型研削砥石は、上記特開平５−２６９６６９号公報の研削工具の欠点を解消する作用・効果を発揮させるべく、研削砥石の砥粒を多孔質とした。しかし、研削砥石を高速回転させてワークを高速研削するには、研削作用を犠牲にしない砥粒の多孔質を通過する研削液（クーラント液）の噴出量に限界があり、研削液の供給不足により研削熱が研削砥石の外周面に溜まり、砥石の冷却効果やワークの冷却作用が低いという問題点がある。更に、研削砥石の多孔質な砥粒内に目詰まり現象を起こし、これが為に早期に研削液の供給不足を起こして砥石やワークの冷却作用を損なう。【０００９】  即ち、研削砥石への研削液（クーラント液）の噴射は、研削加工における最大の課題となる研削砥石の外周面やその内部に蓄熱する研削熱を除去，排除し、研削砥石の寿命や研削ワークの冷却及び研削面精度の向上を達成する上で重要な冷却技術である。しかしながら、上記従来技術となる通孔内から研削液（クーラント液）を砥石外周面に供給する方式では、研削液が砥石外周面に孔の周辺の極部となり均等に広く噴射されない。研削液を砥石内部浸透させる方式では、多孔質砥石を使用するから、砥粒密度によって決定される研削性能と研削液（クーラント液）の浸透性能との両立性を満たす事は困難である。一般砥石を使ったものでは、研削液の浸透効果は低く、砥粒内部に研削液（クーラント液）の不純物が詰まって研削液供給効果を妨げるという問題が解決されていない。【００１０】  本考案は、上記研削砥石及び通液型研削砥石における問題点に鑑みてなされたもので、特に、研削液（クーラント液）や冷却気流が砥粒内を浸透する透過抵抗を低減して目詰まりを無くし、砥石中心から研削熱が集中する砥石外周面の研削点に向けて研削液や冷却気流を効率良く噴出可能とした研削砥石を開発した。【００１１】  即ち、本考案の特徴は、研削液（クーラント液：以下、単に研削液と言う）を砥石内部から外周面に浸透させる方式において、高い研削性能を発揮する適正な砥粒密度を持つ研削砥石層と、研削液の浸透性能を発揮する適正な砥粒密度を持つ多孔質砥石層とを形成し、研削性能と研削液の透過性との両立性を満たすことのできる理想的な研削砥石を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１２】  上記目的を達成するべく本考案の請求項１による研削砥石は、砥粒密度の高い砥石円板と砥粒密度の低い砥石円板とを接合した研削砥石において、上記砥粒密度の高い砥石円板の２枚で砥粒密度の低い砥石円板をサンドイッチ状に両側面で挟んだ接合構成とし、上記３枚の砥石円板を支持する回転軸の中心側から研削液叉は冷却気流を砥粒密度の低い砥石円板内に向けて浸透させこの外周面に向けて噴出させることを特徴する。【００１３】  本考案の請求項２による研削砥石は、請求項１記載の研削砥石において、上記２枚の砥粒密度の高い砥石円板の厚さ寸法を薄くし、砥粒密度の低い砥石円板の厚さ寸法を分厚く接合したことを特徴する。【００１４】  本考案の請求項３による研削砥石は、請求項１または２記載の研削砥石において、上記２枚の砥粒密度の高い砥石円板に対して砥粒密度の低い砥石円板をバイアス状の斜め断面形状に接合したことを特徴する。【００１５】  本考案の請求項４による研削砥石は、砥粒密度の高い砥石円板と砥粒密度の低い砥石円板とを接合した研削砥石において、上記砥粒密度の高い砥石円板に対して砥粒密度の低い砥石円板を中心から外径方向に延設する複数枚の渦巻状乃至直伸状の放射断面とした接合構成とし、上記砥石円板を支持する回転軸の中心側から研削液叉は冷却気流を砥粒密度の低い砥石円板内に向けて浸透させこの外周面に向けて噴出させることを特徴する。【００１６】  本考案の請求項５による研削砥石は、砥粒密度の高い砥石円板と砥粒密度の低い砥石円板とを接合した研削砥石において、上記砥粒密度の低い砥石円板を回転中心側とし砥粒密度の高い砥石円板を外周側に接合した構成とし、上記砥粒密度の低い砥石円板を支持する回転軸の中心側から研削液叉は冷却気流を砥粒密度の低い砥石円板内に向けて浸透させ砥粒密度の高い砥石円板の外周面に向けて噴出させることを特徴する。【００１７】  本考案の請求項６による研削砥石は、請求項５記載の研削砥石において、上記砥粒密度の低い砥石円板に機械的保持力が得られるように、砥粒密度の低い砥石円板の砥粒密度を砥粒率４６〜１２％の範囲内としたことを特徴とする。【００１８】  本考案の請求項７による研削砥石は、請求項１〜５のいずれか一つに記載の研削砥石において、上記砥粒密度の高い砥石円板の砥粒密度は研削効率の高い砥粒率４０〜６２％の範囲内とし、砥粒密度の低い砥石円板の砥粒密度は浸透性の良い砥粒率４６〜１２％の範囲内としたことを特徴とする。
【考案の効果】
【００１９】  本考案の請求項１〜４記載の研削砥石によると、二種類の砥石円板を備え板研削液を砥石内部から外周面に浸透させる方式であって、研削加工に最適な砥粒密度を持つ研削砥石の加工層によって高い研削性能を発揮するとともに、砥粒密度の低い砥石円板は研削液の浸透性能を発揮する適正な砥粒密度を持つ多孔質砥石層を形成しているから、この砥粒密度の低い砥石円板の中心から外周面に向けて研削液が最良の浸透性のもとに供給され、砥石の研削幅の全面となる研削点に研削液を均等に効率良く噴出される。これにより、研削液を高い浸透性のもとに研削点に均等な供給性能と効率の良い研削性能との両立性を満たす理想的な研削砥石が提供できる。更に、２枚の砥粒密度の高い砥石円板に対して砥粒密度の低い砥石円板をバイアス状の斜め断面形状に接合したから、研削点に対して研削液の噴出位置が変化し、研削条痕が付かず高精度の研磨面が得られる。【００２０】  請求項５記載の研削砥石によると、砥粒密度の低い砥石円板を回転中心側とし砥粒密度の高い砥石円板を外周側に接合した構成としたから、砥粒密度の低い砥石円板の中心から外周側の砥粒密度の高い砥石円板に向けて研削液が最良の浸透性のもとに全周均等に供給される。そして、外周側の砥粒密度の高い砥石円板の加工層となる研削幅の全面となる研削点に研削液を均等に効率良く噴出される。これにより、研削液を高い浸透性のもとに研削点への供給性能と研削性能との両立性を満たす理想的な研削砥石が提供できる。【００２１】  更に、請求項６記載の研削砥石によると、砥粒密度の低い砥石円板の砥粒密度を砥粒率４６〜１２％の範囲内としたから、研削加工時に砥石がワークに押し付ける研削加圧力にも砥粒密度の低い砥石円板の機械的保持力が得られる。【００２２】  請求項７記載の研削砥石によると、砥粒密度の高い砥石円板の砥粒密度は研削効率の高い砥粒率４０〜６２％の範囲内とし、砥粒密度の低い砥石円板の砥粒密度は水を通す砥粒率４６〜１２％の範囲内としたから、砥粒密度の高い砥石円板においては高能率な研削加工が保証できる。また、砥粒密度の低い砥石円板は砥石中心側から研削液を最良の浸透性のもとに外周となる研削点に供給できる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】  本考案の第１の実施の形態で、研削砥石の展開斜視図である。
【図２】  本考案の第１の実施の形態で、研削砥石の正面図と作用断面図である。
【図３】  本考案の第２の実施の形態で、研削砥石の展開斜視図である。
【図４】  本考案の第２の実施の形態で、研削砥石の作用断面図である。
【図５】  本考案の第３，第４の実施の形態で、研削砥石の断面図である。
【図６】  本考案の第５の実施の形態で、研削砥石の断面図である。
【考案を実施するための形態】
【００２４】  以下、図１乃至図６を参照して本考案の各実施の形態を順次に説明する。
【実施例】
【００２５】  本考案の第１の実施の形態となる研削砥石は、図１と図２に示す。この研削砥石１０は、砥粒密度の高い砥石円板１０Ａと砥粒密度の低い砥石円板１０Ｂとを接合した研削砥石である。そして、上記砥粒密度の高い砥石円板１０Ａの２枚で、砥粒密度の低い砥石円板１０Ｂをサンドイッチ状に両側面で挟んだ接合構成としている。更に、上記研削砥石において、上記２枚の砥粒密度の高い砥石円板に対して砥粒密度の低い砥石円板をバイアス状の斜め断面形状に接合させている。勿論、第２の実施の形態となる研削砥石１１を図３，図４に示すように設計変更しても良い。上記研削砥石１１は、２枚の砥粒密度の高い砥石円板１１Ａの厚さ寸法を薄くし砥粒密度の低い砥石円板１１Ｂの厚さ寸法を分厚く接合した接合構成としてもよい。上記構成により、研削加工における研削液Ｋ１の供給に使用される砥石円板１１Ｂの外周面１１Ｃの寸法幅が幅広くなり、研削点Ｐの砥石幅Ｌの全面に研削液Ｋ１が均等に噴射供給できる構成となる。【００２６】  上記２枚の砥石円板１０Ａと１枚の砥石円板１０Ｂは、研削盤の回転主軸（共に図示なし）に支持され、回転主軸から砥石の支持筒（環状台金）１３に開けた通孔ｈから研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２を砥粒密度の低い砥石円板１０Ｂ内に向けて圧入・浸透され、この外周面１０Ｃに向けて噴出させる構成とした。更に、上記砥粒密度の高い砥石円板１０Ａの砥粒密度は、研削テストによる結果から、研削効率の高い砥粒率４０〜６２％の範囲内とした。また、砥粒密度の低い砥石円板１０Ｂの砥粒密度は、水や気体等の研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２を容易に透過可能に通すテスト結果から、砥粒率４６〜１２％の範囲内とした。これにより、砥粒密度の高い砥石円板１０Ａにおいては、高能率な研削加工が保証される。更に、砥粒密度の低い砥石円板１０Ｂは、砥石中心側から研削液を最良の浸透性のもとに外周に接するワークＷとの研削点Ｐに供給できることを、実験結果から明らかにした。【００２７】  尚、上記研削砥石１０の詳細構成は、支持筒（環状台金）１３の外周面１３Ａに各内周面を装着させた３枚の砥石円板１０Ａ，１０Ｂと、支持筒（環状基台）１３はこの内周面を研削盤の回転主軸（図示なし）に嵌着される。そして、上記支持筒（環状基台）１３の通孔ｈには、回転主軸の軸芯に穿かれた通路孔（図示なし）から研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２が砥石円板１０Ｂの内周面１０Ｄに供給可能とした構成になっている。上記砥石円板１０Ｂは、研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２が容易に通過できる多孔質の砥石粉を焼結又は接着させたもので、砥石円板１０Ｂの内周面１０Ｄに供給に供給された研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２を容易に通過させるとともに、研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２に混入する僅かな塵，埃等を濾過するフィルター効果を発揮するものである。上記構成は、第２の実施の形態となる研削砥石１１も同様である。【００２８】  上記研削砥石１０，１１による研削作用及び冷却作用による効果を説明する。図２及び図４に示すように、研削砥石１０，１１は、回転主軸の軸芯に穿かれた通路孔（共に図示なし）から研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２を支持筒（環状台金）１３の内周面に供給される。これで、通孔ｈを通過して上記研削砥石１０���１１における砥石円板１０Ｂ、１１Ｂの内面１０Ｄ，１１Ｄから内部へ研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２が容易に浸透可能な多孔質の砥石粉の砥粒率４６〜１２％の範囲内を容易に通過する。これで、研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２が研削砥石１０，１１の外周面１０Ｃ，１１ＣからワークＷとの研削点Ｐにその砥石幅Ｌにわたり供給される。即ち、砥石円板１０Ｂ、１１Ｂは、両外側の砥石円板１０Ａ、１１Ａに対してバイアス状叉は広幅寸法になっているから、研削点Ｐの全幅Ｌに対する研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２の均等噴射性能が高い。即ち、研削砥石１０においては、２枚の砥粒密度の高い砥石円板に対して砥粒密度の低い砥石円板をバイアス状の斜め断面形状に接合したから、研削点に対して研削液の噴出位置が変化するとともに、研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２は、両側の砥石円板１０Ａにも１部浸透するから幅広く研削面に噴出し、研削条痕が付かず高精度の研磨面が得られる。また、研削砥石１１においては、両側の研削砥石１１Ａがフランジの壁効果を発揮してこの側面外への研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２の漏れを防止するから、研削面への供給を損なわず、研削性能を高く維持できる。そして、研削砥石１１においては、研削砥石１１をトラバ−スさせれば、研削条痕が付かず高精度の研磨面が得られる。【００２９】  更に、左右の外側に配置する砥石円板１０Ａ，１１Ａは、研削効率の高い砥粒率４０〜６２％の範囲内としたから、砥粒密度の高い砥石円板１０Ａ，１１Ａにおいて、高能率な研削加工が実施される。しかして、研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２を高い浸透性のもとに研削点Ｐに均等な供給性能と効率の良い研削性能との両立性を満たす理想的な研削加工が実行される。
更に、上記研削砥石１０、１１による作用，効果として、研削砥石１０、１１の高速回転による遠心力で加圧供給される研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２は、研削砥石１０、１１内を濾過されながら効率良く外周面１０Ｃ，１１Ｃから外部へ噴出され、ワークＷの研削面を効果的に冷却する。更に、研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２の噴出は、直接にワークとの研削面に停滞，付着する研削塵の高能率な排除効果と砥石，ワーク研削面の高能率な冷却効果が期待でき、砥石の目詰まり防止やワークの研削焼け防止効果が期待できる。【００３０】  次に、本考案の第３の実施の形態となる研削砥石３０と第４の実施の形態となる研削砥石４０を、図５（ａ）（ｂ）に示す。砥粒密度の高い砥石円板３０Ａ，４０Ａと砥粒密度の低い砥石円板３０Ｂ，４０Ｂとを接合した研削砥石３０，４０において、上記砥粒密度の高い砥石円板３０Ａ，４０Ａに対して砥粒密度の低い砥石円板３０Ｂ，４０Ｂを中心から外径方向に延設する複数枚の渦巻状（風車）乃至直伸状（風車）の放射断面のサンドイッチの接合構成とした。上記砥石円板３０，４０を支持する支持筒（環状台金）１３の通孔ｈから、研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２を砥粒密度の低い砥石円板３０Ｂ，４０Ｂ内に向けて浸透させ、この外周面３０Ｃ，４０Ｃに向けて噴出される。そして、上記砥粒密度の高い砥石円板は、砥粒率４０〜６２％の範囲内とし、砥粒密度の低い砥石円板１０Ｂの砥粒密度は、砥粒率４６〜１２％の範囲内とした。更に、上記複数枚の渦巻状（風車）乃至直伸状（風車）の砥石円板３０Ｂ，４０Ｂは、砥石全幅に形成されているが、砥石幅内において千鳥状に開口する通孔体に形成した構成でも良い。その他の構成は、上記第１，２の実施の形態と同一に付き、同一番号を附して説明を省略する。【００３１】  上記研削砥石３０，４０による研削作用及び冷却作用による効果を説明する。図５に示すように、研削砥石３０，４０は、回転主軸の軸芯に穿かれた通路孔（共に図示なし）から研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２を支持筒（環状基台）１３の内周面に供給される。これで、通孔ｈを通過して上記研削砥石３０，４０における砥石円板３０Ｂ，４０Ｂの内面３０Ｄ，４０Ｄから内部へ研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２が容易に浸透可能な多孔質の砥石粉の砥粒率４６〜１２％の範囲内を容易に通過する。これで、研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２が研削砥石３０，４０の外周面３０Ｃ，４０Ｃからワークとの研削点にその砥石幅にわたり供給される。即ち、砥石円板３０Ｂ，４０Ｂは、回転方向の前後両側の砥石円板３０Ａ，４０Ａに対してサンドイッチ状に配置され、且つ、砥石の全幅寸法になっているから、研削点の全幅に対する研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２の均等噴射性能が得られる。
更に、回転方向の前後両側の砥石円板３０Ａ，４０Ａは、研削効率の高い砥粒率４０〜６２％の範囲内としたから、砥粒密度の高い砥石円板３０Ａ，４０Ａにおいて、高能率な研削加工が実施される。しかして、研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２を高い浸透性のもとに研削点Ｐに均等な供給性能と効率の良い研削性能との両立性を満たす理想的な研削加工が実行される。【００３２】  上記研削砥石３０，４０において、複数枚の渦巻状（風車）乃至直伸状（風車）の砥石円板３０Ｂ，４０Ｂを設計変更しても良い。具体的には、砥石幅内において千鳥状に開口，貫通する通孔体に砥粒密度の低い砥粒を充填させた構成とし、この構成においても、同様の作用，効果が得られる。更に、上記研削砥石１０、１１と同様な作用，効果が得られる。【００３３】  更に、図６に示すように、第５の実施の形態となる研削砥石５０としても良い。この研削砥石５０は、砥粒密度の高い砥石円板５０Ａと砥粒密度の低い砥石円板５０Ｂとを接合した研削砥石５０において、上記砥粒密度の低い砥石円板５０Ｂを回転中心側とし砥粒密度の高い砥石円板５０Ａを外周側に接合した構成になっている。上記砥粒密度の低い砥石円板の内周面５０Ｄには、支持筒（環状台金）１３が嵌合しており、この内周面に開けた通孔ｈに研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２が外部から供給される。また、上記研削砥石５０の左右両側面には、フランジ（円板）１５，１６によって保持されている。このフランジ（円板）１５，１６の外周は、砥石円板５０Ｂの外周縁を少し露出した外径寸法に設定されている。尚、砥石円板５０Ｂを色付の砥石とし、外周側の砥石円板５０Ａの内周位置が判明する関係に構成しても良い。これにより、各砥石円板５０Ａ，５０Ｂ内を浸透する研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２が側面から外部へ漏れないように構成され、砥石円板５０Ａの外周面５０Ｃから効率良く均等に噴出される。また、砥石円板５０Ｂを色付の砥石としたから、外周側の砥石円板５０Ａの摩耗に伴う使用限界を知ることができる。【００３４】  上記構成において、研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２は、砥粒密度の低い砥石円板内に向けて浸透され、砥粒密度の高い砥石円板の外周面に向けて噴出される。更に、上記砥粒密度の低い砥石円板は、研削力Ｆに対して十分な機械的保持力Ｆ´が得られるように、砥粒密度の低い砥石円板の砥粒密度を砥粒率４６〜１２％の範囲内とした。尚、砥粒密度の高い砥石円板は、砥粒率４０〜６２％の範囲内とし、砥粒密度の低い砥石円板１０Ｂの砥粒密度は、砥粒率４６〜１２％の範囲内とした。【００３５】  上記研削砥石５０による研削作用及び冷却作用による効果を説明する。図６に示すように、研削砥石５０は、回転主軸の軸芯に穿かれた通路孔（共に図示なし）から研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２を支持筒（環状台金）１３の内周面に供給される。これで、通孔ｈを通過して上記研削砥石５０における砥石円板５０Ｂの内面５０Ｄから内部へ研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２が容易に浸透可能な多孔質の砥石粉の砥粒率４６〜１２％の範囲内を容易に通過する。これで、研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２が研削砥石５０の外周面５０ＣからワークＷとの研削点Ｐにその砥石全幅Ｌにわたり研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２が供給され、均等噴射��能が得られる。【００３６】  また、外側の砥石円板５０Ａは、研削効率の高い砥粒率４０〜６２％の範囲内としたから、高能率な研削加工が実施される。しかして、内側の砥石円板５０Ｂは、多孔質の砥石粉の砥粒率４６〜１２％として、研削液Ｋ１叉は冷却気流Ｋ２を高い浸透性のもとに外側の砥石円板５０Ａに伝達され、この内部を浸透して、研削点Ｐに均等な供給性能が得られ、効率の良い研削性能との両立性を満たす理想的な研削加工が実行される。尚、上記内側の砥石円板５０Ｂは、多孔質の砥石粉の砥粒率４６〜１２％であるが、研削砥石５０がワークＷの研削点Ｐに研削力Ｆに対して十分な機械的保持力Ｆ´が得られることが研削テストにより確認された。更に、中心側の砥石円板１０Ｂを砥粒密度の低い安価な物としたから、研削砥石５０のコストダウン効果も得られる。
【産業上の利用可能性】
【００３７】  本考案は、その対象物を航空機のジェットエンジンや発電機に使用されているブレードの被加工物（ワーク）Ｗを対象の実施例で説明したが、様々な製品の研削作業や各種研削盤の研削砥石にも使用できること勿論である。
【符号の説明】
【００３８】１０              研削砥石
１０Ａ            砥粒密度の高い砥石円板
１０Ｂ            砥粒密度の低い砥石円板
１０Ｃ            外周面
１０Ｄ            内周面
１１              研削砥石
１１Ａ            砥粒密度の高い砥石円板
１１Ｂ            砥粒密度の低い砥石円板
１１Ｃ            外周面
１１Ｄ            内周面
１３              支持筒（環状台金）
１３Ａ            外周面
１５，１６        フランジ（円板）
３０              研削砥石
４０              研削砥石
３０Ａ，４０Ａ    砥粒密度の高い砥石円板
３０Ｂ，４０Ｂ    砥粒密度の低い砥石円板
３０Ｃ，４０Ｃ    外周面
３０Ｄ，４０Ｄ    内面
５０              研削砥石
５０Ａ            砥粒密度の高い砥石円板
５０Ｂ            砥粒密度の低い砥石円板
５０Ｃ            外周面
５０Ｄ            内周面
Ｆ                研削力
Ｆ´              機械的保持力
Ｋ１              研削液
Ｋ２              冷却気流
Ｌ                砥石幅
Ｐ                研削点
ｈ                通孔
Ｗ                ワーク
【図１】
0003172625.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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