(57)【要約】      （修正有）【課題】高欄構造に拘わらず異音の発生や底鋼板の腐食を防止することができる合成床版製橋梁構造を提供する。【解決手段】ハンチ部１３とハンチ部２３を備えた底鋼板３とこの底鋼板３上に打設されたコンクリートとによって構成された合成床版１と、この合成床版１の両端部に形成された１対の壁高欄８と、ハンチ部１３，２３を支持する上フランジ２ａを設けた主桁２とを設けて合成床版製橋梁構造とする。さらに、少なくとも壁高欄８により合成床版１に作用する負の曲げモーメントによって、ハンチ部１３上に打設されたコンクリートとハンチ部１３との間に隙間が発生するのを防止するための遅延硬化性樹脂３４が塗布され、ハンチ部１３のスタッド３２の密度がそれ以外のスタッド３２の密度よりも大きく設定されている。【選択図】図２
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【実用新案登録請求の範囲】
【請求項１】
張出部側ハンチ部底鋼板と支間部側ハンチ部底鋼板を備えた底鋼板とこの底鋼板上に打設されたコンクリートとによって構成された合成床版と、この合成床版の両端部に形成された１対の高欄構造と、前記張出部側ハンチ部底鋼板と支間部側ハンチ部底鋼板を支持するフランジ部を設けた主桁とを有する合成床版製橋梁構造において、
少なくとも前記高欄構造により前記合成床版に作用する曲げモーメントによって、前記支間部側ハンチ部底鋼板上に打設されたコンクリートと支間部側ハンチ部底鋼板との間に隙間が発生するのを防止する隙間発生防止機構を備えたことを特徴とする合成床版製橋梁構造。
【請求項２】
前記隙間発生防止機構は、前記支間部側ハンチ部底鋼板の上面に塗布した遅延硬化性樹脂で構成したことを特徴とする請求項１に記載された合成床版製橋梁構造。
【請求項３】
前記遅延硬化性樹脂は前記コンクリートよりも硬化期間が長く設定されていることを特徴とする請求項２に記載された合成床版製橋梁構造。
【請求項４】
前記支間部側ハンチ部底鋼板に設けられたスタッドの密度がハンチ部以外の底鋼板に設けられたスタッドの密度よりも大きく設定されたことを特徴とする請求項２又は３に記載された合成床版製橋梁構造。
【請求項５】
前記支間部側ハンチ部底鋼板の端部が、前記フランジ部の上面と支間部側ハンチ部底鋼板の端面に当接する断面Ｌ字状の弾性部材を介して支持されたことを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載された合成床版製橋梁構造。
【考案の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本考案は、底鋼板とこの底鋼板上に打設されたコンクリートとによって構成された合成床版と、この合成床版の両端部に形成された１対の高欄構造と、主桁とを有する合成床版製橋梁構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、底鋼板とコンクリート版とを一体化した合成床版は、床版の施行用型枠が不要であり、省力化や工期の短縮化に優れていることが知られている。
主桁に支持された床版は、床版上に掛かる車両等の輪荷重を支持するため、曲げモーメントが作用し、この曲げモーメントは主桁の数が少ない程、大きくなる傾向がある。そこで、主桁と合成床版の結合部分の床版厚さを増加するため、主桁と合成床版の結合部分にハンチ部を形成し、このハンチ部の縁部に傾斜状の張出部側ハンチ部底鋼板と支間部側ハンチ部底鋼板とを夫々設け、これらのハンチ部底鋼板と主桁の上フランジとによって形成された側面視にて逆台形状凹部にコンクリートを打設している。
【０００３】
また、合成床版は、底鋼板上に複数のスタッドを植設し、底鋼板とコンクリート版との一体化を図り、両者の結合力を増すことで合成床版の機能を確保することが行われている。
特許文献１の２方向性合成床版は、複数の頭付スタッドが表面上に植設された底鋼板と、この底鋼板上に打設されたコンクリートとによって構成された合成床版において、コンクリート版の割裂方向に交差するように頭付スタッドの軸方向をコンクリート版の断面中立軸に対して斜めに配設し、或いは頭付スタッドの軸部を異形に形成する。これにより、ハンチ部に打設されるコンクリート量を増すことなく、合成床版のせん断抵抗力を増加している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００５−２７３２８９号公報
【考案の概要】
【考案が解決しようとする課題】
【０００５】
通常、橋梁の施行では、複数の横リブやスタッドを備え且つ防錆処理が施された底鋼板を主桁に設置する底鋼板設置工程と、側鋼板を底鋼板の両端部に設置する側鋼板設置工程と、底鋼板上に主筋や配力筋を設置する鉄筋設置工程と、底鋼板上にコンクリートを打設するコンクリート打設工程と、コンクリート硬化後、側鋼板に高欄等を形成する高欄構造形成工程が行われ、施工後に検査工程が実施される。検査工程では、輪荷重走行試験等の他に、コンクリートの充填性を確認するための充填性確認試験が行われる。コンクリートが充填不良の場合、コンクリート内部に空間が形成され、異音の発生や雨水等の侵入に起因した鉄筋の腐食原因になる。
【０００６】
本考案者は、コンクリート打設工程においてコンクリートの充填が十分であっても、施工後、硬化したコンクリート版が底鋼板から剥離する現象、所謂付着切れが生じることを知見した。そこで、高欄構造の重量と、日照による温度差とが前記付着切れの主要因を形成するという仮定に基づき、付着切れの発生メカニズム等を究明するため、３次元ＦＥＭ解析による検証実験を行った。
【０００７】
図７，図８に示すように、使用した合成床版モデル５１は、左右１対の主桁５２と、底鋼板５３と、底鋼板５３上に配置されたコンクリート版５４と、底鋼板５３上面に均一に植設されたスタッド５５と、合成床版モデル５１の両端部に設けた高欄構造５６等によって構成した。ここで、図７は、温度条件を設定せずに、高欄構造の自重を８．９５２ｋＮ／ｍに条件設定した解析結果、図８は、高欄構造の自重条件を設定せずに、床版上面温度を２０℃、床版下面温度を０℃に条件設定した解析結果を示す。
尚、図７，図８では、橋梁の左側平面図を示し、底鋼板５３とコンクリート版５４との離間距離、所謂離隔量（ｍｍ）が大きい部分程、色の濃度を濃く表示している。
【０００８】
図７に示すように、高欄構造の自重によって、コンクリート版５４の付着切れ部Ｄは、合成床版モデル５１のハンチ部に生じ、特に張出部側ハンチ部底鋼板５３ｂよりも支間部側ハンチ部底鋼板５３ａに集中して発生している。図８に示すように、日照による床版の温度差によっても、コンクリート版５４の付着切れ部Ｄは、合成床版モデル５１のハンチ部に生じ、張出部側ハンチ部底鋼板５３ｂよりも支間部側ハンチ部底鋼板５３ａに集中して発生している。
【０００９】
本考案者が検証結果を検討した結果、以下のことが判明した。
橋梁の施行手順では、高欄構造形成工程が底鋼板上に打設されたコンクリート硬化後に行われるため、支間部側ハンチ部底鋼板と接触しているコンクリートは既に剛体化してコンクリート版を形成している。一方、高欄構造のコンクリート等の重量は合成床版の張出部に作用しているため、合成床版に負の曲げモーメントが発生し、この高欄構造による負の曲げモーメントが張出部側ハンチ部底鋼板を圧縮し、支間部側ハンチ部底鋼板に圧縮方向へ作用する面外分力を生じさせる。これにより、コンクリート版の剛体形状に対して支間部側ハンチ部底鋼板による余剰代が発生し、支間部側ハンチ部底鋼板はコンクリート版との結合（表）面から付着切れを生じる。
【００１０】
また、前記と同様に、日照による床版の上下面の温度差によっても、合成床版に負の曲げモーメントが発生し、この日照温度差による負の曲げモーメントが張出部側ハンチ部底鋼板を圧縮し、支間部側ハンチ部底鋼板に圧縮方向へ作用する面外分力を生じさせるため、支間部側ハンチ部底鋼板はコンクリート版との結合面から付着切れを生じる。
しかし、日照温度差による負の曲げモーメントは、付着切れ発生の要因の１つではあるものの、高欄構造による負の曲げモーメントよりも付着切れに与える影響は小さいものと推測される。
【００１１】
高欄構造によって支間部側ハンチ部に発生する負の曲げモーメントは、壁高欄等のように高欄構造の重量が重くなる程、大きくなり、これに伴いコンクリート版と支間部側ハンチ部底鋼板との結合部分の離隔量は拡大するものと推測される。
即ち、底鋼板とコンクリート版とを一体化した高欄構造を備えた合成床版であるが故に、合成床版に高欄構造による負の曲げモーメントが発生し、コンクリート版と支間部側ハンチ部底鋼板との結合部分に付着切れが生じて、結果的に微小な隙間が形成される。この付着切れによる隙間は、微小ではあるものの異音の発生や底鋼板の腐食が懸念される。
【００１２】
本考案の目的は、高欄構造に拘わらず異音の発生や底鋼板の腐食を防止可能な合成床版製橋梁構造等を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
請求項１の合成床版製橋梁構造は、張出部側ハンチ部底鋼板と支間部側ハンチ部底鋼板を備えた底鋼板とこの底鋼板上に打設されたコンクリートとによって構成された合成床版と、この合成床版の両端部に形成された１対の高欄構造と、前記張出部側ハンチ部底鋼板と支間部側ハンチ部底鋼板を支持するフランジ部を設けた主桁とを有する合成床版製橋梁構造において、少なくとも前記高欄構造により前記合成床版に作用する曲げモーメントによって、前記支間部側ハンチ部底鋼板上に打設されたコンクリートと支間部側ハンチ部底鋼板との間に隙間が発生するのを防止する隙間発生防止機構を備えたことを特徴としている。
【００１４】
請求項２の合成床版製橋梁構造は、請求項１の考案において、前記隙間発生防止機構は、前記支間部側ハンチ部底鋼板の上面に塗布した遅延硬化性樹脂で構成したことを特徴としている。
請求項３の合成床版製橋梁構造は、請求項２の考案において、前記遅延硬化性樹脂は前記コンクリートよりも硬化期間が長く設定されていることを特徴としている。
【００１５】
請求項４の合成床版製橋梁構造は、請求項２又は３の考案において、前記支間部側ハンチ部底鋼板に設けられたスタッドの密度がハンチ部以外の底鋼板に設けられたスタッドの密度よりも大きく設定されたことを特徴としている。
請求項５の合成床版製橋梁構造は、請求項１〜４の何れか１項の考案において、前記支間部側ハンチ部底鋼板の端部が、前記フランジ部の上面と支間部側ハンチ部底鋼板の端面に当接する断面Ｌ字状の弾性部材を介して支持されたことを特徴としている。
【考案の効果】
【００１６】
請求項１の考案によれば、少なくとも高欄構造により合成床版に作用する負の曲げモーメントによって、支間部側ハンチ部底鋼板上に打設されたコンクリート版と支間部側ハンチ部底鋼板との間に付着切れによる隙間が発生することを防止する隙間発生防止機構を備えているため、高欄構造による負の曲げモーメントに起因したコンクリート版と支間部側ハンチ部底鋼板との結合部分の付着切れを防止でき、またはコンクリート版と支間部側ハンチ部底鋼板との結合部分の付着切れが生じた場合であっても付着切れによる隙間を埋める（充填する）ことによって、コンクリート版と支間部側ハンチ部底鋼板との離隔を防止することができ、高欄構造に拘わらず異音の発生や底鋼板等の腐食を防止することができる。
【００１７】
請求項２の考案によれば、高欄構造による負の曲げモーメントに起因したコンクリート版と支間部側ハンチ部底鋼板との間に生じる付着切れ部分に遅延硬化性樹脂を充填することができるため、異音の発生や底鋼板の腐食を防止することができる。
請求項３の考案によれば、コンクリート版と支間部側ハンチ部底鋼板との間に生じる付着切れ部分に遅延硬化性樹脂を確実に充填することができる。
【００１８】
請求項４の考案によれば、スタッドによってコンクリート版と支間部側ハンチ部底鋼板との結合力を増加でき、高欄構造による負の曲げモーメントに起因したコンクリート版と支間部側ハンチ部底鋼板との結合部分の付着切れを防止することができる。
請求項５の考案によれば、弾性部材によって高欄構造による負の曲げモーメントに起因した支間部側ハンチ部底鋼板の余剰代を吸収でき、コンクリート版と支間部側ハンチ部底鋼板との結合部分の付着切れを防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】実施例に係る合成床版を含む高架道路の斜視図である。
【図２】鉄筋等を省略した高架道路の左側縦断面図である。
【図３】コンクリート版を省略した図２の平面図である。
【図４】支間部側ハンチ部底鋼板に余剰代が発生する前の要部縦断面図である。
【図５】支間部側ハンチ部底鋼板に余剰代が発生したときの要部縦断面図である。
【図６】実施例に係る検証実験結果を示す図である。
【図７】従来技術に係る検証実験結果を示す図である。
【図８】従来技術に係る別の検証実験結果を示す図である。
【考案を実施するための形態】
【００２０】
次に、考案を実施するための形態について、実施例に基づいて説明する。
尚、図１〜図３に示す矢印ａの橋軸方向を前後方向とし、矢印ｂの幅員方向を左右方向として説明する。
【実施例１】
【００２１】
図１〜図３に示すように、橋梁（鋼道路橋）の高架道路Ｂにおいて、合成床版１は前後方向に延びる左右１対の主桁２に支持されている。この合成床版１は、底鋼板３と、この底鋼板３上に形成されたコンクリート版４とを備え、コンクリート版４の上面に防水層５と、この防水層５の上面にアスファルト舗装６が形成されている。底鋼板３の左右両端部に左右１対の側鋼板７が連結され、各側鋼板７の内面側に壁高欄８（高欄構造）が形成される。
【００２２】
図１〜図３に示すように、底鋼板３は、左右両端部が１対の主桁２の上フランジ２ａに設置された複数の支間底鋼板１１と、左右方向一端部のみが一方の主桁２の上フランジ２ａに設置された左右１対の複数の張出底鋼板２１とによって構成されている。
尚、橋梁Ｂは、略左右対称の構成のため、以下、主に左側部分の構成について説明する。
【００２３】
複数の支間底鋼板１１は、略矩形状の本体部１２と、この本体部１２の左側端部から左側（張出側）へ一体的に連なるハンチ部１３（支間部側ハンチ部底鋼板）とを夫々備え、前後方向へ直列状に並設されている。支間底鋼板１１の厚さは、例えば８〜９ｍｍ程度である。
【００２４】
本体部１２は、水平状に配置され、本体部１２の上面に溶接され且つ左右方向へ延びる複数の横リブ１４と、前後に隣合う支間底鋼板１１を連結するための鋼製の添接板１５等を備えている。複数の横リブ１４は前後方向適当間隔おきに設置され、添接板１５は隣合う支間底鋼板１１の当接部上面を覆うように夫々の支間底鋼板１１に接合されている。これら横リブ１４や添接板１５の上方部分には、上側鉄筋９が配筋されている。
【００２５】
図１，図２に示すように、ハンチ部１３は、本体部１２から離隔する程高さ位置が低くなるように傾斜し、略水平状に延びる張出側端部１３ａが弾性変形可能なスポンジゴム製マウント３０（弾性部材）を介して主桁２の上フランジ２ａ上に支持されている。
図２に示すように、マウント３０は、張出側端部１３ａの下面と左側端面とに当接するように構成され、側面視にて略Ｌ字状に形成されている。これにより、ハンチ部１３に圧縮方向へ作用する面外分力が生じたとき、マウント３０がハンチ部１３に発生する余剰代を吸収し、ハンチ部１３の変形を抑制することができる。
尚、マウント３０に代えて、ウレタンやラバー等弾性変形可能な弾性部材を用いることも可能である。
【００２６】
複数の張出底鋼板２１は、略矩形状の本体部２２と、この本体部２２の右側端部から右側（支間側）へ一体的に連なるハンチ部２３（張出部側ハンチ部底鋼板）とを夫々備え、前後方向へ直列状に並設されている。張出底鋼板２１の厚さは、支間底鋼板１１と同様の厚さに設定されている。
【００２７】
本体部２２は、水平状に配置され、本体部２２の上面に溶接され左右方向へ延びる複数の横リブ２４と、前後に隣合う張出底鋼板２１を連結するための鋼製の添接板２５等を備えている。複数の横リブ２４は前後方向適当間隔おきに設置され、添接板２５は隣合う張出底鋼板２１の当接部上面を覆うように夫々の張出底鋼板２１に接合されている。これら横リブ２４や添接板２５の上方部分には、支間底鋼板１１と同様に、上側鉄筋９が配筋されている。
【００２８】
図１，図２に示すように、ハンチ部２３は、本体部２２から離隔する程高さ位置が低くなるように傾斜し、略水平状に延びる支間側端部２３ａが弾性変形可能なスポンジゴム製マウント３０を介して主桁２の上フランジ２ａ上に支持されている。マウント３０は、張出側端部１３ａに設けられたマウント３０と同様に、支間側端部２３ａの下面と右側端面とに当接するように構成され、側面視にて略Ｌ字状に形成されている。
【００２９】
主桁２の上フランジ２ａ上において、張出側端部１３ａと支間側端部２３ａとの間には底鋼板が存在していないため、横リブ１４，２４を連結する連結部材としての山形鋼３１が横リブ１４，２４の間に亙って設けられ、この山形鋼３１の上方部分に上側鉄筋９が配筋されている。これにより、ハンチ部分に相当する合成床版１の剛性を高めている。
【００３０】
複数の支間底鋼板１１及び張出底鋼板２１の上面には、コンクリート版４のずれ止め機能を備えた複数の頭付スタッド３２が植設されている。このスタッド３２は、支間底鋼板１１及び張出底鋼板２１に対して面直交状に突出するように構成されている。
図３に示すように、ハンチ部１３に設けられたスタッド３２の密度（本／ｍ２）は、本体部１２や本体部２２に設けられたスタッド３２の密度よりも大きくなるように設置本数が設定されている。尚、ハンチ部１３とハンチ部２３とは同じスタッド本数密度に設定し、本体部１２と本体部２２とは同じスタッド本数密度に設定している。
【００３１】
図４に示すように、ハンチ部１３とハンチ部２３との上面には、付着切れ部の防錆を目的として、遅延硬化性樹脂３４が所定厚さ、例えば１〜１．５ｍｍの厚さになるように塗布されている。尚、遅延硬化性樹脂３４は、常温硬化型のエポキシ樹脂であり、打設されるコンクリートよりも硬化時期が遅くなるように設定され、硬化剤の添加量によって硬化期間が２〜１２ヶ月に調整されている。
【００３２】
これにより、コンクリートの硬化後且つ遅延硬化性樹脂３４の硬化前において、壁高欄８の重量や日照の影響による負の曲げモーメントに起因してハンチ部１３，２３と夫々に対応したコンクリート版４の部分との間に付着切れによる隙間が生じようとしたとき、図５に示すように、流動性を有し且つ高接着力の遅延硬化性樹脂３４が体積一定を維持しつつハンチ部１３，２３の変形に追随しながら流動し、ハンチ部１３，２３とコンクリート版４との間に充填され、その後、硬化する。
以上のように、本考案において、遅延硬化性樹脂３４と、ハンチ部１３のスタッド３２の密度を本体部１２，２２のスタッド３２の密度よりも大きく設定した構成と、張出側端部１３ａを支持するマウント３０とが夫々隙間発生防止機構に相当している。
【００３３】
次に、橋梁Ｂの施行手順について簡単に説明する。
橋梁Ｂの施行では、底鋼板設置工程と、側鋼板設置工程と、鉄筋設置工程と、コンクリート打設工程と、高欄構造形成工程とが順次行われる。
底鋼板設置工程では、横リブ１４，２４とスタッド３２等を備えた各底鋼板１１，２１を予め準備する。スタッド３２は、ハンチ部１３，２３のスタッド本数密度が本体部１２，２２のスタッド本数密度よりも大きくなるように各底鋼板１１，２１上に配置されている。張出側端部１３ａと支間側端部２３ａが、マウント３０を介して主桁２の上フランジ２ａに支持されるように各底鋼板１１，２１を設置する。尚、ハンチ部１３，２３上面への遅延硬化性樹脂３４の塗布は、事前準備で行っても良く、また、各底鋼板１１，２１の設置後でも良い。
【００３４】
側鋼板設置工程では、側鋼板７を底鋼板３の両端部に設置し、次の鉄筋設置工程では、主筋や配力筋等の鉄筋９を底鋼板３上の全域に亙って設置する。
コンクリート打設工程では、底鋼板３に設置された横リブ１４，２４や鉄筋９等を埋設するように底鋼板３上にコンクリートを打設する。このコンクリートの硬化期間は、遅延硬化性樹脂３４の硬化期間よりも短い期間、例えば１ヶ月程度に調整されている。
【００３５】
高欄構造形成工程では、底鋼板３上のコンクリート硬化（コンクリート版４形成）後且つ遅延硬化性樹脂３４の硬化前において、側鋼板７に壁高欄８を形成する。この壁高欄８は、側鋼板７の支間部側縦壁にコンクリートによって形成され、その下端においてコンクリート版４に連なるように構成されている。
壁高欄８のコンクリート硬化によつて高欄構造形成工程が完了する。
以上により、橋梁Ｂの施行を完了し、各種検査を行なう。
【００３６】
次に、本考案の橋梁Ｂについてコンクリート版４の離隔量の検証結果を説明する。
図６では、橋梁ＢのＦＥＭ解析モデルの左側平面図を示し、底鋼板３から付着切れしたコンクリート版４の離隔量（ｍｍ）が大きい部分程、色の濃度を濃く表示している。
図６に示すように、ハンチ部２３の全域及びハンチ部１３の前後方向中間部には、付着切れが殆ど発生していない。ハンチ部１３の前後方向端部には、極めて微小な離隔量（０．００６ｍｍ）が生じたものの、図７に示す従来の離隔量（０．０１１ｍｍ）に比べて略半減し、異音等には全く影響のない値である。
【００３７】
次に、本考案の合成床版製橋梁構造の作用及び効果について説明する。
本考案によれば、少なくとも壁高欄８の重量により合成床版に作用する負の曲げモーメントによって、ハンチ部１３上に打設されたコンクリート版４とハンチ部１３との間に隙間が発生することを防止する隙間発生防止機構を備えているため、壁高欄８による負の曲げモーメントに起因したコンクリート版４とハンチ部１３との結合部分の付着切れを防止でき、また、コンクリート版４とハンチ部１３との結合部分に付着切れが生じた場合であっても付着切れによる隙間を別部材で充填することによって、コンクリート版４とハンチ部１３との離隔を防止することができ、壁高欄８に拘わらず異音の発生や底鋼板３等の腐食を防止することができる。
【００３８】
隙間発生防止機構は、ハンチ部１３の上面に塗布された遅延硬化性樹脂３４で構成しているため、壁高欄８による負の曲げモーメントに起因したコンクリート版４とハンチ部１３との間に生じる付着切れ部分に遅延硬化性樹脂３４を充填することができるため、異音の発生や底鋼板３等の腐食を防止することができる。
【００３９】
遅延硬化性樹脂３４は打設されるコンクリートよりも硬化期間が長く設定されているため、コンクリート版４とハンチ部１３との間に生じる付着切れ部分に遅延硬化性樹脂３４を確実に充填することができる。
【００４０】
ハンチ部１３に設けられたスタッド３２の本数密度が本体部１２，２２に設けられたスタッド３２の本数密度よりも大きく設定されているため、スタッド３２によってコンクリート版４とハンチ部１３との結合力を増加でき、壁高欄８による負の曲げモーメントに起因したコンクリート版４とハンチ部１３との結合部分の付着切れを防止することができる。
【００４１】
張出側端部１３ａ及び支間側端部２３ａが、上フランジ２ａの上面と張出側端部１３ａ及び支間側端部２３ａの端面に当接する断面Ｌ字状のマウント３０を介して支持されているため、マウント３０によって壁高欄８による負の曲げモーメントに起因したハンチ部１３の余剰代を吸収でき、コンクリート版４とハンチ部１３との結合部分の付着切れを防止することができる。
【００４２】
次に、前記実施例を部分的に変更した変更例について説明する。
［１］前記実施例では、隙間発生防止機構として、遅延硬化性樹脂と、ハンチ部のスタッドの密度を本体部のスタッドの密度よりも大きく設定した構成と、ハンチ部端部を支持するマウントとの３つの構成全てを備えた例を説明したが、橋梁の仕様に応じて、何れか２つの組み合わせでも良く、また、夫々単独で採用することも可能である。
【００４３】
［２］前記実施例では、壁高欄の重量による付着切れ発生を中心に対策した例を説明したが、前記壁高欄の重量に加えて日照による温度差を考慮した対策を行なっても良い。
例えば、日照による合成床版の上下面温度の差が大きい程、支間部側ハンチ部底鋼板に塗布する遅延硬化性樹脂の厚さを厚くして付着切れによる隙間を充填する、またはハンチ部のスタッドの密度を増加して支間部側ハンチ部底鋼板とコンクリート版との結合力を増加することが可能である。
【００４４】
［３］前記実施例では、高架道路の例を説明したが、少なくとも橋梁構造であれば良い。また、高架道路を支持する主桁が、左右１対設けられた例について説明したが、３つ以上の主桁を備えた橋梁であっても良い。このような橋梁の場合、左右両端の主桁に対応したハンチ部に本考案を適用することができる。
【００４５】
［４］その他、当業者であれば、本考案の趣旨を逸脱することなく、前記実施例に種々の変更を付加した形態で実施可能で、本考案はそのような変更形態も包含するものである。
【産業上の利用可能性】
【００４６】
本考案の合成床版製橋梁構造は、コンクリートと支間部側ハンチ部底鋼板との間に隙間が発生するのを防止する隙間発生防止機構を備えることにより、高欄構造に拘わらず異音の発生や底鋼板の腐食を防止することができる。
【符号の説明】
【００４７】
１      合成床版
２      主桁
２ａ    上フランジ
３      底鋼板
４      コンクリート版
８      壁高欄
１１    支間底鋼板
１２    本体部
１３    ハンチ部
１３ａ  張出側端部
２１    張出底鋼板
２２    本体部
２３    ハンチ部
２３ａ  支間側端部
３０    マウント
３２    スタッド
３４    遅延硬化性樹脂
Ｂ      高架道路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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