(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
（Ａ）強度を推定する対象であるコンクリートと同じ配合のコンクリートについて、基準温度Ｔｓ℃で養生した場合の、１０日未満の材齢としては１日、３日及び７日の各材齢のみにおいて、圧縮強度を測定する工程と、
（Ｂ）強度を推定する対象である上記コンクリートと同じ配合の上記コンクリートについて、基準温度Ｔｓ℃で養生した場合の、１０日以上の材齢としては２８日、５６日及び９１日の各材齢のみにおいて、圧縮強度を測定する工程と、
（Ｃ）工程（Ａ）の上記３つの材齢と、該材齢において測定した上記コンクリートの圧縮強度、および、工程（Ｂ）の上記３つの材齢と、該材齢において測定した上記コンクリートの圧縮強度を用いて、下記式（１）の係数ａ１〜ｆ１または下記式（２）の係数ａ２〜ｆ２を求めて、強度推定式である、係数が定まった下記式（１）または下記式（２）を得る工程と、
Ｆ＝ｃ１×ｅｘｐ｛−ｂ１×（１／ｔ）ａ１｝＋ｆ１×ｅｘｐ｛−ｅ１×（１／ｔ）ｄ１｝・・・（１）
Ｆ＝ｃ２／｛１＋ｅｘｐ（−ａ２×ｌｏｇｔ＋ｂ２）｝＋ｆ２／｛１＋ｅｘｐ（−ｄ２×ｌｏｇｔ＋ｅ２）｝・・・（２）
（式（１）及び（２）中、Ｆはコンクリートの推定圧縮強度（ただし、係数を求める場合、工程（Ａ）または工程（Ｂ）で得たコンクリートの圧縮強度の測定値）であり、ａ１〜ｆ１及びａ２〜ｆ２は係数であり、ｔは等価材齢（ただし、係数を求める場合は材齢）である。）
（Ｄ）下記式（３）を用いて、等価材齢ｔを算出するための係数ｇを求め、強度を推定する対象であるコンクリートの材齢と、係数ｇを乗じて、等価材齢ｔを得る工程と、
ｇ＝ｅｘｐ［−（Ｅ／８．３１４）×｛（１／Ｔ）−（１／Ｔｓ）｝］・・・（３）
（式（３）中、ｇは等価材齢ｔを算出するための係数であり、Ｔは強度を推定する対象であるコンクリートの養生温度（℃）であり、Ｔｓは基準温度（℃）である。Ｔが２０℃未満である場合、Ｅ＝３３．３＋１．４７×（２０−Ｔ）であり、Ｔが２０℃以上である場合、Ｅ＝３３．５である。）
（Ｅ）工程（Ｃ）で得た強度推定式である、係数が定まった上記式（１）または上記式（２）と、工程（Ｄ）で得た等価材齢ｔを用いて、強度を推定する対象であるコンクリートの圧縮強度を推定する工程と、
を含むことを特徴とするコンクリートの強度推定方法。
【請求項２】
上記基準温度Ｔｓ℃が、５〜４０℃である、請求項１に記載のコンクリートの強度推定方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンクリートの強度推定方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
コンクリートの品質（強度）を判定する方法として、一般に、現場でコンクリートの供試体を作製し、該供試体の材齢２８日における圧縮強度を測定することで、所定の品質（強度）が得られているか否かを判定する方法が採用されている。また、一部のコンクリート（例えば、ダムコンクリートやマスコンクリート）では、コンクリートの供試体の材齢９１日における圧縮強度を測定することで、コンクリートの品質（強度）を判定している。
しかしながら、これらの方法では、コンクリートを打設した後、２８日（一部のコンクリートでは９１日）経過しないと、品質を判定することができない。また、判定の対象であるコンクリートの養生温度が変わった場合は、再度供試体を作製して、同じ養生温度で養生して該供試体の圧縮強度を測定する必要があるため手間がかかる。このため、従来、コンクリートの強度を推定する方法が提案されている。
例えば、特許文献１には、練り混ぜ直後のフレッシュコンクリートから試料を採取したのち、該試料を直ちに乾燥し、フレッシュコンクリート中の推定単位水量を算出し、ついで、配合上の単位セメント量又は計算値から推定セメント水比を算出し、ついで、予め算定した、種々の配合のコンクリートのセメント水比とコンクリート強度との相関関係を示す回帰式により強度を推定することを特徴とするコンクリート強度の早期推定方法が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平８−３０４３８４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
コンクリートの強度（例えば、圧縮強度）を、簡易にかつ高い精度で推定できる方法があれば好都合である。
そこで、本発明の目的は、コンクリートの強度を、簡易にかつ高い精度で推定できる方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、（Ａ）強度を推定する対象であるコンクリートと同じ配合のコンクリートについて、基準温度Ｔｓ℃で養生した場合の、特定の３つ以上の材齢において圧縮強度を測定する工程と、（Ｂ）強度を推定する対象である上記コンクリートと同じ配合の上記コンクリートについて、基準温度Ｔｓ℃で養生した場合の、特定の３つ以上の材齢において圧縮強度を測定する工程と、（Ｃ）工程（Ａ）の特定の３つ以上の材齢と、測定したコンクリートの圧縮強度、および、工程（Ｂ）の特定の３つ以上の材齢と、測定したコンクリートの圧縮強度を用いて、係数が定まった強度推定式を得る工程と、（Ｄ）特定の式を用いて、等価材齢を算出するための係数を求め、該係数を用いて強度を推定する対象であるコンクリートの等価材齢を得る工程と、（Ｅ）工程（Ｃ）で得た係数が定まった強度推定式と、工程（Ｄ）で得た等価材齢を用いて、コンクリートの圧縮強度を推定する工程と、を含むコンクリートの強度推定方法によれば、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、以下の［１］〜［４］を提供するものである。
【０００６】
［１］  （Ａ）強度を推定する対象であるコンクリートと同じ配合のコンクリートについて、基準温度Ｔｓ℃で養生した場合の、下記条件１を満たす３つ以上の材齢において、圧縮強度を測定する工程と、
条件１：材齢が１０日未満であり、少なくとも１つの材齢が０．５〜１日であり、かつ、各材齢の間隔が１日以上である３つ以上の材齢
（Ｂ）強度を推定する対象である上記コンクリートと同じ配合の上記コンクリートについて、基準温度Ｔｓ℃で養生した場合の、下記条件２を満たす３つ以上の材齢において、圧縮強度を測定する工程と、
条件２：材齢が１０日以上であり、各材齢の間隔が７日以上であり、かつ、最も小さい材齢と工程（Ａ）の３つ以上の材齢のうち最も大きな材齢の間隔が、７日以上である３つ以上の材齢
（Ｃ）工程（Ａ）の３つ以上の材齢と、該材齢において測定した上記コンクリートの圧縮強度、および、工程（Ｂ）の３つ以上の材齢と、該材齢において測定した上記コンクリートの圧縮強度を用いて、下記式（１）の係数ａ１〜ｆ１または下記式（２）の係数ａ２〜ｆ２を求めて、強度推定式である、係数が定まった下記式（１）または下記式（２）を得る工程と、
Ｆ＝ｃ１×ｅｘｐ｛−ｂ１×（１／ｔ）ａ１｝＋ｆ１×ｅｘｐ｛−ｅ１×（１／ｔ）ｄ１｝・・・（１）
Ｆ＝ｃ２／｛１＋ｅｘｐ（−ａ２×ｌｏｇｔ＋ｂ２）｝＋ｆ２／｛１＋ｅｘｐ（−ｄ２×ｌｏｇｔ＋ｅ２）｝・・・（２）
（式（１）及び（２）中、Ｆはコンクリートの推定圧縮強度（だたし、係数を求める場合、工程（Ａ）または工程（Ｂ）で得たコンクリートの圧縮強度の測定値）であり、ａ１〜ｆ１及びａ２〜ｆ２は係数であり、ｔは等価材齢（ただし、係数を求める場合は材齢）である。）
（Ｄ）下記式（３）を用いて、等価材齢ｔを算出するための係数ｇを求め、強度を推定する対象であるコンクリートの材齢と、係数ｇを乗じて、等価材齢ｔを得る工程と、
ｇ＝ｅｘｐ［−（Ｅ／８．３１４）×｛（１／Ｔ）−（１／Ｔｓ）｝］・・・（３）
（式（３）中、ｇは等価材齢ｔを算出するための係数であり、Ｔは強度を推定する対象であるコンクリートの養生温度（℃）であり、Ｔｓは基準温度（℃）である。Ｔが２０℃未満である場合、Ｅ＝３３．３＋１．４７×（２０−Ｔ）であり、Ｔが２０℃以上である場合、Ｅ＝３３．５である。）
（Ｅ）工程（Ｃ）で得た強度推定式である、係数が定まった上記式（１）または上記式（２）と、工程（Ｄ）で得た等価材齢ｔを用いて、強度を推定する対象であるコンクリートの圧縮強度を推定する工程と、を含むことを特徴とするコンクリートの強度推定方法。
［２］  上記基準温度Ｔｓ℃が、５〜４０℃である、前記［１］に記載のコンクリートの強度推定方法。
［３］  工程（Ａ）における、３つ以上の材齢が、０．５〜１日の材齢、２〜４日の材齢及び６〜８日の材齢であり、かつ、各材齢の間隔が２日以上である、前記［１］または［２］に記載のコンクリートの強度推定方法。
［４］  工程（Ｂ）における、３つ以上の材齢が、２０〜３０日の材齢、５０〜６０日の材齢、及び８５〜９５日の材齢である、前記［１］〜［３］のいずれかに記載のコンクリートの強度推定方法。
【発明の効果】
【０００７】
本発明のコンクリートの強度推定方法によれば、コンクリートの強度を、強度推定式を用いるという簡易な方法で、かつ、高い精度で推定することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】実施例１において、圧縮強度の実測値と、推定値の関係を示す図である。
【図２】実施例２において、圧縮強度の実測値と、係数が定まった式（２）を用いて推定した圧縮強度の推定値の関係を示す図である。
【図３】実施例２において、圧縮強度の実測値と、係数が定まった式（１）を用いて推定した圧縮強度の推定値の関係を示す図である。
【図４】実施例４において、圧縮強度の実測値と、圧縮強度の推定値の関係を示す図である。
【図５】比較例２において、圧縮強度の実測値と、圧縮強度の推定値の関係を示す図である。
【図６】比較例３において、圧縮強度の実測値と、圧縮強度の推定値の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明のコンクリートの強度推定方法について、工程ごとに詳しく説明する。
［工程（Ａ）］
本工程は、強度を推定する対象であるコンクリートと同じ配合のコンクリートについて、基準温度Ｔｓ℃で養生した場合の、下記条件１を満たす３つ以上の材齢において、圧縮強度を測定する工程である。
条件１：材齢が１０日未満であり、少なくとも１つの材齢が０．５〜１日であり、かつ、各材齢の間隔が１日以上である３つ以上の材齢
本発明のコンクリートの強度推定方法の、強度を推定する対象であるコンクリートは、特に限定されるものではないが、より高い精度で強度を推定できる観点から、好ましくは「ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１（セメントの物理試験方法）」に規定する終結時間が６０分以内である速硬性セメント以外のセメントを使用したコンクリートである。
【００１０】
強度を推定する対象であるコンクリートの、水とセメントの質量比（水／セメント）は、より高い精度で強度を推定できる観点から、好ましくは０．３０〜０．６０、より好ましくは０．３３〜０．５８である。
基準温度Ｔｓ℃は、特に限定されるものではなく、コンクリートの製造における一般的な養生温度であればよいが、より高い精度で強度を推定できる観点から、好ましくは５〜４０℃、より好ましくは１５〜２５℃、特に好ましくは１９〜２１℃である。
【００１１】
本工程では、上記条件１を満たす材齢であって、任意に選択した３つ以上の材齢の各々において、強度を推定する対象であるコンクリートと同じ配合のコンクリートの圧縮強度を測定する。
任意に選択した３つ以上の材齢は、各々、１０日未満であり、少なくとも１つの材齢が０．５〜１日であり、かつ、各材齢の間隔が１日以上、好ましくは２日以上である材齢である。任意に選択した３つ以上の材齢の具体例としては、材齢１日、２日、３日や、材齢１日、３日、７日や、材齢１日、４日、６日、８日等が挙げられる。
中でも、簡易にかつ基準温度Ｔｓと養生温度（強度を推定する対象であるコンクリートの実際の養生温度）が異なる場合であっても、より高い精度で強度を推定できる観点から、任意に選択した３つ以上の材齢は、０．５〜１日、２〜４日、及び６〜８日の範囲内から選択した材齢であり、かつ、各材齢の間隔が２日以上のもの（例えば、材齢１日、３日、７日）であることが好ましい。
条件１を満たす材齢と該材齢におけるコンクリートの圧縮強度を用いることで、工程（Ｃ）において、高い精度で強度を推定できる強度推定式を得ることができる。
【００１２】
［工程（Ｂ）］
本工程は、強度を推定する対象である上記コンクリートと同じ配合の上記コンクリートについて、基準温度Ｔｓ℃で養生した場合の、下記条件２を満たす３つ以上の材齢において、圧縮強度を測定する工程である。
条件２：材齢が１０日以上であり、各材齢の間隔が７日以上であり、かつ、最も小さい材齢と工程（Ａ）の３つ以上の材齢のうち最も大きな材齢の間隔が、７日以上である３つ以上の材齢
【００１３】
本工程では、上記条件２を満たす材齢であって、任意に選択した３つ以上の材齢の各々において、強度を推定する対象であるコンクリートと同じ配合のコンクリートの圧縮強度を測定する。
本工程において、圧縮強度を測定する対象であるコンクリートとしては、通常、工程（Ａ）における圧縮強度を測定する対象であるコンクリートが、材齢のみを変えてそのまま用いられる。ただし、配合が同じである限りにおいて、工程（Ａ）と工程（Ｂ）の各々で、コンクリートを調整してもよい。
具体例としては、工程（Ａ）において任意に選択した３つ以上の材齢が、１日、３日、７日である場合における、材齢１４日、２８日、５６日や、材齢２８日、４２日、５６日、９１日等が挙げられる。
中でも、簡易にかつ基準温度Ｔｓと養生温度（強度を推定する対象であるコンクリートの実際の養生温度）が異なる場合であっても、より高い精度で強度を推定できる観点から、任意に選択した３つ以上の材齢は、２０〜３０日、５０〜６０日、及び８５〜９５日の範囲内から選択した材齢（例えば、材齢２８日、５６日、９１日）であることが好ましい。
条件２を満たす材齢と該材齢におけるコンクリートの圧縮強度を用いることで、工程（Ｃ）において、高い精度で強度を推定できる強度推定式を得ることができる。
【００１４】
［工程（Ｃ）］
本工程は、工程（Ａ）の３つ以上の材齢と、該材齢において測定したコンクリートの圧縮強度、および、工程（Ｂ）の３つ以上の材齢と、該材齢において測定したコンクリートの圧縮強度を用いて、下記式（１）の係数ａ１〜ｆ１または下記式（２）の係数ａ２〜ｆ２を求めて、強度推定式である、係数が定まった下記式（１）または下記式（２）を得る工程である。
Ｆ＝ｃ１×ｅｘｐ｛−ｂ１×（１／ｔ）ａ１｝＋ｆ１×ｅｘｐ｛−ｅ１×（１／ｔ）ｄ１｝・・・（１）
Ｆ＝ｃ２／｛１＋ｅｘｐ（−ａ２×ｌｏｇｔ＋ｂ２）｝＋ｆ２／｛１＋ｅｘｐ（−ｄ２×ｌｏｇｔ＋ｅ２）｝・・・（２）
（式（１）及び（２）中、Ｆはコンクリートの推定圧縮強度（だたし、係数を求める場合、工程（Ａ）または工程（Ｂ）で得たコンクリートの圧縮強度の測定値）であり、ａ１〜ｆ１及びａ２〜ｆ２は係数であり、ｔは等価材齢（ただし、係数を求める場合は材齢）である。）
なお、上記式（１）は、ゴンペルツ曲線の式を修正したものであり、上記式（２）は、ロジステック曲線の式を修正したものである。
【００１５】
本工程において、工程（Ａ）において任意に選択した３つ以上の材齢と、該材齢におけるコンクリートの圧縮強度、および、工程（Ｂ）において任意に選択した３つ以上の材齢と、該材齢において測定したコンクリートの圧縮強度を、各々、上記式（１）または上記式（２）で回帰して、上記式（１）の係数であるａ１〜ｆ１または上記式（２）の係数であるａ２〜ｆ２を求めることができる。
係数が定まった上記式（１）または上記式（２）は、強度推定式として、工程（Ｅ）において用いられる。
なお、工程（Ａ）において任意に選択した２つ以下の材齢と、該材齢におけるコンクリートの圧縮強度、および、工程（Ｂ）において任意に選択した４つ以上の材齢と、該材齢において測定したコンクリートの圧縮強度を用いて、上記式（１）の係数ａ１〜ｆ１または上記式（２）の係数ａ２〜ｆ２を求めて、強度推定式を得た後、該強度推定式を工程（Ｅ）において用いた場合、コンクリートの強度の推定精度は低くなる。工程（Ａ）において任意に選択した４つ以上の材齢と、工程（Ｂ）において任意に選択した２つ以下の材齢の組み合わせにおいても、同様である。
【００１６】
［工程（Ｄ）］
本工程は、下記式（３）を用いて、等価材齢ｔを算出するための係数ｇを求め、強度を推定する対象であるコンクリートの材齢と、係数ｇを乗じて、等価材齢ｔを得る工程である。
ｇ＝ｅｘｐ［−（Ｅ／８．３１４）×｛（１／Ｔ）−（１／Ｔｓ）｝］・・・（３）
（式（３）中、ｇは等価材齢ｔを算出するための係数であり、Ｔは強度を推定する対象であるコンクリートの養生温度（℃）であり、Ｔｓは基準温度（℃）である。Ｔが２０℃未満である場合、Ｅ＝３３．３＋１．４７×（２０−Ｔ）であり、Ｔが２０℃以上である場合、Ｅ＝３３．５である。）
なお、上記式（３）はアレニウスの式であり、上記式（３）中、８．３１４は気体定数である。
強度を推定する対象であるコンクリートの養生温度（実際の養生温度）は、特に限定されるものではなく、コンクリートの製造における一般的な養生温度であればよいが、より高い精度で強度を推定できる観点から、好ましくは５〜４０℃、より好ましくは８〜３５℃である。
【００１７】
［工程（Ｅ）］
本工程は、工程（Ｃ）で得た強度推定式である、係数が定まった上記式（１）または上記式（２）と、工程（Ｄ）で得た等価材齢ｔを用いて、強度を推定する対象であるコンクリートの圧縮強度を推定する工程である。
本発明において、強度推定式として、係数が定まった上記式（１）または上記式（２）のいずれを用いても、高い精度で強度を推定できる。
【００１８】
本発明のコンクリートの強度推定方法は、コンクリートの圧縮強度が、好ましくは２Ｎ／ｍｍ２以上、より好ましくは１０Ｎ／ｍｍ２以上、特に好ましくは１５Ｎ／ｍｍ２以上であるコンクリートに好適である。該圧縮強度が２Ｎ／ｍｍ２以上であれば、より高い精度で強度を推定することができる。
【実施例】
【００１９】
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
［使用材料］
（１）普通ポルトランドセメント：太平洋セメント社製
（２）低熱ポルトランドセメント：太平洋セメント社製
（３）高炉セメントＢ種：太平洋セメント社製
（４）細骨材：掛川産陸砂
（５）粗骨材：桜川産砕石２００５
（６）ＡＥ減水剤：リグニンスルホン酸系、ＢＡＳＦジャパン社製、商品名「マスターポゾリスＮｏ．７０」
（７）ＡＥ剤：アルキルエーテル系陰イオン界面活性剤、ＢＡＳＦジャパン社製、商品名「マスターエア３０３Ａ」
（８）水：上水道水
【００２０】
［実施例１］
普通ポルトランドセメント、細骨材、粗骨材、水、ＡＥ減水剤及びＡＥ剤を、容量が５５リットルであるパン型強制練りミキサを用いて混練して、コンクリートを得た。
コンクリートは、水とセメントの質量比（以下、「水／セメント」と略すことがある。）が０．５５、単位水量が１６３ｋｇ／ｍ３、細骨材率が４６％、ＡＥ減水剤の添加量が、セメント１００質量部に対して０．２５質量部となるようにし、かつ、得られたコンクリートのスランプが１２．５±２．０ｃｍ、空気量が４．５±０．５％となるように、単位水量及びＡＥ剤の量で調整したものである。
得られたコンクリートを用いて、φ１０×２０ｃｍの円柱供試体を作製した。該供試体について、材齢３日までは養生温度２０℃（基準温度）の条件で封緘養生を行い、脱型した後、養生温度２０℃の条件で水中養生を行った。
なお、材齢３日以下の供試体を用いて圧縮強度を測定する場合、所定の材齢の直前まで封緘養生を行った後、脱型して、圧縮強度を測定した。
【００２１】
上記コンクリートの材齢１日、３日、７日、２８日、５６日、及び９１日における圧縮強度を「ＪＩＳ  Ａ  １１０８：２００６  （コンクリートの圧縮強度試験方法）」に準拠して測定した。
その結果、材齢１日、３日、７日、２８日、５６日、及び９１日における圧縮強度は、各々、５．２Ｎ／ｍｍ２、１７．１Ｎ／ｍｍ２、２５．６Ｎ／ｍｍ２、３８．４Ｎ／ｍｍ２、４３．０Ｎ／ｍｍ２、４５．４Ｎ／ｍｍ２であった。
【００２２】
上記材齢（１日、３日、７日、２８日、５６日、及び９１日）と、各材齢において測定した圧縮強度を、上記式（１）で回帰して、上記（１）の係数ａ１〜ｆ１を求め、下記強度推定式を得た。
Ｆ＝１８．７×ｅｘｐ｛−１．３０×（１／ｔ）１．５２｝＋３３．４×ｅｘｐ｛−５．７５×（１／ｔ）０．７２｝
得られた強度推定式を用いて、養生温度１０℃で養生した場合の、材齢３日、２８日および９１日における上記コンクリートの圧縮強度を推定した。
具体的には、上記式（３）から、１０℃で養生した場合の、等価材齢を算出するための係数ｇを求めたところ、０．５０であった。
次いで、強度を推定する対象である上記コンクリートの材齢（３日、２８日、９１日）と、係数ｇ（０．５０）を乗じて等価材齢（１．５日、１４日、４０．５日）を得た。
得られた強度推定式および等価材齢を用いて、１０℃で養生した場合の、材齢３日、２８日および９１日におけるコンクリートの圧縮強度を推定した。
なお、同様にして、２０℃で養生した場合の係数ｇ（１．０）、及び、３０℃で養生した場合の係数ｇ（１．５７）を求めた。これらの係数は、後述する実施例２〜４、比較例１〜３においても、等価材齢を算出する際に使用する。
【００２３】
同様にして、２０℃で養生した場合の材齢０．７５日、１日、２日、７日、２８日におけるコンクリートの圧縮強度を推定した。
【００２４】
さらに、１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図１に示す。
図１中、実測値および推測値は、１０℃で養生した場合の材齢０．７５日、１日、１．２５日、２日、３日、７日、２８日、５６日、９１日における上記コンクリートの圧縮強度であり、２０℃で養生した場合の材齢０．３８日、０．５日、０．７５日、１日、２日、３日、７日、２８日、５６日、９１日における上記コンクリートの圧縮強度であり、３０℃で養生した場合の材齢０．３８日、０．５日、０．７５日、１日、１．２５日、２日、３日、７日、２８日、５６日、９１日における上記コンクリートの圧縮強度である。
【００２５】
［実施例２］
普通ポルトランドセメントの代わりに低熱ポルトランドセメントを用いてコンクリートを得る以外は、実施例１と同様にして供試体を作製し、コンクリートの材齢１日、３日、７日、２８日、５６日、及び９１日におけるコンクリートの圧縮強度を測定した。なお、低熱ポルトランドセメントを用いたコンクリートの単位水量は１６０ｋｇ／ｍ３であった。
その結果、材齢１日、３日、７日、２８日、５６日、及び９１日における圧縮強度は、各々、２．１９Ｎ／ｍｍ２、４．２７Ｎ／ｍｍ２、６．２２Ｎ／ｍｍ２、３１．９Ｎ／ｍｍ２、４９．８Ｎ／ｍｍ２、５２．８Ｎ／ｍｍ２であった。
【００２６】
上記材齢と、各材齢において測定した圧縮強度を、上記式（２）で回帰して、上記（２）の係数ａ２〜ｆ２を求め、下記強度推定式を得た。
Ｆ＝４４．１／｛１＋ｅｘｐ（−１１．３×ｌｏｇｔ＋７．９３）｝＋１０．２／｛１＋ｅｘｐ（−１．２７×ｌｏｇｔ＋１．８３）｝
得られた強度推定式を用いて、３０℃で養生した場合の、材齢２日、２８日および９１日における上記コンクリートの圧縮強度を推定した。
具体的には、上記式（３）から、３０℃で養生した場合の、等価材齢を算出するための係数ｇを求めたところ、１．５７であった。
次いで、強度を推定する対象である上記コンクリートの材齢（２日、２８日、９１日）と、係数ｇ（１．５７）を乗じて等価材齢（３．１４日、４４日、１４３日）を得た。
得られた強度推定式および等価材齢を用いて、３０℃で養生した場合の、材齢２日、２８日および９１日におけるコンクリートの圧縮強度を推定した。
【００２７】
また、１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図２に示す。
【００２８】
また、上記式（２）の代わりに上記式（１）の係数ａ１〜ｆ１を求める以外は同様にして、下記強度推定式を得た。
Ｆ＝３８．２×ｅｘｐ｛−１７００２８×（１／ｔ）３．７９｝＋１７６４２×ｅｘｐ｛−８．７９×（１／ｔ）０．０５｝
１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図３に示す。
図２、３中、実測値および推測値は、１０℃で養生した場合の材齢０．７５日、１日、１．２５日、１．５日、２日、２．５日、３日、７日、２８日、５６日、９１日における上記コンクリートの圧縮強度であり、２０℃で養生した場合の材齢０．７５日、１日、１．５日、２日、３日、７日、２８日、５６日、９１日における上記コンクリートの圧縮強度であり、３０℃で養生した場合の材齢０．３８日、０．５日、０．７５日、１日、１．２５日、１．５日、２日、３日、７日、２８日、５６日、９１日における上記コンクリートの圧縮強度である。
【００２９】
［実施例３］
コンクリートの材齢１日、３日、７日、２８日、５６日、及び９１日における圧縮強度の代わりに、材齢１日、２日、３日、２８日、５６日、及び９１日における圧縮強度を用いる以外は実施例１と同様にして、上記（１）の係数ａ１〜ｆ１を求め、下記強度推定式を得た。
Ｆ＝５２．４×ｅｘｐ｛−２．３１×（１／ｔ）０．５５｝＋２．４１×ｅｘｐ｛−７４７×（１／ｔ）９．４６｝
得られた強度推定式および等価材齢を用いて、２０℃で養生した場合の、材齢０．７５日、１日、２日、７日、および２８日における上記コンクリートの圧縮強度を推定した。
【００３０】
［比較例１］
コンクリートの材齢１日、３日、７日、２８日、５６日、及び９１日における圧縮強度の代わりに、材齢２日、３日、７日、２８日、５６日、及び９１日における圧縮強度を用いる以外は実施例１と同様にして、上記（１）の係数ａ１〜ｆ１を求め、下記強度推定式を得た。
Ｆ＝４５．１×ｅｘｐ｛−３．２１×（１／ｔ）０．６３｝＋８．１４×ｅｘｐ｛−７４７×（１／ｔ）１１．２｝
得られた強度推定式および等価材齢を用いて、２０℃で養生した場合の材齢０．７５日、１日、２日、７日、および２８日における上記コンクリートの圧縮強度を推定した。
結果を表１に示す。
【００３１】
【表１】
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【００３２】
［実施例４］
普通ポルトランドセメントの代わりに高炉セメントＢ種を用いてコンクリートを得る以外は、実施例１と同様にして、上記式（１）の係数ａ１〜ｆ１を求めて、下記の強度推定式を得た。なお、高炉セメントＢ種を用いたコンクリートの単位水量は１６２ｋｇ／ｍ３であった。
Ｆ＝３１．１×ｅｘｐ｛−２．０９×（１／ｔ）０．８３｝＋２１．２×ｅｘｐ｛−４９２×（１／ｔ）１．８８｝
１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図４に示す。
図４中、実測値および推測値は、１０℃で養生した場合の材齢１．２５日、１．５日、２日、２．５日、３日、７日、２８日、５６日、９１日における上記コンクリートの圧縮強度であり、２０℃で養生した場合の材齢０．７５日、１日、１．５日、２日、３日、７日、２８日、５６日、９１日における上記コンクリートの圧縮強度であり、３０℃で養生した場合の材齢０．３８日、０．５日、０．７５日、１日、１．２５日、２日、３日、７日、２８日、５６日、９１日における上記コンクリートの圧縮強度である。
【００３３】
［比較例２］
実施例２と同様にして、供試体を作製し、コンクリートの材齢３日、７日、２８日、５６日及び９１日におけるコンクリートの圧縮強度を測定した。
得られた圧縮強度の測定値を用いて、以下の式（４）の係数ａ３〜ｃ３を求め、強度推定式を得た。
Ｆ＝ｃ３／｛１＋ｅｘｐ（−ａ３×ｌｏｇｔ＋ｂ３）｝  ・・・（４）
（式（４）中、Ｆはコンクリートの推定圧縮強度（だたし、係数を求める場合、コンクリートの圧縮強度の測定値）であり、ａ３〜ｃ３は係数であり、ｔは等価材齢（ただし、係数を求める場合は材齢）である。）
なお、式（４）はロジステック曲線である。
１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた強度推定式（Ｆ＝６０．７／｛１＋ｅｘｐ（−５．２８×ｌｏｇｔ＋３．７６）｝）および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図５に示す。
図５中、実測値および推測値は、図２と同様の養生温度および材齢における上記コンクリートの圧縮強度である。
【００３４】
［比較例３］
実施例２と同様にして、供試体を作製し、コンクリートの材齢１日、１．５日、２日、３日、７日、及び２８日における圧縮強度を測定した。
得られた圧縮強度の測定値を用いて、上記式（２）の係数ａ２〜ｆ２を求め、強度推定式を得た。
Ｆ＝４５．４／｛１＋ｅｘｐ（−２．７７×ｌｏｇｔ＋１．１２）｝＋２２．０／｛１＋ｅｘｐ（−２１．７×ｌｏｇｔ＋１７．１）｝        
１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図６に示す。
図６中、実測値および推測値は、図２と同様の養生温度および材齢における上記コンクリートの圧縮強度である。
【００３５】
表１、図１〜４から、本発明の強度推定方法（実施例１〜４）によれば、普通ポルトランドセメント等の各種セメントを用いたコンクリートにおいて高い精度でコンクリートの圧縮強度を推定できることがわかる。
また、図２〜３（実施例２）から、本発明の強度推定方法において、係数が定まった式（１）または式（２）のいずれを用いても同程度に高い精度でコンクリートの圧縮強度を推定できることがわかる。
一方、条件１を満たす３つ以上の材齢における圧縮強度を使用せずに強度推定式を得た場合（比較例１）、早期材齢（材齢１日以下）におけるコンクリートの圧縮強度の推定精度が低いことがわかる。
また、図１〜６から、ロジステック曲線の強度推定式を用いた場合（図５：比較例２）、本発明の強度推定方法（図１〜４：実施例１〜２、４）と比較して、コンクリートの圧縮強度の推定精度が低いことがわかる。
また、材齢１０日未満の材齢５つと、該材齢における圧縮強度、および、材齢１０日以上の材齢１つと、該材齢における圧縮強度を用いて、係数が定まった上記式（２）を強度推定式として用いた場合（図６：比較例３）、本発明の強度推定方法（図１〜４：実施例１〜２、４）と比較して、コンクリートの圧縮強度の推定精度が低いことがわかる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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