(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
（Ａ）早期強度を推定する対象であるコンクリートと同じ配合のコンクリートについて、基準温度Ｔｓ℃で養生した場合の１日、３日及び７日の各材齢のみにおいて、圧縮強度を測定する工程と、
（Ｂ）上記３つの材齢と、該材齢において測定した上記コンクリートの圧縮強度を用いて、下記式（１）の係数ａ１〜ｃ１または下記式（２）の係数ａ２〜ｃ２を求めて、早期強度推定式である、係数が定まった下記式（１）または下記式（２）を得る工程と、
ｆ＝ｃ１×ｅｘｐ｛−ｂ１×（１／ｔ）ａ１｝            ・・・（１）
ｆ＝ｃ２／｛１＋ｅｘｐ（−ａ２×ｌｏｇｔ＋ｂ２）｝          ・・・（２）
（式（１）及び（２）中、ｆはコンクリートの推定圧縮強度（ただし、係数を求める場合、工程（Ａ）で得たコンクリートの圧縮強度の測定値）であり、ａ１、ａ２、ｂ１、ｂ２、ｃ１及びｃ２は係数であり、ｔは等価材齢（ただし、係数を求める場合は材齢）である。）
（Ｃ）下記式（３）を用いて、等価材齢ｔを算出するための係数ｄを求め、早期強度を推定する対象であるコンクリートの材齢と、係数ｄを乗じて、等価材齢ｔを得る工程と、
ｄ＝ｅｘｐ［−（Ｅ／８．３１４）×｛（１／Ｔ）−（１／Ｔｓ）｝］・・・（３）
（式（３）中、ｄは等価材齢ｔを算出するための係数であり、Ｔは早期強度を推定する対象であるコンクリートの養生温度（℃）であり、Ｔｓは基準温度（℃）である。Ｔが２０℃未満である場合、Ｅ＝３３．３＋１．４７×（２０−Ｔ）であり、Ｔが２０℃以上である場合、Ｅ＝３３．５である。）
（Ｄ）工程（Ｂ）で得た、早期強度推定式である、係数が定まった上記式（１）または上記式（２）と、工程（Ｃ）で得た等価材齢ｔを用いて、早期強度を推定する対象であるコンクリートの、上記基準温度Ｔｓ℃と異なる温度で養生した場合の圧縮強度を推定する工程と、
を含むことを特徴とするコンクリートの早期強度推定方法。
【請求項２】
上記基準温度Ｔｓ℃が、５〜４０℃である、請求項１に記載のコンクリートの早期強度推定方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンクリートの早期強度推定方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
スリップフォーム工法や、早期の交通解放が要求される舗装用コンクリートの施工（スリップフォーム工法によるコンクリート舗装を除く。）等では、施工作業において、早期材齢におけるコンクリートの強度を推定する方法が求められている。
早期材齢におけるコンクリートの強度を推定する方法として、例えば、特許文献１には、貫入試験装置における先端面に突起状の目印が中心部で交叉するように設けられた先端貫入部を、若材令時における極めて低強度のコンクリート表面に押当てて所定の荷重を載荷したのち前記貫入試験装置を取除き、前記コンクリート表面に形成されたくぼみに残った前記突起状の目印の跡をくぼみの径として測定し、同くぼみの径と圧縮強度との相対関係から前記若材令のコンクリートの強度を推定することを特徴とする若材令コンクリートの貫入量測定方法が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特公平７−１５４３４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
早期材齢におけるコンクリートの強度（例えば、圧縮強度）を、簡易にかつ高い精度で推定できる方法があれば好都合である。
そこで、本発明の目的は、早期材齢におけるコンクリートの強度を、簡易にかつ高い精度で推定できる方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、（Ａ）早期強度を推定する対象であるコンクリートと同じ配合のコンクリートについて、基準温度Ｔｓ℃で養生した場合の特定の３つ以上の材齢における圧縮強度を測定する工程と、（Ｂ）特定の３つ以上の材齢と、測定したコンクリートの圧縮強度を用いて、係数が定まった早期強度推定式を得る工程と、（Ｃ）特定の式を用いて、等価材齢を算出するための係数を求め、該係数を用いて早期強度を推定する対象であるコンクリートの等価材齢を得る工程と、（Ｄ）工程（Ｂ）で得た係数が定まった早期強度推定式と、工程（Ｃ）で得た等価材齢を用いて、コンクリートの圧縮強度を推定する工程と、を含むコンクリートの早期強度推定方法によれば、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、以下の［１］〜［３］を提供するものである。
【０００６】
［１］  （Ａ）早期強度を推定する対象であるコンクリートと同じ配合のコンクリートについて、基準温度Ｔｓ℃で養生した場合の３つ以上の材齢であって、該材齢のうち少なくとも１つの材齢が、０．５〜２日であり、かつ、各材齢の間隔が１日以上である材齢において、圧縮強度を測定する工程と、
（Ｂ）上記３つ以上の材齢と、該材齢において測定した上記コンクリートの圧縮強度を用いて、下記式（１）の係数ａ１〜ｃ１または下記式（２）の係数ａ２〜ｃ２を求めて、早期強度推定式である、係数が定まった下記式（１）または下記式（２）を得る工程と、
ｆ＝ｃ１×ｅｘｐ｛−ｂ１×（１／ｔ）ａ１｝             ・・・（１）
ｆ＝ｃ２／｛１＋ｅｘｐ（−ａ２×ｌｏｇｔ＋ｂ２）｝          ・・・（２）
（式（１）及び（２）中、ｆはコンクリートの推定圧縮強度（ただし、係数を求める場合、工程（Ａ）で得たコンクリートの圧縮強度の測定値）であり、ａ１、ａ２、ｂ１、ｂ２、ｃ１及びｃ２は係数であり、ｔは等価材齢（ただし、係数を求める場合は材齢）である。）
（Ｃ）下記式（３）を用いて、等価材齢ｔを算出するための係数ｄを求め、早期強度を推定する対象であるコンクリートの材齢と、係数ｄを乗じて、等価材齢ｔを得る工程と、
ｄ＝ｅｘｐ［−（Ｅ／８．３１４）×｛（１／Ｔ）−（１／Ｔｓ）｝］・・・（３）
（式（３）中、ｄは等価材齢ｔを算出するための係数であり、Ｔは早期強度を推定する対象であるコンクリートの養生温度（℃）であり、Ｔｓは基準温度（℃）である。Ｔが２０℃未満である場合、Ｅ＝３３．３＋１．４７×（２０−Ｔ）であり、Ｔが２０℃以上である場合、Ｅ＝３３．５である。）
（Ｄ）工程（Ｂ）で得た、早期強度推定式である、係数が定まった上記式（１）または上記式（２）と、工程（Ｃ）で得た等価材齢ｔを用いて、早期強度を推定する対象であるコンクリートの圧縮強度を推定する工程と、を含むことを特徴とするコンクリートの早期強度推定方法。
［２］  上記基準温度Ｔｓ℃が、５〜４０℃である、前記［１］に記載のコンクリートの早期強度推定方法。
［３］  工程（Ａ）における、３つ以上の材齢が、３〜４日の材齢及び６〜８日の材齢を含み、かつ、各材齢の間隔が２日以上である、前記［１］または［２］に記載のコンクリートの早期強度推定方法。
【発明の効果】
【０００７】
本発明のコンクリートの早期強度推定方法によれば、早期材齢におけるコンクリートの強度（以下、「早期強度」ともいう。）を、早期強度推定式を用いるという簡易な方法で、かつ、高い精度で推定することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】実施例１において、圧縮強度の実測値と、推定値の関係を示す図である。
【図２】実施例２において、圧縮強度の実測値と、推定値の関係を示す図である。
【図３】実施例５において、圧縮強度の実測値と、係数が定まった式（１）を用いて推定した圧縮強度の推定値の関係を示す図である。
【図４】実施例５において、圧縮強度の実測値と、係数が定まった式（２）を用いて推定した圧縮強度の推定値の関係を示す図である。
【図５】実施例６において、圧縮強度の実測値と、係数が定まった式（１）を用いて推定した圧縮強度の推定値の関係を示す図である。
【図６】実施例６において、圧縮強度の実測値と、係数が定まった式（２）を用いて推定した圧縮強度の推定値の関係を示す図である。
【図７】実施例７において、圧縮強度の実測値と、係数が定まった式（１）を用いて推定した圧縮強度の推定値の関係を示す図である。
【図８】実施例７において、圧縮強度の実測値と、係数が定まった式（２）を用いて推定した圧縮強度の推定値の関係を示す図である。
【図９】実施例８において、圧縮強度の実測値と、係数が定まった式（１）を用いて推定した圧縮強度の推定値の関係を示す図である。
【図１０】実施例８において、圧縮強度の実測値と、係数が定まった式（２）を用いて推定した圧縮強度の推定値の関係を示す図である。
【図１１】実施例９において、圧縮強度の実測値と、推定値の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明のコンクリートの早期強度推定方法について、工程ごとに詳しく説明する。
［工程（Ａ）］
本工程は、早期強度を推定する対象であるコンクリートと同じ配合のコンクリートについて、基準温度Ｔｓ℃で養生した場合の３つ以上の材齢であって、該材齢のうち少なくとも１つの材齢が、０．５〜２日であり、かつ、各材齢の間隔が１日以上である材齢において圧縮強度を測定する工程である。
本発明のコンクリートの早期強度推定方法の、早期強度を推定する対象であるコンクリートは、特に限定されるものではないが、より高い精度で早期強度を推定できる観点から、好ましくは「ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１（セメントの物理試験方法）」に規定する終結時間が６０分以内である速硬性セメント以外のセメントを使用したコンクリートである。
【００１０】
早期強度を推定する対象であるコンクリートの、水とセメントの質量比（水／セメント）は、より高い精度で早期強度を推定できる観点から、好ましくは０．３０〜０．６０、より好ましくは０．３３〜０．５８である。
基準温度Ｔｓ℃は、特に限定されるものではなく、コンクリートの製造における一般的な養生温度であればよいが、より高い精度で早期強度を推定できる観点から、好ましくは５〜４０℃、より好ましくは１５〜２５℃、特に好ましくは１９〜２１℃である。
【００１１】
本工程では、任意に選択した３つ以上の材齢の各々において、早期強度を推定する対象であるコンクリートと同じ配合のコンクリートの圧縮強度を測定する。
任意に選択した３つ以上の材齢は、該材齢のうち少なくとも１つの材齢が、０．５〜２日の範囲内から選択した材齢であり、かつ、各材齢の間隔が１日以上、好ましくは２日以上である材齢である。任意に選択した３つ以上の材齢の具体例としては、材齢１日、２日、３日や、材齢２日、４日、６日、２８日や、材齢１日、７日、５６日等が挙げられる。
中でも、より簡易にかつ短い期間でコンクリートの圧縮強度の測定結果を得ることができ、基準温度Ｔｓと養生温度（早期強度を推定する対象であるコンクリートの実際の養生温度）が異なる場合であっても、より高い精度で早期強度を推定できる観点から、任意に選択した３つ以上の材齢は、０．５〜２日、３〜４日、及び６〜８日の範囲内から選択した材齢であり、かつ、各材齢の間隔が２日以上のもの（例えば、材齢１日、３日、７日）であることが好ましい。
このような材齢と該材齢におけるコンクリートの圧縮強度を用いることで、工程（Ｂ）において、高い精度で早期強度を推定できる早期強度推定式を得ることができる。
【００１２】
［工程（Ｂ）］
本工程は、３つ以上の材齢と、該材齢において測定したコンクリートの圧縮強度を用いて、下記式（１）の係数ａ１〜ｃ１または下記式（２）の係数ａ２〜ｃ２を求めて、早期強度推定式である、係数が定まった下記式（１）または下記式（２）を得る工程である。
ｆ＝ｃ１×ｅｘｐ｛−ｂ１×（１／ｔ）ａ１｝             ・・・（１）
ｆ＝ｃ２／｛１＋ｅｘｐ（−ａ２×ｌｏｇｔ＋ｂ２）｝          ・・・（２）
（式（１）及び（２）中、ｆはコンクリートの推定圧縮強度（ただし、係数を求める場合、工程（Ａ）で得たコンクリートの圧縮強度の測定値）であり、ａ１、ａ２、ｂ１、ｂ２、ｃ１及びｃ２は係数であり、ｔは等価材齢（ただし、係数を定める場合は材齢）である。）
【００１３】
本工程において、３つ以上の材齢とは、工程（Ａ）において任意に選択した３つ以上の材齢を意味する。３つ以上の材齢および該材齢におけるコンクリートの圧縮強度を、各々、上記式（１）または上記式（２）で回帰して、上記式（１）の係数であるａ１〜ｃ１または上記式（２）の係数であるａ２〜ｃ２を求めることができる。
係数が定まった上記式（１）または上記式（２）は、早期強度推定式として、工程（Ｄ）において用いられる。
なお、上記式（１）は、ゴンペルツ曲線であり、上記式（２）は、ロジステック曲線である。
【００１４】
［工程（Ｃ）］
本工程は、下記式（３）を用いて、等価材齢ｔを算出するための係数ｄを求め、早期強度を推定する対象であるコンクリートの材齢と係数ｄを乗じて、等価材齢ｔを得る工程である。
ｄ＝ｅｘｐ［−（Ｅ／８．３１４）×｛（１／Ｔ）−（１／Ｔｓ）｝］・・・（３）
（式（３）中、ｄは等価材齢ｔを算出するための係数であり、Ｔは早期強度を推定する対象であるコンクリートの養生温度（℃）であり、Ｔｓは基準温度（℃）である。Ｔが２０℃未満である場合、Ｅ＝３３．３＋１．４７×（２０−Ｔ）であり、Ｔが２０℃以上である場合、Ｅ＝３３．５である。）
なお、上記式（３）はアレニウスの式であり、上記式（３）中、８．３１４は気体定数である。
早期強度を推定する対象であるコンクリートの養生温度（実際の養生温度）は、特に限定されるものではなく、コンクリートの製造における一般的な養生温度であればよいが、 より高い精度で早期強度を推定できる観点から、好ましくは５〜４０℃、より好ましくは８〜３５℃である。
【００１５】
［工程（Ｄ）］
本工程は、工程（Ｂ）で得た、早期強度推定式である、係数が定まった上記式（１）または上記式（２）と、工程（Ｃ）で得た等価材齢ｔを用いて、早期強度を推定する対象であるコンクリートの圧縮強度を推定する工程である。
本発明において、早期強度推定式として、係数が定まった上記式（１）または上記式（２）のいずれを用いても、高い精度で早期強度を推定できる。中でも、早強ポルトランドセメントを使用したコンクリートの早期強度を推定する場合には、より高い精度で早期強度を推定できる観点から、係数が定まった上記式（１）を用いることが好ましい。
【００１６】
本発明のコンクリートの早期強度推定方法は、早期材齢におけるコンクリートの圧縮強度が、好ましくは２〜１５Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは３〜１３Ｎ／ｍｍ２、特に好ましくは４〜１０Ｎ／ｍｍ２であるコンクリートに好適である。該圧縮強度が上記数値範囲内であれば、より高い精度で早期強度を推定することができる。
また、本明細書中、早期材齢とは、本発明のコンクリートの早期強度推定方法を用いて、より高い精度で早期強度を推定することができる観点から、（１）養生温度が２５℃以下の場合（通常、５〜２５℃）は、好ましくは１０日以下、より好ましくは９日以下、特に好ましくは８日以下の材齢であり、（２）養生温度が２５℃を超える場合（通常、２５℃を超え、４０℃以下）は、好ましくは７日以下、より好ましくは５日以下、特に好ましくは３日以下の材齢である。
【実施例】
【００１７】
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
［使用材料］
（１）普通ポルトランドセメント：太平洋セメント社製
（２）早強ポルトランドセメント：太平洋セメント社製
（３）中庸熱ポルトランドセメント：太平洋セメント社製
（４）低熱ポルトランドセメント：太平洋セメント社製
（５）高炉セメントＢ種：太平洋セメント社製
（６）細骨材：掛川産陸砂
（７）粗骨材：桜川産砕石２００５
（８）ＡＥ減水剤：リグニンスルホン酸系、ＢＡＳＦジャパン社製、商品名「マスターポゾリスＮｏ．７０」
（９）ＡＥ剤：アルキルエーテル系陰イオン界面活性剤、ＢＡＳＦジャパン社製、商品名「マスターエア３０３Ａ」
（１０）高性能ＡＥ減水剤：ポリカルボン酸系、ＢＡＳＦジャパン社製、商品名「マスターグレニウムＳＰ８ＳＶ」
（１１）水：上水道水
【００１８】
［実施例１］
普通ポルトランドセメント、細骨材、粗骨材、水及びＡＥ減水剤を、容量が５５リットルであるパン型強制練りミキサを用いて混練して、コンクリートを得た。
コンクリートの配合は、水とセメントの質量比（以下、「水／セメント」と略すことがある。）が０．５５、単位水量が１６３ｋｇ／ｍ３、細骨材率が４６％、ＡＥ減水剤の添加量がセメント１００質量部に対して０．２５質量部となるようにし、かつ、得られたコンクリートのスランプが１２．５±２．０ｃｍ、空気量が４．５±０．５％となるように、単位水量及びＡＥ剤の量を調整したものである。
得られたコンクリートを用いて、φ１０×２０ｃｍの円柱供試体を作製した。該供試体について、材齢３日までは養生温度２０℃（基準温度）の条件で封緘養生を行い、脱型した後、養生温度２０℃の条件で水中養生を行った。
なお、材齢３日以下の供試体を用いて圧縮強度を測定する場合、所定の材齢の直前まで封緘養生を行った後、脱型して、圧縮強度を測定した。
【００１９】
上記コンクリートの材齢１日、３日、及び７日における圧縮強度を「ＪＩＳ  Ａ  １１０８：２００６  （コンクリートの圧縮強度試験方法）」に準拠して測定した。
その結果、材齢１日における圧縮強度は５．２Ｎ／ｍｍ２、材齢３日における圧縮強度は１７．１Ｎ／ｍｍ２、材齢７日における圧縮強度は２５．６Ｎ／ｍｍ２であった。
【００２０】
上記材齢（１日、３日、及び７日）と、各材齢において測定した圧縮強度を、上記式（１）で回帰して、上記（１）の係数ａ１〜ｃ１を求め、下記早期強度推定式を得た。
ｆ＝３８．０×ｅｘｐ｛−１．９９×（１／ｔ）０．８３｝
得られた早期強度推定式を用いて、養生温度１０℃で養生した場合の、材齢３日におけるコンクリートの圧縮強度を推定した。
具体的には、上記式（３）から、１０℃で養生した場合の、等価材齢を算出するための係数ｄを求めたところ、０．５０であった。
なお、同様にして、２０℃で養生した場合の係数ｄ（１．０）、及び、３０℃で養生した場合の係数ｄ（１．５７）を求めた。これらの係数は、後述する実施例２〜９においても、等価材齢を算出する際に使用される。
次いで、早期強度を推定する対象であるコンクリートの材齢（３日）と、係数ｄ（０．５０）を乗じで等価材齢（１．５日）を得た。
得られた早期強度推定式および等価材齢（１．５日）を用いて、１０℃で養生した場合の、材齢３日における上記コンクリートの圧縮強度を推定したところ、９．１８Ｎ／ｍｍ２であった。該推定値は、上記コンクリートを１０℃で養生した場合の、材齢３日における圧縮強度（９．９２Ｎ／ｍｍ２）とほぼ一致する値であった。
【００２１】
同様にして、２０℃で養生した場合の、材齢２日における上記コンクリートの圧縮強度、および、３０℃で養生した場合の、材齢０．７５日における上記コンクリートの圧縮強度を推定した。
【００２２】
さらに、１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた早期強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図１に示す。
図１中、実測値は、３日以内において任意に選択した材齢（具体的には、１０℃で養生した場合の材齢は０．７５日、１日、１．２５日、２日、３日であり、２０℃で養生した場合の材齢は０．３８日、０．５日、０．７５日、１日、２日であり、３０℃で養生した場合の材齢は０．３８日、０．５日、０．７５日、１．０日、１．２５日である。）における上記コンクリートの圧縮強度（ただし、図１中、圧縮強度の値が１５Ｎ／ｍｍ２以下の実測値のみを示す。）である。推定値は、該実測値を得たコンクリートの材齢における圧縮強度の推測値である。
【００２３】
［実施例２］
上記式（１）の代わりに上記式（２）を使用する以外は、実施例１と同様にして、下記早期強度推定式を得た。
ｆ＝３０．５／｛１＋ｅｘｐ（−３．８３×ｌｏｇｔ＋１．５８）｝
得られた早期強度推定式を用いて、３０℃で養生した場合の、材齢０．７５日におけるコンクリートの圧縮強度を推定した。
具体的には、早期強度を推定する対象であるコンクリートの材齢（０．７５日）と、係数ｄ（１．５７）を乗じて等価材齢（１．１８日）を得た。
得られた早期強度推定式および等価材齢（１．１８日）を用いて、３０℃で養生した場合の、材齢０．７５日における上記コンクリートの圧縮強度を推定したところ、圧縮強度の推定値は、６．４８Ｎ／ｍｍ２であった。該推定値は、上記コンクリートを３０℃で養生した場合の、材齢０．７５日における圧縮強度（６．８０Ｎ／ｍｍ２）とほぼ一致する値であった。
【００２４】
同様にして、２０℃で養生した場合の、材齢０．３８日、０．５日、０．７５日、１日、２日における圧縮強度、および、１０℃で養生した場合の、材齢０．７５日、１．２５日、３日における圧縮強度を推定した。
【００２５】
さらに、１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた早期強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図２に示す。
図２中、実測値は、３日以内において任意に選択した材齢（具体的な材齢は、図１と同様である。）における上記コンクリートの圧縮強度（ただし、図２中、圧縮強度の値が１５Ｎ／ｍｍ２以下の実測値のみを示す。）である。推定値は、該実測値を得たコンクリートの材齢における圧縮強度の推測値である。
【００２６】
［実施例３］
材齢１日、３日、及び７日における圧縮強度の代わりに、材齢１日、２日、及び３日における圧縮強度を用いる以外は、実施例２と同様にして、下記早期強度推定式を得た。なお、材齢２日における圧縮強度は１１．６Ｎ／ｍｍ２であった。
ｆ＝４３．８／｛１＋ｅｘｐ（−３．２７×ｌｏｇｔ＋２．００）｝
得られた早期強度推定式および等価材齢を用いて、２０℃で養生した場合の、材齢０．３８日、０．５日、０．７５日、１日、及び２日における圧縮強度を推定した。
同様にして、１０℃で養生した場合の、材齢０．７５日、１．２５日、３日における圧縮強度を推定した。
【００２７】
［実施例４］
材齢１日、３日、及び７日における圧縮強度の代わりに、材齢１日、７日、及び５６日における圧縮強度を用いる以外は、実施例１と同様にして、下記早期強度推定式を得た。なお、材齢５６日における圧縮強度は４３．０Ｎ／ｍｍ２であった。
ｆ＝５２．４×ｅｘｐ｛−２．３１×（１／ｔ）０．６０｝
得られた早期強度推定式および等価材齢を用いて、１０℃で養生した場合の材齢３日、２０℃で養生した場合の材齢２日、３０℃で養生した場合の材齢０．７５日における圧縮強度を推定した。
【００２８】
［比較例１］
材齢１日、３日、及び７日における圧縮強度の代わりに、材齢３日、７日、及び２８日における圧縮強度を用いる以外は、実施例１と同様にして、下記早期強度推定式を得た。なお、材齢２８日における圧縮強度は３８．４Ｎ／ｍｍ２であった。
ｆ＝６１．７×ｅｘｐ｛−２．０９×（１／ｔ）０．４５｝
得られた早期強度推定式および等価材齢を用いて、２０℃で養生した場合の材齢０．３８日、０．５日、０．７５日、１日、２日における圧縮強度を推定した。
それぞれの結果（圧縮強度の推定値；単位：Ｎ／ｍｍ２）及び養生温度１０、２０及び３０℃における圧縮強度の実測値（単位：Ｎ／ｍｍ２）を表１に示す。
【００２９】
【表１】
0006765847.tif 000002
【００３０】
表１及び図１〜２から、本発明の早期強度推定方法（実施例１〜４）によれば、高い精度でコンクリートの圧縮強度を推定できることがわかる。
また、表１から、圧縮強度の実測値が２Ｎ／ｍｍ２以上の場合（例えば、養生温度が２０℃であり、かつ、材齢が０．７５日以上である場合）、より高い精度で圧縮強度を推定できることがわかる。
また、表１から、本発明の早期強度推定方法（実施例１〜４）によれば、材齢０．５〜２日の材齢及び該材齢における圧縮強度を用いずに早期強度推定式を得た場合（比較例１）よりも高い精度で圧縮強度を推定できることがわかる。
また、実施例１〜２と実施例３〜４を比較すると、基準温度と養生温度が異なる場合（具体的には、基準温度が２０℃であるのに対して、養生温度が１０℃または３０℃の場合）、材齢１日、３日、７日における圧縮強度を用いて早期強度推定式を得た場合（実施例１〜２）は、材齢１日、２日、３日における圧縮強度を用いて早期強度推定式を得た場合（実施例３）や、材齢１日、７日、５６日における圧縮強度を用いて早期強度推定式を得た場合（実施例４）と比べて、より高い精度で圧縮強度を推定できることがわかる。
【００３１】
［実施例５］
普通ポルトランドセメントの代わりに早強ポルトランドセメントを用いてコンクリートを得る以外は実施例１と同様にして、上記式（１）の係数を求め、下記の早期強度推定式を得た。なお、早強ポルトランドセメントを用いたコンクリートの単位水量は１６５ｋｇ／ｍ３であった。
ｆ＝４８．８×ｅｘｐ｛−１．３９×（１／ｔ）０．７７｝
１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた早期強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図３に示す。
【００３２】
また、上記式（１）の代わりに上記式（２）の係数を求める以外は同様にして、下記早期強度推定式を得た。
ｆ＝４２．５／｛１＋ｅｘｐ（−３．０５×ｌｏｇｔ＋０．９２）｝
１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた早期強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図４に示す。
なお、図３、４中、実測値は、２日以内において任意に選択した材齢（具体的には、１０℃で養生した場合の材齢は０．７５日、１日、２日であり、２０℃で養生した場合の材齢は０．５日、０．７５日、１日であり、３０℃で養生した場合の材齢は、０．２１日（図３のみ）、０．２５日、０．３８日、０．５日である。）における上記コンクリートの圧縮強度（ただし、図３、４中、圧縮強度の値が１５Ｎ／ｍｍ２以下の実測値のみを示す。）である。推定値は、該実測値を得たコンクリートの材齢における圧縮強度の推測値である。
【００３３】
［実施例６］
普通ポルトランドセメントの代わりに中庸熱ポルトランドセメントを用いてコンクリートを得る以外は実施例１と同様にして、上記式（１）の係数を求め、下記の早期強度推定式を得た。なお、中庸熱ポルトランドセメントを用いたコンクリートの単位水量は１６２ｋｇ／ｍ３であった。
ｆ＝３０．３×ｅｘｐ｛−１．８２×（１／ｔ）０．５３｝
１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた早期強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図５に示す。
【００３４】
また、上記式（１）の代わりに上記式（２）の係数を求める以外は同様にして、下記早期強度推定式を得た。
ｆ＝１３．５／｛１＋ｅｘｐ（−４．１８×ｌｏｇｔ＋０．５６）｝
１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた早期強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図６に示す。
なお、図５、６中、実測値は、３日以内において任意に選択した材齢（具体的には、１０℃で養生した場合の材齢は１．２５日、１．５日、２日、２．５日、３日であり、２０℃で養生した場合の材齢は０．７５日、１日、１．５日、２日、３日であり、３０℃で養生した場合の材齢は０．３８日、０．５日、０．７５日、１日、１．２５日、２日、３日である。）における上記コンクリートの圧縮強度（ただし、図５、６中、圧縮強度の値が１５Ｎ／ｍｍ２以下の実測値のみを示す。）である。推定値は、該実測値を得たコンクリートの材齢における圧縮強度の推測値である。
【００３５】
［実施例７］
普通ポルトランドセメントの代わりに低熱ポルトランドセメントを用いてコンクリートを得る以外は実施例１と同様にして、上記式（１）の係数を求め、下記の早期強度推定式を得た。なお、低熱ポルトランドセメントを用いたコンクリートの単位水量は１６０ｋｇ／ｍ３であった。
ｆ＝２９．４×ｅｘｐ｛−２．５９×（１／ｔ）０．２６｝
１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた早期強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図７に示す。
【００３６】
また、上記式（１）の代わりに上記式（２）の係数を求める以外は同様にして、下記早期強度推定式を得た。
ｆ＝１０．８／｛１＋ｅｘｐ（−１．９８×ｌｏｇｔ＋１．３７）｝
１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた早期強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図８に示す。
なお、図７、８中、実測値は、７日以内において任意に選択した材齢（具体的には、１０℃で養生した場合の材齢は１．５日、２日、２．５日、３日、７日であり、２０℃で養生した場合の材齢は０．７５日、１日、１．５日、２日、３日、７日であり、３０℃で養生した場合の材齢は０．５日、０．７５日、１日、１．２５日、１．５日、２日、３日である。）における上記コンクリートの圧縮強度（ただし、図７、８中、圧縮強度の値が１５Ｎ／ｍｍ２以下の実測値のみを示す。）である。推定値は、該実測値を得たコンクリートの材齢における圧縮強度の推測値である。
【００３７】
［実施例８］
普通ポルトランドセメントの代わりに高炉セメントＢ種を用いる以外は実施例１と同様にして、上記式（１）の係数を求め、下記の早期強度推定式を得た。なお、高炉セメントＢ種を用いたコンクリートの単位水量は１６２ｋｇ／ｍ３であった。
ｆ＝３１．１×ｅｘｐ｛−２．０９×（１／ｔ）０．８３｝
１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた早期強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図９に示す。
【００３８】
また、上記式（１）の代わりに上記式（２）の係数を求める以外は同様にして、下記早期強度推定式を得た。
ｆ＝２４．５／｛１＋ｅｘｐ（−３．９２×ｌｏｇｔ＋１．６８）｝
１０℃、２０℃及び３０℃で養生した場合の、上記コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた早期強度推定式および等価材齢を用いた上記コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図１０に示す。
なお、図９、１０中、実測値は、７日以内において任意に選択した材齢（具体的には、１０℃で養生した場合の材齢は１．２５日、１．５日、２日、２．５日、３日、７日であり、２０℃で養生した場合の材齢は０．７５日、１日、１．５日、２日、３日であり、３０℃で養生した場合の材齢は０．３８日、０．５日、０．７５日、１日、１．２５日、２日である。）における上記コンクリートの圧縮強度（ただし、図９、１０中、圧縮強度の値が１５Ｎ／ｍｍ２以下の実測値のみを示す。）である。推定値は、該実測値を得たコンクリートの材齢における圧縮強度の推測値である。
【００３９】
図１〜１０（実施例１〜２、５〜８）から、本発明のコンクリートの早期強度推定方法によれば、普通ポルトランドセメント等、各種セメントを用いたコンクリートであっても、高い精度で圧縮強度を推定できることがわかる。
また、図１〜２及び図５〜１０（実施例１〜２、６〜８）から、早強ポルトランドセメント以外のセメントを用いた場合、早期強度推定式である、係数が定まった式（１）または式（２）のいずれを用いても、同程度の精度で圧縮強度を推定できることがわかる。
また、図３〜４（実施例５）から、早強ポルトランドセメントを用いた場合、係数が定まった式（１）を早期強度推定式として用いた場合（図３）、係数が定まった式（２）を早期強度推定式として用いた場合（図４）よりも、高い精度で圧縮強度を推定できることがわかる。
【００４０】
［実施例９］
コンクリートの配合が表２に示す配合となり、かつ、得られたコンクリートのスランプ（又はスランプフロー）及び空気量が表２に示す数値となるように、単位水量、ＡＥ剤及び各減水剤の量を調整する以外は、実施例２と同様にして、水／セメントが０．３５、０．４０．０．４５、及び０．５であるコンクリートを得た後、各コンクリートについて、上記式（２）の係数を求めた早期強度推定式を得た。
得られた早期強度推定式および等価材齢を用いて、１０、２０、又は３０℃で養生した場合の、材齢０．７５、１、３、及び７日における圧縮強度を、各々、推定した。結果及び圧縮強度の実測値を表３に示す。
また、各コンクリートの圧縮強度の実測値と、得られた早期強度推定式および等価材齢を用いた各コンクリートの圧縮強度の推定値の関係を図１１に示す。なお、図１１は、圧縮強度の実測値が１５Ｎ／ｍｍ２以下である各コンクリートの実測値及び推定値を用いて作成したものである。
【００４１】
【表２】
0006765847.tif 000003
【００４２】
【表３】
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【００４３】
表３及び図１１から、水／セメントが０．３５〜０．５であるコンクリートを推定対象とした場合であっても、高い精度で圧縮強度を推定できることがわかる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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