(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
組成中に泡安定剤を含み、液温が２０±１℃の条件下の動粘度が２５〜５０ｍｍ２／ｓｅｃの泡消火薬剤の水溶液である泡水溶液であって、液温が２０℃±１℃の条件下で最大泡圧法によりライフタイム１００ｍｓｅｃで測定される動的表面張力が２５〜３２ｍＮ／ｍの泡水溶液を使用して、発泡倍率が３３０倍以上の高膨張泡を発泡可能としつつ、水溶性の燃料による火災に対する消火性能を向上させたことを特徴とする高膨張泡消火設備。
【請求項２】
前記動粘度が２５〜３５ｍｍ２／ｓｅｃであり、前記動的表面張力が２５〜３０ｍＮ／ｍであることを特徴とする請求項１に記載の高膨張泡消火設備。
【請求項３】
前記泡消火薬剤は、フッ素系界面活性剤を主成分とする水成膜泡消火薬剤であって、泡安定剤として水溶性高分子を含む水成膜泡消火薬剤であることを特徴とする請求項１又は２に記載の高膨張泡消火設備。
【請求項４】
前記泡水溶液を放射ノズルから放射し、その放射した前記泡水溶液を発泡網に衝突させて空気を混入して発泡させる泡発生機を備えるものであり、その泡発生機が前記泡水溶液に設置空間中の空気を混入させるインサイドエア式の設備であることを特徴とする請求項１乃至３の何れかに記載の高膨張泡消火設備。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、高膨張の泡を発泡して消火をする高膨張泡消火設備及びその発泡方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
高膨張泡消火設備は、放射ノズルから泡水溶液を放射し、それを発泡用の網に衝突させ、空気を巻き込ませることにより高倍率で発泡し、その泡で火源を埋め尽くして窒息消火を行うものである。油火災に有効であることから、一般に、石油タンクのピット、石油コンビナートのカルバート、船室、船倉等、油火災の発生する可能性のあるところに設けられている。
【０００３】
ここで、高膨張泡消火設備とは、泡水溶液と生成された泡の体積比を示す発泡倍率が８０〜１０００倍程度（１０００倍を超える場合もある）の泡を発泡して消火するものを指す。
【０００４】
この種の高膨張泡消火設備としては、発泡時、室外の空気を吸引する方式（「アウトサイドエア式」という）のものが一般的に用いられているが、アウトサイドエア式のものの場合、室外の空気を吸引できるようにするために建屋にダクトを貫設したり、隔壁に穴を開けて泡の発生機（発泡機）部分を配設したりする必要があるので、コストが嵩む等の問題があることから、泡を放出する区画内の空気を吸引する方式（「インサイドエア式」という）のものも用いられている（例えば特許文献１参照）。
【０００５】
しかしながら、インサイドエア式のものは、アウトサイドエア式のものに比べ、発泡倍率が著しく低下する。その主な原因は、火災により室内に発生する「煙」を発泡の際に吸引することにある。そこで、本発明者は、先に、煙を吸引しても所望の高い発泡倍率が得られるようにするために、発泡に用いる泡水溶液の動的表面張力に着目し、その動的表面張力を液温が２０±１℃の条件下で最大泡圧法によりライフタイム１００ｍｓｅｃで測定された場合に２５ｍＮ／ｍ以下の値とする技術を提案している（特許文献２参照）。この技術によれば、確かに、煙を吸引しても所望の高い発泡倍率が得られるようにすることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平６０−１６５８３７号公報
【特許文献２】特許第５３６１７４７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、可燃性液体類には、石油等の非水溶性の燃料の他にアルコール類等の水溶性の燃料がある。高膨張泡消火設備は、油火災、すなわち石油等の非水溶性の燃料による火災に対しては、煙を吸引しない場合はもちろん、煙を吸引する場合でも、発泡に用いる泡水溶液の動的表面張力を液温が２０±１℃の条件下で最大泡圧法によりライフタイム１００ｍｓｅｃで測定された場合に２５ｍＮ／ｍ以下の値とすれば、所望の高い発泡倍率が得られるようにすることができ、良好な消火性能を得ることができる。そこで、高膨張泡消火設備を水溶性の燃料による火災を消火するものとして用いることが考えられる。
【０００８】
しかしながら、高膨張泡は、火源である水溶性の燃料に溶け易く、付着後すぐに消泡し易いため、火源を埋め尽くすのに時間が掛かると考えられる。すなわち、高膨張泡消火設備を水溶性の燃料による火災を消火するのに用いる場合、消火するのに時間を要し、消火性能は低くなると考えられる。
【０００９】
この発明は、上記の事情に鑑み、煙を吸引したとしても、所望の発泡倍率を得つつ、非水溶性の燃料による火災に対しても、水溶性の燃料による火災に対しても、良好な消火性能を得ることのできる高膨張泡消火設備を提供することを目的とする。また、そのようにすることのできる高膨張泡消火設備の発泡方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
この発明は、組成中に泡安定剤を含み、液温が２０±１℃の条件下の動粘度が２５〜５０ｍｍ２／ｓｅｃの泡消火薬剤の水溶液である泡水溶液であって、液温が２０℃±１℃の条件下で最大泡圧法によりライフタイム１００ｍｓｅｃで測定される動的表面張力が２５〜３２ｍＮ／ｍの泡水溶液を使用して、発泡倍率が３３０倍以上の高膨張泡を発泡可能としつつ、水溶性の燃料による火災に対する消火性能を向上させたことを特徴とする高膨張泡消火設備である。
【００１１】
また、この発明は、前記動粘度が２５〜３５ｍｍ２／ｓｅｃであり、前記動的表面張力が２５〜３０ｍＮ／ｍであることを特徴とする高膨張泡消火設備である。
【００１２】
また、この発明は、前記泡消火薬剤は、フッ素系界面活性剤を主成分とする水成膜泡消火薬剤であって、泡安定剤として水溶性高分子を含む水成膜泡消火薬剤であることを特徴とする高膨張泡消火設備である。
【００１３】
また、この発明は、前記泡水溶液を放射ノズルから放射し、その放射した前記泡水溶液を発泡網に衝突させて空気を混入して発泡させる泡発生機を備えるものであり、その泡発生機が前記泡水溶液に設置空間中の空気を混入させるインサイドエア式の設備であることを特徴とする高膨張泡消火設備である。
【００１４】
また、この発明は、泡消火薬剤と水とを混合して泡水溶液を調整し、その泡水溶液を使用して高膨張泡を発泡する高膨張泡消火設備の発泡方法において、前記泡水溶液を調整する工程として、組成中に泡安定剤を含み、液温が２０±１℃の条件下の動粘度が２５〜５０ｍｍ２／ｓｅｃである泡消火薬剤と水とを混合し、液温が２０℃±１℃の条件下で最大泡圧法によりライフタイム１００ｍｓｅｃで測定される動的表面張力が２５〜３２ｍＮ／ｍである泡水溶液を調整する工程を含むことを特徴とする高膨張泡消火設備の発泡方法である。
【００１５】
また、この発明は、前記泡消火薬剤は、フッ素系界面活性剤を主成分とする水成膜泡消火薬剤であって、泡安定剤として水溶性高分子を含む水成膜泡消火薬剤であることを特徴とする高膨張泡消火設備の発泡方法である。
【００１６】
ここで、この発明において、前記泡安定剤として使用する水溶性高分子としては、例えば、アルギン酸、アルギン酸塩等のアルギン酸誘導体、ポリアクリル酸類、ポリメタクリル酸類、ポリビニルアルコール、メチルセルロース類、キサンタンガム等のヘテロ多糖類等を用いることができ、それらを単独で用いることもできるし、複数を併用することもできる。
【発明の効果】
【００１７】
この発明によれば、組成中に泡安定剤を含み、液温が２０±１℃の条件下の動粘度が２５〜５０ｍｍ２／ｓｅｃの泡消火薬剤の水溶液である泡水溶液であって、液温が２０℃±１℃の条件下で最大泡圧法によりライフタイム１００ｍｓｅｃで測定される動的表面張力が２５〜３２ｍＮ／ｍの泡水溶液を使用するものであることにより、後記の実験結果に示す通り、煙を吸引していても、発泡倍率が３３０倍以上の高膨張泡を発泡することができ、非水溶性の燃料による火災に対する消火性能を良好に維持しつつ、水溶性の燃料による火災に対する消火性能を向上させることができる。
【００１８】
したがって、この発明によれば、煙を吸引しても、所望の発泡倍率を得つつ、非水溶性の燃料による火災に対しても、水溶性の燃料による火災に対しても、良好な消火性能を得ることのできる高膨張泡消火設備を提供することができる。また、そのようにすることのできる高膨張泡消火設備の発泡方法を提供することができる。
【００１９】
また、この発明によれば、泡消火薬剤の動粘度が２５〜３５ｍｍ２／ｓｅｃであり、泡水溶液の動的表面張力が２５〜３０ｍＮ／ｍであることにより、非水溶性の燃料による火災に対しても、水溶性の燃料による火災に対しても、より良好な消火性能を得ることができる。
【００２０】
また、この発明によれば、泡消火薬剤が、フッ素系界面活性剤を主成分とする水成膜泡消火薬剤であり、泡安定剤として水溶性高分子を含むものであることにより、泡消火薬剤の動粘度を前記の所定範囲内にあるものに容易に調整することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】この発明を適用する高膨張泡消火設備のシステム構成の一例を示す構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
先ず、この発明を適用する高膨張泡消火設備のシステム構成の一例を図１を参照しつつ説明する。なお、図示の例は、発泡時、泡を放出する区画内の空気を吸引するインサイドエア式のものを示しているが、この発明は、室外の空気を吸引するアウトサイドエア式のものに適用することも可能である。
【００２３】
高膨張泡消火設備１は、図１に示したように、泡発生機２と、泡発生機２と泡水溶液供給管３を介して接続され、泡消火薬剤と水とを混合して生成した泡水溶液を泡発生機２に供給する混合器４と、混合器４と泡消火薬剤供給管５を介して接続され、泡消火薬剤を混合器４に供給する泡消火薬剤タンク６と、混合器４と水供給管７を介して接続され、水を混合器４に供給する水タンク８と、水供給管７の途中に設けられ、水タンク８内の水を混合器４に圧送すると共に、混合器４が生成する泡水溶液を泡発生機２に圧送するポンプ９と、ポンプ９と信号線１０を介して接続されたポンプ制御盤１１（火災感知器等の火災感知手段に接続される）等を備えている。
【００２４】
また、泡発生機２は、箱状の筐体２ａと、筺体２ａの内部に設けられ、泡水溶液供給管３から供給される泡水溶液を放射する放射ノズル２ｂと、筺体２ａの後端側に設けられ、ノズル２ｂが泡水溶液を放出する際に空気を吸引する吸気口２ｃと、筺体２ｂの前端側に設けられ、ノズル２ｂから放射される泡水溶液が吸気口２ｃから吸気される空気と共に衝突し、それにより高発泡の泡を発泡して前方に放出する発泡網２ｄ等を備えている。
【００２５】
この発明は、例えば前記のように構成される高膨張泡消火設備１により高膨張の泡を発泡するのに用いることのできるものである。
【００２６】
発明者は、前記の通り、先に、煙を吸引しても所望の高い発泡倍率が得られるようにするために、発泡に用いる泡水溶液の動的表面張力に着目し、その動的表面張力を液温が２０±１℃の条件下で最大泡圧法によりライフタイム１００ｍｓｅｃで測定された場合に２５ｍＮ／ｍ以下の値とする技術を提案している。これは、煙に対する耐久性を向上させて発泡倍率の低下を起き難くするには泡成膜時の界面活性剤密度を高くすることが有効であり、その界面活性剤密度は動的表面張力が低いほど高くなるとの考えに基づくものであり、煙吸引時に所望の倍率以上の発泡倍率が得られる泡水溶液の動的表面張力の値の範囲を実験により見出したことに基づくものである。
【００２７】
新たに、発明者は、水溶性の燃料による火災に対する消火性能を向上させるために、泡水溶液の動的表面張力に加えて、泡消火薬剤の原液段階の動粘度に着目した。これは、次のような考えに基づくものである。
【００２８】
有煙状態において高膨張泡の発泡倍率低下を抑制するためには、先に提案した技術によれば、泡膜表面のフッ素系界面活性剤密度を高くすることが必要となる。これは、高膨張泡を生成する泡水溶液中のフッ素系界面活性剤濃度を高くすることと同じ意味であり、そのためには泡水溶液を調製するための泡消火薬剤に含有するフッ素系界面活性剤濃度を高くする必要がある。一方、アルコール類等の水溶性燃料火災に対する高膨張泡の消火性能を向上させるには、泡消火薬剤に泡安定剤として水溶性高分子を配合することにより水溶性燃料の液面に接触した際に消泡し難くすることが有効であることが知られている。この水溶性高分子としては、例えば、アルギン酸、アルギン酸塩等のアルギン酸誘導体、ポリアクリル酸類、ポリメタクリル酸類、ポリビニルアルコール、メチルセルロース類、キサンタンガム等のヘテロ多糖類等が挙げられ、これらを単独で用いても複数を併用しても良い。これら水溶性高分子を含有した泡は、アルコール等の水溶性燃料に接触するとゲル化して消泡し難くなると言われている。この水溶性燃料に対する難消泡性を向上させるには、泡安定剤として含有する水溶性高分子濃度を高くする方が良い。しかし、この泡安定剤を高濃度で配合した泡消火薬剤は、フッ素系界面活性剤が析出するなどして高濃度で含有することが難しくなる。その結果、有煙状態での発泡倍率の低下につながる。反対に、有煙状態での発泡性能を重視してフッ素系界面活性剤を高濃度で配合したい場合は、泡安定剤の濃度を低く抑えなければならないため水溶性燃料に対する消火性能はあまり向上しない。したがって、有煙状態での発泡性能の確保と水溶性燃料火災に対する消火性能の確保を両立させるには、泡消火薬剤に含有するフッ素系界面活性剤と泡安定剤の濃度のバランスが重要となる。有煙状態での発泡性能を確保するためのフッ素系界面活性剤の適正な含有量は、それを配合した泡消火薬剤の水溶液の動的表面張力により決めることができる。一方、泡安定剤の含有量は、配合する濃度の増加に伴い泡消火薬剤の粘度も増大するため、配合した泡消火薬剤の動粘度を指標として調整することができる。つまり、泡水溶液の動的表面張力と泡消火薬剤（泡原液）の動粘度の双方を特定の範囲で調整することで、有煙状態での発泡性能と水溶性燃料に対する消火性能を両立させることができるわけである。
【００２９】
ここで、この発明において、動粘度とは、「キャノンフェンスケ法」により測定された値である。
【００３０】
「キャノンフェンスケ法」とは、具体的には、「ＪＩＳ  Ｋ  ２２８３」に規定されているガラス管式粘度計を用いた動粘度測定法の一種で、測定対象が泡消火薬剤である場合、日本消防検定協会の「泡消火薬剤の検定細則」に記載されている方法、条件により測定を行う。
【００３１】
また、この発明において、動的表面張力とは、「最大泡圧法」（「バブルプレッシャー法」ともいう）により測定された値である。なお、動的表面張力の測定方法には、最大泡圧法の他にも滴下容量法など種々の方法があるが、測定対象が泡水溶液である場合、適応時間範囲や再現性などの点で最大泡圧法が最適である。
【００３２】
「最大泡圧法」とは、具体的には、測定対象が泡水溶液である場合、泡水溶液中に差し込んだプローブ（細い管）の先から圧縮空気を使って気泡を押し出し、プローブの根元に設けられる圧力センサにより気泡の生成に伴うプローブ内の内圧の変化を検出する。そして、気泡の生成に伴ってプローブ内の圧力は上昇するが、最初の内圧をＰ０、最大の内圧をＰｍａｘとすると、ヤング・ラプラスの式より、泡水溶液の表面張力γは、γ＝（Ｐｍａｘ−Ｐ０）ｒ／２で表すことができる（式中ｒはプローブ孔の半径を示す）。このように気泡生成に伴う圧力変化から表面張力を算出するのが最大泡圧法である。なお、気泡が生成され始めて（Ｐ０）から内圧が最大（Ｐｍａｘ）になるまでの時間を「ライフタイム」という。このライフタイムを変化させることにより、色々な時間域での表面張力を測定することができる。
【００３３】
[実験例]
実験の条件は次の通りである。
・泡消火薬剤は、試料として、組成中に泡安定剤として水溶性高分子を含み、フッ素系の界面活性剤を主成分とする泡水成膜消火薬剤の同種のものを３つ（実施例Ａ乃至Ｃ）と、泡安定剤を含まず、フッ素系界面活性剤を主成分とする泡消火薬剤を１つ（比較例Ｄ）と、組成中に泡安定剤として水溶性高分子を含み、フッ素系の界面活性剤を主成分とする泡水成膜消火薬剤であり、前記の実施例Ａ乃至Ｃのものと同系統のものではあるが、それらとは別種のものを１つ（比較例Ｅ）を使用した。
・泡発生機は、図１に示したようなタイプのものを使用した。
・泡放出条件は、０．４９ＭＰａ−４０Ｌ／ｍｉｎとした。
・泡放出区画は、♯１０の金網により４ｍ×４ｍ×１ｍ高の区画とした。なお、実験Ｎｏ．９及び１０では、泡漏れ防止のためのべニア板張りとした。
・火災モデルは、１ｍ２火皿火炎（１ｍ×１ｍ×０．２ｍ深さ）とし、その火皿を泡放出区画の中央床面に設置した。燃料は、ヘプタン（非水溶性燃料）、エタノール（水溶性燃料）、アセトン（水溶性燃料）の各２０Ｌとした。ただし、ヘプタンの場合のみ、敷水４０Ｌとした。
・有煙条件は、煙発生源をゴムタイヤの燻焼とし、煙濃度を１５〜２５％／ｍ（減光式煙濃度計により測定）の範囲とした。
・発泡倍率の測定は、火災モデルのない状態において、上記の放出条件及び有煙条件の下、放出区画に泡を放出して冠泡するまでの時間又は一定時間放出した泡の容積から発泡倍率を算出した。
・消火時間の測定は、火災モデルへの着火から１分後に泡放出を開始し、泡放出の開始から火災モデルの火炎が見えなくなるまでの時間を計測し、それを消火時間とした。
【００３４】
実験の結果は次の表の通りである。なお、表中、泡原液の動粘度は、前記の通り、前記のキャノンフェンスケ法により液温２０±１℃の条件下で測定した値であり、水溶液の動的表面張力は、前記の通り、最大泡圧法により液温２０±１℃の条件下で測定したライフタイム１００ｍｓｅｃにおける値である（測定器は、協和界面科学株式会社製のＢＰ−Ｄ５を使用した）。また、発泡倍率は、上記の有煙条件下（ゴムタイヤの燻焼煙、煙濃度１５〜２５％／ｍ）の値である。
【００３５】
【表１】
0006675180.tif 000002
【００３６】
表１において、実施例Ａ乃至Ｃの泡消火薬剤は、組成中に泡安定剤を含んでおり、動粘度が高く調整されている。すなわち、実施例Ａの原液段階の動粘度は５０ｍｍ２／ｓｅｃであり、実施例Ｂの動粘度は３５ｍｍ２／ｓｅｃであり、実施例Ｃの原液段階の動粘度は２５ｍｍ２／ｓｅｃである。比較例Ｄの泡消火薬剤は、泡安定剤を含んでおらず、そのため動粘度が前記の実施例Ａ乃至Ｃよりも低くなっている。すなわち、比較例Ｄの動粘度は２０ｍｍ２／ｓｅｃである。比較例Ｅの泡消火薬剤は、泡安定剤を含んでおり、動粘度が前記の実施例Ａ乃至Ｃよりも高く調整されている。すなわち、比較例Ｅの動粘度は５５ｍｍ２／ｓｅｃである。これら試料の泡水溶液の段階における動的表面張力は、原液段階の動粘度が同じでも、希釈濃度を変えることにより変えることができる。実施例Ａについては１例の結果しか示していないが、実施例Ｂ、Ｃ及び比較例Ｅについては異なる動的表面張力のものを２例ずつ結果を示しており、比較例Ｄについては３例の結果を示している（各希釈濃度は表中に示した通り。何れも体積パーセント）。つまり、表１は、原液段階の動粘度を異にする５例の泡消火薬剤の試料から用意した動的表面張力を異にする１０例の泡水溶液を使用した場合の結果をＮｏ．１乃至１０として示している。
【００３７】
表１に示されている通り、泡安定剤を含まず、原液段階の動粘度が低い２０ｍｍ２／ｓｅｃの比較例Ｄの場合、水溶液段階の動的表面張力が２０〜２４ｍＮ／ｍであるＮｏ．６乃至８の３例あるが、発泡倍率は最低でも３９０倍であり、何れも良好な発泡倍率が得られており、ヘプタンに対する消火時間は最長でも２９秒であり、何れもヘプタンに対しては良好な消火性能が得られている。しかしながら、エタノールに対する消火時間は最短でも１２３秒であり、アセトンに対する消火時間は最短でも１１８秒である。すなわち、エタノールとアセトンに対する消火性能が著しく低くなっており、非水溶性の燃料であるヘプタンに対する消火性能は良好である一方、水溶性の燃料であるエタノールやアセトンに対する消火性能が著しく低くなっている。これに対し、泡安定剤を含み、原液段階の動粘度がより高い２５〜５０ｍｍ２／ｓｅｃである実施例Ａ乃至Ｃの場合、水溶液段階の動的表面張力がより高い２５〜３２ｍＮ／ｍであるＮｏ．１乃至５の５例あるが、発泡倍率は最低でも３３０倍であり、何れも良好な発泡倍率が得られている。さらに、ヘプタンに対する消火時間は最長でも３１秒であり、エタノールに対する消火時間は最長でも３１秒であり、アセトンに対する消火時間は最長でも３０秒である。すなわち、比較例ＤのＮｏ．６乃至８の例に比べ、何れも、ヘプタンに対する消火性能は同程度の良好なものでありつつ、エタノールとアセトンに対する消火性能は格段に向上しており、非水溶性の燃料であるヘプタンに対しても、水溶性の燃料であるエタノールやアセトンに対しても、良好な消火性能が得られている。そして、安定剤を含み、原液段階の動粘度がさらにより高い５５ｍｍ２／ｓｅｃの比較例Ｅの場合、水溶液段階の動的表面張力が３５〜３８ｍＮ／ｍであるＮｏ．９乃至１０の２例あるが、実施例Ａ乃至Ｃに比べて泡安定剤を多く含むためフッ素系界面活性剤の配合濃度が低くなり、発泡倍率は最高でも１５０倍であり、何れも、実施例Ａ乃至ＣのＮｏ．１乃至５の例に比べ、発泡倍率が著しく低くなっている。また、ヘプタンに対する消火時間が最短でも９７秒であり、エタノールに対する消火時間が最短でも８９秒であり、アセトンに対する消火時間が最短でも８５秒であり、何れに対しても消火性能が著しく低下している。
【００３８】
要するに、実験の結果は、組成中に泡安定剤を含み、液温が２０±１℃の条件下でキャノンフェンスケ法により測定される原液段階の動粘度が２５〜５０ｍｍ２／ｓｅｃの範囲内のものである泡消火薬剤を水で希釈した泡水溶液であって、液温が２０℃±１℃の条件下で最大泡圧法によりライフタイム１００ｍｓｅｃで測定される動的表面張力が２５〜３２ｍＮ／ｍの範囲内のものである泡水溶液を使用することにより、例えば図１に示したような高膨張泡消火設備１において、煙吸引時でも所望の３３０倍の発泡倍率以上で発泡をすることができると共に、水溶性の燃料による火災に対する消火性能を向上させることができ、煙吸引時でも、所望の発泡倍率を得つつ、非水溶性の燃料による火災と水溶性の燃料による火災の何れに対しても、良好な消火性能が得られることを示している。
【００３９】
なお、泡水溶液に対する泡消火薬剤の濃度（希釈濃度）を高くして、動的表面張力を２５ｍＮ／ｍ未満とすることも考えられるが、煙中での発泡倍率が飽和して、それ以上泡消火薬剤濃度を高くしても発泡倍率は増大しなくなる。泡消火薬剤濃度が増加するのに伴って、設備として貯蔵する泡消火薬剤量が増加し、設備のコストも増大していくので、動的表面張力を２５ｍＮ／ｍ未満とする泡消火薬剤濃度では、設備コストの増大に見合うだけの発泡倍率増大効果が得られない。これらのことから、本発明の高膨張泡消火設備に使用する実用上有効な泡水溶液は、液温２０℃±１℃で測定されるライフタイム１００ｍｓｅｃにおける動的表面張力が２５〜３２ｍＮ／ｍの範囲内のものであることが好ましい。
【００４０】
ここで、実験の結果において、良好な結果が得られているＮｏ．１乃至５の例（実施例Ａ乃至Ｃ）は、泡消火薬剤としては、何れも、泡安定剤として水溶性高分子を含み、フッ素系の界面活性剤を主成分とする泡水成膜消火薬剤である。すなわち、実験の結果は、泡消火薬剤としては、泡安定剤として水溶性高分子を含み、フッ素系の界面活性剤を主成分とする泡水成膜消火薬剤を使用するのが好ましいことを示している。
【００４１】
また、良好な結果が得られているＮｏ．１乃至５の例において、原液段階の動粘度の値と水溶液段階の動的表面張力の値の上限はＮｏ．１の例の値であるが、Ｎｏ．２の例の方が発泡倍率も消火時間もより良好な結果が得られており、上限の値はＮｏ．２の例のものとするのがより好ましいことを示している。すなわち、実験の結果は、泡消火薬剤の動粘度の範囲は２５〜３５ｍｍ２／ｓｅｃとし、泡水溶液の動的表面張力は２５〜３０ｍＮ／ｍとするのがより好ましいことを示している。
【００４２】
さらに、原液段階の動粘度が２５ｍｍ２／ｓｅｃであり、水溶液段階の動的表面張力が２５ｍＮ／ｍである泡水溶液を使用したＮｏ．５の例の場合において、最高の発泡倍率が得られており、また、何れの火災に対しても最短の消火時間が得られている。すなわち、実験の結果は、泡消火薬剤の動粘度は２５ｍｍ２／ｓｅｃ程度とするのがさらに好ましいことを示しており、泡水溶液の動的表面張力は２５ｍＮ／ｍ程度とするのがさらに好ましいことを示している。
【００４３】
次に、図１に示した高膨張泡消火設備１を使用する場合を例に、前記のように調整される泡消火薬剤の泡水溶液により高膨張泡を発泡する際の動作について説明する。
【００４４】
高膨張泡消火設備１において、泡消火薬剤タンク６には、組成中に泡安定剤を含み、液温が２０±１℃の条件下でキャノンフェンスケ法により測定される動粘度が２５〜５０ｍｍ２／ｓｅｃの範囲内のものとなるように調整された泡消火薬剤が貯蔵されている。混合器４は、泡消火薬剤タンク６から供給される泡消火薬剤と水タンク８から供給される水とを混合して泡水溶液を生成するが、所定の濃度で希釈することにより、液温が２０℃±１℃の条件下で最大泡圧法によりライフタイム１００ｍｓｅｃで測定される動的表面張力が２５〜３２ｍＮ／ｍの範囲内のものとなるように泡水溶液を調整する。そのように調整された泡水溶液は混合器４から泡発生機２に供給される。泡発生機２は、混合器から供給される泡水溶液をノズル２ｂから放射し、吸気口２ｃから空気と共に発泡網２ｄに衝突させ、空気を混入して高い発泡倍率で発泡させる。
【００４５】
高膨張泡消火設備１は、インサイドエア式のものであり、発泡の際に煙を吸引する可能性のあるものであるが、前記のように調整される泡水溶液を使用して発泡することとすれば、煙を吸引したとしても、所望の発泡倍率を得つつ、非水溶性の燃料による火災と水溶性の燃料による火災の何れに対しても、良好な消火性能を得ることができる。
【００４６】
以上、この発明の高膨張泡消火設備及びその発泡方法の実施形態を説明したが、この発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、発明の要旨の範囲内で種々の変更が可能である。
【符号の説明】
【００４７】
１：高膨張泡消火設備  ２：泡発生機  ２ａ：筐体    ２ｂ：ノズル
２ｃ：吸気口  ２ｄ：発泡網  ３：泡水溶液供給管  ４：混合器
５：泡消火薬剤供給管  ６：泡消火薬剤タンク  ７：水供給管
８：水タンク  ９：ポンプ  １０：信号線  １１：ポンプ制御盤
【図１】
0006675180.tif 000003