(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸線に沿って延び、下流側に向かって燃料を噴射する第一ノズルと、
前記第一ノズルの下流側端部を外周側から覆う保炎器と、
前記保炎器の外周側で、軸線の周方向に間隔をあけて配列された複数の第二ノズルと、
を備え、
前記保炎器は、上流側から下流側に向かうにしたがって拡径するコーン部と、該コーン部の下流側の端縁から径方向外側に向かって広がるフランジ部と、を有し、
少なくとも前記フランジ部には、該フランジ部を軸線方向に貫通する貫通部が形成されており、
前記貫通部を下流側から覆う調整板を有し、該調整板には前記貫通部よりも小さな開孔面積を有するとともに、該貫通部に連通された調整貫通部が形成されている燃焼器。
【請求項２】
各前記第二ノズルの下流側に設けられ、軸線方向に延びる筒状をなすとともに、軸線の周方向に間隔をあけて配列された延長管を複数備え、
前記フランジ部上における前記貫通部が設けられる周方向位置は、互いに隣接する一対の延長管同士の間である請求項１に記載の燃焼器。
【請求項３】
前記貫通部は、前記フランジ部の径方向外側から内側に向かって延びるフランジ部スリット、及び該フランジ部スリットに連通するとともに前記コーン部の下流側の端部を含む領域に形成されたコーン部スリットである請求項１又は２に記載の燃焼器。
【請求項４】
前記貫通部は、前記フランジ部を軸線方向に貫通する孔部である請求項１又は２に記載の燃焼器。
【請求項５】
前記貫通部が、少なくとも前記フランジ部上で軸線の周方向に間隔をあけて複数形成されている請求項１から４のいずれか一項に記載の燃焼器。
【請求項６】
高圧空気を生成する圧縮機と、
高圧空気と燃料とを混合し、燃焼させることで燃焼ガスを生成する請求項１から５のいずれか一項に記載の燃焼器と、
燃焼ガスによって駆動されるタービンと、
を備えるガスタービン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃焼器、ガスタービンに関する。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンに用いられる燃焼器は、拡散火炎、又は予混合火炎を形成するための第一の燃料ノズルと、この火炎による着火を経て予混合火炎を形成する第二の燃料ノズルと、を備えている。第一の燃料ノズルの下流側端部は、第二の燃料ノズルによって形成された予混合火炎を安定化させるための保炎器によって覆われていることが一般的である（下記特許文献１参照）。特許文献１に記載された保炎器は、上流側から下流側に向かうに従って拡径するコーン状をなしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平１１−３４４２２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上記のような保炎器を設けることで予混合火炎に対する保炎を実現できる一方で、保炎器自体が火炎に曝されることで、当該保炎器に熱変形を生じることがある。保炎器が変形した場合、その下流側に形成される予混合火炎の形状や燃焼ガスの性状に影響が及んでしまい、燃焼器の安定的な運転に支障を来すことがある。
【０００５】
本発明は上記課題を解決するためになされたものであって、保炎器に熱変形を生じた場合であっても安定的に運転することが可能な燃焼器、及びこれを備えるガスタービンを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の第一の態様によれば、燃焼器は、軸線に沿って延び、下流側に向かって燃料を噴射する第一ノズルと、前記第一ノズルの下流側端部を外周側から覆う保炎器と、前記保炎器の外周側で、軸線の周方向に間隔をあけて配列された複数の第二ノズルと、を備え、前記保炎器は、上流側から下流側に向かうにしたがって拡径するコーン部と、該コーン部の下流側の端縁から径方向外側に向かって広がるフランジ部と、を有し、少なくとも前記フランジ部には、該フランジ部を軸線方向に貫通する貫通部が形成されており、前記貫通部を下流側から覆う調整板を有し、該調整板には前記貫通部よりも小さな開孔面積を有するとともに、該貫通部に連通された調整貫通部が形成されている。
【０００７】
この構成によれば、少なくともフランジ部に貫通部が形成されているため、保炎器が火炎の熱に曝された場合であっても、貫通部が当該貫通部の周辺部分における熱応力を吸収することによって熱変形を抑制することができる。すなわち、フランジ部以外の部分に上記熱変形の影響が及ぶ可能性を低減することができる。
また、調整貫通部が形成された調整板によって貫通部が下流側から覆われている。これにより、貫通部によって熱応力を逃がすことができることに加えて、調整板の調整貫通部によって貫通部を通過する空気の量を調整することができる。
【０００８】
本発明の第二の態様によれば、上記の燃焼器では、前記貫通部は、前記フランジ部の径方向外側から内側に向かって延びるフランジ部スリット、及び該フランジ部スリットに連通するとともに前記コーン部の下流側の端部を含む領域に形成されたコーン部スリットであってもよい。
【０００９】
この構成では、フランジ部にフランジ部スリットが形成されていることに加えて、当該フランジ部スリットに連通するコーン部スリットがコーン部に形成されている。これにより、保炎器が熱に曝された場合には、フランジ部スリットによって熱変形が吸収されるとともに、コーン部スリットによってもこの熱応力が吸収される。これにより、フランジ部とコーン部との接続部（コーン部の径方向外側の端縁）に生じる熱変形を低減することができる。すなわち、保炎器の耐久性を向上させることができる。
【００１０】
本発明の第三の態様によれば、上記の燃焼器では、前記貫通部は、前記フランジ部を軸線方向に貫通する孔部であってもよい。
【００１１】
この構成によれば、フランジ部に貫通部としての孔部が形成されているため、保炎器が火炎の熱に曝された場合であっても、当該孔部によって熱応力を吸収することができる。すなわち、コーン部に上記熱応力の影響が及ぶ可能性を低減することができる。
【００１２】
本発明の第四の態様によれば、上記の燃焼器では、前記貫通部が、少なくとも前記フランジ部上で軸線の周方向に間隔をあけて複数形成されていてもよい。
【００１３】
この構成では、複数の貫通部が軸線の周方向に間隔をあけて設けられている。これにより、保炎器が熱に曝された場合であっても、熱応力を周方向に均一に吸収することができる。言い換えれば、保炎器が周方向にわたって不均一に変形する可能性を低減することができる。
【００１４】
本発明の第五の態様によれば、上記の燃焼器では、各前記第二ノズルの下流側に設けられ、軸線方向に延びる筒状をなすとともに、軸線の周方向に間隔をあけて配列された延長管を複数備え、前記フランジ部上における前記貫通部が設けられる周方向位置は、互いに隣接する一対の延長管同士の間であってもよい。
【００１５】
各延長管内では、第二ノズルの下流側に形成された火炎が下流側に向かって延びている。一方で、保炎器の上流側からは燃焼器の外部から導かれた空気が下流側に向かって流通している。仮に、保炎器に形成された貫通部の周方向位置が、各延長管の周方向位置と重複している場合、火炎に供給される混合気の組成が変化し、燃焼性に影響を与える可能性がある。しかしながら、上記の構成では、貫通部の周方向位置が延長管同士の間とされている。言い換えれば、貫通部は、周方向において各延長管とは異なる位置に形成されている。また、これら延長管同士の間の空間には上流側から空気が流れている。これにより、貫通部を通過した空気が火炎に衝突する可能性を低減することができる。
【００１８】
本発明の第七の態様によれば、ガスタービンは、高圧空気を生成する圧縮機と、高圧空気と燃料とを混合し、燃焼させることで燃焼ガスを生成する請求項１から５のいずれか一項に記載の燃焼器と、燃焼ガスによって駆動されるタービンと、を備える。
【００１９】
この構成によれば、安定的に運転することが可能なガスタービンを提供することができる。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、保炎器に熱変形を生じた場合であっても安定的に運転することが可能な燃焼器、及びこれを備えるガスタービンを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の実施形態に係るガスタービンの構成を示す模式図である。
【図２】本発明の実施形態に係る燃焼器の構成を示す拡大図である。
【図３】本発明の実施形態に係る燃焼器の要部拡大断面図である。
【図４】本発明の実施形態に係る保炎器の構成を示す斜視図である。
【図５】本発明の実施形態に係る燃焼器を軸線方向（下流側）から見た図である。
【図６】本発明の実施形態に係る保炎器の変形例を示す図である。
【図７】本発明の実施形態に係る保炎器のさらなる変形例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
本発明の実施形態について図１から図５を参照して説明する。図１に示すように、本実施形態に係るガスタービン１００は、高圧空気を生成する圧縮機１と、高圧空気に燃料を混合して燃焼させることで燃焼ガスを生成する燃焼器３と、燃焼ガスによって駆動されるタービン２と、を備えている。
【００２３】
圧縮機１は、主軸線Ａｍ回りに回転する圧縮機ロータ１１と、圧縮機ロータ１１を外周側から覆う圧縮機ケーシング１２と、を有している。圧縮機ロータ１１は、主軸線Ａｍに沿って延びる柱状をなしている。圧縮機ロータ１１の外周面上には、主軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数の圧縮機動翼段１３が設けられている。各圧縮機動翼段１３は、圧縮機ロータ１１の外周面上で主軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列された複数の圧縮機動翼１４を有している。
【００２４】
圧縮機ケーシング１２は、主軸線Ａｍを中心とする筒状をなしている。圧縮機ケーシング１２の内周面には、主軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数の圧縮機静翼段１５が設けられている。これらの圧縮機静翼段１５は、上記の圧縮機動翼段１３に対して、主軸線Ａｍ方向から見て交互に配列されている。各圧縮機静翼段１５は、圧縮機ケーシング１２の内周面上で、主軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列された複数の圧縮機静翼１６を有している。
【００２５】
燃焼器３は、上記の圧縮機ケーシング１２と、後述するタービンケーシング２２との間に設けられている。圧縮機１で生成された高圧空気は、燃焼器３内部で燃料と混合されて予混合ガスとなる。燃焼器３内で、この予混合ガスが燃焼することで高温高圧の燃焼ガスが生成される。燃焼ガスは、タービンケーシング２２内に導かれてタービン２を駆動する。
【００２６】
タービン２は、主軸線Ａｍ回りに回転するタービンロータ２１と、タービンロータ２１を外周側から覆うタービンケーシング２２と、を有している。タービンロータ２１は、主軸線Ａｍに沿って延びる柱状をなしている。タービンロータ２１の外周面上には、主軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数のタービン動翼段２３が設けられている。各タービン動翼段２３は、タービンロータ２１の外周面上で、主軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列された複数のタービン動翼２４を有している。このタービンロータ２１は、上記の圧縮機ロータ１１に対して主軸線Ａｍ方向に一体に連結されることで、ガスタービンロータ９１を形成する。
【００２７】
タービンケーシング２２は、主軸線Ａｍを中心とする筒状をなしている。タービンケーシング２２の内周面には、主軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数のタービン静翼段２５が設けられている。これらのタービン静翼段２５は、上記のタービン動翼段２３に対して、主軸線Ａｍ方向から見て交互に配列されている。各タービン静翼段２５は、タービンケーシング２２の内周面上で、主軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列された複数のタービン静翼２６を有している。タービンケーシング２２は、上記の圧縮機ケーシング１２に対して主軸線Ａｍ方向に連結されることで、ガスタービンケーシング９２を形成する。すなわち、上記のガスタービンロータ９１は、このガスタービンケーシング９２内で、主軸線Ａｍ回りに一体に回転可能とされている。
【００２８】
続いて、本実施形態に係る燃焼器３の詳細な構成について、図２と図３を参照して説明する。図２に示すように、燃焼器３は、燃焼器軸線Ａｃ（軸線）を中心とする筒状の燃焼器本体３Ｍと、燃焼器本体３Ｍに燃料を供給する燃料ノズル３Ｎと、を有している。燃焼器本体３Ｍは、燃料ノズル３Ｎを収容する第一筒体４１と、燃焼器軸線Ａｃに沿って第一筒体４１に接続される第二筒体４２と、を有している。なお、以降の説明では、燃焼器軸線Ａｃの延びる方向において、第二筒体４２から見て第一筒体４１が位置する側を上流側と呼び、第一筒体４１から見て第二筒体４２が位置する側を下流側と呼ぶ。すなわち、燃焼器３中で生成された燃焼ガスは上流側から下流側に向かって流通する。
【００２９】
第一筒体４１の外径寸法は、第二筒体４２の内径寸法よりも小さく設定されている。これにより、第一筒体４１の下流側の端部は、第二筒体４２の上流側の端部内に挿通された状態となっている。第一筒体４１は、燃焼器軸線Ａｃを中心とする円筒状をなしている。第二筒体４２は、上流側から下流側に向かうにしたがって次第に縮径している。燃料ノズル３Ｎは、主として第二筒体４２内に向けて上流側から燃料を供給する。
【００３０】
図３に拡大して示すように、第一筒体４１の内周側であって、下流側の端部に近接する領域には、燃焼器軸線Ａｃを中心とする円盤状の基板４３が設けられている。基板４３の径寸法は、第一筒体４１の内径寸法と同一か、わずかに小さく設定されている。基板４３には、燃料ノズル３Ｎを第一筒体４１内で支持するためのノズル支持開孔４４（第一支持開孔４４Ａ、第二支持開孔４４Ｂ）が形成されている。
【００３１】
燃料ノズル３Ｎは、第一ノズル５１と、第二ノズル５２とを有している。第一ノズル５１は、燃焼器軸線Ａｃに沿って第一筒体４１内に１つ設けられている。第一ノズル５１は、燃焼器軸線Ａｃを中心とする管状をなしており、その内部には燃料を導くための流路（図示省略）が形成されている。さらに、第一ノズル５１の下流側端部には、上記流路を通じて導かれた燃料を第一筒体４１内に向かって噴射するための噴射孔（図示省略）が形成されている。
【００３２】
第二ノズル５２は、燃焼器軸線Ａｃの周方向に間隔をあけて複数設けられている。各第二ノズル５２は、燃焼器軸線Ａｃに平行に延びる第二ノズル本体５２Ｍと、第二ノズル本体５２Ｍの外面に設けられた旋回翼６０と、これら第二ノズル本体５２Ｍ、及び旋回翼６０を外周側から覆うノズル筒７０と、を有している。
【００３３】
第二ノズル本体５２Ｍは、上流側から下流側に向かうにしたがって次第に先細りとなるように形成されている。すなわち、第二ノズル本体５２Ｍの先端部は尖頭状をなしている。第二ノズル本体５２Ｍの内部には、燃料が流通する流路（図示省略）が形成されている。この流路は、旋回翼６０の翼面上に形成された複数の噴射孔を通じて外部に連通している。
【００３４】
さらに、上記の各ノズル筒７０の下流側には、該ノズル筒７０と同軸に延びる筒状の延長管８０がそれぞれ設けられている。これらの延長管８０は、燃焼器軸線Ａｃの周方向に間隔をあけて複数（８つ）配置されている。詳しくは図示しないが、各延長管８０の断面形状は、上流側から下流側に向かうに従って、円形から矩形になるように次第に変形している。すなわち、延長管８０の上流側の端部は円形の断面を有している一方で、下流側の端部は矩形の断面を有している。さらに、各延長管８０の径方向内側の面は、上流側から下流側に向かうに従って、径方向内側から外側に向かって湾曲している。これにより、延長管８０と後述する保炎器５２Ｃとが干渉しないようになっている。
【００３５】
第一ノズル５１の下流側端部には、当該端部を外周側から覆う保炎器５２Ｃが設けられている。保炎器５２Ｃは、第一ノズル５１から噴射された燃料によって形成される火炎（拡散火炎）を保炎する目的で設けられる。より詳細には、本実施形態に係る保炎器５２Ｃは、第一ノズル５１の下流側の端部を外周側から覆う筒状部Ｃ１と、筒状部Ｃ１の下流側に設けられたコーン部Ｃ２、及びフランジ部Ｃ３と、を有している。
【００３６】
筒状部Ｃ１は、燃焼器軸線Ａｃを中心とする円筒状をなしている。コーン部Ｃ２及びフランジ部Ｃ３は、この筒状部Ｃ１の下流側の端部に一体に接続されている。コーン部Ｃ２は、上流側から下流側に向かうに従って次第に拡径することで円錐状をなしている。フランジ部Ｃ３は、このコーン部Ｃ２の下流側の端縁（すなわち、最外周部）から、燃焼器軸線Ａｃの径方向外側に向かって広がっている。燃焼器軸線Ａｃ方向におけるフランジ部Ｃ３の位置は、延長管８０の下流側の端部の位置と同一とされている。さらに、筒状部Ｃ１は上述の基板４３に形成された第一支持開孔４４Ａ内に挿通されることで外周側から支持されている。
【００３７】
さらに、図５に示すように、本実施形態に係る保炎器５２Ｃには、複数のスリットＳ（貫通部）が形成されている。より具体的には、これらのスリットＳは、上述のフランジ部Ｃ３及びコーン部Ｃ２の一部にかけて、燃焼器軸線Ａｃの周方向に等間隔をあけて形成されている。各スリットＳは、フランジ部Ｃ３の径方向内側から外側に向かって延びるフランジ部スリットＳｆと、このフランジ部スリットＳｆに連通されるとともに、コーン部Ｃ２の下流側の端部を含む部分に形成されたコーン部スリットＳｃと、によって構成されている。フランジ部スリットＳｆ、及びコーン部スリットＳｃは、フランジ部Ｃ３，コーン部Ｃ２にそれぞれ径方向に延びる切欠きを形成することで得られる。これらのスリットＳによってフランジ部Ｃ３は周方向に等分割されている。また、スリットＳの周方向における端面同士の間には、周方向に広がる間隙が形成されている。
【００３８】
図４に示すように、保炎器５２Ｃに形成されたスリットＳの周方向位置は、互いに隣接する一対の延長管８０同士の間とされている。言い換えると、スリットＳの周方向位置は、延長管８０自体の周方向位置と異なっており、これらスリットＳと延長管８０とは周方向において重ならないように配置されている。さらに、スリットＳの周方向における寸法は、延長管８０同士の間の周方向寸法よりも十分に小さく設定されている。
【００３９】
続いて、本実施形態に係るガスタービン１００、及び燃焼器３の動作について説明する。ガスタービン１００を運転するに当たっては、まず外部の駆動源によって圧縮機ロータ１１（ガスタービンロータ９１）を回転駆動する。圧縮機ロータ１１の回転に伴って外部の空気が順次圧縮され、高圧空気が生成される。この高圧空気は、圧縮機ケーシング１２内部の空間を通じて燃焼器３内に供給される。燃焼器３内では、燃料ノズル３Ｎから供給された燃料がこの高圧空気に混合されて燃焼し、高温高圧の燃焼ガスが生成される。燃焼ガスはタービンケーシング２２内部の空間を通じてタービン２内に供給される。タービン２内では、タービン動翼段２３、及びタービン静翼段２５に燃焼ガスが順次衝突することで、タービンロータ２１（ガスタービンロータ９１）に対して回転駆動力が与えられる。この回転エネルギーは、軸端に連結された発電機等の駆動に利用される。
【００４０】
次に、燃焼器３の詳細な動作について、図３を再び参照して説明する。同図に示すように、圧縮機１で生成された高圧空気は、燃焼器軸線Ａｃの一方側（上流側）から第一筒体４１内に供給される。第一筒体４１内に導入された高圧空気は、上記のノズル筒７０の内周側の空間を経て、下流側の第二筒体４２内に到達する。ここで、ノズル筒７０内では、上記の旋回翼６０に形成された噴射孔から噴射された燃料が、高圧空気に混合される。これにより、ノズル筒７０内では、燃料と高圧空気とを含む予混合ガスが生成される。このとき、予混合ガスの流れには、旋回翼６０によって与えられた旋回流成分が含まれている。
【００４１】
一方で、第一ノズル５１から噴射された燃料は、着火器（図示省略）によって着火されることで、該第一ノズル５１から下流側に向かって延びる拡散火炎（又は予混合火炎）を形成する。この火炎が上記ノズル筒７０内に存在する予混合ガスに伝播することで、複数の第二ノズル５２の下流側には予混合火炎が形成される。この予混合火炎は、上記の旋回流成分を伴って、第二筒体４２内で上流側から下流側に向かって延びるとともに、高温高圧の燃焼ガスを生成する。燃焼ガスは、第二筒体４２内を上流側から下流側に向かって流れた後、上記のタービンケーシング２２内に導入されてタービン２を駆動する。
【００４２】
上記の第二ノズル５２によって形成される予混合火炎は、該第二ノズル５２に近接して配置された保炎器５２Ｃによって保炎される。具体的には、予混合火炎の形状や、燃焼ガスの流速分布は、この保炎器５２Ｃによって周方向全域にかけて均一に維持されることが望ましい。ここで、保炎器５２Ｃには火炎による熱が伝播する。この熱によって、保炎器５２Ｃに熱応力が加わることがある。この熱応力によって、保炎器５２Ｃに過度の熱変形が生じた場合、上記のような火炎の形状や燃焼ガスの流速分布に乱れが生じる虞がある。このような乱れは、燃焼器３の安定的な運転に影響を及ぼしてしまう。
【００４３】
そこで、本実施形態では上述のように保炎器５２Ｃに複数のスリットＳが形成されている。特に、保炎器５２Ｃのフランジ部Ｃ３にフランジ部スリットＳｆが形成されているため、保炎器５２Ｃが火炎の熱に曝された場合であっても、当該フランジ部スリットＳｆの周辺部分における熱応力を逃がすことができる。。すなわち、フランジ部Ｃ３と一体に形成されたコーン部Ｃ２に熱変形が生じる可能性を低減することができる。さらに言い換えると、スリットＳが形成されていない構成に比べて、熱変形が生じる領域をフランジ部Ｃ３の周辺のみに限定し、かつその面積を小さく抑えることができる。
【００４４】
さらに、上記の構成では、フランジ部スリットＳｆに連通するコーン部スリットＳｃがコーン部Ｃ２に形成されている。これにより、保炎器５２Ｃが熱に曝された場合には、コーン部スリットＳｃによっても熱応力が吸収される。その結果、フランジ部Ｃ３とコーン部Ｃ２との接続部（コーン部Ｃ２の径方向外側の端縁）における熱変形を抑制することができる。これにより、保炎器５２Ｃの耐久性を向上させることができる。反対に、フランジ部スリットＳｆのみが形成されている場合、当該接続部に応力が集中してしまうため、疲労破壊等を生じる虞がある。
【００４５】
加えて、上記の構成では、保炎器５２Ｃには複数のスリットＳが燃焼器軸線Ａｃの周方向に間隔をあけて設けられている。これにより、保炎器５２Ｃが熱に曝された場合であっても、当該保炎器５２Ｃに加わる熱応力を周方向に均一化させることができる。これにより、保炎器５２Ｃが周方向にわたって不均一に変形する可能性を低減することができる。したがって、保炎器５２Ｃに生じた熱変形によって、火炎の形状に影響が及ぶ可能性を低減することができる。
【００４６】
さらに上記の燃焼器３では、フランジ部Ｃ３上におけるスリットＳの周方向位置は、延長管８０同士の間とされている。ここで、各延長管８０内では、第二ノズル５２の下流側に形成された火炎が下流側に向かって延びている。一方で、保炎器５２Ｃの上流側からは燃焼器３の外部から導かれた空気が下流側に向かって流通している。仮に、保炎器５２Ｃに形成されたスリットＳの周方向位置が、各延長管８０の周方向位置と重なっている場合、各延長管８０の下流側に形成される火炎に、スリットＳを通過した空気が供給されるため、火炎に供給される混合気の組成が変化し、燃焼性に影響を与える可能性がある。
【００４７】
しかしながら、上記の構成では、フランジ部Ｃ３上におけるスリットＳの周方向位置が、延長管８０同士の間とされている。言い換えれば、スリットＳは、周方向において各延長管８０とは異なる位置に形成されている。また、これら延長管８０同士の間の空間には上流側から空気が流れている。これにより、スリットＳを通過した空気が燃焼性に影響を与える可能性を低減することができる。したがって、燃焼器３をさらに安定的に運転することが可能となる。
【００４８】
以上、本発明の実施形態について説明した。なお、本発明の要旨を逸脱しない限りにおいて、上記の構成に種々の変更を加えることが可能である。例えば、上記実施形態では貫通部として、スリットＳを保炎器５２Ｃに形成した例について説明した。しかしながら、貫通部の態様はスリットＳに限定されない。
【００４９】
他の例（変形例）として、図６に示すように、フランジ部Ｃ３上に当該フランジ部Ｃ３を燃焼器軸線Ａｃ方向に貫通する複数の孔部Ｈを形成する構成も考えられる。具体的には、これらの孔部Ｈは、燃焼器軸線Ａｃ方向から見て矩形の開孔形状を有している。また、これらの孔部Ｈは、フランジ部Ｃ３上で周方向に等間隔をあけて配列されている。この構成によっても、上記実施形態と同様に、孔部Ｈの周辺における熱応力を逃がすことができるため、保炎器５２Ｃ全体に歪みを生じる可能性を低減することができる。
【００５０】
なお、上述したスリットＳと孔部Ｈとを、同一の保炎器５２Ｃ上に形成することも可能である。例えば、スリットＳと孔部Ｈとを保炎器５２Ｃの周方向に交互に配列することも可能である。
【００５１】
さらに他の例として、図７に示すように、保炎器５２Ｃに、上述したスリットＳ（又は孔部Ｈ）を下流側から覆う板状の調整板５３を設けることも可能である。この調整板５３には、スリットＳの開孔面積よりも小さな開孔面積を有する調整貫通部５３Ｈが形成されている。より具体的には、調整貫通部５３Ｈは、調整板５３の外周側の端縁から径方向内側に向かって凹没する切欠き状をなしている。さらに、調整貫通部５３ＨとスリットＳとは、互いに連通されている。このような構成によれば、スリットＳによって熱応力を逃がすことができることに加えて、調整板５３の調整貫通部５３ＨによってスリットＳを通過する空気の量を調整することができる。これにより、スリットＳを通過した空気が燃焼性に影響を与える可能性をさらに低減することができる。
【符号の説明】
【００５２】
１…圧縮機
２…タービン
３…燃焼器
３Ｍ…燃焼器本体
３Ｎ…燃料ノズル
１１…圧縮機ロータ
１２…圧縮機ケーシング
１３…圧縮機動翼段
１４…圧縮機動翼
１５…圧縮機静翼段
１６…圧縮機静翼
２１…タービンロータ
２２…タービンケーシング
２３…タービン動翼段
２４…タービン動翼
２５…タービン静翼段
２６…タービン静翼
４１…第一筒体
４２…第二筒体
４３…基板
４４…ノズル支持開孔
４４Ａ…第一支持開孔
４４Ｂ…第二支持開孔
５１…第一ノズル
５２…第二ノズル
５２Ｃ…保炎器
５２Ｍ…第二ノズル本体
６０…旋回翼
７０…ノズル筒
８０…延長管
９１…ガスタービンロータ
９２…ガスタービンケーシング
１００…ガスタービン
Ａｃ…燃焼器軸線
Ａｍ…主軸線
Ｃ１…筒状部
Ｃ２…コーン部
Ｃ３…フランジ部
Ｈ…孔部
Ｓ…スリット
Ｓｃ…コーン部スリット
Ｓｆ…フランジ部スリット
【図１】
0006638163.tif 000002
【図２】
0006638163.tif 000003
【図３】
0006638163.tif 000004
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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