(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリブチレンテレフタレート樹脂と、長径１０μｍ以上２６μｍ以下、異形比１．５以上５．０以下の断面を有し、長さ２．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である繊維状充填剤と、エラストマーと、を含み、
前記エラストマーが、マレイン酸及びその酸誘導体からなる群から選択される１以上をグラフト重合した変性エチレン系共重合体であり、
幅２１ｍｍ×９０ｍｍ×９０ｍｍ、平均厚さ１．６ｍｍのＬ字型のステンレス製板状部材の表面を、平均厚さ１ｍｍとなるように被覆してインサート成形品としたとき、下記条件を満たし、
厚さが平均３ｍｍ以下の導電性の板状部材にインサート成形するために用いられる、インサート成形用樹脂組成物。
＜条件＞
前記インサート成形品に対し、冷熱衝撃試験機を用いて、−４０℃にて１時間３０分冷却後、１４０℃にて１時間３０分加熱する過程を１サイクルとする耐ヒートショック試験を行った場合、前記インサート成形品にクラックが入るまでのサイクル数が２００以上である。
【請求項２】
ポリブチレンテレフタレート樹脂と、短径５μｍ以上１３μｍ以下、異形比１．５以上５．０以下の断面を有し、長さ２．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である繊維状充填剤と、エラストマーと、を含み、
前記エラストマーが、マレイン酸及びその酸誘導体からなる群から選択される１以上をグラフト重合した変性エチレン系共重合体であり、
幅２１ｍｍ×９０ｍｍ×９０ｍｍ、平均厚さ１．６ｍｍのＬ字型のステンレス製板状部材の表面を、平均厚さ１ｍｍとなるように被覆してインサート成形品としたとき、下記条件を満たし、
厚さが平均３ｍｍ以下の導電性の板状部材にインサート成形するために用いられる、インサート成形用樹脂組成物。
＜条件＞
前記インサート成形品に対し、冷熱衝撃試験機を用いて、−４０℃にて１時間３０分冷却後、１４０℃にて１時間３０分加熱する過程を１サイクルとする耐ヒートショック試験を行った場合、前記インサート成形品にクラックが入るまでのサイクル数が２００以上である。
【請求項３】
前記異形比が２．０以上４．０以下である、請求項１又は２に記載のインサート成形用樹脂組成物。
【請求項４】
前記エラストマーの含有量が、前記ポリブチレンテレフタレート樹脂１００質量部に対して５．０質量部以上３０質量部以下である、請求項１から３のいずれか１項に記載のインサート成形用樹脂組成物。
【請求項５】
請求項１から４のいずれか１項に記載のインサート成形用樹脂組成物からなる樹脂部材と、導電性の板状部材と、を備え、
前記板状部材が、前記樹脂部材にインサート成形されたものであり、
前記板状部材の厚さが平均３ｍｍ以下である、インサート成形品。
【請求項６】
前記樹脂部材の厚さが平均３ｍｍ以下である、請求項５に記載のインサート成形品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、インサート成形用樹脂組成物及びインサート成形品に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリブチレンテレフタレート樹脂は、機械的性質、電気的性質、その他物理的、化学的性質に優れ、かつ、加工性が良好であるため、エンジニアリングプラスチックとして自動車部品、電気・電子部品等の広範な用途に使用されている。これらの部品の中には、その機能・機構の点から、ポリブチレンテレフタレート樹脂でケースを作成し、部品本体をそのケース内部に搭載し、その後、エポキシ樹脂、シリコン樹脂等の熱硬化性樹脂にて封止して製造されるものや、インサート成形されるものが数多く存在する。
【０００３】
インサート成形法は、樹脂の特性と、金属等の導電性素材の特性とを生かして成形品を使用できるよう、金属等からなる部材等のインサート部材を樹脂に埋め込む成形法であり、今では一般的な成形法のひとつである。例えば、特許文献１及び２には、断面が厚さのある矩形である角柱状の金属部材や、断面が正方形である角柱状の金属部材が埋め込まれた、ポリブチレンテレフタレート樹脂を使用したインサート成形品が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】日本特許第３３３８３３０号明細書
【特許文献２】国際公開第２０１４／１０４０１１号パンフレット
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、ポリブチレンテレフタレート樹脂と、金属等の導電性部材との間では温度変化による膨張収縮率（いわゆる線膨張係数）が極端に異なることから、インサート成形品の形状によっては、使用中の温度変化にともない割れてしまう等のトラブルが多く生じていた。特に、ポリブチレンテレフタレート樹脂に埋め込もうとする導電性部材が、厚さが薄いインサート部材（例えば、厚さが平均３ｍｍ以下である板状部材）である場合、耐ヒートショック性を備えた、実用に足るインサート成形品が得られなかった。
【０００６】
本発明は、以上の課題を解決するためになされたものであり、その目的は、耐ヒートショック性に優れる、インサート部材として板状部材が埋め込まれたインサート成形品を得るための、ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた。その結果、異形比１．５以上５．０以下の断面を有する繊維状充填剤と、特定のエラストマーと、を含むポリブチレンテレフタレート樹脂組成物によれば、インサート成形される導電性部材が厚さの薄い板状部材であっても、耐ヒートショック性に優れるインサート成形品が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。より具体的には、本発明は以下のものを提供する。
【０００８】
（１）  ポリブチレンテレフタレート樹脂と、異形比１．５以上５．０以下の断面を有する繊維状充填剤と、エラストマーと、を含み、
前記エラストマーが、マレイン酸及びその酸誘導体からなる群から選択される１以上をグラフト重合した変性エチレン系共重合体である、インサート成形用樹脂組成物。
【０００９】
（２）  前記異形比が２．０以上４．０以下である、（１）に記載のインサート成形用樹脂組成物。
【００１０】
（３）  前記エラストマーの含有量が、前記ポリブチレンテレフタレート樹脂１００質量部に対して５．０質量部以上３０質量部以下である、（１）又は（２）に記載のインサート成形用樹脂組成物。
【００１１】
（４）  幅２１ｍｍ×９０ｍｍ×９０ｍｍ、平均厚さ１．６ｍｍのＬ字型のステンレス製板状部材の表面を、平均厚さ１ｍｍとなるように前記インサート成形用樹脂組成物によって被覆して得られたインサート成形品が下記条件を満たす、（１）から（３）のいずれかに記載のインサート成形用樹脂組成物。
＜条件＞
前記インサート成形品に対し、冷熱衝撃試験機を用いて、−４０℃にて１時間３０分冷却後、１４０℃にて１時間３０分加熱する過程を１サイクルとする耐ヒートショック試験を行った場合、前記インサート成形品にクラックが入るまでのサイクル数が２００以上である。
【００１２】
（５）  （１）から（４）のいずれかに記載のインサート成形用樹脂組成物からなる樹脂部材と、導電性の板状部材と、を備え、
前記板状部材が、前記樹脂部材にインサート成形されたものであり、
前記板状部材の厚さが平均３ｍｍ以下である、インサート成形品。
【００１３】
（６）  前記樹脂部材の厚さが平均３ｍｍ以下である、（５）に記載のインサート成形品。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、耐ヒートショック性に優れる、インサート部材として板状部材が埋め込まれたインサート成形品を得るための、ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】図１は、異形比がａ／ｂであり、形状が長円形である断面を有する繊維状充填剤の断面を示す図である。
【図２】図２は、異形比がａ／ｂであり、形状が繭形である断面を有する繊維状充填剤の断面を示す図である。
【図３】図３は、本発明におけるインサート成形品の形状の例を示す図である。
【図４】図４は、角柱状のインサート部材を含むインサート成形品の形状の例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。なお、本発明は以下の実施形態に限定されない。
【００１７】
＜インサート成形用樹脂組成物＞
本発明のインサート成形用樹脂組成物は、ポリブチレンテレフタレート樹脂と、異形比１．５以上５．０以下の断面を有する繊維状充填剤と、特定のエラストマーと、を含む。以下、本発明のインサート成形用樹脂組成物に含まれる各成分について説明する。
【００１８】
［ポリブチレンテレフタレート樹脂］
本発明のインサート成形用樹脂組成物の基礎樹脂であるポリブチレンテレフタレート樹脂（以下、ＰＢＴ樹脂という場合がある。）とは、少なくともテレフタル酸又はそのエステル形成誘導体（低級アルコールエステル等）を含むジカルボン酸成分と、少なくとも、炭素数４のアルキレングリコール（１，４−ブタンジオール）又はそのエステル形成誘導体を含むグリコール成分とを重縮合して得られるポリブチレンテレフタレート系樹脂である。ＰＢＴ樹脂は、ホモＰＢＴ樹脂に限らず、ブチレンテレフタレート単位を６０モル％以上（特に７５モル％以上９５モル％以下程度）含有する共重合体（共重合ＰＢＴ樹脂）であってもよい。ポリブチレンテレフタレート樹脂は、１種単独で又は２種以上組み合わせて使用できる。
【００１９】
共重合ＰＢＴ樹脂において、テレフタル酸及びそのエステル形成誘導体以外のジカルボン酸成分（コモノマー成分）としては、例えば、芳香族ジカルボン酸成分（イソフタル酸、フタル酸、ナフタレンジカルボン酸、ジフェニルエーテルジカルボン酸等の、Ｃ６〜Ｃ１２アリールジカルボン酸等）、脂肪族ジカルボン酸成分（コハク酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸等のＣ４〜Ｃ１６アルキルジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸等のＣ５〜Ｃ１０シクロアルキルジカルボン酸等）、又はそれらのエステル形成誘導体等が例示できる。これらのジカルボン酸成分は、単独で又は２種以上組み合わせて使用できる。好ましいジカルボン酸成分（コモノマー成分）には、芳香族ジカルボン酸成分（特にイソフタル酸等のＣ６〜Ｃ１０アリールジカルボン酸）、脂肪族ジカルボン酸成分（特にアジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸等のＣ６〜Ｃ１２アルキルジカルボン酸）が含まれる。
【００２０】
共重合ＰＢＴ樹脂において、１，４−ブタンジオール以外のグリコール成分（コモノマー成分）としては、例えば、脂肪族ジオール成分〔例えば、アルキレングリコール（エチレングリコール、プロピレングリコール、トリメチレングリコール、１，３−ブチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、１，３−オクタンジオール等のＣ２〜Ｃ１０アルキレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ジプロピレングリコール等のポリオキシＣ２〜Ｃ４アルキレングリコール等）、シクロヘキサンジメタノール、水素化ビスフェノールＡ等の脂環式ジオール等〕、芳香族ジオール成分〔ビスフェノールＡ、４，４−ジヒドロキシビフェニル等の芳香族アルコール、ビスフェノールＡのＣ２〜Ｃ４アルキレンオキサイド付加体（例えば、ビスフェノールＡのエチレンオキサイド２モル付加体、ビスフェノールＡのプロピレンオキサイド３モル付加体等）等〕、又はそれらのエステル形成誘導体等が挙げられる。これらのグリコール成分も単独で又は２種以上組み合わせて使用できる。好ましいグリコール成分（コモノマー成分）には、脂肪族ジオール成分（特に、Ｃ２〜Ｃ６アルキレングリコール、ジエチレングリコール等のポリオキシＣ２〜Ｃ３アルキレングリコール、シクロヘキサンジメタノール等の脂環式ジオール）が含まれる。
【００２１】
前記化合物をモノマー成分とする重縮合により生成するホモＰＢＴ樹脂又は共重合ＰＢＴ樹脂は、いずれも本発明におけるＰＢＴ樹脂として使用できる。ホモＰＢＴ樹脂及び共重合ＰＢＴ樹脂は、おのおの単独で又は２種以上混合して使用できる。また、未変性ＰＢＴ樹脂（ホモＰＢＴ樹脂）と共重合ＰＢＴ樹脂との併用も有用である。ＰＢＴ樹脂としては、共重合ＰＢＴ樹脂の範疇に属する熱可塑性分岐ＰＢＴ樹脂も使用できる。これは、いわゆるポリブチレンテレフタレート又はブチレンテレフタレート単量体を主体とし、多官能性化合物との反応により分岐構造を有するポリエステル樹脂である。多官能性化合物としては、芳香族多価カルボン酸成分（トリメシン酸、トリメリット酸、ピロメリット酸及びこれらのアルコールエステル等）、ポリオール成分（グリセリン、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール等）が例示できる。
【００２２】
［異形比１．５以上５．０以下の断面を有する繊維状充填剤］
本発明のインサート成形用樹脂組成物において、異形比１．５以上５．０以下の断面を有する繊維状充填剤（以下、異形比１．５以上５．０以下の断面を有する繊維状充填剤を「本発明における繊維状充填剤」という場合がある。）は、強化材として用いられ、上記インサート成形用樹脂組成物から得られるインサート成形品の耐ヒートショック性を向上させることができる。本発明における繊維状充填剤は、通常の繊維状充填剤（例えば、異形比が１である繊維状充填剤）よりも、成形時において、樹脂の流動方向に沿った配向が生じにくい。そのため、本発明における繊維状充填剤を樹脂組成物に配合することによって、得られる成形品における収縮率の異方性が低減される。「収縮率の異方性が低減される」とは、成形時の樹脂の流動方向に沿った向きの収縮率と、流動方向に直角な向きの収縮率との差が小さくなることをいう。また、本発明における繊維状充填剤を樹脂組成物に配合することによって、得られる成形品における線膨張係数の異方性も抑制されるものと推定される。特に、線膨張係数の異方性が低減されることで、インサート成形品において局所的な応力の発生が抑制されるので、耐ヒートショック性が高まるものと考えられる。本発明における繊維状充填剤は、１種単独で又は２種以上組み合わせて使用できる。
【００２３】
本明細書において、「断面」とは、繊維状充填剤の長軸方向に垂直な断面をいう。また、「異形比」とは、繊維状充填剤の断面における長径と短径との比（長径／短径）をいう。異形比が繊維状充填剤の長軸方向に沿って変動する場合には、長軸方向に沿って異形比を平均した値を用いる。本発明における繊維状充填剤において、断面の異形比は、１．５以上５．０以下、好ましくは１．８以上４．０以下、より好ましくは２．０以上３．５以下である。上記異形比が１．５未満であると、インサート成形用樹脂組成物から得られるインサート成形品は、耐ヒートショック性が良好となりにくく、反りの発生により寸法安定性が低下しやすい。上記異形比が５．０超であると、インサート成形用樹脂組成物から得られるインサート成形品の耐ヒートショック性が良好となりにくい。
【００２４】
本発明における繊維状充填剤の断面形状は、断面の異形比が１．５以上５．０以下である限り、特に限定されないが、凸な形状が好ましい。凸な形状とは、凹んだ部分を有する形状（例えば繭形等）ではないものをいう。凸な形状としては、例えば、長円形、楕円形、卵形、多角形等の形状が挙げられ、特に、機械的強度及び耐ヒートショック性が優れたものになりやすいことから、長円形が好ましい。本明細書において、長円形とは、２本の線分と、この２本の線分を連結する２本の曲線（例えば、円弧、楕円弧、その他の曲線）とからなる形状をいい、例えば、図１に示すとおり、同一の長さを有する２本の平行な線分と、この２本の線分を連結する２本の半円弧とからなる形状が挙げられる。図１において、ａは長径、ｂは短径を表し、異形比はａ／ｂで計算される。
【００２５】
本発明における繊維状充填剤としては、ガラス繊維、アスベスト繊維、カーボン繊維、シリカ繊維、シリカ・アルミナ繊維、ジルコニア繊維、窒化硼素繊維、窒化珪素繊維、硼素繊維、チタン酸カリ繊維、更にステンレス、アルミニウム、チタン、銅、真鍮等の金属繊維状物質が挙げられる。特に代表的な繊維状充填剤は、ガラス繊維又はカーボン繊維であり、中でもガラス繊維が好ましい。これらの繊維状充填剤の使用に当たっては、必要ならば収束剤又は表面処理剤を使用することが望ましい。
【００２６】
本発明における繊維状充填剤の長さは、特に限定されないが、好ましくは２．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下、より好ましくは２．５ｍｍ以上４．０ｍｍ以下である。また、本発明における繊維状充填剤の断面の長径及び短径も、特に限定されないが、長径は、好ましくは１０μｍ以上２６μｍ以下、より好ましくは１２μｍ以上２０μｍ以下であり、短径は、好ましくは５μｍ以上１３μｍ以下、より好ましくは６μｍ以上１０μｍ以下である。
【００２７】
インサート成形用樹脂組成物中の本発明における繊維状充填剤の配合量は、ポリブチレンテレフタレート樹脂１００質量部に対して、好ましくは２０質量部以上１５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以上１３０質量部以下、更により好ましくは４０質量部以上１１０質量部である。本発明における繊維状充填剤の配合量が上記範囲にあると、インサート成形用樹脂組成物から得られるインサート成形品の機械的強度及び耐ヒートショック性を向上させることが容易となる。
【００２８】
なお、本発明のインサート成形用樹脂組成物は、本発明における繊維状充填剤以外の繊維状充填剤を含有してもよい。本発明における繊維状充填剤と、本発明における繊維状充填剤以外の繊維状充填剤との合計に対する本発明における繊維状充填剤の割合は、好ましくは５０質量％以上１００質量％以下であり、より好ましくは７０質量％以上１００質量％以下であり、特に好ましくは９０質量％以上１００質量％以下である。本発明における繊維状充填剤の割合が上記範囲内であると、インサート成形用樹脂組成物から得られるインサート成形品の寸法安定性がより向上しやすい。
【００２９】
［エラストマー］
本発明のインサート成形用樹脂組成物において、エラストマーは、本発明における繊維状充填剤と組み合わせて配合されることで、本発明のインサート成形用樹脂組成物から得られるインサート成形品の強度及び靱性のバランスを向上させ、耐ヒートショック性を高め、更にはクラックの発生を抑えることができる。また、エラストマーとして、極性の低いポリオレフィン構造を有するエラストマーを使用することで、本発明のインサート成形用樹脂組成物から得られるインサート成形品の耐トラッキング性を特に向上させることができる。極性の低いポリオレフィン構造を有するエラストマーとしては、マレイン酸及びその酸誘導体からなる群から選択される１以上をグラフト重合した変性エチレン系共重合体を使用する（以下、マレイン酸及びその酸誘導体からなる群から選択される１以上をグラフト重合した変性エチレン系共重合体を「本発明におけるエラストマー」という場合がある。）。本発明におけるエラストマーは、１種単独で又は２種以上組み合わせて使用できる。
【００３０】
本発明におけるエラストマーを樹脂組成物に配合することによって、得られるインサート成形品の耐ヒートショック性が高まる理由は、下記の作用によるものと推察される。すなわち、本発明におけるエラストマーにおいては、ポリオレフィン部の低極性構造と、酸変性部の高極性構造とが適度な割合で存在している。そのため、本発明におけるエラストマーは、基礎樹脂であるＰＢＴ樹脂と適度に密着し、その結果、インサート成形品内で発生し得る局所的な応力を緩和させ、インサート成形品の耐ヒートショック性を高めるものと推察される。
【００３１】
本発明におけるエラストマーとしては、未変性エチレン重合体（エチレン重合体又はエチレンと炭素数３以上のα−オレフィンとの共重合体等）にマレイン酸及び／又はその酸誘導体をグラフト重合した変性エチレン系共重合体を使用できる。
【００３２】
未変性エチレン重合体がエチレンと炭素数３以上のα−オレフィンとの共重合体である場合、α−オレフィンとしては、プロピレン、ブテン−１、ヘキセン−１、デセン−１、４−メチルブテン−１、４−メチルペンテン−１等が挙げられる。
【００３３】
マレイン酸及びその酸誘導体としては、マレイン酸、無水マレイン酸、マレイン酸イミド等が挙げられる。
【００３４】
インサート成形用樹脂組成物中の本発明におけるエラストマーの配合量は、ポリブチレンテレフタレート樹脂１００質量部に対して５．０質量部以上３０質量部以下であることが好ましく、１０質量部以上２５質量部以下であることがより好ましく、１５質量部以上２０質量部以下であることが最も好ましい。本発明におけるエラストマーの配合量が上記範囲にあれば、インサート成形用樹脂組成物から得られるインサート成形品の耐ヒートショック性を更に容易に高めることができる。
【００３５】
なお、本発明のインサート成形用樹脂組成物は、本発明におけるエラストマー以外のエラストマーを含有してもよいが、本発明におけるエラストマーと、本発明におけるエラストマー以外のエラストマーとの合計に対する本発明におけるエラストマーの割合は、５０質量％以上であることが好ましく、７０質量％以上であることがより好ましい。本発明におけるエラストマーの割合が上記範囲内であると、インサート成形用樹脂組成物から得られるインサート成形品の耐ヒートショック性を高めやすい。
【００３６】
［その他の成分］
本発明のインサート成形用樹脂組成物には、本発明の効果を害さない範囲で、その目的に応じた所望の特性を付与するために、一般に熱可塑性樹脂及び熱硬化性樹脂に添加される公知の物質、例えば、安定剤（酸化防止剤、紫外線吸収剤等）、帯電防止剤、難燃剤、難燃助剤、着色剤（染料、顔料等）、潤滑剤、離型剤、結晶化促進剤、結晶核剤等を配合することが可能である。
【００３７】
［調製方法］
本発明のインサート成形用樹脂組成物は、従来、樹脂組成物を調製するために一般に用いられる設備及び方法を用いて容易に調製できる。例えば、（１）各成分を混合した後、１軸又は２軸の押出機により練り混み、押し出してペレットを調製し、しかる後、成形する方法、（２）一旦組成の異なるペレットを調製し、そのペレットを所定量混合して成形に供し、成形後に目的組成の成形品を得る方法、（３）成形機に各成分の１又は２以上を直接仕込む方法等、いずれも使用できる。また、樹脂成分の一部を細かい粉体として、これ以外の成分と混合して添加する方法は、これらの成分の均一配合を図る上で好ましい方法である。
【００３８】
＜インサート成形品＞
本発明のインサート成形品は、本発明のインサート成形用樹脂組成物と、導電性の板状部材とをインサート成形して得られるものである。本発明のインサート成形品は、インサートである導電性の板状部材の表面の全て又は一部が、インサート成形用樹脂組成物からなる樹脂部材によって被覆された構造を有する。
【００３９】
本発明における導電性の板状部材は、厚さが平均３ｍｍ以下、好ましくは平均２ｍｍ以下である限り、その形状は特に限定されない。本明細書において、板状部材の厚さとは、樹脂部材が被覆される板状部材の面に対して垂直な方向の長さをいう。
【００４０】
従来は、厚さが平均３ｍｍ以下という薄い板状部材をインサート部材としてインサート成形に供すると、耐ヒートショック性を備えた、実用に足るインサート成形品が得られなかった。本発明者らの検討の結果、耐ヒートショック性を備えたインサート成形品を得るための樹脂組成物の組成は、インサート成形品におけるインサート部材の厚さに応じて異なり得ることが見出された。本発明のインサート成形用樹脂組成物は、厚さが平均３ｍｍ以下である導電性の板状部材がインサートされるインサート成形品の製造において好適な組成として見出されたものである。そのため、本発明のインサート成形用樹脂組成物を、例えば、厚さが平均８ｍｍ以上である角柱状のインサート部材や、断面が１０ｍｍ以上の辺を有する正方形であるインサート部材（例えば、図４に示されるインサート部材）等の被覆のために使用しても、得られるインサート成形品は、十分な耐ヒートショック性を有さない可能性がある。
【００４１】
本発明における導電性の板状部材の厚さの下限値は、特に限定されないが、通常０．１ｍｍである。
【００４２】
本発明における導電性の板状部材としては、特に限定されないが、金属、無機固体等が挙げられる。金属としては、アルミニウム、マグネシウム、ステンレス鋼、銅等が例示され、無機固体としては、セラミック等が例示される。
【００４３】
本発明における導電性の板状部材の厚さは、その平均が３ｍｍ以下であれば足り、該板状部材の厚さは均一であってもよく、不均一であってもよい。本発明の効果を奏しやすいという観点から、本発明における導電性の板状部材の厚さは略均一であることが好ましい。
【００４４】
本発明における導電性の板状部材の大きさは、特に限定されないが、例えば面積が１０ｍｍ２以上であってもよい。
【００４５】
本発明における導電性の板状部材の形状は、特に限定されないが、Ｌ字型、Ｕ字型、正方形、長方形等であって、板状部材の厚さ方向の断面が矩形、長円形等であるものが挙げられる。例えば、図３に示されたインサート成形品においては、Ｌ字型であって厚さ方向の断面が矩形である板状部材を使用している。
【００４６】
本発明における導電性の板状部材は、起伏のない平面状であってもよいが、曲げ加工、打ち抜き加工等されたものであってもよい。
【００４７】
インサート成形は、従来公知の方法で行うことができる。
【００４８】
本発明のインサート成形品において、導電性の板状部材を被覆する樹脂部材の厚さは、特に限定されないが、通常平均３ｍｍ以下、好ましくは平均２ｍｍ以下である。樹脂部材の厚さの下限値は、特に限定されないが、通常０．１ｍｍである。
【００４９】
本明細書において、「導電性の板状部材を被覆する樹脂部材の厚さ」とは、原則、インサート成形品の外表面（つまり、樹脂部材の外表面）から板状部材表面までの最短距離をいう。なお、インサート成形品が、複数の板状部材を備え、各板状部材の間に樹脂部材が挟まれるという構造を有する場合、「導電性の板状部材を被覆する樹脂部材の厚さ」とは、（１）インサート成形品の外表面から板状部材表面までの最短距離、又は、（２）各板状部材間の最短距離をいう。（１）及び（２）のうち少なくともいずれかが上記の範囲であることが好ましく、（１）及び（２）の全てが上記の範囲であることがより好ましい。
【００５０】
樹脂部材の厚さと、導電性の板状部材の厚さとの比は、樹脂部材：板状部材＝１：８〜８：１であることが好ましく、１：５〜５：１であることがより好ましい。
【００５１】
本発明のインサート成形品は、樹脂部材によって導電性の板状部材の表面の全てが被覆されたものであってもよいし、一部のみが被覆されたものであってもよい。図３（Ａ）には、Ｌ字型の板状部材の一部が樹脂部材によって被覆されたインサート成形品の例が示されている。
【００５２】
インサート成形品全体に占める板状部材の容積の割合は、１０％以上９０％以下であってもよい。
【００５３】
本発明のインサート成形品は、耐ヒートショック性に優れる。また、本発明のインサート成形品は、耐トラッキング性にも優れ得る。インサート成形品の耐ヒートショック性は、実施例に示した方法で評価できる。
【００５４】
例えば、幅２１ｍｍ×９０ｍｍ×９０ｍｍ、平均厚さ１．６ｍｍのＬ字型のステンレス製板状部材の表面を、平均厚さ１ｍｍとなるように、本発明のインサート成形用樹脂組成物によって被覆することで得られたインサート成形品は、下記条件を満たし得る。
＜条件＞
上記インサート成形品に対し、冷熱衝撃試験機を用いて、−４０℃にて１時間３０分冷却後、１４０℃にて１時間３０分加熱する過程を１サイクルとする耐ヒートショック試験を行った場合、上記インサート成形品にクラックが入るまでのサイクル数が２００以上（好ましくは３５０以上）である。
【実施例】
【００５５】
以下、実施例により本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
＜材料＞
・ポリブチレンテレフタレート樹脂（ウィンテックポリマー（株）製、製品名：ジュラネックス（登録商標）、固有粘度０．６９、末端カルボキシル基量２４ｍｅｑ／ｋｇ）
・繊維状充填剤
繊維状充填剤として下記のガラス繊維のうちのいずれかを使用した。
ガラス繊維１（日東紡績（株）製、製品名：ＣＳＦ３ＰＥ−９４１、断面形状：円形、異形比１、断面の直径１３μｍ、長さ３．０ｍｍ）
ガラス繊維２（日東紡績（株）製、製品名：ＣＳＧ３ＰＬ−８３０Ｓ、断面形状：長円形、異形比２、断面の長径１４μｍ、断面の短径７μｍ、長さ３．０ｍｍ）
ガラス繊維３（日東紡績（株）製、製品名：ＣＳＧ３ＰＡ−８３０、断面形状：長円形、異形比４、断面の長径２８μｍ、断面の短径７μｍ、長さ３．０ｍｍ）
なお、実施例において、長円形は、図１に示す形状を指す。図１において、ａは長径、ｂは短径を表し、異形比はａ／ｂで計算される。
・エラストマー
エラストマー１（マレイン酸変性エチレン系共重合体、三井化学株式会社製、製品名：タフマーＭＰ０６１０）
エラストマー２（コアシェル系エラストマー、ローム・アンド・ハース社製、製品名：パラロイドＥＸＬ２３１４）
エラストマー３（エチレンエチルアクリレート、株式会社ＮＵＣ製、製品名：ＮＵＣ−６５７０）
【００５６】
＜実施例１乃至５、比較例１乃至６＞
ポリブチレンテレフタレート樹脂、ガラス繊維、及びエラストマーを表１及び２に示す割合（単位：質量部）で混合した混合物を調製し、インサート成形用樹脂組成物を得た。次いで、該樹脂組成物を使用し、樹脂温度２６０℃、金型温度８０℃、射出時間１０秒、冷却時間１０秒という条件でインサート成形品を作製した。なお、各樹脂組成物から、下記の２種類の形状のインサート成形品を作製した。
・インサート成形品−１（バスバー型）
図３（Ｂ）に示す形状の板状部材（ステンレス製）を各樹脂組成物で被覆し、図３（Ａ）に示す形状のインサート成形品を作製した。該インサート成形品は板状部材が埋め込まれたインサート成形品に相当する。なお、該インサート成形品における樹脂部材は、図３中のサイドゲート（幅４ｍｍ、厚さ３ｍｍ）から樹脂を充填することで作製した。
・インサート成形品−２（角柱型）
角柱部材（ステンレス製）を各樹脂組成物で被覆し、図４に示す形状のインサート成形品を作製した。なお、該インサート成形品における樹脂部材は、図４中、矢印に示す位置におけるピンゲート（直径１ｍｍ）から樹脂を充填することで作製した。
【００５７】
上記のインサート成形用樹脂組成物又はインサート成形品を使用して、下記の方法に基づき、耐ヒートショック性、平面度、比較トラッキング指数、及び引張強さを評価した。その結果を表１及び２に示す。
【００５８】
［耐ヒートショック性］
上記インサート成形品（バスバー型又は角柱型）について、冷熱衝撃試験機を用いて、−４０℃にて１時間３０分冷却後、１４０℃にて１時間３０分加熱する過程を１サイクルとする耐ヒートショック試験を行い、成形品にクラックが入るまでのサイクル数を測定して、耐ヒートショック性を評価した。また、下記の評価基準に基づき、耐ヒートショック性をランク付けした。なお、表１及び２中、「耐ヒートショック性」の項において、下段の数値は、成形品にクラックが入った時点でのサイクル数を示す。
（インサート成形品−１（バスバー型）における評価基準）
サイクル数２００未満：×
サイクル数２００以上３５０未満：○
サイクル数３５０以上：◎
（インサート成形品−２（角柱型）における評価基準）
サイクル数１８０未満：×
サイクル数１８０以上２００未満：○
サイクル数２００以上：◎
【００５９】
［平面度］
上記樹脂組成物からなるペレットを用いて、シリンダー温度２６０℃、金型温度６５℃、保圧力７０ＭＰａの条件で射出成形により、１２０ｍｍ×１２０ｍｍ×２ｍｍの平板状樹脂成形品を５枚作製した。１枚目の平板状樹脂成形品を水平面に静置し、（株）ミツトヨ製のＣＮＣ画像測定機（型式：ＱＶＢＨＵ４０４−ＰＲＯ１Ｆ）を用いて、上記平板状樹脂成形品上の９箇所において、上記水平面からの高さを測定し、得られた測定値から平均の高さを算出した。高さを測定した位置は、平板状樹脂成形品の主平面上に、この主平面の各辺からの距離が３ｍｍとなるように、一辺が１１４ｍｍの正方形を置いたときに、この正方形の各頂点、この正方形の各辺の中点、及びこの正方形の中心に該当する位置である。上記水平面からの高さが上記平均の高さと同一であり、上記水平面と平行な面を基準面とした。上記９箇所で測定された高さから、基準面からの最大高さと最小高さとを選択し、両者の差を算出した。同様にして、他の４枚の平板状樹脂成形品についても上記の差を算出し、得られた５個の値を平均して、平面度の値とした。また、下記の評価基準に基づき、平面度をランク付けした。なお、表１及び２中、「平面度」の項において、下段の数値は、得られた５個の値の平均値（単位：ｍｍ）を示す。
１０ｍｍ以上：×
３ｍｍ以上１０ｍｍ未満：○
３ｍｍ未満：◎
【００６０】
［比較トラッキング指数（ＣＴＩ）］
ＩＥＣ１１２第３版に準拠して、０．１％塩化アンモニウム水溶液及び白金電極を用いて、各インサート成形品（バスバー型）の比較トラッキング指数（ＣＴＩ）を測定した。また、下記の評価基準に基づき、比較トラッキング指数をランク付けした。なお、表１及び２中、「ＣＴＩ」の項において、下段の数値は、比較トラッキング指数の実測値（単位：Ｖ）を示す。
５００Ｖ未満；×
５００Ｖ以上６００Ｖ未満；○
６００Ｖ以上；◎
【００６１】
［引張強さ］
上記樹脂組成物からなるペレットを１４０℃で３時間乾燥後、樹脂温度２６０℃、金型温度８０℃、射出時間１５秒、冷却時間１５秒で、ＩＳＯ３１６７引張試験片を射出成形し、ＩＳＯ５２７−１，２に準拠して、引張強さを測定した。下記の評価基準に基づき、引張強さをランク付けした。
１１０ＭＰａ未満：×
１１０ＭＰａ以上１３０ＭＰａ未満：○
１３０ＭＰａ以上：◎
【００６２】
【表１】
0006685081.tif 000002
【００６３】
【表２】
0006685081.tif 000003
【００６４】
表１の「耐ヒートショック性（バスバー型）」の項に示されるとおり、本発明のインサート成形用樹脂組成物によれば、サイクル数が２００以上（更には３５０以上）であるという、耐ヒートショック性に優れる、板状部材が埋め込まれたインサート成形品が得られた。他方、表１の「耐ヒートショック性（角柱型）」の項に示されるとおり、本発明のインサート成形用樹脂組成物を使用して、板状部材ではないインサート部材が埋め込まれたインサート成形品を成形しても、十分な耐ヒートショック性を有するインサート成形品が得られない傾向にあった。したがって、耐ヒートショック性を備えたインサート成形品を得るための樹脂組成物の組成は、インサート成形品におけるインサート部材の厚さに応じて異なり得ることがわかる。
【００６５】
また、表１の「平面度」の項に示されるとおり、本発明のインサート成形用樹脂組成物によれば、平面度に優れる樹脂成形品を得られる傾向にあった。
【００６６】
また、表２に示されるとおり、インサート成形用樹脂組成物において、繊維状充填剤の異形比及び／又はエラストマーの種類が本発明における条件を満たさないと、耐ヒートショック性に優れる、板状部材が埋め込まれたインサート成形品が得られなかった。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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