(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
部材断面形式がＳＲＣ（鉄骨鉄筋コンクリート）系、ＳＣ（鉄骨とコンクリートからなるもの）系、ＣＦＴ（コンクリート充填鋼管）系の構造物において、複数のボックスを有するマルチスチールチューブ型コンクリート充填鋼管を備え、当該マルチスチールチューブ型コンクリート充填鋼管の部材断面内の端部に巨大な主筋の役割を果たすコンクリート充填鋼管要素であるＣＦＴ式メガ主筋を複数設置した構造物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は，建築構造物や土木構造物などを構築する際に適用される鋼・コンクリート合成部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年，超高層建築物および建造物の高さ・規模・形は続々更新し，時代のニーズに応じて，優れた耐震性能・耐風圧性能・耐テロ性能を有する新しい構造部材が要求されている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
一般に，ビルが高ければ高いほど，鉛直部材に対して鉛直荷重の負担が大きくなる。その鉛直荷重は主に二つ要素がある。一つは建物の高さに比例する自重である。もう一つは風荷重と地震荷重などの水平力による転倒モーメントにより生じた付加軸力である。このような付加軸力は建物の高さに応じて幾何級数的に増加する。どのように巨大な鉛直荷重を負担させるか，エンジニアにとって最も重要な課題である。この課題の解決方法としては，材料の強度を上げることおよび大断面且つ合理の鉛直部材を建物に設置することが挙げられる。本発明は，従来の柱と耐震壁の代わりに，優れた耐震性能・耐風圧性能・耐テロ性能を有する鋼・コンクリート合成部材を提案して，提供する。この部材は曲げ剛性，軸剛性，曲げ強度と軸耐力が期待できる構造材であり，将来の超々高層ビルの巨大柱或いは耐震壁に適用できる。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
図１は巨大な鋼・コンクリート合成柱の立面図の一例を示したものである。図２は横断面の大きい日の字断面を有する鋼・コンクリート合成柱の第１実施例を示したものである。横断面の大きい日の字断面を有する鋼・コンクリート合成部材は将来の超々高層ビルの巨大柱に適用するため，図２に示すように，横断面方向の垂直方向に補剛リブ7(柱全高さ設置)，主筋8とせん断補強筋(または構造上の補強筋)9と巨大な主筋の役割を果たすコンクリート充填鋼管要素10(以下，CFT式メガ主筋)を設置する。このCFT式メガ主筋10には鋼管内に更に従来の主筋11も設ける。打設する際，鋼板3は面外変形が生じやすい。その面外変形を抑制する為，打設の前に，軸剛性の強い通しボルト12は鋼板3の面外方向に柱全断面を貫通させて，両端でナット13を用いて仮止めを行う。軸剛性の強い通しボルト用貫通孔14が生じた為，鋼板2と鋼板3同士は断面欠損に伴い，軸方向耐力が低下する。断面欠損による軸方向耐力の低下を防ぐため，鋼板2の通しボルト用貫通孔14に，補強鋼管15を貫通させて，鋼板の両面に突出すタイプの補強鋼管を用いたジベル16を設ける。その同時に，鋼板3の通しボルト用貫通孔に，鋼板3の内側から補強鋼管15を入れて，鋼板の片面に突出すタイプの補強鋼管を用いたジベル17を設ける。必要に応じて，鋼板2の両面に，及び鋼板1と鋼板3の内側に，ずれ止め剛性の高い突出物18と従来広く使用されているシアコネクタ19を取付ける。更に，必要に応じて，図１に示すように，水平方向に補剛リブ20を設置する。その後，スチールチューブ4にコンクリート5を充填させる。図３に図１中のX1−X1線における断面詳細の一例を示す。コンクリート5の硬化後，通しボルト12に緊張力を導入して，導入した緊張力により柱を強化できる。また，必要に応じて，強軸方向に通しボルト12も取付けることができる(図示せず)。CFT式メガ主筋10を設置することにより，柱の軸圧縮耐力と軸引張耐力と曲げ耐力は増大し，超々高層ビルの巨大柱に対して有効である。CFT式メガ主筋10に外周のスチールチューブ4に充填したコンクリートよりもっと高い強度のコンクリート(例えば，現在まで世界最強となる500N/mm2級高強度コンクリート)を充填すれば，CFT式メガ主筋10はメガ芯筋のような役割を果たして，巨大柱の高軸力下における軸圧縮ひずみの進展も抑制できる。また，CFT式メガ主筋10を設置することにより，柱断面のサイズを縮小でき，利用空間の拡大も図れる。且つ，CFT式メガ主筋10を設置することにより，合成柱に設置されている鋼板の厚さを薄くすることができ，極厚鋼板の溶接を避け，施工のしやすさにも繋がる。加えて，コンクリート内に内蔵されたCFT式メガ主筋10は火事(自然災害或いはテロの一種類)対策に対して有利である。一方，この例では，補剛リブ7・補剛リブ20のサイズと配置領域，通しボルト12の直径と本数，CFT式メガ主筋10のサイズと本数，及び鉄骨比を調整することにより巨大柱の耐力・剛性・変形性能を制御できる。
【０００５】
図４は横断面の大きい断面を有する鋼・コンクリート合成柱の第２実施例を示したものである。この実施例では，第１実施例の鋼板3に接合した補剛リブ7を延長させて，上記の補剛リブ7は鋼板2と繋ぐような隔離用補剛鋼板21に変更している。隔離用補剛鋼板21の両面には，突出物18と従来広く使用されているシアコネクタ19も取付ける。
【０００６】
図５は横断面の大きい断面を有する鋼・コンクリート合成柱の第３実施例を示したものである。この実施例は第２実施例から発展してきた例である。第３実施例は第２実施例の外側に更に主筋8とせん断補強筋9を設置し，メガSRC柱に変更した一例である。また，鋼板1と鋼板3の外側にも，突出物18とシアコネクタ19を取付ける。
【０００７】
図６は横断面の大きい断面を有する鋼・コンクリート合成柱の第４実施例を示したものである。この実施例は第３実施例の鋼板1の外側に更にCFT式メガ主筋10を設置した一例である。横断面の大きい断面を有する鋼・コンクリート合成柱の第１実施例〜第４実施例で，CFT式メガ主筋10は単独で設置している。必要に応じて， CFT式メガ主筋10は鋼材などを介して鋼板1などの周辺の鋼板に接合することもできる(図示せず)。
【０００８】
図７は横断面の大きい鋼・コンクリート合成柱の第５実施例を示したものである。この実施例は三角形の安定性を利用して，鋼板により三角柱を基本単位として組み合わせた複数のボックスを有するマルチスチールチューブ型コンクリート充填鋼管柱の一例である。即ち，横断面は不静定トラス形式である。
【０００９】
図８は横断面の大きい鋼・コンクリート合成柱の第６実施例を示したものである。この実施例も三角形の安定性を利用して，鋼板により三角柱を基本単位として組み合わせた複数のボックスを有するマルチスチールチューブ型コンクリート充填鋼管柱の別例である。
【００１０】
図９は横断面の大きい鋼・コンクリート合成柱の第７実施例を示したものである。この実施例は複数の日の字断面を基本単位として組み合わせた複数のボックスを有するマルチスチールチューブ型コンクリート充填鋼管柱の一例である。
【００１１】
また，横断面が図７〜図９のいずれの場合において，各スチールチューブの内部と全断面の外側に主筋8，せん断補強筋(または構造上の補強筋)9とCFT式メガ主筋10も設置できる(図示せず)。
【００１２】
図１０は横断面の大きい鋼・コンクリート合成柱の第８実施例を示したものである。この実施例は隔離用鋼板22により二重円形鋼管を分割した複数のボックスを有するマルチスチールチューブ型コンクリート充填鋼管柱の一例である。隔離用鋼板22により分割する方法に関しては図１０に示す方法に限定せず，内管，外管に設置する隔離用鋼板22の枚数は異なってもよい(図示せず)。
【００１３】
図１１は横断面の大きい鋼・コンクリート合成柱の第９実施例を示したものである。この実施例は三重円形鋼管式コンクリート充填鋼管柱の一例である。三重鋼管は従来の二重鋼管から発展してきたものである。三重鋼管は二重鋼管によりダブルコンファインド(二重拘束)効果から複合コンファインド効果に変更し，コンファインド効果が増強される。
【００１４】
図１２は横断面の大きい鋼・コンクリート合成柱の第１０実施例を示したものである。この実施例は三重角形鋼管式コンクリート充填鋼管柱の一例である。
【００１５】
図１３は横断面の大きい鋼・コンクリート合成柱の第１１実施例を示したものである。この実施例は円形鋼管と角形鋼管の組み合わせによる三重鋼管式コンクリート充填鋼管柱の一例である。
【００１６】
図１４は横断面の大きい鋼・コンクリート合成柱の第１２実施例を示したものである。この実施例は隔離用鋼板22により第９実施例の鋼管を分割した複数のボックスを有するマルチスチールチューブ型コンクリート充填鋼管柱の一例である。更に，主筋8とせん断補強筋(または構造上の補強筋)9とCFT式メガ主筋10を設置し，ずれ止め剛性の高い突出物18とシアコネクタ19を取付けている。また，他の実施例としては，第１０実施例と第１１実施例である三重鋼管式コンクリート充填鋼管柱にも隔離用鋼板22により分割し，更に主筋8とせん断補強筋(または構造上の補強筋)9とCFT式メガ主筋10を設置することができる。ただし，隔離用鋼板22により分割する方法は図１４に示す方法に限定せず，内管，中管と外管に設置する隔離用鋼板22の枚数は異なってもよい(図示せず)。
【００１７】
また，横断面の大きい鋼・コンクリート合成柱の第８実施例〜第１２実施例では，一番外層の鋼管の外側に，主筋8，せん断補強筋9とCFT式メガ主筋10も設置できる(図示せず)。
【００１８】
更に，1000mを超える超々高層建築物および建造物の高さが高くなるにつれて，三重鋼管式コンクリート充填鋼管柱は四重以上の鋼管式コンクリート充填鋼管柱(図示せず)に変更することもできる。四重以上の鋼管式コンクリート充填鋼管柱は円形鋼管のみにした物，楕円形鋼管のみにした物，角形鋼管(長方形断面も含む)のみにした物，又はこれらの組み合わせにした物のいずれかの物としてもよい。分割式である四重以上の鋼管式コンクリート充填鋼管柱には，鋼管の内部と外部に，さらに主筋8とせん断補強筋(または構造上の補強筋)9とCFT式メガ主筋10も設置できる(図示せず)。また，ずれ止め剛性の高い突出物18とシアコネクタ19も設置できる。
【００１９】
超々高層建築物では，建物の高さが高くなると，建物の総重量は増えるので，耐震壁(特に，センターコア)の負担軸力も増えてしまう。増えた自重を解消するため，有効な方法としては壁の厚さを増やすことである。その同時に，構造形式としては，従来の鉄筋コンクリート耐震壁から壁に一枚鋼板を内蔵する耐震壁に変化し，或いは型枠を機能する二枚の鋼・コンクリート耐震壁に変遷してきている。現在，このような耐震壁は2mを超える壁も存在している。壁の厚さそれ以上を増やすと，建物の利用可能な空間は狭くなる。壁内の面内方向に三枚以上の鋼板を設置することにより，耐震壁の耐震性能は良くなり，鋼板・コンクリートの一体化による応力伝達機構も有利になる。また，三枚以上の鋼板を設置することにより，鋼板の用量の増加につれて壁の厚さを薄くすることができ，建物の利用可能な空間は広くなる。また，三枚以上の鋼板を設置することにより，鋼板の厚さも薄くすることができ，従来応用されてきた枚数の少ない場合の極厚鋼板の使用を避けることができ，極厚鋼板の溶接を避けることができる。以下，鋼・コンクリート合成耐震壁について，図示した実施例に基づいて説明する。
【００２０】
図１６は鋼・コンクリート耐震壁の第１実施例の横断面図を示したものである。図１５にこの実施例の一部を拡大したものを示す。この実施例では壁内の面内方向に三枚の鋼板28と複数の隔離用鋼板29を取付ける。形成された各チスチールチューブに主筋8，せん断補強筋(または構造上の補強筋)9，突出物18とシアコネクタ19を設置する。また，軸剛性の強い通しボルト12，補強鋼管を用いたジベル16と17も取付ける。更に，必要に応じて，CFT式メガ主筋10も配置する。隔離用鋼板29は基本的に壁の全高さまで設置する。本実施例では，充填したコンクリート5は両面から壁の中央領域で設置した鋼板28を拘束し，中央領域で設置した鋼板28を補剛することになる。また，充填したコンクリート5も型枠の機能及び応力を伝達できる機能を有する外側の鋼板28を補剛できる。取付けた通しボルト12はコンクリート打設する際，型枠の機能及び応力を伝達できる機能を有する外側の鋼板28の面外変形を抑制できる。コンクリート5の硬化後，通しボルト12に緊張力を導入することにより，耐震壁を強化できる。三枚の鋼板28を取付けることによって，鋼板・コンクリートの一体化による応力伝達機構は有利になる。隔離用鋼板29の厚さと配置位置，通しボルト12の直径と本数，CFT式メガ主筋10の直径と本数と配置位置と鉄骨比を調整することにより耐震壁の耐力・剛性・変形性能を制御できる。
【００２１】
図１７は鋼・コンクリート耐震壁の第２実施例の横断面図を示したものである。この実施例では壁内の面内方向に設置する鋼板28の枚数が四枚で，主筋8，せん断補強筋(または構造上の補強筋)9，隔離用鋼板29，突出物18，シアコネクタ19，通しボルト12，補強鋼管を用いたジベル16と17を設置している。
【００２２】
図１８は鋼・コンクリート耐震壁の第３実施例の横断面図を示したものである。図１９にこの実施例の一部を拡大したものを示す。この実施例は鋼・コンクリート耐震壁の第２実施例から発展してきた例である。本実施例では鋼・コンクリート耐震壁の第２実施例の外側に，更に主筋8，せん断補強筋9と連結鉄筋30を設置し，コンクリート5を充填する。
【００２３】
鋼・コンクリート耐震壁の第２実施例と第３実施例では，必要に応じて，壁内の面内方向に設置する鋼板28の枚数が五枚以上で設置することもできる(図示せず)。
【００２４】
鋼・コンクリート耐震壁の第１実施例〜第３実施例では，必要に応じて，壁内の面内方向に設置する鋼板28の両側や片側に補剛リブを設置することもできる(図示せず)。上記の補剛リブとしては鋼板，T形鋼，チャンネル鋼とアングル鋼のいずれにしてもよい。鋼板の補剛方法としては水平方向の補剛，垂直方向の補剛とクロスタイプの補剛などにしてもよい(図示せず)。
【００２５】
図２０は鋼・コンクリート耐震壁の第４実施例の横断面図を示したものである。図２１に図２０中のY1−Y1線における断面図の一部を示す。この実施例では外側に水平方向に波形に折り曲げた鋼板31を設置し，中央領域で高さ方向に波形に折り曲げた鋼板32を取付ける。また，壁に主筋8，せん断補強筋(または構造上の補強筋)9，波形鋼板31の補剛リブ33と波形鋼板32の補剛リブ34(図２１参照)を設置し，コンクリート5を充填する。補剛リブ33のある波形鋼板31は軸耐力に強いが，補剛リブ34のある波形鋼板32はせん断耐力に強い。波形鋼板31と波形鋼板32が直交するように配置した上で，コンクリート5を充填すれば，耐震壁の軸耐力及びせん断耐力も強くなる。
【００２６】
図２２は鋼・コンクリート耐震壁の第５実施例の横断面図を示したものである。図２３に図２２中のY2−Y2線における断面図の一部を示す。本実施例では中央領域で二枚の高さ方向に波形に折り曲げた鋼板32を取付けている。
【００２７】
図２４は鋼・コンクリート耐震壁の第６実施例の横断面図を示したものである。図２５に図２４中のY3−Y3線における断面図の一部を示す。この実施例は鋼・コンクリート耐震壁の第５実施例から発展してきた例である。本実施例は鋼・コンクリート耐震壁の第５実施例の外側に更に主筋8，せん断補強筋9と連結鉄筋30を設置し，コンクリート5を充填する。
【００２８】
鋼・コンクリート耐震壁の第５実施例と第６実施例では，必要に応じて，壁の中に波形鋼板31と波形鋼板32の枚数を増加させることが可能である。また，波形鋼板31と波形鋼板32の設置位置を入れ替えることもできるが，大きな軸圧縮力を負担する耐震壁の場合，外側には軸力抵抗系波形鋼板31を設置することが望ましい。
【００２９】
鋼・コンクリート耐震壁の第３実施例〜第６実施例では，必要に応じて，壁の面外方向に軸剛性の強い通しボルト12も取付けることができる(図示せず)。
【００３０】
鋼・コンクリート耐震壁の第２実施例〜第６実施例では，必要に応じて，壁の中にCFT式メガ主筋10を設置することもできる(図示せず)。
【００３１】
上述の全ての実施例の鋼板・鋼管・補剛リブは，コンクリートと鋼材の付着強度を上昇させる為に，コンクリートと接触する面は格子状の小さな突起44のある縞鋼板43(図３４参照)を利用しても良い。
【００３２】
続いて，CFT式メガ主筋について定義する。コンクリート充填鋼管が主筋として機能するものはCFT式メガ主筋である。CFT式メガ主筋10の実施形態の一例を図３３に示す。鋼管41には主筋11とせん断補強筋(または構造上の補強筋)9を配置している。鋼管41とコンクリート5との間のずれを防止するため，鋼管41に両面に突出すタイプの補強鋼管を用いたジベル穴16を設ける。或いは鋼管41に片側に突出するタイプの突出物18を設けてもよい。また，鋼管の外側にリング式リブ42を取付ける。一方，鋼管41について，コンクリートと鋼管41の付着強度を上昇させる為に，コンクリートと接触する面は格子状の小さな突起44のある縞鋼板43(図３４参照)を利用しても良い。その際，格子状の小さな突起44は鋼管41の外側にしても，鋼管41の内側にしてもよい。
【００３３】
CFT式メガ主筋10の実施形態としては円形断面のみならず，長方形断面としてもよい。また，必要に応じて，CFT式メガ主筋内に内蔵する縦筋11と内蔵するせん断補強筋(または構造上の補強筋)9と鋼管41に両面に突出すタイプの補強鋼管を用いたジベル穴16と鋼管41に片側に突出するタイプの突出物18と鋼管の外側にリング式リブ42の一部，或いは全部を省略してもよい。
【発明の効果】
【００３４】
本発明により提案したCFT式メガ主筋を設置する鋼・コンクリート合成柱は柱にとっては革新になる。大断面の鋼・コンクリート合成柱は将来の超々高層ビルの巨大柱にとって最適である。また，提案した鋼・コンクリート合成柱の一部も梁，プレストレストコンクリート構造部材とブレースに応用できる。
【００３５】
本発明で提案したCFT式メガ主筋を設置する鋼・コンクリート合成壁は，強度を期待する耐力壁に最適で，将来の超々高層ビルのセンターコアや連層耐震壁にとって革新になる。
【００３６】
本発明に係るCFT式メガ主筋は，柱の中に設置することにより，柱の軸耐力と曲げ耐力が上昇し，柱の高軸力下における軸圧縮ひずみの進展も抑制でき，火事対策に対して有利であり，超々高層ビルの巨大柱にとって，革新になる。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】巨大な鋼・コンクリート合成柱の立面図の一例
【図２】巨大な鋼・コンクリート合成柱の第１実施例の横断面(日の字断面)図
【図３】図１中のX1−X1線における断面図の一例
【図４】巨大な鋼・コンクリート合成柱の第２実施例の横断面図
【図５】巨大な鋼・コンクリート合成柱の第３実施例の横断面図
【図６】巨大な鋼・コンクリート合成柱の第４実施例の横断面図
【図７】巨大な鋼・コンクリート合成柱の第５実施例の横断面図
【図８】巨大な鋼・コンクリート合成柱の第６実施例の横断面図
【図９】巨大な鋼・コンクリート合成柱の第７実施例の横断面図
【図１０】巨大な鋼・コンクリート合成柱の第８実施例の横断面図
【図１１】巨大な鋼・コンクリート合成柱の第９実施例の横断面図
【図１２】巨大な鋼・コンクリート合成柱の第１０実施例の横断面図
【図１３】巨大な鋼・コンクリート合成柱の第１１実施例の横断面図
【図１４】巨大な鋼・コンクリート合成柱の第１２実施例の横断面図
【図１５】図１６の一部の拡大図
【図１６】鋼・コンクリート合成壁の第１実施例の横断面図
【図１７】鋼・コンクリート合成壁の第２実施例の横断面図
【図１８】鋼・コンクリート合成壁の第３実施例の横断面図
【図１９】図１８の一部の拡大図
【図２０】鋼・コンクリート合成壁の第４実施例の横断面図
【図２１】図２０中のY1−Y1線における一部省略断面図
【図２２】鋼・コンクリート合成壁の第５実施例の横断面図
【図２３】図２２中のY2−Y2線における一部省略断面図
【図２４】鋼・コンクリート合成壁の第６実施例の横断面図
【図２５】図２４中のY3−Y3線における一部省略断面図
【図２６】鋼板を貫通させて両側に突出する補強鋼管を用いたジベルの第１実施形態の詳細図    a)補強鋼管を用いたジベルの第１実施形態の正面図    b)a)の側面図    c)コンクリートから補強鋼管を用いたジベルに作用する最大応力度の状態を示す図    d)補強鋼管を用いたジベルにある軸力補足用補強鋼板に作用する最大応力度の状態を示す図    e)補強鋼管に1本の通しボルトを通す状態を示す図
【図２７】鋼板を貫通させて両側に突出する補強鋼管を用いたジベルの第２実施形態の詳細図    a)補強鋼管を用いたジベルの第２実施形態の正面図    b)a)の側面図    c)補強鋼管に通しボルトを通す状態を示す図
【図２８】鋼板を貫通させて片側に突出する補強鋼管を用いたジベルの実施形態の詳細図    a)補強鋼管を用いたジベルの実施形態の正面図    b)a)の側面図
【図２９】ずれ止め剛性の高い突出物の第１実施形態の詳細図    a)ずれ止め剛性の高い突出物の第１実施形態の正面図    b)a)の側面図
【図３０】ずれ止め剛性の高い突出物の第２実施形態の詳細図a)ずれ止め剛性の高い突出物の第２実施形態の正面図b)a)の側面図
【図３１】補強鋼管を用いたジベルとずれ止め剛性の高い突出物の他の実施形態
【図３２】ずれ止め剛性の高い突出物の別の使用例
【図３３】CFT式メガ主筋の実施形態の一例の詳細図a)CFT式メガ主筋の実施形態の一例の横断面図b)図３３a)中のY6−Y6線における断面図の一部
【図３４】縞鋼板の詳細図
【発明を実施するための形態】
【００３８】
本発明に係るCFT式メガ主筋の実施形態に関して，（０００４）〜（００３６）を参照されたい。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
本発明に係るCFT式メガ主筋は建築産業や土木建設産業などの分野に広く利用できる。
【符号の説明】
【００４０】
1：鋼板(フランジを機能する厚肉鋼板)
2：ウェブ(H形鋼のウェブを機能する鋼板)
3：鋼板(外側ウェブ且つ型枠の機能をする薄肉鋼板)
4：スチールチューブ
5：コンクリート充填
7：補剛リブ 
8：主筋
9 ：せん断補強筋(または構造上の補強筋)
10：CFT式メガ主筋
11：主筋(CFT式メガ主筋内に内蔵する縦筋)
12：軸剛性の強い通しボルト
13：ナット
14：穴(貫通穴)
15：補強鋼管
15-a：補強二重鋼管
15-1：鋼管
15-2：軸力抵抗用補強鋼板
16：両面に突出すタイプの補強鋼管を用いたジベル
17：片面に突出すタイプの補強鋼管を用いたジベル
18：ずれ止め剛性の高い突出物
19：シアコネクタ(主に頭付スタッドである)
20：補剛リブ(水平方向設置)
21：隔離用補剛鋼板
22：隔離用鋼板
23：市販H形鋼
25：円形鋼管
26：角形鋼管
27：柱(周辺部材)
28：鋼板
29：隔離用鋼板
30：連結鉄筋
31：水平方向に波形に折り曲げた鋼板
32：高さ方向に波形に折り曲げた鋼板
33：補剛リブ(鉛直方向設置)
34：補剛リブ(水平方向設置)
39：穴がある鋼板
40：穴がない鋼板
41：鋼管
42：リング式リブ
43：縞鋼板
44：格子状の小さな突起
45：基材(鋼材)
47：曲げモーメントを受ける方向
48：鋼板
M：曲げモーメント
d1：穴の直径(補強鋼管15の外径)
d2：鋼管15-1の内径(軸力補足用補強鋼板15-2の幅)
l：補強鋼管15の長さ(軸力補足用補強鋼板15-2の長さ)
t1：穴がある鋼板39の厚さ
t2：軸力補足用補強鋼板15-2の厚さ
F：孔14の断面欠損による軸方向耐力低減値
σB：コンクリートの圧縮強度
fy1：鋼板39の降伏点強度
fy2：軸力補足用補強鋼板15-2の降伏点強度
【図１】
0006628096.tif 000002
【図２】
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【図３】
0006628096.tif 000004
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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