(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
大型内燃エンジン用コモンレールシステムのための高圧流体供給装置（１）であって、前記高圧流体供給装置（１）は、高圧流体を複数の流体インジェクタ（８）に供給するための蓄圧器ユニット（７）を含み、前記蓄圧器ユニット（７）は、外周面（１６）を有し、前記蓄圧器ユニット（７）は、前記蓄圧器ユニット（７）の長手方向軸（１４）に略沿って延びる中央ボア（１１）を備え、前記蓄圧器ユニット（７）は、内周面（１５）を有し、前記蓄圧器ユニット（７）は、前記蓄圧器ユニット（７）の前記中央ボア（１１）から前記外周面（１６）に延びる少なくとも１つの半径方向ボア（１３）を有し、
前記半径方向ボア（１３）は、所定の幅（２２）を有し、前記幅（２２）は、前記蓄圧器ユニット（７）の前記長手方向軸（１４）に垂直な平面の中において、前記半径方向ボア（１３）の中心軸（１７）に垂直な方向に定義され、前記幅（２２）は、前記外周面（１６）よりも前記内周面（１５）において大きくなっており、前記内周面（１５）から前記外周面（１６）へ、前記内周面（１５）と前記外周面（１６）との間の距離の少なくとも半分にわたって、連続的に減少しており、
前記半径方向ボア（１３）は、直線状の中央半径方向ボア（２５）と、直線状の第１の横半径方向ボア（２６）と、直線状の第２の横半径方向ボア（２７）とを含み、
前記中央半径方向ボア（２５）、前記第１の横半径方向ボア（２６）、および前記第２の横半径方向ボア（２７）は、前記外周面（１６）において同一の位置になっており、
前記第１の横半径方向ボア（２６）および前記第２の横半径方向ボア（２７）は、前記中央半径方向ボア（２５）に対して傾けられており、前記第１の横方向ボア（２６）および前記第２の横方向ボア（２７）が、前記内周面（１５）において前記中央半径方向ボア（２５）に部分的にのみ重なるようになっている、
高圧流体供給装置（１）。
【請求項２】
前記連続的な減少は略リニアである、
請求項１に記載の高圧流体供給装置（１）。
【請求項３】
前記内周面（１５）での前記半径方向ボア（１３）の前記幅（２２）は、前記外周面（１６）での前記半径方向ボア（１３）の前記幅の少なくとも２倍である、
請求項１または２に記載の高圧流体供給装置（１）。
【請求項４】
前記中央ボア（１１）は円形断面を有する、
請求項１乃至３のいずれか１項に記載の高圧流体供給装置（１）。
【請求項５】
前記高圧流体の圧力は６００から２０００ｂａｒの範囲である、
請求項１乃至４のいずれか１項に記載の高圧流体供給装置（１）。
【請求項６】
前記半径方向ボア（１３）は、前記外周面（１６）において、前記外周面（１６）での前記幅と略同じサイズの厚さを有する、
請求項１乃至５のいずれか１項に記載の高圧流体供給装置（１）。
【請求項７】
前記半径方向ボアは、前記内周面において、前記外周面における厚さから１５％以下だけずれる厚さを有する、
請求項１乃至６のいずれか１項に記載の高圧流体供給装置（１）。
【請求項８】
前記高圧流体は燃料である、
請求項１乃至７のいずれか１項に記載の高圧流体供給装置（１）。
【請求項９】
前記高圧流体は、サーボオイルまたは水である、
請求項１乃至７のいずれか１項に記載の高圧流体供給装置（１）。
【請求項１０】
シリンダ（１０１）であって、前記シリンダ（１０１）の中に、ピストン（１０３）が長手方向シリンダ軸（１０５）に沿って上死点の位置と下死点の位置との間を往復して移動可能に配置されており、前記シリンダ（１０１）の内部において、燃焼室（１０４）が、シリンダカバー（１０２）と、当該シリンダ（１０１）のシリンダ壁（１０５）と、前記ピストン（１０３）のピストン表面（１０６）と、によって囲まれており、燃料インジェクタが前記燃焼室に燃料を噴射するために設けられる、シリンダ（１０１）と、
請求項１乃至９のいずれか１項に記載の高圧流体供給装置（１）と、を含む、
内燃エンジン（１００）。
【請求項１１】
前記内燃エンジンは、クロスヘッドエンジン、トランクピストンエンジン、２ストロークまたは４ストローク内燃機関、ディーゼルまたはオットーモードで運転可能な二元燃料エンジン、またはガスエンジンである、
請求項１０に記載の内燃エンジン（１００）。
【請求項１２】
前記半径方向ボア（１３）をミリング加工するステップを有する、
請求項１乃至９のいずれか１項に記載の高圧流体供給装置（１）を製造する方法。
【請求項１３】
前記半径方向ボア（１３）をドリル加工するステップを有する、
請求項１乃至９のいずれか１項に記載の高圧流体供給装置（１）を製造する方法。
【請求項１４】
前記ミリング加工または前記ドリル加工するステップは、前記中央ボアを含む前記蓄圧器ユニットの前記外周面（１６）から前記内周面（１５）に行われる、
請求項１２または１３に記載の高圧流体供給装置（１）を製造する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特にピストンエンジンに使用される高圧流体の貯蔵のための高圧流体レールに関する。
【背景技術】
【０００２】
ディーゼルエンジンのコモンレール燃料噴射システムでは、燃料は、低圧および高圧ポンプを用いて、高圧アキュムレータまたはいわゆるコモンレール等、高圧燃料貯蔵部に供給される。高圧燃料貯蔵部から、燃料はさらに独立した導管に沿って各シリンダの燃料インジェクタに供給される。燃料インジェクタから燃料がシリンダのそれぞれの燃焼室にエンジンの動作に応じて所望の瞬間に導かれる。幾つかの高圧燃料貯蔵部があり得、それによって燃料が各燃料貯蔵部から２つ以上の噴射ノズルに供給される。
【０００３】
高圧燃料貯蔵部の燃料圧力は高く、２０００ｂａｒでさえあり、それによって燃料アキュムレータは、構造材料に、特に燃料貯蔵壁部およびその鋭い縁の断面変化部の開口の領域に進展し得る亀裂をもたらす強い応力にさらされる。
【０００４】
最大圧力は典型的には燃料噴射用コモンレールシステムで生じる。２０００ｂａｒまでの高い流体圧力、この高流体圧力の変化によりもたらされる動的荷重が高い応力をもたらすという事実のために、燃料スペースの壁が長期の運転周期に耐えなければならない。特に舶用エンジンでは、レールがエンジンの耐用年数の間に交換または修理されてはならないので、長期の運転期間が保証され得ることが不可欠である。
【０００５】
燃料スペースの壁の強さは特に、中央ボアから延びる半径方向ボアにより制限される。これらの半径方向ボアによりもたらされる局部応力は３つまたは４つの要因により増大し得る。
【０００６】
特許文献１はピストンエンジン用燃料貯蔵部を開示し、燃料スペースが２つの細長い円筒状ボアで構成される。この２つの細長い円筒状ボアは、断面が部分的に重なりそれによりメインボアを形成するように配置される。Ｗａｅｒｔｓｉｌａｅ  ＲＴ−ｆｌｅｘエンジンのレールのメインボアは、メインボアの断面がピーナッツ形状を有することになる２つの偏心ボアを持って機械加工される。メインボアから、補助ボアが燃料スペースを燃料インジェクタ供給導管に接続する。この補助ボアのための接続穴加工は、２つの偏心ボアの交わり部分に配置される。これによって、ボア間の交差が主要な力の線に直接さらされないので、接続穴加工と２つのメインレール穴加工との間の交差での応力が減少する。
【０００７】
特許文献２は、オリフィスの領域の燃料貯蔵部に加えられる応力が減少するように構成された、燃料スペース内へのオリフィス開口を有する燃料貯蔵部を開示する。それにより、燃料スペース本体の構造材料での亀裂の形成のリスクが減少する。したがって、燃料貯蔵部の耐久性が増加する。
【０００８】
しかし、特許文献２に提案された解決方法は、かなりの長さの燃料レールでのその使用を阻む幾つかの欠点を持つ。凹部が、中央ボアからを意味する、内部から機械加工されなければならない。凹部を機械加工するための工具が中央ボア内へ短い距離しか突出できないという事実のため、このような解決方法は、少なくとも１メートルの全長を有する一方、最大１００ｍｍの中心ボアのボア直径を有する、長く薄い流体スペースに適用できない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】欧州特許第１４１３７４４号明細書
【特許文献２】国際公開第２００８／１４５８１８号
【特許文献３】欧州特許出願公開第１４２６６０７号明細書
【特許文献４】欧州特許第２２９９１０２号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明の目的は、このような長く、薄い流体スペースに使用され得る１つまたは複数の補助ボアを有する流体スペースを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の目的は請求項１の特徴により達成され得る。本発明の有利な実施形態は従属請求項の対象である。
【００１２】
大型内燃エンジン用コモンレールシステムのための高圧流体供給装置は、高圧流体を複数の流体インジェクタに供給するための蓄圧器ユニットを有する。蓄圧器ユニットは、外周面を有するとともに、蓄圧器ユニットの長手方向軸および内周面に沿って実質的に延びる中央ボアに配置される。少なくとも１つの半径方向ボアが中央ボアから蓄圧器ユニットの外周面に延びる。半径方向ボアは、内周面での幅が外周面での幅より大きい蓄圧器ユニットの長手方向軸に垂直な平面で計測された幅を有し、この幅は、内周面から外周面に、好ましくは内周面と外周面との間の距離の少なくとも半分に対して、連続的に減少する。半径方向ボアは第１の外側壁および第２の外側壁を有する。幅は、半径方向ボアの中心軸を含むとともに蓄圧器ユニットの長手方向軸と垂直に配置された平面における半径方向ボアの第１と第２の外側壁との間の距離として計測される。
【００１３】
実施形態によれば、連続的な減少は略リニアである。それによって、半径方向ボアの軸を含む蓄圧器ユニットの長手方向軸と垂直と垂直な面に沿う断面では、第１の外側壁および第２の外側壁が直線として表されることが意図される。第１と第２の外側壁との間の開口角度は、１０度から７５度、好ましくは１０度から６０度、特に好ましくは１０度から４５度の範囲である。開口角度は内周面から外周面に一定である。
【００１４】
内周面での半径方向ボアの幅は、外周面での幅の少なくとも２倍である。内周面での半径方向ボアの幅は、半径方向ボアの軸方向に見たときに蓄圧器ユニットの長手方向軸を含む平面への投影内で計測される。幅は第１の外側壁から第２の外側壁への距離である。
【００１５】
内周面での幅が外周面での幅より著しく大きい場合、したがって外周面での幅の少なくとも２倍である場合、半径方向ボアの周囲の蓄圧器ユニットの内周面に作用する応力は、例えば特許文献３に開示されたような円筒形ボアに比べて著しく広い面上に分散され得る。さらに、内周面と外周面との間に延びる第１の外側壁が一定の傾斜角を有するという事実により、応力はまた、例えば特許文献２に存在するような壁面の急な変化が存在しないことに起因して、特に滑らかな方法で減少される。
【００１６】
実施形態では、中央ボアは円形断面を有する。このような中央ボアは特に製造が容易であり、これは２〜３メートルの蓄圧器ユニットの長さが可能であるとともに低コストで製造され得ることを意味する。高圧流体の圧力が６００から２０００ｂａｒの範囲であり得るという事実のため、円形断面の中央ボアは圧力分布に対して最も有利な形状である。しかし、楕円形状または特許文献１に開示されたような形状を使用することも可能である。
【００１７】
半径方向ボアは、外周面での幅と略同じサイズの厚さを有する。ボアの厚さは幅に垂直な方向に計測される。厚さは蓄圧器ユニットの長手方向軸の方向に計測される。幅および外周面でのボアの厚さを小さく保つことにより、外周面近傍の管壁に作用する応力は減らされる。さらに、最小限の材料が、廃棄されることになり、これは一方においては廃棄物を減少させ、また驚いたことに応力分布に有益な効果も有する。したがって、実施形態では、半径方向ボアは内周面でのある厚さを有し、この厚さは、外周面での厚さから１５％以下、好ましくは１０％以下、特に好ましくは５％以下にずれる。
【００１８】
１つの実施形態による高圧流体供給装置は、高圧流体としての燃料またはサーボオイルまたは水に対して有利に使用され得る。
【００１９】
高圧流体供給が最も有利に利用される内燃エンジンはシリンダを有する。このシリンダの中に、ピストンが長手方向シリンダ軸に沿って上死点の位置と下死点の位置との間を往復して移動可能に配置される。シリンダの内において、燃焼室が、シリンダカバー、シリンダのシリンダ壁およびピストンのピストン表面によって囲まれる。燃料インジェクタが燃焼室に燃料を噴射するために設けられるとともに、前述の実施形態の１つによる高圧流体供給装置が高圧燃料を燃料インジェクタに供給するために使用され得る。内燃エンジンは、クロスヘッドエンジン、特にクロスヘッド大型ディーゼルエンジン、トランクピストンエンジン、２ストロークまたは４ストローク内燃機関、ディーゼルまたはオットーモードで運転可能な二元燃料エンジン、またはガスエンジンとして構成され得る。
【００２０】
いずれかの実施形態のための高圧流体供給装置を製造する方法は、半径方向ボアをミリング加工またはドリル加工するステップを有する。半径方向ボアがドリル加工される場合、ドリル加工は、中央半径方向ボアおよび少なくとも１つのさらなる側部半径方向ボアをドリル加工することにより実行され、中央半径方向ボアおよび側部半径方向ボアのドリル穴は外周面上で同じであるとともに内周面において中央半径方向ボア穴に対して傾斜する。ミリング加工またはドリル加工するステップは、蓄圧器ユニットの外周面から内周面に行われる。この蓄圧器ユニットは中央ボアを含む。驚いたことに、ミリング加工またはドリル加工するステップを蓄圧器ユニットの外周面から行うことができる。これは、特許文献２または特許文献４に開示されているような従来技術と比べて予期しない利点である。これらの開示における凹部は中央ボアから機械加工されなければならず、かなり厄介である。さらに、ドリル加工またはミリング加工する工具を単一の長い管としての蓄圧器ユニット内に導入することができない。したがって、短い長さの複数の蓄圧器ユニットが特許文献２に示されるように使用されなければならない。これは、これらの従来技術の蓄圧器ユニットの組立だけでなく、それらの制御もより困難になるとともに時間がかかるようになるという結果になる。
【００２１】
したがって、蓄圧器ユニットは細長い管として特に有利に構成され得る。中央ボアの内部の流体スペースは、燃料スペース、サーボ流体スペースであり得るが、ガススペースまたは水噴射のために使用されるスペースでもあり得る。流体スペースは、内周面により囲まれるとともに、少なくとも１つの端部においてボアは閉鎖ストッパにより閉鎖され得る。
【００２２】
蓄圧器ユニットの本体の外周面または内周面の少なくとも一方は、円形、楕円形、または、例えば長方形、特に正方形断面、三角形または六角形断面等の多角形の断面を有し得る。さらに、外周面は内周面に同心である必要はない。したがって、中央ボアは、蓄圧器ユニットの本体の長手方向軸と同じではない長手方向軸を有し得る。
【００２３】
ポンプを用いて、噴射のための燃料、例えばバルブの駆動のための油圧油、または例えば燃料インジェクタを制御するための作動媒体が、高圧下で流体スペースから所望の用途に供給される。蓄圧器ユニットは、高圧流体を複数の使用するものに供給するためのコモンレールを形成する。このため、複数の半径方向ボアが想定され得る。燃料噴射コモンレールシステムの場合、燃料は、コモンレールにより燃料導管を経由して各シリンダに配置された燃料インジェクタに分配される。燃料インジェクタは、燃料を各シリンダの燃焼室に供給するための燃料噴射ノズルを含む。
【００２４】
以下に本発明が添付の図面を参照して説明される。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】図１は、大型内燃エンジンのための燃料噴射用コモンレールシステムのための高圧流体供給装置の配置を示す。
【図２】図２は、蓄圧器ユニットの長手方向軸に沿った蓄圧器ユニットの断面を示す。
【図３】図３は、図２のＢ−Ｂ線断面を示す。
【図４】図４は、ドリル加工により製造された半径方向ボアのＣ方向視を示す。
【図５】図５は、ミリング加工により製造された半径方向ボアのＣ方向視を示す。
【図６】図６は、蓄圧器ユニットの長手方向軸に垂直な面に沿った蓄圧器ユニットの断面図を示す。
【図７】図７は、蓄圧器ユニットの外周面からの半径方向ボアの図である。
【図８】図８は、別の蓄圧器ユニットの長手方向軸に垂直な面に沿った蓄圧器ユニットの断面図を示す。
【図９】図９は、別の蓄圧器ユニットの長手方向軸に垂直な面に沿った蓄圧器ユニットの断面図を示す。
【図１０】図１０は、別の蓄圧器ユニットの長手方向軸に垂直な面に沿った蓄圧器ユニットの断面図を示す。
【図１１】図１１は、別の蓄圧器ユニットの長手方向軸に垂直な面に沿った蓄圧器ユニットの断面図を示す。
【図１２】図１２は、別の蓄圧器ユニットの長手方向軸に垂直な面に沿った蓄圧器ユニットの断面図を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
図１は、幾つかのシリンダを有するディーゼルエンジン、特に大型ディーゼルエンジンの燃料供給装置１を示す。大型ディーゼルエンジンは本明細書では、例えば、船舶または電力および／または熱の生産のための発電所の主または補助エンジンとして使用され得るようなエンジンを言う。燃料が燃料タンク２からポンプ４によりパイプ３に沿って高圧燃料貯蔵部５に供給される。高圧燃料貯蔵部５は蓄圧器ユニット７として構成される。
【００２７】
ポンプの流量は、燃料インジェクタ８により必要な燃料の量に基づいて電子制御ユニット２０により調整され得る。電子制御ユニットは、エンジンの負荷またはエンジン速度等のエンジンパラメータに基づいて燃料インジェクタ８の動作のタイミングを提供する。さらに、制御ユニットは、蓄圧器ユニット７に取り付けられた圧力センサ２１からの入力を受け取る。圧力センサ２１は蓄圧器ユニット７内の流体圧力を検出する。検出された圧力値に基づいて、ポンプの動作が、例えばポンプモータ２４の回転速度を制御することにより制御される。
【００２８】
代替実施形態によれば、複数の高圧ポンプ４が設けられ得る。各ポンプは制御バルブおよびピストン部材（図示せず）を備え得る。ピストン部材は、エンジンのカムシャフトのカム部材から案内を受け得る。必要な場合、各カム部材はいくつかのカムを含み、したがって、高圧ポンプ４が蓄圧器ユニット７に単位時間あたり一定の容積の流量を提供するとき、ポンプの外形寸法はそれぞれ、より小さく保持され得るとともに、結果的に、ポンプにより蓄圧器ユニットにもたらされる圧力衝撃はより小さい。
【００２９】
蓄圧器ユニット７は、今度は、独立した燃料噴射導管９により各シリンダの燃料インジェクタ８に接続される。蓄圧器ユニット７はしたがって、２つ以上の燃料インジェクタ８に接続される。
【００３０】
蓄圧器ユニット７内の燃料圧力は少なくとも６００ｂａｒ、典型的には１０００−２０００ｂａｒである。高圧ポンプ４の動作および使用される噴射圧力は、エンジンの負荷、運転速度または、このように知られた方法の他のパラメータにしたがって制御され得る。
【００３１】
図１は、本実施例において長手方向掃気クロスヘッド大型ディーゼルエンジンである内燃エンジンのための本発明による燃料噴射装置を持つ本発明によるシリンダ装置１００を概略図で示す。図１によるシリンダ装置１００は、ピストン１０３が長手方向シリンダ軸１０７に沿って上死点の位置と下死点の位置との間を往復して移動可能に配置されたシリンダ１０１を含む。シリンダ１０１内には、燃焼室１０４がシリンダカバー１０２、シリンダ１０１のシリンダ壁１０５およびピストン１０３のピストン表面１０６によって画定される。ここでは出口バルブであるただ１つのチャージサイクルバルブ１０９がシリンダカバー１０２のガス交換開口１１０に設けられ、ガス交換開口１１０は、ガス供給導管１１１を介してそれ自体知られた方法で図示されないターボチャージャ組立体に接続される。チャージサイクルバルブ１０９は、チャージサイクルバルブ１０９の閉鎖位置において燃焼室１０４がガス供給導管１１１に対してシールされるような方法で、ガス交換開口１１０のバルブシート１１３と動作状態において協働するバルブディスク１１２を含み、チャージサイクルバルブ１０９の開放位置において、燃焼ガスは燃焼室１０４を出てターボチャージャ組立体に供給され得る。
【００３２】
図２は、蓄圧器ユニット７の長手方向軸に沿った蓄圧器ユニット７の断面を示す。蓄圧器ユニット７は、加圧された燃料のための細長い燃料スペースを持つ本体１０を有する。燃料スペースは、円筒形状の中央ボア１１を有する。図６に示すように、中央ボア１１の断面は円形である。中央ボア１１は、蓄圧器ユニット７の長手方向軸に沿って延びる。典型的には、ボアの直径は２０から１００ｍｍの範囲である。加えて、本体１０は、パイプ３からの供給路（図２には示されていない）を有する。この供給路は燃料スペースに開口している。加圧された燃料は、高圧ポンプ４からパイプ３に沿って供給路を通って燃料スペースに導かれる。さらに、本体１０は放出路を有する。この放出路は、燃料スペースに開口し、この放出路を通って燃料が燃料スペースから放出されるとともに燃料インジェクタ８（図１参照）の噴射ノズルに導かれる。独立した放出路が各噴射ノズルに想定され、この噴射ノズルは蓄圧器ユニット７と流体接続する。半径方向ボア１３が各放出路に対して想定される。半径方向ボアは、中央ボア１１の内周面１５から本体１０の外周面１６に延びる。それぞれの半径方向ボア１３は長手方向軸１７を有する。
【００３３】
高い燃料圧力が燃料スペース内に行き渡るため、材料の疲労に起因する亀裂および破壊が、本体１０の材料に、特に放出路のための半径方向ボア１３の領域に進展し得る。このような蓄圧器ユニットに対する損傷を防ぐために、半径方向ボア１３は、蓄圧器ユニット７の長手方向軸１４に垂直な平面で計測された幅を有する。この幅は、外周面１６での幅より内周面１５での幅が大きいとともに、図３乃至７に示されるように、内周面１５から外周面１６に連続的に減少する。図３または６によれば、半径方向ボアは、第１の外側壁１８および第２の外側壁１９を有する。
【００３４】
図３は、図２のＢ−Ｂ線断面を示す。図３に示された半径方向ボア１３は、ドリル加工法により製造される。ドリル加工は、中央半径方向ボア２５並びに第１および第２の側部半径方向ボア２６、２７をドリル加工することにより実行される。中央半径方向ボア２５ならびに第１および第２の側部半径方向ボア２６、２７の中央ドリル穴２８は、本体１０の外周面１６上で同じである。第１および第２の側部半径方向ボア２６、２７は、中央半径方向ボア２５に対して傾斜する。したがって、第１および第２の側部半径方向ボア２６、２７の第１および第２の側部ドリル穴２９、３０は内周面１５で中央半径方向ボア２５に部分的にしか重ならない。
【００３５】
図４は、ドリル加工により製造された半径方向ボアのＣ方向視を示し、これは基本的に図３に示された半径方向ボアである。第１および第２の側壁３１、３２は、第１と第２の外側壁１８、１９との間に延びる。ドリルの円形状のために、中央半径方向ボア、第１および第２の側部半径方向ボアのそれぞれは円筒形状である。内周面１５の高さにおいて、中央半径方向ボア、第１および第２の側部半径方向ボアがもはや完全に重ならないという事実により、第１および第２の側壁３１、３２は突出部および凹部を含む。内周面での半径方向ボアの厚さは、第１と第２の側壁３１、３２との間の最大の距離として定義される。この最大の距離は、中央半径方向ボア、第１および第２の側部半径方向ボアの１つの直径に対応する。したがって、内周面１５でのボア１３の厚さ２３は、外周面１６でのボア１３の厚さ２３と略等しい。この実施形態では、内周面１５での厚さが外周面１６での厚さを超える場所は無い。
【００３６】
図５は、ミリング加工により製造された半径方向ボア１３のＣ方向視を示す。この場合、側壁３１、３２は如何なる突出部または凹部も有さない。ボア１３の厚さ２３はボア１３の直径に対応する。したがって、内周面１５でのボア１３の厚さ２３は、外周面１６でのボア１３の厚さと略等しい。
【００３７】
しかし、内周面１５での厚さが少なくとも１箇所において外周面１６での厚さよりやや大きいことも可能である。ボアの厚さ２３が外周面での厚さから１５％以下、好ましくは１０％以下、特に好ましくは５％以下にずれる場合に、応力の有利な分布も観察され得る。
【００３８】
図６は、蓄圧器ユニット７の長手方向軸１４に垂直な面に沿った蓄圧器ユニット７の断面図を示す。半径方向ボア１３の幅２２は、半径方向ボア１３の中心軸１７を含むとともに蓄圧器ユニット７の長手方向軸１４と垂直に配置された平面内の半径方向ボアの第１と第２の外側壁１８、１９との間の距離として計測される。幅は、外周面１６でのものより内周面１５でのものが大きく、内周面１５から外周面１６に連続的に減少する。幅の減少は漸進的に生じ、したがって略リニア（線形、直線状）である。図６に示された断面では、減少は直線として示される。
【００３９】
図７は、蓄圧器ユニットの外周面からの半径方向ボアの図である。内周面１５での半径方向ボア１３の幅２２は、外周面１６での半径方向ボア１３の幅の少なくとも２倍である。
【００４０】
図８に示されるさらなる実施形態では、平坦面３２が外周面１６上に機械加工され得る。したがって、蓄圧器ユニット７の本体１０の一部分が除去され得る。それによって、本体１０の外周面１６が半径方向ボア１３の位置において平らにされる。有利には、部分の最大の厚さは、内周面と外周面との間の距離の３０％以下、好ましくは距離の２５％以下、特に好ましくは１５％以下である。最大の厚さは、平坦面から９０度の角度で測定した機械加工する前の未加工の外周面から平坦面への距離である。言い換えると、最大の厚さは、平坦面と未加工の外周面への接平面を形成する平行面との間の最短距離である。
【００４１】
ボアはまた、外周面１６上に凹部を配置され得る。このような凹部の２つの例が図９および図１０に示される。このような凹部は、半径方向ボア１３を離れる高圧導管のためのアダプタ要素を取り付けるために使用され得る。図９によれば、凹部３４は円錐形状である。図１０によれば、凹部３５は円筒形状である。有利には、凹部の深さは、内周面と外周面との間の距離の３０％以下、好ましくは距離の２５％以下、凹部が未加工の外周面に直接機械加工される場合には特に好ましくは１５％以下である。
【００４２】
図９および図１０に示されるように凹部が平坦面と組み合わせることが想定される場合、平坦面３２を得るために除去された部分の深さおよび凹部３４、３５の深さの組み合わせは、内周面１５と外周面１６との間の距離の３０％以下、好ましくは距離の２５％以下、特に好ましくは１５％以下であるべきである。
【００４３】
図１１による実施形態では、蓄圧器ユニット７の本体１０を通る断面が示される。外周面１６は内周面１５に同心である必要はない。したがって、中央ボア１１は、蓄圧器ユニット７の本体１０の長手方向軸１４に一致しない長手方向軸３６を有する。図１１に示されるように、長手方向軸１４は長手方向軸３６に平行であり得るが、長手方向軸１４と長手方向軸３６とが、例えば、互いにある角度で配置される等、ねじれ形の配置（staggered arrangement）を形成する。
【００４４】
図１２では、さらなる実施形態の蓄圧器ユニット７の本体１０を通る断面が示される。この場合、外周面は正方形である。内周面１５は円である。あるいは、外周面１６および内周面１５の少なくとも一方は、例えば三角形、長方形または六角形断面等の多角形の断面を有し得る。
【００４５】
上記から、本発明がどんな形でも図による実施形態に限定されると解釈されるべきではない。本発明は、本発明の思想および添付の特許請求の範囲内の多くの異なる実施形態で実施され得る。図中の参照符号は同じ機能を有する部品に対して同じである。
【００４６】
圧力の高い違いに起因してまたはシステム内の動的な圧力変動と通じて生じる、コモンレールシステムの圧力リザーバの基本的な本体内の張力は、本発明を用いて単純な方法で明確に減少され得る。特に、高圧下にある媒質が引き出され得る、貫通ボアの領域では、圧力リザーバの壁における応力の増加が大幅に下げられる。このようにして、圧力リザーバの基本的な本体が造られる材料の与えられた疲労強度に関して、許容内部圧力および動的圧力変動の変動幅が大幅に上げられ得るおよび／または、例えば、基本的な本体の壁が薄く作られ得るので、圧力リザーバの外形寸法、特に直径が、減らされ得る。したがって、動作状態におけるスペースの著しい増大および数１００キロまでの重量の相当な削減だけでなく、圧力リザーバがかなり安く製造され得る。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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