(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
しん材部と、前記しん材部の外周面に積層されたゴム層とを備えた籾摺りロールであって、
前記ゴム層は、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤を含有する熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなり、
前記硬化物は、
９０℃におけるｔａｎδ（貯蔵弾性率に対する損失弾性率の比）が０．０２８以上、０．０４０以下であり、
９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さが８５以上であり、
６０℃におけるｔａｎδに対する９０℃におけるｔａｎδの比が０．７０以上であり、かつ、
室温で測定した動摩擦係数が０．６０以上である、
籾摺りロール。
【請求項２】
前記硬化物は、９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さと、室温におけるＪＩＳ  Ａ硬さの差の絶対値が３以下である請求項１に記載の籾摺りロール。
【請求項３】
前記イソシアネート成分は、ＴＤＩ又はＭＤＩである請求項１又は２に記載の籾摺りロール。
【請求項４】
前記架橋剤は、少なくとも１，４−ＢＤとＢＨＥＢとを含む請求項１〜３のいずれか一項に記載の籾摺りロール。
【請求項５】
前記熱硬化性ウレタン組成物は、更にシリコーンオイルを含有し、
前記シリコーンオイルの含有量は、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤の合計量に対して、０重量％を超え、０．５重量％以下である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の籾摺りロール。
【請求項６】
長粒米の籾摺りに用いられる請求項１〜５のいずれか一項に記載の籾摺りロール。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか一項に記載の籾摺ロールを用いた籾摺り方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、籾摺りロール、及び、この籾摺りロールを用いた籾摺り方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
農業用脱穀機には籾摺りロールが取り付けられている。この籾摺りロールは、２個の籾摺りロールを一対とし、籾摺りロール同士が所定の間隔を有するように配置して使用する。このように配置された一対の籾摺りロールでは、各籾摺りロールを異なる周速度で回転させつつ、籾摺りロール同士の隙間に籾米（籾殻が付いた米、以下、籾ともいう）を投入することにより、籾殻を脱ぷし、籾殻と玄米とに分離することができる。
【０００３】
籾摺りロールとしては、円筒状のしん材部とその周囲に設けられたゴム層とからなる籾摺りロールが一般に使用されている（例えば、特許文献１参照）。
上記ゴム層の素材としては、ニトリルゴム（ＮＢＲ）やスチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）等の合成ゴムが知られている。
また、耐久性（耐摩耗性）に優れた籾摺りロールを提供すべく、上記ゴム層の素材として、ウレタン樹脂を用いることも提案されている（例えば、特許文献２、３参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００１−０２９８０９号公報
【特許文献２】特開昭５１−１０７９４８号公報
【特許文献３】特開昭５１−７４８６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
米は、短粒米（ジャポニカ米）と長粒米（インディカ米）の２種類に大きくわけることができ、日本で生産されている米は、ほぼ全量が短粒米である。一方、世界的にみれば、米の生産量は長粒米の生産量が短粒米の生産量に比べて圧倒的に多くなっている。
これらの米の籾摺りを行う場合、上記の籾摺りロールを用いて籾摺りを行うと、短粒米（ジャポニカ米）については高い脱ぷ率で脱ぷすることができても、長粒米のついては、脱ぷ率が著しく低下してしまい、良好な籾摺りを行えないことがあった。特に、上記ゴム層の素材として、ウレタン樹脂を採用した籾摺りロールでは、その傾向が顕著であった。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、このような課題を解決すべく鋭意検討を行った。その結果、特定の熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなるゴム層を備えた籾摺りロールであれば、短粒米のみならず、長粒米であっても良好な籾摺りを行うことができることを見出し、本発明を完成した。
【０００７】
本発明の籾摺りロールは、しん材部と、上記しん材部の外周面に積層されたゴム層とを備えた籾摺りロールであって、
上記ゴム層は、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤を含有する熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなり、
上記硬化物は、９０℃におけるｔａｎδ（貯蔵弾性率に対する損失弾性率の比）が０．０２８以上であり、かつ９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さが８５以上である。
【０００８】
上記籾摺りロールによれば、短粒米だけでなく、長粒米も高い脱ぷ率で脱ぷすることができる。
このことは、本発明者らによって見出された格別優れた効果である。
従来の籾摺りロールで長粒米の籾摺りを実施した場合に脱ぷ率が低くなる理由を検討したところ、脱ぷ率が低かったケースでは、籾米が籾摺りロール同士の間を通過する際に、籾摺りロール間の隙間寸法が大きく変動していることが観察され、これが脱ぷ率が低くなっている原因の一つではないかと考えられた。
そこで、籾擦り時における籾摺りロール間の隙間寸法の変動を小さくすべく検討したところ、ゴム層のｔａｎδ（貯蔵弾性率に対する損失弾性率の比）や硬さを調整すれば籾摺りロール間の隙間寸法が変動しにくくなるとの着想に到達し、この着想に基づいて検証を重ねた結果、９０℃におけるｔａｎδが０．０２８以上であり、かつ９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さが８５以上であれば、短粒米だけでなく、長粒米も高い脱ぷ率で脱ぷすることができることを見出した。
【０００９】
上記籾摺りロールにおいて、上記硬化物は、６０℃におけるｔａｎδに対する９０℃におけるｔａｎδの比が、０．７０以上であることが好ましい。
この場合、短粒米、長粒米を問わず、籾摺り時に良好な脱ぷ率を確保するのにより適している。
また、籾摺りロールの表面温度が上昇してもゴム層のｔａｎδが変化しにくく、籾摺りロールを連続運転した際に、高い脱ぷ率を維持するのに適している。
【００１０】
上記硬化物は、室温で測定した動摩擦係数が、０．６０以上であることが好ましい。
本発明者らによる検討では、長粒米の籾摺りにおいて脱ぷ率が低かったケースでは、籾米が籾摺りロール同士の間を通過する際に、籾米と籾摺りロール表面との間で滑りが発生しているケースが観察されており、この滑りの発生も脱ぷ率が低くなる一因ではないかと考えられた。
一方、室温で測定した動摩擦係数を０．６０以上とすれば長粒米の脱ぷ率が良好になる。これは、籾米が籾摺りロール表面に対して滑りにくくなったためと推測している。
なお、本発明において、室温とは２３℃である。
【００１１】
更に、上記硬化物は、９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さと、室温におけるＪＩＳ  Ａ硬さの差の絶対値が３以下であることが好ましい。
この場合、籾摺りロールの表面温度が上昇してもゴム層の硬度が変化しにくく、籾摺りロールを連続運転した際に、高い脱ぷ率を維持するのに適している。
【００１２】
上記籾摺りロールにおいて、上記熱硬化性ウレタン組成物は、イソシアネート成分として、ＴＤＩ又はＭＤＩを含有することが好ましい。
また、上記熱硬化性ウレタン組成物は、架橋剤として、少なくとも１，４−ＢＤとＢＨＥＢとを含むことが好ましい。
これらの熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなるゴム層を備えた籾摺りロールは、耐久性（耐摩耗性）が極めて優れるからである。
【００１３】
上記籾摺りロールにおいて、上記熱硬化性ウレタン組成物は、更にシリコーンオイルを含有し、上記シリコーンオイルの含有量が、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤の合計量に対して、０重量％を超え、０．５重量％以下であることが好ましい。
この場合、耐久性（耐摩耗性）や耐水性を更に良好にするのに適している。
【００１４】
上記籾摺りロールは、長粒米の籾摺りに用いられても良い。
上記籾摺りロールを使用すれば、長粒米も高い脱ぷ率で脱ぷすることができる。
【００１５】
本発明の籾摺り方法は、本発明の籾摺りロールを用いることを特徴とする。
本発明の籾摺り方法によれば、短粒米だけでなく、長粒米も高い脱ぷ率で脱ぷすることができる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、短粒米だけでなく、長粒米に対しても、脱ぷ率が高い良好な籾摺りを行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】（ａ）は本発明の実施形態に係る籾摺りロールを模式的に示す斜視図であり、（ｂ）は（ａ）に示した籾摺りロールの正面図であり、（ｃ）は（ａ）のＡ−Ａ線断面図である。
【図２】本発明の実施形態に係る籾摺りロールの使用方法を説明するための模式図である。
【図３】摩擦摩耗試験機による動摩擦係数の測定方法を説明するための要部拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。
本発明の実施形態に係る籾摺りロールは、しん材部と、上記しん材部の外周面に積層されたゴム層とを備えた籾摺りロールである。
上記ゴム層は、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤を含有する熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなり、上記硬化物は、９０℃におけるｔａｎδ（貯蔵弾性率に対する損失弾性率の比）が０．０２８以上であり、かつ９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さが８５以上である。
すなわち、上記籾摺りロールは、熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなり、当該硬化物が９０℃で測定した物性として、所定の物性を有することを技術的特徴としている。
【００１９】
図１（ａ）は本発明の実施形態に係る籾摺りロールの一例を模式的に示す斜視図であり、（ｂ）は（ａ）に示した籾摺りロールの正面図であり、（ｃ）は（ａ）のＡ−Ａ線断面図である。
図１（ａ）〜（ｃ）に示す籾摺りロール１０は、金属製のしん材部１１と、しん材部１１の外周面に積層されたゴム層１２とからなる。
しん材部１１は、筒内に籾摺りロール１０を籾摺機に取り付けるための取付用フランジ１１ａが設けられた円筒状の部材である。
しん材部１１の外周面の全体には均一な厚さでゴム層１２が形成されている。
【００２０】
上記しん材部としては、従来公知の籾摺りロールで使用されているしん材部と同様のものを用いることができる。上記しん材部の材質としては、例えば、アルミニウム、ステンレス、鉄、モリブデン、チタン等が挙げられる。
また、上記しん材部の形状やサイズも特に限定されず、従来品と同様、籾摺りロールを取り付ける籾摺機の仕様や、ＪＩＳ規格（ＪＩＳ  Ｂ  ９２１４：もみすり用ゴムロール）に合わせて適宜設定すれば良い。
【００２１】
上記ゴム層は、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤を含有する熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなる。
更に、上記硬化物は、９０℃におけるｔａｎδ（貯蔵弾性率に対する損失弾性率の比）が０．０２８以上であり、かつ９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さが８５以上である。
上記籾摺りロールでは、上記硬化物からなるゴム層が、９０℃で測定した所定に物性を有するため、長粒米も短粒米も良好に脱ぷすることができる。
【００２２】
一方、上記硬化物の９０℃におけるｔａｎδが０．０２８未満では、籾摺り時の脱ぷ率、特に長粒米の脱ぷ率が低くなる。
また、上記硬化物の９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さが８５未満の場合も、籾摺り時の脱ぷ率、特に長粒米の脱ぷ率が低くなる。
これらの理由の１つとして、９０℃におけるｔａｎδが０．０２８未満の場合や、９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さが８５未満の場合には、連続運転により籾摺りロールの表面温度が上昇した際に、籾摺りロール間の隙間寸法を維持しにくく、籾米の通過によって上記隙間寸法が変動しやすいためと考えている。
【００２３】
上記ｔａｎδは、貯蔵弾性率Ｅ′に対する損失弾性率Ｅ″の比であり、
ｔａｎδ＝Ｅ″／Ｅ′
で表すことができる。
【００２４】
上記籾摺りロールは、ゴム層を構成する上記硬化物が、９０℃において所定の物性を有しており、長粒米を脱ぷするのに適している。
長粒米は、東南アジアなど、一年を通じて気温の高い熱帯地域で多く生産されており、このような地域で籾摺りを行った場合、籾摺り時に籾摺ロールのゴム層の表面温度が９０℃程度まで上昇することが通常である。そのため、このような高温条件下でも確実に籾摺りを行うことができるように、上記ゴム層を構成する上記硬化物は、９０℃において所定の物性を有することが重要である。
【００２５】
上記硬化物の９０℃におけるｔａｎδの上限は、０．０４０が好ましい。この理由は、上記ｔａｎδが０．０４０を超えると、硬化物の内部蓄熱が大きくなり熱劣化の原因となる。また、硬化物の変形が遅く、ゴム層に編摩耗が生じることがある。
上記硬化物の９０℃におけるｔａｎδの上限は、０．０３７がより好ましい。
【００２６】
上記硬化物は、６０℃におけるｔａｎδに対する９０℃におけるｔａｎδの比（以下、「ｔａｎδ（９０℃／６０℃）」ともいう）が、０．７０以上であることが好ましい。
日本国内で籾摺りを行った場合、籾摺りロールの表面温度は６０℃程度まで上昇することがある。一方、熱帯地方で籾摺りを行った場合、籾摺りロールの表面温度は、上述した通り９０℃程度まで上昇することがある。そのため、上記ｔａｎδ（９０℃／６０℃）を０．７０以上とすることは、短粒米、長粒米を問わず、籾摺り時に良好な脱ぷ率を確保するのにより適している。
【００２７】
また、ｔａｎδ（９０℃／６０℃）が０．７０以上であると、籾摺りロールの表面温度が上昇してもゴム層のｔａｎδが変化しにくくなっており、籾摺りロールを連続運転した際に、高い脱ぷ率を維持するのにより適している。
上記ｔａｎδ（９０℃／６０℃）が、０．７０未満では、籾摺り時の脱ぷ率、特に長粒米を脱ぷした際の脱ぷ率が低くなることがある。
上記ｔａｎδ（９０℃／６０℃）は、０．８０以上がより好ましい。
【００２８】
本発明において、上記硬化物のｔａｎδは、試験機として縦振動型動的粘弾性測定装置を使用して、所定の温度（６０℃及び９０℃のいずれか）で計測すれば良い。
【００２９】
上記硬化物の９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さは、良好な脱ぷ率と、優れた耐摩耗性とを確保する観点から、８７以上が好ましい。
上記硬化物の９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さの好ましい上限は９２である。上記硬化物の９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さが９２を超えると、籾摺り時に米が破損し、砕米率が増加するおそれがある。
【００３０】
また、上記硬化物は、良好な脱ぷ率と、優れた耐摩耗性とを確保する観点から、室温におけるＪＩＳ  Ａ硬さが９０以上であることも好ましい。
更に、上記硬化物の室温におけるＪＩＳ  Ａ硬さの好ましい上限は９５である。上記硬化物の室温におけるＪＩＳ  Ａ硬さが９５を超えると、籾摺り時に米が破損し、砕米率が増加するおそれがある。
【００３１】
上記硬化物は、９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さと、室温におけるＪＩＳ  Ａ硬さの差の絶対値が３以下であることが好ましい。
この場合、籾摺りロールの表面温度が上昇する環境下で籾摺りを行っても、高い脱ぷ率を維持するのに適している。
【００３２】
本発明において、上記硬化物のＪＩＳ  Ａ硬さの計測は、籾摺りロール自体を測定サンプル（試験片）とし、籾摺りロールのゴム層の端面Ｅ（図１（ｃ）参照）における厚さ方向さ中央部付近を測定部位とし、ＪＩＳ  Ｋ  ７３１２に基づいた手法で行う。
ここで、室温におけるＪＩＳ  Ａ硬さの計測は、ＪＩＳ  Ｋ  ７３１２の７．硬さ試験において、試験片を変更して行う。
また、９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さの計測は、ＪＩＳ  Ｋ  ７３１２の１５．高温・低温における硬さ及び引張試験において、試験片を変更し、かつ温度を９０℃に変更して行う。
【００３３】
上記硬化物は、室温で測定した動摩擦係数が、０．６０以上であることが好ましい。この場合、長粒米の籾摺り時に高い脱ぷ率を確保するのに適している。
一方、上記動摩擦係数が、０．６０未満では、籾摺り時の脱ぷ率、特に長粒米を脱ぷした際の脱ぷ率が低くなることがある。
上記動摩擦係数は、０．６３以上がより好ましく、０．６７以上が更に好ましい。
【００３４】
本発明において、上記硬化物の動摩擦係数は、試験機として摩擦摩耗試験機を使用して計測すれば良い。
具体的には、サイズ：５ｍｍ×５ｍｍ×２ｍｍ厚の試験片を、カッターナイフを用いて籾摺りロールのゴム層から切り出し、この試験片を摩擦摩耗試験機の金属面と摺擦させて動摩擦係数[＝（垂直荷重）／（水平荷重）]を計測する。
【００３５】
次に、上記ゴム層の材料となる熱硬化性ウレタン組成物について説明する。
上記熱硬化性ウレタン組成物は、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤を含有する。
上記ポリオール成分としては、例えば、ポリエステルポリオールが挙げられる。ポリエステルポリオールを用いると、極性の高いポリエステルポリオール基によって発現する高い分子間力により、耐摩耗性に優れたゴム層を形成することができる。
上記ポリオール成分としては、例えば、ポリエーテルポリオール、ポリカプロラクトンポリオール等も挙げられる。
【００３６】
上記ポリエステルポリオールとしては、例えば、ジカルボン酸とグリコールとを常法に従って反応させることにより得たもの等が挙げられる。
上記ジカルボン酸としては、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボン酸、オキシ安息香酸等のオキシカルボン酸、それらのエステル形成性誘導体等が挙げられる。
これらのなかではアジピン酸が好ましく、グリコールや架橋剤として１，４−ブタンジオールを用いる場合にはアジピン酸が特に好ましい。アジピン酸のＣ原子配列は、１，４−ブタンジオールと同じ４連配列であるため、配向結晶性に優れ、結晶化構造を有することにより強固な分子間力を発現する。また、アジピン酸は安価であるため、経済的にも優れる。
上記ジカルボン酸は単独で用いても良いし、２種以上併用しても良い。
【００３７】
上記グリコールとしては、例えば、エチレングリコール、１，４−ブタンジオール、ジエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、１，９−ノナンジオール、トリエチレングリコール等の脂肪族グリコール、１，４−シクロヘキサンジメタノール等の脂環族グリコール、ｐ−キシレンジオール等の芳香族ジオール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等のポリオキシアルキレングリコール等が挙げられる。
上記グリコールとしては、脂肪族グリコールが好ましく、エチレングリコール、１，４−ブタンジオールが更に好ましい。適度な硬さのゴム層を形成するのに適しており、かつ、安価である。
ジカルボン酸及びグリコールの反応物であるポリエステルポリオールは、線状構造であるが、３価以上のエステル形成成分を用いた分枝状ポリエステルであっても良い。
上記グリコールは単独で用いても良いし、２種以上併用しても良い。
【００３８】
上記ポリエステルポリオールとしては、特に、ポリエチレンアジペート系ポリエステルポリオール、ポリブチレンアジペート系ポリエステルポリオール、及び、ポリエチレンブチレンアジペート系ポリエステルポリオールが好ましい。適度な硬さのゴム層を形成するのに適した分子構造を有しており、かつ、安価である。
【００３９】
上記ポリエーテルポリオールとしては、例えば、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等が挙げられる。
上記ポリカプロラクトンポリオールとしては、例えば、触媒の存在下で低分子量グリコールを開始剤としてε−カプロラクトンを開環付加させることにより得られるものが挙げられる。
【００４０】
上記ポリオール成分の数平均分子量は、１０００〜３０００が好ましい。数平均分子量が１０００未満では、上記ゴム層が剛性の高すぎるものとなることがある。一方、数平均分子量が３０００を超えると、上記ゴム層が柔軟すぎるものとなることがある。
上記数平均分子量は、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフ）測定によるポリスチレン換算の測定値である。
【００４１】
上記ポリオール成分としては、数平均分子量の異なる少なくとも２種類のポリオール成分を併用することが好ましい。
数平均分子量の異なるポリオール成分の併用によって、ポリオール成分の分子量分布がブロードになることが、上記硬化物の９０℃におけるｔａｎδを高めるのに適しているからである。
具体的には、例えば、数平均分子量が１０００程度のポリオール成分と、数平均分子量が２０００程度のポリオール成分を併用することが、好ましい組み合わせとして挙げられる。
【００４２】
上記イソシアネート成分としては、例えば、フェニレンジイソシアネート（ＰＰＤＩ）、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、ジフェニルメタンジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニレンポリイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネートとポリメチレンポリフェニレンポリイソシアネートとの混合物、４，４’−トリジンジイソシアネート（ＴＯＤＩ）、４，４’−ジフェニルエーテルジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、ナフタレンジイソシアネート（ＮＤＩ）、テトラメチルキシリレンジイソシアネート（ＴＭＸＤＩ）等の芳香族ジイソシアネート；シクロペンタンジイソシアネート、シクロヘキサンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（水添ＭＤＩ）、メチル−２，４−シクロヘキサンジイソシアネート、メチル−２，６−シクロヘキサンジイソシアネート、ビス（イソシアネートメチル）シクロヘキサン、ノルボルナンジイソシアネート（ＮＢＤＩ）等の脂環族ジイソシアネート等が挙げられる。これらは、単独で用いても良いし、２種以上併用しても良い。
また、本明細書では、ジフェニルメタンジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニレンポリイソシアネート、及び、ジフェニルメタンジイソシアネートとポリメチレンポリフェニレンポリイソシアネートとの混合物、を総称してＭＤＩともいう。
これらのなかでは、ＭＤＩ、ＴＤＩが好ましく、ＭＤＩがより好ましい。
【００４３】
上記ＴＤＩ（トリレンジイソシアネート）としては従来公知のＴＤＩを用いることができる。上記ＴＤＩにおいて、２，４−ＴＤＩと２，６−ＴＤＩとの配合比（２，４−ＴＤＩ／２，６−ＴＤＩ）は特に限定されないが、６５／３５〜１００／０（重量比）が好ましい。上記ＴＤＩとしては、例えば、Ｔ−８０（２，４−ＴＤＩ／２，６−ＴＤＩ＝８０／２０）、Ｔ−１００（２，４−ＴＤＩ／２，６−ＴＤＩ＝１００／０）、Ｔ−６５（２，４−ＴＤＩ／２，６−ＴＤＩ＝６５／３５）等を用いることができる。
上記ＴＤＩとしては各種市販品を使用することもできる。
【００４４】
上記ＭＤＩは特に限定されるものではなく、その分子量分布の広狭を問わず用いることができる。上記ＭＤＩは、ピュアＭＤＩ（４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート）、ポリメリックＭＤＩ（４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネートとポリメチレンポリフェニレンポリイソシアネートとの混合物）が好ましい。
上記ＭＤＩとしては各種市販品を使用することもできる。
【００４５】
上記熱硬化性ウレタン組成物におけるイソシアネート基含有率（以下、ＮＣＯ％ともいう）は、３．５〜１０．０重量％が好ましい。
上記イソシアネート基含有率が、３．５重量％未満では上記ゴム層の耐摩耗性が低下してしまうことがある。一方、上記イソシアネート基含有率が１０．０重量％を超えると、上記ゴム層の硬度が高くなりすぎ、籾摺りロールのゴム層として適さないことがある。
上記イソシアネート基含有率（重量％）とは、熱硬化性ウレタン組成物に使用する架橋剤を除いた完全プレポリマー（全てのイソシアネート成分、全てのポリオール成分の合計量）中に含まれるイソシアネート基の重量割合をいう。
【００４６】
上記架橋剤としては、例えば、１，４−ブタンジオール（１，４−ＢＤ）、１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン（ＢＨＥＢ）、ＴＭＰ（トリメチロールプロパン）、エチレングリコール、プロピレングリコール、ヘキサンジオール、ジエチレングリコール、グリセリン、４，４’−メチレンビス（２−クロロアニリン）（ＭＯＣＡ）、ヒドラジン、エチレンジアミン、ジエチレントリアミン、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、４，４’−ジアミノジシクロヘキシルメタン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシプロピル）アニリン、水等が挙げられる。
これらは単独で用いても良いし、２種以上併用しても良い。
【００４７】
上記熱硬化性ウレタン組成物としては、
（１）ポリエステルポリオールをポリオール成分とし、架橋剤として、１，４−ＢＤとＢＨＥＢとを併用した熱硬化性ウレタン組成物、及び
（２）ポリエステルポリオールをポリオール成分とし、架橋剤として、１，４−ＢＤとＢＨＥＢとＴＭＰとを併用した熱硬化性ウレタン組成物、が好ましい。
（１）の場合は、上記ゴム層の耐摩耗性を向上させるのに適している。また、架橋剤として、１，４−ＢＤ及びＢＨＥＢを含む熱硬化性ウレタン組成物は、ポットライフが比較的長く、手注型でも成形することができる。
（２）の場合は、上記ゴム層の耐摩耗性を更に向上させることができる。
【００４８】
上記熱硬化性ウレタン組成物は、更にシリコーンオイルを含有しても良い。
シリコーンオイルを配合することにより、上記熱硬化性ウレタン組成物の硬化物の耐摩耗性がより向上する。
また、上記熱硬化性ウレタン組成物にシリコーンオイルを配合した場合、上記硬化物からなるゴム層の耐水性もより向上する。
【００４９】
上記シリコーンオイルとしては特に限定されず、例えば、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイル、これらのシリコーンオイルの側鎖及び／又は末端に有機基を導入した変性シリコーンオイル（例えば、シラノール基末端変性シリコーンオイルなど）等が挙げられる。
これらのなかでは、ジメチルシリコーンオイルが好ましい。ジメチルシリコーンオイルは、ポリウレタン分子中に分散しやすく、熱硬化性ウレタン組成物の硬化物を均質にするのに適している。
【００５０】
上記シリコーンオイルは、２５℃での動粘度が１０〜３０００ｍｍ２／ｓであることが好ましい。上記熱硬化性ウレタン組成物の硬化物の耐摩耗性を更に向上させるとともに、上記硬化物の耐水性を長期間に渡って向上させるのに適しているからである。
【００５１】
上記熱硬化性ウレタン組成物がシリコーンオイルを含有する場合、上記シリコーンオイルの含有量は、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤の合計量に対して、０重量％を超え、０．５重量％以下が好ましい。
上記シリコーンオイルの含有量が０．５重量％を超えると、ゴム層の動摩擦係数が低くなり、脱ぷ率が低くなる場合がある。
上記シリコーンオイルの含有量は、耐摩耗性及び耐水性の向上により適している点から０．３重量％以上が好ましい。
【００５２】
上記熱硬化性ウレタン組成物は、更に、鎖延長剤、架橋促進剤や架橋遅延剤等の反応助剤、加水分解防止剤、無機繊維や無機フィラー等の補強材、着色剤、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、防黴剤、難燃剤、充填剤（増量剤）等の各種添加剤などを必要に応じて含有していても良い。
【００５３】
上記ゴム層（上記熱硬化性ウレタン組成物の硬化物）は、ＤＩＮ摩耗減量が、４０〜１００ｍｍ３であることが好ましい。
上記ＤＩＮ摩耗減量が４０ｍｍ３未満では、籾摺り時に砕米の発生率が高くなることがあり、一方、１００ｍｍ３を超えると、耐久性が不充分となる。
上記ＤＩＮ摩耗減量は、ＪＩＳ  Ｋ  ６２６４のＤＩＮ摩耗試験に準拠して測定すれば良い。
上記ＤＩＮ摩耗減量は、４０〜８５ｍｍ３がより好ましい。
【００５４】
上記籾摺りロールは、上記しん材部と上記ゴム層との密着性をより向上させるべく、両者の間にプライマー層及び／又は接着剤層が形成されていても良い。
上記接着剤層の形成は、例えば、フェノール系接着剤等を用いて行うことができる。
上記プライマー層の形成は、例えば、ウレタン系、ポリエステル系、シラン系、ポリアミド系、フェノール系のプライマーや、シランカップリング剤等を用いて行うことができる。
【００５５】
上記籾摺りロールは、断面（使用時の回転軸に垂直な断面）の真円度が０．５ｍｍ以下であることが好ましい。上記真円度が０．５ｍｍを超えると、使用時にロール間の間隔のバラツキが大きくなり、脱ぷ率が低下したり、砕米の発生率が増加したりすることがある。
【００５６】
次に、本発明の実施形態に係る籾摺りロールの製造方法について説明する。
上記籾摺りロールは、例えば、下記（１）及び（２）の工程を経て製造することができる。
（１）しん材部を作製する。上記しん材部は、従来公知の方法により作製することができ、例えば、アルミダイキャスト等により作製することができる。
その後、必要に応じて、しん材部の外周面に接着剤層及び／又はプライマー層を形成したり、しん材部の外周面を所定の形状に加工したりする。
【００５７】
（２）次に、上記しん材部の周囲にゴム層を形成する。ここでは、しん材部を円筒形の金型内に載置し、その後、しん材部の外周面と金型の内壁面との間隙に、上記熱硬化性ウレタン組成物を注入し、所定の条件で硬化させることによりゴム層を形成する。
このような製造方法では、必要に応じて、研削加工によってゴム層の表面を形成しても良い。勿論、金型から脱型したまま、上記研削加工を行わなくても良い。
【００５８】
次に、本発明の実施形態に係る籾摺りロールの使用方法について説明する。
図２は、本発明の実施形態に係る籾摺りロールの使用方法を説明するための模式図である。
上記籾摺りロールは、２個の籾摺りロールを１組にして、従来公知のゴムロール式の籾摺機に取り付けて使用する。
即ち、図２に示すように、一対の籾摺りロール１０Ａ、１０Ｂを所定の間隔Ｌを有するように平行に取り付け、籾摺りロール１０Ａ、１０Ｂのそれぞれを互いに逆方向に、かつ、異なる回転速度（籾摺りロール１０Ａの回転速度Ｖａ≠籾摺りロール１０Ｂの回転速度Ｖｂ）で回転させる。そして、この状態で籾摺りロール１０Ａ、１０Ｂ同士の間に籾米１を投入すると、籾摺りロール１０Ａと籾摺りロール１０Ｂとの周速差により籾米１から籾殻が脱ぷされることとなる。
【００５９】
上記籾摺りロールの使用時における、籾摺りロール１０Ａと籾摺りロール１０Ｂとの隙間の距離Ｌや、籾摺りロール１０Ａ及び籾摺りロール１０Ｂのそれぞれの回転速度（周速度）Ｖａ、Ｖｂは特に限定されず、籾摺機の仕様、投入する籾米の種類や乾燥率、処理速度、脱ぷ率等の各種条件に応じて適宜設定すれば良い。
【実施例】
【００６０】
以下、実施例によって本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
ここでは、下記の調製例によって、熱硬化性ウレタン組成物Ａ〜Ｐを調製し、得られた熱硬化性ウレタン組成物を用いて籾摺りロールを製造した。その後、各籾摺りロールの性能を評価した。
【００６１】
＜原材料＞
熱硬化性ウレタン組成物を調製するための原材料として、以下の原材料を使用した。
（１）ウレタンプレポリマーＡ
ポリオール成分とイソシアネート成分とを用意し、両者を反応させてウレタンプレポリマーＡを得た。
ポリオール成分としては、数平均分子量（Ｍｎ）＝１０００のポリエチレンアジペート系ポリエステルポリオールと、Ｍｎ＝２０００のポリエチレンアジペート系ポリエステルポリオールとを、（Ｍｎ＝１０００）：（Ｍｎ＝２０００）＝１：２となる重量比で混合して、Ｍｎ＝１５００に調整したポリエチレンアジペート系ポリエステルポリオールを用意した。
イソシアネート成分としては、ピュアＭＤＩとを用意した。
ポリオール成分とイソシアネート成分とは、イソシアネート基含有率（ＮＣＯ％）が７．０重量％となる量比で混合し、反応させた。
【００６２】
（２）ウレタンプレポリマーＢ
ポリオール成分とイソシアネート成分とを、イソシアネート基含有率（ＮＣＯ％）が６．３重量％となる量比で混合した以外は、ウレタンプレポリマーＡの調製方法と同様の方法を用いて、ウレタンプレポリマーＢを調製した。
【００６３】
（３）ウレタンプレポリマーＣ
ポリオール成分とイソシアネート成分とを用意し、両者を反応させてウレタンプレポリマーＣを得た。
ポリオール成分としては、Ｍｎ＝２０００のポリエチレンアジペート系ポリエステルポリオールを用意した。イソシアネート成分としては、ピュアＭＤＩを用意した。
ポリオール成分とイソシアネート成分とは、イソシアネート基含有率（ＮＣＯ％）が７．０重量％となる量比で混合し、反応させた。
【００６４】
（４）１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン（ＢＨＥＢ）：三井化学ファイン社製
（５）１，４−ブタンジオール（１，４−ＢＤ）：三井化学社製
（６）ＴＭＰ（トリメチロールプロパン）：三菱ガス化学社製
（７）シリコーンオイル：東レ・ダウコーニング社製、ＳＨ２００−１００ＣＳ（ジメチルシリコーンオイル：動粘度１００ｍｍ２／ｓ）
【００６５】
１．熱硬化性ウレタン組成物の調製
（調製例１）
（１）ウレタンプレポリマーＡを１００℃、０．６７ｋＰａ以下の条件で脱泡した。
次に、脱泡したウレタンプレポリマーＡ１００重量部をアジテーターに投入して撹拌し、撹拌を続けながら、液温を９５℃に調整したシリコーンオイル（東レ・ダウコーニング社製、ＳＨ２００−１００ＣＳ）０．１重量部を添加した。
（２）更に撹拌を続けながら、液温を１２０℃に調整したＢＨＥＢ１１.２６重量部を添加し、更に、１，４−ＢＤ１．７０重量部を添加して６０秒間撹拌を続けて、熱硬化性ウレタン組成物Ａ（以下、単にウレタン組成物Ａともいう）を調製した。
【００６６】
よって、熱硬化性ウレタン組成物Ａの組成は、以下の通りである。
＜ウレタン組成物Ａ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＡ：１００
ＢＨＥＢ              ：１１．２６
１，４−ＢＤ          ：１．７０
シリコーンオイル      ：０．１０
【００６７】
（調製例２）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｂ（以下、単にウレタン組成物Ｂともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｂ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＢ：１００
ＢＨＥＢ              ：１０．６７
１，４−ＢＤ          ：１．７３
ＴＭＰ                ：０．３５
【００６８】
（調製例３）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｃ（以下、単にウレタン組成物Ｃともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｃ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＢ：１００
ＢＨＥＢ              ：１０．６７
１，４−ＢＤ          ：１．７３
ＴＭＰ                ：０．３５
シリコーンオイル      ：０．１０
【００６９】
（調製例４）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｄ（以下、単にウレタン組成物Ｄともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｄ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＡ：１００
ＢＨＥＢ              ：１１．２６
１，４−ＢＤ          ：１．７０
【００７０】
（調製例５）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｅ（以下、単にウレタン組成物Ｅともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｅ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＡ：１００
ＢＨＥＢ              ：１０．５２
１，４−ＢＤ          ：１．７０
ＴＭＰ                ：０．３４
【００７１】
（調製例６）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｆ（以下、単にウレタン組成物Ｆともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｆ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＢ：１００
ＢＨＥＢ              ：１０．６７
１，４−ＢＤ          ：１．７３
ＴＭＰ                ：０．３５
シリコーンオイル      ：０．５０
【００７２】
（調製例７）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｇ（以下、単にウレタン組成物Ｇともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｇ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＡ：１００
ＢＨＥＢ              ：１０．５２
１，４−ＢＤ          ：１．４２
ＴＭＰ                ：０．２８
シリコーンオイル      ：０．１０
【００７３】
（調製例８）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｈ（以下、単にウレタン組成物Ｈともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｈ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＣ：１００
ＢＨＥＢ              ：１０．６１
１，４−ＢＤ          ：１．６０
シリコーンオイル      ：１．００
【００７４】
（調製例９）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｉ（以下、単にウレタン組成物Ｉともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｉ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＣ：１００
ＢＨＥＢ              ：１０．６１
１，４−ＢＤ          ：１．６０
【００７５】
（調製例１０）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｊ（以下、単にウレタン組成物Ｊともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｊ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＣ：１００
ＢＨＥＢ              ：９．８０
１，４−ＢＤ          ：１．５８
ＴＭＰ                ：０．３２
シリコーンオイル      ：０．１０
【００７６】
（調製例１１）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｋ（以下、単にウレタン組成物Ｋともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｋ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＣ：１００
ＢＨＥＢ              ：１０．６１
１，４−ＢＤ          ：１．６０
シリコーンオイル      ：０．１０
【００７７】
（調製例１２）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｌ（以下、単にウレタン組成物Ｌともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｌ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＣ：１００
ＢＨＥＢ              ：９．８０
１，４−ＢＤ          ：１．５８
ＴＭＰ                ：０．３２
【００７８】
（調製例１３）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｍ（以下、単にウレタン組成物Ｍともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｍ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＣ：１００
ＢＨＥＢ              ：９．１１
１，４−ＢＤ          ：１．５９
ＴＭＰ                ：０．６３
シリコーンオイル      ：１．００
【００７９】
（調製例１４）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｎ（以下、単にウレタン組成物Ｎともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｎ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＢ：１００
ＢＨＥＢ              ：９．１５
１，４−ＢＤ          ：１．７３
ＴＭＰ                ：１．０４
シリコーンオイル      ：１．００
【００８０】
（調製例１５）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｏ（以下、単にウレタン組成物Ｏともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｏ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＢ：１００
ＢＨＥＢ              ：１１．８３
１，４−ＢＤ          ：１．７９
【００８１】
（調製例１６）
原材料の種類、配合量を変更し、下記の組成の熱硬化性ウレタン組成物Ｐ（以下、単にウレタン組成物Ｐともいう）を調製例１と同様の手法を用いて調製した。
＜ウレタン組成物Ｐ（重量部）＞
ウレタンプレポリマーＢ：１００
ＢＨＥＢ              ：１１．０４
１，４−ＢＤ          ：１．７９
ＴＭＰ                ：０．３６
【００８２】
２．籾摺りロールの作製
（実施例１）
本実施例では、図１（ａ）〜（ｃ）に示した形状の籾摺りロール１０であって、直径Ｄが１５３．０ｍｍ（図１（ｂ）参照）、幅Ｗが６３．５ｍｍ（図１（ｃ）参照）、ゴム層の厚さＴが１６．５ｍｍ（図１（ｂ）参照）の籾摺りロール（型式：小２５）を作製した。
まず、アルミダイキャストにより、図１（ａ）〜（ｃ）に示した形状を有し、ＪＩＳ  Ｂ  ９１２４（１９９７）に準拠した寸法のしん材部を鋳造した。
【００８３】
（２）次に、所定の内寸を有する円筒形の金型内に、上記しん材部の外周面と上記金型の内周面との間隔が全周に亘ってほぼ等間隔になるように上記しん材部を設置した。
その後、上記しん材部の外周面と上記金型の内周面との間隙に、ウレタン組成物Ａを注入し、下記の条件で硬化させ、外径寸法と幅寸法を切削により調整し、上記しん材部の外周面にゴム層が積層された籾摺りロールを作製した。
（硬化条件）
注入時のウレタン組成物Ａの温度を１０５℃とし、金型温度１３０℃で６０分間硬化させた。
その後、金型から脱型し、１１０℃、２４時間の条件で後硬化を行った。
【００８４】
（実施例２〜７）
熱硬化性ウレタン組成物としてウレタン組成物Ａに代えてウレタン組成物Ｂ〜Ｇのいずれかを使用し、実施例１と同様にして籾摺りロールを作製した。
各実施例で使用したウレタン組成物は、表１に記載の通りである。
【００８５】
（比較例１〜７）
熱硬化性ウレタン組成物としてウレタン組成物Ａに代えてウレタン組成物Ｈ〜Ｎのいずれかを使用し、実施例１と同様にして籾摺りロールを作製した。
各比較例で使用したウレタン組成物は、表１に記載の通りである。
【００８６】
（実施例８）
本実施例では、図１（ａ）〜（ｃ）に示した形状の籾摺りロール１０であって、直径Ｄが２５４．０ｍｍ（図１（ｂ）参照）、幅Ｗが２５４．０ｍｍ（図１（ｃ）参照）、ゴム層の厚さＴが２５．０ｍｍ（図１（ｂ）参照）の籾摺りロール（型式：大１００）を作製した。
まず、アルミダイキャストにより、図１（ａ）〜（ｃ）に示した形状を有し、ＪＩＳ  Ｂ  ９１２４（１９９７）に準拠した寸法のしん材部を鋳造した。
【００８７】
（２）次に、所定の内寸を有する円筒形の金型内に、上記しん材部の外周面と上記金型の内周面との間隔が全周に亘ってほぼ等間隔になるように上記しん材部を設置した。
その後、上記しん材部の外周面と上記金型の内周面との間隙に、ウレタン組成物Ｏを注入し、下記の条件で硬化させ、外径寸法と幅寸法を切削により調整し、上記しん材部の外周面にゴム層が積層された籾摺りロールを作製した。
（硬化条件）
注入時のウレタン組成物Ｏの温度を１０５℃とし、金型温度１３０℃で６０分間硬化させた。
その後、金型から脱型し、１１０℃、２４時間の条件で後硬化を行った。
【００８８】
（実施例９）
熱硬化性ウレタン組成物としてウレタン組成物Ｏに代えてウレタン組成物Ｐを使用し、実施例８と同様にして籾摺りロールを作製した。
【００８９】
（比較例８）
熱硬化性ウレタン組成物としてウレタン組成物Ｏに代えてウレタン組成物Ｈを使用し、実施例８と同様にして籾摺りロールを作製した。
【００９０】
３．籾摺りロールの評価
実施例及び比較例で作製した籾摺りロールについて、下記の評価を行った。結果は、表１又は表２に示した。
【００９１】
３−１．ＪＩＳ  Ａ硬さ（室温及び９０℃）
籾摺りロール自体を測定サンプル（試験片）とした以外は、ＪＩＳ  Ｋ  ７３１２の硬さ試験に準拠して、室温でのゴム層の硬さを測定した。
ここでは、籾摺りロールのゴム層の端面Ｅにおける厚さ方向さ中央部付近の室温での硬さを、タイプＡ硬さ試験機（テクロック社製、ＧＳ−７１９Ｎ）を用いて計測した。この試験では、試験機の加圧面が密着した直後の値を計測した。計測は、上記端面Ｅにおける計測部位を変えながら、同一サンプルについて５回行い、５回の計測値の中央値を計測結果とした。
【００９２】
更に、籾摺りロール自体を測定サンプル（試験片）とし、試験温度として９０℃を選択した以外は、ＪＩＳ  Ｋ  ７３１２の高温・低温における硬さ試験に準拠して、９０℃でのゴム層の硬さを測定した。
ここでは、籾摺りロールのゴム層の端面Ｅにおける厚さ方向さ中央部付近の９０℃での硬さを、タイプＡ硬さ試験機（テクロック社製、ＧＳ−７１９Ｎ）を用いて計測した。この試験では、試験機の加圧面が密着した直後の値を計測した。計測は、上記端面Ｅにおける計測部位を変えながら、同一サンプルについて５回行い、５回の計測値の中央値を計測結果とした。
【００９３】
３−２．動摩擦係数
摩擦摩耗試験機として、トライボギアシリーズ  ＴＹＰＥ：１４（新東科学社製）を用いて、下記の手法で測定した。
図３は、摩擦摩耗試験機による動摩擦係数の測定方法を説明するための要部拡大図である。図３には、アタッチメントを介して取り付けた試験片を示す。
籾摺りロールのゴム層からサイズ：５ｍｍ×５ｍｍ×２ｍｍ厚の試験片１１０を切り出した。図３に示すように、この試験片１１０を摩擦摩耗試験機１００に取り付けた棒状のアタッチメント１０１に接着剤を用いて固定し、試験片１１０の５ｍｍ×５ｍｍ面をアルミニウム製の金属板１０２の表面に接触させた。更に、垂直荷重用の分銅１０３を試験片１１０の上方に置き、この状態で金属板１０２を矢印の方向（図中、右側）に移動させることによって、試験片１１０と金属板１０２とを摺擦させた。このときの水平荷重をロードセル（図示せず）で計測し、計測結果に基づいて動摩擦係数＝(垂直荷重)／(水平荷重)を算出した。
ここで、垂直荷重は２００ｇ、摺擦速度は２０ｍｍ／秒とした。
また、試験片の個数は５（ｎ＝５）とし、５個の算出値のうちの中央値３つを選び、その平均値を動摩擦係数の計測結果とした。
【００９４】
３−３．ｔａｎδ（貯蔵弾性率に対する損失弾性率の比）
試験機として、ユービーエム社製、縦振動型動的粘弾性測定装置(Ｒｈｅｏｇｅｌ−Ｅ４０００)を用いて計測した。
試験片は、籾摺りロールのゴム層からサイズ：４０ｍｍ×３ｍｍ×２ｍｍ厚で切り出した。
この試験片を測定装置に取付け、下記の条件で計測した。
チャック間：２０ｍｍ
正弦波：１０Ｈｚ
昇温速度：２℃／分
とし、−４０℃〜１００℃まで加振し、１分毎に荷重を計測、動的弾性率および損失弾性率に基づきｔａｎδ（損失正接）を算出し、６０℃直近の損失正接（６０℃ｔａｎδ）及び９０℃直近の損失正接（９０℃ｔａｎδ）の値を取得した。
更に、ｔａｎδ（９０℃／６０℃）を算出した。
【００９５】
４．性能評価
４−１．日本国内（国際農林水産業研究センター：ＪＩＲＣＡＳ）での評価
実施例１〜７及び比較例１〜７の籾摺りロールを籾摺機（藤原製作所社製、大屋式坪刈試験用籾摺機  ２５Ｍ型）に取り付け、下記の手順で籾摺りを行った。
本評価では、熱帯地方での籾摺り条件に近い条件を再現するために、予め籾摺りロールの温度を昇温して籾摺りを行った。
また、評価米としては、長粒米  ＩＲ６４を用いた。評価結果は、表１に示した。
【００９６】
（１）一対（２個）の籾摺りロールを炉内温度１２０℃のオーブンで少なくとも４０分間保持し、籾摺機に取付けた後、籾摺りロールの表面温度が７０〜１００℃であることを確認した。このとき、籾摺りロール間の隙間寸法は、０．６ｍｍに設定した。
（２）籾約２００ｇを籾摺機に供給して籾摺り行い、籾摺り品約２０gをサンプリングし、籾摺り状態を評価した。
具体的には、まず、サンプリングした籾摺り品の全体重量を計測した。その後、籾摺り品を、籾、米形状維持の玄米及び砕米に分類し、それぞれの重量を計測した。得られた計測値に基づいて、脱ぷ率及び砕米率を算出した。結果を表１に示した。
脱ぷ率及び砕米率の算出方法は以下の通りである。
【００９７】
脱ぷ率（％）＝［米形状維持の玄米の重量］／［籾摺り前の籾の重量］
砕米率（％）＝［砕米の重量］／［籾摺り前の籾の重量］
【００９８】
【表１】
0006664026.tif 000002
【００９９】
４−２．タイでの評価
実施例８、９及び比較例８の籾摺りロールの評価をタイで実施した。評価結果は表２に示した。ここでは、脱ぷ率（％）及び砕米率（％）を評価し、更に、実施例８、９の籾摺りロールについては、寿命も算出した。
【０１００】
実施例８、９及び比較例１の籾摺りロールは、タイ、スパンブリ県のＭｉｎｇｍｏｎｋｈｏｎｊａｒｅａｎ  Ｔａｎｙａ精米工場で評価した。具体的な手順等は以下の通りである。
Ｍｉｎｇｍｏｎｋｈｏｎｊａｒｅａｎ  Ｔａｎｙａ精米工場が保有するサタケ社製籾摺機に籾摺りロールを取付けて籾摺りを行った。籾摺りロール通過後の処理籾などをサンプリングし、脱ぷ率（％）及び砕米率（％）を評価した。
脱ぷ率（％）及び砕米率（％）の算出は、日本国内（国際農林水産業研究センター）での評価と同様の手法で行った。
また、評価米としては、品種：Ｐａｔｈｕｍｔｈａｎｉ  １を用いた。評価結果は、表２に示した。
【０１０１】
寿命（ｈｒ）の算出は、下記の計算式によって行った。
ここで、寿命の算出は、籾摺りに使用した一対の籾摺りロールのうち、主ロール（高速回転側のロール）に対して行った。
なお、寿命（ｈｒ）の算出に使用した籾摺りロールは、ゴム層の初期厚さが２５ｍｍで、ゴム層の残り厚さが５ｍｍになると交換するように設計したものである。
【０１０２】
寿命（ｈｒ）＝稼働時間（ｈｒ）×２０ｍｍ／稼働による摩耗厚さ（ｍｍ）
式中、２０ｍｍは、籾摺りロールを初期状態から完全に使い切った状態（ゴム層の残り厚さ５ｍｍの状態）になるまでに摩耗するゴム層の厚さである。また、稼働による摩耗厚さは、初期厚さ（２５ｍｍ）と評価時のゴム層の残り厚さ（ｍｍ）との差である。
【０１０３】
【表２】
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【０１０４】
表１、２に示したように、本発明の実施形態に係る籾摺りロールによれば、長粒米を高い脱ぷ率で脱ぷすることができ、かつ、耐摩耗性に優れることが明らかとなった。
また、実施例１〜７の籾摺りロールで短粒米の籾摺りを実施した場合、脱ぷ率が８５〜９２％程度、砕米率が０．１％以下と、極めて良好な籾摺りを行えることが確認されている。
【符号の説明】
【０１０５】
１０、１０Ａ、１０Ｂ  籾摺りロール
１１  しん材部
１１ａ  取付用フランジ
１２  ゴム層
１００  摩擦摩耗試験機
１０１  アタッチメント
１０２  金属板
１０３  分銅
１１０  試験片
【要約】
【課題】  短粒米も長粒米も良好に脱ぷすることができる籾摺りロールを提供する。
【解決手段】  しん材部と、前記しん材部の外周面に積層されたゴム層とを備えた籾摺りロールであって、
前記ゴム層は、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤を含有する熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなり、
前記硬化物は、９０℃におけるｔａｎδ（貯蔵弾性率に対する損失弾性率の比）が０．０２８以上であり、かつ９０℃におけるＪＩＳ  Ａ硬さが８５以上である、籾摺りロール。
【選択図】  図１【図１】
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【図２】
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【図３】
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