(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゴルフボールのディンプルの表面付近の気流を解析して該ディンプルの性能を評価する方法であって、
（Ｉ）コンピューターにおいて設定される仮想空間内に、凹部又は凸部を呈するディンプルを想定したディンプル形状モデルと、該ディンプル形状モデルの周囲を取り囲む気流仮想空間を設定し、
（ＩＩ）該気流仮想空間に格子を生成すると共に、その際にディンプル形状モデルの表面近傍の格子が細かく、表面から離れる方向に格子のサイズが漸次増大するように設定し、
（ＩＩＩ）上記気流仮想空間にディンプル形状モデルの前方から所定速度の気流が流入する状態を設定し、
（ＩＶ）上記気流仮想空間内の気流の主流方向をＸ方向、ディンプル形状モデルの底面方向をＹ方向、気流の主流方向とディンプル形状モデル底面方向との両方に垂直な方向をＺ方向とする場合、ディンプルを通るＸ−Ｙ平面を設定し、運動量厚さθを算出し、
（Ｖ）上記運動量厚さθが薄いディンプル形状モデルを、空気抵抗が小さいものとしてディンプル効果を高評価することを特徴とするゴルフボールディンプル効果の評価方法。
【請求項２】
上記ディンプル形状モデルが、平面（底面）に、ディンプルを想定した凹部又は凸部が少なくとも２個設置されるモデルである請求項１記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
【請求項３】
上記ディンプル形状モデルが、ボールを想定した半球面に、凹部又は凸部を呈するディンプルを想定した形状モデルである請求項１記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
【請求項４】
ディンプルを想定した凹部又は凸部の輪郭形状が円形または非円形である請求項１、２又は３記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
【請求項５】
ディンプルを想定した凹部又は凸部は、気流の主流方向（Ｘ方向）に対して直列に配置される請求項１〜４のいずれか１項記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
【請求項６】
ディンプルを想定した凹部又は凸部の個数が３個以上であり、且つ、これらの凹部凸部のうち少なくとも一部が気流の主流方向に対して並列に配置される請求項１〜４のいずれか１項記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
【請求項７】
ディンプルを通るＸ−Ｙ平面を設定して運動量厚さθを算出する際、ディンプルの中心及びその付近を通るＸ−Ｙ平面の運動量厚さを算出してディンプルを評価するようにした請求項１〜６のいずれか１項記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
【請求項８】
ディンプルを通るＸ−Ｙ平面を設定して運動量厚さθを算出する場合、Ｚ方向の２箇所以上のＸ−Ｙ平面における運動量厚さの平均値によってディンプルを評価するようにした請求項１〜６のいずれか１項記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
【請求項９】
ディンプルを通るＸ−Ｙ平面を設定して運動量厚さθを算出する場合、３箇所以上のＸ−Ｙ平面の運動量厚さの平均値によってディンプルを評価するようにした請求項１〜６のいずれか１項記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
【請求項１０】
ディンプルを想定した凹部又は凸部の輪郭形状、面積、深さ、断面形状及び体積の群から選ばれる少なくとも１種の条件を変化させてディンプルを評価するようにした請求項１〜９のいずれか１項記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、表面に多数のディンプルが形成されるゴルフボールの性能を評価するに際して、コンピューター上にディンプルを想定したモデルと気流とを設定し、コンピューターによる演算を利用してディンプル表面の気流を解析し、上記ディンプル単体の空気抵抗の大小によりディンプル効果を評価するディンプル効果の評価方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフボールのような物体が大気中で飛行するときには、物体の周囲に気流の乱れが生じることが知られている。物体の表面が複雑な形状を形成していたり、回転しながら飛行していたりすると、飛行中の気流の乱れは複雑になり、物体の飛距離など飛び性能に大きな影響が及ぶこととなる。
【０００３】
ゴルフボールについては、多くの場合、平面視円形のディンプルが多数設けられているが、ディンプルの立体的な形状、配置、大きさなどの組合せが空力特性に及す影響が大きいことから、これらのディンプル要素と空力特性との因果関係を把握する必要がある。
【０００４】
通常、ディンプルの形状、構造及び配置等を変化させることによるゴルフボールの飛び性能に与える影響を調べるに当たっては、ボールの各種成形金型を作製してボールを種々試作し、ボールの打撃実験を行って、初速、スピン、弾道（飛距離、高さ）等を測定し、空力特性を評価することが多かった。
【０００５】
しかしながら、このような実物モデルによる試験評価は、多大な時間と費用を必要とすることに加えて、ディンプルの形状及び配置と空力特性との因果関係を明確に関連づけることができない。そのため、実験によって得られた評価結果に基づき新たに設計したゴルフボールが狙いどおりの性能を発揮するに至らないことがしばしば起こる。このような場合、その都度ボールの設計及び試作をやり直して、空力特性を確かめる必要があり、時間と費用が更に発生するため、効率的にボールの開発ができないという問題がある。
【０００６】
このような問題に対処するため、本発明者は、コンピューターにゴルフボールモデルと、該ゴルフボールモデルの周囲を取り囲む気流仮想空間を設定し、該気流仮想空間に気流が流入する状態を設定してゴルフボールの揚力係数及び抗力係数を算出し、これに基づいてゴルフボールを打ち出したときの弾道を推定するシミュレーション方法を先に提案した（特開２００６−２７５７２２号公報、米国特許第７，４３５，０８９号明細書）。更には、上記のシミュレーション方法を改良し、正確性を低下させることなく簡易性を向上させ、その算出時間を効果的に短縮することができるゴルフボール評価シミュレーション方法を提案した（特開２０１２−０６１３０９号公報）。
【０００７】
しかしながら、上記のシミュレーション方法によるゴルフボールの性能評価は、揚力係数及び抗力係数を算出するに当たり、気流仮想空間内に格子を生成させると共に、この格子をゴルフボールモデルの表面近傍は細かく、表面から離間するに従って大きくなるように設定し、各々の格子区間毎に気体流の速度、方向、圧力を算出してこれを積算することにより上記揚力係数及び抗力係数を算出するものであり、このシミュレーション方法によるゴルフボールの性能評価には非常に長い時間を要するものであり、現実的または実用的には乏しいものであった。
【０００８】
そこで、揚力係数や抗力係数を算出するためにボールの空力特性を評価するのに代えて、ディンプルそのものの単体を評価する方法を確立させ、比較的に短時間且つ簡易に行えるディンプル効果を評価する方法を具体的に提案することが望まれている。
なお、上記以外の先行技術文献情報としては、以下の特許文献４〜８がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００６−２７５７２２号公報
【特許文献２】米国特許第７，４３５，０８９号明細書
【特許文献３】特開２０１２−０６１３０９号公報
【特許文献４】特開２００２−３５８４７３号公報
【特許文献５】特開２００５−０３４３７８号公報
【特許文献６】特開２００２−３４０７３５号公報
【特許文献７】特開２００２−２５０７３９号公報
【特許文献８】特開２０１１−２２７８６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、このような問題に鑑みなされたもので、ゴルフボールの揚力係数や抗力係数を算出することなく、ディンプル単体の空力性能を評価し、正確性を低下させることなく比較的に短時間且つ簡易に行うことができるディンプル効果の評価する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、上記目的を達成するため、下記〔１〕〜〔１０〕のゴルフボール評価シミュレーション方法を提供する。
〔１〕ゴルフボールのディンプルの表面付近の気流を解析して該ディンプルの性能を評価する方法であって、
（Ｉ）コンピューターにおいて設定される仮想空間内に、凹部又は凸部を呈するディンプルを想定したディンプル形状モデルと、該ディンプル形状モデルの周囲を取り囲む気流仮想空間を設定し、
（ＩＩ）該気流仮想空間に格子を生成すると共に、その際にディンプル形状モデルの表面近傍の格子が細かく、表面から離れる方向に格子のサイズが漸次増大するように設定し、
（ＩＩＩ）上記気流仮想空間にディンプル形状モデルの前方から所定速度の気流が流入する状態を設定し、
（ＩＶ）上記気流仮想空間内の気流の主流方向をＸ方向、ディンプル形状モデルの底面方向をＹ方向、気流の主流方向とディンプル形状モデル底面方向との両方に垂直な方向をＺ方向とする場合、ディンプルを通るＸ−Ｙ平面を設定し、運動量厚さθを算出し、
（Ｖ）上記運動量厚さθが薄いディンプル形状モデルを、空気抵抗が小さいものとしてディンプル効果を高評価することを特徴とするゴルフボールディンプル効果の評価方法。
〔２〕上記ディンプル形状モデルが、平面（底面）に、ディンプルを想定した凹部又は凸部が少なくとも２個設置されるモデルである〔１〕記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
〔３〕上記ディンプル形状モデルが、ボールを想定した半球面に、凹部又は凸部を呈するディンプルを想定した形状モデルである〔１〕記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
〔４〕ディンプルを想定した凹部又は凸部の輪郭形状が円形または非円形である〔１〕、〔２〕又は〔３〕記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
〔５〕ディンプルを想定した凹部又は凸部は、気流の主流方向（Ｘ方向）に対して直列に配置される〔１〕〜〔４〕のいずれか１項記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
〔６〕ディンプルを想定した凹部又は凸部の個数が３個以上であり、且つ、これらの凹部凸部のうち少なくとも一部が気流の主流方向に対して並列に配置される〔１〕〜〔４〕のいずれか１項記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
〔７〕ディンプルを通るＸ−Ｙ平面を設定して運動量厚さθを算出する際、ディンプルの中心及びその付近を通るＸ−Ｙ平面の運動量厚さを算出してディンプルを評価するようにした〔１〕〜〔６〕のいずれか１項記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
〔８〕ディンプルを通るＸ−Ｙ平面を設定して運動量厚さθを算出する場合、Ｚ方向の２箇所以上のＸ−Ｙ平面における運動量厚さの平均値によってディンプルを評価するようにした〔１〕〜〔６〕のいずれか１項記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
〔９〕ディンプルを通るＸ−Ｙ平面を設定して運動量厚さθを算出する場合、３箇所以上のＸ−Ｙ平面の運動量厚さの平均値によってディンプルを評価するようにした〔１〕〜〔６〕のいずれか１項記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
〔１０〕ディンプルを想定した凹部又は凸部の輪郭形状、面積、深さ、断面形状及び体積の群から選ばれる少なくとも１種の条件を変化させてディンプルを評価するようにした〔１〕〜〔９〕のいずれか１項記載のゴルフボールディンプル効果の評価方法。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の評価方法は、風洞試験のような実物モデルによる試験評価や回転しながら飛行するゴルフボール周囲の気流を解析してゴルフボールの揚力係数及び抗力係数を算出する必要がなく、簡易で評価時間の短縮化を図ることができる。また、本発明は、ディンプル単体を直接の評価対象とし、コンピューターを用いたシミュレーションによるディンプル表面の気流の状態を所定の方法により解析してディンプル効果を評価するものであり、ディンプルの空力特性を正確に評価できるものである。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の評価方法におけるディンプル表面の気流を解析してディンプル効果を評価する際の解析手法を示すフローチャートである。
【図２】本発明の評価方法におけるディンプル形状モデルと気流仮想空間を説明するための説明図であり、ディンプル形状モデルとして、平面（底面）に、ディンプルを想定した凹部又は凸部を用いた場合の説明図である。
【図３】本発明の評価方法におけるディンプル形状モデルと気流仮想空間を説明するための説明図であり、ディンプル形状モデルとして、ボールを想定した半球面に、ディンプルを想定した凹部又は凸部を用いた場合の説明図である。
【図４】ディンプルを想定した凹部又は凸部の配置例を示す拡大平面図である。
【図５】ディンプル形状モデルの中心を通る横断面図であって、該ディンプル形状モデル表面及び表面近傍を拡大した概念図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、図面を参照して、本発明につき更に詳しく説明する。
本発明のディンプル効果の評価方法は、表面に少なくとも１つの凹部又は凸部が形成されたディンプル形状モデルを用いて、その周囲の気流を解析し、後述する運動量厚さθを算出し、運動量厚さが薄いディンプル形状モデルを、空気抵抗が小さいものとしてディンプル効果を高く評価する方法である。
【００１５】
本発明の評価方法では、先ず、（Ａ）コンピューターにおいて設定される仮想空間内に、凹部又は凸部を呈するディンプルを想定したディンプル形状モデルと、該ディンプル形状モデルの周囲を取り囲む気流仮想空間を設定する（図１のフローチャートの（i））。
【００１６】
このコンピューターによるゴルフボールモデルと気流仮想空間の設定に関し、図２及び図３にその一例を示す。図２は、仮想空間内にディンプル形状モデルと気流仮想領域とから構成され、このディンプル形状モデル１は箱状（直方体）であり、平面（底面）１ｂに、ディンプルを想定した凹部又は凸部１ａを用いた場合の概念斜視図である。図３は、ディンプル形状モデルとして、ボールを想定した半球面１ｂに、ディンプルを想定した凹部又は凸部１ａを用いた場合の拡大斜視図である。
【００１７】
図２（Ａ）に示されるように、このディンプル形状モデル１は、小さい直方体の底面１ｂにディンプル（凹凸部）１ａが複数個設けられている。もし、箱状（直方体）のディンプル形状モデル１の上面に凹部又は凸部１ａを設定すると、直方体の気流流入方向側の側面や縁部の影響を考慮しなければならず、不必要且つ無駄な計算・条件設定が増えてしまい、外的要因をできるだけ避けるため、解析・計算する上では直方体の底面にディンプルを設置したものである。また、ディンプルの深さについては、図２（Ａ）（Ｂ）に示されるように、仮想空間内２にディンプル形状モデル１が設置されているため、この２個の箱状（直方体）の配置により、底面に設置されたディンプルにおいては、その深さも考慮され、所定のディンプルの解析及び計算が行われる。
【００１８】
また、図３に示されるように、ディンプル形状モデルとして、半球面１ｂに、ディンプルを想定した凹部又は凸部１ａを用いた場合には、上記の図２の態様とは異なり、半球面１ｂの前方からの気体の流れの影響が考慮され、所定のディンプルの解析及び計算が行われる。
【００１９】
本発明では、上記の通り、例えば図２（Ａ）に示されるように、仮想空間内にディンプル形状モデル１と該モデル１の周囲を取り囲む気流仮想空間２を設定する。このディンプル形状モデル１は、３ＤＣＡＤなどにより作成することができる。また、気流仮想空間２は、このディンプル形状モデル１を中心にした所定の大きさの直方体形状とすることができる。図２では、内側の小さい直方体と外側の直方体との２個の直方体状の空間が作成される。後述するように、気流仮想空間に格子を細かく形成することになるが、この格子を細かく形成する範囲を内側の小さい直方体内とし、この直方体内で、格子のサイズを適宜制御することが可能となり、解析作業の円滑化且つ短時間で効率良く行うことができる。
この気流仮想空間２は、ディンプル表面に影響を与える気体流の大きさの範囲とすることが必要である。ディンプル表面から遠方の気体流はディンプルへの影響が小さく、また、気流仮想空間の大きさが小さすぎるとディンプル効果のシミュレーション精度が低下する傾向にある。このため、気流仮想空間２の大きさは、シミュレーションの効率又は精度も考慮しながら適宜選定することができる。
【００２０】
上記ディンプル形状モデルについて、ディンプルを想定した凹部又は凸部の個数は１個または複数個であり、少なくとも２個設置されることが好適である。但し、凹部又は凸部の個数が多くなると、それだけが凹部又は凸部の表面部分の気流の解析時間が長くなり、実用的ではなくなる。
【００２１】
図４（Ａ）では、３個の凹部又は凸部１ａが気流流入方向に対して直列に配置されている。このように、複数個の凹部又は凸部１ａが直列に配置されることにより、Ｘ方向における凹部又は凸部１ａ（ディンプル）の表面部分の気流の変化を連続的且つ微細にシミュレーションにより観察することにより、多数のディンプルを表面に配置したゴルフボールの動きに近い状態でディンプル形状モデルによるディンプル評価が可能となる。
【００２２】
また、図４（Ｂ）に示すように、ディンプルを想定した凹部又は凸部の個数が３個以上であり、且つ、これらの凹部凸部を気流の主流方向に対して並列に配置することもできる。この場合、気流の主流方向とディンプル形状モデル底面方向との両方に垂直な方向、即ち、Ｚ方向における凹部又は凸部１ａ（ディンプル）の表面部分の気流の変化をも連続的且つ微細にシミュレーションにより観察することにより、多数のディンプルを表面に配置したゴルフボールの動きに近い状態でディンプル形状モデルによるディンプル評価が可能となる。
【００２３】
なお、ディンプルを想定した凹部又は凸部の輪郭形状が円形でも非円形でもよい。
【００２４】
次に、（ＩＩ）該気流仮想空間に格子を生成すると共に、その際にディンプル形状モデルの表面近傍の格子が細かく、表面から離れる方向に格子のサイズが漸次増大するように設定する（図１のフローチャートの（ii）及び（iii））。
【００２５】
具体的には、ディンプル形状モデル１内の凹部又は凸部１ａを例えば一辺を約０．００２ｍｍに区画して、三角形、四角形等の多辺形、又は略三角形、略四角形等の略多辺形の面区画を多数設定し、図５に示されるように、この各々の面区画を一面とするディンプル形状モデル１内の凹部又は凸部１ａの表面１０に隣接した格子区画２１を設定する。凹部又は凸部１ａの表面１０に隣接する格子区画２１は、略四角柱形状等の略多角柱形状や略多角錐形状に設定される。そして、この凹部又は凸部１ａの表面１０に隣接する格子区画からディンプル形状モデル１から離間する方向に格子区画２１の体積が漸次増大するように、気流仮想空間２の残部を格子状に区画して、気流仮想領域２全域を格子区画２１で区画する。
【００２６】
ここで、上記気流仮想空間２に形成される格子区画の形状は、ポリゴンメッシュ（多面体）、テトラメッシュ（四面体）、プリズムメッシュ（三角柱）、ヘキサメッシュ（六面体）、又はこれらが混在した形状など、適宜な形状とすることができる。なお、これらの中でも特にポリゴンメッシュ形状又はテトラメッシュ形状が好ましく採用される。
【００２７】
ディンプル表面に影響を及ぼす気体流は、ディンプルに近いものの方がより大きくなるため、図５に示されるように、格子区画をディンプル形状モデル１の凹部又は凸部１ａの近傍は細かく、気体流が与える影響が小さい凹部又は凸部１ａから遠方は粗く設定するのは上述のとおりである。この場合、ディンプル形状モデル１の凹部又は凸部１ａの表面から離間する方向への格子区画の体積の増大は、連続的なものであっても、段階的なものであってもよい。
【００２８】
次に、（ＩＩＩ）上記気流仮想空間２にディンプル形状モデル１の前方から所定速度の気流が流入する状態を設定する（（図１のフローチャートの（iv））。
【００２９】
上記気流の速度は、特に制限されるものではなく、想定されるゴルフボールの飛行速度等に応じて適宜設定され、通常は５〜９０ｍ／ｓの範囲の任意の速度とすることができる。
【００３０】
次に、（ＩＶ）上記気流仮想空間内の気流の主流方向をＸ方向、ディンプル形状モデルの底面方向をＹ方向、気流の主流方向とディンプル形状モデル底面方向との両方に垂直な方向をＺ方向とする場合、ディンプルを通るＸ−Ｙ平面を設定し、運動量厚さθを算出する（図１のフローチャートの（v））。
【００３１】
即ち、気流が気流仮想空間２に流入してディンプル形状モデル１内の凹部又は凸部１ａに当たったときに生じる運動要素は、三次元空間座標系の各軸方向の気流の速度、気流の方向及びディンプル形状モデル１表面に対する気流の圧力であり、計算に当たって用いる基礎方程式、つまり、以下に示される質量保存則に相当する連続の式（１）〜（３）及び物体の運動保存則に相当するナビエストークの方程式（４）〜（６）に数値を代入して算出することができる。
【００３２】
即ち、上記ディンプル形状モデル１内の凹部又は凸部１ａの表面に、図２（Ａ）（Ｂ）に示すように、気体を矢印方向に流すシミュレーションでは、気流仮想空間２の格子区画毎に空気の流れを演算により解析することができる。この演算に上記式（１）〜（６）を用い、気流仮想空間２を格子区画に区切ったことに対応して上記式（１）〜（６）を離散化して演算を行うことができる。シミュレーションの方法は、シミュレーションの条件等を考慮して有限差分法、有限体積法、境界要素法、有限要素法等を適宜選択して行うことができる。
【００３３】
【数１】
0006641853.tif 000002
【００３４】
次に、本発明では、上記の（１）〜（６）から算出される、三次元空間座標系の各軸方向の気流の速度、気流の方向及び凹部又は凸部１ａの表面に対する気流の圧力の数値データによりにより、運動量厚さθを算出する。
【００３５】
【数２】
0006641853.tif 000003
【００３６】
ディンプル表面及びその付近、即ち、ディンプル表面に極めて近い薄い層の領域では、粘性の影響が著しく現れ、速度勾配ｄｕ／ｄｖが非常に大きくなり、せん断摩擦応力が大きく作用する。このように物体表面に沿う薄い層は境界層と呼ばれ、物体表面に沿って速度勾配が大きい境界層とその外側に存在する主流を区別することによって、流れの場を、粘性流体と理想流体の特性が発揮される領域に分割することによって考察することができる。物体壁面近傍の極薄い層の速度をｕ、その外側全体の層の速度を主流速度と呼び、記号Ｕで表すと、境界層の厚さδは、ｕ＝０．９９Ｕとなる位置で定義されることが多い。そして、運動量厚さθは、境界層内では運動量（質量×速度）が理想気体の流れよりも減少するから、その欠損分を考え、速度Ｕで厚さθの部分を通過する単位時間当りの運動量と現実の境界層における運動量欠損を等しくする考えから創出された物理量である。上記式のｕ（Ｕ−ｕ）の項が、境界層内における運動量欠損分に相当するものである。
【００３７】
上記の運動量厚さθの値が小さくなればなるほど、即ち、ゼロに近づくほど、ディンプル表面付近、即ち境界層内における運動量欠損分が小さくなる。その結果を、空気抵抗が小さいものとしてディンプル効果を高く評価することができる。
【００３８】
図１のフローチャートの（v）において、気流仮想空間内の気流の主流方向をＸ方向、ディンプル形状モデルの底面方向をＹ方向、気流の主流方向とディンプル形状モデル底面方向との両方に垂直な方向をＺ方向とする場合、ディンプルを通るＸ−Ｙ平面を設定し、運動量厚さθを算出することは上述したとおりである。ディンプルを通るＸ−Ｙ平面を設定する意義は、この平面におけるディンプルに掛かる運動量の変化を観察するためである。ここで、ディンプルを通るＸ−Ｙ平面の設定については、好ましくは、ディンプルの中心及びその付近を通るようにＸ−Ｙ平面を設定し、当該平面の運動量厚さを算出することが好適である。ディンプルの中心及びその付近、ディンプルに掛かる運動量の変化が大きいからである。更に、ディンプルを通るＸ−Ｙ平面を設定して運動量厚さθを算出する場合、３箇所以上のＸ−Ｙ平面の運動量厚さを求め、この平均値によりディンプルを評価することもできる。このような手段を選択すると、より正確なディンプルによる運動量の変化を表現することができる利点がある。
【００３９】
また、ディンプルによる運動量の変化をより一層正確に解析及び評価するため、ディンプルを通るＸ−Ｙ平面を設定して運動量厚さθを算出する場合、Ｚ方向の２箇所以上のＸ−Ｙ平面における運動量厚さを求め、この平均値によりディンプルを評価することもできる。
【００４０】
そして、Ｘ−Ｙ平面を設定して運動量厚さθを算出した後、図１のフローチャートの（vi）に示すように、計算モデル毎に運動量厚さを比較することができる。具体的には、予め基準となるディンプル形状を設定し、該ディンプル形状の運動量厚さと各実施例のディンプル形状の運動量厚さとを比較し、相対的に各ディンプルにおける空力性能の評価を行うことができる。例えば、この基準ディンプルによる運動量厚さを１００とした場合、計測された各ディンプル形状モデル内の凹凸部（ディンプル）の運動量厚さを指数で表すこともできる。上述したように、本発明では、運動量厚さが薄い程、空気抵抗が小さいものとしてディンプル形状モデル内の凹凸部（ディンプル）の効果を高く評価するものである。
【００４１】
ディンプルの立体的な形状、配置、大きさ等の組合せが空力特性に影響を及ぼすものであるから、ディンプルを想定した凹部又は凸部における各要素、即ち、輪郭形状、面積、深さ、断面形状及び体積の群から選ばれる少なくとも１種の要素（条件）を適宜変化させて、ディンプル効果を連続的または総合的に評価することができる。このように、少なくとも１種のディンプル要素を変化させることにより、ディンプル要素と空力特性との関係をより具体的に把握し、所望の空力特性が得られるようにゴルフボール表面部分に特定のディンプルを設置することができる。
【００４２】
このように、本発明の評価方法では、風洞試験のような実物モデルによる試験評価や回転しながら飛行するゴルフボール周囲の気流を解析してゴルフボールの揚力係数及び抗力係数を算出する必要がなく、ディンプル単体を直接の評価対象とすることを前提としつつ、上述したように、コンピューターを用いたシミュレーションによるディンプル表面の気流の状態を解析して、ディンプル効果を評価することができる。
【実施例】
【００４３】
以下、実施例及び比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記実施例に制限されるものではない。
【００４４】
〔実施例１〜３、比較例〕
ディンプルの設計が異なる実施例１〜３及び比較例（基準）につき、図２に示されたディンプルモデルに従って、下記表１に示した条件で、コンピュータを用いて、運動厚さθを算出し、ディンプル効果を評価した。
【００４５】
【表１】
0006641853.tif 000004
【００４６】
上記表の結果より、実施例１は、比較例（基準）に比べて、運動量厚さθが薄くなり、空気抵抗が小さい評価であった。
実施例２は、比較例（基準）に比べて、運動量厚さθがやや薄く、空気抵抗がやや小さい評価であった。
実施例３は、比較例（基準）に比べて、運動量厚さθがやや厚く、空気抵抗が大きい評価であった。
従って、ディンプル形状の評価は、良い順に、実施例１＞実施例２＞実施例３である。
【符号の説明】
【００４７】
１    ディンプル形状モデル
２    気流仮想空間
１０  ディンプル形状モデル表面
２１  格子区画
【図１】
0006641853.tif 000005
【図２】
0006641853.tif 000006
【図３】
0006641853.tif 000007
【図４】
0006641853.tif 000008
【図５】
0006641853.tif 000009