(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路中に配置される翼体と、
前記燃焼ガス流路の一部を画定するシュラウドと、
を少なくとも備え、
前記シュラウドは、
前記燃焼ガス流路に面するガスパス面と、前記ガスパス面とは反対の反流路側を向く内面とを有した底板を少なくとも備えるシュラウド本体と、
前記シュラウド本体に取り付けられ、複数の貫通孔を有するインピンジメント板と、を備え、
前記シュラウド本体は、
前記底板と、
前記シュラウド本体の前記内面の周縁から前記反流路側に向かって突出する周壁と、
前記周壁の内壁面に沿って形成され、前記底板の前記内面から前記反流路側に突出して、前記インピンジメント板を支持する棚と、
前記底板から前記反流路側に突出し、前記翼体と、前記棚が形成されていない前記周壁とを接合する、少なくとも一つ以上の仕切リブと、
を含んで形成され、
前記インピンジメント板は、
前記底板の前記内面と前記周壁の内壁面との間で空間であるキャビティを形成する
静翼。
【請求項２】
前記翼体は、
前記燃焼ガス流路における燃焼ガス流れの上流側に位置する前縁部と、
前記燃焼ガス流れの下流側に位置する後縁部と、
前記前縁部と前記後縁部とをつなぎ、互に相反する側を向く腹側面及び背側面と、を有し、
前記棚は、前記周壁の内壁面に沿って形成され、
前記周壁は、
前記上流側を向き且つ前記翼体よりも前記上流側に位置する前周壁と、
前記下流側を向き且つ前記翼体よりも前記下流側に位置する後周壁と、
前記前周壁と前記後周壁とをつなぎ、前記腹側面に近い側に位置する腹側周壁と、
前記前周壁と前記後周壁とをつなぎ、前記背側面に近い側に位置する背側周壁と、
から形成され、
前記棚は、
前記背側周壁の内壁面と前記前周壁の内壁面とによって形成される第一の隅と、
前記腹側周壁の内壁面と前記前周壁の内壁面とによって形成される第二の隅と、
前記背側周壁の内壁面と前記後周壁の内壁面とによって形成される第三の隅と、
を含んで形成されている、
請求項１に記載の静翼。
【請求項３】
前記シュラウド本体は、
前記周壁と、前記翼体の前縁側の翼体端部とを接合する前記仕切リブである第１仕切リブと、
前記周壁と前記翼体の後縁側の前記翼体端部とを接合する前記仕切リブである第２仕切リブと、のうち少なくとも一方を含み、
前記第１仕切リブには、一端が前記第１仕切リブの内壁面に開口し、他端が前記底板の前記ガスパス面に開口し、前記第１仕切リブを貫通する第１リブ冷却孔が形成され、
前記第２仕切リブには、一端が前記第２仕切リブの内壁面に開口し、他端が前記底板の前記ガスパス面に開口し、前記第２仕切リブを貫通する第２リブ冷却孔が形成されている請求項２に記載の静翼。
【請求項４】
前記インピンジメント板は、
前記シュラウド本体の前記内面に平行に延在する本体部と、
両端に曲がり部を備え、一端が前記本体部に接続されて、前記本体部に対して所定の傾きを有して径方向に延びる歪み吸収部と、
前記歪み吸収部の他端に形成された曲がり部に接続される固定部と、
を含み、
前記固定部は、
前記周壁における前記反流路側を向く面と、前記棚における反流路側を向く支持面と、前記周壁の内壁面のうち前記棚が設けられていない領域と、のうちのいずれか一つに固定されている、
請求項２又は３に記載の静翼。
【請求項５】
前記シュラウド本体は、
前記翼体よりも前記後周壁に近い側の前記内面に開口して前記反流路側から少なくとも前記下流側に向かって延びる複数の後縁パージ冷却孔を含み、
前記複数の後縁パージ冷却孔は、
前記後周壁の周方向に並んで形成されるとともに、一端が前記キャビティに開口し、他端が前記ガスパス面に形成された排出開口に開口し、
前記後縁パージ冷却孔が配置された前記後周壁には、前記棚が形成されていない領域を含む、
請求項２から４の何れか一項に記載の静翼。
【請求項６】
前記後縁パージ冷却孔が配置された前記後周壁の前記棚が形成されていない領域に、前記仕切リブが配置されている請求項５に記載の静翼。
【請求項７】
前記シュラウド本体は、前記翼体の径方向内側に配置された内側シュラウド本体であり、
前記棚は、
前記腹側周壁の内壁面と前記後周壁の内壁面とによって形成される第四の隅を更に含んで形成されている、
請求項６に記載の静翼。
【請求項８】
前記棚は、
前記後周壁の前記内壁面に沿って延びて前記第三の隅を含んで形成された前記棚と、前記後周壁の前記内壁面に沿って延びて前記第四の隅を含んで形成された前記棚と、の間に配置され、前記後周壁の内壁面に沿って形成され、前記底板の前記内面から前記反流路側に突出して前記インピンジメント板を支持する中間棚を含んで形成され、
前記中間棚は、前記棚が形成されていない領域により周方向の両側から挟まれ、
前記第四の隅と前記中間棚の間に、前記仕切リブが配置されている、
請求項７に記載に静翼。
【請求項９】
前記後縁パージ冷却孔は、
前記内側シュラウド本体の前記中間棚と前記第四の隅との間であって、前記仕切リブを間に挟んで配置された複数の第１パージ冷却孔を含む、
請求項８に記載の静翼。
【請求項１０】
前記シュラウド本体は、前記翼体の径方向外側に配置された外側シュラウド本体を含み、
前記後縁パージ冷却孔は、前記外側シュラウド本体の前記第三の隅と、前記腹側周壁の内壁面と前記後周壁の内壁面とによって形成される前記外側シュラウド本体の第四の隅と、の間に配置された複数の第２パージ冷却孔を含む、
請求項５又は６に記載の静翼。
【請求項１１】
前記シュラウド本体は、
前記周壁に囲まれ、径方向の前記反流路側から前記ガスパス面側に向って凹む凹部が形成されたキャビティと、
前記後周壁に形成され、周方向に延びる後縁周方向通路と、
前記背側周壁に形成され、一端が前記キャビティに開口し、他端が前記後縁周方向通路の一方の端部に接続する背側通路と、
前記腹側周壁に形成され、一端が前記キャビティに開口し、他端が前記後縁周方向通路の他方の端部に接続する腹側通路と、
前記後周壁の周方向に形成され、一端が前記後縁周方向通路に接続し、他端が前記後周壁の軸方向下流側の後端面に開口する後縁端部通路と、
を含み、
前記後縁パージ冷却孔の前記排出開口が、周方向に延びる前記後縁周方向通路の通路中心線より軸方向下流側に形成されている、
請求項５〜１０のいずれか一項に記載の静翼。
【請求項１２】
請求項１から１１の何れか一項に記載の静翼と、
前記燃焼ガスにより回転可能なロータと、
前記ロータを覆うケーシングと、
を備え、
前記静翼は、前記ケーシングの内側に配置され、前記ケーシングに固定されている、ガスタービン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、静翼及びガスタービンに関する。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンの静翼としては、例えば、特許文献１に開示されている静翼が有る。この特許文献１に記載の静翼は、高温の燃焼ガスに晒される。そのため、特許文献１では、内側シュラウドや外側シュラウドにインピンジメント板を設けるなどして冷却している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００８−２８６１５７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１に記載されているような静翼では、内側シュラウドや外側シュラウドが熱変形などにより歪まないように、剛性を上げて設計する場合がある。しかしながら、静翼の剛性を上げると、部分的に熱応力が高まる可能性が有る。
本開示は、上記課題を解決するためになされたものであって、熱応力の発生を抑制することができる静翼及びガスタービンを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記課題を解決するために、本開示に係る静翼は、燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路中に配置される翼体と、前記燃焼ガス流路の一部を画定するシュラウドと、を少なくとも備え、前記シュラウドは、前記燃焼ガス流路に面するガスパス面と、前記ガスパス面とは反対の反流路側を向く内面とを有した底板を少なくとも備えるシュラウド本体と、前記シュラウド本体に取り付けられ、複数の貫通孔を有するインピンジメント板と、を備え、前記シュラウド本体は、前記底板と、前記シュラウド本体の前記内面の周縁から前記反流路側に向かって突出する周壁と、前記周壁の内壁面に沿って形成され、前記底板の前記内面から前記反流路側に突出して、前記インピンジメント板を支持する棚と、前記底板から前記反流路側に突出し、前記翼体と、前記棚が形成されていない前記周壁とを接合する、少なくとも一つ以上の仕切リブと、を含んで形成され、前記インピンジメント板は、前記底板の前記内面と前記周壁の内壁面との間で空間であるキャビティを形成する。
【発明の効果】
【０００６】
本開示の静翼によれば、熱応力の発生を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】本開示に係る一実施形態におけるガスタービンの模式的断面図である。
【図２】本開示に係る一実施形態におけるガスタービンの要部断面図である。
【図３】本開示に係る一実施形態における静翼を径方向外側から見た静翼の斜視図である。
【図４】図３の内側シュラウドを径方向内側から見た図である。
【図５】図４のＡ−Ａ線に沿う断面図である。
【図６】図４のＢ−Ｂ断面を示す断面図である。
【図７】図４のＣ−Ｃ断面を示す断面図である。
【図８】図４のＤ−Ｄ断面を示す断面図である。
【図９】図４のＥ−Ｅ断面を示す断面図である。
【図１０】図３の外側シュラウドを径方向外側から見た図である。
【図１１】図１０のＦ−Ｆ線に沿う断面図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
〈実施形態〉
以下、本開示の実施形態を図面に基づき説明する。
【０００９】
《ガスタービンの構成》
図１に示すように、この実施形態のガスタービン１０は、空気Ａを圧縮する圧縮機２０と、圧縮機２０で圧縮された空気Ａ中で燃料Ｆを燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器３０と、燃焼ガスにより駆動するタービン４０と、を備えている。
【００１０】
圧縮機２０は、軸線Ａｒを中心として回転する圧縮機ロータ２１と、圧縮機ロータ２１を覆う圧縮機車室２５と、複数の静翼列２６と、を有する。タービン４０は、軸線Ａｒを中心として回転するタービンロータ４１と、タービンロータ４１を覆うタービン車室４５と、複数の静翼列４６と、を有する。
【００１１】
圧縮機ロータ２１とタービンロータ４１とは、同一軸線Ａｒ上に位置し、互いに接続されてガスタービンロータ１１を成す。このガスタービンロータ１１には、例えば、発電機ＧＥＮのロータが接続されている。ガスタービン１０は、さらに、圧縮機車室２５とタービン車室４５との間に配置されている中間車室１４を備えている。圧縮機車室２５と中間車室１４とタービン車室４５とは、互いに接続されてガスタービン車室１５を成す。なお、以下では、軸線Ａｒが延びる方向を軸方向Ｄａ、この軸線Ａｒを中心とした周方向を単に周方向Ｄｃとし、軸線Ａｒに対して垂直な方向を径方向Ｄｒとする。また、軸方向Ｄａでタービン４０を基準にして圧縮機２０側を上流側Ｄａｕ、その反対側を下流側Ｄａｄとする。また、径方向Ｄｒで軸線Ａｒに近づく側を径方向内側Ｄｒｉ、その反対側を径方向外側Ｄｒｏとする。
【００１２】
圧縮機ロータ２１は、軸線Ａｒを中心として軸方向Ｄａに延びるロータ軸２２と、このロータ軸２２に取り付けられている複数の動翼列２３と、を有する。複数の動翼列２３は、軸方向Ｄａに並んでいる。各動翼列２３は、いずれも、周方向Ｄｃに並んでいる複数の動翼２３ａで構成される。複数の動翼列２３の各上流側Ｄａｕには、静翼列２６が配置されている。各静翼列２６は、圧縮機車室２５の内側に設けられている。各静翼列２６は、いずれも、周方向Ｄｃに並んでいる複数の静翼２６ａで構成される。
【００１３】
タービンロータ４１は、軸線Ａｒを中心として軸方向Ｄａに延びるロータ軸４２と、このロータ軸４２に取り付けられている複数の動翼列４３と、を有する。複数の動翼列４３は、軸方向Ｄａに並んでいる。各動翼列４３は、いずれも、周方向Ｄｃに並んでいる複数の動翼４３ａで構成される。複数の動翼列４３の各上流側Ｄａｕには、静翼列４６が配置されている。各静翼列４６は、タービン車室４５の内側に設けられている。各静翼列４６は、いずれも、周方向Ｄｃに並んでいる複数の静翼５０で構成される。
【００１４】
図２に示すように、タービン車室４５は、その外殻を構成する筒状の外側車室４５ａと、外側車室４５ａの内側に固定されている内側車室４５ｂと、内側車室４５ｂの内側に固定されている複数の分割環９０と、静翼５０及び分割環９０を内側車室４５ｂに接続する遮熱環４５ｃとを有する。複数の分割環９０は、いずれも、複数の静翼列４６の相互の間の位置に設けられている。従って、各分割環９０の径方向内側Ｄｒｉには、動翼列４３が配置されている。
【００１５】
径方向Ｄｒにおけるロータ軸４２とタービン車室４５との間であって、軸方向Ｄａで静翼５０及び動翼４３ａが配置されている環状の空間は、燃焼器３０からの燃焼ガスＧが流れる燃焼ガス流路４９を成す。この燃焼ガス流路４９は、軸線Ａｒを中心として環状を成し、軸方向Ｄａに長い。タービン車室４５の内側車室４５ｂには、径方向外側Ｄｒｏから径方向内側Ｄｒｉに貫通する冷却空気通路４５ｐが形成されている。この冷却空気通路４５ｐを通った冷却空気は、静翼５０内及び分割環９０に導入されて、静翼５０及び分割環９０の冷却に利用される。
【００１６】
《タービン静翼の構成》
図３に示すように、タービン４０の静翼５０は、径方向Ｄｒに延びる翼体５１と、翼体５１の径方向内側Ｄｒｉに形成されている内側シュラウド６０ｉと、翼体５１の径方向外側Ｄｒｏに形成されている外側シュラウド６０ｏと、を有する。翼体５１は、燃焼ガスＧが通る燃焼ガス流路４９内に配置されている。内側シュラウド６０ｉは、環状の燃焼ガス流路４９のうち径方向内側Ｄｒｉの位置を画定している。外側シュラウド６０ｏは、環状の燃焼ガス流路４９のうち径方向外側Ｄｒｏの位置を画定している。
【００１７】
静翼５０の外側シュラウド６０ｏのうち、翼体５１の後縁部５３に近い側には、静翼５０をガスタービン車室１５（外側車室４５ａ、内側車室４５ｂ）に支持するためのフック６９が設けられている。この静翼５０のフック６９は、外側シュラウド６０ｏの後周壁６２ｂに設けられている。静翼５０のフック６９は、内側車室４５ｂに支持された遮熱環４５ｃと嵌め合わされている。このようにして、静翼５０は、遮熱環４５ｃを介してガスタービン車室１５に支持されている。
【００１８】
図３〜図５に示すように、翼体５１は、翼形を成している。翼体５１は、径方向Ｄｒに延在して、径方向内側Ｄｒｉで内側シュラウド６０ｉに接続され、径方向外側Ｄｒｏで外側シュラウド６０ｏに接続されている。翼体５１は、内側シュラウド６０ｉ及び外側シュラウド６０ｏと一体となって静翼５０を形成している。翼体５１の径方向内側Ｄｒｉ及び径方向外側Ｄｒｏのそれぞれの翼体端部５１ｒは、内側シュラウド６０ｉ及び外側シュラウド６０ｏの底板６４の内面６４ｉから、それぞれ径方向内側Ｄｒｉ及び径方向外側Ｄｒｏにわずかに突出している。なお、図４において、インピンジメント板８１の図示を省略している。
【００１９】
翼体５１は、上流側Ｄａｕに前縁部５２を有し、下流側Ｄａｄに後縁部５３を有している。この翼体５１は、更に、その表面の周方向Ｄｃを向く面のうち、凸状の面を成す背側面５４（＝負圧面）と、凹状の面を成す腹側面５５（＝正圧面）とを有している。なお、以下の説明の都合上、周方向Ｄｃで翼体５１の腹側（＝正圧面側）を周方向腹側Ｄｃｐ、翼体５１の背側（＝負圧面側）を周方向背側Ｄｃｎとする。また、軸方向Ｄａの上流側Ｄａｕを前側、軸方向Ｄａの下流側Ｄａｄを後側ということもある。
【００２０】
図３及び図５に示すように、翼体５１は、径方向Ｄｒに延びる翼空気通路７５を備えている。翼空気通路７５は、外側シュラウド６０ｏから、内側シュラウド６０ｉに至る範囲で連なって形成されている。この実施形態では、翼体５１の前縁部５２と後縁部５３とを結ぶ前縁−後縁方向に三つの翼空気通路７５が並んでいる場合を例示している。隣接する翼空気通路７５同士は、径方向外側Ｄｒｏの部分、又は径方向内側Ｄｒｉの部分で互いに連通されていてもよい。また、複数の翼空気通路７５のうち、いずれかは、径方向外側Ｄｒｏで開口していてもよい。この実施形態では、最も前縁部５２に近い翼空気通路７５が、外側シュラウド６０ｏ側で開口している場合を例示している（図３参照）。
【００２１】
図３及び図５に示すように、翼体端部５１ｒは、翼体５１を径方向内側Ｄｒｉ及び径方向外側Ｄｒｏの両側の端部に形成されている。具体的には、翼体５１のうち、径方向内側Ｄｒｉに形成された翼体端部５１ｒは、内側シュラウド本体６１ｉの内面６４ｉ（図４、図５参照）から反流路側である径方向内側Ｄｒｉに突出している。径方向外側Ｄｒｏの翼体端部５１ｒ（図３参照）は、外側シュラウド本体６１ｏの内面６４ｉから反流路側である径方向外側Ｄｒｏに突出している。径方向内側Ｄｒｉに形成された翼体端部５１ｒを径方向内側Ｄｒｉから見た外形断面と、径方向外側Ｄｒｏに形成された翼体端部５１ｒを径方向外側Ｄｒｏから見た外形断面とは、それぞれ翼形を成している。翼体端部５１ｒは、翼体５１と一体となって形成される。
【００２２】
《内側シュラウドの構成》
図３〜図５に示すように、内側シュラウド６０ｉは、内側シュラウド本体（シュラウド本体）６１ｉと、内側シュラウド本体６１ｉ内に収容され、複数の貫通孔を有するインピンジメント板８１（後述）と、で構成されている。
内側シュラウド本体６１ｉは、上述した内側シュラウド本体６１ｉの内面６４ｉを形成する底板６４と、底板６４の周囲に配置された周壁６５ｉと、内側シュラウド本体６１ｉ内の空間（キャビティ６７）を仕切る仕切リブ６０ｒ（後述）と、インピンジメント板８１を支持する棚７１と、から構成される。周壁６５ｉは、軸方向Ｄａで互いに対向する前周壁６２ｆ及び後周壁６２ｂと、周方向Ｄｃで互いに対向する腹側周壁６３ｐ及び背側周壁６３ｎと、からなり、底板６４の周囲に周壁６５ｉを配置することにより、内側シュラウド本体６１ｉが形成される。内側シュラウド本体６１ｉの内部には、反流路側から径方向外側Ｄｒｏに凹む凹部６６が形成される。なお、前周壁６２ｆの上流側Ｄａｕの端面は、前端面６２ｆａを構成し、下流側Ｄａｄの端面は、後端面６２ｂａを構成する。周方向Ｄｃで互いに相反する側を向く一対の端面のうち、周方向腹側Ｄｃｐに位置する腹側周壁６３ｐの端面は、腹側端面６３ｐａを成し、周方向背側Ｄｃｎに位置する背側周壁６３ｎの端面は、背側端面６３ｎａを成す。また、内側シュラウド本体６１ｉの底板６４は、径方向外側Ｄｒｏを向くガスパス面６４ｐと、ガスパス面６４ｐとは反対の反流路側である径方向内側Ｄｒｉを向く内面（反流路面）６４ｉと、を備えている。
【００２３】
この実施形態で例示する内側シュラウド６０ｉでは、前周壁６２ｆと後周壁６２ｂとが、ほぼ平行であり、腹側周壁６３ｐと背側周壁６３ｎとが、ほぼ平行である。よって、径方向Ｄｒから見て、内側シュラウド本体６１ｉは平行四辺形状を成している。
【００２４】
周方向Ｄｃで隣り合う二つの静翼５０（図示せず）のうち一方の静翼５０の内側シュラウド６０ｉの腹側周壁６３ｐは、他方の静翼５０の内側シュラウド６０ｉの背側周壁６３ｎに周方向Ｄｃで隙間をあけて対向して配置されている。
【００２５】
上述のように、周壁６５ｉは、軸方向Ｄａで互いに対向する前周壁６２ｆ及び後周壁６２ｂと、周方向Ｄｃで互いに対向する腹側周壁６３ｐ及び背側周壁６３ｎと、を有している。
腹側周壁６３ｐは、周壁６５ｉのうち周方向腹側Ｄｃｐに位置する部分を成し、背側周壁６３ｎは、周壁６５ｉのうち周方向背側Ｄｃｎに位置する部分を成す。
前周壁６２ｆ及び後周壁６２ｂは、いずれも、内側シュラウド本体６１ｉに対して、腹側周壁６３ｐ及び背側周壁６３ｎよりも径方向内側Ｄｒｉに突出している。
【００２６】
《内側シュラウドの仕切リブの構成》
内側シュラウド６０ｉには、複数の仕切リブ６０ｒが形成されている。仕切リブ６０ｒは、内側シュラウド本体の内面６４ｉから径方向内側Ｄｒｉに突出している。
仕切リブ６０ｒは、翼体５１の翼体端部５１ｒと内側シュラウド６０ｉの周壁６５ｉの内壁面６５ａと、を接合している。この実施形態の内側シュラウド６０ｉには、五つの仕切リブ６０ｒが形成されている。翼体５１、内側シュラウド本体６１ｉ、外側シュラウド本体６１ｏ並びに仕切リブ６０ｒは、鋳造により一体に形成される。その結果、内側シュラウド６０ｉの凹部６６である空間（キャビティ６７）は、複数の仕切リブ６０ｒを翼体端部５１ｒと周壁６５ｉの間に配置することにより、凹部６６を複数に仕切って、複数の空間に仕切られたキャビティ６７を形成している。また、翼体５１の径方向Ｄｒの外側及び内側の端部である翼体端部５１ｒの内側シュラウド６０ｉの内面６４ｉからの高さは、仕切リブ６０ｒと同じ高さで形成されている。但し、シュラウド形状によっては、高さを変えてもよい。
【００２７】
この実施形態では、翼体端部５１ｒの最も上流側Ｄａｕの前縁部５２と周壁６５ｉの前周壁６２ｆの内壁面６５ａとの間、翼体端部５１ｒの最も下流側Ｄａｄの後縁部５３と周壁６５ｉの後周壁６２ｂの内壁面６５ａとの間、背側面５４側の翼体端部５１ｒと周壁６５ｉの背側周壁６３ｎの内壁面６５ａとの間に、それぞれ一つの仕切リブ６０ｒが設けられている。更に、腹側面５５の翼体端部５１ｒと周壁６５ｉの腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａとの間に、軸方向Ｄａに間隔をあけて二つの仕切リブ６０ｒが設けられている。なお、内側シュラウド６０ｉに形成されている仕切リブ６０ｒの数や配置は一例であって、上記構成に限られない。内側シュラウド６０ｉ内の凹部６６には、翼体端部５１ｒと周壁６５ｉを接合する複数の仕切リブ６０ｒを配置することにより、凹部６６を複数の空間に仕切って、複数のキャビティ６７を形成している。キャビティ６７を複数に区切ることにより、それぞれのキャビティ６７について、互いに独立して、異なる条件の冷却空気を保持できる。
【００２８】
図４に示すように、仕切リブ６０ｒの一端は、翼体５１の翼体端部５１ｒに接続され、仕切リブ６０ｒの他端は、周壁６５ｉの内壁面６５ａに接続されている。つまり、翼体５１の前縁部５２及び後縁部５３及び背側面５４並びに腹側面５５のそれぞれの翼体端部５１ｒから仕切リブ６０ｒの先端が周壁６５ｉの内壁面６５ａまで延びている。
【００２９】
《シュラウドに発生する熱応力の考え方》
本発明に係る実施形態の一つとして、シュラウド６０の周壁６５（６５ｉ，６５ｏ）の内壁面６５ａに沿って、周壁６５の全周ではなく、部分的に棚７１を形成する構造を適用する場合がある。シュラウド６０全体の熱歪又は熱変形を抑制しつつ、シュラウド６０の局所的な熱応力を低減することを可能とするシュラウド構造の意義について、以下に説明する。
【００３０】
一般には、シュラウド６０を冷却する手段として、シュラウド６０内にインピンジメント板８１を配置して、外部からシュラウド６０に冷却空気を供給し、シュラウド６０の内面をインピンジメント冷却（衝突冷却）することが行われる。一方、シュラウド６０のインピンジメント冷却を強化する手段として、複数の仕切リブ６０ｒをシュラウド６０内に形成し、シュラウド６０内のキャビティ６７を複数に分割して、各キャビティ６７に供給される冷却空気の条件を変え、シュラウド６０の最適なインピンジメント冷却を行う場合がある。その場合、複数に分割されたキャビティ６７のそれぞれに、インピンジメント板８１を個別に溶接等で固定する構造が採用され、インピンジメント板８１を溶接固定する際の溶接熱による入熱により、シュラウド６０が熱歪又は熱変形を発生する場合がある。このシュラウド６０の熱歪又は熱変形の発生を抑制するため、周壁６５の内壁面６５ａに沿って棚７１を形成し、シュラウド６０の剛性を上げることで、シュラウド６０の熱歪又は熱変形を抑制することが可能である。
【００３１】
一方、棚７１を周壁６５の内壁面６５ａに沿って配置することによりシュラウド６０の剛性は上がるが、シュラウド６０の構造によっては、局所的に熱応力が大きくなる場合がある。例えば、図２及び図３に示すように、外側シュラウド６０ｏを例に挙げて説明すれば、静翼５０は、外側シュラウド６０ｏに形成されたフック６９及び遮熱環４５ｃを介してガスタービン車室１５に支持されている。ガスタービン１０が通常運転に入った場合、静翼５０と静翼５０を支持するガスタービン車室１５との間には、温度差が発生し、フック６９と遮熱環４５ｃの間の嵌合部６９ａに周方向Ｄｃの熱伸び差が発生する。つまり、外側シュラウド６０ｏは、燃焼ガス側からの入熱により、前縁−後縁方向の中心線（図１０で、外側シュラウド６０ｏの周方向Ｄｃの中心線で、前端面６２ｆａの周方向Ｄｃの中間位置と後端面６２ｂａの周方向Ｄｃの中間位置を結ぶ線であり、背側端面６３ｎａ又は腹側端面６３ｐａに平行な線）を中心に、背側端面６３ｎａ側及び腹側端面６３ｐａ側が径方向外側Ｄｒｏ方向に反りかえる変形が生ずる。しかし、フック６９に嵌合する遮熱環４５ｃ側は、相対的に低温に維持され、熱変形が小さいため、フック６９と遮熱環４５ｃとの間の嵌合部６９ａで、フック６９側の変形が拘束される。嵌合部６９ａの拘束により、外側シュラウド６０ｏの後周壁６２ｂの周方向の背側端面６３ｎａから腹側端面６３ｐａの間に熱応力が発生する。
【００３２】
一方、翼体５１と、仕切リブ６０ｒ（第１仕切リブ６０ｒｆ、第２仕切リブ６０ｒｂ）を介して接続する後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆとの間の熱伸び差により、後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆに高い熱応力が発生する場合がある。すなわち、翼体５１は、翼空気通路７５に供給された冷却空気により、翼体５１の熱伸びは比較的小さく抑えられる。一方、後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆは、燃焼ガスからの入熱により周方向Ｄｃに熱伸びしようとする。そのため、後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆは、翼体５１の前縁部５２側及び後縁部５３側と周壁６５とを接合する仕切リブ６０ｒ（第１仕切リブ６０ｒｆ、第２仕切リブ６０ｒｂ）から拘束を受けることで、後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆのうち、仕切リブ６０ｒ（第１仕切リブ６０ｒｆ、第２仕切リブ６０ｒｂ）との接合部を中心とする周壁６５ｉ、６５ｏの所定の領域に高い熱応力が発生する場合がある。従って、熱応力の低減のため、内側シュラウド６０ｉ及び外側シュラウド６０ｏには、後述する後縁端部通路８０及び後縁パージ冷却孔９１が配置されている。
【００３３】
上記の熱応力の考え方は、主に外側シュラウド６０ｏに適用する考え方であり、内側シュラウド６０ｉの場合は、上述のように、外側シュラウド６０ｏのフック６９と遮熱環４５ｃとの間の嵌合部６９ａの拘束による内側シュラウド６０ｉへの熱応力の影響は小さい。
【００３４】
内側シュラウド６０ｉの場合、外側シュラウド６０ｏと比較して、熱伸び差による外部からの拘束を受ける構造ではなく、上述のように、翼体５１と、仕切リブ６０ｒ（第１仕切リブ６０ｒｆ、第２仕切リブ６０ｒｂ）を介して接続する後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆとの熱伸び差により、後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆに高い熱応力が発生する場合に限られる。但し、内側シュラウド６０ｉは、外側シュラウド６０ｏと比較して熱応力の影響が小さいため、後縁パージ冷却孔９１を配置する範囲は限定的である。
【００３５】
《内側シュラウドの棚を配置する範囲》
図４に示すように、内側シュラウド６０ｉの周壁６５ｉは、その内壁面６５ａに、四隅である第一の隅Ｃ１、第二の隅Ｃ２、第三の隅Ｃ３、及び第四の隅Ｃ４を有している。第一の隅Ｃ１は、背側周壁６３ｎの内壁面６５ａと、前周壁６２ｆの内壁面６５ａとによって形成されている。第二の隅Ｃ２は、腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａと、前周壁６２ｆの内壁面６５ａとによって形成されている。第三の隅Ｃ３は、背側周壁６３ｎの内壁面６５ａと、前周壁６２ｆの内壁面６５ａとによって形成されている。第四の隅Ｃ４は、腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａと、後周壁６２ｂの内壁面６５ａとによって形成されている。この実施形態における内側シュラウド６０ｉでは、第一の隅Ｃ１と、第二の隅Ｃ２と、第三の隅Ｃ３と、第四の隅Ｃ４と、に棚７１が形成されている。
【００３６】
図４に示すように、内側シュラウド６０ｉの場合、内側シュラウド６０ｉの後縁部５３側に配置された後周壁６２ｂには、後述する複数の後縁端部通路８０が、背側端面６３ｎａから腹側端面６３ｐａまでの間の全幅に渡って配列されている。更に、後周壁６２ｂの後縁周方向通路７９が配列された後周壁６２ｂのガスパス面側の部分的な冷却強化のため、翼体５１の後縁部５３と後周壁６２ｂとを接合する仕切リブ６０ｒ（第２仕切リブ６０ｒｂ）を挟んで周方向Ｄｃの所定の範囲に、複数に配列された後縁パージ冷却孔９１（第１パージ冷却孔９１ｉ）が配置されている。
【００３７】
一方、上述のように、後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆは、燃焼ガスからの入熱により周方向Ｄｃに伸びようとするが、翼体５１の翼体端部５１ｒと、後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆの内壁面６５ａと、を接合する仕切リブ６０ｒ（第１仕切リブ６０ｒｆ、第２仕切リブ６０ｒｂ）により熱伸びが拘束され、後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆには、仕切リブ６０ｒ（第１仕切リブ６０ｒｆ、第２仕切リブ６０ｒｂ）との接合部を中心にして、周方向Ｄｃで部分的に高い熱応力が働くことになる。
【００３８】
従って、図４に示すように、後周壁６２ｂの場合、後周壁６２ｂの内壁面６５ａのうち、第三の隅Ｃ３を含み周方向腹側Ｄｃｐに延びる棚７１ｉｃと、第四の隅Ｃ４を含み周方向背側Ｄｃｎに延びる棚７１ｉｄとが配置され、棚７１ｉｃ及び棚７１ｉｄの間には、仕切リブ６０ｒ（第２仕切リブ６０ｒｂ）及び中間棚７１ｉｍ（７１ｉ）並びに中間棚７１ｉｍ（７１ｉ）を間に挟んで、周方向Ｄｃの両側に棚を形成しない領域７３が配置されている。仕切リブ６０ｒ（第２仕切リブ６０ｒｂ）が周壁６５ｉに接続する位置は、後周壁６２ｂに形成された後述する後縁パージ冷却孔９１（第１パージ冷却孔９１ｉ）が形成された周方向Ｄｃの範囲内に配置されている。後周壁６２ｂの場合、仕切リブ６０ｒ（第２仕切リブ６０ｒｂ）が周壁６５ｉに接合する位置Ｐｃの近傍で最も熱応力が高くなる。位置Ｐｃから周方向背側Ｄｃｎ及び周方向腹側Ｄｃｐに向って徐々に熱応力が小さくなる。位置Ｐｃから周方向背側Ｄｃｎに向って熱応力が許容値以下になった位置から第三の隅Ｃ３までの範囲及び周方向腹側Ｄｃｐに向って第四の隅Ｃ４までの範囲には、棚７１ｉｃ（７１ｉ）及び７１ｉｄ（７１ｉ）が形成される。
【００３９】
なお、第２仕切リブ６０ｒｂの位置Ｐｃと棚７１ｉｃ（７１ｉ）の間に配置された中間棚７１ｉｍは、棚７１ｉｃ（７１ｉ）と同じ幅と同じ高さを有し、周方向Ｄｃの長さは棚幅と略同じで、略矩形状の断面を有する。中間棚７１ｉｍ（７１ｉ）は、小さい断面形状を有し、インピンジメント板８１を受ける棚の役割を果たす。すなわち、第２仕切リブ６０ｒｂの位置Ｐｃと第三の隅Ｃ３側の棚７１ｉｃ（７１ｉ）との間の棚が形成されていない領域７３において、インピンジメント板８１を後周壁６２ｂの内壁面６５ａに固定する際の径方向Ｄｒの位置決めに設けるものであり、中間棚７１ｉｍ（７１ｉ）の有無は、後周壁６２ｂに発生する熱応力にはほとんど影響しない。なお、中間棚７１ｉｍ（７１ｉ）は、棚７１ｉｃ（７１ｉ）及び棚７１ｉｄ（７１ｉ）等と共に、翼体５１の鋳造時に一体として形成される。なお、別途、治具等を用いて径方向Ｄｒの位置決めが可能であれば、中間棚７１ｉｍ（７１ｉ）を設けなくてもよい。
【００４０】
図４に示すように、第２仕切リブ６０ｒｂの周方向Ｄｃの位置Ｐｃは、内側シュラウド本体６１ｉの背側端面６３ｎａから腹側端面６３ｐａまでの幅の周方向Ｄｃの中間位置より、腹側端面６３ｐａ側に接近している。第２仕切リブ６０ｒｂの位置Ｐｃから棚７１ｉｃ（７１ｉ）の周方向腹側Ｄｃｐの端部までの棚７１が形成されていない領域７３の長さは、位置Ｐｃから棚７１ｉｄ（７１ｉ）の周方向背側Ｄｃｎの端部までの棚７１が形成されていない領域７３の長さより大きい。これは第２仕切リブ６０ｒｂを中心にして、周方向Ｄｃにおける、背側端面６３ｎａ側の方が腹側端面６３ｐａ側よりも熱応力の影響が大きいからである。なお、中間棚７１ｉｍ（７１ｉ）の周方向Ｄｃの位置は、第１パージ冷却孔９１ｉのうち背側端面６３ｎａに最も近い第１パージ冷却孔９１ｉの位置より周方向背側Ｄｃｎに寄った位置に配置されている。
【００４１】
第２仕切リブ６０ｒｂを挟んで周方向Ｄｃの両側に配置された棚７１ｉｃ（７１ｉ）及び棚７１ｉｄ（７１ｉ）までの間に、棚７１が形成されていない領域を配置することにより、後周壁６２ｂに発生する熱応力が低減される。
【００４２】
前周壁６２ｆの場合、前周壁６２ｆに働く熱応力の考え方は、後周壁６２ｂと同様であるが、燃焼ガスからの入熱が小さいため、前周壁６２ｆの方が、熱応力の発生は小さくなる。前周壁６２ｆの場合、後縁端部通路８０及び後縁パージ冷却孔９１のような冷却構造を備えていない。後周壁６２ｂと同様に、前周壁６２ｆの内壁面６５ａには、第一の隅Ｃ１を含み周方向腹側Ｄｃｐに延びる棚７１ｉａと、第二の隅Ｃ２を含み周方向背側Ｄｃｎに延びる棚７１ｉｂとが配置され、棚７１ｉａ及び棚７１ｉｂの間には、棚７１を形成しない領域７３が設けられ、この領域に周方向Ｄｃの両側から挟まれた第１仕切リブ６０ｒｆが配置されている。
第１仕切リブ６０ｒｆを挟んで周方向Ｄｃの両側に棚７１が形成されていない領域を配置することにより、前周壁６２ｆに発生する熱応力が低減される。
【００４３】
なお、背側周壁６３ｎ及び腹側周壁６３ｐには、後周壁６２ｂに配置された棚７１ｉｃ、棚７１ｉｄ、及び前周壁６２ｆに配置された棚７１ｉａ、棚７１ｉｂの端部である第一の隅Ｃ１、第二の隅Ｃ２、第三の隅Ｃ３及び第四の隅Ｃ４から軸方向Ｄａ（前縁―後縁方向）に延びる一部の棚を除き、棚７１が形成されていない領域（棚無し部分）７３が延在する。また、背側周壁６３ｎ及び腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａに沿って棚７１が配置されていないのは、前周壁６２ｆ及び後周壁６２ｂと比較して、相対的にインピンジメント板８１の溶接熱による熱歪又は熱変形が小さいからである。
【００４４】
《内側シュラウドの棚廻りの構成》
図４、図５に示すように、内側シュラウド６０ｉには、インピンジメント板を支持する棚７１が設けられている。棚７１は、周壁６５ｉの内壁面６５ａに沿って内側シュラウド本体６１ｉの底板６４の内面６４ｉから径方向内側Ｄｒｉに突出している。すなわち、棚７１は、内側シュラウド本体６１ｉの底板６４の内面６４ｉを基準にして、ガスパス面６４ｐ（燃焼ガス流路側）とは径方向Ｄｒの反対側の反流路側に突出している。棚７１は、流路側であるガスパス面６４ｐに対して反流路側である径方向内側Ｄｒｉ側を向く支持面７２を有し、インピンジメント板８１を支持している。
【００４５】
図５に示すように、支持面７２は、径方向Ｄｒにおける周壁６５ｉの端部６５ｔよりも内側シュラウド本体６１ｉの底板６４の内面６４ｉに近い側に位置している。また、棚７１の支持面７２は、径方向Ｄｒで、上述した仕切リブ６０ｒの端部よりも径方向内側Ｄｒｉに位置している。言い換えれば、径方向Ｄｒにおける内側シュラウド本体６１ｉの内面６４ｉを基準とした棚７１の高さは、同じく内面６４ｉを基準とした周壁６５ｉの高さよりも低く形成されている。また、この実施形態では、周壁６５ｉの内壁面６５ａから内側に突出する方向における棚７１の厚さが、棚７１の厚さと同方向における周壁６５ｉの厚さよりも薄く形成されている。
【００４６】
図５に示すように、背側周壁６３ｎ及び腹側周壁６３ｐの径方向内側Ｄｒｉを向く面６５ｆａ（図９）は、前周壁６２ｆ及び後周壁６２ｂの端部６５ｔの径方向内側Ｄｒｉを向く面６５ｔａの位置より、底板６４の内面６４ｉに近く、棚７１の支持面７２の位置と、略同じ高さに形成されている。
【００４７】
《内側シュラウドのインピンジメント板の構成》
図５に示すインピンジメント板８１は、内側シュラウド６０ｉに取り付けられている。インピンジメント板８１は、内側シュラウド６０ｉの凹部６６内の空間（キャビティ６７）を径方向内側Ｄｒｉの領域の外側キャビティ６７ｂと径方向外側Ｄｒｏの領域である内側キャビティ６７ａとに仕切る。このインピンジメント板８１には、径方向Ｄｒに貫通する複数の貫通孔８２ａが形成されている。静翼５０の径方向内側Ｄｒｉに存在する冷却空気Ａｃの一部は、インピンジメント板８１の貫通孔８２ａを経て、内側キャビティ６７ａ内に流入し、内側シュラウド６０ｉの底板６４をインピンジメント冷却（衝突冷却）する。
【００４８】
図６から図９に示すように、インピンジメント板８１は、複数の貫通孔８２ａを備えた本体部８２と、本体部８２の熱歪を吸収する歪み吸収部８３と、本体部８２をシュラウド６０に固定する固定部８４と、を有している。
本体部８２は、上述のように、複数の貫通孔８２ａを備え、内側シュラウド本体６１ｉの底板６４の内面６４ｉに平行に、周壁６５ｉの内壁面６５ａまで延在する部材である。
【００４９】
図６は、図４のＢ−Ｂ断面を示す断面図である。図６に示す実施形態は、本体部８２が、底板６４の内面６４ｉに平行に同じ高さを維持しながら、軸方向Ｄａ（前縁―後縁方向）に延在する構造である。周壁６５ｉの内壁面６５ａのうち、棚７１が設けられていない領域７３の内壁面６５ａに対して、本体部８２の端面である第一縁８１ａが、突合せで固定された態様である。周壁６５ｉの内壁面６５ａに対する突き合せ端面である第一縁８１ａは、隅肉溶接で形成された溶接部８１Ｗを介して、周壁６５ｉの内壁面６５ａに接合されている。
【００５０】
図７は、図４におけるＣ−Ｃ断面を示す断面図である。図７に示す実施形態は、周壁６５ｉの内壁面６５ａに棚７１が形成されている領域におけるインピンジメント板８１の取付け構造を示している。
本実施形態では、本体部８２と周壁６５ｉの内壁面６５ａの間に、棚７１が配置された構造であり、インピンジメント板８１は、径方向Ｄｒに延材する歪み吸収部８３及び固定部８４を配置した態様である。歪み吸収部８３は、本体部８２が延在する軸方向Ｄａに対し所定の傾きを有して曲げられ、径方向Ｄｒに延在する部材である。歪み吸収部８３は、径方向内側Ｄｒｉで第一曲がり部８３ａを介して本体部８２に接続し、径方向外側Ｄｒｏで第二曲がり部８３ｂを介して後述の固定部８４に接続している。
【００５１】
固定部８４は、歪み吸収部８３の第二曲がり部８３ｂに接続され、軸方向Ｄａ（前縁―後縁方向）に延びている。つまり、この実施形態における歪み吸収部８３は、本体部８２と固定部８４との両方に対し交差する垂直方向に延びている。歪み吸収部８３は、インピンジメント板８１の固定部８４が固定される棚７１及び周壁６５ｉの内壁面６５ａから所定以上離れて配置される。これにより、インピンジメント板８１の本体部８２が、軸方向Ｄａ及び周方向Ｄｃに熱伸びした場合であっても、歪み吸収部８３の変形により、本体部８２の熱伸びが吸収されるため、インピンジメント板８１の端面である第一縁８１ａの溶接部８１Ｗに作用する熱応力が低減される。
【００５２】
図８は、図４におけるＤ−Ｄ断面を示す断面図である。図８に示す実施形態は、第１仕切リブ６０ｒｆと棚７１ｉａとの間の棚が形成されていない範囲が周方向Ｄｃで狭く、インピンジメント板８１の歪み吸収部８３の加工が困難又は取付けが困難な場合の態様を示す。図８に示すように、棚７１が形成されていない狭小な空間の領域において、インピンジメント板８１を周壁６５ｉに取り付ける場合、歪み吸収部８３と周壁６５ｉの内壁面６５ａとの間の隙間が、図７に示す棚７１が形成されている態様における歪み吸収部８３と棚７１の内壁面との間の隙間と比較して大きくせざるを得ない。棚７１が形成されていない領域７３が長く、かつ、隙間が大きすぎると、周壁６５ｉと底板６４が接続する角部の冷却不足となる場合がある。そのような場合、図８に示すように、歪み吸収部８３の第一曲がり部８３ａ近傍には、径方向内側Ｄｒｉに向く傾斜通路である貫通孔８２ｂを設けてもよい。
【００５３】
歪み吸収部８３を備えたインピンジメント板８１の構造であって、固定部８４の周壁６５ｉへの取り付け構造は、周壁６５ｉにおける径方向内側Ｄｒｉを向く面６５ｆａ（図９参照）に固定する方法と、棚７１における径方向内側Ｄｒｉを向く面である支持面７２（図７参照）に固定する方法と、周壁６５ｉの内壁面６５ａのうち棚７１が形成されていない領域７３に固定する方法（図８参照）と、のうちのいずれか一つが適用される。
【００５４】
図９は、図４におけるＥ−Ｅ断面を示す断面図である。図９に示す実施形態は、背側周壁６３ｎ及び腹側周壁６３ｐにインピンジメント板８１を取り付ける場合の態様である。背側周壁６３ｎ及び腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａに棚７１は設けず、歪み吸収部８３を有するインピンジメント板８１の固定部８４を周壁６５ｉにおける径方向内側Ｄｒｉを向く面６５ｆａ上に載せて、固定部８４を周壁６５ｉに直接固定する構造である。
なお、背側周壁６３ｎ及び腹側周壁６３ｐの場合は、インピンジメント板８１を周壁６５ｉに溶接する際の溶接歪の影響は小さい。
【００５５】
図５に示すように、インピンジメント板８１は、上述のように、内側シュラウド６０ｉの外周側で周壁６５ｉに固定され、内側シュラウド６０ｉの内周側で、翼体５１の翼体端部５１ｒ上に固定される。インピンジメント板８１の翼体５１側に固定される本体部８２は、周壁６５ｉ近傍の本体部８２と同じ高さを維持して、翼体端部５１ｒの径方向外側Ｄｒｏを向く端面に載置され、第三縁８１ｃで翼体端部５１ｒに溶接固定される。
【００５６】
図４に示すように、内側シュラウド６０ｉの後周壁６２ｂには、複数の後縁パージ冷却孔９１（第１パージ冷却孔９１ｉ）が形成されている。これら複数の第１パージ冷却孔９１ｉの一端は、翼体５１より下流側Ｄａｄの後縁部５３側であって、翼体５１よりも下流側Ｄａｄの後周壁６２ｂに近い側の内側シュラウド本体６１ｉの内面６４ｉに開口している。複数の第１パージ冷却孔９１ｉの他端は、ガスパス面６４ｐに形成された排出開口９１ｉａに開口している。複数の第１パージ冷却孔９１ｉは、後周壁６２ｂの延在する方向（周方向Ｄｃ）に並んで形成されている。これら複数の第１パージ冷却孔９１ｉは、第２仕切リブ６０ｒｂを挟んで棚７１ｉｄと中間棚７１ｉｍの間の棚７１が形成されていない領域７３であって、後周壁６２ｂの延在する方向にのみ形成されている。複数の第１パージ冷却孔９１ｉを設けることにより、後周壁６２ｂの上流側Ｄａｕの領域であって、第２仕切リブ６０ｒｂを中心とした棚７１ｉｄと中間棚７１ｉｍとの間の棚７１を形成していない領域７３について、後述する冷却通路系統による対流冷却の効果を補強する冷却効果を発生させて、後周壁６２ｂにおける熱応力の低減効果を補強している。
【００５７】
上述のように、後周壁６２ｂの熱応力の低減等の観点から、後周壁６２ｂには冷却通路系統が設けられている。本冷却通路系統は、図４に示すように、背側通路７８ｎと、腹側通路７８ｐと、後縁周方向通路７９と、後縁端部通路８０と、から形成されている。背側通路７８ｎは、上流側で内側キャビティ６７ａに開口し、背側周壁６３ｎ内を下流側Ｄａｄに延在する。腹側通路７８ｐは、上流側で内側キャビティ６７ａに開口し、腹側周壁６３ｐ内を下流側Ｄａｄに延在する。後縁周方向通路７９は、後周壁６２ｂ内で周方向Ｄｃに延在し、周方向背側Ｄｃｎの末端で背側通路７８ｎに接続し、周方向腹側Ｄｃｐの末端で腹側通路７８ｐに接続する。後縁端部通路８０は、周方向Ｄｃに複数配列され、上流側Ｄａｕで後縁周方向通路７９に接続し、下流側Ｄａｄは後端面６２ｂａに開口している。外部から内側シュラウド６０ｉの外側キャビティ６７ｂに供給された冷却空気は、インピンジメント板８１に形成された貫通孔８２ａを介して内側キャビティ６７ａに排出され、内側シュラウド本体６１ｉの底板６４をインピンジメント冷却（衝突冷却）する。インピンジメント冷却後の冷却空気は、背側通路７８ｎ及び腹側通路７８ｐに供給され、背側周壁６３ｎ及び腹側周壁６３ｐを対流冷却した後、後縁周方向通路７９に供給される。冷却空気は、更に後縁周方向通路７９から後縁端部通路８０に供給され、後周壁６２ｂを対流冷却した後、後端面６２ｂａの開口から燃焼ガス中に排出される。本冷却通路系統を配置することにより、後周壁６２ｂが冷却され、後周壁６２ｂの熱応力が低減される。
【００５８】
《外側シュラウドの構成》
図３、図１０、図１１に示すように、内側シュラウド６０ｉと同様に、外側シュラウド６０ｏは、外側シュラウド本体（シュラウド本体）６１ｏと、外側シュラウド本体６１ｏ内に収容され、複数の貫通孔８２ａを有するインピンジメント板８１と、で構成されている。
外側シュラウド本体６１ｏは、上述した外側シュラウド本体６１ｏの内面６４ｉを形成する底板６４と、底板６４の周囲に配置された周壁６５ｏと、外側シュラウド本体６１ｏ内の空間（キャビティ６７）を仕切る仕切リブ６０ｒと、インピンジメント板８１を支持する棚７１と、から構成される。周壁６５ｏは、軸方向Ｄａで互いに対向する前周壁６２ｆ及び後周壁６２ｂと、周方向Ｄｃで互いに対向する腹側周壁６３ｐ及び背側周壁６３ｎと、からなる。底板６４の周囲に周壁６５ｏを配置することにより、外側シュラウド本体６１ｏが形成される。外側シュラウド本体６１ｏの内部には、反流路側から径方向内側Ｄｒｉに凹む凹部６６が形成される。なお、前周壁６２ｆの上流側Ｄａｕの端面は、前端面６２ｆａを構成する。また、後周壁６２ｂの下流側Ｄａｄの端面は、後端面６２ｂａを構成する。また、外側シュラウド本体６１ｏの底板６４は、径方向内側Ｄｒｉを向くガスパス面６４ｐと、ガスパス面６４ｐとは反対の反流路側である径方向外側Ｄｒｏを向く内面（反流路面）６４ｉと、を備えている。
【００５９】
一対の周方向端部６３のうち周方向腹側Ｄｃｐに位置する腹側周壁６３ｐは、腹側端面６３ｐａを成す。一対の周方向端部６３のうち周方向背側Ｄｃｎに位置する背側周壁６３ｎは、背側端面６３ｎａを成す。この実施形態で例示する外側シュラウド６０ｏでは、内側シュラウド６０ｉと同様に、前周壁６２ｆと後周壁６２ｂとが、ほぼ平行であり、腹側周壁６３ｐと背側周壁６３ｎとが、ほぼ平行である。よって、径方向Ｄｒから見て、外側シュラウド本体６１ｏは平行四辺形状を成している。
【００６０】
周方向Ｄｃで隣り合う二つの静翼５０のうち一方の静翼５０の外側シュラウド６０ｏの腹側周壁６３ｐは、他方の静翼５０の外側シュラウド６０ｏの背側周壁６３ｎに周方向Ｄｃで隙間をあけて対向して配置されている。
【００６１】
上述のように、周壁６５ｏは、軸方向Ｄａで互いに対向する前周壁６２ｆ及び後周壁６２ｂと、周方向Ｄｃで互いに対向する腹側周壁６３ｐ及び背側周壁６３ｎと、を有している。
腹側周壁６３ｐは、周壁６５ｏのうち周方向腹側Ｄｃｐに位置する部分を成し、背側周壁６３ｎは、周壁６５ｏのうち周方向背側Ｄｃｎに位置する部分を成す。
前周壁６２ｆ及び後周壁６２ｂは、いずれも、外側シュラウド本体６１ｏに対して、腹側周壁６３ｐ及び背側周壁６３ｎよりも径方向外側Ｄｒｏに突出している。
【００６２】
ここで、外側シュラウド６０ｏに作用する熱応力の考え方について、以下に記載する。上述のように、外側シュラウド６０ｏのフック６９と遮熱環４５ｃとの間の嵌合部６９ａでの熱伸び差の影響で、フック６９側の変形が拘束され、外側シュラウド６０ｏの後周壁６２ｂの周方向の背側端面６３ｎａから腹側端面６３ｐａの間に熱応力が発生する。更に、外側シュラウド６０ｏの後周壁６２ｂは、燃焼ガスからの入熱により周方向Ｄｃに伸びようとするが、翼体５１の翼体端部５１ｒと後周壁６２ｂの内壁面６５ａとを接合する仕切リブ６０ｒにより熱伸びが拘束され、後周壁６２ｂの周方向Ｄｃには、重畳的に熱応力が働くことになる。
【００６３】
外側シュラウド６０ｏに作用する熱応力を低減させるため、外側シュラウド６０ｏは、後縁端部通路８０及び後縁パージ冷却孔９１（第２パージ冷却孔９１ｏ）を後周壁６２ｂに配置している。更に、外側シュラウド６０ｏは、周壁６５ｏに沿って部分的に棚７１を配置し、熱応力の高い領域には、棚７１を形成していない領域（棚無し部分）７３を配置して、外側シュラウド６０ｏの熱歪を抑制すると共に、熱応力の低減を図っている。
【００６４】
図１０に示すように、外側シュラウド６０ｏの場合、上述のように、外側シュラウド６０ｏの後縁部５３側に配置された後周壁６２ｂに、複数の後縁端部通路８０が形成されている。これら複数の後縁端部通路８０は、背側端面６３ｎａから腹側端面６３ｐａまでの間の全幅に渡って配列されている。更に、後周壁６２ｂには、後縁周方向通路７９が配列されたガスパス面６４ｐ側の冷却強化のため、後周壁６２ｂの背側端面６３ｎａから腹側端面６３ｐａまでの間の全幅に渡り、径方向Ｄｒで重畳的に上述の複数の後縁パージ冷却孔９１（第２パージ冷却孔９１ｏ）が配列されている。
【００６５】
従って、図１０に示すように、後周壁６２ｂの内壁面６５ａのうち、熱応力が高い領域であって、仕切リブ６０ｒ（第２仕切リブ６０ｒｂ）を挟んで、第三の隅Ｃ３を含んで形成された棚７１ｏｃと第四の隅Ｃ４との間は、棚７１が形成されていない領域７３を有する周壁６５ｏが配置され、後周壁６２ｂの熱応力が低減されている。
【００６６】
一方、図１０に示すように、外側シュラウド６０ｏの前縁部５２側の前周壁６２ｆは、外側シュラウド６０ｏの後周壁６２ｂと比較して、ガスタービン車室１５側からの拘束はほとんどない。また、上述のように、翼体５１の前縁部５２の翼体端部５１ｒと前周壁６２ｆの内壁面６５ａとを接合する仕切リブ６０ｒ（第１仕切リブ６０ｒｆ）の拘束により、前周壁６２ｆには熱応力が発生するものの、後周壁６２ｂと比較して相対的に高い熱応力が発生する範囲は小さい。
【００６７】
《外側シュラウドの仕切リブの構成》
外側シュラウド６０ｏには、複数の仕切リブ６０ｒが形成されている。外側シュラウド６０ｏに形成された仕切リブ６０ｒは、内側シュラウド６０ｉに形成された仕切リブ６０ｒと同様の構成を有しており、外側シュラウド本体６１ｏの内面６４ｉから径方向外側Ｄｒｏに突出している。この実施形態の外側シュラウド６０ｏには、内側シュラウド６０ｉと同様に、五つの仕切リブ６０ｒが形成されている。外側シュラウド６０ｏの凹部６６である空間（キャビティ６７）は、複数の仕切リブ６０ｒを翼体端部５１ｒと周壁６５ｏの間に配置することにより、凹部６６を複数に仕切って、複数の空間に仕切られたキャビティ６７が形成されている。また、翼体５１の径方向外側Ｄｒｏ及び径方向内側Ｄｒｉの端部である翼体端部５１ｒの外側シュラウド６０ｏの内面６４ｉからの高さは、仕切リブ６０ｒと同じ高さで形成されている。但し、シュラウド形状によっては、高さを変えてもよい。
【００６８】
具体的には、外側シュラウド６０ｏの仕切リブ６０ｒは、翼体５１の最も上流側Ｄａｕの前縁部５２の翼体端部５１ｒと前周壁６２ｆの内壁面６５ａとの間、翼体５１の最も下流側Ｄａｄの後縁部５３と後周壁６２ｂの内壁面６５ａとの間、翼体５１の背側面５４と背側周壁６３ｎの内壁面６５ａとの間に、それぞれ一つずつ設けられている。更に、外側シュラウド６０ｏの仕切リブ６０ｒは、翼体５１の腹側面５５の翼体端部５１ｒと周壁６５ｏの腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａとの間に、軸方向Ｄａに間隔をあけて二つ設けられている。なお、外側シュラウド６０ｏに形成されている仕切リブ６０ｒの数や配置は一例であって、上記構成に限られない。なお、仕切リブ６０ｒの配置等は、内側シュラウド６０ｉと異なる点もあるが、形状、構造等は、ほぼ同じ考え方で形成されている。
【００６９】
《外側シュラウドの棚を配置する範囲》
図１０に示すように、上述した内側シュラウド６０ｉの周壁６５ｉと同様に、外側シュラウド６０ｏの周壁６５ｏは、その内壁面６５ａの四隅である第一の隅Ｃ１、第二の隅Ｃ２、第三の隅Ｃ３、及び第四の隅Ｃ４を有している。第一の隅Ｃ１は、背側周壁６３ｎの内壁面６５ａと、前周壁６２ｆの内壁面６５ａとによって形成されている。第二の隅Ｃ２は、腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａと、前周壁６２ｆの内壁面６５ａとによって形成されている。第三の隅Ｃ３は、背側周壁６３ｎの内壁面６５ａと、後周壁６２ｂの内壁面６５ａとによって形成されている。第四の隅Ｃ４は、腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａと、後周壁６２ｂの内壁面６５ａとによって形成されている。この実施形態における外側シュラウド６０ｏでは、第一の隅Ｃ１と、第二の隅Ｃ２と、第三の隅Ｃ３と、に棚７１が形成され、第四の隅Ｃ４には、棚７１が配置されていない。
【００７０】
一方、上述のように、後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆは、燃焼ガスからの入熱により周方向Ｄｃに伸びようとするが、翼体５１の翼体端部５１ｒと、後周壁６２ｂの内壁面６５ａ及び前周壁６２ｆの内壁面６５ａと、をそれぞれ接合する仕切リブ６０ｒ（第１仕切リブ６０ｒｆ、第２仕切リブ６０ｒｂ）により熱伸びが拘束される。そのため、後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆには、仕切リブ６０ｒ（第１仕切リブ６０ｒｆ、第２仕切リブ６０ｒｂ）との接合部の位置Ｐｃを中心にして、周方向Ｄｃで部分的に高い熱応力が働くことになる。
【００７１】
図１０に示すように、外側シュラウド６０ｏの後周壁６２ｂの場合、後周壁６２ｂの内壁面６５ａには、第三の隅Ｃ３を含み周方向腹側Ｄｃｐに延びる棚７１ｏｃのみが配置されている。すなわち、棚７１ｏｃの周方向腹側Ｄｃｐの端部と第四の隅Ｃ４の間は、仕切リブ６０ｒ（第２仕切リブ６０ｒｂ）のみが配置され、棚７１が形成されていない領域７３が配置されている。一方、第２仕切リブ６０ｒｂの周方向Ｄｃの位置Ｐｃは、外側シュラウド本体６１ｏの背側端面６３ｎａから腹側端面６３ｐａまでの幅の周方向Ｄｃの中心位置より、腹側端面６３ｐａ側に接近している。後周壁６２ｂに作用する熱応力は、第２仕切リブ６０ｒｂの位置Ｐｃの近傍で最も高くなり、周方向背側Ｄｃｎ方向及び周方向腹側Ｄｃｐ方向に向かうと共に、徐々に熱応力が小さくなる。外側シュラウド６０ｏの後周壁６２ｂの場合は、第２仕切リブ６０ｒｂの位置Ｐｃと棚７１ｏｃの周方向腹側Ｄｃｐの端部との間の棚７１が形成されていない領域７３の長さの方が、第２仕切リブ６０ｒｂの位置Ｐｃと第四の隅Ｃ４との間の棚７１が形成されていない領域７３の長さより大きい。
【００７２】
前周壁６２ｆの場合、前周壁６２ｆに働く熱応力の考え方は、内側シュラウド６０ｉと同様である。前周壁６２ｆの場合、燃焼ガスからの入熱が小さいため、前周壁６２ｆの方が、熱応力の働き方は小さくなる。前周壁６２ｆの場合、後縁端部通路８０及び後縁パージ冷却孔９１のような冷却構造を備えていない。後周壁６２ｂと同様に、前周壁６２ｆの内壁面６５ａには、第一の隅Ｃ１を含み周方向腹側Ｄｃｐに延びる棚７１ｏａと、第二の隅Ｃ２を含み周方向背側Ｄｃｎに延びる棚７１ｏｂとが配置され、棚７１ｏａ及び棚７１ｏｂの間には、棚７１を形成しない領域７３により周方向Ｄｃの両側から挟まれた第１仕切リブ６０ｒｆが配置されている。
第１仕切リブ６０ｒｆを挟んで周方向Ｄｃの両側に棚７１が形成されていない領域７３を配置することにより、前周壁６２ｆに発生する熱応力が低減される。
【００７３】
なお、背側周壁６３ｎ及び腹側周壁６３ｐにおける棚７１を配置する考え方は、内側シュラウド６０ｉと同様である。
【００７４】
《外側シュラウドの棚廻りの構成》
図１０、図１１に示すように、外側シュラウド６０ｏには、内側シュラウド６０ｉと同様に、インピンジメント板８１を支持する棚７１が設けられている。棚７１は、周壁６５ｏの内壁面６５ａに沿って外側シュラウド本体６１ｏの底板６４の内面６４ｉから径方向外側Ｄｒｏに突出している。すなわち、棚７１は、外側シュラウド本体６１ｏの底板６４の内面６４ｉを基準にして、ガスパス面６４ｐとは径方向Ｄｒの反対側の反流路側（径方向外側Ｄｒｏ）に突出している。棚７１は、流路側であるガスパス面６４ｐに対して径方向外側Ｄｒｏ側である反流路側を向く支持面７２を有し、インピンジメント板８１を支持している。
【００７５】
図１１に示すように、外側シュラウド６０ｏに設けられた棚７１の支持面７２は、径方向Ｄｒにおける周壁６５ｏの端部６５ｔよりも外側シュラウド本体６１ｏの底板６４の内面６４ｉに近い側に位置している。また、外側シュラウド６０ｏの棚７１の支持面７２は、径方向Ｄｒで、上述した仕切リブ６０ｒの径方向外側Ｄｒｏを向く面よりも径方向外側Ｄｒｏに位置している。言い換えれば、径方向Ｄｒにおける外側シュラウド本体６１ｏの内面６４ｉを基準とした棚７１の高さは、同じく内面６４ｉを基準とした周壁６５ｏの高さよりも低く形成されている。また、この実施形態では、周壁６５ｏの内壁面６５ａから翼体端部５１ｒ側に突出する方向における外側シュラウド６０ｏの棚７１の厚さは、棚７１の厚さと同方向における周壁６５ｏの厚さよりも薄く形成されている。
【００７６】
図１１に示すように、背側周壁６３ｎ及び腹側周壁６３ｐの径方向外側Ｄｒｏを向く面６５ｆａは、前周壁６２ｆ及び後周壁６２ｂの端部６５ｔの径方向外側Ｄｒｏを向く面６５ｔａの位置より底板６４の内面６４ｉに近く、棚７１の支持面７２の位置と、略同じ高さに形成されている。
【００７７】
《外側シュラウドのインピンジメント板の構成》
図１１に示すようにインピンジメント板８１は、内側シュラウド６０ｉと同様に、外側シュラウド６０ｏにも取り付けられている。インピンジメント板８１は、外側シュラウド６０ｏの凹部６６内の空間を径方向外側Ｄｒｏの領域と径方向内側Ｄｒｉの領域であるキャビティ６７とに仕切る。このインピンジメント板８１には、径方向Ｄｒに貫通する複数の貫通孔８２ａが形成されている。静翼５０の凹部６６に供給された冷却空気Ａｃの一部は、インピンジメント板８１の本体部８２に形成された貫通孔８２ａを経て、キャビティ６７内に流入する。なお、インピンジメント板８１の構造詳細は、内側シュラウド６０ｉと同様の構造である。
【００７８】
図６から図９に示すように、外側シュラウド６０ｏに取り付けられているインピンジメント板８１は、内側シュラウド６０ｉに取り付けられているインピンジメント板８１と同様であり、複数の貫通孔８２ａを備えた本体部８２と、本体部８２の熱歪を吸収する歪み吸収部８３と、本体部８２をシュラウド６０に固定する固定部８４と、を有している。本体部８２は、複数の貫通孔８２ａを備え、外側シュラウド本体６１ｏの底板６４の内面６４ｉに平行に、周壁６５ｏの内壁面６５ａまで延在する部材である。歪み吸収部８３及び固定部８４の構造は、内側シュラウド６０ｉと同様である。また、インピンジメント板８１を翼体５１に固定する構造も、内側シュラウド６０ｉと同様である。
【００７９】
外側シュラウド６０ｏの外側シュラウド本体６１ｏには、内側シュラウド本体６１ｉと同様に、複数の後縁パージ冷却孔９１（第２パージ冷却孔９１ｏ）が形成されている。これら複数の第２パージ冷却孔９１ｏの一端は、翼体５１より下流側Ｄａｄの後縁部５３側であって、翼体５１よりも下流側Ｄａｄの後周壁６２ｂに近い側の外側シュラウド本体６１ｏの内面６４ｉに開口している。また、複数の第２パージ冷却孔９１ｏの他端は、ガスパス面６４ｐに形成された排出開口９１ｏａにて開口している。複数の第２パージ冷却孔９１ｏは、内側シュラウド６０ｉに設けられた第１パージ冷却孔９１ｉとは異なり、背側端面６３ｎａから腹側端面６３ｐａにまでのほぼ全幅に渡って設定されている。これは、外側シュラウド６０ｏの場合、内側シュラウド６０ｉと比較して後周壁６２ｂにおける熱応力が高いからである。そして、外側シュラウド６０ｏの場合、後周壁６２ｂの周方向Ｄｃの全面の上流側Ｄａｕを、後周壁６２ｂの後縁周方向通路７９から上流側Ｄａｕの領域を補強的に冷却している。すなわち、上述のように複数の第２パージ冷却孔９１ｏを設けることにより、後縁端部通路８０の冷却能力を補強している。
【００８０】
外側シュラウド６０ｏの後周壁６２ｂの冷却を目的に、後縁端部通路８０、後縁周方向通路７９、背側通路７８ｎ、及び腹側通路７８ｐ等から形成する冷却構造を適用するのは、内側シュラウド６０ｉと同様である。
【００８１】
《実施形態の作用効果》
上記実施形態の静翼５０では、燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路４９中に配置される翼体５１と、燃焼ガス流路４９の一部を画定する底板６４を備えた内側シュラウド６０ｉ及び外側シュラウド６０ｏと、を少なくとも備えている。内側シュラウド６０ｉ及び外側シュラウド６０ｏは、底板６４の燃焼ガス流路４９に面するガスパス面６４ｐと、ガスパス面６４ｐとは反対の反流路側を向く内面６４ｉとを有した内側シュラウド本体６１ｉ及び外側シュラウド本体６１ｏと、内側シュラウド本体６１ｉ及び外側シュラウド本体６１ｏの内面６４ｉの周縁から反流路側に向かって突出する周壁６５ｉ，６５ｏと、内側シュラウド本体６１ｉ及び外側シュラウド本体６１ｏに取り付けられ、複数の貫通孔８２ａを有し、底板６４の内面６４ｉと周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａとの間で空間であるキャビティ６７を形成するインピンジメント板８１と、周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａに沿って形成され、底板６４の内面６４ｉから反流路側に突出して、インピンジメント板８１を支持する棚７１と、底板６４から反流路側に突出し、翼体５１と棚７１が形成されていない領域７３を有する周壁６５ｉ，６５ｏとを接合する、少なくとも一つ以上の仕切リブ６０ｒと、を含んで形成されている。インピンジメント板８１は、底板６４の内面６４ｉと、周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａとの間で空間であるキャビティ６７を形成する。
【００８２】
上記実施形態の静翼５０の構成によれば、ガスタービン１０の通常運転時において、静翼を構成する翼体５１と、仕切リブ６０ｒ（第１仕切リブ６０ｒｆ、第２仕切リブ６０ｒｂ）を介して接続する後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆとの熱伸びの違いにより、後周壁６２ｂ及び前周壁６２ｆに局所的に高い熱応力が発生する場合がある。また、ガスタービン構成品のうちの熱伸びの違いによっても、特に後周壁６２ｂにおいて、熱応力が発生する場合がある。このような熱応力を低減する手段として、以下に記載のように、周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａに棚７１を形成しない領域（棚無し部分）７３を配置し、シュラウドの熱歪又は熱変形の抑制と、前周壁６２ｆ又は後周壁６２ｂを中心に発生する熱応力の低減の両方の課題を解決している。
すなわち、内側シュラウド６０ｉと外側シュラウド６０ｏとにおいて、仕切リブ６０ｒが周壁６５ｉ，６５ｏに接合している部分に棚７１を設けず、仕切リブ６０ｒが周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａに直接接合しているので、シュラウド６０の剛性を低下させることができる。
したがって、仕切リブ６０ｒが翼体端部５１ｒから延びて周壁６５ｉ，６５ｏに至っている部分（位置Ｐｃ）における熱応力の発生を抑制できる。
【００８３】
上記実施形態の静翼５０では、翼体５１は、燃焼ガス流路４９における燃焼ガス流れの上流側Ｄａｕに位置する前縁部５２と、燃焼ガス流れの下流側Ｄａｄに位置する後縁部５３と、前縁部５２と後縁部５３とをつなぎ、周方向Ｄｃで互に相反する側を向く腹側面５５及び背側面５４と、を有している。棚７１は、周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａに沿って形成されている。周壁６５ｉ，６５ｏは、上流側Ｄａｕを向き且つ翼体５１よりも上流側Ｄａｕに位置する前周壁６２ｆと、下流側Ｄａｄを向き且つ翼体５１よりも下流側Ｄａｄに位置する後周壁６２ｂと、前周壁６２ｆと後周壁６２ｂとをつなぎ、腹側面５５に近い側に位置する腹側周壁６３ｐと、前周壁６２ｆと後周壁６２ｂとをつなぎ、背側面５４に近い側に位置する背側周壁６３ｎと、から形成されている。棚７１は、背側周壁６３ｎの内壁面６５ａと後周壁６２ｂの内壁面６５ａとによって形成される第三の隅Ｃ３と、背側周壁６３ｎの内壁面６５ａと前周壁６２ｆの内壁面６５ａとによって形成される第一の隅Ｃ１と、にそれぞれ形成されている。また、上記実施形態の静翼５０では、棚７１は、腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａと、前周壁６２ｆの内壁面６５ａとによって形成される第二の隅Ｃ２と、を含んで形成されている。
【００８４】
上記実施形態の静翼５０では、内側シュラウド６０ｉ及び外側シュラウド６０ｏは、周壁６５ｉ，６５ｏと、翼体５１の前縁側の翼体端部５１ｒとを接合する仕切リブ６０ｒである第１仕切リブ６０ｒｆと、周壁６５ｉ，６５ｏと翼体５１の後縁側の翼体端部５１ｒとを接合する仕切リブ６０ｒである第２仕切リブ６０ｒｂと、のうち少なくとも一方を含む。第１仕切リブ６０ｒｆには、一端が第１仕切リブ６０ｒｆの内壁面に開口し、他端が底板６４のガスパス面６４ｐに開口し、第１仕切リブ６０ｒｆを貫通する第１リブ冷却孔９２ｆａが形成されている。第２仕切リブ６０ｒｂには、一端が第２仕切リブ６０ｒｂの内壁面に開口し、他端が底板６４のガスパス面６４ｐに開口し、第２仕切リブ６０ｒｂを貫通する第２リブ冷却孔９２ｂａが形成されている。
【００８５】
上記実施形態の静翼５０では、インピンジメント板８１は、内側シュラウド本体６１ｉ及び外側シュラウド本体６１ｏの内面６４ｉに平行に延在する本体部８２と、両端に第一曲がり部８３ａ及び第二曲がり部８３ｂを備え、一端が本体部８２に接続されて、本体部８２に対して所定の傾きを有して径方向に延びる歪み吸収部８３と、歪み吸収部８３の他端に形成された第二曲がり部８３ｂに接続される固定部８４と、を含んでいる。固定部８４は、周壁６５ｉ，６５ｏにおける反流路側を向く面６５ｆａと、棚７１における反流路側を向く支持面７２と、周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａのうち棚７１が設けられていない領域７３と、のうちのいずれか一つに固定されている。
【００８６】
上記実施形態の静翼５０の構成によれば、インピンジメント板８１を内側シュラウド６０ｉおよび外側シュラウド６０ｏに溶接する際に、溶接による入熱でインピンジメント板８１が熱伸びしたとしても、この熱伸びを歪み吸収部８３の弾性変形により吸収できる。したがって、インピンジメント板８１の本体部８２に溶接による歪みが生じることを抑制できる。
【００８７】
上記実施形態の静翼５０では、内側シュラウド本体６１ｉ及び外側シュラウド本体６１ｏは、翼体５１よりも後周壁６２ｂに近い側の反流路側の内面６４ｉに開口して下流側Ｄａｄに向かって延びる複数の後縁パージ冷却孔９１を含んでいる。複数の後縁パージ冷却孔９１は、後周壁６２ｂの周方向に並んで形成されるとともに、一端が、キャビティ６７が形成された底板６４の内面６４ｉに開口し、他端がガスパス面６４ｐに形成された排出開口９１ｏａに開口している。後縁パージ冷却孔９１が配置された後周壁６２ｂには、棚７１が形成されていない領域を含んでいる。
【００８８】
上記実施形態の静翼５０によれば、後縁パージ冷却孔９１を通る冷却空気Ａｃによって後縁パージ冷却孔９１が配置されている範囲の後周壁６２ｂの温度上昇が抑えられているため、当該範囲の後周壁６２ｂに棚７１が形成されていない領域７３を含ませることで、この温度上昇が抑えられた領域の熱応力を低減できる。
【００８９】
上記実施形態の静翼５０では、後縁パージ冷却孔９１が配置された後周壁６２ｂの棚７１が形成されていない領域７３に、第２仕切リブ６０ｒｂが配置されている。
上記静翼５０によれば、後縁パージ冷却孔９１が配置されて棚７１が形成されていない後周壁６２ｂの領域７３に、第２仕切リブ６０ｒｂを接続させて、熱応力を低減できる。
【００９０】
上記実施形態の静翼５０では、内側シュラウド本体６１ｉの棚７１は、腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａと後周壁６２ｂの内壁面６５ａとによって形成される第四の隅Ｃ４を更に含んで形成されている。
上記静翼５０によれば、第四の隅Ｃ４における内側シュラウド本体６１ｉの剛性を保持すると共に、インピンジメント板８１の支持面の役割を果たしている。棚７１をインピンジメント板８１の支持面７２に利用することにより、内面６４ｉからのインピンジメント板の高さが精度よく取り付けられ、底板６４の適正なインピンジメント冷却（衝突冷却）が可能となる。
【００９１】
上記実施形態の静翼５０では、棚７１は、後周壁６２ｂの内壁面６５ａに沿って延びて第三の隅Ｃ３を含んで形成された棚７１ｉｃと、後周壁６２ｂの内壁面６５ａに沿って延びて第四の隅Ｃ４を含んで形成された棚７１ｉｄと、の間に配置され、後周壁６２ｂの内壁面６５ａに沿って形成され、底板６４の内面６４ｉから反流路側に突出してインピンジメント板８１を支持する中間棚７１ｉｍを含んで形成されている。中間棚７１ｉｍは、棚７１が形成されていない領域７３により周方向Ｄｃの両側から挟まれ、第四の隅Ｃ４と中間棚７１ｉｍの間に、第２仕切リブ６０ｒｂが配置されている。
上記静翼５０によれば、内側シュラウド本体６１ｉの第三の隅Ｃ３と第四の隅Ｃ４との間に、棚７１が形成されていない領域７３を設け、後周壁６２ｂの剛性を低下させて後周壁６２ｂに発生する熱応力を低減できる。また、中間棚７１ｉｍによってインピンジメント板８１を支持し、インピンジメント板８１を適正な高さに配置することができる。
【００９２】
上記実施形態の静翼５０では、後縁パージ冷却孔９１は、内側シュラウド本体６１ｉの中間棚７１ｉｍと第四の隅Ｃ４との間であって、第２仕切リブ６０ｒｂを間に挟んで配置された複数の後縁パージ冷却孔９１（第１パージ冷却孔９１ｉ）を含む。
上記静翼５０によれば、後周壁６２ｂの中間棚７１ｉｍと第四の隅Ｃ４との間の棚７１が形成されていない領域７３に、第２仕切リブ６０ｒｂを接続して、後周壁６２ｂの熱応力を低減している。
【００９３】
上記実施形態の静翼５０では、シュラウド本体６１は、翼体５１の径方向外側Ｄｒｏに配置された外側シュラウド本体６１ｏを含み、後縁パージ冷却孔９１は、外側シュラウド本体６１ｏの第三の隅Ｃ３と、腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａと後周壁６２ｂの内壁面６５ａとによって形成される外側シュラウド６０ｏの第四の隅Ｃ４と、の間に配置された複数の後縁パージ冷却孔９１（第２パージ冷却孔９１ｏ）を含む。
上記静翼５０によれば、外側シュラウド６０ｏの第三の隅Ｃ３と第四の隅Ｃ４との間で第２パージ冷却孔９１ｏにより後周壁６２ｂの温度上昇を抑えることができる。そのため、後周壁６２ｂの温度上昇が抑えられた領域の熱応力を抑制できる。
【００９４】
上記実施形態の静翼５０では、内側シュラウド本体６１ｉ及び外側シュラウド本体６１ｏは、周壁６５ｉ，６５ｏに囲まれ、径方向Ｄｒの反流路側からガスパス面６４ｐ側に向って凹む凹部６６が形成されたキャビティ６７を有する。また、内側シュラウド本体６１ｉ及び外側シュラウド本体６１ｏは、後周壁６２ｂに形成され、周方向Ｄｃに延びる後縁周方向通路７９と、背側周壁６３ｎに形成され、一端がキャビティ６７に開口し、他端が後縁周方向通路７９の一方の端部に接続する背側通路７８ｎと、腹側周壁６３ｐに形成され、一端がキャビティ６７に開口し、他端が後縁周方向通路７９の他方の端部に接続する腹側通路７８ｐと、後周壁６２ｂの周方向Ｄｃに形成され、一端が後縁周方向通路７９に接続し、他端が後周壁６２ｂの下流側Ｄａｄの後端面６２ｂａに開口する後縁端部通路８０と、を含む冷却構造を有する。後縁パージ冷却孔９１の排出開口９１ｉａは、周方向Ｄｃに延びる後縁周方向通路７９の通路中心線より下流側Ｄａｄに形成されている。
【００９５】
上述した冷却構造を備えることにより、熱応力が厳しい背側周壁６３ｎ及び腹側周壁６３ｐ並びに後周壁６２ｂが対流冷却され、内側シュラウド本体６１ｉ及び外側シュラウド本体６１ｏの後縁部５３側の熱応力が低減される。また、冷却空気Ａｃは、内側シュラウド本体６１ｉ及び外側シュラウド本体６１ｏのガスパス面６４ｐからの入熱で加熱された底板６４をインピンジメント冷却（衝突冷却）した冷却空気Ａｃを用いて、更に上述の冷却構造で、背側周壁６３ｎ及び腹側周壁６３ｐ並びに後周壁６２ｂを対流冷却しているため、冷却空気の使い回しがされ、冷却空気量が低減される。
【００９６】
上記実施形態のガスタービン１０では、上記の静翼５０と、燃焼ガスにより回転可能なガスタービンロータ１１と、ガスタービンロータ１１を覆うガスタービン車室（ケーシング）１５と、を備えている。静翼５０は、ガスタービン車室１５の内側に配置され、ガスタービン車室１５に固定されている。
上記実施形態のガスタービン１０によれば、静翼５０の熱変形及び熱応力の発生を抑制して信頼性を向上できる。
【００９７】
（その他の実施形態）
以上、本開示の実施の形態について図面を参照して詳述したが、具体的な構成はこの実施の形態に限られるものではなく、本開示の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等も含まれる。
例えば、上記実施形態では、棚７１を第三の隅Ｃ３に設ける場合について説明したが、第三の隅Ｃ３の棚７１は省略してもよい。
上記実施形態では、径方向Ｄｒから見て、棚７１が第一の隅Ｃ１、第二の隅Ｃ２、第三の隅Ｃ３においてＬ字状に形成されている場合を例示した。しかし、棚７１は、Ｌ字状に限られず、例えば、上記実施形態で例示した棚７１のＬ字状の途中に、部分的に切欠き部を設けるなどして、リブ無し部分６０ｎにおいて棚７１を断続的に形成するようにしてもよい。
【００９８】
＜付記＞
上記実施形態に記載の静翼５０及びガスタービン１０は、例えば以下のように把握される。
【００９９】
（１）第１の態様に係る静翼５０は、燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路４９中に配置される翼体５１と、燃焼ガス流路４９の一部を画定するシュラウド６０ｉ，６０ｏと、を少なくとも備えている。シュラウド６０ｉ，６０ｏは、燃焼ガス流路４９に面するガスパス面６４ｐと、ガスパス面６４ｐとは反対の反流路側を向く内面６４ｉとを有した底板６４を少なくとも備えるシュラウド本体６１ｉ，６１ｏと、シュラウド本体６１ｉ，６１ｏに取り付けられ、複数の貫通孔８２ａを有するインピンジメント板８１と、を備える。シュラウド本体６１ｉ，６１ｏは、底板６４と、シュラウド本体６１ｉ，６１ｏの内面６４ｉの周縁から反流路側に向かって突出する周壁６５ｉ，６５ｏと、周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａに沿って形成され、底板６４の内面６４ｉから反流路側に突出して、インピンジメント板８１を支持する棚７１と、底板６４から反流路側に突出し、翼体５１と、棚７１が形成されていない周壁６５ｉ，６５ｏとを接合する、少なくとも一つ以上の仕切リブ６０ｒと、を含んで形成されている。インピンジメント板８１は、底板６４の内面６４ｉと周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａとの間で空間であるキャビティ６７を形成する。
シュラウド６０ｉ，６０ｏの例としては、内側シュラウド６０ｉおよび外側シュラウド６０ｏを例示できる。シュラウド本体６１ｉ，６１ｏの例としては、内側シュラウド本体６１ｉ及び外側シュラウド本体６１ｏを例示できる。反流路側の例としては、内側シュラウド６０ｉの場合は径方向内側Ｄｒｉ、外側シュラウド６０ｏの場合は径方向外側Ｄｒｏを例示できる。
【０１００】
この静翼５０では、シュラウド６０ｉ，６０ｏとにおいて、仕切リブ６０ｒが周壁６５ｉ，６５ｏに接合している部分に棚７１を設けず、仕切リブ６０ｒが周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａに直接接合しているので、シュラウド６０ｉ，６０ｏの剛性を、低下させることができる。
したがって、仕切リブ６０ｒが周壁６５ｉ，６５ｏに至っている部分における熱応力の発生を抑制できる。
【０１０１】
（２）第２の態様に係る静翼５０は、（１）の静翼５０であって、翼体５１は、燃焼ガス流路４９における燃焼ガス流れの上流側Ｄａｕに位置する前縁部５２と、燃焼ガス流れの下流側Ｄａｄに位置する後縁部５３と、前縁部５２と後縁部５３とをつなぎ、互に相反する側を向く腹側面５５及び背側面５４と、を有している。棚７１は、周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａに沿って形成されている。周壁６５ｉ，６５ｏは、上流側Ｄａｕを向き且つ翼体５１よりも上流側Ｄａｕに位置する前周壁６２ｆと、下流側Ｄａｄを向き且つ翼体５１よりも下流側Ｄａｄに位置する後周壁６２ｂと、前周壁６２ｆと後周壁６２ｂとをつなぎ、腹側面５５に近い側に位置する腹側周壁６３ｐと、前周壁６２ｆと後周壁６２ｂとをつなぎ、背側面５４に近い側に位置する背側周壁６３ｎと、から形成され、棚７１は、背側周壁６３ｎの内壁面６５ａと前周壁６２ｆの内壁面６５ａとによって形成される第一の隅Ｃ１と、腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａと前周壁６２ｆの内壁面６５ａとによって形成される第二の隅Ｃ２と、背側周壁６３ｎの内壁面６５ａと後周壁６２ｂの内壁面６５ａとによって形成される第三の隅Ｃ３と、を含んで形成されている。
【０１０２】
この静翼５０では、シュラウド６０ｉ，６０ｏにおいて、フック６９と遮熱環４５ｃとの嵌合部６９ａから軸方向Ｄａに離れた位置の前縁部５２側にある第一の隅Ｃ１と第二の隅Ｃ２は、嵌合部６９ａで発生する熱応力の影響が小さい。従って、棚７１を配置して、第一の隅Ｃ１と第二の隅Ｃ２廻りの剛性を上げることができる。更に、後縁部５３に近い第三の隅Ｃ３は、翼体５１及び第２仕切リブ６０ｒｂから離れた背側の角にあり、熱応力の影響が第四の隅Ｃ４より小さい。従って、第三の隅Ｃ３にも棚７１を設けることで、より一層、シュラウド６０ｉ，６０ｏ剛性を上げることができる。したがって、シュラウド６０ｉ，６０ｏが熱変形などにより歪むことを抑制できる。
【０１０３】
（３）第３の態様に係る静翼５０は、（２）の静翼５０であって、シュラウド本体６１ｉ，６１ｏは、周壁６５ｉ，６５ｏと、翼体５１の前縁側の翼体端部と、を接合する仕切リブである第１仕切リブ６０ｒｆと、周壁６５ｉ，６５ｏと翼体５１の後縁側の翼体端部とを接合する仕切リブである第２仕切リブ６０ｒｂと、のうち少なくとも一方を含み、第１仕切リブ６０ｒｆには、一端が第１仕切リブ６０ｒｆの内壁面に開口し、他端が底板６４のガスパス面６４ｐに開口し、第１仕切リブ６０ｒｆを貫通する第１リブ冷却孔９２ｆａが形成され、第２仕切リブ６０ｒｂには、一端が第２仕切リブ６０ｒｂの内壁面に開口し、他端が底板６４のガスパス面６４ｐに開口し、第２仕切リブ６０ｒｂを貫通する第２リブ冷却孔９２ｂａが形成されている。
【０１０４】
この静翼５０では、第１仕切リブ６０ｒｆ及び第２仕切リブ６０ｒｂは、翼体５１と前周壁６２ｆ及び後周壁６２ｂとの間の熱伸び差により熱応力を受けるが、第１リブ冷却孔９２ｆａ及び第２リブ冷却孔９２ｂａにより冷却されるため、熱応力が低減される。
【０１０５】
（４）第４の態様に係る静翼５０は、（２）又は（３）の静翼５０であって、インピンジメント板８１は、シュラウド本体６１ｉ，６１ｏの内面６４ｉに平行に延在する本体部８２と、両端に曲がり部８３ａ，８３ｂを備え、一端が本体部８２に接続されて、本体部８２に対して所定の傾きを有して径方向に延びる歪み吸収部８３と、歪み吸収部８３の他端に形成された曲がり部８３ｂに接続される固定部８４と、を含んでいる。固定部８４は、周壁６５ｉ，６５ｏにおける前記反流路側を向く面６５ｆａと、棚７１における反流路側を向く支持面７２と、周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａのうち棚７１が設けられていない領域と、のうちのいずれか一つに固定されている。
【０１０６】
この静翼５０では、インピンジメント板８１をシュラウド６０ｉ，６０ｏに溶接する際に、溶接による入熱でインピンジメント板８１が熱伸びしたとしても、この熱伸びを、歪み吸収部８３の弾性変形により吸収できる。したがって、インピンジメント板８１の本体部８２に溶接による歪みが生じることを抑制できる。
【０１０７】
（５）第５の態様に係る静翼５０は、（２）から（４）の何れか一つの静翼５０であって、シュラウド本体６１ｉ，６１ｏは、翼体５１よりも後周壁６２ｂに近い側の内面６４ｉに開口して内面６４ｉ側から少なくとも下流側Ｄａｄに向かって延びる複数の後縁パージ冷却孔９１を含み、複数の後縁パージ冷却孔９１は、後周壁６２ｂの周方向に並んで形成されるとともに、一端がキャビティ６７に開口し、他端がガスパス面６４ｐに形成された排出開口に開口し、後縁パージ冷却孔９１が配置された後周壁６２ｂには、棚７１が形成されていない領域を含む。
【０１０８】
この静翼５０では、後縁パージ冷却孔９１を通る冷却空気によって後縁パージ冷却孔９１が配置されている範囲の後周壁６２ｂの温度上昇が抑えられているため、当該範囲の後周壁６２ｂに棚７１が形成されていない領域を含ませることで、この温度上昇が抑えられた領域の熱応力を低減できる。
【０１０９】
（６）第６の態様に係る静翼５０は、（５）の静翼５０であって、後縁パージ冷却孔９１が配置された後周壁６２ｂの棚７１が形成されていない領域に、第２仕切リブ６０ｒｂが配置されている。
この静翼５０では、後縁パージ冷却孔９１が配置されて棚７１が形成されていない後周壁６２ｂの領域に第２仕切リブ６０ｒｂを接合しているので、第２仕切リブ６０ｒｂと後周壁６２ｂとの接合部分の廻りの熱応力が低減される。
【０１１０】
（７）第７の態様に係る静翼５０は、（６）の静翼５０であって、シュラウド本体６１ｉ，６１ｏは、翼体５１の径方向内側Ｄｒｉに配置された内側シュラウド本体６１ｉであり、棚７１は、腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａと後周壁６２ｂの内壁面６５ａとによって形成される第四の隅Ｃ４を更に含んで形成されている。
この静翼５０では、第四の隅Ｃ４における内側シュラウド本体６１ｉの剛性を高めることができる。
【０１１１】
（８）第８の態様に係る静翼５０は、（７）の静翼５０であって、棚７１は、後周壁６２ｂの内壁面６５ａに沿って延びて第三の隅Ｃ３を含んで形成された棚７１ｉｃと、後周壁６２ｂの内壁面６５ａに沿って延びて第四の隅Ｃ４を含んで形成された棚７１ｉｄと、の間に配置され、後周壁６２ｂの内壁面６５ａに沿って形成され、底板６４の内面６４ｉから反流路側に突出してインピンジメント板８１を支持する中間棚７１ｉｍを含んで形成され、中間棚７１ｉｍは、棚７１が形成されていない領域により周方向Ｄｃの両側から挟まれ、第四の隅Ｃ４と中間棚７１ｉｍの間に、第２仕切リブ６０ｒｂが配置されている。
この静翼５０では、内側シュラウド本体６１ｉの第三の隅Ｃ３と第四の隅Ｃ４との間で、中間棚７１ｉｍによってインピンジメント板８１を支持し、インピンジメント板８１の適正な高さを維持することができる。
【０１１２】
（９）第９の態様に係る静翼５０は、（８）の静翼５０であって、後縁パージ冷却孔９１は、内側シュラウド本体６１ｉの中間棚７１ｉｍと第四の隅Ｃ４との間であって、第２仕切リブ６０ｒｂを間に挟んで配置された複数の第１パージ冷却孔９１ｉを含む。
この静翼５０では、後周壁６２ｂの中間棚７１ｉｍと第四の隅Ｃ４との間の領域に、棚７１が形成されていない領域を設け、この領域の剛性の低下と第１パージ冷却孔９１ｉの冷却効果により、中間棚７１ｉｍと第四の隅Ｃ４との間の後周壁６２ｂの熱応力を低減できる。また、中間棚７１ｉｍを配置することにより、第三の隅Ｃ３と第２仕切リブ６０ｒｂの間に配置されたインピンジメント板８１を適正な高さに維持出来る。
【０１１３】
（１０）第１０の態様に係る静翼５０は、（５）又は（６）の静翼５０であって、シュラウド本体６１は、翼体５１の径方向外側Ｄｒｏに配置された外側シュラウド本体６１ｏを含み、後縁パージ冷却孔９１は、外側シュラウド本体６１ｏの第三の隅Ｃ３と、腹側周壁６３ｐの内壁面６５ａと後周壁６２ｂの内壁面６５ａとによって形成される外側シュラウド本体６１ｏの第四の隅Ｃ４と、の間に配置された複数の第２パージ冷却孔９１ｏを含む。
この静翼５０では、第三の隅Ｃ３と第四の隅Ｃ４との間で第２パージ冷却孔９１ｏにより後周壁６２ｂの温度上昇を抑えることができる。そのため、後周壁６２ｂの温度上昇が抑えられた領域の熱応力の発生を抑制できる。
【０１１４】
（１１）第１１の態様に係る静翼５０は、（５）〜（１０）の何れか一つの静翼５０であって、シュラウド本体６１ｉ，６１ｏは、周壁６５ｉ，６５ｏに囲まれ、径方向Ｄｒの反流路側からガスパス面６４ｐ側に向って凹む凹部が形成されたキャビティ６７と、後周壁６２ｂに形成され、周方向Ｄｃに延びる後縁周方向通路７９と、背側周壁６３ｎに形成され、一端がキャビティ６７に開口し、他端が後縁周方向通路７９の一方の端部に接続する背側通路７８ｎと、腹側周壁６３ｐに形成され、一端がキャビティ６７に開口し、他端が後縁周方向通路７９の他方の端部に接続する腹側通路７８ｐと、後周壁６２ｂの周方向Ｄｃに形成され、一端が後縁周方向通路７９に接続し、他端が後周壁６２ｂの下流側Ｄａｄの後端面に開口する後縁端部通路８０と、を含み、後縁パージ冷却孔９１の排出開口９１ｉａが、周方向Ｄｃに延びる後縁周方向通路７９の通路中心線より下流側Ｄａｄに形成されている。
この静翼５０では、後縁パージ冷却孔９１の排出開口９１ｉａの位置が、後縁周方向通路７９より下流側Ｄａｄに配置されているので、後縁周方向通路７９より前縁部５２側であって後周壁６２ｂの内壁面６５ａと後縁周方向通路７９との間の領域のガスパス面６４ｐ側が後縁パージ冷却孔９１により冷却され、後周壁６２ｂの熱応力が一層低減される。
【０１１５】
（１２）第１２の態様に係る静翼５０は、（５）〜（１０）の何れか一つの静翼５０であって、燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路４９中に配置される翼体５１と、燃焼ガス流路４９の一部を画定するシュラウド６０ｉ，６０ｏと、を少なくとも備え、シュラウド６０ｉ，６０ｏは、燃焼ガス流路４９に面するガスパス面６４ｐと、ガスパス面６４ｐとは反対の反流路側を向く内面６４ｉとを有した底板６４を少なくとも備えるシュラウド本体６１ｉ，６１ｏと、シュラウド６０ｉ，６０ｏに取り付けられ、複数の貫通孔８２ａを有するインピンジメント板８１と、を備え、シュラウド本体６１ｉ，６１ｏは、底板６４と、シュラウド本体６１ｉ，６１ｏの内面６４ｉの周縁から反流路側に向かって突出した周壁６５ｉ，６５ｏと、周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａの一部分にのみ沿うように内面６４ｉから反流路側に突出して形成され、インピンジメント板８１を支持する棚７１と、を有し、インピンジメント板８１は、シュラウド本体６１ｉ，６１ｏの内壁面６５ａに平行に延在する本体部８２と、両端に曲がり部８３ａ，８３ｂを備え、一端が本体部８２に接続されて、本体部８２に対して所定に傾きを有して径方向に延びる歪み吸収部８３と、歪み吸収部８３の他端に形成された曲がり部８３ｂに接続される固定部８４と、を含み、固定部８４は、周壁６５ｉ，６５ｏにおける反流路側を向く面６５ｆａと、棚７１における反流路側を向く支持面７２と、周壁６５ｉ，６５ｏの内壁面６５ａのうち棚７１が設けられていない領域と、のうちのいずれか一つに固定されている。
【０１１６】
この静翼５０では、インピンジメント板８１をシュラウド６０ｉ，６０ｏに溶接する際に、溶接による入熱でインピンジメント板８１が熱伸びしたとしても、この熱伸びを歪み吸収部８３の弾性変形により吸収できる。したがって、インピンジメント板８１の本体部８２に溶接による歪みが生じることを抑制できる。
【０１１７】
（１３）ガスタービン１０は、（１）から（１２）の何れか一つの静翼５０と、燃焼ガスにより回転可能なロータ１１と、ケーシング１５と、を備え、静翼５０は、ケーシング１５の内側に配置され、ケーシング１５に固定されている。
【０１１８】
このガスタービン１０では、静翼５０の熱変形及び熱応力の発生を抑制して信頼性を向上できる。
【符号の説明】
【０１１９】
１０  ガスタービン
１１  ガスタービンロータ（ロータ）
１４  中間車室
１５  ケーシング
１５  ガスタービン車室（ケーシング）
２０  圧縮機
２１  圧縮機ロータ
２２  ロータ軸
２３  動翼列
２３ａ  動翼
２５  圧縮機車室
２６  静翼列
２６ａ  静翼
３０  燃焼器
４０  タービン
４１  タービンロータ
４２  ロータ軸
４３  動翼列
４３ａ  動翼
４３ｐ  プラットフォーム
４３ｒ  翼根
４５  タービン車室
４５ａ  外側車室
４５ｂ  内側車室
４５ｃ  遮熱環
４５ｐ  冷却空気通路
４６  静翼列
４９  燃焼ガス流路
５０  静翼
５１  翼体
５１ｒ  翼体端部
５２  前縁部
５３  後縁部
５４  背側面
５５  腹側面
５６  フィレット部
６０ｉ  内側シュラウド
６０ｏ  外側シュラウド
６０ｒ  仕切リブ
６０ｒｆ  第１仕切リブ
６０ｒｂ  第２仕切リブ
６１ｉ  内側シュラウド本体（シュラウド本体）
６１ｏ  外側シュラウド本体（シュラウド本体）
６２ｂ  後周壁
６２ｆ  前周壁
６３  周方向端部
６３ｎ  背側周壁
６３ｐ  腹側周壁
６４  底板
６４ｉ  内面（反流路面）
６４ｐ  ガスパス面
６５ａ  内壁面
６５ｆａ  面
６５ｉ，６５ｏ  周壁
６５ｔ  端部
６６  凹部
６７  キャビティ
６９  フック
６９ａ  嵌合部
７１，７１ｉ，７１ｏ  棚
７１ｉｍ  中間棚
７２  支持面
７５  翼空気通路
７７  翼面噴出通路
８１  インピンジメント板
８１ａ  第一縁
８１ｂ  第二縁
８１ｃ  第三縁
８１Ｗ  溶接部
８２  本体部
８２ａ，８２ｂ  貫通孔
８３  歪み吸収部
８４  固定部
９０  分割環
９１  後縁パージ冷却孔
【要約】
【課題】熱応力の発生を抑制することができる静翼及びガスタービンを提供する。
【解決手段】静翼は、燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路中に配置される翼体と、燃焼ガス流路の一部を画定するシュラウドと、シュラウドに取り付けられたインピンジメント板と、を少なくとも備える。仕切リブは、翼体端部から周壁の内壁面に至り、棚は、周壁の内壁面のうち、少なくとも仕切リブが周壁の内壁面に至っている部分を除くリブ無し部分に設けられている。
【選択図】図４【図１】
0006799702.tif 000002
【図２】
0006799702.tif 000003
【図３】
0006799702.tif 000004
【図４】
0006799702.tif 000005
【図５】
0006799702.tif 000006
【図６】
0006799702.tif 000007
【図７】
0006799702.tif 000008
【図８】
0006799702.tif 000009
【図９】
0006799702.tif 000010
【図１０】
0006799702.tif 000011
【図１１】
0006799702.tif 000012