(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記組成式（１）で表される合金組成を有し、
平均粒径４０ｎｍ以下のナノ結晶粒を含む合金組織を有し、
印加磁界４０ｋＡ／ｍにおける保磁力が１９０Ａ／ｍ以下である結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末。
Ｆｅ１００−ａ−ｂ−ｃ−ｄ−ｅＣｕａＳｉｂＢｃ（Ｍｏ１−αＮｂα）ｄＣｒｅ  …  組成式（１）
〔組成式（１）中、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、及びαは、０．１≦ａ≦１．５、１３．０≦ｂ≦１５．０、８．０＜ｃ＜１２．０、０．５≦ｄ＜４．０、０．５≦ｅ≦２．０、１０．０＜ｃ＋ｄ＜１３．５、０．２≦α≦０．６、及び、７１．０≦１００−ａ―ｂ−ｃ−ｄ−ｅ≦７４．０を満足する。〕
【請求項２】
前記組成式（１）中、ｄが、０．５≦ｄ≦３．５を満足する請求項１に記載の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末。
【請求項３】
前記組成式（１）中、ｃが、１０．０≦ｃ＜１２．０を満足する請求項１又は請求項２に記載の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末。
【請求項４】
（ｄ９０−ｄ１０）／ｄ５０が、１．００以上４．００以下である請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末。
【請求項５】
請求項１〜請求項４のいずれか１項に記載の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末と、
前記結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を結着させるバインダーと、
を含み、
前記バインダーが、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂、キシレン樹脂、ジアリルフタレート樹脂、シリコーン樹脂、ポリアミドイミド、ポリイミド、及び水ガラスからなる群から選択される少なくとも１種である磁心。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、Ｆｅ基合金、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末、及び磁心に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、粉末の形態のＦｅ基合金であるＦｅ基合金粉末が知られている。
例えば、特許文献１には、軟磁気特性（特に高周波磁気特性）に優れ、含浸や変形等による特性劣化の小さい低磁歪のＦｅ基軟磁性合金として、一般式（Ｆｅ１−ａＭａ）１００−ｘ−ｙ−ｚ−αＣｕｘＳｉｙＢｚＭ’α（ただし、ＭはＣｏ及び／又はＮｉであり、Ｍ’はＮｂ、Ｗ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔｉ及びＭｏからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素であり、ａ、ｘ、ｙ、ｚ及びαはそれぞれ０≦ａ≦０．５、０．１≦ｘ≦３、０≦ｙ≦３０、０≦ｚ≦２５、５≦ｙ＋ｚ≦３０及び０．１≦α≦３０を満たす。）により表される組成を有し、組織の少なくとも５０％が微細な結晶粒からなることを特徴とするＦｅ基軟磁性合金が開示されている。この特許文献１の第９ページには、このＦｅ基軟磁性合金として、粉末状のものが開示されている。【０００３】
また、特許文献２には、圧粉されたときに粒子間の高い絶縁性を確保し得る軟磁性粉末として、Ｆｅ１００−ａ−ｂ−ｃ−ｄ−ｅ−ｆＣｕａＳｉｂＢｃＭｄＭ’ｅＸｆ（原子％）［ただし、Ｍは、Ｎｂ、Ｗ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ、ＴｉおよびＭｏからなる群より選択される少なくとも１種の元素であり、Ｍ’は、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ａｌ、白金族元素、Ｓｃ、Ｙ、Ａｕ、Ｚｎ、ＳｎおよびＲｅからなる群より選択される少なくとも１種の元素であり、Ｘは、Ｃ、Ｐ、Ｇｅ、Ｇａ、Ｓｂ、Ｉｎ、ＢｅおよびＡｓからなる群より選択される少なくとも１種の元素であり、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅおよびｆは、０．１≦ａ≦３、０＜ｂ≦３０、０＜ｃ≦２５、５≦ｂ＋ｃ≦３０、０．１≦ｄ≦３０、０≦ｅ≦１０および０≦ｆ≦１０を満たす数である。］で表される組成を有し、粒径１ｎｍ以上３０ｎｍ以下の結晶組織を４０体積％以上含有し、目開き４５μｍのＪＩＳ標準ふるい、目開き３８μｍのＪＩＳ標準ふるい、および目開き２５μｍのＪＩＳ標準ふるいをこの順で用いる分級処理に供されたとき、目開き４５μｍのＪＩＳ標準ふるいを通過し、目開き３８μｍのＪＩＳ標準ふるいを通過しない粒子を第１粒子とし、目開き３８μｍのＪＩＳ標準ふるいを通過し、目開き２５μｍのＪＩＳ標準ふるいを通過しない粒子を第２粒子とし、目開き２５μｍのＪＩＳ標準ふるいを通過する粒子を第３粒子とすると、第１粒子の保磁力Ｈｃ１、第２粒子の保磁力Ｈｃ２、および第３粒子の保磁力Ｈｃ３は、Ｈｃ２／Ｈｃ１が０．８５以上１．４以下であり、かつ、Ｈｃ３／Ｈｃ１が０．５以上１．５以下であるという関係を満たすことを特徴とする軟磁性粉末が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開昭６４−０７９３４２号公報
【特許文献２】特開２０１７−１１０２５６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
Ｆｅ基合金粉末を得る方法として、まず、アトマイズ法により、実質的に非晶質相からなるＦｅ基合金粉末（以下、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末（Amorphous Fe-based alloy atomized powder）ともいう）を得、次いで、この非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を熱処理することにより、非晶質相の一部が結晶化されたＦｅ基合金アトマイズ粉末（以下、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末（Crystalline Fe-based alloy atomized powder）ともいう）を得る方法が適用される場合がある（例えば、上記特許文献２の実施例参照）。【０００６】
しかし、従来の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末において、保磁力が大きすぎる場合がある。
また、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末が小さい保磁力を示す場合であっても、小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲が狭い場合がある。このような結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末では、メジアン径ｄ５０の選択の自由度が低いという問題がある。【０００７】
本開示は、上記事情に鑑みてなされた。
本開示の一態様の課題は、小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲が広い結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を製造できるＦｅ基合金を提供することである。
本開示の別の一態様の課題は、小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲が広い結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を提供することである。
本開示の更に別の一態様の課題は、上記結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を含む磁心を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するための手段には、以下の態様が含まれる。
＜１＞  結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の製造に用いられ、
下記組成式（１）で表される合金組成を有するＦｅ基合金。
Ｆｅ１００−ａ−ｂ−ｃ−ｄ−ｅＣｕａＳｉｂＢｃ（Ｍｏ１−αＮｂα）ｄＣｒｅ  …  組成式（１）
〔組成式（１）中、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、及びαは、０．１≦ａ≦１．５、１３．０≦ｂ≦１５．０、８．０＜ｃ＜１２．０、０．５≦ｄ＜４．０、０≦ｅ≦２．０、１０．０＜ｃ＋ｄ＜１３．５、０≦α≦０．９、及び、７１．０≦１００−ａ―ｂ−ｃ−ｄ−ｅ≦７４．０を満足する。〕
＜２＞  前記組成式（１）中、ｄが、０．５≦ｄ≦３．５を満足する＜１＞に記載のＦｅ基合金。
＜３＞  前記組成式（１）中、ｅが、０．５＜ｅ≦２．０を満足する＜１＞又は＜２＞に記載のＦｅ基合金。
＜４＞  前記組成式（１）中、αが、０＜α≦０．９を満足する＜１＞〜＜３＞のいずれか１つに記載のＦｅ基合金。
＜５＞  前記組成式（１）中、ｃが、１０．０≦ｃ＜１２．０を満足する＜１＞〜＜４＞のいずれか１つに記載のＦｅ基合金。
＜６＞  下記組成式（１）で表される合金組成を有し、
平均粒径４０ｎｍ以下のナノ結晶粒を含む合金組織を有する結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末。
Ｆｅ１００−ａ−ｂ−ｃ−ｄ−ｅＣｕａＳｉｂＢｃ（Ｍｏ１−αＮｂα）ｄＣｒｅ  …  組成式（１）
〔組成式（１）中、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、及びαは、０．１≦ａ≦１．５、１３．０≦ｂ≦１５．０、８．０＜ｃ＜１２．０、０．５≦ｄ＜４．０、０≦ｅ≦２．０、１０．０＜ｃ＋ｄ＜１３．５、０≦α≦０．９、及び、７１．０≦１００−ａ―ｂ−ｃ−ｄ−ｅ≦７４．０を満足する。〕
＜７＞  印加磁界４０ｋＡ／ｍにおける保磁力が１９０Ａ／ｍ以下である＜６＞に記載の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末。
＜８＞  前記組成式（１）中、ｄが、０．５≦ｄ≦３．５を満足する＜６＞又は＜７＞に記載の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末。
＜９＞  前記組成式（１）中、ｅが、０．５＜ｅ≦２．０を満足する＜６＞〜＜８＞のいずれか１つに記載の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末。
＜１０＞  前記組成式（１）中、αが、０＜α≦０．９を満足する＜６＞〜＜９＞のいずれか１つに記載の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末。
＜１１＞  前記組成式（１）中、ｃが、１０．０≦ｃ＜１２．０を満足する＜６＞〜＜１０＞のいずれか１つに記載の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末。
＜１２＞  ＜６＞〜＜１１＞のいずれか１つに記載の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末と、
前記結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を結着させるバインダーと、
を含み、
前記バインダーが、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂、キシレン樹脂、ジアリルフタレート樹脂、シリコーン樹脂、ポリアミドイミド、ポリイミド、及び水ガラスからなる群から選択される少なくとも１種である磁心。
【発明の効果】
【０００９】
本開示の一態様によれば、小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲が広いＦｅ基合金アトマイズ粉末を製造できるＦｅ基合金が提供される。
本開示の別の一態様によれば、小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲が広いＦｅ基合金アトマイズ粉末が提供される。
本開示の更に別の一態様によれば、上記Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を含む磁心が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末において、合金組成（Ａ〜Ｇ）毎に、ｄ５０と保磁力との関係を示したグラフである。である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本明細書において、「〜」を用いて示された数値範囲は、「〜」の前後に記載される数値をそれぞれ最小値及び最大値として含む範囲を意味する。
本明細書において、「工程」との用語は、独立した工程だけではなく、他の工程と明確に区別できない場合であってもその工程の所期の目的が達成されれば、本用語に含まれる。
【００１２】
〔Ｆｅ基合金〕
本開示のＦｅ基合金は、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の製造に用いられるＦｅ基合金であって、後述する組成式（１）で表される合金組成を有するＦｅ基合金である。
【００１３】
前述のとおり、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を熱処理することによって製造される。熱処理により、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の非晶質相の一部が結晶相に転化され、これにより、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末が得られる。
結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の原料である非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、Ｆｅ基合金の合金組成を有する合金溶湯を原料とし、アトマイズ法によって製造される。詳細には、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、上記合金溶湯を粉砕して粒子状にし、得られた粒子状の合金溶湯（以下、「合金溶湯粒子」ともいう）を急冷することによって製造される。
Ｆｅ基合金の合金組成を有する合金溶湯は、Ｆｅ基合金の合金組成を有するインゴットを溶解させることによって製造されるか、又は、各成分（各元素）を溶解させて混合することによって直接的に製造される。
【００１４】
本開示のＦｅ基合金は、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の原料となる。
本開示のＦｅ基合金（即ち、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の原料）の概念には、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末、及び、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の原料（例えばインゴット）の両方が包含される。
本開示では、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末中の粒子を、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子と称することがあり、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末中の粒子を、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子と称することがある。
【００１５】
本開示のＦｅ基合金を原料として用いることにより、小さい保磁力（例えば、印加磁界４０ｋＡ／ｍにおける値が１９０Ａ／ｍ以下）を示すメジアン径ｄ５０の範囲が広い結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を製造できる。従って、メジアン径ｄ５０の選択の自由度が高い結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末が得られる。
かかる効果が得られる理由は、本開示のＦｅ基合金が、上記組成式（１）で表される合金組成を有するためと考えられる。以下、詳細を説明する。
【００１６】
結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子のうち、粒子径が大きい粒子は、粒子径が小さい粒子と比較して、保磁力が大きくなる場合がある。その理由として、以下の理由が考えられる。
結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子の原料である非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子は、前述したとおり、合金溶湯粒子を急冷することによって製造される。この際、粒子径が小さい合金溶湯粒子は、比表面積が大きいため、全体が速やかに急冷される。このため、粒子径が小さい合金溶湯粒子からは、均質で非晶質性が高い（即ち、合金組織中に結晶粒が存在しないか又は極めて低減されている）非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子が得られやすい。
しかし、粒子径が大きい合金溶湯粒子は、比表面積が小さいため、相対的に冷却速度が遅くなり易く、また、粒子内部の冷却速度が粒子表面の冷却速度よりも遅くなり易い。その結果、粒子径が大きい合金溶湯粒子からは、不均質な非晶質相、又は、一部、結晶粒が析出している非晶質相を有する非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子が得られる場合がある。このような非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子を熱処理した場合には、合金組織中に粗大な結晶が生成され、その結果、得られる結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子の保磁力が大きくなる場合がある。
上述した問題に関し、本開示のＦｅ基合金は、組成式（１）で表される合金組成を有するため、主として、Ｓｉ、Ｂ、及びＭｏの作用により、合金溶湯粒子を急冷する段階における非晶質化の効果（以下、「急冷効果」ともいう）に優れると考えられる。このため、本開示のＦｅ基合金を用いた場合には、粒子径が比較的大きい合金溶湯粒子からも、均質で非晶質性が高い非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子が得られやすくなると考えられる。その結果、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を熱処理して得られる結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末において、粒子径が大きい粒子の保磁力が大きくなりすぎることが抑制されると考えられる。
【００１７】
更に、本開示のＦｅ基合金を原料として用いることにより、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末における粒子径が小さい粒子の保磁力も小さくすることができる。この理由は、以下のとおりと考えられる。
結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、所定の粒子径分布を有する。かかる結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末において、粒子径が小さい粒子は、粒子径が大きい粒子と比較して、熱処理の影響を受け易いと考えられる。
この点に関し、組成式（１）で表される合金組成は、合金溶湯粒子を急冷する段階における非晶質化の効果に優れる。このため、組成式（１）で表される合金組成は、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を熱処理する段階において、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末中の、小粒子径から大粒子径にわたる様々なサイズの粒子の非晶質組織を均質に結晶化させる効果に優れる。
従って、本開示のＦｅ基合金を原料として用いることにより、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末における粒子径が小さい粒子の保磁力も小さくすることができると考えられる。
【００１８】
以上の理由により、本開示のＦｅ基合金を原料として用いることにより、小さい保磁力（例えば、印加磁界４０ｋＡ／ｍにおける値が１９０Ａ／ｍ以下）を示すメジアン径ｄ５０の範囲が広い結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を製造できると考えられる。
【００１９】
＜組成式（１）で表される合金組成＞
本開示のＦｅ基合金は、下記組成式（１）で表される合金組成を有する。
また、本開示のＦｅ基合金から結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末を得るまでの過程において、合金組成は変化しない。従って、本開示のＦｅ基合金から得られる結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末もまた、下記組成式（１）で表される合金組成を有する。
【００２０】
Ｆｅ１００−ａ−ｂ−ｃ−ｄ−ｅＣｕａＳｉｂＢｃ（Ｍｏ１−αＮｂα）ｄＣｒｅ  …  組成式（１）
〔組成式（１）中、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、及びαは、０．１≦ａ≦１．５、１３．０≦ｂ≦１５．０、８．０＜ｃ＜１２．０、０．５≦ｄ＜４．０、０≦ｅ≦２．０、１０．０＜ｃ＋ｄ＜１３．５、０≦α≦０．９、及び、７１．０≦１００−ａ―ｂ−ｃ−ｄ−ｅ≦７４．０を満足する。〕
【００２１】
（Ｆｅ）
組成式（１）で表される合金組成において、Ｆｅは、Ｆｅ基合金を構成する主元素であり、結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末の飽和磁化に影響を与える元素である。
組成式（１）中の「１００−ａ―ｂ−ｃ−ｄ−ｅ」は、合金組成におけるＦｅの含有量（原子％）を表し、７１．０≦１００−ａ―ｂ−ｃ−ｄ−ｅ≦７４．０を満足する。
「１００−ａ―ｂ−ｃ−ｄ−ｅ」が７１．０以上であることにより、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の飽和磁化が向上する。
「１００−ａ―ｂ−ｃ−ｄ−ｅ」が７４．０以下であることにより、小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲が広い結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末が得られる。
【００２２】
（Ｃｕ）
組成式（１）で表される合金組成において、Ｃｕは、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を熱処理して結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を得る段階における、ナノ結晶粒の生成（即ち、ｂｃｃＦｅ−Ｓｉ相の形成）に寄与する元素である。
組成式（１）中の「ａ」は、合金組成におけるＣｕの含有量（原子％）を表し、０．１≦ａ≦１．５を満足する。これにより、上述したＣｕの添加効果が発揮され、かつ、結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末の保磁力が小さくなる。
０．１≦ａを満足しない場合（即ち、Ｃｕの含有量が０．１原子％未満である場合）には、上述したＣｕの添加効果が得られない。
ａ≦１．５を満足しない場合（即ち、Ｃｕの含有量が１．５原子％超である場合）には、結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末の飽和磁化が低下するおそれがある。
また、ａ≦１．５を満足しない場合には、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末中にナノ結晶の核が生成されやすく、この核が熱処理によって粗大結晶に成長し、その結果、結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末の保磁力が大きくなりすぎるおそれがある。これらの観点から、「ａ」は、ａ≦１．５を満足する。「ａ」は、ａ≦１．１を満足することが好ましく、ａ≦１．０を満足することがより好ましい。
【００２３】
（Ｓｉ）
組成式（１）で表される合金組成において、Ｓｉは、合金溶湯粒子を急冷する段階における急冷効果（即ち、非晶質化の効果）に寄与し、かつ、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子において、ナノ結晶粒の主成分であるＦｅに固溶することにより、磁歪又は磁気異方性の低減に寄与する。
組成式（１）中の「ｂ」は、合金組成におけるＳｉの含有量（原子％）を表し、１３．０≦ｂ≦１５．０を満足する。これにより、結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末の保磁力が小さくなる。
１３．０≦ｂを満足しない場合（即ち、Ｓｉの含有量が１３．０原子％未満である場合）、及び、ｂ≦１５．０を満足しない場合（即ち、Ｓｉの含有量が１５．０原子％超である場合）のいずれにおいても、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を得る段階において急冷効果が小さくなり、マイクロメータオーダの粗大な結晶粒が析出し易くなる場合がある。その結果、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の保磁力が大きくなりすぎる場合がある。
【００２４】
（Ｂ）
組成式（１）で表される合金組成において、Ｂは、合金溶湯粒子を急冷する段階における急冷効果に寄与し、かつ、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子において、ナノ結晶粒の主成分であるＦｅに固溶することにより、磁歪又は磁気異方性の低減に寄与する。
組成式（１）中の「ｃ」は、合金組成におけるＢの含有量（原子％）を表し、８．０＜ｃ＜１２．０を満足する。これにより、結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末の保磁力が小さくなり、かつ、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の飽和磁化が向上する。
８．０＜ｃを満足しない場合（即ち、Ｂの含有量が８．０原子％以下である場合）、合金溶湯粒子を急冷する段階における急冷効果が小さくなり、粗大な結晶粒が析出し易くなる場合がある。その結果、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の保磁力が大きくなりすぎる場合がある。
ｃ＜１２．０を満足しない場合（即ち、Ｂの含有量が１２．０原子％以上である場合）、非磁性元素であるＢの割合が高くなるため、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の飽和磁化の低下につながる。
【００２５】
組成式（１）中の「ｃ」は、小さい保磁力を示すメジアン径の範囲をより広くする観点、及び、飽和磁化をより高める観点から、９．０≦ｃ＜１２．０を満足することが好ましく、１０．０≦ｃ＜１２．０を満足することがより好ましい。
【００２６】
（Ｍｏ、Ｎｂ）
組成式（１）で表される合金組成において、Ｍｏは、必須の元素であり、合金溶湯粒子を急冷する段階における急冷効果に寄与し、かつ、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子におけるナノ結晶粒の粒径の均一化に寄与する。従って、Ｍｏは、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子において、小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲を広くする効果に寄与する。
組成式（１）で表される合金組成において、Ｎｂは、任意の元素である。Ｎｂは、Ｍｏと類似する効果を有するものの、Ｍｏと比較すると、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子における小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲を広くする効果に劣る。この理由は明らかではないが、Ｎｂは、Ｍｏと比較して、粒子の表面近傍における濃化が促進される傾向があることが関係していると考えられる。
組成式（１）中の「α」は、Ｍｏ及びＮｂの合計含有量に対するＮｂの含有量の割合を意味する。「α」は、０≦α≦０．９を満足する。
０≦α≦０．９は、Ｎｂが含有されないか、又は、Ｎｂが含有される場合には、Ｍｏ及びＮｂの合計含有量に対するＮｂの含有量の割合が０．９以下であることを意味する。
前述したとおり、Ｎｂは、Ｍｏと比較して、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子における小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲を広くする効果に劣る。このため、組成式（１）中の「α」が０．９超である場合（例えば、α＝１．０の場合、即ち、Ｍｏを含有せず、かつ、Ｎｂを含有する場合）には、結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末において、小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲が狭くなる場合がある。
【００２７】
組成式（１）中の「α」は、０＜αを満足すること（即ち、合金組成が、Ｍｏ及びＮｂを両方含むこと）が好ましい。０＜αを満足する場合には、結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末において、小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲がより広くなる。
αは、より好ましくは０．１以上であり、更に好ましくは０．２以上である。
また、αの上限は、より好ましくは０．８であり、更に好ましくは０．６であり、更に好ましくは０．５である。
【００２８】
組成式（１）中の「ｄ」は、合金組成におけるＭｏ及びＮｂの合計含有量（原子％）を表し、０．５≦ｄ＜４．０を満足する。これにより、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子において、小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲が広くなり、かつ、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の飽和磁化が向上する。
０．５≦ｄを満足しない場合（即ち、Ｍｏ及びＮｂの合計含有量が０．５原子％未満である場合）には、上述したＭｏ単独の添加効果、又は、Ｍｏ及びＮｂの添加効果が得られない。
一方、ｄ＜４．０を満足しない場合（即ち、Ｍｏ及びＮｂの合計含有量が４．０原子％以上である場合）には、相対的にＦｅの含有量が減じられ、その結果、結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末の飽和磁化が低下しやすくなる。詳細には、Ｍｏ及びＮｂは、他の構成元素（例えば、Ｓｉ、Ｂ等）と比較して原子量が大きいため、他の構成元素と比較して、含有量が上限を超過した場合における飽和磁化に与える影響が大きいと考えられる。
【００２９】
前述のとおり、組成式（１）中の「ｄ」は、０．５≦ｄ＜４．０を満足するが、結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末の飽和磁化をより向上させる観点から、組成式（１）中の「ｄ」は、０．５≦ｄ≦３．５を満足することが好ましい。
【００３０】
また、組成式（１）中、「ｃ」（即ち、Ｂの含有量（原子％））及び「ｄ」（即ち、Ｍｏ及びＮｂの合計含有量（原子％））は、１０．０＜ｃ＋ｄ＜１３．５を満足する。これにより、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子において、小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲が広くなり、かつ、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の飽和磁化が向上する。
１０．０＜ｃ＋ｄを満足しない場合には、結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末において、小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲が狭くなる場合がある。
ｃ＋ｄ＜１３．５を満足しない場合には、相対的にＦｅの含有量が減じられ、その結果、結晶質Ｆｅ基合金アドマイズ粉末の飽和磁化が低下するおそれがある。
【００３１】
（Ｃｒ）
組成式（１）で表される合金組成において、Ｃｒは、任意の元素である。
組成式（１）中の「ｅ」は、合金組成におけるＣｒの含有量（原子％）を表し、０≦ｅ≦２．０を満足する。これにより、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の飽和磁化が向上する。
ｅ≦２．０を満足しない場合には、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の飽和磁化が劣化する場合がある。
ｅは０であってもよいが、０超（即ち、０＜ｅ）であってもよい。
０＜ｅである場合には、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の耐食性がより向上する。
また、０＜ｅである場合には、Ｃｒが、不純物であるＯを除くための脱酸剤として機能し、その結果、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の保磁力がより低減される。
【００３２】
組成式（１）中、ｅは、０．５＜ｅ≦２．０を満足することが好ましい。
これにより、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の耐食性がより向上し、かつ、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の保磁力がより小さくなる。
【００３３】
Ｆｅ基合金は、組成式（１）で表される合金組成の他に、不純物を含有し得る。
不純物としては、例えば、Ｓ（硫黄）、Ｏ（酸素）、Ｎ（窒素）、Ｃ（炭素）、Ｐ（燐）、等が挙げられる。
Ｓの含有量は、好ましくは２００質量ｐｐｍ以下である。
Ｏの含有量は、好ましくは５０００質量ｐｐｍ以下である。
Ｎの含有量は、好ましくは１０００質量ｐｐｍ以下である。
Ｃの含有量は、好ましくは１０００質量ｐｐｍ以下である。
Ｐの含有量は、好ましくは１０００質量ｐｐｍ以下である。
【００３４】
〔Ｆｅ基合金インゴット〕
次に、本開示のＦｅ基合金の一態様である、Ｆｅ基合金インゴットについて説明する。
一態様に係るＦｅ基合金インゴットの合金組成は、前述したとおり、組成式（１）で表される合金組成である。
一態様に係るＦｅ基合金インゴットは、例えば、組成式（１）で表される合金組成における各元素の素原料を一般的な方法によって溶解させて混合し、次いで一般的な方法によって冷却することによって製造できる。
【００３５】
〔非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末〕
次に、本開示のＦｅ基合金の別の一態様である、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末について説明する。
一態様に係る非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の合金組成は、前述したとおり、組成式（１）で表される合金組成である。
一態様に係る非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の合金組織は、実質的に非晶質相からなる。但し、一態様に係る非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の合金組織は、微少量の結晶相を含有してもよい。
【００３６】
＜合金組織中の結晶相の含有率＞
非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末において、合金組織中の結晶相の含有率は、合金組織の全体に対し、好ましくは２体積％以下であり、より好ましくは１体積％以下であり、特に好ましくは、実質的に０体積％である。
非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末における合金組織中の結晶相の含有率が２体積％以下である場合には、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を熱処理して得られる結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末において、より低い保磁力が得られる。
【００３７】
非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末における、合金組織中の結晶相の含有率（ＣＰ）は、粉末Ｘ線回折によるＸ線回折スペクトルにおいて、非晶質相に由来するブロードな回折パターンの面積（ＡＡ）及び結晶相に由来する回折最大強度であるメインピークの面積（ＡＣ）に基づき、下記式によって算出することができる。
含有率（ＣＰ）（体積％）＝ＡＣ／（ＡＣ＋ＡＡ）×１００
【００３８】
本開示において、粉末Ｘ線回折は、以下のようにして行う。
まず、測定対象となる粉末（具体的には、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末又は結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末）を圧粉し、平坦面を有するＸ線回折用試料を作製する。作製したＸ線回折用試料の平坦面について、粉末Ｘ線回折を行い、Ｘ線回折スペクトルを得る。
粉末Ｘ線回折は、Ｃｕ−Ｋα線源のＸ線回折装置（例えば、リガク製ＲＩＮＴ２０００）を用い、０．０２ｄｅｇ／ｓｔｅｐ及び２ｓｔｅｐ／ｓｅｃの条件で、２θが２０〜６０℃の範囲にて行う。
【００３９】
＜メジアン径ｄ５０＞
前述したとおり、本開示のＦｅ基合金（例えば、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末）を原料として用いることにより、小さい保磁力（例えば、印加磁界４０ｋＡ／ｍにおける値が１９０Ａ／ｍ以下である保磁力）を示すメジアン径ｄ５０の範囲が広い結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を製造できる。
結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を得るための熱処理は、粉末の粒度分布には影響を与えないと考えられる。従って、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末のメジアン径ｄ５０は、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を熱処理して得られた結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末においても、そのまま維持されると考えられる。
非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末のメジアン径ｄ５０（以下、単に「ｄ５０」ともいう）には特に制限はない。
非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末のｄ５０は、例えば、３．０μｍ以上３５．０μｍ以下とすることができる。
【００４０】
非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末のｄ５０が３．０μｍ以上であると、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を用いて製造された磁心（例えば、圧粉磁心、メタルコンポジットコア等）において、Ｆｅ基合金粒子の占積率を向上させることができ、これにより、上記磁心の飽和磁束密度及び透磁率を向上させることができる。非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末のｄ５０は、好ましくは３．５μｍ以上であり、より好ましくは５．０μｍ以上であり、更に好ましくは８．５μｍ以上である。
非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末のｄ５０が３５．０μｍ以下であると、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を用いて製造された磁心において、渦電流損失を低減できる。これにより、例えば、上記磁心を５００ｋＨｚ以上といった高周波条件で用いた場合における磁心損失を低減できる。非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末のｄ５０は、好ましくは２８．０μｍ以下であり、より好ましくは２０．０μｍ以下である。
【００４１】
本開示において、メジアン径ｄ５０は、レーザー回折法によって求められる体積基準のメジアン径を意味する。
以下、レーザー回折法による非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末のメジアン径ｄ５０の測定方法の一例を示す。
非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の全体について、レーザー回折散乱式粒度分布測定装置（例えば、堀場製作所製ＬＡ−９２０）を用い、粒子径（μｍ）と、小粒子径側からの積算頻度（体積％）と、の関係を示す積算分布曲線（即ち、体積基準の積算分布曲線）を求める。
得られた積算分布曲線から、積算頻度５０体積％に対応する粒子径を読み取り、この粒子径を、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末のメジアン径ｄ５０とする。
【００４２】
＜（ｄ９０−ｄ１０）／ｄ５０＞
非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、（ｄ９０−ｄ１０）／ｄ５０が、１．００以上４．００以下であることが好ましい。
（ｄ９０−ｄ１０）／ｄ５０は、数値が小さい程、粒子径のバラつきが小さいことを意味する。
ｄ５０については前述のとおりである。
ｄ１０は、前述した積算分布曲線において、積算頻度１０体積％に対応する粒子径を意味し、ｄ９０は、前述した積算分布曲線において、積算頻度９０体積％に対応する粒子径を意味する。
【００４３】
＜酸化被膜＞
非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、各粒子の表層部に、酸化被膜を含んでもよい。
各粒子の表層部に酸化被膜を含む態様の非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を熱処理した場合には、各粒子の表層部に酸化被膜を含む態様の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末が得られる。
【００４４】
非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末が酸化被膜を含む場合には、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末、及び、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を熱処理することによって得られる結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末において、防錆効果が得られ、かつ、無用な酸化を防止できる。これにより、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末及び結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の保管性が向上する。
また、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末が酸化被膜を含む場合には、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末において、粒子間の絶縁性が向上し、その結果、磁心損失の要因の一つである渦電流損が低減される。
上述した酸化被膜の効果をより効果的に得る観点から、酸化被膜の厚さは、２ｎｍ以上であることが好ましい。
【００４５】
また、ナノ結晶化による磁気特性向上の効果を妨げにくくする観点、及び、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を用いて磁心を製造する場合の成形性の観点から、酸化被膜の厚さの上限は、５０ｎｍであることが好ましい。
【００４６】
＜非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の製造方法の一例（製法Ａ）＞
以下、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を製造するための製造方法の一例（以下、「製法Ａ」とする）を示す。
製法Ａは、アトマイズ法により、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を得る工程を含む。
アトマイズ法は、前述のとおり、合金溶湯を粉砕して粒子状にし、得られた合金溶湯粒子を急冷することによって合金溶湯粉末を製造する方法である。
アトマイズ法によれば、表層部に酸化被膜を含む非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末が形成されやすい。
【００４７】
また、アトマイズ法によれば、曲面によって囲まれた形状（例えば、球形状、球形状に近似した形状、ティアドロップ型形状、ひょうたん型形状等）を有する非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子が得られる。
この非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子を熱処理して得られる結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子もまた、曲面によって囲まれた形状（例えば、球形状、球形状に近似した形状、ティアドロップ型形状、ひょうたん型形状等）を有する。
【００４８】
アトマイズ法としては特に制限はなく、ガスアトマイズ法、水アトマイズ法、ディスクアトマイズ法、高速回転水流アトマイズ法、高速燃焼炎アトマイズ法等の公知の方法を適用できる。
アトマイズ法としては、非晶質Ｆｅ基合金を得やすい点で、原料溶湯の微粉化性能に優れ、かつ、１０３℃／秒以上（より好ましくは１０５℃／秒以上）の速度で冷却可能なアトマイズ法が好ましい。
【００４９】
水アトマイズ法は、流下する原料溶湯を、ノズルから噴射した高圧水によって飛沫させて粉末状とし、かつ、この高圧水により、粉末状の原料溶湯の冷却も行うことにより、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末（以下、単に「粉末」ともいう）を得る方法である。
ガスアトマイズ法は、ノズルより噴射した不活性ガスにより原料溶湯を粉末状とし、粉末状とされた原料溶湯を冷却することにより、粉末を得る方法である。ガスアトマイズ法における冷却としては、高圧水による冷却、アトマイズ装置の下部に設けた水槽による冷却、流水中に落下させることによる冷却、等が挙げられる。
高速回転水流アトマイズ法は、内周面が円筒面である冷却容器を用い、冷却液を内周面に沿って旋回させながら流下させて層状に冷却液層を形成し、冷却液層に原料溶湯を落下させることによって粉末化させ、かつ、冷却させて粉末を得る方法である。
高速燃焼炎アトマイズ法は、高速燃焼器によって火炎を超音速または音速に近い速度でフレームジェットとして噴射することによって原料溶湯を粉末状とし、粉末状とされた原料溶湯を、水等を冷却媒体とする急速冷却機構により冷却させて粉末を得る方法である。高速燃焼炎アトマイズ法については、例えば、特開２０１４−１３６８０７号を参照できる。
【００５０】
アトマイズ法としては、冷却効率に優れ、比較的容易に非晶質Ｆｅ基合金を得ることができる点で、ディスクアトマイズ法、高速回転水流アトマイズ法、又は高速燃焼炎アトマイズ法が好ましい。
また、水アトマイズ法又はガスアトマイズ法を適用する場合には、５０ＭＰａを超える高圧水を用いることが好ましい。
【００５１】
〔結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末〕
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、前述した組成式（１）で表される合金組成を有し、平均粒径４０ｎｍ以下のナノ結晶粒を含む合金組織を有する。
【００５２】
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、小さい保磁力を示すメジアン径ｄ５０の範囲が広い。
かかる効果が得られる理由は、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末が、上記組成式（１）で表される合金組成を有するためと考えられる。詳細は、前述のとおりである。
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の合金組成の好ましい態様は、前述した本開示のＦｅ基合金の合金組成の好ましい態様と同様である。
【００５３】
＜ナノ結晶粒＞
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末において、ナノ結晶粒の平均粒径が４０ｎｍ以下であることにより、保磁力が小さくなる。
ナノ結晶粒の平均粒径が４０ｎｍ超であると、ナノ結晶粒の粒径の調整が困難となり、保磁力が大きくなる。
ナノ結晶粒の平均粒径は、好ましくは３５ｎｍ以下であり、より好ましくは３０ｎｍ以下である。
【００５４】
一方、ナノ結晶粒の平均粒径は、５ｎｍ以上であることが好ましい。これにより、要求される磁気特性が得られやすい。
【００５５】
本開示において、ナノ結晶粒の平均粒径は、以下のようにして求める。
ナノ結晶粒は微細な結晶構造を有し、一つのナノ結晶粒が、単結晶であると考えられる。このため、本明細書では、結晶子の大きさを、ナノ結晶粒の平均粒径として扱う。
具体的には、まず、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を圧粉し、平坦面を有するＸ線回折用試料を作製する。作製したＸ線回折用試料の平坦面について、粉末Ｘ線回折を行い、Ｘ線回折スペクトルを得る。
粉末Ｘ線回折は、Ｃｕ−Ｋα線源のＸ線回折装置（例えば、リガク製ＲＩＮＴ２０００）を用い、０．０２ｄｅｇ／ｓｔｅｐ及び２ｓｔｅｐ／ｓｅｃの条件で、２θが２０〜６０℃の範囲にて行う。
得られたＸ線回折スペクトルにおける、ｂｃｃＦｅ−Ｓｉ〔回折面（１１０）〕のピークを用い、以下に示すシェラー（Scherrer）の式により、結晶子の大きさＤを求める。
得られた結晶子の大きさＤを、ナノ結晶粒の平均粒径とする。
【００５６】
Ｄ＝（Ｋ・λ）／（βｃｏｓθ）  …  シェラーの式
〔Ｄは、結晶子の大きさを表し、Ｋは、シェラー定数を表し、具体的には０．９であり、λは、Ｘ線の波長を表し、βは、回折面（１１０）のピークの半値全幅を表し、θはブラッグ角（Bragg angle：回折角２θの半分）を表す。〕
【００５７】
後述する実施例では、いずれの試料においても、Ｘ線回折スペクトルにおける回折最大強度であるメインピークは、２θ＝４５°付近にあり、ｂｃｃＦｅ−Ｓｉ〔回折面（１１０）〕のピークであった。
【００５８】
上述したとおり、ナノ結晶粒は、ｂｃｃＦｅ−Ｓｉを含む。
ナノ結晶粒は、更に、ＦｅＢ系の化合物を含んでいてもよい。
【００５９】
＜合金組織中の結晶相の含有率＞
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、合金組織中の結晶相の含有率が、合金組織全体に対し、好ましくは３０体積％以上である。ここでいう結晶相の概念には、前述したナノ結晶粒が包含される。
合金組織中の結晶相の含有率が３０体積％以上である場合には、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の磁歪をより低減できる。
合金組織中の結晶相の含有率の上限には特に制限はない。磁歪は、結晶相と非晶質相とのバランスにも影響される場合がある。この点を考慮すると、合金組織中の結晶相の含有率の上限は、例えば９５体積％であってもよく、９０体積％以下であってもよい。
【００６０】
結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末における合金組織中の結晶相の含有率の測定方法は、前述の、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末における合金組織中の結晶相の含有率の測定方法と同様である。
【００６１】
＜保磁力＞
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末において、印加磁界４０ｋＡ／ｍにおける保磁力は、好ましくは１９０Ａ／ｍ以下であり、より好ましくは１３０Ａ／ｍ以下であり、更に好ましくは６０Ａ／ｍ以下である。
印加磁界４０ｋＡ／ｍにおける保磁力の下限には特に制限はないが、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の製造適性の観点から、下限は、５Ａ／ｍであってもよく、また、１０Ａ／ｍであってもよい。
なお、印加磁界４０ｋＡ／ｍは、印加磁界５００Ｏｅに相当する。
【００６２】
＜飽和磁化＞
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末において、印加磁界８００ｋＡ／ｍにおける飽和磁化は、好ましくは１１０ｅｍｕ／ｇ以上である。
また、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末において、印加磁界８００ｋＡ／ｍにおける飽和磁化の上限は、Ｆｅの組成量によって規定される。
【００６３】
＜メジアン径ｄ５０＞
前述したとおり、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、小さい保磁力（例えば、印加磁界４０ｋＡ／ｍにおける値が１９０Ａ／ｍ以下である保磁力）を示すメジアン径ｄ５０の範囲が広い。
このため、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末のｄ５０には特に制限はない。
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末における、ｄ５０の例及び好ましい範囲は、それぞれ、前述した非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末における、ｄ５０の例及び好ましい範囲と同様である。
【００６４】
＜（ｄ９０−ｄ１０）／ｄ５０＞
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末における（ｄ９０−ｄ１０）／ｄ５０の好ましい範囲は、前述した非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末における（ｄ９０−ｄ１０）／ｄ５０の好ましい範囲と同様である。
【００６５】
＜酸化被膜＞
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、各粒子の表層部に、酸化被膜を含んでもよい。
酸化被膜を含むことによる効果は、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の項で説明したとおりである。
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末に含まれ得る酸化被膜の好ましい厚さは、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末に含まれ得る酸化被膜の好ましい厚さと同様である。
【００６６】
＜好ましい用途＞
以上で説明した、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、磁心用の材料として特に好適である。
磁心としては、圧粉磁心、メタルコンポジットコア等が挙げられる。
【００６７】
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を用いて得られた磁心は、インダクタ、ノイズフィルタ、チョークコイル、トランス、リアクトルなどに好適に用いられる。
【００６８】
前述のとおり、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末では、広いｄ５０の範囲で小さい保磁力が得られる。従って、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を磁心の原料として用いた場合には、磁心の原料の選択の自由度（詳細には、ｄ５０の選択の自由度）が高まる。
また、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、保磁力が小さいため、インダクタ、ノイズフィルタ、チョークコイル、トランス、リアクトルなどの特性向上に寄与する。
【００６９】
＜結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の製造方法の一例（製法Ｘ）＞
以下、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を製造するための製造方法の一例（以下、「製法Ｘ」とする）を示す。
製法Ｘは、前述した本開示のＦｅ基合金の一態様である非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末に対し熱処理を施すことにより、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を得る工程を含む。
【００７０】
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を得る工程の好ましい態様は、前述した本開示のＦｅ基合金の一態様である非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末に対し、分級及び熱処理をこの順に施すか、又は、熱処理及び分級をこの順に施すことにより、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を得る態様である。
この態様において、分級は、熱処理の前に行っても熱処理の後に行っても構わない。分級を熱処理の前に行う場合、熱処理の後にも分級を行っても構わない（即ち、分級、熱処理、及び分級をこの順に行っても構わない）。
【００７１】
前述したとおり、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、小さい保磁力（例えば、印加磁界４０ｋＡ／ｍにおける値が１９０Ａ／ｍ以下である保磁力）を示すメジアン径ｄ５０の範囲が広い。この効果は、原料であるＦｅ基合金における合金組成（即ち、組成式（１）で表される合金組成）によってもたらされる効果である。
従って、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を得る工程が、分級を含む場合であっても、分級によって除かれる粒子を少なくすることができる。
従って、製法Ｘは、生産性に優れた結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の製造方法である。
【００７２】
（熱処理）
熱処理の条件は、熱処理によって得られる結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子において、ナノ結晶粒の平均粒径が４０ｎｍ以下となる条件に適宜調整される。
熱処理は、例えば、バッチ式の電気炉、メッシュベルト式の連続電気炉、等の公知の加熱炉を用いて実施することができる。
【００７３】
熱処理の条件の調整は、例えば、昇温速度、最高到達温度（保持温度）、最高到達温度での保持時間、等を調整することにより行う。
昇温速度は、例えば１℃／ｈ〜２００℃／ｈであり、好ましくは３℃／ｈ〜１００℃／ｈである。
最高到達温度（保持温度）は、熱処理の対象となる非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子の合金組織（即ち、実質的に非晶質相からなる合金組織）の結晶化温度にもよるが、例えば４５０℃〜５５０℃であり、好ましくは４７０℃〜５２０℃である。
最高到達温度での保持時間は、例えば１分〜３時間であり、好ましくは３０分〜２時間である。
【００７４】
非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子の合金組織の結晶化温度は、示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ：Differential Scanning Calorimeter）を用い、室温（ＲＴ）から６００℃の温度範囲にて、６００℃／ｈｒの昇温速度で熱分析を行うことによって求めることができる。
【００７５】
熱処理を行う雰囲気については特に制限はない。
熱処理を行う雰囲気としては、大気雰囲気、不活性ガス（窒素、アルゴン等）雰囲気、真空雰囲気、等が挙げられる。
【００７６】
熱処理によって得られた結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を冷却する方法については特に制限はない。
冷却する方法としては、炉冷、空冷、等が挙げられる。
また、熱処理によって得られた結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末に対し、不活性ガスを吹きつけて強制的に冷却してもよい。
【００７７】
（分級）
分級の方法としては、篩を用いて行う方法、分級装置を用いて行う方法、これらを組み合わせた方法、等が挙げられる。
分級装置としては、例えば、遠心力型気流式分級機、電磁式のふるい振とう器、等の公知の分級装置が挙げられる。
遠心力型の気流式分級機では、例えば、分級ローターの回転数及び風量の調整により、ｄ５０、粒子径２μｍ以下の粒子の割合、等を調整する。
電磁式のふるい振とう器では、例えば、ふるいのメッシュを適宜選択することにより、ｄ５０、粒子径２μｍ以下の粒子の割合、等を調整する。
【００７８】
遠心力型気流式分級機を用いた粉末の分級では、分級の対象である粉末が、高速回転する分級ローターにより形成される渦流による遠心力と、外部のブロアーから供給される気流の抗力と、を受ける。これにより、上記粉末が、遠心力が大きく作用する大粒子の群と、抗力が大きく作用する小粒子の群と、に分けられる。
遠心力は、分級ローターの回転数を変えることによって調整でき、抗力は、ブロアーからの風量を変えることによって容易に調整することができる。遠心力と抗力とのバランスを調整することにより、上記粉末を、所定の粒度に分級することができる。
上記小粒子の群を回収した場合には、上記粉末から大粒子の群が除かれる。以下、この態様の分級を、「オーバーカット」ともいう。
上記大粒子の群を回収した場合には、上記粉末から小粒子の群が除かれる。以下、この態様の分級を「アンダーカット」ともいう。
【００７９】
分級は、篩を用いて行う第１分級と、第１分級後に遠心力型気流式分級機を用いて行う第２分級と、を含むことが好ましい。
この態様における第２分級は、オーバーカットを含むことが好ましく、オーバーカット及びアンダーカットを両方含むことがより好ましく、オーバーカット及びアンダーカットをこの順に行う操作を含むことが更に好ましい。
【００８０】
第１分級における篩の目開きは適宜選択できる。
目開きは、第１分級の要する時間をより低減する観点から、例えば９０μｍ以上、好ましくは１５０μｍ以上、更に好ましくは２１２μｍ以上である。
目開きの上限は、第２分級に用いる装置にかかる負荷をより低減する観点から、例えば３００μｍ、好ましくは２５０μｍである。
本明細書にいう目開きは、JIS Z8801-1で規定される公称目開きを意味する。
第２分級において、遠心力型気流式分級機の分級ローターの回転数としては、例えば５００ｒｐｍ（revolution per minute）以上、好ましくは１０００ｒｐｍ以上である。分級ローターの回転数の上限は遠心力型気流式分級機の性能にもよるが、回転数が大きいほど粉末中に小径の粒子が多くなるため、例えば５０００ｒｐｍ、好ましくは４０００ｒｐｍ、更に好ましくは３０００ｒｐｍである。
第２分級において、遠心力型気流式分級機に供給する粉末の供給速度は、例えば０．５ｋｇ／ｈ以上であり、好ましくは１ｋｇ／ｈ以上であり、更に好ましくは２ｋｇ／ｈ以上である。粉末の供給速度の上限は遠心力型気流式分級機の分級処理能力による。
第２分級において、遠心力型気流式分級機中の気流の風量は、例えば０．５ｍ３／ｓ以上であり、好ましくは１．０ｍ３／ｓ以上であり、更に好ましくは２．０ｍ３／ｓ以上である。気流の風量の上限は遠心力型気流式分級機のブロアーの能力による。
【００８１】
〔磁心〕
本開示の磁心は、前述した本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末と、上記結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を結着させるバインダーと、を含む。
バインダーとしては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂、キシレン樹脂、ジアリルフタレート樹脂、シリコーン樹脂、ポリアミドイミド、ポリイミド、及び水ガラスからなる群から選択される少なくとも１種が好ましい。
【００８２】
本開示の磁心において、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末１００質量部に対するバインダーの含有量は、１質量部〜１０質量部であることが好ましく、１質量部〜７質量部であることがより好ましく、１質量部〜５質量部であることが更に好ましい。
バインダーの含有量が１質量部以上である場合には、粒子間での絶縁性及び磁心の強度がより向上する。
バインダーの含有量が１０質量部以下である場合には、磁心の磁気特性がより向上する。
【００８３】
本開示の磁心の形状には特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。
本開示の磁心の形状としては、環形状（例えば、円環形状、矩形枠形状、等）、棒形状、等が挙げられる。
【００８４】
本開示の磁心は、例えば、以下の方法によって製造できる。
本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末とバインダーとの混合物を成形金型内に充填し、油圧プレス成形機等で１〜２ＧＰａ程度の成形圧力にて加圧することにより、成形体を得る。混合物は、更に、ステアリン酸亜鉛等の潤滑剤を含んでもよい。
得られた成形体を、例えば、２００℃〜結晶化温度未満の温度で１時間程度熱処理することにより、バインダーを硬化させて磁心を得る。
この場合の熱処理雰囲気は不活性雰囲気でも酸化雰囲気でもよい。
【００８５】
本開示の磁心の一例であるメタルコンポジットコアは、例えば、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末とバインダーとの混合物中にコイルを埋没させて一体成形することにより製造できる。一体成形は、射出成形等の公知の成形手段によって行うことができる。
【００８６】
また、本開示の磁心は、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末以外の他の金属粉末を含んでもよい。
他の金属粉末としては、軟磁性粉末が挙げられ、具体的には、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末、純Ｆｅ粉末、Ｆｅ−Ｓｉ合金アトマイズ粉末、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｃｒ合金アトマイズ粉末、等が挙げられる。
他の金属粉末のｄ５０は、本開示の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末のｄ５０に対し、小さくても大きくても同等であってもよく、目的に応じて適宜選定することができる。
【実施例】
【００８７】
以下、本開示の実施例を示すが、本開示は以下の実施例には限定されない。【００８８】
〔試料Ｎｏ．１〜２８〕
＜インゴットの作製＞
素原料として、Ｆｅと、Ｃｕと、Ｓｉと、Ｂと、Ｎｂ及びＭｏの少なくとも一方と、Ｃｒと、を秤量し、アルミナの坩堝の中に入れて高周波誘導加熱装置の真空チャンバー内に配置し、真空チャンバー内を真空引きした。次いで減圧状態で、不活性雰囲気（Ａｒ）中にて、高周波誘導加熱により各素原料を溶解させて混合し、次いで冷却することにより、以下の合金組成Ａ〜Ｇを有するインゴットを得た。
各インゴットの組成は、ＩＣＰ発光分析法によって分析した。
合金組成Ａ〜Ｇのうち、合金組成Ａ及びＤは、組成式（１）で表される合金組成の範囲に含まれない比較例の合金組成であり、その他の合金組成は、組成式（１）で表される合金組成の範囲に含まれる実施例の合金組成である。【００８９】
（合金組成Ａ〜Ｇ）
Ａ（比較例）：Ｆｅ７４．４Ｃｕ１．０Ｓｉ１３．５Ｂ７．６Ｎｂ２．５Ｃｒ１．０
Ｂ（実施例）：Ｆｅ７２．５Ｃｕ１．０Ｓｉ１３．５Ｂ９．０Ｍｏ３．０Ｃｒ１．０
Ｃ（実施例）：Ｆｅ７２．５Ｃｕ１．０Ｓｉ１３．５Ｂ１１．０Ｍｏ１．０Ｃｒ１．０
Ｄ（比較例）：Ｆｅ７２．５Ｃｕ１．０Ｓｉ１３．５Ｂ９．０Ｎｂ３．０Ｃｒ１．０
Ｅ（実施例）：Ｆｅ７２．５Ｃｕ１．０Ｓｉ１３．５Ｂ９．０Ｍｏ１．５Ｎｂ１．５Ｃｒ１．０
Ｆ（実施例）：Ｆｅ７３．０Ｃｕ１．０Ｓｉ１３．５Ｂ９．０Ｍｏ１．３Ｎｂ１．５Ｃｒ０．７
Ｇ（実施例）：Ｆｅ７１．０Ｃｕ１．０Ｓｉ１５．５Ｂ９．０Ｍｏ１．３Ｎｂ１．３Ｃｒ１．０【００９０】
Ｆｅ１００−ａ−ｂ−ｃ−ｄ−ｅＣｕａＳｉｂＢｃ（Ｍｏ１−αＮｂα）ｄＣｒｅ  …  組成式（１）
〔組成式（１）中、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、及びαは、０．１≦ａ≦１．５、１３．０≦ｂ≦１５．０、８．０＜ｃ＜１２．０、０．５≦ｄ＜４．０、０≦ｅ≦２．０、１０．０＜ｃ＋ｄ＜１３．５、０≦α≦０．９、及び、７１．０≦１００−ａ―ｂ−ｃ−ｄ−ｅ≦７４．０を満足する。〕【００９１】
なお、これより後の工程の操作は、Ｆｅ基合金の組成にほとんど影響を及ぼさない。
従って、インゴットの組成は、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末及び結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末においてもそのまま維持されているとみなすことができる。【００９２】
＜非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の製造＞
インゴットを１３００〜１７００℃で再溶解し、得られた合金溶湯を、アトマイズ法によって粉末化することにより、非晶質Ｆｅ基合金粒子からなる非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を得た。
ここで、アトマイズ法としては、合金組成Ａ〜Ｄについては水アトマイズ法を適用し、合金組成Ｅ〜Ｇについては高速燃焼炎アトマイズ法を適用した。
水アトマイズ法において、噴霧媒体である水の温度は２０℃とし、上記水の噴射圧は１００ＭＰａとした。
また高速燃焼炎アトマイズ法において、噴射手段から噴射するフレームジェットの温度を１３００℃とし、原料である合金溶湯の垂下速度を５ｋｇ／ｍｉｎとした。冷却媒体として水を使用し、この冷却媒体（水）を、冷却手段により液体ミストにして噴射した。合金溶湯の冷却速度は、水の噴射量を４．５リットル／ｍｉｎ〜７．５リットル／ｍｉｎとすることにより調整した。【００９３】
＜分級＞
上記で得られた非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末（分級前の非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末）を、以下のようにして分級し、表１中の各試料を得た。
試料Ｎｏ．５、６、１１及び１６は、下記第１分級（即ち、篩を用いた分級）のみを施した試料である。
試料Ｎｏ．１〜４、７〜１０、１２〜１５、及び１７〜２８は、下記第１分級及び下記第２分級をこの順に施した試料である。【００９４】
（篩を用いた分級（第１分級））
まず、全試料に共通する第１分級として、上記で得られた分級前の非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を、目開き２５０μｍの篩に通すことにより、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末から粗大な粒子群を除去した。【００９５】
第１分級後の非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末と樹脂とを混合し、得られた混合物を硬化させた。得られた硬化物に対し、研磨及びイオンミリングを施すことにより、平滑面を形成した。得られた平滑面における非晶質Ｆｅ基合金粒子が存在する箇所を、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ：Transmission Electron Microscope）によって５０万倍で観察し、かつ、組成マッピングを行った。
その結果、いずれの試料における非晶質Ｆｅ基合金粒子においても、粒子の表層部に厚さ２ｎｍ以上３０ｎｍ以下の酸化被膜が存在することが確認された。
また、オージェ電子分光法（日本電子製ＪＡＭＰ−７８３０Ｆ）により、酸化被膜の同定を行ったところ、いずれの試料における酸化被膜も、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｕ、及びＢを含んでいた。【００９６】
（遠心力型気流式分級機による分級（第２分級））
試料Ｎｏ．１〜４、７〜１０、１２〜１５、及び１７〜２８では、第１分級後の非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末に対し、遠心力型気流式分級機（日清エンジニアリング製ＴＣ−１５）を用い、第２分級を施した。
詳細には、ブロアーの風量、分級ローターの回転数、及び粉末供給速度を、表１に示すように調整し、オーバーカットの態様の第２分級により、第１分級後の非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末から大粒子の群を除去した。【００９７】
＜各種測定＞
分級後の各試料について、前述した方法により、ｄ１０、ｄ５０、ｄ９０、及び（ｄ９０−ｄ１０）／ｄ５０を求めた。
また、各試料について、前述の「非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末」項中の「合金組織中の結晶相の含有率」項に記載の測定条件にて、粉末Ｘ線回折によるＸ線回折スペクトルを測定した。Ｘ線回折スペクトルにおいて、結晶相に由来する回折ピークが存在する場合には、結晶相「有」と判断し、結晶相に由来する回折ピークが存在しない場合には、結晶相「無」と判断した。
以上の結果を表１に示す。【００９８】
【表１】
0006648856.tif 000002
【００９９】
また、走査型顕微鏡（ＳＥＭ：Scanning Electron Microscope、日立製作所製Ｓ−４７００）を用い、分級後の各試料（即ち、分級された非晶質Ｆｅ基合金粒子）を、１００〜５０００倍で観察した。
その結果、各試料における各粒子の形状は、曲面によって囲まれた形状であった。詳細には、いずれの試料も、球形状の粒子、球形状に近似した形状の粒子、ティアドロップ型形状の粒子、及びひょうたん型形状の粒子を含んでいた。【０１００】
示差走査熱量分析装置（リガク製ＤＳＣ８２７０）を用い、分級後の各試料（即ち、分級された非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粒子）を１０℃／分の速度で昇温し、ＤＳＣ曲線を得た。
得られたＤＳＣ曲線から、各試料の結晶化温度を求めた。
結果を表２に示す。【０１０１】
なお、以下の熱処理は、粒子の粒度分布にほとんど影響を及ぼさない。
従って、分級後の各試料の粒度分布（詳細には、ｄ１０、ｄ５０、ｄ９０、及び（ｄ９０−ｄ１０）／ｄ５０）は、熱処理後の各試料においても、そのまま維持されているとみなすことができる。【０１０２】
＜熱処理＞
分級後の各試料（但し、試料Ｎｏ．１０を除く）に対し、電気熱処理炉を用い、表２に示す条件（昇温速度、保持温度ＫＴ、保持時間、雰囲気、及び酸素濃度）の熱処理を施した。この熱処理は、１０ｇの各試料（但し、試料Ｎｏ．１０を除く）をアルミナ製のるつぼに入れ、このるつぼを電気熱処理炉に入れた状態で行った。
ここで、保持温度ＫＴとは、熱処理における最高到達温度を意味し、保持時間とは、最高到達温度（即ち、保持温度ＫＴ）で保持する時間を意味する。
Ｎ２雰囲気での熱処理は、電気熱処理炉内にＮ２ガスを導入しながら行った。
酸素濃度は、熱処理の雰囲気中の酸素濃度（体積％）を意味する。酸素濃度は、電気熱処理炉内に配置された酸素濃度計によって測定した。
Ｎ２雰囲気中の酸素濃度は、電気熱処理炉内に導入するＮ２ガス流量を調整することによって調整した。
熱処理後（詳細には、保持時間後）、電気熱処理炉での加熱を停止し、各試料（但し、試料Ｎｏ．１０を除く）を炉冷した。【０１０３】
以上により、熱処理後の試料（但し、試料Ｎｏ．１０を除く）として、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末を得た。
分級後の試料Ｎｏ．１０（即ち、非晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末）に対しては、上記熱処理を行わなかった。
表２では、試料Ｎｏ．１０を、参考例とした。【０１０４】
＜ナノ結晶粒の平均粒径の測定＞
熱処理後の試料（但し、試料Ｎｏ．１０を除く）の各々について、前述した方法により、粒子の組織内に含まれるナノ結晶粒の平均粒径（ｎｍ）を測定した。
結果を表２に示す。【０１０５】
また、熱処理後の試料（但し、試料Ｎｏ．１０を除く）の各々について、前述した方法により、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の合金組織中における結晶相の含有率を測定した。
その結果、いずれの試料においても、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の合金組織中における結晶相の含有率は、５０〜８０体積％の範囲であった。【０１０６】
＜飽和磁化及び保磁力の測定＞
熱処理後の各試料について、磁化測定を行ってヒステリシスループを得、得られたヒステリシスループから、印加磁界８００ｋＡ／ｍにおける飽和磁化（ｅｍｕ／ｇ）、及び、印加磁界４０ｋＡ／ｍにおける保磁力（Ａ／ｍ）をそれぞれ求めた。
磁化測定は、ＶＳＭ（Vibrating Sample Magnetometer（振動試料型磁力計）、東英工業製ＶＳＭ−５）を用いて行った。
結果を表２に示す。【０１０７】
【表２】
0006648856.tif 000003
【０１０８】
表２に示すように、実施例及び比較例とも、飽和磁化が１１０ｅｍｕ/ｇ以上であることが確認された。【０１０９】
次に、表２の結果に基づき、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の合金組成（Ａ〜Ｇ）毎に、ｄ５０と保磁力との関係をグラフ化した。
図１は、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末において、合金組成（Ａ〜Ｇ）毎に、ｄ５０と保磁力との関係を示したグラフである。
図１中、Ａ〜Ｇは、それぞれ、合金組成Ａ〜Ｇを意味する。【０１１０】
更に、図１に基づき、下記式により、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の合金組成（Ａ〜Ｇ）毎に、１９０Ａ／ｍ以下の保磁力を示すｄ５０の範囲の広さ（概算値）を見積もった。結果を表３に示す。
１９０Ａ／ｍ以下の保磁力を示すｄ５０の範囲の広さ（概算値）＝１９０Ａ／ｍ以下の保磁力を示すｄ５０の最大値−１９０Ａ／ｍ以下の保磁力を示すｄ５０の最小値【０１１１】
【表３】
0006648856.tif 000004
【０１１２】
図１及び表３に示すように、実施例の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末（即ち、合金組成Ｂ、Ｃ、及びＥ〜Ｇを有するＦｅ基合金から得られた結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末）は、比較例の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末（即ち、合金組成Ａ及びＤを有するＦｅ基合金から得られた結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末）と比較して、１９０Ａ／ｍ以下の保磁力を示すｄ５０の範囲が広いことが確認された。
また、図１に示すように、実施例の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末は、比較例の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末と比較して、保磁力の最小値も小さいことが確認された。【０１１３】
詳細には、合金組成Ａ（比較例）は、Ｍｏを含有せず、Ｂ含有量が下限未満であり、Ｆｅ含有量が上限を超えている組成である。即ち、合金組成Ａは、組成式（１）における、７１．０≦１００−ａ―ｂ−ｃ−ｄ−ｅ≦７４．０、０≦α≦０．９、及び、８．０＜ｃ＜１２．０を満足しない。図１及び表３に示すように、合金組成Ａ（比較例）では、１９０Ａ／ｍ以下の保磁力を示すｄ５０の範囲の広さが０μｍである（即ち、１９０Ａ／ｍ以下の保磁力を示すｄ５０が存在していない）。
合金組成Ａ（比較例）に対し、合金組成Ｄ（比較例）は、Ｆｅ含有量及びＢ含有量は規定を満足するが、Ｍｏを含有しない。即ち、合金組成Ｄは、組成式（１）における、７１．０≦１００−ａ―ｂ−ｃ−ｄ−ｅ≦７４．０、及び、８．０＜ｃ＜１２．０を満足するが、０≦α≦０．９を満足しない。合金組成Ｄ（比較例）では、１９０Ａ／ｍ以下の保磁力を示すｄ５０の範囲が存在するものの、実施例群と比較すると、１９０Ａ／ｍ以下の保磁力を示すｄ５０の範囲が狭くなっている。
合金組成Ｂ（実施例）は、合金組成Ｄ（比較例）におけるＮｂを、同じ原子％のＭｏに置き換えた組成である。合金組成Ｂ（実施例）では、合金組成Ｄ（比較例）と比較して、１９０Ａ／ｍ以下の保磁力を示すｄ５０の範囲が広くなっている。【０１１４】
合金組成Ｃ（実施例）は、合金組成Ｂ（実施例）に対し、Ｂ含有量を増加させ、かつ、Ｍｏ含有量を減少させた組成である。合金組成Ｃ（実施例）では、合金組成Ｂ（実施例）と比較して、１９０Ａ／ｍ以下の保磁力を示すｄ５０の範囲が更に広くなっている。また、表２より、合金組成Ｃ（実施例）は、合金組成Ｂ（実施例）に対し、飽和磁化にも優れることがわかる。
合金組成Ｅ（実施例）は、合金組成Ｂ（実施例）におけるＭｏの一部をＮｂに置換した組成である。合金組成Ｅ（実施例）では、合金組成Ｂ（実施例）と比較して、９０Ａ／ｍ以下の保磁力を示すｄ５０の範囲が更に広くなっている。【０１１５】
＜磁歪定数の評価＞
粉末について、磁歪定数を直接的に測定することは困難である。
そこで、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の磁歪定数を推測するための代用試験として、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の組織と同様の組織を有する薄帯について、磁歪定数を測定した。
詳細には、前述の合金組成Ａ〜Ｇの各々について、それぞれ、各合金組成を有するインゴットを用い、単ロール法により、厚さ１５μｍ、幅５ｍｍの非晶質Ｆｅ基合金薄帯を作製した。単ロール法における急冷は、Ａｒガス中で行った。得られた非晶質Ｆｅ基合金薄帯を、表４に示す条件にて熱処理することにより、結晶質Ｆｅ基合金薄帯を得た。【０１１６】
【表４】
0006648856.tif 000005
【０１１７】
得られた各結晶質Ｆｅ基合金薄帯は、いずれも、組織内に、平均粒径４０ｎｍ以下のナノ結晶粒を５０体積％〜８０体積％の範囲で含んでいた。
各結晶質Ｆｅ基合金薄帯の磁歪定数を測定した結果、いずれの結晶質Ｆｅ基合金薄帯も、磁歪定数は、０〜＋５×１０−６の範囲内であった。
従って、熱処理後の各試料（即ち、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末）も、同様の磁歪定数を有すると推察される。【０１１８】
＜磁心の作製＞
表２中の試料Ｎｏ．２１（合金組成Ｅを有する結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末）１００質量部（２５．００ｇ）に対し、バインダーとしての粉末状のシリコーン樹脂５質量部（１．２５ｇ）を加えて混合した。得られた混合粉を成形金型内に充填し、油圧プレス成形機にて４００ＭＰａの加圧を行うことにより、混練物を成形した。得られた成形体を２００℃で１時間熱処理した。
以上により、外径１３．５ｍｍ×内径７．７ｍｍ×高さ２．０ｍｍの円環状の磁心を得た。【０１１９】
−磁心損失−
上記環状体の磁心を被測定物とし、この被測定物に対し、一次側巻線と二次側巻線とをそれぞれ１８ターン巻回した。この状態で、岩通計測株式会社製Ｂ−ＨアナライザＳＹ−８２１８により、最大磁束密度３０ｍＴ、周波数２ＭＨｚの条件で、上記環状体の磁心の磁心損失（ｋＷ／ｍ３）を室温で測定した。
その結果、磁心損失（ｋＷ／ｍ３）は、２４００ｋＷ／ｍ３であった。【０１２０】
−占積率（相体密度；％）−
円環状の磁心の重量及び体積から算出した磁心の密度Ａと、ガス置換法によって求めた結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末とシリコーン樹脂との混合粉の密度Ｂと、結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の密度Ｃと、シリコーン樹脂の密度Ｄと、混合粉中の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の重量Ｅと、混合粉中のシリコーン樹脂の重量Ｆと、から、次式にて占積率Ｐを算出した。
Ｐ＝Ａ／Ｂ ×Ｖ ×１００（％）
Ａ：磁心の密度（×１０３ｋｇ/ｍ３)
Ｂ：混合粉の密度（×１０３ｋｇ/ｍ３)
Ｃ：結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の密度（×１０３ｋｇ/ｍ３) 
Ｄ：シリコーン樹脂の密度（×１０３ｋｇ/ｍ３)
Ｅ：混合粉中の結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の重量（ｋｇ）
Ｆ：混合粉中のシリコーン樹脂の重量（ｋｇ）
Ｖ：混合粉全体に対する結晶質Ｆｅ基合金アトマイズ粉末の体積比
ただし、Ｖ＝（Ｅ／Ｃ）／[（Ｅ／Ｃ）＋（Ｆ／Ｄ）]
その結果、上記円環状の磁心における占積率（相体密度；％）は、６８％であった。【０１２１】
２０１７年８月７日に出願された日本国特許出願２０１７−１５２５６１号の開示、及び、２０１７年９月１日に出願された日本国特許出願２０１７−１６８３１１号の開示は、その全体が参照により本明細書に取り込まれる。
本明細書に記載された全ての文献、特許出願、及び技術規格は、個々の文献、特許出願、及び技術規格が参照により取り込まれることが具体的かつ個々に記された場合と同程度に、本明細書に参照により取り込まれる。
【図１】
0006648856.tif 000006