(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも片面が清浄化された板状の母材の１枚と、該母材の清浄化された面に対して、前記母材よりも４辺が短くかつ前記母材と重なり合う面が清浄化された板状の合わせ材の１枚が重ね合わされて１組のクラッド素材をなし、前記合わせ材を互いに対向させて２組の前記クラッド素材が配置され、かつ前記合わせ材同士の間に剥離材を介在させ、さらに前記合わせ材の４辺にスペーサーが配置されて、該スペーサーと前記母材との突合せ面を溶接することによって溶接金属の最深部が前記母材の内部に形成されるとともに、前記スペーサーの表面から前記スペーサーの厚さＴ５の５０％以上１００％未満の範囲内の前記突合せ面が前記溶接金属によって接合され、かつ前記母材の側面における前記溶接金属の幅Ｗ（ｍｍ）、前記溶接金属の前記幅Ｗの中央と前記最深部とを結ぶ直線Ｍの長さＤ（ｍｍ）、前記直線Ｍと前記突合せ面とのなす角Ａ（°）が下記の（１）式および（２）式を満足する組立スラブ。Ｄ／Ｗ≧５      ・・・（１）１≦Ａ≦１５      ・・・（２）
【請求項２】
少なくとも片面が清浄化された板状の母材の１枚と、該母材の清浄化された面に対して、前記母材よりも４辺が短くかつ前記母材と重なり合う面が清浄化された板状の合わせ材の１枚を重ね合わせて１組のクラッド素材とし、前記合わせ材を互いに対向させて２組の前記クラッド素材を配置するとともに、前記合わせ材同士の間に剥離材を介在させ、さらに前記合わせ材の４辺にスペーサーを配置して、該スペーサーと前記母材との突合せ面を溶接することによって溶接金属の最深部を前記母材の内部に形成し、かつ前記溶接金属で接合される前記突合せ面を前記スペーサーの表面から前記スペーサーの厚さＴ５の５０％以上１００％未満の範囲内に制御し、さらに前記母材の側面における前記溶接金属の幅Ｗ（ｍｍ）、前記溶接金属の前記幅Ｗの中央と前記最深部とを結ぶ直線Ｍの長さＤ（ｍｍ）、前記直線Ｍと前記突合せ面とのなす角Ａ（°）が下記（１）式および（２）式を満足する組立スラブの製造方法。Ｄ／Ｗ≧５      ・・・（１）１≦Ａ≦１５      ・・・（２）
【請求項３】
前記突合せ面の溶接を、気圧０．１ｋＰａ以下の真空雰囲気中でレーザビーム溶接法を用いて行なう請求項２に記載の組立スラブの製造方法。
【請求項４】
請求項１に記載の組立スラブに温間圧延または熱間圧延を施した後、スペーサーを除去し、さらに前記クラッド素材を夫々剥離材から分離することによって２体のクラッド鋼材を得るクラッド鋼材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本発明は、クラッド鋼材を得るための母材と合わせ材とを重ね合わせた組立スラブおよびその製造方法ならびに組立スラブを用いたクラッド鋼材の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】  クラッド鋼材は、板状の普通鋼（いわゆる炭素鋼）である母材に合わせ材（たとえばステンレス鋼板、チタン板等）を重ね合わせて密着させた鋼材である。クラッド鋼材は、ステンレス鋼板やチタン板等を単独で使用する場合に比べて安価で、かつ同等の耐食性や耐摩耗性等の機能を発揮するという利点を備えている。そのため、各種構造物の材料費削減の観点から、近年、クラッド鋼材の需要が大幅に増加している。【０００３】  クラッド鋼材を製造する手順は、母材と合わせ材とを重ね合わせて互いに接触させ、その接触面の周縁部を溶接して組立スラブとした後、その組立スラブを加熱し、さらに圧延する方法が広く普及している。この方法は、爆発圧着（いわゆる爆着）による製造方法に比べて、寸法精度が良好で、しかも生産性が高いという利点を有する。【０００４】  そこで、クラッド鋼材を円滑に製造するために、母材と合わせ材からなる組立スラブを製造する技術が、種々提案されている。【０００５】  たとえば特許文献１には、同種あるいは異種の金属板を２枚以上重ね合わせて積層金属板とし、電子ビームを用いて圧力１５Ｐａ以下の密閉された真空雰囲気中で積層金属板を溶接して組立スラブとした後、温間圧延または熱間圧延を施してクラッド金属材を得る技術が開示されている。その溶接では、金属板同士が接触する面（以下、接触面という）の周辺に溶加材を供給しながら、接触面に対して平行な方向もしくは傾斜した方向に電子ビームを照射する。【０００６】  この特許文献１に記載された技術をクラッド鋼材の製造に適用すると、母材（すなわち鋼板）が磁性材料であることから、母材と合わせ材の磁気特性の相違、ならびに溶接時に発生する熱起電力等の影響によって電子ビームに曲がりが生じる。その結果、接触面の狙い位置から電子ビームが偏向し、接触面において十分な溶込み深さが得られないという問題がある。さらに、組立スラブを加熱することによって熱応力が発生し、引き続き圧延することによって変形応力が発生するので、接触面の溶込みが浅くなった部位が破壊され、母材と合わせ材の間の真空が壊れて、母材と合わせ材の接合不良を引き起こす。【０００７】  そこで、クラッド鋼材を製造するに先立って母材と合わせ材の接触面を電子ビームで溶接する際に、接触面の狙い位置からずらした位置に電子ビームを照射することによって、接触面において十分な溶込み深さを得る技術が検討されている。しかし、電子ビームの偏向の大きさは、組立スラブとして重ね合わされる母材と合わせ材の組み合わせによって変動するので、接触面の狙い位置と電子ビームの照射位置とのズレも母材と合わせ材の組み合わせに応じて変化する。【０００８】  つまり、特許文献１に記載された技術をクラッド鋼材の製造に適用しても、様々なクラッド鋼材を安定して製造するのは困難である。【０００９】  特許文献２には、母材と合わせ材の表面の異物や汚れを除去（以下、清浄化という）した後、母材と合わせ材との間に媒接材（たとえば金属箔等）を挿入して１組の素材とし、２組の素材の合わせ材同士を互いに対向させて（すなわち母材を外側に向けて）配置して組立スラブとし、さらに、合わせ材の周囲に母材と同じ材質のスペーサーを配置して合わせ材を��材とスペーサーで包み込んだ後、真空雰囲気中でレーザビーム溶接を施して母材とスペーサーを接合することによって組立スラブを製造する技術が開示されている。【００１０】  この特許文献２に記載された技術をクラッド鋼材の製造に適用すると、母材（すなわち鋼板）と合わせ材の磁気特性の相違が存在しても、レーザビームの曲がりは発生しない。したがって、レーザビームを狙い位置に照射することによって、様々な組み合わせで母材と合わせ材とを重ね合わせた素材からなる組立スラブを得ることができる。しかし、レーザビームは狭い領域に集中するので、細くて深い形状の溶込みが形成される。つまり、レーザビームがスペーサーを貫通して合わせ材まで到達し易いという問題がある。【００１１】  レーザビームがスペーサーを貫通すると、スペーサーの背後の母材、合わせ材、媒接材の隙間に溶融金属がスパッタとして飛散して侵入する場合がある。このような組立スラブを圧延してクラッド鋼材を製造すると、母材と合わせ材が十分に密着せず、接合不良部を形成する。【００１２】  これに対して、レーザビームの出力を低減する、あるいは溶接速度（すなわちレーザビームの進行速度）を速めることによって、レーザビームがスペーサーを貫通するのを防止できる。しかし、レーザビームが極めて限定された狭い領域に集中するので、照射する位置が僅かでも変動すると、母材とスペーサーの接触面において十分な溶込み深さを得られない場合がある。その場合は、組立スラブを圧延することによって変形応力が発生するので、接触面の溶込みが浅くなった部位が破壊され、組立スラブ内の真空が壊れ、合わせ材と母材の接合不良が生じる。【００１３】  また、レーザビームの焦点位置を調整し、溶込み深さを低減することによっても、レーザビームがスペーサーを貫通するのを防止することは可能である。しかし、スペーサーの外表面から最も離れた溶接金属の先端部（以下、最深部という）が梨型に膨らんだ形状になり易く、その結果、膨らんだ形状の中央部に割れが発生し易いという新たな問題が発生する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】特開昭６２−４５４８５号公報
【特許文献２】特開２０１６−１５０３４２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】  本発明は、従来の技術の問題点を解消し、母材（すなわち鋼板）と合わせ材を重ね合わせた素材（以下、クラッド素材という）からなる組立スラブに圧延を施してクラッド鋼材を製造するにあたって、クラッド鋼材を効率よく安定して製造することが可能な組立スラブを提供することを目的とする。さらに、その組立スラブの製造方法、および、その組立スラブを用いたクラッド鋼材の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１６】  本発明者は、１枚の母材と１枚の合わせ材を重ね合わせて１組のクラッド素材とし、そのクラッド素材を２組同時に圧延することによって母材と合わせ材の接触面を十分に密着させ、かつ２体のクラッド鋼材を効率よく安定して製造する技術について検討した。その結果、２組のクラッド素材から１組の組立スラブを製造する際の溶接を適正に行なうことによって、得られた組立スラブを円滑に圧延することが可能となり、かつクラッド鋼材を効率よく安定して製造できることを見出した。【００１７】  すなわち、レーザビーム溶接では、深くて細長い溶接金属が形成されるので、逆にその溶接金属の寸法や角度を適正に制御することで、上述した接合不良等の課題が解決できるとの知見を得た。【００１８】  本発明は、このような知見に基づいてなされたものである。  すなわち本発明は、少なくとも片面が清浄化された板状の母材の１枚と、その母材の清浄化された面に対して、その母材よりも４辺が短くかつ母材と重なり合う面が清浄化された板状の合わせ材の１枚が重ね合わされて１組のクラッド素材をなし、合わせ材を互いに対向させて２組のクラッド素材が配置され、かつ合わせ材同士の間に剥離材を介在させ、さらに合わせ材の４辺にスペーサーが配置されて、スペーサーと母材との突合せ面を溶接することによって溶接金属の最深部が母材の内部に形成されるとともに、スペーサーの表面からスペーサーの厚さＴ５の５０％以上１００％未満の範囲内の突合せ面が溶接金属によって接合され、かつ母材の側面における溶接金属の幅Ｗ（ｍｍ）、溶接金属の幅Ｗの中央と最深部とを結ぶ直線Ｍの長さＤ（ｍｍ）、直線Ｍと突合せ面とのなす角Ａ（°）が下記の（１）式および（２）式を満足する組立スラブである。【００１９】  また本発明は、少なくとも片面が清浄化された板状の母材の１枚と、その母材の清浄化された面に対して、その母材よりも４辺が短くかつ母材と重なり合う面が清浄化された板状の合わせ材の１枚を重ね合わせて１組のクラッド素材とし、合わせ材を互いに対向させて２組のクラッド素材を配置するとともに、合わせ材同士の間に剥離材を介在させ、さらに合わせ材の４辺にスペーサーを配置して、スペーサーと母材との突合せ面を溶接することによって溶接金属の最深部を母材の内部に形成し、かつ溶接金属で接合される突合せ面をスペーサーの表面からスペーサーの厚さＴ５の５０％以上１００％未満の範囲内に制御し、さらに母材の側面における溶接金属の幅Ｗ（ｍｍ）、溶接金属の幅Ｗの中央と最深部とを結ぶ直線Ｍの長さＤ（ｍｍ）、直線Ｍと突合せ面とのなす角Ａ（°）が下記（１）式および（２）式を満足する組立スラブの製造方法である。【００２０】  本発明の組立スラブの製造方法においては、突合せ面の溶接を、気圧０．１ｋＰａ以下の真空雰囲気中でレーザビーム溶接法を用いて行なうことが好ましい。【００２１】  また本発明は、上記の組立スラブに温間圧延または熱間圧延を施した後、スペーサーを除去し、さらにクラッド素材を夫々剥離材から分離することによって２体のクラッド鋼材を得るクラッド鋼材の製造方法である。Ｄ／Ｗ≧５      ・・・（１）１≦Ａ≦１５      ・・・（２）
【発明の効果】
【００２２】  本発明によれば、クラッド鋼材を効率よく安定して製造でき、しかも母材と合わせ材を十分に密着させることが可能となり、産業上格段の効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】図１は、本発明に係る組立スラブの例を模式的に示す断面図である。
【図２】図２は、図１に示す組立スラブを構成するクラッド素材の例を模式的に示す断面図である。
【図３】図３は、図１中のスペーサーの配置の例を拡大して示す断面図である。
【図４】図４は、図１中の突き合わせ面を溶接した例を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】  図１は、本発明に係る組立スラブの例を模式的に示す断面図である。本発明に係る組立スラブ１０は、母材１と合わせ材２を重ね合わせたクラッド素材９（図２参照）を、剥離材４やスペーサー５とともに図１に示すように配置したものである。母材１には鋼板を使用するが、本発明においては、その成分は特に限定しない。合わせ材２の成分も特に限定せず、鋼板（たとえばステンレス鋼板等）や非鉄金属（たとえばチタン板等）等、様々な金属板を使用できる。
【００２５】  クラッド素材９は、図２に示すように、板状の母材１と合わせ材２とを重ね合わせたものである。合わせ材２の４辺の長さはいずれも母材１より短く、母材１と合わせ材２との接触面７の周囲に母材１を露出させる。
【００２６】  母材１と合わせ材２は、予め表面を清浄化して異物や汚れを除去した後に、重ね合わせる。清浄化した後に母材１と合わせ材２を重ね合わせることによって、後述する溶接および圧延の工程を経て母材１と合わせ材２を十分に密着させることができる。清浄化の手段は、特に限定せず、従来から知られている技術（たとえば酸洗、研磨等）を使用し、少なくとも接触面７となる面を清浄化させる。
【００２７】  そして、２組のクラッド素材９を用いて、図１に示す組立スラブ１０を製造する。  組立スラブ１０を製造するにあたって、２組のクラッド素材９（クラッド素材９については、図２参照）の合わせ材２を互いに対向させ、さらに合わせ材２同士の間に剥離材４を挟むように配置する。剥離材４は、後述する圧延を施した後で、２組のクラッド素材９を分離させるためのものである。剥離材４の成分は特に限定しない。たとえば、従来から知られているシリカ系バインダー（いわゆるセラミックバインダー）等を使用するのが好ましい。
【００２８】  合わせ材２の４辺には、厚さＴ５（ｍｍ）のスペーサー５が配置される。つまり、合わせ材２の周囲に露出した母材１にスペーサー５を突き合わせる。その例を図３に拡大して示す。なお、図３には、図１中の右側に位置するスペーサー５が母材１に突き合わせられる様子を示す。
【００２９】  スペーサー５の外周面は、母材１の側面と単一の平面を形成する（すなわち、段差が発生しない）ように配置することが好ましい。その理由は、後述する溶接金属の寸法や角度を精度良く制御するためである。スペーサー５の内周面と、合わせ材２ならびに剥離材４の端面と、の間には隙間６を設けることが好ましい。その理由は、後述する圧延に先立つ加熱によって合わせ材２の熱膨張が発生して、スペーサー５が母材１の側面の外側へ押し出されるのを防止するためである。なお、隙間６の厚さＴ６は、具体的には８〜１２ｍｍの範囲内が好ましい。
【００３０】  次いで、母材１とスペーサー５を突き合わせた面８（以下、突合せ面という）を溶接する。その例を図４に示す。  母材１とスペーサー５の突合せ面８の溶接は、レーザビーム溶接法を用いて行なう。レーザビームは、母材１、合わせ材２、スペーサー５の磁気特性の影響を受けず、安定して溶接を行なうことが可能であるから、溶接金属３の寸法や角度を精度良く制御することができる。
【００３１】  レーザビームは真空雰囲気中で照射する。気圧の高い雰囲気中でレーザビームを照射すると、異物の付着や汚れの発生を防止できない。したがって、気圧０．１ｋＰａ以下の真空雰囲気中でレーザビーム溶接を行なうことが好ましい。より好ましくは気圧０．１Ｐａ以下である。そして、レーザビーム溶接による深くて細い溶接金属３の最深部Ｐ１が母材１の内部に形成されるように、レーザビームを照射する。
【００３２】  溶接金属３による突合せ面８の接合領域（すなわち、突合せ面８が一旦溶融した後に溶接金属３となる領域）の長さＴ３（ｍｍ）がスペーサー５の厚さＴ５を超えると、溶接金属３がスペーサー５を貫通するので、溶接時にスパッタが隙間６内に飛散し、さらに母材１と合わせ材２の間に侵入する場合がある。その結果、母材１と合わせ材２との密着性が劣化する場合があり、また、後述する圧延の後で、組立スラブ１０から溶接金属３を除去するために切り捨てる部分が拡大して、クラッド鋼材の歩留り低下を引き起こす。一方、長さＴ３が厚さＴ５の５０％未満では、後述する圧延において母材１とスペーサー５が分離して、母材１と合わせ材２との密着性の劣化、あるいは、組立スラブ１０の崩壊を引き起こす。したがって、長さＴ３は厚さＴ５の５０％以上１００％未満の範囲内（すなわち、下記の（３）式を満たす範囲内）とする。０．５×Ｔ５≦Ｔ３＜Ｔ５      ・・・（３）  さらに好ましくは、下記の（４）式の範囲である。その理由は、溶込みが深いほど接合部の強度を確保できるが、０．９Ｔ５以上では、隙間や表面状態等の変化によっては溶込みが深くなり、スペーサーを貫通してしまう惧れがあるからである。０．６×Ｔ５≦Ｔ３＜０．９Ｔ５      ・・・（４）  ここで、図４に示すように、母材１の側面とスペーサー５の外周面で形成される平面における溶接金属３の幅をＷ（ｍｍ）とする。溶接金属３の余盛りは重力の作用で下方に垂下するが、Ｗは母材１の側面（すなわち、スペーサー５の外周面に一致する面）における溶接金属３の幅である。その幅Ｗの中央Ｐ２と溶接金属３の最深部Ｐ１を結ぶ直線Ｍの長さをＤ（ｍｍ）として、Ｄ／Ｗ値が５未満では、溶接金属３が梨型に膨らんで、割れが発生し易くなる。したがって、ＷとＤは下記の（１）式を満足する必要がある。Ｄ／Ｗ≧５      ・・・（１）  また、好ましくは下記の（５）式の範囲である。その理由は、Ｄ／Ｗが大きくなりすぎても、エネルギーを無駄に投入するだけで、そのエネルギーに相応しい効果は期待できず、しかも幅Ｗが広いほど溶接を容易に行なうことが可能になるからである。１０≧Ｄ／Ｗ≧５      ・・・（５）  突合せ面８と直線Ｍのなす角Ａ（°）が１°未満では、溶接金属３の長さＴ３がスペーサー５の厚さＴ５を超えやすくなるので、上記（３）式を満たす溶接金属３を形成することが難しい。角Ａが１５°を超えると、長さＴ３が厚さＴ５の５０％に到達する溶接金属３を形成することが難しくなる。したがって、角Ａは下記の（２）式を満足する必要がある。また、好ましくは下記の（６）式の範囲である。なお、この角Ａはレーザビームを照射する角度を意味する。１≦Ａ≦１５      ・・・（２）３≦Ａ≦１１      ・・・（６）  本発明で使用するレーザビームは、母材１や合わせ材２の磁気特性の影響を受けず、精密な制御が可能であるから、（１）〜（３）式を満たす溶接金属３を形成することができる。
【００３３】  こうして得られた組立スラブ１０に温間圧延あるいは熱間圧延を施す。その後、母材１の周縁部を切り捨ててスペーサー５および溶接金属３を除去し、さらに剥離材４から分離して２体のクラッド鋼材を得る。温間圧延あるいは熱間圧延に先立って組立スラブ１０を加熱する技術、ならびに加熱した後の組立スラブ１０を圧延する技術は、特に限定せず、従来から知られている技術を使用する。
【実施例】
【００３４】  発明例１として、ＳＭ４００相当の母材（厚さ１００ｍｍ×横１２５０ｍｍ×縦２０００ｍｍ）を２枚、ＳＵＳ３０４相当の合わせ材（厚さ２０ｍｍ×横１０００ｍｍ×縦１７００ｍｍ）を２枚、ＳＭ４００相当のスペーサー（厚さ４０ｍｍ×横３０ｍｍ［＝Ｔ５］、縦寸法は母材に揃えて調整）を４枚、さらに剥離材としてアルミナ系バインダーを図１に示すように重ね合わせて、真空容器内に収納した。母材と合わせ材との接触面、ならびに母材とスペーサーとの突合せ面となる面は、予め電動サンダーで研磨することによって清浄化した。【００３５】  次いで、真空容器内を気圧０．１Ｐａの真空雰囲気にして、レーザビーム溶接を行ない、組立スラブを作製した。レーザビーム溶接のレーザ出力は３０ｋＷ、溶接速度は０．５ｍ／ｍｉｎ、レーザビームの照射角度は１０°とし、４辺全周をこの一定の条件で溶接した。【００３６】  この発明例１の溶接金属の形状を確認するために、組立スラブの溶接金属の断面を硝酸エッチングで観察した。その結果、溶接金属の長さＴ３は２５ｍｍ（＝０．８３Ｔ５）、幅Ｗは７．６ｍｍ、長さＤは４９．７ｍｍであった。つまり、Ｔ３＝０．８３Ｔ５、Ｄ／Ｗ＝６．５であるから、（１）式と（３）式を満たしている。また、角Ａは１０°であったので、（２）式を満たしている。【００３７】  次に発明例２として、発明例１と同一の条件で組立スラブを作製し、１２５０℃で均一に加熱した後、熱間圧延を施し、さらに母材の周縁部を切り捨ててスペーサーおよび溶接金属を除去し、さらに剥離材から分離して２体のクラッド鋼材を得た。そのクラッド鋼材の母材は２０ｍｍ厚、合わせ材は４ｍｍ厚であった。【００３８】  この発明例２の母材と合わせ材との接触面を、全面にわたって超音波探傷で検査したが、欠陥エコーは検出されなかった。また、接触面の剪断強さは３６０Ｎ／ｍｍ２であり、良好に密着していることが確かめられた。したがって、本発明のクラッド鋼材であれば欠陥エコーが検出されず母材と合わせ材が良好に密着していることから、歩留まり良くクラッド鋼材を安定して製造することができる。  また、比較例として、レーザビームの照射角度０°の条件で組み立てスラブを作製した。なお、レーザビームの照射角度０°での溶接では反射したレーザや、噴出した金属蒸気が溶接ヘッドの光学系を損傷する恐れがあるため、前進角を１０°つけて溶接した。それ以外の条件は、発明例１と同一の条件とした。比較例の条件で２体組み立てスラブを作製し、１体はそのまま切断し溶接部の断面観察を行い（比較例１）、もう１体には熱間圧延を施し、合わせ材と母材の接合状態を確認した（比較例２）。比較例１として断面観察用に切り出したスペーサー部分を硝酸エッチングで観察した結果、比較例１では母材とスペーサーの境界面が全面溶接されており、レーザがスペーサーを貫通して合わせ材にまで照射されていることが確認され、溶接金属で接合される突合せ面がスペーサーの厚さの５０％以上１００％未満の範囲内に制御できていない状態であった。また、溶接金属の幅Ｗの中央と最深部とを結ぶ直線Ｍと突合せ面とのなす角Ａ（°）は０°であり、式（２）を満たしていなかった。また、比較例２として、発明例１と同じ条件で作成した組み立てスラブを１２５０℃で均一に加熱した後、熱間圧延を施した。得られたクラッド鋼を超音波探傷で検査した結果、製品の周辺部に欠陥エコーが多く検出され、歩留まりが悪い結果となった。
【符号の説明】
【００３９】  １    母材  ２    合わせ材  ３    溶接金属  ４    剥離材  ５    スペーサー  ６    隙間  ７    接触面  ８    突合せ面  ９    クラッド素材  １０  組立スラブ  Ｔ３  溶接金属による突合せ面の接合領域の長さ  Ｔ５  スペーサーの厚さ  Ｔ６  隙間の厚さ  Ｗ    母材の側面とスペーサーの外周面で形成される平面における溶接金属の幅  Ｐ１  溶接金属の最深部  Ｐ２  溶接金属の幅の中央  Ｍ    溶接金属の幅の中央と溶接金属の最深部を結ぶ直線  Ａ    突合せ面と直線のなす角
【要約】  合わせ材（２）を互いに対向させて２組のクラッド素材（クラッド素材９）が配置され、かつ合わせ材同士の間に剥離材（剥離材４）を介在させ、さらに合わせ材の４辺にスペーサー（スペーサー５）が配置されて、スペーサーと母材との突合せ面を溶接することによって溶接金属（溶接金属３）の最深部（最深部Ｐ１）が母材の内部に形成されるとともに、スペーサーの表面からスペーサーの厚さＴ５の５０％以上１００％未満の範囲内の突合せ面（突合せ面８）が溶接金属によって接合され、かつ母材の表面における溶接金属の幅Ｗ（ｍｍ）、溶接金属の幅Ｗの中央と最深部とを結ぶ直線Ｍの長さＤ（ｍｍ）、直線Ｍと突合せ面とのなす角Ａ（°）がＤ／Ｗ≧５、１≦Ａ≦１５を満足してなる組立スラブ（組立スラブ１０）である。【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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