(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
１．０質量％以上２．５質量％以下のＭｎと、９．８〜９．９質量％のＧｄとを含み、残部がＭｇと不可避的不純物からなり、
結晶粒径が１００μｍ以下であることを特徴とするマグネシウム合金鋳造品。
【請求項２】
請求項１に記載のマグネシウム合金鋳造品であって、
Ｍｎの含有率は、２．０質量％以上２．５質量％以下であることを特徴とするマグネシウム合金鋳造品。
【請求項３】
請求項１に記載のマグネシウム合金鋳造品の製造方法であって、
１０質量％Ｇｄを含有し、残部がＭｇと不可避的不純物からなるＭｇ―Ｇｄ合金を溶解した溶湯に、金属Ｍｎ、Ｍｇ−Ｍｎ合金またはＭｎＯ２を、Ｍｎの含有率が１．０質量％以上２．５質量％以下となるように添加して前記溶湯を調製する溶湯調製工程と、
前記調製された溶湯を鋳型に注湯して鋳込む鋳込み工程と、
を備えることを特徴とするマグネシウム合金鋳造品の製造方法。
【請求項４】
請求項３に記載のマグネシウム合金鋳造品の製造方法であって、
前記鋳込み工程において、鋳型温度は、１００℃以上４００℃以下であることを特徴とするマグネシウム合金鋳造品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、マグネシウム合金鋳造品及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
Ｍｇ（マグネシウム）は、密度がＦｅ（鉄）の約１／４、Ａｌ（アルミニウム）の約２／３と実用金属材料のなかで最も軽量であり、比剛性、比強度に優れているだけでなく、リサイクル性等に優れていることから、軽量材料として有望である。従来、ＭｇまたはＭｇ合金では、結晶粒を微細化して機械的特性等を向上させるために、結晶粒微細化材としてＺｒ（ジルコニウム）を添加することが行われている。非特許文献１には、Ｍｇ合金の結晶粒については、Ｚｒの添加によって著しく微細化されることが記載されている。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００３】
【非特許文献１】佃  誠  「鋳物用特殊マグネシウム合金の研究（第２報）  Ｍｇとその合金の機械的性質におよぼすＺｒの効果」  軽金属Ｖｏｌ．９（１９５９）ｐ．３５−４４
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、ＭｇまたはＭｇ合金を溶解させた溶湯中に、結晶粒微細化材としてＺｒを添加して鋳造する場合には、Ｚｒは、溶湯中に含まれるＦｅ（鉄）、Ｎｉ（ニッケル）、Ｃ（炭素）等の不純物と反応して化合物を形成する。このような化合物がマグネシウム合金鋳造品に混入すると、機械的特性等の低下を招く可能性がある。
【０００５】
そこで本発明の目的は、結晶粒が微細化されると共に、ＭｇまたはＭｇ合金を溶解させた溶湯中に含まれる不純物と反応して形成される化合物が抑制されたマグネシウム合金鋳造品及びその製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に係るマグネシウム合金鋳造品は、１．５質量％以上４．０質量％以下のＭｎを含み、残部がＭｇと不可避的不純物からなることを特徴とする。
【０００７】
本発明に係るマグネシウム合金鋳造品は、１．０質量％以上２．５質量％以下のＭｎと、９．８〜９．９質量％のＧｄとを含み、残部がＭｇと不可避的不純物からなることを特徴とする。
【０００８】
本発明に係るマグネシウム合金鋳造品の製造方法は、不可避的不純物を含む金属Ｍｇを溶解した溶湯に、金属Ｍｎ、Ｍｎ合金またはＭｎ化合物を、Ｍｎの含有率が１．５質量％以上４．０質量％以下となるように添加して前記溶湯を調製する溶湯調製工程と、前記調製された溶湯を鋳型に注湯して鋳込む鋳込み工程と、を備えることを特徴とする。
【０００９】
本発明に係るマグネシウム合金鋳造品の製造方法は、１０質量％Ｇｄを含有し、残部がＭｇと不可避的不純物からなるＭｇ―Ｇｄ合金を溶解した溶湯に、金属Ｍｎ、Ｍｎ合金またはＭｎ化合物を、Ｍｎの含有率が１．０質量％以上２．５質量％以下となるように添加して前記溶湯を調製する溶湯調製工程と、前記調製された溶湯を鋳型に注湯して鋳込む鋳込み工程と、を備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
上記構成によれば、Ｍｎは、ＭｇまたはＭｇ合金の結晶粒を微細化すると共に、ＭｇまたはＭｇ合金を溶解させた溶湯中に含まれるＦｅ、Ｎｉ、Ｃ等の不純物との反応性が低いので、結晶粒が微細化されると共に、これらの不純物との反応により形成される化合物が抑制されたマグネシウム合金鋳造品を得ることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の実施の形態において、マグネシウム合金鋳造品の製造方法の構成を示すフローチャートである。
【図２】本発明の実施の形態において、Ｍｇ−Ｍｎ合金の鋳造品の結晶粒径測定結果を示すグラフである。
【図３】本発明の実施の形態において、Ｍｇ−Ｍｎ―Ｇｄ合金の鋳造品の結晶粒径測定結果を示すグラフである。
【図４】Ｍｇ−Ｚｒ合金の鋳造品の結晶粒径測定結果を示すグラフである。
【図５】比較例１２の鋳造品（Ｍｇ−Ｚｒ合金、Ｚｒ−ｍａｘの添加量が０．４質量％）の金属組織観察結果を示す写真である。
【図６】本発明の実施の形態において、実施例５の鋳造品（Ｍｇ−Ｍｎ−Ｇｄ合金、金属Ｍｎの添加量が１．０質量％）の金属組織観察結果を示す写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下に本発明の実施の形態について図面を用いて詳細に説明する。
[第１実施形態]
本発明に係るマグネシウム合金鋳造品は、１．５質量％以上４．０質量％以下のＭｎ（マンガン）を含み、残部がＭｇ（マグネシウム）と不可避的不純物からなるマグネシウム合金鋳造品である。
【００１３】
Ｍｎは、ＭｇまたはＭｇ合金の結晶粒を微細化して、マグネシウム合金鋳造品の機械的特性を向上させる機能を有している。Ｍｎは、ＭｇまたはＭｇ合金を溶解させた溶湯の凝固中に包晶反応を呈することで、微細な結晶核を形成して、結晶粒を微細化することができる。また、Ｍｎは、耐食性を向上させる機能を有している。Ｍｇは、機械的特性や耐食性が低いので、Ｍｎを含有することにより、マグネシウム合金鋳造品の機械的特性と耐食性とを向上させることが可能となる。
【００１４】
Ｍｎは、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃ等の不可避的不純物と反応して化合物を形成し難いので、マグネシウム合金鋳造品へのこれらの化合物の混入を抑制することができる。不可避的不純物とは、意図的に添加しなくてもＭｇ溶解素材等から混入する可能性がある不純物である。
【００１５】
Ｍｎの含有率は、１．５質量％以上４．０質量％以下であることが好ましい。Ｍｎの含有率が１．５質量％より小さい場合や、Ｍｎの含有率が４．０質量％より大きい場合には、結晶粒微細化の効果が低下するからである。Ｍｎの含有率を１．５質量％以上４．０質量％以下とすることにより、マグネシウム合金鋳造品の結晶粒径を、１００μｍ以下とすることが可能となる。なお、マグネシウム合金鋳造品の結晶粒径については、光学顕微鏡や走査型電子顕微鏡等で測定可能である。
【００１６】
Ｍｎの含有率は、２．０質量％以上４．０質量％以下であることがより好ましく、３．０質量％以上４．０質量％以下であることが更に好ましい。Ｍｎをより多く含有させることにより、結晶粒を微細化できるだけでなく、耐食性をより向上させることができるからである。
【００１７】
次に、マグネシウム合金鋳造品の製造方法について説明する。
【００１８】
図１は、マグネシウム合金鋳造品の製造方法の構成を示すフローチャートである。マグネシウム合金鋳造品の製造方法は、溶湯調製工程（Ｓ１０）と、鋳込み工程（Ｓ１２）と、を備えている。
【００１９】
溶湯調製工程（Ｓ１０）は、金属Ｍｇを溶解した溶湯に、金属Ｍｎ、Ｍｎ合金またはＭｎ化合物を、Ｍｎの含有率が１．５質量％以上４．０質量％以下となるように添加して溶湯を調製する工程である。
【００２０】
金属Ｍｇをルツボに入れ、大気溶解等により溶湯を形成する。溶融状態のＭｇは活性が高いので、例えば、防燃効果のある六フッ化硫黄に二酸化炭素もしくはアルゴンガス等の不活性ガスを混合した混合ガスを溶湯表面に吹き掛けながら溶解することが好ましい。
【００２１】
次に、金属Ｍｎ、Ｍｎ合金またはＭｎ化合物を溶湯に添加して撹拌し、溶湯にＭｎを含有させる。Ｍｎ合金には、Ｍｇ−Ｍｎ合金等を用いることが可能であり、Ｍｎ化合物には、ＭｎＯ２等を用いることが可能である。金属Ｍｎ、Ｍｎ合金またはＭｎ化合物は、溶湯に対するＭｎの含有率が１．５質量％以上４．０質量％以下となるようにして添加されることが好ましい。これにより、マグネシウム合金鋳造品の結晶粒を微細化して、機械的特性を向上させることができる。
【００２２】
金属Ｍｎ、Ｍｎ合金またはＭｎ化合物は、溶湯に対するＭｎの含有率が、２．０質量％以上４．０質量％以下であるように添加されることがより好ましく、３．０質量％以上４．０質量％以下であるように添加されることが更に好ましい。Ｍｎの含有量をより大きくすることで、マグネシウム合金鋳造品の耐食性をより向上させることが可能となる。
【００２３】
金属Ｍｎ、Ｍｎ合金またはＭｎ化合物については、これらを単独で添加してもよいし、複数組み合わせて添加するようにしてもよい。例えば、金属Ｍｎだけを添加してもよいし、金属ＭｎとＭｎ化合物とを添加してもよい。金属Ｍｎ、Ｍｎ合金またはＭｎ化合物を添加した溶湯の撹拌については、一般的な攪拌機等を用いて行うことができる。撹拌後については、溶湯を沈静化させるために５分間から１０分間静置することが好ましい。このようにして、Ｍｎを添加した溶湯が調製される。調製された溶湯の溶湯温度については、例えば、６００℃以上８５０℃以下であり、７２０℃以上８００℃以下であることが好ましい。調製された溶湯の溶湯温度を７２０℃以上８００℃以下とすることにより、不純物の析出と、Ｍｇの蒸発による揮散とを更に抑制することができる。
【００２４】
鋳込み工程（Ｓ１２）は、調製された溶湯を鋳型に注湯して鋳込む工程である。
【００２５】
鋳造法については、重力鋳造法や低圧鋳造法等を用いることが可能である。鋳型には、金型等を用いることができる。鋳型温度については、１００℃以上４００℃以下に設定することが好ましい。鋳型温度をこの温度範囲にすることにより、鋳型への水分の付着と、結晶粒の粗大化とを抑制可能だからである。調製された溶湯の鋳込み後については、例えば、炉冷や空冷等で室温まで冷却して凝固させる。このようにして、マグネシウム合金鋳造品が製造される。
【００２６】
なお、マグネシウム合金鋳造品については、機械的特性等を更に向上させるために、鋳造後に時効処理等の熱処理を行うようにしてもよい。このようにして製造されたマグネシウム合金鋳造品は、機械的特性と耐食性とが向上しているので、航空機のギアボックス等のケーシング、ハウジング類等に適用可能である。
【００２７】
以上、上記構成のマグネシウム合金鋳造品によれば、１．５質量％以上４．０質量％以下のＭｎを含み、残部がＭｇと不可避的不純物からなるので、マグネシウム合金鋳造品の結晶粒が微細化され、その結晶粒径を１００μｍ以下とすることが可能となる。また、Ｍｎは、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃ等の不可避的不純物と反応して化合物を形成し難いので、マグネシウム合金鋳造品へのこれらの化合物の混入を抑制して、機械的特性の低下を抑えることができる。
【００２８】
上記構成のマグネシウム合金鋳造品の製造方法によれば、安価なＭｎを用いることにより、高価なＺｒを用いる場合よりも材料コストを低減できる。また、結晶粒微細化材としてＺｒを用いた場合には、溶湯中に含まれるＦｅ、Ｎｉ、Ｃ等の不可避的不純物と反応して形成された化合物を沈降させてから分離して廃棄する処理が必要になるが、Ｍｎは、これらの不可避的不純物と反応して化合物を形成し難いことから、このような廃棄処理が不要となるので、生産性が向上する。これにより、マグネシウム合金鋳造品の製造コストを低減することが可能となる。
【００２９】
[第２実施形態]
本発明に係る他のマグネシウム合金鋳造品は、１．０質量％以上２．５質量％以下のＭｎと、１０質量％のＧｄ（ガドリウム）とを含み、残部がＭｇと不可避的不純物からなるマグネシウム合金鋳造品である。このマグネシウム合金鋳造品は、第１実施形態のマグネシウム合金鋳造品に対して、更に１０質量％のＧｄが含有されている点と、Ｍｎの含有率とが相違している。
【００３０】
マグネシウム合金鋳造品に１０質量％のＧｄを含有させることにより、結晶粒界等にＭｇとＧｄとの金属間化合物が析出するので、高温強度やクリープ強度等の耐熱性を向上させることができる。
【００３１】
Ｍｎの含有率は、１．０質量％以上２．５質量％以下であることが好ましい。Ｍｎの含有率が、この範囲であれば、結晶粒を微細化して、マグネシウム合金鋳造品の結晶粒径を、１００μｍ以下とすることが可能となる。
【００３２】
Ｍｎの含有率は、１．５質量％以上２．５質量％以下であることがより好ましく、２．０質量％以上２．５質量％以下であることが更に好ましい。Ｍｎの含有量をより大きくすることで、マグネシウム合金鋳造品の耐食性をより向上させることができる。
【００３３】
マグネシウム合金鋳造品は、Ｍｇの一部にかえて、更に、Ｚｎ（亜鉛）を含むようにしてもよい。Ｚｎの固溶強化等により、マグネシウム合金鋳造品の機械的特性をより向上させることができる。
【００３４】
次に、このマグネシウム合金鋳造品の製造方法について説明する。
【００３５】
このマグネシウム合金鋳造品の製造方法は、１０質量％Ｇｄを含有し、残部がＭｇと不可避的不純物からなるＭｇ―Ｇｄ合金を溶解した溶湯に、金属Ｍｎ、Ｍｎ合金またはＭｎ化合物を、Ｍｎの含有率が１．０質量％以上２．５質量％以下となるように添加して溶湯を調製する溶湯調製工程と、調製された溶湯を鋳型に注湯して鋳込む鋳込み工程と、を備えている。
【００３６】
このマグネシウム合金鋳造品の製造方法は、第１実施形態におけるマグネシウム合金鋳造品の製造方法に対して、溶湯調製工程が相違している。
【００３７】
溶湯調製工程では、マグネシウム合金鋳造品にＧｄを含有させるために、１０質量％Ｇｄを含有し、残部がＭｇと不可避的不純物からなるＭｇ―Ｇｄ合金を溶解した溶湯を用いている。これにより、マグネシウム合金鋳造品にＧｄを含有させることが可能となる。また、マグネシウム合金鋳造品に更にＺｎを含有させる場合には、Ｍｇ−Ｇｄ合金におけるＭｇの一部にかえて、Ｚｎを含有させたＭｇ−Ｇｄ−Ｚｎ合金を用いればよい。
【００３８】
溶湯調製工程では、Ｍｇ―Ｇｄ合金を溶解した溶湯には、金属Ｍｎ、Ｍｎ合金またはＭｎ化合物を、Ｍｎの含有率が１．０質量％以上２．５質量％以下となるように添加して溶湯が調製される。これにより、マグネシウム合金鋳造品の結晶粒を微細化して、機械的特性を向上させることが可能となる。
【００３９】
金属Ｍｎ、Ｍｎ合金またはＭｎ化合物は、Ｍｎの含有率が、１．５質量％以上２．５質量％以下であるように添加されることがより好ましく、２．０質量％以上２．５質量％以下であるように添加されることが更に好ましい。Ｍｎの含有量をより大きくすることで、マグネシウム合金鋳造品の耐食性をより向上させることができる。
【００４０】
なお、金属Ｍｎ、Ｍｎ合金またはＭｎ化合物、溶湯温度、鋳造方法等については、第１実施形態の溶湯調製工程（Ｓ１０）と同様であるので詳細な説明を省略する。また、鋳込み工程についても、第１実施形態の鋳込み工程（Ｓ１２）と同様であるので詳細な説明を省略する。
【００４１】
このようにして製造されるマグネシウム合金鋳造品は、機械的特性と耐食性とが向上していると共に、１０質量％のＧｄを含有することにより耐熱性が向上しているので、過給機のコンプレッサインペラ等に適用可能である。
【００４２】
以上、上記構成のマグネシウム合金鋳造品によれば、１．０質量％以上２．５質量％以下のＭｎと、１０質量％のＧｄとを含み、残部がＭｇと不可避的不純物からなるので、マグネシウム合金鋳造品の結晶粒が微細化され、結晶粒径を１００μｍ以下とすることが可能となる。また、Ｍｎは、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃ等の不可避的不純物と反応して化合物を形成し難いので、マグネシウム合金鋳造品へのこれらの化合物の混入を抑制して、機械的特性の低下を抑えることができる。更に、１０質量％のＧｄを含有しているので、マグネシウム合金鋳造品の耐熱性を向上させることが可能となる。
【００４３】
上記構成のマグネシウム合金鋳造品の製造方法によれば、第１実施形態のマグネシウム合金鋳造品の製造方法と同様に、安価で、溶湯中に含まれる不可避的不純物と反応して化合物を形成し難いＭｎを用いることにより、製造コストを低減することが可能となる。
【実施例】
【００４４】
マグネシウム合金の鋳造試験を行った。
【００４５】
（Ｍｇ−Ｍｎ合金の鋳造）
溶解素材には、不純物（Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃ等）を含む金属Ｍｇを用いた。金属Ｍｇをルツボに入れ、大気溶解により溶解して溶湯とした。溶湯に金属Ｍｎを添加して撹拌した。金属Ｍｎについては、溶湯に対して金属Ｍｎの添加率が、比較例１では０．０１質量％、比較例２では０．１質量％、比較例３では０．２質量％、比較例４では０．５質量％、比較例５では１．０質量％、実施例１では１．５質量％、実施例２では２．０質量％、実施例３では３．０質量％、実施例４では４．０質量％の範囲となるように添加した。溶湯に金属Ｍｎを添加して撹拌した後、５分間静置することにより沈静化して溶湯を調製した。
【００４６】
調製した溶湯を金型に注湯して、φ３５ｍｍ×１３５ｍｍの丸棒からなる鋳造品を鋳造した。調製した溶湯の溶湯温度については７２０℃とした。金型温度については、約１５０℃とした。また、比較例６として、金属Ｍｎを添加しないものについても鋳造した。
【００４７】
（Ｍｇ−Ｍｎ−Ｇｄ合金の鋳造）
溶解素材には、Ｍｇ―Ｇｄ合金を用いた。Ｍｇ−Ｇｄ合金の合金組成については、１０質量％のＧｄを含み、残部がＭｇと不純物（Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃ等）とから構成されている。Ｍｇ―Ｇｄ合金をルツボに入れ、大気溶解により溶解して溶湯とした。溶湯に金属Ｍｎを添加して撹拌した。金属Ｍｎについては、溶湯に対して金属Ｍｎの添加率が、比較例７では０．５質量％、実施例５では１．０質量％、実施例６では１．５質量％、実施例７では２．０質量％、実施例８では２．５質量％の範囲となるように添加した。溶湯に金属Ｍｎを添加して撹拌した後、５分間静置することにより沈静化して溶湯を調製した。調製した溶湯の溶湯温度については、７２０℃とした。なお、調製した溶湯の鋳造については、Ｍｇ−Ｍｎ合金の鋳造方法と同じであるので詳細な説明を省略する。また、比較例８として、金属Ｍｎを添加しないものについても鋳造した。
【００４８】
（Ｍｇ−Ｚｒ合金の鋳造）
溶解素材には、不純物（Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃ等）を含む金属Ｍｇを用いた。金属Ｍｇをルツボに入れ、大気溶解により溶解して溶湯とした。溶湯にマグネシウム  エレクトロン社（Ｍａｇｎｅｓｉｕｍ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｌｔｄ.）製のＺｒ−ｍａｘ（ＺｒＣｌ４をＭｇに溶かしたもの）を添加して撹拌した。Ｚｒ−ｍａｘについては、溶湯に対してＺｒ−ｍａｘの添加率が、比較例９では０．０５質量％、比較例１０では０．１質量％、比較例１１では０．２質量％、比較例１２では０．４質量％、比較例１３では０．６質量％の範囲となるように添加した。溶湯にＺｒ−ｍａｘを添加して撹拌した後、５分間静置することにより沈静化して溶湯を調製した。調製した溶湯の溶湯温度については、７２０℃とした。なお、調製した溶湯の鋳造については、Ｍｇ−Ｍｎ合金の鋳造方法と同じであるので詳細な説明を省略する。また、比較例１４として、Ｚｒ−ｍａｘを添加しないものについても鋳造した。
【００４９】
（結晶粒微細化の評価）
Ｍｇ−Ｍｎ合金、Ｍｇ−Ｍｎ−Ｇｄ合金及びＭｇ−Ｚｒ合金の各鋳造品について結晶粒径を測定し、結晶粒微細化について評価した。なお、各鋳造品の結晶粒径については、鋳造品から試料を切り出し、試料を埋込樹脂に埋め込んだ後に研磨とエッチィングとを行って、光学顕微鏡により複数箇所測定した後にこれらを平均して求めた。
【００５０】
図２は、Ｍｇ−Ｍｎ合金の鋳造品の結晶粒径測定結果を示すグラフである。図２のグラフでは、横軸にＭｎ添加量を取り、縦軸に結晶粒径を取り、各データを黒菱形で示している。
【００５１】
金属Ｍｇに金属Ｍｎを添加した場合には、鋳造品の結晶粒径は、金属Ｍｎの添加とともに小さくなり、１．５質量％の金属Ｍｎの添加で最も小さくなり１００μｍ以下となった。金属Ｍｎの添加量が１．５質量％を超えると、鋳造品の結晶粒径が徐々に大きくなり、４．０質量％の金属Ｍｎの添加では、鋳造品の結晶粒径が１００μｍであった。
【００５２】
図３は、Ｍｇ−Ｍｎ−Ｇｄ合金の鋳造品の結晶粒径測定結果を示すグラフである。図３のグラフでは、横軸にＭｎ添加量を取り、縦軸に結晶粒径を取り、各データを黒菱形で示している。
【００５３】
Ｍｇ―Ｇｄ合金に金属Ｍｎを添加した場合には、鋳造品の結晶粒径は、金属Ｍｎの添加とともに小さくなり、１．０質量％の金属Ｍｎの添加で最も小さくなり１００μｍ以下となった。金属Ｍｎの添加量が１．０質量％以上２．５質量％以下の範囲では、鋳造品の結晶粒径は略同じであり１００μｍ以下であった。
【００５４】
図４は、Ｍｇ−Ｚｒ合金の鋳造品の結晶粒径測定結果を示すグラフである。図４のグラフでは、横軸にＺｒ―ｍａｘの添加量を取り、縦軸に結晶粒径を取り、各データを黒菱形で示している。
【００５５】
金属ＭｇにＺｒ―ｍａｘを添加した場合には、鋳造品の結晶粒径は、Ｚｒ―ｍａｘの添加とともに小さくなり、０．４質量％以上０．６質量％以下のＺｒ―ｍａｘの添加で最も小さくなり約１２５μｍとなった。
【００５６】
これらの結果から、金属ＭｇまたはＭｇ−Ｇｄ合金に、金属Ｍｎを添加することにより、Ｚｒ―ｍａｘによりＺｒを添加した場合よりも、マグネシウム合金鋳造品の結晶粒を微細化できることがわかった。
【００５７】
（金属組織観察）
次に、Ｍｇ−Ｍｎ合金、Ｍｇ−Ｍｎ−Ｇｄ合金及びＭｇ−Ｚｒ合金の各鋳造品について、光学顕微鏡により金属組織観察を行って、不純物（Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃ等）との反応による化合物の形成を評価した。代表として、実施例５の鋳造品（Ｍｇ−Ｍｎ−Ｇｄ合金、金属Ｍｎの添加量が１．０質量％）と、比較例１２の鋳造品（Ｍｇ−Ｚｒ合金、Ｚｒ−ｍａｘの添加量が０．４質量％）とについて説明する。図５は、比較例１２の鋳造品（Ｍｇ−Ｚｒ合金、Ｚｒ−ｍａｘの添加量が０．４質量％）の金属組織観察結果を示す写真である。図６は、実施例５の鋳造品（Ｍｇ−Ｍｎ−Ｇｄ合金、金属Ｍｎの添加量が１．０質量％）の金属組織観察結果を示す写真である。
【００５８】
図５の写真に示すように、比較例１２の鋳造品（Ｍｇ−Ｚｒ合金、Ｚｒ−ｍａｘの添加量が０．４質量％）については、金属組織中にＺｒと不純物との化合物が認められた。これに対して、図６の写真に示すように、実施例５の鋳造品（Ｍｇ−Ｍｎ−Ｇｄ合金、金属Ｍｎの添加量が１．０質量％）については、金属組織中にＭｎと不純物との化合物が認められなかった。なお、Ｍｇ−Ｍｎ合金及びＭｇ−Ｍｎ−Ｇｄ合金における他の実施例の鋳造品についても、金属組織中にＭｎと不純物との化合物が認められなかった。このことから、金属Ｍｎを添加材に用いることにより、金属ＭｇまたはＭｇ−Ｇｄ合金の溶湯に含まれる不純物（Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃ等）との反応による化合物の形成を抑制できることがわかった。
【符号の説明】
【００５９】
Ｓ１０  溶湯調製工程、Ｓ１２  鋳込み工程。
【図１】
0006756086.tif 000002
【図２】
0006756086.tif 000003
【図３】
0006756086.tif 000004
【図４】
0006756086.tif 000005
【図５】
0006756086.tif 000006
【図６】
0006756086.tif 000007