(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
環状の第１突出部を有する第１回転部材と、
前記第１突出部と外径が異なる環状の第２突出部を有する第２回転部材と、を準備する第１工程と、
前記第２突出部と前記第１回転部材とを接触させると共に、前記第１回転部材および前記第２回転部材の一方を回転させることにより、前記第２突出部と前記第１回転部材との接触部を加熱する第２工程と、
前記接触部の加熱の後に、前記第２突出部の外径側に位置する前記第１突出部と前記第２回転部材とを接触させる方向への移動を開始し、その後、前記第１突出部と前記第２回転部材との回転摩擦圧接による固相接合と、前記第２突出部と前記第１回転部材との回転摩擦圧接による固相接合と、を開始する第３工程と、を含むことを特徴とする回転体の製造方法。
【請求項２】
第１回転部材と、
環状の第１突出部と前記第１突出部と外径の異なる環状の第２突出部を有する第２回転部材と、を準備する第１工程と、
前記第２突出部と前記第１回転部材とを接触させると共に、前記第１回転部材および前記第２回転部材の一方を回転させることにより、少なくとも前記第２突出部と前記第１回転部材との接触部を加熱する第２工程と、
前記接触部の加熱の後に、前記第２突出部の外径側に位置する前記第１突出部と前記第１回転部材とを接触させる方向への移動を開始し、その後、前記第１突出部と前記第１回転部材との回転摩擦圧接による固相接合と、前記第２突出部と前記第１回転部材との回転摩擦圧接による固相接合と、を開始する第３工程と、を含むことを特徴とする回転体の製造方法。
【請求項３】
前記接触部の加熱を前記第１突出部と前記第１回転部材とが接触していない状態で行うことを特徴とする請求項２に記載の回転体の製造方法。
【請求項４】
前記第３工程において、前記第１突出部の温度と前記第２突出部の温度の差の絶対値が所定以内になるタイミングで接合を行うことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一に記載の回転体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、軸部とプーリ部とを摩擦圧接により接合してプーリを作製することが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００７−２５３１９２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
軸部とプーリ部とを摩擦圧接により接合してプーリを作製する場合のプーリの生産性は、摩擦圧接を行う際の軸部とプーリ部の互いの接合面の昇温速度に依存するため、昇温速度を速くするとプーリの生産性が向上する。
ここで、軸部とプーリ部の互いの接合面の接合面積を狭くすることで、昇温速度を速くすることが考えられるが、この場合には、接合面積が狭くなるので、接合後の軸部とプーリ部との接合強度が低下してしまう。
【０００５】
そのため、摩擦圧接により２つの部材を互いに接合する際に、接合作業の生産性の向上と、接合後の接合強度の向上の両方を実現できるようにすることが求められている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
環状の第１突出部を有する第１回転部材と、
前記第１突出部と外径が異なる環状の第２突出部を有する第２回転部材と、を準備する第１工程と、
前記第２突出部と前記第１回転部材とを接触させると共に、前記第１回転部材および前記第２回転部材の一方を回転させることにより、前記第２突出部と前記第１回転部材との接触部を加熱する第２工程と、
前記接触部の加熱の後に、前記第２突出部の外径側に位置する前記第１突出部と前記第２回転部材とを接触させる方向への移動を開始し、その後、前記第１突出部と前記第２回転部材との回転摩擦圧接による固相接合と、前記第２突出部と前記第１回転部材との回転摩擦圧接による固相接合と、を開始する第３工程と、を含むことを特徴とする回転体の製造方法。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、第１回転部材と第２突出部との接触を、第１突出部と第２回転部材との接触よりも先に行って、第１回転部材と第２突出部との接触部を予め加熱したのちに、第１突出部と第２回転部材とを接触させて、第１突出部と第２回転部材との接触部の回転摩擦圧接と、第２突出部と第１回転部材との接触部の回転摩擦圧接とを行うことで、１つの接合面の面積を狭くする一方、接合面を複数とすることで接合面の総面積を増やすことができるので、接合作業の生産性の向上と、接合後の接合強度の向上の両方を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】第１の実施の形態にかかるプーリを模式的に示した図である。
【図２】シーブ部と軸部とを回転摩擦圧接により接合する方法のフローチャートである。
【図３】シーブ部と軸部を回転摩擦圧接により接合する方法を説明する図である。
【図４】第２の実施の形態にかかる可動プーリを説明する図である。
【図５】第３の実施の形態にかかる可動プーリを説明する図である。
【図６】第４の実施の形態にかかる可動プーリを説明する図である。
【０００９】
［第１の実施の形態］
以下、本発明の実施の形態を、車両用のベルト式無段変速機のバリエータを構成するプーリ１の作製に適用した場合を例に挙げて説明する。
図１は、プーリ１を模式的に示した図であり、（ａ）は、軸部４とシーブ部５とを接合して作製された可動プーリ３と、固定プーリ２と、から構成されるプーリ１の断面図であり、（ｂ）は、可動プーリ３の断面図であって、接合前の軸部４とシーブ部５の断面図である。
【００１０】
図１の（ａ）に示すように、プーリ１は、当該プーリ１の軸部２１を回転軸Ｘに沿わせた向きで配置された固定プーリ２と、固定プーリ２の軸部２１で、回転軸Ｘ回りの回転が規制された状態で回転軸Ｘ方向に移動可能に設けられた可動プーリ３と、から構成される。
【００１１】
固定プーリ２は、軸部２１の一端２１ａ側に、径方向外側に延出するシーブ部２２を有しており、このシーブ部２２における可動プーリ３との対向面が、回転軸Ｘに対して所定角度傾斜したシーブ面２２ａとなっている。
【００１２】
可動プーリ３は、固定プーリ２の軸部２１に外挿される円筒状の軸部４と、軸部４の固定プーリ２側の端部から径方向外側に延出するシーブ部５とを有している。
回転軸Ｘ方向におけるシーブ部５の一方の面は、回転軸Ｘに対して所定角度傾斜したシーブ面５ａとなっており、他方の面は、油圧室Ｒに供給された油圧作用面５ｂとなっている。
なお、油圧室Ｒは、可動プーリ３のシーブ部５に設けた円筒状のシリンダ部５５の開口を、軸部２１の他端２１ｂに固定されたプランジャ６で封止することで、シリンダ部５５の内径側に形成されている。
【００１３】
プーリ１において固定プーリ２と、可動プーリ３は、互いのシーブ面２２ａ、５ａを対向させた向きで設けられており、これらシーブ面２２ａとシーブ面５ａとの間に、ベルトＶが巻き掛けられるＶ溝１０が形成されている。
【００１４】
固定プーリ２の軸部２１において可動プーリ３は、回転軸Ｘ方向に移動可能に設けられており、可動プーリ３は、油圧室Ｒに油圧が供給されると、Ｖ溝１０の溝幅Ｗを狭める方向（図中、左方向）に移動すると共に、油圧室Ｒへの油圧の供給が遮断されると、ベルトＶから作用する押圧力で、Ｖ溝１０の溝幅Ｗを広げる方向（図中、右方向）に移動するようになっている。
【００１５】
実施の形態では、軸部４とシーブ部５とを接合して可動プーリ３を作製しており、接合前の軸部４は、円筒状の基部４１と、基部４１の一端４１ａから突出する筒状の内径側接合部４２と、基部４１の一端４１ａから径方向外側に突出するフランジ部４５と、から一体に形成されている。
【００１６】
回転軸Ｘ方向から見た内径側接合部４２の内径Ｄ１は、基部４１を回転軸Ｘ方向に貫通する貫通孔４１１と整合する内径を有すると共に、外径Ｄ２は、基部４１の外径Ｄ３よりも小さい外径を有している（Ｄ３＞Ｄ２）。
この内径側接合部４２の先端面４２ａは、回転軸Ｘに直交する平坦面となっており、内径側接合部４２の基部４１の一端４１ａからの突出長さＬ１は、後記する外径側接合部５３の突出長さＬ２よりも長くなっている（Ｌ１＞Ｌ２）。
【００１７】
フランジ部４５は、基部４１の外径Ｄ３よりも大きい外径Ｄ５を有している。このフランジ部４５の固定プーリ２との対向面４５ａは、基部４１の一端４１ａと面一な平坦面となっており、この対向面４５ａもまた、回転軸Ｘに直交している。
【００１８】
シーブ部５では、リング状の基部５１の油圧作用面５ｂの外径側に、回転軸Ｘ方向から見てリング状を成すシリンダ部５５が設けられており、このシリンダ部５５の内径側に、前記したフランジ部４５の外径Ｄ５と整合する外径Ｄ５の外径側接合部５３が設けられている。
【００１９】
この外径側接合部５３もまた、回転軸Ｘ方向から見てリング形状を成しており、前記した内径側接合部４２の外径Ｄ２よりも大きい内径Ｄ４で形成されている。
実施の形態では、外径側接合部５３の回転軸Ｘの径方向の幅Ｗ１と、前記した内径側接合部４２の回転軸Ｘの径方向の幅Ｗ１とが、同じ幅となるように、外径側接合部５３の外径Ｄ５と内径Ｄ４が設定されている。
【００２０】
本実施例では、外径側接合部５３の幅Ｗ１と内径側接合部４２の幅Ｗ１とが同じ幅となるように設定しているが、内径側接合部４２は外径側接合部５３より周速度が遅いので、発熱量が低く、外径側接合部５３と同じ接合温度となるのに時間がかかる。よって、内径側接合部４２の発熱量を高くして短時間で外径側接合部５３の接合温度と同じ温度にするために、内径側接合部４２の幅Ｗ１を外径側接合部５３の幅Ｗ１より大きくしたものであっても良い。
【００２１】
外径側接合部５３の先端面５３ａは、回転軸Ｘに直交する平坦面となっている。
シーブ部５における外径側接合部５３の油圧作用面５ｂからの突出長さＬ２は、前記した内径側接合部４２の基部４１からの突出長さＬ１よりも短くなっており、シーブ部５と軸部４とを共通の回転軸Ｘ上で互いに近づける方向に変位させると、内径側接合部４２とシーブ部５との接触の方が、外径側接合部５３と軸部４のフランジ部４５との接触よりも先になるように設定されている。
【００２２】
［可動プーリの製造］
以下、シーブ部５と軸部４とを回転摩擦圧接により接合して、可動プーリ３を製造する方法（手順）を説明する。
図２は、シーブ部５と軸部４とを回転摩擦圧接により接合して可動プーリ３を製造する方法のフローチャートである。
図３は、シーブ部５と軸部４とを回転摩擦圧接により接合して可動プーリ３を製造する方法を説明する図であり、（ａ）は、シーブ部５と軸部４とを準備位置に配置した状態を示す図であり、（ｂ）は、
（ａ）の状態からシーブ部５を、回転軸Ｘ回りに回転させながら軸部４に近づける方向に変位させて、軸部４の内径側接合部４２をシーブ部５の油圧作用面５ｂに当接させて予備加熱開始位置まで移動させた状態を示す図であり、（ｃ）は、（ｂ）の状態からシーブ部５を軸部４側にさらに移動させて、シーブ部５の外径側接合部５３を軸部４のフランジ部４５に当接させた接合開始位置まで移動させている途中の状態を示す図であり、（ｄ）は、シーブ部５の外径側接合部５３を軸部４のフランジ部４５に当接させた接合開始位置まで移動させた状態を示す図であり、（ｅ）は、（ｄ）の状態からシーブ部５を軸部４側にさらに移動させて、シーブ部５と軸部４との接合終了位置まで移動させた状態を示す図である。
なお、図３では、説明の便宜上、回転軸Ｘを挟んだ一方側（図中、上側）のみを示しており、他方側（図中、下側）の図示を省略している。
【００２３】
実施の形態においてシーブ部５と軸部４との接合は、軸部４を回転不能に支持する固定側支持装置１１と、シーブ部５を軸部４に対して同軸に配置すると共に回転軸Ｘ回りに回転させながら軸部４に近づける方向に移動する可動側支持装置１２と、を有する接合装置を用いて行われるようになっている。
【００２４】
始めに、軸部４を固定側支持装置１１に支持させると共に、シーブ部５を可動側支持装置１２に支持させて、軸部４の内径側接合部４２と、シーブ部５の外径側接合部５３とを、回転軸Ｘ方向で対向配置させた準備位置に配置する（図２：ステップＳ１０１、図３の（ａ）参照）。
【００２５】
続いて、シーブ部５を回転軸Ｘ回りに回転させながら、シーブ部５を軸部４に近づける方向（図中、右方向）に移動させて、シーブ部５の油圧作用面５ｂに、軸部４の内径側接合部４２の先端面４２ａを接触させた予備加熱開始位置まで移動させる（図２：ステップＳ１０２、図３の（ｂ）参照）。
【００２６】
そして、シーブ部５を回転軸Ｘ回りに回転させながら、シーブ部５の油圧作用面５ｂと内径側接合部４２の先端面４２ａとを接触させた状態を、第１の所定時間保持して、油圧作用面５ｂと先端面４２ａの接触部を、シーブ部５と軸部４との回転軸Ｘ回りの相対回転による摩擦熱で加熱する予備加熱を実施する（図２：ステップＳ１０３、図３の（ｂ）参照）
【００２７】
前記したように、軸部４の一端４１ａと、シーブ部５の油圧作用面５ｂは、回転軸Ｘに直交する平坦面であり、軸部４からシーブ部５側に延びる内径側接合部４２の突出長さＬ１が、シーブ部５から軸部４側に延びる外径側接合部５３の突出長さＬ２よりも長いので、シーブ部５が予備加熱開始位置に配置された状態では、外径側接合部５３の先端面５３ａと、軸部４のフランジ部４５の対向面４５ａとの間に隙間Ｗａ（Ｗａ＝Ｌ１−Ｌ２）が生じるようになっている。
【００２８】
そのため、シーブ部５を予備加熱開始位置に配置した状態で、シーブ部５を軸部４に対して相対的に回転させると、油圧作用面５ｂと先端面４２ａとの接触部のみが加熱されることになる。
さらに、この際に、回転軸Ｘの径方向における内径側接合部４２と外径側接合部５３との間の空間Ｓ内の空気Ａｉｒが、接触部の加熱により暖められて膨張するので、この膨張した空気Ａｉｒが、隙間Ｗａを通って、空間Ｓから外部に放出されることになる。
【００２９】
油圧作用面５ｂと先端面４２ａとの接触部の予備加熱を完了した後、さらに、シーブ部５を回転軸Ｘ回りに回転させながら、軸部４に近づける方向（図中、右方向）に移動させて、シーブ部５の外径側接合部５３の先端面５３ａに、軸部４のフランジ部４５の対向面４５ａを接触させた接合開始位置まで移動させる（図２：ステップＳ１０４、図３の（ｃ）、（ｄ）参照）。
【００３０】
この際に、油圧作用面５ｂと先端面４２ａとの接触部（内径側接触部Ｃ＿ｉｎ）の回転摩擦圧接が僅かに行われることになり、空間Ｓ内の空気がさらに暖められることになる。
実施の形態では、外径側接合部５３の先端面５３ａに、フランジ部４５の対向面４５ａが接触するまでの間は、空間Ｓが隙間Ｗａを介して外部と連通しているので（図３の（ｃ）参照）、暖められて膨張した空気Ａｉｒは、隙間Ｗａを通って外部に放出されることになる。
【００３１】
そして、回転軸Ｘ回りに回転させているシーブ部５を、図３の（ｄ）に示す接合開始位置で第２の所定時間保持して、油圧作用面５ｂと先端面４２ａとの接触部（内径側接触部Ｃ＿ｉｎ）と、外径側接合部５３の先端面５３ａと軸部４のフランジ部４５（対向面４５ａ）との接触部（外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔ）との接合前加熱を実施する（図２：ステップＳ１０５、図３の（ｄ）参照）。
【００３２】
これにより、内径側接触部Ｃ＿ｉｎと外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔとが、回転摩擦圧接に適した温度に加熱される。
【００３３】
ここで、回転軸Ｘの径方向で、内径側接触部Ｃ＿ｉｎは外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔよりも内径側に位置しており、シーブ部５が回転軸Ｘ回りに回転している際の周速度は、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの方が、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔよりも小さくなる。
そうすると、接合前加熱での内径側接触部Ｃ＿ｉｎの温度の昇温速度は、接合前加熱での外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの温度の昇温速度よりも低いために、接合前加熱を、同じ温度の内径側接触部Ｃ＿ｉｎと外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔに対して実施すると、接合前加熱後の内径側接触部Ｃ＿ｉｎの温度は、接合前加熱後の外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの温度よりも低くなってしまう。
【００３４】
実施の形態では、前記した予備加熱（図２：ステップＳ１０３、図３の（ｂ））により、内径側接触部Ｃ＿ｉｎを事前に加熱しており、接合前加熱（ステップＳ１０５）後の内径側接触部Ｃ＿ｉｎの温度と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの温度とが、ほぼ同じ温度となるように、前記した予備加熱（ステップＳ１０３）を行う第１の所定時間と、接合前加熱（ステップＳ１０５）を行う第２の所定時間とが設定されている。
【００３５】
ここで、「ほぼ同じ温度」とは、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの温度と外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの温度との温度差の絶対値が所定温度範囲内であることを意味しており、例えば、温度差の絶対値は、５０℃以内、好ましくは１０℃以内、より好ましくは１℃以内、理想的には０℃であれば良い。
【００３６】
そのため、接合前加熱（ステップＳ１０５）の終了後に、シーブ部５を、接合終了位置（図３の（ｅ）参照）に向けてさらに移動させて回転摩擦圧接（図２：ステップＳ１０６、図３の（ｄ）、（ｅ）参照）を行うと、内径側接触部Ｃ＿ｉｎと外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔとを、回転摩擦圧接に適したほぼ同じ温度まで加熱（昇温）した状態で、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とが、平行して行われることになる。
【００３７】
また、第２の所定時間経過後、シーブ部５の回転を停止したのち、当該シーブ部５を軸部４にさらに圧接（アプセット加工）することで、シーブ部５と軸部４との接合を完了する。
【００３８】
これにより、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とが、ほぼ同じ温度・圧力のもとで実施されることになるので、回転摩擦圧接後の内径側接触部Ｃ＿ｉｎの接合強度と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの接合強度をほぼ同じ強度にすることができる。
【００３９】
また、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔが、軸部４の基部４１よりも大径のフランジ部４５に設けられており、回転軸Ｘ周りの周方向における外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔでの接合長を長くすることができる。これにより、軸部４とフランジ部４５と外径側の接合面積を大きく確保できるので、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの接合強度をさらに向上することができる。
【００４０】
なお、シーブ部５を接合終了位置まで移動させて、シーブ部５と軸部４との回転摩擦圧接による接合を行うと、例えば、油圧作用面５ｂと先端面４２ａとの接触部（内径側接触部Ｃ＿ｉｎ）では、油圧作用面５ｂと先端面４２ａの互いの接触面の肉が、混ざり合うことなく径方向に移動してバリＢを発生させる。
【００４１】
そうすると、油圧作用面５ｂと先端面４２ａとの界面では、空気との接触による酸化皮膜が形成されていた材料表面がバリＢとなり、このバリＢの生成に伴って、空気に触れていなかった材料表面同士が互いに接触することになる。
ここでシーブ部５と軸部４は、それぞれ同じ材料で形成されているので、油圧作用面５ｂと先端面４２ａとの界面では、空気に触れていなかった同一の材料同士が互いに高温・高圧下で接合されて固相接合の状態となるので、シーブ部５の油圧作用面５ｂと先端面４２ａとが、強固に接合されることになる。
【００４２】
なお、外径側接合部５３の先端面５３ａと軸部４のフランジ部４５との接触部（外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔ）においても、同様に固相接合の状態となるので、強固に接合されることになり、シーブ部５と軸部４とが強固に接合されることになる。
【００４３】
シーブ部５と軸部４との回転摩擦圧接が終了すると、作製された可動プーリ３の接合部の外周に生じたバリＢの除去などを行う後処理（図２：ステップＳ１０８）を行ったのち、シーブ部５と軸部４との回転摩擦圧接による接合での可動プーリ３の製造を終了することになる。
【００４４】
ここで、シーブ部５と軸部４との回転摩擦圧接による接合を終了すると、接合時に加熱されていた内径側接触部Ｃ＿ｉｎおよび外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔと、これらの近傍領域が、自然冷却されることになる。
そうすると、内径側接合部４２と外径側接合部５３の間の空間Ｓ内の空気もまた冷却されることになり、冷却の進行の伴う空気の凝縮により、密閉された空間Ｓ内が負圧状態になる。
この空間Ｓ内に生じた負圧は、シーブ部５と軸部４とを互いに接合させる方向に作用するので、シーブ部５と軸部４との接合状態を維持する応力が、空間Ｓ内の負圧により、作用し続けることになる。
これにより、接合後のシーブ部５と軸部４との接合強度を、より高めることができる。
【００４５】
以上の通り、実施の形態では、
（１）環状の外径側接合部５３（第１突出部）を有するシーブ部５（第１回転部材）と、
外径側接合部５３よりも外径が小さい環状の内径側接合部４２（第２突出部）を有する軸部４（第２回転部材）と、を接合して、プーリ１の可動プーリ３（回転体）を製造する可動プーリ３の製造方法であって、
共通の回転軸Ｘ上で、外径側接合部５３と内径側接合部４２とを対向させた向きで、シーブ部５と可動プーリ３を配置する準備工程（第１工程）（ステップＳ１０１）と、
シーブ部５を回転軸Ｘ回りに回転させた状態で軸部４に近づけて、内径側接合部４２とシーブ部５とを接触させた状態で、油圧作用面５ｂと先端面４２ａの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを、シーブ部５と軸部４との回転軸Ｘ回りの相対回転による摩擦熱で予備加熱する予備加熱工程（第２工程）（ステップＳ１０２、Ｓ１０３）と、
シーブ部５を回転軸Ｘ回りに回転させた状態で、軸部４にさらに近づけて、油圧作用面５ｂと内径側接合部４２の先端面４２ａとの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接合部５３の先端面５３ａと軸部４のフランジ部４５との接触部である外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接を行って、軸部４とシーブ部５とを接合する接合工程（第３工程）（ステップＳ１０４〜Ｓ１０７）と、を含む軸部４とシーブ部５とを接合して可動プーリ３を製造する可動プーリ３（回転体）の製造方法とした。
【００４６】
このように構成すると、シーブ部５と内径側接合部４２との接触を、外径側接合部５３と軸部４との接触よりも先に行って、シーブ部５と内径側接合部４２との接触部（内径側接触部Ｃ＿ｉｎ）を予め加熱したのちに、外径側接合部５３と軸部４とを接触させて、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接合部５３と軸部４との接触部（外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔ）の回転摩擦圧接とを行うことで、可動プーリ３が作製される。
これにより、１つの接合面の面積を狭くする一方で、接合面を複数とすることで接合面の総面積を増やすことができるので、接合作業の生産性の向上と、接合後の接合強度の向上の両方を実現することができる。
【００４７】
特に、内径側接合部４２の外径を、外径側接合部５３の内径よりも小さくして、内径側接合部４２と外径側接合部５３とが、回転軸Ｘの径方向で間隔を空けて配置されている構成としたので、軸部４とシーブ部５とを接合する際の接合面積は、内径側接合部４２よりも外径側接合部５３のほうが広くなる。
これにより、内径側接合部４２のみで軸部４とシーブ部５とを接合する場合によりも、内径側接合部４２と外径側接合部５３で軸部４とシーブ部５とを接合する場合のほうが、接合面積を広く取ることできるので、接合後の接合強度が向上することになる。
また、内径側接合部４２と外径側接合部５３とが、回転軸Ｘの径方向で間隔を空けて配置されているので、内径側接合部４２と外径側接合部５３を有していない軸部４とシーブ部５とを、回転摩擦圧接で接合する場合よりも接合面積が抑えられている。
そのため、回転摩擦圧接を行うために互いの接合面同士を加熱する際に、互いの接合面の温度を、回転摩擦圧接に適した温度まで速やかに加熱することができる。
よって、径側接合部４２と外径側接合部５３を有していない軸部４とシーブ部５とを、回転摩擦圧接で接合する場合よりも、回転摩擦圧接により接合する作業を短時間で行うことができるので、軸部４とシーブ部５とを接合して生産される可動プーリ３の生産性が向上する。
【００４８】
（２）予備加熱工程（ステップＳ１０３）では、外径側接合部５３の先端面５３ａと軸部４のフランジ部４５（対向面４５ａ）との間に隙間Ｗａが形成されて、外径側接合部５３の先端面５３ａと、軸部４のフランジ部４５（対向面４５ａ）とが互いに接触していない状態で、内径側接合部４２の先端面４２ａとシーブ部５の油圧作用面５ｂとの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを加熱する構成とした。
【００４９】
このように構成すると、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの加熱により、内径側接合部４２と外径側接合部５３との間の空間Ｓ内の空気が暖められて膨張しても、この膨張した空気が、隙間Ｗａを通って、空間Ｓから外部に放出されることになる。
空間Ｓが外部と連通していない状態で内径側接触部Ｃ＿ｉｎが加熱されると、膨張した空気が空間Ｓ内で圧縮されて、空間Ｓ内の圧力が高くなる。そうすると、空間Ｓ内で圧縮された空気（圧縮空気）により、接合後の軸部４とシーブ部５との接合を解消する方向に作用する応力が生じるので、軸部４とシーブ部５との接合がこの応力により阻害されてゆがみが生じ、接合後の軸部４とシーブ部５との接合強度が低下する可能性がある。
上記のとおり、空間Ｓが外部と連通している状態で、内径側接触部Ｃ＿ｉｎが加熱されるので、圧縮空気による熱処理時のゆがみ低減の効果が発揮される。
【００５０】
また、加熱により膨張した空間Ｓ内の空気を外部に放出したのちに、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの接合により空間Ｓが封止されるので、軸部４とシーブ部５との接合後に空間Ｓ内の空気が自然冷却により常温まで低下すると、空気の凝縮により空間Ｓ内の圧力が負圧になる。この負圧は、軸部４とシーブ部５とを接続を保持する方向に作用するので、接合後の軸部４とシーブ部５との接合強度が向上する。
【００５１】
（３）予備加熱工程（ステップＳ１０３）では、内径側接合部４２とシーブ部５とを接触させた状態で、第１の所定時間保持して、内径側接合部４２とシーブ部５との接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを加熱するように構成されており、
接合工程（ステップＳ１０５、Ｓ１０６）では、
内径側接合部４２とシーブ部５とを接触させた状態で保持しつつ、外径側接合部５３（第１突出部）と軸部４（第２回転部材）とをさらに接触させた状態で、第２の所定時間保持したのち、内径側接合部４２とシーブ部５との接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接合部５３と軸部４との接触部である外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とを行うように構成されており、
第２の所定時間が経過した時点で、外径側接合部５３と軸部４との接触部である外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの温度と、内径側接合部４２とシーブ部５との接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎの温度の差の絶対値が所定以内（例えば、５０℃以内、好ましくは１０℃以内、より好ましくは１℃以内、理想的には０℃）になるように、第１の所定時間と、第２の所定時間とが設定されている構成とした。
【００５２】
これにより、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とが、ほぼ同じ温度・圧力のもとで行われることになるので、回転摩擦圧接後の内径側接触部Ｃ＿ｉｎの接合強度と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの接合強度をほぼ同じ強度にすることができる。
【００５３】
前記した第１の実施形態では、前記した予備加熱工程（ステップＳ１０２、Ｓ１０３）のステップＳ１０２において、シーブ部５を回転軸Ｘ回りに回転させた状態で軸部４に近づけて、内径側接合部４２とシーブ部５とを接触させたのち、ステップＳ１０３において、シーブ部５を回転軸Ｘ回りに回転させた状態で、油圧作用面５ｂと先端面４２ａの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを、シーブ部５と軸部４との回転軸Ｘ回りの相対回転による摩擦熱で予備加熱する場合を例示した。
【００５４】
ここで、予備加熱工程のステップＳ１０２において、シーブ部５を回転軸Ｘ回りに回転させていない状態で軸部４に近づけて内径側接合部４２とシーブ部５とを接触させたのち、ステップＳ１０３において、シーブ部５を回転軸Ｘ回りに回転させた状態で、油圧作用面５ｂと先端面４２ａの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを、シーブ部５と軸部４との回転軸Ｘ回りの相対回転による摩擦熱で予備加熱する構成としても良い。
【００５５】
また、前記した第１の実施形態では、環状の外径側接合部５３（第１突出部）がシーブ部５（第１回転部材）に設けられており、外径側接合部５３よりも外径が小さい環状の内径側接合部４２（第２突出部）が軸部４（第２回転部材）に設けられている場合を例示した。
本発明は、この態様のみに限定されるものではなく、例えば、第１突出部と第２突出部の両方が、軸部４側、またはシーブ部５側に設けられている構成とすることや、第１突出部と第２突出部が、軸部４側とシーブ部５側に分かれている構成としても良い。
以下、これらの場合について、他の実施形態として説明する。
【００５６】
［第２の実施の形態］
図４は、第２の実施形態にかかる可動プーリ３Ａを説明する図であり、（ａ）は、可動プーリ３Ａの断面図であって、接合前の軸部４Ａとシーブ部５Ａの断面図であり、（ｂ）は、（ａ）の状態からシーブ部５Ａを、回転軸Ｘ回りに回転させながら軸部４Ａに近づける方向に変位させて、軸部４Ａの内径側接合部４２をシーブ部５Ａの油圧作用面５ｂに当接させて予備加熱開始位置まで移動させた状態を示す図であり、（ｃ）は、シーブ部５Ａをシーブ部５Ａと軸部４Ａとの接合終了位置まで移動させた状態を示す図である。
【００５７】
図４に示すように、第２の実施形態にかかる可動プーリ３Ａもまた、軸部４Ａとシーブ部５Ａとを接合して製造されるものであり、この可動プーリ３Ａでは、環状の外径側接合部４３（第１突出部）と、外径側接合部４３よりも外径が小さい環状の内径側接合部４２（第２突出部）が、軸部４Ａに設けられている。
【００５８】
第２の実施形態における軸部４Ａは、円筒状の基部４１と、基部４１の一端４１ａから突出する筒状の内径側接合部４２と、基部４１の一端４１ａから径方向外側に突出するフランジ部４５と、フランジ部４５から内径側接合部４２と同方向に突出する筒状の外径側接合部４３と、から一体に形成されている。
【００５９】
回転軸Ｘ方向から見た内径側接合部４２の内径Ｄ１は、基部４１を回転軸Ｘ方向に貫通する貫通孔４１１と整合する内径を有すると共に、外径Ｄ２は、基部４１の外径Ｄ３よりも小さい外径を有している（Ｄ３＞Ｄ２）。
この内径側接合部４２の先端面４２ａは、回転軸Ｘに直交する平坦面となっており、
内径側接合部４２の基部４１の一端４１ａからの突出長さＬ１は、外径側接合部４３の突出長さＬ２よりも長くなっている（Ｌ１＞Ｌ２）。
【００６０】
フランジ部４５は、基部４１の外径Ｄ３よりも大きい外径Ｄ５を有している。このフランジ部４５の固定プーリ２との対向面４５ａは、基部４１の一端４１ａと面一な平坦面となっており、この対向面４５ａもまた、回転軸Ｘに直交している。
【００６１】
外径側接合部４３は、フランジ部４５の外周部から、シーブ部５Ａ側に所定の突出長さＬ２で設けられており、この外径側接合部４３の先端面４３ａは、回転軸Ｘに直交する平坦面となっている。
実施の形態では、この外径側接合部４３の径方向の幅Ｗ１と、内径側接合部４２の径方向の幅Ｗ１とが同じになるように、当該外径側接合部４３の内径Ｄ４と外径Ｄ５が設定されている。
【００６２】
本実施例では、外径側接合部４３の幅Ｗ１と内径側接合部４２の幅Ｗ１とが同じ幅となるように設定しているが、内径側接合部４２は外径側接合部４３より周速度が遅いので、発熱量が低く、外径側接合部４３と同じ接合温度となるのに時間がかかる。よって、内径側接合部４２の発熱量を高くして短時間で外径側接合部４３の接合温度と同じ温度にするために、内径側接合部４２の幅Ｗ１を外径側接合部４３の幅Ｗ１より大きくしたものであっても良い。
【００６３】
軸部４Ａにおける外径側接合部４３の基部４１からの突出長さＬ２は、前記した内径側接合部４２の基部４１からの突出長さＬ１よりも短くなっており、シーブ部５Ａと軸部４Ａとを共通の回転軸Ｘ上で互いに近づける方向に変位させると、内径側接合部４２とシーブ部５Ａ（油圧作用面５ｂ）との接触の方が、外径側接合部５３とシーブ部５Ａ（油圧作用面５ｂ）との接触よりも先になるように設定されている。
【００６４】
［可動プーリ３Ａの製造］
かかる構成の軸部４Ａとシーブ部５Ａとを接合して可動プーリ３Ａを製造する場合には、前記した第１の実施形態の場合と同じ手順（図２参照）を経て、軸部４Ａとシーブ部５Ａとが接合される。
【００６５】
具体的には、軸部４Ａの内径側接合部４２および外径側接合部４３を、回転軸Ｘ方向で、シーブ部５Ａの油圧作用面５ｂに対向配置させた準備位置に配置し（図２：ステップＳ１０１）、シーブ部５Ａを、回転軸Ｘ回りに回転させながら軸部４Ａに近づける方向（図中、右方向）に移動させて、シーブ部５Ａの油圧作用面５ｂに、軸部４Ａの内径側接合部４２の先端面４２ａを接触させた予備加熱開始位置まで移動させる（図２：ステップＳ１０２、図４の（ｂ）参照）。
【００６６】
そして、回転軸Ｘ回りに回転するシーブ部５Ａの油圧作用面５ｂを、内径側接合部４２の先端面４２ａに接触させた状態で、第１の所定時間保持して、油圧作用面５ｂと先端面４２ａの接触部を、シーブ部５Ａと軸部４Ａとの回転軸Ｘ回りの相対回転による摩擦熱で加熱する予備加熱を実施する（図２：ステップＳ１０３）。
さらに、シーブ部５Ａを回転軸Ｘ回りに回転させながら、軸部４Ａに近づける方向（図中、右方向）に移動させて、シーブ部５Ａの油圧作用面５ｂに、軸部４Ａの外径側接合部４３の先端面４３ａを接触させた接合開始位置まで移動させたのち（図２：ステップＳ１０４）、回転軸Ｘ回りに回転させているシーブ部５Ａを、図３の（ｄ）に示す接合開始位置で第２の所定時間保持して、油圧作用面５ｂと先端面４２ａとの接触部（内径側接触部Ｃ＿ｉｎ）と、油圧作用面５ｂと先端面５３ａとの接触部（外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔ）との接合前加熱を実施する（図２：ステップＳ１０５）。
【００６７】
そして、接合前加熱（ステップＳ１０５）の終了後に、シーブ部５Ａを、接合終了位置（図３の（ｅ）参照）に向けてさらに移動させて回転摩擦圧接（図２：ステップＳ１０６、図３の（ｄ）、（ｅ）参照）を行って、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とを平行して行ったのち、前記したアプセット加工、前記した後処理（図２：ステップＳ１０８）を経て、シーブ部５Ａと軸部４Ａとが回転摩擦圧接により接合された可動プーリ３Ａが作製されることになる。
【００６８】
以上の通り、第２の実施の形態では、
（４）シーブ部５Ａ（第１回転部材）と、当該シーブ部５Ａよりも外径が小さい環状の外径側接合部４３（第１突出部）、および当該外径側接合部４３よりも外径が小さい環状の内径側接合部４２（第２突出部）を、シーブ部５Ａとの対向部に有する軸部４Ａ（第２回転部材）とを接合して、プーリ１の可動プーリ３Ａ（回転体）を製造する製造方法であって、
共通の回転軸Ｘ上で、外径側接合部４３と内径側接合部４２を、シーブ部５Ａの油圧作用面５ｂに対向させた向きで、シーブ部５Ａ、軸部４Ａとを配置する準備工程（第１工程）（ステップＳ１０１）と、
シーブ部５Ａを回転軸Ｘ回りに回転させた状態で、軸部４Ａに近づけて、内径側接合部４２の先端面４２ａとシーブ部５Ａの油圧作用面５ｂとを接触させた状態で、油圧作用面５ｂと先端面４２ａの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを、シーブ部５Ａと軸部４Ａとの回転軸Ｘ回りの相対回転による摩擦熱で予備加熱する予備加熱工程（第２工程）（ステップＳ１０２、Ｓ１０３）と、
シーブ部５Ａを回転軸Ｘ回りに回転させた状態で、軸部４Ａにさらに近づけて、油圧作用面５ｂと内径側接合部４２の先端面４２ａとの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、油圧作用面５ｂと外径側接合部５３の先端面５３ａとの接触部である外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接を行って、軸部４Ａとシーブ部５Ａとを接合する接合工程（第３工程）（ステップＳ１０４〜Ｓ１０７）と、を含む軸部４Ａとシーブ部５Ａとを接合して可動プーリ３Ａを製造する可動プーリ３Ａ（回転体）の製造方法とした。
【００６９】
このように構成すると、シーブ部５Ａと内径側接合部４２との接触を、シーブ部５Ａと外径側接触部５３との接触よりも先に行って、シーブ部５Ａと内径側接合部４２との接触部（内径側接触部Ｃ＿ｉｎ）を予め加熱したのちに、シーブ部５Ａと外径側接合部５３とを接触させて、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、シーブ部５Ａと外径側接触部５３との接触部（外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔ）の回転摩擦圧接とを行うことで、可動プーリ３Ａが作製される。
これにより、１つの接合面の面積を狭くする一方で、接合面を複数とすることで接合面の総面積を増やすことができるので、接合作業の生産性の向上と、接合後の接合強度の向上の両方を実現することができる。
【００７０】
（５）予備加熱工程（ステップＳ１０３）では、
外径側接合部４３の先端面４３ａとシーブ部５の油圧作用面５ｂとの間に隙間Ｗａが形成されて、外径側接合部４３の先端面４３ａと、シーブ部５の油圧作用面５ｂとが互いに接触していない状態で、内径側接合部４２の先端面４２ａとシーブ部５の油圧作用面５ｂとの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを加熱する構成とした。
【００７１】
このように構成すると、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの加熱により、内径側接合部４２と外径側接合部４３との間の空間Ｓ内の空気が暖められて膨張しても、この膨張した空気が、隙間Ｗａを通って、空間Ｓから外部に放出されることになる。
よって、前記した第１の実施の形態の場合と同様の効果が奏されることになる。
【００７２】
（６）予備加熱工程（ステップＳ１０３）では、内径側接合部４２とシーブ部５とを接触させた状態で、第１の所定時間保持して、内径側接合部４２とシーブ部５との接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを加熱するように構成されており、
接合工程（ステップＳ１０５、Ｓ１０６）では、
内径側接合部４２とシーブ部５とを接触させた状態で保持しつつ、外径側接合部４３とシーブ部５とをさらに接触させた状態で、第２の所定時間保持したのち、内径側接合部４２とシーブ部５との接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接合部４３とシーブ部５との接触部である外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とを行うように構成されており、
第２の所定時間が経過した時点で、外径側接合部４３とシーブ部５との接触部である外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの温度と、内径側接合部４２とシーブ部５との接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎの温度の差の絶対値が所定以内（例えば、５０℃以内、好ましくは１０℃以内、より好ましくは１℃以内、理想的には０℃）になるように、第１の所定時間と、第２の所定時間とが設定されている構成とした。
【００７３】
これにより、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とが、ほぼ同じ温度・圧力のもとで行われることになるので、回転摩擦圧接後の内径側接触部Ｃ＿ｉｎの接合強度と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの接合強度をほぼ同じ強度にすることができる。
【００７４】
なお、この第２の実施形態の場合にも、予備加熱工程のステップＳ１０２において、シーブ部５Ａを回転軸Ｘ回りに回転させていない状態で軸部４Ａに近づけて内径側接合部４２とシーブ部５Ａとを接触させたのち、ステップＳ１０３において、シーブ部５Ａを回転軸Ｘ回りに回転させた状態で、油圧作用面５ｂと先端面４２ａの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを、シーブ部５Ａと軸部４Ａとの回転軸Ｘ回りの相対回転による摩擦熱で予備加熱する構成としても良い。
【００７５】
［第３の実施の形態］
図５は、第３の実施形態にかかる可動プーリ３Ｂを説明する図であり、（ａ）は、可動プーリ３Ｂの断面図であって、接合前の軸部４Ｂとシーブ部５Ｂの断面図であり、（ｂ）は、（ａ）の状態からシーブ部５Ｂを、回転軸Ｘ回りに回転させながら軸部４Ｂに近づける方向に変位させて、シーブ部５Ｂの内径側接合部５２を軸部４Ｂの一端４１ａに当接させて予備加熱開始位置まで移動させた状態を示す図であり、（ｃ）は、シーブ部５Ｂをシーブ部５Ｂと軸部４Ｂとの接合終了位置まで移動させた状態を示す図である。
【００７６】
図５に示すように、第３の実施形態にかかる可動プーリ３Ｂもまた、軸部４Ｂとシーブ部５Ｂとを接合して製造されるものであり、この可動プーリ３Ｂでは、環状の外径側接合部５３（第１突出部）と、外径側接合部５３よりも外径が小さい環状の内径側接合部５２（第２突出部）が、シーブ部５Ｂに設けられている。
【００７７】
第３の実施形態におけるシーブ部５Ｂでは、リング状の基部５１の油圧作用面５ｂの外径側に、回転軸Ｘ方向から見てリング状を成すシリンダ部５５が設けられており、このシリンダ部５５の内径側に、軸部４Ｂのフランジ部４５の外径Ｄ５と整合する外径Ｄ５の外径側接合部５３が設けられている。
そして、この外径側接合部５３の内径側に、軸部４Ｂの貫通孔４１１の内径Ｄ１と整合する内径Ｄ１の内径側接合部５２が設けられている。
【００７８】
これら外径側接合部５３と内径側接合部５２は、回転軸Ｘ方向から見てリング形状を成しており、外径側接合部５３は、内径側接合部５２の外径Ｄ２よりも大きい内径Ｄ４で形成されている。
実施の形態では、外径側接合部５３の回転軸Ｘの径方向の幅Ｗ１と、内径側接合部５２の回転軸Ｘの径方向の幅Ｗ１とが、同じ幅となるように、外径側接合部５３の外径Ｄ５と内径Ｄ４が設定されている。
【００７９】
本実施例では、外径側接合部５３の幅Ｗ１と内径側接合部５２の幅Ｗ１とが同じ幅となるように設定しているが、内径側接合部５２は外径側接合部５３より周速度が遅いので、発熱量が低く、外径側接合部５３と同じ接合温度となるのに時間がかかる。よって、内径側接合部５２の発熱量を高くして短時間で外径側接合部５３の接合温度と同じ温度にするために、内径側接合部５２の幅Ｗ１を外径側接合部５３の幅Ｗ１より大きくしたものであっても良い。
【００８０】
外径側接合部５３の先端面５３ａと、内径側接合部５２の先端面５２ａは、それぞれ回転軸Ｘに直交する平坦面となっている。
シーブ部５Ｂにおける外径側接合部５３の油圧作用面５ｂからの突出長さＬ２は、内径側接合部５２の突出長さＬ１よりも短くなっており、シーブ部５Ｂと軸部４Ｂとを共通の回転軸Ｘ上で互いに近づける方向に変位させると、内径側接合部５２と軸部４Ｂとの接触の方が、外径側接合部５３と軸部４Ｂのフランジ部４５との接触よりも先になるように設定されている。
【００８１】
［可動プーリ３Ｂの製造］
かかる構成の軸部４Ｂとシーブ部５Ｂとを接合して可動プーリ３Ｂを製造する場合には、前記した第１の実施形態の場合と同じ手順（図２参照）を経て、軸部４Ｂとシーブ部５Ｂとが接合される。
【００８２】
具体的には、シーブ部５Ｂの内径側接合部５２および外径側接合部５３を、回転軸Ｘ方向で、軸部４Ｂに対向配置させた準備位置に配置し（図２：ステップＳ１０１）、シーブ部５Ｂを、回転軸Ｘ回りに回転させながら軸部４Ｂに近づける方向（図中、右方向）に移動させて、シーブ部５Ｂの内径側接合部５２の先端面５２ａと、軸部４Ｂの先端面４１ａを接触させた予備加熱開始位置まで移動させる（図２：ステップＳ１０２、図５の（ｂ）参照）。
【００８３】
そして、回転軸Ｘ回りに回転するシーブ部５Ｂの内径側接合部５２の先端面５２ａと、軸部４Ｂの先端面４１ａを接触させた状態で、第１の所定時間保持して、内径側接合部５２と軸部４Ｂとの接触部を、シーブ部５Ｂと軸部４Ｂとの回転軸Ｘ回りの相対回転による摩擦熱で加熱する予備加熱を実施する（図２：ステップＳ１０３）。
さらに、シーブ部５Ｂを回転軸Ｘ回りに回転させながら、軸部４Ｂに近づける方向（図中、右方向）に移動させて、シーブ部５Ｂの外径側接合部５３の先端面５３ａに、軸部４Ｂのフランジ部４５の対向面４５ａを接触させた接合開始位置まで移動させたのち（図２：ステップＳ１０４）、回転軸Ｘ回りに回転させているシーブ部５Ｂを、図３の（ｄ）に示す接合開始位置で第２の所定時間保持して、内径側接合部５２と軸部４Ｂとの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎと、外径側接合部５３の先端面５３ａと軸部４Ｂのフランジ部４５との接触部である外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔとの接合前加熱を実施する（図２：ステップＳ１０５）。
【００８４】
そして、接合前加熱（ステップＳ１０５）の終了後に、シーブ部５Ｂを、接合終了位置（図３の（ｅ）参照）に向けてさらに移動させて回転摩擦圧接（図２：ステップＳ１０６、図３の（ｄ）、（ｅ）参照）を行って、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とを平行して行ったのち、前記したアプセット加工、前記した後処理（図２：ステップＳ１０８）を経て、シーブ部５Ｂと軸部４Ｂとが回転摩擦圧接により接合された可動プーリ３Ｂが作製されることになる。
【００８５】
以上の通り、第３の実施の形態では、
（７）回転軸Ｘ方向の一端にフランジ部４５を有すると共にフランジ部４５の外径Ｄ５よりも小さい外径Ｄ３の軸部４Ｂ（第１回転部材）と、フランジ部４５と整合する外径Ｄ５を有する環状の外径側接合部５３（第１突出部）、および当該外径側接合部５３よりも外径が小さい筒状（環状）の内径側接合部５２（第２突出部）を、軸部４Ｂとの対向部（油圧作用面５ｂ）に有するシーブ部５Ｂ（第２回転部材）とを接合して、プーリ１の可動プーリ３Ｂを作製する接合方法であって、
共通の回転軸Ｘ上で、外径側接合部５３と内径側接合部５２を、軸部４Ｂに対向させた向きで、シーブ部５Ｂ、軸部４Ｂとを配置する準備工程（第１工程）（ステップＳ１０１）と、
シーブ部５Ｂを回転軸Ｘ回りに回転させた状態で、軸部４Ｂに近づけて、内径側接合部５２の先端面５２ａと軸部４Ｂの一端４１ａとを接触させた状態で、第１の所定時間保持することで、内径側接合部５２の先端面５２ａと軸部４Ｂの一端４１ａとの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを、シーブ部５Ｂと軸部４Ｂとの回転軸Ｘ回りの相対回転による摩擦熱で予備加熱する予備加熱工程（第２工程）（ステップＳ１０２、Ｓ１０３）と、
シーブ部５Ｂを回転軸Ｘ回りに回転させた状態で、軸部４Ｂにさらに近づけて、
内径側接合部５２の先端面５２ａと軸部４Ｂの一端４１ａとの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接合部５３の先端面５３ａと軸部４Ｂのフランジ部４５の対向面４５ａとの接触部である外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接を行って、軸部４Ｂとシーブ部５Ｂとを接合する接合工程（第３工程）（ステップＳ１０４〜Ｓ１０７）と、を含む軸部４Ｂとシーブ部５Ｂとを接合して可動プーリ３Ｂを製造する可動プーリ３Ｂ（回転体）の製造方法とした。
【００８６】
このようにすると、内径側接触部Ｃ＿ｉｎを予め加熱したのちに、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とを行うことで、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの接触部の温度と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの接触部の温度をほぼ同じ温度にしたうえで、回転摩擦圧接を始めることができる。
これにより、内径側接触部Ｃ＿ｉｎと外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔのうちの一方が加熱不足となった状態、または過加熱された状態で、内径側接触部Ｃ＿ｉｎと外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接が行われることがない。
よって、接触領域の加熱不足や過加熱に起因する接合後の接合強度の不良の発生を抑えて、接合作業の生産性を向上させることができる。
これにより、１つの接合面の面積を狭くする一方で、接合面を複数とすることで接合面の総面積を増やすことができるので、接合作業の生産性の向上と、接合後の接合強度の向上の両方を実現することができる。
【００８７】
（８）予備加熱工程（ステップＳ１０３）では、
外径側接合部５３の先端面５３ａと、フランジ部４５の対向面４５ａとの間に隙間Ｗａが形成されて、外径側接合部５３の先端面４３ａと、フランジ部４５の対向面４５ａとが互いに接触していない状態で、内径側接合部５２の先端面５２ａと軸部４の一端４１ａとの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを加熱する構成とした。
【００８８】
このように構成すると、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの加熱により、内径側接合部５２と外径側接合部５３との間の空間Ｓ内の空気が暖められて膨張しても、この膨張した空気が、隙間Ｗａを通って、空間Ｓから外部に放出されることになる。
よって、前記した第１の実施の形態の場合と同様の効果が奏されることになる。
【００８９】
（９）予備加熱工程（ステップＳ１０３）では、内径側接合部５２と軸部４の一端４１ａとを接触させた状態で、第１の所定時間保持して、内径側接合部５２と軸部４との接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを加熱するように構成されており、
接合工程（ステップＳ１０５、Ｓ１０６）では、
内径側接合部５２と軸部４とを接触させた状態で保持しつつ、外径側接合部５３とフランジ部４５とをさらに接触させた状態で、第２の所定時間保持したのち、内径側接合部５２と軸部４との接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接合部５３とフランジ部４５との接触部である外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とを行うように構成されており、
第２の所定時間が経過した時点で、外径側接合部５３とフランジ部４５との接触部である外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの温度と、内径側接合部５２と軸部４との接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎの温度の差の絶対値が所定以内（例えば、５０℃以内、好ましくは１０℃以内、より好ましくは１℃以内、理想的には０℃）になるように、第１の所定時間と、第２の所定時間とが設定されている構成とした。
【００９０】
これにより、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とが、ほぼ同じ温度・圧力のもとでなされることになるので、回転摩擦圧接後の内径側接触部Ｃ＿ｉｎの接合強度と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの接合強度をほぼ同じ強度にすることができる。
【００９１】
なお、この第３の実施形態の場合にも、予備加熱工程のステップＳ１０２において、シーブ部５Ｂを回転軸Ｘ回りに回転させていない状態で軸部４Ｂに近づけて、内径側接合部５２の先端面５２ａと軸部４Ｂの一端４１ａとを接触させたのち、ステップＳ１０３において、シーブ部５Ｂを回転軸Ｘ回りに回転させた状態で、内径側接合部５２の先端面５２ａと軸部４Ｂの一端４１ａとの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを、シーブ部５Ｂと軸部４Ｂとの回転軸Ｘ回りの相対回転による摩擦熱で予備加熱する構成としても良い。
【００９２】
［第４の実施の形態］
図６は、第４の実施形態にかかる可動プーリ３Ｃを説明する図であり、（ａ）は、可動プーリ３Ｃの断面図であって、接合前の軸部４Ｃとシーブ部５Ｃの断面図であり、（ｂ）は、（ａ）の状態からシーブ部５Ｃを、回転軸Ｘ回りに回転させながら軸部４Ｃに近づける方向に変位させて、シーブ部５Ｃの内径側接合部５２を軸部４Ｃの内径側接合部４２に当接させて予備加熱開始位置まで移動させた状態を示す図であり、（ｃ）は、シーブ部５Ｃをシーブ部５Ｃと軸部４Ｃとの接合終了位置まで移動させた状態を示す図である。
【００９３】
図６に示すように、第４の実施の形態にかかる可動プーリ３Ｃもまた、軸部４Ｃとシーブ部５Ｃとを接合して製造されるものであり、この可動プーリ３Ｃでは、環状の外径側接合部５３、４３と、この外径側接合部５３、４３よりも外径が小さい環状の内径側接合部５２、４２が、シーブ部５Ｃと軸部４Ｃにそれぞれ設けられている。
【００９４】
第４の実施の形態における軸部４Ｃは、円筒状の基部４１と、基部４１の一端４１ａから突出する筒状の内径側接合部４２と、基部４１の一端４１ａから径方向外側に突出するフランジ部４５と、フランジ部４５のシーブ部５Ｃとの対向面４５ａから突出する筒状の外径側接合部４３と、から一体に形成されている。
【００９５】
回転軸Ｘ方向から見た内径側接合部４２の内径Ｄ１は、基部４１を回転軸Ｘ方向に貫通する貫通孔４１１と整合する内径を有すると共に、外径Ｄ２は、基部４１の外径Ｄ３よりも小さい外径を有している（Ｄ３＞Ｄ２）。
この内径側接合部４２の先端面４２ａは、回転軸Ｘに直交する平坦面となっており、
内径側接合部４２は、基部４１の一端４１ａから所定の突出長さＬ４で形成されている。
【００９６】
フランジ部４５は、基部４１の外径Ｄ３よりも大きい外径Ｄ５を有している。このフランジ部４５の固定プーリ２との対向面４５ａは、基部４１の一端４１ａと面一な平坦面となっており、この対向面４５ａもまた、回転軸Ｘに直交している。
【００９７】
外径側接合部４３は、フランジ部４５の外周部から、シーブ部５Ｃ側に所定長さＬ５突出して設けられており、この外径側接合部４３の先端面４３ａは、回転軸Ｘに直交する平坦面となっている。
この外径側接合部４３の径方向の幅Ｗ１と、内径側接合部４２の径方向の幅Ｗ１とが同じになるように、当該外径側接合部４３の外径Ｄ５と内径Ｄ４が設定されている。
【００９８】
本実施例では、外径側接合部４３の幅Ｗ１と内径側接合部４２の幅Ｗ１とが同じ幅となるように設定しているが、内径側接合部４２は外径側接合部４３より周速度が遅いので、発熱量が低く、外径側接合部４３と同じ接合温度となるのに時間がかかる。よって、内径側接合部４２の発熱量を高くして短時間で外径側接合部４３の接合温度と同じ温度にするために、内径側接合部４２の幅Ｗ１を外径側接合部４３の幅Ｗ１より大きくしたものであっても良い。
【００９９】
第３の実施の形態におけるシーブ部５Ｃでは、リング状の基部５１の油圧作用面５ｂの外径側に、回転軸Ｘ方向から見てリング状を成すシリンダ部５５が設けられており、このシリンダ部５５の内径側に、軸部４Ｃのフランジ部４５の外径Ｄ５と整合する外径Ｄ５の外径側接合部５３が設けられている。
そして、この外径側接合部５３の内径側に、軸部４Ｃの貫通孔４１１の内径Ｄ１と整合する内径Ｄ１の内径側接合部５２が設けられている。
【０１００】
これら外径側接合部５３と内径側接合部５２は、回転軸Ｘ方向から見てリング形状を成しており、外径側接合部５３は、内径側接合部５２の外径Ｄ２よりも大きい内径Ｄ４で形成されている。
実施の形態では、外径側接合部５３の回転軸Ｘの径方向の幅Ｗ１と、内径側接合部５２の回転軸Ｘの径方向の幅Ｗ１とが、同じ幅となるように、外径側接合部の外径Ｄ５と内径Ｄ４が設定されている。
【０１０１】
本実施例では、外径側接合部５３の幅Ｗ１と内径側接合部５２の幅Ｗ１とが同じ幅となるように設定しているが、内径側接合部５２は外径側接合部５３より周速度が遅いので、発熱量が低く、外径側接合部５３と同じ接合温度となるのに時間がかかる。よって、内径側接合部５２の発熱量を高くして短時間で外径側接合部５３の接合温度と同じ温度にするために、内径側接合部５２の幅Ｗ１を外径側接合部５３の幅Ｗ１より大きくしたものであっても良い。
【０１０２】
外径側接合部５３の先端面５３ａと、内径側接合部５２の先端面５２ａは、それぞれ回転軸Ｘに直交する平坦面となっている。
【０１０３】
第４の実施の形態では、軸部４Ｃにおける外径側接合部４３の基部４１からの突出長さＬ５、および内径側接合部４２の基部４１からの突出長さＬ４、シーブ部５Ｃにおける外径側接合部５３の油圧作用面５ｂからの突出長さＬ７、および内径側接合部５２の油圧作用面５ｂからの突出長さＬ６は、下記式（１）の条件を満たす量に設定されている。
Ｌ５＋Ｌ７＜Ｌ４＋Ｌ６・・・（１）
【０１０４】
そのため、シーブ部５Ｃと軸部４Ｃとを共通の回転軸Ｘ上で互いに近づける方向に変位させると、内径側接合部４２と内径側接合部５２との接触の方が、外径側接合部５３と外径側接合部５３との接触よりも先になるように設定されている。
【０１０５】
［可動プーリ３Ｃの製造］
かかる構成の軸部４Ｃとシーブ部５Ｃとを接合して可動プーリ３Ｃを製造する場合には、前記した第１の実施形態の場合と同じ手順（図２参照）を経て、軸部４Ｃとシーブ部５Ｃとが接合される。
【０１０６】
具体的には、軸部４Ｃの内径側接合部４２および外径側接合部４３を、回転軸Ｘ方向で、シーブ部５Ｃの内径側接合部５２および外径側接合部５３に対向配置させた準備位置に配置し（図２：ステップＳ１０１）、シーブ部５Ｃを、回転軸Ｘ回りに回転させながら軸部４Ｃに近づける方向（図中、右方向）に移動させて、シーブ部５Ｃの内径側接合部５２の先端面５２ａに、軸部４Ｃの内径側接合部４２の先端面４２ａを接触させた予備加熱開始位置まで移動させる（図２：ステップＳ１０２、図６の（ｂ）参照）。
【０１０７】
そして、回転軸Ｘ回りに回転するシーブ部５Ｃの内径側接合部５２の先端面５２ａを、内径側接合部４２の先端面４２ａに接触させた状態で、第１の所定時間保持して、内径側接合部５２と内径側接合部４２との接触部を、シーブ部５Ｃと軸部４Ｃとの回転軸Ｘ回りの相対回転による摩擦熱で加熱する予備加熱を実施する（図２：ステップＳ１０３）。
さらに、シーブ部５Ｃを回転軸Ｘ回りに回転させながら、軸部４Ｃに近づける方向（図中、右方向）に移動させて、シーブ部５Ｃの外径側接合部５３の先端面５３ａに、軸部４Ｃの外径側接合部４３の先端面４３ａを接触させた接合開始位置まで移動させたのち（図２：ステップＳ１０４）、回転軸Ｘ回りに回転させているシーブ部５Ｃを、接合開始位置で第２の所定時間保持して、内径側接合部５２と内径側接合部４２との接触部（内径側接触部Ｃ＿ｉｎ）と、外径側接合部５３と外径側接合部４３との接触部（外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔ）との接合前加熱を実施する（図２：ステップＳ１０５）。
【０１０８】
そして、接合前加熱（ステップＳ１０５）の終了後に、シーブ部５Ｃを、接合終了位置（図３の（ｅ）参照）に向けてさらに移動させて回転摩擦圧接（図２：ステップＳ１０６、図３の（ｄ）、（ｅ）参照）を行って、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とを平行して行ったのち、前記したアプセット加工、前記した後処理（図２：ステップＳ１０８）を経て、シーブ部５Ｃと軸部４Ｃとが回転摩擦圧接により接合された可動プーリ３Ｃが製造されることになる。
【０１０９】
以上の通り、第４の実施形態では、
（１０）回転軸Ｘ方向における一方側に、環状の外径側接合部５３（第１外径側突出部）と、当該外径側接合部５３よりも外径が小さい環状の内径側接合部５２（第１内径側突出部）を有するシーブ部５Ｃ（第１回転部材）と、
回転軸Ｘ方向における他方側に、外径側接合部５３と整合する環状の外径側接合部４３（第２外径側突出部）と、当該外径側接合部４３よりも外径が小さく、かつ内径側接合部５２と整合する環状の内径側接合部４２を有する軸部４Ｃ（第２回転部材）とを接合して、プーリ１の可動プーリ３Ｃを製造する可動プーリ３Ｃ（回転体）の製造方法であって、
共通の回転軸Ｘ上で、外径側接合部５３および内径側接合部５２を、外径側接合部４３および内径側接合部４２にそれぞれ対向させた向きで、シーブ部５Ｃと軸部４Ｃとを配置する準備工程（ステップＳ１０１）と、
シーブ部５Ｃを回転軸Ｘ回りに回転させた状態で、軸部４Ｃに近づけて、内径側接合部５２の先端面５２ａと内径側接合部４２の先端面４２ａとを接触させた状態で、第１の所定時間保持することで、内径側接合部５２の先端面５２ａと内径側接合部４２の先端面４２ａの接触部を、シーブ部５Ｃと軸部４Ｃとの回転軸Ｘ回りの相対回転による摩擦熱で予備加熱する予備加熱工程（ステップＳ１０２、Ｓ１０３）と、
シーブ部５Ｃを回転軸Ｘ回りに回転させた状態で、軸部４Ｃにさらに近づけて、
内径側接合部５２の先端面５２ａと内径側接合部４２の先端面４２ａの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接合部５３の先端面５３ａと外径側接合部４３の先端面４３ａの接触部である外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接を行って、軸部４Ｃとシーブ部５Ｃとを接合する接合工程と、を含む軸部４Ｃとシーブ部５Ｃとを接合して可動プーリ３Ｃを作製する接合方法とした。
【０１１０】
このようにすると、内径側接触部Ｃ＿ｉｎを予め加熱したのちに、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とを行うことで、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの温度と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの温度をほぼ同じ温度にしたうえで、回転摩擦圧接を始めることができる。
これにより、内径側接触部Ｃ＿ｉｎと外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔのうちの一方が加熱不足となった状態、または過加熱された状態で、内径側接触部Ｃ＿ｉｎと外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接が行われることがない。
よって、接触領域の加熱不足や過加熱に起因する接合後の接合強度の不良の発生を抑えて、接合作業の生産性を向上させることができる。
さらに、１つの接合面の面積を狭くする一方、接合面を複数とすることで接合面の総面積を増やすことができるので、接合作業の生産性の向上と、接合後の接合強度の向上の両方を実現することができる。
【０１１１】
（１１）予備加熱工程（ステップＳ１０３）では、外径側接合部５３の先端面５３ａと外径側接合部４３の先端面４３ａとの間に隙間Ｗａが形成されて、外径側接合部５３の先端面５３ａと、外径側接合部４３の先端面４３ａとが互いに接触していない状態で、内径側接合部５２の先端面５２ａと内径側接合部４２の先端面４２ａとの接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを加熱する構成とした。
【０１１２】
このように構成すると、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの加熱により、内径側接合部５２、４２と外径側接合部５３、４３との間の空間Ｓ内の空気が暖められて膨張しても、この膨張した空気が、隙間Ｗａを通って、空間Ｓから外部に放出されることになる。
空間Ｓが外部と連通していない状態で内径側接触部Ｃ＿ｉｎが加熱されると、空間Ｓ内の圧力が高くなって、接合後の軸部４Ｃとシーブ部５Ｃとの接合を解消する方向に応力が作用するので、軸部４Ｃとシーブ部５Ｃとの接合がこの応力により阻害されてゆがみが生じ、接合後の軸部４Ｃとシーブ部５Ｃとの接合強度が低下する可能性があるが、かかる圧縮空気による熱処理時のゆがみ低減の効果を発揮する。
【０１１３】
また、加熱により膨張した空間Ｓ内の空気を外部に放出したのちに、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの接合により空間Ｓが封止されるので、軸部４Ｃとシーブ部５Ｃとの接合後に空間Ｓ内の空気が自然冷却により常温まで低下すると、空気の凝縮により空間Ｓ内の圧力が負圧になる。この負圧は、軸部４Ｃとシーブ部５Ｃとを接続を保持する方向に作用するので、接合後の軸部４Ｃとシーブ部５Ｃとの接合強度が向上する。
【０１１４】
（１２）予備加熱工程（ステップＳ１０３）では、内径側接合部４２と内径側接合部５２とを接触させた状態で、第１の所定時間保持して、内径側接合部４２と内径側接合部５２との接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎを加熱するように構成されており、
接合工程（ステップＳ１０５、Ｓ１０６）では、
内径側接合部４２と内径側接合部５２とを接触させた状態で保持しつつ、外径側接合部４３と外径側接合部５３とをさらに接触させた状態で、第２の所定時間保持したのち、内径側接合部４２と内径側接合部５２との接触部である内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接合部４３と外径側接合部５３との接触部である外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とを行うように構成されており、
第２の所定時間が経過した時点で、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの温度と、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの温度の差の絶対値が所定以内（例えば、５０℃以内、好ましくは１０℃以内、より好ましくは１℃以内、理想的には０℃）になるように、第１の所定時間と、第２の所定時間とが設定されている構成とした。
【０１１５】
これにより、内径側接触部Ｃ＿ｉｎの回転摩擦圧接と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの回転摩擦圧接とが、ほぼ同じ温度・圧力のもとでなされることになるので、回転摩擦圧接後の内径側接触部Ｃ＿ｉｎの接合強度と、外径側接触部Ｃ＿ｏｕｔの接合強度をほぼ同じ強度にすることができる。
【０１１６】
なお、この第４の実施形態の場合にも、予備加熱工程のステップＳ１０２において、シーブ部５Ｃを、回転軸Ｘ回りに回転させていない状態で軸部４Ｃに近づける方向（図中、右方向）に移動させて、シーブ部５Ｃの内径側接合部５２の先端面５２ａに、軸部４Ｃの内径側接合部４２の先端面４２ａを接触させた予備加熱開始位置まで移動させたのち、テップＳ１０３において、シーブ部５Ｃを回転軸Ｘ回りに回転させた状態で、内径側接合部５２の先端面５２ａと内径側接合部４２の先端面４２ａの接触部を、シーブ部５Ｃと軸部４Ｃとの回転軸Ｘ回りの相対回転による摩擦熱で予備加熱する構成としても良い。
【０１１７】
前記した第１の実施の形態から第４の実施の形態では、シーブ部５、５Ａ〜５Ｃと軸部４、４Ａ〜４Ｃとを接合する際に、シーブ部５、５Ａ〜５Ｃのほうを回転軸Ｘ回りに回転させながら、軸部４、４Ａ〜４Ｃに近づける方向に移動させて、回転摩擦圧接を行う場合を例示した。
本発明は、これらの態様に限定されるものではなく、例えば、軸部４、４Ａ〜４Ｃのほうを回転軸Ｘ回りに回転させながら、シーブ部５、５Ａ〜５Ｃに近づける方向に移動させて、回転摩擦圧接を行う構成としても良い。
接合を行うタイミングは上記の第１・第２の所定時間経過時点の他に、接触部の温度を直接測定したのちに接合を行うものでも良い。
なお、本実施形態ではＬ１とＬ２を異ならせたが、Ｌ１＝Ｌ２とすることも可能である。
また、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、その技術的思想の範囲内でなしうる様々な変更、改良が含まれる。
【符号の説明】
【０１１８】
１      プーリ
２      固定プーリ
３、３Ａ〜３Ｃ    可動プーリ
４、４Ａ〜４Ｃ    軸部
４１    基部
４１ａ  一端
４１１  貫通孔
４２    内径側接合部
４２ａ  先端面
４３    外径側接合部
４３ａ  先端面
４５    フランジ部
４５ａ  対向面
５、５Ａ〜５Ｃ    シーブ部
５ａ    シーブ面
５ｂ    油圧作用面
５１    基部
５２    内径側接合部
５２ａ  先端面
５３    外径側接合部
５３ａ  先端面
５５    シリンダ部
６      プランジャ
１０    Ｖ溝
１１    固定側支持装置
１２    可動側支持装置
Ａｉｒ  空気
Ｂ      バリ
Ｃ＿ｉｎ      内径側接触部
Ｃ＿ｏｕｔ      外径側接触部
Ｒ      油圧室
Ｓ      空間
Ｖ      ベルト
Ｗ      溝幅
Ｗａ    隙間
Ｘ      回転軸
【図１】
0006707354.tif 000002
【図２】
0006707354.tif 000003
【図３】
0006707354.tif 000004
【図４】
0006707354.tif 000005
【図５】
0006707354.tif 000006
【図６】
0006707354.tif 000007