(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸収液が冷媒の蒸気を吸収した際に発生した吸収熱で伝熱管内の液体を加熱して気体と液体とが混合した混合流体を生成する吸収器と；
前記混合流体から気体と液体とを分離する気液分離器とを備え；
前記気液分離器は、
最大水平断面積が、水平の軸線に直交する断面における最大面積よりも大きい缶胴であって、前記混合流体が流入する流入口と、前記混合流体から分離された気体である分離後気体が流出する流出口とが、前記混合流体から分離された液体である分離後液体が到達し得る最高液位よりも高所に形成された缶胴と、
前記流入口から前記缶胴内に流入した前記混合流体を衝突させる衝突壁であって、前記分離後液体が到達し得る最高液位よりも高所に設けられた衝突壁と、
前記衝突壁に衝突後の流体が前記流出口に到達するまでの道程を大きくする迂回路を形成する迂回路形成部材と、
前記衝突壁に衝突後の流体を水平方向に移動させずに下方に案内する案内部材であって、前記案内部材の法線が前記水平の軸線に平行になるように、かつ、前記分離後液体が到達し得る最高液位よりも高所に設けられた案内部材とを有し、
前記迂回路形成部材は、前記衝突壁に衝突して流れ方向を変えた後に前記案内部材によって下方に案内されてから前記案内部材の下方でさらに流れ方向を変えた流体が、前記迂回路形成部材の水平方向の端部を巻いてさらに流れ方向を変えるように配置され、
前記迂回路形成部材の水平方向の端部において、前記迂回路形成部材と前記缶胴との間に、前記衝突壁に衝突後の流体が通過する通過流路が形成された；
吸収ヒートポンプ。
【請求項２】
前記流入口及び前記流出口が前記缶胴の水平方向における中央部に形成され；
前記通過流路が、前記迂回路形成部材の水平方向の両端部に形成された；
請求項１に記載の吸収ヒートポンプ。
【請求項３】
前記流入口及び前記流出口が前記缶胴の水平方向における一端部に寄せて形成され；
前記通過流路が、前記迂回路形成部材の水平方向の、前記流入口とは反対側の端部に形成された；
請求項１に記載の吸収ヒートポンプ。
【請求項４】
吸収液が冷媒の蒸気を吸収した際に発生した吸収熱で伝熱管内の液体を加熱して気体と液体とが混合した混合流体を生成する吸収器と；
前記混合流体から気体と液体とを分離する気液分離器とを備え；
前記気液分離器は、
最大水平断面積が、水平の軸線に直交する断面における最大面積よりも大きい缶胴であって、前記混合流体が流入する流入口と、前記混合流体から分離された気体である分離後気体が流出する流出口とが、前記混合流体から分離された液体である分離後液体が到達し得る最高液位よりも高所に形成された缶胴と、
前記流入口から前記缶胴内に流入した前記混合流体を衝突させる衝突壁であって、前記分離後液体が到達し得る最高液位よりも高所に設けられた衝突壁と、
前記衝突壁に衝突後の流体を下方に移動させずに水平方向に方向付ける横仕切板と、
前記衝突壁に衝突後の流体が前記流出口に到達するまでの道程を大きくする迂回路を形成する迂回路形成部材とを有し、
前記流入口及び前記流出口が前記缶胴の水平方向における一端部に寄せて形成され、
前記迂回路形成部材は、前記衝突壁と前記横仕切板とで構成されると共に、前記衝突壁に衝突後の流体が前記迂回路形成部材の水平方向の端部を巻いて流れ方向を変えるように配置され、
前記迂回路形成部材の水平方向の、前記流入口とは反対側の端部において、前記迂回路形成部材と前記缶胴との間に、前記衝突壁に衝突後の流体が通過する通過流路が形成された；
吸収ヒートポンプ。
【請求項５】
前記缶胴の水平方向の長さが前記伝熱管の水平方向の長さ以下に構成され；
前記缶胴が前記伝熱管の最上部の上方に配置された；
請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の吸収ヒートポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は吸収ヒートポンプに関し、特に高さを抑制した吸収ヒートポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
駆動熱源温度より高い温度の被加熱媒体を取り出す熱源機械として、第２種吸収ヒートポンプがある。第２種吸収ヒートポンプは、冷媒液を蒸発させる蒸発器、冷媒蒸気を吸収液で吸収させる吸収器、吸収液から冷媒を離脱させる再生器、冷媒蒸気を凝縮させる凝縮器を主要構成として備えており、吸収器において吸収液が冷媒蒸気を吸収したときに発生した熱で被加熱媒体の液を加熱して蒸発させることができ、加熱した被加熱媒体を導入して被加熱媒体の蒸気と液とに分離する気液分離器をさらに備えている。このような吸収ヒートポンプとして、吸収器及び蒸発器が再生器及び凝縮器よりも高所に配設されると共に、気液分離に必要な容積を高さ方向に確保した縦長の気液分離器の気相部が主要構成機器の最上部よりも高所になるように配置されたものがある（例えば、特許文献１参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１０−１６４２４８号公報（段落００２６、図１等）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１に記載された吸収ヒートポンプは、縦長の気液分離器の気相部が主要構成最上部よりも高所になるように配置されるため、吸収ヒートポンプ全体の高さが高くなりすぎると共に、縦長の気液分離器は水平断面積が比較的小さくなるため、比較的大きく現れる液位変化に対応するべく上限液位のさらに上方に気液分離に必要な容積を確保することとなって、高さがさらに高くなってしまい、設置条件が制約されてしまうこととなる。
【０００５】
本発明は上述の課題に鑑み、高さを抑制した吸収ヒートポンプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するために、本発明の第１の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図１及び図２に示すように、吸収液Ｓａが冷媒の蒸気Ｖｅを吸収した際に発生した吸収熱で伝熱管１２内の液体Ｗｑを加熱して気体と液体とが混合した混合流体Ｗｍを生成する吸収器１０と；混合流体Ｗｍから気体Ｗｖと液体Ｗｑとを分離する気液分離器６０とを備え；気液分離器６０（図２参照）は、水平方向に長い缶胴６１であって、混合流体Ｗｍが流入する流入口６１ａと、混合流体Ｗｍから分離された気体である分離後気体Ｗｖが流出する流出口６１ｂとが、混合流体Ｗｍから分離された液体である分離後液体Ｗｑが到達し得る最高液位ＷＬＨよりも高所に形成された缶胴６１と、流入口６１ａから缶胴６１内に流入した混合流体Ｗｍを衝突させる衝突壁６３であって、分離後液体Ｗｑが到達し得る最高液位ＷＬＨよりも高所に設けられた衝突壁６３と、衝突壁６３に衝突後の流体Ｗｍが流出口６１ｂに到達するまでの道程を大きくする迂回路を形成する迂回路形成部材６５とを有し、迂回路形成部材６５は、衝突壁６３に衝突後の流体Ｗｍが迂回路形成部材６５の水平方向の端部６５ｅを巻いて流れ方向を変えるように配置され、迂回路形成部材６５の水平方向の端部６５ｅにおいて、迂回路形成部材６５と缶胴６１との間に、衝突壁６３に衝突後の流体Ｗｍが通過する通過流路６８が形成されている。
【０００７】
このように構成すると、気液分離器の缶胴が水平方向に長く形成されているので、気液分離器の缶胴の高さを抑制しつつ混合流体の気液分離性能を確保することができ、高さを抑制した吸収ヒートポンプとすることができる。
【０００８】
また、本発明の第２の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図１及び図２に示すように、上記本発明の第１の態様に係る吸収ヒートポンプ１において、缶胴６１の水平方向の長さが伝熱管１２の水平方向の長さ以下に構成され；缶胴６１が伝熱管１２の最上部の上方に配置されている。
【０００９】
このように構成すると、収まりのよい吸収ヒートポンプとなる。
【００１０】
また、本発明の第３の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図２に示すように、上記本発明の第１の態様又は第２の態様に係る吸収ヒートポンプにおいて、衝突壁６３に衝突後の流体Ｗｍを下方に案内する案内部材６６を備える。
【００１１】
このように構成すると、衝突壁に衝突後の流体の流れ方向を複数回変えることができ、気液分離性能を向上させることができる。
【００１２】
また、本発明の第４の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図２に示すように、上記本発明の第１の態様乃至第３の態様のいずれか１つの態様に係る吸収ヒートポンプにおいて、流入口６１ａ及び流出口６１ｂが缶胴６１の水平方向における中央部に形成され；通過流路６８が、迂回路形成部材６５の水平方向の両端部６５ｅに形成されている。
【００１３】
このように構成すると、缶胴の水平方向の長さを短くすることが可能となる。
【００１４】
また、本発明の第５の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図３及び図４に示すように、上記本発明の第１の態様乃至第３の態様のいずれか１つの態様に係る吸収ヒートポンプにおいて、流入口６１ａ、１６１ａ及び流出口６１ｂ、１６１ｂが缶胴６１、１６１の水平方向における一端部に寄せて形成され；通過流路６８、１６８が、迂回路形成部材６５、１６５の水平方向の、流入口６１ａ、１６１ａとは反対側の端部６５ｅ、１６５ｅに形成されている。
【００１５】
このように構成すると、分離空間を比較的長く取ることができ、気液分離性能を向上させることができる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、気液分離器の缶胴が水平方向に長く形成されているので、気液分離器の缶胴の高さを抑制しつつ混合流体の気液分離性能を確保することができ、高さを抑制した吸収ヒートポンプとすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプの模式的系統図である。
【図２】（Ａ）は本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプが備える気液分離器の正面縦断面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるIIＢ−IIＢ矢視断面図である。
【図３】本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプが備える第１の変形例に係る気液分離器の正面縦断面図である。
【図４】（Ａ）は本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプが備える第２の変形例に係る気液分離器の正面縦断面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるIVＢ−IVＢ矢視断面図である。
【図５】本発明の実施の形態の変形例に係る二段昇温型吸収ヒートポンプの模式的系統図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。なお、各図において互いに同一又は相当する部材には同一あるいは類似の符号を付し、重複した説明は省略する。
【００１９】
まず図１を参照して、本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１を説明する。図１は、吸収ヒートポンプ１の模式的系統図である。吸収ヒートポンプ１は、吸収液Ｓ（Ｓａ、Ｓｗ）と冷媒Ｖ（Ｖｅ、Ｖｇ、Ｖｆ）との吸収ヒートポンプサイクルが行われる主要機器を構成する吸収器１０、蒸発器２０、再生器３０、及び凝縮器４０を備え、さらに、気液分離器６０を備えている。
【００２０】
本明細書においては、吸収液に関し、ヒートポンプサイクル上における区別を容易にするために、性状やヒートポンプサイクル上の位置に応じて「希溶液Ｓｗ」や「濃溶液Ｓａ」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「吸収液Ｓ」ということとする。同様に、冷媒に関し、ヒートポンプサイクル上における区別を容易にするために、性状やヒートポンプサイクル上の位置に応じて「蒸発器冷媒蒸気Ｖｅ」、「再生器冷媒蒸気Ｖｇ」、「冷媒液Ｖｆ」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「冷媒Ｖ」ということとする。本実施の形態では、吸収液Ｓ（吸収剤と冷媒Ｖとの混合物）としてＬｉＢｒ水溶液が用いられており、冷媒Ｖとして水（Ｈ２Ｏ）が用いられている。また、被加熱媒体Ｗは、吸収器１０に供給される液体の被加熱媒体Ｗである被加熱媒体液Ｗｑ、気体の被加熱媒体Ｗである被加熱媒体蒸気Ｗｖ、液体と気体とが混合した状態の被加熱媒体Ｗである混合被加熱媒体Ｗｍ、吸収ヒートポンプ１外から補充された被加熱媒体Ｗである補給液体としての補給水Ｗｓの総称である。本実施の形態では、被加熱媒体Ｗとして水（Ｈ２Ｏ）が用いられている。
【００２１】
吸収器１０は、被加熱媒体Ｗの流路を構成する伝熱管１２と、濃溶液Ｓａを散布する濃溶液散布ノズル１３とを内部に有している。吸収器１０は、濃溶液散布ノズル１３から濃溶液Ｓａが散布され、濃溶液Ｓａが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する際に吸収熱を発生させる。この吸収熱を、伝熱管１２を流れる被加熱媒体Ｗが受熱して、被加熱媒体Ｗが加熱されるように構成されている。
【００２２】
蒸発器２０は、熱源流体としての熱源温水ｈの流路を構成する熱源管２２を、蒸発器缶胴２１の内部に有している。蒸発器２０は、蒸発器缶胴２１の内部に冷媒液Ｖｆを散布するノズルを有していない。このため、熱源管２２は、蒸発器缶胴２１内に貯留された冷媒液Ｖｆに浸かるように配設されている（満液式蒸発器）。吸収ヒートポンプでは、吸収冷凍機よりも蒸発器内の圧力が高いので、熱源管が冷媒液に浸かる構成でも所望の冷媒蒸気を得ることが可能となる。蒸発器２０は、熱源管２２周辺の冷媒液Ｖｆが熱源管２２内を流れる熱源温水ｈの熱で蒸発して蒸発器冷媒蒸気Ｖｅが発生するように構成されている。蒸発器缶胴２１の下部には、蒸発器缶胴２１内に冷媒液Ｖｆを供給する冷媒液管４５が接続されている。
【００２３】
吸収器１０と蒸発器２０とは、相互に連通している。吸収器１０と蒸発器２０とが連通することにより、蒸発器２０で発生した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収器１０に供給することができるように構成されている。
【００２４】
再生器３０は、希溶液Ｓｗを加熱する熱源流体としての熱源温水ｈを内部に流す熱源管３２と、希溶液Ｓｗを散布する希溶液散布ノズル３３とを有している。熱源管３２内を流れる熱源温水ｈは、本実施の形態では熱源管２２内を流れる熱源温水ｈと同じ流体となっているが、異なる流体であってもよい。再生器３０は、希溶液散布ノズル３３から散布された希溶液Ｓｗが熱源温水ｈに加熱されることにより、希溶液Ｓｗから冷媒Ｖが蒸発して濃度が上昇した濃溶液Ｓａが生成されるように構成されている。希溶液Ｓｗから蒸発した冷媒Ｖは再生器冷媒蒸気Ｖｇとして凝縮器４０に移動するように構成されている。
【００２５】
凝縮器４０は、冷却媒体としての冷却水ｃが流れる冷却水管４２を凝縮器缶胴４１の内部に有している。凝縮器４０は、再生器３０で発生した再生器冷媒蒸気Ｖｇを導入し、これを冷却水ｃで冷却して凝縮させるように構成されている。再生器３０と凝縮器４０とは、相互に連通するように、再生器３０の缶胴と凝縮器缶胴４１とが一体に形成されている。再生器３０と凝縮器４０とが連通することにより、再生器３０で発生した再生器冷媒蒸気Ｖｇを凝縮器４０に供給することができるように構成されている。
【００２６】
再生器３０の濃溶液Ｓａが貯留される部分と吸収器１０の濃溶液散布ノズル１３とは、濃溶液Ｓａを流す濃溶液管３５で接続されている。濃溶液管３５には、濃溶液Ｓａを圧送する溶液ポンプ３５ｐが配設されている。吸収器１０の希溶液Ｓｗが貯留される部分と希溶液散布ノズル３３とは、希溶液Ｓｗを流す希溶液管３６で接続されている。濃溶液管３５及び希溶液管３６には、濃溶液Ｓａと希溶液Ｓｗとの間で熱交換を行わせる溶液熱交換器３８が配設されている。凝縮器４０の冷媒液Ｖｆが貯留される部分と蒸発器缶胴２１の下部（典型的には底部）とは、冷媒液Ｖｆを流す冷媒液管４５で接続されている。冷媒液管４５には、冷媒液Ｖｆを圧送する冷媒ポンプ４６が配設されている。
【００２７】
蒸発器２０の熱源管２２の一端には、熱源温水ｈを熱源管２２に導入する熱源温水導入管５１が接続されている。熱源管２２の他端と再生器３０の熱源管３２の一端とは、熱源温水連絡管５２で接続されている。熱源管３２の他端には、熱源温水ｈを吸収ヒートポンプ１の外に導く熱源温水流出管５３が接続されている。熱源温水流出管５３には、内部を流れる熱源温水ｈの流量を調節可能な熱源温水切替弁５３ｖが配設されている。熱源温水切替弁５３ｖよりも下流側の熱源温水流出管５３と熱源温水導入管５１との間には、熱源温水バイパス管５５が設けられている。熱源温水バイパス管５５には、流路を開閉可能なバイパス弁５５ｖが配設されている。
【００２８】
気液分離器６０は、吸収器１０の伝熱管１２を流れて加熱された混合流体としての混合被加熱媒体Ｗｍを導入し、被加熱媒体蒸気Ｗｖと被加熱媒体液Ｗｑとを分離する機器である。気液分離器６０には、分離された被加熱媒体液Ｗｑを気液分離器６０から流出する分離液管８１が下部（典型的には底部）に接続されている。分離液管８１の他端には、被加熱媒体液Ｗｑを伝熱管１２に導く被加熱媒体液管８２が接続されている。伝熱管１２の他端と気液分離器６０の気相部とは、混合被加熱媒体Ｗｍを気液分離器６０に導く加熱後被加熱媒体管８４で接続されている。また、気液分離器６０には、分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖを需要先に向けて吸収ヒートポンプ１の外に導く供給蒸気管としての被加熱媒体蒸気管８９が上部（典型的には頂部）に接続されている。また、主に蒸気として吸収ヒートポンプ１の外に供給された分の被加熱媒体Ｗを補うための補給水Ｗｓを吸収ヒートポンプ１の外から導入する補給水管８５が設けられている。補給水管８５は、本実施の形態では、分離液管８１と被加熱媒体液管８２との接続部に接続されており、分離液管８１を流れてきた被加熱媒体液Ｗｑに補給水Ｗｓを合流させるように構成されている。補給水管８５には、吸収器１０に向けて補給水Ｗｓを圧送する補給水ポンプ８６が配設されている。
【００２９】
ここで図２を参照して、気液分離器６０の構造を説明する。図２（Ａ）は気液分離器６０の正面縦断面図、図２（Ｂ）は図２（Ａ）におけるIIＢ−IIＢ矢視断面図であって気液分離器６０の側面縦断面図を示している。気液分離器６０は、缶胴６１と、缶胴６１の内部に設けられた対向板６３、仕切板６５、区画板６６とを備えている。缶胴６１は、水平方向に長い円筒状に形成されている。したがって、円筒状の両端面に対応する缶胴６１の鏡板６１ｅは、円形に形成されている。水平方向に長い円筒状とは、円筒の軸線６１ｘが水平の状態である。また、水平方向に長いとは、横長のことであり、横長とは、最大水平断面積が、水平の軸線６１ｘに直交する断面である垂直断面における最大面積よりも大きいことを意味している。缶胴６１は、本実施の形態では、水平方向の長さが、吸収器１０内の伝熱管１２の水平方向の長さ以下に形成されている。また、本実施の形態では、吸収器１０は、伝熱管１２が吸収器１０の内部に水平に配置され、伝熱管１２の内部を流れる被加熱媒体Ｗが全体として下方から上方へ流れるように構成されている。そして、気液分離器６０の缶胴６１は、水平の軸線６１ｘが伝熱管１２と平行になるように配置されている。
【００３０】
缶胴６１には、混合被加熱媒体Ｗｍが流入する流入口６１ａと、分離後気体に相当する被加熱媒体蒸気Ｗｖが流出する流出口としての蒸気流出口６１ｂと、分離後液体に相当する被加熱媒体液Ｗｑが流出する液出口６１ｃとが形成されている。流入口６１ａ、蒸気流出口６１ｂ、液出口６１ｃは、典型的には缶胴６１の水平方向に延びる面（鏡板６１ｅ以外の面）に形成されており、本実施の形態では、缶胴６１の水平方向における中央部に形成されている。また、流入口６１ａ及び蒸気流出口６１ｂは、缶胴６１内において被加熱媒体液Ｗｑが到達し得る最高液位ＷＬＨよりも上方に形成されており、本実施の形態では、流入口６１ａが軸線６１ｘの高さよりもやや高い缶胴６１の側面に形成されており（流入口６１ａの下端が概ね軸線６１ｘの高さ）、蒸気流出口６１ｂが缶胴６１の頂部に形成されている。液出口６１ｃは、缶胴６１の下部に貯留された被加熱媒体液Ｗｑを円滑に流出させる観点から、最高液位ＷＬＨより下方に形成されていることが好ましく、液出口６１ｃの最上部が最高液位ＷＬＨより下方に形成されていることがより好ましく、本実施の形態では缶胴６１の底部に形成されている。流入口６１ａには加熱後被加熱媒体管８４が水平に接続されており、蒸気流出口６１ｂには被加熱媒体蒸気管８９が鉛直に接続されており、液出口６１ｃには分離液管８１が鉛直に接続されている。
【００３１】
対向板６３は、流入口６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍを衝突させる矩形平板状の部材であり、衝突壁に相当する。対向板６３は、本実施の形態では、流入口６１ａに対して水平方向に離れて対向する位置に、法線が水平になるように（面が鉛直に延びるように）缶胴６１の内部に配設されている。対向板６３は、本実施の形態では、その上辺が、蒸気流出口６１ｂよりも下方で缶胴６１の内壁に接触しているが、内壁に接触しなくてもよい。対向板６３は、最高液位ＷＬＨよりも高所に設けられている。対向板６３が最高液位ＷＬＨよりも高所に設けられるとは、対向板６３の最下部が最高液位ＷＬＨよりも上方になるように設けられていることを意味する。このように対向板６３が設けられていることにより、対向板６３の下方に流体の流路が確保されることとなる。対向板６３の幅（水平方向の長さ）は、流入口６１ａの幅（水平方向の長さ）の概ね１．５〜３倍、典型的には２倍に形成されている。
【００３２】
仕切板６５は、流入口６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍが直ちに蒸気流出口６１ｂから流出しないように缶胴６１内で迂回させる平板状の部材であり、迂回路形成部材に相当する。仕切板６５は、缶胴６１内の、流入口６１ａに通ずる空間と、蒸気流出口６１ｂに通ずる空間とを仕切る位置に配設されている。仕切板６５は、軸線６１ｘに直交する断面（図２（Ｂ）参照）においては、対向板６３の上端（上辺）に一端が接続され、面が水平に延びて、他端が流入口６１ａの上方の缶胴６１の内壁に接触している。また、仕切板６５は、軸線６１ｘに平行な縦断面（図２（Ａ）参照）においては、面が水平に延びて、両端が缶胴６１の鏡板６１ｅには到達しない鏡板６１ｅの近傍に位置している。これにより、両側の仕切板末端６５ｅと鏡板６１ｅとの間には、流体が通過可能な通過流路６８が形成されている。通過流路６８の幅（隙間）は、通過する流体の流量を勘案して、抵抗が増大しすぎないように決定するとよい。
【００３３】
区画板６６は、流入口６１ａから流入して対向板６３に衝突した混合被加熱媒体Ｗｍを下方に案内する平板状の部材であり、案内部材に相当する。区画板６６は、仕切板６５の下方において、流入口６１ａに通ずる空間と、その水平方向隣の空間とを区画する位置に配設されている。区画板６６は、軸線６１ｘに平行な縦断面（図２（Ａ）参照）において、対向板６３の左右の辺（鉛直に延びる辺）にそれぞれ１つずつ、合計２つが、法線が軸線６１ｘと平行になるように設けられている。各区画板６６は、軸線６１ｘに直交する断面（図２（Ｂ）参照）においては、直線状の上辺が仕切板６５に接触しており、下辺は最高液位ＷＬＨよりも上方で直線状に延びており、対向板６３に接する辺とは反対側の辺は流入口６１ａの隣で缶胴６１の内壁に接している。各区画板６６は、本実施の形態では、その下辺が、対向板６３の下辺と同じ高さとなっているが、対向板６３の下辺と異なる高さであってもよい。
【００３４】
図１に示すように、上述のように構成された気液分離器６０は、缶胴６１が、伝熱管１２の最上部の上方であり、濃溶液散布ノズル１３の上方に配置されている。気液分離器６０の缶胴６１は、水平方向の長さが、吸収器１０内の伝熱管１２の水平方向の長さ以下に形成されているので、吸収器１０の缶胴の幅に収まることとなる。
【００３５】
引き続き図１を参照して、吸収ヒートポンプ１の作用を説明する。吸収ヒートポンプ１の定常運転時は、熱源温水切替弁５３ｖが開、バイパス弁５５ｖが閉となっている。まず、冷媒側のサイクルを説明する。凝縮器４０では、再生器３０で蒸発した再生器冷媒蒸気Ｖｇを受け入れて、冷却水管４２を流れる冷却水ｃで冷却して凝縮し、冷媒液Ｖｆとする。凝縮した冷媒液Ｖｆは、冷媒ポンプ４６で蒸発器缶胴２１に送られる。蒸発器缶胴２１に送られた冷媒液Ｖｆは、熱源管２２内を流れる熱源温水ｈによって加熱され、蒸発して蒸発器冷媒蒸気Ｖｅとなる。蒸発器２０で発生した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅは、蒸発器２０と連通する吸収器１０へと移動する。
【００３６】
次に溶液側のサイクルを説明する。吸収器１０では、濃溶液Ｓａが濃溶液散布ノズル１３から散布され、この散布された濃溶液Ｓａが蒸発器２０から移動してきた蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する。蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収した濃溶液Ｓａは、濃度が低下して希溶液Ｓｗとなる。吸収器１０では、濃溶液Ｓａが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する際に吸収熱が発生する。この吸収熱により、伝熱管１２を流れる被加熱媒体Ｗが加熱される。吸収器１０で蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収した濃溶液Ｓａは、濃度が低下して希溶液Ｓｗとなり、吸収器１０の下部に貯留される。貯留された希溶液Ｓｗは、吸収器１０と再生器３０との内圧の差により再生器３０に向かって希溶液管３６を流れ、溶液熱交換器３８で濃溶液Ｓａと熱交換して温度が低下して、再生器３０に至る。
【００３７】
再生器３０に送られた希溶液Ｓｗは、希溶液散布ノズル３３から散布され、熱源管３２を流れる熱源温水ｈ（本実施の形態では約８０℃前後）によって加熱され、散布された希溶液Ｓｗ中の冷媒が蒸発して濃溶液Ｓａとなり、再生器３０の下部に貯留される。他方、希溶液Ｓｗから蒸発した冷媒Ｖは再生器冷媒蒸気Ｖｇとして凝縮器４０へと移動する。再生器３０の下部に貯留された濃溶液Ｓａは、溶液ポンプ３５ｐにより、濃溶液管３５を介して吸収器１０の濃溶液散布ノズル１３に圧送される。濃溶液管３５を流れる濃溶液Ｓａは、溶液熱交換器３８で希溶液Ｓｗと熱交換して温度が上昇してから吸収器１０に流入し、濃溶液散布ノズル１３から散布される。濃溶液Ｓａは、溶液ポンプ３５ｐで昇圧されて吸収器１０に入り、吸収器１０内で蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収することに伴い温度が上昇する。吸収器１０に戻った濃溶液Ｓａは蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収し、以降、同様のサイクルを繰り返す。
【００３８】
吸収液Ｓ及び冷媒Ｖが上記のような吸収ヒートポンプサイクルを行う過程で、吸収器１０において濃溶液Ｓａが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する際に発生する吸収熱で被加熱媒体液Ｗｑが加熱されて湿り蒸気（混合被加熱媒体Ｗｍ）となり、加熱後被加熱媒体管８４を介して気液分離器６０に導かれる。気液分離器６０に流入した混合被加熱媒体Ｗｍは、以下の要領で被加熱媒体蒸気Ｗｖと被加熱媒体液Ｗｑとに分離される。
【００３９】
ここで図２を参照して、気液分離器６０内の作用を説明する。加熱後被加熱媒体管８４を流れてきて流入口６１ａから缶胴６１内に水平に流入した混合被加熱媒体Ｗｍは、対向板６３に衝突する。対向板６３に衝突した混合被加熱媒体Ｗｍは、上方には仕切板６５が存在し、両側には区画板６６が存在するため、下方向に流れの向きを変える。このとき、混合被加熱媒体Ｗｍは、対向板６３への衝突と、衝突前後に流れ方向を水平方向から下方向へと変えたこととにより、第１段階の気体（被加熱媒体蒸気Ｗｖ）と液体（被加熱媒体液Ｗｑ）との分離が行われる。典型的には、混合被加熱媒体Ｗｍ中に含まれていた一部の被加熱媒体液Ｗｑが分離されて滴下し、缶胴６１の下部に溜まる。
【００４０】
対向板６３及び区画板６６に囲まれた空間内を下向きに流れる混合被加熱媒体Ｗｍは、区画板６６の下端を反転して、流れの向きを下方向から水平方向に変える。この、下方向から水平方向に流れの向きを変えたことにより、第２段階の気体と液体との分離（混合被加熱媒体Ｗｍ中に含まれていた一部の被加熱媒体液Ｗｑの分離滴下）が行われる。本実施の形態では、流入口６１ａが缶胴６１の水平方向における中央部に形成されているので、区画板６６の下端を反転して下方向から水平方向に向きを変える流れは、左右２つの流れに分かれる。左右２つに分かれた混合被加熱媒体Ｗｍは、それぞれ、缶胴６１の両端の鏡板６１ｅに向けて概ね水平に流れる。仕切板６５の下方を概ね水平に流れる混合被加熱媒体Ｗｍの流路は、缶胴６１の軸線６１ｘに直交な断面に近い断面積を持つこととなる。そして、対向板６３の位置から両側に形成された２つの水平の流路のうちの一方の流路を流れる混合被加熱媒体Ｗｍの流量は、流入口６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍの流量の約半分となるので、この流路を流れる流体の流速は低くなり、気液分離の効果を高めることができる。この、混合被加熱媒体Ｗｍが仕切板６５の下方を概ね水平に流れることにより、第３段階の気体と液体との分離（混合被加熱媒体Ｗｍ中に含まれていた一部の被加熱媒体液Ｗｑの分離滴下）が行われる。
【００４１】
缶胴６１の鏡板６１ｅに向けて仕切板６５の下方を概ね水平に流れる混合被加熱媒体Ｗｍは、鏡板６１ｅの近傍に到達すると鏡板６１ｅの面に沿って上方に向かうように流れの向きを変える。この、概ね水平方向から上方向に流れの向きを変えたことにより、第４段階の気体（被加熱媒体蒸気Ｗｖ）と液体（被加熱媒体液Ｗｑ）との分離が行われる。鏡板６１ｅの面に沿って上方向に流れる分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖは、通過流路６８を通過し、仕切板６５の上方に形成された缶胴６１の上壁と仕切板６５との間の流路を流れ、蒸気流出口６１ｂを介して缶胴６１の外に流出する。このように、流入口６１ａから流入した流体は、蒸気流出口６１ｂから流出するまでに仕切板６５を巻くように流れることとなり、仕切板６５の周囲に形成される流路が迂回路に相当する。他方、分離された被加熱媒体液Ｗｑは、落下して缶胴６１の下部に溜まる。流入口６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍから、蒸気流出口６１ｂから流出する被加熱媒体蒸気Ｗｖが生成される過程で分離されて、缶胴６１の下部に溜まっている被加熱媒体液Ｗｑは、液出口６１ｃを介して缶胴６１の外に流出する。
【００４２】
上述のように、本実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１が備える気液分離器６０では、少なくとも４段階の気液分離機構を有しているので、混合被加熱媒体Ｗｍから分離されて蒸気流出口６１ｂから流出する被加熱媒体蒸気Ｗｖに液滴が随伴することを抑制することができ、良質な蒸気を供給することができる。特に、混合被加熱媒体Ｗｍが仕切板６５の下方を概ね水平に流れる第３段階の気液分離では、缶胴６１の水平方向に延びる軸線６１ｘ方向の長さの全長を利用しているので、缶胴６１の全長を延ばすことにより、缶胴６１の高さを抑制しつつ（高くすることなく）気液分離効果を高めることができる。
【００４３】
また、外部から吸収ヒートポンプ１に供給される熱源量の変化等により、気液分離器６０に対して流入する混合被加熱媒体Ｗｍの流量と流出する被加熱媒体液Ｗｑの流量とに不均衡があると、気液分離器６０内に貯留されている被加熱媒体液Ｗｑの量が変化することに伴って被加熱媒体液Ｗｑの液位が変化する。水平方向に長い本実施の形態における気液分離器６０の水平断面積は、従来の縦型の気液分離器の水平断面積より数倍大きい。すると、気液分離器６０内に貯留されている被加熱媒体液Ｗｑの量の変化に対する液位の変化については、水平方向に長い本実施の形態における気液分離器６０は、従来の縦型の気液分離器よりも、水平断面積の比の逆数である数分の一以下と小さくなる。液位の変化が小さい本実施の形態の気液分離器６０は、液位が安定するので、良好な気液分離を行うことができる。
【００４４】
再び図１に戻って、吸収ヒートポンプ１の作用の説明を続ける。気液分離器６０で分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖは、被加熱媒体蒸気管８９に流出し、吸収ヒートポンプ１の外部の蒸気利用場所（需要先）に供給される。つまり、吸収ヒートポンプから被加熱媒体蒸気Ｗｖが取り出される。このように、吸収ヒートポンプ１は、駆動熱源の温度以上の被加熱媒体Ｗを取り出すことができる第２種の吸収ヒートポンプとして構成されている。外部に供給された分の被加熱媒体Ｗは、補給水Ｗｓとして吸収ヒートポンプ１の外部から供給される。他方、気液分離器６０で分離された被加熱媒体液Ｗｑは、分離液管８１に流出し、補給水管８５を流れてきた補給水Ｗｓと合流して、被加熱媒体液Ｗｑとして被加熱媒体液管８２を流れ、伝熱管１２内に供給される。なお、上述した吸収ヒートポンプ１を構成する各機器は、制御装置（不図示）で制御される。
【００４５】
以上で説明したように、本実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１によれば、気液分離器６０の缶胴６１の高さを抑制しつつ、気液分離器６０における混合被加熱媒体Ｗｍの気液分離性能を確保することができ、吸収ヒートポンプ１の高さを抑制することができる。また、気液分離器６０の缶胴６１の水平方向の長さが伝熱管１２の水平方向の長さ以下に構成され、缶胴６１が伝熱管１２の最上部の上方に配置されているので、収まりのよい吸収ヒートポンプ１とすることができる。また、気液分離器６０の缶胴６１を吸収器１０の伝熱管１２の最上部の上方に配置することで、気液分離器６０と吸収器１０の伝熱管１２との間で被加熱媒体Ｗを循環させるためのポンプを設けなくても気泡ポンプ効果により被加熱媒体Ｗを循環させることができる。
【００４６】
以上の説明では、流入口６１ａ及び蒸気流出口６１ｂが缶胴６１の水平方向における中央部に形成されているとしたが、中央部は、厳密に中央でなくてよく、典型的には対向板６３に衝突後の流体の流速が仕切板６５の両端である仕切板末端６５ｅにおいて許容範囲内で等しくなる程度の範囲で中央に形成されていればよい。あるいは、流入口６１ａの水平方向における位置を、缶胴６１の中央部よりも一方の鏡板６１ｅの側（典型的には中央部と鏡板６１ｅとの概ね中間）に移動させて形成することとしてもよい。この場合、区画板６６の下端を反転して２つに流れが分かれた流体の各流量が均一とはならないが、区画板６６から通過流路６８までの流路が長い方の側に形成された通過流路６８の幅を他方の通過流路６８の幅よりも広くすると、区画板６６から通過流路６８までの流路が長い方に多くの流量が流れ、長い流路で十分に気液分離することができる。他方、短い流路に流れる流量は少なくなるので、流路が短くても十分な気液分離を行うことができる。また、蒸気流出口６１ｂの水平方向における位置は、缶胴６１の中央部でなくてもよく、仕切板６５が配置されている範囲内のいずれの位置に形成されていてもよい。しかしながら、蒸気流出口６１ｂは、両側の通過流路６８から等距離に形成することが好ましい。
【００４７】
また、図３に示すように、流入口６１ａ及び蒸気流出口６１ｂを一方の鏡板６１ｅｎの近傍に寄せて配置してもよい。図３は、第１の変形例に係る気液分離器６０Ａの正面縦断面図である。気液分離器６０Ａの、気液分離器６０（図２参照）と異なる点は、上述の流入口６１ａ及び蒸気流出口６１ｂの水平方向における位置のほか、以下の事項が挙げられる。気液分離器６０Ａは、仕切板６５が、流入口６１ａ及び蒸気流出口６１ｂを寄せた側の鏡板６１ｅｎに接触するまで延長されている。この構成により、仕切板６５が接触した側の鏡板６１ｅｎの隣には通過流路６８が形成されず、反対側の鏡板６１ｅｆと仕切板末端６５ｅとの間に通過流路６８が形成されている。この場合、気液分離器６０（図２参照）では２つ設けられていた区画板６６のうち、鏡板６１ｅｎ側には区画板６６を設けずに、鏡板６１ｅｎから遠い側の区画板６６と鏡板６１ｅｎと対向板６３（図２（Ｂ）参照）とに囲まれた空間が形成されることとしてもよい。このように構成された気液分離器６０Ａでは、流入口６１ａから缶胴６１内に水平に流入した混合被加熱媒体Ｗｍは、対向板６３に衝突した後、区画板６６及び鏡板６１ｅｎに囲まれた空間内で下向きに流れの向きを変える。区画板６６の下端を反転して下方向から水平方向に向きを変えた流れは、缶胴６１の長手方向の長さと概ね同等の比較的長い水平流路に入る。この水平流路を全量の被加熱媒体Ｗが一方向に流れるので、その際の流速は気液分離器６０（図２（Ａ）参照）の場合の略２倍になるが、流路長が気液分離器６０の略２倍に形成されているので、気液分離の効果を高めることができる。
【００４８】
以上の説明では、液出口６１ｃが缶胴６１の水平方向における中央部に形成されているとしたが、液出口６１ｃは中央部にこだわらず、軸線６１ｘが延びる方向のいずれに形成されていてもよい。液出口６１ｃは、水平方向のいずれの位置に形成されていても、高さ方向の位置は缶胴６１の底部に形成されていることが好ましい。
【００４９】
以上の説明では、衝突壁として対向板６３を設けることとしたが、対向板６３を設けずに、流入口６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍを缶胴６１の内壁に衝突させることとしてもよい。この場合、流入口６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍが衝突する缶胴６１の内壁の部分が衝突壁に相当する。しかしながら、混合被加熱媒体Ｗｍが衝突する缶胴６１の内壁の部分が湾曲していると混合被加熱媒体Ｗｍが衝突する際のエネルギーが緩和されるため、混合被加熱媒体Ｗｍが衝突壁に衝突する際のエネルギーを大きくしてより多く気液分離させる観点から、対向板６３を設けることが好ましい。
【００５０】
次に図４を参照して、第２の変形例に係る吸収ヒートポンプが備える気液分離器６０Ｂを説明する。図４（Ａ）は気液分離器６０Ｂの正面縦断面図、図４（Ｂ）は図４（Ａ）におけるIVＢ−IVＢ矢視断面図であって気液分離器６０Ｂの側面縦断面図を示している。気液分離器６０Ｂを備える吸収ヒートポンプの、気液分離器６０Ｂ以外の主要構成機器等の構成は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）と同様である。換言すれば、気液分離器６０Ｂを備える吸収ヒートポンプは、吸収ヒートポンプ１（図１参照）と比較して、気液分離器６０（図１参照）を気液分離器６０Ｂに置換したものである。
【００５１】
気液分離器６０Ｂは、缶胴１６１と、缶胴１６１の内部に設けられた仕切板１６５とを備えている。缶胴１６１の形状及び大きさは、缶胴６１（図２参照）と同様である。したがって、本変形例における缶胴１６１の鏡板１６１ｅは円形に形成されている。また、缶胴１６１は、水平方向に長く配設されている点も、缶胴６１（図２参照）と同様である。缶胴１６１には、流入口１６１ａと、蒸気流出口１６１ｂと、液出口１６１ｃとが形成されている。流入口１６１ａ、蒸気流出口１６１ｂ、液出口１６１ｃは、それぞれ、缶胴６１（図２参照）に形成された流入口６１ａ、蒸気流出口６１ｂ、液出口６１ｃに対応する。缶胴１６１に対して流入口１６１ａ、蒸気流出口１６１ｂ、液出口１６１ｃが形成される位置は、本変形例では、缶胴６１（図２参照）に形成された流入口６１ａ、蒸気流出口６１ｂ、液出口６１ｃと比較して、高さ方向に関しては同様であるが、水平方向に関しては以下のように異なっている。流入口１６１ａ、蒸気流出口１６１ｂ、液出口１６１ｃは、本変形例では、缶胴１６１の水平方向における一端部に寄せて形成されている。
【００５２】
仕切板１６５は、流入口１６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍが直ちに蒸気流出口１６１ｂから流出しないように缶胴１６１内で迂回させる部材であり、迂回路形成部材に相当する。仕切板１６５は、缶胴１６１内の、流入口１６１ａに通ずる空間と、蒸気流出口１６１ｂに通ずる空間とを仕切る位置に配設されている。仕切板１６５は、平板状の部材が直角に折り曲げられて、軸線１６１ｘに直交する断面（図４（Ｂ）参照）で見てＬ字状の外観を呈している。仕切板１６５に関し、説明の便宜上、軸線１６１ｘに直交する断面（図４（Ｂ）参照）において、鉛直に延びる部分を縦仕切板１６５ａといい、水平に延びる部分を横仕切板１６５ｂということとする。縦仕切板１６５ａは、その上端が、流入口１６１ａと蒸気流出口１６１ｂとの間の蒸気流出口１６１ｂの近傍の缶胴１６１の内壁に接触している。縦仕切板１６５ａの下端は横仕切板１６５ｂの一端に接続されている。
【００５３】
縦仕切板１６５ａは、軸線１６１ｘに平行な縦断面（図４（Ａ）参照）に示すように、流入口１６１ａが形成されている側の鏡板１６１ｅに一方の側辺が接触し、他方の側辺１６５ｅは反対側の鏡板１６１ｅに向かって延びているが当該鏡板１６１ｅには接触していない。これにより、流入口１６１ａが形成されている側とは反対側の鏡板１６１ｅと他方の側辺１６５ｅとの間に、流体が通過可能な通過流路１６８が形成されている。通過流路１６８の幅（隙間）は、通過する流体の流量を勘案して、抵抗が増大しすぎないように決定するとよい。縦仕切板１６５ａは、軸線１６１ｘに平行な縦断面（図４（Ａ）参照）において、流入口１６１ａを覆う大きさに形成されており、本変形例では、軸線１６１ｘ方向の長さが、缶胴１６１の長さの概ね０．６〜０．８倍に形成されている。横仕切板１６５ｂは、軸線１６１ｘ方向の長さが縦仕切板１６５ａの長さと同じに形成されている。横仕切板１６５ｂは、軸線１６１ｘに直交する断面（図４（Ｂ）参照）において、一端が縦仕切板１６５ａの下端に接続されており、他端は流入口１６１ａよりも下方で缶胴１６１の内壁に接触している。縦仕切板１６５ａ及び横仕切板１６５ｂからなる仕切板１６５は、最高液位ＷＬＨよりも高所に設けられている。このような構成により、缶胴１６１内の下部に貯留された被加熱媒体液Ｗｑに仕切板１６５が浸ることを回避することができ、仕切板１６５への腐食の発生を抑制することができる。
【００５４】
上述のように構成された気液分離器６０Ｂでは、加熱後被加熱媒体管８４を流れてきて流入口１６１ａから缶胴１６１内に水平に流入した混合被加熱媒体Ｗｍは、仕切板１６５の縦仕切板１６５ａに衝突する。このように、縦仕切板１６５ａは、衝突壁に相当する。縦仕切板１６５ａを含む仕切板１６５は、本変形例では、衝突壁と迂回路形成部材とを兼ねることとなる。縦仕切板１６５ａに衝突した混合被加熱媒体Ｗｍは、下方には横仕切板１６５ｂが存在し、片側には鏡板１６１ｅが存在するため、遠い方の鏡板１６１ｅに向かう水平方向に流れの向きを略直角に変える。このとき、混合被加熱媒体Ｗｍは、縦仕切板１６５ａへの衝突と、衝突前後に流れ方向を略直角に変えたこととにより、第１段階の気体（被加熱媒体蒸気Ｗｖ）と液体（被加熱媒体液Ｗｑ）との分離が行われる。
【００５５】
縦仕切板１６５ａに衝突した後に水平方向に（軸線１６１ｘが延びる方向に）流れる混合被加熱媒体Ｗｍは、流入口１６１ａから遠い側の鏡板１６１ｅに衝突する。鏡板１６１ｅに衝突した混合被加熱媒体Ｗｍは、当該鏡板１６１ｅと、縦仕切板１６５ａの側辺１６５ｅとの間の通過流路１６８を経由して、蒸気流出口１６１ｂ側の鏡板１６１ｅの方向に流れの向きを変える。この、混合被加熱媒体Ｗｍの、縦仕切板１６５ａの側辺１６５ｅを巻く流れの反転作用により、第２段階の気体と液体との分離（混合被加熱媒体Ｗｍ中に含まれていた一部の被加熱媒体液Ｗｑの分離滴下）が行われる。通過流路１６８を経由して反転した混合被加熱媒体Ｗｍは、缶胴１６１の長手方向に、蒸気流出口１６１ｂが形成されている側に向けて、概ね水平に流れる。蒸気流出口１６１ｂの側に向けて概ね水平に流れる混合被加熱媒体Ｗｍの流路は、缶胴１６１の軸線１６１ｘに直交な断面積の半分以上の断面積を持つこととなるので（図４（Ｂ）参照）、この流路を流れる流体の流速は低くなり、かつ、この流路の長さは缶胴１６１の長手方向の長さと略同等で比較的長いことから、気液分離の効果を高めることができる。この、混合被加熱媒体Ｗｍが蒸気流出口１６１ｂに向けて概ね水平に流れることにより、第３段階の気体と液体との分離（混合被加熱媒体Ｗｍ中に含まれていた一部の被加熱媒体液Ｗｑの分離滴下）が行われる。
【００５６】
そして、混合被加熱媒体Ｗｍは、蒸気流出口１６１ｂの近傍の鏡板１６１ｅの付近まで来ると、略水平方向から上方に向かうように流れの向きを変える。この、概ね水平方向から上方向に流れの向きを変えたことにより、第４段階の気体（被加熱媒体蒸気Ｗｖ）と液体（被加熱媒体液Ｗｑ）との分離が行われる。上方向に流れる分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖは、蒸気流出口１６１ｂを介して缶胴１６１の外に流出する。このように、流入口１６１ａから流入した流体は、蒸気流出口１６１ｂから流出するまでに仕切板１６５を巻くように流れることとなり、仕切板１６５の周囲に形成される流路が迂回路に相当する。他方、分離された被加熱媒体液Ｗｑは、落下して缶胴１６１の下部に溜まる。流入口１６１ａから流入した混合被加熱媒体Ｗｍから、蒸気流出口１６１ｂから流出する被加熱媒体蒸気Ｗｖが生成される過程で分離されて、缶胴１６１の下部に溜まっている被加熱媒体液Ｗｑは、液出口１６１ｃを介して缶胴１６１の外に流出する。
【００５７】
上述のように、気液分離器６０Ｂでは、少なくとも４段階の気液分離機構を有しているので、混合被加熱媒体Ｗｍから分離されて蒸気流出口１６１ｂから流出する被加熱媒体蒸気Ｗｖに液滴が随伴することを抑制することができ、良質な蒸気を供給することができる。特に、混合被加熱媒体Ｗｍが蒸気流出口１６１ｂの側に向けて概ね水平に流れる第３段階の気液分離では、水平方向に長い缶胴１６１の軸線１６１ｘ方向の長さの全長を利用しているので、缶胴１６１の全長を延ばすことにより、缶胴１６１の高さを抑制しつつ（高くすることなく）気液分離効果を高めることができる。また、本変形例における気液分離器６０Ｂは、液位の変化が小さく液位が安定するので良好な気液分離を行うことができる点は、気液分離器６０（図２参照）と同様である。また、気液分離器６０Ｂの缶胴１６１を、気液分離器６０（図２参照）と同様に、吸収器１０（図１参照）の伝熱管１２の最上部の上方に配置することで、気液分離器６０Ｂと吸収器１０の伝熱管１２との間で被加熱媒体Ｗを循環させるためのポンプを設けなくても気泡ポンプ効果により被加熱媒体Ｗを循環させることができる。
【００５８】
以上の変形例に係る気液分離器６０Ｂの説明では、流入口１６１ａ及び蒸気流出口１６１ｂの水平方向における位置が、缶胴１６１の水平方向における一端部に寄せて形成されていることとしたが、図２（Ａ）に示す気液分離器６０に倣って缶胴１６１の中央部に形成すると共に、仕切板１６５と鏡板１６１ｅとの間の通過流路１６８が水平方向両側に形成されることとしてもよい。この場合、流入口１６１ａから缶胴１６１内に水平に流入した混合被加熱媒体Ｗｍは、縦仕切板１６５ａに衝突後、左右２つに分かれて水平に流れ、両側の通過流路１６８をそれぞれ反転した後、缶胴１６１の長手方向に沿って、蒸気流出口１６１ｂが形成されている中央部に向けて概ね水平方向に流れて蒸気流出口１６１ｂに向かい、気液分離を行うことができる。
【００５９】
以上の変形例に係る気液分離器６０Ｂの説明では、液出口１６１ｃの水平方向における位置が、流入口１６１ａ及び蒸気流出口１６１ｂと共に缶胴１６１の水平方向における一端部に寄せて形成されていることとしたが、この位置に限らず、軸線１６１ｘが延びる方向のいずれに形成されていてもよい。液出口１６１ｃは、水平方向のいずれの位置に形成されていても、高さ方向の位置は缶胴１６１の底部に形成されていることが好ましい。
【００６０】
以上の説明では、缶胴６１、１６１が水平方向に長い円筒状に形成されているとしたが、軸線６１ｘ、１６１ｘに直交する断面の形状（鏡板６１ｅ、１６１ｅの形状）が、楕円型、面取りされた多角形（四角形含む）等、円形以外の形状であってもよい。
【００６１】
以上の説明では、蒸気流出口６１ｂ、１６１ｂが缶胴６１、１６１の頂部に形成されているとしたが、最高液位ＷＬＨよりも上方であれば頂部以外に形成されていてもよい。しかしながら、被加熱媒体蒸気Ｗｖを缶胴６１、１６１から液滴を含めずに円滑に流出する観点から、蒸気流出口６１ｂ、１６１ｂは、缶胴６１、１６１の上部に形成されていることが好ましく、頂部に形成されていることがより好ましい。また、図２（Ｂ）及び図４（Ｂ）において、加熱後被加熱媒体管８４を、水平ではなく、缶胴６１、１６１の斜め上方から缶胴６１、１６１に向けて斜めに下るように配置して、混合被加熱媒体Ｗｍが缶胴６１、１６１の斜め上方から缶胴６１、１６１内に斜めに流入するように構成されていてもよい。この構成に伴い、対向板６３及び／又は縦仕切板１６５ａを、この斜めの流れに対して直角になるように傾けて配置してもよく、鉛直のままとしてもよい。
【００６２】
以上の説明では、蒸発器２０が満液式であるとしたが、散布式であってもよい。蒸発器を散布式とする場合は、蒸発器缶胴の上部に冷媒液Ｖｆを散布する冷媒液散布ノズルを設け、満液式の場合に蒸発器缶胴２１の下部に接続することとしていた冷媒液管４５の端部を、冷媒液散布ノズルに接続すればよい。また、蒸発器缶胴の下部の冷媒液Ｖｆを冷媒液散布ノズルに供給する配管及びポンプを設けてもよい。
【００６３】
以上の説明では、吸収ヒートポンプ１が単段であるとして説明したが、多段でもよい。
図５に、二段昇温型の吸収ヒートポンプ１Ａの構成を例示する。吸収ヒートポンプ１Ａは、図１に示されている吸収ヒートポンプ１における吸収器１０及び蒸発器２０が、高温側の高温吸収器１０Ｈ及び高温蒸発器２０Ｈと、低温側の低温吸収器１０Ｌ及び低温蒸発器２０Ｌとに分かれている。高温吸収器１０Ｈは低温吸収器１０Ｌよりも内圧が高く、高温蒸発器２０Ｈは低温蒸発器２０Ｌよりも内圧が高い。高温吸収器１０Ｈと高温蒸発器２０Ｈとは、高温蒸発器２０Ｈの冷媒Ｖの蒸気を高温吸収器１０Ｈに移動させることができるように上部で連通している。低温吸収器１０Ｌと低温蒸発器２０Ｌとは、低温蒸発器２０Ｌの冷媒Ｖの蒸気を低温吸収器１０Ｌに移動させることができるように上部で連通している。被加熱媒体液Ｗｑは、高温吸収器１０Ｈで加熱される。熱源温水ｈは、低温蒸発器２０Ｌに導入される。低温吸収器１０Ｌは低温蒸発器２０Ｌから移動してきた冷媒Ｖの蒸気を吸収液Ｓが吸収する際の吸収熱で高温蒸発器２０Ｈ内の冷媒液Ｖｆを加熱して高温蒸発器２０Ｈ内に冷媒Ｖの蒸気を発生させ、発生した高温蒸発器２０Ｈ内の冷媒Ｖの蒸気は高温吸収器１０Ｈに移動して高温吸収器１０Ｈ内の吸収液Ｓに吸収される際の吸収熱で被加熱媒体液Ｗｑを加熱するように構成されている。吸収ヒートポンプ１Ａでは、図示は省略するが、低温吸収器１０Ｌ内の伝熱管を流れて加熱された冷媒Ｖを気体（冷媒蒸気）と液体（冷媒液）とに分離する気液分離器を設けることができ、その気液分離器として上述の気液分離器６０又は気液分離器６０Ａあるいは気液分離器６０Ｂを適用することができる。
【符号の説明】
【００６４】
１    吸収ヒートポンプ
１０  吸収器
１２  伝熱管
６０、６０Ａ、６０Ｂ  気液分離器
６１  缶胴
６１ａ  流入口
６１ｂ  蒸気流出口
６３  対向板
６５  仕切板
６５ｅ  端部
６６  区画板
６８  通過流路
１６１  缶胴
１６１ａ  流入口
１６１ｂ  蒸気流出口
１６５  仕切板
１６５ｅ  端部
１６８  通過流路
Ｓａ  濃溶液
Ｖｅ  蒸発器冷媒蒸気
Ｗｑ  被加熱媒体液
Ｗｍ  混合被加熱媒体
Ｗｖ  被加熱媒体蒸気
ＷＬＨ  最高液位
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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