(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮ガスを収容した熱源（１１）からの廃熱を機械的エネルギーに変換する有機ランキンサイクルであって、前記有機ランキンサイクル（８）は、２相作動流体を収容した閉回路（１４）を有し、前記閉回路（１４）は、前記作動流体を前記閉回路（１４）内で、前記熱源（１１）と熱的接触状態にある蒸発器（１０）に通し、前記作動流体の熱的エネルギーを機械的エネルギーに変換するタービンのような膨張機（１２）に通し、そして冷却要素（１７）と熱的接触状態にある凝縮器（１６）に通して連続的に循環させる液体ポンプ（１５）を有する、有機ランキンサイクルにおいて、前記有機ランキンサイクル（８）は、前記膨張機（１２）によって生じた機械的エネルギーを求める手段（２１）および前記膨張機（１２）に入っている前記作動流体の蒸気分率を調整する制御装置（２２）を備え、前記制御装置（２２）は、前記膨張機（１２）によって生じる機械的エネルギーが最大であるように前記求めた機械的エネルギーに基づいて前記蒸気分率を調整し、前記膨張機（１２）は、液体作動流体と気体作動流体の混合物を受け入れるのに適した形式のものであり、
前記制御装置（２２）は、前記液体ポンプ（１５）を通る前記作動流体の流量を変化させることによってかつ／あるいは前記膨張機（１２）を通る前記作動流体の流量を変化させることによって前記膨張機（１２）に入っている前記作動流体の前記蒸気分率を調整し、
前記制御装置（２２）は、２つの制御アルゴリズムを繰り返し切り替えることによって前記膨張機（１２）に入っている前記作動流体の前記蒸気分率を調整し、第１の制御アルゴリズムは、前記膨張機（１２）によって生じる機械的エネルギーが局所最大値になるまで前記液体ポンプ（１５）を通る前記作動流体の流量を変化させる処理から成り、第２の制御アルゴリズムは、前記膨張機（１２）によって生じる機械的エネルギーが更に最適化された最大値になるまで前記膨張機（１２）を通る前記作動流体の流量を変化させる処理から成る、
有機ランキンサイクル。
【請求項２】
前記制御装置（２２）は、前記膨張機（１２）に入っている前記作動流体の前記蒸気分率を連続した仕方で調整する、請求項１記載の有機ランキンサイクル。
【請求項３】
前記膨張機（１２）を通る前記作動流体の流量を変化させることは、前記膨張機（１２）のバイパスによって、前記膨張機（１２）の速度を変化させることによって、滑り弁および／又は持上げ弁によって、前記膨張機（１２）の押退け量を変化させることによってかつ／あるいは前記膨張機（１２）の油注入量を変化させることによって実現される、請求項１又は２に記載の有機ランキンサイクル。
【請求項４】
前記液体ポンプ（１５）を通る前記作動流体の流量を変化させることは、前記液体ポンプ（１５）のバイパスによって、前記液体ポンプ（１５）の速度を変化させることによって、前記液体ポンプ（１５）の押退け量を変化させることによってあるいは前記液体ポンプ（１５）のオンオフ頻度を変化させることによって実現される、請求項１〜３のうち何れか一項に記載の有機ランキンサイクル。
【請求項５】
前記膨張機（１２）に入っている前記作動流体の前記蒸気分率は、１０％〜９９％質量分率である、請求項１〜４のうち何れか一項に記載の有機ランキンサイクル。
【請求項６】
前記膨張機（１２）は、容量膨張機（１２）であり又は前記膨張機（１２）は、スクリュー膨張機（１２）である、請求項１〜５のうち何れか一項に記載の有機ランキンサイクル。
【請求項７】
潤滑剤を含み又は潤滑剤として作用する作動流体が用いられる、請求項１〜６のうち何れか一項に記載の有機ランキンサイクル。
【請求項８】
沸点が９０℃未満である作動流体が用いられる、請求項１〜７のうち何れか一項に記載の有機ランキンサイクル。
【請求項９】
ガスを圧縮する圧縮機要素（２）と、前記圧縮ガスを冷却する冷却器（６）とを含む圧縮機設備において、前記圧縮機設備（１）は、請求項１〜８のうち何れか一項に記載の有機ランキンサイクル（８）を含み、前記冷却器（６）は、熱交換器（９）内に組み込まれ、前記熱交換器（９）はまた、前記冷却器（６）と前記蒸発器（１０）との間における熱伝達のために前記有機ランキンサイクル（８）の前記蒸発器（１０）を組み込んでいる、圧縮機設備。
【請求項１０】
前記圧縮機設備は、ガスを圧縮するために直列に連結された少なくとも２つの圧縮機要素（２′，２″）と、２つの圧縮機要素（２′，２″）相互間の中間冷却器（６′）としてか最終段圧縮機（２″）によって圧縮されたガスを冷却する後置冷却器（６″）かのいずれかとして作用する少なくとも２つの冷却器（６′，６″）とを含む多段圧縮機設備（１）であり、前記圧縮機設備（１）は、少なくとも１つの蒸発器（１０）を備えた有機ランキンサイクル（８）を含み、各前記冷却器（６′，６″）は、熱交換器（９′，９″）内に組み込まれ、前記熱交換器（９′，９″）はまた、前記有機ランキンサイクル（８）の前記蒸発器（１０）の少なくとも一部を組み込んでいる、請求項９記載の圧縮機設備。
【請求項１１】
前記有機ランキンサイクル（８）の前記蒸発器（１０）は、複数の蒸発器又は蒸発器部分（１０′，１０″）で構成され、各蒸発器又は蒸発器部分は、熱交換器（９′，９″）内の中間冷却器（２′）又は後置冷却器（２″）と一緒に組み込まれ、前記有機ランキンサイクル（８）の前記蒸発器又は蒸発器部分（１０′，１０″）は、前記閉回路（１４）に互いに直列に又は並列に流体結合されている、請求項１０記載の圧縮機設備。
【請求項１２】
前記蒸発器又は蒸発器部分（１０′，１０″）は、互いに並列に連結され、三方弁（２４）又は絞りおよび／又は弁が、前記液体ポンプ（１５）から来た前記作動流体の流れを前記蒸発器又は蒸発器部分（１０′，１０″）を通る別々の流れに分割するために設けられている、請求項１１記載の圧縮機設備。
【請求項１３】
前記１つの圧縮機要素（２）又は前記複数の圧縮機要素（２′，２″）は、オイルレス空気圧縮機要素である、請求項９〜１２のうち何れか一項に記載の圧縮機設備。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱源からの廃熱を機械的エネルギーに変換する有機ランキンサイクル（Organic Rankine Cycle: ＯＲＣ、以下「ＯＲＣ」と称する）およびＯＲＣの圧縮廃熱を機械的エネルギーに変換するためにかかるＯＲＣを利用する圧縮機設備に関する。
【背景技術】
【０００２】
ＷＴＰ（Waste heat To Power：廃熱を電力に）用のパワーサイクル、例えばＯＲＣ、カリーナ（Kalina）サイクル、トリラテラルフラッシュ（Trilateral Flash）サイクルなどが良く知られている。
【０００３】
かかるパワーサイクルは、例えば圧縮機によって生じる廃熱を回収するとともにこのエネルギーを、例えば発電のために発電機を駆動するために用いることができる機械的エネルギーに変換するよう設計されている。
【０００４】
ＯＲＣ（有機ランキンサイクル）の使用は、特に、圧縮機設備によって生じる圧縮ガスの熱のような比較的高い温度を持った状態で熱源の廃棄エネルギーを回収することが知られている。
【０００５】
かかる公知のＯＲＣは、２相作動流体を収容した閉ループ回路を有し、この回路は、作動流体を回路内で連続的に、熱源と熱的接触状態にある蒸発器に通して作動流体を蒸発させ、蒸発器内で生じたガス状作動流体に伝達される熱的エネルギーを有用な機械的エネルギーに変換するタービンのような膨張機に通し、そして最後に水又は周囲空気のような冷却媒体と熱的接触状態にある凝縮器に通してガス状作動流体を作動流体に関する次の作動サイクルのために蒸発器に戻すことができる液体に変換するよう循環させる液体ポンプを更に有する。
【０００６】
圧縮機設備では、圧縮によって生じた高温ガスをＯＲＣの蒸発器に接触させることによってかかる高温ガスを冷却するためにＯＲＣを用いると同時に、ＯＲＣを用いて蒸発器で回収した熱を膨張機で有用なエネルギーに変換する。
【０００７】
圧縮機設備内の廃熱は、比較的高い温度、典型的には１５０℃以上の温度で利用できる。それと同時に、冷却は、高温圧縮ガスを極めて低いレベルに、典型的には蒸発器の入口のところの作動流体の温度よりも１０℃未満高い温度まで減少させる必要がある。
【０００８】
作動流体、例えば冷却水および圧縮ガスの温度レベル相互間で動作するよう設計されたＷＴＰ用の公知のパワーサイクルは、かかるパワーサイクルが２つの選択肢の選択を必要とする点で性能上のジレンマに直面している。
【０００９】
パワーサイクルは、圧縮ガス中に存在する利用可能な廃熱の全てを使用するがパワーサイクル効率が極めて低いという難点があるか、あるいはパワーサイクルは、廃熱の一部しか利用せずしかも圧縮ガスを部分的にしか冷却しないが、効率が比較的高いかのいずれかである。後者の場合、圧縮ガスの正確な冷却を達成するためにパワーサイクル蒸発器の後に別個の空気冷却器を置くことが必要とされる。
【００１０】
公知のパワーサイクルは、熱源、例えば圧縮ガスに適しているということで採用されており、かかる公知のパワーサイクルは、圧縮ガスの温度が変化するという問題を呈し、このことは、利用可能な廃熱が経時的に変化するということを意味している。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
第１の方式は、圧縮ガスを冷却剤、大抵は水で冷却し、次に冷却剤をパワーサイクルにより冷却し、そしてパワーサイクルにおける冷却を冷却水又は空気によって行うことである。この解決策は、大きな温度差の熱交換に起因して極めて大きな熱力学的損失を生じさせ、それによりシステム効率が極めて低くなる。
【００１２】
第２の方式は、漸変温度蒸発方式、例えばカリーナサイクルおよび超臨界ＯＲＣを用いて働く。また、作動流体として非共沸流体混合物又は配合物を用いて作動するＯＲＣは、漸変温度蒸発方式に起因した熱力学的損失を減少させる公知の方式である。この方式により、システムが技術的に複雑であり、かくして高価になる。
【００１３】
本発明の目的は、上述の欠点および他の欠点のうちの１つ又は２つ以上に対して解決策を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
したがって、本発明は、圧縮ガスを収容した熱源からの廃熱を機械的エネルギーに変換するＯＲＣであって、ＯＲＣは、２相作動流体を収容した閉回路を有し、閉回路は、作動流体を閉回路内で、熱源と熱的接触状態にある蒸発器に通し、作動流体の熱的エネルギーを機械的エネルギーに変換するタービンのような膨張機に通し、そして冷却要素と熱的接触状態にある凝縮器に通して連続的に循環させる液体ポンプを有し、ＯＲＣは、膨張機によって生じた機械的エネルギーを求める手段および膨張機に入っている作動流体の蒸気分率を調整する制御装置を備え、制御装置は、膨張機によって生じる機械的エネルギーが最大であるように求めた機械的エネルギーに基づいて蒸気分率を調整することを特徴とするＯＲＣを提供することを目的としている。
【００１５】
蒸気分率を調整することによって、液体と膨張機に入っているガス状又は蒸気質作動流体の比が調整されることになる。
【００１６】
膨張機によって生じる機械的エネルギーをＯＲＣ出力電力と見なすことができる。
【００１７】
本発明のかかるＯＲＣの利点は、圧縮ガス温度ばらつきに適合するよう膨張機の入口のところの可変蒸気分率を用い、その結果、従来型ＯＲＣおよびトリラテラルフラッシュサイクルと比較して高い効率を得ることができるようになっていることにある。
【００１８】
別の利点として、本発明のＯＲＣは、可変蒸発温度システム、例えばカリーナサイクル、超臨界ＯＲＣおよび非共沸流体配合物を利用したＯＲＣよりも複雑さが低くかつコスト安である。
【００１９】
圧縮ガスと熱的接触状態にある蒸発器内では、作動流体は、その沸点まで加熱され、その後作動流体を少なくとも部分的に蒸発させるということに注目することが重要である。
【００２０】
換言すると、蒸発のために用いられる熱まで予熱するために用いられる熱の比は、作動流体の蒸発部分だけで増大する。
【００２１】
液体作動流体と蒸発し又は蒸気質の又はガス状の作動流体の混合物が膨張機に入ることになる。
【００２２】
例えばポンプ容量を低下させることによって、蒸発器内で蒸発する液体作動流体の量を増大させることができ、すなわち、蒸発のためにより多くの熱が使用される。
【００２３】
これにより、熱を吸収する作動流体と熱を放出する圧縮ガスとの蒸発器内における平均温度差が減少するが、それと同時に、流体の物理的蒸発温度は、一定である。
【００２４】
これにより、作動流体と圧縮ガスとの温度差に関連していて上述したようにＷＴＰ用の公知のパワーサイクルが直面する性能上のジレンマが克服される。
【００２５】
好ましい実施形態によれば、制御装置は、液体ポンプを通る作動流体の流量を変化させることによってかつ／あるいは膨張機を通る作動流体の流量を変化させることによって膨張機に入っている作動流体の蒸気分率を調整する。
【００２６】
ポンプ又は膨張機を通る作動流体の流量を変化させることは、ポンプ又は膨張機の容量を変化させるということを意味する。
【００２７】
制御装置は、ポンプおよび／又は膨張機の容量を調整し、その結果として、膨張機によって生じる機械的エネルギーの関数として膨張機に入っている作動流体の蒸気分率を調整する。特に、制御装置は、この機械的エネルギーが最大になるようポンプおよび／又は膨張機の容量を調整する。
【００２８】
しかしながら、膨張機に入っている作動流体の蒸気分率を変化させる他の多くの調整方式を想到できることが明らかである。膨張機に入っている作動流体の蒸気フラクションを変化させることができる調整方式を係属中の本発明に利用することができる。
【００２９】
好ましくは、制御装置は、膨張機に入っている作動流体の蒸気分率を連続した仕方で調整する。
【００３０】
かかる調整により、膨張機に入っている作動流体の蒸気分率が可変であるということが許容される。
【００３１】
このことは、制御装置が変化する作動条件に応答して最適効率、すなわち最大ＷＴＰ電力出力をあらゆる作動条件で達成することができるということを意味している。
【００３２】
本発明はまた、ガスを圧縮する圧縮機要素と、圧縮ガスを冷却する冷却器とを含む圧縮機設備において、圧縮機設備は、本発明のＯＲＣを含み、上記冷却器は、熱交換器内に組み込まれ、熱交換器はまた、冷却器と蒸発器との間における熱伝達のためにＯＲＣの蒸発器を組み込んでいることを特徴とする圧縮機設備に関する。
【００３３】
以下において、制限的な特徴のない実施例として、本発明の特徴を良好に示す意図で、添付の図面を参照して熱源からの廃熱を機械的エネルギーに変換する本発明のＯＲＣおよびかかるＯＲＣを利用する圧縮機設備の幾つかの好ましい実施形態について説明する。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】本発明のＯＲＣシステムを利用する単段圧縮機設備を概略的に示す図である。
【図２】本発明の多段圧縮機設備を概略的に示す図である。
【図３】図２の多段圧縮機設備の一実施形態を示す図である。
【図４】図２の多段圧縮機設備の別の実施形態を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００３５】
図１に示されている圧縮機設備１は、入口３および出口４を備えていてガス流Ｑを圧縮するためにモータ５によって駆動される圧縮機要素２および圧縮ガスが圧縮ガスの消費者のネット７に供給される前に圧縮ガスを冷却する冷却器６を含む。
【００３６】
上述のガスは、例えば、空気又は窒素であるのが良い。しかしながら、本発明は、これには限定されない。
【００３７】
圧縮機設備１は、本発明のＯＲＣ８を更に含み、上述の冷却器６は、熱交換器９内に組み込まれ、熱交換器９はまた、熱源１１として用いられる圧縮ガスの廃熱を回収し、そしてこの廃熱をＯＲＣ８の膨張機１２、例えば図１の実施例に示されている発電機１３を駆動するタービンによって有用な機械的エネルギーに変換するＯＲＣ８の蒸発器１０を組み込んでいる。
【００３８】
ＯＲＣ８は、熱源１１、すなわち圧縮ガスの温度よりも低い沸点を備えた２相有機作動流体を収容した閉回路１４を有し、作動流体は、矢印Ｆで示されている方向で液体ポンプ１５によって回路１４内で連続的に循環する。
【００３９】
作動流体は、熱源１１と熱的接触状態にある蒸発器１０を通り、次に膨張機１２を通り、そして次に最終的に凝縮器１６を通って連続的に流れるようになっており、その後、回路１４内での次のサイクルのためにポンプ１５によって再び送り出される。
【００４０】
凝縮器１６は、この実施例では、冷却回路１８の冷却要素１７と熱的接触状態にあり、この冷却回路１８は、図１の実施例では、ポンプ２０によって凝縮器１６中を循環するようタンク１９から取り出される低温水Ｗの供給源として示されている。
【００４１】
本発明によれば、ＯＲＣ８は、膨張機１２によって生じた機械的エネルギーを求める手段２１を備えている。
【００４２】
これら手段２１は、例えば、電力計又は電力センサであるのが良い。
【００４３】
ＯＲＣ８は、膨張機１２に入っている作動流体の蒸気分率を調整することができる制御装置２２を更に備えている。
【００４４】
本発明のＯＲＣ８の通常の作動では、制御装置２２は、機械的エネルギーが最大になるよう手段２１によって求められた機械的エネルギーに基づいて上述の蒸気分率を調整する。
【００４５】
図１の実施例では、そして本発明の好ましい特徴によれば、制御装置２２は、ポンプ１５を通る作動流体の流量を変化させることによってかつ膨張機１２を通る作動流体の流量を変化させることによって膨張機１２に入っている作動流体の蒸気分率を調整する。
【００４６】
また、当然のことながら、制御装置２２は、膨張機１２又はポンプ１５だけを調整することが可能である。
【００４７】
しかしながら、この場合、制御装置２２は、２つの制御アルゴリズムを繰り返し切り替えることによって膨張機１２に入っている作動流体の蒸気分率を調整する。
【００４８】
第１の制御アルゴリズムは、膨張機１２によって生じる機械的エネルギーが局所最大値になるまで液体ポンプ１５を通る作動流体の流量を変化させる処理から成る。
【００４９】
第２の制御アルゴリズムは、膨張機１２によって生じる機械的エネルギーが更に最適化された最大値になるまで膨張機１２を通る作動流体の流量を変化させる処理から成る。
【００５０】
制御装置２２は、膨張機１２又はポンプ１５を通る作動流体の流量を変化させ、すなわち膨張機１２又はポンプ１５の容量を変化させ、それと同時に膨張機１２によって生じた機械的エネルギーを求め、すなわち、ＯＲＣ電力出力を求め、そして求めたＯＲＣ電力出力が最大である膨張機１２又はポンプ１５の容量を選択する。
【００５１】
第１の制御アルゴリズム後、ＯＲＣ電力出力は、ポンプ１５の容量のみの関数として最適化される。このことは、ＯＲＣ電力出力が局所最大値にあることを意味している。
【００５２】
第２の制御アルゴリズムを適用することによって、ＯＲＣ電力出力は、膨張機１２の容量の関数として最適化され、その結果、最適化された最大値に達することができるようになる。
【００５３】
再び第１の制御アルゴリズムに切り替えることによって、ＯＲＣ電力出力は、ポンプ１５の関数として再び最適化され、その結果、作動条件の変化を考慮に入れることができ、そして考慮に入れることになる。
【００５４】
作動条件のかかる変化は、冷却されるべき圧縮空気の温度の変化、圧縮空気の流量の変化、周囲温度の変化、冷却水流量の変化、冷却水温度の変化又は熱交換器効率の変化である。
【００５５】
かかる調整を適用することによって、制御装置２２は、膨張機１２に入っている作動流体の蒸気分率を連続した仕方で調整し、その結果、作動条件の変化に容易に働きかけることができるようになっている。
【００５６】
このように、最大ＯＲＣ電力出力を全ての作動条件下において保証することができる。
【００５７】
膨張機１２を通る作動流体の流量を変化させるため、幾つかのオプションが採用可能である。
【００５８】
膨張機１２の容量を、この実施例のように膨張機１２の速度を変化させることによって、あるいは膨張機１２のバイパスによって、膨張機１２の速度を変化させることによって、滑り弁および／又は持上げ弁によって、膨張機１２の押退け量を変化させることによってもしくは膨張機１２の油注入量を変化させることによって変化させることができる。
【００５９】
また、ポンプ１５を通る作動流量の流量を変化させるため、幾つかのオプションが採用可能である。
【００６０】
ポンプ１５の容量を、この実施例の場合のようにポンプ１５の容量の速度を変化させることよってあるいは液体ポンプ１５のバイパスによって、液体ポンプ１５の速度を変化させることによって、液体ポンプ１５の押退け量を変化させることによってもしくは液体ポンプ１５のオンオフ頻度を変化させることによって変化させることができる。
【００６１】
本発明の好ましい実施形態によれば、膨張機１２に入っている作動流体の蒸気分率は、１０％〜９９％質量分率である。また、当然のことながら、膨張機１２に入っている作動流体の蒸気分率を互いに異なる限度相互間、例えば２０％〜９５％質量分率又は４０％〜９０％質量分率に維持することが可能である。
【００６２】
膨張機１２は、２相流体供給物、すなわち液体作動流体と気体作動流体の混合物の膨張によって機械的エネルギーを発生させることができる任意形式の膨張機１２であって良い。好ましくは、液体作動流体と気体作動流体の混合物を受け入れることができるスクリュー膨張機１２のような容量形膨張機１２又は機械的シリンダなどが利用される。
【００６３】
圧縮機要素２もまた、任意形式のものであって良く、特にオイルレス空気圧縮機要素２である。
【００６４】
また、凝縮器１６の冷却は、図１の実施例の場合とは異なる仕方で、例えば、周囲空気をファンなどによって凝縮器１６上に吹き付けることによって実現できることは明らかである。
【００６５】
好ましくは、利用可能な熱源１１の温度、すなわち、冷却されるべき冷却ガスの温度に応じて、沸点が９０℃未満又はそれどころか６０℃未満の作動流体が用いられる。
【００６６】
適当な有機作動流体の一例は、１，１，１，３，３‐ペンタフルオロプロパンである。作動流体をＯＲＣ８の可動部分の少なくとも一部の潤滑に適した潤滑剤と混合するのが良い。変形例として、作動流体それ自体が潤滑剤として働いても良く、このことは、減摩性を有する作動を意味している。
【００６７】
図２には、本発明の多段圧縮機設備１が示されており、この場合、この多段圧縮機設備１は、２つの圧縮機要素、すなわち、それぞれ第１段（初段）圧縮機要素２′および最終段圧縮機要素２″を備え、圧縮機要素２′，２″は、単一のモータ５によって歯車箱２３を介して駆動され、これら圧縮機要素２′，２″は、２つのインクレメンタル圧力段内でガスを圧縮するために互いに直列に連結されている。
【００６８】
圧縮機要素２′，２″は、任意形式のものであって良く、特にオイルレス空気圧縮機要素である。
【００６９】
設備１は、第１段圧縮機要素２′によって圧縮されたガスが次の圧縮機要素２″に供給される前にかかる圧縮ガスを冷却する中間冷却器６′および最終段圧縮機要素２″によって圧縮されたガスがネット７に供給される前にかかる圧縮ガスを冷却する後置冷却器６″を備えている。
【００７０】
上述の冷却器６′，６″の各々は、熱交換器９′，９″に組み込まれており、熱交換器９′，９″はまた、ＯＲＣ８の蒸発器１０の一部を組み込んでいる。
【００７１】
図示の実施形態では、ＯＲＣは、回路１４内で直列に互いに連結された２つの蒸発器１０′，１０″を有し、ただし、一部１０′が中間冷却器６′と熱的接触状態にあり、別の一部１０″が後置冷却器６″と熱的接触状態にあるたった１つの蒸発器１０を有することが排除されるわけではない。
【００７２】
また、この場合、制御装置２２は、図１と同様な方法に従って調整されることになる。
【００７３】
この場合、図１の単段圧縮機要素の場合と同じ利点が得られる。
【００７４】
図３は、蒸発器１０′，１０″が直列ではなく並列に互いに連結されている点で図４の実施形態とは異なるが、依然として同一の利点を奏する本発明の多段圧縮機設備１の別の実施例を記載している。
【００７５】
図４は、ポンプ１５から来た作動流体の流れを蒸発器１０′，１０″を通る２つの適当な別々の流れに分割するために三方弁２４を更に有する図３の設備１の変形例を示している。
【００７６】
三方弁２４を用いる代わりに、１つ又は２つの絞り又は絞りと弁の組み合わせを蒸発器１０′，１０″を互いに連結する並列回路の枝部に使用することができる。
【００７７】
本発明は、形態的に例示として説明し又は図示した実施形態には何ら限定されず、熱源からの廃熱を機械的エネルギーに変換する本発明のかかるＯＲＣおよびかかるＯＲＣを利用する圧縮機設備の実施形態は、本発明の範囲から逸脱することなく、種々の形態で実現できる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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