(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸込流路によって外部から導入した低圧の作動流体を圧縮する圧縮室を備える圧縮部と、
前記圧縮部の上方に圧縮上部空間、前記圧縮部の下方に圧縮下部空間を形成するべく前記圧縮部を取り囲む圧縮チャンバと、
前記圧縮部で昇圧した作動流体を、当該圧縮部の上面である圧縮部上面から上方へ向けて前記圧縮上部空間へ機内吐出させる機内吐出部と、
前記圧縮上部空間と前記外部とを連通して、昇圧した作動流体を機外吐出する機外吐出部と、
少なくとも前記圧縮下部空間に設けられる貯油部と、
前記貯油部の油を前記圧縮室へ供給する圧縮室給油路と、
前記機内吐出部の上方を覆う仕切りフタ、および当該仕切りフタと前記圧縮部上面とを繋いで前記機内吐出部の吐出口を囲む仕切り筒壁から構成される仕切り体と、を備え、
前記仕切り体は、当該仕切り体の内部空間である仕切り体内空間と、前記仕切り筒壁の外周側空間である仕切り体外周空間と、当該仕切り体内空間と当該仕切り体外周空間とを連通させる複数の仕切り開口部と、を備え、
前記仕切り筒壁の外周面と前記圧縮チャンバのチャンバ上フタ部の下端面との間に円環状の開口部が形成され、
少なくとも一つの前記仕切り開口部の底部は、前記仕切り体内空間から前記仕切り体外周空間に向かうにつれて連続的または段階的に下降することを特徴とする容積型圧縮機。
【請求項２】
請求項１に記載の容積型圧縮機において、
少なくとも一つの前記仕切り開口部における、当該仕切り開口部に隣接する前記仕切り体外周空間の一部である筒壁開口外近部の底部、または、当該仕切り開口部に隣接する前記仕切り体内空間の一部である筒壁開口内近部の底部は、前記仕切り開口部の底部を含めて前記仕切り体内空間から前記仕切り体外周空間へ向かうにつれて連続的または段階的に下降することを特徴とする容積型圧縮機。
【請求項３】
吸込流路によって外部から導入した低圧の作動流体を圧縮する圧縮室を備える圧縮部と、
前記圧縮部の上方に圧縮上部空間、前記圧縮部の下方に圧縮下部空間を形成するべく前記圧縮部を取り囲む圧縮チャンバと、
前記圧縮部で昇圧した作動流体を、当該圧縮部の上面である圧縮部上面から上方へ向けて前記圧縮上部空間へ機内吐出させる機内吐出部と、
前記圧縮上部空間と前記外部とを連通して、昇圧した作動流体を機外吐出する機外吐出部と、
少なくとも前記圧縮下部空間に設けられる貯油部と、
前記貯油部の油を前記圧縮室へ供給する圧縮室給油路と、
前記機内吐出部の上方を覆う仕切りフタ、および当該仕切りフタと前記圧縮部上面とを繋いで前記機内吐出部の吐出口を囲む仕切り筒壁から構成される仕切り体と、を備え、
前記仕切り体は、当該仕切り体の内部空間である仕切り体内空間と、前記仕切り筒壁の外周側空間である仕切り体外周空間と、当該仕切り体内空間と当該仕切り体外周空間とを連通させる複数の仕切り開口部と、を備え、
少なくとも一つの前記仕切り開口部の底部は、前記仕切り体内空間から前記仕切り体外周空間に向かうにつれて連続的または段階的に下降し、
少なくとも一つの前記仕切り開口部における、当該仕切り開口部に隣接する前記仕切り体外周空間の一部である筒壁開口外近部の底部、または、当該仕切り開口部に隣接する前記仕切り体内空間の一部である筒壁開口内近部の底部は、前記仕切り開口部の底部を含めて前記仕切り体内空間から前記仕切り体外周空間へ向かうにつれて連続的または段階的に下降し、
前記仕切り開口部の底部、前記筒壁開口外近部の底部および前記筒壁開口内近部の底部の少なくとも一部の面粗さは、前記仕切りフタの下面の面粗さよりも大きいことを特徴とする容積型圧縮機。
【請求項４】
請求項１または請求項３に記載の容積型圧縮機において、
前記仕切り筒壁の外周における前記仕切り開口部の開口面積は、前記仕切り筒壁の全外周面積の１／２以下であることを特徴とする容積型圧縮機。
【請求項５】
請求項１または請求項３に記載の容積型圧縮機において、
少なくとも一つの前記仕切り開口部は、前記圧縮チャンバの内壁の一部である衝突内壁に向いていることを設けることを特徴とする容積型圧縮機。
【請求項６】
請求項５に記載の容積型圧縮機において、
前記衝突内壁の近傍には、前記圧縮部上面から前記圧縮下部空間へ通じる油流下路が設けられていることを特徴とする容積型圧縮機。
【請求項７】
請求項１または請求項３に記載の容積型圧縮機において、
前記仕切り体は、前記仕切り筒壁と前記仕切りフタとが一枚の板材によって構成されていることを特徴とする容積型圧縮機。
【請求項８】
請求項２に記載の容積型圧縮機において、
前記仕切り開口部の底部、前記筒壁開口外近部の底部および前記筒壁開口内近部の底部の少なくとも一部の面粗さは、前記仕切りフタの下面の面粗さよりも大きいことを特徴とする容積型圧縮機。
【請求項９】
請求項８に記載の容積型圧縮機において、
前記仕切り開口底部を鋳肌面とすることを特徴とする容積型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、容積型圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
通常の容積型圧縮機は、圧縮部で形成される圧縮室のシール性向上のため、圧縮室へ油を供給する。この油は、作動流体とともに圧縮部から機内吐出される。この機内吐出した作動流体をそのまま機外吐出させると、圧縮機内の油が減少して圧縮室への油供給不足となる虞がある。また、多くの場合、圧縮機内の油は軸受に代表される摺動部の潤滑剤の役割も担うため、潤滑不良となる虞もある。さらに、機外吐出させた作動流体を使用する機器（例えば、熱交換器）にとって、多くの場合、作動流体に含有する油は性能低下を引き起こす原因となる。このため、オイルレートを低減すること自体が必要となる。以上により、機内吐出から機外吐出へ至る作動流体の経路に作動流体内の油ミストを分離してオイルレートを下げる油分離手段を設けている。
【０００３】
圧縮した作動流体を、一旦、圧縮部の上部側のチャンバ内空間（以後、圧縮上部空間と呼称する）へ吐出させ、圧縮上部空間から機外へ吐出させる容積型圧縮機は、特許文献１で開示されるスクロール圧縮機のように、チャンバ上フタ部（ハウジング上部）と対向する圧縮部上面（固定スクロール上面）の間の空間である圧縮上部空間（吐出室）に機内吐出部（吐出孔）を覆う仕切りフタ（屋根）を設けていた。その結果、仕切りフタ（屋根）には、機内吐出部から吐出される作動流体（冷媒ガス）が衝突し、油が仕切りフタの下面（裏）に付着することで、作動流体の油分離を実現し、オイルレートを低減していた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平５−１９５９７１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１では、仕切りフタ（屋根）での油分離によって生じた仕切りフタ下面（屋根裏）に付着した油の貯油部までの返油経路は以下のようになっていた。すなわち、仕切りフタ下面（屋根裏）とその下方にある圧縮部の水平な圧縮部上面（固定スクロールの上面）が仕切り筒壁（支持脚）で繋がれ、これが仕切りフタ下面（屋根裏）から圧縮部上面（固定スクロールの上面）への返油経路を形成している。そして、その後は、圧縮部上面に開口し圧縮上部空間と圧縮下部空間を繋ぐ油流下路（隙間）と、モータや圧縮チャンバ（ハウジング）内面が返油経路を形成している。
【０００６】
しかしながら、特許文献１では、油流下路（隙間）以降の返油経路が、油の近くに作動流体の主流がないため、再ミスト化の虞は低い。一方、仕切り筒壁（支持脚）を伝って圧縮部上面（固定スクロールの上面）へ流れ降りた油が油流下路（隙間）の圧縮部上面（固定スクロールの上面）の開口部に至る間の返油経路では、油と隣接して作動流体の主流と隣接する位置に油が存在するうえに、油が水平面上にあるため、滞留が生じてしまう。特別な対策を施さない限り、油は、作動流体の主流と隣接する時間が長くなると、再ミスト化が増加し、作動流体内に再度巻き込まれる量が増大する。特許文献１の従来技術では、特別な対策を施さずに、油が作動流体の主流と隣接する時間が長くなるため、高いレベルでオイルレート低減を実現できないという問題があった。特に、高い吸込み圧または高いモータ回転速度である大質量流量となる運転条件や圧縮室内への給油量が多い運転条件においては、オイルレートの増加傾向が強かった。
【０００７】
本発明は、前記従来の問題を解決するものであり、オイルレートを低減することが可能な容積型圧縮機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、吸込流路によって外部から導入した低圧の作動流体を圧縮する圧縮室を備える圧縮部と、前記圧縮部の上方に圧縮上部空間、前記圧縮部の下方に圧縮下部空間を形成するべく前記圧縮部を取り囲む圧縮チャンバと、前記圧縮部で昇圧した作動流体を、当該圧縮部の上面である圧縮部上面から上方へ向けて前記圧縮上部空間へ機内吐出させる機内吐出部と、前記圧縮上部空間と前記外部とを連通して、昇圧した作動流体を機外吐出する機外吐出部と、少なくとも前記圧縮下部空間に設けられる貯油部と、前記貯油部の油を前記圧縮室へ供給する圧縮室給油路と、前記機内吐出部の上方を覆う仕切りフタ、および当該仕切りフタと前記圧縮部上面とを繋いで前記機内吐出部の吐出口を囲む仕切り筒壁から構成される仕切り体と、を備え、前記仕切り体は、当該仕切り体の内部空間である仕切り体内空間と、前記仕切り筒壁の外周側空間である仕切り体外周空間と、当該仕切り体内空間と当該仕切り体外周空間とを連通させる複数の仕切り開口部と、を備え、前記仕切り筒壁の外周面と前記圧縮チャンバのチャンバ上フタ部の下端面との間に円環状の開口部が形成され、少なくとも一つの前記仕切り開口部の底部は、前記仕切り体内空間から前記仕切り体外周空間に向かうにつれて連続的または段階的に下降することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、オイルレート低減が可能となる容積型圧縮機を実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】第１実施形態に係るスクロール圧縮機の縦断面図である。
【図２】第１実施形態に係るスクロール圧縮機の圧縮上部空間付近の拡大縦断面図（図１のＳ部、図３のＪ−Ｊ断面）である。
【図３】第１実施形態に係るスクロール圧縮機の圧縮部の横断面図（図２のＡ−Ａ断面）である。
【図４Ａ】第１実施形態に係るスクロール圧縮機の仕切り開口部付近の縦断面拡大図（図２のＭ部）である。
【図４Ｂ】第２実施形態に係るスクロール圧縮機の仕切り開口部付近の縦断面拡大図である。
【図４Ｃ】第３実施形態に係るスクロール圧縮機の仕切り開口部付近の縦断面拡大図である。
【図４Ｄ】第４実施形態に係るスクロール圧縮機の仕切り開口部付近の縦断面拡大図である。
【図４Ｅ】第５実施形態に係るスクロール圧縮機の仕切り開口部付近の縦断面拡大図である。
【図４Ｆ】第６実施形態に係るスクロール圧縮機の仕切り開口部付近の縦断面拡大図である。
【図４Ｇ】第７実施形態に係るスクロール圧縮機の仕切り開口部付近の縦断面拡大図である。
【図５】第８実施形態に係るスクロール圧縮機の圧縮部の横断面図（図２のＡ−Ａ断面）である。
【図６】第９実施形態に係るスクロール圧縮機の仕切り開口底部の拡大縦断面図（図２のＰ部）である。
【図７】第１０実施形態に係るスクロール圧縮機の圧縮上部空間付近の拡大縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明を容積型圧縮機の一形式であるスクロール圧縮機１に適用した実施形態について、図面を適宜参照しながら詳細に説明する。なお、各図において、共通する部分には同一の符号を付し、重複した説明を省略する。
【００１２】
（第１実施形態）
第１実施形態に係るスクロール圧縮機１について、図１乃至図４Ａを用いて説明する。図１はスクロール圧縮機１の縦断面図であり、図２は圧縮上部空間付近の拡大縦断面図（図１のＳ部、図３のＪ−Ｊ断面）、図３は圧縮部の横断面図（図２のＡ−Ａ断面）、図４Ａは仕切り開口部付近の縦断面拡大図（図２のＭ部）である。ここで、図２や図３においては説明の理解を優先し、説明に直接関係しない部分（図３におけるバイパス弁構成部品など）は省略している。図示される形状における各寸法の大小関係も実施の一形態を示す。ここで、具体的な寸法値は、スクロール圧縮機１の外径が、例えば１０ｍｍから２０００ｍｍまでの範囲である。
【００１３】
まず、スクロール圧縮機１の全体構成を主に図１を用いて説明する。スクロール圧縮機１は、圧縮部１０と駆動部１１とを、チャンバ８（圧縮チャンバ）で密閉した構造を有している。
【００１４】
圧縮部１０は、固定スクロール２と旋回スクロール３とフレーム４とオルダムリング５とそれらへの付随物とを構成要素としている。駆動部１１は、圧縮部１０の下部から突き出たクランク軸６とモータ７とを構成要素としている。
【００１５】
チャンバ８は、側面を形成するチャンバ円筒部８ａと、その上下を塞ぐチャンバ上フタ部８ｂおよびチャンバ下フタ部８ｃとからなる円筒缶状であって、その中心軸であるチャンバ軸は鉛直方向（上下方向）である。この結果、チャンバ８の内部には、前記した主な構成要素を取り囲むチャンバ内空間が形成される。また、チャンバ８は、圧縮部１０の上方に圧縮上部空間１２を形成し、圧縮部１０の下方に圧縮下部空間１３を形成している。
【００１６】
旋回スクロール３は、旋回鏡板３ａの上面に旋回ラップ３ｂが立設され、背面の旋回軸受２３にクランク軸６の偏心部であるピン部６ａが挿入されている。また、旋回スクロール３は、フレーム４に固定配置される主軸受２４で回転支持されるクランク軸６が回転することにより、旋回運動するようになっている。
【００１７】
固定スクロール２は、固定鏡板２ａと、この固定鏡板２ａの下面側に立設された固定ラップ２ｂと、固定ラップ２ｂの周囲に配置される固定台板２ｑと、を備えて構成されている。これら固定ラップ２ｂと前記した旋回ラップ３ｂとを噛合わせ、両者間に圧縮室１００が形成される。
【００１８】
また、固定スクロール２には、吸込口２ｓ（図３参照）が設けられ、この吸込口２ｓにはスクロール圧縮機１の外部から作動流体を固定スクロール２に導入する吸込パイプ５０（吸込流路）が圧入されている。また、固定スクロール２の中央付近には、吐出孔２ｄが形成されている。
【００１９】
また、固定スクロール２には、吐出孔２ｄの周囲に、圧縮室１００と後で詳細に説明する仕切り体内空間１２０を繋ぐための固定鏡板２ａを貫通するバイパス孔２ｅが形成されている。このバイパス孔２ｅには、圧縮室１００から仕切り体内空間１２０への一方向の流れだけを許すバイパス弁２２が設けられている。また、固定台板２ｑの下面には環状の周囲溝２ｐが形成され、この周囲溝２ｐと圧縮室１００とを繋ぎ、その途中に背圧弁２６を有した背圧弁流路２ｇが形成されている。
【００２０】
また、固定スクロール２は、オルダムリング５とクランク軸６（図１参照）とをフレーム４に装着したうえで、固定台板２ｑの外周縁部をフレーム４にフレームねじ５３で固定する。これによって、旋回スクロール３の背面（旋回スクロール３とフレーム４との間）に背圧室１１０が形成される。そして、オルダムリング５は、旋回スクロール３の自転運動を防止するため、フレーム４と旋回スクロール３との間に配置される。
【００２１】
クランク軸６には、縦（軸方向）に貫通する給油孔６ｂが形成され、下端には給油パイプ６ｘが圧入されている。また、クランク軸６の下部は、副軸受２５によって回転自在に支持されている。
【００２２】
副軸受２５は、ボール２５ａと、チャンバ円筒部８ａに溶接などで固定された下フレーム３５に固定配置されたボールホルダ２５ｂとからなり、クランク軸６が撓んでも片当りが生じない構成となっている。ここで、下フレーム３５には圧縮部１０から流下する油を下部へ落とすための下フレーム油孔３５ａが複数箇所に形成されている。
【００２３】
モータ７は、クランク軸６に固定されたロータ７ａと、チャンバ円筒部８ａに焼き嵌め、圧入または溶接したステータ７ｂと、モータ巻線７ｃと、モータ巻線７ｃとステータ７ｂとの絶縁を確保するための上インシュレータ７ｄ１および下インシュレータ７ｄ２と、モータ線７ｅとで構成されている。
【００２４】
ロータ７ａには、クランク軸６の回転バランスを取るためのバランサ８０およびカウンタバランサ８２が固定配置されている。ステータ７ｂの外周面には、油の流下する通路となる、複数のカット部（切欠溝）７ｂ１が形成されている。モータ線７ｅは、チャンバ８に固定配置されたハーメチック端子（図示せず）に接続され、外部からモータ７へ電力を供給するようになっている。
【００２５】
前記した圧縮部１０は、油が流下可能な狭い外周隙間２２０を全周にわたって確保しつつチャンバ円筒部８ａとタック溶接５７によって固定されている。また、チャンバ上フタ部８ｂには、固定スクロール２に圧入される吸込パイプ５０と吐出パイプ５５が固定配置されている。
【００２６】
図２に示すように、スクロール圧縮機１は、吐出孔２ｄ（機内吐出部）およびバイパス孔２ｅ（機内吐出部）の上方を覆う仕切り板２００（仕切りフタ）と、吐出孔２ｄの吐出口２ｄ１およびバイパス孔２ｅのバイパス口２ｅ１を囲む筒状の固定上部壁２ｗ（仕切り筒壁）と、を備えている。仕切り板２００は、固定上部壁２ｗの上面に仕切りネジ２００ａを介して固定されている。よって、仕切り板２００と固定上部壁２ｗとを組み合わせて形成された固定スクロール２の上部の構成体は仕切り体となる。また、固定上部壁２ｗと仕切り板２００とで囲まれた空間は、吐出孔２ｄやバイパス孔２ｅが開口する仕切り体内空間１２０となる。
【００２７】
また、固定上部壁２ｗには、仕切り体内空間１２０から外周側に向けて延びる固定上部壁溝２ｗ１が形成されている。この固定上部壁溝２ｗ１の上部も仕切り板２００で覆われている。この固定上部壁溝２ｗ１は、仕切り体内空間１２０と、固定上部壁２ｗの外周の空間である仕切り体外周空間１３０と、を連通する仕切り体開口部となる。なお、本実施形態では、固定上部壁溝２ｗ１の上部を仕切り板２００で覆う場合を例に挙げて説明しているが、固定上部壁溝２ｗ１を仕切り板２００で覆わない構成であってもよい。
【００２８】
そして、仕切り板２００の上部とチャンバ上フタ部８ｂとの間には、最上部室１４０が形成されている。最上部室１４０と仕切り体外周空間１３０とは、チャンバ上フタ部８ｂの下端面であって仕切り体外周空間１３０の上部壁の役割を担う上フタ下端面８ｂ１と仕切り筒壁である固定上部壁２ｗの外周面との間の円環状の開口部である上部円環孔１３５で連通している。
【００２９】
また、固定スクロール２の上面２ｔ（圧縮部上面）には、バイパス弁２２の構成部品を固定するためのリテーナ２２ａが取り付けられている。
【００３０】
図３に示すように、固定上部壁溝２ｗ１は、固定上部壁２ｗの中心に位置する吐出孔２ｄから径方向外側に延びている。また、固定上部壁溝２ｗ１は、３箇所に周方向に等間隔で形成されている。なお、固定上部壁溝２ｗ１は、２箇所であっても、４箇所以上であってもよい。
【００３１】
また、固定スクロール２の側面（外周面）には、固定上部壁溝２ｗ１と対応する位置に外周溝２２５が形成されている。また、フレーム４の側面（外周面）には、外周溝２２５と連通する外周溝２２６が形成されている。この外周溝２２５，２２６は、油流下路として機能している。
【００３２】
固定スクロール２の外周には、モータ線７ｅが通るモータ線通過外周溝２ｍが形成されている。固定上部壁２ｗの側面には、モータ線７ｅが通るモータ線通過上部溝２ｎが形成されている。モータ線７ｅは、モータ線通過外周溝２ｍとモータ線通過上部溝２ｎとを通り、仕切り板２００（図２参照）のモータ線通過切欠（図示せず）を経由して、ハーメチック端子に接続される。ここで、モータ線７ｅを仕切り体外周空間１３０の下面（底面）近くを通し、さらに内周寄りを通すべく、固定スクロール２に繋ぐバインダ２５０で固定する。但し、ハーメチック端子はチャンバ上フタ部８ｂではなく、チャンバ円筒部８ａに溶接してもよい。また、チャンバ８の内部には、組立ての適当な段階で油を封入する。これにより、チャンバ内空間の底部に貯油部１０５（図１参照）を形成する。
【００３３】
図４Ａに示すように、固定上部壁溝２ｗ１に隣接する仕切り体外周空間１３０の一部である筒壁開口外近部１３０ａの底部１３０ｂと、仕切り体内空間１２０の一部である筒壁開口内近部１２０ａの底部１２０ｂは、仕切り体内空間１２０から仕切り体外周空間１３０に向けて連続的に下降（下向きに傾斜）している。なお、本実施形態では、底部１２０ｂ，１３０ｂが、連続的に下降する構成を例に挙げて説明したが、段階的（階段状）に下降する構成であってもよい。また、本実施形態では、底部１２０ｂ，１３０ｂの双方が、下降（傾斜）する構成を例に挙げて説明したが、底部１２０ｂ，１３０ｂのうちの底部１２０ｂのみが下降（傾斜）する構成であっても、底部１３０ｂのみが下降（傾斜）する構成であってもよい。
【００３４】
また、固定上部壁溝２ｗ１の下方傾斜溝底面２ｗ２は、筒壁開口外近部１３０ａの底部１３０ｂと筒壁開口内近部１２０ａの底部１２０ｂとを含み、仕切り体内空間１２０から仕切り体外周空間１３０に向けて直線状に連続して下降するように構成されている。また、底部１３０ｂは、筒壁開口外近部１３０ａの一部に形成されている場合を例に挙げて示しているが、後記する図４Ｂに示すように、外周溝２２５まで下降するように傾斜する構成であってもよい。
【００３５】
次に、スクロール圧縮機１の一般的な作動流体の流れを主に図１を用いて説明する。
クランク軸６をモータ７で回転させて旋回スクロール３を旋回運動させ、旋回スクロール３と固定スクロール２との間に圧縮室１００を形成する。これにつれて、作動流体は、吸込パイプ５０から吸込口２ｓ（図３参照）を経由して圧縮室１００へ流入する。後記するが、この圧縮室１００には、貯油部１０５と圧縮室１００とを繋ぐ圧縮室給油路が設けられ、供給された油によって圧縮室１００のシール性が確保されている。この後、作動流体は、圧縮室１００へ供給した油を伴いながら、圧縮室１００の容積縮小に伴って圧縮され昇圧する。そして、作動流体は、圧縮部１０の上面（固定スクロール２の上面）である固定鏡板２ａの上面に開口した吐出孔２ｄやバイパス孔２ｅから圧縮部上面の仕切り体内空間１２０へ吐出する。つまり、吐出孔２ｄやバイパス孔２ｅは、機内吐出部に相当する。
【００３６】
この結果、チャンバ内空間全域が吐出圧となる。最後に、作動流体は、機外吐出部である吐出パイプ５５から圧縮機外部へ機外吐出する。この機内吐出部（吐出孔２ｄおよびバイパス孔２ｅ）から機外吐出部（吐出パイプ５５）へ至る機内吐出経路には、圧縮室給油路によって作動流体に供給された油を貯油部１０５へ戻すために、後で詳細に説明する油分離手段が設けられている。
【００３７】
次に、スクロール圧縮機１の一般的な油の流れを主に図１を用いて説明する。前記した機内吐出経路途中で分離された油の流れに関しては、油分離手段のところで詳細な説明を行う。
貯油部１０５の油は、吐出圧（チャンバ８の内部の圧力）と背圧（背圧室１１０の内部の圧力）の差圧により、貯油部１０５から、給油パイプ６ｘ、クランク軸６内の給油孔６ｂを通って旋回軸受２３と主軸受２４を潤滑した後、背圧室１１０へ流入する。
【００３８】
ここで、ピン部６ａの上部の旋回軸受室１１５の圧力は吐出圧となり、旋回スクロール３を固定スクロール２に付勢する役目を担う。また、副軸受２５には給油孔６ｂから遠心力によって給油するようになっている。また、背圧室１１０に流入する前の油の圧力は吐出圧であるため、その油の流入によって背圧が上昇する。また、油には作動流体が必ず溶け込んでいる（多くの場合、質量濃度は１０％以上）ため、背圧室１１０に流入したことによる減圧によって、作動流体が油中から急激にガス化（発泡）する。作動流体はガス化によって体積が増大するため、背圧室１１０内の油は、細かい油滴がガス化した作動流体内に浮遊するミスト状態となる。このようにして背圧室１１０の全域に分散した油ミストは、オルダムリング５の潤滑を行う。この後、油の大半は途中に背圧弁２６を設けた背圧弁流路２ｇを通り、圧縮室１００に流入する。
【００３９】
一方、背圧室１１０に流入した油の一部は、固定台板２ｑと旋回鏡板３ａ（図２参照）の微小な隙間を通って、圧縮室１００に至る前段階（閉じ込み完了前）の吸込室９０（図３参照）に流入する。また、積極的に吸込室９０に給油する手段を設ける場合もある（例えば、特許第５５４８５８６号参照）。この吸込室９０に流入する油を適量に制御することで、吸込室９０のシール性向上効果による体積効率向上が生じ、圧縮機効率が向上するという効果を発揮する。
【００４０】
以上のように、油は、貯油部１０５から旋回軸受２３や主軸受２４を通って一旦背圧室１１０に流入し、さらに背圧弁流路２ｇや吸込室９０への給油路から吸込口２ｓ、吸込室９０を経由して圧縮室１００に流入する。そして、その油は圧縮室１００のシール性向上の役割を担う。つまり、この貯油部１０５から圧縮室１００へ連なる油経路が圧縮室給油路となっている。
【００４１】
また、背圧弁流路２ｇに設ける背圧弁２６は、弁板を圧縮ばねで弁座に押し付けた構造を有する。これにより、背圧は背圧弁流路２ｇが連通する圧縮室１００（連通圧縮室１０１、図２参照）の圧力よりも概略一定値だけ高い圧力に制御される。そして、前記の概略一定値（背圧−連通圧縮室１０１の平均圧力）は、前記圧縮ばねの圧縮量を調整して設定することができる。この背圧と旋回軸受室１１５の吐出圧によって、旋回スクロール３を固定スクロール２に付勢させる。これにより、ラップ先端面と鏡板間隙間を狭めて圧縮室１００の内部漏れを抑制し、圧縮機効率を向上させる。この後の油は、作動流体と混ざって作動流体の流れに乗って吐出孔２ｄやバイパス孔２ｅからチャンバ内空間へ噴出する。
【００４２】
ここで、圧縮室１００内の油は、圧縮室１００のシール性向上効果を発揮して、圧縮室１００における作動流体の漏れを抑制し、圧縮機効率を向上させるという効果を発揮する。機内吐出部（吐出孔２ｄ、バイパス孔２ｅ）から作動流体とともに噴出してミスト状となった油は、作動流体の流れの説明で述べたとおり、後で詳細に説明する油分離手段によって作動流体と分離されて油滴となった後、圧縮部１０の外周隙間２２０や外周溝２２５，２２６を流下して、圧縮下部空間１３に至る。
【００４３】
そして、油はチャンバ円筒部８ａの内面を伝いながら、モータ７を通って最下部にある貯油部１０５に戻る。ここで、モータ７は、ステータ７ｂの外周面に設けたカット部７ｂ１や、モータ巻線７ｃが通るステータ７ｂ内の縦孔を通る。ここで、作動流体の傍流は、圧縮下部空間１３へ流れ込むが、主流は流れ込まないため、圧縮下部空間１３の全域における作動流体の流れは極めて弱い。よって、圧縮下部空間１３内では油の再ミスト化は生じないため、オイルレートを低減するという効果がある。
【００４４】
次に、機内吐出経路に設けられる油分離手段について、図２ないし図４Ａの断面図を用いて詳細に説明する。図２ないし図４Ａの断面図には、断面及びその断面より奥側の作動流体とそこに含まれる油の流線を太い実線矢印で示す。同様に、作動流体から分離した油の流れを細い実線矢印で示す。ここで、図２Ｍ部の油の流れは、図４Ａに示し、図２と図３には概略のみを示す。また、図３では、断面よりも手前の流れで重要なものは二点鎖線で示した。まず、機内吐出経路の構成について説明する。
【００４５】
次に、これまで構成を説明してきた機内吐出経路における油分離動作について、油の流れと作動流体の流れの両方について説明する。
油を含む作動流体が吐出孔２ｄから上方へ噴き出すと、仕切り板２００の下面２００ｂに衝突する。この結果、作動流体の流れは水平方向（図２参照）の全方向（図３参照）へ曲げられる。一方、油は作動流体に比べて慣性が大きいため、油の大半は仕切り板２００に衝突する。この結果、油は仕切り板２００の下面２００ｂへ付着し、作動流体から分離される（図２参照）。
【００４６】
ここで、油の粘度が高いと、付着する油の割合が高くなり、この油分離動作を効率的に行うことができる。定常運転環境下における吐出時の油の粘度が０．０１Ｐａ・ｓ以上である場合、作動流体の質量流速に拠らず、衝突による油分離作用を極めて高くできる。例えば、二酸化炭素を冷媒とする給湯機用圧縮機の場合がその条件に当てはまる。作動流体は、最終的に、圧縮機上部に設けられた吐出パイプ５５から機外へ吐出されるため、仕切り体内空間１２０の上部である仕切り板２００の下面２００ｂ近くに沿って流れる。さらに詳細に述べると、仕切り体内空間１２０の内部は作動流体の仕切り板２００への衝突によって流れが乱れるため、その傾向（仕切り板２００の下面２００ｂ近くを通る傾向）は弱いが、作動流体の流れが整流される、後記する固定上部壁溝２ｗ１では、その傾向が明確に現れる。仕切り板２００に付着した油は、作動流体の流れに押されて、固定上部壁２ｗの内周面２ｗ３に至る（図３中央寄りの二点鎖線矢印参照）。その後、油は重力によって固定上部壁２ｗの内周面２ｗ３を伝って固定スクロール２の上面２ｔに流下する。
【００４７】
ところで、固定上部壁溝２ｗ１の外周側開口部２ｗ４（図３参照）の開口面積は、固定上部壁２ｗの外周面２ｗ６（図３参照）の面積（外周面積）の１／２以下に設定される。このように設定することで、作動流体によって押された先に固定上部壁２ｗの内周面２ｗ３がある場合が多くなり、前記したように、固定上部壁２ｗの内周面２ｗ３を伝って固定スクロール２の上面２ｔ（図２参照）に流下できる場合が多くなる。これにより、多くの油を、作動流体の主流に近い仕切り板２００の下面２００ｂから、作動流体の主流からある程度離れた固定スクロール２の上面２ｔに流下させることが可能となる。これにより、オイルレートが低減するという効果がある。
【００４８】
一方、作動流体の流れに押されて、固定上部壁溝２ｗ１へ至る油もあるが、固定上部壁２ｗが径方向に厚いため、固定上部壁溝２ｗ１を通過する間に固定上部壁溝２ｗ１の側面２ｗ５（図３参照）に至り、固定上部壁溝２ｗ１の底面である下方傾斜溝底面２ｗ２に至る（図３、図４Ａ参照）。これによって油の再ミスト化が抑制できるため、さらにオイルレートを低減させることができる。ここで、固定上部壁溝２ｗ１の底面は、固定上部壁溝２ｗ１と、そこに隣接する仕切り体外周空間１３０の一部である筒壁開口外近部１３０ａ（図４Ａ参照）の底部１３０ｂ（図４Ａ参照）と、反対側で隣接する仕切り体内空間１２０の一部である筒壁開口内近部１２０ａ（図４Ａ参照）の底部１２０ｂ（図４Ａ参照）を有している。
【００４９】
以上のようにして固定スクロール２の上面２ｔ（圧縮部上面、図２参照）まで至る油が大部分であるが、少量の油は、仕切り板２００で大きい油滴まで集積し、重力によって、直接、固定スクロール２の上面２ｔに滴下する場合もある。この場合には、油滴となっているために、体積の割りに表面積が小さいため、再ミスト化の可能性は低い。前記したような経緯で、固定スクロール２の上面２ｔに辿り着いた油は、固定スクロール２の上面２ｔの低い部分に集積する。
【００５０】
例えば、油はバイパス弁２２の構成部品である固定スクロール２の上面２ｔに固定される板状のリテーナ２２ａ（図２参照）が無い部分などに集積する。そして、油の厚みがある程度まで高くなると、油は、下方傾斜溝底面２ｗ２に沿って仕切り体外周空間１３０へ流れ出る（図４Ａ参照）。この下方傾斜溝底面２ｗ２は、図４Ａで示すように、外側で隣接する仕切り体外周空間１３０の一部（筒壁開口外近部１３０ａ）および内側で隣接する仕切り体内空間１２０の一部（筒壁開口内近部１２０ａ）とともに、仕切り体内空間１２０から仕切り体外周空間１３０へ向かうにつれて水平面を伴わずに連続的に低下（下降）している。この下方傾斜溝底面２ｗ２（筒壁開口外近部１３０ａと筒壁開口内近部１２０ａとを含む）によって、油が重力を利用して仕切り体内空間１２０から仕切り体外周空間１３０へ速やかに流出する。油は固定スクロール２の上面２ｔと下方傾斜溝底面２ｗ２の少なくとも上部を覆うため、下方傾斜溝底面２ｗ２を流下する油によって固定スクロール２の上面２ｔに集積した油膜が引っ張られる。
【００５１】
つまり、重力によって、固定スクロール２の上面２ｔに集積された油も引っ張られ、固定スクロール２の上面２ｔで集積する量が低減する。つまり、固定スクロール２の上面２ｔに滞留する時間を短くできる。これにより、作動流体の主流からある程度離れているとはいえ、再ミスト化の可能性がある程度残る固定スクロール２の上面２ｔ（圧縮部上面）における油の滞留を抑制することができる。これにより、オイルレートが低減するという効果が生じる。
【００５２】
ところで、固定スクロール２の上面２ｔと仕切り板２００との距離を大きくする方法も考えられる。この場合、集約が進んでいない小さい油滴が数多く集まって油膜を形成できずに分断された油滴状態において、固定上部壁２ｗの内面を伝う時間が長くなるため、油の再ミスト化が増加し、オイルレートが逆に増加する。しかし、本実施形態では、仕切り板２００が平板となっているため、固定上部壁溝２ｗ１と仕切り板２００とによる仕切り開口部の上下方向の寸法は仕切り体内空間１２０から仕切り体外周空間１３０へ向かうにつれて連続的に増加している。この結果、前記したとおり、固定上部壁溝２ｗ１の上部を流れる作動流体の主流と油の流れが離れるため、再ミスト化の可能性がさらに低下し、一層オイルレート低減の効果が生じる。
【００５３】
前記したように、仕切り板２００の下面２００ｂへの作動流体の衝突により大部分の油は分離され、仕切り体外周空間１３０に流れ出て、最終的に外周隙間２２０や３箇所の外周溝２２５，２２６（図２、図３参照参照）に流れ込む。しかし、この第一段階の油分離でも分離できなかった油があるため、次に第二段階の油分離手段を以下で説明する。
【００５４】
前記した仕切り板２００に付着した油のうち、作動流体の流れで、固定上部壁溝２ｗ１の出口部の仕切り板２００の端部２００ｄ（図４Ａ参照）まで移動させられた油は、後の経路が絶たれてしまうため、再び作動流体に巻き込まれてしまう。しかし、その形態は油ミストというよりも油滴に近い大きさになる場合が多い。また、油ミストのうちで元々小さいものは、仕切り板２００に衝突せずに、方向を変えて、仕切り体外周空間１３０へ流出する。この元々小さい油ミストも、作動流体の衝突により流れが乱れているため、流れる途中で互いに衝突して集積し、油滴に近い大きさまで成長する。このように、小さな油滴状態で大半の油を含む作動流体は、固定上部壁溝２ｗ１から吹き出て、チャンバ円筒部８ａの内面である衝突内壁８ａ１に衝突する。ここで、前記した仕切り板２００への衝突による油分離手段の第一段階と同様に、油分離が行われる。
【００５５】
前記したとおり、油は、小さな油滴状態となっているために、衝突内壁８ａ１へ付着する割合は高く、油分離が効率的に行われる。さらに、図２や図４Ａに示すように、上フタ下端面８ｂ１が仕切り体外周空間１３０の上部壁となって、作動流体の主流が反転するように曲げられるため、慣性の大きい油は曲がりきれずにチャンバ上フタ部８ｂの下端面８ｂ１を含む壁面にほとんど付着する。これにより、オイルレートをさらに一層低減できるという効果がある。
【００５６】
そして、衝突内壁８ａ１およびその付近の壁面に付着した油は、その直下に設けられた、開口面積が大きい外周溝２２５に流れ込む（図３、図４Ａ参照）。ここで、外周溝２２５は、衝突内壁８ａ１の近傍にあって固定スクロール２の上面２ｔ（圧縮部上面）から圧縮下部空間１３へ通じる流路である油流下路として構成されている。
【００５７】
以上のように、外周溝２２５によって、衝突内壁８ａ１を伝って流れ下る油が滞留することがなくなるため、油の再ミスト化を回避できる。よって、オイルレートをさらに一層低減できるという効果がある。
【００５８】
このようにほとんどの油を分離した作動流体は、最終的に仕切り筒壁である固定上部壁２ｗの外周面２ｗ６（図３参照）と下端面８ｂ１との間の円環状の開口部である上部円環孔１３５（図２、図４Ａ参照）を通って、最上部室１４０に流れる。この最上部室１４０の容積は、少なくとも、仕切り体内空間１２０の容積よりも大きくしてあるため、作動流体の流速は遅くなる。また、弁やモータ等の動く要素が無いため、流れの乱れも小さくなる。さらに、機外吐出部である吐出パイプ５５が最上部に位置しているため、作動流体よりも一般的に密度の高い油は重力によって沈降する。
【００５９】
よって、わずかに含まれる油も、最上部室１４０で沈降し、仕切り板２００の上面２００ｃに付着する。この油は、ある程度集積した後に、仕切り筒壁である固定上部壁２ｗの外周面２ｗ６を伝って、仕切り体外周空間１３０の底部に流れ、最終的に外周隙間２２０や外周溝２２５に流れ込む。これにより、オイルレートをさらに一層低減できるという効果がある。
【００６０】
その結果、圧縮室１００のシール性を安定的に向上できるため、高効率の容積型圧縮機を実現できるという効果がある。また、軸受等の摺動部への安定給油を実現して潤滑不良の虞を回避できるため、信頼性の高い容積型圧縮機を実現できるという効果がある。さらに、機外吐出した作動流体を使用する機器（例えば、熱交換器など）の高性能化も実現できるという効果がある。
【００６１】
なお、第１実施形態では、複数ある固定上部壁溝２ｗ１の全てを下方傾斜溝底面２ｗ２としたが、何らかの制約で全ての固定上部壁溝２ｗ１において下方傾斜溝底面２ｗ２とすることが不可能な場合には、固定上部壁溝２ｗ１の少なくとも一つを下方傾斜溝底面２ｗ２としてもよい。
【００６２】
以下、第１実施形態とは異なる実施形態について説明する。第１実施形態と同一の構成要素には、同一の符号を付し、重複する説明は省略する。また、第１実施形態と同様の効果についても重複する説明は省略する。
【００６３】
（第２実施形態）
第２実施形態に係るスクロール圧縮機について、図４Ｂを用いて説明する。図４Ｂは、スクロール圧縮機１の図２のＭ部であるスクロール圧縮機の仕切り開口部付近の縦断面拡大図である。第２実施形態は、下方傾斜溝底面２ｗ２の外周側に連続する傾斜部を外周溝２２５まで延長した、延長底面２ｗ１０とする構成である。
【００６４】
第２実施形態では、固定上部壁溝２ｗ１の底面である延長底面２ｗ１０は、筒壁開口内近部１２０ａの底部１２０ｂと筒壁開口外近部１３０ａの底部１３０ｂ１とを含み、仕切り体内空間１２０から仕切り体外周空間１３０に向けて外周溝２２５まで直線状に連続して下降するように構成されている。
【００６５】
固定スクロール２の上面２ｔの低い部分に集積した油は、延長底面２ｗ１０に沿って仕切り体外周空間１３０へ流れ出る。第２実施形態では、延長底面２ｗ１０が外周溝２２５まで直線状に連続して下降するように構成されていることにより、油は、第１実施形態に比べて更に作動流体から離れた位置である筒壁開口外近部１３０ａの底部１３０ｂ１へ流れ出る。したがって、延長底面２ｗ１０における油の滞留時間は、第１実施形態に比べて短くなる。つまり、油は、第１実施形態よりも早く外周溝２２５まで到達する。
【００６６】
作動流体は、衝突内壁８ａ１の近傍において流れが乱れて、局部的に流速が増大する。しかし、油は、作動流体から離れた位置に流れ出るとともに、延長底面２ｗ１０に滞留し難いため、作動流体の流速の増大による再ミスト化の危険性を低減できる。したがって、第２実施形態は、オイルレートの低減を実現できるという効果がある。
【００６７】
（第３実施形態）
第３実施形態に係るスクロール圧縮機について、図４Ｃを用いて説明する。図４Ｃは、スクロール圧縮機１の図２のＭ部であるスクロール圧縮機の仕切り開口部付近の縦断面拡大図である。第３実施形態は、固定上部壁２ｗの内周面２ｗ３の直下に一周した（仕切り体内空間１２０の最外周側に一周した）固定上部壁内周溝（仕切り体内空間外周溝）２ｗ１１を設ける構成である。
【００６８】
第３実施形態では、固定上部壁溝２ｗ１の底面である延長底面２ｗ１０は、固定上部壁内周溝２ｗ１１と、筒壁開口外近部１３０ａの底部１３０ｂ１とを含み、仕切り体内空間１２０から仕切り体外周空間１３０に向けて外周溝２２５まで連続して下降するように構成されている。
【００６９】
第３実施形態においては、固定上部壁内周溝２ｗ１１が形成されていることにより、固定スクロール２の上面２ｔに集積する油膜からの上面高さが低いときに、固定上部壁内周溝２ｗ１１に油を流出させることができるため、つまり作動流体の主流から離すことができるため、固定スクロール２の上面２ｔに集積する油膜からの再ミスト化をさらに一層抑制できる。したがって、第３実施形態は、さらに一層のオイルレートの低減を実現できるという効果がある。
【００７０】
（第４実施形態）
第４実施形態に係るスクロール圧縮機について、図４Ｄを用いて説明する。図４Ｄは、スクロール圧縮機１の図２のＭ部であるスクロール圧縮機の仕切り開口部付近の縦断面拡大図である。第４実施形態は、固定上部壁溝２ｗ１の途中に段差２ｗ１３を設けて（段階的に下降した）、延長底面２ｗ１２とする構成である。
【００７１】
第４実施形態では、固定上部壁溝２ｗ１の途中に設けた段差２ｗ１３によって、油の流れと作動流体の主流との距離を物理的に（総合的に）拡大させることができる。このため、固定上部壁溝２ｗ１を通過する際の油膜からの再ミスト化をさらに一層低減できる。したがって、さらに一層のオイルレートの低減を実現できるという効果がある。
【００７２】
（第５実施形態）
第５実施形態に係るスクロール圧縮機について、図４Ｅを用いて説明する。図４Ｅは、スクロール圧縮機１の図２のＭ部であるスクロール圧縮機の仕切り開口部付近の縦断面拡大図である。第５実施形態は、第３実施形態の仕切り板２００および固定上部壁２ｗに替えて、皿状仕切り板２０１（仕切りフタ）および固定上部壁２ｗｈ（仕切り筒壁）からなる仕切り体とした構成である。
【００７３】
皿状仕切り板２０１は、中央寄りが平らであり外縁部が反り返った円板形状であり、中央寄りの平らな部分であり固定上部壁２ｗｈ上に位置する箇所に皿板油孔２０１ａが形成されている。また、固定上部壁２ｗｈには、皿板油孔２０１ａに対応する位置と、固定上部壁２ｗｈの外周面２ｗ６の下部と、を連通させる壁内油孔２ｚが形成されている。
【００７４】
図４Ｅの二重の細い実線は、最上部室１４０から仕切り体の上面（皿状仕切り板２０１の上面２０１ｃ）に沈降した油の外周隙間２２０または外周溝２２５への油の流れを示す。二重の細い破線は、隠れ線を意味し、皿板油孔２０１ａと壁内油孔２ｚを流れる油経路を示す。
【００７５】
皿状仕切り板２０１の外縁部２０１ｂが反り返っていることから、仕切り開口部である固定上部壁溝２ｗ１から仕切り体外周空間１３０へ吹き出す作動流体の向きは、水平よりも上向きとなる。これにより、仕切り体外周空間１３０の底部１３０ｂ１を流れる油との距離を物理的に拡大できる。よって、仕切り体外周空間１３０の底部１３０ｂ１を流れる油膜からの再ミスト化をさらに一層抑制できる。したがって、オイルレートの低減をさらに一層実現できるという効果がある。
【００７６】
また、皿板油孔２０１ａと壁内油孔２ｚを設けたことにより、最上部室１４０から沈降して皿状仕切り板２０１の上面２０１ｃに集積した油は、仕切り体外周空間１３０の内周面である固定上部壁２ｗの外周面２ｗ６を流下する必要がなくなる。このため、仕切り体外周空間１３０から仕切り筒壁である固定上部壁２ｗｈの外周面２ｗ６と下端面８ｂ１との間の円環状の開口部である上部円環孔１３５を通って、最上部室１４０に流れる作動流体の経路における油の再ミスト化を回避できる。したがって、第５実施形態は、さらに一層のオイルレートの低減を実現できるという効果がある。
【００７７】
（第６実施形態）
第６実施形態に係るスクロール圧縮機について、図４Ｆを用いて説明する。図４Ｆは、スクロール圧縮機１の図２のＭ部であるスクロール圧縮機の仕切り開口部付近の縦断面拡大図である。第６実施形態は、第５実施形態の皿状仕切り板２０１に替えて、なべフタ状仕切り板２０２（仕切りフタ）とした構成である。
【００７８】
なべフタ状仕切り板２０２は、中央部２０２ｂが上方に膨らみ外縁部２０２ｃが反り返り、中央部２０２ｂと外縁部２０２ｃとの間に平坦部２０２ｄを有し、平坦部２０２ｄの固定上部壁２ｗｈ上に位置する箇所に皿板油孔２０２ａを備える。また、固定上部壁２ｗｈは、皿板油孔２０２ａに対応する位置と、固定上部壁２ｗｈの外周面２ｗ６の下部と、を連通させる壁内油孔２ｚが形成されている。
【００７９】
また、なべフタ状仕切り板２０２は、外縁部２０２ｃが固定上部壁２ｗの外周面２ｗ６よりも外周側に突出するように形成されている。これにより、筒壁開口外近部１３０ａの上下方向の寸法Ｈが、仕切り体内空間１２０から仕切り体外周空間１３０に向かうにつれて連続的に増加するように構成されている。なお、第６実施形態では、上下方向の寸法Ｈが連続的に増加する場合を例に挙げて説明したが、段階的に増加する構成であってもよい。
【００８０】
吐出孔２ｄやバイパス孔２ｅ（図２参照）などの機内吐出部から吹き出た作動流体は、なべフタ状仕切り板２０２に衝突する。この衝突によってなべフタ状仕切り板２０２に付着した油は、なべフタ状仕切り板２０２の中央部２０２ｂから平坦部２０２ｄに向かう傾斜に沿って重力も作用して固定上部壁溝２ｗ１側へ移動する。つまり、なべフタ状仕切り板２０２に付着した油が固定上部壁溝２ｗ１まで移動するのに要する時間が短くなる。このため、なべフタ仕切り板２０２の下面２０２ｅを移動する際の再ミスト化をさらに一層抑制できる。
【００８１】
また、なべフタ状仕切り板２０２の上面は、中央部２０２ｂから平坦部２０２ｄに向けて傾斜している。このため、最上部室１４０から沈降したなべフタ状仕切り板２０２の上面に集積した油は、なべフタ状仕切り板２０２の中央部２０２ｂから平坦部２０２ｄに向かう傾斜に沿って固定上部壁溝２ｗ１側へ移動する。つまり、なべフタ状仕切り板２０２の上面に付着した油が壁内油孔２ｚに入るまでの時間が短くなる。このため、なべフタ仕切り板２０２の上面を油が流れる際の再ミスト化を一層抑制できる。この作用によっても、オイルレートの低減を実現できるという効果がある。
【００８２】
（第７実施形態）
第７実施形態に係るスクロール圧縮機について、図４Ｇを用いて説明する。図４Ｇは、スクロール圧縮機１の図２のＭ部であるスクロール圧縮機の仕切り開口部付近の縦断面拡大図である。
【００８３】
第７実施形態は、固定上部壁溝２ｗ１の底面を筒壁開口外近部１３０ａの底部１３０ｂと筒壁開口内近部１２０ａの底部１２０ｂとを含まず、固定上部壁溝２ｗ１において仕切り体内空間１２０から仕切り体外周空間１３０に向けて直線状に下降するように構成された底面２ｗ２０とした構成である。
【００８４】
底面２ｗ２０は、仕切り体内空間１２０から仕切り体外周空間１３０に向けて直線状に下降する途中に、上昇する領域があってはいけないが、小さい水平面領域があってもよい。
【００８５】
固定上部壁溝２ｗ１の底面を本実施形態における底面２ｗ２０としても、固定上部壁溝２ｗ１の上部を流れる作動流体の主流と油の流れが離れるため、再ミスト化の可能性を低減できる。よって、第７実施形態においても、オイルレートの低減を実現できるという効果が得られる。
【００８６】
（第８実施形態）
第８実施形態に係るスクロール圧縮機について、図５を用いて説明する。図５は、スクロール圧縮機１の圧縮部の横断面図（図２のＡ−Ａ断面）である。第８実施形態は、仕切り体外周空間１３０に作動流体を吹き出す仕切り開口部の向きを、チャンバ円筒部８ａの内周面に対して垂直からずらした固定上部壁旋回溝２ｗｉとする構成である。
【００８７】
固定上部壁２ｗの中心に位置する吐出孔２ｄから吐出された作動流体は、固定上部壁旋回溝２ｗｉによって、仕切り体外周空間１３０内を旋回する。このとき、作動流体に含まれていた作動流体より密度の大きな油は、遠心力によってチャンバ円筒部８ａの内周面に付着して、作動流体から分離される。これにより、第８実施形態は、オイルレートの大幅な低減を実現できるという効果がある。
【００８８】
第８実施形態において、第１実施形態と同様に、モータ線７ｅは、仕切り体外周空間１３０の底部と内周寄りを通っている。つまり、モータ線７ｅは、作動流体の旋回流の主流が通る仕切り体外周空間１３０の上部において外周寄りを通らない。このため、モータ線７ｅは、作動流体の旋回流を乱すことがない。
【００８９】
なお、ハーメチック端子（図示省略）をチャンバ上フタ部８ｂではなく、圧縮下部空間１３（図１参照）のチャンバ円筒部８ａに設けると、仕切り体外周空間１３０内をモータ線７ｅが通らなくなる。このため、モータ線７ｅによって作動流体の旋回流が乱されることがなくなり、さらに効果的である。
【００９０】
（第９実施形態）
第９実施形態に係るスクロール圧縮機について、図６を用いて説明する。図６は、仕切り開口底部の拡大縦断面図（図２のＰ部）である。第９実施形態は、仕切り開口底部である固定上部壁２ｗの底面（下方傾斜溝底面２ｗ２、延長底面２ｗ１０，２ｗ１２）の少なくとも一部の面粗さを仕切りフタ（仕切り板２００、皿状仕切り板２０１、なべフタ状仕切り板２０２）の下面２００ｂ（図４Ａ参照），２０１ｄ（図４Ｅ参照），２０２ｅ（図４Ｆ参照）よりも増大させる構成である。
【００９１】
仕切り板２００（仕切りフタ）の下面２００ｂ（図４Ａ参照）の油は、作動流体の主流の近傍にあるため、再ミスト化の可能性が高くなる。再ミスト化を抑制するためには、作動流体の主流から離れている圧縮部上面である固定スクロール２の上面２ｔにできる限り早く移動させることが重要である。つまり、固定スクロール２の上面２ｔへの接続部である仕切り筒壁である固定上部壁溝２ｗ１まで油を早く移動させることが重要である。
【００９２】
仕切り板２００の下面２００ｂにおける油の移動は、作動流体の流れから受ける力や重力等の小さな力が原動力である。このため、移動を妨げる面の摩擦力を抑制するためには、仕切り板２００の下面２００ｂの表面粗さを小さくすることが必要となる。
【００９３】
ところで、仕切り開口部である固定上部壁溝２ｗ１は、油を流すために外周側へ向かうにつれて低くしている。このため、油の流れが速くなり、油は局部的に固定上部壁溝２ｗ１の底面から離れやすくなり、再ミスト化の可能性が高くなる虞がある。つまり、油の固定上部壁溝２ｗ１の底面への密着性を高めることが重要となり、固定上部壁溝２ｗ１の底面の実表面積を増大させることが必要となる。
【００９４】
よって、第９実施形態では、板金加工する板材（通常Ｒａ３．２以下）を用いることで仕切り板２００を構成する。また、固定スクロール２は、鋳物（例えば砂型鋳物で通常Ｒａ２５以上）を用い、固定上部壁溝２ｗ１の底面は鋳肌（鋳肌面）のままとする。これにより、固定上部壁溝２ｗ１の底面の面粗さを、仕切り板２００の下面２００ｂの面粗さよりも増大させることができる。
【００９５】
これにより、仕切り板２００の下面２００ｂにおける油の移動は妨げられず、固定上部壁溝２ｗ１の底面における油の密着性が高まり、油の再ミスト化を抑制することができる。したがって、第９本実施形態では、オイルレートの大幅な低減を実現できるという効果がある。さらに、第９実施形態では、固定上部壁溝２ｗ１の底面を鋳肌のままとすることにより、加工費の低減を実現することができる。
【００９６】
（第１０実施形態）
第１０実施形態に係るスクロール圧縮機について、図７を用いて説明する。図７は、圧縮上部空間１２付近の拡大縦断面図（図１のＳ部）である。第１０実施形態では、第１実施形態における固定上部壁２ｗ（仕切り筒壁）と仕切り板２００（仕切りフタ）を一体化した筒壁一体仕切り板２１０を用いる構成である。この筒壁一体仕切り板２１０は、１枚の板金（板材）をプレス加工等することで構成されている。
【００９７】
筒壁一体仕切り板２１０は、吐出孔２ｄ（機内吐出部）の上方を覆うフタ部２１０ｐ（仕切りフタ）と、フタ部２１０ｐと固定スクロール２の上面２ｔ（圧縮部上面）とを繋いで吐出孔２ｄの吐出口２ｄ１を囲む筒壁２１０ｗ（仕切り筒壁）と、仕切り開口部として一体仕切り切り欠き２１０ｈと、を備えている。また、筒壁一体仕切り板２１０は、筒壁２１０ｗの外周側において、一体仕切りねじ２１０ａによって固定スクロール２の上面２ｔに固定されている。
【００９８】
第１０実施形態では、固定スクロール２の上面２ｔを覆う形状が単純化するため、第１実施形態と同様の効果が得られるとともに、コストが低減するという効果がある。
【００９９】
なお、本発明の内容は、前記実施形態に限定されず、その趣旨を逸脱しない範囲内において適宜改変・変更等することができることはいうまでもない。これまで説明してきた実施形態における圧縮機は、スクロール圧縮機であったが、本発明は、圧縮部からの作動流体を一旦機内吐出させて油分離してから機外吐出する形式の容積型圧縮機であれば、全てのタイプの圧縮機に適用可能である。例えば、ローリングピストンタイプの圧縮機やスクリュー圧縮機やベーン圧縮機へも適用可能である。
【０１００】
これまで説明してきた実施形態において作動流体から分離される粘性流体は、油であったが、場合によっては他の流体でもよい。例えば、吐出ガス中に油が混入することを極力避けるような空気圧縮機の場合には、油の代わりに水を用いており、これらの場合には、油と記載した箇所を水として読み替えればよい。例えば、水潤滑スクリュー圧縮機などに適用可能である。
【０１０１】
また、本発明は、前記した実施形態に限定されず、第１実施形態ないし第１０実施形態から選択した複数の実施形態を適宜組み合わせて構成してもよい。
【符号の説明】
【０１０２】
１      スクロール圧縮機
２      固定スクロール
２ｄ    吐出部（機内吐出部）
２ｄ１  吐出口
２ｅ    バイパス孔
２ｇ    背圧弁流露
２ｑ    固定台板部
２ｔ    上面（圧縮部上面）
２ｗ    固定上部壁（仕切り筒壁）
２ｗ１  固定上部壁溝（仕切り開口部）
２ｗ４  外周側開口部（仕切り開口部の開口）
２ｗ６  外周面
２ｗｉ  固定上部壁旋回溝
２ｗ２  下方傾斜溝底面（仕切り開口部の底部）
２ｗ１０，２Ｗ１２  延長底面
２ｗ３  固定上部壁内周溝
２ｚ    壁内油孔
３      旋回スクロール
４      フレーム
５      オルダムリング
６      クランク軸
７      モータ
８      チャンバ（圧縮チャンバ）
８ａ    チャンバ円筒部
８ａ１  衝突内壁
８ｂ    チャンバ上フタ部
８ｂ１  上フタ下端面（下端面）
８ｃ    チャンバ下フタ部
１０    圧縮部
１１    駆動部
１２    圧縮上部空間
１３    圧縮下部空間
２２    バイパス弁
２３    旋回軸受
２４    主軸受
２５    副軸受
２６    背圧弁
５０    吸込パイプ（吸込流路）
５５    吐出パイプ（機外吐出部）
９０    吸込室
１００  圧縮室
１０５  貯油部
１１０  背圧室
１２０  仕切り体内空間
１２０ａ  筒壁開口内近部
１３０  仕切り体外周空間
１３０ａ  筒壁開口外近部
１３０ｂ  底部（筒壁開口外近部の底部）
１３０ｂ１  底部（筒壁開口外近部の底部）
１３５  上部円環孔１３５（円環状の開口部）
１４０  最上部室
２００  仕切り板（仕切りフタ）
２００ｂ  下面（仕切りフタの下面）
２０１  皿状仕切り板（仕切りフタ）
２０１ａ  皿板油孔
２０２  なべフタ状仕切り板（仕切りフタ）
２０２ａ  なべフタ油孔
２１０  筒壁一体仕切り板
２２０  外周隙間
２２５，２２６  外周溝（油流下路）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４Ａ】
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【図４Ｂ】
0006635672.tif 000006
【図４Ｃ】
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【図４Ｄ】
0006635672.tif 000008
【図４Ｅ】
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【図４Ｆ】
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【図４Ｇ】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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