(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
送入部と、送出部と、前記送入部および前記送出部の間に位置し、繊維が接する中間部と、を備え、該中間部は、前記送入部側に位置するオイル吐出孔と、該オイル吐出孔より前記送出部側に、前記繊維の進路と直交する溝状の複数のオイル溜まりとを有し、前記繊維の進路に沿った断面において、複数の前記オイル溜まりのうち、前記オイル吐出孔に最も近い第１オイル溜まりの断面積が最も大きく、前記第１オイル溜まりにおいて、前記送入部側コーナーの曲率半径は、前記送出部側コーナーの曲率半径よりも大きいオイリングノズル。
【請求項２】
複数の前記オイル溜まりの前記断面積において、前記オイル吐出孔に近い方からＳ１、Ｓ２、・・・、前記オイル吐出孔から最も遠いものをＳｎとしたとき、Ｓ１≧Ｓ２≧・・・≧Ｓｎ（但しＳ１≠Ｓｎ）である請求項１に記載のオイリングノズル。
【請求項３】
前記Ｓ１は、前記Ｓｎの１．２倍以上２．０倍以下である請求項２に記載のオイリングノズル。
【請求項４】
複数の前記オイル溜まりにおいて、前記送入部側コーナーの曲率半径は、前記送出部側コーナーの曲率半径よりも大きい請求項１乃至請求項３のいずれかに記載のオイリングノズル。
【請求項５】
複数の前記オイル溜まりの前記送入部側コーナーの曲率半径のうち、前記第１オイル溜まりの前記送入部側コーナーの曲率半径が最も大きい請求項１乃至請求項４のいずれかに記載のオイリングノズル。
【請求項６】
複数の前記オイル溜まりの前記送入部側コーナーの曲率半径において、前記オイル吐出孔に近い方からＡ１、Ａ２、・・・、前記オイル吐出孔から最も遠いものをＡｎとしたとき、Ａ１≧Ａ２≧・・・≧Ａｎ（ただしＡ１≠Ａｎ）である請求項１乃至請求項４のいずれかに記載のオイリングノズル。
【請求項７】
複数の前記オイル溜まりの前記送出部側コーナーの曲率半径のうち、前記第１オイル溜まりの前記送出部側コーナーの曲率半径が最も大きい請求項１乃至請求項６のいずれかに記載のオイリングノズル。
【請求項８】
複数の前記オイル溜まりの前記送出部側コーナーの曲率半径において、前記オイル吐出
孔に近い方からＢ１、Ｂ２、・・・、前記オイル吐出孔から最も遠いものをＢｎとしたとき、Ｂ１≧Ｂ２≧・・・≧Ｂｎ（ただしＢ１≠Ｂｎ）である請求項１乃至請求項６のいずれかに記載のオイリングノズル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、オイリングノズルに関する。
【背景技術】
【０００２】
繊維の案内においては、ローラガイド、オイリングノズル、ロッドガイドおよびトラバースガイド等と呼ばれる様々な形状の繊維ガイドが繊維機械に取り付けられ使用されている。ここで、オイリングノズルには、高速で案内される繊維に傷やほつれ等のダメージを発生させにくくさせるために、繊維に最適量のオイルを供給するとともに、オイルの付着ムラを少なくすることが期待されている。例えば、特許文献１には、接繊維面に形成された、オイル吐出孔と、このオイル吐出孔に隣接したオイル溜まりとを有する給油ガイドが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平７−２５２７１６号公報
【発明の概要】
【０００４】
本開示のオイリングノズルは、送入部と、送出部と、前記送入部および前記送出部の間に位置し、繊維が接する中間部と、を備える。そして、この中間部は、前記送入部側に位置するオイル吐出孔と、該オイル吐出孔より前記送出部側に、前記繊維の進路と直交する溝状の複数のオイル溜まりと、を有する。そして、前記繊維の進路に沿った断面において、複数の前記オイル溜まりのうち、前記オイル吐出孔に最も近い第１オイル溜まりの断面積が最も大きい。
【図面の簡単な説明】
【０００５】
【図１】本開示のオイリングノズルの一例を模式的に示す斜視図である。
【図２】図１に示すオイリングノズルにおける繊維の進路に沿った断面図である。
【図３】図２の断面図におけるオイル溜まり近傍の拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【０００６】
近年、生産効率の向上のために、繊維の送り速度が３０００〜１００００ｍ／分と極めて高速化してきている。そこで、繊維へのダメージを抑制するため、繊維へのオイルの均一な供給が求められている。また、環境負荷の低減のため、オイル使用量の削減も求められている。
【０００７】
本開示のオイリングノズルは、繊維へのオイルの均一な供給により、繊維へのダメージを抑制できるとともに、オイル使用量の削減を図ることができる。以下に、本開示のオイリングノズルについて、図面を参照しながら詳細に説明する。
【０００８】
本開示のオイリングノズル１０は、図１および図２に示すように、送入部３０と、送出部４０と、送入部３０および送出部４０の間に位置し、繊維１が接する中間部２０とを備える。そして、中間部２０は、送入部３０側に位置するオイル吐出孔５０と、このオイル吐出孔５０より送出部４０側に、繊維１の進路と直交する溝状の複数のオイル溜まり６０とを有している。
【０００９】
なお、中間部２０の送入部３０側とは、中間部２０において送出部４０よりも送入部３０に近い部分のことであり、図２において右側に位置する。一方、中間部２０の送出部４０側とは、中間部２０において送入部３０よりも送出部４０に近い部分のことであり、図２において左側に位置する。
【００１０】
次に、本開示のオイリングノズル１０による繊維１の案内について説明する。繊維１は、図２に示す右側から送られ、送入部３０から入り、中間部２０を摺動しながら送出部４０へ向かって進む。このとき、繊維１は、オイル供給路７０と連通したオイル吐出孔５０より噴出されたオイルが供給される。また、繊維１に供給されたオイルの一部は、送出部４０の方向へ進む繊維１とともに移動して複数のオイル溜まり６０に溜まる。この複数のオイル溜まり６０に溜まったオイルは、送入部３０から送出部４０に向かって進む繊維１へのオイル供給源となっている。また、オイル溜まり６０は、供給過多となったオイルの貯留場所でもある。
【００１１】
なお、図２の例では、オイル溜まり６０の個数が４個である場合を示しているが、オイル溜りの個数は複数であればよく、２個、３個あるいは５個以上であってもよいことはいうまでもない。
【００１２】
そして、本開示のオイリングノズル１０は、繊維１の進路に沿った断面において、複数のオイル溜まり６０のうち、オイル吐出孔５０に最も近い第１オイル溜まり６１の断面積Ｓ１が最も大きい。このような構成を満足していることにより、本開示のオイリングノズル１０は、繊維１のオイル必要量の最適化を早期に実現することができる。
【００１３】
具体的には、上記構成を満足していることにより、オイル吐出孔５０から噴出されるオイルが供給過多であるときには、多過ぎたオイルは第１オイル溜まり６１に貯留される。また、オイル吐出孔５０から噴出されるオイルが少ないときには、第１オイル溜まり６１に貯留されていたオイルが供給される。よって、本開示のオイリングノズル１０によれば、第１オイル溜まり６１を通過した段階で、繊維１のオイル必要量がほぼ最適化され、繊維１へのダメージが抑制される。また、送出部２０から流れ出るオイルが少なくて済むため、オイルの使用量の削減を図ることができる。
【００１４】
ここで、複数のオイル溜まり６０のそれぞれの断面積は、繊維１の進路に沿った断面を測定面とし、光学顕微鏡を用いて１０〜１００倍の倍率で写真を撮影し、画像解析ソフトを用いて算出すればよい。なお、画像解析ソフトとしては、例えば、画像解析ソフト「Ａ像くん」（登録商標、旭化成エンジニアリング（株）製）を用いればよい。
【００１５】
また、本開示のオイリングノズル１０は、複数のオイル溜まり６０の断面積において、オイル吐出孔５０に近い方からＳ１、Ｓ２、・・・、オイル吐出孔５０から最も遠いものをＳｎとしたとき、Ｓ１≧Ｓ２≧・・・≧Ｓｎ（但しＳ１≠Ｓｎ）であってもよい。ここで、図２に示す例によれば、複数のオイル溜まり６０とは、第１オイル溜まり６１、第２オイル溜まり６２、第３オイル溜まり６３、第４オイル溜まり６４のことである。そして、第１オイル溜まり６１の断面積がＳ１、第２オイル溜まり６２の断面積がＳ２、第３オイル溜まり６３の断面積がＳ３、第４オイル溜まり６４の断面積がＳ４である。この例においては、オイル溜まり６０の個数が４個であるため、ｎ＝４である。
【００１６】
オイル溜まり６０の断面積が、Ｓ１≧Ｓ２≧Ｓ３≧Ｓ４（但しＳ１≠Ｓ４）である、すなわち、オイル吐出孔５０側から送出部４０側に向かって断面積が小さくなる構造であるときには、繊維１のオイル必要量の最適化がさらに早期に実現する。その結果、繊維１へのダメージを抑制することができると同時に、オイルの使用量を削減することが可能となる。
【００１７】
なお、断面積がＳ１≧Ｓ２≧Ｓ３≧Ｓ４（但しＳ１≠Ｓ４）であるとは、Ｓ１＝Ｓ２＝Ｓ３＞Ｓ４、Ｓ１＞Ｓ２＝Ｓ３＝Ｓ４、Ｓ１＝Ｓ２＞Ｓ３＝Ｓ４、Ｓ１＞Ｓ２＞Ｓ３＞Ｓ４等が例示される。
【００１８】
また、第１オイル溜まり６１の断面積Ｓ１は、第４オイル溜まり６４の断面積Ｓ４の１．２倍以上２．０倍以下であってもよい。このような構成を満足するならば、繊維１へのダメージがより抑制される。
【００１９】
また、図３に示すように、第１オイル溜まり６１において、送入部３０側コーナーの曲率半径Ａ１が、送出部４０側コーナーの曲率半径Ｂ１よりも大きく（Ａ１＞Ｂ１）てもよい。
【００２０】
このような構成を満足するならば、オイル吐出孔５０より噴出されたオイルがオイル溜まり６１に入り易いことから、繊維１にオイルを供給し易くありながら、オイル溜まり６１に入ったオイルがオイル溜まり６１から出難くなる。よって、良好なオイルの供給が図れるため、繊維１へのダメージがより抑制される。
【００２１】
また、複数のオイル溜まり６０においても、送入部３０側コーナーの曲率半径が、送出部４０側コーナーの曲率半径よりも大きいときには、繊維１へのダメージがさらに抑制される。
【００２２】
また、複数のオイル溜まり６０の送入部３０側コーナーの曲率半径のうち、第１オイル溜まり６１の送入部側コーナーの曲率半径Ａ１が最も大きくてもよい。このような構成を満足するならば、オイル吐出口５０に最も近い第１オイル溜まり６１に、オイル吐出孔５０より噴出されたオイルが入り易くなる。そのため、オイルの供給が十分に図れることから、繊維１へのダメージがより抑制される。
【００２３】
また、複数のオイル溜まり６０の送入部３０側コーナーの曲率半径において、オイル吐出孔５０に近い方からＡ１、Ａ２、・・・、オイル吐出孔５０から最も遠いものをＡｎとしたとき、Ａ１≧Ａ２≧・・・≧Ａｎ（ただしＡ１≠Ａｎ）であってもよい。このような構成を満足するならば、オイル吐出孔５０から最も遠いオイル溜まりにオイルが過剰に入ることが抑制され、流れ出るオイルが少なくて済む。そのため、オイルの使用量の削減を図ることができるとともに、良好なオイルの供給が図れることから、繊維１へのダメージがより抑制される。
【００２４】
また、複数のオイル溜まり６０の送出部４０側コーナーの曲率半径のうち、第１オイル溜まり６１の送出部４０側コーナーの曲率半径Ｂ１が最も大きくてもよい。このような構成を満足するならば、オイル吐出口５０より噴出されたオイルを供給する際に、スムーズに次の第２オイル溜まり６２へオイルを移すことができる。そのため、オイルの供給が十分に図れることから、繊維１へのダメージがより抑制される。
【００２５】
また、複数のオイル溜まり６０の送出部４０側コーナーの曲率半径において、オイル吐出孔５０に近い方からＢ１、Ｂ２、・・・、オイル吐出孔５０から最も遠いものをＢｎとしたとき、Ｂ１≧Ｂ２≧・・・≧Ｂｎ（ただしＢ１≠Ｂｎ）であってもよい。このような構成を満足するならば、オイル吐出孔５０から最も遠いオイル溜まりからオイルが漏れることが抑制され、流れ出るオイルが少なくて済む。そのため、オイルの使用量の削減を図ることができるとともに、良好なオイルの供給が図れることから、繊維１へのダメージがより抑制される。
【００２６】
なお、各オイル溜まり６０における、送入部３０側コーナーの曲率半径および送出部４０側コーナーの曲率半径の測定は、各オイル溜まり６０の断面積を求めたときと同様に、繊維１の進路に沿った断面を測定面とし、光学顕微鏡を用いて１０〜１００倍の倍率で断面写真を撮影し、この写真から算出すればよい。
【００２７】
また、本開示のオイリングノズル１０の材質は、限定されるものではない。本開示のオイリングノズル１０が、セラミックスからなるならば、金属や樹脂からなる場合と比較して摩擦熱が発生しにくいものとなる。ここで、セラミックスとしては、例えば、アルミナ質セラミックス、ジルコニア質セラミックス、チタニア質セラミックス、炭化珪素質セラミックス、窒化珪素質セラミックス、またはこれらの複合物が挙げられる。
【００２８】
特に、セラミックスの中でもアルミナ質セラミックスは安価な材料であるため、本開示のオイリングノズル１０をアルミナ質セラミックスで構成すれば、コストを抑えることができる。ここで、アルミナ質セラミックスとは、セラミックスを構成する全成分１００質量％のうち、アルミナが８０質量％以上占めるものである。
【００２９】
なお、オイリングノズル１０の材質は、以下の方法で確認すればよい。まず、Ｘ線回折装置（ＸＲＤ）を用いて、オイリングノズル１０を測定し、得られた２θ（２θは、回折角度である。）の値よりＪＣＰＤＳカードを用いて同定を行なう。次に、蛍光Ｘ線分析装置（ＸＲＦ）を用いて、含有成分の定量分析を行なう。そして、例えば、上記同定によりアルミナの存在が確認され、ＸＲＦで測定したＡｌの含有量からアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）に換算した含有量が８０質量％以上であれば、アルミナ質セラミックスである。
【００３０】
次に、本開示のオイリングノズルの製造方法の一例を説明する。なお、ここでは、オイリングノズルがセラミックスからなる場合を例に挙げて説明する。
【００３１】
まず、主原料としてのアルミナ、ジルコニア、チタニア、炭化珪素、窒化珪素、またはこれらの複合物の粉末と焼結助剤とが所定の割合になるように混合し、混合原料を得る。次に、この混合原料と溶媒とを、ボールとともにボールミルに入れて、所定の粒度まで粉砕してスラリーを得る。
【００３２】
次に、得られたスラリーにバインダーを添加した後、スプレードライヤーを用いて、噴霧乾燥して顆粒を得る。次に、この顆粒をメカプレスに投入して、圧力を加えてオイリングノズル形状の成形体を得る。
【００３３】
そして、この成形体に切削加工等を施すことによって、断面積が異なるオイル溜まりを備えたオイリングノズル形状に成形体を得ることができる。
【００３４】
なお、上記スラリーをスプレードライヤーにて噴霧乾燥後にバインダーを添加し、ニーダにて混練して得たペレットを用いて、インジェクション成形法で成形体を得ても構わない。この場合は、断面積が異なるオイル溜まりを備えたオイリングノズル形状の成形体となるような金型を用いればよい。また、切削加工や金型の形状変更等によって、各オイル溜まりにおける、送入部側コーナーの曲率半径と送出部側コーナーの曲率半径とを任意の大きさに設定することができる。
【００３５】
そして、得られたオイリングノズル形状の成形体を、例えば、アルミナ粉末が主成分の場合には、大気雰囲気中で最高温度を１４５０℃以上１７５０℃以下とし、この最高温度での保持時間を１時間以上８時間以下として焼成することで、本開示のオイリングノズルを得ることができる。
【実施例１】
【００３６】
まず、主原料として、アルミナ粉末を９９．０質量％、焼結助剤として、カルシア粉末およびシリカ粉末をそれぞれ０．５質量％となるように秤量して混合し、混合原料を得た。次に、この混合原料と溶媒とを、ボールとともにボールミルに入れて、所定の粒度になるまで粉砕してスラリーを得た。【００３７】
その後、スラリーをスプレードライヤーにて噴霧乾燥後にバインダーを添加し、ニーダにて混練してペレットを得た。そして、このペレットを用いて、断面積が異なるオイル溜まりを備えたオイリングノズル形状となるような金型を用いて、インジェクション成形法で、オイリングノズル形状の成形体を得た。【００３８】
そして、得られたオイリングノズル形状の成形体を、大気雰囲気中で最高温度を１６８０℃とし、最高温度での保持時間を１時間として焼成して、オイリングノズル形状の焼結体を得た。その後、バレル研磨機で仕上げ処理をすることで、各試料を得た。【００３９】
なお、オイル溜まりの個数は４個とし、各試料における各オイル溜まりの断面積が表１の値になるようにした。ここで、４個のオイル溜まりは、オイル吐出孔に近い方から順に、第１オイル溜まり、第２オイル溜まり、第３オイル溜まり、第４オイル溜まりと呼ぶ。そして、第１オイル溜まりの断面積をＳ１、第２オイル溜まりの断面積をＳ２、第３オイル溜まりの断面積をＳ３、第４オイル溜まりの断面積をＳ４とする。また、繊維の進路に沿った断面における、各オイル溜まりの送入部側コーナーの曲率半径と送出部側コーナーの曲率半径とは、それぞれ０．３４ｍｍとした。【００４０】
次に、各試料で繊維を案内した際に、繊維にダメージが確認されるまでの時間を測定した。この測定には、平均結晶粒径が１．２μｍの酸化チタンを１．２質量％含有し、７５デニール、３６フィラメントであり、断面が四角状のポリエステルからなる繊維を用いた。また、オイルは、繊維の質量に対して２〜４質量％となる油剤付与量とし、水エマルジョン油剤を使用した。なお、繊維の送り速度は５０００ｍ／分とした。結果を表１に示す。【００４１】
【表１】
0006680879.tif 000002
【００４２】
表１に示す結果から、断面積Ｓ４が最大である試料Ｎｏ．１では、繊維にダメージが確認されるまでの時間が３５０時間と短かった。また、断面積の関係がＳ１＝Ｓ２＝Ｓ３＝Ｓ４である試料Ｎｏ．２も、繊維にダメージが確認されるまでの時間が３７０時間と短かった。これに対し、断面積Ｓ１が最大である試料Ｎｏ．３−１０では、繊維にダメージが確認されるまでの時間が４００時間以上と長かった。このことから、複数のオイル溜まりのうち、オイル吐出孔に最も近い第１オイル溜まりの断面積Ｓ１が最も大きいオイリングノズルならば、繊維１へのダメージが抑制されることがわかった。【００４３】
また、試料Ｎｏ．３、４の比較の結果、断面積がＳ１からＳ４へ漸減している試料Ｎｏ．４の方が、繊維にダメージが確認されるまでの時間が長かった。このことから、断面積の関係がＳ１＞Ｓ２＞Ｓ３＞Ｓ４であるオイリングノズルならば、繊維１へのダメージがより抑制されることがわかった。【００４４】
また、試料Ｎｏ．３−１０の中でも試料Ｎｏ．５−９は、繊維にダメージが確認されるまでの時間が４８０時間以上と長かった。このことから、断面積Ｓ１が断面積Ｓ４の１．２倍以上２．０倍以下であるオイリングノズルならば、繊維１へのダメージがより抑制されることがわかった。
【実施例２】
【００４５】
次に、第１オイル溜まりにおいて、送入部側コーナーの曲率半径と送出部側コーナーの曲率半径とを異ならせた試料を作製した。なお、各試料の作製方法としては、第１オイル溜まりの送出部側コーナーの曲率半径が表２の値になるようしたこと以外は実施例１の試料Ｎо．６の作製方法と同様とした。なお、試料Ｎｏ．１１は、実施例１の試料Ｎｏ．６と同じである。ここで、第１オイル溜まりにおける、送入部側コーナーの曲率半径をＡ１、送出部側コーナーの曲率半径をＢ１とする。【００４６】
次に、各試料で繊維を案内した際に、繊維にダメージが確認されるまでの時間を、実施例１と同じ方法で測定した。結果を表２に示す。【００４７】
【表２】
0006680879.tif 000003
【００４８】
表２に示す結果から、試料Ｎｏ．１１に比べて試料Ｎｏ．１２は、繊維にダメージが確認されるまでの時間が５４０時間と長かった。このことから、第１オイル溜まりにおいて、送入部側コーナーの曲率半径Ａ１が、送出部側コーナーの曲率半径Ｂ１よりも大きいオイリングノズルならば、繊維１へのダメージがより抑制されることがわかった。
【実施例３】
【００４９】
次に、複数のオイル溜まりにおいて、送入部側コーナーの曲率半径と送出部側コーナーの曲率半径とを異ならせた試料を作製した。なお、各試料の作製方法としては、複数のオイル溜まりの送出部側コーナーの曲率半径が表３の値になるようしたこと以外は実施例２の試料Ｎо．１２の作製方法と同様とした。なお、試料Ｎｏ．１３は、実施例２の試料Ｎｏ．１２と同じである。ここで、第２オイル溜まりにおける、送入部側コーナーの曲率半径をＡ２、送出部側コーナーの曲率半径をＢ２とする。また、第３オイル溜まりにおける、送入部側コーナーの曲率半径をＡ３、送出部側コーナーの曲率半径をＢ３とする。また、第４オイル溜まりにおける、送入部側コーナーの曲率半径をＡ４、送出部側コーナーの曲率半径をＢ４とする。【００５０】
次に、各試料で繊維を案内した際に、繊維にダメージが確認されるまでの時間を、実施例１と同じ方法で測定した。結果を表３に示す。【００５１】
【表３】
0006680879.tif 000004
【００５２】
表３に示す結果から、試料Ｎｏ．１３に比べて試料Ｎｏ．１４は、繊維にダメージが確認されるまでの時間が５６０時間と長かった。このことから、複数のオイル溜まりにおいて、送入部側コーナーの曲率半径が、送出部側コーナーの曲率半径よりも大きいオイリングノズルならば、繊維１へのダメージがより抑制されることがわかった。
【実施例４】
【００５３】
次に、複数のオイル溜まりの送入部側コーナーの曲率半径を異ならせた試料を作製した。なお、各試料の作製方法としては、複数のオイル溜まりの送入部側コーナーの曲率半径が表４の値になるようしたこと以外は実施例３の試料Ｎо．１４の作製方法と同様とした。なお、試料Ｎｏ．１５は、実施例３の試料Ｎｏ．１４と同じである。【００５４】
次に、各試料で繊維を案内した際に、繊維にダメージが確認されるまでの時間を、実施例１と同じ方法で測定した。結果を表４に示す。【００５５】
【表４】
0006680879.tif 000005
【００５６】
表４に示す結果から、試料Ｎｏ．１５に比べて試料Ｎｏ．１６、１７は、繊維にダメージが確認されるまでの時間が５８０時間以上と長かった。このことから、複数のオイル溜まりの送入部側コーナーの曲率半径のうち、第１オイル溜まりの送入部側コーナーの曲率半径Ａ１が最も大きいオイリングノズルならば、繊維１へのダメージがより抑制されることがわかった。【００５７】
また、試料Ｎｏ．１６よりも試料Ｎｏ．１７の方が、繊維にダメージが確認されるまでの時間が６００時間と長かった。このことから、オイル溜まりの送入部側コーナーの曲率半径の関係がＡ１＞Ａ２＞Ａ３＞Ａ４であるオイリングノズルならば、繊維１へのダメージがさらに抑制されることがわかった。
【実施例５】
【００５８】
次に、複数のオイル溜まりの送出部側コーナーの曲率半径を異ならせた試料を作製した。なお、各試料の作製方法としては、複数のオイル溜まりの送出部側コーナーの曲率半径が表５の値になるようしたこと以外は実施例４の試料Ｎо．１７の作製方法と同様とした。なお、試料Ｎｏ．１８は、実施例４の試料Ｎｏ．１７と同じである。【００５９】
次に、各試料で繊維を案内した際に、繊維にダメージが確認されるまでの時間を、実施例１と同じ方法で測定した。結果を表５に示す。【００６０】
【表５】
0006680879.tif 000006
【００６１】
表５に示す結果から、試料Ｎｏ．１８に比べて試料Ｎｏ．１９、２０は、繊維にダメージが確認されるまでの時間が６２０時間以上と長かった。このことから、複数のオイル溜まりの送出部側コーナーの曲率半径のうち、第１オイル溜まりの送出部側コーナーの曲率半径Ｂ１が最も大きいオイリングノズルならば、繊維１へのダメージがより抑制されることがわかった。【００６２】
また、試料Ｎｏ．１９よりも試料Ｎｏ．２０の方が、繊維にダメージが確認されるまでの時間が６４０時間と長かった。このことから、オイル溜まりの送出部側コーナーの曲率半径の関係がＢ１＞Ｂ２＞Ｂ３＞Ｂ４であるオイリングノズルならば、繊維１へのダメージがさらに抑制されることがわかった。
【符号の説明】
【００６３】
１：繊維
１０：オイリングノズル
２０：中間部
３０：送入部
４０：送出部
５０：オイル吐出孔
６０：オイル溜まり
６１：第１オイル溜まり
６２：第２オイル溜まり
６３：第３オイル溜まり
６４：第４オイル溜まり
７０：オイル供給路
【図１】
0006680879.tif 000007
【図２】
0006680879.tif 000008
【図３】
0006680879.tif 000009