(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
所望の機械的特性を有する高強度鋼片を製造するための方法であって、前記所望の機械的特性を得ることができる基準熱処理であって、鋼片に規定の構造を与える第１の基準処理および少なくとも過時効を含む最終基準処理を含む基準熱処理を決定することを含み、この基準熱処理は、焼鈍温度ＡＴ、焼入れ温度ＱＴ、過時効温度ＰＴ０、および当該過時効温度での保持時間Ｐｔ０によって規定される；
高強度鋼片を製造するための前記方法は、前記高強度鋼片について所望の機械的特性を得るために、少なくとも過時効手段を含む装置上で前記片を熱処理する工程を含み、熱処理工程は、第１の基準処理から得られる規定の構造と同じ構造を有する鋼に対して行われる最終処理を少なくとも含み、最終処理は、少なくとも１つの動作点を設定することが可能であり、前記過時効手段の前記少なくとも１つの動作点に依存する２つの最終処理パラメータＯＡＰ１およびＯＡＰ２を計算することが可能である、前記過時効手段に対して行われる過時効工程を少なくとも含み、方法は、以下の工程
−  鋼片は、連続ライン上で製造された鋼板であり、過時効手段は連続焼鈍ラインの過時効セクションであり、過時効セクションに入る前に、板は第１の基準処理に従って焼鈍され、焼き入れされ、板は速度Ｖで移動し、
および当該方法において、
−  所望の機械的特性を得るために、焼入れ温度ＱＴから実験過時効温度Ｔｈまでの、１０℃／秒を超える加熱速度での加熱、実験保持の持続時間ｔｍ間の実験過時効温度Ｔｈでのそれぞれの保持工程、および室温までの、１０℃／秒より高いが、板の構造中に新たなマルテンサイトを形成しないように高すぎない冷却速度での冷却工程、に備わる過時効を用いて複数の実験を行うことにより、最小の第１の最終処理パラメータＯＡＰ１  ｍｉｎおよび最大の第２の最終処理パラメータＯＡＰ２  ｍａｘをそれぞれ決定する工程、
−  少なくとも１つの動作点から得られる第１の最終処理パラメータＯＡＰ１および第２の最終処理パラメータＯＡＰ２が以下を満たすように、過時効手段の少なくとも１つの動作点を決定する工程、
ＯＡＰ１≧ＯＡＰ１  ｍｉｎ
および
ＯＡＰ２≦ＯＡＰ２  ｍａｘ
ここで決定された動作点は以下の動作点：板の速度、火力および過時効温度の少なくとも１つを含み、
−  および決定された動作点に従って稼動する装置上で片を熱処理する工程
を含み、
−  ここで、Ｔ（ｔ）が時間ｔにおける鋼板の℃で表される温度であり、ｔ０が最終処理の開始時間およびｔｆが最終処理の終了時間であり、
このとき対応する第１の最終処理パラメータＯＡＰ１は、
【数１】
0006768634.tif 000011
であり、
ここで、ｔは秒で表され、Ｑ＝炭素の拡散の活性化エネルギーであり、ＱはＪ／モルで表され、およびＲ＝８．３１４Ｊ／（モル．Ｋ）であり、
および第２の最終処理パラメータＯＡＰ２は、
【数２】
0006768634.tif 000012
であり、
−  Ｔ０は時間ｔ０における温度であり、ｔは秒で表され、ａ＝ｂ＝０．０１６である
ことを特徴とする該方法。
【請求項２】
所望の機械的特性を有する高強度鋼片を製造するための方法であって、前記所望の機械的特性を得ることができる基準熱処理であって、鋼片に規定の構造を与える第１の基準処理および少なくとも過時効を含む最終基準処理を含む基準熱処理を決定することを含み、この基準熱処理は、焼鈍温度ＡＴ、焼入れ温度ＱＴ、過時効温度ＰＴ０、および当該過時効温度での保持時間Ｐｔ０によって規定される；
高強度鋼片を製造するための前記方法は、前記高強度鋼片について所望の機械的特性を得るために、少なくとも過時効手段を含む装置上で前記片を熱処理する工程を含み、熱処理工程は、第１の基準処理から得られる規定の構造と同じ構造を有する鋼片に対して行われる最終処理を少なくとも含み、最終処理は、少なくとも１つの動作点を設定することが可能であり、前記過時効手段の前記少なくとも１つの動作点に依存する２つの最終処理パラメータＯＡＰ１およびＯＡＰ２を計算することが可能である、前記過時効手段に対して行われる過時効工程を少なくとも含み、方法は、以下の工程
−  鋼片は熱成形片であり、過時効手段は片が維持される炉であり、炉内に入る直前に、熱成形片の構造は第１の基準処理後の片の構造と同じであり、
および当該方法において、
−  所望の機械的特性を得るために、焼入れ温度ＱＴから実験過時効温度Ｔｈまでの、１０℃／秒を超える加熱速度での加熱、実験保持の持続時間ｔｍ間の実験過時効温度Ｔｈでのそれぞれの保持工程、および室温までの、１０℃／秒より高いが、板の構造中に新たなマルテンサイトを形成しないように高すぎない冷却速度での冷却工程、に備わる過時効を用いて複数の実験を行うことにより、最小の第１の最終処理パラメータＯＡＰ１  ｍｉｎおよび最大の第２の最終処理パラメータＯＡＰ２  ｍａｘをそれぞれ決定する工程、
−  少なくとも１つの動作点から得られる第１の最終処理パラメータＯＡＰ１および第２の最終処理パラメータＯＡＰ２が以下を満たすように、過時効手段の少なくとも１つの動作点を決定する工程、
ＯＡＰ１≧ＯＡＰ１  ｍｉｎ
および
ＯＡＰ２≦ＯＡＰ２  ｍａｘ
ここで決定された動作点は以下の動作点：炉内の片の保持時間、火力および過時効温度の少なくとも１つを含み、
−  および決定された動作点に従って稼動する装置上で片を熱処理する工程
を含み、
−  ここで、Ｔ（ｔ）が時間ｔにおける鋼片の℃で表される温度であり、ｔ０が最終処理の開始時間およびｔｆが最終処理の終了時間であり、
このとき対応する第１の最終処理パラメータＯＡＰ１は、
【数３】
0006768634.tif 000013
であり、
ここで、ｔは秒で表され、Ｑ＝炭素の拡散の活性化エネルギーであり、ＱはＪ／モルで表され、およびＲ＝８．３１４Ｊ／（モル．Ｋ）であり、
および第２の最終処理パラメータＯＡＰ２は、
【数４】
0006768634.tif 000014
であり、
−  Ｔ０は時間ｔ０における温度であり、ｔは秒で表され、ａ＝ｂ＝０．０１６である
ことを特徴とする該方法。
【請求項３】
所望の機械的特性は、少なくとも１つの牽引特性、ならびに少なくとも１つの延性特性について最小値であることを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
前記牽引特性は、降伏強度および引張強度から選択されることを特徴とする、請求項３に記載の方法。
【請求項５】
前記延性特性は、全伸び、均一伸びおよび穴広げ率から選択されることを特徴とする、請求項３または４に記載の方法。
【請求項６】
第１の基準処理は、焼き入れ前に少なくとも５０％のオーステナイトを含む構造を得るために、鋼のＡｃ１変態点より高い温度での焼鈍、および焼き入れ直後に少なくともマルテンサイトおよびオーステナイトを含む構造を得るために、鋼のＭｓ変態点よりも低い焼入れ温度ＱＴまでの焼き入れを含み、過時効は焼入れ温度ＱＴ以上で、かつ、鋼のＡｃ１変態点より低い温度で行われることを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項７】
焼き入れ前に完全なオーステナイト構造を得るために、焼鈍はＡｃ３変態点より高い温度で行われることを特徴とする請求項６に記載の方法。
【請求項８】
焼入れ温度ＱＴは、最終処理から得られる構造が少なくとも１０％のオーステナイトを含むためのものであることを特徴とする請求項６または７に記載の方法。
【請求項９】
最終処理は、過時効工程にさらに、溶融メッキ工程を含むことを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
前記溶融メッキ工程は、亜鉛メッキまたは合金化亜鉛メッキ工程であることを特徴とする請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
最小の第１の最終処理パラメータおよび最大の第２の最終処理パラメータを決定するために、前記実験が連続焼鈍ライン上で行われることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１２】
鋼の化学組成は、重量％で：
０．１％≦Ｃ≦０．５％
０．５％≦Ｓｉ≦２％
１％≦Ｍｎ≦７％
Ａｌ≦２％
Ｐ≦０．０２％
Ｓ≦０．０１％
Ｎ≦０．０２％
であり、
残部はＦｅおよび不可避的不純物であることを特徴とする請求項１から１１のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１３】
鋼の化学組成は、さらにＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、ＺｒおよびＢから選択される１つ以上の元素を、重量％で以下の含有率となるように含有することを特徴とする、請求項１２に記載の方法：
Ｎｉ≦０．５％、
０．１％≦Ｃｒ≦０．５％、
０．１％≦Ｍｏ≦０．３％
Ｃｕ≦０．５％
０．０２％≦Ｎｂ≦０．０５％
０．０２％≦Ｖ≦０．０５％
０．００１％≦Ｔｉ≦０．１５％
０．００２％≦Ｚｒ≦０．３％
０．０００５％≦Ｂ≦０．００５％
であり、
Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ＋Ｚｒ／２＜０．２％。
【請求項１４】
Ｑ＝１４８０００Ｊ／モルであることを特徴とする請求項１２または１３に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特に連続焼鈍ライン上での高強度鋼片の製造に関する。
【背景技術】
【０００２】
特に、自動車のエネルギー効率を向上させるためには、軽量化が求められている。これは、改善された降伏強度および引張強度を有する鋼片または板を使用して本体部品を製造することによって可能である。このような鋼はまた、容易に形成されるために良好な延性を有さなければならない。
【０００３】
この目的のために、少なくともマルテンサイトと残留オーステナイトとを含む構造を有するように熱処理されたＣ−Ｍｎ−Ｓｉ鋼で製造された片を使用することが提案されている。熱処理は、少なくとも焼鈍工程と、焼入れ工程と、炭素分配工程とを含む。焼鈍は、少なくとも部分的にオーステナイトの初期構造を得るために、鋼のＡｃ１変態点より高い温度で行われる。焼き入れは、少なくとも一部のマルテンサイトおよび一部の残留オーステナイトを含み、残部はフェライトおよび／またはベイナイトである構造を得るために、初期の少なくとも部分的にオーステナイト構造のＭｓ変態温度とＭｆ変態温度との間に含まれる焼き入れ温度まで急冷することによって行われる。好ましくは、焼き入れ温度は、焼鈍温度を考慮して、可能な限り高い割合の残留オーステナイトを得るように選択される。焼鈍温度が鋼のＡｃ３変態点よりも高い場合、初期構造は完全にオーステナイトであり、ＭｓとＭｆとの間の温度での焼き入れから直接生じた構造は、マルテンサイトおよび残留オーステナイトのみを含む。
【０００４】
炭素分配（本発明の範囲内では「過時効」とも呼ばれる）は、焼き入れ温度から、焼き入れ温度よりも高く、鋼のＡｃ１変態温度よりも低い温度まで加熱することによって行われる。これにより、マルテンサイトとオーステナイトとの間に炭素を分配すること、即ち、炭化物を形成することなく、マルテンサイトからオーステナイトに炭素を拡散させることが可能になる。分配の程度は、過時効工程の持続時間と共に増加する。従って、過時効の持続時間は、できるだけ完全な分配を提供するのに十分に長くなるように選択される。しかし、持続時間が長すぎると、オーステナイトの分解およびマルテンサイトの過度の分配が起こり、そのため機械的性質が低下する可能性がある。従って、過時効の持続時間は、できるだけフェライトの形成を避けるように制限される。
【０００５】
また、片は溶融メッキされてもよく、これはさらなる熱処理を生じる。従って、最初の熱処理の後に片を溶融メッキしなければならない場合には、最初の熱処理の条件が決定されるときに溶融メッキの効果が考慮されなければならない。
【０００６】
片は、連続焼鈍ラインで製造された鋼板であってもよく、板の移動速度はその厚さに依存する。連続焼鈍ラインの長さが固定されているので、特定の板の熱処理の持続時間は、その移動速度、即ち、その厚さに依存する。従って、熱処理の条件、より具体的には、過時効の温度および持続時間は、各板に対して、その化学組成だけでなく、その厚さに従っても決定されなければならない。
【０００７】
板の厚さが一定の範囲内で変わり得るので、特定のラインで生産される種々の板の熱処理の条件を決定するために、非常に多くの試験が実行されなければならない。
【０００８】
あるいは、片は、成形後に炉内で熱処理される熱成形されたブランクであってもよい。この場合には、焼き入れ温度から過時効温度までの片の加熱は、片の厚さおよび大きさに依存する。従って、同じ鋼製の様々な片について処理条件を決定するために、多くの試験が必要である。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
同じ鋼から製造されるが、種々の厚さおよび大きさを有する鋼片を特定の焼鈍ラインまたは特定の炉のような特定の装置で製造するために行わなければならない試験の数を減らすための手段を提供することが本発明の目的である。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
従って、本発明は、板の所望の機械的特性を得るために少なくとも１つの動作点を設定することが可能な過時効セクションまたは炉を少なくとも含む装置上で、片を熱処理することによって高強度鋼片を製造する方法であって、熱処理は、前記少なくとも動作点に少なくとも依存する、即ち、前記少なくとも１つの動作点に依存する２つの最終処理パラメータＯＡＰ１およびＯＡＰ２を計算することが可能な過時効工程を少なくとも含む最終処理を少なくとも含み、過時効セクションに対し少なくとも動作点を設定することが可能であり、方法が以下の工程
−  所望の機械的特性を得るために、最小の第１の最終処理パラメータＯＡＰ１  ｍｉｎおよび最大の第２の最終処理パラメータＯＡＰ２  ｍａｘをそれぞれ決定する工程、
−  動作点から得られる第１の最終処理パラメータＯＡＰ１および第２の最終処理パラメータＯＡＰ２が以下を満たすように、過時効セクションの動作点を少なくとも決定する工程、
ＯＡＰ１≧ＯＡＰ１  ｍｉｎ
および
ＯＡＰ２≦ＯＡＰ２  ｍａｘ
−  および決定された動作点に従って稼動する装置上で片を熱処理する工程
を含むことを特徴とする該方法に関する。
【００１１】
この方法は、所望の機械的特性を有する高強度鋼片を製造するための方法であって、片は、鋼片に規定の構造を与える第１の基準処理および少なくとも過時効を含む最終基準処理を含む基準熱処理によって前記所望の機械的特性を得ることができることが知られている鋼から製造される方法である。高強度鋼片を製造するための前記方法は、前記片について所望の機械的特性を得るために、少なくとも過時効手段を含む装置上で前記片を熱処理する工程を含む。熱処理工程は、第１の基準処理から得られる規定の構造と同じ構造を有する鋼片に対して行われる最終処理を少なくとも含む。最終処理は、少なくとも１つの動作点を設定することが可能であり、前記過時効手段の前記少なくとも１つの動作点に依存する２つの最終処理パラメータＯＡＰ１およびＯＡＰ２を計算することが可能である、前記過時効手段に対して行われる過時効工程を少なくとも含む。この方法は、以下の工程
−  所望の機械的特性を得るために、最小の第１の最終処理パラメータＯＡＰ１  ｍｉｎおよび最大の第２の最終処理パラメータＯＡＰ２  ｍａｘをそれぞれ決定する工程、
−  動作点から得られる第１の最終処理パラメータＯＡＰ１および第２の最終処理パラメータＯＡＰ２が以下を満たすように、過時効セクション手段の少なくとも１つの動作点を少なくとも決定する工程、
ＯＡＰ１≧ＯＡＰ１  ｍｉｎ
および
ＯＡＰ２≦ＯＡＰ２  ｍａｘ
−  および決定された動作点に従って稼動する装置上で片を熱処理する工程
を含み、
−  ここで、Ｔ（ｔ）が時間ｔにおける鋼片の℃で表される温度であり、ｔ０は最終処理の開始時間およびｔｆは最終処理の終了時間である場合、
−  対応する第１の最終処理パラメータＯＡＰ１は、
【００１２】
【数１】
0006768634.tif 000002
であり
−  ここで、
−  Ｑ＝炭素の拡散の活性化エネルギー
−  Ｒ＝理想気体定数であり、
−  および第２の最終処理パラメータＯＡＰ２は、
【００１３】
【数２】
0006768634.tif 000003
であり、
−  Ｔ０は時間ｔ０における温度である。
【００１４】
本発明の他の有利な態様によれば、この方法は、単独で、または任意の技術的に可能な組み合わせに従って考慮される以下の特徴のうちの１つ以上を含むことができる。
【００１５】
−  所望の機械的特性は、降伏強度および／または引張強度のような少なくとも牽引特性、ならびに全伸びおよび／または均一伸びおよび／または穴広げ率および／または曲げ特性のような少なくとも延性特性について最小値である、
【００１６】
−  第１の基準処理は、焼き入れ前に少なくとも５０％のオーステナイトを含む構造を得るために、鋼のＡｃ１変態点より高い温度での焼鈍、および焼き入れ直後に少なくとも少なくともマルテンサイトおよびオーステナイトを含む構造を得るために、鋼のＭｓ変態点よりも低い温度ＱＴまでの焼き入れを含み、過時効は焼き入れ温度ＱＴ以上で、かつ、鋼のＡｃ１変態点より低い温度で行われる、
【００１７】
−  焼き入れ前に完全なオーステナイト構造を得るために、焼鈍はＡｃ３より高い温度で行われる、
【００１８】
−  焼き入れ温度ＱＴは、最終処理から得られる構造が少なくとも１０％のオーステナイトを含むためのものである、
【００１９】
−  過時効は、焼き入れ温度ＱＴから、焼き入れから生じる構造のＡｃ１変態温度より低い過時効温度ＴＯＡまでの片の加熱、この温度での保持工程にあり、過時効は持続時間ｔＯＡを有する、
【００２０】
−  熱処理は、最終処理の前に、鋼に部分的または完全にオーステナイトの初期構造を付与するために、鋼のＡｃ１変態温度より高い焼鈍温度ＡＴで焼鈍工程、および少なくともマルテンサイトおよび残留オーステナイトを含む焼き入れ構造を得るために、初期構造のＭｓ変態温度よりも低い焼入れ温度ＱＴまでの焼き入れ工程を含む、
【００２１】
−  最終処理は、過時効段階にさらに、溶融メッキ工程、例えば、亜鉛メッキまたは合金化亜鉛メッキ工程を含む、
【００２２】
−  鋼片は、連続ライン上で製造された鋼板であり、過時効手段は連続焼鈍ラインの過時効セクションであり、過時効セクションに入る前に、板は第１の基準処理に従って焼鈍され、焼き入れされる、
【００２３】
−  板は速度Ｖで移動し、決定された動作点は、以下の動作点、即ち、板の速度、火力および過時効温度の少なくとも１つを含む、
【００２４】
−  鋼片は熱成形片であり、過時効手段は片が維持される炉であり、炉内に入る直前に、熱成形片の構造は第１の基準処理後の片の構造と同じである、
【００２５】
−  決定される動作点は、以下の動作点、即ち、炉内の片の保持時間、火力および過時効温度の少なくとも１つを含む、
【００２６】
−  最小の第１の最終処理パラメータおよび最大の第２の最終処理パラメータを決定するために、温度ＱＴから保持温度Ｔｈまでの非常に速い、好ましくは１０℃／秒を超える加熱速度での加熱、複数の持続時間ｔｍ間の保持温度Ｔｈでの保持工程、および室温までの非常に速い、好ましくは１０℃／秒より高いが、構造中に新たなマルテンサイトを形成しないように高すぎない冷却速度での冷却に備わる過時効を用いて複数の実験が行われる、
【００２７】
−  最小の第１の最終処理パラメータおよび最大の第２の最終処理パラメータを決定するために、例えば、厚さｅを有する板を用いて、連続焼鈍ライン上で実験が行われる、
【００２８】
−  鋼の化学組成は、重量％で：
０．１％≦Ｃ≦０．５％
０．５％≦Ｓｉ≦２％
１％≦Ｍｎ≦７％
Ａｌ≦２％
Ｐ≦０．０２％
Ｓ≦０．０１％
Ｎ≦０．０２％
場合によりＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、ＺｒおよびＢから選択される１つ以上の元素を含有し、その含有率は、
Ｎｉ≦０．５％、
０．１％≦Ｃｒ≦０．５％、
０．１％≦Ｍｏ≦０．０３％
Ｃｕ≦０．５％
０．０２％≦Ｎｂ≦０．０５％
のようなものである、
【００２９】
−  Ｑ＝１４８０００Ｊ／モル、Ｒ＝８，３１４Ｊ／（モル．Ｋ）、時間（秒）、ａ＝ｂ＝０．０１６。これらの値により、ＭＰａで表される、最終構造の降伏強度の低下を計算することができる。
【００３０】
本発明は、以下の図面を考慮して、より詳細に説明されるが、限定されるものではない。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】実験装置で実施された熱処理スケジュールの概略的な時間／温度曲線である。
【図２】異なる厚さを有する２つの板の熱処理のための、溶融メッキなしの連続焼鈍ライン上で行われる概略的な時間／温度曲線である。
【図３】亜鉛メッキ工程を含む連続ライン上で行われた、板の熱処理のための時間／温度曲線である。
【図４】さらなる合金化亜鉛メッキ工程を含む連続ライン上で行われた、板の熱処理のための時間／温度曲線である。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
当業界では、当業者が所望の特性を有する鋼製の片を製造することを望んでいる場合、彼は適切な鋼材、および所望の特性を鋼に与えることができる熱処理を選択する方法を知っていることは周知である。しかし、彼は各特定の片およびその片を製造するために使用される装置に熱処理を適応させなければならない。
【００３３】
片が連続ラインで製造される板である場合、この装置は、例えば、それ自体公知の連続焼鈍ラインであり、少なくとも過時効セクションを含む。また、板が溶融メッキされなければならない場合には、装置は、連続焼鈍ラインとは別個であってもよいし、連続焼鈍ラインに含まれていてもよい溶融メッキ手段を少なくとも含む。
【００３４】
この片が熱間成形および熱処理によって製造される場合、装置は少なくとも過時効炉を含む。
【００３５】
全ての場合において、過時効手段は、当技術分野で周知であるように、設定値が固定されている炉である。これらの設定値は、例えば、１つ以上の温度、火力、炉内での片の滞留時間、連続ラインに対する板の移動速度等である。各装置について、当業者は、どの設定値を固定しなければならないか、およびその片が受ける熱サイクルによって規定される特定の熱処理を達成するために、これらの設定値に対し固定されなければならない値を決定する方法を知っている。
【００３６】
先に述べたように、所望の特性を有する特定の片を製造し、どの種類の熱処理、特に焼き入れおよび分配処理と共にどの鋼を使用するかを知っている当業者に、それにより特定の装置を使用して片について適切な熱処理をどのように達成するかを容易に決定することができる方法を提案することが本発明の目的である。
【００３７】
連続焼鈍ラインでの焼鈍、部分焼入および過時効によって製造された高強度成形可能鋼片は、多くの場合、重量％で以下を含む鋼から製造される。
【００３８】
−  ０．１％≦Ｃ≦０．５％。十分な強度を確保し、良好な成形性を得るために必要な残留オーステナイトを安定化させるためには、０．１％以上の炭素含有率が必要である。炭素含有率が０．５％を超えると、溶接性が不十分となる。
【００３９】
−  オーステナイトを安定化させ、固溶体強化を提供し、過時効時に炭化物の生成を遅らせるために、０．５％≦Ｓｉ≦２％とする。Ｓｉの含有率が２％を超えると、板の表面に塗布性に有害な酸化ケイ素が発生するおそれがある。
【００４０】
−  十分なマルテンサイト比率を有する構造を得、オーステナイトを安定化させ、それにより室温でのその安定化を促進するように十分な焼き入れ性を有するために、１％≦Ｍｎ≦７％とする。用途によっては、Ｍｎ含有率は好ましくは４％未満である。
【００４１】
−  Ａｌ≦２％  −  低含有率（０．５％未満）では、鋼を脱酸するためにアルミニウムが使用される。より高い含有率では、Ａｌは炭化物の形成を遅らせ、それはオーステナイトへの炭素分配および構造中に高い割合の残留オーステナイトを得るために有用である。好ましくは、高価な材料選択を避けるために、Ａｌ含有率は０．００１％以上であるべきである。
【００４２】
−  Ｐ≦０．０２％  −  リンは炭化物の生成を減少させ、それによってオーステナイトへの炭素の再分配を促進する。しかし、リン含有率が高すぎると、熱間圧延温度で板を脆化させ、マルテンサイトの靱性を低下させる。好ましくは、Ｐ含有率は、高価な脱リン処理を回避するために０．００１％未満であるべきではない。
【００４３】
−  Ｓ≦０．０１％。硫黄含有率は、中間生成物または最終生成物を脆化させる可能性があるため、制限されなければならない。好ましくは、高価な脱硫処理を避けるために、Ｓ含有率は０．０００１％未満であるべきではない。
【００４４】
−  Ｎ≦０．０２％。この元素は精緻化から生じる。窒素は、アルミニウムと結合して、焼鈍中にオーステナイト粒径の粗大化を制限する窒化物を形成することができる。０．００１％未満のＮ含有率を有する鋼の製造はより困難であり、さらなる利益を提供しない。
【００４５】
−  場合により、鋼は、Ｎｉ≦０．５％、０．１％≦Ｃｒ≦０．５％、０．１％≦Ｍｏ≦０．３％、およびＣｕ≦０．５％を含む。Ｎｉ、Ｃｒ、およびＭｏは生産ラインで所望の構造を得ることを可能にする焼入れ性を高めることができる。しかし、これらの元素は高価であり、そのためその含有率は制限される。しばしば残留元素として存在するＣｕは、鋼を硬化させることができ、高すぎる含有率では熱間圧延温度での延性を低下させる可能性がある。
【００４６】
−  場合により、０．０２％≦Ｎｂ≦０．０５％、０．０２％≦Ｖ≦０．０５％、０．００１％≦Ｔｉ≦０．１５％、０．００２％≦Ｚｒ≦０．３％。Ｎｂは、熱間圧延中にオーステナイト粒を精錬するために使用することができる。ＶはＣおよびＮと結合して微細強化析出物を形成することができる。ＴｉおよびＺｒは、微細構造のフェライト成分中に微細な析出物を形成し、そのため強度を増加させるために使用することができる。また、鋼がＢを含む場合には、ＴｉまたはＺｒは、Ｎと結合することからホウ素を保護することができる。延性を劣化させないためには、Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ＋Ｚｒ／２の合計は０．２％未満のままであるべきである。
【００４７】
−  場合により、０．０００５％≦Ｂ≦０．００５％。ホウ素は、焼入れ性を改善し、完全オーステナイト浸漬温度からの冷却時にフェライトの形成を防止するために使用することができる。このレベルを上回ると、さらに添加しても効果がないので、その含有率は０．００５％に制限される。
【００４８】
組成の残りは、Ｆｅおよび加工から生じる不可避の不純物である。この組成は、最も使用される鋼の例として挙げられているが、これに限定されるものではない。
【００４９】
このような鋼を用いて、降伏強度、引張強度、均一伸び、全伸び、穴広げ率、曲げ特性等の所望の特性を得るために、圧延板または熱間鍛造片等の片が製造され、熱処理される。これらの特性は、化学組成および熱処理から生じる顕微鏡写真構造に依存する。
【００５０】
本発明で考慮される板については、所望の構造、即ち、完全熱処理後の最終構造は、少なくともマルテンサイトおよび残留オーステナイトを含有しなければならず、残りはフェライトおよび場合により幾分かのベイナイトである。一般に、マルテンサイト含有率は１０％を超え、好ましくは３０％を超え、残留オーステナイトは５％を超え、好ましくは１０％を超える。
【００５１】
先に説明したように、この構造は、初期の完全なまたは部分的オーステナイト構造を得るための焼鈍工程、部分的焼入れ（即ち、ＭｓとＭｆとの間の温度での焼き入れ）、その直後に続く過時効、場合によりその後に続くディップコーティング工程、即ち、溶融メッキ工程を含む熱処理から生じる。フェライトの割合は焼鈍温度に起因する。マルテンサイトおよび残留オーステナイトの割合は、焼入れ温度、即ち、焼入れが停止される温度に起因する。当業者は、実験室試験または計算のいずれかによって、熱処理から生じる構造および機械的特性を決定する方法を知っており、熱処理の時間／温度曲線は図１に示される。この熱処理は以下からなる。
−  鋼のＡｃ１変態点よりも高い焼鈍温度ＡＴ、即ち、加熱時にオーステナイトが現れ始める温度までの加熱工程（１）であって、好ましくは焼鈍温度は、焼鈍温度での構造が少なくとも５０％のオーステナイトを含むように選択され、完全なオーステナイト構造を得るためにＡｃ３変態点より高いことが多く、好ましくはこの焼鈍温度は、オーステナイトの粒径を過度に粗大化させないために１０５０℃未満である、工程、
−  この温度での保持工程（２）、
−  焼き入れ下直後にマルテンサイトおよび残留オーステナイトを含む構造を得るために、焼鈍から生じたオーステナイトのＭｓ（マルテンサイト開始）とＭｆ（マルテンサイト終点）変態温度との間に含まれる焼入れ温度ＱＴまでの焼き入れ工程（３）であって、そのためには、焼き入れはマルテンサイト変態を得るのに十分な冷却速度で行わなければならず、当業者はそのような冷却速度をどのように決定するかを知っている、工程、
−  この場合、過時効温度ＰＴ０までの急速な加熱（４）、時間Ｐｔ０中のこの温度での保持工程（５）および室温までの冷却工程（６）からなる最終熱処理。この場合、急速加熱は、例えば、１０から５００℃／秒の範囲であり得る。
【００５２】
好ましくは、焼き入れ直後の構造が少なくとも１０％のマルテンサイトおよび少なくとも５％のオーステナイトを含むように、焼き入れ温度が選択される。焼鈍温度が鋼のＡｃ３変態点よりも高い場合、即ち、焼鈍温度での構造が完全にオーステナイトである場合、焼き入れ直後の構造が少なくとも１０％のオーステナイトおよび少なくとも５０％のマルテンサイトを含むように、焼き入れ温度が選択されることが好ましい。
【００５３】
当業者は、所望の構造を得ることができる焼鈍条件（焼鈍温度および保持時間）、および焼入れ条件（焼入れ温度および冷却速度）を各鋼についてどのように決定するかを知っている。彼らはまた、基準最終熱処理およびそのような処理によって得られる機械的特性を決定する方法も知っている。従って、各特定の鋼について、当業者は、このような熱処理によってどのレベルの機械的特性が得られるかを決定することができる。機械的特性は、例えば、降伏強度および引張強度のような牽引特性、または全伸び、均一伸び、穴広げ率、曲げ特性のような延性特性である。しかし、特定の生産装置で生産された板または片等の特定の製品の実際の熱処理条件は、常に基準熱処理と同一であるとは限らないので、各特定の生産装置についての各特定の製品の製造条件は、それに応じて適応されなければならない。
【００５４】
製造条件、即ち、圧延後の特定の連続焼鈍ラインまたは熱間鍛造等の熱成形後の特定の炉で、所望の機械的特性に達することができる熱処理条件を決定するために、例えば、上記で定義したような熱処理を再現するための実験室装置（熱シミュレータ）を使用して、所望の特性を得ることができる基準熱処理を決定するために、実験が行われる。この基準熱処理は、焼鈍温度ＡＴ、焼入れ温度ＱＴ、過時効温度ＰＴ０、およびこの過時効温度での保持時間Ｐｔ０によって規定される。
【００５５】
熱シミュレータとして知られるそのような熱処理を実施することができる実験装置は、当業者に周知である。
【００５６】
先に説明したように、温度ＰＴ０における最終熱処理の効果は、炭素をオーステナイトに分配することである。この分配は、マルテンサイトからオーステナイト相への炭素の拡散による移動をもたらす。この移動は、温度および保持時間に依存する。温度Ｔにおける時間ｔの保持、即ち、理想的な「矩形」熱サイクルに対応する熱処理については、効率は、保持温度Ｄ（Ｔ）における炭素の拡散計数と保持時間ｔとの積に等しい第１の最終処理パラメータＯＡＰ１によって見積もることができる。
ＯＡＰ１  ＝  Ｄ（Ｔ）×ｔ              （１）
【００５７】
パラメータ値が高いほど、分配が進んでおり、通常、全伸びもしくは均一伸びまたは穴広げ率等の延性特性が改善されるか低下しない。
【００５８】
また、最終処理の間、マルテンサイトの降伏強度は、最終処理の前の値ＹＳ０から最終処理の熱サイクルに依存する最終処理後の値ＹＳｏｖａに減少する。本発明者らは、新たなマルテンサイト、即ち、更なる熱処理に供されていないマルテンサイトの降伏強度ＹＳ０が、鋼の化学組成から次式によって見積もることができると決定した。
ＹＳ０＝１７４０＊Ｃ＊（１＋Ｍｎ／３．５）＋６２２      （２）
ここで、ＹＳ０はＭＰａで表され、ＣおよびＭｎは重量％で表される鋼の炭素およびマンガン含有率である。
【００５９】
本発明者らはまた、持続時間ｔの間の温度Ｔでの保持工程に備わる熱サイクルについて、降伏強度、即ち、最終処理後のマルテンサイトの降伏強度を以下の式によって計算できることに気がついた。
【００６０】
【数３】
0006768634.tif 000004
ここで、Ｔ：℃で表される保持温度
ｔ：秒で表される温度Ｔでの保持時間。
【００６１】
この式を用いて、第２の最終処理パラメータＯＡＰ２を決定することが可能であり、これは、矩形熱サイクルについて、以下のとおりである。
【００６２】
【数４】
0006768634.tif 000005
【００６３】
マルテンサイトおよびオーステナイトのような様々な成分からなる構造の降伏強度はこれらの成分の降伏強度に起因するので、パラメータＯＡＰ２が高い程、最終構造の降伏強度の低下が大きくなる。
【００６４】
本質的に分配の影響を受けるのはマルテンサイトの降伏強度であるため、マルテンサイト以外の成分、例えば、オーステナイトおよびフェライトを多く含む構造の降伏強度に対する炭素の分配の効果は、構造中のマルテンサイトの割合に依存する。この場合、Ｍ％が、％で表される、構造中のマルテンサイトの割合であり、マルテンサイトの比例する効果のみを考慮しなければならないと考えられるなら、構造の降伏強度の低下は、ＯＡＰ２×（Ｍ％／１００）である。
【００６５】
熱処理から生じる分配は、良好な延性特性を得るのに少なくとも十分であり、好ましくは可能な限り最も進んでおり、降伏強度は十分に高いままであることが一般に望ましい。
【００６６】
従って、基準処理を決定する代わりに、これらのパラメータに対応する熱処理が板に所望の特性を与えるように、最小の第１の最終処理パラメータＯＡＰ１  ｍｉｎおよび最大の第２の最終処理パラメータＯＡＰ２  ｍａｘを決定することが可能である。板を製造するために使用される実際の熱処理は、最小の第１の最終処理パラメータＯＡＰ１  ｍｉｎよりも高い第１の最終処理パラメータＯＡＰ１および最大の第２の最終処理パラメータＯＡＰ２  ｍａｘよりも低い第２の最終処理パラメータＯＡＰ２に対応できると考えられる。
【００６７】
２つのパラメータＯＡＰ１およびＯＡＰ２は、熱処理の時間／温度スケジュールのみに依存し、鋼の特性を表さないことに留意されたい。
【００６８】
第１および第２の最終処理パラメータを決定するために、以下のように進めることができる。焼鈍、焼き入れ温度への焼き入れおよび過時効からなる熱処理は、当該分野において周知の熱シミュレータを用いて行われる。焼鈍および焼き入れは基準処理に対応し、所望の構造が得られるようなものである。過時効は、焼き入れ温度から保持温度Ｔｏａまで少なくとも１０℃／秒の加熱速度での迅速な加熱、この温度での保持時間ｔｈｏｌの保持、および少なくとも１０℃／秒の、しかし新たなマルテンサイトを形成しないように高すぎない冷却速度での室温までの冷却からなる、長方形（またはほぼ長方形の）熱サイクルである。当業者は、このような冷却速度をどのように決定するかを知っている。例えば、異なる保持時間ｔｈｏｌ１、ｔｈｏｌ２、ｔｈｏｌ３で複数の処理が行われ、機械的特性が測定される。これらの結果により、所望の延性特性を得るために必要な最小保持時間ｔｈｏｌｍｉｎが決定され、降伏強度が最小所望値ＹＳｍｉｎｉよりも高いままである最大保持時間ｔｈｏｌｍａｘが決定される。当業者は、これらの最大および最小保持時間をどのように決定するかを知っている。次に、最小の第１および最大の第２の最終熱処理パラメータが以下のように決定される。
−  ＯＡＰ１  ｍｉｎ＝Ｄ（Ｔｏａ）×ｔｈｏｌｍｉｎ
−  ＯＡＰ２  ｍａｘ＝ＹＳ０−ＹＳｍｉｎｉ＝０．０１６＊Ｔｏａ＊（１＋ｔｈｏｌｍａｘ１／２）
または、マルテンサイト含有率Ｍ％を考慮しなければならない場合：
−  ＯＡＰ２  ｍａｘ＝ＹＳ０−ＹＳｍｉｎｉ＝０．０１６＊Ｔｏａ＊（１＋ｔｈｏｌｍａｘ１／２）／（Ｍ％／１００）
【００６９】
従って、焼鈍温度、焼き入れ温度、最小の第１の最終処理パラメータＯＡＰ１  ｍｉｎおよび最大の第２の最終処理パラメータＯＡＰ２  ｍａｘを決定した後、特定の装置（例えば、特定の連続焼鈍ラインまたは特定の炉）上で、工業的条件で実施される所与の鋼片の実際の熱処理のための最終処理の条件を決定することができ、ここで焼鈍温度および焼入れ温度は先に決定されたものと等しい。
【００７０】
工業的条件における最終処理では、熱サイクルは矩形ではないが、最大値まで漸進的な温度上昇を含み、この値を維持し、この工程後、一般に室温まで冷却されることに留意すべきである。熱サイクルの形状は、最終処理を実施するために使用される装置および処理される製品の幾何学的特性の動作点に依存する。板については、幾何学的特性は厚さおよび幅である。当業者は、製品の特性に従ってどのパラメータを考慮しなければならないかを知っている。
【００７１】
例えば、板が溶融メッキを伴わない連続焼鈍ライン上で製造される場合、最終処理は過時効であり、その全持続時間は板の移動速度に依存し、当業者に知られているようにこれは板の厚さに依存する。板が厚くなればなるほど、速度は遅くなり、即ち、過時効工程の保持時間が長くなる。そのような熱サイクルを図２に示す。この図において、第１の曲線（１０）は、厚さｅ０を有する第１の板の熱サイクルを示す。温度ＱＴでの焼き入れ後の温度上昇は時間ｔ０で開始し、保持工程は時間ｔ１（ｅ０）で終了する。過時効工程の持続時間（ｔ１（ｅ０）−ｔ０）は、板の移動速度ｖ（ｅ０）で割った連続焼鈍ラインの過時効セクションの長さＬ、即ち、（ｔ１（ｅ０）−ｔ０）＝Ｌ／ｖ（ｅ０）に等しい。
【００７２】
同図において、第２の曲線（１１）は、ｅ０よりも大きい厚さｅを有する第２の板の熱サイクルを示す。比較のために、第１および第２の曲線について、分配が温度ＱＴから開始する時間は一致している。従って、板の厚さｅがｅ０よりも大きいために、移動速度ｖ（ｅ）が第１の板の移動速度ｖ（ｅ０）より遅くなるため、熱サイクルは時間ｔ０から始まり、時間ｔ１（ｅ０）より後に起こる時間ｔ１（ｅ）で終わる。
【００７３】
加熱段階に対応する曲線の部分は、連続焼鈍ラインの過時効セクションの火力、板の厚さおよび幅、ならびにその移動速度に依存する。板によって到達され、過時効の終了時に板が保持される最高温度は、過時効セクションの炉温度の設定値によって規定される。
【００７４】
当業者は、所与の移動速度、火力、および過時効セクションの設定値温度について、所与の厚さおよび幅を有する板に対応する時間ｔ０から（温度／時間）曲線の計算方法を知っている。
【００７５】
このことは、板から切断されたブランクについても同じである。当業者は、炉内の所与の保持時間ならびに火力および設定値温度のような動作点について、所与の厚さおよび大きさを有するブランクの理論的（温度／時間）曲線をどのように計算するかを知っている。
【００７６】
実際の最終処理の特徴である第１および第２の最終処理パラメータＯＡＰ１およびＯＡＰ２を決定するために、２つの矩形熱サイクルに対応する第１の最終処理パラメータＯＡＰ１が加算的であること、即ち、２つの矩形サイクルの適用に対応する最終処理の第１の最終処理パラメータは、２つの対応する第１の最終処理パラメータの合計に等しいことに留意されたい。従って、熱サイクル全体を通してパラメータを積分することによって、第１の最終処理パラメータＯＡＰ１を計算することが可能である。従って、ｔが時間を表し、ｔ０が最終処理サイクルの開始時間であり、ｔ１がその終了時間であり、Ｔ（ｔ）が時間ｔにおける板の温度である場合、そのサイクルの第１の最終処理パラメータＯＡＰ１は次のとおりである。
【００７７】
【数５】
0006768634.tif 000006
ここで、
−  Ｒ＝８，３１４Ｊ／（モル．Ｋ）
−  Ｑ  ＝炭素の拡散の活性化エネルギー。本発明による好ましい組成を有する鋼では、Ｑ＝１４８０００Ｊ／モルである。
−  Ｔ＝℃で表される温度。
【００７８】
この式において、ｔ０およびｔ１は、特定の条件に従って選択することができ、即ち、ｔ０は、例えば、加熱の開始または保持の開始であり、ｔ１は、例えば、保持の終了または室温への冷却の終了であることができる。当業者は、状況に応じてｔ０およびｔ１を選択する方法を知っている。
【００７９】
より簡単には、式は次のように書くことができる。
【００８０】
【数６】
0006768634.tif 000007
【００８１】
ここで、ｔｆは、考慮される処理サイクルの終了時間である。
【００８２】
板の速度、火力および過時効温度の設定値から熱サイクルＴ（ｔ）を計算することが可能であるので、火力および最終処理温度の設定値を以下のように決定することができる。
ＯＡＰ１＞ＯＡＰ１  ｍｉｎ．
【００８３】
同様に、任意の熱サイクルのＯＡＰ２パラメータを計算する必要がある。この目的のために、矩形サイクルについては、Ｔ０が初期温度、即ち、片がサイクルの開始時に迅速に加熱される温度であり、ＯＡＰ２は以下のように計算することができることに留意しなければならない。
（ＯＡＰ２−ａ＊Ｔ０）２＝（ＹＳ０−ＹＳｏｖａ−ａ＊Ｔ０）２＝ｂ２＊Ｔ２＊ｔ    （６）
ここで、ＹＳがＭＰａ、Ｔが℃、ｔが秒であればａ＝ｂ＝０．０１６である。
【００８４】
矩形サイクルに関しては、Ｔ＝Ｔ０であり、この式は式（３）と完全に等価である。しかし、積分可能でない式（３）に反して、それを使用して任意のサイクルのＯＡＰ２を計算することが可能である。
【００８５】
２つの温度Ｔ１およびＴ２における２つの連続した保持期間ｔ１およびｔ２の影響は累積的であり、２つの保持の合計に対応する量（ＯＡＰ２−ａ＊Ｔ０）２は、各保持期間の量（ＯＡＰ２−ａ＊Ｔ０）２の合計に等しい。
［ＯＡＰ２（（Ｔ１におけるｔ１）＋（Ｔ２におけるｔ２））−ａ＊Ｔ０］２＝［ＯＡＰ２（Ｔ１におけるｔ１)−ａ＊Ｔ０］２＋  ［ＯＡＰ２（ｔＴ２におけるｔ２）−ａ＊Ｔ０］２
【００８６】
従って、熱サイクルが既知であるので、任意の特定の熱サイクルに対応する最終処理の第２の最終処理パラメータを計算することが可能である。
【００８７】
Ｔ（ｔ）が時間ｔにおける温度Ｔであり、ｔ０およびｔｆがそれぞれサイクルの初期および最終時間である場合、以下を計算することができる。
【００８８】
【数７】
0006768634.tif 000008
【００８９】
そして、パラメータＯＡＰ２は以下のとおりである。
【００９０】
【数８】
0006768634.tif 000009
【００９１】
この式において、Ｔ０はｔ＝ｔ０における温度である。
【００９２】
これらのパラメータは、熱処理の実際の温度／時間スケジュールのみに依存する。特定の装置で熱処理される特定の板または片に関して、この温度／時間スケジュールは、その装置の動作点および板または片の形状に直接依存する。当業者は、火力および設定値温度のような動作点を以下のように計算する方法を知っている。
ＯＡＰ１≧ＯＡＰ１  ｍｉｎおよびＯＡＰ２≦ＯＡＰ２  ｍａｘ
【００９３】
板が移動している連続ラインを用いて処理を行う場合、当業者は、板の移動速度、および板の厚さ、ひいては板の幅が考慮されなければならないことを知っていることに留意されたい。
【００９４】
連続焼鈍ライン上で製造された板については、熱処理のパラメータ、即ち、板の移動速度、焼鈍温度、焼き入れ温度、火力、および設定値過時効温度が決定されると、それに応じて板が製造される。
【００９５】
過時効後に板が溶融メッキされる場合、最終処理は被覆を含み、被覆に対応する熱サイクルを考慮しなければならない。
【００９６】
例えば、板が過時効後に亜鉛メッキされる場合、板は亜鉛メッキ温度ＴＧに維持され、一般に、この温度は、概ね５秒から１５秒の間の時間ｔｇの間、約４７０℃である（図３）。
【００９７】
この場合、時間ｔ０後の全熱サイクル、即ち、被覆および場合により周囲温度までの冷却を含むサイクルに対応する第１および第２の最終処理パラメータＯＡＰ１およびＯＡＰ２を計算することが可能であり、考慮されなければならないのはこれらのパラメータである。火力および設定値過時効温度は、次のようなものでなければならない。
ＯＡＰ１（過時効工程および被覆工程）≧ＯＡＰ１  ｍｉｎ
ＯＡＰ２（過時効工程および被覆工程）≦ＯＡＰ２  ｍａｘ
【００９８】
場合により、鋼板を合金化亜鉛メッキすることができ、即ち、亜鉛被覆中への鉄の拡散を引き起こす亜鉛めっき後の熱サイクルに供することができる。対応するサイクルは、持続時間ｔｇを有する温度Ｔｇにおける保持工程、持続時間ｔｇａを有する温度Ｔｇａにおけるその後の保持工程を含む（図４参照）。温度ＴｇおよびＴｇａにおけるこれらの保持工程は、上記式（５）および（８）に従うＯＡＰ１およびＯＡＰ２の計算に考慮されなければならない。
【００９９】
本発明の前の実施形態では、熱処理の特徴は、実験室試験に基づいて決定される。しかし、本発明の別の実施形態によれば、実際の連続焼鈍ライン上での厚さｅ０を有する板を用いた試験から基準熱処理を決定することも可能である。
【０１００】
場合により実験室試験によって完了されたこれらの試験によって、焼鈍温度、焼き入れ温度、および最小の第１の最終処理パラメータおよび最大の第２の最終処理パラメータを決定することが可能である。従って、任意の厚さの板に対して連続焼鈍ラインの設定を決定することが可能である。
【０１０１】
直前に記載された方法は、連続焼鈍ラインで行われる熱処理に関連する。しかし、当業者は、そのような板または片のあらゆる他の製造方法にこの方法を適合させることができる。
【実施例】
【０１０２】
一例として、実験室の実験を通して、８５０℃（＞Ａｃ３）での焼鈍、２５０℃の焼き入れ温度および少なくとも１０秒の持続時間の間４６０℃での過時効工程までの急速加熱からなる熱処理を用いて、０．２１％のＣ、２．２％のＭｎ、１．５％のＳｉを含む鋼板について、１１００ＭＰａを超える降伏強度、１３００ＭＰａを超える引張強度、少なくとも１２％の全伸びを得ることが可能であることが決定された。鋼の構造はマルテンサイトおよび約１０％の残留オーステナイトからなる。３つの異なる分配時間、即ち、１０秒、１００秒および３００秒について、実験例を決定した。条件、処理から生じる構造および機械的特性を表Ｉに報告する。
【０１０３】
実験室実験に基づいて、最終処理パラメータＯＡＰ１およびＯＡＰ２を、以下の式を使用して、各分配時間について決定することができる。
ＯＡＰ１  ｅｘｐ．＝［ｅｘｐ（−１４８０００／（８．３１４＊（４６０＋２７３）））］＊ｔ
ＯＡＰ２  ｅｘｐ．＝（０．０１６＊４６０）＋（０．０１６＊４６０＊ｔ０．５）
【０１０４】
ＯＡＰ１  ｅｘｐ．およびＯＡＰ２  ｅｘｐ．の得られた値も表Ｉに報告される。
【０１０５】
結果は、試験１に対応する熱処理で所望の特性が得られることを示す。この試験は最も低いパラメータＯＡＰ１を有するため、そのことはパラメータの対応する値をＯＡＰ１  ｍｉｎｉとして選択することができることを意味する。
【０１０６】
実験室実験に基づいて決定されたＯＡＰ１  ｍｉｎの値は次のとおりである。
ＯＡＰ１  ｍｉｎ．＝［ｅｘｐ（−１４８０００／（８．３１４＊（４６０＋２７３）））］＊１０＝２．８４＊１０−１０
【０１０７】
式（２）によれば、新たなマルテンサイトの降伏強度ＹＳ０は次のとおりである。
ＹＳ０＝１７４０＊０．２１＊（１＋２．２／３．５）＋６２２＝１２１７ＭＰａ
【０１０８】
この場合、構造は約９０％のマルテンサイトを含むので、それを考慮することができ、最大の第２の最終処理パラメータＯＡＰ２  ｍａｘは次のとおりである。
ＯＡＰ２  ｍａｘ＝１２１７−１１００＝１１７
【０１０９】
この値は、実施例１および２のパラメータＯＡＰ２  ｅｘｐよりも高いが、例３のＯＡＰ２  ｅｘｐよりも低い。実験処理１および２で得られた降伏強度は１１００ＭＰａより高く、実施例１および２は条件ＯＡＰ２  ＜１１７を順守するが、これらに反して、例３は、１１７を超えるＯＡＰ２を示しており、そのため降伏強度が１１００ＭＰａに達していない。
【０１１０】
最後に、ＯＡＰ１≧２．８４＊１０−１０、およびＯＡＰ２＜１１７を満たす過時効サイクルを実施することにより、調査された組成について所望の機械的特性に到達することが可能になる。
【０１１１】
【表１】
0006768634.tif 000010
【０１１２】
例えば、第１の加熱のための第１の部分と第２の加熱のための第２の部分とを含む過時効セクションを有する連続ライン上で製造される２枚の板、即ち、０．８ｍｍの厚さの１枚および１．２ｍｍのもう１枚を考える。過時効セクションの各部分に対して、板がこのセクションで加熱される温度に対応する設定値が決定されなければならない。また、板の走行速度は、厚さが０．８ｍｍの場合、板の一部が第１の部分に保持される時間が５０秒であり、第２の部分に保持される時間は１００秒であり、厚さが１．２ｍｍの場合、第１の部分における時間は７０秒であり、第２の部分における時間は１４０秒となるように規定される。
【０１１３】
これらの条件により、１．２ｍｍの厚さを有する板については、設定値は、第１の部分に対し２９０℃、第２の部分に対し３９０℃であり、０．８ｍｍの厚さを有する板については、設定値は、第１の部分に対し３５０℃、第２の部分に対し４５０℃であり得る。そのような設定値では、パラメータは、ＯＡＰ１＞ＯＡＰ１  ｍｉｎ．＝２．８４＊１０−１０およびＯＡＰ２≦ＯＡＰ２  ｍａｘ＝１１７であるものである。
【０１１４】
より具体的には、１．２ｍｍの厚さを有する板については、ＯＡＰ１＝３．０７＊１０−１０、ＯＡＰ２＝１１７であり、０．８ｍｍの厚さを有する板については、ＯＡＰ１＝２．０４＊１０−９、ＯＡＰ２＝１１７である。
【０１１５】
これらの設定値が決定されると、それに応じて走行するライン上で板を製造することができる。
【０１１６】
別の例によれば、加熱のための部分を含む過時効セクションと、亜鉛メッキ温度ＴＧ＝４７０℃での亜鉛メッキセクション、および温度Ｔｇａ=５２０℃での合金化セクションを含む合金化亜鉛メッキセクションを有する連続ライン上で製造される２枚の板、即ち、０．８ｍｍの厚さを有する１枚および１．２ｍｍのもう１枚を考える。基準処理については、過時効温度は４６０℃であり、この過時効温度での時間は２２０秒である。過時効セクション、亜鉛メッキセクションおよび合金化セクションについては、前記セクション内で板が加熱される温度に対応する設定値を決定しなければならない。また、板の走行速度は、厚さが０．８ｍｍの場合、板の一部が過時効セクションに保持される時間は２７０秒であり、板の一部が亜鉛メッキセクションに維持される時間は８秒であり、板の一部が合金化セクションに維持される時間は、第２の部分が２５秒である。厚さが１．２ｍｍの場合、過時効セクションの時間は１８０秒であり、亜鉛メッキセクションの時間は５秒であり、合金化セクションの時間は１５秒である。
【０１１７】
これらの条件により、１．２ｍｍの厚さを有する板については、ＯＡＰ１＝１．２６．１０−８およびＯＡＰ２＝１１７であるように、設定値が過時効セクションに対し４８０℃であり、ならびに、０．８ｍｍの厚さを有する板については、ＯＰＡ１＝６．０６．１０−９およびＯＡＰ２＝１１７であるように、設定値は過時効部分に対し４１０℃であり得ることが、容易に計算することができる。
【図１】
0006768634.tif 000015
【図２】
0006768634.tif 000016
【図３】
0006768634.tif 000017
【図４】
0006768634.tif 000018