(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
０．１重量％〜３重量％のＭｎおよび０．０００５重量％〜０．０１重量％のＢを含む鋼製の鋼基材と、前記鋼基材に形成され、Ａｌを主成分として、合計で２０重量％以下の他の合金元素を含有する保護被覆とからなる熱間成形用の平鋼製品であって、前記保護被覆は、Ａｌよりも高い酸素親和性を有する付加的な合金成分として、合計で０．１１重量％〜０．５重量％の、アルカリ土類金属または遷移金属からなる群から選択される少なくとも２種の合金成分を含み、前記保護被覆のＭｇ含有量が少なくとも０．１重量％であり、前記保護被覆のＣａ含有量が少なくとも０．０１重量％であり、前記アルカリ土類金属または遷移金属からなる群から選択される少なくとも２種の合金成分の酸化物が、前記平鋼製品の熱間成形中に前記保護被覆の外表面上に形成され、前記保護被覆が、Ｓｉ含有量が３重量％〜１５重量％のＡｌＳｉ被覆であり、かつ／または、５重量％以下のＦｅを含むことを特徴とする、平鋼製品。
【請求項２】
前記保護被覆のＭｇ含有量は、０．４重量％以下であることを特徴とする、請求項１に記載の平鋼製品。
【請求項３】
前記保護被覆は、溶融浸漬被覆によって形成されていることを特徴とする、請求項１または２に記載の平鋼製品。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載の平鋼製品を製造するための方法であって、
０．１重量％〜３重量％のＭｎおよび０．０００５重量％〜０．０１重量％のＢを含む鋼から製造された平鋼製品の形の鋼基材を準備する作業ステップと、
前記鋼基材を、０．１１重量％〜０．５重量％の、Ａｌよりも高い酸素親和性を有する前記アルカリ土類金属または遷移金属の群から選ばれる少なくとも２種の合金成分を含む、合計で２０重量％以下の他の合金要素を含有し、前記保護被覆のＭｇ含有量が少なくとも０．１重量％であり、前記保護被覆のＣａ含有量が少なくとも０．０１重量％である、Ａｌを主成分とする保護被覆で被覆する作業ステップと
を含み、
前記Ａｌを主成分とする保護被覆は、３重量％〜１５重量％のＳｉおよび／または５重量％以下のＦｅを含むＡｌＳｉ被覆である、
方法。
【請求項５】
前記保護被覆は、溶融浸漬被覆によって前記鋼基材に形成されることを特徴とする、請求項４に記載の方法。
【請求項６】
請求項１に記載の熱間成形された平鋼製品を製造するための方法であって、
請求項４または５に記載の方法のいずれか一項を使用することによって平鋼製品を製造する作業ステップと、
前記平鋼製品を熱間成形のための加熱温度に加熱する作業ステップであって、前記加熱を、周囲雰囲気またはＨ２Ｏ還元雰囲気下で実施する作業ステップと、
前記平鋼製品を熱間成形して鋼製部材を得る作業ステップと
を含む、方法。
【請求項７】
前記加熱温度の高さは、成形の開始時に、前記平鋼製品が、前記鋼基材の微細組織がオーステナイト系となる熱間成形温度を有する程度であること、および前記平鋼製品が成形後または成形の過程で急冷され、硬化した微細組織が、前記平鋼製品の前記鋼基材の前記微細組織中に形成されることを特徴とする、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
前記加熱温度は、少なくとも７００℃であることを特徴とする、請求項７に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、０．１重量％〜３重量％のＭｎおよび０．０００５重量％〜０．０１重量％のＢを含む鋼製の鋼基材と、その鋼基材に形成され、Ａｌを主成分として、合計で２０重量％以下の他の合金元素を含有してもよい保護被覆とからなる熱間成形用の平鋼製品に関する。
【０００２】
また、本発明は、本発明の平鋼製品の製造方法に関する。
【０００３】
更に、本発明は、熱間プレス硬化によって製造される鋼製部材に関する。
【０００４】
最後に、本発明は、同様にこの種類の鋼製部材の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００５】
本明細書における用語「平鋼製品」は、その長さが厚みよりもかなり大きい全ての圧延製品を包含する。平鋼製品には、鋼帯および鋼板のみならず、それらから得られるブランクおよびビレットも含まれる。
【０００６】
本明細書における合金の量についての記載は、特段それ以外の指示がない限りは、常に「重量％」での量として理解されるべきである。
【０００７】
本発明の平鋼製品の鋼基材は、ＭｎＢ鋼と呼ばれる鋼からなる。この種類の鋼は、ＥＮ  １００８３−３において規格化されている。これらの鋼は、高硬化性であり、また、熱間プレス中に、まだ熱間成形の過程にある型内において、追加の冷却を行うことなく経済的にマルテンサイト硬化を生ずることを可能にする確実な方式を可能にする。この種類の鋼の典型的な一例は、名称２２ＭｎＢ５として知られる鋼であり、それは、２００４  Ｇｅｒｍａｎ  ｓｔｅｅｌ  ｃｏｄｅｘ（Ｓｔａｈｌｓｃｈｌｕｅｓｓｅｌ）に材料番号１．５５２８として見出すことができる。
【０００８】
市販されている完全キルド２２ＭｎＢ５鋼は、鉄および不可避の不純物を含有する以外に、一般的には（重量％で）０．１０％〜０．２５０％のＣと、１．０％〜１．４％のＭｎと、０．３５％〜０．４％のＳｉと、０．０３％以下のＰと、０．０１％以下のＳと、０．０４０％以下のＡｌと、０．１５％以下のＴｉと、０．１％以下のＮｂと、合計で０．５％以下のＣｒ＋Ｍｏと、０．００５％以下のＢも含有する。
【０００９】
Ａｌ被覆を備え、熱間圧延されたＭｎＢ鋼板について、また、熱間プレス硬化による鋼製部材の製造のために、欧州特許第０９７１０４４号明細書は、合金化手順を特定している。それによれば、ＭｎＢ鋼は、鉄および不可避の不純物以外に、（重量％で）０．２０％超０．５％未満の炭素含有量と、０．５％超３％未満のマンガン含有量と、０．１％超０．５％未満のケイ素含有量と、０．０１％超１％未満のクロム含有量と、０．２％未満のチタン含有量と、０．１％未満のアルミニウム含有量と、０．１％未満のリン含有量と、０．０５％未満の硫黄含有量と、０．０００５％超０．０８％未満のホウ素含有量とを有するとされている。Ａｌ被覆は、ＡｌＳｉ被覆と呼ばれるもので、９重量％〜１０重量％のＳｉと、２重量％〜３．５重量％の鉄と、残部としてのアルミニウムとからなる。この性質の被覆平鋼製品は、７００℃より高い加熱温度に加熱され、次いでプレス型中に入れられ、型内で熱間成形することで鋼製部材が得られる。同時に、この被覆平鋼製品は、平鋼製品の鋼基材中に硬化した微細組織が生ずるような速度で冷却される。
【００１０】
供給されたままの状態では、マンガンボロン鋼の全ての等級は低水素である。内部に拡散可能な水素の量は、それぞれの場合に、一般に０．１ｐｐｍの検出限界を下回る。この結果として、ＭｎＢ鋼は、原則的に、遅れた水素誘起割れに対して低い傾向を示すにすぎない。
【００１１】
しかしながら実際には、アルミニウムを主成分とする保護被覆で被覆されたマンガンボロン鋼の熱間成形では、比較的湿った炉内雰囲気下で鋼基材中に水素が蓄積することが明らかになった。これに対して特定された原因は、金属と水蒸気との間の反応である。この反応は、Ａｌ被覆を有する熱間成形用の平鋼製品が、加熱炉内において水蒸気を含んだ雰囲気中で比較的高温に加熱される場合に起こる。この環境では、炉内雰囲気中に存在する水蒸気がその材料表面で反応し、水素および金属酸化物が形成される。形成された水素は、鋼材内に拡散して、鋼材内で、水素は、引張残留応力が高い領域に優先して集中することによって、遅れ破壊をもたらすことがある。局所的に非常に高い水素濃度に達すると、使用時に、生ずる応力の結果として粒界に沿って割れが生ずる程度にまで、鋼基材の微細組織の粒界の結合を弱める。
【００１２】
炉内での表面反応の結果として水素が導入されるのを避けるために、しばしば露点制御装置が使用される。ここでの目的は、炉内雰囲気における水蒸気の供給を制限することである。
【００１３】
このような取り組みの一例は、欧州特許出願公開第１７６７２８６号明細書に記載される方法である。この方法によれば、Ａｌ被覆またはＺｎ被覆を有する平鋼製品は、水素含有量が６体積％以下であり、好ましくは１体積％以下であり、かつ露点が１０℃以下に維持された乾燥雰囲気下で、Ａｃ３温度以上１１００℃以下の温度に加熱することによって熱間成形される。こうして加熱された平鋼製品の鋼基材は、好ましくは０．０５重量％〜０．５重量％のＣ、０．５重量％〜３重量％のＭｎおよび０．０５重量％以下のＢを含むＭｎＢ鋼からなる一方で、防食性を向上させる目的のために、そのＡｌ被覆またはＺｎ被覆中に、０．１重量％〜１重量％のＣｒ、０．５重量％〜１０重量％のＭｇ、０．１重量％〜１重量％のＴｉ、または１重量％〜５重量％のＳｎが存在してもよい。この場合のＡｌ被覆は、好ましくは３重量％〜１５重量％のＳｉを含むＡｌＳｉ被覆である。そのＡｌ被覆中に、鉄は不純物として、一般的に０．０５重量％〜０．５重量％の量で存在してもよい。しかしながら、欧州特許出願公開第１７６７２８６号明細書に示されるどの実施例も、不可避のＦｅ不純物以外に付加的な合金成分を含むＡｌＳｉ被覆を扱うものではない。
【００１４】
特に、高い大気湿度が通例である地域において、十分な量の乾燥空気または乾燥窒素の供給に伴う労力および複雑さは、かなりの作業費用をもたらす。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１５】
【特許文献１】欧州特許第０９７１０４４号明細書
【特許文献２】欧州特許出願公開第１７６７２８６号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
先行技術の背景に対して、本発明の目的は、熱間成形のために必要とされる加熱中に水素の吸収が最小限にされる、冒頭で述べられた平鋼製品を提供することであった。更に、そのような平鋼製品の製造方法、その平鋼製品から熱間成形された鋼製部材、およびこの種類の鋼製部材の製造方法を特定することが目的であった。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
平鋼製品に関して、本発明は、請求項１に記載のそのような平鋼製品を設計することによって上記目的を達成した。
【００１８】
本発明の平鋼製品の製造方法は、請求項９に規定されている。
【００１９】
上記目的を達成する鋼製部材の一つの特徴は、それが本発明の平鋼製品から製造されることである。
【００２０】
最後に、この種類の鋼製部材の製造方法は、請求項１１から明らかである。
【００２１】
本発明の有利な実施形態は、従属形式の請求項に規定されており、一般的発明概念として、以下に詳細に説明されている。
【００２２】
本発明の平鋼製品は、０．１重量％〜３重量％のＭｎおよび０．０００５重量％〜０．０１重量％のＢを含む鋼製の鋼基材と、その鋼基材に形成され、アルミニウムを主成分として、合計で２０重量％以下の他の合金元素を含有してもよい保護被覆とを含む。
【００２３】
本発明によれば、その際、Ａｌを主成分とする保護被覆は、付加的な合金成分として、合計で０．１重量％〜０．５重量％の少なくとも１種のアルカリ土類金属または遷移金属を含み、そのアルカリ土類金属または遷移金属の酸化物が、平鋼製品の熱間成形中に保護被覆の外表面上に形成される。
【００２４】
Ａｌを主成分とする保護被覆は、付加的な合金成分として、好ましくは合計で０．１重量％〜０．５重量％のＭｇを含み、少なくとも７００℃の加熱温度での平鋼製品の熱間成形後に、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）が、その保護被覆の外表面上に形成される。
【００２５】
本発明によるＡｌ被覆に少量混ぜられる付加的な合金成分は、保護被覆のアルミニウム主成分よりも酸素親和性が高いことに注目すべきである。そのような少量のアルカリ土類金属または遷移金属が存在するだけでも、保護被覆の表面上に薄い酸化物層が形成され、その酸化物層と鋼基材との間に位置するアルミニウムを覆う。平鋼製品の熱間成形のために必要な加熱において、この薄層は、アルミニウムと、その平鋼製品を加熱するために使用される炉の雰囲気中に存在する水分との反応を妨げる。こうして、被覆内のアルミニウムの酸化は効果的に防止され、平鋼製品の被覆中および鋼基材中に拡散したであろう、関連する水素の放出も同様に防止される。このことは、驚くべきことに、特に、Ａｌを主成分とする被覆が、加熱の結果として局所的に溶融液状となり、その表面が開いて溶融液状の被覆材料が炉内雰囲気と接触する場合にも当てはまる。本発明の平鋼製品では、特に焼きなまし時間が比較的長い場合に、平鋼製品から熱間成形された部材中に見られる水素濃度は、従来のＡｌ被覆を備えた平鋼製品の水素濃度と比較してより低い。
【００２６】
本発明は、本発明の平鋼製品の製造のための２つの異なる経路を提案している。
【００２７】
本発明の平鋼製品の製造のために本発明により好ましい方法経路は、０．１重量％〜３重量％のＭｎおよび０．０１重量％以下のＢ、より具体的には０．０００５重量％〜０．０１重量％のＢを含む鋼から製造された平鋼製品の形の鋼基材を準備し、そしてこの鋼基材を、０．１重量％〜０．５重量％のアルカリ土類金属または遷移金属の群から選ばれる少なくとも１種の合金成分を含むとともに、合計で２０重量％以下の他の合金元素も含んでもよい、Ａｌを主成分とする保護被覆で被覆することによって、本発明の平鋼製品を生成することを想定している。この被覆作業のためにも同様に、溶融浸漬被覆は適切であり、その場合にここでは、その溶融浸漬被覆のために使用される溶融浴は、本発明により想定される付加的な合金成分と既に合金化されている。
【００２８】
一つの選択肢として、本発明の平鋼製品は、鋼基材を、０．１重量％〜３重量％のＭｎおよび０．０１重量％以下のＢ、より具体的には０．０００５重量％〜０．０１重量％のＢを含むとともに、慣例的にはその特性を調整するために更なる合金成分を更に含んでもよい鋼から製造された平鋼製品の形で準備し、その後、この鋼基材を、更なる合金元素を合計で２５重量％以下であってもよい量で含むことができる、Ａｌを主成分とする保護被覆で被覆し、最後に、得られた保護被覆に、アルカリ土類金属または遷移金属の群から選ばれる少なくとも１種の合金成分からなる層を形成し、その際、その形成された層の厚みは、付加的な合金成分の、保護被覆および形成された層の総重量に対する量が、０．１重量％〜０．５重量％である方法経路によって製造することもできる。この目的のために適した層厚は、一般的に、５μｍ〜３５μｍの範囲であり、より具体的には１０μｍ〜２５μｍである。この方法の一つの特徴は、そのような層厚の形成を、被覆の独特な特性を調整するために、それ自体が公知の方法で、その被覆に意図的に混ぜることができる上述の付加的な合金成分によって可能にすることである。
【００２９】
本発明の平鋼製品の製造において、特に、アルカリ土類金属または遷移金属の群から選ばれる付加的な合金成分が、Ｍｇによって形成できるようにしてもよい。
【００３０】
Ａｌを主成分とする保護被覆は、平鋼製品に、特に経済的な方法で、専門用語で「溶融アルミニウムめっき」とも呼ばれる溶融浸漬被覆によって形成することができる。
【００３１】
本発明により想定される付加的な合金成分からなる層の形成のために、Ａｌを主成分とする被覆上に十分薄い層を堆積することができるどのような公知の方法も適切に使用するができる。そのような方法には、公知のＰＶＤ（物理蒸着）法またはＣＶＤ（化学蒸着）法が含まれる。同様に、付加的な層を、Ａｌ箔の圧延被覆によって圧延接合法の方式で鋼基材に形成することが考えられる。
【００３２】
本発明による目的のために、本発明の平鋼製品の保護被覆中に付加的に想定されるアルカリ土類金属のなかでも、まずマグネシウムを挙げることができ、それに代えて、またはそれに加えて、カルシウム、ストロンチウム、ナトリウムまたはバリウムも適している。
【００３３】
遷移金属のなかでも、例えばＺｒおよびＴｉを使用することができる。これらの遷移金属は、Ａｌ保護被覆中に存在または浸透する水素とともに、金属水素化物を形成するが、金属水素化物の分解は、熱間成形のために平鋼製品が加熱される加熱温度に平鋼製品を加熱するよりも明らかに長い時間かかる。これは、それぞれの熱間成形の開始時において、平鋼製品が、必要な熱間成形温度を有することを意味する。したがって、熱間成形温度が７００℃〜９００℃の範囲に達するために、加熱温度は実際には７００℃以上である。
【００３４】
平鋼製品による水素の取り込みを阻止する目的のために本発明により想定される付加的な合金元素の合計量は、０．１重量％〜０．５重量％の範囲にあるべきである。
【００３５】
本明細書において、本発明により想定される少なくとも１種の付加的な合金成分が少量であっても本発明の目的のために十分であり得るということを実験が明らかにした。本明細書において、本発明のために付加的に想定される合金成分の最少量が好ましいことが実証されている。それというのも、その場合に付加的な合金成分の酸化が素早く終わり、保護被覆の表面は相応して素早く不動態化され、そして付加的な合金成分による過剰な水素形成も生じないからである。
【００３６】
したがって、平鋼製品による水素の取り込みを阻止する目的のために本発明により想定される付加的な合金成分の量は、好ましくは０．５重量％未満に、より具体的には０．４５重量％未満に、または多くとも０．４重量％に制限される。このことは、特に、本明細書の実験において０．３５重量％以下の量でも、本発明の目的に十分な良い効果が実現されることが実証されたという背景から妥当である。
【００３７】
Ａｌ被覆が溶融浸漬被覆として形成され、かつ本発明により想定される付加的な合金成分の量が溶融浴中に合金化される場合に、その少量の添加は、水素の取り込みの阻止を最適化する他に、そうでなければ溶融浴中のこれらの付加的な合金成分の存在により引き起こされる溶融浴における多量のスラグが形成される危険性を最小限にするという利点を有する。スラグ形成の増加は、被覆品質に不利となることがある。
【００３８】
水素の取り込みを阻止するために特に適していると分かった一つの付加的な合金成分は、本明細書における対象となる種類のＡｌ保護被覆中に効果的に合金化できるマグネシウムである。添加されるＭｇの量は、理想的には、保護被覆が少なくとも０．１重量％で、０．５重量％以下のＭｇを含有するような量であり、先に既に説明した理由のため、０．５重量％未満の、より具体的には０．４５重量％未満の、または０．４重量％以下の、もしくは０．３５重量％以下のＭｇ含有量が、実際に本発明の目的のために特に好ましいことが分かった。
【００３９】
本発明の目的のための本発明のＡｌ被覆中のカルシウムは、付加的な合金成分として、０．０１重量％〜０．５重量％の量で存在してよく、ここでも、既に説明した理由のため、０．０２重量％以下の少量のＣａが有利なことがあるということが言える。
【００４０】
同じ理由のため、ストロンチウムも、本発明の保護被覆中の付加的な合金元素として、０．００５重量％〜０．２５重量％の量で存在し得る。ここでも改めて、Ｓｒの量を０．１５重量％以下に、より具体的には０．１０重量％以下に制限することが有利なことがある。
【００４１】
バリウムは、本発明の目的のために付加的な合金成分として、本発明の保護被覆に０．００５重量％〜０．２５重量％の量で添加することができ、ここで、説明した理由のため、０．００５重量％〜０．０５重量％のＢａ含有量が特に好ましいことが分かった。
【００４２】
ジルコニウムおよびチタンが本発明の目的のために付加的な合金元素として保護被覆に添加されるべきであれば、この添加は、それぞれの場合に０．１５重量％〜０．７重量％の量で行うことができ、既に説明した理由から、０．５重量％以下の、より具体的には０．４重量％以下の、または０．３５重量％以下の量が特に有利である。
【００４３】
本発明の平鋼製品の保護被覆は、一般的に、Ａｌの他に３重量％〜１５重量％のＳｉを含むＡｌＳｉ被覆である。この種類のＡｌＳｉ被覆の典型的なＳｉ含有量は、９重量％〜１２重量％の範囲内であり、当該技術分野から公知の標準的なＡｌＳｉ被覆は、１０重量％を含有する。
【００４４】
そのＳｉ含有量に加えて、またはそのＳｉ含有量の代わりに、更なる合金成分がＡｌを主成分とする保護被覆中に存在してもよい。この合金成分には、特に５重量％以下のＦｅが含まれ、Ｆｅは被覆中に不純物として入り込むことがあり、または被覆の接合性の最適化のために平鋼製品の鋼基材に意図的に添加することができる。その被覆中の不純物の濃度は、０．５重量％以下であってもよい。
【００４５】
既に述べたように、遅くとも平鋼製品の加熱中に、本発明により想定される付加的な合金成分は、炉内雰囲気に含まれている水とともに保護被覆の表面上に酸化物薄層を形成し、この酸化物層は、平鋼製品中に水素が侵入することを阻止し、更に保護被覆における水素を放出するアルミニウムの酸化を阻止する。本発明の平鋼製品から熱間成形された鋼製部材の場合に、この層の厚みは僅か２００ｎｍ以下であり、実際には、１００ｎｍ以下の層厚で十分であることが分かった。
【００４６】
本発明の鋼製部材は、先に説明したように本発明の平鋼製品を生成してから、次いでその平鋼製品を熱間成形温度に加熱し、周囲雰囲気またはＨ２Ｏ還元雰囲気下で加熱を実施し、最後にその加熱された平鋼製品を熱間成形して鋼製部材を得ることで製造することができる。
【００４７】
本明細書において熱間成形は、熱間成形温度の高さが鋼基材の微細組織がオーステナイト系となる程度であり、平鋼製品が成形（二段階作業）後または成形の過程、すなわちまだ成形型内にある（一段階作業）間に急冷され、硬化した微細組織が、平鋼製品の鋼基材の微細組織中に形成されるような、公知の方法で行うことができる。
【００４８】
以下に、本発明を、実施例を用いてより詳細に説明する。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】本発明による鋼製部材上に存在する保護被覆の層構造の概略図を示している。
【図２】溶融浸漬被覆後であるが、熱間プレス硬化前の本発明による平鋼製品の近表面層のＧＤＯＥＳ測定の結果を示すグラフを示している。
【図３】熱間プレス硬化後の本発明の平鋼製品の近表面層のＧＤＯＥＳ測定の結果を示すグラフを示している。
【図４】従来のＡｌＳｉ保護被覆を設けた場合と、本発明による保護被覆を設けた場合の平鋼製品の様々な焼きなまし時間にわたる水素の取り込みを対比したグラフを示している。
【実施例】
【００５０】
本発明の効果を検証するために実施された実験は、表１に報告される組成を有するＭｎＢ鋼からなる鋼帯の４つの試料Ｅ１、Ｅ２、Ｅ３およびＶを使用して行った。
【００５１】
【表１】
0006788578.tif 000002
【００５２】
この時点では水素を含まない試料Ｅ１、Ｅ２、Ｅ３およびＶに、表２に報告される組成を有するＡｌＳｉ保護被覆をそれぞれ溶融浸漬被覆によって設ける。
【００５３】
【表２】
0006788578.tif 000003
【００５４】
保護被覆の最低付加重量は、それぞれの場合に１２０ｇ／ｍ２であった。
【００５５】
こうして保護被覆が設けられた平鋼製品試料Ｅ１、Ｅ２、Ｅ３およびＶを、それぞれ炉内を通過させて、３６０秒、６００秒または８００秒（図４を参照）の焼きなまし時間ＧＤにわたって、＋１４．０℃の露点を有する標準雰囲気下で９００℃にまで加熱した。引き続き、それらの試料を、４秒〜６秒の移動時間内に熱間プレス型内に移し、そこで熱間成形することで、部材を得た。熱間成形の過程で、それぞれの試料は、その鋼基材の微細組織中に、硬化した微細組織が形成されるような速度で冷却した。
【００５６】
図１に図示されるように、本発明による試料Ｅ１、Ｅ２およびＥ３の場合に、それぞれの場合において、鋼基材「Ｓ」上にあり、ＦｅＡｌ（Ｓｉ）化合物を含み、付加的な合金成分としてＭｇを含有する保護被覆「Ｃ」が、焼きなまし処理の過程を通じて、保護被覆Ｓの表面Ｏと隣り合い、ＭｇＯの他にＡｌ２Ｏ３を含むＭｇＯ薄層「Ｍ」が生じた。層Ｍは、その下にあり、ＦｅＡｌ（Ｓｉ）化合物を含むＡｌＳｉ層「Ａ」を、湿った炉内雰囲気「Ｐ」から遮蔽し、こうして層Ａ中のアルミニウムの過剰な酸化を防止する。
【００５７】
試料Ｅ１に関して、図２は、溶融浸漬被覆後で、熱間プレス硬化前の保護被覆のＧＤＯＥＳ分析の結果を示し、図３は、熱間プレス硬化後の保護被覆のＧＤＯＥＳ分析の結果を示している。熱間プレス硬化前と後の両方とも、ＡｌＳｉ被覆上にＭｇ薄層が存在することは明らかである。
【００５８】
図２と図３との比較は、プレス硬化前のマグネシウム画分が、層内に本質的に均一に分布している（図２）が、その一方でプレス硬化後には、その画分が近表面層中に集中した（図３）ことを示している。
【００５９】
こうして試料Ｅ１、Ｅ２、Ｅ３およびＶから生成された鋼製部材について、熱処理の過程で鋼基材中に拡散された水素の量である水素含有量Ｈｄｉｆｆを測定した。
【００６０】
図４は、種々の時間にわたって焼成された試料Ｅ１、Ｅ２、Ｅ３およびＶについてのこれらの分析の結果を対比している。本発明の保護被覆は、Ｍｇが保護被覆中に非常に少量でしか存在しない場合でも、水素の取り込みの明白な減少をもたらすことが分かる。
【図１】
0006788578.tif 000004
【図２】
0006788578.tif 000005
【図３】
0006788578.tif 000006
【図４】
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