(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
加熱アスファルトと再生用添加剤とを混合する第一の混合装置と、
前記第一の混合装置で混合された加熱アスファルトおよび再生用添加剤に水を加えて発泡させてフォームドアスファルトを生成する第一の製泡装置と、
スタティックミキサを有するとともに前記第一の製泡装置により生成された前記フォームドアスファルトを前記スタティックミキサに通過させて前記フォームドアスファルトに含まれる泡を分散化及び細分化する第二の製泡装置と、
前記第二の製泡装置を通過した前記フォームドアスファルトを、再生骨材を含む骨材と混合する第二の混合装置と、
を備えることを特徴とする再生加熱アスファルト混合物の製造装置。
【請求項２】
前記第一の製泡装置は、前記水として、起泡剤を含む水を用いる請求項１に記載の再生加熱アスファルト混合物の製造装置。
【請求項３】
前記スタティックミキサは、通過する前記フォームドアスファルトに含まれる泡を分散化及び細分化するための複数のエレメントを有し、
前記エレメントの個数は、４個以上２４個以下の範囲内である請求項１または２に記載の再生加熱アスファルト混合物の製造装置。
【請求項４】
前記スタティックミキサの直径は、２０ｍｍ以上３００ｍｍ以下の範囲内である請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の再生加熱アスファルト混合物の製造装置。
【請求項５】
前記第一の製泡装置により生成された前記フォームドアスファルトが流れる排出管を備え、
前記スタティックミキサは、前記第一の製泡装置に対して所定の取付け距離で前記排出管に設けられており、
前記所定の取付け距離は、０ｃｍ以上３５０ｃｍ以下の範囲内である請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の再生加熱アスファルト混合物の製造装置。
【請求項６】
加熱アスファルトと再生用添加剤とを混合する第一の混合工程と、
前記第一の混合工程で混合された加熱アスファルトおよび再生用添加剤に水を加えて発泡させてフォームドアスファルトを生成する第一の製泡工程と、
前記第一の製泡工程で生成された前記フォームドアスファルトをスタティックミキサに通過させて前記フォームドアスファルトに含まれる泡を分散化及び細分化する第二の製泡工程と、
前記第二の製泡工程を経た前記フォームドアスファルトを、再生骨材を含む骨材と混合する第二の混合工程と、
を含むことを特徴とする再生加熱アスファルト混合物の製造方法。
【請求項７】
前記第一の製泡工程では、前記水として、起泡剤を含む水を用いる請求項６に記載の再生加熱アスファルト混合物の製造方法。
【請求項８】
前記スタティックミキサは、通過する前記フォームドアスファルトに含まれる泡を分散化及び細分化するための複数のエレメントを有し、
前記エレメントの個数は、４個以上２４個以下の範囲内である請求項６または７に記載の再生加熱アスファルト混合物の製造方法。
【請求項９】
前記スタティックミキサの直径は、２０ｍｍ以上３００ｍｍ以下の範囲内である請求項６から請求項８のいずれか一項に記載の再生加熱アスファルト混合物の製造方法。
【請求項１０】
前記スタティックミキサは、前記第一の製泡工程で生成された前記フォームドアスファルトが流れる排出管に、前記第一の製泡工程の後に連続して前記分散化及び細分化をするように所定の取付け距離で設けられており、
前記所定の取付け距離は、０ｃｍ以上３５０ｃｍ以下の範囲内である請求項６から請求項９のいずれか一項に記載の再生加熱アスファルト混合物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、再生加熱アスファルト混合物の製造技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
アスファルトは、アスファルト混合物を構成する材料同士のバインダ（結合材）として使用されており、感温性が良く温度の変化により大きく粘度が変わる材料である。このアスファルトがプラントにおいて高温で砕石や砂等に混合され、加熱アスファルト混合物、あるいは、再生骨材を含む加熱アスファルト混合物（再生加熱アスファルト混合物）が製造される。これらの加熱アスファルト混合物を製造する際、フォームドアスファルトが用いられることがある。
【０００３】
フォームドアスファルトは、専用装置を用いてアスファルトを泡状にしたものであり、通常のアスファルトを用いて加熱アスファルト混合物を製造する場合に比べ、加熱アスファルト混合物の性状を向上させることができる。ところが、近年、その加熱アスファルト混合物の性状をより向上させることが求められている。加熱アスファルト混合物の性状を評価する方法としては、各種の評価手段があるが、例えば、混合物温度ごとにレーキ負荷を求めたり、締固め温度ごとに締固め度を求めたりして評価を行う。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３９７６４０７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明が解決しようとする課題は、再生加熱アスファルト混合物の性状を向上させることができる再生加熱アスファルト混合物の製造装置及び再生加熱アスファルト混合物の製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の実施形態に係る再生加熱アスファルト混合物の製造装置は、加熱アスファルトと再生用添加剤とを混合する第一の混合装置と、前記第一の混合装置で混合された加熱アスファルトおよび再生用添加剤に水を加えて発泡させてフォームドアスファルトを生成する第一の製泡装置と、スタティックミキサを有するとともに前記第一の製泡装置により生成された前記フォームドアスファルトを前記スタティックミキサに通過させて前記フォームドアスファルトに含まれる泡を分散化及び細分化する第二の製泡装置と、前記第二の製泡装置を通過した前記フォームドアスファルトを、再生骨材を含む骨材と混合する第二の混合装置と、を備える。
【００１２】
本発明の実施形態に係る再生加熱アスファルト混合物の製造方法は、加熱アスファルトと再生用添加剤とを混合する第一の混合工程と、前記第一の混合工程で混合された加熱アスファルトおよび再生用添加剤に水を加えて発泡させてフォームドアスファルトを生成する第一の製泡工程と、前記第一の製泡工程で生成された前記フォームドアスファルトをスタティックミキサに通過させて前記フォームドアスファルトに含まれる泡を分散化及び細分化する第二の製泡工程と、前記第二の製泡工程を経た前記フォームドアスファルトを、再生骨材を含む骨材と混合する第二の混合工程と、を含むことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、再生加熱アスファルト混合物の性状を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】第１の実施形態に係る加熱アスファルト混合物の製造装置の概略構成を示す図である。
【図２】第１の実施形態に係るスタティックミキサの概略構成を示す図である。
【図３】第１の実施形態に係る試験温度とレーキ負荷との関係を示すグラフである。
【図４】第１の実施形態に係る締固め温度と締固め度との関係を示すグラフである。
【図５】第１の実施形態に係るスタティックミキサのエレメント数と泡の状態との関係を説明するための図である。
【図６】第１の実施形態に係るスタティックミキサの直径と泡の状態との関係を説明するための図である。
【図７】第１の実施形態に係るスタティックミキサの取付け距離と泡の状態との関係を説明するための図である。
【図８】第２の実施形態に係る加熱アスファルト混合物の製造装置の概略構成を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
＜第１の実施形態＞
第１の実施形態について図１から図７を参照して説明する。
【００２１】
（基本構成）
図１に示すように、第１の実施形態に係る加熱アスファルト混合物の製造装置１０は、アスファルトタンク２０と、添加剤タンク３０と、アスファルト計量槽４０と、水タンク５０と、フォームド装置６０と、スタティックミキサ７０と、骨材計量槽８０と、ミキサ９０とを備えている。
【００２２】
アスファルトタンク２０は、新規のアスファルト（新アスファルト）を貯留する貯留部である。このアスファルトタンク２０は、ヒータ等によりアスファルトを所定温度（例えば、１３０〜１８０℃）に加熱することが可能になっている。アスファルトタンク２０内のアスファルトは、前述の所定温度に加熱されており、流動性を有する溶融状態のアスファルトである。
【００２３】
前述のアスファルトタンク２０は、アスファルト供給管２１によりアスファルト計量槽４０に接続されている。アスファルト供給管２１の一端がアスファルトタンク２０に接続されており、その他端がアスファルト計量槽４０に接続されている。アスファルトタンク２０内のアスファルトは、加熱により粘度が低下して流動性を有しており、アスファルトタンク２０からアスファルト供給管２１を介してアスファルト計量槽４０内に供給される。
【００２４】
添加剤タンク３０は、添加剤を貯留する貯留部である。この添加剤タンク３０は、ヒータ等により添加剤を所定温度（例えば、１２０℃以上）に加熱することが可能になっている。添加剤タンク３０内の添加剤は、前述の所定温度に加熱されており、流動性を有する溶融状態の添加剤である。この添加剤は、例えば、再生骨材（アスファルト再生骨材）において劣化した旧アスファルトの機能を回復させるための再生用添加剤であり、軟化剤として機能する。
【００２５】
前述の添加剤タンク３０は、添加剤供給管３１によりアスファルト計量槽４０に接続されている。添加剤供給管３１の一端が添加剤タンク３０に接続されており、その他端がアスファルト計量槽４０に接続されている。添加剤タンク３０内の添加剤は、加熱により粘度が低下して流動性を有しており、添加剤タンク３０から添加剤供給管３１を介してアスファルト計量槽４０内に供給される。
【００２６】
アスファルト計量槽４０は、アスファルトタンク２０からアスファルト供給管２１を介して供給されたアスファルト（加熱アスファルト）と、添加剤タンク３０から添加剤供給管３１を介して供給された添加剤（加熱添加剤）とを計量して混合する。このアスファルト計量槽４０は、例えば、重量計等により材料の重量を計測する。材料の重量計測では、最初にアスファルトだけの重量を計測し、その後、アスファルトに添加剤を追加し、アスファルト及び添加剤の合計重量を計測する。アスファルト計量槽４０は混合装置として機能する。
【００２７】
前述のアスファルト計量槽４０には、排出管４１が接続されている。この排出管４１の一端がアスファルト計量槽４０に接続されており、その他端がミキサ９０の上部に位置付けられている。アスファルト計量槽４０内の混合物（アスファルト及び添加剤の混合物）は、アスファルト計量槽４０から排出管４１に流れ出し、その排出管４１を流れてフォームド装置６０及びスタティックミキサ７０を通過し、ミキサ９０内に供給される。
【００２８】
水タンク５０は、常温の水を貯留する貯留部である。この水タンク５０は、水供給管５１によりフォームド装置６０に接続されている。水供給管５１の一端が水タンク５０に接続されており、その他端がフォームド装置６０に接続されている。水タンク５０内の水は、水タンク５０から水供給管５１を介してフォームド装置６０内に供給される。
【００２９】
フォームド装置６０は、排出管４１の途中に設けられている。アスファルト計量槽４０から排出されて排出管４１を流れる溶融状態の混合物を発泡させ（泡状にして）、フォームドアスファルトを生成する。詳しくは、フォームド装置６０は、アスファルト計量槽４０から排出されて排出管４１を流れる溶融状態の混合物に対し、水タンク５０から水供給管５１を介して供給される水を与え、混合状態のアスファルト及び添加剤の両方を発泡させて、フォームドアスファルトを生成する。例えば、フォームド装置６０は、水供給管５１から供給された水を排出管４１内に複数個所から供給するように構成されている。
【００３０】
スタティックミキサ７０は、排出管４１においてフォームド装置６０より下流側（フォームドアスファルトが流れる方向、すなわち流体の流れ方向を基準として下流側）に設けられている。このスタティックミキサ７０は、フォームド装置６０に対して所定の取付け距離（例えば５０ｃｍ）で排出管４１に配置されている。このスタティックミキサ７０は、動力及び駆動部がない静止型混合装置（ラインミキサ）であり、排出管４１内を流れるフォームドアスファルトを混合し、フォームドアスファルトに含まれる多数の泡（気泡）を分散化及び細分化する。
【００３１】
図２に示すように、スタティックミキサ７０は、複数の左エレメント（第１のエレメント）７１と、複数の右エレメント（第２のエレメント）７２とを有している。これらの左エレメント７１及び右エレメント７２が流体の流れ方向に沿って交互に設けられている。図２の例では、左エレメント７１及び右エレメント７２の個数はそれぞれ３個であって合計６個である。各エレメント７１、７２は、例えば、それぞれ長方形の板（例えばステンレス板）を１８０度ねじって形成されており、ねじれの方向により左エレメント７１と右エレメント７２がある。左エレメント７１と右エレメント７２は、互いの端が直角に交わる形で交互に配置され、排出管４１内に固定されている。これらのエレメント７１、７２の長さ（寸法）は、例えば、エレメント７１、７２の直径の１〜２倍程度に設定されている。エレメント７１、７２の直径、すなわちスタティックミキサ７０の直径は、例えば５０ｍｍであり、排出管４１の内径と同じ（又はほぼ同じ）である。
【００３２】
このスタティックミキサ７０は、各エレメント７１、７２による分割作用、転換作用及び反転作用によってフォームドアスファルトを混合し、フォームドアスファルトに含まれる多数の泡を分散化し（分散させ）、また、細分化する。分割作用としては、フォームドアスファルトがエレメント７１、７２を通過するごとに二分割される。転換作用としては、フォームドアスファルトがエレメント７１、７２内のねじれ面に沿って、排出管４１の管中央部から内壁面へ、また、内壁面から管中央部へと移動する。反転作用としては、フォームドアスファルトがエレメント７１、７２を通過するごとにフォームドアスファルトの回転方向が変わり、攪拌される。このような分割作用、転換作用及び反転作用によって、スタティックミキサ７０は、流体であるフォームドアスファルトを混合するだけでなく、フォームドアスファルト内の複数の泡を分散化及び細分化し、フォームドアスファルト内に均一に（まんべんなく）多数の微細気泡（例えば、マイクロバブルやマイクロナノバブル、ナノバブル等）を発生させることができる。
【００３３】
ここで、泡の上昇速度は、ストークス（Ｓｔｏｋｅｓ）の法則から泡の直径の二乗と比例関係にある。つまり、泡（泡の直径）が小さくなるに従って上昇速度が遅くなり、泡の滞留時間が長くなる。例えば、水中での泡の上昇速度は、直径が１ｍｍである泡の場合、１分間に６ｍであるのに対し、直径が１０μｍである泡の場合、一分間に３ｍｍ程度である。このため、フォームドアスファルト内の泡（例えば直径が１ｍｍ程度である泡）を細分化して微細気泡（例えば直径が１０μｍ程度であるマイクロバブル）にすることで、泡の上昇速度は遅くなり、また、アスファルトへのガス溶解量は増える。これにより、泡の持続性及びアスファルトの膨張率を増加させることが可能である。
【００３４】
図１に戻り、スタティックミキサ７０を通過したフォームドアスファルトは、排出管４１の端部の複数個所から噴射され、ミキサ９０内に所定量供給される。なお、排出管４１の端部の複数個所には、例えば、個別にノズルが設けられており、排出管４１は、その端部の各ノズルからフォームドアスファルトを噴射することが可能に形成されている。
【００３５】
骨材計量槽８０は、所定量の骨材、すなわち所定量の再生骨材及び新規骨材をミキサ９０内に供給する。この骨材計量槽８０は、骨材供給管８１によりミキサ９０に接続されている。骨材供給管８１の一端が骨材計量槽８０に接続されており、その他端がミキサ９０に接続されている。骨材計量槽８０内の骨材は、骨材計量槽８０から骨材供給管８１を介してミキサ９０内に供給される。
【００３６】
この骨材計量槽８０は、例えば、材料の重量を計測し、また、攪拌翼等の回転動作により材料を混合する。材料の重量計測では、最初に新規骨材だけの重量を計測し、その後、新規骨材に再生骨材を追加し、新規骨材及び再生骨材の合計重量を計測する。再生骨材は、アスファルト舗装の路面切削あるいは剥ぎ取りにより発生するアスファルト混合物の塊が粉砕されたものであり、旧アスファルトを含有する骨材である。また、新規骨材は、砕石や砕砂、細砂、石粉等の骨材である。骨材計量槽８０は混合装置として機能する。ただし、骨材計量槽８０内で再生骨材及び新規骨材を混合せず、骨材計量槽８０からミキサ９０に供給するようにしてもよい。
【００３７】
ミキサ（混合装置）９０は、排出管４１の端部の複数個所から供給されたフォームドアスファルトと、骨材計量槽８０から供給された再生骨材及び新規骨材とを混合する。このミキサ９０は、例えば、攪拌翼等の回転動作により材料を混合する。これにより、フォームドアスファルト、再生骨材及び新規骨材が混合され、再生骨材を含む加熱アスファルト混合物（再生加熱アスファルト混合物）が完成する。
【００３８】
なお、図示しないが、各管２１、３１、４１、５１、８１には、送液や送液制御のため、ポンプや開閉弁等が必要に応じて設けられており、それらのポンプや開閉弁は制御装置によって制御される。つまり、制御装置は、アスファルト計量槽４０による計量結果や骨材計量槽８０により計量結果等に応じて、液供給動作（例えば流量や流速）等を制御する。なお、基本的に流量や流速は一定に維持されている。また、制御装置は、アスファルトタンク２０や添加剤タンク３０での加熱動作（例えば加熱温度）も制御し、さらに、アスファルト計量槽４０や骨材計量槽８０、ミキサ９０の混合動作（例えば攪拌翼の回転）も制御する。
【００３９】
（製造工程）
次に、前述の加熱アスファルト混合物の製造装置１０による加熱アスファルト混合物の製造工程の流れについて説明する。
【００４０】
図１に示すように、アスファルトタンク２０から所定温度に加熱されたアスファルト（新アスファルト）がアスファルト供給管２１を通ってアスファルト計量槽４０に供給され、アスファルト計量槽４０内のアスファルトの量が所定量となると、アスファルトの供給が停止される。次に、添加剤タンク３０から所定温度に加熱された添加剤が添加剤供給管３１を通ってアスファルト計量槽に供給され、アスファルト計量槽４０内のアスファルト及び添加剤の合計量が所定量となると、添加剤の供給が停止される。この供給動作中、アスファルト計量槽４０内のアスファルト及び添加剤は混合されており、十分に混合されたアスファルト及び添加剤の混合物は、アスファルト計量槽４０から排出管４１に排出され、その排出管４１を流れてフォームド装置６０に到達する。
【００４１】
フォームド装置６０では、排出管４１を流れる混合物に対して水が水タンク５０から水供給管５１を介して供給され、混合状態のアスファルト及び添加剤の両方が発泡し、フォームドアスファルトが生成される。このフォームドアスファルトは、フォームド装置６０から排出管４１に排出され、その排出管４１を流れてスタティックミキサ７０に到達する。スタティックミキサ７０では、各エレメント７１、７２による分割作用、転換作用及び反転作用によってフォームドアスファルトが混合され、フォームドアスファルトに含まれる多数の泡（例えば直径が１ｍｍ程度である泡）は分散化及び細分化され、フォームドアスファルト内に多数の微細気泡（例えば直径が１０μｍ程度であるマイクロバブル）が均一に生成される。
【００４２】
スタティックミキサ７０を通過したフォームドアスファルト、すなわち、多数の微細気泡を均一に含むフォームドアスファルトは、排出管４１の端部の複数個所から噴射され、ミキサ９０内に所定量供給される。このミキサ９０内には、所定量の再生骨材及び新規骨材が骨材計量槽８０から骨材供給管８１を介して予め供給されている。ミキサ９０において、排出管４１の端部の複数個所から供給されたフォームドアスファルトと、骨材計量槽８０から供給された再生骨材及び新規骨材とが混合され、再生骨材を含む加熱アスファルト混合物（再生加熱アスファルト混合物）が完成する。
【００４３】
このような製造工程によれば、アスファルト計量槽４０によりアスファルト及び添加剤が混合され、フォームド装置６０によって水タンク５０から水が混合状態のアスファルト及び添加剤に加えられる。これにより、混合状態のアスファルト及び添加剤の両方が発泡し、フォームドアスファルトが生成される。そして、フォームドアスファルトがスタティックミキサ７０により混合され、フォームドアスファルトに含まれる多数の泡は分散化及び細分化され、フォームドアスファルト内に多数の微細気泡が均一に生成される。その後、多数の微細気泡を均一に含むフォームドアスファルトと再生骨材及び新規骨材とがミキサ９０により混合されて、再生骨材を含む加熱アスファルト混合物が完成する。スタティックミキサ７０により多数の泡は分散化及び細分化され、フォームドアスファルト内で微細気泡となる。このため、泡の上昇速度は遅くなり、また、アスファルトへのガス溶解量は増えるので、泡の持続性及びアスファルトの膨張率は増加する。これにより、加熱アスファルト混合物の作業性及び締固め度を向上させることが可能であり、加熱アスファルト混合物の性状を向上させることができる。
【００４４】
また、アスファルトに発泡（起泡）用の起泡剤（気泡剤）を加えなくても、フォームド装置６０によりアスファルトに多数の泡を生じさせ、さらに、それらの泡をスタティックミキサ７０により細分化して多数の微細気泡を生成することが可能になるので、起泡剤を不要とすることができる。また、スタティックミキサ７０によりアスファルトと添加剤との混合が促進されるので、アスファルト及び添加剤を均一に混合することが可能となり、混合が不均一になることで加熱アスファルト混合物の性状が低下することを抑えることができる。なお、スタティックミキサ７０は、他の種類のラインミキサに比べ、メンテナンス性に優れたものである。このため、メンテナス作業が容易になるので、メンテナンス作業による製造停止時間を短縮することができる。
【００４５】
（本実施形態の加熱アスファルト混合物の性状評価）
次に、本実施形態の加熱アスファルト混合物（再生加熱アスファルト混合物）の性状を評価するため、本実施形態である実施例１の加熱アスファルト混合物と、比較例１及び比較例２の加熱アスファルト混合物とを製造し、それらの加熱アスファルト混合物について、図３に示すような試験温度（混合物温度）とレーキ負荷との関係、また、図４に示すような締固め温度と締固め度との関係を求め、各加熱アスファルト混合物の性状を評価した。
【００４６】
ここで、実施例１及び比較例１、２において、加熱アスファルト混合物（再生加熱アスファルト混合物）は密粒度（１３）のアスファルト混合物であり、再生骨材配合率は加熱アスファルト混合物全体に対して６０％である。実施例１は、スタティックミキサ７０に通したフォームドアスファルトを用いて製造した加熱アスファルト混合物、すなわち本実施形態に係る加熱アスファルト混合物の製造装置１０により製造した加熱アスファルト混合物である。比較例１はスタティックミキサ７０に通さないフォームドアスファルトを用いて製造した加熱アスファルト混合物であり、比較例２はフォームドアスファルトを用いないで製造した通常の加熱アスファルト混合物である。
【００４７】
図３に示すように、試験温度（加熱アスファルト混合物の温度）とレーキ負荷との関係から、試験温度が８５℃以上１４５℃以下である温度範囲内において、実施例１のレーキ負荷は比較例１及び比較例２のレーキ負荷に比べて小さい。このため、実施例１によれば、加熱アスファルト混合物の温度が８５℃以上１４５℃以下の温度範囲内において、レーキ負荷を比較例１及び比較例２に比べて小さくすることが可能である。したがって、本実施形態によれば、レーキ負荷を減らして作業性を向上させることができる。
【００４８】
図４に示すように、締固め温度と締固め度との関係から、締固め温度が８５℃以上１４５℃以下の温度範囲内において、実施例１の締固め度は比較例１及び比較例２の締固め度に比べて大きい。このため、実施例１によれば、加熱アスファルト混合物の温度が８５℃以上１４５℃以下の温度範囲内において、締固め度を比較例１及び比較例２に比べて大きくすることが可能である。したがって、本実施形態によれば、締固め度を向上させることができる。
【００４９】
このような加熱アスファルト混合物の性状評価から、本実施形態（実施例１）によれば、スタティックミキサ７０に通さないフォームドアスファルトを用いて製造した加熱アスファルト混合物（比較例１）やフォームドアスファルトを用いないで製造した通常の加熱アスファルト混合物（比較例２）に比べて、加熱アスファルト混合物の性状を向上させることができることがわかる。
【００５０】
（スタティックミキサのエレメント数）
次に、スタティックミキサ７０のエレメント数と泡の状態との関係について図５を参照して説明する。図５は、エレメント数ごとに泡の状態を評価した評価結果を示す。評価結果としては、「◎」が「効果大」、「〇」が「効果中」、「△」が「効果小」、「×」が「効果なし」を示す。
【００５１】
図５に示すように、エレメント数が０個である場合には「×」となり、エレメント数が４個以上２０個以下である場合には「◎」となり、エレメント数が２４個である場合には「〇」となり、エレメント数が２８個である場合には「△」となる。エレメント数が４個以上２４個以下の範囲内において泡の状態は良好であり、効果は大又は中となる。このため、エレメント数は４個以上２４個以下であることが望ましく、４個以上２０個以下であることがより望ましい。
【００５２】
ここで、前述の良好とは、泡が分散化及び細分化され、泡の状態が所望の状態、すなわち加熱アスファルト混合物の性状が向上する状態になっていることを示す（以下も同様である）。例えば、泡の状態は目視により確認されたり、あるいは、アスファルトの持続性や膨張率等の数値が測定されることによって確認されたりする。
【００５３】
なお、エレメント数を増やしすぎると、アスファルトの種類によっては、各エレメント７１、７２による抵抗によってフォームドアスファルトの排出に時間を要することがある。例えば、エレメント数が２４個より多くなると、フォームドアスファルトの排出に時間を要することがある。このため、各エレメント７１、７２の個数は少ない方が望ましいが、泡の状態を良好にするためには、前述のようにある程度の個数が必要となる。なお、エレメント数が２〜３個でも、エレメント数が０である場合に比べ、加熱アスファルト混合物の性状が向上する効果は確認されている。
【００５４】
（スタティックミキサの直径）
次に、スタティックミキサ７０の直径と泡の状態との関係について図６を参照して説明する。図６は、スタティックミキサ７０の直径ごとに泡の状態を評価した評価結果を示す。評価結果としては、図５と同様、「◎」が「効果大」、「〇」が「効果中」、「△」が「効果小」、「×」が「効果なし」を示す。スタティックミキサ７０の直径とは、排出管４１における管の延伸方向に直交する方向の最大長さである。このスタティックミキサ７０の直径とは、各エレメント７１、７２の個々の直径のことであるが、それらのエレメント７１、７２の個々の直径は全て同じであり、排出管４１の内径と同じ（又はほぼ同じ）である。
【００５５】
図６に示すように、スタティックミキサ７０の直径が０ｍｍである場合には「×」となり、スタティックミキサ７０の直径が２０ｍｍ又は３００ｍｍである場合には「〇」となる。スタティックミキサ７０の直径が３０ｍｍ以上２５０ｍｍ以下である場合には「◎」となり、スタティックミキサ７０の直径が３５０ｍｍである場合には「△」となる。スタティックミキサ７０の直径が２０ｍｍ以上３００ｍｍ以下の範囲内において泡の状態は良好であり、効果は大又は中となる。このため、スタティックミキサ７０の直径は２０ｍｍ以上３００ｍｍ以下の範囲内であることが望ましく、３０ｍｍ以上２５０ｍｍ以下であることがより望ましい。
【００５６】
ここで、図６に示す評価結果（実験結果）は、例えば日本や海外等のアスファルト合材工場（例えばプラント）のアスファルト配管（例えば内径が３５０ｍｍ以下であるアスファルト配管）を用いる場合が前提とされ、アスファルト合材工場でのアスファルトの重量や流量等の所定条件（現場の通常条件）に基づいて得られている。
【００５７】
（スタティックミキサの取付け距離）
次に、スタティックミキサ７０の取付け距離（取付け位置）と泡の状態との関係について図７を参照して説明する。図７は、スタティックミキサ７０の取付け距離ごとに泡の状態を評価した評価結果を示す。評価結果としては、図５及び図６と同様、「◎」が「効果大」、「〇」が「効果中」、「△」が「効果小」を示す。スタティックミキサ７０の取付け距離とは、排出管４１においてフォームド装置６０との離間距離、すなわちフォームド装置６０の排出口（フォームドアスファルトが排出される口）との離間距離である。
【００５８】
図７に示すように、スタティックミキサ７０の取付け距離が０ｃｍ以上３００ｃｍ以下である場合には「◎」となり、スタティックミキサ７０の取付け距離が３５０ｃｍである場合には「〇」となり、スタティックミキサ７０の取付け距離が４００ｃｍである場合には「△」となる。スタティックミキサ７０の取付け距離が０ｃｍ以上３５０ｃｍ以下の範囲内において泡の状態は良好であり、効果は大又は中となる。このため、スタティックミキサ７０の取付け距離は０ｃｍ以上３５０ｃｍ以下の範囲内であることが望ましく、０ｃｍ以上３００ｃｍ以下であることがより望ましい。
【００５９】
なお、前述の図５から図７に示す評価結果（実験結果）を取得するため、評価要素（評価項目）以外の他要素（他項目）の数値は一定とされ、他要素が「◎」で「効果大」となる数値が用いられる。例えば、図５に示す評価結果を得る場合、評価要素であるスタティックミキサ７０のエレメント数は変えられるが、他要素であるスタティックミキサ７０の直径は１００ｍｍ（「◎」：図６参照）として一定にされ、他要素であるスタティックミキサ７０の取付け距離は５０ｃｍ（「◎」：図７参照）として一定にされる。この一定の数値として、他要素が「◎」で「効果大」となる数値が用いられれば、前述と異なる一定の数値が用いられても、図５に示す評価結果とほぼ同じ評価結果が得られる。これは、図６又は図７に示す評価結果を得る場合も同様である。
【００６０】
（第１の実施形態に係る要旨）
以上説明したように、第１の実施形態によれば、フォームド装置６０により生成されたフォームドアスファルトをスタティックミキサ７０に通過させ、フォームドアスファルトに含まれる泡を分散化及び細分化することによって、泡の持続性及びアスファルトの膨張率を増加させることが可能になる。これにより、スタティックミキサ７０を通過させていないフォームドアスファルトを用いて製造した加熱アスファルト混合物やフォームドアスファルトを用いないで製造した通常の加熱アスファルト混合物等に比べ、加熱アスファルト混合物の性状を向上させることができる。
【００６１】
＜第２の実施形態＞
第２の実施形態について図８を参照して説明する。第２の実施形態では、第１の実施形態との相違点（起泡剤の使用）について説明し、その他の説明を省略する。なお、第１の実施形態のように起泡剤を用いなくても、加熱アスファルト混合物の性状を向上させることができるが、第２の実施形態では、さらに起泡剤を用いることで、加熱アスファルト混合物の性状をより向上させることができる。
【００６２】
第２の実施形態では、図８に示すように、起泡剤タンク１００が設けられている。この起泡剤タンク１００は、起泡剤を貯留する貯留部である。起泡剤としては、例えば、界面活性剤等が用いられる。起泡剤タンク１００は、起泡剤供給管１０１により水タンク５０に接続されている。起泡剤供給管１０１の一端が起泡剤タンク１００に接続されており、その他端が水タンク５０に接続されている。起泡剤タンク１００は、水タンク５０に起泡剤供給管１０１を介して起泡剤を供給する供給部として機能する。起泡剤タンク１００内の添加剤は、起泡剤タンク１００から起泡剤供給管１０１を介して水タンク５０内に供給される。水タンク５０内の起泡剤を含む水は、水タンク５０から水供給管５１を介してフォームド装置６０内の混合物に供給される。
【００６３】
このフォームド装置６０内において、混合状態のアスファルト及び添加剤の両方の発泡が起泡剤によって促進され、良好なフォームドアスファルトが生成される。つまり、フォームドアスファルトに含まれる泡の数（量）が増加し、その多数の泡が分散化及び細分化されるので、フォームドアスファルト内において微細気泡の数がより増加し、さらに、多数の微細気泡がより均一に存在することになる。このため、泡の上昇速度は遅くなり、また、アスファルトへのガス溶解量は増えるので、泡の持続性及びアスファルトの膨張率は増加する。これにより、加熱アスファルト混合物の作業性及び締固め度をさらに向上させることが可能であり、加熱アスファルト混合物の性状をより向上させることができる。
【００６４】
以上説明したように、第２の実施形態によれば、第１の実施形態と同様の効果を得ることができる。さらに、フォームド装置６０により起泡剤を含む水を用いることによって、混合状態のアスファルト及び添加剤の両方の発泡が促進される。これにより、フォームドアスファルトにおいて微細気泡の数を増加させ、さらに、多数の微細気泡を均一に存在させることが可能になるので、加熱アスファルト混合物の性状をより向上させることができる。
【００６５】
＜他の実施形態＞
前述の説明においては、再生骨材を含む加熱アスファルト混合物（再生加熱アスファルト混合物）を製造することを例示したが、これに限るものではなく、例えば、ミキサ９０に再生骨材を供給せずに新規骨材だけを供給し、再生骨材を含まない加熱アスファルト混合物を製造するようにしてもよい。
【００６６】
また、前述の説明においては、スタティックミキサ７０として、各エレメント７１、７２を隣接させて並べることを例示したが、これに限るものではなく、例えば、左エレメント７１及び右エレメント７２を複数（例えば合計４個又は６個）交互に設けて一組とし、その一組であるエレメント組を所定距離だけ離して並べるようにしてもよく、また、複数のエレメント組を所定間隔で並べるようにしてもよい。
【００６７】
また、前述の説明においては、排出管４１の直線箇所に各エレメント７１、７２を設けることを例示したが、これに限るものではなく、例えば、場所の制約を受ける場合等、各種継手（例えばＵ字管、Ｌ字管）の直線部分や屈曲部分に各エレメント７１、７２を設けるようにしてもよく、また、二つの直管を継手で繋ぎ、それらの直管にそれぞれ各エレメント７１、７２を設けるようにしてもよい。
【００６８】
また、前述の説明においては、水タンク５０内の水が常温であることを例示したが、これに限るものではなく、例えば、水タンク５０内の水を冷却装置によって冷却したり、あるいは、加温装置によって加温したりするようにしても良い。このように水温を変更することによって、発泡度合いを調整することが可能となるので、加熱アスファルト混合物の性状を確実に向上させることができる。
【００６９】
なお、本発明は、前述の実施形態に限るものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々変更可能である。例えば、前述の実施形態に示される全構成要素から幾つかの構成要素を削除しても良い。さらに、異なる実施形態に亘る構成要素を適宜組み合わせても良い。
【符号の説明】
【００７０】
１０  加熱アスファルト混合物の製造装置
２０  アスファルトタンク
２１  アスファルト供給管
３０  添加剤タンク
３１  添加剤供給管
４０  アスファルト計量槽
４１  排出管
５０  水タンク
５１  水供給管
６０  フォームド装置
７０  スタティックミキサ
７１  左エレメント
７２  右エレメント
８０  骨材計量槽
８１  骨材供給管
９０  ミキサ
１００  起泡剤タンク
１０１  起泡剤供給管
【要約】
【課題】加熱アスファルト混合物の性状を向上させることができる加熱アスファルト混合物の製造装置及び加熱アスファルト混合物の製造方法を提供する。
【解決手段】実施形態に係る加熱アスファルト混合物の製造装置１０は、アスファルトに水を加えてアスファルトを発泡させ、フォームドアスファルトを生成するフォームド装置６０と、フォームド装置６０により生成されたフォームドアスファルトが通過し、通過するフォームドアスファルトに含まれる泡を分散化及び細分化するスタティックミキサ７０と、スタティックミキサ７０を通過したフォームドアスファルトを骨材と混合する混合装置として機能する骨材計量槽８０とを備える。
【選択図】図１【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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