(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービン（１０）の吸気装置のためのサイレンサ装置であって、
前記ガスタービン（１０）が、コンプレッサ（１２）とタービン（１６）と入口抽気加熱部（４３）とを含み、
前記サイレンサ装置が、前記ガスタービン（１０）のエアフィルタ（２２）の下流に配置され、
前記サイレンサ装置が、
ガスタービン吸気配管（４４）におけるガス流動方向（４１）に沿って配置された第１の複数の吸音スプリッタ（４５）により構成されたメインサイレンサ（４２）と、
同じく前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って配置された第２の複数の吸音スプリッタ（４５）により構成されたプリサイレンサ（４５）とを備え、
前記ガスタービン（１０）の前記入口抽気加熱部（４３）は、前記メインサイレンサ（４２）と前記プリサイレンサ（４５）との間に位置する、サイレンサ装置。
【請求項２】
前記メインサイレンサ（４２）は、前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って配置された第１の複数の吸音スプリッタ（４２）から構成され、前記プリサイレンサ（４５）は、同じく前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って配置された前記第２の複数の吸音スプリッタ（４５）により構成される、請求項１記載のサイレンサ装置。
【請求項３】
前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）は前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って平行に配置され、前記第２の複数の吸音スプリッタ（４５）は前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って平行に配置される、請求項２記載のサイレンサ装置。
【請求項４】
前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）は前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って平行に配置され、前記第２の複数の吸音スプリッタ（４５）は前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）に対して傾斜して配置される、請求項２記載のサイレンサ装置。
【請求項５】
前記第２の複数の吸音スプリッタ（４５）は、前記ガス流動方向（４１）において前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）より下流に位置し、前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）より、前記コンプレッサ（１２）の入口の近くに位置する、請求項２乃至４のいずれかに記載のサイレンサ装置。
【請求項６】
前記入口抽気加熱部（４３）は、前記ガス流動方向（４１）に垂直な方向に並んだ複数の開口を備え、前記入口抽気加熱部（４３）は、前記コンプレッサ（１２）からの熱ガスを供給する、請求項２乃至５のいずれかに記載のサイレンサ装置。
【請求項７】
前記第１及び第２の複数の吸音スプリッタ（４２）の各々は、丸みを帯びた形状の前縁と、先細りの形状の後縁を備える、請求項６に記載のサイレンサ装置。
【請求項８】
前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）と前記複数の開口との前記ガス流動方向（４１）における距離は、前記第２の複数の吸音スプリッタ（４５）と前記複数の開口との前記ガス流動方向（４１）における距離よりも短い、請求項６または７に記載のサイレンサ装置。
【請求項９】
前記コンプレッサ（１２）および／または前記タービン（１６）から前記ガスタービン吸気配管（４１）における前記ガス流動方向（４１）の逆に進む音波の形を有する騒音の直線的な伝播を妨げるように、前記第１および第２の複数の吸音スプリッタ（４２、４５）が前記ガス流動方向（４１）に沿って互い違いに配置される、請求項２乃至８のいずれかに記載のサイレンサ装置。
【請求項１０】
ガスタービン（１０）の吸気装置のためのサイレンサ装置であって、
前記ガスタービン（１０）が、コンプレッサ（１２）とタービン（１６）と入口抽気加熱部（４３）とを含み、
前記サイレンサ装置が、前記ガスタービン（１０）のエアフィルタ（２２）の下流に配置され、
前記サイレンサ装置が、
ガスタービン吸気配管（４４）におけるガス流動方向（４１）に沿って平行に配置された第１の複数の吸音スプリッタ（４２）と、
前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って平行に配置された第２の複数の吸音スプリッタ（４５）とを備え、
前記ガスタービン（１０）の前記入口抽気加熱部（４３）は前記第１および第２の複数の吸音スプリッタ（４２、４５）の間に位置し、
前記第１および第２の複数の吸音スプリッタ（４２、４５）が前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って互い違いに配置され、前記コンプレッサ（１２）および／または前記タービン（１６）から前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）の逆に進む音波の形を有する騒音の直線的な伝播を妨げるように、前記第２の複数の吸音スプリッタ（４５）は前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）に対して配置される、サイレンサ装置。
【請求項１１】
前記第１および前記第２の複数の吸音スプリッタ（４２、４５）の各々は、吸音材を含む有孔鋼板によって覆われた鉄骨フレームから作られ、前記吸音材が、ミネラルウールを含む、請求項１乃至１０のいずれかに記載のサイレンサ装置。
【請求項１２】
前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）の各々は、前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って測定される第１の所定の寸法（Ｄ２）を有し、前記第２の複数の吸音スプリッタ（４５）の各々は、前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って測定される、 ６０．９６センチメートル以上の第２の所定の寸法（Ｄ４）を有し、前記第２の所定の寸法（Ｄ４）は前記第１の所定の寸法（Ｄ２）より小さい、請求項１乃至１１のいずれかに記載のサイレンサ装置。
【請求項１３】
前記第２の複数の吸音スプリッタ（４５）の複数の前縁は、前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）の複数の後縁より所定の距離（Ｄ３）後方に位置し、前記所定の距離（Ｄ３）は前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って測定される、請求項１乃至１２のいずれかに記載のサイレンサ装置。
【請求項１４】
前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）は、前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）において前記第２の複数の吸音スプリッタ（４５）より上流に位置して、前記第２の複数の吸音スプリッタ（４５）より前記エアフィルタ（２２）を備えるエアフィルタハウス（２２）の近くに位置し、前記第２の複数の吸音スプリッタ（４５）は、前記ガス流動方向（４１）において前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）より下流に位置して、前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）より、前記コンプレッサ（１２）の入口の近くに位置する、請求項１乃至１３のいずれかに記載のサイレンサ装置。
【請求項１５】
ガスタービン（１０）の吸気装置のためのサイレンサ装置であって、
前記ガスタービン（１０）が、コンプレッサ（１２）とタービン（１６）と入口抽気加熱部（４３）とを含み、
前記サイレンサ装置が、前記ガスタービン（１０）のエアフィルタ（２２）の下流に配置され、
前記サイレンサ装置が、
ガスタービン吸気配管（４４）におけるガス流動方向（４１）に沿って平行に配置された第１の複数の吸音スプリッタ（４２）から構成されるメインサイレンサ（４２）と、
前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って平行に配置された第２の複数の吸音スプリッタ（４５）から構成されるプリサイレンサとを備え、
前記第２の複数の吸音スプリッタ（４５）の複数の前縁は、前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）の複数の後縁より所定の距離（Ｄ３）後方に位置し、前記所定の距離（Ｄ３）は、前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って測定され、
タービン入口抽気加熱部（４３）は、前記メインサイレンサ（４２）と前記プリサイレンサ（４５）との間、または、前記第１および第２の複数の吸音スプリッタ（４２、４５）の間に位置し、
前記第１および第２の複数の吸音スプリッタ（４２、４５）が前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）に沿って互い違いに配置され、前記コンプレッサ（１２）および／または前記タービン（１６）から前記ガスタービン吸気配管（４４）における前記ガス流動方向（４１）の逆に進む音波の形を有する騒音の直線的な伝播を妨げるように、前記第２の複数の吸音スプリッタ（４５）は前記第１の複数の吸音スプリッタ（４２）に対して配置され、
前記第１および第２の複数の吸音スプリッタ（４２、４５）の各々は、吸音材を含む有孔鋼板によって覆われた鉄骨フレームによって作られている、サイレンサ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービンに関し、特に、ヘビーデューティガスタービンのための吸気ダクトサイレンサに関する。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンは、そのサイズにおいて、５０馬力（３７．３ｋＷ）未満のマイクロタービンから２５０，０００馬力（１９０ｋＷ）を超える大規模産業タービンにわたる。ガスタービンによって発生する騒音は、主に、タービンの吸気口で発生した高周波数のノイズであり、タービン排気から来る、より少ない量のノイズを伴っている。ガスタービンから発生する吸気騒音の主成分は、タービンのコンプレッサの回転によって発生する周波数にある。
【０００３】
典型的には、タービン吸気口で発生する騒音は吸気サイレンサを使って減弱される。吸気サイレンサは、エアフィルタとタービンエアコンプレッサ吸気口の間の吸気口配管に設置される。典型的には、大規模ガスタービンで使われる従来の吸気サイレンサは、ガス流動方向に沿って平行に配置されている複数の吸音スプリッタにより構成される騒音低減構造を含む。典型的には、低減されるべき騒音周波数と従来の吸気サイレンサによって低減され得る騒音周波数との不一致のため、従来の吸気サイレンサの騒音低減効率は理想的なものではない。多くの場合、吸気サイレンサの長さは、達成されるべき騒音低減量に基づいて増加され、典型的には、スプリッタは、ミネラルウールのような吸音材を含む有孔鋼板によって覆われた鉄骨フレームによって作られているので、吸気サイレンサは重い。
【０００４】
したがって、本発明によって解決される問題は、長さの縮小、および、２つの段の吸気サイレンサとタービン入口抽気加熱システム（ｉｎｌｅｔ  ｂｌｅｅｄ  ｈｅａｔ  ｓｙｓｔｅｍ）との組み合わせによるヘビーデューティガスタービン吸気側のコストの減少である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】米国特許第８５７９０７４号公報
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、ヘビーデューティガスタービン（ＧＴ）吸気装置のための吸気ダクト設計に関する。吸気ダクトは、２組のサイレンサ（すなわち、メインサイレンサ（ｍａｉｎ  ｓｉｌｅｎｃｅｒ）およびプリサイレンサ（ｐｒｅ−ｓｉｌｅｎｃｅｒ））と、サイレンサの組の間に位置する入口抽気加熱部（ＩＢＨ：Ｉｎｌｅｔ  Ｂｌｅｅｄ  Ｈｅａｔ）とを含む。プリサイレンサは、タービンコンプレッサからの騒音レベルを平均して２０〜４０ｄＢ減少させ、風量／温度プロファイルをより均一にする。ＩＢＨは、両方のパイプにおいてエアが同じ側（上）から来る２パイプ構造を有する。メインサイレンサは、ＩＢＨからの騒音とコンプレッサからの騒音の残りとを適切なレベルまで減らす。
【０００７】
本発明の代表的な実施形態においては、入口抽気加熱部を含む、ガスタービンの吸気装置のためのサイレンサ装置は、ガスタービン吸気配管におけるガス流動方向に沿って配置されたメインサイレンサと、同じくガスタービン吸気配管におけるガス流動方向に沿って配置されたプリサイレンサとを備える。ここで、タービンの入口抽気加熱部は、メインサイレンサとプリサイレンサとの間に位置している。
【０００８】
本発明の他の１つの代表的な実施形態においては、入口抽気加熱部を含む、ガスタービンの吸気装置のためのサイレンサ装置が、ガスタービン吸気配管におけるガス流動方向に沿って平行に配置された第１の複数の吸音スプリッタと、ガスタービン吸気配管におけるガス流動方向に沿って平行に配置された第２の複数の吸音スプリッタとを備える。ここで、タービン入口抽気加熱部は、第１および第２の複数のスプリッタの間に位置する。また、第２の複数のスプリッタは第１の複数のスプリッタに対して以下のように配置される。すなわち、コンプレッサおよび／またはタービンからガスタービン吸気配管におけるガス流動方向の逆に進む音波の形を有する騒音の直線的な伝播を妨げるように、第１および第２の複数のスプリッタが、ガスタービン吸気配管におけるガス流動方向に沿って互い違いに配置される。
【０００９】
本発明の他の１つの代表的な実施形態においては、ガスタービン吸気装置のためのサイレンサ装置は、ガスタービン吸気配管におけるガス流動方向に沿って平行に配置された第１の複数の吸音スプリッタから構成されるメインサイレンサと、ガスタービン吸気配管におけるガス流動方向に沿って平行に配置された第２の複数の吸音スプリッタから構成されるプリサイレンサとを備える。第２の複数のスプリッタの複数の前縁は、第１の複数のスプリッタの複数の後縁より所定の距離後方に位置する。この所定の距離は、ガスタービン吸気配管におけるガス流動方向に沿って測定されるものである。タービン入口抽気加熱部は、メインサイレンサとプリサイレンサとの間、または、第１および第２の複数のスプリッタの間に位置し、第２の複数のスプリッタは第１の複数のスプリッタに対して以下のように配置される。すなわち、コンプレッサおよび／またはタービンからガスタービン吸気配管におけるガス流動方向の逆に進む音波の形を有する騒音の直線的な伝播を妨げるように、第１および第２の複数のスプリッタが、ガスタービン吸気配管におけるガス流動方向に沿って互い違いに配置される。第１および第２の複数のスプリッタの各々は、吸音材を含む有孔鋼板によって覆われた鉄骨フレームによって作られている。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】多段ガスタービンシステムの簡略化された模式図である。
【図２】ガスタービンシステムにおいて用いられる構造的ハウジングおよび配管の１つの実施形態の簡略化された斜視図である。
【図３】ガスタービンのための従来の吸気サイレンサ内のガスタービン吸気配管における従来の複数のサイレンサおよびＩＢＨの簡略化された部分模式平面図である。
【図４】本発明のガスタービン吸気配管の構造において用いられる２組のサイレンサおよび入口抽気加熱部（ＩＢＨ）の簡略化された部分模式平面図である。
【図５】本発明の改善されたガスタービン用呼気サイレンサを形成するために用いられる、フィルタ、吸気配管、メインサイレンサ、プリサイレンサの側方の簡略化された模式立面図である。
【図６Ａ】本開示による吸気ダクトサイレンサ構造および従来の吸気ダクトサイレンサ構造における挿入損失の２つのグラフである。
【図６Ｂ】図６Ａの２つのグラフの違い（または、差）のグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明は、ガスタービンに関し、特に、ヘビーデューティガスタービンのための吸気ダクトサイレンサに関するものである。
【００１２】
図１は、多段ガスタービンシステム１０の簡略化された模式図である。図１に示されるガスタービンシステム１０は、流入空気１１を高圧に圧縮するコンプレッサ１２と、燃料１３を燃焼させて高圧高速の熱ガス１７を発生させる燃焼器１４と、自らを通過する熱ガス１７によって回転するタービンブレード（図１には図示せず）を用いて、燃焼器１４からタービン１６に入って来る高圧高速の熱ガス１７からエネルギーを抽出するタービン１６とを含む。タービン１６が回転すると、タービン１６に接続されたシャフト１８も同様に回転させられる。図１に示されるように、タービン１６は、それぞれ、参照符号１６Ａおよび１６Ｂで示される第１段および第２段を有する多段タービンである。タービン効率を最大にするために、熱ガス１７／１７Ａがタービン１６の第１段１６Ａからタービン１６の第２段１６Ｂへと流れると、熱ガス１７／１７Ａは膨張させられ（そして、それによって圧力が低下し）、熱ガス１７が通過するときにタービン１６の異なる段において仕事を発生する。
【００１３】
上記のように、典型的には、タービン吸気口で発生する騒音は吸気サイレンサを使って減弱される。吸気サイレンサはタービンエアフィルタとタービンエアコンプレッサ入口との間の空気口配管に設置される。図２は、ガスタービンシステムにおいて用いられる構造的ハウジングおよび配管の１つの実施形態の斜視図である。コンプレッサ１２、燃焼器１４、および、タービン１６は、タービン筐体２０内にある。コンプレッサ１２／燃焼器１４に、そして、タービン１６への流入空気１１は、エアフィルタハウス（ａｉｒ  ｆｉｌｔｅｒ  ｈｏｕｓｅ）２２内に位置する吸気フィルタによって濾過される。吸気フィルタハウス２２からの濾過された空気は、それから、出口プレナム２３に送られ、更に、蒸発冷却器および吸気ダクトを介して吸気サイレンサダクト２４へ送られる。吸気サイレンサダクト２４は、吸気フィルタハウス２２とハウジング２０内に位置するエアコンプレッサ１２への入口との間に位置する吸気サイレンサを含む。タービン１６から排出される熱ガス１９は、タービン筐体２０の後方に位置する排気筒（ｅｘｈａｕｓｔ  ｓｔａｃｋ）２６に供給される。排気筒２６もまた排気サイレンサを含む。発電機筐体２８は、排気筒２６の後に続く。
【００１４】
図３は、図１に示されるシステム１０に類似するガスタービンシステムの吸気配管において用いられる従来の吸気サイレンサ３０の簡略化された部分模式平面図である。図３に示されるように、コンプレッサおよび／またはタービンからの音波の形の騒音が右から左に伝播する間、吸気３１は左から右に流れる。吸気サイレンサ３０は複数の吸音スプリッタ３２により構成される騒音低減構造を含む。複数の吸音スプリッタ３２は、タービンエアフィルタハウス２２とエアコンプレッサ１２への入口との間に位置するガスタービン吸気配管２４におけるガス流動方向３１に沿って平行に配置されている。各スプリッタ３２は、ガスタービン吸気配管２４におけるガス流動方向３１に沿って測定された、選択された寸法Ｄ１を有する。ヘビーデューティガスタービン吸気装置においては、寸法Ｄ１は、典型的には、１０４インチである。タービン入口抽気加熱部（ＩＢＨ）３３は、スプリッタ３２とエアコンプレッサ１２の入口との間に位置する。「入口抽気加熱部」は、他の方法で可能であると考えられるより低い負荷で低エミッション予混合燃焼モードに維持するために乾式低窒素酸化物（ＤＬＮ：Ｄｒｙ  Ｌｏｗ  Ｎｏｘ）燃焼器を備えるヘビーデューティガスタービンにより用いられる。
【００１５】
図４は、同じく図１に示されるシステム１０に類似したガスタービンシステムの吸気配管において用いられ、本発明に従う吸気サイレンサ４０の簡略化された部分模式平面図である。図４に示されるように、コンプレッサおよび／またはタービンからの音波の形の騒音が右から左に伝播する間、吸気４１は左から右に流れる。吸気サイレンサ４０は、ガスタービン吸気配管４４におけるガス流動方向４１に沿って平行に配置された第１の複数の吸音スプリッタ４２により構成されるメインサイレンサと、同じくガスタービン吸気配管４４におけるガス流動方向４１に沿って平行に配置された第２の複数の吸音スプリッタ４５により構成されるプリサイレンサとを含む騒音低減構造を含む。
【００１６】
第１および第２の複数の吸音スプリッタ４２および４５は、タービンエアフィルタハウス２２とエアコンプレッサ１２への入口との間で吸気配管４４内に位置する。第１の複数のスプリッタ４２は、ガス流動において、第２の複数のスプリッタ４５より「上流に」、すなわち、第２の複数のスプリッタ４５よりタービンエアフィルタハウス２２の近くに位置する。逆に、第２の複数のスプリッタ４５は、ガス流動において、第１の複数のスプリッタ４２より「下流に」、すなわち、第１の複数のスプリッタ４２よりエアコンプレッサ１２の入口の近くに位置する。タービン入口抽気加熱部４３は、第１の複数のスプリッタ４２と第２の複数のスプリッタ４５との間に位置する。
【００１７】
吸音スプリッタ４２および４５の数は、実際には、図４に示される数より多い可能性のある点に留意すべきである。例えば、限定する意図はないが、ある構造では、それぞれがガスタービン吸気配管４４に位置する２６個のメインサイレンサスプリッタおよび／またはプリサイレンサスプリッタ４２および４５が使用されるが、別の構造では、３６個のメインサイレンサスプリッタおよび／またはプリサイレンサスプリッタが使用されるかもしれない。更に別の構造では、上記のようなガスタービン吸気配管４４において、５０個のメインサイレンサスプリッタ４２と５０個の（すなわち、同数の）プリサイレンサ型スプリッタ４５を使うかもしれない。
【００１８】
複数のスプリッタ４２の各々は、ガスタービン吸気配管４４におけるガス流動方向４１に沿って測定された、選択された寸法Ｄ２を有する。寸法Ｄ２は、従来のスプリッタ３２の寸法Ｄ１より小さい。複数のスプリッタ４５の各々も選択された寸法Ｄ３を有する。寸法Ｄ３もまた、ガスタービン吸気配管４４におけるガス流動方向４１に沿って測定される。寸法Ｄ３は、寸法Ｄ２より小さい。第２の複数のスプリッタ４５の複数の前縁は、第１の複数のスプリッタ４２の複数の後縁の後方距離Ｄ３に位置する。スプリッタ４２および４５は吸音材（例えば、ミネラルウール）を含む有孔鋼板によって覆われた鉄骨フレームによって作られている。これは、図３に示されるスプリッタ３２と同じである。スプリッタ４５およびスプリッタ４２は、図４に示されるように、右から左に、あるいは、ガスタービン吸気配管４４におけるガス流動方向４１の逆に進む音波の「直線的な伝播」を妨げるように、ガスタービン吸気配管４４におけるガス流動方向４１に沿って互い違いに配置される。スプリッタ４２および４５の寸法Ｄ２およびＤ４は、それぞれ、２フィートより大きくあるべきで、好適には、寸法Ｄ２は寸法Ｄ４より大きくあるべきである。ヘビーデューティガスタービン吸気装置のために本開示による吸気ダクトサイレンサ装置の好適な実施形態において、寸法Ｄ４は４８インチ、３６インチ、３２インチ、または、２８インチである。しかし、この寸法は異なる騒音減少要求を有する異なる応用のために変更され得る点に留意するべきである。
【００１９】
図５は、本発明の改善された呼気サイレンサをガスタービンのために形成するために使用される、フィルタ、吸気配管、メインサイレンサスプリッタ、および、プリサイレンサスプリッタの側方の簡略化された模式立面図である、前述のように、図４において、吸気４１は左から右に流れ、騒音は右から左に伝播する。このとき、コンプレッサ１２／燃焼器１４に、そして更に、タービン１６への流入空気１１は、エアフィルタハウス２２内に位置する吸気フィルタによって濾過される。それから、吸気フィルタハウス２２からの濾過された空気は、出口プレナム２３に、それから、吸気サイレンサ４０を含む吸気ダクト４４に送られる。好適には、吸気ダクト４４の底壁は、防音処置（ｉｎｓｕｌａｔｉｏｎ）の必要がないように、地面の上（または、地面近くに）置かれる。吸気サイレンサ４０は、メインサイレンサ（すなわち、複数の吸音スプリッタ４２）と、タービンＩＢＨ  ４３と、プリサイレンサ（すなわち、複数の吸音スプリッタ４５）とを含む。吸音スプリッタ４５はメインサイレンサ４２およびＩＢＨ  ４３の下流に位置する。
【００２０】
プリサイレンサスプリッタ４５は、少なくとも３つの利点を提供する。第１に、プリサイレンサスプリッタ４５はタービン騒音を２０ｄＢまたは最大４０ｄＢの低いレベルまで減少させる。第２に、プリサイレンサスプリッタ４５は、コンプレッサ１２の入口までの空気の流れの経路における風量／温度分布をより均一にすることにより、ＩＢＨが、コンプレッサの排出からの熱ガスを周囲の空気とよりよく混合することを助けることができるようになる。温度歪みを減ずることは、コンプレッサのサージマージンに有利である。最後に、プリサイレンサがコンプレッサ１２からの騒音の源に非常に近いので、プリサイレンサスプリッタの後の減じられた騒音レベルは、ダクトの上流の部分で必要とされ防音処置（ｉｎｓｕｌａｔｉｏｎ）をより少なくする。これはコスト節減となり得る。
【００２１】
本開示による吸気ダクトサイレンサ装置は、従来の吸気ダクトサイレンサ構造より約８ｄＢ高い挿入損失を有するという、かなり良い音響的性能を提供する。本開示による吸気ダクトサイレンサ構造および従来の吸気ダクトサイレンサ構造の挿入損失を示す２つのグラフが図６Ａに示される。「挿入損失」は、与えられた位置と音源との間の音の経路に騒音制御装置を配置することによる与えられた位置における騒音レベルの減少として定義され得る。通常、オクターブバンド単位または１／３オクターブバンド単位で評価される。図６Ａから、本開示による吸気ダクトサイレンサ構造の挿入損失（ｄＢ）のプロット６０が、従来の吸気ダクトサイレンサ構造の挿入損失（ｄＢ）のプロット６２より低いことが観測され得る。挿入損失のプロット６０を達成することを助けるために、本開示による構成の２つのサイレンサの間の壁は防音処置される（ｉｎｓｕｌａｔｅｄ）。図６Ａにおける２つのプロット６０および６２の間の違い（または、差）のプロット６４が図６Ｂに示される。図６Ａおよび６Ｂから、周波数が増加するとプロット６０と６２との間の差が減少することが観測され得る。
【００２２】
更に、サイレンサの全長が減少するので、本開示による吸気ダクトサイレンサで発生する圧力降下は従来の吸気ダクトサイレンサ構造で発生する圧力降下より小さい。ガスタービンは、タービンを通過する風量が多いときに、より多くのパワーを発生する傾向があるので、ガスタービンの吸気システムにおける圧力降下の増加はタービンのパワー出力に影響を及ぼす。圧力降下は、流体を運ぶネットワーク上の２点の間の圧力差として定義される。低い流速はより低い圧力降下か、または、圧力降下無しという結果をもたらすが、高い流速および／または高い流体粘性はより大きな圧力降下をもたらす。ＩＢＨパイプの中心を通る水平面において流線形の流れのパターンを生じる従来の吸気ダクトサイレンサ構造は、約０．７５インチ水柱（ＷＣ）に等しい圧力降下を生じる。これに対し、ＩＢＨフローとバックグラウンドフローとのより速い拡散／混合を生じる、本開示による吸気ダクトサイレンサで生じる圧力降下は、約０．７１インチＷＣに等しい圧力降下である。
【００２３】
本発明は、現在最も実際的で好適な実施形態であると考えられるものに関連して記述されたが、本発明は、本開示の実施形態に限定されないと理解されるべきであり、それどころか、添付された請求の範囲の精神および範囲の中に含まれる種々の変更および均等な構成を包含することを意図していることは理解されるべきである。
【符号の説明】
【００２４】
１０  ガスタービンシステム
１１  流入空気
１２  コンプレッサ
１３  燃料
１４  燃焼器
１５  圧縮空気
１６  多段タービン
１６Ａ  第１段
１６Ｂ  第２段
１７  熱ガス
１７Ａ  熱ガス
１８  シャフト
１９  排気ガス
２０  ガスタービン筐体
２２  エアフィルタハウス、吸気フィルタハウス
２３  出口プレナム
２４  吸気サイレンサダクト
２６  排気サイレンサおよび筒
２８  発電機筐体
４１  吸気、ガス流動方向
４２  第１の複数の吸音スプリッタ
４３  タービン入口抽気加熱部（ＩＢＨ）
４４  ガスタービン吸気配管
４５  第２の複数の吸音スプリッタ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６Ａ】
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【図６Ｂ】
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