(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
通気材からなる領域を備えた、タンディッシュから鋳型に溶鋼を注入する浸漬ノズルにおいて、
前記浸漬ノズルのガス導入口から前記通気材へ不活性ガスを導入する経路としてのスリット状の空間部分である帯スリットを備え、
前記通気材のガス吐出領域が前記帯スリットの下方の、当該浸漬ノズルの縦方向の一部の内孔面に、円周方向全周に亘って配置されており、
前記ガス吐出領域の外周側には、ガスプールが配置されており、
前記帯スリット及び前記ガスプールの当該浸漬ノズル半径方向の厚さは１ｍｍ以上２ｍｍ以下であり、
前記ガスプールの内孔側の面の面積Ａｐと前記帯スリットの内孔側の面の面積Ａｃとの比Ａｐ／Ａｃが１．０以上２．５以下である、前記帯スリット及び前記通気材を前記鋳型の湯面より上方に配置して溶鋼を注入する用途の浸漬ノズル。
【請求項２】
前記通気材は、フリーの炭素が１５質量％以上３０質量％以下、１μｍ以下の粒子状のＳｉＯ２が２質量％以上１２質量％未満、Ａｌ２Ｏ３又はＡｌ２Ｏ３とＳｉＯ２成分からなる鉱物質である酸化物が５３質量％以上８３質量％以下からなり（ただし、製造上不可避の不純物を含む。）、前記の１μｍ以下の粒子状のＳｉＯ２は当該通気材のマトリックスの炭素組織の中に分散して存在している、請求項１に記載の浸漬ノズル。
【請求項３】
前記通気材より下方の内孔面の少なくとも一部には、フリーの炭素の含有量が５質量％以下の耐火物を配置している、請求項１又は請求項２に記載の浸漬ノズル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶鋼の流通経路となる内孔に不活性ガスを吐出させる機能を有する耐火物（以下、単に「通気材」という。）からなる領域を備えた、タンディッシュから鋳型に溶鋼を注入する浸漬ノズルに関する。
【背景技術】
【０００２】
鋼の連続鋳造においては、鋼品質の高級化に伴い、浸漬ノズルの内孔面へのアルミナ等の溶鋼由来の非金属介在物の付着ないしは内孔閉塞が増加してきた。この付着又は閉塞により溶鋼の流動状態は乱れ、浸漬ノズルからの溶鋼の吐出流及び鋳型内の流動状態が不安定になって、鋳片の品質低下を惹き起こす。又は鋳型内での凝固状態が不安定化してブレイクアウト等の操業上の不具合を惹き起こしやすくなる等、操業上及び鋳片の品質上の主要かつ重要な問題の一つとなっている。
【０００３】
これらの現象を解消するために、浸漬ノズルの内孔面から溶鋼内にガスを吹き込む鋳造方法が多く採用されている。ただし、このように浸漬ノズルの内孔面からガスを吹き込んだとしても、浸漬ノズルの内孔面、中でも溶鋼浸漬部、特に吐出孔や底部付近に介在物が多く付着する傾向がある。
【０００４】
この対策として、さまざまな試みが行われている。
例えば特許文献１には、多数の通気孔を有する多孔質耐火物からなる多孔質部を下部多孔質部材と上部多孔質部材の２種から構成し、その下部多孔質部材の通気率が上部多孔質部材の通気率に比較して大となるようにして、その下部多孔質部材からより多くのガスを吹き込むことで、溶鋼流路の内壁面、ノズル下部の吐出口周辺や底部近傍における介在物の付着を防止することが提案されている。そして、これにより下部多孔質部から十分な不活性ガスの吹出し量が得られるので、浸漬ノズルのノズル内壁面における介在物の付着を防止するとともに、ノズル下部の吐出口周辺や底部近傍における付着も防止することができる、とされている。
【０００５】
特許文献２には、通気性耐火物のうち、常時浸漬部である下部の厚さを非常時浸漬部である上部の厚さよりも小さくすることが開示されている。これにより、溶鋼の非常時浸漬部における介在物の析出を抑制するとともに、従来発生していたガス吹込量の大巾変動に伴う鋳型内のボイルの発生をも防止して溶鋼を清浄化できる、とされている。
【０００６】
また、特許文献３には、空洞（注：ガス吐出孔に相当）が、浸漬ノズルの下部が鋳型内の溶融金属中に浸漬されたときに溶融金属表面より下方に位置する浸漬ノズル、及び下方の通気性が上方の通気性より高い浸漬ノズルが開示されている。これにより、溶鋼の介在物の付着をより効果的に防止することができる、とされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００４−２２３５３４号公報
【特許文献２】実願昭５９−８７３８５号（実開昭６１−４８５３号）のマイクロフィルム
【特許文献３】特開昭５８−０９３５４５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
前述の各特許文献に例示する方法等、さまざまな方法が試みられているが、近年の鋳造条件や品質要求の変化等もあって、介在物の付着の減少又は閉塞の防止は十分に実現されていない。このため、鋳片の欠陥や品質不良、歩留まり低下等をも招来している。
【０００９】
また、これらの付着・閉塞現象に操業面で対応するため、溶鋼排出を停止したうえで、浸漬ノズルの吐出孔から酸素パイプを挿入し、付着物を酸素洗浄する作業が頻繁に行われている。この酸素洗浄により、特に通気材の領域が不均一に損傷され、ガスの吐出状態をより一層不均一にしている。このようにガス吐出状態の不均一性が増すことで、介在物の付着ないし閉塞がより一層ひどくなり、浸漬ノズルから吐出する溶鋼流の速度、方向、形態等が大きく変動し、また不均一になる（これらの現象を総称して、以下単に「偏流」ともいう。）。この偏流は湯面変動に繋がり、鋳型内表面のパウダーの流動特性も変化し、そのパウダーによる溶鋼表面での被膜形成の不均一化等をも生じる。これら偏流、湯面変動、溶鋼表面での被膜形成の不均一化等により、鋼片の品質低下やブレイクアウト等の操業状の重大な事故にも繋がるという悪循環をも招来している。
【００１０】
一方、本発明者らが浸漬ノズル内に吹き込んだガスについて調査した結果、そのガスは大きな径の気泡となって浸漬ノズルの吐出孔から不均一に、かつ、断続的・不定期に吐出されていることを発見した。すなわち、この大きい径の気泡の不定期な吐出により、浸漬ノズルの吐出孔から流出される溶鋼流が大きく乱れ、鋳型内の流動形態も大きく乱れる。この鋳型内の流動状態の乱れにより、鋳片には欠陥や品質不良部分が生じ、歩留まり低下を来している。また、パウダー流動ないし被膜形成の不均一化等をも生じることから、ブレイクアウトの危険性をも増大させている。
【００１１】
以上に鑑み、本発明が解決しようとする課題は、浸漬ノズルの吐出孔ないし内孔におけるアルミナ等の介在物付着ないし閉塞を抑制又は防止しつつ、溶鋼の流動状態の乱れを抑制又は防止する（溶鋼流動状態を安定化させる）ことにあり、ひいてはこれらにより、鋳片の介在物欠陥、気泡欠陥等を低減することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明は、次の（１）から（３）の浸漬ノズルを提供する。
（１）通気材からなる領域を備えた、タンディッシュから鋳型に溶鋼を注入する浸漬ノズルにおいて、
前記浸漬ノズルのガス導入口から前記通気材へ不活性ガスを導入する経路としてのスリット状の空間部分である帯スリットを備え、
前記通気材のガス吐出領域が前記帯スリットの下方の、当該浸漬ノズルの縦方向の一部の内孔面に、円周方向全周に亘って配置されており、
前記ガス吐出領域の外周側には、ガスプールが配置されており、
前記帯スリット及び前記ガスプールの当該浸漬ノズル半径方向の厚さは１ｍｍ以上２ｍｍ以下であり、
前記ガスプールの内孔側の面の面積Ａｐと前記帯スリットの内孔側の面の面積Ａｃとの比Ａｐ／Ａｃが１．０以上２．５以下である、前記帯スリット及び前記通気材を前記鋳型の湯面より上方に配置して溶鋼を注入する用途の浸漬ノズル。
（２）前記通気材は、フリーの炭素が１５質量％以上３０質量％以下、１μｍ以下の粒子状のＳｉＯ２が２質量％以上１２質量％未満、Ａｌ２Ｏ３又はＡｌ２Ｏ３とＳｉＯ２成分からなる鉱物質である酸化物が５３質量％以上８３質量％以下からなり（ただし、製造上不可避の不純物を含む。）、前記の１μｍ以下の粒子状のＳｉＯ２は当該通気材のマトリックスの炭素組織の中に分散して存在している、（１）に記載の浸漬ノズル。
（３）前記通気材より下方の内孔面の少なくとも一部には、フリーの炭素の含有量が５質量％以下の耐火物を配置している、（１）又は（２）に記載の浸漬ノズル。
【００１３】
ここで、「通気材」とは、溶鋼の流通経路となる内孔に不活性ガスを吐出させる機能を有する耐火物を意味する。
「帯スリット」とは、浸漬ノズルのガス導入口から通気材へ不活性ガスを導入する経路としてのスリット状の空間部分を意味する。
「ガスプール」とは、ガス導入口から帯スリットを経由して導入される不活性ガスを、通気材に供給するための不活性ガスの貯留空間を意味する。
「フリーの炭素」とは、他の元素との化合物以外の炭素を意味する。
【発明の効果】
【００１４】
本発明により、浸漬ノズルの吐出孔ないし内孔におけるアルミナ等の介在物付着ないし閉塞を抑制又は防止しつつ、溶鋼の流動状態の乱れを抑制又は防止する（溶鋼流動状態を安定化させる）ことができる。ひいてはこれらにより、鋳片の介在物欠陥、気泡欠陥等を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の浸漬ノズルの一実施形態であり、鋳型湯面（鋳型メニスカス）の上方のみに通気材が存在する構造の例である。
【図２】図１のＡ−Ａ断面のイメージ図である。
【図３】図１のＢ−Ｂ断面のイメージ図である。
【図４】比較例の浸漬ノズルの例であり、鋳型湯面（鋳型メニスカス）の上方及び下方にまたがって通気材が存在する構造の例である。
【図５】比較例の浸漬ノズルの例であり、鋳型湯面（鋳型メニスカス）の下方のみに通気材が存在する構造の例である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の特徴を、図１から図３に示した本発明の実施形態と共に詳細に述べる。
【００１７】
図１から図３において、通気材１から内孔５へ吐出するガスは、浸漬ノズルの上部に設けられたガス導入口（図示せず）から、数十ｍｍ程度の幅、１〜２ｍｍ程度の厚さである帯スリット３を経路として下方のガスプール２、そして通気材１へと供給される。
【００１８】
このような帯スリット３の幅、厚さ、長さ等は、浸漬ノズルの構造的な脆弱部をできるだけ小さくし機械的な破壊を抑制する、通過するガスによる浸漬ノズル本体７の冷却によって内孔面への介在物や地金が付着すること又は浸漬ノズル本体７の側壁部の熱勾配が大きくなって熱応力により破壊すること等を抑制する観点からは、供給するガスの量等に応じて可能な限り小さくすることが望まれる。しかし、このように帯スリット３の幅、厚さ、長さ等を極小化すると、ガスの圧損が大きくなって、通気材１へのガスの供給状態が不均一になりやすい。したがって、帯スリット３の幅、厚さ、長さのうち、幅、厚さについては、構造上及び製造上の難易度・品質安定性等の観点から最小形状を維持することが好ましいといえる。
【００１９】
このような状況下、本発明者らは浸漬ノズルの通気材１の配置と内孔面への介在物等の付着、鋳型内へのガスの吐出の安定性等を検討した。その結果、これらには、通気材１の溶鋼通過方向（鉛直方向）の配置位置、及びガスプール２の面積Ａｐと帯スリット３の面積Ａｃとの比のＡｐ／Ａｃ（以下、単に「面積比Ａｐ／Ａｃ」という。）の影響が大きいことをみいだした。
【００２０】
すなわち、通気材１は、浸漬ノズル下方に配置するよりも、鋳型湯面（鋳型メニスカス）８より上方に配置する方が介在物付着軽減効果が大きいこと、また面積比Ａｐ／Ａｃを特定の範囲にすることで、鋳型内へのガスの吐出の安定性が高まることをみいだした。
【００２１】
浸漬ノズル内の溶鋼は、概ね、鋳型湯面（鋳型メニスカス）８の位置より下方ではほぼ充満状態となっている。このように溶鋼浴内に通気材１が配置されてガスを吐出すると、溶鋼による抵抗が増大することから、帯スリット３からの長さ等によりガス吐出量が異なって、その均一性を低下させることも一因と考えられる。
【００２２】
そこで本発明では、その溶鋼充満部の上端以上の位置、すなわち鋳型湯面（鋳型メニスカス）８より上方に通気材１を配置する。また、面積比Ａｐ／Ａｃは１．０以上２．５以下とする。
【００２３】
ここで、「ガスプールの面積Ａｐ」とは、図３に示すようにガスプール２の内孔５側の面の面積をいい、「帯スリットの面積Ａｃ」とは、図２に示すように帯スリット３の内孔５側の面の面積をいう。
【００２４】
一方、帯スリット３の厚さは、前述の理由から１ｍｍ以上２ｍｍ以下とする。１ｍｍ未満であると、ガスの圧力を高める必要があり、ガス導入口付近等の局部に応力が集中しやすい部分が生じて、ノズルを破壊する虞がある。２ｍｍを超えると、樹脂等の可燃性物を消失させて帯スリット３を形成する製造方法において、厚さの制御が困難になり、厚さのばらつきを生じる虞がある。また、通気材１の外周に位置するガスプール２の厚さも、前述の帯スリット３の厚さと同様の理由から、１ｍｍ以上２ｍｍ以下とする。なお、これら帯スリット２及びガスプール２の空間には、これらと浸漬ノズル本体７とを連結するための、耐火物からなる柱部を任意の形状、配置で設置することができる。
【００２５】
続いて、本発明の浸漬ノズルにおける通気材等の材質について説明する。
【００２６】
本発明者らは、過去に特許第５４８９２７９号に示す通気材を開示した。本発明の浸漬ノズルにおける通気材も、この特許技術と同様に、フリーの炭素が１５質量％以上３０質量％以下、１μｍ以下の粒子状のＳｉＯ２が２質量％以上１２質量％未満、Ａｌ２Ｏ３又はＡｌ２Ｏ３とＳｉＯ２成分からなる鉱物質である酸化物が５３質量％以上８３質量％以下からなり（製造上不可避の不純物を含む）、前記の１μｍ以下の粒子状のＳｉＯ２は当該通気材のマトリックスの炭素組織の中に分散して存在していることが好ましい。
【００２７】
この通気材により、以下の効果を奏する。
１．通気材から吹き出す操業中の時間経過に伴う気泡径の拡大を抑制することができる。
２．耐熱衝撃性が確保でき、鋳造開始時の通気材及びこの通気材を使用した浸漬ノズルの破壊や鋳造トラブルを避けることができる。
３．溶鋼に対する耐摩耗性が向上する。これにより、通気材の摩耗による薄肉化ないしガスの局部からの集中的な噴き出し及び気泡径拡大を抑制することができ、さらにはこの通気材を使用した浸漬ノズルの破壊や鋳造トラブルを避けることができる。
４．これらの効果により、ひいては、鋳造操業の安定化することができ、鋳片の品質を向上することができる。
【００２８】
次に、本発明の浸漬ノズルにおける通気材より下方の内孔面の材質については、介在物等の付着が大きい鋼種や長時間に亘る鋳造等の介在物等の付着が多い操業において、途中で浸漬ノズル内孔を酸素で洗浄しなければならない等の場合には特に、フリーの炭素含有量が少なくより酸素に強い耐火物、具体的にはフリーの炭素の含有量が５質量％以下の耐火物とすることが好ましい。すなわち、本発明の浸漬ノズルにおける通気材より下方の内孔面において、少なくとも介在物等が付着しやすく酸素洗浄の影響を受けやすい領域には、前記の耐火物を配置することが好ましい。これにより、内孔の局部損傷ないし凹凸化の軽減とそれによる溶鋼流の乱れをさらに軽減することができる。
【００２９】
なお、本発明の浸漬ノズルは、例えば前記の特許第５４８９２７９号に示す方法と同様な、一般的なガス吹き込み機能を備えた浸漬ノズルと同様の製造方法により得ることができる。
【実施例】
【００３０】
本発明の浸漬ノズルの特性を以下の実施例によって確認した。
【００３１】
［実施例Ａ］
実施例Ａは、通気材の配置位置及び面積比Ａｐ／Ａｃの影響を、実際の浸漬ノズルを実際の連続鋳造の操業に供して確認した結果を示す。
【００３２】
条件は次のとおりである。なお、これらの条件は特に断りがない限り、以下の実施例Ｂ〜Ｄ（通気材より下方の内孔面の材質についてはＢ〜Ｃ）においても同様である。
・浸漬ノズルの形状：内孔径＝７０ｍｍ、ガス導入口より下方の内孔全長＝２３２ｍｍ
・帯スリットの形状：幅＝３０ｍｍ、厚さ＝２ｍｍ
・通気材の材質：実施例及び比較例共に表１に示す「材質Ｃ」
・通気材より下方の内孔面の材質：Ａｌ２Ｏ３＝約９５質量％、ＳｉＯ２＝約０質量％、フリーのＣ＝約０質量％，ＣａＯ等＝５質量％
・溶鋼種類：Ａｌキルド鋼
・溶鋼流速：２ｔ／ｍｉｎ
・鋳造時間：２ｈrs．
【００３３】
【表１】
0006630157.tif 000002
【００３４】
以上の条件の下、表２に示すように、通気材の配置及び面積比Ａｐ／Ａｃを変化させた浸漬ノズルを実際の連続鋳造の操業に供して、吐出孔ないし内孔面のアルミナ等の介在物の付着・閉塞状態（以下、単に「内孔面等の介在物の付着・閉塞状態」という。）及び鋳型内溶鋼の流動状態について評価した。
内孔面等の介在物の付着・閉塞状態は、付着・閉塞が大を「×」、付着・閉塞が中ないし小を「△」、付着・閉塞なしを「○」とし、目視等で評価した。
鋳型内溶鋼の流動状態は、偏流が大を「×」、偏流が中ないし小を「△」、偏流なしを「○」とし、目視で評価した。
これら両方の評価で、「○」と「○」を総合評価にて「◎」とし、「○」と「△」を総合評価にて「○」とし、合格すなわち課題を解決できるものとして評価した。一方、「△」と「△」は総合評価にて「△」とし、「×」と「△」及び「×」と「×」は総合評価にて「×」とし、不合格として評価した。
【００３５】
【表２】
0006630157.tif 000003
【００３６】
表２において、通気材を鋳型湯面より上方のみに配置した構造で、面積比Ａｐ／Ａｃが１．０〜２．５の範囲にある実施例１〜４は、総合評価が「○」以上で合格となった。これに対して、面積比Ａｐ／Ａｃが１．０〜２．５の範囲を外れる比較例１、２は、総合評価が「×」で不合格となった。
【００３７】
また、面積比Ａｐ／Ａｃがそれぞれ１．０、２．３、２．５の場合につき、通気材を鋳型湯面より上方のみ（図１）、上方から下方（図４）、下方のみ（図５）の３つの配置構造で比較した結果、上方のみに配置した構造のみが合格となった。
【００３８】
［実施例Ｂ］
実施例Ｂは、表３に示すように、通気材の内孔面の単位面積当たりの不活性ガス（Ａｒ）の吐出量（以下、単に「単位面積当たりの不活性ガスの吐出量」という。）を、面積比Ａｐ／Ａｃごとに変化させた際の効果を比較した結果を示す。
【００３９】
【表３】
0006630157.tif 000004
【００４０】
表３より、単位面積当たりの不活性ガスの吐出量が表２の比較例１を１００とする指数で、少なくともこの実施例で採用した１６〜２００の場合では合格であることがわかる。また、面積比Ａｐ／Ａｃが１．０の場合は、２．３、２．５の場合よりも、単位面積当たりの不活性ガスの吐出量が多い方向に良好な範囲が広いことがわかる。言い換えると、個別の操業条件に応じて、単位面積当たりの不活性ガスの吐出量の大小により、面積比Ａｐ／Ａｃを適宜調整することで、最適化を行うことができることがわかる。
【００４１】
［実施例Ｃ］
実施例Ｃは、表４に示すように、通気材の材質を変えて比較した結果を示す。通気材の材質Ａ、Ｂ、Ｃの詳細は、前記の表１に示したとおりである。すなわち、シリカについて、材質Ａは粒径３００〜１００μｍ、ＳｉＯ２＝９９．８質量％のみを含有する材質（特許第５４８９２７９号の比較例１６に対応）、材質Ｃは粒径０．１〜０．０１μｍ、ＳｉＯ２＝９９．９質量％のみを含有する材質（特許第５４８９２７９号の実施例２４に対応）、材質Ｂはいずれも含有しない材質（特許第５４８９２７９号の比較例１７に対応）である。
【００４２】
【表４】
0006630157.tif 000005
【００４３】
表４より、鋳型内溶鋼の流動状態はいずれの材質を適用しても「○」であるが、内孔面等の介在物の付着・閉塞を防止する効果については、材質Ｃを適用した場合に最も高い効果が得られることがわかる。
【００４４】
［実施例Ｄ］
実施例Ｄは、表５に示すように、通気材より下方の内孔面の材質に関し、主としてフリーの炭素含有量の違いと、内孔面等の介在物の付着・閉塞状態及び鋳型内溶鋼の流動状態との関係を確認した結果を示す。
【００４５】
【表５】
0006630157.tif 000006
【００４６】
表５より、フリーの炭素含有量が５質量％以下の場合は、内孔面等の介在物の付着・閉塞状態及び鋳型内溶鋼の流動状態のいずれも「○」で、総合評価が「◎」であることがわかる。一方、フリーの炭素含有量が７質量％（実施例２２）の場合は、内孔面等の介在物の付着・閉塞状態が「△」となり、総合評価は「○」となった。これは酸素洗浄（いずれも２回）の影響で内孔面材料の一部に損傷が生じたためと思われる。
【符号の説明】
【００４７】
１  通気材
２  ガスプール
３  帯スリット
４  通気材より下方の内孔面
５  内孔
６  吐出孔
７  浸漬ノズル本体
８  鋳型湯面（鋳型メニスカス）
【図１】
0006630157.tif 000007
【図２】
0006630157.tif 000008
【図３】
0006630157.tif 000009
【図４】
0006630157.tif 000010
【図５】
0006630157.tif 000011