(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
凹型チャンバーの開口部を測定試料に押し付けて密着し、前記凹型チャンバー内の気温Ｔを計測する乾接点と、露点温度を計測する湿接点との２つの熱電対を前記凹型チャンバー内に内蔵する熱電対センサを、サイクロメータ計測器本体にセンサ接続ケーブルによって接続し、このサイクロメータ計測器本体とパソコンとをＵＳＢ通信ケーブルで接続するとき、
このパソコンによって一連の計測手順を制御し、かつデジタル計測値を自動記録させ、前記測定試料の水ポテンシャルを算出・表示するペルチィア型熱電対サイクロメータにおいて、
前記計測手順として、前記凹型チャンバー内の気温Ｔと平衡した前記湿接点のゼーベック効果による熱電対起電力Ｖを最初オフセットして０μＶとし、次に逆電流を流すとペルチィエ効果により冷却されて前記湿接点上に水滴が結露したのち通電を停止すると、
この湿接点のマイナスの熱電対起電力Ｖの変動は、最初に通電停止によって急激に上昇し、次に結露水の気化によってゆっくり温度上昇する平坦信号を示し、次に参照接点からの熱の流入により最初のオフセット電圧０μＶまで上昇する復元曲線を示すが、この復元曲線のうち前記結露水の気化によってゆっくり上昇する前記平坦信号の始まる変曲点起電力Ｖｄが前記露点温度であるので、この復元曲線上の前記変曲点起電力Ｖｄを読み取り可能な、本計測器における前記露点温度を示す変曲点起電力Ｖｄの自動読み取りパソコン用プログラムソフトにおいて、
冷却通電停止後の前記湿接点の前記マイナスの熱電対起電力Ｖの変動を微小時間Δｔ秒毎にＶ1、Ｖ2、Ｖ3、Ｖ4、・・・・Ｖｎ，Ｖｎ+１、Ｖｎ+2、・・・・とデジタル記録されるとき、Δｔ秒毎の熱電対起電力Ｖの時間差分ΔＶ／ΔｔをΔＶｎ＝Ｖｎ―Ｖｎ+１と定義し、Δｔ秒毎の二階時間差分のΔ２Ｖ／Δｔ２をΔΔＶｎ＝ΔＶｎ−ΔＶｎ+１と定義するとき、１）適正冷却時での前記変曲点起電力Ｖｄは、最初にΔ２Ｖ／Δｔ２≧０となるＶ値であり、２）過冷却時での前記変曲点起電力Ｖｄは、最初にΔＶ／Δｔ≧０となるリバウンドＶ値であることから、
全体として両者の早い時刻でのＶ値、または両者の同時刻でのＶ値を前記変曲点起電力Ｖｄとする、前記自動読み取りパソコン用プログラムソフトにより、
自動的に読み取られた前記湿接点の前記変曲点起電力Ｖｄと、常時計測される前記乾接点の気温Ｔと、事前に求められた２５℃検量線から、最終目的である前記測定試料の２５℃水ポテンシャル値（浸透圧値）Ψ２５を直接算出表示することを特徴とする非破壊、連続、自動計測するペルチィア型熱電対サイクロメータ。
【請求項２】
温度変動の激しい現場測定を可能にするための温度補正法において、
センサ毎の固有な検量線は前記２５℃検量線であるため、気温Ｔにおける前記変曲点起電力Ｖｄを２５℃変曲点起電力Ｖ２５に換算してのち、２５℃検量線Ψ２５＝ｆ（Ｖ２５２）に代入して前記水ポテンシャル値（浸透圧値）Ψ２５を求めるが、
前記変曲点起電力Ｖｄの日変化は気温Ｔの２次回帰式で相関され、その２次回帰式にＴ＝２５℃を代入したら前記２５℃変曲点起電力Ｖ２５が得られるが、更に前記変曲点起電力Ｖｄと前記２５℃変曲点起電力Ｖ２５との比Ｖｄ／Ｖ２５の日変化は気温Ｔに依存し、センサ毎の固有な温度補正式はＶｄ／Ｖ２５＝ｆ（Ｔ２）で相関されるので、
前記気温Ｔでの前記変曲点起電力Ｖｄを、センサ毎に求められた固有な温度補正式の両項を取り替えたＶ２５＝Ｖｄ/ｆ（Ｔ２）に代入して前記２５℃変曲点起電力Ｖ２５に換算し、更に２５℃検量線Ψ２５＝ｆ（Ｖ２５２）に代入して、最終目的である前記測定試料の水ポテンシャル値（浸透圧値）Ψ２５を直接算出表示することを特徴とする請求項１に記載の非破壊、連続、自動計測するペルチィア型熱電対サイクロメータ。
【請求項３】
センサ毎に固有な前記２５℃検量線の作成方法を開示する構成において、
請求項１での変曲点起電力Ｖｄは冷却電流と冷却時間とによって大きく影響されるので、センサ毎に固有な適正な冷却電流と冷却時間を必ず計測開始前に設定して計測することとし、
センサ毎に固有な２５℃検量線の作成は、２５℃の恒温室内で検定するか、２５℃の既知の浸透圧Ψ２５を持つ濃度別溶液の測定に対して、請求項２の温度補正に従って気温Ｔでの前記変曲点起電力Ｖｄを前記２５℃変曲点起電力Ｖ２５に換算したのち、この２５℃変曲点起電力Ｖ２５と既知の浸透圧Ψ２５をプロットして、センサ毎に固有なＶ２５の２次回帰曲線、つまりΨ２５＝ｆ（Ｖ２５２）を得ることにより行われることを特徴とする請求項１又は２に記載の非破壊、連続、自動計測するペルチィア型熱電対サイクロメータ。
【請求項４】
前記水ポテンシャル値は、葉の水ポテンシャル値であって、この葉を洗濯バサミ型の葉用アタッチメントによって挟んで、洗濯バサミの下面に取り付けられたアルミ収納管内に前記熱電対センサを下方から内挿して固定し、前記凹型チャンバーの開口部を気孔の多い葉の葉裏に密着させて計測するが、
前記湿接点の前記変曲点起電力Ｖｄと前記乾接点の気温Ｔと前記２５℃検量線から、前記葉の２５℃換算の水ポテンシャル値Ψ２５を直接算出表示することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の非破壊、連続、自動計測するペルチィア型熱電対サイクロメータ。
【請求項５】
前記水ポテンシャル値は、土壌の水ポテンシャル値であって、所定長さのアルミ収納管の下端に４０メッシュ網目以上の細かいステンレス金網を張った土壌用アタッチメントを、前記土壌中に垂直下方に埋設して、前記アルミ収納管内に前記熱電対センサを上方から内挿して、アルミ収納管上端部分をビニルテープで巻いて前記センサ接続ケーブルを固定して防水し、前記凹型チャンバーの開口部を、前記金網を介して前記土壌下方に押し付けて計測するが、
前記湿接点の前記変曲点起電力Ｖｄと前記乾接点の気温Ｔと前記２５℃検量線から、前記土壌の２５℃換算の水ポテンシャル値Ψ２５を直接算出表示することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の非破壊、連続、自動計測するペルチィア型熱電対サイクロメータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
高糖度メロンや高糖度トマトの生産は、ストレス（水ポテンシャルとも呼ばれる）を掛けて栽培すると言われ、土耕栽培では潅水を控えて水切りを行う方法とか、水耕栽培では食塩ＮａＣｌを混ぜて根域ストレスを掛けて育てている。しかし、作物ストレスや土壌中ストレスを、非破壊・連続・自動計測したデータを見たことがなく、かつ誰も計測できなかったのが現況である。
【０００２】
本発明は、葉、茎、根、果実等の作物体ストレスや土壌中ストレスを非破壊、連続、自動計測するペルチィア型熱電対サイクロメータを提供するものであり、溶液の浸透圧を計測する医療関係の蒸気圧法浸透圧計としても利用できる。
【０００３】
高糖度なメロン、トマト、イチゴを生産する高品質栽培は、作物体の生体情報に基づく栽培管理が必要であるが、これまで誰も計測できなかったため、農家の勘と経験に頼ってきた。しかし、ＴＰＰによって農業もグローバル社会の中で競争が激化し、付加価値の付いた農産物生産が求められており、データに基づく合理的な次世代型農業技術の開発が望まれている。
【０００４】
本発明は、作物が水を吸い上げる要求度をエネルギー値で示した作物水分ポテンシャル（作物ストレス）や、土壌粒子と土壌水が結合している力をエネルギー値で示した土壌の全水分ポテンシャル（マトリックポテンシャル＋浸透ポテンシャル＋重力ポテンシャルの和で示される）や、溶液の浸透圧を示した浸透ポテンシャルを計測するものであり、計測値はマイナス値で、ＭPa単位で通常表示される。
【背景技術】
【０００５】
作物ストレス（水ポテンシャル）の直接的計測は、Ｂｏｙｅｒが著書（１９９５年）で詳述しているように、プレッシャーチャンバー法と熱電対サイクロメータ法の２方法がある。我が国では、葉を切り取って計測するプレッシャーチャンバー法が簡便で取り扱いやすいため広く用いられてきたが、葉を葉柄で切り取って計測するため次第に着生葉が少なくなり、継続的な計測ができない致命的な欠点があった。
【０００６】
一方、測定試料の水蒸気圧と平衡させたチャンバー内の相対湿度を計測することによって水ポテンシャルを求める熱電対サイクロメータ法は精度の良い計測法であるが、多くの問題点があった。
【０００７】
市販のアメリカ製サイクロメータは手動操作の計測器であり、（１）手動操作の計測手順が複雑である、（２）計測器上のメータの針の動きが滞留したところの起電力を目視で読み取るが、その読み取り値が不安定で、かつ不明瞭である、（３）読み取った起電力を事前に作成した検量線に代入して水ポテンシャル値を演算するが、迅速に直接表示できない、（４）計測時の温度変動が測定誤差を与える、（５）サンプルとの蒸気圧平衡に長時間を要する等の理由から、多くのサイクロメータ（推定約１５，０００台）が１９７０年代に輸入されたにも関わらず、我が国ではほとんど利用されなかった。
【０００８】
熱電対サイクロメータの使用実績は、恒温室内で採取した土壌や切り取った葉をサンプルチャンバー内に詰めて水ポテンシャルを計測した２〜３例の論文に見られるのみで、現場圃場での作物体や土壌での水ポテンシャルを非破壊で連続計測した報告は全くない。このように、熱電対サイクロメータは温度変動のある現場測定には不向きであると判断され、半世紀以上見捨てられてきた。
【０００９】
そのうえ、市販サイクロメータの全４５頁の計測マニュアルは、乾湿温度差に相当する露点温度を示す変曲点起電力を計測するサイクロメータ法と、間欠的な時分割電流によって湿接点を露点温度に一定に維持するハイグロメータ法を紹介しているが、そのほとんどの頁はハイグロメータ法の説明に終始してハイグロメータ法を推奨しており、サイクロメータ法の説明はたった１０行にすぎない。ハイグロメータ法は、露点温度を一定にするため間欠電流をタイミング良く流す高度な回路を持つ優れた計測法ではあるが、温度に依存する間欠係数Πｖを設定しなければならず、恒温室での試験に限定される。それに対してサイクロメータ法は、測定値の温度補正式が提示されており、温度変化する現地圃場でも使用できるので便利であるが、一般ユーザーには理解されなかった。
【００１０】
そのため、作物体の水ストレス計測に関する国内文献は、次の引例のように全て間接的計測法が提案されており、最終的にはプレッシャーチャンバー法による測定値（リーフポテンシャルではなく木部水ポテンシャルと呼ばれている）と相関関係を求めた検量線から、水ポテンシャルを間接的に算出している。
【００１１】
【特許文献１】特開平９−２８１９
【特許文献２】特開２００１−２７２３７３
【特許文献３】特開２００２−１２２６４６
【特許文献４】特開２００５−３０８７３３
【特許文献５】特開２００９−１０９３６３
【特許文献６】特開２００６−６７９５４
【特許文献７】特許公開２００９−９５３４４
【特許文献８】特許公開２０１２−２２５７３６
【００１２】
特許文献１の作物の水ストレス判定方法は１３Ｃと１２Ｃの同位元素の比率で水ストレスを判断する方法が開示されているが、放射性同位元素を使用しているため、現場（圃場）で安全かつ簡単には計測できない。
【００１３】
特許文献２の作物体の水ストレス診断方法は作物体と土壌とに非分極性電極を取り付けて両極の電位差によって水ストレスを計測する方法が開示されているが、作物の種類や土壌タイプ、土壌水分によって電気出力が大きく異なり、計測精度の点で疑問が残る。
【００１４】
特許文献３の作物のストレス応答計測及び装置は、磁界発生装置とマイクロ波を照射させて測定を行う表面コイル型共振器に、非破壊の作物試料を対応させて空間部に配置し、作物のストレス応答の結果として生成するフリーラジカルおよび活性酸素の挙動を観測する方法であるが、作物体のストレスに対する相対単位の信号強度の経時変化を見ているだけで、水ストレス（水ポテンシャル）の絶対評価は行われていない。
【００１５】
特許文献４の作物の受けるストレスの測定方法は緑葉と標準白色板から反射する分光反射率特性から水ストレスを評価する方法が開示されており、反射光と透過光を分光して５００〜８００ｎｍの連続波長に対して分光反射率を算出して、それが急激に立ち上がる波長域を求め、その波長域の中心波長の推移から水ストレスを評価するが、高価な分光器が必要で、かつ精度が十分でなかったと発明者自身がその後提出した特開２００９−１０９３６３に記述している。
【００１６】
特許文献５の作物の水ストレス計測法及び装置は、任意時点での分光特性値を変数として多変量解析法から水ストレスを算出するが、最初にプレッシャーチャンバー法で実測した葉の水ポテンシャルを基準値として入力しておかねばならず、計測器単独で水ストレスを絶対評価できないので精度が悪い。
【００１７】
特許文献６のストレスに対する作物体の適応応答反応の測定法は、作物体にマイクロウェーブを照射し、作物体から反射される信号から複素誘電率εを求め、この複素誘電率εの周波数特性から作物体に加わったストレス適応応答を検出しているが、相対的な変動を計測しているだけで、絶対的な計測値を求めることはできない。
【００１８】
特許文献７の作物体の適応応答測定装置及び作物体の適応応答測定法は、特許文献６の発明者がその延長線上で考案したものであり、作物体を挟むクリップ部に第１電極と第２電極の隙間を開けて配置し、その電極に所定の電気信号を引加し、その印加した電気信号の特性を計測して作物体のストレス応答を測定しているが、計測されたデータは複雑で解析できていない。
【００１９】
特許文献８の水ポテンシャル測定方法及び水ポテンシャル測定装置は、作物の葉切片を異なる蛍光試薬溶液に１時間浸漬して、その蛍光画像の輝度から試料の水ポテンシャルを求めるものであるが、事前にプレッシャーチャンバー法の水ポテンシャル値と輝度との相関関係を求めておかねばならず、迅速な測定法とはいえない。
【００２０】
以上のように国内文献は間接的に作物体の水ストレスを計測しているのに対して、外国文献は、次の引例に見られるように全て直接的計測法である熱電対サイクロメータ法に関するもので、既に２０年以上が経過している。
【特許文献８】ＵＳＡ特許  ３，７３９，６２９
【特許文献９】ＵＳＡ特許  ３，８３１，４３５
【特許文献１０】ＵＳＡ特許  ４，２４２，９０６
【特許文献１１】ＵＳＡ特許  ４，９５２，０７１
【００２１】
１９７３年の特許文献８は、小さなサンプルチャンバー内に測定サンプルを詰めて、サンプルホルダー内に挿入して密閉し、測定サンプルの水蒸気圧と平衡させたサンプルチャンバー内の相対湿度から水分ポテンシャルを求める計測法を記述しており、本特許を製品化したものが、まさしく市販されているＷＥＳＣＯ社のサンプルチャンバーＣ−５１と、露点を維持する回路を持つ露点マイクロボルトメータＨＲ−３３である。しかし、ＷＥＳＣＯ社製品は、室温が一定温度のとき熱電対上の露点温度を一定に維持できるハイグロメータ法を推奨しており、気温変動する圃場での計測は奨めていない。
【００２２】
１９７４年の特許文献９は、葉の水ポテンシャルを非破壊で計測する５０ミクロン厚さの銀ホイルで構成した小型の熱電対センサを提案しており、葉に簡単に取り付けることができるのが特徴であるが、熱電対センサのチャンバー内の湿接点のみの計測で、チャンバー内の気温計測がないので、温度補正ができないので誤差を生じる。
【００２３】
１９８１年の特許文献１０は、水蒸気を通すシール材で熱電対を保護する構造を持つ土壌用のハイグロメータとサイクロメータを提案しており、ＷＥＳＣＯ社のＰＴ−５１土壌用センサとして市販されているが、シール材として使用されているセラミックカップに土壌塩類が蓄積して計測に影響を与えるとともに、チャンバー内の空間が大きいため３〜５時間の平衡時間を必要とし、潅水等による急激な水ポテンシャル変動の計測に対応できない。
【００２４】
１９９０年の特許文献１１は、スイッチで切り変えて多数点の計測ができるサイクロメータを開示しているが、切り替えスイッチで多数点を手動で順次計測することは当然のことである。
【００２５】
以上のように熱電対サイクロメータ法は、作物体や土壌の水ポテンシャルを直接計測できる計測法として諸外国では広く使用されて多くの論文が報告されてきたが、我が国では現場計測は不可能と判断されて全く使用されなかった。
【００２６】
本発明は、外国製品を模倣することなく、ペルチィア型熱電対サイクロメータを新たに製作して、その計測精度や再現性を詳細に検討した。その結果、温度変化の激しい現場においてリアルタイムに直接デジタル表示できる非破壊、連続、自動、現場計測できるペルチィア型熱電対サイクロメータを実現した。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２７】
サイクロメータ法による水ポテンシャルの計測原理は、測定試料と蒸気圧平衡したチャンバー内の乾湿球の温度差から相対湿度を求め、下記のＫｅｌｖｉｎ式から算出される化学ポテンシャル値(ＭＰａ単位)であり、絶対値である。
水ストレスΨ＝エネルギー／体積＝ＲＴ/Ｖ・lm（Ｐ/Ｐo）
ここで、Ｒ：気体定数、Ｔ：絶対温度、Ｖ：水のモル体積、Ｐ/Ｐo：相対湿度である。
【００２８】
Ｓｐａｎｎｅｒ（１９５１年）によって開発されたペルチィエ型サイクロメータは、チャンバー内の気温と平衡した熱電対のゼーベック起電力を最初０μＶにオフセットしたのち、逆に電流を流すとペルチィエ効果により熱電対接点が露点以下に冷却されて結露水が付着するが、通電を停止すると結露水の気化によって元の０μＶに復元する。その復元過程のうち結露水の気化によってゆっくり上昇する平坦信号の始まる変曲点起電力Ｖｄが、まさしく露点温度であり、つまり乾湿球の温度差に相当することから水ポテンシャルを計測でき、計測毎に湿接点に水滴を滴下して計測するＲｉｃｈａｒｄ型サイクロメータと比較して、手間の省略と共に自動計測ができる画期的方法である。
【００２９】
しかし、ペルチィア型熱電対サイクロメータは原理的には確立された計測方法ではあるが、計測データに対する計測値を明確に自動的に読み取れない、冷却電流と冷却時間の適正な設定ができていない、温度補正式が明らかでない、検量線の検定が不明瞭であるため、ペルチィア型熱電対サイクロメータの測定精度向上と自動計測化を阻んでいた。
【００３０】
本発明は、これらの問題点を解決するため、アメリカ製の市販品を頼ることなく、ペルチィア型熱電対サイクロメータの計測器本体を最初から製作して、パソコンと熱電対センサに接続することにより、その計測特性を詳細に検討した。その結果、請求項１に記載した露点温度を示す変曲点起電力Ｖｄの自動読み取りソフトの開発、請求項２に記載したセンサ毎の適正な冷却電流と冷却時間とを設定して計測したときのセンサ毎の温度補正式の導入、請求項３に記載したセンサ毎の２５℃検量線の導入により、計測精度の向上や温度変動の激しい現場での自動計測を可能にした。また、請求項４に記載した葉用アタッチメントと請求項５に記載した土壌用アタッチメントによって、測定資料を現場から採取して来るのではなく、測定資料にセンサを押し付けてそのままの状態in situで計測することが可能となり、蒸気圧平衡の時間短縮と非破壊計測を実現した。
【００３１】
これにより、葉にセンサを挟むだけで作物葉の水ポテンシャルを、土壌にセンサを挿入するだけで土壌の水ポテンシャルをリアルタイムに直接デジタル表示できる温度変動の激しい現場計測を可能とした非破壊・連続・自動計測サイクロメータを実現した。
【課題を解決するための手段】
【００３２】
本発明は、計測器の測定精度と利便性に配慮して、（１）計測操作をパソコンによって完全自動化した、（２）露点温度を示す変曲点起電力Ｖｄを合理的かつ自動的に読み取るパソコン用プログラムソフトを開発した、（３）温度変化のある現場計測が出来るように、２５℃換算起電力Ｖ２５を求めるセンサ毎の温度補正式を作成した、（４）これまで湿接点は十分結露すれば良いと適当に扱われてきた冷却電流と冷却時間を、センサ毎の適正値を設定して計測することにより再現性を確保した、（５）熱電対センサの凹溝チャンバーの溝深さを２mm以下と浅くしてチャンバー容量を小さくし、熱電対センサを測定対象に直接密着させて蒸気圧平衡時間を短くすると共に、葉を切断することなく、土壌を採取することなく、そのままの状態での計測を可能にした、（６）事前に求められたセンサ毎の２５℃検量線からパソコンが水ポテンシャル値を直接算出して表示するので、リアルタイムな作物や土壌の水ポテンシャルを把握できるようになった。
【００３３】
これまで研究論文で報告された自動計測サイクロメータは、真の変曲点起電力Ｖｄを読み取るのではなく、通電停止後の一定時間後の２．４秒後や５秒後の熱電対起電力値Ｖを簡便に読み取っていたので、不合理であるばかりでなく非常に計測精度を悪くした。本特許では、請求項１に示すように開発したパソコン用自動読み取り解析ソフトによって真の変曲点起電力Ｖｄを読み取っているので、正確な水ポテンシャル値が算出でき、再現性のある高精度な自動計測ができるようになった。
【００３４】
これまでの温度補正式に対する多くの論文は、温度計測範囲が限定的な直線回帰式が報告されたが、広範囲な温度範囲に対する温度補正式は請求項２に従って求めたところ２次曲線回帰式で相関された。このように従来結果と異なるのは、請求項１での変曲点起電力Ｖｄの読み取りが正確になったためと考える。
【００３５】
これまでの検量線は、０．０５モル、０．１モル、０．３モル、０．５モル、１モル濃度の５種類のＮａＣｌ溶液を使用して相関した直線回帰式が提案されてきたが、本発明で行った検量線は、蒸留水、０．０１モル、０．０２モル、０．０３モル、０．０５モル、０．０７モル、０．１モル、０．２モル、０．３モル、０．５モル、０．７モル、１モル、１．５モル、２モルの１４種類の広範な濃度のＮａＣｌ溶液を使用して回帰したもので、計測された２５℃変曲点起電力Ｖｄ２５と既知の２５℃浸透圧Ψ２５との関係を相関したところ、請求項３に記載したようにセンサ毎に固有な２５℃検量線が得られた。これも従来にない新しい知見である。
【００３６】
これまでの市販計測器において蒸気圧平衡が長時間かかったのは、大きな容器の中に測定対象の土壌やカット葉を詰めて計測していたが、本特許では請求項４および請求項５のアタッチメントを用いて、小さな凹溝チャンバーを持つ熱電対センサを測定対象に直接押し付けて計測するため、チャンバー内容積が小さいので蒸気圧平衡時間が短くなり、かつ非破壊な計測が可能となった。応答性の速いリアルタイムな計測ができるようになった。
【００３７】
更に、請求項１に記載される真の変曲点起電力Ｖｄを読み取るパソコン用自動解析ソフトについて詳細に説明する。ペルティエ型熱電対サイクロメータの測定原理は、測定サンプルの水蒸気圧と平衡させた熱電対センサのチャンバー内の湿接点の熱電対起電力をオフセットして０μＶに合わせて、次にこの湿接点の熱電対に逆電流を流してペルティエ効果によって湿接点を露点以下に冷却して結露させ、通電停止後の湿接点の熱電対起電力Ｖの変動から露点温度を検知して、その相対湿度から水ポテンシャルを演算して求める。
【００３８】
つまり、チャンバー内の熱電対に逆電流を流すことで生ずるペルチィエ効果が、熱電対接点を露点以下に冷却してチャンバー内の空気中の水滴を凝縮し、通電を止めると水滴は気化して冷却以前の温度に復元する。この復元過程の起電力を記録すると、結露水の気化過程と従前の気温への復元過程とは時間的勾配が明らかに異なり、通電停止に伴う電圧上昇はオーバーシュートして急激に上昇したのち、結露水の気化過程における湿接点起電力変動は緩慢な平坦信号を示し、そののち湿接点基部の参照接点からの熱流入によって冷却以前の０μＶに復元する。その平坦信号の開始点が露点温度であることから、この変曲点起電力Ｖｄを注意深く読み取り、この露点温度から相対湿度を求めて水ポテンシャルを算出する。
【００３９】
しかし、この変曲点の正確な読み取りは、従来はアナログ記録紙上で物差しを当てて読みとる煩雑な作業が必要であった。つまり平坦信号の直線部分に定規を当てて、曲線から直線へ遊離する点を注意深く読み取っていたが、測定者による読み取り誤差があり、直接水ポテンシャルを瞬時に表示できなかった。更に、従来のアナログ計測器では、同じセンサで同濃度の溶液に対して繰り返し計測を行っても、通電停止後の様相は全く異なり、変曲点起電力Ｖｄも全く異なった。熱電対センサに対する冷却時間は、時間設定が曖昧になったため再現性を悪くしたようだ。再現性を向上させるためには適正な冷却電流と冷却時間を固定して計測する必要がある。
【００４０】
新しく製作したペルチィエ型熱電対サイクロメータを用いて、冷却電流と冷却時間を適正値に固定して計測した５千以上の生データを検証した結果、
冷却通電停止後の湿接点の熱電対起電力Ｖの変動を微小時間Δｔ秒毎にＶ1、Ｖ2、Ｖ3、Ｖ4、・・・・Ｖｎ，Ｖｎ+１、Ｖｎ+２、・・・・とデジタル記録されるとき、Δｔ秒毎の熱電対起電力Ｖの時間差分ΔＶ／ΔｔをΔＶｎ＝Ｖｎ―Ｖｎ+１と定義し、Δｔ秒毎の二階時間差分のΔ２Ｖ／Δｔ２をΔΔＶｎ＝ΔＶｎ−ΔＶｎ+１と定義するとき、適正冷却時での変曲点起電力は最初にΔ２Ｖ／Δｔ２≧０となるＶ値であり、過冷却時での変曲点起電力は最初にΔＶ／Δｔ≧０となるリバウンドＶ値であり、全体として両者の早い時刻でのＶ値、または同時刻でのＶ値を変曲点起電力Ｖｄとして採用する自動解析プログラムソフトを作成したので、自動読み取りできるようになった。
【００４１】
熱電対サイクロメータ法は、計測中の周辺温度の変動に伴う誤差により測定精度が疑問視され、現地測定は不可能とされてきたが、変曲点起電力Ｖｄは通電停止後１秒以内に存在し、通常設定される冷却時間の１５秒を合算しても１６秒で計測は終了する。そのため、１回の計測中の気温変動の影響はほとんど無視できる。
【発明の効果】
【００４２】
本発明の最終目標は、誰でも簡単に作物体や土壌の水ポテンシャルを高精度かつ迅速に現場計測できる計測器を提供することにある。そのため、請求項４および請求項５に記載される葉用アタッチメントと土壌葉アタッチメントを利用し、熱電対センサを葉に挟むだけで、または熱電対センサを土壌に差し込むだけで、葉や土壌の水ポテンシャルの非破壊計測を実現した。高糖度トマトや高糖度メロンを栽培する圃場での基礎データを収集することにより、データに基づく合理的栽培技術を確立して、付加価値のある果菜類生産による経済的に有益な農業を展開する。
【００４３】
その目標達成のためには、パソコン（マイコン）によって一連の複雑な計測操作を自動で行い、請求項１に記載した新たに開発した自動読み取り解析プログラムソフトによって、自動記録された湿接点のデジタル起電力データから瞬時かつ正確に読み取った変曲点起電力Ｖｄと、乾接点の温度Ｔと、事前に求められた２５℃検量線から、水ポテンシャル（水ストレス）Ψ２５を素早く算出して直接デジタル表示できる非破壊・連続・自動計測できるサイクロメータがどうしても必要であった。請求項２および請求項３に記載された温度補正式や２５℃検量線式の導入は、高精度な水ポテンシャル計測を得ることができるようになった。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４４】
図１は、計測点が１点である１チャンネル用ペルチィア型熱電対サイクロメータの概要図であるが、サイクロメータ計測器本体３と、熱電対センサ５と、パソコン1とで構成され、それぞれをセンサ接続ケーブル４と、通信用ＵＳＢケーブル２によって結ばれている。多数点を同時に計測できる多チャンネル用ペルチィア型熱電対サイクロメータは更にスキャナ回路を積載しており、既に８チャンネル用熱電対サイクロメータを完成するに至ったが、本発明では単純な１チャンネル用について説明する。
【００４５】
サイクロメータ計測器本体３は、μコントローラー、Ｄ／Ａコンバーター、数十ビットのΣΔＡ／Ｄコンバーター等の半導体チップを使用して、ヘッドアンプ増幅回路、微小電圧測定回路、定電流発生回路、熱電対測温回路等を構成している。
【００４６】
図２の熱電対センサ５は、凹型チャンバー内に気温測定用のＴ型乾接点熱電対９と露点計測用のＥ型湿接点熱電対８の２つの熱電対接点を内蔵している。
【００４７】
図１のパソコン１は、サイクロメータ計測器本体３を介して熱電対センサ５を自動計測操作しており、Ｔ型乾接点熱電対９の気温と露点計測用のＥ型湿接点熱電対８の起電力変動をデジタル自動記録すると共に、露点計測用のＥ型湿接点熱電対８の起電力変動に対して解析プログラムソフトによって露点温度を示す変曲点起電力Ｖｄを自動読み取りする。
【００４８】
非破壊、連続、自動計測するペルチィア型熱電対サイクロメータは、凹型チャンバー内のＴ型乾接点熱電対９による気温の常時デジタル計測記録、Ｅ型湿接点熱電対８における起電力の０点調整、Ｅ型湿接点熱電対８への通電によるペルチィエ効果による露点温度以下への冷却、Ｅ型湿接点熱電対８の結露後の通電停止、結露水が気化し始めて冷却以前の温度に復元する復元過程のＥ型湿接点熱電対８の起電力変化のデジタル記録、Ｅ型湿接点熱電対８のデジタル記録データ上における請求項１に記載する変曲点起電力Ｖｄの自動読み取り、その変曲点起電力ＶｄとＴ型乾接点熱電対９の測定気温Ｔとから請求項２に記載する温度補正式によって換算された２５℃起電力Ｖ２５と、請求項３に記載する２５℃検量線から演算された２５℃水ポテンシャル値Ψ２５のデジタル表示という、この一連の煩雑な計測手順、デジタル記録、解析・演算・表示をパソコン１（マイコン）制御操作により簡潔に処理された。更に１回の計測時間を数十秒以下の迅速さで行うことによって、１回の計測中の周辺温度の変動による測定誤差を小さく出来た。本願の構成は、請求項１に記載の露点温度を示す変曲点起電力Ｖｄの自動読み取り、請求項２に記載の温度補正式、請求項３に記載の２５℃検量線から、最終目的である測定試料１０の水ポテンシャル値Ψ２５を直接算出表示することを特徴としている。
【実施例】
【００４９】
図２は水ポテンシャル計測用の熱電対センサ５であり、外径８．８ｍｍ、長さ１５ｍｍの円形テフロン棒７をベースにして、先端に内径５．２ｍｍ、深さ１ｍｍの溝をカットして小さな円柱形の凹溝チャンバーを作製する。更に、円柱形凹溝内に丸穴を３か所あけるが、凹溝の中心に露点計測用のＥ型湿接点熱電対８の接点を配置するため、時計の三時方向と九時方向に、丸穴の中心間距離を３．５ｍｍとしたΦ１．５ｍｍ丸穴を２つ、その六時方向に気温計測用のＴ型乾接点熱電対９を設置するためのΦ１．５ｍｍ丸穴を１つドリルで開ける。円形テフロン棒７の外周は、長さ２３ｍｍ、内径９ｍｍ、外径１０ｍｍのステンレス製円筒保護管６を、先端を揃えてエポキシ接着材１９で固定する。（なお、テフロンはイー・アイ・デユポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニーの登録商標である。）
【００５０】
露点計測用のＥ型湿接点熱電対８は、三時方向と九時方向の２つの丸穴内に、長さ２０ｍｍ、Φ１ｍｍの熱電対基部銅線１８を挿入して外周をエポキシ接着剤１９で固定するが、その２本の熱電対基部銅線１８の上端が凹溝チャンバー内に突出しないように固定する。そして、それぞれの熱電対基部銅線１８の上端面にΦ２５μｍクロメル線２０とΦ２５μｍコンスタンタン線２１とを溶接してのち、更にΦ２５μｍクロメル線２０とΦ２５μｍコンスタンタン線２１の極細線同士を溶接して露点計測用のＥ型湿接点熱電対８を形成する。そのＥ型熱電対の接点高さは、凹溝深さ１ｍｍの中央にするため約０．５ｍｍとする。２本のＥ型湿接点熱電対の基部銅線１８の下方端には、長さ１０ｍの０．３ＳＱ（断面積約０．３ｍｍ２）２芯銅線シールド線２２を接続する。
【００５１】
Φ０．５ｍｍ銅線とΦ０．５ｍｍコンスタンタン線との先端を半田付けした気温計測用のＴ型乾接点熱電対９は、六時方向に開けられたΦ１．５ｍｍ穴に挿入して、外周をエポキシ接着剤１９で固定するが、先端のＴ型熱電対の裸接点は凹溝チャンバー表面にわずかに露出させて固定する。銅線とコンスタンタン線のＴ型熱電対の長さも１０ｍとする。
【００５２】
センサ接続ケーブル４は、Ｅ型湿接点熱電対に接続する０．３ＳＱ２芯銅線シールド線２２と、Ｔ型乾接点熱電対を構成するΦ０．５ｍｍの銅―コンスタンタン線を、それぞれ１０ｍ長さで切り揃え、所々を収縮チューブで留める。サイクロメータ計測器本体３に接続するコネクター２３には、２芯銅線の２本、シールド線１本、銅―コンスタンタン線の各１本の合計５本が繋いである。
【００５３】
ペルチィア型熱電対サイクロメータの計測において一番重要な作業は、請求項１に記載したように、計測値として求める露点温度の正確な自動読み取りにある。
【００５４】
ペルチィア型熱電対サイクロメータの計測では、凹型チャンバー内の気温と平衡した湿接点のゼーベック効果による熱電対起電力Ｖを最初オフセットして０μＶとし、次に逆電流を流すとペルチィエ効果により冷却されて湿接点上に結露するが、結露後通電を停止すると、湿接点のマイナスの熱電対起電力Ｖの変動は、最初に通電停止によって急激に上昇し、次に結露水の気化によってゆっくり温度上昇する平坦信号を示し、次に参照接点からの熱の流入により最初のオフセット電圧０μＶまで上昇する復元曲線を示す。
【００５５】
この復元曲線のうち結露水の気化によってゆっくり上昇する平坦信号の始まる変曲点起電力Ｖｄが、まさしく露点温度であり、つまり乾湿球の温度差に相当する。
【００５６】
曲線の変曲点は、変化の勾配変動がない点で、数学的には二階微分Δ２Ｖ／Δｔ２＝０の点であるが、これは熱電対接点が球形空間の中心にあり、接点上の結露水が周辺空気の全方位から吸熱して気化する理想状態の場合であって、直径５．２ｍｍ、深さ１ｍｍの円柱空間の凹溝チャンバー内の中心に湿接点を置いている実際条件とは大きく異なる。
【００５７】
本計測器では、実測する熱電対起電力Ｖの変動データから変曲点起電力Ｖｄを合理的に見出すことが重要であり、冷却通電停止後のＥ型湿接点８のマイナスの熱電対起電力Ｖの変動を微小時間の０．１秒毎にデジタル記録するとき、図１３およびず１４の起電力Ｖの欄はＶ0.1、Ｖ0.2、Ｖ0.3、Ｖ0.4・・・・・と記載される。その０．１秒毎の時間差分ΔＶの欄はΔＶ0.1＝Ｖ0.1−Ｖ0.2、ΔＶ0.2＝Ｖ0.2−Ｖ0.3、ΔＶ0.3＝Ｖ0.3−Ｖ0.4、・・・・と演算され、０．１秒毎の二階時間差分のΔΔＶの欄はΔΔＶ0.1＝ΔＶ0.1−ΔＶ0.2、ΔΔＶ0.2＝ΔＶ0.2−ΔＶ0.3、ΔΔＶ0.3＝ΔＶ0.3−ΔＶ0.4、・・・・・と演算されていく。五千以上の多数の実測データを検討した結果、適正冷却時での変曲点起電力は最初にΔΔＶ≧０となるＶ値であり（図１３）、過冷却時での変曲点起電力は最初にΔＶ≧０となるリバウンドＶ値である（図１４）ことが見出され、全体として両者の早い時刻でのＶ値、または両者の同時刻でのＶ値を変曲点起電力Ｖｄとして自動読み取りするパソコン用プログラムソフトを作成した。これにより、全ての計測データに対して露点温度を示す変曲点起電力Ｖｄを正確に読み取ることができた。
【００５８】
図１３は、ＮａＣｌの１モル溶液に対して冷却電流７ｍＡ、冷却時間１５秒で湿接点を冷却したのち、通電停止後のＥ型湿接点熱電対８の起電力Ｖを０．１秒毎に表示したものであるが、図１３のΔＶはＶの変化量であることから、一行目のＶから二行目のＶを差し引いた値を一行目のΔＶとして記入し、図１３のΔΔＶはΔＶの変化勾配であることから、一行目のΔＶから二行目のΔＶを差し引いた値を一行目のΔΔＶとして記入し、その後の値は同様に逐次計算される。通常処理では、一行目から二行目を差し引いた値を二行目に前進差分として記入されるが、本発明では敢えて一行目に記入して後退差分とした理由は、求める計測値が平坦信号の開始点であるので、変化の開始点または変化勾配の開始点を読み取る為に、一行目に後退差分として記入した。その後、計測起電力Ｖから逐次ΔＶとΔΔＶの０．１秒毎の後退差分を全て算出して記入する。結果、図１３ではΔＶが正の０．０００に変わる１．３秒後と、ΔΔＶが正の０．０３３に変わる０．４秒後を変曲点と見なすが、全体として両者の早い時刻の０．４秒後の起電力−１９．１２０μＶを適正冷却時の変曲点起電力Ｖｄとして読み取られ、その時のチャンバー内温度Ｔは１３．８℃である。
【００５９】
図５は図１３の冷却時間１５秒、冷却電流７ｍＡの適正冷却時におけるＥ型湿接点熱電対８の起電力変動を図示したもので、白丸で記した変曲点以降しばらく平坦信号を示す。
【００６０】
図１４はＮａＣｌの１モル溶液に対して冷却電流１０ｍＡ、冷却時間１５秒で湿接点を冷却したのち、通電停止後の湿接点熱電対の起電力Ｖを０．１秒毎に表示したものであるが、図１３と同様に起電力Ｖ、ΔＶ、ΔΔＶを演算処理すると、ΔＶが正の０．０７３に変わる０．１秒後と、ΔΔＶが正の０．４４９に変わる０．１秒後が変曲点と見なされ、全体として両者の同時刻０．１秒後の起電力−１６．９０９μＶを過冷却時の変曲点起電力Ｖｄとして読み取られ、その時のチャンバー内温度Ｔは１３．８℃である。
【００６１】
なお、最高計測範囲とするＮａＣｌ−２モル溶液（２５℃でー９．７８７ＭＰａ浸透圧）が計測できる７ｍＡ１５秒を図７から適正冷却条件としたが、検量線は同一冷却条件で全て計測するので、濃度の薄い溶液に対しては当然過冷却になる。本発明は、その点を十分考慮して、適正冷却時も過冷却時でも適応できる計測値の自動読み取りパソコン用プログラムソフトを作成した。
【００６２】
図６は図１４の冷却時間１５秒、冷却電流１０ｍＡの過冷却時における湿接点の起電力変動を図示したものであるが、通電停止後オーバーシュートして一段と上昇したリバウンド値が変曲点起電力Ｖｄとなっており、白丸で記した変曲点以降しばらく平坦信号を示す。
【００６３】
図７はＮａＣｌの２モル溶液、１．５モル溶液、１モル溶液に対して、冷却時間を１５秒に固定した場合の各冷却電流における２５℃変曲点起電力Ｖｄ２５を図示したものであるが、５．５ｍＡ以上の冷却電流を流さないと最高濃度のＮａＣｌ−２モル溶液（２５℃で−９．７８７ＭＰａ浸透圧）は計測できない。３種類の溶液濃度に対する安定的な計測を得るためには、冷却時間１５秒において６〜９ｍＡの冷却電流が必要で、低濃度溶液における過冷却を少なくするため、適正冷却条件として冷却時間１５秒、冷却電流７ｍＡを採用した。
【００６４】
しかし、熱電対センサは同一仕様で製作するのであるが、図７はセンサ毎で様相が異なり、１モル溶液まで計測できるもの、１．５モル溶液まで計測できるもの、２モル溶液まで計測できるものが生じ、それぞれ計測限界の特性が異なる。Φ２５μｍのＥ型湿接点熱電対８の接点の大きさが微妙に異なるため生ずるものと推定するが、測定範囲が広く、かつ安定計測ができるセンサ構造を究明する必要がある。
【００６５】
図８はＮａＣｌ−１モル溶液（２５℃で−４．６４４ＭＰａ浸透圧）において、冷却電流を７ｍＡに固定した場合の各冷却時間と２５℃変曲点起電力Ｖｄ２５との関係を図示したものであるが、明らかに冷却時間が多いほど２５℃変曲点起電力Ｖｄ２５は小さくなり、冷却条件は湿接点が十分に露点温度以下に冷却されれば適当で良いという従来の考えは否定される。つまり、再現性を確保するためには常に同一冷却条件で計測する必要があり、請求項３に記載したように、冷却電流と冷却時間の設定値は固定して計測しなければならない。冷却時間は、図８より１５秒を適正時間として採用した。
【００６６】
図９は冷却条件７ｍＡ１５秒の場合の２５℃検量線であり、蒸留水からＮａＣｌ−２モルまでの異なる濃度の１４種類溶液の２５℃浸透圧Ψ２５（２５℃におけるＮａＣｌのモル濃度毎の浸透圧は発表されており既知）に対する２５℃変曲点起電力Ｖｄ２５の関係を見たもので、請求項３に記載した検量線の作成法により２５℃検量線Ψ２５＝ｆ（Ｖ２５２）が得られる。この２５℃検量線はセンサ毎に異なるので、センサ毎に事前に求めておく必要がある。
【００６７】
従来の検量線は、０．０５モル、０．１モル、０．３モル、０．５モル、１モル濃度の５種類のＮａＣｌ溶液を使用して相関した直線回帰式が提案されてきた。確かに、図９でもＮａＣｌ−１モル濃度までは浸透圧に対して直線的に２５℃変曲点起電力Ｖｄ２５が低下していくが、ＮａＣｌ−１．５モル濃度、２モル濃度での２５℃変曲点起電力Ｖｄ２５は低下度合が緩慢となり、ＮａＣｌ−１．５モル濃度、２モル濃度を含めた全体としては２次曲線式で回帰される。これは、計測適用範囲を広げたため２次回帰曲線式になった。ちなみに、図９のセンサでは２．２モル濃度ＮａＣｌ溶液（２５℃浸透圧―１０．８８７ＭＰａ）の計測値は白丸となって計測不可の計測外となり、その２モル濃度ＮａＣｌ溶液までの計測域の検量線は次式で示される。Ψは勿論２５℃での水ポテンシャルΨ２５である。
Ψ＝−０．００４４２８・Ｖ２５２＋０．１２５４・Ｖ２５＋０．２７５
ここで、Ψ：水ポテンシャル（ＭＰａ）、Ｖ２５：２５℃変換変曲点起電力（μＶ）
【００６８】
図１０は、１モル濃度のＮａＣｌ溶液に、センサ先端にある熱電対を内蔵するチャンバーを密着させて、気温変動のある現場で終日連続自動計測したが、計測値の変曲点起電力Ｖｄはチャンバー内の乾接点の計測気温Ｔの２次回帰式で相関され、Ｔ＝２５℃を代入すると２５℃変曲点起電力はＶ２５＝−１９．９１０μＶを得る。検量線はＮａＣｌの各濃度別溶液の２５℃浸透圧で検定されるので、同様に２５℃変曲点起電力Ｖｄ２５を基準とすると、その変曲点起電力ＶｄとＶ２５との比Ｖｄ／Ｖ２５は、図１１のように温度Ｔに依存し、２次回帰式Ｖｄ／Ｖ２５＝ｆ（Ｔ２）で相関され、本回帰式を温度補正式と呼ぶ。しかし、同一仕様でセンサは製作されるが、温度補正式Ｖｄ／Ｖ２５＝ｆ（Ｔ２）はセンサ毎に微妙に異なるので、センサ毎に求める必要がある。そして、１モル濃度ＮａＣｌ溶液の温度補正式を代表式として採用した。図１１のセンサの温度補正式は次式となる。
Ｖｄ／Ｖ２５＝０．０００４５３・Ｔ２＋０．０１２１・Ｔ＋０．４１３６
【００６９】
このことから、請求項２に記載したように湿接点の変曲点起電力Ｖｄと乾接点の気温Ｔを、温度補正式の両項を取り替えて変換したＶ２５＝Ｖｄ／ｆ（Ｔ２）に代入して２５℃変曲点起電力Ｖｄ２５を算出し、更にセンサ毎に事前に求められた２５℃検量線Ψ２５＝ｆ（Ｖ２５２）に代入して、最終目的である測定試料の水ポテンシャル値（浸透圧値）Ψ２５を求める。これにより、気温変動の激しい現場計測が可能となった。
ちなみに、図１１のセンサの温度補正は次式を用いる。
Ｖ２５＝Ｖｄ／（０．０００４５３・Ｔ２＋０．０１２１・Ｔ＋０．４１３６）
【００７０】
図１２は、図３および請求項４に記載した葉用アタッチメントに内挿した熱電対センサ５をナスの葉に装着して、非破壊・連続・自動・現場計測したもので、５０日連続測定の内の最初の一週間分のナス葉の水ポテンシャル変動を図示した。その変動は天候条件に大きく影響されるが、１０分間隔での計測は葉の水ポテンシャル変動を良く追尾している。
【００７１】
図３は、作物葉１１の葉裏に熱電対センサ５を密着させて取り付けるための葉用アタッチメントで、洗濯バサミ１２の下面に内径１０．１ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ３５ｍｍのアルミ収納管１４がエポキシ接着材１９で固定されている。作物葉１１の水ポテンシャルは、このアルミ収納管１４の中に、外径１０ｍｍ、長さ２３ｍｍの熱電対センサ５を内挿してビニルテープ等で固定して計測する。作物葉１１の装着は、作物葉１１の物理的ダメージを考慮すると、洗濯バサミ１２のバネ１３の力程度で挟むのが良く、爪楊枝で作ったロック棒１５で固定して計測する。
【００７２】
図４は、土壌１６に熱電対センサ５を密着させるための土壌用アタッチメントで、内径１０．１ｍｍ、外径１２ｍｍ、長さ３００ｍｍのアルミ収納管１４の下端にはステンレス製２００メッシュ金網をエポキシ接着剤１９で固定し、外径１０ｍｍ、長さ２３ｍｍの熱電対センサ５を上端より内挿して、ビニルテープで固定して防水する。熱電対センサ５の凹型チャンバーの開口部はステンレス製２００メッシュ金網を介して測定土壌１６に密着するようにして、土壌水分ポテンシャルを計測する
【図面の簡単な説明】
【００７３】
【図１】ペルチィエ型サイクロメータの計測システム
【図２】熱電対センサの断面図および上面図
【図３】葉計測用アタッチメントの断面図
【図４】土壌計測用アタッチメントの断面図
【図５】冷却電流停止後の湿接点熱電対の起電力変動（適正冷却時）
【図６】冷却電流停止後の湿接点熱電対の起電力変動（過冷却時）
【図７】冷却電流による計測値特性
【図８】冷却時間による計測値特性
【図９】検量線（冷却条件７ｍＡ１５秒の場合）
【図１０】計測時温度Ｔと変曲点起電力Ｖｄとの関係
【図１１】温度補正式
【図１２】ナス葉の水ポテンシャルの日変動
【図１３】ＮａＣｌ−１モル溶液における起電力変動（適正冷却の場合）
【図１４】ＮａＣｌ−１モル溶液における起電力変動（過冷却の場合）
【符号の説明】
【００７４】
１  パソコン
２  通信用ＵＳＢケーブル
３  サイクロメータ計測器本体
４  センサ接続ケーブル
５  熱電対センサ
６  ステンレス製円筒保護管
７  円形テフロン棒
８  露点計測用のＥ型湿接点熱電対
９  気温計測用のＴ型乾接点熱電対
１０  測定資料
１１  作物葉
１２  洗濯バサミ
１３  バネ
１４  アルミ収納管
１５  ロック棒
１６  土壌
１７  ステンレス製金網
１８  熱電対基部銅線
１９  エポキシ接着剤
２０  Φ２５μｍクロメル線
２１  Φ２５μｍコンスタンタン線
２２  ０．３ＳＱ２芯銅線シールド線
２３  コネクター
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
0006784459.tif 000009
【図９】
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【図１０】
0006784459.tif 000011
【図１１】
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【図１２】
0006784459.tif 000013
【図１３】
0006784459.tif 000014
【図１４】
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