(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
動力伝達機構の係合機構の締結及び解放をリニアソレノイド弁で制御する制御装置であって、
インギヤ要求及びオフギヤ要求を受信可能であり、
オフギヤ要求を受信したときに、係合機構の伝達トルクに対応する油圧を超える油圧を初期油圧に設定し、係合機構の油圧を初期油圧から時間及び油温に応じた減算量の持ち替えを行い、徐々に低下させるようにリニアソレノイド弁を制御して、係合機構を解放させることを特徴とする動力伝達機構の制御装置。
【請求項２】
請求項１記載の動力伝達機構の制御装置であって、
前記初期油圧をライン圧指示圧に設定することを特徴とする動力伝達機構の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、動力伝達機構の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、変速機等に用いられる油圧クラッチの充填判定装置が知られている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第５６７６６９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
変速機などの動力伝達機構において、運転者が操作するシフト操作部と油圧回路のマニュアルバルブとが連動するものにおいては、運転者がＰレンジやＮレンジなどのオフギヤ状態となるシフトポジションを選択した場合、即座に油圧が解放され、オフギヤ時にショックが発生するという問題がある。
【０００５】
本発明は、以上の点に鑑み、オフギヤ時のショックを低減できる動力伝達機構の制御装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
［１］上記目的を達成するため、本発明は、
動力伝達機構の係合機構の締結及び解放をリニアソレノイド弁で制御する制御装置であって、
インギヤ要求及びオフギヤ要求を受信可能であり、
オフギヤ要求を受信したときに、係合機構の伝達トルクに対応する油圧を超える油圧を初期油圧に設定し、係合機構の油圧を初期油圧から時間及び油温に応じた減算量の持ち替えを行い、徐々に低下させるようにリニアソレノイド弁を制御して、係合機構を解放させることを特徴とする。
【０００７】
本発明の動力伝達機構の制御装置によれば、係合機構の伝達トルクの状態を維持しながら係合機構の油圧を徐々に低下させるため、係合機構での解放にともなうシャフト等の捩れトルクの開放を抑制して、ショックの発生を抑えることができ、動力伝達機構全体としてのショックの発生を抑制させることができる。
【０００８】
［２］また、本発明の制御装置においては、初期油圧をライン圧指示圧に設定することができる。ライン圧指示圧は、油圧回路において最も高い油圧である。従って、初期油圧をライン圧に設定することで、係合機構の伝達トルクを求めることなく、簡易な制御でショックを抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の実施形態の動力伝達機構の制御装置の作動を示すタイミングチャート。
【図２】本実施形態の動力伝達機構の制御装置のクラッチ伝達トルクに対応する油圧を超える初期油圧を設定するときのタイミングチャート。
【図３】本実施形態の動力伝達機構の制御装置の作動を示すフローチャート。
【図４】本実施形態の動力伝達機構の制御装置の初期油圧を決定するときの作動を示すフローチャート。
【図５】本実施形態の動力伝達機構の制御装置の、クラッチ伝達トルクに基づいて、初期油圧を決定するときの作動を示すフローチャート。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
図を参照して、本発明の動力伝達機構の制御装置の実施形態について説明する。本実施形態の動力伝達機構は、原動機としての内燃機関と４つの車輪とを備える車両に搭載されるものであり、回転体同士を連結し又は回転体を筐体に連結して固定する締結状態と、この締結を解除する解放状態とに切換自在な切換機構と、切換機構を制御する制御装置とを備えている。
【００１１】
制御装置は、車両に設けられたシフト操作部の切換に基づいて要求されるインギヤ要求信号と、オフギヤ要求信号とを受信する受信部を備えている。シフト操作部がＤレンジ又はＲレンジに位置しているときには、制御装置はインギヤ要求を受信し、シフト操作部がＰレンジ又はＮレンジに位置しているときには、制御装置はオフギヤ要求を受信する。
【００１２】
本実施形態の制御装置は、内燃機関のトルク伝達状態（Ｄレンジ、Ｒレンジ）から解放状態（Ｐレンジ、Ｎレンジ）へ移行する際やＤ−Ｒ切換の際に、クラッチ、ブレーキ等の摩擦材係合解放する初期容量を現在の伝達トルクに対応する容量となるように設定し、そこから滑らかに容量を下げることでオフギヤのショックを低減する。
【００１３】
従来の動力伝達機構は、マニュアルバルブによる油圧解放であった。運転者が操作するシフトレバーと直接つながったマニュアルバルブの切換時に油圧が連動して解放されていた。即ち、油圧回路装置による油圧解放（オリフィス等）である。また、１０速段に変速可能な自動変速機ではシフトバイワイヤ方式が一般的であり、オフギヤ制御もリニアソレノイド弁で制御する。
【００１４】
しかしながら、従来の自動変速機では、油圧の抜け特性が油温で変化するため、マニュアルバルブの切換によって油圧が解放されるものでは、全ての油温の領域でショックを低減させることが困難であった。
【００１５】
また、オフギヤ時に現状の伝達トルクに関わらず油圧回路の特性でオフギヤ油圧が決まるため、伝達トルクが高いとき（ＤレンジでブレーキＯＮ、停車時にアクセルペダルＯＮの場合、内燃機関始動直後の低水温で内燃機関の回転数が高い状況）のショックが悪いという問題がある。
【００１６】
本実施形態では、レンジ変更によるオフギヤ時に、現在の内燃機関のトルクによる伝達トルクに対応する油圧を超えるようにクラッチ、ブレーキの初期油圧を設定し、この初期油圧から油圧の減算を始めることで、伝達トルクの急激な解放によるショックを回避することができる。
【００１７】
また、油温により油圧切れ応答性が異なるため、油温で初期高さ、減算量を持ち替える。
【００１８】
オフギヤ油圧の決め方は、第１に初期圧を現状のライン圧とし、油圧減算を段階的に実施し、又は曲線的に減算する。このメリットは、トルク伝達状態にかかわらず同一制御でショックを改善できることにある。
【００１９】
第２に、現状の伝達トルクを推定し、クラッチ容量がそのトルクより高くなる油圧より減算する。
【００２０】
図１に示すように、減算初期油圧を現状の指示圧（ライン圧とクラッチ指示圧のうち小さい方の指示油圧）にすれば、係合が急激に切れることは無い。低油温では油圧の切れが遅いため、初期圧を下げて減算量を高くする。
【００２１】
図２に示すように、減算初期油圧を係合トルクに対応する油圧を超える油圧にすれば、急激に切れることは無い。クラッチ伝達トルクは内燃機関トルクとゲイン（レシオなどによる）との積で求められる。クラッチ伝達トルク相当油圧は、ＴＰ特性（トルク−油圧特性。クラッチ伝達トルク。）から求められる。
【００２２】
低油温では油圧の切れが悪いため、初期圧を下げて、減算量を高くする。
【００２３】
本実施形態の動力伝達機構の制御装置によれば、エンジントルクの高低の相違（アクセルのオン、オフや水温による内燃機関の回転数の違い）によるオフギヤショックを改善できる。
【００２４】
Ｄ走行中ＲシフトやＲ走行中Ｄシフトなど、ドライブシャフトねじれが大きい場合にもねじれトルクが急激に解放されることなく、オフギヤ切換時のショックが改善される。
【００２５】
また、シャフトのねじれなどのトルクが急激に解放されないことで、動力伝達機構に加わる衝撃を抑えることができる。
【００２６】
次に、図３のフローについて説明する。図３は、本実施形態の制御装置の初期油圧をライン圧に基づいて設定するときの作動を示すフローである。図３では、前提として動力伝達機構が現在インギヤ状態であるとして説明する。図３のフローは所定のタイムサイクル（例えば１０ｍｓ）で繰り返し実行される。
【００２７】
まず、ＳＴＥＰ１１でシフト切換が行われてオフギヤ要求を制御装置が受信したか否かを確認する。シフト切換が行われておらずオフギヤ要求信号を受信していない場合には、そのまま今回の処理を終了する。ＳＴＥＰ１１でシフト切換が行われてオフギヤ要求を受信した場合には、ＳＴＥＰ１２に進み、シフト切換が初回であるか否かを確認する。初回でない場合には、ＳＴＥＰ１３に進み、油圧指示減算処理を実行して今回の処理を終了する。
【００２８】
ＳＴＥＰ１３の油圧指示減算処理は、時間による減算量の持ち替えを行い、油温による減算量の持ち替えを行う。
【００２９】
ＳＴＥＰ１２でシフト切換が初回である場合には、ＳＴＥＰ１４に分岐し、初期圧算出処理を実行して、今回の処理を終了する。
【００３０】
図１及び図２に示すように、時間などで減算量を切り換え、初期は早急に油圧を切るために多めの減算を行い、低油圧領域ではショックを和らげるためにゆっくりと減算させる。
【００３１】
次に図４のフローを説明する。図４は、本実施形態の制御装置の初期油圧を係合機構としてのクラッチの伝達トルクに基づいて設定するときの作動を示すフローである。なお、図４のフローは所定のタイムサイクル（例えば、１０ｍｓ）で繰り返し実行される。
【００３２】
まず、ＳＴＥＰ２１でライン指示圧がクラッチ指示圧を超えているか否かを確認する。ライン指示圧がクラッチ指示圧を超えている場合には、ＳＴＥＰ２２に進み、初期圧として、クラッチ指示圧を代入する。
【００３３】
そして、ＳＴＥＰ２３に進み、油温センサからの信号に基づき、制御部の記憶装置に予め記憶された油温と補正値とのマップデータなどから補正値を求め、ＳＴＥＰ２２で得られた初期圧を油温に基づいて補正して、新たな初期圧として更新して、今回の処理を終了する。
【００３４】
また、ＳＴＥＰ２１でライン指示圧がクラッチ指示圧を超えていない場合には、ＳＴＥＰ２４に分岐し、初期圧として、ライン圧指示圧を代入する。
【００３５】
そして、ＳＴＥＰ２３に進み、油温センサからの信号に基づき、制御部の記憶装置に予め記憶された油温と補正値とのマップデータなどから補正値を求め、ＳＴＥＰ２４で得られた初期圧を油温に基づいて補正して、新たな初期圧として更新して、今回の処理を終了する。
【００３６】
次に、図５のフローを説明する。図５は、クラッチの伝達トルクに基づいて初期油圧を決定するときの制御装置の処理を示すフローである。なお、図５のフローは所定のサイクルタイム（例えば、１０ｍｓ）で繰り返し実行される。
【００３７】
まず、ＳＴＥＰ３１で、クラッチ伝達トルクを算出する。そして、ＳＴＥＰ３２に進み、得られた伝達トルクから初期圧を算出する。
【００３８】
クラッチ伝達トルクは、次式（１）又は次式（２）で求められる。
【００３９】
Ｔｉｎ＝ｋ×τ（ｅ）×（ＮＥ／１０００）２×ゲイン  ・・・（１）
但し、ｋ：トルコン増幅率、τ：トルコン伝達係数、ＮＥ：内燃機関の回転数、ｅ：ＮＭＷ／ＮＥ、ＮＭＷ：変速機への入力回転数、である。
【００４０】
Ｔｉｎ＝ｋ×内燃機関のトルク推定値×ゲイン  ・・・（２）
なお、実際にクラッチの伝達トルクは効率分低下するが、高めにしておく分にはショックに影響しないため、上記式（１）及び式（２）では考慮していない。
【００４１】
そして、ＳＴＥＰ３３に進み、油温センサからの信号に基づき、制御部の記憶装置に予め記憶された油温と補正値とのマップデータなどから補正値を求め、ＳＴＥＰ３２で得られた初期圧を油温に基づいて補正して、新たな初期圧として更新して、今回の処理を終了する。
【００４２】
本実施形態の動力伝達機構の制御装置によれば、係合機構の伝達トルクの状態を維持しながら係合機構の油圧を徐々に低下させるため、係合機構での解放にともなうシャフト等の捩れトルクの開放を抑制して、ショックの発生を抑えることができ、動力伝達機構全体としてのショックの発生を抑制させることができる。
【００４３】
また、本実施形態の制御装置においては、初期油圧をライン圧指示圧に設定することもできる。ライン圧指示圧は、油圧回路において最も高い油圧である。従って、初期油圧をライン圧に設定することで、係合機構の伝達トルクを求めることなく、簡易な制御処理でショックを抑えることもできる。
【図１】
0006779637.tif 000002
【図２】
0006779637.tif 000003
【図３】
0006779637.tif 000004
【図４】
0006779637.tif 000005
【図５】
0006779637.tif 000006