(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
結節部を有する結節網体に用いる線条体であって、
前記線条体は、ロープ体と前記ロープ体の外周に外層体とを備え、
前記ロープ体は、軟質のオーステナイト系ステンレス鋼の金属素線を複数本用いて撚合して成り、引張破断伸びが８％を超えると引張破断力の増加が徐々に減少し、引張破断に至るまでプラトーを有する非線形特性を示し、
前記外層体は、複数本の撚糸を螺旋状に巻付け、又は、編組して成り、撚糸は、複数本の原糸を撚り回数が５０回／ｍ以上２５００回／ｍ以下で加撚したもので、繊度が３１ｄｔｅｘ以上６６０ｄｔｅｘ以下であって、
原糸は、平均重合度が５００以上２５００以下で、ケン化度が８６モル％以上９９モル％以下であり、引張破断強度が３．３ＣＮ／ｄｔｅｘ以上５．５ＣＮ／ｄｔｅｘ以下のポリビニルアルコールを主成分とする水溶性繊維で、
前記外層体は、引張破断伸びが前記ロープ体よりも小さく、かつ、引張破断力が前記ロープ体よりも大きく、
前記線条体は、引張破断伸びが８％を超えても、引張破断に至るまで線形特性を示すことを特徴とする線条体。
【請求項２】
請求項１に記載の線条体であって、
前記ロープ体は、引張破断伸びが３０％以上で、引張破断力が５４Ｎ以下であり、
前記外層体は、前記ロープ体の外周に螺旋状巻付けの撚糸の第１層と、前記第１層の外周に、前記第１層とは逆方向に螺旋状巻付けの撚糸の第２層とを備えたもので、
前記第1層と前記第２層との撚糸は、共に、１２本以上２００本以下の原糸を、撚り回数が２００回／ｍ以上２０００回／ｍ以下で加撚したもので、繊度が１１０ｄｔｅｘ以上６６０ｄｔｅｘ以下であって、
前記線条体は、引張破断伸びが２２．５％以下で、引張破断力が６０Ｎ以上であることを特徴とする線条体。
【請求項３】
請求項１に記載の線条体であって、
前記ロープ体は、引張破断伸びが３０％以上で、引張破断力が５４Ｎ以下であり、
前記外層体は、前記ロープ体の外周に２束以上１６束以下の撚糸を編組したものであって、
撚糸は、１２本以上２００本以下の原糸を、撚り回数が５０回／ｍ以上２０００回／ｍ以下で加撚したもので、繊度が１１０ｄｔｅｘ以上６６０ｄｔｅｘ以下であって、
前記線条体は、引張破断伸びが２０％以下で、引張破断力が７０Ｎ以上であることを特徴とする線条体。
【請求項４】
請求項1〜３のいずれか一つに記載の線条体であって、
前記ロープ体の金属素線は、外観が鏡面状であり、
前記外層体は、撚糸の溶解処理温度が５５℃以上であり、原糸のケン化度が８６モル％以上９２モル％以下であって、ポリビニルアルコールを主成分とする水溶性繊維であることを特徴とする線条体。
【請求項５】
請求項４に記載の線条体であって、
前記外層体の原糸が、ポリビニルアルコールを主成分として、カルボン酸塩を含む水溶性繊維であることを特徴とする線条体。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか一つに記載の線条体を用いて編網して成ることを特徴とする結節部を有する結節網体。
【請求項７】
請求項１〜５のいずれか一つに記載の線条体を用いて編網して成る、結節部を有する結節網体において、
前記線条体の外層体を、溶解処理温度である５５℃以上の湯中で溶解し、除去して成る結節網体に、張力を加えて結節部を緊締して成ることを特徴とする結節部を有する結節網体。
【請求項８】
請求項７に記載の結節部を有する結節網体の製造方法であって、
請求項１〜５のいずれか一つに記載の線条体を用いて、結節部を有する結節網体を編網する工程と、
前記外層体の重量に対して３０倍以上の重量の水を溶解槽内に満たし、溶解処理温度として５５℃以上に昇温させる工程と、
溶解処理温度以上の溶解槽内へ、前記結節網体を浸漬させる工程と、
１０分以上２時間以下で溶解槽内へ浸漬させて、前記外層体を溶解し、除去する工程と、
前記外層体が溶解し、除去して成る結節網体を溶解槽内から取り出し、張力を加え、結節部を緊締する工程から成ることを特徴とする結節部を有する結節網体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、野生小動物、又は飛来物等から施設に用いる防護用の、結節網体に用いる線条体と、この線条体を用いて編網して成る結節部を有する結節網体、及び、結節部を有する結節網体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来防護用の網体は、例えば野兎、野鳥等の野生小動物からの侵入を防ぐ為、剛体の金属線を用い、又は、金属線の外周に熱可塑性樹脂を備えた線条体を用いて、支柱間に張設している。
【０００３】
かかる場合において、野生小動物等からの侵入を防ぐ強度と、地形の起伏に応じて張設可能な柔軟性とを必要とする。また、飛来物等からの強度と、施設等の形状に応じて張設可能な柔軟性とを必要とする。さらに、施設の防炎等の観点から安全を確保する為、不燃の網体が要求されるようになってきた。
【０００４】
特許文献１には、金属線の外周にポリアミドエラストマーを主成分とする熱可塑性樹脂を被覆した結節網体が記載されている。
【０００５】
特許文献２には、ステンレスワイヤどうしの交差部に、コイル状の連結部材を用いた金属製ネット等が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第５６８７３７６号公報
【特許文献２】実用新案登録第３２１２４２５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１に記載の結節網体は、線条体に主成分がポリアミドエラストマーの熱可塑性樹脂を被覆体として用いている為、環境の温度変化によって、線条体と結節網体との機械的強度特性が大きく変化する。この為、編網時に都度機械調節を必要とし、煩雑な作業となり、又、安定した品質から成る結節網体が得難くなる。
さらに、可燃性の樹脂被覆体からなる結節網体は、不燃の結節網体の要求に応えることができない。
【０００８】
特許文献２に記載の金属製ネット等は、ステンレスワイヤどうしの交差部に、コイル状の連結部材を用いている為、特許文献２の図１に示すように、網目の位置ずれが発生すると共に、個々の網目の形状が変形している。又、屋外で使用される場合には、風雨等によってコイル状の連結部材が容易に脱落し易い。さらに、多数の交差部が存在する為、多くの組付け工数を必要とする。
【０００９】
特許文献１は、線条体の機械的強度特性を解析した技術記載はあるものの、環境の温度変化を含めた機械的強度特性としては不十分であり、又、機械的強度特性を含めて、線条体の摩擦に着目して解析した技術記載はない。
又、特許文献２は、金属線の交差部を連結する技術記載はあるものの、交差部の連結強度は不安定であり、又、ネットを構成する各部材の機械的強度特性含めて、金属線の摩擦に着目して解析した技術記載はない。
さらに、特許文献１、２には、いずれも金属線と繊維とを組み合わせて成る線条体と、それを用いて成る結節部を有する結節網体、及び、結節部を有する結節網体の製造方法に関する技術記載はない。
【００１０】
本発明は、上記課題を鑑みてなされたものであり、編網に適した機械的強度特性と滑り性とを備えた線条体と、環境の変化によって網目が変形し難く、緩み難い結節部と高い柔軟性とを備えた結節網体を提供することを目的とする。
さらに、施設の防炎等の観点から安全を確保する為、不燃の結節網体、及び、その製造方法の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記目的を達成する為、線条体は、ロープ体とロープ体の外周に外層体とを備える。
ロープ体は、軟質のオーステナイト系ステンレス鋼の金属素線を複数本用いて撚合して成る。ロープ体は、引張破断伸びが８％を超えると引張破断力の増加が徐々に減少し、引張破断に至るまでプラトーを有する非線形特性を示す。
【００１２】
外層体は、複数本の撚糸を螺旋状に巻付け、又は、編組して成り、撚糸は、複数本の原糸を撚り回数が５０回／ｍ以上２５００回／ｍ以下で加撚したもので、繊度が３１ｄｔｅｘ以上６６０ｄｔｅｘ以下である。原糸は、平均重合度が５００以上２５００以下で、ケン化度が８６モル％以上９９モル％以下であって、引張破断強度が３．３ＣＮ／ｄｔｅｘ以上５．５ＣＮ／ｄｔｅｘ以下のポリビニルアルコールを主成分とする水溶性繊維である。
外層体は、引張破断伸びがロープ体よりも小さく、かつ、引張破断力がロープ体よりも大きい。
【００１３】
線条体は、引張破断伸びが８％を超えても、引張破断に至るまで線形特性を示すことを特徴とする。
【００１４】
ロープ体は、引張破断伸びが３０％以上で、引張破断力が５４Ｎ以下である。
外層体は、ロープ体の外周に螺旋状巻付けの撚糸の第１層と、第１層の外周に、第１層とは逆方向に螺旋状巻付けの撚糸の第２層とを備えたものである。第1層と第２層との撚糸は、共に、１２本以上２００本以下の原糸を、撚り回数が２００回／ｍ以上２０００回／ｍ以下で加撚したもので、繊度が１１０ｄｔｅｘ以上６６０ｄｔｅｘ以下である。
線条体は、引張破断伸びが２２．５％以下で、引張破断力が６０Ｎ以上であることを特徴とする。
【００１５】
ロープ体は、引張破断伸びが３０％以上で、引張破断力が５４Ｎ以下である。
外層体は、ロープ体の外周に２束以上１６束以下の撚糸を編組したものである。撚糸は、１２本以上２００本以下の原糸を、撚り回数が５０回／ｍ以上２０００回／ｍ以下で加撚したもので、繊度が１１０ｄｔｅｘ以上６６０ｄｔｅｘ以下である。
線条体は、引張破断伸びが２０％以下で、引張破断力が７０Ｎ以上であることを特徴とする。
【００１７】
線条体であって、ロープ体の金属素線は、外観が鏡面状であり、外層体は、撚糸の溶解処理温度が５５℃以上であり、原糸のケン化度が８６モル％以上９２モル％以下であって、ポリビニルアルコールを主成分とする水溶性繊維であることを特徴とする。
【００１８】
線条体であって、外層体の原糸が、ポリビニルアルコールを主成分として、カルボン酸塩を含む水溶性繊維であることを特徴とする。
【００１９】
線条体を用いて、編網して成ることを特徴とする結節部を有する結節網体である。
【００２０】
結節部を有する結節網体において、線条体の外層体を、溶解処理温度である５５℃以上の湯中で溶解し、除去して成る結節網体に、張力を加えて結節部を緊締して成ることを特徴とする結節部を有する結節網体である。
【００２１】
線条体を用いて、結節部を有する結節網体を編網する工程と、
外層体の重量に対して３０倍以上の重量の水を溶解槽内に満たし、溶解処理温度として５５℃以上に昇温させる工程と、
溶解処理温度以上の溶解槽内へ、結節網体を浸漬させる工程と、
１０分以上２時間以下で溶解槽内へ浸漬させて、外層体を溶解し、除去する工程と、
外層体が溶解し、除去して成る結節網体を溶解槽内から取り出し、張力を加え、結節部を緊締する工程からなることを特徴とする結節部を有する結節網体の製造方法である。
【発明の効果】
【００２２】
線条体は、ロープ体とロープ体の外周に外層体とを備える。
ロープ体は、軟質のオーステナイト系ステンレス鋼の金属素線を複数本用いて撚合して成る。ロープ体は、引張破断伸びが８％を超えると引張破断力の増加が徐々に減少し、引張破断に至るまでプラトーを有する非線形特性を示す。
外層体は、複数本の撚糸を螺旋状に巻付け、又は、編組して成り、撚糸は、複数本の原糸を撚り回数が５０回／ｍ以上２５００回／ｍ以下で加撚したもので、繊度が３１ｄｔｅｘ以上６６０ｄｔｅｘ以下である。原糸は、平均重合度が５００以上２５００以下で、ケン化度が８６モル％以上９９モル％以下であって、引張破断強度が３．３ＣＮ／ｄｔｅｘ以上５．５ＣＮ／ｄｔｅｘ以下のポリビニルアルコールを主成分とする水溶性繊維である。
外層体は、引張破断伸びがロープ体よりも小さく、かつ、引張破断力がロープ体よりも大きい。
線条体は、引張破断伸びが８％を超えても、引張破断に至るまで線形特性を示すことを特徴とする。
この理由は、プラトーを有する非線形特性を示す軟質のロープ体の外周に、ロープ体とは異なる特性をもつ外層体を備えることにより、機械的強度特性が、線形特性を示す線条体を得る為である。
これにより、結節部を形成する際に必要な機械的強度特性と柔軟性とを備えた結節網体の編網に好適な線条体を得ることができる。
【００２３】
ロープ体は、引張破断伸びが３０％以上で、引張破断力が５４Ｎ以下である。
外層体は、ロープ体の外周に螺旋状巻付けの撚糸の第１層と、第１層の外周に、第１層とは逆方向に螺旋状巻付けの撚糸の第２層とを備えたものである。第1層と第２層との撚糸は、共に、１２本以上２００本以下の原糸を、撚り回数が２００回／ｍ以上２０００回／ｍ以下で加撚したもので、繊度が１１０ｄｔｅｘ以上６６０ｄｔｅｘ以下である。
線条体は、引張破断伸びが２２．５％以下で、引張破断力が６０Ｎ以上であることを特徴とする。
これにより、引張破断伸びを減少させると共に、引張破断力を向上させ、かつ、高い柔軟性を備えながら線形特性を示す線条体を得ることができる。又、螺旋状巻付けの撚糸が形成する、長手方向の螺旋状条溝構造により、撚糸に加わる面圧を高くして、編網時の線条体と上鈎等との滑り性を向上させることができる。
【００２４】
ロープ体は、引張破断伸びが３０％以上で、引張破断力が５４Ｎ以下である。
外層体は、ロープ体の外周に２束以上１６束以下の撚糸を編組したものである。撚糸は、１２本以上２００本以下の原糸を、撚り回数が５０回／ｍ以上２０００回／ｍ以下で加撚したもので、繊度が１１０ｄｔｅｘ以上６６０ｄｔｅｘ以下である。
線条体は、引張破断伸びが２０％以下で、引張破断力が７０Ｎ以上であることを特徴とする。
これにより、引張破断伸びを減少させると共に、引張破断力を向上させ、かつ、高い柔軟性を備えながら線形特性を示す線条体を得ることができる。又、撚糸が交撚する、長手方向の網目状凸凹構造により、撚糸に加わる面圧を高くして、編網時の線条体と上鈎等との滑り性を向上させることができる。
【００２６】
線条体であって、ロープ体の金属素線は、外観が鏡面状であり、外層体は、撚糸の溶解処理温度が５５℃以上であり、原糸のケン化度が８６モル％以上９２モル％以下であって、ポリビニルアルコールを主成分とする水溶性繊維であることを特徴とする。
これにより、湯中における外層体の溶解性を高めた線条体を得ることができる。
【００２７】
線条体であって、外層体の原糸が、ポリビニルアルコールを主成分として、カルボン酸塩を含む水溶性繊維であることを特徴とする。
これにより、湯中における外層体の溶解性をより高めた線条体を得ることができる。
【００２８】
線条体を用いて、編網して成ることを特徴とする結節部を有する結節網体である。
これにより、環境の変化によって網目が変形し難く、かつ、緩み難い結節部を有し、高い柔軟性を備えた結節部を有する結節網体を得ることができる。
【００２９】
結節部を有する結節網体において、線条体の外層体を、溶解処理温度である５５℃以上の湯中で溶解し、除去して成る結節網体に、張力を加えて結節部を緊締して成ることを特徴とする結節部を有する結節網体である。
この理由は、軟質の金属線から成る不燃の、結節部を有する結節網体を得る為である。
これにより、環境の変化によって網目が変形し難く、かつ、緩み難い結節部を有し、高い柔軟性を備え、特に、施設の防炎等の観点から安全を確保する為に不燃の、結節部を有する結節網体を提供することができる。
【００３０】
線条体を用いて、結節部を有する結節網体を編網する工程と、
外層体の重量に対して３０倍以上の重量の水を溶解槽内に満たし、溶解処理温度として５５℃以上に昇温させる工程と、
溶解処理温度以上の溶解槽内へ、結節網体を浸漬させる工程と、
１０分以上２時間以下で溶解槽内へ浸漬させて、外層体を溶解し、除去する工程と、
外層体が溶解し、除去して成る結節網体を溶解槽内から取り出し、張力を加え、結節部を緊締する工程から成ることを特徴とする結節部を有する結節網体の製造方法である。
これにより、軟質の金属素線から成る不燃の結節部を有する結節網体を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明の第１実施形態の線条体の、一部を切り欠いた斜視図を示す。
【図２】本発明の第１実施形態と第２実施形態の線条体、及び、特許文献１と同一仕様の線条体との機械的強度特性を示す。
【図３】本発明の第２実施形態の線条体の、一部を切り欠いた斜視図を示す。
【図４】本発明の線条体の、滑り性を測定する為の説明図を示す。
【図５】本発明の線条体の、滑り性測定結果の説明図である。
【図６】本発明の線条体を用いた結節網体の実施例１を示す。
【図７】本発明の線条体を用いた結節網体の実施例２を示す。
【図８】特許文献１の線条体の、温度に依存する機械的強度特性を示す。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
以下、本発明の結節網体に用いる線条体と、それを用いて成る結節部を有する結節網体、及び、結節部を有する結節網体の製造方法について説明する。
【００３３】
図１は、本発明の第１実施形態の線条体１を示す。
線条体１は、ロープ体２と、ロープ体２の外周に外層体３とを備え、外径Ｄ１は、０．５５ｍｍである。
ロープ体２は、線直径が０．１３ｍｍの芯材の金属素線２Ａと、金属素線２Ａの外側に線直径が０．１１ｍｍの側材の金属素線２Ｂを６本用いて撚合して成る。外径Ｄｏが０．３５ｍｍ、撚り長さが３．３ｍｍ（金属素線２Ｂが芯材の周りを1回転する長さ）、撚り構成が後述する１×７のスパイラルロープである。
【００３４】
ロープ体２に用いる金属素線２Ａ、２Ｂは、引張破断強度が６５０ＭＰａ以上１１３０ＭＰａ以下で、軟質１号、Ｗ１又はＷ２（ＪＩＳＧ４３０９）の、ＳＵＳ３０４又はＳＵＳ３１６等のオーステナイト系ステンレス鋼線を用いる。
金属素線２Ａ、２Ｂは、９００℃以上１１５０℃以下で３０秒から２時間、固溶化熱処理を行ったものである。又、固溶化熱処理後に、寸法調整及び表面肌調整等の為、軽度の伸線加工を行ってもよく、加工誘起マルテンサイト変態相が２％以下である。尚、前記調整の為の伸線加工を行わない場合には、加工誘起マルテンサイト変態相は０％である。
そして、ロープ体２の機械的強度特性は、引張破断伸びが３８％で、引張破断力が５２Ｎである。
【００３５】
外層体３は、ロープ体２の外周に、螺旋状に巻付けた撚糸の第１層３Ａと、第１層３Ａの外周に、第１層３Ａとは逆方向へ螺旋状に巻付けた撚糸の第２層３Ｂとを備える。
第１層３Ａと第２層３Ｂとに用いる撚糸は、それぞれ、２００本の原糸を、撚り回数が２００回／ｍ以上１５００回／ｍ以下で加撚したもので、繊度が６６０ｄｔｅｘである。
原糸は、引張破断伸び（温度２０℃、湿度６５％ＲＨ）が、１１％以上２４％以下、引張破断強度（温度２０℃、湿度６５％ＲＨ）が、３．３ＣＮ／ｄｔｅｘ以上５．５ＣＮ／ｄｔｅｘ以下である。
【００３６】
ここで、図８を用いて、特許文献１に用いている線条体の、温度に依存する機械的強度特性性について説明する。
図８は、引張破断力と引張破断伸びとの機械的強度特性を示し、符号Ａ１は、特許文献１の線条体を示し、符号Ｂは特許文献１の線条体に用いているロープ体を示す。符号Ａ２は、特許文献１の線条体と同一仕様で、特許文献１の機械的強度特性測定時よりも３０℃高温の雰囲気中での機械的強度特性を示す。
図８によれば、特許文献１の線条体は、３０℃の温度差（言い換えれば冬と夏の環境温度差）で、符号Ａ１から符号Ａ２（符号Ａ１よりも３０℃高温の雰囲気中）へ、機械的強度特性が大きく変化する。
その結果、符号Ａ２（３０℃高温の雰囲気中）の機械的強度特性は、符号Ｂのロープ体の機械的強度特性に近似した、非線形特性となっている。
つまり、特許文献１の線条体は、３０℃高温の雰囲気中での機械的強度特性は、引張破断伸びが２４％から４０％へ大きく増大（約１．７倍）し、引張破断力は５９Ｎから５６．６Ｎへ低下（２．４Ｎ）する、非線形特性となっている。
この理由は、特許文献１の線条体に用いる被覆体が、熱溶融（押出成形）による熱可塑性樹脂（ポリアミドエラストマー）の、熱軟化特性による、と考えられる。
【００３７】
次に、図２を用いて、本発明の第１実施形態の線条体１（符号Ｒ）と、特許文献１と同一仕様の線条体（符号Ａ２）とを対比しながら、機械的強度特性を説明する。
図２は、前記図８で示す符号Ａ２の機械的強度特性測定時と同一温度条件での機械的強度特性を示す。尚、符号Ｓは、第２実施形態の線条体１１の機械的強度特性を示し、後述する。
図２によれば、本発明の線条体１（符号Ｒ）の機械的強度特性は、引張破断伸びが１９．５％で、引張破断力が６７．４Ｎであり、引張破断伸びが８％を超えても引張破断に至るまで線形特性を示している。
従って、特許文献１の線条体（符号Ａ１）及び特許文献１と同一仕様の線条体（符号Ａ２）が示す非線形特性「引張破断伸びが１５％を超えると引張破断力が緩やかな徐変増大となって台地状の横ばい状態となった後に破断に至る、プラトーを有する非線形特性（特許文献１、請求項１）」と本発明の線条体１（符号Ｒ）が示す線形特性とは、大きく異なる。
この理由は、本発明の線条体１は、繊度が６６０ｄｔｅｘの撚糸を第１層３Ａと第２層３Ｂとに用い、第１層３Ａと第２層３Ｂとの逆方向の螺旋状巻付けの２層構造から成る外層体３を、ロープ体２の外周に備えることにより、引張破断伸びが低く、引張破断力が高い、線形特性を示す線条体１としたことによるからである。
補足すれば、外層体３の引張破断力の推定値（計算値）は、５８．０８Ｎ｛６６０（ｄｔｅｘ）×２×４．４（ＣＮ／ｄｔｅｘ）／１００｝であり、実際の引張破断力６７．４Ｎとの差（９．３２Ｎ）は、加撚した撚糸、及び、螺旋状逆方向巻付けの２層の構造によるもの、と考えられる。又、引張破断伸びについても同様である。
そして、特許文献１の被覆体が一定肉厚から成る熱可塑性樹脂を用いているのに対して、本発明の外層体３は、繊維を用いている為、特許文献１の線条体よりも、線条体１の径方向に高い柔軟性を示すことができる。
さらに、外層体３の、螺旋状に巻回する撚糸の、長手方向の螺旋状条溝構造により、線条体１の滑り性を向上させることができる。線条体1の滑り性については、後述する。
【００３８】
第１実施形態のロープ体２は、外径Ｄｏが０．３５ｍｍを用いたが、外径Ｄｏは０．２０ｍｍ以上２．００ｍｍ以下であってもよい。又、第１実施形態のロープ体２の撚り構成は、１×７のスパイラルロープを用いたが、ストランドロープであっても、いずれを用いてもよい。スパイラルロープの撚り構成は、１×７以外に、１×１２、１×１９等で、７本から１３３本用いて撚合構成した、いずれを用いてもよい。又、ストランドロープの撚り構成は、３×３以外に、７×７、７×１９等で、９本から１３３本用いて撚合構成した、いずれを用いてもよい。
【００３９】
外層体３の第1層３Ａと第２層３Ｂとに用いる撚糸は、それぞれ１２本以上２００本以下の原糸を、撚り回数が５０回／ｍ以上２５００回／ｍ以下加撚したもので、繊度が３１ｄｔｅｘ以上９９０ｄｔｅｘ以下を用いてもよい。
好ましくは、１２本以上２００本以下の原糸を、撚り回数が２００回／ｍ以上２０００回／ｍ以下加撚したもので、繊度が１１０ｄｔｅｘ以上６６０ｄｔｅｘ以下である。
第１実施形態の外層体３は、第１層３Ａと第２層３Ｂとの螺旋状逆方向巻付けの２層構造としたが、少なくとも第１層３Ａを設け、又、３層以上設けた多層構造としてもよい。
より好ましくは、線条体１の径方向への片寄った回転性を抑制するため、同数の原糸を加撚した撚糸を各層に用いて、偶数倍の層からなる多層構造とすることである。
さらに好ましくは、ロープ体２の撚り方向（本実施例ではＳ撚り）と外層体３の第１層３Ａの巻付け方向（本実施例ではＺ巻き）とは逆方向とし、さらに、第１層３Ａの巻付け方向と第２層３Ｂの巻付け方向（本実施例ではＳ巻き）とは、逆方向の巻付けとすることである。
【００４０】
外層体３の撚糸に用いる原糸は、平均重合度が５００以上２５００以下で、ケン化度が８６モル％以上９９モル％以下の、ポリビニルアルコールを主成分とする水溶性繊維である。この理由は、平均重合度とケン化度が、前記範囲を下回れば、水溶性は向上するものの充分な引張破断力を発現させることは困難であり、前記範囲を上回れば、引張破断力は向上するものの、原液粘度が高くなって乾式紡糸による原糸の製造が困難となるからである。
原糸の前記引張破断強度の範囲内で水溶性を向上させる為には、好ましくは、平均重合度が１０００以上２０００以下で、ケン化度が８６モル％以上９２モル％以下である。より好ましくは、平均重合度が１２００以上２０００以下で、ケン化度が８６モル％以上９０モル％以下である。
【００４１】
図３は、本発明の第２実施形態の線条体１１を示す。
線条体１１は、ロープ体２と、ロープ体２の外周に外層体３１とを備え、外径Ｄ２は、０．６０ｍｍである。第１実施形態の線条体１と第２実施形態の線条体１１とは、外層体３１が異なる。従って、ロープ体２は、第１実施形態のロープ体２と同一であり、又、ロープ体２の前記他の撚り構成等の態様についても同様である。
【００４２】
外層体３１は、５０本の原糸を、撚り回数が１２００回／ｍ以上２０００回／ｍで加撚したもので、繊度が２２０ｄｔｅｘの撚糸を８束用い、１束毎に交撚した編組（８打ちともいう）である。
原糸は、引張破断伸び（温度２０℃、湿度６５％ＲＨ）が、１１％以上２４％以下、引張破断強度（温度２０℃、湿度６５％ＲＨ）が、３．３ＣＮ／ｄｔｅｘ以上５．５ＣＮ／ｄｔｅｘ以下である。
【００４３】
次に、図２を用いて、本発明の第２実施形態の線条体１１（符号Ｓ）と、特許文献１と同一仕様の線条体（符号Ａ２）とを対比しながら、機械的強度特性を説明する。
図２は、前記図８で示す符号Ａ２の機械的強度特性測定時と同一温度条件での機械的強度特性を示す。
図２によれば、本発明の線条体１１（符号Ｓ）の機械的強度特性は、引張破断伸びが１８．８％で、引張破断力が８０．２Ｎであり、引張破断伸びが８％を超えて引張破断に至るまで線形特性を示している。
従って、前記第１実施形態の線条体１と同様に、特許文献１の線条体（符号Ａ１）及び、特許文献１と同一仕様の線条体（符号Ａ２）がプラトーを有する非線形特性を示すのに対して、本発明の線条体１１（符号Ｓ）は線形特性を示し、本発明の線条体１１とは、機械的強度特性が大きく異なる。
この理由は、本発明の線条体１１は、繊度が２２０ｄｔｅｘの撚糸を、８束用いて、１束毎に交撚した編組から成る外層体３１をロープ体２の外周に備えることにより、引張破断伸びが低く、引張破断力が高い、線形特性を示す線条体１１としたことによるからである。
補足すれば、外層体３１の引張破断力の推定値（計算値）は、７７．４４Ｎ｛２２０（ｄｔｅｘ）×４．４（ＣＮ／ｄｔｅｘ）×８／１００｝であり、  実際の引張破断力（８０．２Ｎ）との差（２．７６Ｎ）は、加撚した撚糸、及び、撚糸を交撚した編組の構造によるもの、と考えられる。又、引張破断伸び  についても同様である。
そして、前記第１実施形態の線条体１と同様に、特許文献１の線条体よりも、線条体１１の径方向に高い柔軟性を示すことができる。
さらに、外層体３１の、網目状に交撚する撚糸の、長手方向の網目状凸凹構造により、線条体１１の滑り性を向上させることができる。線条体1１の滑り性については、後述する。
【００４４】
外層体３１に用いる撚糸は、１２本以上２００本以下の原糸を、撚り回数が５０回／ｍ以上２５００回／ｍ以下加撚したもので、繊度が３１ｄｔｅｘ以上９９０ｄｔｅｘ以下を用いてもよい。
好ましくは、１２本以上２００本以下の原糸を、撚り回数が２００回／ｍ以上２０００回／ｍ以下加撚したもので、繊度が１１０ｄｔｅｘ以上６６０ｄｔｅｘ以下である。
第２実施形態の外層体３１は、撚糸を８束用いて、１束毎に交撚した編組（８打ち）の構造としたが、１束毎の交撚ではなく、２束毎の交撚であってもよく、又、撚糸を２束以上１６束以下用いて、交撚した編組の構造であってもよい。
より好ましくは、線条体１１の径方向への片寄った回転性を抑制するため、同数の原糸を加撚した撚糸を各束に用い、同数の撚糸の束を交互に交撚した編組の構造とすることである。
【００４５】
外層体３１の撚糸に用いる原糸は、前記第１実施形態の外層体３に用いる原糸と同様に、平均重合度が５００以上２５００以下で、ケン化度が８６モル％以上９９モル％以下の、ポリビニルアルコールを主成分とする水溶性繊維である。
この理由と、原糸の前記引張破断強度の範囲内で水溶性を向上させる為の好ましい態様については、前記第１実施形態の外層体３に用いる原糸と同様である。
【００４６】
次に、本発明の線条体１、１１の滑り性について、特許文献１と同一仕様の線条体と対比しながら説明する。
図４は、線条体の滑り性測定の為の試験装置６０と試験方法とを説明する為の説明図である。固定した金属製丸棒６２の外周に試験品（線条体）６１を巻き付けて、試験品６１の、一方の側に負荷荷重Ｗ６３を連結し、他方の側に計測具６４を連結する。
そして、図４に示す状態で、負荷荷重Ｗ６３を引っ張って（図４の状態では下方へ）、引っ張った時の引張操作力Ｆを計測具６４で測定する。
ここで、θは、試験品６１が一方の負荷荷重側から他方の引張操作側へ引っ張られる方向の向きが変化する角度のことをいい、以下単に曲げ角度という。
そして又、金属製丸棒６２は、外径が４ｍｍのステンレス鋼を固定したもので、負荷荷重Ｗは、０．４０ｋｇｗ、計測具６４は専用のフォスゲージを用いた。又曲げ角度θは、１８０°（金属製丸棒６２の外周に０．５回巻付け、引張方向は図４で示す下方）、３６０°（金属製丸棒６２の外周に１回巻付け、引張方向は図４に対して上方）、５４０°（金属製丸棒６２の外周に１．５回巻付け、引張方向は図４で示す下方）、の３水準で引張操作力Ｆを測定した。尚、試験品６１は、線条体１、１１、及び、特許文献１と同一仕様の線条体を用いた。
【００４７】
図５は、試験品６１の滑り性の試験結果を示す。縦軸に負荷荷重Ｗに対する引張操作力Ｆとの操作力比（Ｆ／Ｗ）を示し、横軸に曲げ角度θ（ラジアン）を示す。
図５によれば、特許文献１と同一仕様の線条体（符号Ａ２）は、操作力比（Ｆ／Ｗ）の値が最も高い。このことは、負荷荷重Ｗを引っ張る場合に大きな引張操作力Ｆが必要であることを示している。又、操作力比（Ｆ／Ｗ）は、特許文献１と同一仕様の線条体（符号Ａ２）、本発明の第１実施形態の線条体１（符号Ｒ）、本発明の第２実施形態の線条体１１（符号Ｓ）の順に、線の傾きが低くなっている。
このことは、線の傾きが低いほど、線条体の滑り性が高く（良く）、摩擦係数が低いことを示している。
【００４８】
次に、操作力比（Ｆ／Ｗ）について説明する。
一般に、試験品６１の摩擦係数をμ、曲げ角度をθ（ラジアン）、自然対数の底をеとした場合に、力の伝達の関係式より、負荷荷重Ｗと、負荷荷重Ｗに対する引張操作力Ｆとの操作力比（Ｆ／Ｗ）の関係は、
Ｆ／Ｗ＝еμ×θ                  ・・・  （１）  
関係式（１）で表すことができる。
そして、本発明の第１実施形態の線条体１の摩擦係数をμ１、本発明の第２実施形態の線条体１１の摩擦係数をμ２、特許文献１と同一仕様の線条体の摩擦係数をμｏとすると、摩擦係数は以下である。
図５によれば、特許文献１と同一仕様の線条体の操作力比（Ｆ／Ｗ）は、例えば、３６０°曲げ（２πラジアン）のとき、５．５５（２．２２／０．４）であることから、摩擦係数μｏは、約０．２７３（lｎ５．５５／２π）となる。
同様に、第１実施形態の線条体１の摩擦係数μ１は、約０．２０８（lｎ３．７０／２π）、第２実施形態の線条体１１の摩擦係数μ２は、約０．１７１（lｎ２．９３／２π）となる。
このことは、特許文献1と同一仕様の線条体の摩擦係数μｏ（約０．２７３）に対して、本発明の線条体１の摩擦係数μ１は、約７６．２％｛（０．２０８／０．２７３）×１００｝であり、本発明の線条体１１の摩擦係数μ２は、約６２．６％｛（０．１７１／０．２７３）×１００｝であることを示している。
従って、本発明の線条体１、１１の摩擦係数μ１、μ２は、特許文献１と同一仕様の線条体の摩擦係数μｏよりも約２４％から約３７％低い値となっていて、滑り性が高いことを示している。
この理由は、特許文献１と同一仕様の線条体の被覆体は、結晶性熱可塑性樹脂のポリアミドエラストマーであって、これが金属製丸棒６２と接触しながら擦れて移動している最中に、スティックスリップ現象（引張操作力Ｆの変動が短時間に連続して発生する現象）が発生するからである。特に、結節網体において、曲率半径が小さな結節部を形成する際に、線条体どうしの擦れ合いによりこの現象が顕著に表れる。尚、結節部の擦れ合いの滑り性については、後述する。
これに対して、本発明の線条体１は、外層体３の螺旋状巻付けの撚糸が形成する、長手方向の螺旋状条溝構造により、又、本発明の線条体１１は、外層体３１の撚糸が交撚する、長手方向の網目状凸凹構造により、撚糸に加わる面圧を高くして、滑り性を向上させることができるからである。
【００４９】
そして、本発明の線条体１、１１の摩擦係数をμａ（μ１とμ２の総称）とすると、本発明の線条体１、１１の操作力比（Ｆ／Ｗ＝еμａ×θ）は、特許文献１と同一仕様の線条体の操作力比（е０．２７３×θ）よりも小さく、１（Ｆ／Ｗ＝１）よりも大きいことから、本発明の線条体１、１１と特許文献１と同一仕様の線条体との操作力比（Ｆ／Ｗ）の関係は、
１＜  еμａ×θ  ＜  е０．２７３×θ            ・・・（２）
関係式（２）で表すことができる。
好ましくは、
１＜  еμａ×θ  ＜  е０．２４６×θ            ・・・（３）
関係式（３）で表すことができる。
より好ましくは、
１＜  еμａ×θ  ＜  е０．２３２×θ            ・・・（４）
関係式（４）で表すことができる
これにより、特許文献１と同一仕様の線条体の摩擦係数μｏよりも、前記関係式（３）においては、本発明の線条体１、１１の摩擦係数μａは、約１０％小さく、又、前記関係式（４）においては、本発明の線条体１、１１の摩擦係数μａは、約１５％小さい摩擦係数であることを示している。
【００５０】
次に、本発明の結節部７３を有する結節網体７０の、実施例１について説明する。
図６（イ）は、網目の一辺の長さが２０ｍｍから２００ｍｍの角目状で、線条体７１と線条体７２とで結節部７３を形成する結節網体７０を示す。
線条体７１と線条体７２に用いる線条体は、本発明の線条体1、又は、線条体１１を用いる。又は、線条体１と線条体１１とを組み合わせて用いてもよい。
図６（ロ）は、線条体７１と線条体７２とを用いて、結節部７３の結節結びの方法が、蛙又結びを示し、固く締める前の拡大図である。
結節部７３の結節結びの方法は、蛙又結びに限られず、二重蛙又結び、本目結び等を用いてもよい。結節部７３の引張破断力の低下を防ぐと共に、網目の目ずれを防ぐ為には、蛙又結びが好ましい。尚、網目形状は、角目状であっても菱目状のいずれでもよい。
【００５１】
結節部７３を有する結節網体７０を編網する方法は、例えば、公開特許公報特開２００６-５７２０１号公報にみられるように、上鈎に縦糸（図６では線条体７１）を引っ掛けて上鈎を回転させてループを形成し、下鈎が前記ループ内を通過して縦糸を引っ掛けたまま後退して別のループを形成し、横糸（図６では線条体７２）を巻装した文銭を収納したシャトルの下側で、下鈎に引っ張って縦糸を放すことにより蛙又結びの結節部７３を形成し、結節網体７０を編網している。
【００５２】
かかる場合に、本発明の線条体１、１１（図６では、線条体７１、７２、以下、線条体１、１１として説明する）に求められる主な特性は、環境の温度変化によって大きく影響を受け難い機械的強度特性と、ループを形成する為の柔軟性と、緩み難い結節部を得る為の、上鈎又は下鈎との滑り性が求められる。
特許文献１の線条体、及び、特許文献１と同一仕様の線条体（以下、特許文献1の線条体Ａ１、Ａ２という）が示すように環境の温度変化によって大きく影響を受け、又、緩み難い結節部を得る為の、上鈎又は下鈎との滑り性が不足している。
特許文献1の線条体Ａ１、Ａ２は、被覆体にポリアミドエラストマーを用いている為、ポリアミド樹脂のもつ前記スティックスリップ現象が発生し、特に、固く締め付ける結節部で、線条体どうしの擦れ合いにより、間欠的に擦過音が発生する。この現象は、結節部での緊締力が結節網体全体に亘って均一ではないことを示している。
この前記スティックスリップ現象が結節部で擦過音となって発生する理由は、特許文献１の線条体Ａ１、Ａ２は、曲率半径の小さなループを結節部で形成する際に、同一材料どうしの擦れ合いになると共に、押出成形による円滑表面の弾性体どうしの擦れ合いとなる。
かかる場合に、同一材料どうしの擦れ合いによる凝着作用と、円滑表面どうしの擦れ合いによる物理吸着作用（ファンデルワールス力）との双方が作用して擦過音となって発生する、と考えられる。
これにより、緊締する力が不均一な結節部が結節網体において偏在する、と考えられる。
これに対して、本発明の線条体１、１１は、前記スティックスリップ現象は発生せず、摩擦係数が低く滑り性が高い為、特許文献１の線条体Ａ１、Ａ２が示すような緊締する力が不均一な結節部が結節網体に偏在することはない。尚、本発明の線条体１、１１は、特許文献１の線条体Ａ１、Ａ２よりも摩擦係数が、約２４％から約３７％低く、滑り性が良好であることを示している。
そして本発明の線条体１、１１は、前記したように特許文献１の線条体Ａ１、Ａ２が示すような環境の温度変化によって機械的強度特性が大きく影響を受けることはない。
また、本発明の線条体１、１１は、繊維からなる外層体３、３１を用いている為、一定肉厚の熱可塑性樹脂から成る被覆体を備えた特許文献１の線条体Ａ１、Ａ２とは異なり、線条体の径方向への柔軟性が極めて高い。
さらに、本発明の線条体１、１１は、特許文献１の線条体Ａ1、Ａ２よりも、外径を約２０％から約２７％小さくすることができる為、結節部７３でのループを形成する際の線条体１、１１に加わる曲げ応力を低くすることができる。
これにより、低い引張破断伸びと高い引張破断力とを備えながら、柔軟性が高く、かつ、緩み難い結節部７３を有する結節網体７０を得ることができる。
【００５３】
次に、本発明の結節部を有する結節網体８０の、実施例２について説明する前に、本発明の線条体１、１１の湯中における外層体３、３１の溶解性について説明する。
湯中における溶解性をより高める為には、線条体１、１１に用いるロープ体２は、外観が「鏡面状」の金属素線であることが好ましい。ここでいう「鏡面状」とは、目視、及び触感により凸凹が感知できない程度のこと、又は光が反射できる程度のことをいい、必ずしも鏡のように物が明白に映る状態を意味するのではない。
ロープ体２の金属素線２Ａ、２Ｂを「鏡面状」とする理由は、水との接触角を大きくさせて、金属素線のもつ疎水性と水溶性繊維のもつ親水性とにより、金属表面から水溶性繊維を用いて成る外層体３、３１を離間させ易くさせ、繊維のもつ毛細管現象と共に、ロープ体２と外層体３、３１との隙間に湯水を浸透させ易くさせる為である。
又、金属素線２Ａ、２Ｂの外観を「鏡面状」とする為には、ダイヤモンドダイスによる縮径伸線加工と光輝熱処理との双方を用いることが鏡面状の高輝度を発現させる上で好ましい。
【００５４】
又、湯中における外層体３、３１の溶解性をより高める為には、撚糸から成る外層体３、３１は、溶解処理温度が５５℃以上であり、撚糸に用いる原糸は、前記原糸の水溶性を向上させる場合と同様に、好ましくは、平均重合度が１０００以上２０００以下で、ケン化度が８６モル％以上９２モル％以下のポリビニルアルコールを主成分とする水溶性繊維である。より好ましくは、平均重合度が１２００以上２０００以下で、ケン化度が８６モル％以上９０モル％以下のポリビニルアルコールを主成分とする水溶性繊維である。
これにより、湯中における原糸から成る撚糸の溶解性、つまり、湯中における外層体３、３１の溶解性を高めることができる。
ここでいう溶解処理温度とは、２０℃の水中に撚糸を吊るして、２℃／分の昇温速度で昇温させ続けて、撚糸が自重で溶断したときの温度のことをいう。
本発明の実施形態における外層体３と外層体３１との溶解温度と時間は、昇温と攪拌をし続けながら概ね９２℃から９５℃まで到達後、概ね３０分以上６０分以内で撚糸の溶解が完了する。但し、外層体３、３１の撚糸に用いる原糸の本数と外層体３、３１の構造により、前記溶解時間は、長短変動する。
そして、大気中の湿気と人体の汗等との原糸の吸湿による機械的強度劣化を防ぎ、結節網体の編網時の作業性を向上させる為には、原糸の平衡水分率は１２％以下とし、好ましくは、１０％以下である。
【００５５】
さらに、本発明の外層体３、３１の撚糸に用いる原糸は、ポリビニルアルコールを主成分としてカルボン酸塩を含む水溶性繊維であることがより好ましい。
この理由は、湯中における原糸の溶解性をより高めることにより、撚糸の溶解性を高めることとなり、原糸と撚糸との相互の溶解連鎖によって溶解性をより高めることができるからである。
詳しくは、撚糸を湯中に浸漬させると膨潤と収縮とを繰り返すうちに原糸どうしが互いに絡み合って保水ゲル状となり、新たな湯水の浸透を防ぐことになる。その結果、撚糸全体では湯水との接触面積が減り、結果として撚糸全体の溶解が遅速することになる。
これに対して、カルボン酸塩を偏在させた原糸を用いた撚糸の場合には、膨潤と収縮とを繰り返すうちに原糸に偏在しているカルボン酸塩が原糸から剥離して湯中へ脱落（落下）する。すると、剥離した分の原糸の面積が、新たな湯水との接触面積となる。このカルボン酸塩の剥離落下と、新たな湯水との接触の繰り返しにより、撚糸の溶解性がより高まるもの、と考えられる。尚、カルボン酸塩が溶解する前に、原糸から脱落する理由は、固体状のカルボン酸塩が液状に転換するのに大きなエネルギーを必要とし、液状化への遅速によるもの、と考えられる。
【００５６】
そして、ポリビニルアルコールを主成分とするカルボン酸塩を含む水溶性繊維のカルボン酸塩の量は、０．０５質量％以上２．０質量％以下である。
この理由は、前記範囲を下回れば、撚糸の顕著な前記溶解性向上効果を得ることは困難となり、前記範囲を上回れば、カルボン酸塩の偏在の程度により所望の機械的強度特性に影響を及ぼす場合があると考えられるからである。好ましくは、０．０５質量％以上１．５質量％以下である。
カルボン酸塩としては、ケン化触媒として水酸化ナトリウムを用いた場合には、酢酸ナトリウム等、又、ケン化触媒として水酸化カルシウムを用いた場合には、酢酸カルシウム等、又、ケン化触媒として水酸化リチウムを用いた場合には、酢酸リチウム等である。
【００５７】
次に、本発明の結節部を有する結節網体８０の、実施例２について説明する。
図７（イ）は、前記実施例１と同様に、網目の一辺の長さが２０ｍｍから２００ｍｍの角目状で、線条体８１と線条体８２とで結節部８３を形成する結節網体８０を示す。
結節網体８０は、前記実施例１の結節網体７０を、溶解処理温度である５５℃以上の湯中で撚糸から成る外層体３、３１を溶解し除去して成る結節網体に、張力を加えることによって結節部８３を緊締したものである。
従って、線条体８１は、前記実施例１の線条体７１に用いる線条体１の外層体３、又は、線条体１１の外層体３１を溶解し除去したものである。又、線条体８２についても前記同様である。この為、線条体８１、８２とは、実質的には、共に、ロープ体２へ変化したものである。図７（ロ）は、線条体８１、８１がロープ体２へ変化した状態を示す斜視図である。
【００５８】
ここで、結節網体８０に用いる線条体８１、８２の湯中における溶解メカニズムについて説明する。線条体８１、８２は、溶解前は線条体１、又は、線条体１１である為、ここでは線条体１の溶解メカニズムについて説明した後、線条体１１の溶解メカニズムについて説明する。
線条体１の外層体３は、螺旋状巻付けの撚糸の第１層３Ａと、第１層３Ａとは逆方向巻付けの撚糸の第２層３Ｂとを備える。
湯中に線条体１が浸漬すると、湯水と直接接触している第２層３Ｂの撚糸が膨潤しながら巻付け方向とは逆方向へ回転し始める。
そして、ほんのわずか遅れて、第２層３Ｂの巻付けから解放された第１層３Ａの撚糸が膨潤しながら巻付け方向とは逆方向へ回転し始める。
その後、膨潤と収縮とによって内部構造が崩れた撚糸は、やせ細って溶解する、溶解メカニズムである。
【００５９】
次に、線条体１１の溶解メカニズムについて説明する。
線条体１１の外層体３１は、撚糸を８束用い、１束毎に交撚した編組である。
湯中に線条体１１が浸漬すると、１束毎に交撚し、交差している撚糸のうち、湯水と直接接触している交差部の撚糸が膨潤し始める。
そして、ほんのわずか遅れて、交差部の締め付けから解放されたロープ体２側の撚糸が膨潤する。
その後、膨潤と収縮とによって内部構造が崩れた撚糸は、やせ細って溶解する、溶解メカニズムである。
そして、撚糸に用いる原糸が、カルボン酸塩を含むポリビニルアルコールを主成分とする水溶性繊維を用いた溶解性向上効果については、前記のとおりである。
【００６０】
このように、本発明の実施例２の、結節部８３を有する結節網体８０は、線条体８１、８２から成り、線条体８１、８２は、それぞれ、線条体１の撚糸から成る外層体３、又は、線条体１１の撚糸から成る外層体３１を湯水中で溶解し、除去したものである。
この理由は、軟質の金属素線を撚り合わせたロープ体２は、引張破断伸びが大きく、かつ、引張破断力が小さい為、ロープ体２のみで結節部を有する結節網体を編網することは極めて困難である。
これを解消する為、まず、ロープ体２の外周に、ロープ体２よりも引張破断伸びが小さく、かつ、ロープ体２の引張破断力よりも大きな外層体３、３１を備えた線条体１、１１を用いて編網して、結節部を有する結節網体とし、その後、熱処理（溶解処理）によって、外層体３、３１を溶解させて除去し、さらに、外層体３、３１を溶解させた結節網体に緩んだ結節部を緊締する為、張力を加える。
結節部８３は、同一材料の金属素線どうしの接触による前記凝着作用と、鏡面状の金属素線どうしの相互接触による前記物理吸着作用との双方の作用により、緩み難くなる。
これにより、環境の変化によって網目が変形し難く、より緩み難い結節部を有し、特に、施設の防炎等の観点から安全を確保できる不燃の、結節部８３を有する結節網体８０を得ることができる。
【００６１】
次に、本発明の、結節部８３を有する結節網体８０の製造方法について説明する。尚、結節網体８０は、結節網体７０に用いる線条体１、１１の外層体３、３１を溶解し、除去したものである。以下、工程ごとに説明する。
工程１．線条体１、１１を用いて、結節部７３を有する結節網体７０を編網する工程と、
工程２．外層体３、３１の重量に対して３０倍以上の重量の水を溶解槽内に満たし、溶解
処理温度として５５℃以上に昇温させる工程と、
工程３．溶解処理温度以上の溶解槽内へ、結節網体７０を浸漬させる工程と、
工程４．１０分以上２時間以下で溶解槽内へ浸漬させて、外層体３、３１を溶解し、除去
する工程と、
工程５．外層体３、３１が溶解し、除去して成る結節網体を溶解槽内から取り出し、張力
を加え、結節部を緊締する工程からなることを特徴とする、結節部８３を有する
結節網体８０の製造方法である。
又、結節部の結節方法、線条体に用いる外層体の構造、及び、外層体の溶解状態等により、前記工程２〜５を繰り返し設けてもよく、温度と浸漬時間とを変更させてもよい。
これにより、軟質の金属素線を撚合したロープ体２から成る不燃の、結節部８３を有する結節網体８０を製造することができる。
【００６２】
詳しくは、例えば、昇温装置として蒸気ボイラーを用いる場合には、
前記工程２として、
外層体３、３１の重量に対して３０倍以上の重量の水を蒸気ボイラの溶解槽内に満たし、蒸気管内の蒸気によって温度を５０℃に昇温させる工程と、
前記工程３として、
結節網体７０を蒸気ボイラの溶解槽内へ投入して、結節網体７０が湯水から浮き上がらないように蓋をして、結節網体７０を浸漬させる工程と、
前記工程４として、
蒸気管内の蒸気温度を上昇させて、蒸気ボイラの溶解槽内の温度を９２℃から９５℃まで昇温させ続けて、攪拌し続けながら１０分以上２時間以下で溶解槽内へ浸漬させて、外層体３、３１を溶解し、除去する工程と、
前記工程５として、
外層体３、３１が溶解し、除去した結節網体を溶解槽内から取り出し、取り出した結節網体の縦目方向（編網方向と直角方向）の両端部の網目に金棒を通して、横目方向（編網方向と同じ方向）へ張力（本実施例では結節部の引張破断力の４０％以上８０％以下）を数秒から数分間（本実施例では１０秒から５分間）加えて、結節部を緊締し、その後に、張力を開放して成る結節部８３を有する結節網体８０の製造方法である。
これにより、軟質の金属素線を撚合したロープ体２から成る不燃の、結節部８３を有する結節網体８０を製造することができる。
又、前記のように、前記工程２〜５を繰り返し設けてもよく、温度と浸漬時間とを変更させてもよい。
そして、蒸気ボイラーを用いる例示の前記工程２では、「温度を５０℃に昇温させる工程」としたが、これは溶解槽内へ結節網体を投入する際の作業の安全性を考慮した為であり、溶解処理温度５５℃以上の湯水の中へ結節網体を安全に投入できれば、前記５０℃を
超える温度であってもよい。
そして又、蒸気ボイラーを用いる例示の前記工程５では、張力を加える方向と手段（万網目に金棒を通す等）を説明したが、結節部に張力を加えることができれば、これらに限られない。
【００６３】
そして、本発明の他の実施形態について説明する。
結節部を有する結節網体に用いる線条体であって、
前記線条体は、ロープ体と前記ロープ体の外周に外層体とを備え、
前記ロープ体は、軟質のオーステナイト系ステンレス鋼の金属素線を複数本用いて撚合して成り、
前記外層体は、複数本の撚糸を螺旋状に巻付け、又は、編組して成り、撚糸は、複数本の原糸を撚り回数が５０回／ｍ以上２５００回／ｍ以下で加撚したもので、繊度が３１ｄｔｅｘ以上６６０ｄｔｅｘ以下であって、
原糸は、平均重合度が５００以上２５００以下で、ケン化度が８６モル％以上９９モル％以下であって、引張破断強度が３．３ＣＮ／ｄｔｅｘ以上５．５ＣＮ／ｄｔｅｘ以下のポリビニルアルコールを主成分とする水溶性繊維で、
前記線条体の摩擦係数をμａ、前記線条体の、一方の側に負荷する負荷荷重をＷ、他方の側から負荷荷重Ｗを引っ張る引張操作力をＦとし、一方の負荷荷重側から他方の引張操作側へ前記線条体の向きが変化する角度をθ（ラジアン）、自然対数の底をеとした場合に、
前記線条体の、負荷荷重Ｗと、負荷荷重Ｗに対する引張操作力Ｆとの操作力比（Ｆ／Ｗ）が、                
１＜  еμａ×θ  ＜  е０．２７３×θ
の関係式を満たすことを特徴とする線条体である。
又、請求項５に記載と同様に、
前記外層体の原糸が、ポリビニルアルコールを主成分として、カルボン酸塩を含む水溶性繊維であることを特徴とする線条体である。
そして、請求項６に記載と同様に、
前記線条体を用いて編網して成ることを特徴とする結節部を有する結節網体である。
そして又、請求項７に記載と同様に、
前記線条体を用いて編網して成る、結節部を有する結節網体において、
前記線条体の外層体を、溶解処理温度である５５℃以上の湯中で溶解し、除去して成る結節網体に、張力を加えて結節部を緊締して成ることを特徴とする結節部を有する結節網体である。
さらに、請求項８に記載と同様に、結節部を有する結節網体の製造方法である。
【符号の説明】
【００６４】
１、１１、７１、７２、８１、８２  線条体
２          ロープ体
３、３１    外層体
７０、８０  結節網体
【要約】      （修正有）【課題】編網に適した高い柔軟性と機械的強度特性とを有する線条体を提供する。及び、緩みのない結節部と一定機械的強度特性を備えた結節網体を提供する。【解決手段】ロープ体２の外周に水溶性繊維から成る外層体３を備えた線条体１とすることにより、編網に適した線条体１を得ることができ、かつ、この線条体１を用いて編網することにより、緩みのない結節部と一定の機械的強度特性とを備えた結節網体を提供することができる。さらに、施設の防炎等の観点から不燃の結節網体、及び、その製造方法を提供することができる。【選択図】図１【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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