(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
フェノール樹脂を含む熱硬化性樹脂と、炭素材料とを含み、前記熱硬化性樹脂の含有率が、前記熱硬化性樹脂及び前記炭素材料の合計質量の１５質量％〜３０質量％であり、前記炭素材料がコークスと、黒鉛質材料とを含み、前記コークスと前記黒鉛質材料との質量比（コークス／黒鉛質材料）が０．１〜３．０である、摺動材料。
【請求項２】
皮膜調整材をさらに含む、請求項１に記載の摺動材料。
【請求項３】
前記皮膜調整材が、アルミノケイ酸塩、炭酸塩、リン酸塩、チタン酸塩及び水酸化物からなる群より選択される少なくとも１つを含む、請求項２に記載の摺動材料。
【請求項４】
前記コークスがピッチコークスである、請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の摺動材料。
【請求項５】
請求項１〜請求項４のいずれか１項に記載の摺動材料の成形体。
【請求項６】
かさ密度が１７００ｋｇｆ／ｍ３〜１９００ｋｇｆ／ｍ３である、請求項５に記載の摺動材料の成形体。
【請求項７】
請求項５又は請求項６に記載の摺動材料の成形体を含む、摺動部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、摺動材料及びその成形体、並びに摺動部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
軸受、シールリング、ブレード等の摺動部を有する部品には、種々の材料からなる摺動部材が使用されている。例えば、カーボン焼結体（例えば、特許文献１参照）及び固体潤滑材を含有する熱硬化性樹脂（例えば、特許文献２参照）は、摩擦係数が小さく、かつ耐摩耗性に優れるという性質を活かし、無潤滑環境下で使用可能な摺動部材として使用されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００８−２４９１２９号公報
【特許文献２】特開２００８−００１８８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１に記載されているようなカーボン焼結体は、摩擦係数が低く優れた耐摩耗性を示すが、使用環境によっては強度が足りずに破損が生じるおそれがある。他方、特許文献２に記載されているような固体潤滑材を含有する熱硬化性樹脂は、カーボン焼結体に比べて強度に優れるものの、相手材の材質として一般的な鉄合金、アルミニウム合金等よりも熱膨張係数が大きく、駆動時の温度上昇により体積が膨張して摩擦係数が増大するおそれがある。
【０００５】
本発明は上記事情に鑑み、無潤滑環境下で使用可能であって、充分な強度を有し、寸法安定性に優れる摺動材料及びその成形体、並びに摺動部材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するための手段には、以下の実施態様が含まれる。
＜１＞フェノール樹脂を含む熱硬化性樹脂と、炭素材料とを含み、前記熱硬化性樹脂の含有率が、前記熱硬化性樹脂及び前記炭素材料の合計質量の１５質量％〜３０質量％である、摺動材料。
＜２＞皮膜調整材をさらに含む、＜１＞に記載の摺動材料。
＜３＞前記皮膜調整材が、アルミノケイ酸塩、炭酸塩、リン酸塩、チタン酸塩及び水酸化物からなる群より選択される少なくとも１つを含む、＜２＞に記載の摺動材料。
＜４＞前記炭素材料が炭素質材料と、黒鉛質材料とを含み、前記炭素質材料と前記黒鉛質材料との質量比（炭素質材料／黒鉛質材料）が０．１〜３．０である、＜１＞〜＜３＞のいずれか１つに記載の摺動材料。
＜５＞＜１＞〜＜４＞のいずれか１つに記載の摺動材料の成形体。
＜６＞かさ密度が１７００ｋｇｆ／ｍ３〜１９００ｋｇｆ／ｍ３である、＜５＞に記載の摺動材料の成形体。
＜７＞＜５＞又は＜６＞に記載の摺動材料の成形体を含む、摺動部材。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、無潤滑環境下で使用可能であって、充分な強度を有し、寸法安定性に優れる摺動部材を形成可能な摺動材料及びその成形体、並びに摺動部材が提供される。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
以下、本発明を実施するための形態について詳細に説明する。但し、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。以下の実施形態において、その構成要素（要素ステップ等も含む）は、特に明示した場合を除き、必須ではない。数値及びその範囲についても同様であり、本発明を制限するものではない。
本明細書において「工程」との語には、他の工程から独立した工程に加え、他の工程と明確に区別できない場合であってもその工程の目的が達成されれば、当該工程も含まれる。
本明細書において「〜」を用いて示された数値範囲には、「〜」の前後に記載される数値がそれぞれ最小値及び最大値として含まれる。
本明細書において組成物中の各成分の含有率は、組成物中に各成分に該当する物質が複数種存在する場合、特に断らない限り、組成物中に存在する当該複数種の物質の合計の含有率を意味する。
本明細書において組成物中の各成分の粒子径は、組成物中に各成分に該当する粒子が複数種存在する場合、特に断らない限り、組成物中に存在する当該複数種の粒子の混合物についての値を意味する。
【０００９】
＜摺動材料及びその成形体＞
本実施の形態の摺動材料は、フェノール樹脂を含む熱硬化性樹脂と、炭素材料とを含み、前記熱硬化性樹脂の含有率が、前記熱硬化性樹脂及び前記炭素材料の合計質量の１５質量％〜３０質量％である。
【００１０】
本実施の形態の摺動材料の成形体は、摺動部材として用いたときに、無潤滑環境下で使用可能である。すなわち、潤滑剤を使用せず、成形体の表面を相手材にそのまま接触させて使用することができる。炭素材料を含有する成形体は、摩耗した際に発生する摩耗粉が摺動材料及び相手材の接触面に付着して皮膜を形成することで、良好な耐摩耗性を発現すると考えられている。
【００１１】
さらに、本実施の形態の摺動材料の成形体は、炭素材料に加えてフェノール樹脂を含む熱硬化性樹脂を特定の比率で含有することで、強度に優れ、かつ寸法安定性に優れる（熱膨張係数が小さい）。
摺動材料の成形体を得る方法は特に制限されない。例えば、摺動材料に対して所望の形状となるように加熱及び加圧を行う（加熱成形）方法が挙げられる。加熱及び加圧の方法は特に制限されず、公知の方法で行うことができる。
【００１２】
本実施の形態の摺動材料の成形体のかさ密度は、１７００ｋｇｆ／ｍ３〜１９００ｋｇｆ／ｍ３であることが好ましく、１７５０ｋｇｆ／ｍ３〜１９００ｋｇｆ／ｍ３であることがより好ましい。摺動材料の成形体のかさ密度が１７００ｋｇｆ／ｍ３以上であると、充分な強度が得られる傾向にあり、１９００ｋｇｆ／ｍ３以下であると、摺動部材としての重さが軽くなる傾向にある。本実施の形態においてかさ密度は、１０ｍｍ×１０ｍｍ×５０ｍｍの試験片を用いてＪＩＳ  Ｒ  ７２１２：１９９５に準じて測定される値である。
【００１３】
摺動材料の成形体のかさ密度は、原材料の組成及び製造条件に依存して変化する。特に、成形温度、成形圧力等の成形条件に大きく依存する。従って、これらの条件を変更することによって所望のかさ密度を有する成形体を得ることができる。
【００１４】
（Ａ）熱硬化性樹脂
本実施の形態の摺動材料は、熱硬化性樹脂としてフェノール樹脂を含む。本実施の形態の摺動材料の成形体は、摺動部材として、高温環境下で用いられる場合がある。また、高温でない使用環境でも駆動時の摩擦による摩擦熱の発生により摺動部材自体が高温になる。そのため、摺動材料の成形体には高温環境下でも耐えうる耐熱性が必要とされる。以上のことから、使用する樹脂としては耐熱性に優れる熱硬化性樹脂であることが必要である。熱硬化性樹脂の中でも、フェノール樹脂は３次元的な網目構造を持つことから、電気的、機械的特性に優れ、特に耐熱性、難燃性に優れている。従って、本実施の形態の摺動材料は熱硬化性樹脂としてフェノール樹脂を含む。
熱硬化性樹脂中のフェノール樹脂の含有率は、７０質量％以上であることが好ましく、８０質量％以上であることがより好ましく、９０質量％以上であることがさらに好ましい。摺動材料は、フェノール樹脂以外の熱硬化性樹脂を含んでもよく、このような樹脂としてはエポキシ樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ジアリルフタレート樹脂等が挙げられる。
【００１５】
フェノール樹脂としては、例えば、ノボラック型フェノール樹脂及びレゾール型フェノール樹脂が挙げられ、いずれか一方のみを用いても両者を併用してもよい。
【００１６】
フェノール樹脂を含む熱硬化性樹脂の含有率は、摺動材料に含まれる熱硬化性樹脂及び炭素材料の合計質量の１５質量％〜３０質量％である。フェノール樹脂を含む熱硬化性樹脂の含有率が１５質量％であると、摺動材料の成形体に充分な強度を付与できる。フェノール樹脂を含む熱硬化性樹脂の含有率が３０質量％以下であると、摺動材料の成形体に充分な寸法安定性を付与できる。摺動材料の成形体の強度の観点からは、熱硬化性樹脂と炭素材料の合計質量の２３質量％〜３０質量％であることが好ましく、寸法安定性の観点からは、熱硬化性樹脂と炭素材料の合計質量の１５質量％〜２７質量％であることが好ましい。従って、摺動材料の成形体の強度の向上と寸法安定性の双方の観点からは、フェノール樹脂を含む熱硬化性樹脂の含有率は、熱硬化性樹脂と炭素材料の合計質量の２３質量％〜２７質量％であることがより好ましい。
【００１７】
（Ｂ）炭素材料
本実施の形態において炭素材料とは、有機物が炭素化した物質（炭素化物）を意味する。炭素材料は、結晶性の度合いの低い炭素質材料と、結晶性の度合いの高い黒鉛質材料とに大別される。炭素質材料として具体的には、コークス、カーボンブラック、活性炭、石炭、木炭等が挙げられる。黒鉛質材料として具体的には、黒鉛が挙げられる。黒鉛としては、天然黒鉛及び人造黒鉛のいずれも使用できる。炭素材料は１種を単独で用いても、２種以上を併用してもよい。炭素材料を２種以上併用する場合としては、炭素材料の種類、平均粒子径、粒子形状等が異なる炭素材料を２種以上併用する場合が挙げられる。
【００１８】
摺動材料の成形体の寸法安定性の観点からは、炭素材料の含有率は、摺動材料に含まれる熱硬化性樹脂及び炭素材料の合計質量の７３質量％〜８５質量％であることが好ましく、強度及び成形時の流動性の観点からは、熱硬化性樹脂及び炭素材料の合計質量の７０質量％〜７７質量％であることが好ましい。従って、摺動材料の成形体の寸法安定性、強度及び成形時の流動性の観点からは、炭素材料の含有率は、熱硬化性樹脂及び炭素材料の合計質量の７３質量％〜７７質量％であることがより好ましい。
【００１９】
摺動材料の成形体の強度の観点からは、炭素材料は炭素質材料を含むことが好ましい。他方、耐摩耗性の観点からは、炭素材料は黒鉛質材料を含むことが好ましい。従って、摺動材料の成形体の強度及び耐摩耗性の観点からは、炭素材料は炭素質材料と黒鉛質材料とを含むことが好ましい。価格及び品質安定性の観点からは、炭素材料は炭素質材料としてコークスと、黒鉛質材料として人造黒鉛とを含むことが好ましい。
【００２０】
炭素材料が炭素質材料と、黒鉛質材料とを含む場合、炭素質材料と黒鉛質材料との質量比（炭素質材料／黒鉛質材料）は０．１〜３．０であることが好ましい。前記比率が０．１以上であると、摺動材料の成形体の強度が充分に得られる傾向にある。また、成形体を摺動部材として用いたときに、黒鉛質材料の量が多すぎず、成形体の表面に形成される皮膜への摩耗粉の過度の付着が抑制され、皮膜の厚みが適切に維持されて優れた耐摩耗性が維持される傾向にある。前記比率が３．０以下であると、成形体の表面に充分な厚みの皮膜が形成されて優れた耐摩耗性が維持される傾向にある。以上の総合的な観点からは、炭素質材料と黒鉛質材料との質量比（炭素質材料／黒鉛質材料）は０．４〜１．５であることがより好ましく、０．６〜１．５であることがさらに好ましい。
【００２１】
炭素材料は、原材料であるときの状態が粒子状であることが好ましい。例えば、平均粒子径が５μｍ〜１００μｍであることが好ましく、１０μｍ〜５０μｍであることがより好ましく、１５μｍ〜４０μｍであることがさらに好ましい。粒子の形状は特に制限されず、球状、燐片状、塊状等が挙げられる。ここでの平均粒子径は、レーザー回折法によりＪＩＳ  Ｚ  ８８２５：２０１３に準じて測定される値である。
【００２２】
（Ｃ）皮膜調整材
摺動材料は、皮膜調整材をさらに含むことが好ましい。本実施の形態において皮膜調整材とは、モース硬度が２〜６である物質（炭素材料を除く）を意味する。皮膜調整材は、摺動材料の成形体を摺動部材として用いたときに、摩耗粉によって成形体及び相手材の表面に形成される皮膜を削り、皮膜の厚みを適切に維持する役割（皮膜調整効果）を果たす。
モース硬度は、滑石、石膏、方解石、ホタル石、燐灰石、正長石、石英、黄玉、鋼玉、及びダイアモンドを標準物質として、モース硬度計を用いて調べることができる。
【００２３】
充分な皮膜調整効果を得る観点からは、皮膜調整材の含有率は摺動材料の全質量の０．３質量％以上であることが好ましく、皮膜の過度な研磨を抑制する観点からは、皮膜調整材の含有率は摺動材料の全質量の５質量％以下であることが好ましい。従って、皮膜調整材の含有率は摺動材料の全質量の０．５質量％〜３質量％であることがより好ましく、１質量％〜２質量％であることがさらに好ましい。
【００２４】
充分な皮膜調整効果を得る観点からは、皮膜調整材のモース硬度は３以上であることが好ましく、４以上であることがより好ましい。皮膜の過度な研磨を抑制する観点からは、皮膜調整材のモース硬度は５以下であることがより好ましい。
【００２５】
皮膜調整材としては、例えば、アルミノケイ酸塩、炭酸塩、リン酸塩、チタン酸塩、及び水酸化物からなる群より選択される少なくとも１つを含むことが好ましい。具体的には、長石、沸石（ゼオライト）、粘土鉱物、炭酸カルシウム、炭酸カリウム、炭酸バリウム、炭酸マグネシウム、炭酸リチウム、リン酸カルシウム、リン酸水素カルシウム、リン酸二水素カルシウム、二リン酸カルシウム（ピロリン酸カルシウム）、リン酸一マグネシウム、リン酸二マグネシウム、リン酸三マグネシウム、二リン酸マグネシウム（ピロリン酸マグネシウム）、メタリン酸マグネシウム、リン酸亜鉛、二リン酸亜鉛（ピロリン酸亜鉛）、チタン酸カリウム、チタン酸リチウムカリウム、チタン酸マグネシウム、チタン酸マグネシウムカリウム、チタン酸カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化アルミニウム、水酸化亜鉛等が挙げられる。皮膜調整材は１種を単独で用いても、２種以上を併用してもよい。
【００２６】
（Ｄ）モース硬度が２未満の無機物
摺動材料は、モース硬度が２未満の無機物を含んでいてもよい。モース硬度が２未満の無機物は、固体潤滑材として作用する。モース硬度が２未満の無機物としては、タルク、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化ホウ素、雲母、セシウム、ナトリウム、カリウム、リン、リチウム、インジウム、塩化銀、カルシウム、ガリウム等が挙げられる。モース硬度が２未満の物質は１種を単独で用いても、２種以上を併用してもよい。摺動材料がモース硬度が２未満の物質を含む場合、その含有率は特に制限されない。例えば、摺動材料の全質量の０．１質量％〜１０質量％とすることができる。
【００２７】
（Ｅ）離型剤
摺動材料は、摺動材料の成形体の強度、寸法安定性及び耐摩耗性が著しく低下しない範囲で離型剤を含有してもよい。離型剤としては、流動パラフィン、パラフィンワックス、合成ポリエチレンワックス、ステアリン酸、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸アミド、オレイン酸アミド、エルカ酸アミド、メチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、ステアリン酸モノグリセリド、ステアリルステアレート、硬化油等が挙げられる。離型剤は１種を単独で用いても、２種以上を併用してもよい。摺動材料が離型剤を含む場合の含有率は特に制限されず、例えば摺動材料の全質量の０．３質量％〜１．５質量％とすることができる。
【００２８】
＜摺動部材＞
本実施の形態の摺動部材は、上述した摺動材料の成形体を含む。本実施の形態の摺動部材は、無潤滑環境下で使用可能であって、充分な強度を有し、寸法安定性に優れている。摺動部材は、摺動材料の成形体のみからなっていても、摺動材料の成形体と他の部材との組み合わせであってもよい。摺動部材として具体的には、軸受け、シールリング、ブレード、ローター、プーリー等が挙げられる。
【実施例】
【００２９】
以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００３０】
〔実施例１〜１０及び比較例１〕
表１に示す原材料を表１に示す配合比率で混合し、双腕型ニーダー（株式会社栗本鉄工所）に投入し、２３回転／分（ｒｐｍ）、５０℃で１時間加熱混合した。得られた混合物（摺動材料）を、平均粒子径が２５μｍとなるように粉砕した。次いで、粉砕物を１５０ｍｍ×２５０ｍｍ×５０ｍｍの金型に入れ、成形面圧０．２ＭＰａ、金型温度１８０℃、成形時間１０分の条件で成形した。得られた成形体（摺動部材）を２５０℃で１０時間熱処理した。
【００３１】
【表１】
0006657740.tif 000002
【００３２】
表１に記載の原材料の詳細は以下の通りである。
（Ａ）熱硬化性樹脂
フェノール樹脂１：日立化成株式会社、商品名：ＨＰ−６０１ＵＰ
フェノール樹脂２：エア・ウォーター・ベルパール株式会社、商品名：Ｓ８９０
フェノール樹脂３：昭和電工株式会社、商品名：ＢＲＰ−４０６
フェノール樹脂４：昭和電工株式会社、商品名：ＢＲＰ−２４４４
【００３３】
（Ｂ）炭素材料
コークス：株式会社シーケム、商品名：ＬＰＣ−Ａ、平均粒子径１８μｍ、モース硬度４
人造黒鉛１：オリエンタル産業株式会社、商品名：ＡＴ−Ｎｏ５、平均粒子径３７μｍ、モース硬度１
人造黒鉛２：オリエンタル産業株式会社、商品名：ＡＴ−Ｎｏ１０、平均粒子径１８μｍ、モース硬度１
人造黒鉛３：ＴＩＭＣＡＬ社、商品名：Ｔ−７５、平均粒子径３０μｍ、モース硬度１
【００３４】
（Ｃ）皮膜調整材
皮膜調整材１：小野田化学工業株式会社、二リン酸カルシウム、モース硬度４
皮膜調整材２：大道製薬株式会社、二リン酸亜鉛、モース硬度５
【００３５】
（Ｄ）モース硬度が２未満の無機物
タルク：セイコー産業株式会社、商品名：ＣＴＡ−１、モース硬度１
【００３６】
（Ｅ）離型剤
離型剤：堺化学工業株式会社、ステアリン酸亜鉛、商品名：ＳＺ−Ｐ
【００３７】
〔特性評価〕
実施例１〜１０及び比較例１で作製した熱処理後の成形体を用いて、以下の特性評価を行った。結果を表１に示す。
【００３８】
（かさ密度測定）
かさ密度（単位：ｋｇｆ／ｍ３）は、熱処理後の成形体から切り出した１０ｍｍ×１０ｍｍ×５０ｍｍの試験片を用いて、ＪＩＳ  Ｒ  ７２１２：１９９５に準じて測定した。
【００３９】
（曲げ強度測定）
曲げ強度（単位：ＭＰａ）は、アムスラー式万能試験機（株式会社島津製作所）を用い、成形の際に圧縮した方向に荷重を加え、ＪＩＳ  Ｋ  ６９１１：２００６に準じて測定した。測定は、熱処理後の成形体から切り出した１０ｍｍ×５ｍｍ×８０ｍｍの試験片を用いて行った。
【００４０】
（硬度測定）
硬度（単位：ＨｓＤ）は、Ｄ型ショア硬度計を用い、ＪＩＳ−Ｚ  ２２４６：２０００に準じて測定した。
【００４１】
（熱膨張係数）
熱膨張係数（単位：ｐｐｍ／Ｋ）は、熱処理後の成形体から切り出した５ｍｍ×５ｍｍ×１５ｍｍの試験片を用い、熱膨張計（商品名：ＤＬ−７０００ＲＨ、株式会社アルバック）を用い、昇温速度５℃／分、解析温度範囲  ＲＴから１５０℃の傾きより熱膨張係数を算出した。なお、熱膨張係数は圧縮方向に対して垂直方向（長手方向）の寸法を基準として算出した。
【００４２】
（摩擦係数及び摩耗量）
チップオンディスク型摩耗試験機（株式会社エー・アンド・ディー）を用いて摺動摩耗試験を行った。具体的には、熱処理後の成形体から切り出した１８ｍｍ×１２ｍｍ×８ｍｍの試験片に、リング（材質：ＳＵＳ３０４（ＪＩＳ  Ｇ  ４３０３：２００５）、外径：８５ｍｍ、内径：１５ｍｍ）を押し当て、面圧：０．１ＭＰａ、周速：１０ｍ／ｓ、雰囲気温度１００℃の条件で８時間測定した。
摩擦係数は、（回転トルク荷重（摩擦力）Ｆ（Ｎ））／（押付け荷重Ｐ（Ｎ））で算出される値とした。
摩耗量は、１時間あたりの摩耗深さ（μｍ／時間）とした。
【００４３】
〔比較例２〕
人造黒鉛２を２０質量部、人造黒鉛３を２１質量部、タールピッチ５４質量部及びコールタール５質量部を混合して双腕型ニーダー（株式会社栗本鉄工所）に投入し、２３回転／分（ｒｐｍ）、２８０℃で８時間加熱混合した。得られた混合物を平均粒子径が２５μｍとなるように粉砕した。粉砕物を１５０ｍｍ×２５０ｍｍ×５０ｍｍの金型に入れ、成形面圧０．２ＭＰａ、金型温度１８０℃、成形時間１０分の条件で成形した。得られた成形体をシャトルキルン焼成炉（中外炉工業株式会社）に入れ、不活性雰囲気下で９００℃まで４００時間かけて昇温し、その後冷却することによって、炭素黒鉛質焼結材を得た。
【００４４】
得られた炭素黒鉛質焼結材の特性評価を実施例と同様にして行った。その結果、かさ密度は１６７０ｋｇｆ／ｍ３であり、曲げ強度は４０ＭＰａであり、硬度は５５ＨｓＤであり、熱膨張係数は４ｐｐｍ／Ｋであり、摩擦係数は０．１２であり、摩耗量は３．１μｍ／時間であった。
【００４５】
〔結果の考察〕
表１に示されるように、実施例１〜１０で作製した成形体は、フェノール樹脂を含まない比較例２に比べて強度及び耐摩耗性に優れていた。熱膨張係数は、比較例２より大きいものの、いずれも１９ｐｐｍ／Ｋ以下であった。これは摩擦相手材（ＳＵＳ３０４：熱膨張係数１６ｐｐｍ／Ｋ）に近い値であり、充分な寸法安定性を有していると判断できる。
また、実施例１〜１０で作製した成形体は、フェノール樹脂と炭素材料の合計質量におけるフェノール樹脂の割合が３６質量％である比較例１に比べて強度及び寸法安定性に優れていた。
【００４６】
実施例１〜１０の中でも、炭素質材料／黒鉛質材料の値が０．６〜１．５の範囲内である実施例３〜９は、曲げ強度が８０ＭＰａ以上、硬度で７２以上であり、優れた強度及び硬度を有していた。さらに、摩耗量が１．９ｍｍ／時間以下であり、優れた耐摩耗性を有していた。