(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
レーザー光源（１）の周波数ｆ（ｔ）の変調を測定する方法であって、
−変調コントローラ（１１）により、前記レーザー光源を周期Ｔにわたり変調するステップと、
−所与の周期Ｔにおいて、前記レーザー光源の下流に位置していて２本のアーム間に遅延τを生じさせることが可能な干渉計（２）の２本のアーム間でビート光度の測定を複数回実行し、変調の制御により前記測定を同期化するステップと、
−前記測定値から前記周波数ｆ（ｔ）を計算するステップとを含んでいて、
−各周期Ｔ中、前記周波数ｆ（ｔ）は変化し、
−複数の周期Ｔにわたり、前記遅延τが時間の関数としてΔτ＞１０％λ／ｃおよびΔτ／τ＜０．０１λ／ｃだけ変化し、ここにｃは光速度、λは光源の波長であり、
−前記測定が所与の周期の時点ｔｉで実行されて、時点ｔｉ＋ｋＴで反復され（ｋ≧１）、遅延τは実行される都度変化し、
−前記周波数ｆ（ｔ）の変調が、前記遅延τの変化に起因して異なる干渉条件下で得られた反復測定値の全てから計算されることを特徴とする方法。
【請求項２】
前記周波数ｆ（ｔ）の変調が、複数の測定値を用いて共分散行列から計算されることを特徴とする、請求項１に記載のレーザー光源の周波数ｆ（ｔ）の変調を測定する方法。
【請求項３】
前記遅延τの時間の関数としての変化が圧電装置により誘導されることを特徴とする、請求項１または２に記載のレーザー光源の周波数ｆ（ｔ）の変調を測定する方法。
【請求項４】
前記計算が、
−周期毎に均一な反復的測定値をベクトルｘ（ｔ）形式（０≦ｔ≦Ｔ）で編成するステップと、
−当該ベクトルｘ（ｔ）が表す楕円柱の軸ｗ０を計算するステップと、
−前記周波数ｆ（ｔ）の関数である角度によりパラメータ化されている射影により、前記軸ｗ０に沿って所定の平面上へ射影するステップとを含んでいることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項に記載のレーザー光源の周波数ｆ（ｔ）の変調を測定する方法。
【請求項５】
前記角度の、前記周波数ｆ（ｔ）の関数が１次展開され、前記角度が前記周波数ｆ（ｔ）に比例することを特徴とする、請求項４に記載のレーザー光源の周波数ｆ（ｔ）の変調を測定する方法。
【請求項６】
前記周期Ｔが概ね数μ秒であり、前記遅延が数秒〜数分の持続期間にわたり変化することを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１項に記載のレーザー光源の周波数ｆ（ｔ）の変調を測定する方法。
【請求項７】
ライダーのレーザー光源（１）の周波数ｆ（ｔ）を設定点ｆ０（ｔ）に較正する方法であって、
−前記レーザー光源（１）の周波数ｆ（ｔ）を所定の周期的な制御電圧Ｕ（ｔ）により変調するステップと、
−前記周波数ｆ（ｔ）とＵ（ｔ）との間の線形変換を設定するステップと、
−ｆ０（ｔ）および前記線形変換から第１の制御電圧Ｕ１（ｔ）を計算するステップと、
−ｉ＝１から始めて、
・請求項１〜５のいずれか１項に記載のレーザー光源の周波数ｆｉ（ｔ）を測定するステップと、
・誤差Δｆｉ（ｔ）＝ｆｉ（ｔ）−ｆ０（ｔ）を計算し、Δｆｉ（ｔ）と前記線形変換から修正制御電圧を計算するステップと、
・前段の制御電圧Ｕｉ（ｔ）および前記修正制御電圧から新たな制御電圧Ｕｉ＋１（ｔ）を設定するステップと
・ｉ＝ｉ＋１とするステップを反復するステップとを含む方法。
【請求項８】
前記周波数ｆ（ｔ）とＵ（ｔ）との間の前記線形変換が、ＦＴＭと称する周波数変調の伝達関数の測定により得られることを特徴とする、請求項７に記載の較正方法。
【請求項９】
反復回数が１０より少ないことを特徴とする、請求項７または８のいずれか１項に記載の較正方法。
【請求項１０】
コンピュータプログラムであって、前記コンピュータプログラムがコンピュータ上で実行された際に請求項１〜９のいずれか１項に記載の方法のステップを実行可能にするコード命令を含んでいるコンピュータプログラム。
【請求項１１】
レーザー光源の周波数ｆ（ｔ）の変調を測定するシステムであって、
−変調コントローラ（１１）に関連付けられたレーザー光源（１）と、
−一方のアームに遅延線（２１）を有する２アーム干渉計（２）と、
−前記２アーム干渉計（２）により生じたビート信号を測定する装置（４）と、
−測定された信号を処理する装置（５）と、
−前記変調コントローラ（１１）および前記測定された信号を処理する装置（５）に接続された同期装置（６）とを含み、
前記測定された信号を処理する装置（５）が請求項１〜９のいずれか１項に記載の方法を実現するように構成されていることを特徴とするシステム。
【請求項１２】
前記２アーム干渉計（２）がＭａｃｈ−ＺｅｈｎｄｅｒまたはＭｉｃｈｅｌｓｏｎ型であることを特徴とする、請求項１１に記載の周波数ｆ（ｔ）の変調を測定するシステム。
【請求項１３】
前記２アーム干渉計（２）が音響光変調器を一切含んでいないことを特徴とする、請求項１１または１２に記載の周波数ｆ（ｔ）の変調を測定するシステム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の分野は、レーザー光源の周波数変調の測定、および可能ならば制御に関する。
【背景技術】
【０００２】
今日まで、レーザー光源の周波数変調の測定は、２本のアームのうち１本が音響光学変調器を含むＭｉｃｈｅｌｓｏｎまたはＭａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計を用いて実現している場合が最も多い。この種のシステムの一例を図１ａに示す。当該システムは、
−レーザー光源１と、デジタル設定点を格納する装置１１１および当該デジタル設定点をアナログ信号ｆ０（ｔ）に変換する変換器１１２を備えていて、周波数設定点ｆ０（ｔ）に対応する変調電圧のコントローラ１１と、
−発光された光の一部を干渉計２へ送信すべくサンプリングするカプラー１２と、
−一方のアームに遅延線２１、他方のアームに自身がＲＦ発生器２２１に関連付けられた音響光学変調器（または「ＡＯＭ」）２２を有する２アームＭａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計２と、２個のカプラーの一方２３が好適には２個の等しい部分への分割を可能にし、他方２４が当該２本のアームを通過した光の再結合を可能にする２個のカプラーと、
−干渉計により生じたビートの光度信号をアナログ電気信号に変換可能なフォトダイオード３と、
−当該アナログ信号をデジタル信号に変換する変換器４１、発生器２２１に直列接続されていて当該発生器のアナログ信号をデジタル信号に変換する変換器４２、および変換器４１、４２により生じたデジタル信号を所定の時点で格納する装置４３を含み、フォトダイオード３により伝達された信号を測定する装置４と、
−格納された信号を処理して、設定電圧をコントローラ１１に送信する装置５と、
−格納装置４３、音響光学変調器２２（変換器４２および発生器２２１を介して）、および電圧コントローラ１１の間の同期装置６とを含んでいる。
【０００３】
周波数は、干渉計からの信号出力を解析することにより決定されるが、これは２本のアームから各々発せられる２個の信号間のビート信号の問題である。
【０００４】
フォトダイオードにより測定される信号（ＤＣ成分があれば除外する）は従って、次式の通りであり、
ｘ（ｔ）∝ｃｏｓ（φ（ｔ）−φ（ｔ−τ）＋２πｆｍａｏｔ）
ここにφ（ｔ）はレーザー光源の位相、ｆｍａｏは音響光学変調器の周波数、およびτは光ファイバにより誘導されてＭａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計２の２本のアーム間の経路差に対応する遅延である。位相差φ（ｔ）−φ（ｔ−τ）は以下の関係に従うレーザーの周波数ｆ（ｔ）の特徴を表す。
【数１】
0006770971.tif 000002
【０００５】
レーザーの周波数を評価するために、次式を計算することを推奨する。
ｘ（ｔ）・ｅｘｐ（−２ｉπｆｍａｏｔ）
次いで、ｆｍａｏよりも低いカットオフ周波数の低域フィルタを適用するために、ｚ（ｔ）が次式のように得られる。
ｚ（ｔ）∝ｅｘｐ（ｉφ（ｔ）−ｉφ（ｔ−τ））
【０００６】
ｚ（ｔ）の複素数引数の評価により、式（１）に従いレーザーの周波数を最終的に導くことができる。
【０００７】
当該方法は音響光学変調器により誘導される周波数変換に依存する。
【０００８】
音響光変調器は、サイズ、重量、電力消費、信頼性、およびこれを用いるシステムのコストを直接悪化させ得る要素である。これらの悪化は間接的でもあり得る。例えば、音響光学変調器により生じる干渉に起因して、一連の検出を電磁気的に遮蔽することが必要な場合がある。また、高い中間周波数での動作には、より複雑な一連の検出を用いることが必要である点に注意されたい。
【０００９】
他の解決策により、レーザー光源の周波数変調を測定することができる。最も簡単な解決策は、例えば遅延が極めて短いＭａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計、または自由スペクトル範囲が大きい光学共鳴器等、直交位相の近傍で「明瞭な」干渉計の使用に基づくものである。Ｆａｂｒｙ−Ｐｅｒｏｔ共鳴器を備えたこの種のシステムの一例を図１ｂに示す。当該システムは、
−レーザー光源１と、デジタル設定点を格納する装置１１１および当該デジタル設定点をアナログ信号ｆ０（ｔ）に変換する変換器１１２を備えていて、周波数設定点ｆ０（ｔ）に対応する変調電圧のコントローラ１１と、
−発光された光の一部を干渉計２へ送信すべくサンプリングするカプラー１２と、
−Ｆａｂｒｙ−Ｐｅｒｏｔ共鳴器２と、
−共鳴器２により生じた光度信号をアナログ電気信号に変換可能なフォトダイオード３と、
−当該アナログ信号をデジタル信号に変換する変換器４１、および変換器４１により生じたデジタル信号を所定の時点で格納する装置４３を含み、フォトダイオード３により伝達された信号を測定する装置４と、
−格納された信号を処理して、設定電圧をコントローラ１１に送信する装置５と、
−格納装置４３と電圧コントローラ１１との間の同期装置６とを含んでいる。
【００１０】
この場合、干渉計または共鳴器から出力されてフォトダイオードにより測定される信号を次式のように書くことができる。
ｘ（ｔ）＝Ａ・Ｆ（ｆ（ｔ））
ここにＡは注入電力に依存する比例定数、Ｆはレーザーの周波数ｆ（ｔ）＝ｆｍｏｙ＋Δｆ（ｔ）の可能な変化範囲にわたる単調（従って可逆）な関数である。例えば、短遅延干渉計の場合、電力が完全に釣り合っていれば次式が得られる。
ｘ（ｔ）∝ｃｏｓ（φ（ｔ）−φ（ｔ−τ））＋１≒ｃｏｓ（２πτｆ（ｔ））＋１
当該関数が可逆であるための必要条件は、τが充分小さいこと、すなわち｜２πΔｆ（ｔ）τ｜＜πである。
【００１１】
このように、当該技術は残念なことに、変調ダイナミックレンジが大きく、同時に高い測定精度が必要な用途には適していない。また、比例定数Ａが電力に依存することで、周波数の測定精度が低下する恐れがある。最後に、システムのドリフトが、測定値のドリフトをもたらす（例えば、干渉計の２チャネル間の出力バランスの喪失、または共鳴器の応答におけるスペクトル変化）をもたらす恐れがある。
【００１２】
最後の解決策は、２アーム二重干渉計により生じた干渉信号の位相成分および直交成分を同時に測定するものである。Ｍａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計を備えたこのようなシステムの一例を図１ｃに示す。当該システムは、
−レーザー光源１と、デジタル設定点を格納する装置１１１および当該デジタル設定点をアナログ信号ｆ０（ｔ）に変換する変換器１１２を備えていて、周波数設定点ｆ０（ｔ）に対応する変調電圧のコントローラ１１と、
−発光された光の一部を干渉計２へ送信すべくサンプリングするカプラー１２と、
−カプラー１２が受光した光を好適には２個の等しい部分に分割するカプラー２３を有し、一方のアームに遅延線２１を有し、他方のアームにおいて光信号がカプラー２５により、
・位相成分（当該位相成分は次いでカプラー２４１を用いて他方のアームを通過した光と再結合される）と、
・直交成分（四分の一波表板等の素子２２を用いて得られ、次いでカプラー２４２を用いて他方のアームを通過した光と再結合される）とに分割される２アームＭａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計２と、
−干渉計により生じた遅延信号と位相成分との間のビートの光度信号を第１のアナログ電気信号に変換可能な第１のフォトダイオード３１と、
−干渉計により生じた遅延信号と直交成分との間のビートの光度信号を第２のアナログ電気信号に変換可能な第２のフォトダイオード３２と、
−第１のダイオード３１に接続された変換器４１、第２のダイオード３２に接続された変換器４２、および変換器４１、４２により生じたデジタル信号を所定の時点で格納する装置４３を含み、フォトダイオード３１、３２により伝達された信号を測定する装置４と、
−格納された信号を処理して、設定電圧をコントローラ１１に送信する装置５と、
−格納装置４３と電圧コントローラ１１との間の同期装置６とを含んでいる。
【００１３】
この場合、ｘ（ｔ）＝Ａ・ｃｏｓ（φ（ｔ）−φ（ｔ−τ））＋Ｂ、およびｙ（ｔ）＝Ｃ・ｓｉｎ（φ（ｔ）−φ（ｔ−τ））＋Ｄが測定され、ここにＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄは注入電力および干渉計のチャネル間の出力バランスに依存する係数である。これらの係数を完全に把握することにより以下の測定が可能である。
【数２】
0006770971.tif 000003
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
当該技術は、精巧な（すなわち長い遅延を含む）干渉計を用いて精度とダイナミックレンジとを程よく両立させることができるため有利である。当該技術により、任意の音響光変調器を一切使用する必要がなくなる。しかし、時間不変の４分の１波長板を必要とする。また、位相を極めて高い精度で制御する必要があり、２個の信号を同時に取得して、注入電力およびチャネルの出力バランスに依存し、従って時間経過に伴いドリフトする係数Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄを良く把握することを必要とする。
【００１５】
本発明の目的は、これらの短所を緩和することである。具体的には、精度とダイナミックレンジとを程よく両立させる観点から、および本方法を実装するシステムのコスト、規模、および信頼性の観点から、上述の必要条件を全て同時に満たすレーザー光源の周波数変調を測定する方法に対するニーズが今日に至るまで存在する。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明によれば、レーザー光源の周波数変調の測定もまた、２本のアームの一方が遅延によりずれている２アーム干渉計（例えばＭａｃｈ−ＺｅｈｎｄｅｒまたはＭｉｃｈｅｌｓｏｎ型の）を用いて、以下の動作条件下で実現される。
−変調信号は周期的であり、
−ビート測定値は、一周波数の変調周期（典型的に数百μ秒）のスケールではほとんど変化しないが、測定の反復周期（数秒）のスケールではかなり変化する干渉計のアーム間で位相差に基づく別々の干渉条件下で異なる変調周期にわたり得られる。これにより、干渉信号の位相成分および直交成分を実質的に生成することができる。次いでレーザーの周波数変調がそこから導かれる。
【００１７】
より厳密には、本発明の一主題は、レーザー光源の周波数変調ｆ（ｔ）を測定する方法であって、以下のステップ、すなわち
−変調コントローラにより、レーザー光源を周期Ｔにわたり変調するステップと、
−所与の周期Ｔにおいて、レーザー光源の下流に位置していて２本のアーム間に遅延τを生じさせることが可能な干渉計の２本のアーム間でビート光度の測定を複数回実行し、変調の制御により当該測定を同期化するステップと、
−測定値から周波数ｆ（ｔ）を計算するステップとを含んでいる。
【００１８】
本方法は、主として、
−各周期Ｔ中、ｆ（ｔ）は変化するが遅延τは一定であるとみなされ、
−遅延τは複数の周期Ｔにわたり時間の関数として変化し（実際には、τはλ／ｃに関して典型的には１０％λ／ｃを上回る程度に顕著に変化するが、典型的には１％未満のように相対的には殆ど変化せず、ｃは光速度である）、
−所与の周期の時点ｔｉで実行される測定は時点ｔｉ＋ｋＴで反復され（ｋ≧１）、遅延τは実行される都度変化することを特徴とする。
【００１９】
本方法により、レーザー光源の変調周波数を、音響光変調器を一切含まない簡単な２アーム干渉計を用いて精度とダイナミックレンジを程よく両立させながら測定することができる。これにより、当該要素の使用に伴う短所（コスト、大きさ、信頼性、その他）を回避できる。更に、提案する解決策は、低周波数であり得る信号の解析に基づいているため、一連の検出および信号処理に対する特定の制約、例えばサンプラに対する制約を緩和することができる。
【００２０】
計算は、好適には以下のステップ、すなわち
−周期毎に均一な反復的測定値をベクトルｘ（ｔ）の式（０≦ｔ≦Ｔ）で編成するステップと、
−当該ベクトルｘ（ｔ）が表す楕円柱の軸ｗ０を計算するステップと、
−ｆ（ｔ）の関数である角度によりパラメータ化されている射影により、軸ｗ０に沿って所定の平面上へ射影するステップとを含んでいる。実際には、当該関数を１次展開し、次いでｆ（ｔ）に比例する角度で射影をパラメータ化することが有利である。
【００２１】
周期Ｔは典型的には概ね数μ秒（５μ秒〜１ｍ秒）であり、遅延τは典型的には１００ミリ秒〜１分（１００ｍｓ〜１ｍｎ）の範囲の持続期間にわたり変化する。
【００２２】
本発明の一変型例によれば、遅延時間τの関数としての変化は圧電装置により誘導される。
【００２３】
本発明は、予めユーザーにより設定された周波数変調になるべく近づけるように制御信号を較正すべく用いてもよい。このため、本発明はまた、ライダーのレーザー光源の周波数を設定点ｆ０（ｔ）に較正する方法にも関し、以下のステップ、すなわち
−レーザー光源の周波数を所定の周期的な制御電圧Ｕ（ｔ）により変調するステップと、
−ｆ（ｔ）とＵ（ｔ）との間の線形変換、例えばＦＴＭと称する周波数変調の伝達関数の測定により得られる変換を設定するステップと、
−ｆ０（ｔ）および前記線形変換から第１の制御電圧Ｕ１（ｔ）を計算するステップと、
−ｉ＝１から始めて、
・上述のようにレーザー光源の周波数ｆｉ（ｔ）を測定するステップと、
・誤差Δｆｉ（ｔ）＝ｆｉ（ｔ）−ｆ０（ｔ）を計算し、Δｆｉ（ｔ）と前記線形変換から修正制御電圧を計算するステップと、
・前段の制御電圧Ｕｉ（ｔ）および修正制御電圧から新たな制御電圧Ｕｉ＋１（ｔ）を設定するステップと
・ｉ＝ｉ＋１とするステップを反復するステップとを含んでいる。
【００２４】
反復回数は一般に１０より少ない。
【００２５】
本発明の別の主題はコンピュータプログラムであり、前記プログラムは、前記プログラムがコンピュータ上で実行された際に上述の方法のステップを実行可能にするコード命令を含んでいる。
【００２６】
本発明はまた、レーザー光源の周波数変調ｆ（ｔ）を測定するシステムにも関し、
−変調コントローラに関連付けられたレーザー光源と、
−一方のアームに遅延線を有する２アーム干渉計と、
−当該干渉計により生じたビート信号を測定する装置と、
−測定された信号を処理する装置と、
−変調コントローラおよび処理ユニットに接続された同期装置とを含み、
当該処理装置が上述の方法の実装に適していることを特徴とする。
【００２７】
干渉計は例えばＭａｃｈ−ＺｅｈｎｄｅｒまたはＭｉｃｈｅｌｓｏｎ型である。
【００２８】
有利な特徴として、干渉計は音響光変調器を一切含んでいない。
【００２９】
本発明の他の特徴および利点は、添付図面を参照しながら非限定的な例として与える以下の詳細説明を精査することにより明らかになろう。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１ａ】ＡＯＭを備えた２アームＭａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計（図１ａ）、光学共鳴器（図１ｂ）、または干渉信号の位相成分および直交成分を測定可能な２アーム干渉計（図１ｃ）を有する、従来技術によるレーザー光源の周波数変調を測定するシステムの例を模式的に示す。
【図１ｂ】ＡＯＭを備えた２アームＭａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計（図１ａ）、光学共鳴器（図１ｂ）、または干渉信号の位相成分および直交成分を測定可能な２アーム干渉計（図１ｃ）を有する、従来技術によるレーザー光源の周波数変調を測定するシステムの例を模式的に示す。
【図１ｃ】ＡＯＭを備えた２アームＭａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計（図１ａ）、光学共鳴器（図１ｂ）、または干渉信号の位相成分および直交成分を測定可能な２アーム干渉計（図１ｃ）を有する、従来技術によるレーザー光源の周波数変調を測定するシステムの例を模式的に示す。
【図２ａ】Ｍａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計（図２ａ）またはＭｉｃｈｅｌｓｏｎ干渉計（図２ｂ）を用いて本発明による方法を実装可能なレーザー光源の周波数変調を測定するシステムの一例を模式的に示す。
【図２ｂ】Ｍａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計（図２ａ）またはＭｉｃｈｅｌｓｏｎ干渉計（図２ｂ）を用いて本発明による方法を実装可能なレーザー光源の周波数変調を測定するシステムの一例を模式的に示す。
【図３ａ】当初は楕円経路（図３ａ）で、当該経路を円に変換して（図３ｂ）一定の範囲内で直接周波数を得るべく２周期にわたり得られた測定値を表すベクトルの経路の一例を示す。
【図３ｂ】当初は楕円経路（図３ａ）で、当該経路を円に変換して（図３ｂ）一定の範囲内で直接周波数を得るべく２周期にわたり得られた測定値を表すベクトルの経路の一例を示す。
【図４ａ】当初は楕円に基づく円筒状経路で４００周期にわたり得られた測定値を表すベクトルの例示的経路の、３個の主成分からなる三次元空間への射影を模式的に示す。
【図４ｂ】円筒の軸にほぼ直交直角し、且つ円に正規化された平面に射影された図４ａの経路を模式的に示す。
【図４ｃ】対応する周波数再構成を示す。
【図５】本発明によるレーザー光源の周波数を較正する方法の各種ステップを示す。
【図６】ｉ回の反復後に得られた変調誤差の一例を模式的に示す。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
全ての図を通じて同一要素は同一参照符号で参照されている。
【００３２】
本発明による方法を実装可能な測定システムの第１の例について、図２ａを参照しながら以下に述べる。本システムは、
−レーザー光源１と、デジタル設定点を格納する装置１１１および当該デジタル設定点をアナログ信号ｆ０（ｔ）に変換する変換器１１２を備えていて、周波数設定点ｆ０（ｔ）に対応する変調電圧のコントローラ１１と、
−発光された光の一部を干渉計２へ送信すべくサンプリングするカプラー１２と、
−一方のアームに遅延線２１を有する２アームＭａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計２と、２個のカプラーの一方２３が好適には２個の等しい部分への分割を可能にし、他方２４が当該２本のアームを通過した光の再結合を可能にする２個のカプラーと、
−干渉計２により生じた光度信号をアナログ電気信号に変換可能なフォトダイオード３と、
−当該アナログ信号をデジタル信号に変換する変換器４１、および変換器４１により生じたデジタル信号を所定の時点で格納する装置４３を含み、ダイオード３により伝達された信号を測定する装置４と、
−格納された信号を処理して、設定電圧をコントローラ１１に送信する装置５と、
−格納装置４３と、同じく処理装置に接続された電圧コントローラ１１との間の同期装置６とを含んでいる。
【００３３】
本発明による方法を実装可能な測定システムの、上例におけるＭａｃｈ−Ｚｅｈｎｄｅｒ干渉計をＭｉｃｈｅｌｓｏｎ干渉計で代替した別の例について、図２ｂを参照しながら以下に述べる、本システムは、
−レーザー光源１と、デジタル設定点を格納する装置１１１および当該デジタル設定点をアナログ信号ｆ０（ｔ）に変換する変換器１１２を備えていて、周波数設定点ｆ０（ｔ）に対応する変調電圧のコントローラ１１と、
−発光された光の一部を干渉計２へ送信すべくサンプリングするカプラー１２と、
−各アームの終端にミラー２６、例えばファラデーミラーを有し、一方のアームに遅延線２１を有する２アームＭｉｃｈｅｌｓｏｎ干渉計２と、
・カプラー１２からの光が入射した際に好適には２個の等しい部分への分割を可能にし、
・両方のアームを通過した光が出射する際に再結合可能にするカプラー２３と、
−干渉計２により生じた光度信号をアナログ電気信号に変換可能なフォトダイオード３と、
−当該アナログ信号をデジタル信号に変換する変換器４１、および変換器４１により生じたデジタル信号を所定の時点で格納する装置４３を含み、ダイオード３により伝達される信号を測定する装置４と、
−格納された信号を処理して、設定電圧をコントローラ１１に送信する装置５と、
−格納装置４３と、同じく処理装置に接続された電圧コントローラ１１との間の同期装置６とを含んでいる。
【００３４】
上述の構成は全て光ファイバに基づいていてよい。
【００３５】
図２ｂのシステムの場合、ミラー２６により、偏波保持しない光ファイバを用いる場合であっても干渉信号のレベルは一定である。
【００３６】
上の二例において、レーザー１の照射範囲の一部が、一方のアームが遅延線２１により遅延τだけずれている干渉計２に注入され、残りの照射範囲は、例えば遠隔測定または測風用途を目的とし、図２ａ、２ｂに見られるように、光源の変調方法には寄与しない（測風または遠隔測定信号は光源の変調に用いられない）。干渉計により生じた干渉信号は次いで、フォトダイオード３を用いて電気信号に変換され、次いでバッファメモリ（バッファ）４３に保存すべく変換器４１によりデジタル信号に変換される。同期装置６を用いて、メモリ４３による信号の取得をコントローラ１１の周波数変調設定点に同期させる。複数の変調周期の取得により、処理装置５は固有の方法を用いてレーザー１の変調周波数を再構成することができる。
【００３７】
本発明による方法は、様々な変調周期が異なる干渉条件下で得られたならば機能する。これは、例えば干渉計の熱ドリフトまたはレーザーの波長のドリフトに起因して「自然に」実現できる。本方法はまた、例えば干渉計の２本のアームの一方が（約π／２の）位相変調システムを含む場合に誘導することができる。この位相変調は低周波（典型的には１０Ｈｚ未満）であるため、単に圧電効果または熱効果により実現することができる。
【００３８】
本発明の周波数測定により、従来技術の例で見られるＡＯＭを省略することができる。これは、干渉計２からのビート信号出力の処理に基づいている。このアーキテクチャにおいて、当該ビート信号を次式のように書くことができる。
ｘ（ｔ）＝ｃｏｓ（φ（ｔ）−φ（ｔ−τ）＋ψ（ｔ，τ））
ここに時点ｔにおけるレーザーの位相は、
φ（ｔ）＋ψ（ｔ）
と書かれ、式φ（ｔ）は周波数変調に関連付けられた位相の変化を表し、ψ（ｔ）は平均周波数、および寄生位相変動（例えば位相ノイズから生じる）に関連付けられた全ての項を含んでいる。ψ（ｔ，τ）は、干渉計２のアーム間の光路の変化に依存するが、周波数変調の周期のスケールでは殆ど変動しない位相である。実際には、τはλ／ｃ（典型的にはΔτ＞１０％λ／ｃ、ここにｃは光速度、λは光源の波長）に関して顕著に変化するが、ほとんど相対的に変化しない（典型的には１％未満、すなわち（Δτ／τ）＜０．０１、但しΔτは複数の周期Ｔにわたるτの変化）。
【００３９】
レーザーの周波数ｆ（ｔ）は、位相の導関数に比例する。
【数３】
0006770971.tif 000004
【００４０】
本発明による処理は、位相変動ψ（ｔ，τ）に関する周波数ｆ（ｔ）の寄与の分離、すなわちψ（ｔ，τ）を定数範囲内での除外を図るものである。当該処理は、変調信号が（周期Ｔで）周期的であると仮定し、２個の時間スケール、すなわち
−ｆ（ｔ）は変化するがψ（ｔ，τ）は一定である短い時間スケール、すなわち典型的には数μ秒、
−ψ（ｔ，τ）が変化した長い時間スケール、すなわち典型的に数秒〜数分）
を用いて周波数ｆ（ｔ）を測定する。
【００４１】
実際には、複数の変調周期を包含する長い時間スケールでｍ個の異なる周期にわたり信号ｘｉ（ｔ）を測定して次式を得ることが必要である。
ｘｉ（ｔ）＝ｘ（ｔ−ｋｉＴ）  ここに１≦ｉ≦ｍ，ｋｉ∈Ｎ，０≦ｔ＜Ｔ
【００４２】
上述の時点ｋｉＴにおけるｘｉ（ｔ）の測定値は均質と言われる。レーザーにより発された周波数は、より長い時間スケールの間隔を置いた複数の測定周期の終了時点でのみ再構成可能である。
【００４３】
干渉計アーム間の位相シフトψ（ｔ，τ）が変調周期Ｔにわたり一定のままである、すなわち
ψ（ｔ−ｋｉＴ，τ）≒ｃｓｔｅ＝ψｉ  但し０＜ｔ＜Ｔ
であるように、熱および経時効果は充分に小さい、またはより一般に干渉条件が充分安定していると仮定する。
【００４４】
従って、測定された時間ベクトルを以下の式で示し、
ｘｉ（ｔ）＝ｃｏｓ（２πτｆ（ｔ−ｋｉＴ）＋ψｉ））＝ｃｏｓ（２πτｆ（ｔ）＋ψｉ）
且つ時間依存ベクトルｘ（ｔ）＝（ｘ１（ｔ），．．．，ｘｍ（ｔ））Ｔを考えることができ、
指数の記号Ｔは転置行列を意味する。
【００４５】
二次元の場合、ベクトル
ｘ（ｔ）＝（ｘ１（ｔ），ｘ２（ｔ））Ｔ＝（ｃｏｓ（２πτｆ（ｔ）＋ψ１），ｃｏｓ（２πτｆ（ｔ）＋ψ２））Ｔ
は、図３ａに示すようにψ１≠ψ２ならば楕円を表す。
【００４６】
点Ｐの座標は、（ｃｏｓ（α（ｔ）＋ψ１），（ｃｏｓ（α（ｔ）＋ψ２））である。αは、一定の範囲内でのみ決定できる。複数の点Ｐ（α）が得られる場合、
ψ２−ψ１
により特徴付けられる楕円を表すが、ψ１およびψ２の楕円を導ける直接的な幾何学構造は存在しない。二次元において、楕円の全ての点からαを決定する一つの方式は、αの自然な定義（すなわち角度）に戻るべく楕円を円に変換するものである。これを行うため、以下の操作を行うことができる。
−楕円の偏心を決定する。これを行うため、楕円の軸が常に±４５°であることを考慮して、軸（１，１）および（１，−１）上の点ｘ（すなわち楕円）の経路の射影の最大値を決定することが必要である。（１，１）上での最大値をＭ１と表記し、（１，−１）上の最大値をＭ−１と表記する。
−パラメータ１／Ｍ１の軸（１，１）、およびパラメータ１／Ｍ−１を有する軸（１，−１）の拡張を実行する（例えば、−４５度の回転、続いてパラメータ１／Ｍ１を有する横座標の軸およびパラメータ１／Ｍ−１を有する縦座標の軸の拡張、続いて＋４５度の回転を実行することにより）。
【００４７】
軸ｘ１、ｘ２をＡ１、Ａ２に変換する上述の操作により、図３ａは図３ｂを変形され、αは従って、一定の範囲内で、円に沿った点の位相を直接表す。
【００４８】
同様に、ｍ次元の場合、ｘ（ｔ）は
【数４】
0006770971.tif 000005
の正しく選択された平面内の楕円を表していなければならない。この楕円上で、点ｘの位相はα（ｔ）＝２πτｆ（ｔ）を直接与える。
【００４９】
楕円の軸を決定するために、共分散行列Γ＝＜ｘ（ｔ）ｘ（ｔ）Ｔ＞を計算し、次いで固有ベクトルｖｉおよび固有値λｉを定義すべく対角化する。
Γｖｉ＝λｉｖｉ
λ１≧λ２≧．．．≧λｍ≧０：  固有値
（ｖ１、ｖ２、．．．、ｖｍ）：
【数５】
0006770971.tif 000006
の正規直交基底（固有ベクトル）
【００５０】
実際には、最も大きい３個の固有値だけが無視できない。従って、（ｖ１，ｖ２，ｖ３）により形成される部分空間でのｘの射影を計算することにより問題の次元を減らすことができる。当該部分空間におけるベクトルｘ（ｔ）の経路｛ｘ（ｔ），０≦ｔ≦Ｔ｝に対する実験結果の一例を図３ｂに示す。当該経路は、サンプリング周波数１２５ＭＨｚ、すなわち約２５０００個／周期の点について約１０秒間にわたり測定された２００μ秒のｍ＝４００周期で得られた（満足すべき結果は、５０００点／周期以上で得られた）。典型的には周期Ｔは１０〜８００μ秒、遅延τは典型的には１秒〜３００秒の持続期間にわたり変化する。当該複数の点は軸ｗ０の楕円柱に編成される。楕円の軸ｗ０を決定すべく、法線の二乗に対する法線の分散等の基準Ｃ（ｗ）に対して最小化を図る（射影平面は極力円形になるように選択される）。
【数６】
0006770971.tif 000007
ここにｐｗ（ｘ）が軸ｗに沿ったｘの射影を示す。
【００５１】
ｗ０に沿って点ｘを射影することにより、僅かに楕円をなす形状が得られ、図４ａから分かるように、再正規化の後、
α（ｔ）≒２πτｆ（ｔ）
が成り立ち、従って、図４ｂに示すように時間経過に伴う周波数が導かれる。
【００５２】
上述の技術を用いて、例えば、周期Ｔにわたり、
−定数
−正弦
−放物線
−三角形
である部分を含む所与の複素周波数ｆ（ｔ）を適用することにより様々な周波数ｆ（ｔ）を同時に評価することができる。
【００５３】
信号ｘｉ（ｔ）を、自身のベクトル式での編成に基づいて扱う方法を記述してきた。例えば、反復線形回帰、擬似アニーリング、あるいは全ての測定値を考慮に入れる再帰的、遺伝的またはモンテカルロアルゴリズム等、他の処理方法も考えられる。
【００５４】
上述の方法は特に、ＡＯＭを一切用いることなく、ライダーのレーザー光源の周波数を設定点ｆ０（ｔ）に較正すべく用いてよい。このような手順により、レーザーの伝達関数に生じ得るドリフト（温度、ダイオードの経年劣化等に関する）を回避することができる。図５を参照しながら上で述べた主な較正ステップは以下のように実行される。
【００５５】
第１のステップは、制御電圧とレーザーの周波数との間で線形変換を定義するものである。当該線形変換は、周波数変調の伝達関数を測定することにより得られる点で有利である。これは従って、上述の方法を用いて、以下の式
【数７】
0006770971.tif 000008
の変調の制御電圧として既知の白色雑音（例えば０〜１５０ｋＨｚの範囲の周波数帯の）を用いることにより、（ここにΦｋは独立なランダム位相）、および発光周波数を測定することにより行われる。変調伝達関数は以下の関係から得られる。
【数８】
0006770971.tif 000009
【００５６】
従って較正処理は、上述の伝達関数の（実験的に観察された）非線形性を考慮して以下を反復する。すなわち
−周波数設定点から、レーザーダイオードに印加する第１の電圧を、当該設定点の線形変換を用いて、例えば以下のような変調伝達関数を用いて計算し、
Ｕ１（ｔ）＝ＴＦ−１｛ＴＦ｛ｆ０（ｔ）｝ν×ＦＴＭ−１（ν）｝
−上述の方法を用いて発光周波数ｆ１（ｔ）を測定し、
−前段の測定値から、設定点に関する周波数の誤差Δｆｉ（ｔ）＝ｆｉ（ｔ）−ｆ０（ｔ）を導き、
−当該誤差により、Δｆｉ（ｔ）および上述の関数（例えばＦＴＭ）から定まる制御電圧の修正が可能であり、
Ｕｉ＋１（ｔ）−Ｕｉ（ｔ）−ＴＦ−１｛ＴＦ｛Δｆｉ（ｔ）｝ν×ＦＴＭ−１（ν）｝
−本システムは、必要な制御電圧、従って発光周波数を改良すべく上述の３ステップを反復する。
【００５７】
一般に２回の反復で満足な結果が得られ、典型的には図６に示すように実現可能な最小誤差（すなわち約１分）を実現するのには３〜４回の反復で充分である。
【００５８】
上述の較正および測定方法により、従来技術の例で見られるＡＯＭを省略することができる。しかし、その使用を排除するものではなく、特にＡＯＭを、低周波ノイズを回避すべく干渉計の一方のアームにオプションとしてＡＯＭを追加してもよい。
【００５９】
ビート信号は、ハードウェアおよび／またはソフトウェア要素を用いて処理可能である。当該処理は、コンピュータ可読媒体に格納されたコンピュータプログラム製品を用いて実現することができ、コード命令を含む当該コンピュータプログラムにより再構成方法のステップを実行することができる。当該媒体は、電子、磁気、光、電磁気であっても、または赤外線を用いる記憶媒体であってもよい。このような媒体は、例えば半導体メモリ（ランダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）、読出し専用メモリ（ＲＯＭ））、テープ、フロッピーディスク、ハードディスクまたは光ディスク（コンパクトディスク−読出し専用メモリ（ＣＤ−ＲＯＭ）、コンパクトディスク−読出し／書込み（ＣＤ−Ｒ／Ｗ）およびＤＶＤ）である。
【００６０】
本発明について特定の実施形態を参照しながら記述してきたが、本発明はこれらに一切限定されず、上述の手段およびこれらの組合せの任意の技術的等価物であっても、本発明の範囲に含まれる限り本発明に包含されることは明らかである。
【図１ａ】
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【図１ｂ】
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【図１ｃ】
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【図２ａ】
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【図２ｂ】
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【図３ａ】
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【図３ｂ】
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【図４ａ】
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【図４ｂ】
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【図４ｃ】
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【図５】
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【図６】
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