(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
実質的に円筒形状のガス発生火工一体化ブロックであって、
−１０ｍｍ以上の厚さ、１０ｍｍ以上の相当直径、および５％未満の気孔率を有し、
−組成は重量％で表され、その重量の少なくとも９４％について、
硝酸グアニジン７７．５〜９２．５％、
塩基性硝酸銅５〜１０％、および
融点が２１００Ｋを超える少なくとも１つの無機チタン酸塩２．５〜１２．５％、
を含むことを特徴とするガス発生火工一体化ブロック。
【請求項２】
厚さが１０〜１００ｍｍであり、および／または相当直径が１０〜１００ｍｍである、請求項１に記載のブロック。
【請求項３】
気孔率が２％以下である、請求項１または２に記載のブロック。
【請求項４】
組成が、前記硝酸グアニジンおよび前記塩基性硝酸銅を８．５〜１５（８．５≦Ｒ≦１５）の比率Ｒで含むことを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載のブロック。
【請求項５】
組成が、前記硝酸グアニジンおよび前記塩基性硝酸銅を８．５〜１２（８．５≦Ｒ≦１２）の比率Ｒで含むことを特徴とする請求項４に記載のブロック。
【請求項６】
前記少なくとも１つの無機チタン酸塩が、金属チタン酸塩およびアルカリ土類チタン酸塩から選択された少なくとも１つの無機チタン酸塩からなることを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載のブロック。
【請求項７】
前記少なくとも１つの無機チタン酸塩が、チタン酸ストロンチウム（ＳｒＴｉＯ３）および／またはチタン酸カルシウム（ＣａＴｉＯ３）および／またはチタン酸アルミニウム（Ａｌ２ＴｉＯ５）からなることを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載のブロック。
【請求項８】
前記硝酸グアニジン、塩基性硝酸銅、および少なくとも１つの無機チタン酸塩が、その重量の少なくとも９７重量％に相当することを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載のブロック。
【請求項９】
前記硝酸グアニジン、塩基性硝酸銅、および少なくとも１つの無機チタン酸塩が、その重量の少なくとも９９重量％に相当することを特徴とする請求項８に記載のブロック。
【請求項１０】
組成が、前記硝酸グアニジン、塩基性硝酸銅、および少なくとも１つの無機チタン酸塩に加えて、少なくとも１つの処理添加剤を１％以下の重量割合で含むことを特徴とする請求項１から９のいずれか一項に記載のブロック。
【請求項１１】
組成が、前記硝酸グアニジン、塩基性硝酸銅、および少なくとも１つの無機チタン酸塩に加えて、少なくとも１つのバインダーまたは少なくとも１つのフラックスを５％以下の重量割合で含むことを特徴とする請求項１から１０のいずれか一項に記載のブロック。
【請求項１２】
−前記硝酸グアニジン、
−前記塩基性硝酸銅、
−前記少なくとも１つの無機チタン酸塩、および
−少なくとも１つの処理添加剤、
が１００重量％の組成であることを特徴とする請求項１から１０のいずれか一項に記載のブロック。
【請求項１３】
−前記硝酸グアニジン、
−前記塩基性硝酸銅、
−前記少なくとも１つの無機チタン酸塩、
−少なくとも１つの処理添加剤、および
−少なくとも１つのバインダーまたは少なくとも１つのフラックス、が１００重量％の組成であることを特徴とする請求項１から１１のいずれか一項に記載のブロック。
【請求項１４】
請求項１から１３のいずれか一項に記載の実質的に円筒形状のガス発生火工一体化ブロックを得る方法であって、
乾式プロセスまたは湿式プロセスからなることを特徴とする方法。
【請求項１５】
請求項１から１３のいずれか一項に記載の実質的に円筒形状のガス発生火工一体化ブロックを得る方法であって、
乾式プロセスからなることを特徴とする方法。
【請求項１６】
乾式プロセスからなり、前記硝酸グアニジン、前記塩基性硝酸銅、前記少なくとも１つの無機チタン酸塩、少なくとも１つの処理添加剤、および任意に少なくとも１つのフラックスを含む粉末混合物を圧縮すること、または圧縮成型された材料を得るために、前記硝酸グアニジン、前記塩基性硝酸銅、少なくとも１つの処理添加剤、および任意に少なくとも１つのフラックスを含む粉末混合物を圧縮成型し、その後前記圧縮成型された材料を粒状にして顆粒を得、その後前記顆粒を圧縮することを含み、前記少なくとも１つの無機チタン酸塩が、圧縮成型される粉末混合物および／または圧縮される顆粒に添加されることを特徴とする請求項１５に記載の方法。
【請求項１７】
湿式プロセスからなり、前記硝酸グアニジン、前記塩基性硝酸銅、前記少なくとも１つの無機チタン酸塩、少なくとも１つの処理添加剤、少なくとも１つのバインダー、および溶媒を含むペーストを押し出すこと、または少なくとも前記硝酸グアニジンを含む水溶液を調製し、前記水溶液中で少なくとも塩基性硝酸銅を任意に懸濁し、前記溶液または懸濁液を噴霧乾燥することによって粉末を得ることを含むことを特徴とする請求項１４に記載の方法。
【請求項１８】
湿式プロセスは、前記粉末に前記ブロックの補足的成分を添加し、前記ブロックの成分をすべて含む前記補足的成分が任意に添加された粉末を成形することを含み、前記少なくとも１つの無機チタン酸塩が、噴霧乾燥される溶液または懸濁液および／または噴霧乾燥された粉末に添加されることを含むことを特徴とする請求項１７に記載の方法。
【請求項１９】
ガス発生固体火工装薬を含むガス発生器であって、前記装薬が、請求項１から１３のいずれか一項に記載の、および／または請求項１４から１７のいずれか一項に記載の方法によって得られた少なくとも１つのブロックを含むことを特徴とするガス発生器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガス発生火工一体化ブロック（「大きな」火工物）に関し、前記ブロックは、目的の用途により、程度の差はあるが大容積の構造の加圧専用の装置に一体化されるのに適切である。前記ブロックは、より詳しくは、作動は、加圧が、エアバッグ用ガス発生器の作動に要求される期間（最大で数ｍｓの時間）、およびさらにフード持ち上げジャッキ用ガス発生器の作動に要求される期間（約１００ｍｓの時間）より非常に長い比較的長い期間もたらされることを必要とする装置に一体化するのに適している。
【０００２】
それらの固有サイズ、気孔率、および組成特性のおかげで、本発明の火工一体化ブロックは、特に良好な性能（多くの厳格な必要条件を備えた仕様に関して）を付与する。それらは、特に、それらの（低）燃焼速度および（低）温度、それらの製造の容易さ、ならびにそれらのガス収率に対して特に良好な性能を付与する（以下参照）。
【０００３】
問題の装置は、例えば、消火器（それらの作動に必要なガスは、推進剤ガスとして使用され、ノズルを介して消火液を放出することに役立つ）、緊急にドアを開けるためのジャッキのアクチュエーター（それらの作動に必要なガスは、ジャッキを機械的に作動するために使用される）、柔軟性構造体を膨張させるための装置（それらの作動に必要なガスは、柔軟性で不浸透性エンベロープの展開および加圧をもたらす）である。これらの柔軟性構造体の膨張は様々なニーズを満たし得る：例えば、パイプライン（例えば、工場災害の場合に汚染の危険を制限する目的での非放出システム用）の閉塞の必要性、浮き袋（例えば、特にヘリコプターの緊急投げ込み用）を生成する必要性、柔軟性スライド（例えば、航空機からの乗客の緊急避難用）を展開させる必要性。
【０００４】
したがって、今まで、そのような装置の働きは、一般的に安全または非常装置であり、装置の作動はほとんどの場合、タンク内で高圧（２００〜４００ｂａｒ）で貯蔵された中性ガス（窒素、ヘリウムなど）を使用することによって行われる。この技術は、本質的に無毒で、さらに冷たい中性ガス（不活性）の使用などの長所を有する。しかし、それは高圧で事前に圧縮されたガスを使用するので、顕著な不都合を有する：
ａ）ガス貯蔵タンクはいまだに（たとえガスが高圧縮されても）寸法が大きい；
ｂ）タンク（ボトルなど）内に高圧で貯蔵されたガスの存在は、明らかな安全上の理由で、前記タンクは長い期間、高い内部圧力に耐えるように技術基準および圧力下でのエンベロープに関する指令を守ることによって寸法が決定され、それは、大きな厚さ（したがって、相当な重量）の、または高い製造コストの軽量材料（複合材料）を使用する構造となる；最後に、
ｃ）メンテナンスの周期的な実施は装置の耐用年数の全体にわたって安全で最適な作動を保証することが要求される。これらの実施は明らかに運転コストに影響する。
【０００５】
上述の不都合ａおよびｂは、搭載装置（重量および／または寸法の点から、そこに課された制約を考慮して、特には航空部門において）にとって特に重要であると分かる。定期的なメンテナンス実施（上述の不都合ｃ）がなくなると、もちろん運転コストが非常に有利に削減される。
【０００６】
上述のタイプの装置の作動のために固体火工物を使用することも記載されている。
【０００７】
そのような装置の作動用の仕様は、程度の差はあるが大容積の構造を加圧するために、比較的長い指定された継続時間、問題の火工物から比較的ゆっくり絶えずスタートして、適度な温度の多量のガスが生成されることを必要とする（決して限定されるものではないが、約１Ｌ（例えば、ドアを開けるためのジャッキ）、約３０００Ｌ（例えば、ヘリコプター浮き袋）、またはさらに約２００００Ｌ（例えば、脱出スライド）が挙げられる）。
【０００８】
国際公開第２００７／１１３２９９号パンフレットは、比較的長い期間（５０ｍｓ〜１ｍｉｎの時間が挙げられる）にわたってガスを発生するための火工物についてこのように記載し、その組成はバインダーがなく、化学量論平衡に近いＧＮ／ＢＣＮ比率で、硝酸グアニジン（ＧＮ：還元装薬として）および塩基性硝酸銅（ＢＣＮ：酸化装薬として）を含む。したがって、前記組成は、ほとんど平衡に保たれた酸素平衡（０に近い）を有する。これは、現在の問題の仕様に関連して、高すぎる燃焼温度および燃焼速度を前記火工物に与える（以下参照）。
【０００９】
前記国際公開第２００７／１１３２９９号パンフレットに記載された火工物は、乾燥圧縮成型方法によって有利に得られ、実質的に円筒形状であり、５ｍｍを超える厚さ、１０ｍｍ以上の直径（一般的に１０〜６０ｍｍの厚さおよび／または直径）および１〜８％の気孔率を有する。実際、低い気孔率（＜５％、より有利には＜３％）は、制限のあるサイズの火工物を除いて、記載された組成（およびそれらの高密度特性）で容易に得ることができない。現在、当業者は、このパラメーター気孔率の重大な特質を認識している。「高」気孔率値（この場合、４〜５％を超える）は、一般的に火工物の衝動作動の分散を増加させることなどの性質であり、長期間過酷な振動を備えた環境で前記火工物に不十分な耐久性を与え、この火工複合材料（つまり、ＧＮ＋ＢＣＮ混合物系）のクラスに関して、燃焼速度の値を増加させる。
【００１０】
長期的なガス発生に関してそれらの特に有利な特性を考えれば、発明の火工一体化ブロック（以下に記載）は、国際公開第２００７／１１３２９９号パンフレットの教示による火工物の改良と見なされ得る。
【００１１】
発明者らは、安全または非常装置（より一般的に、構造の加圧をもたらすため）の作動をもたらすために、燃焼ガスが先行技術の加圧されたガスに取って替わるガス発生火工一体化ブロックを提案する。この取替えは、それ自体有利であり（圧力下でガスを使用するという不都合に関して以上参照）、本発明の前記ブロックが厳格な仕様に関して特に高い性能を与えるので、なおさらそうである。どんな場合も、それらは、国際公開第２００７／１１３２９９号パンフレットに記載された火工物よりも良好な性能を与える。
【００１２】
前記仕様の主な必要条件は下に示される。
【００１３】
特に有利に、比較的長い時間（一般的に少なくとも５００ｍｓで２ｍｉｎ以内）、適切な流量の燃焼ガス（流量＝燃焼速度×燃焼中の表面積）を伝えるために、発明者らは次のように調査した：
−燃焼の表面積が低減されるような（それらが燃焼される大きな厚さを有するような）大きなブロック（典型的には、厚さ≧１０ｍｍおよび相当直径≧１０ｍｍを備えた）；前記ブロックは、制限のある圧縮成型力で、密度が高められて（つまり、低い気孔率有する：＜５％、有利には≦３％、非常に有利には≦２％）製造（形成）されることができ、実際の利点を与える。そのようなブロックにより、できるだけ高い密度（占有された装薬体積に対する火工製品の重量に対応する装薬の密度）を有する装薬が得られる（航空部門を特に対象とする内蔵システムにおいて特に有益なガス発生器の全体寸法の低減を可能にする。典型的には、この要求は、エアバッグ用ガス発生器で従来使用されたものなど、大量のペレットの形態での装薬の使用を効果的に禁止する）。ブロックの外側面の抑制（例えば、熱硬化性ワニスの堆積による）がさらにもたらされて、非常に長い加圧時間が要求される状況でブロックの燃焼時間を増加し得る；
−低い燃焼温度を有するブロック：１４１５Ｋ以下。そのような低い燃焼温度は、生成されたガスの冷却により圧力の不可避の損失を制限する。この低い燃焼温度は、さらに、ガス発生器および加圧される構造に課された熱応力に関して特に有益である；
−低い燃焼速度を有するブロック。より正確に、下記が必要である：１）低圧（燃焼は、低圧（これは、ガス発生器（したがって、ガス発生器の重量に関して）、および加圧される構造の圧力抵抗の制約に関して特に有益である）で起こるに違いない）での適度な燃焼速度、そしてその割合は、典型的には、１〜１０ＭＰａで６ｍｍ／ｓ未満（高圧（２０ＭＰａ）での燃焼速度が潜在的に６ｍｍ／ｓを超えるが、前記高圧での燃焼速度は所望の用途（長い期間にわたる大容積構造の加圧）を考慮して、ここで全く関連がないことが理解される））；２）大気圧でのゼロでない割合（ブロックが完全に燃焼することが望ましい）；
−引火性および燃焼ウォームアップの良好な特性を有するブロック；
−凝集形態で燃焼残渣を生成するブロック（このように、容易に濾過可能であり、装置に組み入れられなければならないガスろ過システムの寸法を低減することを有利に可能にする残渣）；
−また良好なガス収率を有するブロック（一般的に、３８ｍｏｌ／ｋｇを超え、好ましい変形例では４２ｍｏｌ／ｋｇを超える）、組み入れられる火工装薬の重量、したがって、システムの重量（これは、航空市場を対象とする装置に特に有利である）を制限することを可能にする。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】国際公開第２００７／１１３２９９号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
したがって、そのような仕様に関して、発明者らは、オリジナルであり、特に良好な性能を備え、それらのサイズ、気孔率、および組成を特徴とするガス発生火工一体化ブロックを提案する。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
実質的に円筒形状（一般的であるが排他的でなく、回転シリンダまたは回転類似シリンダ）の発明の前記ガス発生火工一体化ブロックは、以下の特性を組み合わせる：
ａ）サイズ：１０ｍｍ以上の厚さ、１０ｍｍ以上の相当直径、
ｂ）気孔率：５％未満の気孔率（このパラメーターは、百分率で表され、理論密度と実際の密度との差の理論密度に対する比率に相当する）、および
ｃ）組成：それらの組成は重量％で表され、それらの重量の少なくとも９４％について、
硝酸グアニジン（ＧＮ）７７．５〜９２．５％、
塩基性硝酸銅（ＢＣＮ）５〜１０％、および
融点が２１００Ｋを超える少なくとも１つの無機チタン酸塩２．５〜１２．５％
を含む。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】高密度カーブ（つまり、圧縮ステップの間に材料にかけられた圧力の関数としての気孔率値の変化）を示している。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
上に述べたサイズ特性に関して、問題のブロックが大きな火工物からなることが理解されるであろう。決して限定されるものではないが、それらが１０〜１００ｍｍ（１０ｍｍ≦ｅ≦１００ｍｍ）の厚さを一般的に有する、および／または非常に一般的には、１０〜１００ｍｍ（１０ｍｍ≦φ≦１００ｍｍ）の相当直径を有することがここで述べられ得る。有利な実施形態によれば、それらは、２０〜８０ｍｍ（２０ｍｍ≦ｅ≦８０ｍｍ）の厚さを有し、および／または好ましくは、２０〜８０ｍｍ（２０ｍｍ≦φ≦８０ｍｍ）の相当直径を有する。
【００１９】
上に述べた気孔率特性に関して、問題のブロックが高密度ブロックであることが理解されるであろう。有利な実施形態によれば、前記ブロックの気孔率は３％以下である。非常に有利な実施形態によれば、前記ブロックの気孔率は、２％以下、またはさらに１％（低（≦２％）であり、またはさらに気孔率の非常に低い（≦１％）値は、名目上高い圧縮力の適用によって（発明のブロックの組成で）得られ、低くないが、すでに低い（＞２％および＜５％）気孔率値が国際公開第２００７／１１３２９９号パンフレット（添付図面参照）の教示によって組成を備えた等価気孔率を得るために必要なものに関連して低減される圧縮力の適用によって得られる。
【００２０】
当業者は、発明のブロックの大きな利益を既に理解しており、それは大きなサイズおよび低い気孔率を組み合わせる。ブロックの特定の組成は、そのような組み合わせを可能にし、前記ブロックの燃焼パラメーターに関して特に有益である（上述の明細書で述べられた燃焼温度（≦１４１５Ｋ）および燃焼速度（大気圧で１〜１０ＭＰａでゼロ以外の＜６ｍｍ／ｓ）参照）。
【００２１】
発明のブロックの組成は、その重量の少なくとも９４％について以下を含む組成物である：
−上述の同定された３つの成分：酸化装薬としての硝酸グアニジン（ＧＮ）、還元装薬としての塩基性硝酸銅（ＢＣＮ）、および耐熱性装薬としての無機チタン酸塩（この装薬の融点（＞２１００Ｋ）は、それが存在する塩基ＧＮ＋ＢＣＮの燃焼温度よりさらに高い（そのような塩基は非平衡であり（以下参照）、約１５００Ｋよりさらに低い燃焼温度を有する）固体燃焼残渣の凝集剤と燃焼調整剤との二重の機能をもたらす（意外に、必要な燃焼の厳しい特性（温度および燃焼速度）に達することを可能にする）；
−以下に記載の割合で：酸素平衡に関して高い非平衡なＧＮ＋ＢＣＮ主成分で（その重量割合ＧＮ／ＢＣＮ≧７．７５、有利には≧８．５に起因して）、この非平衡は、要求される燃焼特性に関して適切であり、少なくとも１つのチタン酸塩は、かなりの量（１つの実施形態によれば、≧２．５重量％、≧５重量％、その結果、それが（意外に）進展する燃焼特性に対する最適化の技術的効果は重要である）ではあるが過剰でない量（≦１２．５重量％、とりわけガス収率および引火性に関して）で存在する。
【００２２】
発明のブロックの組成、より詳しくは前記組成のＧＮ＋ＢＣＮ主成分に関して、下記が加えられ得る。
１）発明のブロックの組成中の硝酸グアニジンの高い含有量（７７．５〜９２．５重量％）は、前記硝酸グアニジンのレオプラスチック挙動に起因して、前記ブロックの密度（低気孔率）に関して特に有利である。それは、特に乾式プロセスによって、前記ブロックの準備の間に圧縮成型および／または圧縮のステップを実行するために特に有利である（以下参照）。
２）したがって、硝酸グアニジンおよび塩基性硝酸銅は、７．７５〜１８．５の重量割合Ｒ＝ＧＮ／ＢＣＮ（非平衡）で存在する（ＧＮおよびＢＣＮについて述べられた重量割合を参照）。前記重量割合は、有利には８．５〜１５、非常に有利には８．５〜１２、特に好ましくは８．５〜１０である。有利で、非常に有利で、特に好ましいこれらの実施形態は、要求された燃焼特性に関してそうであるが問題のブロックの引火性およびガス収率に関してもそうである。
【００２３】
発明のブロックの組成中に存在する少なくとも１つの無機チタン酸塩に関して、下記が加えられ得る。
【００２４】
前記少なくとも１つの無機チタン酸塩は、金属チタン酸塩およびアルカリ土類チタン酸塩（＝金属チタン酸塩、アルカリ土類チタン酸塩、およびそれらの混合物）から選択されることが好ましい。発明のブロックの組成は、このように、非常に有利には金属チタン酸塩またはアルカリ土類チタン酸塩を含む。好ましくは、発明のブロックの組成は、チタン酸ストロンチウム（ＳｒＴｉＯ３（融点は２３５３Ｋである））および／またはチタン酸カルシウム（ＣａＴｉＯ３（融点は２２４８Ｋである））および／またはチタン酸アルミニウム（Ａｌ２ＴｉＯ５（融点は２１３３Ｋである））を含む。特に好ましくは、それは、チタン酸ストロンチウム（ＳｒＴｉＯ３）、チタン酸カルシウム（ＣａＴｉＯ３）、またはチタン酸アルミニウム（Ａｌ２ＴｉＯ５）を含む。
【００２５】
本発明のブロックの組成中の前記チタン酸塩の二重の機能が重視されるべきである。前記チタン酸塩は、燃焼残渣（それらの耐熱性の性質（融点＞２１００Ｋ）のために）の凝集剤の役割を行い、それらは、ブロックの燃焼温度で粉状固体のそれらの物理的状態を保存し（それらは、この形態で明らかに使用される）、従って、銅残渣（液体中の残渣は（全体的または部分的に）組成の燃焼温度で形成する）がＢＣＮの燃焼中に生成され、酸素平衡において高く非平衡なＧＮ＋ＢＣＮ主成分内に存在し、それらは、驚くべきことに、程度の差はあるが大容積（１Ｌ〜２００００Ｌの体積が以上で言及された）の長い時間（５００ｍｓ〜２ｍｉｎの時間が以上で述べられた）にわたって、必要な特定の燃焼特性（１４１５Ｋ以下の燃焼温度、６ｍｍ／ｓ以下の適度な燃焼速度、低圧（１〜１０ＭＰａ）で、大気圧で非ゼロの燃焼速度）、加圧の目的の機能上のニーズに必要な燃焼特性を得ることを可能にする。それらの使用は、大気圧で非ゼロの燃焼速度に関して特に適切に見える。
【００２６】
したがって、上述で同定された発明のブロックの３つの本質的な成分、ＧＮ＋ＢＣＮ＋融点が２１００Ｋより高い少なくとも１つの無機チタン酸塩は、前記ブロックの全重量の少なくとも９４重量％に相当する。それらは、完全に十分に後者の少なくとも９７％、後者の少なくとも９９％、またはさらに後者の１００％に相当し得る。
【００２７】
発明のブロックの前記３つの本質的な成分に加えて、前記ブロックの組成は他の成分を含んでいてもよい。明らかに、それらの存在が、とりわけ燃焼の必要な特性に著しく影響しない場合に限り、前記他の成分が最大でも６重量％の割合でのみ存在すべきであることが理解される。前記他の成分は、排他的ではなく一般的に、加工添加剤（製造助剤）、バインダー、およびフラックスから選択される（以下参照）。
【００２８】
第１の変形例によれば、発明のブロックの組成は、前記３つの本質的な成分に加えて、少なくとも１つの処理添加剤（例えば、ステアリン酸カルシウムまたは黒鉛からなる製造助剤）を含む。前記処理添加剤は、１重量％以下の含有量で一般的に存在する。従来、それは０．５重量％以下の含有量で存在する。その存在は、乾式処理によって発明のブロックを得るのに特に適切である（以下参照）。
【００２９】
この第１の変形例の状況では、発明のブロックの組成は、有利には、前記硝酸グアニジン、塩基性硝酸銅、少なくとも１つの無機チタン酸塩、および少なくとも１つの処理添加剤の１００重量％を含む。この有利な組成を有する発明のブロックは、乾式処理によって一般的に得られる。しかし、それらは、また、湿式処理によって、とりわけ噴霧ステップを含む湿式処理によって得られてもよい（以下参照）。
【００３０】
第２の変形例によれば、発明のブロックの組成は、前記３つの本質的な成分（および、任意に、加えて、前記少なくとも１つの処理添加剤）に加えて、少なくとも１つのバインダー（例えば、セルロースまたはアクリルタイプの）または少なくとも１つのフラックス（例えば、ＮａＣｌまたはＫＣｌなどのアルカリ金属塩化物塩タイプ）を含む。少なくとも１つのそのようなバインダーの存在は、押し出し、任意に湿式法（バインダーは、そのとき、使用される溶媒（水が好ましい「溶媒」である）と接触してゲルの形成に寄与する）によって発明のブロックを得るのに特に適切であり得（以下参照）；少なくとも１つのそのようなフラックスの存在は、乾式処理によって発明のブロックを得るために、とりわけ、非常に低い燃焼温度を特徴とする組成から配合されたブロックを得るために、特に適切であり得る（以下参照）。少なくとも１つのそのようなバインダーまたは少なくとも１つのそのようなフラックスは、５重量％以下の含有量で一般的に存在し、３重量％以下の含有量で非常に一般的に存在する。
【００３１】
この第２の変形例の状況では（および上述の第１の変形例のものにおいても）、発明のブロックの組成は、有利には、前記硝酸グアニジン、塩基性硝酸銅、少なくとも１つの無機チタン酸塩、少なくとも１つの処理添加剤、および少なくとも１つのバインダーまたは少なくとも１つのフラックスの１００重量％を含む。それは、非常に有利には、前記硝酸グアニジン、塩基性硝酸銅、少なくとも１つの無機チタン酸塩、少なくとも１つの処理添加剤、および少なくとも１つのフラックスの１００重量％を含む。この非常に有利な組成を有する発明のブロックは、乾式処理によって一般的に得られる。
【００３２】
それらの正確な特性、１０ｍｍを超える厚さおよび直径、５％未満の気孔率、および述べた割合で存在する硝酸グアニジン、塩基性硝酸銅、および少なくとも１つの無機（耐火性）チタン酸塩の少なくとも９４重量％に構成された組成が何でも、発明のブロックは、それらの表面の少なくとも一部上で、燃焼に対して抑制される（適切な材料（燃焼抑制材料）の層で被覆され、それは、一般的に（不燃性）ワニスの形態である）。そのような抑制は、それらの燃焼（既に、「実質的に」遅い）を遅らせることを可能にし、したがって、非常に長い燃焼時間（上で述べた２ｍｉｎ参照）を得ることを可能にする従来の手段（仏国特許出願公開第２２７５４２５号明細書および米国特許第５６８２０１３号明細書に顕著に記載された）である。
【００３３】
当業者は、前述のものを読むとすぐに、発明のブロックの利点を評価し、サイズ、気孔率、および組成の特性によって、ブロックが以上で示された仕様の厳格な必要条件を満たすことを可能にする。この断定を裏付けるにあたり、我々は、以下の例で述べる結果を考え得る。
【００３４】
発明のブロックは、従来の方法によって、湿式プロセスまたは乾式プロセスによって得られてもよい。前記ブロックのオリジナルの組成がそれらの有利な特性の主要因であり、それらが有利な状態で得られることも可能にすることが理解される。
【００３５】
発明のブロックは、乾式プロセスによって有利に得られる。それらの組成中の硝酸グアニジンの高い含有量が以上で重視された。
【００３６】
そのような乾式プロセスは、ブロックの成分を混合することによって得られた粉末混合物の圧縮として概略でまとめられ得（３つの本質的な成分、そして任意に、さらに、少なくとも１つの他の成分；有利には、３つの本質的な成分＋少なくとも１つの処理添加剤および任意に少なくとも１つのフラックス）、前記成分は、粉の状態で従来使用される。適切な型内に配置された粉末混合物にかけられた圧力は、一般的に１０８〜６．５×１０８Ｐａである。
【００３７】
そのような乾式プロセスは、数ステップを含んでいてもよく、国際公開第２００６／１３４３１１号パンフレットに顕著に記載されていた。第１のステップは、ブロックの一部の粉末成分または粉末成分の混合物を（乾燥）圧縮成型するステップである（成分すべて（有利には、３つの本質的な成分＋少なくとも１つの処理添加剤および任意に少なくとも１つのフラックス）が混合されてもよい、または少なくとも１つのチタン酸塩（したがって、有利には、ＧＮ＋ＢＣＮ＋少なくとも１つの処理添加剤および任意に少なくとも１つのフラックス）以外のすべてが混合されてもよい（以下参照））。乾燥圧縮成型は、１０８〜６．１０８Ｐａの圧縮成型圧力でロールコンパクタでそれ自体公知の方法で一般的に行われる。前記圧縮成型ステップの終わりに、平面プレート（平面を備えた２つのロールが使用される）または突起を備えたプレート（使用される前記ロールのうちの１つは凹部を備えた表面を有する場合）が一般的に得られる。第２のステップは、得られた圧縮成型された材料の造粒のステップである（したがって、一般的に平面プレートまたは凹部を備えたプレート）。得られた顆粒は、２００〜１０００μｍ（０．７〜１．２ｇ／ｃｍ３の見掛け密度と同様に）の粒度（メジアン直径）を一般的に有する。第３のステップは、得られた顆粒の（乾燥）圧縮ステップ（＝成形ステップ）である。適用された圧力は、一般的に１０８〜６．５×１０８Ｐａである。少なくとも１つのチタン酸塩は、発明のブロックの他の成分、主に、または専らＧＮ＋ＢＣＮとともに、つまり、発明のブロックを製造する方法の最初に存在し、または圧縮を実行する前に、製造方法におけるさらなる下流で顆粒に添加される。それは、数回、最初に（粉末の混合物に）、およびさらに下流で（顆粒に）添加されることは完全には除外されない。
【００３８】
以上で説明された（従来の）乾式プロセスは、以上で説明した組成の特性、サイズ、および気孔率を有するブロックを得るために、本発明に関連して使用される（つまり、特に１０ｍｍ以上、一般的に１０〜１００ｍｍ、有利には２０〜８０ｍｍの厚さ）。
【００３９】
乾式プロセスによる発明のブロックを得るこの状況では、（粉末の形態で）使用される硝酸グアニジン（ＧＮ）および塩基性硝酸銅（ＢＣＮ）は、有利には、２０μｍ以下の微細な粒度（メジアン直径の値）を有する。前記粒度は、一般的に１〜２０μｍである。これらは、実際には、従来の粒度である。
【００４０】
発明のブロックも湿式プロセスによって得られてもよい。
【００４１】
１つの変形例によれば、前記湿式プロセスは、ブロックの成分をすべて（有利には、硝酸グアニジン、塩基性硝酸銅、少なくとも１つのチタン酸塩、少なくとも１つの処理添加剤、および少なくとも１つのバインダー）、および溶媒（水が好ましい「溶媒」である）含むペーストを押し出すことを含む。
【００４２】
別の変形例によれば、前記湿式プロセスは次を含む：
ａ）本質的な成分（一般的に少なくとも還元装薬：ＧＮ）の少なくとも１つの水溶液を調製し、前記溶液に可溶でない前記本質的な成分の他の少なくとも１つ（一般的に少なくとも酸化装薬：ＢＣＮ）の懸濁液を任意に調製すること、次いで、
ｂ）前記溶液または懸濁液から噴霧乾燥によって粉末を得ること、
任意に、ｃ）前記粉末に、溶液または懸濁液に予め入れられてない成分または複数の成分を添加すること（すべての成分がなかったと仮定して）、
最後にｄ）ブロックを生成するための、このように得られた粉末混合物を成形すること（＝噴霧乾燥の終わりに得られた粉末または噴霧乾燥の終わりに前記補足的成分または複数の成分を加えて得られた粉末＝必要とされるブロックの成分をすべて含む粉末）；
前記少なくとも１つの無機チタン酸塩は、噴霧乾燥される（霧化される）溶液または懸濁液および／または噴霧乾燥された（霧化された）粉末に（それが成形される前に）添加される。
【００４３】
粉末混合物の成形は、一般的に従来の圧縮である（公知の乾燥圧縮方法によって）。１０８〜６．５×１０８Ｐａの圧縮圧力が以上で述べられたが、決して限定されるものではない。
【００４４】
以上で述べた（従来の）湿式プロセスは、以上で説明された組成の特性、サイズ、および気孔率（つまり、特に、１０ｍｍ以上、一般的に１０〜１００ｍｍ、有利には２０〜８０ｍｍの燃焼厚さ）を有するブロックを得るために本発明の中で使用される。
【００４５】
その目的の他のものによれば、本発明は、ガス発生固体火工装薬を含むガス発生器に関する。特徴的には、発明のガス発生器は、発明の少なくとも１つのブロック（実質的に円筒形状のガス発生火工一体化ブロック）を含む装薬を含み、および／または以上で再検討された方法によって得られる。そのような発生器は、大容積装薬とは対照的に、順序のある配置で発明のいくつかのブロックを含む火工装薬を一体化し（例えば、いくつかのブロックのスタックの形態で）、前記ブロック（のスタック）は、更に、それらの外側面上で抑制されることが可能であり、長い間、または非常に長い期間（以上で述べた５００ｍｓ〜２ｍｉｎに留意する）構造の加圧にとりわけ適している。
【００４６】
以下、本発明を説明することが提案されるが、決して限定されるものではない。
【００４７】
Ｉ．以下の表１は、計算、特には熱力学によって評価される前記組成の特性と同様に、本発明のブロックの組成の８つの例（例１〜例８）を示す。
【００４８】
これらの組成およびそれらの特性が、比較のために与えられて、例Ａ、ＢおよびＣのものと比較される：
−例Ａにおける組成は、国際公開第２００７／１１３２９９号パンフレットの教示による組成である。それは、ＧＮ５２．４４重量％およびＢＣＮ４４．８７重量％を含む（比率Ｒ＝ＧＮ／ＢＣＮ（＝１．２）は化学量論平衡に近い）。それは、またアルミナ２．６９重量％を含む（スラグ剤（国際公開第２００７／１１３２９９号パンフレットによる））；
−例Ｂにおける組成は、さらにチタン酸ストロンチウム４重量％を含む「国際公開第２００７／１１３２９９号パンフレットの教示による」組成である（化学量論平衡（Ｒ＝１．２）に近いＧＮおよびＢＣＮの含有量を参照）；
−例Ｃにおける組成は、非平衡ＧＮ＋ＢＣＮ主成分組成（Ｒ＝ＧＮ／ＢＣＮ＝８．７）である。ＧＮおよびＢＣＮに加えて、前記組成は、例Ａの組成と同一レベルでアルミナ（スラグ剤）を含む。
【００４９】
前記例Ａ、Ｂ、およびＣの組成は、１４１５Ｋを超える燃焼温度を有する。
【００５０】
ほとんど平衡に保たれた酸素平衡（０に近い）を有する組成中のチタン酸ストロンチウムの存在が、燃焼温度にほとんど効果がないことが留意される（例Ａ（１９０５Ｋ）およびＢ（１８８９Ｋ）における組成についての前記燃焼温度の値参照）。
【００５１】
例Ｃ（１４３８Ｋ）における組成の燃焼温度は、さらに１４１５Ｋを超える。
【００５２】
発明の例１〜８における組成は、特徴的に、硝酸グアニジン（ＧＮ）および塩基性硝酸銅（ＢＣＮ）を非平衡重量比率（８．５以上）で、および無機チタン酸塩を３％以上１２．５％以下の重量割合で含む。
【００５３】
表１中の例１〜８の組成の特性は、チタン酸ストロンチウム（ＳｒＴｉＯ３）またはチタン酸カルシウム（ＣａＴｉＯ３）を酸素平衡で高い非平衡であるＧＮ＋ＢＣＮ系組成（例Ｃでのタイプの）に添加することが、高いガス収率（３９．５ｍｏｌ／ｋｇ以上）を維持しながら、燃焼温度の低い値（仕様に規定された１４１５Ｋのしきい値の下（以上参照））を得ることを可能にすることを示す。
【００５４】
燃焼速度に関して、以下の段落ＩＩに言及され得る。
【００５５】
【表１】
0006657128.tif 000002
【００５６】
ＩＩ．発明のブロックの燃焼速度は、国際公開第２００７／１１３２９９号パンフレットの教示によるブロックのものと比較された。
【００５７】
実際：
−２ＭＰａおよび０．１ＭＰａで測定された燃焼速度が、それぞれ、上記表１における発明による例８の組成および例Ａの組成（国際公開第２００７／１１３２９９号パンフレットによる）を有するブロック（直径：２４．６ｍｍおよび厚さ：１０ｍｍ）で測定され、
−２０ＭＰａ（高圧）での燃焼速度が、それぞれ、上記表１における発明による例８の組成および例Ａの組成（国際公開第２００７／１１３２９９号パンフレットによる）を有するペレット（直径：６．３５ｍｍおよび厚さ：２ｍｍ）で測定された。これは、純粋に、高圧で燃焼速度を測定することに適切な形状である。
【００５８】
ブロックおよびペレットは、同じ乾式プロセス（圧縮成型＋造粒＋圧縮）によって得られ、同じ状態（特に、同じ圧縮成型および圧縮圧力）で実行され、その結果、測定された燃焼速度は比較可能である。
【００５９】
これらの測定された燃焼速度は、以下の表２に示される。
【００６０】
前記同じ状態で得られた前記ブロックおよびペレットの気孔率は、下のように述べられる：
【００６１】
【表２】
0006657128.tif 000003
【００６２】
【表３】
0006657128.tif 000004
【００６３】
上の結果は、発明による火工ブロックが、先行技術のブロックのものより非常に著しく低い燃焼速度（２ＭＰａおよび０．１ＭＰａで）を有することを示す。同じことが、１０ＭＰａでペレット上で測定された燃焼速度に当てはまる。
【００６４】
さらに、発明によるブロックは、その組成におけるＧＮ／ＢＣＮ比率の相当な非平衡にもかかわらず、所望の最小値まで（つまり、大気圧まで）自燃を有利に示すことが分かった。
【００６５】
ＩＩＩ．下記では、発明のブロックの組成の高密度特性が以下に検討される。これらの高密度特性は、国際公開第２００７／１１３２９９号パンフレットの教示による組成のものに比べて著しく改善される。これらの高密度特性は、非常に低い気孔率（＜５％、有利には≦３％、非常に有利には≦２％、さらに≦１％）を備えたブロックを得ることを顕著に可能にする。
【００６６】
添付の図１は、高密度カーブ（つまり、圧縮ステップの間に材料にかけられた圧力の関数としての気孔率値の変化）を示し、発明による例１（Ｅｘ．１）における組成および比較例Ａ（例えば、Ｅｘ．Ａ）の組成（国際公開第２００７／１１３２９９号パンフレットの教示による）と比較して測定される。これらの高密度カーブは、圧縮力の異なる値で、ペレットの製造の中（乾式プロセス：圧縮成型＋造粒＋圧縮）で確立された。適用された圧縮力の値は、次いで、次の方程式による材料圧力の同等値に変換される：材料圧力（ｂａｒ；横座標）＝１０５で割られた圧縮パンチ（ｍ２）の印の表面積で割られた圧縮力（Ｎ）。気孔率値（縦座標）は、得られたペレット（タブレット）の寸法（厚さ、直径）および重量の測定から計算される（それは、百分率で表現され；それは、理論密度値に対して理論密度値と測定された密度値との差に相当する（以上参照））。
【００６７】
３０００ｂａｒより高い圧力の値について、発明の例１による組成は、１％以下、つまり、最大密度に非常に近い気孔率値を特徴とするペレットが得られることを可能にする。適用された圧力（３０００ｂａｒ）の全く同一の値について、先行技術によるペレットについて測定された気孔率値は、著しくより高い（約５％）。
【００６８】
当業者は、圧縮力を限定することができることが有利なことを知っており、これは工具上に適用された機械的応力（疲労、摩耗）を低減することに好都合に寄与するからである。この圧縮力は、圧縮される火工物の寸法がより大きいためより大きい。本発明に関連して、大きな直径（例えば、３８ｍｍ）および２０ｍｍ（ある目的の用途で要求されるように）の厚さを備えた一体化ブロックの製造は、次いで、最大の理論密度値にできるだけ近い密度の値を得ることを保証するために、高い圧縮力の適用を必要とする。
【００６９】
図１の曲線によれば、比較例Ａによる組成について４％以下の気孔率値を得ることは、４０００ｂａｒ程度、すなわち、４５メートルトン程度の等価圧縮力の材料圧力の高い値を要求する。それに比べて、発明による組成（例１）についての４％（または好ましくは３％以下）の気孔率値は、１０００ｂａｒ（１５００ｂａｒ）程度、すなわち、１１メートルトン（１７メートルトン）程度の等価圧縮力の材料圧力の著しくより低い値について得られる。このように、本発明の例１による組成は、圧縮力を著しく（全く同一の目的レベルの気孔率について）低減する、または気孔率（適用された全く同一レベルの圧縮力について）のより低い値を得ることを有利に可能にする。
【００７０】
ペレットに示された密度のこれらの有利な特性は、（発明の）ブロックにもちろん置換え可能である。
【図１】
0006657128.tif 000005