(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスエンジンと、
液化天然ガスを貯留するタンクと、
前記タンク内で発生したボイルオフガスを燃料ガスとして前記ガスエンジンへ導く、圧縮機が設けられた供給ラインと、
前記圧縮機よりも下流側で前記供給ラインから分岐して前記タンクへつながる、膨張装置が設けられた返送ラインと、
前記返送ラインにおける前記膨張装置よりも上流側部分に設けられた、開度変更可能な返送弁と、
前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスと熱媒体との間で熱交換を行う熱交換器と、
前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスの圧力を検出する圧力計と、
前記圧力計により検出されるボイルオフガスの圧力が設定圧力となるように前記返送弁を制御する制御装置と、を備える船舶であって、
前記圧力計は、第１圧力計であり、前記船舶は、前記供給ラインにおける前記圧縮機よりも下流側部分を流れるボイルオフガスの圧力を検出する第２圧力計を更に備え、
前記制御装置は、前記第２圧力計により検出されるボイルオフガスの圧力が閾値を上回ったときに、前記設定圧力に基づく制御に優先して前記返送弁の開度を増大させる、船舶。
【請求項２】
ガスエンジンと、
液化天然ガスを貯留するタンクと、
前記タンク内で発生したボイルオフガスを燃料ガスとして前記ガスエンジンへ導く、圧縮機が設けられた供給ラインと、
前記圧縮機よりも下流側で前記供給ラインから分岐して前記タンクへつながる、膨張装置が設けられた返送ラインと、
前記返送ラインにおける前記膨張装置よりも上流側部分に設けられた、開度変更可能な返送弁と、
前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスと熱媒体との間で熱交換を行う熱交換器と、
前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスの圧力を検出する圧力計と、
前記圧力計により検出されるボイルオフガスの圧力が設定圧力となるように前記返送弁を制御する制御装置と、を備える船舶であって、
前記ガスエンジンは、主ガスエンジンであり、前記供給ラインは、第１供給ラインであり、
前記船舶は、発電用の副ガスエンジンと、前記タンク内から液化天然ガスを取り出し、その液化天然ガスが気化した気化ガスを燃料ガスとして前記副ガスエンジンへ導く第２供給ラインと、を備え、
前記熱交換器は、前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスと前記第２供給ラインを流れる液化天然ガスとの間で熱交換を行う、船舶。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスエンジンを含む船舶に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、液化天然ガスを貯蔵するタンクと、タンク内で発生したボイルオフガスが燃料ガスとして供給される推進用のガスエンジンを含む船舶が知られている。ボイルオフガスは、圧縮機によりガスエンジンが要求する圧力範囲に昇圧されてからガスエンジンへと供給される。このような船舶には、ボイルオフガスの発生量がガスエンジンの燃料ガス消費量よりも多い場合に、余剰ガスをタンクへと返送したりガス燃焼装置などにて焼却処理したりするものが知られている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、図４に示すように、タンク１１０から導かれたボイルオフガスを高圧ガスコンプレッサ１２０で昇圧して、ガス焚きエンジンへと供給する船舶１００が開示されている。この船舶１００は、高圧ガスコンプレッサ１２０で圧縮されたガスを部分的に液化し、タンク１１０内の液化天然ガスへと戻す返送ライン１３０を備える。返送ライン１３０には、上流側から順に、流量制御弁１３１、熱交換器１３２、膨張弁１３３、および気液分離器１３４が設けられている。流量制御弁１３１は、船速に応じて熱交換器１３２に移送されるボイルオフガスの流量を調整している。高圧ガスコンプレッサ１２０で圧縮されたボイルオフガスは、流量制御弁１３１を通過した後、熱交換器１３２で冷却されて少なくとも部分的に液化し、膨張弁１３３で膨張される。膨張されることで低圧且つ低温となったボイルオフガスは、気液分離器１３４でガス成分と液成分に分離され、液成分のみが移送ポンプ１３５によりタンク１１０へと戻される。ガス成分は、気液分離器１３４から圧力調整弁１３６が設けられた再循環ライン１３７を通じてタンク１１０から高圧ガスコンプレッサ１２０へと導かれるボイルオフガスと合流する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１５−１５８２６３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、図４に示す船舶１００では、再循環ライン１３７の下流端がタンク１１０から高圧ガスコンプレッサ１２０へと導くラインに接続されている。このため、返送ライン１３０にて液化されずに再循環ライン１３７を通じて再循環されるボイルオフガスの量が多く、高圧ガスコンプレッサ１２０の容量に上限がある場合は、結果的にタンク１１０内のボイルオフガスの圧力の上昇につながる。従って、返送ライン１３０に流れるボイルオフガスの再液化率（ボイルオフガスの返送量に対する再液化量の割合）はできる限り大きいことが望ましい。
【０００６】
そこで、本発明は、返送ラインを通じてタンクへ返送されるボイルオフガスの再液化率を向上させることができる船舶を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決するために、本願発明者等は、鋭意研究の結果、膨張弁等の膨張装置の上流側のボイルオフガスの圧力を最適化させることにより、膨張装置を通過した後のボイルオフガスの再液化率が向上することを見出した。本発明は、このような観点からなされたものである。
【０００８】
すなわち、本発明の船舶は、ガスエンジンと、液化天然ガスを貯留するタンクと、前記タンク内で発生したボイルオフガスを燃料ガスとして前記ガスエンジンへ導く、圧縮機が設けられた供給ラインと、前記圧縮機よりも下流側で前記供給ラインから分岐して前記タンクへつながる、膨張装置が設けられた返送ラインと、前記返送ラインにおける前記膨張装置よりも上流側部分に設けられた、開度変更可能な返送弁と、前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスと熱媒体との間で熱交換を行う熱交換器と、前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスの圧力を検出する圧力計と、前記圧力計により検出されるボイルオフガスの圧力が設定圧力となるように前記返送弁を制御する制御装置と、を備える。
【０００９】
上記の構成によれば、制御装置は、返送ラインにおける返送弁と膨張装置との間を流れるボイルオフガスの圧力が設定圧力となるように返送弁を制御するため、膨張装置を通過した後のボイルオフガスの再液化率を向上させることができる。
【００１０】
上記の船舶において、前記圧力計は、第１圧力計であり、前記船舶は、前記供給ラインにおける前記圧縮機よりも下流側部分を流れるボイルオフガスの圧力を検出する第２圧力計を更に備え、前記制御装置は、前記第２圧力計により検出されるボイルオフガスの圧力が閾値を上回ったときに、前記設定圧力に基づく制御に優先して前記返送弁の開度を増大させてもよい。この構成によれば、第２圧力計により検出されるボイルオフガスの圧力が上昇しすぎた場合にはその圧力の上昇を抑制し、それ以外の場合には、上記の再液化率を向上させる効果を得ることができる。
【００１１】
上記の船舶において、前記熱交換器は、前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスと前記供給ラインにおける前記圧縮機よりも上流側部分に流れるボイルオフガスとの間で熱交換を行ってもよい。この構成によれば、供給ラインにおける圧縮機よりも上流側部分に流れるボイルオフガスを利用して、返送ラインを流れるボイルオフガスを冷却することができる。
【００１２】
上記の船舶において、前記ガスエンジンは、主ガスエンジンであり、前記供給ラインは、第１供給ラインであり、前記船舶は、発電用の副ガスエンジンと、前記タンク内から液化天然ガスを取り出し、その液化天然ガスが気化した気化ガスを燃料ガスとして前記副ガスエンジンへ導く第２供給ラインと、を備え、前記熱交換器は、前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスと前記第２供給ラインを流れる液化天然ガスとの間で熱交換を行ってもよい。この構成によれば、第２供給ラインを流れる液化天然ガスを利用して、返送ラインを流れるボイルオフガスを冷却することができる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、返送ラインを通じてタンクへ返送されるボイルオフガスの再液化率を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】第１実施形態に係る船舶の概略構成図である。
【図２】第１実施形態における第１供給ラインおよび返送ラインに流れるボイルオフガスのモリエル線図である。
【図３】第２実施形態に係る船舶の概略構成図である。
【図４】従来の船舶の概略構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
（第１実施形態）
図１に、本発明の第１実施形態に係る船舶１Ａを示す。この船舶１Ａは、液化天然ガス（以下、ＬＮＧという）を貯留するタンク１１と、推進用の主ガスエンジン１２と、発電用（すなわち、船内電源用）の副ガスエンジン１３を含む。
【００１６】
図例では、タンク１１が１つだけ設けられているが、タンク１１は複数設けられていてもよい。例えば、船舶１ＡがＬＮＧ運搬船である場合、船舶１Ａには複数のタンク１１がカーゴタンクとして装備される。また、図例では、主ガスエンジン１２および副ガスエンジン１３が１つずつ設けられているが、主ガスエンジン１２が複数設けられていてもよいし、副ガスエンジン１３が複数設けられていてもよい。
【００１７】
本実施形態では、船舶１Ａが機械推進式であり、主ガスエンジン１２がスクリュープロペラ（図示せず）を直接的に回転駆動する。ただし、船舶１Ａが電気推進式であり、主ガスエンジン１２がスクリュープロペラを電動モータを介して回転駆動してもよい。
【００１８】
主ガスエンジン１２は、燃料ガス噴射圧が例えば２０〜３５ＭＰａ程度と高圧なディーゼルサイクル方式の２ストロークエンジンである。ただし、主ガスエンジン１２は、燃料ガス噴射圧が例えば１〜２ＭＰａ程度と中圧なオットーサイクル方式の２ストロークエンジンであってもよい。あるいは、電気推進の場合は、主ガスエンジン１２が、燃料ガス噴射圧が例えば０．５〜１ＭＰａ程度と低圧なオットーサイクル方式の４ストロークエンジンであってもよい。また、主ガスエンジン１２は、燃料ガスのみを燃焼させるガス専焼エンジンであってもよいし、燃料ガスと燃料油の一方または双方を燃焼させる二元燃料エンジンであってもよい（二元燃料エンジンの場合、燃料ガスを燃焼させるときがオットーサイクル、燃料油を燃焼させるときがディーゼルサイクルであってもよい）。
【００１９】
副ガスエンジン１３は、燃料ガス噴射圧が例えば０．５〜１ＭＰａ程度と低圧なオットーサイクル方式の４ストロークエンジンであり、発電機（図示せず）と連結されている。副ガスエンジン１３は、燃料ガスのみを燃焼させるガス専焼エンジンであってもよいし、燃料ガスと燃料油の一方または双方を燃焼させる二元燃料エンジンであってもよい。
【００２０】
主ガスエンジン１２へは、第１供給ライン１４により、自然入熱によりタンク１１内で発生するボイルオフガス（以下、ＢＯＧという）が主な燃料ガスとして導かれる。副ガスエンジン１３へは、第２供給ライン１５により、タンク１１内から取り出されたＬＮＧが気化したガス（以下、ＶＧという）が主な燃料ガスとして導かれる。
【００２１】
第１供給ライン１４には、タンク１１から導かれたＢＯＧを高圧に圧縮する圧縮機１６が設けられている。本実施形態では、圧縮機１６は、導かれたＢＯＧを段階的に圧縮する多段式の高圧圧縮機である。ただし、圧縮機１６は、例えば主ガスエンジン１２の燃料ガス噴射圧が低圧の場合は、低圧圧縮機であってもよい。
【００２２】
本実施形態では、圧縮機１６がＢＯＧを超臨界状態まで、換言すれば図２中の超臨界圧Ｐｃ（飽和液体線Ｌ１と飽和蒸気線Ｌ２の交点）よりも高い圧力まで圧縮する。例えば、圧縮機１６から吐出されるＢＯＧの圧力は２０〜３５ＭＰａ程度であり、温度は４５〜５５℃程度である。
【００２３】
第１供給ライン１４における圧縮機１６よりも下流側部分１４ｂからは、返送ライン２が分岐している。返送ライン２は、第１供給ライン１４の分岐点１４ｃから延びて、タンク１１につながっている。返送ライン２の先端は、タンク１１内のＬＮＧの液面よりも上方に位置していてもよいし、液面よりも下方に位置していてもよい。
【００２４】
返送ライン２には、上流側から順に、返送弁２１、熱交換器２２、膨張装置２３が設けられている。返送弁２１は、開度変更可能な圧力制御弁である。返送弁２１は、圧力制御弁の代わりに、流量制御弁であってもよい。返送弁２１は、返送ライン２を通じてタンク１１へ返送されるＢＯＧを減圧する。返送弁２１により減圧されたＢＯＧは、熱交換器２２に流入する。本実施形態では、返送弁２１が開閉されることによりＢＯＧが返送ライン２を通じて返送されるが、返送ライン２には、返送弁２１とは別に開閉弁が設けられていてもよい。
【００２５】
熱交換器２２は、第１供給ライン１４における圧縮機１６よりも上流側部分１４ａに流れるＢＯＧと、返送ライン２における返送弁２１と膨張装置２３との間を流れるＢＯＧとの間で熱交換を行う。返送ライン２を通過するＢＯＧは、第１供給ライン１４を通過するＢＯＧにより冷却される。返送ライン２において熱交換器２２から流れるＢＯＧの温度、すなわち返送ライン２における熱交換器２２と膨張装置２３との間の部分２ｃのＢＯＧの温度Ｔ１は、返送ライン２における熱交換器２２を通過するＢＯＧの流量や圧力、第１供給ライン１４における熱交換器２２に流入するＢＯＧの流量や温度などの種々の要素に依存する。
【００２６】
膨張装置２３は、返送ライン２に沿って熱交換器２２から流れるＢＯＧを膨張させる。これにより、返送ライン２における膨張装置２３より下流側部分のＢＯＧは、低圧かつ低温の気液二相状態となる。こうして、第１供給ライン１４から返送ラインへと流入したＢＯＧは、部分的に液化されてタンク１１に返送される。膨張装置２３は、例えば、膨張弁やエゼクター、膨張タービンなどである。
【００２７】
タンク１１内には、ポンプ３１が配置されており、第２供給ライン１５には、タンク１１内のポンプ３１から取り出されたＬＮＧを強制的に気化する強制気化器３２が設けられている。強制気化器３２は、例えばボイラにて生成される蒸気を熱源としてＬＮＧを強制的に気化し、ＶＧを生成する。なお、第２供給ライン１５における強制気化器３２より下流側部分１５ｂには、ＶＧからエタンなどの重質分を除去するための機器（例えば、冷却器および気液分離器）が設けられていることが望ましい。これにより、メタン価の高いＶＧを副ガスエンジン１３へ供給することができる。
【００２８】
第２供給ライン１５における強制気化器３２より上流側部分１５ａには、流量制御弁３３が設けられている。流量制御弁３３は、強制気化器３２により生成される気化ガス量を調整する。
【００２９】
さらに、第２供給ライン１５からは、第１ブリッジライン４１が第１供給ライン１４につながっている。第１ブリッジライン４１は、ＢＯＧが主ガスエンジン１２の燃料ガス消費量Ｑ１に対して不足するときに、第２供給ライン１５における強制気化器３２より下流側部分１５ｂから第１供給ライン１４における圧縮機１６より上流側部分１４ａへＶＧを導く。その結果、主ガスエンジン１２へは、燃料ガスとしてＢＯＧおよびＶＧが供給される。第１ブリッジライン４１には、開度変更が可能な第１調整弁４２が設けられている。
【００３０】
また、圧縮機１６の中間からは、第２ブリッジライン４３が第２供給ライン１５における強制気化器３２より下流側部分１５ｂにつながっている。第２ブリッジライン４３は、ＢＯＧが主ガスエンジン１２の燃料ガス消費量Ｑ１に対して余るときに、圧縮機１６から第２供給ライン１５へＢＯＧを導く。その結果、副ガスエンジン１３へは、燃料ガスとしてＶＧおよびＢＯＧ（場合によっては、ＢＯＧのみ）が供給される。第２ブリッジライン４３には、開度変更が可能な第２調整弁４４が設けられている。
【００３１】
また、返送ライン２における膨張装置２３と返送弁２１との間には、第１圧力計５１が設けられている。第１圧力計５１は、返送ライン２における膨張装置２３と返送弁２１との間のＢＯＧの圧力ｐ１を検出する。図１では、第１圧力計５１は、返送ライン２における膨張装置２３と熱交換器２２との間の部分２ｃに配置されているが、これに限定されず、例えば、第１圧力計５１は、返送ライン２における返送弁２１と熱交換器２２との間の部分２ｂに配置されていてもよい。
【００３２】
また、返送ライン２における返送弁２１よりも上流側部分２ａには、第２圧力計５２が設けられている。第２圧力計５２は、返送ライン２における返送弁２１よりも上流側部分２ａのＢＯＧの圧力ｐ２を検出する。ここで、返送ライン２における返送弁２１よりも上流側部分２ａは、第１供給ライン１４における圧縮機１６より下流側部分１４ｂと連通している。このため、第２圧力計５２により検出されるＢＯＧの圧力ｐ２は、いわば第１供給ライン１４における圧縮機１６より下流側部分１４ｂのＢＯＧ（すなわち、主ガスエンジン１２に供給されるＢＯＧ）の圧力である。第１圧力計５１および第２圧力計５２により検出された圧力値は、それぞれ、制御装置５に送られる。
【００３３】
上述した返送弁２１、流量制御弁３３、第１調整弁４２および第２調整弁４４は、制御装置５により制御される。
【００３４】
制御装置５へは、主ガスエンジン１２の燃料ガス噴射タイミングなどを制御する第１ガスエンジン制御器（図示せず）および副ガスエンジン１３の燃料ガス噴射タイミングなどを制御する第２ガスエンジン制御器（図示せず）から各種の信号が送信される。例えば、制御装置５は、第１ガスエンジン制御器から送信される信号から主ガスエンジン１２の燃料ガス消費量Ｑ１を算出するとともに、第２ガスエンジン制御器から送信される信号から副ガスエンジン１３の燃料ガス消費量Ｑ２を算出する。ただし、制御装置６は、第１ガスエンジン制御器から燃料ガス消費量Ｑ１を直接的に取得してもよいし、第２ガスエンジン制御器から燃料ガス消費量Ｑ２を直接的に取得してもよい。
【００３５】
次に、返送弁２１を通じてＢＯＧがタンク１１へ返送されるときの制御について説明する。
【００３６】
例えば、制御装置５は、以下の条件（Ａ）〜（Ｄ）の少なくとも１つを満たすときに返送弁２１を開く。
（Ａ）第２ブリッジライン４３から副ガスエンジン１３にＢＯＧを供給していない場合、タンク１１内のＬＮＧの量およびタンク１１内のＢＯＧの圧力から算出されたＢＯＧの利用可能量Ｑａが、主ガスエンジン１２の燃料ガス消費量Ｑ１より大きいとき
（Ｂ）第２ブリッジライン４３から副ガスエンジン１３にＢＯＧを供給している場合、主ガスエンジン１２の燃料ガス消費量Ｑ１と副ガスエンジン１３の燃料ガス消費量Ｑ２の総計よりＢＯＧの利用可能量Ｑａが大きいとき
（Ｃ）タンク１１内のＢＯＧの圧力が所定の圧力より大きいとき
（Ｄ）主ガスエンジン１２の負荷が所定の割合（例えば７０％）より低いとき
【００３７】
制御装置５は、返送弁２１を開いている間、第１圧力計５１により検出されるＢＯＧの圧力ｐ１が設定圧力Ｐｓとなるように返送弁２１の開度を制御する。ここで、設定圧力Ｐｓは、膨張装置２３を通過したＢＯＧの再液化率が増大するように、返送ライン２における熱交換器２２を通過するＢＯＧの流量、第１供給ライン１４における熱交換器２２に流入するＢＯＧの流量や温度などの種々の要素に応じて適宜設定される。本実施形態では、図２に示すように設定圧力Ｐｓは、超臨界圧Ｐｃよりも大きい圧力に設定されている。ただし、設定圧力Ｐｓは、超臨界圧Ｐｃ以下の圧力であってもよい。
【００３８】
例えば主ガスエンジン１２の負荷の急激な低下などの理由で、第１供給ライン１４における圧縮機１６より下流側部分１４ｂの圧力ｐ２が過度に上昇することがある。このような場合、制御装置５は、上述の設定圧力Ｐｓに基づく制御に優先して返送弁２１の開度を増大させる。具体的には、制御装置５は、第２圧力計５２により検出されるＢＯＧの圧力ｐ２が閾値ＰＴＨを上回ったときに、返送弁２１の開度を増大させる。例えば、上述制御に関しては、制御開始が返送制御途中であり、返送弁２１が中間開度から開始してもよいし、制御開始が返送制御開始前であり、返送弁２１が全閉状態から開始してもよい。
【００３９】
次に、図１および図２を参照しながら、第１供給ライン１４および返送ライン２に流れるＢＯＧの状態変化について説明する。なお、図２には、比較のため、返送弁２１による減圧なしで返送ライン２を通じてタンク１１にＢＯＧを返送したときのＢＯＧの状態変化を一点鎖線で示している。また、図２には、ＢＯＧの温度Ｔ１〜Ｔ３（Ｔ１＜Ｔ２＜Ｔ３）のそれぞれについての等温線ＬＴ１〜ＬＴ３を細い実線で示している。
【００４０】
まず、低圧かつ低温の飽和状態（点Ａ）のＢＯＧが第１供給ライン１４を通じてタンク１１から熱交換器２２に流入し、返送ライン２に流れる高圧かつ高温のＢＯＧと熱交換することによって過熱（スーパーヒート）される（点Ａ→点Ｂ）。その後、ＢＯＧは圧縮機１６によって超臨界状態まで圧縮される（点Ｂ→点Ｃ）。第１供給ライン１４から返送ライン２に流入したＢＯＧは、返送弁２１により、設定圧力Ｐｓまで減圧され、ＢＯＧの温度は温度Ｔ３から温度Ｔ２へ低下する（点Ｃ→点Ｄ）。その後、返送弁２１により減圧されたＢＯＧは、熱交換器２２で冷却され、ＢＯＧの温度は温度Ｔ２から温度Ｔ１へ低下する（点Ｄ→点Ｅ）。なお、ＢＯＧは、熱交換器２２での冷却によって液化される。熱交換器２２から流れる液状態のＢＯＧは、膨張装置２３で膨張されることによって低圧かつ低温の気液二相状態となる（点Ｅ→点Ｆ）。図２からも分かるように、本実施形態におけるＢＯＧの再液化率は、返送弁２１による減圧なしで返送ライン２を通じてタンク１１にＢＯＧを返送した場合（点Ｃ→点Ｅ’→点Ｆ’）の再液化率に比べて大きくなる。
【００４１】
以上説明したように、本実施形態の船舶１Ａでは、制御装置５は、返送ライン２における返送弁２１と膨張装置２３との間を流れるＢＯＧの圧力ｐ１が設定圧力Ｐｓとなるように返送弁２１を制御するため、膨張装置２３を通過した後のＢＯＧの再液化率を向上させることができる。例えば、冷熱の絶対量が同じであれば、点Ｅまで冷却できる返送ガス量自体は減るものの、液化率が上がり液化量は増加する。
【００４２】
また、本実施形態では、制御装置５が、第２圧力計５２により検出されるＢＯＧの圧力ｐ２が閾値ＰＴＨを上回ったときに、返送弁２１の開度を増大させるため、圧力ｐ２が上昇しすぎた場合に圧力ｐ２の上昇を抑制し、それ以外の場合には、上記の効果を得ることができる。
【００４３】
また、本実施形態では、第１供給ライン１４における圧縮機１６よりも上流側部分１４ａに流れるＢＯＧを利用して、返送ライン２を流れるＢＯＧを冷却することができる。
【００４４】
（第２実施形態）
次に、図３を参照して、本発明の第２実施形態に係る船舶１Ｂを説明する。なお、本実施形態において、第１実施形態と同一構成要素には同一符号を付し、重複した説明は省略する。
【００４５】
本実施形態では、図１に示す熱交換器２２の代わりに、返送ライン２における返送弁２１と膨張装置２３との間を流れるＢＯＧと第２供給ライン１５を流れるＬＮＧとの間で熱交換を行う熱交換器２４が設けられている。本実施形態は、タンク１１から圧縮機１６に導かれるＢＯＧが通過する熱交換器が設けられない点や返送ライン２における返送弁２１と膨張装置２３との間を流れるＢＯＧを冷却する熱媒体がＬＮＧである点などで、第１実施形態とは異なる。このため、本実施形態のＢＯＧの状態変化は、図２に示した第１実施形態のＢＯＧの状態変化とは異なる状態変化となる。従って、本実施形態では、第１実施形態とは異なる設定圧力Ｐｓが、膨張装置２３を通過したＢＯＧの再液化率が増大するように上述した種々の要素に応じて適宜設定される。
【００４６】
本実施形態でも、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。また、本実施形態では、第２供給ライン１５を流れるＬＮＧを利用して、返送ライン２を流れるＢＯＧを冷却することができる。
【００４７】
（その他の実施形態）
上記実施形態は、全ての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上述の説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【００４８】
例えば、上記実施形態では、制御装置５が、第２圧力計５２により検出されるＢＯＧの圧力ｐ２が閾値ＰＴＨを上回ったときに、返送弁２１の開度を増大させたが、これに限定されない。例えば、制御装置５は、第１圧力計５１により検出されるＢＯＧの圧力ｐ１を設定圧力Ｐｓに維持したままで、圧力ｐ２が閾値ＰＴＨを上回ったときに、第１供給ライン１４における圧縮機１６より下流側部分１４ｂのＢＯＧをガス燃焼装置など（図示せず）に逃すように制御してもよい。
【００４９】
上記実施形態では、圧縮機１６がＢＯＧを超臨界圧Ｐｃよりも高い圧力まで圧縮していたが、これに限定されず、例えば、主ガスエンジン１２の燃料ガス噴射圧が中圧（例えば１〜２ＭＰａ程度）であったり、低圧（例えば０．５〜１ＭＰａ程度）であったりする場合、圧縮機１６から主ガスエンジン１２へ供給される圧力ｐ２は、超臨界圧Ｐｃよりも低くてもよい。
【００５０】
また、返送ライン２には、第１実施形態の熱交換器２２と第２実施形態の熱交換器２４の双方が設けられていてもよい。この場合、熱交換器２２および熱交換器２４は、返送ライン２に別々に設けられてもよいし、返送ライン２に一体的に設けられてもよい。
【００５１】
また、第１ブリッジライン４１には、第１調整弁４２の代わりに、一次圧が変動しても一定の二次圧を出力する減圧弁と、逆止弁が設けられていてもよい。この構成によれば、第１供給ライン１４における圧縮機１６より上流側部分１４ａを流れるＢＯＧの圧力が減圧弁の二次圧を下回ったときに、ＶＧが自動的に補給される。
【００５２】
また、主ガスエンジン１２および副ガスエンジン１３の一方または双方は、必ずしもレシプロエンジンである必要はなく、ガスタービンエンジンであってもよい。本発明のガスエンジンは、推進用の主ガスエンジンでなくてもよく、例えば船内電源用のガスエンジンであってもよい。
【００５３】
また、本発明は、第１ブリッジライン４１および／または第２ブリッジライン４３を有さない船舶にも適用可能である。さらに、本発明は、副ガスエンジン１３およびそれにＶＧを供給するための第２供給ライン１５を有さない船舶にも適用可能である。
【符号の説明】
【００５４】
１Ａ，１Ｂ  船舶
１１  タンク
１２  主ガスエンジン（ガスエンジン）
１３  副ガスエンジン
１４  第１供給ライン（供給ライン）
１５  第２供給ライン
１６  圧縮機
２    返送ライン
２１  返送弁
２２，２４  熱交換器
５    制御装置
５１  第１圧力計（圧力計）
５２  第２圧力計
【図１】
0006670088.tif 000002
【図２】
0006670088.tif 000003
【図３】
0006670088.tif 000004
【図４】
0006670088.tif 000005