(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ライナ及び中芯を備えた段ボールシート製品の罫線部の折り曲げ強さを測定する測定システムであって、
前記罫線部の深さである罫線深さを測定する深さ測定計と、
前記罫線深さと、前記ライナの米坪であるライナ米坪とに基づいて、前記折り曲げ強さを算出する算出手段とを備えた
ことを特徴とする、段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定システム。
【請求項２】
前記深さ測定計が、前記段ボールシート製品に載置されるベースと、前記ベースから突出して前記罫線部内に挿入される測定子本体を有する測定子と、前記ベースからの前記測定子本体の突出量に応じて前記罫線深さを測定する測定部とを備え、
前記測定子本体の少なくとも先端側が、前記罫線部に挿入された状態において前記罫線部の延在方向に対して所定の長さ寸法を有する板状体である
ことを特徴とする、請求項１に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定システム。
【請求項３】
前記板状体の厚み寸法が、前記罫線部の溝幅寸法よりも短く設定された
ことを特徴とする、請求項２に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定システム。
【請求項４】
前記測定子本体の前記所定の長さ寸法が、前記中芯の段ピッチの２倍以上に設定された
ことを特徴とする、請求項２又は請求項３に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定システム。
【請求項５】
前記算出手段に前記ライナ米坪を入力する入力手段と、
前記算出手段により算出された前記折り曲げ強さを出力する出力手段とを備えた
ことを特徴とする、請求項１〜４の何れか一項に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定システム。
【請求項６】
ライナ及び中芯を備えた段ボールシート製品の罫線部の折り曲げ強さを測定する測定方法であって、
前記罫線部の深さである罫線深さを測定する測定ステップと、
前記罫線深さと、前記ライナの米坪であるライナ米坪とに基づいて、前記折り曲げ強さを算出する、算出ステップとを備えた
ことを特徴とする、段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項７】
前記算出ステップにおいて、さらに、前記中芯の米坪である中芯米坪に基づいて、前記折り曲げ強さを算出する
ことを特徴とする、請求項６に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項８】
前記段ボールシート製品が、前記ライナとして表ライナ及び裏ライナを備え、
前記算出ステップにおいて、前記ライナ米坪として、前記表ライナの米坪である表ライナ米坪と、前記裏ライナの米坪である裏ライナ米坪との平均値を使用する
ことを特徴とする、請求項６又は請求項７に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項９】
前記算出ステップにおいて、前記折り曲げ強さとして、前記罫線深さを前記ライナ米坪で除して求めた第１パラメータに基づいて、ピーク折り曲げ強さを算出する
ことを特徴とする、請求項６〜請求項８の何れか一項に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項１０】
前記罫線深さを前記ライナ米坪で除すると共にさらに前記中芯米坪で除して、前記第１パラメータを求める
ことを特徴とする、請求項７を引用する請求項９に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項１１】
前記算出ステップにおいて、前記ピーク折り曲げ強さを、前記第１パラメータの二次関数により算出する
ことを特徴とする、請求項９又は請求項１０に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項１２】
前記算出ステップにおいて、前記折り曲げ強さとして、前記ピーク折り曲げ強さと、前記ライナ米坪と、前記中芯の米坪である中芯米坪とに基づいて、９０°折り曲げ強さを算出する
ことを特徴とする、請求項１１に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項１３】
前記算出ステップにおいて、前記９０°折り曲げ強さを、前記ピーク折り曲げ強さに、前記ライナ米坪と前記中芯米坪とを乗じて求めた第２パラメータに基づいて算出する
ことを特徴とする、請求項１２に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項１４】
前記算出ステップにおいて、前記９０°折り曲げ強さを、前記第２パラメータの二次関
数により算出する
ことを特徴とする、請求項１３に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項１５】
前記算出ステップにおいて、さらに前記中芯のフルートの種類に応じて、前記折り曲げ強さを算出する
ことを特徴とする、請求項６〜請求項１４の何れか一項に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項１６】
前記算出ステップにおいて、さらに、前記中芯のフルートに対する前記罫線部の延在方向に応じて、前記折り曲げ強さを算出する
ことを特徴とする、請求項６〜請求項１５の何れか一項に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項１７】
前記算出ステップにおいて、前記中芯の品種及び前記ライナの品種の少なくとも一つに応じて補正係数を設定し、前記補正係数を乗じて前記中芯米坪及び前記ライナ米坪の少なくとも一つを補正する
ことを特徴とする、請求項７、及び、請求項７を引用する請求項８〜請求項１６の何れか一項に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項１８】
前記算出ステップにおいて、前記罫線部の形状に応じて補正係数を設定し、前記補正係数を乗じて前記ライナ米坪及び前記中芯米坪を補正する
ことを特徴とする、請求項７、及び、請求項７を引用する請求項８〜請求項１７の何れか一項に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項１９】
前記算出ステップにおいて、前記表ライナの罫線の有無に応じて補正係数を設定し、前記補正係数を乗じて前記ライナ米坪及び前記中芯米坪を補正する
ことを特徴とする、請求項７を引用する請求項８、及び、請求項７と請求項８とを引用する請求項９〜請求項１８の何れか一項に記載の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法。
【請求項２０】
ライナ及び中芯を備えた段ボールシート製品の罫線部の折り曲げ強さを測定する測定システムにより実行されるプログラムであって、
前記罫線部の深さである罫線深さと、前記ライナの米坪であるライナ米坪とに基づいて、前記折り曲げ強さを算出する処理を実行させる
ことを特徴とする、段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定プログラム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定システム，測定方法及び測定プログラムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、段ボールシートを折り曲げて段ボールシートケースを製造することが行われている。この場合、段ボールシートの折り曲げ位置の折り曲げ性を良好にするために、この折り曲げ位置に予め罫線を加工しておく。罫線を加工しておくことにより、罫線部（罫線が加工された部分）すなわち折り曲げ位置の折り曲げ強度が部分的に低減され、段ボールシートの折り曲げに必要な力（折り曲げ抗力）が低減される。
【０００３】
この結果、段ボールシートケースを製造する際には、罫線部での折り曲げ作業が容易になると共に、段ボールシートが罫線部でスムーズに折れるようになるため段ボールシートケースの角線が綺麗に形成され外観的にも優れたものとすることができる。その一方、段ボールシートの罫線部の折り曲げ抗力が適正範囲から外れてしまうと、段ボールシートケースの品質に大きな影響が生じる。例えば、段ボールシートの罫線部の折り曲げ抗力が大きい場合には、罫線部が折り曲げ不良となり、製造された段ボールシートケースが不良品となるおそれがある。
このため、罫線を加工する場合には、罫線部の折り曲げ抗力が適正範囲内に収まっているか確認して、罫線部の折り曲げ抗力が適正範囲内に収まっていない場合には、折り曲げ抗力が適正範囲内に収まるように罫線加工に関する種々の調整を行う必要がある。
【０００４】
そこで、段ボールシートの罫線部を実際に折り曲げて、罫線部の折り曲げ抗力を測定する方法が非特許文献１に記載されるように規定され、また、段ボールシートケースなどのシート材の罫線部を実際に折り曲げて、罫線部の折り曲げ抗力を測定する測定装置が種々開発されている（例えば、特許文献１，特許文献２，特許文献３）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平０８−１０５８２９号公報
【特許文献２】特開平１０−２２１２３２号公報
【特許文献３】特開昭６２−１２７６４３号公報
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】段ボール業界規格「段ボール−けい線折り曲げ強さ試験方法」（ＪＣＳ  Ｔ０００１：２０００）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、段ボールシートの罫線部を実際に折り曲げて測定を行う測定装置は、段ボールシートを折り曲げるための駆動機構が必要となる。このため、構成が複雑となって測定装置が高価になる。さらに、重量のある大型装置となって、測定装置を容易に持ち運ぶことができなくなるため、例えば、罫線加工された段ボールシート（以下、「段ボールシート製品」と呼ぶ）の納品先において、段ボールシート製品の罫線部の折り曲げ強さを確認したい状況となっても、段ボールシート製品の納品元は、一旦、段ボールシート製品を持ち帰って測定装置により折り曲げ強さを測定せざるを得ず、速やかに折り曲げ強さを確認することができなかった。
【０００８】
また、段ボールシート製品の罫線部を実際に折り曲げて測定を行う測定装置では、段ボールシート製品から罫線部を含む試験片を切り取る必要がある。このため、試験片が切り取られた段ボールシート製品は損失となってしまう。また、試験片の切取作業は、作業者が刃物を使用して手作業により行うため、この切取作業は手間が掛かる上に作業者にとって安全上のリスクを伴うものであった。
【０００９】
本発明は、上記のような課題に鑑み創案されたもので、段ボールシート製品から試験片を切り取ることなく罫線部の折り曲げ強さの測定を速やかに行えるようにした、段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定システム，段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法及び段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定プログラムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
（１）上記の目的を達成するために、本発明の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定システムは、ライナ及び中芯を備えた段ボールシート製品の罫線部の折り曲げ強さを測定する測定システムであって、前記罫線部の深さである罫線深さを測定する深さ測定計と、前記罫線深さと、前記ライナの米坪であるライナ米坪とに基づいて、前記折り曲げ強さを算出する算出手段とを備えたことを特徴としている。
【００１１】
（２）前記深さ測定計が、前記段ボールシート製品に載置されるベースと、前記ベースから突出して前記罫線部内に挿入される測定子本体を有する測定子と、前記ベースからの前記測定子本体の突出量に応じて前記罫線深さを測定する測定部とを備え、前記測定子本体の少なくとも先端側が、前記罫線部に挿入された状態において前記罫線部の延在方向に対して所定の長さ寸法を有する板状体であることが好ましい。
【００１２】
（３）前記板状体の厚み寸法が、前記罫線部の溝幅寸法よりも短く設定されることが好ましい。
【００１３】
（４）前記測定子本体の前記所定の長さ寸法が、前記中芯の段ピッチの２倍以上に設定されることが好ましい。
【００１４】
（５）前記算出手段に前記ライナ米坪を入力する入力手段と、前記算出手段により算出された前記折り曲げ強さを出力する出力手段とを備えることが好ましい。
【００１５】
（６）上記の目的を達成するために、本発明の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法は、ライナ及び中芯を備えた段ボールシート製品の罫線部の折り曲げ強さを測定する測定方法であって、前記罫線部の深さである罫線深さを測定する測定ステップと、前記罫線深さと、前記ライナの米坪であるライナ米坪とに基づいて、前記折り曲げ強さを算出する、算出ステップとを備えたことを特徴としている。
【００１６】
（７）前記算出ステップにおいて、さらに、前記中芯の米坪である中芯米坪に基づいて、前記折り曲げ強さを算出することが好ましい。
【００１７】
（８）前記段ボールシート製品が、前記ライナとして表ライナ及び裏ライナを備え、前記算出ステップにおいて、前記ライナ米坪として、前記表ライナの米坪である表ライナ米坪と、前記裏ライナの米坪である裏ライナ米坪との平均値を使用することが好ましい。
【００１８】
（９）前記算出ステップにおいて、前記折り曲げ強さとして、前記罫線深さを前記ライナ米坪で除して求めた第１パラメータに基づいて、ピーク折り曲げ強さを算出することが好ましい。
【００１９】
（１０）前記罫線深さを前記ライナ米坪で除すると共にさらに前記中芯米坪で除して、前記第１パラメータを求めることが好ましい。
【００２０】
（１１）前記算出ステップにおいて、前記ピーク折り曲げ強さを、前記第１パラメータの二次関数により算出することが好ましい。
【００２１】
（１２）前記算出ステップにおいて、前記折り曲げ強さとして、前記ピーク折り曲げ強さと、前記ライナ米坪と、前記中芯の米坪である中芯米坪とに基づいて、９０°折り曲げ強さを算出することが好ましい。
【００２２】
（１３）前記算出ステップにおいて、前記９０°折り曲げ強さを、前記ピーク折り曲げ強さに、前記ライナ米坪と前記中芯米坪とを乗じて求めた第２パラメータに基づいて算出することが好ましい。
【００２３】
（１４）前記算出ステップにおいて、前記９０°折り曲げ強さを、前記第２パラメータの二次関数により算出することが好ましい。
【００２４】
（１５）前記算出ステップにおいて、さらに前記中芯のフルートの種類に応じて、前記折り曲げ強さを算出することが好ましい。
【００２５】
（１６）前記算出ステップにおいて、さらに、前記中芯のフルートに対する前記罫線部の延在方向に応じて、前記折り曲げ強さを算出することが好ましい。
【００２６】
（１７）前記算出ステップにおいて、前記中芯の品種及び前記ライナの品種の少なくとも一つに応じて補正係数を設定し、前記補正係数を乗じて前記中芯米坪及び前記ライナ米坪の少なくとも一つを補正することが好ましい。
例えば、前記中芯の品種に応じて補正係数εを設定し、前記補正係数εを乗じて前記ライナ米坪を補正する。或いは、前記ライナの品種に応じて補正係数αを設定し、前記補正係数αを乗じて前記ライナ米坪を補正し、前記中芯の品種に応じて補正係数βを設定し、前記補正係数βを乗じて前記中芯米坪を補正する。
【００２７】
（１８）前記算出ステップにおいて、前記罫線部の形状に応じて補正係数を設定し、前記補正係数を乗じて前記ライナ米坪及び前記中芯米坪を補正することが好ましい。
【００２８】
（１９）前記算出ステップにおいて、前記表ライナの罫線の有無に応じて補正係数を設定し、前記補正係数を乗じて前記ライナ米坪及び前記中芯米坪を補正することが好ましい。
【００２９】
（２０）上記の目的を達成するために、本発明の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定プログラムは、ライナ及び中芯を備えた段ボールシート製品の罫線部の折り曲げ強さを測定する測定システムにより実行されるプログラムであって、前記罫線部の深さである罫線深さと、前記ライナの米坪であるライナ米坪とに基づいて、前記折り曲げ強さを算出する処理を実行させることを特徴としている。
【発明の効果】
【００３０】
本発明の段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定システム，段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定方法及び段ボールシート製品の罫線折り曲げ強さ測定プログラムでは、罫線深さと、ライナ米坪とに基づいて、罫線部の折り曲げ強さを算出するので、段ボールシート製品の罫線部を実際に折り曲げて測定を行う従来の測定装置のように段ボールシート製品から試験片を切り取る必要がない。
段ボールシート製品から試験片を切り取る作業を省略できるので、罫線部の折り曲げ強さを速やかに測定して、罫線加工に関連する調整に早期に反映することができる。
段ボールシート製品から試験片を切り取る必要がないので、試験片の切り出しによる段ボールシート製品のロスの発生を防止できると共に、試験片の切り出し作業に伴う安全上のリスクを解消することができる。
さらに、従来の測定装置のように段ボールシート製品の罫線部を折り曲げるための駆動機構が不要となる。したがって、製造コストを低減することができると共に、装置が軽量化・小サイズ化されるので、装置の持ち運びが容易となり、測定方法の態様を広げることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明の一実施形態の段ボールシート製品及び段ボールシートの罫線折り曲げ強さ測定システムの構成を説明するための模式図である。
【図２】本発明の一実施形態の深さ測定計（構成１）の構成を説明するための模式図であって、（ａ）はその正面図、（ｂ）はその側面図である。
【図３】本発明の一実施形態の深さ測定計の測定子の構成（構成１）を説明するための模式図であって、（ａ）はその正面視による分解図、（ｂ）はその正面視による組立図、（ｃ）はその側面視による組立図である。
【図４】本発明の一実施形態の深さ測定計（構成１）の測定子本体の寸法を説明するための模式図であって、（ａ）は測定子本体の正面図、（ｂ）は測定子本体の側面図である。
【図５】本発明の一実施形態の深さ測定計（構成２）の構成を説明するための模式図であって、（ａ）はその上面図、（ｂ）はその正面図、（ｃ）はその側面図である。
【図６】本発明の一実施形態の深さ測定計（構成２）の測定子の構成を説明するための模式図であって、（ａ）はその正面視による分解図、（ｂ）はその正面視による組立図、（ｃ）はその側面視による組立図である。
【図７】Ｂフルートに関して、本発明の一実施形態の罫線折り曲げ強さの算出式１による計算値と、測定値との相関性を示すための図であって、（ａ）はピーク折り曲げ強さに関する図、（ｂ）は９０°折り曲げ強さに関する図である。
【図８】Ｃフルートに関して、本発明の一実施形態の罫線折り曲げ強さの算出式１による計算値と、測定値との相関性を示すための図であって、（ａ）はピーク折り曲げ強さに関する図、（ｂ）は９０°折り曲げ強さに関する図である。
【図９】Ａフルートに関して、本発明の一実施形態の罫線折り曲げ強さの算出式１による計算値と、測定値との相関性を示すための図であって、（ａ）はピーク折り曲げ強さに関する図、（ｂ）は９０°折り曲げ強さに関する図である。
【図１０】打抜き機の要部の構成を示す模式的な側面図である。
【図１１】（ａ），（ｂ）は打抜き機の罫線刃の種類を示す模式図である。
【図１２】「罫線深さとピーク折り曲げ強さとの相関関係」に対する「罫線刃高さＨｋ」の影響を説明するための図であって、罫線刃高さＨｋの寸法毎に異なるマークで計算値ｙ１をプロットした図である。
【図１３】「罫線深さとピーク折り曲げ強さとの相関関係」に対する「罫線幅Ｗｋ」の影響を説明するための図であって、罫線幅Ｗｋの寸法毎に異なるマークで計算値ｙ１をプロットした図である。
【図１４】「罫線深さとピーク折り曲げ強さとの相関関係」に対する「罫線形状」の影響を説明するための図であって、罫線形状毎に異なるマークで計算値ｙ１をプロットした図である。
【図１５】「罫線深さとピーク折り曲げ強さとの相関関係」に対する「罫線補助材の使用態様」の影響を説明するための図であって、罫線補助材の使用態様毎に異なるマークで計算値ｙ１をプロットした図である。
【図１６】Ｂフルートに関して、本発明の一実施形態の罫線折り曲げ強さの算出式２による計算値と、測定値との相関性を示すための図であって、（ａ）はピーク折り曲げ強さに関する図、（ｂ）は９０°折り曲げ強さに関する図である。
【図１７】Ｃフルートに関して、本発明の一実施形態の罫線折り曲げ強さの算出式２による計算値と、測定値との相関性を示すための図であって、（ａ）はピーク折り曲げ強さに関する図、（ｂ）は９０°折り曲げ強さに関する図である。
【図１８】Ａフルートに関して、本発明の一実施形態の罫線折り曲げ強さの算出式２による計算値と、測定値との相関性を示すための図であって、（ａ）はピーク折り曲げ強さに関する図、（ｂ）は９０°折り曲げ強さに関する図である。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
以下、図面を参照して、本発明の実施の形態について説明する。
なお、以下に示す実施形態はあくまでも例示に過ぎず、以下の実施形態で明示しない種々の変形や技術の適用を排除する意図はない。以下の実施形態の各構成は、それらの趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができると共に、必要に応じて取捨選択することができ、あるいは適宜組み合わせることが可能である。
本実施形態では、本発明を紙製の段ボールシート製品の罫線深さの測定に適用した例を説明する。
また、段ボールシート製品を水平面に載置した状態、つまり罫線の深さ方向が鉛直方向となる状態で、罫線の深さを測定する例を説明し、深さ測定計の説明は、この状態の段ボールシート製品を測定する姿勢（つまり測定子を鉛直下方に向けた姿勢）を基準として、上下方向を定める。
【００３３】
［１．段ボールシート製品及び罫線折り曲げ強さ測定システム］
以下、図１を参照して、本実施形態の段ボールシート製品及び罫線折り曲げ強さ測定システム（以下、「測定システム」とも呼ぶ）について説明する。
【００３４】
［１−１．段ボールシート製品］
段ボールシート製品４は、原材料となる板状体の段ボールシートに対し、打抜き加工により、溝切り加工及び罫線加工を施されて製造され、罫線部４４に沿って反り曲げられることによって段ボールケースに組み立てられる。
原材料となる板状体の段ボールシート、ひいては段ボールシート製品４は、本実施形態では両面段ボールシートにより構成され、波形に形成された中芯４２の一方の面の段頂部に裏ライナ４３が貼り合されると共に他方の面の段頂部に表ライナ４１が貼り合わされている。罫線部（凹所）４４には、図１に示すように、中芯４２の波形形状（以下、「段」又は「フルート」とも呼ぶ）に対して平行に入れられた罫線（以下「クリーズ」とも呼ぶ）４４ａと、段に対して直角に入れられた罫線（以下「スコア」とも呼ぶ）４４ｂとがある。
【００３５】
［１−２．罫線折り曲げ強さ測定システム］
図１に示す測定システム１は、段ボールシート製品４に加工された罫線部４４の折曲げ強さｙを測定する。折曲げ強さｙとしては、代表的なものとして、最大の折り曲げ強さ（以下、「ピーク折り曲げ強さ」と呼ぶ）ｙ１と、９０°折り曲げ強さｙ２とがあり、本実施形態の測定システム１は、ピーク折り曲げ強さｙ１と、９０°折り曲げ強さｙ２との両方を測定する。
【００３６】
ピーク折り曲げ強さｙ１とは、罫線部４４を加工した段ボールシート製品４のシート片４ａが罫線部４４で折れ曲がった時に作用する最大荷重（力）であって、本発明では、後述のとおり罫線部４４の深さ（以下、「罫線深さ」とも呼ぶ）ｘを介して測定される。
このピーク折り曲げ強さｙ１は、背景技術の欄に非特許文献１として記載した『段ボール業界規格「段ボール−けい線折り曲げ強さ試験方法」（ＪＣＳ  Ｔ０００１：２０００）』に記載される方法に従って測定される力に対応するものである。具体的には、「罫線部４４を施した段ボールシート製品４を、罫線部４４を挟んで、一方を固定して片持ちはりを構成させ、他方を一定の速度で折り曲げた場合に要する力のことで、罫線が折れ曲がった時の最大荷重として測定される力」に対応する。
【００３７】
９０°折り曲げ強さｙ２とは、段ボールシート製品４のシート片４ａを罫線部４４で９０°に折り曲げた際の反発力であって、本発明では、ピーク折り曲げ強さｙ１と同様に、後述のとおり罫線深さｘを介して測定される。
この９０°折り曲げ強さｙ２は、後で詳述する「９０°罫線強度測定方法」に従って測定される力に対応するものであり、「罫線部４４を施した段ボールシート製品４を、罫線部４４を挟んで、一方を固定し、他方を把持しつつ９０°回転して、罫線部４４で９０°だけ折り曲げた際に、一方に作用する反力として測定される力」に対応する。
【００３８】
ピーク折り曲げ強さｙ１が適正範囲から外れてしまうと、段ボールシート製品４を折り曲げて段ボールケースを組み立てる際に、罫線部４４での折り曲げが不良となり、製造された段ボールケースが不良品となるおそれがある。
９０°折り曲げ強さｙ２が適正範囲よりも低くなると、段ボールシート製品４のシート片４ａが、必要以上に（９０°を超えて内側に）折れ曲がってしまう。シート片４ａが、段ボールケースに物品を詰め込む開口の蓋を構成する場合には、このシート片４ａが９０°を超えて内側に折れ曲がってしまうと、段ボールケース内への物品の詰め込みが邪魔されてしまう。
このため、罫線部４４のピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２は、段ボールシート製品４の品質を図る上で重要なパラメータとなっている。
【００３９】
［１−２−１．罫線折り曲げ強さ測定システムの全体］
測定システム１の具体的な構成を説明すると、図１に示すように、測定システム１は、深さ測定計２と、タブレットパソコン（算出手段，入力手段，出力手段）３とを備えて構成される。測定システム１は、段ボールシート製品４に加工された罫線部４４の深さｘを測定すると共にこの罫線深さｘをタブレットパソコン３に出力する。タブレットパソコン３は、測定システム１から取得した罫線深さｘに基づいて、罫線部４４のピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２を算出すると共にタッチパネル３１に表示する。
【００４０】
［１−２−２．深さ測定計］
［１−２−２−１．構成１］
深さ測定計２の詳細構成について図２〜図４を参照して説明する。
深さ測定計２は、図２に示すように、デジマチックインジケータ２１と、測定子２２と、通信アダプタ２３と、デジマチックインジケータ２１及び通信アダプタ２３が固定されるインジケータブラケット２４とを備える。デジマチックインジケータ２１は、罫線深さｘを測定し、罫線深さｘを表示部２１ｃに表示すると共に、通信ケーブル２３ａを介して罫線深さｘを通信アダプタ２３に出力する。通信アダプタ２３は、送信ボタン２３ｂを有し、この送信ボタン２３ｂがオペレータによってオンされると、罫線深さｘが無線通信（例えばBluetooth（登録商標）通信）によりタブレットパソコン３へと送信される。なお、深さ測定計２からタブレットパソコン３への罫線深さｘの出力はケーブルを介して行うようにしてもよい。
【００４１】
デジマチックインジケータ２１は、測定子２２の伸縮部２２０の上端に接続される。伸縮部２２０は、測定子本体２２５の上下位置に応じて上下に伸縮するようになっており、デジマチックインジケータ２１は、この伸縮部２２０の伸縮量に基づいてベース２４１の下面２４１ｂを０（零）点として罫線深さｘを測定する。すなわち、デジマチックインジケータ２１は、本発明の測定部を構成する。
【００４２】
インジケータブラケット２４は、ベース２４１と、縦長で矩形のプレート２４２とを備える。プレート２４２は、ベース２４１の上面２４１ａの前後方向中央に立設される。プレート２４２の前面（以下、「プレート前面ともいう」）２４２ａには、その上部に通信アダプタ２３が固定されると共に、通信アダプタ２３の下方に、デジマチックインジケータ２１が、伸縮部２２０との接続部を下方に向けた姿勢で固定される。デジマチックインジケータ２１と、伸縮部２２０（ひいては測定子２２）とがカップリング等の取付部材２４３を介してプレート前面２４２ａに固定されている。
【００４３】
ベース２４１は罫線深さｘを測定する際に、段ボールシート製品４の測定面（図１に示す例では裏ライナ４３側の面）の上に載置され、その下面２４１ｂが上述のとおり罫線深さｘを測定する際の０（零）点とされるので、ベース２４１は、前記測定面に載置された際に、安定して測定できるように罫線部４４の幅よりも十分に大きなサイズに設定されている。
また、ベース２４１の前縁の幅方向中央（図２（ａ）における左右方向中央）には矩形の切欠き２４１ｃが形成されている。この切欠き２４１ｃは、伸縮部２２０の下方に位置して、伸縮部２２０の下端に取り付けられる後述の測定子本体２２５と干渉しないサイズに設定されている。
【００４４】
測定子２２は、図３（ａ），（ｂ），（ｃ）に示すように、上述した蛇腹状の伸縮部２２０と、インジケータ軸２２１と、ニップル２２２と、カップリング２２３と、支持部２２４と、測定子本体２２５とを上からこの順に組み付けて構成される。測定子本体２２５は、幅寸法（長さ寸法）Ｗに較べて厚み寸法ｔの薄い正面矩形の板状体により構成されている。
【００４５】
インジケータ軸２２１は、伸縮部２２０とニップル２２２とを接続するためのものであり、上方の伸縮部２２０の内周面の蛇腹形状に螺合する雄ネジ２２１ａと、下方のニップル２２２の雄ネジ２２２ａと螺合する雌ネジ部２２１ｂとが同心上に配置されて構成される。
ニップル２２２は、前記雄ネジ２２２ａと、円板形状のベース部材２２２ｂと、下方のカップリング２２３の雌ネジ２２３ｄと螺合する雄ネジ２２２ｃとが同心上に配置されて構成される。
【００４６】
カップリング２２３は略円筒形状をしており、カップリング２２３には、何れもカップリング２２３の内周面と外周面とを貫通する切れ目２２３ａ，２２３ｂが形成されている。
切れ目２２３ａは、カップリング２２３の軸方向に沿ってカップリング２２３の上端から下端に亘って形成されている。切れ目２２３ｂは、カップリング２２３の軸方向中央においてカップリング２２３の周方向に沿って部分的に形成されおり、その一端が切れ目２２３ａと連続している。
カップリング２２３の内周面には、切れ目２２３ｂの上方に、前記雌ネジ２２３ｄが形成されると共に、切れ目２２３ｂの下方にキー溝２２３ｅが軸方向に延設されている。支持部２２４の上部には軸方向に延設されたキー２２４ａが形成されており、このキー２２４ａと、カップリング２２３のキー溝２２３ｅとが嵌め合わされる。
【００４７】
カップリング２２３には、切れ目２２３ｂの上下にそれぞれ、切れ目２２３ａを跨ぐようにしてネジ穴２２３ｃが形成されている。カップリング２２３の上半分では、ニップル２２２の雌ネジ２２２ｃが、カップリング２２３の雌ネジ２２３ｄに螺合されると共にネジ穴２２３ｃに螺合されたネジ（図示略）により締め付けられてカップリング２２３に組み付けられる。カップリング２２３の下半分では、支持部２２４の上部が挿入された状態でネジ穴２２３ｃに螺合されたネジ（図示略）により締め付けられてカップリング２２３に組み付けられる。
また、支持部２２４の下端面には、径方向に沿って溝２２４ｂが切られている。測定子本体２２５の上部幅方向中央が、この溝２２４ｂに嵌入されると共にロウ付けされて支持部２２４の下端に固定されている。
【００４８】
そして、デジマチックインジケータ２１に、伸縮部２２０の上端を接続することにより、図２（ａ），（ｂ）に示すように、測定子２２がデジマチックインジケータ２１に取り付けられる。測定子本体２２５に負荷が掛っていない状態（非測定状態）では、測定子本体２２５の先端（下端）２２５ａが、ベース２４１の下面２４１ｂよりも下方に突出状態となるように、測定子本体２２５の位置が設定されている。
このような構成により、測定子本体２２５の先端２２５ａを罫線部４４内に挿入するようにベース２４１を段ボールシート製品４の上面に載置すると、先端２２５ａが罫線部４４の底部に当接して、測定子本体２２５の上部に取り付けられた伸縮部２２０が罫線部４４の深さにあわせて縮退し、この縮退量に基づいてデジマチックインジケータ２１が、ベース２４１の下面２４１ｂを０点として罫線深さｘを測定するようになっている。
【００４９】
ここで、測定子本体２２５の寸法について図４を参照して説明すると、上述したように、測定子本体２２５は幅寸法Ｗに較べて厚み寸法ｔの薄い正面矩形の板状体により構成されている。測定子本体２２５の幅寸法Ｗ（すなわち、罫線部４４内に載置された状態において、罫線部４４の延在方向に沿った寸法）は、段ボールシート製品４の中芯４２の段山間距離（以下、「段ピッチ」と呼ぶ）Ｐの２倍以上に設定されるのが好ましい（Ｗ≧２×Ｐ）。
これは、罫線部４４がスコア４４ｂの場合、スコア４４ｂは、中芯４２の段に対して直角に罫線加工されているため、中芯４２の波形形状に応じた波形形状（つまり山谷の繰り返し）が罫線部（スコア）４４ｂにも形成されるためである。すなわち、測定子本体２２５の幅寸法Ｗを段ピッチＰの２倍以上に設定すれば、測定子本体２２５は、スコア４４ｂに載置される場合でも、必ず２つの以上の段頂部４４１に載置されるようになるので、測定者が特に注意しなくても、一定して段頂部４４１における罫線深さｘを測定することができるからである（同じ基準で深さを測定できるからである）。
本実施形態では、測定子本体２２５の幅寸法Ｗを、段ピッチＰの大きなＡフルートの段ピッチの２倍以上となる２０ｍｍに設定している。これにより、Ａフルートの段ボールシート製品４に加え、Ａフルートよりも段ピッチの短いＢフルートやＣフルートの段ボールシート製品４に対しても、測定子本体２２５の幅寸法Ｗは段ピッチＰの２倍以上となり、一定して段頂部４４１における罫線深さｘを測定することができる。
【００５０】
なお、測定子本体２２５は、少なくとも、測定時に段ボールシート製品４（罫線部４４）に向かう先端側が罫線部４４の延在方向に所定の幅を有していればよく、この先端側の幅寸法Ｗが、段ピッチＰの２倍以上あれば、測定子本体２２５は、スコア４４ｂに挿入された際にも、スコア４４ｂの２つ以上の段頂部４４１に載置されるようになる。したがって、図４（ａ）に二点鎖線で示すような逆Ｔ字形状の測定子本体２２５′を採用することもできる。
【００５１】
また、測定子本体２２５の幅寸法Ｗは、必ずしも段ピッチＰの２倍以上に設定する必要はない。測定子本体２２５は、スコア４４ｂ内に載置された状態において、スコア４４ｂの延在方向に所定の幅があれば（幅寸法Ｗが所定の幅あれば）、少なくともスコア４４ｂ内の山と山とに挟まれて段頂部４４１から一定範囲内の深さを測定することができるからである。
【００５２】
また、測定子本体２２５の厚さ寸法ｔ（すなわち、罫線部４４内に載置された状態において、罫線部４４の延在方向と直交する方向の寸法）は、段ボールシート製品４に罫線加工を施す罫線刃の厚さ寸法Ｗｋよりも短く設定されている（ｔ＜Ｗｋ）。罫線刃の厚さ寸法Ｗｋは、罫線部４４の溝幅寸法と略同じかやや短いので、測定子本体２２５の厚さ寸法ｔを罫線刃の厚さ寸法Ｗｋよりも短く設定しておくことで、測定子本体２２５を確実に罫線部４４内に載置することができる。一般的に罫線刃の厚さ寸法Ｗｋは最低でも１．４[mm]なので、本実施形態では、測定子本体２２５の厚さ寸法ｔを０．８[mm]に設定している。
【００５３】
［１−２−２−２．構成２］
図１〜図４に示す深さ測定計２に替えて図５及び図６に示す測定計２Ａを使用してもよい。以下、図５及び図６を参照して測定計２Ａの構成を説明するが、深さ測定計２と同一の構成要素については同一の符号を付してその説明を省略する。
深さ測定計２Ａは、図５に示すように、デジマチックインジケータ２１と、測定子２２Ａと、通信アダプタ２３と、デジマチックインジケータ２１が前面に固定されるインジケータブラケット２４とを備える。
【００５４】
デジマチックインジケータ２１は、測定子２２Ａの伸縮部２２０Ａの上端に接続される。伸縮部２２０Ａは、測定子本体２２６の上下位置に応じて上下に伸縮するようになっており、デジマチックインジケータ２１は、この伸縮部２２０Ａの伸縮量に基づいてベース２４１の下面２４１ｂを０（零）点として罫線深さｘを測定する。
デジマチックインジケータ２１と伸縮部２２０Ａとは取付部材２４３Ａの先端に挿通されている。取付部材２４３Ａはその基端部をプレート前面２４２ａに固定されており、デジマチックインジケータ２１と伸縮部２２０Ａとは取付部材２４３Ａを介してプレート前面２４２ａに固定されている。取付部材２４３Ａには、内周面と外周面とを貫通する切れ目２４３ａが上端から下端に亘って形成されると共に、この切れ目２４３ａを跨ぐようにしてネジ穴２４３ｂが形成されている。このネジ穴２４３ｂにネジ（図示略）を螺合することで、デジマチックインジケータ２１と伸縮部２２０Ａとが締め付けられて取付部材２４３Ａに組み付けられる。
【００５５】
デジマチックインジケータ２１の幅方向両外側には、デジマチックインジケータ２１を保護するためのプレート形状の保護カバー２５が一対に設けられている。各保護カバー２５は、プラスチック製であり、その基端をプレート前面２４２ａの側縁に固定され、先端をデジマチックインジケータ２１よりも前方に突出させている。
【００５６】
また、インジケータブラケット２４のベース２４１の上面２４１ａには、プレート２４２よりも後方にプレート形状の重り２６が積層されている。これにより、深さ測定計２Ａを段ボールシート製品４の上面に載置して測定を行う際に、深さ測定計２Ａが前方に傾いてしまうことを防止している。すなわち、デジマチックインジケータ２１や測定子２２Ａがプレート２４２の前方に設置されて深さ測定計２Ａの重心が前方に片寄って前傾しやすくなるため、プレート２４２よりも後方に重り２６を設置することで重心を後方にずらして前記重心の片寄りを相殺又は緩和するようにしている。
【００５７】
また、ベース２４１の重り２６の前方には、プレート２４２の両外側に開口２４１ｄがそれぞれ設けられている。これらの開口２４１ｄを設けることで、オペレータや測定回によって測定結果に差が生じることを抑制するようにしている。つまり、オペレータは、測定を行う際、深さ測定計２Ａの姿勢を安定させるためにベース２４１を指で段ボールシート製品４に軽く押さえ付ける必要があるが、この押さえ付けによって段ボールシート製品４に微小な変形が生じるため押さえ付ける位置が異なると測定結果に差が生じるおそれがある。そこで、押さえ付ける位置に大きな差が生じないよう、押さえ付ける位置の目印として開口２４１ｄを設けている。目印を開口２４１ｄとすることで、ベース２４１の前方の重量を減らすことができるので、深さ測定計２Ａの重心の前方への片寄りを抑制するのにも役立つ。
【００５８】
通信アダプタ２３は、比較的スペースの余裕のあるプレート２４２の後方に配置され、また、重り２６の上面に固定されて重り２６と共に深さ測定計２Ａの重心を後方にずらすのに寄与している。
なお、通信アダプタ２３の位置は、これに限定されず、例えば二点鎖線で示すように保護カバー２５の外側面（デジマチックインジケータ２１の反対側に向く面）に固定するようにしてもよい。
深さ測定計２Ａは形状的に前後に傾斜しやすいが、実線又は二点鎖線で示すように通信アダプタ２３を配置することで、送信ボタン２３ｂは、前後方向ではなく下方又は側方に押し込まれるようになるので、送信ボタン２３ｂの押し込み時に深さ測定計２Ａが傾斜しづらくなる。したがって深さ測定計２Ａの姿勢が安定して深さ測定に誤差が生じることを抑制できる。
【００５９】
測定子２２Ａは、上述した蛇腹状の伸縮部２２０Ａと、伸縮部２２０Ａの下端に取り付けられた測定子本体２２６とを上からこの順に組み付けて構成される。前記の図２（ａ），（ｂ）に示す測定子２２の測定子本体２２５と同様に、測定子本体２２６に負荷が掛っていない状態（非測定状態）では、測定子本体２２６の先端（下端）すなわち先端部２２６ｃの先端２２６ｃ１が、ベース２４１の下面２４１ｂよりも下方に突出状態となるように、測定子本体２２６の位置が設定されている。
なお、図５（ｃ）に示すように、測定子本体２２６の背面にはストッパ２７を取り付けることができる。測定子本体２２６にストッパ２７を取り付けることで、測定子本体２２６を最上の位置で保持することができる。深さ測定計２Ａの不使用時に測定子本体２２６にストッパ２７を取り付けておけば、ベース２４１の下面２４１ｂよりも下方に測定子本体２２６が突出して障害物に衝突して破損してしまうことを防止できる。
【００６０】
ここで、測定子本体２２６の寸法について図６を参照して説明する。この測定子本体２２６は、図３に示す前述の測定子本体２２５に対して、伸縮部２２０Ａに接続するためのコネクタを一体に有すると共に、先端部２２６ｃだけが、段ボールシート製品４の罫線部４４内に挿入できるよう、前後方向の厚みが薄く形成されている点で異なる。
具体的に説明すると、測定子本体２２６は、伸縮部２２０Ａに接続されコネクタとして機能する基端部２２６ａと、罫線部４４内に挿入される先端部２２６ｃと、基端部２２６ａと先端部２２６ｃとを繋ぐ中間部２２６ｂとを備えている。これらの基端部２２６ａ，中間部２２６ｂ及び先端部２２６ｃは一体に形成されている。中間部２２６ｂは、基端部２２６ａと前端を揃えるようにして基端部２２６ａの前寄りに配置され、先端部２２６ｃは、中間部２２６ｂと背面が面一となるように形成されている。
基端部２２６ａは高さの低い直方体形状をしており、その上面には凹所２２６ａ１が設けられている。この凹所２２６ａ１には、伸縮部２２０Ａの下端に設けられた円筒状のインジケータ軸２２１Ａが挿入される。また、基端部２２６ａには、内周面と外周面とを貫通する切れ目２２６ａ２が上端から下端に向かって形成されており、この切れ目２２６ａ２は、凹所２２６ａ１の両側にそれぞれ形成されている。そして、各切れ目２２６ａ２を跨ぐようにして一対のネジ穴２２６ａ３が形成されている。これらのネジ穴２２６ａ３にそれぞれネジ２２６ａ４を螺合することで、インジケータ軸２２１Ａが締め付けられて伸縮部２２０Ａに測定子本体２２６が組み付けられる。
【００６１】
先端部２２６ｃは、幅寸法ＷＡに較べて厚み寸法ｔＡの薄い板状体により構成されている。幅寸法ＷＡ及び厚さ寸法ｔＡは、深さ測定計２の測定子本体２２５の説明で述べたのと同じ理由で測定子本体２２５の幅寸法Ｗ及び厚み寸法ｔと同様に設定される。
つまり、幅寸法ＷＡは、段ボールシート製品４の中芯４２の段ピッチＰの２倍以上に設定されるのが好ましく（ＷＡ≧２×Ｐ）、厚さ寸法ｔＡは、段ボールシート製品４に罫線加工を施す罫線刃の厚さ寸法Ｗｋよりも短く設定されている（ｔＡ＜Ｗｋ）。
【００６２】
中間部２２６ｂは、基端部２２６ａの下端に連設される拡大部２２６ｂ１と、拡大部２２６ｂ１の下端に連設される斜面部２２６ｂ２とを備える。拡大部２２６ｂ１は、先端部２２６ｃに向かって幅方向に拡大する厚肉のプレートである。斜面部２２６ｂ２は、先端部２２６ｃの上端に連設され、前面が先端部２２６ｃに近くなるほど後退して薄肉化している。このように、中間部２２６ｂに、先端部２２６ｃよりも厚肉部分を設けることで測定子本体２２６Ａの強度向上が図られている。
この他の構成は、深さ測定計２と同様なので説明を省略する。
【００６３】
［１−２−３．タブレットパソコン］
図１に示すように、タブレットパソコン（算出手段）３はタッチパネル（入力手段，出力手段）３１を有すると共に、罫線部４４のピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２を算出する折り曲げ強さ測定プログラム（以下、単に「プログラム」とも呼ぶ）が組み込まれている。
タブレットパソコン３は、後述の［１−２−４．折り曲げ強さの算出式］の欄で詳述するが、［１］オペレータがタッチパネル３１から入力した、フルートの種類（Ａフルート、Ｂフルート又はＣフルート）、罫線方向（クリーズ又はスコア），表ライナ４１の米坪ａ１［g/ｍ２］，中芯４２の米坪ｂ１［g/ｍ２］，裏ライナ４３の米坪ａ２［g/ｍ２］及び中芯４２の品種（一般品又は強化品）など、［２］深さ測定計２（又は深さ測定計２Ａ）から受信した罫線深さｘ［mm］、並びに、［３］予め記憶した定数Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２などを使用して、罫線部４４のピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２を算出し、これをタッチパネル３１に出力する。なお、ピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２は、タッチパネル３１に替えて又はタッチパネル３１と併せて、プリンタやディスプレイ等の他の出力装置に出力するようにしてもよい。
【００６４】
［１−２−４．折り曲げ強さの算出式］
［１−２−４−１．算出式１］
タブレットパソコン３は、予め組み込まれたプログラムにしたがって、一連の下式（１）〜（５）からなる算出式１によりピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２を算出する。
具体的には、タブレットパソコン３は、下表１に示すような予め記憶したマップに基づいて、フルートの種類、及び罫線方向にしたがって、定数Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２を決定する。これらの定数Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２は、下式（１）〜（５）により算出された計算値（ピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２）が実測データにあうように設定されるフィッティングパラメータである。
【表１】
0006708132.tif 000002
【００６５】
そして、タブレットパソコン３は、下式（３）により、表ライナの米坪ａ１［g/ｍ２］と裏ライナの米坪ａ２［g/ｍ２］との平均値に中芯補正係数εを乗じてライナ米坪ａ［g/ｍ２］を算出し、下式（２）により、罫線深さｘ［mm］をライナ米坪ａ［g/ｍ２］で除した値を１０００倍して罫線深さ換算値（第１パラメータ）ｘ１を算出し、この罫線深さ換算値ｘ１の二次関数である下式（１）にしたがって、罫線深さ換算値ｘ１と定数Ａ１，Ｂ１，Ｃ１とによりピーク折り曲げ強さｙ１[gf]を算出する。中芯補正係数εは、オペレータがタッチパネル３１から入力した中芯４２の品種に応じて設定される補正係数であり、一般品には１が使用され（すなわち補正されず）、紙力を増加させた強化品については１よりも大きな数値（例えば１．３〜１．５）が使用される。中芯補正係数εは、数値を一定幅（例えば０．０５ずつ）で変化させ、ピーク折り曲げ強さｙ１の相関係数が最大となる数値に設定される。
あわせて、タブレットパソコン３は、下式（５）にしたがって、ピーク折り曲げ強さｙ１[gf]にライナ米坪ａ［g/ｍ２］を乗じた値を１０００で除した値に、中芯米坪ｂ１［g/ｍ２］を１０００で除した値を乗じて、罫線強さ換算値（第２パラメータ）ｘ２を算出し、この罫線強さ換算値ｘ２の二次関数である下式（４）にしたがって、罫線強さ換算値ｘ２と定数Ａ２，Ｂ２，Ｃ２とにより９０°折り曲げ強さｙ２[gf]を算出する。
【００６６】
ｙ１＝Ａ１×ｘ１２＋Ｂ１×ｘ１＋Ｃ１      ・・・（１）
【数１】
0006708132.tif 000003
【数２】
0006708132.tif 000004
ｙ２＝Ａ２×ｘ２２＋Ｂ２×ｘ２＋Ｃ２      ・・・（４）
【数３】
0006708132.tif 000005
【００６７】
上表１の定数Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２及び上式（１）〜（５）を使用して得られたピーク折り曲げ強さ（以下、「計算値」とも呼ぶ）ｙ１及び９０°折り曲げ強さ（以下、「計算値」とも呼ぶ）ｙ２と、定数Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２のフィッティングに使用された測定値であるピーク折り曲げ強さ（以下、「測定値」とも呼ぶ）Ｙ１及び９０°折り曲げ強さ（以下、「測定値」とも呼ぶ）Ｙ２との相関性（再現性）を表すグラフを、図７〜図９に示す。
測定値Ｙ１，Ｙ２は、罫線折曲げ強さ測定機（測定値Ｙ１については『富士テスター株式会社（現：株式会社アメフレック）の罫線折り曲げ強さ測定機』を使用し、測定値Ｙ２については『日本Ｔ．Ｍ．Ｃ．株式会社の罫線折り曲げ強さ測定機』を使用した）によって、段ボールシート製品から切り取った試験片を罫線部で実際に折り曲げて測定した値である。
ピーク折り曲げ強さＹ１の測定は、試験片の枚数を１枚とした以外は、背景技術の欄に非特許文献１として記載した『段ボール業界規格「段ボール−けい線折り曲げ強さ試験方法」（ＪＣＳ  Ｔ０００１：２０００）』にしたがった。
【００６８】
９０°折り曲げ強さＹ２の測定は次の「９０°罫線強度測定方法」にしたがった。「９０°罫線強度測定方法」では、段ボールシート製品から、罫線部を含む箇所を切り取り試験片とする。この試験片は、短辺１００[mm]×長辺１５０[mm]のサイズであり、その罫線部が、短辺から３０[mm]の位置で短辺と平行となるように、段ボールシート製品から切り取られる。そして、この試験片を、罫線部から遠い一方の短辺を固定しつつ、罫線部に近い他方の短辺を把持しながら９０°回転して罫線部で９０°折り曲げる。この際に、固定された一方の短辺に作用する反発力を、９０°折り曲げ強さＹ２として測定する。
【００６９】
ここで、図７〜図９を参照して、罫線折り曲げ強さの計算値と測定値との相関性（再現性）について説明する。
図７は、Ｂフルートに関して、罫線折り曲げ強さの計算値と測定値との相関性を示すための図であって、（ａ）はピーク折り曲げ強さに関するグラフ、（ｂ）は９０°折り曲げ強さに関するグラフである。
図８は、Ｃフルートに関して、罫線折り曲げ強さの計算値と測定値との相関性を示すための図であって、（ａ）はピーク折り曲げ強さに関するグラフ、（ｂ）は９０°折り曲げ強さに関するグラフである。
図９は、Ａフルートに関して、罫線折り曲げ強さの計算値と測定値との相関性を示すための図であって、（ａ）はピーク折り曲げ強さに関するグラフ、（ｂ）は９０°折り曲げ強さに関するグラフである。
【００７０】
図７〜図９に示す各グラフは、横軸を計算値ｙ１，ｙ２、縦軸を測定値Ｙ１，Ｙ２とするグラフである。図７（ａ），図８（ａ），図９（ａ）に示すグラフ中の直線Ｌ１は「Ｙ１＝ｙ１」を表し、計算値ｙ１は、測定値Ｙ１に近いほど直線Ｌ１の近くにプロットされ、測定値Ｙ１と一致する場合には直線Ｌ１上にプロットされることとなる。同様に、図７（ｂ），図８（ｂ），図９（ｂ）に示すグラフ中の直線Ｌ２は「Ｙ２＝ｙ２」を表し、計算値ｙ２は、測定値Ｙ２に近いほど直線Ｌ２の近くにプロットされ、測定値Ｙ２と一致する場合には直線Ｌ２上にプロットされることとなる。
なお、これらの図７〜図９に示すグラフでは、クリーズ４４ａ及びスコア４４ｂに関するデータを併せて示しており、全てのデータを同一形状のマーク（三角形）でプロットしている。
【００７１】
これらの図７〜図９からも明らかなように、計算値ｙ１，ｙ２の測定値Ｙ１，Ｙ２に対する相関性（再現性）は高いものとなった。
具体的には、Ｂフルートに関して、図７（ａ）に示すピーク折り曲げ強さについて、計算値ｙ１と測定値Ｙ１との相関係数は０．８５となって高い再現性が得られると共に、図７（ｂ）に示す９０°折り曲げ強さについても、計算値ｙ２と測定値Ｙ２との相関係数も０．９０となって高い再現性が得られた。
【００７２】
同様に、Ｃフルートに関して、図８（ａ）に示すピーク折り曲げ強さについて、計算値ｙ１と測定値Ｙ１との相関係数は０．９２となって高い再現性が得られると共に、図８（ｂ）に示す９０°折り曲げ強さについても、計算値ｙ２と測定値Ｙ２との相関係数は０．９６となって高い再現性が得られた。
【００７３】
同様に、Ａフルートに関して、図９（ａ）に示すピーク折り曲げ強さについて、計算値ｙ１と測定値Ｙ１との相関係数は０．９３となって高い再現性が得られると共に、図９（ｂ）に示す９０°折り曲げ強さについても、計算値ｙ２と測定値Ｙ２との相関係数が０．９５となって高い再現性が得られた。
【００７４】
また、罫線深さｘからピーク折り曲げ強さｙ１を算出するにあたり、ピーク折り曲げ強さｙ１に影響が大きいと予想される罫線種類などの他のパラメータを計算式に組み込まなくても一定の再現性（精度）を保持できるか検討した。具体的には、「罫線刃の高さＨｋ」、「罫線刃の形状」、「罫線補助材の使用態様」について計算式に組み込まなくても一定の再現性（精度）を保持できるか検討した。
【００７５】
図１０は、この試験に使用した打抜き機の要部を示す模式的な断面図である（断面を示すハッチは省略している）。この打抜き機５は、要部のみ示すが、ステンレス鋼により形成される面板５１と、面板５１に対面して設置されると共に合板により形成される打抜き木型５２と、打抜き木型５２に取り付けられる罫線刃５３と、打抜き木型５２に取り付けられるコルテックス５４と、マイラー（フィルム）５６と、面板５１に取り付けられるダイペア５５と、打抜き木型５２を面板５１に対して進退させる駆動装置（図示略）を備える。
【００７６】
罫線刃５３は、打抜き木型５２を上下に貫通して設けられ、面板５１側に刃先５３ａが突出している。上記の駆動装置により、打抜き木型５２と一体に罫線刃５３を面板５１に向けて推進することにより、刃先５３ａを、面板５１と打抜き木型５２との間にセットされる段ボールシート６（段ボールシート６に罫線部が加工されると段ボールシート製品４となる）の上面（以下、「段ボールシート上面」とも呼ぶ）６ａに押し付ける。これにより、段ボールシート上面６ａに罫線が加工される。なお、括弧内に符号を付すように、段ボールシート上面６ａとは裏ライナ４３の外側面（中芯４２と反対側の面）であり、段ボールシート下面６ｂとは表ライナ４１の外側面（中芯４２と反対側の面）である。
【００７７】
コルテックス５４は、打抜き木型５２の面板５１側に取り付けられ、その中央に形成された凹所において罫線刃５３が挿通されている。コルテックス５４の先端は、罫線刃５３の刃先５３ａよりも打抜き木型５２側に退避するように位置設定されている。コルテックス５４は緩衝材であり、刃先５３ａが段ボールシート６を押圧した際に、コルテックス５４も段ボールシート６に押圧される。これにより、罫線部だけでなく罫線部周辺もシートが潰れて、罫線部における局所的な段ボールシート６の形状の変化による段ボールシート６の割れが防止される。
【００７８】
ダイペア５５は、中央に開口部５５ａを有するプレート状のもので、この開口部５５ａが罫線刃５３の刃先５３ａと向かいあうように面板５１の打抜き木型５２側に配置される。刃先５３ａが段ボールシート上面６ａを押圧することで罫線部を加工し、ダイペア５５が段ボールシート下面６ｂを押圧することで開口部５５ａと面板５１との相互間に形成された凹所に表罫線を加工する。
コルテックス５４及びダイペア５５は、任意に取り付け／取り外しできるようになっており、試験条件に応じて適宜取り付けられ又は取り外される。
マイラー５６は、打抜き木型５２の上面に、罫線刃５３の貫通部を覆うようにして設置されており、罫線刃５３の高さ（以下、「罫線刃高さ」とも呼ぶ）Ｈｋを微調整するものである。つまり、打抜き機５により形成された罫線部に幅や深さなどが正常範囲から外れたムラ（以下、「罫線ムラ」と呼ぶ）が生じた場合には、この罫線ムラが発生じた箇所に相当する箇所（換言すれば、罫線刃５３において正常範囲から外れた罫線部を加工した部位）において、マイラー５６上にテープを貼りつけ、これにより、罫線刃５３の高さＨｋが微調整される。
【００７９】
打抜き木型５２の厚さＴｋは１５．０［mm］に設定され、コルテックス５４の高さＨｃは６．０［mm］に設定されている。また、また、ダイペア５５は、高さＨｄは０．８［mm］で一定であり、幅（ダイペア５５の開口部５５ａの開口の幅）Ｗｄは、罫線幅Ｗｋに応じて４．０［mm］，５．０［mm］又は６．０［mm］に設定される。
【００８０】
この打抜き機５を使用して、［１］３通りの罫線刃の高さ（以下、「罫線刃高さ」とも呼ぶ）Ｈｋ（２２．６［mm］，２２．８［mm］，２３．０［mm］）、［２］３通りの罫線刃の幅（以下、「罫線幅」とも呼ぶ）Ｗｋ（１．４［mm］，２．０［mm］，３．０［mm］）、［３］３通りの罫線形状（Ｒ罫，角罫，Ｖ罫）、及び、［４］３通りの罫線補助材の使用態様［ブランク（ダイペア５５もコルテックス５４も不使用），ダイペア５５を使用、コルテックス５４を使用］を適宜組み合わせて段ボールシート６に罫線加工を施した。また、段ボールシート６にはＣフルートのものを採用した。
なお、図１０に示す構成では、罫線刃５３は刃先５３ａが丸みを帯びたＲ罫（曲面形状の罫線）用の罫線刃であるが、罫線として角罫（角形状の罫線）を加工する場合には、図１１（ａ）に示すように角型の刃先５３ｂを有する罫線刃を使用し、罫線としてＶ罫（Ｖ字形状の罫線）を加工する場合には、図１１（ｂ）に示すようにＶ字形状の溝５３ｃが先端（刃先）に形成された罫線刃を使用した。
【００８１】
そして、これらの罫線部に関して、ピーク折り曲げ強さの計算値ｙ１及びピーク折り曲げ強さの測定値Ｙ１を前記した方法によりそれぞれ求め、その相関性を確認した。その結果を、図１２〜図１５に示す。
図１２〜図１５は、何れも、ピーク折り曲げ強さの計算値ｙ１を横軸とし、ピーク折り曲げ強さの測定値Ｙ１を縦軸とするグラフを示す。
また、図１２〜図１５に示すグラフ中の直線Ｌは「Ｙ１＝ｙ１」を表し、計算値ｙ１は、測定値Ｙ１に近いほど直線Ｌ１の近くにプロットされ、測定値Ｙ１と一致する場合には直線Ｌ１上にプロットされることとなる。
なお、これらの図１２〜図１５に示すグラフでは、罫線４４がクリーズ４４ａの場合のデータと、罫線４４がスコア４４ｂの場合のデータとを併せて示している。
【００８２】
図１２では、２２．６［mm］，２２．８［mm］，２３．０［mm］の３通りの罫線刃高さＨｋについて、計算値ｙ１がプロットされているが、何れの罫線刃高さＨｋについても直線Ｌ１の近傍にプロットが集中しており、計算値ｙ１と測定値Ｙ１との相関係数Ｒは０．９０となって高い相関性が確認できた。
図１３では、１．４［mm］，２．０［mm］，３．０［mm］の３通りの罫線幅Ｗｋについて、計算値ｙ１がプロットされているが、何れの罫線幅Ｗｋについても直線Ｌ１の近傍にプロットが集中しており、計算値ｙ１と測定値Ｙ１との相関係数Ｒは０．９０となって高い相関性が確認できた。
図１４では、Ｒ罫，角罫，Ｖ罫の３通りの罫線形状について、計算値ｙ１がプロットされているが、何れの罫線形状についても直線Ｌ１の近傍にプロットが集中しており、計算値ｙ１と測定値Ｙ１との相関係数Ｒは０．９０となって高い相関性が確認できた。
図１５では、ブランク，ダイペア，コルテックスの３通りの罫線補助材の使用態様について、計算値ｙ１がプロットされているが、何れの使用態様についても直線Ｌ１の近傍にプロットが集中しており、計算値ｙ１と測定値Ｙ１との相関係数Ｒは０．９０となって高い相関性が確認できた。
【００８３】
折り曲げ強さの計算値ｙ１は、上述したように、上式（１）〜（５）を使用して計算しており、罫線刃高さＨｋ，罫線幅Ｗｋ，罫線形状及び罫線補助材の使用態様の何れのパラメータも使用していないが、これらのパラメータの値や種類に拘わらず、折り曲げ強さの測定値Ｙ１を高く再現している。すなわち、折り曲げ強さに影響が大きいと予想されていたこれらのパラメータに考慮しなくとも（計算に反映しなくとも）、上式（１）〜（５）を使用した算出手法により折り曲げ強さを、一定の精度を保持して算出できることが確認された。勿論、これらのパラメータを考慮する実施形態を排除する意図はない。
【００８４】
［１−２−４−２．算出式２］
タブレットパソコン３は、予め組み込まれたプログラムにしたがって、上式（１）〜上式（５）からなる算出式１に替えて、下式（６）〜（１５）からなる算出式２によりピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２を算出してもよい。
具体的には、タブレットパソコン３は、下表２，３に示すような予め記憶したマップに基づいて、定数Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２、ライナ補正係数α、中芯補正係数β、ライナ米坪係数γ、中芯米坪係数δ、表罫線有無補正係数μ１Ｌ，μ２Ｌ，μ１Ｃ，μ２Ｃ、罫線形状補正係ρ１Ｌ，ρ２Ｌ，ρ１Ｃ，ρ２Ｃを、フルートの種類、及び罫線方向にしたがって決定する。これらの定数Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２及び係数α，β，γ，δ，μ１Ｌ，μ２Ｌ，μ１Ｃ，μ２Ｃ，ρ１Ｌ，ρ２Ｌ，ρ１Ｃ，ρ２Ｃは、下式（６）〜（１５）により算出された計算値（ピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２）が実測データにあうように設定されるフィッティングパラメータである。
なお、フルートの種類、罫線方向，表ライナ４１の米坪ａ１［g/ｍ２］，中芯の米坪ｂ１［g/ｍ２］，裏ライナ４３の米坪ａ２［g/ｍ２］，中芯４２の品種（一般品又は強化品）、ライナの品種（一般品，プレプリント品又は強化品），表罫線の有無，罫線形状は、オペレータによりタッチパネル３１から入力され、罫線深さｘは深さ測定計２（又は深さ測定計２Ａ）から受信する。
【表２】
0006708132.tif 000006
【表３】
0006708132.tif 000007
【００８５】
そして、タブレットパソコン３により、ピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２が以下のようにして算出される。
つまり、下式（８）により、表ライナの米坪ａ１［g/ｍ２］と裏ライナの米坪ａ２［g/ｍ２］との平均値を、ライナ補正係数α，表罫線有無補正定数μＬ，罫線形状補正定数ρＬ及びライナ米坪係数γにより補正してライナ米坪ａ［ｋg/ｍ２］が算出される。
また、下式（９）により、中芯の米坪ｂ１［g/ｍ２］を、中芯補正係数β，表罫線有無補正定数μＣ，罫線形状補正定数ρＣ，中芯米坪係数δにより補正して、中芯米坪ｂ［ｋg/ｍ２］が算出される。
【００８６】
ここで、通常、段ボールシート製品４には、表ライナ４１に罫線すなわち表罫線がある。下式（８），（９）の表罫線有無補正定数μＬ，μＣは、表罫線がある場合には１に設定される（すなわち補正されない）。
その一方、表罫線有無補正定数μＬ，μＣは、表罫線が無い場合にこの影響を考慮して下式（１０），（１２）により算出された値に設定される。つまり、ライナ米坪補正用の表罫線有無補正定数μＬは、下式（１０）により、表罫線有無補正係数μ１Ｌ，μ２Ｌ及び中芯の米坪ｂ１［g/ｍ２］を使用して算出される。中芯米坪補正用の表罫線有無補正定数μＣは、下式（１２）により、表罫線有無補正係数μ１Ｃ，μ２Ｃ及び中芯の米坪ｂ１［g/ｍ２］を使用して算出される。表罫線有無補正係数μ１Ｌ，μ２Ｌ，μ１Ｃ，μ２Ｃは、上述したように上表３に示すマップからフルートの種類と罫線方向にしたがって設定される。
【００８７】
また、罫線の形状も段ボールシート製品４の折り曲げ強さに影響を及ぼす。下式（８），（９）の罫線形状補正定数ρＬ，ρＣは、罫線の形状に応じて折り曲げ強さを補正するための係数であり、下式（１１），（１３）により算出される。
つまり、ライナ米坪補正用の罫線形状補正定数ρＬは、下式（１１）により、罫線形状補正係数ρ１Ｌ，ρ２Ｌ及び中芯の米坪ｂ１［g/ｍ２］を使用して算出される。中芯米坪補正用の罫線形状補正定数ρＣは、下式（１３）により、罫線形状補正係数ρ１Ｃ，ρ２Ｃ及び中芯の米坪ｂ１［g/ｍ２］を使用して算出される。罫線形状補正係数ρ１Ｌ，ρ２Ｌ，ρ１Ｃ，ρ２Ｃは、上述したように上表３に示すマップからフルートの種類と罫線方向にしたがって設定される。
【００８８】
下式（８）のライナ補正係数αは、ライナ４１，４３が何れも一般品の場合には１が使用され（すなわち補正されず）、ライナ４１，４３の少なくとも一方に強化品又はプレプリント品が使用されている場合には、上表２に示すマップからフルートの種類と罫線方向にしたがって１.００以上の値に設定される。なお、ライナ４１，４３に強化品が使用された場合とプレプリント品が使用されている場合とでライナ補正係数αに同一の値を設定するようにしてもよい。
下式（９）の中芯補正係数βは、中芯４２に一般品が使用されている場合には１が設定され（すなわち補正されず）、中芯４に強化品が使用されている場合には、上表２に示すマップからフルートの種類と罫線方向にしたがって１よりも大きな値に設定される。
上述したようにライナ米坪係数γ及び中芯米坪係数δは上表２に示すマップからフルートの種類と罫線方向にしたがって設定される。
【００８９】
下式（８），（９）からライナ米坪ａ及び中芯米坪ｂが求まると、下式（７）に示すように、罫線深さｘを、これらのライナ米坪ａ及び中芯米坪ｂで除して罫線深さ換算値（第１パラメータ）ｘ′を算出し、この罫線深さ換算値ｘ′の二次関数である下式（６）にしたがって、罫線深さ換算値ｘ′と定数Ａ１，Ｂ１，Ｃ１とによりピーク折り曲げ強さｙ１[gf]を算出する。
あわせて、下式（１５）にしたがって、ピーク折り曲げ強さｙ１[gf]にライナ米坪ａ［ｋg/ｍ２］及び中芯米坪ｂ［ｋg/ｍ２］を乗じた罫線強さ換算値（第２パラメータ）ｘ２を算出し、この罫線強さ換算値ｘ２の二次関数である下式（１４）にしたがって、罫線強さ換算値ｘ２と定数Ａ２，Ｂ２，Ｃ２とにより９０°折り曲げ強さｙ２[gf]を算出する。
ｙ１＝Ａ１×ｘ′２＋Ｂ１×ｘ′＋Ｃ１      ・・・（６）
【数４】
0006708132.tif 000008
【数５】
0006708132.tif 000009
【数６】
0006708132.tif 000010
μＬ＝μ１Ｌ×ｂ１μ２Ｌ（＝μ１Ｌ×ｂ１＾μ２Ｌ）      ・・・（１０）
ρＬ＝ρ１Ｌ×ｂ１ρ２Ｌ（＝ρ１Ｌ×ｂ１＾ρ２Ｌ）      ・・・（１１）
μＣ＝μ１Ｃ×ｂ１μ２Ｃ（＝μ１Ｃ×ｂ１＾μ２Ｃ）      ・・・（１２）
ρＣ＝ρ１Ｃ×ｂ１ρ２Ｃ（＝ρ１Ｃ×ｂ１＾ρ２Ｃ）      ・・・（１３）
ｙ２＝Ａ２×ｘ２２＋Ｂ２×ｘ２＋Ｃ２      ・・・（１４）
ｘ２＝ｙ１×ａ×ｂ      ・・・（１５）
【００９０】
ここで、上式（６）〜（１５）を使用して得られたピーク折り曲げ強さ（以下、「計算値」とも呼ぶ）ｙ１及び９０°折り曲げ強さ（以下、「計算値」とも呼ぶ）ｙ２と、上表２，３の定数Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２、係数α，β，γ，δ，μ１Ｌ，μ２Ｌ，μ１Ｃ，μ２Ｃ，ρ１Ｌ，ρ２Ｌ，ρ１Ｃ，ρ２Ｃのフィッティングに使用された測定値であるピーク折り曲げ強さ（以下、「測定値」とも呼ぶ）Ｙ１及び９０°折り曲げ強さ（以下、「測定値」とも呼ぶ）Ｙ２との相関性（再現性）を表すグラフを、図１６〜図１８に示す。
測定値Ｙ１，Ｙ２は、罫線折曲げ強さ測定機（測定値Ｙ１については『日本Ｔ．Ｍ．Ｃ．株式会社製の罫線折り曲げ強さ測定機（型式：TMC-K-200）』を使用し、測定値Ｙ２については『日本Ｔ．Ｍ．Ｃ．株式会社の罫線折り曲げ強さ測定機（型式：不明）』を使用した）によって、段ボールシート製品から切り取った試験片を罫線部で実際に折り曲げて測定した値である。
ピーク折り曲げ強さＹ１の測定方法及び９０°折り曲げ強さＹ２の測定方法は、［１−２−４−１．算出式１］で説明した方法と同じである。
【００９１】
図１６〜図１８を参照して、罫線折り曲げ強さの計算値と測定値との相関性（再現性）について説明する。
図１６は、Ｂフルートに関して、罫線折り曲げ強さの計算値と測定値との相関性を示すための図であって、（ａ）はピーク折り曲げ強さに関するグラフ、（ｂ）は９０°折り曲げ強さに関するグラフである。
図１７は、Ｃフルートに関して、罫線折り曲げ強さの計算値と測定値との相関性を示すための図であって、（ａ）はピーク折り曲げ強さに関するグラフ、（ｂ）は９０°折り曲げ強さに関するグラフである。
図１８は、Ａフルートに関して、罫線折り曲げ強さの計算値と測定値との相関性を示すための図であって、（ａ）はピーク折り曲げ強さに関するグラフ、（ｂ）は９０°折り曲げ強さに関するグラフである。
【００９２】
図１６〜図１８に示す各グラフは、横軸を計算値ｙ１，ｙ２、縦軸を測定値Ｙ１，Ｙ２とするグラフである。図１６〜図１８（ａ）において、直線Ｌ１は「Ｙ１＝ｙ１」を表し、直線Ｌ２は「Ｙ２＝ｙ２」を表す。計算値ｙ１，ｙ２は、測定値Ｙ1，Ｙ２に近いほど直線Ｌ１，Ｌ２の近くにプロットされることとなる。
なお、これらの図１６〜図１８に示すグラフでは、クリーズ４４ａ及びスコア４４ｂに関するデータを併せて示しており、全てのデータを同一形状のマーク（三角形）でプロットしている。
【００９３】
これらの図１６〜図１８からも明らかなように、計算値ｙ１，ｙ２の測定値Ｙ１，Ｙ２に対する相関性（再現性）は、［１−２−４−１．算出式１］で説明した算出式１の再現性に対し改善が見られた。
具体的には、Ｂフルートに関して、図１６（ａ）に示すピーク折り曲げ強さについて、計算値ｙ１と測定値Ｙ１との相関係数は、算出式１では０．８５であったのに対し、本算出式２では０．９４となって一層高い再現性が得られ、図１６（ｂ）に示す９０°折り曲げ強さについても、計算値ｙ２と測定値Ｙ２との相関係数は、算出式１では０．９０であったのに対し、本算出式２では０．９１となって一層高い再現性が得られた。
【００９４】
同様に、Ｃフルートに関して、図１７（ａ）に示すピーク折り曲げ強さについて、計算値ｙ１と測定値Ｙ１との相関係数は、算出式１では０．９２であったのに対し、本算出式２では０．９５となって一層高い再現性が得られ、図１７（ｂ）に示す９０°折り曲げ強さについては、本算出式２では０．９６となって算出式１と同様に高い再現性が得られた。
【００９５】
同様に、Ａフルートに関して、図１８（ａ）に示すピーク折り曲げ強さについて、計算値ｙ１と測定値Ｙ１との相関係数は、算出式１では０．９３であったのに対し、本算出式２では０．９６となって一層高い再現性が得られ、図１８（ｂ）に示す９０°折り曲げ強さについても、計算値ｙ２と測定値Ｙ２との相関係数は、算出式１では０．９５であったのに対し、本算出式２では０．９６となって一層高い再現性が得られた。
【００９６】
なお、本算出式２では、罫線刃高さＨｋ及び罫線幅Ｗｋを折り曲げ強さの算出する際に考慮していないが、［１−２−４−１．算出式１］の欄で説明したように、罫線刃高さＨｋ，罫線幅Ｗｋを考慮せずとも、折り曲げ強さを一定の精度を保持して算出できる。勿論、これらのパラメータを考慮する実施形態を排除する意図はない。
【００９７】
［２．作用・効果］
本発明の一実施形態では、測定ステップにおいて、深さ測定計２（又は深さ測定計２Ａ）により段ボールシート製品４の罫線深さｘを測定する。
次いで、算出ステップでは、算出式１を使用する場合には、タブレットパソコン３に予め記憶されたプログラムにより、［１］オペレータがタッチパネル３１から入力したフルートの種類，罫線方向，表ライナ４１，中芯４２及び裏ライナ４３の各米坪ａ１，ｂ１，ａ２及び中芯４２の品種、［２］深さ測定計２（又は深さ測定計２Ａ）から受信した罫線深さｘ、並びに、［３］予め記憶した上表１に示すマップにしたがって設定された定数Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２及び中芯補正係数εを使用して、上式（１）〜（５）にしたがって罫線部４４のピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２を算出する。
算出ステップにおいて、算出式２を使用する場合には、タブレットパソコン３に予め記憶されたプログラムにより、［１］オペレータがタッチパネル３１から入力したフルートの種類，罫線方向，表ライナ４１，中芯４２及び裏ライナ４３の各米坪ａ１，ｂ１，ａ２、ライナ４１,４２の品種及び中芯４２の品種、［２］深さ測定計２（又は深さ測定計２Ａ）から受信した罫線深さｘ、並びに、［３］予め記憶した上表２，３にしたがって設定された定数Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２及び係数α，β，γ，δ，μ１Ｌ，μ２Ｌ，μ１Ｃ，μ２Ｃ，ρ１Ｌ，ρ２Ｌ，ρ１Ｃ，ρ２Ｃを使用して、上式（６）〜（１５）にしたがって罫線部４４のピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２を算出する。
【００９８】
罫線部を実際に折り曲げて測定を行う従来の測定装置は、罫線部を折り曲げるための駆動機構が必要となって大掛かりな装置となっていた。このため、高価な装置となり、さらに、持ち運びが困難であった。本実施形態の測定装置は、深さ測定計２（又は深さ測定計２Ａ）とタブレットパソコン３とから構成される簡素な構成なので、軽量且つ小型となって従来の測定装置よりも安価となる。さらに、持ち運びが容易となるので、使用方法の幅も広がり、例えば、納品元の従業者が、段ボールシート製品４の納品先に深さ測定計２（又は深さ測定計２Ａ）及びタブレットパソコン３（つまり測定システム１）を持ち運んで、この納品先において段ボールシート製品４の罫線部４４の折り曲げ強さｙ１，ｙ２を測定し確認するようなこともできる。
【００９９】
また、罫線部を実際に折り曲げて測定を行う従来の測定装置では、段ボールシート製品４から罫線部４４を含む試験片を採取するため、試験片が取り出された段ボールシート製品４は製品として販売することはできす損失となっていた。また、作業者が刃物を使用して段ボールシート製品４から試験片を手作業で切り取って行っていたため、この切取作業は手間が掛かり、ひいては罫線部の折り曲げ強さの測定に時間を要していた。このため、折り曲げ強さが適正範囲から外れる場合に、折り曲げ強さが適正範囲に入るように打抜き装置を速やかに調整することができなかった。また、試験片を手作業で切り取るため、この切取作業は、作業者にとって安全上のリスクを伴うものであった。
【０１００】
これに対し、本実施形態によれば、段ボールシート製品４の罫線深さｘを測定すればよいので、段ボールシート製品４から試験片を切り取る必要がない。したがって、速やかに折り曲げ強さｙ１，ｙ２を測定することができ、ひいては、折り曲げ強さが適正範囲から外れる場合には、折り曲げ強さが適正範囲に入るように打抜き装置を速やかに調整することができる。
また、段ボールシート製品４から試験片を切り取る必要がないので、測定に伴う段ボールシート製品４の損失及び段ボールシート製品４の試験片の切取作業に伴う作業者の安全上リスクも解消できる。
【０１０１】
特に算出式２では、ライナ補正係数α、中芯補正係数β、ライナ米坪係数γ、中芯米坪係数δ、表罫線有無補正係数μ１Ｌ，μ２Ｌ，μ１Ｃ，μ２Ｃ、及び、罫線形状補正係ρ１Ｌ，ρ２Ｌ，ρ１Ｃ，ρ２Ｃを使用して、折り曲げ強さｙ１，ｙ２を求める。すなわち、算出式１に較べて、折り曲げ強さｙ１，ｙ２に関連する多くのパラメータを考慮して折り曲げ強さｙ１，ｙ２を求めているので、一層精度よく折り曲げ強さｙ１，ｙ２を求めることができる。
【０１０２】
また、本実施形態の深さ測定計２，２Ａは、測定子本体２２５，２２６において、測定の際に罫線部４４に当接する部位が罫線部４４の延在方向に所定の幅を有しているので（測定子本体２２５，２２６が罫線方向に延在しているので）、測定子本体２２５，２２６は、罫線部４４がスコア４４ｂであっても、中芯４２のフルートに応じてスコア４４ｂに形成された波形形状の山部の相互間に挟まれて谷部側に落ち込むことが規制されるので、スコア４４ｂの段頂部に近い箇所で一定してスコア４４ｂの深さを測定することができる。
特に、測定子本体２２５，２２６の幅寸法Ｗを、段ボールシート製品４の中芯４２の段ピッチＰの２倍以上に設定した場合には、測定子本体２２５，２２６は、必ずスコア４４ｂの２つ以上の段頂部４４１に載置されるようになるので、一定して段頂部４４１における深さｘを測定することができる。
【０１０３】
［３．その他］
（１）上記算出式１では、ライナ米坪ａを算出する際に、上式（３）を使用して、表ライナの米坪ａ１と裏ライナの米坪ａ２との平均値に中芯補正係数εを乗じてライナ米坪ａを算出するようにしたが、必ずしも中芯補正係数εを使用する必要はない。
また、上記算出式２では、ライナ米坪ａを算出する際に、ライナ補正係数α、表罫線有無補正定数μＬ、罫線形状補正定数ρＬ及びライナ米坪係数γを使用して補正しているが、これらの係数α，μＬ，ρＬ，γの少なくとも一つを用いればよい。同様に、上記算出式２では、中芯米坪ｂを算出する際に、中芯補正係数β、表罫線有無補正定数μＣ、罫線形状補正定数ρＣ及び中芯米坪係数δを使用して補正しているが、これらの係数β，μＣ，ρＣ，δの少なくとも一つを用いればよい。
【０１０４】
（２）上記実施形態では、段ボールシート製品４に両面段ボールシートを使用した例を説明したが、段ボールシート製品４に片面段ボールシートを使用してもよく、本発明は、片面段ボールシートの罫線深さｘの測定にも適用できるものである。
【０１０５】
（３）上記実施形態では、紙製の段ボールシート製品４に紙製のものを使用した例を説明したが、段ボールシート製品４にプラスチック製のものを使用してもよく、本発明は、プラスチック製の両面又は片段の段ボールシート製品の罫線深さｘの測定にも適用できるものである。
【０１０６】
（４）測定子本体には、従来の針状のものや球状のものを使用することも可能である。上記実施形態では、測定子本体２２５，２２６の少なくとも先端部を、罫線部４４の延在方向に所定の幅を有する板状体とすることで、罫線部４４がスコア４４ｂの場合でも、特段の注意を払わなくとも一定してスコア４４ｂの段頂部４４１の深さ（段頂部４４１近傍の深さも含む）を測定できるようにしたが、針状又は球状の測定子を用いる場合であっても、注意を払って段頂部４４１の深さを測定するようにすればよい。
或いは、針状の測定子を用いてスコア４４ｂの谷底部の深さを計測するようにして、この深さ計測値から、スコア４４ｂの折り曲げ強度（実測値）Ｙ１，Ｙ２を再現できるように、例えば上式（１）及び（２）の各種定数Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２をフィッティングするようにしてもよい。
【０１０７】
（５）上記実施形態では、罫線深さとライナ米坪とに基づいて折り曲げ強さを算出する算出手段をタブレットパソコン３により構成したが、算出手段はタブレットパソコン３に限定されない。例えば、ノート型パソコンやスマートフォンを算出手段に使用してもよい。
或いは、深さ測定計２，２Ａ自体にマイクロコンピュータ等により構成される算出手段を組み込んでもよい。
或いは、深さ測定計２，２Ａが、その通信アダプタ２３により、インターネット回線などを介して計算手段としてのサーバとデータの送受信を行うようにしてもよい。つまり、深さ測定計２，２Ａから罫線深さｘをサーバに送信し、サーバはこの罫線深さｘを使用して折り曲げ強さｙを算出して深さ測定計２，２Ａに送信し、深さ測定計２は、この折り曲げ強さｙを表示部２１ｃに出力する。
【０１０８】
（６）上記実施形態では、ピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２の両方について測定を行う態様を説明したが、ピーク折り曲げ強さｙ１及び９０°折り曲げ強さｙ２の何れか一方について測定を行うようにしてもよい。
【０１０９】
（７）上記実施形態では、打抜き加工により罫線加工した段ボールシート製品の罫線強さの測定に本発明を適用したが、本発明は、コルゲータのスコアラにより罫線加工した段ボールシート製品の罫線強さの測定にも適用できるものである。
【符号の説明】
【０１１０】
１  罫線折り曲げ強さ測定システム
２，２Ａ  深さ測定計
３  タブレットパソコン（算出手段，入力手段，出力手段）
４  段ボールシート製品（測定対象物）
４ａ  段ボールシート製品のシート片
２１  デジマチックインジケータ
２１ｃ  表示部
２２，２２Ａ  測定子
２３  通信アダプタ
２３ａ  通信ケーブル  ２５  保護カバー
２６  重り
２７  ストッパ
３１  タッチパネル（入力手段，表示手段）
４１  表ライナ
４２  中芯
４３  裏ライナ
４４  罫線部（凹所）
４４ａ  罫線部（凹所），クリーズ
４４ｂ  罫線部（凹所），スコア
２２０  伸縮部
２２３  カップリング
２２４  支持部
２２５，２２５′，２２６  測定子本体
２２６ａ  基端部
２２６ｂ  中間部
２２６ｃ  先端部
２２５ａ，２２６ｃ１  測定子本体の先端
２４１  ベース
２４１ｄ  開口
２４３Ａ  取付部材
４４１  段頂部
Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２  定数
Ｐ  中芯４２の段ピッチ
ｔ  測定子本体２２５の厚み寸法
Ｗ  測定子本体２２５の幅寸法（長さ寸法）
Ｗｋ  罫線幅
ｘ  罫線深さ
ｘ１，ｘ′  罫線深さ換算値（第１パラメータ）
ｘ２  罫線強さ換算値（第２パラメータ）
Ｙ１  ピーク折り曲げ強さ（測定値）
Ｙ２  ９０°折り曲げ強さ（測定値）
ｙ  折曲げ強さ
ｙ１  ピーク折り曲げ強さ（計算値）
ｙ２  ９０°折り曲げ強さ（計算値）
ａ  ライナ米坪
ａ１  表ライナ４１の米坪
ａ２  裏ライナ４３の米坪
ｂ  中芯米坪（補正後）
ｂ１  中芯米坪（補正前）
α  ライナ補正係数
β  中芯補正係数
γ  ライナ米坪係数
δ  中芯米坪係数
μＣ，μＬ  表罫線有無補正定数
μ１Ｃ，μ２Ｃ，μ１Ｌ，μ２Ｌ  表罫線有無補正係数
ρＣ，ρＬ  罫線形状補正定数
ρ１Ｃ，ρ２Ｃ，ρ１Ｌ，ρ２Ｌ  罫線形状補正係数
ε  中芯補正係数
【図１】
0006708132.tif 000011
【図２】
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【図３】
0006708132.tif 000013
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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