(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の冷媒流路を有する熱交換器であって、
前記複数の冷媒流路のそれぞれは、ガス状態で流入した冷媒が液状態となって流出する流路であり、ガス状及び気液二相状の冷媒が通過する上流側流路と、気液二相状及び液状の冷媒が通過する下流側流路とを有しており、
前記熱交換器は、前記上流側流路を有する上流側熱交換器と、前記下流側流路を有し、前記上流側熱交換器の下方に配置された下流側熱交換器と、各上流側流路から流出した冷媒を合流して前記下流側流路に流入させる１又は複数の合流器とを備え、
前記上流側熱交換器と前記下流側熱交換器とは別体で、且つ前記下流側流路の数が、前記上流側流路の数よりも少なく構成されており、
前記上流側熱交換器及び前記下流側熱交換器のそれぞれは、
互いに間隔を空けて並設されてその間を空気が通過する複数の放熱フィンと、前記複数の放熱フィンを並設方向に貫通する複数の伝熱管とを備えた熱交換ユニットを、空気通過方向に複数列、配置した構成を有し、前記下流側熱交換器の前記熱交換ユニットの列数が、前記上流側熱交換器の前記熱交換ユニットの列数よりも少なく、且つ、前記上流側熱交換器及び前記下流側熱交換器のそれぞれにおける、前記熱交換ユニット全列の空気通過方向の合計の幅が互いに同じであり、更に前記下流側熱交換器の各列の前記熱交換ユニット同士の前記放熱フィンの空気通過方向の幅が互いに同じである熱交換器。
【請求項２】
前記下流側熱交換器を構成する前記伝熱管の本数が前記上流側熱交換器を構成する前記伝熱管の本数よりも少ない請求項１記載の熱交換器。
【請求項３】
前記下流側熱交換器の前記複数の放熱フィンのフィンピッチが、前記上流側熱交換器の前記複数の放熱フィンのフィンピッチよりも小さい請求項２記載の熱交換器。
【請求項４】
前記上流側熱交換器の前記熱交換ユニットの列数が３列、前記下流側熱交換器の前記熱交換ユニットの列数が２列である請求項１〜請求項３の何れか一項に記載の熱交換器。
【請求項５】
前記上流側熱交換器と前記下流側熱交換器との互いの対向面が空気通過方向に延びる平面とした請求項１〜請求項４の何れか一項に記載の熱交換器。
【請求項６】
請求項１〜請求項５の何れか一項に記載の熱交換器を備えた冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本発明は、凝縮器として作用する熱交換器及びこの熱交換器を備えた冷凍サイクル装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】  従来の冷凍サイクル装置は、圧縮機、凝縮器、減圧装置及び蒸発器を順次冷媒配管で接続して冷凍サイクル回路を構成している。そして、冷凍サイクル装置に用いられる凝縮器として、並列に接続された複数の冷媒流路を有する凝縮器がある（例えば、特許文献１参照）。特許文献１では、複数の冷媒流路の偏流を抑制するために、複数の冷媒流路のそれぞれの冷媒出口の高さ位置を設定する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−２８７８３７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】  熱交換器が凝縮器として作用する場合、複数の伝熱管内を通過する冷媒は、多数枚の放熱フィンの間を通過する空気と熱交換することで、ガスから液へと相変化している。そして、伝熱管内には、ガス単相領域と、二相領域と、過冷却液領域とが混在した状態となる。ガス単相領域は、熱交換が行われて徐々に冷媒の温度が低下する領域であって、ガスのみが存在する領域である。二相領域は、熱交換が行われても冷媒の温度がほぼ一定である領域であって、ガスと液とが混在している領域である。過冷却液領域は、液化した後も熱交換を行うことで熱交換器を通過する空気温度まで徐々に液冷媒の温度が低下する領域であって、液のみが存在する領域である。【０００５】  このように、伝熱管内には、温度が異なる３つの領域を有している。このため、凝縮器には、ガス単相領域及び二相領域の伝熱管部分とその伝熱管部分が通過する放熱フィンとで構成される高温部と、過冷却液領域の伝熱管部分とその伝熱管部分が通過する放熱フィンとで構成される低温部とが構成される。【０００６】  特許文献１では、凝縮器として作用する熱交換器において高温部と低温部とが混在して一体に設けられている。このため、高温部の熱が低温部へと漏洩し、熱交換器における温度効率が低下するという課題があった。【０００７】  本発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、熱交換器が凝縮器として作用する場合に、凝縮器内部での熱漏洩を減少させることが可能な熱交換器及びこの熱交換器を備えた冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係る熱交換器は、複数の冷媒流路を有する熱交換器であって、複数の冷媒流路のそれぞれは、ガス状態で流入した冷媒が液状態となって流出する流路であり、ガス状及び気液二相状の冷媒が通過する上流側流路と、気液二相状及び液状の冷媒が通過する下流側流路とを有しており、熱交換器は、上流側流路を有する上流側熱交換器と、下流側流路を有し、上流側熱交換器の下方に配置された下流側熱交換器と、各上流側流路から流出した冷媒を合流して下流側流路に流入させる１又は複数の合流器とを備え、上流側熱交換器と下流側熱交換器とは別体で、且つ下流側流路の数が、上流側流路の数よりも少なく構成されており、上流側熱交換器及び下流側熱交換器のそれぞれは、互いに間隔を空けて並設されてその間を空気が通過する複数の放熱フィンと、複数の放熱フィンを並設方向に貫通する複数の伝熱管とを備えた熱交換ユニットを、空気通過方向に複数列、配置した構成を有し、下流側熱交換器の熱交換ユニットの列数が、上流側熱交換器の熱交換ユニットの列数よりも少なく、且つ、上流側熱交換器及び下流側熱交換器のそれぞれにおける、熱交換ユニット全列の空気通過方向の合計の幅が互いに同じであり、更に下流側熱交換器の各列の熱交換ユニット同士の放熱フィンの空気通過方向の幅が互いに同じであるものである。
【０００９】  本発明に係る冷凍サイクル装置は、上記の熱交換器を備えたものである。
【発明の効果】
【００１０】  本発明によれば、熱交換器が凝縮器として作用する場合の熱交換器内部で熱漏洩を減少させることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の実施の形態１に係る熱交換器を備えた空気調和機の構成図である。
【図２】本発明の実施の形態１に係る室外側熱交換器１３の概略斜視図である。
【図３】本発明の実施の形態１に係る室外側熱交換器１３における冷媒流路の説明図である。
【図４】本発明の実施の形態２に係る室外側熱交換器１３Ａの概略斜視図である。
【図５】本発明の実施の形態２に係る室外側熱交換器１３Ａの寸法説明図である。
【図６】本発明の実施の形態３に係る室外側熱交換器１３Ｂの寸法説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】  以下、熱交換器を備えた冷凍サイクル装置の一例である空気調和機について図面等を参照しながら説明する。なお、以下に説明する実施の形態によって本発明が限定されるものではない。また、各図において同一の符号を付したものは、同一の又はこれに相当するものであり、これは明細書の全文において共通している。更に、明細書全文に表れている構成要素の形態は、あくまで例示であってこれらの記載に限定されるものではない。
【００１３】実施の形態１．  図１は、本発明の実施の形態１に係る熱交換器を備えた空気調和機の構成図である。なお、図１において、実線矢印は暖房運転時における冷媒の流れ方向を示し、破線矢印は冷房運転時における冷媒の流れ方向を示している。
【００１４】  図１に示すように、本実施の形態１に係る熱交換器を備えた空気調和機１００は、室外機１０と室内機２０とを備えている。
【００１５】  室外機１０には、冷媒を圧縮する圧縮機１１と、四方弁１２と、室外側熱交換器１３と、減圧装置１４と、アキュムレータ１５と、室外側送風機１６とを備えている。
【００１６】  圧縮機１１は、冷媒を吸入し、その冷媒を圧縮して高温且つ高圧の状態にするものである。圧縮機１１は、運転容量（周波数）を可変させることが可能なものでも良いし、一定容量のものでもよい。四方弁１２は、冷房運転と暖房運転とで冷媒の循環方向を切り替えるものである。室外側熱交換器１３はフィンアンドチューブ型熱交換器で構成されている。室外側熱交換器１３の構成の詳細については後述する。
【００１７】  減圧装置１４は高圧の液冷媒を減圧して低圧の気液二相冷媒にするものであり、例えば膨張弁で構成される。アキュムレータ１５は、液冷媒とガス冷媒とを分離して圧縮機１１へガス冷媒を供給するものである。室外側送風機１６は、室内側熱交換器２１に空気を送風するファンであり、遠心ファン又は多翼ファン等から構成されている。
【００１８】  室内機２０は、室内側熱交換器２１と、室内側送風機２２とを備えている。室内側熱交換器２１はフィンアンドチューブ型熱交換器で構成されている。室内側送風機２２は、室内側熱交換器２１に空気を送風するファンであり、例えば横流ファン、プロペラファン等で構成される。
【００１９】  空気調和機１００は、圧縮機１１、四方弁１２、室外側熱交換器１３、減圧装置１４、室内側熱交換器２１及びアキュムレータ１５が順次配管で接続されて冷凍サイクル回路を構成している。
【００２０】  そして、四方弁１２の切り替えにより冷房運転と暖房運転とを切り替え可能となっている。冷房運転時における空気調和機１００の冷凍サイクル回路は、圧縮機１１、凝縮器として動作する室外側熱交換器１３、減圧装置１４、蒸発器として動作する室内側熱交換器２１及びアキュムレータ１５が冷媒配管で環状に接続されて構成される。また、暖房運転時における空気調和機１００の冷凍サイクル回路は、圧縮機１１、凝縮器として動作する室内側熱交換器２１、減圧装置１４、蒸発器として動作する室外側熱交換器１３及びアキュムレータ１５が冷媒配管で環状に接続されて構成される。
【００２１】  このように構成された空気調和機１００は、次のように動作する。
【００２２】  冷房運転時、圧縮機１１で圧縮されて高温高圧のガス状態となった冷媒は、四方弁１２を介して室外側熱交換器１３に流入する。室外側熱交換器１３に流入した冷媒は、室外側送風機１６からの室外空気と熱交換して凝縮潜熱を放出し、高圧の液状態になる。
【００２３】  室外側熱交換器１３から流出した液冷媒は、減圧装置１４を通過して減圧され、低圧の気液二相冷媒となり、室内側熱交換器２１に流入する。室内側熱交換器２１に流入した冷媒は、室内側送風機２２からの室内空気と熱交換して蒸発潜熱の形で室内空気から吸熱し、蒸発していく。そして、蒸発してガス状態となった冷媒は室内側熱交換器２１から流出し、四方弁１２及びアキュムレータ１５を経て圧縮機１１に戻る。以上のように冷媒が冷凍サイクル回路を循環することにより冷房運転を行う。
【００２４】  上記冷凍サイクル回路において室外側熱交換器１３は凝縮器として作用しており、ガス状の冷媒が流入し、液状となって流出する。以下、凝縮器として作用する室外側熱交換器１３について詳しく説明する。
【００２５】  図２は、本発明の実施の形態１に係る室外側熱交換器１３の概略斜視図である。  室外側熱交換器１３は、上流側熱交換器３０と下流側熱交換器３１とを備えており、上流側熱交換器３０と下流側熱交換器３１とが別体に構成された構成を有する。
【００２６】  上流側熱交換器３０及び下流側熱交換器３１のそれぞれは、互いに間隔を空けて並設され、その間を空気が通過する複数の放熱フィン１と、複数の放熱フィン１を並設方向に貫通する複数の伝熱管２とを有する熱交換ユニット３を、空気通過方向に３列重ねて配置した構成を有する。以下では、上流側熱交換器３０側の熱交換ユニット３を上流側熱交換ユニット３ａ、下流側熱交換器３１側の熱交換ユニット３を下流側熱交換ユニット３ｂとして区別する場合がある。
【００２７】  図３は、本発明の実施の形態１に係る室外側熱交換器１３における冷媒流路の説明図である。  室外側熱交換器１３は、第１冷媒流路４１〜第９冷媒流路４９を有する。そして、室外側熱交換器１３の冷媒入口から冷媒出口に至る冷媒流路の前半であって、ガス状及び気液二相状の冷媒が通過する第１冷媒流路４１〜第６冷媒流路４６を上流側熱交換器３０に設けている。また、室外側熱交換器１３の冷媒入口から冷媒出口に至る冷媒流路の後半であって、気液二相状及び液状の冷媒が通過する第７冷媒流路４７〜第９冷媒流路４９を下流側熱交換器３１に設けている。
【００２８】  第１冷媒流路４１〜第６冷媒流路４６は互いに並列に接続され、第７冷媒流路４７〜第９冷媒流路４９は、第１冷媒流路４１〜第６冷媒流路４６の下流で互いに並列に接続されている。第１冷媒流路４１〜第６冷媒流路４６は本発明の上流側流路を構成し、第７冷媒流路４７〜第９冷媒流路４９は本発明の下流側流路を構成している。
【００２９】  凝縮器として作用する室外側熱交換器１３では、上述したように冷媒が高温のガス状態で流入し、低温の液状態となって流出する。冷媒の温度は、ガス冷媒＞二相冷媒＞液冷媒である。このため、上流側熱交換器３０が高温部、下流側熱交換器３１が低温部となる。上流側熱交換器３０と下流側熱交換器３１とを一体に形成すると、高温部から低温部へと熱が漏洩するが、本実施の形態１では上流側熱交換器３０と下流側熱交換器３１とを別体に形成しているので、熱漏洩を減少させることができる。その結果、室外側熱交換器１３における熱交換効率を高めることが可能となる。また、熱は上方に伝わりやすいため、上流側熱交換器３０を下流側熱交換器３１の上方に配置している。
【００３０】  また、冷媒が液状態の時には伝熱管２を通過する流量を多くすると熱交換効率を高めることができる。このため、下流側流路の流路数（ここでは３つ）を、上流側流路の流路数（ここでは６つ）に比べて少なくなるように構成している。
【００３１】  以下、図２を参照して室外側熱交換器１３の構成について更に具体的に説明する。
【００３２】  第１冷媒流路４１は、入口部４１ａから出口部４１ｂを経て合流器５１に至る流路で構成される。第２冷媒流路４２は入口部４２ａから出口部４２ｂを経て合流器５１に至る流路で構成される。第３冷媒流路４３は入口部４３ａから出口部４３ｂを経て合流器５２に至る流路で構成される。第４冷媒流路４４は入口部４４ａから出口部４４ｂを経て合流器５２に至る流路で構成される。第５冷媒流路４５は入口部４５ａから出口部４５ｂを経て合流器５３に至る流路で構成される。第６冷媒流路４６は入口部４６ａから出口部４６ｂを経て合流器５３に至る流路で構成される。
【００３３】  第７冷媒流路４７は、合流器５１から入口部４７ａを経て出口部４７ｂに至る流路で構成される。第８冷媒流路４８は、合流器５２から入口部４８ａを経て出口部４８ｂに至る流路で構成される。第９冷媒流路４９は、合流器５３から入口部４９ａを経て出口部４９ｂに至る流路で構成される。
【００３４】  なお、第７冷媒流路４７〜第９冷媒流路４９のそれぞれを構成する伝熱管２の本数の合計は、第１冷媒流路４１〜第６冷媒流路４６のそれぞれを構成する伝熱管２の本数の合計よりも少ない。つまり、下流側熱交換器３１の伝熱管２の本数は上流側熱交換器３０よりも少ない構成となっている。その理由の一つとして、以下がある。
【００３５】  すなわち、凝縮器の出口では冷媒が液状態であるため、一般的に冷媒が滞留しやすい。よって、冷媒が循環せずに凝縮器内に滞留すると、滞留した液冷媒量を除いた「残りの冷媒量」で空気調和機の運転を行うことになる。このため、液冷媒の滞留を見越して、冷媒量を増やして冷凍サイクル回路に冷媒を充填する必要がある。見方を変えれば、凝縮器出口における液冷媒の滞留量を低減できれば、充填冷媒量を低減することが可能である。
【００３６】  凝縮器内において液冷媒が流れる流路が長いと、言い換えれば液冷媒が流れる伝熱管２の本数が多いと、その分、冷媒の滞留を許容する空間容積も大きくなり、滞留量も多くなる。以上のことから、下流側熱交換器３１の伝熱管２の本数を上流側熱交換器３０よりも少ない構成としている。
【００３７】  また、上流側熱交換器３０と下流側熱交換器３１との互いの対向面５０をここでは空気通過方向に延びる平面としている。対向面５０が仮に空気通過方向に向かうに従って上方に傾斜する傾斜状又は階段状とすると、上流側熱交換器３０側を通過して温度上昇した空気が下流側熱交換器３１側を通過することになる。しかし、本実施の形態１では、対向面５０をここでは空気通過方向に延びる平面としているため、上流側熱交換器３０側を通過した空気が下流側熱交換器３１側を通過することが無いため、熱交換器効率の低下を招く不都合を回避できる。なお、この効果を得るために、対向面５０を空気通過方向に延びる平面とすることが好ましいが、本発明はこれに限定するものではなく、階段状又は傾斜状とした形態も含むものとする。
【００３８】  次に、冷房運転時の室外側熱交換器１３における冷媒の流れについて図１〜図３を参照して説明する。  冷房運転時、室外側熱交換器１３の筐体（図示せず）内に流入した冷媒は、６分岐される。６分岐された各冷媒は、まず上流側熱交換器３０を通過する。すなわち、各冷媒は、第１冷媒流路４１、第２冷媒流路４２、第３冷媒流路４３、第４冷媒流路４４、第５冷媒流路４５及び第６冷媒流路４６を通過する。この際、各冷媒は、室外側熱交換器１３の放熱フィン１間を通過する空気と熱交換することで、ガス冷媒から二相冷媒へと変化していく。
【００３９】  第１冷媒流路４１、第２冷媒流路４２、第３冷媒流路４３、第４冷媒流路４４、第５冷媒流路４５及び第６冷媒流路４６を通過した各冷媒は２流路ずつ、合流器５１〜５３で合流する。そして、合流後の各冷媒は、第７冷媒流路４７、第８冷媒流路４８及び第９冷媒流路４９を通過する。その際に、各冷媒は、下流側熱交換器３１の放熱フィン１間を通過する空気と熱交換することで、二相冷媒から液冷媒へと変化していく。そして、各冷媒は更に液冷媒から過冷却液冷媒へと変化しながら出口部４７ｂ、出口部４８ｂ及び出口部４９ｂから流出し、その後、合流して、室外側熱交換器の筐体（図示せず）外に流出する。
【００４０】  このように上流側熱交換器３０を通過する冷媒は、ガス冷媒で流入し、二相冷媒となって流出する。一方、下流側熱交換器を通過する冷媒は二相冷媒で流入し、過冷却液冷媒となって流出する。よって、上流側熱交換器３０は下流側熱交換器３１に比べて温度が高い状態となっているが、上流側熱交換器３０と下流側熱交換器３１とは別体で構成されているため、上流側熱交換器３０から下流側熱交換器への熱漏洩を抑制できる。
【００４１】  以上説明したように、本実施の形態１では、凝縮器として機能する室外側熱交換器１３を、ガス状及び気液二相状の冷媒が通過する上流側流路を有する上流側熱交換器３０と、気液二相状及び液状の冷媒が通過する下流側流路を有する下流側熱交換器３１とを備えた構成とし、これらを別体で構成した。すなわち、高温部となる上流側熱交換器３０と低温部となる下流側熱交換器３１とを別体に構成したことで、高温部から低温部への熱漏洩を低減することができ、一体に構成した場合に比べて能力改善を図ることができる。
【００４２】  また、第１冷媒流路４１〜第６冷媒流路４６から流出した冷媒を合流して第７冷媒流路４７〜第９冷媒流路４９に流入させる合流器５１〜５３を備え、下流側流路の数を上流側流路の数よりも少なくした。言い換えれば、液冷媒が通過する冷媒流路数を低減して一つの冷媒流路を通過する流量が多くなるようにした。このため、上流側流路と下流側流路との流路数を同じにした場合に比べて熱交換効率を高めることができる。
【００４３】  また、上流側熱交換器３０を下流側熱交換器３１の上方に配置したので、上下逆に配置した場合に比べて上流側熱交換器３０の熱が下流側熱交換器３１に伝達されるのを抑制できる。
【００４４】  また、下流側熱交換器３１を構成する伝熱管２の本数が多いほど、下流側熱交換器３１を流れる液冷媒が増加し、伝熱管２内に滞留する液冷媒量が多くなる。ここでは、下流側熱交換器３１を構成する伝熱管２の本数を、少なくとも上流側熱交換器３０よりも少ない構成と、下流側熱交換器３１を構成する伝熱管２の本数削減を図っている。このため、同じ本数とする場合に比べて伝熱管２内に滞留する液冷媒量を低減でき、結果として充填冷媒量を削減できる。
【００４５】  また、上流側熱交換器３０と下流側熱交換器３１との互いの対向面５０を空気通過方向に延びる平面としたので、上流側熱交換器３０側を通過した空気が下流側熱交換器３１側を通過することが無いため、熱交換器効率の低下を招く不都合を回避できる。
【００４６】  なお、本実施の形態１において、図２で説明している熱交換器は一例であり、熱交換ユニット３の列数は空気通過方向に複数列であればよく、３列でなくても構わない。
【００４７】  また、本実施の形態１では、上流側熱交換器３０における流路数を６つ、下流側熱交換器における流路数路３つとしたが、この構成に限られない。
【００４８】  また、本実施の形態１では、上流側熱交換器３０における流路数が下流側熱交換器３１における流路数より多くしている。これは、上述したように、冷媒が液状態の時には伝熱管２を通過する流量を多くすると熱交換効率を高めることができることに寄る。しかし、本発明は、上流側熱交換器３０における流路数が下流側熱交換器における流路数より多くする構成に限られず、流路数を同じとしてもよい。
【００４９】実施の形態２．  上記実施の形態１では上流側熱交換器３０と下流側熱交換器３１とで熱交換ユニット３の列数を同じとしたが、実施の形態２では下流側熱交換器３１の熱交換ユニット３の列数を上流側熱交換器３０よりも少ない構成とし、液冷媒が通過する伝熱管２の本数削減を図ったものである。以下、実施の形態２が実施の形態１と異なる構成を中心に説明する。本実施の形態２において記載されていない構成は、実施の形態１と同様である。
【００５０】  図４は、本発明の実施の形態２に係る室外側熱交換器１３Ａの概略斜視図である。  実施の形態２の室外側熱交換器１３Ａは、図２に示した実施の形態１の室外側熱交換器１３と比較して下流側熱交換器の構成のみが異なる。それ以外の構成は実施の形態１の室外側熱交換器１３と同様である。実施の形態２の下流側熱交換器３２は、熱交換ユニットが２列で構成されている。一つの下流側熱交換ユニット３２ｂにおける伝熱管２の本数は、実施の形態１の下流側熱交換ユニット３ｂと同様であり、この例では８本で構成されている。なお、下流側熱交換ユニット３２ｂの伝熱管２の本数はこの本数に限られない。
【００５１】  図５は、本発明の実施の形態２に係る室外側熱交換器１３Ａの寸法説明図である。実施の形態２の室外側熱交換器１３Ａは、上流側熱交換器３０と下流側熱交換器３２とを以下の寸法関係で構成した。  Ａ＜Ｃ  Ｂ＝Ｄ  ここで、  Ａ：上流側熱交換ユニット３ａの空気通過方向の幅  Ｂ：上流側熱交換ユニット３ａ全列の空気通過方向の合計の幅  Ｃ：下流側熱交換ユニット３２ｂの空気通過方向の幅  Ｄ：下流側熱交換ユニット３２ｂ全列の空気通過方向の合計の幅
【００５２】  つまり、３列構成の上流側熱交換器３０の全列分の放熱フィン１全体の空気通過方向の幅と、２列構成の下流側熱交換器３２の全列分の放熱フィン１全体の空気通過方向の幅とを同じ寸法としている。
【００５３】  以上のように構成された室外側熱交換器１３Ａにおいて、上流側熱交換器３０では、実施の形態１と同様に冷媒が空気との熱交換を促進しつつ、二相冷媒となって流出する。そして、下流側熱交換器３２では、二相冷媒で流入し、空気との熱交換により液冷媒へと変化し、更に過冷却液冷媒へと変化する。そして、下流側熱交換器３２の伝熱管２の本数を低減したことで、過冷却液冷媒へと変化してから下流側熱交換器３２の出口までの流路が短くなる。つまり、流路が短くなった分の伝熱管２の内容積分、冷媒の滞留量が少なくなる。
【００５４】  以上説明したように本実施の形態２によれば、実施の形態１と同様の効果が得られると共に、更に以下の効果が得られる。すなわち、下流側熱交換器３１の熱交換ユニット３の列数を上流側熱交換器３０よりも少ない構成とすることで、過冷却液冷媒が流れる伝熱管２の本数を減らすことができる。よって、本数を減らした伝熱管２の内容積分、液冷媒の滞留量を減少させることができる。その結果、滞留量を見越した冷媒量の充填が不要となり、冷凍サイクル装置内に封入する冷媒量を削減することが可能となる熱交換器を提供することができる。
【００５５】  また、３列構成の上流側熱交換器３０の全列分の放熱フィン１全体の空気通過方向の幅と、２列構成の下流側熱交換器３２の全列分の放熱フィン１全体の空気通過方向の幅とを同じ寸法としたので、以下の効果が得られる。すなわち、仮に、熱交換ユニット３の放熱フィン１の空気通過方向の幅を、上流側熱交換器３０と下流側熱交換器３２とで同じとし、全列分の放熱フィン１全体の空気通過方向の幅を、下流側熱交換器３２の方が上流側熱交換器３０よりも短くなる構成とした場合、放熱フィン幅が短くなる分、熱交換効率が低下する。しかし、全列分の放熱フィン１全体の空気通過方向の幅を下流側熱交換器３２と上流側熱交換器３０とで同じとすることで、熱交換効率の低下を回避することができる。
【００５６】  また、下流側熱交換器３２の各列の熱交換ユニット３同士の放熱フィン１の空気通過方向の幅を互いに同じ構成としたので、各列の熱交換ユニット３のそれぞれの熱交換効率が一方に偏ることがなく、同じにできる。
【００５７】実施の形態３．  上記実施の形態１及び実施の形態２では、放熱フィン間の幅であるフィンピッチを、上流側熱交換器と下流側熱交換器とで同じとしていたが、実施の形態３では下流側熱交換器のフィンピッチを上流側熱交換器よりも小さくしたものである。以下、実施の形態３が実施の形態２と相違する部分を中心に説明する。本実施の形態３で記載されていない構成は、実施の形態２と同様である。
【００５８】  図６は、本発明の実施の形態３に係る室外側熱交換器１３Ｂの寸法説明図である。図６では、説明の便宜上、隣合う放熱フィン１の間隔を拡大して大きく示している。  実施の形態３の室外側熱交換器１３Ｂは、上流側熱交換ユニット３ａの放熱フィン１のフィンピッチをＥ、下流側熱交換ユニット３２ｂの放熱フィン１のフィンピッチをＦとした場合、Ｅ＞Ｆとしたものである。
【００５９】  上記実施の形態２において、過冷却液冷媒が流れる下流側熱交換器３２の伝熱管２の本数を減少させたことで、下流側熱交換器３２側で十分な熱交換性能が得られなくなることが考えられる。この対応として、下流側熱交換器３２側のフィンピッチＦを上流側熱交換器３０側のフィンピッチＥよりも狭くする。
【００６０】  以上説明したように、本実施の形態３によれば、実施の形態２と同様の効果が得られると共に、Ｅ＞Ｆとしたことで以下の効果が得られる。すなわち、下流側熱交換器３２側のフィンピッチＦを上流側熱交換器３０側のフィンピッチＥと同じとした場合に比べて下流側熱交換器３２の熱交換性能を上昇させることができる。よって、過冷却液冷媒が流れる下流側熱交換器３２の伝熱管２の本数を減少させたことによる熱交換性能の低下をカバーできる。
【００６１】  上記した実施の形態１−３においては冷凍サイクル装置の一例として空気調和機を用いて説明したが、近年、空気調和機では、地球温暖化防止の観点から冷凍サイクル回路に封入する冷媒が変更されつつある。これまでは、ＨＦＣ冷媒のＲ４１０Ａが使用されてきたが、よりＧＷＰ（地球温暖化係数）が低い冷媒へと変更されつつある。このような低ＧＷＰ冷媒の一種として、組成中に炭素の二重結合を有するハロゲン化炭化水素がある。低ＧＷＰ冷媒の代表的なものとしては、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ（ＣＦ３ＣＦ＝ＣＨ２）、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ（ＣＦ３−ＣＨ＝ＣＨＦ）、ＨＦＯ−１１２３（ＣＦ２＝ＣＨＦ）がある。
【００６２】  これらはＨＦＣ冷媒の一種ではあるが、炭素の二重結合を持つ不飽和炭化水素がオレフィンと呼ばれることから、オレフィンのＯを使って、ＨＦＯと表現されることが多い。このようなＨＦＯ冷媒は、ＨＦＣ冷媒のＲ３２との混合冷媒として用いられようとしているが、このような混合冷媒は、不燃性であるＲ４１０と異なり、微熱レベルであるが可燃性を有している。
【００６３】  また、同じく低ＧＷＰ冷媒としてＲ２９０（Ｃ３Ｈ８）に代表されるＨＣ冷媒の使用も検討されており、これも可燃性を有する冷媒である。このような可燃性冷媒を使用するにあたっては、万が一、室内に冷媒漏洩が生じたとしても漏洩冷媒への着火を防ぐために、可燃濃度の気相が室内に形成されないような対策が必要である。そして、漏洩する冷媒量が少なければ少ないほど可燃濃度の気相は形成されにくくなる。
【００６４】  ここまで説明してきたように、本発明を適用する実施の形態１−３の何れもが、本発明を適用しない冷凍サイクル装置に比して、冷凍サイクル回路に封入する冷媒量を削減することが可能となる。そのため、万が一に冷媒が漏洩したとしても、その漏洩冷媒量を少なくすることができるので、本発明における熱交換器は、可燃性を有する冷媒を用いる冷凍サイクル装置に特に適している。
【００６５】  なお、上記実施の形態１−３では、熱交換器の一例として室外側熱交換器１３を例に挙げて説明したが、室内側熱交換器２１にも本発明を適用できる。
【００６６】  また、上記実施の形態１−３では、冷凍サイクル装置が空気調和機であるものとして説明したが、冷蔵冷凍倉庫等を冷却する冷却装置としてもよい。
【符号の説明】
【００６７】  １  放熱フィン、２  伝熱管、３  熱交換ユニット、３ａ  上流側熱交換ユニット、３ｂ  下流側熱交換ユニット、１０  室外機、１１  圧縮機、１２  四方弁、１３  室外側熱交換器、１３Ａ  室外側熱交換器、１３Ｂ  室外側熱交換器、１４  減圧装置、１５  アキュムレータ、１６  室外側送風機、２０  室内機、２１  室内側熱交換器、２２  室内側送風機、３０  上流側熱交換器、３１  下流側熱交換器、３２  下流側熱交換器、３２ｂ  下流側熱交換ユニット、４１  第１冷媒流路、４１ａ  入口部、４１ｂ  出口部、４２  第２冷媒流路、４２ａ  入口部、４２ｂ  出口部、４３  第３冷媒流路、４３ａ  入口部、４３ｂ  出口部、４４  第４冷媒流路、４４ａ  入口部、４４ｂ  出口部、４５  第５冷媒流路、４５ａ  入口部、４５ｂ  出口部、４６  第６冷媒流路、４６ａ  入口部、４６ｂ  出口部、４７  第７冷媒流路、４７ａ  入口部、４７ｂ  出口部、４８  第８冷媒流路、４８ａ  入口部、４８ｂ  出口部、４９  第９冷媒流路、４９ａ  入口部、４９ｂ  出口部、５０  対向面、５１  合流器、５２  合流器、５３  合流器、１００  空気調和機、Ｅ  フィンピッチ、Ｆ  フィンピッチ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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