(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１の端子から第４の端子を有し、前記第１の端子が電波の入力端子であるときは、前記第２の端子がアイソレーション端子、前記第３の端子が０度の出力端子、前記第４の端子が−９０度の出力端子となる９０度ハイブリッド回路と、
前記９０度ハイブリッド回路の第３の端子と第１の非線形素子の第１の端子との間のインピーダンス整合をとるようにインピーダンスを変換し、かつ、電波の位相を１８０度移相する第１の移相回路と、
前記９０度ハイブリッド回路の第４の端子と第２の非線形素子の第２の端子との間のインピーダンス整合をとるようにインピーダンスを変換し、かつ、電波の位相を９０度移相する第２の移相回路と
を備えた高周波ミクサ。
【請求項２】
前記第１の移相回路は、前記９０度ハイブリッド回路の第１の端子へ入出力される電波の周波数、または、前記９０度ハイブリッド回路の第２の端子へ入出力される電波の周波数で、電波の位相を１８０度移相し、
前記第２の移相回路は、前記９０度ハイブリッド回路の第１の端子へ入出力される電波の周波数、または、前記９０度ハイブリッド回路の第２の端子へ入出力される電波の周波数で、電波の位相を９０度移相することを特徴とする請求項１記載の高周波ミクサ。
【請求項３】
前記第１の移相回路は、第１の伝送線路と、前記第１の伝送線路と直列に接続され、前記第１の伝送線路と特性インピーダンスが異なる第２の伝送線路とを備え、
前記第１及び第２の伝送線路は、前記９０度ハイブリッド回路の第１の端子へ入出力される電波の周波数、または、前記９０度ハイブリッド回路の第２の端子へ入出力される電波の周波数で、４分の１波長の長さを有している線路であることを特徴とする請求項２記載の高周波ミクサ。
【請求項４】
前記９０度ハイブリッド回路の第１の端子に第１の電波が入力され、
前記９０度ハイブリッド回路の第２の端子に第２の電波が入力され、
前記第１の非線形素子の第２の端子から出力される第１の電波と第２の電波との混合波と、前記第２の非線形素子の第１の端子から出力される第１の電波と第２の電波との混合波とを合成する合成回路を備えたことを特徴とする請求項１記載の高周波ミクサ。
【請求項５】
前記第１の非線形素子の第２の端子に接続された第１の端子と、前記第２の非線形素子の第１の端子に接続された第２の端子と、を有する合成回路を備え、
当該合成回路は、当該合成回路の第１の端子及び第２の端子に等電力を供給する分配回路として動作することを特徴とする請求項１記載の高周波ミクサ。
【請求項６】
前記９０度ハイブリッド回路の第１の端子を介して入力または出力される電波の周波数、または、前記９０度ハイブリッド回路の第２の端子を介して入力または出力される電波の周波数で、前記第１の非線形素子の第２の端子を短絡する第１の電波短絡回路と、
前記９０度ハイブリッド回路の第１の端子を介して入力または出力される電波の周波数、または、前記９０度ハイブリッド回路の第２の端子を介して入力または出力される電波の周波数で、前記第２の非線形素子の第１の端子を短絡する第２の電波短絡回路とを備えたことを特徴とする請求項１記載の高周波ミクサ。
【請求項７】
前記第１の移相回路は、一端が前記第１の非線形素子の第１の端子に接続された特性インピーダンスＺ１を有する第１の伝送線路と、
一端が前記９０度ハイブリッド回路の第３の端子に接続された特性インピーダンスＺ２を有する第２の伝送線路との直列接続で構成されており、
前記特性インピーダンスＺ１、前記特性インピーダンスＺ２、前記第１の非線形素子の第１の端子における入力インピーダンスＺｄ１及び前記９０度ハイブリッド回路の第３の端子における出力インピーダンスＺｓ１は、以下の関係があることを特徴とする請求項３記載の高周波ミクサ。
0006661056.tif 000005
【請求項８】
前記第２の伝送線路が有する特性インピーダンスＺ２は、前記９０度ハイブリッド回路の第３の端子における出力インピーダンスＺｓ１よりも高いインピーダンスであることを特徴とする請求項７記載の高周波ミクサ。
【請求項９】
前記第１の非線形素子と並列に接続されている第１のコンデンサと、
一端が前記第１の移相回路と前記第１の非線形素子との間に接続されている第１の短絡スタブとを備え、
前記第１のコンデンサと前記第１の短絡スタブが、前記９０度ハイブリッド回路の第１の端子から入力された電波の周波数又は前記９０度ハイブリッド回路の第２の端子から入力された電波の周波数で並列共振することを特徴とする請求項１記載の高周波ミクサ。
【請求項１０】
前記第２の非線形素子と並列に接続されている第２のコンデンサと、
一端が前記第２の移相回路と前記第２の非線形素子との間に接続されている第２の短絡スタブとを備え、
前記第２のコンデンサと前記第２の短絡スタブが、前記９０度ハイブリッド回路の第１の端子から入力された電波の周波数又は前記９０度ハイブリッド回路の第２の端子から入力された電波の周波数で並列共振することを特徴とする請求項１記載の高周波ミクサ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、９０度ハイブリッド回路を備える高周波ミクサに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
以下の特許文献１には、９０度ハイブリッド回路と、第１及び第２のダイオードとを備えている高周波ミクサが開示されている。
以下、この高周波ミクサが受信ミクサとして動作する場合を説明する。
９０度ハイブリッド回路は、第１から第４の端子を有しており、第１の端子から局部発振波であるＬＯ波が入力され、第２の端子から高周波信号であるＲＦ信号が入力される。
これにより、９０度ハイブリッド回路は、第３の端子から、位相が０度のＬＯ波及び位相が−９０度のＲＦ信号を出力し、第４の端子から、位相が−９０度のＬＯ波及び位相が０度のＲＦ信号を出力する。【０００３】
第１のダイオードの陽極は、ＬＯ波の周波数で４分の１波長の長さを有する伝送線路を介して、９０度ハイブリッド回路の第３の端子と接続されている。ＬＯ波の周波数と、ＲＦ信号の周波数とは、概略等しい周波数である。
このため、伝送線路は、９０度ハイブリッド回路の第３の端子から出力されたＬＯ波の位相を−９０度移相し、９０度ハイブリッド回路の第３の端子から出力されたＲＦ信号の位相を概ね−９０度移相する。
これにより、第１のダイオードの陽極には、位相が−９０度のＬＯ波と、位相が概ね１８０度のＲＦ信号が与えられる。
第１のダイオードの陰極は、一端開放スタブによってＬＯ波の周波数で短絡されており、第１のダイオードは、ＬＯ波の振幅に応じたスイッチング動作を行うことで、ＬＯ波とＲＦ信号の混合波を生成する。
ＬＯ波とＲＦ信号の混合波は、ＬＯ波の周波数とＲＦ信号の周波数との差周波の信号であり、以下、差周波の信号を第１のＩＦ信号と称する。第１のダイオードの陰極から出力される第１のＩＦ信号の位相は、概ね−９０度である。【０００４】
第２のダイオードの陰極は、９０度ハイブリッド回路の第４の端子と接続されている。
これにより、第２のダイオードの陰極には、位相が−９０度のＬＯ波と、位相が０度のＲＦ信号が与えられる。
第２のダイオードの陽極は、一端開放スタブによってＬＯ波の周波数で短絡されており、第２のダイオードは、ＬＯ波の振幅に応じたスイッチング動作を行うことで、ＬＯ波とＲＦ信号の混合波を生成する。
ＬＯ波とＲＦ信号の混合波は、ＬＯ波の周波数とＲＦ信号の周波数との差周波の信号であり、以下、差周波の信号を第２のＩＦ信号と称する。
第１のダイオードと第２のダイオードは、向きが逆であるため、第２のダイオードの陽極から出力される第２のＩＦ信号の位相は、−９０度である。【０００５】
第１のダイオードの陰極から出力される第１のＩＦ信号と、第２のダイオードの陽極から出力される第２のＩＦ信号とは、周波数が概ね等しいため、概ね同相合成されて出力される。
第１のダイオードの陰極から出力されるＲＦ信号と、第２のダイオードの陽極から出力されるＲＦ信号とは、概ね逆相の関係にあるため概ね相殺される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平３−２７６０４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
従来の高周波ミクサは、９０度ハイブリッド回路と、第１及び第２のダイオードとを備えているが、第１及び第２のダイオードの入力インピーダンスが、９０度ハイブリッド回路における第３及び第４の端子の出力インピーダンスよりも高い。このため、９０度ハイブリッド回路と第１及び第２のダイオードとの間のインピーダンス不整合が大きくなる。これにより、高周波ミクサが受信ミクサとして動作する場合、ＲＦ信号からＩＦ信号への変換損失が大きくなり、高周波ミクサが送信ミクサとして動作する場合、ＩＦ信号からＲＦ信号への変換損失が大きくなってしまうという課題があった。【０００８】
この発明は上記のような課題を解決するためになされたもので、電波の変換損失を低減することができる高周波ミクサを得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
この発明に係る高周波ミクサは、第１の端子から第４の端子を有し、第１の端子が電波の入力端子であるときは、第２の端子がアイソレーション端子、第３の端子が０度の出力端子、第４の端子が−９０度の出力端子となる９０度ハイブリッド回路と、９０度ハイブリッド回路の第３の端子と第１の非線形素子の第１の端子との間のインピーダンス整合をとるようにインピーダンスを変換し、かつ、電波の位相を１８０度移相する第１の移相回路と、９０度ハイブリッド回路の第４の端子と第２の非線形素子の第２の端子との間のインピーダンス整合をとるようにインピーダンスを変換し、かつ、電波の位相を９０度移相する第２の移相回路とを備えるようにしたものである。
【発明の効果】
【００１０】
この発明によれば、第１の移相回路が、９０度ハイブリッド回路の第３の端子と第１の非線形素子の第１の端子との間のインピーダンス整合をとるようにインピーダンスを変換し、かつ、電波の位相を１８０度移相し、第２の移相回路が、９０度ハイブリッド回路の第４の端子と第２の非線形素子の第２の端子との間のインピーダンス整合をとるようにインピーダンスを変換し、かつ、電波の位相を９０度移相するように構成したので、電波の変換損失を低減することができる効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】この発明の実施の形態１による高周波ミクサを示す構成図である。
【図２】第１の移相回路２によるインピーダンス変換を示す構成図である。
【図３】第１の移相回路２及び第２の移相回路３を示す構成図である。
【図４】図４Ａは、第１の移相回路２における第１の伝送線路１１及び第２の伝送線路１２によるインピーダンス変換を示す説明図、図４Ｂは、第２の移相回路３における第３の伝送線路１３によるインピーダンス変換を示す説明図である。
【図５】図５Ａは、第１の電波短絡回路７及び第２の電波短絡回路８がキャパシタ２１で形成されている例を示す構成図、図５Ｂは、第１の電波短絡回路７及び第２の電波短絡回路８が一端開放スタブ２２で形成されている例を示す構成図である。
【図６】この発明の実施の形態２による高周波ミクサを示す構成図である。
【図７】この発明の実施の形態３による高周波ミクサを示す構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、この発明をより詳細に説明するために、この発明を実施するための形態について、添付の図面に従って説明する。
【００１３】
実施の形態１．
この実施の形態１は、高周波ミクサが受信ミクサとして動作する例を説明する。
図１は、この発明の実施の形態１による高周波ミクサを示す構成図である。
図１において、９０度ハイブリッド回路１は、第１の端子１ａ、第２の端子１ｂ、第３の端子１ｃ及び第４の端子１ｄを有しており、第１の端子１ａが電波の入力端子であるときは、第２の端子１ｂがアイソレーション端子、第３の端子１ｃが０度の出力端子、第４の端子１ｄが−９０度の出力端子となる回路である。
図１の例では、９０度ハイブリッド回路１の第１の端子１ａから高周波信号であるＲＦ信号（電波）が入力され、９０度ハイブリッド回路１の第２の端子１ｂから局部発振波であるＬＯ波（電波）が入力される。
【００１４】
９０度ハイブリッド回路１の第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号は、第２の端子１ｂに出力されず、第３の端子１ｃ及び第４の端子１ｄに等分配される。また、第３の端子１ｃに分配される第１のＲＦ信号（第１の電波）と、第４の端子１ｄに分配される第２のＲＦ信号（第２の電波）とは、互いに９０度の位相差がある。
９０度ハイブリッド回路１の第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波は、第１の端子１ａに出力されず、第３の端子１ｃ及び第４の端子１ｄに等分配される。また、第３の端子１ｃに分配される第１のＬＯ波（第３の電波）と、第４の端子１ｄに分配される第２のＬＯ波（第４の電波）とは、互いに９０度の位相差がある。
図１では、第３の端子１ｃから出力される第１のＲＦ信号の位相が０度、第３の端子１ｃから出力される第１のＬＯ波の位相が−９０度、第４の端子１ｄから出力される第２のＲＦ信号の位相が−９０度、第４の端子１ｄから出力される第２のＬＯ波の位相が０度である例を示している。
【００１５】
第１の移相回路２は、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃから出力された第１のＲＦ信号の位相を１８０度移相することで、第１のＲＦ信号の位相を０度から１８０度に移相し、移相後の第１のＲＦ信号を第１の非線形素子４に出力する。
また、第１の移相回路２は、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃから出力された第１のＬＯ波の位相を１８０度移相することで、第１のＬＯ波の位相を−９０度から９０度に移相し、移相後の第１のＬＯ波を第１の非線形素子４に出力する。
第１の移相回路２は、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃにおける出力インピーダンスＺｓ１と、第１の非線形素子４の入力端子４ａにおける入力インピーダンスＺｄ１との間の整合をとる機能を有している。
【００１６】
第２の移相回路３は、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄから出力された第２のＲＦ信号の位相を−９０度移相することで、第２のＲＦ信号の位相を−９０度から１８０度に移相し、移相後の第２のＲＦ信号を第２の非線形素子５に出力する。第２の移相回路３による移相後の第２のＲＦ信号の位相は、第１の移相回路２による移相後の第１のＲＦ信号の位相と同相である。
また、第２の移相回路３は、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄから出力された第２のＬＯ波の位相を−９０度移相することで、第２のＬＯ波の位相を０度から−９０度に移相し、移相後の第２のＬＯ波を第２の非線形素子５に出力する。第２の移相回路３による移相後の第２のＬＯ波の位相は、第１の移相回路２による移相後の第１のＬＯ波の位相と逆相である。
第２の移相回路３は、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄにおける出力インピーダンスＺｓ２と、第２の非線形素子５の入力端子５ａにおける入力インピーダンスＺｄ２との間の整合をとる機能を有している。
【００１７】
第１の非線形素子４は、例えばダイオードで実現され、第１の非線形素子４の第１の端子である入力端子４ａは、ダイオードの陽極であるアノードに相当し、第１の非線形素子４の第２の端子である出力端子４ｂは、ダイオードの陰極であるカソードに相当する。
第１の非線形素子４は、第１の移相回路２から出力された第１のＲＦ信号と第１の移相回路２から出力された第１のＬＯ波とを混合して、第１のＩＦ信号（第１の混合波）を生成し、第１のＩＦ信号を合成回路６に出力する。
【００１８】
第２の非線形素子５は、例えばダイオードで実現され、第２の非線形素子５の第２の端子である入力端子５ａは、ダイオードの陰極であるカソードに相当し、第２の非線形素子５の第１の端子である出力端子５ｂは、ダイオードの陽極であるアノードに相当する。
第２の非線形素子５は、第２の移相回路３から出力された第２のＲＦ信号と第２の移相回路３から出力された第２のＬＯ波とを混合して、第１のＩＦ信号と同相の第２のＩＦ信号（第２の混合波）を生成し、第２のＩＦ信号を合成回路６に出力する。
なお、第１の非線形素子４及び第２の非線形素子５のそれぞれを実現するダイオードとしては、例えば、ＰＮ接合のダイオードのほか、ショットキーバリアダイオードなどを用いることができる。
【００１９】
合成回路６は、第１の電波短絡回路７及び第２の電波短絡回路８を備えている。
合成回路６は、第１の非線形素子４から出力された第１のＩＦ信号と第２の非線形素子５から出力された第２のＩＦ信号とを同相合成し、入出力端子６ａから同相合成結果であるＩＦ信号を外部に出力する。
第１の電波短絡回路７は、９０度ハイブリッド回路１の第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号の周波数又は第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数で、第１の非線形素子４の出力端子４ｂを短絡する回路である。
第２の電波短絡回路８は、９０度ハイブリッド回路１の第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号の周波数又は第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数で、第２の非線形素子５の出力端子５ｂを短絡する回路である。
【００２０】
次に動作について説明する。
９０度ハイブリッド回路１は、第１の端子１ａからＲＦ信号が入力されると、入力されたＲＦ信号を第１のＲＦ信号と第２のＲＦ信号に等分配して、第３の端子１ｃから第１のＲＦ信号を出力し、第４の端子１ｄから第２のＲＦ信号を出力する。
９０度ハイブリッド回路１は、第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号を第１のＲＦ信号と第２のＲＦ信号に等分配する際、例えば、第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号の位相が０度であれば、第１のＲＦ信号の位相をθ度移相し、第２のＲＦ信号の位相を（θ−９０）度移相する。
【００２１】
９０度ハイブリッド回路１は、第２の端子１ｂからＬＯ波が入力されると、入力されたＬＯ波を第１のＬＯ波と第２のＬＯ波に等分配して、第３の端子１ｃから第１のＬＯ波を出力し、第４の端子１ｄから第２のＬＯ波を出力する。
９０度ハイブリッド回路１は、第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波を第１のＬＯ波と第２のＬＯ波に等分配する際、例えば、第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の位相が０度であれば、第１のＬＯ波の位相を（θ−９０）度移相し、第２のＬＯ波信号の位相をθ度移相する。
【００２２】
９０度ハイブリッド回路１における上記のθ度は、どのような値でもよいが、この実施の形態１では、説明の簡単化のために、θ＝０の例を説明する。
このため、図１では、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃにおける第１のＲＦ信号の位相及び第１のＬＯ波の位相を、以下のように表している。
（第１のＲＦ，第１のＬＯ）＝（０°，−９０°）
また、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄにおける第２のＲＦ信号の位相及び第２のＬＯ波の位相を、以下のように表している。
（第２のＲＦ，第２のＬＯ）＝（−９０°，０°）
【００２３】
第１の移相回路２は、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃから出力された第１のＲＦ信号の位相を１８０度移相することで、第１のＲＦ信号の位相を０度から１８０度に移相し、移相後の第１のＲＦ信号を第１の非線形素子４に出力する。
また、第１の移相回路２は、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃから出力された第１のＬＯ波の位相を１８０度移相することで、第１のＬＯ波の位相を−９０度から９０度に移相し、移相後の第１のＬＯ波を第１の非線形素子４に出力する。
これにより、第１の移相回路２から出力された第１のＲＦ信号の位相及び第１のＬＯ波の位相は、以下のように表される。
（第１のＲＦ，第１のＬＯ）＝（１８０°，９０°）
【００２４】
第１の移相回路２は、第１のＲＦ信号の位相及び第１のＬＯ波の位相を移相する機能を有するほか、図２に示すように、第１のＲＦ信号の周波数または第１のＬＯ波の周波数で、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃにおける出力インピーダンスＺｓ１と、第１の非線形素子４の入力端子４ａにおける入力インピーダンスＺｄ１との間の整合をとる機能を有している。
図２は、第１の移相回路２によるインピーダンス変換を示す説明図である。
第１の移相回路２が、第３の端子１ｃにおける出力インピーダンスＺｓ１と、第１の非線形素子４の入力端子４ａにおける入力インピーダンスＺｄ１との間の整合をとることで、９０度ハイブリッド回路１と第１の非線形素子４との間の不整合が解消される。
これにより、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃから出力された第１のＲＦ信号の電力及び第１のＬＯ波の電力のうち、第１の非線形素子４の入力端子４ａに反射される電力が低減される。
なお、整合が最もよくとれる周波数を第１のＲＦ信号の周波数と第１のＬＯ波の周波数の間の周波数などに調整することは、設計事項である。
【００２５】
第２の移相回路３は、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄから出力された第２のＲＦ信号の位相を−９０度移相することで、第２のＲＦ信号の位相を−９０度から１８０度に移相し、移相後の第２のＲＦ信号を第２の非線形素子５に出力する。
第２の移相回路３による移相後の第２のＲＦ信号の位相は、第１の移相回路２による移相後の第１のＲＦ信号の位相と同相である。
また、第２の移相回路３は、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄから出力された第２のＬＯ波の位相を−９０度移相することで、第２のＬＯ波の位相を０度から−９０度に移相し、移相後の第２のＬＯ波を第２の非線形素子５に出力する。
第２の移相回路３による移相後の第２のＬＯ波の位相は、第１の移相回路２による移相後の第１のＬＯ波の位相と逆相である。
これにより、第２の移相回路３から出力された第２のＲＦ信号の位相及び第２のＬＯ波の位相は、以下のように表される。
（第２のＲＦ，第２のＬＯ）＝（１８０°，−９０°）
【００２６】
第２の移相回路３は、第２のＲＦ信号の位相及び第２のＬＯ波の位相を移相する機能を有するほか、第２のＲＦ信号の周波数または第２のＬＯ波の周波数で、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄにおける出力インピーダンスＺｓ２と、第２の非線形素子５の入力端子５ａにおける入力インピーダンスＺｄ２との間の整合をとる機能を有している。
第２の移相回路３が、第４の端子１ｄにおける出力インピーダンスＺｓ２と、第２の非線形素子５の入力端子５ａにおける入力インピーダンスＺｄ２との間の整合をとることで、９０度ハイブリッド回路１と第２の非線形素子５との間の不整合が解消される。
これにより、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄから出力された第２のＲＦ信号の電力及び第２のＬＯ波の電力のうち、第２の非線形素子５の入力端子５ａに反射される電力が低減される。
なお、整合が最もよくとれる周波数を第２のＲＦ信号の周波数と第２のＬＯ波の周波数の間の周波数などに調整することは、設計事項である。
【００２７】
ここで、第１の移相回路２及び第２の移相回路３は、例えば、ＲＦ信号の周波数又はＬＯ波の周波数で、４分の１波長の長さを有する伝送線路を含む回路で構成することができる。
図３は、第１の移相回路２及び第２の移相回路３を示す構成図である。
図３において、第１の伝送線路１１は、第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号の周波数又は第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数で、４分の１波長の長さを有しており、一端が第１の非線形素子４の入力端子４ａと接続されている。第１の伝送線路１１の特性インピーダンスはＺ１である。
第２の伝送線路１２は、第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号の周波数又は第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数で、４分の１波長の長さを有しており、一端が第１の伝送線路１１の他端と接続され、他端が９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃと接続されている。第２の伝送線路１２の特性インピーダンスはＺ２である。
【００２８】
第３の伝送線路１３は、第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号の周波数又は第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数で、４分の１波長の長さを有しており、一端が第２の非線形素子５の入力端子５ａと接続され、他端が９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄと接続されている。第３の伝送線路１３の特性インピーダンスはＺ３である。
【００２９】
第１の移相回路２が、第１の伝送線路１１と第２の伝送線路１２の直列回路であり、第１の伝送線路１１の線路長及び第２の伝送線路１２の線路長のそれぞれが、例えば、第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号の周波数で、４分の１波長の長さであれば、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃから出力された第１のＲＦ信号の位相を１８０度移相することができる。
第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数は、第１の端子１ａから入力されるＲＦ信号の周波数と概略等しいため、第１の移相回路２は、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃから出力される第１のＬＯ波の位相を概略１８０度移相することができる。
図３では、第１のＬＯ波に対する移相量が１８０度であるとして、第１のＬＯ波の位相が−９０度から９０度に移相されている例を示している。
【００３０】
第１の移相回路２は、第１の伝送線路１１と第２の伝送線路１２の直列回路であり、第１の伝送線路１１の特性インピーダンスＺ１が、以下の式（１）で表される特性インピーダンスに設定されていれば、リアクタンス成分がない実軸上でインピーダンス変換が行われる。
0006661056.tif 000002
また、第２の伝送線路１２の特性インピーダンスＺ２が、以下の式（２）で表される特性インピーダンスに設定されていれば、リアクタンス成分がない実軸上でインピーダンス変換が行われる。
0006661056.tif 000003
【００３１】
式（１）及び式（２）において、Ｚｉは、第１の伝送線路１１における入力インピーダンスであり、任意の値である。
図４Ａは、第１の移相回路２における第１の伝送線路１１及び第２の伝送線路１２によるインピーダンス変換を示す説明図である。Ｚ１とＺ２を互いに異なる値とすることで図４Ａのような軌跡が得られる。
第１の非線形素子４の入力端子４ａにおける入力インピーダンスＺｄ１は、図４Ａに示すように、第１の伝送線路１１及び第２の伝送線路１２によって、第３の端子１ｃにおける出力インピーダンスＺｓ１に変換される。
これにより、第３の端子１ｃにおける出力インピーダンスＺｓ１と、第１の非線形素子４の入力端子４ａにおける入力インピーダンスＺｄ１との間の整合がとられる。
【００３２】
第１の伝送線路１１の入力インピーダンスＺｉが、第３の端子１ｃにおける出力インピーダンスＺｓ１よりも高ければ、第１の伝送線路１１の特性インピーダンスＺ１及び第２の伝送線路１２の特性インピーダンスＺ２が、第３の端子１ｃおける出力インピーダンスＺｓ１よりも高いインピーダンスとなる。
これにより、第１の伝送線路１１の線路幅及び第２の伝送線路１２の線路幅を細くできるため、第１の伝送線路１１の引き回し及び第２の伝送線路１２の引き回しが容易となり、第１の伝送線路１１のレイアウト及び第２の伝送線路１２のレイアウトが容易になる。
【００３３】
第２の移相回路３における第３の伝送線路１３の線路長が、例えば、第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号の周波数で、４分の１波長の長さであれば、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄから出力された第２のＲＦ信号の位相を−９０度移相することができる。
第２の端子１ｂから入力されるＬＯ波の周波数は、第１の端子１ａから入力されるＲＦ信号の周波数と概略等しいため、第２の移相回路３は、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄから出力される第２のＬＯ波の位相を概略−９０度移相することができる。
図３では、第２のＬＯ波に対する移相量が−９０度であるとして、第２のＬＯ波の位相が０度から−９０度に移相されている例を示している。
【００３４】
第２の移相回路３における第３の伝送線路１３の特性インピーダンスＺ３が、以下の式（３）で表される特性インピーダンスに設定されていれば、リアクタンス成分がない実軸上でインピーダンス変換が行われる。
0006661056.tif 000004
図４Ｂは、第２の移相回路３における第３の伝送線路１３によるインピーダンス変換を示す説明図である。
第２の非線形素子５の入力端子５ａにおける入力インピーダンスＺｄ２は、図４Ｂに示すように、第３の伝送線路１３によって、第４の端子１ｄにおける出力インピーダンスＺｓ２に変換される。
これにより、第４の端子１ｄにおける出力インピーダンスＺｓ２と、第２の非線形素子５の入力端子５ａにおける入力インピーダンスＺｄ２との間の整合がとられる。
【００３５】
第１の非線形素子４の出力端子４ｂは、第１の電波短絡回路７によって、９０度ハイブリッド回路１の第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数で短絡されている。
第１の非線形素子４は、第１のＬＯ波の振幅に応じたスイッチング動作を行うことで、第１の移相回路２から出力された第１のＲＦ信号と第１の移相回路２から出力された第１のＬＯ波とを混合して、第１のＩＦ信号を生成し、第１のＩＦ信号を合成回路６に出力する。
例えば、ダイオードで実現される非線形素子のスイッチング動作及びＲＦ信号とＬＯ波の混合動作自体は、公知の技術であるため詳細な説明を省略する。
第１のＩＦ信号は、第１の移相回路２から出力された第１のＲＦ信号と第１の移相回路２から出力された第１のＬＯ波との差周波の混合波であり、第１のＲＦ信号の位相が１８０度で、第１のＬＯ波の位相が９０度であれば、第１のＩＦ信号の位相は、９０度になる。
【００３６】
第２の非線形素子５の出力端子５ｂは、第２の電波短絡回路８によって、９０度ハイブリッド回路１の第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数で短絡されている。
第２の非線形素子５は、第２のＬＯ波の振幅に応じたスイッチング動作を行うことで、第２の移相回路３から出力された第２のＲＦ信号と第２の移相回路３から出力された第２のＬＯ波とを混合して、第２のＩＦ信号を生成し、第２のＩＦ信号を合成回路６に出力する。
第２のＩＦ信号は、第２の移相回路３から出力された第２のＲＦ信号と第２の移相回路３から出力された第２のＬＯ波との差周波の混合波である。また、第２の非線形素子５は、第１の非線形素子４と向きが逆である。このため、第２のＲＦ信号の位相が１８０度で、第２のＬＯ波の位相が−９０度であれば、第２のＩＦ信号の位相は、９０度になる。
【００３７】
合成回路６は、第１の非線形素子４から出力された第１のＩＦ信号と第２の非線形素子５から出力された第２のＩＦ信号とを同相合成し、入出力端子６ａから同相合成結果であるＩＦ信号を外部に出力する。
ここで、第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号の周波数は、第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数と概ね等しい周波数であるため、第１の非線形素子４の出力端子４ｂは、ＬＯ波の周波数と同様に、ＲＦ信号の周波数についても、第１の電波短絡回路７によって短絡されている。
同様に、第２の非線形素子５の出力端子５ｂは、ＬＯ波の周波数と同様に、ＲＦ信号の周波数についても、第２の電波短絡回路８によって短絡されている。
【００３８】
このため、第１の非線形素子４を通過する第１のＲＦ信号及び第１のＬＯ波は、入出力端子６ａから出力されない。
また、第２の非線形素子５を通過する第２のＲＦ信号及び第２のＬＯ波は、入出力端子６ａから出力されない。
なお、第１の非線形素子４を通過する第１のＬＯ波の位相と、第２の非線形素子５を通過する第２のＬＯ波の位相は逆相である。このため、第１の非線形素子４を通過する第１のＬＯ波と、第２の非線形素子５を通過する第２のＬＯ波は逆相合成されるため、ＬＯ波は、第１の非線形素子４の出力端子４ｂ及び第２の非線形素子５の出力端子５ｂが、第１の電波短絡回路７及び第２の電波短絡回路８で短絡されていなくても、入出力端子６ａから出力されない。ただし、ＬＯ波は入力電力が大きいため、現実的には位相のアンバランスなどによって漏えいが生じるため、第１の電波短絡回路７及び第２の電波短絡回路８を備えている方がよい。
入出力端子６ａから出力されるＩＦ信号は、ＲＦ信号とＬＯ波の差周波の信号であり、ＩＦ信号の周波数は低周波数であるため、第１の電波短絡回路７及び第２の電波短絡回路８では短絡されない。
【００３９】
第２の移相回路３におけるＬＯ波の移相量は概略９０度であり、９０度からのずれをΔθ、第１の移相回路２におけるＬＯ波の移相量は概略１８０度であり、１８０度からのずれを２Δθとすると、第２の非線形素子５で生成される第２のＩＦ信号と第１の非線形素子４で生成される第１のＩＦ信号の位相差はΔθとなる。したがって、Δθは第１のＩＦ信号と第２のＩＦ信号の同相合成における合成損失の要因となる。ただし、ＲＦ信号とＬＯ波の周波数は概略等しいため、Δθは小さく、損失への影響は小さい。また、Δθは小さいため、これを打ち消すように第１のＩＦ信号と第２のＩＦ信号との合成点までの線路長を調整することは可能であり、設計事項である。
【００４０】
ここで、図５は、第１の電波短絡回路７及び第２の電波短絡回路８の一例を示す構成図である。
図５Ａは、第１の電波短絡回路７及び第２の電波短絡回路８がキャパシタ２１で形成されている例を示す構成図、図５Ｂは、第１の電波短絡回路７及び第２の電波短絡回路８が一端開放スタブ２２で形成されている例を示す構成図である。
図５において、キャパシタ２１は、９０度ハイブリッド回路１の第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号の周波数の近傍又は第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数の近傍で短絡となるキャパシタである。
一端開放スタブ２２は、９０度ハイブリッド回路１の第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号の周波数又は第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数で、４分の１波長の長さを有する一端開放スタブである。
【００４１】
以上で明らかなように、この実施の形態１によれば、第１の移相回路２が、９０度ハイブリッド回路の第３の端子と第１の非線形素子の第１の端子との間のインピーダンス整合をとるようにインピーダンスを変換し、かつ、電波の位相を１８０度移相し、第２の移相回路３が、９０度ハイブリッド回路の第４の端子と第２の非線形素子の第２の端子との間のインピーダンス整合をとるようにインピーダンスを変換し、かつ、電波の位相を９０度移相するように構成したので、電波の変換損失を低減することができる効果を奏する。
即ち、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃから出力された第１のＲＦ信号の電力及び第１のＬＯ波の電力のうち、第１の非線形素子４の入力端子４ａに反射される電力が低減されるため、電波の変換損失を低減することができる。
また、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄから出力された第２のＲＦ信号の電力及び第２のＬＯ波の電力のうち、第２の非線形素子５の入力端子５ａに反射される電力が低減されるため、電波の変換損失を低減することができる。
【００４２】
この実施の形態１では、９０度ハイブリッド回路１の第１の端子１ａからＲＦ信号が入力され、９０度ハイブリッド回路１の第２の端子１ｂからＬＯ波が入力される例を示しているが、これに限るものではない。
例えば、９０度ハイブリッド回路１の第１の端子１ａからＬＯ波が入力され、９０度ハイブリッド回路１の第２の端子１ｂからＲＦ信号が入力されるものであってもよい。
【００４３】
この実施の形態１では、高周波ミクサが、９０度ハイブリッド回路１を備えている例を示しているが、９０度ハイブリッド回路１として、ランゲカプラを用いるようにしてもよい。
【００４４】
この実施の形態１では、合成回路６が、第１のＩＦ信号と第２のＩＦ信号を合成して外部に出力している例を示しているが、それぞれのＩＦ信号を独立に外部出力するようにしてもよい。
【００４５】
この実施の形態１では、第１の非線形素子４の入力端子４ａが陽極で、第１の非線形素子４の出力端子４ｂが陰極であり、第２の非線形素子５の入力端子５ａが陰極で、第２の非線形素子５の出力端子５ｂが陽極である例を示している。
第１の非線形素子４と第２の非線形素子５との向きが逆であればよいため、第１の非線形素子４の入力端子４ａが陰極で、第１の非線形素子４の出力端子４ｂが陽極であり、第２の非線形素子５の入力端子５ａが陽極で、第２の非線形素子５の出力端子５ｂが陰極であってもよい。
また、この実施の形態１では、第１の非線形素子４及び第２の非線形素子５のそれぞれがダイオードで実現される例を想定しているが、スイッチング動作を行うことが可能な素子であればよく、例えば、トランジスタで実現されるようにしてもよい。
【００４６】
実施の形態２．
この実施の形態２は、高周波ミクサが送信ミクサとして動作する例を説明する。
図６は、この発明の実施の形態２による高周波ミクサを示す構成図である。
図６に示す高周波ミクサの構成は、図１に示す高周波ミクサの構成と基本的に同様であるが、第１の非線形素子４の第１の移相回路２側の端子は、入出力端子として用いられ、第１の非線形素子４の合成回路６側の端子は、入力端子として用いられる。
また、第２の非線形素子５の第２の移相回路３側の端子は、入出力端子として用いられ、第２の非線形素子５の合成回路６側の端子は、入力端子として用いられる。
第１の非線形素子４の入出力端子４ｃは、ダイオードの陽極であるアノードに相当し、第１の非線形素子４の入力端子４ｄは、ダイオードの陰極であるカソードに相当する。
第２の非線形素子５の入出力端子５ｃは、ダイオードの陰極であるカソードに相当し、第２の非線形素子５の入力端子５ｄは、ダイオードの陽極であるアノードに相当する。
【００４７】
次に動作について説明する。
９０度ハイブリッド回路１は、第２の端子１ｂからＬＯ波が入力されると、入力されたＬＯ波を第１のＬＯ波と第２のＬＯ波に等分配して、第１のＬＯ波を第３の端子１ｃに出力し、第２のＬＯ波を第４の端子１ｄに出力する。
９０度ハイブリッド回路１は、第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波を第１のＬＯ波と第２のＬＯ波に等分配する際、例えば、第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の位相が０度であれば、第１のＬＯ波の位相を（θ−９０）度移相し、第２のＬＯ波信号の位相をθ度移相する。
【００４８】
９０度ハイブリッド回路１における上記のθ度は、どのような値でもよいが、この実施の形態２では、説明の簡単化のために、θ＝０の例を説明する。
このため、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃにおける第１のＬＯ波の位相は、−９０度であり、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄにおける第２のＬＯ波の位相は、０度である。
【００４９】
第１の移相回路２は、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃから出力された第１のＬＯ波の位相を１８０度移相することで、第１のＬＯ波の位相を−９０度から９０度に移相する。
第１の移相回路２は、第１のＬＯ波の位相を移相する機能を有するほか、図２に示すように、第１のＲＦ信号の周波数または第１のＬＯ波の周波数で、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃにおける出力インピーダンスＺｓ１と、第１の非線形素子４の入出力端子４ｃにおける入力インピーダンスＺｄ１との間の整合をとる機能を有している。
第１の移相回路２が、第３の端子１ｃにおける出力インピーダンスＺｓ１と、第１の非線形素子４の入出力端子４ｃにおける入力インピーダンスＺｄ１との間の整合をとることで、９０度ハイブリッド回路１と第１の非線形素子４との間の不整合が解消される。
なお、整合が最もよくとれる周波数を第１のＲＦ信号の周波数と第１のＬＯ波の周波数の間の周波数などに調整することは、設計事項である。
【００５０】
第２の移相回路３は、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄから出力された第２のＬＯ波の位相を−９０度移相することで、第２のＬＯ波の位相を０度から−９０度に移相する。
第２の移相回路３は、第２のＬＯ波の位相を移相する機能を有するほか、第２のＲＦ信号の周波数または第２のＬＯ波の周波数で、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄにおける出力インピーダンスＺｓ２と、第２の非線形素子５の入出力端子５ｃにおける入力インピーダンスＺｄ２との間の整合をとる機能を有している。
第２の移相回路３が、第４の端子１ｄにおける出力インピーダンスＺｓ２と、第２の非線形素子５の入出力端子５ｃにおける入力インピーダンスＺｄ２との間の整合をとることで、９０度ハイブリッド回路１と第２の非線形素子５との間の不整合が解消される。
なお、整合が最もよくとれる周波数を第２のＲＦ信号の周波数と第２のＬＯ波の周波数の間の周波数などに調整することは、設計事項である。
【００５１】
合成回路６は、入出力端子６ａからＩＦ信号が入力されると、入力されたＩＦ信号を第１のＩＦ信号と第２のＩＦ信号に等分配する分配回路として動作する。
合成回路６は、第１のＩＦ信号を第１の非線形素子４に出力し、第２のＩＦ信号を第２の非線形素子５に出力する。
図６の例では、入力されたＩＦ信号の位相が０度であり、第１のＩＦ信号の位相及び第２のＩＦ信号の位相のそれぞれが０度である。
【００５２】
第１の非線形素子４の入力端子４ｄは、第１の電波短絡回路７によって、９０度ハイブリッド回路１の第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数で短絡されている。
第１の非線形素子４は、第１のＬＯ波の振幅に応じたスイッチング動作を行うことで、第１の移相回路２から出力された第１のＬＯ波と合成回路６から出力された第１のＩＦ信号とを混合して、第１のＲＦ信号を生成し、入出力端子４ｃから第１のＲＦ信号を第１の移相回路２に出力する。
第１のＲＦ信号は、第１の移相回路２から出力された第１のＬＯ波と合成回路６から出力された第１のＩＦ信号との和周波の混合波であり、第１のＲＦ信号の位相は、９０度になる。
【００５３】
第２の非線形素子５の入力端子５ｄは、第２の電波短絡回路８によって、９０度ハイブリッド回路１の第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数で短絡されている。
第２の非線形素子５は、第２のＬＯ波の振幅に応じたスイッチング動作を行うことで、第２の移相回路３から出力された第２のＬＯ波と合成回路６から出力された第２のＩＦ信号とを混合して、第２のＲＦ信号を生成し、入出力端子５ｃから第２のＲＦ信号を第２の移相回路３に出力する。
この実施の形態２では、第２の非線形素子５の入出力端子５ｃが陰極であり、第２の非線形素子５の入力端子５ｄが陽極である。このため、第２のＲＦ信号の位相は、９０度になる。
【００５４】
第１の移相回路２は、第１の非線形素子４の入出力端子４ｃから出力された第１のＲＦ信号の位相を１８０度移相することで、第１のＲＦ信号の位相を９０度から−９０度に移相し、移相後の第１のＲＦ信号を９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃに出力する。
第１の移相回路２は、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃにおける入力インピーダンスＺｓ１と、第１の非線形素子４の入出力端子４ｃにおける出力インピーダンスＺｄ１との間の整合をとる機能を有している。
第１の移相回路２が、第３の端子１ｃにおける入力インピーダンスＺｓ１と、第１の非線形素子４の入出力端子４ｃにおける出力インピーダンスＺｄ１との間の整合をとることで、９０度ハイブリッド回路１と第１の非線形素子４との間の不整合が解消される。
【００５５】
第２の移相回路３は、第２の非線形素子５の入出力端子５ｃから出力された第２のＲＦ信号の位相を−９０度移相することで、第２のＲＦ信号の位相を９０度から０度に移相し、移相後の第２のＲＦ信号を９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄに出力する。
第２の移相回路３は、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄにおける入力インピーダンスＺｓ２と、第２の非線形素子５の入出力端子５ｃにおける出力インピーダンスＺｄ２との間の整合をとる機能を有している。
第２の移相回路３が、第４の端子１ｄにおける入力インピーダンスＺｓ２と、第２の非線形素子５の入出力端子５ｃにおける出力インピーダンスＺｄ２との間の整合をとることで、９０度ハイブリッド回路１と第２の非線形素子５との間の不整合が解消される。
【００５６】
９０度ハイブリッド回路１は、第１の移相回路２から出力された第１のＲＦ信号が第３の端子１ｃより入力され、第２の移相回路３から出力された第２のＲＦ信号が第４の端子１ｄより入力されると、第１のＲＦ信号と第２のＲＦ信号とを合成し、第１の端子１ａから同相合成したＲＦ信号を出力する。
図６の例では、第１の端子１ａから出力されるＲＦ信号の位相は、−９０度である。
【００５７】
以上で明らかなように、この実施の形態２によれば、上記実施の形態１と同様に、電波の変換損失を低減することができる効果を奏する。
即ち、第１の非線形素子４の入出力端子４ｃから出力された第１のＲＦ信号の電力のうち、９０度ハイブリッド回路１の第３の端子１ｃに反射される電力が低減されるため、電波の変換損失を低減することができる。
また、第２の非線形素子５の入出力端子５ｃから出力された第２のＲＦ信号の電力のうち、９０度ハイブリッド回路１の第４の端子１ｄに反射される電力が低減されるため、電波の変換損失を低減することができる。
【００５８】
実施の形態３．
この実施の形態３では、並列共振回路３１，３４を備えている高周波ミクサを説明する。
図７は、この発明の実施の形態３による高周波ミクサを示す構成図である。図７において、図１と同一符号は同一または相当部分を示すので説明を省略する。
並列共振回路３１は、第１のコンデンサ３２と第１の短絡スタブ３３とを備えており、９０度ハイブリッド回路１の第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号の周波数又は９０度ハイブリッド回路１の第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数で並列共振する回路である。
第１のコンデンサ３２は、第１の非線形素子４と並列に接続されている。
第１の短絡スタブ３３は、一端が第１の移相回路２と第１の非線形素子４との間に接続されている。
【００５９】
並列共振回路３４は、第２のコンデンサ３５と第２の短絡スタブ３６とを備えており、９０度ハイブリッド回路１の第１の端子１ａから入力されたＲＦ信号の周波数又は９０度ハイブリッド回路１の第２の端子１ｂから入力されたＬＯ波の周波数で並列共振する回路である。
第２のコンデンサ３５は、第２の非線形素子５と並列に接続されている。
第２の短絡スタブ３６は、一端が第２の移相回路３と第２の非線形素子５との間に接続されている。
【００６０】
図７は、並列共振回路３１，３４が図１の高周波ミクサに適用されている例を示しているが、並列共振回路３１，３４が図６の高周波ミクサに適用されているものであってもよい。
並列共振回路３１は、第１のコンデンサ３２を備え、並列共振回路３４は、第２のコンデンサ３５を備えているが、第１のコンデンサ３２は、第１の非線形素子４の寄生容量であってもよいし、外部素子であってもよい。また、第２のコンデンサ３５は、第２の非線形素子５の寄生容量であってもよいし、外部素子であってもよい。
第１の短絡スタブ３３及び第２の短絡スタブ３６のそれぞれは、並列共振回路３１，３４の共振周波数で４分の１波長の長さよりも、線路長が短く、誘導性の素子又はインダクタとみなせる。
【００６１】
次に動作について説明する。
並列共振回路３１，３４は、ＲＦ信号の周波数又はＬＯ波の周波数で並列共振する回路であり、並列共振回路３１は、共振周波数で４分の１波長の長さよりも、線路長が短い第１の短絡スタブ３３を有している。また、並列共振回路３４は、共振周波数で４分の１波長の長さよりも、線路長が短い第２の短絡スタブ３６を有している。
このため、第１の非線形素子４の入力端子４ａから第１のＩＦ信号が第１の移相回路２側に漏れても、第１のＩＦ信号は、第１の短絡スタブ３３の接続点が短絡点とみなせるため、第１の非線形素子４の入力端子４ａに反射する。
これにより、第１の非線形素子４の出力端子４ｂから合成回路６に出力される第１のＩＦ信号の電力が増加する。
また、第２の非線形素子５の入力端子５ａから第２のＩＦ信号が第２の移相回路３側に漏れても、第２のＩＦ信号は、第２の短絡スタブ３６の接続点が短絡点とみなせるため、第２の非線形素子５の入力端子５ａに反射する。
これにより、第２の非線形素子５の出力端子５ｂから合成回路６に出力される第２のＩＦ信号の電力が増加する。
【００６２】
また、並列共振回路３１，３４は、ＲＦ信号の周波数又はＬＯ波の周波数で並列共振するため、ＲＦ信号の周波数又はＬＯ波の周波数で開放となり、ＲＦ信号及びＬＯ波の損失増加などの影響は小さい。したがって、ＲＦ信号からＩＦ信号への変換損失が低減される。
また、並列共振回路３１は、第１のコンデンサ３２を備え、並列共振回路３４は、第２のコンデンサ３５を備えている。このため、第１の非線形素子４及び第２の非線形素子５のそれぞれが寄生容量を有している場合でも、第１の短絡スタブ３３及び第２の短絡スタブ３６は、第１の非線形素子４の寄生容量及び第２の非線形素子５の寄生容量による容量成分を打ち消すことが可能である。
よって、第１の非線形素子４の入力インピーダンスＺｄ１及び第２の非線形素子５の入力インピーダンスＺｄ２のそれぞれを実軸上でインピーダンス変換することが可能となり、第１の移相回路２及び第２の移相回路３での整合が容易になる。
以上で明らかなように、この実施の形態３によれば、ＲＦ信号の損失の増加を抑えながら、ＩＦ信号の出力電力を増加させることができる。
【００６３】
なお、本願発明はその発明の範囲内において、各実施の形態の自由な組み合わせ、あるいは各実施の形態の任意の構成要素の変形、もしくは各実施の形態において任意の構成要素の省略が可能である。
【産業上の利用可能性】
【００６４】
この発明は、９０度ハイブリッド回路を備える高周波ミクサに適している。
【符号の説明】
【００６５】
１  ９０度ハイブリッド回路、１ａ  第１の端子、１ｂ  第２の端子、１ｃ  第３の端子、１ｄ  第４の端子、２  第１の移相回路、３  第２の移相回路、４  第１の非線形素子、４ａ  入力端子、４ｂ  出力端子、４ｃ  入出力端子、４ｄ  入力端子、５  第２の非線形素子、５ａ  入力端子、５ｂ  出力端子、５ｃ  入出力端子、５ｄ  入力端子、６  合成回路、６ａ  入出力端子、７  第１の電波短絡回路、８  第２の電波短絡回路、１１  第１の伝送線路、１２  第２の伝送線路、１３  第３の伝送線路、２１  キャパシタ、２２  一端開放スタブ、３１  並列共振回路、３２  第１のコンデンサ、３３  第１の短絡スタブ、３４  並列共振回路、３５  第２のコンデンサ、３６  第２の短絡スタブ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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