(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
周方向に所定間隔で複数配置された静翼と、
前記複数の静翼の外周側の端部同士を接続する外周リングと、
前記複数の静翼の内周側の端部同士を接続する内周リングと、からなる複数の静翼セグメントが、互いにクリアランスをあけて環状に並設されてなり、
前記複数の静翼セグメントの互いに前記クリアランスをあけて隣接する２つの前記内周リングの各端部の一方の端面に形成された第１凹部と、
前記各端部の他方の端面に形成された第２凹部と、
前記第１凹部内に保持されたダンパと、
前記第２凹部内に保持され前記ダンパを前記第１凹部が位置する周方向に押圧する押圧バネと、を備えている
ことを特徴とする、軸流回転機械に装備される静翼環。
【請求項２】
前記ダンパは、発生する摩擦力に応じて減衰力を発揮する摩擦ダンパである
ことを特徴とする、請求項１記載の軸流回転機械に装備される静翼環。
【請求項３】
前記押圧バネには、板バネが適用されている
ことを特徴とする、請求項１又は２記載の軸流回転機械に装備される静翼環。
【請求項４】
前記第１凹部は、断面形状が矩形に形成され、
前記ダンパは、前記第１凹部の形状に合わせて断面形状が矩形の直方体状に形成されている
ことを特徴とする、請求項１〜３の何れか１項に記載の軸流回転機械に装備される静翼環。
【請求項５】
前記第１凹部は、断面形状が半円型或いは五角形に形成され、
前記ダンパは、前記第１凹部の形状に合わせて断面形状が半円型或いは五角形に形成されている
ことを特徴とする、請求項１〜３の何れか１項に記載の軸流回転機械に装備される静翼環。
【請求項６】
前記第２凹部内には、前記押圧バネと、前記押圧バネによって前記第２凹部に押圧される第２ダンパとが保持されている
ことを特徴とする、請求項１〜５の何れか１項に記載の軸流回転機械に装備される静翼環。
【請求項７】
周方向に所定間隔で複数の動翼が配置されてなる動翼ユニットと、
周方向に所定間隔で複数の静翼が配置されてなる静翼ユニットと、を複数段備え、
前記複数段のうちの少なくとも何れかの段の前記静翼ユニットに、請求項１〜６の何れか１項に記載の静翼環が適用されている
ことを特徴とする、軸流回転機械。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、蒸気タービンに用いて好適な、軸流回転機械に装備される静翼環、及びこれを装備した軸流回転機械に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
例えば蒸気タービン等の軸流回転機械では、高効率化及び低コスト化を目的として、静翼の長大翼化、及び軸受スパンの短縮化による車室のコンパクト化が進められ、静翼の高アスペクト比化が進んでいる。この結果、静翼の振動強度が低下している。
【０００３】
このような静翼の振動強度の低下は静翼の振動応答性の増大によるので、静翼の振動応答性を低減させればよく、これには静翼の剛性向上や振動の減衰促進が有効である。しかし、静翼の剛性向上には限度があり、振動を減衰させる技術が種々提案されている。
【０００４】
例えば特許文献１，２には、静翼の中空部にダンパを設けることにより、構造減衰を付加する構造が開示されている。このダンパ構造は、翼主体の一次モード振動の減衰に有効である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００８−１３３８２５号公報
【特許文献１】特開２０１２−１３２３７５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、蒸気タービンは、周方向に所定間隔で配置された複数の静翼と、これら複数の静翼の外周側の端部同士を接続する外周リングと、複数の静翼の内周側の端部同士を接続する内周リングとからなる静翼環を有している。静翼は静翼環に取り付けられた上で、内車室に組み込まれる。
このような静翼の振動抑制については、翼を主体とした振動の抑制だけでなく、この静翼環（特に、内周リング）を主体とした振動の抑制についても要望されている。
【０００７】
本発明は、このような課題に着目してなされたもので、軸流回転機械に装備される静翼環を主体とした振動の抑制に有効なダンピング機能を有する静翼環、及びこれを装備した軸流回転機械を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
（１）上記目的を達成するために、本発明の軸流回転機械に装備される静翼環は、周方向に所定間隔で複数配置された静翼と、前記複数の静翼の外周側の端部同士を接続する外周リングと、前記複数の静翼の内周側の端部同士を接続する内周リングと、からなる複数の静翼セグメントが、互いにクリアランスをあけて環状に並設されてなり、前記複数の静翼セグメントの互いに前記クリアランスをあけて隣接する２つの前記内周リングの各端部の一方の端面に形成された第１凹部と、前記各端部の他方の端面に形成された第２凹部と、前記第１凹部内に保持されたダンパと、前記第２凹部内に保持され前記ダンパを前記第１凹部が位置する周方向に押圧する押圧バネと、を備えていることを特徴としている。
【０００９】
（２）前記ダンパは、発生する摩擦力に応じて減衰力を発揮する摩擦ダンパであることが好ましい。
（３）前記押圧バネには、板バネが適用されていることが好ましい。
（４）前記第１凹部は、断面形状が矩形に形成され、前記ダンパは、前記第１凹部の形状に合わせて断面形状が矩形の直方体状に形成されていることが好ましい。
（５）前記第１凹部は、断面形状が半円型或いは五角形に形成され、前記ダンパは、前記第１凹部の形状に合わせて断面形状が半円型或いは五角形に形成されていることが好ましい。
（６）前記第２凹部内には、前記押圧バネと、前記押圧バネによって前記第２凹部に押圧される第２ダンパとが保持されていることが好ましい。
【００１０】
（７）本発明の軸流回転機械は、周方向に所定間隔で複数の動翼が配置されてなる動翼ユニットと、周方向に所定間隔で複数の静翼が配置されてなる静翼ユニットと、を複数段備え、前記複数段のうちの少なくとも何れかの段の前記静翼ユニットに、（１）〜（６）の何れかに記載の静翼環が適用されていることを特徴としている。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、静翼が流体等から加振力を受けると、内周リングの端部が軸方向に移動するような変形を伴う振動が生じる。これにより、クリアランスをあけて隣接する２つの内周リングの各端部において、端部間に滑りを生じるような相対動が発生する。このように滑りが発生すると、ダンパがこれを抑制するように作用するため、内周リングの振動（静翼環を主体とした振動）がこのダンピング作用によって抑制される。
【００１２】
また、押圧バネがダンパを第１凹部に押圧するので、隣接する２つの内周リングのそれぞれの剛性が高まり、この剛性向上によって内周リングの振動応答性を低減でき、内周リングの振動を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の第１実施形態に係る静翼環の内周リングの端部間構造を示す図であって、（ａ）はその横断面図、（ｂ）はその一部を破断させて示す斜視図、（ｃ）はその分解斜視図である。
【図２】本発明の各実施形態に係る静翼環を示す図であって、（ａ）はその正面図、（ｂ）はその内周リングの端部間の拡大図〔図２（ａ）のＡ部拡大図〕である。
【図３】本発明の各実施形態に係る静翼環の静翼環を主体とした振動モードを示す静翼セグメントの斜視図である。
【図４】本発明の第２実施形態に係る静翼環の内周リングの端部間構造を示す図であって、（ａ）はその一部を破断させて示す斜視図、（ｂ）はその構成要素の分解斜視図である。
【図５】本発明の第３実施形態に係る静翼環の内周リングの端部間構造を示す図であって、（ａ）はその一部を破断させて示す斜視図、（ｂ）はその構成要素の分解斜視図である。
【図６】本発明の第４実施形態に係る静翼環の内周リングの端部間構造を示す横断面図である。
【図７】本発明の各実施形態に係る押圧バネの変形例を示す斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、図面を参照して本発明に係る実施の形態を説明する。
なお、以下に示す各実施形態はあくまでも例示に過ぎず、以下の実施形態で明示しない種々の変形や技術の適用を排除する意図はない。以下の実施形態の各構成は、それらの趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができるとともに、必要に応じて取捨選択することができ、あるいは適宜組み合わせることが可能である。
【００１５】
また、本実施形態では、軸流回転機械として蒸気タービンを例示するが、軸流回転機械としては、ガスタービン等の他のタービンや圧縮機等にも適用することができる。
【００１６】
〔静翼環〕
まず、各実施形態に係る静翼環について説明する。
図示しないが、軸流回転機械としての蒸気タービンには、複数の動翼が周方向に所定間隔で配置されてなる動翼ユニットと、複数の静翼が周方向に所定間隔で配置されてなる静翼ユニットとが、複数段交互に軸流方向に並んで配置されている。動翼ユニットはタービンロータに結合されタービンロータと一体回転し、静翼ユニットはケーシングに支持されて非回転状態とされる。
【００１７】
このうち、静翼ユニットは、図２に示すように、２つの静翼セグメント２Ａ，２Ｂ（両者を区別しない場合は符号２で示す）が、互いにクリアランスをあけて環状に並設されてなる静翼環１として構成されている。
【００１８】
各静翼セグメント２Ａ，２Ｂ（両者を区別しない場合は符号２で示す）は、図２，図３に示すように、周方向に所定間隔で配置された複数の静翼３と、これらの複数の静翼３の外周側の端部３１同士を接続する外周リング４Ａ，４Ｂ（両者を区別しない場合は符号４で示す）と、複数の静翼３の内周側の端部３２同士を接続する内周リング５Ａ，５Ｂ（両者を区別しない場合は符号５で示す）とから構成される。
各静翼セグメント２は、外周リング４を図示しないケーシングに図示しないボルトの締結等によって固定される。
【００１９】
各静翼セグメント２は、それぞれ半円環状の半リング構造に形成されている。２つの静翼セグメント２Ａ，２Ｂが、互いに対向する端部２１ａ，２１ｂを接近させ且つ直接接触しないようにクリアランスを設けて配置されることにより、円環状（全リング構造）の静翼環１が形成される。したがって、各内周リング５Ａ，５Ｂの互いに対向する端部５１ａ，５１ｂ（両者を区別しない場合は符号５１で示す）も接近し且つ直接接触しないようにクリアランスを設けて配置される。
【００２０】
このような各静翼セグメント２では、静翼３がケーシング内を流通する流体等から加振力を受け、これにより各静翼３が振動する翼主体振動や内周リング５が振動する翼環主体振動が励起される。
【００２１】
この結果、内周リング５には、図３に矢印で示すように、その端部５１が軸方向（図３中のＣＬはロータの回転中心線）に移動するような変形を伴うモードの振動（翼環主体振動）が生じる。このような静翼の振動が大きいと、静翼の振動強度の低下を招く。また、タービン性能にも影響する。
【００２２】
静翼の振動が大きくなるのは、静翼の長大翼化及び軸受スパンの短縮化による、静翼の高アスペクト比化が進められたものにおける１次モード振動（翼主体１次モード振動、翼環主体１次モード振動）であることが解析結果から判明している。比較的低周波の１次モード振動が増幅するのは、静翼の高アスペクト比化による静翼環１の剛性低下と、この剛性低下に伴う固有振動数の低下による共振の誘発とが原因と考えられる。
【００２３】
そこで、本静翼環１では、各内周リング５Ａ，５Ｂの互いに対向する端部５１ａ，５１ｂの間に、翼環主体振動を抑制するダンパ装置を付加させて、端部５１ａ，５１ｂの振動を減衰すると共に、静翼環１の剛性を向上させ、この剛性向上により、振動応答を低減させて、振動振幅の軽減を促進するようにしている。各実施形態では、内周リング５Ａ，５Ｂの対向する端部５１ａ，５１ｂは２組あるので、これらの各箇所にダンパ装置を付加させる。
以下、各実施形態の静翼環１に付加されたダンパ装置を説明する。
【００２４】
〔第１実施形態〕
（構成）
本実施形態の静翼環１には、図１に示すように、ダンパ装置６Ａが装備されている。
ダンパ装置６Ａは、内周リング５Ａ，５Ｂの互いに対向する端部５１ａ，５１ｂの一方（端部５１ａ）の端面５２ａに形成された第１凹部６１と、端部５１ａ，５１ｂの他方（端部５１ｂ）の端面５２ｂに形成された第２凹部６２と、第１凹部６１内に保持されたダンパ６３と、第２凹部６２内に保持されダンパ６３を第１凹部６１に押圧する押圧バネ６４とを備えて構成される。
【００２５】
第１凹部６１は断面形状が矩形の平屋根型に形成され、第２凹部６２も断面形状が矩形の平屋根型に形成されている。これらの第１凹部６１，第２凹部６２は、それぞれダンパ６３或いは押圧バネ６４を外部に脱落しないように保持するためのもので、それぞれ脱落防止に有効な４つの側壁面６１ａ，６２ａと、頂壁面６１ｂ或いは底壁面６２ｂと、を有している。
【００２６】
ダンパ６３は、発生する摩擦力に応じて減衰力を発揮する摩擦ダンパであり、ダンパ６３には、鋼材（ＳＳ４００等の鉄鋼材或いはステンレス鋼等）が用いられている。ダンパ６３は、第１凹部６１の形状に合わせて断面形状が矩形の平屋根型（直方体形状）に形成されている。
【００２７】
ダンパ６３の４つの側面６３ａは、第１凹部６１の対向する側壁面６１ａと隙間を空けて対向し、ダンパ６３の頂面６３ｂは第１凹部６１の頂壁面６１ｂの面に当接する。なお、ダンパ６３の４つの側面６３ａと対向する側壁面６１ａとの隙間のうち、ロータの軸方向（図２中Ｘ方向）の隙間は、端部間の軸方向への滑りを許容するための必須のもので、ロータの径方向（図２中Ｙ方向）の隙間は寸法交差程度のもので必須ではない。
【００２８】
押圧バネ６４には、断面が波形の板バネが用いられている。押圧バネ６４は、平面視形状をダンパ６３の平面視形状と対応した矩形に形成され、径方向両端の２つの直線状の側端縁６４ａ及び軸方向両端の２つの波形の側端縁６４ａ′と、波形に突出する上下２組の突端部６４ｂ，６４ｃとを有している。
【００２９】
押圧バネ６４は、４つの側端縁６４ａ，６４ａ′を第２凹部６２の対向する側壁面６２ａに当接或いは接近させ、波形に突出する一方の突端部（図１では、下方の複数の端部）６４ｂを第２凹部６２の底壁面６２ｂに当接させ、波形に突出する他方の突端部（図１では、上方の複数の端部）６４ｃをダンパ６３の底面６３ｃに当接させて、ダンパ６３の頂面６３ｂを第１凹部６１の頂壁面６１ｂに弾性的に押し付けている。
【００３０】
（作用及び効果）
本実施形態に係る静翼環１は、このようにダンパ装置６Ａを備えて構成されるので、内周リング５に、図３に矢印で示すように、端部５１が軸方向に移動するような翼環主体振動が生じようとする。このときには、２つの内周リング５Ａ，５Ｂの各端部５１ａ，５１ｂにおいて、互いに滑りを生じるように相対動が発生する。
【００３１】
これにより、ダンパ６３の頂面６３ｂと内周リング５Ａの端部５１ａの第１凹部６１の頂壁面６１ｂとが相対動するため、両者間に摩擦力が発生して、この摩擦力が相対動を減衰させるように作用する。このダンピング作用によって、翼環主体振動が抑制される。
【００３２】
また、押圧バネ６４がダンパ６３を第１凹部６１の頂壁面６１ｂに押圧するので、隣接する２つの内周リング５Ａ，５Ｂのそれぞれの剛性が高まり、この剛性向上によって内周リング５Ａ，５Ｂの振動応答性を低減でき、内周リングの振動を抑制することができる。
【００３３】
特に、静翼３の長大翼化及び軸受スパンの短縮化による、静翼３の高アスペクト比化が進められることにより、静翼３及び静翼環１の振動、特に、１次モード振動（翼主体１次モード振動、翼環主体１次モード振動）が大きくなることが解析結果から判明している。
この比較的低周波の１次モード振動が増幅するのは、静翼３や静翼環１の固有振動数の低下による共振の誘発が一因と考えられる。
【００３４】
特に、静翼３の高アスペクト比化は静翼３や静翼環１の剛性低下を招く。また、静翼３の長大翼化は静翼３の重量増を招くが、静翼３の長大翼化による重量増を抑制するには、中空翼を採用することが有効であるが、中空翼の場合、剛性低下を招き易い。
【００３５】
本静翼環１のように、押圧バネ６４がダンパ６３を第１凹部６１に押圧し内周リング５Ａ，５Ｂの剛性を高めることは、内周リング５Ａ，５Ｂの振動応答性を低減して、静翼環１の振動を抑制することに有効であり、静翼３の高アスペクト比化に起因した振動を抑制し、振動強度を確保することができる。
【００３６】
また、最下段をはじめとした下流段ほど、低周波の１次モード振動を誘発しやすく、静翼３の高アスペクト比化に伴う共振の発生がより懸念されるため、本ダンパ装置６Ａが有効である。
もちろん、本ダンパ装置６Ａは、下流段に限らず翼環主体振動を抑制したい箇所の静翼環１には広く適用することができる。
【００３７】
〔第２実施形態〕
（構成）
本実施形態の静翼環１には、図４に示すように、ダンパ装置６Ｂが装備されている。
ダンパ装置６Ｂは、第１実施形態にかかるダンパ装置６Ａに対して第１凹部６１Ｂ及びダンパ６３Ｂの形状のみが異なっている。
【００３８】
つまり、本ダンパ装置６Ｂの第１凹部６１Ｂは、断面形状が半円型（かまぼこ型）に形成されている。つまり、第１凹部６１Ｂは、その径方向両側壁面から連続する頂壁面６１Ｂｂは半円筒面形状に形成され、その軸方向両端の各側壁面（図示略）は半円形状に形成されている。
【００３９】
また、ダンパ６３Ｂは、第１凹部６１Ｂの形状に合わせて断面形状が半円型（かまぼこ型）に形成されている。つまり、ダンパ６３Ｂの径方向両側面から頂面にかけては半円筒面形状６３Ｂｂに形成され、ダンパ６３Ｂの軸方向両側面６３Ｂａは半円形状に形成されている。
【００４０】
ダンパ６３Ｂは、第１実施形態と同様に、発生する摩擦力に応じて減衰力を発揮する摩擦ダンパであり、鋼材（ＳＳ４００等の鉄鋼材或いはステンレス鋼等）が用いられている。ダンパ６３Ｂの軸方向両端の２つの側面６３Ｂａは、第１凹部６１Ｂの対向する側壁面（図示略）と隙間を空けて対向し、ダンパ６３Ｂの頂面６３Ｂｂは第１凹部６１Ｂの頂壁面６１Ｂｂに、押圧バネ６４により押し付けられている。
【００４１】
（作用及び効果）
本実施形態に係る静翼環１は、このようにダンパ装置６Ｂを備えて構成されるので、第１実施形態と同様の作用及び効果を得ることができる。
つまり、静翼環１が振動すると、ダンパ６３Ｂの頂面６３Ｂｂと内周リング５Ａの端部５１ａの第１凹部６１Ｂの頂壁面６１Ｂｂとが相対動し両者間に摩擦力が発生して、この摩擦力が相対動を減衰させるように作用するため、翼環主体振動が抑制される。
【００４２】
また、押圧バネ６４がダンパ６３Ｂを第１凹部６１Ｂの頂壁面６１Ｂｂに押圧するので、内周リング５Ａ，５Ｂのそれぞれの剛性が高まり、この剛性向上によって内周リング５Ａ，５Ｂの振動応答性を低減でき、内周リングの振動を抑制することができる。
【００４３】
本実施形態の場合、第１凹部６１Ｂの頂壁面６１Ｂｂ及びダンパ６３Ｂの頂面６３Ｂｂが、断面形状が半円型（かまぼこ型）に形成されているので、第１凹部６１Ｂ内へのダンパ６３Ｂの収まりがよく、また、第１凹部６１Ｂの頂壁面６１Ｂｂとダンパ６３Ｂの頂面６３Ｂｂとを広い面積で接触させることができ、摩擦力による振動減衰効果をより確実に得やすいものと考えられる。
【００４４】
〔第３実施形態〕
（構成）
本実施形態の静翼環１には、図５に示すように、ダンパ装置６Ｃが装備されている。
ダンパ装置６Ｃは、第１実施形態にかかるダンパ装置６Ａに対して第１凹部６１Ｃ及びダンパ６３Ｃの形状のみが異なっている。
【００４５】
つまり、本ダンパ装置６Ｃの第１凹部６１Ｃは、断面形状が五角形（ペントルーフ型）に形成されている。つまり、第１凹部６１Ｃの頂壁面６１Ｃｂは、対向する一対の径方向側壁面６１Ｃａ，６１Ｃａからそれぞれ屈曲して斜め上方へ延びた２つの平面状斜面によって三角屋根形状に形成されている。また、第１凹部６１Ｃの頂壁面６１Ｃｂの径方向側壁面（図示略）は、五角形状に形成されている。
【００４６】
また、ダンパ６３Ｂは、第１凹部６１Ｃの形状に合わせて断面形状が五角形（ペントルーフ型）に形成されている。つまり、ダンパ６３Ｃの頂面６３Ｃｂは、一対の側面６１Ｃａ，６１Ｃａからそれぞれ屈曲して斜め上方へ延びた２つの平面状斜面によって三角屋根形状に形成されている。ダンパ６３Ｃの軸方向両側面６３Ｃａ´は五角形状に形成されている。
【００４７】
ダンパ６３Ｃも、第１実施形態と同様に、発生する摩擦力に応じて減衰力を発揮する摩擦ダンパであり、鋼材（ＳＳ４００等の鉄鋼材或いはステンレス鋼等）が用いられている。ダンパ６３Ｃの軸方向両側面６３Ｃａ´は、第１凹部６１Ｃの対向する側壁面（図示略）と隙間を空けて対向し、ダンパ６３Ｃの頂面６３Ｃｂは第１凹部６１Ｃの頂壁面６１Ｃｂに、押圧バネ６４により押し付けられている。
【００４８】
（作用及び効果）
本実施形態に係る静翼環１は、このようにダンパ装置６Ｃを備えて構成されるので、第１実施形態と同様の作用及び効果を得ることができる。
つまり、静翼環１が振動すると、ダンパ６３Ｃの頂面６３Ｃｂと内周リング５Ａの端部５１ａの第１凹部６１Ｃの頂壁面６１Ｃｂとが相対動し両者間に摩擦力が発生して、この摩擦力が相対動を減衰させるように作用するため、翼環主体振動が抑制される。
【００４９】
また、押圧バネ６４がダンパ６３Ｃを第１凹部６１Ｃの頂壁面６１Ｃｂに押圧するので、内周リング５Ａ，５Ｂのそれぞれの剛性が高まり、この剛性向上によって内周リング５Ａ，５Ｂの振動応答性を低減でき、内周リングの振動を抑制することができる。
【００５０】
本実施形態の場合、第１凹部６１Ｃの頂壁面６１Ｃｂ及びダンパ６３Ｃの頂面６３Ｃｂが、三角屋根形状に形成されているので、第２実施形態と同様に、第１凹部６１Ｃ内へのダンパ６３Ｃの収まりがよく、また、第１凹部６１Ｃの頂壁面６１Ｃｂとダンパ６３Ｃの頂面６３Ｃｂとを広い面積で接触させることができ、摩擦力による振動減衰効果をより確実に得やすいものと考えられる。
【００５１】
〔第４実施形態〕
（構成）
本実施形態の静翼環１には、図６に示すように、ダンパ装置６Ｄが装備されている。
ダンパ装置６Ｄは、第１実施形態にかかるダンパ装置６Ａに対して、第２ダンパ６５が追加されている。
【００５２】
つまり、本ダンパ装置６Ｄでは、第１凹部６１内に第１ダンパ６３が装備され、第２凹部６２内に、第２ダンパ６５及び押圧バネ６４が装備されている。
第１ダンパ６３は第１実施形態のダンパ６３と同様のものであり、発生する摩擦力に応じて減衰力を発揮する摩擦ダンパである。第２ダンパ６５も第１ダンパ６３と同様に、発生する摩擦力に応じて減衰力を発揮する摩擦ダンパである。これらのダンパ６３，６４には、鋼材（ＳＳ４００等の鉄鋼材或いはステンレス鋼等）が用いられている。
【００５３】
第１ダンパ６３は、第１凹部６１の形状に合わせて断面形状が矩形の平屋根型（直方体形状）に形成されている。第１ダンパ６３の４つの側面６３ａは、第１凹部６１の対向する側壁６１ａと隙間を空けて対向し、第１ダンパ６３の頂面６３ｃは第１凹部６１の頂壁面６１ｂに当接する。第１ダンパ６３の４つの側面６３ａと対向する側壁面６１ａとの隙間のうち、ロータの軸方向の隙間は、端部間の軸方向への滑りを許容するための必須のもので、ロータの径方向の隙間は寸法交差程度のもので必須ではない。
【００５４】
第２ダンパ６５は、第２凹部６２の形状に合わせて断面形状が矩形の平屋根型（直方体形状）に形成されている。第２ダンパ６５の４つの側面６５ａは、第２凹部６２の対向する側壁面６２ａと隙間を空けて対向し、第２ダンパ６５の底面６５ｃは第２凹部６２のし底壁面６２ｂに当接する。第２ダンパ６５の４つの側面６５ａと対向する側壁面６１ａとの隙間のうち、ロータの軸方向の隙間は、端部間の軸方向への滑りを許容するための必須のもので、ロータの径方向の隙間は寸法交差程度のもので必須ではない。
【００５５】
押圧バネ６４は、４つの側端縁６４ａ，６４ａ′を第２凹部６２の対向する側壁面６２ａに当接或いは接近させて第２凹部６２内に保持され、波形に突出する一方の突端部（図６では、下方の複数の端部）６４ｂを第２ダンパ６５の頂面６５ｂに当接し、波形に突出する他方の突端部（図６では、上方の複数の端部）６４ｃを第１ダンパ６３の底面６３ｃに当接している。これにより、第１ダンパ６３の頂面６３ｂは第１凹部６１の頂壁面６１ｂに、第２ダンパ６５の底面６５ｃは第２凹部６２の底壁面６２ｂに、それぞれ弾性的に押し付けられている。
【００５６】
（作用及び効果）
本実施形態に係る静翼環１は、このようにダンパ装置６Ｄを備えて構成されるので、静翼環１が振動すると、第１ダンパ６３の頂面６３ｂと第１凹部６１の頂壁面６１ｂとが相対動し、第２ダンパ６５の底面６５ｃと第２凹部６２の底壁面６２ｂとが相対動する。これらの相対動する部材間にそれぞれ摩擦力が発生して、この摩擦力が相対動を減衰させるように作用するため、翼環主体振動が抑制される。
【００５７】
また、押圧バネ６４が、第１ダンパ６３を第１凹部６１の頂壁面６１ｂに、第２ダンパ６５を第２凹部６２の底壁面６２ｂに、それぞれ押圧するので、内周リング５Ａ，５Ｂのそれぞれの剛性が高まり、この剛性向上によって内周リング５Ａ，５Ｂの振動応答性を低減でき、内周リングの振動を抑制することができる。
【００５８】
（その他）
以上、本発明の実施形態を説明したが、本発明はかかる実施形態に限定されるものではない。
例えば、各実施形態におけるダンパと押圧バネとの配置を逆に（図１，図４，図５，図６中で上下逆に）配置してもよい。
また、第１凹部や第２凹部やこの内部に収容されるダンパや押圧バネの形状も適宜変更しうるものである。
【００５９】
さらに、上記の各実施形態では、押圧バネ６４を断面が波形の板バネで構成したが、板バネを使う場合もこれに限定されるものではなく、例えば図７に示す押圧バネ６５のように、両縁部が湾曲した脚部６５ａを有し、この脚部の弾性変形でバネ力を発揮するものでもよい。
また、僅かなクリアランス部に押圧バネを介装するために、板バネが好適であるが、適用しうるバネは板バネに限らない。
【００６０】
また、ダンパの材質も上記実施形態のものに限定されない。
ダンパの種類としては、摩擦ダンパがシンプルで且つ狭隘なスペースに介装するのに適しているが、介装可能であれば、ダンパの種類は問わない。
【００６１】
また、上記の各実施形態のように、各静翼セグメント２は円環状（全リング構造）を２つ割りした半円環状の半リング構造のものが通常であるが、各静翼セグメント２の分割数はこれに限定されない。何れの分割数であっても、複数の静翼セグメントが円環状に並ぶように配置されて円環状（全リング構造）の静翼環が形成されればよい。何れであっても、２つの内周リングの隣接する端部間にダンパ装置を付加させればよい。
【符号の説明】
【００６２】
１  静翼環
２，２Ａ，２Ｂ  静翼セグメント
２１ａ，２１ｂ  静翼セグメント２Ａ，２Ｂの端部
３  静翼
３１  静翼３の外周側の端部
３２  静翼３の内周側の端部
４，４Ａ，４Ｂ  外周リング
５，５Ａ，５Ｂ  内周リング
５１，５１ａ，５１ｂ  内周リング５，５Ａ，５Ｂの端部
５２ａ，５１ｂ  端部５１ａ，５１ｂの端面
６Ａ〜６Ｄ  ダンパ装置
６１  第１凹部
６１ａ  第１凹部６１の側壁面
６１ｂ  第１凹部６１の頂壁面
６２  第２凹部
６２ａ  第２凹部６２の側壁面
６２ｂ  第２凹部６２の底壁面
６３，６３Ｂ，６３Ｃ，６５  ダンパ
６３ａ，６３Ｂａ，６３Ｃａ，６５ａ  ダンパ６３，６３Ｂ，６３Ｃ，６５の側面
６３ｂ，６３Ｂｂ，６３Ｃｂ，６５ｂ  ダンパ６３，６３Ｂ，６３Ｃ，６５の頂面
６３ｃ，６３Ｂｃ，６３Ｃｃ，６５ｃ  ダンパ６３，６３Ｂ，６３Ｃ，６５の底面
６４，６５  押圧バネ
６４ａ，６４ａ′  押圧バネ６４の側端縁
６４ｂ，６４ｃ  押圧バネ６４の突端部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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