(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の排気通路内に配置され、該内燃機関から排出される排ガスを浄化する排ガス浄化用触媒であって、
外筒と、
金属線材が編成または織成されてなる帯状のメッシュシートが捲回されることで形成され、前記外筒の内周面に接合されるメッシュ基材と、
前記メッシュ基材の表面に形成された触媒コート層と
を備え、
前記メッシュ基材は、該メッシュ基材の軸方向に直交する断面において、メッシュ密度が外周部分と中央部分とで異なっており、
前記メッシュ基材の前記外周部分は、そのメッシュ密度Ａが前記中央部分におけるメッシュ密度Ｂよりも大きい（Ｂ＜Ａ）高メッシュ密度領域であり、
前記高メッシュ密度領域は、前記メッシュシートの捲回終端部から所定幅の領域を圧縮することによって形成されている、排ガス浄化用触媒。
【請求項２】
前記外周部分のメッシュ密度Ａに対する前記中央部分のメッシュ密度Ｂの比が、（Ｂ／Ａ）≦０．３である、請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項３】
前記外周部分のメッシュ密度Ａが、前記中央部分のメッシュ密度Ｂよりも０．２ｇ／ｍＬ以上大きい、請求項１または２に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項４】
前記外周部分のメッシュ密度Ａが、０．５ｇ／ｍＬ〜４．５ｇ／ｍＬであり、
前記中央部分のメッシュ密度Ｂが、０．０５ｇ／ｍＬ〜３．５ｇ／ｍＬである、請求項１〜３の何れか一つに記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項５】
前記金属線材の線径が、０．０４ｍｍ〜０．５ｍｍである、請求項１〜４の何れか一つに記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項６】
前記メッシュ基材の軸方向に直交する断面は略円形であり、該断面における半径をＲとしたときに、
前記中央部分は、前記断面の中心点から前記半径Ｒの少なくとも８０％までの領域として規定され、
前記外周部分は、前記断面の外縁から前記半径Ｒの少なくとも６％までの領域として規定される、請求項１〜５の何れか一つに記載の排ガス浄化装置。
【請求項７】
排ガス浄化用触媒に用いられるメッシュ基材であって、
金属線材が編成または織成されてなる帯状のメッシュシートが捲回されることで形成され、
該メッシュ基材の軸方向に直交する断面において、メッシュ密度が外周部分と中央部分とで異なっており、
前記メッシュ基材の前記外周部分は、そのメッシュ密度Ａが前記中央部分におけるメッシュ密度Ｂよりも大きい（Ｂ＜Ａ）高メッシュ密度領域であり、
前記高メッシュ密度領域は、前記メッシュシートの捲回終端部から所定幅の領域を圧縮することによって形成されている、メッシュ基材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排ガス浄化用触媒に関する。詳しくは、基材と該基材の表面に形成された触媒コート層とを備える排ガス浄化用触媒に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関から排出される排ガスを浄化するために、Ｐｔ（白金）、Ｐｄ（パラジウム）、及びＲｈ（ロジウム）の貴金属のうち少なくとも一種を含む三元触媒がよく用いられている。かかる三元触媒の一つの典型的な構成では、ステンレスの平板、波板を捲回または積層して作製されたハニカム基材の表面に触媒コート層を形成し、この触媒コート層にＰｔ、Ｐｄ、及びＲｈの貴金属のうちの一種または二種以上を担持させている。また、自動二輪車などの小型車に搭載される排ガス浄化用触媒として、ハニカム基材に代えてメッシュ基材を用いた排ガス浄化用触媒が検討されている。かかる排ガス浄化用触媒は、一般に、貴金属を含む触媒コート層が表面に形成されたステンレス線材を編み合わせ、これを渦巻状に捲回して作製したメッシュ基材と、該メッシュ基材を内部に充填し、接合固定するための両端が開口した筒状の外筒（金属製ケーシング）とから構成されている。メッシュ基材と外筒との接合は、例えばメッシュ基材の外周面と外筒の内周面をろう付けすることにより行われる。この種のメッシュ基材を用いる触媒技術に関する技術文献として特許文献１、２が挙げられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】実開平２−９１６３４号公報
【特許文献２】特表平６−５０３７４４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、メッシュ基材の外周面と外筒の内周面をろう付け等により接合する場合、メッシュ基材と外筒との接触面積が小さいため、接合界面において十分な接合強度が得られず、排ガスの流通が筒抜けを起こす場合があり得た。この問題に対処すべく、メッシュ基材を高密度化して外筒との接触面積を増やすことが考えられるが、メッシュ基材の密度を大きくすると、メッシュ基材内を排ガスが通過する際の圧力損失（以下、圧損という。）の上昇を招き、エンジン性能等に悪影響を与えるおそれがある。燃費の悪化やエンジンの故障などの弊害を防止すべく、圧損の上昇は出来るだけ小さく抑えたい。
【０００５】
本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであり、その主な目的は、圧損の上昇を抑えつつ、十分な接合強度でメッシュ基材と外筒とが接合固定された排ガス浄化用触媒を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明によって提供される排ガス浄化用触媒は、内燃機関の排気通路内に配置され、該内燃機関から排出される排ガスを浄化する排ガス浄化用触媒である。この排ガス浄化用触媒は、外筒と、金属線材が編成または織成されてなり、前記外筒の内周面に接合されるメッシュ基材と、前記メッシュ基材の表面に形成された触媒コート層とを備える。前記メッシュ基材は、該メッシュ基材の軸方向に直交する断面において、メッシュ密度が外周部分と中央部分とで異なっている。そして、前記外周部分におけるメッシュ密度Ａが、前記中央部分におけるメッシュ密度Ｂよりも大きい（Ｂ＜Ａ）。
このように外周部分のメッシュ密度Ａが中央部分のメッシュ密度Ｂよりも大きいメッシュ基材を用いることにより、圧損の上昇を抑えつつ、十分な接合強度でメッシュ基材と外筒とが接合固定された排ガス浄化用触媒が実現され得る。
【０００７】
ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい一態様では、前記外周部分のメッシュ密度Ａに対する前記中央部分のメッシュ密度Ｂの比（Ｂ／Ａ）が、（Ｂ／Ａ）≦０．３である。このようにすれば、外周部分のメッシュ密度Ａを中央部分のメッシュ密度Ｂよりも大きくしたことによる効果（圧損低減と接合強度との両立）をより確実に発揮することができる。
【０００８】
ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい一態様では、前記外周部分のメッシュ密度Ａが、前記中央部分のメッシュ密度Ｂよりも０．２ｇ／ｍＬ以上大きい。外周部が中央部分よりも上記特定値以上大きいワイヤ密度を有するメッシュ基材を用いることにより、圧損低減と接合強度との両立がより好適に発揮され得る。
【０００９】
ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい一態様では、前記外周部分のメッシュ密度Ａが０．５ｇ／ｍＬ〜４．５ｇ／ｍＬであり、前記中央部分のメッシュ密度Ｂが０．０５ｇ／ｍＬ〜３．５ｇ／ｍＬである。このような外周部分および中央部分のメッシュ密度の範囲内であると、圧損低減と接合強度との両立がより高いレベルで実現され得る。
【００１０】
ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい一態様では、前記金属線材の線径が、０．０４ｍｍ〜０．５ｍｍである。かかるワイヤ径を有する金属ワイヤは、浄化性能および耐熱性の向上に効果的に寄与し得る。
【００１１】
ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい一態様では、前記メッシュ基材の軸方向に直交する断面は略円形であり、該断面における半径をＲとしたときに、前記中央部分は、前記断面の中心点から前記半径Ｒの少なくとも８０％までの領域として規定され、前記外周部分は、前記断面の外縁から前記半径Ｒの少なくとも６％までの領域として規定される。メッシュ基材の断面の中心点から半径Ｒの少なくとも８０％までの領域を中央部分とし、かつ、メッシュ基材の断面の外縁から半径Ｒの少なくとも６％までの領域を外周部分とすることにより、圧損の低減と、接合強度向上と、を効果的に達成することができる。
【００１２】
また本発明によると、上記排ガス浄化用触媒に好ましく用いられるメッシュ基材が提供される。このメッシュ基材は、金属線材が編成または織成されてなり、該メッシュ基材の軸方向に直交する断面において、メッシュ密度が外周部分と中央部分とで異なっている。そして、前記外周部分におけるメッシュ密度Ａが、前記中央部分におけるメッシュ密度Ｂよりも大きい（Ｂ＜Ａ）。かかるメッシュ基材を用いれば、圧損の上昇を抑えつつ、十分な接合強度でメッシュ基材と外筒とが接合固定された、高性能な排ガス浄化用触媒を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の一実施形態に係る排ガス浄化用触媒の概略構成説明図である。
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ断面図である。
【図３】本発明の一実施形態に係るメッシュ基材における金属線材の表面部分の構成を模式的に示す図である。
【図４】メッシュ密度比と抜き強度との関係を示すグラフである。
【図５】ＣＯ、ＨＣおよびＮＯｘのエミッションを対比するグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の好適な実施形態を図面に基づいて説明する。なお、本明細書において特に言及している事項（例えば多孔質担体の組成など）以外の事柄であって本発明の実施に必要な事柄（例えば排ガス浄化用触媒の配置に関するような一般的事項）は、当該分野における従来技術に基づく当業者の設計事項として把握され得る。本発明は、本明細書に開示されている内容と当該分野における技術常識とに基づいて実施することができる。
【００１５】
図１は排ガス浄化用触媒の一典型例の模式図である。ここで開示される排ガス浄化用触媒１００は、外筒４０と、外筒４０の内周面に接合されて固定されたメッシュ基材２０と、メッシュ基材２０の表面に形成された触媒コート層３０（図３）とを備える。
【００１６】
＜外筒＞
外筒４０は、メッシュ基材２０を内部に充填するものとして構成されている。外筒４０としては、従来のこの種の用途に用いられる種々の素材および形状のものが使用可能である。例えば、耐酸化性および高温強度の高い金属材料（ステンレス等）から形成され、両端が開口した外筒４０を好適に採用することができる。この実施形態では、外筒４０は、排気ガスの流れ方向（図１の矢印方向）に延びる円筒状（パイプ状）に形成されている。
【００１７】
外筒４０の内周面には、メッシュ基材２０が接合されている。外筒４０とメッシュ基材２０との接合方法は特に限定されない。例えば、ろう付け、接着剤による接着、圧着、溶接等の種々の接合方法が採用され得る。この実施形態では、外筒４０の内周面とメッシュ基材２０の外周面とがろう材によって全周にわたってろう付け接合されている。ろう材としては、従来のこの種の用途に用いられる種々のろう材（例えばＮｉろう材）が使用可能である。ろう材は、メッシュ基材２０の軸方向（長さ方向）の全域に設けられていてもよく、メッシュ基材２０の軸方向の一部（例えば軸方向中央位置）に設けられていてもよい。メッシュ基材２０の軸方向において、ろう材が塗布される範囲（ろう付け範囲）としては、メッシュ基材２０の全長Ｌに対して０．１Ｌ〜１Ｌとすることが適当である。上記ろう付け範囲は、接合強度の観点から、好ましくは０．３Ｌ以上、より好ましくは０．５Ｌ以上、さらに好ましくは０．７Ｌ以上である。また、ろう材の塗布量は、基材の体積１Ｌあたり、概ね２５ｇ／Ｌ以上であり得る。接合強度の観点からは、ろう材の塗布量は、好ましくは４０ｇ／Ｌ以上、より好ましくは５０ｇ／Ｌ以上、さらに好ましくは６０ｇ／Ｌ以上である。ここに開示される技術は、例えばろう材の塗布量が２０ｇ／Ｌ〜８０ｇ／Ｌ（好ましくは３０ｇ／Ｌ〜７０ｇ／Ｌ）である態様で好ましく実施され得る。
【００１８】
＜メッシュ基材＞
メッシュ基材２０は、金属線材２２が編成または織成されて形成されている。ここでいう「編成」とは、一本または複数の糸（金属線材）でループを作り、そのループにさらに一本または複数の糸（金属線材）をくぐらせてループを作ることを連続して繰り返すことにより編み合わせることをいう。また「織成」とは、タテ糸（金属線材）とヨコ糸（金属線材）とを直角に配列し、互いに上下に交差させることにより平面的に織り合わせることをいう。好ましい一態様では、メッシュ基材２０は、一本または複数（例えば１〜５本、好ましくは１または２本、より好ましくは１本）の金属線材２２が編成されて形成された編物（ニットメッシュ）であり得る。編み方としては特に限定されず、トリコット編み、ジャカード編み、ラッシェル編み、サテンステッチ編み、メリヤス編み、平編み、ゴム編み、パール編み、両面編み、鹿の子編みなどの種々の編み方を採用し得る。かかる編物は、典型的には規則的なループ構造を有するものであり得る。ループ形状は特に限定されないが、一方向に延びた縦長ループ状であり得る。この場合、縦長ループの長手方向がメッシュ基材の軸方向（排ガスの流れ方向）となるように編み合わせることが好ましい。これにより排ガス流れに対するメッシュ基材の強度が向上し得る。他の好ましい一態様では、メッシュ基材２０は、金属線材２２が織成されて形成された織物であり得る。織り方としては特に限定されず、平織り、綾織り、朱子織り等の種々の織り方を採用し得る。
【００１９】
ここで開示されるメッシュ基材２０を構成する金属線材２２の材質としては、この種のメッシュ基材で使用される公知の各種金属線材のなかから適宜選択して使用することができる。そのような公知の金属線材の例として、例えば鉄（Ｆｅ）を主成分とするステンレス鋼が挙げられる。かかるステンレス鋼には、Ｆｅ以外の金属元素あるいは非金属元素が含まれていてもよい。例えば、クロム（Ｃｒ）、アルミニウム（Ａｌ）、ニッケル（Ｎｉ）、ニオブ（Ｎｂ）、モリブデン（Ｍｏ）、タンタル（Ｔａ）、タングステン（Ｗ）、ジルコニウム（Ｚｒ）およびハフニウム（Ｈｆ）のうちの１種または２種以上の元素が含まれていてもよい。ＣｒおよびＡｌの少なくとも一方（好ましくは両方）を含むことが好ましい。また、ステンレス鋼には、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、プラセオジム（Ｐｒ）、ネオジム（Ｎｄ）などの希土類元素が含まれていてもよい。ここで開示される金属線材２２の好適例として、鉄‐クロム‐アルミニウム系合金（例えばＦｅ‐２０Ｃｒ‐５Ａｌ合金）、鉄‐クロム‐ニッケル系合金、鉄‐クロム‐モリブデン系合金等が挙げられる。
【００２０】
金属線材２２としては、その線径（直径）が０．０４ｍｍ以上のものを好ましく採用することができる。耐酸化性および耐熱性向上等の観点から、金属線材２２の線径は、好ましくは０．０８ｍｍ以上、より好ましくは０．１２ｍｍ以上、さらに好ましくは０．１５ｍｍ以上、特に好ましくは０．２ｍｍ以上である。金属線材２２の線径の上限は特に限定されないが、例えば０．５ｍｍ以下にすることが適当であり、通常は０．４５ｍｍ以下、典型的には０．４ｍｍ以下である。幾何学的表面積を増やす（ひいては触媒活性を高める）等の観点から、金属線材２２の線径は、好ましくは０．３５ｍｍ以下、より好ましくは０．３ｍｍ以下である。例えば、耐酸化性、耐熱性および触媒活性を両立させる観点から、線径が０．０４ｍｍ以上０．５ｍｍ以下の金属線材２２が好ましく、０．１ｍｍ以上０．４ｍｍ以下の金属線材２２がより好ましく、０．１８ｍｍ以上０．３２ｍｍ以下の金属線材２２が特に好ましい。
【００２１】
図２は、図１のＩＩ−ＩＩ断面図である。図２に示すように、この実施形態では、メッシュ基材２０の軸方向（長さ方向；排ガスの流れ方向）に直交する断面は略円形である。メッシュ基材２０は、メッシュ基材２０の軸方向に直交する断面において、メッシュ密度が外周部分２４Ａと中央部分２４Ｂとで異なっている。ここで「メッシュ密度」とは、メッシュ基材の体積１ｍＬ当たり（ここではメッシュ基材の純体積に金属線材間の空隙も含めた全体の嵩容積１ｍＬ当たりをいう。以下、同じ。）の金属線材の質量をいう。
【００２２】
ここに開示されるメッシュ基材２０は、外周部分２４Ａにおけるメッシュ密度Ａが、中央部分２４Ｂにおけるメッシュ密度Ｂよりも大きい（Ｂ＜Ａ）。このように外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａが中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂよりも大きいメッシュ基材２０を用いることにより、外周部分２４Ａにおいてメッシュ基材２０と外筒４０との接触面積を大きく確保しつつ、中央部分２４Ｂにおいて排ガスが通りやすくなる。そのため、圧損の上昇を抑えつつ、十分な接合強度でメッシュ基材２０と外筒４０とが接合固定された排ガス浄化用触媒１００が実現され得る。
【００２３】
外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａに対する中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂの密度比（Ｂ／Ａ）は、１よりも小さければよい（すなわち（Ｂ／Ａ）＜１）。上記密度比（Ｂ／Ａ）は、例えば０．８以下にすることが適当であり、典型的には０．６以下、好ましくは０．４以下、より好ましくは０．３以下、特に好ましくは０．２以下である。上記密度比（Ｂ／Ａ）を小さくすることで、メッシュ基材と外筒との接合強度向上効果がより高レベルで実現され得る。上記密度比（Ｂ／Ａ）の下限は特に限定されないが、例えば０．０１以上とすることができる。圧損低減と接合強度とを両立する観点から、上記密度比（Ｂ／Ａ）は、好ましくは０．０３以上、より好ましくは０．０５以上である。上記密度比（Ｂ／Ａ）が０．１以上であってもよい。ここに開示される技術は、例えばメッシュ基材２０における外周部分２４Ａおよび中央部分２４Ｂのメッシュ密度の比（Ｂ／Ａ）が０．０１以上０．３以下（好ましくは０．０５以上０．２以下）である態様で好ましく実施され得る。
【００２４】
メッシュ密度が相対的に大きい外周部分２４Ａおよび相対的に小さい中央部分２４Ｂを設けたことによる効果をより良く発揮させる観点から、メッシュ基材２０における外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａは、中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂよりも０．２ｇ／ｍＬ以上大きいことが好ましく、０．２５ｇ／ｍＬ以上大きいことがより好ましく、０．３ｇ／ｍＬ以上大きいことがさらに好ましく、０．３５ｇ／ｍＬ以上大きいことが特に好ましい。また、外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａから中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂを減じた値（すなわち、Ａ−Ｂ）は、例えば５ｇ／ｍＬ以下とすることができ、好ましくは３ｇ／ｍＬ以下、より好ましくは１ｇ／ｍＬ以下、さらに好ましくは０．８ｇ／ｍＬ以下である。例えば、Ａ−Ｂが０．６ｇ／ｍＬ以下であってもよい。
【００２５】
メッシュ基材２０における外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａは、中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂとの間で前記関係（Ｂ＜Ａ）を満たす限りにおいて特に制限はないが、典型的には０．５ｇ／ｍＬ以上であり、接合強度を高める等の観点から、０．７５ｇ／ｍＬ以上にすることが好ましく、１ｇ／ｍＬ以上にすることがより好ましく、１．２ｇ／ｍＬ以上にすることがさらに好ましい。圧損低減および製造容易性等の観点から、通常、上記外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａは、４．５ｇ／ｍＬ以下が適当であり、好ましくは４．２ｇ／ｍＬ以下、より好ましくは４ｇ／ｍＬ以下、さらに好ましくは３．６ｇ／ｍＬ以下である。ここに開示される技術は、例えばメッシュ基材２０における外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａが０．５ｇ／ｍＬ以上４．５ｇ／ｍＬ以下（好ましくは１．５ｇ／ｍＬ以上２ｇ／ｍＬ以下）である態様で好ましく実施され得る。
【００２６】
メッシュ基材２０における中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂは、外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａとの間で前記関係（Ｂ＜Ａ）を満たす限りにおいて特に制限はないが、典型的には３．５ｇ／ｍＬ以下であり、圧損低減等の観点から、３．２ｇ／ｍＬ以下にすることが好ましく、３ｇ／ｍＬ以下にすることがより好ましく、２．６ｇ／ｍＬ以下にすることがさらに好ましい。機械的強度や触媒性能等の観点から、通常、中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂは、０．０５ｇ／ｍＬ以上が適当であり、好ましくは０．１ｇ／ｍＬ以上、より好ましくは０．５ｇ／ｍＬ以上、さらに好ましくは１ｇ／ｍＬ以上である。ここに開示される技術は、例えばメッシュ基材２０における中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂが０．０５ｇ／ｍＬ以上３．５ｇ／ｍＬ以下（好ましくは１ｇ／ｍＬ以上１．３ｇ／ｍＬ以下）である態様で好ましく実施され得る。
【００２７】
ここに開示されるメッシュ基材２０の好適例として、メッシュ基材２０における外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａが０．５ｇ／ｃｍ３以上２ｇ／ｃｍ３以下であり、中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂが０．０５ｇ／ｃｍ３以上１．３ｇ／ｃｍ３以下であり、かつ、金属線材２２の線径が０．０４ｍｍ以上０．２ｍｍ未満であるもの；メッシュ基材２０における外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａが１．５ｇ／ｃｍ３以上３．５ｇ／ｃｍ３以下であり、中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂが１ｇ／ｃｍ３以上２．５ｇ／ｃｍ３以下であり、かつ、金属線材２２の線径が０．２ｍｍ以上０．３５ｍｍ未満であるもの；メッシュ基材２０における外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａが２．５ｇ／ｃｍ３以上４．５ｇ／ｃｍ３以下であり、中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂが２ｇ／ｃｍ３以上３．５ｇ／ｃｍ３以下であり、かつ、金属線材２２の線径が０．３５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下であるもの；等が挙げられる。このような所定範囲内のメッシュ密度および金属線材の線径を有することにより、圧損低減と接合強度との両立が高いレベルで実現され得る。
【００２８】
好ましい一態様では、メッシュ基材２０の断面における半径をＲとしたときに、外周部分２４Ａは、メッシュ基材２０の断面の外縁から半径Ｒの少なくとも６％（すなわち３／５０Ｒ）までの領域として規定され得る。メッシュ基材２０の断面において外周部分２４Ａの占める面積が大きいほど、メッシュ基材２０の外縁において高メッシュ密度領域が確実に増えるため、前述した接合強度向上効果がより良く発揮され得る。その一方で、外周部分２４Ａの占める面積が大きすぎると、相対的に中央部分２４Ｂ（低メッシュ密度領域）が減るため、圧損が増大傾向になる場合がある。圧損低減の観点から、外周部分２４Ａは、好ましくは、メッシュ基材２０の断面の外縁から半径Ｒの多くとも２０％（すなわち１／５Ｒ）までの領域として規定され得る。
【００２９】
好ましい一態様では、メッシュ基材２０の断面における半径をＲとしたときに、中央部分２４Ｂは、メッシュ基材２０の断面の中心点Ｃから半径Ｒの少なくとも８０％（すなわち４／５Ｒ））までの領域として規定され得る。メッシュ基材２０の断面において中央部分２４Ｂの占める面積が大きいほど、低メッシュ密度領域が増えるため、前述した圧損低減効果がより良く発揮され得る。また、中央部分２４Ｂは、接合強度等の観点から、メッシュ基材２０の断面の中心点Ｃから半径Ｒの多くとも９４％（すなわち９４／１００Ｒ）までの領域として規定され得る。
【００３０】
なお、メッシュ基材２０の断面の半径Ｒとしては特に限定されないが、概ね５ｍｍ〜５０ｍｍ、好ましくは１０ｍｍ〜４０ｍｍ、例えば１５ｍｍ〜２５ｍｍであり得る。また、メッシュ基材２０の軸方向の長さとしては特に限定されないが、概ね１０ｍｍ〜１００ｍｍ、好ましくは１２ｍｍ〜８０ｍｍ、例えば１５ｍｍ〜６０ｍｍであり得る。メッシュ基材２０の長さおよび半径Ｒは、周知の長さ計測機器、例えばゲージスケール等によって測定することができる。
【００３１】
上記メッシュ基材２０における外周部分２４Ａおよび中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ａ、Ｂは、外周部分２４Ａとなる部位を圧縮することによって調整することができる。すなわち、上記メッシュ基材２０を形成するに際しては、金属線材２２が編成または織成されてなる帯状のメッシュシート（編物もしくは織物）を作製し、これを捲回する。その際、メッシュシートの捲回終端部から所定幅の領域を圧縮することにより高メッシュ密度領域を形成する。この高メッシュ密度領域が外周部分２４Ａとなる。また、圧縮されていない低メッシュ密度領域が中央部分２４Ｂとなる。そのため、高メッシュ密度領域の圧縮条件を適切に設定することにより、外周部分２４Ａおよび中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ａ、Ｂをここに開示される適切な相対関係および範囲に調整することができる。その他、外周部分２４Ａおよび中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ａ、Ｂをここに開示される適切な相対関係および範囲に調整する方法として、編成もしくは織成する際のメッシュの目開きを変える等の方法を採用することができる。その後、メッシュ基材２０を外筒４０内に圧入し、外筒４０の内周面とメッシュ基材２０の外周面とを全周にわたってろう付け接合することにより、メッシュ基材２０が外筒４０の内部に固定され得る。
【００３２】
＜触媒コート層＞
図３は、メッシュ基材２０における金属線材２２の表面部分の構成を模式的に示す図である。ここで開示される排ガス浄化用触媒１００では、メッシュ基材２０上に触媒コート層３０が形成されている。図３に示す構成の排ガス浄化用触媒１００では、触媒コート層３０がメッシュ基材２０の金属線材２２の表面上に形成されている。排ガス浄化用触媒１００に供給された排ガスは、上記メッシュ基材２０の金属線材２２の隙間を不規則に流動（乱流）し、触媒コート層３０に接触することによって有害成分が浄化される。上記メッシュ基材２０を用いた排ガス浄化用触媒１００によれば、排ガスが真っ直ぐに流れず乱流を起こすので、有害成分が効率良く浄化され得る。触媒コート層３０には、複数種類の貴金属触媒と、該貴金属触媒を担持する担体が含まれている。
【００３３】
＜貴金属触媒＞
上記触媒コート層３０に含まれる複数種類の貴金属触媒は、排ガスに含まれる有害成分に対する触媒機能を有していればよい。貴金属触媒として、例えば、パラジウム（Ｐｄ）、ロジウム（Ｒｈ）、白金（Ｐｔ）、ルテニウム（Ｒｕ）、イリジウム（Ｉｒ）、オスミウム（Ｏｓ）等を用いることができる
【００３４】
＜担体＞
上記触媒コート層３０は、貴金属触媒を担体（典型系には粉体状）に担持させることによって形成されている。上記貴金属触媒を担持する担体は、アルカリ金属元素（典型的にはアルカリ金属酸化物）、アルカリ土類金属元素（典型的にはアルカリ土類金属酸化物）、希土類元素（典型的には希土類酸化物）、Ｚｒ（典型的にはジルコニア）、Ｓｉ（典型的にはシリカ）、Ｔｉ（典型的にはチタニア）およびＡｌ（典型的にはアルミナ）などから選択される１種または２種以上の元素（典型的には酸化物）を含み得る。これら成分を含む担体を用いることにより、機械強度の増加、耐久性（熱安定性）の向上、触媒のシンタリング抑制、および触媒の被毒防止のうちの少なくとも一つ（好ましくは全部）を実現し得る。アルカリ土類金属元素としては、マグネシウム（Ｍｇ）、カルシウム（Ｃａ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、バリウム（Ｂａ）、等が例示される。希土類金属元素としては、ランタン（Ｌａ）、スカンジウム（Ｓｃ）、イットリウム（Ｙ）、セリウム（Ｃｅ）、プラセオジム（Ｐｒ）、ネオジム（Ｎｄ）、サマリウム（Ｓｍ）、イッテルビウム（Ｙｂ）、等が例示される。例えば、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、セリア（ＣｅＯ２）、ジルコニア（ＺｒＯ２）、チタニア（ＴｉＯ２）、シリカ（ＳｉＯ２）等の酸化物の一種または二種以上を好ましく用いることができる。
【００３５】
上記触媒コート層に用いられる貴金属触媒は、白金属元素の中から選択される１種または２種以上の元素を含み得る。これら成分を含む貴金属触媒を用いることにより、メッシュ基材２０の金属線材２２間を通過する排ガス中の有害成分（例えば一酸化炭素（ＣＯ）、炭化水素（ＨＣ）、ＮＯｘ等）をより確実に浄化することができる。好ましくは、パラジウム（Ｐｄ）または白金（Ｐｔ）と、ロジウム（Ｒｈ）とを併用するとよい。ＰｄまたはＰｔと、Ｒｈとを併用することによって、排ガス中の有害成分を一度に効率よく浄化することができる。貴金属触媒の担持量は特に限定されないが、メッシュ基材２０の体積１Ｌ当たり０．１ｇ〜２０ｇ、典型的には０．３ｇ〜１５ｇ程度（好ましくは０．４ｇ〜１０ｇ）であることが好ましい。貴金属触媒の担持量が少なすぎると、十分な触媒活性が得られない場合があり、貴金属触媒の担持量が多すぎると、貴金属触媒を担持させることによる効果が鈍化することに加えて、コストアップの要因となるため好ましくない。触媒コート層３０の上記担体に貴金属を担持させる方法としては特に制限されない。例えば、担体粉末を、貴金属塩（例えば硝酸塩）や貴金属錯体（例えば、テトラアンミン錯体）を含有する水溶液に含浸させた後、乾燥させ、焼成することにより調製することができる。
【００３６】
触媒コート層３０のコート量（成形量）は特に制限されないが、例えば、メッシュ基材の体積１Ｌ当たり、概ね１０ｇ／Ｌ以上にすることが適当である。触媒コート層としての機能をより良く発揮させる等の観点から、触媒コート層３０のコート量は、好ましくは１５ｇ／Ｌ以上、より好ましくは２０ｇ／Ｌ以上である。触媒コート層３０のコート量は、例えば８０ｇ／Ｌ以上、典型的には１２０ｇ／Ｌ以上、例えば１８０ｇ／Ｌ以上であってもよい。また、触媒コート層３０のコート量の上限は特に限定されないが、概ね３５０ｇ／Ｌ以下にすることが適当である。圧損低減等の観点から、触媒コート層３０のコート量は、好ましくは３２０ｇ／Ｌ以下、より好ましくは３００ｇ／Ｌ以下、さらに好ましくは２８０ｇ／Ｌ以下である。触媒コート層３０のコート量は、例えば１００ｇ／Ｌ以下、典型的には８０ｇ／Ｌ以下であってもよい。ここに開示される技術は、例えばメッシュ基材２０における触媒コート層３０のコート量（成形量）が１０ｇ／Ｌ以上３００ｇ／Ｌ以下である態様で好ましく実施され得る。
【００３７】
触媒コート層３０をメッシュ基材２０に担持する方法としては特に限定されない。例えば、触媒成分を分散させたスラリーに、メッシュ基材２０を浸漬するとよい。スラリーをメッシュ基材２０に含浸させた後、乾燥および焼成して、金属線材２２の表面に触媒成分を固定担持するといった方法を用いることができる。  
【００３８】
＜試験例１＞
本発明者は、かかる排ガス浄化用触媒の作用効果について試験的に評価した。評価用触媒は、図１〜３に示すように、外筒４０と、外筒４０の内周面に接合され、金属線材２２が編成されてなるメッシュ基材２０と、メッシュ基材２０の表面に形成された触媒コート層３０とを備える。
【００３９】
（メッシュ基材）
ここで、メッシュ基材２０は、金属線材２２としてＦｅ‐２０Ｃｒ‐５Ａｌ合金からなる１本の線材が用いられている。かかる金属線材２２を編み合わせてメッシュシートを作製し、該メッシュシートを捲回することによりメッシュ基材２０を形成した。その際、メッシュシートの捲回終端部から所定幅の領域を圧縮することにより外周部分２４Ａと中央部分２４Ｂとでメッシュ密度が異なる複数のメッシュ基材２０を形成した。金属線材２２の線径は０．２５ｍｍとした。また、メッシュ基材２０の軸方向に直交する断面における半径をＲとしたときに、中央部分２４Ｂは、断面の中心点から半径Ｒの８０％までの領域とし、外周部分２４Ａは、断面の外縁から半径Ｒの２０％までの領域とした。
【００４０】
（触媒コート層）
また、ＯＳＣ材であるＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物（担体）にＲｈを担持してなる粉末と、アルミナにＰｄを担持してなる粉末とを水溶液に分散させ、スラリーを調製した。このスラリーを用いて、上記得られたメッシュ基材２０にウォッシュコートを施し、乾燥および焼成することにより、メッシュ基材２０（金属線材２２）の表面に触媒コート層３０を形成した。メッシュ基材の体積１Ｌ当たりの触媒コート層３０のコート量は２０ｇ／Ｌ、Ｒｈの量は０．１ｇ／Ｌ、Ｐｄの量は０．３ｇ／Ｌとした。
【００４１】
（メッシュ基材と外筒との接合）
上記触媒コート層３０の形成後、メッシュ基材２０を外筒（長さ：２０ｍｍ、直径：３４ｍｍ、厚み：１ｍｍのパイプを使用した。）４０内に圧入し、外筒４０の内周面とメッシュ基材２０の外周面との間にＮｉろう材を全周にわたって塗布し、１００℃〜２００℃で乾燥した。そして、低酸素分圧のろう付け炉にてろう付け接合することにより、メッシュ基材２０を外筒４０の内部に固着した。ろう材の塗布量は２０ｇ／Ｌ、前記ろう付け範囲は基材の長さの１００％とした。このようにして、排ガス浄化用触媒を作製した。
【００４２】
＜サンプル１〜４＞
サンプル１〜４は、メッシュ基材２０の外周部分２４Ａと中央部分２４Ｂとで、メッシュ密度が異なる。サンプル１〜４は、かかる部分のメッシュ密度を除き、同じ構成にした。かかるメッシュ密度差は、前記メッシュシートの圧縮条件を変えることにより具現化した。
【００４３】
ここで、サンプル１〜３では、外周部分２４Ａにおけるメッシュ密度Ａを、中央部分２４Ｂにおけるメッシュ密度Ｂよりも大きくした（Ｂ＜Ａ）。具体的には、中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂは０．４ｇ／ｍＬで一定とし、かつ、外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａに対する中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂの密度比（Ｂ／Ａ）を、サンプル１〜３の順に、０．７、０．５、０．２とした。
【００４４】
サンプル４では、従来のとおり、外周部分２４Ａと中央部分２４Ｂとで、メッシュ密度の概ね差がない構造（いずれも０．４ｇ／ｍＬ）とした。
【００４５】
＜接合強度の測定＞
各サンプルの排ガス浄化用触媒におけるメッシュ基材と外筒との接合強度を評価した。具体的には、アムスラー試験機（株式会社東京衡機製荷重指示装置）を用いて、各サンプルの触媒のメッシュ基材の端面に軸方向に荷重をかけていき、メッシュ基材が外筒から抜けるまでの最大荷重（抜き強度）を測定することで評価した。この最大荷重（抜き強度）が大きいほどメッシュ基材と外筒との接合強度が大きいと云える。結果を表１および図４に示す。図４は、メッシュ密度比と抜き強度との関係を示すグラフである。ここでは、サンプル４の最大荷重を１としたときの相対値で示してある。
【００４６】
【表１】
0006719286.tif 000002
【００４７】
表１および図４に示すように、外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａを中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂよりも大きくしたサンプル１〜３は、サンプル４に比べて抜き強度が大きく、メッシュ基材と外筒との接合強度が良好であった。特に、外周部分２４Ａおよび中央部分２４Ｂにおける密度比を０．２としたサンプル３は、サンプル４の４．５倍以上という良好な接合強度を示した。この結果から、外周部分２４Ａのメッシュ密度Ａを中央部分２４Ｂのメッシュ密度Ｂよりも大きくすることにより、十分な接合強度でメッシュ基材と外筒とが接合固定された排ガス浄化用触媒を実現し得ることが確かめられた。
【００４８】
＜試験例２＞
本例では、上記メッシュ基材を用いた排ガス浄化用触媒の触媒性能を確認するため、以下の試験を行った。すなわち、上記メッシュ基材を用いたサンプル２の排ガス浄化用触媒を用意した。また、比較のために、前述した排ガス浄化用触媒の作製過程において、メッシュ基材を円筒状のコージェライト製のハニカム基材に変更して排ガス浄化用触媒を作製した。ハニカム基材としては、触媒コート層の形成後における圧損がサンプル２のメッシュ基材と同程度のものを用いた。
【００４９】
各例に係る排ガス浄化用触媒の浄化性能を比較するため、各排ガス浄化用触媒を通過した後の排ガスに含まれるＣＯ、ＨＣおよびＮＯｘの排出量（エミッション）を測定した。評価エンジンは排気量１２５ｃｃのガソリンエンジンとした。結果を図５に示す。ここでは、ハニカム基材を用いた排ガス浄化用触媒のエミッションを１としたときの相対値で示してある。
【００５０】
図５に示すように、メッシュ基材を用いた排ガス浄化用触媒は、ハニカム基材を用いた排ガス浄化用触媒に比べて、ＣＯ、ＨＣおよびＮＯｘのエミッションがいずれも低下傾向を示し、浄化性能が良好であった。この結果から、メッシュ基材を用いた排ガス浄化用触媒によると、ハニカム基材よりも良好な浄化性能が得られることが確かめられた。
【００５１】
以上、本発明の具体例を詳細に説明したが、これらは例示にすぎず、請求の範囲を限定するものではない。請求の範囲に記載の技術には、以上に例示した具体例を様々に変形、変更したものが含まれる。
【符号の説明】
【００５２】
２０  メッシュ基材
２２  金属線材
２４Ａ  外周部分
２４Ｂ  中央部分
３０  触媒コート層
４０  外筒
１００  排ガス浄化用触媒
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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