(57)【要約】【課題】樹脂製燃料タンクの口部外周部との溶着部分において優れた耐燃料透過性および溶着力を奏する樹脂製燃料タンク用接合部品を提供する。【解決手段】本体部材１と、介在させる溶着部材２とで構成され、本体部材１が、ＰＡ，ポリエステル，ＬＣＰ，ＰＰＳ等の燃料低透過材料のいずれか、もしくは２種以上からなり、溶着部材２が、金属箔層２１と、この金属箔層２１の両面に形成されたアロイ材料（ＥＶＯＨがマトリクスを形成し、変性ＨＤＰＥがドメインを形成したアロイ材料）層２２と、各アロイ材料層２２の表面に形成された変性ＨＤＰＥ層２３とからなっている。【選択図】図１
2008068672.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
略筒状の本体部材と、この本体部材の一方の開口縁またはその近傍に設けられ樹脂製燃料タンクの口部の外周部に位置決めされる環状部と、上記樹脂製燃料タンクの口部外周部と上記本体部材の環状部との間に介在させる環状の溶着部材とで構成され、上記本体部材が、下記の（Ａ）からなり、上記環状の溶着部材が、金属箔と、この金属箔の両面に形成された下記の（Ｂ）からなる樹脂層とからなる積層材で構成されていることを特徴とする樹脂製燃料タンク用接合部品。
（Ａ）ポリアミド，ポリエステル，液晶ポリマーおよびポリフェニレンサルファイドからなる群から選ばれた少なくとも一つ。
（Ｂ）エチレン−ビニルアルコール共重合体がマトリクスを形成し、変性高密度ポリエチレンがドメインを形成したアロイ材料。
【請求項２】
上記環状の溶着部材の、上記（Ｂ）からなる樹脂層の表面に、変性高密度ポリエチレンからなる被覆層が形成されている請求項１記載の樹脂製燃料タンク用接合部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、樹脂製燃料タンクに接合される接合パイプや接合バルブ等の樹脂製燃料タンク用接合部品に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車用の樹脂製燃料タンクの口部外周部に接合される接合パイプや接合バルブ等の接合部品としては、最近、樹脂製のものが使用されている。そして、その樹脂製接合部品は、通常、熱板溶着により樹脂製燃料タンクに接合される。
【０００３】
上記樹脂製燃料タンクは、燃料の蒸散防止を考慮して、通常、エチレン−ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）等の燃料低透過材料からなる燃料低透過層を組み込んだ多層構造とされ、その最外層には、耐水性，コスト等の理由から、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）等が材料として用いられている。
【０００４】
上記接合パイプ等の接合部品も、ポリアミド１２（ＰＡ１２）等の燃料低透過材料が用いられる。しかしながら、このＰＡ１２等は、ＨＤＰＥ等（樹脂製燃料タンクの最外層の材料）に対する溶着力が弱いため、これら両者を単に溶着しただけでは、両者の接合面から燃料が漏れるおそれがある。そこで、図５に示すように、これら両者（接合部品５０、樹脂製燃料タンクＴの最外層）に対する溶着力が強い変性ポリエチレン等のポリエチレン系樹脂からなる溶着部材６０を、上記両者の間に介在させた状態で溶着させたものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特許第２７１５８７０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記溶着部材６０の厚みは、実際には、薄く、物理的に、燃料が透過し難くなっているものの、特にアルコール混合ガソリン等の透過性が強い燃料は、その溶着部材６０を透過してしまうという難点がある。すなわち、上記溶着部材６０の材料である変性ポリエチレン等のポリエチレン系樹脂は、溶着性に富んでいるものの、耐燃料透過性に劣ることから、その溶着部材６０を、燃料が透過し外部に拡散するという難点がある。
【０００６】
本発明は、このような事情に鑑みなされたもので、樹脂製燃料タンクの口部外周部との溶着部分において優れた耐燃料透過性および溶着力を奏する樹脂製燃料タンク用接合部品の提供をその目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記の目的を達成するため、本発明の樹脂製燃料タンク用接合部品は、略筒状の本体部材と、この本体部材の一方の開口縁またはその近傍に設けられ樹脂製燃料タンクの口部の外周部に位置決めされる環状部と、上記樹脂製燃料タンクの口部外周部と上記本体部材の環状部との間に介在させる環状の溶着部材とで構成され、上記本体部材が、下記の（Ａ）からなり、上記環状の溶着部材が、金属箔と、この金属箔の両面に形成された下記の（Ｂ）からなる樹脂層とからなる積層材で構成されている。
（Ａ）ポリアミド，ポリエステル，液晶ポリマーおよびポリフェニレンサルファイドからなる群から選ばれた少なくとも一つ。
（Ｂ）エチレン−ビニルアルコール共重合体がマトリクス（海）を形成し、変性高密度ポリエチレンがドメイン（島）を形成したアロイ材料。
【０００８】
本発明者は、樹脂製燃料タンク用接合部品が樹脂製燃料タンクの口部外周部との溶着部分において優れた耐燃料透過性および溶着力を奏するようにすべく、その樹脂製燃料タンク用接合部品の構成について研究を重ねた。その研究の過程で、樹脂製燃料タンク用接合部品を、燃料低透過材料である上記（Ａ）からなる略筒状の本体部材と、樹脂製燃料タンクとの溶着部分に介在させる溶着部材との別体で構成し、その溶着部材を、両者（本体部材，樹脂製燃料タンク）に対する溶着力が優れたものにするだけでなく、それ自身の耐燃料透過性も優れたものにすることを着想し、その溶着部材の構成について、さらに研究を重ねた。その研究の過程で、上記溶着部材として、燃料低透過材料であるエチレン−ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ），樹脂製燃料タンクの最外層の材料（ＨＤＰＥ等）に対する溶着力が強い変性ＨＤＰＥを、金属箔の表面に形成したサンドイッチ構造の積層材を着想した。しかしながら、上記ＥＶＯＨや変性ＨＤＰＥを単独でフィルムにして金属箔と接着させてなる２層構造の積層材では、金属箔と上記ＥＶＯＨ等とが強固に接着しないため、接着力が弱い（１０Ｎ／ｃｍ以下で剥離する）ことがわかった。そして、さらに研究を重ねた。その結果、上記ＥＶＯＨと変性ＨＤＰＥとをそれぞれ単独で用いるのではなく、両者を混練し、ＥＶＯＨがマトリクス（海）を形成し、変性ＨＤＰＥがドメイン（島）を形成したアロイ材料にすると、これが金属箔と強固に接着することがわかった。すなわち、上記アロイ材料を金属箔の表面に層形成すると、その金属箔とアロイ材料からなる層との接着力は強く（２０Ｎ／ｃｍでも剥離しない）、その界面から燃料が漏れるおそれがない。しかも、上記アロイ材料は、優れた耐燃料透過性を奏し、さらに、上記略筒状の本体部材の材料である上記（Ａ）および樹脂製燃料タンクの最外層の材料であるＨＤＰＥ等に対して優れた溶着力を奏することを見出し、本発明に到達した。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の樹脂製燃料タンク用接合部品は、略筒状の本体部材と、この本体部材の一方の開口縁またはその近傍に設けられ樹脂製燃料タンクの口部の外周部に位置決めされる環状部と、上記樹脂製燃料タンクの口部外周部と上記本体部材の環状部との間に介在させる環状の溶着部材とで構成され、上記本体部材が、上記（Ａ）の燃料低透過材料からなり、上記環状の溶着部材が、金属箔と、この金属箔の両面に形成された上記（Ｂ）の特定のアロイ材料からなる樹脂層とからなる積層材で構成されているため、その溶着部材による溶着部分では、優れた耐燃料透過性および溶着力を奏する。
【００１０】
特に、上記環状の溶着部材の、上記（Ｂ）からなる樹脂層の表面に、変性高密度ポリエチレンからなる被覆層が形成されている場合には、その変性高密度ポリエチレンが遮水性を奏するため、上記（Ｂ）の特定のアロイ材料が吸湿するのを防止し、吸湿による溶着力の低下を防止することができる。さらに、上記変性高密度ポリエチレンからなる被覆層を上記（Ａ）からなる本体部材の環状部に当接させた状態で溶着すると、本体部材と溶着部材との溶着力をより高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
つぎに、本発明の実施の形態を図面にもとづいて詳しく説明する。但し、本発明は、これに限定されるわけではない。
【００１２】
図１は、本発明の樹脂製燃料タンク用接合部品の第１の実施の形態が樹脂製燃料タンクＴの口部Ｔａの外周部に溶着した状態を模式的に示している。この実施の形態では、本発明の樹脂製燃料タンク用接合部品の一例として、燃料ホース（図示せず）を接続する接合パイプについて説明する。この接合パイプは、燃料ホースが外嵌される略円筒状の本体部材１と、この本体部材１を樹脂製燃料タンクＴに溶着させる溶着部材２とからなっている。上記本体部材１の下端開口縁近傍の外周部には、樹脂製燃料タンクＴの口部Ｔａの外周部に位置決めされる環状部１１が一体的に形成されている。そして、上記溶着部材２は、環状に形成され、上記樹脂製燃料タンクＴの口部Ｔａの外周部と上記本体部材１の環状部１１との間に介在されるようになっている。なお、図１において、符号ＲはＯリングである。また、上記樹脂製燃料タンクＴは、通常、外側表面から、ＨＤＰＥ層／変性ＨＤＰＥ層／ＥＶＯＨ層／変性ＨＤＰＥ層／ＨＤＰＥ層の５層構造となっている。
【００１３】
より詳しく説明すると、上記本体部材１は、燃料低透過材料からなっている。この燃料低透過材料としては、ポリアミド（ＰＡ），ポリエステル，液晶ポリマー（ＬＣＰ）およびポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）等があげられ、これらは単独でもしくは２種以上併せて用いられる。上記ＰＡとしては、ポリアミド６（ＰＡ６），ポリアミド６６（ＰＡ６６），ポリアミド１２（ＰＡ１２），ポリフタルアミド（ＰＰＡ）等があげられる。上記ポリエステルとしては、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）やポリブチレンナフタレート（ＰＢＮ）等があげられる。
【００１４】
また、上記本体部材１の燃料低透過材料には、ガラス繊維（ＧＦ）を１０〜６０重量％、好ましくは１５〜５０重量％充填してもよい。これにより、耐燃料透過性を向上させることができるとともに、外嵌される燃料ホースの緊縛力を維持することができる。さらに、上記本体部材１のうち、上記溶着部材２と当接する環状部１１の部分には、プラズマ処理することが好ましい。これにより、上記本体部材１の環状部１１と溶着部材２との溶着力を向上させることができる。そして、上記本体部材１の周壁の厚みは、通常、０．５〜５ｍｍの範囲内に設定され、環状部１１の厚みは、通常、１〜２０ｍｍの範囲内に設定される。
【００１５】
上記溶着部材２は、この第１の実施の形態では、５層構造となっており、各層は、上層から順に、変性ＨＤＰＥ層（被覆層）２３／アロイ材料層（樹脂層）２２／金属箔層２１／アロイ材料層（樹脂層）２２／変性ＨＤＰＥ層（被覆層）２３となっている。
【００１６】
上記金属箔層２１の金属箔材料としては、特に限定されないが、例えば、アルミニウム，アルミニウム合金，鉄，ステンレス（ＳＵＳ３０４等），銅，銅合金（真鍮，リン青銅を含む），ニッケル，ニッケル合金，チタン，チタン合金等があげられる。これらのなかでも、耐食性の観点から、アルミニウム，ステンレス，銅合金等が好適に用いられる。なお、アロイ材料層２２との接着性を向上させるために、例えば、クロメート処理、シボ加工等の接着前処理を施してもよい。そして、金属箔層２１の厚みは、特に限定されないが、通常、３〜３００μｍの範囲内に設定される。
【００１７】
上記アロイ材料層２２のアロイ材料は、ＥＶＯＨがマトリクス、変性ＨＤＰＥがドメインを形成（ＥＶＯＨからなる海相中に、変性ＨＤＰＥからなる島相が微分散した海島構造を形成）したものとなっている。そして、このアロイ材料層２２の厚みは、特に限定されないが、通常、１０〜５００μｍの範囲内に設定される。
【００１８】
上記ＥＶＯＨとしては、特に限定されないが、アロイ材料成形時の成形性と耐燃料透過性との点から、エチレン共重合比率が２５〜５０モル％の範囲内のものが好ましく、特に好ましくは３０〜４５モル％の範囲内のものである。また、上記ＥＶＯＨとしては、融点が１６０〜１９１℃の範囲内のものが好ましく、特に好ましくは１６５〜１８５℃の範囲内のものである。
【００１９】
上記変性ＨＤＰＥの主成分は、マレイン酸無水物残基，マレイン酸基，アクリル酸基，メタクリル酸基，アクリル酸エステル基，メタクリル酸エステル基，酢酸ビニル基，およびアミノ基のいずれか、もしくは２種以上の官能基を有する変性ＨＤＰＥであることが好ましい。なお、上記主成分とは、全体の過半を占める成分のことをいい、全体が主成分のみからなる場合も含める趣旨である。また、上記変性ＨＤＰＥは、特に限定されないが、例えば、ＨＤＰＥに、不飽和カルボン酸および不飽和カルボン酸誘導体の少なくとも一方，またはアミン含有化合物（メチレンジアミン等）等の変性用化合物を、ラジカル開始剤の存在下、グラフト変性することによって得ることができる。
【００２０】
上記変性ＨＤＰＥの配合割合は、ＥＶＯＨ１００体積部に対して８０〜３００体積部の範囲内がより好ましい。この理由は、本発明の海島構造の形成の容易化のためと考えられ、上記変性ＨＤＰＥの配合割合が８０体積部を下回ると、金属箔層２１や変性ＨＤＰＥ層２３に対する接着力が低下する傾向にあり、逆に３００体積部を上回ると、耐燃料透過性が悪くなる傾向にあるからである。さらに、上記変性ＨＤＰＥの変性率は、０．１〜５重量％の範囲内がより好ましい。この理由は、変性率が０．１重量％を下回ると、上記ＥＶＯＨと変性ＨＤＰＥとの親和性が悪くなって接着力および耐燃料透過性が劣る傾向にあり、５重量％を上回っても、耐燃料透過性が劣る傾向にあるとともに、混練，成形等の作業環境も悪化する傾向にあるからである。また、上記変性ＨＤＰＥとしては、融点（ＩＳＯ  ３１４６）が１２６〜１４０℃の範囲内のものが好ましく、特に好ましくは１２８〜１３６℃の範囲内のものである。なお、上記変性ＨＤＰＥにおけるＨＤＰＥ（高密度ポリエチレン）とは、通常、比重（ＩＳＯ  １１８３）が０．９３〜０．９７、好ましくは０．９３〜０．９６の範囲内であり、かつ、融点（ＩＳＯ  ３１４６）が１２０〜１４５℃の範囲内のものをいう。
【００２１】
そして、上記アロイ材料は、上記ＥＶＯＨおよび変性ＨＤＰＥを両者の融点以下で高剪断をかけて混練することにより得られる。なお、上記高剪断をかけた混練は、例えば、二軸押出機（混練機）等を用いることにより実現できる。また、上記混練により、ＥＶＯＨの水酸基と、変性ＨＤＰＥの変性基とが、水素結合もしくは共有結合を形成すると思われる。その結果、ＥＶＯＨと、変性ＨＤＰＥとの親和性が高くなり、変性ＨＤＰＥからなる島相の分散径が極めて小さく（約１μｍ）なるとともに、分散径のばらつきが殆どなく、微分散の海島構造を示す。そのため、アロイ材料層２２は、燃料透過量が小さくなり、耐燃料透過性に優れると考えられる。
【００２２】
しかも、上記アロイ材料（アロイ材料層２２）は、上記微分散の海島構造により、その内側の上記金属箔層２１に対しても、その外側の変性ＨＤＰＥ層２３に対しても、接着力が強くなると考えられる。特に、最外層である変性ＨＤＰＥ層２３に対しては、上記アロイ材料に同様の変性ＨＤＰＥが含有されているため、そのアロイ材料層２２と変性ＨＤＰＥ層２３とはなじみ性が良好であり、接着力も強くなっている。このため、各界面が剥がれることがなく、各界面から燃料が漏れるおそれもない。
【００２３】
さらに、上記アロイ材料は、ＥＶＯＨがマトリクスを形成しているため、吸湿し易く、その吸湿により、接着力が低下するおそれがあるが、アロイ材料層２２の表面に、遮水性を奏する変性ＨＤＰＥ層２３が形成されているため、溶着される前の保管状態等では、吸湿が防止され、溶着後には、吸湿による溶着力の低下のおそれもない。なお、その変性ＨＤＰＥ層２３の厚みは、特に限定されないが、通常、１０〜５００μｍの範囲内に設定される。
【００２４】
このような５層構造の溶着部材２は、上記金属箔にアロイ材料および変性ＨＤＰＥをそれぞれラミネートすることにより得ることができる。なお、金属箔層２１の両面に形成されるアロイ材料層２２のアロイ材料は、同じでもよいし、異なっていてもよい。また、変性ＨＤＰＥ層２３の変性ＨＤＰＥも同様に、両側が同じでもよいし、異なっていてもよい。そして、溶着部材２の厚みは、通常、５０〜１０００μｍの範囲内に設定される。
【００２５】
そして、上記接合パイプを樹脂製燃料タンクＴの口部Ｔａの外周部に溶着する際には、上記本体部材１の環状部１１との間に上記溶着部材２を介在させた状態で溶着が行われる。この溶着方法としては、特に限定されないが、高い接合強度が得られる観点から、熱板溶着法，振動溶着法，超音波溶着法，レーザー溶着法等が好適であるが、ホットガス溶着法，回転溶着法であっても差し支えない。
【００２６】
上記溶着により、燃料低透過材料からなる本体部材１の環状部１１と溶着部材２の最上層である変性ＨＤＰＥ層２３との当接面部分が溶けて溶着されるとともに、樹脂製燃料タンクの最外層であるＨＤＰＥ層と溶着部材２の最下層である変性ＨＤＰＥ層２３との当接面部分が溶けて溶着される。これにより、溶着部材２の最外層である変性ＨＤＰＥ層２３の厚みが薄くなり、その変性ＨＤＰＥ層２３からは、燃料が透過し難くなっている。さらに、上述したように、溶着部材２の各層間の界面の接着力は強力であり、各界面から燃料が漏れるおそれもなく、しかも、金属箔層２１もアロイ材料層２２も耐燃料透過性に優れる。これらのため、上記接合パイプは、優れた耐燃料透過性および溶着力を奏する。
【００２７】
図２は、本発明の樹脂製燃料タンク用接合部品の第２の実施の形態が樹脂製燃料タンクＴの口部Ｔａの外周部に溶着した状態を模式的に示している。この実施の形態では、溶着部材２が、３層構造となっており、各層は、上層から順に、アロイ材料層２２／金属箔層２１／アロイ材料層２２となっている。それ以外は上記第１の実施の形態と同様であり、同様の部分には同じ符号を付している。
【００２８】
この第２の実施の形態では、溶着により、燃料低透過材料からなる本体部材１の環状部１１と溶着部材２の最上層であるアロイ材料層２２との当接面部分が溶けて溶着されるとともに、樹脂製燃料タンクの最外層であるＨＤＰＥ層と溶着部材２の最下層であるアロイ材料層２２との当接面部分が溶けて溶着される。そして、上述したように、溶着部材２の各層間の界面の接着力は強力であり、各界面から燃料が漏れるおそれもなく、しかも、金属箔層２１もアロイ材料層２２も耐燃料透過性に優れる。これらのため、上記接合パイプは、優れた耐燃料透過性および溶着力を奏する。
【００２９】
図３は、本発明の樹脂製燃料タンク用接合部品の第３の実施の形態が樹脂製燃料タンクＴの口部Ｔａの外周部に溶着した状態を模式的に示している。この実施の形態では、溶着部材２が、４層構造となっており、各層は、上層から順に、アロイ材料層２２／金属箔層２１／アロイ材料層２２／変性ＨＤＰＥ層２３となっている。すなわち、上記第２の実施の形態における溶着部材２の下面に変性ＨＤＰＥ層２３が形成されたものとなっている。それ以外は上記第２の実施の形態と同様であり、同様の部分には同じ符号を付している。
【００３０】
この第３の実施の形態では、燃料低透過材料からなる本体部材１の環状部１１と溶着部材２の最上層であるアロイ材料層２２とは、上記第２の実施の形態と同様にして溶着され、樹脂製燃料タンクの最外層であるＨＤＰＥ層と溶着部材２の最下層である変性ＨＤＰＥ層２３とは、上記第１の実施の形態と同様にして溶着される。そして、上記各実施の形態と同様に、優れた耐燃料透過性および溶着力を奏する。
【００３１】
なお、上記各実施の形態では、本体部材１に一体的に形成されている環状部１１を、下端開口縁近傍に形成したが、環状部１１の位置は、これに限定されるものではなく、下端開口縁に形成されてもよいし、本体部材１の軸方向（高さ方向）の中央に形成されてもよい。本発明における「本体部材の一方の開口縁またはその近傍」とは、そのような意味である。
【００３２】
また、本発明の樹脂製燃料タンク用接合部品は、上記接合パイプに限定されるものではなく、例えば、燃料フィラーバルブ，ＯＲＶＲ(Onboard Refueling Vapor Recovery)バルブ，ＶＳＦ（Vent Shaft Float）バルブ，Ｖリターンバルブ等の接合バルブに好適に用いられる。
【００３３】
つぎに、実施例について比較例と併せて説明する。
【実施例】
【００３４】
まず、下記に示す、本体部材の材料を準備した。
【００３５】
〔ＰＡ６−ａ〕
非強化ＰＡ６（宇部興産社製、ＵＢＥナイロン１０１３Ａ）。
【００３６】
〔ＰＡ６−ｂ〕
ＰＡ６ＧＦ３０（宇部興産社製、ＵＢＥナイロン１０１５ＧＣ６）。
【００３７】
〔ＰＡ６６〕
ＰＡ６６ＧＦ３３（旭化成ケミカルズ社製、レオナ１４Ｇ３３）。
【００３８】
〔ＰＡ１２−ａ〕
ＰＡ１２ＧＦ３０（エムズ社製、グリルアミドＬ２５ＡＮＺに、ＧＦを３０重量％二軸押出機で混練配合、末端アミノ基当量：６３μ当量／ｇ）。
【００３９】
〔ＰＡ１２−ｂ〕
ＰＡ１２ＧＦ３０（宇部興産社製、ウベスタ３０２０ＧＵＸ１、末端アミノ基当量：３２μ当量／ｇ）。
【００４０】
また、下記に示す、溶着部材の材料を準備した。
【００４１】
〔金属箔〕
金属箔として、アルミニウム（Ａｌ）箔（厚み０．１ｍｍ）とＳＵＳ３０４箔（厚み０．１ｍｍ）とを準備した。
【００４２】
〔ＥＶＯＨ（アロイ材料層用，比較例の被覆層用）〕
下記の表１に示す特性（ＭＦＲ，比重，融点，エチレン共重合比率）を有する２種類（ａ，ｂ）のＥＶＯＨをそれぞれ準備した。
【００４３】
【表１】
2008068672.tif 000003
【００４４】
下記の無水マレイン酸変性ＨＤＰＥを準備した。
【００４５】
〔無水マレイン酸変性ＨＤＰＥ（アロイ材料層用，被覆層用）〕
ＨＤＰＥ（日本ポリエチレン社製、ノバテックＨＹ４３０、比重：０．９５６、融点：１３５℃）に、無水マレイン酸（含有量：０．４重量％）および２，５−ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン（含有量：０．０１５重量％）を配合し、二軸押出機を用いて溶融混練して作製した（変性率：０．４重量％、融点：１３５℃、最大引張強度：１５ＭＰａ）。
【００４６】
〔アロイ材料〕
上記材料を、下記の表２に示す割合で配合し、二軸混練押出機（日本製鋼所製、ＴＥＸ３０α）を用いて、混練温度８０℃で混練し、５種類（Ａ〜Ｅ）のアロイ材料からなるペレットを作製した。また、各ペレットの海相，島相の分散状態を、走査電子顕微鏡（日立テクノロジーズ社製、Ｓ４８００）を用いて観察し、その結果を表２に併せて示した。
【００４７】
【表２】
2008068672.tif 000004
【００４８】
〔実施例１〜１１，比較例１〜９〕
後記の表３〜６に示すように、上記本体部材の材料を用い、射出成形により、円板状の第１試験片（直径５０ｍｍ，厚み１ｍｍ）１０（図４参照）を作製した。また、後記の表３〜６に示すように、上記溶着部材の材料〔金属箔，アロイ材料（表２参照），変性ＨＤＰＥ等〕を適宜用い、円環状の第２試験片（外径８０ｍｍ，内径４０ｍｍ，各層の厚みは表３〜６に示した）２０（図４参照）を作製した。そのうち、金属箔にアロイ材料や変性ＨＤＰＥを形成した第２試験片２０は、ロールコータを用いてラミネートすることにより作製した。
【００４９】
このようにして得られた実施例１〜１１および比較例１〜９の各試験片１０，２０を用い、下記の基準に従って、各特性の評価を行った。これらの結果を、後記の表３〜６に併せて示した。
【００５０】
〔燃料透過量〕
図４に示すように、樹脂製燃料タンクの最外層に相当するＨＤＰＥ（日本ポリエチレン社製、ノバテックＨＢ１１１Ｒ）からなる、上記溶着部材と同形状の円環状のシート材３１を準備した。そして、このシート材３１の表面に上記第２試験片（溶着部材に相当）２０を介して上記第１試験片（本体部材に相当）１０を同軸的に位置決めした状態で、熱板溶着（２４０℃×２０秒間）により溶着し、各サンプルを作製した。つぎに、カップ形状の容器３２を準備し、この容器３２に、Ｆｕｅｌ  Ｃ〔トルエン：イソオクタン＝５０：５０（容量基準）〕と、エタノールとの混合燃料液〔Ｆｕｅｌ  Ｃ：エタノール＝９０：１０（容量基準）〕３３を収容した。上記容器３２は、上端部が拡径した段部を有しており、上端開口部内周面には、雌螺子が螺刻されている。そして、上記容器３２の段部に、リング状のシールゴム３４を介して、上記サンプルを重ね、さらに、リング状の螺子蓋３５を上端開口部に螺合させて上記サンプルのシート材３１および第２試験片２０の部分を締め付けることにより、容器３２を密封した。このようにして、燃料透過量を測定する試験装置を作製した。そして、その試験装置を上下逆さまにした状態で、雰囲気を４０℃に保ち、１ケ月間、毎日１度ずつ試験装置の重量を測定し、１日当たりの重量変化を算出した。そして、その重量変化が安定した時の１日当たりの重量変化を燃料透過量とした。
【００５１】
〔層間接着性〕
樹脂製燃料タンクの最外層に相当する上記シート材３１に上記第２試験片２０を介して第１試験片１０を溶着した上記各サンプルを、１０ｍｍ幅で短冊状に切断し、各短冊状の先端部の各層を剥離し、その剥離した各層の先端部を引張試験機（オリエンテック社製）の各チャックに挟み、引張速度５０ｍｍ／分の条件で、引張試験を行った。
【００５２】
〔タンクとの溶着性〕
上記各サンプルを、１０ｍｍ幅で短冊状に切断し、各短冊状におけるシート材３１の先端部と第１試験片１０の先端部とを引張試験機（オリエンテック社製）の各チャックに挟み、引張速度５０ｍｍ／秒の条件で、引張試験を行った。その結果、引張強度が１３ＭＰａ以上のものは母材が破壊した。
【００５３】
【表３】
2008068672.tif 000005
【００５４】
【表４】
2008068672.tif 000006
【００５５】
【表５】
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【００５６】
【表６】
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【００５７】
上記結果から、実施例１〜１１の第２試験片（溶着部材に相当）２０を介在させて、第１試験片（本体部材に相当）１０を樹脂製燃料タンクに溶着させたものは、樹脂製燃料タンクとの溶着力が強力であるとともに、燃料透過量が少ないことがわかる。しかも、実施例１〜１１の第２試験片では、比較例１〜９と比較して、層間接着力も強力であることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００５８】
【図１】本発明の樹脂製燃料タンク用接合部品の第１の実施の形態が樹脂製燃料タンクに溶着した状態を模式的に示す断面図である。
【図２】本発明の樹脂製燃料タンク用接合部品の第２の実施の形態が樹脂製燃料タンクに溶着した状態を模式的に示す断面図である。
【図３】本発明の樹脂製燃料タンク用接合部品の第３の実施の形態が樹脂製燃料タンクに溶着した状態を模式的に示す断面図である。
【図４】実施例，比較例のサンプルの燃料透過量を測定する試験装置を示す断面図である。
【図５】従来の樹脂製燃料タンク用接合部品が樹脂製燃料タンクに溶着した状態を模式的に示す断面図である。
【符号の説明】
【００５９】
１  本体部材
２  溶着部材
２１  金属箔層
２２  アロイ材料層
２３  変性ＨＤＰＥ層
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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