(57)【要約】【課題】表面均熱性に優れ、しかも熱変形を容易に抑制することができる誘導加熱用クラッド材を提供する。【解決手段】磁性材で形成された磁性層１と、前記磁性層１に積層された変形防止層２と、前記変形防止層２に積層された均熱層３を備え、前記均熱層３は純Ｃｕ、純Ａｌ、熱伝導率が１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上のＣｕ合金またはＡｌ合金から選択された高熱伝導金属で形成され、前記変形防止層２は、前記磁性層１を形成する磁性材の熱膨張率の９０％以下の熱膨張率を有する低熱膨張金属で形成される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
磁性材で形成された磁性層と、前記磁性層に積層された変形防止層と、前記変形防止層に積層された均熱層を備え、
前記均熱層は、純Ｃｕ、熱伝導率が１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上のＣｕ合金、純Ａｌ、熱伝導率が１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上のＡｌ合金から選択された高熱伝導金属で形成され、
前記変形防止層は、前記磁性層を形成する磁性材の熱膨張率の９０％以下の熱膨張率を有する低熱膨張金属で形成された、誘導加熱用クラッド材。
【請求項２】
前記磁性層および均熱層の厚さがそれぞれ０．２〜０．８mmとされた、請求項１に記載したクラッド材。
【請求項３】
前記磁性層が磁性ステンレス鋼で形成された、請求項１又は２に記載したクラッド材。
【請求項４】
前記変形防止層が磁性金属で形成された、請求項１から３のいずれか１項に記載したクラッド材。
【請求項５】
前記変形防止層を形成する磁性金属が磁性ＦｅＮｉ系合金である、請求項４に記載したクラッド材。
【請求項６】
前記均熱層の上に表面保護層が形成された、請求項１から５のいずれか１項に記載したクラッド材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、加熱器や調理器などに用いられる誘導加熱用材料に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、調理器、加熱器などの誘導加熱用材料として炭素鋼板や磁性ステンレス鋼板が用いられてきたが、これらの板材を単層材として用いる場合、板厚が薄いと発熱部と周辺部との温度差により熱変形が生じ、加熱効率や温度制御性の低下、被処理物の姿勢の不安定化などの問題が生じる。このため、板厚が１６〜２０mm程度の厚いものが用いられていた。しかし、このような板厚では、温度上昇に時間を要し、温度制御性に劣り、また重量が重いという問題がある。
【０００３】
そこで、このような問題を改善すべく、特開平６−１４１９７９号公報（特許文献１）には、３層構造の誘導加熱用複合材が提案されている。この誘導加熱用複合材は、炭素鋼やステンレス鋼板からなる、厚さ数ミリ程度の磁性層の上に、熱伝導性に優れた銅又は銅合金からなる中間層を積層し、さらにその上に耐食性の向上を企図して板厚０．３〜２mm程度のステンレス鋼板からなる表面層を積層したものである。
【０００４】
しかし、前記特許文献１に記載の誘導加熱用複合材でも、熱膨張係数の大きい銅材で形成された中間層とこれに比して熱膨張係数が小さい磁性層とが接合されているため、やはり比較的大きい熱変形が発生する。前記表面層のステンレス鋼板は、磁性層と相まって中間層の熱膨張を抑制するように作用するが、この表面層は耐食性改善のために積層されたものであるため、板厚が０．３〜２mm程度と薄く、変形防止には有効に作用しない。このため、従来の単層部材に比して薄いとはいえ、全体の層厚が６〜１２mm程度は必要とされている。
【０００５】
また、特開２００１−１８０７５号公報（特許文献２）には、磁性層に、銅あるいはアルミニウムで形成した中間層を積層し、その上に熱変形防止層を形成した誘導加熱用複合材が記載されている。この複合材では、磁性層と熱変形防止層とを同じ材料で形成することにより熱変形を防止することができる。しかし、熱膨張率の大きい中間層の熱変形を防止するためには、熱変形防止層をある程度の厚さに形成する必要がある。また、表面側に熱伝導性に優れた層が配置されていないため、表面均熱性に劣るという問題がある。
【特許文献１】特開平６−１４１９７９号公報
【特許文献２】特開２００１−１８０７５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、かかる問題に鑑みなされたもので、表面均熱性に優れ、しかも熱変形を容易に抑制することができる誘導加熱用クラッド材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係る誘導加熱用クラッド材は、磁性材で形成された磁性層と、前記磁性層に積層された変形防止層と、前記変形防止層に積層された均熱層を備え、前記均熱層は、純Ｃｕ、熱伝導率が１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上のＣｕ合金、純Ａｌ、熱伝導率が１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上のＡｌ合金から選択された高熱伝導金属で形成され、前記変形防止層は、前記磁性層を形成する磁性材の熱膨張率の９０％以下の熱膨張率を有する低熱膨張金属で形成されたものである。
【０００８】
本発明のクラッド材によると、表面側に熱伝導率の高い高熱伝導金属で形成された均熱層を備えるので、表面均熱性に優れる。また、磁性層と均熱層との間には磁性材の熱膨張率の９０％以下の低熱膨張金属で形成された変形防止層が配置されているので、磁性層と変形防止層とが磁性層側が凸になるように変形しようとすると共に均熱層と変形防止層とは均熱層側が凸になるように変形しようとするため、両変形を互いに相殺させることができ、クラッド材の平坦性を容易に改善することができる。また、変形防止層は磁性材に比して所定比率の熱膨張率の低熱膨張金属で形成されるため、その厚さを薄く形成することができ、クラッド材の全体厚さを薄くすることができる。これらの効果が相まって平坦性、加熱効率、温度制御性を向上させることができる。
【０００９】
また、磁性層は電磁誘導加熱のための有効磁束を確保すると共に磁束の浸透深さを超えて厚くする必要がないので０．２〜０．８mm程度でよく、また均熱層は高熱伝導金属で形成されるため、表面均熱性を確保するには０．２〜０．８mm程度でよい。磁性層、均熱層を０．２〜０．８mm程度とすることで、変形防止層も１mm程度以下にすることができ、クラッド材の全体厚さを薄くすることができ、加熱効率、温度制御性をさらに向上することができる。
【００１０】
また、前記磁性層は磁性ステンレス鋼で形成することが好ましい。磁性ステンレス鋼は、耐食性を備え、比較的安価な材料で、さらに熱膨張係数が１０．０×１０-8／Ｋ程度と比較的大きいため、変形防止層を形成する低熱膨張金属を広範囲の材料から容易に選択することができる。
【００１１】
また、前記変形防止層を形成する低熱膨張金属としては、磁性金属が好ましい。前記変形防止層を磁性金属で形成することにより、磁性層を磁束の浸透深さより厚い層厚とした場合でも磁性層から漏れ出た磁束によって発熱するため加熱効率を向上させることができる。また、磁性層を磁束の浸透深さより薄くしても、変形防止層において誘導加熱により発熱するため、磁性層の厚さ低減と相まって、優れた加熱効率が得られる。
【００１２】
前記変形防止層を形成する磁性金属としてはＦｅ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金などの磁性ＦｅＮｉ系合金が好ましい。これらのＦｅ系合金は、Ｎｉなどの合金元素量によって熱膨張係数の調整が容易であり、汎用材であるため容易に入手することができ、コスト的にも有利である。
【００１３】
また、上記クラッド材において、均熱層の上に表面保護層を形成することができる。表面保護層を形成することにより、均熱層の表面酸化や表面腐食を防止することができ、耐久性を向上させることができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の誘導加熱用クラッド材によれば、均熱層を表面側に配置し、磁性層を形成する磁性材の熱膨張率より所定量小さい熱膨張率を有する低熱膨張金属で形成された変形防止層を前記均熱層と磁性層との間に設けたので、表面均熱性に優れ、また薄い変形防止層にによりクラッド材の平坦性を容易に改善することができ、加熱効率、温度制御性を向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
図１は本発明の実施形態にかかる誘導加熱用クラッド材の断面構造を示しており、磁性材で形成された磁性層１と、その上に接合された変形防止層２と、さらにその上に接合された均熱層３とを備えている。前記クラッド材は、適宜の形態に加工された後、前記磁性層１の外方（下方）に電磁コイルを設け、これによって発生した交番磁界により、前記磁性層１を電磁誘導加熱し、発生した熱を変形防止層２及び均熱層３に伝導して、前記均熱層３の表面側に設けた被加熱処理物を加熱する。
【００１６】
前記磁性層１を形成する磁性材としては、最大比透磁率が４０００程度以上のＦｅ系磁性金属が好ましく、例えば、磁性軟鉄、磁性ステンレス鋼、Ｆｅ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金を用いることができる。特に、磁性ステンレス鋼は、磁性軟鉄に比して耐食性が良好で、他の合金材料に比して安価であり、熱膨張係数が１０．０×１０-3／Ｋと比較的大きく、後述する変形防止層を形成する低熱膨張金属の選択肢が広がるため好適である。好ましい磁性材の例を最大比透磁率、熱膨張係数と共に下記表１に示す。なお、最大比透磁率は、測定試料を１１００℃で３ｈｒ保持後、６００℃から１００℃/secで冷却し、ＪＩＳ  Ｃ２５３１に則り測定した値である。
【００１７】
【表１】
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【００１８】
前記均熱層３は、表面均熱性を確保するため、熱伝導率が１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、好ましくは２００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上の高熱伝導金属で形成される。このような高熱伝導金属として、Ｃｕ系金属すなわち純ＣｕあるいはＣｕが８０mass％以上、好ましくは９０mass％以上、より好ましくは９５mass％以上のＣｕ合金を用いることができる。また、Ａｌ系金属すなわち純ＡｌあるいはＡｌが８０mass％以上、好ましくは９０mass％以上、より好ましくは９５mass％以上のＡｌ合金を用いることができる。これらの高熱伝導金属の具体例をその熱的特性と共に下記表２に示す。
【００１９】
【表２】
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【００２０】
前記変形防止層２を形成する低熱膨張金属としては、その熱膨張率が前記磁性層１を形成する磁性金属の熱膨張率の９０％以下のＦｅ合金を用いることが好ましい。また、前記均熱層３を形成する高熱伝導金属の熱膨張係数が小さいほど、均熱層３と変形防止層２との熱変形が抑制されるように、熱膨張係数の小さい低熱膨張金属を用いることが好ましい。例えば、均熱層３をＡｌ系金属で形成した場合はその熱膨張率の９０％以下、均熱層３をＣｕ系金属で形成した場合はその熱膨張率の８０％以下の熱膨張率を有する低熱膨張金属が好ましい。低熱膨張金属の熱膨張率の下限は特に制限されないが、あまりに小さいと均熱層と変形防止層との境界に大きな応力が生じるようになるので、熱膨張率の下限は２０％程度、好ましくは３０％程度に止めるのがよい。
【００２１】
前記低熱膨張金属としては、Ｆｅ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金が好適である。これらのＦｅＮｉ系合金はＮｉ量を調整することで幅広く熱膨張率を調整することができる。また、これらのＦｅＮｉ系合金は磁性金属であるため、熱変形の防止を図りながら、誘導加熱により発熱するため、磁性層の厚さを磁束の浸透深さより薄くすることができ、引いてはクラッド材の全体厚さを容易に薄くすることができ、優れた加熱効率を得ることができる。また、磁性層が磁束の浸透深さより厚い場合でも漏れ磁束により発熱し、加熱効率を向上させることができる。ＦｅＮｉ系低熱膨張金属の例をその前記最大比透磁率、熱膨張係数と共に下記表３に示す。上記のとおり、表１に示すＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金も低熱膨張金属として用いることができ、その熱膨張係数については同表に示す。
【００２２】
【表３】
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【００２３】
前記磁性層１の厚さは、０．２〜０．８mm程度が好ましい。磁性層１を通過する有効磁束を十分確保するには少なくとも０．２mmは必要であり、一方０．８mmを超えて厚くしても磁性層１を通過する磁束の浸透深さを超えるために発熱には必要でない。このため、磁性層１の厚さの下限を０．２mm、好ましくは０．４mmとし、その上限を０．８mm、好ましくは０．７mmとするのがよい。なお、変形防止層２を前記磁性ＦｅＮｉ系合金で形成する場合、変形防止層２も誘導加熱による発熱に寄与するので、磁性層１の厚さは０．１〜０．２mm程度でもよい。
【００２４】
また、前記均熱層３の厚さは、０．２〜０．８mm程度が好ましい。０．２mm未満では表面均熱性が不十分となり、０．８mmを超えても均熱効果が飽和し、加熱効率が低下するようになる。このため、均熱層の厚さの下限は０．２mm、好ましくは０．３mmとし、その上限を０．８mm、好ましくは０．６mmとするのがよい。
【００２５】
前記変形防止層２の厚さは、均熱層側と磁性層側の熱変形が相殺されるように設定すればよいが、本発明では変形防止層２を形成する低熱膨張金属の熱膨張率を磁性層１の熱膨張率に応じて小さく設定しているので、比較的薄い厚さにすることができる。このため、磁性層１、均熱層３をそれぞれ０．２〜０．８mm程度に設定する場合、クラッド材の全体厚さも３mm程度以下に抑えることができ、優れた加熱効率が得られる。熱変形が生じないようにするには、上記のとおり、変形防止層２の厚さを調整すればよいが、このほか前記均熱層３、磁性層１の厚さを所定範囲内で調整するようにしてもよい。特に、均熱層３は熱膨張率が磁性金属に比して大きいので、厚さ調整効果は大きい。
【００２６】
前記クラッド材は、磁性層１の元になる磁性金属シートと変形防止層２の元になる低熱膨張金属シートとを重ね合わせて冷間でロール圧接（圧下率５０〜８０％）し、得られた二層シートに必要に応じて中間焼鈍を施した後、その変形防止層側に均熱層３の元になる高熱伝導金属シートを重ね合わせて冷間あるいは温間でロール圧接（圧下率５０〜８０％）し、得られた３層複合シートに拡散焼鈍を行った後、目的の厚さになるように冷間圧延することにより製造される。前記中間焼鈍は、焼鈍温度８００〜１１００℃程度、保持時間は１〜３分程度とすればよく、一方前記拡散焼鈍は、高熱伝導金属としてＣｕ系金属を用いた場合は７００〜１０００℃程度、Ａｌ系金属を用いた場合は４００〜６００℃程度で、保持時間は１〜３分程度とすればよい。
【００２７】
図２は、第２実施形態にかかる誘導加熱用クラッド材であり、このクラッド材は、磁性層１、変形防止層２及び均熱層３が同順序で接合されたクラッド材本体を備え、さらに前記均熱層３の上に表面保護層４が形成されたものである。前記表面保護層４としては、均熱層３を形成する高熱伝導金属よりも耐食性や耐酸化性の良好な材料のめっき皮膜、蒸着皮膜、陽極酸化皮膜などを用いることができる。例えば、均熱層をＣｕ系金属で形成した場合、Ｎｉめっき皮膜（膜厚２〜６０μm 程度）、ＴｉＮ蒸着皮膜（膜厚０．２〜２μm 程度）、あるいはＮｉめっき皮膜の上にＴｉＮ蒸着皮膜を積層させた複合皮膜を用いることができ、また均熱層をＡｌ系金属で形成した場合、酸化アルミニウム皮膜を用いることができる。
【００２８】
次に、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はかかる実施例によって限定的に解釈されるものではない。
【実施例】
【００２９】
全体の厚さが２mm程度以下になるように磁性層１、変形防止層２、均熱層３をこの順序で接合した、図１の構成のクラッド材の試料を室温（２５℃程度）で製作した。また、比較のため、磁性層１と均熱層３のみを接合した比較例に係るクラッド材の試料も製作した。各試料における各層の材質、層厚、熱膨張係数などを表４に併せて示す。なお、純ＣｕはＪＩＳ規定Ｃ１０２０（無酸素銅）、純ＡｌはＪＩＳ規定Ａ１０５０Ｐを用いた。
【００３０】
上記クラッド材から圧延方向が長さ方向となるようにして幅１０mm、長さ２００mmの短冊形試験片を採取し、加熱試験を行った。試験要領は、図３に示すように、前記試験片Ｓの均熱層３を上側とし、無拘束長さＬが１５０mmになるように試験片Ｓの端部をクランプ１１に固定し、室温から１００℃に加熱し、熱変形により湾曲状に反った試験片Ｓの先端における反り量Ｄを測定し、反り率（Ｄ／Ｌ×１００％）を求めた。測定結果を表４に併せて示す。なお、表中、反り率が正値は図のように均熱層側（上側）への反りを、負値は磁性層側への反りを示す。
【００３１】
表４より、変形防止層２を備えていない試料No. ２０では、熱変形が生じにくいように磁性層を１．８mmと厚くし、均熱層を０．２mmと薄くしたが、反り率は１．０％であった。一方、磁性層１を形成する磁性ステンレス鋼（ＳＵＳ４３０）、Ｆｅ−４５％Ｎｉ合金の熱膨張率に対して、８７〜２０％の熱膨張率を有する低熱膨張金属で変形防止層２を形成することにより、クラッド材の全体厚さを２mm程度以下に押さえつつ、反り率を０．５％以下に止めることができ、熱変形が５０％以上改善された。
【００３２】
【表４】
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【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】実施形態に係る誘導加熱用クラッド材の断面説明図である。
【図２】表面保護層を有する他の実施形態に誘導加熱用クラッド材の断面説明図である。
【図３】熱変形を評価するための加熱試験要領を示す説明図である。
【符号の説明】
【００３４】
１  磁性層
２  変形防止層
３  均熱層
４  表面保護層
【図１】
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【図２】
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【図３】
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