【誤訳訂正書】
【提出日】平成25年1月16日(2013.1.16)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ヒュームドシリカは、比表面積が３０ｍ２／ｇ〜５００ｍ２／ｇ、平均凝集粒子径が１００ｎｍ〜５００ｎｍであり、シリコーンオイル中に最適に分散された前記ヒュームドシリカ２重量％に基づく相対的な増粘作用η／η０が２．０超であり、前記ヒュームドシリカに対する粗粒子の割合が０．０３重量％未満であり、前記ヒュームドシリカの１０重量％水分散体１ｍｌ当り粗粒子が１００，０００個未満であり、反応器内で、少なくとも１つ又は複数のケイ素化合物１００ｋｇ／ｈ超と反応する反応ガスは、燃焼ガス１００ｍ３（ＳＴＰ）／ｈ超及び酸素を２０体積％超含む空気３００ｍ３（ＳＴＰ）／ｈ超であり、反応器ノズルで使用される気体のノズル流出速度は、１０ｍ／ｓ〜２００ｍ／ｓであり、反応器における反応器ノズルでの気体のノズル流出速度及び温度が放射状に均一に分布し、
前記相対的な増粘作用η／η０は、温度２５℃で測定されるヒュームドシリカを含む液体溶媒の粘度指数ηを、温度２５℃で測定されるヒュームドシリカを含まない液体溶媒の粘度指数η０で割った値として定められ、
前記粗粒子は、Ｍｏｃｋｅｒ法（＞４０μｍ）によるフルイ残分であり、
前記反応器ノズルの断面は、制御して調整できるものである
ことを特徴とするヒュームドシリカの調製方法。
【請求項２】
前記反応器の上部の前記反応器ノズルで前記反応器に外側から更に空気を導入する請求項１に記載の方法。
【請求項３】
ケイ素化合物は、少なくとも四塩化ケイ素、メチルトリクロロシラン、ハイドロジェントリクロロシラン、及びそれらの混合物の少なくともいずれかを含む請求項１から２のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項４】
反応領域の大きさが変更可能である請求項１から３のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項５】
空気中の窒素に加えて、更に不活性ガスを反応に導入する請求項１から４のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項６】
塩素ガス分子（塩素）を減少させる燃焼ガスを更に反応に導入する請求項１から５のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項７】
反応ガスが２つの離間した反応器ノズルから供給される請求項１から６のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項８】
反応ガスが予め混合される請求項１から７のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項９】
反応ガスを吐出する反応器ノズルを環状に囲む更なる反応器ノズルが、純酸素、空気もしくは空気酸素混合ガスを更に供給するため、又は、純窒素、空気もしくは空気窒素混合ガスを更に供給するために使用される請求項１から８のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項１０】
高温反応ガスが急冷される請求項１から９のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項１１】
反応室における、反応器ノズル以外の少なくとも１箇所で、炎に燃焼ガスが加えられる請求項１から１０のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項１２】
炎の中心縦軸を基準としたガス速度の対称からの偏差は、５０％未満である請求項１から１１のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項１３】
反応器ノズル断面及び反応器断面の中心を通る中心縦軸からの炎の中心縦軸の偏差が３０度未満の角度である請求項１から１２のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項１４】
反応器ノズルから等距離、且つ反応器ノズル断面及び反応器断面の中心を通る中心縦軸から等距離での、最大ガス速度が、最小ガス速度の２倍未満である請求項１から１３のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項１５】
炎の中心縦軸を基準としたガス速度の理想的な放射分布からの偏差は、互いに直角を成す２つの直径指数として決まり、より小さい直径をより大きい直径で割った指数として決まり、反応器ノズルから等距離で０．２超である請求項１から１４のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項１６】
プロセスのｃｐｋ値が、少なくともシリカの分析方法のデータセットに対して１．０より大きく、前記分析手法は、ＢＥＴ比表面積測定法、Ｓｅａｒｓの酸塩基滴定測定法、平均凝集粒子径の測定法、欧州規格ＥＮ  ＩＳＯ  ７８７／９に従うｐＨ測定法、欧州規格ＥＮ  ＩＳＯ  ７８７／１１に従うタップ密度測定法、欧州規格ＥＮ  ＩＳＯ  ７８７／２に従う水分測定法、欧州規格ＥＮ  ＩＳＯ  ７８７／１８に従うＭｏｃｋｅｒ（＞４０μｍ）によるフルイ残量測定法、および光遠心分離機による粗粒子割合測定法からなる群から選択される、請求項１から１５のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製方法。
【請求項１７】
反応器、反応ガス供給装置、反応器ノズルを有し、前記反応器は空気を供給する供給装置を更に有し、前記反応器ノズルは反応器ノズル断面を調整する装置を有することを特徴とするヒュームドシリカの調製装置。
【請求項１８】
少なくとも１つの燃焼ガスに対して少なくとも１つの供給装置が、燃焼室の上部における反応器ノズルの外側に配置される請求項１７に記載のヒュームドシリカの調製装置。
【請求項１９】
少なくとも１つの又は複数の更なるノズルリングが、内部反応器ノズルを環状に囲む請求項１７および１８のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製装置。
【請求項２０】
反応室の反応器ノズル以外の少なくとも１箇所に、少なくとも１つの燃焼ガスを供給する供給装置を有する請求項１７から１９のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製装置。
【請求項２１】
反応器ノズル断面を調整する装置は、ダイヤフラム又は変位体である請求項１７から２０のいずれか一項に記載のヒュームドシリカの調製装置。
【請求項２２】
少なくとも１つ又は複数の更なるノズルリングが、可変断面を有する内部反応器ノズルを環状に囲む請求項１７から２１のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製装置。
【請求項２３】
少なくとも２つの離間した反応器ノズルを有する請求項１７から２２のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製装置。
【請求項２４】
操作中にノズル先端領域を空気で覆う又は空気流で覆うことが可能な装置を有する請求項１７から２３のいずれかに記載のヒュームドシリカの調製装置。
【請求項２５】
ヒュームドシリカであって、
増粘性を有し、シリコーンオイルに最適に分散された相対的な増粘作用η／η０が２．０超であり、ｐＨ９超の水中の平均流体力学的球相当径が１５０ｎｍ〜３００ｎｍであり、ホウ素含量が１ｐｐｍ未満、チタン含量が１ｐｐｍ未満、鉄含量が１ｐｐｍ未満、アルミニウム含量が１０ｐｐｍ未満、ニッケル含量が１ｐｐｍ未満、及び銅含量が１ｐｐｍ未満である請求項１から１６のいずれかに記載の方法により調製可能なヒュームドシリカ。
【請求項２６】
ヒュームドシリカが１重量％〜５０重量％のシリカ水分散体に対して、１ミリリットル（ｍｌ又はｃｍ３）当り、１０μｍ超の粗粒子を１００，０００個未満含む請求項２５に記載のヒュームドシリカ。
【請求項２７】
請求項２５または２６のいずれかに記載のヒュームドシリカ、又は請求項１から１６のいずれかに記載のプロセスで調製可能なヒュームドシリカが、研磨剤又は艶出剤として使用されることを特徴とする化学機械的研磨プロセス。
【請求項２８】
請求項２５または２６のいずれかに記載のヒュームドシリカ、又は請求項１から１６のいずれかに記載のプロセスで調製可能なヒュームドシリカが存在することを特徴とする成形体、コーティング、又は含浸物。
【請求項２９】
請求項２５または２６のいずれかに記載のヒュームドシリカ、又は請求項１から１６のいずれかに記載のプロセスで調製可能なヒュームドシリカが存在することを特徴とする粉末又はトナー。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００８】
本発明は、ヒュームドシリカの調製方法を提供し、ヒュームドシリカは、比表面積、好ましくはＢＥＴ法により測定した比表面積が、３０ｍ２／ｇ〜５００ｍ２／ｇ、好ましくは７０ｍ２／ｇ〜３３０ｍ２／ｇ、より好ましくは８０ｍ２／ｇ〜２３０ｍ２／ｇ、更により好ましくは８０ｍ２／ｇ〜１７０ｍ２／ｇであり、平均凝集粒子径が、好ましくは、流体力学的球相当径として測定され、１００ｎｍ〜５００ｎｍ、好ましくは１５０ｎｍ〜３５０ｎｍ、より好ましくは１５０ｎｍ〜２５０ｎｍであり、相対的な増粘作用η／η０が２．０超、好ましくは４．０超、より好ましくは６．０超、更により好ましくは７．５超、粗粒子の割合が０．０３重量％未満、好ましくは０．０１５重量％未満、より好ましくは０．００８重量％未満であり、ヒュームドシリカに対して、粗粒子径は、好ましくは１０μｍ超、より好ましくは４０μｍ超、好ましくは１重量％〜５０重量％、より好ましくは１０重量％のシリカ水性分散体に対して、１ミリリットル（ｍｌ又はｃｍ３）当り、１０μｍ超、より好ましくは１．５μｍ超、更により好ましくは１．０μｍ超、最も好ましくは０．５６μｍ超の粗粒子を１００，０００個未満、好ましくは２０，０００個未満、より好ましくは１０，０００個未満、更により好ましくは５，０００個未満、最も好ましくは１，０００個未満含み、反応器内で反応する反応ガスは、少なくとも１つのケイ素化合物の量が１００ｋｇ／ｈ超、好ましくは２５０ｋｇ／ｈ超、より好ましくは５００ｋｇ／ｈ超、更により好ましくは８００ｋｇ／ｈ超、最も好ましくは１，５００ｋｇ／ｈ超、燃焼ガスの量は１００ｍ３（ＳＴＰ）／ｈ超、好ましくは２５０ｍ３（ＳＴＰ）／ｈ超、より好ましくは５００ｍ３（ＳＴＰ）／ｈ超、更により好ましくは１，０００ｍ３（ＳＴＰ）／ｈ超、２０体積％超の酸素を含む空気量が３００ｍ３（ＳＴＰ）／ｈ超、好ましくは１，０００ｍ３（ＳＴＰ）／ｈ超、より好ましくは２，０００ｍ３（ＳＴＰ）／ｈ超、更により好ましくは３，０００ｍ３（ＳＴＰ）／ｈ超、最も好ましくは５，０００ｍ３（ＳＴＰ）／ｈ超、反応器ノズルで使用される気体のノズル流出速度、又はガス速度は、標準体積に対して、１０ｍ／ｓ〜２００ｍ／ｓ、好ましくは、３０ｍ／ｓ〜１５０ｍ／ｓ、更により好ましくは５０ｍ／ｓ〜１２０ｍ／ｓ、好ましくは、ガス速度は、ノズル断面上に放射状に均一に分布し、好ましくは反応器断面上に放射状に極めてほぼ均一に分布する。