(57)【要約】      （修正有）【課題】例えば家庭用ルームエアコンなどに適用される空気調和機用熱交換器の冷媒分配器に係り、特に熱交換器を効率的に作用させるものに広い運転範囲で安定した分配を行うことができる冷媒分配器を提供する。また、分配比の悪化による室内ユニットへの露付などの不具合や、冷媒流動音を低減する空気調和機を提供する。【解決手段】入口管４２と、この入口管から分岐する複数の出口管４３と、前記入口管の内面に複数の溝４４を設けた冷媒分配器であって、前記入口管４２の途中から前記複数の出口管４３の入口までの間に、前記入口管の最小内径よりも小さい外径の内側管４５を有する二重円管部分を設けた冷媒分配器によって達成される。【選択図】図４
2008267689.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
入口管と、
この入口管から分岐する複数の出口管と、
前記入口管の内面に複数の溝を設けた冷媒分配器において、
前記入口管の途中から前記複数の出口管の入口までの間に、前記入口管の最小内径よりも小さい外径の内側管を有する二重円管部分を設けた冷媒分配器。
【請求項２】
請求項１において、
前記二重円管部分の出口と前記複数の出口管入口との間に、前記二重円管部分の外周側の経路より流出する冷媒を貯留する空間を設けたことを特徴とする冷媒分配器。
【請求項３】
請求項１において、
前記二重円管部分の出口と前記複数の出口管入口との間に複数の管を配設し、
前記管の内を流れる冷媒の流動抵抗が調節されるよう、各々の管の断面積または各々の管の長さを変更したことを特徴とする冷媒分配器。
【請求項４】
除湿運転時に、圧縮機，室外熱交換器，第１絞り装置，第１室内熱交換器，第２絞り装置，第２室内熱交換器の順に冷媒が流れて、前記圧縮機に戻る空気調和機において、
前記第２室内熱交換器の入口に、
入口管と、この入口管から分岐する複数の出口管と、前記入口管の内面に複数の溝を設けた冷媒分配器であって、前記入口管の途中から前記複数の出口管の入口までの間に、前記入口管の最小内径よりも小さい外径の内側管を有する二重円管部分を設けた冷媒分配器を備えた空気調和機。
【請求項５】
請求項４において、
前記第１室内熱交換器の入口にも、前記第２室内熱交換器の入口に備えられた冷媒分配器と同一の冷媒分配器を備えたことを特徴とする空気調和機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば家庭用ルームエアコンなどに適用される空気調和機用熱交換器の冷媒分配器に係り、特に熱交換器を効率的に作用させるものに関する。
【背景技術】
【０００２】
図１は一般的な家庭用空気調和機の冷凍サイクルの構成を示す図である。図において、１は圧縮機、２は四方弁、３は電動弁等の絞り装置、４は室内熱交換器、５は室外熱交換器である。
【０００３】
家庭用空気調和機では、四方弁２を切替えることで室内熱交換器４を蒸発器、室外熱交換器５を凝縮器として使う冷房運転（実線矢印）と、室内熱交換器４を凝縮器、室外熱交換器５を蒸発器として使う暖房運転（破線矢印）を行うことができる。
【０００４】
例えば、冷房運転では圧縮機１で圧縮された高温高圧の冷媒は、四方弁２を通過して室外熱交換器５に流入し、空気との熱交換により放熱し凝縮する。そして、電動弁等の絞り装置３により等エンタルピ膨張した後、低温低圧でガスと液が混在した気液二相流となって室内熱交換器４へ流入する。室内熱交換器４では、空気からの吸熱作用により冷媒が入口から出口にかけて乾き度χを増しながら蒸発する。そして、室内熱交換器４を出た冷媒は圧縮機１へ戻り、サイクルを構成する。因みに、乾き度χとは、冷媒ガス質量流量を冷媒全質量流量で除した値であり、すなわち、乾き度χ≡冷媒ガス質量流量／冷媒全質量流量である。
【０００５】
ここで、蒸発器として作用する室内熱交換器４の内部では、熱交換器を構成する配管内の流動抵抗による損失が、蒸発器としての性能低下に大きく影響する。この損失を押さえるため、一般的に室内熱交換器４内で複数本のパスで並列に分岐して冷媒を流すように構成される（図１ではパス１１，１２の二本）。これら複数のパスに気液二相流の冷媒を分配する冷媒分配器３１が必要となる。気液二相流である冷媒は、液冷媒とガス冷媒とで数十倍の密度比があるため、流速が大きく異なり、気液の界面が乱れて冷媒の流動は不安定なものとなる。
【０００６】
また例えば、圧縮機回転数が可変であるインバータ駆動式ルームエアコンのように冷媒流量が小流量から大流量まで広範囲に変化する場合や、または冷媒分配器３１の加工精度がバラついている場合には、冷媒分配器３１に流入する液冷媒の管断面における分布が大きく異なり、または大きくバラつくと言える。更に、分配器上流の接続管の曲がり（湾曲部）による遠心力や、入口管の傾きによる重力の作用もこのバラつき等に影響を与える。
【０００７】
このため、熱交換器において蒸発に寄与する液冷媒が十分に流れるパスと、不十分にしか流れず液冷媒が枯渇するパスが発生する。液冷媒がパス途中で枯渇した場合、その部位以降の熱交換器では殆ど熱交換ができず、十分な性能を発揮できない。つまり冷媒を十分に活用することができず、その不足分を冷媒流量の増加、すなわち圧縮機を高速回転させて冷媒流量を増加させ、必要な能力を得る必要がある。これでは、圧縮機へ投入する無駄な仕事が増加するので省電力化できない。更に、液冷媒が十分に流れるパスで十分冷却され潜熱が奪われた空気と、液冷媒が枯渇したパスで殆ど冷却されず潜熱が残った空気とが熱交換器下流で合流すると、室内ファンや風路で結露が生じ、吹出す空気に水滴が混じってしまう。このような室内ユニットの露付は、ホコリの付着や延いてはカビ発生等、使用者の不快の原因となる。
【０００８】
また、室内機の吹出し温度を下げないようにした再熱除湿方式などを採用した場合、冷凍サイクルの構成は図２のようになる。すなわち絞り装置３３を室内熱交換器４の冷媒パスの間に設け、この絞り装置により冷媒を減圧することで、冷媒パス２１，２２の部分を凝縮器、冷媒パス１１，１２の部分を蒸発器として作用させ、それぞれの出口温度を混合することにより、この方式を実現している。
【０００９】
図２の構成では、絞り装置３３に入る前にパス数が減少するため、絞り装置３３より流出した冷媒を冷媒分配器３２により冷媒パス１１，１２へ再分配する必要がある。冷房運転時において、この冷媒分配器３２に流入する冷媒は、冷媒分配器３１に流入する冷媒よりも冷媒入口乾き度が高くなる。冷媒パス２１，２２で或る程度熱交換してしまっているからである。これはモリエル線図の台形部分の底辺部分を考えれば理解できる。このため、冷媒分配器３２は、極めて少量の液冷媒を分配しなければならない。このような高乾き度での液冷媒の分配は低乾き度での分配に比べ、入口の管形状や重力の影響を受けやすいので、難しい問題となっている。
【００１０】
このような冷媒分配に関する問題に対して、さまざまな対策が考えられてきた。
【００１１】
例えば、冷房運転時に蒸発器として作用する室内熱交換器４の入口に冷媒分配器を設置する場合、一般の家庭用空気調和機では冷媒入口乾き度χは比較的小さく、０.２ 前後である。このような場合、特許文献１にあるように冷媒流に旋回を与え、重力よりも大きな遠心力を与えることで、重力の影響を少なくし冷媒分配の改善を図るものがある。
【００１２】
しかし、液冷媒に旋回を与えようにも、冷媒流量が小さい場合には流速も遅く、大きな旋回を与えられず、必要な遠心力を与えることができない。また、再熱除湿方式を採用した場合など熱交換器の配管途中に冷媒分配器を設ける場合には、冷媒の乾き度が高く、旋回を与えるための液冷媒が極めて少量のため、十分な遠心力を発生させることができない。
【００１３】
このため、特許文献２のように微細な溝による表面張力を作用させることで、重力の影響を少なくし冷媒分配の改善を図るものがある。
【００１４】
【特許文献１】特開２０００−１０５０２６号公報
【特許文献２】特開２００３−０１４３３７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
冷媒流に旋回を与え、遠心力を与えることにより、入口管の傾きによる重力の作用をある程度低減することは可能であるが、入口管上流の接続管の曲がり（湾曲部）などでの遠心力による液冷媒の偏りを低減することは困難である。また、液冷媒の偏り方が流量の大小により異なるため、動作範囲が広い流量範囲にわたると分配比を保つことができなかった。
【００１６】
そこで、本発明は広い運転範囲で安定した分配を行うことができる冷媒分配器を提供することを目的とする。また、分配比の悪化による室内ユニットへの露付などの不具合や、冷媒流動音を低減する空気調和機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明の目的は、
入口管と、
この入口管から分岐する複数の出口管と、
前記入口管の内面に複数の溝を設けた冷媒分配器において、
前記入口管の途中から前記複数の出口管の入口までの間に、前記入口管の最小内径よりも小さい外径の内側管を有する二重円管部分を設けた冷媒分配器によって達成される。
【００１８】
また、本発明の目的は、
除湿運転時に、圧縮機，室外熱交換器，第１絞り装置，第１室内熱交換器，第２絞り装置，第２室内熱交換器の順に冷媒が流れて、前記圧縮機に戻る空気調和機において、
前記第２室内熱交換器の入口に、
入口管と、この入口管から分岐する複数の出口管と、前記入口管の内面に複数の溝を設けた冷媒分配器であって、前記入口管の途中から前記複数の出口管の入口までの間に、前記入口管の最小内径よりも小さい外径の内側管を有する二重円管部分を設けた冷媒分配器を備えた空気調和機によって達成される。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、広い運転範囲で安定した分配を行うことができる。また、空気調和機の室内ユニットへの露付などの不具合を抑制することができる。また、空気調和機内の冷媒流動音を低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下本発明を実施するための最良の形態について説明する。
【実施例１】
【００２１】
第１の実施形態について詳細に説明する。図３は本実施形態における冷媒分配器を示す。気液二相状態の冷媒流４０が流入する接続管４１と、入口管４２と複数の出口管４３を備え、入口管４２の内面には複数の微細な螺旋溝４４が設けられている。また、入口管
４２の出口部分には、入口管４２の最小内径よりも小さい外径の内側管４５を設けることで、二重円管部分Ｘを構成している。二重円管部分Ｘとは、その名の通り管が二重に存在している部分を指し、二重円管部分Ｘの一部を構成する内側管４５の内側の空間をＸ１、内側管４５の外側と入口管４２の内側との間の空間をＸ２とする。４６は内側管４５を固定するためのフランジであり、４７はフランジをＡ−Ａ′断面で切断した図である。図４は図３の透斜視図であり、フランジ４６には出口管の位置と内径に合わせた穴が貫通しており、フランジ４６の中心に内側管４５が固定されている。
【００２２】
入口管４２より流入する気液二相状態の冷媒流４０は管内を流動する際、入口管４２の内面に設けられた微細な螺旋溝４４部分での表面張力作用により、溝内に液冷媒が引き込まれる。ここで、液冷媒は溝間の隙間の間隔が細かいほど表面張力の作用を受けるため、微細な溝である方が好ましい。また、図３においてＢ−Ｂ′断面で切断した図の斜線で示した溝部分の周方向の全断面積が単位時間，単位断面積当たりの液冷媒の体積流量よりも大きくなければならない。溝部の断面積が液冷媒の体積流量より小さいと溝部から液冷媒が溢れてしまい、溝による効果が小さくなってしまうからである。つまり、全液冷媒が溝に嵌りながら流れていくことが好ましい。
【００２３】
冷媒流４０は液冷媒が、入口管４２の内壁の溝内に引き込まれているため入口管４２の中心部分は、主にガス冷媒が流れる領域となる。液冷媒はこのガス冷媒とのせん断力が駆動力となって、溝４４内を入口管４２の出口方向へ流動する。つまり、内壁に付着している液冷媒は、ガス冷媒に引っ張られて出口方向へ流れる。
【００２４】
入口管４２の出口部分に到達した冷媒流４０は、内側管４５を有する二重円管部分Ｘを流動する。このとき、冷媒流４０の中心部分のガス冷媒は内側管４５の内側Ｘ１へと流れ、液冷媒は外周部の液冷媒は溝４４と内側管４５外周に挟まれた空間Ｘ２へと流れ、ガスと液とがほぼ分離される。これは、図５に示すように接続管４１の曲がり（湾曲部）での遠心力により液冷媒に偏りが生じた場合であっても、表面張力により、液冷媒が溝４４内に保持されるためである。従って、この表面張力により、入口管４２の重力方向の傾きによる影響を低減している。
【００２５】
また、ガス冷媒と液冷媒との分離前後について考えると、ガス冷媒は内側管４５内部
Ｘ１へと流入することで流路断面積が減少し、圧力損失が増加する。また、液冷媒は外周部の空間Ｘ２へと流入することで、ガス冷媒とのせん断力による駆動力は減少し、液冷媒に加わる外力は主に溝壁面および内側管４５外周部の摩擦力となる。
【００２６】
仮に二重円管部Ｘの上流側で液冷媒の周方向分布に偏り等があり、空間Ｘ２内へガス冷媒が混入しようとしても、空間Ｘ２内でのガス冷媒は液冷媒と内側管４５外周部より摩擦力を受けるため、空間Ｘ１内を流れるよりも圧力損失を受けることとなる。このため、ガス冷媒はより圧力損失の小さい空間Ｘ１内へ流れ、空間Ｘ２はほぼ液冷媒で満たされる。
【００２７】
但し、内側管４５内部Ｘ１のガス冷媒に作用する圧力損失より内側管４５外周部Ｘ２の液冷媒に作用する圧力損失が大きい場合、冷媒が空間Ｘ２部分で詰まることとなり、液冷媒は内側管４５外周部の隙間Ｘ２より溢れる虞がある。こうなると溢れた液冷媒が内側管内部Ｘ１に流れ込んでしまい、液冷媒とガス冷媒との分離がうまく行かなくなる。
【００２８】
逆に内側管４５内部Ｘ１のガス冷媒に作用する圧力損失より内側管４５外周部Ｘ２の液冷媒に作用する圧力損失が小さい場合、ガス冷媒が空間Ｘ２部分に入り込んでしまい、液冷媒とガス冷媒との分離がうまく行かなくなる。
【００２９】
従って、内側管４５の外径は、螺旋溝４４内を流れる液冷媒を確実に外周部の隙間Ｘ２へ導くため、入口管の中心から溝の頂点までを半径とする径となる。或いは、それより小さい径であれば良い。但し、小さ過ぎると上記の問題が出てくるので、前記半径よりも１割小さい程度までであれば良い。
【００３０】
また、二重円管部Ｘの長さは、その内部Ｘ１を流れるガス冷媒と外周部の隙間Ｘ２を流れる液冷媒の合流部までの圧力損失の差が０となる長さとする。すなわち、図１１に示すように外側管の液圧損に応じて二重円管部Ｘの長さを決定する。
【００３１】
この点に関して従来の技術では、分配部に流入する入口管（４２）で整流した液冷媒とガス冷媒とをそのまま分配していた。入口管で冷媒流を環状に整流後、ガスと液とが直接拡大流路内へ流入していたので、流量が多い場合は溝部で旋回成分を与えられた冷媒は、液界面が千切れながら外周側へ一様に広がり、冷媒の適切な分配を実現し得た。しかし、流量が少ない場合には溝部で旋回成分が生じることなく管路断面内で偏って出口管(４３)入口へ到達して不適切な分配となってしまっていた。つまり、従来のものでは、冷媒流量を小流量から大流量まで運転するような広い流量範囲に適切に対応できるものではなかった。
【００３２】
一方、本実施形態におけるものでは、液とガスとを分離して分配するので適切に分配することができる。各パスへの分配比は、液冷媒の分配比によってのみ定まり、ガス冷媒は気液合流後の流路の圧力損失により自動的に分配される。分配比を変えたいときは後述のように穴の大きさや数、つまり分配する流路各々の総面積を変えるようにすれば良い。ここでは、穴４６ａ，４６ｂは互いに同一のものであるとしている。内側管４５を有する二重円管部Ｘを通過した冷媒流４０は、フランジ４６に貫通している穴４６ａ，４６ｂから出口管４３に等分配される。なお、等分配とは、全冷媒中の重量比で支配的な部分である、密度の高い液冷媒がほぼ等分に分配されるという程の意味である。また、ガス冷媒は分配比に殆ど寄与しない。
【００３３】
出口管４３の入口部で、Ｘ１を通過したガス冷媒とＸ２を通過した液冷媒が合流することになる。
【００３４】
続いて、図６を参照して、本実施形態における家庭用空気調和機の室内熱交換器の構成と動作について説明する。図６は室内熱交換器の冷媒回路の構成図である。冷媒分配器は冷媒配管の途中に設けられている。
【００３５】
室内熱交換器は、空気と冷媒とを熱交換させるため、折り曲げられて配設された熱交換器２００，２０１，２０２が室内機筐体１１４内に配置されている。熱交換器２０１，
２０２にはそれぞれ冷媒分配器３１，３２が設けられている。１１２は再熱除湿を行うための除湿弁、１１３は熱交換のための風量を供給する貫流ファンである。
【００３６】
熱交換器２００，２０１，２０２はそれぞれ複数のフィンが紙面の垂直方向に重ねられており、このフィンを複数の伝熱管が貫通している。更に複数の伝熱管は、例えばＵ字状の接続管により接続され冷媒パスを構成する。
【００３７】
冷媒分配器３１は一つのパスを複数のパスへ分配する分配器であり、冷媒パス３１０は冷媒分配器３１により複数の冷媒パスに分配される。図６では、冷媒パス３１１，３１２の２パスに分配している。冷媒パス３１１，３１２は、熱交換器２００，２０１を通過後に合流して１パスとなり、除湿弁１１２が設けられている冷媒パス３２０に接続され、連続した冷媒回路を構成する。
【００３８】
また、冷媒分配器３２も冷媒分配器３１と同様に一つのパスを複数のパスへ分配する分配器であり、冷媒パス３２０を複数の冷媒パスに分配している。図６では、冷媒パス321，３２２の２パスに分配している。冷媒パス３２１，３２２は、熱交換器２０２を通過後に合流して１パスとなり、冷媒パス３２３に接続され、連続した冷媒回路を構成する。そして、冷媒パス３２３は図示しない室外機へと導かれ、圧縮機，室外熱交換器，減圧手段を経て、冷媒パス３１０として図６に開示の部分へと繋がっている。
【００３９】
次に、室内熱交換器の動作について説明する。冷房運転時、冷媒は図示しない室外機から、冷媒パス３１０へ流入する（実線矢印の方向）。流入した冷媒は冷媒分配器３１により冷媒パス３１１，３１２の２パスに分配され熱交換器２００，２０１で空気と熱交換する。その後冷媒パス３２０で１パスに合流し、除湿弁１１２を通過して冷媒分配器３２へ流入する。そして、再び冷媒パス３２１，３２２の２パスに分配され、熱交換器２０２で空気と熱交換する。
【００４０】
本実施例を図２の冷媒分配器３２に適用した場合、冷媒パス３２０を通過する高乾き度（χ＝０.７ 前後）の気液二相冷媒は、入口管４２の溝４４で環状流化し、更に内側管
４５で構成される二重円管部Ｘ(Ｘ１，Ｘ２)で気液に分離される。ついで３２１，３２２の２パスに均等に分配され、熱交換器２０２で空気と熱交換する。
【００４１】
このとき、溝４４側の空間Ｘ２と内側管４５の内側Ｘ１とで、主に表面張力を用いることにより、液冷媒とガス冷媒を分離するため、入口管４２の重力方向の傾きや、接続管の曲がり（湾曲部）での遠心力による影響を低減できる。
【００４２】
繰り返しになるが、本実施形態においては液とガスとを分離して分配するので適切に分配することができる。従って、最大能力や定格能力時の冷媒流量が多い場合だけでなく、中間能力や、最小能力時などの冷媒流量が少ない場合においても、最適な分配比で冷媒分配を行うことが可能となる。延いては、必要以上に圧縮機を運転する必要がなくなり電気入力を低減することができる。更に、分配比の悪化による室内ユニットへの露付などの不具合が解消される。また、気液二相流を液とガスそれぞれ単相流に分離して分配するため冷媒流動音が低減される。従って、少なくとも、除湿弁１１２の下流の室内熱交換器の入口に冷媒分配器３２を設けることが好ましい。勿論、除湿弁１１２の上流の室内熱交換器の入口に設けても良い。
【００４３】
本実施例では１パスを２パスに分ける分配器についてその動作を説明したが、出口管が３パス，４パスと多パスになった場合においても同様の効果が得られる。因みに、３パスのときはフランジ４６がオニギリ型、４パスのときは四角型となる。勿論、これらのときでもフランジ４６を円型としても良い。
【００４４】
また、本実施形態においては室内熱交換器の冷媒配管の途中に冷媒分配器を適用した場合を説明したが、例えば再熱除湿を行わない場合についても適用できる。このとき、除湿弁は不要となるため、室内熱交換器の入口から出口までの全てが２パスの場合のように、入口の冷媒の乾き度が低い場合（湿り度が高い場合）においても、入口管４２の溝４４の形状および内径と、内側管４５の外径および肉厚とを入口冷媒状態に応じて最適化することにより、同様の効果が得られる。
【実施例２】
【００４５】
第２の実施形態について詳細に説明する。図７は本実施形態における冷媒分配器を示す。気液二相状態の冷媒流４０が流入する接続管４１と、入口管４２と複数の出口管４３を備え、入口管４２の内面には複数の微細な螺旋溝４４が設けられている。また、入口管
４２の出口部分に入口管４２の最小内径よりも小さい外径の内側管４５を設けることで、二重円管部分Ｘ（Ｘ１，Ｘ２）を構成している。
【００４６】
ここまでの構成は実施例１と同じである。
【００４７】
５１は二重円管部により気液分離された液冷媒が貯留する液冷媒貯留部である。また、
４６は内側管４５を固定するためのフランジであり、４７はフランジをＡ−Ａ′断面で切断した図である。フランジ４６には出口管の位置と内径に合わせた穴が貫通しており、フランジ４６の中心に内側管４５が固定されている。
【００４８】
溝４４，内側管４５を有する二重円管部による気液分離の効果および、熱交換器に組み込んだ際の効果は実施例１と同様である。
【００４９】
冷媒流４０は内側管４５を有する二重円管部分Ｘを流動する。このとき冷媒流４０の中心部分のガス冷媒は内側管４５の内部Ｘ１へ、外周部の液冷媒は溝４４と内側管４５外周に挟まれた空間Ｘ２へ分離される。二重円管部を通過後、液冷媒は、一旦液冷媒貯留部
５１に貯留される。液冷媒貯留部５１
【００５０】
ここで、液冷媒貯留部５１の体積は、冷房のダッシュ運転や外気温が高い場合など、過負荷で運転する際の最大冷媒流量時における二重円管部分Ｘから出口管までの間に冷媒に作用する圧力損失が、内側管４５の内部Ｘ１より小さくなるように決定する。このことで、広い流量範囲で液冷媒の流路圧損が内側管の圧損よりも小さいため、液冷媒が内側管へ溢れなくなる。
【００５１】
このことにより、流量の変動がある場合においても安定して出口管へ液冷媒を供給することができる。例えば、流量の変動により外周部の液冷媒にガス冷媒が混入しても、液冷媒貯留部５１で気液の分離が行われるため、流量が少ない冷房能力の小さい運転範囲においても、適切に各パスに分配が行われる。従って、実施例１のメリットに加え、小流量から大流量へと、より広い運転範囲で安定した分配を行うことが可能となる。
【実施例３】
【００５２】
第３の実施形態について詳細に説明する。図８は本実施形態における冷媒分配器を示す。気液二相状態の冷媒流４０が流入する接続管４１と、入口管４２と複数の出口管４３を備え、入口管４２の内面には複数の微細な螺旋溝４４が設けられている。また、入口管
４２の出口部分に入口管４２の最小内径よりも小さい外径の内側管４５を設けることで、二重円管部分Ｘ（Ｘ１，Ｘ２）を構成している。ここまでの構成は実施例１と同じである。
【００５３】
６６は、内側管４５を固定し、液冷媒の流量を調整するためのオリフィス付きフランジであり、６７はフランジをＡ−Ａ′断面で切断したフランジ断面図である。オリフィス付きフランジ６６は、出口管が接続される位置でそれぞれの必要流量に合わせた断面積で穴が貫通している。穴の形状は６８のような扇形の他６９のような同径の丸穴を複数個開けてもよい。オリフィス付きフランジ６６の中心には内側管４５が固定されている。
【００５４】
溝４４，内側管４５を有する二重円管部Ｘによる気液分離の効果および、熱交換器に組み込んだ際の効果は実施例１と同様である。
【００５５】
一方、冷媒分配器により、複数の出口管に均等に分配することが必ずしも最適でない場合もある。これは、図６に示す室内機において冷媒ファン１１３と熱交換器２０２の位置関係や熱交換器２００，２０１，２０２を囲っている筐体の風速分布等の偏りにより、液冷媒に分布の偏りを生じさせることが有利な場合もあるからである。例えば、熱交換器
２０２を通過する風流量は、筐体の形状により下部を通過する風流量Ｗ２よりも上部を通過するＷ１の方が多い。従って、冷媒パス３２２よりも冷媒パス３２１の方により多く液冷媒を流すことにより、当該部分での熱交換を最大限に発揮させ、熱交換器を全て最適に利用することで性能を向上させ得る。
【００５６】
図８において冷媒流４０が二重円管部を通過して気液分離された液冷媒を、オリフィスの断面積比によりそれぞれ最適な液量に分配し、出口管へ供給できる。
【００５７】
このことで、各パスで冷媒を十分に活用することができ、室内ユニットで風路や室内ファンである貫流ファン１１３への露付きが生じることなく、使用者は快適にルームエアコンを使用できる。
【００５８】
また、図９および図１０は、第３実施例の別の構造を示した冷媒分配器である。冷媒分配器との相違点は分配比の調整をバイパス管により行う点である。図９における７６ａおよび７６ｂ、図１０における８６ａおよび８６ｂは二重円管部より分離した液冷媒を出口管へ送るバイパス管である。
【００５９】
図９の冷媒分配器では、分配比を調整する際、液冷媒の供給を抑制したいバイパス管の一部に凹部（くびれ）を設ける。つまり、断面積で圧損を調整する方法である。また、図１０の冷媒分配器では分配比を調整する際、図示のように環状パスを設けて、液冷媒の供給を抑制したいバイパス管の長さで圧損を調整する方法もある。これらのようにすることで、冷媒分配器を設置後に分配比を微調整することが可能となる。但し、バイパス管部分の抵抗が大きいと液冷媒が流れずに溢れ、内側管４５内を流れてしまうので、管の太さ等を調整する必要がある。
【００６０】
以上によれば、入口管の内面溝により環状流化した気液二相流を、二重円管部により外周側・溝部内に液冷媒を流し、内周側・中心側にガス冷媒を流すことで、溝付管による旋回が支配的な高流量・低乾き度の領域だけでなく、溝付管により旋回が生じない低流量・高乾き度の領域においても、入口管上流の接続管の曲がり（湾曲部）での遠心力による液冷媒の偏りや重力の影響を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００６１】
【図１】一般的な家庭用空気調和機の冷凍サイクル構成図。
【図２】再熱除湿方式を採用した場合の冷凍サイクルの構成図。
【図３】本発明を家庭用空気調和機の室内熱交換器に適用した冷媒配管図。
【図４】図３の透斜視図。
【図５】冷媒の流れを示す図。
【図６】室内熱交換器の冷媒回路の構成図（断面図）。
【図７】他の実施例における冷媒分配器。
【図８】他の実施例における冷媒分配器。
【図９】他の実施例における冷媒分配器。
【図１０】他の実施例における冷媒分配器。
【図１１】二重円管部と外側管液圧損との関係。
【符号の説明】
【００６２】
１  圧縮機
２  四方弁
３  電動弁等の絞り装置
４  室内熱交換器
５  室外熱交換器
１１，１２，２１，２２，３１０〜３１２，３２０〜３２３  冷媒パス
３１，３２  冷媒分配器
４０  冷媒流
４１  接続管
４２  入口管
４３  出口管
４４  溝
４５  内側管
４６，６６…フランジ
４７  フランジの断面図
５１  液冷媒貯留部
６７…フランジ断面図
６８，６９  オリフィス穴部
７６ａ，７６ｂ，８６ａ，８７ｂ  液バイパス管
１１２  除湿弁
１１３  貫流ファン
１１４  室内機筐体
２００〜２０２  熱交換器
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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