【誤訳訂正書】
【提出日】平成25年6月19日(2013.6.19)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００８】
第２の膨張段階で除去されたスクラビング溶液を、７０℃より低い温度まで冷却し、第３の膨張段階で常圧まで膨張し、まだ存在している残渣量の可溶性ＣＯ２を分離し、この部分ストリームを、常温まで、完全精製スクラビング溶液として冷却する（プロセス工程ｃ））。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１１】
まだ存在している残渣量の可溶性ＣＯ２および硫黄化合物を、第２の膨張段階で除去する。（温度と圧力）を得られるこの条件下で、スクラビング溶液から漏れたＣＯ２を、第３の膨張段階で再溶解する。すると、最大純度で、スクラビング溶液が得られる。スクラビング溶液を、常温まで冷却した後、スクラビング回路に戻すと、ＣＯ２および硫黄化合物を、バイオガスから除去することができる。提案された方法によって、異なる物質が含まれた汚染スクラビング溶液を、比較的低圧および低温で再生することが可能となる。複数のレベルの圧力および温度制御膨張が計画されるからである。さらに、スクラビング溶液中の水の量が保持される。蒸気により除去されたある割合の蒸発水を、凝縮後、精製スクラビング溶液に戻すことができるからである。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１２】
汚染スクラビング溶液の複数の段階膨張によって、ＣＯ２、Ｈ２ＳおよびＣＯＳ（有機硫黄化合物）のより選択的な除去を行うことが可能となる。個々のフラッシュ膨張中に、異なる圧力および温度条件に起因する、他の物質と共にスクラビング溶液から漏れた水の量を大幅に減じることができる。水の蒸発熱は、ガスから除去すべき成分より５倍大きいため、必須の再生に必要なエネルギーの量をかなり減じることができる。プロセス工程ａ）およびｂ）に従って、膨張段階において蒸気として除去された二酸化炭素、水および硫黄化合物で構成されたガス混合物は、汚染スクラビング溶液を加熱するための熱媒体として用いられ、プロセスにおいて、常温まで冷却される。第２の膨張段階で得られた精製スクラビング溶液は、汚染スクラビング溶液を加熱するための熱媒体として用いられる。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１３】
エネルギーに関して特に有利かつ熱水も提供する方法が提供される。凝縮水は、分離器において常温まで冷却されたガス混合物（蒸気）から除去される。ドーズ量のこの水を、必要なアミン含量を維持するために、完全精製スクラビング溶液と混合する。
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２２】
膨張装置の上部に、蒸気を除去するためにラインが配置されており、このラインは、凝縮水を除去するために、第２の分離器に接続されている。少なくとも１つの熱交換器が、蒸気を冷却するために、このラインに組み込まれている。第２の分離器は、第１の分離器に、ドーズ量の凝縮水を運ぶためのラインを介して接続されている。
【誤訳訂正６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２８】
アミン濃度４０％、温度３８℃、８５ｇＣＯ２／ｌおよび６ｇＨ２Ｓ／ｌのローディング量により得られた汚染スクラビング溶液（約９ｍ３／ｈ）を、ライン１を介して流し、循環ポンプＰ１を介して、連続して接続されたＷ１、Ｗ２およびＷ３の３つの熱交換器へと流し、前述の熱交換器において約６５℃、次に、約１２５℃まで加熱し、圧力７．５バールまで圧縮する。熱された汚染スクラビング溶液を、次に、第１のフラッシュ膨張装置Ｆ１（第１の膨張段階）に入れ、そこで圧力約４．５バールまで膨張させる。スクラビング溶液中の約６０％の化学結合不純物（二酸化炭素および硫黄化合物）は、膨張プロセス中に、４００秒未満の後反応時間内および約１２５℃の反応温度で放出され、フラッシュ膨張装置Ｆ１の上部で、蒸気として、ライン６を介して除去される。こうした条件下で、スクラビング溶液中の化学結合したＣＯ２の割合は、８５ｇ／ｌから４０ｇ／ｌへ、硫黄化合物は６ｇ／ｌから４ｇ／ｌへ減少する。部分的に浄化されたスクラビング溶液を、この時点で、熱交換器Ｗ４へ、ポンプＰ２により、ライン２を介して供給し、熱媒体として熱油により温度約１４０℃まで加熱し、圧力６．５バールまで圧縮し、第２のフラッシュ膨張装置Ｆ２（第２の膨張段階）に流し、そこで圧力約５．５バールまで膨張させる。フラッシュ膨張中、化学結合したＣＯ２の割合は、４０ｇ／ｌから２２ｇ／ｌへ、硫黄化合物は４ｇ／ｌから２．５ｇ／ｌへ減少する。分離した不純物は、フラッシュ膨張装置Ｆ２の上部で、蒸気として、ライン６を介して除去された後、５．５から４．５バールへさらに圧力を減じる。これによって、蒸気中の水分含量が大幅に減少し、スクラビング溶液を精製するのに必要な全体のエネルギーが減少する。プラントの下部で、精製されたスクラビング溶液は、ライン３を介して除去され、２つの部分ストリームへとさらに分かれる。分岐ライン３ｂは、ループラインとして構成されていて、フラッシュ膨張装置Ｆ２へ戻される。ポンプＰ３と熱交換器Ｗ７は、この循環ライン３ｂに組み込まれていて、この熱交換器は、熱媒体として熱油により加熱される。従って、スクラビング溶液の部分ストリーム（１８ｍ３／ｈ）は、ライン３ｂを介して連続的にポンピングされ、循環する。循環するスクラビング溶液の温度は、介在する熱交換器Ｗ７により、約１４５℃で一定に維持される。こうした条件下で、スクラビング溶液中の化学結合したＣＯ２の割合は、２２ｇ／ｌから８ｇ／ｌへ、硫黄化合物は２．５ｇ／ｌから０．９ｇ／ｌへ減少する。従って、生成されたスクラビング溶液には、二酸化炭素を除去するのに７７ｇ／ｌおよび硫黄化合物を除去するのに５．１ｇ／ｌのローディング能力がある。必要であれば、追加のフラッシュ膨張段階（図示せず）を下流に取り付けると、スクラビング溶液のローディング能力を若干増大することができる。
【誤訳訂正７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２９】
回路から除去された部分ストリームと、ライン１を介して供給された汚染スクラビング溶液の量の比は、０．２〜５である。部分ストリームライン３ａを介して、約１４５℃の温度で除去されたある量のスクラビング溶液（９ｍ３／ｈ）は、熱交換器Ｗ２を流れて、同時に、汚染スクラビング溶液を加熱する熱媒体として用いられ、約６８℃まで冷やされる。スクラビング溶液は、下流熱交換器Ｗ５において、冷却水により、さらに冷やされ（２２℃まで）、圧力の制御されたやり方で、分離器Ａ１に運ばれる。この分離器において、４．５バールから常圧まで、さらに減圧がなされる。これによって、まだ化学的に結合していたＣＯ２の分解がなされ、最大可能な純度のスクラビング溶液が得られる。分離器Ａ１の上部で流れ出たガス混合物（ＣＯ２と硫黄化合物）は、ライン９を介して除去される。
【誤訳訂正８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３０】
二酸化炭素、水および硫黄化合物で構成され、フラッシュ膨張装置Ｆ１およびＦ２の上部で、蒸気として、ライン６を介して除去されたガス混合物を、熱交換器Ｗ１へ運び、汚染スクラビング溶液を加熱するための熱媒体として用い、プロセスにおいて、温度約６０℃まで冷やす。ガス混合物を、下流熱交換器Ｗ６において、冷却水により平常温度（約２５℃）まで冷やし、分離器Ａ２へ流す。ライン７を介して、分離器Ａ１へ運ばれたドーズ量の凝縮水は、この分離器に付着して、分離器において完全精製スクラビング溶液と混ざる。二酸化炭素と硫黄化合物で構成されたガスストリームは、ライン８を介して除去される。分離器Ａ２の運転圧力は、フラッシュ膨張装置Ｆ１内の圧力（約４．５バール）にほぼ一致している。