(57)【要約】【課題】  耐震安全性の基準を満たす高い付着強度を有し、しかも高ひずみ度を有すると共に、圧縮強度と曲げ強度が高く、高い追随性を有し、ひび割れ等が生じにくいモルタル組成物を提供すること。【解決手段】  早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、ポリカルボン酸系減水剤粉末０．０５〜０．１２重量部と、水１０〜２５重量部とを少なくとも含み、かつ有機系接着剤を含まないモルタル材料を混練することによりモルタル組成物を調製する方法である。モルタル材料の混練は、少なくとも撹拌負荷が急減するに至るまで、撹拌機によりモルタル材料を撹拌することにより行われる。【選択図】図１８
2008087463.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、ポリカルボン酸系減水剤粉末０．０５〜０．１２重量部と、水１０〜２５重量部とを少なくとも含み、かつ有機系接着剤を含まないモルタル材料を混練することにより、モルタル組成物を調製する方法であって、
それにより調製されるモルタル組成物の性能は、ＪＩＳ  Ａ  ６９１６による施工後２８日目の付着強度が２．５Ｎ／ｍｍ2以上、ＪＩＳ  Ａ  １１４９による施工後２８日目のひずみ度が５０００μ以上、ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の圧縮強度が６０．０Ｎ／ｍｍ2以上、かつＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の曲げ強度が６．０Ｎ／ｍｍ2以上であり、
前記方法におけるモルタル材料の混練は、所定の攪拌機を使用して攪拌負荷が急減するに至るまで攪拌を継続することにより行われ、さらに
前記方法に使用されるポリカルボン酸系減水剤粉末は、所定の混練試験において、所定の攪拌負荷特性を呈するものとされ、
前記所定の混練試験が、
早強ポルトランドセメント２５〜４０重量部と、砂４０〜６０重量部と、試料となるポリカルボン酸系減水剤粉末０．０５〜０．１２重量部とを混合してなる混合粉体２５ｋｇを用意するとともに、
水が１０〜２５重量部満たされ、かつ樽底に沿って放射状に延びる攪拌手段としての直線状ブレードプレートを有するモータ駆動式攪拌機が据付けられた容量７５リットルの樽を用意し、
この樽に、前記混合粉体２５ｋｇを注ぎ込んだのち、前記モータ駆動式攪拌機を作動させながらモータの負荷電流を介して攪拌負荷を観察するものであり、かつ
前記所定の攪拌負荷特性が、
攪拌負荷が、混合粉体注ぎ入れ開始以後、１つの増加期間と３つの減少期間とを順に経て安定化するものであり、
増加期間においては、攪拌負荷は、初期値からピーク値へと急激に増加し、
第１の減少期間においては、攪拌負荷は、ピーク値から第１の中間値へと急激に減少し、
第２の減少期間においては、攪拌負荷は、第１の中間値から第２の中間値へと緩やかに減少し、
第３の減少期間においては、攪拌負荷は、第２の中間値から安定値へと急激に減少するものである、
ことを特徴とするモルタル組成物の調製方法。
【請求項２】
モータ駆動式攪拌機が、定格１００Ｖ，８．５Ａ，５６０ｒｐｍ，５０−６０Ｈｚのとき、第３の減少期間における減少量は増加期間における全増加量の１０％以上である、ことを特徴とする請求項１に記載のモルタル組成物の調製方法。
【請求項３】
モータ駆動式攪拌機が、定格１００Ｖ，８．５Ｖ，５６０ｒｐｍ，５０−６０Ｈｚのとき、負荷電流として計測されたピーク値が３．７５Ａ以上であり、かつ混合体を樽に注ぎ入れ開始後１分以内に到達する、ことを特徴とする請求項１に記載のモルタル組成物の調製方法。
【請求項４】
モータ駆動式攪拌機が、定格１００Ｖ，８．５Ａ，５６０ｒｐｍ，５０−６０Ｈｚのとき、ピーク値から樽への注ぎ入れ開始後１０分経過時点において測定された値までの全減少量が、増加期間における全増加量の４５％以上である、ことを特徴とする請求項１に記載のモルタル組成物の調製方法。
【請求項５】
当該方法への使用に適するポリカルボン酸系減水剤粉末がメタクリル酸系成分を有するポリカルボン酸系減水剤粉末である、ことを特徴とする請求項１に記載のモルタル組成物の調製方法。
【請求項６】
前記メタクリル酸系成分を有するポリカルボン酸系減水剤粉末が、メトキシ（ポリエチレングリコール）メタキシレート・コポリマー粉末である、ことを特徴とする請求項５に記載のモルタル組成物の調製方法。
【請求項７】
前記方法への使用に適するポリカルボン酸系減水剤粉末は、早強ポルトランドセメントとポリカルボン酸系減水剤と砂と水だけの配合において、調製されたモルタル組成物の施工後３日目の圧縮強度が、１８．０Ｎ／ｍｍ2以上である、ことを特徴とする請求項１に記載のモルタル組成物の調製方法。
【請求項８】
モルタル材料には、保水剤０．０５〜１．０重量部がさらに含まれている、ことを特徴とする請求項１に記載のモルタル組成物の調製方法。
【請求項９】
保水剤がメチルセルロースである、ことを特徴とする請求項８に記載のモルタル組成物の調製方法。
【請求項１０】
モルタル材料には、炭素系粉末０．５〜２．０重量部がさらに含まれている、ことを特徴とする請求項１に記載のモルタル組成物の調製方法。
【請求項１１】
モルタル材料には、消泡剤０．１〜０．３重量部がさらに含まれている、ことを特徴とする請求項１に記載のモルタル組成物の調製方法。
【請求項１２】
モルタル材料には、石膏０．２〜１．０重量部がさらに含まれている、ことを特徴とする請求項１に記載のモルタル組成物の調製方法。
【請求項１３】
請求項１〜１２のいずれかに記載の方法に使用され、かつ早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、ポリカルボン酸系減水剤粉末０．０５〜０．１２重量部とを含むとともに、有機系接着剤を含まない混合粉体。
【請求項１４】
請求項１〜１２のいずれかに記載の方法により調製されたモルタル組成物。
【請求項１５】
モルタル材料には、さらに、鉄粉、ゴム粉等の機能性粉体、流体、または液体が含まれている、ことを特徴とする請求項１〜１２のいずれかに記載のモルタル組成物の調製方法。
【請求項１６】
請求項１５に記載の方法に使用され、かつ早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、ポリカルボン酸系減水剤粉末０．０５〜０．１２重量部と、鉄粉やゴム粉等の機能性粉体とを含む混合粉体。
【請求項１７】
請求項１５に記載の方法により調製されたモルタル組成物。
【請求項１８】
早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、ポリカルボン酸系減水剤粉末０．０５〜０．１２重量部と、水１０〜２５重量部とを少なくとも含み、かつ有機系接着剤を含まないモルタル材料を混練することにより、モルタル組成物を調製する方法であって、
それにより調製されるモルタル組成物の性能は、ＪＩＳ  Ａ  ６９１６による施工後２８日目の付着強度が２．５Ｎ／ｍｍ2以上、ＪＩＳ  Ａ  １１４９による施工後２８日目のひずみ度が５０００μ以上、ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の圧縮強度が６０．０Ｎ／ｍｍ2以上、かつＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の曲げ強度が６．０Ｎ／ｍｍ2以上であり、
前記方法におけるモルタル材料の混練は、所定の攪拌機を使用して攪拌負荷が急減するに至るまで攪拌を継続することにより行われ、さらに
前記方法に使用されるポリカルボン酸系減水剤粉末は、メタクリル酸系成分を有するポリカルボン酸系減水剤粉末である、ことを特徴とするモルタル組成物の調製方法。
【請求項１９】
前記メタクリル酸系成分を有するポリカルボン酸系減水剤粉末が、メトキシ（ポリエチレングリコール）メタキシレート・コポリマー粉末である、ことを特徴とする請求項１８に記載のモルタル組成物の調製方法。
【請求項２０】
請求項１８又は１９に記載の方法に使用され、かつ早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、メタクリル酸系成分を有するポリカルボン酸系減水剤粉末０．０５〜０．１２重量部とを含むとともに、有機系接着剤を含まない混合粉体。
【請求項２１】
請求項１８又は１９に記載の方法により調製されたモルタル組成物。
【請求項２２】
モルタル材料には、さらに、鉄粉、ゴム粉等の機能性粉体、流体、または液体が含まれている、ことを特徴とする請求項１８又は１９に記載のモルタル組成物の調製方法
【請求項２３】
請求項２２に記載の方法に使用され、かつ早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、メタクリル酸系成分を有するポリカルボン酸系減水剤粉末０．０５〜０．１２重量部と、鉄粉やゴム粉等の機能性粉体とを含む混合粉体。
【請求項２４】
請求項２２に記載の方法により調製されたモルタル組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、目地材やコンクリート面の仕上げ等の用途、さらには、接着材や補強用表面被覆材としても好適なモルタル組成物に係り、特に、高付着強度且つ高ひずみ度を呈する無機系のモルタル組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
目地材やコンクリート面の仕上げ材などの用途に使用されるモルタル組成物としては、セメントモルタルや樹脂モルタルなどが知られている。セメントモルタルは、ポルトランドセメントや混合セメントなどのセメントに骨材と水とを加えて混練した混合物であり、主に切土・盛土の法面の吹きつけ工法やコンクリートの調整材等として用いられる。このようなセメントモルタルのうち一般的に使用されるものとしては、セメントと骨材との使用量比率が１対２である１：２モルタル、同様に比率が１対３である１：３モルタル等がある。
【０００３】
一方、樹脂モルタルは、上述のセメントモルタルにスチレンブタジエンゴムラテックス（ＳＢＲ）、エチレン酢酸ビニル（ＥＶＡ）、ポリアクリル酸エステル（ＰＡＢ）エマルジョン等の樹脂（有機系接着剤）を混入した混合物である。樹脂モルタルにあっては、セメントモルタルに樹脂を混入したことにより、付着強度、曲げ強度、耐酸性等の性質が向上し、華飾材の固着や床や壁等の補修等の用途に好適とされる。
【０００４】
しかしながら、セメントモルタルは付着強度が一般的に０．３Ｎ／ｍｍ2〜０．５Ｎ／ｍｍ2程度と非常に弱く、耐震安全性の観点から好ましいとされる付着強度２．０Ｎ／ｍｍ2には遠く及ばず、日常安全性の目安とされる付着強度１．２Ｎ／ｍｍ2にすら届かない。その上、吸水性が高いために膨張・収縮が起こりやすく、膨張・収縮が繰り返されることにより劣化が生じ、剥落やひび割れ等の原因につながる。
【０００５】
一方、樹脂モルタルは、セメントモルタルに樹脂を混入することにより付着強度は増しているものの、樹脂自体の性質を引き継いでいるために、紫外線や雨水などの環境的要因による劣化が著しい。従って、充分な付着強度を得るべく多量の樹脂を使用すると、それだけ環境的要因による劣化が著しくなって耐久性に劣り、実用に供し得ない。また、樹脂自体が可燃性であることから、火気を用いる場所での使用には適さず、加えて、樹脂が皮膚に付着することによるかぶれや有機溶剤の揮発による環境汚染など多くの問題を含む。
【０００６】
近時の従来技術として、特開平１１−０９２２０５号公報（特許文献１参照）には、高い圧縮強度と低い静弾性係数とを兼ね備えたモルタル組成物が開示されており、また特開２０００−０７２５１８号公報（特許文献２参照）には、高い流動性を有する吹き付け用のセメントが開示されている。
【０００７】
しかしながら、高付着強度、高圧縮強度、高ひずみ度、高曲げ強度の全てを充足し、且つ安価で提供可能なモルタル組成物に関する発明は未だなされていないのが現状である。
【特許文献１】特開平１１−０９２２０５号公報
【特許文献２】特開２０００−０７２５１８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は上述の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、耐震安全性の基準を満たす高い付着強度を有し、しかも高ひずみ度を有するモルタル組成物を提供することにある。
【０００９】
本発明の他の目的は、圧縮強度と曲げ強度が高く、高い追随性を有し、ひび割れ等が生じにくいモルタル組成物を提供することにある。
【００１０】
本発明の他の目的は、膨張・収縮が起きにくく、かつ経時的変化（時間の経過による劣化）の少ないモルタル組成物を提供することにある。
【００１１】
本発明の他の目的は、有機系接着剤を使用せず、その他の有機系原料や揮発性の溶剤などの使用も極力抑えて作業安全性に配慮したモルタル組成物を提供することにある。
【００１２】
本発明の他の目的は、材料コストが安価であり、作業性も良好なモルタル組成物を提供することにある。
【００１３】
本発明のさらに他の目的並びに作用効果については、以下の記述を参照することにより、当業者であれば容易に理解されるであろう。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明者等は、施工後に所要の付着強度を発現し得るモルタル組成物を、有機系接着剤を使用することなく、しかも安価に提供するために、比較的に安価で入手が容易なポルトランドセメントと高性能ＡＥ減水剤との組合せに着目し、モルタル組成物中においてセメント粒子を均一に分散させ、セメント粒子やセメントゲルが被接着体の微細な溝や隙間に浸透し易くすることにより、所謂『投錨効果』を通じて所要の付着強度を発現させることを試みた。
【００１５】
当業者にはよく知られているように、高性能ＡＥ減水剤によりマイナス電荷を与えられたセメント粒子間には静電気的な反発力が作用するため、セメント粒子はモルタル組成物中に均一に分散される。高性能ＡＥ減水剤は、一般に、ナフタリン系、メラミン系、アミノスルホン系、ポリカルボン酸系の４種類に分類される。中でも、ポリカルボン酸系減水剤は、ナフタリン系と比較すると分散機構が嵩高い吸着形態を有するために、粒子間の静電気的な反発作用と吸着層の立体障害作用によって、優れた分散能力と分散保持能力とを有することが知られている。そのため、セメント粒子を分散させると言う観点からのみすれば、使用される高性能ＡＥ減水剤としては、ポリカルボン酸系減水剤が最も好ましい。
【００１６】
ポルトランドセメントには、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント等が知られている。入手容易性並びに価格の面からは、普通ポルトランドセメントが好ましい。しかし、ポリカルボン酸系減水剤には強い硬化遅延作用があるため、セメントとして普通ポルトランドセメントを使用したセメントモルタルにポリカルボン酸系減水剤を混入すると、初期強度が十分な値にまで達しないことから施工性を阻害する。このことは、従前よりポリカルボン酸系減水剤の欠点の１つとして知られており、ナフタリン系減水剤等の他の種類の減水剤が多用される理由でもある。
【００１７】
ここにおいて、本発明者等は、鋭意研究の結果、セメントとして早強ポルトランドセメントを使用したセメントモルタルであれば、ポリカルボン酸系減水剤を混入した場合であっても、セメント粒子の均一分散作用を維持して所要の付着強度を満足させつつも、実用上十分な初期強度を発現でき、施工性を阻害することもない、との知見を得るに至った。なお、超早強ポルトランドセメントを使用したセメントモルタルにおいても、同様な初期強度発現作用が期待されるが、セメント調達コストの面からは著しく採用が困難である。
【００１８】
本発明者等の試行錯誤の中で、ポリカルボン酸系減水剤製品の中には、早強ポルトランドセメントとの組合せにおいても、所要の初期強度並びに付着強度が得られないものも事実存在することが確認された。
【００１９】
本発明者等の鋭意研究によれば、良好な初期強度並びに付着強度が得られるポリカルボン酸系減水剤製品については、主鎖が短くかつグラフト鎖（−ＣＨ2  ＣＨ2  Ｏ−）が長いと言う分子構造上の特徴を有するものと推定される。すなわち、グラフト鎖が長いものであれば、高いセメント粒子分散能力が得られる一方、主鎖が短いものであれば、セメント粒子と水との接触が生じ易いことから、水和反応が促進されて強度が向上する。現在までのところ、原理解明は十分とは言えないが、いずれにせよ、本発明に好適なポリカルボン酸系減水剤は、早強ポルトランドセメントとの組合せにおいて、一定の初期強度が得られるものでなければならない。逆に、この初期強度の有無により、本発明におけるポリカルボン酸系減水剤の適否を判定することができる。
【００２０】
ポリカルボン酸系減水剤が粉末であれば、セメントと砂と減水剤とを予め混合してモルタル材料混合粉体を調製し、これを袋詰めして販売することで、販売取扱性は良好なものとなり、また現場でも水を加えて混練するだけで、目的とするモルタル組成物を即座に調製することができる。  もっとも、ポリカルボン酸系減水剤が粉末であることにより、モルタル材料混合粉体の十分な混練には特別な配慮が必要となる。
【００２１】
本発明者等の鋭意研究によれば、電動撹拌機を使用する場合、撹拌羽乃至撹拌子の形状は、その動きに連れてモルタル材料混合物に対して十分な混練圧力が掛かるものであることが好ましいとの知見が得られた。
【００２２】
均一に混練されたことの確認は、撹拌羽の形状や回転態様により一概に規定することはできないが、一般的には、撹拌負荷が急減することで確認できるとの知見が得られた。ここで、撹拌負荷が急減することは電動ハンドミキサーの場合には手元に加わる撹拌圧力の反作用で確認できる。一方、容器据付型の電動撹拌機であれば、撹拌用電動機の負荷電流や回転速度を目視することにより、容易に確認することができる。
【００２３】
加えて、均一に混練されたことの確認は、モルタル組成物のフロースピードにより判定することもできる。本発明者等の鋭意研究によれば、混練が十分に完了した状態にあるモルタル組成物のフロー値と混練が未了状態にあるモルタル組成物のフロー値とはさほど大差は見られないものの、そのフロースピード（一定距離流動するための所要時間）においては、２倍近い差が生ずることが知見された。したがって、このフロースピードの差によっても、均一混練の可否を判断することができる。
【００２４】
以上述べた本発明は、（１）モルタル組成物の調製方法、（２）モルタル組成物それ自体、（３）モルタル組成物調製用のモルタル材料混合粉体、（４）モルタル材料混合粉体を使用したモルタル組成物の調製方法として、把握することができる。
【００２５】
すなわち、本発明のモルタル組成物の調製方法は、早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、ポリカルボン酸系減水剤粉末０．０５〜０．１２重量部と、水１０〜２５重量部とを少なくとも含み、かつ有機系接着剤を含まないモルタル材料を混練することにより、モルタル組成物を調製する方法である。ここで、ポリカルボン酸系減水剤粉末の量は、０．０５重量部未満であるとセメント粒子は十分均一に分散されない虞がある一方、０．１２重量部を越えると硬化遅延作用が働いて初期強度が十分に上がらず、施工性に支障を来す虞がある。
【００２６】
モルタル材料の混練は、少なくとも撹拌負荷が急減するに至るまで、撹拌機によりモルタル材料を撹拌することにより行われる。こうして調製されたモルタル組成物は、セメント粒子が水に均一に分散されているため、ＪＩＳ  Ａ  ６９１６による施工後２８日目の付着強度が２．５Ｎ／ｍｍ2以上、ＪＩＳ  Ａ  １１４９による施工後２８日目のひずみ度が５０００μ以上、ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の圧縮強度が６０．０Ｎ／ｍｍ2以上、かつＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の曲げ強度が６．０Ｎ／ｍｍ2以上、であると言った優れた物性を有する。
【００２７】
本発明のモルタル組成物は、早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、ポリカルボン酸系減水剤粉末０．０５〜０．１２重量部と、水１０〜２５重量部とを少なくとも含みかつ有機系接着剤を含まないモルタル材料を混練してなるモルタル組成物である。このとき、モルタル材料の混練は、少なくとも撹拌負荷が急減するに至るまで、撹拌機によりモルタル材料を撹拌することにより行われる。こうして得られたモルタル組成物は、セメント粒子が水に均一に分散されているため、ＪＩＳ  Ａ  ６９１６による施工後２８日目の付着強度が２．５Ｎ／ｍｍ2以上、ＪＩＳ  Ａ  １１４９による施工後２８日目のひずみ度が５０００μ以上、ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の圧縮強度が６０．０Ｎ／ｍｍ2以上、かつＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の曲げ強度が６．０Ｎ／ｍｍ2以上、であると言った物性を有する。
【００２８】
本発明のモルタル組成物調製用のモルタル材料混合粉体は、早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、ポリカルボン酸系減水剤粉末０．０５〜０．１２重量部とを含み、且つ有機系接着剤を含まない混合粉体である。この混合粉体は、水１０〜２５重量部を注入したのち、撹拌負荷が急減するに至るまで撹拌することによりモルタル組成物が調製される。こうして得られるモルタル組成物は、セメント粒子が水に均一に分散されているため、ＪＩＳ  Ａ  ６９１６による施工後２８日目の付着強度が２．５Ｎ／ｍｍ2以上、ＪＩＳ  Ａ  １１４９による施工後２８日目のひずみ度が５０００μ以上であり、ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の圧縮強度が６０．０Ｎ／ｍｍ2以上であり、かつＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の曲げ強度が６．０Ｎ／ｍｍ2以上となると言った物性を有する。
【００２９】
本発明のモルタル材料混合粉体を使用したモルタル組成物の調製方法は、早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、ポリカルボン酸系減水剤粉末０．０５〜０．１２重量部とを含み、且つ有機系接着剤を含まないモルタル材料混合粉体に対して、水１０〜２５重量部を注入したのち、混練してモルタル組成物を調製する方法である。このとき、モルタル材料混合粉体の混練は、少なくとも撹拌負荷が急減するに至るまで、撹拌機によりモルタル材料を撹拌することにより行われる。こうして調製されたモルタル組成物は、セメント粒子が水に均一に分散されているため、ＪＩＳ  Ａ  ６９１６による施工後２８日目の付着強度が２．５Ｎ／ｍｍ2以上、ＪＩＳ  Ａ  １１４９による施工後２８日目のひずみ度が５０００μ以上、ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の圧縮強度が６０．０Ｎ／ｍｍ2以上、かつＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の曲げ強度が６．０Ｎ／ｍｍ2以上、である、と言った物性を有する。
【００３０】
『付着強度』とは、被接着体に本モルタル組成物が一面のみ接した状態での張り付き強度のことである。セメントやモルタルなどにおいては、日常安全性の点からは１．２Ｎ／ｍｍ2以上（２８日目）、耐震安全性の点からは２．０Ｎ／ｍｍ2以上（２８日目）の付着強度が望ましいとされる。
【００３１】
『ひずみ度』とは、円柱供試体に圧縮荷重を掛けた際のその縮み量、及び伸び量を表した係数であり、値が大きいほど縮み量・伸び量が大きく追随性が高い。逆に値が小さくなると縮み量・伸び量が小さく追随性が低い。
【００３２】
本発明により得られるモルタル組成物は、耐震安全性の面から十分な付着強度と高い追随性とを兼ね備えていることから、硬化した後に施工面から剥離しにくく、しかも施工面の伸び縮みにも耐えうる、壁面等のコンクリート面の補修材、或いは鉄柱表面の補強用被覆材等として好適である。
【００３３】
加えて、本発明により得られるモルタル組成物は、硬化した後の圧縮強度が十分に高いことにより施工面に対して垂直方向にかかる力に強く、破損やひび割れなどが生じにくい。また、曲げ強度が十分に高いことにより施工面と水平方向（曲げる方向）にかかる力に強く、破損やひび割れなどが生じにくい。
【００３４】
なお、ポリカルボン酸系減水剤には、早強ポルトランドセメントとの間に相性の良否が存在するが、調製されたモルタル組成物の施工後３日目の圧縮強度が、早強ポルトランドセメントとポリカルボン酸系減水剤と硅砂と水だけの配合（図１参照）において、１８．０Ｎ／ｍｍ2以上であることをもって、相性の良好なることを確認することができる。
【００３５】
本発明のモルタル組成物又はモルタル材料混合粉体には、保水剤（増粘剤）０．０５〜１．０重量部が含まれていることが望ましい。モルタル原料に保水剤が含まれることにより、より高い保水性と浸透性とを付与することができる。セメントやモルタルにおいては、急激に水分が蒸発するとドライアウトを起こし、強度が発現しない。そのため、保水性を有する添加剤を使用することにより、被接着体への強度な付着を可能とする。また、強度発現時（初期段階）において、強度発現の妨げになる外的要因を防ぐ役割を果たし、正常な強度発現を可能としている。保水剤はメチルセルロースであることが好ましい。保水剤としてメチルセルロースを用いることにより、より高い保水性と浸透性が得られ、作業性や付着強度の向上に寄与する。
【００３６】
本発明のモルタル組成物又はモルタル材料混合粉体には、炭素系粉末剤０．５〜２．０重量部が含まれていることが望ましい。モルタル原料に０．５〜２．０重量部の炭素系粉末剤が含まれることにより、表面硬度が向上し、セメントの水和反応も促進される。
【００３７】
本発明のモルタル組成物又はモルタル材料混合粉体には、消泡剤０．１〜０．３重量部が含まれていることが望ましい。本発明のモルタル組成物は、強度向上を目的としてバインダ（砂と水以外の原料）の割合を多くしているため、空気泡が残りやすい傾向にあるが、モルタル原料に０．１〜０．３重量部の消泡剤が含まれていると、気泡が適当な量となって作業性と強度の向上に寄与する。
【００３８】
本発明のモルタル組成物又はモルタル材料混合粉体には、石膏０．２〜１．０重量部が含まれていることが望ましい。モルタル原料に０．２〜１．０重量部の石膏が含まれることにより、石膏の膨張力でセメントが硬化収縮する際のひび割れを防ぐことが出来る。また、付着強度、圧縮強度、曲げ強度の初期強度の向上にも寄与する。
【００３９】
なお、本発明を応用することにより、機能性モルタル組成物の調製方法を実現することができる。この方法は、早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、ポリカルボン酸系減水剤０．０５〜０．１２重量部とを含み、且つ有機系接着剤を含まないモルタル材料混合粉体を用意するステップと、このモルタル材料混合粉体に対して、水１０〜２５重量部、さらに機能性粉体、粒体、又は液体を加えて、撹拌負荷が急減するに至るまで撹拌するステップとを有する、ものである。機能性粉体としては、単に、珪砂等でもよいが、金属粉やゴムの粉等の任意の機能性粉体を導入して、様々な機能特性を備えたモルタル組成物を実現することができる。
【発明の効果】
【００４０】
本発明によれば、耐震安全性の基準を満たす高い付着強度を有し、しかも高ひずみ度を有し、圧縮強度と曲げ強度が高く、高い追随性を有し、ひび割れ等が生じにくく、膨張・収縮が起きにくく、かつ経時的変化が少なく、有機系接着剤を使用せず、その他の有機系原料や揮発性の溶剤などの使用も極力抑えて作業安全性に配慮した、材料コストが安価であり、作業性も良好なモルタル組成物を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４１】
以下に、この発明の好適な実施の一形態を詳細に説明するが、本発明はこれによって限定されるものではない。
【００４２】
この実施形態にかかるモルタル組成物の調製方法は、予め調製されたモルタル材料混合粉体に対して、水１０〜２５重量部を注入したのち、これを所定の撹拌態様で混練してモルタル組成物を調製するものである。
【００４３】
モルタル材料混合粉体には、早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、ポリカルボン酸系減水剤粉末０．０５〜０．１２重量部とが少なくとも含まれている。もっとも、様々な弊害を及ぼす虞のある有機系接着剤は一切含まれていない。加えて、このモルタル材料混合粉体には、保水剤であるメチルセルロース０．０５〜１．０重量部と、炭素系粉末０．５〜２．０重量部と、消泡剤０．１〜０．３重量部と、石膏０．２〜１．０重量部とがさらに含まれている。
【００４４】
モルタル材料混合粉体の混練は、電動撹拌機によりモルタル材料を撹拌することにより行われる。電動撹拌機としては、ハンドミキサー、容器据付型撹拌装置等の一般的な混練器具を用いることができる。容器据付型撹拌装置としては、例えば日本国登録実用新案公報第３０２３０３５号に開示されている容器据付型撹拌装置を用いることができる。撹拌時間は、使用水量、気温、湿度等の各種条件により異なるが、ハンドミキサーならば５００〜７５０ｒｐｍで５〜７分程度行われる。
【００４５】
尚、本発明に係るモルタル組成物を有効に作用させるためには、言うまでもないが、各原料は可及的均一に混練されねばならない。本発明者等の鋭意研究によれば、各原料が均一に混練されたことは、撹拌機における撹拌負荷が急激に減少することで確認できる、との知見が得られた。しかも、本発明者等の経験によれば、従前のモルタル組成物においては、材料が均一に混練されたとしても、撹拌負荷が急激に減少するという現象は見られないことも知見された。撹拌負荷の急減は、ハンドミキサーの場合には、ミキサーを把持する手に伝わる撹拌反作用の大きさで確認することができる。容器据付型撹拌装置の場合には、電動機の負荷電流の急減や撹拌羽の回転数上昇等を通じて確認することができる。
【００４６】
加えて、均一に混練されたことの確認は、モルタル組成物のフロースピードにより判定することもできる。本発明者等の鋭意研究によれば、混練が十分に完了した状態にあるモルタル組成物のフロー値と混練が未了状態にモルタル組成物のフロー値とはさほど大差は見られないものの、そのフロースピード（一定距離流動するための所要時間）においては、２倍近い差が生ずることが知見された。したがって、このフロースピードの差によっても、均一混練の完了を判断することができる。
【００４７】
このようにして調製されたモルタル組成物は、ＪＩＳ  Ａ  ６９１６による施工後２８日目の付着強度が２．５Ｎ／ｍｍ2以上、ＪＩＳ  Ａ  １１４９による施工後２８日目のひずみ度が５０００μ以上、ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の圧縮強度が６０．０Ｎ／ｍｍ2以上、かつＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の曲げ強度が６．０Ｎ／ｍｍ2以上、と言った優れた物性を呈する。
【００４８】
なお、調製されたモルタル組成物の施工後３日目の圧縮強度が、早強ポルトランドセメントとポリカルボン酸系減水剤と硅砂と水だけの配合（図１参照）において、１８．０Ｎ／ｍｍ2以上とならない場合には、使用されたポリカルボン酸系減水剤粉末の製品としての相性が悪いものと判断される。その場合には、ポリカルボン酸系減水剤粉末を別の製品に代える必要がある。その場合、本発明者等の鋭意研究によれば、主鎖が短くかつグラフト鎖が長いと言う分子構造を有するポリカルボン酸系減水剤が最適であると推定された。
【００４９】
こうして得られるモルタル組成物は、硬化後の付着強度が従前のモルタル組成物よりも高く、また硬化時間が短く、初期強度も高いという格別の作用乃至効果を有するものである。
【００５０】
ここで、『付着強度』とは、被接着体にモルタル組成物が一面のみ接した状態での張り付き強度のことである。セメントやモルタルなどにおいては、日常安全性の点からは１．２Ｎ／ｍｍ2以上、耐震安全性の点からは２．０Ｎ／ｍｍ2以上の付着強度が望ましいとされる。尚、この付着強度はＪＩＳ  Ａ  ６９１６による施工後２８日目の付着強度である。以下において特に記述しない限りは、各種強度は施工後２８日目の強度である。
【００５１】
本発明においては、コンクリート表面の微細な溝やくぼみにセメントゲルが浸透充填され、浸透充填されたセメントゲルが溝やくぼみの中で硬化し膨張することによって錨のような効果をもたらすものだと推定される。セメントゲルの浸透性の向上と、錨状部分の強度の向上は付着強度の向上に寄与する。
【００５２】
付着強度のみを高くするのであれば樹脂量を増やした樹脂モルタルを用いれば良いが、樹脂量を増やせば耐久性、作業安全性、コスト増加など他の問題が生じる。そこで本発明においては、耐震安全性を満たす２．０Ｎ／ｍｍ2以上の付着強度を確保しつつ、高ひずみ度、高圧縮強度、高曲げ強度、耐久性向上、低コストなど、他の必要要件とのバランスを考慮して使用材料や材料の撹拌時間などを決定した。
【００５３】
尚、他の物性で好ましい値を確保しつつ、２．５Ｎ／ｍｍ2以上の付着強度が得られればより好ましい。これらの数値はＪＩＳ  Ａ  ６９１６による施工後２８日目の付着強度である。
【００５４】
『ひずみ度』とは、円柱供試体に圧縮荷重を掛けた際のその縮み量、及び伸び量を表した係数であり、値が大きいほど縮み量・伸び量が大きく追随性が高くなり、値が小さいほど縮み量・伸び量が小さくなり追随性が低くなる。ひずみ度が高い物質と低い物質とに同じだけの力を加えた場合、ひずみ度が高い物質の方が変形が大きい。本発明に係るモルタル組成物は、従前のセメントモルタルよりもひずみ度が高いため、圧力が掛かった場合に変形が大きく伸び能力（追随性）が高い。本発明においてはひずみ度５０００μ以上が獲得される。これらの数値はＪＩＳ  Ａ  １１４９による施工後２８日目のひずみ度である。
【００５５】
『圧縮強度』とは、圧縮応力が作用した場合の抵抗力であり、『曲げ強度』とは、曲げ応力が作用した場合の抵抗力である。曲げ強度が高いと、より曲がっても割れにくい。従って、高圧縮強度かつ高ひずみ度の物質は、大きい力を加えても破壊されにくく、しかも曲がっても割れにくい物質、ということになる。本発明においては、圧縮強度は６０．０Ｎ／ｍｍ2以上、曲げ強度は６．０Ｎ／ｍｍ2以上が獲得される。これらの数値はＪＩＳ  Ｒ  ５２０１による施工後２８日目の圧縮強度、曲げ強度である。
【実施例１】
【００５６】
次に、本発明に係るモルタル組成物の材料であるポリカルボン酸系減水剤、無水石膏、保水剤、炭素系粉末、消泡剤、水のそれぞれについて、適量の確認のための実施例について説明する。
【００５７】
［ポリカルボン酸系減水剤の最適化］
本発明においては、モルタル組成物に対してポリカルボン酸系の減水剤を添加することにより、モルタル原料（セメント粒子）を水に均一に分散させる。これにより、同時に、モルタル組成物内の水分を減らし、作業性が確保される程度の軟らかさを保つことができる。
【００５８】
従前より、ポリカルボン酸系の減水剤はモルタル組成物への使用が研究されていたが、ポリカルボン酸系の減水剤はモルタル原料を均一に分散させる能力が高いが、反面使用した場合硬化に非常に時間がかかるという欠点がある。このため、ポリカルボン酸系の減水剤を添加する際には、促進剤等の初期強度を高めるための薬剤が必要とされており、これらの初期強度を高めるための薬剤が耐久性や作業性に悪影響を及ぼすことがあった。
【００５９】
本発明者らは、ポリカルボン酸系減水剤と早強ポルトランドセメントとの組み合わせに着目し、混練態様によっては、促進剤等の初期強度を高めるための薬剤を用いずとも、硬化時間を短縮し初期強度を向上させることが可能であるとの知見を得た。換言すれば、本発明に好適な早強ポルトランドセメントによれば、「ＪＩＳ  Ａ  ６９１６による施工後３日目の圧縮強度が、早強ポルトランドセメントとポリカルボン酸系減水剤と硅砂と水だけの配合（図１参照）において、１８．０Ｎ／ｍｍ2以上」となることが確認された。これにより、十分な初期強度を確保しつつも、被接着面への浸透力が高く投錨効果により高い付着強度を有するモルタル組成物を得ることができる。早強ポルトランド・セメントとポリカルボン酸系減水剤と珪砂と水だけを混練したとき、ＪＩＳ  Ａ  ６９１６による施工後３日目の圧縮強度が１８．０Ｎ／ｍｍ2以上となるような良好な相性を有するポリカルボン酸系減水剤としては、例えばメトキシ（ポリエチレングリコール）メタキシレート・コポリマーを挙げることができる。
【００６０】
ポリカルボン酸系の減水剤の種類としては、市販されたポリカルボン酸系減水剤の中から相性の良好なものの１つを選択し、添加量を変化させて比較検討を行うこととした。試験は、減水剤を０．５ｇ、１ｇ、１．５ｇ、３ｇとし、３日、７日、１４日、２８日の圧縮強度、７日、１４日、２８日の曲げ強度、７日、１４日、２８日の付着強度をそれぞれ測定した。これらの物性を、早強ポルトランドセメント３８０ｇと６号珪砂６００ｇと水２００ｇとを混練してなるモルタル組成物について測定した結果が図１に示されている。
【００６１】
同図に示されるように、全ての試料１−１〜１−５について、早強ポルトランドセメント（３８０ｇ）、６号珪砂（６００ｇ）、水（２００ｇ）の量を固定して、ポリカルボン酸系減水剤粉末の量だけを０ｇ（１−１），０．５ｇ（１−２），１．０ｇ（１−３），１．５ｇ（１−４），３．０ｇ（１−５）と変化させて、流動性、作業性、圧縮強度、曲げ強度、付着強度の各物性値の変化を観察した。図から明らかなように、この例にあっては、圧縮強度（３８．２Ｎ／ｍｍ2）、曲げ強度（４．９Ｎ／ｍｍ2）、付着強度（２．２３Ｎ／ｍｍ2）のいずれにおいても、試料１−３（１．０ｇ）の場合が最も高い値を示すことが確認された。したがって、この例にあっては、ポリカルボン酸系減水剤の添加量は１ｇが最適であると判断される。
【００６２】
ポリカルボン酸系減水剤は、使用量が少なすぎると十分な浸透投錨効果が得られない虞があり、逆に使用量が多すぎると凝結が遅延すると言う問題がある。試験の結果、ポリカルボン酸系減水剤の使用量は１．０ｇ〜１．５ｇ程度が適切であることが確認された。加えて、ポリカルボン酸系減水剤と早強ポルトランドセメントとの間には、相性の良否が存在するが、この例にあっては、施工後３日後の圧縮強度は１８．２Ｎ／ｍｍ2とされており、相性は良好（施工後３日後の圧縮強度＞１８Ｎ／ｍｍ2）なることが確認された。
【００６３】
なお、図において、『バインダ』にはセメントと減水剤とが含まれ、『粉』にはセメントと減水剤と砂とが含まれる。減水剤の種類によって強度に多少のバラツキはあるものの、適切な使用量を用いれば、十分実用に供する浸透投錨効果が得られた。
【００６４】
［石膏及び／又はその水和物の添加］
本発明においては、モルタル組成物の原料として石膏または／及びその水和物を用いることにより、膨張力が向上しセメントが硬化する際の硬化収縮によりひび割れが生じることを防止できる。また、付着強度、圧縮強度、曲げ強度などの初期強度も向上する。
【００６５】
本発明において用いる石膏としては、二水石膏、半水石膏、無水石膏などの中から一種または二種以上を適宜選択して用いることができるが、硬化後の安定性が高いという理由から、無水石膏が最も好ましい。
【００６６】
配合量と物性値の相関を確認するため、石膏量を０ｇ（２−１）、５ｇ（２−２）、１０ｇ（２−３）、１５ｇ（２−４）とし、３日、７日、１４日、２８日の圧縮強度、７日、１４日、２８日の曲げ強度、７日、１４日、２８日の付着強度をそれぞれ測定した。これらの物性を、早強ポルトランドセメント３８０ｇと減水剤１．０ｇと６号珪砂６００ｇと水２００ｇとを混練してなるモルタル組成物について測定した結果が図２に示されている。
【００６７】
同図に示されるように、全ての試料２−１〜２−４について、早強ポルトランドセメント（３８０ｇ）、ポリカルボン酸系減水剤粉末（１．０ｇ）、６号珪砂（６００ｇ）、水（２００ｇ）の量を固定して、無水石膏の量だけを０ｇ（２−１），５ｇ（２−２），１０ｇ（２−３），１５ｇ（２−４）と変化させて、流動性、作業性、圧縮強度、曲げ強度、付着強度の各物性値の変化を観察した。図から明らかなように、この例にあっては、圧縮強度（４１．４Ｎ／ｍｍ2）、曲げ強度（５．３Ｎ／ｍｍ2）、付着強度（２．４２Ｎ／ｍｍ2）のいずれにおいても、試料２−２（５ｇ）の場合が最も高い値を示すことが確認された。したがって、この例にあっては、無水石膏の添加量は５ｇが最適であると判断される。なお、図において、『バインダ』にはセメントと石膏と減水剤とが含まれ、『粉』にはセメントと石膏と減水剤と砂とが含まれる。
【００６８】
石膏は、配合量が少なすぎると硬化収縮によるひび割れが生じやすくなるという問題があり、逆に配合量が多すぎると、膨張力が高すぎるためひび割れが発生しやすくなるという問題がある。尚、石膏はセメント自体にも含まれているため、セメントの種類によっては、石膏の外添は不要な場合もある。本発明においては、作業性と各種強度とのバランスの点から石膏の外添量は１０ｇ以下が好ましいとの結論が得られた。
【００６９】
［保水剤の添加］
モルタル組成物に保水剤を加えることにより、より高い保水性と浸透性を付与することができる。セメントやモルタルにおいては、水分が蒸発しすぎると粘性が大きくなり取扱い難くなるため、保水性を有する添加剤を用いることにより作業性に寄与する。また、保水剤を用いることにより親和性が増し、被接着体表面の細かい溝やくぼみに本モルタル組成物が入り込むことにより、被接着体により強固に付着する。
【００７０】
本発明において用いる保水剤としては、セルロース系保水剤、アクリル系保水剤、ビニル系保水剤など一般的な保水剤から一種または二種以上を適宜選択して用いることができるが、好ましくはメチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、メチルヒドロキシエチルセルロースなどであり、保水性と浸透性に特に寄与するという理由から、最も好ましくはメチルセルロースである。
【００７１】
保水剤の種類としては、メチルセルロースを主成分とする保水剤の中から、製品の１つを選択し、その添加量を変化させて比較検討を行うこととした。保水剤の配合量について確認するため、保水剤の量を０ｇ（３−１）、０．５ｇ（３−２）、１ｇ（３−３）、１．５ｇ（３−４）、３ｇ（３−５）とし、３日、７日、１４日、２８日の圧縮強度、７日、１４日、２８日の曲げ強度、７日、１４日、２８日の付着強度をそれぞれ測定した。これらの物性を、セメントＣ３８０ｇと無水石膏５ｇと減水剤Ｂ１ｇと６号珪砂６００ｇと水２００ｇとを混練してなるモルタル組成物について測定した結果が図３に示されている。
【００７２】
同図に示されるように、全ての試料３−１〜３−５について、早強ポルトランドセメント（３８０ｇ）、無水石膏（５．０ｇ）、ポリカルボン酸系減水剤粉末（１．０ｇ）、６号珪砂（６００ｇ）、水（２００ｇ）の量を固定して、保水剤の量だけを０ｇ（３−１），０．５ｇ（３−２），１．０ｇ（３−３），１．５ｇ（３−４），３．０ｇ（３−５）と変化させて、流動性、作業性、圧縮強度、曲げ強度、付着強度の各物性値の変化を観察した。
【００７３】
図から明らかなように、この例にあっては、圧縮強度（４９．６Ｎ／ｍｍ2）、曲げ強度（６．３Ｎ／ｍｍ2）、付着強度（２．９０Ｎ／ｍｍ2）のいずれにおいても、試料３−３（１．０ｇ）の場合が最も高い値を示すことが確認された。したがって、この例にあっては、保水剤の添加量は１．０ｇが最適であると判断される。なお、図において、『バインダ』にはセメントと石膏と減水剤と保水剤とが含まれ、『粉』にはセメントと石膏と減水剤と保水剤と砂とが含まれる。
【００７４】
保水剤は、使用量が少なすぎると十分な保水性が得られないため作業性が悪化する可能性があり、逆に使用量が多すぎると、過度に粘性が向上してフロー値が低下して作業性が悪化する可能性がある。本発明においては、作業性と各種強度とのバランスの点から保水剤の使用量は０．５〜１．５ｇが好ましいとの結論が得られた。保水剤の種類によって強度に多少のバラツキはあるものの、適切な使用量を用いれば、いずれの保水剤も十分実用に供する範囲であった。
【００７５】
［炭素系粉末剤の添加］
本発明に係るモルタル組成物においては、炭素系粉末剤を添加することにより、作業性の向上、表面硬度の強化、セメントの水和反応の促進などの効果が得られ、より好ましい。
【００７６】
炭素系粉末剤の微粒子は水の存在下でミキシングすると、電極化し電子を放出するようになり、この電子が水の分子やセメント粒子にぶつかるときに熱を発生することにより、セメントの水和反応を促進する。一般的にセメントは、温度が高いほど水和反応が促進される。
【００７７】
本発明において用いる炭素系粉末剤としては、粒炭、粉炭など一般的な炭素系粉末剤から一種または二種以上を適宜選択して用いることができるが、均一に表面硬度が高くなるという理由から、粉炭が好ましい。
【００７８】
配合量について確認するため、炭素系粉末剤の量を０ｇ（４−１）、１０ｇ（４−２）、２０ｇ（４−３）、４０ｇ（４−４）、１５ｇ（４−５）とし、３日、７日、１４日、２８日の圧縮強度、７日、１４日、２８日の曲げ強度、７日、１４日、２８日の付着強度をそれぞれ測定した。これらの物性を、早強ポルトランドセメント３８０ｇと無水石膏５ｇとポリカルボン酸系減水剤１ｇと保水剤１．０ｇと６号珪砂６００ｇと水２００ｇとを混練してなるモルタル組成物について測定した結果が図４に示されている。
【００７９】
図から明らかなように、この例にあっては、圧縮強度（５５．０Ｎ／ｍｍ2）、曲げ強度（６．３Ｎ／ｍｍ2）、付着強度（２．７３Ｎ／ｍｍ2）のいずれにおいても、試料４−５（１５ｇ）の場合が最も高い値を示すことが確認された。したがって、この例にあっては、炭素系粉末の添加量は１５ｇが最適であると判断される。なお、図において、『バインダ』にはセメントと石膏と減水剤と保水剤と炭素系粉末剤とが含まれ、『粉』にはセメントと石膏と減水剤と保水剤と炭素系粉末剤と珪砂とが含まれる。
【００８０】
炭素系粉末剤は、使用量が少なすぎると十分な表面硬度が得られない可能性があり、逆に使用量が多すぎると、長期の圧縮強度が低下する虞がある。本発明においては、特に初期強度を必要とする用途の場合には炭素系粉末剤を添加してもよく、添加する場合は作業性と各種強度とのバランスの点から使用量は１０〜２０ｇが好ましいとの結論が得られた。
【００８１】
［消泡剤の添加］
本発明に係るモルタル組成物においては、強度とフロー値という相反するものを両方とも水準以上の値にするため、使用原料と配合量について考察をおこなっている。特に、強度の向上を重視しておりバインダ（砂と水以外の原料）の割合を多くしているため、強度は高いが粘性も高く混練した際に取り込まれる空気泡が残りやすいという傾向がある。そこで、ここでは消泡剤を用いてこの課題を解決することにした。消泡剤を添加することにより、モルタル組成物中の空気泡の量を調整し目標とするフロー値を達成しやすくなる。
【００８２】
消泡剤の配合量を確認するため、消泡剤の量を０ｇ（５−１）、１ｇ（５−２）、２ｇ（５−３）、３ｇ（５−４）とし、３日、７日、１４日、２８日の圧縮強度、７日、１４日、２８日の曲げ強度、７日、１４日、２８日の付着強度をそれぞれ測定した。これらの物性を、早強ポルトランドセメント３８０ｇと無水石膏５．０ｇとポリカルボン酸系減水剤１．０ｇと保水剤１．０ｇと炭素系粉末剤１５．０ｇと珪砂６００ｇと水２００ｇとを混練してなるモルタル組成物について測定した結果が図５に示されている。
【００８３】
図から明らかなように、この例にあっては、圧縮強度（６２．６Ｎ／ｍｍ2）、曲げ強度（７．２Ｎ／ｍｍ2）、付着強度（３．１１Ｎ／ｍｍ2）のいずれにおいても、試料５−３（２．０ｇ）の場合が最も高い値を示すことが確認された。したがって、この例にあっては、消泡剤の添加量は２．０ｇが最適であると判断される。なお、図において、『バインダ』にはセメントと石膏と減水剤と保水剤と炭素系粉末剤と消泡剤とが含まれ、『粉』にはセメントと石膏と減水剤と保水剤と炭素系粉末剤と消泡剤と砂とが含まれる。
【００８４】
消泡剤は使用量が少なすぎると、気泡が多く残り強度低下を生じる虞があり、逆に使用量が多すぎると、気泡が減りすぎて流動性が低下し作業性が悪化する。本発明においては、作業性と各種強度とのバランスの点から消泡剤の使用量は１〜２ｇが好ましいとの結論が得られた。
【００８５】
［水の使用量］
セメント、モルタルなどを扱う場合において、好適な作業性を確保するためには水は必要であるが、水を多量に用いると製品の付着強度、圧縮強度、曲げ強度などが非常に弱くなってしまうという問題がある。このため、水の使用割合、減水剤や保水剤の使用量とその種類はセメント、モルタルなどの製品を作る上で重要な課題となっている。本発明のモルタル組成物は、モルタル材料混合粉体を使用することで、現場毎の施工条件に合わせてフロー値の調整を行うため、水の使用量も調整可能である。
【００８６】
十分な強度が保持できる範囲での水の使用量を特定するため、水の量を１００ｇ（６−２）、１５０ｇ（６−３）、２００ｇ（６−１）、２５０ｇ（６−４）、３００ｇ（６−５）とし、３日、７日、１４日、２８日の圧縮強度、７日、１４日、２８日の曲げ強度、７日、１４日、２８日の付着強度をそれぞれ測定した。これらの物性を、早強ポルトランドセメント３８０ｇと石膏５．０ｇとポリカルボン酸系減水剤１．０ｇと保水剤１．０ｇと炭素系粉末剤１５ｇと消泡剤２．０ｇと６号珪砂６００ｇとを混練してなるモルタル組成物について測定した結果が図６に示されている。
【００８７】
なお、図において、『バインダ』にはセメントと石膏と減水剤と保水剤と炭素系粉末剤と消泡剤とが含まれ、『粉』にはセメントと石膏と減水剤と保水剤と炭素系粉末剤と消泡剤と骨材とが含まれる。
【００８８】
水の使用量が少なすぎると粘度が上がり作業性が悪化する虞があり、逆に水の使用量が多すぎると硬化後に十分な強度が得られない可能性があり、また、コテ仕上げ時に余剰水（ブリージング）が発生するなど作業性が悪化する虞がある。以上の点を考慮して、試験の結果から本件においては水の使用量を１５０〜２５０ｇとした。フロー値は、作業性等を考慮して１５０〜２５０ｍｍ程度の値であることが好ましい。
【００８９】
［作用起序］
従前のセメントモルタルの問題点の一つである、膨張・収縮を繰り返すことにより劣化するという性質は、従前のセメントモルタルが気泡を多く含むために吸水しやすく、その結果として膨張・収縮が起こりやすい、という作用起序によるものである。これに対して、本発明に係るモルタル組成物は、原材料同士が相性が良いために均一に分散しやすく、そのため各成分粒子間に大きな空隙が生じ難く施工後の気泡の量も少なくなり、結果として膨張・収縮がほとんど起こらないものだと推定される。
【００９０】
また、本発明に係るモルタル組成物は、付着強度が高く、ひずみ度も高いために被接着体に対する追随性もあるという、従来のモルタル組成物では得られない優れた性質を有する。このような性質は、セメント粒子が水中に均一に分散されており、被接着面の微細な溝にもセメント粒子やセメントゲルが入り込み、これが硬化する過程で膨張することで所謂投錨効果が発揮されるためであると推定される。このことは、本発明に係るモルタル組成物は、切削された御影石の表面（極めて微細な溝しか存在しない）にも接着し得ると言う顕著な事実によっても裏付けられている。
【００９１】
さらに、本発明に係るモルタル組成物は、圧縮強度並びに曲げ強度についても高いために、比較的に大なる加重にも耐え得ると言う性質を兼ね備えている。このような性質も、セメント粒子が水中に均一分散することで、個々のセメント粒子の全周に満遍なく水和反応が生じてエトリンガイドが密に生成されることから、個々のセメント粒子が均一に分散して、外部からの荷重を分散するためであろうと推定される。
【００９２】
本発明者等が推定するセメント粒子分散態様は次のように説明される。本発明に係るモルタル組成物におけるセメント粒子分散状態が図１０に、同モルタル組成物と被接着体との界面構造モデルが図１１に示されている。また、従来のセメントモルタル組成物におけるセメント粒子分散状態が図１２に、同セメントモルタル組成物と被接着体との界面構造モデルが図１３に示されている。
【００９３】
なお、それらの図において、１はセメント粒子、２はセメントゲル、３は被接着体（例えば、コンクリート壁面等）、４は被接着体の表面に存在するセメント粒子に比較してやや大径な穴や窪み（以下、『大径穴』と言う）、５は被接着体の表面に存在するセメント粒子に比較して十分に小径な穴や窪み（以下、『小径穴』と言う）、６はセメント粒子凝集体、７は気泡（未充填部分）、８はセメント粒子凝集体内部に生ずる未水和領域である。
【００９４】
本発明に係るモルタル材料混合粉体（すなわち、早強ポルトランドセメントとポリカルボン酸系減水剤粉末と砂のほか、保水剤粉末、消泡剤粉末、炭素系粉末等を適宜に混入してなる混合物）に対して水を注入後、これを十分に混練（撹拌負荷が急減するに至るまで電動撹拌機にて撹拌）することにより得られたペースト状モルタル組成物の場合、図１０に示されるように、セメント粒子１は凝集することなく均一に（バラバラに）分散された状態となり、個々のセメント粒子１はその全周面において水と接触して水和反応が起こり、セメント粒子１の周囲には十分な量のセメントゲル２が生成されるものと推定される。そのため、このようなペースト状モルタル組成物を被接着体３の表面に適当な厚さで塗布等すれば、図１１に示されるように、セメントゲル２は大径穴４及び小径穴５の奥深くにまで浸透して内部を満たすと共に、セメント粒子１それ自体も大径穴４に入り込むため、それらが硬化膨張することにより投錨効果が発揮されて、極めて強力な付着強度が発現するものと推定される。本発明に言う『付着強度』とは、『投錨力』と言い代えることもできる。ここで、『投錨力』とは、コンクリート表面の微細な溝やくぼみにセメントゲルが浸透充填され錨状となり、この錨状部分の強度の大きさによって決まる力である。この点において、本発明に言う『付着強度』は、界面における付着力により規定される有機系接着剤における『付着強度』とは顕著に相違する。尚、本発明に係るモルタル組成物において、保水剤を加えた場合には、より界面活性が向上し、モルタル組成物が塗工面の微細な溝に入り込みやすくなり、投錨力（即ち接着力）がより上昇する。
【００９５】
加えて、隣接する個々のセメント粒子１同士は、モルタル組成物中に整然と配列されることに加えて、セメントゲル２の硬化過程で生ずるエトリンガイドを介して均一に分散されるため、外部から加えられる力はそれらのセメント粒子に分散して受容されて局部集中が生じにくく、これにより高圧縮強度、高曲げ強度、並びに、高ひずみ度と言った特有の性質が発現されるものと推定とされる。
【００９６】
これに対して、従来のペースト状モルタル組成物の場合には、図１２に示されるように、セメント粒子１は隣接するもの同士が寄せ集まってセメント粒子凝集体６を形成しているため、水和反応に寄与するものはセメント粒子凝集体６の外面に露出するセメント粒子１のみとなり、モルタル組成物全体として生成されるセメントゲル２の量が本発明の場合に比べてかなり少ないものと推定される。そのため、このようなペースト状モルタル組成物を被接着体３の表面に適当な厚さで塗布等したとしても、図１３に示されるように、セメントゲル２は大径穴４の内部にはある程度侵入するものの、小径穴５に関しては殆ど侵入することができないし、セメント粒子１も凝集体６を形成して塊状をなすために、大径穴４には入り込むことができない。そのため、それらが硬化膨張したとしても、投錨効果は殆ど発揮されず、強力な付着強度は発現されないものと推定される。
【００９７】
加えて、セメント粒子凝集体６の中心部の水と接触し難い部分には強度的に脆弱な未水和領域８が残されるため、外部から大きな力が加えられると未水和領域８において応力集中による圧壊乃至粒子間剥離が生ずるほか、この未水和領域８は経年劣化の原因ともなると推定とされる。さらに、水和反応により生成されるセメントゲル２それ自体が量的に少ないことから、セメント粒子１同士乃至セメント凝集体６同士の結合力も比較的に弱く、そのため本発明のような高圧縮強度、高曲げ強度、並びに、高ひずみ度と言った性質は発現されないものと推定とされる。
【００９８】
［材料の混練］
先に述べたように、本発明のモルタル組成物は、ポリカルボン酸系減水剤粉末を含むモルタル材料混合粉体に対して水を注入したのち、これを混練することにより調製することができる。このとき、混練作業は、電動ハンドミキサーや容器（樽）据付型電動撹拌装置等の一般的な混練器具を用いて行うことができる。混練作業に好適な容器据付型電動撹拌装置としては、日本国登録実用新案公報第３０２３０３５号に開示された容器据付型撹拌装置を挙げることができる。撹拌時間は、使用水量、気温、湿度等の各種条件により異なるが、ハンドミキサーならば５００〜７５０ｒｐｍで５〜７分程度行われる。
【００９９】
この応用例において、実験に使用される攪拌機は、樽装着型の自動攪拌機と一般的に呼ばれる。この攪拌機は、図１４及び図１５に示されるように、攪拌手段がファンではなくて、直線状ブレードプレート１０４であるという特徴を有する。この直線状ブレードプレート１０４は、内径Ｄを有する混合樽Ａの底部に沿って半径方向へ延出されており、一対のサポートロッド１０５で支持され攪拌軸１０２の周りを回転する。サポートロッド１０５は、垂直部１０５ａと、傾斜部１０５ｂと、上部サブブレード１０５ｃと、下部サブブレード１０５ｄとを有する。一方の端部の先端から他方の端部の先端へ至る直線状ブレードプレート１０４の全長は、図１５においてＬとして表されている。このようなブレードの構造によれば、回転抵抗が非常に少ないので、回転における低攪拌負荷が保証される。
【０１００】
攪拌軸１０２は、取付穴１０３を介してモータの軸１０７に連結されている。電気モータ１０６は、クランプ金具により樽Ａの上部に固定されたモータ支持部材１１０を使用して混合樽の上部に装着される。モータ支持部材１１０は、さらに、サポートアーム１１２に結合されたベースプレート１１１を含んでいる。このベースプレート１１１は、さらに、クランプ金具１１４に取り付けられたガイドプレート１１３に結合されている。
【０１０１】
評価の目的のためには、攪拌装置としては、１００Ｖ，８．５Ａ，５６０ｒｐｍ，５０−６０Ｈｚの定格を有するものが好ましく、樽の容量は７５リットルとされる。そのような攪拌機は、日本国東京のヤブ原株式会社によって製造され、「タルマルくん」の商品名で呼ばれる。
【０１０２】
本発明に係る物質の混合体を他の組成物と比較して評価するために、それぞれ水なしの状態で２５ｋｇとなり、かつセメントと砂と水については同様である、９種類のサンプルを、下記のとおり用意した。
【０１０３】
サンプルＭ（Ａ）本発明：ポリカルボン酸系減水剤は、メタクリル酸系成分を含みかつ良好な相性を有するＡとされる。このようなポリカルボン酸系減水剤粉末の一例としては、メトキシ（ポリエチレングリコール）メタキシレート・コポリマー粉末を挙げることができる。
サンプルＭ（−）：ポリカルボン酸系減水剤は使用されていない。
サンプルＭ（Ｂ）〜Ｍ（Ｉ）：良好な相性を有しない下記のポリカルボン酸系減水剤が使用された。
Ｂ：ポリカルボン酸エーテル系化合物
Ｃ：ポリカルボン酸エーテル系化合物と分子間架橋ポリマーの複合体
Ｄ：ポリカルボン酸系化合物（主成分）
Ｅ：末端スルホン酸基を有するポリカルボン酸基含有多元ポリマー（主成分）
Ｆ：末端スルホン酸基を有するポリカルボン酸基含有多元ポリマー（主成分）
Ｇ：ポリカルボン酸系化合物
Ｈ：ポリカルボン酸系化合物
次に、それぞれのサンプル（早強ポルトランドセメント２５〜４５重量部と、砂４０〜６０重量部と、ポリカルボン酸系減水剤０．０５〜０．１２重量部とを含む）の全量２５ｋｇは、樽の中に流し込まれた。その樽には、水１０〜２５重量部がすでに満たされており、図１４及び図１５に示されるように、攪拌機が起動されかつ回転している。モータ電流は、攪拌の工程（０分〜１０分）を通じて、０．５分毎に測定されかつ記録された。
【０１０４】
最後に、図１７及び図１８に示されるように、記録された電流値について分析が行われた。図１８に示されるように、本発明の場合には、増加期間（時刻０〜時刻ｔ１）の間、負荷電流は、初期値（２．２０Ａ，時刻０）からピーク値（４．１２Ａ，時刻ｔ１）へと急激に増加する。この増加期間においては、初期値（２．２Ａ）は、攪拌機が水だけを攪拌しているときの負荷電流に相当し、ピーク値（４．１２Ａ）は、樽の中へと２５ｋｇの混合粉の全量が注がれたときの負荷電流にほぼ相当する。この例にあっては、増加期間はほぼ０．５分の継続時間を有し、この増加期間における全増加量は、１．９２（＝４．１２−２．２０）Ａである。そのため、『急激に増加』の語は、『３．８４Ａ／分の平均増加率』と表現することもできる。
【０１０５】
時刻ｔ１に続いて、第１の減少期間（時刻ｔ１〜時刻ｔ２）の間、負荷電流は、ピーク値（４．１２Ａ，時刻ｔ１）から第１の中間値（３．６０，時刻ｔ２）へと急激に減少する。この例にあっては、第１の減少期間は１．０分の継続時間を有し、第１の減少期間における全減少量は、０．５２（＝４．１２−３．６０）Ａである。そのため、『急激に減少』の語は、『０．５２Ａ／分の平均減少』と表現することができる。
【０１０６】
時刻ｔ２に続いて、第２の減少期間（時刻ｔ２〜時刻ｔ３）の間、負荷電流は、第１の中間値（３．６０Ａ，時刻ｔ２）から第２の中間値（３．４０Ａ，時刻ｔ３）へと、緩やかに減少する。この例にあっては、第２の減少期間は、約２．０分の継続時間を有し、第２の減少期間における全減少量は、０．２０（＝３．６０−３．４０）Ａである。そのため、『緩やかに減少』の語は、『０．１０Ａ／分の平均減少率』と表現することができる。
【０１０７】
時刻ｔ３に続いて、第３の減少期間（３ｒｄＴＤ：時刻ｔ３〜時刻ｔ４）の間、負荷電流は、第２の中間値（３．４０Ａ，時刻ｔ３）から安定値（３．１０Ａ，時刻ｔ４）へと急激に減少する。この例にあっては、第３の減少期間は約１．０分の継続期間を有し、第３の減少期間における全減少量は０．３０（＝３．４０−３．１０）Ａである。そのため、『急激に減少』の語は、『０．３０Ａ／分の平均減少率』と表現することができる。
【０１０８】
上記説明から明らかなように、本発明の場合には、緩やかな減少を伴う第２の期間（時刻ｔ２〜時刻ｔ３）に引き続いて、急激な減少を伴う第３の期間（時刻ｔ３〜時刻ｔ４）が存在するのに対し、減水剤Ｂ〜Ｈを使用する混合粉の場合には、緩やかな減少を伴う第２の期間に続いて、上述の第３の減少期間のような期間は存在しない。加えて、本発明の場合には、第３の減少期間（時刻ｔ３〜時刻ｔ４）の間の全減少量は、増加期間（時刻０〜時刻ｔ１）の間の全増加量の１５．６３％に相当する。この事実によれば、そのような第３の期間に相当する特性の存在有無、およびそのような第３の減少期間における全減少量が増加期間における全増加量の１０％を超えることを確認することによって、混合粉との良好な相性を有するポリカルボン酸系減水剤Ａと、混合粉との良好な相性を有しない減水剤Ｂ〜Ｈとを明確に区別できることが理解される。
【０１０９】
さらに、Ａを使用する混合粉の場合には、負荷電流は最初から１．０分以内にピーク値（ＰＶ）である４．１２Ａにまで達するのに対し、減水剤Ｂ〜Ｈを使用した混合粉の場合には、負荷電流はせいぜい３．５Ａにしか達しないか、あるいはピークタイム（ＰＫ）は始めから１分以内には収まらない。この事実によれば、負荷電流の値のピーク値（ＰＶ）が始めから１分以内に少なくとも３．７５Ａに達するかどうかを確認することによって、混合粉との良好な相性を有するポリカルボン酸系減水剤Ａと、そのような良好な相性を有しないＢ〜Ｈとを明確に区別できることが理解される。
【０１１０】
さらに、図１８に示されるように、Ａを使用する混合粉の場合には、増加期間（０〜時刻ｔ１）の間の全増加量（ＴＩ）に対する、時刻ｔ１から１０分に至る全減少量（ＰＶ−１０ｍｉｎ）は、５７．２９％に達するのに対し、減水剤Ｂ〜Ｈを使用する混合粉の場合には、増加期間（０〜時刻ｔ１）の間の全増加量に対する、ピークタイム（ＰＴ）から１０分に至る全減少量は、せいぜい３７．１４％にしか達しない。この事実によれば、初期値からピーク値へ至る全増加量（ＴＩ）に対するピーク値（ＰＶ）から１０分値（１０ｍｉｎＶ）の全減少量が、４５％に達するか否かを確認することによって、混合粉との良好な相性を有するポリカルボン酸系減水剤Ａと、混合粉との良好な相性を有しないＢ〜Ｈとを明確に区別できることが理解される。
【０１１１】
さらに、減少の過程においては、各々の減少速度の異なる３つの期間（時刻ｔ１〜時刻ｔ２，時刻ｔ２〜時刻ｔ３，時刻ｔ３〜時刻ｔ４）が存在する。第１の減少期間（時刻ｔ１〜時刻ｔ２）に現れる急激な減少は、モルタル組成物の第１の調整作用によるものであり、第２の減少期間（時刻ｔ２〜時刻ｔ３）に現れる緩やかな減少はセメント粒子の均一分散作用によるものであり、第３の減少期間（時刻ｔ３〜時刻ｔ４）に現れる急激な減少はセメントゲルの生成を促進するモルタル組成物の第２の調整作用によるものであると推定される。
【０１１２】
他方、従前のモルタル（Ｍ（Ｂ）〜Ｍ（Ｈ））の場合には、本発明において現れたような特性は全く観察されなかった。さらに、ピーク値から安定値へ至る減少スピードは比較的一定または一様であった。
【０１１３】
尚、本発明に係るモルタル組成物を有効に作用させるためには、言うまでもないが、各原料は可及的均一に混練されねばならない。上述のように、各原料が均一に混練されたことは、撹拌機における撹拌負荷が急激に減少することで確認できる、との知見が得られた。しかも、本発明者等の経験によれば、従前のモルタル組成物においては、材料が均一に混練されたとしても、撹拌負荷が急激に減少するという現象は見られないことも知見された。撹拌負荷の急減は、ハンドミキサーの場合には、ミキサーを把持する手に伝わる撹拌反作用の大きさで確認することができる。容器据付型撹拌装置の場合には、電動機の負荷電流の急減や撹拌羽の回転数上昇等を通じて確認することができる。
【０１１４】
加えて、均一に混練されたことの確認は、モルタル組成物のフロースピードにより判定することもできる。本発明者等の鋭意研究によれば、混練が十分に完了した状態にあるモルタル組成物のフロー値と混練が未了状態にあるモルタル組成物のフロー値とはさほど大差は見られないものの、そのフロースピード（一定距離流動するための所要時間）においては、２倍近い差が生ずることが知見された。したがって、このフロースピードの差によっても、均一混練の完了を判断することができる。
【０１１５】
本発明に係るモルタル組成物の撹拌度合いと流動態様との関係が図９に示されている。本発明者等は、撹拌負荷が急減するまで撹拌された本発明モルタル組成物（撹拌十分な試料）と撹拌負荷が急減するのを待たずに撹拌を停止した本発明モルタル組成物（撹拌不足な試料）との２種類の試料を用意して、それぞれについてフロースピードを測定した。測定には、通常のフロー値測定器具を使用した。当業者にはよく知られているように、このフロー値測定器具は、同図（ａ）に示されるフロー値測定用の鋼板製底板と、この鋼板製底板の中央部に直立姿勢で配置される円筒容器とを備えている。この例では、円筒容器は直径５ｃｍ、高さ１０ｃｍのものが使用された。鋼板製底板には、中心から順に、フロー値（到達距離）５０ｍｍ，１００ｍｍ，１５０ｍｍ，２００ｍｍ，２５０ｍｍに相当する同心円が描かれている。鋼板製底板の中心（５０ｍｍ）に円筒容器を配置して、同容器に試料を満たしたのち、円筒容器を持ち上げて試料を放射状に流れ出させ、その到達距離をもってフロー値とするのが通例である。この例では、鋼板製底板の下には、試料の流動を促進するために低速（１０Ｈｚ）のバイブレータが設置された。本発明に言う『フロースピード』とは、各到達距離（５０ｍｍ，１００ｍｍ，１５０ｍｍ，２００ｍｍ，２５０ｍｍ）に至る所要時間として定義される。
【０１１６】
以上の前提の下にフロースピードを測定したところ、撹拌十分な試料の場合には、同図（ｂ）に示されるように、フロー値１００ｍｍ，１５０ｍｍ，２００ｍｍ，２５０ｍｍに対応して、フロースピード１．６秒、７．８秒、１９．２秒、５２．３秒が得られた。これに対して、撹拌不足な試料の場合には、同図（ｃ）に示されるように、１００ｍｍ，１５０ｍｍ，２００ｍｍ，２５０ｍｍに対応して、フロースピード５．５秒、１４．５秒、４２．２秒、１０４．８秒が得られた。このことからすると、撹拌不足／撹拌十分の比は、フロー値１００ｍｍ，１５０ｍｍ，２００ｍｍ，２５０ｍｍに対応して、３．４３倍，１．８６倍，２．１９倍，２．０倍となり、大きな差（２倍程度の差）が現れることが確認された。
【０１１７】
［性能比較試験］
以下、実施例１〜３及び比較例１〜３においては、所要のモルタル材料をそれぞれ図７及び図８に示される割合で混合し、高速ハンドミキサー（回転数：５００ｒｐｍ以上、出力：７５０Ｗ以上）で混練して調製したものである。図７において、保水剤としてはメチルセルロース、珪砂としては６号珪砂、炭素系粉末としては粉炭がそれぞれ使用された。また、図８において、珪砂としては３号珪砂、樹脂としてはスチレンブタジエンゴムがそれぞれ使用された。
【０１１８】
尚、混練が均一に行われたことの確認は、撹拌負荷が急減することで行うことが出来る。実施例１〜３、比較例１〜３で得られたモルタル組成物について、圧縮強度、曲げ強度、付着強度、ひずみ度の測定を行った結果についても図７及び図８に併記してある。
【０１１９】
実施例１〜３、比較例１〜３で得られたモルタル組成物について、圧縮強度、曲げ強度、付着強度、ひずみ度の測定は以下の試験方法に従って行った。
【０１２０】
圧縮強度の試験はＪＩＳ  Ｒ  ５２０１に準じて行った。供試体寸法は４×４×１６ｃｍとし、材料を型枠に打設後、温度２０℃、湿度８０％の試験室に２４時間静置し脱型後試験室にて気中養生とした。試験材令は２８日とし、荷重用加圧板を用い、圧縮試験機にて圧縮試験を実施した。圧縮強度は６０．０Ｎ／ｍｍ2以上であることが好ましい。
【０１２１】
曲げ強度の試験はＪＩＳ  Ｒ  ５２０１に準じて行った。供試体寸法は４×４×１６ｃｍとし、材料を型枠に打設後、温度２０℃、湿度８０％の試験室に２４時間静置し脱型後試験室にて気中養生とした。試験材令は２８日とし、荷重用加圧板を用い、圧縮試験機にて曲げ試験を実施した。ひび割れ防止などの効果を考慮すると、曲げ強度は６．０Ｎ／ｍｍ2以上であることが好ましい。
【０１２２】
付着強度の試験はＪＩＳ  Ａ  ６９１６に準じて行った。被接着体（一般のモルタル板）に試料を１．５ｍｍ厚で塗布し、温度２０℃、湿度８０％以上の試験室にて養生した。試験前日に試料表面に４×４ｃｍの引っ張り用ジグを取り付け、材令２８日で鉛直方向に引っ張り力を加えて付着強度試験を実施した。耐震安全性などを考慮すると、付着強度は２．０Ｎ／ｍｍ2以上であることが好ましい。
【０１２３】
ひずみ度の試験はＪＩＳ  Ａ  １１４９に準じて行った。ＪＩＳ  Ａ  １１３２「コンクリートの強度試験用供試体の作り方」によって作製した円柱形供試体の中央部にひずみ測定器を取り付け、ＪＩＳ  Ａ  １１０８「コンクリートの圧縮強度の試験方法」の４項に規定する圧縮試験機により供試体に荷重をかけひずみ度（縦ひずみ）を測定した。材令は２８日である。追随性の高さという点を考慮すると、ひずみ度は５０００μ以上であることが好ましい。
【０１２４】
実施例１〜３で得られたモルタル組成物は、比較例１〜３で得られたモルタル組成物と比較して、圧縮強度及び曲げ強度の値が高い。圧縮強度及び曲げ強度の高い物質は、より大きな力を加えても破損やひび割れなどが生じにくく部材厚を薄くしても十分な圧縮強度及び曲げ強度が得られるため、モルタル組成物の使用量が少なく済み経済的である。また、圧縮強度及び曲げ強度が高いため、従来のモルタル製品よりも広範な用途に使用可能である。
【０１２５】
実施例１〜３で得られたモルタル組成物の付着強度は、比較例１〜３で得られたモルタル組成物と比較して高く、２．０Ｎ／ｍｍ2を超えているために耐震安全性の点からも十分な付着強度を有する。ここで、比較例３のような有機系接着剤を添加した樹脂系モルタルにおいては、有機系接着剤の使用量を増やすことにより付着強度が２．０Ｎ／ｍｍ2を遙かに超える物質を製造することも可能であるが、有機系接着剤を多量に使用すると原価が高くなり耐久性も劣るため、使用に適さなくなる。
【０１２６】
図７より明らかなように、実施例１〜３で得られたモルタル組成物のひずみ度は、比較的非常に高い値を有する。先にも述べたように、ひずみ度が高いということは追随性が高く伸び能力が優れているということであり、このため本発明に係るモルタル組成物は地震や経時的劣化などにより被接着体にひび割れが生じても、その上に貼り付けた本発明に係るモルタル組成物にはひび割れが生じにくく、安全性に優れる。
【０１２７】
加えて、実施例１〜３に示された配合比によれば、原料の大半（両実施例においては約９９．８％）が無機系の材料であるため、製造コストが低く耐久性も高い。
【産業上の利用可能性】
【０１２８】
以上の説明で明らかなように、本発明に係るモルタル組成物は、耐震性の観点から充分な付着強度を有するものであり、しかも高い追随性も有するため、剥離、ひび割れなどが生じ難いというものである。
【０１２９】
また、原材料中の無機系原料の占める割合が従来のモルタル製品と比べて多いために、耐久性や作業安全性の点で非常に優れており、且つ安価なコストで提供できるものである。
【０１３０】
このような本発明に係るモルタル組成物は、床材、コンクリートの仕上げ材などの従来よりモルタル製品を使用していた用途以外にも、利用が考えられる。例えば、コンクリート壁の補修といった用途にも、付着強度が高いため金網などの補助具なしで用いることが可能である。また、フロー値を調整することによって、吹き付け剤や充填剤等の流動性を必要とする用途にも使用可能である。
【図面の簡単な説明】
【０１３１】
【図１】本発明のモルタル組成物において、減水剤の添加量と物性との関係を表にして示す図である。
【図２】本発明のモルタル組成物において、石膏の添加量と物性との関係を表にして示す図である。
【図３】本発明のモルタル組成物において、保水剤の添加量と物性との関係を表にして示す図である。
【図４】本発明のモルタル組成物において、炭素系粉末の添加量と物性との関係を表にして示す図である。
【図５】本発明のモルタル組成物において、消泡剤の添加量と物性との関係を表にして示す図である。
【図６】本発明のモルタル組成物において、水の注入量と物性との関係を表にして示す図である。
【図７】本発明のモルタル組成物の実施例を表にして示す図である。
【図８】本発明のモルタル組成物の本発明に対する比較例を表にして示す図である。
【図９】モルタル組成物の撹拌度合いと流動態様との関係を説明するための図である。
【図１０】セメント粒子の均一分散状態を示す図である。
【図１１】モルタル組成物と被接着体との界面構造（均一分散状態）を示す図である。
【図１２】セメント粒子の凝集状態を示す図である。
【図１３】モルタル組成物と被接着体との界面構造（凝集状態）を示す図である。
【図１４】本発明に係るモルタル組成物の混練に好適な攪拌装置の攪拌羽根本体を示す図である。
【図１５】モルタル組成物を収容する容器内部で使用される攪拌装置を示す図である。
【図１６】本発明の組成物を含む、９種類のモルタル組成物試料を示す図である。
【図１７】９種類のモルタル組成物試料のそれぞれについて、０．５分間隔で得られた負荷電流値を示す表である。
【図１８】図１７をグラフ化して示す図である。
【符号の説明】
【０１３２】
１    セメント粒子
２    セメントゲル
３    被接着体
４    大径穴
５    小径穴
６    粒子凝集体
８    未水和領域
７    気泡（未充填部分）
１０２    攪拌軸
１０３    取付穴
１０４    直線状ブレードプレート
１０５    サポートロッド
１０５ａ  垂直部
１０５ｂ  傾斜部
１０５ｃ  上部サブブレード
１０５ｄ  下部サブブレード
１０６    電気モータ
１０７    モータの軸
１１０    モータ支持部材
１１１    ベースプレート
１１２    サポートアーム
１１３    ガイドプレート
１１４    クランプ金具
ｔ１〜ｔ４  時刻
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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