(57)【要約】【課題】より高い耐応力腐食割れ進展性を有する耐食性オーステナイト系合金及びその製造方法を提供すること。【解決手段】オーステナイト系合金に３０％を超える冷間加工と加熱処理とを施して、オーステナイト結晶粒内に双晶境界を形成するとともに、オーステナイト粒界及び／又は双晶境界上に析出物を分散形成してなることを特徴とする耐食性オーステナイト系合金を使用する。【選択図】図１
2008063602.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
オーステナイト系合金に３０％を超える冷間加工と加熱処理とを施して、オーステナイト結晶粒内に双晶境界を形成するとともに、オーステナイト粒界及び／又は双晶境界上に析出物を分散形成してなることを特徴とする耐食性オーステナイト系合金。
【請求項２】
前記加熱処理が、第１段の加熱処理及び第２段の加熱処理を含むことを特徴とする請求項１記載の耐食性オーステナイト系合金。
【請求項３】
前記オーステナイト系合金がオーステナイト系ステンレス鋼であり、前記加熱処理が、８５０℃以上１０００℃以下の加熱温度範囲で行われることを特徴とする請求項１記載の耐食性オーステナイト系合金。  
【請求項４】
前記オーステナイト系合金がオーステナイト系ステンレス鋼であり、第１段目の加熱処理が、８５０℃以上１０００℃以下の加熱温度範囲で行われ、第２段目の加熱処理が、６００℃以上１０００℃以下の加熱温度範囲で行われることを特徴とする請求項２記載の耐食性オーステナイト系合金。
【請求項５】
前記オーステナイト系ステンレス鋼が、１８〜２０質量％のクロム及び８〜１３質量％のニッケルを含むこと特徴とする請求項３又は４に記載の耐食性オーステナイト系合金。
【請求項６】
前記オーステナイト系ステンレス鋼が、１６〜１９質量％のクロム、１０〜１５質量％のニッケル及び２〜３質量％のモリブデンを含むこと特徴とする請求項３又は４に記載の耐食性オーステナイト系合金。
【請求項７】
前記オーステナイト系ステンレス鋼が、２４〜２６質量％のクロム及び１９〜２５質量％のニッケルを含むこと特徴とする請求項３又は４に記載の耐食性オーステナイト系合金。
【請求項８】
前記オーステナイト系ステンレス鋼が、０．２〜０．６質量％のニオブ及び０．３〜０．６質量％のチタンの少なくとも一方をさらに含むこと特徴とする請求項５乃至７のいずれか１項記載の耐食性オーステナイト系ステンレス鋼合金。
【請求項９】
前記オーステナイト系合金がニッケル基合金であり、前記加熱処理が９００℃以上１０００℃以下の加熱温度範囲で行われることを特徴とする請求項１記載の耐食性オーステナイト系合金。
【請求項１０】
前記オーステナイト系合金がニッケル基合金であり、前記第１段目の加熱処理が９００℃以上１０００℃以下の加熱温度範囲で行われ、第２段目の加熱処理が、６００℃以上１０００℃以下の加熱温度範囲で行われることを特徴とする請求項２記載の耐食性オーステナイト系合金。
【請求項１１】
前記ニッケル基合金が、０．２〜０．６質量％のニオブ及び０．３〜０．６質量％のチタンの少なくとも一方をさらに含むこと特徴とする請求項９又は１０記載の耐食性オーステナイト系合金。
【請求項１２】
オーステナイト系合金に、３０％を超える冷間加工を施すステップと、
８５０℃以上１０００℃以下の加熱温度範囲で加熱処理を施すステップと
を含むことにより
オーステナイト結晶粒内に双晶境界を形成するとともに、オーステナイト粒界及び／又は双晶境界上に析出物を分散形成してなることを特徴とする耐食性オーステナイト系合金の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐食性オーステナイト系合金及びその製造方法に関し、特に高い耐応力腐食割れ進展性を有する耐食性オーステナイト系合金及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
オーステナイト系合金であるオーステナイト系ステンレス鋼及びニッケル基合金は高温強度、耐食性、加工性などに優れた材料として工業的に広く使用されている。例えば、オーステナイト系ステンレス鋼は、図５に示すように、原子力発電プラントのうち沸騰水型原子炉１１の炉心シュラウド１２と呼ばれる円筒型の機器などに使用されている。この炉心シュラウドは、初期には比較的炭素含有量の高い（０．０３％以上の）ステンレス鋼であるＳＵＳ３０４鋼で作られており、例えば溶接線近傍の熱影響部の結晶粒界上にクロム炭化物が生成し、これに伴って生じる結晶粒界に沿ったクロム欠乏相に沿って応力腐食割れ（ＳＣＣ）、特に粒界型応力腐食割れ（ＩＧＳＣＣ）が進展する傾向があった。このように、オーステナイト系合金は、高温下、例えば高温水中において応力腐食割れが生じるという欠点を有することが知られている。
【０００３】
これを改良するために、オーステナイト系合金の結晶粒界における炭化クロム析出物の生成によるクロム欠乏を起こりにくくして粒界耐食性を改善した、低炭素ステンレス鋼が開発され、応力腐食割れに対する感受性の低減が図られている。
【０００４】
しかしながら、例えば図６に示すように、表面を加工硬化した材料において、その表面で粒内型腐食割れ（ＴＧＳＣＣ）が発生すると、材料の内部では粒界に沿って粒界型腐食割れ（ＩＧＳＣＣ）が進展し、低炭素ステンレス鋼のクロム欠乏の低減による粒界耐食性の改善によっては応力腐食割れの進展を完全に防止し得るものではないことが判明した。これは、オーステナイト系合金では外部から応力がかかった場合、結晶粒界において転位のすべり現象による変形が起こりやすいので、粒内よりも粒界において変形しやすいことが割れ進展に寄与するためと考えられる。
したがって、粒界耐食性に加え、粒界における変形抵抗を増加させて、粒界強度を高めることにより、耐応力腐食割れ（ＳＣＣ）進展性、特に耐粒界型応力腐食割れ（ＩＧＳＣＣ）進展性を飛躍的に高めることができると考えられる。
【０００５】
オーステナイト系合金の粒界における変形抵抗、すなわち粒界強度を高めるために、オーステナイト結晶粒内に形成される双晶境界を増加させる方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００５−１５８９６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、このような双晶境界を増加させる方法では、耐応力腐食割れ進展性は十分ではなく、さらなる改善が望まれている。
【０００７】
本発明は上述した事情を考慮してなされたものであって、粒界強度を高めることにより、より高い耐応力腐食割れ進展性を有する耐食性オーステナイト系合金及びその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を解決するため、本発明の一実施形態である耐食性オーステナイト系合金は、オーステナイト系合金に３０％を超える冷間加工と加熱処理とを施して、オーステナイト結晶粒内に双晶境界を形成するとともに、オーステナイト粒界及び／又は双晶境界上に析出物を分散形成してなることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、オーステナイト結晶粒内に双晶境界を形成するとともに、オーステナイト粒界及び／又は双晶境界上に析出物を分散形成させたので、粒界強度を高めることができ、より高い耐応力腐食割れ進展性を有する耐食性オーステナイト系合金及びその製造方法を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下に、本発明を実施するための形態について説明する。まず、本発明の第１の実施形態に係る耐食性オーステナイト系合金について図面を参酌して説明する。図１は、この実施形態に係る耐食性オーステナイト系合金の模式的な組織を示す図である。耐食性オーステナイト系合金は、オーステナイト系合金に３０％を超える冷間加工と加熱処理とを施すことによりオーステナイト結晶粒内に双晶境界が形成され、オーステナイト粒界及び／又は双晶境界上に析出物が分散形成される。
【００１１】
耐食性オーステナイト系合金１の組織は、オーステナイト結晶粒界２、双晶境界３、オーステナイト結晶粒界上の析出物４及び双晶境界上の析出物５から主として構成される。オーステナイト組織とは、面心立方格子のγ鉄に炭素（Ｃ）を最大２．１％まで固溶した固溶体組織で、７２７℃以上の高温で安定した組織であり、通常、常温では存在しない。しかし、オーステナイト生成元素であるＮｉ、Ｍｎなどを多量に固溶すると、常温においても図１に示すような多角形の結晶粒を示すオーステナイト組織が得られる。
【００１２】
双晶とは、二つの隣り合った結晶がある特定の面または軸について対称の関係にあるとき、それら二つの結晶のことをいい、その境界を双晶境界という。このような双晶（境界）は、例えば、塑性変形による結晶面のすべりなどによって、双晶面（双晶境界）３が生成する。形成される双晶境界３の合計の長さは、双晶境界が形成される結晶粒（界）の外周の長さに対して１倍以上であれば好ましく、２倍以上であればより好ましい。このような双晶の形成により転位のすべりを抑制することができ、粒界の変形抵抗が高くなる。そのため、粒界強度が高くなり、より高い耐応力腐食割れ進展性、特に耐粒界型応力腐食割れ進展性を得ることができる。
【００１３】
オーステナイト結晶粒界上に、加熱処理を施すことなどにより形成されるオーステナイト結晶粒界上の析出物４の組成は、オーステナイト系合金を構成する合金（材料）の化学組成により異なるが、オーステナイト系ステンレス鋼を使用する場合には、通常クロム炭化物（主としてＣｒ２３Ｃ６）の析出物が主として形成される。また、例えばオーステナイト系ニッケル基合金を使用する場合には、通常ニッケル炭化物（主としてＮｉＣ）の析出物が主として形成される。
図２は、オーステナイト結晶粒界上の析出物の例を示す写真である。このような析出物の粒子径は５０〜５０００ｎｍ程度である。
【００１４】
また、オーステナイト系合金、例えばオーステナイト系ステンレス鋼及びオーステナイト系ニッケル基合金が、上記のクロム炭化物やニッケル炭化物よりも炭化物を形成しやすい金属、例えばチタン、ニオブなどを含有する場合には、クロム炭化物よりも先にチタン炭化物（主としてＴｉＣ）やニオブ炭化物（主としてＮｂＣ）などが形成される。クロム炭化物やニッケル炭化物の析出物も形成されるが、チタン炭化物やニオブ炭化物の析出物の方が、クロム炭化物やニッケル炭化物の析出物よりも多く形成される。なお、オーステナイト系合金は、チタン及びニオブの両方の金属を含んでもよい。
【００１５】
このようなオーステナイト結晶粒界上の析出物４の形成により、転位のすべりを抑制することができ、粒界の変形抵抗が高くなる。そのため、粒界強度が高くなり、より高い耐応力腐食割れ進展性、特に耐粒界型応力腐食割れ進展性を得ることができる。
【００１６】
次に、双晶境界上の析出物５は、通常オーステナイト結晶粒界上の析出物４に比べて形成が起こりにくいが、後述のようにオーステナイト系合金に適切な冷間加工と加熱処理を組み合わせて施すことにより形成される。双晶境界上の析出物５の組成は、オーステナイト系合金を構成する合金（材料）の化学組成により異なるが、オーステナイト系ステンレス鋼を使用する場合には、通常クロム炭化物（主としてＣｒ２３Ｃ６）の組成の析出物が主として形成される。また、例えば、オーステナイト系ニッケル基合金を使用する場合には、通常ニッケル炭化物（主としてＮｉＣ）の析出物が主として形成される。双晶境界上の析出物５は、オーステナイト結晶粒界上の析出物４と同様の組成等を有する析出物となる。このような析出物の粒子径は５〜５００ｎｍ程度である。
【００１７】
オーステナイト系合金、例えばオーステナイト系ステンレス鋼及びオーステナイト系ニッケル基合金が、クロム炭化物やニッケル炭化物よりも炭化物を形成しやすい金属、例えばチタン、ニオブなどを含有する場合には、クロム炭化物よりも先にチタン炭化物（主としてＴｉＣ）やニオブ炭化物（主としてＮｂＣ）などが双晶境界上に形成される。クロム炭化物やニッケル炭化物も形成されるが、チタン炭化物やニオブ炭化物の析出物の方が、クロム炭化物やニッケル炭化物の析出物よりも多く形成される。オーステナイト系合金は、チタン及びニオブの両方の金属を含んでもよい。
【００１８】
このような双晶境界上の析出物５の形成により、転位のすべりを抑制することができ、粒界の変形抵抗が高くなる。そのため、粒界強度が高くなり、より高い耐応力腐食割れ進展性、特に耐粒界型応力腐食割れ進展性を得ることができる。
【００１９】
なお、例えばオーステナイト系ステンレス鋼において、オーステナイト結晶粒界上の析出物４及び／又は双晶境界上の析出物５が、例えば特にクロム炭化物であり、耐食性に寄与すると考えられるクロムの母材中のクロム濃度が低下する場合には、例えば予め母材中のクロム濃度を高めに設定することや、クロムよりも炭素との反応速度及び／又は結合力が大きい元素、例えばチタン、ニオブを添加すること等を行なうことができる。これにより、オーステナイト結晶粒界及び／又は双晶境界上にクロム炭化物が析出して粒界近傍にクロム濃度が低下したクロム欠乏相を生じることによる粒界の耐食性低下を抑制することも可能である。
【００２０】
次に、この実施形態に係る耐食性オーステナイト系合金の製造方法について説明する。
まず、オーステナイト系合金、例えばオーステナイト系ステンレス鋼、オーステナイト系ニッケル基合金を準備する。例えば、オーステナイト系ステンレス鋼は通常は圧延や鍛造をした後、１０００〜１１００℃程度の高温でオーステナイト生成元素、例えばニッケル、マンガンを固溶させた後に急冷した溶体化組織にする。また、必要に応じて加工歪除去の熱処理を行なった後に使用に供する。図３は、例えば１０００〜１１００℃程度の高温で、元素を固溶させた後に急冷した溶体化結晶の組織を模式的に示す図である。この段階では、双晶境界はまだわずかしか形成されていない。
【００２１】
この溶体化組織にしたオーステナイト系ステンレス鋼を、例えば冷間圧延機にかけて
３０％を超える冷間加工を行なう。冷間加工としては、冷間圧延、引抜き、冷間鍛造などが挙げられる。冷間加工の条件としては、温度条件は、結晶化温度未満であればよいが、通常常温で行なわれる。冷間加工の上限は９０％以下である。冷間加工が３０％以下であると、後述の加熱工程の後に、十分な双晶界面が得られなくなる。また、冷間加工が９０％を超えると、後述の加熱工程の後に、双晶界面上に十分な析出物が得られなくなる。なお、冷間加工は、５０〜７０％の範囲が好ましい。また、３０％を超える冷間加工（ステンレス鋼の３０％を超える板厚さの低減）であれば、冷間加工は１段階であっても、２段階以上の多段階の冷間加工であってもよい。冷間加工の条件は、オーステナイト系合金の成分などに応じて適宜決めることができる。
【００２２】
この冷間加工の後に、オーステナイト系合金に対して加熱処理を行う。オーステナイト系合金のうち、オーステナイト系ステンレス鋼に対しては８５０℃以上１０００℃以下の加熱温度範囲により、またオーステナイト系ニッケル基合金については９００℃以上１０００℃以下の加熱温度範囲により加熱を行なう。この加熱により、オーステナイト系合金について、双晶境界の導入、及びオーステナイト結晶粒界及び／又は双晶境界上の析出物の形成が行なわれる。なお、オーステナイト系ステンレス鋼については８５０℃未満、そして、オーステナイト系ニッケル基合金については９００℃未満で加熱する場合には、結晶粒界及び双晶境界上に十分な析出物を形成することができないおそれがある。また、これらのオーステナイト系合金について、１０００℃を超える温度で加熱する場合には、ステンレス鋼及びニッケル基合金が溶体化して析出物が形成されなくなるおそれがある。
【００２３】
加熱時間は、結晶粒界及び双晶境界上に十分な量の析出物の形成を行なうことができる時間であればよく、オーステナイト系合金の成分などに応じて適宜決めることができるが、例えば、オーステナイト系ステンレス鋼に対しては１〜１０時間程度、オーステナイト系ニッケル基合金に対しては１〜１０時間程度である。
【００２４】
また、この加熱処理は、１段階の加熱処理であっても、２段階以上の多段階の加熱処理であってもよい。これらのうち、多段階の加熱処理、例えば２段階の加熱処理のほうが、加熱条件の制御が容易であり、加熱処理による結晶粒界及び双晶境界上に析出物を形成しやすいため好ましい。オーステナイト系ステンレス鋼に対して２段階の加熱処理を行う場合には、第１段階の加熱処理は８５０℃以上１０００℃以下の加熱温度範囲、そして第２段階の加熱処理は６００℃以上１０００℃以下の加熱温度範囲により、加熱処理を行なうことができる。第２段階の加熱処理が６００℃未満の場合には、析出物の形成の促進が十分に図れないおそれがあるからである。また、オーステナイト系ニッケル基合金に対して２段階の加熱処理を行う場合には、第１段階の加熱処理は９００℃以上１０００℃以下の加熱温度範囲、そして第２段階の加熱処理は６００℃以上１０００℃以下の加熱温度範囲により、加熱処理を行なうことができる。第２段階の加熱処理が６００℃未満の場合には、析出物の形成の促進が十分に図れないおそれがあるからである。これらの２段階の加熱処理を行う場合の加熱時間は、使用するオーステナイト系合金の材料の化学組成などに応じて適宜決めることができる。例えば、オーステナイト系ステンレス鋼について第１段階の加熱時間を１〜１０時間程度、第２段階の加熱時間を１〜１０時間程度の範囲内でそれぞれ決めることができる。また、オーステナイト系ニッケル基合金について第１段階の加熱時間を１〜１０時間程度、第２段階の加熱時間を１〜１０時間程度の範囲内でそれぞれ決めることができる。
【００２５】
ここで、この実施形態における冷間加工及び加熱処理との対比のために、図４に、例えば溶接等により、約６００℃以上に加熱された部位の粒界上にクロム炭化物が析出した鋭敏化組織を模式的に示す図を示す。これは、この実施形態とは異なり、冷間加工処理をせずに、単にオーステナイト系合金が加熱されるだけであるので、双晶境界が形成されず、また、オーステナイト結晶粒界上にクロム炭化物が析出された、母材中のクロム濃度が低下した鋭敏化組織が形成されるだけである。
【００２６】
次に、この実施形態において冷間加工及び加熱処理の対象となるオーステナイト系合金の化学成分組成について説明する。まず、オーステナイト系合金のうち、オーステナイト系ステンレス鋼としては、１８〜２０質量％のクロム及び８〜１３質量％のニッケルを含む系、１６〜１９質量％のクロム、１０〜１５質量％のニッケル及び２〜３質量％のモリブデンを含む系及び２４〜２６質量％のクロム及び１９〜２５質量％のニッケルを含む系などが対象として挙げられる。これらの配合量のクロム、ニッケル、モリブデンの金属を含むことにより、冷間加工及び加熱処理の後に双晶境界が形成され、オーステナイト粒界及び双晶境界上に析出物が形成される。
【００２７】
なお、これらの対象となる系は、例えば、それぞれＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３１０Ｓなどの主たるオーステナイト系ステンレス鋼に基づく系及び／又はその改良された系である。よって、例えばＳＵＳ３０４に基づく系（及び／又は改良された系）である１８〜２０質量％のクロム及び８〜１３質量％のニッケルを含む系においては、例えばＳＵＳ３０４に規定されるＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓなどの各成分をそれぞれ所定の含有量などで含むことも可能である。例えば、ＳＵＳ３０４に規定されるようにＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓの各成分をそれぞれ、Ｃ＝０．０８質量％以下、Ｓｉ＝１．００質量％以下、Ｍｎ＝２．００質量％以下、Ｐ＝０．０４５質量％以下、Ｓ＝０．０３０質量％以下のように含むことも可能である。
【００２８】
同様に、ＳＵＳ３１６又はＳＵＳ３１６Ｌに基づく系（及び／又は改良された系）である１６〜１９質量％のクロム、１０〜１５質量％のニッケル及び２〜３質量％のモリブデンを含む系においては、例えばＳＵＳ３１６又はＳＵＳ３１６Ｌに規定されているような各成分をそれぞれ所定の含有量などで含むことも可能である。例えば、ＳＵＳ３１６にいては、Ｃ＝０．０８質量％以下、Ｓｉ＝１．００質量％以下、Ｍｎ＝２．００質量％以下、Ｐ＝０．０４５質量％以下、Ｓ＝０．０３０質量％以下、ＳＵＳ３１６Ｌについては、Ｃ＝０．０３０質量％以下、Ｓｉ＝１．００質量％以下、Ｍｎ＝２．００質量％以下、Ｐ＝０．０４５質量％以下、Ｓ＝０．０３０質量％以下で含むことも可能である。さらに、ＳＵＳ３１０Ｓに基づく系（及び／又は改良された系）である２４〜２６質量％のクロム及び１９〜２５質量％のニッケルを含む系も、同様に、例えばＳＵＳ３１０Ｓに規定されているような各成分をそれぞれ所定の含有量などで含むことも可能である。例えば、Ｃ＝０．０８質量％以下、Ｓｉ＝１．５０質量％以下、Ｍｎ＝２．００質量％以下、Ｐ＝０．０４５質量％以下、Ｓ＝０．０３０質量％以下で含むことも可能である。
【００２９】
オーステナイト系合金のうち、ニッケル基合金についてはすべての成分系を対象として挙げることができる。例えば、インコネル６００、インコネルＸ７５０、ハステロイＢ、ハステロイＣ、ハステロイＸ、インコネル６９０(９Ｆｅ−６０Ｎｉ−３０Ｃｒ)などが挙げられる。ニッケル基合金については、例えば、上記の合金系に含まれる化学成分、例えば、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｃｏ、Ｗ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃｕなどをそれぞれ所定量、例えば上記の合金系のそれぞれの成分の配合量（質量％）含むことができる。
【００３０】
また上述のように、オーステナイト系合金は、クロムやニッケルに比べてオーステナイト粒界及び双晶境界上に炭化物としての析出物を形成しやすいチタン、ニオブなどの金属を含有することができる。チタンの配合量は、オーステナイト系合金の合計を１００質量％として、０．３〜０．６質量％である。ニオブの場合には、オーステナイト系合金の合計を１００質量％として、０．２〜０．６質量％である。チタンの配合量が０．３質量％未満である場合には、オーステナイト結晶粒界及び／又は双晶界面上に十分な量のチタン炭化物の析出物が形成されず、０．６質量％を超える場合には、十分な量のクロム炭化物やニッケル炭化物などの析出物が形成されないおそれがある。同様に、ニオブの配合量が０．２質量％未満である場合には、オーステナイト結晶粒界及び／又は双晶界面上に十分な量のチタン炭化物の析出物が形成されず、０．６質量％を超える場合には、十分な量のクロム炭化物やニッケル炭化物などの析出物が形成されないおそれがある。
なお、オーステナイト系合金は、上記の配合量のチタン及びとニオブの両方を含むこともできる。
【００３１】
この実施形態に係る耐熱性オーステナイト系合金は、応力腐食割れ（ＳＣＣ）、特に粒界型応力腐食割れ（ＩＧＳＣＣ）が発生する可能性がある機器、その一部に応力腐食割れが発生する可能性がある機器及びその機器の対象となる箇所などに用いることができる。特に、原子炉内または炉外において高温の冷却水に接し、応力腐食割れ、特に粒界型応力腐食割れの発生する可能性がある機器、例えば原子力プラントの炉内機器、例えば軽水炉炉心材料や原子炉周辺の配管などに好適に使用することができる。具体的には、例えば原子力発電プラントのうちの沸騰水型原子炉の中の炉心シュラウドと呼ばれる円筒型の機器に好適に用いることができる。
【００３２】
この実施形態によれば、従来のオーステナイト系合金材の化学成分を大きく変更しなくても、所定の条件の冷間加工と加熱処理を施すことによって、オーステナイト結晶粒内に双晶境界を形成するとともに、オーステナイト粒界及び／又は双晶境界上に析出物を形成できるので、結晶粒界における転位のすべり現象による変形を抑制するので粒界の変形抵抗が増加する。そのため、粒界強度が高くなり、より高い耐応力腐食割れ（ＳＣＣ）進展性、特に耐粒界型応力腐食割れ（ＩＧＳＣＣ）進展性を飛躍的に高めることが可能となる。
また、この実施形態によれば、冷間加工と加熱処理の条件を調整するだけであるので、オーステナイト系合金材料の機械的特性や加工性は従来の合金材と大きな違いはなく、その設計と材料のコストには大きな影響をもたらさない。
【実施例】
【００３３】
次に、本発明の具体的な実施例及びその評価結果について説明する。
【００３４】
（実施例１）
本発明のオーステナイト系ステンレス鋼の代表的な化学成分を、表１に示す。
【表１】
2008063602.tif 000003
【００３５】
この実施例１のオーステナイト系ステンレス鋼は、ＳＵＳ３１６ステンレス鋼をベースとして、クロム、ニッケル及びモリブデンの化学組成配合量（質量％）を調整し、さらに、ニオブを０．５質量％添加した材料である。
【００３６】
このようなオーステナイト系ステンレス鋼を準備し、冷間加工として、常温で３１％の板厚減となる冷間圧延を加えた。このオーステナイト系ステンレス鋼に９００℃×１時間の加熱処理を施した。その結果、オーステナイト結晶粒界の外周の長さに対し、合計で約２倍の長さの双晶境界を導入できた。また、オーステナイト結晶粒界及び双晶境界上に析出物を生成できた。
【００３７】
このように、双晶境界が形成され、粒界界面及び双晶境界上に析出物が形成されたので、粒界すべりが抑制されて粒界強度が高くなり、腐食応力割れを抑制することができることが確認された。
また、耐食性については、この材料をもちいて、溶存酸素濃度８ｐｐｍ、温度２９０℃の高温水中で実施したところ、従来のオーステナイト系ステンレス鋼（ＳＵＳ３１６ステンレス鋼）と同等の耐食性を示すことが確認できた。
【００３８】
（比較例１）
実施例１のオーステナイト系ステンレス鋼（材）を用いて、冷間加工として、１０％の板厚減となる冷間圧延を加える以外は、実施例１と同様の方法で行なった。
その結果、双晶境界上に析出物を生成することはできなかった。
【００３９】
（実施例２）
本発明のオーステナイト系ニッケル基合金の代表的な化学成分を、表２に示す。
【表２】
2008063602.tif 000004
【００４０】
この実施例２のオーステナイト系ニッケル基合金は、２９質量％のクロム及び１０質量％の鉄を含むインコネル６９０合金をベースとした材料に、さらに、ニオブを０．５質量％添加した材料である。
【００４１】
この実施例２のオーステナイト系ニッケル基合金に、冷間加工として、常温で、３１％の板厚減となる冷間圧延を加えた。この鋼材に９５０℃×１時間の加熱処理を施した。
その結果、オーステナイト結晶粒界の外周の長さに対し、合計で約２倍の長さの双晶境界を導入できた。また、オーステナイト結晶粒界及び双晶境界上に析出物を生成できた。
【００４２】
このように、結晶粒界及び双晶境界上に析出物が形成されたので粒界すべりが抑制されて粒界強度が高くなり、腐食応力割れを抑制することができることが確認された。
また、耐食性については、この材料をもちいて、溶存酸素濃度８ｐｐｍ、温度２９０℃の高温水中で実施したところ、従来のオーステナイト系ニッケル基合金（インコネル６９０合金）と同等の耐食性を示すことが確認できた。
【００４３】
（実施例３）
実施例１のオーステナイト系ステンレス鋼（材）を用いて、加熱処理条件を、９００℃×１時間の第１段階の加熱処理、及び６００℃×１時間の第２段階の加熱処理とした以外は、実施例１と同様に行なった。その結果、実施例１と比較してオーステナイト結晶粒界及び双晶境界上にさらに多くの析出物が形成された。このように、オーステナイト結晶粒界及び双晶境界上にさらに多くの析出物が形成されたので、粒界すべりがより抑制されて粒界強度がより高くなり、腐食応力割れをより抑制することができることが確認された。また、耐食性については、この材料をもちいて、溶存酸素濃度８ｐｐｍ、温度２９０℃の高温水中で実施したところ、従来のオーステナイト系ステンレス鋼（材）と同等の耐食性を示すことが確認できた。
【００４４】
（実施例４）
実施例２のオーステナイト系ニッケル基合金（材）を用いて、加熱処理条件を、９５０℃×１時間の第１段階の加熱処理、及び６００℃×１時間の第２段階の加熱処理とした以外は、実施例２と同様に行なった。その結果、実施例２と比較してオーステナイト結晶粒界及び双晶境界上にさらに多くの析出物が形成された。このように、オーステナイト結晶粒界及び双晶境界上にさらに多くの析出物が形成されたので、粒界すべりがより抑制されて粒界強度がより高くなり、腐食応力割れをより抑制することができることが確認された。また、耐食性については、この材料をもちいて、溶存酸素濃度８ｐｐｍ、温度２９０℃の高温水中で実施したところ、従来のオーステナイト系ニッケル基合金（インコネル６９０合金）と同等の耐食性を示すことが確認できた。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】本発明の第１の実施形態に係る耐食性オーステナイト系合金の模式的な組織を示す図である。
【図２】オーステナイト結晶粒界上の析出物の例を示す写真である。
【図３】高温で元素を固溶させた後に急冷した溶体化結晶の組織を模式的に示す図である。
【図４】過熱された部位の粒界上にクロム炭化物が析出した鋭敏化組織を示す図である。
【図５】沸騰水型原子炉の構造を模式的に示す図である。
【図６】表面硬化された材料の内部の粒界型応力腐食割れ（ＩＧＳＣＣ）の一例を表す断面写真である。
【符号の説明】
【００４６】
１…耐食性オーステナイト系合金、２…オーステナイト結晶粒界、３…双晶境界、４…オーステナイト結晶粒界上の析出物、５…双晶境界上の析出物、１１…沸騰水型原子炉、１２…炉心シュラウド、１３…原子炉圧力容器、１４…炉心支持板、１５…上部格子板、１６…給水スパージャ、１７…炉心スプレイスパージャ、１８…案内棒、１９…頂部スプレイノズル、２０…蒸気乾燥器、２１…炉心スプレイライン、２２…再循環入り口ノズル、２３…ジェットポンプ、２４…圧力容器ペデスタル、２５…制御棒駆動機構ハウジング金具、２６…制御棒駆動機構ハウジング、２７…シュラウドサポートリング
【図１】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図２】
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【図６】
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