(57)【要約】【目的】吐出ポートが２つ存在し、３つのロータを使用した可変流量タイプのオイルポンプで、一般的なオイルポンプの圧力特性と同様の特性のままでありながらフリクションを低減すること。【構成】エンジンへの第１吐出路１１と、外周側ロータＡの吸入側に帰還する帰還路Ｅと、エンジンへの第２吐出路１３と、内周側ロータＢの吸入側に帰還する帰還路Ｅと、弁本体２０が内周側ロータＢからの吐出口１３０と第１吐出路１１との間に設けられた圧力制御弁Ｃとからなること。第１吐出路１１と第２吐出路１３とが連結され低回転域には、第１吐出路１１及び第２吐出路１３のみが開口された状態で、中回転域には第１吐出路１１と第２吐出路１３とが開口され帰還路Ｅの第１の入口側は閉鎖されて前記帰還路Ｅの第２の入口側が開口された状態で、高回転域には第２吐出路１３は閉鎖されて第１吐出路１１が開口され帰還路Ｅは開口された状態でそれぞれ流路制御されること。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
外周側ロータと内周側ロータとを備えた３つのロータを有するオイルポンプと、前記外周側ロータからエンジンに送油する第１吐出路と、前記外周側ロータの吸入側に帰還する帰還路と、前記内周側ロータからエンジンに送油する第２吐出路と、前記内周側ロータの吸入側に帰還する前記帰還路と、弁本体が前記内周側ロータからの吐出口と前記第１吐出路との間に設けられた圧力制御弁とからなり、前記第１吐出路と前記第２吐出路とが連結され、低回転域には、第１吐出路及び第２吐出路のみが開口された状態で、中回転域には、第１吐出路と第２吐出路とが開口されると共に、前記帰還路の第１の入口側は閉鎖されて前記帰還路の第２の入口側が開口された状態で、高回転域には、第２吐出路は閉鎖されて第１吐出路が開口され、前記帰還路は開口された状態でそれぞれ流路制御されてなることを特徴とするオイルポンプにおける圧力制御装置。
【請求項２】
外周側ロータと内周側ロータとを備えた３つのロータを有するオイルポンプと、前記外周側ロータからエンジンに送油する第１吐出路と、前記外周側ロータの吸入側に帰還する第１帰還路と、前記内周側ロータからエンジンに送油する第２吐出路と、前記内周側ロータの吸入側に帰還する第２帰還路と、弁本体が前記内周側ロータからの吐出口と前記第１吐出路との間に設けられた圧力制御弁とからなり、前記第１吐出路と前記第２吐出路の端部側とが連結され、低回転域には、第１吐出路及び第２吐出路のみが開口された状態で、中回転域には、第１吐出路と第２吐出路とが開口されると共に、前記第１帰還路は閉鎖されて第２帰還路が開口された状態で、高回転域には、第２吐出路は閉鎖されて第１吐出路が開口され、第１帰還路及び第２帰還路は開口された状態でそれぞれ流路制御されてなることを特徴とするオイルポンプにおける圧力制御装置。
【請求項３】
請求項１又は２の発明において、前記圧力制御弁は、第１弁部と第２弁部を有するタイプとしてなることを特徴とするオイルポンプにおける圧力制御装置。
【請求項４】
請求項１又は２の発明において、前記圧力制御弁は、第１弁部と第２弁部と第３弁部を有するタイプとしてなることを特徴とするオイルポンプにおける圧力制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、吐出ポートが２つ存在し、該２つの吐出源を提供する手段として３つのロータを使用した可変流量タイプのオイルポンプであって、油路切り替え方法を工夫することで、圧力（油圧）特性を多段特性でなく、一般的なオイルポンプの圧力特性と同様の特性のままでありながら、フリクションを低減することができるオイルポンプにおける圧力制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、２か所にオイルを輸送する手段としての３つのロータ自体は特許文献１により公知である。該特許文献１では、2箇所にオイルを輸送する手段として示されているだけで、それ以上の効果は示されていない。
【特許文献１】特開平１１−２８０６６６号
【特許文献２】特開２００５−１４００２２
【特許文献３】特開２００２−７０７５６
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
引用文献１では、内側ロータと外側ロータでの流量は一度製作してしまえば歯形が決まっているため、流量比率はどんな回転数でも略一定である。特に、内側歯形と外側歯形の諸元によっては内側歯間空間と外側歯間空間との間に圧力差が発生し、中間ロータが片側に押し付けられ歯面の摩耗が促進される恐れがある。つまり、圧力差によって、中間ロータの片減りが発生する重大な欠点がある。
【０００４】
特許文献２は、望んだ回転数域でオイルをリリーフさせることで、無駄仕事を減らし、その回転数域での効率アップを狙ったものである。第１３頁図８を見ると、望んだ回転数域での吐出量を下げることで、無駄仕事を減らし、効率をアップさせている。このように可変流量オイルポンプにすることにより、効率をアップさせることができるが、以下のような問題が存在する。
【０００５】
一組のロータの吐出ポートを２分割することから吐出流路一つ一つの開口面積が少なくなり、それをカバーするためにはロータ径を大きくせざるを得ず、ロータ径を大きくするとフリクション（トルク）が大きくなり、効率が低下する欠点がある。また、無駄仕事を排除するため可変容量仕様にして効率アップを狙ったのに、効率ダウンしてしまう不都合がある。さらに、−組のロータの吐出ポートを２つに分割しただけなので、２つの吐出ポートのロータ諸元は当然同一であり、２つの吐出量の分配比の自由度には限界がある。つまり、ポート位置、開口面積には一定の設計的制約があるためである。また、２つの吐出源が同一ロータからの吐出であるため、吐出脈動のタイミングが重なり合い、騒音・振動が重なり合って大きくなってしまう欠点もある。また、ロータが1組のため、無駄仕事が発生しても、削減する手段がロータに無いという欠点もある。
【０００６】
そこで、本発明が解決しようとする課題（技術的課題又は目的等）としては、吐出ポートが２つ存在し、該２つの吐出源を提供する手段として３つのロータを使用した可変流量タイプのオイルポンプであって、油路切り替え方法を工夫することで、圧力（油圧）特性を多段特性でなく、一般的なオイルポンプの圧力特性（引用文献３において、その第７頁の図１０の点線を通過する非階段状の特性があり、バルブはリリーフＯＮ、OFFのみの機能を持つものである。また、特性の変極点は略1つである。）と略同様の特性のままでありながら、フリクションを低減することができる３つのロータを使用したオイルポンプを実現することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
そこで、発明者は上記課題を解決すべく鋭意，研究を重ねた結果、請求項１の発明を、外周側ロータと内周側ロータとを備えた３つのロータを有するオイルポンプと、前記外周側ロータからエンジンに送油する第１吐出路と、前記外周側ロータの吸入側に帰還する帰還路と、前記内周側ロータからエンジンに送油する第２吐出路と、前記内周側ロータの吸入側に帰還する前記帰還路と、弁本体が前記内周側ロータからの吐出口と前記第１吐出路との間に設けられた圧力制御弁とからなり、前記第１吐出路と前記第２吐出路とが連結され、低回転域には、第１吐出路及び第２吐出路のみが開口された状態で、中回転域には、第１吐出路と第２吐出路とが開口されると共に、前記帰還路の第１の入口側は閉鎖されて前記帰還路の第２の入口側が開口された状態で、高回転域には、第２吐出路は閉鎖されて第１吐出路が開口され、前記帰還路は開口された状態でそれぞれ流路制御されてなることを特徴とするオイルポンプにおける圧力制御装置としたことにより、前記課題を解決した。
【０００８】
請求項２の発明を、外周側ロータと内周側ロータとを備えた３つのロータを有するオイルポンプと、前記外周側ロータからエンジンに送油する第１吐出路と、前記外周側ロータの吸入側に帰還する第１帰還路と、前記内周側ロータからエンジンに送油する第２吐出路と、前記内周側ロータの吸入側に帰還する第２帰還路と、弁本体が前記内周側ロータからの吐出口と前記第１吐出路との間に設けられた圧力制御弁とからなり、前記第１吐出路と前記第２吐出路の端部側とが連結され、低回転域には、第１吐出路及び第２吐出路のみが開口された状態で、中回転域には、第１吐出路と第２吐出路とが開口されると共に、前記第１帰還路は閉鎖されて第２帰還路が開口された状態で、高回転域には、第２吐出路は閉鎖されて第１吐出路が開口され、第１帰還路及び第２帰還路は開口された状態でそれぞれ流路制御されてなることを特徴とするオイルポンプにおける圧力制御装置としたことにより、前記課題を解決した。
【０００９】
請求項２の発明を、前述の構成において、前記圧力制御弁は、第１弁部と第２弁部を有するタイプとしてなることを特徴とするオイルポンプにおける圧力制御装置としたことにより、前記課題を解決した。また、請求項３の発明では、前述の構成において、前記圧力制御弁は、第１弁部と第２弁部と第３弁部を有するタイプとしてなることを特徴とするオイルポンプにおける圧力制御装置としたことにより、前記課題を解決したものである。
【発明の効果】
【００１０】
請求項１の発明においては、特に、３つのロータを使用した可変流量タイプのオイルポンプであっても、設計段階で決定する圧力比を他の吐出路及び帰還路の存在によって圧力差をなくすことができるし、内周側ロータを構成する中間ロータが片側に押し付けられなくなり、その歯面の摩耗を防止でき、耐久性を向上させることができるという最大の利点がある。さらに、外周側ロータと内周側ロータとの高速回転時は内周側ロータの第２吐出路が完全に閉塞されて内周側ロータは独立回路になり、内周側ロータは無駄な仕事圧力を発生させなくてもポンプ全体圧が低下することはないという効果を得られる。また、仕事＝圧力×流量のため、圧力を下げられれば無駄仕事は削減出来、外周側ロータのポンプ（メーンポンプ）と内周側ロータのポンプ（サブポンプ）が連通していないのでサブポンプの圧力を大きく下げられる。
【００１１】
また、内周側ロータのポンプ（サブポンプ）は高回転時は独立回路のため、同ポンプの帰還路開口面積を大きくすれば、より−層油が吐き出され、同ポンプの圧力はより低下する。その２つの吐出源を1つの吐出ポートを分割することなく、それぞれ1つの吐出ポートとして成り立たせることができるため、流量が分割されない。よって通常の1組のロータと比較して、３つのロータはロータ径を小さく出来て、ロータの摺動面積を減少できるため、フリクション（トルク）が小さくなり、ポンプ効率をアップさせることができる。さらに、３つのロータはロータとしてみれば２組のロータでできているため、片方のロータの無駄仕事を削減させることができる利点もある。請求項２の発明では、請求項１の発明と同等な効果を奏する。
【００１２】
また、請求項３の発明では、請求項１の発明と同等な効果を奏するのみならず、簡易なる圧力制御弁の存在により、部品点数の削減が達成できる。また、請求項４の発明では、３弁タイプとした圧力制御弁の存在により、より要望に近い値の圧力制御ができるものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本発明の実施形態について図面に基づいて説明すると、各図に示したものは、３つのロータ型のオイルポンプであって、主に、アウターロータ１と中間ロータ２とインナーロータ３とで構成されている。前記アウターロータ１と前記中間ロータ２とに、外周側吸入ポート４及び外周側吐出ポート５が、前記中間ロータ２と前記インナーロータ３とに、内周側吸入ポート６及び内周側吐出ポート７がそれぞれ設けられている。前記アウターロータ１と前記中間ロータ２と外周側吸入ポート４及び外周側吐出ポート５とを総称して外周側ロータと、前記中間ロータ２と前記インナーロータ３と内周側吸入ポート６及び内周側吐出ポート７とを総称して内周側ロータとそれぞれいう。
【００１４】
３つのロータ型のオイルポンプには、前記外周側吐出ポート５からエンジンＥに送油する第１吐出路１１と、前記外周側吸入ポート４の吸入路８に帰還する第１帰還路１２と、前記内周側吐出ポート７からエンジンＥに送油する第２吐出路１３と、前記内周側吸入ポート６の吸入路９に帰還する第２帰還路１４とからなり、前記第１吐出路１１の中間の適宜な位置と前記第２吐出路１３の端部側とが連結されている。また、前記吸入路８と前記吸入路９とを総称して吸入体Ｄとすることもある（図４参照）。また、前記第１帰還路１２と前記第２帰還路１４とを総称して帰還路Ｅとすることもある（図４参照）。
【００１５】
Ｃは圧力制御弁であって、弁本体２０と弁ハウジング３０とで構成され、前記第１吐出路１１、第１帰還路１２、第２吐出路１３、第２帰還路１４間に設けられている。前記弁本体２０は、第１弁部２１と細径連結部２３と第２弁部２２とから構成されている。前記第１弁部２１と第２弁部２２を有する弁を２弁型の圧力制御弁Ｃという。また、前記圧力制御弁Ｃには、前記弁本体２０に対して適宜摺動可能な長穴部３１が形成され、該長穴部３１内において前記弁本体２０の第２弁部２２の後部側に固定された蓋体３３より圧縮コイルバネ４０による弾発力にて前記第１弁部２１側に常時押圧されている。３２は停止段部で、前記第１吐出路１１の適所に位置すると共に、前記長穴部３１の端に形成されている。
【００１６】
前記圧力制御弁Ｃの制御には、圧力状況、前記弁本体２０の直径、圧縮コイルバネ４０のバネ定数などを種々決定する事項が存在するが、前記第１吐出路１１の吐出圧の変化などによっても、種々の条件を満たす必要がある。具体的には、低回転域には、図１に示すように、第１吐出路１１及び第２吐出路１３のみが開口された状態で、中回転域には、図２に示すように、第１吐出路１１と第２吐出路１３とが開口されると共に、前記第１帰還路１２は閉鎖されて第２帰還路１４が開口された状態で、高回転域には、図３に示すように、第２吐出路１３は閉鎖されて第１吐出路１１が開口され、第１帰還路１２及び第２帰還路１４は開口された状態でそれぞれ流路制御されることが必要である。
【００１７】
次に、圧力制御弁Ｃの動作について説明する。まず、外周側ロータＡ及び内周側ロータＢが低回転域の場合、つまりエンジン回転数が低回転域の場合は、図１の状態であり、外周側ロータＡも内周側ロータＢも帰還路は圧力制御弁Ｃの第１弁部２１及び第２弁部２２にて塞がれ、第１吐出路１１及び第２吐出路１３から吐出されたオイルは全てエンジンに吐出される。外周側ロータＡの第１吐出路１１と内周側ロータＢの第２吐出路１３は連通しているので、圧力は等しくなる。また帰還路は塞がれているので、オイルポンプ全体の吐出流量は外周側ロータＡ及び内周側ロータＢの流量を足したものとなる。回転数と吐出圧力との特性表［図８（Ａ）参照］又は回転数と吐出流量との特性表［図８（Ｂ）参照］における低回転域となる。
【００１８】
さらに、エンジンの回転数が上昇した状態を、中回転域とする。この状態は、図２の状態であり、第２帰還路１４の開口部１４１が開口開始となると共に、第２吐出路１３の開口部１３１が閉鎖開始となる。具体的に説明する。外周側ロータＡの第１吐出路１１と内周側ロータＢの第２吐出路１３は連通したままである。内周側ロータＢの第２帰還路１４の開口部１４１の開口が開始となるので、まず内周側ロータＢの圧力上昇が停止する。同時に、第１吐出路１１と第２吐出路１３は連通しているので外周側ロータＡの吐出から内周側ロータＢの吐出側にオイルが逆流しそのまま内周側ロータＢの第２帰還路１４から排出され、内周側ロータＢの吸入路９に帰還する。この一連の作用状態によって外周側ロータＡ吐出と内周側ロータＢ吐出の圧力が略等しくなる。
【００１９】
中回転域では回転数が上昇するにしたがって、内周側ロータＢの第２吐出路１３の開口部１３１がだんだん閉じていき、内周側ロータＢの第２帰還路１４の開口部１４１がだんだん開いてくるため、回転数が上昇しても全体の流量はほとんど増加しない。内周側ロータＢの吐出の真の表面にあらわれない圧力は実際には内周側ロータＢの第２帰還路１４の開口部１４１がだんだん開いてくるために、徐々に下がる。しかし、第１吐出路１１と第２吐出路１３は連通しているため、外周側ロータＡと内周側ロータＢの圧力は等しくなり、内周側ロータＢの圧力につき表面上は下がらない。
【００２０】
また、中回転域では第１帰還路１２の開口部１２１はまだ開いていないため、外周側ロータＡの吐出流量は回転数と共に増えていく。内周側ロータＢの吐出流量は回転数と共に内周側ロータＢの第２帰還路１４の開口部１４１が開いてくるため、流量は減っていく。ある一定以上の回転数になると外周側ロータＡの吐出からの逆流量の方が内周側ロータＢの吐出流量を上回るため、内周側ロータＢの吐出流量は差し引きマイナスとなる。このようにマイナスにもできるのでオイルポンプ合計流量は２つのポンプを合計した流量にもできるし、１つのポンプ以下の流量にもでき、幅広く可変できる。この中回転域は、回転数と吐出圧力又は吐出流量との圧力特性表（図８参照）に表れ、外周側ロータＡは単調増加するが、内周側ロータＢ側は、逆流してマイナスとなり、外周側ロータＡと内周側ロータＢとの合計した圧力連結線が従来のオイルポンプの圧力特性とほぼ同じにできる。
【００２１】
さらに、エンジンの回転数が増加した状態を、高回転域とする。この状態は、図３の状態であり、第１帰還路１２の開口部１２１の開口開始となると共に、第２吐出路１３の開口部１３１の閉鎖終了となる。具体的に説明する。内周側ロータＢの吐出が完全に閉鎖されるため、外周側ロータＡの吐出と内周側ロータＢの吐出の連通が無くなる。すなわち内周側ロータＢは外周側ロータＡから独立した油回路となる。内周側ロータＢには外周側ロータＡの吐出からの圧力が到達できず、内周側ロータＢの第２帰還路１４から帰還されるだけとなり、内周側ロータＢの圧力は一気に低下する。内周側ロータＢへの逆流も停止し、内周側ロータＢから吐出されたオイルは全て第２帰還路１４を介して帰還されるため、内周側ロータＢからエンジンＥヘの流量はゼロとなる。
【００２２】
つまり、内周側ロータＢの流量はゼロとなり、内周側ロータＢの吐出は全く仕事をしないため、フリクション（トルク）が一気に低下し、無駄仕事が削減できるためポンプ全体の効率が上昇する。この高回転域は、回転数と吐出圧力又は吐出流量との圧力特性表（図８参照）に表れ、外周側ロータＡは緩やかに上昇するが、内周側ロータＢは閉鎖状態であり、外周側ロータＡと内周側ロータＢとの合計した圧力連結線が外周側ロータＡのみとなる。このように、内周側ロータＢの圧力が下がり、フリクション（トルク）が低減するため効率が上昇する。
【００２３】
外周側ロータＡの圧力については、中回転域では、第１吐出路１１と第２吐出路１３が連通しているために、オイルが第２帰還路１４を通って帰還されていたが、高回転域では、第１帰還路１２から引き続き帰還されるため、外周側ロータの圧力は、中回転域でも高回転域でも、ほとんど変わらない。また、外周側ロータＡの流量は第１帰還路１２の開口部１２１が開口し、開口した瞬間に第１帰還路１２に流れ出すため、流量が一旦低下した後はあまり変化しない。厳密に説明すると、回転数の上昇にしたがって極僅かに上昇する。
【００２４】
ポンプ全体（外周側ロータＡと内周側ロータＢの総和）としての「圧力」は、内周側ロータＢの第２吐出路１３の開口部１３１が完全閉鎖されているため、外周側ロータＡのみの圧力となる。外周側ロータＡの圧力は第１帰還路１２の開口部１２１が開口しているため、あまり変化しないが、厳密に言えば回転数増加にしたがって、極僅かずつ増加する。また、ポンプ全体としての「流量」は、内周側ロータＢの第２吐出路１３の開口部１３１が完全閉鎖されているため、外周側ロータＡの「流量」がポンプ全体流量となる。外周側ロータＡの流量は第１帰還路１２の開口部１２１が開口しているため、あまり変化しないが、厳密に言えば回転数増加にしたがって、極僅かずつ増加する。
【００２５】
さらに、圧力制御弁Ｃの別の実施形態について説明する。該圧力制御弁Ｃは、弁本体２０と弁ハウジング３０とで構成され、前記第１吐出路１１、第１帰還路１２、第２吐出路１３、第２帰還路１４間に設けられている。前記弁本体２０は、第１弁部２１と細径連結部２３と第２弁部２２と第３弁部２４と細径連結部２５とから構成されている。他の構成は、図１乃至図３と同等である。前記第１弁部２１と第２弁部２２と第３弁部２４とを有する弁を３弁型の圧力制御弁Ｃという。
【００２６】
この作用について説明する。まず、外周側ロータＡ及び内周側ロータＢが低回転域の場合、つまりエンジン回転数が低回転域の場合は、図４の状態であり、外周側ロータＡも内周側ロータＢも帰還路は圧力制御弁Ｃの第１弁部２１及び第３弁部２４にて塞がれ、第１吐出路１１及び第２吐出路１３から吐出されたオイルは全てエンジンに吐出される。外周側ロータＡの第１吐出路１１と内周側ロータＢの第２吐出路１３は連通しているので、圧力は等しくなる。また帰還路は塞がれているので、オイルポンプ全体の吐出流量は外周側ロータＡ及び内周側ロータＢの流量を足したものとなる。
【００２７】
さらに、エンジンの回転数が上昇した状態を、中回転域とする。この状態では、図５の状態であり、第２帰還路１４の開口部１４１が開口開始となると共に、第２吐出路１３の開口部１３１が閉鎖になるように開始される。その説明は省略する。エンジンの回転数が増加した状態を、高回転域とする。この状態では、図６の状態であり、第１帰還路１２の開口部１２１の開口開始となると共に、第２吐出路１３の開口部１３１の閉鎖の終了となる。内周側ロータＢの吐出が完全に閉鎖されるため、外周側ロータＡの吐出と内周側ロータＢの吐出の連通が無くなる。すなわち内周側ロータＢは外周側ロータＡから独立した油回路となる。内周側ロータＢには外周側ロータＡの吐出からの圧力が到達できず、内周側ロータＢの第２帰還路１４から帰還されるだけとなり、内周側ロータＢの圧力は一気に低下する。内周側ロータＢへの逆流も停止し、内周側ロータＢから吐出されたオイルは全て第２帰還路１４を介して帰還されるため、内周側ロータＢからエンジンＥヘの流量はゼロとなる。
【００２８】
つまり、内周側ロータＢの流量はゼロとなり、内周側ロータＢの吐出は全く仕事をしないため、フリクション（トルク）が一気に低下し、無駄仕事が削減できるためポンプ全体の効率が上昇する。この高回転域は、回転数と吐出圧力又は吐出流量との圧力特性表（図８参照）に表れ、外周側ロータＡは緩やかに上昇するが、内周側ロータＢは閉鎖状態であり、外周側ロータＡと内周側ロータＢとの合計した圧力連結線が外周側ロータＡのみとなる。このように、内周側ロータＢの圧力が下がるため、フリクション（トルク）が低減するため効率が上昇する。
【００２９】
外周側ロータＡの圧力については、中回転域では、第１吐出路１１と第２吐出路１３が連通しているために、オイルが第２帰還路１４を通って帰還されていたが、高回転域では、第１帰還路１２から引き続き帰還されるため、外周側ロータの圧力は、中回転域でも高回転域でも、ほとんど変わらない。また、外周側ロータＡの流量は第１帰還路１２の開口部１２１が開口し、開口した瞬間に第１帰還路１２に流れ出すため、流量が一旦低下した後はあまり変化しない。厳密に説明すると、回転数の上昇にしたがって極僅かに上昇する。
【００３０】
ポンプ全体（外周側ロータＡと内周側ロータＢの総和）としての「圧力」は、内周側ロータＢの第２吐出路１３の開口部１３１が完全閉鎖されているため、外周側ロータＡのみの圧力となる。外周側ロータＡの圧力は第１帰還路１２の開口部１２１が開口しているため、あまり変化しないが、厳密に言えば回転数増加にしたがって、極僅かずつ増加する。また、ポンプ全体としての「流量」は、内周側ロータＢの第２吐出路１３の開口部１３１が完全閉鎖されているため、外周側ロータＡの「流量」がポンプ全体流量となる。外周側ロータＡの流量は第１帰還路１２の開口部１２１が開口しているため、あまり変化しないが、厳密に言えば回転数増加にしたがって、極僅かずつ増加する。
【００３１】
以上のように、本願発明は、オイルポンプにおける圧力制御装置であるが、可変流量オイルポンプでもある。また、吐出ポートが２つ存在し、該２つの吐出源を提供する手段として３つのロータを使用したオイルポンプである。また、ポンプの消費動力の大きい高回転時に内周側ロータＢの吐出口１３０又は第２吐出路１３が塞がれるため、外周側ロータＡと内周側ロータＢとは切り離される。内周側ロータＢの流量や圧力はポンプ全体の流量や圧力に何ら影響を与えなくなるため、効率アップなどを狙って内周側ロータＢの流量や圧力を調節しても、ポンプ特性には何の影響も与えないため設計自由度がアップできる。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】本発明の第１実施形態のシステム図であって、エンジンの低回転域での状態図である。
【図２】本発明の第１実施形態のシステム図であって、エンジンの中回転域での状態図である。
【図３】本発明の第１実施形態のシステム図であって、エンジンの高回転域での状態図である。
【図４】本発明の第２実施形態のシステム図であって、エンジンの低回転域での状態図である。
【図５】本発明の第２実施形態の一部のシステム図であって、エンジンの中回転域での状態図である。
【図６】本発明の第２実施形態の一部のシステム図であって、エンジンの高回転域での状態図である。
【図７】本発明の簡略のシステム図である。
【図８】（Ａ）は本発明におけるエンジン回転数と吐出圧力との特性表、（Ｂ）は本発明におけるエンジン回転数と吐出流量との特性表である。
【符号の説明】
【００３３】
Ａ…外周側ロータ、Ｂ…内周側ロータ、Ｅ…エンジン、１１…第１吐出路、
８，９…吸入路、１２…第１帰還路、１３…第２吐出路、１４…第２帰還路、
Ｃ…圧力制御弁、２１…第１弁部、２２…第２弁部、２４…第３弁部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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