(57)【要約】【課題】燃料電池システムにおいて、簡便な構成によって起動時に水素系排出弁が凍結固着して反応後の水素ガスの排出ができない場合の、水素系排出弁の凍結固着の開放を促進する。【解決手段】燃料電池の起動過程において、水素系排出弁が凍結固着した場合には、水素循環ポンプ流量を通常流量より少ない流量として燃料電池を自己発熱させて、燃料電池の温度を所定の解凍動作温度に昇温させる昇温運転を行なう。燃料電池の温度が解凍動作温度に達したら、水素循環ポンプ流量を最大流量に増加させて、昇温運転によって加温された燃料電池の燃料極の中の水分を水素系排出弁入口側へ移動させて水素系排出弁の凍結固着開放を行なう。また、加温された水分の移動とともに水素系排出弁を開動作させて、その作動力によって凍結固着開放を促進する。【選択図】図３
2008097841.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料ガスと酸化剤ガスとの電気化学反応により発電する燃料電池と、
前記燃料電池の燃料極に燃料ガスを供給する燃料ガス供給流路と、
前記燃料電池の燃料極から反応後の燃料ガスが排出され、その一部を大気に排出する排出弁が設けられている燃料ガス排出流路と、
前記燃料ガス排出流路と前記燃料ガス供給流路とを接続する再循環流路に設けられ、前記燃料ガス排出流路から前記燃料ガス供給流路に反応後の燃料ガスを再循環させる再循環ポンプと、
前記再循環ポンプによる再循環流量の制御を行う制御部と、
を含む燃料電池システムであって、
前記制御部は、前記燃料電池の起動過程において、前記排出弁が凍結固着した場合に、前記燃料電池の運転による自己発熱によって前記燃料電池の温度を所定の温度に昇温させる昇温運転の後、前記再循環ポンプの流量を前記昇温運転の際の流量よりも増加させ、昇温された前記燃料電池の燃料極の中の水分を前記排出弁入口側へ移動させて前記排出弁の凍結固着開放を行なう凍結固着開放手段、
を有することを特徴とする燃料電池システム。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料電池システムにおいて、
前記凍結固着開放手段は、前記再循環ポンプの回転数指令値を前記昇温運転の際の回転数から、該回転数よりも大きい所定の回転数にステップ変化させること
を特徴とする燃料電池システム。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の燃料電池システムにおいて、
前記凍結固着開放手段は、前記再循環ポンプの流量を前記昇温運転の際の流量よりも増加させると共に、前記排出弁に開信号を出力すること
を特徴とする燃料電池システム。
【請求項４】
請求項１から３のいずれか１項に記載の燃料電池システムにおいて、
前記凍結固着開放手段は、前記再循環ポンプの流量を前記昇温運転の際の流量より前記循環ポンプの最大流量に増加させること
を特徴とする燃料電池システム。
【請求項５】
請求項１から４のいずれか１項に記載の燃料電池システムにおいて、
前記凍結固着開放手段は、前記凍結固着開放手段によって前記排出弁の凍結固着開放ができない場合に、前記再循環ポンプの流量を前記昇温運転の際の流量まで減少させた後、再度前記再循環ポンプの流量を前記昇温運転の際の流量よりも増加させて、前記排出弁の凍結固着開放を行なうこと
を特徴とする燃料電池システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料電池システムに関し、特に燃料電池システムの起動時の制御に関する。
【背景技術】
【０００２】
燃料電池では、例えば、燃料には水素、酸化剤としては酸素を含む空気が用いられ、電気化学反応によって発電がされると共に酸化剤極側に水が生成される。反応生成物の水は酸化剤としての空気と共に燃料電池の外部に排出されるが、生成された水の一部は、電解質膜を湿度雰囲気に保つため、加湿器によって燃料電池入口に再循環するシステムが多く用いられている。また、燃料側電極を流れる水素ガスは、流路を流れている水素の一部が反応して消費されるので、水素ポンプによって水素を循環させる循環系統となっており、発電反応で消費された分の水素が外部の水素ガスタンクから水素の循環系統に供給されるようになっている。
【０００３】
このような、電気化学反応に使用されない窒素が含まれている空気を酸化剤として使用する燃料電池システムでは、空気中に含まれる窒素が空気側極の空気流路に滞留すると共に、拡散層及び電解質膜を通して水素側極にクロスリークしてくる。また、発電のための電気化学反応によって空気側極に生成される水分の一部が、拡散層及び電解質膜を通して水素側極にクロスリークしてくる。このように、運転中の燃料電池の水素側極には空気側極から窒素及び水分がクロスリークしてくる状態となっている。
【０００４】
ところが、水素系統は上記のように循環系統となっていることから、運転中に水素系統に入り込んだ窒素や水分は次第に水素循環系統内に蓄積され、水素以外の不純物濃度が増加してくる。このように水素系統中の不純物が多くなってくると水素濃度が低下し、発電量が低下してしまう。そこで、水素系統には水素側極で反応後の水素ガスを系統外に排出することによって、水素循環系統に滞留してきた窒素や水分等の不純物を系統外に排出する水素系排出弁を備える水素排出系統が設置されている。
【０００５】
この水素排出系統の水素系排出弁は、例えば、燃料電池の起動の際に開弁されて、水素側極の不純物ガスを排出して、水素側極の中の水素濃度を高めつつ発電量を増加していくことにも使用されている。そして、燃料電池の起動後は、この水素系排出弁は、例えば所定のシーケンスによって開閉され、水素側極の不純物を排出して発電量を維持するように動作する(例えば、特許文献１参照)。
【０００６】
燃料電池の水素系統には上記のように、水分が滞留してくる。そして、例えば、低温状態で燃料電池が停止している際には、上記の水素排出系統の中に滞留した水分が凍結して、水素系排出弁の開閉動作ができなくなる場合がある。すると、起動の際に水素側極の水素濃度を上昇させることができなくなるため、燃料電池の発電出力を維持することができなくなったり、起動に短時間に起動できなくなったりするいという問題があった
【０００７】
このため、水素循環系統の水素系排出弁に解凍用のヒータを取り付けて、水素系排出弁が凍結している状態であっても燃料電池の起動を許可して燃料電池を起動し、起動後の燃料電池の出力を水素系排出弁のヒータに供給して水素系排出弁を加熱、解凍して起動する方法が提案されている(例えば、特許文献１参照)。
【０００８】
燃料電池は一般的に７０から８０℃が発電に最も適した温度とされているが、燃料電池の起動直後は、このような最適な運転温度にはなっていない。特に外気温度が低く、燃料電池の運転温度が低い場合には、燃料電池内部で生成される生成水が燃料電池の内部で凝縮するフラッディング現象が起きるおそれがある。このフラッディング現象が発生すると、凝縮水がガス流路を閉塞して水素や空気などが電解質膜に十分に供給されなくなり、燃料電池の発電不良や性能低下が生じるおそれがある(例えば、特許文献２参照)。このため燃料電池の低温状態からの起動の際には、加熱用のヒータによって燃料電池を加熱したり、燃料電池の自己発熱による暖機を促進するために燃料電池の冷却水流利用を減少させたりして起動する方法が提案されている(例えば、特許文献２参照)。
【０００９】
また、燃料電池の起動過程において、自己発熱による暖機を迅速に行なう方法として、燃料電池へ供給する反応ガスの圧力、流量を定常運転状態よりも低下させて発電効率を下げる方法が提案されている(例えば、特許文献３参照)。
【００１０】
【特許文献１】特開２００４−１７２０２５号公報
【特許文献２】特開２００５−１１６２５７号公報
【特許文献３】特開２００２−３１３３８８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
上記の特許文献１に記載された従来技術では、水素系排出弁に加熱ヒータを取り付けて温度コントロールをするので部品が多くなり、燃料電池システムが複雑になってしまうという問題があった。
【００１２】
上記の特許文献２又は３に記載された燃料電池の自己発熱を促進して燃料電池を暖機する方法では、燃料電池自体の暖機を促進することはできるものの、凍結した水素系排出弁の解凍は燃料電池の温度上昇の成り行きまかせになってしまう。ところが、水素系排出弁が凍結して水素循環系統から窒素や水分を排出することによって水素側極の水素分圧を上げられなければ燃料電池の出力も低くなってしまうので、特許文献２又は３に開示された方法で燃料電池の自己発熱による暖機を行なおうとしても自己発熱量が少なく燃料電池温度上昇も遅くなってしまう。この結果、特許文献２又は３に記載された燃料電池の起動方法では、水素系排出弁が凍結していた場合の起動時間、すなわち、安定して所定の電気出力が出せるようになるまでの時間が長くなってしまうという問題があった。
【００１３】
本発明は、簡便な構成によって、燃料電池の起動時に水素系排出弁が凍結固着して反応後の水素ガスの排出ができない場合において、水素系排出弁の凍結固着の開放を促進することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明に係る燃料電池システムは、燃料ガスと酸化剤ガスとの電気化学反応により発電する燃料電池と、前記燃料電池の燃料極に燃料ガスを供給する燃料ガス供給流路と、前記燃料電池の燃料極から反応後の燃料ガスが排出され、その一部を大気に排出する排出弁が設けられている燃料ガス排出流路と、前記燃料ガス排出流路と前記燃料ガス供給流路とを接続する再循環流路に設けられ、前記燃料ガス排出流路から前記燃料ガス供給流路に反応後の燃料ガスを再循環させる再循環ポンプと、前記再循環ポンプによる再循環流量の制御を行う制御部と、を含む燃料電池システムであって、前記制御部は、前記燃料電池の起動過程において、前記排出弁が凍結固着した場合に、前記燃料電池の運転による自己発熱によって前記燃料電池の温度を所定の温度に昇温させる昇温運転の後、前記再循環ポンプの流量を前記昇温運転の際の流量よりも増加させ、昇温された前記燃料電池の燃料極の中の水分を前記排出弁入口側へ移動させて前記排出弁の凍結固着開放を行なう凍結固着開放手段、を有することを特徴とする。
【００１５】
また、前記凍結固着開放手段は、前記再循環ポンプの回転数指令値を前記昇温運転の際の回転数から、該回転数よりも大きい所定の回転数にステップ変化させること、としても好適であるし、前記凍結固着開放手段は、前記再循環ポンプの流量を前記昇温運転の際の流量よりも増加させると共に、前記排出弁に開信号を出力すること、としても好適である。この場合において、前記再循環ポンプの流量を前記昇温運転の際の流量より前記循環ポンプの最大流量に増加させること、としても好適である。
【００１６】
更に、本発明に係る燃料電池システムにおいて、前記凍結固着開放手段は、前記凍結固着開放手段によって前記排出弁の凍結固着開放ができない場合に、前記再循環ポンプの流量を前記昇温運転の際の流量まで減少させた後、再度前記再循環ポンプの流量を前記昇温運転の際の流量よりも増加させて、前記排出弁の凍結固着開放を行なうこと、としても好適である。
【発明の効果】
【００１７】
本発明は、簡便な構成によって、燃料電池の起動時に水素系排出弁が凍結固着して反応後の水素ガスの排出ができない場合において、水素系排出弁の凍結固着の開放を促進することができるという効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明の好適な実施形態について、図１、２を参照しながら説明する。図１は本発明の燃料電池システム１０に係る実施形態を示す概略系統図である。図１に示すように、本実施形態の燃料電池システム１０は酸化剤ガスとして酸素を含む空気を用い、燃料ガスとして水素を用いている。酸化剤ガスである空気は大気から吸気流量計１８や空気フィルタを介して空気吸込み管路１９から空気圧縮機１５に吸込まれ、空気圧縮機１５によって加圧された吐出空気は圧縮機吐出管路２０から加湿器３１に供給される。加湿器３１に入った空気は、加湿器３１において燃料電池１１での反応で生成された水分により加湿され、湿り空気となって空気供給管路２３から燃料電池１１に供給される。燃料電池１１の酸化剤極である空気側極１２から燃料電池内に入った空気は、水素系統から供給された水素との発電反応によって酸素が減少する。そして反応の結果の生成水が水蒸気あるいは水滴として空気中に増えてくる。反応後の水分量が増加した空気は燃料電池１１の空気排出管路２４に排出される。空気排出管路２４には空気側極１２の中の空気圧力を所定の運転圧力に制御する空気圧力調節弁２８が設けられている。燃料電池１１の空気側極１２から排気された水分を多く含む反応後の空気は、加湿器３１でその水分の一部を供給空気への付加水分とするために除去される。水分量が減少した排出空気は排気管路２９によって下流に流れて行く。排気管路２９の途中には、サイレンサ５６が設けられ、サイレンサ５６を通過した反応後の排気空気は、大気放出口５７から大気に排気される。
【００１９】
本実施形態の燃料電池システム１０においては、空気圧縮機１５はスクロール型である。スクロール型の空気圧縮機１５は容積型の空気圧縮機の一種であり、主に回転数を調整することによって空気流量を調整することが出来るものである。燃料電池システム１０の運転中は、空気流量は空気圧縮機１５の回転数をモータ１６の回転数を調整することによって行い、空気圧力は燃料電池１１の空気側極１２の出口の空気圧力調節弁２８によって調節している。
【００２０】
燃料ガスである水素ガスは水素ガスタンク４１に貯留されている。水素は水素ガスタンク４１から水素供給管路４３によって燃料電池１１の燃料側極である水素側極１３に供給される。燃料電池１１に供給された水素の一部は空気側極１２に供給された酸化剤である空気中の酸素と反応して消費されるが、消費されなかった水素はクロスリークによって水素系統に入り込んだ窒素や水分と共に水素側極１３から水素排出管路４４に排出される。水素排出管路４４には、水素系統の圧力を測定するための圧力センサ５４が取り付けられている。水素排出管路４４に排出された反応後の水素ガス等は、水素排出管路４４に接続されている気液分離器４８に流入する。気液分離器４８は水素排出管路４４よりも流路断面積が大きな容器であり、内部に流入した反応後の水素ガス等の速度が低下するので水分とガス分とが比重差によって分離される。また、ガス分の中でも比重の軽い水素と比重の大きい窒素も同様に比重差によって分離される。このため、上部に接続された水素循環管路４５には、気液分離器４８によって分離された軽い水素を多く含む反応後の水素ガスが流出し、気液分離器４８内部には、比重の大きい窒素分と水分とが滞留してくる。気液分離器４８と水素供給管路４３とは水素循環管路４５によって接続され、水素循環管路４５に設けられた水素循環ポンプ４６によって水素ガスを多く含むようになった反応後の水素ガスが水素供給管路４３に再循環される。そして発電によって消費された水素分は水素ガスタンク４１から水素供給管路４３に補充される。補充される水素ガスの量は水素供給調節弁４２によって調節される。
【００２１】
上記のように、水素系統は循環系統となっているので、長時間運転していると空気側極１２からクロスリークしてくる窒素や水分などの不純物は気液分離器４８の下部に滞留、濃縮されてくる。このように気液分離器４８の下部に滞留、濃縮されてきた不純物を効率的に排出するために、気液分離器４８は傾斜した底面を備え、その傾斜した底面の最下部に不純物を排出する気液分離器排出管路５０が設けられている。そして、この気液分離器排出管路５０に接続された水素系排出弁４９を開として、滞留、濃縮された水分や窒素等の不純物を大気に放出する。この場合、窒素や水分のみでなく一部の水素も同時に排出されてしまうので、高濃度の水素ガスが直接大気に放出されることがないように、混合器５５によって空気側極からの排気空気と混合して、水素濃度を下げてから大気に放出するようになっている。
【００２２】
図２を参照しながら、水素系排出弁４９の構造と動作について説明する。図２に示すように、水素系排出弁４９はアングル型の弁であり、ケーシング４９ａには気液分離器排出管路５０とフランジ５０ａ，４９ｋで接続される入口部４９ｈと、入口部４９ｈと略直角方向に設けられ、水素系大気放出管路５１とフランジ４９ｋ，５１ａで接続されている出口部４９ｊとを含んでいる。入口部４９ｈの内面は略水平であり、そのままケーシング４９ａの内面につながっている。ケーシング４９ａの内面には弁座４９ｆがケーシング下部内面から突出して設けられ、弁座４９ｆの上面に弁体４９ｂが密着して流体の流れを阻止して弁を閉状態にする様に構成されている。この弁座４９ｆの上面に弁体４９ｂの密着部分よりも流れの上流側を水素系排出弁４９の入口側といい、この密着部よりも下流側を出口側という。
【００２３】
弁体４９ｂは弁棒４９ｃを介してケーシング４９ａの上部に支柱４９ｅによって取り付けられたアクチュエータ４９ｄに接続され、アクチュエータ４９ｄの動作によって弁体４９ｂを上下に動作させ、弁体４９ｂと弁座４９ｆとの密着、開放によって水素系排出弁４９の開閉動作ができるようになっている。アクチュエータ４９ｄは弁棒４９ｃに接続された弁体４９ｂを駆動することができるものであれば、空気による駆動方式のものでもよいし、電動式であってもよいし、電磁式であってもよい。また、弁棒４９ｃとケーシング４９ａの間には、弁棒４９ｃの動作を可能にしつつ内部から流体が漏れないようにするグランド部４９ｇが取り付けられている。ケーシング４９ａの弁座４９ｆの近傍には水素系排出弁４９の温度を測定する温度センサ５２が取り付けられ、また、ケーシング４９ａの外部の弁棒４９ｃの近傍には、弁棒４９ｃに取り付けられたアームの位置によって弁体４９ｂの位置を検出する弁開度センサ５３が取り付けられている。温度センサ５２は連続的に水素系排出弁４９の温度信号を制御部６１に入力することができれば、熱電対や熱抵抗式の温度センサであってもよいし、弁開度センサ５３は弁の開度を連続的に検出することができるものであってもよいし、弁の全開又は全閉の状態の信号のみを発信するような、例えばリミットスイッチのようなものであっても良い。
【００２４】
本実施形態の水素系排出弁４９は、略水平に気液分離器排出管路５０下部内面に接続されたケーシング４９ａの下部内面から弁座４９ｆが突き出した形状となっている。これは、気液分離器４８の中に溜まる水分などに含まれるゴミ等の異物が弁座４９ｆと弁体４９ｂとの間に噛み込まれた弁座４９ｆが損傷することを防止するためである。このような弁座４９ｆと弁体４９ｂとの間の異物噛み込みが考慮されていれば、水素系排出弁４９はアングル型の弁に限らず、グローブ形など他の形式のバルブであっても良い。
【００２５】
本実施形態では、水素循環ポンプ４６はルーツ式である。ルーツ式ポンプは長円形のポンプケーシングの中で一対のまゆ型のロータを互いに反対方向に回転させて流体を吸い込み圧縮、吐出する容積形のポンプであって、ロータの回転数を変化させることによってポンプの吐出流量を変化させることができるものである。また、水素循環ポンプ４６はその回転数を変化させることによって吐出流量を変更することができるものであれば、スクリュー形のようなポンプであってもよいし、ターボ形のポンプであってもよい。
【００２６】
燃料電池１１は燃料ガスである水素と酸化剤ガスである空気との電気化学反応によって発電を行なうと、反応熱が発生する。この反応熱は燃料電池１１の中のセパレータに冷媒を流す冷却系統によって外部に放出される。図１に示すように、燃料電池１１の中のセパレータ流路を流れて温度の上昇した冷媒は冷媒出口管路３２に設けられた冷媒ポンプ３３によってラジェータ３７に送られる。ラジェータ３７の放熱フィンからの放熱によって温度が低下した冷媒は、冷媒入口管路３９から燃料電池１１に供給され、燃料電池１１を循環して冷却する。この冷媒ポンプ３３はモータ３５の回転数を調整することによって流量を調整することができるものである。そして、燃料電池１１の温度によって循環させる冷媒の流量を調整し、燃料電池１１の温度が高い場合には回転数を増加させて流量を多くし、燃料電池１１の温度が低い場合には回転数を低下させて流量を少なくするように制御されている。
【００２７】
本実施形態の燃料電池システム１０は、図１の１点鎖線で示すように、燃料電池１１及び空気圧力調節弁２８及び、水素循環管路４５、水素循環ポンプ４６、気液分離器４８を含む水素循環系統及び、水素系排出弁４９等の機器を格納している保温ケーシング７１を有している。保温ケーシング７１は、停止中の燃料電池１１の温度低下を防止すると共に、起動後の燃料電池からの熱放散を防止して、所定の通常温度において燃料電池１１を運転することができるようにしている。
【００２８】
各計器１８，５２，５３，５４、各調節弁２８，４２，４９、燃料電池１１の各状態量、空気圧縮機１５、冷媒ポンプ３３、水素循環ポンプ４６の各モータ１６，３５，４７などの状態量は、すべて制御部６１に接続されており、各計器１８，５２，５３，５４からの計測値は制御部６１に入力され、制御部６１は各調節弁２８，４２，４９、の開度指令、各モータ１６，３５，４７の回転数指令を出力して燃料電池システム１０全体の制御を行う。制御部６１はＣＰＵや記憶部を含みソフトウェアによって全体の制御を行うようになっていても良いし、電気回路を組み合わせて制御を行うようになっていても良い。また、制御部６１には車両の走行状態や必要要求付加など車両からのテータが入力されるようになっていても良い。また、制御部６１には制御動作に必要な制御マップなどの制御データを保持している記憶部６３がデータバス６５によって接続されている。
【００２９】
図３、４を参照しながら本実施形態の燃料電池システム１０の低温状態からの起動について説明する。図３は本実施形態の燃料電池システム１０の低温状態からの起動を示すフローチャートであり、図４は起動状態における燃料電池の温度と水素循環ポンプ４６の流量の変化を示すグラフである。図４において、実線は通常の燃料電池１１の各状態量を示し、１点鎖線は本実施形態の燃料電池システム１０の各状態量を示す。
【００３０】
燃料電池システム１０は、外気温度が凍結温度よりも非常に低い温度、例えば、−１５℃以下の状態で数時間停止状態となると、保温ケーシング７１の内部に格納されている水素系排出弁４９も凍結温度以下、例えば、−５℃程度まで低下してくる場合がある。定常運転中の燃料電池１１の温度は、例えば７０〜８０℃であり、水素側極１３から排出される反応後の水素ガスに含まれる水分はほとんど水蒸気の状態となって気液分離器４８の中に滞留している。そして、水素側極１３から排出される反応後の水素ガスに含まれる水分は水素系排出弁４９から水蒸気の状態で反応後の水素ガスと共に大気中に排出されている。ところが、図５に示すように、停止後上記のような低温環境におかれると、気液分離器４８の温度が低下するに従って、内部に残留している水蒸気分が水滴として凝縮し、凝縮した水滴は気液分離器４８の斜めになった底面を伝って、一番低い部分にある気液分離器排出管路５０と水素系排出弁４９のケーシング４９ａの下部の内面に溜まってくる。また、水素系排出弁４９のケーシング４９ａの内部に残留している水分は、ケーシング４９ａからの冷却によってケーシング内壁面に凝結すると共に、凝結した水滴の一部は弁体４９ｂと弁座４９ｆの間の微小な隙間に入り込んでくる。そして、さらに水素系排出弁４９の温度が低下すると、凝結した水滴は凍結し始める。そして、更に温度が低下すると、水素系排出弁４９のケーシング４９ａの下部の内面の水滴が凍結すると共に、図５に示すように、弁座４９ｆと弁体４９ｂとの間の微小隙間に入り込んだ水滴も凍結して凍結部８１を形成する。このような状態となると、制御部６１から水素系排出弁４９の開指令を出力してもアクチュエータ４９ｄの作動力では弁体４９ｂと弁座４９ｆとの凍結固着を開放することができない状態となっている。この状態では、水素系排出弁４９を開閉して窒素や水分を排出して水素循環系統の水素分圧を上げて燃料電池１１の許容負荷を上昇させることができない。
【００３１】
図３のステップＳ１０１に示すように、このような水素系排出弁４９が凍結固定している状態での燃料電池１１の起動において、制御部６１は、水素系統側の水素系排出弁４９が凍結によって開閉可能かどうかに係わらず、起動指令信号によって空気圧縮機１５を起動して空気側極１２を加圧する。また、水素供給調節弁４２によって水素ガスタンク４１から水素を水素循環系統に注入して水素側極を加圧する。
【００３２】
そして、図３のステップＳ１０２、に示すように、水素循環ポンプ４６を起動して、水素側極１３への水素の循環を行い燃料電池の昇温運転を開始する。図４(ｂ)のｂからｃに示すように、この昇温運転では、水素循環ポンプ４６の流量は燃料電池１１の発電量に対する最適流量よりも少ない流量Ｑ１の低流量運転として燃料電池１１の発電効率を低下させて自己発熱量を多くする。このため、制御部６１は水素循環ポンプ４６のモータ４７の回転数を最適流量に対する回転数よりも低い所定の回転数となるような指令を出力し、モータ４７の回転数を低回転数とする。また、制御部６１は、昇温運転においては、冷却系統による燃料電池１１の冷却を少なくするために冷媒ポンプ３３のモータ３５の回転数を停止させて冷却をしない状態にするか、微小回転数に保持して冷却量を最小限とする。このような昇温運転によって燃料電池１１の温度は、図４(ａ)に示すｑからｒに示すように起動時の温度Ｔ０から暖機温度Ｔ１に向かって上昇する。
【００３３】
燃料電池１１の温度が暖機温度Ｔ１に到達すると、制御部６１は水素系排出弁４９に取り付けられた温度センサ５２の信号から水素系排出弁４９の温度を取得する。そして、制御部６１は、図３のステップＳ１０５に示すように、水素系排出弁４９の温度が解凍温度、例えば、氷点温度以上あるいは氷点温度より若干高い５℃などの温度以下であるかどうかを判断する。そして水素系排出弁４９の温度が所定の解凍温度以下でない場合、すなわち、水素系排出弁４９の温度が所定の解凍温度以上となっている場合には、図３のステップＳ１１６に示すように、制御部６１は水素系排出弁４９のアクチュエータ４９ｄに弁開信号を出力する。すると、この指令によってアクチュエータ４９ｄは弁棒４９ｃを引き上げて弁体４９ｂを弁座４９ｆから離そうとする動作を行なう。この動作は作動力によって弁体４９ｂと弁座４９ｆとの凍結固着の開放を図るためである。次に制御部６１は、図３のステップＳ１１７に示すように、水素系排出弁４９の弁開度センサ５３によって弁開度信号を取得する。そして、図３のステップＳ１１８に示すように、この実際の弁開度信号が先に制御部６１が出力した信号と一致している場合には、水素系排出弁４９は制御部６１の指令によって実際に開弁されたと判断する。ここで、信号の一致は、各信号間の差異が所定の誤差範囲内にある場合を含む。水素系排出弁４９の開弁が確認されると、制御部６１は、図３のステップＳ１１５に示すように水素循環ポンプの回転数を通常回転数にして、水素循環ポンプ４６の流量が発電電力に対する最適循環量となるような状態として燃料電池１１の起動を行なっていく。この時、燃料電池１１の温度は図４(ａ)のｒからｕを通る実線のように上昇を続け、例えば７０〜８０℃の通常運転温度に達する。また、水素循環ポンプ４６の流量は図４(ｂ)のｃ〜ｑを通る実線に示すように、発電電力に対する最適流量となるように制御されていく。また、冷却系統も通常の冷却制御に戻して、燃料電池１１の温度が通常運転温度となるように制御していく。
【００３４】
一方、図３のステップＳ１０５において水素系排出弁４９の温度が所定の解凍温度以下と判断された場合、すなわち、水素系排出弁４９の温度が所定の解凍温度以下でまだ凍結固着状態となっていると判断された場合には、制御部６１は、図４(ｂ)のｃからｄの１点鎖線で示すように水素循環流量をＱ１として冷却水量を減少させる昇温運転を継続し、図４(ａ)のｒからｓの１点鎖線で示すように燃料電池１１の温度Ｔを所定の解凍動作温度Ｔ２まで更に上昇させていく。
【００３５】
この燃料電池１１の昇温運転の間は、燃料電池１１の発電効率を低下させて自己発熱量を増大させるために、水素循環ポンプ４６の流量は低流量Ｑ１に保持されている。一方、燃料電池１１は発電反応を続けていることから、発電によって生成される生成水の水素側極１３へのクロスリーク量も発生し続けている。ところが、水素循環ポンプ４６の循環流量を通常流量より低く抑えていることから、水素側極１３の水素ガス流路中に空気側極１２からクロスリークしてきた水分を十分に押し流すことができない。このため、クロスリークしてきた生成水は、燃料電池１１の水素側極１２のガス流路中に滞留してくることとなる。一方、燃料電池１１の温度は解凍温度Ｔ２まで上昇することから、水素側極１３のガス流路中に滞留している水分の温度も解凍温度のＴ２に近い温度まで上昇してくることになる。つまり、上記のように昇温運転を継続することによって燃料電池１１の水素側極１３のガス流路中には解凍温度のＴ２に近い温度まで上昇した水分が滞留してくることとなる。ここで、解凍温度Ｔ２は燃料電池１１の通常運転温度、例えば７０〜８０℃よりも低い温度であれば、一定の温度としてもよいし、水素系排出弁４９の温度によって解凍温度可変としても良い。可変とする場合には、水素系排出弁４９の温度によって解凍温度を定めたマップなどを記憶部６３に格納しておき、このマップに基づいて解凍温度Ｔ２を設定するようにしても良い。
【００３６】
図３のステップＳ１０８に示すように、制御部６１は、燃料電池１１の温度が所定の解凍温度Ｔ２に達した後、燃料電池１１の昇温運転を所定の時間だけ行なったかどうかを、内部タイマのデータなどによって判断する。これは、水素系排出弁４９の解凍固着開放のためには、所定の解凍温度Ｔ２の滞留水が所定量だけ必要なためである。そして、所定の時間昇温運転がされた場合には、所定量の滞留水が燃料電池１１の水素側極１３のガス流路中に滞留されたと判断する。所定の時間は、一定の時間としてもよいし、燃料電池１１の運転負荷、起動状態などによって必要な昇温運転時間を決めたマップを記憶部６３に格納しておき、このマップに基づいて変更するようにしても良い。
【００３７】
図３のステップＳ１０９に示すように、制御部６１は、所定の時間だけ昇温運転が行なわれた場合には、昇温運転を停止する。そして、図３のステップＳ１１０に示すように、制御部６１は水素循環ポンプ４６のモータ４７に、その回転数を最大回転数までステップ的に増加させる信号を出力する。これによって、モータ４７の回転数は一気に最大回転数となり、図４(ｂ)のｄからｅへの１点鎖線で示すように、水素循環ポンプ４６の流量は通常流量より少ないＱ１から一気に最大流量Ｑｍａｘとなる。
【００３８】
このように、水素循環ポンプ４６の流量を一気に最大流量Ｑｍａｘとすることによって、燃料電池１１の水素側極１３のガス流路の中に滞留している解凍温度Ｔ２に近い温度の温水は、一気に水素側極１３のガス流路から押し出されて水素排出管路４４を経て気液分離器４８の中に流入する。そして、図６に示すように温水８２は気液分離器４８の底部の気液分離器排出管路５０及び、水素系排出弁４９のケーシング４９ａの内部の入口側に移動し、入口側にある水素系排出弁４９の弁座４９ｆ及び弁体４９ｂを温水８２の中に水没させ、温水８２の熱によって弁体４９ｂと弁座４９ｆの温度を上昇させて、その間の凍結固着を解凍させる。
【００３９】
制御部６１は、図４(ｂ)のｅからｆに示すように、上記のように温水８２を水素系排出弁４９の中の入口側に移動させた後、水素系排出弁４９の弁体４９ｂと弁座４９ｆ周りに温水８２の熱が伝達されてその温度が上昇するまでの間、水素循環ポンプの回転数を最大回転数に上昇させた状態を保持する。そして、図３のステップＳ１１１に示すように水素循環ポンプ４６の回転数を最大回転数に上昇させてから所定の時間が経過した後、図３のステップＳ１１２に示すように、制御部６１は水素系排出弁４９のアクチュエータ４９ｄに弁開信号を出力する。すると、この指令によってアクチュエータ４９ｄは弁棒４９ｃを引き上げて弁体４９ｂを弁座４９ｆから離そうとする動作を行なう。この動作は作動力によって弁体４９ｂと弁座４９ｆとの凍結固着の開放を図るためである。次に制御部６１は、図３のステップＳ１１３に示すように、水素系排出弁４９の弁開度センサ５３によって弁開度信号を取得する。そして、図３のステップＳ１１４に示すように、この実際の弁開度信号が先に制御部６１が出力した信号と一致している場合には、水素系排出弁４９は制御部６１の指令によって実際に開弁されたと判断する。ここで、信号の一致は、各信号間の差異が所定の誤差範囲内にある場合を含む。
【００４０】
水素系排出弁４９の開弁が確認されると、制御部６１は、図３のステップＳ１１５に示すように水素循環ポンプの回転数を通常回転数にして、水素循環ポンプ４６の流量が発電電力に対する最適循環量となるようにして燃料電池１１の起動を行なっていく。この時、燃料電池１１の温度は図４(ａ)のｔからｕを通る１点鎖線のように一端通常運転状態の温度に向かって低下した後、上昇を続け、例えば７０〜８０℃の通常運転温度に達する。また、水素循環ポンプ４６の流量は図４(ｂ)のｆ〜ｇの１点鎖線に示すように、最大流量から、発電電力に対する最適流量となるように制御されていく。また、冷却系統も通常の冷却制御に戻して、燃料電池１１の温度が通常運転温度となるように制御していく。
【００４１】
一方、図３のステップＳ１１４において、弁開度センサ５３からの開度信号と実際の弁開度信号が先に制御部６１が出力した信号と合致していない場合には、制御部６１は、水素系排出弁４９の凍結固着は開放されておらず、水素系排出弁４９はまだ凍結固着状態にあるものと判断する。この場合、制御部６１は図３のステップＳ１１４に示すように、制御を図３のステップＳ１０２に戻して、再度、昇温運転を行なう。このため制御部６１は水素循環ポンプ４６の流量を低流量Ｑ１とすべく、モータ４７のその回転数を低回転数とする指令を出力し、冷媒流量を低減するよう冷媒ポンプ３３の回転数を低減する指令を出力する。そして、再度、昇温運転を行なった後に水素循環ポンプ４６の流量を一気に最大流量に上昇させるとともに、水素系排出弁４９を開とする指令を出すことによって、水素系排出弁４９の凍結固着の開放を図る。
【００４２】
水素系排出弁４９の凍結固着が開放された場合には、先に述べたと同様に制御部６１は、水素循環ポンプの回転数を通常回転数にして燃料電池１１の起動を行なっていく。
【００４３】
上記の実施形態では、水素循環ポンプ４６の流量の増加は、モータ４７への回転数の指令値を低回転数からステップ的に最大回転数とすることによって制御することとしたが、水素循環ポンプ４６の流量が水素側極１３のガス流路の中の水分を押し出せる量であれば、最大流量でなく、昇温運転の際の低回転数よりも大きな流量であればよい。また、上記の実施形態では、水素循環ポンプ４６の流量を増加させると共に、水素系排出弁４９のアクチュエータ４９ｄに弁開信号を出力して、アクチュエータの作動力によって凍結固着の開放がより確実に行なえるようにしているが、水素循環ポンプ４６の流量増加による温水８２の押し出しによって凍結固着開放が可能な場合には、アクチュエータ４９ｄの動作は行わなくても良い。また、この場合には、開弁の確認は水素系排出弁４９の温度によって判断することとしてもよいし、水素排出管路４４に取り付けられた圧力センサ５４によって水素排出管路４４の圧力の変動を検知して判断することとしても良い。また、本実施形態では、水素系排出弁４９は気液分離器排出管路５０にフランジで取付けられることとしたが、できるだけ多くの温水８２を水素系排出弁４９の内部の入口側に移動させることができるように、水素系排出弁４９を直接、気液分離器４８に接続しても好適である。また、燃料電池１１の水素側極１３のガス流路内に滞留した温水８２が冷却されないうちに水素系排出弁４９の内部の入口側に移動できるように、気液分離器４８を燃料電池１１の水素排出口に直接取り付けたりすることも好適である。
【００４４】
以上述べた、本実施形態では、燃料電池１１の自己発熱によって水素側極１３のガス流路中に滞留する水分の温度を上昇させて、その後、水素循環ポンプ流量を一気に増加させることによって水素系排出弁４９の凍結固着の開放を促進することとしているので、水素系排出弁４９の加温用のヒータなどの付加設備を取り付けることなく、簡便な構成によって水素系排出弁４９の凍結固着の開放を促進することができるという効果を奏する。また、燃料電池１１の自己発熱の熱を水素系排出弁４９の凍結固着開放のための温水８２として蓄えて、この温水８２を水素系排出弁４９の弁入口に移動させて水素系排出弁４９の凍結開放を促進することから、燃料電池１１の自己発熱によって発生した熱を集中的に水素系排出弁４９の凍結部分に移動させることができる。このため燃料電池１１の自己発熱によって燃料電池システム１０全体の温度上昇の結果として水素系排出弁４９の凍結固着が開放されるよりも短時間に水素系排出弁４９の凍結開放を行なうことができるという効果を奏する。更に、短時間に水素系排出弁４９の凍結固着開放ができることから、水素系排出弁４９の開閉によって短時間に水素側極１３の水素分圧を上昇させて、燃料電池１１の出力を上昇させることができるという効果を奏する。
【００４５】
図７を参照しながら本発明に係る他の実施形態を説明する。先に説明した実施形態と同様の部分には同様の符号を付して説明は省略する。図７は、気液分離器４８の気液分離器排出管路５０が斜め下向きに取り付けられており、水素系排出弁４９の入口部４９ｈも斜め下向きに取り付けられているものである。この実施形態によると、水素循環ポンプ４６の流量を増加させて、水素側極１３のガス流路から押し出した温水８２のほとんどは、水素系排出弁４９の内部の入口側に流入することから、同一の押し出し温水量の場合には先に説明した実施形態よりも多くの温水８２が水素系排出弁４９の内部の入口側に流入して水素系排出弁４９を加温する。このことから、燃料電池１１の自己発熱によって温水８２に蓄積した熱をより水素系排出弁４９の凍結部分に集中して移動させることができる。これによって、先の実施形態の効果に加えて、より短時間で水素系排出弁４９の凍結固着を開放することができるという効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明に係る燃料電池システムの実施形態を示す制御系統図である。
【図２】本発明に係る燃料電池システムの実施形態における、水素系排出弁の断面と気水分離器排出管路、水素系大気放出管路の断面を示す説明図である。
【図３】本発明に係る燃料電池システムの実施形態において、起動手段を示すフローチャートである。
【図４】本発明に係る燃料電池システムの実施形態において、起動する際の燃料電池の温度と水素循環ポンプ流量の変化を示すグラフである。
【図５】本発明に係る燃料電池システムの実施形態において、水素系排出弁と気水分離器排出弁の凍結固着状態を示す説明図である。
【図６】本発明に係る燃料電池システムの実施形態において、水素系排出弁と気水分離器排出弁の凍結固着開放動作を示す説明図である。
【図７】本発明に係る燃料電池システムの他の実施形態において、水素系排出弁の断面と気水分離器排出管路、水素系大気放出管路の断面を示す説明図である。
【符号の説明】
【００４７】
１０  燃料電池システム、１１  燃料電池、１２  空気側極、１３  水素側極、１５  空気圧縮機、１６，３５，４７  モータ、１８  吸気流量計、１９  空気吸込み管路、２０  圧縮機吐出管路、２３  空気供給管路、２４  空気排出管路、２８  空気圧力調節弁、２９  大気放出管路、３１  加湿器、３２  冷媒出口管路、３３  冷媒ポンプ、３７  ラジェータ、３９  冷媒入口管路、４１  水素ガスタンク、４２  水素供給調節弁、４３  水素供給管路、４４  水素排出管路、４５  水素循環管路、４６  水素循環ポンプ、４８  気液分離器、４９  水素系排出弁、４９ａ  ケーシング、４９ｂ  弁体、４９ｃ  弁棒、４９ｄ  アクチュエータ、４９ｅ  支柱、４９ｆ  弁座、４９ｇ  グランド部、４９ｈ  入口部、４９ｊ  出口部、４９ｋ  フランジ、５０  気液分離器排出管路、５０ａ，５１ａ  フランジ、５１  水素系大気放出管路、５２  温度センサ、５３  弁開度センサ、５４  圧力センサ、５５  混合器、５６  サイレンサ、５７  大気放出口、６１  制御部、６３  記憶部、６５  データバス、７１  保温ケーシング、８１  凍結部、８２  温水、Ｑ  水素循環ポンプ流量、Ｔ  燃料電池の温度。
【図１】
2008097841.tif 000003
【図２】
2008097841.tif 000004
【図３】
2008097841.tif 000005
【図４】
2008097841.tif 000006
【図５】
2008097841.tif 000007
【図６】
2008097841.tif 000008
【図７】
2008097841.tif 000009