(57)【要約】【課題】プラグキャップへのスパークプラグの嵌入荷重の増加を抑制して、プラグキャップによるスパークプラグのシール性を向上できる点火コイルを提供すること。【解決手段】点火コイル１は、一次コイル２１及び二次コイル２２を備えたコイル本体部１１の軸方向一端部１１１に、ゴム製のプラグキャップ４を配設してなると共に、プラグキャップ４におけるプラグ嵌入口４１にスパークプラグ５の碍子部５１を嵌入してなる。プラグ嵌入口４１には、環状の凸部４２及び凹部４３が軸方向Ｌに並べて複数形成してあり、碍子部５１の外周面は、凹凸を持たないストレート形状に形成してある。全体の凸部４２の頂点４２１における内径Ｄ１と全体の凹部４３の谷底点４３１における内径Ｄ２とは、いずれも碍子部５１の平均外径Ｄｒよりも小さくしてある。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
一次コイル及び二次コイルを備えたコイル本体部の軸方向一端部に、ゴム製のプラグキャップを配設してなると共に、該プラグキャップにおけるプラグ嵌入口にスパークプラグの碍子部を嵌入してなる点火コイルにおいて、
上記プラグ嵌入口には、環状の凸部及び凹部が軸方向に並べて複数形成してあり、上記碍子部の外周面は、凹凸を持たないストレート形状に形成してあり、
上記凸部の頂点における内径と上記凹部の谷底点における内径とは、いずれも上記碍子部の平均外径よりも小さくしてあることを特徴とする点火コイル。
【請求項２】
請求項１において、上記プラグ嵌入口は、軸方向一方側に向けて拡径する環状の拡径テーパ面と、軸方向一方側に向けて縮径する環状の縮径テーパ面とを交互に繰り返し連続形成して、上記複数の凸部及び凹部を形成してなり、
上記碍子部の平均外径から上記凸部の頂点における内径を差し引いた凸部側締め代は、上記碍子部の平均外径に対して、９．４〜１４．２％の大きさに形成してあることを特徴とする点火コイル。
【請求項３】
請求項１において、上記プラグ嵌入口は、軸方向に平行な環状のストレート面から、軸方向一方側に向けて縮径する環状の縮径テーパ面と、軸方向一方側に向けて拡径する環状の拡径テーパ面とによる上記凸部を、軸方向に複数並べて突出形成してなると共に、該凸部同士の間に位置する上記ストレート面によって上記凹部を形成してなり、
上記碍子部の平均外径から上記凸部の頂点における内径を差し引いた凸部側締め代は、上記碍子部の平均外径に対して、８．５〜１３．３％の大きさに形成してあることを特徴とする点火コイル。
【請求項４】
請求項１において、上記プラグ嵌入口は、軸方向に平行な環状のストレート面から、軸方向一方側に向けて拡径する環状の拡径テーパ面と、軸方向一方側に向けて縮径する環状の縮径テーパ面とによる上記凹部を、軸方向に複数並べて陥没形成してなると共に、該凹部同士の間に位置する上記ストレート面によって上記凸部を形成してなり、
上記碍子部の平均外径から上記ストレート面の内径を差し引いた凸部側締め代は、上記碍子部の平均外径に対して、７．２〜１２％の大きさに形成してあることを特徴とする点火コイル。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか一項において、上記碍子部は、軸方向先端に向けて縮径するテーパ形状に形成してあると共に、その平均外径は、φ１０．４４±０．１５ｍｍであることを特徴とする点火コイル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関において、スパークプラグにおける一対の電極間にスパークを発生させるために用いる点火コイルに関する。
【背景技術】
【０００２】
エンジンのプラグホール内に挿入配置して用いる点火コイルにおいては、一次コイル及び二次コイルを備えたコイル本体部に対して、スパークプラグに装着するためのゴム製のプラグキャップを配設している。スパークプラグの碍子部は、プラグキャップのプラグ嵌入口に嵌入し、この碍子部の先端における導通端子部は、二次コイルの高電圧側巻線端部と導通した二次ターミナル（高電圧端子）又はコイルバネに接触させている。そして、プラグキャップにより、スパークプラグの導通端子部の周辺の絶縁・防水を行っている。
【０００３】
ところで、上記プラグキャップの絶縁・防水機能を発揮するためには、プラグキャップのプラグ嵌入口の内径は、スパークプラグの碍子部の外径よりも小さくし、プラグキャップにおける所定の締め代を確保する必要がある。そのため、プラグ嵌入口に碍子部を嵌入するときには、プラグキャップを径方向に拡径変形させるための大きな嵌入荷重が必要になる。
【０００４】
スパークプラグをプラグ嵌入口内に嵌入し易くする工夫を行った点火コイルとしては、例えば、特許文献１に開示されたものがある。
この特許文献１においては、スパークプラグの一部を覆うジョイント部（プラグキャップ）の内周面に、コルゲーション（環状の凹凸面）を形成し、スパークプラグの碍子部には、コルゲーションを形成していない。これにより、碍子部をジョイント部に嵌入する際に生ずる摩擦を低減させている。
【０００５】
しかしながら、特許文献１の技術によれば、上記嵌入荷重を低減できるものの、シール性を十分に確保する工夫はなされていない。
そのため、嵌入荷重の増加を抑制して、シール性を向上させるためには、更なる工夫が必要とされる。
【０００６】
【特許文献１】特開２００５−１９０９３７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、かかる従来の問題点に鑑みてなされたもので、プラグキャップへのスパークプラグの嵌入荷重の増加を抑制して、プラグキャップによるスパークプラグのシール性を向上させることができる点火コイルを提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は、一次コイル及び二次コイルを備えたコイル本体部の軸方向一端部に、ゴム製のプラグキャップを配設してなると共に、該プラグキャップにおけるプラグ嵌入口にスパークプラグの碍子部を嵌入してなる点火コイルにおいて、
上記プラグ嵌入口には、環状の凸部及び凹部が軸方向に並べて複数形成してあり、上記碍子部の外周面は、凹凸を持たないストレート形状に形成してあり、
上記凸部の頂点における内径と上記凹部の谷底点における内径とは、いずれも上記碍子部の平均外径よりも小さくしてあることを特徴とする点火コイルにある（請求項１）。
【０００９】
本発明の点火コイルにおいては、碍子部の外周面が上記ストレート形状を有するスパークプラグを用い、プラグキャップにおけるプラグ嵌入口に形成した複数の凸部及び凹部の形状に工夫を行っている。
すなわち、本発明のプラグキャップのプラグ嵌入口においては、凸部の頂点における内径と凹部の谷底点における内径とを、いずれも碍子部の平均外径よりも小さくしている。
【００１０】
そして、プラグキャップのプラグ嵌入口に、スパークプラグの碍子部を嵌入する際には、碍子部の外周面は、凸部に優先的に接触させることができる。これにより、上記嵌入の際に生じる嵌入荷重が増大することを抑制することができる。
そして、嵌入を行った状態においては、複数の凸部が碍子部の外周面に接触するだけでなく、複数の凹部も碍子部の外周面に接触させることができる。これにより、プラグキャップによるスパークプラグのシール性を向上させることができる。
【００１１】
それ故、本発明の点火コイルによれば、プラグキャップへのスパークプラグの嵌入荷重の増加を抑制して、プラグキャップによるスパークプラグのシール性を向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
上述した本発明における好ましい実施の形態につき説明する。
本発明において、上記プラグ嵌入口は、軸方向一方側に向けて拡径する環状の拡径テーパ面と、軸方向一方側に向けて縮径する環状の縮径テーパ面とを交互に繰り返し連続形成して、上記複数の凸部及び凹部を形成してなり、上記碍子部の平均外径から上記凸部の頂点における内径を差し引いた凸部側締め代は、上記碍子部の平均外径に対して、９．４〜１４．２％の大きさに形成することができる（請求項２）。
【００１３】
この場合には、プラグ嵌入口の凸部及び凹部を、上記拡径テーパ面と縮径テーパ面とによって形成したときに、碍子部の平均外径に対する凸部側締め代の大きさを適切な範囲に設定することができる。これにより、上記嵌入荷重の増加を抑制して、上記シール性を一層容易に向上させることができる。
【００１４】
上記凸部側締め代の大きさが、上記碍子部の平均外径に対して９．４％未満である場合には、プラグキャップによる十分なシール性を確保できないおそれがある。一方、上記凸部側締め代の大きさが、上記碍子部の平均外径に対して１４．２％を超える場合には、スパークプラグの嵌入荷重が増大してしまうおそれがある。
また、上記碍子部の平均外径から上記凹部の谷底点における内径を差し引いた凹部側締め代は、半径分において、凸部側締め代の半径分よりも、０．２９±０．１ｍｍ大きく形成することができる。
【００１５】
また、上記プラグ嵌入口は、軸方向に平行な環状のストレート面から、軸方向一方側に向けて縮径する環状の縮径テーパ面と、軸方向一方側に向けて拡径する環状の拡径テーパ面とによる上記凸部を、軸方向に複数並べて突出形成してなると共に、該凸部同士の間に位置する上記ストレート面によって上記凹部を形成してなり、上記碍子部の平均外径から上記凸部の頂点における内径を差し引いた凸部側締め代は、上記碍子部の平均外径に対して、８．５〜１３．３％の大きさに形成することもできる（請求項３）。
【００１６】
この場合には、プラグ嵌入口の凸部及び凹部を、上記ストレート面と縮径テーパ面及び拡径テーパ面とによって形成したときに、碍子部の平均外径に対する凸部側締め代の大きさを適切な範囲に設定することができる。これにより、上記嵌入荷重の増加を抑制して、上記シール性を一層容易に向上させることができる。
上記凸部側締め代の大きさが、上記碍子部の平均外径に対して８．５％未満である場合には、プラグキャップによる十分なシール性を確保できないおそれがある。一方、上記凸部側締め代の大きさが、上記碍子部の平均外径に対して１３．３％を超える場合には、スパークプラグの嵌入荷重が増大してしまうおそれがある。
【００１７】
また、上記碍子部の平均外径から上記ストレート面の内径を差し引いた凹部側締め代は、上記碍子部の平均外径に対して、４．７〜９．５％の大きさに形成することができる。そして、凸部側締め代と凹部側締め代との半径分の差は、０．２±０．１ｍｍとすることができる。
上記凹部側締め代の大きさが、上記碍子部の平均外径に対して４．７％未満である場合には、プラグキャップによる十分なシール性を確保できないおそれがある。一方、上記凹部側締め代の大きさが、上記碍子部の平均外径に対して９．５％を超える場合には、スパークプラグの嵌入荷重が増大してしまうおそれがある。
【００１８】
また、上記プラグ嵌入口は、軸方向に平行な環状のストレート面から、軸方向一方側に向けて拡径する環状の拡径テーパ面と、軸方向一方側に向けて縮径する環状の縮径テーパ面とによる上記凹部を、軸方向に複数並べて陥没形成してなると共に、該凹部同士の間に位置する上記ストレート面によって上記凸部を形成してなり、上記碍子部の平均外径から上記ストレート面の内径を差し引いた凸部側締め代は、上記碍子部の平均外径に対して、７．２〜１２％の大きさに形成することもできる（請求項４）。
【００１９】
この場合には、プラグ嵌入口の凸部及び凹部を、上記ストレート面と拡径テーパ面及び縮径テーパ面とによって形成したときに、碍子部の平均外径に対する凸部側締め代の大きさを適切な範囲に設定することができる。これにより、上記嵌入荷重の増加を抑制して、上記シール性を一層容易に向上させることができる。
上記凸部側締め代の大きさが、上記碍子部の平均外径に対して７．２％未満である場合には、プラグキャップによる十分なシール性を確保できないおそれがある。一方、上記凸部側締め代の大きさが、上記碍子部の平均外径に対して１２％を超える場合には、スパークプラグの嵌入荷重が増大してしまうおそれがある。
【００２０】
また、上記碍子部の平均外径から上記凹部の谷底点における内径を差し引いた凹部側締め代は、上記碍子部の平均外径に対して、３．４〜８．１％の大きさに形成することもできる。そして、凸部側締め代と凹部側締め代との半径分の差は、０．２±０．１ｍｍとすることができる。
上記凹部側締め代の大きさが、上記碍子部の平均外径に対して３．４％未満である場合には、プラグキャップによる十分なシール性を確保できないおそれがある。一方、上記凹部側締め代の大きさが、上記碍子部の平均外径に対して８．１％を超える場合には、スパークプラグの嵌入荷重が増大してしまうおそれがある。
【００２１】
また、上記碍子部は、軸方向先端に向けて縮径するテーパ形状に形成してあると共に、その平均外径は、φ１０．４４±０．１５ｍｍとすることが好ましい（請求項５）。
この場合には、汎用的な平均外径の碍子部を有するスパークプラグを用いて、上記嵌入荷重の増加を抑制し、上記シール性を向上させることができる。
【００２２】
また、上記各締め代の厚み（半径分の厚み）Ａは、上記プラグキャップにおける上記複数の凸部及び凹部の形成対応位置の厚み（半径分の厚み）Ｂに対して、１０〜３０％の大きさの範囲内にすることが好ましい。これにより、プラグキャップの圧縮率（Ａ／Ｂ×１００％）を適切な範囲に設定することができ、シール性を確保すると共に、劣化を抑制することができる。
なお、プラグキャップの圧縮率が１０％未満のときには、十分なシール性を確保できないおそれがあり、プラグキャップの圧縮率が３０％を超えるときには、このプラグキャップに劣化が生ずるおそれがある。
【実施例】
【００２３】
以下に、本発明の点火コイルにかかる実施例につき、図面と共に説明する。
（実施例１）
本例の点火コイル１は、図２、図３に示すごとく、一次コイル２１及び二次コイル２２を備えたコイル本体部１１の軸方向一端部１１１に、ゴム製のプラグキャップ４を配設してなると共に、このプラグキャップ４におけるプラグ嵌入口４１にスパークプラグ５の碍子部５１を嵌入してなる。
図１に示すごとく、プラグ嵌入口４１には、環状の凸部４２及び凹部４３が軸方向Ｌに並べて複数形成してあり、碍子部５１の外周面は、凹凸を持たないストレート形状に形成してある。そして、全体の凸部４２の頂点４２１における内径Ｄ１と全体の凹部４３の谷底点４３１における内径Ｄ２とは、いずれも碍子部５１の平均外径Ｄｒよりも小さくしてある。
【００２４】
以下に、本例の点火コイル１につき、図１〜図４と共に詳説する。
図２に示すごとく、本例の点火コイル１は、一次コイル２１及び二次コイル２２を備えたコイル本体部１１を、エンジン（シリンダヘッドカバー）におけるプラグホール内に挿入配置して用いるスティックタイプのものである。
また、一次コイル２１は、円筒状樹脂からなる一次スプール２１１の外周面に、絶縁被覆した一次電線を複数回巻回してなり、二次コイル２２は、円筒状樹脂からなる二次スプール２２１の外周面に、絶縁被覆した二次電線を一次電線よりも多い巻回数で巻回してなる。また、二次コイル２２は、一次コイル２１の内周側に配置してあり、二次コイル２２の内周側には、磁性体からなる中心コア２３が配置してある。また、一次コイル２１は、円筒状樹脂からなるコイルケース３１内に配置してあり、コイルケース３１の外周側には、磁性体からなる外周コア２４が配置してある。また、一次スプール２１１及び二次スプール２２１は、熱可塑性樹脂からなる。
【００２５】
また、中心コア２３は、絶縁被膜を備えた平板状の電磁鋼板（本例では珪素鋼板）を点火コイル１の軸方向Ｌに直交する横断面方向に向けて複数積層してなる。また、外周コア２４は、軸方向Ｌにスリット（間隙）を形成してなる円筒状の電磁鋼板（本例では珪素鋼板）を、径方向に接着剤を介して複数積層してなる。そして、中心コア２３及び外周コア２４により、一次コイル２１に電流を流して発生させる磁束を通過させる磁気経路を形成することができる。
【００２６】
図２に示すごとく、上記コイル本体部１１の軸方向他端部１１２には、一次コイル２１に電力を供給するイグナイタ３３を配設したイグナイタケース３２が配設してある。イグナイタケース３２には、イグナイタ３３における導通部を点火コイル１の外部におけるＥＣＵ（電子制御ユニット）と接続するためのコネクタ部３４が形成してある。
また、イグナイタ３３は、ＥＣＵからの信号によって動作するスイッチング素子等を用いた電力制御回路等を備えている。
【００２７】
図３に示すごとく、本例の一次スプール２１１の軸方向一端部には、プラグキャップ４を取り付けるためのプラグベース部２１２が形成してある。このプラグベース部２１２には、プラグキャップ４における環状凹部４６内に嵌入する環状突出部２１３が形成してある。
また、二次スプール２２１の軸方向一端部に形成した延長部２２２とプラグベース部２１２との間には、二次コイル２２の高電圧巻線端部に導通する二次ターミナル（高電圧端子）３６が挟持してあり、プラグベース部２１２の内周側には、二次ターミナル３６に導通するスプリング３７が配設してある。
【００２８】
また、スパークプラグ５は、その導通端子部５２をスプリング３７に接触させた状態で、プラグキャップ４のプラグ嵌入口４１内に嵌入配置される。
また、図２に示すごとく、コイルケース３１、二次ターミナル３６及びイグナイタケース３２によって囲まれた点火コイル１における隙間には、エポキシ樹脂等の熱硬化性樹脂１５が充填してある。
【００２９】
上記点火コイル１において、ＥＣＵからパルス状のスパーク発生信号がイグナイタ３３に送信されると、イグナイタ３３における電力制御回路が動作し、一次コイル２１に電流が流れて、中心コア２３及び外周コア２４を通過する磁界が形成される。そして、一次コイル２１に流れる電流を遮断したときには、上記磁界の形成方向とは反対方向に向けて、中心コア２３及び外周コア２４を通過する誘導磁界が形成される。この誘導磁界の形成により、二次コイル２２に誘導起電力（逆起電力）が発生し、点火コイル１に装着したスパークプラグ５からスパークを発生させることができる。
【００３０】
図２に示すごとく、本例のスパークプラグ５は、ストレート形状に形成した外周面を有する碍子部５１と、この碍子部５１の軸方向他端部に形成した導通端子部５２と、碍子部５１から軸方向一方側Ｌ１に向けて延長形成し、エンジンに螺合するねじ部５３と、このねじ部５３の軸方向一端部に形成した一対の電極部５４とを有している。
また、本例の碍子部５１の外周面は、導通端子部５２に向けて、緩やかに縮径するテーパ状に形成されている。
【００３１】
本例のプラグキャップ４は、その軸方向一方側Ｌ１の部分に、他の部分に比べて縮径して形成した薄肉先端部４５を有している。本例のプラグ嵌入口４１において、上記複数の凸部４２及び凹部４３は、上記薄肉先端部４５の対応位置（内周側）に形成してある。
また、本例の凸部側締め代Ａ１の厚み（半径分の厚み）は、プラグキャップ４における薄肉先端部４５の厚みＴに対して、１０〜３０％の大きさの範囲内にしてある。また、プラグ嵌入口４１の開口先端近傍には、スパークプラグ５の碍子部５１の嵌入開始をガイドするテーパ面４４が形成してある。
また、本例においては、薄肉先端部４５の外径は、φ１６〜１６．４ｍｍとした。
【００３２】
図１に示すごとく、本例のプラグ嵌入口４１は、軸方向一方側Ｌ１に向けて拡径する環状の拡径テーパ面４１１と、軸方向Ｌ一方側に向けて縮径する環状の縮径テーパ面４１２とを交互に繰り返し連続形成して、複数の凸部４２及び凹部４３を形成してなる。
本例の凸部４２及び凹部４３は、基準とする内径Ｄ０から、内側と外側に均等にテーパ状に拡縮して形成してある。また、凸部４２の頂点４２１における内径Ｄ１及び凹部４３の谷底点４３１における内径Ｄ２は、すべての凸部４２及び凹部４３において略同一の大きさにしてある。
【００３３】
本例のスパークプラグ５の碍子部５１の平均外径Ｄｒは、φ１０．４４±０．１５ｍｍである。
また、本例のプラグ嵌入口４１においては、基準とする内径Ｄ０を９．５±０．１ｍｍとし、凸部４２の頂点４２１における内径Ｄ１を９．２１±０．１ｍｍとし、凹部４３の谷底点４３１における内径Ｄ２を９．７９±０．１ｍｍとした。そして、直径分の凸部側締め代Ａ１の大きさ（Ｄｒ−Ｄ１）は、１．２３ｍｍ（１０．４４−９．２１＝１．２３）とした。これにより、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凸部側締め代Ａ１の大きさの割合は、１１．８％（１．２３／１０．４４×１００％）とした。なお、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凸部側締め代Ａ１の大きさの割合は、９．４〜１４．２％（１．２３±０．２５ｍｍ／１０．４４×１００％）とすることができる。
なお、表１に上記凸部側締め代Ａ１の適切な範囲の検討結果を示す。
【００３４】
【表１】
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【００３５】
本例の点火コイル１においては、碍子部５１の外周面がストレート形状を有するスパークプラグ５を用い、プラグキャップ４におけるプラグ嵌入口４１に形成した複数の凸部４２及び凹部４３の形状に工夫を行っている。
すなわち、本例のプラグキャップ４のプラグ嵌入口４１においては、凸部４２の頂点４２１における内径Ｄ１と凹部４３の谷底点４３１における内径Ｄ２とを、いずれも碍子部５１の平均外径Ｄｒよりも小さくしている。また、本例のプラグ嵌入口４１における複数の凸部４２及び凹部４３は、上記拡径テーパ面４１１と縮径テーパ面４１２とを交互に繰り返し連続形成してなる。
【００３６】
そして、プラグキャップ４のプラグ嵌入口４１に、スパークプラグ５の碍子部５１を嵌入する際には、碍子部５１の外周面は、凸部４２に優先的に接触させることができる。これにより、上記嵌入の際に生じる嵌入荷重が増大することを抑制することができる。
そして、嵌入を行った状態においては、複数の凸部４２が碍子部５１の外周面に接触するだけでなく、複数の凹部４３も碍子部５１の外周面に接触させることができる。これにより、プラグキャップ４によるスパークプラグ５のシール性を向上させることができる。
【００３７】
また、本例の形状のプラグ嵌入口４１において、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凸部側締め代Ａ１の大きさの割合を、９．４〜１４．２％の範囲内とすることにより、嵌入荷重の抑制及びシール性の向上の両立を図ることができる。
図４は、横軸に凸部側締め代（ｍｍ）をとり、縦軸に最大嵌入力（Ｎ）をとって、両者の関係を示すグラフである。同図に示すごとく、凸部側締め代Ａ１を０．９８ｍｍ（１．２３−０．２５ｍｍ）以上、すなわち碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凸部側締め代Ａ１の大きさの割合を、９．４％以上とすることにより、シール性が悪化することを抑制できる。一方、凸部側締め代Ａ１を１．４８ｍｍ（１．２３＋０．２５ｍｍ）以下、すなわち碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凸部側締め代Ａ１の大きさの割合を、１４．２％以下とすることにより、嵌入荷重が増大することを抑制することができる。
そして、凸部側締め代Ａ１を１．２３ｍｍ（碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凸部側締め代Ａ１の大きさの割合が１１．８％）とすることにより、嵌入荷重の最大値を３０Ｎ以下に抑制することができると共に、適切にシール性を向上させることができることがわかった。
【００３８】
それ故、本例の点火コイル１によれば、プラグキャップ４へのスパークプラグ５の嵌入荷重の増加を抑制して、プラグキャップ４によるスパークプラグ５のシール性を向上させることができる。
【００３９】
（実施例２）
本例は、プラグキャップ４におけるプラグ嵌入口４１に形成した複数の凸部４２及び凹部４３の形状の他のバリエーションを示す例である。
図５に示すごとく、本例のプラグ嵌入口４１は、軸方向Ｌに平行な環状のストレート面４１５から、軸方向一方側Ｌ１に向けて縮径する環状の縮径テーパ面４２２と、軸方向一方側Ｌ１に向けて拡径する環状の拡径テーパ面４２３とによる凸部４２を、軸方向Ｌに複数並べて突出形成することができる。また、凸部４２同士の間に位置するストレート面４１５によって凹部４３が形成される。
【００４０】
本例のプラグ嵌入口４１においては、基準とするストレート面４１５の内径Ｄ０を９．７±０．１ｍｍとし、凸部４２の頂点４２１における内径Ｄ１を９．３±０．１ｍｍとした。
また、本例においては、碍子部５１の平均外径Ｄｒから凸部４２の頂点４２１における内径Ｄ１を差し引いた凸部側締め代Ａ１は、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対して、８．５〜１３．３％の大きさに形成することができる。また、直径分の凸部側締め代Ａ１の大きさ（Ｄｒ−Ｄ１）は、１．１４ｍｍ（１０．４４−９．３＝１．１４）とした。
これにより、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凸部側締め代Ａ１の大きさの割合は、１０．９％（１．１４／１０．４４×１００％）とした。なお、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凸部側締め代Ａ１の大きさの割合は、８．５〜１３．３％（１．１４±０．２５ｍｍ／１０．４４×１００％）とすることができる。
【００４１】
また、本例においては、碍子部５１の平均外径Ｄｒからストレート面４１５の内径Ｄ０を差し引いた凹部側締め代Ａ２は、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対して、４．７〜９．５％の大きさに形成することができる。また、直径分の凹部側締め代Ａ２の大きさ（Ｄｒ−Ｄ０）は、０．７４ｍｍ（１０．４４−９．７＝０．７４）とした。
これにより、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凹部側締め代Ａ２の大きさの割合は、７．１％（０．７４／１０．４４×１００％）とした。なお、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凹部側締め代Ａ２の大きさの割合は、４．７〜９．５％（０．７４±０．２５ｍｍ／１０．４４×１００％）とすることができる。
なお、表２に上記凸部側締め代Ａ１及び凹部側締め代Ａ２の適切な範囲の検討結果を示す。
【００４２】
【表２】
2008021870.tif 000004
【００４３】
本例においても、プラグキャップ４へのスパークプラグ５の嵌入荷重の増加を抑制して、プラグキャップ４によるスパークプラグ５のシール性を向上させることができる。また、その他の構成は上記実施例１と同様であり、上記実施例１と同様の作用効果を得ることができる。
【００４４】
（実施例３）
本例も、プラグキャップ４におけるプラグ嵌入口４１に形成した複数の凸部４２及び凹部４３の形状の他のバリエーションを示す例である。
図６に示すごとく、本例のプラグ嵌入口４１は、軸方向Ｌに平行な環状のストレート面４１５から、軸方向一方側Ｌ１に向けて拡径する環状の拡径テーパ面４３２と、軸方向一方側Ｌ１に向けて縮径する環状の縮径テーパ面４３３とによる凹部４３を、軸方向Ｌに複数並べて陥没形成してなる。また、凹部４３同士の間に位置するストレート面４１５によって凸部４２を形成される。
【００４５】
また、本例のプラグ嵌入口４１においては、基準とするストレート面の内径Ｄ０を９．４４±０．１ｍｍとし、凹部４３の谷底点４３１における内径を９．８４±０．１ｍｍとした。
また、本例においては、碍子部５１の平均外径Ｄｒからストレート面４１５の内径Ｄ０を差し引いた凸部側締め代Ａ１は、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対して、７．２〜１２％の大きさに形成することができる。また、直径分の凸部側締め代Ａ１の大きさ（Ｄｒ−Ｄ０）は、１．０ｍｍ（１０．４４−９．４４＝１．０）とした。
これにより、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凸部側締め代Ａ１の大きさの割合は、９．６％（０１．０／１０．４４×１００％）とした。なお、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凸部側締め代Ａ１の大きさの割合は、７．２〜１２．０％（１．０±０．２５ｍｍ／１０．４４×１００％）とすることができる。
【００４６】
また、本例においては、碍子部５１の平均外径Ｄｒから凹部４３の谷底点４３１における内径Ｄ２を差し引いた凹部側締め代Ａ２は、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対して、３．４〜８．１％の大きさに形成することができる。また、直径分の凹部側締め代Ａ２の大きさ（Ｄｒ−Ｄ２）は、０．６ｍｍ（１０．４４−９．８４＝０．６）とした。
これにより、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凹部側締め代Ａ２の大きさの割合は、５．７％（０．６／１０．４４×１００％）とした。なお、碍子部５１の平均外径Ｄｒに対する凹部側締め代Ａ２の大きさの割合は、３．４〜８．１％（０．６±０．２５ｍｍ／１０．４４×１００％）とすることができる。
なお、表３に上記凸部側締め代Ａ１及び凹部側締め代Ａ２の適切な範囲の検討結果を示す。
【００４７】
【表３】
2008021870.tif 000005
【００４８】
本例においても、プラグキャップ４へのスパークプラグ５の嵌入荷重の増加を抑制して、プラグキャップ４によるスパークプラグ５のシール性を向上させることができる。また、その他の構成は上記実施例１と同様であり、上記実施例１と同様の作用効果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】実施例１における、プラグキャップのプラグ嵌入口を拡大して示す断面図。
【図２】実施例１における、点火コイルを示す断面図。
【図３】実施例１における、プラグキャップの周辺を示す断面図。
【図４】実施例１における、横軸に凸部側締め代をとり、縦軸に最大嵌入力をとって、両者の関係を示すグラフ。
【図５】実施例２における、プラグキャップのプラグ嵌入口を拡大して示す断面図。
【図６】実施例３における、プラグキャップのプラグ嵌入口を拡大して示す断面図。
【符号の説明】
【００５０】
１  点火コイル
１１  コイル本体部
１１１  軸方向一端部
２１  一次コイル
２２  二次コイル
３１  コイルケース
４  プラグキャップ
４１  プラグ嵌入口
４１１  拡径テーパ面
４１２  縮径テーパ面
４２  凸部
４２１  頂点
４３  凹部
４３１  谷底点
５  スパークプラグ
５１  碍子部
Ｌ  軸方向
Ｌ１  軸方向一方側
Ｄ０、Ｄ１、Ｄ２  内径
Ｄｒ  平均外径
Ａ１  凸部側締め代
Ａ２  凹部側締め代
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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