(57)【要約】【課題】高温状態時のリーク量の増大や低温状態時の摩擦抵抗の増大を抑制してポンプ効率の低下を抑制することのできるオイルポンプを提供する。【解決手段】ポンプハウジング６の内部にカムリング２とアウター、インナーロータ３，４が設けられている可逆式オイルポンプ１は、前記ポンプハウジングを形成する第１、第２ハウジング６ａ，６ｂの対向する各内側面６ｃ，６ｄと前記アウター、インナーロータの両外側面３ｂ，３ｃと４ｂ，４ｃとの間に微少なサイドクリアランス１１が形成されている。また、前記アウター、インナーロータは、インバー材で形成された前記カムリングよりも線膨張係数の大きな焼結金属で形成されている。温度変化により前記サイドクリアランス１１の大きさを変化させることにより、リーク量の増大や摩擦抵抗の増大を抑制する。【選択図】図１
2008267333.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
円筒状に形成されたカムリングと、
前記カムリングの内周面に摺動可能に設けられ、内周面に内歯が形成されたアウターロータと、
前記アウターロータの内周側に設けられ、外周側に前記アウターロータの内歯と噛み合う外歯が形成されたインナーロータと、
前記カムリングの軸方向一方側に設けられた第１ハウジングと、
前記カムリングの軸方向他方側に設けられた第２ハウジングと、
少なくとも前記第１ハウジングまたは第２ハウジングに形成され、前記インナーロータとアウターロータとの間に形成したポンプ室のうちこれらインナーロータとアウターロータの回転に伴い前記ポンプ室の容積が増大する吸入領域に開口する吸入ポートと、
少なくとも前記第１ハウジングまたは第２ハウジングに形成され、前記インナーロータとアウターロータとの間に形成したポンプ室のうちこれらインナーロータとアウターロータの回転に伴い前記ポンプ室の容積が減少する吐出領域に開口する吐出ポートと、を備え、
前記アウターロータとインナーロータを、前記カムリングよりも大きな線膨張係数の材料で形成したことを特徴とするオイルポンプ。
【請求項２】
前記カムリングの材料を、インバー材またはスーパーインバー材によって形成し、前記アウターロータと前記インナーロータの材料を焼結金属で形成したことを特徴とする請求項１に記載のオイルポンプ。
【請求項３】
前記第１ハウジングまたは前記第２ハウジングに、前記カムリングの内周面と前記アウターロータの外周面との間の外周クリアランスのポンプ最大容積を有する閉じ込み部に位置する部位に油圧を導入する圧力導入手段を形成したことを特徴とする請求項１に記載のオイルポンプ。
【請求項４】
前記カムリングの内周側に、前記圧力導入手段と連通する凹部を形成したことを特徴とする請求項３に記載のオイルポンプ。
【請求項５】
前記圧力導入手段を、前記吐出ポートと前記カムリングとアウターロータとの間のクリアランスとを接続する溝によって形成したことを特徴とする請求項３または４に記載のオイルポンプ。
【請求項６】
前記カムリングを前記第１ハウジングと第２ハウジングに対して位置決めするピン部材を設け、
前記ピン部材を、前記閉じ込み部側とその反対側に一対設け、最小のポンプ容積を有する噛み合い部とを結ぶ直線上に配置され、
前記カムリングの前記噛み合い部側に形成され、前記ピン部材を収容するピン孔の外径をこのピン部材の外径とほぼ同一に設定し、
前記カムリングの前記閉じ込み部側に形成され、前記ピン部材を収容するピン孔を、前記直線の方向に長い長孔状に形成したことを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載のオイルポンプ。
【請求項７】
前記第１ハウジングと前記第２ハウジングを、前記カムリングや前記アウターロータと前記インナーロータよりも大きい線膨張係数の材料で形成したことを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のオイルポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば車両のパワーステアリング装置のアシスト用油圧パワーシリンダに油圧を供給するオイルポンプの改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の従来のオイルポンプとしては、例えば以下の特許文献１に記載されているものが知られている。
【０００３】
概略を説明すれば、特許文献１に記載のオイルポンプは、円筒状に形成されたカムリングと、該カムリングの内周面に設けられたアウターロータと、該アウターロータの内周面に、このアウタリングと噛み合うインナーロータと、前記カムリングの軸方向一方側に設けられた第１ハウジングと、前記カムリングの軸方向他方側に設けられた第２ハウジングと、少なくとも前記第１ハウジングまたは前記第２ハウジングに形成され、前記インナーロータと前記アウターロータとの間に形成されるポンプ室のうちこれら前記インナーロータと前記アウターロータの回転に伴い前記ポンプ室の容積が増大する吸入領域に開口する吸入ポートと、ポンプ室の容積が減少する吐出領域に開口する吐出ポートと、を備えている。
【０００４】
前記カムリングは、前記アウターロータおよび前記インナーロータよりも巾厚さがわずかに大きく形成されており、内周側には前記アウターロータおよび前記インナーロータを収容しながら、第１ハウジングと第２ハウジングに狭持状態に固定されている。
【０００５】
また、前記アウターロータおよび前記インナーロータの各両側面と、前記第１ハウジングと前記第２ハウジングの対向内面との間には、サイドクリアランスが形成されている。
【０００６】
そして、前記カムリングと前記アウターロータおよび前記インナーロータは、温度変化による前記サイドクリアランス量が変化することを避けるために同等の線膨張係数を有する金属材料によって形成されている。
【特許文献１】特開２００５−４７２９６号公報（図２、図３）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、前記従来のオイルポンプにおけるカムリングとアウターロータおよびインナーロータは、前述のように同等の線膨張係数を有する金属材料により形成されていることから、温度変化によるサイドクリアランス量が大きく変化することはないものの、高温状態では作動油の粘性抵抗が小さくなるため、前記サイドクリアランスからの作動油のリーク量が増加してしまうおそれがある。
【０００８】
そこで、高温状態での前記作動油のリーク量を減少させるために、前記サイドクリアランスを小さくすることも考えられるが、低温状態においても前記サイドクリアランスは小さい状態となっているため、かかるサイドクリアランスに流入した低温状態における作動油の大きな粘性抵抗によって、ポンプ回転摩擦力が増大してしまい、この結果ポンプ効率の低下を招くおそれがある。
【０００９】
本発明は、前述した従来の技術的課題に鑑みてなされたもので、カムリングの線膨張係数よりもアウターロータとインナーロータの線膨張係数を大きくして、温度変化によって積極的にサイドクリアランス量を変化させることにより、ポンプ効率の低下を抑制することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、前記従来の実情に鑑みて案出されたもので、請求項１に記載の発明は、前記カムリングの内周面に摺動可能に設けられ、内周面に内歯が形成されたアウターロータと、前記アウターロータの内周側に設けられ、外周側に前記アウターロータの内歯と噛み合う外歯が形成されたインナーロータと、前記カムリングの軸方向一方側に設けられた第１ハウジングと、前記カムリングの軸方向他方側に設けられた第２ハウジングと、少なくとも前記第１ハウジングまたは第２ハウジングに形成され、前記インナーロータとアウターロータとの間に形成したポンプ室のうちこれらインナーロータとアウターロータの回転に伴い前記ポンプ室の容積が増大する吸入領域に開口する吸入ポートと、少なくとも前記第１ハウジングまたは第２ハウジングに形成され、前記インナーロータとアウターロータとの間に形成したポンプ室のうちこれらインナーロータとアウターロータの回転に伴い前記ポンプ室の容積が減少する吐出領域に開口する吐出ポートと、を備え、前記アウターロータとインナーロータを、前記カムリングよりも大きな線膨張係数の材料で形成したことを特徴としている。
【００１１】
本発明では、カムリングの内周面に設けられたアウターロータとインナーロータは、温度が上昇すると前記カムリングよりも大きく膨張することから、高温状態では前記アウターロータとインナーロータの両側面と、該両側面に対向した第１ハウジングと第２ハウジングの対向内面との間に形成したサイドクリアランスが小さくなる。一方、温度が低下すると前記アウターロータとインナーロータは、前記カムリングよりも大きく収縮することから、低温状態では前記サイドクリアランスが大きくなる。
【００１２】
したがって、高温状態における前記作動油のリーク量の増大は、前記サイドクリアランスを小さくすることで抑制することができる。また、低温状態における摩擦抵抗の増大は前記サイドクリアランスを大きくすることで抑制することができる。このとき、前記サイドクリアランスを大きくすることによる前記作動油のリーク量は、粘性抵抗が大きくなっているため、著しく増加することはない。これにより、温度変化によるポンプ効率の低下を抑制できる。
【００１３】
請求項２に記載の発明は、前記カムリングの材料をインバー材またはスーパーインバー材によって形成し、前記アウターロータとインナーロータの材料を燒結金属によって形成したことを特徴としている。
【００１４】
この発明によれば、カムリングをＦｅ−３６％Ｎｉ合金である、いわゆるインバー材、または３６．５％Ｎｉに５％Ｃｏを加えた合金である、いわゆるスーパーインバー材にて形成することにより、温度上昇により前記アウターロータが膨張しても、前記カムリングの膨張はきわめて小さいため、前記カムリングとアウターロータとのクリアランスを維持することができる。
【００１５】
したがって、前記アウターロータとカムリングとのかじりの発生を防止できる。
【００１６】
請求項３に記載の発明は、前記第１ハウジングまたは前記第２ハウジングに、前記カムリングの内周面と前記アウターロータの外周面との間の外周クリアランスのポンプ最大容積を有する閉じ込み部に位置する部位に油圧を導入する圧力導入手段を形成したことを特徴としている。
【００１７】
この発明によれば、圧力導入手段を設けることにより、前記カムリングにおける前記アウターロータに対向する内周面と、前記アウターロータにおける前記カムリングに対向する外周面との間に形成される外周クリアランスに前記作動油を積極的に導くようにしたため、前記アウターロータの閉じ込み部を中心として周辺部を含む部位をインナーロータ側へ押し付ける力が増加する。
【００１８】
したがって、前記アウターロータの内歯とインナーロータの外歯とのシール性が向上するため、前記アウターロータの内周側とインナーロータの外周側との間に形成されたポンプ室のリークの発生を抑制するだけでなく、最大容積を有する前記閉じ込み部における吐出側から吸入側への前記作動油の流入も抑制できる。
【００１９】
請求項４に記載の発明は、前記カムリングの内周側に、前記圧力導入手段と連通する凹部を形成したことを特徴としている。
【００２０】
この発明によれば、カムリングの内周面に凹部を設けたことにより、高温状態のように前記外周クリアランスが小さい状態においても、圧力導入手段を介して外周クリアランスへ作動油を十分に供給することができるため、アウターロータをインナーロータへ確実に押し付けることができる。
【００２１】
請求項５に記載の発明は、前記圧力導入手段を、前記吐出ポートと前記カムリングとアウターロータとの間のクリアランスとを接続する溝によって形成したことを特徴としている。
【００２２】
この発明によれば、溝加工をすることで圧力導入手段を設けることができるので、加工作業が容易になり、コストの高騰を抑えることができる。
【００２３】
請求項６に記載の発明は、前記カムリングを前記第１ハウジングと第２ハウジングに対して位置決めするピン部材を設け、前記ピン部材を、前記閉じ込み部側とその反対側に一対設け、最小のポンプ容積を有する噛み合い部とを結ぶ直線上に配置され、前記カムリングの前記噛み合い部側に形成され、前記ピン部材を収容するピン孔の外径をこのピン部材の外径とほぼ同一に設定し、前記カムリングの前記閉じ込み部側に形成されて、前記ピン部材を収容するピン孔を、前記直線の方向に長い長孔状に形成したことを特徴としている。
【００２４】
この発明によれば、カムリングの線膨張係数が第１ハウジングと第２ハウジングの線膨張係数より小さく、また温度変化により変化する量が微少であるため、前記カムリングの噛み合い部側に位置する部位が、前記第１ハウジングと第２ハウジングの膨張に追従するようになる。一方、閉じ込み部側は前記噛み合い部側へ追従する影響を受けて、長孔方向に沿って前記噛み合い部側へ引っ張られる状態となる。
【００２５】
この結果、温度が上昇するほど前記カムリングは前記閉じ込み部方向に移動するようになるため、前記アウターロータの閉じ込み部側を中心として前記アウターロータの外周面を噛み合い部側へ押し付けるようになる。
【００２６】
したがって、温度が上昇するほど前記噛み合い部のシール性を高くすることができるため、閉じ込み部のリークを防止できる。
【００２７】
請求項７に記載の発明は、前記第１ハウジングと前記第２ハウジングを、前記カムリングや前記アウターロータと前記インナーロータよりも大きい線膨張係数の材料で形成したことを特徴としている。
【００２８】
この発明によれば、温度が上昇するほど第１ハウジングと第２ハウジングはカムリングやアウターロータまたはインナーロータよりも大きく膨張するため、前記カムリングは前記請求項６の状態よりもさらに噛み合い部側に引っ張られることとなる。
【００２９】
したがって、高温状態における閉じ込み部のシール性をさらに高めることができるため、より確実に前記閉じ込み部のリークを防止できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３０】
以下、本発明にかかるオイルポンプを車両のパワーステアリング装置に適用した実施形態を図面に基づいて詳述する。
【００３１】
前記パワーステアリング装置の概略を説明すると、ステアリングホイールに連繋された操舵機構であるラック・ピニオン機構に連繋された油圧パワーシリンダと、該油圧パワーシリンダ内の両油圧室に作動油圧を給排する油圧回路とから構成されている。
【００３２】
前記油圧回路は、各一端部が前記各油圧室に接続された一対の第１、第２通路と、該両通路に選択的に油圧を給排する可逆式のオイルポンプ１と、前記第１、第２通路の途中にそれぞれ接続されて、各下流端がリザーバタンク９に連通した第１、第２排出通路と、を備えている。
【００３３】
前記第１、第２通路は、各他端部が前記オイルポンプ１の後述する各吐出口（各吸入口）に接続されている。
【００３４】
また、前記第１、第２通路の上流側には、吸入通路である一対の補償通路がそれぞれ設けられており、この各補償通路はリザーバタンク９と連通している。
【００３５】
前記オイルポンプ１は、図２に示すように、縦型に配置されて、ポンプ作用を司るトロコイド型のポンプ要素５と、該ポンプ要素５を正逆回転駆動させる図外の電動モータとから構成されている。
【００３６】
前記ポンプ要素５は、図２及び図３に示すように、ポンプハウジング６の内部にボルトによってロケートピン２３によって固定されて、該ポンプハウジング６の一部を構成するカムリング２と、外周面がカムリング２の内周面２ａに回転摺動自在に保持されて、内周側に複数の内歯３ｄが形成されたアウターロータ３と、該アウターロータ３の内側に配置されて、外周側に前記各内歯３ｄに噛合する外歯４ｄを有するインナーロータ４と、前記ポンプハウジング６内を貫通配置されて、前記インナーロータ４が中央孔４ａを介して結合された駆動軸７などから構成されている。
【００３７】
前記ポンプハウジング６は、図２に示すように、前記インナーロータ４やアウターロータ３などのポンプ要素５を内部に共同して収容した第１ハウジング６ａ及び第２ハウジング６ｂとから主として構成されている。
【００３８】
前記第１ハウジング６ａは、図２及び図４に示すように、肉厚なブロック状に形成されていて、上側面６ｃにはＡ−Ａ直線上に一対のピン挿通孔１５，１５が設けられている。このピン挿通孔１５，１５は、該ピン挿通孔１５，１５に挿入されるロケートピン２３と同径の孔となっている。前記ピン挿通孔１５，１５の内周側には、Ａ−Ａ直線に対し対称に配置されたボルト挿通孔１６が設けられていて、このボルト挿通孔１６は、ボルトの径よりも大きく設定されている。
【００３９】
また、前記ボルト挿通孔１６の内部に駆動軸７を挟んで対向配置されたほぼ三日月状の一対の吐出ポート（吸入ポート）１７，１８が形成されている。
【００４０】
前記吐出ポート（吸入ポート）１７，１８の外周端部には、図４及び図５に示すように圧力導入手段が形成されている。この圧力導入手段は、前記吐出ポート（吸入ポート）１７，１８の外周端部より直線状に延出した溝８，８によって形成されて、先端部８ａ，８ａが後述する外周クリアランス１２に連通している。また、第１ハウジング６ａには、前記吐出ポート（吸入ポート）１７，１８に連通する前記第１、第２通路の開口端１９，２０が形成されている。
【００４１】
前記第２ハウジング６ｂは、前記第１ハウジング６ａに対して前端軸方向から図外の複数のボルトによってロケートピン２３によって位置決めされつつ固定されている。また、図示しないが、前記カムリング２の一側面２ｂと接触する対向面６ｄには前記第１ハウジング６ａと対向する位置に第１ハウジング６ａと同形状のピン挿通孔とボルト挿通孔及びほぼ三日月状の吸入ポート（吐出ポート）と圧力導入手段としての溝が設けられている。
【００４２】
前記カムリング２は、図２及び図３に示すように、円環リング状に形成されており、内周面２ａが楕円形状に形成されている。また、内周側にはＡ−Ａ直線上に一対配置されたピン挿通孔１３，１３ａが設けられており、このピン挿通孔１３，１３ａは、一方のピン挿通孔１３がこのピン挿通孔１３に挿入されるロケートピン２３と同径の孔であり、他方のピン挿通孔１３ａがロケートピン２３と同径であり、且つ前記Ａ−Ａ直線上に延出した長孔となっている。また、Ａ−Ａ直線に対し対称に配置されたボルト挿通孔１４が形成されており、このボルト挿通孔１４は、ボルト径よりも大きい径となっている。
【００４３】
前記第１ハウジング６ａと第２ハウジング６ｂの対向する内側面６ｃ，６ｄと、前記インナーロータ３とアウターロータ４の両外側面３ｂ，３ｃと４ｂ，４ｃとの間に、図１及び図３に示すように、微少なサイドクリアランス１１が形成され、前記カムリング２の内周面２ａとアウターロータ３の外周面３ａとの間に外周クリアランス１２が形成されている。この外周クリアランス１２は、前記Ａ−Ａ直線上の部位が最小巾に形成されている。つまり、前記カムリング２の内周面２ａが横方向に長い楕円状に形成されているため、前記サイドクリアランス１２は、図３の図中横方向の巾ｂよりも、前記図中上下方向の巾ａの方が小さく形成されている。
【００４４】
前記駆動軸７は、前記電動モータによって正逆回転制御されるようになっており、この電動モータは、図外の電子コントローラから出力される制御電流によって前記駆動軸７を回転、停止及び正逆回転するようになっている。
【００４５】
前記リザーバタンク９は、前記第２ハウジング６ｂやインナ、アウターロータ４，３などのポンプ要素５全体を覆う状態で第１ハウジング６ａの前端部にボルトによって固定されていると共に、筒状上端部の上端開口がキャップ１０によって閉塞されている。
【００４６】
また、図３に示すように、前記インナーロータ４とアウターロータ３の内外歯４ｄ，３ｄの間に複数のポンプ室２１が形成されていると共に、このポンプ室２１におけるＡ−Ａ直線上に位置する部位に、前記内外歯４ｄ，３ｄの噛み合いが解けてポンプ室２１内最大容積となる閉じ込み部２４が形成され、この閉じ込み部２４からＡ−Ａ直線上に駆動軸７を挟んで対向配置され、前記内外歯４ｄ，３ｄの噛み合う部位でポンプ最小容積となる噛み合い部２５が形成される。
【００４７】
そして、前記カムリング２とアウターロータ３、インナーロータ４及びポンプハウジング６は、それぞれ異なった線膨張係数を有する材料にて形成さていれる。
【００４８】
すなわち、前記カムリング２は、線膨張係数がきわめて小さいＦｅ−３６％Ｎｉ合金である、いわゆるインバー材、または、３６．５％Ｎｉに５％Ｃｏを加えた合金である、いわゆるスーパーインバー材によって形成されている。これに対して前記アウターロータ３及びインナーロータ４は、前記カムリング２よりも線膨張係数の大きな焼結金属によって形成されている。また、前記第１、第２ハウジング６ａ，６ｂは、線膨張係数の最も大きなアルミ系材料によって形成されている。
【００４９】
以下、本実施形態の作用について説明すると、まず、車両の直進走行中などで、運転者がステアリングホイールを中立状態に維持すると、電子コントローラから電動モータに対して制御電流が出力されず、ポンプ要素５が非作動状態になっている。
【００５０】
その後、ステアリングホイールを例えば右方向へ回転操作すると、電子コントローラからの制御電流によって電動モータが一方向へ回転してインナーロータ４及びアウターロータ３が例えば正転駆動される。
【００５１】
このポンプ作用によって第２通路１９の作動油がオイルポンプ１の吸入ポート１７から各ポンプ室２１に供給され、ここで加圧されて他方の吐出ポート１８から第１通路２０内に吐出される。また、同時に、前記リザーバタンク９内の作動油が第１通路２０及び第１油圧室に流入して不足分を補償する。
【００５２】
一方、かかる右方向の回転操作状態からステアリングホイールを元の状態に戻し、さらに左方向へ回転操作を行うと、前記電子コントローラによって前記電動モータを介してポンプ要素５を逆転させる。
【００５３】
このため、今度は、前述とは逆に、第１通路２０側の作動油が第２通路１９に吐出されると共に、リザーバタンク９内の作動油が補償通路を通って前述と同じくポンプ室２１から第２通路１９に吐出されて第２油圧室に供給される。
【００５４】
この正逆回転駆動により吐出された作動油は、高圧となっているため、吐出側となるポンプ室２１より吐出される際、前記アウターロータ３の内歯３ｄを外周側へ押し出す力が働くようになる。このため、前記アウターロータ３の内歯３ｄと前記インナーロータ４の外歯４ｄとの間から作動油がリークしてしまい、閉じ込み部２４における吐出側から吸入側へ作動油が流入する虞がある。
【００５５】
しかし、前述のように、前記吸入ポート（吐出ポート）１７，１８に形成された前記溝８，８によって、図３の矢印で示すように、外周クリアランス１２に導入された吐出圧がアウターロータ３を駆動軸７方向へ押圧してインナーロータ４に押し付けることができる。つまり、ポンプ閉じ込み部２４においてアウターロータ３の内歯３ｄの先端をインナーロータ４の外歯４ｄの先端に押し付ける。これによって、該両者４ｄ，３ｄ間のいわゆるチップクリアランスを十分に小さくすることができる。
【００５６】
したがって、ポンプ閉じ込み部２４におけるシール性が向上して、ポンプ吐出効率が向上する。
【００５７】
また、前記溝８，８の構造が簡単であるから、その加工作業も容易になり、コストの高騰を抑制できる。
【００５８】
そして、前記正逆回転駆動に伴って前記ポンプ要素５が発熱し、ポンプハウジング６と該ポンプハウジング６に収容されるカムリング２とアウターロータ３およびインナーロータ４は、それぞれの線膨張係数によって膨張する。
【００５９】
つまり、前記アウターロータ３と、インナーロータ４とは、前記カムリング２より大きく膨張するため、高温状態では、サイドクリアランス１１及び外周クリアランス１２が小さくなる。
【００６０】
したがって、前記サイドクリアランス１１が小さい状態にて前記正逆回転駆動が行われるが、ここで、前記サイドクリアランス１１が温度上昇により変化せず、小さくならずに前記正逆回転駆動が行われると、作動油の粘性抵抗が低下することにより、前記ポンプ室内２１より前記サイドクリアランス１１へのリーク量が増加してしまうため、ポンプ容積効率が低下する虞があるが、前記サイドクリアランス１１が小さくなることにより、前記正逆回転駆動による作動油の前記ポンプ室内２１より前記サイドクリアランス１１へのリーク量を抑制するため、ポンプ容積効率の低下を防止できる。
【００６１】
一方、前記外周クリアランス１２が小さくなると、この外周クリアランス１２に導く作動油の量が減少するため、前記アウターロータ３の内歯３ｄを前記インナーロータ４の外歯４ｄへ押し付ける力が低下する虞があるが、前記カムリング２に設けられた前記一対のピン挿通孔１３，１３ａの一方側１３ａが長孔であるため、前記カムリング２は、温度上昇に伴って前記閉じ込み部２４側に移動するようになる。
【００６２】
したがって、前記外周クリアランス１２が小さい状態においても、前記アウターロータ３の内歯３ｄを前記インナーロータ４の外歯４ｄに押し付けることができるため、高温状態における前記閉じ込み部２４におけるシール性が向上する。
【００６３】
一方、温度が低下すると、前記ポンプハウジング６とカムリング２およびアウターロータ３、インナーロータ４がそれぞれの線膨張係数によって収縮する。  つまり、前記アウターロータ３とインナーロータ４は、前記カムリング２よりも大きく収縮することとなる。
【００６４】
したがって、低温状態では前記サイドクリアランス１１が大きくなるが、ここで、前記サイドクリアランス１１が、前記高温状態のように小さい状態にて前記正逆回転駆動が行われると、作動油の粘性抵抗が増加していることにより、前記ポンプ要素５内における摩擦抵抗が増加して、ポンプ回転力を低下させるようになることから、ポンプのトルク効率が低下する虞があるが、前記サイドクリアランス１１が大きくなることにより、前記ポンプ要素５内における摩擦抵抗の増加を抑制できるため、温度低下によるポンプ効率の低下を抑制することができる。
【００６５】
図６は本発明の第２の実施形態を示し、前記カムリング２の内周面２ａに凹部２２を形成したものである。この凹部２２は、前記第１、第２ハウジング６ａ，６ｂに形成された前記溝８，８の先端部８ａ，８ａと対向する部位から前記閉じ込み部２４方向に、前記内周面２ｃに沿って円弧状に形成されている。つまり、前記凹部２２により、前記外周クリアランス１２の一部が大きい状態となっている。
【００６６】
したがって、高温状態のように前記外周クリアランス１２が小さい状態においても、吐出された作動油を前記溝８，８を介して前記凹部２２内へ導く形となることから、前記サイドクリアランス１２へ十分に作動油を供給することができるため、アウターロータ３をインナーロータ４へ確実に押し付けることができる。
【００６７】
図７は、本発明の第３の実施形態を示し、前記圧力導入手段としての溝８，８の形状を変更したものであって、前記吐出ポート（吸入ポート）１７，１８の外周端部より前記外周クリアランス１２方向へ円弧状に形成されており、先端部が前記外周クリアランス１２に連通している。
【００６８】
前記溝８，８を円弧状にすることによって、アウターロータ３外周への流入角度がよりアウターロータ３接線方向に近づくため、圧力導入がスムーズに行え、より確実な効果を得ることが可能となる。
【００６９】
本発明は、前実施形態の構成に限定されるものではなく、例えば、前記吐出ポート（吸入ポート）１７，１８と溝８，８を前記第１ハウジング６ａまたは第２ハウジング６ｂの一方に形成することも可能である。
さらに、パワーステアリング装置以外の機器類に適用することも可能である。
【図面の簡単な説明】
【００７０】
【図１】本発明のオイルポンプの第１の実施形態を示すサイドクリアランスと外周クリアランスとを示す要部拡大図である。
【図２】本実施形態のオイルポンプの縦断面図である。
【図３】本実施形態のオイルポンプの作動室を示す正面図である。
【図４】本実施形態のオイルポンプのポートの形状を示す正面図である。
【図５】本実施形態のオイルポンプの圧力導入手段を示す拡大図である。
【図６】第２の実施形態を示す要部拡大図である。
【図７】第３の実施形態を示す要部拡大図である。
【符号の説明】
【００７１】
１…オイルポンプ
２…カムリング
２ａ…内周面
３…アウターロータ
３ａ…外周面
３ｄ…内歯
４…インナーロータ
４ｄ…外歯
６ａ…第１ハウジング
６ｂ…第２ハウジング
８…溝（圧力導入手段）
１２…外周クリアランス
１３，１３ａ…ピン挿通孔
１７，１８…吸入ポート（吐出ポート）
２１…ポンプ室
２２…凹部
２３…ロケートピン（ピン部材）
２４…閉じ込み部
２５…噛み合い部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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