(57)【要約】【課題】耐熱合金の高速重切削加工において、硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆切削工具およびその製造方法を提供する。【解決手段】工具基体の表面に硬質被覆層を形成した表面被覆切削工具において、硬質被覆層の下部層はＴｉ化合物層、同上部層は、化学蒸着で形成した島状のＡｌ２Ｏ３（縦断面観察による）と、該島状Ａｌ２Ｏ３の間隙を埋める物理蒸着で形成された耐熱性高強度硬質膜からなる混合組織構造を有し、上部層表面に平行な横断面において上記Ａｌ２Ｏ３が占める面積（ＡＣＶＤ）と、上記耐熱性高強度硬質膜が占める面積（ＡＰＶＤ）との面積比（ＡＣＶＤ／ＡＰＶＤ）は、１〜１７である混合組織層で構成される。【選択図】  図１
2008296292.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、下部層と上部層とからなる硬質被覆層を設けた表面被覆切削工具において、
（ａ）下部層は、いずれも化学蒸着で形成されたＴｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上からなり、かつ３〜２０μｍの合計平均層厚を有するＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層は、１〜１０μｍの層厚を有し、該層の層厚方向縦断面で観察した場合に、化学蒸着で形成された酸化アルミニウムが、島状酸化アルミニウムとして不連続に存在し、物理蒸着で形成された耐熱性高強度硬質膜が、該島状酸化アルミニウム相互の間隙を埋めるように存在する混合組織構造を有し、
かつ、前記上部層を、該層表面に平行な横断面で測定した場合に、前記島状酸化アルミニウムが占める面積（ＡＣＶＤ）と、前記耐熱性高強度硬質膜が占める面積（ＡＰＶＤ）との面積比（ＡＣＶＤ／ＡＰＶＤ）が１〜１７である混合組織層、
からなることを特徴とする硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、特にＮｉ基、Ｆｅ基、Ｃｏ基等の耐熱合金の切削加工を、高熱発生を伴うとともに、高送り、高切込み等の切刃に対して大きな機械的負荷がかかる高速重切削条件で行った場合にも、硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆切削工具（以下、被覆工具という）に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、超硬合金基体上に、酸化アルミニウムを化学蒸着で形成した場合には、熱膨張係数の相違により、酸化アルミニウム被覆層中に冷却クラックが生じることが知られている。
また、炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金または炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）基サーメット（以下、これらを総称して工具基体という）で構成された工具基体の表面に、
（ａ）下部層として、いずれも化学蒸着形成されたＴｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上からなり、かつ３〜２０μｍの合計平均層厚を有するＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層として、化学蒸着形成した状態でκ型またはθ型の結晶構造を有する酸化アルミニウムに加熱処理を施して結晶構造をα型結晶構造に変態してなると共に、加熱変態生成クラックが分布した組織および１〜１５μｍの平均層厚を有する加熱変態α型酸化アルミニウム層を層基体とし、前記層基体中に存在する樹枝状不連続クラックの分布形態を、前記層基体表面に対するショットブラスト処理で網目状連続クラックとした状態で、これに前記層基体との合量に占める割合で０．５〜５質量％の窒化チタンを化学蒸着充填してなるクラック充填加熱変態α型酸化アルミニウム層、
以上（ａ）および（ｂ）とからなる硬質被覆層を形成した被覆工具が知られており、この被覆工具が、例えば各種の鋼や鋳鉄などの高速断続切削ですぐれた耐チッピング性を示すことも知られている。
【特許文献１】特許第３７４０６４７号明細書
【特許文献２】特開２００５−２０５５４７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
近年の切削装置の高性能化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削加工は一段と高速化の傾向にあるが、上記の従来被覆工具においては、これを鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断続切削に用いた場合には問題はないが、これを特に、Ｎｉ基、Ｆｅ基、Ｃｏ基等の耐熱合金の、高い発熱を伴うとともに、高送り、高切込み等の切刃に対して大きな機械的負荷がかかる高速重切削加工に用いた場合には、硬質被覆層は切削時に発生する高熱によって過熱され、溶着を生じたり、切刃部にチッピング、欠損が発生しやすくなり、また摩耗進行も促進されるため、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記従来被覆工具の硬質被覆層の上部層の耐欠損性の改善を図るべく研究を行った結果、
工具基体の表面に、下部層として、通常の条件で、導電性を有するＴｉ化合物層を化学蒸着で形成し、同じく通常の条件で、前記Ｔｉ化合物層の上に、通常の条件の化学蒸着で酸化アルミニウム層（以下、Ａｌ２Ｏ３層で示す）を蒸着形成し、その後、該Ａｌ２Ｏ３層にウエットブラスト処理を施し、Ａｌ２Ｏ３層の冷却クラックに沿って、下部層のＴｉ化合物層が露出する深さになるまでＡｌ２Ｏ３層を掘り込み、Ａｌ２Ｏ３層に谷部を形成し（Ｔｉ化合物層からなる下部層が露出した位置を谷部と称する。なお、掘り込まれずに残存したＡｌ２Ｏ３層は、必然的に、島状のＡｌ２Ｏ３を形成することになる）、ついで、物理蒸着で耐熱性高強度硬質膜を蒸着し、混合層からなる上部層を形成すると、谷部に露出した下部層のＴｉ化合物層は導電性を有し、物理蒸着を行う際のカソード領域として作用するため、該谷部および島状Ａｌ２Ｏ３の間隙部分には硬質膜が満遍なく密に蒸着充填され、さらに、上記硬質膜として、すぐれた高温強度と耐熱性を有する硬質膜（好ましくは、Ｈｖ２５００以上の硬度）を物理蒸着することにより、島状Ａｌ２Ｏ３と上記硬質膜が有する高温硬さ、高温強度と耐熱性が相俟って、耐熱合金の高速重切削加工においても、硬質被覆層がすぐれた耐欠損性と耐摩耗性を発揮するようになる、
という知見を得た。
【０００５】
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであって、
「  ＷＣ基超硬合金またはＴｉＣＮ基サーメットで構成された工具基体の表面に、下部層と上部層とからなる硬質被覆層を設けた表面被覆切削工具において、
（ａ）下部層は、いずれも化学蒸着で形成されたＴｉの炭化物（ＴｉＣ）層、窒化物（ＴｉＮ）層、炭窒化物（ＴｉＣＮ）層、炭酸化物（ＴｉＣＯ）層、および炭窒酸化物（ＴｉＣＮＯ）層のうちの１層または２層以上からなり、かつ３〜２０μｍの合計平均層厚を有するＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層は、１〜１０μｍの層厚を有し、該層の層厚方向縦断面で観察した場合に、化学蒸着で形成された酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）が、島状酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）として不連続に存在し、物理蒸着で形成された耐熱性高強度硬質膜が、該島状酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）相互の間隙を埋めるように存在する混合組織構造を有し、
かつ、前記上部層を、該層表面に平行な横断面で測定した場合に、前記島状酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）が占める面積（ＡＣＶＤ）と、前記耐熱性高強度硬質膜が占める面積（ＡＰＶＤ）との面積比（ＡＣＶＤ／ＡＰＶＤ）が１〜１７である混合組織層、
からなることを特徴とする硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆切削工具（被覆工具）」
に特徴を有するものである。
【０００６】
以下に、この発明の被覆工具およびその製造方法について、詳細に説明する。
（ａ）下部層（Ｔｉ化合物層）
Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上からなるＴｉ化合物層は、通常の化学蒸着条件によって蒸着形成することができ、そして、Ｔｉ化合物層からなる下部層は、それ自体が高温強度を有し、これの存在によって硬質被覆層が高温強度を具備するようになる。
さらに、耐熱性高強度硬質膜を物理蒸着により充填する際に、Ａｌ2Ｏ３層の谷部に露出したＴｉ化合物層が蒸着時のカソードとして作用して物理蒸着が進行することにより、島状Ａｌ2Ｏ３の間隙および谷部に耐熱性高強度硬質膜を密に充填することができる。
しかも、Ｔｉ化合物層は、Ａｌ2Ｏ３層および耐熱性高強度硬質膜のいずれにも強固に密着し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着性向上に寄与する。
ただ、その合計平均層厚が３μｍ未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方その合計平均層厚が２０μｍを越えると、高熱発生を伴い、かつ、切刃部に大きな機械的負荷がかかる耐熱合金の高速重切削で熱塑性変形を起し易くなり、これが偏摩耗の原因となることから、その合計平均層厚を３〜２０μｍと定めた。
【０００７】
（ｂ）上部層（島状Ａｌ2Ｏ３と耐熱性高強度硬質膜との混合組織層）
Ａｌ2Ｏ３層は、一般的にすぐれた高温硬さとすぐれた耐熱性を備えることが知られているが、特に、Ｎｉ基、Ｆｅ基、Ｃｏ基等の耐熱合金の高速重切削加工に用いた場合には、切削加工時の高熱発生で過熱が生じ、同時に、高送り、高切込みにより切刃部に対して大きな機械的負荷がかかるため、溶着・欠損を生じやすくなり、また、耐摩耗性も不十分となる。
そこで、この発明では、硬質被覆層の耐摩耗性を高めるとともに、耐溶着性、耐欠損性をも改善するために、上部層を島状Ａｌ2Ｏ３と耐熱性高強度硬質膜との混合組織層として、１〜１０μｍの層厚で構成した。
すなわち、硬質被覆層の上部層を、まず、ほぼ均一層厚のＡｌ2Ｏ３層として形成した後、Ａｌ2Ｏ３層にウエットブラスト処理を施し、ほぼＡｌ2Ｏ３層の冷却クラックに沿って、かつ、層厚方向に向かって、下部層のＴｉ化合物層が露出する深さになるまで掘り込んでＡｌ2Ｏ３層に谷部（下部層が露出した領域）を形成し（なお、その結果として、Ａｌ2Ｏ３層は、相互に間隙を有し、不連続に存在する島状Ａｌ2Ｏ３になる）、該谷部には、物理蒸着により、好ましくはＨｖ２５００以上の硬度を有する耐熱性高強度硬質膜を充填して、島状Ａｌ2Ｏ３と耐熱性高強度硬質膜との混合組織層からなる上部層を形成した。
つまり、上記混合組織層からなる上部層をその表面に平行な横断面で観察した場合には、あたかも、物理蒸着で形成された耐熱性高強度硬質膜がマトリックスを構成し、その中に、化学蒸着で形成されたＡｌ2Ｏ３が上記耐熱性高強度硬質膜で囲繞されて島状に点在する分布形態を呈し（図１参照）、また、上部層をその層厚方向縦断面で観察した場合には、Ａｌ2Ｏ３が島状に不連続に存在し、耐熱性高強度硬質膜が島状Ａｌ2Ｏ３相互の間隙を埋めるように存在する混合組織状態を呈する（図２参照）。
このように、上部層をＡｌ2Ｏ３と耐熱性高強度硬質膜との混合組織層として構成することにより、耐溶着性、耐チッピング性、耐欠損性、耐摩耗性の向上が図られるが、上部層の層厚が１μｍ未満の場合には、耐欠損性および耐摩耗性の向上効果が少なく、一方、層厚が１０μｍを超えた場合には、チッピングを発生しやすくなることから、上部層の層厚は１〜１０μｍとする必要がある。
なお、物理蒸着により谷部および島状Ａｌ2Ｏ３相互の間隙に耐熱性高強度硬質膜を充填する際に、島状に点在するＡｌ2Ｏ３の表面にごく僅かではあるが耐熱性高強度硬質膜が被覆されてしまう場合もあるが、この耐熱性高強度硬質膜の薄層の存在は、上部層の特性に特段の悪影響を与えるものではない。
【０００８】
また、硬質被覆層の耐欠損性および耐摩耗性の改善を図るためには、充填する耐熱性高強度硬質膜の種類ばかりでなく、Ａｌ2Ｏ３層の谷部に充填する耐熱性高強度硬質膜の充填割合も重要である。
さらに、Ａｌ2Ｏ３層の谷部および島状Ａｌ2Ｏ３相互の間隙に物理蒸着で充填する耐熱性高強度硬質膜は、その硬度がＨｖ２５００未満では上部層の耐摩耗性の向上が望めないことから、Ｈｖ２５００以上の硬度を有することが望ましい。そして、硬度がＨｖ２５００以上であり、かつ、物理蒸着によって形成するのに好適な耐熱性高強度硬質膜用の材料としては、具体的に、チタン、アルミニウム、シリコン、クロム等の複合窒化物（より具体的には、例えば、（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ、（Ｔｉ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ、（Ａｌ，Ｃｒ）Ｎ）等が挙げられる。
【０００９】
また、島状Ａｌ2Ｏ３相互の間隙および谷部に耐熱性高強度硬質膜が充填された混合組織層からなる上部層を、上部層の表面に平行な横断面にて測定した場合、島状に点在する上記Ａｌ2Ｏ3が占める面積（ＡＣＶＤ）と、上記耐熱性高強度硬質膜が占める面積（ＡＰＶＤ）との面積比（ＡＣＶＤ／ＡＰＶＤ）が１７を超えると、耐熱性高強度硬質膜を物理蒸着する際のカソードとなる領域、即ち、谷部において露出し導電性を有する下部層（Ｔｉ化合物層）領域、の割合が減少するため、Ａｌ2Ｏ３層の谷部に強固にかつ密に耐熱性高強度硬質膜を物理蒸着することができず、その結果、耐熱性高強度硬質膜の剥落、チッピング等が生じやすくなり耐欠損性が低下し、また、（ＡＣＶＤ／ＡＰＶＤ）が１未満であると、混合組織層からなる上部層におけるＡｌ2Ｏ３結晶粒の剥落等が生じやすくなり耐欠損性が低下するため、（ＡＣＶＤ／ＡＰＶＤ）の値を１〜１７と定めた。
付け加えるに、上記（ＡＣＶＤ／ＡＰＶＤ）の値は、上部層の層厚方向のいずれの横断面で測定したかによってある程度の幅をもって変化するが、この発明では、層厚方向のいずれの横断面で測定した場合であっても、その測定値の最小値および最大値のいずれもが、上記（ＡＣＶＤ／ＡＰＶＤ）の１〜１７の範囲内の数値でなければならない。
【００１０】
なお、この発明でいう谷部とは、従来技術として示した特開２００５−２０５５４７号公報（特許文献２）に記載されている網目状連続クラック（図３参照）とは、その構造、作用において全く異なるものであるから、これらが同一視されてはならない。
つまり、この発明でいう谷部とは、主として、層厚方向に向かって延び下部層にまで達するＡｌ2Ｏ３結晶粒相互の間に形成される溝であって、しかも、該溝は、前記に示したとおり、（ＡＣＶＤ／ＡＰＶＤ）で規定される所定の幅を有する溝であって、該溝が下部層の露出した領域を形成することによって、耐熱性高強度硬質膜を物理蒸着により、谷部および島状Ａｌ2Ｏ３相互の間隙に強固にかつ密に充填することができ、これによって、上部層の耐欠損性、耐摩耗性改善を図ることができるものである。
しかるに、上記従来技術は、化学蒸着によってＴｉＮを成膜するから、網目状連続クラックにＴｉＮが充填されるのであって、仮に、網目状連続クラックを物理蒸着で充填しようとした場合には、物理蒸着においてカソードの役目を果たす下部層の露出領域が極めて僅かであるため、物理蒸着によっては、耐熱性高強度硬質膜をクラック内に強固にかつ密に充填することはできず、クラック内の一部にほんの僅かな硬質膜が存在し、他のクラックには耐熱性高強度硬質膜が充填されていないポーラスな上部層が形成されるに過ぎない。そして、これを、高熱発生を伴いかつ大きな機械的負荷がかかる耐熱合金の高速重切削に用いた様な場合には、耐熱性高強度硬質膜が存在しないクラックを起点としたＡｌ2Ｏ３結晶粒の剥離を生じ、さらには、チッピング、欠損の発生により、工具寿命は非常に短いものとなってしまう。
したがって、本発明において、上部層に、前記（ＡＣＶＤ／ＡＰＶＤ）で規定される島状Ａｌ2Ｏ３および谷部を設けることは、物理蒸着により島状Ａｌ2Ｏ３相互の間隙および谷部に、強固かつ密に耐熱性高強度硬質膜を充填するためには、必要欠くべからざる要件といえる。
【００１１】
なお、切削工具の使用前後の識別を目的として、黄金色の色調を有するＴｉＮ層を、最表面層として、必要に応じて蒸着形成してもよいが、識別効果という観点からは、その層厚は０．１〜１μｍで十分である。
【発明の効果】
【００１２】
この発明の被覆工具は、硬質被覆層の上部層を、島状Ａｌ２Ｏ３相互の間隙および谷部に、物理蒸着によって耐熱性高強度硬質膜（望ましくは、Ｈｖ２５００以上の硬度を有する硬質膜）を所定幅、所定深さに亘って充填し、上部層を島状Ａｌ２Ｏ３と耐熱性高強度硬質膜の混合組織層として形成したことにより、特にＮｉ基、Ｆｅ基、Ｃｏ基等の耐熱合金の切削加工を、高熱発生を伴い、かつ、切刃に対して大きな機械的負荷がかかる高送り、高切込みという高速重切削条件で行った場合にも、硬質被覆層は、すぐれた耐欠損性と耐摩耗性を発揮するものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
つぎに、この発明の被覆工具を実施例により具体的に説明する。
【実施例】
【００１４】
原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、ＴｉＮ粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５Ｐａの真空中、１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で真空焼結し、焼結後、切刃部にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８に規定するスローアウエイチップ形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体Ａ〜Ｆをそれぞれ製造した。
【００１５】
また、原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比でＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＺｒＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を、表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１．３ｋＰａの窒素雰囲気中、温度：１５４０℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４１２のチップ形状をもったＴｉＣＮ基サーメット製の工具基体ａ〜ｆを形成した。
【００１６】
ついで、これらの工具基体Ａ〜Ｆおよび工具基体ａ〜ｆの表面に、通常の化学蒸着装置を用い、表３（表３中のｌ−ＴｉＣＮは特開平６−８０１０号公報に記載される縦長成長結晶組織をもつＴｉＣＮ層の形成条件を示すものであり、これ以外は通常の粒状結晶組織の形成条件を示すものである）に示される条件にて、表４に示される目標層厚のＴｉ化合物層を硬質被覆層の下部層として蒸着形成し、ついで同じく表３に示される条件でＡｌ２Ｏ３層を表４に示される組み合わせで、かつ目標層厚で蒸着形成し、これに噴射研磨材として、水との合量に占める割合で３５〜６０質量％かつ粒度（メッシュ）が５００〜７００の酸化アルミニウム微粒を配合した研磨液を、噴射圧力０．１８〜０．２４ＭＰａの条件で噴射して、前記Ａｌ２Ｏ３層に谷部と島状Ａｌ２Ｏ３を形成し、さらに該谷部と該島状Ａｌ２Ｏ３相互の間隙に、通常の物理蒸着装置を用い、表４に示される各種の耐熱性高強度硬質膜を、同じく表４に示される（ＡＣＶＤ／ＡＰＶＤ）の値となるように強固にかつ密に物理蒸着で充填し上部層を形成することにより、本発明被覆工具１〜１３をそれぞれ製造した。
【００１７】
また、比較の目的で、特開２００５−２０５５４７号公報（特許文献２）に示される条件で上部層のＡｌ２Ｏ３層に網目状連続クラック形成し、次に、通常の物理蒸着装置を用い、前記表４に示される本発明被覆工具１〜１３と同種の耐熱性高強度硬質膜を上記網目状連続クラック内に充填すべく物理蒸着を行って上部層を形成することにより、比較被覆工具１〜１３をそれぞれ製造した。
すなわち、工具基体表面に、硬質被覆層の下部層としてＴｉ化合物層を蒸着形成し、さらに、上部層としてκ型またはθ型のＡｌ２Ｏ３層を表５に示される目標層厚で蒸着形成し、水素雰囲気中で所定温度、所定時間加熱処理を施し、層中に樹枝上不連続クラックが存在する加熱変態α型Ａｌ２Ｏ３層を形成し、さらに、該加熱変態α型Ａｌ２Ｏ３層の表面を、鋼球直径：０．１〜０．５（ｍｍ）、投射角度：４５〜９０（度）、投射圧力：２００〜４００（ｋＰａ）、投射時間：１０〜２０（秒）の範囲内の条件でショットブラスト処理して、層内の樹枝上不連続クラックを網目状連続クラックに変化させ、その後、本発明被覆工具１〜１３と同様に、通常の物理蒸着装置を用い、表５に示される各種の耐熱性高強度硬質膜を物理蒸着することにより、比較被覆工具１〜１３を製造した。
【００１８】
本発明被覆工具１〜１３の硬質被覆層の上部層について、複数個所の横断面の（ＡＣＶＤ／ＡＰＶＤ）を光学顕微鏡を用いて測定したので、測定した（ＡＣＶＤ／ＡＰＶＤ）の値の最小値および最大値を表４にそれぞれ示す。
また、本発明被覆工具１〜１３および比較被覆工具１〜１３の硬質被覆層の構成層の厚さを、走査型電子顕微鏡を用いて測定（縦断面測定）したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均層厚（５点測定の平均値）を示した。
【００１９】
つぎに、上記の各種の被覆工具をいずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、本発明被覆工具１〜１３および従来被覆工具１〜１３のそれぞれについては、次の切削条件Ａ〜Ｃで高速重切削試験を行った。
[切削条件Ａ]
被削材：  Ｎｉ：５４％、Ｃｒ：１９％、Ｍｏ：３％、Ｎｂ：５％、Ｆｅ：１８．５％を含有するＮｉ基耐熱合金の丸棒、
切削速度：  １６０  ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：  ２．５  ｍｍ、
送り：  ０．２  ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：  ５  分、
の条件でのＮｉ基耐熱合金の湿式高速連続高切り込み切削試験（通常の切削速度および切り込みは、それぞれ、５０ｍ／ｍｉｎ、１．０ｍｍ）、
[切削条件Ｂ]
被削材：  Ｎｉ：４２．７％、Ｃｒ：１３．５％、Ｍｏ：６．２％、Ｆｅ：３４％を含有するＦｅ基耐熱合金の丸棒、
切削速度：  ２００  ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：  １．０  ｍｍ、
送り：  ０．５  ｍｍ／ｒｅｖ．
切削時間：  ５  分、
の条件でのＦｅ基耐熱合金の湿式高速連続高送り切削試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、８０ｍ／ｍｉｎ、０．２ｍｍ／ｒｅｖ．）、
[切削条件Ｃ]
被削材：  Ｃｏ：６１％、Ｎｉ：３％、Ｃｒ：２８％、Ｗ：４％、Ｆｅ：３％を含有するＣｏ基耐熱合金の丸棒、
切削速度：  １８０  ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：  ２．５  ｍｍ、
送り：  ０．２５  ｍｍ／ｒｅｖ．
切削時間：  ５  分、
の条件でのＣｏ基耐熱合金の湿式高速連続高切り込み切削試験（通常の切削速度および切り込みは、それぞれ、６０ｍ／ｍｉｎ、１．０ｍｍ）、
を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表６に示した。
【００２０】
【表１】
2008296292.tif 000003
【００２１】
【表２】
2008296292.tif 000004
【００２２】
【表３】
2008296292.tif 000005
【００２３】
【表４】
2008296292.tif 000006
【００２４】
【表５】
2008296292.tif 000007
【００２５】
【表６】
2008296292.tif 000008
【００２６】
表４〜６に示される結果から、本発明被覆工具１〜１３は、硬質被覆層の上部層が、すぐれた高温硬さと耐熱性を備える島状Ａｌ2Ｏ３と、さらに、物理蒸着によって島状Ａｌ2Ｏ３の間隙および谷部に充填された、すぐれた高温硬さと耐熱性に加えてすぐれた高温強度を備える耐熱性高強度硬質膜とからなる混合組織層によって形成されていることから、高熱発生を伴うとともに、極めて大きな機械的負荷が加わるＮｉ基、Ｆｅ基、Ｃｏ基等の耐熱合金の高速重切削でも、切刃部の欠損発生が著しく抑制され、しかも、すぐれた耐摩耗性を発揮するのに対して、硬質被覆層の上部層を、加熱変態α型Ａｌ2Ｏ3層とその網目状連続クラックに耐熱性高強度硬質膜を物理蒸着した比較被覆工具１〜１３においては、高速重切削では硬質被覆層の上部層が、高熱と大きな機械的負荷に耐えられず、切刃部に欠損が発生し、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
上述のように、この発明の被覆工具は、各種鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断続切削は勿論のこと、特に高熱発生を伴うとともに、極めて大きな機械的負荷が加わるＮｉ基、Ｆｅ基、Ｃｏ基等の耐熱合金の高速重切削でも、すぐれた耐欠損性と耐摩耗性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するものであるから、切削装置の高性能化並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明被覆工具の硬質被覆層の上部層（混合組織層）の横断面を示す概略模式図である。
【図２】本発明被覆工具の硬質被覆層の上部層（混合組織層）の縦断面を示す概略模式図である。
【図３】比較被覆工具の硬質被覆層の上部層の縦断面を示す概略模式図である。
【図１】
2008296292.tif 000009
【図２】
2008296292.tif 000010
【図３】
2008296292.tif 000011