(57)【要約】【課題】重荷重用空気入りタイヤの径成長をタイヤ幅方向で均一化し、トレッドが完全に摩耗するまで耐久性及び耐偏摩耗性を損なうことなくタイヤを使用できるようにする。【解決手段】タイヤ半径方向内側から外側に向かって順次配置された第１〜第４ベルト層１１〜１４のうち、隣接する第２、第３ベルト層１２、１３を、タイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度が比較的小さく、タイヤ赤道面ＣＬに対して互いに逆方向に交錯する交錯層にする。この交錯層である第３ベルト層１３をタイヤ幅方向に分断し、センタ部側の内側ベルト層片１３Ａとショルダ部側の外側ベルト層片１３Ｂから構成する。このときの分断位置を、タイヤ幅方向最外側の最外側主溝９よりもタイヤ幅方向内側にし、外側ベルト層片１３Ｂの径成長抑制効果を高めてショルダ部の径成長を抑制し、径成長をタイヤ幅方向で均一化する。【選択図】          図１
2008024104.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
トレッド部のカーカス層の外周側に配置された少なくとも３層のベルト層と、該ベルト層の外周側に配置され、タイヤ周方向に延びる主溝が形成されたトレッドゴムと、を備えた重荷重用空気入りタイヤであって、
前記ベルト層の少なくとも一層が、少なくとも１箇所でタイヤ幅方向に分断されるとともに、該分断されたベルト層のタイヤ幅方向の分断位置が全て、前記主溝のうちタイヤ幅方向最外側に形成された最外側主溝よりもタイヤ幅方向内側に位置し、かつ前記分断されたベルト層のタイヤ赤道面に対するベルト角度が、２５度以下であることを特徴とする重荷重用空気入りタイヤ。
【請求項２】
請求項１に記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、
前記ベルト層内に、タイヤ半径方向に隣接し、かつベルト角度がタイヤ赤道面に対して互いに逆方向に交錯するベルト層からなる交錯層を含み、
前記分断されたベルト層が、前記交錯層のベルト層であることを特徴とする重荷重用空気入りタイヤ。
【請求項３】
請求項１又は２に記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、
同一の前記分断されたベルト層内で、タイヤ幅方向外側に位置するベルト層片のタイヤ赤道面に対するベルト角度を、タイヤ幅方向内側に位置するベルト層片のタイヤ赤道面に対するベルト角度よりも小さくしたことを特徴とする重荷重用空気入りタイヤ。
【請求項４】
請求項１ないし３のいずれかに記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、
同一の前記分断されたベルト層内で、タイヤ幅方向外側と内側のそれぞれに位置する各ベルト層片のベルト角度の方向を、タイヤ赤道面に対して互いに逆方向にしたことを特徴とする重荷重用空気入りタイヤ。
【請求項５】
請求項１ないし４のいずれかに記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、
前記分断されたベルト層の分断位置とタイヤ赤道面との間のタイヤ幅方向距離が、前記ベルト層のうち最も幅が広い最幅広ベルト層のタイヤ幅方向外側端部とタイヤ赤道面との間のタイヤ幅方向距離の１／４以上２／３以下であることを特徴とする重荷重用空気入りタイヤ。
【請求項６】
請求項１ないし５のいずれかに記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、
前記分断されたベルト層の各ベルト層片のうち最も幅が狭い最幅狭ベルト層片の幅が、前記ベルト層のうち最も幅が広い最幅広ベルト層のタイヤ幅方向外側端部とタイヤ赤道面との間のタイヤ幅方向距離の１／１０以上２／３以下であることを特徴とする重荷重用空気入りタイヤ。
【請求項７】
請求項１に記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、
前記分断されたベルト層の分断位置の中心がタイヤ赤道面上にあり、
該タイヤ赤道面上で分断されたベルト層片のタイヤ赤道面側端部とタイヤ赤道面との間のタイヤ幅方向の分断距離が、前記ベルト層のうち最も幅が広い最幅広ベルト層のタイヤ幅方向外側端部とタイヤ赤道面との間のタイヤ幅方向距離の１／２０以上２／５以下であることを特徴とする重荷重用空気入りタイヤ。
【請求項８】
トレッド部のカーカス層の外周側に配置された少なくとも３層のベルト層と、該ベルト層の外周側に配置され、タイヤ周方向に延びる主溝が形成されたトレッドゴムと、を備えた重荷重用空気入りタイヤであって、
前記ベルト層内に、タイヤ半径方向に隣接し、かつベルト角度がタイヤ赤道面に対して互いに逆方向に交錯するベルト層からなる交錯層を含み、
該交錯層の外周側又は内周側に隣接し、かつ前記主溝のうちタイヤ幅方向最外側に形成された最外側主溝のタイヤ半径方向内側に配置された、タイヤ赤道面に対して傾斜して延びる補強素子を有する補強層を備え、
該補強層は、前記補強素子の傾斜角度が、隣接する前記交錯層内のベルト層のベルト角度と、タイヤ赤道面に対して逆方向かつ同じ角度で交錯するとともに、前記最外側主溝の溝幅よりも幅広に形成されて、前記最外側主溝の全幅を覆うようにして配置されていることを特徴とする重荷重用空気入りタイヤ。
【請求項９】
請求項８に記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、
前記補強層の幅が、前記ベルト層のうち最も幅が広い最幅広ベルト層のタイヤ幅方向外側端部とタイヤ赤道面との間のタイヤ幅方向距離の１／１０以上１／３以下であることを特徴とする重荷重用空気入りタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えばトラックやバス等の重荷重領域で使用される空気入りタイヤに関し、特に、内圧充填時や走行時等におけるタイヤの径成長をタイヤ幅方向でより均一化させた重荷重用空気入りタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
重荷重用空気入りタイヤは、一般に、車両走行時等に大きな荷重が負荷されるため、トレッド部のカーカス層の外周側に３層以上のベルト層を配置して充分なトレッド部の剛性を確保するとともに、高いタガ効果等を発揮させている。
図５は、特許文献に記載されたものではないが、このような従来の重荷重用空気入りタイヤのベルト層を模式的に示すタイヤ幅方向の半断面図である。
【０００３】
この空気入りタイヤ６０は、図示のように、トレッド部８に、タイヤ半径方向内側から外側に向かって順に、第１ベルト層１１、第２ベルト層１２、第３ベルト層１３、及び第４ベルト層１４を備える。これら各ベルト層１１〜１４は、トレッド部８のカーカス層とトレッドゴムとの間に、順次隣接して配置されており、その内部に、例えばスチール等の金属製のコードや有機繊維コード等の、複数本の並列した補強素子を有する。なお、これら各ベルト層１１〜１４の補強素子は、タイヤ赤道面ＣＬ（タイヤ周方向）に対してそれぞれ所定角度で傾斜して配列されており、本発明では、このようなベルト層内の補強素子の延びる傾斜角度を、ベルト層のベルト角度という。
【０００４】
このタイヤ６０では、第２、第３ベルト層１２、１３のタイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度を比較的小さく（例えば２５度以下）、かつタイヤ赤道面ＣＬに対して互いに逆方向に形成している。即ち、第２、第３ベルト層１２、１３は、その補強素子が逆方向に交錯する交錯層であり、タイヤ周方向の変形に対する剛性（以下、周方向剛性という）が高く、同方向の張力を主に負担してタイヤ外径の径成長を抑制する機能を有する。また、このタイヤ６０では、第１ベルト層１１のベルト角度を、タイヤ赤道面ＣＬに対して、外周側に隣接する第２ベルト層１２のベルト角度と同じ方向に、かつ、より大きな角度（例えば５０度）に形成し、第４ベルト層１４のベルト角度を、タイヤ赤道面ＣＬに対して、内周側に隣接する第３ベルト層１３のベルト角度と同じ方向に、かつ、略同程度の角度に形成している。
【０００５】
ここで、空気入りタイヤでは、一般に、内圧充填時や走行時等におけるタイヤ外径の径成長がタイヤ幅方向で不均一になると、路面転動時の接地形状が悪化し、或いは接地圧がタイヤ幅方向で不均一化する等して、トレッド部に偏摩耗が生じ易くなる。同時に、径成長量が大きい箇所での歪みが増大して耐久性が低下する恐れもあるため、径成長は、センタ部（タイヤ幅方向中央部側）からショルダ部（タイヤ幅方向両端部側）まで均一であることが望ましい。
【０００６】
しかしながら、このような交錯層を備えた従来の重荷重用空気入りタイヤ６０では、センタ部に比べてショルダ部の径成長量が大きくなる傾向がある。即ち、このタイヤ６０では、製造工程の一部である加硫時に、ベルト層にタイヤ周方向の張力が作用し、これによりセンタ部のベルト層がタイヤ周方向に引き伸ばされ、かつタイヤ幅方向に縮小し、そのタイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度が小さくなる。一方、ショルダ部では、タイヤ周方向の張力がセンタ部より小さいことに加えて、センタ部のタイヤ幅方向の縮小に伴い、タイヤ幅方向内側に向かって引っ張られるため、そのベルト角度の変化が少なく、センタ部に比べてベルト角度がより大きくなる。
【０００７】
また、加硫時には、トレッド部８にモールド（金型）の骨が押し込まれてタイヤ周方向に延びる主溝等が形成されるが、タイヤ幅方向最外側（ショルダ部側）の最外側主溝９付近では、トレッドゴムがモールドの骨に押されてタイヤ幅方向及びタイヤ半径方向に大きく移動する。この加硫時のゴムの流れにより、最外側主溝９付近のベルト層がタイヤ幅方向に引っ張られるとともに、タイヤ半径方向内側の中心方向に向かって押されるため、その付近（ショルダ部）のベルト角度の変化が最も小さくなり、場合によっては、一部加硫前よりもタイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度が大きくなることもある。
【０００８】
以上のように、ショルダ部のタイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度は、センタ部のベルト角度に比べて、より大きくなり易く、これに伴い、ショルダ部（特に最外側主溝９付近）における上記した交錯層の周方向剛性、即ち、径成長抑制効果も低くなる。その結果、このタイヤ６０では、センタ部に比べてショルダ部の径成長量が大きくなり易く、タイヤ幅方向で径成長が不均一化する傾向があるため、耐偏摩耗性や耐久性が低下する恐れがある。
【０００９】
このような問題に対処するため、従来、複数のベルト層の一部をタイヤ幅方向に分断する等し、径成長の均一化を図った空気入りタイヤが提案されている（特許文献１参照）。
【００１０】
図６は、この従来の空気入りタイヤのトレッド部の構造の一部を概略的に示す平面展開図である。
この空気入りタイヤ１００は、図示のように、トレッド部１０１のカーカス層（図示せず）とトレッドゴム（図示せず）との間に、タイヤ半径方向内側から外側に向かって順に、第１ベルト層１０２、第２ベルト層１０３、フルバンド層１０４、及び分割バンド層１０５を備える。
【００１１】
第１、第２ベルト層１０２、１０３は、ベルト角度がタイヤ赤道面ＣＬに対して逆方向、かつ同程度の角度で交錯する交錯層であり、ここでは、第１ベルト層１０２をタイヤ赤道面ＣＬを中心にタイヤ幅方向に分断し、２枚の分割ベルト層片１０２Ａから形成している。これに対し、フルバンド層１０４は、タイヤ赤道面ＣＬに対して、より小さい角度で傾斜する補強素子１０４Ａを有し、第１、第２ベルト層１０２、１０３をタイヤ半径方向外側から覆うように配置されている。また、分割バンド層１０５は、タイヤ赤道面ＣＬに対して、フルバンド層１０４の補強素子１０４Ａと逆方向に、かつ同程度の角度で傾斜した補強素子１０５Ａを有するとともに、タイヤ赤道面ＣＬ上に配置されたセンタバンド層１０５Ｂ、及びタイヤ幅方向両端部付近に配置された両ショルダバンド層１０５Ｃに３分割されている。
【００１２】
この空気入りタイヤ１００によれば、第１ベルト層１０２をタイヤ赤道面ＣＬ上で分断したため、ベルト層のセンタ部の周方向剛性を低くでき、その付近の径成長抑制効果をより小さくすることができる。また、ショルダバンド層１０５Ｃによりショルダ部の周方向剛性が向上するため、その付近の径成長を抑制することもできる。その結果、このタイヤ１００では、上記した空気入りタイヤ６０に比べて、径成長がタイヤ幅方向である程度均一化し、耐偏摩耗性や耐久性の向上を図ることができる。
【００１３】
しかしながら、この従来の空気入りタイヤ１００では、分割ベルト層片１０２Ａ間の剛性段差を緩和するため、センタ部にセンタバンド層１０５Ｂを配置したため、その付近の周方向剛性も高くなる。加えて、分割ベルト層片１０２Ａ間の距離等に関しても、センタ部の径成長抑制効果を最適化するための規定等を設けていないため、場合によっては、ショルダ部に対するセンタ部付近の周方向剛性及び径成長量に過不足が生じて不均一化する恐れがある。
【００１４】
また、このタイヤ１００では、ショルダ部のベルト層のベルト角度が加硫時に大きくなるのを抑制する効果が低く、上記した交錯層のショルダ部の周方向剛性（径成長抑制効果）も低くなる。更に、ショルダバンド層１０５Ｃによりショルダ部の周方向剛性は高くなるものの、その配置位置等について交錯層や主溝等との関係が考慮されていないため、例えば、特にベルト角度が大きくなる最外側主溝９付近の径成長を抑制できない恐れもある。以上のように、この従来の空気入りタイヤ１００では、ベルト角度や周方向剛性、及び径成長をタイヤ幅方向で均一化する効果が、なお充分とはいえない。
【００１５】
特に、近年では、重荷重用空気入りタイヤにおいても偏平化が進んでいるが、この偏平化に伴いタイヤ幅が広くなり、上記したショルダ部における交錯層のタイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度も大きくなる傾向がある。その結果、ショルダ部付近の径成長抑制効果が低下する傾向もより顕著に現れるため、径成長がタイヤ幅方向で不均一化する程度も大きくなり、偏摩耗の発生や耐久性の低下等も生じ易くなる。従って、このような偏平タイヤでは、径成長抑制効果がタイヤ幅方向で不均一になるのを確実に抑制し、径成長の更なる均一化を図る必要がある。
【００１６】
【特許文献１】特開平４−１５４４０３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１７】
本発明は、前記従来の問題に鑑みなされたものであって、その目的は、重荷重用空気入りタイヤの径成長をタイヤ幅方向でより均一化し、新品時からトレッドが完全に摩耗するに至るまで、耐久性及び耐偏摩耗性を損なうことなくタイヤを使用できるようにすることである。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
請求項１の発明は、トレッド部のカーカス層の外周側に配置された少なくとも３層のベルト層と、該ベルト層の外周側に配置され、タイヤ周方向に延びる主溝が形成されたトレッドゴムと、を備えた重荷重用空気入りタイヤであって、前記ベルト層の少なくとも一層が、少なくとも１箇所でタイヤ幅方向に分断されるとともに、該分断されたベルト層のタイヤ幅方向の分断位置が全て、前記主溝のうちタイヤ幅方向最外側に形成された最外側主溝よりもタイヤ幅方向内側に位置し、かつ前記分断されたベルト層のタイヤ赤道面に対するベルト角度が、２５度以下であることを特徴とする。
請求項２の発明は、請求項１に記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、前記ベルト層内に、タイヤ半径方向に隣接し、かつベルト角度がタイヤ赤道面に対して互いに逆方向に交錯するベルト層からなる交錯層を含み、前記分断されたベルト層が、前記交錯層のベルト層であることを特徴とする。
請求項３の発明は、請求項１又は２に記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、同一の前記分断されたベルト層内で、タイヤ幅方向外側に位置するベルト層片のタイヤ赤道面に対するベルト角度を、タイヤ幅方向内側に位置するベルト層片のタイヤ赤道面に対するベルト角度よりも小さくしたことを特徴とする。
請求項４の発明は、請求項１ないし３のいずれかに記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、同一の前記分断されたベルト層内で、タイヤ幅方向外側と内側のそれぞれに位置する各ベルト層片のベルト角度の方向を、タイヤ赤道面に対して互いに逆方向にしたことを特徴とする。
請求項５の発明は、請求項１ないし４のいずれかに記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、前記分断されたベルト層の分断位置とタイヤ赤道面との間のタイヤ幅方向距離が、前記ベルト層のうち最も幅が広い最幅広ベルト層のタイヤ幅方向外側端部とタイヤ赤道面との間のタイヤ幅方向距離の１／４以上２／３以下であることを特徴とする。
請求項６の発明は、請求項１ないし５のいずれかに記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、前記分断されたベルト層の各ベルト層片のうち最も幅が狭い最幅狭ベルト層片の幅が、前記ベルト層のうち最も幅が広い最幅広ベルト層のタイヤ幅方向外側端部とタイヤ赤道面との間のタイヤ幅方向距離の１／１０以上２／３以下であることを特徴とする。
請求項７の発明は、請求項１に記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、前記分断されたベルト層の分断位置の中心がタイヤ赤道面上にあり、該タイヤ赤道面上で分断されたベルト層片のタイヤ赤道面側端部とタイヤ赤道面との間のタイヤ幅方向の分断距離が、前記ベルト層のうち最も幅が広い最幅広ベルト層のタイヤ幅方向外側端部とタイヤ赤道面との間のタイヤ幅方向距離の１／２０以上２／５以下であることを特徴とする。
請求項８の発明は、トレッド部のカーカス層の外周側に配置された少なくとも３層のベルト層と、該ベルト層の外周側に配置され、タイヤ周方向に延びる主溝が形成されたトレッドゴムと、を備えた重荷重用空気入りタイヤであって、前記ベルト層内に、タイヤ半径方向に隣接し、かつベルト角度がタイヤ赤道面に対して互いに逆方向に交錯するベルト層からなる交錯層を含み、該交錯層の外周側又は内周側に隣接し、かつ前記主溝のうちタイヤ幅方向最外側に形成された最外側主溝のタイヤ半径方向内側に配置された、タイヤ赤道面に対して傾斜して延びる補強素子を有する補強層を備え、該補強層は、前記補強素子の傾斜角度が、隣接する前記交錯層内のベルト層のベルト角度と、タイヤ赤道面に対して逆方向かつ同じ角度で交錯するとともに、前記最外側主溝の溝幅よりも幅広に形成されて、前記最外側主溝の全幅を覆うようにして配置されていることを特徴とする。
請求項９の発明は、請求項８に記載された重荷重用空気入りタイヤにおいて、前記補強層の幅が、前記ベルト層のうち最も幅が広い最幅広ベルト層のタイヤ幅方向外側端部とタイヤ赤道面との間のタイヤ幅方向距離の１／１０以上１／３以下であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、重荷重用空気入りタイヤの径成長をタイヤ幅方向でより均一化でき、新品時からトレッドが完全に摩耗するに至るまで、耐久性及び耐偏摩耗性を損なうことなくタイヤを使用することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下、本発明の一実施形態について、図面を参照して説明する。
本実施形態の重荷重用空気入りタイヤは、例えばバスやトラック等の重荷重領域で使用されるタイヤであり、一対のビードコア間に渡ってトロイダル状に延びるラジアル構造のカーカス層と、トレッド部のカーカス層の外周側に配置された少なくとも３層（３層又は４層等）のベルト層と、ベルト層の外周側に配置されたトレッドゴムとを備える等、公知の構造を有する。また、トレッドゴムの表面には、タイヤ周方向に延びる主溝が形成されている。
【００２１】
図１は、本実施形態の重荷重用空気入りタイヤのベルト層を模式的に示すタイヤ幅方向の半断面図である。
この空気入りタイヤ１は、図示のように、トレッド部８に、タイヤ半径方向内側から外側に向かって順に、第１ベルト層１１、第２ベルト層１２、第３ベルト層１３、及び第４ベルト層１４からなる４層構造のベルト層を備える。これら各ベルト層１１〜１４は、トレッド部８のカーカス層とトレッドゴムとの間に、順次隣接して配置されており、その内部に、例えばスチール等の金属製のコードや有機繊維コード等の、複数本の並列した補強素子を有する。
【００２２】
このタイヤ１では、タイヤ半径方向に隣接する第２、第３ベルト層１２、１３を、そのタイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度が２５度以下の比較的小さな角度（ここでは１６度）で、かつタイヤ赤道面ＣＬに対して互いに逆方向に交錯する交錯層にしている。また、第１ベルト層１１は、外周側に隣接する第２ベルト層１２のベルト角度と、タイヤ赤道面ＣＬに対して同じ方向で、かつより大きな角度（ここでは５０度）のベルト角度に形成され、第４ベルト層１４は、内周側に隣接する第３ベルト層１３のベルト角度と、タイヤ赤道面ＣＬに対して同じ方向で、かつ略同一角度（ここでは１６度）のベルト角度に形成されている。これら各ベルト層１１〜１４内では、第２ベルト層１２が最も幅（タイヤ幅方向の外側端部間の幅）が広い最幅広ベルト層であり、最外周側の第４ベルト層１４の幅が最も狭く、第１ベルト層１１と第３ベルト層１３は、第２ベルト層１２と第４ベルト層１４の略中間程度の幅に形成されている。
【００２３】
以上に加えて、この重荷重用空気入りタイヤ１では、交錯層を構成する少なくとも一方のベルト層（ここでは第３ベルト層１３）を、少なくとも１箇所でタイヤ幅方向に分断している。本実施形態では、第３ベルト層１３を、タイヤ赤道面ＣＬを挟んだ両側の各１箇所ずつ（計２箇所）で、そのタイヤ幅方向の分断位置が、タイヤ幅方向最外側（ショルダ部側）に形成された最外側主溝９よりもタイヤ幅方向内側になるように分断している。従って、この第３ベルト層１３は、タイヤ幅方向内側のセンタ部側に位置する内側ベルト層片１３Ａと、タイヤ幅方向外側の両ショルダ部側に位置する一対（図では片側のみ示している）の外側ベルト層片１３Ｂから構成されている。これら各ベルト層片１３Ａ、１３Ｂは、タイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度及び、その方向が同一であり、内側ベルト層片１３Ａに比べて外側ベルト層片１３Ｂの幅が狭くなるように分断され、タイヤ幅方向に所定の間隔を隔てて配置されている。
【００２４】
ここで、この第３ベルト層１３を含む交錯層は、上記したように、周方向剛性が高く、同方向の張力を主に負担してタイヤ外径の径成長抑制効果を発揮するものであるが、加硫時に、センタ部に比べてショルダ部のタイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度が大きくなり、その径成長抑制効果が低くなる傾向がある。しかしながら、本実施形態の重荷重用空気入りタイヤ１では、交錯層を構成する第３ベルト層１３を、ショルダ部側に位置する最外側主溝９よりもタイヤ幅方向内側で分断するため、そのショルダ部（外側ベルト層片１３Ｂ）のベルト角度がセンタ部（内側ベルト層片１３Ａ）に比べて大きくなるのを抑制することができる。
【００２５】
即ち、このタイヤ１では、加硫時のタイヤ周方向（ベルト角度を小さくする方向）の張力で内側ベルト層片１３Ａが変形しても、その変形に伴うタイヤ幅方向内側方向（ベルト角度を大きくする方向）の張力が、外側ベルト層片１３Ｂに作用しないため、加硫時における各ベルト層片１３Ａ、１３Ｂのベルト角度の変化量の差をより小さくすることができる。その結果、このタイヤ１では、交錯層のショルダ部とセンタ部の周方向剛性及び径成長抑制効果を従来よりも均一化でき、内圧充填時等におけるショルダ部の径成長を抑制して、センタ部との径成長量の差をより小さくすることができる。また、タイヤ幅方向の分断位置が、最外側主溝９よりもタイヤ幅方向内側であるため、特に径成長が大きくなる傾向がある最外側主溝９付近の径成長を確実に抑制することができる。これにより、路面転動時のタイヤの接地形状を改善できることに加えて、接地圧もタイヤ幅方向でより均一になる等し、トレッド部８に偏摩耗が生じるのを抑制することができる。同時に、トレッド部８内に生じる歪みを低減できるため、タイヤ１の耐久性を向上させることもできる。
【００２６】
従って、この重荷重用空気入りタイヤ１では、タイヤ１の径成長をタイヤ幅方向でより均一化でき、新品時からトレッドが完全に摩耗するに至るまで、耐久性及び耐偏摩耗性を損なうことなくタイヤ１を使用することができる。
【００２７】
ここで、分断された第３ベルト層１３の分断位置とタイヤ赤道面ＣＬとの間のタイヤ幅方向距離は、全ベルト層のうち最も幅が広い最幅広ベルト層（ここでは、第２ベルト層１２）のタイヤ幅方向外側端部とタイヤ赤道面ＣＬとの間のタイヤ幅方向距離、即ち、タイヤ赤道面ＣＬからのベルト幅（図のＢＷ）の１／４以上２／３以下であるのが好ましい。これは、分断位置のタイヤ幅方向距離が、ベルト幅ＢＷの１／４よりも小さいと、内側ベルト層片１３Ａの周方向剛性が低くなり、その径成長抑制効果が低下してセンタ部の径成長が大きくなりすぎる恐れがあり、逆に２／３よりも大きいと、分断位置が、最も径成長量が大きくなる最外側主溝９付近にかかる可能性が高くなることに加えて、外側ベルト層１３Ｂの幅が狭くなり、ショルダ部の径成長抑制に必要な充分な周方向剛性が得られない恐れがあるからである。従って、最外側主溝９よりも外側でベルト層１３を分断する意義は少なく、上記したように、分断位置は、最外側主溝９よりも内側であるのが望ましい。
【００２８】
また、分断された第３ベルト層１３内の各ベルト層片１３Ａ、１３Ｂのうち最も幅が狭い最幅狭ベルト層片（ここでは外側ベルト層片１３Ｂ）の幅（図のＦ）が、最幅広ベルト層（第２ベルト層１２）のタイヤ赤道面ＣＬからのベルト幅ＢＷの１／１０よりも小さい場合には、外側ベルト層片１３Ｂのベルト幅が狭くなり、充分な径成長抑制効果を発揮し得ない恐れがある。逆に、２／３よりも大きい場合には、他のベルト層片（ここでは内側ベルト層片１３Ａ）のベルト幅が相対的に狭くなり、その径成長抑制効果が充分でなくなる恐れがある。従って、最幅狭ベルト層片の幅Ｆは、最幅広ベルト層のタイヤ赤道面ＣＬからのベルト幅ＢＷの１／１０以上２／３以下であるのが好ましく、この範囲内であれば、分断された全てのベルト層片が、交錯層を構成するベルト層としても充分な剛性を発揮し得る。
【００２９】
なお、本実施形態では、第３ベルト層１３内で、各ベルト層片１３Ａ、１３Ｂのベルト角度を同一にしたが、これら各ベルト層片１３Ａ、１３Ｂのベルト角度は異なる角度にしてもよい。この場合には、同一の分断された第３ベルト層１３内で、タイヤ幅方向外側に位置する外側ベルト層片１３Ｂのタイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度を、タイヤ幅方向内側に位置する内側ベルト層片１３Ａのタイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度よりも小さくするのが好ましい。このようにした場合には、低下しがちな交錯層のショルダ部の径成長抑制効果を高く維持でき、ショルダ部の径成長をより確実に抑制することができる。このとき、外側ベルト層片１３Ｂのタイヤ赤道面に対するベルト角度を、内側ベルト層片１３Ａのそれよりも２度〜４度小さくするのが効果的であり、より好ましい。
【００３０】
同様に、同一の分断された第３ベルト層１３内で、タイヤ幅方向外側と内側のそれぞれに位置する各ベルト層片１３Ａ、１３Ｂのベルト角度の方向を、タイヤ赤道面ＣＬに対して互いに逆方向にしてもよく、ここでは、例えば内側ベルト層片１３Ａを、交錯層を構成する他方の第２ベルト層１２のベルト角度と、タイヤ赤道面ＣＬに対して同じ方向にし、外側ベルト層片１３Ｂのベルト角度を、第２ベルト層１２のベルト角度と逆方向に交錯させてもよい。このようにした場合には、ショルダ部の径成長抑制効果を高く、センタ部の径成長抑制効果を低くでき、各部の効果の大きさを最適化することで、タイヤ幅方向における径成長の更なる均一化を図ることが可能となる。加えて、グリーンタイヤの成型前に、内側ベルト層片１３Ａは第２ベルト層１２に、外側ベルト層１３Ｂは第４ベルト層１４に、それぞれプリセットが可能となるため、従来、４回必要であったベルト層の貼り合わせ作業が３回で済むため、タイヤ製造の生産性を向上させることもできる。各ベルト層片１３Ａ、１３Ｂのベルト角度を上記と逆にすれば、センタ部の径成長の抑制が可能となる。
【００３１】
また、本実施形態では、交錯層を構成する一方の第３ベルト層１３を分断したが、他方の第２ベルト層１２をタイヤ幅方向に分断してもよく、両ベルト層１２、１３を、ともに分断してもよい。このように、周方向張力を主に負担し、径成長抑制効果が高い交錯層を分断する場合に、上記した各効果をより効率的に得ることができる。しかしながら、タイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度が２５度以下であるベルト層は、ある程度の周方向張力を負担して径成長抑制効果を発揮し得るため、そのような他のベルト層（ここでは第４ベルト層１４）を単独で、又は交錯層（ベルト層１２、１３）の分断と併せて分断するようにしてもよい。従って、上記各効果を得るためには、タイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度が２５度以下であるベルト層の少なくとも一層を分断すればよい。
【００３２】
更に、ここでは、第３ベルト層１３をタイヤ赤道面ＣＬの両側で１箇所ずつ（計２箇所）分断したが、例えば合計３箇所で分断してベルト層を４つのベルト層片で構成する等、全てのタイヤ幅方向の分断位置が最外側主溝９よりもタイヤ幅方向内側であれば、２箇所以上で分断してもよい。また、例えばタイヤ赤道面ＣＬを中心に１箇所分断する等、タイヤ赤道面ＣＬ付近の少なくとも１箇所で分断するようにしてもよい。
【００３３】
図２は、このようにタイヤ赤道面ＣＬ上で分断した場合の重荷重用空気入りタイヤのベルト層を模式的に示すタイヤ幅方向の半断面図である。
この重荷重用空気入りタイヤ３では、図示のように、第３ベルト層１３を、分断位置の中心がタイヤ赤道面ＣＬ上に位置するように、タイヤ赤道面ＣＬを挟んで略対称に分断している。従って、このタイヤ３では、第３ベルト層１３が、タイヤ赤道面ＣＬ両側のそれぞれに配置された一対（図では片側のみ示している）の分断ベルト層片１３Ｃからなるが、この第３ベルト層１３と内周側に隣接する第２ベルト層１２により交錯層を構成する等、その他は前記タイヤ１と同様に構成されている。
【００３４】
このように第３ベルト層１３をタイヤ赤道面ＣＬ上で分断した場合には、そのショルダ部のベルト角度が加硫時に変化するのを抑制できるとともに、センタ部の周方向剛性及び径成長抑制効果を低下させることもできる。その結果、前記タイヤ１とは逆に、内圧充填時等のセンタ部の径成長をより大きくすることができ、比較的径成長が大きくなるショルダ部との成長量の差が小さくなり、タイヤ幅方向で径成長をより均一化することができる。
【００３５】
なお、このタイヤ３では、分断ベルト層片１３Ｃのタイヤ赤道面ＣＬ側端部とタイヤ赤道面ＣＬとの間のタイヤ幅方向の分断距離（図のＰ）が、最幅広ベルト層（第２ベルト層１２）のタイヤ赤道面ＣＬからのベルト幅（図のＢＷ）の１／２０より小さいと、分断ベルト層片１３Ｃ間の間隔（分断幅）が狭すぎてセンタ部の径成長抑制効果を低下させる効果が低くなり、センタ部の径成長が不充分になる恐れがある。逆に、２／５より大きいと、分断幅が広すぎてセンタ部の径成長抑制効果が必要以上に低くなり、センタ部がショルダ部よりも大きく径成長してタイヤ幅方向で不均一になる恐れがある。従って、分断距離Ｐは、最幅広ベルト層のベルト幅ＢＷの１／２０以上２／５以下であるのが好ましい。また、前記タイヤ１と同様に、このタイヤ３でも、例えば第２ベルト層１２や第４ベルト層１４等の、ベルト角度が比較的低角度な他のベルト層を分断してもよい。
【００３６】
以上の各実施形態では、ベルト層を分断する場合の例を示したが、次に、ベルト層に補強層を追加して径成長をタイヤ幅方向で均一化させた他の実施形態について説明する。
【００３７】
図３は、この重荷重用空気入りタイヤのベルト層を模式的に示すタイヤ幅方向の半断面図である。
図示のように、本実施形態の重荷重用空気入りタイヤ４は、上記した各タイヤ１、３と同様に、トレッド部８に、タイヤ半径方向内側から外側に向かって順に、第１ベルト層１１と、交錯層である第２ベルト層１２及び第３ベルト層１３と、第４ベルト層１４と、からなる４層構造のベルト層を備える。しかしながら、このタイヤ４では、第３ベルト層１３を分断しないことに加えて、補強層１５を第３ベルト層１３の外周側に隣接させて、第４ベルト層１４のタイヤ幅方向外側のショルダ部に設けている点で、前記各タイヤ１、３と相違する。
【００３８】
この補強層１５は、例えばスチール等の金属製のコードや有機繊維コード等の複数本の並列した補強素子を有し、各補強素子は、タイヤ赤道面ＣＬに対して傾斜して配列されている。本実施形態では、この補強素子の傾斜角度を、隣接する交錯層内の第３ベルト層１３のベルト角度と、タイヤ赤道面ＣＬに対して、逆方向かつ同じ角度にして、補強層１５と第３ベルト層１３を交錯させている。また、補強層１５は、ショルダ部側に形成された最外側主溝９のタイヤ半径方向内側に配置されるとともに、最外側主溝９の溝幅よりも幅広に形成されて、最外側主溝９の全幅に亘ってタイヤ半径方向内側から覆うようにして配置されている。
【００３９】
従って、本実施形態の重荷重用空気入りタイヤ４では、ショルダ部に配置した補強層１５により、その付近の内圧充填時等の径成長を抑制できるため、径成長をタイヤ幅方向でより均一化することができる。また、上記したように、ショルダ部の最外側主溝９が位置する付近は、最も径成長が大きくなる傾向があるが、このタイヤ４では、最外側主溝９を覆うように補強層１５を配置したため、その付近の径成長を確実かつ効果的に抑制することができる。更に、このタイヤ４では、補強層１５の追加により、ショルダ部の部材の層数を多くできることに加えて、補強層１５を隣接する第３ベルト層１３と交錯させたため、その付近の周方向剛性を効果的に向上させることができる。
【００４０】
その結果、このタイヤ４では、ショルダ部の径成長抑制効果をさらに高めることができ、その径成長を効果的に抑制してタイヤ幅方向の径成長の変化量をより均一化できる等、上記したタイヤ１と同様の各効果を得ることができる。特に、偏平サイズのタイヤでは、ショルダ部の径成長抑制効果が低下する傾向が大きいため、この補強層１５を設けた場合に、特に大きな効果を発揮し得る。
【００４１】
ここで、このタイヤ４では、補強層１５の幅（図のＧ）が、最幅広ベルト層（第２ベルト層１２）のタイヤ赤道面ＣＬからのベルト幅（図のＢＷ）の１／１０より小さいと、最外側主溝９の溝幅に対する補強幅が不充分となり、径成長抑制効果が小さくなる恐れがある。逆に１／３よりも大きいと、幅が広くなりすぎて、補強層１５の端部付近の歪みが大きくなり、その付近での故障が懸念される。従って、補強層１５の幅は、最幅広ベルト層のベルト幅ＢＷの１／１０以上１／３以下であるのが好ましい。また、補強層１５に使用する補強素子としては、径成長抑制効果が高いスチールコード等のスチール製の補強素子を使用するのが、より好ましい。
【００４２】
なお、本実施形態では、補強層１５を交錯層（第３ベルト層１３）の外周側に配置したが、補強層１５は、交錯層の内周側に隣接して配置してもよい。
図４は、この場合の重荷重用空気入りタイヤのベルト層を模式的に示すタイヤ幅方向の半断面図である。
【００４３】
この重荷重用空気入りタイヤ５では、図示のように、補強層１５を、第１ベルト層１１と交錯層（ここでは、第２ベルト層１２）との間に、第２ベルト層１２の内周側に隣接させて配置するとともに、隣接する交錯層内の第２ベルト層１２と交錯させている。このように補強層１５を配置しても、ショルダ部の径成長を効果的に抑制できる等、上記したタイヤ４と同様の効果を得ることができる。
【００４４】
（タイヤ試験）
本発明の効果を確認するため、以上説明した５種類の実施例のタイヤ（以下、実施品１〜５という）と、従来例のタイヤ（以下、従来品という）を作製し、以下の条件で内圧充填時のタイヤ成長試験を行った。これらタイヤは全て、ＥＴＲＴＯ（The European Tire and Rim Technical Organization、２００６）で定めるタイヤサイズ３８５／５５Ｒ２２．５の重荷重用の空気入りラジアルタイヤである。
【００４５】
まず、各タイヤのベルト層の構成について説明する。
従来品は、図５で説明した構成の各ベルト層１１〜１４を備えたタイヤであり、ベルト層の分断や補強層の追加等をしていない従来のベルト層構造に形成した。従来品では、第２ベルト層１２と第３ベルト層１３を交錯層とし、それぞれのベルト角度を、タイヤ赤道面ＣＬに対して逆方向に、かつ同じ角度（１６度）に形成した。また、第１ベルト層１１は、ベルト角度を、外周側に隣接する第２ベルト層１２のベルト角度とタイヤ赤道面ＣＬに対して同じ方向で５０度に形成し、第４ベルト層１４は、ベルト角度を、内周側に隣接する第３ベルト層１３のベルト角度とタイヤ赤道面ＣＬに対して同じ方向で同じ角度（１６度）に形成した。なお、実施品１〜５の各ベルト層１１〜１４も、従来品とほぼ同様に構成しており、以下では、異なる構成のみ説明する。
【００４６】
実施品１は、図１で説明した構成の各ベルト層１１〜１４を備えたタイヤであり、第３ベルト層１３をタイヤ幅方向に分断し、各ベルト層片１３Ａ、１３Ｂのタイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度及び方向を同一（１６度）に形成した。
【００４７】
実施品２は、実施品１と同様に図１で説明した構成の各ベルト層１１〜１４を備えるが、ここでは、分断した第３ベルト層１３の各ベルト層片１３Ａ、１３Ｂのベルト角度を変化させた。内側ベルト層片１３Ａは、タイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度を１６度にし、外側ベルト層片１３Ｂは、タイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度をより小さい１４度に形成した。
【００４８】
実施品３は、図２で説明した構成の各ベルト層１１〜１４を備えたタイヤであり、第３ベルト層１３をタイヤ赤道面ＣＬ上で２つに分断した。分断ベルト層片１３Ｃは、タイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度を１６度に形成した。
【００４９】
実施品４は、図３で説明した構成の各ベルト層１１〜１４及び補強層１５を備えたタイヤであり、補強層１５を交錯層の外周側に配置した。この補強層１５は、隣接する交錯層内の第３ベルト層１３と、タイヤ赤道面ＣＬに対して、逆方向に同じ角度（１６度）で交錯させた。
【００５０】
実施品５は、図４で説明した構成の各ベルト層１１〜１４及び補強層１５を備えたタイヤであり、補強層１５を交錯層の内周側に配置した。この補強層１５は、隣接する交錯層内の第２ベルト層１２と、タイヤ赤道面ＣＬに対して、逆方向に同じ角度（１６度）で交錯させた。
【００５１】
タイヤ成長試験では、以上の各タイヤをリム幅１１．７５インチのリムに装着して、内圧を１００ｋＰａ及び９００ｋＰａとし、その際のセンタ部及びショルダ部のタイヤ周方向の長さ（以下、周長という）を測定した。測定後、内圧９００ｋＰａ時と内圧１００ｋＰａ時の周長の差を、内圧１００ｋＰａ時の周長で除し、その比を内圧時成長率としてセンタ部及びショルダ部の各部で求め、各内圧時成長率の差を比較して、各タイヤの径成長のタイヤ幅方向の均一性を評価した。
【００５２】
表１に、各タイヤのベルト層及び補強層の構造諸元と試験結果を示す。
表中の各ベルト層及び補強層の方向は、それらをタイヤ半径方向外側から見て、ベルト角度（補強素子）が右上がりであるときをＲ、左上がりであるときをＬで表し、角度は、タイヤ赤道面ＣＬに対するベルト角度である。また、各内圧時成長率及び成長率差は百分率で表し、成長率差が小さいほど径成長のタイヤ幅方向の均一性が高いことを示す。
【００５３】
【表１】
2008024104.tif 000003
【００５４】
表１に示すように、従来品では、センタ部とショルダ部の成長率差は０．５％と大きく、径成長のタイヤ幅方向の均一性が低くなっていた。これに対し、実施品１〜５の成長率差は、それぞれ０．２％、０．１％、０．２％、０．２％、０．２％と全て低くなっており、これより、従来品に比べて、全ての実施品で、径成長のタイヤ幅方向の均一性が向上したことが分かる。なお、走行後の径成長は、内圧充填時の径成長と比例関係にあり、以上の評価と同様の結果になることから、実施品では、走行後においても径成長のタイヤ幅方向の均一性を維持できることが分かる。
【００５５】
以上の結果から、本発明により、重荷重用空気入りタイヤの径成長をタイヤ幅方向でより均一化でき、新品時からトレッドが完全に摩耗するに至るまで、耐久性及び耐偏摩耗性を損なうことなくタイヤを使用できることが証明された。
【図面の簡単な説明】
【００５６】
【図１】本実施形態の重荷重用空気入りタイヤのベルト層を模式的に示すタイヤ幅方向の半断面図である。
【図２】タイヤ赤道面上で分断した場合の重荷重用空気入りタイヤのベルト層を模式的に示すタイヤ幅方向の半断面図である。
【図３】補強層を追加した実施形態の重荷重用空気入りタイヤのベルト層を模式的に示すタイヤ幅方向の半断面図である。
【図４】補強層を追加した他の実施形態の重荷重用空気入りタイヤのベルト層を模式的に示すタイヤ幅方向の半断面図である。
【図５】従来の重荷重用空気入りタイヤのベルト層を模式的に示すタイヤ幅方向の半断面図である。
【図６】従来の空気入りタイヤのトレッド部の構造の一部を概略的に示す平面展開図である。
【符号の説明】
【００５７】
１・・・重荷重用空気入りタイヤ、３・・・重荷重用空気入りタイヤ、４・・・重荷重用空気入りタイヤ、５・・・重荷重用空気入りタイヤ、８・・・トレッド部、９・・・最外側主溝、１１・・・第１ベルト層、１２・・・第２ベルト層、１３・・・第３ベルト層、１３Ａ・・・内側ベルト層片、１３Ｂ・・・外側ベルト層片、１３Ｃ・・・分断ベルト層片、１４・・・第４ベルト層、１５・・・補強層、ＣＬ・・・タイヤ赤道面。
【図１】
2008024104.tif 000004
【図２】
2008024104.tif 000005
【図３】
2008024104.tif 000006
【図４】
2008024104.tif 000007
【図５】
2008024104.tif 000008
【図６】
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