(57)【要約】【課題】冷媒圧縮機において、安価で信頼性を確保できるようにする。【解決手段】冷媒圧縮機１０は、密閉容器１内に、塩素を含まない冷媒を圧縮する圧縮機部２と、この圧縮機部２を駆動する回転軸７と、この回転軸７を軸支する軸受と、回転軸７を回転運動させる電動機９とを備える。回転軸７は、電動機のロータ９ｂに固着された主軸部７ａと、圧縮機部２に係合されたクランク部７ｂとを有する。軸受は、主軸部７ａを軸支する主軸受６ｃと、クランク部７ｂを軸支するクランク軸受４ｃとを有する。主軸受６ｃはクランク側主軸受６ｃ１とこのクランク側主軸受に隣接した電動機側主軸受６ｃ２とで構成される。クランク軸受４ｃ及びクランク側主軸受６ｃ１は黒鉛を含む炭素質基材の気孔に金属を含浸したカーボン軸受で構成される。電動機側主軸受６ｃ２は板材を巻いて形成した巻きブッシュで構成される。【選択図】図１
2008101538.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に、塩素を含まない冷媒を圧縮する圧縮機部と、前記圧縮機部を駆動する回転軸と、前記回転軸を軸支する軸受と、前記回転軸を回転運動させる電動機とを備え、
前記回転軸は、前記電動機のロータに固着された主軸部と、前記圧縮機部に係合されたクランク部とを有し、
前記回転軸を軸支する軸受は、前記主軸部を軸支する主軸受と、前記クランク部を軸支するクランク軸受とを有している冷媒圧縮機において、
前記主軸受はクランク側主軸受とこのクランク側主軸受に隣接した電動機側主軸受とで構成され、
前記クランク軸受及び前記クランク側主軸受は黒鉛を含む炭素質基材の気孔に金属を含浸したカーボン軸受で構成され、
前記電動機側主軸受は板材を巻いて形成した巻きブッシュで構成されている
ことを特徴とする冷媒圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、前記圧縮機部は台板に渦巻状ラップを立設した固定スクロールと台板に渦巻状ラップを立設した旋回スクロールとをそれぞれのラップを噛み合わせて構成され、前記クランク軸受は前記旋回スクロールの反ラップ側に突出して設けられたボス部内に設置され、前記主軸受は前記電動機より圧縮機部側で前記回転軸を軸支し、前記回転軸は前記密閉容器内に貯留された潤滑油を差圧により前記クランク軸受及び前記主軸受に供給するように油通路を有していることを特徴とする冷媒圧縮機。
【請求項３】
請求項１において、前記巻きブッシュは、自己潤滑性を有するＰＴＦＥ系樹脂又は自己潤滑性を有するポリイミド系樹脂の表面層を備えた金属板を、当該表面層が内側になるように巻き成形したものであることを特徴とする冷媒圧縮機。
【請求項４】
請求項３において、前記巻きブッシュは前記金属板上に焼結された青銅の多孔質内に自己潤滑性を有するＰＴＦＥ系樹脂又は自己潤滑性を有するポリイミド系樹脂を含浸させた表面層を有するものであることを特徴とする冷媒圧縮機。
【請求項５】
請求項３又は４において、前記クランク軸受及び前記クランク側主軸受は、黒鉛を２０〜５０重量％含む炭素質基材の気孔に、１Ｂ族、Ｆｅを除くＶIII族及びＳｎから選ばれる１種、又はこれらの金属を主にした合金を含浸したカーボン軸受で構成したことを特徴とする冷媒圧縮機。
【請求項６】
請求項３又は４において、前記クランク軸受及び前記クランク側主軸受は、黒鉛を含む炭素質基材の気孔に１Ｂ族、Ｆｅを除くＶIII族及びＳｎから選ばれる１種、又はこれらの金属を主にした合金を含浸し、ショア硬さが６５〜１２０であるカーボン軸受で構成したことを特徴とする冷媒圧縮機。
【請求項７】
請求項６において、前記クランク軸受及び前記クランク側主軸受は、黒鉛を含む炭素質基材の気孔に１Ｂ族、Ｆｅを除くＶIII族及びＳｎから選ばれる１種、又はこれらの金属を主にした合金を含浸し、気孔率が０．０５〜２体積％のカーボン軸受で構成したことを特徴とする冷媒圧縮機。
【請求項８】
請求項３又は４において、前記クランク軸受及び前記クランク側主軸受は、黒鉛を含む炭素質基材の気孔に１Ｂ族、Ｆｅを除くＶIII族及びＳｎから選ばれる１種、又はこれらの金属を主にし、Ｖ及びＴｉの少なくとも一方を０．２重量％以下含む合金を含浸したカーボン軸受で構成したことを特徴とする冷媒圧縮機。
【請求項９】
請求項１において、前記冷媒はＲ４１０Ａ、二酸化炭素、プロパンの何れか１つの冷媒であることを特徴とする冷媒圧縮機。
【請求項１０】
請求項１〜９の何れかに記載の冷媒圧縮機を用いたことを特徴とする空調機。
【請求項１１】
請求項１〜９の何れかに記載の冷媒圧縮機を用いたことを特徴とする冷凍機。
【請求項１２】
請求項１〜９の何れかに記載の冷媒圧縮機を用いたことを特徴とする給湯機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷媒圧縮機に係り、特に空調用、冷凍用及び給湯機用に用いられる冷媒圧縮機に好適なものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の冷媒圧縮機として、特開２００２−１４７３５４号公報（特許文献１）に示されたものがある。この冷媒圧縮機は、密閉容器内に、塩素を含まない冷媒を圧縮する圧縮機部と、この圧縮機部を駆動する回転軸と、この回転軸を軸支する軸受と、前記回転軸を回転運動させる電動機とを備えている。回転軸は、電動機のロータに固着された主軸部と、圧縮機部に係合されたクランク部とを有している。回転軸の軸受は、電動機の圧縮機部側の主軸部を軸支する主軸受と、クランク部を軸支するクランク軸受とを有している。主軸受及びクランク軸受として、カーボン軸受材や樹脂軸受材や裏金付き樹脂複合軸受材などが用いられることが開示されている。
【０００３】
【特許文献１】特開２００２−１４７３５４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上述した特許文献１の冷媒圧縮機において、主軸受及びクランク軸受の全てにカーボン軸受を用いた場合には、カーボン軸受が高価であるという問題があった。
【０００５】
また、主軸受及びクランク軸受の全てに樹脂軸受材や裏金付き樹脂複合軸受材を用いた場合には、境界潤滑状態における耐摩耗性や耐焼付き性などの信頼性を確保することが難しいという問題があった。最近では、冷媒としてＲ４１０Ａ、二酸化炭素、プロパンなどの冷媒が用いられ、圧縮機性能を向上させるために軸受の負荷が増大してきており、面圧が高い部分で潤滑油による潤滑膜が部分的に途切れ、軸受と回転軸とが局部的に直接接触する、所謂境界潤滑状態になり易くなっており、特に、冷媒圧縮機の運転開始（起動）時や過大な冷媒の混入によって境界潤滑状態となり易かった。
【０００６】
本発明の目的は、安価で信頼性を確保できる冷媒圧縮機及びこれを用いた空調機、冷凍機並びに給湯機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前述の目的を達成するための本発明の第１の態様は、密閉容器内に、塩素を含まない冷媒を圧縮する圧縮機部と、前記圧縮機部を駆動する回転軸と、前記回転軸を軸支する軸受と、前記回転軸を回転運動させる電動機とを備え、前記回転軸は、前記電動機のロータに固着された主軸部と、前記圧縮機部に係合されたクランク部とを有し、前記回転軸を軸支する軸受は、前記主軸部を軸支する主軸受と、前記クランク部を軸支するクランク軸受とを有している冷媒圧縮機において、前記主軸受はクランク側主軸受とこのクランク側主軸受に隣接した電動機側主軸受とで構成され、前記クランク軸受及び前記クランク側主軸受は黒鉛を含む炭素質基材の気孔に金属を含浸したカーボン軸受で構成され、前記電動機側主軸受は板材を巻いて形成した巻きブッシュで構成されているものである。
【０００８】
係る本発明の第１の態様におけるより好ましい具体的構成例は次の通りである。
（１）前記圧縮機部は台板に渦巻状ラップを立設した固定スクロールと台板に渦巻状ラップを立設した旋回スクロールとをそれぞれのラップを噛み合わせて構成され、前記クランク軸受は前記旋回スクロールの反ラップ側に突出して設けられたボス部内に設置され、前記主軸受は前記電動機より圧縮機部側で前記回転軸を軸支し、前記回転軸は前記密閉容器内に貯留された潤滑油を差圧により前記クランク軸受及び前記主軸受に供給するように油通路を有していること。
（２）前記巻きブッシュは、自己潤滑性を有するＰＴＦＥ系樹脂又は自己潤滑性を有するポリイミド系樹脂の表面層を備えた金属板を、当該表面層が内側になるように巻き成形したものであること。
（３）前記（２）において、前記巻きブッシュは前記金属板上に焼結された青銅の多孔質内に自己潤滑性を有するＰＴＦＥ系樹脂又は自己潤滑性を有するポリイミド系樹脂を含浸させた表面層を有するものであること。
（４）前記（２）または（３）において、前記クランク軸受及び前記クランク側主軸受は、黒鉛を２０〜５０重量％含む炭素質基材の気孔に、１Ｂ族、Ｆｅを除くＶIII族及びＳｎから選ばれる１種、又はこれらの金属を主にした合金を含浸したカーボン軸受で構成したこと。
（５）前記（２）または（３）において、前記クランク軸受及び前記クランク側主軸受は、黒鉛を含む炭素質基材の気孔に１Ｂ族、Ｆｅを除くＶIII族及びＳｎから選ばれる１種、又はこれらの金属を主にした合金を含浸し、ショア硬さが６５〜１２０であるカーボン軸受で構成したこと。
（６）前記（５）において、前記クランク軸受及び前記クランク側主軸受は、黒鉛を含む炭素質基材の気孔に１Ｂ族、Ｆｅを除くＶIII族及びＳｎから選ばれる１種、又はこれらの金属を主にした合金を含浸し、気孔率が０．０５〜２体積％のカーボン軸受で構成したこと。
（７）前記（２）または（３）において、前記クランク軸受及び前記クランク側主軸受は、黒鉛を含む炭素質基材の気孔に１Ｂ族、Ｆｅを除くＶIII族及びＳｎから選ばれる１種、又はこれらの金属を主にし、Ｖ及びＴｉの少なくとも一方を０．２重量％以下含む合金を含浸したカーボン軸受で構成したこと。
（８）前記冷媒はＲ４１０Ａ、二酸化炭素、プロパンの何れか１つの冷媒であること。
【０００９】
また、本発明の第２の態様は、上記本発明の第１の態様及びその好ましい具体例の中の何れかの冷媒圧縮機を用いた空調機にある。
【００１０】
また、本発明の第３の態様は、上記本発明の第１の態様及びその好ましい具体例の中の何れかの冷媒圧縮機を用いた冷凍機にある。
【００１１】
また、本発明の第４の態様は、上記本発明の第１の態様及びその好ましい具体例の中の何れかの冷媒圧縮機を用いた給湯機にある。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、安価で信頼性を確保できる冷媒圧縮機及びこれを用いた空調機、冷凍機並びに給湯機を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本発明の一実施形態の冷媒圧縮機について図を用いて説明する。
【００１４】
本実施形態の冷媒圧縮機１０は、図１及び図２に示すように、密閉容器１内に、塩素を含まない冷媒を圧縮する圧縮機部２と、この圧縮機部２を駆動する回転軸７と、この回転軸７を軸支する軸受４ｃ、６ｃ１、６ｃ２、６ｄと、軸受６ｃ１、６ｃ２を支持する上フレーム６Ａと、軸受６ｄを支持する下フレーム６Ｂと、回転軸７を回転運動させる電動機９とを主要構成要素として備えている。塩素を含まない冷媒としては、Ｒ４１０Ａ、二酸化炭素、プロパンの何れか１つの冷媒が用いられる。密閉容器１の底部には、潤滑油が貯留されている。
【００１５】
この冷媒圧縮機１０は、圧縮機部２を上方に電動機９を下方に配置し、垂直に設けられた回転軸７を介して圧縮機部２と電動機９とを連設して構成された縦型スクロール圧縮機である。電動機９は、密閉容器１に固定されたステータ９ａと、ステータ９ａの内側に回転自在に配置されたロータ９ｂとからなっている。
【００１６】
圧縮機部２は、台板５ａに渦巻状ラップ５ｂを直立した固定スクロール５と、台板４ａに渦巻状ラップ４ｂを直立した旋回スクロール４とを、ラップ５ｂ、４ｂを互いに噛み合わせて配置している。固定スクロール５と旋回スクロール４との間に圧縮室が形成される。固定スクロール５の外周部には吸入口５ｄが形成され、中央部には吐出口５ｅが形成されている。固定スクロール５は上フレーム６Ａにボルトにより固定されている。旋回スクロール４は、固定スクロール５と上フレーム６Ａとの間に配置され、固定スクロール５により支持されている。上フレーム６Ａは密閉容器１に溶接などにより固定されている。固定スクロール５、旋回スクロール４及び上フレーム６は、鋳鉄又はＳｉを５〜１５重量％含むＡｌ基合金によって構成されている。
【００１７】
自転防止機構としてのオルダム継ぎ手８は、旋回スクロール４が固定スクロール５に対して自転することなく旋回運動をするための継ぎ手で、旋回スクロール４の台板４ａの背面キー溝４ｄと上フレーム６Ａの台座キー溝との間に係合されている。
【００１８】
回転軸７は、電動機９のロータ９ｂに固着された主軸部７ａと、圧縮機部２に係合されたクランク部７ｂとを有している。回転軸７にはバランスウエイト３が設けられている。主軸部７ａは、ロータ９ｂを貫通して上下に延び、下端部に油導入管７ｃを装着している。クランク部７ｂは、主軸部７ａの上側端部に一体に設けられ、旋回スクロール４の反ラップ側に突出して設けられたボス部４ｅに係合されている。
【００１９】
主軸部７ａは、ロータ９ｂの上側が主軸受６ｃで軸支され、ロータ９ｂの下側が副軸受６ｄで軸支されている。主軸受６ｃは、クランク側主軸受６ｃ１と、このクランク側主軸受６ｃ１に隣接した電動機側主軸受６ｃ２とで構成されている。
【００２０】
クランク側主軸受６ｃ１は、黒鉛を含む炭素質基材の気孔に金属を含浸したカーボン軸受で構成されている。このクランク側主軸受６ｃ１は、具体的には、黒鉛を２０〜５０重量％含む炭素質基材の気孔に、１Ｂ族、Ｆｅを除くＶIII族、及びＳｎから選ばれる１種又はこれらの金属を主にしてＶ及びＴｉの少なくとも一方を０．２重量％以下含む合金を含浸し、ショア硬さが６５〜１２０、気孔率が０．０５〜２体積％であるカーボン軸受で構成されている。
【００２１】
電動機側主軸受６ｃ２は、板材を巻いて形成した巻きブッシュで構成されている。電動機側主軸受６ｃ２は、具体的には、自己潤滑性を有するＰＴＦＥ系樹脂又は自己潤滑性を有するポリイミド系樹脂の表面層を備えた金属板を、当該表面層が内側になるように巻き成形したものである。本実施形態では、金属板上に焼結された青銅の多孔質内に自己潤滑性を有するＰＴＦＥ系樹脂又は自己潤滑性を有するポリイミド系樹脂を含浸させたものである。
【００２２】
クランク部７は、ボス部４ｅ内に設置されたクランク軸受を構成する旋回軸受４ｃにより軸支されている。この旋回軸受４ｃは、黒鉛を含む炭素質基材の気孔に金属を含浸したカーボン軸受で構成されている。この旋回軸受４ｃは、具体的には、黒鉛を２０〜５０重量％含む炭素質基材の気孔に、１Ｂ族、Ｆｅを除くＶIII族及びＳｎから選ばれる１種又はこれらの金属を主にしてＶ及びＴｉの少なくとも一方を０．２重量％以下含む合金を含浸し、ショア硬さが６５〜１２０、気孔率が０．０５〜２体積％であるカーボン軸受で構成されている。
【００２３】
軸受４ｃ、６ｃ１、６ｃ２は、何れも５ｍｍ以上の長さを有する滑り軸受で構成されている。これによって、旋回軸受４ｃ及びクランク側主軸受６ｃ１に負荷される高負荷の面圧を許容でき、信頼性の高い冷媒圧縮機とすることができる。
【００２４】
回転軸７は、密閉容器１内の底部に貯留された潤滑油を、差圧により、副軸受６ｄ、主軸受６ｃ、旋回軸受４ｃ及び圧縮機部２などに供給するように、回転軸７の中心部に上下に貫通して油通路７ｄを形成している。この油通路７ｄは油導入管７ｃに連通されている。
【００２５】
係る構成の冷媒圧縮機において、電動機９により回転軸７が回転されて冷媒圧縮機１０が起動されると、クランク部７ｂの偏心回転により、旋回スクロール４は、自転することなく、固定スクロール５に対し旋回運動を行う。これによって、外部の冷凍サイクルの冷媒ガスは、吸入管１１を通して吸入口５ｄより圧縮機部２に吸込まれ、圧縮機部２の圧縮室で圧縮されて吐出口５ｅより密閉容器１内に吐出される。吐出された冷媒ガスは吐出管１２から外部の冷凍サイクルに吐出される。
【００２６】
そして、密閉容器１内が高圧の冷媒ガスで満たされると、密閉容器１の底部の潤滑油は、差圧により、油導入管７ｃ及び油通路７ｄを通して、副軸受６ｄ、主軸受６ｃ、旋回軸受４ｃ及び圧縮機部２などに供給され、これらの摺動部を潤滑する。しかし、起動時や冷媒の吐出圧力が高い場合に、潤滑油の供給が不足して摩耗や焼付きなどの損傷が発生し易い。特に、軸受の面圧の高い高負荷部分で摩耗や焼付きなどの損傷が発生し易い。
【００２７】
そこで、本実施形態では、面圧の高い高負荷部となるクランク軸受４ｃ及びクランク側主軸受６ｃ１を、黒鉛を含む炭素質基材の気孔に金属を含浸したカーボン軸受で構成することにより、境界潤滑状態における耐摩耗性や耐焼付き性などの信頼性を確保すると共に、面圧の低い低負荷部となる電動機側主軸受６ｃ２を、板材を巻いて形成した巻きブッシュで構成することにより、安価なものとしている。
【００２８】
次に、本実施形態で用いられる旋回軸受４ｃ及びクランク側主軸受６ｃ１の製造方法を説明する。
【００２９】
まず、真空炉中で金属や合金の素材を入れたるつぼをこれらの金属や合金の溶融温度に対して１００℃高い温度に加熱し、これらの金属や合金を溶湯状態にする。次いで、これらの金属や合金の溶湯中に、所定の長さの円柱体または長方体で構成された黒鉛を含む炭素質基材を浸し、窒素ガスによって加圧することにより、炭素質基材の気孔にこれらの金属や合金を含浸させる。その後、るつぼから炭素質基材を取出し、この炭素質基材を切削加工して円筒形状に形成することにより、旋回軸受４ｃ及びクランク側主軸受６ｃ１とする。
【００３０】
なお、炭素質基材は、ニアネットシェイプにより円柱形状に成形した後、所定の長さに切断して形成するようにしてもよい。さらに、炭素質基材は、ニアネットシェイプの一個押し成形法により、円筒体又は円柱体に成形するようにしてもよい。
【００３１】
次に、本実施形態で用いられる旋回軸受４ｃ及びクランク側主軸受６ｃ１を構成する軸受材である実施例１〜７の各種軸受性能を、比較例１〜６と比較しながら説明する。
【００３２】
表１に、比較例１〜４及び実施例１〜７における、含浸金属（又は含浸合金）の種類とショア硬度を示す。
【００３３】
【表１】
2008101538.tif 000003
ここで、実施例１、６におけるＳｎは、重量で、９９％である。実施例７におけるＣｕは、重量で、９９．９％である。実施例２〜５における青銅（ＢＣ３）は、重量で、Ｓｎ１０％、亜鉛２％及びＰｂ０．２％を含み、残部がＣｕである。なお、実施例３、４におけるＶ及びＴｉ量は、合金に対して各々０．１％である。
【００３４】
また、含浸金属の無い比較例１〜４の軸受材の気孔率は、後述する図７に示すように６〜１１％を有し、気孔率が多い程硬さが低くなる。炭素質基材の含浸前の気孔率は、体積率で、実施例１〜４が１１％、実施例５〜７が６％である。その含浸後の気孔率は、体積率で、実施例１が１．１％、実施例２が１．２％、実施例３が０．６％、実施例４が０．７％、実施例５が１．３％、実施例６が１．５％、実施例７が０．７％である。炭素質基材の黒鉛量は、重量で、実施例１〜７が３５％である。含浸金属の無い比較例１〜４の軸受材の硬さは、気孔率、黒鉛、ピッチ、タール等の量によって異なるものである。
【００３５】
図３は、比較例１〜４及び実施例１〜７における、ショア硬度と無潤滑状態での摩擦係数との関係を示す。図３では、無潤滑状態として、塩素分を含まない冷媒の一例としてＲ４１０Ａの気体中で摩擦係数の評価を実施した。なお、図３から図７において、三角印は比較例の軸受材であり、丸印は実施例の軸受材である。これらの各印に付けられた数字は、比較例又は実施例の表１に示す番号である。
【００３６】
軸受材の無潤滑における摩擦係数は、実施例及び比較例共に、ショア硬度が大きくなるほど小さくなる傾向があることが図３から判る。この傾向は炭化水素系の冷媒の気体中で摩擦評価した場合も同様であった。青銅（ＢＣ３）を用いたものは、ショア硬さが６５以上、好ましくは８０以上と高い方が摩擦係数が小さい傾向にある。
【００３７】
図４は、比較例１〜４及び実施例１〜７の軸受材における、ショア硬度と無潤滑中での摩耗量との関係を示す。摩耗試験は、高圧雰囲気摩耗試験機を用い、試験片として固定片（１０ｍｍ×１０ｍｍ×３６ｍｍ）に炭素質基材、可動片にＳＣＭ４１５の構造用鋼の浸炭焼き入れ材とし、面圧９．８ＭＰａ、摺動速度１．２ｍ／ｓ、Ｒ４１０Ａ冷媒雰囲気中で１０時間行い、試験後の摩耗量を測定した。摩耗量は、軸受材のショア硬度が高いほど少なくなることが図４から判る。青銅（ＢＣ３）を用いたものは、ショア硬さが６５以上、好ましくは８０以上と高い方が摩耗量が少ないことが判る。
【００３８】
図５は、比較例１〜４及び実施例１〜７の軸受材における、ショア硬度と潤滑油中での摩擦係数との関係を示す。図５から明らかなように、金属を含浸していない比較例２〜４は、ショア硬度が６５以上にもかかわらず、摩擦係数が０．１以上と高い。これは、比較例１〜４の軸受材における気孔率が図７に示すように高いため、潤滑油中での摺動において油が切れて油膜が薄くなり、混合潤滑となるからであり、好ましくない。青銅（ＢＣ３）を用いたものは、ショア硬度が６５以上、好ましくは８０以上の軸受材は摩擦係数が小さい。実施例５は含浸金属として青銅（ＢＣ３）を用いたものであり、潤滑油中の摩擦係数が低い。
【００３９】
図６は、比較例１〜４及び実施例１〜７の軸受材における、ショア硬度と潤滑油中での磨耗量との関係を示す。この図６では、Ｒ４１０Ａ冷媒＋合成油の混合潤滑中で、１．２ｍ／ｓの摺動速度で面圧を９８ＭＰａまで０．１５ＭＰａ／ｓの負荷速度で負荷した耐荷重試験の摩耗量を示すものである。青銅（ＢＣ３）を用いたものは、ショア硬度が６５以上、好ましくは８０以上の軸受材は摩耗量が少ない。実施例５は含浸金属として青銅（ＢＣ３）を用いたものであり、潤滑油中の摩耗量が最も少ない。従って、ショア硬度が高いものほど軸受材料として適していることが判った。
【００４０】
図７は、比較例１〜４及び実施例１〜７の軸受材における、残存気孔率と潤滑油中での過酷条件における摩耗試験での摩擦係数の関係を示す。潤滑油としては合成油を用い、該油はＲ４１０Ａフロン冷媒に適合したものである。
【００４１】
この気孔率の測定は、ＦＩＳＯＮＳ社製［（株）アムコ］のポロシメータ２０００型を用いて行った。この方法にて採取した細孔分布曲線から、「累積気孔容積」×「かさ密度」×１００（％）により気孔率を算出した。気孔率が小さいほど油膜保持力が向上し潤滑油中での摩擦係数が小さいことが確認できる。また、青銅にＶもしくはＴｉを添加した合金を含浸した実施例３や実施例４は、含浸時にＶやＴｉの炭化物（ＶＣ、ＴｉＣ）を作り、炭素質基材と濡れ性が良くなり、ＶもしくはＴｉを添加しない実施例１や実施例５に比べ気孔率が小さくなり、潤滑中での油膜保持力が向上し、摩擦係数が小さくなる。このＶ又はＴｉを添加した合金を含浸した炭素質基材の表面を走査型電子顕微鏡で観察した結果、炭素質基材と合金との界面にＶやＴｉの炭化物（ＶＣ、ＴｉＣ）が確認された。
【００４２】
図８は含浸金属の融点と最も苛酷な潤滑条件である無潤滑状態での摩擦係数との関係を示す。図中の数字は、金属を含浸する前の炭素質基材のショア硬度を示す。含浸する前の炭素質基材のショア硬度が異なっても、含浸金属の違いによる摩擦係数の傾向はほぼ同様であった。融点を９００℃以上にしたＣｕやＣｕ合金では低融点金属と同程度の摩擦係数となることが判った。
【００４３】
なお、融点の高い材料としてＣｕを用いたが、他の高融点金属でも含浸が可能であれば、炭素質基材と組合せることにより耐摩耗性と低摩擦を実現することができる。
【００４４】
本実施形態では、含浸のプロセスとして溶融金属中に炭素質基材を浸漬すると同時に加圧することで、金属を含浸する方法を採用している。このプロセスでは、本来できるだけ融点を低くすることが生産性の向上に有効である。従って、ＣｕにＳｎを添加して若干融点を低くして軸受材を作製することが好ましい。含浸金属に合金を用いることで含浸金属の強度も向上するため、軸受全体の硬度向上にも効果がある。さらに、含浸金属に切削性を向上させる元素を添加することで軸受材の摩擦面表面の加工仕上げ状態が平滑かつ良好になり、より信頼性の高い軸受部を構成することが可能である。
【００４５】
図９は、黒鉛を含む炭素質基材を構成し、これに青銅（ＢＣ３）又はＣｕを含浸した軸受材について、各黒鉛含有率と無潤滑摩擦係数との関係を示す。Ｎｏ．５は前述の実施例５であり、５−１〜５−４は追加データである。図９に示す様に摩擦係数は黒鉛含有率が２０〜５０重量％、特に２０〜４０重量％で極小値を示す。
【００４６】
図１０は、実施例８のＰＴＦＥ系の巻きブッシュと実施例５のカーボン軸受のＲ４１０Ａ冷媒雰囲気中における摩耗試験結果を示す。巻きブッシュの試験面は、青銅露出率を３６％に調整してある。雰囲気圧力０．５ＭＰａ、摺動速度１．２ｍ／ｓで試験時間を目標２時間とし、試験後の摩耗量を測定した。摩耗量は低負荷領域の１０ＭＰａでは、実施例８の巻きブッシュの方が少ないが、面圧２０ＭＰａにおいては実施例５のカーボン軸受の方が少なく、高硬度の実施例５のカーボン軸受の方が硬さが低く耐熱温度が低い巻きブッシュより苛酷環境における高負荷領域での耐摩耗性に優れることが判った。
【００４７】
図１１は、実施例８のＰＴＦＥ系の巻きブッシュ及び実施例５のカーボン材における、Ｒ４１０Ａ冷媒＋合成油の混合潤滑中で、１．２ｍ／ｓの摺動速度で面圧を９８ＭＰａまで０．１５ＭＰａ／ｓの負荷速度で負荷した耐荷重試験の摩耗量を示す。油が存在する潤滑状態においても面圧を高負荷領域の９８ＭＰａまで負荷した場合の摩耗量は、高硬度の実施例５のカーボン軸受材の方が摩耗量が少なく耐摩耗性に優れていることが判る。
【００４８】
図１２は、実施例８のＰＴＦＥ系巻きブッシュ、実施例９のポリイミド系の巻きブッシュ、及び実施例５のカーボン軸受材における、面圧が９．８ＭＰａ、二酸化炭素冷媒雰囲気中での摩耗試験時の磨耗量を示す。ＰＴＦＥ系巻きブッシュの試験面は青銅露出率を３６％に調整している。一方、ポリイミド系の巻きブッシュの試験面には青銅は露出していない。摩耗量は、実施例５のカーボン軸受材＜実施例８のＰＴＦＥ系の巻きブッシュ＜実施例９のポリイミド系の巻きブッシュの順に少ない。以上のように、面圧が９．８ＭＰａと高い場合には、実施例５のカーボン軸受材が耐摩耗性に優れることが判った。
【００４９】
図１３は、実施例８のＰＴＦＥ系巻きブッシュ、実施例９のポリイミド系巻きブッシュ、及び実施例５のカーボン軸受材における、面圧が９．８ＭＰａ、二酸化炭素冷媒雰囲気中での摩耗試験時の平均摩擦係数を示す。ＰＴＦＥ系巻きブッシュの試験面は青銅露出率を３６％に調整している。一方、ポリイミド系の巻きブッシュの試験面には青銅は露出していない。平均摩擦係数は、摩耗量と同様に実施例５のカーボン＜実施例８のＰＴＦＥ系巻きブッシュ＜実施例９のポリイミド系巻きブッシュの順に低い。以上のように、面圧が９．８ＭＰａと高い場合には、実施例５のカーボン軸受材が低摩擦であることが判った。
【００５０】
次に、実施例５の長さ１４ｍｍのカーボン軸受を実機圧縮機の旋回軸受４ｃに用い、実施例５の長さ２１．５ｍｍのカーボン軸受をクランク側主軸受６ｃ１に用い、実施例８のＰＴＦＥ系の巻きブッシュを電動機側主軸受６ｃ２に用いた冷媒圧縮機の試験結果について説明する。その試験は、Ｒ４１０Ａ冷媒と合成油中で軸受の起動停止を模擬した苛酷な試験とした。その結果、旋回軸受４ｃの回転軸受側やクランク側主軸受６ｃ１のクランク側端部においても異常摩耗は見られず、全ての軸受４ｃ、６ｃ１、６ｃ２で健全であり、冷媒圧縮機の信頼性が確保できた。
【００５１】
この実機試験を二酸化炭素冷媒と合成油の雰囲気でも実施したところ、旋回軸受４ｃの回転軸受側やクランク側主軸受６ｃ１のクランク側端部においても異常摩耗は見られず、全ての軸受４ｃ、６ｃ１、６ｃ２で健全であり、冷媒圧縮機の信頼性が確保できた。
【００５２】
さらには、実施例５の長さ１４ｍｍのカーボン軸受を実機圧縮機の旋回軸受４ｃに用い、実施例５の長さ２１．５ｍｍのカーボン軸受をクランク側主軸受６ｃ１に用い、実施例９のポリイミド系の巻きブッシュを電動機側主軸受６ｃ２に用いて、試験を行った。その試験は、Ｒ４１０Ａ冷媒と合成油中で軸受の起動停止を模擬した苛酷な試験とした。その結果、旋回軸受４ｃの回転軸受側やクランク側主軸受６ｃ１のクランク側端部においても異常摩耗は見られず、全ての軸受４ｃ、６ｃ１、６ｃ２で健全であり、冷媒圧縮機の信頼性が確保できた。
【００５３】
この実機試験を二酸化炭素冷媒と合成油の雰囲気でも実施したところ、旋回軸受４ｃの回転軸受側やクランク側主軸受６ｃ１のクランク側端部においても異常摩耗は見られず、全ての軸受４ｃ、６ｃ１、６ｃ２で健全であり、冷媒圧縮機の信頼性が確保できた。
【００５４】
上述した実施形態によれば、境界潤滑状態に於いても焼付きにくい炭素質基材の含有黒鉛量を摩擦係数が低減ならびに耐摩耗性を高くするように最適化し、該炭素質基材の気孔に潤滑油中で油膜を形成させやすくするために金属を含浸し、さらに鉛及びアンチモン以外の含浸金属の組成および組織、含浸量を摩擦係数が低減ならびに耐摩耗性が得られるように調整することで、摺動特性に優れた軸受が得られ、炭素質基材中の黒鉛が摩擦により薄く劈開することで摩擦係数を低減することができる。そして、高荷重において黒鉛の含有量が多いと、炭素質基材自体が軟質になり変形抵抗が増大して摩擦が増大し、同時に摩耗が増大するため、黒鉛の含有量は５０重量％以下、より好ましくは３５重量％以下が適当である。さらには、黒鉛含有量が２０重量％未満では炭素質基材が硬くなり摩擦する相手の金属材を摩滅させるので、黒鉛の含有量を好ましくは２０〜５０％、より好ましくは２０〜３５％にすることで、低摩擦かつ耐摩耗性の高い軸受が得られ、信頼性の高い冷媒圧縮機を提供することができる。また、旋回軸受４ｃ及びクランク側主軸受６ｃ１は長さを５ｍｍ以上とすることで高負荷の面圧を許容でき信頼性の高い冷媒圧縮機を得ることができる。
【００５５】
また、本実施形態によれば、無潤滑や苛酷な摺動条件に曝される冷媒圧縮機において、無潤滑あるいは苛酷な摺動状態に於いても摩擦係数が小さく耐摩耗性も良好な炭素質基材と、潤滑油中で用いられる場合に黒鉛を含む炭素質基材に残存する気孔を通して潤滑油が排出され油膜の形成が困難になる事を防止するため、炭素質基材の気孔に、鉛及びアンチモンの各々が１重量％以下であり、ＩＢ族、Ｆｅを除くVIII族及びＳｎから選ばれる１種の金属又はこれらにＶ、Ｔｉを０．２重量％以下添加した合金を溶融含浸した軸受材を用いて冷媒圧縮機の軸受を構成し、該軸受材の硬さをショア硬度で好ましくは６５〜１２０、より好ましくは８０以上、最も好ましくは１００以上とすることで、無潤滑あるいは苛酷な摺動条件において摩擦係数を小さく保ち、かつ摩耗も最小限に押さえることで、高信頼性かつ長寿命な冷媒圧縮機を提供することができる。また、量産性を考慮した場合には、ショア硬度が９０以上になると加工性が落ちるので、該軸受材の硬さをショア硬度で好ましくは６０〜９０、より好ましくは８０〜９０にすることで耐摩耗性を具備しかつ生産性をも兼ね備えた冷媒圧縮機を提供することができる。
【００５６】
なお、鉛及びアンチモンの含有量は好ましくは０．５％以下、ゼロが最も好ましいが、ＪＩＳ規格材を用いることが生産上好ましい。
【００５７】
また、本実施形態よれば、冷媒圧縮機の定常運転状態において潤滑が潤沢に行われている場合にも軸受け材の気孔を少なく制御する、すなわち、軸受け材の黒鉛を含む炭素質基材の気孔率を０．０５〜２体積％にすることで、潤滑油膜を安定に形成し摩耗を抑制することができるため、長寿命な冷媒圧縮機が得られる。
【００５８】
また、本実施形態よれば、旋回軸受４ｃ及びクランク側主軸受６ｃ１に用いる炭素質基材の気孔に含浸する合金にＶもしくはＴｉを０．２重量％添加することで、炭素質基材との濡れ性が向上し、気孔率が小さくなり、潤滑油膜をさらに安定に形成することができ、摩耗を抑制でき、高信頼性の冷媒圧縮機が得られる。
【００５９】
また、本実施形態よれば、旋回軸受４ｃ及びクランク側主軸受６ｃ１における炭素質基材に含浸する金属及び合金の融点を９００℃以上にすることで、苛酷な摺動状態が継続した場合に温度が上昇しても潤滑性と耐摩耗性を維持し冷媒圧縮機の信頼性を高めることができる。
【００６０】
ＩＢ族はＣｕ、Ａｕ、VIII族はＣｏ、Ｎｉ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ、Ｐｔからなるが、Ｃｕ、Ａｕ、Ｃｏ、Ｎｉが好ましい。更に、合金は、重量で、銅８０〜９０％、錫５〜１１％及び亜鉛３％以下を含み、鉛１．０％以下、好ましくは０．５％以下である合金が好ましい。これらの金属はＣと化合物を形成しにくく、高い耐摩耗性と耐焼付き性を有し、含浸が容易なものである。
【００６１】
炭素質基材には気孔が存在するため、潤滑油がこの気孔に流入する。これにより油膜が消失するので、環境及び人体に対する影響が少ない銅を含浸する。銅のみでは含浸部が軟質であり、摩擦によって銅の部分が融着しやすいので合金化元素を添加して強化し融着さらには摩耗を防止した。融着がなくなることで境界潤滑状態に於いても摩擦係数を小さくすることができ、これを軸受けとして用いることで信頼性の高い冷媒圧縮機が得られる。
【００６２】
また、本実施形態よれば、旋回軸受４ｃ及びクランク側主軸受６ｃ１における炭素質基材に含浸する金属及び合金の融点を９００℃以上にすることで、苛酷な摺動状態が継続した場合に温度が上昇しても、潤滑性と耐摩耗性を維持し、冷媒圧縮機の信頼性を高めることができる。
【００６３】
本発明は、耐焼付き性や耐摩耗性が要求される空調機用圧縮機、冷凍機用圧縮機及び給湯機用圧縮機に有効に適用され得る。
【図面の簡単な説明】
【００６４】
【図１】本発明の一実施形態の冷媒圧縮機の縦断面図である。
【図２】図１の冷媒圧縮機の要部拡大断面図である。
【図３】図１の冷媒圧縮機に用いる軸受材の実施例及び比較例におけるショア硬度と無潤滑での摩擦係数との関係を示す図である。
【図４】図１の冷媒圧縮機に用いる軸受材の実施例及び比較例におけるショア硬度と無潤滑での固定片摩耗量との関係を示す図である。
【図５】図１の冷媒圧縮機に用いる軸受材の実施例及び比較例におけるショア硬度と潤滑油中の摩擦係数との関係を示す図である。
【図６】図１の冷媒圧縮機に用いる軸受材の実施例及び比較例におけるショア硬度と潤滑油中の摩耗量との関係を示す図である。
【図７】図１の冷媒圧縮機に用いる軸受材の実施例及び比較例における気孔率と軸受材の潤滑油中での摩擦係数との関係を示す図である。
【図８】図１の冷媒圧縮機に用いる軸受材の実施例の融点と摩擦係数の関係を示す線図である。
【図９】図１の冷媒圧縮機に用いる軸受材の実施例の黒鉛含有率と無潤滑での摩擦係数との関係を示す図である。
【図１０】図１の冷媒圧縮機に用いる軸受材の実施例の試験面圧と摩耗量との関係を示す図である。
【図１１】図１の冷媒圧縮機に用いる軸受材の実施例の潤滑油中での耐荷重試験での摩耗量を示す図である。
【図１２】図１の冷媒圧縮機に用いる軸受材の実施例の無潤滑での摩耗量を示す図である。
【図１３】図１の冷媒圧縮機に用いる軸受材の実施例の無潤滑での摩耗量を示す図である。
【符号の説明】
【００６５】
１…密閉容器、２…圧縮機部、３…バランスウエイト、４…旋回スクロール、４ａ…台板、４ｂ…渦巻状のラップ、４ｃ…旋回軸受（クランク軸受）、４ｄ…背面キー溝、５…固定スクロール、５ａ…台板、５ｂ…渦巻状のラップ、５ｄ…吸入口、５ｅ…吐出口、６Ａ…上フレーム、６Ｂ…下フレーム、６ｃ…主軸受、６ｃ１…クランク側主軸受（カーボン軸受）、６ｃ２…電動機側主軸受（巻きブッシュ）、６ｄ…副軸受、７…回転軸、７ａ…主軸部、７ｂ…クランク部、７ｃ…油導入管、７ｄ…油通路、８…オルダム継ぎ手、９…電動機、９ａ…ステータ、９ｂ…ロータ、１０…冷媒圧縮機。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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