(57)【要約】【課題】電子写真方式のカラープリンタなどにおいて、オイルレスで、ホットオフセットやフィルミングを発生することなく、高画質・高速化を可能とするトナー、及び画像形成装置を提供する。【解決手段】吸着樹脂、着色剤、及びワックスを含むベーストナーを有し、前記ワックス由来の吸熱ピークを６０℃から１００℃までの間に１つ以上持ち、且つ前記ベーストナーの吸熱量が２ｍＪ／ｇ以上であるトナーにおいて、前記ベーストナーの平均粒径をＭ（μｍ）、平均粒径よりも小さい側のばらつきを示す標準偏差をσとしたとき、  σ／Ｍ×１００≦２３  とする。また、現像ブレード１９による線圧力を、１．０ｇ／ｍｍから１０．０ｇ／ｍｍまでの範囲に設定する。【選択図】図１
2008058872.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸着樹脂、着色剤、及びワックスを含むベーストナーを有し、前記ワックス由来の吸熱ピークを６０℃から１００℃までの間に１つ以上持ち、且つ前記ベーストナーの吸熱量が２ｍＪ／ｇ以上であるトナーにおいて、
前記ベーストナーの平均粒径をＭ（μｍ）、平均粒径よりも小さい側のばらつきを示す標準偏差をσとしたとき、  
σ／Ｍ×１００≦２３
であることを特徴とするトナー。
【請求項２】
前記平均粒径Ｍが、
Ｍ＜７．０(μｍ)であることを特徴とする請求項１記載のトナー。
【請求項３】
凝集度法による流動性が６０（％）以上であり、
前記ベーストナーに、
平均一次粒子径が４０ｎｍ以下で、前記吸着樹脂１００（重量部）に対して少なくとも０．３（重量部）以上の第１の外添剤と、
平均一次粒子径が４０ｎｍ以上で、前記吸着樹脂１００（重量部）に対して少なくとも０．３（重量部）以上の第２の外添剤と
が添加され、前記第１の外添剤と前記第２の外添剤の総添加量が、前記吸着樹脂１００（重量部）に対して３．０（重量部）以上であることを特徴とする請求項２記載のトナー。
【請求項４】
請求項１乃至３の何れかに記載のトナーを用いる画像形成装置であって、
静電潜像が形成される静電潜像担持体と、
前記静電潜像に前記トナーを付着させて現像する現像手段と
を有し、
前記静電潜像担持体に形成するトナー現像を、０．３ｍｇ／ｃｍ２から０．９ｍｇ／ｃｍ２までの範囲のトナー付着量で形成することを特徴とする画像形成装置。
【請求項５】
請求項１乃至３の何れかに記載のトナーを用い、静電潜像が形成される静電潜像担持体と、前記静電潜像に前記トナーを付着させて現像する現像手段とを有する画像形成装置であって、
前記現像手段が、
前記静電潜像に付着する前記トナーを担持する現像ローラと、
前記現像ローラに圧接して、前記トナーの薄層を形成する現像ブレートと
を有し、
前記現像ブレードによる線圧力が、１．０ｇ／ｍｍから１０．０ｇ／ｍｍまでの範囲に設定されることを特徴とする画像形成装置。
【請求項６】
前記静電潜像担持体の線速度が１３０ｍｍ／ｓｅｃ．以上であることを特徴とする請求項４又は５記載の画像形成装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、トナー及びこれを用いた画像形成装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、電子写真方式の画像形成装置、特にカラープリンタ、カラー複写機においては、ホットオフセットを防止するため、定着器にオイルを補給することが主流であった。カラートナーでは適度なグロス（光沢）を要求されることが多いため、溶融粘度の低い特性にするためにこのような付加的装置が不可欠であった（例えば、特許文献１参照）。しかしながら近年においては、トナー中にワックスを含有することで、定着装置にオイル補給機構を持たせなくても、オフセットを発生させないシステムが見られるようになった。また一方で高速化・高画質化に対する要求は衰えることなく、これに対応するためにトナーの小粒径化も盛んに行なわれており、これらは同時並行して研究開発されている感がある。
【０００３】
【特許文献１】特開平１１―２３１７１８号公報（第６頁、図１）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、本発明者らが同様の目的をもって検討を進めていたところ、オイルレス・高画質・高速化を行うのに、以下の問題点が明らかとなった。尚、ここでいうオイルレスとは、定着器オイルを補給する付加的装置を備えていないことを意味する。
【０００５】
第１に、オイルレスの画像形成装置の場合、オフセット現象を防止するためにはワックスをトナー中に含有することが望ましいが、ワックスを含有させると感光体フィルミングや現像ブレードフィルミングを生じやすくなる。
【０００６】
第２に、高画質化のために有効であるトナーの小粒径化においては、相対的にファンデルワールスカが大きくなるためか著しく流動性が低下するようになる。このため、小粒径トナーが適度な流動性を保ち、その結果としての優れたドット再現性を有するためには大量の外添剤を添加する必要があるが、このようなトナーは、感光体フィルミング及び現像ブレードフィルミングを誘発し易いという問題があった。
【０００７】
本発明の目的は、これらの問題を解決し、オイルレスで、高画質・高速化を可能とするトナー、及び画像形成装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明によるトナーは、吸着樹脂、着色剤、及びワックスを含むベーストナーを有し、前記ワックス由来の吸熱ピークを６０℃から１００℃までの間に１つ以上持ち、且つ前記ベーストナーの吸熱量が２ｍＪ／ｇ以上であるトナーにおいて、前記ベーストナーの平均粒径をＭ（μｍ）、平均粒径よりも小さい側のばらつきを示す標準偏差をσとしたとき、
σ／Ｍ×１００≦２３  であることを特徴とする。
【０００９】
本発明による画像形成装置は、上記トナーを用いる画像形成装置であって、
静電潜像が形成される静電潜像担持体と、前記静電潜像に前記トナーを付着させて現像する現像手段とを有し、
前記静電潜像担持体に形成するトナー現像を、０．３ｍｇ／ｃｍ２から０．９ｍｇ／ｃｍ２までの範囲のトナー付着量で形成することを特徴とする。
【００１０】
本発明による別の画像形成装置は、上記トナーを用い、静電潜像が形成される静電潜像担持体と、前記静電潜像に前記トナーを付着させて現像する現像手段とを有する画像形成装置であって、前記現像手段が、
前記静電潜像に付着する前記トナーを担持する現像ローラと、前記現像ローラに圧接して、前記トナーの薄層を形成する現像ブレートとを有し、
前記現像ブレードによる線圧力が、１．０ｇ／ｍｍから１０．０ｇ／ｍｍまでの範囲に設定されることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、ホットオフセットの発生を抑制し、耐久性に優れた印刷を実現することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
実施の形態１．
図１は、本発明による画像形成装置の実施の形態１の要部構成を概略的に示す要部構成図である。
【００１３】
同図に示すように、画像形成装置１は、例えば電子写真プリンタとしての構成を備え、画像形成部２と定着部８とを備える。画像形成部２は、潜像担持体としての感光体ドラム１１、この感体ドラム１１の周囲にその回転方向の上流側から順に配置された、帯電ローラ１２、ＬＥＤヘッド１３、現像部５、転写ローラ１４、及びクリーニングブレード１５を備え、更に感光体ドラム１１と転写ローラ１４間には媒体走行の安定化を目的として転写ベルト２３が挿入されている。転写ベルト２３は駆動ローラ２１，２２によって回転する。
【００１４】
後述するように、表層に静電潜像を形成する静電潜像担持体としての感光体ドラム１１は、例えばアルミニウムなどのドラム形状の導体の表面に光導電層が形成され、図示しない駆動手段によって同図中の矢印方向に回転駆動される。感光体ドラム１１を帯電させる帯電ローラ１２は、感光体ドラム１１に接触するように配置され、感光体ドラム１１に静電潜像を形成する為の露光を行なうＬＥＤヘッド１３は、例えばＬＥＤ素子とレンズアレイを有し、ＬＥＤ素子から出力される照射光が感光体ドラム１１の表面に結像する位置に配置されている。
【００１５】
現像手段としての現像部５は、トナー担持体である現像ローラ１８、トナー供給部材であるスポンジローラ１７、トナー層形成部材である現像ブレード１９、及びトナー２０を収容して落下させるトナーカートリッジ１６を備え、スポンジローラ１７は、トナーカートリッジ１６から落下したトナー２０を現像ローラ１８上に供給し、現像ブレード１９は、現像ローラ１８上のトナー２０を薄層化し、現像ローラ１８は、その表面のトナーを感光体ドラム１１上の静電潜像パターンの部分に移して現像、即ちトナー像を形成する。
【００１６】
転写ローラ１４は、感光体ドラム１１上に担持されるトナー像を転写ベルト２３によって搬送される印刷媒体３５上へ転写させ、ウレタンゴム等を用いたクリーニングブレード１５は、転写せずに残ったトナー２０を感光体ドラム１１上から掻き取る。上記したように、感光体ドラム１１と、帯電ローラ１２、現像ローラ１８、転写ローラ１４、及びウレタンゴム等を用いたクリーニングブレード１５とはそれぞれ互いに接触し、現像ローラ１８と、スポンジローラ１７及び現像ブレード１９も互いに接触している。
【００１７】
ここでは、簡単のため、画像形成部２から転写ベルト２３及び駆動ローラ２１，２２を除く現像装置を一つしか図示していないが、画像形成装置１は、イエロー、マゼンタ、シアン、ブラックの各色のトナー像を形成する４つの現像装置が、転写ベルト２３の上流側から順に並んで配置された所謂タンデム印刷方式を採用するものであり、そのように構成されているものとする。
【００１８】
定着部８は、印刷媒体３５の搬送路３６の搬送方向（図１の矢印Ａ方向）における画像形成部２の下流側に配設され、アルミ素管の表面をＰＦＡ（パーフルオロアルコキシアルカン）やＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）等のフッ素系材料でコートした円管状のヒートローラ３１、弾性体ローラであるバックアップローラ３３、及びヒートローラ３１とバックアップローラ３３の各内部に設置された熱源であるハロゲンランプ３２からなり、ヒートローラ３１とバックアップローラ３３は圧接している。
【００１９】
図１には示していないが、バックアップローラ３３を除く各ローラ及びドラムには、それぞれ駆動を伝える為のギヤが圧入、或いはその他の方法で固定されており、感光体ドラム１１に固定されたギヤをドラムギヤ、現像ローラ１８に固定されたギヤを現像ギヤ、スポンジローラ１７に固定されたギヤをスポンジギヤ、帯電ローラ１２に固定されたギヤをチャージギヤ、転写ローラ１４に固定されたギヤを転写ギヤ、現像ギヤ・スポンジギヤ間に設置されたギヤをアイドルギヤ、ヒートローラ３１に固定されたギヤをヒートローラギヤと呼ぶこととする。
【００２０】
画像形成部２の、帯電ローラ１２、現像ローラ１８、スポンジローラ１７、転写ローラ１４、及びＬＥＤヘッド１３、そして定着部８のハロゲンランプ３２には、それぞれ画像形成装置１本体にある図示しない電源によりバイアス電圧が印加される。ここでの電源は、電子写真プリンタの高圧電源として一般的に用いられる電源であり、図示しない制御部により制御されている。
【００２１】
次に、本実施の形態１の画像形成装置で使用し、現像部５のトナーカートリッジ１６に収容されるトナー２０について説明する。
【００２２】
前記したように、オイルレス・高画質・高速化を高い次元でバランスさせるためには、例えば以下のような問題を克服しなければならない。
【００２３】
第１に、ホットオフセット現象（定着部のローラにトナーが付着する現象）を防止するためには、所定量のワックスをトナー中に含有することが望ましいが、これは後述する感光体ドラム上にトナーが固着する感光体フィルミングや現像ブレードにトナーが固着する現像ブレードフィルミングを生じやすいものとなる。
【００２４】
第２に、高画質化のために有効であるトナーの小粒径化においては、相対的にファンデルワールスカが大きくなるためか著しく流動性が低下するようになる。このため、小粒径トナーが適度な流動性を保ち、その結果としての優れたドット再現性を有するためには、後述する凝集度法による流動性が５０（％）以上、より好ましくは６０（％）以上あることが望ましいことが判明した。これを外添剤添加量としてみると、ベーストナーに対する重量比で２．５％以上、より好ましくは３．０％以上の添加量に相当する。これは外添剤として非常に大量の添加であり、後述するように、このような大量の外添剤を添加したトナーは、容易に感光体フィルミング及び現像ブレードフィルミングを誘発することも判明した。
【００２５】
ここでいう凝集度法による流動性とは以下の測定方法によって定義されるものである。
【００２６】
未使用トナーの流動性である初期流動性は、ここでは粉体試験装置（パウダーテスタＰＴ−Ｎ型：ホソカワミクロン製）を用いて測定した。図２は、この粉体試験装置５０による測定内容を説明するための原理図である。測定に際しては、同図に示すように、装置振動台５１上に、保持枠５６を介して、下から順に目開き４５μｍの篩５４、目開き７５μｍの篩５３、及び目開き１５０μｍの篩５２を積層状に３段にセットし、装置振動台５１に固定する。そして、新品のトナー４．０ｇを静かに目開き１５０μｍの篩５２にのせ、振幅１．０ｍｍで１５秒間振動させた。
【００２７】
そして、各篩上のトナーの重量を測定して、以下の式でトナーの流動性を計算した。
Ｚ＝（目開き150μｍの篩上のトナー重量／4.0）×100
＋（目開き75μｍの篩上のトナー重量／4.0）×（3／5）×100
＋（目開き45μｍの篩上のトナー重量／4.0）×（1／5）×100
流動性（％）＝１００−Ｚ
同様の測定を３回行い、その平均値をここでいう流動性とした。尚、上記の計算において求められるＺの値は、一般的に凝集度と呼ばれている。
【００２８】
以下、上記問題に対する発明者らの検討事項について記述する。
【００２９】
（現像ブレードフィルミング及び感光体フィルミングについて）
現像ブレードフィルミングも感光体フィルミングも発生メカニズムは同一であり、先ず外添剤、即ち電子写真方式のトナーにおいては主にシリカ・チタニアなどであるが、これらが現像ブレード（図１の画像形成装置では現像ブレード１９）の表面、或いは感光体ドラム（図１の画像形成装置では感光体ドラム１８）の表面に付着し、次いで樹脂・着色剤・ワックスを主成分とするベーストナーがこの上に融着して起こることが解った。
【００３０】
この事実は、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）による観察により大量の外添剤付着が観測されたこと、元素分析・ＩＲ（赤外スペクトル）分析により、ベーストナーの存在を示す炭素原子のピーク強度に対して、例えばシリカの場合、その存在を示す珪素原子のピーク強度の比率が実験に用いたトナーから得られる比率に比較して数十倍も大きいこと、また最表層にはベーストナーが比較的多く観察されるものの、注意深く表層を剥がしていくと現像ブレード表面、或いは感光体表面に最も近いところではシリカのみが観測されることから判明した。
【００３１】
一方で外添剤を添加しないベーストナーのみをトナーとして用い、比較試験を行ったところ、３０Ｋ枚の印刷でもフィルミングは観察されなかった。これらの事実により、外添剤がフィルミングに大きく関与していることが再確認できた。但し、当然予想されることであるが、外添剤を添加していないトナーの流動性は極めて悪く、このためドット再現性も悪く、べた画像などでもかすれた印刷物しか得られなかった。
【００３２】
本発明者は、ワックスとフィルミング発生の相関についても検討した。一例として融点８３℃のカルナバワックスを５％含有するベーストナーに４％の外添処理を行なったトナーは、１０００枚程度の印刷で感光体フィルミング及び現像ブレードフィルミングが発生した。一方、同じワックスを０．５％含有するベーストナーに同様の外添処理を施したトナーでは、３万枚の印刷においてもフィルミング現象は観察されなかった。即ち、フィルミングは、まず現像ブレードや感光体ドラムの表面に外添剤が付着(あるいは固着)することで発生の下地をつくり、それに引き続いて融けやすいワックスを含むベーストナーがそこに引っ掛かり、摩擦熱で溶けることによって発生することが解った。但し、ここで用いたワックス含有量０．５％のトナーは、ホットオフセット耐性が悪く、定着装置（図１の画像形成装置では定着部８）にオイル補給を行なわなければ連続印刷試験ができなかったことを付加しておく。
【００３３】
（トナーの粒径及び粒径分布とフィルミングの関係について）
次に本発明者らは、トナーの粒径及び粒径分布がフィルミングに及ぼす影響についても考察を行なった。
【００３４】
平均粒径Ｍが８μ、σ／Ｍ×１００＝３０のトナーの耐久印刷試験を行ったところ、３万枚の印刷においてもフィルミング現象は観察されなかった。
ここでσは、平均粒径よりも小さい粒径側の粒径ばらつきを示す標準偏差を意味し、σ／Ｍ×１００は平均粒径とこれより小さい粒径側のばらつきとの比を示す。
ところが同様の材料構成で平均粒径５μ、σ／Ｍ×１００＝３０のトナーを製作し評価を行なったところ３０００枚でフィルミング現象が観測された。これは、小さな粒子は当然のことながら熱容量が小さいため摩擦熱で溶けやすく容易にフィルミングに至るものと推定した。そこで粒径の小さい粒子を重点的にカットすることで、平均粒径自体は小さくてもフィルミングの発生を抑制できるのではないかと考え、粒径分布をシャープにしたものを製作した。ここでは平均粒径５μ、σ／Ｍ×１００＝１５のトナーを製作した。このトナーで評価を行なったところ３万枚でもフィルミングは発生しなかった。
【００３５】
検討結果を総括すると以下のようなことが言える。
１）定着器構成を簡素にできるオイルレス定着対応のトナーには、離型剤としてワックスを含有することが必要である。これは一方で、感光体フィルミングや現像ブレードフィルミングを生じさせやすくなる。
２）優れたドット再現性を示す小粒径トナーは、粒径の大きなトナーに比較して流動性を確保することが困難である。また流動性が高いことそれ自体が、優れたドット再現性を示すものである。即ち、流動性の高い小粒径トナーが優れたドット再現性を示すのである。これにはシリカ・チタニア等の外添剤を大量に添加することが有効であるが、これはまたフィルミングを発生させやすくなる。
【００３６】
（装置側の最適条件について）
本発明者は、次にこのような高い流動性と、耐ホットオフセット性能の優れたワックスを含有するトナーを用い、装置側の最適条件がどうあるべきかを検討した。このようなオイルレス・高画質・高速化を高い次元でバランスさせることのできるトナーが、その長所を発揮する一例として一成分現像方式があると考えた。一成分現像方式はシンプルな装置構成を有するという大きな長所を持っており、またキャリアを必要としないためメンテナンス面でも二成分方式に比較して有利である。しかしながらその反面、現像ローラ上のトナー付着量が二成分方式に比較して少なく、すなわち層厚が薄く、従ってトナーがストレスを受け現像ブレードフィルミングが生じやすい。
【００３７】
以上の点について検討したところ、現像ローラ上のトナー量が０．３−０．９ｍｇ／ｃｍ２の範囲内で用いることが好ましいと判明した。０．３ｍｇ／ｃｍ２以下では十分な濃度が得られないということも勿論あるが、あまりに薄い層厚では本発明のようなトナーでもそのストレスに勝てず、現像ブレードフィルミングを生じてしまうからである。一方、０．９ｍｇ／ｃｍ２以上の層厚では、連続印刷における層厚それ自体が不安定になってしまい、安定した印刷濃度を得ることが難しいことがわかった。
【００３８】
このトナー層厚を規定する具体的な因子は、図１の画像形成装置１でいうと現像ブレード１９の現像ローラ１８に対する圧力であり、この圧力を、単位長さ当たりの圧力である線圧で示した場合、１．０−１０．０ｇ／ｍｍの範囲内に設定することが望ましいことがわかった。
【００３９】
次に印刷速度との関係も検討した。一般的に言って印刷速度が速<なると、トナーが摩擦帯電によって受ける機械的・熱的ストレスは大きくなる。実際に本発明者が行なった検討でもこのことは確認できた。一成分現像方式の構成下、印刷速度の高い領域では後述する本発明によるトナーは、従来トナーとの比較でフィルミングの発生しない優れた耐久性を示すことが確認できた。
【００４０】
一方で、低速度領域では従来トナーでもかろうじてフィルミングの生じない場合があった。このことから、後述する本発明のトナーは、特に高速印刷を行なう画像形成装置において強みを発揮することがわかった。具体的には感光体の周速度を印刷媒体の走行速度と見なして、概ね１３０ｍｍ／ｃｍ以上でその優位性が顕著であることを確認した。
【００４１】
以下、本発明によるトナー及び装置について、後述する各実施例及び各比較例の実験結果をもとに更に詳しく説明する。
【００４２】
先ず図１に示す画像形成装置１の動作について説明する。同図中の画像形成装置１において、図示しない制御部から印字指示がかかると、先ず画像形成装置１本体にある図示しないモータが回転し始め、画像形成装置１本体にある図示しない数個のギヤを通してドラムギヤに駆動が伝わって感光体ドラム１１が回転する。更にドラムギヤから現像ギヤに駆動が伝わる事により現像ローラ１８が回転し、また現像ギヤからアイドルギヤを経て、スポンジギヤに駆動が伝わることによりスポンジローラ１７が回転する。
【００４３】
一方、感光体ドラムギヤからチャージギヤへ駆動が伝わる事により帯電ローラ１２が、感光体ドラムギヤから転写ギヤヘ駆動が伝わる事により転写ローラ１４がそれぞれ回転する。更に、画像形成装置１本体にある図示しないモータの回転は、画像形成装置１本体にある図示しない別系統の数個のギヤを通してヒートローラギヤに駆動が伝わることによりヒートローラ３１が回転し、バックアップローラ３３はヒートローラ３１の回転に伴う連れ回りによって回転する。それぞれのローラ及び感光体ドラムの回転方向は図１に示す通りである。
【００４４】
また、モータが回転を始めるのとほぼ同時に、画像形成部２のそれぞれのローラと定着部８のハロゲンランプ３２には、画像形成装置１本体にある図示しない電源により、それぞれ決められたバイアス電圧が印加される。帯電ローラ１２に印加された電圧とその回転により感光体ドラム１１の表層は一様に帯電される。感光体ドラム１１の帯電された部分がＬＥＤヘッド１３の下方に到達すると、ＬＥＤヘッド１３は、図示しない制御部に送られた印字すべき画像に従って発光し、感光体ドラム１１上に静電潜像を形成する。感光体ドラム１１上の静電潜像が形成された部分が現像ローラ１８にまで到達すると、感光体ドラム１１上の静電潜像と現像ローラ１８との電位差により、現像ブレード１９によって薄層化された現像ローラ１８上にあるトナー２０が感光体ドラム１１上の静電潜像部に移動してこれを現像化する。
【００４５】
感光体ドラム１１上に現像化されたトナー像は、転写ローラ１４によって印刷媒体３５上に転写され、印刷媒体３５上に転写されたトナー（トナー像）は、ハロゲンランプ３２により暖められたヒートローラ３１からの熱とヒートローラ・バックアップローラ間の圧力により、印刷媒体３５上に定着される。一方、転写されずに感光体ドラム１１上に残った一部の残トナーは、クリーニングブレード１５で掻き取られ、印字終了後、例えば図示しない制御部により決められたシーケンスに従って図示しない手段によって廃トナー回収部に回収され、適切な手段で最終的に廃棄される。
【００４６】
以上のように動作する画像形成装置１によって使用することを前提とするトナーを、以下に示す本発明の各実施例１〜１０、更には比較例１〜１０のように作製し、印刷実験を行った。表１及び表２は、これらの各実施例、比較例で製作したトナーの仕様、及び使用して行った印刷実験の結果を示している。先ず、表１を参照しながら各実施例について説明する。
【００４７】
【表１】
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【００４８】
（実施例１）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ５．０（重量部）
尚、ここでの融点は、後述するワックス由来の吸熱ピークの温度測定値に等しい。
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【００４９】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【００５０】
ここで、吸熱量、吸熱ピークの測定について説明する。
図３は、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータによる上記測定結果を概略的に示す測定グラフである。トナーには多くの成分が含まれるので、同図に示すように複数のピークが表れるが、ワックス由来の吸熱ピークが最大となる。ベーストナーとしての吸熱量は、同図に示すようにベースラインを設定し、ベースラインとＤＳＣ曲線とに囲まれた面積（積分値）から吸熱量を算出する。
【００５１】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時のホットオフセットの発生しない温度領域を目視確認したところ、１００℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【００５２】
この条件下で、連続印刷試験を３０Ｋ枚まで行った。連続印刷終了後、感光体ドラム１１の表面を目視、及びＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察したがトナーや外添剤の固着によるフィルミング現象はなかった。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分も同様の観察を行なったが、トナーの融着による現像ブレードフィルミングはなかった。一方、実際の印刷物においても感光体フィルミング・現像ブレードフィルミングに起因する異常印刷はなく、優れたドット再現性を寿命時まで安定して維持した。
【００５３】
（実施例２）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂(数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62°C)
１００（重量部）
・パラフィンワックス（融点６０℃）                    ５．０（重量部）
・フタロシアニンプルー（着色剤）                      ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                          ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【００５４】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、６０℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【００５５】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、９０℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【００５６】
この条件下で、連続印刷試験を３０Ｋ枚まで行った。連続印刷終了後、感光体ドラム１１の表面を目視、及びＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察したがトナーや外添剤の固着によるフィルミング現象はなかった。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分も同様の観察を行なったが、トナーの融着による現像ブレードフィルミングはなかった。一方、実際の印刷物においても感光体フィルミング・現像ブレードフィルミングに起因する異常印刷はなく、優れたドット再現性を寿命時まで安定して維持した。
【００５７】
（実施例３）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点１００℃）                      ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【００５８】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、１００℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【００５９】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時のホットオフセットの発生しない温度領域を目視確認したところ、１００℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【００６０】
この条件下で、連続印刷試験を３０Ｋ枚まで行った。連続印刷終了後、感光体ドラム１１の表面を目視、及びＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察したがトナーや外添剤の固着によるフィルミング現象はなかった。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分も同様の観察を行なったが、トナーの融着による現像ブレードフィルミングはなかった。一方、実際の印刷物においても感光体フィルミング・現像ブレードフィルミングに起因する異常印刷はなく、優れたドット再現性を寿命時まで安定して維持した。
【００６１】
（実施例４）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝２３の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【００６２】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【００６３】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、１００℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【００６４】
この条件下で、連続印刷試験を３０Ｋ枚まで行った。連続印刷終了後、感光体ドラム１１の表面を目視、及びＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察したがトナーや外添剤の固着によるフィルミング現象はなかった。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分も同様の観察を行なったが、トナーの融着による現像ブレードフィルミングはなかった。一方、実際の印刷物においても感光体フィルミング・現像ブレードフィルミングに起因する異常印刷はなく、優れたドット再現性を寿命時まで安定して維持した。
【００６５】
（実施例５）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが６．９μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【００６６】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【００６７】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、１００℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【００６８】
この条件下で、連続印刷試験を３０Ｋ枚まで行った。連続印刷終了後、感光体ドラム１１の表面を目視、及びＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察したがトナーや外添剤の固着によるフィルミング現象はなかった。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分も同様の観察を行なったが、トナーの融着による現像ブレードフィルミングはなかった。一方、実際の印刷物においても感光体フィルミング・現像ブレードフィルミングに起因する異常印刷はなく、優れたドット再現性を寿命時まで安定して維持した。
【００６９】
（実施例６）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）２．０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．０（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は９０％であった。
【００７０】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【００７１】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時のホットオフセットの発生しない温度領域を目視確認したところ、１００℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【００７２】
この条件下で、連続印刷試験を３０Ｋ枚まで行った。連続印刷終了後、感光体ドラム１１の表面を目視、及びＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察したがトナーや外添剤の固着によるフィルミング現象はなかった。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分も同様の観察を行なったが、トナーの融着による現像ブレードフィルミングはなかった。一方、実際の印刷物においても感光体フィルミング・現像ブレードフィルミングに起因する異常印刷はなく、優れたドット再現性を寿命時まで安定して維持した。
【００７３】
（実施例７）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【００７４】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【００７５】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、１００℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．９ｍｇ／ｃｍ２であった。
【００７６】
この条件下で、連続印刷試験を３０Ｋ枚まで行った。連続印刷終了後、感光体ドラム１１の表面を目視、及びＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察したがトナーや外添剤の固着によるフィルミング現象はなかった。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分も同様の観察を行なったが、トナーの融着による現像ブレードフィルミングはなかった。一方、実際の印刷物においても感光体フィルミング・現像ブレードフィルミングに起因する異常印刷はなく、優れたドット再現性を寿命時まで安定して維持した。
【００７７】
（実施例８）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【００７８】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【００７９】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を２００ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、１００℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【００８０】
この条件下で、連続印刷試験を３０Ｋ枚まで行った。連続印刷終了後、感光体ドラム１１の表面を目視、及びＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察したがトナーや外添剤の固着によるフィルミング現象はなかった。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分も同様の観察を行なったが、トナーの融着による現像ブレードフィルミングはなかった。一方、実際の印刷物においても感光体フィルミング・現像ブレードフィルミングに起因する異常印刷はなく、優れたドット再現性を寿命時まで安定して維持した。
【００８１】
（実施例９）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ３．５（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【００８２】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は２．０ｍＪ／ｇであった。
【００８３】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、１１０℃〜１９０℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【００８４】
この条件下で、連続印刷試験を３０Ｋ枚まで行った。連続印刷終了後、感光体ドラム１１の表面を目視、及びＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察したがトナーや外添剤の固着によるフィルミング現象はなかった。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分も同様の観察を行なったが、トナーの融着による現像ブレードフィルミングはなかった。一方、実際の印刷物においても感光体フィルミング・現像ブレードフィルミングに起因する異常印刷はなく、優れたドット再現性を寿命時まで安定して維持した。
【００８５】
次に、各比較例について、表２を参照しながら説明する。
【００８６】
【表２】
2008058872.tif 000004
【００８７】
（比較例１）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        １．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【００８８】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は１．８ｍＪ／ｇであった。
【００８９】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、１４０℃〜１７０℃と狭く、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象が時々発生したため、連続印刷試験を行うことができなかった。これは、カルナバワックスの量が少なく、離型剤としての作用が小さくなるためと考えられる。ワックスの量が少ないと、トナーとしての吸熱量も小さくなり、相関関係がある。このように、吸熱量をワックスの含有量の指標とすることができる。
【００９０】
（比較例２）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点５５℃）                        ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【００９１】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、５５℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【００９２】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、８０℃〜１９０℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【００９３】
この条件下で、連続印刷試験を１５Ｋ枚まで行ったところ、トナー流動性が著しく低下し、初期は良好であったドット再現性も悪化した。現像部５からトナーを取り出して調べたところ、トナー粒子の一部が溶けて粒子同士がくっついてダマ状になるブロッキングが発生していた。低融点ワックスを添加したために、連続試験においてストレスからこのような現象に至ったと考えられる。
【００９４】
（比較例３）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末ＲＸ５０（日本アエロジル社製、平均一次粒径４５ｎｍ）２．０（重量部）を外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は５５％とやや低い流動性を示した。
【００９５】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【００９６】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、１００℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【００９７】
この条件下で、連続印刷試験を３０Ｋ枚まで行った。連続印刷終了後、感光体ドラム１１の表面を目視、及びＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察したがトナーや外添剤の固着によるフィルミング現象はなかった。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分も同様の観察を行なったが、トナーの融着による現像ブレードフィルミングはなかった。一方、実際の印刷物においても感光体フィルミング・現像ブレードフィルミングに起因する異常印刷もなかったが、ドット再現性は初期から寿命時までやや悪いものであった。
【００９８】
（比較例４）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ５．０（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝３５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【００９９】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【０１００】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用い、印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、１００℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【０１０１】
この条件下で、連続印刷試験を行なったところ、５Ｋ枚を過ぎたあたりから、実際の印刷物において感光体フィルミング・現像ブレードフィルミングに起因する異常印刷が観察された。また、現像ブレードの現像ローラに接触する部分及び感光体表面のＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察を行なったところ実際にトナー融着が観察された。
【０１０２】
（比較例５）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点１２０℃）                      ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【０１０３】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、１２０℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【０１０４】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、現像ブレードの線圧を１０.０ｇ／ｍｍに設定した条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時のホットオフセットの発生しない温度領域を目視確認したところ、１５０℃と比較的高い温度設定においてトナーが十分に融着しないコールドオフセットが発生したため、連続印刷試験を行うことができなかった。
【０１０５】
（比較例６）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが８．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【０１０６】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【０１０７】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、１００℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【０１０８】
この条件下で、連続印刷試験を３０Ｋ枚まで行った。連続印刷終了後、感光体ドラム１１の表面を目視、及びＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察したがトナーや外添剤の固着によるフィルミング現象はなかった。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分も同様の観察を行なったが、トナーの融着による現像ブレードフィルミングはなかった。一方、実際の印刷物においても感光体フィルミング・現像ブレードフィルミングに起因する異常印刷はなかったものの、ドット再現性は初期から寿命時まで満足のいくものではなかった。
【０１０９】
（比較例７）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【０１１０】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【０１１１】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、１００℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１２.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．２ｍｇ／ｃｍ２であった。
【０１１２】
この条件下で、連続印刷試験を行ったところ５Ｋ枚を過ぎたあたりから、実際の印刷物において感光体フィルミング・現像プレードフィルミングに起因する異常印刷が観察された。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分及び感光体ドラム１１の表面のＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察を行なったところ、実際にトナー融着が観察された。また印字濃度は、初期より、ＯＤ値（光学濃度値）で０．９程度と低い値であった。
【０１１３】
（比較例８）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝１５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【０１１４】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【０１１５】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、現像ブレードの線圧を０．８５ｇ／ｍｍに設定した。このときの感光体上のトナー付着量は１．０ｍｇ／ｃｍ２であった。この条件下でＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷し、この時のホットオフセットの発生しない温度領域を目視確認したところ、１５０℃〜１７０℃と上下にマージンが減少しており連続試験を行うことができなかった。またこのとき印刷物のカールが著しい程度で発生していたが、これは印刷媒体上のトナー付着量が多すぎることが原因であると推定された。
【０１１６】
（比較例９）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝３５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【０１１７】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【０１１８】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１１０ｍｍ／ｓｅｃ．とやや低速に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、１００℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【０１１９】
この条件下で、連続印刷試験を行ったところ、３０Ｋ枚終了時で、実際の印刷物において僅かに感光体フィルミング・現像プレードフィルミングに起因する異常印刷が観察された。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分及び感光体ドラム１１の表面のＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察を行なったところ、実際に軽微なトナー融着が観察された。
【０１２０】
このことから、比較例４との比較において、粒径分布が広くフィルミング発生の原因になりうる微粉トナーが多くても印刷速度が遅ければフィルミングは発生しづらくなることがわかった。更に低速設定とすればフィルミングの発生なく使用することも可能かもしれない。しかしながら、印刷速度パフォーマンスが低いことは実用においてそれだけ魅力の低い画像形成装置であることはいうまでもない。
【０１２１】
（比較例１０）
以下の組成、
・ポリエステル樹脂（数平均分子量Mn＝3700、ガラス転移点Tg＝62℃）                                                                        １００（重量部）
・カルナバワックス（融点８３℃）                        ５．０（重量部）
・フタロシアニンブルー（着色剤）                        ４．５（重量部）
・帯電制御剤                                            ２．５（重量部）
の混合物を、ヘンシェルミキサー中で十分攪拌混合した後、ロールミルで１２０℃の温度で約３時間加熱溶融し、室温まで冷却後、得られた混練物を粉砕、分級してベーストナーとし、その後、疎水性シリカ微粉末「アエロジルＲ−９７２」（日本アエロジル社製、平均一次粒径８ｎｍ）０．３０（重量部）と、同社製ＲＸ５０（平均一次粒径４５ｎｍ）２．７（重量部）とを外添剤として加えて混合し、平均粒径Ｍが５．０μｍ、σ／Ｍ×１００＝２５の粒径のトナーを得た。このトナーの凝集度法による流動性は６０％であった。
【０１２２】
次に、このトナー１０ｍｇを、ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータ（パーキンエルマー社製）の昇温時間を８０℃／分に設定して測定したところ、８３℃に上記カルナバワックスに由来する吸熱ピークを持ち、その他の成分に由来する吸熱を含め、ベーストナーの吸熱量は３．０ｍＪ／ｇであった。
【０１２３】
このトナーを図１に示す画像形成装置１に入れて印刷速度を１３０ｍｍ／ｓｅｃ．に設定し、この条件下で、先ずＸＥＲＯＸ４２００用紙を用いて印刷可能範囲に全面ベタ画像印刷した。この時の非ホットオフセット領域を目視確認したところ、１００℃〜２００℃と極めて広い範囲を有しており、ホットオフセットによる印刷媒体の巻き付き現象もなかった。この時の現像ブレードの線圧は１０.０ｇ／ｍｍであり、感光体ドラム１１上のトナー付着量は０．３ｍｇ／ｃｍ２であった。
【０１２４】
この条件下で、連続印刷試験を行ったところ、３０Ｋ枚終了時で、実際の印刷物において僅かに感光体フィルミング・現像プレードフィルミングに起因する異常印刷が観察された。また、現像ブレード１９の現像ローラ１８に接触する部分及び感光体ドラム１１の表面のＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察を行なったところ、実際に軽微なトナー融着が観察された。
【０１２５】
以上詳細に説明した実施例１、実施例２、実施例３、実施例９、比較例１、比較例２、及び比較例５に示す結果から、ベーストナーに含まれるワックス由来の吸熱ピークが６０−１００℃間に１以上にあり、且つベーストナーの吸熱量が２ｍＪ／ｇ以上であるトナーは、ホットオフセット性能、耐久性能の双方に優れることがわかった。そしてこの条件下において、実施例１、実施例４、比較例４、及び比較例１０に示す結果から、平均粒径をＭ(μｍ)、平均粒径よりも小さい側のばらつきを示す標準偏差をσとしたとき、
σ／Ｍ×１００≦２３
であるトナーはフィルミングを発生しないで優れた耐久性を示すことがわかった。
【０１２６】
また、実施例１、比較例６に示す結果から、トナーの平均粒径をＭ(μｍ)としたとき、            Ｍ＜７．０（μｍ）
とすることで優れたドット再現性を示すことがわかった。
【０１２７】
そしてこの条件下で、実施例１、実施例６、及び比較例３に示す結果から、凝集度法による流動性が６０（％）以上であり、ベーストナーに対して、平均一次粒子径が４０ｎｍ以下で、外添剤を少なくとも０．３（重量部）以上、且つ平均一次粒子径が４０ｎｍ以上の外添剤を少なくとも０．３（重量部）以上添加してなり、外添剤の総添加量がベーストナーに対して３．０（重量部）以上であることが特に優れたドット再現性を示すことがわかった。
【０１２８】
またこのような特徴を持つトナーが、従来のトナーに比較してより一層優れた特性を発揮する画像形成装置の条件として、実施例１、実施例７、比較例７、及び比較例８に示す結果から、現像工程終了後、且つ転写工程終了前の感光体ドラム上のトナー付着量を０．３−０．９ｍｇ／ｃｍ２の範囲とする、或いは現像ブレードの現像ローラヘの線圧力が１．０−１０．０ｇ／ｍｍの範囲にある画像形成装置が望ましいことがわかった。
【０１２９】
更に、実施例１、実施例８、及び比較例９に示す結果から、本発明のトナーは感光体ドラムの線速度が１３０ｍｍ／ｓｅｃ．以上で使用したとき、より一層効果を示すことがわかった。
【０１３０】
以上のように、本実施の形態で説明した、各実施例に示すトナー及び画像形成装置によれば、ワックスを含有させても、ホットオフセットやフィルミングの発生を抑制し、オイルレスで、高画質・高速化に対応する印刷が可能となる。
【産業上の利用可能性】
【０１３１】
実施の形態１では、本発明を電子写真プリンタに適用した例を説明したが、プリンタに限定されるものではなく、電子写真方式と熱定着方式を用いたファックス、コピー機等にも適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【０１３２】
【図１】本発明による画像形成装置の実施の形態１の要部構成を概略的に示す要部構成図である。
【図２】粉体試験装置による測定内容を説明するための原理図である。
【図３】ＤＳＣ−７示差走査カロリーメータによる上記測定結果を概略的に示す測定グラフである。
【符号の説明】
【０１３３】
１  画像形成装置、
２  画像形成部、
５  現像部、
８  定着部、
１１  感光体ドラム、
１２  帯電ローラ、
１３  ＬＥＤヘッド、
１４  転写ローラ、
１５  クリーニングブレード、
１６  トナーカートリッジ、
１７  スポンジローラ、
１８  現像ローラ、
１９  現像ブレード、
２０  トナー、
２１，２２  駆動ローラ、
２３  転写ベルト、
３１  ヒートローラ、
３２  ハロゲンランプ、
３３  バックアップローラ、
３５  印刷媒体、
３６  搬送路、
５０  粉体試験装置、
５１  装置振動台、
５２，５３，５４  篩、
５６  保持枠。
【図１】
2008058872.tif 000005
【図２】
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【図３】
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