(57)【要約】【課題】シリンダに設けられたブレードブッシュが配置されるのブッシュ穴内壁面の摩耗量の増加を抑制することが可能な構成を備える、ロータリー圧縮機を提供する。【解決手段】ブレードブッシュ２２Ａは、ブレード２１に当接する第１側面２２１、シリンダ室１１側に位置しブレードから略垂直方向に延びる第２側面２２２、この第２側面２２２に対向しシリンダ室１１から遠ざかる側に位置する第３側面２２３、および、第１側面２２１に対向しブッシュ穴を規定するシリンダの側面に接触する曲面形状の第４側面２２４を含む横断面形状を有している。さらに、第２側面２２２と第４側面２２４とが交わるコーナ部分Ｃ１には、半径が０．１ｍｍ以上の曲面（角Ｒ）が設けられている。【選択図】図１
2008163876.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
クランク軸(26)の偏心軸部(26b)に挿着された回転ピストン(20)をシリンダ(12)に設けられたシリンダ室(11)に配置し、前記回転ピストン(20)に設けられた半径方向に延びるブレード(21)を、前記シリンダ(12)に形成されたブレード摺動溝(12d)に挿入するとともに、前記ブレード摺動溝(12d)の一部を構成するように前記シリンダ(12)に設けられたブッシュ穴(12e)に配置されたブレードブッシュ(22)により前記ブレード(21)を摺動及び揺動可能に挟持し、前記クランク軸(26)を軸心(P)回りに回転させて前記回転ピストン(20)をシリンダ室(11)で偏心回転させるとともに、前記ブレード(21)を摺動させつつ揺動させることで、前記シリンダ室(11)をブレード(21)により吸入室(11a)と圧縮室(11b)とに区画し、気体を吸入室(11a)に吸入する一方、圧縮室(11b)で圧縮するロータリー圧縮機であって、
前記ブレードブッシュ(22)は、前記ブレード(21)に当接する第１側面(221)、シリンダ室(11)側に位置し前記ブレードから略垂直方向に延びる第２側面(222)、この第２側面(222)に対向しシリンダ室(11)から遠ざかる側に位置する第３側面(223)、および、前記第１側面(221)に対向し前記ブッシュ穴(12e)を規定する前記シリンダ(12)の側面に接触する曲面形状の第４側面(224)を含む横断面形状を有し、
前記第２側面(222)と前記第４側面(224)とが交わるコーナ部分には、半径が０．１ｍｍ以上の曲面（角Ｒ）が設けられる、ロータリー圧縮機。
【請求項２】
前記ブレードブッシュ(22)は高速度工具鋼（ＳＫＨ材）であり、前記前記シリンダ(12)は鋳鉄（ＦＣ材）またはクロムモリブデン鋼（ＳＣＭ材）である、請求項１に記載のロータリー圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、ロータリー圧縮機に関し、より特定的には、ロータリー圧縮機の構造の改良に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
＜ロータリー圧縮機の全体構成＞
図５および図６を参照して、ロータリー圧縮機の全体構成を説明する。なお、図５は、ロータリー圧縮機の全体構成を示す縦断面図であり、図６は、図５中ＶＩ−ＶＩ線矢視断面図である。ロータリー圧縮機は、ケーシング１を有し、このケーシング１は、円筒形の中間筒体２の上端開口部が上蓋３により閉じられ、下端開口部が下蓋４により閉じられることで内部が密閉された密閉構造に構成されている。中間筒体２の下端側にはケーシング１内に冷媒である気体を導入する吸入管５が接続され、上蓋３にはケーシング１内で圧縮された高圧の圧縮気体を外部に吐出する吐出管６が接続されている。
【０００３】
ケーシング１の下端側には、気体を吸入圧縮する圧縮要素７が吸入管５に対応して配置されているとともに、その上方には圧縮要素７を作動させる駆動要素８が内部空間のほぼ全域を占めるように配置されている。ケーシング１の下端部分における下蓋４により規定される内部空間においては、潤滑油Ｏを貯溜する油溜め部９が形成され、その他の空間においては圧縮気体を貯溜する貯溜空間１０が形成されている。
【０００４】
＜圧縮要素７＞
圧縮要素７は、横断面形状が円形のシリンダ室１１を有するシリンダ１２を有し、このシリンダ１２の上下両面には、中央にボス状の軸受部１３ａを有するフロントヘッド１３と、同じく中央にボス状の軸受部１４ａを有するリヤヘッド１４とが複数本のボルト１５で締結されることにより、シリンダ室１１を密閉状態としている。
【０００５】
シリンダ１２の周縁部はケーシング１の中間筒体２の内壁面に固定され、ケーシング１内に水平状態に支持されている。フロントヘッド１３の軸受部１３ａ周りには、マフラー部材１６との間において円環状の隙間を設けるようにして、マフラー部材１６がフロントヘッド１３に固定されている。
【０００６】
シリンダ１２には吸入ポート１２ａが設けられ、吸入ポート１２ａに吸入管５が挿入されることで、吸入管５とシリンダ室１１とが連通する。シリンダ１２の吸入ポート１２ａ側方には吐出ポート１２ｂが開設され、吐出ポート１２ｂはその背面側に形成された凹部１２ｃに連通し、この凹部１２ｃは、フロントヘッド１３に形成された貫通孔（図示省略）によって貯溜空間１０に連通している。これにより、シリンダ室１１が貯溜空間１０に連通することとなる。
【０００７】
凹部１２ｃには、板ばね状の吐出弁１７が吐出ポート１２ｂを開閉可能にピン１８で支持されて配置され、貯溜空間１０に吐出された圧縮気体のシリンダ室１１への逆流を防止する。
【０００８】
シリンダ１２のシリンダ室１１にはピストン１９が配置されている。このピストン１９は、円形の挿着孔２０ａを有する円環状のローラ２０と、このローラ２０の側壁に半径方向外方に一体に突設された矩形板状のブレード２１とを備えている。ローラ２０は、後述するクランク軸２６によってシリンダ室１１に偏心配置されている。
【０００９】
シリンダ１２の吸入ポート１２ａと吐出ポート１２ｂとの間には、シリンダ半径方向外方に延びるブレード摺動溝１２ｄが設けられ、このブレード摺動溝１２ｄの中間部分には全体としては筒形状（その平面形状は略真円形状の上下端部が切り落とされた形状）からなり、ブレード摺動溝１２ｄの両側から外方に膨出するブッシュ穴１２ｅが形成されている。このブッシュ穴１２ｅには、回動挟持体を構成する２つの略半円筒ブロック形状のブレードブッシュ２２が回動中心Ｑ回りに回動可能に配置されている。上記ピストン１９のブレード２１は、ブレード摺動溝１２ｄに挿入された状態でブレードブッシュ２２により両側からシリンダ半径方向に摺動可能に挟持されているとともに、ブレードブッシュ２２の自転によりその回動中心Ｑ回りに揺動するようになっている。
【００１０】
＜駆動要素８＞
駆動要素８は、ステータ２４とロータ２５とで構成された電動モータを備え、ステータ２４はケーシング１の中間筒体２の内壁面に固定支持されている。ロータ２５はステータ２４の内側に周方向に所定の隙間をあけて同心円状に配置されている。ロータ２５の内側にはクランク軸２６の上半部分が軸心Ｐ回りに回転一体に装着され、クランク軸２６の下半部分はフロントヘッド１３およびリヤヘッド１４の両軸受部１３ａ，１４ａに回転可能に嵌挿支持されている。
【００１１】
クランク軸２６には軸心方向に延びる油通路２６ａが形成され、クランク軸２６の下端には遠心式の油ポンプ２７が装着されている。油ポンプ２７は油溜め部９の潤滑油Ｏに常時浸漬され、クランク軸２６の回転に応じて潤滑油Ｏを油通路２６ａに吸い上げて圧縮要素７および駆動要素８の各摺動箇所に供給するようになっている。
【００１２】
上記クランク軸２６の下端寄りには偏心軸部２６ｂが設けられている。この偏心軸部２６ｂはシリンダ室１１に位置し、ピストン１９のローラ２０の挿着孔２０ａに回転一体に挿着されている。これにより、クランク軸２６の軸心Ｐ回りの回転により、ローラ２０がシリンダ室１１で偏心回転する。また、シリンダ室１１は、ブレード２１により、吸入室１１ａと圧縮室１１ｂとに区画されるようになっている。
【００１３】
吸入室１１ａおよび圧縮室１１ｂの容積は、ローラ２０の偏心回転運動により漸次相対変化するものであり、ローラ２０が吸入ポート１２ａおよび吐出ポート１２ｂを同時に閉塞する上死点の位置にある時は、シリンダ室１１全体が吸入室１１ａとなる一方、それと１８０°反対の下死点の位置にローラ２０がある時は、吸入室１１ａと圧縮室１１ｂとの容積がブレード２１を境に均等になるようになっている。
【００１４】
このように構成されたロータリー圧縮機は、たとえば、空気調和装置の冷媒回路において冷媒ガスを圧縮するために用いられる。この場合、冷媒ガスが蒸発器から吸入管５を経てシリンダ室１１の吸入室１１ａに吸入される。吸入された冷媒ガスはローラ２０の偏心回転運動に伴い圧縮室１１ｂで圧縮される。高圧状態となった冷媒ガスは、吐出ポート１２ｂからフロントヘッド１３の軸受部１３ａとマフラー部材１６との間の隙間を経て貯溜空間１０に吐出され、さらに、吐出管６を経て凝縮器に吐出される。この間、圧縮室１１ｂでは冷媒ガスは潤滑油Ｏが混入された混合ガスの状態で圧縮されるため、貯溜空間１０では潤滑油Ｏがミスト状態で飛散しており、このミスト状態の潤滑油Ｏは冷媒ガスから分離して油溜め部９に回収されることとなる。このような構成からなるロータリー圧縮機としては、下記特許文献１に掲載されるものが挙げられる。
【００１５】
＜ブレードブッシュ２２の構造＞
ここで、図７を参照して、ブレードブッシュ２２の構造について詳細に説明する。なお図７は、ブレードブッシュ２２の構造を説明するための部分拡大断面図である。ブレードブッシュ２２は、ブレード２１を吸入室１１ａ側から挟持する吸入室側ブッシュ２２ａと
、ブレード２１を圧縮室１１ａ側から挟持する圧縮室側ブッシュ２２ｂとを有している。ブレードブッシュ２２は、上記したように、ローラ２０の偏心回転にともない、回動中心Ｑ回りに自転する。
【００１６】
ここで、図７に示す工程は、圧縮室１１ｂの容積が小さくなる圧縮工程段階を示す図である。この圧縮工程において、ブレード摺動溝１２ｄの背面側領域Ｒ１は、高圧状態にある貯溜空間１０に連通している。したがって、背面側領域Ｒ１の圧力は、吸入室１１ａの圧力よりも大きくなる。その結果、この圧力差に基づき、ブレードブッシュ２２には、シリンダ室１１側に押し付けられる力（荷重Ｆ）が作用する。
【００１７】
特に、図７に示す圧縮工程においては、ブレードブッシュ２２が回転した位置にあり、図８の拡大断面図に示すようように、吸入室側ブッシュ２２ａのシリンダ室１１側のコーナ部に大きな荷重Ｆが加わることとなる。なお、図８は、図７中Ａで囲まれる領域の部分拡大断面図である。ここで、図８に示すシリンダ１２のブッシュ穴１２ｅの先端部内壁面領域Ａ１は、肉厚さが他の領域よりも小さいため剛性が低いことから、内壁面の摩耗量が増加するおそれがある。特に、背面側領域Ｒ１の圧力と吸入室１１ａの圧力との差が大きくなる場合には、摩耗量が顕著に増加することが考えられる。また、圧縮終了から吸込み開始工程では、吸入室側ブッシュ２２ａと同様に、圧縮室側ブッシュ２２ｂにもシリンダ室１１側のコーナ部に大きな荷重Ｆが加わることとなる。
【特許文献１】特開平１０−１６９５８０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
この発明が解決しようとする課題は、ピストンを構成するローラに一体に突設されたブレードにより吸入室と圧縮室とを区画する構成を備えるロータリー圧縮機において、ブレードブッシュに印加される荷重に起因して、ブレードブッシュが配置されるシリンダのブッシュ穴内壁面の摩耗量が増加する点にある。したがって、この発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、シリンダに設けられたブレードブッシュが配置されるのブッシュ穴内壁面の摩耗量の増加を抑制することが可能な構成を備える、ロータリー圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
この発明に基づいたロータリー圧縮機においては、クランク軸の偏心軸部に挿着された回転ピストンをシリンダに設けられたシリンダ室に配置し、上記回転ピストンに設けられた半径方向に延びるブレードを、上記シリンダに形成されたブレード摺動溝に挿入するとともに、上記ブレード摺動溝の一部を構成するように上記シリンダに設けられたブッシュ穴に配置されたブレードブッシュにより上記ブレードを摺動及び揺動可能に挟持し、上記クランク軸を軸心回りに回転させて上記回転ピストンをシリンダ室で偏心回転させるとともに、上記ブレードを摺動させつつ揺動させることで、上記シリンダ室をブレードにより吸入室と圧縮室とに区画し、気体を吸入室に吸入する一方、圧縮室で圧縮するロータリー圧縮機であって、以下の構成を備えている。
【００２０】
上記ブレードブッシュは、上記ブレードを吸入室側から挟持する吸入室側ブッシュと、上記ブレードを圧縮室側から挟持する圧縮室側ブッシュとを有し、上記ブレードブッシュは、上記ブレードに当接する第１側面、シリンダ室側に位置し上記ブレードから略垂直方向に延びる第２側面、この第２側面に対向しシリンダ室から遠ざかる側に位置する第３側面、および、上記第１側面に対向し上記ブッシュ穴を規定する上記シリンダの側面に接触する曲面形状の第４側面を含む横断面形状を有し、上記第２側面と上記第４側面とが交わるコーナ部分には、半径が０．１ｍｍ以上の曲面（角Ｒ）が設けられている。
【発明の効果】
【００２１】
この発明に基づいたロータリー圧縮機によれば、上記したように、ブレードブッシュのシリンダ室側に位置する第２側面とブッシュ穴を規定するシリンダの側面に接触する第４側面とが交わるコーナ部分の形状として、その半径が０．１ｍｍ以上の曲面となるように設けている。これにより、このコーナ部分とブッシュ穴を規定するシリンダの側面との接触ポイントが、シリンダ室から遠ざかる側に移動することとなる。
【００２２】
その結果、第１作用として、接触ポイントがシリンダの肉厚が厚くなる方向に移動する結果、シリンダの剛性が高い位置において、ブレードブッシュからの荷重を受けることが可能なる。また、第２作用として、ブッシュ穴を規定するシリンダの側面が曲面であることから、接触ポイントがシリンダ室から遠ざかる側に移動することで、接触ポイントにおける荷重のシリンダ方向分力を小さくすることが可能となる（接触ポイントにおける接線方向分力は大きくなる）。以上の第１作用および第２作用に基づき、シリンダに設けられたブレードブッシュが配置されるのブッシュ穴内壁面の摩耗量の増加を抑制することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下、本発明に基づいたロータリー圧縮機の実施の形態について、図を参照しながら説明する。なお、本実施の形態におけるロータリー圧縮機の基本的構成は、図５および図６を用いて説明したロータリー圧縮機の構造と同じであり、クランク軸２６の偏心軸部２６ｂに挿着された回転ピストン２０をシリンダ１２に設けられたシリンダ室１１に配置し、回転ピストン２０に設けられた半径方向に延びるブレード２１を、シリンダ１２に形成されたブレード摺動溝１２ｄに挿入するとともに、ブレード摺動溝１２ｄの一部を構成するようにシリンダ１２に設けられたブッシュ穴１２ｅに配置されたブレードブッシュ２２によりブレード２１を摺動及び揺動可能に挟持し、クランク軸２６を軸心Ｐ回りに回転させて回転ピストン２０をシリンダ室１１で偏心回転させるとともに、ブレード２１を摺動させつつ揺動させることで、シリンダ室１１をブレード２１により吸入室１１ａと圧縮室１１ｂとに区画し、気体を吸入室１１ａに吸入する一方、圧縮室１１ｂで圧縮するロータリー圧縮機である。
【００２４】
したがって、以降の説明において、同一または相当部分については、同一の参照符号を付し、重複する説明は繰り返さないこととし、本発明の特徴的構成部分のみを、以下詳細に説明することとする。
【００２５】
まず、図１から図３を参照して、本実施の形態におけるロータリー圧縮機の特徴的部分について説明する。なお、図１は、本実施の形態におけるロータリー圧縮機に採用されるブレードブッシュ２２Ａの構造を示す全体斜視図であり、図２は、図７中のＡで囲まれる領域に対応する部分拡大断面図であり、図３は、吸入室側ブッシュ２２ａからブッシュ穴１２ｅに加わる荷重の状態を示す模式図である。このブレードブッシュ２２Ａは、ブレード２１を吸入室１１ａ（図７参照）側から挟持する吸入室側ブッシュ２２ａと、ブレード２１を圧縮室１１ａ（図７参照）側から挟持する圧縮室側ブッシュ２２ｂとを有している。
【００２６】
吸入室側ブッシュ２２ａと圧縮室側ブッシュ２２ｂとは、半円筒ブロック形状有し、基本的にはブレード２１を挟んで相互に線対称形状を有しているが、吸入室側ブッシュ２２ａには、下記に示す構造的特徴を有している。この吸入室側ブッシュ２２ａは、ブレード２１に当接する第１側面２２１、シリンダ室１１側に位置しブレード１１から略垂直方向に延びる第２側面２２２、この第２側面２２２に対向しシリンダ室１１から遠ざかる側に位置する第３側面２２３、および、第１側面２２１に対向しブッシュ穴１２ｅを規定するシリンダ１２の側面に面接触する曲面形状の第４側面２２４を含む横断面形状を有してい
る。さらに、第２側面２２２と第４側面２２４とが交わるコーナ部分Ｃ１には、半径が０．１ｍｍ以上の曲面（角Ｒ）が設けられている。
【００２７】
圧縮室側ブッシュ２２ｂも、吸入室側ブッシュ２２ａと同様に、ブレード２１に当接する第１側面２２１、シリンダ室１１側に位置しブレード１１から略垂直方向に延びる第２側面２２２、この第２側面２２２に対向しシリンダ室１１から遠ざかる側に位置する第３側面２２３、および、第１側面２２１に対向しブッシュ穴１２ｅを規定するシリンダ１２の側面に面接触する曲面形状の第４側面２２４を含む横断面形状を有している。さらに、第２側面２２２と第４側面２２４とが交わるコーナ部分Ｃ１には、半径が０．１ｍｍ以上の曲面（角Ｒ）が設けられている。
【００２８】
ここで、図３を参照して、吸入室側ブッシュ２２ａからブッシュ穴１２ｅに加わる荷重について考察する。図３において、接触ポイントＰ１は、本実施の形態おける吸入室側ブッシュ２２ａのコーナ部分とブッシュ穴１２ｅを規定するシリンダ１２の側面との接触ポイント位置を示し、接触ポイントＰ２は、図８に示す背景技術として示した吸入室側ブッシュ２２ａを用いた場合の吸入室側ブッシュ２２ａのコーナ部分とブッシュ穴１２ｅを規定するシリンダ１２の側面との接触ポイント位置を示している（コーナ部分には、半径が０．１未満の曲面（角Ｒ）が設けられている場合）。
【００２９】
接触ポイントＰ２における吸入室側ブッシュ２２ａからの荷重Ｆのシリンダ方向分力Ｆ２は、Ｆ２＝[Ｆ×ｃｏｓβ]で表すことができる。一方、接触ポイントＰ１における吸入室側ブッシュ２２ａからの荷重Ｆのシリンダ方向分力Ｆ１は、Ｆ１＝[Ｆ×ｃｏｓα]で表すことができる。ここで、このコーナ部分とブッシュ穴を規定するシリンダの側面との接触ポイントが、シリンダ室から遠ざかる側に移動していることから、β＜αとなり、ｃｏｓβ＞ｃｏｓαが成立する。その結果、{Ｆ２＝[Ｆ×ｃｏｓβ]｝＞｛Ｆ１＝[Ｆ×ｃｏｓα]｝となる。このことは、吸入室側ブッシュ２２ａだけでなく、圧縮室側ブッシュ２２ｂにおいても同様のことが言える。
【００３０】
ここで、図４に、コーナ部分Ｃ１に、半径が、０．０８ｍｍ、０．１ｍｍ、０．２ｍｍ、０．３５ｍｍの曲面（角Ｒ）を設けた場合の、ブッシュ穴摩耗量特性をグラフとして示す。なお、ブレードブッシュ２２の材質は、高速度工具鋼（ＳＫＨ材）であり、シリンダ１２の材質は鋳鉄（ＦＣ材）である。また、使用冷媒は、Ｒ４１０Ａである。図４に示すように、コーナ部分Ｃ１の半径が、０．１ｍｍ以上であれば、ブッシュ穴を規定するシリンダの側面の摩耗量（ブッシュ穴摩耗量比率）は、定常摩耗領域内であるが、０．１ｍｍ未満であれば異常摩耗領域となることが知見できた。
【００３１】
以上、本発明に基づいた実施の形態における基づいたロータリー圧縮機によれば、ブレードブッシュ２２Ａにおいて、シリンダ室１１側に位置する第２側面２２２とブッシュ穴１２ｅを規定するシリンダ１２の側面に接触する第４側面２２４とが交わるコーナ部分Ｃ１の形状として、その半径が０．１ｍｍ以上の曲面となるように設けている。これにより、このコーナ部分Ｃ１とブッシュ穴１２ｅを規定するシリンダ１２の側面との接触ポイントが、シリンダ室１１から遠ざかる側に移動させることが可能となる。
【００３２】
その結果、第１作用として以下の点が挙げられる。図８において説明した、背景技術の場合においては、ブッシュ穴１２ｅを規定するシリンダ１２の側面との接触ポイントの肉厚さが他の領域よりも小さい剛性の低い領域であったが、本実施の形態においては、接触ポイントＰ２がシリンダ１２の肉厚が厚くなる方向に移動させていることから、シリンダ１２の肉厚が厚い剛性の高い位置において、ブレードブッシュ２２Ａからの荷重を受けることを可能としている。
【００３３】
さらに、第２作用として以下の点が挙げられる。コーナ部分Ｃ１とブッシュ穴１２ｅを規定するシリンダ１２の側面との接触ポイントが、シリンダ室１１から遠ざかる側に移動させることで、接触ポイントＰ１における荷重Ｆのシリンダ方向分力Ｆ１を小さくすることを可能とする。以上の第１作用および第２作用に基づき、シリンダ１１に設けられたブレードブッシュ２２Ａが配置されるブッシュ穴１２ｅ内壁面の摩耗量の増加を抑制することを可能とする。
【００３４】
なお、上記実施の形態の形態においては、シリンダ１２の材質に鋳鉄（ＦＣ材）を用いた場合を示したが、シリンダ１２の材質にクロムモリブデン鋼（ＳＣＭ材）を用いた場合でも同様の作用効果を得ることができる。また、冷媒としてＲ４１０Ａを用いた場合について示しているが、冷媒としてＣＯ２を使用した場合には、ブレード摺動溝１２ｄの背面側領域Ｒ１と吸入室１１ａとの差圧比は、Ｒ４１０Ａに比べて３〜４倍程度に高くなる。したがって、冷媒としてＣＯ２を使用した場合に上記構成を採用することで、さらに、ブッシュ穴内壁面の摩耗量の増加を抑制することが可能となる。
【００３５】
また、図１に示す、上記実施の形態においては、ブレードブッシュ２２Ａを構成する、吸入室側ブッシュ２２ａおよび圧縮室側ブッシュ２２ｂのいずれにも、シリンダ室１１側に位置する第２側面２２２とブッシュ穴１２ｅを規定するシリンダ１２の側面に接触する第４側面２２４とが交わるコーナ部分Ｃ１の形状として、その半径が０．１ｍｍ以上の曲面を採用した場合を示しているが、吸入室側ブッシュ２２ａまたは圧縮室側ブッシュ２２ｂのいずれか一方のブッシュに対して本発明の曲面形状を採用することも可能である。
【００３６】
なお、本実施の形態においては、ブレードブッシュのコーナ部分とブッシュ穴を規定するシリンダの側面との接触ポイントを、シリンダ室から遠ざける一手段として、ブレードブッシュのシリンダ室側に位置する第２側面とブッシュ穴を規定するシリンダの側面に接触する第４側面とが交わるコーナ部分の形状として、その半径が０．１ｍｍ以上の曲面形状を採用したが、上記接触ポイントがシリンダ室から遠ざかることを可能にする他の構成を採用することによっても、上記実施の形態と同様の作用効果を得ることが可能である。
【００３７】
したがって、今回開示した上記実施の形態はすべての点で例示であって、制限的なものではない。本発明の技術的範囲は特許請求の範囲によって画定され、また特許請求の範囲の記載と均等の意味および範囲内でのすべての変更を含むものである。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】この発明に基づいた実施の形態におけるロータリー圧縮機に採用されるブレードブッシュの構造を示す全体斜視図である。
【図２】この発明に基づいた実施の形態におけるロータリー圧縮機において、図７中のＡで囲まれる領域に対応する部分拡大断面図である。
【図３】吸入室側ブッシュからブッシュ穴に加わる荷重の状態を示す模式図である。
【図４】コーナ部分Ｃ１に、半径が、０．０８ｍｍ、０．１ｍｍ、０．２ｍｍ、０．３５ｍｍの曲面（角Ｒ）を設けた場合のブッシュ穴摩耗量特性を示す図である。
【図５】背景技術に示すロータリー圧縮機の全体構成を示す縦断面図である。
【図６】図５中ＶＩ−ＶＩ線矢視断面図である。
【図７】背景技術に示すブレードブッシュの構造を説明するための部分拡大断面図である。
【図８】図７中Ａで囲まれる領域の部分拡大断面図である。
【符号の説明】
【００３９】
１  ケーシング、２  中間筒体、３  上蓋、４  下蓋、５  吸入管、６  吐出管、７  圧縮要素、８  駆動要素、９  油溜め部、１０  貯溜空間、１１  シリンダ室、１２  シ
リンダ、１２ａ  吸入ポート、１２ｂ  吐出ポート、１２ｃ  凹部、１２ｄ  ブレード摺動溝、１２ｅ  ブッシュ穴、１３  フロントヘッド、１３ａ，１４ａ  軸受部、１４  リヤヘッド、１５  ボルト、１６  マフラー部材、１７  吐出弁、１８  ピン、１９  ピストン、２０  ローラ、２０ａ  挿着孔、２１  ブレード、２２，２２Ａ  ブレードブッシュ、２２ａ  吸入室側ブッシュ、２２ｂ  圧縮室側ブッシュ、２４  ステータ、２５  ロータ、２６  クランク軸、２６ａ  油通路、２６ｂ  偏心軸部、２７  油ポンプ、２２１
第１側面、２２２  第２側面、２２３  第３側面、２２４  第４側面、Ａ１  先端部内壁面領域、Ｒ１  背面側領域、Ｏ  潤滑油。
【図１】
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【図２】
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【図３】
2008163876.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2008163876.tif 000009
【図８】
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