(57)【要約】【課題】ドロマイトグラファイト質の耐火物を用いたアルミキルド鋼溶製用のストッパー制御型の浸漬ノズルにおいて、ノズル閉塞を抑制すると共にストッパーが接触する嵌合部の溶損を軽減させる。【解決手段】浸漬ノズル１３を浸漬ノズル本体１５と嵌合部１７とで構成し、浸漬ノズル本体１５に形成した凸形部１９を嵌合部１７に形成した凹形部２３に嵌合し、モルタル１６により接続する。浸漬ノズル本体１５は〔Ｃ〕２５〜４０質量％、〔ＣａＯ〕２０〜５０質量％、〔ＭｇＯ〕１０〜４０質量％からなる耐火物で構成し、ストッパーが接触する嵌合部は〔Ｃ〕１〜１０質量％、〔ＣａＯ〕４０〜６０質量％、〔ＭｇＯ〕３０〜５０質量％からなる耐火物で構成する。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造用のストッパー制御型浸漬ノズルにおいて、モールド１４に浸漬される浸漬ノズル本体１５と、該ノズル本体１５の上端に接続され、ストッパー２５が接触する嵌合部１７よりなり、前記浸漬ノズル本体１５が〔Ｃ〕２５〜４０質量％、〔ＣａＯ〕２０〜５０質量％、〔ＭｇＯ〕１０〜４０質量％からなる耐火物で構成され、また前記嵌合部１７が〔Ｃ〕１〜１０質量％、〔ＣａＯ〕４０〜６０質量％、〔ＭｇＯ〕３０〜５０質量％からなる耐火物で構成されることを特徴とするストッパー制御型浸漬ノズル。
【請求項２】
嵌合部１７と浸漬ノズル本体１５は、嵌合部１７に形成された凹形部２３に、浸漬ノズル本体１５に形成した凸形部１９が嵌合することにより接続されることを特徴とする請求項１記載のストッパー制御型浸漬ノズル。
【請求項３】
嵌合部１７と浸漬ノズル本体１５上部のうち、少なくとも嵌合部１７は、その外径が、嵌合部から浸漬ノズル本体に向かい次第に大きくなるテーパ状に形成されていると共に、浸漬ノズル本体には羽口１２の孔縁に係合する段２０ないし突起が形成されることを特徴とする請求項１又は２記載のストッパー制御型浸漬ノズル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルミ脱酸鋼、とりわけアルミキルド鋼の連続鋳造に用いられるストッパー制御型の浸漬ノズルに関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミキルド鋼用の浸漬ノズルにおいては、鋼中のアルミナ系介在物がノズル内孔に付着し、これが進行してノズル閉塞を起こし易い。このノズル閉塞を防ぐ方法として、ノズル孔内にＣａＯを含有する耐火物を用いるとよいことが知られている（特許文献１）。
【特許文献１】特公昭６１−４４８３６号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
本発明者らは、ＣａＯ、ＭｇＯ、炭素を含むドロマイトグラファイト質の耐火物を用いてストッパー制御型の浸漬ノズルを成形し、アルミキルド鋼の溶製に供した。その結果、ノズル閉塞は解消されたが、ストッパーが接触する嵌合部の溶損が大きくなる、という新たな問題が発生した。
【０００４】
本発明は、ドロマイトグラファイト質の耐火物を用いたストッパー制御型の浸漬ノズルにおいて、ノズル閉塞を起こすことなく嵌合部の溶損を軽減させた浸漬ノズルを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
請求項１に係わる発明は、連続鋳造用のストッパー制御型浸漬ノズルにおいて、モールドに浸漬される浸漬ノズル本体と、該ノズル本体の上端に接続され、ストッパーが接触する嵌合部よりなり、前記浸漬ノズル本体が〔Ｃ〕２５〜４０質量％、〔ＣａＯ〕２０〜５０質量％、〔ＭｇＯ〕１０〜４０質量％からなる耐火物で構成され、また前記嵌合部が〔Ｃ〕１〜１０質量％、〔ＣａＯ〕４０〜６０質量％、〔ＭｇＯ〕３０〜５０質量％からなる耐火物で構成されることを特徴とする。
【０００６】
請求項２に係わる発明は、請求項１に係わる発明の浸漬ノズルにおいて、嵌合部と浸漬ノズル本体は、嵌合部に形成された凹形部に、浸漬ノズル本体に形成した凸形部が嵌合することにより接続されることを特徴とする。
【０００７】
請求項３に係わる発明は、請求項１又は２に係わる浸漬ノズルにおいて、嵌合部と浸漬ノズル本体上部のうち、少なくとも嵌合部は、その外形が、嵌合部から浸漬ノズル本体に向かい次第に大きくなるテーパ状に形成されていると共に、浸漬ノズル本体には羽口の孔縁に係合する段ないし突起が形成されることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００８】
請求項１に係わる発明によると、浸漬ノズル本体及び嵌合部共、ドロマイトグラファイト質の耐火物を用いたことによりノズル閉塞が防止され、また嵌合部の耐火物組成を上記の範囲とすることにより耐摩耗性及び耐食性が向上し、ストッパーが接触する部位の溶損を軽減することができる。
【０００９】
本発明の浸漬ノズルにおいては、嵌合部は浸漬ノズル本体より炭素の含有量が少ないため熱膨張量も大きくなる。そのため嵌合部に凸形部を形成して浸漬ノズル本体の凹形部に嵌合させるようにすると、凸形部の熱膨張により浸漬ノズル本体が押し割りされる不具合を生ずる。これに対し、請求項２に係わる発明のように、嵌合部に形成した凹形部に浸漬ノズル本体に形成した凸形部を嵌合させるようにすると、凹形部に嵌合する凸形部の熱膨張が小さいため押し割りを生ずることがない。
【００１０】
図１は、従来の浸漬ノズル１の上部構造を示すもので、図示するように、浸漬ノズルを構成する嵌合部２と、浸漬ノズル本体３の上部が、下方に向って外径を次第に小さくしたテーパ状に形成されていると、タンディッシュの乾燥時や操業時に熱膨張の大きな嵌合部が浮き上がったり、浸漬ノズルの周りに装填される可縮性のモルタル４が収縮して浸漬ノズルがずり落ちようとし、そのため嵌合部２と浸漬ノズル本体３との間の目地が開いたり、或いはまた、浸漬ノズルの取り付けが斜めに行われていると、上述する浸漬ノズルのずり落ちにより羽口との接合部に偏荷重が作用し、浸漬ノズルに割れを生ずるおそれがある。これに対し、請求項３に係わる発明のように、嵌合部と浸漬ノズル本体上部のうち、少なくとも嵌合部の外径がノズル本体に向って次第に大きくなるようなテーパ状に形成されていると、タンディッシュの乾燥時や操業時の熱膨張による嵌合部の浮き上がりが抑制され、また浸漬ノズルの周りのモルタルが乾燥時や操業時に収縮するようなことがあっても、ノズル本体に形成した段又は突部が羽口の孔縁に係合することにより浸漬ノズルのずり落ちが阻止され、そのため嵌合部と、浸漬ノズル本体との間の目地が開くのが抑制されると共に、上記段部の孔縁への係合により浸漬ノズル自体の傾きが生じにくく、したがって偏荷重やこれによる浸漬ノズルの割れを抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
図２は、タンディッシュ１１の羽口１２に取付けられ、本発明が適用されるストッパー制御型の浸漬ノズル１３について示すものであり、図３は、図２に示す浸漬ノズル１３の要部の詳細図で、浸漬ノズル１３は、下端部がモールド１４に浸漬される浸漬ノズル本体１５と、該ノズル本体１５の上端にモルタル１６により接続される嵌合部１７よりなり、浸漬ノズル本体１５は上端部に径大の頭部１５ａが形成されると共に、頭部上に凸形部１９が突出形成され、頭部下端の段２０がモルタル１６を介し、鉄皮２１の羽口周縁に係止することにより浸漬ノズル１３のずり落ちが阻止されるようになっている。
【００１２】
嵌合部１７には下端に凹形部２３が形成され、該凹形部２３に前記浸漬ノズル本体１５の凸形部１９が嵌合し、モルタル１６により両者１５及び１７の接続が行われるようになっている。嵌合部１７はまた、その外径が浸漬ノズル本体１５の上端部と共に、浸漬ノズル本体１５に向かい、すなわち下方に向って次第に大きくなるようにテーパ状に形成され、これにより嵌合部１７更には浸漬ノズル本体１５の浮き上がりが抑制されるようになっている。図中、２５はストッパーである。尚、浸漬ノズル本体１５は、全体が一体成形されたものであっても良いし、例えば浸漬ノズルと上ノズルで構成されるもののようにノズル軸方向に分割された構造をなしてモルタルにより接続されたものであっても良い。
【００１３】
本発明の実施形態は、以上のように構成される浸漬ノズル１３において、浸漬ノズル本体１５を〔Ｃ〕２５〜４０質量％、〔ＣａＯ〕２０〜５０質量％、〔ＭｇＯ〕１０〜４０質量％からなる耐火物で構成すると共に、嵌合部１７を〔Ｃ〕１〜１０質量％、〔ＣａＯ〕４０〜６０質量％、〔ＭｇＯ〕３０〜５０質量％からなる耐火物で構成してアルミキルド鋼の溶製に用いたものである（なお、各耐火物には不可避的不純物としてＦｅＯ、Ａｌ2Ｏ3、ＳｉＯなどの酸化金属も含まれている）。上述する各耐火物にはまた、酸化を抑制するためにＳｉＣを添加することが好ましい。
以上述べた耐火物の組成は、それぞれ下記実験に基づいて次のようにして求めた。
【００１４】
図４は、浸漬ノズル本体１５に関し、〔ＣａＯ〕と〔Ｃ〕の配合比を変えた場合のノズル閉塞の有無を示すものであり、図５は嵌合部１７について〔ＣａＯ〕と〔Ｃ〕の配合比を変えた場合のノズル閉塞の有無を示すもので、浸漬ノズル本体１５に関しては、〔ＣａＯ〕が２０〜５０質量％、〔Ｃ〕が２５〜４０質量％の範囲内で、嵌合部１７に関しては、〔ＣａＯ〕が４０〜６０質量％、〔Ｃ〕が１〜１０質量％の範囲内で、ノズル閉塞をほぼ生じないことが確認された。
【００１５】
図６は、アルミナ系介在物付着速度（ｍｍ／ｍｉｎ）と〔ＣａＯ〕量の関係を示すもので、付着速度０はアルミナ系介在物の付着がなく溶損もないことを示している。図示されるように、〔ＣａＯ〕量が上述するように２０〜５０質量％の範囲内の浸漬ノズル本体１５および〔ＣａＯ〕量が４０〜６０質量％の範囲内の嵌合部１７共にアルミナ系介在物の付着速度が０に近く、ノズル閉塞の防止効果が得られることがわかる。
【００１６】
ここで、浸漬ノズル本体の〔ＣａＯ〕量を２０〜５０質量％としたのは、２０質量％未満の場合、ＣａＯの供給が十分でないため、アルミナ系介在物の付着抑制効果が低下するためであり、５０質量％を超える場合、鋼中の脱酸生成物などとの反応により耐火物が溶損傾向となり、介在物欠陥が生じる可能性があるためである。
【００１７】
また、嵌合部の〔ＣａＯ〕量を４０〜６０質量％としたのは、４０質量％未満の場合、嵌合部はアルミナ系介在物との接触頻度が高いため、ＣａＯの供給が追いつかずに十分な付着抑制効果が得られなくなり、また６０質量％を超える場合、耐火物が溶損傾向となるためである。
【００１８】
図７は、耐磨耗性（指数）と炭素〔Ｃ〕量の関係を示すもので、指数が低いほど耐磨耗性が良好であることを示している。図示されるように〔Ｃ〕量が１〜１０質量％の嵌合部１７は耐磨耗性に優れストッパーの接触による嵌合部１７の溶損が低減されることを示している。
【００１９】
ここで、浸漬ノズル本体の〔Ｃ〕量を２５〜４０質量％としたのは、２５質量％未満の場合、耐火物の熱膨張量が大きくなり、溶鋼を受けた際に大きな熱応力が発生するため割れの危険性が高くなり、また４０質量％を超える場合、熱膨張量が小さくなり、割れは抑制できるものの摩耗、溶損および酸化によりノズル寿命が低下するためである。
【００２０】
また、嵌合部の〔Ｃ〕量を１〜１０質量％としたのは、前述の耐摩耗性に優れることの他に溶鋼の浸潤およびスラグの浸透による耐火物の溶損を抑制するためで、１質量％未満の場合は、カーボンボンドを形成できず十分な耐摩耗性が得られなくなると共にスラグ成分の浸透抑制効果が期待できなくなり、また１０質量％を超える場合、耐摩耗性が劣ると共に溶鋼の浸潤による耐火物の溶損が発生し易くなる。
【００２１】
ＭｇＯについては、耐食性を付与する骨材として添加している。
ここで、浸漬ノズル本体の〔ＭｇＯ〕量を１０〜４０質量％としたのは、１０質量％未満の場合、耐火物が溶損傾向となり介在物欠陥が生じる可能性があり、また４０質量％を超える場合、耐食性には優れるものの熱膨張が大きくなり、割れの危険性が高くなる。なお、嵌合部の〔ＭｇＯ〕量については耐食性を考慮した上で〔ＣａＯ〕と〔Ｃ〕の残部として３０〜５０質量％とした。
【００２２】
本発明のストッパー制御型浸漬ノズルをアルミ脱酸鋼、とりわけアルミキルド鋼の連続鋳造に用いることにより、アルミナ系介在物の付着によるノズル閉塞を防止できると共に、ストッパーが接触する嵌合部の溶損の抑制および熱膨張差による押し割りの抑制により浸漬ノズルの耐用性が向上し、アルミキルド鋼の連続鋳造を安定して実施できるようになった。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】従来の浸漬ノズルの上部構造を示す断面図。
【図２】本発明に係わるストッパー制御型浸漬ノズルの断面図。
【図３】同ノズルの上部構造を示す断面図。
【図４】浸漬ノズル本体の〔ＣａＯ〕量と〔Ｃ〕量を変えた場合のノズル閉塞の有無を示す図。
【図５】嵌合部の〔ＣａＯ〕量と〔Ｃ〕量を変えた場合のノズル閉塞の有無を示す図。
【図６】アルミナ系介在物付着速度（ｍｍ／ｍｉｎ）と〔ＣａＯ〕量の関係を示す図。
【図７】耐摩耗性と〔Ｃ〕量の関係を示す図。
【符号の説明】
【００２４】
１１・・タンディッシュ
１２・・羽口
１３・・浸漬ノズル
１４・・モールド
１５・・浸漬ノズル本体
１６・・モルタル
１７・・嵌合部
１９・・凸形部
２０・・段
２１・・鉄皮
２３・・凹形部
２５・・ストッパー
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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