(57)【要約】【課題】銅系金属粉を焼結したときの焼結体強度に悪影響を及ぼす不純物元素の種類及びその含有量を規定することで焼結不良による焼結体強度の低下を可及的に防止し、安定した品質の焼結製品を生産することができる銅系金属粉を提供する。【解決手段】銅系金属粉に含まれている不純物元素の900℃以下の温度域における最も低級な凝縮相酸化物の標準生成自由エネルギー（単位は「kJ/mol-O２又はkcal/mol-O２」）（以下、「ΔＧ０ＭＯｘ」ともいう。）が亜鉛（Zn）の最も低級な凝縮相酸化物の標準生成自由エネルギーよりも低い不純物元素であり、当該不純物元素の総含有量が400ppm以下である銅系金属粉。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
900℃以下の温度域における最も低級な凝縮相酸化物の標準生成自由エネルギーが亜鉛の最も低級な凝縮相酸化物の標準生成自由エネルギーよりも低い不純物元素を含み、且つ、当該不純物元素の総含有量が400ppm以下である銅系金属粉。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、粉末冶金材料として、また、導体回路形成などの焼成用導電ペースト材料として、好適に用いられる銅系金属粉（銅粉及び銅合金粉）に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
周知の通り、銅粉や銅合金粉等の銅系金属粉の製造方法として、電解法や化学還元法あるいはアトマイズ法などが知られている。そして、特に、アトマイズ法は生産性に優れ、且つ、合金粉の製造が容易であることに加え、噴霧媒体の圧力や流量を調節することで比較的容易に粒度を調整することができることから、銅系金属粉の製造にはアトマイズ法が汎用されている。
【０００３】
一方、基質を構成する合金粉末がCu-Al合金粉、Cu粉及びAl粉より選ばれる１種の粉末もしくは２種以上からなる混合粉末にＰを0.5mass％以上含む合金粉を１種以上添加して焼結する焼結アルミニウム青銅合金の製造方法が提案され（特許文献１参照）、フッ化アルミニウムにフッ化カルシウム及びフッ化マグネシウムから選択される少なくとも１種類を１〜70重量％混合してなるアルミニウム含有銅系合金粉のための焼結助剤が提案されている（特許文献２参照）。
【０００４】
【特許文献１】特開平２−１７３２２４号公報
【特許文献２】特開２００３−４９２０６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
前記アトマイズ法によって銅系金属粉を製造をする場合には、原材料を溶解する際に用いた脱酸剤が不純物元素として銅系金属粉中に残留することが知られており、溶解坩堝や原材料からも種々の不純物元素が混入することも知られており、これら不純物元素は当該銅系金属粉を焼成した場合の焼結不良による焼結体強度低下の原因のひとつになっていると考えられているが、焼結体強度と銅系金属粉末中に含まれる不純物の種類及びその含有量との関係については未だ充分解明されていない。
【０００６】
なお、不純物元素がAl（アルミニウム）である場合の対策としては、特許文献１記載の焼結アルミニウム青銅合金の製造方法ではＰ（リン）が添加されており、特許文献２記載の焼結助剤では、フッ化物系フラックスが添加されているが、不純物元素がAl以外のものである場合にこのような物質を添加すれば反って機械的特性の劣化を招いてしまうという問題点があった。
【０００７】
そこで、本発明者等は、銅系金属粉を焼結したときの焼結体強度に悪影響を及ぼす不純物元素の種類及びその含有量を規定することで焼結不良による焼結体強度の低下を可及的に防止し、安定した品質の焼結製品の生産が可能になる銅系金属粉を得ることを技術的課題として、その具現化をはかるべく研究・実験を重ねた結果、前記製造時に残留・混入する種々の不純物元素の中には極めて酸化されやすい元素が多く、このような不純物元素が多量に含まれている場合には、通常の焼結雰囲気中（例えば、水素を含む露点−30℃程度の焼結雰囲気）で銅系金属粉末の粒子表面に当該不純物元素の酸化皮膜を形成して焼結が阻害されることは知られているが、本発明者等は、当該不純物元素が銅系金属粉中に極めて微量（1000ppm以下）含まれる場合においても、前記通常の焼結雰囲気中で焼結すれば当該不純物元素が内部酸化されて銅系金属粉の焼結が著しく阻害されるという現象を見出した結果、前記技術的課題を達成したものである。
【０００８】
なお、極めて微量の不純物元素の内部酸化により銅系金属粉の焼結が著しく阻害される理由については明らかではないが、本発明者等は、一般に焼結現象が固相拡散に起因していること、さらにはそのような固相拡散は結晶格子内の空孔子の拡散によって起こっていることを勘案すると、極めて微量の不純物元素の内部酸化によって生成した微細な酸化物粒子は結晶格子内でエネルギー的に高い状態にある種々の欠陥部、特に空孔の拡散経路となる転位の部分に優先的に析出して固着し、空孔の拡散が抑制されるために焼結が阻害されるものと推察している。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記技術的課題は、次の通りの本発明によって解決できる。
【００１０】
即ち、本発明に係る銅系金属粉は、当該銅系金属粉に含まれる不純物元素の900℃以下の温度域における最も低級な凝縮相酸化物の標準生成自由エネルギー（単位は「kJ/mol-O２又はkcal/mol-O２」）（以下、「ΔＧ０ＭＯｘ」ともいう。）が亜鉛（Zn）の最も低級な凝縮相酸化物の標準生成自由エネルギーよりも低い元素であり、当該不純物元素の総含有量が400ppm以下となっているものである。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、焼結不良による焼結体強度の低下を可及的に防止できるから、粉末冶金の材料粉として良好に適用することができ、また、焼結不良による回路抵抗の上昇や回路基板からの脱落等の様々な欠陥が解消できるから、導体回路形成などの焼結用導電ペーストの材料粉として極めて良好に適用することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の実施の形態について説明する。
【００１３】
本実施の形態に係る銅系金属粉は、当該銅系金属粉中に含まれている不純物元素のうち、900℃以下の温度域において最も低級な凝縮相（固相及び液相）酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZn（亜鉛）の最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘよりも低い元素の総含有量を400ppm以下に抑えたものである。
【００１４】
前記不純物元素は、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnの最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘよりも低い元素である。
【００１５】
ΔＧ０ＭＯｘの比較基準となるZnの沸点は903℃であり、この温度を超えるとZnのΔＧ０ＭＯｘの温度勾配が不連続的に大きくなって平衡酸素圧が急激に高くなり、この温度域で凝縮相を形成したままのZn以外のほとんどの元素との間におけるΔＧ０ＭＯｘの比較に意味をなさなくなるので、指標となるΔＧ０ＭＯｘは900℃以下の温度域である。
【００１６】
900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnの最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘよりも低い元素としては、例えば、Cr、Ｖ、Si、Ti、Al、Se、Mg、Li、Ce等をあげることができる。逆に、Znを含め、最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnの最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘより高い元素、例えば、Ag、Bi、Ni、Co、Fe、Sn、In、Ｐ等は前記通常の焼結雰囲気中では内部酸化を起こし難く、不純物として混入した場合でも焼結体強度を低下させることはない。
【００１７】
従って、銅系金属粉の合金元素は、Znを含め、最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnの最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘと同等もしくはそれよりも高い元素に限られ、さらに、含有量は最大でも50mass％を超えてはならない。
【００１８】
また、前記不純物元素の総含有量は400ppm以下である。
【００１９】
なお、最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがSiの最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘと同等もしくはそれより低い不純物元素がひとつ以上含まれる場合には不純物元素の総含有量を200ppm以下に抑えることが望ましい。
【００２０】
次に、本発明に係る銅系金属粉の製造方法について説明する。
【００２１】
原材料中にCr、Ｖ、Si、Ti、Al、Se、Mg、Li、Ce等の不純物元素が混入している可能性が高い場合には、先ず、原材料を溶解炉に装入後、大気中で溶解して不純物元素を酸化物スラグとして溶湯面上に浮上させ、これをすくい上げて除去した後、次に大量に木炭を投入して脱酸を行い、溶湯中の酸素量が1000ppm以下になったところでＰを投入して仕上げ脱酸を行う。
【００２２】
溶湯中のＰの残留量は300ppmを超えないことが望ましい。これを超えると、特に純銅粉の場合には導電率の低下が著しく、またＰそのものも比較的酸化し易いため、銅合金粉の場合も含めて焼結性のばらつきの原因になる。
【００２３】
また、仕上げ脱酸終了後は溶湯の酸化を避けるためにできるだけすばやくアトマイズ操作に移ることが望ましい。
【００２４】
一方、原材料中に前記不純物元素が含まれる可能性が低い場合、即ち、高純度の地金を用いる場合には、最初から大量の木炭とともに原材料を溶解し、最後にＰで仕上げ脱酸を行うと良い。この場合もＰ残留量は前記と同様の理由により300ppm以下に抑えることが望ましく、また仕上げ脱酸の後は速やかにアトマイズ操作に移ることが望ましい。
【００２５】
仕上げ脱酸としてＰの代わりに、従来から銅及び銅合金鋳物の製造の際に用いられてきたMg、Se、Ce、Li等の前記不純物元素と同じ元素を用いる場合には、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがSiの最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘより高いときには溶湯中の残留量が400ppm以下になるように、また、前記ΔＧ０ＭＯｘがSiの最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘと同等もしくは低いときには溶湯中の残留量が200ppm以下になるように添加量を調整する。
【００２６】
本実施の形態では、900℃以下の温度域における最も低級な凝縮相酸化物の標準生成自由エネルギー（単位は「kJ/mol-O２又はkcal/mol-O２」）がZnの最も低級な凝縮相酸化物の標準生成自由エネルギーよりも低い不純物元素を含み、当該不純物元素の総含有量を400ppm以下として銅系金属粉を焼結したときの焼結体強度に悪影響を及ぼす不純物元素の種類及びその含有量を規定したので、焼結不良による焼結体強度の低下を可及的に防止し、安定した品質の焼結製品を生産することができる。
【実施例】
【００２７】
実施例１．
【００２８】
高周波アルミナルツボ炉にSiを600ppm含んだ銅スクラップ地金を装入し、大気中1300℃で溶解した。その後、溶湯表面を多量の木炭で覆い、溶湯酸素量が500ppm以下になるまで保持した後、リン銅（Cu-15mass％Ｐ）を添加して仕上げ脱酸を行い、その後、速やかに溶湯径６mm、水圧300kg/cm２、水量300l/minで水アトマイズを行った。得られた粉末を100mesh通過の篩別をして銅粉１を作製した。
【００２９】
前記銅粉１に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはSiのみであった。次に、ICP（ICP発光分光分析法−以下、同じ−）によるSiの定量分析を行ったところ、＜10ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、220ppmであった。
【００３０】
前記銅粉１を外形20mm、内径12mm、高さ約10mm、密度6.5g/cm３で金型成形後、（Ｎ２−10vol％Ｈ２）雰囲気中（露点−30℃）で800℃、20min焼結した。得られた焼結体の圧環強度（JISZ 2507 焼結含油軸受の圧環強さ試験方法によって測定−以下、同じ−）を表１に示す。
【００３１】
実施例２．
【００３２】
実施例１と同様にして銅スクラップ地金を溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にMnを400ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅粉２を作製した。
【００３３】
前記銅粉２に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはMnのみであった。次に、ICPによる、SiとMnとの定量分析を行ったところ、各々＜10ppmと320ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、190ppmであった。
【００３４】
前記銅粉２を実施例１と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００３５】
実施例３．
【００３６】
実施例１と同様にして銅スクラップ地金を溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にSiを450ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅粉３を作製した。
【００３７】
前記銅粉３に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはSiのみであった。次に、ICPによるSiの定量分析を行ったところ、330ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、170ppmであった。
【００３８】
前記銅粉３を実施例１と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００３９】
実施例４．
【００４０】
実施例１と同様にして銅スクラップ地金を溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にSiを200ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅粉４を作製した。
【００４１】
前記銅粉４に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはSiのみであった。次に、ICPによるSiの定量分析を行ったところ、120ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、210ppmであった。
【００４２】
前記銅粉４を実施例１と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００４３】
実施例５．
【００４４】
実施例１と同様にして銅スクラップ地金を溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にAlを450ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅粉５を作製した。
【００４５】
前記銅粉５に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはAlのみであった。次に、ICPによる、AlとSiとの定量分析を行ったところ、各々280ppmと＜10ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、170ppmであった。
【００４６】
前記銅粉５を実施例１と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００４７】
実施例６．
【００４８】
実施例１と同様にして銅スクラップ地金を溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にAlを250ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅粉６を作製した。
【００４９】
前記銅粉６に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはAlのみであった。次に、ICPによる、AlとSiとの定量分析を行ったところ、各々130ppmと＜10ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、190ppmであった。
【００５０】
前記銅粉６を実施例１と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００５１】
実施例７．
【００５２】
実施例１と同様にして銅スクラップ地金を溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にMgを250ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅粉７を作製した。
【００５３】
前記銅粉７に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはMgのみであった。次に、ICPによる、MgとSiとの定量分析を行ったところ、各々100ppmと＜10ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、230ppmであった。
【００５４】
前記銅粉７を実施例１と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００５５】
実施例８．
【００５６】
実施例１と同様にして銅スクラップ地金を溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にAlとSiとを各々200ppmづつ添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅粉８を作製した。
【００５７】
前記銅粉８に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはAl及びSiのみであった。次に、ICPによる、AlとSiとの定量分析を行ったところ、各々70ppmと90ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、200ppmであった。
【００５８】
前記銅粉８を実施例１と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００５９】
実施例９．
【００６０】
高周波アルミナルツボ炉に電気銅地金と電解ニッケル地金とを３：１の質量比で装入し、大気中1400℃で溶解した。その後、溶湯表面を多量の木炭で覆い、溶湯酸素量が500ppm以下になるまで保持した後、リン銅を添加して仕上げ脱酸を行い、その後、速やかに溶湯径6mm、水圧300kg/cm２、水量300l/minで水アトマイズを行った。得られた粉末を100mesh通過の篩別をして銅合金粉１を作製した。
【００６１】
前記銅合金粉１に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはSiのみであった。次に、ICPによるSiの定量分析を行ったところ、＜10ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、220ppmであった。
【００６２】
前記銅合金粉１を外形20mm、内径12mm、高さ約10mm、密度6.5g/cm３で金型成形後、（Ｎ２−10vol％Ｈ２）雰囲気中（露点−30℃）で850℃、20min焼結した。得られた焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００６３】
実施例１０．
【００６４】
実施例９と同様にして電気銅地金と電解ニッケル地金とを溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にSiを300ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅合金粉２を作製した。
【００６５】
前記銅合金粉２に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されのはSiのみであった。次に、ICPによるSiの定量分析を行ったところ、220ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、210ppmであった。
【００６６】
前記銅合金粉２を実施例９と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００６７】
実施例１１．
【００６８】
高周波アルミナルツボ炉に電気銅地金と高純度錫地金とを９：１の質量比で装入し、溶湯表面を多量の木炭で覆いながら1200℃で溶解し、リン銅を添加して仕上げ脱酸を行った後、Siを300ppm添加した。その後、速やかに溶湯径6mm、水圧300kg/cm２、水量300l/minで水アトマイズを行った。得られた粉末を100mesh通過の篩別をして銅合金粉３を作製した。
【００６９】
前記銅合金粉３に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはSiのみであった。次に、ICPによるSiの定量分析を行ったところ、240ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、170ppmであった。
【００７０】
前記銅合金粉３を外形20mm、内径12mm、高さ約10mm、密度6.5g/cm３で金型成形後、（Ｎ２−10vol％Ｈ２）雰囲気中（露点−30℃）で750℃、20min焼結した。得られた焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００７１】
比較例１．
【００７２】
実施例１と同様にして銅スクラップ地金を溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にZnを1000ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅粉９を作製した。
【００７３】
前記銅粉９に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な酸化物凝縮相のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはZnのみであった。次に、ICPによる、ZnとSiとの定量分析を行ったところ、各々890ppmと＜10ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、180ppmであった。
【００７４】
前記銅粉９を実施例１と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００７５】
比較例２．
【００７６】
実施例１と同様にして銅スクラップ地金を溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にFeを1000ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅粉10を作製した。
【００７７】
前記銅粉10に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な酸化物凝縮相のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはFeのみであった。次に、ICPによる、FeとSiとの定量分析を行ったところ、各々960ppmと＜10ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、200ppmであった。
【００７８】
前記銅粉10を実施例１と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００７９】
比較例３．
【００８０】
実施例１と同様にして銅スクラップ地金を溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にMnを1000ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅粉11を作製した。
【００８１】
前記銅粉11に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な酸化物凝縮相のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはMnのみであった。次に、ICPによる、MnとSiとの定量分析を行ったところ、各々940ppmと＜10ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、210ppmであった。
【００８２】
前記銅粉11を実施例１と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００８３】
比較例４．
【００８４】
実施例１と同様にして銅スクラップ地金を溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にSiを1000ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅粉12を作製した。
【００８５】
前記銅粉12に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な酸化物凝縮相のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはSiのみであった。次に、ICPによるSiの定量分析を行ったところ、870ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、180ppmであった。
【００８６】
前記銅粉12を実施例１と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００８７】
比較例５．
【００８８】
実施例１と同様にして銅スクラップ地金を溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にAlを700ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅粉13を作製した。
【００８９】
前記銅粉13に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な酸化物凝縮相のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはAlのみであった。次に、ICPによる、AlとSiとの定量分析を行ったところ、各々570ppmと＜10ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、190ppmであった。
【００９０】
前記銅粉13を実施例１と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００９１】
比較例６．
【００９２】
実施例１と同様にして銅スクラップ地金を溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にMgを700ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅粉14を作製した。
【００９３】
前記銅粉14に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で低級な酸化物凝縮相のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはMgのみであった。次に、ICPによる、MgとSiとの定量分析を行ったところ、各々530ppmと＜10ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、210ppmであった。
【００９４】
前記銅粉14を実施例１と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００９５】
比較例７．
【００９６】
実施例９と同様にして電気銅地金と電解ニッケル地金とを溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にSiを800ppm添加した。その後、実施例１と同様にして水アトマイズを行って100mesh通過の銅合金粉４を作製した。
【００９７】
前記銅合金粉４に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはSiのみであった。次に、ICPによるSiの定量分析を行ったところ、690ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、210ppmであった。
【００９８】
前記銅合金粉４を実施例９と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【００９９】
比較例８．
【０１００】
実施例11と同様にして電気銅地金と高純度地金とを溶解し、Ｐで仕上げ脱酸を行った後、この溶湯中にSiを800ppm添加した。その後、実施例１と同じ手順で水アトマイズを行って100mesh通過の銅合金粉５を作製した。
【０１０１】
前記銅合金粉５に対して蛍光Ｘ線による定性分析を行ったところ、900℃以下の温度域で最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ＭＯｘがZnのそれより低い元素で検出されたのはSiのみであった。次に、ICPによるSiの定量分析を行ったところ、670ppmであった。同様にＰの定量分析を行ったところ、190ppmであった。
【０１０２】
前記銅合金粉５を実施例９と同様にして成形、焼結して得た焼結体の圧環強度を表１に示す。
【０１０３】
【表１】
2008101245.tif 000002
【０１０４】
表１において、ΔＧ０ＭＯｘは800℃の値であり、Znの800℃におけるΔＧ０ＭＯｘは-480kJ/mol-O２である。
【０１０５】
表１により、900℃以下の温度域でのΔＧ０ＭＯｘが亜鉛のΔＧ０ＭＯｘよりも低い不純物元素の含有量が400ppmを超える銅粉及び銅合金粉の焼結体の圧環強さは、不純物元素の含有量が400ppm以下の銅粉及び銅合金粉の焼結体の圧環強さに比べて著しく劣ることを確認した。
【０１０６】
また、900℃以下の温度域でのΔＧ０ＭＯｘが亜鉛のΔＧ０ＭＯｘと同等もしくはそれより高い不純物元素については含有量が400ppmを超えても焼結体強度の劣化はみられなかった。