(57)【要約】      （修正有）【課題】溶融亜鉛メッキラインのシンクロール軸受やサポートロール軸受として好適な溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受を提供する。【解決手段】溶融亜鉛メッキ浴に浸漬されて使用される転がり軸受の内輪１１、外輪１２及び転動体１３をのいずれか一つを、窒化珪素焼結体窒化珪素を主成分とし、酸素含有量が３．０質量％以下、常温での熱伝導率が７０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、窒化ケイ素粒子中の酸素量が１．５質量％以下の高熱伝導焼結体で形成した。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内輪と外輪との間に複数の転動体を有し、かつ溶融亜鉛メッキ浴に浸漬されて使用される溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受において、
前記内輪、外輪及び転動体のいずれか一つを高熱伝導焼結体から形成したことを特徴とする溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受。
【請求項２】
前記高熱伝導焼結体は窒化珪素を主成分とし、酸素含有量が３．０質量％以下、常温での熱伝導率が７０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、窒化ケイ素粒子中の酸素量が１．５質量％以下の高熱伝導焼結体であることを特徴とする請求項１記載の溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受。
【請求項３】
前記高熱伝導焼結体は前記窒化ケイ素粒子中のアルミニウム、マグネシウムおよび周期律表第３ａ族元素（IIIA）の含有量が総計で１．０質量％以下の高熱伝導焼結体であることを特徴とする請求項２記載の溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受。
【請求項４】
前記高熱伝導焼結体は前記マグネシウムを酸化マグネシウム（ＭｇＯ）に換算した含有量と前記周期律表第３ａ族元素（IIIA）を酸化物（IIIAxＯy）に換算した含有量の合計が０．６〜７．０質量％の高熱伝導焼結体であることを特徴とする請求項３記載の溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受。
【請求項５】
前記高熱伝導焼結体は前記マグネシウムを酸化マグネシウム（ＭｇＯ）に換算した含有量と前記周期律表第３ａ族元素（IIIA）を酸化物（IIIAxＯy）に換算した含有量との比が１〜７０の高熱伝導焼結体であることを特徴とする請求項４記載の溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受。
【請求項６】
内輪と外輪との間に複数の転動体を有し、かつ溶融亜鉛メッキ浴に浸漬されて使用される溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受において、
前記内輪、外輪及び転動体をαサイアロン質焼結体から形成したことを特徴とする溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受。
【請求項７】
前記αサイアロン質焼結体は、一般式Ｍｘ（Ｓｉ，Ａｌ）１２（Ｏ，Ｎ）１６（ただし、ＭはＬｉ，Ｎａ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｙ及び希土類元素から選ばれた単独または混合物、ｘは０＜ｘ＜２を表す）で示されるαサイアロン質にＢ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗの炭化物あるいは窒化物、Ｓｉの炭化物及びＶの窒化物から選ばれた１種以上の化合物の層を含有させたものであることを特徴とする請求項６記載の溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受。
【請求項８】
前記αサイアロン質焼結体の炭化物または窒化物の含有量が０．１〜２０質量％であることを特徴とする請求項７記載の溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受。
【請求項９】
内輪と外輪との間に複数の転動体を有し、かつ溶融亜鉛メッキ浴に浸漬されて使用される溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受において、
前記内輪、外輪及び転動体を窒化ケイ素焼結体から形成したことを特徴とする溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受。
【請求項１０】
前記窒化ケイ素焼結体はＳｉ３Ｎ４−Ｙ２Ｏ３−ＭｇＯ−ＡｌＮ系の焼結体であって、焼結体中に含有するＳｉ３Ｎ４１モルに対し、ＹをＡ１モル、ＭｇをＢ１モル、ＡｌをＣ１モルとしたとき、
−０．０３≦Ｃ１−（Ａ１＋Ｂ１）≦０．０３
０．１≦Ａ１＋Ｂ１＋Ｃ１≦０．４
０．２≦Ｂ１／Ａ１≦１．２
ただし、Ａ１≧０、Ｂ１≧０、Ｃ１≧０
を満たし、かつＳｉ３Ｎ４の一部がＹ，Ｍｇ，Ｏ，Ａｌで置換されたα−Ｓｉ３Ｎ４相と、Ｓｉ３Ｎ４の一部がＡｌ，Ｏで置換されたβーＳｉ３Ｎ４相と、残部がＳｉ，Ａｌ，Ｏ，Ｎ，Ｙ，Ｍｇからなるガラス相とからなるＳｉ３Ｎ４の結晶相を有し、該結晶相のα−Ｓｉ３Ｎ４相とβーＳｉ３Ｎ４相との容量比が５％≦（α／（α＋β））≦５０％の窒化ケイ素焼結体であることを特徴とする請求項９記載の溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受。
【請求項１１】
前記窒化ケイ素焼結体は、平均粒径１．０μｍ以下でα−Ｓｉ３Ｎ４相を９０容量％以上含むＳｉ３Ｎ４１モルに対し、Ｙ２Ｏ３をＡ２モル、ＡｌＮをＢ２モル、ＭｇＯをＣ２モルを添加する場合、
０．０８≦Ａ２＋Ｂ２＋Ｃ２≦０．３５  ‥‥‥（１）
−０．２８≦Ｂ２−（Ａ２＋Ｃ２）≦０．３５  ‥‥‥（２）
Ａ２＞０，Ｂ２＞０，Ｃ２＞０  ‥‥‥（３）
０．４≦Ａ２≦２．４  ‥‥‥（４）
の条件を満たすような粉末配合組成とし、有機溶剤中で粉砕混合した粉末を、熱間加圧焼結、窒素ガス雰囲気加圧焼結、または常圧焼結、窒素ガス熱間静水圧加圧の一種にて焼結して得られた窒化ケイ素焼結体であることを特徴とする請求項１０記載の溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼帯の表面に溶融亜鉛メッキ処理を施す溶融亜鉛メッキラインのシンクロール軸受やサポートロール軸受として用いられる転がり軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
溶融亜鉛メッキラインのシンクロール軸受やサポートロール軸受として、ころ軸受等の転がり軸受を使用する場合、高い耐熱性と耐食性が要求される。このため、形状が複雑である保持器以外はセラミックスで作製されたものが使用され、保持器については、その耐食性を向上させるために、例えば純タンタルまたはタンタルに１０質量％以下の範囲でタングステンを加えた合金で保持器を作製したり、あるいは保持器を黒鉛または黒鉛を含む複合材料で作製したりすることが提案されている（特許文献１−３参照）。
【特許文献１】特開平５−１８７４４５号公報
【特許文献２】実開平７−１９６２２号公報
【特許文献３】特開平９−１４４７６５号公報
【特許文献４】特開昭６３−７９７６１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、溶融亜鉛メッキ浴に浸漬されて使用される転がり軸受の内輪、外輪及び転動体をセラミックスで形成すると、常温の軸受を５００℃程度に加熱された溶融亜鉛メッキ浴に浸漬した際に熱衝撃が軸受に加わり、破損したりする場合があった。
本発明は上述した点に鑑みてなされたものであり、その目的は、溶融亜鉛メッキラインのシンクロール軸受やサポートロール軸受として好適な溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
上記の目的を達成するために、第１の発明に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受は、内輪と外輪との間に複数の転動体を有し、かつ溶融亜鉛メッキ浴に浸漬されて使用される溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受において、前記内輪、外輪及び転動体のいずれか一つを高熱伝導焼結体から形成したことを特徴とする。
第１の発明に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受において、高熱伝導焼結体は窒化珪素を主成分とし、酸素含有量が３．０質量％以下、常温での熱伝導率が７０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、窒化ケイ素粒子中の酸素量が１．５質量％以下のものであることが好ましく、窒化ケイ素粒子中のアルミニウム、マグネシウムおよび周期律表第３ａ族元素（IIIA）の含有量が総計で１．０質量％以下のものであることがより好ましい。このうち、マグネシウムを酸化マグネシウム（ＭｇＯ）に換算した含有量と周期律表第３ａ族元素（IIIA）を酸化物（IIIAxＯy）に換算した含有量の合計が０．６〜７．０質量％のものであることが望ましく、マグネシウムを酸化マグネシウム（ＭｇＯ）に換算した含有量と周期律表第３ａ族元素（IIIA）を酸化物（IIIAxＯy）に換算した含有量との比が１〜７０のものであることがより望ましい。
【０００５】
第２の発明に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受は、内輪と外輪との間に複数の転動体を有し、かつ溶融亜鉛メッキ浴に浸漬されて使用される溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受において、前記内輪、外輪及び転動体をαサイアロン質焼結体から形成したことを特徴とする。
第２の発明に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受において、αサイアロン質焼結体は、一般式Ｍｘ（Ｓｉ，Ａｌ）１２（Ｏ，Ｎ）１６（ただし、ＭはＬｉ，Ｎａ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｙ及び希土類元素から選ばれた単独または混合物、ｘは０＜ｘ＜２を表す）で示されるαサイアロン質にＢ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗの炭化物あるいは窒化物、Ｓｉの炭化物及びＶの窒化物から選ばれた１種以上の化合物の層を含有させたものであることが好ましく、αサイアロン質焼結体の炭化物または窒化物の含有量が０．１〜２０質量％であることがより好ましい。
【０００６】
第３の発明に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受は、内輪と外輪との間に複数の転動体を有し、かつ溶融亜鉛メッキ浴に浸漬されて使用される溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受において、前記内輪、外輪及び転動体を窒化ケイ素焼結体から形成したことを特徴とする。
第３の発明に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受において、窒化ケイ素焼結体はＳｉ３Ｎ４−Ｙ２Ｏ３−ＭｇＯ−ＡｌＮ系の焼結体であって、焼結体中に含有するＳｉ３Ｎ４１モルに対し、ＹをＡ１モル、ＭｇをＢ１モル、ＡｌをＣ１モルとしたとき、
−０．０３≦Ｃ１−（Ａ１＋Ｂ１）≦０．０３
０．１≦Ａ１＋Ｂ１＋Ｃ１≦０．４
０．２≦Ｂ１／Ａ１≦１．２
ただし、Ａ１≧０、Ｂ１≧０、Ｃ１≧０
を満たし、かつＳｉ３Ｎ４の一部がＹ，Ｍｇ，Ｏ，Ａｌで置換されたα−Ｓｉ３Ｎ４相と、Ｓｉ３Ｎ４の一部がＡｌ，Ｏで置換されたβーＳｉ３Ｎ４相と、残部がＳｉ，Ａｌ，Ｏ，Ｎ，Ｙ，Ｍｇからなるガラス相とからなるＳｉ３Ｎ４の結晶相を有し、該結晶相のα−Ｓｉ３Ｎ４相とβーＳｉ３Ｎ４相との容量比が５％≦（α／（α＋β））≦５０％の窒化ケイ素焼結体であることが好ましく、平均粒径１．０μｍ以下でα−Ｓｉ３Ｎ４相を９０容量％以上含むＳｉ３Ｎ４１モルに対し、Ｙ２Ｏ３をＡ２モル、ＡｌＮをＢ２モル、ＭｇＯをＣ２モルを添加する場合、
０．０８≦Ａ２＋Ｂ２＋Ｃ２≦０．３５  ‥‥‥（１）
−０．２８≦Ｂ２−（Ａ２＋Ｃ２）≦０．３５  ‥‥‥（２）
Ａ２＞０，Ｂ２＞０，Ｃ２＞０  ‥‥‥（３）
０．４≦Ａ２≦２．４  ‥‥‥（４）
の条件を満たすような粉末配合組成とし、有機溶剤中で粉砕混合した粉末を、熱間加圧焼結、窒素ガス雰囲気加圧焼結、または常圧焼結、窒素ガス熱間静水圧加圧の一種にて焼結して得られた窒化ケイ素焼結体であることがより好ましい。
【発明の効果】
【０００７】
第１の発明に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受によれば、内外輪素材や転動体素材がセラミックスであるものに比較して、内外輪や転動体の耐熱衝撃性が向上する。したがって、熱衝撃による割れの発生を抑制することができ、溶融亜鉛メッキラインのシンクロール軸受やサポートロール軸受として好適に使用することができる。
第２の発明に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受によれば、内外輪素材や転動体素材がセラミックスであるものに比較して、内外輪や転動体の耐摩耗性が向上する。したがって、溶融亜鉛メッキラインのシンクロール軸受やサポートロール軸受として好適に使用することができる。
【０００８】
第３の発明に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受によれば、内外輪素材や転動体素材がセラミックスであるものに比較して、内外輪や転動体の耐摩耗性が向上する。したがって、溶融亜鉛メッキラインのシンクロール軸受やサポートロール軸受として好適に使用することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
以下、本発明に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受を図面に基づいて説明する。
図１は、本発明の第１の実施形態に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受の一部を示す断面図である。同図に示される溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受は内輪１１、外輪１２及び複数の転動体（ボール）１３を備えており、これらの内輪１１、外輪１２及び転動体１３は、窒化ケイ素を主成分とし、酸素含有量が３．０質量％以下、常温での熱伝導率が７０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、窒化ケイ素粒子中の酸素量が１．５質量％以下の高熱伝導焼結体、好ましくは窒化ケイ素粒子中のアルミニウム、マグネシウムおよび周期律表第３ａ族元素（IIIA）の含有量が総計で１．０質量％以下（望ましくは０．６〜７．０質量％）の高熱伝導焼結体、より好ましくはマグネシウムを酸化マグネシウム（ＭｇＯ）に換算した含有量と周期律表第３ａ族元素（IIIA）を酸化物（IIIAxＯy）に換算した含有量との比が１〜７０の高熱伝導焼結体から形成されている。なお、図１中１４は転動体１３を保持する保持器を示している。
【００１０】
上述した高熱伝導焼結体を内輪１１、外輪１２及び転動体１３の素材として用いた理由を図２、図３及び表１を参照して説明する。
本発明者は、高熱伝導焼結体を溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受の内外輪素材や転動体素材として用いた場合の耐割れ性を評価するために、図２に示すような試験体１６を作製した。具体的には、円環状のボール軌道溝１７ａを有する二枚の軌道輪試験片１７と、三個の転動体試験片１８と、三つの転動体ポケットを有する一枚の保持器試験片１９とを作製し、これらを組み合せて耐熱衝撃試験用試験体１６を作製した。そして、作製した試験体１６を図５に示す試験装置２０にセットした後、高温（５００℃以上）に加熱された溶融亜鉛２１を試験装置２０のルツボ２２内に入れてルツボ内温度を４８０℃とし、この状態で試験体１６に４４６Ｎのアキシャル荷重を加え、さらに試験装置２０の回転軸２３に回転トルクを付与して二枚の軌道輪試験片１７のうち一方の軌道溝付き試験片１７をトルクセンサ２４の検出値が閾値に達するまで３００ｍｉｎ−１の速度で回転させた。その後、試験体１６を試験装置２０のるつぼ２２内から取り出し、割れ等の有無を確認した。そのときの結果を表１に示す。
【００１１】
【表１】
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【００１２】
表１において、試験例Ａ１は軌道輪試験片１７と転動体試験片１８とをＳｉ３Ｎ４で作製した試験体の耐割れ性試験結果を示し、試験例Ａ２は軌道輪試験片１７と転動体試験片１８とを上述した高熱伝導焼結体で作製した試験体の耐割れ性試験結果を示している。
【００１３】
表１に示されるように、軌道輪試験片１７と転動体試験片１８がＳｉ３Ｎ４で作製されたものは割れの発生が認められたのに対し、軌道輪試験片１７と転動体試験片１８が高熱伝導焼結体で作製されたものは割れの発生が認められなかった。
したがって、上記の試験結果から、内輪１１、外輪１２及び転動体１３のいずれか一つを上述した高熱伝導焼結体で形成することにより、内外輪素材や転動体素材がセラミックスであるものに比較して、熱衝撃による割れの発生が抑制されるので、溶融亜鉛メッキラインのシンクロール軸受やサポートロール軸受として好適に使用することができる。
【００１４】
図４は、本発明の第２の実施形態に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受の一部を示す断面図である。同図に示される溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受は同図に示される溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受は内輪１１、外輪１２及び複数の転動体１３を備えており、これらの内輪１１、外輪１２及び転動体１３は、一般式Ｍｘ（Ｓｉ，Ａｌ）１２（Ｏ，Ｎ）１６（ただし、ＭはＬｉ，Ｎａ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｙ及び希土類元素から選ばれた単独または混合物、ｘは０＜ｘ＜２を表す）で示されるαサイアロン質にＢ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗの炭化物あるいは窒化物、Ｓｉの炭化物及びＶの窒化物から選ばれた１種以上の化合物の層を含有させたαサイアロン質焼結体、好ましくは炭化物または窒化物の含有量が０．１〜２０質量％のαサイアロン質焼結体から形成されている。
【００１５】
上述したαサイアロン質焼結体を内輪１１、外輪１２及び転動体１３の素材として用いた理由を図２、図３及び表２を参照して説明する。
本発明者は、αサイアロン質焼結体を溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受の内外輪素材や転動体素材として用いた場合の耐摩耗性を評価するために、図２に示すような試験体１６を作製した。具体的には、円環状のボール軌道溝１７ａを有する二枚の軌道輪試験片１７と、三個の転動体試験片１８と、三つの転動体ポケットを有する一枚の保持器試験片１９とを作製し、これらを組み合せて耐熱衝撃試験用試験体１６を作製した。そして、作製した試験体１６を図５に示す試験装置２０にセットした後、高温（５００℃以上）に加熱された溶融亜鉛２１を試験装置２０のルツボ２２内に入れてルツボ内温度を４８０℃とし、この状態で試験体１６に４４６Ｎのアキシャル荷重を加え、さらに試験装置２０の回転軸２３に回転トルクを付与して二枚の軌道輪試験片１７のうち一方の軌道溝付き試験片１７をトルクセンサ２４の検出値が閾値に達するまで３００ｍｉｎ−１の速度で回転させた。その後、試験体１６を試験装置２０のるつぼ２２内から取り出し、割れ等の有無を確認した。そのときの結果を表２に示す。
【００１６】
【表２】
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【００１７】
表２において、試験例Ｂ１は軌道輪試験片１７と転動体試験片１８とをＳｉ３Ｎ４で作製した試験体の耐割れ性試験結果を示し、試験例Ｂ２は軌道輪試験片１７と転動体試験片１８とを上述したαサイアロン質焼結体で作製した試験体の耐割れ性試験結果を示している。
【００１８】
表２に示されるように、軌道輪試験片１７と転動体試験片１８がＳｉ３Ｎ４で作製されたものの摩耗量を１とすると、軌道輪試験片１７と転動体試験片１８が高熱伝導焼結体で作製されたものは摩耗量が０．１となった。
したがって、上記の試験結果から、内輪１１、外輪１２及び転動体１３の素材をαサイアロン質焼結体とすることにより、内外輪素材や転動体素材がセラミックスであるものに比較して、内外輪や転動体の耐摩耗性が向上するので、溶融亜鉛メッキラインのシンクロール軸受やサポートロール軸受として好適に使用することができる。
【００１９】
図５は、本発明の第３の実施形態に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受の一部を示す断面図である。同図に示される溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受は同図に示される溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受は内輪１１、外輪１２及び複数の転動体１３を備えており、これらの内輪１１、外輪１２及び転動体１３は、Ｓｉ３Ｎ４−Ｙ２Ｏ３−ＭｇＯ−ＡｌＮ系の焼結体であって、焼結体中に含有するＳｉ３Ｎ４１モルに対し、ＹをＡ１モル、ＭｇをＢ１モル、ＡｌをＣ１モルとしたとき、
−０．０３≦Ｃ１−（Ａ１＋Ｂ１）≦０．０３
０．１≦Ａ１＋Ｂ１＋Ｃ１≦０．４
０．２≦Ｂ１／Ａ１≦１．２
ただし、Ａ１≧０、Ｂ１≧０、Ｃ１≧０
を満たし、かつＳｉ３Ｎ４の一部がＹ，Ｍｇ，Ｏ，Ａｌで置換されたα−Ｓｉ３Ｎ４相と、Ｓｉ３Ｎ４の一部がＡｌ，Ｏで置換されたβーＳｉ３Ｎ４相と、残部がＳｉ，Ａｌ，Ｏ，Ｎ，Ｙ，Ｍｇからなるガラス相とからなるＳｉ３Ｎ４の結晶相を有し、該結晶相のα−Ｓｉ３Ｎ４相とβーＳｉ３Ｎ４相との容量比が５％≦（α／（α＋β））≦５０％の窒化ケイ素焼結体から形成されている。
【００２０】
このような窒化ケイ素焼結体は、平均粒径１．０μｍ以下でα−Ｓｉ３Ｎ４相を９０容量％以上含むＳｉ３Ｎ４１モルに対し、Ｙ２Ｏ３をＡ２モル、ＡｌＮをＢ２モル、ＭｇＯをＣ２モルを添加する場合、
０．０８≦Ａ２＋Ｂ２＋Ｃ２≦０．３５  ‥‥‥（１）
−０．２８≦Ｂ２−（Ａ２＋Ｃ２）≦０．３５  ‥‥‥（２）
Ａ２＞０，Ｂ２＞０，Ｃ２＞０  ‥‥‥（３）
０．４≦Ａ２≦２．４  ‥‥‥（４）
の条件を満たすような粉末配合組成とし、有機溶剤中で粉砕混合した粉末を、熱間加圧焼結、窒素ガス雰囲気加圧焼結、または常圧焼結、窒素ガス熱間静水圧加圧の一種にて焼結することによって得ることができる。
【００２１】
上述した窒化ケイ素焼結体を内輪１１、外輪１２及び転動体１３の素材として用いた理由を図６及び図７を参照して説明する。
本発明者は、窒化ケイ素焼結体を溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受の内外輪素材や転動体素材として用いた場合の耐摩耗性を評価するために、Ｓｉ３Ｎ４からなる二つの回転試験片と窒化ケイ素焼結体からなる二つの固定試験片を作製した。そして、図６に示すように、作製した回転試験片２６を２００ＭＰａの最大面圧で固定試験片２７に押し付け、この状態で回転試験片２６を回転速度：４０００ｍｉｎ−１、回転時間：１０ｍｉｎの条件で回転させた後、固定試験片２７の摩耗量を測定した。
【００２２】
固定試験片２７の摩耗量を測定した結果を図７に示す。同図において、試験例１はＳｉ３Ｎ４で作製された固定試験片２７の摩耗量を示し、試験例２は窒化ケイ素焼結体で作製された固定試験片２７の摩耗量を示している。
試験例１と試験例２とを比較すると、試験例１の試験片摩耗量を１とした場合、試験例２は試験片摩耗量が０．３程度になることがわかる。
【００２３】
したがって、上記の試験結果から、内輪１１、外輪１２及び転動体１３の素材を窒化ケイ素焼結体とすることにより、内外輪素材や転動体素材がセラミックスであるものに比較して、内外輪や転動体の耐摩耗性が向上するので、溶融亜鉛メッキラインのシンクロール軸受やサポートロール軸受として好適に使用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の第１の実施形態に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受の一部を示す断面図である。
【図２】転がり軸受の耐摩耗性を評価するときに用いられる試験体を示す図である。
【図３】作製された試験体の摩耗試験を実施するときに用いられる摩耗試験装置の一例を示す図である。
【図４】本発明の第２の実施形態に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受の一部を示す断面図である。
【図５】本発明の第３の実施形態に係る溶融亜鉛メッキライン用転がり軸受の一部を示す断面図である。
【図６】作製された試験片の摩耗試験を説明するための図である。
【図７】Ｓｉ３Ｎ４で作製された試験片と窒化珪素焼結体で作製された試験片の摩耗量を示す図である。
【符号の説明】
【００２５】
１１  内輪
１２  外輪
１３  転動体
１４  保持器
【図１】
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【図２】
2008163965.tif 000006
【図３】
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【図４】
2008163965.tif 000008
【図５】
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【図６】
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【図７】
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