(57)【要約】【課題】高水深化された処理槽において消費エネルギーを増加させることなしに効率よく槽内の原水を攪拌するとともに膜洗浄が可能な膜分離処理装置を提供する。【解決手段】水深が深い膜分離槽３内の原水の上層に、原水の膜分離を行う膜濾過ユニット１４とこの膜濾過ユニット１４のバブリング洗浄を行う散気発生装置１５とを備えた膜分離装置１２を設け、膜分離装置１２の直下に上下方向に沿う筒状のドラフトチューブ１３を設け、ドラフトチューブ１３の下部開口部１８を前記水槽の底部１６近傍に設けたことを特徴とする。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
水深が深い処理槽内の原水の上層に、前記原水の膜分離を行う膜濾過ユニットと該膜濾過ユニットのバブリング洗浄を行う洗浄手段とを備えた膜分離手段を設け、該膜分離手段の直下に上下方向に沿う筒状のドラフトチューブを設け、該ドラフトチューブの下部開口部を前記処理槽の底部近傍に設けたことを特徴とする膜分離処理装置。
【請求項２】
前記膜分離手段は筒状の枠体を備え、該枠体と前記ドラフトチューブの枠体とが一体的に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の膜分離処理装置。
【請求項３】
前記ドラフトチューブの下部開口部は、前記処理槽の底部から深さ方向で３００〜５００ｍｍ離間して設けられていることを特徴とする請求項１または２に記載の膜分離処理装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、膜分離処理装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、好気性の処理槽内において原水の固液分離を行う膜分離処理装置が知られている。この膜分離処理装置は、処理槽内に中空糸膜などの複数のフィルタを備えた膜濾過ユニットを浸漬して吸引濾過することで、処理槽の原水内に含まれる不純物を分離除去している。このような浸漬型の膜分離装置を用いる場合、原水中に含まれる懸濁物質や有機物等がフィルタの一時側に付着して目詰まりを起こす膜のファウリングが経時的に進行してしまうため、膜濾過ユニットの下方に散気装置を配置して、この散気装置から放出される気泡によって膜のバブリング洗浄を行っている。
【０００３】
一般に、上記散気装置と膜濾過ユニットとからなる膜分離装置は、処理槽の底部に載置されることが多いが、例えば、処理槽の水深が５ｍ以上の深さとなる場合、膜分離装置を処理槽の底部に載置すると散気装置へかかる水深圧が増加するため、エアを供給するブロアの高出力化が必要となり、消費エネルギーが上昇してしまう。そこで、水深圧を低減すべく、例えば、膜分離装置を処理槽の底部から離れた上層または中層に配置すると、処理槽内で生じる旋回流が処理槽の上層〜中層で形成され処理槽の下層が十分に撹拌されずに汚泥が澱んで処理槽が正常に機能しなくなる虞があった。
【０００４】
一方、従来、高水深化した処理槽の原水を単に攪拌するものとして、上下に開口部を備え下層から上層に至る筒状の通路を形成するドラフトチューブを設け、このドラフトチューブの下部の内部または外部に空気を送る散気管を設けることで、処理槽の下層の原水をドラフトチューブ経由で上層に導き処理槽内全体に旋回流を生じさせるものがある（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００４−３０５８８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上述したドラフトチューブを用いて高水深化した処理槽中の原水の撹拌を行いつつ、膜分離装置のバブリング洗浄を行うと、膜分離処理装置とドラフトチューブとの両方にエアを送り込まなければならないので、消費エネルギーが増加してしまうという課題がある。
【０００６】
そこで、この発明は、高水深化された処理槽において消費エネルギーを増加させることなしに効率よく槽内の原水を攪拌するとともに膜洗浄が可能な膜分離処理装置を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するために、請求項１に記載した発明は、水深が深い処理槽（例えば、実施の形態における膜分離槽３）内の原水の上層に、前記原水の膜分離を行う膜濾過ユニット（例えば、実施の形態における膜濾過ユニット１４）と該膜濾過ユニットのバブリング洗浄を行う洗浄手段（例えば、実施の形態における散気発生装置１５）とを備えた膜分離手段（例えば、実施の形態における膜分離装置１２）を設け、該膜分離手段の直下に上下方向に沿う筒状のドラフトチューブ（例えば、実施の形態におけるドラフトチューブ１３）を設け、該ドラフトチューブの下部開口部（例えば、実施の形態における下部開口部１８）を前記処理槽の底部（例えば、実施の形態における底部１６）近傍に設けたことを特徴とする。
【０００８】
請求項２に記載した発明は、前記膜分離手段は筒状の枠体（例えば、実施の形態におけるケーシング１２ａ）を備え、該枠体と前記ドラフトチューブの枠体（例えば、実施の形態におけるケーシング１３ａ）とが一体的に形成されていることを特徴とする。
【０００９】
請求項３に記載した発明は、前記ドラフトチューブの下部開口部が、前記処理槽の底部から深さ方向で３００〜５００ｍｍ離間して設けられていることを特長とする。
【発明の効果】
【００１０】
請求項１に記載した発明によれば、処理槽の上層に設けられた膜分離手段で行われるバブリング洗浄によって下方から上方に向かう水流が生じ、この水流が膜分離手段の直下に設けられた上下方向に沿う筒状のドラフトチューブの内側の原水に対して上方に向かう流れを生じさせるため、ドラフトチューブの下部開口部が配置されている処理槽の底部近傍の原水が、下部開口部からドラフトチューブ内に入り込んで上昇することとなる。一方、膜分離手段から上方に移動した原水は、水面に沿って移動した後、処理槽の内壁に沿って下方に向かう水流となって処理槽の底部近傍に至る。したがって、洗浄手段によるバブリング洗浄を行うだけで処理槽の上層から底部近傍に至る旋回流を発生させることができるため、従来と比較して消費エネルギーの増加を抑制しつつ原水中の汚泥が下層に沈殿して澱むのを防止することができる効果がある。
【００１１】
さらに、洗浄装置が処理槽の上層に配置されるため、下層に配置した場合よりも洗浄装置にかかる水深圧が低減されるため、バブリング洗浄を行う際にエアを供給するブロアなどの消費エネルギーを抑制することができる効果がある。
また、ドラフトチューブ内に散気装置を設ける従来の装置と比較して、膜分離手段によって旋回流を発生させることができるため、ドラフトチューブの散気装置を省略することができ、したがって、散気装置を省略した分だけ部品点数を低減することができる効果がある。
【００１２】
請求項２に記載した発明によれば、ドラフトチューブの枠体と膜分離手段の枠体とを一体的に形成することで部品点数を低減することができ、また、バブリング洗浄によって生じる水流が全てドラフトチューブを通過することとなるため、より効率よく処理槽底部の撹拌を行うことができる効果がある。
【００１３】
請求項３に記載した発明によれば、ドラフトチューブの下部開口部と処理槽の底部との離間距離が３００ｍｍよりも狭い場合は下部開口部から流入する原水量が十分に得られず、一方、離間距離が５００ｍｍよりも広い場合は、旋回流のショートパスが発生して処理槽の底部を撹拌できない虞があるが、下部開口部を処理槽の底部から深さ方向で３００〜５００ｍｍ離間していることで処理槽内の底部近傍の原水を確実に取り込んで、上層付近へ導き、槽内を上層から底部近傍に至る範囲で撹拌する旋回流を効率よく生じさせることができる効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、この発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
図１において、符号１は膜分離処理装置を示している。この膜分離処理装置１は、工業用排水や生活用排水の処理を行うものであり、処理前の原水である非処理水を貯水可能な、高水深に形成されたばっ気槽２と膜分離槽（処理槽）３とをそれぞれ備えている。ここで、高水深とは深さが５ｍ以上の水深を示している。
【００１５】
ばっ気槽２は、原水中にエアを放出する２台のエアレータ４を備えており、ブロア５から送気された空気がエアレータ４を介して原水中に微細な気泡として放出されるようになっている。ここで、ばっ気槽２において、微細な気泡を原水中に放出してエアレーションすることで、原水中に含まれるアンモニア性窒素が硝酸性窒素に酸化する。なお、エアレータ４は２台に限られるものではなくばっ気槽２の規模に応じて設ければよい。
【００１６】
また、エアレータ４の下方には、ドラフトチューブ６が配置されている。このドラフトチューブ６は、高水深のばっ気槽２に収容されている原水の上層及び下層の間で旋回する水流の通路となるものであり、上部開口部７と下部開口部８とを備えた断面略矩形の筒状のケーシング９からなる。また、ドラフトチューブ６は、その下部開口部８からケーシング９内に原水を導入するために、下部開口部８の周縁から下方に延びる脚部１０を介してばっ気槽２の底部から所定距離だけ離間して立設されている。なお、エアレータ４は、ドラフトチューブ６内に設けてもよい。
【００１７】
すなわち、上記したドラフトチューブ６が脚部１０を介してばっ気槽２の底部に載置され、その上方にエアレータ４が配置されていることで、エアレータ４から放出された気泡が上昇する際に生じる上昇流によってドラフトチューブ６内にも上昇流が生じ、この上昇流が水面に至ってばっ気槽２の内壁に向かう水流に変わり、その後、ばっ気槽２の内壁に至ると、この内壁に沿う下降流となりばっ気槽２の底部に至るため、これら一連の流れが旋回流を構成し、ばっ気槽２内の原水が均一に撹拌されることとなる。
【００１８】
一方、膜分離槽３は、上述したばっ気槽２と水深が略等しい高水深の水槽であって、その設置面積がばっ気槽２よりも小さく形成されている。この膜分離槽３には、ばっ気槽２から溢流する原水が流入するように構成されており、膜分離槽３に流入した原水の一部は循環管路１１を介してばっ気槽２に戻されるようになっている。また、この膜分離槽３の内部には、膜分離装置（膜分離手段）１２とドラフトチューブ１３とが設置されている。
【００１９】
図２に示すように、膜分離装置１２は、膜分離槽３の上層に配置されており、膜濾過ユニット１４とこの膜濾過ユニット１４の下方に離間して配置された散気発生装置（洗浄手段）１５と、これら膜濾過ユニット１４および散気発生装置１５を囲う断面略矩形の筒状のケーシング（枠体）１２ａとを備えている。散気発生装置１５は、膜濾過ユニット１４の膜洗浄を行うものであり、原水中に微小な気泡を放出する孔（図示せず）を備え、膜分離槽３の外部に配置されたブロア５によって空気が供給される。
【００２０】
さらに、散気発生装置１５の下方には、ケーシング１２ａと連なる筒状のケーシング（枠体）１３ａからなるドラフトチューブ１３が配置されている。このドラフトチューブ１３のケーシング１３ａは、ケーシング１２ａと断面形状が一致しており、ケーシング１３ａの下端がケーシング１２ａの上端にビスなどによって結合されている。また、ケーシング１３ａの下部開口部１８は、膜分離槽３の底部１６から所定間隔Ｌだけ離間するように脚部１７を介して立設されている。なお、ケーシング１３ａとケーシング１２ａとの結合はビスによる結合に限られるものではない。
【００２１】
ここで、上記膜分離装置１２と膜分離槽３の底部との距離は、３００ｍｍ〜５００ｍｍ程度に設定するのが好ましい。これは、３００ｍｍよりも小さく設定すると、ドラフトチューブ１３の下部開口部１８から導入される原水量が減少して十分な旋回流が得られず、一方、５００ｍｍよりも大きく設定すると、膜分離槽３の底部近傍の原水が撹拌されずに汚泥が澱む虞があるからである。
【００２２】
図３に示すように、膜濾過ユニット１４は、中空糸膜３０の長さ方向を上下方向に沿って配した複数枚の中空糸膜エレメント２１を並列させて形成されている。中空糸膜エレメント２１は、多数本の多孔性中空糸膜３０を平行に並列配置させた中空糸膜シート２２の上端開口端部をポッティング材２３を介して処理水取出し管２４に連通支持させ、濾過水取出し管２４及び下枠２５により固定支持したものである。
【００２３】
中空糸膜エレメント２１は、ケーシング１２ａによって、処理水取出し管２４および下枠２５の長手方向に沿ってスライド可能に支持されており、また、ケーシング１２ａの周囲には、上部壁部２０が着脱可能に設けられている。つまり、上記中空糸膜エレメント２１は、その側方に位置する上部壁部２０を取り外してスライドさせることでケーシング１２ａに対する着脱が可能となっている。
【００２４】
処理水取出し管２４は、膜分離槽３の外部に処理水を送出する処理水管路２６に接続されており、処理水はこれら処理水取り出し管２４と処理水管路２６とを介して、例えば、処理槽（図示せず）などに貯水される。
【実施例】
【００２５】
次に、上記構成を備えた膜分離処理装置１の実施例をあげて説明する。
この実施例においては、排水量が２５０ｍ３／Ｄ、生物化学的酸素要求量（Biochemical Oxygen Demand；以下、単にＢＯＤと称す）が２０００ｍｇ／Ｌの食品工場の廃水を原水とし、ＢＯＤを処理する奥行き１０ｍ、幅６ｍ、水深８ｍで容量が５００ｍ３のばっ気槽２と、膜分離装置１２によって原水の固液分離を行う奥行き３．５ｍ、幅３．５ｍ、水深８ｍの膜分離槽３とを設け、ばっ気槽２の汚泥濃度を調節するため、膜分離槽３からばっ気槽２へ原水量の２倍量の汚泥を循環させた。
【００２６】
そして、ばっ気槽２には、ドラフトチューブ６を組み合わせたエアレータ４を２機設置し、それぞれのエアレータ４に対して１５ｍ３／ｍｉｎのエアを送り込んだ。また、ばっ気槽２の活性汚泥浮遊物質（Mixed liquor Suspended Solid；以下、単にＭＬＳＳと称す）濃度は、約６０００〜８０００ｍｇ／Ｌ、膜分離槽のＭＬＳＳ濃度は、９０００〜１２０００ｍｇ／Ｌとした。一方、膜分離槽３には、ポリフッ化ビニリデン製の中空糸膜で構成される膜面積が５００ｍ２の膜濾過ユニット１４を備えた膜分離装置１２を１台浸漬して、平均フラックス０．５ｍ／日で処理した。
【００２７】
膜分離装置１２は、その底部が水深４ｍとなる位置に設置し、この膜分離装置１２の直下にケーシング１２ａと略同断面形状のＳＵＳ板で囲んだケーシング１３ａからなるドラフトチューブ１３を配置し、脚部１７によってドラフトチューブ１３の下部開口部１８を膜分離槽３の底部１６から４００ｍｍ離間した位置に配置した。ブロア５は膜濾過ユニット１４の洗浄必要量の３ｍ３／ｍｉｎの能力を有し、突出圧５０ｋＰａのものを使用し、このときの定格電流値は５．５ｋＷであった。そして、上記条件で膜分離槽３の下層の汚泥を確認したところ、膜分離槽３槽の上層の汚泥の濃度と略同等であり、澱みが発生していないことが確認された。
【００２８】
［比較例１］
比較例１は、上記実施例の膜濾過ユニットを膜分離槽の底部に設置したものである。
この比較例１においては、排水量が２５０ｍ３／Ｄ、ＢＯＤが２０００ｍｇ／Ｌの食品工場の廃水を原水とし、ＢＯＤを処理する奥行き１０ｍ、幅６ｍ、水深８ｍで容量が５００ｍ３のばっ気槽と、膜分離装置によって原水の固液分離を行う奥行き３．５ｍ、幅３．５ｍ、水深８ｍの膜分離槽とを設け、ばっ気槽の汚泥濃度を調節するため、膜分離槽からばっ気槽へ原水量の２倍量の汚泥を循環させた。
【００２９】
そして、ばっ気槽には、ドラフトチューブを組み合わせたエアレータを２機設置し、それぞれのエアレータに対して１５ｍ３／ｍｉｎのエアを送り込んだ。また、ばっ気槽のＭＬＳＳ濃度は、約６０００〜８０００ｍｇ／Ｌ、膜分離槽のＭＬＳＳ濃度は、９０００〜１２０００ｍｇ／Ｌとした。一方、膜分離槽には、ポリフッ化ビニリデン製の中空糸膜で構成される膜面積が５００ｍ２の膜濾過ユニットを備えた膜分離装置を１台浸漬して、平均フラックス０．５ｍ／日で処理した。
【００３０】
膜分離装置は、膜分離槽の底部からやや離間して載置し、膜分離装置の真上に膜分離装置のケーシングと略同断面形状のＳＵＳ板で囲んだドラフトチューブを設置した。ブロアは膜濾過ユニットの洗浄必要量の３ｍ３／ｍｉｎの能力を有し、突出圧９０ｋＰａのものを使用し、このときの定格電流値は１１ｋＷであった。そして、この比較例１の条件で膜分離槽の下層の汚泥を確認したところ、膜分離槽の上層の汚泥濃度と略同等であり、澱みが発生していないことが確認された。しかし、ブロアの突出圧が９０ｋＰａ、消費電力が１１ｋＷとなり、上記した実施例と比較してランニングコストが大幅に増加した。
【００３１】
［比較例２］
比較例２は、上記実施例において膜分離装置１２の直下に配置されていたドラフトチューブ１３を省略したものである。
この比較例２においては、排水量が２５０ｍ３／Ｄ、ＢＯＤが２０００ｍｇ／Ｌの食品工場の廃水を原水とし、ＢＯＤを処理する奥行き１０ｍ、幅６ｍ、水深８ｍで容量が５００ｍ３のばっ気槽と、膜分離装置によって原水の固液分離を行う奥行き３．５ｍ、幅３．５ｍ、水深８ｍの膜分離槽とを設け、ばっ気槽の汚泥濃度を調節するため、膜分離槽からばっ気槽へ原水量の２倍量の汚泥を循環させた。
【００３２】
そして、ばっ気槽には、ドラフトチューブを組み合わせたエアレータを２機設置し、それぞれのエアレータに対して１５ｍ３／ｍｉｎのエアを送り込んだ。また、ばっ気槽のＭＬＳＳ濃度は、約６０００〜８０００ｍｇ／Ｌ、膜分離槽のＭＬＳＳ濃度は、９０００〜１２０００ｍｇ／Ｌとした。一方、膜分離槽には、ポリフッ化ビニリデン製の中空糸膜で構成される膜面積が５００ｍ２の膜濾過ユニットを備えた膜分離装置を１台浸漬して、平均フラックス０．５ｍ／日で処理した。
【００３３】
膜分離装置は、その底部が水深４ｍとなる位置に配置されるように、脚部によって膜分離槽３の底部に立設した。ブロアは膜濾過ユニットの洗浄必要量の３ｍ３／ｍｉｎの能力を有し、突出圧５０ｋＰａのものを使用し、このときの定格電流値は５．５ｋＷであった。そして、この比較例２の条件で膜分離槽の水深５ｍより下の下層の汚泥を採取したところ、腐食性の臭気を発し、黒色をしていた。なお、これらの汚泥が生物槽の変化により浮上した場合、膜濾過ユニットの膜閉塞の要因となる虞がある。
【００３４】
したがって、上述した実施の形態によれば、水深５ｍ以上の膜分離槽３の上層に設けられた膜分離装置１２の散気発生装置１５によって行われるバブリング洗浄によって、下方から上方に向かう水流が生じ、この水流が膜分離装置１２の直下に設けられた上下方向に沿う筒状のドラフトチューブ１３の内側の原水に対して上方に向かう流れを生じさせるため、ドラフトチューブ１３の下部開口部１８が配置されている膜分離槽３の底部１６の近傍の原水が、下部開口部１８からドラフトチューブ１３内に入り込んで上昇し、また、膜分離装置１２から上方に移動した原水は、水面で方向を変えて膜分離槽３の内壁に向かい、その後、膜分離槽３の内壁に沿って下方に向かう水流となって膜分離槽３の底部１６近傍に至る。すなわち、散気発生装置１５を用いたバブリング洗浄を行うだけで膜分離槽３の上層から底部１６近傍に至る旋回流を発生させることができ、この結果、従来と比較して消費エネルギーの増加を抑制しつつ原水中の汚泥が下層に沈殿して澱むのを防止することができる。
【００３５】
さらに、散気発生装置１５が膜分離槽３の上層に配置されるため、下層に配置した場合よりも散気発生装置１５にかかる水深圧が低減されるため、エアを供給するブロア５の消費エネルギーを抑制することができる。
また、膜分離装置１２によって旋回流を発生させることができるため、従来ドラフトチューブに設置していた散気装置を省略することができ、したがって、ドラフトチューブ内に散気装置を備えた従来の装置と比較して、散気装置を省略した分だけ部品点数を低減することができる。
【００３６】
また、ドラフトチューブ１３のケーシング１３ａと膜分離装置１２のケーシング１２ａとを一体的に形成することで部品点数を低減することができ、また、バブリング洗浄によって生じる水流が全てドラフトチューブ１３を通過することとなるため、より効率よく膜分離槽３内の原水の撹拌を行うことができる。
【００３７】
そして、ドラフトチューブ１３の下部開口部１８と膜分離槽３の底部１６との離間されている距離が３００ｍｍよりも狭い場合は下部開口部１８から流入する原水量が十分に得られず、一方、５００ｍｍよりも広い場合は、旋回流のショートパスが発生して膜分離槽３の底部１６近傍の原水を撹拌できない虞があるが、下部開口部１８を膜分離槽３の底部１６から３００〜５００ｍｍ離間していることで膜分離槽３内の底部１６近傍の原水を確実に取り込んで上層付近へ導き、膜分離槽３内を上層から底部１６近傍に至る範囲で効率よく撹拌する旋回流を効率よく生じさせることができる。
【００３８】
尚、上記実施の形態では、ケーシング１２ａとケーシング１３ａとを分離可能に構成した場合について説明したが、一体的に形成してもよい。
また、ドラフトチューブ１３を脚部１７によって底部１６から離間した場合について説明したが、ドラフトチューブ１３の下端を底部１６に直置きにしてドラフトチューブ１３の側壁に底部から所定距離だけ開口した開口部を設けるようにしてもよい。
【００３９】
さらに、上記実施の形態では、ケーシング１２ａの下端とケーシング１３ａ上端とを結合する場合について説明したが、ドラフトチューブ１３内に上昇流を発生させるだけであれば、ケーシング１２ａの下端とケーシング１３ａ上端とが完全に結合されている必要はない。つまり、ケーシング１２ａの直下にケーシング１３ａが配置されていれば若干の隙間を設けてもよい。
また、上記実施の形態では、ばっ気槽２と膜分離槽３とを個別に設けた場合について説明したが、これらばっ気槽２と膜分離槽３とを一体的に形成して一つの処理槽としてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明の実施の形態における膜分離処理装置の概略構成図である。
【図２】本発明の実施の形態における図１の膜分離槽の拡大図である。
【図３】本発明の実施の形態における膜分離装置の斜視図である。
【符号の説明】
【００４１】
３  膜分離槽（処理槽）
１４  膜濾過ユニット                                                         
１２  膜分離装置（膜分離手段）
１２ａ  ケーシング（枠体）
１３  ドラフトチューブ
１３ａ  ケーシング（枠体）
１５  散気発生装置（洗浄手段）
１６  底部
１８  下部開口部
【図１】
2008168220.tif 000003
【図２】
2008168220.tif 000004
【図３】
2008168220.tif 000005