(57)【要約】【課題】多段噴射モードにおけるメイン噴射と予備噴射とのそれぞれに適した位置にＥＧＲガスを層状に配置でき、かつ予備噴射による燃料噴霧の着火性を向上できる内燃機関の排気還流装置を提供する。【解決手段】排気還流装置は、シリンダ２の中央部を流れる内側気流を形成する追従ポート１３及びシリンダ２の中央部の外側を流れる外側気流を形成するスワール生成ポート１２のそれぞれに対してＥＧＲガスを二つの導入通路４１、４２を介して導入し、導入通路４２にて導かれるＥＧＲガスを冷却することによって、追従ポート１３側に導入されるＥＧＲガスの温度がスワール生成ポート１２側に導入されるＥＧＲガスの温度よりも高くなるようにＥＧＲガスに温度差を与える。【選択図】図２
2008280943.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダの中央部から放射状に燃料を噴射する燃料噴射弁を有し、前記燃料噴射弁による燃料の噴射が所定時期に行われるメイン噴射と前記メイン噴射よりも少量の燃料にて前記所定時期よりも前に行われる予備噴射とに分割された多段噴射モードを実行でき、かつ前記シリンダへ空気を導くことにより前記シリンダの中央部を流れる内側気流と前記中央部よりも半径方向外側を流れる外側気流とを形成できる吸気装置を有する内燃機関に適用され、前記内燃機関の排気通路から取り出した排気の一部をＥＧＲガスとして前記吸気装置に導入する内燃機関の排気還流装置であって、
前記吸気装置が形成する前記内側気流にＥＧＲガスを乗せるためにＥＧＲガスを前記吸気装置へ導入する第１の導入通路と、前記吸気装置が形成する前記外側気流にＥＧＲガスを乗せるためにＥＧＲガスを前記吸気装置へ導入する第２の導入通路と、前記第１の導入通路及び前記第２の導入通路のそれぞれにＥＧＲガスを導く供給通路と、前記多段噴射モードが実行される際に前記第１の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの温度が前記第２の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの温度よりも高くなるように、前記第１の導入通路及び前記第２の導入通路のそれぞれに導かれるＥＧＲガスに温度差を生じさせる温度差生成手段と、を備えることを特徴とする内燃機関の排気還流装置。
【請求項２】
前記温度差生成手段として、前記第２の導入通路へ導かれるＥＧＲガスを冷却する冷却装置が設けられていることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の排気還流装置。
【請求項３】
前記供給通路として、前記排気通路と前記第１の導入通路とを結ぶ第１の供給通路と、前記排気通路と前記第２の導入通路とを結び前記冷却装置が設けられた第２の供給通路とが設けられていることを特徴とする請求項２に記載の内燃機関の排気還流装置。
【請求項４】
前記吸気装置は、前記シリンダに対して設けられた少なくとも二つの吸気ポートを備えており、前記二つの吸気ポートは、一方の吸気ポートが前記内側気流を形成でき、かつ他方の吸気ポートが前記外側気流を形成できるように構成され、前記第１の導入通路は前記一方の吸気ポートにＥＧＲガスを導入するように前記吸気装置に接続されるとともに、前記第２の導入通路は前記他方の吸気ポートにＥＧＲガスを導入するように前記吸気装置に接続される、ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の内燃機関の排気還流装置。
【請求項５】
前記吸気装置は、前記シリンダに対して設けられた少なくとも二つの吸気ポートを備えており、前記二つの吸気ポートのうち、一方の吸気ポートが前記内側気流を形成できるように、かつ他方の吸気ポートが前記シリンダへ空気を導く過程で前記シリンダの内周面の接線方向へ向かう接線流を生成する接線流生成部と前記シリンダへ空気を導く過程で前記シリンダの中心線と交差する面内を旋回しながら前記中心線の方向へ向かう旋回流を生成する旋回流生成部とを有し、前記接線流と前記旋回流とによって前記外側気流を形成できるようにそれぞれ構成され、前記第１の導入通路は前記一方の吸気ポートにＥＧＲガスを導入するように前記吸気装置に接続されるとともに、前記第２の導入通路は前記他方の吸気ポートの前記接線流生成部にＥＧＲガスを導入するための第１の分岐通路と前記他方の吸気ポートの前記旋回流生成部にＥＧＲガスを導入するための第２の分岐通路とに分岐された状態で前記吸気装置に接続され、前記第１の分岐通路から前記接線流生成部へ導入されるＥＧＲガスの導入量と前記第２の分岐通路から前記旋回流生成部へ導入されるＥＧＲガスの導入量とをそれぞれ変化させることができる配分調整手段と、前記多段噴射モードが実行される際の前記メイン噴射による燃料噴射量に応じて前記配分調整手段を操作することにより、前記接線流生成部へのＥＧＲガスの導入量と前記旋回流生成部へのＥＧＲガスの導入量とをそれぞれ制御する配分制御手段とを更に備えることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の内燃機関の排気還流装置。
【請求項６】
前記第１の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量と前記第２の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量とをそれぞれ変化させることができる導入量調整手段と、前記内燃機関の運転状態に応じて前記導入量調整手段を操作することにより、前記第１の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量と前記第２の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量とをそれぞれ制御する導入量制御手段と、を更に備えることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の内燃機関の排気還流装置。
【請求項７】
前記導入量制御手段は、前記内燃機関の負荷が低いほど、前記第１の導入通路及び前記第２の導入通路のそれぞれから前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量の合計に対する前記第１の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量の比率が高くなるように、前記導入量調整手段を操作することを特徴とする請求項６に記載の内燃機関の排気還流装置。
【請求項８】
前記温度差生成手段は、前記第１の導入通路に導かれるＥＧＲガスの温度を変化させることができるように構成されており、
前記内燃機関の運転状態に応じて前記温度差生成手段を操作することにより、前記第１の導入通路へ供給されるＥＧＲガスの温度を制御する温度制御手段を更に備えることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の内燃機関の排気還流装置。
【請求項９】
前記温度制御手段は、前記内燃機関の負荷が低いほど、前記第１の導入通路へ導かれるＥＧＲガスの温度が高くなるように前記温度差生成手段を操作することを特徴とする請求項８に記載の内燃機関の排気還流装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関のシリンダへ空気を導く吸気装置に、排気通路から取り出した排気の一部をＥＧＲガスとして導入する内燃機関の排気還流装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関の排気還流装置として、ＥＧＲガスを導く排気還流通路を内燃機関の吸気弁の近傍かつシリンダの中央側に開口させ、吸気弁の開弁時期と同期させてＥＧＲガスを導入することにより、ＥＧＲガスをシリンダの中央部に層状に流入させるものが知られている（特許文献１）。その他、本発明に関連する先行技術文献として、特許文献２及び３が存在する。
【０００３】
【特許文献１】特開平７−１８０６１６号公報
【特許文献２】特開平５−２４８２４９号公報
【特許文献３】特開２００２−１０６４１９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１の排気還流装置は、ＥＧＲガスをシリンダ内に均一に導入せずにシリンダの中央部に層状に導入するものであるため、シリンダ内に噴射された燃料がシリンダの中央部に偏在するＥＧＲガスを通過することによって燃焼温度の上昇をある程度抑えることができる。
【０００５】
ところで、燃料噴射弁によるシリンダ内への燃料の噴射をメイン噴射とこれよりも前に少量の燃料にて行われる予備噴射とに分割する多段噴射モードを実行でき、予備噴射に伴う燃焼によってメイン噴射の完全燃焼を促す内燃機関が周知である。その多段噴射モードはメイン噴射の燃料量よりも予備噴射の燃料量が少ないから、予備噴射による燃料噴霧の到達距離はメイン噴射による燃料噴霧の到達距離よりも短くなり、予備噴射による燃料噴霧の燃焼の開始位置がメイン噴射による燃焼の開始位置よりも内側に位置する。従って、このような内燃機関に特許文献１の装置を適用しても、ＥＧＲガスの偏在位置を変えることができないので、メイン噴射と予備噴射とのそれぞれに適した位置にＥＧＲガスを層状に配置することは不可能である。また、メイン噴射による良好な燃焼を促すという予備噴射の目的を達成しつつ、メイン噴射による燃焼温度を低減するには、予備噴射による燃料噴霧が確実に着火するように予備噴射に適した位置へ偏在させるＥＧＲガスの温度を高くして着火性を良好なものとし、かつそれよりも低い温度のＥＧＲガスをメイン噴射に適した位置に偏在させることが好ましい。
【０００６】
そこで、本発明は、多段噴射モードにおけるメイン噴射と予備噴射とのそれぞれに適した位置にＥＧＲガスを層状に配置でき、かつ予備噴射による燃料噴霧の着火性を向上できる内燃機関の排気還流装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の内燃機関の排気還流装置は、シリンダの中央部から放射状に燃料を噴射する燃料噴射弁を有し、前記燃料噴射弁による燃料の噴射が所定時期に行われるメイン噴射と前記メイン噴射よりも少量の燃料にて前記所定時期よりも前に行われる予備噴射とに分割された多段噴射モードを実行でき、かつ前記シリンダへ空気を導くことにより前記シリンダの中央部を流れる内側気流と前記中央部よりも半径方向外側を流れる外側気流とを形成できる吸気装置を有する内燃機関に適用され、前記内燃機関の排気通路から取り出した排気の一部をＥＧＲガスとして前記吸気装置に導入する内燃機関の排気還流装置であって、前記吸気装置が形成する前記内側気流にＥＧＲガスを乗せるためにＥＧＲガスを前記吸気装置へ導入する第１の導入通路と、前記吸気装置が形成する前記外側気流にＥＧＲガスを乗せるためにＥＧＲガスを前記吸気装置へ導入する第２の導入通路と、前記第１の導入通路及び前記第２の導入通路のそれぞれにＥＧＲガスを導く供給通路と、前記多段噴射モードが実行される際に前記第１の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの温度が前記第２の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの温度よりも高くなるように、前記第１の導入通路及び前記第２の導入通路のそれぞれに導かれるＥＧＲガスに温度差を生じさせる温度差生成手段と、を備えることにより、上述した課題を解決する（請求項１）。
【０００８】
多段噴射モードでは噴射量が小の予備噴射と噴射量が大のメイン噴射とに分割されるため、予備噴射による燃料噴霧の燃焼開始位置はシリンダの中央部に、メイン噴射による燃料噴霧の燃焼開始位置はその外側にそれぞれ位置する。第１の導入通路に導かれたＥＧＲガスは吸気装置にて形成される内側気流に乗ってシリンダの中央部に偏在し、第２の導入通路に導かれたＥＧＲガスは吸気装置にて形成される外側気流に乗って中央部よりも外側に偏在する。従って、本発明の排気還流装置によれば、多段噴射モードにおける予備噴射及びメイン噴射のそれぞれに適した位置にＥＧＲガスが層状に配置されることになる。しかも、第１の導入通路を介して吸気装置に導入されるＥＧＲガスの温度は第２の導入通路を介して吸気装置に導入されるＥＧＲガスの温度よりも高いため、予備噴射による燃料噴霧が燃焼する領域が暖められてその着火性が向上するとともに、メイン噴射による燃焼温度がシリンダの中央部よりも外側に偏在するＥＧＲガスによって低下する。予備噴射による燃料噴霧の着火性が向上することにより、メイン噴射による燃料噴霧の完全燃焼を予備噴射による火炎によって確実に促進できるため、未燃燃料成分の排出を抑えることができる。
【０００９】
温度差生成手段はＥＧＲガスに温度差を生じさせることができる限度でどのような態様でもよい。例えば、ヒータ等の加熱装置によって第１の導入通路に導かれるＥＧＲガスを加熱してもよいし、また、温度差生成手段として、前記第２の導入通路へ導かれるＥＧＲガスを冷却する冷却装置が設けられていてもよい（請求項２）。この態様において、供給通路は、排気通路から排気ガスをＥＧＲガスとして取り出してこれらを第１の導入通路及び第２の導入通路のそれぞれへ導くことができるものであれば十分である。従って、供給通路としては、ＥＧＲガスの取出し位置が一つで、途中から二つの通路に分岐し、かつそれらの分岐通路が第１の導入通路及び第２の導入通路に接続されるものであってもよい。また、供給通路として、前記排気通路と前記第１の導入通路とを結ぶ第１の供給通路と、前記排気通路と前記第２の導入通路とを結び前記冷却装置が設けられた第２の供給通路とが設けられていてもよい（請求項３）。この場合、第２の供給通路を通過するＥＧＲガスが冷却装置にて冷却される一方で、第１の供給通路を通過するＥＧＲガスは冷却されずにそのまま吸気装置へ導かれるので、第１の導入通路から吸気装置へ導かれるＥＧＲガスの温度が第２の導入通路から吸気装置へ導かれるＥＧＲガスの温度よりも高くなるような温度差を生じさせることができる。
【００１０】
吸気装置は内側気流と外側気流とを形成できるものであればよく、吸気装置の構成に特段の制限はない。例えば、前記吸気装置は、前記シリンダに対して設けられた少なくとも二つの吸気ポートを備えており、前記二つの吸気ポートは、一方の吸気ポートが前記内側気流を形成でき、かつ他方の吸気ポートが前記外側気流を形成できるように構成され、前記第１の導入通路は前記一方の吸気ポートにＥＧＲガスを導入するように前記吸気装置に接続されるとともに、前記第２の導入通路は前記他方の吸気ポートにＥＧＲガスを導入するように前記吸気装置に接続されてもよい（請求項４）。
【００１１】
また、前記吸気装置は、前記シリンダに対して設けられた少なくとも二つの吸気ポートを備えており、前記二つの吸気ポートのうち、一方の吸気ポートが前記内側気流を形成できるように、かつ他方の吸気ポートが前記シリンダへ空気を導く過程で前記シリンダの内周面の接線方向へ向かう接線流を生成する接線流生成部と前記シリンダへ空気を導く過程で前記シリンダの中心線と交差する面内を旋回しながら前記中心線の方向へ向かう旋回流を生成する旋回流生成部とを有し、前記接線流と前記旋回流とによって前記外側気流を形成できるようにそれぞれ構成され、前記第１の導入通路は前記一方の吸気ポートにＥＧＲガスを導入するように前記吸気装置に接続されるとともに、前記第２の導入通路は前記他方の吸気ポートの前記接線流生成部にＥＧＲガスを導入するための第１の分岐通路と前記他方の吸気ポートの前記旋回流生成部にＥＧＲガスを導入するための第２の分岐通路とに分岐された状態で前記吸気装置に接続され、前記第１の分岐通路から前記接線流生成部へ導入されるＥＧＲガスの導入量と前記第２の分岐通路から前記旋回流生成部へ導入されるＥＧＲガスの導入量とをそれぞれ変化させることができる配分調整手段と、前記多段噴射モードが実行される際の前記メイン噴射による燃料噴射量に応じて前記配分調整手段を操作することにより、前記接線流生成部へのＥＧＲガスの導入量と前記旋回流生成部へのＥＧＲガスの導入量とをそれぞれ制御する配分制御手段とを更に備えてもよい（請求項５）。この場合には、吸気装置が持つ一方の吸気ポートが空気をシリンダに導く過程で内側気流を形成するとともに、他方の吸気ポートが空気をシリンダに導く過程で接線流と旋回流とを生成する。接線流がシリンダ内に導入されることにより、シリンダの内周面に沿う方向に流れる外側気流としてのスワールがシリンダ内に生成される。旋回流はスワールの内側に流れて十分な空気流量を確保しつつスワールの生成を促進するように機能する。ＥＧＲガスが接線流生成部及び旋回流生成部のそれぞれに導入されることにより、ＥＧＲガスが接線流及び旋回流に乗ってシリンダ内に導入される。接線流に乗ったＥＧＲガスはシリンダの半径方向外側に主に導かれ、旋回流に乗ったＥＧＲガスはシリンダの中央部に主に導かれる。多段噴射モードが実行される際のメイン噴射による燃料噴射量に応じて配分調整手段が操作されることにより、接線流生成部へのＥＧＲガスの導入量及び旋回流生成部へのＥＧＲガスの導入量がそれぞれ制御される。これにより、メイン噴射に適した位置にＥＧＲガスを偏在させることができるため、メイン噴射による燃焼温度を効率的に下げることが可能となる。
【００１２】
本発明の排気還流装置の一態様においては、前記第１の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量と前記第２の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量とをそれぞれ変化させることができる導入量調整手段と、前記内燃機関の運転状態に応じて前記導入量調整手段を操作することにより、前記第１の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量と前記第２の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量とをそれぞれ制御する導入量制御手段と、を更に備えてもよい（請求項６）。この態様によれば、内燃機関の運転状態に応じてシリンダの中央部とその外側とに配置するＥＧＲガスの配分を適宜に調整することができる。この態様において、前記導入量制御手段は、前記内燃機関の負荷が低いほど、前記第１の導入通路及び前記第２の導入通路のそれぞれから前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量の合計に対する前記第１の導入通路から前記吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量の比率が高くなるように、前記導入量調整手段を操作してもよい（請求項７）。一般に、内燃機関の負荷が低いほどシリンダ内の温度が低下する傾向にあるが、この場合には内燃機関の負荷が低いほど吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量の合計に対する第１の導入通路から吸気装置に導入されるＥＧＲガスの導入量の比率が高くなるため、シリンダ内の温度低下に伴う予備噴射による燃料噴霧の着火性の悪化を防止できる。
【００１３】
本発明において、温度差生成手段はＥＧＲガスの温度を状況に応じて能動的に変化できるものであってもよい。例えば、前記温度差生成手段は、前記第１の導入通路に導かれるＥＧＲガスの温度を変化させることができるように構成されており、前記内燃機関の運転状態に応じて前記温度差生成手段を操作することにより、前記第１の導入通路へ導かれるＥＧＲガスの温度を制御する温度制御手段を更に備えてもよい（請求項８）。この態様によれば、内燃機関の運転状態に適した温度のＥＧＲガスをシリンダの中央部に偏在させることができる。例えば、前記温度制御手段は、前記内燃機関の負荷が低いほど、前記第１の導入通路へ導かれるＥＧＲガスの温度が高くなるように前記温度差生成手段を操作してもよい（請求項９）。一般に負荷が低いほどシリンダ内の温度が低下する傾向にあるが、この場合は負荷が低いほどシリンダの中央部に偏在するＥＧＲガスの温度が高くなるので、多段噴射モードにおける予備噴射の着火性の悪化を防止することができる。
【発明の効果】
【００１４】
以上説明したように、本発明によれば、多段噴射モードにおける予備噴射及びメイン噴射のそれぞれに適した位置にＥＧＲガスが配置され、しかも、第１の導入通路を介して吸気装置に導入されるＥＧＲガスの温度は第２の導入通路を介して吸気装置に導入されるＥＧＲガスの温度よりも高いため、予備噴射による燃料噴霧が燃料する領域が暖められてその着火性が向上するとともに、メイン噴射による燃焼温度が外側に偏在するＥＧＲガスによって低下する。予備噴射による燃料噴霧の着火性が向上することにより、メイン噴射による燃料噴霧の完全燃焼を予備噴射による火炎によって確実に促進できるため、未燃燃料成分の排出を抑えることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
図１は本発明の一形態に係る排気還流装置が適用された内燃機関の要部を示した全体図であり、図２は図１の内燃機関の一部を拡大して示した斜視図である。内燃機関１は不図示の車両に走行用動力源として搭載され、４つ（図では１つ）のシリンダ２が一列に並べられた直列４気筒のディーゼルエンジンとして構成されている。各シリンダ２はシリンダブロック３に形成されており、各シリンダ２の上部はシリンダヘッド４にて塞がれる。各シリンダ２にはピストン５が往復運動自在に設けられ、ピストン５はコンロッド７を介してクランクシャフト６に連結される。各シリンダ２の天井面には燃料噴射弁８がその先端をシリンダ２内に臨ませるようにしてシリンダ２の中央部に設けられている。燃料噴射弁８は不図示のコモンレールに接続されて所定燃圧の燃料が供給されるようになっている。内燃機関１は燃料噴射弁８による燃料噴射モードとして、通常の噴射モードの他に周知の多段噴射モードを実行できるように構成されている。多段噴射モードは、燃料噴射弁８による１サイクル当たりの燃料の噴射が、所定時期に行われるメイン噴射とこのメイン噴射よりも少量の燃料にて所定時期よりも前に行われる予備噴射とに分割された噴射モードである。内燃機関１は通常の噴射モードと多段噴射モードとを運転状態に応じて適宜使い分けることができる。
【００１６】
各シリンダ２には吸気通路１０及び排気通路１１がそれぞれ接続されている。吸気通路１０は、シリンダ２に開口するようにしてシリンダヘッド４に形成されて一つのシリンダ２に対して二つずつ設けられた吸気ポート１２、１３と、各吸気ポート１２、１３に接続される吸気マニホールド１４とを含んでいる。これらを含んだ吸気通路１０は本発明に係る吸気装置に相当する。各吸気ポート１２、１３のシリンダ２側の開口部は吸気弁１５にて開閉される。図２に示すように、吸気ポート１２、１３は互いに構造が異なっており、吸気ポート１２はシリンダ２へ空気を導く過程で、シリンダ２の内周面の接線方向に向かう接線流Ｓｔを生成し、かつシリンダの中心線ＣＬと交差する面内を旋回しながら中心線ＣＬの方向へ向かう旋回流Ｓｒを生成できるように構成されている。一方、吸気ポート１２の隣に配置された吸気ポート１３は、周知のヘリカルポートとして構成され、上記と同様の旋回流Ｓｒを生成して主にシリンダ２へ導かれる空気の流量を確保する。吸気ポート１３としては中心線ＣＬ方向へ空気を導くことができる周知のストレートポートとして構成してもよい。なお、以下の説明では、二つの吸気ポート１２、１３に関し、特に断わりなく吸気ポート１２をスワール生成ポートと表示し、吸気ポート１３を追従ポートと表示することによって、両者を区別する場合がある。
【００１７】
図３はスワール生成ポート１２の詳細を示し、シリンダ２の上方から見た平面図とａ〜ｄの各断面図とがそれぞれ示されている。スワール生成ポート１２は、シリンダ２に開口する開口部１６と、吸気弁１５のステム部の周りに沿って湾曲しながら開口部１６に続くヘリカル部１７と、ヘリカル部１７の上流側（シリンダ２から離れる側）に接続された導入部１８とを備えている。導入部１８は図３のａ−ａ及びｂ−ｂの各断面図に示すように、シリンダ２の上下方向に関して上側に位置する上層部１８ａと下側に位置する下層部１８ｂとを有する。これら上層部１８ａ及び下層部１８ｂは上下に隣接するようにしてスワール生成ポート１２内に設けられる。導入部１８は上層部１８ａの横幅Ｗ１が下層部１８ｂの横幅Ｗ２よりも狭く、かつヘリカル部１７に近付くに従ってこれらの領域の横幅の差が徐々に拡大するように構成されている。つまり、上層部１８ａはヘリカル部１７に近づくに従って徐々に絞り込まれるように構成されている。
【００１８】
ヘリカル部１７は、図３のｃ−ｃ及びｄ−ｄの各断面図に示すように、開口部１６に向かって湾曲する過程でシリンダ２の上下方向に関する高さｈが漸次低くなるように構成されている。スワール生成ポート１２によれば、これに導かれる空気が導入部１８の下層部１８ｂを通過することで、接線流Ｓｔが形成され、空気が導入部１８の上層部１８ａ及びこれに続くヘリカル部１７を通過することで、旋回流Ｓｒが形成される。これによって、図２に示すように、所用の吸気流量を確保しつつシリンダ２内にその内周面の周方向に沿うスワールＦｓｗが生成される。即ち、図示の形態の下層部１８ｂが本発明に係る接線流生成部に相当し、上層部１８ａ及びヘリカル部１７が本発明に係る旋回流生成部に相当する。
【００１９】
図１に示すように、排気通路１１はシリンダ２に開口するようにしてシリンダヘッド４に形成された複数の排気ポート２０と排気ポート２０に接続される排気マニホールド２１とを含んでいる。図示しないが、排気ポート２０は一つのシリンダ２に対して二つずつ設けられる。各排気ポート２０のシリンダ２側の開口部は排気弁２２にて開閉される。吸気弁１５及び排気弁２２はその開閉タイミングがクランクシャフト６の回転と同期するようにして動弁装置２３にて駆動される。吸気通路１０には空気濾過用のエアフィルタ２５、空気流量を検出するエアフローメータ２６、ターボチャージャー２７のコンプレッサ２７ａ及びターボチャージャー２７にて加圧された空気を冷却する冷却手段としてのインタークーラ２８がそれぞれ設けられている。排気通路１１にはターボチャージャー２７のタービン２７ｂ及び排気を浄化するための排気浄化装置２９がそれぞれ設けられている。ターボチャージャー２７はコンプレッサ２７ａとタービン２７ｂとが一体回転する周知のものである。
【００２０】
内燃機関１には排気の一部をＥＧＲガスとして取り出して吸気通路１０に導入する排気還流装置３０が設けられている。排気還流装置３０は排気通路１１から取り出したＥＧＲガスを導く供給通路としての排気還流通路３１と、ＥＧＲガスを冷却する温度差生成手段としての冷却装置３２と、排気還流通路３１が導くＥＧＲガスを吸気通路１０に導入するための導入装置３３とを備えている。排気還流通路３１は導入装置３３へＥＧＲガスを供給するための二つの供給通路３１Ａ、３１Ｂを有し、これらの供給通路３１Ａ、３１Ｂのそれぞれの入口側は排気マニホールド２１に接続されている。つまり排気還流装置３０のＥＧＲガスの取出位置３１ａはタービン２７ｂの上流側に設定されている。冷却装置３２は排気還流通路２１の一方の供給通路３１Ｂのみに設けられている。それにより、供給通路３１Ｂにて導かれるＥＧＲガスがのみが冷却装置３２にて冷却されるため、排気通路１１から取り出されたＥＧＲガスは、供給通路３１Ａに導かれるＥＧＲガスよりも供給通路３１Ｂに導かれるＥＧＲガスの温度が高くなるような温度差が生じた状態で導入装置３３へ導かれる。図２に示すように、導入装置３３は供給通路３１Ａに続く導入通路４１と、供給通路３１Ｂに続く導入通路４２とを備えている。供給通路３１Ａは本発明に係る第１の供給通路に、導入通路４１は本発明に係る第１の導入通路に、供給通路３１Ｂは本発明に係る第２の供給通路に、導入通路４２は本発明に係る第２の導入通路にそれぞれ相当する。
【００２１】
導入通路４１の出口側は追従ポート１３と吸気マニホールド１４との間に介在する筒状のスペーサ４３に接続されている。詳しくは導入通路４１はスペーサ４３の上側に形成された開口部４４に接続される。吸気通路１０はその一部としてスペーサ４３を含んでいるので、導入通路４１は吸気通路１０の内壁に開口することになる。導入通路４１には開度を自在に変更してＥＧＲガスの導入量を変化させることができる調整弁５１が設けられている。調整弁５１は駆動装置５２により駆動される。
【００２２】
一方、導入通路４２はその出口側において二つの分岐通路４５、４６に分岐されている。分岐通路４５が本発明に係る第１の分岐通路に、分岐通路４６が本発明の第２の分岐通路にそれぞれ相当する。以下、これらを互いに区別するため、下側分岐通路４５及び上側分岐通路４６と表示する場合がある。二つの分岐通路４５、４６はスワール生成ポート１２と吸気マニホールド１４との間に介在する筒状のスペーサ４７に接続される。詳しくは、下側分岐通路４５はスペーサ４７に形成された下側の開口部４９に、上側分岐通路４６はスペーサ４７に形成された上側の開口部５０にそれぞれ接続される。吸気通路１０はその一部としてスペーサ４７も含むので、二つの分岐通路４５、４６は吸気通路１０の異なる位置に開口する。図示の形態では分岐通路４５、４６は吸気通路１０の上下の内壁にそれぞれ開口する。下側分岐通路４５には調整弁５３が、上側分岐通路４６には調整弁５４がそれぞれ設けられている。各調整弁５３、５４は開度を自在に変更してＥＧＲガスの導入量を変化させることができる。調整弁５３は駆動装置５５により、調整弁５４は駆動装置５６によりそれぞれ駆動される。調整弁５３と調整弁５４との組み合わせは本発明に係る配分調整手段として機能する。また、上述した調整弁５１、調整弁５３及び調整弁５４の組み合わせが本発明に係る導入量調整手段として機能する。
【００２３】
図４は図２の矢印IVの方向から見た状態を示している。この図に示すように、導入通路４１は破線で示すＥＧＲガスを追従ポート１３の上側に導入する。追従ポート１３はヘリカルポートとして構成されているので、追従ポート１３に導入されたＥＧＲガスは旋回流Ｓｒに乗って主にシリンダ２の中央部に導入され、その中央部にＥＧＲガスが偏在する。追従ポート１３によってシリンダ２の中央部に形成される流れが本発明に係る内側気流に相当し、追従ポート１３が本発明に係る一方の吸気ポートに相当する。
【００２４】
図５は図２の矢印Vの方向から見た状態を示している。この図から明らかなように、下側分岐通路４５は破線で示すＥＧＲガスをスワール生成ポート１２の下側、つまり下層部１８ｂの側に導入し、上側分岐通路４６はＥＧＲガスをスワール生成ポート１２の上側、つまり上層部１８ａの側に導入する（図３も参照）。上述のように、スワール生成ポート１２は空気をシリンダ２に導く過程で接線流Ｓｔと旋回流Ｓｒとをそれぞれ生成し、これらの流れがシリンダ２に導入される。これにより、シリンダ２内に位置的に不均一な流れ場が形成される。つまり、シリンダ２の内周面に沿ったスワールＦｓｗが形成されるとともに、シリンダ２の中心部にはスワールＦｓｗよりも流速の遅い流れが形成される。スワール生成ポート１２の接線流Ｓｔ及び旋回流Ｓｒによって形成されるスワールＦｓｗが本発明の外側気流に相当し、スワール生成ポート１２が本発明に係る他方の吸気ポートに相当する。下側分岐通路４５にて下層部１８ｂの側に、上側分岐通路４６にて上層部１８ａの側にＥＧＲガスがそれぞれ導入されることにより、ＥＧＲガスはスワール生成ポート１２が生成する接線流Ｓｔ及び旋回流Ｓｒのそれぞれに乗ってシリンダ２に導入される。接線流Ｓｔに乗ったＥＧＲガスはシリンダ２のスワールＦｓｗによって半径方向外側に主に導かれる。一方、旋回流Ｓｒに乗ったＥＧＲガスはシリンダ２の中央部に主に導かれる。つまり、シリンダ２内に層状のＥＧＲガスを導入できる。換言すれば、シリンダ２内に、ＥＧＲガスの濃度がその半径方向に変化する濃度分布を作ることができる。その濃度分布はＥＧＲガスの導入位置に依存して変化するので、二つの調整弁５１、５２の開度を操作することによりＥＧＲガスが偏在する位置を変えることができる。
【００２５】
本形態は、ＥＧＲガスを追従ポート１３及びスワール生成ポート１２のそれぞれに導入することにより、シリンダ２の中央部とその中央部よりも半径方向外側とのそれぞれにＥＧＲガスを偏在させることができる。追従ポート１３に導入されるＥＧＲガスはスワール生成ポート１２に導入されるＥＧＲガスよりも温度が高いので、シリンダ２の中央部にはその外側に偏在するＥＧＲガスよりも温度の高いＥＧＲガスが偏在することになる。また、スワール生成ポート１２の上層部１８ａ及び下層部１８ｂのそれぞれへ導入されるＥＧＲガスの配分を変化させることにより外側に偏在するＥＧＲガスの位置を変えることもできる。
【００２６】
各調整弁５１、５３、５４の開度制御は内燃機関１の運転状態を制御するエンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）６０が各駆動装置５２、５５、５６の動作を制御することにより実現される。ＥＣＵ６０は不図示のマイクロプロセッサ及びその動作に必要なＲＡＭ、ＲＯＭ等の周辺装置を備えたコンピュータであり、主として内燃機関１の燃料噴射量、燃料噴射時期、燃料噴射率等の各種運転パラメータを各種センサからの入力信号を参照して制御する。各種センサとしては、上述したエアフローメータ２６の他に、内燃機関１の回転数（回転速度）に応じた信号を出力できるクランク角センサ６１、機関温度を代表する物理量として用いられる冷却水温に応じた信号を出力できる水温センサ６２などがある。これら以外にも、アクセル開度センサや過給圧センサなどからの信号がＥＣＵ６０に入力されるが図示を省略する。
【００２７】
図６は本発明に関連してＥＣＵ６０が実行する排気還流制御の制御ルーチンの一例を示したフローチャートである。このルーチンのプログラムはＥＣＵ６０のＲＯＭに保持されており、適時に読み出されて所定の演算間隔で繰り返し実行される。ＥＣＵ６０は、まずステップＳ１で内燃機関１の運転状態として例えば機関回転数Ｎｅと燃料噴射量Ｑを取得する。機関回転数Ｎｅはクランク角センサ６１の信号に基づいて取得される。燃料噴射量Ｑとしては図６と並行して実行される燃料噴射制御（不図示）の演算結果が使用される。次に、ステップＳ２において、図２に示した調整弁５３と調整弁５４との開度比を設定する。この開度比は下側分岐通路４５が導入するＥＧＲガスの導入量と上側分岐通路４６が導入するＥＧＲガスの導入量との比（下側：上側）と同じ意義を持つ。開度比は機関回転数Ｎｅ及び燃料噴射量Ｑに応じて設定される。図７は開度比を設定するためにＥＣＵ６０が参照するマップの一例を示している。この図から明らかなように、調整弁５３と調整弁５４との開度比は、燃料噴射量Ｑが多いほど、スワール生成ポート１２に導入されるＥＧＲガスの導入量に対する下側分岐通路４５によるＥＧＲガスの導入量の比率が高くなるように設定されている。なお、図に示す具体的数値は一例にすぎない。また、この比率を０％として上側分岐通路４６のみから、又はこの比率を１００％として下側分岐通路４５のみからＥＧＲガスを導入するような開度比を設けることもできる。つまり、開度比を０：１０又は１０：０とする場合を図示のマップの設定値に含めることもできる。
【００２８】
ここで、図７のように開度比を設定する理由について、図８〜図１０を参照して説明する。図８は燃料噴射量が少ない場合のＥＧＲガスと燃料噴霧との関係を、図１０は燃料噴射量が多い場合のＥＧＲガスと燃料噴霧との関係を、図９は燃料噴射量が図８と図１０との中間程度の場合のＥＧＲガスと燃料噴霧との関係をそれぞれ示した説明図である。これらの図に示すように、内燃機関１は燃料噴射弁８がシリンダ２の中央部から放射状に燃料を噴射する。その燃料噴霧Ｆはその先端部から燃焼が開始して高温の燃焼場を形成する。図８と図１０とを比較すれば明らかなように、燃料噴霧Ｆの先端部の位置は燃料噴射量が多いほどシリンダ２の中心から離れた位置に、換言すれば燃料噴射量が多いほどシリンダ２の半径方向外側の位置に変化する。つまり噴射された燃料が燃焼する位置は燃料噴射量が多いほどシリンダ２の中心から離れる。
【００２９】
一方、下側分岐通路４５によるＥＧＲガスの導入量の比率が高いほど、それだけスワール生成ポート１２の下層部１８ｂにＥＧＲガスが導かれる割合が増える。そのため、スワール生成ポート１２が生成する接線流ＳｔにＥＧＲガスが乗る量、換言すればＥＧＲガスが接線流Ｓｔに随伴する量は、その比率が高いほど増加する。これにより、その比率が高いほどシリンダ２の内周面に近い位置に高濃度のＥＧＲガスを層状に偏在させることができる。つまり、図８に示すように、燃料噴射量が少ない場合はその比率が低くなるように開度比が設定されているため、ＥＧＲガスＧはシリンダ２の中央部に偏在することによって、燃料噴霧Ｆが燃焼する領域はＥＧＲガスＧにて効率的に冷却される。また、図１０に示すように、燃料噴射量が多い場合はその比率が高くなるように開度比が設定されているため、ＥＧＲガスＧはシリンダ２の内周面に近い領域に偏在することによって、燃料噴霧Ｆが燃焼する領域はＥＧＲガスＧにて効率的に冷却される。また、図９に示す中間の燃料噴射量においても、図１０の場合よりもＥＧＲガスＧが偏在する領域がシリンダ２の中心側に変化するので、燃料噴霧Ｆが燃焼する領域はＥＧＲガスＧにて効率的に冷却される。従って、燃料噴射量が多いほど、下側分岐通路４５によるＥＧＲガスの導入量の比率を高めることによって、燃料噴霧の先端部の位置にＥＧＲガスを偏在させることができるようになる。こうした考えに基づいて、ＥＧＲガスが適切な領域に（噴射された燃料が燃焼する領域に）配置されるように図７の開度比が設定されている。
【００３０】
図６に戻り、ステップＳ２で開度比を設定した後に、ステップＳ３に進んで上述した開度比を維持しつつ調整弁５３、５４のそれぞれに与える開度量を設定する。この開度量は機関回転数と燃料噴射量に応じて算出されるＥＧＲガス量に基づいて設定される。ＥＧＲガス量は不図示のマップを参照することにより取得し、そのＥＧＲガス量のＥＧＲガスが導入されるように調整弁５３、５４のそれぞれに与える開度量を設定する。この開度量の設定は、ＥＧＲガス量と開度比とを変数として、調整弁５３の開度量及び調整弁５４の開度量を与えるマップを参照することにより実現できる。
【００３１】
次に、ステップＳ４では、多段噴射モードの実行中か否かを判定する。上述のように、内燃機関１は噴射モードとして、通常のモードと多段噴射モードとを運転状態に応じて使い分けている。噴射モードを選択するための制御は図６の制御ルーチンと並行して実施されているが、そのルーチンは周知のものと同様であるので説明を省略する。ステップＳ４ではその制御ルーチンの演算結果を参照して多段噴射モードの実行中か否かを判定する。多段噴射モードの実行中でない場合、即ち通常の噴射モードの場合はステップＳ５に進み、追従ポート１３側の調整弁５１を全閉に設定する。つまり、追従ポート１３へのＥＧＲガスの導入を制限する。一方、多段噴射モードの実行中の場合はステップＳ６に進み、スワール生成ポート１２側へのＥＧＲガスの導入量（主導入量）と追従ポート１３側へのＥＧＲガスの導入量（副導入量）との比を設定する。
【００３２】
図１１は内燃機関１の負荷と主導入量及び副導入量のそれぞれとの関係を示した説明図である。この図から明らかなように、ステップＳ６では負荷が低いほど、主導入量と副導入量との合計である全導入量に対する副導入量の比率が高くなるように主導入量と副導入量との比を設定する。図６に戻り、ステップＳ７では多段噴射モードにおけるメイン噴射の燃料噴射量に応じてスワール生成ポート１２側の調整弁５３、５４の開度比を再設定する。この再設定はＥＣＵ６０が図７のマップを参照することによって実現できる。次に、ステップＳ８において、ステップＳ８で再設定した開度比を維持しつつ、スワール生成ポート１２側の調整弁５３、５４のそれぞれの開度量を主導入量と副導入量との比に基づいて再設定する。更に、続くステップＳ９では、主導入量と副導入量との比に基づいて追従ポート１３側の調整弁５１の開度量を設定する。
【００３３】
ステップＳ１０では、以上のステップで設定された各調整弁５１、５３、５４の開度量が得られるように、各駆動装置５２、５５、５６を操作して今回のルーチンを終える。
【００３４】
図１２は予備噴射による燃料噴霧とＥＧＲガスとの関係を示している。予備噴射はメイン噴射よりも噴射量が少ないため、予備噴射による燃料噴霧Ｆｐの到達距離は短くなりシリンダ２の中央部に留まる。シリンダ２の中央部には追従ポート１３を経由したＥＧＲガスＧ１が偏在する。そのＥＧＲガスＧ１は冷却装置３２にて冷却されずに排気通路１１から取り出されたものであるため（図１参照）、その外側に偏在するＥＧＲガスＧ２よりも温度が高い。これにより燃料噴霧Ｆｐが燃焼する領域が暖められて燃料噴霧Ｆｐの着火性が向上する。また、一般に内燃機関１の負荷が低いほどシリンダ２内の温度が低下する傾向にあるが、内燃機関１の負荷が低いほど副導入量の比率が高くなるように追従ポート１３側の調整弁５１の開度が設定されるので、シリンダ２内の温度低下に伴う燃料噴霧Ｆｐの着火性の悪化を防止できる。
【００３５】
図１３はメイン噴射による燃料噴霧とＥＧＲガスとの関係を示している。メイン噴射による燃料噴霧Ｆｍが燃焼する領域にはスワール生成ポート１２を経由したＥＧＲガスＧ２が偏在する。そのＥＧＲガスＧ２は冷却装置３２にて冷却されたものであるため、シリンダ２の中央部に偏在するＥＧＲガスＧ１よりも温度が低い。これにより、メイン噴射による燃料噴霧Ｆｍの燃焼温度を下げることができる。しかも、予備噴射によって生じた火炎ｆが燃料噴霧Ｆｍの完全燃焼を促進するので、未燃燃料成分の発生を抑制することができる。メイン噴射に対するＥＧＲガスＧ２の偏在位置はスワール生成ポート１２側の調整弁５３、５４によって変化させることができるので、効率良く燃焼温度を下げることができ窒素酸化物の排出を抑制できる。
【００３６】
以上の形態において、ＥＣＵ６０は、図６の制御ルーチンを実行することにより、本発明に係る導入量制御手段及び配分制御手段として機能する。
【００３７】
上述した形態では、追従ポート１３を内側気流を形成できる一方の吸気ポートとして、スワール生成ポートを外側気流を形成できる他方の吸気ポートとしてそれぞれ例示し、これらを含んだ吸気装置を本発明に係る吸気装置の一例として示したが、本発明の吸気装置は上述の形態に限定されるものではない。図１４は吸気装置を他の形態に置き換えた排気還流装置の一例を示している。図１４では上記の形態と同一構成には同一の符号が付されている。図１４の形態は、一つのシリンダ２に対して、空気を導く過程で接線流Ｓｔを生成するストレートポート１４１と、シリンダ２の中心に向かう気流Ｓを生成するストレートポート１４２とを設け、供給通路３１Ａに続く導入通路４１をスペーサ４３を介してストレートポート１４２に、供給通路３１Ｂに続く導入通路４２をスペーサ４７を介してストレートポート１４１にそれぞれ接続したものである。この形態では、導入通路４２は分岐されないので、図２に示した調整弁５３、５４の代りにＥＧＲガスの導入量を調整する調整弁５７が設けられている。調整弁５７は駆動装置５８にて駆動され、駆動装置５８はＥＣＵ６０にて操作される。この図から明らかなように、ストレートポート１４２が生成する気流Ｓによってシリンダ２内に内側気流が形成されるとともに、ストレートポート１４１が生成する接線流Ｓｔによって外側気流としてのスワールＦｓｗが形成される。これにより、多段噴射モードの際に、各調整弁５１、５７の開度を操作することにより、シリンダ２の中央部及びその外側にＥＧＲガスをそれぞれ偏在させることができる。もっとも、図１４の形態はシリンダ２の外側に偏在するＥＧＲガスの位置を上述の形態のように自在に変化させることはできないが、予備噴射による燃料噴霧の着火性を向上させながら、メイン噴射による燃焼温度を低下させることは可能である。図１４の形態では、ストレートポート１４２が本発明に係る一方の吸気ポートに、ストレートポート１４１が本発明に係る他方の吸気ポートに、調整弁５１と調整弁５７との組み合わせが本発明に係る導入量調整手段にそれぞれ相当する。
【００３８】
図１及び図２に示した形態では、温度差生成手段として供給通路３１Ｂのみに冷却装置３２を設けたが、温度差生成手段はこれに限定されるものではない。例えば、冷却装置３２の代りに供給通路３１Ａにヒータ等の加熱装置（不図示）を設けることにより、供給通路３１Ｂを流れるＥＧＲガスよりも供給通路３１Ａを流れるＥＧＲガスの温度が高くなるようにしてもよいし、供給通路３１Ｂに冷却装置３２を設けたまま、更に供給通路３１Ａに加熱装置を設けてもよい。また、温度差生成手段を図１５に示す形態で実施することもできる。図１５は温度差生成手段を他の形態に置き換えた排気還流装置の要部を示している。図１５では上記の形態と同一構成には同一の符号が付されている。この形態の排気還流装置は、供給通路３１Ａに設けられた冷却装置１５１と、冷却装置１５１を迂回するバイパス通路１５２と、冷却装置１５１を迂回してバイパス通路を通過するＥＧＲガスの量（バイパス量）を調整できる調整弁１５３とを備える。調整弁１５３は開度を全閉から全開までの間で任意に設定することができ、駆動装置１５４にて駆動される。調整弁１５３の開度が全閉になると、バイパス量が最大になり、開度が全閉から全開へ変化するに従ってバイパス量は減少する。ＥＣＵ６０が駆動装置１５４を操作して調整弁１５３の開度を変化させることによりバイパス量を変化させることができる。それにより、導入通路４１（図２、図１４参照）に供給されるＥＧＲガスの温度を調整することが可能になる。ＥＣＵ６０による調整弁１５３の操作は内燃機関１の運転状態に応じて行われる。
【００３９】
図１６は、図１５の形態においてＥＣＵ６０が実行する温度制御ルーチンの一例を示すフローチャートである。このルーチンのプログラムは図６と並行して所定間隔で繰り返し実行される。まず、ステップＳ１１では内燃機関１の運転状態として内燃機関１の負荷を取得する。次に、ステップＳ１２で内燃機関１の負荷に応じた調整弁１５３の開度を設定する。この開度は負荷が低いほどバイパス量が多くなるように、つまり負荷が低いほど大きな開度となるように設定される。これにより、負荷が低いほど導入通路４１に導かれるＥＧＲガスの温度は高くなる。この開度量の設定は、例えば内燃機関１の負荷を変数として調整弁１５３の開度を与えるマップを予めＥＣＵ６０のＲＯＭに記憶しておき、ＥＣＵ６０がそのマップを参照することによって実現することができる。次に、ステップＳ１３において、調整弁１５３が設定された開度となるように駆動装置１５４を操作して今回のルーチンを終了する。このルーチンによれば、負荷が低いほどＥＧＲガスの温度が高くなるので、多段噴射モードにおける予備噴射の着火性の悪化を防止することができる。図１５及び図１６の形態において、冷却装置５２、冷却装置１５１、バイパス通路１５２及び調整弁１５３の組み合わせが本発明に係る温度差生成手段に相当する。また、ＥＣＵ６０は図１６の制御ルーチンを実行することにより、本発明に係る温度制御手段として機能する。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明の一形態に係る排気還流装置が適用された内燃機関の要部を示した全体図。
【図２】図１の内燃機関の一部を拡大して示した斜視図。
【図３】スワール生成ポートの詳細を示した図。
【図４】図２の矢印IVの方向から見た状態を示した図。
【図５】図２の矢印Vの方向から見た状態を示した図。
【図６】排気還流制御の制御ルーチンの一例を示したフローチャート。
【図７】開度比を設定するために参照されるマップの一例を示した図。
【図８】燃料噴射量が少ない場合のＥＧＲガスと燃料噴霧との関係を示した説明図。
【図９】燃料噴射量が中間程度の場合のＥＧＲガスと燃料噴霧との関係を示した説明図。
【図１０】燃料噴射量が多い場合のＥＧＲガスと燃料噴霧との関係を示した説明図。
【図１１】内燃機関１の負荷と主導入量及び副導入量のそれぞれとの関係を示した説明図。
【図１２】予備噴射による燃料噴霧とＥＧＲガスとの関係を示した説明図。
【図１３】メイン噴射による燃料噴霧とＥＧＲガスとの関係を示した説明図。
【図１４】吸気装置を他の形態に置き換えた排気還流装置の一例を示した図。
【図１５】温度差生成手段を他の形態に置き換えた排気還流装置の要部を示した図。
【図１６】温度制御ルーチンの一例を示すフローチャート。
【符号の説明】
【００４１】
１  内燃機関
２  シリンダ
８  燃料噴射弁
１１  排気通路
１２  スワール生成ポート（吸気装置、他方の吸気ポート）
１３  追従ポート（吸気装置、一方の吸気ポート）
１８ａ  上層部（旋回流生成部）
１８ｂ  下層部（接線流生成部）
３０  排気還流装置
３１  排気還流通路（供給通路）
３１Ａ  供給通路（第１の供給通路）
３１Ｂ  供給通路（第２の供給通路）
３２  冷却装置（温度差生成手段）
４１  導入通路（第１の導入通路）
４２  導入通路（第２の導入通路）
４５  下側分岐通路（第１の分岐通路）
４６  上側分岐通路（第２の分岐通路）
５１  調整弁（導入量調整手段）
５３  調整弁（導入量調整手段、配分調整手段）
５４  調整弁（導入量調整手段、配分調整手段）
５７  調整弁（導入量調整手段）
６０  ＥＣＵ（導入量制御手段、配分制御手段、温度制御手段）
１４１  ストレートポート（吸気装置、他方の吸気ポート）
１４２  ストレートポート（吸気装置、一方の吸気ポート）
１５１  冷却装置（温度差生成手段）
１５２  バイパス通路（温度差生成手段）
１５３  調整弁（温度差生成手段）
ＣＬ  シリンダの中心線
Ｓｔ  接線流
Ｓｒ  旋回流
Ｆｓｗ  スワール（外側気流）
【図１】
2008280943.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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