(57)【要約】      （修正有）【課題】クロルシクロヘキサンと該成分よりも高沸点の有機物成分を含む有機物を水蒸気蒸留により精製する方法において、留出液中の水相とクロルシクロヘキサン相を効率的に分離することにより、クロルシクロヘキサンのロスを抑制し、工業的にクロルシクロヘキサンを精製する方法を提供する。【解決手段】クロルシクロヘキサンと該成分よりも高沸点の有機物成分を含む有機物を水蒸気蒸留により精製する方法において、留出蒸気を凝縮させた凝縮液を、温度５０℃以上かつ蒸留塔の塔頂温度以下で、クロルシクロヘキサンを含む有機相と水相とを分離させることを特徴とするクロルシクロヘキサンの精製方法。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
クロルシクロヘキサンと、それよりも高沸点の有機物成分を含む有機物を水蒸気蒸留により精製する方法において、留出蒸気を凝縮させた凝縮液を、分離温度が５０℃以上かつ蒸留塔の塔頂温度以下で、クロルシクロヘキサンを含む有機相と水相とを分離させることを特徴とするクロルシクロヘキサンの精製方法。
【請求項２】
前記クロルシクロヘキサンを含む有機相と水相の分離において、前記分離温度が６０℃〜９５℃であることを特徴とする請求項１に記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【請求項３】
前記クロルシクロヘキサンを含む有機相と水相の分離において、アルカリ水溶液を添加することを特徴とする請求項１または２に記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【請求項４】
前記アルカリ水溶液のアルカリがＮａＯＨであることを特徴とする請求項３に記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【請求項５】
前記クロルシクロヘキサンを含む有機相と水相の分離において、水相のｐＨが１０以上であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【請求項６】
前記アルカリ水溶液を、前記留出蒸気を凝縮させた凝縮液に添加することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【請求項７】
前記アルカリ水溶液を、前記蒸留塔において、クロルシクロヘキサンと該成分よりも高沸点の有機物成分を含む有機物を蒸留塔に供給する箇所から上部の位置、および／または還流液、に添加することを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【請求項８】
前記クロルシクロヘキサンが、シクロヘキサンと塩化ニトロシルとを、光の照射により光化学反応させて得られたものであることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水蒸気蒸留によりクロルシクロヘキサンを含む有機物からクロルシクロヘキサンを回収するクロルシクロヘキサンの精製方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
水蒸気蒸留は、非特許文献１に記載の通り、水に不溶解な原料物質に水を加えて加熱する方法、あるいは飽和水蒸気や加熱水蒸気を直接吹き込みながら加熱する方法によって、原料中の揮発性成分を水と共に留出させる蒸留方法で、留出液は水相と目的成分相に分かれるため、両者の分離は容易に行うことができる。水蒸気蒸留では、揮発性成分の蒸気は水蒸気に伴われて発生するため、気相中の揮発性成分の分圧は通常の蒸留操作より小さくなり、蒸留温度もかなり低下する。したがって、水蒸気蒸留は、通常の蒸留では極めて高温または高真空でないと留出しないような蒸気圧の小さい物質を非揮発性物質から分離したり、蒸気圧の小さい不純物を非揮発性の目的物質から除去したりする蒸留法として、工業的にも広く用いられている。
【０００３】
例えば、特許文献１では、有機物廃液からの有価物の分離回収方法として、水蒸気蒸留によりアルコール成分、芳香族炭化水素成分および水を留出させ、留出液に水を添加して、水層にアルコール成分、油層に芳香族炭化水素成分をそれぞれ回収する方法により、蒸留設備のミニマイズや熱エネルギーコストの低減が提案されている。この場合、留出液に水を添加し、水相と油相との分離性を向上させているが、３５℃程度での温度条件下での油水分離をクロルシクロヘキサンの精製に適用すると、水相とクロルシクロヘキサン相との分離性が悪い。
【０００４】
特許文献２では、クロロピリジン類の分離精製方法として、塩化水素存在下で水蒸気蒸留をすることにより、塩酸塩を形成させずに２，６−ジクロロピリジンのみ留出させることで高純度品を得て、２−クロロピリジンやピリジンは、気相中に共存する塩化水素と反応させて塩酸塩を形成させ、蒸気圧を小さくすることで留出を防止し、分離精製させる方法が提案されている。この場合、塩化水素の存在下においては、設備の防食対応が必要である。また、この方法を単にクロルシクロヘキサンの精製に適用しようとしても、シクロヘキサンの塩化ニトロシルによる光ニトロソ化反応から副生されるクロルシクロヘキサンを含む不純物から、クロルシクロヘキサン以外の成分を塩酸塩にすることは、もともと前記反応が塩化水素の存在下で行われていることから難しく、クロルシクロヘキサンのみを水蒸気蒸留にて留出させて高純度品を得ることは極めて困難である。
【０００５】
特許文献３では、２−クロルピリジンの精製法として、２−クロルピリジンの鉱酸塩を水抽出によって分離し、アルカリ中和後蒸留することで、ピリジン、２−クロルピリジンを水共沸させ、高純度の２−クロルピリジンを得る方法が提案されている。アルカリにはＮａＯＨ水溶液を用いて中和して蒸留を行い、留出分は粒状のＮａＯＨを加えて脱水している。この場合、ＮａＯＨ水溶液での中和後に蒸留操作をしている。ＮａＯＨは蒸気圧を持たないため、蒸留塔の塔頂付近やコンデンサでは、アルカリ濃度が低下する。したがって、この技術をクロルシクロヘキサンの精製に適用すると、クロルシクロヘキサンの熱分解により、塩化水素が発生し腐食の要因となる。また粒状のＮａＯＨでの脱水操作では工業的な生産は難しく、効率的な水分の分離操作が水蒸気蒸留では必要になる。
【０００６】
クロルシクロヘキサンは、非特許文献２の記載によると、シクロヘキサンの塩素化やシクロヘキサノールと塩酸との加熱により得られる。工業的には、非特許文献３記載のように、シクロヘキサンの塩化ニトロシルによる光ニトロソ化反応において、シクロヘキサノンオキシムの副生成物として得られる。その他、副生成物には、クロルシクロヘキサンよりも高沸点であるジクロルシクロヘキサン、硝酸シクロヘキシル等が含有される。特許文献４によれば、光ニトロソ化反応によるカプロラクタム製造において、シクロヘキサノンオキシム生成に対して、一定量のクロルシクロへキサンが副生される。シクロヘキサノンオキシムは、シクロヘキサンとは溶解せず比重差で分離できる。クロルシクロヘキサンのほとんどは、未反応のシクロヘキサンと共に抜き出される。未反応のシクロヘキサンは蒸留操作により回収され、原料としてリサイクルされる。一方、蒸留塔の缶出液としてクロルシクロヘキサンを含む有機物を系外に排出されており、これを蒸留等の精製により、高純度のクロルシクロヘキサンを得ている。クロルシクロヘキサンは、シクロヘキセンの合成原料として用いられており、また、これらはＮ−シクロヘキシルチオフタルイミドの原料として用いられ、合成ゴムおよび天然ゴムのスコーチ防止剤用途に使用され、工業的に非常に有益な化学原料である。
【０００７】
非特許文献２の記載によると、クロルシクロヘキサンは、沸点１４２℃、比重１．０００（２０℃）、水に不溶である物性を有している。クロルシクロヘキサンと該成分よりも高沸点の有機物成分を含む有機物を蒸留により精製する場合、常圧条件下では蒸留温度（蒸留塔塔頂温度）は約１４２℃と高温になり、クロルシクロヘキサンが熱分解により塩化水素およびシクロヘキセンに微量に分解されることにより、蒸留塔の腐食や低沸分の増加による純度悪化の問題がある。一方、蒸留温度を下げるためには、減圧蒸留となり蒸留塔や真空設備等の高コスト設備となる。
【非特許文献１】改訂新版  化学工学通論Ｉ  ｐ１４０〜１４１
【非特許文献２】東京化学同人  化学事典  ｐ４０９
【非特許文献３】石油学会誌  第１７巻  第１１号（１９７４）  ｐ５２〜ｐ５６
【特許文献１】特開平０２−１７２５８５号公報
【特許文献２】特開平０３−０５８９７１号公報
【特許文献３】特公昭６０−０２０３８５号公報
【特許文献４】特開２００６−０５２１６３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
以上のように、水蒸気蒸留を用いた目的成分を回収、精製する方法は幅広く利用されている。しかしながら、クロルシクロヘキサンを目的成分として、水蒸気蒸留により、工業的にクロルシクロヘキサンを回収および精製する方法の提案はほとんどない。
【０００９】
特に、クロルシクロヘキサンは、比較的沸点が高く蒸気圧が高い点、熱的環境下において分解する点、比重が水と近い点といった特性がある。そのため、例えば、水蒸気蒸留により、常圧条件下でクロルシクロヘキサンを留出させると、クロルシクロヘキサンは水に不溶であるので、留出液中の水相およびクロルシクロヘキサン相を分離することができ、クロルシクロヘキサンを回収することができるが、クロルシクロヘキサンと水との比重がほぼ等しいため、分離性が十分でなく、還流液への水分の混入によるエネルギーロス、蒸留効率低下、クロルシクロヘキサン回収率低下、水相へのクロルシクロヘキサンの混入といった問題がある。
【００１０】
すなわち、本発明は、クロルシクロヘキサンと該成分よりも高沸点の有機物成分を含む有機物を水蒸気蒸留により精製する方法において、留出液中の水相とクロルシクロヘキサン相を効率的に分離することにより、クロルシクロヘキサンのロスを抑制し、工業的にクロルシクロヘキサンを精製する方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
そこで、これらの課題を解決するため鋭意検討を行った結果、水蒸気蒸留にて、留出凝縮液を水相とクロルシクロヘキサン相に分離するために、特定の温度条件下とすることにより、分離性が向上できることを見出した。また、さらにアルカリ水溶液を添加することで、分離性をさらに向上させ、かつクロルシクロヘキサンの分解により発生する塩化水素を中和することができ、機器の腐食を抑制できることを見出した。
【００１２】
上記目的を達成するために、本発明は以下の構成を採用する。
【００１３】
（１）クロルシクロヘキサンと、それよりも高沸点の有機物成分を含む有機物を水蒸気蒸留により精製する方法において、留出蒸気を凝縮させた凝縮液を、分離温度が５０℃以上かつ蒸留塔の塔頂温度以下で、クロルシクロヘキサンを含む有機相と水相とを分離させることを特徴とするクロルシクロヘキサンの精製方法。
【００１４】
（２）前記クロルシクロヘキサンを含む有機相と水相の分離において、前記分離温度が６０℃〜９５℃であることを特徴とする（１）に記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【００１５】
（３）前記クロルシクロヘキサンを含む有機相と水相の分離において、アルカリ水溶液を添加することを特徴とする（１）または（２）に記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【００１６】
（４）前記アルカリ水溶液のアルカリがＮａＯＨであることを特徴とする（３）に記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【００１７】
（５）前記クロルシクロヘキサンを含む有機相と水相の分離において、水相のｐＨが１０以上であることを特徴とする（１）〜（４）のいずれかに記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【００１８】
（６）前記アルカリ水溶液を、前記留出蒸気を凝縮させた凝縮液に添加することを特徴とする（１）〜（５）のいずれかに記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【００１９】
（７）前記アルカリ水溶液を、前記蒸留塔において、クロルシクロヘキサンと該成分よりも高沸点の有機物成分を含む有機物を蒸留塔に供給する箇所から上部の位置、および／または還流液、に添加することを特徴とする（１）〜（６）のいずれかに記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【００２０】
（８）前記クロルシクロヘキサンが、シクロヘキサンと塩化ニトロシルとを、光の照射により光化学反応させて得られたものであることを特徴とする請求項（１）〜（７）のいずれかに記載のクロルシクロヘキサンの精製方法。
【発明の効果】
【００２１】
本発明のように、クロルシクロヘキサンと該成分よりも高沸点の有機物成分を含む有機物からクロルシクロヘキサンを精製するために、水蒸気蒸留を適用して、留出凝縮液を水相とクロルシクロヘキサン相と分離性を向上させることで、水相へのクロルシクロヘキサンのロス、クロルシクロヘキサン相への水分の混入を抑制した、純度の高いクロルシクロヘキサンの効率的生産が可能となるという効果がある。
【００２２】
さらに、アルカリ水溶液を添加して分離操作を行うことで、留出凝縮液の分離性を向上でき、アルカリ水溶液を蒸留塔、コンデンサ、留出液や還流液に添加することで、塩化水素による機器の腐食を防止することができるという効果もある。
【００２３】
特に、シクロヘキサンの塩化ニトロシルによる光ニトロソ化反応を用いたカプロラクタムの製造において、シクロヘキサノンオキシムの副生成物として得られるクロルシクロヘキサンの精製での効果が高い。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、本発明の実施の形態を図１を参照して説明する。
【００２５】
本発明における水蒸気蒸留は、蒸留塔１内に水蒸気あるいは水の存在下で蒸留を行うことができればいずれでも良い。例えば、蒸留塔１に原料導入ライン２より供給する原料のクロルシクロヘキサン混合液に水を含有させて加熱する方法、蒸留塔１に水を添加して加熱する方法、あるいは飽和水蒸気や過熱水蒸気等の水蒸気を水蒸気導入ライン３より直接吹き込みながら加熱する方法やこれらを組み合わせた方法が好ましい。特に、再沸器のような間接熱交換器を必要とせず、水蒸気を熱エネルギーとして効率的に使用すると共に、クロルシクロヘキサンの分圧を下げることができるので、直接蒸留塔に飽和水蒸気を吹き込む方法が好ましい。水蒸気を直接吹き込む場合、蒸留塔１の塔底液に、水蒸気導入ライン３より水蒸気を吹き込むのが良い。
【００２６】
本発明の水蒸気蒸留に使用する蒸留塔１は、沸点差を利用してクロルシクロヘキサンを蒸留分離できる方法ならいずれでも良い。例えば、多孔板式や泡鐘式といった棚段塔、充填物を用いた充填塔が好ましい。特に、シクロヘキサンの塩化ニトロシルによる光ニトロソ化反応の副生物として得られるクロルシクロヘキサンを原料として用いる場合は、蒸留塔内で炭化物や粘性物による詰まりが生じやすいため、長期運転や洗浄の容易性から多孔板式の棚段塔がより好ましい。
【００２７】
例えば、充填塔の充填物には、市販品の充填物を使用すれば良く、ラシヒリング、ベルルサドル、ポールルリング、インターロックサドル、テラレット、カルケードミニリングスルザーパッキン、メラパック等が挙げられ、規則充填、不規則充填方式いずれでも良い。
【００２８】
本発明の蒸留塔１に原料導入ライン２より供給する原料は、クロルシクロヘキサンと該成分よりも高沸点の有機物成分を含む有機物である。クロルシクロヘキサンよりも低沸点成分を含有していても良いが、留出液中の低沸分が増加するので、留出液中のクロルシクロヘキサン濃度が低下する。したがって、原料中のクロルシクロヘキサンよりも低沸分は除去しておくことが望ましい。また、原料に水分を含有していても良いが、蒸留に必要な熱エネルギーが増加する点、水分率が変動する場合は蒸留効率が大きく変動する可能性が高いため、水分も除去もしくは低減することが望ましい。
【００２９】
本発明の原料となるクロルシクロヘキサンは、例えば、シクロヘキサンの塩素化やシクロヘキサノールと塩酸との加熱により得られるもの、その他光塩素化等によりクロルシクロヘキサンが合成、副生されるものであればいずれでも良い。特に、シクロヘキサンの塩化ニトロシルによる光ニトロソ化反応を用いて、シクロヘキサノンオキシムの副生成物として得られるクロルシクロヘキサンが望ましい。さらに、このクロルシクロヘキサンには未反応のシクロヘキサンや反応副生物であるジクロルシクロヘキサン、硝酸シクロヘキシル、シクロヘキサノン、シクロヘキサノール、シクロヘキセン、水分等が含有されるので、クロルシクロヘキサンよりも低沸分であるシクロヘキサン、シクロヘキセン、水分は蒸留等により分離しておく方が好ましく、特に未反応で大量に存在するシクロヘキサンは分離回収することが望ましい。例えば、この場合の高沸点の有機物成分は、ジクロルシクロヘキサン、硝酸シクロヘキシル、シクロヘキサノン、シクロヘキサノール等が挙げられる。
【００３０】
本発明のクロルシクロヘキサンと該成分よりも高沸点の有機物成分を含む有機物である原料におけるクロルシクロヘキサン濃度は、クロルシクロヘキサンが含有していればいずれでも良いが、生産性や高純度品からの観点からクロルシクロヘキサン濃度は高い方が望ましく、クロルシクロヘキサン濃度は４０〜９５ｗｔ％が好ましく、さらに、クロルシクロヘキサンの生産性を向上するには、クロルシクロヘキサン濃度は６０ｗｔ％以上が好ましい。原料のクロルシクロヘキサンよりも低沸点の有機物成分は、１．０ｗｔ％以下が好ましく、例えばシクロヘキサンは０．０５ｗｔ％以下、シクロヘキセン０．５０ｗｔ％以下が好ましい。
【００３１】
本発明の留出蒸気を凝縮させた凝縮液は、水分を除く有機分のクロルシクロヘキサン濃度として９５ｗｔ％以上とすることが好ましい。クロルシクロヘキサンの濃度が低下する場合は、原料由来の不純物や分解物が混入されており、これらの成分の影響で有機相の比重が変化し、水相と有機相との分離不良を起こすので、好ましくは９５ｗｔ％以上とすることが好ましい。さらに、高純度の製品クロルシクロヘキサンを得るには、９７ｗｔ％以上とすることが望ましい。
【００３２】
クロルシクロヘキサンよりも低沸分を分離しない、あるいは低沸分が含有される場合は、蒸留塔において、原料供給箇所から蒸留塔塔頂までの間から、サイドカットを取ることで、低沸分を低減あるいは除去されたクロルシクロヘキサンを得ることも可能である。
【００３３】
本発明の水蒸気蒸留における蒸留温度は、塔頂温度８０℃〜１２０℃が好ましい。その際、クロルシクロヘキサンの飽和蒸気圧と飽和水蒸気圧との関係から、塔頂圧力は６０ｋＰａ〜２５０ｋＰａ（絶対圧）となる。蒸留塔の設備コスト低減や運転の容易性から、常圧（１０１．３ｋＰａ）付近での操作が好ましい。例えば、常圧条件での蒸留温度は、クロルシクロヘキサンの飽和蒸気圧と飽和水蒸気圧との関係から理論上９３℃となる。したがって、運転上の変動や圧力損失等を考慮して、蒸留塔塔頂温度は９０℃〜１００℃、蒸留塔塔頂圧力は常圧〜１３５ｋＰａがより好ましい。
【００３４】
蒸留塔１の理論段数は２段以上が好ましい。留出蒸気ライン４より留出蒸気をコンデンサ５で凝縮した凝縮液ライン６の凝縮液にて、水分を除く有機物中のクロルシクロヘキサン濃度を９５ｗｔ％以上とするには、濃縮部の段数を２段〜４５段とすることが好ましい。蒸留塔１の缶出液ライン７より得られた缶出液にて、水分を除く有機物中のクロルシクロヘキサン濃度を３５ｗｔ％以下とするためには、回収部の段数を１段〜２５段とすることが好ましい。例えば、シクロヘキサンの塩化ニトロシルによる光ニトロソ化反応において、副生されるクロルシクロヘキサンを原料とした場合、該クロルシクロヘキサン濃度９７ｗｔ％以上を得るには、濃縮部の段数を２０〜３０段とすることがさらに好ましい。
【００３５】
本発明の留出蒸気を凝縮させた凝縮液を得るには、留出蒸気を理論上全凝縮可能な熱交換容量を有すれば、どのようなコンデンサ５を用いても良い。例えば、コンデンサ５にはシェルアンドチューブ等の多管式熱交換器、スパイラル熱交換器、濡壁式熱交換器、プレート式熱交換器等の間接熱交換器を用いると良い。さらに、留出蒸気量やコンデンサ５の冷却水量の増減に対して、竪型シェルアンドチューブや濡壁式の熱交換器を用いることで、コンデンサ５内で凝縮液の落液は留出蒸気と向流接触させることが可能なため、凝縮液の温度を一定温度に保ち易いので、さらに好ましい。また、図２のように、コンデンサ５を蒸留塔１の塔頂に設けて、留出蒸気ライン４を省くこともでき、留出蒸気ラインの腐食抑制の点から好ましい。留出蒸気に、窒素、酸素や空気等のイナートガスが含まれる場合や防災上の観点からイナートガスライン１３に窒素を導入する場合には、常温以下まで冷却可能な冷却器、熱交換器、スクラバー、シールポットなどを設置して、イナートガスに同伴される有機分を除去、回収することが好ましい。
【００３６】
本発明の凝縮液を、クロルシクロヘキサンを含む有機相（以下、クロルシクロヘキサン相）と水相に分離させて、クロルシクロヘキサン相をクロルシクロヘキサン相ライン８より、水相を水相ライン９より得て、分液させる分離温度は、５０℃以上かつ蒸留塔の塔頂温度以下である。クロルシクロヘキサン相が水相に対して難溶解性であることから２相に分離できる。しかし、常温では比重差を得難く分離不良に陥りやすい、そこで、分離器１０での分離温度、あるいは分離器１０に導入される凝縮液ライン６の凝縮液の液温度を上昇させることで比重差を増大させることができる。しかし、分離温度が高温過ぎると、クロルシクロヘキサン相や水相の揮発、クロルシクロヘキサンの熱分解、クロルシクロヘキサンに対する水の溶解度上昇が生じるため、クロルシクロヘキサン相と水相に分離あるいは分液させる分離温度は、６０℃〜９０℃が好ましいが、９５℃以下であっても好ましい結果が得られる。
【００３７】
さらに、連続運転において、分離温度の変動範囲、つまり分離温度の最大値と最小値との温度差は１０℃以内にすることが好ましく、さらに、クロルシクロヘキサン相の水分や水相中のオイル分の変動範囲を小さくできるので、該温度の変動範囲は５℃以内にすることが好ましい。さらに、クロルシクロヘキサン相と水相の界面の上下変動を抑制でき、界面変動による分離不良を軽減できるので、該温度の変動範囲は３℃以下が好ましい。
【００３８】
本発明の凝縮液をクロルシクロヘキサン相と水相とに分離させる温度を制御する方法は、分離器１０にて内外部より水蒸気やヒーター等の熱源にて間接加熱して、分離温度を管理しても良い。蒸留塔の熱エネルギーを有効に使うためには、留出蒸気をコンデンサ５にて凝縮するときの凝縮液温度を、５０℃以上かつ蒸留塔の塔頂温度以下として凝縮液を得ることで、分離器１０の温度を容易に管理しやすいため好ましい。さらに好ましくは、凝縮液温度を６０℃〜９０℃とするのが良いが、９５℃以下であっても好ましい結果が得られる。
【００３９】
さらに、連続運転において、凝縮液温度の変動範囲、つまり凝縮液温度の最大値と最小値との温度差は１０℃以内にすることが好ましく、さらに、クロルシクロヘキサン相の水分や水相中のオイル分の変動範囲を小さくできるので、該温度の変動範囲は５℃以内にすることが好ましい。さらに、クロルシクロヘキサン相と水相の界面の上下変動を抑制でき、界面変動による分離不良を軽減できるので、該温度の変動範囲は３℃以下が好ましい。さらに、配管や分離器での放熱ロスにより温度低下が生じるので、保温材や外部加熱により保温することが望まれる。
【００４０】
本発明の分離器１０は、凝縮液中のクロルシクロヘキサン相と水相とを比重差を利用して分離、分液ができればいずれの装置でも良い。例えば、静置分離のような、上部にクロルシクロヘキサン相、下部に水相となるように、分離界面が確認、管理でき、分離可能な一定の滞留時間を有した単なるタンクや遠心力を利用したデカンタのような遠心分離器がある。さらに、静置分離のようなタンク式の分離器１０でのクロルシクロヘキサン相と水相の滞留時間は、それぞれ０．５ｈ以上とすることが好ましく、より安定的な分離性を得るには、それぞれ１ｈ以上とすることが好ましい。さらに、静置分離のようなタンク式の分離器１０を用いる場合、凝縮液は分離器１０の液界面付近に供給することが、分離性向上のために好ましい。
【００４１】
本発明においてクロルシクロヘキサン相と水相に分離させる際、上記凝縮液にアルカリ水溶液を添加することは、クロルシクロヘキサン相と水相との比重差を増大させ、分離性が向上できるので好ましい。添加するアルカリ水溶液は、アルカリの揮発性が小さく、クロルシクロヘキサン相に溶解せず、水相に溶解し水相の比重を増大できればいずれでも良い。例えば、ＮａＯＨ、ＫＯＨ等の無機アルカリの水溶液が好ましい。さらに、安価で比較的容易に得られるので、ＮａＯＨ水溶液が好ましい。アルカリ水溶液のアルカリ濃度は５０ｗｔ％以下が良く、操作性から２０〜３０ｗｔ％が好ましい。
【００４２】
本発明のアルカリ水溶液の添加は、分離器１０において水相にアルカリ水溶液が均一に溶解していれば、コンデンサ５、凝縮液ライン６や分離器１０のいずれの箇所に添加しても良い。さらに、留出蒸気を凝縮させた凝縮液にアルカリ水溶液を添加することで、分離器１０に供給される前に、アルカリ水溶液が凝縮液と均一に混合されて水相に溶解され、分離器１０で分離し易いので、コンデンサ５あるいは／および凝縮液ライン６に添加するのがより好ましい。添加する箇所も１箇所でも、複数でも構わない。アルカリ水溶液の添加量は、分離器１０においてクロルシクロヘキサン相と水相が分離できればいずれでも良いが、好ましくは水相のｐＨが１０以上、更に好ましくはｐＨ１２以上となる添加量が良い。クロルシクロヘキサン相と水相との分離向上には、蒸留塔１に供給する原料の重量部に対して、アルカリ重量換算で０．０５ｗｔ％以上が好ましく、さらには分離性向上には０．１ｗｔ％以上が良い。上限としては排水処理のアルカリ負荷の上昇の点から３．０ｗｔ％以下が好ましい。
【００４３】
さらに、クロルシクロヘキサンの蒸留において、クロルシクロヘキサンが熱分解され、微量に塩化水素を発生させ、機器の腐食の要因となるため、アルカリ水溶液の添加は、蒸留塔１、原料導入ライン２、クロルシクロヘキサン相ライン８、還流液ライン１１に添加することが好ましい。さらに、微量の塩化水素による腐食の影響は、蒸留塔１の上部や留出蒸気ライン４、コンデンサ５で生じやすいため、蒸留塔へ原料を供給する箇所から上部の位置、および／または還流液、に添加することがより好ましい。機器の腐食抑制には、蒸留塔１に供給する原料の重量部に対して、アルカリ重量換算で０．３ｗｔ％以上が好ましい。さらに、機器の材質をアップせずに、長期間の腐食防止を達成するには、蒸留塔１に供給する原料の重量部に対して、アルカリ重量換算で０．６ｗｔ％以上が好ましい。
【００４４】
特に、前記分離性の向上として添加するアルカリ水溶液および腐食対策として添加するアルカリ水溶液を併せた総アルカリ水溶液の添加量は、蒸留塔１に供給する原料の重量部に対して、アルカリ重量換算で、０．７ｗｔ％以上が好ましいが、さらに１．０〜５．０ｗｔ％が好ましい。
【００４５】
例えば、アルカリ水溶液の添加箇所は、図１において、アルカリ添加ライン１４〜２０が挙げられる。クロルシクロヘキサン相ライン８にアルカリ水溶液を添加する場合は、製品クロルシクロヘキサンライン１２のクロルシクロヘキサンに水分およびアルカリ水溶液が微量に含有されるので、後工程にて分離および脱水を行うのが好ましい。例えば、水分分離操作としては、滞留時間を十分に取った連続や回分式の静置分離方式、遠心分離方式、脱水操作としては、活性炭やゼオライトのような固体吸着材等が挙げられる。
【実施例】
【００４６】
以下実施例により、本発明を具体的に説明する。
【００４７】
実施例１〜４
精製に供するクロルシクロヘキサンは、シクロヘキサン（２０ｍ３／ｈ）を光反応槽（１５０ｍ３／槽）に供給し、高圧ナトリウムランプ（５０ＫＷ／本）を浸漬させて、塩化水素ガスを含む塩化ニトロシル（６０００Ｎｍ３／ｈ）を供給し、光照射させて、光ニトロソ化反応によるシクロヘキサノンオキシム塩酸塩が得られるカプロラクタム製造工程において該シクロヘキサノンオキシムの生成の際に副生するクロルシクロヘキサンを用いた。精製に供するクロルシクロヘキサンは、下記の方法により調製し、粗クロルシクロヘキサンとした。    
【００４８】
すなわち、上記シクロヘキサノンオキシムの生成時に副生するクロルシクロヘキサンは、未反応のシクロヘキサン中に溶存し、シクロヘキサノンオキシム塩酸塩とは溶解せず、約２０〜２５℃程度の温度で比重差によりシクロヘキサノンオキシム塩酸塩との分離を行った。未反応のシクロヘキサンに溶存したクロルシクロヘキサンは、ＮａＯＨ水溶液を用いて、ｐＨ１０にて中和後、蒸留によりシクロヘキサンを留出させ、缶出液として粗クロルシクロヘキサンを得た。この粗クロルシクロヘキサンを原料として用いた。
【００４９】
原料として用いる粗クロルシクロヘキサンの有機分の組成は、クロルシクロヘキサン７５．７４ｗｔ％、シクロヘキサン０．０１ｗｔ％、シクロヘキセン０．０５ｗｔ％、シクロヘキサノン１．２３ｗｔ％、シクロヘキサノール１．１５ｗｔ％、硝酸シクロヘキシル１３．１０ｗｔ％、１，２−ジクロルシクロヘキサン６．２６ｗｔ％であった。
【００５０】
粗クロルシクロヘキサン（１．５ｍ３／ｈ）を用いて、図１の工程により水蒸気蒸留を行った。蒸留塔は多孔板式で、濃縮部の段数２５段である。蒸留塔の塔頂温度を９６℃として、１３２ｋＰａ−Ｇ（ゲージ圧）の飽和水蒸気を蒸留塔底部より直接投入した。蒸留塔の塔頂圧力は１１２ｋＰａ（絶対圧）である。
【００５１】
コンデンサには竪型シェルアンドチューブを用い、留出蒸気を凝縮した。冷却水として工業用水を用いて凝縮液の温度を制御した。分離器は円筒槽を用い、エネルギーバランスから求められる凝縮液量より、クロルシクロヘキサン相の滞留時間１．０ｈ、水相の滞留時間１．２ｈとなる液界面に凝縮液を供給した。分離器底部より水相を分離し、該上部よりオーバーフローさせてクロルシクロヘキサン相を得た。該クロルシクロヘキサン相を、還流比２として、一部を蒸留塔の塔頂より１段目に還流させた。
【００５２】
腐食防止のために、２５ｗｔ％ＮａＯＨ水溶液を蒸留塔の塔頂より１段目、１１段目に添加した。添加量は、原料重量部に対してＮａＯＨ重量換算量で１．０ｗｔ％である。
【００５３】
以下のように、ＮａＯＨ添加量は原料重量部に対するＮａＯＨ重量換算量とする。
ＮａＯＨ添加量（ｗｔ％）＝２５ｗｔ％ＮａＯＨ水溶液中のＮａＯＨ量（ｋｇ／ｈ）／原料供給量（ｋｇ／ｈ）×１００
【００５４】
製品クロルシクロヘキサンの有機分中のクロルシクロヘキサンの濃度は、９８．１０ｗｔ％であった。
【００５５】
原料の有機分の組成分析は、原料試料中の浮遊物および塩基性物質等を除去するために、分液ロートにて１０％硫安水で分液した。有機相を無水硫酸ナトリウム（試薬１級）で脱水し、内標準物質を加えて、充填剤にＰＥＧ６０００液相をコーティングしたパックドカラムを装着したＴＣＤ型ガスクロマトグラフィー（ＧＣ）分析装置（島津製作所社製、ＧＣ−８ＡＴ）にて測定した。各成分は、内標準物質としてシクロペンタノール（試薬特級）を用いた内部標準法で求めた。
【００５６】
製品クロルシクロヘキサンの組成分析は、有機相を無水硫酸ナトリウム（試薬１級）で脱水し、充填剤にＰＥＧ６０００液相をコーティングしたパックドカラムを装着したＴＣＤ型ＧＣ分析装置（島津製作所社製、ＧＣ−８ＡＴ）にて測定した。相対面積百分率法で求めた。
【００５７】
コンデンサにて凝縮液温を調整し、分離器内での温度(温度計は分離器底部につき、水相温度である)を変化させて、分離操作を行った。実施例１、２、３および４は、それぞれ分離器の温度を５１．０℃、６０．１℃、７４．５℃および８７．０℃である。
【００５８】
分離性は、分離後のクロルシクロヘキサン相と水相をそれぞれ、２５０ｍｌメスシリンダーに採取し、浮子式の標準比重計にて測定し、その比重差（＝水相の比重−クロルシクロヘキサン相の比重）より評価した。放冷により液温が低下しないように、恒温槽や保温材により液温を保持して、素早く測定し、３回測定値の平均値を比重値とした。
【００５９】
また、分離器出の水相中に同伴されるオイル分から、分離器での分離性を評価した。水相中のオイル分析は、内標準物質としてクロルベンゼン（試薬特級）を添加したジクロルエタン（試薬特級）の抽出液と水相試料を振盪してオイル分を抽出し、静置分離した後、抽出液をＴＣＤ型ＧＣ分析装置（島津製作所社製、ＧＣ−８ＡＴ）にて測定し、水相中のオイル分（ｐｐｍ）を求めた。オイル分は、クロルシクロヘキサン、シクロヘキサン、シクロヘキセン、シクロヘキサノン、シクロヘキサノール、硝酸シクロヘキシル、１，２−ジクロルシクロヘキサンの合計値である。
【００６０】
また、分離器後のクロルシクロヘキサン相に同伴される水分より分離性を評価した。水分の分析は、クロルシクロヘキサン相の試料を採取し、アクアカウンター水分測定装置（平沼産業社製、ＡＱ−６型）を用いて、カールフィッシャー法により水分（ｐｐｍ）を定量した。
結果を表１に示す。
【００６１】
比較例１
分離器の温度を３８．０℃として、その他の条件等は、実施例１〜４と同様に行った。結果を表１に示す。分離性が悪いので、クロルシクロヘキサン相の水分率が安定しないため、その変動範囲で示した。
【００６２】
【表１】
2008239610.tif 000003
【００６３】
実施例５〜９
原料の粗クロルシクロヘキサン供給量を１．５ｍ３／ｈとし、還流比１．７となるように水蒸気を投入し蒸留した。分離器温度を８１．９℃とした。製品クロルシクロヘキサンの有機分中のクロルシクロヘキサンの濃度は９７．９０ｗｔ％であった。
【００６４】
アルカリ添加は、腐食対策用としての蒸留塔への添加のほかに、コンデンサで凝縮した凝縮液にアルカリ添加ライン１５より添加し分離性向上を試みた。ＮａＯＨ添加量は原料重量部に対するＮａＯＨ重量換算量とする。
【００６５】
分離器出の水相のｐＨを測定（堀場製作所社製、Ｆ−１４）した。
【００６６】
その他の条件等は、実施例１〜４と同様に行った。結果を表２に示す。
【００６７】
【表２】
2008239610.tif 000004
【００６８】
実施例１０および１１
実施例１０および１１では、原料の粗クロルシクロヘキサン供給量０．８〜１．８ｍ３／ｈとし、還流比２〜４となるように水蒸気を投入し蒸留した。分離器は円筒槽を用い、分離器の高さの半分の位置に凝縮液を供給した。凝縮液量より、クロルシクロヘキサン相の滞留時間は０．６〜１．０ｈ、水相の滞留時間は１．０〜１．８ｈである。
実施例１０では、アルカリの添加は、腐食対策として、図１のアルカリ添加ライン１８より、原料に添加した。実施例１１では、腐食対策として、アルカリ水溶液を蒸留塔１の塔頂より１段目、１１段目および分離器出のクロルシクロヘキサン相ライン８に添加した。図１より添加箇所はそれぞれ１６、１７および１９である。分離向上のために凝縮液ライン６にも添加した。
【００６９】
実施例１０では、原料へのアルカリ添加量は原料重量部に対してＮａＯＨ重量換算で０．３１〜０．５１ｗｔ％とした。
【００７０】
実施例１１では、腐食対策としての添加箇所はそれぞれ１６、１７および１９の添加量は原料重量部に対してＮａＯＨ重量換算で０．４１〜０．９２ｗｔ％、０．４１〜０．９３ｗｔ％および０．２３〜０．５１ｗｔ％とし、腐食対策してのＮａＯＨ量は、原料重量部に対してＮａＯＨ重量換算で１．０５〜２．３６ｗｔ％である。分離性向上のための凝縮液へのＮａＯＨ添加量は、原料重量部に対してＮａＯＨ重量換算で０．１８〜０．３９ｗｔ％とした。添加した総ＮａＯＨ量は、原料重量部に対してＮａＯＨ重量換算で１．２３〜２．７５ｗｔ％である。
【００７１】
機器の腐食の状況を目視で確認した。運転期間は実施例１０で６ヶ月、実施例１１で１年である。
【００７２】
原料の有機分のクロルシクロヘキサン濃度は、実施例１０および１１での運転期間では、クロルシクロヘキサン６０．７８〜８１．３９ｗｔ％であった。
【００７３】
製品クロルシクロヘキサンの有機分中のクロルシクロヘキサン濃度は、実施例１０および１１での運転期間では、クロルシクロヘキサン９７．４〜９８．０ｗｔ％であった。
【００７４】
その他の条件等は、実施例１〜４と同様に行った。
【００７５】
結果を表３に示す。
【００７６】
なお、上記において運転条件に幅があるのは運転期間中の条件変動による。該条件変動は最大値と最小値を示した。表中の水分率変動幅はクロルシクロヘキサン相の水分率の最大値と最小値の差である。オイル分の変動幅は水相のオイル分の最大値と最小値の差である。
【００７７】
【表３】
2008239610.tif 000005
【００７８】
実施例１２
分離器の温度を８２〜８７℃とし、その他の条件等は実施例１１と同様に行った。運転期間は１ヶ月である。結果を表４に示す。
【００７９】
実施例１３
実施例１〜４と同様に、光ニトロソ化反応により得られた粗クロルシクロヘキサンを原料として用いた。粗クロルシクロヘキサンの有機分の組成は、クロルシクロヘキサン７０．３〜７３．１ｗｔ％、シクロヘキサン０．００１〜０．０１ｗｔ％、シクロヘキセン０．００１〜０．０８ｗｔ％、シクロヘキサノン１．０４〜１．２７ｗｔ％、シクロヘキサノール０．０４〜０．２３ｗｔ％、硝酸シクロヘキシル１２．６〜１４．１ｗｔ％、１，２−ジクロルシクロヘキサン４．４１〜５．５２ｗｔ％であった。
【００８０】
粗クロルシクロヘキサン（０．８〜１．８ｍ３／ｈ）を用いて、図２の工程により水蒸気蒸留を行った。蒸留塔は多孔板式で、濃縮部の段数２５段である。蒸留塔の塔頂温度を９６．５〜９８．５℃として、４０５．２ｋＰａ−Ｇ（ゲージ圧）の飽和水蒸気を蒸留塔底部より直接投入した。蒸留塔の塔頂圧力は１０１．６〜１０２．０ｋＰａ（絶対圧）である。
【００８１】
コンデンサには竪型シェルアンドチューブを用い、蒸留塔の塔頂にコンデンサを設置した。分離器は円筒槽を用い、分離器の高さの半分の位置に凝縮液を供給した。凝縮液量より、クロルシクロヘキサン相の滞留時間は０．６〜１．１ｈ、水相の滞留時間は１．０〜２．１ｈである。分離器底部より水相を分離し、該上部よりオーバーフローさせてクロルシクロヘキサン相を得た。該クロルシクロヘキサン相を、還流比１．０〜４．２として、一部を蒸留塔の塔頂より１段目に還流させた。
【００８２】
分離向上のために、２５ｗｔ％ＮａＯＨ水溶液を凝縮液ライン６に添加し、アルカリ添加量は原料重量部に対してＮａＯＨ重量換算で０．１４〜０．３９ｗｔ％とした。
【００８３】
腐食対策として、アルカリ水溶液を蒸留塔１の塔頂より１段目、９段目および分離器出のクロルシクロヘキサン相ライン８に添加した。図２より添加箇所はそれぞれ１６、１７および１９である。それぞれの添加量は原料重量部に対してＮａＯＨ重量換算で０．４８〜１．６５ｗｔ％、０．１８〜０．５５ｗｔ％および０．０５〜０．４７ｗｔ％とし、腐食対策してのＮａＯＨ量は、原料重量部に対してＮａＯＨ重量換算で０．７１〜２．６７ｗｔ％である。
【００８４】
図２の工程で添加した総ＮａＯＨ量は０．８５〜３．０６ｗｔ％である。
【００８５】
製品クロルシクロヘキサンの有機分のクロルシクロヘキサン濃度は、クロルシクロヘキサン９７．５〜９８．１ｗｔ％であった。
【００８６】
その他の条件等は、実施例１〜４と同様に行った。運転期間は４ヶ月である。結果を表４に示す。
【００８７】
なお、上記において運転条件に幅があるのは運転期間中の条件変動による。該条件変動は最大値と最小値を示した。表中の水分率変動幅はクロルシクロヘキサン相の水分率の最大値と最小値の差である。オイル分の変動幅は水相のオイル分の最大値と最小値の差である。
【００８８】
【表４】
2008239610.tif 000006
【００８９】
以上の結果より、実施例１〜４により、分離温度を５０℃以上にすることで、クロルシクロヘキサン相と水相との比重差が増大し、分離温度３８℃の比較例１と比較すると、分離性が良好となった。さらに、水相中のクロルシクロヘキサン濃度は、比較例１と比べ半減しており、比重差の増大と共に、水相中のクロルシクロヘキサン濃度は減少傾向にあり、クロルシクロヘキサンのロスを低減し、排水負荷を低減することができる。特に、６０〜９５℃の範囲である実施例２〜４の水相中のクロルシクロヘキサン濃度が低い。比較例１では比重差が非常に小さく分離性が悪く、水相のオイル分が高く、またクロルシクロヘキサン相の水分率も高くかつ大きく変動した。
【００９０】
実施例６〜９では、ＮａＯＨ水溶液を凝縮液に添加して、分離器にてクロルシクロヘキサン相と水相を分離させた結果、アルカリ添加により、無添加の実施例５に比べさらに比重差を増大させることができ、分離性がいっそう向上できた。アルカリの添加量は、水相のｐＨが１０以上あれば、クロルシクロヘキサン相中の水分率をよりいっそう低減できた。特に、アルカリ添加量が多いほど、言い換えると水相のｐＨが１２以上では良好な結果を得た。アルカリ添加によりクロルシクロヘキサン中の水分率を減少でき、高品質のクロルシクロヘキサンを得ることができ、後工程の水分除去工程を軽減できる。
【００９１】
実施例１０では、原料にアルカリ添加して腐食対策を行ったが、６ヶ月で、蒸留塔の塔頂部天板、留出蒸気配管が一部腐食（材質：ＳＵＳ３１６Ｌ）したので補修を行った。また、水相のｐＨの低下が酸性サイドになるときもあった。さらに、クロルシクロヘキサン相と水相との界面の位置が上下変動して、クロルシクロヘキサン相の水分および水相のオイル分が同伴されて上昇することがあった。実施例１１では、蒸留塔の上部、還流液にもアルカリを添加することで、１年間腐食はなかった。原料の供給条件や還流条件を変動させて長期間運転したが、凝縮液にアルカリを添加することで、実施例１０よりもクロルシクロヘキサン相の水分率および水相のオイル分が低位であり、その変動範囲も狭く、安定的に分離が可能であった。
【００９２】
実施例１２では、分離器の温度を８２〜８７℃と温度変動の範囲を５℃とすることにより、実施例１１の温度変動の９℃よりも安定して分離が可能であった。具体的には、クロルシクロヘキサン相の水分率および水相のオイル分の変動幅が小さい。
【００９３】
実施例１３では、蒸留装置を変更して、蒸留条件を大きく変更して運転を行ったが、分離温度８９〜９２℃での高温条件は、比重差を大きく取ることができ、安定的にクロルシクロヘキサン相と水相とを分離でき、水相中へのオイル分の溶解も増大せず、水相中のオイル分は比較的低位で安定した。また、クロルシクロヘキサン相への水溶解度が増すと考えられるが、比重差が大きく取れることで水分の同伴が減少するため、大幅な増大はない。また、高温条件のためクロルシクロヘキサンの分解により発生するＨＣｌにより水相のｐＨの低下も懸念されたが、ｐＨの低下もなく、製品クロルシクロヘキサンの有機分のクロルシクロヘキサン濃度の低下もなかった。さらに、分離器の温度変動の範囲を３℃とすることで、安定な界面位置を維持でき、実施例１２よりもクロルシクロヘキサン相の水分率および水相のオイル分の変動幅が小さい。高温条件で分離できることにより、コンデンサでの冷却水量の削減が可能である。また、４ヶ月間の運転で工程の腐食は見受けられなかった。
【産業上の利用可能性】
【００９４】
クロルシクロヘキサンは、合成ゴムおよび天然ゴムの添加剤の原料やシクロヘキセンの合成原料として使用されているが、クロルシクロヘキサンを工業的な生産は数少なく、例えば、光ニトロソ化反応によるカプロラクタム製造において、副生されるクロルシクロヘキサンを精製しているが、不純物が含有し、比重等の物性や熱分解性といった観点から、安定かつロスの少ない精製方法が望まれていた。
【００９５】
本発明により、クロルシクロヘキサンと該成分よりも高沸点の有機物成分を含む有機物からクロルシクロヘキサンを回収、精製するために、水蒸気蒸留を適用して、蒸留温度を下げ、留出された凝縮液を水相とクロルシクロヘキサン相との分離を、分離温度やアルカリ添加により向上させることで、水相へのクロルシクロヘキサンのロス、クロルシクロヘキサン相への水分の混入を抑制して、機器の腐食を抑制し、安定的にクロルシクロヘキサンを精製することができ、環境負荷の少ない、水分の少ないクロルシクロヘキサンを提供することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００９６】
【図１】図１は、本発明の実施形態の一例である。
【図２】図２は、本発明の実施形態の一例である。
【符号の説明】
【００９７】
１  蒸留塔
２  原料導入ライン
３  水蒸気導入ライン
４  留出蒸気ライン
５  コンデンサ
６  凝縮液ライン
７  缶出液ライン
８  クロルシクロヘキサン相ライン
９  水相ライン
１０  分離器
１１  還流液ライン
１２  製品クロルシクロヘキサンライン
１３  イナートガスライン
１４  アルカリ添加ライン
１５  アルカリ添加ライン
１６  アルカリ添加ライン
１７  アルカリ添加ライン
１８  アルカリ添加ライン
１９  アルカリ添加ライン
２０  アルカリ添加ライン
【図１】
2008239610.tif 000007
【図２】
2008239610.tif 000008