(57)【要約】【課題】狭幅の電流パルスを用いて高速に点灯・消灯の制御を行なえ、且つ高精度の通電電流をＬＥＤ直列接続回路に供給することが可能なＬＥＤ駆動回路を提供する。【解決手段】多数のＬＥＤを直列接続したＬＥＤ直列接続回路１２と、ＬＥＤ直列接続回路の通電電流を制御する第１スイッチング素子１３と、ＬＥＤ直列接続回路とスイッチング素子１３との間にカスコード接続された第２スイッチング素子１４と、第１スイッチング素子１３と接地端子との間に接続された電流検出用抵抗器１５と、スイッチング素子１３のベース端子に接続したバッファアンプ１９と、バッファアンプ１９の入力に接続し、ＬＥＤオン信号とオフ信号とを切り換えるマルチプレクサ２０と、ＬＥＤオン信号とオフ信号との時間を形成する点灯時間制御回路２４とを備える。【選択図】図１
2008205276.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
多数のＬＥＤを直列接続したＬＥＤ直列接続回路と、
前記ＬＥＤ直列接続回路の通電電流を制御する第１スイッチング素子と、
前記ＬＥＤ直列接続回路と前記スイッチング素子との間にカスコード接続された第２スイッチング素子と、
前記第１スイッチング素子と接地端子との間に接続された電流検出用抵抗器と、
前記スイッチング素子のベース端子に接続したバッファアンプと、
前記バッファアンプの入力に接続し、ＬＥＤオン信号とオフ信号とを切り換えるマルチプレクサと、
前記ＬＥＤオン信号とオフ信号との時間を形成する点灯時間制御回路と、
を備えたことを特徴とするＬＥＤ駆動回路。
【請求項２】
前記電流検出用抵抗器と並列にコンデンサを接続したことを特徴とする請求項１記載のＬＥＤ駆動回路。
【請求項３】
前記点灯時間制御回路は、ＬＥＤオン時間とＬＥＤオフ時間とを設定する回路と、
前記オン時間とオフ時間の可変長パルスを形成するカウンタとを備え、
前記オン時間に前記マルチプレクサが前記バッファアンプにオン信号を出力し、前記オフ時間に前記マルチプレクサが前記バッファアンプにオフ信号を出力することを特徴とする請求項１記載のＬＥＤ駆動回路。
【請求項４】
前記マルチプレクサのオン信号端子にＤ／Ａ変換器の出力を、
前記マルチプレクサのオフ信号端子に接地電圧を、それぞれ接続することを特徴とする請求項１記載のＬＥＤ駆動回路。
【請求項５】
多数のＬＥＤを直列接続したＬＥＤ直列接続回路と、
前記ＬＥＤ直列接続回路の通電電流を制御する第１スイッチング素子と、
前記第１スイッチング素子と接地端子との間に接続された電流検出用抵抗器と、
前記電流検出用抵抗器と並列に接続したコンデンサと、
を備えたことを特徴とするＬＥＤ駆動回路。
【請求項６】
前記ＬＥＤ直列接続回路と並列にダイオードを接続したことを特徴とする請求項１記載のＬＥＤ駆動回路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、多数のＬＥＤを直列接続したＬＥＤ直列接続回路の通電電流をオン・オフ制御し、多数のＬＥＤを一括で点灯および消灯するＬＥＤ駆動回路に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、照明装置などにおいては、多数のＬＥＤを平面にマトリクス状に配置したＬＥＤパネルが用いられている。係るＬＥＤパネルにおいては、多数のＬＥＤが直列接続され、その通電電流を駆動回路のスイッチング素子（トランジスタ）を用いてオン・オフ制御することで、多数のＬＥＤの点灯・消灯を一括して制御することが行われている。
【特許文献１】特開平６−７７５３２号公報
【特許文献２】特開２００４−２４１９０８号公報
【０００３】
図６は、従来の一般的なＬＥＤ駆動回路の例である。直列に多数（ｎ個）のＬＥＤを接続してＬＥＤ直列接続回路１２を構成し、これに直流電源１１とスイッチング素子（トランジスタ）１３とを直列に接続する。スイッチング素子１３にはインバータ回路１３ａが制御端子（ベース）に接続され、スイッチング素子１３をオン・オフ制御する制御信号が供給される。スイッチング素子１３にオン信号電圧が供給されると、スイッチング素子１３のコレクタ・エミッタ間はオン状態となり、電源１１から通電電流が流れ、多数のＬＥＤは一括で点灯する。スイッチング素子１３にオフ信号電圧が供給されると、スイッチング素子１３のコレクタ・エミッタ間はオフ状態となり、電源１１からの通電電流が遮断され、多数のＬＥＤは一括で消灯する。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来のＬＥＤ駆動回路では、トランジスタ１３の制御端子に入力する制御電圧がインバータ回路１３ａを使用しているため、この制約を受け、広範囲に制御電圧を設定できず、また制御精度も良くないという問題がある。また、ＬＥＤ駆動回路では多数のＬＥＤを直列接続するため配線長が長くなり、浮遊インダクタンスおよび浮遊キャパシタンスが大きく、例えば１０ｎＳ単位の狭幅の電流パルスを用いて高速に点灯・消灯の制御を行うことは難しいという問題があった。
【０００５】
本発明は上述した事情に基づいてなされたもので、例えば１０ｎＳ単位の狭幅の電流パルスを用いて高速に点灯・消灯の制御を行なえ、且つ高精度の通電電流をＬＥＤ直列接続回路に供給することが可能なＬＥＤ駆動回路を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明のＬＥＤ駆動回路は、多数のＬＥＤを直列接続したＬＥＤ直列接続回路と、前記ＬＥＤ直列接続回路の通電電流を制御する第１スイッチング素子と、前記ＬＥＤ直列接続回路と前記スイッチング素子との間にカスコード接続された第２スイッチング素子と、前記第１スイッチング素子と接地端子との間に接続された電流検出用抵抗器と、前記スイッチング素子のベース端子に接続したバッファアンプと、前記バッファアンプの入力に接続し、ＬＥＤオン信号とオフ信号とを切り換えるマルチプレクサと、前記ＬＥＤオン信号とオフ信号との時間を形成する点灯時間制御回路と、を備えたことを特徴とする。
【０００７】
本発明のＬＥＤ駆動回路によれば、マルチプレクサを用いてＬＥＤオン信号とオフ信号とを切り換えるので、高速のマルチプレクサと周波数帯域の広いバッファアンプを用いることで、第１スイッチング素子の高速のオン・オフが可能である。そして、ＬＥＤ直列接続回路と第１スイッチング素子との間に、ベース端子に直流バイアス電圧が印加された第２スイッチング素子をカスコード接続することで、いわゆるミラー効果の発生を防止し、ＬＥＤ直列接続回路通電電流の高速のオン・オフが可能となる。
【０００８】
さらに、電流検出用抵抗器と並列にコンデンサを接続することで、ＬＥＤ直列接続回路の浮遊容量の電荷を上記コンデンサに逃がすことができ、これにより高速のスイッチング動作が可能となる。また、点灯時間制御回路は、ＬＥＤオン時間とＬＥＤオフ時間とを設定する回路と、オン時間とオフ時間の可変長パルスを形成するカウンタとを備えることで、例えば１０ｎＳ単位の時間間隔で任意の長さのオン・オフ時間の設定が可能となる。また、マルチプレクサのオン信号端子にＤ／Ａ変換器の出力を接続することで、広範囲且つ高精度の通電電流の制御が可能であり、マルチプレクサのオフ信号端子に接地電圧を接続することで、高速の消灯が可能となる。
【発明の効果】
【０００９】
従って、本発明のＬＥＤ駆動回路によれば、高速でＬＥＤ直列接続回路の点灯・消灯の制御を行なえ、且つ高精度の通電電流をＬＥＤ直列接続回路に供給することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下、本発明の実施形態について、添付図面を参照して説明する。図１は、本発明の一実施形態のＬＥＤ駆動回路を示す。
【００１１】
ＬＥＤ駆動回路は、直流電源１１と、多数のＬＥＤを直列接続したＬＥＤ直列接続回路１２と、ＬＥＤ直列接続回路１２の通電電流を制御する第１スイッチング素子（トランジスタ）１３と、ＬＥＤ直列接続回路１２とスイッチング素子１３との間にカスコード接続された第２スイッチング素子（トランジスタ）１４と、トランジスタ１３のエミッタと接地端子（ＧＮＤ）との間に接続され、ＬＥＤ直列接続回路１２の通電電流を検出し、通電電流の検出電圧を発生する電流検出用抵抗器１５とを備える。
【００１２】
ＬＥＤ直列接続回路１２は、この実施形態では、ｎ個のＬＥＤを直列接続した回路をｍ列並列接続し、合計ｎ×ｍ個のＬＥＤを直並列接続した２端子回路である。ＬＥＤを直列接続した回路には、それぞれ抵抗ｒを挿入することが好ましい。これにより、各ＬＥＤ直列接続回路のＬＥＤ順方向電圧Ｖｆにバラツキが存在しても、各ＬＥＤ直列接続回路にほぼ均等な通電電流を流すことができ、面光源としての明るさの均一性を確保することができる。なおＬＥＤの直列接続数ｎと、これの並列接続数ｍはそれぞれ自然数（１，２，３，・・・）としても良い。例として、ｍ＝１の場合には、回路一列分のみを駆動する。
【００１３】
ＬＥＤ直列接続回路１２は、直流電源１１とスイッチング素子（トランジスタ）１３とに直列接続されているので、トランジスタ１３がオン状態となると各ＬＥＤ直列接続回路にほぼ均等に通電電流が流れ、全ＬＥＤが点灯状態となり、トランジスタ１３がオフ状態となると通電電流が遮断され、全ＬＥＤが消灯状態となる。従って、トランジスタ１３をオン・オフ制御することで、全ＬＥＤを一括して点灯／消灯することができ、またオン時の通電電流の大きさを制御することで、全ＬＥＤを一括して明るさの制御をすることができる。
【００１４】
このため、直流電源１１の電源電圧Ｖccは、直列接続した一列分のｎ個のＬＥＤの点灯電圧（順方向電圧Ｖｆ×ｎ個）と、スイッチング素子１３，１４のオン電圧と、電流検出用抵抗器１５に形成される電圧との合計電圧となる。
【００１５】
次に、トランジスタ１３の駆動回路について説明する。トランジスタ１３のベース端子には、３５０ＭＨｚ程度の帯域幅を有する広帯域バッファアンプ１９の出力が接続され、バッファアンプ１９には＋ＶＤＤと−ＶＤＤの電源が供給され、略この電圧範囲内でアナログ電圧の出力が可能となっている。バッファアンプ１９の入力には、１０ｎＳスイッチングおよび２５０ＭＨｚ帯域幅を有する高速マルチプレクサ２０の出力が接続されている。マルチプレクサ２０は入力端子２０ａのＬＥＤオン（点灯）信号と入力端子２０ｂのＬＥＤオフ（消灯）信号とを、コントローラ２０ｃの制御により切り換えて出力するものである。
【００１６】
マルチプレクサ２０の入力端子２０ａには、８ビットのＤ／Ａ変換器２１と８ビットの明るさ設定回路２２とが接続されている。従って、明るさ設定回路２２の８ビットのデジタル信号の組合せにより、Ｄ／Ａ変換器２１から２５６段階のアナログ電圧の出力が可能である。マルチプレクサ２０の他方の入力端子２０ｂには、接地端子が接続され、ＧＮＤ電圧が出力される。なお、入力端子２０ｂには、負電圧を接続し、トランジスタ１３のベース端子から電流を抜くことでより高速の消灯動作が行える。
【００１７】
コントローラ２０ｃには、カウンタ２４が接続されＬＥＤ直列接続回路のオン（点灯）とオフ（消灯）の時間を制御する。すなわち、コントローラ２０ｃからオン信号が出力されるとマルチプレクサ２０の出力が入力端子２０ａに切り換えられ、Ｄ／Ａ変換器２１から出力されるアナログ電圧がバッファアンプ１９を介してスイッチング素子１３のベース端子に供給され、ベース電圧に対応した通電電流がオン信号の期間中にＬＥＤ直列接続回路１２に流れる。コントローラ２０ｃからオフ信号が出力されるとマルチプレクサ２０の出力が入力端子２０ｂに切り換えられ、ＧＮＤ電圧がバッファアンプ１９を介してトランジスタ１３のベース端子に供給され、トランジスタ１３はオフ状態となり、オフ信号の期間中に、ＬＥＤ直列接続回路１２に流れる通電電流が遮断される。
【００１８】
すなわち、オン・オフ時間設定回路２３ａ，２３ｂにＬＥＤ点灯のサイクルタイムとデューティ比が設定され、カウンタ２４によりクロック源２５からの例えば単位時間１０ｎＳのパルスが計数され、オン・オフ時間設定回路に設定したＬＥＤのオン時間およびオフ時間の可変長パルスが形成され、コントローラ２０ｃに出力される。従って、コントローラ２０ｃは、ＬＥＤのオン時間設定回路２３ａおよびオフ時間設定回路２３ｂにより設定されたタイミングで、マルチプレクサの入力端子を切り換え、ＬＥＤのオン信号およびオフ信号を出力する。
【００１９】
これにより、ＬＥＤのオン時間及びオフ時間を０〜４８Ｈの範囲で１０ｎＳの整数倍（Ｎ倍）にて設定可能となり点滅周期は２０ｎＳ〜４８Ｈの範囲で１０ｎＳ単位にて設定可能となる。従って点滅周期と点灯時間の比であるデューティ比も変更可能となる。但し、整数倍数Ｎは、０〜２＾４８程度とする。
【００２０】
次に、電流検出用抵抗器１５の動作について説明する。図２は、抵抗器１５の抵抗をＲとしたときの第１スイッチング素子（トランジスタ）１３の周辺の等価回路を示す。トランジスタ１３のベース電圧Ｖｂと、エミッタ電圧Ｖｅと、コレクタ電流Ｉｃと、エミッタ電流Ｉｅと、ベース電流Ｉｂとの関係は、（１）−（３）式に示すとおりとなる。
Ｖｂ＝Ｖbe＋Ｒ×Ｉｅ  （１）
但し、Ｖbeはトランジスタのベース・エミッタ電圧、Ｖｅ＝Ｒ×Ｉｅ
Ｉｅ＝Ｉｂ＋Ｉｃ  （２）
Ｉｃ＝ｈＦＥ×Ｉｂ  （３）
但し、ｈＦＥはトランジスタの電流増幅率
【００２１】
従って、（１）より、
Ｉｅ＝（Ｖｂ−Ｖbe）／Ｒ    （４）
（２）（３）より、
Ｉｅ＝（１／ｈＦＥ＋１）×Ｉｃ  （５）
ところで、例えばトランジスタ（２ＳＣ５６１０）では、ｈＦＥは１５０〜３００であるので、（１／ｈＦＥ＋１）≒１であり、
Ｉｅ≒Ｉｃ  （６）
従って、
Ｉｃ≒（Ｖｂ−Ｖbe）／Ｒ  （７）
となる。
【００２２】
例えばトランジスタ（２ＳＣ５６１０）では、Ｖbeは０．７−１．０Ｖであり、Ｖｂは０−４．５Ｖの範囲で微調整可能とし、（Ｖｂ−Ｖbe）を一定とすると、コレクタ電流Ｉｃは抵抗Ｒに略反比例することになる。例えば、（Ｖｂ−Ｖbe）を３Ｖに調整し、抵抗Ｒを１Ωとすると、コレクタ電流Ｉｃは３Ａとなり、抵抗Ｒを１０Ωとすると、コレクタ電流Ｉｃは０．３Ａとなり、ベース電圧Ｖｂを一定とすると定電流回路を構成することになる。
【００２３】
しかしながら、ベース電圧Ｖｂは、下記のように調整可能である。すなわち、マルチプレクサ２０の入力端子２０ａには、８ビットのＤ／Ａ変換器２１と８ビットの明るさ設定回路２２とが接続され、明るさ設定回路２２の８ビットのデジタル信号の組合せにより、Ｄ／Ａ変換器２１から等間隔で２５６段階のアナログ電圧の出力がバッファアンプ１９を介してトランジスタ１３のベース端子に出力される。従って、この実施形態では、８ビットのＤ／Ａ変換器２１と８ビットの明るさ設定回路２２とにより、バッファアンプ１９の電源＋ＶＤＤと−ＶＤＤの範囲で、等間隔の２５６ステップにベース電圧Ｖｂを設定することが可能である。
【００２４】
一例として、ベース電圧Ｖｂは０−４．５Ｖの範囲で調整可能となっていて、これにより（７）式に従って、ＬＥＤ直列接続回路１２の通電電流（コレクタ電流Ｉｃ）の調整が可能となる。例えば、抵抗Ｒを１Ωとし、（Ｖｂ−Ｖbe）を１Ｖとすると１Ａの通電電流が得られ、（Ｖｂ−Ｖbe）を３Ｖとすると３Ａの通電電流が得られる。このように、Ｄ／Ａ変換器２１を備えることで、高精度且つ広範囲に通電電流の調整が可能である。
【００２５】
次に、カスコード接続したトランジスタ１４の動作について説明する。図３（ａ）に示すように、従来の回路構成では、トランジスタ１３のコレクタ・ベース間の寄生容量Ｃｂｃ１によりミラー効果が生じ、回路の周波数特性においてカットオフ周波数が低下し、スイッチング速度が低下するという問題がある。
【００２６】
すなわち、従来のエミッタ接地のトランジスタ増幅回路の等価回路は、図３（ｂ）に示すようになる。このため、見かけ上のトランジスタ１３の入力容量Ｃｉは、
Ｃｉ＝Ｃｂｃ１×（１＋Ａｖ）
となる。
但し、Ｃｂｃ１：トランジスタ１３のコレクタ・ベース間容量、Ａｖ：トランジスタ１３の電圧利得（ゲイン）。
従って、図３（ｂ）に示す等価増幅回路の電圧利得Ａ１は、
Ａ１＝Ｖｏ／Ｖｓ＝Ａｖ／（１＋２πｆ×Ｃｉ×Ｒｓ×ｊ）
で表される。但し、ｆ：周波数、Ｒｓ：信号源内部抵抗、ｊ：虚数。
【００２７】
このＬＥＤ駆動回路においては、図１に示すように、ＬＥＤ直列接続回路１２とスイッチング素子１３との間にカスコード接続された第２スイッチング素子（トランジスタ）１４を備える。このため、トランジスタ１３のコレクタ電圧Ｖｃ１は、トランジスタ１４がカスコード接続されているので、
Ｖｃ１＝Ｖｂｉ−Ｖｂｅ２
となり、一定値に固定される。但し、Ｖｂｉ：トランジスタ１４のベースバイアス電圧、Ｖｂｅ２：トランジスタ１４のベース・エミッタ間電圧。
【００２８】
トランジスタ１３のコレクタ・ベース間の容量端子間の電圧はＶｃ１−Ｖｂ１となり、ミラー効果は発生しない。よって、ベース端子での見かけ上の入力容量もＣｂｃ１となるため、その等価回路は図３（ｃ）に示すようになる。
このため、等価増幅回路の電圧利得Ａ２は、
Ａ２＝Ｖｏ／Ｖｓ＝Ａｖ／（１＋２πｆ×Ｃｂｃ１×Ｒｓ×ｊ）
で表される。但し、ｆ：周波数、Ｒｓ：信号源内部抵抗、ｊ：虚数。
【００２９】
カットオフ周波数は、従来例をｆｃ１，本カスコード接続例をｆｃ２とすると、それぞれ、
ｆｃ１＝１／（２π×Ｃｉ×Ｒｓ）
ｆｃ２＝１／（２π×Ｃｂｃ１×Ｒｓ）
となる。
【００３０】
従って、本例のカットオフ周波数ｆｃ２と、従来例のカットオフ周波数ｆｃ１との比を算定すると、
ｆｃ２／ｆｃ１＝Ｃｉ／Ｃｂｃ１＝１＋Ａ
となり、略電圧利得Ａに相当する分だけ、カットオフ周波数が改善されることになる。換言すれば、狭幅のパルス電流を印加することが可能となり、ＬＥＤを高速で点灯・消灯させることが可能となる。
【００３１】
次に、図１におけるダイオード２６について説明する。このＬＥＤ駆動回路においては、ＬＥＤ直列接続回路１２に並列にダイオード２６を接続している。一般に配線には寄生インダクタンスが存在するが、ＬＥＤ直列接続回路１２は多数のＬＥＤが直列接続された回路であり、配線長が特に長くなり、大きな寄生インダクタンスが存在する。このため、図４（ａ）に示すような等価回路となり、ＬＥＤ直列接続回路１２の等価寄生インダクタンスをＬとすると、ＬＥＤを点灯状態から消灯状態とする際に、寄生インダクタンスＬによる逆起電圧Ｖｒが発生する。
Ｖｒ＝Ｌ×（ΔＩｃ／Δｔ）  
【００３２】
この逆起電圧Ｖｒは、特に高速スイッチングの際に高くなり、トランジスタ１３のコレクタに印加される電圧Ｖｓｗは、以下のとおりとなる。
Ｖｓｗ＝Ｖｃｃ＋Ｖｒ−Ｖｆ×ｎ  
但し、Ｖｃｃ：電源電圧、Ｖｆ：ＬＥＤの順方向電圧、ｎ：ＬＥＤ段数
このため、トランジスタ１３のコレクタに印加される電圧Ｖｓｗが、トランジスタ１３のコレクタ・エミッタ間絶対最大定格電圧ＶＣＥＯを超えると、トランジスタ１３を損壊させることになる。
【００３３】
図４（ｂ）に示すように、ＬＥＤ直列接続回路１２に並列にダイオード２６を接続することで、逆起電力Ｖｒが発生しても、これをダイオード２６を通る循環電流として逃がすことができ、トランジスタ１３のコレクタ・エミッタ間に逆起電力Ｖｒは印加されない。従って、ＬＥＤ直列接続回路１２に並列にダイオード２６を接続することで、ダイオード２６が通電電流の高周波成分に対してバイパス回路を構成することとなり、ＬＥＤ駆動回路の高速化に寄与するものと考えられる。
【００３４】
次に、図１におけるコンデンサ２７について説明する。一般に配線には対ＧＮＤ間などに浮遊容量が存在するが、ＬＥＤ直列接続回路１２は多数のＬＥＤが直列接続された回路であり、配線長が特に長くなり、大きな浮遊容量が存在する。このため、ＬＥＤを点灯または消灯させるために、スイッチング素子をオン・オフしても、ＬＥＤが実際に点灯または消灯する際に遅延時間が発生し、高速（短時間）に点灯または消灯を行えないという問題がある。換言すれば、浮遊容量の充電時間等が遅延時間となる。
【００３５】
従来例の等価回路を図５（ａ）に示す。浮遊容量をＣｆ、通電電流（コレクタ電流）をＩｃ、ＬＥＤを消灯状態から点灯状態とする浮遊容量Ｃｆの電圧変化をΔＶ、ＬＥＤに流れる電流を無視すると、
Ｔｏｎ＝ΔＶ×Ｃｆ／Ｉｃ
となり、これが遅延時間となる。例えば、ΔＶ＝５Ｖ、Ｃｆ＝１０００ｐＦ、Ｉｃ＝１０ｍＡとすると、遅延時間Ｔｏｎは５×１０−７（ｓｅｃ）となる。
【００３６】
本発明では、この遅延時間を短縮するため、ＬＥＤ直列接続回路１２に並列にコンデンサ２７（容量Ｃ）を接続している。この等価回路を図５（ｂ）（ｃ）に示す。ＬＥＤを消灯状態から点灯状態とするときの過渡応答は、図５（ｃ）から浮遊容量Ｃｆの電荷（初期電圧Ｖ１）がオン状態のトランジスタ１３（オン抵抗Ｒｏｎ）を介して追加のコンデンサＣに流入すると考えられ、下式により表現できる。
Ｃｆ×Ｖｆ＝Ｃｆ×Ｖ１×（１＋ｅｘｐ（−ｔ×２／Ｒｏｎ／Ｃ））／２
【００３７】
簡便のため、Ｃ＝Ｃｆとし、ＬＥＤに流れる電流を無視すると、
Ｖｆ＝Ｖ１×（１＋ｅｘｐ（−ｔ×２／Ｒｏｎ／Ｃ））／２
これをｔ（秒）で解くと、
ｔ＝Ｒｏｎ×Ｃ×ｌｎ（Ｖ１／（２×Ｖｆ−Ｖ１））／２
となる。
【００３８】
例えば、Ｒｏｎ＝１００ｍΩ、Ｃ＝１０００ｐＦ、Ｃｆの変化電圧ΔＶ＝Ｖ１／３、として、消灯状態から点灯状態に移行するまでの時間をＴｏｎとすると、
Ｔｏｎ＝５．５×１０−１１（秒）
となる。
従って、コンデンサＣを電流検出用抵抗と並列に接続することで、約９０００倍高速にスイッチングすることが可能となる。
【００３９】
一方、ＬＥＤを消灯させる際には、コンデンサ２７が充電状態なため、トランジスタ１３のベースに低い電圧（例えばＧＮＤ電圧）を印加すると、コンデンサ２７の端子間電圧（ＶＣ）分がトランジスタ１３に対して逆バイアス電圧になるため、高速にトランジスタ１３をオフ状態に遷移可能となる。従って、短時間（高速）にＬＥＤを消灯することが可能となる。
【００４０】
これまで本発明の一実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されず、その技術的思想の範囲内において種々異なる形態にて実施されてよいことは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】本発明の一実施形態のＬＥＤ駆動回路の回路図である。
【図２】電流検出用抵抗器の周辺の等価回路図である。
【図３】カスコード接続したトランジスタの動作について説明する回路図である。
【図４】ＬＥＤ直列接続回路に並列に接続したダイオードの動作について説明する回路図である。
【図５】電流検出用抵抗器に並列に接続したコンデンサの動作について説明する回路図である。
【図６】従来のＬＥＤ駆動回路の一例を示す回路図である。
【符号の説明】
【００４２】
１１  直流電源
１２  ＬＥＤ直列接続回路（ＬＥＤアレイ）
１３  スイッチング素子（トランジスタ）
１３ａ  インバータ回路
１４  スイッチング素子（トランジスタ）
１５  電流検出用抵抗器
１９  バッファアンプ
２０  マルチプレクサ
２０ａ，２０ｂ  入力端子
２０ｃ   コントローラ
２１  Ｄ／Ａ変換器
２２  明るさ設定回路
２３ａ，２３ｂ  オン・オフ時間設定回路
２４  カウンタ（点灯時間制御回路）
２５  クロック源
２６  ダイオード
２７  コンデンサ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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