(57)【要約】【課題】加工が容易な鋼板を用いて低騒音化ならびに振動低減の図れる減衰能に優れた部材およびその製造方法、ならびに該減衰能に優れた部材として好適な鋼板を提供する。【解決手段】鋼板を加工して製造された部材において、鋼板の平均結晶粒径が30μm以上で、最も硬い部位のビッカース硬度が120以下であることを特徴とする減衰能に優れた部材で、例えば、質量%で、C:0.050%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:1.0%以下、N:0.005%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、平均結晶粒径が30μm以上である鋼板を、所望の形状に加工後に500℃以上の温度範囲で熱処理して製造できる。【選択図】図2
2008163453.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼板を加工して製造された部材において、鋼板の平均結晶粒径が30μm以上で、最も硬い部位のビッカース硬度が120以下であることを特徴とする減衰能に優れた部材。
【請求項２】
上記鋼板の平均結晶粒径が50μm以上であることを特徴とする請求項1に記載の減衰能に優れた部材。
【請求項３】
上記鋼板が、質量%で、C:0.050%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:1.0%以下、N:0.005%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とする請求項1または2に記載の減衰能に優れた部材。
【請求項４】
上記鋼板が、さらに、質量%で、B:0.0001〜0.0030%を含有することを特徴とする請求項3に記載の減衰能に優れた部材。
【請求項５】
上記鋼板が、質量%で、C:0.005%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:1.0%以下、N:0.005%以下、Ti:0.01〜0.06%、B:0.0001〜0.0030%を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とする請求項1または2に記載の減衰能に優れた部材。
【請求項６】
上記鋼板が、質量%で、C:0.005%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:0.004%以下、N:0.005%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とする請求項1または2に記載の減衰能に優れた部材。
【請求項７】
質量%で、C:0.050%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:1.0%以下、N:0.005%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、平均結晶粒径が30μm以上である鋼板であって、所望の形状に加工後に500℃以上の温度範囲で熱処理して減衰能に優れた部材として使用されることを特徴とする鋼板。
【請求項８】
さらに、質量%で、B:0.0001〜0.0030%を含有することを特徴とする請求項7に記載の鋼板。
【請求項９】
質量%で、C:0.005%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:1.0%以下、N:0.005%以下、Ti:0.01〜0.06%、B:0.0001〜0.0030%を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、平均粒径が30μm以上である鋼板であって、所望の形状に加工後に500℃以上の温度範囲で熱処理して減衰能に優れた部材として使用されることを特徴とする鋼板。
【請求項１０】
平均結晶粒径が50μm以上であることを特徴とする請求項7ないし9のいずれかに記載の鋼板。
【請求項１１】
請求項7ないし10のいずれかに記載の鋼板を、所望の形状に加工後、500℃以上の温度範囲で熱処理することを特徴とする減衰能に優れた部材の製造方法。
【請求項１２】
質量%で、C:0.005%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:0.004%以下、N:0.005%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、所望の形状に加工後に600℃以上の温度範囲で熱処理して減衰能に優れた部材として使用されることを特徴とする鋼板。
【請求項１３】
請求項12記載の鋼板を、所望の形状に加工後、600℃以上の温度範囲で熱処理することを特徴とする減衰能に優れた部材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、家電製品や自動車用部品、例えばオイルパンなど、使用時における騒音や振動の発生が問題視され、低騒音化や振動低減が望まれる減衰能に優れた部材およびその製造方法、ならびに該減衰能に優れた部材用として好適な鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、オイルパンなどの自動車用部品や家電製品等に対する騒音や振動の低減に対する社会的ニーズの高まりとともに、低騒音部材や低振動部材に対する要望が強くなっている。例えば、自動車用オイルパンなどの騒音が問題視されるいわゆる低騒音部材に関しては、特許文献1に記載されるような、2枚の金属板の間に粘弾性樹脂を介在させた樹脂複合型制振金属板などの使用が検討されている。しかし、こうした、樹脂複合型制振金属板等の使用については、製造コストが高いことや加工性、溶接性が乏しいことのため、部材自体に優れた低騒音性能や振動低減性能を持たせることが望まれる。部材自体の騒音や振動を低減させるには、板厚を厚くして遮音性能を上げたり、剛性を高める手法が一般的であるが、材料コストが上昇したり、部材の重量が大きくなってしまう。
【０００３】
そこで、部材材料として樹脂複合型制振金属板などよりも安価な鋼板を用い、部材を構成する鋼板自体の振動の減衰を高めること、すなわち減衰能に優れた鋼板を用いて部材を構成することで、部材の減衰能を高めることが望まれる。ここで優れた減衰能を有する鋼板として、磁壁移動のヒステリシスを利用した強磁性型制振鋼板、例えば、特許文献2〜4には、Al、Si、Crなどのフェライトフォーマー元素のうち少なくとも1種の元素を1%以上添加した高合金鋼板が提案されている。こうした鋼板では、振動のエネルギーを磁壁移動のエネルギーに変換することによって損失させて、振動の減衰ならびに低騒音化が図られる。
【特許文献１】特開平10-86271号公報
【特許文献２】特開平4-99148号公報
【特許文献３】特開昭52-73118号公報
【特許文献４】特開2002-294408号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献2〜4に記載の高合金鋼板は硬質で、加工性に劣り、深絞り加工で製造されるオイルパンなどの部材には不適である。
【０００５】
本発明は、かかる事情に鑑みてなされたもので、加工が容易な鋼板を用いて低騒音化ならびに振動低減の図れる減衰能に優れた部材およびその製造方法、ならびに該減衰能に優れた部材用として好適な鋼板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、鋼板の加工後の騒音性能などの減衰性能について鋭意研究を重ねた結果、加工後に鋼板の平均結晶粒径を30μm以上とし、かつ加工後の最も硬い部位のビッカース硬度を120以下にすれば、優れた減衰性能を持たせることができることを見出した。
【０００７】
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、
(1)鋼板を加工して製造された部材において、鋼板の平均結晶粒径が30μm以上で、最も硬い部位のビッカース硬度が120以下であることを特徴とする減衰能に優れた部材を提供する。
(2)鋼板の平均結晶粒径が50μm以上であれば、より優れた減衰性能を持たせることができる。
鋼板として、例えば、
(3)質量%で、C:0.050%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:1.0%以下、N:0.005%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼板を用いることが好ましい。
(4)(3)の鋼板には、さらに、質量%で、B:0.0001〜0.0030%を含有させることが好ましい。
【０００８】
さらに、
(5)質量%で、C:0.005%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:1.0%以下、N:0.005%以下、Ti:0.01〜0.06%、B:0.0001〜0.0030%を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼板、
あるいは、
(6)質量%で、C:0.005%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:0.004%以下、N:0.005%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼板を用いることが好ましい。
【０００９】
なお、上記鋼板においては、所望の形状に加工後に施す熱処理によって、結晶粒径を30μm以上とすることも可能であるが、所望の形状に加工する前の鋼板としての平均結晶粒径を予め30μm以上、より好ましくは50μm以上とすることが好適であり、所望の形状に加工後に500℃以上の温度範囲で熱処理して減衰能に優れた部材として使用することが好適である。
すなわち、
(7)質量%で、C:0.050%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:1.0%以下、N:0.005%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、平均結晶粒径が30μm以上である鋼板であって、所望の形状に加工後に500℃以上の温度範囲で熱処理して減衰能に優れた部材として使用されることを特徴とする鋼板、
(8)(7)の鋼板に、さらに、質量%で、B:0.0001〜0.0030%を含有させた鋼板、
あるいは、
(9)質量%で、C:0.005%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:1.0%以下、N:0.005%以下、Ti:0.01〜0.06%、B:0.0001〜0.0030%を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、平均粒径が30μm以上である鋼板であって、所望の形状に加工後に500℃以上の温度範囲で熱処理して減衰能に優れた部材として使用されることを特徴とする鋼板である。
【００１０】
上記(7)〜(9)の鋼板においては、
(10)平均結晶粒径を50μm以上とすることがさらに好ましい。
【００１１】
本発明の減衰能に優れた部材は、例えば、
(11)上記した(7)〜(10)の鋼板を、所望の形状に加工後、500℃以上の温度範囲で熱処理することによって製造できる。
【００１２】
また、上記した(7)に記載の成分組成の鋼板において、C量およびAl量を低減し、優れた結晶粒成長性を確保した場合は、加工後に施す熱処理温度を600℃以上とすることにより、加工後に施す熱処理において30μm以上の平均結晶粒径を確保することが容易である。すなわち、加工後に施す熱処理温度を600℃以上とする場合は、下記(12)の鋼板を用いることが好適である。
(12)質量%で、C:0.005%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:0.004%以下、N:0.005%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、所望の形状に加工後に600℃以上の温度範囲で熱処理して減衰能に優れた部材として使用されることを特徴とする鋼板。
【００１３】
本発明の減衰能に優れた部材は、例えば、
(13)上記した(12)の鋼板を、所望の形状に加工後、600℃以上の温度範囲で熱処理することによって製造できる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明により、オイルパンなどに好適な低騒音部材などの減衰能に優れた部材(以下、高減衰部材と呼ぶ)を提供できるようになった。また、本発明の高減衰部材は、自動車や家電などの分野で厳しい加工を受け、かつ低騒音性能や振動低減性能(制振性能)の必要なオイルパン以外の部材にも適用可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
本発明のポイントは、鋼板をプレス加工等により加工して製造された高減衰部材において、部材に製造された状態の鋼板の平均結晶粒径を30μm以上として結晶粒界を低減するとともに、最も硬い部位のビッカース硬度を120以下として結晶粒内の残留応力や歪みを低減して、鋼板内の磁壁移動を容易にし、振動のエネルギーを磁壁移動のエネルギーに変換することによって鋼板の振動の減衰能を高め、優れた低騒音性能などの高減衰性能を持たせたことにある。
【００１６】
平均結晶粒径が30μm未満では、磁壁移動の障害となる結晶粒界が多いため、優れた高減衰性能が得られない。
【００１７】
また、最も硬い部位のビッカース硬度が120を超えると、磁壁移動の障害となる結晶粒内の転位密度が高くなるため、優れた高減衰性能が得られない。
【００１８】
本発明に用いる鋼板としては、熱延鋼板や冷延鋼板などを用いることができる。例えば、厳しい深絞り加工の必要な部材に従来より用いられていたJIS G 3131のSPHDまたはSPHEグレードの熱延鋼板やJIS G 3141のSPCDまたはSPCEグレードの冷延鋼板などを用いることができるが、特に、質量%で、C:0.050%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:1.0%以下、N:0.005%以下を含有する鋼板が、次の理由で好ましい。
【００１９】
C:Cは、炭化物を形成して粒成長を阻害するので、磁壁移動を妨げる粒界を低減できない。それゆえ、C量は0.050質量%以下とする。また、加工性向上の観点から、C量は0.005質量%以下とすることが好ましい。
【００２０】
Si:Siは、固溶強化元素であるが、過度の添加は製造性や加工性を阻害する。それゆえ、Si量は1.0質量%未満とする。より好ましくは0.5質量%以下、さらに好ましくは0.3質量%以下である。
【００２１】
Mn:Mnは、硫化物を形成して熱間脆性を改善する元素であり、また固溶強化元素である。それゆえ、Mn量は0.05質量%以上とすることが好ましい。一方、多量に添加すると加工性が劣化したり、コスト増を招く。それゆえ、Mn量の上限は0.5質量%とする。
【００２２】
P:Pは、固溶強化元素であるが、その量が0.04質量%を超えると加工性が劣化する。それゆえ、P量の上限は0.04質量%とする。
【００２３】
S:S量が0.03質量%を超えると硫化物が形成され、粒成長を著しく障害する。それゆえ、S量は0.03質量%以下、好ましくは0.01質量%以下、より好ましくは0.005質量%以下、さらに好ましくは0.003質量%未満とする。
【００２４】
Al:Alは、脱酸元素であるが、過度の添加は製造性を阻害し、コスト増を招く。それゆえ、Al量は1.0質量%以下とすることが好ましい。また、AlNを形成して粒成長を著しく阻害する元素であるため、Al量は0.004質量%以下とすることがさらに好ましい。
【００２５】
N:N量が0.005質量%を超えると、析出物を形成して粒成長の障害となる。それゆえ、N量は0.005質量%以下、好ましくは0.003%質量以下とするが、少ないほど好ましい。
【００２６】
上記した元素以外の残部は、Feおよび不可避的不純物とすることが好ましい。なお、固溶Nを低減して時効性を改善するため、さらにBを0.0001〜0.0030質量%添加してもよい。これは、B量が0.0001質量%未満では、耐時効性向上の効果が小さく、0.0030質量%を超えると、鋳造性が劣化して製造コスト増を招くためである。また、さらにCやNを析出物として固定して深絞り性を向上させる観点から、C量を0.005質量%以下とし、Si、Mn、P、S、Al、N量に関しては上記した範囲として、さらに、Tiを0.01〜0.06質量%含有させるとともに、二次加工脆性の向上の観点から、Bを0.0001〜0.0030質量%添加してもよい。これは、Ti量が0.01質量%未満では、軟質で遅時効性が十分でなく、Ti量が0.06質量%を超えると、コスト増を招き、また、Ｂ量が0.0001質量％未満では、耐二次加工脆性が十分でなく、Ｂ量が0.0030質量%を超えると、鋳造性が劣化してコスト増を招くためである。
【００２７】
本発明である高減衰部材は、上記のような規格や成分組成を満足する鋼板を所望の形状に加工後、500℃以上の温度範囲で熱処理することにより製造できるが、これは、500℃以上の熱処理により、粒成長が起こって粒界が低減するとともに、結晶粒内の残留応力や歪が低減して、磁壁移動が容易になったことによると考えられる。
【００２８】
なお、本発明で用いる鋼板としては、予め、すなわち所望の形状に加工する前の鋼板として、平均結晶粒径を30μmとしておくことが、加工後の熱処理条件によらず、平均結晶粒径30μm以上を確保できるため、好ましい。
【００２９】
また、CやAl量を低減し、具体的には、上記したようにC≦0.005質量%、Al≦0.004質量%とすることにより優れた結晶粒成長性を確保し、所望の形状に加工後に施す熱処理を600℃以上とすれば、該熱処理段階で平均結晶粒径を30μm以上、あるいはさらに50μm以上にできるため、好ましい。すなわち、質量%で、C:0.005%以下、Si:1.0%未満、Mn:0.05〜0.5%、P:0.04%以下、S:0.03%以下、Al:0.004%以下、N:0.005%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、所望の形状に加工後に600℃以上の温度範囲で熱処理して、高減衰部材とすることが好ましい。
【００３０】
なお、上記において、所望の形状に加工後に施す熱処理の温度が910℃を超えるとエネルギーコストが著しく増大するので、熱処理は910℃以下で行うことが望ましい。また、本発明においては、加工後の熱処理により脆性の改善も図られるが、過度の粗粒化は脆性の問題を引き起こす恐れがあるため、平均結晶粒径は2000μm以下にすることが好ましい。
【００３１】
本発明である高減衰部材の製造方法は、深絞り加工や曲げ加工によって製造される部材に対し、特に効果的である。また、製造コストの観点から、使用する鋼板としては、板厚が1.6〜6.0mm程度の熱延鋼板が好ましい。
【００３２】
ここで、本発明に用いる熱延鋼板の製造方法の一例を示す。なお、該熱延鋼板の製造方法はこの例示に限定されるものではない。すなわち、本発明に用いる熱延鋼板は、上記の成分を有する鋼を、1200℃未満の加熱温度で加熱後、700℃以上の仕上温度で熱間圧延し、560℃以上の巻取温度で巻取り、酸洗などでスケール除去して製造される。なお、加熱温度が1000℃未満では、700℃以上の仕上温度の確保が困難になり、1200℃以上では、微量不純物が固溶し、巻取り時に微細に析出して熱処理時の粒成長を阻害し易くなるため、加熱温度は1000℃以上1200℃未満とすることが好ましい。より好ましくは1000℃以上1150℃以下である。仕上温度を700℃以上としたのは、それより低い温度では板形状が劣化しやすいためである。また、巻取温度を560℃以上としたのは、それより低い温度では、加工後に行う熱処理時にAlNなどの微細な析出物が生成して、粒成長を阻害しやすいためである。
【００３３】
また、上記巻取り後、あるいはさらにスケール除去後の熱延鋼板は、熱延鋼板の結晶を大きくして、平均結晶粒径30μm以上、あるいはさらに50μm以上とするため、さらに650〜900℃程度で焼鈍を施すことが好ましい。上記焼鈍における焼鈍温度が650℃未満では粒成長に対する効果が小さく、900℃超えではその効果が飽和する傾向にあり、コストアップとなるだけだからである。該焼鈍における焼鈍温度の制御により、熱延板の平均結晶粒径を、所望の値とすることが容易である。ここで、該焼鈍後は酸洗などによりスケール除去を行うことが好ましい。なお、スケール除去後の熱延鋼板を用い雰囲気を非酸化性雰囲気に調整してスケール発生の問題がない条件で焼鈍した場合は、焼鈍後の酸洗は省略できる。
【００３４】
また、熱間圧延では製造が困難な1.6mm未満の板厚の場合や、特に表面の美麗さが要求される場合には、製造コストは上昇するものの、冷延鋼板を用いることが好ましい。本発明に用いる冷延鋼板は、特に限定するものではないが、上記の成分を有し、上記の製造方法で製造された熱延鋼板を母材とし、80％以下の冷間圧延率で圧延し、800℃以上の焼鈍温度で焼鈍することにより製造できる。ここで、冷間圧延率を80％以下、焼鈍温度を800℃以下としたのは、冷間圧延率が80％を超える、または焼鈍温度が800℃未満の場合は、焼鈍後に細粒組織となり、加工後に施す熱処理後に30μm以上の粒径を得ることが困難となりやすいためである。なお、冷間圧延率は、80％以下の範囲で、所望の板厚に合わせて適宜設定すればよい。また、焼鈍温度は、900℃を超えると、製造に困難を伴いやすく、製造コストが極度に上昇するため、900℃以下とすることが好ましい。
【００３５】
本発明の高減衰部材は、鋼板を加工後熱処理するだけで製造されるので、他部材との溶接や、塗装焼付けを問題なく行うことができる。
【実施例１】
【００３６】
表1に示す本発明範囲内の成分を有する鋼スラブを、1100℃の加熱温度に再加熱し、930℃の仕上温度で熱間圧延し、600℃の巻取温度で巻取り、酸洗して板厚3.6mmのSPHE相当の熱延鋼板を製造した。また、さらに得られた熱延鋼板の一部に700℃×1時間の熱延板焼鈍を施した。なお、熱延板焼鈍を施さない熱延ままの鋼板および熱延板焼鈍後の鋼板の圧延方向板厚断面について組織観察し、JIS G 0551に記載の切断法により平均結晶粒径を求めた。熱延ままの鋼板の平均結晶粒径は25μm、熱延板焼鈍後の鋼板の平均結晶粒径は43μmであった。
【００３７】
そして、高減衰部材(本実施例では低騒音部材)としての加工条件をシミュレートするため、熱延ままの鋼板および熱延板焼鈍後の鋼板から66mmφの円板を打ち抜き、33mmφの平底パンチで絞り加工を行い(絞り比：2)、カップ状試料No.１〜９を作製した。そして、カップ状試料No.１〜9を表2に示す条件で熱処理し、JIS A 1409に基づき、カップ状試料をインパクトハンマー(PCB PIEZOTRONICS社製、型番086B01)により2.0〜2.5Nrmsの範囲内の加振力で叩いたときの残響時間T60を測定し、減衰率法に基づき、次式より損失係数ηを求めた。
η=2.2/(T60・f0)
ここで、f0はカップ状試料の固有振動数で3.5kHzである。
【００３８】
また、残響時間測定後のカップ状試料を、カップ高さ方向(絞り方向)に面対称となるように切断し、切断した試料の一方についてカップ高さ方向に対称となる1/2部分について、切断面の組織観察および試験力4.9N(500g)のビッカース硬度測定を、カップの頂点から10mmピッチで等間隔にカップ縁方向に実施した。測定した箇所(5箇所)のうち最も硬度が高くなる部分をカップ状試料の最も硬い部位のビッカース硬度とした。なお、これら観察した5箇所の結晶粒径の平均を求め、カップ状試料の平均結晶粒径とした。
【００３９】
結果を表2に示す。本発明法で熱処理した試料No.4、5および8、9は平均結晶粒径が30μm以上で、ビッカース硬度が120以下であり、損失係数ηが0.001以上と高減衰能を有し、低騒音性能に優れていることがわかる。特に、平均結晶粒径が50μm以上の試料No.5、9では、より高い損失係数ηが得られ、より優れた高減衰能を有して低騒音性能が図られていることがわかる。
【００４０】
【表１】
2008163453.tif 000003
【００４１】
【表２】
2008163453.tif 000004
【実施例２】
【００４２】
表3に示す化学成分を有する鋼スラブを、1100℃の加熱温度に再加熱し、910℃の仕上温度で熱間圧延し、700℃の巻取温度で巻取り、酸洗して板厚3.2mmの熱延鋼板を製造した。また、得られた熱延鋼板の一部に800℃×2時間の熱延板焼鈍を施した。そして、実施例1と同様に、カップ状試料へ加工し、熱延板焼鈍を行わなかった試料は850℃で3時間の熱処理を施し、熱延板焼鈍を行った試料は500℃で3時間の熱処理を施して、試料No.10〜17を作製し、平均結晶粒径、ビッカース硬度および損失係数ηの測定を行った。なお、加工前の熱延鋼板についても実施例1と同様に平均結晶粒径を求めた。
【００４３】
結果を表3に示す。本発明例である試料No.10〜15および18〜21を用いた場合は、損失係数ηが高く、高減衰能を有して低騒音化が実現されていることがわかる。一方、制振性を向上させるために、Alを5.6%添加した試料No.16、17は、素材である熱延鋼板の伸びがそれぞれ30%、31%しかなく、カップ成形時に破断し、カップ状試料への加工ができなかった。
【００４４】
【表３】
2008163453.tif 000005
【実施例３】
【００４５】
実施例1にて作製した比較例のカップ状試料No.1と本発明例のカップ状試料No.4に、図1に示すようにカップの内側(カップ縁から5mmの位置)に歪みゲージを貼り付けて、インパクトハンマー(PCB PIEZOTRONICS社製、型番086B01)により加振力を変えてカップの外側を叩いて加振し、各加振力における最大歪み量を測定した。
【００４６】
結果を表4、図2に示す。本発明例であるカップ状試料No.4は、比較例であるカップ状試料No.1に比べて、同程度の加振力で叩いても最大歪み量が小さく、優れた低振動特性を有することが分かる。
【００４７】
【表４】
2008163453.tif 000006
【実施例４】
【００４８】
表5に示す化学成分を有する鋼スラブを、1100℃の温度に再加熱し、910℃の仕上温度で熱間圧延し、700℃の巻取温度で巻取り、酸洗して板厚3.6mmの熱延鋼板を製造した。この熱延鋼板を1.0mmまで冷間圧延した後に、700℃あるいは850℃で1分間の焼鈍を施し、1%調質圧延を行った。この冷延鋼板から、実施例1と同様にカップ状試料へ加工し、500℃で3時間の熱処理を施して試料No.22、23を作製し、平均結晶粒径、ビッカース硬度および損失係数ηの測定を行った。なお、加工前の冷延鋼板についても、実施例1と同様に平均結晶粒径を求めた。
【００４９】
結果を表5に示す。本発明例であるNo.23は損失係数が高く高減衰能を有しているが、焼鈍温度が低く、結晶粒径の小さいNo.22は、損失係数が低くなっている。
【００５０】
【表５】
2008163453.tif 000007
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】歪みゲージを貼り付けたカップ状試料を示す図である。
【図２】加振力と最大歪み量との関係を示す図である。
【図１】
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【図２】
2008163453.tif 000009