(57)【要約】【課題】塗膜の平滑性を損なうことなく、塗着時の塗膜固形分を高めることができる水性塗料の塗装方法を提供する。【解決手段】水性塗料を噴霧式塗装機によって被塗物の吹き付ける水性塗料の塗装方法であって、上記塗装機に供給する塗料の粘度を０．０５９Ｐａ・ｓ以下とし、上記塗装機による噴霧塗粒の平均粒子径を１０μｍ以下とし、塗着時の塗膜粘度が１０Ｐａ・ｓ以上、該塗着時から１分経過後の塗膜の固形分が７０質量％以上、並びに塗膜の乾燥後の膜厚が１μｍ以上４０μｍ以下となるようにする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
水性塗料を噴霧式塗装機によって被塗物に吹き付ける水性塗料の塗装方法であって、
上記塗装機に供給する塗料の粘度を０．０５９Ｐａ・ｓ以下とし、
上記塗装機による噴霧塗粒の平均粒子径を１０μｍ以下とし、
塗着時の塗膜粘度が１０Ｐａ・ｓ以上、該塗着時から１分経過後の塗膜の固形分が７０質量％以上、並びに塗膜の乾燥後の膜厚が１μｍ以上４０μｍ以下となるようにすることを特徴とする水性塗料の塗装方法。
【請求項２】
請求項１において、
上記塗装機による上記噴霧塗粒の平均粒子径を５μｍ以下とすることを特徴とする水性塗料の塗装方法。
【請求項３】
請求項１又は請求項２において、
塗装ブース内の温度を５０℃以下とすることを特徴とする水性塗料の塗装方法。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３のいずれか一において、
塗装ブース内の相対湿度ＲＨを９０％以下とすることを特徴とする水性塗料の塗装方法。
【請求項５】
請求項１乃至請求項４のいずれか一の水性塗料の塗装方法をウェットオンウェットにおける下層塗膜の形成に用いることを特徴とする塗装方法。
【請求項６】
請求項５において、
上記水性塗料の塗装方法による塗着時から１分経過後の当該下層塗膜の固形分が８０質量％以上となるようにすることを特徴とする塗装方法。
【請求項７】
請求項５又は請求項６において、
上記下層塗膜の表面粗さＲａが０．３μｍ以下である状態で上層塗膜を形成する塗装を行なうことを特徴とする塗装方法。
【請求項８】
請求項５乃至請求項７のいずれか一において、
上記下層塗膜の粘度が１０００Ｐａ・ｓ以上である状態で上層塗膜を形成する塗装を行なうことを特徴とする塗装方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は水性塗料の塗装方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車の車体塗装では、一般に下塗り塗装（電着塗装）、中塗り塗装、上塗り塗装（ベース塗装及びクリヤ塗装）の順で行なわれている。その中塗り及びベース塗装には従来から溶剤型塗料が広く採用されてきたが、近年は環境負荷軽減の観点から、低溶剤型ないしは無溶剤型の塗料への置換が求められている。そのような塗料としては、水性塗料、粉体塗料、パウダースラリー塗料などが既に実用化されているが、塗装作業性の向上という観点から水性塗料への置換が進みつつある。
【０００３】
ところで、ウェットオンウェットにより、水性塗料による塗装に続いて溶剤型塗料のクリヤ塗装を行なった後に塗膜の焼付け乾燥を行なうと、水性塗料による塗膜に残存する水分によって突沸現象を生じ、ピンホールなどの塗膜欠陥が発生する。このような塗膜欠陥の発生を抑制するには、水性塗料による塗装後にその塗膜中の水分を蒸発させるプレヒート工程を組み込めばよいが、そのためのエネルギーが別途必要になるため、プレヒート工程を要しない水性塗料塗装技術の開発が要望されている。
【０００４】
これに対して、特許文献１には、水性塗料の噴霧粒子の平均粒子径を２５μｍ以下にするとともに、該水性塗料による塗膜の固形分が４０質量％以上の状態でクリヤ塗装をすることが開示されている。これは、上記平均粒子径を小さくすることにより、塗装段階で当該水性塗料からの水分の蒸発を促して塗膜の固形分を高め、プレヒート工程を不要にするというものである。
【特許文献１】特開２００２−１２６６２４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、水性塗料の噴霧粒子の平均粒子径を小さくすると、水分の蒸発が促進されるものの、被塗物に塗着した塗料の粘度が高くなる問題がある。すなわち、塗着した塗料の流動性が低下し、かえってクリヤ塗装後の塗膜の平滑性ないしは表面外観が悪化するという問題である。
【０００６】
そこで、本発明は、上記塗膜の平滑性を損なうことなく、上記水性塗料による塗膜の固形分を高め、プレヒート工程を簡略（乾燥温度の低減又は乾燥時間の短縮）に或いは省略できるようにすることを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、このような課題に対して、水性塗料の噴霧粒子の平均粒子径を小さくするとともに、該水性塗料の粘度を低くするようにした。
【０００８】
請求項１に係る発明は、水性塗料を噴霧式塗装機によって被塗物に吹き付ける水性塗料の塗装方法であって、
上記塗装機に供給する塗料の粘度を０．０５９Ｐａ・ｓ以下とし、
上記塗装機による噴霧塗粒の平均粒子径を１０μｍ以下とし、
塗着時の塗膜粘度が１０Ｐａ・ｓ以上、該塗着時から１分経過後の塗膜の固形分が７０質量％以上、並びに塗膜の乾燥後の膜厚が１μｍ以上４０μｍ以下となるようにすることを特徴とする。
【０００９】
すなわち、本発明者は、プレヒート工程の簡略化ないしは省略を課題として塗装方法を研究した結果、塗粒（噴霧式塗装機による塗料の噴霧粒子）の乾燥効率を下式のように塗粒の重量に対する塗粒の表面積の比で定義できることを見出した。そして、重量を塗粒の体積で近似すると、結局、乾燥効率はその粒子径に反比例すると定義付けることができる。
【００１０】
乾燥効率∝(塗粒の表面積)／(塗粒の重量)
∝(粒子径)２／(粒子径)３
∝１／(粒子径)
そこで、固形分４８質量％の水性塗料を用いて上記定義式を検証した。その結果、図１に示すように、塗粒の平均粒子径を５０μｍ（従来の塗装方法の平均的な粒子径）から１０μｍまで小さくすると、塗着時（塗装機による塗料の吹付け終了時）の塗膜の固形分が５５質量％から８０質量％以上にまで上昇することがわかった。固形分８０質量％は、当該水性塗料による塗膜のプレヒートによる目標固形分である。
【００１１】
一方、上記平均粒子径の微小化は乾燥効率の向上に有効であるものの、塗装機に供給する塗料の粘度を粒子径が大きいときと同じように設定すると、被塗物に塗着した塗料の粘度が高くなって、その流動性が低下してしまう。
【００１２】
そこで、本発明では、上記平均粒子径を１０μｍ以下にするとともに、塗装機に供給する塗料の粘度を従来よりも低い０．０５９Ｐａ・ｓ以下として、塗着した塗料の良好な流動性を確保した。この場合、塗料の粘度を低くすると、流動性の確保に有利になるだけでなく、塗装機によって塗料を噴霧したときの塗料の微粒化が容易になるという効果が得られる。
【００１３】
そうして、このような設定において、塗着時の塗膜粘度が１０Ｐａ・ｓ以上、塗膜の乾燥後の膜厚が４０μｍ以下となるようにすることにより、塗膜のタレ（流れ）を抑制して平滑性の高い塗膜を形成できるようにした。また、塗着時から１分経過後の塗膜の固形分を７０質量％以上とすることにより、仮にウェットオンウェットを行なってもピンホール等の欠陥を生じ難いようにした。換言すれば、当該塗膜への重ね塗りを行なう場合であっても、プレヒート工程を簡略に或いは省略できるようにようにした。また、上記平滑性を高める観点から、塗膜の乾燥後の膜厚は１μｍ以上が好ましい。
【００１４】
請求項２に係る発明は、請求項１において、
上記塗装機による上記噴霧塗粒の平均粒子径を５μｍ以下とすることを特徴とする。
【００１５】
これにより、表面が平滑な塗膜を得る上でさらに有利になる。
【００１６】
請求項３に係る発明は、請求項１又は請求項２において、
塗装ブース内の温度を５０℃以下とすることを特徴とする。
【００１７】
これにより、噴霧された塗粒の粘度が過度に上昇することを防止し、塗着した塗料の流動性を確保して平滑な塗膜を得る上で有利になる。塗装ブース内の温度は３０℃以下が好ましい。
【００１８】
請求項４に係る発明は、請求項１乃至請求項３のいずれか一において、
塗装ブース内の相対湿度ＲＨを９０％以下とすることを特徴とする。
【００１９】
すなわち、塗装ブース内の相対湿度ＲＨが高すぎると、噴霧された塗粒からの水分の蒸発が進まなくなる。そこで、当該相対湿度ＲＨを９０％以下とするものである。
【００２０】
請求項５に係る発明は、請求項１乃至請求項４のいずれか一の水性塗料の塗装方法をウェットオンウェットにおける下層塗膜の形成に用いることを特徴とする。
【００２１】
すなわち、上述の如く塗粒の平均粒子径を１０μｍ以下とし、塗着時から１分経過後の塗膜の固形分が７０質量％以上となるようにしたから、ウェットオンウェットにおいてプレヒート工程の簡略化ないしは省略が可能になる。
【００２２】
請求項６に係る発明は、請求項５において、
上記水性塗料の塗装方法による塗着時から１分経過後の当該下層塗膜の固形分が８０質量％以上となるようにすることを特徴とする。
【００２３】
従って、上層塗膜形成後の焼付け乾燥時にピンホール等の表面欠陥を生ずることを防止する上でさらに有利になる。
【００２４】
請求項７に係る発明は、請求項５又は請求項６において、
上記下層塗膜の表面粗さＲａが０．３μｍ以下である状態で上層塗膜を形成する塗装を行なうことを特徴とする。
【００２５】
従って、上層塗膜の平滑性を高める上で有利になる。
【００２６】
請求項８に係る発明は、請求項５乃至請求項７のいずれか一において、
上記下層塗膜の粘度が１０００Ｐａ・ｓ以上である状態で上層塗膜を形成する塗装を行なうことを特徴とする。
【００２７】
従って、上層塗膜の平滑性を高める上で有利になる。
【発明の効果】
【００２８】
以上のように本発明によれば、噴霧式塗装機に供給する水性塗料の粘度を０．０５９Ｐａ・ｓ以下、該塗装機による噴霧塗粒の平均粒子径を１０μｍ以下とし、塗着時の塗膜粘度が１０Ｐａ・ｓ以上、該塗着時から１分経過後の塗膜の固形分が７０質量％以上、並びに塗膜の乾燥後の膜厚が１μｍ以上４０μｍ以下となるようにしたから、塗膜のタレを招くことなく、被塗物に塗着した塗料の良好な流動性を確保し、且つ塗膜の乾燥効率を高めることができ、平滑性の高い塗膜を得ることができる。
【００２９】
また、ウェットオンウェットを行なう場合であっても、プレヒート工程の簡略化ないしは省略が可能になり、省エネルギー及び作業効率の向上に有利になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３０】
以下、本発明の実施形態を図面に基いて説明する。
【００３１】
＜塗膜構成＞
図２に本実施形態に係る塗装鋼板の塗膜構成を示す。同図において、１はＳＰＣ鋼板、２は電着塗装した下塗り塗膜、３は水性塗料による中塗り塗膜、４は水性塗料によるベース塗膜、５は溶剤系クリヤ塗料によるクリヤ塗膜である。
【００３２】
＜塗装方法＞
リン酸亜鉛処理したＳＰＣ鋼板１に電着塗装を行ない、焼付け乾燥処理を施して下塗り塗膜２を形成する。この下塗り塗膜２の上に噴霧式塗装機を用いて水性塗料を均一に塗装することにより、中塗り塗膜３を形成する。次にこの中塗り塗膜３の上に噴霧式塗装機を用いウェットオンウェットにて別の水性塗料を均一に塗装することにより、ベース塗膜４を形成する。最後にベース塗膜４の上に噴霧式塗装機を用いウェットオンウェットにて溶剤系クリヤ塗料を均一に塗装し、焼付け乾燥を行なうことにより、クリヤ塗膜５を形成する。
【００３３】
本発明の特徴とするところは、上記水性塗料による中塗り塗膜及びベース塗膜４の形成にあたって、次の塗装条件を採用した点にある。
【００３４】
Ａ．噴霧式塗装機に供給する水性塗料の粘度を０．０５９Ｐａ・ｓ以下とする。
【００３５】
Ｂ．噴霧式塗装機による噴霧塗粒の平均粒子径を１０μｍ以下、好ましくは５μｍ以下とする。
【００３６】
Ｃ．被塗物に対する塗着時の塗膜粘度は１０Ｐａ・ｓ以上となるようにする。
【００３７】
Ｄ．塗着時から１分経過後の塗膜の固形分は７０質量％以上、好ましくは８０質量％以上になるようにする。
【００３８】
Ｅ．塗膜の乾燥後の膜厚は１μｍ以上４０μｍ以下となるようにする。
【００３９】
Ｆ．塗装ブース内の温度を５０℃以下とする。
【００４０】
Ｇ．塗装ブース内の相対湿度ＲＨを９０％以下とする。
【００４１】
また、クリヤ塗装は、ベース塗膜４の表面粗さＲａが０．３μｍ以下である状態で、そして、ベース塗膜４の粘度が１０００Ｐａ・ｓ以上である状態で行なう。
【００４２】
＜塗装条件の評価試験＞
試験片に塗装条件を種々に変えて塗装を行ない、塗装条件の評価を行なった。
【００４３】
試験片はリン酸亜鉛処理した厚み０．７ｍｍ、縦１００ｍｍ、横３００ｍｍのＳＰＣ鋼板である。下塗り塗膜用の塗料には、日本ペイント社製商品記号PN1020Mの電着塗料を採用し、乾燥後の２０μｍとなるように電着塗装した後、１５０℃で３０分の乾燥を行なった。
【００４４】
中塗り塗膜の形成には次の配合の水性塗料を採用した。すなわち、下記配合のうちの前四者を混合した後、これにウレタン会合型増粘剤を添加して混合攪拌し、中塗り用の水性塗料とした。
【００４５】
ルチル型二酸化チタン分散ペースト                      １３０重量部
（ビックケミー社製Disperbyk190分散剤含有ペースト，樹脂固形分７５質量％）
アクリルエマルション                                  １６５重量部
（日本ペイント社製，樹脂固形分３０質量％）
ウレタンエマルション                                    ６５重量部
（アビシア社製，樹脂固形分３０質量％）
硬化剤                                                  ３５重量部
（三井サイテック社製商品名サイメル327(メラミン樹脂，樹脂固形分９０質量％））
ウレタン会合型増粘剤                                      １重量部
（旭電化工業社製商品名アデカノールUH-814N(有効成分３０質量％)）
【００４６】
ベース塗膜の形成には日本ペイント社製商品記号AR2000の水性塗料を採用した。また、中塗り及びベースの塗装には、アネスト岩田社製の塗装ガンLPH-100-144LVGを採用し、エア圧４．８ｋｇ／ｃｍ２とし、塗装ブース内の温度は２５℃、湿度は７０％とした。
【００４７】
クリヤ塗膜の形成には日本ペイント社製商品記号Ｏ−１６００の溶剤型クリヤ塗料を採用した。そうして、クリヤ塗装にはベル型回転噴霧式塗装機（回転数３００００ｒｐｍ，吐出速度１５０ｃｃ／分，シェーピングエアの流速１５０ＮＬ／分）を採用し、塗装後に１４０℃で２０分の焼付け乾燥処理を施した。
【００４８】
[評価用諸元（因子）の測定（判断）]
後に示す表１〜５における緒元の内容は以下の通りである。
【００４９】
塗料吐出量；塗装ガンからの塗料の吐出量である。
【００５０】
塗粒の粒子径；ガラス板上にシリコンオイルを塗布し、その上に瞬間的に塗料を吹き付けた。その後、顕微鏡（ニコン社製EPIPHOT）にてシリコンオイル上の塗粒の粒子径を測定し、測定数５０の平均値をとった。
【００５１】
塗料粘度；塗装ガンに供給される塗料の粘度である。
【００５２】
初期固形分，塗膜固形分；質量既知のアルミ箔に塗料を塗布し、その直後にアルミ箔を塗料が乾燥しないように折り畳んでこのアルミ箔とウェット塗膜との合計質量（ウェット質量）を測定した。その後、１４０℃で２０分の乾燥を行ない、得られたアルミ箔とドライ塗膜との合計質量（ドライ質量）を測定し、次式により固形分(質量％)を求めた。初期固形分は塗装ガンに供給される塗料の固形分である。塗膜固形分は塗装ガンから噴霧された塗料を用いて測定したものであり、試験片に塗着した塗膜の固形分に対応する。
【００５３】
固形分＝(ドライ質量−アルミ箔質量)／(ウェット質量−アルミ箔質量)×１００
表面粗さ；ミツトヨ社製表面粗さ測定器(Mitutoyo S-3000)を用いＲａ（算術平均粗さ）を測定した（ｎ＝３）。
【００５４】
塗膜厚；乾燥後の塗膜の厚さである。
【００５５】
ピンホール；塗膜のピンホールの有無は目視にて判断した。
【００５６】
タレ；塗膜のタレの有無は目視にて判断した。
【００５７】
仕上がり性；ＢＹＫ社製のWave Scan DOIを用い、試験片を水平にして塗装したとき、並びに垂直にして塗装したとき各々に関し、構造スペクトルWa(0.1〜0.3mm)、Wc(1.0〜3.0mm)及びWd(3.0〜10.0mm)で塗膜表面のうねりの程度を測定した。
【００５８】
塗膜粘度；鋼板への塗着直後の塗膜をスパチュラにてかき取り、ＥＨ型粘度計にて測定した。
【００５９】
[塗粒の粒子径の影響]
中塗り用及びベース用水性塗料の噴霧塗粒の平均粒子径を変化させて、中塗り及びベースの塗膜及びクリヤ塗膜に与える影響を調べた。結果を表１に示す。なお、表１欄外の「アルミムラ」は光輝材（アルミフレーク）の配向から生ずる光輝感のムラを意味する。この点は他の表も同じである。
【００６０】
【表１】
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【００６１】
表１の実施例１〜３及び比較例１〜３は、塗装ガンのエア圧を４．８ｋｇ／ｃｍ２の一定とし、塗料の吐出量を変化させることにより、塗粒の平均粒子径を変化させたものである。平均粒子径が小さくなるにつれて塗膜固形分が増大しており、図１の結果と符号している。換言すれば、比較例１〜３のように塗粒の平均粒子径が１０μｍを超えると、塗膜固形分が低くなる。その結果、比較例２，３では、クリヤ塗装後の焼付け乾燥において、中塗り塗膜及びベース塗膜に残存する水分によって突沸現象を生じ、ピンホールを発生しており、さらにウエットオンウェットによる混層を生じている。
【００６２】
表面粗さをみると、表面粗さが０．３μｍ以下である実施例１〜３では、仕上がり性が良好である。これに対して、塗粒の平均粒子径が１０μｍを超えて１２μｍになった比較例１はＲａ１．４であり、仕上がり性が悪くなっている。なお、比較例２，３は平均粒子径が比較例１よりも大きいにも拘わらず、表面粗さＲａが小さくなっている。これは、粒子径が大きいため水分が飛ばず、試験片に塗着した塗料の流動性が良かったためであるが、上述の混層の問題を生じている。
【００６３】
そうして、比較例１〜３は、上記ピンホールを生じ、或いは中塗り塗膜やベース塗膜の表面粗さが大きいことにより、クリヤ塗装後の仕上がり性が、実施例に比べて悪くなっている。
【００６４】
以上から、塗粒の平均粒子径は１０μｍ以下、特に仕上がり性の観点から５μｍ以下であることが好ましいということができる。該平均粒子径の下限は１μｍを目安にすれば良い。
【００６５】
[塗料粘度の影響]
塗装機に供給される水性塗料の粘度を変化させて、中塗り及びベースの塗膜及びクリヤ塗膜に与える影響を調べた。結果を表２に示す。
【００６６】
【表２】
2008119573.tif 000004
【００６７】
表２の実施例１，２及び比較例１，２は、水性塗料を調製する時に添加する水の量を変えて塗料粘度を変化させたものである。従って、実施例１，２及び比較例１，２は、塗料の初期固形分も相異なる。
【００６８】
塗料粘度が０．０５９Ｐａ・ｓ以下である実施例１，２は、塗装ガンによる噴霧の際に塗料が微粒化し易くなり、塗粒の平均粒子径が比較例に比べて小さくなっている。その結果、塗着後の塗膜固形分も高くなり、ピンホールの発生が見られなくなっている。また、塗料粘度が０．０５９Ｐａ・ｓ以下であるということは、塗粒が被塗物に塗着した際に塗粒が流動し易いということであり、塗膜の平滑性確保に有利になる。
【００６９】
これに対して、塗料粘度が高い比較例１，２では、塗粒の平均粒子径が大きくなり、塗着後の塗膜粘度も低くなっている。そのため、塗膜の表面粗さが粗くなったり、或いは混層を生じている。
【００７０】
以上から、塗料粘度は０．０５９Ｐａ・ｓ以下であることが好ましいということができる。その下限は０．０４０Ｐａ・ｓ程度を目安にすれば良い。
【００７１】
[塗膜粘度の影響]
水性塗料塗着時の塗膜粘度を変化させて、中塗り及びベースの塗膜及びクリヤ塗膜に与える影響を調べた。結果を表３に示す。
【００７２】
【表３】
2008119573.tif 000005
【００７３】
表３の実施例１〜３及び比較例１，２は、塗装ガンの吐出量或いは塗料粘度を調節して水性塗料塗着時の塗膜粘度を変化させたものである。
【００７４】
塗膜粘度が１０Ｐａ・ｓ以上である実施例１〜３では、塗膜固形分が多く、ピンホールやタレは発生しなかった。これに対して、塗膜粘度が低い比較例１，２では、塗膜固形分が少なく、ピンホールやタレの発生がみられ、仕上がり性も実施例に比べて劣っている。
【００７５】
以上から、塗膜粘度は１０Ｐａ・ｓ以上であることが好ましいということができる。その上限は１００００Ｐａ・ｓ程度を目安にすれば良い。
【００７６】
[塗膜固形分の影響]
水性塗料塗着時から１分経過後の塗膜固形分を変化させて、中塗り及びベースの塗膜及びクリヤ塗膜に与える影響を調べた。結果を表４に示す。
【００７７】
【表４】
2008119573.tif 000006
【００７８】
表４の実施例１〜３及び比較例１，２は、塗装ガンの吐出量或いは塗料粘度を調節して上記塗膜固形分を変化させたものである。
【００７９】
塗着１分後の塗膜固形分が７０質量％以上である実施例１〜３では、ピンホールや混層の発生がなかった。これに対して、塗膜固形分が低い比較例１，２では、ピンホール及び混層がみられた。
【００８０】
従って、塗着１分後の塗膜固形分は７０質量％以上であることが好ましく、仕上がり性の観点からさらに８０質量％以上が好ましいということができる。その上限は９５質量％程度を目安にすれば良い。
【００８１】
[塗膜厚の影響]
水性塗料による塗膜厚を変化させて、中塗り及びベースの塗膜及びクリヤ塗膜に与える影響を調べた。結果を表５に示す。
【００８２】
【表５】
2008119573.tif 000007
【００８３】
中塗り及びベース各々の塗膜厚が１μｍ以上４０μｍ以下の実施例１〜５では、塗膜のタレはなく、発色性にも問題がなかったが、塗膜厚が０．５μｍの比較例１では発色性が悪く、塗膜厚が５０μｍの比較例２では塗膜のタレを生じている。塗膜厚が１μｍ以上であれば、発色性及び耐チッピングを確保することができる。
【００８４】
従って、当該塗膜厚は１μｍ以上４０μｍ以下が好ましいということができる。
【図面の簡単な説明】
【００８５】
【図１】塗粒の平均粒子径と塗着時の塗膜固形分との関係を示すグラフ図である。
【図２】本発明の実施形態に係る塗膜構成を示す断面図である。
【符号の説明】
【００８６】
１    鋼板
２    下塗り塗膜
３    中塗り塗膜
４    ベース塗膜
５    クリヤ塗膜
【図１】
2008119573.tif 000008
【図２】
2008119573.tif 000009