(57)【要約】【課題】  ロータがポンプケーシングに押し付けられることによる磨耗や焼き付きを低減することができるトロコイド型流体ポンプを提供する。【解決手段】  ポンプケーシング３６には、ロータ室５８の吐出口５０側とトロコイド型流体ポンプの外部とを連通させる連通路７０が形成されている。ロータ室５８内のオイルの一部は連通路７０を通ってトロコイド型流体ポンプの外部に流出する。この作用によって、ロータ室５８の吐出口５０側の圧力を低減させることができるため、吸入口４２側の圧力と吐出口５０側の圧力との差を低減させることができる。これによって、ロータ６０がポンプケーシング３６に押し付けられることを抑制することができ、ロータ６０の磨耗や焼き付きの発生を効果的に抑制することができる。【選択図】  図２
2008128050.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
外歯が形成されたインナロータと、インナロータの外側にインナロータと偏心して配設されるとともにインナロータの外歯と一部が噛み合う内歯が形成されたアウタロータとを有するロータと、
ロータを回転可能に収容するとともに、インナロータとアウタロータとの噛み合い隙間内に流体を吸入する吸入口と噛み合い隙間外に流体を吐出する吐出口が形成されているポンプケーシングと、を備えており、
アウタロータの外周面とポンプケーシングの内周面との間には、アウタロータの全周にわたって摺動隙間が形成されており、
ポンプケーシング内には、その一端が吐出口側の摺動隙間に開口する一方で、その他端が吐出口側の摺動隙間よりも低圧となる低圧箇所に開口する連通路が形成されていることを特徴とするトロコイド型流体ポンプ。
【請求項２】
前記低圧箇所がトロコイド型流体ポンプの外部であることを特徴とする請求項１に記載のトロコイド型流体ポンプ。
【請求項３】
前記低圧箇所が吸入口側の摺動隙間であることを特徴とする請求項１に記載のトロコイド型流体ポンプ。
【請求項４】
前記連通路は、さらに吐出口側の摺動隙間とトロコイド型流体ポンプの外部とを連通することを特徴とする請求項３に記載のトロコイド型流体ポンプ。
【請求項５】
前記連通路の吐出口側の開口と吸入口側の開口がアウタロータの回転軸に対して対称に配置されていることを特徴とする請求項３又は４に記載のトロコイド型流体ポンプ。
【請求項６】
前記連通路に絞り部が設けられていることを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載のトロコイド型流体ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はトロコイド型の流体ポンプに関する。特に、ポンプケーシング内で回転するロータの磨耗を低減する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
ロータをインナロータとアウタロータとで構成したトロコイド型流体ポンプが知られている。トロコイド型流体ポンプは、例えば、自動車のエンジン内にエンジンオイルを循環させる装置等に利用されている。トロコイド型流体ポンプでは、インナロータに外歯が形成され、アウタロータに内歯が形成されている。インナロータはシャフトに固定されており、アウタロータはインナロータに対して偏心して配設されている。ロータを収容するポンプケーシングには、インナロータとアウタロータとの噛み合い隙間が増加する領域に臨んで吸入口が形成されており、インナロータとアウタロータとの噛み合い隙間が減少する領域に臨んで吐出口が形成されている。シャフトが回転することによってインナロータが回転し、これに伴ってアウタロータが回転する。このとき、ポンプケーシング外の流体が吸入口から噛み合い隙間内に吸入され、吸入された流体は吐出口からポンプケーシング外に吐出される。
【０００３】
トロコイド型流体ポンプでは、ロータの円滑な回転を確保するために、アウタロータの外周面とポンプケーシングの内周面との間等に摺動隙間が設けられている。しかしながら、アウタロータとポンプケーシングとの間に摺動隙間が設けられていると、この摺動隙間から流体が漏れ出し、ポンプ効率を低下させる。
そこで、特許文献１のトロコイド型流体ポンプでは、ポンプケーシングの内周面等に環状の溝を形成し、この溝を吐出口（吐出ポート）とは別に設けた低圧吐出口に連通させている。このため、摺動隙間から漏れ出る流体は溝を介して低圧吐出口に流れ、低圧吐出口より吐出される。低圧吐出口から吐出される流体は若干の圧力を有しているため、その圧力に見合う機器等に低圧吐出口を接続すれば、摺動隙間から漏れ出た流体を有効に利用することができ、全体としてポンプ効率を向上させることができるとしている。
【０００４】
【特許文献１】特開２００１−１３２６６１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
トロコイド型流体ポンプでは、アウタロータの外周面とポンプケーシングの内周面との間の摺動隙間内の流体は、吸入口側では圧力が低く、吐出口側では圧力が高くなる傾向があり、この圧力差によりロータが吸入口側へ押されることとなる。特に、アウタロータはシャフトに固定されていないため、吸入口側へ押されやすい。アウタロータの外周面とポンプケーシングの内周面との間の摺動隙間は小さいため、アウタロータが吸入口側へ押されれば、アウタロータとポンプケーシングとが接触し、磨耗や焼き付きが発生するおそれがある。
特許文献１のトロコイド型流体ポンプでは、アウタロータの外周面とポンプケーシングの内周面との間の摺動隙間から漏れ出る流体を外部へ吐出するため、摺動隙間内の流体の圧力は全体的に低下する。このとき、ポンプケーシングの内周面の全周にわたって溝が形成されているため、吸入口側の摺動隙間と吐出口側の摺動隙間の両者から外部に流体が吐出される。このため、摺動隙間内の流体の吸入口側と吐出口側の圧力差は依然として存在し、摺動隙間内の圧力が低下しても、アウタロータが吸入口側へ押されることに変わりはない。むしろ吸入口側へ押されたアウタロータを吐出口側へ押し返す力も低下するため、吸入口側へ押されたアウタロータがポンプケーシングと接触し、磨耗や焼き付きが発生する可能性が高まる。特許文献１のトロコイド型流体ポンプでは、上記の不具合を解消することはできない。
本発明は、ロータがポンプケーシングに押し付けられることによる磨耗や焼き付きを低減することができるトロコイド型流体ポンプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明のトロコイド型流体ポンプは、ロータとポンプケーシングを備えている。ロータは、外歯が形成されたインナロータと、インナロータの外側にインナロータと偏心して配設されるとともにインナロータの外歯と一部が噛み合う内歯が形成されたアウタロータとを有している。ポンプケーシングは、ロータを回転可能に収容するとともに、インナロータとアウタロータとの噛み合い隙間内に流体を吸入する吸入口と噛み合い隙間外に流体を吐出する吐出口が形成されている。アウタロータの外周面とポンプケーシングの内周面との間には、アウタロータの全周にわたって摺動隙間が形成されている。そして、ポンプケーシング内には、その一端が吐出口側の摺動隙間に開口する一方で、その他端が吐出口側の摺動隙間よりも低圧となる低圧箇所に開口する連通路が形成されている。
このトロコイド型流体ポンプでは、ポンプケーシングに連通路が形成されている。この連通路は、吐出口側の摺動隙間と、その吐出口側の摺動隙間よりも低圧な箇所とを連通させている。このため、吐出口側の摺動隙間内の流体の一部は、連通路を通ってより低圧な箇所に流出する。この作用によって、吐出口側の流体の圧力を低減させることができ、吸入口側の流体圧力と吐出口側の流体圧力との差を低減させることができる。このため、ロータがポンプケーシングに押し付けられることが抑制され、ロータの磨耗や焼き付きの発生を抑制することができる。
【０００７】
上記のトロコイド型流体ポンプにおいて、低圧箇所がトロコイド型流体ポンプの外部とすることができる。
ポンプケーシングに形成されている連通路が、吐出口側の摺動隙間とトロコイド型流体ポンプの外部とを連通させていれば、吐出口側の摺動隙間内の高圧な流体の一部が、連通路を通ってトロコイド型流体ポンプの外部に吐出される。この作用によって、吐出口側の摺動隙間内の流体圧力を低減させることができ、吐出口側の流体圧力と吸入口側の流体圧力との差を低減させることができる。このため、ロータがポンプケーシングに押し付けられることを効果的に抑制することができ、ロータの磨耗や焼き付きの発生を抑制することができる。
【０００８】
あるいは、上記のトロコイド型流体ポンプにおいて、低圧箇所が吸入口側の摺動隙間であってもよい。
ポンプケーシングに形成されている連通路が、高圧となる吐出口側の摺動隙間と低圧となる吸入口側の摺動隙間とを連通させていれば、吐出口側の摺動隙間内の流体の一部が連通路を通って吸入口側の摺動隙間に流れる。この作用によって、吸入口側の流体圧力と吐出口側の流体圧力との差を効果的に低減させることができる。このため、ロータがポンプケーシングに押し付けられることを効果的に抑制することができ、ロータの磨耗や焼き付きの発生を抑制することができる。この場合、連通路は、さらに吐出口側の摺動隙間とトロコイド型流体ポンプの外部とを連通するようにしてもよい。
【０００９】
また、連通路が吐出口側の摺動隙間と吸入口側の摺動隙間とを連通させている上記のトロコイド型流体ポンプにおいて、連通路の吐出口側の開口と吸入口側の開口がアウタロータの回転軸に対して対称に配置されていることが好ましい。
連通路の吐出口側の開口と吸入口側の開口をアウタロータの回転軸に対して対称に配置すれば、アウタロータの吐出口側と吸入口側との圧力の均衡をとることができ、アウタロータがポンプケーシングに押し付けられることを効果的に抑制することができる。
【００１０】
さらに、上記のいずれかのトロコイド型流体ポンプにおいて、連通路に絞り部が設けられていることが好ましい。
連通路に絞り部を設けることで、連通路を通過する流体量を制限することができる。これによって、連通路から流体が過剰に漏れ出ることを防止することができる。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のトロコイド型流体ポンプでは、吸入口側の摺動隙間と吐出口側の摺動隙間の流体圧力差を低減することによって、ロータがポンプケーシングに押し付けられることによる磨耗や焼き付きを低減することができる。このことによって、ポンプ効率を向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の好適な実施形態を説明する。
（形態１）  アウタロータの歯数はインナロータの歯数より１つ多い。
（形態２）  ロータの回転に伴ってインナロータとアウタロータの噛み合い隙間が減少する領域に吐出口が開口し、噛み合い隙間が増加する領域に吸入口が開口している。
【実施例】
【００１３】
（実施例１）
本発明を具現化した第１実施例を図を用いて説明する。本実施例のトロコイド型流体ポンプは、自動車用のオイルポンプであり、エンジンオイルを循環させるために利用される。図１に示すように、トロコイド型流体ポンプは、モータ部１２とポンプ部１４がハウジング１６内に収容されて形成されている。モータ部１２は回転子１８を有している。回転子１８は、シャフト２０と、シャフト２０に固定されている積層鉄芯２２と、積層鉄芯２２に巻かれている図示されていないコイルと、そのコイルの端部が接続されている整流子２４を有している。シャフト２０は、ハウジング１６に対して、軸受２６，２８によって回転可能に支持されている。ハウジング１６の内側には、回転子１８を取囲むように、永久磁石３０が固定されている。ハウジング１６の上部に取り付けられたトップカバー３２には、図示されない端子が設けられており、モータ部１２に電気が供給される。ブラシ３４と整流子２４を介してコイルに通電すると、回転子１８とシャフト２０が回転する。
【００１４】
ハウジング１６の下部にはポンプ部１４が収容されている。図１と図２に示すように、ポンプ部１４は、ロータ６０と、ロータ６０を収容するポンプケーシング３６を備えている。
ポンプケーシング３６は、吐出側ケーシング３８と吸入側ケーシング４０とから構成される。吐出側ケーシング３８と吸入側ケーシング４０によってロータ室５８が形成されており、ロータ室５８内には後述するロータ６０が収容されている。吐出側ケーシング３８の内面は、ロータ６０の上面と外周面に対向しており、吸入側ケーシング４０の内面は、ロータの下面に対向している。吐出側ケーシング３８には、ロータ室５８とモータ部１２の内部空間とを連通する吐出口５０が形成されている。吸入側ケーシング４０には、ロータ室５８とトロコイド型流体ポンプの外部とを連通する吸入口４２が形成されている。吐出口５０と吸入口４２については後で詳述する。
【００１５】
図３に示すように、ロータ６０は、インナロータ６２とアウタロータ６４を有している。矢印はロータの回転方向を示している。インナロータ６２は、外周にトロコイド曲線からなる８つの外歯を有する外歯歯車である。インナロータ６２は、ポンプケーシング３６の内周面の軸心と偏心して配設されている。インナロータ６２の中心にはシャフト２０と相対回転不能に係合する貫通孔が設けられており、シャフト２０が回転するとインナロータ６２も回転する。
アウタロータ６４は、内周にトロコイド曲線からなる９つの内歯を有する内歯歯車である。アウタロータ６４は、ポンプケーシング３６の内周面の軸心と同軸に配設されている。アウタロータ６４の個々の歯の形状は、インナロータ６２の歯と噛み合うように形成されている。インナロータ６２の外歯のうち偏心している方向に位置する部位Ｐでは、アウタロータ６４の内歯の谷部６４ａはインナロータ６２の外歯の山部６２ａと噛み合う。また、この部位Ｐと軸対称に位置する部位Ｑでは、アウタロータ６４の外歯の山部６４ｂがインナロータ６２の内歯の山部６２ｂと接する。シャフト２０が回転してインナロータ６２が回転すると、アウタロータ６４も回転する。
インナロータ６２は、アウタロータ６４に対して上述のように偏心して配置されているため、インナロータ６２とアウタロータ６４の噛み合い隙間は、部位Ｐから部位Ｑに移行するに従って徐々に増加している。
【００１６】
吐出口５０と吸入口４２は、インナロータ６２とアウタロータ６４の噛み合い隙間に沿ってそれぞれ開口している。吐出口５０は、ロータ６０の回転に伴って噛み合い隙間が減少する領域Ｒに開口している。吸入口４２は、ロータ６０の回転に伴って噛み合い隙間が増加する領域Ｓに開口している。シャフト２０が回転してロータ６０が回転すると、オイルは、トロコイド型流体ポンプの外部から吸入口４２を介して吸入され、吐出口５０を介してモータ部１２の内部空間へ吐出される。モータ部１２に吐出されたオイルは、モータ部１２を通過し、トップカバー３２に形成されているポート４８からトロコイド型流体ポンプの外部に吐出される。
【００１７】
図２に示すように、吐出側ケーシング３８の、アウタロータ６４との摺動面の吐出口５０側には、軸方向に伸びる溝６６が形成されている。吸入側ケーシング４０には、この溝６６に連続するように軸方向に伸び、トロコイド型流体ポンプの外部に連通する連通口６８が形成されている。すなわち、ロータ室５８の吐出口５０側とトロコイド型流体ポンプの外部は、溝６６と連通口６８からなる連通路７０によって連通している。
【００１８】
トロコイド型流体ポンプでは、ロータ６０とポンプケーシング３６との間には摺動隙間が設けられている。この摺動隙間が大きければロータ６０は円滑に回転するが、摺動隙間が大きすぎれば、摺動隙間からのオイルの漏れ量が多くなり、ポンプ効率は低下してしまう。このため、ロータ６０の円滑な回転を確保できる範囲内で、この摺動隙間がなるべく小さくなるように設定されている。
また、トロコイド型流体ポンプでは、ロータ室５８（及び摺動隙間）内において、吸入口４２側の圧力は低く、吐出口５０側の圧力は高くなる傾向がある。この圧力差によってロータ６０が吸入口４２側へ押されると、ロータ６０とポンプケーシング３６とが接触し、磨耗したり焼き付いたりするおそれがある。
本実施例のトロコイド型流体ポンプでは、ポンプケーシング３６に連通路７０が形成されている。連通路７０は、ロータ室５８の吐出口５０側（吐出口側の摺動隙間）とトロコイド型流体ポンプの外部とを連通させている。このため、ロータ室５８内のオイルの一部は、連通路７０を通ってトロコイド型流体ポンプの外部に流出する。この作用によって、ロータ室５８の吐出口５０側の圧力を低減させることができるため、吸入口４２側の圧力と吐出口５０側の圧力との差を低減させることができる。本実施例のトロコイド型流体ポンプによれば、ロータ６０がポンプケーシング３６に押し付けられることを抑制することができるため、ロータ６０の磨耗や焼き付きの発生を効果的に抑制することができる。このことによって、ポンプ効率を向上させることができる。
【００１９】
（実施例２）
本発明を具現化した第２実施例を図を用いて説明する。本実施例のトロコイド型流体ポンプは、第１実施例のトロコイド型流体ポンプの一部を変更したものである。具体的には、本実施例と第１実施例では、ポンプケーシングの形状が相違している。従って、ここではこの相違点について主に説明し、重複説明を省略することとする。また、本実施例のトロコイド型流体ポンプと第１実施例のトロコイド型流体ポンプとに共通の部材については、同一符号を用いることとする。
【００２０】
図４に示すように、ポンプケーシング８６は、吐出側ケーシング８８と吸入側ケーシング９０とから構成される。吐出側ケーシング８８と吸入側ケーシング９０によってロータ室７８が形成されており、ロータ室７８内には第１実施例のトロコイド型流体ポンプと同様のロータ６０が収容されている。吐出側ケーシング８８には、ロータ室７８とモータ部１２の内部空間とを連通する吐出口５０が形成されている。吸入側ケーシング９０には、ロータ室７８とトロコイド型流体ポンプの外部とを連通する吸入口４２が形成されている。図５に示すように、吐出口５０と吸入口４２は、第１実施例のトロコイド型流体ポンプと同様に、インナロータ６２とアウタロータ６４の噛み合い隙間に沿ってそれぞれ開口している。
【００２１】
図４と図５に示すように、吐出側ケーシング８８の、アウタロータ６４との摺動面の吐出口５０側には、軸方向に伸びる溝９６が形成されている。また、吐出側ケーシング８８の、アウタロータ６４との摺動面の吸入口４２側にも、軸方向に伸びる溝９８が形成されている。溝９６と溝９８は、アウタロータ６４の軸心に対して対称に配置されている。図４に示すように、吸入側ケーシング９０には、これらの溝９６、９８にそれぞれ連続するように軸方向に伸びる縦穴１００ａ，１００ｂと、これらの縦穴１００ａ，１００ｂの下端に接続され、径方向に伸びる横穴１００ｃからなる連通口１００が形成されている。すなわち、ロータ室７８（詳しくは、アウタロータ６４の外周面と吐出側ケーシング８８の内周面との間の摺動隙間）の吐出口５０側と吸入口４２側は、溝９６、９８と連通口１００からなる連通路１０２によって連通している。
なお、連通口１００は次のように形成することができる。まず、吸入側ケーシング９０の外周面から、シャフト２０と吸入口４２を避けて横穴１００ｃを貫通させる。次に、吸入側ケーシング９０の上面から横穴１００ｃに達するまでの縦穴１００ａ，１００ｂを開ける。次いで、横穴１００ｃの両端を、それぞれリベットを打ち込んで塞ぐ。
【００２２】
本実施例のトロコイド型流体ポンプでは、ポンプケーシング８６に連通路１０２が形成されている。連通路１０２は、ロータ室７８の吐出口５０側と吸入口４２側とを連通させている。このため、ロータ室７８の吐出口５０側のオイルの一部は、連通路１００を通って吸入口４２側へ戻される。この作用によって、ロータ室７８の吐出口５０側の圧力と吸入口４２側の圧力との差を低減させることができる。また、連通路１０２を構成する溝９６，９８のそれぞれの上端部は、アウタロータ６４の軸心に対して対称に配置されているため、ロータ６０の吐出口５０側と吸入口４２側との圧力の均衡をとることができる。本実施例のトロコイド型流体ポンプによれば、ロータ６０がポンプケーシング８６に押し付けられることを抑制することができるため、ロータ６０の磨耗や焼き付きの発生を効果的に抑制することができる。このことによって、ポンプ効率を向上させることができる。
【００２３】
（実施例３）
本発明を具現化した第３実施例を図を用いて説明する。本実施例のトロコイド型流体ポンプは、第１実施例のトロコイド型流体ポンプの一部を変更したものである。具体的には、本実施例と第１実施例では、ポンプケーシングの形状が相違している。従って、ここではこの相違点について主に説明し、重複説明を省略することとする。また、本実施例のトロコイド型流体ポンプと第１実施例のトロコイド型流体ポンプとに共通の部材については、同一符号を用いることとする。
【００２４】
図６に示すように、ポンプケーシング１１６は、吐出側ケーシング１１８と吸入側ケーシング１２０とから構成される。吐出側ケーシング１１８と吸入側ケーシング１２０によってロータ室１０８が形成されており、ロータ室１０８内には第１実施例のトロコイド型流体ポンプと同様のロータ６０収容されている。吐出側ケーシング１１８には、ロータ室１０８とモータ部１２の内部空間とを連通する吐出口５０が形成されている。吸入側ケーシング１２０には、ロータ室１０８とトロコイド型流体ポンプの外部とを連通する吸入口４２が形成されている。図７に示すように、吐出口５０と吸入口４２は、第１実施例のトロコイド型流体ポンプと同様に、インナロータ６２とアウタロータ６４の噛み合い隙間に沿ってそれぞれ開口している。
【００２５】
図６と図７に示すように、吐出側ケーシング１１８の、アウタロータ６４との摺動面の吐出口５０側には、軸方向に伸びる溝１２６が形成されている。また、吐出側ケーシング１１８の、アウタロータ６４との摺動面の吸入口４２側にも、軸方向に伸びる溝１２８が形成されている。溝１２６と溝１２８は、アウタロータ６４に対して対称に配置されている。図６に示すように、吸入側ケーシング１２０には、これらの溝１２６、１２８にそれぞれ連続するように軸方向に伸びる縦穴１３０ａ，１３０ｂと、これらの縦穴１３０ａ，１３０ｂの下端に接続され、径方向に伸びる横穴１３０ｃからなる連通口１３０が形成されている。縦穴１３０ａは吸入側ケーシング１１８を軸方向に貫通し、ロータ室１０８とトロコイド型流体ポンプの外部とを連通している。すなわち、ロータ室１０８の吐出口５０側と吸入口４２側は、溝１２６、１２８と連通口１３０からなる連通路１３２によって互いに連通しており、さらに、これらによってトロコイド型流体ポンプの外部に連通している。ここで、連通口１３０の吐出口側の圧力Ｐ１と、連通口１３０の吸入口側の圧力Ｐ２と、縦穴１３０ａと横穴１３０ｃとの接続点の圧力Ｐ３と、トロコイド型流体ポンプの外部の圧力Ｐ４との間には、Ｐ１＞Ｐ３＞Ｐ２＞Ｐ４なる関係が成立するように、各縦穴１３０ａ，１３０ｂと横穴１３０ｃの流路抵抗（具体的には、縦穴１３０ａ，１３０ｂ，横穴１３０ｃの穴径）が設定されている。これによって、ロータ室１０８の吸入口側からトロコイド型流体ポンプの外部にオイルが流れないようになっている。
なお、連通口１３０は次のように形成することができる。まず、吸入側ケーシング１２０の外周面から、シャフト２０と吸入口４２を避けて横穴１３０ｃを貫通させる。次に、吸入側ケーシング１２０の上面から下面（トロコイド型流体ポンプの外部）に達する縦穴１３０ａと、横穴１３０ｃに達するまでの縦穴１３０ｂを開ける。次いで、横穴１３０ｃの両端を、それぞれリベットを打ち込んで塞ぐ。
【００２６】
本実施例のトロコイド型流体ポンプでは、ポンプケーシング１１６に連通路１３２が形成されている。連通路１３２は、ロータ室１０８の吐出口５０側と吸入口４２側とを連通させ、さらにロータ室１０８とトロコイド型流体ポンプの外部とを連通させている。また、連通路１３２の各部のオイル圧力の関係は上述のように調整されている。このため、ロータ室１０８の吐出口５０側のオイルの一部は、連通路１３０を通って吸入口４２側へ流れ、また、その一部は、連通路１３０を通ってトロコイド型流体ポンプの外部に流出する。この作用によって、ロータ室１０８の吐出口５０側の圧力と吸入口４２側の圧力との差を効果的に低減させることができる。また、連通路１３２を構成する溝１２６，１２８のそれぞれの上端部は、アウタロータ６４に対して対称に配置されているため、ロータ６０の吐出口５０側と吸入口４２側との圧力の均衡をとることができる。本実施例のトロコイド型流体ポンプによれば、ロータ６０がポンプケーシング１１６に押し付けられることを抑制することができるため、ロータ６０の磨耗や焼き付きの発生を効果的に抑制することができる。このことによって、ポンプ効率を向上させることができる。
【００２７】
（実施例４）
本発明を具現化した第４実施例を図を用いて説明する。本実施例のトロコイド型流体ポンプは、第１実施例のトロコイド型流体ポンプの一部を変更したものである。具体的には、本実施例と第１実施例では、ポンプケーシングの形状が若干相違している。従って、ここではこの相違点について主に説明し、重複説明を省略することとする。また、本実施例のトロコイド型流体ポンプと第１実施例のトロコイド型流体ポンプとに共通の部材については、同一符号を用いることとする。
【００２８】
図８に示すように、吸入側ケーシング４０に形成された連通口６８内には絞り部材１４０が配設されている。絞り部材１４０は円筒形状であり、外周面が連通口６８の内面に密着するように圧入されている。
本実施例のトロコイド型流体ポンプでは、連通口６８内に絞り部材１４０を配設することによって、連通路７０の径を部分的に絞ることができる。このため、絞り部材１４０の内径を適切に調整すれば、連通路７０を通過するオイル量を制限することができる。本実施例のトロコイド型流体ポンプによれば、ロータ室５８内の吸入口４２側と吐出口５０側との圧力差を低減させるとともに、連通路７０からオイルが過剰に漏れ出ることをも防止することができ、ポンプ効率をより向上させることができる。
【００２９】
以上、本発明の具体例を詳細に説明したが、これらは例示にすぎず、特許請求の範囲を限定するものではない。特許請求の範囲に記載の技術には、以上に例示した具体例を様々に変形、変更したものが含まれる。
本明細書又は図面に説明した技術要素は、単独であるいは各種の組み合わせによって技術的有用性を発揮するものであり、出願時請求項記載の組み合わせに限定されるものではない。また、本明細書又は図面に例示した技術は複数目的を同時に達成するものであり、そのうちの一つの目的を達成すること自体で技術的有用性を持つものである。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】第１実施例のトロコイド型流体ポンプの縦断面図。
【図２】図１の要部縦断面図。
【図３】図２のIII−III線断面図。
【図４】第２実施例のトロコイド型流体ポンプの要部縦断面図。
【図５】図４のＶ−Ｖ線断面図。
【図６】第３実施例のトロコイド型流体ポンプの要部縦断面図。
【図７】図６のVII−VII線断面図。
【図８】第４実施例のトロコイド型流体ポンプの要部縦断面図。
【符号の説明】
【００３１】
１２：モータ部
１４：ポンプ部
１６：ハウジング
１８：回転子
２０：シャフト
２２：積層鉄芯
２４：整流子
２６：軸受
２８：軸受
３０：永久磁石
３２：トップカバー
３４：ブラシ
３６：ポンプケーシング
３８：吐出側ケーシング
４０：吸入側ケーシング
４２：吸入口
４４：ポンプ流路
４８：ポート
５０：吐出口
５２：シール層
５４：シール層
５８：ロータ室
６０：ロータ
６２：インナロータ、６２ａ：山部、６２ｂ：山部
６４：アウタロータ、６４ａ：谷部、６４ｂ：山部
６６：溝
６８：連通口
７０：連通路
７８：ロータ室
８６：ポンプケーシング
８８：吐出側ケーシング
９０：吸入側ケーシング
９６：溝
９８：溝
１００：連通口、１００ａ：縦穴、１００ｂ：縦穴、１００ｃ：横穴
１０２：連通路
１０８：ロータ室
１１６：ポンプケーシング
１１８：吐出側ケーシング
１２０：吸入側ケーシング
１２６：溝
１２８：溝
１３０：連通口、１３０ａ：縦穴、１３０ｂ：縦穴、１３０ｃ：横穴
１３２：連通路
１４０：絞り部材
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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