(57)【要約】【課題】  スチレン系樹脂に特定の無機フィラーを配合することにより、剛性と耐衝撃性に優れるとともに、スチレン系樹脂本来の成形性を損なわない樹脂組成物を開発し、筐体、発泡体等の材料として実用化すること。【解決手段】スチレン系樹脂（Ａ）９５〜５０重量％、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）１〜２０重量％および無機フィラー（Ｃ）４〜４９重量％からなる樹脂組成物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリスチレン及び／又はゴム変性ポリスチレン（Ａ）９５〜５０重量％、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）１〜２０重量％および無機フィラー（Ｃ）４〜４９重量％からなる樹脂組成物。
【請求項２】
共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）が末端に官能基を含有する変性水添ブロック重合体であることを特徴とする請求項１に記載の樹脂組成物。
【請求項３】
無機フィラー（Ｃ）がタルクおよび炭酸カルシウムから選ばれる少なくとも１個の成分であることを特徴とする請求項１および２に記載の樹脂組成物。
【請求項４】
無機フィラー（Ｃ）が平均粒子径０．０５〜５μｍである炭酸カルシウムと平均粒子径０．５〜２０μｍであるタルクとを乾式で高速撹拌によって均一に混合粉砕して生成する複合フィラーであることを特徴とする請求項１，２および４に記載の樹脂組成物。
【請求項５】
請求項１〜４に記載の樹脂組成物からなる成形体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリスチレン及び／又はゴム変性ポリスチレン、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体および無機フィラーからなる樹脂組成物に関し、さらに詳しくは高い剛性と耐衝撃性を併せ持つ樹脂組成物を与え、この樹脂組成物は筐体等の成形体に好ましく用いることができる。
【背景技術】
【０００２】
樹脂材料の剛性、強度、耐熱性などの特性を改良する手法の一つとして、無機フィラーを樹脂材料に充填する方法が知られている。これまで、種々の無機フィラーを充填した樹脂組成物が開発され実用化されている。
【０００３】
一般に樹脂材料に無機フィラーを添加することにより、曲げ弾性率等の剛性は向上する一方、耐衝撃性等が低下する。すなわち、硬く脆くなってしまう。ＧＰＰＳやＨＩＰＳに代表されるスチレン系樹脂では耐衝撃性の低下が大きいため、無機フィラー添加による剛性向上の手法はあまり取られていない。
【０００４】
樹脂材料の耐衝撃性をなるべく低下させずに剛性を向上させるべく、種々検討されてきた。たとえば、サイズの小さいフィラー、アスペクト比の大きいフィラーを添加したり、あるいはフィラーの表面処理を行うことで、樹脂材料との密着性を向上させる手法が取られている。
特許文献１には、合成樹脂にタルク粉末と炭酸カルシウム粉末とを乾式で高速撹拌によって均一に混合粉砕して得たフィラーを添加することにより、曲げ弾性率を向上させ、かつアイゾット衝撃値の低下を極力抑制することにより、剛性と耐衝撃性のバランスに優れることが開示されている。ただし、当該フィラーを添加することにより、耐衝撃性は少なからず低下するので、剛性と耐衝撃性のバランスは不十分である。また、同文献に記載されている合成樹脂はブロックポリプロピレン、ホモポリプロピレン、ナイロン６など結晶性樹脂のみであり、スチレン系樹脂の言及はまったくない。
【０００５】
特許文献２には、オレフィン系重合体、無機充填剤および共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなるブロック共重合体等を配合成分とする樹脂組成物は低温アイゾット衝撃強さが高く、剛性と耐衝撃性のバランスが優れていることが示されている。しかしながら、当該文献の実施例では曲げ弾性率が比較的低い領域（６００〜７００ＭＰａ）の樹脂組成物しか開示されておらず、剛性と耐衝撃性のバランスは未だ不十分と言わざるを得ない。
通常の未強化の樹脂の曲げ弾性率（２０００〜３０００ＭＰａ）よりも高い弾性率を有し、かつ通常の樹脂の耐衝撃性よりも向上した樹脂組成物が、高剛性薄肉化に有用な材料であり、強く望まれている。
【特許文献１】特開２００２−８０６３１
【特許文献２】特開２００６−１０４３４８
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、スチレン系樹脂、とりわけポリスチレン（ＧＰＰＳ）あるいはゴム変性ポリスチレン（ＨＩＰＳ）の耐衝撃性をなるべく落とさずに剛性が向上している、あるいは耐衝撃性および剛性いずれもが向上している樹脂組成物であり、スチレン系樹脂の本来の成形性を失わずに、実用的な耐熱性も兼ね備えているスチレン系樹脂組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は鋭意検討した結果、ポリスチレンあるいはゴム変性ポリスチレンに特定の共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる重合体および特定の無機フィラーを配合することにより剛性と耐衝撃性のバランスに優れた材料が得られ、またこの樹脂組成物が様々な成形方法に対応できる流動性、および実用的な耐熱性を兼ね備えていることを見出し、本発明に到達した。
【０００８】
すなわち、本発明は下記のとおりである。
（１）ポリスチレン及び／又はゴム変性ポリスチレン（Ａ）９５〜５０重量％、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）１〜２０重量％および無機フィラー（Ｃ）４〜４９重量％からなる樹脂組成物。
（２）共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）が末端に官能基を含有する変性水添ブロック重合体であることを特徴とする（１）に記載の樹脂組成物。
（３）無機フィラー（Ｃ）がタルクおよび炭酸カルシウムから選ばれる少なくとも１個の成分であることを特徴とする請求項１および２に記載の樹脂組成物。
（４）無機フィラー（Ｃ）が平均粒子径０．０５〜５μｍである炭酸カルシウムと平均粒子径０．５〜２０μｍであるタルクとを乾式で高速撹拌によって均一に混合粉砕して生成する複合フィラーであることを特徴とする（１），（２）および（４）に記載の樹脂組成物。
（５）（１）〜（４）に記載の樹脂組成物からなる成形体。
【発明の効果】
【０００９】
本発明により、ポリスチレンあるいはゴム変性ポリスチレンに特定の共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる重合体および特定の無機フィラーを配合することにより、高剛性でかつ耐衝撃性に優れた樹脂組成物を与え、また、当該樹脂組成物は、スチレン系樹脂の本来の成形性を失わずに、実用的な耐熱性をも兼ね備えている。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下、本発明について詳細に説明する。
【００１１】
本発明で用いられるポリスチレン（Ａ）とはスチレンの単独重合体であり、一般的に入手できるものを適宜選択して用いることができる。一般的に入手できるポリスチレンは、スチレンの重合度、分子量分布、可塑剤や滑剤の量が調整され、流動性の異なるものが提供されている。本発明で使用されるポリスチレン（Ａ）の流動性はＩＳＯ１１３３に従って測定したメルトフローレイトが１〜１０g/10minの範囲にあることが好ましい。ポリスチレン（Ａ）の流動性が上記範囲を下回ると、本発明の樹脂組成物の成形性、特に射出成形での金型充填性が低下して好ましくない。一方、ポリスチレン（Ａ）の流動性が上記範囲を上回ると、本発明の樹脂組成物の成形性、特に押出成形、真空成形、ブロー成形での厚み均一性が低下して好ましくない。
【００１２】
本発明で用いられるゴム変性ポリスチレン（Ａ）とはスチレン単独の重合体からなる連続相にゴム状重合体がグラフト重合して粒子分散してなる成形材料であり、一般的に入手できるものを適宜選択して用いることができる。ゴム変性ポリスチレン（Ａ）に用いるゴムとしては、ポリブタジエン、スチレン−ブタジエン共重合体、ポリイソプレン、ブタジエン−イソプレン共重合体、天然ゴム、エチレン−プロピレン共重合体などを挙げることができる。特に、ポリブタジエン、スチレン−ブタジエン共重合体が好ましい。
ゴム変性ポリスチレン（Ａ）の流動性は、ＩＳＯ１１３３に従って測定したメルトフローレイトが１〜１０g/10minの範囲にあることが好ましい。ゴム変性ポリスチレンの流動性が上記範囲を下回ると、本発明の樹脂組成物の成形性、特に射出成形での金型充填性が低下して好ましくない。一方、ゴム変性ポリスチレン（Ａ）の流動性が上記範囲を上回ると、本発明の樹脂組成物の成形性、特に押出成形、真空成形、ブロー成形での厚み均一性が低下し、さらには樹脂組成物の耐衝撃性が低下して好ましくない。
【００１３】
本発明の（Ａ）成分のポリスチレン及びゴム変性ポリスチレンは各々単独で使用してもよいし、あるいは両者を任意の割合で混合して使用してもよい。ポリスチレンおよびゴム変性ポリスチレン両者を使用する場合、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）と無機フィラー（Ｃ）を混合するに先立ち、ポリスチレンおよびゴム変性ポリスチレン両者を溶融混練等により均一材料としておいてもよいし、あるいは、ポリスチレン、ゴム変性ポリスチレンおよび共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）および無機フィラー（Ｃ）なる４者を一緒に溶融混練等で混合してもよい。
【００１４】
本発明に用いる共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）とは、共役ジエン化合物とビニル芳香族化合物とからなる非水添ブロック共重合体を水添して得られる水添ブロック共重合体である。共役ジエン化合物とは１対の共役二重結合を有するジオレフィンであり、例として１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン（イソプレン）が挙げられる。また、ビニル芳香族化合物の例としては、スチレン、α−メチルスチレン、ジビニルベンゼンが挙げられる。最も一般的なものは１，３−ブタジエンとスチレンからなる水添ブロック共重合体であり、ＳＥＢＳと呼ばれる。
共役ジエンとビニル芳香族炭化水素とのブロック共重合および得られたブロック共重合体の水添は公知の方法を用いることができる。
本発明に用いる共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）におけるビニル芳香族化合物の含有量は好ましくは１０重量％以上、７０重量％未満、更に好ましくは２０重量％以上、６０重量％未満である。ビニル芳香族化合物の含有量が１０重量％未満では本発明の樹脂組成物の剛性が大幅に低下し、一方ビニル芳香族化合物の含有量が７０重量％を越えた場合、耐衝撃性が大幅に低下し、いずれも好ましくない。
本発明に用いる共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）の共役ジエン化合物に基づく二重結合の水添率は７５〜１００％が好ましく、更に好ましくは８０〜１００％である。水添率が７５％よりも低いと本発明の樹脂組成物の剛性が大幅に低下して好ましくない。
本発明に用いる共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）の重量平均分子量は３〜１００万が好ましい。更に好ましくは５〜８０万である。
重量平均分子量が３万未満では本発明の樹脂組成物の耐衝撃性が劣り、重量平均分子量が１００万を越えると本発明の樹脂組成物の成形加工性が劣るため好ましくない。
【００１５】
本発明に用いる共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）で末端変性してあるものを用いると、更に剛性と耐衝撃性のバランスに優れた樹脂組成物が得られる。末端変性とは末端に官能基を含有していることであり、たとえば、有機リチウム化合物を重合触媒として得たベース共重合体のリビング末端に、官能基含有化合物を反応させることにより、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなるブロック共重合体の末端変性品が得られる。例として、水酸基、酸無水物基、カルボキシル基、カルボン酸エステル基、アミド基、スルホン酸基、リン酸基、リン酸エステル基、アミノ基、イミノ基、エポキシ基等からなる群より選ばれる少なくとも１種の官能基を有するものが挙げられる。
【００１６】
本発明に用いる共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）は市販品を用いることができる。例として旭化成ケミカルズ（株）製のタフテックが挙げられる。
【００１７】
本発明に用いる無機フィラー（Ｃ）とは無機系の充填剤であり、例としては、アルミナ、カーボンブラック、カオリン、クレー、ウォラストナイト、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、シリカ、タルク、炭酸カルシウム、マイカ、モンモリロナイト等の層状珪酸塩が挙げられる。これらの中で、タルクおよび炭酸カルシウムが好ましい。
【００１８】
本発明に用いるタルクとは珪酸とマグネシアが交互に層状に積層したものである。平均粒子径は０．５〜２０μｍ、好ましくは１〜１０μｍである。平均粒子径が０．５μｍ未満では本発明の樹脂組成物の剛性が不十分であり、平均粒子径が２０μｍを越えると本発明の樹脂組成物の耐衝撃性が低く、さらに成形表面の平滑性が失われ、好ましくない。
なお、フィラーの粒子径はレーザー回折・散乱法により測定する。レーザー回折・散乱法により測定した粒度分布より平均粒子径を求めることができる。
【００１９】
本発明に用いる炭酸カルシウムは重質炭酸カルシウム、軽質炭酸カルシウム、コロイド炭酸カルシウム、いずれでもよい。重質炭酸カルシウムとは結晶性の石灰石を粉砕し粒度調整したもので平均粒子径は１〜２０μｍである。軽質炭酸カルシウム、コロイド炭酸カルシウムはいずれも合成炭酸カルシウムであり、前者の平均粒子径が１〜５μｍ、後者のそれは２０〜２００ｎｍである。本発明に用いる炭酸カルシウムの平均粒子径は５０ｎｍ〜５μｍ、好ましくは５０ｎｍ〜３μｍである。平均粒子径が上記範囲外であると、本発明の樹脂組成物の剛性あるいは耐衝撃性が十分発現されず好ましくない。
【００２０】
本発明に用いる無機フィラー（Ｃ）として、炭酸カルシウムとタルクとの複合フィラーは更に好ましい。炭酸カルシウムとタルクとの複合フィラーとは、炭酸カルシウムとタルクとの混合物に処理を加えたものである。炭酸カルシウムの平均粒子径が０．０５〜５μｍ、好ましくは０．０５〜３μｍ、タルクの平均粒子径が０．５〜２０μｍ、好ましくは１〜１０μｍである。平均粒子径が上記範囲外であると、本発明の樹脂組成物の剛性あるいは耐衝撃性が十分発現されず好ましくない。本発明に用いる炭酸カルシウムとタルクとの複合フィラーは、炭酸カルシウムとタルクを乾式で高速撹拌によって均一に混合粉砕して製造される。乾式での高速撹拌は回転羽根の周速が２０ｍ／ｓ以上、好ましくは２５ｍ／ｓ以上で混合粉砕し、高速撹拌は、フィラーの表面改質剤の存在下に行っても良い。表面改質剤としては、高級脂肪酸あるいはその塩、シランカップリング剤、チタネートカップリング剤、リン酸エステル等が挙げられる。撹拌における回転羽根の周速が２０ｍ／ｓ未満では、本発明の樹脂組成物の引張破壊歪みやシャルピー衝撃強さ、デュポン衝撃強さ等の耐衝撃性が低くなり好ましくない。
【００２１】
本発明に用いる複合フィラーは市販品を用いてもよい。たとえば、三共精粉株式会社製のハイブリッドフィラーが挙げられる。
【００２２】
ポリスチレン及び又はゴム変性ポリスチレン（Ａ）、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）および無機フィラー（Ｃ）の合計を１００重量％として、ポリスチレン及び又はゴム変性ポリスチレン（Ａ）９５〜５０重量％、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）１〜２０重量％および無機フィラー（Ｃ）４〜４９重量％である。好ましくはポリスチレン及び又はゴム変性ポリスチレン（Ａ）９０〜６０重量％、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）３〜１５重量％および無機フィラー（Ｃ）７〜３７重量％である。ゴム変性ポリスチレン（Ａ）が９５重量％を超える場合は、ゴム変性ポリスチレン自体と物性は大差なくなってしまう。ポリスチレン及び又はゴム変性ポリスチレン（Ａ）が５０重量％未満では、本発明の樹脂組成物の耐熱性が低下して好ましくない。一方、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）が２０重量％を超えると、本発明の樹脂組成物の耐熱性が低下し、逆に１重量％未満では耐衝撃性が低くなり好ましくない。また、無機フィラー（Ｃ）が４重量％未満では本発明の樹脂組成物の剛性は低く、４９重量％を超えると耐衝撃性が低くなり好ましくない。
【００２３】
ポリスチレン及び又はゴム変性ポリスチレン（Ａ）、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）および無機フィラー（Ｃ）を配合、溶融、混練、造粒する方法は特に限定されず、樹脂組成物の製造で常用されている方法を用いることができる。あるいは、ポリスチレン及び／又はゴム変性ポリスチレン（Ａ）と共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）なる樹脂ペレット、および粉体である無機フィラー（Ｃ）を別々に押出機等にフィードする方法もある。例えば、ドラムタンブラー、ヘンシェルミキサー等で配合した上記成分をバンバリーミキサー、単軸押出機、二軸押出機、ニーダー等を用いて溶融、混練し、ロータリーカッター、ファンカッター等で造粒することによって樹脂組成物を得ることができる。溶融、混練における樹脂温度は２００〜２５０℃が好ましい。
【００２４】
さらに、本発明の樹脂組成物は、ポリスチレン及び又はゴム変性ポリスチレン（Ａ）、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）および無機フィラー（Ｃ）を配合、溶融、混練、造粒するときに、酸化防止剤、滑剤、着色剤、紫外線吸収剤、光安定剤といった添加剤を添加することができる。
本発明の樹脂組成物は射出成形、シート押出成形、真空成形、異型押出成形、ブロー成形といった方法で成形されて樹脂製品となる。
【実施例】
【００２５】
以下、実施例を挙げて本発明をさらに説明するが、本発明はその要旨を越えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。
＜スチレン系樹脂（Ａ）＞
（Ａ）−１；ポリスチレン「６８５」＜ＰＳジャパン（株）製＞
基礎物性を（表−１）に示す。
＜ゴム変性ポリスチレン（Ａ）−２＞
（Ａ）−２；ゴム変性ポリスチレン、ゴム含量８．６重量％
基礎物性を（表−１）に示す。
【表１】
2008189744.tif 000002
＜共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）＞
（Ｂ）−１；タフテックＰ−２０００＜旭化成ケミカルズ（株）製＞
水添ブロック共重合体、スチレン成分含有量６７重量％
（Ｂ）−２；タフテックＨ１０４１＜旭化成ケミカルズ（株）製＞
水添ブロック共重合体、スチレン成分含有量３０重量％
（Ｂ）−３；タフテックＭＰ１０＜旭化成ケミカルズ（株）製＞
変性水添ブロック共重合体（末端イミノ基変性）
（Ｂ）−４；試作品ＡＫ−１＜旭化成ケミカルズ（株）製＞
変性水添ブロック共重合体（末端カルボキシル基変性）
＜無機フィラー（Ｃ）＞
（Ｃ）−１；ハイブリッドフィラーＡＨＴ８０２０Ｃ＜三共精粉（株）製＞
平均粒径３．４μｍと平均粒径８０ｎｍの炭酸カルシウムを重量比８０／２０の割合で乾式で高速撹拌によって複合化した。
（Ｃ）−２；ハイブリッドフィラーＡＨＴ６０４０Ｃ＜三共精粉（株）製＞
平均粒径３．４μｍと平均粒径８０ｎｍの炭酸カルシウムを重量比６０／４０の割合で乾式で高速撹拌によって複合化した。
（Ｃ）−３；炭酸カルシウム  カルシーズＰＬ−１０＜神島化学（株）製＞
平均粒径；１００ｎｍ
（Ｃ）−４；タルク  マイクロエースＰ−３＜日本タルク（株）製＞
平均粒径５．１μｍ
【００２６】
＜樹脂組成物の製造＞
ポリスチレン及び／又はゴム変性ポリスチレン（Ａ）と複合フィラー（Ｂ）あるいは炭酸カルシウム、タルクを（表−２）〜（表−７）の上段に示す通り計量した。
計量した原料をドラムタンブラーで配合し、同方向二軸押出機（ＷＥＲＮＥＲ＆ ＰＦＬＥＩＤＥＲＥＲ社製ＺＳＫ２５）でシリンダー設定温度２２０℃、スクリュー回転数２００ｒｐｍにて溶融混練し、溶融ストランドとして抜き出した。溶融ストランドを水冷しロータリーカッターでストランドをカッティングしてペレット状の樹脂組成物を得た。
【００２７】
＜物性の測定＞  
メルトフローレイトおよび機械物性の測定；
上記で製造した樹脂組成物のメルトフローレイトをＩＳＯ１１３３にしたがって測定した。又、上記で製造した樹脂組成物をＩＳＯタイプＡ試験片に射出成形し、ＩＳＯ５２７−１に従って引張強さ、引張破壊歪みを、ＩＳＯ１７８に従って曲げ強さ、曲げ弾性率を、ＩＳＯ１７９に従ってシャルピー衝撃強さ、ＩＳＯ３０６に従ってビカット軟化温度、ＩＳＯ７５−２に従って荷重撓み温度を測定した。
デュポン衝撃試験；
ＪＩＳ Ｋ ５４００に従い、デュポン衝撃試験を行った。デュポン衝撃試験機を用いて、撃芯の先端Ｒが３ｍｍ、受け台のへこみＲが６ｍｍの条件で、厚さ２ｍｍの射出成形板に撃芯を落下させ、成形板に亀裂を発生させるエネルギーを求めた。
以上の測定結果を（表−２）〜（表−７）の下段および（図−１）〜（図−１２）に示す。
【００２８】
【表２】
2008189744.tif 000003
【００２９】
【表３】
2008189744.tif 000004
【００３０】
【表４】
2008189744.tif 000005
【００３１】
【表５】
2008189744.tif 000006
【００３２】
【表６】
2008189744.tif 000007
【００３３】
【表７】
2008189744.tif 000008
【００３４】
【表８】
2008189744.tif 000009
【００３５】
【表９】
2008189744.tif 000010
【００３６】
【表１０】
2008189744.tif 000011
【００３７】
【表１１】
2008189744.tif 000012
【００３８】
＜表−２＞、＜図−１＞、＜図−２＞
（表−２）には、ポリスチレン（Ａ）−１に無機フィラー（Ｃ）−１を配合した系について示した。共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）−３を配合している実施例は配合していない比較例に比べて、曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さあるいはデュポン衝撃強さとのバランスに優れている。（図−１）には曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さの関係をプロットした。比較例１〜３の点を結ぶラインに対し、実施例１〜３はグラフの上側に位置することから、曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さのバランスに優れていることがわかる。同様に（図−２）には曲げ弾性率とデュポン衝撃強さの関係をプロットしたが、比較例１〜３に対して実施例は上側に位置し、曲げ弾性率とデュポン衝撃強さとのバランスに優れている。
【００３９】
＜表−３＞、＜図−３＞、＜図−４＞
（表−３）には、ゴム変性ポリスチレン（Ａ）−２に無機フィラー（Ｃ）−１を配合した系について示した。（図―３）には曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さとの関係を、（図−４）には曲げ弾性率とデュポン衝撃強さとの関係を各々示した。いずれにおいても、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素からなる水添ブロック共重合体（Ｂ）を配合した実施例は配合していない比較例に対してグラフの上側に位置しており、曲げ弾性率と耐衝撃性とのバランスに優れていることが示されている。中でも共役ジエン成分の多い水添ブロック共重合体（Ｂ）−２を配合した系（実施例７）、さらには末端変性した水添ブロック共重合体（Ｂ）−３および（Ｂ）−４を配合しかつ配合量も５重量％以上の系（実施例１０〜１３）では、デュポン衝撃強さが大幅に向上している。
【００４０】
＜表−４＞、＜図−５＞、＜図−６＞
（表−４）には、ゴム変性ポリスチレン（Ａ）−２に無機フィラー（Ｃ）−２を配合した系について示した。（図―５）には曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さとの関係を、（図−６）には曲げ弾性率とデュポン衝撃強さとの関係を各々示した。水添ブロック共重合体（Ｂ）を配合することにより、曲げ弾性率と衝撃強さとのバランスに優れることがわかる。
【００４１】
＜表−５＞、＜図−７＞、＜図−８＞
（表−５）には、ゴム変性ポリスチレン（Ａ）−２に無機フィラー（Ｃ）−３を配合した系について示した。（図―７）には曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さとの関係を、（図−８）には曲げ弾性率とデュポン衝撃強さとの関係を各々示した。水添ブロック共重合体（Ｂ）を配合することにより、曲げ弾性率と衝撃強さとのバランスに優れる。
【００４２】
＜表−６＞、＜図−９＞、＜図−１０＞
（表−６）には、ゴム変性ポリスチレン（Ａ）−２に無機フィラー（Ｃ）−４を配合した系について示した。（図―９）には曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さとの関係を、（図−１０）には曲げ弾性率とデュポン衝撃強さとの関係を各々示した。水添ブロック共重合体（Ｂ）を配合することにより、曲げ弾性率と衝撃強さとのバランスに優れる。
【００４３】
＜表−７＞、＜図−１１＞、＜図−１２＞
（表−７）には、ポリスチレン（Ａ）−１とゴム変性ポリスチレン（Ａ）−２の１：１のベースに無機フィラー（Ｃ）−１を配合した系について示した。（図―１１）には曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さとの関係を、（図−１２）には曲げ弾性率とデュポン衝撃強さとの関係を各々示した。水添ブロック共重合体（Ｂ）を配合することにより、曲げ弾性率と衝撃強さとのバランスに優れる。
【産業上の利用可能性】
【００４４】
本発明の樹脂組成物はポリスチレンの用途である筐体、発泡体等数多くの産業分野に好ましく用いられる。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さとの関係を示すグラフ。
【図２】曲げ弾性率とデュポン衝撃強さとの関係を示すグラフ。
【図３】曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さとの関係を示すグラフ。
【図４】曲げ弾性率とデュポン衝撃強さとの関係を示すグラフ。
【図５】曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さとの関係を示すグラフ。
【図６】曲げ弾性率とデュポン衝撃強さとの関係を示すグラフ。
【図７】曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さとの関係を示すグラフ。
【図８】曲げ弾性率とデュポン衝撃強さとの関係を示すグラフ。
【図９】曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さとの関係を示すグラフ。
【図１０】曲げ弾性率とデュポン衝撃強さとの関係を示すグラフ。
【図１１】曲げ弾性率とシャルピー衝撃強さとの関係を示すグラフ。
【図１２】曲げ弾性率とデュポン衝撃強さとの関係を示すグラフ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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