(57)【要約】【課題】高温領域における耐摩耗性の向上を図り、かつ相手攻撃性の低下を図った肉盛耐摩耗鉄基合金を提供する。【解決手段】肉盛耐摩耗鉄基合金は、質量％で、鉄：５０％以上、銅：１２．５〜２６．０％、鉄と結合してラーベス相を形成するとともに粒子状のシリサイドを形成するラーベス相粒子形成元素としてのモリブデン：８．０〜１０．０％、ニッケル：８．０〜１０．０％及びシリコン：２．０〜２．５％、ニオブ：０．７〜１．３％及び炭素：０．０７〜０．１３％を含む。銅は、液相状態で鉄と２相分離し、かつ固相状態で鉄基マトリックス中に粒子状に分散する配合割合で添加されている。ラーベス相をもつシリサイドよりなる硬質ラーベス相粒子は、鉄基マトリックス中に分散する銅粒子中に分散している。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉄を主成分とする鉄基合金であって、液相状態で鉄と２相分離し、かつ固相状態で鉄基マトリックス中に粒子状に分散する配合割合で添加された銅と、鉄と結合してラーベス相を形成するとともに粒子状のシリサイドを形成するラーベス相粒子形成元素と、ニッケルと、シリコンとを含むことを特徴とする肉盛耐摩耗鉄基合金。
【請求項２】
前記ラーベス相粒子形成元素は、モリブデン、タングステン及びバナジウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする請求項１に記載の肉盛耐摩耗鉄基合金。
【請求項３】
質量％で、鉄：５０％以上、銅：１２．５〜２６．０％、ラーベス相粒子形成元素：８．０〜１０．０％、ニッケル：８．０〜１０．０％及びシリコン：２．０〜２．５％を含むことを特徴とする請求項１又は２に記載の肉盛耐摩耗鉄基合金。
【請求項４】
ニオブ及び炭素をさらに含むことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一つに記載の肉盛耐摩耗鉄基合金。
【請求項５】
質量％で、ニオブ：０．７〜１．３％及び炭素：０．０７〜０．１３％を含むことを特徴とする請求項４に記載の肉盛耐摩耗鉄基合金。
【請求項６】
鉄を主成分とする鉄基合金であって、鉄を主成分とする鉄基マトリックスと、該鉄基マトリックス中に分散し、銅を主成分とする銅粒子と、該銅粒子中に分散し、ラーベス相をもつシリサイドよりなる硬質ラーベス相粒子とを備えていることを特徴とする肉盛耐摩耗鉄基合金。
【請求項７】
前記鉄基マトリックスは、Ｆｅ−Ｎｉ系の固溶体と、Ｆｅ−Ｎｉ系のシリサイドとを主要素としていることを特徴とする請求項６に記載の肉盛耐摩耗鉄基合金。
【請求項８】
前記硬質ラーベス層粒子は、Ｆｅ−Ｍｏ系のシリサイド、Ｆｅ−Ｗ系のシリサイド及びＦｅ−Ｖ系のシリサイドよりなる群から選ばれる少なくとも１種よりなることを特徴とする請求項６又は７に記載の肉盛耐摩耗鉄基合金。
【請求項９】
前記銅粒子中に分散し、ニオブ炭化物、モリブデン炭化物及びニオブとモリブデンとの複合炭化物よりなる群から選ばれる少なくとも１種よりなる硬質炭化物粒子をさらに備えていることを特徴とする請求項６乃至８のいずれか一つに記載の肉盛耐摩耗鉄基合金。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は肉盛耐摩耗鉄基合金に関する。本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金は例えば摺動材料に適用することができる。
【背景技術】
【０００２】
従来、肉盛耐摩耗合金として、銅を主成分とする銅基合金のものや鉄を主成分とする鉄基合金のものが知られている。
【０００３】
肉盛耐摩耗銅基合金としては、例えば特許文献１に、重量％で、ニッケル：５．０〜２０．０％、シリコン：０．５〜５．０％、マンガン：３．０〜３０．０％、及び、マンガンと結合してラーベス相を形成すると共にシリサイドを形成する元素：３．０〜３０．０％及び不可避不純物を含み、残部が銅の組成を有するＣｕ−Ｎｉ−Ｍｎ系合金が記載されている。
【０００４】
一方、肉盛耐摩耗鉄基合金としては、例えば特許文献２に、重量％で、クロム：３０〜４０％、ニッケル：１５〜３１％、モリブデン：７〜２０％、炭素：０．７〜２．２％、シリコン：１．５％以下及び不可避不純物を含み、残部が鉄の組成を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金が記載されている。
【０００５】
銅基合金は、鉄基合金と比べて、融点が４００℃程度も低いために耐熱性が低く、高温領域での耐摩耗性が低い。このため、例えば自動車エンジンシリンダヘッドのバルブシート部用の肉盛材料として銅基合金を適用することには、高温摩耗特性の点から限界があった。
【０００６】
一方、鉄基合金は、銅基合金と比べて、高温領域での耐摩耗性を高めるのに有利となる。しかし、鉄基合金は銅基合金と比べて自己潤滑性に劣る。また、鉄基マトリックス中に分散するクロム炭化物やモリブデン炭化物等よりなる硬質粒子が、摺動の相手部材を攻撃する。このため、例えば自動車エンジンシリンダヘッドのバルブシート部用の肉盛材料として鉄基合金を使用すれば、相手部材としてのエンジンバルブの摩耗量が増大するという問題があった。
【特許文献１】特開２００５−２５６１４７号公報
【特許文献２】特開平２−１１７７９７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで近年、肉盛耐摩耗合金は様々な環境で使用されつつあり、しかもその使用条件は一層過酷になりつつある。特に自動車業界においては排気ガスクリーン規制が厳しくなっており、これに対処すべく燃料の希薄化により燃焼温度が高温化している。このため、自動車用摺動部品においては、高温領域での耐摩耗性の要求がより厳しくなってきている。
【０００８】
よって、産業界、特に自動車業界においては、上記公報に記載の肉盛耐摩耗合金よりも、さらに耐摩耗性に優れた肉盛耐摩耗合金が要望されている。
【０００９】
本発明は上記した実情に鑑みてなされたものであり、高温領域における耐摩耗性の向上を図り、かつ相手攻撃性の低下を図った肉盛耐摩耗鉄基合金を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
第１発明は、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金を組成面から特定するものである。すなわち、第１発明に係る肉盛耐摩耗鉄基合金は、鉄を主成分とする鉄基合金であって、液相状態で鉄と２相分離し、かつ固相状態で鉄基マトリックス中に粒子状に分散する配合割合で添加された銅と、鉄と結合してラーベス相を形成するとともに粒子状のシリサイドを形成するラーベス相粒子形成元素と、ニッケルと、シリコンとを含むことを特徴とするものである。
【００１１】
前記ラーベス相粒子形成元素は、モリブデン、タングステン及びバナジウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。
【００１２】
第１発明に係る肉盛耐摩耗鉄基合金は、質量％で、鉄：５０％以上、銅：１２．５〜２６．０％、ラーベス相粒子形成元素：８．０〜１０．０％、ニッケル：８．０〜１０．０％及びシリコン：２．０〜２．５％を含むことが好ましい。
【００１３】
第１発明に係る肉盛耐摩耗鉄基合金は、ニオブ及び炭素をさらに含むことが好ましい。これらの元素は、質量％で、ニオブ：０．７〜１．３％、炭素：０．０７〜０．１３％含まれることが好ましい。
【００１４】
第２発明は、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金を組織面から特定したものである。すなわち、第２発明に係る肉盛耐摩耗鉄基合金は、鉄を主成分とする鉄基合金であって、鉄を主成分とする鉄基マトリックスと、該鉄基マトリックス中に分散し、銅を主成分とする銅粒子と、該銅粒子中に分散し、ラーベス相をもつシリサイドよりなる硬質ラーベス相粒子とを備えていることを特徴とするものである。
【００１５】
前記鉄基マトリックスは、Ｆｅ−Ｎｉ系の固溶体と、Ｆｅ−Ｎｉ系のシリサイドとを主要素としていることが好ましい。
【００１６】
前記硬質ラーベス層粒子は、Ｆｅ−Ｍｏ系のシリサイド、Ｆｅ−Ｗ系のシリサイド及びＦｅ−Ｖ系のシリサイドよりなる群から選ばれる少なくとも１種よりなることが好ましい。
【００１７】
第２発明に係る肉盛耐摩耗鉄基合金は、前記銅粒子中に分散し、ニオブ炭化物、モリブデン炭化物及びニオブとモリブデンとの複合炭化物よりなる群から選ばれる少なくとも１種よりなる硬質炭化物粒子をさらに備えていることが好ましい。
【００１８】
本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金では、銅と比べて耐熱性の高い鉄を主成分とする鉄基マトリックスにより、高温領域においても高い耐摩耗性を確保することができる。
【００１９】
また、液相状態で鉄と２相分離し、かつ固相状態で鉄基マトリックス中に粒子状に分散する配合割合で添加された銅は、鉄基マトリックス中に銅粒子として分散している。この鉄基マトリックス中に分散する銅粒子は、鉄基マトリックスよりも硬度の低いものである。すなわち、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金では、硬い鉄基マトリックス中に軟らかい銅粒子が分散している。
【００２０】
ここに、モリブデン、タングステン又はバナジウム等のラーベス相粒子形成元素は、鉄と結合してラーベス相を形成するとともにシリコンと結合してシリサイドを形成する。こうして形成されたラーベス相をもつシリサイドよりなる硬質ラーベス相粒子は、高温における耐摩耗性を高める。そして、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金では、この硬質ラーベス相粒子が硬い鉄基マトリックスではなく、軟らかい銅基粒子中に分散している。
【００２１】
このように、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金では、硬い鉄基マトリックス中に軟らかい銅粒子が分散し、かつ、この軟らかい銅粒子中に硬質ラーベス相粒子が分散している。このような組織によれば、後述する実施例のデータで示されるように、例えば硬い鉄基マトリックス中に鉄基マトリックスよりもさらに硬い硬質粒子が分散してなる従来の肉盛耐摩耗鉄基合金と比べて、高温における耐摩耗性が高く、かつ、相手攻撃性が低くなる。
【００２２】
なお、本明細書では特に断らない限り、％は質量％を意味する。また、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金において、１００質量％から添加元素の総量を差し引いた残部の鉄の質量％は各添加元素の単独の質量％を上回る。
【発明の効果】
【００２３】
したがって、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金によれば、高温領域における耐摩耗性のさらなる向上と、相手攻撃性の低下とを図ることが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金は、鉄を主成分とする鉄基合金であって、銅と、ラーベス相粒子形成元素と、ニッケルと、シリコンとを含む組成を有する。また、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金は、鉄を主成分とする鉄基マトリックスと、この鉄基マトリックス中に分散し、銅を主成分とする銅粒子と、この銅粒子中に分散し、ラーベス相をもつシリサイドよりなる硬質ラーベス相粒子とを備える組織を有する。
【００２５】
鉄基マトリックスは、鉄を主成分とするものであって、Ｆｅ−Ｎｉ系の固溶体と、Ｆｅ−Ｎｉ系のシリサイドとを主要素として形成された形態とすることができる。Ｆｅ−Ｎｉ系のシリサイドは柱状共晶成分であり、肉盛性の向上に寄与する。
【００２６】
本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金において、銅は、液相状態で鉄と２相分離し、かつ固相状態で鉄基マトリックス中に粒子状に分散する配合割合で添加されている。すなわち、銅は鉄基マトリックス中に銅粒子として分散している。
【００２７】
銅の配合割合は、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金の全体を１００％としたとき、１２．５〜２６．０％であることが好ましく、１２．５〜２０．％であることがより好ましく、１２．５〜１５．０％であることが特に好ましい。銅の配合割合が少なすぎると、鉄基マトリックス中に分散する銅粒子が不足する。鉄基マトリックス中に分散する銅粒子が不足すると、ラーベス相が減少し、潤滑摩耗特性が激減する。一方、銅の配合割合が多すぎると、鉄基マトリックス中で銅が粒子状に分散せずに塊状となってホモジニアス分離してしまう。鉄基マトリックス中で銅がホモジニアス分離すると、銅と鉄が大きく分離するため、分散効果が消滅する。
【００２８】
鉄基マトリックス中に分散する銅粒子の大きさとしては、肉盛耐摩耗鉄基合金の組成や凝固速度等にも影響されるが、３０〜１０００μｍ程度であることが好ましく、５０〜２５０μｍ程度であることがより好ましい。銅粒子が大きすぎると、耐熱性不足となり、逆に小さすぎると、潤滑性不足となる。
【００２９】
ラーベス相粒子形成元素は、鉄と結合してラーベス相を形成するとともに粒子状のシリサイドを形成することで、ラーベス相をもつシリサイドよりなる硬質ラーベス相粒子を生成する。この硬質ラーベス相粒子は、鉄基マトリックス中に分散した銅粒子中に分散している。また、硬質ラーベス相粒子は、鉄基マトリックスよりも硬度の高いものである。
【００３０】
ラーベス相粒子形成元素の種類としては、鉄と結合してラーベス相を形成するとともに粒子状のシリサイドを形成することで、ラーベス相をもつシリサイドよりなる硬質ラーベス相粒子を生成するものであれば特に限定されないが、モリブデン、タングステン及びバナジウムよりなる群から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。
【００３１】
ラーベス相粒子形成元素の配合割合は、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金の全体を１００％としたとき、８．０〜１０．０％であることが好ましい。ラーベス相粒子形成元素の配合割合が少なすぎると、銅粒子中に分散する硬質ラーベス相粒子が不足し、高温における耐摩耗性を高める効果が低下する。一方、ラーベス相粒子形成元素の配合割合が多すぎると、肉盛耐摩耗鉄基合金の靭性が低くなり、対象物に肉盛する場合にワレが発生し易くなる。
【００３２】
ニッケルは、主に鉄基マトリックス中に存在し、Ｆｅ−Ｎｉ系の固溶体やＦｅ−Ｎｉ系のシリサイドを形成している。
【００３３】
ニッケルの配合割合は、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金の全体を１００％としたとき、８．０〜１０．０％であることが好ましい。ニッケルの配合割合が少なすぎると、耐熱性が低下し、高温における耐摩耗性を高める効果が低下する。一方、ニッケルの配合割合が多すぎると、肉盛耐摩耗鉄基合金の靭性が低くなり、対象物に肉盛する場合にワレが発生し易くなる。
【００３４】
シリコンは、鉄基マトリックス中に存在してＦｅ−Ｎｉ系のシリサイドを形成したり、あるいは銅粒子中に存在してＦｅ−Ｍｏ系のシリサイド、Ｆｅ−Ｗ系のシリサイド及び／又はＦｅ−Ｖ系のシリサイドを形成したりしている。
【００３５】
シリコンの配合割合は、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金の全体を１００％としたとき、２．０〜２．５％であることが好ましい。シリコンの配合割合が少なすぎると、ラーベス相が不足し、高温における耐摩耗性を高める効果が低下する。一方、シリコンの配合割合が多すぎると、ケイ化物が多量に晶出して、肉盛耐摩耗鉄基合金の靭性が低くなり、対象物に肉盛する場合にワレが発生し易くなる。
【００３６】
本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金は、ニオブ及び炭素をさらに含む組成を有することが好ましい。ニオブ及び炭素は、モリブデンと共に、ニオブ炭化物、モリブデン炭化物及びニオブとモリブデンとの複合炭化物よりなる群から選ばれる少なくとも１種よりなる硬質炭化物粒子を生成する。この硬質炭化物粒子は、硬質ラーベス相粒子と同様、鉄基マトリックス中に分散した銅粒子中に分散する。すなわち、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金は、ニオブ及び炭素が添加されることにより、銅粒子中に分散し、ニオブ炭化物、モリブデン炭化物及びニオブとモリブデンとの複合炭化物よりなる群から選ばれる少なくとも１種よりなる硬質炭化物粒子をさらに備えていることが好ましい。これにより、高温における耐摩耗性をより高めることができる。この硬質炭化物粒子は、鉄基マトリックスよりも硬度の高いものである。
【００３７】
ニオブの配合割合は、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金の全体を１００％としたとき、０．７〜１．３％であることが好ましい。ニオブの配合割合が少なすぎると、銅粒子中に分散する硬質炭化物粒子が不足するため、高温における耐摩耗性を高める効果が低下する。一方、ニオブの配合割合が多すぎると、ニオブ炭化物が多量に晶出して、肉盛耐摩耗鉄基合金の靭性が低くなり、対象物に肉盛する場合にワレが発生し易くなる。
【００３８】
炭素の配合割合は、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金の全体を１００％としたとき、０．０７〜０．１３％であることが好ましい。炭素の配合割合が少なすぎると、銅粒子中に分散する硬質炭化物粒子が不足するため、高温における耐摩耗性を高める効果が低下する。一方、炭素の配合割合が多すぎると、炭化物が多量に晶出して、肉盛耐摩耗鉄基合金の靭性が低くなり、対象物に肉盛する場合にワレが発生し易くなる。
【００３９】
硬質炭化物粒子の大きさとしては、肉盛耐摩耗鉄基合金の組成や凝固速度等にも影響されるが、５〜７５０μｍ程度であることが好ましく、１０〜３５０μｍ程度であることがより好ましい。硬質炭化物粒子が大きすぎると、ワレを誘発しやすくなり、逆に小さすぎると、高温における耐摩耗性を高める効果が低下する。
【００４０】
本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金は、融液状態において、鉄と銅とが２液相分離する。また、融液状態において、ラーベス相粒子形成元素、ニッケル及びシリコンは、それぞれ一層となっている。なお、ニオブ及び炭素が添加されている場合は、融液状態において、ニオブ及び炭素は、それぞれ一層となっている。そして、融液状態から冷却、凝固することで、液相から粒子が形成される。この融液状態からの冷却凝固過程では、まず、硬質ラーベス相粒子が形成され（ニオブ及び炭素が添加されている場合は、硬質炭化物粒子もほぼ同時に形成され）、その後、鉄が冷却凝固することで鉄基マトリックスが形成されて、鉄基マトリックス中に銅の液相が分散した状態となり（先に生成した硬質ラーベス相粒子や硬質炭化物粒子はこの銅の液相中に存在する）、そして最後に銅の液相が冷却凝固することで、硬質ラーベス相粒子や硬質炭化物粒子を含む銅粒子が形成されるものと考えられる。なお、鉄基マトリックスが形成されるときに、硬質ラーベス相粒子や炭化物粒子が鉄基マトリックスに取り込まれずに銅の液相中に存在するのは、形成能（生成傾向エネルギー）のためと考えられる。
【００４１】
本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金は、次の少なくとも一つの実施形態を採用することができる。
【００４２】
本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金は、対象物に肉盛される肉盛合金として用いられる。肉盛方法としては、レーザビーム、電子ビームやアーク等の高密度エネルギ熱源を用いて溶着して肉盛する方法が例示される。この場合には、本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金を粉末又はバルク体として肉盛用素材とし、その粉末又はバルク体を被肉盛部に集合させた状態で、上記したレーザビーム、電子ビームやアーク等の高密度エネルギ熱源に代表される熱源を用いて溶着して肉盛することができる。また上記した肉盛耐摩耗鉄基合金は、粉末又はバルク体に限らず、ワイヤ化又は棒状化した肉盛用素材としても良い。レーザビームとしては炭酸ガスレーザビームやＹＡＧレーザビーム等の高エネルギ密度をもつものが例示される。肉盛される対象物の材質としてはアルミニウム、アルミニウム系合金、鉄若しくは鉄系合金又は銅若しくは銅系合金等が例示されるが、これらに限定されるものではない。対象物を構成するアルミニウム合金の基本組成としては鋳造用のアルミニウム合金、例えば、Ａｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｇ系やＡｌ−Ｚｎ系等を例示できるが、これらに限定されるものではない。対象物としては内燃機関や外燃機関等の機関が例示されるが、これらに限定されるものではない。内燃機関の場合には動弁系材料が例示される。この場合には、排気ポートを構成するバルブシートに適用しても良いし、吸気ポートを構成するバルブシートに適用しても良い。この場合には、本発明に係る肉盛耐摩耗鉄基合金でバルブシート自体を構成しても良いし、本発明に係る肉盛耐摩耗鉄基合金をバルブシートに肉盛することにしても良い。但し、本発明に係る肉盛耐摩耗鉄基合金は、内燃機関などの機関の動弁系材料に限定されるものではなく、耐摩耗性が要請される他の系統の摺動肉盛材料にも使用できるものである。
【００４３】
また、本発明に係る肉盛耐摩耗鉄基合金としては、肉盛後の肉盛層を構成しても良いし、肉盛前の肉盛用合金でも良い。
【実施例】
【００４４】
以下、本発明の実施例について具体的に説明する。
【００４５】
（実施例）
実施例の肉盛耐摩耗鉄基合金に係る試料の組成（分析組成）を表１に示す。分析組成は基本的には配合組成と整合する。実施例の肉盛耐摩耗鉄基合金に係る試料の組成は、銅、モリブデン、ニッケル、シリコン、ニオブ及び炭素を含み、残部が鉄よりなり、表１に示されるように、鉄：５０％以上、銅：１２．５〜２６．０％、ラーベス相粒子形成元素としてのモリブデン：８．０〜１０．０％、ニッケル：８．０〜１０．０％、シリコン：２．０〜２．５％、ニオブ：０．７〜１．３％、炭素：０．０７〜０．１３％の組成内に設定されている。
【００４６】
すなわち、実施例の組成は、鉄：残部（５２．７％）、銅：２５．０％、ラーベス相粒子形成元素としてのモリブデン：９．０％、ニッケル：９．０％、シリコン：２．３％、ニオブ：１．０％、炭素：０．１％である。
【００４７】
上記試料は、高真空中で溶解した合金溶湯をガスアトマイズ処理して製造した粒度が５μｍ〜３００μｍの粉末である。このガスアトマイズ処理は、非酸化性雰囲気（アルゴンガス又は窒素ガスの雰囲気）に高温の溶湯をノズルから噴出させることにより行った。ガスアトマイズ処理で形成された上記粉末は成分均一性が高い。
【００４８】
そして、肉盛の対象物であるアルミニウム合金（材質：ＡＣ２Ｃ）で形成された基体を準備し、上記試料（粉末状）を基体の被肉盛部に載せて試料層を形成した。この状態で、ガス供給管からシールドガス（アルゴンガス）を肉盛箇所に吹き付けつつ、炭酸ガスレーザのレーザビームをビームオシレータにより揺動させると共に、レーザビームと基体とを相対的に移動させ、これによりレーザビームを試料層に照射処理した。このとき、ビームオシレータによりレーザビームを試料層の幅方向に振った。また、このときの照射処理では、炭酸ガスレーザのレーザ出力を３．５ｋＷ、レーザビームの試料層でのスポット径を１．０ｍｍ、レーザビームと基体との相対走行速度を１５ｍｍ／ｓｅｃ、シールドガス流量を１０リットル／ｍｉｎとした。その後、試料を溶融凝固させて、肉盛層（肉盛厚み：１．８ｍｍ、肉盛幅：５．５ｍｍ）を基体の被肉盛部に形成した。
【００４９】
（顕微鏡観察）
こうして形成された肉盛層について、顕微鏡により肉盛組織を観察した。その顕微鏡写真（１００倍）が図１に示されるように、鉄基マトリックスの全体に銅粒子が均一に分散していた。この銅粒子の粒径は２０〜１００μｍ程度であった。そして、硬質ラーベス相粒子及び硬質炭化物粒子は、鉄基マトリックスではなく銅粒子中に分散していた。なお、硬質ラーベス相粒子及び硬質炭化物粒子が鉄基マトリックスではなく銅粒子中に分散していることは、拡大顕微鏡観察により確認することができる。また、硬質炭化物粒子の粒径は５〜５０μｍ程度であった。
【００５０】
また、ＥＰＭＡ分析装置により、上記肉盛組織を調べた。その結果、鉄基マトリックスは、Ｆｅ−Ｎｉ系の固溶体と、ニッケルを主要成分とする網目状のＦｅ−Ｎｉ系のシリサイドとを主要素として形成されていた。また、銅粒子中に分散していた硬質ラーベス相粒子はＦｅ−Ｍｏ系のシリサイドよりなるものであった。また、銅粒子中に分散していた硬質炭化物粒子は、ニオブ炭化物よりなるもの、モリブデン炭化物よりなるもの、及びニオブとモリブデンとの複合炭化物よりなるものであった。
【００５１】
さらに、Ｘ線回折分析装置により、上記肉盛組織を調べたところ、銅粒子中に分散していた硬質ラーベス相粒子たるＦｅ−Ｍｏ系のシリサイドがラーベス相であることが確認できた。
【００５２】
（比較例１）
比較例１の肉盛耐摩耗鉄基合金に係る試料の組成を表１に併せて示すように、比較例１の組成は、実施例の組成において銅の代わりにクロムを含むとともに、モリブデン、ニッケル、シリコン、ニオブ及び炭素を含み、残部が鉄よりなる。この試料は、前記特許文献２に記載された従来材（肉盛耐摩耗鉄基合金）に相当する。
【００５３】
すなわち、比較例１の組成は、鉄：残部（３２．５％）、クロム：３５．０％、モリブデン：１０．０％、ニッケル：２０．０％、シリコン：１．０％、炭素：１．５％である。
【００５４】
上記試料は、実施例と同様のガスアトマイズ処理により製造した粉末である。
【００５５】
（比較例２）
比較例２の肉盛耐摩耗銅基合金に係る試料の組成を表１に併せて示すように、比較例２の組成は、ニッケル、コバルト、モリブデン、鉄、シリコン及びクロムを含み、残部が銅よりなる。この試料は、従来材（型式：ＣｕＬＳ５０）の肉盛耐摩耗銅基合金に相当する。
【００５６】
すなわち、比較例２の組成は、残部：銅（％）、ニッケル：１５．０％、コバルト：７．０％、モリブデン：６．０％、鉄：５．０％、シリコン：２．８％、クロム：１．５％である。
【００５７】
上記試料は、実施例と同様のガスアトマイズ処理により製造した粉末である。
【００５８】
（比較例３）
比較例３の試料の組成を表１に併せて示すように、比較例３の試料は鉄系焼結材である。この比較例３の組成は、Ｆｅ：残部、Ｃｏ：７．５〜１０．５％、Ｍｏ：５．０〜８．０％、Ｎｉ：５．０〜６．０％、Ｃ：０．２５〜０．５０％である。
【００５９】
【表１】
2008279463.tif 000003
【００６０】
（摩耗試験）
実施例の肉盛耐摩耗鉄基合金に係る試料及び比較例１〜３の試料を用いて形成した肉盛層それぞれについて、摩耗試験を行って摩耗量を調べた。
【００６１】
この摩耗試験では、図２に示されるように、バルブシート材（アルミニウム合金ＡＣ２Ｃ）よりなる厚肉円板状の試験片１０の表面に各試料を用いて肉盛層１１を形成した。そして、この肉盛層１１が形成された試験片１０を第１ホルダ１２に保持させた。一方、バルブ材（ＪＩＳ−ＳＵＥ３相当材の表面にＪＩＳ−ＳＵＨ３５相当材を被覆したもの）よりなる円柱状の相手材２０を準備し、この相手材２０の外周に誘導コイル２１を巻回して第２ホルダ２２に保持させた。そして、相手材２０を誘導コイル２１で高周波誘導加熱しつつ回転させ、相手材２０の軸端面を試験片１０の肉盛層１１に押しつけることにより試験を行った。試験条件としては、荷重：５６３．５ｋＰａ、摩擦摺動速度：０．３ｍ／ｓｅｃ、摩擦時間：１８００ｓｅｃ、試験片１０の表面温度：２５０〜４００℃とした。
【００６２】
そして、摩擦試験後の肉盛層１１及び相手材２０の摩耗量を調べた。その結果が図３に示されるように、実施例に係る試料で形成した肉盛層では、バルブシート摩耗量（肉盛層１１の摩耗量）が、比較例１に係る試料（従来材：Ｆｅ基合金）と比べて、大幅に低減した。また、実施例に係る試料で形成した肉盛層では、バルブ摩耗量（相手材２０の摩耗量）が、比較例２に係る試料（従来材：Ｃｕ基合金）と同程度又はそれ以下に低減した。
【００６３】
（Ｃｕ量の効果・影響）
実施例の組成において、銅以外の添加成分の配合割合をＦｅ：残部、Ｍｏ：９．０％、Ｎｉ：９．０％、Ｓｉ：２．３％、Ｎｂ：１．０％、Ｃ：１．０％に固定したまま、銅の配合割合を種々変更した試料を準備した。
【００６４】
そして、各試料を用いて実施例と同様の方法により、アルミニウム合金（材質：ＡＣ２Ｃ）でよりなる基体の表面に肉盛層を形成した。
【００６５】
得られた肉盛層について、粒子分散率（肉盛層の全体を１００体積％としたとき、肉盛層に占める銅粒子の体積比）を調べた。
【００６６】
その結果が図４及び図５に示されるように、肉盛耐摩耗鉄基合金における銅の配合割合が１２．５〜２６．０％の範囲内であれば、銅粒子の粒子分散率が２．５〜２４．５体積％の範囲内にあり、肉盛層における鉄基マトリックス中に銅粒子が均一分散した。これに対し、肉盛耐摩耗鉄基合金における銅の配合割合が１２．５％未満になると、鉄基マトリックス中に分散する銅粒子が極めて少なかった。また、肉盛耐摩耗鉄基合金における銅の配合割合が２６．０％を超えると、鉄基マトリックス中で銅が粒子状に分散せずに塊状となってホモジニアス分離してしまった。
【００６７】
なお、図５は肉盛層における銅粒子の分散状態を模式的に示す断面図であり、（ａ）は肉盛耐摩耗鉄基合金における銅の配合割合が５％であるときの模式断面図、（ｂ）は肉盛耐摩耗鉄基合金における銅の配合割合が２０％であるときの模式断面図、（ｃ）は肉盛耐摩耗鉄基合金における銅の配合割合が３０％であるときの模式断面図である。
【００６８】
したがって、肉盛耐摩耗鉄基合金における銅の配合割合の好ましい範囲は１２．５〜２６．０％であることが確認できた。
【００６９】
（Ｎｉ量の効果・影響）
実施例の組成において、ニッケル以外の添加成分の配合割合をＦｅ：残部、Ｃｕ：２５．０％、Ｍｏ：９．０％、Ｓｉ：２．３％、Ｎｂ：１．０％、Ｃ：０．１％に固定したまま、ニッケルの配合割合を種々変更した試料を準備した。
【００７０】
そして、各試料について、前述した摩耗試験を実施して、バルブシート摩耗量を測定した。また、各試料について、肉盛時のワレ発生率を調べた。
【００７１】
これらの結果が図６及び図７に示されるように、肉盛耐摩耗鉄基合金におけるニッケルの配合割合が８．０〜１０．０％の範囲内にあれば、バルブシートの摩耗量及びワレ発生率を効果的に低減でき、高温領域における耐摩耗性及び耐ワレ性をバランス良く高めることができた。
【００７２】
（Ｍｏ量の効果・影響）
実施例の組成において、モリブデン以外の添加成分の配合割合をＦｅ：残部、Ｃｕ：２５．０％、Ｎｉ：９．０％、Ｓｉ：２．３％、Ｎｂ：１．０％、Ｃ：０．１％に固定したまま、モリブデンの配合割合を種々変更した試料を準備した。
【００７３】
そして、各試料について、前述した摩耗試験を実施して、バルブシート摩耗量を測定した。また、各試料について、肉盛時のワレ発生率を調べた。
【００７４】
これらの結果が図８及び図９に示されるように、肉盛耐摩耗鉄基合金におけるモリブデンの配合割合が８．０〜１０．０％の範囲内にあれば、バルブシートの摩耗量及びワレ発生率を効果的に低減でき、高温領域における耐摩耗性及び耐ワレ性をバランス良く高めることができた。
【００７５】
（Ｓｉ量の効果・影響）
実施例の組成において、シリコン以外の添加成分の配合割合をＦｅ：残部、Ｃｕ：２５．０％、Ｍｏ：９．０％、Ｎｉ：９．０％、Ｎｂ：１．０％、Ｃ：０．１％に固定したまま、シリコンの配合割合を種々変更した試料を準備した。
【００７６】
そして、各試料について、前述した摩耗試験を実施して、バルブシート摩耗量を測定した。また、各試料について、肉盛時のワレ発生率を調べた。
【００７７】
これらの結果が図１０及び図１１に示されるように、肉盛耐摩耗鉄基合金におけるシリコンの配合割合が２．０〜２．５％の範囲内にあれば、バルブシートの摩耗量及びワレ発生率を効果的に低減でき、高温領域における耐摩耗性及び耐ワレ性をバランス良く高めることができた。
【００７８】
（Ｎｂ量の効果・影響）
実施例の組成において、ニオブ以外の添加成分の配合割合をＦｅ：残部、Ｃｕ：２５．０％、Ｍｏ：９．０％、Ｎｉ：９．０％、Ｓｉ：２．３％、Ｃ：０．１％に固定したまま、ニオブの配合割合を種々変更した試料を準備した。
【００７９】
そして、各試料について、前述した摩耗試験を実施して、バルブシート摩耗量を測定した。また、各試料について、肉盛時のワレ発生率を調べた。
【００８０】
これらの結果が図１２及び図１３に示されるように、肉盛耐摩耗鉄基合金におけるニオブの配合割合が０．７〜１．３％の範囲内にあれば、バルブシートの摩耗量及びワレ発生率を効果的に低減でき、高温領域における耐摩耗性及び耐ワレ性をバランス良く高めることができた。
【００８１】
（Ｃ量の効果・影響）
実施例の組成において、炭素以外の添加成分の配合割合をＦｅ：残部、Ｃｕ：２５．０％、Ｍｏ：９．０％、Ｎｉ：９．０％、Ｓｉ：２．３％、Ｎｂ：１．０％に固定したまま、炭素の配合割合を種々変更した試料を準備した。
【００８２】
そして、各試料について、前述した摩耗試験を実施して、バルブシート摩耗量を測定した。また、各試料について、肉盛時のワレ発生率を調べた。
【００８３】
これらの結果が図１４及び図１５に示されるように、肉盛耐摩耗鉄基合金における炭素の配合割合が０．０７〜０．１３％の範囲内にあれば、バルブシートの摩耗量及びワレ発生率を効果的に低減でき、高温領域における耐摩耗性及び耐ワレ性をバランス良く高めることができた。
【００８４】
したがって、本発明に係る肉盛耐摩耗鉄基合金の肉盛層を、内燃機関の動弁系部品であるバルブシートに積層すれば、バルブシートの耐摩耗性を改善でき、更に相手攻撃性も抑えることができ、相手材であるバルブの摩耗量も抑えることができることがわかる。また、肉盛時の耐ワレ性を高めるのにも有利である。
【００８５】
（その他）
なお、前記実施例では、ラーベス相形成元素としてモリブデンを用いる例について説明したが、モリブデンの代わりにタングステン又はバナジウムを用いて硬質ラーベス相粒子としてＦｅ−Ｗ系のシリサイド又はＦｅ−Ｖ系のシリサイドを形成した場合も、同様の効果が得られると考えられる。
【００８６】
なお、前記実施例ではガスアトマイズ処理により肉盛耐摩耗銅基合金の粉末を形成しているが、これに限らず、溶湯を回転体に衝突させて粉末化するメカニカルアトマイズ処理などの粉末化処理、あるいは、粉砕装置を用いた機械的粉砕処理により肉盛用の肉盛耐摩耗銅基合金の粉末を形成しても良い。
【００８７】
本発明の肉盛耐摩耗鉄基合金は、内燃機関の動弁系を構成するバルブシートの他、場合によっては、バルブシートの相手材であるバルブを構成する材料、あるいは、バルブに肉盛される材料に適用することができる。内燃機関はガソリンエンジンでも、ディーゼルエンジンでも良い。
【００８８】
その他、本発明は上記し且つ図面に示した実施例のみに限定されるものではなく、要旨を逸脱しない範囲内で適宜変更して実施できるものである。実施の形態、実施例に記載されている語句の形容は、一部であっても各請求項に記載できるものである。
【図面の簡単な説明】
【００８９】
【図１】実施例の肉盛耐摩耗鉄基合金で形成した肉盛層の肉盛組織を示す顕微鏡写真である。
【図２】肉盛層を有する試験片に対して耐摩耗試験を行っている様子を模式的に示す構成図である。
【図３】実施例及び比較例１〜３に係る肉盛層の摩耗量を示すグラフである。
【図４】肉盛耐摩耗鉄基合金におけるＣｕ配合量と、肉盛層における銅粒子分散率との関係を示すグラフである。
【図５】肉盛層における銅粒子の分散状態を模式的に示す断面図であり、（ａ）は肉盛耐摩耗鉄基合金における銅の配合割合が５％であるときの模式断面図、（ｂ）は肉盛耐摩耗鉄基合金における銅の配合割合が２０％であるときの模式断面図、（ｃ）は肉盛耐摩耗鉄基合金における銅の配合割合が３０％であるときの模式断面図である。
【図６】肉盛耐摩耗鉄基合金におけるＮｉ配合量と、肉盛層の摩耗量との関係を示すグラフである。
【図７】肉盛耐摩耗鉄基合金におけるＮｉ配合量と、肉盛層のワレ発生率との関係を示すグラフである。
【図８】肉盛耐摩耗鉄基合金におけるＭｏ配合量と、肉盛層の摩耗量との関係を示すグラフである。
【図９】肉盛耐摩耗鉄基合金におけるＭｏ配合量と、肉盛層のワレ発生率との関係を示すグラフである。
【図１０】肉盛耐摩耗鉄基合金におけるＳｉ配合量と、肉盛層の摩耗量との関係を示すグラフである。
【図１１】肉盛耐摩耗鉄基合金におけるＳｉ配合量と、肉盛層のワレ発生率との関係を示すグラフである。
【図１２】肉盛耐摩耗鉄基合金におけるＮｂ配合量と、肉盛層の摩耗量との関係を示すグラフである。
【図１３】肉盛耐摩耗鉄基合金におけるＮｂ配合量と、肉盛層のワレ発生率との関係を示すグラフである。
【図１４】肉盛耐摩耗鉄基合金におけるＣ配合量と、肉盛層の摩耗量との関係を示すグラフである。
【図１５】肉盛耐摩耗鉄基合金におけるＣ配合量と、肉盛層のワレ発生率との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【００９０】
１０…試験片（バルブシート）                １１…肉盛層
２０…相手材（バルブ）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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