(57)【要約】【課題】エジェクタ式冷凍サイクルのディフューザ部流出冷媒の流速Ｖｄｉｆを最適流速Ｖｄｉｆ−ｍａｘに近づけることによって、高いサイクル効率ＣＯＰを発揮させる。【解決手段】第１蒸発器１７出口冷媒のエンタルピＨ１ｏｕｔ、第２蒸発器１８出口冷媒のエンタルピＨ２ｏｕｔ等から求められる総冷凍能力Ｑｒｅおよびエジェクタ１５のノズル部１５ａ噴射冷媒の乾き度Ｘｎｏｚ、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒のエンタルピ等から求められる混合冷媒の乾き度Ｘｍｉｘに基づいて算出されたディフューザ部１５ｄ流出冷媒の流速Ｖｄｉｆが、予め定めた範囲になるように、空調制御装置２０が圧縮機１１の冷媒吐出能力を調整する。これにより、第１蒸発器１７における圧力損失ΔＰ１ｄｒｏｐがディフューザ部１５ｄの昇圧量ΔＰｅｊ以下となるようにして、ディフューザ部流出冷媒の流速Ｖｄｉｆを最適流速Ｖｄｉｆ−ｍａｘに近づける。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機（１１）から吐出された高温高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
前記放熱器（１２）下流側冷媒を減圧膨張させるノズル部（１５ａ、３０ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ、３０ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１５ｂ、３０ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１５、３０）と、
前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流れを分岐する分岐部（１００）と、
前記分岐部（１００）で分岐された一方の冷媒を蒸発させて前記圧縮機（１１）吸入側へ流出する第１蒸発器（１７）と、
前記分岐部（１００）で分岐された他方の冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口（１５ｂ、３０ｂ）上流側へ流出する第２蒸発器（１８）とを備え、
前記分岐部（１００）は、前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の動圧が維持されるように冷媒を分岐させ、
前記第２蒸発器（１８）は、その内部に前記動圧が作用する範囲に接続されており、
前記第１蒸発器（１７）における圧力損失（ΔＰ１ｄｒｏｐ）が前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）における昇圧量（ΔＰｅｊ）以下になっていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項２】
前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）、前記昇圧量（ΔＰｅｊ）、前記圧縮機（１１）から吐出された吐出冷媒流量（Ｇｎ）、前記第１蒸発器（１７）の冷媒入口から冷媒出口に至る冷媒通路の通路長さ（Ｌｅ）、前記冷媒通路の通路径（Ｄｅ）、前記冷媒通路の管摩擦係数（λ）の関係が、
Ｖｄｉｆ≦２π×ΔＰｅｊ／Ｇｎ×（Ｄｅ／２）2×（Ｄｅ／Ｌｅ）／λ
となっていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項３】
冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機（１１）から吐出された高温高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
前記放熱器（１２）下流側冷媒を減圧膨張させるノズル部（１５ａ、３０ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ、３０ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１５ｂ、３０ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１５、３０）と、
前記エジェクタ（１５、３０）流出冷媒の流れを分岐する分岐部（１００）と、
前記分岐部（１００）で分岐された一方の冷媒を蒸発させて前記圧縮機（１１）吸入側へ流出する第１蒸発器（１７）と、
前記分岐部（１００）で分岐された他方の冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口（１５ｂ、３０ｂ）上流側へ流出する第２蒸発器（１８）とを備え、
前記第１蒸発器（１７）にて発揮される冷凍能力（Ｑ１）と前記第２蒸発器（１８）にて発揮される冷凍能力（Ｑ２）との合計値である総冷凍能力（Ｑｒｅ）および前記混合冷媒の乾き度（Ｘｍｉｘ）に基づいて、前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整するようになっていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項４】
前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整する冷媒流速調整手段（１１ａ、１２ａ、１７ａ、３０ｅ、３０ｆ、３１、３２）と、
前記冷媒流速調整手段（１１ａ、１２ａ、１７ａ、３０ｅ、３０ｆ、３１、３２）の作動を制御する冷媒流速制御手段（２０）とを備え、
前記冷媒流速制御手段（２０）は、前記総冷凍能力（Ｑｒｅ）および前記混合冷媒の乾き度（Ｘｍｉｘ）に基づいて、前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）が予め定めた範囲になるように、前記冷媒流速調整手段（１１ａ、１２ａ、１７ａ、３０ｅ、３０ｆ、３１、３２）の作動を制御することを特徴とする請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項５】
前記冷媒流速制御手段（２０）は、前記圧縮機（１１）において増加した冷媒のエンタルピ増加量（ΔＨｃｏｍｐ）、前記放熱器（１２）において減少した冷媒のエンタルピ低減量（ΔＨｃｏｎｄ）、前記第１蒸発器（１７）出口冷媒のエンタルピ（Ｈ１ｏｕｔ）および前記第２蒸発器（１８）出口側冷媒のエンタルピ（Ｈ２ｏｕｔ）によって求められる前記総冷凍能力（Ｑｒｅ）、並びに、前記噴射冷媒の乾き度（Ｘｎｏｚ）、前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒のエンタルピ（Ｈｄｉｆ）および前記混合冷媒のエンタルピ（Ｈｍｉｘ）によって求められる前記混合冷媒の乾き度（Ｘｍｉｘ）に基づいて算出された前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）が予め定めた範囲になるように、前記冷媒流速調整手段（１１ａ、１２ａ、１７ａ、３０ｅ、３０ｆ、３１、３２）の作動を制御することを特徴とする請求項４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項６】
前記冷媒流速調整手段は、前記圧縮機（１１）の冷媒吐出能力を変更する吐出能力変更手段（１１ａ）で構成され、
前記冷媒流速制御手段（２０）は、前記吐出能力変更手段（１１ａ）の作動を制御することによって、前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整することを特徴とする請求項３ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項７】
前記冷媒流速調整手段は、前記放熱器（１２）の冷媒放熱能力を変更する放熱能力変更手段（１２ａ）で構成され、
前記冷媒流速制御手段（２０）は、前記放熱能力変更手段（１２ａ）の作動を制御することによって、前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整することを特徴とする請求項３ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項８】
前記冷媒流速調整手段は、前記第１蒸発器（１７）および前記第２蒸発器（１８）のうち少なくとも一方の冷媒蒸発能力を変更する蒸発能力変更手段（１７ａ）で構成され、
前記冷媒流速制御手段（２０）は、前記蒸発能力変更手段（１７ａ）の作動を制御することによって、前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整することを特徴とする請求項３ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項９】
前記冷媒流速調整手段は、前記ノズル部（３０ａ）の絞り通路面積を変更する絞り開度変更手段（３０ｅ、３０ｆ）で構成され、
前記冷媒流速制御手段（２０）は、前記絞り開度変更手段（３０ｅ、３０ｆ）の作動を制御することによって、前記ディフューザ部（３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整することを特徴とする請求項３ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項１０】
前記冷媒流速調整手段は、前記放熱器（１２）の下流側であって、かつ、前記エジェクタ（１５、３０）の上流側に配置された高圧側絞り機構（３１）で構成され、
前記冷媒流速制御手段（２０）は、前記高圧側絞り機構（３１）の作動を制御することによって、前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整することを特徴とする請求項３ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項１１】
前記第２蒸発器（１８）は、直列に接続された複数の蒸発部（１８ａ、１８ｂ）と、前記複数の蒸発部（１８ａ、１８ｂ）の間に配置されて冷媒を減圧膨張させる低圧側絞り機構（３２）を有し、
前記冷媒流速制御手段（２０）は、前記低圧側絞り機構（３２）の作動を制御することによって、前記ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整することを特徴とする請求項３ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１、２に、エジェクタの下流側に冷媒の流れを分岐する分岐部を配置して、分岐された一方の冷媒を第１蒸発器へ流入させ、第１蒸発器の出口側を圧縮機の吸入側へ接続し、さらに、分岐された他方の冷媒を、膨張弁などの減圧装置を介して、第２蒸発器へ流入させ、第２蒸発器の出口側をエジェクタの冷媒吸引口に接続したエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。
【０００３】
この特許文献１のサイクルでは、エジェクタの下流側に配置された気液分離器の内部に分岐部を構成し、第２蒸発器へ液相冷媒を流入させ、また、特許文献２のサイクルでは、三方継手構造のＵ字型の分配器によって分岐部を構成し、第２蒸発器へ気液二相冷媒または液相冷媒を流入させることによって、双方の蒸発器で冷凍能力を発揮できるようにしている。
【特許文献１】特許第２８１８９６５号公報
【特許文献２】特開２００６−２９２３５１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところが、特許文献１、２のサイクルでは、分岐部と第２蒸発器との間に減圧装置が配置されているため、この減圧装置を通過する際に冷媒の運動エネルギーに損失が生じる。従って、この運動エネルギーが全て失われてしまうと、減圧装置出口側の冷媒の静圧とエジェクタの冷媒吸引口の静圧との圧力差の作用のみによって、減圧装置出口側の冷媒を第２蒸発器へ流入させなければならない。
【０００５】
そのため、減圧装置出口側の冷媒の静圧とエジェクタの冷媒吸引口における冷媒の静圧との圧力差よりも、第２蒸発器の入口・出口間の圧力損失が高くなると、第２蒸発器へ冷媒を流入させることができなくなる。その結果、特許文献１、２のサイクルでは、第２蒸発器で冷凍能力を発揮できなくなることがある。
【０００６】
そこで、本発明者らは、先に、特願２００６−２９２４３７号（以下、先願例という。）にて、エジェクタの下流側に配置された分岐部で冷媒の流れを分岐し、分岐された一方の冷媒を第１蒸発器へ流入させ、第１蒸発器の出口側を圧縮機の吸入側に接続し、さらに、他方の冷媒を、減圧装置を介することなく直接第２蒸発器へ流入させ、第２蒸発器の出口側をエジェクタの冷媒吸引口へ接続するサイクルを提案している。
【０００７】
この先願例のサイクルでは、分岐部で分岐された冷媒を、減圧装置等を介することなく第２蒸発器へ直接流入させているので、絞り装置出口側冷媒の静圧とエジェクタの冷媒吸引口における冷媒の静圧との圧力差の作用のみならず、エジェクタから流出した冷媒の動圧の作用によって、エジェクタ下流側の冷媒を第２蒸発器へ流入させることができる。その結果、第２蒸発器において確実に冷凍能力を発揮させることができる。
【０００８】
さらに、エジェクタのディフューザ部の昇圧作用によって昇圧された冷媒を、第１蒸発器を介して圧縮機に吸入させるので、圧縮機の駆動動力を低減させることができる。つまり、先願例のサイクルでは、圧縮機駆動動力の低減によって、サイクル効率（ＣＯＰ）の向上を図ることおよび第２蒸発器にて確実に冷凍能力を発揮させることを両立できる。
【０００９】
ところで、先願例のサイクルでは、エジェクタから流出した冷媒の動圧の作用によって、冷媒を第２蒸発器へ流入させるので、エジェクタから流出した冷媒は所定の流速を有している。なお、エジェクタから流出した冷媒の流速とは、具体的には、エジェクタのディフューザ部流出冷媒の流速Ｖｄｉｆである。
【００１０】
そこで、本発明者らは、更なるＣＯＰの向上のために、このディフューザ部流出冷媒の流速Ｖｄｉｆとサイクル効率ＣＯＰとの関係を調査した。図９は、その調査結果を示すグラフである。図９によれば、ディフューザ部流出冷媒の流速Ｖｄｉｆの変化に伴って、サイクル効率ＣＯＰの値がピーク（最大値）を有するように変化する。
【００１１】
その理由は、ディフューザ部流出冷媒の流速Ｖｄｉｆの増加に伴って、第１、第２蒸発器へ流入する冷媒流量を増加させることができるものの、第１、第２蒸発器の圧力損失は冷媒流速の２乗に比例して増加するので、Ｖｄｉｆが増加すると、却って圧縮機の駆動動力の増加を招いてＣＯＰを低下させてしまうからである。
【００１２】
すなわち、第１蒸発器の圧力損失が増加して、エジェクタのディフューザ部における昇圧量よりも大きくなると、第２蒸発器における冷媒蒸発圧力に対する圧縮機の吸入冷媒圧力の上昇量が低下してしまう。このため、前述の圧縮機の駆動動力低減によるＣＯＰ向上効果を充分に得ることができなくなる。
【００１３】
従って、先願例のサイクルにおいて、高いサイクル効率ＣＯＰを発揮させながらサイクルを運転するためには、ディフューザ部流出冷媒の流速Ｖｄｉｆをサイクル効率ＣＯＰがピークとなる最適流速Ｖｄｉｆ−ｍａｘに近づけるように運転する必要がある。
【００１４】
本発明は上記点に鑑み、エジェクタの下流側に配置された分岐部から複数の蒸発器へ冷媒を流入させるエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ディフューザ部流出冷媒の流速Ｖｄｉｆを最適流速Ｖｄｉｆ−ｍａｘに近づけることによって、サイクル全体として高いサイクル効率を発揮させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
上記の目的を達成するため、本発明では、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機（１１）から吐出された高温高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）下流側冷媒を減圧膨張させるノズル部（１５ａ、３０ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ、３０ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１５ｂ、３０ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１５、３０）と、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流れを分岐する分岐部（１００）と、分岐部（１００）で分岐された一方の冷媒を蒸発させて圧縮機（１１）吸入側へ流出する第１蒸発器（１７）と、分岐部（１００）で分岐された他方の冷媒を蒸発させて冷媒吸引口（１５ｂ、３０ｂ）上流側へ流出する第２蒸発器（１８）とを備え、
分岐部（１００）は、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の動圧が維持されるように冷媒を分岐させ、第２蒸発器（１８）は、その内部に動圧が作用する範囲に接続されており、第１蒸発器（１７）における圧力損失（ΔＰ１ｄｒｏｐ）がディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）における昇圧量（ΔＰｅｊ）以下になっているエジェクタ式冷凍サイクルを第１の特徴とする。
【００１６】
これによれば、圧力損失（ΔＰ１ｄｒｏｐ）が昇圧量（ΔＰｅｊ）以下になっているので、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を最適流速（Ｖｄｉｆ−ｍａｘ）に近づけることができ、サイクル全体として高いサイクル効率を発揮させることができる。
【００１７】
つまり、圧力損失（ΔＰ１ｄｒｏｐ）が昇圧量（ΔＰｅｊ）より大きくなっていると、エジェクタ（１５、３０）のノズル部（１５ａ、３０ａ）で回収した回収エネルギーが第１蒸発器（１７）を通過する際の圧力損失によって消費されてしまう。
【００１８】
このため、第２蒸発器（１８）における冷媒蒸発圧力に対して、圧縮機（１１）の吸入冷媒圧力を充分に上昇させることができず、圧縮機（１１）の駆動動力低減によるサイクル効率向上効果を得にくくなる。
【００１９】
これに対して、圧力損失（ΔＰ１ｄｒｏｐ）が昇圧量（ΔＰｅｊ）以下になっていれば、圧縮機（１１）の駆動動力を低減させてサイクル効率を向上できる。すなわち、ディフューザ部流出冷媒流速（Ｖｄｉｆ）を最適流速（Ｖｄｉｆ−ｍａｘ）に近づけることができる。
【００２０】
さらに、上記第１の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）、昇圧量（ΔＰｅｊ）、圧縮機（１１）から吐出された吐出冷媒流量（Ｇｎ）、第１蒸発器（１７）の冷媒入口から冷媒出口に至る冷媒通路の通路長さ（Ｌｅ）、冷媒通路の通路径（Ｄｅ）、冷媒通路の管摩擦係数（λ）の関係が、
Ｖｄｉｆ≦２π×ΔＰｅｊ／Ｇｎ×（Ｄｅ／２）2×（Ｄｅ／Ｌｅ）／λ
となっていてもよい。
【００２１】
なお、本発明における流路長さ（Ｌｅ）、通路径（Ｄｅ）、管摩擦係数（λ）は厳密な冷媒通路の寸法から導き出される値のみを意味するものではない。後述する実施形態に説明するように、例えば、第１蒸発器（１７）の冷媒通路が複雑な通路形状となる場合、等価的な管路に置き換えた際の流路長さ（Ｌｅ）、通路径（Ｄｅ）、管摩擦係数（λ）の値を含む意味である。
【００２２】
ここで、第１蒸発器（１７）の冷媒通路を管路として近似すると、一般的に、第１蒸発器（１７）の管路摩擦による圧力損失は以下式Ｆ１で表すことができる。
ΔＰ１ｄｒｏｐ＝λ×（Ｌｅ／Ｄｅ）×（ρｄｉｆ×Ｖｄｉｆ2／２）…（Ｆ１）
なお、ρｄｉｆは、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）出口冷媒の密度である。
【００２３】
さらに、第１蒸発器（１７）を通過する冷媒流量は、以下式Ｆ２で表すことができる。
Ｇｎ＝ρｄｉｆ×Ｖｄｉｆ×π（Ｄｅ／２）2…（Ｆ２）
なお、第１蒸発器（１７）を通過する冷媒流量は、圧縮機（１１）の吐出冷媒流量（Ｇｎ）と等しい。
【００２４】
また、第１の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、圧力損失（ΔＰ１ｄｒｏｐ）が昇圧量（ΔＰｅｊ）以下になっているとは、
ΔＰ１ｄｒｏｐ≦ΔＰｅｊ…（Ｆ３）
上記式Ｆ３の関係になっていることを意味する。
【００２５】
そこで、式Ｆ１および式Ｆ２を、式Ｆ３の関係に当てはめると、以下式Ｆ４を導くことができる。
Ｖｄｉｆ≦２π×ΔＰｅｊ／Ｇｎ×（Ｄｅ／２）2×（Ｄｅ／Ｌｅ）／λ…（Ｆ４）
従って、式Ｆ４を満足するようになっていれば、より具体的に、上記式Ｆ３の満足することができる。
【００２６】
その結果、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を最適流速（Ｖｄｉｆ−ｍａｘ）に近づけることができ、サイクル全体として高いサイクル効率を発揮させることができる。
【００２７】
なお、式Ｆ４では、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）の下限値を定めていないが、第１の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルでは、第２蒸発器（１８）の内部にディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の動圧が作用する。従って、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）は、第２蒸発器（１８）の内部に動圧を作用させることが可能な範囲の流速であり、この範囲によって下限値が決定できる。
【００２８】
また、本発明は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機（１１）から吐出された高温高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）下流側冷媒を減圧膨張させるノズル部（１５ａ、３０ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ、３０ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１５ｂ、３０ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１５、３０）と、エジェクタ（１５、３０）流出冷媒の流れを分岐する分岐部（１００）と、分岐部（１００）で分岐された一方の冷媒を蒸発させて圧縮機（１１）吸入側へ流出する第１蒸発器（１７）と、分岐部（１００）で分岐された他方の冷媒を蒸発させて冷媒吸引口（１５ｂ、３０ｂ）上流側へ流出する第２蒸発器（１８）とを備え、
第１蒸発器（１７）にて発揮される冷凍能力（Ｑ１）と第２蒸発器（１８）にて発揮される冷凍能力（Ｑ２）との合計値である総冷凍能力（Ｑｒｅ）および混合冷媒の乾き度（Ｘｍｉｘ）に基づいて、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整するようになっているエジェクタ式冷凍サイクルを第２の特徴とする。
【００２９】
これによれば、総冷凍能力（Ｑｒｅ）および混合冷媒の乾き度（Ｘｍｉｘ）に基づいて、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整されるので、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を最適流速（Ｖｄｉｆ−ｍａｘ）に近づけるようにサイクルを運転することができ、サイクル全体として高いサイクル効率を発揮させることができる。
【００３０】
また、上記第２の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整する冷媒流速調整手段（１１ａ、１２ａ、１７ａ、３０ｅ、３０ｆ、３１、３２）と、冷媒流速調整手段（１１ａ、１２ａ、１７ａ、３０ｅ、３０ｆ、３１、３２）の作動を制御する冷媒流速制御手段（２０）とを備え、冷媒流速制御手段（２０）は、総冷凍能力（Ｑｒｅ）および混合冷媒の乾き度（Ｘｍｉｘ）に基づいて、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）が予め定めた範囲になるように、冷媒流速調整手段（１１ａ、１２ａ、１７ａ、３０ｅ、３０ｆ、３１、３２）の作動を制御するようになっていてもよい。
【００３１】
これによれば、ディフューザ部流出冷媒流速（Ｖｄｉｆ）を、より一層確実に、最適流速（Ｖｄｉｆ−ｍａｘ）に近づけることができる。
【００３２】
さらに、具体的には、冷媒流速制御手段（２０）は、圧縮機（１１）において増加した冷媒のエンタルピ増加量（ΔＨｃｏｍｐ）、放熱器（１２）において減少した冷媒のエンタルピ低減量（ΔＨｃｏｎｄ）、第１蒸発器（１７）出口冷媒のエンタルピ（Ｈ１ｏｕｔ）および第２蒸発器（１８）出口側冷媒のエンタルピ（Ｈ２ｏｕｔ）によって求められる総冷凍能力（Ｑｒｅ）、並びに、噴射冷媒の乾き度（Ｘｎｏｚ）、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒のエンタルピ（Ｈｄｉｆ）および混合冷媒のエンタルピ（Ｈｍｉｘ）によって求められる混合冷媒の乾き度（Ｘｍｉｘ）に基づいて算出されたディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）が予め定めた範囲になるように、冷媒流速調整手段（１１ａ、１２ａ、１７ａ、３０ｅ、３０ｆ、３１、３２）の作動を制御するようになっていればよい。
【００３３】
また、上述の第２の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、具体的に、冷媒流速調整手段は、圧縮機（１１）の冷媒吐出能力を変更する吐出能力変更手段（１１ａ）で構成され、冷媒流速制御手段（２０）は、吐出能力変更手段（１１ａ）の作動を制御することによって、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整するようになっていてもよい。
【００３４】
さらに、冷媒流速調整手段は、放熱器（１２）の冷媒放熱能力を変更する放熱能力変更手段（１２ａ）で構成され、冷媒流速制御手段（２０）は、放熱能力変更手段（１２ａ）の作動を制御することによって、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整するようになっていてもよい。
【００３５】
さらに、冷媒流速調整手段は、第１蒸発器（１７）および第２蒸発器（１８）のうち少なくとも一方の冷媒蒸発能力を変更する蒸発能力変更手段（１７ａ）で構成され、冷媒流速制御手段（２０）は、蒸発能力変更手段（１７ａ）の作動を制御することによって、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整するようになっていてもよい。
【００３６】
さらに、冷媒流速調整手段は、ノズル部（３０ａ）の絞り通路面積を変更する絞り開度変更手段（３０ｅ、３０ｆ）で構成され、冷媒流速制御手段（２０）は、絞り開度変更手段（３０ｅ、３０ｆ）の作動を制御することによって、ディフューザ部（３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整するようになっていてもよい。
【００３７】
さらに、冷媒流速調整手段は、放熱器（１２）の下流側であって、かつ、エジェクタ（１５、３０）の上流側に配置された高圧側絞り機構（３１）で構成され、冷媒流速制御手段（２０）は、高圧側絞り機構（３１）の作動を制御することによって、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整するようになっていてもよい。
【００３８】
さらに、第２蒸発器（１８）は、直列に接続された複数の蒸発部（１８ａ、１８ｂ）と、複数の蒸発部（１８ａ、１８ｂ）の間に配置されて冷媒を減圧膨張させる低圧側絞り機構（３２）を有し、冷媒流速制御手段（２０）は、低圧側絞り機構（３２）の作動を制御することによって、ディフューザ部（１５ｄ、３０ｄ）流出冷媒の流速（Ｖｄｉｆ）を調整するようになっていてもよい。
【００３９】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４０】
（第１実施形態）
図１〜３により、本発明の第１実施形態について説明する。図１は本発明のエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用空調装置に適用した例の全体構成図である。まず、エジェクタ式冷凍サイクル１０において、圧縮機１１は冷媒を吸入し圧縮して吐出するもので、プーリおよびベルトを介して車両走行用エンジン（図示せず）から駆動力が伝達されて回転駆動される。
【００４１】
本実施形態では圧縮機１１として、後述する空調制御装置２０からの制御信号によって吐出容量を連続的に可変制御できる斜板式可変容量型圧縮機を採用している。さらに、斜板式可変容量型圧縮機では、吐出容量を変更することによって冷媒吐出能力を変更することができる。なお、吐出容量とは冷媒の吸入圧縮を行う作動空間の幾何学的な容積、すなわちピストンストロークの上死点と下死点との間のシリンダ容積である。
【００４２】
具体的には、この斜板式可変容量型圧縮機は、内部に形成されて吸入冷媒と吐出冷媒とを導入させる斜板室（図示せず）、斜板室へ導入させる吸入冷媒と吐出冷媒との割合を調整する電磁式容量制御弁１１ａ、斜板室の圧力に応じて傾斜角度を変位させる斜板（図示せず）を有して構成され、この斜板の傾斜角度に応じてピストンストローク（吐出容量）が変更される。
【００４３】
従って、電磁式容量制御弁１１ａは、本実施形態の吐出能力変更手段を構成しており、後述する空調制御装置２０の制御電流Ｉｎによって弁開度（吸入冷媒と吐出冷媒との割合）が調整される。さらに、斜板式可変容量型圧縮機では、吐出容量を略０％〜１００％の範囲で連続的に変化させることができるので、吐出容量を略０％付近に減少することによって、圧縮機１１を実質的に作動停止状態にすることができる。
【００４４】
そこで、本実施形態では、圧縮機１１をプーリおよびベルトＶを介して車両走行用エンジンに常時連結するクラッチレスの構成としている。もちろん、可変容量型圧縮機であっても電磁クラッチを介して車両走行用エンジンから動力を伝達できるようにしてもよい。
【００４５】
また、圧縮機１１として固定容量型圧縮機を採用する場合は、吐出能力変更手段として電磁クラッチを採用できる。つまり、電磁クラッチにより圧縮機を断続的に作動させて、オンオフ作動の比率を制御する稼働率制御を行うことで冷媒吐出能力を調整できる。さらに、圧縮機１１として電動圧縮機を採用すれば、電動モータが吐出能力変更手段となり、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。
【００４６】
圧縮機１１の吐出側には、放熱器１２が接続されている。放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒と冷却ファン１２ａにより送風される外気（車室外空気）とを熱交換させて、高圧冷媒を放熱させる放熱用熱交換器である。
【００４７】
冷却ファン１２ａは、後述する空調制御装置２０から出力される制御電圧Ｖ１によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。そして、この冷却ファン１２ａの送風空気量によって放熱器１２の放熱能力が調整される。従って、冷却ファン１２ａは本実施形態の放熱能力変更手段を構成する。
【００４８】
なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒として、フロン系の冷媒を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界サイクルを構成している。従って、放熱器１２は冷媒を凝縮させる凝縮器として作用する。
【００４９】
放熱器１２の下流側には、内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａが接続されている。内部熱交換器１３は、高圧側冷媒流路１３ａを通過する放熱器１２出口側冷媒と、低圧側冷媒流路１３ｂを通過する圧縮機１１吸入側冷媒とを熱交換させて、放熱器１２出口側冷媒を冷却するものである。これにより、後述する第１、２蒸発器１７、１８における冷媒入口・出口間の冷媒のエンタルピ差（冷凍能力）を増大させることができる。
【００５０】
なお、内部熱交換器１３の具体的構成としては種々の構成を採用できる。具体的には、高圧側冷媒流路１３ａと低圧側冷媒流路１３ｂとを形成する冷媒配管同士をろう付け、溶接、圧接、はんだ付け等の接合手段で接合して熱交換させる構成や、低圧側冷媒流路１３ｂを形成する外側管の内側に高圧側冷媒流路１３ａを配置する二重管方式の熱交換器構成を採用できる。
【００５１】
内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａの出口側には、エジェクタ１５が接続されている。このエジェクタ１５は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴射する冷媒流の吸引作用によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段でもある。
【００５２】
具体的には、エジェクタ１５は、内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａから流出した高圧冷媒の通路面積を小さく絞って、さらに冷媒を減圧させるノズル部１５ａと、ノズル部１５ａの冷媒噴射口と連通するように配置されて、後述する第２蒸発器１８から流出した冷媒を吸引する冷媒吸引口１５ｂを有している。
【００５３】
さらに、ノズル部１５ａおよび冷媒吸引口１５ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１５ａから噴射する高速度の冷媒流と冷媒吸引口１５ｂからの吸引された吸引冷媒とを混合する混合部１５ｃを有し、混合部１５ｃの冷媒流れ下流側には昇圧部をなすディフューザ部１５ｄを有している。
【００５４】
ディフューザ部１５ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。
【００５５】
エジェクタ１５の下流側（具体的には、ディフューザ部１５ｄの出口側）には、冷媒の流れを分岐して下流側へ分配する冷媒分配器１６が接続されている。この冷媒分配器１６は、略直線形状の管径の異なる配管を接合して構成されたＴ字型の三方継手構造になっている。
【００５６】
より具体的には、冷媒分配器１６は、冷媒を流入させる導入管部１６ａ、冷媒を第１蒸発器１７側へ流出させる第１導出管部１６ｂおよび冷媒を第２蒸発器１８側へ流出させる第２導出管部１６ｃを有している。従って、この冷媒分配器１６内部に分岐部１００が構成される。
【００５７】
さらに、冷媒分配器１６では、導入管部１６ａの冷媒流入方向と第２導出管部１６ｃの冷媒流出方向が同軸上に同一方向に向いており、第１導出管部１６ｂの冷媒流出方向は、導入管部１６ａの冷媒流入方向および第２導出管部１６ｃの冷媒流出方向に対して略垂直方向に向いている。
【００５８】
上述の如く、導入管部１６ａの流入冷媒の流れ方向と第２導出管部１６ｃの流出冷媒の流れ方向が同軸上に同一方向に向いているので、導入管部１６ａへ流入した冷媒は、不必要に流速を低下させることなく第２導出管部１６ｃから流出する。これにより、冷媒分配器１６の分岐部１００において冷媒の流れが分岐される際に、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄ流出冷媒の動圧が維持される。
【００５９】
このような冷媒分配器１６は、金属製の配管をろう付け、溶接等の接合手段によって接合することで容易に形成できる。もちろん樹脂製の配管を接着して形成してもよい。さらに、直方体状の金属ブロックや樹脂ブロックに複数の冷媒通路となる穴を設けることで形成してもよい。
【００６０】
なお、図１では、本実施形態のサイクル構成を概略的に示しているが、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄ、冷媒分配器１６、第２蒸発器１８は、直接あるいは短い配管により近接するように接続することが望ましい。このように接続されることで、より一層、冷媒の流れが分岐される際に、エジェクタ１５流出冷媒の動圧が維持される。
【００６１】
本実施形態では、冷媒分配器１６と第２蒸発器１８が上記のように接続されているので、冷媒分配器１６の第２導出管部１６ｃおよび第２蒸発器１８は、絞り手段を介することなく接続されて、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄ流出冷媒の動圧が第２蒸発器１８の内部に作用するように接続されている。
【００６２】
第１導出管部１６ｂに接続される第１蒸発器１７は、冷媒分配器１６にて分岐された一方の冷媒と送風ファン１７ａによって送風された空気とを熱交換させて、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。
【００６３】
送風ファン１７ａは、後述する空調制御装置２０から出力される制御電圧Ｖ２によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。そして、この送風ファン１７ａの送風空気量によって第１蒸発器１７の冷媒蒸発能力が調整される。
【００６４】
さらに、第１蒸発器１７の出口側には、アキュムレータ１９が接続されている。アキュムレータ１９は、内部へ流入した気相冷媒と液相冷媒とを分離して、余剰冷媒を蓄える気液分離器である。アキュムレータ１９の気相冷媒出口には、内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路１３ｂの入口側が接続され、低圧側冷媒流路１３ｂの出口側には、圧縮機１１の冷媒吸引側が接続されている。
【００６５】
一方、第２導出管部１６ｃに接続される第２蒸発器１８は、冷媒分配器１６にて分岐された他方の冷媒と送風ファン１７ａから送風された送風空気とを熱交換させて、低圧冷媒に吸熱させることで送風空気を冷却する吸熱用熱交換器である。
【００６６】
従って、送風ファン１７ａは第１蒸発器１７および第２蒸発器１８の双方の冷媒蒸発能力を変更できる蒸発能力変更手段である。さらに、第２蒸発器１８の出口側はエジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂに接続されている。
【００６７】
なお、本実施形態の第１蒸発器１７および第２蒸発器１８は一体構造に組み付けられている。従って、送風ファン１７ａにより送風された送風空気は矢印２００方向に流れ、まず、第１蒸発器１７で冷却され、次に、第２蒸発器１８で冷却されて冷却対象空間（車室内）へ流れ込む。従って、本実施形態では、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８にて同一の冷却対象空間を冷却できるようになっている。
【００６８】
次に、図２により本実施形態の電気制御部の概要を説明する。図２は本実施形態の電気制御部のブロック図である。空調制御装置２０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って、上記した各種アクチュエータの作動を制御する。
【００６９】
具体的には、空調制御装置２０の出力側には、吐出能力変更手段である電磁式容量制御弁１１ａ、放熱能力変更手段である冷却ファン１２ａおよび蒸発能力変更手段である送風ファン１７ａが接続される。従って、本実施形態の空調制御装置２０は、冷媒流速制御手段として機能する。
【００７０】
また、空調制御装置２０の入力側には、以下の各物理量を検出する検出手段群の検出信号が入力される。
【００７１】
検出手段群のうち温度検出手段である温度センサとしては、第１蒸発器１７出口冷媒の温度Ｔ１ｏｕｔを検出する第１温度センサ２１ａ、第２蒸発器１８出口冷媒の温度Ｔ２ｏｕｔを検出する第２温度センサ２２ａ、ノズル部１５ａ入口冷媒の温度Ｔｎｏｚｉを検出する第３温度センサ２３ａ、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒の温度Ｔｄｉｆを検出する第４温度センサ２４ａ、圧縮機１１吸入冷媒温度Ｔｃｏｍｐｉを検出する第５温度センサ２５ａ、圧縮機１１吐出冷媒温度Ｔｃｏｍｐｏを検出する第６温度センサ２６ａ、放熱器１２出口冷媒温度Ｔｃｏｎｄｏを検出する第７温度センサ２７ａ等が接続される。
【００７２】
また、検出手段群のうち圧力検出手段である圧力センサとしては、第１蒸発器１７出口冷媒の圧力Ｐ１ｏｕｔを検出する第１圧力センサ２１ｂ、第２蒸発器１８出口冷媒の圧力Ｐ２ｏｕｔを検出する第２圧力センサ２２ｂ、ノズル部１５ａ入口冷媒の圧力Ｐｎｏｚｉを検出する第３圧力センサ２３ｂ、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒の圧力Ｐｄｉｆを検出する第４圧力センサ２４ｂ、圧縮機１１吸入冷媒圧力Ｐｃｏｍｐｉを検出する第５圧力センサ２５ｂ、圧縮機１１吐出冷媒圧力Ｐｃｏｍｐｏを検出する第６圧力センサ２６ｂ、放熱器１２出口冷媒温度Ｐｃｏｎｄｏを検出する第７圧力センサ２７ｂ等が接続される。
【００７３】
さらに、圧縮機１１の回転数Ｎｃを検出する回転数検出手段である回転数センサ２８が接続される。また、空調制御装置２０には、上記各センサの検出信号の他に、操作パネル２９からの各種操作信号も入力される。操作パネルには、車両用冷凍装置を作動させる作動スイッチ、冷却対象空間の冷却温度を設定する温度設定スイッチ等が設けられる。
【００７４】
次に、上述の構成の本実施形態の作動を図３のモリエル線図により説明する。操作パネルの作動スイッチが投入されて、圧縮機１１に車両走行用エンジンから回転駆動力が伝達されると、圧縮機１１は冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。圧縮機から吐出された高温高圧状態の気相冷媒（図３のＡ1点）は、放熱器１２へ流入し、冷却ファンから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱する（図３のＡ1点→Ｂ1点）。
【００７５】
放熱器１２から流出した冷媒は、内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａへ流入し、低圧側冷媒流路１３ｂを通過する圧縮機１１吸入冷媒と熱交換して、さらに冷却されて過冷却状態となる（図３のＢ1点→Ｃ1点）。
【００７６】
内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａから流出した冷媒は、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入する。エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入した冷媒は、等エントロピ的に減圧膨張する（図３のＣ1点→Ｄ1点）。
【００７７】
そして、この減圧膨張時に冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換されて、冷媒がノズル部１５ａの冷媒噴射口から高速度となって噴射される。この噴射冷媒の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口１５ｂから第２蒸発器１８通過後の冷媒が吸引される。
【００７８】
さらに、ノズル部１５ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１５ｂから吸引された吸引冷媒がエジェクタ１５の混合部１５ｃにて混合されて混合冷媒となって（図３のＤ1点→Ｅ1点）、ディフューザ部１５ｄに流入する。
【００７９】
ディフューザ部１５ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する（図３のＥ1点→Ｆ1点）。つまり、図３おけるＦ1点とＥ1点との圧力差が、ディフューザ部１５ｄにおける昇圧量ΔＰｅｊである。
【００８０】
ディフューザ部１５ｄから流出した冷媒の流れは、冷媒分配器１６の内部の分岐部１００にて分岐され、分岐された一方の冷媒は、第１導出管部１６ｂから第１蒸発器１７へ流入し、送風ファン１７ａの送風空気から吸熱して蒸発しながら、第１蒸発器１７内の圧力損失により徐々に圧力を低下させていく（図３のＦ1点→Ｇ1点）。つまり、図３におけるＦ1点とＧ1点との圧力差が、第１蒸発器１７における圧力損失ΔＰ１ｄｒｏｐである。
【００８１】
さらに、第１蒸発器１７から流出した冷媒は、内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路１３ｂに流入して、高圧側冷媒流路１３ａを通過する高圧冷媒と熱交換して加熱される（図３のＧ1点→Ｈ1点）。内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路１３ｂで加熱された冷媒は、圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（図３のＨ1点→Ａ1点）。
【００８２】
一方、分岐部１００で分岐された他方の冷媒は、第２導出管部１６ｃから第２蒸発器１１８へ流入し、送風ファン１７ａの送風空気から吸熱して蒸発しながら、第２蒸発器１８内の圧力損失とエジェクタ１５の吸引作用により徐々に圧力を低下させていく（図３のＦ1点→Ｉ1点）。第２蒸発器１８から流出した冷媒は、冷媒吸引口１５ｂからエジェクタ１５内に吸引される（図３のＩ1点→Ｅ1点）。
【００８３】
この際、空調制御装置２０は、第１蒸発器１７における圧力損失ΔＰ１ｄｒｏｐがディフューザ部１５ｄにおける昇圧量ΔＰｅｊ以下となるように圧縮機１１の冷媒吐出能力を制御する。
【００８４】
具体的には、空調制御装置２０は、第１蒸発器１７の冷媒入口から冷媒出口に至る冷媒通路と圧力損失特性が同等となる管路の流路長さＬｅ、代表通路径Ｄｅ、管摩擦係数λを記憶しており、これらの値から前述した式Ｆ４の関係となるように圧縮機１１の冷媒吐出能力を制御する。
【００８５】
前述の如く、式Ｆ４の満足すれば、第１蒸発器１７における圧力損失ΔＰ１ｄｒｏｐがディフューザ部１５ｄにおける昇圧量ΔＰｅｊ以下となる。以下に、再度式Ｆ４を示す。
Ｖｄｉｆ≦２π×ΔＰｅｊ／Ｇｎ×（Ｄｅ／２）2×（Ｄｅ／Ｌｅ）／λ…（Ｆ４）
式Ｆ４のうち、ディフューザ部１５ｄにおける昇圧量ΔＰｅｊは、第２蒸発器１８出口冷媒の圧力Ｐ２ｏｕｔ（図３のＥ1点の圧力）とディフューザ部１５ｄ流出冷媒の圧力Ｐｄｉｆ（図３のＦ1点の圧力）との差から算出できる。
【００８６】
また、圧縮機１１の吐出冷媒流量Ｇｎは、圧縮機１１の回転数Ｎｃ、電磁式容量制御弁１１ａに出力された制御信号Ｉｎから決定される圧縮機１１の吐出容量、予め空調制御装置２０に記憶された圧縮機１１の体積効率ηｖ、圧縮機１１吸入冷媒温度Ｔｃｏｍｐｉおよび圧縮機１１吸入冷媒圧力Ｐｃｏｍｐｉから算出される圧縮機１１吸入冷媒密度を積算することによって算出できる。
【００８７】
次に、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒の流速Ｖｄｉｆの算出について説明する。空調制御装置２０では、第１蒸発器１７にて発揮される冷凍能力Ｑ１と第２蒸発器１８にて発揮される冷凍能力Ｑ２との合計値である総冷凍能力Ｑｒｅおよびノズル部１５ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１５ｂから吸引された吸引冷媒との混合冷媒の乾き度Ｘｍｉｘに基づいて、Ｖｄｉｆを算出する。
【００８８】
まず、総冷凍能力Ｑｒｅは、以下式Ｆ５によって算出できる。
Ｑｒｅ＝Ｇｎ×（ΔＨｃｏｎｄ−ΔＨｃｏｍｐ）…（Ｆ５）
ここで、ΔＨｃｏｎｄは、放熱器１２におけるエンタルピ低減量であり、ΔＨｃｏｍｐは、圧縮機１１におけるエンタルピ増加量である。
【００８９】
ΔＨｃｏｎｄは、圧縮機１１吐出冷媒温度Ｔｃｏｍｐｏと圧縮機１１吐出冷媒圧力Ｐｃｏｍｐｏとから算定される圧縮機１１吐出冷媒のエンタルピＨｃｏｍｐｏ、および、放熱器１２出口冷媒温度Ｔｃｏｎｄｏと放熱器１２出口冷媒温度Ｐｃｏｎｄｏとから算定される放熱器１２出口冷媒のエンタルピＨｃｏｎｄｏから算出できる。
【００９０】
一方、ΔＨｃｏｍｐは、圧縮機１１吐出冷媒のエンタルピＨｃｏｍｐｏ、および、圧縮機１１吸入冷媒温度Ｔｃｏｍｐｉと圧縮機１１吸入冷媒圧力Ｐｃｏｍｐｉとから算定される圧縮機１１吸入冷媒のエンタルピＨｃｏｍｐｉから算出できる。
【００９１】
さらに、Ｑｒｅは、以下式Ｆ６によって表すことができる。
Ｑｒｅ＝Ｇｎ×（Ｈ１ｏｕｔ−Ｈｅｉｎ）＋Ｇｅ×（Ｈ２ｏｕｔ−Ｈｅｉｎ）…（Ｆ６）
ここで、Ｈｅｉｎは、実際に第１、第２蒸発器１７、１８へ流入する冷媒のエンタルピであって、分岐部１００にて分岐された冷媒のエンタルピである。従って、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒のエンタルピＨｄｉｆと極めて近い値である。
【００９２】
また、Ｇｅは、第２蒸発器１８を通過する通過冷媒流量であり、Ｈ１ｏｕｔは、第１蒸発器１７出口冷媒のエンタルピであり、Ｈ２ｏｕｔは、第２蒸発器１８出口冷媒のエンタルピである。Ｈ１ｏｕｔは第１蒸発器１７出口冷媒の温度Ｔ１ｏｕｔと第１蒸発器１７出口冷媒の圧力Ｐ１ｏｕｔとから算定でき、Ｈ２ｏｕｔは第２蒸発器１８出口冷媒の温度Ｔ２ｏｕｔと第２蒸発器１８出口冷媒の圧力Ｐ２ｏｕｔとから算定できる。
【００９３】
従って、式Ｆ５および式Ｆ６によって、総冷凍能力Ｑｒｅを求めることによって、第２蒸発器１８の通過冷媒流量Ｇｅおよび第１、第２蒸発器１７、１８へ流入する冷媒のエンタルピＨｅｉｎを変数とした式が導き出される。
【００９４】
次に、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の乾き度Ｘｍｉｘは、以下式Ｆ７によって表すことができる。
Ｘｍｉｘ＝（Ｇｎ・Ｘｎｏｚ＋Ｇｅ）／（Ｇｎ＋Ｇｅ）…（Ｆ７）
ここで、Ｘｎｏｚは、エジェクタ１５のノズル部１５ａからの噴射冷媒の乾き度である。
【００９５】
Ｘｎｏｚは、ノズル部１５ａ入口冷媒の温度Ｔｎｏｚｉとノズル部１５ａ入口冷媒の圧力Ｐｎｏｚｉとから決定されるノズル部１５ａ入口冷媒のエンタルピＨｎｏｚｉ、および、ノズル部１５ａの設計諸元等から予め空調制御装置２０に記憶されたノズル効率ηｎｏｚから算出される。
【００９６】
さらに、乾き度Ｘｍｉｘは、以下式Ｆ８によって表すこともできる。
Ｘｍｉｘ＝（（Ｈｅｉｎ−Ｈｌｄｉｆ）×（Ｓｇｄｉｆ−Ｓｌｄｉｆ）／（Ｈｇｄｉｆ−Ｈｌｄｉｆ）−（Ｓｌｍｉｘ−Ｓｌｄｉｆ））／（Ｓｇｍｉｘ−Ｓｌｍｉｘ）…（Ｆ８）
ここで、Ｈｌｄｉｆはディフューザ部１５ｄ流出冷媒のうち飽和液相冷媒のエンタルピであり、Ｈｇｄｉｆはディフューザ部１５ｄ流出冷媒のうち飽和気相冷媒のエンタルピである。
【００９７】
また、Ｓｌｄｉｆはディフューザ部１５ｄ流出冷媒のうち飽和液相冷媒のエントロピであり、Ｓｇｄｉｆはディフューザ部１５ｄ流出冷媒のうち飽和気相冷媒のエントロピである。
【００９８】
これらのＨｌｄｉｆ、Ｈｇｄｉｆ、Ｓｌｄｉｆ、Ｓｇｄｉｆはいずれも、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒の温度Ｔｄｉｆとディフューザ部１５ｄ流出冷媒の圧力Ｐｄｉｆからディフーザ部１５ｄ流出冷媒のエンタルピＨｄｉｆを算定して、算定されたエンタルピＨｄｉｆから予め空調制御装置２０に記憶された冷媒の特性（モリエル線図に相当）を参照して決定できる。
【００９９】
また、Ｓｌｍｉｘはエジェクタ１５の混合部１５ｃ入口冷媒のうち飽和液相冷媒のエントロピであり、Ｓｇｍｉｘは混合部１５ｃ入口冷媒のうち飽和気相冷媒のエントロピである。このＳｌｍｉｘおよびＳｇｍｉｘは、混合部１５ｃ入口冷媒のエンタルピＨｍｉｘを算定し、算定されたＨｍｉｘから予め空調制御装置２０に記憶された冷媒の特性を参照して決定できる。
【０１００】
具体的には、ノズル部１５ａ入口冷媒のエンタルピＨｎｏｚｉと予め空調制御装置２０に記憶されたノズル部１５ａの減圧特性から決定されるノズル部１５ａ出口冷媒のエンタルピＨｎｏｚｏ、第２蒸発器１８出口冷媒のエンタルピＨ２ｏｕｔおよび吐出冷媒流量Ｇｎと通過冷媒流量Ｇｅとの流量比から混合部１５ｃ入口冷媒のエンタルピＨｍｉｘを決定する。
【０１０１】
従って、式Ｆ７および式Ｆ８によって、混合冷媒の乾き度Ｘｍｉｘを求めることによって、第２蒸発器１８の通過冷媒流量Ｇｅおよび第１、第２蒸発器１７、１８へ流入する冷媒のエンタルピＨｅｉｎを変数とした式が導き出される。
【０１０２】
次に、空調制御装置２０は、上述した通過冷媒流量ＧｅおよびエンタルピＨｅｉｎを変数とする２つの式を解くことによって、通過冷媒流量ＧｅおよびエンタルピＨｅｉｎを算出する。
【０１０３】
さらに、以下式Ｆ９によって、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒の流量Ｇｄｉｆを算出する。
Ｇｄｉｆ＝Ｇｎ＋Ｇｅ…（Ｆ９）
また、空調制御装置２０は、エンタルピＨｅｉｎから、ディフューザ部１５で流出冷媒の密度ρｄｉｆを算出し、以下式Ｆ１０によって、ディフューザ部１５ｄ出口冷媒の流速Ｖｄｉｆを算出する。
Ｖｄｉｆ＝Ｇｄｉｆ／（ρｄｉｆ×Ａｄｉｆ）…（Ｆ１０）
ここで、Ａｄｉｆは、ディフューザ部１５ｄ出口の冷媒通路面積であり、エジェクタ１５の設計諸元から予め空調制御装置２０に記憶された値である。
【０１０４】
そして、空調制御装置２０は、上記の如く算出されたＶｄｉｆが式Ｆ４を満足するように、圧縮機１１の吐出能力変更手段である電磁式容量制御弁１１ａの作動を制御する。
【０１０５】
本実施形態では、上記の如く作動するので、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８で同時に冷却作用を発揮できる。この際、エジェクタ１５の吸引作用によって、第２蒸発器１８の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を、第１蒸発器１７の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）に対して低下させることができ、第１、第２蒸発器１７、１８の冷媒蒸発温度と送風ファン１７ａの室内送風空気との温度差を確保して、効率的に室内送風空気を冷却できる。
【０１０６】
さらに、本実施形態では、分岐部１００において、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄから流出した冷媒の動圧が維持されるように冷媒の流れを分岐しているので、第２蒸発器１８の内部にディフューザ部１５ｄから流出した冷媒の動圧を作用させて、第２蒸発器１８へ冷媒を確実に流入させることができる。
【０１０７】
また、第１蒸発器１７下流側に圧縮機１１吸入側を接続しているので、圧縮機１１の吸入作用によって第１蒸発器１７にも確実に冷媒を流入させることができる。従って、双方の蒸発器１７、１８において確実に冷凍能力を発揮させることができる。
【０１０８】
さらに、本実施形態では、空調制御装置２０が、ディフューザ部１５ｄ出口冷媒の流速Ｖｄｉｆが式Ｆ４を満足するように、圧縮機１１の吐出能力変更手段である電磁式容量制御弁１１ａの作動を制御するので、ディフューザ部１５ｄ出口冷媒の流速Ｖｄｉｆを図９に示す最適流速Ｖｄｉｆ−ｍａｘに近づけることができる。その結果、圧縮機１１の駆動動力を確実に低減させて、サイクル全体として高いサイクル効率を発揮させることができる。
【０１０９】
換言すると、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルは、圧縮機１１吸入冷媒温度Ｔｃｏｍｐｉ、圧縮機１１吸入冷媒圧力Ｐｃｏｍｐｉ、圧縮機１１吐出冷媒温度Ｔｃｏｍｐｏ、圧縮機１１吐出冷媒圧力Ｐｃｏｍｐｏ、放熱器１２出口冷媒温度Ｔｃｏｎｄｏ、放熱器１２出口冷媒温度Ｐｃｏｎｄｏ、第１蒸発器１７出口冷媒の温度Ｔ１ｏｕｔ、第１蒸発器１７出口冷媒の圧力Ｐ１ｏｕｔ、第２蒸発器１８出口冷媒の温度Ｔ２ｏｕｔ、第２蒸発器１８出口冷媒の圧力Ｐ２ｏｕｔ、ノズル部１５ａ入口冷媒の温度Ｔｎｏｚｉ、ノズル部１５ａ入口冷媒の圧力Ｐｎｏｚｉ、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒の温度Ｔｄｉｆ、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒の圧力Ｐｄｉｆ、圧縮機１１の回転数Ｎｃ、圧縮機１１の体積効率ηｖ、ノズル部１５ａのノズル効率ηｎｏｚに関連する物理量に基づいて、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒の流速Ｖｄｉｆを調整して、最適流速Ｖｄｉｆ−ｍａｘに近づけるので、サイクル全体として高いサイクル効率を発揮させながら運転することができる。
【０１１０】
（第２、第３実施形態）
第２実施形態では、第１実施形態と同様の図１のサイクル構成において、第１実施形態と同様に算出されたＶｄｉｆが式Ｆ４を満足するように、空調制御装置２０が放熱能力変更手段である冷却ファン１２ａの作動を制御する。従って、第２実施形態においても第１実施形態と同様に高いサイクル効率を発揮させながらサイクルを運転できる。
【０１１１】
また、第３実施形態では、第１実施形態と同様の図１のサイクル構成において、第１実施形態と同様に算出されたＶｄｉｆが式Ｆ４を満足するように、空調制御装置２０が蒸発能力変更手段である送風ファン１７ａの作動を制御する。従って、第２実施形態においても第１実施形態と同様に高いサイクル効率を発揮させながらサイクルを運転できる。
【０１１２】
もちろん、空調制御装置２０が吐出能力変更手段（電磁式容量制御弁１１ａ）、放熱能力変更手段（放熱ファン１２ａ）、蒸発能力変更手段（送風ファン１７ａ）のうち２つ以上の作動を制御することによって、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒の流速Ｖｄｉｆを調整してもよい。
【０１１３】
（第４実施形態）
上述の第１実施形態では、ノズル部１５ａの絞り通路面積が固定された固定式のエジェクタ１５を作用しているが、本実施形態では、図４の全体構成図に示すように、ノズル部３０ａの絞り通路面積を変更可能に構成された可変エジェクタ３０採用している。
【０１１４】
可変エジェクタ３０は、内部熱交換器１３から流出した高圧冷媒を減圧膨張させるノズル部３０ａ、ノズル部３０ａの内部に配置されてノズル部３０の絞り通路面積の開度を調整するニードル弁３０ｅ、このニードル弁３０ｅをノズル部３０ａの軸方向に変位させる電動アクチュエータ３０ｆを有している。
【０１１５】
本実施形態では、このニードル弁３０ｅおよび電動アクチュエータ３０ｆによって絞り開度変更手段が構成される。なお、この電動アクチュエータ３０ｆとしては、例えば、ステッピングモータのようなモータアクチュエータ、あるいは電磁ソレノイド機構等を採用できる。また、電動アクチュエータ３０ｆは、空調制御装置２０から出力される制御信号によって駆動制御される。
【０１１６】
さらに、可変エジェクタ３０は、第１実施形態のエジェクタ１５と同様に、第２蒸発器１８から流出した冷媒を吸引する冷媒吸引口３０ｂ、ノズル部３０ａから噴射する高速度の冷媒流と冷媒吸引口３０ｂからの吸引された吸引冷媒とを混合する混合部３０ｃ、昇圧部をなすディフューザ部３０ｄを有して構成されている。その他の構成は第１実施形態と同様である。
【０１１７】
次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。本実施形態では、第１実施形態と同様にディフューザ部３０ｄ流出冷媒の流速Ｖｄｉｆが算出され、空調制御装置２０は、Ｖｄｉｆが上述の式Ｆ４を満足するように、可変エジェクタ３０の絞り開度変更手段を構成する電動アクチュエータ３０ｆの作動を制御する。
【０１１８】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを作動させても、第１実施形態と同様に高いサイクル効率を発揮させながらサイクルを運転できる。さらに、空調制御装置２０が、可変エジェクタ３０の絞り開度変更手段の作動を制御するだけでなく、第１〜第３実施形態で説明した吐出能力変更手段、放熱能力変更手段、蒸発能力変更手段の作動を同時に制御してディフューザ部１５ｄ流出冷媒の流速Ｖｄｉｆを調整してもよい。
【０１１９】
（第５実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図５の全体構成図に示すように、放熱器１２の下流側であって、かつ、エジェクタ１５の上流側に高圧側絞り機構を構成する電気式の可変絞り機構３１を配置している。
【０１２０】
可変絞り機構３１は、放熱器１２下流側の高圧冷媒を減圧膨張させる減圧手段であるとともに、下流側（具体的には、後述するエジェクタ１５のノズル部１５ａ側）へ流出させる冷媒の流量を調整する流量調整手段でもある。従って、本実施形態では、この可変絞り機構３１によって冷媒流速調整手段が構成される。
【０１２１】
可変絞り機構３１は、後述する空調制御装置２０から出力される制御信号によって、絞り通路の開度が調整される電気式の可変絞り機構である。具体的には、ステッピングモータ等で構成された駆動手段を有し、この駆動手段により弁体の変位量を調整して、この弁体により絞り開度（冷媒流量）を調整する。その他の構成は第１実施形態と同様である。
【０１２２】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを作動させると、第１実施形態と同様にディフューザ部３０ｄ流出冷媒の流速Ｖｄｉｆが算出され、空調制御装置２０がＶｄｉｆが上述の式Ｆ４を満足するように、可変絞り機構３１の作動を制御する。
【０１２３】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを作動させても、第１実施形態と同様に高いサイクル効率を発揮させながらサイクルを運転できる。さらに、空調制御装置２０が、可変エジェクタ３０の絞り開度変更手段の作動を制御するだけでなく、第１〜第３実施形態で説明した吐出能力変更手段、放熱能力変更手段、蒸発能力変更手段の作動を同時に制御してディフューザ部１５ｄ流出冷媒の流速Ｖｄｉｆを調整してもよい。
【０１２４】
（第６実施形態）
本実施形態では、図６の全体構成図に示すように、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂに接続される蒸発器として、直列に接続された２つの第１、第２蒸発部１８ａ、１８ｂ、および、この２つの蒸発部１８ａ、１８ｂの間に配置されて冷媒を減圧膨張させる低圧側絞り機構である電気式の可変絞り機構３２を有して構成される第２蒸発器１８を採用している。
【０１２５】
まず、可変絞り機構３２の構成は、第５実施形態の可変絞り機構３１と同様である。また、本実施形態の第２蒸発器１８においては、冷媒の流れ方向に対して、第１蒸発部１８ａ→可変絞り機構３２→第２蒸発部１８ｂの順に配置される。つまり冷媒分配器１６の第２導出管部１６ｃに第１蒸発部１８が接続される。
【０１２６】
従って、第１蒸発部１８ａに、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒の動圧を作用させて第２蒸発器１８へ確実に冷媒を流入させることができる。さらに、可変絞り機構３２下流側の第２蒸発部１８ｂでは、可変絞り機構３２の減圧作用によって、冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低下させることができる。その他の構成を第１実施形態と同様である。
【０１２７】
次に、図７のモリエル線図により、上述の構成における本実施形態の作動について説明する。なお、図７において冷媒の状態を示す符号は、図３のうち対応する冷媒の状態を示す符号の添字を６に変更して示している。
【０１２８】
まず、圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、分岐部１００で分岐されて第１蒸発器１７へ流入する冷媒は、第１実施形態と同様に、圧縮機１１→放熱器１２→内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａ→エジェクタ１５→第１蒸発器１７→内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路１３ａ→圧縮機１１の順で循環し、第１蒸発器１７にて冷却作用を発揮する（図７のＡ6点→Ｂ6点→Ｃ6点→Ｄ6点→Ｅ6点→Ｆ6点→Ｇ6点→Ｈ6点→Ａ6点）。
【０１２９】
一方、分岐部１００で分岐された他方の冷媒は、第２導出管部１６ｃを流出して第２蒸発器１８の第１蒸発部１８ａへ流入する。第１蒸発部１８ａへ流入した冷媒は、送風ファン１７ａの送風空気から吸熱して蒸発しながら、第１蒸発部１８ａ内の圧力損失とエジェクタ１５の吸引作用により徐々に圧力を低下させていく（図７のＦ6点→Ｆ’6点）。
【０１３０】
第１蒸発部１８ａから流出した冷媒は可変絞り機構３２にて減圧され（図７のＦ’6点→Ｆ’’6点）、さらに、第２蒸発部１８ｂへ流入して、送風ファンの送風空気から吸熱して蒸発する（図７のＦ’’6点→Ｉ6点）。第２蒸発部１８ｂから流出した冷媒は、冷媒吸引口１５ｂからエジェクタ１５内に吸引される（図７のＩ6→Ｅ6点）。
【０１３１】
この際、第１実施形態と同様にディフューザ部３０ｄ流出冷媒の流速Ｖｄｉｆが算出され、Ｖｄｉｆが上述の式Ｆ４を満足するように、空調制御装置２０が可変絞り機構３２の作動を制御する。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを作動させても、第１実施形態と同様に高いサイクル効率を発揮させながらサイクルを運転できる。
【０１３２】
さらに、本実施形態では、第２蒸発器１８のうち可変絞り機構３２の上流側に配置される第１蒸発部１８ａにディフューザ部１５ｄから流出した冷媒の動圧を作用させて、第２蒸発器１８へ冷媒を確実に流入させることができる。また、可変絞り機構３２の下流側に配置される第２蒸発部１８ｂでは、可変絞り機構３２の減圧作用によって、冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低下させることができる。
【０１３３】
もちろん、本実施形態においても、空調制御装置２０が、可変絞り機構３２の作動を制御するだけでなく、第１〜第３実施形態で説明した吐出能力変更手段、放熱能力変更手段、蒸発能力変更手段の作動を同時に制御してもよい。
【０１３４】
（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。
【０１３５】
（１）上述の実施形態では、ディフューザ部１５ｄ、３０ｄ流出冷媒の速度Ｖｄｉｆを算出して、このＶｄｉｆが式Ｆ４の関係を満足するように、空調制御装置２０が冷媒流速調整手段の作動を制御しているが、もちろん、流量計などによりＶｄｉｆを直接検出し、この検出値が式Ｆ４の関係を満足するように冷媒流速調整手段の作動を制御してもよい。
【０１３６】
また、所定の運転条件においては、Ｖｄｉｆを算出あるいは検出することなく、第１蒸発器１７における圧力損失ΔＰ１ｄｒｏｐおよびディフューザ部１５ｄにおける昇圧量ΔＰｅｊを直接検出して、圧力損失ΔＰ１ｄｒｏｐが昇圧量ΔＰｅｊ以下となるように、冷媒流速調整手段の作動を制御してもよい。
【０１３７】
具体的には、圧力損失ΔＰ１ｄｒｏｐは、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒の圧力Ｐｄｉｆから第１蒸発器１７出口冷媒の圧力Ｐ１ｏｕｔを減算した値とすればよい。また、昇圧量ΔＰｅｊは、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒の圧力Ｐｄｉｆから第２蒸発器１８出口冷媒の圧力Ｐ２ｏｕｔを減算した値とすればよい。
【０１３８】
（２）上述の実施形態では、検出手段群の検出信号からＶｄｉｆの算出に必要な必要物理量を算出しているが、必要物理量の算出方法はこれに限定されない。例えば、図８の図表に示すように、必要物理量は他の物理量から推定または算定可能である。なお、図８の左欄は必要物理量を示し、右欄は対応する必要物理量を算出または推定するために利用可能な利用可能物理量の一例を示している。
【０１３９】
例えば、上述の実施形態では、圧縮機１１の回転数Ｎｃを直接回転数センサ２８によって検出しているが、本実施形態のように、車両走行用エンジンから駆動力を伝達される圧縮機１１では、エンジン回転数から圧縮機１１の回転数Ｎｃを算定できる。従って、圧縮機１１の回転数Ｎｃを検出する代わりにエンジン回転数を検出してもよい。
【０１４０】
また、第１蒸発器１７出口冷媒圧力Ｐ１ｏｕｔは、第１蒸発器１７出口冷媒温度Ｔ１ｏｕｔから推定してもよい。さらに、第１蒸発器１７出口冷媒温度Ｔ１ｏｕｔは、第１蒸発器１７の冷媒蒸発温度に等しいものとして、第１蒸発器１７にて冷却された直後の送風空気温度から推定してもよい。第２蒸発器１８についても同様である。
【０１４１】
また、第１蒸発器１７出口冷媒温度Ｔ１ｏｕｔは、アキュムレータ１９内の冷媒温度を代用してもよい。第２蒸発器１８出口冷媒温度Ｔ２ｏｕｔは、冷却対象空間の温度を代用してもよい。放熱器１２出口冷媒圧力Ｐｃｏｎｄｏは、放熱器１２出口冷媒温度Ｔｃｏｎｄｏから推定してもよい。さらに、放熱器１２出口冷媒温度Ｔｃｏｎｄｏは、放熱器１２通過直後の冷却ファン１２ａ送風空気温度から推定してもよい。
【０１４２】
また、ノズル部１５ａ入口冷媒温度Ｔｎｏｚｉは、放熱器１２出口冷媒温度Ｔｃｏｎｄｏおよび内部熱交換器１３における熱交換量から推定してもよい。また、放熱器１２出口側に冷媒の気液を分離して余剰冷媒を蓄えるレシーバを設けるサイクルでは、放熱器１２出口冷媒温度Ｔｃｏｎｄｏとしてレシーバ内の冷媒温度を代用してもよい。
【０１４３】
また、圧縮機１１において増加した冷媒のエンタルピ増加量ΔＨｃｏｍｐは、圧縮機１１駆動動力（例えば、エンジン出力量、投入電力量等）および圧縮機１１の吐出冷媒流量Ｇｎから推定してもよい。放熱器１２において減少した冷媒のエンタルピ低減量ΔＨｃｏｎｄは、冷却ファン１２ａの風量および放熱器１２吸込空気温度（外気温）と放熱器１２吹出空気温度との温度差から推定してもよい。
【０１４４】
また、第１蒸発器１７出口冷媒のエンタルピＨ１ｏｕｔは、第１蒸発器１７出口冷媒の過熱度から推定してもよい。第２蒸発器１８出口冷媒のエンタルピＨ２ｏｕｔは、第２蒸発器１８出口冷媒の過熱度から推定してもよい。ノズル部１５ａ入口冷媒のエンタルピＨｎｏｚｉおよびエントロピＳｎｏｚｉは、ノズル部１５ａ入口冷媒の過熱度から推定してもよい。
【０１４５】
（３）上述の実施形態における図１、４〜６の全体構成図では、各検出手段を概略的に配置しているが、各検出手段の配置はこれに限定されない。所望の物理量を検出できる部位であれば何処に配置してもよい。例えば、ディフューザ部１５ｄ流出冷媒の温度Ｔｄｉｆを検出する第４温度センサ２４ａおよびディフューザ部１５ｄ流出冷媒の圧力Ｐｄｉｆを検出する第４圧力センサ２４ｂを冷媒分配器１６に取り付けてもよい。
【０１４６】
（４）上述の実施形態では、放熱能力変更手段を冷却ファン１２ａによって構成しているが、放熱能力変更手段はこれに限定されない。例えば、放熱能力変更手段として、放熱器１２通過途中の冷媒を放熱器１２下流側へバイパスさせるバイパス通路を設けて放熱能力を調整してもよい。さらに、冷却ファン１２ａの送風空気の流れを遮断する遮断機構（ダンパ機構）を設けて放熱能力を調整してもよい。
【０１４７】
また、蒸発能力変更手段についても、同様のバイパス機構、遮断機構等を採用して蒸発能力を調整してもよい。さらに、本実施形態では、送風ファン１７ａによって、第１、第２蒸発器１８の双方の蒸発能力を同時に変更する蒸発能力変更手段を構成しているが、双方の蒸発器１７、１８の蒸発能力をそれぞれ独立に変更する蒸発能力変更手段を採用してもよい。
【０１４８】
例えば、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８によって冷却対象空間を冷却するように配置して、双方の蒸発器１７、１８に対して、専用の送風ファンを設けてもよい。さらに、第１蒸発器１７を廃止して第２蒸発器１８のみで冷却対象空間を冷却する場合は、第２蒸発器１８のみへ送風する送風ファンを設ければよい。
【０１４９】
（５）上述の実施形態では、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８を一体構造に組み付けているが、その具体的手段として、例えば、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８の構成部品をアルミニウムで構成して、ろう付けにより一体構造に接合してもよい。
【０１５０】
さらに、ボルト締め等の機械的係合手段によって１０ｍｍ以下の間隔を開けて一体的に結合する構成でもよい。また、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８として、フィンアンドチューブタイプの熱交換器を採用し、第１蒸発器１７と第２蒸発器１８のフィンを共通化し、フィンと接触するチューブ構成で分割する構成として一体化してもよい。
【０１５１】
（６）上述の実施形態では、Ｔ字型の三方継手構造の冷媒分配器１６を採用しているが、冷媒分配器はこれに限定されない。例えば、Ｙ字型の三方継手構造の冷媒分配器を採用してもよい。
【０１５２】
この場合は、冷媒を流入させる導入管部、冷媒を流出させる第１、第２導出管部を設け、第１導出管部における冷媒の流出方向および第２導出管部における冷媒の流出方向を、導入管部における冷媒の流入方向に対して対象方向に向けるとともに、鋭角に交わるようにすれば、エジェクタ１５流出冷媒の動圧を維持できる。
【０１５３】
（７）上述の実施形態では、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用空調装置、車両用の冷凍・冷蔵装置に適用した例を説明しているが、本発明の適用は上記に限定されない。例えば、業務用冷蔵庫、家庭用冷蔵庫、自動販売機用冷却装置、冷蔵機能付きショーケース等に適用してもよい。さらに、冷媒としてフロン系以外にも、二酸化炭素、ＨＣ系冷媒を採用してもよい。
【０１５４】
（８）上述の実施形態では、放熱器１２を冷媒と外気とを熱交換させる室外側熱交換器とし、第１蒸発器１７、第２蒸発器１８を室内側熱交換器として車室内の冷却用に適用しているが、逆に、第１、第２蒸発器１７、１８を外気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として構成し、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱流体を加熱する室内側熱交換器として構成するヒートポンプサイクルに本発明を適用してもよい。
【図面の簡単な説明】
【０１５５】
【図１】第１〜第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２】第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの電機制御部のブロック図である。
【図３】第１実施形態の冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図４】第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図５】第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図６】第６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図７】第６実施形態の冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図８】必要物理量を算出または推定するための利用可能物理量を示す図表である。
【図９】ディフューザ部出口冷媒の流速とサイクル効率との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【０１５６】
１１…圧縮機、１１ａ…電磁式容量制御弁、１２…放熱器、１２ａ…冷却ファン、
１５…エジェクタ、１５ａ、３０ａ…ノズル部、１５ｂ、３０ｂ…冷媒吸引口、
１５ｄ、３０ｄ…ディフューザ部、１７…第１蒸発器、１７ａ…送風ファン、
１８…第２蒸発器、１８ａ…第１蒸発部、１８ｂ…第２蒸発部、２０…空調制御装置、
３０…可変エジェクタ、３０ｅ…ニードル弁、３０ｆ…電動アクチュエータ、
３１、３２…可変絞り機構、１００…分岐部。
【図１】
2008256240.tif 000003
【図２】
2008256240.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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