(57)【要約】【課題】デポジットゲージによる粉塵降下速度計測値と良い相関をもち、短周期での粉塵降下速度計測が可能で、かつ粒径分布を連続的に測定できる連続式降下粉塵計を提供する。【解決手段】連続式降下粉塵計測装置において、ろうと状の粒子採取口と、前記粒子採取口内に存在する大気中粒子を大気と共に吸引するためのブロワ又は圧縮機と、前記粒子採取口の後段に設けられ、前記粒子採取口から吸引された前記大気中粒子を粗大粒子と微小粒子とに分ける分級器と、前記分級器の粗大粒子側流出口の後段に設けられ、一定時間当たりに通過する大気中粒子の個数又は個数と大きさの双方を連続的に測定する粒子計数器と、吸引された大気を外気へと排気する気流路と、前記粒子採取口下端から吸引された大気流量と同一流量の大気を前記粒子採取口内に導入するため気流路及び当該気流路へ前記大気を導入するための吐出用圧縮機またはブロワと、を備えていることを特徴とする。【選択図】図６
2008256363.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
上方に向けた開口を有すると共に、下端が気流路と接続されている、ろうと状の粒子採取口と、
前記粒子採取口内に存在する大気中粒子を大気と共に前記粒子採取口の下端から前記気流路を通して吸引するためのブロワ又は圧縮機と、
前記粒子採取口の後段に設けられ、前記粒子採取口から吸引された前記大気中粒子を粗大粒子と微小粒子とに分ける分級器と、
前記分級器の粗大粒子側流出口の後段に設けられ、一定時間当たりに通過する大気中粒子の個数又は個数と大きさの双方を連続的に測定する粒子計数器と、
前記粒子採取口、前記分級器、及び前記粒子計数器を、この順番に接続し、前記吸引された大気を順次通して外気へと排気する気流路と、
前記粒子採取口下端から吸引された大気流量と同一流量の大気を前記粒子採取口内に導入するための気流路及び当該気流路へ前記大気を導入するための吐出用圧縮機またはブロワと、
を備えていることを特徴とする、連続式降下粉塵計測装置。
【請求項２】
前記粒子採取口、前記分級器、前記粒子計数器、及び除塵フィルタを、この順番に接続し、前記吸引された大気を順次通して外気へ排気する気流路が、外気へ排出する替わりに、前記大気を粒子採取口内に導入するための気流路と接続されて、
前記粒子採取口内に存在する大気中粒子を吸引するためのブロワ又は圧縮機が、前記吐出用圧縮機またはブロワを兼ねていることを特徴とする、請求項１記載の連続式降下粉塵計測装置。
【請求項３】
前記分級器の微小粒子側流出口の後段に、大気中粒子の濃度を計測する濃度計測器を設けることを特徴とする、請求項１又は２に記載の連続式降下粉塵計測装置。
【請求項４】
前記粒子採取口の入口に、前記粒子採取口の入口面と垂直方向に通気抵抗を発生させる気流抵抗体を、前記粒子採取口の入口面と垂直方向に間隔を置いて複数設置することを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項に記載の連続式降下粉塵計測装置。
【請求項５】
前記粒子採取口の入口近傍の外周に、前記粒子採取口の半径方向外側に突出した水平な導流板を有することを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載の連続式降下粉塵計測装置。
【請求項６】
前記粒子採取口に、粒子採取口内面の付着粒子を除去するための、加振機、ブラシ、又は気流吹き付け装置のうち１種または２種以上の組み合わせを備えることを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１項に記載の連続式降下粉塵計測装置。
【請求項７】
前記粒子採取口には、該粒子採取口の内面を加熱する加熱器を有することを特徴とする、請求項１〜６のいずれか１項に記載の連続式降下粉塵計測装置。
【請求項８】
前記粒子採取口の開口部と、前記粒子採取口の下端から吸気された大気が最初に到達する前記分級器との間に備えられ、かつ、前記粒子採取口の下端へ向かって吸引される前記粒子を含む大気の水平旋回流成分を抑制可能な水平旋回流抑制器を備えることを特徴とする、請求項１〜６のいずれか１項に記載の連続式降下粉塵計測装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、大気中の降下粉塵の粉塵降下速度を測定する装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
種々の生産活動・消費活動に伴って発生する大気中の粉塵は、重大な環境汚染項目のひとつとみなされており、その実態把握と対策が社会から強く求められている。大気中粉塵の実態把握のためには正確な粉塵計測機器を開発して製造することが重要である。特に、具体的な環境対策を策定する場合には、特定の気象条件とそれに対応した短時間での大気中粉塵量測定値の組み合わせで問題箇所を探索する手法が有効であり、そのためには、大気中の粉塵計測を少なくとも１時間、望ましくは、１分から１０分程度以内の短周期で計測する必要がある。
【０００３】
降下粉塵の粉塵降下速度を計測する最も確実な方法は、一定寸法の粘着テープを地表面に一定時間設置して、ここに付着した粉塵粒子の性状を計測する方法である。粉塵粒子の性状計測の方法は、粘着テープに付着した粒子を薬剤等で剥離させた後、捕集された粉塵粒子の質量を電子天秤等で測定し、これを粘着テープ面積で除して粉塵降下速度を求めるものである。また、粒子個数測定が対象である場合には、顕微鏡を用いて粘着テープ上の粒子個数と粒子寸法を目視で計測する。但し、この方法には著しく手間を必要とするので、主として短期間の限定的な精密測定に用いられる。
【０００４】
公的な降下粉塵管理は、図１に示すデポジットゲージを用いてなされることが多い。粒子採取口１に沈着した降下粉塵は、再飛散や降雨過程を経て捕集瓶７に雨水とともに受動的に捕集される。１ヶ月間に捕集した粉塵の総量から降下粉塵の平均的な粉塵降下速度に換算する。この手法は、古くから公的に認められた測定法であるので、他のいずれの降下粉塵計測方法を用いる場合でも、長期測定において、この器具での測定値との相関を示すことが求められる。
【０００５】
ここで、降下粉塵の理想捕集速度について定義しておく。降下粉塵の場合、主として、地表面への沈着が実際の環境汚染に対応する。地表面において、単位面積当たり単位時間当たりの粉塵沈着量、即ち、粉塵降下速度は、地表面直上での、粉塵種及び粒径別の大気中粉塵濃度と粉塵種及び粒径別の大気中粒子沈降速度を乗じたもので定義される。大気中粒子沈降速度には、粒子の自由落下によるものと、大気乱流に起因する拡散によるものが含まれる。デポジットゲージの粒子採取口入口でも理想的にはこの粉塵降下速度が満足され、これを理想捕集速度と定義する。実際のデポジットゲージでは、計器の空気力学的抵抗等の理由によって、捕集できる降下粉塵速度は一般に理想捕集速度よりも減少する。実際の粉塵降下速度の理想捕集速度に対する比を粒子採取効率と呼ぶ。
【０００６】
デポジットゲージには、測定の時間分解能が低いために短時間での大気中粉塵量測定値の組み合わせで問題箇所を探索する手法に適用することができないという問題がある。また、比重１の粒子に換算して約４〜７μｍ未満の粒子は、周囲気流への追従性が高いために容易には壁面に付着できない。このため、デポジットゲージには特に４μｍ未満の粒子は、ほとんど捕集されない。
【０００７】
降下した粉塵を直接測定するのではなく、大気中の粒子濃度を測定して粉塵降下速度に換算する手法もしばしば用いられる。大気中の粒子を測定する公的に認められた装置として代表的なのは、図２に示すハイボリュームサンプラである。粒子採取口１から粉塵を含む大気をブロワまたは圧縮機６で高流量で吸引して捕集フィルタ５上に捕集し、一定時間に捕集された粒子質量を吸引大気量で除して大気中粒子濃度を算出するものである。この計測法は、例えば４〜７μｍ以下の比較的小径の粒子に対しては一定の合理性を有するが、より粗大な粒子に対しては誤差が大きく実用的でない。これは、粗大な粒子は、周囲の大気流れへの追従性が低いので、吸引を行っても計器内に捕集することが困難だからである。ハイボリュームサンプラは、フィルタ交換を自動で実施できないので、連続的な粉塵濃度推移を測定することが困難という問題もある。
【０００８】
同様の吸引による大気中の粉塵濃度の測定原理を用いて、連続的な濃度分布推移を測定する計測装置として、ＳＰＭ（ｓｕｓｐｅｎｄｅｄ  ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ  ｍａｔｔｅｒ）計が存在する。ＳＰＭとは大気中の直径１０μｍ以下の粒子である。特許文献１に開示された構成のＳＰＭ計の概略を、図３を用いて説明する。粉塵粒子を含んだ大気は、粒子採取口１からブロワまたは圧縮機６によって装置内に吸引される。ＳＰＭ計には吸気口の形状に特段の制約はないが、降雨時の雨水浸水を防止するため、通常、水平方向、または、下方に開口を有する円管開放端とする場合が多い。吸引された粉塵を含んだ大気は、粒子採取口直後に配置された粗大粒子フィルタ３によって１０μｍを超える粗大な粒子が除去される。粗大粒子フィルタにはグリース塗布したインパクタやサイクロン等の空気力学的分級器等が用いられる。粗大粒子フィルタによって除去された粗大粒子は、装置外に廃棄される。粗大粒子フィルタを通過したＳＰＭのみを含む大気は、粒子採取口気流路２’を通ってβ線吸収式質量測定器４内に流入し、空気中の粉塵のみが捕集フィルタ５上に捕集される。捕集粉塵に対して一定時間β線吸収式の質量測定が実施される。β線吸収式質量測定は、乾式・非破壊的に高速で微量の試料の質量を計測できる利点があり、１時間程度以内の短周期での連続粉塵計測で最も広く採用される方法である。質量測定が終了した後、捕集フィルタ送り装置１４を作動させて粉塵の付着した部位の捕集フィルタをβ線吸収式質量測定器から回収するとともに、次の測定用に、未使用の捕集フィルタ部位をβ線吸収式質量測定器内に送りこむ。図３では捕集フィルタとしてテープ状のものを用い、また、捕集フィルタ送り装置として、未使用のテープ状の捕集フィルタを予めロール状に巻いたものを送り出し、粒子捕集済みのテープ状捕集フィルタをロール状に巻き取る機構を用いている。捕集フィルタ４によって粉塵の大半を除去された吸気は、β線吸収測定中は、気流路２’を通って外気中にそのまま放出される。尚、捕集フィルタによって粒子を捕集する場合、極端に小さい粒子が捕集フィルタを透過してしまうことは、原理的に避けられない。透過する粒子の上限直径は、公的に規準値、例えば、０．３μｍが定められている。ここで、この極端に小さい粒子の大気中での質量構成率は一般に小さいので、この粒子の影響を無視する。以下、単に「微小粒子」と記述する場合には、直径０．３μｍ以下の粒子（または、公的に認められる捕集フィルタ透過粒子）を暗黙に除外するものとする。大気の吸引中に捕集フィルタ上の部分的な目詰まりが生じることによって、配管系の圧力抵抗は刻々と変化するので、この影響を補償する様に、吸引流量は、流量制御装置９等を用いて一定に制御される。ＳＰＭ計も吸引による粉塵捕集法であるので、粗大な粒子を採取する目的には使用できない。
【０００９】
ＳＰＭ計を発展させたものとしてＰＭ２．５（ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ  ｍａｔｔｅｒ  ２．５）  計が存在する。特許文献２に開示された図４に示す装置では、吸気された大気は、まず、粗大粒子フィルタ３を通過して大気中の直径１０μｍを越える粗大粒子が除去されて大気中の粒子は、ＳＰＭのみになる。次に、大気は分級器８を通過し、ＳＰＭのうちでより小径のＰＭ２．５（比重１相当の粒子に換算して、粒径分布の中央値が２．５μｍの粒子）とそれ以外の比較的粗大なＳＰＭ粒子を含む気流を分離してそれぞれ別系統の捕集フィルタに粉塵粒子を捕集する。分級器には慣性分級器の一種であるバーチャルインパクタが用いられる。捕集された前記２系統の粉塵粒子は、β線吸収式質量測定法によってそれぞれの系統での連続質量測定が行われる。ＰＭ２．５計も粗大な粒子を採取する目的には使用できない。尚、バーチャルインパクタ等の空気力学的分級器を用いる場合、気流への追従性の高い微小粒子の一部が、粗大粒子側の気流に混入することが原理的に避けられない。しかし、この微小粒子の混入量はバーチャルインパクタにおける分流流路間の流量比に比例し、粗大粒子側へ分流される流量割合は一般に小さいので、分流気流とともに粗大粒子側に流れる微小粒子量の全吸引微小粒子量に対する割合も小さい。このため、粗大粒子側に分流された微小粒子の影響は、一般に無視される。
【００１０】
粗大な粒子も含めた降下粉塵を直接的、かつ、連続的に測定する装置として、連続式降下粉塵計が考案されている。市販されている装置の概要を図５に示す。これは、基本構造として、ＳＰＭ計の吸引端に、上方に開口を有するデポジットゲージ型形状の粒子採取口１を付与したものである。さらに、実質的な外気の吸引を行わないようにするため、粒子採取口下端から吸引された大気は主循環気流路１１’を通って装置内を循環し、除塵フィルタ１０によって除塵された後、粒子採取口内に吐出される機構になっている。通常１時間単位での粉塵降下速度の計測が可能であるが、これより短い周期で計測を行うことは、採取できる粒子質量が一般に過小なため、ＳＮ比の制約から不可能である。従って、この装置の時間分解能は、十分とはいえない。また、この装置においては、単位時間に採取された粉塵量を粒子採取口の断面積で除して降下粉塵量を算出しているが、この計測された長期間平均の粉塵降下速度がデポジットゲージと大きく異なる傾向を示す場合が多く、かつ、その原因も不明という問題が存在する。
【００１１】
これらの計測装置では、いずれも採取した大気中の粒子をフィルタに捕集することが必要である。このため、粒子を捕集したフィルタを新しいものに交換する作業はいずれかの時期に必要であり、フィルタ交換のたびに測定の連続性は妨げられる。一方、採取した粒子に対して、粒子の浮遊中に粒子性状を非破壊的に直ちに測定することにより、フィルタ等に粒子を捕集することなく連続的に計測を行う装置として、特許文献３に示す光散乱式粒子計数器（パーティクルカウンタ）や特許文献４に示す光透過式粒子濃度計が存在する。
【００１２】
光散乱式粒子計数器の原理を図９に示す。計測装置内の通気管２’内に大気中の粒子は大気とともに吸引されて、レーザ等の光が光照射器５０によって常時照射されて計測部を通過する。光を粒子が通過する際、光は散乱され、散乱光が受光器５１によって検出される。この受光器による散乱光検出パルス１個が計測部を通過した粒子１個に対応するので、一定時間に計測部を通過した粒子の個数を算出することができる。また、散乱光は、粒子が大きいほど強くなるので、散乱光強度を同時に計測することによって、通過した粒子の大きさの概略情報も得ることができる。但し、計測部を通過した全粒子を計測するためには、光は、気流路全断面を覆う必要がある。この結果、大気中の粒子濃度の高い場合には、複数の粒子に対して同時に光が照射され、複数の散乱源からの散乱光を受光器が検出して精度の低下する多重散乱の問題が存在する。
【００１３】
光透過式粒子濃度計の原理を図１０に示す。計測装置内の通気管２’内に大気中の粒子は大気とともに吸引されて、レーザ等の光が光照射器５０によって常時照射されて計測部を通過する。光を粒子が通過する際、光は粒子による散乱と吸収を受け、対向面に設けられた受光器５１に到達する光量が減少する。この光量減少率から大気中粒子濃度を算出する。この算出に際しては、予め、粒子種ごとに粒子濃度と光量減少率の関係の検量線を定めておく。光透過式粒子濃度計では個々の粒子の散乱を検出しているわけではないので、多重散乱による計測への悪影響は小さく、粒子高濃度（単位体積当たりの粒子個数）の大気に適用することができる。
【００１４】
降下粉塵の連続測定に関して、光散乱式粒子計数計や光透過式粒子濃度計を適用したものは従来存在しなかった。これは、これらの計測装置自身には、降下粉塵（自由落下しうる粗大粒子）とそれ以外の微小粒子を識別する能力がないためであった。光散乱式粒子計数計では原理的には、降下粉塵に対応する粗大粒子のみを識別できる可能性がある。しかし、光散乱式粒子計数計による質量計測では、予め採取する粒子の密度及び光学特性が把握されている場合のみに有効なものであり、降下粉塵のように、測定対象の粒子性状を事前に知ることのできない対象に関しては、粒径測定誤差が大きいため、光散乱式粒子計数計単独では降下粉塵のみを計測することはできない。また、吸引した粒子濃度が高い場合には、個数の多い微小粒子による多重散乱効果によって、降下粉塵の検出精度が低下するという問題もある。また、光透過式粒子濃度計では原理的に粗大な粒子は質量当たりの検出感度が低いため、光透過式粒子濃度計による降下粉塵の計測はそもそも困難である。
【００１５】
【特許文献１】特開２００６−３０９０号公報
【特許文献２】特許第３５７４０４５号公報
【特許文献３】特開２００２−８２０３８号公報
【特許文献４】特開平１−３０７６１４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
以上述べたように、従来技術において、デポジットゲージによる粉塵降下速度計測値と良い相関をもち、１〜１０分程度の短周期での粉塵降下速度計測が可能で、かつ、粒子採取フィルタの不要な連続式降下粉塵計は存在しない。このため、特定の気象条件とそれに対応した短時間での大気中粉塵量測定値の組み合わせで問題箇所を探索することは困難である。
【００１７】
本発明は、この問題箇所探索に適用可能な、実用的な連続式粉塵計測装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
そこで、本発明者の降下粉塵計測に関する研究の結果、以下の解決方法を発明するに至った。
【００１９】
［第１発明］
第１発明は、上方に向けた開口を有すると共に、下端が気流路と接続されている、ろうと状の粒子採取口と、
前記粒子採取口内に存在する大気中粒子を大気と共に前記粒子採取口の下端から前記気流路を通して吸引するためのブロワ又は圧縮機と、
前記粒子採取口の後段に設けられ、前記粒子採取口から吸引された前記大気中粒子を粗大粒子と微小粒子とに分ける分級器と、
前記分級器の粗大粒子側流出口の後段に設けられ、一定時間当たりに通過する大気中粒子の個数又は個数と大きさの双方を連続的に測定する粒子計数器と、
前記粒子採取口、前記分級器、及び前記粒子計数器を、この順番に接続し、前記吸引された大気を順次通して外気へと排気する気流路と、
前記粒子採取口下端から吸引された大気流量と同一流量の大気を前記粒子採取口内に導入するための気流路及び当該気流路へ前記大気を導入するための吐出用圧縮機またはブロワと、
を備えていることを特徴とする、連続式降下粉塵計測装置である。
【００２０】
従来の連続式降下粉塵計には、大気とともに吸引した粒子を予め分級して分級サイズごとに質量測定を行うものは存在しない。
【００２１】
従来のβ線吸収方式連続式降下粉塵計における降下粉塵の粉塵降下速度算出理論では、粒子採取口下端から単位時間当たりに吸引された大気中の粒子質量全てを粒子採取口入口断面積で除したものを降下粉塵の粉塵降下速度としていた。しかし、本発明者の詳細な調査の結果、この理論は、誤りであることが判明した。以下、具体的に説明する。
【００２２】
屋外で有風時の連続粉塵計の粒子採取口付近断面での一般的な流れ場の概念を図７に示す。粒子採取口は、大きく上下二領域に分割できる。上部は、外気の風の粒子採取口への巻き込みによって発生する旋回流の支配する領域であり、これを「外気流支配領域」と呼ぶ。粒子採取口入口に特別の減風機構を設置しない限り、外気流支配領域での主流速度は、外気の風速と同程度の値、例えば、数ｍ／ｓに達する。下部は、粒子採取口下端での吸気により粒子採取口下端方向への流れが顕著な領域であり、これを「吸気支配領域」と呼ぶ。これら二領域の境界を「粒子採取口内部流れ場境界」１８と呼ぶ。粒子採取口内部流れ場境界の上下方向位置は、外気流速と吸気流量の比で変化し、高風速時にはより下方へ、高流量で吸引する場合にはより上方へ移動する傾向となる。粒子採取口内でのこのような流れ場上で、粒子採取口入口から粒子採取口内に進入した粒子の軌跡の概念は、大きく、次の３つの場合に分類できる。第１の場合は、粒子径が、例えば、数百μｍ以上と非常に大きい場合の軌跡であり、このときの粒子軌跡は、旋回流等の流れ場の影響をほとんど受けずに、そのまま粒子採取口下端から吸気とともに計測器内に流入する（図８の軌跡ａ）。つまり、粒子採取口入口に進入した全粒子が吸引されるので、粒子採取口入口は、実質的な吸着面（仮想吸着面と呼ぶ）として作用することになる。図８に非常に粗大な粒子の仮想吸着面２２の位置を示す。第２の場合は、粒子径が数μｍから数十μｍ程度である大気中を自由落下する、一般的な粒径の粗大粒子の場合であり、粒子採取口入口から粒子採取口内に進入した粒子の大部分は、外気流支配領域内の旋回流とともにこの領域内を回転し、一部の粒子は、粒子採取口内部流れ場境界を越えて吸気支配領域に進入して粒子採取口下端から吸気とともに計測器内に流入するが（図８の軌跡ｃ）、大半の粒子は、再び粒子採取口入口から外気に放出されてしまう（図８の軌跡ｂ）。この場合、一般的粒径の粗大粒子での仮想吸着面２３は、粒子採取口内部流れ場境界と一致する。粒子採取量が粒子採取口入口断面積ではなく、仮想吸着面断面積であることの証拠として、本発明者は、従来の連続式粉塵計に対して、同一循環（吸引）流量で異なる粒子採取口入口断面積条件（直径１３０ｍｍ、２００ｍｍ、並びに、３００ｍｍ）の装置を個別に準備し、同一地点で同時に粉塵採取実験を行った。その結果、全ての装置についてほぼ同じ粉塵採取量が得られた。粒子採取中に粒子採取口内部の速度分布を測定した結果、いずれの装置でも粒子採取口下端−粒子採取口内部流れ場境界（仮想吸着面）の距離は一定であった。つまり、仮想吸着面面積が粉塵採取量を支配していることがわかった。この事実も本発明者が初めて見出したものである。第３の場合は、数μｍ以下の大気中を単に浮遊する粒子の場合であり、粒子の軌跡は、大気の流れとほぼ完全に一致するので粒子採取口内での粒子濃度は、ほぼ一様であり、計測器内に吸気される粒子量は、吸気流量と外気濃度だけに依存する（厳密には粒子採取口中に吐出された循環流の分だけ粒子濃度は減少するが、有風時には外気と粒子採取口内との物質交換が著しく強いので、循環流による粒子濃度低下効果を実質的に無視でき���）。従って、仮想吸着面の概念は存在しない。粒子軌跡は、第２の場合と同様である。以上の分類と、連続式降下粉塵計における粉塵降下速度算出についての従来理論との関わりを述べる。第１の非常に粗大な粒子の場合、粒子採取口入口を通過した粒子全てが採取されるので従来理論で問題ない。次に、第２の一般的な粒径の粗大粒子の場合では、粒子採取口内部流れ場境界、即ち、仮想吸着面を通過した粒子のみが採取されるので、採取した粒子を仮想吸着面面積で除したものが降下粉塵の粉塵降下速度に対応するはずである。従って、採取量を粒子採取口入口断面積で除する従来理論は誤りである。さらに、第３の微小粒子の場合では、微小粒子は地表への沈着速度が一般に低いので、降下粉塵の粉塵降下速度への影響は本来、小さい。しかし、従来装置では、実際に粒子が地表に沈着しうるかとは無関係に大気中の微小粒子を吸引により強制的に採取し、かつ、採取された粒子と降下粉塵の粉塵降下速度との関係は不明であるので、算出された微小粒子分の降下粉塵速度の根拠は薄弱である。従って、第１から第３の粒子を含む全捕集粒子を合計した採取粒子質量を、単に粒子採取口断面積で除して降下粉塵速度に換算する従来理論の妥当性は極めて低い。
【００２３】
この様に誤った理論をもとに構築された従来装置でのハード面での最大の問題は、採取した粒子の粒子径構成率を測定できないことである。このため、粒子採取理論を適切に修正したとしても、従来装置で採取された粒子質量を、修正理論に基いて採取粒子径ごとに補正して、適切な粉塵降下測定値に換算することが不可能である。また、従来装置はデポジットゲージとは全く異なる採取粉塵の選択性を示すので、従来装置による降下粉塵の粉塵降下速度がデポジットゲージと一般にかけ離れた値を示すのは当然である。
【００２４】
本発明において、本発明者による上記、当業者の知り得ない、従来常識を覆す新知見を元に、降下粉塵に対応する粒子を、それ以外の粒子から分離して採取することにより、降下粉塵の連続的な粉塵降下速度を正確に計測することを初めて可能にしたものである。また、前述ＰＭ２．５計のように、吸引した外気中のＳＰＭを分級して独立に連続質量測定を行う装置も存在する。しかし、ＰＭ２．５計では、そもそも吸引による採取の困難な直径１０μｍ以上の粒子については、その一部が粒子採取口に進入したとしても、測定精度を満足できないとみなして、予め採取粒子から機械的に除外している。このため、粗大粒子の採取性に関して何ら考慮されていない。また、分級の境界に関わる直径２．５μｍという値も、主として発生源の種類や健康影響の観点から設定されたものであり、降下粉塵のみの分級の発想とは無関係である。つまり、ＰＭ２．５計では降下粉塵（直径１０μｍ以上の粒子割合が高い）の採取及び質量測定に関して、何らの考慮もされておらず、ＰＭ２．５計を単純に改造して本発明をなすことは、困難である。
【００２５】
また、従来のβ線吸収式連続式降下粉塵計においては、粒子採取口から吸引された大気中粒子の大半は捕集フィルタによって補足されていたため、質量計測定器を通過した大気は比較的清浄であった。このため、質量測定器の後段に設けられた除塵フィルタが吸着すべき粒子量はそもそも少量であったので、除塵フィルタの容量が小さくても、除塵フィルタを長期間交換せずに運転できた。しかし、本発明においては、採取した粒子を測定のために捕集することがないため、粒子計数器を通過した大気には、高濃度の粗大粒子が含まれている。このため、循環気流路を構成して粒子計数器を通過した大気を再び粒子採取口内に排気する場合には、粒子採取口に排気を行う前に大気の除塵を行うことが測定精度上、必須である。この様な除塵を行うためにフィルタを用いれば、循環気流路内の高濃度の粗大粒子を全てここで捕集しなければならないため、大容量のフィルタを用いるか、または、フィルタ交換頻度を従来よりも増加させなければならない。そこで、本発明では循環気流路を構成することなく、粒子採取口から吸引した粗大粒子を高濃度で含む大気を粒子計数器通過後に、そのまま大気中に放出する。一方、粒子採取口内に吐出しなければならない大気のためには、別系統の吸気管を設け、これを通じて、外気を直接吸引することで大気を供給する。別系統の気流管で外気を直接吸引する際には、本発明におけるろうと状等の特別な粒子採取口形態を用いない限り、大気中の粗大粒子が濃縮されることはない。このため、この直接吸引される外気中の粒子濃度は測定対象そのものに対応するので、吸引される大気の除塵を行う必要は必ずしもない。このように、従来装置の単純な組み合わせでは不可避である大容量除塵フィルタを本発明では必要としない点で本発明は、優れる。
【００２６】
さらに、従来のβ線吸収型連続式降下粉塵計では、捕集フィルタ上に捕集された粒子の質量を捕集フィルタ質量とともに測定する。このため、計測のＳＮ比確保の観点から、β線透過面積当たりのフィルタ質量は、この部位で捕集された粒子質量と同程度の値になるように設計されている。その結果、従来装置では質量測定中に、捕集フィルタ上に捕集される粒子が増加するに従って、気流路系での無視できない通気抵抗増大を招くので、計測中に吸引する大気量を一定に維持するための流量制御装置を設けることが従来装置では必須である。一方、吸引大気中の粒子を捕集しない、本発明では、測定中に気流路系の通気抵抗が変化することはほとんどない。従って、予め、所定の気流量になるように気流路の通気抵抗設計を行えば、本発明では流量制御装置を特段必要としない。このように、流量制御装置が必ずしも必要ない点でも、本発明は、優れる。
【００２７】
［第２発明］
第２発明は、前記粒子採取口、前記分級器、前記粒子計数器、及び除塵フィルタを、この順番に接続し、前記吸引された大気を順次通して外気へ排気する気流路が、外気へ排出する替わりに、前記大気を粒子採取口内に導入するための気流路と接続されて、
前記粒子採取口内に存在する大気中粒子を吸引するためのブロワ又は圧縮機が、前記吐出用圧縮機またはブロワを兼ねていることを特徴とする第１発明に記載の連続式降下粉塵計測装置である。
【００２８】
第２発明では、第１発明と同様に、ろうと状の粒子採取口の下端から大気を吸引し、吸引大気中の粒子を粗大粒子と微笑粒子に分級したのち、粗大粒子の単位時間当たりの通過数と粒度分布を粒子計数器によって測定し、また、粒子採取口下端から吸引した大気流量と同一流量の大気を粒子採取口内部に排気している。第２発明構成の第１発明との第１の差は、第２発明では、粒子採取口の下端から大気を吸引する系統の気流管と大気を粒子採取口内部に排気する系統の気流管を直結して計測装置内に循環気流路を構成する点である。この結果、圧縮機またはブロワは、1系統分用（例えば１台）のみ備えればよい。また、第２の差は、第２発明では、気流路中に必ず除塵フィルタを設けることである。この様な構成の装置は、従来存在しなかった。
【００２９】
第１発明の説明で述べた様に、粒子計数器を用いて計測を行う場合、循環気流路を設けて粒子採取口から吸引した大気を再び粒子採取口に排気する際には、気流管系内に大容量の除塵フィルタを設けなければならない。しかし、平均的な降下粉塵速度の値が比較的小さいと予め予想できる場合（例えば、簡易な長周期測定法であるデポジットゲージによって予め平均粉塵降下速度が低いと評価された地点に本発明の装置を設置して短周期長期間の測定を行えば、本発明装置に関しても、平均的な降下粉塵速度の値が比較的小さいと予想できる）には、除塵フィルタに要求される容量が比較的小さくすむので、循環気流路を設ける構成とすることができる。この場合、粒子採取口から吸引を行う圧縮機またはブロワを粒子採取口に大気を供給する圧縮機またはブロワと共用できるので、設備を単純化できる利点がある。
【００３０】
また、粒子計数器では、測定原理上、実際の大きさを計測した粒子の粒子性状を把握し、この情報に基づいて散乱光検出強度と粒径を対応付ける検量線を作成しなくてはならない。本発明では、除塵フィルタに捕集された粒子をオフラインで分析することにより、粒子計数器で質量計測を行う際に必須の情報である粒子性状（光学特性及び比重）の平均値を除塵フィルタ交換ごとに求めることができる。
【００３１】
さらに、従来のβ線吸収型連続式降下粉塵計では、計測中の気流管系での通気抵抗変動は測定原理上不可避であり、気流管系内に流量制御装置を設けることが必須であった。これに対して、本発明では、除塵フィルタ（即ち、本発明において気流管系の通気抵抗変動に唯一影響を与えうる部分）の容量には特段の制約はないので、一定期間に捕集する粒子総量に対して十分大きい容量の除塵フィルタを設けることにより、測定期間中の気流管系での通気抵抗変動を無視しうるレベルに抑制可能である。こうすることによって、本発明では流量制御装置が必ずしも必要なく、従来技術に対して優位である。
【００３２】
［第３発明］
第３発明は、前記分級器の微小粒子側流出口の後段に、大気中粒子の濃度を計測する濃度計測器を設けることを特徴とする第１又は第２発明に記載の連続式降下粉塵計測装置である。
【００３３】
分級器の微小粒子側流出口からは、ＳＰＭとＰＭ２．５との中間的な大きさの粒子が流出している。この大きさの粒子は、健康への悪影響が大きいといわれているので、粒子大気中濃度を測定することには大きな価値が存在する。本発明では、降下粉塵の降下速度と同時に微小粒子の大気中濃度を計測することができる。
【００３４】
［第４発明］
第４発明は、前記粒子採取口の入口に、前記粒子採取口の入口面と垂直方向に通気抵抗を発生させる気流抵抗体を、前記粒子採取口の入口面と垂直方向に間隔を置いて複数設置することを特徴とする第１〜３発明のいずれか１つに記載の連続式降下粉塵計測装置である。
【００３５】
従来の連続式粉塵計には、粒子採取口に通気抵抗体を間隔を置いて複数配置したものは存在しない。
【００３６】
前述の様に、有風時の連続粉塵計の粒子採取口内部での流れ場は、外気の巻き込みの影響を大きく受ける。このため、外気流速によって仮想吸着面高さが上下して粒子採取特性が変動するという問題が存在する。もし、外気の粒子採取口への巻き込みを弱くする、または、外気流支配領域を常に一定の位置に限定することができれば、仮想吸着面高さが安定し、粒子採取特性の変動を減少させることができる。そこで、本発明では、粒子採取口入口面と垂直方向に通気抵抗を発生させる気流抵抗体を粒子採取口の入口に、粒子採取口入口面と垂直方向に間隔を置いて複数設置することにより、外気の巻き込み風速を減少させ、外気流支配領域を実質的に通気抵抗体のうち最外側のものと最内側のもの間の領域に限定することにより、仮想吸着面高さの安定化を実現する。また、仮想吸着面を上昇させることによって粒子採取効率を向上させることにより、同一の吸引流量について、より大量の降下粉塵を採取することができるので、高時間分解能での降下粉塵量計測に必須であるＳＮ比の向上効果を発揮できる。
【００３７】
従来の連続式粉塵計にも粒子採取口入口に防虫用の網が設置されることがあり、これは、通気抵抗体として機能しうる。しかし、本発明者の調査の結果、このような通気抵抗体が一箇所のみの場合には、多少の減風効果は認められるものの、仮想吸着面高さの上昇や安定化にはほとんど影響しないことが判明した。これは次の理由によるものである。まず、仮想吸着面を上昇させるためには仮想吸着面における平均的な吸引流速がここでの外気巻き込み流速と少なくとも同程度であることが必要である。ここで、吸引流速は粒子採取口の局所断面積（つまり、円錐ろうと状の粒子採取口では仮想吸着面高さの自乗）に反比例するので、仮想吸着面での巻き込み速度減少率の高々１／２乗でしか仮想吸着面は上昇しない。実際には、仮想吸着面が上昇すると仮想吸着面が外気により近づき、仮想吸着面での外気の巻き込み流の流速が増大して仮想吸着面の上昇を阻害するので、仮想吸着面上昇率は、巻き込み速度減少率の１／２乗よりもかなり低い値になる。一方、一般的な防虫網程度の開口率の通気抵抗体を粒子採取口入口に設置しても、外気流速の巻き込み速度を５０％以上減じることは困難であること。従って、仮想吸着面の上昇代も２５％を大きく下回る程度に留まるからである。
【００３８】
図１２に示す本発明の特長は、単体では大きな減風効果を持ちえない通気抵抗体２７を粒子採取口入口垂直方向に複数配置することにより、外気の巻き込み流の粒子採取口深部への侵入を防ぐことにより、仮想吸着面を最も内側の通気抵抗体直下に高位安定して維持する点にある。
【００３９】
本発明の原理を以下に説明する。外気の粒子採取口への巻き込みは、粒子採取口の外気流下流側内面に沿って粒子採取口深部方向に進入し、旋回して粒子採取口の外気流上流側内面に沿って上昇する主流を形成する。この旋回流を駆動するのは、外気流の連行効果（エントレインメント）によって発生する粒子採取口内部での負圧分布である。粒子採取口内では外気流の上流側ほど、より低圧分布となり、粒子採取口内では外気流の風下側から風上側への流れ（旋回流）が維持される。この旋回流の存在によって、連行効果により粒子採取口内で発生する負圧は緩和される。
【００４０】
粒子採取口に通気抵抗体を設置した場合の、旋回流に与える影響について説明する。まず、粒子採取口入口に大きな通気抵抗を有する通気抵抗体を単独で配置した場合、旋回流の流速を減少させて仮想吸着面を上昇させる効果は比較的小さい。これは、粒子採取口内での旋回流速が減少した分、外気流による連行効果で発生する負圧の緩和効果が減少して、粒子採取口内で外気流方向により強い圧力勾配が生成し、旋回流を回復させる作用が生じるからである。また、粒子採取口入口よりも十分に深い部分に大きな通気抵抗を有する通気抵抗体を単独で配置した場合も仮想吸着面を上昇させる効果は比較的小さい。これは、この場合、粒子採取口入口での外気の巻き込み風は、減風されることなく外気流風下側粒子採取口内面に沿った下向きの薄い高速気流を形成して通気抵抗体を通過するため、通気抵抗体で若干の減風を行っても、依然として高速を維持した下向きの高速気流が外気流風下側粒子採取口内面に沿って粒子採取口深部に進入してしまうからである。ところで、極端に開口率の小さい（例えば、開口率１０％）の通気抵抗体を用いれば、仮想吸着面を上昇させることができる。しかし、この様な通気抵抗体では、本来採取すべき降下粉塵の通過も困難になるため、降下粉塵計測装置として成立しない。
【００４１】
以上の知見を元に、本発明者は、詳細な検討を行った結果、外気流風下側粒子採取口内面に沿った薄い高速気流の発生を抑制すれば、仮想吸着面を高位安定に維持することができることを見出した。具体的には、比較的抵抗の小さい通気抵抗体を外気流風下側粒子採取口内面に沿った流れが複数回通過するように通気抵抗体を配置することにより、外気流風下側粒子採取口内面に沿った薄い高速気流の発生を抑制を実現できる。これは、次の理由によるものである。比較的抵抗の小さい通気抵抗体であっても、粒子採取口の外気流風下方向内面に沿った流れがこれを通過する際には、下向き速度が減少するとともに、粒子採取口内面近傍での主流方向が下向きから外気流風上方向に若干転進する。これは、粒子採取口内の流れ場の主駆動源は、本来、粒子採取口入口直下での外気流風下方向から風上方向への圧力勾配であるので、この駆動力方向に直交する下向き風速を若干でも減少させれば、減速により余剰になった下向き流量が、容易に駆動力方向に転進するからである。但し、１回の通気抵抗の通過では粒子採取口の外気流風下方向内面に沿った流れの減風降下と駆動力方向への転進効果が小さいので（つまり従来装置のような単独の通気抵抗体の設置では転進効果が小さいので）、これを複数回繰り返す。その結果、最も内側の通気抵抗体を通過する時点で、粒子採取口の外気流風下方向内面に沿った流れは十分減速されているので、最早、粒子採取口の深部まで到達することはできず、仮想吸着面は、最も内側の通気抵抗の直下に維持されることになる。この方法の有利な点は、有風時の粒子採取口内に必然的に発生する旋回流全体を減風するのではなく、主として旋回流の風向のみを適切に導くことによって、旋回流が本来担っている、連行効果による粒子採取口内の圧力勾配の緩和効果を損なうことなく、仮想吸着面の高位安定化を効率的に実現したことにある。従来装置においては、粒子採取口内流れ場に関する知見が欠如しており、粒子採取口内での旋回流を制御することはおろか、旋回流の存在や、その重要性についてさえ全く知られていなかった。これらの新知見は、本発明をなすにあたって不可欠のものである。
【００４２】
［第５発明］
第５発明は、前記粒子採取口の入口近傍の外周に、前記粒子採取口の半径方向外側に突出した水平な導流板を有することを特徴とする第１〜４発明のいずれか１つに記載の連続式降下粉塵計測装置である。
【００４３】
従来の連続式粉塵計において粒子採取口は、単なる円錐台形状や円筒形状であり、特段の付加的な加工は施されていない。本発明では粒子採取口入口の周囲に導流板を設置する点で従来技術とは異なる。
【００４４】
連続式粉塵計の粒子採取口内での粒子採取効率は、前述の様に、仮想吸着面面積により定まる。粒子採取口内での粒子採取効率は、粒子採取口入口を通過して粒子採取口内に進入した粒子のうち、粒子採取口下端から吸引されるものの比率を表す。一方、これ以外にも総合的な粒子採取効率に影響を与える要因として、デポジットゲージの説明をした際に説明した理想捕集に対する粒子採取口入口を通過する粒子の割合である、粒子流入効率が存在する。総合的な粒子採取効率は、粒子流入効率に粒子採取口内での粒子採取効率を乗じたものである。デポジットゲージの説明で述べた様に、従来の連続式粉塵計の様な粒子採取口が単なる円錐台形状や円筒状の場合、粒子採取口の空気力学的抵抗によって粒子の採取効率が有風時に著しく低下する傾向を示す。本発明者の調査の結果、これは、有風時に粒子流入効率が低下することが原因であることが判明した。単に、デポジットゲージと連続式粉塵計の採取物間の対応性のみを重視する場合には、このような粒子流入効率の低下が存在しても、両測定器間で同一の粒子流入効率低下特性を示すように設定すれば問題ない。しかしながら、降下粉塵の測定は、測定地点の地表に降下粉塵が沈着する速度を正確に評価することが本来の目的である。この様な観点からは、粒子流入効率を高めて可能な限り理想捕集に近い粒子採取特性となるように計器を構成すべきである。
【００４５】
そこで、本発明では粒子採取口入口の周囲に導流板３６を設置して、粒子流入効率を向上させたものである。その原理は、次のとおりである。粒子流入効率を低下させる原因は、粒子採取口及び計測器本体の空気力学的抵抗によって、粒子採取口前縁部（外気流の風上側）で外気流が上昇し、この上昇流とともに大気中の粒子が持ち上げられて、そのまま粒子採取口上方を通過するため、粒子採取口に粒子が流入できなくなることである。本発明においては、この粒子採取口前縁部での外気流の上昇を、導流板によって抑制して粒子採取口近傍で外気流を粒子採取口に対して平行に流れる様に導くことにより、粒子流入効率を高めることができる。さらに、粒子流入効率を高めて総合的な粒子採取効率を向上させることにより、同一の循環（吸引）流量について、より大量の降下粉塵を採取することができるので、高時間分解能での降下粉塵量計測に必須であるＳＮ比向上効果を発揮できる。
【００４６】
従来の連続式粉塵計の粒子採取理論においては、総合的な粒子採取効率を暗黙に１とみなしており、粒子採取効率を向上させるという発想がそもそも存在しなかった。また、ＳＰＭ計においては、吸引による粒子採取効率が粗大粒子で低下することが知られていた。しかし、そもそも、ＳＰＭ計では粗大粒子を予め除去して測定の対象としていないので、降下粉塵に対する粒子流入効率を向上させる発想は存在しなかった。つまり、いずれの従来技術でも、粗大粒子に対する粒子採取口での粒子採取効率を向上させる発想が欠如していた。
【００４７】
［第６発明］
第６発明は、前記粒子採取口に、粒子採取口内面の付着粒子を除去するための、加振機、ブラシ、又は気流吹き付け装置のうち１種または２種以上の組み合わせを備えることを特徴とする第１〜５発明のいずれか１つに記載の連続式降下粉塵計測装置である。
【００４８】
従来の連続式粉塵計には、粒子採取口内の粒子沈着物を除去する特段の機構は存在しない。
【００４９】
従来の連続粉塵計において粒子採取口内の粒子沈着物を除去する特段の機構が存在しない理由は、次のとおりである。第１に、従来装置においては、粒子採取口内に通気抵抗体が存在しないか、存在しても減風効果の小さいものなので、外気流速と同程度、例えば数ｍ／ｓの旋回流が有風時には有風時（高風速時）には常に存在する。この高速の旋回流が粒子採取口内面の沈着粒子を再飛散させることによって、粒子採取口内面は比較的清浄な状態が保たれる。第２に、実用化された従来装置の粒子採取口直径は約１００ｍｍ程度と小さいものに限定されているので、上記旋回流は粒子採取口の比較的深部まで高速を保つことができ、少なくとも、有風時には粒子採取口深部における旋回流の粒子採取口内面清浄化効果が低下する問題は顕著でない。無風時（低風速時）には従来装置でも粉塵付着が生じるが、その後に有風の状態があれば、粒子採取口内面粒子はそれ以前に付着していた粒子をまとめて、乾燥及び再飛散する。このため、数日にわたって粒子採取口内面に粒子が付着し続けることはなく、注意深く観察しなければ、粒子付着をみつけることは稀であった。従って、従来装置には、粒子採取口内面での付着粒子を除去するという発想が存在しなかった。しかし、従来技術においても、例えば１時間程度の短周期での降下粉塵量を測定値の大小を問題にしていたので、無風速時に粉塵が粒子採取口内面に付着することは、計測すべき粒子の採取が遅れる結果をまねく。よって、本来、この付着を避けるべきである。つまり、従来技術において、粒子の粒子採取口内面への付着防止は、その実在する必要性が、単に認識されていなかっただけである。
【００５０】
一方、本発明の前提とする第１から第５発明においては、高時間分解能での降下粉塵量計測の観点から、粒子採取口の拡大や粒子採取口深部での減風化を指向している。この結果、従来装置には存在しなかった、粒子採取口内面への粒子の付着という問題が顕在化する。この理由は、次のとおりである。まず、粒子採取口を拡大すると、粒子採取口深部での大気流速がそもそも低下し易く、粒子採取口内面清浄化効果が減少しやすいからである。次に、粒子採取口内で減風化を行うと、高速旋回流による粒子採取口内面清浄化効果が失われるからである。この様な粒子採取口内面への粒子付着が生じると、粒子採取効率の低下や、外気中降下粉塵速度変動への計測値の追従性悪化等の悪影響が生じる。そこで、本発明において、粒子採取口内面に降下粉塵の付着防止機構を設置することによって、この悪影響を抑制する。
【００５１】
尚、従来装置でも、循環流を粒子採取口内に吐出する際、粒子採取口内面に沿って吐出しているので、この吐出流によって副次的に粒子採取口内面清浄化効果が生じる可能性がある。そこで、本発明者が調査した結果、市販の従来装置で吐出する循環流量（例えば、１Ｎｍ３／時間）程度では吐出流の平均流速は、従来装置における有風時の粒子採取口内旋回流速よりも１桁以上小さいことが判明した。このため、吐出直後に吐出流は旋回流と乱流混合して粒子採取口内面には吐出流の痕跡はほとんど残ることがない。つまり、吐出流による粒子採取口内面清浄化効果は無視できるほど小さく、常に存在する旋回流による、粒子採取口内面清浄化効果が卓越している。従って、従来装置での循環流の粒子採取口内面への吐出流を降下粉塵の付着防止機構とみなすことはできない。
【００５２】
このような、粉塵の採取量および採取効率を向上させる際には粒子採取口内面に粉塵が付着し易いという現象は、本発明者が見出した新たな知見である。従来技術ではこの知見が知られていなかったので、粒子採取口内面への粉塵付着に対してほとんど考慮がなされていなかった。
【００５３】
［第７発明］
第７発明は、前記粒子採取口には、その内面を加熱する加熱器を有することを特徴とする第１〜６発明のいずれか１つに記載の連続式降下粉塵計測装置である。
【００５４】
従来の連続式粉塵計には、粒子採取口内面を加熱する特段の機構は存在しない。
【００５５】
特に、臨海地域で連続式粉塵計を使用する場合には、海塩粒子が粒子採取口内に進入することが避けられない。海塩粒子は、相対湿度７０％以上で潮解して粒子採取口内面への付着性が著しく増大する。従来の連続式粉塵計においても海塩粒子の付着は生じていたものと考えられるが、高湿度時に潮解して粒子採取口内面に付着した海塩粒子は、高湿度でない時に、従来装置の粒子採取口内に存在する高速旋回流によって容易に乾燥するとともに、気流によって粒子採取口内面から離脱除去されていたので、注目されることはなかった。
【００５６】
しかし、本発明者の調査の結果、高湿度時に潮解して粒子採取口内面に付着した海塩粒子は付着性がそもそも高いので、粒子採取口内に進入した他の非海塩粒子をも吸着してしまい、粉塵採取効率を一時的に著しく低下させていることが判明した。この結果、今回装置、従来装置ともに、海塩粒子が粒子採取口内面に付着して潮解している場合には、非海塩粒子の一部が一旦、粒子採取口内面上の潮解海塩粒子に補足されるので、質量測定の時間遅れや粒子採取効率低下が生じる問題の存在することが明らかになった。そこで、本発明では、高湿度時であっても、粒子採取口内面を加熱して粒子採取口内面近傍での相対湿度を７０％以下に保持することにより、粒子採取口内面に付着した潮解海塩粒子を乾燥させて、その付着性を減じることによって粉塵採取効率の低下を抑制するものである。また、海塩の潮解を防ぐためには、粒子採取口内面温度を外気温度よりも１０℃以上高温に保つことにより実現できることを本発明者は見出した。
【００５７】
従来技術では、これら本発明者によって見出された新知見（潮解した海塩粒子が粒子採取効率を低下させること、並びに、これを防止するためには粒子採取口内面温度を制御すればよいこと）が知られていなかったので、粒子採取口内面での海塩粒子の潮解に対してほとんど考慮されていなかった。
【００５８】
［第８発明］
第８発明は、前記粒子採取口の開口部と、前記粒子採取口の下端から吸気された大気が最初に到達する前記分級器との間に備えられ、かつ、前記粒子採取口の下端へ向かって吸引される前記粒子を含む大気の水平旋回流成分を抑制可能な水平旋回流抑制器を備えることを特徴とする第１〜６発明のいずれか１項に記載の連続式降下粉塵計測装置である。
【００５９】
粒子採取口から吸引された気流に強い水平旋回流成分（すなわち、気流路２の中心軸を回転中心とした気流成分）が存在すると次のような問題が存在するので、この成分は抑制されるべきである。まず、水平旋回流成分は吸気流中の固体粒子を吸気管中心軸からみて半径方向外側に押しやる効果があり、粒子が計測部に達する前に壁面に付着し易くなり、粒子採取率の低下や粒子採取の時間遅れ等の悪影響を招くからである。次に、第１〜第８発明では吸引した大気中粒子をサイクロンやバーチャルインパクタなどの分級器を用いて分級するので、水平旋回流成分はこの分級特性に悪影響を与えるからである。特に、第１〜第８発明ではろうと状の粒子採取口を用いているので、粒子採取口入口で発生する不可避的な微小な水平旋回流が、下方に吸引されつつ回転半径を減じる間に角運動保存効果によって水平旋回流の旋回速度が急激に上昇するので、水平旋回流抑制の必要性は特に大きい。
【発明の効果】
【００６０】
本発明により、デポジットゲージによる粉塵降下速度計測値と良い相関をもち、１０分程度の短周期での粉塵降下速度計測が可能で、かつ、粒径分布を連続的に測定できるようになり、特定の気象条件とそれに対応した短時間での大気中粉塵量測定値の組み合わせで問題箇所の探索を行うことができるようになった。
【発明を実施するための最良の形態】
【００６１】
以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
【００６２】
［第１発明］
以下、第１発明の一実施形態について説明する。
【００６３】
（装置構成）
次に、図６を用いて第１発明における装置構成を説明する。
【００６４】
大気に対して、上方に開放した円錐ろうと状の粒子採取口１を通じて大気中流れとともに降下粉塵が計測装置内に進入する。装置内には、気流路２とその後段に分級器８が設けられ、分級器に、粗大粒子用分岐気流路１２及び微小粒子用分岐気流路１３からなる流路が後段に接続され、粒子粗大粒子用分岐気流路中に、通過粒子数の計数を行う粒子計数計測器が設けられ、この後段で、粗大粒子用分岐気流路と微小粒子用分岐気流路が合流し、この後段に配置されたブロワまたは圧縮機６によって、粒子採取口内に存在する大気中粒子が粒子採取口下端から吸引される。
【００６５】
また、これとは別系統の流路として、吐出用圧縮機またはブロワ４６によって吸引された外気が吐出用気流路４５を通って粒子採取口１内部の入口付近に導入される。粒子採取口への吐出による外気の導入は、従来の連続粉塵計測装置でのものと同様に、粉塵粒子採取口入口直下で全周均一に粒子採取口下端方向に粒子採取口内面に沿ってなされるようにすることが望ましい。
【００６６】
この際、粒子採取口から吸気される気流量と粒子採取口内に吐出される気流量が同一になるように、通気抵抗及び圧縮機運転条件を設定する。こうすることによって、粒子採取口入口での採取口内と外気との間の大気の授受量が平均的に０になるので、降下粉塵の採取口入口からの進入に対する大気吸引の悪影響を低減することができる。採取口内に吐出するために８吸引される外気は、予めフィルタによって除塵されることが望ましいが、採取口を小径とするなどして粗大粒子の吸引が無視できる場合には除塵されなくてもよい。次に、粒子の流れを説明する。粒子の自由落下、または、粒子採取口内下端からの吸気によって粒子採取口に進入した粒子の一部は、気流路２に進入する。気流路内の粉塵粒子は、気流によって分級器８に流入する。分級器の内部で粉塵は分級され、大気中で自由落下しうる粗大粒子（即ち、降下粉塵）を主として含む気流と、それ以外の微小粒子のみを含む気流に分流されて、それぞれ、粗大粒子用分岐気流路１２及び微小粒子用分岐気流路１３に分かれて分級器から流出する。粗大粒子用分岐気流路１２は、粒子計数器２０に進入し、粒子計数器２０は、一定時間に通過する粒子数と個別の粒子の大きさ（例えば、粒度分布）を記録する。一定時間に通過した粒子サイズ分布及び予め仮定した粒子平均比重を用いて、一定時間に通過した粒子質量に換算する。この粒子質量測定値を、試料採取時間、並びに、数値流体解析や実測によって求めた粒子採取口内速度分布を用いて推定した仮想吸着面積で除することにより、降下粉塵の粉塵降下速度を算出できる。尚、粒子計数器のなかには、単に通過した粒子数のみを計測するものがある。この様な装置は、粒子の大きさをも測定する一般的な粒子計数器をもとに、散乱光強度測定値の粒径換算演算機能のみを省略した廉価装置である場合が多い、従って、粒子数のみを計測する粒子計数器と粒子の大きさをも測定する一般的な粒子計数器との間には本質的に異なるところはない。粒子数のみを計測する粒子計数器を本発明に適用する場合には、個々の粒子の大きさを計測する代わりに、現地で予め測定しておいた平均的な粒度分布と粒子比重を用いて、本発明装置での計測時に、常に、この平均的な粒度分布と粒子比重であると仮定することによって一般的な粒子計数器と同様の方法で平均粉塵降下速度に換算することができる。本発明においては、粒子採取口の開口が上方を向いているため、雨天時に計測装置内に雨水が浸水して計器に悪影響を与えることを防がなければならない。このためには、連続式粉塵計は、感雨計４８、粒子採取口蓋４９、並びに、粒子採取口蓋駆動機構４７を具備し、感雨計によって降雨を検知した場合には粒子採取口駆動装置を作動させて粒子採取口蓋を移動させて粒子採取口を覆い、降雨が検知されない場合には、粒子採取口蓋を移動させて、粒子採取口を外気に開放するようにしてもよい。感雨計が迅速に雨を検知するように、外気温度を外気温度計３０によって計測し、感雨計の感雨面が外気温と同程度の温度を維持するように、感雨計の感雨面温度は、制御される。尚、第１発明の装置に関わる一切の装置の設定・制御、並びに、測定値の記録・保存は、図示しない演算装置によって自動的に、または、この演算装置を外部から操作して、実施される。尚、採取された粗大粒子の散乱光量等測定値から粉塵降下速度を算出する装置、並びに、採取された微小粒子の透過光量または散乱光量等の測定値から大気中粒子濃度を算出する装置は、必ずしも計測装置内に存在しなくてもよい。この演算装置が計測装置外にある場合、計測装置内で測定された光量等の測定値を外部の演算装置にデータを移動させ、外部の演算装置で粉塵降下速度や大気中粒子濃度を算出すればよい。この方法の利点は、計測装置ごとに演算装置をもつ必要がないため、装置が小型化することである。データの移動方法は、通信線を用いてもよいし、計測装置内にリムーバブルハードディスク等の記録装置を設置して、記録装置を物理的に輸送して行ってもよい。
【００６７】
本発明の他の実施の形態として、図１１に示す装置構成とすることができる。図６との違いは、分級器８の前段に圧縮機またはブロワ６を配置することである。こうすることによって、分級後の微小粒子側分岐気流路１３を、そのまま外気に排気することができる。
【００６８】
（粒子採取口）
降下粉塵採取量は、仮想吸着面面積に比例し、仮想吸着面面積は粒子採取口入口断面積以上にはなりえないので、粉塵粒子採取量を増大させて粒子質量測定のＳＮ比を向上させる観点から、粒子採取口の面積は、大きいことが有利である。少なくとも、公的な長期降下粉塵捕集器であり、かつ、本質的にデポジットゲージと同一原理の測定器である米国式ダストジャーの直径１１０ｍｍ以上であることが望ましく、より望ましくは、長期間の降下粉塵採取を前提とした、デポジットゲージでの粒子採取口直径３００ｍｍ（英国規格）以上とすることができる。また、降下粒子採取口が極端に大きい場合、粒子採取口への粉塵付着の悪影響の回避が困難になるので、粒子採取口直径は、直径１０００ｍｍ以下にできる。但し、前述の様に、単に粒子採取口入口面積を拡大しただけでは粉塵採取量を増大させることはできず、循環（吸引）流量の増大による仮想吸着面の上昇と組み合わせて適用されるべきである。
【００６９】
粒子採取口のろうと形状は、上方に向けて広がる円錐台形状（簡単のため、単に円錐状と呼ぶ）が望ましいが、加工上の簡便さ等を優先して多角形錐状としてもよい。また、整流のために、粒子採取口入口直下部分のみ円筒状とし、それより下部を円錐状としてもよい。
【００７０】
ところで、採取した粉塵が粒子採取口近傍に付着することは、デポジットゲージの場合にはあまり問題ではない。これは、デポジットゲージは、一般に１ヶ月程度の長時間の測定を前提としており、測定中の降雨による洗浄採取効果が期待できるからである。このため、デポジットゲージでの粒子採取口は、ろうと状の形状ではあるものの、ろうとを円錐とみなした場合の頂角は鈍角である。しかし、１時間周期程度の短時間測定を前提とする第１発明においては、粒子採取口近傍での粉塵付着は、測定の時間遅れの原因となるため、好ましくない。このため、第１発明においては、粒子採取口近傍での粉塵付着を抑制する手段として、粒子採取口をろうと状とし、このろうとを円錐とみなした場合の頂角を鋭角、より望ましくは、３０°以下とすることができる。また、極端に鋭角なろうとの場合、ろうと長が長大となって粒子採取口内面積が大幅に拡大してかえって粒子付着を助長するので、頂角は５°以上であることが望ましい。粒子採取口内面の材質に関しては、粉塵の付着性を低下させるため、ステンレス鋼製、クロムめっきや亜鉛めっき等のめっき鋼製、アルミニウム製、アルミニウム合金製、マグネシム合金製、チタン合金製、または、表面のフッ素樹脂コーティングを採用することができる。
【００７１】
（分級境界）
図６の分級器８における分級境界について述べる。大気中で自由落下しうる大きさの粒子は、比重１の粒子に換算して直径４μｍ〜７μｍ以上である。従って、この範囲に分級境界を設定することが降下粉塵を選択的に採取する上で望ましい。また、分級された残りの微小粒子は、健康影響が大きいといわれる、ＳＰＭとＰＭ２．５の中間的な大きさ定義の粒子である。従って、この分級された微小粒子は、これら健康影響に関する指標と密接な関係が存在することが期待され、大気質評価の重要な指標になりうるので、微小粒子を採取して大気中濃度を測定することには大きな意義がある。尚、既存の装置、例えばＳＰＭ計やＰＭ２．５計との共用性を重視して、粗大粒子が直径１０μｍ以上、または、ＰＭ２．５の上限直径以上（法的規準は存在しないが、概ね、直径３μｍに相当する場合が多い）となるように分級境界を設定することも原理的には可能である。但し、この場合には採取された粗大粒子が降下粉塵の直径範囲（４μｍ〜７μｍ以上）とは一致しなくなるので、測定精度をかなり犠牲にしなければならず、用途が限られる。
【００７２】
（分級器）
光散乱式粒子計数器で大気中の粒子を直接測定する際には、正確な計測のために、試料が十分に乾燥している必要がある。また、短時間周期の計測を行うためには、装置内に次々と供給される粉塵を迅速に計測部へ送り込む必要がある。さらに、大気中でほとんど自由落下しない微小粒子をも分級する必要がある。さらに、粉塵中に含まれる数百μｍ程度の粗大粒子を分級することも必要である。静電集塵や湿式分級は代表的な分級方法であるが、この様な目的には適さない。大気中粉塵の分級には、乾式で、粒子サイズによらずに処理速度の高い、慣性式分級器、または、遠心式分級器を使用すべきである。
【００７３】
慣性式分級器としては、ルーバー分級器やカスケード型を含むインパクタ分級器を用いることができる。第１発明の用途としては、より望ましくは、分級後の２つの分岐流間の流量差が比較的小さく、流量制御を行い易い利点をもつバーチャルインパクタ型分級器を用いることができる。遠心式分級器としては、サイクロン式分級器を用いることができる。
【００７４】
（測定器）
粒子計数器としてはレーザ光散乱式粒子計数器が精度や作業性の観点から、望ましい。また、同様の原理のγ線計数器やＸ線計数器を用いることもできる。さらに、気流路中に板状や円柱状の衝突体を設け、この表面への粒子の衝突力を検知して粒子個数を検出する装置を用いてもよい。これらは市販のものを用いることができる。この他、光音響法や超音波散乱法を用いたものを適用することができる。
【００７５】
（ブロワまたは圧縮機）
これらの装置は、従来技術のものをそのまま流用することができる。
【００７６】
（流路）
粉塵の付着を抑制することが望ましいので、内面をステンレス鋼製、クロムめっきや亜鉛めっき等のめっき鋼製、アルミニウム製、アルミニウム合金製、マグネシム合金製、チタン合金製、または、フッ素樹脂コーティングした管を使用することができる。
【００７７】
（流量制御装置）
粒子計数器の後段の気流路に流量制御装置を設けることができる。本発明では粒子を捕集する部分がないので、計測中の流量変動は本来、比較的小さいが、気温変化や圧縮機またはブロワ性能の経年劣化による流量変化を修正することで、より高精度での測定を行うことができる。流量制御装置とは、例えば、体積型流量計等の流量測定装置（または、流量を算出可能な流速測定装置や圧力測定装置）、バタフライ弁等の流量調整弁とそのアクチュエータ、並びに、制御演算装置等から構成され、気流路内の気流が、常時、所定の流量となるように流量調整弁の開度を調整するものを使用することができる。また、アクチュエータとして、圧縮機またはブロワの運転条件を変更してもよい。
【００７８】
［第２発明］
以下、図１５を用いて第２発明の一実施形態について説明する。
【００７９】
（装置構成）
図６の装置との違いは、圧縮機またはブロワ６の排気を吐出用気流路１１に接続することによって、吐出用圧縮機またはブロワ４６と圧縮機またはブロワ６とを共用することである。この場合、採取口内に吐出される粒子は清浄であることが求められるので、粒子計数器の後段に除塵フィルタ１０を設ける。
【００８０】
（除塵フィルタ）
除塵フィルタは測定に用いられるわけではないので、余裕をもった大きな容量のものを用いることができ、定期的に除塵フィルタの交換さえ行えば、目詰まり等による作業の停止を招くことはない。フィルタ材質としては、一般的なグラスファイバ製のものや、市販のセラミックフィルタ等を用いることができる。また、フィルタを直列多段に結合して、除塵能力の向上を図ってもよい。
【００８１】
（流量制御装置）
粒子計数器の後段の気流路に流量制御装置を設けることができる。本発明では十分な大きさの容量を有する除塵フィルタを用いることによって、流量調整を行わなくても計測中の流量変動を抑制することができるが、流量制御装置を用いることによって、僅かな流量変動を修正することにより、より高精度での測定を行うことができる。
【００８２】
［第３発明］
以下、第３発明の一実施形態について説明する。
【００８３】
（装置構成）
図１６に示した例で説明する。図１５との違いは、微小粒子用分岐気流路２１中に粒子濃度計測装置を設けたことである。こうすることによって、健康への悪影響が大きいといわれている大気中微小粒子のみの連続的な濃度変化を測定することができる。
【００８４】
（濃度計測装置）
吸引した大気中の微小粒子濃度が低い場合には、市販のレーザ光散乱式粒子計数器を用いることができる。この場合には、一定時間に計測部を通過した微小粒子の大きさ分布測定値、通気大気流量、及び予め定めた平均比重を用いて、大気中の微小粒子濃度に換算する。
【００８５】
吸引した大気中微小粒子濃度が高い場合には、光透過式粒子濃度計測装置の適用が望ましい。具体的には市販の、レーザ光を用いたものや、非レーザ光を用いたものを用いることができる。
【００８６】
［第４発明］
以下、第４発明の一実施形態について説明する。
【００８７】
（通気抵抗体）
通気抵抗体は、粒子採取口に落下する降下粉塵の進入を妨げない様に、上方に開口を有し、かつ、通気抵抗体通過中に粉塵粒子が滞留・付着する部位の極力少ない構造でなければならない。また、風向による粒子採取特性の変動を生じないように、軸対象構造であることも必要である。また、当然のことながら、通過する気流に対して有意な通気抵抗を示さなければならない。この様な観点から、望ましくは開口の比較的小さい網を用いることができる。同様の観点から、微小な孔を多数穿孔した金属板や、薄い板状に加工した微細ハニカム構造体も使用することができる。
【００８８】
網等の材質は、望ましくは、形状が安定していること、静電気による粒子吸着の生じにくいことの理由から金属を用いることができる。より望ましくは、錆による特性変化の生じにくい、ステンレス鋼製を用いることができる。また、より安価であることを指向して、合成樹脂製の網を用いてもよい。
【００８９】
通気抵抗体の開口の大きさは、望ましくは、０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下とすることができる。これ以上の大きさ場合、粉塵以外の大気中飛来物（虫、花びら、枯葉等）が粒子採取口内に進入する惧れがある。また、これ以下の場合、降下粉塵中で必ずしも無視できない割合を占める粗大粒子を採取できないことになり問題である。通気抵抗体の開口率は、通気抵抗係数に最も影響する。望ましくは、０．３〜０．７の範囲にすることができる。これ以上の開口率の場合、有効な通気抵抗体として機能しない。また、これ以下の開口率の場合、降下粉塵の採取率が極端に低下するので望ましくない。
【００９０】
（通気抵抗体の配置）
風向による粒子採取特性の変動を防ぐ観点から、通気抵抗体の主要通気面（網面）は、粒子採取口入口と平行方向に設置することができる。通気抵抗体は、粒子採取口入口垂直方向に複数設置されるが、その最外側と最内側のものの間隔は、少なくとも、粒子採取口入口直径の１／３以上であることが望ましい。本発明者の調査の結果、これ以下の間隔で設置した場合、複数の通気抵抗体が存在しても、実質的に大きな通気抵抗を有する単独の抵抗体が存在するのと同様の効果しか示さないからである。この様な単独に設置された通気抵抗体で仮想吸着面上昇効果の低いことは前述の通りである。これは、通気抵抗体を通過した高速気流が駆動力方向に転進するためには、一定の距離が必要であり、通気抵抗体間隔が過小な場合、最初の通気抵抗体を通過した高速気流は、駆動力方向への転進が十分なされる前に次の通気抵抗体を通過してしまうため、全体として、あたかも単独の通気抵抗体のように振舞うからである。通気抵抗体の最外側と最内側のものの間隔の原理的な上限は特にない。しかし、極端に大きな間隔の場合、装置が大型化して不経済であり、かつ、外気と粒子採取口下端との距離が大きくなって外気粒子濃度変化への計測の追従性が低下する問題があるので、通気抵抗体の最外側と最内側のものの間隔は、粒子採取口直径の３倍以下とすることができる。尚、最外側とは、最も粒子採取口入口に近いものを指し、最内側とは、最も粒子採取口入口から遠い、即ち、粒子採取口下端に最も近いものを指す。
【００９１】
通気抵抗体の個数が多い程、仮想吸着面の高位安定化効果は高い。しかし、過大な個数の通気抵抗を気流が通過すると、気流中の粉塵が通気抵抗体に付着する割合も大きくなり、粒子採取率の低下を招くので避けるべきである。望ましくは、２個から５個の通気抵抗体を設置することができる。
【００９２】
複数の通気抵抗体を設置された領域では、旋回流が存在して大気中の粒子濃度はほぼ均一である。このため、この領域を、特段、円錐状のろうと形状にする必要はない。そこで、最外側と最内側の通気抵抗体の間の領域を図１２でのように円筒状とすることができる。この円筒状の領域は、旋回流を整流して粒子採取口深部に進入させない効果を発揮するので、整流器３５とみなすことができる。
【００９３】
［第５発明］
以下、第５発明の一実施形態について説明する。
【００９４】
（装置構成）
図１３を用いて装置構成を説明する。粒子採取口入口近傍の外周に、粒子採取口の半径方向外側に幅を有する水平な導流板２７を設置する。設置高さは、望ましくは、粒子採取口入口高さ面よりも５ｍｍから２０ｍｍ下側にすることができる。これは、導流板上を大気風が通過する際、導流板上で境界層が発達しすることによって導流板直上で（導流板が無い場合に粒子採取口自身の空気力学的抵抗により発生する外気流の上昇流に比べて）弱い上昇流が生じるため、この上昇流の顕著な領域、即ち、導流板表面から５ｍｍから２０ｍｍの範囲を除外した大気流れを粒子採取口入口上に流すことが粒子流入効率を向上させるために効果的だからである。但し、施工上の便宜のため、これより高い位置に導流板を設置した場合でも、粒子流入効率向上に一定の効果を与えることができる。
【００９５】
（導流板）
導流板の材質は構造体として機能する剛性を有し、かつ、屋外での使用に耐える材質であればどの様なものでよい。金属、木材、合成樹脂等を使用することができる。導流板の厚さは導流板自身の空気力学的抵抗を減少させる観点から薄いことが望ましい。望ましくは、０．１ｍｍから５ｍｍ程度のものを使用することができる。薄い導流板を使用する場合には、外気流によって導流板の自励振動が発生して粒子採取特性や装置耐久性に悪影響を与えうるので、導流板の下面に適宜、支柱を設けて導流板を支えることができる。さらに、導流板の外周部に、空気力学的抵抗を減少させる様、鋭角に加工したものを使用することができる。導流板の幅（導流板外径と内径の差の半分）は、望ましくは５０ｍｍ以上とすることができる。本発明者の調査の結果、これ以下の幅の場合、粒子採取口の空気力学的抵抗によって粒子採取口前縁部近傍に生成しうる外気の上昇気流を、導流板が抑制することができず、導流板と粒子採取口が一体として空気力学的抵抗として作用し、導流板前縁で外気流が剥離して強い上昇気流が生じてしまうからである。導流板の幅が５０ｍｍ以上の場合、導流板前縁では外気流の剥離は生じず、粒子採取口本体とは無関係に上流からの外気流を水平面に固定する作用を発揮することができる。このとき、粒子採取口によって排除された気流は、上方ではなく、水平面方向に導かれる。この様に、導流板の幅５０ｍｍを境にして、粒子採取口近傍での流れ場の様式が変化する。
【００９６】
導流板の形状は、風向による粒子流入抵抗の変動を抑制するため、粒子採取口の軸に関して軸対称の形状であることが望ましい。さらに、望ましくは、中央に円孔を有した円盤状とすることができる。導流板表面は本質的に平坦であることが望ましいが、強度を確保するために波板等の形状も採用することができる。この他にも、導流板の形状を上方に向けて広がる円錐台状とし、かつ、導流板下部と粒子採取口外壁の間に隙間を設けることにより、導流板上に降下する降下粉塵を下方に落下させて排出する構造も可能である。但し、本発明者の調査の結果、この様な機構が有効に機能するのは降下粉塵径が数百μｍ以上の非常に粗大な粒子の場合に限られ、それ以下の径の粒子においては、粒子が導流板表面に付着し易いので粒子排出効果は小さい。加えて、円錐台状の導流板は、外気流の導流効果が比較的小さく、粒子流入効率向上効果は限定的である。
【００９７】
導流板上に沈着した降下粉塵は、強風時には再飛散しうる。この再飛散した粒子が粒子採取口に流入すると、採取粒子の質量測定精度に悪影響を与える。これを防止するために、導流板表面にグリース等の粘着性物質を塗布して導流板上に沈着した粒子の再飛散を抑制することができる。
【００９８】
［第６発明］
以下、第６発明の一実施形態について説明する。
【００９９】
（装置構成）
粒子採取口内面での粒子の付着を防止する、または、一旦、付着した粒子を除去させる能力を有し、かつ、計測に悪影響を与えないものであれば、本来、どの様な付着粒子除去機構でも採用することができる。但し、除去した粒子を系外に排出してしまうと粒子採取効率が低下するので、一旦、粒子採取口内面から除去された粒子が採取口内の大気中に再び放出されて採取口の下端から質量測定器側に吸引されることが望ましい。図１８に示した付着粒子除去装置では、粒子採取口外面に加振機３９を設け、これを定期的に作動させることによって、粒子採取口内面に付着した粒子を内面から除去する。加振機には、市販のノッカや偏心モータ型加振機を用いることができる。ノッカを使用する場合、望ましくは、０．１〜１００回／秒の頻度で加振することができる。
【０１００】
図１９に示した付着粒子除去装置では、粒子内面をブラシが摺動することによって、粒子採取口内面に付着した粒子を内面から除去する。ブラシを摺動させる方法には、例えば、粒子採取口中心軸上に回転し、同時に回転軸方向に上下運動するブラシ駆動装置４１を用いることができる。ブラシは、市販されているものを用いることができる。ブラシの大きさは、作業性を考慮して、望ましくは粒子採取口半径方向に粒子採取口の最大内径の０．０１倍から０．５倍とすることができる。ブラシの毛の長さは、作業性を考慮して、望ましくは、１〜３００ｍｍにすることができる。ブラシの材質は、粒子採取口内面への接触部位は、強度や耐汚染性を考慮して、望ましくは、ナイロン等の合成樹脂やステンレス鋼等の金属を用いることができる。ブラシ駆動装置の回転には市販の電動モータを用いることができ、ブラシ駆動装置の上下運動には、油圧制御を行う油圧シリンダ等を用いることができる。
【０１０１】
図２０に示した気流吹き付け装置を用いた付着粒子除去装置の例では、粒子採取口内面上を移動するノズル４３から空気を粒子採取口内面に高速で吹付けて粒子採取口内面上に付着した粒子を内面から除去する。吹付ける空気は、循環気流路１１から分岐した気流管４２から得ることができる。また、吹付ける気流量が、計測装置内での循環流量に比べて十分に小さい場合には、吹きつけ気流管を循環気流から分岐させることなく、図示しない圧縮機等を用いて外気から空気を直接吸引してもよい。ノズルを移動させる方法には、例えば、粒子採取口中心軸上に回転し、同時に回転軸方向に上下運動するノズル駆動装置４４を用いることができる。ノズル駆動装置の回転には市販の電動モータを用いることができ、ノズル駆動装置の上下運動には、油圧制御を行う油圧シリンダ等を用いることができる。吹き付ける気流の流速は、望ましくは、粒子採取口内面からの粒子の除去性を確保するために、１ｍ／ｓ以上とすることができ、また、粒子採取口内部全体での流れ場に大きな悪影響を与えないように、５０ｍ／ｓ以下にすることができる。ノズルは粒子採取口内面に対して、できる限り、収束して衝突することが、粒子剥離性の観点から望ましく、市販のフルコーンノズルや直射ノズルを用いることができる。ノズル出口の内径は、吹付け流量と吹き付け流速を考慮して適宜定めればよく、例えば、０．１〜５０ｍｍとすることができる。ノズルの材質は、耐久性や耐汚染性を考慮してステンレス鋼等の金属を用いることができる。
【０１０２】
これらの付着粒子除去装置は、それぞれ単独で用いることもできるが、複数組み合わせることによって、一層、効果を高めることができる。例えば、加振機は、粒子採取口に直接接触しないので耐汚染性が高い。一方、気流吹き付け装置は、粒子採取口内部気流に悪影響を与えうるが、粒子除去能力はより高い。さらに、ブラシは、ブラシの毛に粒子が付着して採取効率を低下させうるが、粒子の除去能力が最も高い。従って、これらの装置を組み合わせて使用する場合、加振機を最も高い頻度で使用し、加振機で剥離しえない粒子に対して気流吹きつけ装置をより低い頻度で作動させ、さらに低い頻度でブラシを作動させることによって、粒子の高い除去性と作業への悪影響回避が可能になる。
【０１０３】
［第７発明］
以下、第７発明の一実施形態について説明する。
【０１０４】
（装置構成）
図１４を用いて装置構成を説明する。粉塵粒子採取口内面の裏面全体に電気抵抗式ヒータ等の加熱器２８を貼り付け、この加熱器によって、粒子採取口内面を加熱する。粒子採取口内面の温度を、粒子採取口内面に取り付けた熱電対等の粒子採取口内面温度計２９によって計測するとともに、外気温度を同様の機構の外気温度計３０によって計測する。計測された粒子採取口内面温度が外気温度計測値よりも１０℃以上高温を維持するように、温度制御装置３１は、ＰＩＤ制御法などを用いて加熱器加熱量を制御する。他の加熱方式として、粒子採取口内面又は外面に赤外線ヒータを設置し、この加熱出力を制御することによって、所定温度に粒子採取口を放射加熱してもよい。また、粒子採取口を電気伝導体又は半導体で構成し、粒子採取口に直接通電して加熱を行ってもよい。さらに、粒子採取口の周囲に熱水管又は熱風管を接触させ、作動流体の温度と流量を制御することによって粒子採取口加熱してもよい。粒子採取口外面にバーナーを設けて粒子採取口を直火加熱を行うこともできる。粒子採取口内面温度の上限は、装置の熱耐久性や加熱のための費用を総合的に判断してエンジニアリング的に定めるべきであるが、望ましくは、計測地点での年間最高気温平年値＋１５℃を上限温度とすることができる。また、設備費用を節約するために、加熱器の加熱量制御機構を省略することができる。この場合には、外気温度＋１０℃よりも粒子採取口内面温度が常に高温になる加熱量を予め求めておいて、常にその加熱量で加熱を行うことができる。この場合、粒子採取口内面温度は、平均的に外気温度＋１０℃よりも遥かに高温の設定にならざるをえない。
【０１０５】
［第８発明］
以下、第８発明の一実施形態について説明する。
【０１０６】
図６の装置に水平旋回流抑制器３８を付加した装置を示す図１７を用いて第８発明を説明する。水平旋回流抑制器は、外気流れを阻害しないように粒子採取口の入口よりも下方に設置すべきであり、大気中粒子の分級特性に悪影響を与えないように全ての分粒器よりも上方に設置すべきである。
【０１０７】
また水平旋回流の抑制は、粒子採取口の下端以降の下流で行うことが効果的である。分級器の構造は、水平旋回流成分を抑制できればどのようなものでもよいが、水平旋回流の垂直方向に壁面を設けて水平旋回流を阻害する方法が簡易、かつ、軸方向流れを阻害しにくいので望ましい。例えば、図１７に示す、複数の薄板を組み合わせた構造にすることができる（水平旋回流抑制器３８を粒子採取口内部に設置した例）。水平旋回流抑制器を構成する薄板の寸法は、十分な耐風強度を持ち、軸方向流れを阻害しない観点から、厚み０．１〜５ｍｍ、軸方向長さ２〜１００ｍｍにすることができる。水平旋回流抑制器の材質は、大気中粒子の付着しにくいものとして、ステンレス鋼等の金属、セラミックス、ガラス、または、フッ素樹脂等の合成樹脂を用いることができる。
【実施例】
【０１０８】
（実施例１）
図６に示す構造の降下粉塵計測装置を屋外で運用して降下粉塵の連続測定を行った。粒子採取口は、入口直径２００ｍｍの円錐ろうと状のステンレス鋼構造であり、ろうとを円錐とみなした場合の頂角を２５°とした。循環気流の粒子採取口への吐出方法は、粒子採取口入口直下に、全周均一に、粒子採取口内面に沿って下向きに吐出した。気流路の内面を、全てステンレス鋼製とした。分級器にはバーチャルインパクタを用い、吸気流量が１Ｎｍ３／時間となるようにブロワの運転を設定して、比重１相当の粒子について直径６μｍ以下の微小粒子を含む気流とそれ以外の粗大粒子を含む気流に分級し、それぞれ独立に質量測定を行った。ここでの分級の定義は、比重１相当の粒子について直径６μｍの粒子が粗大粒子用分岐気流管に９０％、微小粒子用分岐気流管に１０％の割合で分離することである。また、吐出用気流路に関して、流入口形状を雨除けのために下向き直管とし、外気を除塵することなく直接吸引した。吐出用気流路内の流量が１Ｎｍ３／時間となるように吐出用ブロワの運転を設定した。気流路はすべてステンレス製とした。ブロワは全て市販の一般的な軸流式のものを用いた。
【０１０９】
粒子の質量測定は市販のレーザ光散乱式粒子計数器を用いて連続的に計測部通過粒子の頻度と大きさを計測し、これを予め現地でのデポジットゲージで採取したサンプル粒子を分析して得られた平均比重及び光学特性を用いて粉塵降下速度に換算し、その値を電子データとして保存した。レーザ光は、波長７８０ｎｍで出力２ｍＷのものを用い、受光器にはフォトダイオード素子を用いた。
【０１１０】
また、図示しない市販の感雨計を用いて降雨を検知し、雨天時には図示しない蓋が粒子採取口入口を覆って雨水が計測器内に侵入しないようにした。
【０１１１】
本装置を用いて６ヶ月間の連続自動測定を実施した。
【０１１２】
本装置による粗大粒子の採取質量の１ヶ月ごと積算値を粒子採取口入口面積で除して算出した月間粉塵降下速度を、同一地点でのデポジットゲージによる月間粉塵降下速度と比較した。その結果、本装置の採取量平均は、デポジットゲージの約８０％であり、［デポジットゲージによる月間粉塵降下速度］／［本装置による月間粉塵降下速度］の変動の標準偏差は、０．１５であった。従って、本装置による粗大粒子計測値とデポジットゲージ計測値の間で比較的強い相関を得ることができた。
【０１１３】
また、本装置による１０分ごとの降下粉塵速度の６時間分を、同一地点、同一時刻に市販の粘着テープ式降下粉塵捕集器を１０分ごとに交換して測定したものと比較した。その結果、［粘着テープによる１０分間塵降下速度］／［本装置による１０分間粉塵降下速度］の変動の標準偏差は、約０．３であり、連続式粉塵計において、初めて実用的な短時間周期（１０分間平均）での計測が実現できた。
【０１１４】
（比較例１）
図５に示す、従来型連続式粉塵計を用いて、実施例１と同一地点、同一時期に同様の方法で採取粉塵質量測定を行った。その結果、採取量平均は、デポジットゲージの約１３０％であり、［デポジットゲージによる月間粉塵降下速度］／［本装置による月間粉塵降下速度］の変動の標準偏差は、０．３５であった。従って、本装置による粗大粒子計測値とデポジットゲージ計測値の間には相関は認められるものの、本発明に比べて劣る。
【０１１５】
（実施例２）
図１５に示す構造の降下粉塵計測装置を用い、これ以外を実施例１と同様にして試験を行った。循環気流量が時間平均で１Ｎｍ３／時間となるようにブロワの運転を設定した。除塵フィルタは、１μｍ用の汎用繊維状フィルタの下流に０．３μｍ用のセラミックフィルタを設置して、排気の清浄化を図った。その結果、粗大粒子の測定結果は、対応するデポジットゲージの月間粉塵降下速度に対して平均８０％の粉塵降下速度が得られた。また、［デポジットゲージによる月間粉塵降下速度］／［本装置による月間粉塵降下速度］の標準偏差は、０．１５であった。また、本装置による１０分ごとの降下粉塵速度の６時間分を対応する粘着テープ式降下粉塵捕集器の測定と比較した。
【０１１６】
その結果、［粘着テープによる１０分間塵降下速度］／［本装置による１０分間粉塵降下速度］の変動の標準偏差は、約０．３であった。
【０１１７】
（実施例３）
図１６に示す装置を用い、これ以外を実施例２と同様にして試験を行った。大気中粒子の濃度計測装置として、市販のレーザ光透過式濃度計を適用した。レーザ光には波長３８０ｎｍで出力１ｍＷのものを用いた。レーザ透過光量と現地大気中粒子質量濃度の対応を予め調査して、検量線を作成し、これに基づいて瞬時の大気中粒子濃度の算出を行い、１ヶ月ごとの平均値を求めた。その結果を同一地点に設置したＰＭ２．５計の月間大気中ＰＭ２．５濃度と比較した。
【０１１８】
その結果、本装置の大気中濃度平均は、ＰＭ２．５計によるものの約１４０％であり、［ＰＭ２．５計による月間大気中ＰＭ２．５濃度］／［本装置による月間大気中微小粒子濃度］の変動の標準偏差は、０．２であった。従って、本装置による微小粒子計測値とＰＭ２．５計測値の間では、強い相関を得ることができた。
【０１１９】
（実施例４）
図１２に示す円筒状の整流器を粒子採取口に設置すること以外を実施例１と同様に設定した装置を用いて、実施例１と同様の試験を行った。整流器は、直径２００ｍｍで高さ８０ｍｍであり、４０ｍｍの間隔を空けて計３枚の通気抵抗体としての円形の金網を設置した。金網は、ステンレス性であり、２０メッシュ、開口率５０％のものを用い、整流器内壁面に全周で密着するように配置した。粗大粒子の測定結果は、対応するデポジットゲージの月間粉塵降下速度に対して平均８５％の粉塵降下速度が得られた。また、［デポジットゲージによる月間粉塵降下速度］／［本装置による月間粉塵降下速度］の標準偏差は、０．１２であった。また、本装置による１０分ごとの降下粉塵速度の６時間分を対応する粘着テープ式降下粉塵捕集器の測定と比較した。その結果、［粘着テープによる１０分間塵降下速度］／［本装置による１０分間粉塵降下速度］の変動の標準偏差は、約０．２２であり、本装置の短時間計測の精度が向上した。
【０１２０】
（実施例５）
整流器内で通気抵抗体間の各間隔を２０ｍｍに配置した以外、実施例４と同様の条件として試験を行った。粗大粒子の測定結果は、対応するデポジットゲージの月間粉塵降下速度に対して平均７５％の粉塵降下速度が得られた。また、［デポジットゲージによる月間粉塵降下速度］／［本装置による月間粉塵降下速度］の標準偏差は、０．１５であった。また、本装置による１０分ごとの降下粉塵速度の６時間分を対応する粘着テープ式降下粉塵捕集器の測定と比較した。その結果、［粘着テープによる１０分間塵降下速度］／［本装置による１０分間粉塵降下速度］の変動の標準偏差は、約０．２９であり、実施例１に比べて顕著な改善は認められなかった。
【０１２１】
（実施例６）
図１３に示す円盤状の導流板を粒子採取口近傍に設置すること以外を実施例１と同様に設定した装置を用いて、実施例１と同様の試験を行った。導流板は厚み１ｍｍ直径３２０ｍｍのステンレス円盤を用い、粒子採取口入口から１０ｍｍ下方に装着した。導流板上には定期的にグリースを塗布して沈着粉塵の再飛散を防止した。粗大粒子の測定結果は、対応するデポジットゲージの月間粉塵降下速度に対して平均１１０％の粉塵降下速度が得られた。また、［デポジットゲージによる月間粉塵降下速度］／［本装置による月間粉塵降下速度］の標準偏差は、０．１４であった。また、本装置による１０分ごとの降下粉塵速度の６時間分を対応する粘着テープ式降下粉塵捕集器の測定と比較した。その結果、［粘着テープによる１０分間塵降下速度］／［本装置による１０分間粉塵降下速度］の変動の標準偏差は、約０．２７であった。
【０１２２】
（実施例７）
導流板の直径を２８０ｍｍにした以外、実施例６と同様の試験を行った。粗大粒子の測定結果は、対応するデポジットゲージの月間粉塵降下速度に対して平均８２％の粉塵降下速度が得られた。また、［デポジットゲージによる月間粉塵降下速度］／［本装置による月間粉塵降下速度］の標準偏差は、０．１４であった。また、本装置による１０分ごとの降下粉塵速度の６時間分を対応する粘着テープ式降下粉塵捕集器の測定と比較した。その結果、［粘着テープによる１０分間塵降下速度］／［本装置による１０分間粉塵降下速度］の変動の標準偏差は、約０．３であり、実施例１に比べて顕著な改善は認められなかった。
【０１２３】
（実施例８）
粒子採取口の外側に市販の空圧式ノッカを設置し、これ以外を実施例４と同様の装置を用いて実施例５と同様の試験を実施した。ノッカは、周方向に３個設置し、それぞれ、異なる設置高さとした。ノッカへの供給圧は１ｋｇ／ｃｍ２とし、それぞれ、１０秒につき１回の頻度で粒子採取口に打撃を与えた。粗大粒子の測定結果は、対応するデポジットゲージの月間粉塵降下速度に対して平均９５％の粉塵降下速度が得られた。また、［デポジットゲージによる月間粉塵降下速度］／［本装置による月間粉塵降下速度］の標準偏差は、０．１１であった。また、本装置による１０分ごとの降下粉塵速度の６時間分を対応する粘着テープ式降下粉塵捕集器の測定と比較した。その結果、［粘着テープによる１０分間塵降下速度］／［本装置による１０分間粉塵降下速度］の変動の標準偏差は、約０．２であった。
【０１２４】
（実施例９）
図１４に示す粒子採取口加熱機構を設置し、これ以外を実施例８と同様の装置を用いて実施例４と同様の試験を実施した。尚、粒子採取口外面のノッカ設置箇所には加熱装置を設置しなかった。加熱装置として、抵抗式セラミックヒータを用い、温度計測器として熱電対を用いて、粒子採取口内面温度と外気温度を計測した。また、粒子採取口内面温度が外気温度＋１５℃を目標とし、計測器内の電子演算装置によって目標温度を維持するようにＰＩＤ制御を行った。粗大粒子の測定結果は、対応するデポジットゲージの月間粉塵降下速度に対して平均１００％の粉塵降下速度が得られた。また、［デポジットゲージによる月間粉塵降下速度］／［本装置による月間粉塵降下速度］の標準偏差は、０．１０であった。また、本装置による１０分ごとの降下粉塵速度の６時間分を対応する粘着テープ式降下粉塵捕集器の測定と比較した。その結果、［粘着テープによる１０分間塵降下速度］／［本装置による１０分間粉塵降下速度］の変動の標準偏差は、約０．２であった。
【０１２５】
（実施例１０）
図１７に示す、水平旋回流抑制器３８を有し、これ以外を実施例１と同様の装置を用いて実施例１と同様の試験を実施した。水平旋回流抑制器は、板厚０．３ｍｍで軸方向長さ３０ｍｍのステンレス鋼板を上面からみて板の端面が十文字になる様に組み合わせて構成し、粒子採取口下端に設置した。粗大粒子の測定結果は、対応するデポジットゲージの月間粉塵降下速度に対して平均８６％の粉塵降下速度が得られた。また、［デポジットゲージによる月間粉塵降下速度］／［本装置による月間粉塵降下速度］の標準偏差は、０．１２であった。また、本装置による１０分ごとの降下粉塵速度の６時間分を対応する粘着テープ式降下粉塵捕集器の測定と比較した。その結果、［粘着テープによる１０分間塵降下速度］／［本装置による１０分間粉塵降下速度］の変動の標準偏差は、約０．２２であり、本装置の短時間計測の精度が向上した。
【０１２６】
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はかかる例に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
【図面の簡単な説明】
【０１２７】
【図１】従来技術の模式図である。
【図２】他の従来技術の模式図である。
【図３】他の従来技術の模式図である。
【図４】他の従来技術の模式図である。
【図５】他の従来技術の模式図である。
【図６】第１発明の一実施形態の模式図である。
【図７】粒子採取口内流れ場の模式図である。
【図８】粒子採取口内粒子軌跡の模式図である。
【図９】測定原理の模式図である。
【図１０】他の測定原理の模式図である。
【図１１】第１発明の他の実施形態の模式図である。
【図１２】第４発明の一実施形態の模式図である。
【図１３】第５発明の一実施形態の模式図である。
【図１４】第７発明の一実施形態の模式図である。
【図１５】第２発明の他の実施形態の模式図である。
【図１６】第３発明の一実施形態の模式図である。
【図１７】第８発明の一実施形態の模式図である。
【図１８】第６発明の一実施形態の模式図である。
【図１９】第６発明の他の実施形態の模式図である。
【図２０】第６発明のさらに他の実施形態の模式図である。
【符号の説明】
【０１２８】
１  ・・・粒子採取口
２  ・・・気流路
２’・・・気流路
３  ・・・粗大粒子フィルタ
４  ・・・質量測定器
５  ・・・捕集フィルタ
６  ・・・ブロワまたは圧縮機
７  ・・・捕集瓶
８  ・・・分級器
９  ・・・流量制御装置
１０・・・除塵フィルタ
１１・・・循環気流路
１１’・・主循環気流路
１２・・・粗大粒子用分岐気流路
１３・・・微小粒子用分岐気流路
１８・・・粒子採取口内部流れ場境界
２０・・・粒子計数器
２１・・・粒子濃度計測器
２２・・・超粗大粒子時の仮想吸着面
２３・・・一般的な粗大粒子の仮想吸着面
２７・・・通気抵抗体
２８・・・加熱器
２９・・・粒子採取口内面温度計
３０・・・外気温度計
３１・・・温度制御装置
３２・・・分流器
３５・・・整流器
３６・・・導流板
３７・・・バイパス用分級器
３８・・・水平旋回流抑制器
３９・・・加振機
４０・・・ブラシ
４１・・・ブラシ駆動装置
４２・・・吹付け気流管
４３・・・ノズル
４４・・・ノズル駆動装置
４５・・・吐出用気流路
４６・・・吐出用圧縮機またはブロワ
４７・・・粒子採取口蓋駆動装置
４８・・・感雨計
４９・・・粒子採取口蓋
５０・・・光照射機
５１・・・受光器
５２・・・粒子
【図１】
2008256363.tif 000003
【図２】
2008256363.tif 000004
【図３】
2008256363.tif 000005
【図４】
2008256363.tif 000006
【図５】
2008256363.tif 000007
【図６】
2008256363.tif 000008
【図７】
2008256363.tif 000009
【図８】
2008256363.tif 000010
【図１１】
2008256363.tif 000011
【図１２】
2008256363.tif 000012
【図１５】
2008256363.tif 000013
【図１６】
2008256363.tif 000014
【図１７】
2008256363.tif 000015
【図１８】
2008256363.tif 000016
【図１９】
2008256363.tif 000017
【図２０】
2008256363.tif 000018
【図９】
2008256363.tif 000019
【図１０】
2008256363.tif 000020
【図１３】
2008256363.tif 000021
【図１４】
2008256363.tif 000022