(57)【要約】【課題】延伸多孔質ＰＴＦＥのクリープ現象をより高度に防止する。【解決手段】延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレンシートは、厚さ０．５ｍｍ以上であって、空孔率が５〜２０％に制御されている。この空孔率は、例えば、延伸後の圧密化処理によって達成されている。シートの大きさは、例えば、幅が１ｍ以上であり、長さが１ｍ以上である。このシートから切り出すことによってガスケットが得られる。ガスケットでは、馴染み性のために形成される可圧縮部が、空孔率５〜２０％の延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレンによって形成されている。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
厚さ０．５ｍｍ以上の延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレンシートであって、空孔率が５〜２０％に制御されているシート。
【請求項２】
前記空孔率が、延伸後の圧密化処理によって達成されている請求項１に記載のシート。
【請求項３】
ＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に基づく圧縮率が、７％以上である請求項１又は２に記載のシート。
【請求項４】
ＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に基づく復元率が、４０％以上である請求項１〜３のいずれかに記載のシート。
【請求項５】
ＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に基づいて測定された応力緩和率Ｌ（％）と、空孔率を０％にしたときのＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に基づいて測定された応力緩和率Ｌ0（％）の差をシート厚さｔ（ｍｍ）で除した値Ｌx（＝（Ｌ−Ｌ0）／ｔ）が、４〜１０％／ｍｍである請求項１〜４のいずれかに記載のシート。
【請求項６】
幅が１ｍ以上であり、長さが１ｍ以上である請求項１〜５のいずれかに記載のシート。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載のシートから切り出すことによって得られるガスケット。
【請求項８】
馴染み性のために形成される可圧縮部が、空孔率５〜２０％の延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレンによって形成されているガスケット。
【請求項９】
前記空孔率が、延伸後の圧密化処理によって達成されている請求項８に記載のガスケット。
【請求項１０】
ＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に基づく前記可圧縮部の圧縮率が、７％以上である請求項８又は９に記載のガスケット。
【請求項１１】
ＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に基づく前記可圧縮部の復元率が、４０％以上である請求項８〜１０のいずれかに記載のガスケット。
【請求項１２】
前記可圧縮部の厚さが、０．５ｍｍ以上である請求項８〜１１のいずれかに記載のガスケット。
【請求項１３】
ＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に基づいて測定された可圧縮部の応力緩和率Ｌ（％）と、空孔率を０％にしたときのＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に基づいて測定された可圧縮部の応力緩和率Ｌ0（％）の差をシート厚さｔ（ｍｍ）で除した値Ｌx（＝（Ｌ−Ｌ0）／ｔ）が、４〜１０％／ｍｍである請求項８〜１２のいずれかに記載のガスケット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は配管や各種装置のフランジをシールするのに有用なシートガスケットに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
フランジをシールするためのガスケットとして、従来、シートガスケットが広く用いられている。シートガスケットとは、ジョイントシート（各種のゴム、繊維、充填材からなるシート状の圧密化体）、ゴムシートなどの各種シート部材をフランジの形状に合わせて打ち抜いたものである。しかし、これらジョイントシートやゴムシートは耐薬品性や純粋性が劣る。
【０００３】
耐薬品性や純粋性に優れたガスケットとして、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）シートから切り出すことによって得られるガスケットが知られている。例えば、ＰＴＦＥモールディングパウダーの圧縮成形体を切削して得られるＰＴＦＥシート（スカイブドＰＴＦＥシートという）が広く用いられている。スカイブドＰＴＦＥシートをリング状に打ち抜くことによって、スカイブドＰＴＦＥガスケットが得られる。しかしスカイブドＰＴＦＥガスケットは耐クリープ性が悪く、特に高温（例えば温度１００℃以上）での使用が困難である。さらにスカイブドＰＴＦＥガスケットは硬質であるため、フランジの微細な凹凸に対する馴染み性（追従性）が低い。
【０００４】
延伸多孔質ＰＴＦＥガスケット（以下、ｅＰＴＦＥガスケットという）はスカイブドＰＴＦＥガスケットに比べ、耐クリープ性が改善され、さらに馴染み性にも優れていることが知られている（特許文献１〜３など）。このｅＰＴＦＥガスケットは、ＰＴＦＥのファインパウダーと成形助剤を混合成形し、成形助剤を除去した後、高温高速度で延伸し、さらに必要に応じて焼成することによって得られる。延伸工程を経て製造されているため延伸方向の引張強度が改善され、その結果、耐クリープ性も改善される。またこのようにして得られるｅＰＴＦＥガスケットは多孔質化しており、空孔率は、例えば６０〜８０％程度である。また多孔質化のために、軟質化しており、フランジの凹凸に対する馴染み性も高められている。しかし、ｅＰＴＦＥガスケットは柔軟で腰がない。そこで密度を高めて剛性を改善した高密度ｅＰＴＦＥシートガスケットが市販されている（ジャパンゴアテックス（株）製「ＳＧＭ（登録商標）」、イナーテック（Ｉｎｅｒｔｅｃ）社製「ＳＱ−Ｓ  “Ｖ”  ＲＩＧＩＤ」、ＫＷＯ社製「Ｍｕｌｔｉｔｅｘ（登録商標）−ｒｉｇｉｄ」など）。これら高密度ｅＰＴＦＥシートガスケットは、空孔率が２３〜６０％程度であり、フランジの凹凸に対する馴染み性をさほど損なうことなく、適度な剛性を備えている。
【０００５】
なおｅＰＴＦＥの空孔を完全に潰して実質的に無孔にしたｅＰＴＦＥシートや、この無孔ｅＰＴＦＥシートを利用したガスケットも知られている（特許文献４〜６）。しかし、ｅＰＴＦＥガスケットの空孔率とガスケット特性、例えば、耐クリープ性、シール性、圧縮性、復元性との関係については解明されていない。また空孔を完全に潰した場合には、スカイブドＰＴＦＥガスケットと同様に硬質になるため、馴染み性（追従性）が不十分になる。
【０００６】
さらに特許文献７では、実質的に無孔にした、すなわち空孔率が０％のｅＰＴＦＥを含むガスケットを開示しており、特許文献８〜１０には、高密度ｅＰＴＦＥを含むガスケットが開示されている。しかしこれら特許文献７〜１０では、無孔ｅＰＴＦＥや高密度ｅＰＴＦＥは常に低密度ｅＰＴＦＥと組み合わされており、この低密度ｅＰＴＦＥを可圧縮部に用いることによってガスケットの馴染み性が達成されている。
【特許文献１】特開平１１−８０７０５号公報（段落００２３など）
【特許文献２】特開２００３−１２０８１５号公報（段落００３１など）
【特許文献３】特開２００４−００３６１７号公報（段落００３８など）
【特許文献４】特表平８−５０５０９４号公報（特許請求の範囲）
【特許文献５】特開平１０−２３７２０３号公報（段落００４８〜００５０）
【特許文献６】特表平１１−５０３０８０号公報（特許請求の範囲、第６頁第１６〜１８行）
【特許文献７】特開２００４−２４５２８６号公報（段落００３２、００３４、００４３など）
【特許文献８】特開平０４−８３９７７号公報（特許請求の範囲）
【特許文献９】特開平０５−９９３４３号公報（特許請求の範囲）
【特許文献１０】特開平０７−２１７７４３号公報（特許請求の範囲）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
前記ｅＰＴＦＥは、高強度化されているため、スカイブドＰＴＦＥに比べて確かに耐クリープ性が改善されている。しかし空孔を有するｅＰＴＦＥは、常にある程度のクリープ現象が生じることが判明し、このクリープ現象は高強度化では改善できないことが判明した。
【０００８】
本発明は上記の様な事情に着目してなされたものであって、その目的は、クリープ現象をより高度に防止できる技術を確立することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、高強度化が耐クリープ性の向上には本来重要であるにも拘わらず、この高強度化の為の延伸工程で多孔質化することによって生じる空孔が、逆にクリープ現象を増大させていることを突き止めた。すなわち前記クリープ現象は、一見すると従来のクリープ（以下、真のクリープという）と同様の現象であるが、機構的には真のクリープと異なる現象であり、いわば見掛けのクリープであった。真のクリープでは、厚さ方向（縦方向）に締め付けると時間の経過と共に厚さが低減していき、かつ材料が面方向（横方向）にフローする為に面積が大きくなる（図１参照）。ｅＰＴＦＥからなるガスケットを締め付けると、ｅＰＴＦＥの空孔から徐々に空気が排出され、空孔が潰れていくために材料の圧縮変形が生じていた。この圧縮変形は、たとえ締付荷重が一定であっても、時間の経過と共に進行する点で、クリープと同視される。しかしｅＰＴＦＥの場合は圧縮変形しても、面積の拡大が小さかった（図２参照）。このことから材料自身のコールドフローがさほど生じておらず、機構的には真のクリープではないことが判明した。本発明者は、高強度化によっても改善できないクリープ現象が、正しくは時間の経過に伴って徐々に進行する空孔体積の減少に基づくものであることを突き止め、ｅＰＴＦＥの空孔率を制御することによって見掛けのクリープを高度に防止できることを見出し、本発明を完成した。
【００１０】
本発明のシートは、厚さ０．５ｍｍ以上の延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレンからなり、空孔率が５〜２０％に制御されている点に要旨を有する。前記空孔率は、例えば、延伸後の圧密化処理によって達成されている。本発明のシートでは、圧縮率（ＪＩＳ  Ｒ  ３４５３）が、例えば、７％以上であり、復元率（ＪＩＳ  Ｒ  ３４５３）が、例えば、４０％以上である。また前記シートは、ＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に基づいて測定された応力緩和率Ｌ（％）と、空孔率を０％にしたときのＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に基づいて測定された応力緩和率Ｌ0（％）の差をシート厚さｔ（ｍｍ）で除した値Ｌx（＝（Ｌ−Ｌ0）／ｔ）が、例えば、４〜１０％／ｍｍ程度である。
本発明のシートの大きさは、例えば、幅が１ｍ以上、長さが１ｍ以上であり、このシートからガスケットを切り出すことができる。
【００１１】
本発明には、馴染み性のために形成される可圧縮部が、空孔率５〜２０％の延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレンによって形成されているガスケットも含まれる。前記可圧縮部の圧縮率（ＪＩＳ  Ｒ  ３４５３）は、例えば、７％以上であり、復元率（ＪＩＳ  Ｒ  ３４５３）は、例えば、４０％以上であり、値Ｌxは、例えば、４〜１０％／ｍｍ程度である。可圧縮部の厚さは、例えば０．５ｍｍ以上である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明のガスケット用シートによれば延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレンの空孔率が所定範囲に制御されているため、馴染み性を確保しながらクリープ現象をより高度に防止できる。
【００１３】
また本発明のガスケット用シートによれば、延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレンの空孔率が所定範囲に制御されているため、適度な剛性をもたせることができ、ハンドリング性なども改善できる。そのため、例えば、石綿ジョイントシートの代わりに使用することもできる。
【００１４】
しかも本発明のガスケット用シートによれば、延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレンの空孔率が所定値以下に制御されているため、シール部位への装着時の締付量を低減でき、作業時間を短縮できる。
【００１５】
さらに本発明のガスケット用シートによれば、延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレンの空孔率が所定値以下に制御されているため、従来のｅＰＴＦＥガスケットと比較して復元率が高く、運転時の配管の膨張・収縮に対する追従性に優れる。また空孔率が所定値以上に制御されているため、スカイブドＰＴＦＥと比較して圧縮率が高く、界面漏れを低減できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
（１）ｅＰＴＦＥシート
本発明はｅＰＴＦＥシートに関するものである。ＰＴＦＥを用いるのは、ガスケットにしたときの耐薬品性や純粋性を良好にするためである。延伸するのは、ＰＴＦＥの引張強度を高め、真のクリープを低減するためである。延伸されたＰＴＦＥは所謂ノード・フィブリル構造を有している。ノードとはＰＴＦＥの折り畳み結晶からなる粒状部又は島状部を意味し、フィブリルとはノードから繊維状に引き出されたＰＴＦＥであって、各ノード間をすだれ状又は蜘蛛の巣状に繋ぐものを意味する。なお本発明のｅＰＴＦＥシートでは、後述するように、空孔率を低減するために圧密処理している。そのため、ノード・フィブリル構造を直接観察することは難しくなっているが、ノード・フィブリル構造の影響は残っており、その結果として引張強度が高くなっている。
【００１７】
そして本発明はｅＰＴＦＥシートの空孔率を５〜２０％に制御した点に特徴がある。ＰＴＦＥを延伸しながらも、その空孔率を２０％以下にすることにより、真のクリープと見掛けクリープの両方を高度に低減でき、これら両現象からなる全体のクリープ現象を高度に防止できる。さらに空孔率を２０％以下にすることによってシートに適度な剛性をもたせることができ、ハンドリング性も改善できる。さらにはガスケットとして用いた場合の締付量を低減でき、装着作業時間を短縮できる。加えてガスケットとして用いた場合の復元率を高めることができ、運転時の配管の膨張・収縮に対する追従性に優れる。好ましい空孔率は、１８％以下、特に１５％以下である。
【００１８】
また本発明では、空孔を完全に潰すのではなく、少なくとも５％の空孔率を確保している。そのため所定以上の圧縮率を確保でき、凹凸に対する馴染み性を維持できる。従ってガスケットとして用いた場合のシール面とガスケットとの間を通過する漏れ現象（界面漏れ）を抑制できる。ＪＩＳ規格によると、鋼製フランジ（ＪＩＳ  Ｂ  ２２２０）の仕上げ面の算術平均粗さ（Ｒａ）は３．２〜６．３μｍ、鋳鉄製フランジ（ＪＩＳ  Ｂ  ２２３９）の仕上げ面の粗さＲａは３．２〜１２．５μｍと規定されており、空孔率を５％以上にすることで、この程度の粗さのシール面の界面漏れを抑制できる。ただし実際のフランジは使用に伴う腐食や傷付きによって前記仕上げ粗さよりも粗くなる。このような粗面のシール性を考慮すると、空孔率は、好ましくは７％以上、さらに好ましくは１０％以上であることが推奨される。
【００１９】
なお前記空孔率は、多孔質ＰＴＦＥの質量Ｗと、空孔部を含む見掛けの体積Ｖとを測定することによって求まる見掛け密度Ｄ（Ｄ＝Ｗ／Ｖ：単位はｇ／ｃｍ3）と、ＰＴＦＥの真密度Ｄtrueを用い、下記式（１）に基づいて算出される値である。
空孔率（％）＝［１−（Ｄ／Ｄtrue）］×１００      …（１）
【００２０】
なお本発明では、真密度Ｄtrueとして、日本弗素樹脂工業会編「ふっ素樹脂ハンドブック」の表２．４に記載されている代表値（２．１７ｇ／ｃｍ3）を採用する。見掛け密度Ｄが２．１７ｇ／ｃｍ3を超えた場合、空孔率は、実質的に０％であるとする。
【００２１】
本発明のｅＰＴＦＥシートは、上述したように、空孔率を２０％以下にすることによって見掛けクリープを低減している。クリープを定量的に評価する為、ＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に規定されている応力緩和試験に基づいて測定される応力緩和率を用いる（なお、このＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に規定されている応力緩和試験の原本となるＡＳＴＭ  Ｆ−３８では、応力緩和率をクリープ緩和率と称している）。
【００２２】
より詳細に説明すると、見掛けのクリープの低減の程度は、ｅＰＴＦＥシートの応力緩和率Ｌ（％）と、このシートの空孔率を０％にした後の応力緩和率Ｌ0（％）との差（Ｌ−Ｌ0）によって定量化できる。応力緩和率Ｌは、一般に、真のクリープと見掛けクリープの両方からなるクリープ現象全体を表している。しかし空孔率を０％にした場合、見掛けクリープが無くなることから、空孔率を０％にしたときの応力緩和率Ｌ0は真のクリープを示すことになる。そこでこれらの差Ｌａ＝（Ｌ−Ｌ0）を計算することで、見掛けクリープを定量化することができる。なお真の応力緩和率Ｌ0を測定するための空孔率０％のシートは、例えば、後述の実験例１で示すように、評価対象シートを複数回に亘って室温でロール圧延することによって調製できる。
【００２３】
ところが前記説明より明らかな様に、Ｌaは、空孔体積(空孔量)に比例する。従って、同じ空孔率のｅＰＴＦＥシートでは、厚さが大きいほどＬaの値が大きくなる。見掛けクリープの抑制の優劣を、厚さの異なるｅＰＴＦＥシート間でも比較できる様にするため、前記ＬaをｅＰＴＦＥシートの厚さｔ（ｍｍ）で除した値Ｌx（下式参照）でクリープの抑制の程度を評価した。
Ｌx＝Ｌa／ｔ＝（Ｌ−Ｌ0）／ｔ
【００２４】
本発明のｅＰＴＦＥシートでは、Ｌxは、例えば、４〜１０％／ｍｍ程度、好ましくは５〜９％／ｍｍ程度、さらに好ましくは６〜８％／ｍｍ程度である。Ｌxの値が小さいほど見掛けのクリープを抑制できているといえる。しかしＬxが小さすぎるとｅＰＴＦＥシートの馴染み性が低下し、界面漏れが大きくなる。
【００２５】
またＬaは、例えば、１０〜２５％程度、好ましくは１２〜２３％程度、さらに好ましくは１５〜１７％程度である。Ｌaが小さいほど見掛けのクリープが小さくなる。しかしＬaが小さすぎると、ｅＰＴＦＥシートの馴染み性が低下し、界面漏れが大きくなる。
【００２６】
なお本発明のｅＰＴＦＥシートでは、真のクリープを表す応力緩和率Ｌ0が低いほど好ましい。本発明では見掛けクリープを低減しているため、真のクリープ（Ｌ0）も低減することによってクリープ現象全体（Ｌ）を大きく低減できる。
【００２７】
本発明のｅＰＴＦＥシートは、また、ガスケットとして適度な圧縮復元特性（圧縮率・復元率）を備えている。圧縮率は、例えば、７％以上、好ましくは９％以上、さらに好ましくは１０％以上である。圧縮率が高いほど、シール面の凹凸を吸収し易く、界面漏れを低減できる。しかし圧縮率が高すぎると、装着時の締付量が大きくなり、作業性が低下する。またシートの剛性も低下し、狭いフランジ間隙にガスケットを挿入するのが困難になる。従って圧縮率の上限は、例えば、１８％程度、好ましくは１６％程度、さらに好ましくは１５％程度である。
【００２８】
復元率は、例えば、４０％以上、好ましくは４３％以上、さらに好ましくは４５％以上である。配管などの被シール部材は、外部応力、熱サイクル、圧力サイクルなどの様々な外的要因によって収縮・膨張を繰り返しており、復元率が高いほど収縮・膨張に追従できる。
【００２９】
本発明のｅＰＴＦＥシートのマトリクス強さは、例えば、５０ＭＰａ以上、好ましくは７５ＭＰａ以上、さらに好ましくは１００ＭＰａ以上である。なお最も好ましいｅＰＴＦＥシートでは、マトリクス強さが高められ、真のクリープ（Ｌ0）が著しく低減されている。この最も好ましいｅＰＴＦＥシートでは、マトリクス強さは、例えば、１２５ＭＰａ以上、好ましくは１５０ＭＰａ以上、さらに好ましくは１７５ＭＰａ以上である。
【００３０】
なお前記マトリクス強さは、ｅＰＴＦＥシートの引張強さと、空孔部を含む見掛けの体積Ｖとを測定することによって求まる見掛け密度Ｄ（Ｄ＝Ｗ／Ｖ：単位はｇ／ｃｍ3）と、ＰＴＦＥの真密度Ｄtrueを用い、下記式（２）に基づいて算出される値である。
マトリクス強さ（ＭＰａ）＝［引張強さ（ＭＰａ）］×Ｄtrue／Ｄ      …（２）
【００３１】
また本発明のｅＰＴＦＥシートの厚さは、０．５ｍｍ以上、好ましくは１ｍｍ以上、さらに好ましくは１．５ｍｍ以上である。シート厚さが大きくなるほど、ガスケットとして用いたときに、シール面の凹凸吸収量を大きくできる。なおシート厚さが大きくなるほど一般にはクリープ現象が顕著になるが、本発明ではクリープ現象を軽減しているため、シート厚さを大きくしてもクリープの影響を可及的に小さくできる。シート厚さの上限は特に限定されないが、例えば、１０ｍｍ程度、好ましくは５ｍｍ程度、さらに好ましくは３ｍｍ程度である。
【００３２】
本発明のｅＰＴＦＥシートの大きさは、ガスケットを切り出すことが可能な範囲で適宜設定でき、例えば、幅が１ｍ以上（好ましくは１．２ｍ以上、さらに好ましくは１．４ｍ以上）、長さが１ｍ以上（好ましくは１．２ｍ以上、さらに好ましくは１．４ｍ以上）である。幅と長さの上限は製造可能な限り特に制限されないが、例えば、３ｍ以下、好ましくは２ｍ以下程度である。
【００３３】
本発明のｅＰＴＦＥシートは、常法に従って延伸することによって一旦高い空孔率（例えば、２０％超、好ましくは５０〜９０％、さらに好ましくは７０〜８５％）のｅＰＴＦＥフィルムを作成し、このフィルムを積層してシート（以下、原シートという）にし、次いで原シートを所定の空孔率になるまで圧密処理することによって製造できる。なお圧密処理は、ｅＰＴＦＥフィルムを積層してシート化する際に行ってもよい。高い空孔率になるまで一旦高延伸しているため、シートを高強度化でき、真のクリープを低減できる。延伸時の倍率（伸張面積倍率）は、前記空孔率を達成できる限り特に限定されないが、例えば、１０〜３００倍程度、好ましくは２０〜２５０倍程度、さらに好ましくは５０〜２００倍程度である。また２軸延伸するのが好ましいが、１軸延伸であってもよい。
【００３４】
本発明のｅＰＴＦＥシートは、最も好ましくは、上述した様にマトリクス強さが高められ、真のクリープ（Ｌ0）が飛躍的に低減されている。このｅＰＴＦＥシートは、ｅＰＴＦＥシート製造時の伸張面積倍率を高めに設定することによって、好ましくは延伸速度を遅くしながら伸張面積倍率を高めに設定することによって達成される。伸張面積倍率は、伸張後の面積が例えば７０倍以上になる範囲で設定でき、延伸速度は、例えば、５００％／秒以下、好ましくは２００％／秒以下、さらに好ましくは１００％／秒以下程度である。
【００３５】
圧密処理に際しては、公知の種々の方法が採用でき、例えば、プレス機で圧縮してもよく、ロール（カレンダーロールなど）で圧延してもよい。また特表平８−５０５０９４号公報や特表平１１−５０３０８０号公報に記載されている様に、流体圧を利用してもよい。好ましい方法はロール圧延である。
【００３６】
本発明には、ガスケットも含まれる。このガスケットは、馴染み性のために形成される可圧縮部が、前記本発明のｅＰＴＦＥシートと同じ特徴を有している。特に該ガスケットにおいて最も柔らかい部分が、本発明のｅＰＴＦＥシートと同じ特徴を有しているのが望ましい。
【００３７】
本発明のガスケットでは、浸透漏れをより高度に防止するため、スカイブドＰＴＦＥフィルム又は空孔率が０％のｅＰＴＦＥフィルムで表面を被覆してもよい。
【実施例】
【００３８】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【００３９】
実験例
ｅＰＴＦＥシート（ジャパンゴアテックス（株）製「ＮＳＧ６４Ｘ」、公称厚さ６．４ｍｍ、公称サイズ１．５ｍ×１．５ｍ、空孔率７２％）を下記表１に示す条件で複数回ロール圧延し、圧密化した。得られた圧密シートは圧縮負荷によって収縮しており、いずれのシートでも縦及び横の長さが１．４３〜１．４８ｍ程度に縮んだ。
【００４０】
圧延前後のシートの厚さ、見掛け密度、及び空孔率を下記のようにして決定した。また各実験例で得られた圧密シートの諸特性（シール性、圧縮特性、復元特性、応力緩和特性、マトリクス強さ）を下記のようにして評価した。
【００４１】
１）厚さ
シートの縦方向に１５点、横方向に１５点（合計１５×１５＝２２５点）設けたサンプリング部位から、直径３０ｍｍのサンプルを切り出した。目盛１／１００ｍｍのダイヤルシックネスゲージ（（株）テクロック製）を用い、本体バネ荷重以外の荷重をかけない状態で各サンプルの厚さを測定し、その平均値をシートの厚さとした。
【００４２】
２）見掛け密度、空孔率
シートの質量を測定し、下記式に基づき、見掛け密度（ｇ／ｃｍ3）及び空孔率を算出した。なお見掛け密度が２．１７ｇ／ｃｍ3を超えた場合、空孔率は、実質的に０％であるとする。
見掛け密度（ｇ／ｃｍ3）＝シートの質量／（シートの縦長さ×シートの横長さ×シートの厚さ）
空孔率（％）＝（１−見掛け密度／２．１７）×１００
【００４３】
３）シール性
各実験例で得られた圧密シートを打ち抜いて、内径３５ｍｍ、外径６５ｍｍのリングガスケットを得た。得られたガスケットを一対のプラテンの間に挿入し、２０ＭＰａ又は４０ＭＰａの圧力で締め付けた。ガスケット内側に２ＭＰａのヘリウムガスを供給し、ガスケット外側にリークしてくるヘリウムガスの量を石鹸膜流量計で測定した。なおシール性は、シール面が平滑なプラテン（算術平均粗さＲａ＝０．９〜１．１μｍ）でガスケットを締め付けた場合と、シール面が粗いプラテン（算術平均粗さＲａ＝７〜９μｍ）でガスケットを締め付けた場合との２通りのケースで評価した。
【００４４】
４）圧縮特性、復元特性
各実験例で得られた圧密シートの圧縮率及び復元率をＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に従って求めた。
【００４５】
５）応力緩和特性
各実験例で得られた圧密シートの応力緩和率Ｌ（％）をＪＩＳ  Ｒ  ３４５３に従って求めた。また見掛けの応力緩和率Ｌa（％）、単位厚さ当たりの見掛けの応力緩和率Ｌx（％／ｍｍ）を下記式に基づいて算出した。
Ｌa＝Ｌ−Ｌ0
Ｌx＝（Ｌ−Ｌ0）／ｔ
（式中、Ｌ0は実験例１の圧密シート（空孔率０％）の応力緩和率を、ｔは各実験例の圧密シートの厚さ（ｍｍ）を示す）。
【００４６】
６）マトリクス強さ
各実験例で得られた圧密シートからＪＩＳ  Ｋ  ６２５１に規定するダンベル状３号形試験片を、縦方向、横方向から打ち抜いた。試験片を２００ｍｍ／ｍｉｎの引張速度で引っ張り、破断したときの荷重を試験片の初期断面積で割り、引張強さを求めた。下記式に基づき、縦方向と横方向のマトリクス強さを算出し、その平均値をマトリクス強さとした。
マトリクス強さ（ＭＰａ）＝引張強さ（ＭＰａ）×２．１７／見掛け密度
【００４７】
シートの厚さ、見掛け密度、及び空孔率の測定結果を表１に示す。
またシール性、圧縮特性、復元特性、応力緩和特性、マトリクス強さの評価結果を表２及び図３〜図８に示す。
【００４８】
【表１】
2008184586.tif 000002
【００４９】
【表２】
2008184586.tif 000003
【００５０】
表１〜表２及び図３〜図４より明らかなように、空孔率が大きすぎると平滑面（Ｒａ＝０．９〜１．１μｍ）でのリーク量が増大する。平滑面では界面漏れよりも浸透漏れが支配的となるところ、空孔率が大きすぎると、この浸透漏れを防止しきれないためと思われる。一方、空孔率が小さすぎると、粗面（Ｒａ＝７〜９μｍ）でのリーク量が増大する。粗面では浸透漏れよりも界面漏れが支配的となるところ、空孔率が低下すると、ガスケットの馴染み性が低下して、この界面漏れが増大するためと思われる。浸透漏れを防止する観点からは空孔率が小さいほど好ましいが、実際のフランジは使用に伴う腐食や傷付きによって粗面に近いケースが多く、界面漏れが支配的になることが多い。このことから空孔率を所定値以上にする必要がある。
【００５１】
表１〜表２及び図５〜図６より明らかなように、空孔率を所定の範囲に規定した本発明のシート乃至ガスケットは、適度な圧縮率及び復元率を有する。
【００５２】
また表１〜表２及び図７〜図９では、応力緩和率Ｌから、空孔率を０％にしたときの応力緩和率Ｌ0を差し引いて見掛けの応力緩和率Ｌaを求めている。またこのＬaをシート厚さｔで除すことによって単位厚さ当たりの見掛けの応力緩和率Ｌxを求めている。このＬa及びＬxの結果から、空孔率が大きくなるほど、空孔に起因するクリープ（見掛けのクリープ）が増大することが判る。
【００５３】
空孔率が１８％の実験例６と、空孔率が２３％の実験例７の応力緩和率Ｌを比較すると、応力緩和率の増加率［（実験例７のＬ−実験例６のＬ）／実験例６のＬ］は１１．８％にすぎないが、見掛けの応力緩和率Ｌaで実験例６と実験例７の値を比較すると、見掛けの応力緩和率Ｌaの増加率［（実験例７のＬa−実験例６のＬa）／実験例６のＬa］は４３．７％にもなる。
【００５４】
この見掛けのクリープは、ｅＰＴＦＥを高強度化することで真のクリープを低減しても抑えることができない。従って見掛けのクリープを低減して、クリープ現象を改善するためには、空孔率は所定値以下とすべきである。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】図１はクリープの概念を説明するための概略図である。
【図２】図２は見掛けクリープの概念を説明するための概略図である。
【図３】図３は平滑面をガスケットでシールしたときのガスケットの空孔率とリーク量との関係を示すグラフである。
【図４】図４は粗面をガスケットでシールしたときのガスケットの空孔率とリーク量との関係を示すグラフである。
【図５】図５はｅＰＴＦＥシートの空孔率と圧縮率との関係を示すグラフである。
【図６】図６はｅＰＴＦＥシートの空孔率と復元率との関係を示すグラフである。
【図７】図７はｅＰＴＦＥシートの空孔率と応力緩和率Ｌとの関係を示すグラフである。
【図８】図８はｅＰＴＦＥシートの空孔率と見掛けの応力緩和率（Ｌa＝Ｌ−Ｌ0）との関係を示すグラフである。
【図９】図９はｅＰＴＦＥシートの空孔率と単位厚さ当たりの見掛けの応力緩和率（Ｌx＝（Ｌ−Ｌ0）／ｔ）との関係を示すグラフである。
【図１】
2008184586.tif 000004
【図２】
2008184586.tif 000005
【図３】
2008184586.tif 000006
【図４】
2008184586.tif 000007
【図５】
2008184586.tif 000008
【図６】
2008184586.tif 000009
【図７】
2008184586.tif 000010
【図８】
2008184586.tif 000011
【図９】
2008184586.tif 000012