(57)【要約】【課題】  画像形成装置の帯電器に供給する高電圧を発生するトランスの出力波形のばらつきを抑える。【解決手段】  高圧トランスに一次巻線と二次巻線に絶縁構造を持つ巻線を用い、トランスのコアに対して一次巻線と二次巻線を重ねて巻き、巻線結合度を上げる。【選択図】  図２
2008159963.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
トランスの一次側の巻線と二次側の巻線がトランスのコアにより磁気結合されている高圧トランス装置において、
前記一次巻線と前記二次巻線に絶縁構造を有する巻線を使用し、前記一次巻線と二次巻線とが前記コアに重ねて巻かれていることを特徴とする高圧トランス装置。
【請求項２】
前記二次巻線が前記一次巻線の内側と外側の両方に重ねて巻かれていることを特徴とする請求項１記載の高圧トランス装置。
【請求項３】
トランスの一次側の巻線と二次側の巻線がトランスのコアにより磁気結合されている高圧トランス装置において、
前記一次巻線と前記二次巻線が絶縁部材を挟んで前記コアに重ねて巻かれていることを特徴とする高圧トランス装置。
【請求項４】
前記二次巻線の外側に前記絶縁部材が重ねて巻きつけられ、その外側に前記一次巻線が重ねて巻かれてることを特徴とする請求項３記載の高圧トランス装置。
【請求項５】
トランスの一次側の巻線と二次側の巻線がトランスのコアにより磁気結合されている高圧トランス装置において、
前記トランスの二次側出力を検出するための検出用巻線を有し、
前記一次巻線と前記検出用巻線に絶縁構造を有する巻線を使用し、前記一次巻線、前記二次巻線及び前記検出用巻線が前記コアに重ねて巻かれていることを特徴とする高圧トランス装置。
【請求項６】
前記二次巻線の外側に前記一次巻線が重ねて巻かれ、前記一巻線の外側に前記検出用巻線が重ねて巻かれることを特徴とする請求項５記載の高圧トランス装置。
【請求項７】
電子写真プロセスの画像形成装置において、
高圧出力を発生する高圧発生回路を有し、前記高圧発生回路に請求項１，３，５の何れかに記載の高圧トランス装置を用いたことを特徴とする画像形成装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高圧トランス及びこの高圧トランスを用いた画像形成装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
電子写真プロセスを用いた画像形成装置においては、近年高画質化、高速化、更には低コスト化、小型化が進んでいる。
【０００３】
現像材としてトナーを用いた電子写真プロセスでは、感光ドラムや現像用スリーブに高電圧を印加して画像形成を行っており、印加するＡＣ高圧の波形が高画質化にとって重要となっている。印加するＡＣ高圧波形が適正な波形とならない場合、帯電や現像不良による画像不良が発生してしまう。
【０００４】
通常ＡＣ高圧波形はトランスにより生成され、トランス一次側の駆動波形が磁気結合された二次側の高圧出力に巻数比に応じて昇圧されて出力される。
【０００５】
高圧トランスの構造に着目してみると、二次側の出力巻線には高電圧が発生することから、一次側の駆動巻線側との絶縁を確保するために高電圧に応じた絶縁構造を確保する必要がある。
【０００６】
図９に従来のトランス構造例を示す。
【０００７】
図９（Ａ）において、樹脂で構成されたボビンの仕切りで分割された左側の巻線が二次側の高圧出力巻線、右側の巻線が一次側の駆動巻線を示している。
【０００８】
画像形成装置内で例えばモータを動作させるための２４Ｖの電圧をトランス駆動電源に利用し、出力側に２ＫＶｐｐなどの高圧を出そうとすると、巻線間には約１ＫＶの電位差が生じることになる。
【０００９】
図９（Ｂ）はトランスの断面を示している。図に示すように一次側と二次側とは、樹脂ボビン迂回した距離を以って絶縁距離を確保し、リークなどの事故を防止している。
【００１０】
しかしながら、この場合どうしても駆動巻線と高圧巻線との物理的な距離が離れるので、磁気結合度が低くなり、その結果駆動巻線波形の相似波形が出力巻線波形に忠実に再現されにくくなってしまう。
【００１１】
つまり、このような状態では出力巻線側に接続される負荷の状態など高圧巻線側の状態が変動するとそのまま波形変動に繋がり易い。
【００１２】
図１０は帯電ローラによる感光ドラムへの帯電を示す図である。この場合、感光ドラム表面に接触した帯電ローラにＡＣ＋ＤＣのバイアスが印加される。帯電ローラ及び感光ドラム表面の状態や各構成部材の材料ばらつきにより高圧出力側から見た負荷インピーダンスは変動する。また、各構成部材のインピーダンス特性は経時及び環境条件によっても変動するため、これらの条件が波形変動の要因となる。
【００１３】
図１１はコロナ帯電器による感光ドラムへの帯電を示す図である。この場合には、帯電ワイヤに印加された高圧から感光ドラムに向けたコロナ放電がなされる。従って、感光ドラム表面の状態と放電が行われる雰囲気、この場合には空気のインピーダンスによって高圧出力側から見た負荷インピーダンスが変動する。空気のインピーダンスは温湿度により変動するため、これらの条件が波形変動要因となる。
【００１４】
図１２は現像器の現像スリーブへのバイアス印加を示す図である。現像部では、感光ドラムと微小ギャップを介して対向した現像スリーブに高圧バイアスを印加し、帯電プロセスで表面が所定の電位となった感光ドラムに対してトナーを飛ばす。このプロセスでは現像スリーブと感光ドラム間の微小ギャップ（以後ＳＤギャップと呼ぶ）が高圧出力側から見たインピーダンスに影響を与える。
【００１５】
近年の高画質化のための構成では、このＳＤギャップはより狭くなる方向にあり、現像スリーブと感光ドラム間の負荷容量はＳＤギャップ量に反比例する関係にあるため、負荷容量が大きくなる傾向にある。
【００１６】
また、感光ドラムと現像スリーブという二つの部材間のメカニカルな距離を決める組み付けの際の公差は同じ組み付け方法であれば小さくなることが無い。そのため、ギャップ量が狭くなればなるほど、ギャップ量に含まれる公差の占める割合が大きくなる。これは言い換えると高圧出力側から見たインピーダンス変動率が大きくなっていることを意味している。
【００１７】
現像プロセスではＡＣ波形が画質に大きく影響するため、負荷容量がこれらの要因で大きく変動した場合でも波形の変動を抑えなければならない。
【００１８】
図１３は現像ＡＣバイアスとして矩形波を印加したときの高圧出力波形を示す図である。（Ａ）の波形はＳＤギャップが基準の距離よりも増える方向にばらついた場合（軽負荷時）のトランス出力波形を示している。トランス駆動巻線には矩形波が入力されているが、駆動巻線と高圧出力巻線の結合が低いためにオーバーシュート及び振動が波形となって現れてしまっている。
【００１９】
このような波形が出力された場合、電圧ピーク値が大きくなるので高圧部から低圧部への放電が発生したり、画像形成領域で放電が発生した場合には画像不良が発生する原因となり得る。
【００２０】
（Ｂ）の波形はＳＤギャップが基準の距離である場合（中心負荷）の波形を示しており、この状態でオーバーシュートや波形鈍りが起こらないようにトランスの二次側に挿入されたインピーダンスを調整する。
【００２１】
（Ｃ）の波形はＳＤギャップが基準の距離よりも縮まる方向にばらついた場合（重負荷時）のトランス出力波形を示している。このように鈍った波形では十分な現像性が確保されず、濃度薄などの不良が発生し易い。
【００２２】
図１４は矩形波を出力する回路を示す図である。Ｖ１はトランスＴ１駆動用の電源であり、４つの半導体スイッチＱ１〜Ｑ４でトランスＴ１をフルブリッジ駆動して矩形波を出力している。トランスの駆動方法は必ずしも図１４のようなフルブリッジ構成とする必要は無く、出力する波形や負荷条件等に応じて変更可能である。Ｖ２は別電源で生成されるＤＣ高圧バイアスである。Ｚ１は高圧巻線出力部に挿入された波形調整用インピーダンスであり、軽負荷時に発生するオーバーシュート波形のピーク電圧が高いことによって起こる不具合を防ぐべく調整する。但し、オーバーシュートを考慮してＺ１のインピーダンスをあまり大きく設定してしまうと、重負荷時には波形が大きく鈍ってしまう。そのため、負荷のばらつき範囲を想定して最軽負荷でぎりぎり許容できるオーバーシュートになる程度の定数を選定する必要がある。
【００２３】
また、高圧巻線出力部にインピーダンスが挿入されることで電力ロスが発生するため、理想的な構成とは言い難い。
【００２４】
これらの問題を解決すべくトランスを同軸ボビン構造とすることで駆動巻線と出力巻線との結合度を上げることで負荷ばらつきを吸収しているものがある（特許文献１参照）。
【００２５】
また、ＳＤギャップをステッピングモータで自動調整できる機構を設け、負荷側のばらつきを低減することで波形ばらつきを吸収しているものがある（特許文献２参照）。
【特許文献１】特開平０５−２２６１５７号公報
【特許文献２】特開２００４−０５４２０８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２６】
しかし、特許文献１に示す方式では以下のような問題点があった。即ち、ボビンが特殊な構造となるので、トランスの製造が難しくなり、コストアップに繋がってしまう。また、汎用のボビンやコアを使用できないことから部材の共通化にも支障が出るため、この面でもコストアップが避けられない。更に、ボビンが同軸二重構造となることでサイズアップにも繋がる可能性がある。
【００２７】
特許文献２に示す方式では、ＳＤギャップを自動調整する機構を設けているが、この場合微小な自動調整を行うためのステッピングモータやそれを制御するシステム等が必要となり、サイズアップやコストアップに繋がってしまう。
【課題を解決するための手段】
【００２８】
本発明の高圧トランス装置は、トランスの一次側の巻線と二次側の巻線がトランスのコアにより磁気結合されている高圧トランス装置において、前記一次巻線と前記二次巻線に絶縁構造を有する巻線を使用し、前記一次巻線と二次巻線とが前記コアに重ねて巻かれていることを特徴とする。
【００２９】
また、本発明の高圧トランス装置は、トランスの一次側の巻線と二次側の巻線がトランスのコアにより磁気結合されている高圧トランス装置において、前記一次巻線と前記二次巻線が絶縁部材を挟んで前記コアに重ねて巻かれていることを特徴とする。
【００３０】
また、本発明の高圧トランス装置は、トランスの一次側の巻線と二次側の巻線がトランスのコアにより磁気結合されている高圧トランス装置において、
前記トランスの二次側出力を検出するための検出用巻線を有し、前記一次巻線と前記検出用巻線に絶縁構造を有する巻線を使用し、前記一次巻線、前記二次巻線及び前記検出用巻線が前記コアに重ねて巻かれていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００３１】
本発明によれば、トランスのコアに巻いた巻線の結合度を容易に高めることができ、インピーダンス変動に強い構造とし、トランスの出力の波形をできる限り適正にすることができる。特に、電子写真プロセスを用いた画像形成装置の高圧発生回路に用いた場合に、高圧トランスの大型化や複雑化を伴わずに高画質化を実現することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３２】
以下、本発明の実施の形態を図面を用いて説明する。
【００３３】
（第１の実施の形態）
本発明の第１の実施の形態について、図１〜５を用いて説明する。図１は本発明の第１の実施の形態に係る画像形成装置全体の断面図である。９００はプリンタ本体で、感光体ドラム９０１ｙ、９０１ｍ、９０１ｃ、９０１ｂｋを有している。感光体ドラム９０１ｙの周囲には、感光体ドラム９０１ｙに高圧を印加する一次帯電ローラ９０２ｙが設けられており、各感光体ドラムの表面を均一にマイナス帯電する。
【００３４】
一次帯電器９０２ｙには、ＤＣ成分マイナス３００Ｖからマイナス７００Ｖの電圧にＡＣ成分１３００Ｖから２０００Ｖが重畳されている。これらの高電圧を発生させるための高圧発生装置は、２４Ｖなどの電圧を入力として高圧トランスを用いて高圧を生成している。
【００３５】
帯電プロセスではＡＣ波形により放電電流量が変化するなどして、感光体ドラムの寿命や帯電特性に影響を及ぼすことが一般的に知られている。均一に帯電した感光体９０１ｙの表面にレーザーユニット９０３ｙから照射されるレーザーが露光される。露光された部分はインピーダンスが低下して帯電量が低下する。
【００３６】
レーザーユニット９０３ｙはＯＮ／ＯＦＦ制御やＰＷＭ制御により露光量が制御されて、感光体９０１ｙの表面に潜像潜像が形成される。
【００３７】
現像スリーブ９０４ｙと感光体９０１ｙの間のギャップ量（ＳＤギャップ）は高精度に管理されている。現像スリーブ９０４ｙにＤＣ成分マイナス１５０Ｖ〜マイナス５００ＶとＡＣ成分１３００Ｖ〜２０００Ｖの高圧を加えることで、感光体９０１ｙの表面と現像ブレード９０４ｙの間に電界が発生する。
【００３８】
前述した帯電プロセス同様に高圧トランスを用いた高圧発生装置によりＤＣ成分及びＡＣ成分を生成しており、特に現像プロセスではＡＣ成分の波形が画質に大きく影響する。
【００３９】
この電界の向きと強度は帯電量に影響され、感光体９０１ｙのレーザで露光されてない領域では、露光された領域よりもマイナス帯電量が大きくなっており、現像スリーブ９０４ｙから感光体９０１ｙに向かう電界が生じる。一方、レーザで露光された領域では、感光体９０１ｙから現像スリーブ９０４ｙに向かう電界が生じる。
【００４０】
現像スリーブ９０４ｙ上のマイナスに帯電したイエローのトナーが現像スリーブ９０４ｙと感光体９０１ｙの表面の電界の向きと反対方向に力を受ける。従って、電界の向きと強弱により、感光体９０１ｙ上の潜像潜像がイエローのトナーによって現像される。
【００４１】
次に感光体９０１ｙの表面は中間転写ベルトの９０６と接する。中間転写ベルト９０６の感光体９０１ｙとは反対側には一次転写ローラ９０５ｙが設けられている。この一次転写ローラ９０５ｙには、プラス５００Ｖ〜プラス１２００Ｖの電圧が加えられていて、マイナスに帯電したイエローのトナーを感光体９０１ｙから９０５ｙ側に引き寄せる。それにより、感光体９０１ｙの表面にあったイエローのトナーが中間転写ベルト９０６の表面に転写される。
【００４２】
感光体ドラム９０１ｍ〜９０１ｂｋの周囲にも上記と同様に、一次帯電器９０２ｍ〜９０２ｂｋ、レーザユニット９０３ｍ〜９０３ｂｋ、現像スリーブ９０４ｍ〜９０４ｂｋ、一次転写ローラ９０５ｍ〜９０５ｂｋが設けられている。そしてマゼンダ、シアン、ブラックのトナー像が中間転写ベルト９０６の表面に転写される。こうして、中間転写ベルト９０６には、イエローとマゼンダとシアンとブラックのトナーで形成されたフルカラーの画像が形成される。そして、中間転写ベルト９０６が２次転写内ローラ９０７と２次転写外ローラ９０８を通過する。その時に中間転写ベルト９０６と２次転写外ローラ９０８の間を用紙１３が挟まれて搬送される。２次転写外ローラ９０８には、プラス５００〜７０００Ｖの電圧が加えられていて、マイナスに帯電したトナーが、用紙１３の上表面に転写される。
【００４３】
用紙１３は用紙カセット９１０から給紙されて、矢印９１２−１、９１２−２、９１２−３、９１２−４のように搬送される。用紙１３−２は２次転写ローラ９０７，９０８を通過した用紙であり、その表面のトナー像は未定着であり、用紙１３−２から容易に剥がれる状態である。この状態の用紙１３−２が定着器９１１に搬送されて高温にされ、トナーが柔らかくなったところで、圧力を加えられることで、用紙１３−２の表面に定着される。そして、矢印９１２−５、９１２−６、９１２−７、９１２−８、９１２−９のように搬送されて用紙１３−３のように排出され積載される。
【００４４】
図２は現像ＡＣバイアス用に使用する高圧トランスの構成を示す図である。なお、第１の実施形態で用いるＡＣ高圧発生回路は図１４に示す回路を使用するものとする。
【００４５】
図２の（Ａ）はトランスの外観図であり、巻枠途中に樹脂などによる仕切りは無く、枠全体に巻線（コイル）が巻かれている。（Ｂ）はトランスの断面図であり、中心部のコアに対して内側に二次側の高圧出力巻線（二次巻線）が巻かれており、その外側に高圧出力巻線と密着した形で一次側の駆動巻線（一次巻線）が重ねて巻かれている。
【００４６】
本実施の形態では、トランスの駆動巻線及び高圧出力巻線の両方に三層絶縁線を用いることで巻線間の絶縁を確保している。即ち、巻線自体が絶縁構造となっている。
【００４７】
このようにコアに対して駆動巻線と出力巻線とが接触する面積が広く、駆動巻線と出力巻線とが密着した構造となることで巻線間の磁気的な結合度は格段に上がる。従って、トランスの一次側の駆動波形にほぼ相似した波形の出力電圧が現れる。
【００４８】
昇圧タイプのトランスでは二次側巻線の巻数が一次側よりも多いが、電子写真プロセスに使われる高圧トランスでは大電流を流すことが無いので、二次側巻線の径は一次側巻線より細くてよい。線径が細い二次側巻線をボビンの内側に巻くと製造上一次側巻線を平らに綺麗に巻くことができる。本実施形態では二次側巻線を内側に巻いているが、一次側巻線が内側に巻かれていても良い。
【００４９】
また、図２に示すように一次側巻線と二次側巻線との結合度を更に上げるために、二次側巻線を二分割して、その間に一次側巻線を挟むサンドイッチ構造としてもよい。
【００５０】
図３は本実施の形態の高圧トランスを使用した際の現像ＡＣバイアス波形を示す図である。（Ａ）の波形は軽負荷時の高圧出力波形を示している。図１３の（Ａ）の波形と比較すると高圧トランス巻線間の結合度のアップにより、大幅にオーバーシュートが低減されていることが分かる。
【００５１】
（Ｂ）の波形は中心負荷での高圧出力波形を示しており、この時に不要なオーバーシュートや波形の鈍りが生じないよう、波形調整用インピーダンスを調整する。
【００５２】
（Ｃ）の波形は重負荷時の高圧出力波形を示しており、図１３の（Ｃ）の波形と比較すると圧倒的に波形の鈍りが少ないことが分かる。従来のトランスでは、軽負荷時のオーバーシュートを防ぐために調整用インピーダンスを大きくしなければならず、このため重負荷時には波形を鈍らせてしまっていた。
【００５３】
図５は高圧出力負荷の変化によるＡＣ高圧出力の実効値との関係を示す図であり、横軸に負荷容量、縦軸にＡＣ高圧波形の実効値を示している。このグラフの直線近似式を示すと以下のようになる。
・従来型トランス
ｙ＝−０．７５５９ｘ＋９８１．６３
・本実施の形態のトランス
ｙ＝−０．４５４９ｘ＋８９５．４７
この場合、直線の傾きが寝ている方が、つまりｘの係数の絶対値が小さい方が、負荷容量変化に対して波形が変動しにくいことを示している。つまり、本実施形態のトランスは従来型と比較して負荷容量変化に対する波形変化が少ないことを示している。
【００５４】
負荷容量が２７０ｐＦである時に高圧出力にオーバーシュートが出ないよう波形調整用インピーダンスＺ１を調整した場合、Ｚ１は、従来型のトランスでは１８ｋΩであるのに対し、本実施形態のトランスでは６．８ｋΩとなる。即ち、本実施形態のトランスの方が電力損失が少なくなることがわかる。
【００５５】
同様に、負荷容量が１００ｐＦであるとき、電力損失は、従来型トランスでは０．８６Ｗとなり、本実施形態のトランスでは０．２８Ｗとなる。また、負荷容量が３９０ｐＦであるときの電力損失は、従来型トランスでは７．３６Ｗ、本実施形態のトランスでは３．０２Ｗとなる。
【００５６】
本実施形態のトランスを用いることで波形変動も少なく、且つ電力損失の低減も実現できることを示している。
【００５７】
（第２の実施の形態）
本発明の第２の実施の形態について、図６〜７を用いて説明する。
【００５８】
図６は、本発明の第２の実施形態に係る高圧トランスの構造を示す図である。図７は、本発明の第２の実施形態に係るＡＣ高圧発生回路を示す図である。
【００５９】
図７において、Ｖ１は回路駆動用の電源、トランジスタＱ５はトランスＴ１の駆動用電圧を制御している。トランジスタＱ５によってトランスＴ１の駆動用電圧を制御することにより、駆動用電圧の波形のピーク値が変化するため、結果としてＡＣ高圧出力のピーク電圧値を制御していることになる。この回路ではトランジスタＱ５をシリーズレギュレータ構成としているのでＶ１以上の電圧をトランスＴ１の一次側に印加することはできない。従って、ピーク電圧値を上げたい場合にはこの部分に昇圧コンバータを用いればよい。
【００６０】
トランスＴ１は一次側に接続された４つの半導体スイッチ（トランジスタ）Ｑ１〜Ｑ４によるフルブリッジ駆動で矩形波を出力している。トランスＴ１の駆動方法は必ずしもフルブリッジ構成とする必要は無く、出力する波形や負荷条件等に応じて変更可能である。
【００６１】
Ｖ２は別電源で生成されるＤＣ高圧バイアスであり、Ｖ２にトランスＴ１のＡＣ出力が重畳されてＡＣ＋ＤＣの高圧が出力される。トランスＴ１はトランジスタＱ１〜Ｑ４で駆動される一次側駆動巻線Ｗ１と高圧出力巻線Ｗ２の他に出力電圧制御のための三次検出巻線Ｗ３の三巻線を持つ構造となっている。高圧出力巻線Ｗ２及び三次検出巻線Ｗ３には一次駆動巻線Ｗ１との巻数比に応じた電圧が現れる。この特性を利用し、三次巻線電圧を検出して、三次巻線電圧が所定値になる様に制御することで高圧出力巻線Ｗ２に現れる高電圧を直接検出せずに、より低い電圧で制御できることから高価な高耐圧部品などを使わなくてもよい。
【００６２】
Ｄ１は三次巻線電圧の整流用ダイオード、Ｃ１はダイオードＤ１で整流された電圧の平滑用コンデンサである。平滑後の電圧は誤差増幅器ＡＭＰ１により基準電圧Ｖ３と比較され、コンデンサＣ１の端子間に現れた電圧が基準電圧Ｖ３に等しくなるようトランジスタＱ５のオン／オフ状態を制御する。
【００６３】
基準電圧Ｖ３は可変な構成となっており、所望のＡＣ高圧出力を得るためには三次巻線Ｗ３からの検出電圧と基準電圧Ｖ３を調整すればよい。
【００６４】
Ｚ１は高圧出力波形調整用のインピーダンスであり、高圧出力波形のオーバーシュートを押さえるために実装される。
【００６５】
トランスＴ１の巻線間結合度が理想値１００％であれば、トランスＴ１の電力供給範囲内においては高圧出力波形は駆動波形と相似形となるので、調整用インピーダンスＺ１による波形調整は不要である。
【００６６】
しかしながら実際には巻線結合度が１００％となることはなく、巻線結合度に応じた波形歪みが発生するのでインピーダンスＺ１による調整が必要となる。また、ここにインピーダンスＺ１が存在することで、高圧出力の電力損失が発生する。従って、インピーダンスＺ１は可能な限り小さくした。そのためにはトランスの巻線結合度を上げられればよい。
【００６７】
次に第２の実施形態における高圧トランス構造について説明する。図６の（Ａ）はトランスの外観図であり、図１のトランスと同様、巻枠途中に樹脂などによる仕切りは無く、枠全体に巻線が巻かれている。
【００６８】
図６の（Ｂ）はトランスの断面図であり、中心部のコアに対して内側に二次側の高圧出力巻線が巻かれており、その外側に高圧出力巻線と密着した形で一次側の駆動巻線が重ねて巻かれている。また、更にその外側には二次側出力であるＡＣ出力のピーク電圧値検出用巻線である三次巻線が一次側駆動巻線と密着した形で重ねて巻かれている。本実施形態では、トランスの駆動巻線及び三次巻線に三層絶縁線を用いることで巻線間の絶縁を確保している。
【００６９】
高圧出力巻線と駆動巻線及び三次巻線間に発生する電位差が三層絶縁線の耐圧を越えなければ高圧出力巻線には絶縁線を使う必要は無く、また、三層絶縁線以外でも十分な耐圧が確保できる電線を使用できれば同等の効果を得ることができる。
【００７０】
また、高圧出力巻線のみに三層絶縁線を使用しても同じ効果が得られるが、三層絶縁線は高価で厚みがある。高圧出力巻線は巻数が多いため、巻数が少ない駆動巻線や三次巻線のみに三層絶縁線を使用する方が、コスト、スペースの点で効果的である。
【００７１】
第２の実施の形態においても、コアに対して巻線が広く接し、駆動巻線と高圧出力巻線、駆動巻線と三次巻線とがそれぞれ密着した構造となることで巻線間の磁気的な結合度は格段に上がり、駆動波形とほぼ相似の波形が高圧出力波形及び三次巻線波形として現れる。
【００７２】
また、線径が細い二次側巻線をボビンの内側に巻くと製造上一次側巻線が平らに綺麗に巻くことができるため、第２の実施の形態でも二次側巻線を内側に巻いている。しかし、一次側巻線が内側に巻かれていても何ら差し支え無い。
【００７３】
なお、一次巻線と三次巻線との結合度を高めて出力電圧ピーク値をより高精度に制御するため、一次巻線を二次巻線と三次巻線の間に巻く構成としても良い。
【００７４】
これにより、より駆動巻線波形に忠実な波形を高圧出力側に出力できるだけではなく、ピーク値の検知もより高精度に行うことが可能となる。
【００７５】
（第３の実施の形態）
本発明の第３の実施の形態について、図８を用いて説明する。
【００７６】
図８は、本発明の第３の実施形態に係る高圧トランスの構造を示す図である。本実施形態では、高圧トランスの一次巻線と二次巻線の間に絶縁シートを挟むことで巻線間の絶縁を確保している。
【００７７】
前述した第１及び第２の実施形態と同様に、一次巻線と二次巻線は同じ巻枠内に巻いているため、絶縁シートの厚みしか距離が隔てられず、結合度を良くしつつ両方の巻線を巻くことが可能である。
【００７８】
絶縁シートは巻線間の電位差に見合った耐圧を確保した厚みの物であればよいが、より薄い材質である方が巻線間の距離が近くなるため、得られる効果は大きい。また、例えば厚みが少ないテープのような物であっても重ねて巻くことで耐圧を確保できるので、絶縁材は必ずしも一枚のシートではなく、テープ状のものを重ねた構造であってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００７９】
【図１】画像形成装置の断面図である。
【図２】本発明の第１の実施形態に係る高圧トランスの構造を示す図である。
【図３】本発明の第１の実施形態に係る高圧トランスの構造の変形例を示す図である。
【図４】本発明の第１の実施形態に係るＡＣ高圧トランスの負荷変動時の出力波形を示す図である。
【図５】本発明の第１の実施形態に係る高圧負荷容量と高圧出力電圧の関係を示すグラフである。
【図６】本発明の第２の実施形態に係る高圧トランスの構造を示す図である。
【図７】本発明の第２の実施形態に係るＡＣ高圧発生回路を示す図である。
【図８】本発明の第３の実施形態に係る高圧トランスの構造を示す図である。
【図９】従来の高圧トランスの構造を示す図である。
【図１０】接触帯電方式を示す図である。
【図１１】コロナ帯電方式を示す図である。
【図１２】現像スリーブと感光ドラム間の電気的容量との関係を示す図である。
【図１３】従来のＡＣ高圧トランスの負荷変動時の出力波形を示す図である。
【図１４】一般的なＡＣ高圧出力発生回路を示す図である。
【図１】
2008159963.tif 000003
【図２】
2008159963.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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