(57)【要約】【課題】溶存Ａｌ量が０．１％以上である高アルミニウム鋼を連続鋳造する場合でも、鋳片の凹みや割れの発生を防止して、表面品質に優れた鋳片を製造することができるモールドパウダーを提供すること。【解決手段】Ｔ−ＣａＯ：３５〜６０％、ＳｉＯ2：５〜２０％、Ａｌ2Ｏ3：１５〜３０％、ＭｇＯ：０．２〜１．０％、Ｌｉ2Ｏ：７〜１３％、Ｆ：７．０〜１３％、Ｃ：１０．５〜１４％、および不可避不純物からなり、式：２．５≦［Ｔ−ＣａＯ］／［ＳｉＯ2］≦１２．０〔式中、［Ｔ−ＣａＯ］および［ＳｉＯ2］は、それぞれ、Ｔ−ＣａＯおよびＳｉＯ2のモールドパウダー中の含有量（質量％）を表す。〕を満たす、溶存Ａｌ量が０．１％以上である鋼を連続鋳造するためのモールドパウダー。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼の連続鋳造に用いられるモールドパウダーであって、
Ｔ−ＣａＯ：３５〜６０％（質量％の意味、以下同じ）、
ＳｉＯ2：５〜２０％、
Ａｌ2Ｏ3：１５〜３０％、
ＭｇＯ：０．２〜１．０％、
Ｌｉ2Ｏ：７〜１３％、
Ｆ：７．０〜１３％、
Ｃ：１０．５〜１４％、
および不可避不純物からなり、
下記式（１）：
２．５≦［Ｔ−ＣａＯ］／［ＳｉＯ2］≦１２．０  …  （１）
〔式中、［Ｔ−ＣａＯ］および［ＳｉＯ2］は、それぞれ、Ｔ−ＣａＯおよびＳｉＯ2のモールドパウダー中の含有量（質量％）を表す。〕
を満たすことを特徴とする、溶存Ａｌ量が０．１％以上である鋼を連続鋳造するためのモールドパウダー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高アルミニウム鋼、殊に溶存Ａｌ量が０．１質量％以上である鋼の連続鋳造に用いられるモールドパウダーに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鋼の連続鋳造では、良好な表面品質の鋳片を製造するために、モールドパウダーが鋳型内の溶鋼表面上に添加される。これは、溶鋼からの熱で滓化溶融し、溶融スラグ層を形成し、順次鋳型と凝固シェルとの隙間に流入して、消費される。モールドパウダーは、主にＣａＯとＳｉＯ2とからなり、さらに溶融スラグの粘度や凝固温度を調整するためにＡｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、Ｎａ2Ｏ、ＦやＬｉ2Ｏなど、またスラグの溶融速度を調整するためにＣなどが加えられている。このモールドパウダーの主な作用としては、（ア）鋳型および凝固シェル間の潤滑性を確保すること、および（イ）凝固シェルから鋳型への抜熱速度を抑えて緩冷却させることなどが挙げられる。
【０００３】
まず上記（ア）で挙げた鋳型および凝固シェル間の潤滑性を確保するためには、鋳型および凝固シェルの隙間にモールドパウダーから得られる溶融スラグが適正量流入するように、その粘度および凝固温度を適正に設定することが重要である。一般的に高速鋳造となるほど、溶融スラグの流入量を確保するため、低粘度のものが使用される。
【０００４】
また上記（イ）の緩冷却は、得られる鋳片の表面品質に直結するため重要である。亜包晶鋼のように鋳片表面割れの発生しやすい鋼種では、特に緩冷却が必要とされる。緩冷却のためには、モールドパウダーから得られるスラグフィルム中、特にその鋳型側表面に結晶を晶出させることが有効である。スラグフィルムの鋳型側表面に結晶が晶出すると、フィルムと鋳型との間に凹凸が形成され、この凹凸に含まれる空気層が断熱層として作用するからである。このための結晶として、カスピダイン（３ＣａＯ・２ＳｉＯ2・ＣａＦ2）が、一般的に利用されている。
【０００５】
しかし溶存Ａｌ量が０．１％以上であるような高アルミニウム鋼の連続鋳造では、（ア）の潤滑性の確保、および（イ）の緩冷却が困難となる。なぜなら高アルミニウム鋼の連続鋳造では、下記式（２）：
４Ａｌ＋３ＳｉＯ2  →  ２Ａｌ2Ｏ3＋３Ｓｉ  …  （２）
で表される化学反応により、ＳｉＯ2が消費されるからである。そのため溶融スラグ中において塩基度［ＣａＯ］／［ＳｉＯ2］が上昇し、その結果、凝固温度が著しく上昇する。そして鋳型壁面にスラグベアが形成され、溶融スラグの流入が阻害される。そのため潤滑性が損なわれて、凝固シェルと鋳型とが焼き付き、ブレークアウトが発生してしまう。なおスラグベアは、一般に、溶融スラグが冷却され凝固して形成された部分と、溶融スラグないしモールドパウダーが焼結した層が団子状に固まって形成された部分とから構成される。
【０００６】
上記式（２）の化学反応により引き起こされる溶融スラグの組成変動は、鋳片の表面品質を悪化させ得る。そこで特許文献１は、連続鋳造用フラックス中において、あらかじめＳｉＯ2量を極力低下させ、Ａｌ2Ｏ3を適量に調整することより、上記式（２）の反応を抑制して、組成変動を防ぐことを提案している（特許請求の範囲、段落［０００９］）。しかしＳｉＯ2量が少ないと、カスピダインを生成させることが難しく、緩冷却の達成が困難となる。
【０００７】
また高アルミニウム鋼の連続鋳造では溶融スラグの組成が変動するため、カスピダインを安定して生成させることが困難である。高アルミニウム鋼の連続鋳造においてカスピダインの結晶を晶出させるために、特許文献２は、ＣａＯ、ＳｉＯ2 、Ｌｉ2Ｏ、Ｆ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＡｌ2Ｏ3含有率が所定の式を満たすような特定の組成を有するモールドパウダーを提案している（特許請求の範囲、段落［００１１］および［００１７］）。
【０００８】
他方、特許文献３は、カスピダインとは異なる複合結晶を生じさせて緩冷却を達成するために、周期律表ＩＡ族に属する元素の酸化物を２種類以上含有するモールドパウダーを開示している（特許請求の範囲および段落［００１３］）。なお特許文献３の発明では、想定する複合結晶として、ＬｉＣａ2ＦＳｉＯ4やＮａＣａ2ＦＳｉＯ4などを開示しているが、実施例で用いられている周期律表ＩＡ族に属する元素の酸化物の中では、Ｎａ2Ｏ量が最も多いことから、メインの複合結晶としてＮａＣａ2ＦＳｉＯ4を想定していると考えられる（段落［００２０］および［００３０］）。また特許文献３の発明は、モールドパウダーの軟化温度を低減させることが目的であるため、周期律表ＩＡ族に属する元素の酸化物を２種類以上含有させることを特徴としている（段落［００２４］）。
【特許文献１】特開平９−８５４０４号公報（特許請求の範囲、段落［０００９］）
【特許文献２】特開２００２−３４６７０８号公報（特許請求の範囲、段落［００１１］および［００１７］）
【特許文献３】特開平１０−２１６９０７号公報（特許請求の範囲、段落［００１３］、［００２０］、［００２４］および［００３０］）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
上記のように従来技術では、鋼（殊に高アルミニウム鋼）の連続鋳造で表面品質に優れた鋳片を製造するために、様々なモールドパウダーが提案されている。しかし技術分野では、さらなる改良が絶えず求められる。従って本発明の目的は、溶存Ａｌ量が０．１％以上である高アルミニウム鋼を連続鋳造する場合でも、鋳片表面の凹みや割れの発生を防止して、表面品質に優れた鋳片を製造できるモールドパウダーを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成し得た本発明のモールドパウダーとは、
Ｔ−ＣａＯ：３５〜６０％（質量％の意味、以下同じ）、
ＳｉＯ2：５〜２０％、
Ａｌ2Ｏ3：１５〜３０％、
ＭｇＯ：０．２〜１．０％、
Ｌｉ2Ｏ：７〜１３％、
Ｆ：７．０〜１３％、
Ｃ：１０．５〜１４％、
および不可避不純物からなり、
下記式（１）：
２．５≦［Ｔ−ＣａＯ］／［ＳｉＯ2］≦１２．０  …  （１）
〔式中、［Ｔ−ＣａＯ］および［ＳｉＯ2］は、それぞれ、Ｔ−ＣａＯおよびＳｉＯ2のモールドパウダー中の含有量（質量％）を表す。〕
を満たすことを特徴とする、溶存Ａｌ量が０．１％以上である鋼を連続鋳造するためのモールドパウダーである。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のモールドパウダーを連続鋳造に用いると、鋳片表面の凹みや割れを防止して、表面品質に優れた高アルミニウム鋼を製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
亜包晶鋼のように鋳片表面割れの発生しやすい鋼種では、割れを抑制するために、抜熱速度を低下させて、緩冷却することが重要である。そのため従来では、一般的に、モールドパウダーから得られるスラグフィルム中にカスピダイン（３ＣａＯ・２ＳｉＯ2・ＣａＦ2）を晶出させて、その鋳型側表面に凹凸（空気による断熱層）を形成させることで、緩冷却を達成していた。しかし高アルミニウム鋼の場合は、組成変動のために、カスピダインを安定して生成させることが困難である。そこで本発明者らは、スラグフィルム中に、カスピダインに代わる結晶を晶出させることを検討した。
【００１３】
しかし緩冷却のために、ダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・ＳｉＯ2）、メイエナイト（１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3）およびゲーレナイト（２ＣａＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3）といった結晶を晶出させると、鋳型銅板温度の変動が大きくなる問題があり、また鋳片の凹みや割れの防止にも有効ではない。これらは、粗大な結晶としてスラグフィルム中で不均一に晶出するため、鋳型側の表面に不均一な凹凸（空気層）を形成し、その結果、抜熱速度にバラツキが生ずる。そうすると凝固シェルの厚みが不均一になるため、変態収縮で、鋳片表面に凹みや割れが発生すると考えられる。
【００１４】
そこで鋭意検討した結果、カスピダインの代わりに、ＬｉＡｌＯ2をスラグフィルム中に晶出させることで、鋳片の凹みや割れを有効に防止できることを見出した。ＬｉＡｌＯ2を晶出させることにより、鋳片の凹みや割れを防止できる正確なメカニズムは不明であるが、次のように推定できる。
【００１５】
ＬｉＡｌＯ2は、スラグフィルムの鋳型側表面に、微細な結晶として均一に晶出するため、均一な空気層が形成される。その結果、均一な抜熱が達成され、鋳型銅板温度の変動が小さく、また均一な緩冷却により均一な厚みの凝固シェルが形成されて、変態収縮による鋳片の凹凸や割れも抑制されると考えられる。但し、本発明はこのような推定メカニズムに限定されない。
【００１６】
本発明のモールドパウダーは、カスピダインの代わりにＬｉＡｌＯ2を晶出させるために、各成分量および塩基度［Ｔ−ＣａＯ］／［ＳｉＯ2］が、適正範囲に調整されていることを特徴とする。さらに溶融スラグ（モールドパウダー）の凝固温度を適正範囲に調整して、潤滑性を確保するという観点から、各成分組成が適正範囲に調整されていることも、本発明のモールドパウダーの特徴である。以下、本発明のモールドパウダー中の各成分量、および塩基度［Ｔ−ＣａＯ］／［ＳｉＯ2］を、それぞれ説明する。
【００１７】
〈Ｔ−ＣａＯ：３５〜６０％〉
本発明において「Ｔ−ＣａＯ」とは、モールドパウダー中に含まれる全てのＣａを、ＣａＯに換算した際のＣａＯ量（質量％）を表す。モールドパウダー中のＴ−ＣａＯ量は、３５％以上、好ましくは３８％以上、より好ましくは４０％以上であり、６０％以下、好ましくは５５％以下、より好ましくは５０％以下である。Ｔ−ＣａＯ量が３５％未満であると、相対的にＳｉＯ2量が増加し、ＬｉＡｌＯ2よりもゲーレナイト（２ＣａＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3）が生成しやすくなる。逆にＴ−ＣａＯ量が６０％を超えると、相対的にＬｉ2Ｏ量が低下してＬｉＡｌＯ2が生成しにくくなり、またメイエナイト（１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3）の粗大な結晶が優先的に晶出する。さらに溶融スラグの凝固温度が高くなりすぎるおそれがある。
【００１８】
〈ＳｉＯ2：５〜２０％〉
ＳｉＯ2量は、５％以上、好ましくは６％以上、より好ましくは７％以上であり、２０％以下、好ましくは１７％以下、より好ましくは１４％以下である。ガラス形成化合物であるＳｉＯ2量が少ないと、液相の溶融スラグから粗大な結晶が晶出しやすくなる。そしてＬｉＡｌＯ2は、一般に介在物の融点を低下させるＬｉＯ2から構成されることから、メイエナイト（１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3）などと比べて、その融点はかなり低いと推定される。そのためＳｉＯ2量が５質量％未満であると、ＬｉＡｌＯ2よりも融点が高く、且つＳｉＯ2を含まないメイエナイトの粗大な結晶が優先的に生成し、その結果、スラグフィルムの鋳型側表面に不均一な凹凸が形成されると考えられる。また凝固温度も上昇し、潤滑性が損なわれて、スラグベアが生成しやすくなる。逆にＳｉＯ2量が２０％を超えても、ＳｉＯ2から構成されるゲーレナイト（２ＣａＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3）やダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・ＳｉＯ2）が多く生成する。
【００１９】
〈Ａｌ2Ｏ3：１５〜３０％〉
Ａｌ2Ｏ3量は、１５％以上、好ましくは１６％以上、より好ましくは１７％以上であり、３０％以下、好ましくは２８％以下、より好ましくは２６％以下である。Ａｌ2Ｏ3を１５％以上という高濃度で含有させておくことにより、ＬｉＡｌＯ2が形成されやすくなる。またモールドパウダー中のＡｌ2Ｏ3量が１５％以上であると、溶融スラグ中のＡｌ2Ｏ3濃度は飽和状態に近くなり、上記式（２）の反応を抑制して、溶融スラグの組成、殊にＳｉＯ2量を適正範囲に維持することができる。なおＡｌ2Ｏ3量が１５％未満であると、Ａｌ2Ｏ3成分を含まないダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・ＳｉＯ2）の粗大な結晶が形成されやすくなり、抜熱速度にバラツキが生じて、鋳片表面の品質に悪影響を及ぼすことがある。しかし逆にＡｌ2Ｏ3量が３０％を超えると、メイエナイト（１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3）が生成しやすくなり、また溶融スラグの凝固温度が上昇しすぎて、適正な潤滑性を確保することが困難になる。
【００２０】
〈ＭｇＯ：０．２〜１．０％〉
ＭｇＯ量は、０．２％以上、好ましくは０．３％以上、より好ましくは０．４％以上であり、１．０％以下、好ましくは０．９％以下、より好ましくは０．８％以下である。ＭｇＯは、スラグフィルム中で結晶が晶出するための核として作用する。そのためＭｇＯ量が１．０％を超えると、核が多くなりすぎて結晶の晶出を適切に制御できなくなり、殊にモールドパウダー組成によっては、ダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・ＳｉＯ2）などが優先的に晶出する場合がある。一方、ＭｇＯ量が０．２％未満であると、結晶の核が少なすぎるため、低温の平衡温度に達するまでは結晶が充分に晶出せず、殊に溶鋼が高温である鋳型メニスカス直下では、緩冷却が達成されにくくなる。また平衡温度に達すると、粗大な結晶が一度に晶出するため、抜熱速度にバラツキが生じる。
【００２１】
〈Ｌｉ2Ｏ：７〜１３％〉
Ｌｉ2Ｏ量は、７％以上、好ましくは７．５％以上、より好ましくは８．０％以上であり、１３％以下、好ましくは１２％以下、より好ましくは１１％以下である。Ｌｉ2Ｏ量が７％未満であると、充分な量のＬｉＡｌＯ2を晶出させることが難しく、また溶融スラグの凝固温度および粘度が上昇して、充分な潤滑性を確保できない場合がある。逆にＬｉ2Ｏ量が１３％を超えても、ＬｉＡｌＯ2が晶出する最適範囲から外れて、その晶出量が低下し、緩冷却が達成されない場合がある。さらに溶融スラグの粘度が大きく低下して、溶融スラグが局所的に過剰流入したり、脈動が生じて、連続鋳造の安定操業に悪影響を及ぼすことがある。
【００２２】
〈Ｆ：７．０〜１３％〉
Ｆ量は、７．０％以上、好ましくは７．５％以上、より好ましくは８．０％以上であり、１３％以下、好ましくは１２％以下、より好ましくは１１％以下である。Ｆ量が７％未満であると、溶融スラグの凝固温度および粘度が上昇し、潤滑性を確保できなくなる場合がある。一方、Ｆは結晶晶出を抑制する作用を有するため、Ｆ量が過剰であると、溶融スラグの鋳型側表面に充分な結晶を晶出させることができず、緩冷却を達成することが困難になる。殊にＦ量が１３％を超えると、ＬｉＡｌＯ2の晶出量が急激に低減する。
【００２３】
〈Ｃ：１０．５〜１４％〉
本発明で規定するＣ量は、モールドパウダー中に含まれる全てのＣ量を表す。即ち本発明のＣ量は、モールドパウダーの原料として添加されるような、単体の炭素量（遊離Ｃ量）と、例えばＬｉ2Ｏ原料として添加されるＬｉ2ＣＯ3などの化合物中の炭素量との合計を表す。モールドパウダー中のＣ量は、１０．５％以上、好ましくは１１．０％以上、より好ましくは１１．５％以上であり、１４％以下、好ましくは１３．５％以下、より好ましくは１３％以下である。Ｃ量が１０．５％未満であると、モールドパウダーの溶融速度が大きくなりすぎて、流入過多となり、不均一流入が生ずる。その結果、鋳片の縦割れが発生しやすくなる。逆にＣ量が１４％を超えると、溶融速度が小さくなりすぎて、充分なスラグフィルムの厚みが確保できなくなる。その結果、工業生産上で不可避的に発生する鋳型内の湯面変動の際に、スラグフィルムの膜切れを起こし、焼付きや、溶鋼が直接鋳型に接することによる急冷のために、鋳片の表面品質が劣化する。
【００２４】
本発明のモールドパウダーは、上記成分および不可避不純物からなる。なお一般的なモールドパウダーには、粘度や凝固温度を低減させるために、Ｎａ2ＯやＫ2Ｏが添加されているが、本発明のモールドパウダーは、これらを含有しないことも特徴とする。なぜなら高アルミニウム鋼の連続鋳造では、下記の反応式（３）および（４）：
２Ａｌ＋３Ｎａ2Ｏ  →  Ａｌ2Ｏ3＋６Ｎａ  …  （３）
２Ａｌ＋３Ｋ2Ｏ  →  ２Ａｌ2Ｏ3＋６Ｋ  …  （４）
で示される化学反応が起こるため、Ｎａ2ＯやＫ2Ｏが消費されて、これらの作用が充分に発揮されず、逆に本発明が想定する以上のＡｌ2Ｏ3が生成して、溶融スラグの凝固温度などに悪影響を及ぼすからである。またＮａ2ＯやＫ2Ｏを添加すると、モールドパウダーの軟化開始温度から溶融温度までの差が広がるため、溶融スラグないしモールドパウダーの焼結層が形成され易くなり、その結果、スラグベアの生成が助長される。さらにＮａ2Ｏが存在すると、Ｎａ−Ａｌ−Ｏ結晶が不均一に晶出して、スラグフィルムの凹凸（空気層）にバラツキが生ずることがある。
【００２５】
〈２．５≦［Ｔ−ＣａＯ］／［ＳｉＯ2］≦１２．０〉
塩基度［Ｔ−ＣａＯ］／［ＳｉＯ2］は、２．５以上、好ましくは３．０以上、より好ましくは３．５以上であり、１２．０以下、好ましくは１１．０以下、より好ましくは１０．０以下である。塩基度が２．５未満であると、相対的にＳｉＯ2量が増加し、ＬｉＡｌＯ2よりもダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・ＳｉＯ2）やゲーレナイト（２ＣａＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3）が生成しやすくなる。逆に塩基度が１２．０を超えても、相対的に、ガラス形成化合物であるＳｉＯ2量が減少し、ＬｉＡｌＯ2よりも融点が高いと考えられるダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・ＳｉＯ2）、メイエナイト（１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3）やゲーレナイト（２ＣａＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3）の粗大な結晶が優先的に生成する。また塩基度が高すぎると、凝固温度が高くなって潤滑性に悪影響を及ぼし得る。
【００２６】
本発明のモールドパウダー（溶融スラグ）の凝固温度は、好ましくは１０５０〜１２２０℃、より好ましくは１０５０〜１１９０℃である。凝固温度が１０５０℃未満であると、結晶が晶出しにくくなり、緩冷却の効果を充分に発揮させることができないおそれがある。一方、凝固温度が１２２０℃を超えると、スラグベアが生成し、スラグベアによる不均一流入のために、ブレークアウトや鋳片表面の割れが生ずる場合がある。
【００２７】
連続鋳造する鋼の溶存Ａｌ量は、本発明のモールドパウダーの効果を充分に発揮させるために、０．１％以上、好ましくは０．３％以上、より好ましくは０．５％以上であり、２．５％以下、好ましくは２．０％以下、より好ましくは１．７％以下である。ここで鋼の溶存Ａｌ量とは、連続鋳造に用いる溶鋼中に溶けているＡｌの量を表し、この量には、Ａｌ2Ｏ3等の化合物として存在しているＡｌ量は含まれない。
【実施例】
【００２８】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例によって制限を受けるものではなく、上記・下記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【００２９】
垂直曲げ型連続鋳造機を用いて、１ヒート２４０トンの溶鋼から、Ｃｒ−Ｍｏ添加鋼を鋳造した。この実施例では、以下の表１に示す組成のモールドパウダーと、Ｃ量が０．１８％、Ｓｉ量が０．０４％、Ｍｎ量が２．１％、Ｃｒ、Ｍｏ、ＮｉおよびＰ量が１％以下、溶存Ａｌ量が１．６％であり、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる溶鋼とを用いた。連続鋳造におけるモールドサイズは２４０×１２３０ｍｍであり、鋳造速度は１．４ｍ／分である。
【００３０】
【表１】
2008030061.tif 000002
【００３１】
モールドパウダーから得られるスラグフィルム中に存在するＬｉＡｌＯ2、カスピダイン（３ＣａＯ・２ＳｉＯ2・ＣａＦ2）、ダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・ＳｉＯ2）、メイエナイト（１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3）およびゲーレナイト（２ＣａＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3）の量を調べるために、鋳造終了後に鋳型内からスラグフィルムを採取し、Ｘ線回折（Ｃｕ管球４０ｋＶ、２００ｍＡ）で、それぞれの結晶のＸ線回折強度を測定した。これらのＸ線回折強度の大小を、表２に示す。
【００３２】
【表２】
2008030061.tif 000003
【００３３】
潤滑性の指針として、モールドパウダー（溶融スラグ）の凝固温度および消費量を算出した。凝固温度（℃）は、溶融スラグの粘度ηおよび温度Ｔから算出した。具体的には振動片法により、昇温しながら溶融スラグの粘度ηを連続的に測定し、粘度ηの対数ｌｏｇηを縦軸に、粘度の測定温度Ｔの逆数１／Ｔを横軸にとったグラフを作成し、このグラフの変曲点に対応する温度Ｔを凝固温度として求めた。消費量（ｋｇ／ｍ2）は、長さ１０ｍの鋳片が鋳造される毎に鋳型内に添加したモールドパウダー量を測定し、その添加量を鋳造された鋳片の表面積で割ることにより求めた。これらの結果を表３に示す。なお表３に示す消費量の値は、鋳造の最トップおよび最ボトム部の鋳造速度低下部分を除いた値の平均値である。
【００３４】
緩冷却の指針として、鋳型熱流束（ＭＷ／ｍ2）を算出した。鋳型熱流束は、鋳型冷却水の流量と入口出口の温度差とから、鋳型での総抜熱量を求め、これを、鋳型銅板と鋳片との接触面積で割ることにより算出した。熱流束値が１．５ＭＷ／ｍ2以上のものを「強冷却」、１．５ＭＷ／ｍ2未満のものを「緩冷却」と判定した。この結果を表３に示す。
【００３５】
連続鋳造の安定操業の指針として、鋳型銅板に埋設した熱電対を用いて、一定速度で鋳造した一定区間における温度変動（℃）を測定した。この結果を表３に示す。なお連続鋳造では、温度変動が１５℃を超えると、鋳造速度の減速措置、それでも変動が収まらない場合は鋳造停止措置を行う場合がある。
【００３６】
鋳片の表面品質の指針として、凹みおよび割れを評価した。鋳片表面の凹みは、定常状態で鋳造できた部位のスラブを１ヒートから２枚任意に抜き取りし、スラブ広面の表裏面を目視検査して、凹みが認められた部位について凹み深さを測定し、深さが２ｍｍ以上の凹みがあるものを、「凹み有り」と評価した。鋳片表面の割れは、鋳片の広面の表面および裏面を目視観察し、長さ１００ｍｍ以上の割れが１つでも存在するものを、「割れ有り」と評価した。これらの結果を表３に示す。
【００３７】
【表３】
2008030061.tif 000004
【００３８】
表１〜３の結果から明らかなように、本発明の要件を満たすモールドパウダーＮｏ．１〜１０は、そのスラグフィルム中にカスピダインが形成されなくとも、緩冷却を実現でき、凹みや割れの無い表面品質に優れた鋳片を製造することができる。Ｎｏ．１〜１０での緩冷却は、スラグフィルム中のＬｉＡｌＯ2により達成されると考えられる。またＮｏ．１〜１０は、その凝固温度が適正範囲内にあり、適正な潤滑性を有していることが分かる。またこれらを用いた連続鋳造では、温度変動が少なく、安定に操業することができる。
【００３９】
これらに対して、本発明の要件を満たさないモールドパウダーＮｏ．１１〜２５を用いた連続鋳造では、以下に記載する理由により、凹みや割れの有る鋳片しか得られなかった。
【００４０】
Ｎｏ．１１は、ＳｉＯ2量が少ないため、メイエナイトが優先的に晶出し、鋳片の割れが発生した。また凝固温度の上昇から、溶融スラグの潤滑性が損なわれて、温度変動も大きくなった。
Ｎｏ．１２は、ＳｉＯ2量が多いため、ゲーレナイトが多く晶出し、均一な緩冷却が達成できず、鋳片表面に凹みや割れが発生した。
Ｎｏ．１３は、ＣａＯ量が少ないため、ゲーレナイトが多く晶出し、均一な緩冷却が達成できず、鋳片表面に凹みや割れが発生した。
Ｎｏ．１４は、ＣａＯ量が多いため、メイエナイトが多く晶出し、鋳片の割れが発生した。また凝固温度の上昇から、溶融スラグの潤滑性が損なわれて、温度変動も大きくなった。
【００４１】
Ｎｏ．１５は、Ａｌ2Ｏ3量が多くて、メイエナイトなどの粗大な結晶が多く形成されたため、抜熱速度にバラツキが生じ、鋳片表面に凹みや割れが発生した。
Ｎｏ．１６は、Ａｌ2Ｏ3量が少なくて、ダイカルシウムシリケートの粗大な結晶が多く形成されたため、鋳片表面に凹みや割れが発生した。
Ｎｏ．１７は、Ｌｉ2Ｏが多いため、ＬｉＡｌＯ2晶出の最適範囲から外れて充分な量のＬｉＡｌＯ2が晶出されなかったこと、および溶融スラグの粘度低下により、鋳片表面に凹みや割れが発生した。
Ｎｏ．１８は、Ｌｉ2Ｏ量が少ないため、ＬｉＡｌＯ2が晶出せず、抜熱速度にバラツキが生じ、鋳片表面に凹みや割れが発生した。
【００４２】
Ｎｏ．１９は、Ｆ量が多くて、充分な結晶が晶出されず緩冷却できなかったため、また粘度低下による過剰流入のため、鋳片表面に凹みや割れが発生した。
Ｎｏ．２０は、Ｆ量が低いため、溶融スラグの凝固温度が上昇し、スラグベアが発生した。その結果、不均一流入により鋳片の縦割れが発生した。
Ｎｏ．２１は、ＭｇＯ量が少なくて粗大な結晶が晶出して、抜熱速度にバラツキが生じ、鋳片表面に凹みや割れが発生した。
Ｎｏ．２２は、ＭｇＯ量が多くて、ダイカルシウムシリケートの粗大な結晶が多く形成されたため、抜熱速度にバラツキが生じ、鋳片表面に凹みや割れが発生した。
【００４３】
Ｎｏ．２３は、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏが存在するため、溶融スラグないしモールドパウダーが焼結した層が多く生成し、その結果、スラグベアが生成した。またＮａ−Ａｌ−Ｏ結晶が不均一に晶出したため、抜熱速度のバラツキが生じ、鋳片表面に凹みや割れが生じた。
Ｎｏ．２４は、Ｃ量が多くて、溶融速度が不充分であるため、スラグフィルムが充分に形成されない部分が生じ、その部分が急冷されて、鋳片表面に割れが発生した。
Ｎｏ．２５は、Ｃ量が少なくて、溶融速度が増大したため、流入過多および不均一流入が生じ、鋳片表面に凹みや割れが発生した。