(57)【要約】【課題】ポンプのエネルギ消費を抑制しながら油圧制御の応答性を向上させる。【解決手段】入力ポートと出力ポートとドレンポートとフィードバックポートとが形成された円筒状のスリーブと、このスリーブに挿入され各ポートを塞ぐ複数のランドと各ポート間を連通させる連通部とが形成されたスプールとを備える電磁弁において、入力ポートの周辺に位置するランドの端縁に入力ノッチを形成すると共にドレンポートの周辺に位置するランドの端縁にドレンノッチを形成し、入力ノッチの軸方向の高さＨｉｎとドレンノッチの軸方向の高さＨｄｒとを、ＨｉｎとＨｄｒとの和に対するＨｉｎの割合α（＝Ｈｉｎ／（Ｈｉｎ＋Ｈｄｒ））が０．７２以上（好ましくは０．８５以上）で１．０未満の範囲内となるよう設定する。これにより、電磁弁の消費流量を増大を抑制しながら吐出流量を大きくすることができ、油圧制御の応答性を向上させることができる。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
入力ポートと出力ポートとドレンポートとが形成された内部空間を有するスリーブと、前記内部空間に挿入された軸状部材であって軸方向の移動に伴って各ポート間の連通と遮断とが可能なスプールと、該スプールを軸方向に移動させる電磁部とを備える電磁弁であって、
前記入力ポートにノッチを介して作動油が流入するよう前記スリーブと前記スプールの一方に入力ノッチが形成されると共に前記ドレンポートからノッチを介して作動油がドレンするよう前記スリーブと前記スプールの一方にドレンノッチが形成され、
前記入力ノッチと前記ドレンノッチは、該入力ノッチの軸方向の長さをＨｉｎとし該ドレンノッチの軸方向の長さとＨｄｒとしたときに、０．７２≦Ｈｉｎ/（Ｈｉｎ＋Ｈｄｒ）＜１．０が成立するよう形成されてなる
電磁弁。
【請求項２】
前記入力ノッチと前記ドレンノッチは、０．８５≦Ｈｉｎ/（Ｈｉｎ＋Ｈｄｒ）＜１．０が成立するよう形成されてなる請求項１記載の電磁弁。
【請求項３】
前記電磁弁は、レギュレータバルブによって調圧されたライン圧を前記入力ポートを介して入力すると共に該入力したライン圧を調圧し、油圧の供給を受けて作動するオートマチックトランスミッションに組み込まれるクラッチまたはブレーキに前記出力ポートを介して直接油圧を出力可能な弁である請求項１または２記載の電磁弁。
【請求項４】
前記入力ノッチおよび／または前記ドレンノッチは、円弧状に形成されてなる請求項１ないし３いずれか記載の電磁弁。
【請求項５】
前記入力ノッチおよび／または前記ドレンノッチは、Ｖ字状に形成されてなる請求項１ないし３いずれか記載の電磁弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電磁弁に関し、詳しくは、入力ポートと出力ポートとドレンポートとが形成された内部空間を有するスリーブと、前記内部空間に挿入された軸状部材であって軸方向の移動により各ポート間の連通と遮断とが可能なスプールと、該スプールを軸方向に移動させる電磁部とを備える電磁弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の電磁弁としては、オイルが流出入する各種ポートとして入力ポートと出力ポートとドレンポートとフィードバックポートとが形成された円柱状のバルブ室を有するスリーブと、バルブ室に挿入される軸状部材であってバルブ室の内径と略同一の外径の円柱形状の複数のランドとランドの外径よりも小さな外径の円柱形状で各ポート間を連通させる連通部とを有するスプールと、スプールを軸方向に移動させるソレノイドとを備えるものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。この電磁弁では、ランドの端縁にノッチが形成されており、入力ポートから入力された作動油の一部をノッチを介してドレンポートから排出させることにより、作動油の圧力変動を抑制することができるとしている。
【特許文献１】特開２００４−１７６８９５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
上述した電磁弁では、ノッチを介して作動油をドレンポートからドレンすることにより作動油の圧力変動が過大となるのを抑制してスムーズな調圧制御を実現することができるものの、ドレンされる分だけ出力ポートから出力される流量が減少し、出力圧が低下してしまう。このため、要求される出力油圧を得るためには作動油を圧送するポンプの回転数を上げる等の必要が生じ、エネルギ消費が増大してしまう。
【０００４】
本発明の電磁弁は、スムーズな調圧制御を実現しながらエネルギ消費増大させることなく出力圧の低下を抑制することを主目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明の電磁弁は、上述の主目的を達成するために以下の手段を採った。
【０００６】
本発明の電磁弁は、
入力ポートと出力ポートとドレンポートとが形成された内部空間を有するスリーブと、前記内部空間に挿入された軸状部材であって軸方向の移動により各ポート間の連通と遮断とが可能なスプールと、該スプールを軸方向に移動させる電磁部とを備える電磁弁であって、
前記入力ポートにノッチを介して作動油が流入するよう前記スリーブと前記スプールの一方に入力ノッチが形成されると共に前記ドレンポートからノッチを介して作動油がドレンするよう前記スリーブと前記スプールの一方にドレンノッチが形成され、
前記入力ノッチと前記ドレンノッチは、該入力ノッチの軸方向の長さをＨｉｎとし該ドレンノッチの軸方向の長さとＨｄｒとしたときに、０．７２≦Ｈｉｎ/（Ｈｉｎ＋Ｈｄｒ）＜１．０が成立するよう形成されてなる
ことを要旨とする。
【０００７】
この本発明の電磁弁では、入力ポートにノッチを介して作動油が流入するようスリーブとスプールの一方に入力ノッチが形成されると共にドレンポートからノッチを介して作動油がドレンするようスリーブとスプールの一方にドレンノッチが形成され、入力ノッチとドレンノッチは入力ノッチの軸方向の長さをＨｉｎとしドレンノッチの軸方向の長さとＨｄｒとしたときに０．７２≦Ｈｉｎ/（Ｈｉｎ＋Ｈｄｒ）＜１．０が成立するよう形成されてなる。したがって、入力ノッチとドレンノッチとを形成してスムーズな調圧制御を実現させると共にドレンノッチを介してドレンポートから流出される作動油の量を減らして入力した作動油を効率よく出力することができる。この結果、油圧発生源の駆動に必要なエネルギを大きくすることなく必要な作動油の出力を確保することができる。
【０００８】
こうした本発明の電磁弁において、前記入力ノッチと前記ドレンノッチは、０．８５≦Ｈｉｎ/（Ｈｉｎ＋Ｈｄｒ）＜１．０が成立するよう形成されてなるものとすることもできる。こうすれば、製造公差の範囲内でできる限りドレンノッチを介してドレンポートから流出される作動油の量を減らすことができ、本発明の効果を更に顕著なものとすることができる。
【０００９】
また、本発明の電磁弁において、前記電磁弁は、レギュレータバルブによって調圧されたライン圧を前記入力ポートを介して入力すると共に該入力したライン圧を調圧し、油圧の供給を受けて作動するオートマチックトランスミッションに組み込まれるクラッチまたはブレーキに前記出力ポートを介して直接油圧を出力可能な弁であるものとすることができる。従来のようなライン圧を一定圧に減圧してモジュレータ圧を入力として調圧し出力する電磁弁に比して、本発明の電磁弁は入力圧がライン圧であるため非常に高圧であることから、調圧の際にドレンポートから流出される作動油の量も多くなり、即ち必要なエネルギも格段に大きくなるが、本発明の電磁弁によれば、油圧発生源の駆動に必要なエネルギを大きくすることなく、クラッチやブレーキを素早く作動させることができる。
【００１０】
さらに、本発明の電磁弁において、入力ノッチおよび／または前記ドレンノッチは、円弧状に形成されてなるものとすることもできるし、前記入力ノッチおよび／または前記ドレンノッチは、Ｖ字状に形成されてなるものとすることもできる。前者の場合には、スプールの移動に対する作動油の流量変動を比較的大きくすることができ、後者の場合には、スプールの移動に対する作動油の流量変動を比較的小さくすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
次に、本発明を実施するための最良の形態を実施例を用いて説明する。
【実施例】
【００１２】
図１は、本発明の一実施例としての電磁弁２０の構成の概略を示す構成図である。実施例の電磁弁２０は、例えばオートマチックトランスミッションに組み込まれたクラッチの油圧制御に用いられ、オイルポンプ１２から圧送されリニアソレノイド１４を用いてレギュレータバルブ１６により調圧された油圧（ライン油圧）から最適なクラッチ圧を生成してクラッチＣＬをダイレクトに制御可能なダイレクト制御用のリニアソレノイドバルブとして構成されており、図示するように、ソレノイド部３０と、このソレノイド部３０により駆動されてライン油圧を入力すると共に入力したライン油圧を調圧して出力する調圧バルブ部４０とを備える。
【００１３】
ソレノイド部３０は、底付き円筒部材としてのケース３１と、ケース３１の内周側に配置され絶縁性のボビン３２ａに絶縁導線が巻回されてなるコイル３２と、ケース３１の開口端部にフランジ外周部が固定されたフランジ部３４ａとフランジ部３４ａからコイル３２の内周面に沿って軸方向に延伸された円筒部３４ｂとが形成された第１のコア３４と、ケース３１の内周面と接触すると共にコイル３２の内周面に沿って第１のコア３４の円筒部３４ｂと所定間隔を隔てた位置まで軸方向に延伸された円筒状の第２のコア３５と、第２のコア３５に挿入され第２のコア３５の内周面および第１のコア３４の内周面を軸方向に摺動可能なプランジャ３６と、第１のコア３４の円筒部３４ｂに挿入されプランジャ３６の先端に当接すると共に円筒部３４ｂの内周面を軸方向に摺動可能なシャフト３８とを備える。また、ソレノイド部３０は、コイル３２に電気的に接続された端子３９が外周部に設けられており、端子３９を介してコイル３２に給電することができるようになっている。
【００１４】
ケース３１と第１のコア３４と第２のコア３５とプランジャ３６は、いずれも純度の高い鉄などの強磁性材料により形成されており、第１のコア３４の円筒部３４ｂの端面と第２のコア３５の端面との間の空間は、非磁性体として機能するよう形成されている。なお、この空間は、非磁性体として機能させればよいから、ステンレススチールや黄銅などの非磁性金属を設けるものとしても構わない。
【００１５】
こうしたソレノイド部３０では、端子３９を介してコイル３２に通電すると、ケース３１，第２のコア３５，プランジャ３６，第１のコア３４，ケース３１の順にコイル３２の周囲を周回するよう磁束が流れる磁気回路が形成され、これにより第１のコア３４とプランジャ３６との間に吸引力が作用してプランジャ３６が吸引される。前述したように、プランジャ３６の先端には第１のコア３４の内周面を軸方向に摺動可能なシャフト３８が当接されているから、プランジャ３６の吸引に伴ってシャフト３８は前方（図中左方向）に押し出される。
【００１６】
調圧バルブ部４０は、一端がソレノイド部３０のケース３１および第１のコア３４に取り付けられた略円筒状のスリーブ４２と、スリーブ４２の内部空間に挿入され一端がソレノイド部３０のシャフト３８の先端に連結されたスプール４４と、スリーブ４２の他端にネジ止めされたエンドプレート４６と、エンドプレート４６とスプール４４の他端との間に設けられてスプール４４をソレノイド部３０側の方向へ付勢するコイルバネ４８とを備える。なお、エンドプレート４６は、そのネジ位置を調整することにより、コイルバネ４８の付勢力を微調整することができるようになっている。
【００１７】
スリーブ４２は、その内部空間の開口部として、図中のスリーブ４２における略中央位置に形成され図示しないオイルポンプから圧送された作動油を入力する入力ポート５２と、図中の左寄りの位置に形成されクラッチＣＬ側に作動油を吐出する出力ポート５４と、図中の左端の位置に形成され作動油をドレンするドレンポート５６と、図中の右寄りの位置に形成され出力ポート５４から吐出された作動油を外部に形成された油路５８ａを介して入力してスプール４４をフィードバックするフィードバックポート５８とが形成されている。また、スリーブ４２の両端部には、スプール４４の摺動に伴ってスリーブ４２の内周面とスプール４４の外周面との間から漏れ出た作動油を排出するための排出孔５９ａ，５９ｂも形成されている。
【００１８】
スプール４４は、スリーブ４２の内部に挿入される軸状部材として形成されており、図示するように、スリーブ４２の内径と略同一の外径の円柱状の三つのランド６２，６４，６６と、図中の中央のランド６２と左側のランド６４との間を連結しランド６２，６４の外径よりも小さな外径で且つ互いのランド６２，６４から中央部に向かうほど小さな外径となるようテーパ状に形成され入力ポート５２と出力ポート５４とドレンポート５６の各ポート間を連通可能な連通部６８と、図中の中央のランド６２と右側のランド６６との間を連結しスプール４４をフィードバックするための連結部６９とを備える。
【００１９】
図２は、スプール４４の外観を示す外観斜視図であり、図３は、スプール４４を正面から見た正面図である。図１〜図３に示すように、入力ポート５２の周辺に位置するランド６２には、連通部６８側の端縁に円弧状のノッチ（以下、これを入力ノッチ６２ａと呼ぶ）が軸心周りに１８０度の角度間隔をもって且つランド６２の端面からのスプール４４の軸方向の入力ノッチ６２ａの高さが「Ｈｉｎ」（図３参照）となるよう形成されており、ドレンポート５６の周辺に位置するランド６４には、連通部６８側の端縁に円弧状のノッチ（以下、これをドレンノッチ６４ａと呼ぶ）が同じく軸心周りに１８０度の角度間隔をもって且つランド６４の端面からのスプール４４の軸方向のドレンノッチ６４ａの高さが「Ｈｄｒ」（図３参照）となるよう形成されている。なお、入力ノッチ６２ａの高さＨｉｎとドレンノッチ６４ａの高さＨｄｒの設定について後述する。
【００２０】
こうして構成された実施例の電磁弁２０の動作について説明する。いま、コイル３２に通電されていない場合を考える。この場合、スプール４４はコイルバネ４８の付勢力によりソレノイド部３０側へ移動しているから（図１の状態）、連通部６８により入力ポート５２と出力ポート５４とが連通すると共にドレンポート５６がドレンノッチ６４ａを介して連通する。したがって、入力ポート５２に入力された作動油は出力ポート５４から出力されると共に入力ポート５２に入力された作動油の一部がドレンノッチ６４ａを介してドレンポート５６から排出されて、クラッチＣＬに作用する油圧が上昇する。一方、コイル３２に通電されると、コイル３２に印加される電流の大きさに応じた吸引力で第１のコア３４にプランジャ３６が吸引され、これに伴って先端にスプール４４が連結されたシャフト３８が前方（図１中の左方向）に押し出されることによりスプール４４がコイルバネ４８側へ移動する。この際、スプール４４は、プランジャ３６の推力（吸引力）とコイルバネ４８の付勢力と出力ポート５４からフィードバックポート５８へ入力される作動油の圧力によりスプール４４に作用するフィードバック力とが丁度釣り合う位置で停止し、スプール４４がコイルバネ４８側に移動するほど入力ポート５２の開口面積を狭めると共にドレンポート５６の開口面積を広げ、スプール４４が最もコイルバネ４８側に移動したときにランド６２により入力ポート５２が完全に塞がれると共に出力ポート５４とドレンポート５６とが連通する。これにより、クラッチＣＬに作用している油圧は下降する。このように、実施例の電磁弁２０は、コイル３２が通電していない場合に入力ポート５２と出力ポート５４とを連通させるからノーマルオープン型のソレノイドバルブとして機能することが解る。
【００２１】
ここで、前述した入力ノッチ６２ａの高さＨｉｎとドレンノッチ６４ａの高さＨｄｒは、次式（１）が成立するように設計される。図４に、入力ノッチ６２ａの高さＨｉｎとドレンノッチ６４ａの高さＨｄｒとの和に対する入力ノッチ６２ａの高さＨｉｎの割合Ｈｉｎ／（Ｈｉｎ＋Ｈｄｒ）と消費流量に対する吐出流量の割合としての吐出効率αとの関係を示す。ここで、「消費流量」は、定常状態（クラッチＣＬへの油圧の供給を維持している状態）において入力ポート５２に入力された作動油の流量のうち出力ポート５４から吐出されずに消費（排出）される作動油の流量を示し、「吐出流量」は、過渡状態（クラッチＣＬへの油圧の供給を開始している状態）において入力ポート５２に入力された作動油の流量のうち出力ポート５４から吐出された作動油の流量を示す。上述した実施例の電磁弁２０の動作を適正に行なうためには、入力ノッチ６２ａの高さＨｉｎとドレンノッチ６４ａの高さＨｄｒとの和の高さについては、スリーブ４２やスプール４４の仕様による制約を受け、自由に定めることはできないが、吐出効率αができる限り大きくなるよう割合Ｈｉｎ／（Ｈｉｎ＋Ｈｄｒ）を定めて、この割合Ｈｉｎ／（Ｈｉｎ＋Ｈｄｒ）となるよう入力ノッチ６２ａの高さＨｉｎとドレンノッチ６４ａの高さＨｄｒとを定めることにより、消費流量を減らすと共に吐出流量を増やすことができることが解る。したがって、オイルポンプを駆動するための動力（エネルギ）を大きくすることなく、クラッチＣＬに迅速に油圧を作用させることが可能となる。実施例では、割合Ｈｉｎ／（Ｈｉｎ＋Ｈｄｒ）を値０．７２として入力ノッチ６２ａの高さＨｉｎとドレンノッチ６４ａの高さＨｄｒとを定めたときに、従来品に対してクラッチＣＬの応答性が１４％以上向上することを確認した。図示するように、割合Ｈｉｎ／（Ｈｉｎ＋Ｈｄｒ）は値１．０に近づくほど吐出効率αが大きくなるから、製造公差によるバラツキを考慮すると値０．８５以上とすることが望ましい。
【００２２】
0.72≦Hin/(Hin+Hdr)＜1.0    (1)
【００２３】
以上説明した実施例の電磁弁２０によれば、入力ポート５２の周辺に位置するランド６２に連通部６８側の端縁に入力ノッチ６２ａを形成すると共にドレンポート５６の周辺に位置するランド６４に連通部６８側の端縁にドレンノッチ６４ａを形成し、入力ノッチ６２ａの高さＨｉｎとドレンノッチ６４ａの高さＨｄｒとを、割合Ｈｉｎ／（Ｈｉｎ＋Ｈｄｒ）が０．７２以上（好ましくは０．８５以上）で１．０未満の範囲内となるよう設定するから、消費流量を減らすと共に吐出流量を大きくすることができる。この結果、オイルポンプを駆動するための動力（エネルギ）を大きくすることなく、クラッチＣＬに迅速に油圧を作用させることができ、クラッチＣＬの応答性を向上させることができる。
【００２４】
実施例の電磁弁２０では、スプール４４のランド６２に入力ノッチ６２ａを形成すると共にランド６４にドレンノッチ６４ａを形成するものとしたが、スプール４４に形成するものに限定されるものではなく、スリーブ４２に入力ノッチを形成すると共にドレンノッチを形成するものとしてもよい。この場合の変形例の電磁弁２０Ｂの一例を図５に示す。変形例の電磁弁２０Ｂでは、図示するように、スリーブ４２の入力ポート５２が形成された部位の内縁に入力ノッチ６２ｂが形成され、ドレンポート５６が形成された部位の内縁にドレンノッチ６４ｂが形成されている。また、こうした入力ノッチ６２ｂとドレンノッチ６４ｂとをスリーブ４２に形成するものの他、入力ノッチをスプールのランドに形成すると共にドレンノッチをスリーブに形成するものとしてもよいし、入力ノッチをスリーブに形成すると共にドレンノッチをスプールのランドに形成するものとしても差し支えない。
【００２５】
実施例の電磁弁２０では、入力ノッチ６２ａとドレンノッチ６４ａとを軸中心周りに１８０度の角度間隔で二つずつ形成するものとしたが、一つだけ形成するものとしてもよいし、三つ以上形成するものとしてもよい。ただし、スプール４４の動作を安定化させるためには、等角度間隔で二つ以上形成するものとすることが望ましい。
【００２６】
実施例の電磁弁２０では、入力ノッチ６２ａとドレンノッチ６４ａの形状を円弧状に形成するものとしたが、円弧状に限定されるものではなく、図６に例示するスプール４４Ｂに示すように、入力ノッチ６２ｃとドレンノッチ６４ｃとをＶ字状に形成するものなどとしても構わない。この場合、入力ノッチとドレンノッチを円弧状に形成するものに比して作動油の圧力変動がより小さくなる。また、こうした入力ノッチとドレンノッチとを同一の形状とするものの他、入力ノッチを円弧状に形成すると共にドレンノッチをＶ字状に形成するなど異なる形状に形成するものとしても差し支えない。
【００２７】
実施例の電磁弁２０では、コイル３２に通電していないときに入力ポート５２と出力ポート５４とを連通させるノーマルオープン型のリニアソレノイドバルブとして構成するものとしたが、コイルに通電していないときには入力ポートを塞ぐノーマルクローズ型のリニアソレノイドバルブとして構成するものとしてもよい。図７に変形例の電磁弁１２０の構成の概略を示す。なお、変形例の電磁弁１２０の各構成のうち、実施例の電磁弁２０と同一の構成については同一の符号を付してその説明を省略する。図示するように、スリーブ１４２は、その内部空間の開口部として、図中のスリーブ１４２における略中央位置に形成され図示しないオイルポンプから圧送された作動油を入力する入力ポート１５２と、図中の右寄りの位置に形成されクラッチＣＬ側に作動油を吐出する出力ポート１５４と、図中の右端の位置に形成され作動油をドレンするドレンポート１５６と、図中の左寄りの位置に形成され出力ポート１５４から出力された作動油を外部に形成された油路１５８ａを介して入力してスプール１４４をフィードバックするフィードバックポート１５８とが形成されている。また、スプール１４４は、スリーブ１４２の内径と略同一の外径の円柱状の三つのランド１６２，１６４，１６６と、図中の中央のランド１６２と右側のランド１６４との間を連結しランド１６２，１６４の外径よりも小さな外径で且つ互いのランド１６２，１６４から中央部に向かうほど小さな外径となるようテーパ状に形成され入力ポート１５２と出力ポート１５４とドレンポート１５６の各ポート間を連通可能な連通部１６８と、図中の中央のランド１６２と左側のランド１６６との間を連結しスプール１４４をフィードバックするための連結部１６９とを備える。また、スプール１４４には、入力ポート１５２の周辺に位置するランド１６２には、連通部１６８側の端縁に円弧状の入力ノッチ１６２ａが軸心周りに１８０度の角度間隔をもって且つランド１６２の端面からのスプール１４４の軸方向の入力ノッチ１６２ａの高さが「Ｈｉｎ」となるよう形成されており、ドレンポート１５６の周辺に位置するランド１６４には、連通部１６８側の端縁に円弧状のドレンノッチ１６４ａが同じく軸心周りに１８０度の角度間隔をもって且つランド１６４の端面からのスプール１４４の軸方向のドレンノッチ６４ａの高さが「Ｈｄｒ」となるよう形成されている。この入力ノッチ高さＨｉｎとドレンノッチ高さＨｄｒは前述したように式（１）を満たすように形成される。こうして構成された変形例の電磁弁１２０では、コイル３２が通電されていない場合には、スプール１４４はコイルバネ１４８の付勢力によりソレノイド部３０側へ移動しているから（図７の状態）、ランド１６２により入力ポート１５２が塞がると共に連通部１６８により出力ポート１５４とドレンポート１５６とが連通する。したがって、クラッチＣＬに作用している油圧は下降する。一方、コイル３２が通電されると、コイル３２に印加される電流の大きさに応じた吸引力で第１のコア３４にプランジャ３６が吸引され、これに伴って先端にスプール１４４が連結されたシャフト３８が前方（図７中の左方向）に押し出されることによりスプール１４４がコイルバネ１４８側へ移動する。この際、スプール１４４は、プランジャ３６の推力（吸引力）とコイルバネ１４８の付勢力と出力ポート１５４からフィードバックポート１５８へ入力される作動油の圧力によりスプール１４４に作用するフィードバック力とが丁度打ち合う位置で停止し、スプール１４４がコイルバネ１４８側に移動するほど入力ポート１５２の開口面積を広げると共にドレンポート５６の開口面積を狭め、スプール１４４が最もコイルバネ１４８側に移動したときには入力ポート１５２と出力ポート１５４とが完全に連通する。したがって、クラッチＣＬに作用する油圧は上昇する。このように、変形例の電磁弁１２０は、コイル３２が通電していないときに入力ポート１５２を塞ぐからノーマルクローズ型のソレノイドバルブとして機能することが解る。
【００２８】
実施例の電磁弁２０では、オートマチックトランスミッションに組み込まれたクラッチＣＬの油圧制御に用いるものとしたが、油圧により作動する如何なる作動機構の油圧制御に用いるものとしてもよい。
【００２９】
以上、本発明を実施するための最良の形態について実施例を用いて説明したが、本発明はこうした実施例に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において、種々なる形態で実施し得ることは勿論である。
【産業上の利用可能性】
【００３０】
本発明は、電磁弁の製造産業に利用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明の一実施例としての電磁弁２０の構成の概略を示す構成図である。
【図２】スプール４４の外観を示す外観斜視図である。
【図３】スプール４４を正面から見た正面図である。
【図４】、入力ノッチ６２ａの高さＨｉｎとドレンノッチ６４ａの高さＨｄｒとの和に対する入力ノッチ６２ａの高さＨｉｎの割合Ｈｉｎ／（Ｈｉｎ＋Ｈｄｒ）と消費流量に対する吐出流量の割合としての吐出効率αとの関係を示す説明図である。
【図５】変形例の電磁弁２０Ｂの構成の概略を示す構成図である。
【図６】変形例のスプール４４Ｂの外観を示す外観斜視図である。
【図７】変形例の電磁弁１２０の構成の概略を示す構成図である。
【符号の説明】
【００３２】
１２  ポンプ、１４  リニアソレノイド、１６  レギュレータバルブ、２０，２０Ｂ，１２０  電磁弁、３０  ソレノイド部、３１  ケース、３２  コイル、３２ａ  ボビン、３４  第１のコア、３４ａ  フランジ部、３４ｂ  円筒部、３５  第２のコア、３６  プランジャ、３８  シャフト、３９  端子、４０，１４０  調圧バルブ部、４２，１４２  スリーブ、４４，１４４  スプール、４６，１４６  エンドプレート、４８，１４８  コイルバネ、５２，１５２  入力ポート、５４，１５４  出力ポート、５６，１５６  ドレンポート、５８，１５８  フィードバックポート、５８ａ，１５８ａ  油路、５９ａ，５９ｂ  排出孔、６２，６４，６６，１６２，１６４，１６６  ランド、６２ａ，６２ｂ，１６２ａ  入力ノッチ、６４ａ，６４ｂ，１６４ａ  ドレンノッチ、６８，１６８  連通部、６９，１６９  連結部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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