(57)【要約】【課題】環状ピストン（22）がシリンダ（21）に対して偏心回転運動をする回転式圧縮機（1）において、環状ピストン（22）の押し付け力に起因するスラスト摩擦損失を抑えて圧縮機（1）の効率を向上させる。【解決手段】シリンダ鏡板（21c）とピストン鏡板（22c）と軸嵌合部（22a）と内側シリンダ（21b）との間に形成されるピストン動作空間（25）に高圧圧力の流体を導入する高圧導入通路（21d）を設け、このピストン動作空間（25）を高圧空間とすることで、環状ピストン（22）の離反力を安定させ、設定した押し付け力との力の差を生じにくくする。【選択図】図４
2008082236.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
環状のシリンダ室（C1，C2）を有するシリンダ（21）と、該シリンダ室（C1，C2）を外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）とに区画する環状ピストン（22）とを備え、シリンダ（21）に対して環状ピストン（22）が偏心回転運動をする圧縮機構（20）と、
上記環状ピストン（22）を駆動する偏心部（33a）が形成された駆動軸（33）を有する駆動機構（30）とを備え、
上記環状ピストン（22）が、上記駆動軸（33）の偏心部（33a）に嵌合する軸嵌合部（22a）と、該軸嵌合部（22a）の外周側で該軸嵌合部（22a）と同心上に位置する環状ピストン本体部（22b）と、該軸嵌合部（22a）と環状ピストン本体部（22b）とを圧縮機構（20）における軸方向の一端側で連接するピストン鏡板（22c）とを備え、
上記シリンダ（21）が、上記軸嵌合部（22a）と環状ピストン本体部（22b）との間で上記駆動軸（33）と同心上に位置する内側シリンダ（21b）と、上記環状ピストン本体部（22b）の外周側で上記内側シリンダ（21b）と同心上に位置する外側シリンダ（21a）と、上記内側シリンダ（21b）と外側シリンダ（21a）とを上記圧縮機構（20）における軸方向の他端側で連接するシリンダ鏡板（21c）とを備えた回転式圧縮機であって、
上記シリンダ鏡板（21c）とピストン鏡板（22c）と軸嵌合部（22a）と内側シリンダ（21b）との間に形成されるピストン動作空間（25）に高圧圧力の流体を導入する高圧導入通路（21d，22d）を備えていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記圧縮機構（20）を収納するケーシング（10）を備え、
上記高圧導入通路（21d）は、上記ケーシング（10）内の高圧空間（19）と上記ピストン動作空間（25）とを連通するように上記シリンダ（21）に形成された連通孔（21d）により構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項３】
請求項２において、
上記圧縮機構（20）は、外側シリンダ室（C1）からガスを吐出する外側吐出ポート（45）と、内側シリンダ室（C2）からガスを吐出する内側吐出ポート（46）とを備え、
上記シリンダ（21）には、上記各吐出ポート（45，46）側の面に吐出カバー（18）を備えたマフラ機構が設けられ、
上記シリンダ（21）は、上記駆動軸（33）と嵌合する軸受け部（16a）を有するとともに該軸受け部（16a）が吐出カバー（18）の外に突出するように形成され、
上記高圧導入通路（21d）は、上記軸受け部（16a）を通って吐出カバー（18）の外側でケーシング（10）内の高圧空間（19）と連通していることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項４】
請求項１において、
上記高圧導入通路（22d）は、上記ピストン鏡板（22c）の背面側で上記環状ピストン（22）をシリンダ（21）に押し付けるために設けられる押し付け機構（24）を構成する高圧部（26）と上記ピストン動作空間（25）とを連通するように該ピストン鏡板（22c）に形成された連通孔（22d）により構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項５】
請求項１から４の何れか１つにおいて、
環状ピストン本体部（22b）は、円環の一部分が分断されたＣ型形状に形成され、
上記シリンダ（21）には、環状のシリンダ室（C1，C2）の内周側の壁面から外周側の壁面まで、環状ピストン本体部（22b）の分断箇所を挿通して延在するブレード（23）が設けられ、
上記ブレード（23）に対して環状ピストン（22）を環状ピストン本体部（22b）の分断箇所において揺動可能に連結する揺動ブッシュ（27）を備えていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項６】
請求項１から５の何れか１つにおいて、
上記圧縮機構（20）が圧縮する流体が二酸化炭素冷媒であることを特徴とする回転式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転式圧縮機に関し、特に、環状のシリンダ室を有するシリンダと、該シリンダ室を外側シリンダ室と内側シリンダ室とに区画する環状ピストンとを備え、シリンダに対して環状ピストンが偏心回転運動をする圧縮機構を有する回転式圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の回転式圧縮機として、環状のシリンダ室の内部で環状ピストンが偏心回転運動をする際のシリンダ室の容積変化によって冷媒を圧縮するように構成されたものがある（例えば、特許文献１参照）。図７及び図８（図７のVIII−VIII断面図）に示すように、この圧縮機（100）では、密閉型のケーシング（110）内に、圧縮機構（120）と、該圧縮機構（120）を駆動する電動機（130）とが収納されている。
【０００３】
上記圧縮機構（120）は、環状のシリンダ室（C1，C2）を有するシリンダ（上部ハウジング）（121）と、このシリンダ室（C1，C2）に配置された環状ピストン（122）とを有している。上記シリンダ（121）は、互いに同心上に配置された外側シリンダ（121a）と内側シリンダ（121b）とを備え、外側シリンダ（121a）と内側シリンダ（121b）の間に上記シリンダ室（C1，C2）が形成されている。
【０００４】
上記シリンダ（121）はケーシング（110）に固定されている。また、環状ピストン（122）は電動機に連結されている駆動軸（133）の偏心部（133a）に連結され、該駆動軸（133）の中心に対して偏心回転運動をするように構成されている。
【０００５】
環状ピストン（122）は、駆動軸（133）の偏心部（133a）に摺動自在に嵌合する軸嵌合部（122a）と、軸嵌合部（122a）の外周側で該軸嵌合部（122a）と同心上に位置する環状ピストン本体部（122b）と、軸嵌合部（122a）と環状ピストン本体部（122b）とを図７の下端側（圧縮機構（120）における軸方向の一端側）で連接するピストン鏡板（122c）とを備えている。
【０００６】
上記環状ピストン（122）は、環状ピストン本体部（122b）の外周面の１点が外側シリンダ（121a）の内周面に実質的に接する（「実質的に接する」とは、厳密に言うと油膜ができる程度の微細な隙間があるが、その隙間での冷媒の漏れが問題にならない状態をいう）と同時に、それと位相が１８０°異なる位置において内周面の一点が内側シリンダ（121b）の外周面に実質的に接する状態を保ちながら、偏心回転運動をするように構成されている。この結果、環状ピストン本体部（122b）の外側には外側シリンダ室（C1）が形成され、内側には内側シリンダ室（C2）が形成されている。また、上記軸嵌合部（122a）と上記内側シリンダ（121b）との間には、上記軸嵌合部（122a）の偏心回転運動を許容する一方で冷媒の圧縮には用いられないピストン動作空間（125）が形成されている。
【０００７】
上記環状ピストン本体部（122）は一箇所で分断されてＣ型のリング形状に形成されている。また、シリンダ（121）には、外側シリンダ（121a）及び内側シリンダ（121b）と一体にブレード（123）が形成され、該ブレード（123）が環状ピストン本体部（122b）の分断箇所を挿通している。ブレード（123）と環状ピストン（122）は、揺動ブッシュ（127）を介して相対的な揺動運動が可能に連結されている。
【０００８】
上記ブレード（123）は外側シリンダ室（C1）及び内側シリンダ室（C2）をそれぞれ２つに区画している。具体的には、外側シリンダ室（C1）は高圧室（C1-Hp）と低圧室（C1-Lp）とに区画され、内側シリンダ室（C2）も高圧室（C2-Hp）と低圧室（C2-Lp）とに区画されている。外側シリンダ（121a）には、上記ケーシング（110）に設けられる吸入管（114）から外側シリンダ室（C1）に連通する吸入口（141）がブレード（123）の近傍に形成されている。また、環状ピストン（122）には、該吸入口（141）の近傍に貫通孔（143）が形成され、該貫通孔（143）によって外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）の低圧室（C1-Lp，C2-Lp）同士が連通している。さらに、上記圧縮機構（120）には、上記両シリンダ室（C1，C2）の高圧室（C1-Hp，C2-Hp）をケーシング（110）内の高圧空間（S）に連通させる吐出ポート（145，146）が各シリンダ室（C1，C2）に対応して設けられている。圧縮機構（120）には、各吐出ポート（145，146）を開閉する吐出弁（147，148）が設けられている。
【０００９】
この圧縮機構（120）では、駆動軸（133）の回転に伴って上記環状ピストン（122）が偏心回転運動をすると、外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）のそれぞれで、容積の拡大と縮小が交互に繰り返される。そして、各シリンダ室（C1，C2）の容積が拡大する際には、冷媒を吸入口（141）からシリンダ室（C1，C2）内へ吸入する吸入行程が行われ、容積が縮小する際には、冷媒を各シリンダ室（C1，C2）内で圧縮する圧縮行程と、冷媒を各シリンダ室（C1，C2）から吐出ポートを介してケーシング（110）内の高圧空間（119）へ吐出する吐出行程が行われる。ケーシング（110）の高圧空間（119）に吐出された高圧の冷媒は、該ケーシング（110）に設けられている吐出管（115）を介して冷媒回路の凝縮器へ流出していく。
【特許文献１】特開２００５−３３０９６２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
上記圧縮機構（120）では、駆動軸（133）の偏心部（133a）と環状ピストン（122）の軸嵌合部（122a）との間を潤滑している高圧の冷凍機油が、低圧側であるピストン動作空間（125）へ差圧によって流れ込む。このピストン動作空間（125）が低圧であるため、油に溶け込んでいる液冷媒が発泡（蒸発）する。蒸発した冷媒は吸入口（141）からシリンダ室（C1，C2）に吸入され、圧縮されて冷媒回路の凝縮器へ流出していくが、油に溶け込んでいる液冷媒が常にピストン動作空間内で蒸発する分だけ冷媒回路の冷媒循環量が減り、冷凍能力が低下する。
【００１１】
また、上記圧縮機構（120）では、シリンダ室（C1，C2）の冷媒圧力により環状ピストン（122）をシリンダ（121）に対して軸方向に離反させようとする離反力が作用する。そして、この離反力に抗するため、ピストン鏡板（122c）の背面に接するシールリング（129）を下部ハウジング（117）に設け、このシールリング（129）の内周側に高圧圧力の冷凍機油を導入して環状ピストン（122）をシリンダ（121）に押し付ける力（押し付け力）を作用させるようにしている。
【００１２】
シリンダ室（C1，C2）は高圧室（C1-Hp，C2-Hp）と低圧室（C1-Lp，C2-Lp）に分かれており、離反力の作用点は、駆動軸（133）の中心から高圧室（C1-Hp，C2-Hp）寄りに偏倚する。ここで、ピストン動作空間（125）が高圧であれば偏倚量は小さくなる（偏倚点が駆動軸（133）の中心寄りに近づく）が、上記従来例ではピストン動作空間（125）が低圧であるために上記偏倚量が大きくなる（偏倚点が駆動軸（133）の中心から離れた位置になる）。また、この偏倚量は、環状ピストン（122）の動作に伴う圧力変動に従って若干変動する。
【００１３】
一方、離反力自体はピストン動作空間（125）が低圧であることに起因して小さくなるため、押し付け力を離反力にバランスさせるにはシールリング（129）を比較的小さくする必要がある。そのために、小さいシールリング（129）の偏倚量を大きくし、かつ、シールリング（129）の押し付け力作用点（中心）を離反力の偏倚点にほぼ一致させる必要が生じる。その結果、駆動軸（133）の回転時にシールリング（129）が偏心部（133a）と干渉してしまうおそれが生じるので、押し付け力が大きくなっても（摩擦損失が大きくなっても）シールリング（129）を大径にしなければならない。このように、従来の構造ではシールリング（129）の最適設計が困難になる問題があった。
【００１４】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、環状ピストンがシリンダに対して偏心回転運動をする回転式圧縮機において、ピストン動作空間での冷媒の発泡による能力の低下を防止するとともに、シールリングによる適切な押し付け力が得られるようにすることである。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
第１の発明は、環状のシリンダ室（C1，C2）を有するシリンダ（21）と、該シリンダ室（C1，C2）を外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）とに区画する環状ピストン（22）とを備えてシリンダ（21）に対して環状ピストン（22）が偏心回転運動をする圧縮機構（20）と、上記環状ピストン（22）を駆動する偏心部（33a）が形成された駆動軸（33）を有する駆動機構（30）とを備え、上記環状ピストン（22）が、上記駆動軸（33）の偏心部（33a）に嵌合する軸嵌合部（22a）と、該軸嵌合部（22a）の外周側で該軸嵌合部（22a）と同心上に位置する環状ピストン本体部（22b）と、該軸嵌合部（22a）と環状ピストン本体部（22b）とを圧縮機構（20）における軸方向の一端側で連接するピストン鏡板（22c）とを備え、上記シリンダ（21）が、上記軸嵌合部（22a）と環状ピストン本体部（22b）との間で上記駆動軸（33）と同心上に位置する内側シリンダ（21b）と、上記環状ピストン本体部（22b）の外周側で上記内側シリンダ（21b）と同心上に位置する外側シリンダ（21a）と、上記内側シリンダ（21b）と外側シリンダ（21a）とを上記圧縮機構（20）における軸方向の他端側で連接するシリンダ鏡板（21c）とを備えた回転式圧縮機を前提としている。
【００１６】
そして、この回転式圧縮機は、上記シリンダ鏡板（21c）とピストン鏡板（22c）と軸嵌合部（22a）と内側シリンダ（21b）との間に形成されるピストン動作空間（25）に高圧圧力の流体を導入する高圧導入通路（21d，22d）を備えていることを特徴としている。
【００１７】
この第１の発明では、ピストン動作空間（25）に高圧圧力の流体が導入されるため、該ピストン動作空間（25）が高圧圧力となる。このピストン動作空間（25）が高圧圧力になるため、差圧による該ピストン動作空間（25）への高圧油の流れ込みがなく、冷媒の発泡（蒸発）も抑えることができる。
【００１８】
また、ピストン動作空間（25）が高圧であるため、駆動軸（33）の中心に対する離反力作用点の偏倚量が従来よりも小さくなり、偏倚点が駆動軸（33）の中心寄りに近づくことになる。また、離反力そのものはピストン動作空間（25）が高圧であるために従来より大きくなり、シールリング（29）を偏心部（33a）と干渉しない程度に大きくしても押し付け力が離反力にバランスする。以上のことから、比較的大径のシールリング（29）の偏倚量を小さくできるので、シールリング（29）の押し付け力作用点を離反力の偏倚点にほぼ一致させることができ、しかも摩擦損失が大きくならないようにする設計が容易になる。また、駆動軸（33）の回転時にシールリング（29）が偏心部（33a）と干渉してしまうおそれも防止できる。
【００１９】
第２の発明は、第１の発明において、上記圧縮機構（20）を収納するケーシング（10）を備え、上記高圧導入通路（21d）は、上記ケーシング（10）内の高圧空間（19）と上記ピストン動作空間（25）とを連通するように上記シリンダ（21）に形成された連通孔（21d）により構成されていることを特徴としている。
【００２０】
この第２の発明では、シリンダ（21）に形成された連通孔（21d）を介してピストン動作空間（25）とケーシング（10）内の高圧空間（19）とが連通しているため、この高圧空間（19）内の高圧ガスがピストン動作空間（25）に導入される。そして、ピストン動作空間（25）が高圧圧力になるため、差圧による該ピストン動作空間（25）への高圧油の流れ込みがなく、冷媒の発泡（蒸発）も抑えることができる。また、ピストン動作空間（25）が高圧であるので、シールリング（29）を比較的大きくして押し付け力を離反力にバランスさせながら、シールリング（29）の偏倚量を小さくする設計が容易になる。
【００２１】
第３の発明は、第２の発明において、上記圧縮機構（20）が、外側シリンダ室（C1）からガスを吐出する外側吐出ポート（45）と、内側シリンダ室（C2）からガスを吐出する内側吐出ポート（46）とを備え、上記シリンダ（21）には、上記各吐出ポート（45，46）側の面に吐出カバー（18）を備えたマフラ機構が設けられ、上記シリンダ（21）が、上記駆動軸（33）と嵌合する軸受け部（16a）を有するとともに該軸受け部（16a）が吐出カバー（18）の外に突出するように形成され、上記高圧導入通路（21d）が、上記軸受け部（16a）を通って吐出カバー（18）の外側でケーシング（10）内の高圧空間（19）と連通していることを特徴としている。
【００２２】
この第３の発明では、ケーシング（10）内における吐出カバー（18）の外側の高圧ガスが高圧導入通路（21d）を通ってピストン動作空間（25）に導入される。吐出カバー（18）の内側では、吐出ポート（45，46）から高圧ガスが間欠的に吐出されるため、圧力の脈動が生じることがある。これに対して、吐出カバー（18）の外側では圧力の脈動がほとんど生じない。したがって、ピストン動作空間（25）内の圧力脈動もほとんど生じることがなく、安定した圧力となる。
【００２３】
第４の発明は、第１の発明において、上記高圧導入通路（22d）が、上記ピストン鏡板（22c）の背面側で上記環状ピストン（22）をシリンダ（21）に押し付けるために設けられる押し付け機構（24）を構成する高圧部（26）と上記ピストン動作空間（25）とを連通するように該ピストン鏡板（22c）に形成された連通孔（22d）により構成されていることを特徴としている。
【００２４】
この第４の発明では、ピストン鏡板（22c）に形成された連通孔（22d）を介してピストン動作空間（25）と押し付け機構（24）の高圧部（26）とが連通しているため、この高圧部（26）内の高圧流体がピストン動作空間（25）に導入される。そして、ピストン動作空間（25）が高圧圧力になるため、差圧による該ピストン動作空間（25）への高圧油の流れ込みがなく、冷媒の発泡（蒸発）も抑えることができる。また、ピストン動作空間（25）が高圧であるので、シールリング（29）を比較的大きくして押し付け力を離反力にバランスさせながら、シールリング（29）の偏倚量を小さくする設計が容易になる。
【００２５】
第５の発明は、第１から第４の発明の何れか１つにおいて、環状ピストン本体部（22b）が、円環の一部分が分断されたＣ型形状に形成され、上記シリンダ（21）には環状のシリンダ室（C1，C2）の内周側の壁面から外周側の壁面まで環状ピストン本体部（22b）の分断箇所を挿通して延在するブレード（23）が設けられ、上記ブレード（23）に対して環状ピストン（22）を環状ピストン本体部（22b）の分断箇所において揺動可能に連結する揺動ブッシュ（27）を備えていることを特徴としている。
【００２６】
この第５の発明では、環状ピストン（22）が偏心回転運動をする際に、ブレード（23）に対して揺動ブッシュ（27）を介して動作をするために、円滑な動作が行われる。具体的には、ブレード（23）と揺動ブッシュ（27）とがブレード（23）溝内で面接触し、揺動ブッシュ（27）と環状ピストン（22）とが円弧状外周面で面接触しながら揺動するため、極めて円滑な動作を保証できる。
【００２７】
第６の発明は、第１から第５の発明の何れか１つにおいて、上記圧縮機構（20）が圧縮する流体が二酸化炭素冷媒であることを特徴としている。
【００２８】
この第６の発明では、二酸化炭素を冷媒に用いており、圧縮機構（20）の高圧圧力と低圧圧力の圧力差が大きい。そのため、従来であればピストン動作空間（25）が低圧であるために離反力が小さいのに対して高圧を利用した押し付け力が大きく、離反力と押し付け力のバランスをとりにくいが、本発明ではピストン動作空間（25）を高圧にしたために離反力と押し付け力とのバランスをとりやすくなる。
【発明の効果】
【００２９】
本発明によれば、ピストン動作空間（25）に高圧圧力の流体を導入することで該ピストン動作空間（25）が高圧圧力になるため、差圧による該ピストン動作空間（25）への高圧油の流れ込みがなく、冷媒の発泡（蒸発）も抑えることができる。このため、冷媒回路の冷媒循環量が減らず、冷凍能力が低下しない。
【００３０】
また、ピストン動作空間（25）が高圧であり、離反力作用点の偏倚量が従来よりも小さくなり、離反力自体は大きくなるため、比較的大きいシールリング（29）の偏倚量を小さくすることが可能になる。このことにより、駆動軸（33）の回転時にシールリング（29）が偏心部（33a）と干渉せず、しかも摩擦損失が大きくなりすぎずに適切な押し付け力が得られる設計（最適設計）が容易になるうえ、シールリング（29）の押し付け力作用点を離反力の偏倚点にほぼ一致させることができる。
【００３１】
また、ピストン動作空間（25）を低圧圧力にする場合は軸受け部が高圧であるために差圧による油漏れが大きくなる。これに対して、本発明ではピストン動作空間（25）が高圧であるため、軸受けからピストン動作空間（25）への差圧による油漏れがほとんどなくなる。
【００３２】
上記第２の発明によれば、ケーシング（10）内の高圧空間（19）とピストン動作空間（25）とを連通する高圧導入通路（21d）として連通孔（21d）をシリンダ（21）に形成するだけの簡単な構成でありながら、冷媒回路の冷媒循環量の低減による冷凍能力の低下を防止できるとともに、シールリング（29）の最適設計が容易になる。
【００３３】
上記第３の発明によれば、ケーシング（10）内における吐出カバー（18）の外側の高圧ガスが高圧導入通路（21d）を通ってピストン動作空間（25）に導入されるため、吐出カバー（18）の内側の高圧ガスをピストン動作空間（25）に導入するよりも、該ピストン動作空間（25）の圧力が安定する。その結果、環状ピストン（22）の離反力が安定するので、シールリング（29）による押し付け作用も安定する。
【００３４】
上記第４の発明によれば、押し付け機構（24）を構成する高圧部（26）とピストン動作空間（25）とを連通する高圧導入通路（22d）として連通孔（22d）をピストン鏡板（22c）に形成するだけの簡単な構成でありながら、冷媒回路の冷媒循環量の低減による冷凍能力の低下を防止できるとともに、シールリング（29）の最適設計が容易になる。
【００３５】
上記第５の発明によれば、環状ピストン（22）が偏心回転運動をする際に、ブレード（23）に対して揺動ブッシュ（27）を介して動作をするために、円滑な動作が行われる。具体的には、ブレード（23）と揺動ブッシュ（27）とがブレード（23）溝内で面接触し、揺動ブッシュ（27）と環状ピストン（22）とが円弧状外周面で面接触しながら揺動するため、極めて円滑な動作を保証できる。
【００３６】
上記第６の発明によれば、二酸化炭素を冷媒に用いており、圧縮機構（20）の高圧圧力と低圧圧力の圧力差が大きい。そのため、従来であればピストン動作空間（25）が低圧であるために離反力が小さいのに対して高圧を利用した押し付け力が大きく、離反力と押し付け力のバランスをとりにくいため摩擦損失が大きくなりがちであるが、本発明ではピストン動作空間（25）を高圧にしたために離反力と押し付け力とのバランスをとりやすくなり、摩擦損失が小さくなるので圧縮機の効率が向上する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３７】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００３８】
図１は、この実施形態に係る回転式圧縮機（1）の縦断面図、図２は圧縮機構（20）の横断面図、図３は圧縮機構（20）の動作状態図、図４は圧縮機構（20）の拡大縦断面図である。図１に示すように、この圧縮機（1）は、ケーシング（10）内に、圧縮機構（20）と電動機（駆動機構）（30）とが収納され、全密閉型に構成されている。上記圧縮機（1）は、例えば、空気調和装置の冷媒回路において、蒸発器から吸入した冷媒を圧縮して、凝縮器へ吐出するために用いられる。また、冷媒には例えば二酸化炭素が用いられる。
【００３９】
ケーシング（10）は、円筒状の胴部（11）と、この胴部（11）の上端部に固定された上部鏡板（12）と、胴部（11）の下端部に固定された下部鏡板（13）とから構成されている。胴部（11）には、該胴部（11）を貫通する吸入管（14）が設けられ、上部鏡板（12）には、該鏡板（12）を貫通する吐出管（15）が設けられている。上記吸入管（14）にはアキュムレータ（2）が接続されている。
【００４０】
上記圧縮機構（20）は、ケーシング（10）に固定されたフロントヘッド（16）とリヤヘッド（17）との間に構成されている。この圧縮機構（20）は、環状のシリンダ室（C1，C2）を有するシリンダ（21）と、該シリンダ室（C1，C2）内に配置された環状ピストン（22）と、図２及び図３に示すようにシリンダ室（C1，C2）を高圧室（圧縮室）（C1-Hp，C2-Hp）と低圧室（吸入室）（C1-Lp，C2-Lp）とに区画するブレード（23）とを有している。この実施形態では、フロントヘッド（16）がシリンダ（21）を構成している。また、本実施形態では、シリンダ室（C1，C2）を有するシリンダ（21）が固定側で、環状ピストン（22）が可動側であり、環状ピストン（22）がシリンダ（21）に対して偏心回転運動をするように構成されている。
【００４１】
電動機（30）は、ステータ（31）とロータ（32）とを備えている。ステータ（31）は、圧縮機構（20）の上方に配置され、ケーシング（10）の胴部（11）に固定されている。ロータ（32）には駆動軸（33）が連結されていて、該駆動軸（33）がロータ（32）とともに回転するように構成されている。駆動軸（33）は、上記シリンダ室（C1，C2）を上下方向に貫通している。また、上記上部鏡板（12）には、電動機（30）への給電用のターミナル（35）が設けられている。
【００４２】
上記駆動軸（33）には、該駆動軸（33）の内部を軸方向にのびる給油路（33b）が設けられている。また、駆動軸（33）の下端部には、給油ポンプ（34）が設けられている。そして、上記給油路（33b）は、該給油ポンプ（34）から上方へのびて、軸受け部や圧縮機構（20）の摺動部に連通している。この構成により、ケーシング（10）内の底部に貯まる潤滑油を、この給油ポンプ（34）で上記給油路（33b）を通じて圧縮機構（20）の摺動部に供給するようにしている。
【００４３】
駆動軸（33）には、シリンダ室（C1，C2）の中に位置する部分に偏心部（33a）が形成されている。偏心部（33a）は、該偏心部（33a）の上下の部分よりも大径に形成され、駆動軸（33）の軸心から所定量だけ偏心している。
【００４４】
上記環状ピストン（22）は、図４に示すように、駆動軸（33）の偏心部（33a）に摺動自在に嵌合する軸嵌合部（22a）と、この軸嵌合部（22a）の外周側で該軸嵌合部（22a）と同心上に位置する環状ピストン本体部（22b）と、軸嵌合部（22a）と環状ピストン本体部（22b）とを図１，図４の下端側（圧縮機構（20）における軸方向の一端側）で連接するピストン鏡板（22c）とを備えている。環状ピストン本体部（22b）は、円環の一部分が分断されたＣ型形状に形成されている。
【００４５】
上記シリンダ（21）は、軸嵌合部（22a）と環状ピストン本体部（22b）との間で駆動軸（33）と同心上に位置する内側シリンダ（21b）と、環状ピストン本体部（22b）の外周側で内側シリンダ（21b）と同心上に位置する外側シリンダ（21a）と、内側シリンダ（21b）と外側シリンダ（21a）とを図１，図４の上端側（圧縮機構（20）における軸方向の他端側）で連接するシリンダ鏡板（21c）とを備えている。
【００４６】
フロントヘッド（16）とリヤヘッド（17）には、それぞれ、上記駆動軸（33）を支持するための軸受け部（16a，17a）が形成されている。このように、本実施形態の圧縮機（1）は、上記駆動軸（33）が上記シリンダ室（C1，C2）を上下方向に貫通し、偏心部（33a）の軸方向両側部分が軸受け部（16a，17a）を介してケーシング（10）に保持される貫通軸構造となっている。
【００４７】
上記圧縮機構（20）は、図２に示すように、上記ブレード（23）に対して環状ピストン（22）を該環状ピストン（22）の分断箇所において揺動可能に連結する連結部材として、揺動ブッシュ（27）を備えている。上記ブレード（23）は、シリンダ室（C1，C2）の径方向線上で、シリンダ室（C1，C2）の内周側の壁面（内側シリンダ（21b）の外周面）から外周側の壁面（外側シリンダ（21a）の内周面）まで、環状ピストン（22）の分断箇所を挿通して延在するように構成され、外側シリンダ（21a）及び内側シリンダ（21b）に固定されている。なお、ブレード（23）は、外側シリンダ（21a）及び内側シリンダ（21b）と一体的に形成してもよいし、別部材を両シリンダ（21a，21b）に取り付けてもよい。図２に示す例は、別部材を両シリンダ（21a，21b）に固定した例である。
【００４８】
外側シリンダ（21a）の内周面と内側シリンダ（21b）の外周面は、互いに同一中心上に配置された円筒面であり、その間に上記シリンダ室（C1，C2）が形成されている。上記環状ピストン（22）は、外周面が外側シリンダ（21a）の内周面よりも小径で、内周面が内側シリンダ（21b）の外周面よりも大径に形成されている。このことにより、環状ピストン（22）の外周面と外側シリンダ（21a）の内周面との間に外側シリンダ室（C1）が形成され、環状ピストン（22）の内周面と内側シリンダ（21b）の外周面との間に内側シリンダ室（C2）が形成されている。
【００４９】
具体的には、シリンダ鏡板（21c）とピストン鏡板（22c）と外側シリンダ（21a）と環状ピストン本体部（22b）との間に外側シリンダ室（C1）が形成され、シリンダ鏡板（21c）とピストン鏡板（22c）と内側シリンダ（21b）と環状ピストン本体部（22b）との間に内側シリンダ室（C2）が形成されている。また、シリンダ鏡板（21c）とピストン鏡板（22c）と環状ピストン（22）の軸嵌合部（22a）と内側シリンダ（21b）との間には、内側シリンダ（21b）の内周側で軸嵌合部（22a）の偏心回転動作を許容するためのピストン動作空間（25）が形成されている。
【００５０】
このピストン動作空間（25）は、本実施形態においては、高圧空間となるように構成されている。具体的には、図４に示すように、ピストン動作空間（25）へ高圧圧力の冷媒を流体を導入する高圧導入通路（21d）がシリンダ鏡板（21c）に形成されている。この高圧導入通路（21d）は、上記吐出カバー（18）内の吐出空間（49）を通じてケーシング（10）内の高圧空間（19）と上記ピストン動作空間（25）とを連通するように上記シリンダ鏡板（21c）に形成された連通孔により構成されている。
【００５１】
また、環状ピストン（22）とシリンダ（21）は、環状ピストン（22）の外周面と外側シリンダ（21a）の内周面とが１点で実質的に接する状態（厳密にはミクロンオーダーの隙間があるが、その隙間での冷媒の漏れが問題にならない状態）において、その接点と位相が１８０°異なる位置で、環状ピストン（22）の内周面と内側シリンダ（21b）の外周面とが１点で実質的に接するようになっている。
【００５２】
上記揺動ブッシュ（27）は、ブレード（23）に対して高圧室（C1-Hp，C2-Hp）側に位置する吐出側ブッシュ（27A）と、ブレード（23）に対して低圧室（C1-Lp，C2-Lp）側に位置する吸入側ブッシュ（27B）とから構成されている。吐出側ブッシュ（27A）と吸入側ブッシュ（27B）は、いずれも断面形状が略半円形で同一形状に形成され、フラット面同士が対向するように配置されている。そして、両ブッシュ（27A，27B）の対向面の間のスペースがブレード溝（28）を構成している。
【００５３】
このブレード溝（28）にブレード（23）が挿入され、揺動ブッシュ（27A，27B）のフラット面がブレード（23）と実質的に面接触し、揺動ブッシュ（27A，27B）の円弧状の外周面が環状ピストン（22）と実質的に面接触している。揺動ブッシュ（27A，27B）は、ブレード溝（28）にブレード（23）を挟んだ状態で、ブレード（23）の面方向に進退するように構成されている。また、揺動ブッシュ（27A，27B）は、環状ピストン（22）がブレード（23）に対して揺動するように構成されている。したがって、上記揺動ブッシュ（27）は、該揺動ブッシュ（27）の中心点を揺動中心として上記環状ピストン（22）がブレード（23）に対して揺動可能となり、かつ上記環状ピストン（22）がブレード（23）に対して該ブレード（23）の面方向へ進退可能となるように構成されている。
【００５４】
なお、この実施形態では両ブッシュ（27A，27B）を別体とした例について説明したが、両ブッシュ（27A，27B）は、一部で連結することにより一体構造としてもよい。
【００５５】
以上の構成において、駆動軸（33）が回転すると、環状ピストン（22）は、揺動ブッシュ（27）がブレード（23）に沿って進退しながら、揺動ブッシュ（27）の中心点を揺動中心として揺動する。この揺動動作により、環状ピストン（22）とシリンダ（21）との接触点が図３（Ａ）から図３（Ｈ）へ順に移動する。なお、図３は本実施形態の圧縮機構（20）の動作状態を表す図であり、図３（Ａ）から図３（Ｈ）まで４５°間隔で環状ピストン（22）が図の時計回り方向に移動している様子を表している。このとき、上記環状ピストン（22）は駆動軸（33）の周りを公転するが、自転はしない。
【００５６】
フロントヘッド（16）には、吸入管（14）が接続される吸入口（41）が外側シリンダ室（C1）の低圧室（C1-Lp）に連通するように形成されている。また、環状ピストン（22）には、上記外側シリンダ室（C1）の低圧室（C1-Lp）と内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）とを連通する貫通孔（44）が形成されている。
【００５７】
フロントヘッド（16）には外側吐出ポート（45）と内側吐出ポート（46）が形成されている。これらの吐出ポート（45，46）は、それぞれ、フロントヘッド（16）のシリンダ鏡板（21c）をその軸方向に貫通している。外側吐出ポート（45）の下端は外側シリンダ室（C1）の高圧室（C1-Hp）に臨むように開口し、内側吐出ポート（46）の下端は内側シリンダ室（C2）の高圧室（C2-Hp）に臨むように開口している。一方、これらの吐出ポート（45，46）の上端は、該吐出ポート（45，46）を開閉する吐出弁（リード弁）（47，48）を介して吐出空間（49）に連通している。吐出弁（47，48）は、リード弁と、リード弁のリフト量を規制するための湾曲した弁押さえとから構成されている。なお、以降の説明で吐出弁（47，48）というときは、リード弁のことを意味するものとする。
【００５８】
上記吐出空間（49）は、フロントヘッド（16）と吐出カバー（18）との間に形成されている。上記吐出カバー（18）は、圧縮機構（20）からの吐出ガスを、一旦上記吐出空間（49）に吐出させた後、吐出カバー（18）と軸受け部（16a）との間のわずかな隙間である吐出開口（18a）を通じてケーシング（10）内の高圧空間（19）に流出させて消音機能を得るためのマフラ機構を構成している。
【００５９】
一方、上記リヤヘッド（17）には、シールリング（29）が設けられている。このシールリング（29）は、リヤヘッド（17）の環状溝（17b）に装填され、ピストン鏡板（22c）の下面に圧接している。また、環状ピストン（22）とリヤヘッド（17）の対向面である高圧部（26）には、シールリング（29）の径方向内側部分に高圧の潤滑油が導入されるようになっている。以上のことにより、上記シールリング（29）は、上記潤滑油の圧力を利用して、環状ピストン本体部（22b）の上端面とシリンダ鏡板（21c）の下面との間の軸方向隙間、及び外側シリンダ（21a）及び内側シリンダ（21b）の下端面とピストン鏡板（22c）の上面との間の軸方向隙間を縮小するコンプライアンス機構（押し付け機構（24））を構成している。
【００６０】
−運転動作−
次に、この圧縮機（1）の運転動作について説明する。
【００６１】
電動機（30）を起動すると、ロータ（32）の回転が駆動軸（33）を介して圧縮機構（20）の環状ピストン（22）に伝達される。そうすると、揺動ブッシュ（27A，27B）がブレード（23）に沿って往復運動（進退動作）を行い、かつ、環状ピストン（22）と揺動ブッシュ（27A，27B）が一体的になってブレード（23）に対して揺動動作を行う。そして、環状ピストン（22）が外側シリンダ（21a）及び内側シリンダ（21b）に対して揺動しながら公転し、圧縮機構（20）が所定の圧縮動作を行う。
【００６２】
具体的に、外側シリンダ室（C1）では、図３（Ｂ）の状態で低圧室（C1-Lp）の容積がほぼ最小であり、ここから駆動軸（33）が図の右回りに回転して図３（Ｃ）〜図３（Ａ）の状態へ変化するのに伴って該低圧室（C1-Lp）の容積が増大するときに、冷媒が、吸入管（14）及び吸入口（41）を通って該低圧室（C1-Lp）に吸入される。
【００６３】
駆動軸（33）が一回転して再び図３（Ｂ）の状態になると、上記低圧室（C1-Lp）への冷媒の吸入が完了する。そして、この低圧室（C1-Lp）は今度は冷媒が圧縮される高圧室（C1-Hp）となり、ブレード（23）を隔てて新たな低圧室（C1-Lp）が形成される。駆動軸（33）がさらに回転すると、上記低圧室（C1-Lp）において冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室（C1-Hp）の容積が減少し、該高圧室（C1-Hp）で冷媒が圧縮される。高圧室（C1-Hp）の圧力が所定値となって吐出空間（49）との差圧が設定値に達すると、該高圧室（C1-Hp）の高圧冷媒によって吐出弁（47）が開き、高圧冷媒が吐出空間（49）から吐出開口（18a）を通ってケーシング（10）内の高圧空間（19）へ流出する。
【００６４】
内側シリンダ室（C2）では、図３（Ｆ）の状態で低圧室（C2-Lp）の容積がほぼ最小であり、ここから駆動軸（33）が図の右回りに回転して図３（Ｇ）〜図３（Ｅ）の状態へ変化するのに伴って該低圧室（C2-Lp）の容積が増大するときに、冷媒が、吸入管（14）、吸入口（41）、及び貫通孔（44）を通って内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）へ吸入される。
【００６５】
駆動軸（33）が一回転して再び図３（Ｆ）の状態になると、上記低圧室（C2-Lp）への冷媒の吸入が完了する。そして、この低圧室（C2-Lp）は今度は冷媒が圧縮される高圧室（C2-Hp）となり、ブレード（23）を隔てて新たな低圧室（C2-Lp）が形成される。駆動軸（33）がさらに回転すると、上記低圧室（C2-Lp）において冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室（C2-Hp）の容積が減少し、該高圧室（C2-Hp）で冷媒が圧縮される。高圧室（C2-Hp）の圧力が所定値となって吐出空間（49）との差圧が設定値に達すると、該高圧室（C2-Hp）の高圧冷媒によって吐出弁（48）が開き、高圧冷媒が吐出空間（49）から吐出開口（18a）を通ってケーシング（10）内の高圧空間（19）へ流出する。
【００６６】
外側シリンダ室（C1）ではほぼ図３（Ｅ）のタイミングで冷媒の吐出が開始され、内側シリンダ室（C2）ではほぼ図３（Ａ）のタイミングで吐出が開始される。つまり、外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）とでは、吐出のタイミングがほぼ１８０°異なっている。外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）で圧縮されてケーシング（10）内の高圧空間（19）へ流出した高圧の冷媒は吐出管（15）から吐出され、冷媒回路で凝縮行程、膨張行程、及び蒸発行程を経た後、再度圧縮機（1）に吸入される。
【００６７】
ここで、本実施形態では、ピストン動作空間（25）へ高圧圧力の冷媒を流体を導入する高圧導入通路（連通孔）（21d）をシリンダ鏡板（21c）に形成し、上記吐出カバー（18）内の吐出空間（49）を通じてケーシング（10）内の高圧空間（19）と上記ピストン動作空間（25）とを連通させている。このため、ピストン動作空間（25）内の圧力は圧縮機構（20）の吐出圧力となる。また、上記圧縮機構（20）では、シリンダ室（C1，C2）の冷媒圧力により環状ピストン（22）をシリンダ（21）に対して軸方向に離反させようとする離反力に対して、ピストン鏡板（22c）の背面に接するシールリング（29）をリヤヘッド（17）に設け、このシールリング（29）の内周側に高圧圧力を導入して環状ピストン（22）をシリンダ（21）に押し付ける力（押し付け力）を作用させるようにしている。
【００６８】
ピストン動作空間（25）が低圧圧力であった従来の圧縮機構（120）では、駆動軸（133）の偏心部（133a）と環状ピストン（122）の軸嵌合部（122a）との間を潤滑している高圧の冷凍機油が、低圧側であるピストン動作空間（125）へ差圧によって流れ込み、このピストン動作空間（125）が低圧であるため、油に溶け込んでいる液冷媒が発泡（蒸発）していたが、本実施形態ではピストン動作空間（25）が高圧圧力になるため、差圧による該ピストン動作空間（25）への高圧油の流れ込みがなく、冷媒の発泡（蒸発）も抑えることができる。
【００６９】
また、従来の圧縮機構（120）では、ピストン動作空間（125）が低圧であることに起因して環状ピストン（122）の離反力が小さくなるため、押し付け力を離反力にバランスさせるにはシールリング（129）を比較的小さくし、しかもシールリング（129）の偏倚量を大きくする必要があるのに、そうすると駆動軸（133）の回転時にシールリング（129）が偏心部（133a）と干渉してしまうおそれがあるため、離反力に対して押し付け力が大きくなっても（摩擦損失が大きくなっても）シールリング（129）を大径にする必要があった。これに対して、本実施形態ではピストン動作空間（25）が高圧であるため、駆動軸（33）の中心に対する離反力作用点の偏倚量が従来よりも小さくなり、偏倚点が駆動軸（33）の中心寄りに近づくことになり、しかも離反力そのものはピストン動作空間（25）が高圧であるから大きくなり、シールリング（29）を偏心部（33a）と干渉しない程度に大きくしても押し付け力が離反力にバランスする。
【００７０】
−実施形態の効果−
このように、本実施形態では、環状ピストン（21）がシリンダ（22）に対して偏心回転運動をする回転式圧縮機（1）において、ピストン動作空間（25）に高圧圧力の流体を導入することで該ピストン動作空間（25）が高圧圧力になるため、差圧による該ピストン動作空間（25）への高圧油の流れ込みがなく、冷媒の発泡（蒸発）も抑えることができる。このため、冷媒回路の冷媒循環量が減らず、冷凍能力が低下しない。
【００７１】
また、ピストン動作空間（25）が高圧であり、離反力作用点の偏倚量が従来よりも小さくなり、ピストン動作空間（25）が高圧であることに起因して離反力が大きくなるため、大きいシールリング（29）の偏倚量を小さくすることが可能になる。このことにより、駆動軸（33）の回転時にシールリング（29）が偏心部（33a）と干渉せず、しかも摩擦損失が大きくなりすぎずに適切な押し付け力が得られる設計（最適設計）が容易になるうえ、シールリング（29）の押し付け力作用点を離反力の偏倚点にほぼ一致させることができる。
【００７２】
また、ピストン動作空間（25）を低圧圧力にする場合は軸受け部が高圧であるために差圧による油漏れが大きくなるが、本実施形態ではピストン動作空間（25）が高圧であるため、軸受けからピストン動作空間（25）への差圧による油漏れがほとんどなくなる。軸嵌合部（22a）からピストン動作空間（25）へは、遠心力で油がピストン動作空間（25）に流入するが、差圧は作用しないため、ピストン動作空間（25）に油が充満しにくく、油撹拌損失が起こりにくい。また、仮に軸受け（22a）から流入する冷凍機油がピストン動作空間（25）に満たされたときには、上記高圧導入通路（21d）が、この冷凍機油をピストン動作空間（25）から吐出空間（49）に排出する通路となる。吐出空間（49）に排出された油は、冷媒に混じってさらにケーシング（10）内の高圧空間（19）に排出され、ケーシング（10）の下部の油溜まりに戻る。このことにより、圧縮機（1）内での冷凍機油不足を防止できる。
【００７３】
また、二酸化炭素を冷媒に用いた場合、圧縮機構（20）の高圧圧力と低圧圧力の圧力差が大きいため、従来であればピストン動作空間（25）が低圧であるために離反力が小さいのに対して高圧を利用した押し付け力が大きくなり、離反力と押し付け力のバランスをとりにくいため摩擦損失が大きくなりがちであったが、本実施形態ではピストン動作空間（25）を高圧にしたために離反力と押し付け力とのバランスをとりやすくなり、摩擦損失が小さくなるので圧縮機の効率が向上する。
【００７４】
さらに、ケーシング（10）内の高圧の潤滑油を環状ピストンの軸嵌合部（22a）に給油する構成において、シリンダ鏡板（21c）とピストン鏡板（22c）と環状ピストン（22）の軸嵌合部（22a）と内側シリンダ（21b）との間に形成されるピストン動作空間（25）が低圧空間である場合には、潤滑油がその低圧空間にどんどん流れ込んでしまい、他の摺動箇所へ油が供給されずに潤滑不良の生じるおそれがあるが、本実施形態によれば、上記ピストン動作空間（25）を高圧空間にしているので、潤滑油がそのピストン動作空間（25）にどんどん流れ込んでしまうのを抑制できる。したがって、他の摺動箇所での潤滑不良を防止できる。
【００７５】
−実施形態の変形例−
（変形例１）
図５は、上記実施形態の第１の変形例を示している。上記実施形態では、高圧導入通路（21d）を、上記吐出カバー（18）内の吐出空間（49）を通じてケーシング（10）内の高圧空間（19）と上記ピストン動作空間（25）とを連通するように上記シリンダ鏡板（21c）に形成された連通孔により構成しているが、この変形例では、上記高圧導入通路（21d）が上記軸受け部（16a）を通って吐出カバー（18）の外側でケーシング（10）内の高圧空間（19）と直接的に連通するように形成している。このように形成しても上記実施形態と同様の効果を奏することができる。また、吐出カバー（18）の外側の圧力は吐出カバー（18）の内側の圧力と比べると脈動がほとんどなくて変動がより少ないので、ピストン動作空間（25）の圧力がより安定する。したがって、押し付け力と離反力の差圧の変動がより小さくなるので、シールリング（29）による押し付け作用も安定する。
【００７６】
（変形例２）
図６は、上記実施形態の第２の変形例を示している。この実施形態では、シリンダ（21）（フロントヘッド（16））に高圧導入通路（21d）を形成する代わりに、高圧導入通路（22d）を、上記ピストン鏡板（22c）の背面側で上記環状ピストン（22）をシリンダ（21）に押し付けるために設けられる押し付け機構（24）を構成する高圧部（26）と上記ピストン動作空間（25）とを連通するように該ピストン鏡板（22c）に形成された連通孔により構成している。このように構成しても、上記実施形態と同様の効果を奏することができる。
【００７７】
《その他の実施形態》
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。
【００７８】
例えば、上記実施形態では、ピストン動作空間（25）から内側圧縮室（C2）の低圧室側（C2-Lp）へ高圧の冷媒が漏れることが考えられるが、これに対しては、例えば、内側シリンダ（21b）の下端面に環状の溝を形成し、この環状溝に高圧の冷凍機油を供給してこれをシール機構にすれば、冷媒の漏れを防止できる。また、冷凍機油によるシール機構の代わりに内側シリンダ（21b）の下端面にチップシールなどの機械的なシール材を設けてもよい。
【００７９】
なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【産業上の利用可能性】
【００８０】
以上説明したように、本発明は、容量の異なる複数のシリンダ室を備えた圧縮機構の吐出弁の構造について有用である。
【図面の簡単な説明】
【００８１】
【図１】本発明の実施形態に係る回転式圧縮機の縦断面図である。
【図２】図１の圧縮機における圧縮機構の構造を示す横断面図である。
【図３】図１の圧縮機における圧縮機構の動作状態図である。
【図４】図１の圧縮機における圧縮機構の拡大縦断面図である。
【図５】実施形態の変形例１に係る圧縮機構の拡大縦断面図である。
【図６】実施形態の変形例２に係る圧縮機構の拡大縦断面図である。
【図７】従来の回転式圧縮機の縦断面図である。
【図８】図７の圧縮機における圧縮機構の構造を示す横断面図である。
【符号の説明】
【００８２】
1     回転式圧縮機（圧縮機）
10    ケーシング
16    フロントヘッド
16a   軸受け部
18    吐出カバー（マフラ機構）
19    高圧空間
20    圧縮機構
21    シリンダ
21a   外側シリンダ
21b   内側シリンダ
21c   シリンダ鏡板
21d   高圧導入通路（連通孔）
22    環状ピストン
22a   軸嵌合部
22b   環状ピストン本体部
22c   ピストン鏡板
22d   高圧導入通路（連通孔）
23    ブレード
24    押し付け機構
25    ピストン動作空間
26    高圧部
27    揺動ブッシュ
29    シールリング
30    電動機（駆動機構）
33    駆動軸
33a   偏心部
45    外側吐出ポート（大径側吐出ポート）
46    内側吐出ポート（小径側吐出ポート）
C1    外側シリンダ室
C2    内側シリンダ室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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