(57)【要約】【課題】高い振動抑制機能を有すると共に、製造時間を短縮する。【解決手段】粘性流体Ｌを用意し、注入前に６０℃〜１４０℃に加熱する。そして、減圧孔３８ＢにポンプＰを接続して液体空間３０内の空気を排出しつつ、注入孔３８Ａから加熱した粘性流体Ｌを注入する。センタープレート１４には、貫通孔１４Ａが形成されているので、注入された粘性流体Ｌは、第２マス部材２０Ｂ側にも流入する。粘性流体Ｌの注入量は、常温時での体積が加熱時よりも小さくなることを考慮し、常温まで温度が低下した際に液体空間３０を満たす量とする。したがって、常温時の液体空間３０の容量よりも多い量の粘性流体Ｌを、第１弾性連結体２６Ａ及び第２弾性連結体２６Ｂを外側に膨らむように変形させて注入する。そして、注入孔３８Ａ及び減圧孔３８Ｂへ閉栓部材３９を嵌め込んで閉栓する。【選択図】図８
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
円盤状とされ、回転軸に同軸的に連結されたセンタープレートと、前記センタープレートの外縁部を挟み込んで覆うと共に、前記センタープレートの径方向内側に向かって開口される環状のダンパマスと、前記センタープレートの両側に設けられ、各々、一端が前記ダンパマスの内周端に全周に亘って固着されると共に、他端が前記センタープレートの一方の面に全周に亘って固着された弾性連結体と、を備え、前記弾性連結体及び前記ダンパマスによって囲まれた液体空間へ前記液体空間と連通する注入孔から粘性流体を封入するトーショナルダンパの製造方法であって、
前記液体空間への注入前に前記粘性流体を加熱処理し、
前記注入孔から前記加熱処理された粘性流体を注入し、
前記注入孔を閉栓部材で閉栓する、トーショナルダンパの製造方法。
【請求項２】
前記注入孔が、前記ダンパマスを穿孔して形成されていること、を特徴とする請求項１に記載のトーショナルダンパの製造方法。
【請求項３】
前記粘性流体は、常温での粘度が１万ＣＳ以上１００万ＣＳ以下のシリコーンであることを特徴とする請求項１に記載のトーショナルダンパの製造方法。
【請求項４】
前記加熱処理では、前記粘性流体を６０℃以上１４０℃以下の範囲に加熱すること、を特徴とする請求項３に記載のトーショナルダンパの製造方法。
【請求項５】
前記弾性連結体によりダイヤフラムが形成されていること、を特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のトーショナルダンパの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンのクランク軸等の捩り振動を低減するためのトーショナルダンパ、特に、粘性流体を利用したビスカストーショナルダンパの製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
クランクシャフト等の回転軸の捩じり振動を吸収するためのトーショナルダンパとしては、例えば、特許文献１に記載されたトーショナルダンパが知られている。特許文献１に記載されたトーショナルダンパは、図１１に示すように、クランクシャフトに取り付けられた円盤状の取付プレート１にラバー２を介してマス３が連結されている。そして、マス３とラバー２との間にスリット４が構成され、スリット４内には、取付プレート１に固定されたフリクションプレート６が配置されると共に、シリコーンオイル（粘性流体）が充填されている。
【０００３】
特許文献１に記載のトーショナルダンパでは、クランク軸に捩り振動が発生すると、マス３と取付プレート１との間の相対移動、マス３とフリクションプレート６との間の相対移動が生じるが、ラバー２、シリコーンオイルによって振動が抑制されている。
【０００４】
上記のような構成のトーショナルダンパでは、製造時に、マス３内に構成されるスリット４にシリコーンオイルを封入する必要がある。注入されるシリコーンオイルは、粘度が高いほど振動抑制の効果が高くなるが、粘度が高いと注入に長時間かかってしまう。
【特許文献１】特開２００２−１８８６９０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記事実を考慮してなされたものであり、高い振動抑制機能を維持すると共に、製造時間を短縮することの可能なトーショナルダンパの製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の請求項１に係るトーショナルダンパの製造方法は、円盤状とされ、回転軸に同軸的に連結されたセンタープレートと、前記センタープレートの外縁部を挟み込んで覆うと共に、前記センタープレートの径方向内側に向かって開口された環状のダンパマスと、前記センタープレートの両側に設けられ、各々、一端が前記ダンパマスの内周端に全周に亘って固着されると共に、他端が前記センタープレートの一方の面に全周に亘って固着された弾性連結体と、を備え、前記弾性連結体及び前記ダンパマスによって囲まれた液体空間へ前記液体空間と連通する注入孔から粘性流体を封入するトーショナルダンパの製造方法であって、前記液体空間への注入前に前記粘性流体を加熱処理し、前記注入孔から前記加熱処理された粘性流体を注入し、前記注入孔を閉栓部材で閉栓するものである。
【０００７】
上記のトーショナルダンパの製造方法では、液体空間への注入前に粘性流体を加熱処理するので、粘性流体の粘度が常温時の粘度よりも低くなる。したがって、液体空間へ注入孔から粘性流体を注入する際の注入時間を短縮することができる。
【０００８】
また、粘性流体は加熱により常温時よりも膨張して体積が大きくなるが、液体空間を構成する弾性連結体は弾性変形が可能である。そこで、常温時に体積が小さくなることを考慮して、液体空間の容量よりも多めの粘性流体を、弾性連結体を変形させて液体空間を広げつつ注入して、注入孔を閉栓部材で閉栓する。これにより、粘性流体が常温に戻った際には、弾性連結体の変形も復元し、液体空間を滴量の粘性流体で満たすことができる。
【０００９】
本発明の請求項２に係るトーショナルダンパの製造方法は、前記注入孔が、前記ダンパマスを穿孔して形成されていること、を特徴とする。
【００１０】
このように、ダンパマスを穿孔して注入孔を形成することにより、容易に注入孔を形成することができる。
【００１１】
本発明の請求項３に係るトーショナルダンパの製造方法は、前記粘性流体の常温での粘度が、１万ＣＳ以上１００万ＣＳ以下のシリコーンであることを特徴とする。
【００１２】
常温での粘度が上記の範囲内のシリコーンを用いることにより、効果的に振動を低減させることができる。
【００１３】
本発明の請求項４に係るトーショナルダンパの製造方法は、前記加熱処理では、前記粘性流体を６０℃以上１４０℃以下の範囲に加熱すること、を特徴とする。
【００１４】
粘度が１万ＣＳ以上１００万ＣＳ以下のシリコーンについては、６０℃以上に加熱することにより、効率よく粘度を低下させることができる。また、シリコーン、弾性連結体の劣化を考慮して、１４０℃以下であることが好ましい。
【００１５】
本発明の請求項５に係るトーショナルダンパの製造方法は、前記弾性連結体によりダイヤフラムが形成されていること、を特徴とする。
【００１６】
弾性連結体によりダイヤフラムが構成されていることにより、粘性流体の注入時に液体空間を容易に拡張することができる。
【発明の効果】
【００１７】
以上説明したように本発明によれば、高い振動抑制機能を維持できると共に、製造時間を短縮することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明に係るトーショナルダンパの製造方法について図面を参照して説明する。
【００１９】
図１及び図２には、本発明に係るトーショナルダンパの製造方法により製造されるトーショナルダンパが示されている。このトーショナルダンパ１０は、エンジンのクランクシャフト等の回転軸１２の端部に連結固定されるものであり、回転軸１２に生じる捩じり振動をダンパマス２０の質量効果、内部に封入された粘性流体Ｌの粘性抵抗等により低減するためのものである。
【００２０】
トーショナルダンパ１０は、円盤状のセンタープレート１４を備えている。センタープレート１４は、接合部などを有さず一体的に構成され、中央側の片面に、リング状の補強プレート１６が同心的に固定されている。センタープレート１４及び補強プレート１６は、回転軸１２へボルト等により回転軸１２と共に回転するように同軸的に連結されている。なお、センタープレート１４及び補強プレート１６の材料としては、鋼材、アルミ、繊維入り樹脂などを用いることができる。
【００２１】
センタープレート１４には、貫通孔１４Ａが複数箇所（本実施形態では６箇所）に形成されている。この貫通孔１４Ａは、後述する粘性流体Ｌを通過させるためのものである。
【００２２】
センタープレート１４は、図３にも示すように、径方向の外縁部が屈曲形状とされ、この部分に段差が構成されている。これにより、センタープレート１４の厚み方向の中央面をＣとすると、センタープレート１４の側端面１４Ｅは、中央面Ｃよりも回転軸１２方向のいずれか寄り（本実施形態では、後述する第１マス部材２０Ａ側）に配置されている。
【００２３】
トーショナルダンパ１０には、センタープレート１４の外縁部を全周に亘って覆うように環状のダンパマス２０が設けられている。ダンパマス２０は、回転軸１２と同軸的に配置され、センタープレート１４を挟んで一方側に配置される第１マス部材２０Ａと、他方側に配置される第２マス部材２０Ｂとにより構成されている。第１マス部材２０Ａと第２マス部材２０Ｂとは別体とされ、第１マス部材２０Ａ、第２マス部材２０Ｂは、各々一体成形されている。
【００２４】
第１マス部材２０Ａは、図３にも示すように、センタープレート１４の一方側の面と対向する第１対向部２２Ａ、及び、センタープレート１４の側端面１４Ｅよりも径方向外側でセンタープレート１４の厚み方向に沿って配置された第１外周部２４Ａを有している。第１対向部２２Ａと第１外周部２４Ａとは一体的に構成されている。第１対向部２２Ａには、径方向の外側に向かってセンタープレーと１４から離れるように段差が２段構成されている。段差により構成される最も内側のセンタープレート１４に近い部分を第１内側対向部２２Ａ−１、最も外側のセンタープレート１４から遠い部分を第１外側対向部２２Ａ−３、第１内側対向部２２Ａ−１と第１外側対向部２２Ａ−３の間の中間部分を第１中間対向部２２Ａー２という。第１外周部２４Ａの後述する第２外周部２４Ｂと突き合わされる端面は、第１対向部２２Ａの最もセンタープレート１４に近い部分（第１内側対向部２２Ａ−１）よりも中央面Ｃ側に張り出されている。第１外周部２４Ａの内側には、溝２４ＡＭが形成されている。
【００２５】
第２マス部材２０Ｂは、第１マス部材２０Ａと同一形状とされており、第２対向部２２Ｂ、及び、第２外周部２４Ｂを有している。第２マス部材２０Ｂは、第２対向部２２Ｂがセンタープレート１４と対向するように配置され、センタープレート１４を挟んで第１マス部材２０Ａと断面が線対称となるように配置されている。第２対向部２２Ｂは、第１対向部２２Ａと同様に、第２内側対向部２２Ｂ−１、第２中央対向部２２Ｂ−２、第２外側対向部２２Ｂ−３で構成されている。なお、第２外周部２４Ｂの内側には、溝２４ＡＭに対応するような溝は形成されていない。
【００２６】
第１マス部材２０Ａと第２マス部材２０Ｂとは、第１外周部２４Ａの端面と第２外周部２４Ｂの端面とが突き合わされて溶接により接合されている。溶接は、レーザービーム溶接により行われている。
【００２７】
第１マス部材２０Ａと第２マス部材２０Ｂとが接合された状態で、センタープレート１４の側端面１４Ｅは、外縁部が屈曲形成されていることから、第１外周部２４Ａ側のみに対向する。
【００２８】
第１マス部材２０Ａの第１外側対向部２２Ａ−３には、回転軸１２方向に沿って貫通された注入穴３８Ａが穿設されている。この注入穴３８Ａを通して後述する粘性流体Ｌが注入される。注入穴３８Ａは、粘性流体Ｌの注入後、閉栓部材３９が嵌挿されることにより閉栓される。
【００２９】
また、第２マス部材２０Ｂの第２外側対向部２２Ｂ−３には、注入穴３８Ａの回転軸１２を挟んだ反対側に減圧孔３８Ｂが穿孔されている。減圧孔３８Ｂも回転軸１２方向に沿って貫通されている。
【００３０】
トーショナルダンパ１０は、センタープレート１４とダンパマス２０との間隔を所定距離に保持するための、外周ベアリング部材３２、及び、複数個のボタンベアリング部材３４を備えている。
【００３１】
外周ベアリング部材３２は、センタープレート１４の側端面１４Ｅに全周に亘って設けられている。外周ベアリング部材３２は、第１外周部２４Ａの内側の溝２４ＡＭに係合されている。外周ベアリング部材３２は、第１外周部２４Ａと第２外周部２４Ｂとの接合部を避けて、第１外周部２４Ａに構成された溝２４ＡＭに係合されているので、接合部に形成されやすい段差部分に外周ベアリング部材３２が対向配置されることがない。したがって、ダンパマス２０との間での摺動がスムーズに行われる。
【００３２】
また、外周ベアリング部材３２により、ダンパマス２０の外周部とセンタープレート１４との距離が所定距離に保持されている。すなわち、センタープレート１４とダンパマス２０との間の径方向の間隔が所定距離に保持される。外周ベアリング部材３２は、ダンパマス２０との摺動性及び耐磨耗性を有する樹脂材料により構成されており、例えば、ＰＴＦＥ（Poly-Ｔetra-Fluoro-Ethylene）が好適に使用される。
【００３３】
なお、このように、センタープレート１４の径方向外端に外周ベアリング部材３２を配置することにより、ダンパマス２０との摺動面積を広くすることができる。
【００３４】
ボタンベアリング部材３４は、図４に示すように、略円柱状とされ側面に溝３４Ｍが形成されている。溝３４Ｍは、センタープレート１４の厚みよりも僅かに広幅とされている。ボタンベアリング部材３４は、センタープレート１４の、第１中央対向部２２Ａ−２、及び、第２中央対向部２２Ｂ−２と対向する部分に形成された取付孔１４Ｈに嵌め込まれている。（本実施形態では６個）。ボタンベアリング部材３４の両端面により、ダンパマス２０の第１中央対向部２２Ａ−２、及び、第２中央対向部２２Ｂ−２とセンタープレート１４との距離が所定距離に保持されている。すなわち、センタープレート１４とダンパマス２０との間の厚み方向の間隔が所定距離に保持される。ボタンベアリング部材３４も、ダンパマス２０との摺動性及び耐磨耗性を有する樹脂材料により成形されており、例えば、ＰＴＦＥ（Poly-Ｔetra-Fluoro-Ethylene）が好適に使用される。
【００３５】
トーショナルダンパ１０は、ダンパマス２０とセンタープレート１４とを弾性的に連結する第１弾性連結体２６Ａ、及び、第２弾性連結体２６Ｂを備えている。第１弾性連結体２６Ａ、及び、第２弾性連結体２６Ｂは、弾性変形可能なゴムを成形素材とし、リング状に形成されている。第１弾性連結体２６Ａ及び第２弾性連結体２６Ｂにより、ダイヤフラムが形成されている。
【００３６】
第１弾性連結体２６Ａは、一端部がダンパマス２０を構成する第１対向部２２Ａの回転軸１２側の端部に固着されている。第１弾性連結体２６Ａの他端部は、センタープレート１４の第１対向部２２Ａが対向している面に固着されている。
【００３７】
また、第２弾性連結体２６Ｂは、一端部が第２対向部２２Ｂの回転軸１２側の端部に固着されている。第２弾性連結体２６Ｂの他端部は、センタープレート１４の第２対向部２２Ｂが対向している面に固着されている。第１弾性連結体２６Ａ及び第２弾性連結体２６Ｂの他端部は、センタープレート１４の補強プレート１６よりも径方向外側に固着されている。
【００３８】
第１弾性連結体２６Ａ、及び、第２弾性連結体２６Ｂは、図３に示すように、断面形状がセンタープレート１４の厚み方向に膨らむ形状とされている。第１弾性連結体２６Ａ、及び、第２弾性連結体２６Ｂは、ダンパマス２０及びセンタープレート１４へ、全周に亘って加硫接着されている。この加硫接着により、この接着部分からの粘性流体Ｌの漏れが防止される。
【００３９】
ダンパマス２０、第１弾性連結体２６Ａ、及び、第２弾性連結体２６Ｂに囲まれた内側には、センタープレート１４の外縁部が挿入され、液体空間３０が構成されている。液体空間３０は、センタープレート１４により２つに仕切られ、各々に粘性流体Ｌが封入されている。
【００４０】
粘性流体Ｌとしては、シリコーンオイルなどが好適に用いられる。シリコーンオイルの常温での粘度は、１万ＣＳ以上１００万ＣＳ以下が好ましい。常温での粘度が上記の範囲内のシリコーンを用いることにより、効果的に振動を低減させることができる。
【００４１】
次に、本実施形態のトーショナルダンパ１０の製造方法について説明する。
【００４２】
まず、センタープレート１４に補強プレート１６を接着する。接着は、溶接、その他の方法で行うが、最終的には回転軸１２にボルト等で固定されるため、必ずしも強固に接着されている必要はない。また、補強プレート１６の接着は、後述する加硫処理後であってもよい。
【００４３】
次に、予め一体成形された第１マス部材２０Ａ、第２マス部材２０Ｂ、補強プレート１６の接着されたセンタープレート１４へ、第１弾性連結体２６Ａ及び第２弾性連結体２６Ｂを接着する。ここでの接着は、加硫接着により行う。
【００４４】
加硫処理を行うために、図５に示すように、外側の分割型である第１分割型４０Ａ、第２分割型４０Ｂ、液体空間３０を構成するための第１コア４２Ａ、第２コア４２Ｂを用意する。第１コア４２Ａ、及び第２コア４２Ｂは、周方向に３分割されている。
【００４５】
第１分割型４０Ａ、及び、第２分割型４０Ｂには、注入孔４１が構成されている（図５、６では、第２分割型４０Ｂ側の注入孔４１のみ図示）。注入孔４１は、外側から、第１弾性連結体２６Ａ、及び、第２弾性連結体２６Ｂの形成される位置へ貫通されている。
【００４６】
図６に示すように、第１コア４２Ａ及び第２コア４２Ｂを、第１マス部材２０Ａとセンタープレート１４の間、及び、第２マス部材２０Ｂとセンタープレート１４の間に配置する。そして、第１分割型４０Ａ及び第２分割型４０Ｂで全体を挟み込む。第１コア４２Ａ及び第２コア４２Ｂの内周側には、第１分割型４０Ａ、第２分割型４０Ｂとの間に、各々第１弾性連結体２６Ａ、第２弾性連結体２６Ｂに対応する空間が構成される。第１マス部材２０Ａ、及び、第２マス部材２０Ｂは、第１分割型４０Ａ及び第２分割型４０Ｂ内で、完成状態よりもセンタープレート１４から離れた位置に配置されている。
【００４７】
この状態で、注入孔４１から、第１弾性連結体２６Ａ及び第２弾性連結体２６Ｂを形成するための未加硫ゴムを注入し、その後、加硫処理を行う。
【００４８】
加硫処理後の型抜きは、第１分割型４０Ａ及び第２分割型４０Ｂを取外した後、第１コア４２Ａ及び第２コア４２Ｂを抜き出す。このとき、第１マス部材２０Ａの第１外周部２４Ａ及び第２マス部材２０Ｂの第２外周部２４Ｂは、センタープレート１４側へオーバーハングしているため、このままでは抜き出すことが難しい。そこで、第１弾性連結体２６Ａ及び第２弾性連結体２６Ｂの弾性力を用いて、外側への開口部を広げながら抜き出す。このように、第１弾性連結体２６Ａ及び第２弾性連結体２６Ｂの弾性力を用いることにより、第１コア４２Ａ及び第２コア４２Ｂを抜き出すことができる。
【００４９】
次に、ボタンベアリング部材３４を取付孔１４Ｈへ嵌め込み、外周ベアリング部材３２をセンタープレート１４の側端面１４Ｅに接着する。この接着は、接着剤等を用いて行うことができる。
【００５０】
次に、第１マス部材２０Ａの第１外周部２４Ａと第２マス部材２０Ｂの第２外周部２４Ｂとを突き合わせ、レーザービーム溶接により接合する。これにより、液体空間３０が構成される。レーザービーム溶接によれば、比較的低温での溶接が可能なので、熱による外周ベアリング部材３２等の内部部材への影響を抑制することができる。
【００５１】
次に、粘性流体Ｌを用意し、注入前に６０℃〜１４０℃に加熱する。そして、減圧孔３８ＢにポンプＰを接続して液体空間３０内の空気を排出しつつ、注入孔３８Ａから加熱した粘性流体Ｌを注入する。センタープレート１４には、貫通孔１４Ａが形成されているので、注入された粘性流体Ｌは、第２マス部材２０Ｂ側にも流入する。
【００５２】
粘性流体Ｌの注入量は、常温時での体積が加熱時よりも小さくなることを考慮し、常温まで温度が低下した際に液体空間３０を満たす量とする。したがって、常温時の液体空間３０の容量よりも多い量の粘性流体Ｌを、第１弾性連結体２６Ａ及び第２弾性連結体２６Ｂを外側に膨らむように変形させて注入する。そして、注入孔３８Ａ及び減圧孔３８Ｂへ閉栓部材３９を嵌め込んで閉栓する。
【００５３】
本実施形態によれば、粘性流体Ｌを加熱した後に液体空間３０へ注入することにより、粘度が常温時よりも低下した状態で粘性流体Ｌを注入することができるので、注入時間を短縮することができる。
【００５４】
また、粘度の高い粘性流体Ｌを用いることができるため、高い振動抑制効果を発揮することができる。
【００５５】
上記の製造方法で製造されたトーショナルダンパ１０は、第１マス部材２０Ａと第２マス部材２０Ｂとが、ダンパマス２０の外周部分を構成する位置で接合されているので、第１弾性連結体２６Ａ及び第２弾性連結体２６Ｂを加硫接着させた後に、第１コア型４２Ａ及び第２コア型４２Ｂを抜き出すことができる。したがって、第１弾性連結体２６Ａ及び第２弾性連結体２６Ｂの両方をダンパマス２０及びセンタープレート１４へ加硫接着させることができる。これにより、接着剤による接着等と比較して、接着部分からの粘性流体Ｌの漏れを抑制することができる。
【００５６】
また、第１弾性連結体２６Ａ及び第２弾性連結体２６Ｂの両方をダンパマス２０及びセンタープレート１４へ加硫接着させることができるので、液体空間３０を構成する際の、ダンパマス２０における接合部分は外周部分に１カ所だけとなる（第１マス部材２０Ａと第２マス部材２０Ｂとの接合部分）。したがって、複数箇所の接合部分を有している場合と比較して、組み立てを容易に行うことができると共に、粘性流体Ｌの漏れを抑制することができる。
【００５７】
また、第１マス部材２０Ａと第２マス部材２０Ｂとは、溶接により接合されているので、嵌入などによる接合と比較して、粘性流体Ｌの漏れを抑制することができる。
【００５８】
なお、本実施形態では、センタープレート１４の径方向の外縁部を屈曲形成し、側端面１４Ｅを第１マス部材２０Ａと対向するように配置させているが、必ずしも屈曲させる必要はなく、図７に示すように、センタープレート１４全体を平坦な形状としてもよい。特に、本実施形態のように屈曲させることにより、センタープレート１４の側端面１４Ｅは、第１マス部材２０Ａと第２マス部材２０Ｂとの接合部分に対向配置されない。したがって、第１マス部材２０Ａと第２マス部材２０Ｂとの接合部分に段差が生じていても、この段差部分に外周ベアリング部材３２が配置されることがなく、ダンパマス２０との摺動をスムーズに行わせることができる。
【００５９】
また、本実施形態では、センタープレート１４に補強プレート１６を取り付けているが、補強プレート１６は必ずしも必要ではない。特に、補強プレート１６を設けることにより、センタープレート１４が補強され、耐久性を向上させることができる。
【実施例】
【００６０】
上記実施形態におけるトーショナルダンパ１０にシリコーンオイルを注入した。常温での粘度が、３万ＣＳ、６万ＣＳ、１０万ＣＳ、２０万ＣＳ、３０万ＣＳ、５０万ＣＳ、１００万ＣＳの、７種類の各シリコーンオイルの粘度と温度との関係は、図９のとおりである。加熱により、各シリコーンオイルの粘度は大幅に低下することがわかる。例えば、常温２０万ＣＳのシリコーンオイルを６０℃に加熱すると、１０万ＣＳとなり、常温１０万ＣＳのシリコーンオイルと同程度の注入時間で注入可能となる。
【００６１】
実施の結果、各シリコーンオイルの注入に要する時間は、６０℃に加熱すると常温の２５℃と比較して３分の２〜２分の１程度に短縮され、１００℃に加熱すると、２分の１〜３分の１程度に短縮され、注入時間の大幅な短縮を図ることが確認できた。
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】本実施形態に係るトーショナルダンパの構成を示す一部に破断部分を含む斜視図である。
【図２】本実施形態に係るトーショナルダンパの構成を示す径方向に沿った断面図である。
【図３】本実施形態に係るトーショナルダンパのダンパマス２０付近の構成を示す径方向に沿った断面図である。
【図４】本実施形態に係るトーショナルダンパのボタンベアリング部材及びその取付孔を示す斜視図である。
【図５】本実施形態に係るトーショナルダンパの製造に用いられる金型とトーショナルダンパの各部材とを示す断面図である。
【図６】本実施形態に係るトーショナルダンパの製造に用いられる金型内におけるトーショナルダンパの各部材の配置を示す断面図である。
【図７】本実施形態に係るトーショナルダンパの変形例を示す径方向に沿った一部断面図である。
【図８】本実施形態に係るトーショナルダンパへの粘性流体の注入方法を示す図である。
【図９】シリコーンオイルの粘度と温度との関係を示すグラフである。
【図１０】従来のトーショナルダンパを示す径方向に沿った一部断面図である。
【符号の説明】
【００６３】
１０  トーショナルダンパ
１２  回転軸
１４  センタープレート
１４Ａ  貫通孔
２０  ダンパマス
２０Ａ  第１マス部材
２０Ｂ  第２マス部材
２６Ａ  第１弾性連結体
２６Ｂ  第２弾性連結体
３０  液体空間
３８Ａ  注入孔
３８Ｂ  減圧孔
３９  閉栓部材
Ｌ    粘性流体
【図１】
2008082469.tif 000003
【図２】
2008082469.tif 000004
【図３】
2008082469.tif 000005
【図４】
2008082469.tif 000006
【図５】
2008082469.tif 000007
【図６】
2008082469.tif 000008
【図７】
2008082469.tif 000009
【図８】
2008082469.tif 000010
【図９】
2008082469.tif 000011
【図１０】
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