(57)【要約】【課題】高温雰囲気における性能低下を抑制可能な分割接着構造の積層型圧電体素子及びこれを圧電アクチュエータとして用いたインジェクタを提供すること。【解決手段】セラミック層１２と内部電極層２１，２２とを交互に積層してなるユニット積層体１１を複数積み重ねると共にユニット積層体間１１を接着剤層３により接着してなるセラミック積層体１０を有する積層型圧電体素子において，接着剤層３を挟む上記セラミック層の表面の面粗さは，Ｒｚが１．５μｍ以上である。接着剤層３は，電気抵抗が１０9Ω・ｃｍ以上であることが好ましい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
セラミック層と内部電極層とを交互に積層してなるユニット積層体を複数積み重ねると共に上記ユニット積層体間を接着剤層により接着してなるセラミック積層体を有する積層型圧電体素子において，
上記接着剤層を挟む上記セラミック層の表面の面粗さは，Ｒｚが１．５μｍ以上であることを特徴とする積層型圧電体素子。
【請求項２】
請求項１において，上記接着剤層は，電気抵抗が１０9Ω・ｃｍ以上であることを特徴とする積層型圧電体素子。
【請求項３】
請求項１又は２において，上記ユニット積層体は，上記内部電極層が上記ユニット積層体の側表面に露出していない控え部を有しており，
上記接着剤層は，少なくとも上記ユニット積層体の側表面に露出しておらず，かつ，上記ユニット積層体の積層方向に透視した場合にすべての内部電極層が存在する領域に対応する範囲内に配設されていることを特徴とする積層型圧電体素子。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項において，上記接着剤層を挟む上記セラミック層の表面同士が互いに直接接触している接触部と，直接接触していない非接触部とが存在しており，かつ，上記非接触部の少なくとも一部における上記セラミック層の表面同士の間に上記接着剤層が充填されていることを特徴とする積層型圧電体素子。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項において，上記積層型圧電体素子は，インジェクタの駆動源として用いられるインジェクタ用圧電アクチュエータであることを特徴とする積層型圧電体素子。
【請求項６】
圧電アクチュエータの変位を利用して弁体を開閉させ，燃料の噴射制御を行うよう構成されたインジェクタにおいて，
上記圧電アクチュエータは，請求項１〜５のいずれか１項に記載の積層型圧電体素子よりなることを特徴とするインジェクタ。
【請求項７】
請求項１〜５のいずれか１項に記載の積層型圧電体素子を製造する方法であって，
セラミック層と内部電極層とを交互に積層してなるユニット積層体を作製するユニット積層体作製工程と，
接着剤を介して複数の上記ユニット積層体を積層した後，温度１５０〜３００℃に加熱すると共に積層方向に０．５〜６０ＭＰａの加圧力で加圧しながら上記接着剤を硬化させて接着剤層を形成する硬化工程とを含むことを特徴とする積層型圧電体素子の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は，圧電アクチュエータなどに用いられる積層型圧電体素子，及びこれを用いて構成したインジェクタに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年，圧電アクチュエータには，低電圧で高い変位を得るために，厚みが薄い圧電セラミックを内部電極層と交互に多数積層して一体焼成させたセラミック積層体が用いられている。具体的には，圧電セラミックよりなるセラミック層としては，厚みが２０〜２００μｍの薄板を用い，内部電極層と交互に積層するセラミック層の枚数は１００〜７００枚程度に達している。
【０００３】
かかる構造の圧電アクチュエータにおいては，一体焼成構造であるので，積層数の増加に伴い，作動時に作動方向の動作を妨げる方向の内部応力が増大する。この作動時の内部応力が増大すると，セラミック積層体内部にクラックが発生し，その結果として変位量などの製品特性の低下やショートの発生などによる製品信頼性の低下などが生じる場合がある。
【０００４】
この対策としては，一体焼成構造ではなく，最終積層数より少ない積層数を有するセラミック積層体を予め焼成し，これらを接着剤層によって接着する構造，即ち分割接着構造をとることが考えられる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら，上記従来の分割接着構造の積層型圧電体素子においては次の問題がある。
即ち，上記分割接着構造のセラミック積層体よりなる圧電アクチュエータを用いて作動実験を実施すると，従来の一体焼成型の場合よりも変位ロスが大きくなる。
この変位ロスは，例えば，上記分割接着構造の積層型圧電体素子をインジェクタの圧電アクチュエータとして用いた場合には，弁体の変位が十分に得られず燃料噴射ができないという不具合につながることが予想される。
【０００６】
変位ロスの原因は，上記作動実験が１２０℃以上という高温雰囲気において行われた結果，接着剤層の弾性率が減少したことにあると考えられる。
積層型圧電体素子をインジェクタの圧電アクチュエータとして使用する場合には，その実使用の環境が１２０℃を超える高温雰囲気となる。そのため，このような高温雰囲気においても，接着剤層が原因となる性能低下を抑制することができる積層型圧電体素子の開発が望まれる。また，このような高温雰囲気において優れた性能を発揮する積層型圧電体素子は，インジェクタ用以外の用途においても適用範囲を広げることが可能となる。
【０００７】
本発明はかかる従来の問題点に鑑みてなされたもので，高温雰囲気における性能低下を抑制可能な分割接着構造の積層型圧電体素子及びこれを圧電アクチュエータとして用いたインジェクタを提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は，セラミック層と内部電極層とを交互に積層してなるユニット積層体を複数積み重ねると共に上記ユニット積層体間を接着剤層により接着してなるセラミック積層体を有する積層型圧電体素子において，
上記接着剤層を挟む上記セラミック層の表面の面粗さは，Ｒｚが１．５μｍ以上であることを特徴とする積層型圧電体素子にある（請求項１）。
【０００９】
本発明におけるセラミック積層体は，上記接着剤層を挟むセラミック層の面粗さが上記のごとくＲｚ１．５μｍ以上となるように積極的に粗くしてある。そのため，接着剤層を介して対面するセラミック層の表面同士は，ミクロに見ると，表面粗さが小さく平滑な場合と比べて，表面の凹凸における凸部同士が近づいて配置された状態となっている。それ故，高温雰囲気下において上記接着剤層全体の弾性率が低下した場合には，対面するセラミック層の凹凸の凸部同士によって剛性が維持される。そのため，上記セラミック積層体を有する積層型圧電体素子は，高温雰囲気下においても，変位量等の性能低下を抑制することができる。
【００１０】
また，上記ユニット積層体は，上記内部電極層が上記ユニット積層体の側表面に露出していない控え部を有しており，上記接着剤層は，少なくとも上記ユニット積層体の側表面に露出しておらず，かつ，上記ユニット積層体の積層方向に透視した場合にすべての内部電極層が存在する領域に対応する範囲内に配設されていることが好ましい（請求項３）。
【００１１】
上記セラミック積層体の内部電極層に対して電圧を印可した場合には，上記セラミック層のうち内部電極層に挟まれた部分のみが変位しようとし，上記内部電極層がユニット積層体の側表面に露出せずに内部にとどまっている上記控え部は変位しようとしない。そのため，控え部を積層した部分は，変位に抵抗する内部応力を発生させる。
【００１２】
ここで本発明のセラミック積層体においては，上記接着剤層が，上記のごとく，上記ユニット積層体の積層方向に透視した場合にすべての内部電極層が存在する領域に対応する範囲内に限って配設されている。即ち，上記控え部に対応する部分には接着剤層を設けず，ユニット積層体の控え部同士を接合しない。そのため，上記セラミック積層体を変位させた場合に，その変位を妨げるような応力が各ユニット積層体の控え部において発生したとしても，上記接着剤層の部分で分断されて各ユニット積層体内だけに収まり，セラミック積層体全体において一体的に発生することはない。そのため，セラミック積層体全体において発生する内部応力を一体焼成品の場合よりも小さくすることができる。
このような作用効果は，使用環境が低温である場合は勿論，高温において同様に発揮される。それ故，上記セラミック積層体を有する積層型圧電体素子は，高温雰囲気下においても，変位量等の性能低下を抑制することができる。
【００１３】
また，上記接着剤層を挟む上記セラミック層の表面同士が互いに直接接触している接触部と，直接接触していない非接触部とが存在しており，かつ，上記非接触部の少なくとも一部における上記セラミック層の表面同士の間に上記接着剤層が充填されていることが好ましい（請求項４）。
【００１４】
本発明の積層型圧電体素子は，上記接触部と非接触部とを有し，上記非接触部に存在する上記接着剤層によって複数のユニット積層体が接合されている。そして，上記接触部の存在によって，接着剤層の存在にかかわらず，変位ロスを低減することができ，高温雰囲気下における性能低下を抑制することができる。
【００１５】
第２の発明は，圧電アクチュエータの変位を利用して弁体を開閉させ，燃料の噴射制御を行うよう構成されたインジェクタにおいて，上記圧電アクチュエータは，第１の発明の積層型圧電体素子よりなることを特徴とするインジェクタにある（請求項６）。
【００１６】
本発明のインジェクタは，上記第１の発明にかかる積層型圧電体素子よりなる圧電アクチュエータを用いている。この圧電アクチュエータは，上記のごとく，高温雰囲気下においても，変位量等の性能低下が抑制される。そのため，高温雰囲気下という過酷な状態で使用されるインジェクタにおいても，その性能を十分に維持することができる。さらに，上記分割接着構造特有の作用効果，即ち，全体を一体焼成した構造の場合よりも作動時のクラックの発生を抑制することができ，耐久性をも向上させることができる。そのため，インジェクタ全体の性能向上及び信頼性向上を図ることができる。
【００１７】
第３の発明は，第１の発明の積層型圧電体素子を製造する方法であって，セラミック層と内部電極層とを交互に積層してなるユニット積層体を作製するユニット積層体作製工程と，
接着剤を介して複数の上記ユニット積層体を積層した後，温度１５０〜３００℃に加熱すると共に積層方向に０．５〜６０ＭＰａの加圧力で加圧しながら上記接着剤を硬化させて接着剤層を形成する硬化工程とを含むことを特徴とする積層型圧電体素子の製造方法にある（請求項７）。
【００１８】
本発明の製造方法においては，上記硬化工程において，上記特定の温度範囲における加熱と，上記特定の圧力範囲における加圧を行いながら上記接着剤の硬化を行う。これにより，上記加熱によって上記接着剤の粘度を低下させた状態で加圧することにより，接着剤層の厚みを薄くすることができ，変位ロスを低減可能な積層型圧電体素子を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
上記第１の発明においては，上記のごとく，上記接着剤層を挟む上記セラミック層の表面の面粗さＲｚを１．５μｍ以上とする。
ここで，上記の面粗さＲｚは，ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１−１９９４に規定されている十点平均粗さＲｚを意味する。即ち，上記面粗さＲｚは，上記ＪＩＳ規格に準ずる接触式の表面粗さ計（例えば東京精密社製surfcom550AD，接触子仕様No0102501先端Ｒ５μｍ，９０°円錐）を用いて粗さ曲線を求め，その平均線の方向に基準長さだけ抜き取り，この抜き取り部分の平均線と直交する方向に測定した，最も高い山頂から５番目の山頂までの標高の絶対値の平均値と，最も低い谷底から５番目までの谷底の標高の絶対値と平均値との和を求め，この値をマイクロメートル（μｍ）で表したものをいう。
なお，上記面粗さＲｚの測定位置は，例えば，上記接着剤層を挟むセラミック層のほぼ中央部分５ｍｍ程とすることができる。
【００２０】
また，上記接着剤層は，電気抵抗が１０9Ω・ｃｍ以上であることが好ましい（請求項２）。上記接着剤層の電気抵抗が１０9Ω・ｃｍ未満場合には，積層型圧電体素子の側面に配設される電極間が上記接着剤層を介して導通してしまうおそれがある。そのため，上記接着剤層の電気抵抗は，より好ましくは１０12Ω・ｃｍ以上がよい。
【００２１】
また，上述した積層型圧電体素子は，インジェクタの駆動源として用いられるインジェクタ用圧電アクチュエータとして用いることができる（請求項５）。即ち，インジェクタは高温雰囲気下という過酷な状態で使用される。かかるインジェクタにおいても，上記優れた積層型圧電体素子を圧電アクチュエータとして用いることによって，優れた性能を維持することができる。そして，インジェクタ全体の性能向上及び信頼性向上を図ることができる。
【００２２】
また，上記発明において，上記セラミック層としては，例えばＰＺＴ（ジルコン酸チタン酸鉛）等の圧電セラミックスを採用することができる。
また，上記接着剤層の接着剤樹脂成分としては，セラミック層と接着性のよいウレタン樹脂，シリコーン樹脂，エポキシ樹脂，ポリイミド樹脂等を採用することができる。これらの中でも特に室温の弾性率が１ＧＰａ以上であるエポキシ樹脂，ポリイミド樹脂が好ましい。
【００２３】
次に，上記第３の発明においては，上記硬化工程における加熱温度を，上記のごとく１５０〜３００℃の範囲とする。加熱温度を１５０℃以上とするのは，積層型圧電体素子の使用環境温度が１２０℃以上であることに対応して，余裕を持って使用環境温度以上の温度とするためである。そして，１５０℃以上とすることによって，接着剤の架橋密度が向上し，耐熱老化特性が向上する。更に，製品使用環境での接着剤低分子成分の分解によるガスの発生を抑制することができる。１５０℃未満の場合にはこのような効果が薄れてしまう。一方，加熱温度を３００℃を超える温度とすると，接着剤のメインポリマーである高分子成分の主骨格が熱分解してしまう。そのため，より好ましくは２５０℃以下がよい。
【００２４】
また，上記硬化工程における加圧力は０．５〜６０ＭＰａとする。０．５ＭＰａ未満の加圧力の場合には，接着剤の表面張力により接着剤層が厚くなってしまう。したがって，表面張力を上回る加圧力が必要である。また，そのため，より好ましくは加圧力を１ＭＰａ以上とするのがよい。一方，加圧力が６０ＭＰａを超える場合には，偏荷重によってユニット積層体に割れが生じたり，表面にマイクロクラックが発生したりするおそれがある。そのため，より好ましくは１０ＭＰａ以下がよい。
【実施例】
【００２５】
（参考例１）
本発明の積層型圧電体素子にかかる参考例につき，図１〜図４を用いて説明する。
本例の積層型圧電体素子１は，図１に示すごとく，セラミック層１２と内部電極層２１，２２とを交互に積層してなるユニット積層体１１を複数積み重ねると共に上記ユニット積層体１１間を接着剤層３により接着してなるセラミック積層体１０を有する。
上記接着剤層３は接着剤樹脂成分３０よりも高い弾性率を有する高剛性粒子３５を含有している。
以下，これを詳説する。
【００２６】
上記ユニット積層体１１は，図３に示すごとく，セラミック層１２の層間に内部電極層２１，２２を交互に正負となるように形成してなる。本例では，セラミック層１２を５０枚積層して１つのユニット積層体１１を構成した。そして，本例の積層型圧電体素子１は，このユニット積層体１１を１０個積み重ねると共に接着層３（図４）により接着してなる分割接着構造の積層型圧電体素子である。
【００２７】
上記ユニット積層体１１を作製する（ユニット積層体作製工程）に当たっては，セラミック層となりうる広幅のグリーンシート上に，上記内部電極層２１，２２を配設し，その後，打ち抜き及び積層を行う。そして，５０枚のセラミック層１２を積み重ねる。このとき，積層方向の両端面にはセラミック層１２の全面が露出するようにする。そして，５０枚の積層体を熱圧着した後焼成することにより上記ユニット積層体１１が得られる。なお，上記打ち抜き，積層，圧着等の方法，順序等は種々変更することができる。
【００２８】
また，上記セラミック層１２は，その組成が最終的にＰＺＴ（ジルコン酸チタン酸鉛）系の圧電セラミックスとなるように調整したものを用いた。なお，その他の材質の圧電セラミックスを採用することも可能である。
また，内部電極層２１，２２としては，銀およびパラジウムのペーストを，セラミック層用の上記グリーンシートの表面にスクリーン印刷することにより配設することができる。なお，内部電極層２１，２２の材質としては，他の導電性材料，例えば，銅，ニッケル，白金，銀等，あるいは，これらの混合物を用いてもよい。
【００２９】
また，図３に示すごとく，内部電極層２１，２２は，それぞれ隣接するセラミック層１２の大半を覆う一方，セラミック層１２の一部には内部電極層に覆われていない控え部１９を残してある。そして，積層状態において，この控え部１９が左右交互に位置するように配置した。
【００３０】
次に，図１に示すごとく，上記のごとく作製したユニット積層体１１を１０個準備し，これを接着剤層３により接合する。なお，各ユニット積層体１１の側面１０１，１０２には，それぞれ内部電極層２１，２２に導通するようにＡｇペーストを焼き付けて側面電極３１を予め形成しておく。
【００３１】
本例では，接着剤層３用の接着剤として，図４に示すごとく，エポキシ樹脂よりなる接着剤樹脂成分３０に，粒径が５〜１２μｍのアルミナ粒子を上記高剛性粒子３５として含有させたものを用いた。この接着剤層３は，硬化後において，その全体の弾性率が，１５０〜２００℃の高温雰囲気において０．１〜１０ＧＰａの範囲となるように構成したものである。
【００３２】
そして，図１に示すごとく，この接着剤層３用の接着剤を上記ユニット積層体１１間に配置して，接着剤を硬化させる工程（硬化工程）を行うことにより，合計５００枚のセラミック層１１を積層してなるセラミック積層体１０を作製する。
具体的な作業は，上記ユニット積層体１１間に接着剤層３を介在させて積み重ねたものを，全体的に側面を拘束する型に入れる。その後積層方向から３ＭＰａの圧力をかけて圧着させて，温度１８０℃に１時間保持して上記接着剤層３を硬化させる。なお，硬化時の昇温プロファイルとしては，多段ステップとした方が好ましい。これにより，接着剤層３内にボイドが発生することを防止できる。
【００３３】
そして，側面電極３１上には，図２に示すごとく，ＳＵＳよりなる外部電極３３を導電性接着剤（エポキシ樹脂＋Ａｇ７０ｗｔ％）を用いて接合する。これにより，本例の積層型圧電体素子１が完成した。
【００３４】
次に，本例の作用効果につき説明する。
本例においては，上記セラミック積層体１０を分割接着構造としてあると共に，その接着剤層３に上記高剛性粒子３５を含有させた。そして，その特性を１５０〜２００℃という高温の雰囲気において０．１〜１０ＧＰａという高い弾性率を有する状態にした。
【００３５】
そのため，上記セラミック積層体１０は，ユニット積層体１１を接着剤層３を介して積層してなる分割接着構造を有しているにもかかわらず，高温雰囲気下において使用しても，上記接着剤層３の剛性が十分に確保される。即ち，接着剤層３が高温に晒されて上記接着剤樹脂成分３０の弾性率が低下したとしても，その全体の剛性，すなわち全体の弾性率は上記高剛性粒子３５によって確保される。そのため，上記セラミック積層体１０を有する積層型圧電体素子１は，高温雰囲気下においても，変位量等の性能低下を抑制することができ，分割接着構造の欠点を克服することができる。そして，本来の分割接着構造による効果，即ち作動時におけるクラックの発生防止効果が得られる結果，本例の積層型圧電体素子１は，優れた特性と優れた信頼性を有するものとなる。
【００３６】
（参考例２）
本例では，参考例１における接着剤層３に含有させた高剛性粒子３５の含有量を変化させ，その含有量の変化に伴う接着剤層全体の弾性率の変化を測定した。
具体的には，高剛性粒子３５の含有量が，０，２０，５０，７０％の４種類の接着剤（試料１〜４）を準備し，これを硬化させて接着剤層を形成し，その弾性率を温度を変化させながら測定した。
【００３７】
測定結果を図５に示す。同図は，横軸に温度（℃）を，縦軸に弾性率（ＧＰａ）をとったものである。そして高剛性粒子の含有量が０のもの（試料１）を符号Ｓ１，２０％のもの（試料２）を符号Ｓ２，５０％のもの（試料３）を符号Ｓ３，７０％のもの（試料４）を符号Ｓ４として示した。
同図より知られるごとく，アルミナ粒子よりなる高剛性粒子を一切含まない試料１は，温度が１００℃を超えてから急激に弾性率が低下し，１５０℃を超えてから０．０１以下にまで低下した。
【００３８】
これに対し，高剛性粒子を含有している試料２〜４は，いずれも１００℃を超えて徐々に弾性率が低下するものの，１５０〜２００℃の範囲においても０．１〜１０ＧＰａの範囲を十分に確保することができた。
このことから，高剛性粒子の添加が，上記接着剤層の弾性率向上に非常に有効であり，上記セラミック積層体１０を有する積層型圧電体素子１の性能及び信頼性向上に寄与することができることが明らかになった。
【００３９】
なお，変位ロスをＬ，接着剤層の厚みをｔ，接着剤層の弾性率をＥ，作動時にに生ずる応力をσとした場合には，
Ｌ＝ｔ・σ／Ｅ
の関係が成り立つことが分かっている。この関係式からも，上記のごとく接着剤層の弾性率Ｅを向上させることによって，変位ロスＬを低減させることができることが分かる。
【００４０】
（参考例３）
本例は，図６に示すごとく，参考例１における接着剤層３の高剛性粒子３５の粒径を約３μｍと大きくし，１つの接着剤層３内にその高剛性粒子３５が少なくとも３個以上存在するようにした例である。
この場合には，高温時において接着剤層３の接着剤樹脂成分３０の弾性率が低下しても，上記高剛性粒子３５が，杭のような役割を果たし，接着剤層３の弾性率をさらに向上させることができる。
【００４１】
なお，上記高剛性粒子３５の大きさを大きくしすぎると，セラミック積層体全体の長さに対する接着層の割合が多くなって，例えば同じ変位とする場合に，セラミック積層体を長くしなければならない。そのため，高剛性粒子３５の大きさは２０μｍ以下とすることが好ましい。
また，高剛性粒子３５の大きさが小さすぎると，弾性率向上効果が少なくなるので，１．５μｍ以上とすることが好ましい。
【００４２】
（実施例１）
本例は，図７に示すごとく，参考例１における接着剤層３に高剛性粒子３５を一切混合させない代わりに，接着剤層３を挟む上記セラミック層１２の表面の面粗さを，Ｒｚが１．５μｍ以上となるように粗くした例である。具体的にはＲｚが３μｍとなるまで面粗し処理を行った。
【００４３】
面粗さの評価は，ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１−１９９４に規定されている十点平均粗さＲｚに準拠して行った。粗さ計としては，東京精密社製の接触式粗さ計（surfcom550AD，接触子仕様No0102501先端Ｒ５μｍ，９０°円錐）を用いた。接触子の形状は頂点のなす角が９０°の円錐形であって，その先端部は曲率半径Ｒが５μｍの球状である。
また，面粗さの測定は，セラミック層１２の表面のほぼ中央部において，上記粗さ計により５ｍｍ測定することにより行った。
十点平均粗さＲｚの定義は上述したとおりである。
【００４４】
この場合には，同図に示すごとく，セラミック層１２表面の凹凸の凸部同士の距離を近づけた状態で接着することができる。そのため，高温時において接着剤層３の接着剤樹脂成分３０の弾性率が低下しても，上記セラミック層１２同士によってその弾性率の低下を補うことができる。
【００４５】
（参考例４）
本例は，図８に示すごとく，参考例１における接着剤層３を，上記ユニット積層体１１の積層方向に透視した場合にすべての内部電極層２１，２２が存在する領域Ａに対応する範囲内に配設した例である。この領域Ａは，同図に示すごとく，セラミック層１２上において各内部電極層２１，２２が存在しない左右の控え部１９の部分を除いた領域である。控え部１９は，端部からＢ離れた位置まで存在する（Ｂを電極控え距離という）。
【００４６】
本例では，上記接着剤層３の配設位置を制限する効果を明確に得るために，セラミック層１２の端部から接着剤層３の端部までの距離（接着剤控え距離という）を最大１．５ｍｍから０ｍｍまで変化させた積層型圧電体素子１をモデル化し，各積層型圧電体素子を作動させた際に生じる内部応力を計算した。
【００４７】
測定結果を図９に示す。同図は横軸に接着剤控え距離／電極控え距離（比）を，縦軸に発生した最大応力（％）をとったものである。ここでいう最大応力はセラミック積層体を０．１％伸ばした時に発生する内部応力（最大主応力）の計算結果である。
同図より知られるごとく，接着控え距離が短くなるほど作動時の応力が大きくなった。そして，接着控え距離／電極控え距離が１となる近傍において，応力が極端に低下する。
このことから，接着剤層３の配設領域を，ユニット積層体の側面にはみ出さないように，望ましくは上記の領域Ａに制限することが，積層型圧電体素子の性能向上に有効であることが明らかとなった。そしてこのことは，積層型圧電体素子を高温雰囲気において使用しても同様である。
【００４８】
なお，上記内部電極層２１，２２とセラミック層１２の形状は，例えば図１０に示すごとく，様々な形状を取ることができる。
同図は，Ｅ１〜Ｅ４の４種類の内部電極層パターン（ａ，ｂ列）に対して，複数の接着剤層３のパターン，即ち接着範囲例（ｃ〜ｅ列）を示したものである。勿論，例示したもの以外の形状をとることも可能である。
また，同図は一つの例であって，接着範囲が，内部電極層パターンの重なり部分（上記Ａ領域に相当する領域）に必ずしも一致する必要はなく，上記重なり部分からはみ出してもよい。もちろん，上記重なり部分の範囲内に接着層が収まった方が上述したごとく応力を緩和することができ好ましい。
【００４９】
（参考例５）
本例は，参考例１の積層型圧電体素子１をインジェクタ５の圧電アクチュエータとして用いた例である。
本例のインジェクタ５は，図１１に示すごとく，ディーゼルエンジンのコモンレール噴射システムに適用したものである。
このインジェクタ５は，同図に示すごとく，駆動部としての上記積層型圧電体素子１が収容される上部ハウジング５２と，その下端に固定され，内部に噴射ノズル部５４が形成される下部ハウジング５３を有している。
【００５０】
上部ハウジング５２は略円柱状で，中心軸に対し偏心する縦穴５２１内に，積層型圧電体素子１が挿通固定されている。
縦穴５２１の側方には，高圧燃料通路５２２が平行に設けられ，その上端部は，上部ハウジング５２上側部に突出する燃料導入管５２３内を経て外部のコモンレール（図略）に連通している。
【００５１】
上部ハウジング５２上側部には，また，ドレーン通路５２４に連通する燃料導出管５２５が突設し，燃料導出管５２５から流出する燃料は，燃料タンク（図略）へ戻される。
ドレーン通路５２４は，縦穴５２１と駆動部（圧電体素子）１との間の隙間５０を経由し，さらに，この隙間５０から上下ハウジング５２，５３内を下方に延びる図示しない通路によって後述する３方弁５５１に連通してしる。
【００５２】
噴射ノズル部５４は，ピストンボデー５３１内を上下方向に摺動するノズルニードル５４１と，ノズルニードル５４１によって開閉されて燃料溜まり５４２から供給される高圧燃料をエンジンの各気筒に噴射する噴孔５４３を備えている。燃料溜まり５４２は，ノズルニードル５４１の中間部周りに設けられ，上記高圧燃料通路５２２の下端部がここに開口している。ノズルニードル５４１は，燃料溜まり５４２から開弁方向の燃料圧を受けるとともに，上端面に面して設けた背圧室５４４から閉弁方向の燃料圧を受けており，背圧室５４４の圧力が降下すると，ノズルニードル５４１がリフトして，噴孔５４３が開放され，燃料噴射がなされる。
【００５３】
背圧室５４４の圧力は３方弁５５１によって増減される。３方弁５５１は，背圧室５４４と高圧燃料通路５２２，またはドレーン通路５２４と選択的に連通させる構成である。ここでは，高圧燃料通路５２２またはドレーン通路５２４へ連通するポートを開閉するボール状の弁体を有している。この弁体は，上記駆動部１により，その下方に配設される大径ピストン５５２，油圧室５５３，小径ピストン５５４を介して，駆動される。
【００５４】
そして，本例においては，上記構成のインジェクタ５における駆動源として，上記積層型圧電体素子１を用いている。この積層型圧電体素子１は，上記のごとく分割接着構造であって，その接着剤層３の弾性率が，１５０〜２００℃という高温の範囲において０．１〜１０ＧＰａであって，高温においても優れた剛性を有している。そのため，本例のインジェクタ５は，高温状態においても，上記ノズルニードル５４１の動作を上記積層型圧電体素子１によって精度よく制御することができる。そして，インジェクタ５は，積層型圧電体素子１の分割接着構造による効果も相俟って，優れた特性と耐久性（信頼性）を併せ持ったものとなる。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】参考例１における，セラミック積層体の構造を示す展開図。
【図２】参考例１における，積層型圧電体素子の構造を示す説明図。
【図３】参考例１における，ユニット積層体の構造を示す展開図。
【図４】参考例１における，接着剤層の構造を示す説明図。
【図５】参考例２における，高剛性粒子の含有量と接着剤層全体の弾性率の関係を示す説明図。
【図６】参考例３における，接着剤層配設部分を示す説明図。
【図７】実施例１における，接着剤層配設部分を示す説明図。
【図８】参考例４における，控え部と接着剤層の配設領域との関係を示す説明図。
【図９】参考例４における，接着剤控え距離と最大応力との関係を示す説明図。
【図１０】参考例４における，内部電極層のパターンと接着剤層のパターンとを示す説明図。
【図１１】参考例５における，インジェクタの構造を示す説明図。
【符号の説明】
【００５６】
１．．．積層型圧電体素子，
１０．．．セラミック積層体，
１１．．．ユニット積層体，
１２．．．セラミック層，
２１，２２．．．内部電極層，
３．．．接着剤層，
３０．．．接着剤樹脂成分，
３５．．．高剛性粒子，
５．．．インジェクタ，
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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