(57)【要約】【課題】接線力に起因する表面起点型はく離を防止すること。【解決手段】外輪１４の軌道面の平均粗さを０．０８μｍ以上とした（外輪１４の転動面を粗くした）。そのため、純転がりに近い運動をし、転動体１６のすべりが抑制されるので、外輪１４と転動体１６との間の接線力が低下し、接線力に起因する表面起点型はく離を防止でき、ベルト式無断変速機用転がり軸受の寿命を向上することができる。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内周面に軌道面を有する外輪と、外周面に軌道面を有する内輪と、その外輪の軌道面と内輪の軌道面との間に回転自在に配された複数の転動体と、を備え、
前記外輪を固定の部分に内嵌支持し、前記内輪をベルト式無断変速機を構成するプーリと共に回転する部分に外嵌支持して、前記プーリを前記固定の部分に回転自在に支持するベルト式無断変速機用転がり軸受であって、
前記外輪の軌道面の平均粗さが０．０８μｍ以上で且つ０．５μｍ以下であることを特徴とするベルト式無断変速機用転がり軸受。
【請求項２】
前記転動体の転動面の平均粗さが０．０３μｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の転がりベルト式無断変速機用転がり軸受。
【請求項３】
前記請求項１又は２に記載のベルト式無断変速機用転がり軸受を備えたことを特徴とするベルト式無断変速機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車のベルト式無断変速機の回転軸を支持するためのベルト式無断変速機用転がり軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の技術としては、外輪をベルト式無断変速機の変速機ケースの一部に内嵌固定し、内輪を入力側回転軸又は出力側回転軸に外嵌支持して、それら両回転軸を変速機ケースの内側に回転自在に支持する転がり軸受がある（例えば、特許文献１参照）。
また、一般に、ベルト式無断変速機の運転時には、各可動部にＣＶＴフルードを供給して、それら各可動部及び転がり軸受を潤滑するようになっている。ＣＶＴフルードには、トルクコンバータ、歯車機構、油圧機構、湿式クラッチ等を円滑に作動させて動力を伝達するためにトラクション係数の高い（例えば、０．０９以上）潤滑油が用いられる。
【特許文献１】特開２００３−３３６７０３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、上記従来の技術にあっては、トラクション係数の高い潤滑油を用いているため、ベルト式無断変速機に使用される転がり軸受は、内外輪と転動体との間に作用する接線力（トラクション）が増大し、表面起点型のはく離寿命が短くなる恐れがあった。
本発明は、上記従来技術の未解決の課題を解決することを目的とするものであって、表面起点型はく離寿命を向上可能なベルト式無断変速機用転がり軸受を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
上記課題を解決するために、本発明に係るベルト式無断変速機用転がり軸受は、内周面に軌道面を有する外輪と、外周面に軌道面を有する内輪と、その外輪の軌道面と内輪の軌道面との間に回転自在に配された複数の転動体と、を備え、前記外輪を固定の部分に内嵌支持し、前記内輪をベルト式無断変速機を構成するプーリと共に回転する部分に外嵌支持して、前記プーリを前記固定の部分に回転自在に支持するベルト式無断変速機用転がり軸受であって、前記外輪の軌道面の平均粗さが０．０８μｍ以上で且つ０．５μｍ以下であることを特徴とする。
【０００５】
なお、前記転動体の転動面の平均粗さは、０．０３μｍ以下であってもよい。
一方、本発明に係るベルト無断変速機にあっては、前記請求項１又は２に記載のベルト式無断変速機用転がり軸受を備えたことを特徴とする。
このような構成によれば、転動体のすべりを抑制することができ、ＣＶＴフルードのトラクション係数が高くても（例えば、０．０９以上であっても）、内外輪と転動体との間の接線力を低下し、表面起点型はく離寿命を向上することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００６】
以下、本発明ベルト式無断変速機用転がり軸受を、ベルト式無断変速機に適用した場合の実施形態を図面に基づいて説明する。
＜ベルト式無断変速機の構成＞
ベルト式無断変速機は、図１に示すように、入力側機構１、出力側機構２及び無端ベルト３を含んで構成される。
入力側機構１は、両端が１対の転がり軸受４、４によって回転自在に支持され、エンジン等の駆動源５により、トルクコンバータ等の発進クラッチ６を介して回転駆動される入力側回転軸７と、入力側回転軸７の中間部で１対の転がり軸受４、４の間に位置する部分に設けられた駆動側プーリ８と、駆動側プーリ８の溝幅を拡張可能な駆動側アクチュエータ９と、を含んで構成される。
【０００７】
また、出力側機構２は、両端が１対の転がり軸受１０、１０によって回転自在に支持された出力側回転軸１１と、出力側回転軸１１の中間部で１対の転がり軸受１０、１０の間に位置する部分に設けられた従動側プーリ１２と、従動側プーリ１２の溝幅を拡張可能な従動側アクチュエータ１３と、を含んで構成される。
無端ベルト３は、駆動側プーリ８と従動側プーリ１２とに掛け渡され、駆動源５から発進クラッチ６及び入力側回転軸７を介して駆動側プーリ８に伝達された動力を従動側プーリ１２（出力側回転軸１１）に伝達する。
【０００８】
転がり軸受４、１０は、図２に示すように、内周面に軌道面を有する外輪１４と、外周面に軌道面を有する内輪１５と、その外輪１４の軌道面と内輪１５の軌道面との間に回転自在に配された複数の転動体１６と、を含んで構成される。
そして、転がり軸受４、１０は、外輪１４をベルト式無断変速機の変速機ケースの一部に内嵌固定し、内輪１５を入力側回転軸７又は出力側回転軸１１に外嵌支持して、それら両回転軸７、１１を変速機ケースの内側に回転自在に支持する。
【０００９】
また、外輪１４の転道面の平均粗さＲａは、０．０８μｍ≦Ｒａ≦０．５μｍとした。
さらに、転動体１６の転動面の平均粗さＲａは、Ｒａ≦０．０３μｍとした。
また、ベルト式無断変速機の運転時には、各可動部（入力側機構１、出力側機構２、無端ベルト３）にＣＶＴフルード（トラクション係数が０．０９以上の潤滑油）を供給して、それら各可動部及び転がり軸受４、１０を潤滑するようにした。
【００１０】
＜転がり軸受の作用・効果＞
このように、本実施形態のベルト式無断変速機用転がり軸受及びベルト式無断変速機は、外輪１４の軌道面の平均粗さを０．０８μｍ以上、好ましくは０．１０μｍ以上とした（外輪１４の転動面を粗くした）。そのため、純転がりに近い運動をし、転動体１６のすべりが抑制されるので、外輪１４と転動体１６との間の接線力が低下し、ＣＶＴフルードのトラクション係数が高くても（０．０９以上でも）、接線力に起因する表面起点型はく離を防止でき、ベルト式無断変速機用転がり軸受の寿命を向上することができる。
【００１１】
即ち、一般に、外輪１４の軌道面が粗くなると、外輪１４と転動体１６との間の接線力が大きくなり、表面起点型はく離寿命が短くなると考えてしまいがちであるが、駆動側の表面粗さが表面起点型はく離寿命に及ぼす影響は小さいため、高面圧位置で駆動側となる外輪１４及び内輪１５の表面粗さを大きくしても、表面起点型はく離寿命は短くならない。
【００１２】
また、外輪１４の軌道面が粗いので、非負荷圏にあっては、遠心力による転動体１６の外輪１４の軌道面への押しつけによって、転動体１６の転動面と外輪１４の軌道面との間に転動体１６を自転させようとする力を働かせ、転動体１６の自転速度を向上できる。そのため、荷重負荷圏と非負荷圏とで転動体１６の自転速度の差を低減し、転動体１６の自転すべりを小さくして、接線力を低減し、表面起点型はく離寿命を向上できる。
【００１３】
ちなみに、外輪１４の軌道面の平均粗さを０．０８より小さくする（軌道面を滑らかとする）方法では、入力側回転軸７及び出力側回転軸１１（内輪１５）の回転数が一定であると、荷重負荷圏に比べ、非負荷圏での転動体１６の自転速度が遅くなるので、転動体１６がすべってしまい、外輪１４と転動体１６との接線力が増大し、転動体１６の自転速度の低下が大きい場合には、表面起点型はく離寿命が短くなる恐れがある。
【００１４】
さらに、負荷圏にあっても、入力側回転軸７及び出力側回転軸１１が停止している状態から、それら回転軸７、１１が回転を開始し、転動体１６が自転・公転運動を開始したときに、転動体１６の転動面と外輪１４の軌道面との間に転動体１６を自転させようとする力を働かせ、転動体１６の自転速度を向上できる。そのため、転動体１６の周速が外輪１４の周速及び内輪１５の周速に近い状態に達するまでに要する時間を短縮し、転動体１６の自転すべりを小さくして、接線力を低減し、表面起点型はく離寿命を向上できる。
【００１５】
ちなみに、外輪１４の軌道面の平均粗さを０．０８より小さくする方法では、自動車が停止している状態から始動するときに、入力側回転軸７及び出力側回転軸１１が回転を開始すると、転動体１６も自転・公転運動を開始するが、転動体１６の周速が外輪１４の周速及び内輪１５の周速に近い状態に達するまでに多くの時間がかかり、その間に外輪１４と転動体１６との速度差を生じるので、転動体１６がすべりってしまい、外輪１４と転動体１６との接線力が増大し、表面起点型はく離寿命が短くなる恐れがある。
【００１６】
また、外輪１４の転動面の平均粗さを０．５μｍ以下としたため、外輪１４の軌道面の軌道面が粗すぎることによる発熱を低減でき、焼き付きを防止することができる。
また、転動体１６の転動面の平均粗さを０．０３μｍ以下、好ましくは０．０１μｍ以下とした（転動体転動面を滑らかにした）。そのため、外輪１４及び内輪１５と転動体１６との接線力を低減し、表面起点型はく離をより確実に防止することができる。
【００１７】
即ち、荷重負荷圏にあっては、外輪１４及び内輪１５と転動体１６との接触に着目すると、玉軸受や自動調心ころ軸受では接触楕円中心部の面圧の高い領域において転動体１６の周速は外輪１４の周速及び内輪１５の周速よりも速くなる。つまり、転動体１６が駆動側となり、外輪１４及び内輪１５が従動側となる。
また、同様に、円すいころ軸受や円筒ころ軸受では、理論的には転動体１６のすべりは０となり、純転がりをするが、エッジロード型のはく離を防止するためのクラウニングをころ端面に設けた場合には、接触域中央部で転動体１６が駆動側となり、外輪１４及び内輪１５が従動側となる。
【００１８】
そして、表面起点型はく離は、従動側で生じやすいため、表面起点型はく離寿命に駆動側の表面粗さが顕著な影響を及ぼし、転がり軸受の荷重負荷圏において駆動側となる転動体１６の表面粗さが小さいほど表面起点型のはく離寿命は向上する。なお、面圧の高い領域で従動側である外輪１４及び内輪１５の表面粗さは、表面起点型はく離の寿命にほとんど関係しない。
【００１９】
＜実施例＞
次に、外輪１４の軌道面の平均粗さ、内輪１５の軌道面の平均粗さ、及び転動体１６の転動面の平均粗さの組み合わせが異なる複数のベルト式無断変速機用転がり軸受（上記実施形態のベルト式無断変速機用転がり軸受）それぞれについて表面起点型はく離寿命を計測した試験（寿命試験）の試験結果を図面に基づいて説明する。
この寿命試験では、試験対象（図３の実施例１〜２１、比較例１〜３）として、外輪１４、内輪１５、転動体１６それぞれの材質が高炭素クロム軸受鋼（ＳＵＪ２）である深溝玉軸受６２０６に、８３０℃〜８５０℃のＲｘガス雰囲気で焼き入れした後、１８０℃〜２４０℃の焼き戻しを行ったものを用いた。
【００２０】
また、潤滑油として、ＣＶＴフルードＮＳ２に、硬さＨＶ８７０、サイズ７４〜１４７μｍの異物を０．０５ｇ混入したものを用い、さらに、試験条件を、試験荷重：Ｆｒ＝６．４ｋＮ、回転数：０（３sec）←→３０００min-1（３０sec）とした。
そして、図３〜６に示すように、各試験対象それぞれについて、サンプルｎ＝１２として表面起点型はく離が発生するまでの時間を調べ、それら時間のワイブルプロットを作成し、ワイブル分布の結果からＬ１０寿命を算出し、その算出結果を比較例１の値（最も短寿命であった実験結果）を「１」としたときの比の値（Ｌ１０寿命比）を算出した。
なお、表面粗さの測定には、Taylor Hobson製フォームタリサーフを用いた。
【００２１】
この図３〜６より、外輪１４の軌道面の平均粗さが０〜０．０８μｍの範囲では平均粗さが大きくなるほど（外輪１４の軌道面が粗くなるほど）Ｌ１０寿命比が向上し、外輪１４の軌道面の平均粗さが０．０８μｍ以上となると寿命比が飽和することがわかる。
また、同様に、内輪１５の軌道面の平均粗さが０〜０．０８μｍの範囲では平均粗さが大きくなるほど（内輪１５の軌道面が粗くなるほど）Ｌ１０寿命比が長くなり、内輪１５の軌道面の平均粗さが０．０８μｍ以上となると寿命比が飽和することがわかる。
【００２２】
また、転動体１６の転動面の平均粗さが０．０３μｍより大きい範囲では平均粗さが小さくなるほど（転動体１６の転動面が滑らかになるほど）Ｌ１０寿命比が長くなり、転動体１６の転動面の平均粗さが０．０３μｍ以下でＬ１０寿命比が飽和することがわかる。
なお、この実施例では、外輪１４、内輪１５、転動体１６をＳＵＪ２で形成する例を示したが、外輪１４の軌道面、内輪１５の軌道面、転動体１６の転動面の表面硬さがＨＲＣ＞５５であれば、どのような素材であっても同様の効果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】ベルト式無断変速機の概略構成を示す構成図である。
【図２】図１の転がり軸受を拡大して示す要部拡大図である。
【図３】寿命試験の試験結果を示す一覧表である。
【図４】外輪粗さと寿命との関係を説明するための説明図である。
【図５】内輪粗さと寿命との関係を説明するための説明図である。
【図６】転動体転動面粗さと寿命との関係を説明するための説明図である。
【符号の説明】
【００２４】
１は入力側機構、２は出力側機構、３は無端ベルト、４及び１０は転がり軸受、５は駆動源、６は発進クラッチ、７は入力側回転軸、８は駆動側プーリ、９は駆動側アクチュエータ、１１は出力側回転軸、１２は従動側プーリ、１３は従動側アクチュエータ、１４は外輪、１５は内輪、１６は転動体
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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