(57)【要約】【課題】圧縮工程途中の冷媒を冷却する際に、モータや圧縮機の負荷の増加を抑えて、加熱能力や除湿能力低下による乾燥時間の増加を防止する。【解決手段】冷凍サイクルにより乾燥を行う洗濯乾燥機１６において、圧縮過程途中の冷媒を圧縮機１のチャンバ外へ導き、中間熱交換器９により冷媒温度より低い温度の媒体と熱交換させる。中間熱交換器９で圧縮機１の吐出冷媒を冷媒温度より低い外部の空気に放熱した後、この吐出冷媒は、再び圧縮機チャンバ内に戻る。【選択図】図１
2008307291.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機、凝縮器、減圧手段、蒸発器を順次配管を介して接続した冷凍サイクル装置と、衣類の洗濯及び乾燥を行う洗濯槽及び送風ファンを介在した循環風路を備え、乾燥工程時には前記洗濯槽に前記冷凍サイクル装置で得られる乾燥風を供給する洗濯乾燥機において、
前記圧縮機における圧縮過程での冷媒を冷却する手段を設けたことを特徴とする洗濯乾燥機。
【請求項２】
前記圧縮機における圧縮過程での冷媒を冷却する手段は、
前記圧縮過程途中の冷媒を圧縮機チャンバ外へ導き、前記冷媒の温度より低い温度の媒体と熱交換させることを特徴とする請求項１記載の洗濯乾燥機。
【請求項３】
前記圧縮機における圧縮過程での冷媒を冷却する手段は、
前記冷凍サイクル装置内を循環する冷媒のうち、前記圧縮過程途中の冷媒のエンタルピより低いエンタルピの冷媒の一部を前記圧縮過程途中の冷媒に混合させることを特徴とする請求項１記載の洗濯乾燥機。
【請求項４】
前記圧縮機における圧縮過程の冷媒を冷却する手段は、
圧縮機構部を圧縮機チャンバ内の低圧環境下に配置することを特徴とする請求項１記載の洗濯乾燥機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍サイクル装置により得られる乾燥空気を用いて衣類を乾燥する洗濯乾燥機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
例えば、冷凍サイクル装置により得られる乾燥空気を用いて衣類を乾燥する洗濯乾燥装置が開示されている（特許文献１参照）。すなわち、この洗濯乾燥装置は、洗濯槽から出た高湿の空気を、蒸発器で冷却減温し、さらに凝縮器で高温に加熱して再び洗濯槽に戻す作用を連続的に行うものである。
【０００３】
さらに、この洗濯乾燥装置は、冷媒温度を検出し、冷媒温度が高いときはモータ負荷が大きいと判断して圧縮能力を低減しているが、これは、圧縮能力を減らすことにより、圧縮圧力が高くならずに安全に運転が行えるようにするためである。
【特許文献１】特開平７−１７８２８９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、前記特許文献１に記載の従来の洗濯乾燥装置の構成では、以下のような問題が発生する。すなわち、乾燥が進行すると凝縮温度が上昇し、凝縮圧力や圧縮機の吐出温度が上昇する。
【０００５】
そして、この温度上昇によりモータ負荷が増加するときは、圧縮能力が低減するため、加熱能力と蒸発能力（＝除湿能力）が低下し、乾燥時間が増加するという問題があった。また、モータを高温下で運転するため、モータの運転効率が低下し、省エネ性を損ねるという問題も有していた。
【０００６】
そこで、本発明の目的は、上記従来の問題を解決するもので、加熱能力と除湿能力が大きい運転状態である高凝縮圧力下でも、モータを過負荷運転させずに、乾燥時間の増加と省エネ性の低下を防ぐことのできる洗濯乾燥機を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するため、本発明の洗濯乾燥機は、圧縮機、凝縮器、減圧手段、蒸発器を順次配管を介して接続した冷凍サイクル装置と、衣類の洗濯及び乾燥を行う洗濯槽及び送風ファンを介在した循環風路を備え、乾燥工程時には洗濯槽に冷凍サイクル装置で得られる乾燥風を供給することを特徴とする。
【０００８】
すなわち、本発明の洗濯乾燥機では、圧縮機における圧縮過程での冷媒を冷却する手段を設けており、圧縮過程途中の冷媒を圧縮機チャンバ外へ導き、冷媒の温度より低い温度の媒体と熱交換させるようにしている。
【０００９】
また、本発明の洗濯乾燥機に用いられる圧縮機における圧縮過程での冷媒を冷却する手段は、冷凍サイクル装置内を循環する冷媒のうち、圧縮過程途中の冷媒のエンタルピより低いエンタルピの冷媒の一部を圧縮過程途中の冷媒に混合させることを特徴としている。
さらに、本発明の好ましい形態としては、圧縮機における圧縮過程の冷媒を冷却する手段が、圧縮機構部を圧縮機チャンバ内の低圧環境下に配置するようにしている。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、圧縮機における圧縮過程での冷媒を冷却することにより、圧縮機の吐出温度を下げることができる。従って、圧縮機のモータを過負荷運転させずに、乾燥時間を短縮することができ、省エネ性を向上させることができるという効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明の一実施の形態例を、図１〜５を参照して説明する。
まず、本発明による第一実施の形態例を図１及び図２を用いて説明する。図１は本実施の形態例の洗濯乾燥機、図２は本実施の形態例の冷凍サイクルの状態を示すモリエ線図である。
【００１２】
図１において、１は圧縮機、２は凝縮器、３は減圧手段としての膨張弁、４は蒸発器である。すなわち、圧縮機１、凝縮器２、膨張弁３及び蒸発器４により、冷凍サイクル装置を構成し、圧縮、凝縮、減圧、蒸発の冷凍サイクルを実現している。
５は送風ファンで、９は圧縮過程での冷媒を冷却する手段としての中間熱交換器である。中間熱交換器９は、洗濯乾燥機１６の外部の空気と熱交換できるように配置されている。
【００１３】
さらに、圧縮機１は、１段目圧縮室６と２段目圧縮室７の２つの圧縮室が圧縮過程の順に直列に並んでいる２段圧縮機である。すなわち、１段目圧縮室６で低圧から中間圧に圧縮し、２段目圧縮室７で中間圧から高圧に圧縮する。
【００１４】
まず、１段目圧縮室６の吐出冷媒は、圧縮機１の外形容器である圧縮チャンバ外に導かれる。そして、この吐出冷媒は、中間熱交換器９で冷媒温度より低い外部の空気により放熱された後、再び圧縮機チャンバ内に戻される。
【００１５】
そして、２段目圧縮室７で中間圧から高圧に圧縮が行われる。２段目圧縮室７の吐出冷媒は、圧縮機チャンバ内を通ってから圧縮機チャンバ外に吐出される。すなわち、このような構成にすることで、圧縮機１内部は高圧の吐出ガスで満たされるようになる。
【００１６】
なお、１段目圧縮室６と２段目圧縮室７は、圧縮機駆動モータ８の運転により圧縮動作が行われる。
また、１１は洗濯槽、１０は上述した冷凍サイクル装置と洗濯槽１１を連結するダクトである。１６はシステム全体である洗濯乾燥機である。
【００１７】
次に、以上のように構成した洗濯乾燥機１６の動作を説明する。
まず、空気の流れは、以下のようになる。すなわち、洗濯槽１１から流出した高湿の空気が、ダクト１０を通り、蒸発器４で冷却減湿され、凝縮器２で高温に加熱された後に、再び洗濯槽１１に戻る。この空気の流れにより、洗濯槽１１内の衣類を乾燥させることができる。
【００１８】
一方、冷凍サイクルでは、冷媒の循環は、以下のようになる。すなわち、圧縮機１で圧縮された高温高圧の冷媒ガスは、凝縮器２で送風ファン５により送られてくる空気によって放熱されて低エンタルピの状態となる。そして、低エンタルピの冷媒ガスは、膨張弁３で減圧膨張して低圧低温になる。
【００１９】
さらに、低圧低温の冷媒ガスは、蒸発器４で洗濯槽１１から流出した空気から吸熱して蒸発し、再び圧縮機１に戻る。ここで、圧縮機１に戻った冷媒ガスは、１段目圧縮室６で中間圧まで圧縮され後に、中間熱交換器９で低温の空気によって放熱されて冷却される。さらに、冷却された冷媒ガスは、２段目圧縮室７で高温高圧に圧縮され、圧縮機チャンバ内を経て、再び圧縮機１から吐出される。
【００２０】
このとき、１段目圧縮室６で圧縮された冷媒は、中間熱交換器９で冷却されるので、エンタルピ及び温度とも低下した状態となった後に、２段目圧縮室７で圧縮される。このため、２段目圧縮室７からの冷媒の吐出温度は、中間熱交換器９がない場合に比べて低下する。すなわち、１段目圧縮室６及び２段目圧縮室７により目的圧力に冷媒ガスを圧縮することができ、その際に、冷媒ガスのエンタルピ及び温度を低下させることができる。
【００２１】
図２に、第一実施の形態例のモリエ線図に示す。図２において、中間熱交換器９がある場合の冷凍サイクルを実線で示し、中間熱交換器９がない場合の冷凍サイクルの状態を破線に示している。なお、本実施の形態の冷凍サイクルの状態は、圧縮時の熱損失や、配管での圧力損失は無いものであると仮定した理想状態である。
【００２２】
図中、ｈｓ１は１段目圧縮室６の吸込エンタルピ、ｈｄｌは１段目圧縮室６の吐出エンタルピを示す。ｈｓ２は２段目圧縮室７の吸込エンタルピ、ｈｄ２は２段目圧縮室７の吐出エンタルピを示す。図中「′」は「中間熱交換器あり」の場合を示す。
【００２３】
図２において、２３で示す従来の冷凍サイクルでは、ａが圧縮の状態、ｅｂが凝縮の状態、ｃｈが減圧の状態、ｄが蒸発の状態を示す。
圧縮ａの状態では、縦軸の圧力は低圧力のままで、横軸のエンタルピが、ｈｓ１で示す１段目圧縮室６の吸込エンタルピまで上昇する。
【００２４】
凝縮ｅｂの状態では、縦軸の圧力が低圧力から高圧力まで上昇すると共に、横軸のエンタルピが、ｈｓ１で示す１段目圧縮室６の吸込エンタルピから、ｈｄ２で示す２段目圧縮室７の吐出エンタルピまで上昇する。
【００２５】
このとき、圧力の上昇と共に、吐出温度も上昇する。ここで、凝縮ｅｂの曲線は緩やかな傾斜で上に凸となるため、必要な高圧力まで上昇すると、エンタルピの上昇率が増大する。
【００２６】
このとき、外側の等温度線２４では、温度の上昇率が増大する。なお、モリエ線図の曲線の内側では横軸のエンタルピと平行な線が同じ温度となる。これは、モリエ線図の曲線の内側では気相及び液相の２相状態であるのに対して、モリエ線図の曲線の外側では、高エンタルピ側が気相状態となり、低エンタルピ側が液相状態となるためである。
【００２７】
減圧ｃｈの状態では、縦軸の圧力は高圧力のままで、横軸のエンタルピが、ｈｄ２で示す２段目圧縮室７の吐出エンタルピから、圧縮ａの初期のエンタルピまで下降する。
蒸発ｄの状態では、横軸のエンタルピが圧縮ａの初期のエンタルピのままで、縦軸の圧力は高圧力から低圧力まで下降する。
【００２８】
次に、図２において、２１で示す本実施の形態の冷凍サイクルでは、ａが圧縮の状態、ｅｆｇが凝縮の状態、ｈが減圧の状態、ｄが蒸発の状態を示す。
圧縮ａの状態では、縦軸の圧力は低圧力のままで、横軸のエンタルピが、ｈｓ１′で示す１段目圧縮室６の吸込エンタルピまで上昇する。
【００２９】
凝縮ｅの状態では、縦軸の圧力が低圧力から中間圧力まで上昇すると共に、横軸のエンタルピが、ｈｓ１′で示す１段目圧縮室６の吸込エンタルピから、ｈｄ１′で示す１段目圧縮室６の吐出エンタルピまで上昇する。
【００３０】
凝縮ｆの状態では、縦軸の圧力が中間圧力のままで、横軸のエンタルピが、ｈｄ１′で示す１段目圧縮室６の吐出エンタルピから、ｈｓ２′で示す２段目圧縮室７の吸込エンタルピまで下降する。
【００３１】
凝縮ｇの状態では、縦軸の圧力が中間圧力から高圧力まで上昇すると共に、横軸のエンタルピが、ｈｓ２′で示す２段目圧縮室７の吸込エンタルピから、ｈｄ２′で示す２段目圧縮室６の吐出エンタルピまで上昇する。
【００３２】
このとき、圧力の上昇と共に、吐出温度も上昇する。ここで、凝縮ｅｇの状態の曲線は上に凸となるが、凝縮ｆの状態の直線で一旦エンタルピが下降する。このため、必要な高圧力まで上昇しても、エンタルピの上昇の程度を抑えることができる。これにより、吐出エンタルピを低下させると共に、吐出温度を低下させることができる。
【００３３】
このとき、矢印で示す内側の等温度線２４では、温度の上昇の程度を抑えることができる。なお、なお、上述と同様に、モリエ線図の曲線の内側では横軸のエンタルピと平行な線が同じ温度となる。これは、上述と同様に、モリエ線図の曲線の内側では気相及び液相の２相状態であるのに対して、モリエ線図の曲線の外側では、高エンタルピ側が気相状態となるが、低エンタルピ側が液相状態となるためである。
【００３４】
減圧ｈの状態では、縦軸の圧力は高圧力のままで、横軸のエンタルピが、ｈｄ２′で示す２段目圧縮室７の吐出エンタルピから、圧縮ａの初期のエンタルピまで下降する。
蒸発ｄの状態では、横軸のエンタルピが圧縮ａの初期のエンタルピのままで、縦軸の圧力は高圧力から低圧力まで下降する。
【００３５】
Ｇｒは冷媒循環量であるが、中間熱交換器９無しの圧縮機１の圧縮動力Ｗは、以下の数１式に示すものとなる。これに対して、中間熱交換器９ありの圧縮機１の圧縮動力Ｗ′は、以下の数２式に示すものとなる。
【００３６】
［数１］
Ｗ＝Ｇｒ・（ｈｄ２−ｈｓ１）
【００３７】
［数２］
Ｗ′＝Ｇｒ・｛（ｈｄ１′−ｈｓ１′）＋（ｈｄ２′−ｈｓ２′）｝
【００３８】
このように、Ｗ＞Ｗ′、すなわち、中間熱交換器９無しの圧縮機１の圧縮動力Ｗは、中間熱交換器９ありの圧縮機１の圧縮動力Ｗ′よりも大きくなる。
ここで、中間熱交換器９での放熱量をＱとすると、２段目圧縮室７の吸込のエンタルピはｈｓ２′＝ｈｄ１−Ｑ／Ｇｒで示される。
【００３９】
例えば、中間熱交換器９での放熱量Ｑを１２０Ｗ、冷媒循環量Ｇｒを４０ｋｇ／ｈ、圧縮機吸込圧力Ｐｓを４９０ｋＰａ、１段目吐出圧力を１１３５ｋＰａ、２段目吐出圧力を２６３０ｋＰａとし、圧縮過程は断熱状態で行われると仮定する。
【００４０】
すると、圧縮機１の吐出温度は中間熱交換器９がない場合が約９５℃、中間熱交換器９がある場合が約８７℃となり、約８℃低減できる。また、エンタルピ差（吐出と吸込のエンタルピ差×冷媒循環量Ｇｒ）で示される圧縮動力Ｗも、２段目の吸込エンタルピの低減効果により約４％低減することができる。
【００４１】
以上のように、圧縮過程の冷媒を冷却する手段としての中間熱交換器９を設けることにより吐出温度と圧縮機１の動力を低減することができる。このため、凝縮状態の圧力や圧縮機１の吐出温度が上昇しても、圧縮機駆動用モータ８の負荷の増加を抑えることができる。
【００４２】
従って、従来必要としていた圧縮機１の圧縮能力低減と、それに伴う加熱能力と蒸発能力（＝除湿能力）の低下による乾燥時間の増加を防止することができる。
【００４３】
また、圧縮機駆動用モータ８の温度を低減することができるので、モータ効率の低下を防止できる。また、圧縮機駆動用モータ８の圧縮動力も低減することができるので、省エネ性を向上させることができる。
【００４４】
また、冷凍サイクル装置を搭載する洗濯乾燥機には、凝縮器２と蒸発器４のヒートバランス適正化のために、洗濯槽１１と蒸発器４間の高湿の流出空気の一部を室内に排出することが必要である。本実施の形態の場合、この空気の排出量を小さくできるので、周囲空気の湿度上昇を低減することができる。
【００４５】
なお、本実施の形態において、中間熱交換器９内を通る冷媒は外部の空気と熱交換できるように中間熱交換器９を配置した。しかし、これに限らず、空気ではなく冷媒温度より低い温度の洗濯やすすぎに使用される水や、排水を用いても良い。この場合、洗濯機乾燥機１６の外部空気に放熱しないので周囲の室温上昇を抑えることができる。
【００４６】
また、本実施の形態において、中間熱交換器９内を通る冷媒は外部の空気と熱交換できるように中間熱交換器９を配置した。しかし、これに限らず、空気ではなく凝縮器２と膨張弁３間の冷媒と熱交換させるように構成しても良い。この場合、凝縮器２を出た冷媒の過冷却度を増加できる。このため、蒸発能力すなわち空気の減湿能力を増加できるので、乾燥時間を短縮する効果がある。
【００４７】
また、蒸発能力が増加することにより、凝縮器２と蒸発器４のヒートバランスが改善される。これにより、洗濯槽１１のドラムからの高温高湿の流出空気の一部を室内に排出する場合の排出量を小さくできるので、周囲空気の湿度上昇を低減することができる。
【００４８】
なお、ここで前述した「凝縮器と蒸発器のヒートバランス」について補足して説明する。一般に、冷凍サイクル側では、凝縮能力が蒸発能力より大きい関係となっている。すなわち、ヒートバランスが平衡ではない状態となっている。ここで、凝縮能力は、蒸発能力と圧縮仕事の和である。
【００４９】
このため、洗濯乾燥機のように空気の流れが閉ループであると、風路内部の空気温度が上昇して、冷媒の凝縮圧力が高くなるので圧縮機１が破損する恐れがある。洗濯乾燥機の場合、洗濯槽１１やダクト１０からの放熱があるが、圧縮仕事に比べれば小さい。このため、ヒートバランスを保つために外部への放熱手段がこの放熱に必要であり、この放熱手段の一つとして、洗濯槽１１と蒸発器４間の空気の一部を排気する方法が知られている（特許文献１参照）。
【００５０】
次に、本実施の形態による第二の実施の形態例を図３及び図４を用いて説明する。
図３において、図１と同様に、２は凝縮器、３は減圧手段としての膨張弁、４は蒸発器、５は送風ファンである。図３の実施の形態例は、図１の実施の形態例に対し、以下の点が異なる。
【００５１】
一つは、中間熱交換器９が無い点であり、二つは、インジェクション配管１２と減圧手段としてのキャピラリーチュープ１３を有する点である。
このキャピラリーチュープ１３は、凝縮器２を出た冷媒の一部が減圧され、他の一部の冷媒は圧縮機１の１段目圧縮室６の吐出部と２段目圧縮室７の吸込部間に、１３′で示すように液インジェクションされるように配置される。
【００５２】
すなわち、凝縮器２を出た冷媒のエンタルピは、１段目圧縮室６から吐出される冷媒のエンタルピより小さいものとなる。このため、圧縮過程の冷媒が冷却される構造となっている。
【００５３】
以上のように構成した第二の実施の形態例の洗濯乾燥機の冷凍サイクルの動作について説明する。
【００５４】
圧縮機１で圧縮された高温高圧の冷媒ガスは、凝縮器２で送風ファン５により送られてくる空気に放熱して低エンタルピの状態となる。低エンタルピの状態となった冷媒ガスは、減圧手段としての膨張弁３で減圧されて低圧低温になる。
【００５５】
低圧低温になった冷媒ガスは、蒸発器４で洗濯槽１１から流出した空気から吸熱して蒸発し、再び圧縮機１に戻る。圧縮機１に戻った冷媒ガスは、１段目圧縮室６と２段目圧縮室７で圧縮され、再び圧縮機１から吐出される。
【００５６】
このとき、凝縮器２を出た低エンタルピの冷媒の一部は、キャピラリーチュープ１３で中間圧力に減圧される。中間圧力に減圧された冷媒の一部は、インジェクション配管１２を経て、圧縮機１の１段目圧縮室６の吐出部と２段目圧縮室７の吸込部間に、１３′で示すように液インジェクションされる。１３′で示す液インジェクションとは、液状態で冷媒を注入することを示す。
【００５７】
図４に第二の実施の形態例のモリエ線図を示す。図４において破線は液インジェクション無し、実線は液インジェクションありを示す。
なお、本実施の形態の冷凍サイクルの状態は、圧縮時の熱損失や、配管での圧力損失は無いものであると仮定した理想状態である。
【００５８】
図中、Δｈａｄ＝ｈｄ２−ｈｓ１、Δｈａｄ１′＝ｈｄ１′−ｈｓ１′、Δｈａｄ２′＝ｈｄ２′−ｈｓ２′である。
ここで、ｈｓ１は１段目圧縮室６の吸込エンタルピ、ｈｄｌは１段目圧縮室６の吐出エンタルピを示す。ｈｓ２は２段目圧縮室７の吸込エンタルピ、ｈｄ２は２段目圧縮室７の吐出エンタルピを示す。図中「′」は「中間熱交換器あり」の場合を示す。
【００５９】
図４において、４４で示す従来の冷凍サイクルでは、ａが圧縮の状態、ｅｂが凝縮の状態、ｃｈが減圧の状態、ｄが蒸発の状態を示す。
圧縮ａの状態では、縦軸の圧力は低圧力のままで、横軸のエンタルピが、ｈｓ１で示す１段目圧縮室６の吸込エンタルピまで上昇する。
【００６０】
凝縮ｅｂの状態では、縦軸の圧力が低圧力から高圧力まで上昇すると共に、横軸のエンタルピが、ｈｓ１で示す１段目圧縮室６の吸込エンタルピから、ｈｄ２で示す２段目圧縮室７の吐出エンタルピまでΔｈａｄ分上昇する。
【００６１】
このとき、圧力の上昇と共に、吐出温度も上昇する。ここで、凝縮ｅｂの曲線は緩やかな傾斜で上に凸となるため、必要な高圧力まで上昇すると、エンタルピの上昇率が増大する。
【００６２】
このとき、外側の等温度線４５では、温度の上昇率が増大する。なお、モリエ線図の曲線の内側では横軸のエンタルピと平行な線が同じ温度となる。これは、モリエ線図の曲線の内側では気相及び液相の２相状態であるのに対して、モリエ線図の曲線の外側では、高エンタルピ側が気相状態となり、低エンタルピ側が液相状態となるためである。
【００６３】
減圧ｃｈの状態では、縦軸の圧力は高圧力のままで、横軸のエンタルピが、ｈｄ２で示す２段目圧縮室７の吐出エンタルピから、圧縮ａの初期のエンタルピまで下降する。
蒸発ｄの状態では、横軸のエンタルピが圧縮ａの初期のエンタルピのままで、縦軸の圧力は高圧力から低圧力まで下降する。
【００６４】
次に、図４において、４１で示す本実施の形態の冷凍サイクルでは、ａが圧縮の状態、ｅｆｇが凝縮の状態、ｈが減圧の状態、ｄが蒸発の状態を示す。
圧縮ａの状態では、縦軸の圧力は低圧力のままで、横軸のエンタルピが、ｈｓ１′で示す１段目圧縮室６の吸込エンタルピまで上昇する。
【００６５】
凝縮ｅの状態では、縦軸の圧力が低圧力から中間圧力まで上昇すると共に、横軸のエンタルピが、ｈｓ１′で示す１段目圧縮室６の吸込エンタルピから、ｈｄ１′で示す１段目圧縮室６の吐出エンタルピまでΔｈａｄ１′分上昇する。
【００６６】
凝縮ｆの状態では、縦軸の圧力が中間圧力のままで、横軸のエンタルピが、ｈｄ１′で示す１段目圧縮室６の吐出エンタルピから、ｈｓ２′で示す２段目圧縮室７の吸込エンタルピまで下降する。これは、インジェクション冷媒４２が圧縮機１に、１３′で示すように液インジェクションされるためである。
【００６７】
凝縮ｇの状態では、縦軸の圧力が中間圧力から高圧力まで上昇すると共に、横軸のエンタルピが、ｈｓ２′で示す２段目圧縮室７の吸込エンタルピから、ｈｄ２′で示す２段目圧縮室６の吐出エンタルピまでΔｈａｄ２′分上昇する。
【００６８】
このとき、圧力の上昇と共に、吐出温度も上昇する。ここで、凝縮ｅｇの状態の曲線は上に凸となるが、凝縮ｆの状態の直線で一旦エンタルピが下降する。このため、必要な高圧力まで上昇しても、エンタルピの上昇の程度を抑えることができる。これにより、液インジェクションによって吐出エンタルピを低下させると共に、吐出温度を低下させることができる。
【００６９】
このとき、矢印で示す内側の等温度線４５では、温度の上昇の程度を抑えることができる。なお、なお、上述と同様に、モリエ線図の曲線の内側では横軸のエンタルピと平行な線が同じ温度となる。これは、上述と同様に、モリエ線図の曲線の内側では気相及び液相の２相状態であるのに対して、モリエ線図の曲線の外側では、高エンタルピ側が気相状態となるが、低エンタルピ側が液相状態となるためである。
【００７０】
減圧ｈの状態では、縦軸の圧力は高圧力のままで、横軸のエンタルピが、ｈｄ２′で示す２段目圧縮室７の吐出エンタルピから、圧縮ａの初期のエンタルピまで下降する。
蒸発ｄの状態では、横軸のエンタルピが圧縮ａの初期のエンタルピのままで、縦軸の圧力は高圧力から低圧力まで下降する。これは、蒸発機４を流れる冷媒４３が圧縮機１に戻るためである。
【００７１】
例えば、液インジェクション量を全冷媒循環量４０ｋｇ／ｈの５％とし、そのほかの条件を前述の実施の形態例と同様と仮定する。すると、圧縮機１の吐出温度は液インジェクション無しの場合で約９５℃、液インジェクションありの場合で約８８℃となり、液インジェクションにより約７℃低減することができる。
【００７２】
また、圧縮動力Ｗも、２段目圧縮室７の吸込エンタルピ低減効果と、１段目圧縮室６の圧縮冷媒量が液インジェクションされる分だけ低減する。このため、圧縮動力Ｗは、液インジェクションが無い場合に対し、約５％低減することができる。
【００７３】
以上のように、圧縮過程の冷媒を冷却する手段として、キャピラリーチュープ１３、インジェクション配管１２を設けると共に、インジェクション冷媒４２が圧縮機１に１３′で示す液インジェクションすることにより吐出温度と圧縮機動力を低減することができる。
【００７４】
このため、前述の実施の形態例と同様に、凝縮圧力や圧縮機吐出温度が上昇しても圧縮機駆動用モータ８の負荷の増加を抑えることができる。このため、従来必要としていた圧縮能力の低減と、それに伴う加熱能力と蒸発能力（＝除湿能力）の低下による乾燥時間の増加を防止することができる。
【００７５】
また、圧縮機駆動用モータ８の温度を低減することができるので、圧縮機駆動用モータ８の効率低下を防止することができる。また、圧縮動力も低減することができるので省エネ性を向上させることができる。
【００７６】
なお、本実施の形態例の圧縮機１は２段圧縮機としたが、圧縮過程途中に上述した液インジェクションが行える構成であれば、単段の圧縮機でも同様の効果が得られる。
【００７７】
次に、本実施の形態による第三の実施の形態例を図５を用いて説明する。
図５において、図１と同様に、２は凝縮器、３は減圧手段としての膨張弁、４は蒸発器、５は送風ファンである。図５の実施の形態例は、図１の実施の形態例に対し、以下の点が異なる。
第１に、中間熱交換器９が無い点が異なる。第２に、単段の圧縮機１４の圧縮室１５及び圧縮機駆動用モータ８を圧縮機チャンバ内の低圧環境下に配置する点が異なる。
【００７８】
図５において、１４は圧縮機で、１５は圧縮室、８は圧縮機駆動用モータである。圧縮機１４はいわゆる低圧チャンバタイプの圧縮機で、吸込ガス冷媒はまず圧縮機チャンバ内に流入した後に圧縮室１５に吸い込まれて冷媒を圧縮し、吐出冷媒は直接圧縮機チャンバ外に吐出される。
【００７９】
すなわち、圧縮機チャンバ内は低温低圧の吸込ガス冷媒で満たされており、圧縮機駆動用モータ８もその低温低圧環境下に配置されている。
なお、乾燥用の空気流路の構成は第一の実施の形態例及び第二の実施の形態例と同様である。
【００８０】
以上述べたように、圧縮機１４の圧縮機駆動用モータ８は低温である低圧環境下に配置される。このため、凝縮温度が上昇し、それに伴い圧縮機１４の吐出圧力が上昇しても圧縮機駆動用モータ８が加熱されることがない。また、圧縮機駆動用モータ８の温度上昇に伴う運転効率の低下による省エネ性の低下が無くなる。
【００８１】
さらに、圧縮機駆動用モータ８の温度上昇の回避のための圧縮機回転数の低減や圧縮機の運転停止を行う必要が無くなる。よって、乾燥運転における加熱能力と蒸発能力（＝除湿能力）の低下による乾燥時間の増加を防止できる。
【００８２】
なお、上述した本実施の形態例に限らず、本発明の要旨を逸脱しない限り、適宜変更しうることは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【００８３】
【図１】本発明の第一の実施の形態による洗濯乾燥機の構成例を示す説明図である。
【図２】冷凍サイクルを説明するモリエ線図である。
【図３】他の洗濯乾燥機の構成例を示す説明図である。
【図４】他の冷凍サイクルを説明するモリエ線図である。
【図５】他の洗濯乾燥機の構成例を示す説明図である。
【符号の説明】
【００８４】
１・・・圧縮機、２・・・凝縮器、３・・・膨張弁、４・・・蒸発器、５・・・送風ファン、６・・・１段目圧縮室、７・・・２段目圧縮室、８・・・モータ、９・・・中間熱交換器、１１・・・洗濯槽、１０・・・ダクト、１２・・・インジェクション配管、１３・・・キャピラリーチューブ、１３′・・・液インジェクション、１４・・・低圧チャンバ圧縮機、１５・・・圧縮室、１６・・・洗濯乾燥機
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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