(57)【要約】【課題】簡易な構成でニードル上昇速度を複数段階に切り換えることが可能な燃料噴射制御装置を提供すること。【解決手段】ニードル（ニードル４２＋ピストン４７）の背面側にある制御室Ｒ２から燃料を排出させる流路Ｃ２にニードルと同軸的にオリフィスＺ２が設けられ、ニードルの背面にニードルと同軸的且つ一体的にピン４５が立設される。ニードルリフト量がａ未満では、ピン４５の先端がオリフィスＺ２内に進入せず、流路Ｃ２の最小流路面積はオリフィスＺ２の開口面積Ａｏとなる。ニードルリフト量がａ以上では、ピン４５の先端がオリフィスＺ２内に進入し、流路Ｃ２の最小流路面積が値（Ａｏ−Ａｐ）に減少する（Ａｐ：ピン４５の断面積）。ニードル上昇中にて流路Ｃ２の最小流路面積が「大」から「小」へと２段階に切換り、ニードル上昇速度が「大」から「小」へと２段階に切換る。【選択図】図３
2008309083.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の燃焼室に臨む先端部に噴孔を備えたボディと、
前記ボディ内にその軸線方向に摺動可能に収容されて先端側で前記噴孔を開閉するニードルと、
前記ボディ内における前記ニードルの先端側に設けられ、内部の燃料の圧力であるレール圧により前記ニードルの先端側が開弁方向の力を受けるとともに前記ニードルの開弁状態にて内部の燃料が前記噴孔を介して前記燃焼室に向けて噴射されるノズル室と、
前記ボディ内における前記ニードルの背面側に設けられ、内部の燃料の圧力である制御圧により前記ニードルの背面側が閉弁方向の力を受ける制御室と、
前記レール圧の燃料を発生する高圧発生部と、
前記高圧発生部と前記ノズル室とを接続する燃料供給路と、
前記燃料供給路と前記制御室とを接続するとともに流入オリフィスが介装された燃料流入路と、
前記制御室と燃料タンクとを接続するとともに排出オリフィスが介装された燃料排出路と、
前記排出オリフィスよりも下流の前記燃料排出路に介装されて前記燃料排出路を連通・遮断する制御弁と、
を備え、前記制御弁を制御して前記制御圧を制御することで前記ニードルの閉弁状態からのリフト量を調整して燃料の噴射制御を行う燃料噴射制御装置であって、
前記排出オリフィスが前記ニードルの背面に対向するように配置され、
前記ニードルの背面に、前記ニードルの前記軸線方向と平行に前記ニードルと一体的に、且つ前記排出オリフィス内に進入可能に棒状のピンが立設され、
前記ニードルのリフト量により決定される前記排出オリフィスに対する前記ピンの前記軸線方向における相対位置に応じて前記燃料排出路の最小流路面積が変化するように構成された燃料噴射制御装置。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料噴射制御装置において、
前記ニードルのリフト量がゼロよりも大きい所定量に達すると、前記ピンの先端が前記排出オリフィス内に進入開始するように構成された燃料噴射制御装置。
【請求項３】
請求項１に記載の燃料噴射制御装置において、
前記排出オリフィスには、第１開口部と、前記第１開口部よりも開口面積が大きい第２開口部とが、前記ピンと同軸的に、且つ前記第１開口部が前記第２開口部よりも前記ニードルに近い側に位置するように形成されていて、
前記ピンには、前記ピンの先端部よりも前記ピンの根元側に周囲に溝が形成された溝部が形成されていて、
前記ニードルのリフト量がゼロの場合には、前記ピンの先端部と前記第１開口部とが対向し、前記ニードルのリフト量がゼロよりも大きい所定量に達すると、前記ピンの先端部と前記第２開口部とが対向するとともに前記ピンの溝部と前記第１開口部とが対向するように、前記第１及び第２開口部、並びに前記先端部及び前記溝部が配置・構成された燃料噴射制御装置。
【請求項４】
内燃機関の燃焼室に臨む先端部に噴孔を備えたボディと、
前記ボディ内にその軸線方向に摺動可能に収容されて先端側で前記噴孔を開閉するニードルと、
前記ボディ内における前記ニードルの先端側に設けられ、内部の燃料の圧力であるレール圧により前記ニードルの先端側が開弁方向の力を受けるとともに前記ニードルの開弁状態にて内部の燃料が前記噴孔を介して前記燃焼室に向けて噴射されるノズル室と、
前記ボディ内における前記ニードルの背面側に設けられ、内部の燃料の圧力である制御圧により前記ニードルの背面側が閉弁方向の力を受ける制御室と、
前記レール圧の燃料を発生する高圧発生部と、
前記高圧発生部と前記ノズル室とを接続する燃料供給路と、
前記燃料供給路と前記制御室とを接続するとともに流入オリフィスが介装された燃料流入路と、
前記制御室と燃料タンクとを接続するとともに排出オリフィスが介装された燃料排出路と、
前記排出オリフィスよりも下流の前記燃料排出路に介装されて前記燃料排出路を連通・遮断する制御弁と、
を備え、前記制御弁を制御して前記制御圧を制御することで前記ニードルの閉弁状態からのリフト量を調整して燃料の噴射制御を行う燃料噴射制御装置であって、
前記流入オリフィスが前記ニードルの背面に対向するように配置され、
前記ニードルの背面に、前記ニードルの前記軸線方向と平行に前記ニードルと一体的に、且つ前記流入オリフィス内に進入可能に棒状のピンが立設され、
前記ニードルのリフト量により決定される前記流入オリフィスに対する前記ピンの前記軸線方向における相対位置に応じて前記燃料流入路の最小流路面積が変化するように構成された燃料噴射制御装置。
【請求項５】
請求項４に記載の燃料噴射制御装置において、
前記ニードルのリフト量がゼロよりも大きい所定量に達すると、前記ピンの先端が前記流入オリフィス内に進入開始するように構成された燃料噴射制御装置。
【請求項６】
請求項４に記載の燃料噴射制御装置において、
前記流入オリフィスには、第１開口部と、前記第１開口部よりも開口面積が大きい第２開口部とが、前記ピンと同軸的に、且つ前記第１開口部が前記第２開口部よりも前記ニードルに近い側に位置するように形成されていて、
前記ピンには、前記ピンの先端部よりも前記ピンの根元側に周囲に溝が形成された溝部が形成されていて、
前記ニードルのリフト量がゼロの場合には、前記ピンの先端部と前記第１開口部とが対向し、前記ニードルのリフト量がゼロよりも大きい所定量に達すると、前記ピンの先端部と前記第２開口部とが対向するとともに前記ピンの溝部と前記第１開口部とが対向するように、前記第１及び第２開口部、並びに前記先端部及び前記溝部が配置・構成された燃料噴射制御装置。
【請求項７】
内燃機関の燃焼室に臨む先端部に噴孔を備えたボディと、
前記ボディ内にその軸線方向に摺動可能に収容されて先端側で前記噴孔を開閉するニードルと、
前記ボディ内における前記ニードルの先端側に設けられ、内部の燃料の圧力であるレール圧により前記ニードルの先端側が開弁方向の力を受けるとともに前記ニードルの開弁状態にて内部の燃料が前記噴孔を介して前記燃焼室に向けて噴射されるノズル室と、
前記ボディ内における前記ニードルの背面側に設けられ、内部の燃料の圧力である制御圧により前記ニードルの背面側が閉弁方向の力を受ける制御室と、
前記レール圧の燃料を発生する高圧発生部と、
前記高圧発生部と前記ノズル室とを接続する燃料供給路と、
前記燃料供給路と前記制御室とを接続するとともに流入オリフィスが介装された燃料流入路と、
前記制御室と燃料タンクとを接続するとともに排出オリフィスが介装された燃料排出路と、
前記排出オリフィスよりも下流の前記燃料排出路に介装されて前記燃料排出路を連通・遮断する制御弁と、
を備え、前記制御弁を制御して前記制御圧を制御することで前記ニードルの閉弁状態からのリフト量を調整して燃料の噴射制御を行う燃料噴射制御装置であって、
前記排出オリフィス及び前記流入オリフィスが前記ニードルの背面に対向するように配置され、
前記ニードルの背面に、前記ニードルの前記軸線方向と平行に前記ニードルと一体的に、且つ前記排出オリフィス内に進入可能に棒状の第１ピンが立設され、
前記ニードルの背面に、前記ニードルの前記軸線方向と平行に前記ニードルと一体的に、且つ前記流入オリフィス内に進入可能に棒状の第２ピンが立設され、
前記ニードルのリフト量により決定される前記排出オリフィスに対する前記第１ピンの前記軸線方向における相対位置に応じて前記燃料排出路の最小流路面積が変化するように、且つ前記ニードルのリフト量により決定される前記流入オリフィスに対する前記第２ピンの前記軸線方向における相対位置に応じて前記燃料流入路の最小流路面積が変化するように構成されていて、
前記排出オリフィスには、第１開口部と、前記第１開口部よりも開口面積が大きい第２開口部とが、前記第１ピンと同軸的に、且つ前記第１開口部が前記第２開口部よりも前記ニードルに近い側に位置するように形成されていて、
前記第１ピンには、前記第１ピンの先端部よりも前記第１ピンの根元側に周囲に溝が形成された溝部が形成されていて、
前記ニードルのリフト量がゼロの場合には、前記第１ピンの先端部と前記第１開口部とが対向し、前記ニードルのリフト量がゼロよりも大きい第１所定量に達すると、前記第１ピンの先端部と前記第２開口部とが対向するとともに前記第１ピンの溝部と前記第１開口部とが対向するように、前記第１及び第２開口部、並びに前記先端部及び前記溝部が配置・構成され、
前記ニードルのリフト量がゼロよりも大きく且つ前記第１所定量とは異なる第２所定量に達すると、前記第２ピンの先端が前記流入オリフィス内に進入開始するように構成された燃料噴射制御装置。
【請求項８】
請求項１乃至請求項７の何れか一項に記載の燃料噴射制御装置において、
前記ニードルは、前記ノズル室内の燃料のレール圧により開弁方向の力を受ける先端側部分と、前記制御室内の燃料の制御圧により閉弁方向の力を受ける前記先端側部分とは別体の背面側部分と、から構成された燃料噴射制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の燃料噴射制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、図１５に示す燃料噴射制御装置が知られている（例えば、特許文献１を参照）。この装置は、内燃機関（特に、ディーゼル機関）の燃焼室に燃料を噴射する噴孔１１０を開閉するニードル１２０と、内部の燃料の圧力であるレール圧Pcによりニードル１２０の一端側（図１５において下端側）が開弁方向（図１５において上方向）の力を受けるとともにニードル１２０の開弁状態において内部の燃料が噴孔１１０から燃焼室に向けて噴射されるノズル室１３０と、内部の燃料の圧力である制御圧Psによりニードル１２０の他端側（図１５において上端側）が閉弁方向（図１５において下方向）の力を受ける制御室１４０と、高圧発生部（図示しない液圧ポンプ＋コモンレール）が発生するレール圧Pcの燃料をノズル室１３０に供給する燃料供給路１５０と、燃料供給路１５０から制御室１４０に燃料を流入させる流入オリフィス１６０が介装された燃料流入路１７０と、制御室１４０から燃料を燃料タンク（図示せず）へ排出させる排出オリフィス１８０が介装された燃料排出路１９０と、燃料排出路１９０に介装されて燃料排出路１９０を連通・遮断する制御弁２１０とを備えている。
【特許文献１】特開２００５−３２０８７０号公報
【０００３】
この装置では、閉弁状態にあるニードル１２０を開弁させる場合（閉弁状態（リフト量＝０）から開弁状態（リフト量＞０）へと変更させる場合）、制御弁２１０が開弁させられる（閉弁状態から開弁状態へと変更される）。これにより、燃料排出路１９０を通して制御室１４０から燃料が排出されて制御圧Psがレール圧Pcから低下し、これに伴って燃料流入路１７０を通して制御室１４０に燃料供給路１５０から燃料が流入する。この結果、制御圧Psは、排出オリフィス１８０を通過する燃料の流出流量Qoutと流入オリフィス１６０を通過する燃料の流入流量Qinの差（＝Qout−Qin）に応じた速度をもってレール圧Pcから低下していく。
【０００４】
このように低下していく制御圧Psが「ニードル開弁圧」（ニードル１２０が閉弁状態から開弁状態へ移行する時点での制御圧Ps）まで達すると、ニードル１２０が開弁し（図１５において上方へ移動し）、この結果、燃料噴射が開始される。その後、ニードル１２０は、制御室１４０内の燃料の体積の減少速度（即ち、上記流出流量Qoutと上記流入流量Qinの差（＝Qout−Qin））に応じた速度をもって上昇していく（図１５において上方へ移動していく）。即ち、ニードルリフト量が増大していく。この間、燃料噴射は継続される。以下、このようにニードル１２０が上昇する際のニードル１２０の上昇速度（ニードルリフト量の増大速度）を「ニードル上昇速度」と称呼する。
【０００５】
一方、このように上昇していく（開弁状態にある）ニードル１２０を閉弁させる場合（開弁状態から閉弁状態へと変更させる場合）、制御弁２１０が閉弁させられる（開弁状態から閉弁状態へと変更される）。これにより、燃料排出路１９０を通した制御室１４０からの燃料の排出が中止される一方、燃料流入路１７０を通した制御室１４０への燃料の流入は継続される。この結果、ニードル１２０は、制御室１４０内の燃料の体積の増大速度（即ち、上記流入流量Qin）に応じた速度をもって下降していく（図１５において下方へ移動していく）。即ち、ニードルリフト量が減少していく。そして、ニードルリフト量が「０」に達すると、ニードル１２０が閉弁し、燃料噴射が終了する。このように、制御弁２１０を制御して制御圧Psを制御することでニードルリフト量が調整されて燃料の噴射制御が行われる。
【発明の開示】
【０００６】
ところで、ニードル上昇速度を複数段階（例えば、２段階）に切り換え可能にしたいという要求がある。第１に、ニードル上昇速度を「小」から「大」へと２段階に切り換える場合について説明する。ディーゼル機関では、メイン噴射に先立って比較的少量の燃料を噴射するパイロット噴射が実行される場合がある。パイロット噴射による噴射量（以下、「パイロット噴射量」と称呼する。）を制御弁の開弁期間τを制御することで精度良く調整するためには、開弁期間τに対する燃料噴射量Ｑの特性（即ち、τ−Ｑ特性）において燃料噴射量Ｑが小さい領域における燃料噴射量Ｑの増加勾配を小さくすればよい。このためには、ニードル開弁後の初期段階において噴射率（単位時間当たりに噴射される燃料噴射量）を小さめに設定すればよい。ここで、噴射率は、ニードルリフト量の増大に応じて増大していく。以上より、ニードル開弁後の初期段階ではニードル上昇速度を小さめに設定すればよい。
【０００７】
一方、その後もニードル上昇速度を小さめに維持すると、噴射率が小さめに設定された状態が維持される。このため、メイン噴射時において、要求される量の燃料を噴射するために必要な噴射期間が長くなる。その結果、燃料の燃焼期間の終期が膨張行程の下死点に近づくことに起因して内燃機関の出力が低下するという新たな問題が発生する。
【０００８】
以上のことを鑑みると、ニードル開弁後の初期段階ではニードル上昇速度を小さめに設定し、その後の所定時期にニードル上昇速度を大きい値に切り換えると（即ち、ニードル上昇速度を「小」から「大」へと２段階に切り換えると）、パイロット噴射量を精度良く調整し得るとともに、メイン噴射の噴射期間を短くすることができる。
【０００９】
第２に、ニードル上昇速度を「大」から「小」へと２段階に切り換える場合について説明する。図１５に示した装置は、ニードル１２０がノズル室１３０と噴射室２３０とを連通・遮断することで複数の噴孔１１０を間接的に開閉するように構成されている。以下、この構成を「ＳＭＳ型」と称呼する。一方、図１６に示すように、ニードル１２０が複数の噴孔１１０を直接的に開閉するように装置が構成される場合もある。以下、この構成を「ＶＣＯ型」と称呼する。
【００１０】
特に、ＶＣＯ型では、ニードルリフト量が微小な領域において、ニードル１２０と複数の噴孔１１０の弁座部（シート部）の各々との間で実質的にオリフィスが個別に形成される。以下、このようにオリフィスが実質的に形成される期間を「シートチョーク期間」と称呼する。従って、ニードル１２０の軸心が噴孔１１０の弁座部（シート部）の軸心から偏移している場合等において、シートチョーク期間においてオリフィスの流路面積にばらつきが発生し得、複数の噴孔１１０間において噴射される燃料の量にもばらつきが発生し得る。このような「噴孔間における噴射燃料量のばらつき」に起因する総燃料噴射量の誤差を小さくするためには、シートチョーク期間を短くすればよい。このためには、ニードル開弁後の初期段階においてニードル上昇速度を大きめに設定すればよい。
【００１１】
一方、その後もニードル上昇速度を大きめに維持すると、τ−Ｑ特性において燃料噴射量Ｑの増加勾配が大きい状態が維持される。この場合、特に燃料噴射量が大きい場合において、燃料噴射量が精度良く調整し難くなるという新たな問題が発生する。
【００１２】
以上のことを鑑みると、ニードル開弁後の初期段階ではニードル上昇速度を大きめに設定し、その後の所定時期にニードル上昇速度を小さい値に切り換えると（即ち、ニードル上昇速度を「大」から「小」へと２段階に切り換えると）、シートチョーク期間を短くして「噴孔間における噴射燃料量のばらつき」の影響を少なくできるとともに、燃料噴射量が大きい場合において燃料噴射量を精度良く調整することができる。
【００１３】
上述のように、ニードル上昇速度は上記流量差（＝Qout−Qin）に基づく。従って、ニードル上昇速度を複数段階に切り換えるためには、ニードル上昇中において流出流量Qout及び／又は流入流量Qinを変更すればよい。このためには、ニードル上昇中において燃料排出路１９０の最小流路面積（この例では、排出オリフィス１８０の開口面積）及び／又は燃料流入路１７０の最小流路面積（この例では、流入オリフィス１６０の開口面積）を変更すればよい。
【００１４】
しかしながら、上記文献に記載の装置（図１５に記載の装置）では、排出オリフィス１８０の開口面積、及び流入オリフィス１６０の開口面積は一定である。従って、ニードル上昇速度を複数段階に切り換えることが困難である。
【００１５】
以上より、本発明の目的は、簡易な構成でニードル上昇速度を複数段階に切り換えることが可能な燃料噴射制御装置を提供することにある。
【００１６】
本発明に係る燃料噴射制御装置の基本構成は、上述した図１５に示した装置と同じである。この装置の特徴は以下の点にある。即ち、前記燃料排出路に介装されている前記排出オリフィスが前記ニードルの背面に対向するように配置されている。また、前記ニードルの背面に棒状のピンが立設されている。このピンは、前記ニードルの軸線方向と平行に前記ニードルと一体的に、且つ前記排出オリフィス内に進入可能に配置・構成されている。これにより、前記排出オリフィスに対する前記ピンの前記軸線方向における相対位置が前記ニードルのリフト量により決定されることになる。この相対位置に応じて前記燃料排出路の最小流路面積が変化する。
【００１７】
これにより、ニードルリフト量に応じて燃料排出路の最小流路面積が変更され得る。即ち、ニードルリフト量に応じて制御室からの燃料の流出流量が変更され得る。以上より、ニードルの背面にピンを設けるという簡易な構成で、ニードル上昇速度を複数段階に切り換えることが可能となる。
【００１８】
具体的には、第１に、この装置は、前記ニードルのリフト量がゼロよりも大きい所定量に達すると、前記ピンの先端が前記排出オリフィス内に進入開始するように構成され得る。即ち、ニードルリフト量が上記所定量未満ではピンの先端が排出オリフィス内に進入していない。従って、この状態では、燃料排出路の最小流路面積は、排出オリフィスの開口面積そのものと等しい。一方、ニードルリフト量が所定量以上ではピンの先端が排出オリフィス内に進入している。従って、この状態では、燃料排出路の最小流路面積は、排出オリフィスの開口面積からピンの断面積を減じて得られる面積と等しくなる。
【００１９】
即ち、ニードル開弁後におけるニードル上昇中において、燃料排出路の最小流路面積が「大」から「小」へと２段階に切り換えられる。この結果、ニードル上昇速度が「大」から「小」へと２段階に切り換えられる。
【００２０】
第２に、この装置は、前記排出オリフィスには、第１開口部と、前記第１開口部よりも開口面積が大きい第２開口部とが、前記ピンと同軸的に、且つ前記第１開口部が前記第２開口部よりも前記ニードルに近い側に位置するように形成されて、前記ピンには、前記ピンの先端部よりも前記ピンの根元側に周囲に溝が形成された溝部が形成されて、前記ニードルのリフト量がゼロの場合には、前記ピンの先端部（の外周面）と前記第１開口部（の内周面）とが対向し、前記ニードルのリフト量がゼロよりも大きい所定量に達すると、前記ピンの先端部（の外周面）と前記第２開口部（の内周面）とが対向するとともに前記ピンの溝部（の外周面）と前記第１開口部（の内周面）とが対向するように、前記第１及び第２開口部、並びに前記先端部及び前記溝部が配置・構成され得る。
【００２１】
即ち、ニードルリフト量がゼロの場合、燃料排出路の最小流路面積は、第１開口部の開口面積からピンの先端部の断面積を減じて得られる第１面積となる。一方、ニードルリフト量が所定量の場合、燃料排出路の最小流路面積は、第２開口部の開口面積からピンの先端部の断面積を減じて得られる第２面積と、第１開口部の開口面積からピンの溝部の断面積を減じて得られる第３面積との小さい方となる。ここで、第１面積＜第２面積、第１面積＜第３面積が成立する。
【００２２】
従って、ニードル開弁後におけるニードル上昇中において、燃料排出路の最小流路面積が「小」から「大」へと２段階に切り換えられる。この結果、ニードル上昇速度が「小」から「大」へと２段階に切り換えられる。
【００２３】
以上、ニードルの背面に立設されたピンが燃料排出路の排出オリフィス内に進入可能に構成することでニードルリフト量に応じて燃料排出路の最小流路面積を変更する場合について説明した。同様に、ニードルの背面に立設されたピンが燃料流入路の流入オリフィス内に進入可能に構成することでニードルリフト量に応じて燃料流入路の最小流路面積を変更するように構成しても、ニードルの背面にピンを設けるという簡易な構成で、ニードル上昇速度を複数段階に切り換えることが可能となる。
【００２４】
この場合、具体的には、第１に、この装置は、前記ニードルのリフト量がゼロよりも大きい所定量に達すると、前記ピンの先端が前記流入オリフィス内に進入開始するように構成され得る。これにより、ニードル開弁後におけるニードル上昇中において、燃料流入路の最小流路面積が「大」から「小」へと２段階に切り換えられる。この結果、ニードル上昇速度が「小」から「大」へと２段階に切り換えられる。
【００２５】
第２に、この装置は、前記流入オリフィスには、第１開口部と、前記第１開口部よりも開口面積が大きい第２開口部とが、前記ピンと同軸的に、且つ前記第１開口部が前記第２開口部よりも前記ニードルに近い側に位置するように形成されて、前記ピンには、前記ピンの先端部よりも前記ピンの根元側に周囲に溝が形成された溝部が形成されて、前記ニードルのリフト量がゼロの場合には、前記ピンの先端部（の外周面）と前記第１開口部（の内周面）とが対向し、前記ニードルのリフト量がゼロよりも大きい所定量に達すると、前記ピンの先端部（の外周面）と前記第２開口部（の内周面）とが対向するとともに前記ピンの溝部（の外周面）と前記第１開口部（の内周面）とが対向するように、前記第１及び第２開口部、並びに前記先端部及び前記溝部が配置・構成され得る。
【００２６】
これにより、ニードル開弁後におけるニードル上昇中において、燃料流入路の最小流路面積が「小」から「大」へと２段階に切り換えられる。この結果、ニードル上昇速度が「大」から「小」へと２段階に切り換えられる。
【００２７】
更に、ニードルの背面に、燃料排出路の排出オリフィス内に進入可能な第１ピンと、燃料流入路の流入オリフィス内に進入可能な第２ピンとを立設することで、ニードル上昇速度を３段階に切り換えることも可能となる（この構成については後述する。）。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
以下、本発明による内燃機関の燃料噴射制御装置の実施形態について図面を参照しつつ説明する。
【００２９】
図１は、本発明の実施形態による内燃機関（ディーゼル機関）の燃料噴射制御装置１０の全体の概略構成を示している。この燃料噴射制御装置１０は、燃料タンクＴに貯留されている燃料を吸入・吐出する燃料ポンプ２０と、燃料ポンプ２０により吐出された高圧燃料が供給されるコモンレール３０と、コモンレール３０から燃料供給路Ｃ１を通して高圧燃料が供給されて内燃機関の燃焼室（図示せず）に燃料を噴射するインジェクタ４０と、燃料ポンプ２０及びインジェクタ４０を制御するＥＣＵ５０とを備える。燃料ポンプ２０とコモンレール３０は、前記「高圧発生部」に対応している。
【００３０】
なお、図１では、コモンレール３０から１本の燃料供給路Ｃ１を通して高圧燃料が供給される１つのインジェクタ４０が記載されているが、実際には、インジェクタ４０及び燃料供給路Ｃ１は内燃機関の複数の燃焼室の各々に対してそれぞれ設けられていて、各インジェクタ４０は対応する燃料供給路Ｃ１を通してコモンレール３０と個別に接続されている。燃料供給路Ｃ１内の燃料の圧力（以下、「レール圧Pc」と呼ぶ。）は、コモンレール３０内の燃料の圧力と略等しい。以下、説明の便宜上、各図における紙面上の上・下を単に、「上」、「下」と称呼することもある。
【００３１】
燃料ポンプ２０は、ＥＣＵ５０からの指示により燃料の吸入流量を調整可能に構成されている。これにより、燃料の吐出圧（従って、レール圧Pc）が調整できるようになっている。
【００３２】
インジェクタ４０は、主として、ボディ４１と、ボディ４１の内部の第１所定空間においてその軸線方向に摺動可能に且つ互いに同軸的に収容されたニードル４２及びコマンドピストン４７と、ボディ４１の内部の第２所定空間に配設された制御弁４３とを備えている。ここで、ニードル４２及びコマンドピストン４７が前記「ニードル」に対応している。
【００３３】
ニードル４２は、段付円柱状を呈していて、上記第１所定空間をノズル室Ｒ１と低圧室Ｒ３とに区画している。コマンドピストン４７は、円柱状を呈していて、上記第１所定空間を制御室Ｒ２と低圧室Ｒ３とに区画している。また、ニードル４２は、ノズル室Ｒ１と噴射室Ｒ４とを連通・遮断可能となっている。噴射室Ｒ４は、内燃機関の燃焼室（図示せず）に臨むボディ４１の先端部に設けられた複数の噴孔４１ａと連通している。
【００３４】
制御弁４３は、燃料排出路Ｃ２を介して制御室Ｒ２と背圧室Ｒ５とを連通・遮断可能となっている。具体的には、制御弁４３は、弁体４３ａと、電磁石４３ｂと、コイルスプリング４３ｃを備えている。電磁石４３ｂが非通電状態では、コイルスプリング４３ｃの下方への付勢力により弁体４３ａがボディ４１の弁座部４１ｂに接触している。この状態（制御弁４３の閉弁状態）では、制御室Ｒ２と背圧室Ｒ５とが遮断される。一方、ＥＣＵ５０からの指示により電磁石４３ｂが通電状態になると、電磁石４３ｂが発生する吸引力により弁体４３ａが上方へ引かれて弁体４３ａが弁座部４１ｂから離間する。この状態（制御弁４３の開弁状態）では、制御室Ｒ２と背圧室Ｒ５とが連通する。
【００３５】
背圧室Ｒ５は、燃料排出路Ｃ３を介して燃料タンクＴと接続されている。背圧室Ｒ５内の圧力（以下、「リターン圧Pr」と称呼する。）は、常時低圧（大気圧に略等しい）に維持されている。ここで、燃料排出路Ｃ２、背圧室Ｒ５、及び燃料排出路Ｃ３は、前記「燃料排出路」に対応している。
【００３６】
ノズル室Ｒ１は燃料供給路Ｃ１と連通していて、ノズル室Ｒ１内の圧力は上記レール圧Pcと等しい。制御室Ｒ２は、燃料流入路Ｃ４を介して燃料供給路Ｃ１と常時接続されている。従って、制御室Ｒ２には、燃料流入路Ｃ４を介して燃料が流入可能となっている。以下、この場合の燃料の流入流量を「流入流量Qin」と称呼する。また、制御室Ｒ２内の燃料は、制御弁４３の開弁状態にて「燃料排出路」を介して燃料タンクＴへ流出可能となっている。以下、この場合の燃料の流出流量を「流出流量Qout」と称呼する。また、制御室Ｒ２内の圧力を「制御圧Ps」と称呼する。
【００３７】
低圧室Ｒ３は、流路Ｃ５を介して背圧室Ｒ５と連通している。従って、低圧室Ｒ３内の圧力は常時リターン圧Prに等しい。ここで、制御圧Ps＞リターン圧Prが成立するから、コマンドピストン４７（前記「ニードル」の背面側）は、差圧（Ps−Pr）により下方向の力を常時受ける。この結果、コマンドピストン４７の下端面はニードル４２の上端面と常時接触している。即ち、ニードル４２とコマンドピストン４７とは、常時互いに接触した状態で一体的にのみボディ４１内を摺動し得る。
【００３８】
図１に示すように、ニードル４２は、その下端側のテーパー部がボディ４１の円形弁座部４１ｃに当接した状態にて、ノズル室Ｒ１と噴射室Ｒ４とを遮断する。この状態（ニードル４２の閉弁状態）では、燃料が噴射されない。この状態からのニードル４２の上方への移動量（上昇量）を、以下、「ニードルリフト量」と称呼する。
【００３９】
一方、ニードル４２が閉弁状態から上方へ移動（上昇）して上記テーパー部が円形弁座部４１ｃから離間すると、ノズル室Ｒ１と噴射室Ｒ４とが連通する。この状態（ニードル４２の開弁状態、ニードルリフト量＞０）では、燃料が複数の噴孔４１ａを介して図示しない燃焼室へ噴射される。
【００４０】
ニードル４２（前記「ニードル」の先端側）は、ノズル室Ｒ１内の圧力（＝レール圧Pc）により開弁方向（上方向）の力を受ける。一方、コマンドピストン４７（前記「ニードル」の背面側）は、制御室Ｒ２内の圧力（＝制御圧Ps）により閉弁方向（下方向）の力を受ける。また、低圧室Ｒ３内には、ニードル４２を閉弁方向へ微小な力で常時付勢するコイルスプリング４４が配設されている。なお、コイルスプリング４４は、燃料ポンプ２０の非作動中などレール圧Pcが低い場合等において、ニードル４２が開弁して燃料が燃焼室へ流出する事態等の発生を防止するために設けられている。
【００４１】
ニードル４２のレール圧Pcについての受圧面積は、コマンドピストン４７の制御圧Psについての受圧面積よりも小さい。従って、制御圧Ps＝レール圧Pcの場合、ニードル４２は閉弁状態に維持される。制御弁４３の開弁により、制御圧Psがレール圧Pcから低下して所定の「ニードル開弁圧」まで低下すると、ニードル４２が開弁する。
【００４２】
なお、図１では、ニードル４２が間接的に噴孔４１ａを開閉する「ＳＭＳ型」が採用されているが、図２に示すように、ニードル４２が直接的に噴孔４１ａを開閉する「ＶＣＯ型」が採用されてもよい。
【００４３】
次に、制御室Ｒ２周りの拡大図である図３を参照しながら、制御室Ｒ２内の燃料の流出入について説明する。燃料流入路Ｃ４には、流入オリフィスＺ１が介装されている。流入オリフィスＺ１は円形の開口を有していて、その開口面積Ａｉ（一定）は、燃料流入路Ｃ４の最小流路面積に対応する。従って、流入流量Qinは、流入オリフィスＺ１の開口面積Ａｉ（一定）により決定される。
【００４４】
一方、燃料排出路Ｃ２には、排出オリフィスＺ２が介装されている。排出オリフィスＺ２は、コマンドピストン４７の上面（前記「ニードル」の背面）に対向するように且つニードル４２の軸心と同軸的に配置された円形の開口を有している。その開口面積をＡoとする。
【００４５】
コマンドピストン４７の上面（前記「ニードル」の背面）には、ニードル弁４２の軸心（即ち、コマンドピストン４７の軸心）と同軸的に且つコマンドピストン４７と一体的に細長円柱状のピン４５が立設されている。従って、ピン４５は、排出オリフィスＺ２と同軸的に配置されている。ピン４５の断面積（一定）をＡｐとすると、Ａｐ＜Ａｏである。ニードルリフト量が「０」の場合において、ピン４５の先端（上端）は、排出オリフィスＺ２の下端よりも距離ａ（前記所定量）だけ下方向に位置している。
【００４６】
以上より、ニードルリフト量がａ未満の場合（図３を参照）、ピン４５の先端が排出オリフィスＺ２内に進入しない。従って、この状態では、「燃料排出路」の最小流路面積は、排出オリフィスＺ２の開口面積Ａｏそのものと等しくなる。即ち、流出流量Qoutは、排出オリフィスＺ２の開口面積Ａｏにより決定される。一方、ニードルリフト量がａ以上の場合（図４を参照）、ピン４５の先端が排出オリフィスＺ２内に進入する。従って、この状態では、「燃料排出路」の最小流路面積は、減少して、排出オリフィスＺ２の開口面積Ａｏからピン４５の断面積Ａｐを減じて得られる面積（Ａｏ−Ａｐ）と等しくなる。即ち、流出流量Qoutは、面積（Ａｏ−Ａｐ）により決定される。
【００４７】
次に、上記のように構成された燃料噴射制御装置１０の作動について図５を参照しながら説明する。制御弁４３が閉弁状態であって、ニードルリフト量＝０、制御圧Ps＝レール圧Pcの状態にて、時刻ｔ０にて、ＥＣＵ５０の指示により制御弁４３を開弁したものとする。
【００４８】
これにより、時刻ｔ０以降、「燃料排出路」を介して制御室Ｒ２から燃料タンクＴへ燃料が排出されていき、制御圧Psがレール圧Pcから低下していく。これに伴って、燃料流入路Ｃ４を通して制御室Ｒ２に燃料供給路Ｃ１から燃料が流入する。この結果、制御圧Psは、「燃料排出路」の最小流路面積である排出オリフィスＺ２の開口面積Ａｏにより決定される流出流量Qout（＝Qout1）と、燃料流入路Ｃ４の最小流路面積である流入オリフィスＺ１の開口面積Ａｉにより決定される流入流量Qinとの差（＝Qout1−Qin）に応じた速度をもってレール圧Pcから低下していく。
【００４９】
時刻ｔ０以降において低下していく制御圧Psが時刻ｔ１にて、上記「ニードル開弁圧」まで達すると、ニードル４２が開弁し、燃料噴射が開始される。この結果、時刻ｔ１以降、ニードル４２は、制御室Ｒ２内の燃料の体積の減少速度（＝Qout1−Qin）に応じたニードル上昇速度（以下、「第１上昇速度」と呼ぶ。）をもって上昇していく（時刻ｔ１〜ｔ２を参照）。即ち、ニードルリフト量が第１上昇速度をもって「０」から増大していく。この間、燃料噴射は継続される。
【００５０】
ニードルリフト量がａ（図３を参照）に達する時刻ｔ２になると、ピン４５の先端が排出オリフィスＺ２に進入開始する。従って、「燃料排出路」の最小流路面積は、Ａｏから（Ａｏ−Ａｐ）に減少する。即ち、流出流量Qoutは、面積（Ａｏ−Ａｐ）により決定される値Qout2（＜Qout1）となる。この結果、時刻ｔ２以降、ニードル４２は、制御室Ｒ２内の燃料の体積の減少速度（＝Qout2−Qin）に応じたニードル上昇速度（以下、「第２上昇速度」と呼ぶ。第２上昇速度＜第１上昇速度）をもって上昇していく（時刻ｔ２以降を参照）。即ち、ニードルリフト量が第２上昇速度をもって「０」から増大していく。この間も、燃料噴射は継続される。
【００５１】
その後、ＥＣＵ５０からの指示により制御弁４３が閉弁すると、「燃料排出路」が遮断されて制御室Ｒ２からの燃料の排出が中止される（Qout＝０）。一方、燃料流入路Ｃ４を通した制御室Ｒ２への燃料の流入はなおも継続される（Qin＞０）。この結果、ニードル４２は、制御室Ｒ２内の燃料の体積の増大速度（＝Qin）に応じた速度をもって下降していく。この間も、燃料噴射は継続される。そして、ニードルリフト量が「０」に達すると、ニードル４２が閉弁し、燃料噴射が終了する。
【００５２】
以上、説明したように、本発明による燃料噴射制御装置の実施形態によれば、ニードル開弁後におけるニードル上昇中において、「燃料排出路」の最小流路面積が「大」から「小」へと２段階に切り換えられる一方で、燃料流入路Ｃ４の最小流路面積は一定に維持される。この結果、ニードル上昇速度が「大」から「小」へと２段階に切り換えられる。
【００５３】
従って、特に、上記発明の開示の欄にて述べた「シートチョーク期間」にて「噴孔間における噴射燃料量のばらつき」が発生し得る上記「ＶＣＯ型」の場合において、シートチョーク期間を短くして「噴孔間における噴射燃料量のばらつき」の影響を少なくできるとともに、燃料噴射量が大きい場合において燃料噴射量を精度良く調整することができる。
【００５４】
本発明は上記実施形態に限定されることはなく、本発明の範囲内において種々の変形例を採用することができる。
【００５５】
（第１変形例）
図６、及び図７は、上記実施形態の第１変形例における制御室Ｒ２周りの拡大図であり、図３、及び図４にそれぞれ対応している。図６、図７において、図３に示した部材と同一或いは等価な部材には、図３に示した符号と同一の符号が付されている。
【００５６】
図６、図７に示すように、排出オリフィスＺ２には、円形の第１開口部Ｚ２ａと、第１開口部Ｚ２ａよりも拡径された（開口面積が大きい）円形の第２開口部Ｚ２ｂとが、ピン４５と同軸的に、且つ第１開口部Ｚ２ａが第２開口部Ｚ２ｂよりもニードル４２に近い側（下側）に位置するように形成されている。一方、ピン４５には、ピンの先端部４５ａよりも根元側に周囲に環状溝が形成された溝部４５ｂが形成されている。ここで、第１、第２開口部Ｚ２ａ，Ｚ２ｂの開口面積をそれぞれ、Ａｏ１，Ａｏ２とする（Ａｏ１＜Ａｏ２）。また、ピンの先端部４５ａ、溝部４５ｂの断面積をそれぞれ、Ａｐ１，Ａｐ２とする（Ａｐ１＞Ａｐ２）。
【００５７】
ニードルリフト量が「０」の場合（図６を参照）、ピンの先端部４５ａの外周面と第１開口部Ｚ２ａの内周面とが対向する。従って、この状態では、「燃料排出路」の最小流路面積は、値（Ａｏ１−Ａｐ１）となる。即ち、流出流量Qoutは、値（Ａｏ１−Ａｐ１）により決定される。
【００５８】
一方、ニードルリフト量がａに達すると（図７を参照）、ピンの先端部４５ａの外周面と第２開口部Ｚ２ｂの内周面とが対向するとともにピンの溝部４５ｂの外周面と第１開口部Ｚ２ａの内周面とが対向する。従って、この状態では、「燃料排出路」の最小流路面積は、値（Ａｏ２−Ａｐ１）と値（Ａｏ１−Ａｐ２）とのうちで小さい方の値ＭＩＮとなる。即ち、流出流量Qoutは、この値ＭＩＮにより決定される。
【００５９】
ここで、Ａｏ１＜Ａｏ２、Ａｐ１＞Ａｐ２の関係を考慮すると、（Ａｏ１−Ａｐ１）＜ＭＩＮが成立する。従って、ニードル開弁後におけるニードル上昇中において、「燃料排出路」の最小流路面積が「小」から「大」へと２段階に切り換えられる。一方、燃料流入路Ｃ４の最小流路面積は一定に維持される。この結果、図８に示すように、ニードル上昇速度が「小」から「大」へと２段階に切り換えられる。なお、図８における時刻ｔ０，ｔ１，ｔ２はそれぞれ図５における時刻ｔ０，ｔ１，ｔ２に対応している。
【００６０】
従って、特に、上述した「シートチョーク期間」にて「噴孔間における噴射燃料量のばらつき」が発生し得ない上記「ＳＭＳ型」の場合において、パイロット噴射量を精度良く調整し得るとともに、メイン噴射の噴射期間を短くすることができる。
【００６１】
（第２変形例）
図９、及び図１０は、上記実施形態の第２変形例における制御室Ｒ２周りの拡大図である。上記実施形態、及び上記第１変形例では、コマンドピストン４７の上面（前記「ニードル」の背面）に立設されたピン４５が「燃料排出路」の排出オリフィスＺ２内に進入可能に構成することでニードルリフト量に応じて「燃料排出路」の最小流路面積が変更可能とされている。一方、この第２変形例では、コマンドピストン４７の上面（前記「ニードル」の背面）に立設されたピン４６が燃料流入路Ｃ４の流入オリフィスＺ１内に進入可能に構成することでニードルリフト量に応じて燃料流入路Ｃ４の最小流路面積が変更可能とされている。
【００６２】
具体的には、この第２変形例では、燃料排出路Ｃ２に介装された排出オリフィスＺ２は、開口面積Ａｏ（一定）の円形の開口を有している。この開口面積Ａｏは、「燃料排出路」の最小流路面積に対応する。従って、流出流量Qoutは、排出オリフィスＺ２の開口面積Ａｏ（一定）により決定される。
【００６３】
一方、燃料流入路Ｃ４に介装された流入オリフィスＺ１は、コマンドピストン４７の上面（前記「ニードル」の背面）に対向するように且つニードル４２の軸心と同軸的に配置された円形の開口を有している。その開口面積をＡｉとする。
【００６４】
コマンドピストン４７の上面（前記「ニードル」の背面）には、ニードル４２の軸心と同軸的に且つコマンドピストン４７と一体的に細長円柱状のピン４６が立設されている。従って、ピン４６は、流入オリフィスＺ１と同軸的に配置されている。ピン４６の断面積（一定）をＡｐとすると、Ａｐ＜Ａｉである。ニードルリフト量が「０」の場合において、ピン４６の先端（上端）は、流入オリフィスＺ１の下端よりも距離ａだけ下方向に位置している。
【００６５】
ニードルリフト量がａ未満の場合（図９を参照）、ピン４６の先端が流入オリフィスＺ１内に進入しない。従って、この状態では、燃料流入路Ｃ４の最小流路面積は、流入オリフィスＺ１の開口面積Ａｉそのものと等しくなる。即ち、流入流量Qinは、流入オリフィスＺ１の開口面積Ａｉにより決定される。
【００６６】
一方、ニードルリフト量がａ以上の場合（図１０を参照）、ピン４６の先端が流入オリフィスＺ１内に進入する。従って、この状態では、燃料流入路Ｃ４の最小流路面積は、減少して、流入オリフィスＺ１の開口面積Ａｉからピン４６の断面積Ａｐを減じて得られる面積（Ａｉ−Ａｐ）と等しくなる。即ち、流入流量Qinは、面積（Ａｉ−Ａｐ）により決定される。
【００６７】
従って、ニードル開弁後におけるニードル上昇中において、燃料流入路Ｃ４の最小流路面積が「大」から「小」へと２段階に切り換えられる。一方、「燃料排出路」の最小流路面積は一定に維持される。この結果、上記第１変形例と同様、図８に示すように、ニードル上昇速度が「小」から「大」へと２段階に切り換えられる。
【００６８】
従って、この第２変形例によっても、上記第１変形例と同様、特に、上記「ＳＭＳ型」の場合において、パイロット噴射量を精度良く調整し得るとともに、メイン噴射の噴射期間を短くすることができる。
【００６９】
（第３変形例）
図１１、及び図１２は、上記実施形態の第３変形例における制御室Ｒ２周りの拡大図であり、図９、及び図１０にそれぞれ対応している。図１１、図１２において、図９に示した部材と同一或いは等価な部材には、図９に示した符号と同一の符号が付されている。
【００７０】
図１１、図１２に示すように、流入オリフィスＺ１には、円形の第１開口部Ｚ１ａと、第１開口部Ｚ１ａよりも拡径された（開口面積が大きい）円形の第２開口部Ｚ１ｂとが、ピン４６と同軸的に、且つ第１開口部Ｚ１ａが第２開口部Ｚ１ｂよりもニードル４２に近い側（下側）に位置するように形成されている。一方、ピン４６には、ピンの先端部４６ａよりも根元側に周囲に環状溝が形成された溝部４６ｂが形成されている。ここで、第１、第２開口部Ｚ１ａ，Ｚ１ｂの開口面積をそれぞれ、Ａｉ１，Ａｉ２とする（Ａｉ１＜Ａｉ２）。また、ピンの先端部４６ａ、溝部４６ｂの断面積をそれぞれ、Ａｐ１，Ａｐ２とする（Ａｐ１＞Ａｐ２）。
【００７１】
ニードルリフト量が「０」の場合（図１１を参照）、ピンの先端部４６ａの外周面と第１開口部Ｚ１ａの内周面とが対向する。従って、この状態では、燃料流入路Ｃ４の最小流路面積は、値（Ａｉ１−Ａｐ１）となる。即ち、流入流量Qinは、値（Ａｉ１−Ａｐ１）により決定される。
【００７２】
一方、ニードルリフト量がａに達すると（図１２を参照）、ピンの先端部４６ａの外周面と第２開口部Ｚ１ｂの内周面とが対向するとともにピンの溝部４６ｂの外周面と第１開部Ｚ１ａの内周面とが対向する。従って、この状態では、燃料流入路Ｃ４の最小流路面積は、値（Ａｉ２−Ａｐ１）と値（Ａｉ１−Ａｐ２）とのうちで小さい方の値ＭＩＮとなる。即ち、流入流量Qinは、この値ＭＩＮにより決定される。
【００７３】
ここで、Ａｉ１＜Ａｉ２、Ａｐ１＞Ａｐ２の関係を考慮すると、（Ａｉ１−Ａｐ１）＜ＭＩＮが成立する。従って、ニードル開弁後におけるニードル上昇中において、燃料流入路Ｃ４の最小流路面積が「小」から「大」へと２段階に切り換えられる。一方、「燃料排出路」の最小流路面積は一定に維持される。この結果、図５に示すように、ニードル上昇速度が「大」から「小」へと２段階に切り換えられる。
【００７４】
従って、この第３変形例によっても、上記実施形態と同様、特に、上記「ＶＣＯ型」の場合において、シートチョーク期間を短くして「噴孔間における噴射燃料量のばらつき」の影響を少なくできるとともに、燃料噴射量が大きい場合において燃料噴射量を精度良く調整することができる。
【００７５】
（第４変形例）
図１３は、上記実施形態の第４変形例における制御室Ｒ２周りの拡大図である。この第４変形例では、図６に示した上記第１変形例の構成と図９に示した上記第２変形例の構成とを組み合わせて得られる構成が採用されている。図１３において、図６、図９に示した部材と同一或いは等価な部材には、図６、図９に示した符号と同一の符号が付されている。
【００７６】
即ち、ニードル４３の背面に、燃料排出路Ｃ２の排出オリフィスＺ２内に進入可能なピン４５（前記第１ピン）と、燃料流入路Ｃ４の流入オリフィスＺ１内に進入可能なピン４６（前記第２ピン）とが立設されている。加えて、この第４変形例では、図９に示した値ａ（前記所定量）に代えて値ｂ（前記第２所定量）が採用され、図６に示した値ａ（前記所定量）に代えて値ｃ（前記第１所定量）が採用されている。
【００７７】
ここで、ｃ＞ｂの関係がある。従って、ニードル開弁後におけるニードル上昇中において、ニードルリフト量がｂに達すると、燃料流入路Ｃ４の最小流路面積が「大」から「小」へと切り換えられ、ニードルリフト量がｃに達すると、「燃料排出路」の最小流路面積が「小」から「大」へと切り換えられる。
【００７８】
この結果、図１４に示すように、ニードル上昇速度が「小」から「大」の方向に３段階に切り換えられる。なお、図１３における時刻ｔ０，ｔ１はそれぞれ、図５における時刻ｔ０，ｔ１に対応している。図１３における時刻ｔ２，ｔ３はそれぞれ、ニードルリフト量がｂに達する時期、ニードルリフト量がｃに達する時期に対応する。
【００７９】
なお、上記第４変形例では、ｃ＞ｂの関係があるが、ｂ＞ｃの関係がある場合、ニードル開弁後におけるニードル上昇中において、ニードルリフト量がｃに達すると、「燃料排出路」の最小流路面積が「小」から「大」へと切り換えられ、ニードルリフト量がｂに達すると、燃料流入路Ｃ４の最小流路面積が「大」から「小」へと切り換えられる。これによっても、図１４に示すように、ニードル上昇速度が「小」から「大」の方向に３段階に切り換えられる。
【００８０】
上記実施形態、及び各変形例では、前記「ニードル」を構成するニードル４２（前記「先端側部分」）とコマンドピストン４７（前記「背面側部分」）とが別体であるが、ニードル４２とコマンドピストン４７とを一体で構成してもよい。また、上記実施形態、及び各変形例では、低圧室Ｒ３と流路Ｃ５とがなくてもよい。
【００８１】
更には、上記実施形態、及び第１〜第３変形例では、ピン及びオリフィスがニードルと同軸的に設けられているが、ピン及びオリフィスがニードルの軸線と平行に且つ同軸線から偏心した位置に設けられていてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００８２】
【図１】本発明の実施形態に係る燃料噴射制御装置の全体の概略構成図である。
【図２】図１に示した装置における噴孔周りの変形例を示した図である。
【図３】図１に示した装置における、ニードルリフト量がゼロの場合の制御弁周りの拡大図である。
【図４】図１に示した装置における、ニードルリフト量が所定量以上の場合の制御弁周りの拡大図である。
【図５】図１に示した装置における、ニードルリフト量の変化を示したタイムチャートである。
【図６】図１に示した装置の第１変形例における、ニードルリフト量がゼロの場合の制御弁周りの拡大図である。
【図７】図１に示した装置の第１変形例における、ニードルリフト量が所定量以上の場合の制御弁周りの拡大図である。
【図８】図１に示した装置の第１変形例における、ニードルリフト量の変化を示したタイムチャートである。
【図９】図１に示した装置の第２変形例における、ニードルリフト量がゼロの場合の制御弁周りの拡大図である。
【図１０】図１に示した装置の第２変形例における、ニードルリフト量が所定量以上の場合の制御弁周りの拡大図である。
【図１１】図１に示した装置の第３変形例における、ニードルリフト量がゼロの場合の制御弁周りの拡大図である。
【図１２】図１に示した装置の第３変形例における、ニードルリフト量が所定量以上の場合の制御弁周りの拡大図である。
【図１３】図１に示した装置の第４変形例における、ニードルリフト量がゼロの場合の制御弁周りの拡大図である。
【図１４】図１に示した装置の第４変形例における、ニードルリフト量の変化を示したタイムチャートである。
【図１５】従来の燃料噴射制御装置の概略構成図である。
【図１６】図１５に示した装置における噴孔周りの変形例を示した図である。
【符号の説明】
【００８３】
２０…燃料ポンプ、３０…コモンレール、４０…インジェクタ、４１…ボディ、４１ａ…噴孔、４２…ニードル、４３…制御弁、ピン…４５、先端部…４５ａ、溝部…４５ｂ、コマンドピストン…４７、５０…ＥＣＵ、Ｃ１…燃料供給路、Ｃ２，Ｃ３…燃料排出路、Ｃ４…燃料流入路、Ｚ１…流入オリフィス、Ｚ２…排出オリフィス、Ｚ１ａ，Ｚ２ａ…第１開口部、Ｚ１ｂ，Ｚ２ｂ…第２開口部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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