(57)【要約】【課題】合金密度を低下させて所定のクリープ特性を得ることによって、エンジン重量の節減し、エンジン性能を向上させる。【解決手段】  本発明によれば、単結晶合金は、実質的に、４．０〜１０重量％のクロム、１．０〜２．５重量％のモリブデン、５．０重量％までのタングステン、３．０〜８．０重量％のタンタル、５．５〜６．２５重量％のアルミニウム、６．０〜１７重量％のコバルト、０．２％までのハフニウム、４．０〜６．０重量％のレニウム、１．０〜３．０重量％のルテニウム、残部がニッケルからなる。さらに、本発明の単結晶合金は、１．０〜７．５重量％、好ましくは２．０〜７．０重量％の範囲のタングステンとモリブデンの総量、９〜２４．５重量％、好ましくは１３〜２２重量％の範囲の耐火物の総量、および０．１６〜０．６７、好ましくは０．２０〜０．４５の範囲の耐火物の総量に対するレニウム比率を有する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
４．０〜１０重量％のクロム、１．０〜２．５重量％のモリブデン、５．０重量％までのタングステン、３．０〜８．０重量％のタンタル、５．５〜６．２５重量％のアルミニウム、６．０〜１７重量％のコバルト、０．２重量％のハフニウム、４．０〜６．０重量％のレニウム、１．０〜３．０重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなる組成を有することを特徴とする単結晶合金。
【請求項２】
タングステンとモリブデンの総量が、１．０〜７．５重量％の範囲にあることを特徴とする請求項１に記載の単結晶合金。
【請求項３】
タングステンとモリブデンの総量が、２．０〜７．０重量％の範囲にあることを特徴とする請求項１に記載の単結晶合金。
【請求項４】
耐火物元素（Ｍｏ＋Ｗ＋Ｔａ＋Ｒｅ＋Ｒｕ）の総量が、９．０〜２４．５重量％の範囲にあることを特徴とする請求項１に記載の単結晶合金。
【請求項５】
耐火物元素（Ｍｏ＋Ｗ＋Ｔａ＋Ｒｅ＋Ｒｕ）の総量が、１３〜２２重量％の範囲にあることを特徴とする請求項１に記載の単結晶合金。
【請求項６】
耐火物元素の総量に対するレニウムの比率が、０．１６〜０．６７の範囲にあることを特徴とする請求項１に記載の単結晶合金。
【請求項７】
耐火物元素の総量に対するレニウムの比率が、０．２０〜０．４５の範囲にあることを特徴とする請求項１に記載の単結晶合金。
【請求項８】
０．３００〜０．３２５ポンド／立方インチの範囲の密度を有することを特徴とする請求項１に記載の単結晶合金。
【請求項９】
１０６×１０3〜１２４×１０3の範囲の特定クリープ強度を有することを特徴とする請求項１に記載の単結晶合金。
【請求項１０】
０．３１０ポンド／立方インチ未満の密度、および１０６×１０3〜１１０×１０3インチの範囲における特定クリープ強度を特徴とする請求項１に記載の単結晶合金。
【請求項１１】
上記密度は、０．３００〜０．３１０ポンド／立方インチの範囲であることを特徴とする請求項１０に記載の単結晶合金。
【請求項１２】
８．０〜１０重量％のクロム、５．０重量％までのタングステン、１．５〜２．５重量％のモリブデン、４．０〜５．０重量％のタンタル、５．６５〜６．２５重量％のアルミニウム、１１．５〜１３．５重量％のコバルト、０．２重量％までのハフニウム、５．０〜６．０重量％のレニウム、１．５〜２．５重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなることを特徴とする請求項１０に記載の単結晶合金。
【請求項１３】
耐火物元素の総量が２１重量％未満であることを特徴とする請求項１２に記載の単結晶合金。
【請求項１４】
耐火物元素の総量が、１３．０〜１４．０重量％の範囲であることを特徴とする請求項１３に記載の単結晶合金。
【請求項１５】
耐火物元素の総量に対するレニウムの比率は、０．２４より大きいことを特徴とする請求項１２に記載の単結晶合金。
【請求項１６】
上記耐火物元素の対するレニウムの比率が、０．３８〜０．４３の範囲であることを特徴とする請求項１５に記載の単結晶合金。
【請求項１７】
０．３２５ポンド／立方インチ以下の密度、および１２０×１０3〜１２４×１０3インチの範囲の特定クリープ強度を有することを特徴とする請求項１に記載の単結晶合金。
【請求項１８】
上記密度が、０．３２０〜０．３２５ポンド／立方インチの範囲であることを特徴とする請求項１７に記載の単結晶合金。
【請求項１９】
４．０〜８．０重量％のクロム、１．０〜２．０重量％のモリブデン、５．０重量％までのタングステン、７．０〜８．０重量％のタンタル、５．５〜６．２５重量％のアルミニウム、１２〜１７重量％のコバルト、０．２重量％までのハフニウム、５．０〜６．０重量％のレニウム、１．５〜２．５重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなることを特徴とする請求項１７に記載の単結晶合金。
【請求項２０】
耐火物元素の総量が、２３．５重量％以下であることを特徴とする請求項１９に記載の単結晶合金。
【請求項２１】
上記耐火物元素の総量が、２０．５〜２２．０重量％の範囲であることを特徴とする請求項２０に記載の単結晶合金。
【請求項２２】
上記耐火物元素の総量に対するレニウムの比率は、０．２１〜０．４１の範囲であることを特徴とする請求項２０に記載の単結晶合金。
【請求項２３】
タングステンとモリブデンの総量が、７．０重量％以下であることを特徴とする請求項２０に記載の単結晶合金。
【請求項２４】
上記タングステンとモリブデンの総量が、６．０〜７．０重量％の範囲であることを特徴とする請求項２３に記載の単結晶合金。
【請求項２５】
０．３１０〜０．３２０ポンド／立方インチの範囲の密度、および１１２×１０3〜１２０×１０3インチの範囲の特定クリープ強度を有することを特徴とする請求項１に記載の単結晶合金。
【請求項２６】
４．０〜８．０重量％のクロム、４．５〜５．５重量％のタングステン、１．０〜２．０重量％のモリブデン、４．０〜６．０重量％のタンタル、５．５〜６．２５重量％のアルミニウム、６〜１３．０重量％のコバルト、０．２重量％のハフニウム、４．０〜５．２５重量％のレニウム、１．５〜２．５重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなることを特徴とする請求項２５に記載の単結晶合金。
【請求項２７】
耐火物元素の総量が、２１．２５重量％までであることを特徴とする請求項２６に記載の単結晶合金。
【請求項２８】
上記耐火物元素の総量が、１６〜２０重量％の範囲であることを特徴とする請求項２７に記載の単結晶合金。
【請求項２９】
上記耐火物元素の総量に対するレニウムの比率が、０．１８より大きいことを特徴とする請求項２６に記載の単結晶合金。
【請求項３０】
上記耐火物元素の総量に対するレニウムの比率が、０．２６〜０．２９の範囲にあることを特徴とする請求項２９に記載の単結晶合金。
【請求項３１】
０．３１３〜０．３１９ポンド／立方インチの範囲の密度、および１１３×１０3〜１２０×１０3インチの範囲の特定クリープ強度を有することを特徴とする請求項２６に記載の単結晶合金。
【請求項３２】
上記密度が、０．３１０〜０．３２０ポンド／立方インチの範囲であることを特徴とする請求項２６に記載の単結晶合金。
【請求項３３】
４．０〜１０重量％のクロム、１．０〜２．５重量％のモリブデン、５．０重量％までのタングステン、３．０〜８．０重量％のタンタル、５．５〜６．２５重量％のアルミニウム、６〜１７重量％のコバルト、０．２重量％までのハフニウム、４．０〜６．０重量％のレニウム、１．０〜３．０重量％のルテニウム、残部のニッケルからなる単結晶合金から形成されることを特徴とするタービンエンジンコンポーネント。
【請求項３４】
上記合金のタングステンとモリブデンの総量が、１．０〜７．５重量％の範囲にあることを特徴とする請求項３３に記載のタービンエンジンコンポーネント。
【請求項３５】
上記合金のタングステンとモリブデンの総量が、２．０〜７．０重量％の範囲にあることを特徴とする請求項３３に記載のタービンエンジンコンポーネント。
【請求項３６】
耐火物元素の総量が、９．０〜２４．５重量％の範囲にあることを特徴とする請求項３３に記載のタービンエンジンコンポーネント。
【請求項３７】
耐火物元素の総量が、１３〜２２重量％の範囲にあることを特徴とする請求項３３に記載のタービンエンジンコンポーネント。
【請求項３８】
耐火物元素の総量に対するレニウムの比率が、０．１６〜０．６７の範囲にあることを特徴とする請求項３３に記載のタービンエンジンコンポーネント。
【請求項３９】
耐火物元素の総量に対するレニウムの比率が、０．２０〜０．４５の範囲にあることを特徴とする請求項３３に記載のタービンエンジンコンポーネント。
【請求項４０】
上記合金が、０．３００〜０．３２５ポンド／立方インチの範囲の密度を有することを特徴とする請求項３３に記載のタービンエンジンコンポーネント。
【請求項４１】
上記合金が、１０６×１０3〜１２４×１０3インチの範囲の特定クリープ強度を有することを特徴とする請求項３３に記載のタービンエンジンコンポーネント。
【請求項４２】
タービンブレードを含むことを特徴とする請求項３３に記載のタービンエンジンコンポーネント。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タービンエンジンコンポーネントにおいて特に使用される比較的に低密度の単結晶合金に関する。
【背景技術】
【０００２】
タービンブレードなどの高速ロータタービンエンジンコンポーネントは、高温クリープ破断強度を適正なレベルに維持しつつ、出来る限り低密度の材料を必要とする。合金設計の原理によって、合金密度を過度に上げることなくクリープ特性を最大限となすことができるようになった。新規なエンジン設計では、ＡＮ2（Ａ＝面積、Ｎ＝ロータ速度）が極めて高いような条件に適応するように、非常に高レベルの性能を要求される。このことにより、合金設計の原理における新しい知見が必要である。より高度な高速ロータ設計に関して、ディスクにかかるブレードの引張力を最小限にして、それによってディスク全体の寸法を最小限にするのに、タービンブレードの重量（密度）は極めて重要である。従来の第２世代の単結晶合金は、０．３１２〜０．３２３ポンド／立方インチの範囲の密度を有し、製品に広く採用されており、強度が増加した第３世代および第４世代の単結晶合金は、０．３２４〜０．３３１ポンド／立方インチの範囲の高密度となる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
所定のクリープ特性に対して合金密度を低下させることによって、エンジン重量の節減し、エンジン性能を向上させる。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
より高度なエンジンの必要条件に適合するように、単純な適用例において、３つの合金クラスが提案される。第１の合金クラスは、０．３２５ポンド／立方インチ以下、好ましくは、０．３２０〜０．３２５ポンド／立方インチの中程度の密度に対応し、１２０×１０3〜１２４×１０3インチの比較的高いクリープ強度および特定クリープ強度（ｓｐｅｃｉｆｉｃ  ｃｒｅｅｐ  ｓｔｒｅｎｇｔｈ）特性を与える。第２のクラスに属する合金は、０．３１０〜０．３２０ポンド／立方インチの範囲の低い密度、および１１２×１０3〜１２０×１０3インチのクリープ強度を有する。第３の合金クラスは、極めて低密度（０．３１０ポンド／立方インチまたはそれ未満、好ましくは、０．３００〜０．３１０ポンド／立方インチの範囲）、および１０６×１０3〜１１０×１０3の範囲の中レベルから高レベルのクリープ強度および特定クリープ強度特性を有する。このような適用例においては、クリープ強度および特定クリープ強度は、１８００°Ｆ（約９８２°C）の試験温度で３００時間の破断寿命を及ぼす応力に基づいて決定される。
【０００５】
本発明によれば、単結晶合金は、実質的に、４．０〜１０重量％のクロム、１．０〜２．５重量％のモリブデン、５．０重量％までのタングステン、３．０〜８．０重量％のタンタル、５．５〜６．２５重量％のアルミニウム、６．０〜１７重量％のコバルト、０．２％までのハフニウム、４．０〜６．０重量％のレニウム、１．０〜３．０重量％のルテニウム、残部がニッケルからなる。さらに、本発明の単結晶合金は、１．０〜７．５重量％、好ましくは２．０〜７．０重量％の範囲のタングステンとモリブデンの総量、および９〜２４．５重量％、好ましくは１３〜２２重量％の範囲の（Ｍｏ＋Ｗ＋Ｔａ＋Ｒｅ＋Ｒｕ）の耐火物の総量を有する。さらに、本発明の単結晶合金は、０．１６〜０．６７、好ましくは０．２０〜０．４５の範囲の耐火物の総量に対するレニウム比率を有する。
【０００６】
ＡＮ2の高い用途における低密度単結晶合金の他の詳細については、他の目的および付随する利点とともに、以下に記載される。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
本発明によれば、高圧タービンブレードなどのタービンエンジンコンポーネントが製造される単結晶合金を提供する。本発明の合金は、実質的には、４．０〜１０重量％のクロム、１．０〜２．５重量％のモリブデン、５．０重量％までのタングステン、３．０〜８．０重量％のタンタル、５．５〜６．２５重量％のアルミニウム、６．０〜１７重量％のコバルト、０．２重量％までのハフニウム、４．０〜６．０重量％のレニウム、１．０〜３．０重量％のルテニウム、および残部がニッケルからなる。本発明の合金は、好ましくは、１．０〜７．５重量％、好ましくは２．０〜７．０重量％のタングステンとモリブデンの総量を有し、および９〜２４．５重量％、好ましくは１３〜２２重量％の範囲の耐火物元素の総量（Ｍｏ＋Ｗ＋Ｔａ＋Ｒｅ＋Ｒｕの合計）、０．１６〜０．６７、好ましくは０．２０〜０．４５の範囲の耐火物元素の総量に対するレニウムの比率、０．３００〜０．３２５ポンド／立方インチの範囲の密度、１０６×１０3〜１２４×１０3インチの特定クリープ強度を有する。特定クリープ強度は、１８００°Ｆにおいて３００時間の破断寿命を及ぼす応力によって決定され、密度によって分けることができる。
【０００８】
本発明の合金は、クリープ強度に悪影響を与えずに密度を低下させるために、極めて低濃度のＷ＋Ｍｏ、中濃度の耐火物元素の総量、および耐火物元素の総量に対するレニウムの高い比率によって特徴付けられる。従来においては、比較的に低密度の合金を設計する試しみとして、低濃度の耐火物元素および極めて低濃度のレニウムまたはレニウムのない組成を用いていた。これらの試みによって、クリープ強度を犠牲にした低密度の合金を得ていた。本発明の合金は、比較的高濃度のレニウムによって、他の耐火物元素（Ｍｏ、Ｗ、ＴａおよびＲｕ）をより多く除去することを補償できることを示す。密度を低下して従来の第２世代単結晶合金よりも優れたクリープ強度レベルを得ることができ、密度を大幅に低下してＰＷＡ１４８４の特定クリープ強度に近づくまたは超える特定クリープ強度を得ることができる。本発明の方法を用いることで、密度を大幅に低下させるために、密度を低下させるか、またはクリープ強度をわずかに低下させるかをトレードしつつ、強度レベルを維持することが出来る。このようなトレードオフの関係を、特定クリープ強度を同様のレベルに維持しつつ、得ることができる。
【０００９】
中程度の密度の合金クラスは、０．３２５ポンド／立方インチ以下、好ましくは、０．３２０〜０．３２５ポンド／立方インチの範囲の密度、１２０×１０3〜１２４×１０3インチの範囲の特定クリープ強度、７．０重量％以下、好ましくは６．０〜７．０重量％の範囲のタングステンとモリブデン、２３．５重量％以下、好ましくは２０．５〜２２重量％の範囲の耐火物元素の総量、および０．２１〜０．４１、好ましくは０．２１〜０．３０の範囲の耐火物元素の総量に対するレニウムの比率、によって特徴付けられる。このような合金クラスは、４．０〜８．０重量％のクロム、１．０〜２．０重量％のモリブデン、５．０重量％までのタングステン、７．０〜８．０重量％のタンタル、５．６５〜６．２５重量％のアルミニウム、１２〜１７重量％のコバルト、０．２重量％までのハフニウム、５．０〜６．０重量％のレニウム、１．５〜２．５重量％のルテニウムおよび残部のニッケルからなる組成を有する。
【００１０】
本発明による中程度の密度の合金の例示的な組成は、以下の通りである。
【００１１】
合金Ａは、５．０重量％のクロム、１．５重量％のモリブデン、５．０重量％のタングステン、８．０重量％のタンタル、５．６５重量％のアルミニウム、１２．５重量％のコバルト、０．１重量％のハフニウム、５．０重量％のレニウム、２．０重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなる。モリブデンとタングステンの総量は、６．５重量％である。耐火物元素の総量は、２１．５重量％であり、耐火物元素の総量に対するレニウムの比率は、０．２３である。この合金は、０．３２４ポンド／立方インチの密度を有し、１２０×１０3インチの特定クリープ強度を有する。
【００１２】
合金Ｂは、５．０重量％のクロム、１．５重量％のモリブデン、５．０重量％のタングステン、８．０重量％のタンタル、６．０重量％のアルミニウム、１６．５重量％のコバルト、０．１重量％のハフニウム、５．０重量％のレニウム、２．０重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなる組成を有する。モリブデンとタングステンの総量は、６．５重量％である。耐火物元素の総量は、２１．５重量％で、耐火物元素の総量に対するレニウムの比率は、０．２３である。この合金は、０．３２３ポンド／立方インチの密度および１２４×１０3インチの特定クリープ強度を有する。
【００１３】
合金Ｃは、５．０重量％のクロム、１．５重量％のモリブデン、５．０重量％のタングステン、７．０重量％のタンタル、６．０重量％のアルミニウム、１２．５重量％のコバルト、０．１重量％のハフニウム、５．０重量％のレニウム、２．０重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなる組成を有する。モリブデンとタングステンの総量は、６．５重量％である。耐火物元素の総量は、２０．５重量％で、耐火物元素の総量に対するレニウムの比率は、０．２４である。この合金は、０．３２１ポンド／立方インチの密度、および１２３×１０3の特定クリープ強度を有する。
【００１４】
本発明によれば低密度単結晶合金は、０．３１０〜０．３２０ポンド／立方インチの範囲の密度を有し、１１２×１０3〜１２０×１０3インチの範囲の特定クリープ強度を有する。このような合金は、４．０〜８．０重量％のクロム、４．５〜５．５重量％のタングステン、１．０〜２．０重量％のモリブデン、４．０〜６．０重量％のタンタル、５．５〜６．２５重量％のアルミニウム、６．０〜１３重量％のコバルト、０．２重量％までのハフニウム、４．０〜５．２５重量％のレニウム、１．５〜２．５重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなる組成を有する。この合金は、２１．２５重量％まで、好ましくは１６〜２０重量％の耐火物元素の総量を有する。耐火物元素の総量に対するレニウムの比率は、０．１８より大きく、好ましくは、０．２６〜０．２９の範囲である。
【００１５】
本発明による低密度合金の例示的な組成は、以下の通りである。
【００１６】
合金Ｄは、５．０重量％のクロム、５．０重量％のタングステン、１．５重量％のモリブデン、６．０重量％のタンタル、６．０重量％のアルミニウム、１２．５重量％のコバルト、０．１重量％のハフニウム、５．０重量％のレニウム、２．０重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなる組成を有する。モリブデンとタングステンの総量は、６．５重量％である。耐火物元素の総量は、１７．５重量％で、耐火物元素の総量に対するレニウムの比率は０．２９である。この合金は、０．３１５ポンド／立方インチの密度を有し、１１９×１０3インチの特定クリープ強度を有する。
【００１７】
合金Ｅは、５．０重量％のクロム、４．５重量％のタングステン、１．５重量％のモリブデン、６．０重量％のタンタル、６．０重量％のアルミニウム、１２．５重量％のコバルト、０．１重量％のハフニウム、４．５重量％のレニウム、２．０重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなる組成を有する。モリブデンとタングステンの総量は、６．０重量％である。耐火物元素の総量は、１６．５重量％で、耐火物元素の総量に対するレニウムの比率は、０．２７である。この合金は、０．３１３ポンド／立方インチの密度および１１３×１０3インチの特定クリープ強度を有する。
【００１８】
合金Ｆは、５．０重量％のクロム、５．０重量％のタングステン、１．５重量％のモリブデン、６．０重量％のタンタル、６．０重量％のアルミニウム、６．０重量％のコバルト、０．１重量％のハフニウム、５．０重量％のレニウム、２．０重量％のルテニウム、残部のニッケルからなる組成を有する。モリブデンとタングステンの総量は、６．５重量％である。耐火物元素の総量は、１９．５重量％で、耐火物元素の総量に対するレニウムの比率は、０．２６である。この合金は、０．３１９ポンド／立方インチの密度、および１２０×１０3インチの特定クリープ強度を有する。
【００１９】
極めて低密度の合金クラスは、０．３１０ポンド／立方インチ未満、好ましくは、０．３００〜０．３１０ポンド／立方インチの範囲の密度、１０６×１０3〜１１０×１０3インチの範囲の特定クリープ強度、７．５重量％未満、好ましくは４．０重量％未満のタングステンとモリブデンの総量、２１．０重量％以下、好ましくは１３〜１４重量％の範囲の耐火物元素の総量、および０．２４以上、好ましくは０．３８〜０．４３の範囲の耐火物元素の総量に対するレニウムの比率、によって特徴付けられる。この合金クラスは、８．０〜１０重量％のクロム、５．０重量％までのタングステン、１．５〜２．５重量％のモリブデン、４．０〜５．０重量％のタンタル、５．６５〜６．２５重量％のアルミニウム、１１．５〜１３．５重量％のコバルト、０．２重量％までのハフニウム、５．０〜６．０重量％のレニウム、１．５〜２．５重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなる組成（タングステンは最小限もしくはゼロ）を有する。
【００２０】
本発明による極めて低密度の合金の例示的な組成は以下の通りである。
【００２１】
合金Ｇは、８．０重量％のクロム、０重量％のタングステン、２．０重量％のモリブデン、４．０重量％のタンタル、６．０重量％のアルミニウム、１２．５重量％のコバルト、０．１重量％のハフニウム、６．０重量％のレニウム、２．０重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなる組成を有する。モリブデンとタングステンの総量は２．０重量％である。耐火物元素の総量は、１４重量％で、耐火物元素の総量に対するレニウムの比率は、０．４３である。この合金は、０．３０７ポンド／立方インチの密度と、１１０×１０3インチの特定クリープ強度を有する。
【００２２】
合金Ｈは、１０．０重量％のクロム、０重量％のタングステン、２．０重量％のモリブデン、４．０重量％のタンタル、６．０重量％のアルミニウム、１２．５重量％のコバルト、０．１重量％のハフニウム、５．５重量％のレニウム、２．０重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなる組成を有する。モリブデンとタングステンの総量は、２．０重量％である。耐火物元素の総量は、１３．５重量％で、耐火物元素の総量に対するレニウムの比率は、０．４１である。この合金は、０．３０４ポンド／立方インチの密度および１１０×１０3インチの特定クリープ強度を有する。
【００２３】
合金Ｉは、１０．０重量％のクロム、０重量％のタングステン、２．０重量％のモリブデン、４．０重量％のタンタル、６．０重量％のアルミニウム、１２．５重量％のコバルト、０．１重量％のハフニウム、５．０重量％のレニウム、２．０重量％のルテニウム、および残部のニッケルからなる組成を有する。モリブデンとタングステンの総量は、２．０重量％である。耐火物元素の総量は、１３重量％で、耐火物元素の総量に対するレニウムの比率は、０．３８である。この合金は、０．３０２ポンド／立方インチの密度および１０６×１０3特定クリープ強度を有する。
【００２４】
レニウムの量が５．０〜６．０重量％の場合、ルテニウムは１．５〜２．５重量％、コバルトの量は、１２〜１７重量％の範囲であり、合金組成は、ＴＣＰ相（Ｔｏｐｏｌｏｇｉｃａｌｌｙ  ｃｌｏｓｅ−ｐａｃｋｅｄ  ｐｈａｓｅｓ）およびＳＲＺ（二次反応層）の不安定性などの微細構造の不安定な相の形成を回避することが出来る。
【００２５】
上述した合金組成および特性は、以下の表１に記載する。
【００２６】
【表１】
2008150707.tif 000002
【００２７】
化学組成は、重量％で示し、密度および特定クリープ強度の単位は、それぞれ、ポンド／立方インチおよび１０3インチで示す。レニウム／耐火物元素という用語は、合金における耐火物元素の総量に対するレニウムの量の比率を示す。
【００２８】
本発明の単結晶合金は、当分野で周知な標準的な方向性凝固法を用いて鋳造することが出来る。同様に、高圧タービンブレードなどのタービンエンジンコンポーネントは、当分野で周知な標準的な方向性凝固法を用いて本発明の合金から製造することができる。