(57)【要約】【課題】降圧用に絶縁変圧器を必要とする低圧大容量の用途に対して、移相角の小さい交流相間リアクトルを使用して並列２４パルス整流回路を小形化、低価格化する。【解決手段】３巻線絶縁変圧器２の２次巻線２１，２２に接続された交流相間リアクトル３Ａと、その出力側のリアクトル３Ｂ，３Ｃと、これらの出力側に接続されて直流側が並列接続された３相ブリッジ整流器１Ａ〜１Ｄとを備え、リアクトル３Ａは、第１の入出力端子群に流れる電流と第２の入出力端子群に流れる電流との実効値が等しく、電流位相差がほぼ３０度のときにリアクトル３Ａの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合され、リアクトル３Ｂ，３Ｃは、それらの第１，第２の出力端子群から流出する電流の実効値が等しく、電流位相差がほぼ１５度のときに当該リアクトルの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合される。【選択図】図１
2008278713.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに絶縁され、かつ、出力電圧がほぼ３０度の位相差を持つ第１，第２の３相交流電源のうち、
第１の３相交流電源の出力が、第１の相間リアクトルの第１の入力端子群と出力端子群とを介して第２の相間リアクトルの入力端子群に入力され、
第２の３相交流電源の出力が、第１の相間リアクトルの第２の入力端子群と出力端子群とを介して第３の相間リアクトルの入力端子群に入力され、
第２の相間リアクトルの第１の出力端子群が第１の３相整流器の入力端子群に接続され、
第２の相間リアクトルの第２の出力端子群が第２の３相整流器の入力端子群に接続され、
第３の相間リアクトルの第１の出力端子群が第３の３相整流器の入力端子群に接続され、
第３の相間リアクトルの第２の出力端子群が第４の３相整流器の入力端子群に接続され、
第１〜第４の３相整流器の直流端子が直接または直流リアクトルを介して並列接続されてなる整流回路において、
第１の相間リアクトルは、
第１の入力端子群及び出力端子群に流れる電流と、第２の入力端子群及び出力端子群に流れる電流と、の実効値が等しく、かつ、これらの電流の位相差がほぼ３０度のときにリアクトルの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合され、
第２及び第３の相間リアクトルは、
各相間リアクトルの第１の出力端子群から流出する電流と、第２の出力端子群から流出する電流と、の実効値が等しく、かつ、これらの電流の位相差がほぼ１５度のときに当該リアクトルの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合されてなることを特徴とする並列２４パルス整流回路。
【請求項２】
３相交流電源が、第１の相間リアクトルの第１の巻線群を介して第１の３相絶縁変圧器の入力端子に入力されると共に、第１の相間リアクトルの第２の巻線群を介して第２の３相絶縁変圧器の入力端子に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の出力端子が、第２の相間リアクトルの入力端子群及び第１の出力端子群を介して第１の３相整流器の入力端子群に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の出力端子が、第２の相間リアクトルの入力端子群及び第２の出力端子群を介して第２の３相整流器の入力端子群に接続され、
第２の３相絶縁変圧器の出力端子が、第３の相間リアクトルの入力端子群及び第１の出力端子群を介して第３の３相整流器の入力端子群に接続され、
第２の３相絶縁変圧器の出力端子が、第３の相間リアクトルの入力端子群及び第２の出力端子群を介して第４の３相整流器の入力端子群に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の出力電圧と第２の３相絶縁変圧器の出力電圧との位相差がほぼ３０度であり、
第１〜第４の３相整流器の直流端子が直接または直流リアクトルを介して並列接続されてなる整流回路において、
第１の相間リアクトルは、第１の巻線群及び第２の巻線群の巻数が等しく、かつ同一鉄心に巻かれる巻線が互いに逆極性に磁気結合しており、
第２及び第３の相間リアクトルは、
各相間リアクトルの第１の出力端子群から流出する電流と、第２の出力端子群から流出する電流と、の実効値が等しく、かつ、これらの電流の位相差がほぼ１５度のときに当該リアクトルの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合されていることを特徴とする並列２４パルス整流回路。
【請求項３】
３相交流電源が、第１の相間リアクトルの入力端子群及び第１の出力端子群を介して第１の３相絶縁変圧器の入力端子に接続されると共に、第１の相間リアクトルの入力端子群及び第２の出力端子群を介して第２の３相絶縁変圧器の入力端子に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の第１の出力端子が、第２の相間リアクトルの第１の入力端子群及び出力端子群を介して第１の３相整流器の入力端子群に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の第２の出力端子が、第２の相間リアクトルの第２の入力端子群及び出力端子群を介して第２の３相整流器の入力端子群に接続され、
第２の３相絶縁変圧器の第１の出力端子が、第３の相間リアクトルの第１の入力端子群及び出力端子群を介して第３の３相整流器の入力端子群に接続され、
第２の３相絶縁変圧器の第２の出力端子が、第３の相間リアクトルの第２の入力端子群及び出力端子群を介して第４の３相整流器の入力端子群に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の第１の出力端子の電圧と第２の出力端子の電圧との位相差がほぼ３０度であり、
第２の３相絶縁変圧器の第１の出力端子の電圧と第２の出力端子の電圧との位相差がほぼ３０度であり、
第１〜第４の３相整流器の直流端子が直接または直流リアクトルを介して並列接続されてなる整流回路において、
第１の相間リアクトルは、
第１の出力端子群から流出する電流と、第２の出力端子群から流出する電流と、の実効値が等しく、かつ、これらの電流の位相差がほぼ１５度のときに当該リアクトルの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合され、
第２及び第３の相間リアクトルは、
第１の入力端子群及び出力端子群に流れる電流と、第２の入力端子群及び出力端子群に流れる電流と、の実効値が等しく、かつ、これらの電流の位相差がほぼ３０度のときに当該リアクトルの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合されていることを特徴とする並列２４パルス整流回路。
【請求項４】
３相交流電源が、第１の相間リアクトルの入力端子群及び第１の出力端子群を介して第２の相間リアクトルの入力端子群に接続されると共に、第１の相間リアクトルの入力端子群及び第２の出力端子群を介して第３の相間リアクトルの入力端子群に接続され、
第２の相間リアクトルの第１の出力端子群が第１の３相絶縁変圧器を介して第１の３相整流器の入力端子群に接続され、
第２の相間リアクトルの第２の出力端子群が第２の３相絶縁変圧器を介して第２の３相整流器の入力端子群に接続され、
第３の相間リアクトルの第１の出力端子群が第３の３相絶縁変圧器を介して第３の３相整流器の入力端子群に接続され、
第３の相間リアクトルの第２の出力端子群が第４の３相絶縁変圧器を介して第４の３相整流器の入力端子群に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の出力電圧と第２の３相絶縁変圧器の出力電圧との位相差がほぼ３０度であり、
第３の３相絶縁変圧器の出力電圧と第４の３相絶縁変圧器の出力電圧との位相差がほぼ３０度であり、
第１〜第４の３相整流器の直流端子が直接または直流リアクトルを介して並列接続されてなる整流回路において、
前記第１の相間リアクトルは、
第１の出力端子群から流出する電流と、第２の出力端子群から流出する電流と、の実効値が等しく、かつ、これらの電流の位相差がほぼ１５度のときに当該リアクトルの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合され、
第２及び第３の相間リアクトルは、第１の出力端子群に接続された第１の巻線群と、第２の出力端子群に接続された第２の巻線群と、の巻数が等しく、かつ同一鉄心に巻かれる巻線が互いに逆極性に磁気結合していることを特徴とする並列２４パルス整流回路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、３相交流電圧を３相整流器により整流して直流電圧を得る整流回路に関し、詳しくは、４台の３相整流器の直流側が並列接続されてなる並列２４パルス整流回路に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
３相交流電力を直流電力に変換する電力変換器として、３相ブリッジ整流器がよく用いられている。３相ブリッジ整流器は、電源の１サイクルに６回の転流を行うことから、その回路は６パルス整流回路とも呼ばれている。更に、３相ブリッジ整流器を複数台組み合わせることにより、１２パルス整流回路または１８パルス整流回路などの多パルス整流回路を構成することが可能である。
これらの多パルス整流回路は、転流回数が増えるため、電源に流れる高調波電流を低減できること、大容量化できることは、利点として良く知られている。
【０００３】
図６及び図７は、ダイオードまたはサイリスタにより構成された２台の３相ブリッジ整流器からなる１２パルス整流回路の構成例を示しており、例えば非特許文献１に記載された回路と原理的に同一である。
図６及び図７において、１Ａ，１Ｂは３相ブリッジ整流器、２は一方の２次巻線がスター結線、他方の２次巻線がデルタ結線され、両２次巻線の出力電圧が３０度の位相差をもつ３巻線絶縁変圧器である。また、Ｕ，Ｖ，Ｗは３相入力端子、Ｐ，Ｎは直流出力端子を示している。
【０００４】
図６の回路では、２台の３相ブリッジ整流器１Ａ，１Ｂが直列接続されており、主に高圧大容量用途に適している。
一方、図７の回路は、相間リアクトル５を介して２台の３相ブリッジ整流器１Ａ，１Ｂの直流回路が並列接続された並列１２パルス整流回路であり、主に低圧大容量用途に適している。ここで、相間リアクトル５は、並列接続された３相ブリッジ整流器１Ａ，１Ｂ間を横流する高調波電流を抑制する作用を果している。
図６及び図７の回路では、２台の３相ブリッジ整流器１Ａ，１Ｂが発生する第５次及び第７次の高調波が理想的には相殺されるので、電源の高調波を低減することができる。
【０００５】
次に、図８は、非特許文献２に記載されている回路と原理的に同一の回路である。
この回路では、図６や図７に示した絶縁変圧器２に代えて、一相あたり３巻線が磁気結合された相間リアクトル３１が用いられている。３１Ｕ１，３１Ｕ２，３１Ｕ３，３１Ｖ１，３１Ｖ２，３１Ｖ３，３１Ｗ１，３１Ｗ２，３１Ｗ３は巻線である。
以下では、この種のリアクトルを交流相間リアクトルと呼び、図７に示した直流側の相間リアクトル５を直流相間リアクトルと呼ぶことにする。
【０００６】
図８において、交流相間リアクトル３１では異なる相の巻線が互いに磁気結合されていることにより、リアクトル３１の入出力間において移相機能が生じる。
同一鉄心上に巻かれた３巻線（例えば巻線３１Ｕ１，３１Ｕ２，３１Ｕ３）の巻数Ｎ１，Ｎ２，Ｎ３を、
Ｎ１：Ｎ２：Ｎ３＝３.７３：２.７３：１.０
に設計することにより、２組のリアクトルの出力電圧が３０度の位相差をもった交流電源を構成し、整流器１Ａ，１Ｂに３０度の位相差をもつ３相交流電圧を供給することができる。これにより、図８の従来技術では、図７に示す回路と同様な並列１２パルス整流回路の機能を得ようとするものである。
なお、図８の回路では、交流相間リアクトル３１が整流器１Ａ，１Ｂ間を流れる横流を抑制するので、図７のような直流相間リアクトル５は不要となる。
【０００７】
次いで、図９は、特許文献１に記載されている回路と原理的に同一の回路である。なお、３２Ｕ１，３２Ｕ２，３２Ｕ３，３２Ｖ１，３２Ｖ２，３２Ｖ３，３２Ｗ１，３２Ｗ２，３２Ｗ３は交流相間リアクトル３２の巻線である。
この回路では、交流相間リアクトル３２の同一鉄心上に巻かれた３巻線（例えば巻線３２Ｕ１，３２Ｕ２，３２Ｕ３）の巻数Ｎ１，Ｎ２，Ｎ３を、
Ｎ１：Ｎ２：Ｎ３＝√３：１：１
に設計する。これにより、非特許文献２と同様に、並列１２パルス整流回路の機能を得ようとするものである。
【０００８】
更に、図１０は、非特許文献３に記載されている回路と原理的に同一の回路である。
この回路は交流相間リアクトル３１，３３を備えており、交流相間リアクトル３１は巻線３１Ｕ１，３１Ｕ２，３１Ｕ３，３１Ｖ１，３１Ｖ２，３１Ｖ３，３１Ｗ１，３１Ｗ２，３１Ｗ３を備え、交流相間リアクトル３３は巻線３３Ｕ１，３３Ｕ２，３３Ｖ１，３３Ｖ２，３３Ｗ１，３３Ｗ２を備えている。
そして、交流相間リアクトル３３の巻線３３Ｕ１，３３Ｖ１，３３Ｗ１は３相入力端子Ｕ，Ｖ，Ｗと整流器１Ａとの間に接続され、巻線３３Ｕ２，３３Ｖ２，３３Ｗ２は３相入力端子Ｕ，Ｖ，Ｗと交流相間リアクトル３１の巻線３１Ｕ３，３１Ｖ３，３１Ｗ３との間に接続されている。
また、交流相間リアクトル３１の巻線３１Ｕ１，３１Ｖ１，３１Ｗ１は整流器１Ｂに、巻線３１Ｕ２，３１Ｖ２，３１Ｗ２は整流器１Ｃにそれぞれ接続されている。
【０００９】
なお、交流相間リアクトル３１の同一鉄心上に巻かれた巻線（例えば巻線３１Ｕ１，３１Ｕ２，３１Ｕ３）の巻数Ｎ１，Ｎ２，Ｎ３は、
Ｎ１：Ｎ２：Ｎ３＝２.８８：１.８８：１
の関係にある。
これにより、交流相間リアクトル３１に接続された整流器１Ｂ，１Ｃの入力電流は実効値が等しく、かつ位相差が４０度となる。
【００１０】
一方、交流相間リアクトル３３は同相の２巻線が磁気結合しているので移相機能はないが、整流器１Ａに流れる電流と交流相間リアクトル３１に流れる電流との比率を所定値にさせる機能がある。
交流相間リアクトル３３の同一鉄心上に巻かれた巻線の巻数Ｎ４，Ｎ５（例えば巻線３３Ｕ１，３３Ｕ２）の巻数Ｎ４，Ｎ５は、
Ｎ４：Ｎ５＝１.８８：１
の関係にあり、これによって整流器1Ａ，１Ｂ，１Ｃに流れる入力電流は実効値が等しく、その位相差は、整流器１Ａを基準にすると、それぞれ０度、＋２０度、−２０度となる。
【００１１】
上記の位相差は１８パルス整流回路を構成する場合の位相差に一致しており、図１０の回路はこのことによって並列１８パルス整流回路の機能を得ようとするものである。この場合、理想的には第５次、第７次、第１１次、第１３次の高調波が電源に流れず、並列１２パルス整流回路より大容量で高調波の少ない整流回路を構成することができる。
【００１２】
【非特許文献１】「電気工学ハンドブック（第６版）」，社団法人電気学会，２０編パワーエレクトロニクス，８４６頁〜８４７頁
【非特許文献２】"A New 12-Pulse Rectifier Circuit with Line-Side Interphase Transformer and Nearly Sinusoidal Line Currents" by Manfred Depenbrock and Clemens Niermann， Proc. of 6th Conference on PEMC，vol.2，pp.374-378 (1990年)
【非特許文献３】"A New 18-Pulse Rectifier Circuit with Line-Side Interphase Transformer and Nearly Sinusoidal Line Currents"  Proc. of 1990 IPEC-Tokyo, Vol.1, pp.539-546 (1990年)
【特許文献１】特開２０００−３５８３７２号公報（請求項１，請求項４、段落［００１９］〜［００２５］、図１，図２等）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
さて、金属の誘導加熱分野に適用されるインバータ用の直流電源や非鉄金属の製造に用いられる電解用の直流電源などでは、例えば電圧が数百Ｖ、出力が数千ｋＷ以上の低圧大容量の直流電源が必要になる。この種の直流電源は６ｋＶ級以上の高圧商用電源から得るのが望ましいので、降圧変圧器が必要になる。
上述したような分野において、例えば非特許文献１に記載された図７の回路を用いて３巻線変圧器２を降圧変圧器とすることにより、低圧大容量の整流回路（直流電源）を構成し、しかも電源の高調波を低減することが可能である。しかし、その場合には次のような問題が生じる。
【００１４】
例えば６ｋＶ級以上の交流高電圧から最終的に数百Ｖ級の直流電圧を得ようとすると、３巻線変圧器２の２次巻線の巻数は必然的に多くできない。このため、変圧比の大きな降圧用の３巻線変圧器２を用いる必要があるが、この種の３巻線変圧器では、スター側とデルタ側の２組の２次電圧に実効値の誤差が生じやすくなる。
この電圧実効値誤差は、２台の３相ブリッジ整流器１Ａ，１Ｂの直流電圧誤差となって現れるが、直流相間リアクトル５ではこの直流電圧誤差を補償できないので、両整流器１Ａ，１Ｂ間を流れる直流成分の横流が過大になる。この結果、大きな容量をもった３相ブリッジ整流器１Ａ，１Ｂや３巻線変圧器２が必要になる。同時に、３巻線変圧器２の２次電流には第５次及び第７次高調波が多く含まれるため、この高調波も３巻線変圧器２の容量増加の原因となる。
【００１５】
なお、図示されていないが、千鳥結線した４巻線絶縁変圧器を用いて３組の２次巻線の位相差を０度、＋２０度、−２０度とし、直流側が並列接続された３台のブリッジ整流器を変圧器の各２次巻線に接続すれば、並列１８パルス整流回路を構成することが可能である。ただし、この場合も、各整流器間を流れる直流成分の横流が過大になると言う点では図７の並列１２パルス整流回路の場合と同様である。
【００１６】
一方、非特許文献２，３や特許文献１に記載された従来技術は、絶縁変圧器や直流相間リアクトルを不要にした点に特徴がある。しかしながら、これらの従来技術により、上述したように交流高電圧を降圧して最終的に所定の直流電圧を得る場合、確かに直流相間リアクトルは不要になるが、３巻線変圧器に代わるものとして大形かつ高価な交流相間リアクトル３１，３２が必要になる。
以下に、交流相間リアクトルが大形かつ高価になる理由を説明する。
【００１７】
まず第１の理由として、非特許文献２，３や特許文献１における交流相間リアクトル３１，３２は移相特性を持っている。このため、交流相間リアクトルの入力電圧に対して出力電圧の位相を変化させようとすると、交流相間リアクトルの入出力間には移相に伴った基本波成分の電圧降下が生じ、更に、高調波分による電圧降下が生じる。
ここで、交流相間リアクトルの容量は、基本波成分の電圧降下と高調波成分の電圧降下とを加算した電圧と、交流相間リアクトルを流れる電流との積によって決定される。
【００１８】
交流相間リアクトルの容量を決定するのは基本波成分の電圧降下の方が支配的であるが、図７に示した直流相間リアクトル５の容量決定にあたっては、基本波成分の電圧降下に相当する成分はない。すなわち、交流相間リアクトル３１，３２を用いる場合には、その容量決定に支配的である基本波成分の電圧降下分だけ、交流相間リアクトル３１，３２の容量を直流相間リアクトル５の容量に対して大きくする必要がある。
【００１９】
また、図８，図９に示した並列１２パルス整流回路の交流相間リアクトル３１，３２は±１５度の移相を行なう。ところが、図１０に示した並列１８パルス整流回路の交流相間リアクトル３１は±２０度の移相を行なう。移相角が大きくなるほどリアクトルの容量が増えるので、小形化や低価格化の点で図１０の並列１８パルス整流回路は問題がある。
【００２０】
更に、複数台の３相ブリッジ整流器間に流れようとする横流には３次高調波等の零相成分も存在する。この零相成分に対して横流の抑制効果を持たせようとすると、例えば単相リアクトルが必要になり、図１０に示した並列１８パルス整流回路の場合には、合計６台の単相リアクトルが必要になる。従って、直流相間リアクトルを用いる場合に比べて機器台数が増えることが大形化の要因になる。
また、図８，図９に示したような並列１２パルス整流回路では第１１次と第１３次の高調波が存在するので、高調波フィルタを併用せざるを得ない場合があり、これも機器台数の増加や大形化を招く。
【００２１】
そこで、本発明の解決課題は、降圧のために絶縁変圧器を必要とする低圧大容量の用途に対し、移相角の小さい交流相間リアクトルを使用可能として、交流相間リアクトルひいては回路全体の小形化、低価格化を可能にした並列２４パルス整流回路を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２２】
上記課題を解決するため、請求項１に係る発明は、互いに絶縁され、かつ、出力電圧がほぼ３０度の位相差を持つ第１，第２の３相交流電源のうち、
第１の３相交流電源の出力が、第１の相間リアクトルの第１の入力端子群と出力端子群とを介して第２の相間リアクトルの入力端子群に入力され、
第２の３相交流電源の出力が、第１の相間リアクトルの第２の入力端子群と出力端子群とを介して第３の相間リアクトルの入力端子群に入力され、
第２の相間リアクトルの第１の出力端子群が第１の３相整流器の入力端子群に接続され、
第２の相間リアクトルの第２の出力端子群が第２の３相整流器の入力端子群に接続され、
第３の相間リアクトルの第１の出力端子群が第３の３相整流器の入力端子群に接続され、
第３の相間リアクトルの第２の出力端子群が第４の３相整流器の入力端子群に接続され、
第１〜第４の３相整流器の直流端子が直接または直流リアクトルを介して並列接続されてなる整流回路において、
第１の相間リアクトルは、
第１の入力端子群及び出力端子群に流れる電流と、第２の入力端子群及び出力端子群に流れる電流と、の実効値が等しく、かつ、これらの電流の位相差がほぼ３０度のときにリアクトルの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合され、
第２及び第３の相間リアクトルは、
各相間リアクトルの第１の出力端子群から流出する電流と、第２の出力端子群から流出する電流と、の実効値が等しく、かつ、これらの電流の位相差がほぼ１５度のときに当該リアクトルの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合されてなるものである。
【００２３】
請求項２に係る発明は、３相交流電源が、第１の相間リアクトルの第１の巻線群を介して第１の３相絶縁変圧器の入力端子に入力されると共に、第１の相間リアクトルの第２の巻線群を介して第２の３相絶縁変圧器の入力端子に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の出力端子が、第２の相間リアクトルの入力端子群及び第１の出力端子群を介して第１の３相整流器の入力端子群に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の出力端子が、第２の相間リアクトルの入力端子群及び第２の出力端子群を介して第２の３相整流器の入力端子群に接続され、
第２の３相絶縁変圧器の出力端子が、第３の相間リアクトルの入力端子群及び第１の出力端子群を介して第３の３相整流器の入力端子群に接続され、
第２の３相絶縁変圧器の出力端子が、第３の相間リアクトルの入力端子群及び第２の出力端子群を介して第４の３相整流器の入力端子群に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の出力電圧と第２の３相絶縁変圧器の出力電圧との位相差がほぼ３０度であり、
第１〜第４の３相整流器の直流端子が直接または直流リアクトルを介して並列接続されてなる整流回路において、
第１の相間リアクトルは、第１の巻線群及び第２の巻線群の巻数が等しく、かつ同一鉄心に巻かれる巻線が互いに逆極性に磁気結合しており、
第２及び第３の相間リアクトルは、
各相間リアクトルの第１の出力端子群から流出する電流と、第２の出力端子群から流出する電流と、の実効値が等しく、かつ、これらの電流の位相差がほぼ１５度のときに当該リアクトルの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合されているものである。
【００２４】
請求項３に係る発明は、３相交流電源が、第１の相間リアクトルの入力端子群及び第１の出力端子群を介して第１の３相絶縁変圧器の入力端子に接続されると共に、第１の相間リアクトルの入力端子群及び第２の出力端子群を介して第２の３相絶縁変圧器の入力端子に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の第１の出力端子が、第２の相間リアクトルの第１の入力端子群及び出力端子群を介して第１の３相整流器の入力端子群に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の第２の出力端子が、第２の相間リアクトルの第２の入力端子群及び出力端子群を介して第２の３相整流器の入力端子群に接続され、
第２の３相絶縁変圧器の第１の出力端子が、第３の相間リアクトルの第１の入力端子群及び出力端子群を介して第３の３相整流器の入力端子群に接続され、
第２の３相絶縁変圧器の第２の出力端子が、第３の相間リアクトルの第２の入力端子群及び出力端子群を介して第４の３相整流器の入力端子群に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の第１の出力端子の電圧と第２の出力端子の電圧との位相差がほぼ３０度であり、
第２の３相絶縁変圧器の第１の出力端子の電圧と第２の出力端子の電圧との位相差がほぼ３０度であり、
第１〜第４の３相整流器の直流端子が直接または直流リアクトルを介して並列接続されてなる整流回路において、
第１の相間リアクトルは、
第１の出力端子群から流出する電流と、第２の出力端子群から流出する電流と、の実効値が等しく、かつ、これらの電流の位相差がほぼ１５度のときに当該リアクトルの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合され、
第２及び第３の相間リアクトルは、
第１の入力端子群及び出力端子群に流れる電流と、第２の入力端子群及び出力端子群に流れる電流と、の実効値が等しく、かつ、これらの電流の位相差がほぼ３０度のときに当該リアクトルの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合されているものである。
【００２５】
請求項４に係る発明は、３相交流電源が、第１の相間リアクトルの入力端子群及び第１の出力端子群を介して第２の相間リアクトルの入力端子群に接続されると共に、第１の相間リアクトルの入力端子群及び第２の出力端子群を介して第３の相間リアクトルの入力端子群に接続され、
第２の相間リアクトルの第１の出力端子群が第１の３相絶縁変圧器を介して第１の３相整流器の入力端子群に接続され、
第２の相間リアクトルの第２の出力端子群が第２の３相絶縁変圧器を介して第２の３相整流器の入力端子群に接続され、
第３の相間リアクトルの第１の出力端子群が第３の３相絶縁変圧器を介して第３の３相整流器の入力端子群に接続され、
第３の相間リアクトルの第２の出力端子群が第４の３相絶縁変圧器を介して第４の３相整流器の入力端子群に接続され、
第１の３相絶縁変圧器の出力電圧と第２の３相絶縁変圧器の出力電圧との位相差がほぼ３０度であり、
第３の３相絶縁変圧器の出力電圧と第４の３相絶縁変圧器の出力電圧との位相差がほぼ３０度であり、
第１〜第４の３相整流器の直流端子が直接または直流リアクトルを介して並列接続されてなる整流回路において、
前記第１の相間リアクトルは、
第１の出力端子群から流出する電流と、第２の出力端子群から流出する電流と、の実効値が等しく、かつ、これらの電流の位相差がほぼ１５度のときに当該リアクトルの鉄心に作用する起磁力がほぼゼロになるように複数の巻線が互いに磁気結合され、
第２及び第３の相間リアクトルは、第１の出力端子群に接続された第１の巻線群と、第２の出力端子群に接続された第２の巻線群と、の巻数が等しく、かつ同一鉄心に巻かれる巻線が互いに逆極性に磁気結合しているものである。  
【発明の効果】
【００２６】
本発明によれば、降圧用の絶縁変圧器が必要になる低圧大容量の用途に対して、絶縁変圧器の移相機能、交流相間リアクトルの移相機能及び電流平衡化の作用を組合わせることにより、小形かつ安価で高調波の少ない並列２４パルス整流回路を実現することができる。
【００２７】
すなわち、請求項１の発明では、第２，第３の交流相間リアクトルの出力における移相機能は最大で±７．５度となり、移相に伴う交流相間リアクトルの容量増大を抑制して交流相間リアクトル及び回路全体の小形化、低価格化を図ることができる。
また、請求項２の発明によれば、第１，第２の絶縁変圧器の１次側すなわち高圧側に第１の交流相間リアクトルを接続する構成によって交流相間リアクトルの電流を低減すると共に、これに伴う巻線構成の簡略化によって交流相間リアクトル及び回路全体の一層の小形化に寄与することができる。
【００２８】
請求項３の発明においても、第１，第２の絶縁変圧器の１次側に第１の交流相間リアクトルを接続することにより小形化が可能であると共に、上記絶縁変圧器の作用により横流が流れないため、交流相間リアクトルに３相３脚鉄心を使用可能として交流相間リアクトルの小形化、低価格化を図ることができる。
請求項４の発明においては、全ての交流相間リアクトルを絶縁変圧器の１次側すなわち高圧側に接続して電流を低減するので、リアクトルの小形化が可能になり、また、請求項３に比べて、第２，第３の交流相間リアクトルの巻線構成を簡略化することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２９】
以下、図に沿って本発明の実施形態を説明する。
まず、図１は請求項１に相当する本発明の第１実施形態を示す回路図である。図１において、３相交流電源に接続された３相入力端子Ｕ，Ｖ，Ｗには、第１，第２の２次巻線２１，２２を有する３巻線絶縁変圧器２の１次巻線２０が接続されている。
図示するように、第１の２次巻線２１をスター結線、第２の２次巻線２２をデルタ結線とすると、第１，第２の２次巻線２１，２２の出力電圧の位相差は３０度となる。このため、第１，第２の２次巻線２１，２２を有する３巻線絶縁変圧器２は、請求項１における第１，第２の３相交流電源を構成している。
【００３０】
上記絶縁変圧器２の２次巻線２１，２２は、各相ごとに巻数がＮ４である一巻線と巻数がＮ５である二巻線とが同一鉄心（３相３脚鉄心）上に巻かれた第１の交流相間リアクトル３Ａに接続されている。なお、巻数がＮ４の巻線３ＡＵ１，３ＡＶ１，３ＡＷ１は第１の２次巻線２１に接続され、巻数がＮ５の巻線３ＡＵ２，３ＡＵ３，３ＡＶ２，３ＡＶ３，３ＡＷ２，３ＡＷ３は第２の２次巻線２２に接続されている。更に、巻線３ＡＵ２は３ＡＷ３に、巻線３ＡＶ２は３ＡＵ３に、巻線３ＡＷ２は３ＡＶ３にそれぞれ接続される。
ここで、上記巻線の巻数比は、
Ｎ４：Ｎ５＝√３：１
となっている。
【００３１】
図２は、交流相間リアクトル３Ａの動作を説明するためのフェーザ図である。
図２において、ＩＵ１，ＩＶ１，ＩＷ１はスター結線（進相側）の２次巻線２１に接続された巻線３ＡＵ１，３ＡＶ１，３ＡＷ１側の電流、ＩＵ２，ＩＶ２，ＩＷ２はデルタ結線（遅相側）の２次巻線２２に接続された巻線３ＡＵ２，３ＡＵ３，３ＡＶ２，３ＡＶ３，３ＡＷ２，３ＡＷ３側の電流である（なお、明細書本文ではベクトルを示すドットを省略する）。また、破線はＵ相の鉄心に作用する巻数と電流との積、すなわち起磁力を示す。
電流ＩＵ１，ＩＶ２は同極性に磁気結合し、電流ＩＵ２はこれらと逆極性に磁気結合し、かつ、巻線の巻数比Ｎ４：Ｎ５を前述のように設定することにより、Ｕ相の鉄心に作用する合成起磁力は図示するような閉じた三角形、すなわちゼロとなる。
【００３２】
ところで、交流相間リアクトルは同一鉄心上に巻かれた巻線による起磁力の総和が理想的にはゼロになるように作用する。従って、絶縁変圧器２の２次巻線２１，２２の電圧に実効値の誤差が存在した場合、同一鉄心に作用する起磁力がゼロになるように作用し、これによって両２次巻線２１，２２の電流実効値は等しくなる。この場合、交流相間リアクトル３Ａは移相機能を持たず、絶縁変圧器２の２次電圧誤差を補償する機能だけを持つ。なぜならば、交流相間リアクトル３Ａの入力電圧は、絶縁変圧器２によって移相されているからである。
【００３３】
また、第１の交流相間リアクトル３Ａの巻線３ＡＵ１，３ＡＶ１，３ＡＷ１は第２の交流相間リアクトル３Ｂに接続され、前記リアクトル３Ａの巻線３ＡＵ３，３ＡＶ３，３ＡＷ３は第３の交流相間リアクトル３Ｃに接続されている。
ここで、第２，第３の交流相間リアクトル３Ｂ，３Ｃは、一相あたり３巻線が磁気結合されており、３Ｕ１，３Ｕ２，３Ｕ３，３Ｖ１，３Ｖ２，３Ｖ３，３Ｗ１，３Ｗ２，３Ｗ３は巻線を示す。なお、巻線３Ｕ１，３Ｖ１，３Ｗ１の巻数をＮ１、巻線３Ｕ２，３Ｖ２，３Ｗ２の巻数をＮ２、巻線３Ｕ３，３Ｖ３，３Ｗ３の巻数をＮ３とする。
【００３４】
第２の交流相間リアクトル３Ｂの巻線３Ｕ１，３Ｖ１，３Ｗ１は第１の３相ブリッジ整流器１Ａの交流回路に接続され、巻線３Ｕ２，３Ｖ２，３Ｗ２は第２の３相ブリッジ整流器１Ｂの交流回路に接続されている。また、第３の交流相間リアクトル３Ｃの巻線３Ｕ１，３Ｖ１，３Ｗ１は第３の３相ブリッジ整流器１Ｃの交流回路に接続され、巻線３Ｕ２，３Ｖ２，３Ｗ２は第４の３相ブリッジ整流器１Ｄの交流回路に接続されている。
第１〜第４の３相ブリッジ整流器１Ａ〜１Ｄの直流回路は並列接続され、正負の直流端子Ｐ，Ｎ間には平滑コンデンサ４が接続されている。
【００３５】
第２，第３の交流相間リアクトル３Ｂ，３Ｃにおいて、第１〜第４の３相ブリッジ整流器１Ａ〜１Ｄに流れる電流の方向を交流電流の正方向と定めると、巻線３Ｕ１，３Ｖ１，３Ｗ１と巻線３Ｕ３，３Ｖ３，３Ｗ３とは同極性に磁気結合され、巻線３Ｕ２，３Ｖ２，３Ｗ２はこれらと逆極性に磁気結合されている。
第２，第３の交流相間リアクトル３Ｂ，３Ｃの構成は、図８及び図１０の交流相間リアクトル３１と同様であるが、ここでは、前述した巻数比が、
Ｎ１：Ｎ２：Ｎ３＝７.０８：６.０８：１
に設定されている。
なお、実用上は、上記巻数比は７：６：１であっても構わない。
【００３６】
これにより、第２，第３の交流相間リアクトル３Ｂ，３Ｃの各２組の出力における移相機能は±７.５度となる。
その結果、３相ブリッジ整流器１Ｄの入力位相を基準位相とすると、３相ブリッジ整流器１Ａ〜１Ｄの入力位相は４５度、３０度、１５度、０度となるため、この整流回路は並列２４パルス整流回路として動作する。
なお、本実施形態では絶縁変圧器として３巻線絶縁変圧器２を用いているが、２台の２巻線変圧器を用いても同様の作用効果を得ることができる。また、直流電流を平滑化するために、３相ブリッジ整流器１Ａ〜１Ｄの出力端子は直流リアクトルを介して並列接続しても良い。
【００３７】
図８や図９に示した従来の並列１２パルス整流回路用の交流相間リアクトル３１，３２の移相機能は±１５度であり、図１０に示した従来の並列１８パルス整流回路用交流相間リアクトル３１の移相機能は±２０度であったのに対し、この実施形態によれば、移相機能が最大で±７.５度であるため、移相に伴う交流相間リアクトル３Ｂ，３Ｃの容量増大を抑制してリアクトル及び回路全体の小形化、低価格化を図ることができる。また、並列２４パルス整流回路によって大容量かつ高調波の少ない整流回路を提供可能である。
【００３８】
次に、図３は請求項２に相当する本発明の第２実施形態の回路図である。第１実施形態と同一の構成要素には同一の参照符号を付して説明を省略し、以下では異なる部分を中心に説明する。
この第２実施形態では、第１の交流相間リアクトル３Ｄが第１，第２の絶縁変圧器２Ａ，２Ｂの１次側に接続されている  
低圧大容量の整流回路では、その出力電流が大電流になるので、リアクトルの製作が困難になる場合がある。このため、本実施形態では交流相間リアクトル３Ｄを絶縁変圧器２Ａ，２Ｂの１次側、すなわち高圧回路に接続して電流値を低減する。また、交流相間リアクトル３Ｄが絶縁変圧器２Ａ，２Ｂの１次側に接続されることにより、交流相間リアクトル３Ｄの第１の出力端子群と第２の出力端子群に流れる電流は同位相となる。これにより、交流相間リアクトル３Ｄは同一鉄心上に逆極性に磁気結合した同一巻数の２巻線で構成できるため、構成が簡単になって小形化が可能になる。
【００３９】
交流相間リアクトル３Ｄは、３相入力端子Ｕ，Ｖ，Ｗに接続された巻線３ＤＵ１，３ＤＵ２，３ＤＶ１，３ＤＶ２，３ＤＷ１，３ＤＷ２を備え、巻線３ＤＵ１，３ＤＶ１，３ＤＷ１は第１の絶縁変圧器２Ａの１次巻線２Ａ１に接続されると共に、巻線３ＤＵ２，３ＤＶ２，３ＤＷ２は第２の絶縁変圧器２Ｂの１次巻線２Ｂ１に接続される。また、３相入力端子Ｕ，Ｖ，Ｗに接続された各２巻線は何れも逆極性に磁気結合されている。
仮に絶縁変圧器２Ａ，２Ｂの変圧比に誤差があっても、交流相間リアクトル３Ｄの逆極性に磁気結合した２巻線の作用により、絶縁変圧器２Ａ，２Ｂの１次電流は等しくなり、その結果、２次電流もほぼ等しくなる。
【００４０】
絶縁変圧器２Ａ，２Ｂの１次巻線２Ａ１，２Ｂ１は共にデルタ結線であり、一方の２次巻線２Ａ２はスター結線、他方の２次巻線２Ｂ２はデルタ結線であるため、絶縁変圧器２Ａ，２Ｂの２次電圧の位相差は３０度である。
絶縁変圧器２Ａの２次巻線２Ａ２には第２の交流相間リアクトル３Ｂが接続され、絶縁変圧器２Ｂの２次巻線２Ｂ２には第３の交流相間リアクトル３Ｃが接続されている。これらの交流相間リアクトルの結線及び巻数比は、図１における交流相間リアクトル３Ｂ，３Ｃと同一であり、リアクトル３Ｂ，３Ｃの各２組の出力における移相機能は第１実施形態と同様に±７.５度である。
また、リアクトル３Ｂ，３Ｃの出力端子には、前記同様に第１〜第４の３相ブリッジ整流器１Ａ〜１Ｄの交流回路が接続されている。
【００４１】
本実施形態においても、３相ブリッジ整流器１Ｄの入力位相を基準位相とすると、３相ブリッジ整流器１Ａ〜１Ｄの入力電流は実効値が等しく、また、入力位相は４５度、３０度、１５度、０度となるため、この整流回路は並列２４パルス整流回路として動作する。
この実施形態によれば、第１の交流相間リアクトル３Ｄを第１，第２の絶縁変圧器２Ａ，２Ｂの１次側、すなわち本発明の目的とする用途では高圧側に接続して電流を低減し、また、これに伴ってリアクトル３Ｄの巻線構成も簡略化できるので、リアクトル及び回路全体の小形化が可能になる。
【００４２】
次いで、図４は、請求項３に相当する本発明の第３実施形態を示す回路図である。第１実施形態と比較した場合の特徴的な部分は、±７.５度の移相機能を持つ第１の交流相間リアクトル３Ｂが第１，第２の３巻線絶縁変圧器２，２’の１次側に接続されていることである。
【００４３】
第１の交流相間リアクトル３Ｂは、図３における交流相間リアクトル３Ｂ（及び３Ｃ）と同一の構成であり、巻線３Ｕ３，３Ｖ３，３Ｗ３は３相入力端子Ｕ，Ｖ，Ｗに接続されている。また、巻線３Ｕ１，３Ｖ１，３Ｗ１は第１の３巻線絶縁変圧器２の１次巻線に接続され、巻線３Ｕ２，３Ｖ２，３Ｗ２は第２の３巻線絶縁変圧器２’の１次巻線に接続されている。このため、第１，第２の３巻線絶縁変圧器２，２’の１次電圧は±７.５度の位相差を有する。
【００４４】
第１，第２の３巻線絶縁変圧器２，２’の構成は図１の絶縁変圧器２と同様であり、何れも１次巻線がデルタ結線、第１の２次巻線がスター結線、第２の２次巻線がデルタ結線である。
これら各変圧器２，２’の第１，第２の２次巻線は、図１における交流相間リアクトル３Ａと同一構成の第２，第３の交流相間リアクトル３Ａ，３Ｅに接続されている。なお、交流相間リアクトル３Ａ，３Ｅにおいて、３ＡＵ１，３ＡＶ１，３ＡＷ１，３ＥＵ１，３ＥＶ１，３ＥＷ１は巻数がＮ４の巻線、３ＡＵ２，３ＡＵ３，３ＡＶ２，３ＡＶ３，３ＡＷ２，３ＡＷ３，３ＥＵ２，３ＥＵ３，３ＥＶ２，３ＥＶ３，３ＥＷ２，３ＥＷ３は巻数がＮ５の巻線であり、これらの巻線は各変圧器２，２’の２次巻線電圧の実効値誤差を補償する機能を持っている。
また、第２，第３の交流相間リアクトル３Ａ，３Ｅの各２組の３相出力端子は、直流回路が並列接続された第１〜第４の３相ブリッジ整流器１Ａ〜１Ｄの交流回路にそれぞれ接続されている。
【００４５】
この実施形態によれば、上記構成により、３相ブリッジ整流器１Ｄの入力位相を基準位相とすると、３相ブリッジ整流器１Ａ〜１Ｄの入力電流は実効値が等しく、入力位相は４５度、１５度、３０度、０度となるため、この整流回路は並列２４パルス整流回路として動作する。
【００４６】
特にこの実施形態では、従来では交流相間リアクトルのみによって±２０度の移相を行っていたのに対し、±３０度移相を行う絶縁変圧器２，２’を用いることにより、第２，第３の交流相間リアクトル３Ａ，３Ｅにおける基本波成分の電圧降下をほぼゼロとし、かつ、±７.５度の移相を行う第１の交流相間リアクトル３Ｂを高圧回路に接続可能として電流を低減することにより、交流相間リアクトル３Ａ，３Ｅ，３Ｂの小形化、低価格化が可能になる。
また、第１，第２実施形態では、第１，第２の３相ブリッジ整流器１Ａ，１Ｂ間や第３，第４の３相ブリッジ整流器１Ｃ，１Ｄに流れる横流を抑制するために、第２，第３の交流相間リアクトル３Ｂ，３Ｃとして３台の単相リアクトルまたは５脚鉄心の３相リアクトルを用いる必要がある。これに対し、本実施形態では、絶縁変圧器２，２’の作用によって上述の横流が流れないので、安価な３相３脚鉄心を用いることができ、小形化、低価格化に一層寄与する。
【００４７】
次に、図５は請求項４に相当する本発明の第４実施形態を示す回路図である。
第１実施形態と比較した場合の特徴的な部分は、第１〜第３の交流相間リアクトル３Ｂ，３Ｄ，３Ｆが絶縁変圧器の１次側に接続されている点であり、絶縁変圧器としては第１〜第４の２巻線絶縁変圧器２Ａ〜２Ｄを用いている。
【００４８】
第１の交流相間リアクトル３Ｂは、図３における交流相間リアクトル３Ｂ（及び３Ｃ）と同一の構成であり、巻線３Ｕ３，３Ｖ３，３Ｗ３は３相入力端子Ｕ，Ｖ，Ｗに接続されている。また、巻線３Ｕ１，３Ｖ１，３Ｗ１の出力電圧及び巻線３Ｕ２，３Ｖ２，３Ｗ２の出力電圧は±７.５度の位相差を有する。第２，第３の交流相間リアクトル３Ｄ，３Ｆは、図３の第２実施形態における交流相間リアクトル３Ｄと同一の構成であり、それぞれ同一鉄心上に逆極性に磁気結合された同一巻数（Ｎ４）の巻線３ＤＵ１，３ＤＵ２，３ＤＶ１，３ＤＶ２，３ＤＷ１，３ＤＷ２及び巻線３ＦＵ１，３ＦＵ２，３ＦＶ１，３ＦＶ２，３ＦＷ１，３ＦＷ２を備えている。
【００４９】
また、第１，第３の絶縁変圧器２Ａ，２Ｃは１次巻線がデルタ結線、２次巻線がスター結線であり、第２，第４の絶縁変圧器２Ｂ，２Ｄは１次巻線がデルタ結線、２次巻線もデルタ結線である。
第２の交流相間リアクトル３Ｄの巻線３ＤＵ１，３ＤＶ１，３ＤＷ１は第１の絶縁変圧器２Ａの１次巻線に接続され、同じく巻線３ＤＵ２，３ＤＶ２，３ＤＷ２は第２の絶縁変圧器２Ｂの１次巻線に接続され、第３の交流相間リアクトル３Ｅの巻線３ＦＵ１，３ＦＶ１，３ＦＷ１は第３の絶縁変圧器２Ｃの１次巻線に接続され、同じく巻線３ＦＵ２，３ＦＶ２，３ＦＷ２は第４の絶縁変圧器２Ｄの１次巻線に接続されている。
更に、第１〜第４の２巻線絶縁変圧器２Ａ〜２Ｄの２次巻線は第１〜第４の３相ブリッジ整流器１Ａ〜１Ｄの交流回路にそれぞれ接続され、これらの直流回路は並列に接続されている。
【００５０】
この実施形態によれば、第１〜第３の交流相間リアクトル３Ｂ，３Ｄ，３Ｆと第１〜第４の２巻線絶縁変圧器２Ａ〜２Ｄの作用により、３相ブリッジ整流器１Ｄの入力位相を基準位相とすると、３相ブリッジ整流器１Ａ〜１Ｄの入力電流は実効値が等しく、入力位相は４５度、１５度、３０度、０度となるため、この整流回路は並列２４パルス整流回路として動作する。
この実施形態では、全ての交流相間リアクトル３Ｂ，３Ｄ，３Ｆを絶縁変圧器２Ａ〜２Ｄの１次側、すなわち本発明が目的とする用途では高圧側に接続して電流を低減できると共に、第３実施形態と比べて交流相間リアクトル３Ｄ，３Ｆの巻線構成を簡略化できることにより、交流相間リアクトル及び回路全体を更に小形化、低価格化できる効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】本発明の第１実施形態を示す回路図である。
【図２】第１実施形態における交流相間リアクトルの作用を説明するためのフェーザ図である。
【図３】本発明の第２実施形態を示す回路図である。
【図４】本発明の第３実施形態を示す回路図である。
【図５】本発明の第４実施形態を示す回路図である。
【図６】非特許文献１に記載された従来技術の回路図である。
【図７】非特許文献１に記載された従来技術の回路図である。
【図８】非特許文献２に記載された従来技術の回路図である。
【図９】特許文献１に記載された従来技術の回路図である。
【図１０】非特許文献３に記載された従来技術の回路図である。
【符号の説明】
【００５２】
１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄ：３相ブリッジ整流器
２，２’，２Ａ，２Ｂ，２Ｃ，２Ｄ：絶縁変圧器
３Ａ，３Ｂ，３Ｃ，３Ｄ，３Ｅ，３Ｆ：交流相間リアクトル
４：平滑コンデンサ
Ｕ，Ｖ，Ｗ：３相入力端子
Ｐ，Ｎ：直流出力端子
【図１】
2008278713.tif 000003
【図２】
2008278713.tif 000004
【図３】
2008278713.tif 000005
【図４】
2008278713.tif 000006
【図５】
2008278713.tif 000007
【図６】
2008278713.tif 000008
【図７】
2008278713.tif 000009
【図８】
2008278713.tif 000010
【図９】
2008278713.tif 000011
【図１０】
2008278713.tif 000012