(57)【要約】【課題】表面がスキン層で覆われ内部が均質な発泡体となった外観品質の良い発泡樹脂成形品を得る。【解決手段】原料樹脂に発泡剤を含ませてなる発泡性樹脂を固定型と可動型との間に充填した後、該可動型を固定型から後退させるコアバックによりキャビティを成形品に応じた容積に拡張するようにした発泡樹脂成形品の成形方法において、上記コアバックの速度を、コアバック前期は遅く、コアバック中期にはコアバック前期よりも速くなり、さらにコアバック後期にはコアバック中期よりも遅くなるように制御する。【選択図】図３
2008018678.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
原料樹脂に発泡剤を含ませてなる発泡性樹脂を固定型と可動型との間のキャビティに充填した後、該可動型を固定型から後退させるコアバックにより上記キャビティを成形品に応じた容積に拡張するようにした発泡樹脂成形品の成形方法において、
上記コアバックの速度を、コアバック前期は遅く、コアバック中期にコアバック前期よりも速くなり、さらにコアバック後期にはコアバック中期よりも遅くなるように制御することを特徴とする発泡樹脂成形品の成形方法。
【請求項２】
請求項１において、
上記発泡性樹脂の充填が完了した時点から、所定の遅延時間を経過した後に、上記コアバックを開始することを特徴とする発泡樹脂成形品の成形方法。
【請求項３】
請求項１又は請求項２において、
上記発泡性樹脂に補強用繊維を含ませ、コアバック方向の厚さが上記補強用繊維の平均繊維長よりも大きい発泡樹脂成形品が得られるように、上記コアバックを行なうことを特徴とする発泡樹脂成形品の成形方法。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３のいずれか一において、
上記発泡剤として化学発泡剤を用いることを特徴とする発泡樹脂成形品の成形方法。
【請求項５】
固定型と可動型とを有する成形型と、該可動型を固定型に向かって進退するようにスライドさせる可動型駆動手段と、上記固定型と可動型との間のキャビティに、原料樹脂に発泡剤を含ませてなる発泡性樹脂を充填する射出装置とを備え、上記発泡性樹脂充填後に、上記可動型を固定型から後退させるコアバックにより上記キャビティを成形品に応じた容積に拡張するようにした発泡樹脂成形品の成形装置において、
上記コアバックの速度が、コアバック前期は遅く、コアバック中期にコアバック前期よりも速くなり、さらにコアバック後期にはコアバック中期よりも遅くなるように、上記可動型駆動手段の作動を制御する制御手段を備えていることを特徴とする発泡樹脂成形品の成形装置。
【請求項６】
請求項５において、
上記制御手段は、上記発泡性樹脂の充填が完了した時点から所定の遅延時間を経過した後に、上記コアバックが開始されるように、上記可動型駆動手段の作動を制御することを特徴とする発泡樹脂成形品の成形装置。
【請求項７】
請求項５又は請求項６において、
上記発泡性樹脂は補強用繊維を含有するものであり、
上記制御手段は、コアバック方向の厚さが上記補強用繊維の平均繊維長よりも大きい発泡樹脂成形品が得られるように、上記可動型駆動手段の作動を制御することを特徴とする発泡樹脂成形品の成形装置。
【請求項８】
請求項５乃至請求項７のいずれか一において、
上記発泡剤として化学発泡剤を用いることを特徴とする発泡樹脂成形品の成形装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発泡樹脂成形品の成形方法及び成形装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
発泡樹脂成形品の成形にあたり、コアバックによって発泡性樹脂の発泡を促進することは知られている。それは、型内に発泡性樹脂を充填するときはそのキャビティの容積を小さくしておき、充填後に可動型を固定型から後退させるコアバックを行なうことにより、キャビティを成形品に応じた容積に拡張する、というものである。例えば、特許文献１には、金型とピストンとにより構成される成形型内に発泡性樹脂を充填した後、この発泡性樹脂の膨張速度以下の速度でピストンを金型から後退させることが記載されている。すなわち、発泡性樹脂の膨張速度を超える後退速度になると、ピストンと発泡過程にある樹脂表面との間に隙間を生じ、樹脂表面から発泡ガスが樹脂外部に逃散して発泡倍率が低下してしまうことから、これを避けるために、上述の如き後退速度にされている。
【特許文献１】特開平１０−１００１８２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、軽量で且つ外観品質の良い発泡樹脂成形品を得るには、成形品表面に欠陥のないスキン層を形成し、その内側で発泡性樹脂を充分に発泡させる必要がある。このスキン層は、型内に充填された発泡性樹脂が成形型の成形面に接触し速やかに冷却されることによって形成される。
【０００４】
しかし、上述のコアバックは発泡性樹脂の充填によって高くなった型内の圧力を解放していくものであり、その圧力解放によって発泡性樹脂の発泡が促進されるものの、その発泡促進によってスキン層が破壊されることがある。図１６は圧力をかけずに発泡性樹脂を自由発泡させたときの、発泡速度の経時変化を示す。同図から、圧力が解放された状態では発泡が急激に進むことがわかる。従って、コアバック速度が速くなると、圧力解放によって発泡性樹脂の発泡が急激に進み、成形面との接触によって形成されつつあるスキン層を突き破って発泡が進むことがある。特に、発泡性樹脂が型内に充填された当初は該発泡性樹脂自体の発泡圧が高いことから、急激な発泡によってスキン層の破れを招き易く、得られる成形品の外観品質が低下する。また、部分的に破れたスキン層から発泡剤が漏出することにより、成形品内部の発泡状態が不均一になり、発泡倍率も低下する。
【０００５】
また、図１６から明らかなように、コアバックによる圧力解放によって発泡が急激に進んだ後は発泡速度が急に低下する。つまり、発泡性樹脂の膨張速度が急に低下する。このため、コアバック後半では発泡性樹脂の発泡膨張がコアバックに遅れ、樹脂と成形型の成形面とが乖離することがある。その場合、樹脂各部の発泡が不均一になり、得られる成形品の表面性状が悪くなる。
【０００６】
一方、コアバック速度を遅くすると、成形型によって発泡性樹脂の熱が奪われてその温度が低下する。そのため、発泡性樹脂の粘度が高くなり、コアバックの終わりに近づくほど、発泡性樹脂の膨張発泡に不利になる。また、発泡性樹脂の冷却硬化が進むことから、予定の厚みになるまで発泡しなかったり、或いは成形品の厚みが部分的にばらついた状態になり易い。
【０００７】
そこで、本発明は、コアバック速度の適切な制御によって、発泡不良のない且つ外観品質の良好な発泡樹脂成形品を得ることを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、このような課題を解決するために、コアバック速度をコアバックの前期は遅く、中期に速く、後期に再び遅くなるようにした。
【０００９】
すなわち、本発明は、原料樹脂に発泡剤を含ませてなる発泡性樹脂を固定型と可動型との間のキャビティに充填した後、該可動型を固定型から後退させるコアバックにより上記キャビティを成形品に応じた容積に拡張するようにした発泡樹脂成形品の成形方法において、
上記コアバックの速度を、コアバック前期は遅く、コアバック中期にコアバック前期よりも速くなり、さらにコアバック後期にはコアバック中期よりも遅くなるように制御することを特徴とする。
【００１０】
また、本発明は、固定型と可動型とを有する成形型と、該可動型を固定型に向かって進退するようにスライドさせる可動型駆動手段と、上記固定型と可動型との間のキャビティに、原料樹脂に発泡剤を含ませてなる発泡性樹脂を充填する射出装置とを備え、上記発泡性樹脂充填後に、上記可動型を固定型から後退させるコアバックにより上記キャビティを成形品に応じた容積に拡張するようにした発泡樹脂成形品の成形装置において、
上記コアバックの速度が、コアバック前期は遅く、コアバック中期にコアバック前期よりも速くなり、さらにコアバック後期にはコアバック中期よりも遅くなるように、上記可動型駆動手段の作動を制御する制御手段を備えていることを特徴とする。
【００１１】
従って、以上のような発明によれば、発泡性樹脂の発泡圧が高いコアバック前期において、コアバック速度が遅くされることにより、発泡性樹脂の急激な発泡が抑えられ、当該発泡によってスキン層が破られることが避けられる。また、コアバック中期では、コアバック前期よりもコアバック速度が速くなることにより、発泡性樹脂の発泡が促進され、該発泡性樹脂の粘度増大に拘わらず、全体を一気に且つ均一に膨張発泡させる上で有利になる。さらに、コアバック中期にコアバック速度を高めて発泡性樹脂の発泡を促進したことにより、コアバック後期になると、その発泡膨張速度が低下してくるが、この後期にはコアバック速度が再び遅くなる。従って、可動型が発泡膨張しつつある樹脂から乖離することを避け、すなわち、可動型と樹脂との密着を確保した状態で、コアバック終了位置まで発泡性樹脂を均一に発泡させることができる。
【００１２】
上記コアバックは、上記発泡性樹脂の充填が完了した時点から、所定の遅延時間を経過した後に開始することが好ましい。このような遅延時間を設けることにより、その間にスキン層の形成が進み、上記発泡によるスキン層の破れを防止する上で有利になる。
【００１３】
上記発泡性樹脂に補強用繊維を含ませる場合は、コアバック方向の厚さが上記補強用繊維の平均繊維長よりも大きい発泡樹脂成形品が得られるように、上記コアバックを行なうことが好ましい。
【００１４】
すなわち、発泡性樹脂に補強用繊維を含ませると、該補強用繊維のスプリングバック現象により、発泡性樹脂内部に膨張力が発生し、そのことによって発泡性樹脂の発泡が促進される。このスプリングバックによる発泡促進は、補強用繊維の配向がコアバック方向に変向されることによって生ずる効果であるから、この効果を充分に活かすには、コアバックによって得る成形品のコアバック方向の厚さを補強用繊維の平均繊維長よりも大きくすることが好ましいということになる。より好ましいのは、発泡性樹脂のキャビティへの充填が完了した時点で、固定型側の成形面に沿って配向されている補強用繊維、並びに可動型側の成形面に沿って配向されている補強用繊維の両者がスプリングバックによる発泡促進に有効に働くように、コアバックによって、補強用繊維の平均繊維長の２倍以上の厚さを有する発泡樹脂成形品を成形することである。補強用繊維の種類は特に問わないが、例えば、ガラス繊維、カーボン繊維等を使用することができる。
【００１５】
上記発泡剤としては、アゾジカルボンアミド等のアゾ化合物、Ｎ,Ｎ'−ジニトロソペンタメチレンテトラミン等のニトロソ化合物、４,４'−オキシビス(ベンゼンスルホニルヒドラジド)等のスルホニル・ヒドラジド化合物のような有機化合物、重炭酸ナトリウム等の無機化合物、その他の化学発泡剤、並びに炭酸ガス、窒素ガス、空気、プロパン、ブタン等の物理発泡剤のいずれも採用することができる。物理発泡剤に関しては、それらガスを超臨界状態の流体とすると、原料樹脂への拡散及び溶解性に優れ、しかも、発泡圧が高くなる。
【００１６】
化学発泡剤の場合は、一般に物理発泡剤に比べて発泡圧が低いため、上述の如くコアバック後期にコアバック速度を遅くする本発明に係る制御が有用になる。
【００１７】
一方、上記超臨界流体を発泡剤として採用すると、スキン層の内側に微細な発泡セルを形成し、成形品の軽量化を図りつつ、その剛性を確保する上で有利になる。
【発明の効果】
【００１８】
以上のように、本発明によれば、コアバックの速度を、コアバック前期は遅く、コアバック中期に速く、コアバック後期に再び遅くなるように制御するから、スキン層を破ることなくコアバックによる発泡を促進することができ、しかも、コアバック終了まで可動型と樹脂との乖離を招くことなく均一に発泡させることができ、発泡不良がなく外観品質の良好な発泡樹脂成形品を得る上で有利になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
【００２０】
図１に示す発泡樹脂成形品の成形装置において、１は成形型、２は成形型１の型内に発泡性樹脂を充填するための射出装置である。
【００２１】
成形型１は、図２に示すように、固定型３と、該固定型３に向かって進退するように設けられた可動型４とにより構成され、固定型３にスプルー５が設けられている。図１に示すように、成形型１には可動型４を固定型３に向かって進退するようにスライドさせる可動型駆動手段６が接続されている。可動型駆動手段６は、シリンダ装置７と、該シリンダ装置７による可動型４の進退をガイドするガイド装置８とによって構成されており、制御手段９によって作動が制御される。
【００２２】
射出装置２は、内部にスクリューが回転自在に挿入され外周面に加熱用ヒータが設けられたシリンダ１１を備え、シリンダ１１の先端のノズル１２が固定型３のスプルー５に接続されている。シリンダ１１の基端側には、樹脂材料を供給するためのホッパ１３と、スクリューの回転及び進退を行なうためのスクリュー駆動手段１４とが設けられている。
【００２３】
化学発泡剤を含有する発泡性樹脂を用いて成形を行なう場合には、該発泡性樹脂をホッパ１３よりシリンダ１１内に投入する。物理発泡剤を含有する発泡性樹脂を用いて成形を行なう場合には、ホッパ１３より原料樹脂を投入し、超臨界状態にされた物理発泡剤を超臨界流体生成装置１５からシリンダ１１の途中に供給する。繊維補強の発泡樹脂成形品を得る場合は、補強用繊維を予め原料樹脂に混入させておく。
【００２４】
補強用繊維としては、平均繊維長が発泡樹脂成形品の可動型スライド方向（コアバック方向）の厚さよりも小さいものを使用することが好ましい。換言すれば、後述するコアバックにより、補強用繊維の平均繊維長よりもコアバック方向の厚さが大きい発泡樹脂成形品、特に平均繊維長の２倍以上の厚さを有する発泡樹脂成形品を成形することが好ましい。これにより、補強用繊維のスプリングバックを発泡性樹脂の発泡促進に利用する上で有利になるからである。
【００２５】
＜コアバック制御＞
制御手段９は、図２（Ａ）に示すように、発泡性樹脂２１が固定型３と可動型４との間のキャビティ１６に充填された後、可動型駆動手段６を制御して、可動型４を固定型３から後退させるコアバックを行ない、これにより、キャビティ１６を成形品に応じた容積に拡張させる。図２（Ｂ）は、発泡性樹脂の充填完了後コアバック開始までの遅延時間が終了した状態、同図（Ｃ）はコアバック途中の状態、同図（Ｄ）はコアバック終了状態をそれぞれ模式的に示す。図２（Ｂ）〜（Ｄ）において、キャビティ１６内の黒く縁取りした部分はスキン層２２であり、符号２３は膨張発泡しつつある樹脂発泡体、符号２４は発泡が終了した（コアバックが終了した）発泡樹脂成形品である。
【００２６】
以下、本発明のコアバック制御を複数の実施例に基いて説明する。
【００２７】
−実施例１−
図３は実施例１に係るコアバック制御をタイムチャートで示したものである。制御手段９は、射出装置２から発泡性樹脂の充填完了（射出完了）信号を受け、所定の遅延時間を経過した後、コアバックを開始する。コアバック期間は、遅い速度でコアバックを行なうコアバック前期Ｔｆと、該前期Ｔｆよりも速い速度でコアバックを行なうコアバック中期Ｔｓと、該中期Ｔｓよりも遅い速度でコアバックを行なうコアバック後期Ｔｔとに分けられる。本例の場合、コアバック前期Ｔｆでは、可動型４を速度零から第１速度Ｖ１になるまで加速して該第１速度Ｖ１に所定時間保持し、コアバック中期Ｔｓでは、第１速度Ｖ１から第２速度Ｖ２まで加速して該第２速度Ｖ２に所定時間保持し、コアバック後期Ｔｔでは、第２速度Ｖ２から第３速度Ｖ３まで減速して該第３速度Ｖ３に所定時間保持した後、速度零になるまで減速する制御を行なう。この場合、Ｖ２＞Ｖ３＞Ｖ１であるが、Ｖ１，Ｖ２，Ｖ３は発泡性樹脂の膨張速度よりも遅くなるように設定する。
【００２８】
遅延時間、コアバック前期Ｔｆ、コアバック中期Ｔｓ及びコアバック後期Ｔｔの長さは、使用する発泡性樹脂の種類、射出温度、成形型の温度等によって異なるが、例えば遅延時間は１秒以上２５秒以下、前期Ｔｆ、中期Ｔｓ及び後期Ｔｔの長さは０．５秒以上１０秒以下の範囲で設定することができる。また、コアバックによるキャビティ１６の拡張量に関しては、例えば、コアバック前期Ｔｆではキャビティ１６をコアバック方向の厚さが発泡性樹脂充填完了時点を基準として１．０５倍以上１．２倍以下となるように拡張し、コアバック中期Ｔｓではキャビティ１６を発泡性樹脂充填完了時点を基準としてコアバック方向の厚さが１．３倍以上１．７倍以下となるように拡張し、コアバック後期Ｔｔではキャビティ１６を発泡性樹脂充填完了時点を基準としてコアバック方向の厚さが２．１倍以上２．６倍以下となるように拡張すればよい。
【００２９】
図４は上記コアバック制御による可動型４の開き量（コアバック量）の経時変化を示す。充填完了から遅延時間を経過した後、コアバック前期Ｔｆで開き量が漸次大きくなり、コアバック中期Ｔｓで開き量がさらに速い速度で大きくなり、しかる後、コアバック後期Ｔｔでは開き量が再び遅い速度で漸次拡大している。
【００３０】
図５乃至図８は上記コアバック制御により発泡樹脂成形品２４が成形されていく状態を段階的に示したものである。発泡剤として化学発泡剤を用い、補強用繊維２５としてガラス繊維を用い、コアバック方向の厚さが補強用繊維２５の平均繊維長（１．０〜１．８ｍｍ）の２倍以上の成形品２４を得る例である。
【００３１】
図５は成形型１への充填が完了した時点の発泡性樹脂２１を示す。発泡性樹脂２１は図２に示す固定型３のスプルー５からキャビティ１６内の周囲に向かって流れていくことから、その流れの影響を受けて、補強用繊維２５は固定型３及び可動型４各々の相対向する成形面に沿って（コアバック方向（成形品厚さ方向）に略直交する方向に）配向されている。
【００３２】
図６は遅延時間及びコアバック前期Ｔｆが終了した時点の発泡性樹脂２１を示す。この遅延時間及びコアバック前期Ｔｆ中に、発泡性樹脂２１は成形型１の成形面に接触した部分（表面部）から成形型１に熱を奪われて硬化し始め、周囲にスキン層２２が形成されていく。コアバック前期Ｔｆでは、コアバックによる圧力開放により、発泡性樹脂２１の発泡が開始される。このコアバック前期Ｔｆでは、図９に示すように発泡性樹脂２１の発泡圧が高く、しかも補強用繊維２５のスプリングバック現象によって発泡性樹脂内部に膨張力が発生するものの、コアバック速度が第１速度Ｖ１に抑えられているから、発泡剤の急激な発泡が避けられ、スキン層２２を突き破って発泡が進んでしまうことが防止される。そして、このコアバック前期Ｔｆにおいても、樹脂発泡体２３では成形型１から熱を奪われることにより、スキン層２２の形成が進み、その強度が高くなる。
【００３３】
図７はコアバック中期Ｔｓが終了した時点の状態を示す。コアバック中期Ｔｓではコアバック速度が前期Ｔｆの第１速度Ｖ１よりも速い第２速度Ｖ２になる。従って、この速い速度でのコアバックによる圧力解放と、補強用繊維２５のスプリングバック現象とが相俟って、樹脂発泡体２３内部での発泡剤の発泡が一気に進み、樹脂発泡体２３全体が均一に膨張発泡していく。このときは、既に強度の高いスキン層２２が形成されているから、当該発泡によってスキン層２２の破れを生ずることがない。
【００３４】
図８はコアバック後期Ｔｔが終了した時点の状態を示す。コアバック後期Ｔｔになると、樹脂発泡体２３内部の発泡圧が弱くなり、該発泡体２３の膨張速度が低下してくる。しかし、この後期Ｔｔではコアバック速度が中期Ｔｓの第２速度Ｖ２よりも遅い第３速度Ｖ３になる。従って、可動型が発泡膨張しつつある樹脂発泡体２３から乖離することが避けられる。すなわち、可動型と樹脂発泡体２３との密着を確保した状態で、コアバック終了位置まで発泡性樹脂を均一に発泡させることができる。よって、内部が均質な発泡体となり且つ外観品質の良い発泡樹脂成形品２４が得られる。
【００３５】
−実施例２−
図１０は実施例２に係るコアバック制御の態様を示す。この例では、発泡性樹脂の充填完了後、遅延時間を設けずに、直ちにコアバック前期Ｔｆに入ってコアバックを開始している。そのため、コアバック前期Ｔｆのコアバック速度を実施例１の場合よりも遅い第１速度Ｖ１としている。コアバック中期Ｔｓ及びコアバック後期Ｔｔは実施例１と同じである。本例の場合、コアバック前期Ｔｆの型開き量（コアバック量）は図４に破線で示すように遅い速度で漸次拡大していくことになる。
【００３６】
従って、本例の場合も、実施例１と同じく、コアバック前期Ｔｆにおいてスキン層が発泡によって突き破られることがなく、また、コアバック中期Ｔｓ及びコアバック後期Ｔｔのコアバック速度制御により、樹脂発泡体全体を均一に膨張発泡させて、内部が均質な発泡体となり且つ外観品質の良い発泡樹脂成形品を得ることができる。
【００３７】
−実施例３−
図１１は実施例３に係るコアバック制御の態様を示す。この例は、コアバック前期Ｔｆ及びコアバック中期Ｔｓは実施例２と同じであるが、コアバック後期Ｔｔでは、コアバック速度をまず第３Ａ速度Ｖ3aに落として暫時保持し、さらに第３Ｂ速度Ｖ3bに落として暫時保持した後、速度零に落とす、というようにコアバック速度を段階的に下げている。
【００３８】
従って、本例の場合も、実施例１と同じく、スキン層の破壊を招くことなく、コアバック中期Ｔｓ終了までに発泡性樹脂の発泡を大きく進めることができ、しかも、コアバック後期Ｔｔではコアバック速度を段階的に下げるから、可動型と樹脂発泡体との密着を確保した状態で、コアバック終了位置まで発泡性樹脂を均一に発泡させる上で有利になる。
【００３９】
−実施例４−
図１２は実施例４に係るコアバック制御の態様を示す。この例は、コアバック前期Ｔｆ及びコアバック中期Ｔｓは実施例２と同じであるが、コアバック後期Ｔｔでは、コアバック速度を連続的に下げていくようにしている。
【００４０】
従って、本例の場合も、実施例１と同じく、スキン層の破壊を招くことなく、コアバック中期Ｔｓ終了までに発泡性樹脂の発泡を大きく進めることができ、しかも、コアバック後期Ｔｔではコアバック速度を連続的に下げるから、発泡圧の低下に応じたコアバックを実行することができ、可動型と樹脂発泡体との密着を確保した状態で、コアバック終了位置まで発泡性樹脂を均一に発泡させる上で有利になる。
【００４１】
−実施例５−
図１３は実施例５に係るコアバック制御の態様を示す。この例では、基本的には実施例３と同じく、遅延時間を設けることなく、コアバック速度をコアバック前期Ｔｆでは第１速度Ｖ１に、コアバック中期Ｔｓでは第２速度Ｖ２に、コアバック後期Ｔｔでは第３速度Ｖ３に制御している。但し、第１速度Ｖ１から第２速度Ｖ２に移行する際、並びに第２速度Ｖ２から第３速度Ｖ３に移行する際、それぞれコアバック速度を一旦零にして、コアバックを暫時停止するようにしている。
【００４２】
従って、本例の場合も、実施例３と同様の効果が得られる。
【００４３】
−実施例６−
図１４は実施例６に係るコアバック制御の態様を示す。この例では、遅延時間経過後のコアバック前期Ｔｆにおいて、コアバック速度をまず第１Ａ速度Ｖ1aとし、該第１Ａ速度Ｖ1aに暫時保持した後、さらに第１Ｂ速度Ｖ1bに上昇させて暫時保持する、というようにコアバック速度を段階的に高めている。コアバック中期Ｔｓでは、実施例１と同じくコアバック速度を前期Ｔｆよりも高めて第２速度Ｖ２に保持し、コアバック後期Ｔｔでは、コアバック速度を第２速度Ｖ２よりも下げて第３速度Ｖ３に保持し、その後コアバックを終了するようにしている。
【００４４】
従って、本例の場合も、実施例１と同様の効果が得られるが、コアバック前期Ｔｆおいて、コアバック速度を段階的に高めるようにしているから、発泡剤の急激な発泡によって、スキン層が突き破られることを防止しながら、コアバック後期Ｔtに向かってスムーズな発泡を助長する上で有利になる。
【００４５】
なお、コアバック前期Ｔｆにおいて、コアバック速度を段階的に高めずに、連続的に高めてコアバック中期Ｔｓの第２速度Ｖ２になるようにしてもよい。
【００４６】
−実施例７−
図１５は実施例７に係るコアバック制御の態様を示す。この例では、遅延時間経過後のコアバック前期Ｔｆにおいて、コアバック速度をまず第１Ａ速度Ｖ1aに高めて暫時保持した後、コアバック速度を一旦零にしてコアバックを停止し、再びコアバック速度を高めて第１Ｂ速度Ｖ1bに暫時保持している。第１Ａ速度Ｖ1aよりも第１Ｂ速度Ｖ1bを少し遅くしている。コアバック中期Ｔｓでは、コアバック速度を第１Ｂ速度Ｖ1bから一旦零にしてコアバックを停止した後、先の実施例と同じくコアバック速度を高めて速い第２速度Ｖ２に保持し、コアバック後期Ｔｔでは、コアバック速度を落として遅い第３速度Ｖ３に保持し、しかる後にコアバックを終了するようにしている。
【００４７】
従って、本例の場合も、実施例１と同様の効果が得られ、しかもコアバック前期Ｔｆ途中においてコアバック速度を一旦零にするから、強度の高いスキン層を形成してそれが発泡によって破られることを防止する上で有利になる。
【００４８】
本発明に係る成形方法及び成形装置は、自動車部品、その他の種々の発泡樹脂成形品の成形に利用することができ、特に自動車部品としては、例えば、スピーカー、ドアラッチアセンブリー、ドアロック作動機構、ガラス昇降機能等を組み込むドアモジュール用プレートや、バンパー、その他の板状部品が挙げられる。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】本発明に係る発泡樹脂成形品の成形装置を示す正面図である。
【図２】発泡性樹脂の充填完了から発泡樹脂成形品が得られるまでの成形型の状態を段階的に示す断面図である。
【図３】実施例１に係るコアバック速度の経時変化を示すグラフ図である。
【図４】同例における成形型開き量（コアバック量）の経時変化を示すグラフ図である。
【図５】同例の成形型に充填された時点の発泡性樹脂の状態を示す断面図である。
【図６】同例のコアバック前期終了時点で得られる発泡性樹脂の状態を示す断面図である。
【図７】同例のコアバック中期終了時点で得られる発泡性樹脂の状態を示す断面図である。
【図８】同例のコアバック後期終了時点で得られる発泡樹脂成形品を示す断面図である。
【図９】成形型内の樹脂材料の発泡圧とコアバック量との関係を示すグラフ図である。
【図１０】実施例２に係るコアバック速度の経時変化を示すグラフ図である。
【図１１】実施例３に係るコアバック速度の経時変化を示すグラフ図である。
【図１２】実施例４に係るコアバック速度の経時変化を示すグラフ図である。
【図１３】実施例５に係るコアバック速度の経時変化を示すグラフ図である。
【図１４】実施例６に係るコアバック速度の経時変化を示すグラフ図である。
【図１５】実施例７に係るコアバック速度の経時変化を示すグラフ図である。
【図１６】発泡性樹脂を自由に発泡させたときの発泡速度の経時変化を示すグラフ図である。
【符号の説明】
【００５０】
１    成形型
２    射出装置
３    固定型
４    可動型
２１    発泡性樹脂
２２    スキン層
２３    樹脂発泡体
２４    発泡樹脂成形品
２５    補強用繊維
【図１】
2008018678.tif 000003
【図２】
2008018678.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2008018678.tif 000009
【図８】
2008018678.tif 000010
【図９】
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【図１０】
2008018678.tif 000012
【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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