(57)【要約】【課題】圧縮機の機械損失を低減すると共に、シリンダ室の気密性を維持して高い圧縮効率を確保する。【解決手段】回転式圧縮機（1）は、ピストン（60）がシリンダ（70）に対して偏心回転することでシリンダ室（C）の容積が変化させて、シリンダ室（C）内の流体を圧縮する。ピストン（60）の先端面はシリンダ側鏡板部（41）と摺接する。外側及び内側シリンダ部（71,72）の先端面はピストン側鏡板部（61）と摺接する。ピストン（60）の先端面にはピストン側低圧溝（66）が、外側シリンダ部（71）の先端面には外側低圧溝（75）が、内側シリンダ部（72）の先端面には内側低圧溝（76）が、各先端面のうち少なくとも前記高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分に形成されている。ピストン側低圧溝（66）及び内側低圧溝（76）には吸入圧力が作用し、外側低圧溝（75）には吐出圧力より低い中間圧力が作用している。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダ（70）とピストン（60）とが相対的に偏心回転し、該シリンダ（70）と該ピストン（60）との間に形成されたシリンダ室（C）の容積が変化することで該シリンダ室（C）内の流体を圧縮する回転式圧縮機であって、
前記シリンダ室（C）を高圧側の高圧室（C1-Hp,C2-Hp）と低圧側の低圧室（C1-Lp,C2-Lp）とに仕切るブレード（73）を備え、
前記シリンダ（70）の基端側には、前記ピストン（60）の先端面と摺接して前記シリンダ室（C）を区画するシリンダ側鏡板部（41）が設けられ、
前記ピストン（60）の基端側には、前記シリンダ（70）の先端面と摺接して前記シリンダ室（C）を区画するピストン側鏡板部（61）が設けられ、
前記ピストン（60）及び前記シリンダ（70）の少なくとも一方の先端面には、その内圧が前記シリンダ室（C）から吐出される流体の圧力より低くなる低圧溝（66,75,76）が、該先端面のうち少なくとも前記高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分に形成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
前記シリンダ（70）は、内側シリンダ部（72）と外側シリンダ部とを有し、
前記ピストン（60）は、該内側シリンダ部（72）と該外側シリンダ部（71）との間に配設されて、前記シリンダ室（C）を、該ピストン（60）と該内側シリンダ部（72）との間の内側シリンダ室（C2）と該ピストン（60）と該外側シリンダ部（71）との間の外側シリンダ室（C1）とに区画しており、
前記低圧溝（75,66）は、前記外側シリンダ部（71）及び前記ピストン（60）の少なくとも一方の先端面に設けられていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項３】
請求項２において、
前記低圧溝（75,66）は、前記外側シリンダ部（71）及び前記ピストン（60）の両方の先端面に設けられていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項４】
請求項２又は３において、
前記低圧溝（76）は、さらに前記内側シリンダ部（72）の先端面に設けられていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項５】
請求項２において、
前記低圧溝（475）は、前記外側シリンダ室（C1）における圧縮行程と吐出行程とに跨る所定の期間にだけ、前記シリンダ室（C）から吐出される流体の圧力より低い圧力が導入されることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項６】
請求項１乃至５の何れか１つにおいて、
前記低圧溝（66,75,76）には、前記シリンダ室（C）に吸入される流体の圧力が作用することを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項７】
請求項１乃至６の何れか１つにおいて、
冷凍サイクルを行う冷媒回路に接続されて、該冷媒回路に冷媒として充填された二酸化端を圧縮することを特徴とする回転式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転式圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、例えば特許文献１に開示されているような回転式圧縮機が知られている。この回転式圧縮機は、相対的に偏心回転するシリンダとピストンとを備えている。これらシリンダ及びピストンのそれぞれの基端側には、シリンダ側鏡板部及びピストン側鏡板部が設けられている。そして、シリンダの先端面がピストン側鏡板部と、ピストンの先端面がシリンダ側鏡板部と摺接することで、シリンダとピストンとの間に圧縮室が形成される。そして、特許文献１に開示された回転式圧縮機は、ピストンを偏心回転させることで、圧縮室へ吸入した流体を圧縮する。
【０００３】
このような回転式圧縮機では、圧縮室内の流体が圧縮されると、圧縮室の内圧が上昇する。圧縮室の内圧が上昇すると、シリンダ及びピストンには互いに離反する方向への力（以下、離反力ともいう。）が作用する。このため、何の対策も講じなければ、圧縮室の気密を充分に保持できなくなって圧縮効率の低下を招いてしまう。
【０００４】
そこで、前記特許文献１に開示された回転式圧縮機では、ピストン側鏡板部の背面に押し付け力を作用させ、ピストンとシリンダとのクリアランスが拡大するのを防止して圧縮室の気密を確保するようにしている。
【特許文献１】特開平６−２８８３５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、このような圧縮機は、ピストン又はシリンダが一回転する間に流体の吸入と圧縮とが行われるため、圧縮室の内圧はピストン又はシリンダが一回転する間に大きく変動する。
【０００６】
それに対して、ピストン又はシリンダに作用する押し付け力は常に一定である。そして、この押し付け力はシリンダ室の内圧に依存する最大離反力に基づいて設計されているため、圧縮機が主として吸気を行っているときには、押し付け力が過剰となる場合がある。つまり、離反力の変動が大きいと、ピストンの回転角度によっては、シリンダとピストンとの摩擦力が必要以上に大きくなり、機械損失が大きくなってしまう。
【０００７】
また、ピストン又はシリンダにおいて、シリンダ室の低圧側にはシリンダ室内に流体を吸入するための吸入口が設けられ、シリンダ室の高圧側には圧縮した流体をシリンダ室から吐出するための吐出口が設けられているが、前述のシリンダ室の内圧は、吐出する直前の流体を圧縮しているシリンダ室の高圧側で特に大きくなる。そのため、ピストン又はシリンダに作用する離反力もシリンダ室の高圧側で部分的に大きくなり、ピストン又はシリンダには該ピストン又はシリンダを傾斜させるモーメントが作用する。つまり、離反力の変動が大きいと、シリンダ室の高圧側に作用する離反力と低圧側に作用する離反力との差が大きくなり、該ピストン又はシリンダを傾斜させるモーメントも大きくなって、シリンダ室の気密性を維持できなくなる（以下、この現象を転覆ともいう）虞がある。
【０００８】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、圧縮機の機械損失を低減すると共に、シリンダ室の気密性を維持して高い圧縮効率を確保することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
第１の発明は、シリンダ（70）とピストン（60）とが相対的に偏心回転し、該シリンダ（70）と該ピストン（60）との間に形成されたシリンダ室（C）の容積が変化することで該シリンダ室（C）内の流体を圧縮する回転式圧縮機が対象である。そして、前記シリンダ室（C）を高圧側の高圧室（C1-Hp,C2-Hp）と低圧側の低圧室（C1-Lp,C2-Lp）とに仕切るブレード（73）を備え、前記シリンダ（70）の基端側には、前記ピストン（60）の先端面と摺接して前記シリンダ室（C）を区画するシリンダ側鏡板部（41）が設けられ、前記ピストン（60）の基端側には、前記シリンダ（70）の先端面と摺接して前記シリンダ室（C）を区画するピストン側鏡板部（61）が設けられ、前記ピストン（60）及び前記シリンダ（70）の少なくとも一方の先端面には、その内圧が前記シリンダ室（C）から吐出される流体の圧力より低くなる低圧溝（66,75,76）が、該先端面のうち少なくとも前記高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分に形成されているものとする。
【００１０】
前記の構成の場合、シリンダ室（C）の内圧は、シリンダ室（C）の内表面に作用するだけでなく、前記ピストン（60）の先端面と前記シリンダ側鏡板部（41）の摺接面や前記シリンダ（70）の先端面と前記ピストン側鏡板部（61）の摺接面に作用し、該ピストン（60）及びシリンダ（70）には、それぞれを互いに引き離す離反力が作用する。この離反力は、前記高圧室（C1-Hp,C2-Hp）において流体の圧縮が完了する前後で最大となる。この最大の離反力はピストン（60）及びシリンダ（70）の高圧室（C1-Hp,C2-Hp）周辺の部分に主に作用している。
【００１１】
そこで、本発明では、ピストン（60）及びシリンダ（70）の少なくも一方の先端面のうち少なくとも前記高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分に、その内圧が前記シリンダ室（C）から吐出される流体の圧力より低くなる前記低圧溝（66,75,76）を設けることによって、離反力の最大値をを低減することができる。その結果、ピストン（60）又はシリンダ（70）１回転中のピストン（60）又はシリンダ（70）に作用する離反力の変動を抑制することができ、ピストン（60）とシリンダ（70）との間に必要以上の摩擦力を生じさせてしまうことを防止することができる。
【００１２】
また、ピストン（60）又はシリンダ（70）の先端面における高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分に作用する離反力の最大値を低減することによって、ピストン（60）又はシリンダ（70）の先端面における高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分に作用する離反力と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）側の部分に作用する離反力の差を小さくすることができ、ピストン（60）又はシリンダ（70）を傾斜させるモーメントを低減することができる。その結果、転覆を防止することができる。
【００１３】
第２の発明は、第１の発明において、前記シリンダ（70）は、内側シリンダ部（72）と外側シリンダ部（71）とを有し、前記ピストン（60）は、該内側シリンダ部（72）と該外側シリンダ部（71）との間に配設されて、前記シリンダ室（C）を、該ピストン（60）と該内側シリンダ部（72）との間の内側シリンダ室（C2）と該ピストン（60）と該外側シリンダ部（71）との間の外側シリンダ室（C1）とに区画しており、前記低圧溝（75,66）は、前記外側シリンダ部（71）及び前記ピストン（60）の少なくとも一方の先端面に設けられているものとする。
【００１４】
前記の構成の場合、前記外側シリンダ部（71）及び前記ピストン（60）の少なくとも一方の先端面に低圧溝（75,66）を設けることによって、ピストン（60）及びシリンダ（70）に作用する離反力の変動を低減することができる。
【００１５】
特に、外側シリンダ部（71）の方が内側シリンダ部（72）に較べて径が大きい分、離反力に起因する、ピストン（60）又はシリンダ（70）を傾斜させるモーメントが大きくなる。つまり、前記外側シリンダ部（71）の先端面に低圧溝（75）を設けることによって、該モーメントを効果的に低減して転覆を防止することができる。
【００１６】
また、回転式圧縮機の構成によっては、ピストン（60）の先端面の幅が、外側及び内側シリンダ部（71,72）の先端面の幅よりも広い場合がある。かかる場合には、低圧溝（66）をピストン（60）の先端面に設けることによって、ピストン（60）の先端面には、シリンダ側鏡板部（41）と摺接するシール面を十分に確保した状態で低圧溝（66）を形成することができる。
【００１７】
第３の発明は、第２の発明において、前記低圧溝（75,66）は、前記外側シリンダ部（71）及び前記ピストン（60）の両方の先端面に設けられているものとする。
【００１８】
前記の構成の場合、前記外側シリンダ部（71）及び前記ピストン（60）の両方の先端面に前記低圧溝（66）を設けることによって、ピストン（60）及びシリンダ（70）に作用する離反力の変動をさらに低減することができる。
【００１９】
第４の発明は、第２又は第３の発明において、前記低圧溝（76）は、さらに前記内側シリンダ部（72）の先端面に設けられているものとする。
【００２０】
前記の構成の場合、さらに前記内側シリンダ部（72）の先端面に前記低圧溝（76）を設けることによって、ピストン（60）及びシリンダ（70）に作用する離反力の変動をより一層低減することができる。
【００２１】
第５の発明は、第２の発明において、前記低圧溝（475）は、前記外側シリンダ室（C1）における圧縮行程と吐出行程とに跨る所定の期間にだけ、前記シリンダ室（C）から吐出される流体の圧力より低い圧力が導入されるものとする。
【００２２】
前記の構成の場合、前記低圧溝（475）に、シリンダ室（C）の内圧が最も高くなる圧縮直後の状態を含む、圧縮行程と吐出行程とに跨る所定の期間にだけ前記シリンダ室（C）から吐出される流体の圧力より低い圧力を導入することによって、離反力の最大値及びその前後の離反力を低減する一方、離反力の最小値及びその前後の離反力はほとんど低減させないため、離反力の変動をより一層低減することができる。
【００２３】
第６の発明は、第１〜第５の何れか１つの発明において、前記低圧溝（66,75,76）には、前記シリンダ室（C）に吸入される流体の圧力が作用するものとする。
【００２４】
前記の構成の場合、前記低圧溝（66,75,76）の内圧は、圧縮される前の流体の圧力となるため、離反力をより大きく低減させることができる。
【００２５】
第７の発明は、第１〜第６の何れか１つの発明において、前記回転式圧縮機は、冷凍サイクルを行う冷媒回路に接続されて、該冷媒回路に冷媒として充填された二酸化端を圧縮するものとする。
【００２６】
この回転式圧縮機を冷凍サイクルに接続する場合には、該冷凍サイクルの高圧は、通常は二酸化炭素の臨界圧力よりも高い値に設定される。
【発明の効果】
【００２７】
本発明によれば、前記ピストン（60）及び前記シリンダ（70）の少なくとも１つの先端面における少なくとも前記高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分に、その内圧が前記シリンダ室（C）から吐出される流体の圧力より低くなる低圧溝（66,75,76）を設けることによって、ピストン（60）又はシリンダ（70）１回転当たりの離反力の変動を小さくすることができるため、ピストン（60）とシリンダ（70）との間に過剰な摩擦力が発生することを防止して圧縮機の機械損失を低減することができると共に、ピストン（60）又はシリンダ（70）を傾斜させるモーメントを低減して転覆を防止することができる。
【００２８】
第２の発明によれば、内側シリンダ部（72）及びピストン（60）と比較して径が大きい外側シリンダ部（71）の先端面に低圧溝（75）を設けることによって、ピストン（60）又はシリンダ（70）を傾斜させるモーメントを効果的に低減することができる。また、ピストン（60）の先端面が外側及び内側シリンダ部（71,72）の先端面よりも面積が大きい場合には、ピストン（60）の先端面に低圧溝（66）を設けることによって、ピストン（60）とシリンダ側鏡板部（41）との間のシールを確保しつつ、ピストン（60）又はシリンダ（70）１回転当たりの離反力の変動を小さくすることができる。
【００２９】
第３又は第４の発明によれば、１つの先端面だけでなく、複数の先端面に低圧溝（66,75,76）を設けることによって、ピストン（60）及びシリンダ（70）に作用する離反力の変動をさらに低減することができる。
【００３０】
第５の発明によれば、外側シリンダ室（C1）における圧縮行程と吐出行程とに跨る所定の期間にだけ、低圧溝（475）にシリンダ室（C）から吐出される流体の圧力より低い圧力を導入することによって、主に離反力の最大値を低減させる一方、離反力の最小値はほとんど低減させないため、離反力の変動をより一層低減することができる。
【００３１】
第６の発明によれば、低圧溝（66,75,76）にシリンダ室（C）に吸入される流体の圧力を作用させることによって、離反力をより大きく低減させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３２】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００３３】
《発明の実施形態１》
本発明の実施形態１について説明する。
【００３４】
本実施形態の回転式圧縮機（1）は、例えば、冷媒として二酸化炭素が充填された冷凍機の冷媒回路に設けられて、冷媒としての二酸化炭素を圧縮するために利用される。
【００３５】
図１に示すように、本実施形態の回転式圧縮機（1）は、いわゆる全密閉型に構成されている。この回転式圧縮機（1）は、縦長の密閉容器状に形成されたケーシング（10）を備えている。このケーシング（10）は、縦長の円筒状に形成された円筒部（11）と、椀状に形成されて円筒部（11）の両端を塞ぐ一対の端板部（12,12）とによって構成されている。そして、円筒部（11）には貫通する吸入管（14）が設けられ、上側の端板部（12）には貫通する吐出管（15）が設けられている。
【００３６】
ケーシング（10）の内部には、下から上へ向かって順に、圧縮機構（20）と電動機（30）とが配置されている。また、ケーシング（10）の内部には、上下方向に延びる駆動軸部（33）が設けられている。そして、前記圧縮機構（20）と電動機（30）は、駆動軸部（33）を介して連結されている。本実施形態の回転式圧縮機（1）は、圧縮機構（20）で圧縮された冷媒がケーシング（10）の内部空間へ吐出され、その後に吐出管（15）を通ってケーシング（10）から送り出される、いわゆる高圧ドーム型となっている。つまり、ケーシング（10）内は高圧空間（19）となっている。
【００３７】
駆動軸部（33）は、主軸部（33a）と偏心部（33b）とを備えている。偏心部（33b）は、駆動軸部（33）の下端寄りの位置に設けられ、主軸部（33a）よりも大径の円柱状に形成されている。この偏心部（33b）は、軸心が主軸部（33a）の軸心から所定量だけ偏心している。駆動軸部（33）の内部には、図示しないが、駆動軸部（33）の下端から上方へ延びる給油通路が形成されている。この給油通路の下端部は、いわゆる遠心ポンプを構成している。ケーシング（10）の底に溜まった潤滑油は、この給油通路を通って圧縮機構（20）の各摺動部へ供給される。
【００３８】
電動機（30）は、ステータ（31）とロータ（32）とを備えている。ステータ（31）は、ケーシング（10）の円筒部（11）の内壁に固定されている。ロータ（32）は、ステータ（31）の内側に配置されて駆動軸部（33）の主軸部（33a）と連結されている。
【００３９】
圧縮機構（20）は、上部ハウジング（40）と、下部ハウジング（50）と、ピストン（60）とを備えている。この圧縮機構（20）では、上部ハウジング（40）と下部ハウジング（50）とで囲まれた空間にピストン（60）が収容されている。
【００４０】
前記上部ハウジング（40）は、シリンダ側鏡板部（41）とシリンダ（70）とを有している。
【００４１】
シリンダ側鏡板部（41）は、円板状に形成されていて、外径がケーシング（10）の内径とほぼ等しくなっている。このシリンダ側鏡板部（41）は、溶接等によってケーシング（10）の円筒部（11）に固定されている。また、シリンダ側鏡板部（41）の中央部には、駆動軸部（33）の主軸部（33a）を支持する軸受部（42）が貫通形成されている。この軸受部（42）には、主軸部（33a）が回転自在に挿通されている。
【００４２】
シリンダ（70）は、円筒状の外側及び内側シリンダ部（71,72）を有している。外側シリンダ部（71）の内径は、内側シリンダ部（72）の外径よりも大きくなっており、外側シリンダ部（71）の内方に内側シリンダ部（72）が位置している。外側及び内側シリンダ部（71,72）の基端部は、前記シリンダ側鏡板部（41）と一体的に形成されている。これら外側及び内側シリンダ部(71,72)は、その軸心が駆動軸部（33）の主軸部（33a）の軸心（即ち、軸受部（42）の軸心）と一致するように設けられている。
【００４３】
外側シリンダ部（71）と内側シリンダ部（72）との間には、図２に示すように、シリンダ室（C）が形成されている。このシリンダ室（C）は、横断面（即ち、シリンダ（70）の軸方向と直交する断面）の形状が環状となっている。
【００４４】
また外側シリンダ部（71）と内側シリンダ部（72）との間には、シリンダ室（C）を横断して延びるブレード（73）が設けられている。詳しくは、ブレード（73）は、外側シリンダ部（71）の内周面から内側シリンダ部（72）の外周面まで外側及び内側シリンダ部（71,72）の半径方向に延びる平板状に形成され、外側及び内側シリンダ部（71,72）と一体的に形成されている。また、ブレード（73）は、シリンダ側鏡板部（41）の前面から突出した状態となっており、該シリンダ側鏡板部（41）とも一体的に形成されている。
【００４５】
また、外側シリンダ部（71）には、その径方向へ貫通する吸入口（74）が形成されており、この吸入口（74）に吸入管（14）が挿入されている。つまり、吸入管（14）とシリンダ室（C）とは連通している。
【００４６】
さらに、内側シリンダ部（72）の内側空間に前記駆動軸部（33）の偏心部（33b）が位置している。
【００４７】
前記下部ハウジング（50）は、平板部（51）と周壁部（52）とを有している。
【００４８】
平板部（51）は、円板状に形成されていて、外径がケーシング（10）の内径よりもやや小さくなっている。この下部ハウジング（50）は、上部ハウジング（40）にボルト等で連結されている。平板部（51）の中央部には、駆動軸部（33）の主軸部（33a）を支持する軸受部（53）が貫通形成されている。この軸受部（53）に、主軸部（33a）が回転自在に挿通されている。また、平板部（51）には、前面側に突出する環状台部（54）が軸受部（53）を囲むようにして設けられている。この環状台部（54）には、全周に亘って凹溝が形成されており、この凹溝に環状のシールリング（55）が嵌め込まれている。尚、環状台部（54）及びシールリング（55）は、軸受部（53）（駆動軸部（33）の主軸部（33a）の軸心）と同心状には設けられておらず、軸受部（53）に対して、後述する圧縮行程終盤の高圧室（C1-Hp,C2-Hp）の方向に偏心して設けられている。
【００４９】
周壁部（52）は、平板部（51）の周縁から上部ハウジング側に延びる円筒状に形成されている。周壁部（52）の内径は、前記外側シリンダ部（71）の内径よりも大きくなっている。つまり、下部ハウジング（50）が上部ハウジング（40）に連結された状態において、外側シリンダ部（71）の内周縁部が周壁部（52）の半径方向内方にはみ出している。
【００５０】
前記ピストン（60）は、円筒状であって、その基端側（図１における下面側）にはピストン側鏡板部（61）が一体的に形成されている。このピストン（60）は、その内径が前記内側シリンダ部（72）の外径よりも大きく、その外径が前記外側シリンダ部（71）の内径よりも小さく設定されている。また、ピストン（60）は、図２に示すように、平面視において円筒の一部が分断部（63）によって分断されたＣ字形状をしている。この分断部（63）には、詳しくは後述する揺動ブッシュ（64）が回転自在に支持されている。
【００５１】
ピストン側鏡板部（61）は、円板状に形成されていて、その外周縁部がピストン（60）よりも径方向外方にはみ出して形成されている。このピストン側鏡板部（61）の外径は、前記外側シリンダ部（71）の内径よりも大きく、ピストン（60）が前記シリンダ室（C）内を偏心回転しても、該外側シリンダ部（71）の先端面（図１における下面）と常に摺接する程度の大きさに設定されている。
【００５２】
また、前記ピストン側鏡板部（61）の中央部には、駆動軸部（33）の偏心部（33b）に回転自在に嵌合する軸受部（62）が貫通形成されている。前記ピストン（60）は、その軸心が駆動軸部（33）の偏心部（33b）の軸心（即ち、軸受部（62）の軸心）と一致するように設けられている。
【００５３】
このように構成されたピストン（60）は、軸受部（62）が駆動軸部（33）の偏心部（33b）に嵌合された状態において、該軸受部（62）が前記内側シリンダ部（72）の内側空間内に、ピストン（60）が前記シリンダ室（C）内に収容される。このとき、ピストン（60）の先端面（図１における上面）はシリンダ側鏡板部（41）に摺接する一方、内側及び外側シリンダ部（71,72）の先端面（図１における下面）はピストン側鏡板部（61）に摺接している。その結果、シリンダ室（C）は、シリンダ側鏡板部（41）、ピストン側鏡板部（61）、外側シリンダ部（71）及びピストン（60）で囲まれた外側シリンダ室（C1）と、シリンダ側鏡板部（41）、ピストン側鏡板部（61）、ピストン（60）及び内側シリンダ部（72）で囲まれた内側シリンダ室（C2）とに区画される。
【００５４】
このピストン（60）は、外周面が外側シリンダ部（71）の内周面と１箇所で摺接すると共に、内周面が内側シリンダ部（72）の外周面と１箇所で摺接している。ピストン（60）と外側シリンダ部（71）の摺接箇所は、ピストン（60）と内側シリンダ部（72）の摺接箇所に対し、ピストン（60）の軸心（即ち、偏心部（33b）の軸心）を挟んだ反対側、即ち位相が１８０°ずれた箇所に位置している。
【００５５】
また、ピストン（60）がシリンダ室（C）に収容された状態において、前記ブレード（73）は、図２に示すように、該ピストン（60）の分断部（63）を挿通している。この分断部（63）には、前述の如く、揺動ブッシュ（64）が挿入されている。揺動ブッシュ（64）は一対のブッシュ片（64a,64a）で構成されている。このブッシュ片（64a,64a）は、外側面が円弧面に形成され、内側面が平面に形成された小片である。ピストン（60）の分断部（63）の端面は、円弧面となっていてブッシュ片（64a,64a）の外側面と摺接する。つまり、一対のブッシュ片（64a,64a）は、互いの内側面が対向するように分断部（63）内に配置されている。そして、両ブッシュ片（64a,64a）の対向する内側面の間のスペースにブレード（73）が挿通されており、両ブッシュ片（64a,64a）の内側面とブレード（73）とが摺接する
つまり、揺動ブッシュ（64）は、ブレード（73）を挟んだ状態で該ブレード（73）の内側面方向に自在に進退できるように構成されている。それに加えて、ピストン（60）は、分断部（63）を介して揺動ブッシュ（64）に対して自在に揺動できるように構成されている。
【００５６】
前記外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）は、ブレード（73）によってそれぞれが高圧室（C1-Hp,C2-Hp）と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）とに区画されている。
【００５７】
外側シリンダ部（71）に形成された前記吸入口（74）は、ブレード（73）近傍の低圧室（C1-Lp）に開口するように形成されている。そして、ピストン（60）における、該吸入口（74）に対応する位置には、外側シリンダ室（C1）の低圧室（C1-Lp）と内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）とを連通させる貫通孔（65）が貫通形成されている。すなわち、吸入口（74）を介して前記吸入管（14）から外側シリンダ室（C1）の低圧室（C1-Lp）に流入した冷媒は、貫通孔（65）を介して内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）にも流入する。
【００５８】
一方、上部ハウジング（40）には、図２に示すように、圧縮した冷媒を吐出する外側吐出口（43）と内側吐出口（44）とが形成されている。外側吐出口（43）はブレード（73）近傍において外側シリンダ室（C1）の高圧室（C1-Hp）に開口するように、内側吐出口（44）はブレード（73）近傍において内側シリンダ室（C2）の高圧室（C2-Hp）に開口するようにシリンダ側鏡板部（41）を貫通して形成されている。これら外側及び内側吐出口（43,44）の下流端には、該外側及び内側吐出口（43,44）を開閉する吐出弁（図示省略）としてリード弁が設けられている。
【００５９】
上部ハウジング（40）の反下部ハウジング側（即ち、電動機側）には、マフラ（45）が取り付けられている。このマフラ（45）は、上部ハウジング（40）を反下部ハウジング側から覆うように設けられ、上部ハウジング（40）との間に吐出空間（46）を形成している。前記外側及び内側吐出口（43,44）から吐出された冷媒は、この吐出空間（46）に一旦吐出され、マフラ（45）と軸受部（42）との隙間を通ってケーシング（10）内の高圧空間（19）内に流出する。つまり、マフラ（45）は、圧縮機構（20）から吐出される吐出ガスの消音機能を有している。
【００６０】
ピストン（60）がシリンダ室（C）に収容された状態において、図３に示すように、ピストン側鏡板部（61）の背面には、前述の如く、下部ハウジング（50）の環状台部（54）に設けられた前記シールリング（55）が当接している。このシールリング（55）によって、下部ハウジング（50）の平板部（51）とピストン側鏡板部（61）との間の空間は、シールリング（55）よりも内側の内側隙間（57）と、シールリング（55）よりも外側の外側隙間（58）とに区画されている。
【００６１】
内側隙間（57）は駆動軸部（33）の給油通路を通じて供給された高圧状態の潤滑油で満たされているため、内側隙間（57）の内圧は圧縮機構（20）から吐出された冷媒の圧力（吐出圧力）とほぼ同じになる。また、外側隙間（58）は吸入口（74）と連通路（図示省略）により連通している。詳しくは、連通路には、吐出圧力よりも低く且つ圧縮機構（20）へ吸入される冷媒の圧力（吸入圧力）よりも高い所定の圧力で開閉する弁機構（例えば、ボール弁とバネとで構成されている）が設けられている。外側隙間（58）は、シールリング（55）によって内側隙間（57）と仕切られているが、シールリング（55）とピストン側鏡板部（61）との隙間等から高圧状態の潤滑油が流入する場合もあり、その内圧が上昇する。外側隙間（58）の内圧が所定の圧力になると、前記弁機構が開いて、外側隙間（58）と吸入口（74）とが連通する。こうして、外側隙間（58）は、吐出圧力よりも低く且つ吸入圧力よりも高い所定の中間圧力となっている。また、シールリング（55）は、内側隙間（57）と外側隙間（58）とを区画する機能に加えて、ピストン（60）に押し付け力を作用させる機能を有する。つまり、ピストン（60）は、内側隙間（57）及び外側隙間（58）の内圧及びシールリング（55）の押し付け力によってシリンダ（70）側へ押し付けられている。
【００６２】
前記シリンダ側鏡板部（41）と摺接する前記ピストン（60）の先端面には、ピストン側低圧溝（66）が設けられている。このピストン側低圧溝（66）は、図２に示すように、Ｃ字形状をしたピストン（60）の先端面において、該ピストン（60）の周方向に沿って平面視Ｃ字形状に形成されている。このピストン側低圧溝（66）の一端部（低圧室（C1-Lp、C2-Lp）側の端部）は、ピストン（60）の貫通孔（65）の上方位置に位置しており、連通孔（67）を介して貫通孔（65）と連通している。つまり、ピストン（60）の先端面がシリンダ側鏡板部（41）と当接した状態において、このピストン側低圧溝（66）とシリンダ側鏡板部（41）とで区画される閉空間には、連通孔（67）を介して貫通孔（65）から低圧室（C1-Lp）へ流入した直後の冷媒が流入する。すなわち、ピストン側低圧溝（66）で区画される該空間には吸入圧力が作用している。尚、ピストン側低圧溝（66）は、前記連通孔（67）に限られず、後述する実施形態２におけるピストン側低圧溝（266）の連通溝（267）のように、ピストン（60）の先端面においてピストン側低圧溝（60）の一端部からピストン（60）の半径方向に延びて低圧室（C1-lp,C2-lp）に開口する連通溝を介して、低圧室（C1-Lp,C2-lp）へ流入した直後の冷媒が流入するように構成してもよい。
【００６３】
一方、前記ピストン側鏡板部（61）と摺接する外側シリンダ部（71）の先端面及び内側シリンダ部（72）の先端面には、それぞれ外側低圧溝（75）及び内側低圧溝（76）が設けられている。
【００６４】
外側低圧溝（75）は、外側シリンダ部（71）の先端面における内周寄りの部分に、該外側シリンダ部（71）の全周に亘って平面視環状に形成されている。この外側低圧溝（75）は前記外側隙間（58）と対向する位置に設けられていて、該外側隙間（58）と連通している。すなわち、その外側低圧溝（75）には、外側隙間（58）と同じ中間圧力が作用している。尚、この外側低圧溝（75）の内径及び外径は、ピストン（60）が偏心回転する際に、ピストン側鏡板部（61）の周縁が常に外側低圧溝（75）内に位置する値に設定されている。つまり、外側低圧溝（75）には中間圧力が作用している。
【００６５】
内側低圧溝（76）は、内側シリンダ部（72）の先端面において、該内側シリンダ部（72）の周方向に沿って平面視Ｃ字形状に形成されている。すなわち、内側低圧溝（76）は、その一端部が低圧室（C2-Lp）側のブレード（73）近傍部分に位置する一方、その他端部が高圧室（C2-Hp）側のブレード（73）近傍部分に位置する。さらに詳しくは、内側低圧溝（76）の一端部からは、内側シリンダ部（72）の半径方向外方に延びて内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）に開口する連通溝（77）が形成されている。内側シリンダ部（72）の半径方向においてピストン（60）の貫通孔（65）と対向する位置に位置していて、連通溝（77）を介して低圧室（C2-Lp）と連通している。つまり、内側シリンダ部（72）の先端面がピストン側鏡板部（61）と当接した状態において、この内側低圧溝（76）とピストン側鏡板部（61）とで区画される閉空間には、連通溝（77）を介して内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）から該低圧室（C2-Lp）へ流入した直後の冷媒が流入する。すなわち、内側低圧溝（76）で区画される該空間には吸入圧力が作用している。尚、この内側低圧溝（76）は、内側シリンダ部（72）の先端面において全周に亘って環状に形成されていてもよい。
【００６６】
−運転動作−
次に、この圧縮機（1）の運転動作について説明する。
【００６７】
電動機（30）を駆動すると、ロータ（32）の回転が駆動軸部（33）を介して圧縮機構（20）のピストン（60）に伝達される。そうすると、揺動ブッシュ（64）がブレード（73）に沿って進退運動（往復動作）を行い、かつ、ピストン（60）が揺動ブッシュ（64）に対して揺動動作を行う。その際、揺動ブッシュ（64）は、ピストン（60）及びブレード（73）に対して実質的に面接触をする。そして、ピストン（60）が外側シリンダ部（71）及び内側シリンダ部（72）に対して揺動しながら駆動軸部（33）に対して偏心回転し、圧縮機構（20）が所定の圧縮動作を行う。
【００６８】
平面視において、駆動軸部（33）の主軸部（33a）の軸心（X）を端点として揺動ブッシュ（64）の揺動中心を通る半直線上にピストン（60）の軸心（偏心部（33b）の軸心）が位置するとき（揺動ブッシュ（64）の揺動中心と、ピストン（60）の軸心と、駆動軸部（33）の主軸部（33a）の軸心（X）とが順に一直線上に並ぶとき）の駆動軸部（33）の回転角度を０°とする。
【００６９】
具体的に、外側シリンダ室（C1）では、図４（Ｄ）の状態で低圧室（C1-Lp）の容積がほぼ最小であり、ここから駆動軸部（33）が図の右回りに回転して図４（Ａ）〜図４（Ｃ）の状態へ変化するのに伴って該低圧室（C1-Lp）の容積が増大するときに、冷媒が、吸入管（14）及び吸入口（74）を通って該低圧室（C1-Lp）に吸入される。
【００７０】
駆動軸部（33）が一回転して再び図４（Ｄ）の状態になると、上記低圧室（C1-Lp）への冷媒の吸入が完了する。そして、この低圧室（C1-Lp）は今度は冷媒が圧縮される高圧室（C1-Hp）となり、ブレード（73）を隔てて新たな低圧室（C1-Lp）が形成される。駆動軸部（33）がさらに回転すると、上記低圧室（C1-Lp）において冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室（C1-Hp）の容積が減少し、該高圧室（C1-Hp）で冷媒が圧縮される。高圧室（C1-Hp）の圧力が所定値となって吐出空間（46）との差圧が設定値に達すると、該高圧室（C1-Hp）の高圧冷媒によって吐出弁が開き、高圧冷媒が吐出空間（46）へ吐出され、マフラ（45）からケーシング（10）内の高圧空間（19）へ流出する。
【００７１】
内側シリンダ室（C2）では、図４（Ｂ）の状態で低圧室（C2-Lp）の容積がほぼ最小であり、ここから駆動軸部（33）が図の時計回りに回転して図４（Ｃ）〜図４（Ａ）の状態へ変化するのに伴って該低圧室（C2-Lp）の容積が増大するときに、冷媒が、吸入管（14）、吸入口（74）、及び貫通孔（65）を通って内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）へ吸入される。
【００７２】
駆動軸部（33）が一回転して再び図４（Ｂ）の状態になると、上記低圧室（C2-Lp）への冷媒の吸入が完了する。そして、この低圧室（C2-Lp）は今度は冷媒が圧縮される高圧室（C2-Hp）となり、ブレード（73）を隔てて新たな低圧室（C2-Lp）が形成される。駆動軸部（33）がさらに回転すると、上記低圧室（C2-Lp）において冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室（C2-Hp）の容積が減少し、該高圧室（C2-Hp）で冷媒が圧縮される。高圧室（C2-Hp）の圧力が所定値となって吐出空間（46）との差圧が設定値に達すると、該高圧室（C2-Hp）の高圧冷媒によって吐出弁が開き、高圧冷媒が吐出空間（46）へ吐出され、マフラ（45）からケーシング（10）内の高圧空間（19）へ流出する。
【００７３】
外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）で圧縮されてケーシング（10）内の高圧空間（19）へ流出した高圧の冷媒は吐出管（15）から吐出され、冷媒回路で凝縮行程、膨張行程、及び蒸発行程を経た後、再度圧縮機（1）に吸入される。
【００７４】
このように、圧縮機（1）では、外側シリンダ室（C1）で吸入行程、圧縮行程及び吐出行程を繰り返しながら、同時に、内側シリンダ室（C2）で冷媒の圧縮行程、吐出行程及び吸入行程を繰り返している。尚、外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）とでは、各行程が１８０°位相がずれた状態で行われている。このような圧縮機（1）においては、シリンダ室（C）の内圧は、冷媒の圧縮行程が主に行われているときには高くなり、冷媒の吸入行程が主に行われているときには低くなる。
【００７５】
シリンダ室（C）の内圧は、シリンダ室（C）を区画形成する、シリンダ側鏡板部（41）、ピストン側鏡板部（61）、外側シリンダ部（71）の内周面、ピストン（60）の外周面、ピストン（60）の内周面及び内側シリンダ部（72）の外周面に作用するため、ピストン（60）には、シリンダ（70）から引き離される方向に離反力が作用する。また、外側及び内側シリンダ室（C1,C2）の内圧は、実質的に当接している、ピストン（60）の先端面とシリンダ側鏡板部（41）の摺接面との間や、外側及び内側シリンダ部（71,72）の先端面とピストン側鏡板部（61）の摺接面との間の僅かな隙間にも作用し、このことによってもピストン（60）に離反力が作用する。
【００７６】
したがって、シリンダ室（C）の内圧が変動すると、ピストン（60）に作用する離反力も変動する。
【００７７】
詳しくは、前記外側シリンダ室（C1）ではほぼ図４（Ａ）のタイミングで冷媒の吐出行程が開始され、内側シリンダ室（C2）ではほぼ図４（Ｃ）のタイミングで吐出行程が開始される。そして、シリンダ室（C）の内圧は、冷媒を吐出する直前が最も高くなる。その結果、駆動軸部（33）が１回転する間において、シリンダ室（C）の内圧は、外側シリンダ室（C1）から冷媒が吐出される直前の、駆動軸部（33）の回転角度が０°前後のとき、及び内側シリンダ室（C2）から冷媒が吐出される直前の、駆動軸部（33）の回転角度が１８０°前後のときの２回、極大となる。
【００７８】
このとき、ピストン（60）に作用する離反力は、シリンダ室（C）の内圧と同様に変動する。
【００７９】
ここで、前記低圧溝（66,75,76）を設けない場合には、ピストン（60）に作用する離反力は、図５の太破線に示すように、前記シリンダ室（C）の内圧が極大となる回転角度約０°及び約１８０°のときに極大となる。尚、外側シリンダ室（C1）の方が内側シリンダ室（C2）よりも表面積が大きく且つ、外側シリンダ部（71）の先端面の方が内側シリンダ部（72）の先端面よりも面積が広いため、外側シリンダ室（C1）から冷媒が吐出される直前である、回転角度約０°のときの離反力の極大値の方が、内側シリンダ室（C2）から冷媒が吐出される直前である、回転角度約１８０°のときの離反力の極大値より大きくなっている。
【００８０】
一方、圧縮機（1）で主に冷媒の吸入行程が行われるとき（吸入行程終盤であって且つ圧縮行程序盤のとき）には、シリンダ室（C）の内圧が低下し、ピストン（60）に作用する離反力も低下する。詳しくは、図５の太破線に示すように、回転角度が約１３０°のとき及び約２７０°のときに圧縮機（1）では冷媒の吸入行程が主に行われ、離反力は極小となる。
【００８１】
このような離反力に対して、ピストン（60）の背面側には前記シールリング（55）が設けられていると共に、吐出圧力が作用する高圧空間である前記内側隙間（57）及び中間圧力となっている前記外側隙間（58）が設けられている。すなわち、これらシールリング（55）の押し付け力並びに内側隙間（57）及び外側隙間（58）の内圧によってピストン（60）は前記離反力に抗してシリンダ（70）側に押し付けられており、その結果、シリンダ室（C）の気密性が確保されている。
【００８２】
そして、前記シールリング（55）による押し付け力は、前記離反力の最大値よりも大きな値となるように設定される。つまり、シールリング（55）の押し付け力は、図５の細破線で示すように、少なくとも回転角度約０°のときの極大値よりも大きな値に設定される。ところが、シールリング（55）による押し付け力は駆動軸部（33）の回転角度に関係なく常に一定であるのに対し、ピストン（60）に作用する離反力は、前述の如く、駆動軸部（33）の回転角度に応じて大きく変化するため、駆動軸部（33）の回転角度によってはシールリング（55）の押し付け力が過剰となる場合がある。詳しくは、駆動軸部（33）の回転角度が約０°のときには、シールリング（55）の押し付け力がピストン（60）に作用する離反力に僅かに打ち勝ち、ピストン（60）とシリンダ（70）との間にはシリンダ室（C）の気密性を維持するのに適度なスラスト力（シールリング（55）の押し付け力と外側隙間（58）及び内側隙間（57）の内圧による押し付け力との和からシリンダ室（C）の内圧による離反力を引いた力）が付与される。それに対し、駆動軸部（33）の回転角度が約１３０°のときや約２７０°のときには、シールリング（55）の押し付け力がピストン（60）に作用する離反力よりもはるかに大きく、ピストン（60）とシリンダ（70）との間には必要以上の過剰なスラスト力が付与され、ピストン（60）とシリンダ（70）との摩擦が増大して、機械損失が増大してしまう。
【００８３】
また、ピストン（60）に作用する離反力は、ピストン（60）のうち圧縮行程及び吐出行程を行う高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分（図２における左上寄りの部分）で増大する。そのため、前記低圧溝（66,75,76）を設けない場合には、ピストン（60）のうち高圧室（C1-hp,C2-Hp）側の部分と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）側の部分との間で離反力の差が大きくなる。その結果、駆動軸部（33）１回転中の離反力の作用点の軌跡は、図６の破線で示すように、駆動軸部（33）の主軸部（33a）の軸心（図６の０点）回りの真円ではなく、高圧室（C1-hp,C2-Hp）側へ大きく歪むと共に偏心している。尚、図６において、Ｙ座標は、駆動軸部（33）の主軸部（33a）の軸心から揺動ブッシュ（64）へ引いた直線上の位置を表し、Ｘ座標は、該直線と直交する直線上の位置を表す。このように、主軸部（33a）の軸心から大きく離れた位置に離反力が作用すると、ピストン（60）には、該ピストン（60）を傾斜させる大きなモーメントが作用し、ピストン（60）とシリンダ（70）との間の気密性を確保できなくなってしまう。
【００８４】
そこで、本実施形態では、前記低圧溝（66,75,76）を設けており、これによって、ピストン（60）に作用する離反力の変動を小さくすることができる。
【００８５】
詳しくは、前記外側及び内側低圧溝（75,76）を設けることによって外側シリンダ部（71）の先端面とピストン側鏡板部（61）の摺接面との間および内側シリンダ部（72）の先端面とピストン側鏡板部（61）の摺接面との間には吸入圧力が作用し、前記ピストン側低圧溝（66）を設けることによってピストン（60）の先端面とシリンダ側鏡板部（41）の摺接面との間には中間圧力が作用する。こうすることによって、図５の太実線に示すように、ピストン（60）に作用する離反力を低減することができる。特に、駆動軸部（33）の回転角度が約０°、１８０°のとき（吐出弁が開かれる前後であってシリンダ室（C）の高圧室（C1-Hp、C2-Hp）の内圧が吐出圧力となるとき）には、離反力をより効果的に低減することができる。その結果、駆動軸部（33）１回転当たりの、ピストン（60）に作用する離反力の変動を小さくすることができる。
【００８６】
また、離反力の最大値が低下することによって、シールリング（55）の押し付け力も小さな値に設定することができる（図５の細実線参照）。その結果、駆動軸部（33）１回転当たりにおいて、ピストン（60）とシリンダ（70）との間に作用するスラスト力の変動を抑制することができる。つまり、駆動軸部（33）１回転当たりにおいて、ピストン（60）とシリンダ（70）との間に過剰な摩擦力が生じることを防止して、機械損失を低減することができる。
【００８７】
さらに、ピストン（60）に作用する離反力の極大値が小さくなるということは、ピストン（60）及びピストン側鏡板部（61）のうち高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分（シリンダ室（C）の外側及び内側吐出口（43,44）寄りの部分（図２における左上寄りの部分））に作用する離反力が小さくなるということである。つまり、離反力の変動が小さくなると、ピストン（60）及びピストン側鏡板部（61）のうち高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分に作用する離反力と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）側の部分に作用する離反力との差が小さくなり、駆動軸部（33）１回転における離反力の作用点の軌跡が、図６の実線で示すように、低圧溝（66,76,77）を設けない構成（図６の破線）と比較して、駆動軸部（33）の主軸部（33a）の軸心側に移動すると共に、円に近い形状となる。その結果、ピストン（60）に作用する、該ピストン（60）を傾斜させるモーメントを小さくすることができ、ピストン（60）の転覆を防止して、ピストン（60）とシリンダ（70）との間の気密性を確保することができる。
【００８８】
−実施形態１の効果−
したがって、実施形態１によれば、前記外側及び内側シリンダ部（71,72）の先端面にそれぞれ外側及び内側低圧溝（75,76）を設けると共に、ピストン（60）の先端面にピストン側低圧溝（66）を設けることによって、外側及び内側シリンダ部（71,72）の先端面、ピストン側鏡板部（61）の摺接面、ピストン（60）の先端面並びにシリンダ側鏡板部（41）の摺接面に作用する離反力を低減することができる。ここで、低圧溝（66,75,76）には吐出圧力よりも低い吸入圧力及び中間圧力を作用させることによって、シリンダ室（C）の内圧が吐出圧力となるときの離反力を特に効果的に低減させることができる。その結果、駆動軸部（33）が１回転する間において、離反力の変動を抑制して、ピストン（60）とシリンダ（70）との間に作用するスラスト力の変動を抑制することができる。つまり、駆動軸部（33）１回転当たりにおける機械損失を低減することができる。
【００８９】
また、駆動軸部（33）１回転当たりの離反力の変動を抑制することによって、ピストン（60）及びシリンダ（70）のうち高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分に作用する離反力と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）側の部分に作用する離反力との差を小さくすることができるため、ピストン（60）に作用する、該ピストン（60）を傾斜させるモーメントを低減することができ、転覆を防止することができる。
【００９０】
《発明の実施形態２》
次に、本発明の実施形態２について説明する。
【００９１】
実施形態２に係る圧縮機（201）は、ピストンではなく、シリンダが偏心回転する点で実施形態１と異なる。そこで、実施形態１と同様の構成については同様の符号を付し、説明を省略する。
【００９２】
圧縮機構（220）は、図７に示すように、上部ハウジング（240）と、下部ハウジング（250）と、シリンダ（270）とを備えている。この圧縮機構（220）では、上部ハウジング（240）と下部ハウジング（250）で囲まれた空間にシリンダ（270）が収容されている。
【００９３】
前記上部ハウジング（240）は、平板部（241）と周壁部（242）とを有している。
【００９４】
平板部（241）は、円板状に形成されていて、外径がケーシング（10）の内径とほぼ等しくなっている。この平板部（241）は、溶接等によってケーシング（10）の円筒部（11）に固定されている。平板部（241）の中央部には、駆動軸部（33）の主軸部（33a）を支持する軸受部（243）が貫通形成されている。この軸受部（243）に、主軸部（33a）が回転自在に挿通されている。また、平板部（241）の下部ハウジング（250）側の面には、軸受部（243）を囲むようにして環状の凹溝が形成され、この凹溝にシールリング（255）が嵌め込まれている。尚、シールリング（255）は、軸受部（243）（駆動軸部（33）の主軸部（33a）の軸心（X））と同心状には設けられておらず、軸受部（243）に対して、後述する圧縮行程終盤の高圧室（C1-Hp,C2-Hp）の方向に偏心して設けられている。
【００９５】
周壁部（242）は、平板部（241）の周縁から下部ハウジング（250）側に延びる円筒状に形成されている。周壁部（242）には該周壁部（242）を径方向へ貫通する吸入ポート（244）が形成されており、この吸入ポート（244）に吸入管（14）が挿入されている。
【００９６】
前記下部ハウジング（250）は、ピストン側鏡板部（261）とピストン（260）とを有している。
【００９７】
ピストン側鏡板部（261）は、円板状に形成されており、外径がケーシング（10）の内径よりもやや小さくなっている。このピストン側鏡板部（261）は、上部ハウジング（240）にボルト等で連結されている。ピストン側鏡板部（261）の中央部には、駆動軸部（33）の主軸部（33a）を支持する軸受部（262）が貫通形成されている。この軸受部（262）には、主軸部（33a）が回転自在に挿通されている。
【００９８】
ピストン（260）は、円筒状であって、その基端部がピストン側鏡板部（261）と一体的に形成されている。このピストン（260）は、その軸心が駆動軸部（33）の主軸部（33a）の軸心（即ち、軸受部（262）の軸心）と一致するように設けられている。また、ピストン（260）は、図８に示すように、平面視において円筒の一部が分断部（263）によって分断されたＣ字形状をしている。この分断部（263）には、詳しくは後述する揺動ブッシュ（264）が回転自在に支持されている。さらに、ピストン（260）は、分断部（263）の近傍であって、半径方向において前記上部ハウジング（240）の吸入ポート（244）と対向する位置には、貫通孔（265）が貫通形成されている。
【００９９】
前記シリンダ（270）は、円筒状の外側及び内側シリンダ部（271,272）を有している。外側シリンダ部（271）の内径はピストン（260）の外径よりも大きく、内側シリンダ部（272）の外径はピストン（260）の内径よりも小さくなっている。外側及び内側シリンダ部（271,272）は同心状に配設されており、その基端部はシリンダ側鏡板部（278）と一体的に形成されている。内側シリンダ部（272）は、シリンダ側鏡板部（278）の中央部を貫通していて、駆動軸部（33）の偏心部（33b）に回転自在に嵌合する軸受部としても機能する。
【０１００】
外側シリンダ部（271）と内側シリンダ部（272）との間には、図８に示すように、シリンダ室（C）が形成されている。このシリンダ室（C）は、横断面（即ち、シリンダ（270）の軸方向と直交する断面）の形状が環状となっている。
【０１０１】
また外側シリンダ部（271）と内側シリンダ部（272）との間には、シリンダ室（C）を横断して延びるブレード（273）が設けられている。詳しくは、ブレード（273）は、外側シリンダ部（271）の内周面から内側シリンダ部（272）の外周面まで外側及び内側シリンダ部（271,272）の半径方向に延びる平板状に形成され、外側及び内側シリンダ部（271,272）と一体的に形成されている。また、ブレード（273）は、シリンダ側鏡板部（278）の前面（図７における下面）から突出した状態となっており、該シリンダ側鏡板部（278）とも一体的に形成されている。
【０１０２】
このように構成されたシリンダ（270）は、内側シリンダ部（272）が駆動軸部（33）の偏心部（33b）に嵌合された状態において、上部ハウジング（240）と下部ハウジング（250）とで囲まれた空間内に、前記ピストン（260）がシリンダ室（C）内に位置するようにして収容される。このとき、ピストン（260）の先端面（図７における上面）はシリンダ側鏡板部（278）に摺接する一方、内側及び外側シリンダ部（271,272）の先端面（図７ににおける下面）はピストン側鏡板部（261）に摺接している。その結果、シリンダ室（C）は、シリンダ側鏡板部（278）、ピストン側鏡板部（261）、外側シリンダ部（271）及びピストン（260）で囲まれた外側シリンダ室（C1）と、シリンダ側鏡板部（278）、ピストン側鏡板部（261）、ピストン（260）及び内側シリンダ部（272）で囲まれた内側シリンダ室（C2）とに区画される。
【０１０３】
このピストン（260）は、外周面が外側シリンダ部（271）の内周面と１箇所で摺接すると共に、内周面が内側シリンダ部（272）の外周面と１箇所で摺接している。ピストン（260）と外側シリンダ部（271）の摺接箇所は、ピストン（260）と内側シリンダ部（272）の摺接箇所に対し、ピストン（260）の軸心（即ち、偏心部（33b）の軸心）を挟んだ反対側、即ち位相が１８０°ずれた箇所に位置している。
【０１０４】
また、ピストン（260）がシリンダ室（C）に収容された状態において、前記ブレード（273）は、図８に示すように、該ピストン（260）の分断部（263）を挿通している。この分断部（263）には、前述の如く、揺動ブッシュ（264）が挿入されている。揺動ブッシュは一対のブッシュ片（264a,264a）で構成されている。このブッシュ片（264a,264a）は、外側面が円弧面に形成され、内側面が平面に形成された小片である。ピストン（260）の分断部（263）の端面は、円弧面となっていてブッシュ片（264a）の外側面と摺接する。つまり、一対のブッシュ片（264a,264a）は、互いの内側面が対向するように分断部（263）内に配置されている。そして、両ブッシュ片（264a,264a）の対向する内側面の間のスペースにブレード（273）が挿通されており、両ブッシュ片（264a,264a）の内側面とブレード（273）とが摺接する
つまり、シリンダ（270）は、ブレード（273）を介して揺動ブッシュ（264）の内側面に沿って自在に進退できると共に、揺動ブッシュ（264）を介して分断部（263）を中心に自在に揺動できるように構成されている。
【０１０５】
前記外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）は、ブレード（273）によってそれぞれが高圧室（C1-Hp,C2-Hp）と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）とに区画されている。
【０１０６】
また、シリンダ（270）が上部ハウジング（240）と下部ハウジング（250）とで囲まれた空間に収容された状態において、外側シリンダ部（271）の外周面と上部ハウジング（240）と下部ハウジング（250）との間には空間が形成されている。この空間は、吸入ポート（244）を介して吸入管（14）と連通していて、吸入空間（256）を構成している。
【０１０７】
外側シリンダ部（271）における、前記吸入ポート（244）と対向する部分には、吸入口（274）が貫通形成されている。すなわち、吸入ポート（244）を介して前記吸入管（14）から吸入空間（256）に流入した冷媒は、外側シリンダ部（271）の吸入口（274）を介して該外側シリンダ室（C1）内の低圧室（C1-Lp）に流入する。そして、低圧室（C1-Lp）に流入した冷媒は、ピストン（260）の貫通孔（265）を介して内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）にも流入する。
【０１０８】
一方、ピストン側鏡板部（261）には、圧縮した冷媒を吐出する外側吐出口（251）と内側吐出口（252）とが形成されている。外側吐出口（251）はブレード（273）近傍において外側シリンダ室（C1）の高圧室（C1-Hp）に開口するように、内側吐出口（252）はブレード（273）近傍において内側シリンダ室（C2）の高圧室（C2-Hp）に開口するようにピストン側鏡板部（261）を貫通して形成されている。これら外側及び内側吐出口（251,252）の下流端には、該外側及び内側吐出口（251,252）を開閉する吐出弁（図示省略）が設けられている。
【０１０９】
下部ハウジング（250）の下側には、マフラ（253）が取り付けられている。このマフラ（253）は、下部ハウジング（250）を下側から覆うように設けられ、下部ハウジング（250）との間に吐出空間（254）を形成している。下部ハウジング（250）のピストン側鏡板部（261）には、吐出空間（254）に開口する下側連通路（268）が貫通形成されている。また、上部ハウジング（240）の周壁部（242）には、該下側連通路（268）と連通し且つ高圧空間（19）に開口する上側連通路（245）が貫通形成されている。前記外側及び内側吐出口（251,252）から吐出された冷媒は、この吐出空間（254）に一旦吐出され、前記下側及び上側連通路（268,245）を介してケーシング（10）内の高圧空間（19）内に流出する。つまり、マフラ（253）は、圧縮機構（220）から吐出される吐出ガスの消音機能を有している。
【０１１０】
前記シリンダ（270）が上部ハウジング（240）と下部ハウジング（250）とで囲まれた空間内に収容された状態において、シリンダ側鏡板部（278）の背面側には、図９に示すように、前記シールリング（255）が当接している。このシールリング（255）によって、上部ハウジング（240）の平板部（241）とシリンダ側鏡板部（278）との間の空間は、シールリング（255）よりも内側の内側隙間（257）と、シールリング（255）よりも外側の外側隙間（258）とに区画されている。
【０１１１】
内側隙間（257）は駆動軸部（33）の給油通路を通じて供給された高圧状態の潤滑油で満たされているため、内側隙間（257）の内圧は圧縮機構（220）から吐出された冷媒の圧力（吐出圧力）とほぼ同じになる。また、外側隙間（258）は前記吸入空間（256）と連通しているため、外側隙間（258）の内圧は圧縮機構（220）へ吸入される冷媒の圧力（吸入圧力）とほぼ同じになる。また、シールリング（255）は、内側隙間（257）と外側隙間（258）とを区画する機能に加えて、シリンダ（270）に押し付け力を作用させる機能を有する。つまり、シリンダ（270）は、内側隙間（257）及び外側隙間（258）の内圧及びシールリング（255）の押し付け力によってピストン（260）側へ押し付けられている。
【０１１２】
前記シリンダ側鏡板部（278）と摺接する前記ピストン（260）の先端面には、ピストン側低圧溝（266）が設けられている。このピストン側低圧溝（266）は、図８に示すように、Ｃ字形状をしたピストン（260）の先端面において、該ピストン（260）の周方向に沿って平面視Ｃ字形状に形成されている。このピストン側低圧溝（266）の一端部からは、ピストン（260）の半径方向に延びて外側シリンダ室（C1）の低圧室（C1-Lp）に開口する連通溝（267）が形成されている。つまり、ピストン（260）の先端面がシリンダ側鏡板部（278）と当接した状態において、このピストン側低圧溝（266）とシリンダ側鏡板部（278）とで区画される閉空間には、連通溝（267）を介して外側シリンダ室（C1）の低圧室（C1-Lp）から該低圧室（C1-Lp）へ流入した直後の冷媒が流入する。すなわち、ピストン側低圧溝（266）で区画される該空間には吸入圧力が作用している。
【０１１３】
尚、前記連通溝（267）は、ピストン側低圧溝（266）の一端部からピストン（260）の半径方向外方に延びるのではなく、半径方向内方に延びて内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）に開口するように構成してもよい。また、前記実施形態１におけるピストン側低圧溝（66）の連通孔（65）のように、ピストン（260）の貫通孔（265）に連通する連通孔によって、ピストン側低圧溝（266）の一端部と貫通孔（265）を連通させてもよい。こうすることで、貫通孔（265）を流通する、低圧室（C1-Lp）へ流入した直後の冷媒をピストン側低圧溝（266）に流入させることができる。
【０１１４】
一方、前記ピストン側鏡板部（261）と摺接する外側シリンダ部（271）の先端面及び内側シリンダ部（272）の先端面には、それぞれ外側低圧溝（275）及び内側低圧溝（276）が設けられている。
【０１１５】
外側低圧溝（275）は、外側シリンダ部（271）の先端面の外周縁において、該外側シリンダ部（271）の全周に亘って平面視環状に形成されている。この外側低圧溝（275）は、外側シリンダ部（271）の外周面と先端面とで構成される角部を切除することによって形成されている。すなわち、外側低圧溝（275）は、外側シリンダ部（271）の先端面だけでなく、外周面にも開口していて、前記吸入空間（256）と連通している。この外側低圧溝（275）には、吸入空間（256）へ流入した直後の冷媒が流入する。すなわち、外側低圧溝（275）には吸入圧力が作用している。
【０１１６】
内側低圧溝（276）は、内側シリンダ部（272）の先端面において、該内側シリンダ部（272）の周方向に沿って平面視Ｃ字形状に形成されている。この内側低圧溝（276）の一端部からは、内側シリンダ部（272）の半径方向に延びて内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）に開口する連通溝（277）が形成されている。つまり、内側シリンダ部（272）の先端面がピストン側鏡板部（261）と当接した状態において、この内側低圧溝（276）とピストン側鏡板部（261）とで区画される閉空間には、連通溝（277）を介して内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）から該低圧室（C2-Lp）へ流入した直後の冷媒が流入する。すなわち、内側低圧溝（276）で区画される該空間には吸入圧力が作用している。
【０１１７】
−運転動作−
次に、この圧縮機（201）の運転動作について説明する。
【０１１８】
電動機（30）を駆動すると、ロータ（32）の回転が駆動軸部（33）を介して圧縮機構（20）のピストン（260）に伝達される。そうすると、ブレード（273）が揺動ブッシュに沿って進退運動（往復動作）を行い、かつ、シリンダ（270）が揺動ブッシュ（264）を中心に揺動動作を行う。その際、揺動ブッシュ（264）は、ピストン（260）及びブレード（273）に対して実質的に面接触をする。そして、シリンダ（270）がピストン（260）に対して揺動しながら駆動軸部（33）に対して偏心回転し、圧縮機構（220）が所定の圧縮動作を行う。
【０１１９】
平面視において、駆動軸部（33）の主軸部（33a）の軸心を端点として揺動ブッシュ（264）の揺動中心を通る半直線上にシリンダ（270）の軸心（偏心部（33b）の軸心）が位置するとき（揺動ブッシュ（264）の揺動中心と、シリンダ（270）の軸心と、駆動軸部（33）の主軸部（33a）の軸心とが順に一直線上に並ぶとき）の駆動軸部（33）の回転角度を０°とする。
【０１２０】
具体的に、外側シリンダ室（C1）では、図１０（Ｄ）の状態で低圧室（C1-Lp）の容積がほぼ最小であり、ここから駆動軸部（33）が図の右回りに回転して図１０（Ａ）〜図１０（Ｃ）の状態へ変化するのに伴って該低圧室（C1-Lp）の容積が増大するときに、冷媒が、吸入管（14）及び吸入口（274）を通って該低圧室（C1-Lp）に吸入される。
【０１２１】
駆動軸部（33）が一回転して再び図１０（Ｄ）の状態になると、上記低圧室（C1-Lp）への冷媒の吸入が完了する。そして、この低圧室（C1-Lp）は今度は冷媒が圧縮される高圧室（C1-Hp）となり、ブレード（273）を隔てて新たな低圧室（C1-Lp）が形成される。駆動軸部（33）がさらに回転すると、上記低圧室（C1-Lp）において冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室（C1-Hp）の容積が減少し、該高圧室（C1-Hp）で冷媒が圧縮される。高圧室（C1-Hp）の圧力が所定値となって吐出空間（254）との差圧が設定値に達すると、該高圧室（C1-Hp）の高圧冷媒によって吐出弁が開き、高圧冷媒が吐出空間（254）へ吐出され、そこからケーシング（10）内の高圧空間（19）へ流出する。
【０１２２】
内側シリンダ室（C2）では、図１０（Ｂ）の状態で低圧室（C2-Lp）の容積がほぼ最小であり、ここから駆動軸部（33）が図の時計回りに回転して図１０（Ｃ）〜図１０（Ａ）の状態へ変化するのに伴って該低圧室（C2-Lp）の容積が増大するときに、冷媒が、吸入管（14）、吸入口（274）、及び貫通孔（265）を通って内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）へ吸入される。
【０１２３】
駆動軸部（33）が一回転して再び図１０（Ｂ）の状態になると、上記低圧室（C2-Lp）への冷媒の吸入が完了する。そして、この低圧室（C2-Lp）は今度は冷媒が圧縮される高圧室（C2-Hp）となり、ブレード（273）を隔てて新たな低圧室（C2-Lp）が形成される。駆動軸部（33）がさらに回転すると、上記低圧室（C2-Lp）において冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室（C2-Hp）の容積が減少し、該高圧室（C2-Hp）で冷媒が圧縮される。高圧室（C2-Hp）の圧力が所定値となって吐出空間（254）との差圧が設定値に達すると、該高圧室（C2-Hp）の高圧冷媒によって吐出弁が開き、高圧冷媒が吐出空間（254）へ吐出され、そこからケーシング（10）内の高圧空間（19）へ流出する。
【０１２４】
外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）で圧縮されてケーシング（10）内の高圧空間（19）へ流出した高圧の冷媒は吐出管（15）から吐出され、冷媒回路で凝縮行程、膨張行程、及び蒸発行程を経た後、再度圧縮機（201）に吸入される。
【０１２５】
このように、圧縮機（201）では、外側シリンダ室（C1）で吸入行程、圧縮行程及び吐出行程を繰り返しながら、同時に、内側シリンダ室（C2）で冷媒の圧縮行程、吐出行程及び吸入行程を繰り返している。尚、外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）とでは、各行程が１８０°位相がずれた状態で行われている。
【０１２６】
このような圧縮機（201）においては、シリンダ室（C）の内圧は、冷媒の圧縮行程が主に行われているときには高くなり、冷媒の吸入行程が主に行われているときには低くなる。こうして、シリンダ室（C）の内圧が変動すると、シリンダ（270）に作用する離反力も変動する。
【０１２７】
詳しくは、前記外側シリンダ室（C1）ではほぼ図１０（Ａ）のタイミングで冷媒の吐出行程が開始され、内側シリンダ室（C2）ではほぼ図１０（Ｃ）のタイミングで吐出行程が開始される。その結果、シリンダ室（C）の内圧は、外側シリンダ室（C1）から冷媒が吐出される直前の回転角度が０°前後のとき、及び内側シリンダ室（C2）から冷媒が吐出される直前の回転角度が１８０°前後のときの２回、極大となる。一方、圧縮機（201）で主に冷媒の吸入行程が行われるとき（吸入行程終盤であって且つ圧縮行程序盤のとき）には、シリンダ室（C）の内圧が低下し、シリンダ（270）に作用する離反力も低下する。
【０１２８】
このような離反力に対抗するために、シリンダ（270）の背面側には前記シールリング（255）が設けられていると共に、吐出圧力が作用する高圧空間である前記内側隙間（257）が設けられている。すなわち、これらシールリング（255）の押し付け力及び内側隙間（257）の内圧によってシリンダ（270）は前記離反力に抗してピストン（260）側に押し付けられており、その結果、シリンダ室（C）の気密性が確保されている。
【０１２９】
そして、本実施形態２では、実施形態１と同様に、ピストン（260）及びシリンダ（270）の先端面に前記低圧溝（266,275,276）を設けており、これによって、シリンダ（270）に作用する離反力の変動を小さくすることができる。
【０１３０】
詳しくは、前記外側及び内側低圧溝（275,276）を設けることによって外側シリンダ部（271）の先端面とピストン側鏡板部（261）の摺接面との間および内側シリンダ部（272）の先端面とピストン側鏡板部（261）の摺接面との間には吸入圧力が作用し、前記ピストン側低圧溝（266）を設けることによってピストン（260）の先端面とシリンダ側鏡板部（278）の摺接面との間には吸入圧力が作用する。こうすることによって、シリンダ（270）に作用する離反力を低減することができる。
【０１３１】
特に、駆動軸部（33）の回転角度が約０°、１８０°のとき（吐出弁が開かれる前後であってシリンダ室（C）の高圧室（C1-Hp、C2-Hp）の内圧が吐出圧力となるとき）には、離反力をより効果的に低減することができる。その結果、駆動軸部（33）１回転当たりの、シリンダ（270）に作用する離反力の変動を小さくすることができる。
【０１３２】
また、離反力の最大値が低下することによって、シールリング（255）の押し付け力も小さな値に設定することができる。その結果、駆動軸部（33）１回転当たりにおいて、ピストン（260）とシリンダ（270）との間に作用するスラスト力の変動を抑制することができる。つまり、駆動軸部（33）１回転当たりにおいて、ピストン（260）とシリンダ（270）との間に過剰な摩擦力が生じることを防止して、機械損失を低減することができる。
【０１３３】
さらに、シリンダ（270）に作用する離反力の極大値が小さくなるということは、シリンダ（270）及びシリンダ側鏡板部（278）のうち高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分（シリンダ室（C）の外側及び内側吐出口（251,252）寄りの部分（図８における左上寄りの部分））に作用する離反力が小さくなるということである。つまり、離反力の変動が小さくなると、シリンダ（270）及びシリンダ側鏡板部（278）のうち高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分に作用する離反力と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）側の部分に作用する離反力との差が小さくなり、駆動軸部（33）１回転における離反力の作用点の軌跡が、低圧溝（266,275,276）を設けない構成と比較して、駆動軸部（33）の主軸部（33a）の軸心側に移動すると共に、円に近い形状となる。その結果、シリンダ（270）に作用する、該シリンダ（270）を傾斜させるモーメントを小さくすることができ、シリンダ（270）の転覆を防止して、ピストン（260）とシリンダ（270）との間の気密性を確保することができる。
【０１３４】
−実施形態２の効果−
したがって、実施形態２によれば、前記外側及び内側シリンダ部（271,272）の先端面にそれぞれ外側及び内側低圧溝（275,276）を設けると共に、ピストン（260）の先端面にピストン側低圧溝（266）を設けることによって、外側及び内側シリンダ部（271,272）の先端面、ピストン側鏡板部（261）の摺接面、ピストン（260）の先端面並びにシリンダ側鏡板部（278）の摺接面に作用する離反力を低減することができる。ここで、低圧溝（266,275,276）には吐出圧力よりも低い吸入圧力を作用させることによって、シリンダ室（C）の内圧が吐出圧力となるときの離反力を特に効果的に低減させることができる。その結果、駆動軸部（33）１回転当たりにおいて、離反力の変動を抑制して、ピストン（260）とシリンダ（270）との間に作用するスラスト力の変動を抑制することができる。つまり、駆動軸部（33）１回転当たりにおける機械損失を低減することができる。
【０１３５】
また、駆動軸部（33）１回転当たりの離反力の変動を抑制することによって、ピストン（260）及びシリンダ（270）のうち高圧室（C1-Hp,C2-Hp）側の部分に作用する離反力と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）側の部分に作用する離反力との差を小さくすることができるため、シリンダ（270）に作用する、該シリンダ（270）を傾斜させるモーメントを低減することができ、転覆を防止することができる。
【０１３６】
−実施形態２の変形例−
−変形例１−
この変形例１に係る圧縮機構（320）では、図１１に示すように、外側低圧溝（375）が外側シリンダ部（371）の先端面のみに設けられており、内側シリンダ部（372）の先端面やピストン（360）の先端面には低圧溝が設けられていない。さらに、この外側低圧溝（375）は、外側シリンダ部（371）の先端面の全周に亘って設けられるのではなく、外側シリンダ部（371）の先端面のうち、外側シリンダ室（C1）における高圧室側の部分（圧縮行程終盤において（又は、高圧室（C1-Hp）の内圧がピークとなるときに）高圧室（C1-Hp）を区画する部分）にのみ形成されている。
【０１３７】
前記外側シリンダ部（371）の先端面は、内側シリンダ部（372）の先端面やピストン（360）の先端面と比較して、径が大きいため面積も大きくなっている。そのため、３つの先端面のうちで外側シリンダ部（371）の先端面に最も大きな離反力が作用する。つまり、３つの先端面のうち何れか１つの先端面に低圧溝を設ける場合には、外側シリンダ部（371）の先端面に低圧溝を設ける構成が、最も効果的にシリンダ（370）に作用する離反力を低減することができる。
【０１３８】
また、外側シリンダ部（371）の先端面は、内側シリンダ部（372）の先端面やピストン（360）の先端面と比較して、径が大きいため、離反力が作用した場合に、シリンダ（370）を傾斜させるモーメントが最も大きくなる。つまり、３つの先端面のうち何れか１つの先端面に低圧溝を設ける場合には、外側シリンダ部（371）の先端面に低圧溝を設ける構成が、最も効果的にシリンダ（370）を傾斜させるモーメントを低減することができる。
【０１３９】
したがって、外側シリンダ部（371）の先端面にのみ外側低圧溝（375）を設けることによって、少ない低圧溝でより効果的にシリンダ（370）に作用する離反力およびシリンダ（370）を傾斜させるモーメントを低減することができる。
【０１４０】
また、外側シリンダ部（371）の先端面の中でも、圧縮行程終盤の高圧室（C1-hp,C2-Hp）を構成する部分、即ち、前記先端面のうち外側吐出口（251）近傍の該外側吐出口（251）上流側の部分に特に大きな離反力が作用する。つまり、外側低圧溝（375）を外側シリンダ部（371）の先端面全周に設けなくても、該先端面における外側吐出口（251）近傍の該外側吐出口（251）上流側の部分に設けることによって、少ない低圧溝でより効果的にシリンダ（370）に作用する離反力およびシリンダ（370）を傾斜させるモーメントを低減することができる。
【０１４１】
−変形例２−
この変形例２に係る圧縮機構（420）は、駆動軸部（33）が所定の回転角度のときだけ外側低圧溝（475）に吸入圧力が作用するように構成されている。
【０１４２】
変形例２に係る圧縮機構（420）においては、図１２に示すように、外側低圧溝（475）が外側シリンダ部（471）の先端面のうち、外側シリンダ室（C1）における高圧側の部分（圧縮行程後半において（又は、高圧室（C1-Hp）の内圧がピークとなるときに）高圧室（C1-Hp）を区画する部分）にのみ形成されている。すなわち、内側シリンダ部（472）の先端面やピストン（460）の先端面には低圧溝が設けられていない。この点においては、変形例１と同様である。
【０１４３】
ただし、変形例２に係る外側低圧溝（475）は、変形例１と異なり、外側シリンダ部（471）の外周面には開口せず、先端面のみに開口する凹溝である。すなわち、外側シリンダ部（471）の先端面がピストン側鏡板部（461）と当接した状態においては、外側低圧溝（475）とピストン側鏡板部（461）とで閉空間が区画形成される。
【０１４４】
一方、ピストン側鏡板部（461）には、シリンダ（470）側に開口し、シリンダ（470）が偏心回転するときに所定の回転角度でのみ前記外側低圧溝（475）と平面視で交差する連通溝（468）が形成されている。
【０１４５】
詳しくは、外側低圧溝（475）は、図１３に示すように、外側シリンダ室（C1）の高圧室（C1-Hp）における圧縮行程が後半となる、駆動軸部（33）の回転角度が約２７０°のときに連通溝（468）の一端部と平面視で交差する。このとき、連通溝（468）の他端部は、外側シリンダ部（471）の外側の吸入空間（256）に位置している。つまり、外側低圧溝（475）と連通溝（468）とが交差した状態においては、外側低圧溝（475）と吸入空間（256）とが連通溝（468）を介して連通しており、外側低圧溝（475）とピストン側鏡板部（461）とで区画形成される閉空間には吸入圧力が作用している。
【０１４６】
この外側低圧溝（475）と連通溝（468）と交差状態は、駆動軸部（33）の回転角度が約２７０°から約９０°となるまで続く。この駆動軸部（33）の回転角度が約２７０°から約９０°の間には、高圧室（C1-Hp）において圧縮行程の後半が行われ（図１３（Ｄ）〜（Ａ））、吐出弁が開いて（図１３（Ａ）前後）、外側吐出口（251）から圧縮後の冷媒が吐出される吐出行程の前半が完了する（図１３（Ａ）〜（Ｂ））。そして、駆動軸部（33）の回転角度が約９０°となったときに、外側低圧溝（475）と連通溝（468）との交差状態が解除される。
【０１４７】
つまり、外側低圧溝（475）は、外側シリンダ室（C1）において圧縮行程と吐出行程とに跨る所定の期間だけ、連通溝（468）を介して吸入空間（256）と連通し、吸入圧力が作用している。
【０１４８】
こうすることによって、図１４に示すように、外側シリンダ部（C1）の高圧室（C1-Hp）の内圧が上昇しているときだけ、シリンダ（470）に作用する離反力を低減することができる。つまり、外側低圧溝（475）及び連通溝（468）を設けていない構成（図１４の太破線参照）と比較して、離反力の最大値だけを低減させ、離反力の最小値はほとんど変化しないため、低圧溝に吸入圧力を常に作用させる実施形態１等と較べて、駆動軸部（33）１回転当たりの離反力の変動をさらに小さくすることができる。
【０１４９】
尚、前記外側低圧溝（475）は、外側シリンダ部（471）の先端面のうち、外側シリンダ室（C1）における高圧側の部分（圧縮行程後半において（又は、高圧室（C1-Hp）の内圧がピークとなるときに）高圧室（C1-Hp）を区画する部分）にのみ形成されているが、これに限られず、外側シリンダ部（471）の先端面の全周に亘って形成されていてもよい。この場合でも、低圧溝を、外側シリンダ室（C1）において圧縮行程と吐出行程とに跨る所定の期間だけ連通溝と連通させることによって、前述の効果を奏することができる。
【０１５０】
《その他の実施形態》
前記実施形態については、以下のような構成としてもよい。
【０１５１】
すなわち、前記実施形態１，２では、平面視で環状のシリンダ室内に環状のピストンを収容することで、外側シリンダ室と内側シリンダ室とが区画形成される圧縮機を採用しているが、これに限られるものではない。例えば、円形のシリンダ室内に円形のピストンを収容することで、ピストンの外側にのみ環状のシリンダ室を区画形成する、いわゆるスイング式の圧縮機であってもよく、シリンダとピストンとが相対的に偏心回転する圧縮機であれば、任意の構成を採用することができる。
【０１５２】
また、前記実施形態１，２では、外側シリンダ部の先端面、内側シリンダ部の先端面及びピストンの先端面のうち、３つ全ての先端面に低圧溝を設けているか、又は外側シリンダ部の先端面にのみ低圧溝を設けているが、これに限られるものではない。すなわち、前記３つの先端面のうち何れか１つの先端面だけに低圧溝を設けてもよく、前記３つの先端面のうち何れか２つの先端面に低圧溝を設けてもよい。特に、ピストンの先端面の幅が外側及び内側シリンダ部の先端面の幅と比較して広い場合には、ピストンの先端面だけに低圧溝を構成することが好ましい。こうすることで、ピストンの先端面では、シリンダ側鏡板部とのシール面を十分に確保しつつ、低圧溝を形成することができる。つまり、ピストンとシリンダ側鏡板部との間のシールを確保しつつ、ピストン又はシリンダ１回転当たりの離反力の変動を小さくすることができる。
【０１５３】
尚、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【産業上の利用可能性】
【０１５４】
以上説明したように、本発明は、シリンダとピストンとが相対的に偏心回転する圧縮機について有用である。
【図面の簡単な説明】
【０１５５】
【図１】本発明の実施形態１に係る圧縮機の縦断面図である。
【図２】図１のII−II線における断面図である。
【図３】圧縮機の圧縮機構の構造を示す縦断面図である。
【図４】圧縮機構の動作状態図である。
【図５】駆動軸部の回転角度に対するピストンに作用する離反力及び押し付け力の関係を示すグラフである。
【図６】駆動軸部が１回転する際に、ピストンに作用する離反力の作用点の軌跡を示すグラフである。
【図７】実施形態２に係る圧縮機の縦断面図である。
【図８】図７のVIII−VIII線における断面図である。
【図９】圧縮機の圧縮機構の構造を示す縦断面図である。
【図１０】圧縮機構の動作状態図である。
【図１１】実施形態２の変形例１に係る圧縮機構の構造を示す、図８に相当する断面図である。
【図１２】実施形態２の変形例２に係る圧縮機構の構造を示す、図８に相当する断面図である。
【図１３】圧縮機構の動作状態図である。
【図１４】駆動軸部の回転角度に対するピストンに作用する離反力及び押し付け力の関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【０１５６】
41,278            シリンダ側鏡板部
60,260,360,460    ピストン
61,261            ピストン側鏡板部
66,266            ピストン側低圧溝（低圧溝）
70,270,370,470    シリンダ
71,271,371,471    外側シリンダ部
72,272,372,472    内側シリンダ部
73,273            ブレード
75,275,375,475    外側低圧溝（低圧溝）
76,276            内側低圧溝（低圧溝）
C                 シリンダ室
C1                外側シリンダ室
C2                内側シリンダ室
C1-Hp,C2-Hp       高圧室
C1-Lp,C2-Lp       低圧室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2008088857.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
2008088857.tif 000012
【図１１】
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【図１２】
2008088857.tif 000014
【図１３】
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【図１４】
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