(57)【要約】【課題】  特殊な原料や溶解坩堝や溶解方法を用いず、一般的な溶融法によって安定に取得できる、屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、かつ、アッベ数（νｄ）が９０〜１００である極低屈折率極低分散弗燐酸光学ガラスを提供する。【解決手段】  Ｐ、Ａｌ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｙ、Ｆ、Ｏを含有するガラス原料組成物の元素質量％比（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆを０．２０〜０．４０とし、かつ、構成元素比率を調整することにより、所望の屈折率及びアッベ数を実現しつつ、溶融状態からの冷却過程におけるガラス内部の失透（結晶）発生を効果的に抑制することにより、極低屈折率極低分散弗燐酸光学ガラスを安定に取得する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
元素質量％で、
Ｐを０．１〜５．０％、
Ａｌを１．０〜２０．０％、
Ｆを３０．０〜６０．０％、
Ｏを１．０〜２０．０％を含有し、
かつ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａのうち１種以上を必須に含有し、
（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１５〜０．４０の範囲である、屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、アッベ数（νｄ）が９０〜１００の範囲の光学恒数を有する光学ガラス。
【請求項２】
元素質量％で、
Ｐを０．１〜５．０％、
Ａｌを１．０〜２０．０％、
Ｃａを１．０〜２０．０％、
Ｓｒを１．０〜２０．０％、
Ｂａを１.０〜２０．０％、
Ｆを３０．０〜６０．０％、
Ｏを１．０〜２０．０％、Ｍｇを０〜１０．０％、
Ｙを０〜１０．０％含有し、
（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１５〜０．４０の範囲である、屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、アッベ数（νｄ）が９０〜１００の範囲の光学恒数を有する光学ガラス。
【請求項３】
元素質量％で、
Ｐを０．５〜５．０％、
Ａｌを３．０〜１９．０％、
Ｃａを３．０〜１７．５％未満、
Ｓｒを８．０〜１９．０％、
Ｂａを３.０〜１８.０％、
Ｆを３２．０〜５８．０％、
Ｏを１．０〜１８．０％、
Ｍｇを０．３〜８．０％、
Ｙを０．０１〜８．０％、
並びにＬａを０〜５．０％及び／又は
Ｇｄを０〜５．０％及び／又は
Ｌｉを０〜３．０％及び／又は
Ｎａを０〜３．０％及び／又は
Ｋを０．０〜３．０％含有し、
（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１８〜０．３７の範囲であって、かつ、Ｂａ／Ｓｒが０．６〜１．０の範囲である、屈折率（ｎｄ）が１．４２〜１．４６、アッベ数（νｄ）が９２〜９８の範囲の光学恒数を有する光学ガラス。
【請求項４】
屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、アッベ数（νｄ）が９０〜１００の範囲の光学恒数を有するガラスであって、
燐酸複合塩原料から導入されるＰ、
燐酸複合塩及び／又はフッ化物を必須に含有する原料から導入されるＡｌ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ及びＢａのうち１種以上、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＹ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｌｉ、Ｎａ及びＫのうち１種以上、
を含有し、かつ、ガラス原料の総質量を基準としての元素質量％比（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．２０〜０．４０の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる光学ガラス。
【請求項５】
ガラス原料の総質量を基準として、元素質量％で、
燐酸複合塩原料から導入されるＰを１．０〜５．０％、
燐酸複合塩及び／又はフッ化物を必須に含有する原料から導入されるＡｌを１．０〜２０.０％、
燐酸複合塩及び／又はフッ化物を必須に含有する原料から導入されるＭｇを０．０〜５.０％、
燐酸複合塩及び／又はフッ化物を必須に含有する原料から導入されるＣａを１．０〜２０.０％、
燐酸複合塩及び／又はフッ化物を必須に含有する原料から導入されるＳｒを１．０〜２０.０％、
燐酸複合塩及び／又はフッ化物を必須に含有する原料から導入されるＢａを１．０〜２０.０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＹを０．０１〜８．０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＬａを０．０〜５．０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＧｄを０．０〜５．０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＬｉを０．０〜３．０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＮａを０．０〜３．０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＫを０．０〜３．０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＦを３５〜６５％、
塩化物原料から導入されるＣｌを０．０〜３．０％、
臭化物原料から導入されるＢｒを０．０〜５．０％、
ヨウ化物原料から導入されるＩを０．０〜５．０％、
燐酸複合塩原料及び酸化物原料から導入されるＯを０．１〜１０％
含有し、かつ、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．２０〜０．４０の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる構成４に記載の光学ガラス。
【請求項６】
ガラス原料の総質量を基準として、元素質量％で、
燐酸複合塩原料から導入されるＰを１．０〜５．０％、
燐酸複合塩原料及び／又はフッ化物原料から導入されるＡｌを３〜１９．０％、
燐酸複合塩原料及び／又はフッ化物原料から導入されるＭｇを０.３〜４．０％、
燐酸複合塩原料及び／又はフッ化物原料から導入されるＣａを３．０〜１７．５％未満％、
燐酸複合塩原料及び／又はフッ化物原料から導入されるＳｒを８．０〜１９．０％、
燐酸複合塩料及び／又はフッ化物原料から導入されるＢａを３．０〜１８．０％、
ただし、質量％ 和（Ｓｒ＋Ｂａ）は、２０．０〜３５．０％、
フッ化物原料から導入されるＹを０．５〜６％、
フッ化物原料から導入されるＬａを０．０〜４．０％、
フッ化物原料から導入されるＧｄを０．０〜４．０％、
フッ化物原料から導入されるＬｉを０．０〜２．０％、
フッ化物原料から導入されるＮａを０．０〜２．０％、
フッ化物原料から導入されるＫを０．０〜２．０％、
フッ化物原料から導入されるＦを４０〜５５％、
塩化物原料から導入されるＣｌを０．０〜１．０％、
臭化物原料から導入されるＢｒを０．０〜１．０％、
ヨウ化物原料から導入されるＩを０．０〜１．０％、
燐酸複合塩原料及び酸化物原料から導入されるＯを０．５〜８％
並びにＳｉを０．２％未満、
Ｂを０．５％未満、
Ｓｂを３％以下
含有し、かつ、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．２７〜０．３５の範囲、かつ、Ｂａ／Ｓｒが０．６〜１．０の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる請求項４または５に記載の光学ガラス。
【請求項７】
ガラス原料の総質量を基準として、質量％で、
Ａｌ（ＰＯ３）３を２．０〜１０．０％、
ＡｌＦ３を２０〜３５％、
ＣａＦ２を１５〜２５％、
ＳｒＦ２を１５〜２８％、
ＢａＦ２を５〜２０％、
ＹＦ３を０．１〜１０．０％
含有するガラス原料組成物であって、元素質量％で、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１５〜０．４０の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる光学ガラス。
【請求項８】
ガラス原料の総質量を基準として、質量％で、
Ａｌ（ＰＯ３）３を２．０〜１０．０％、
ＡｌＦ３を２０〜３５％、
ＣａＦ２を１５〜２５％、
ＳｒＦ２を１５〜２８％、
ＢａＦ２を５〜２０％、
ＹＦ３を０．１〜１０．０％
含有するガラス原料組成物であって、元素質量％で（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１８〜０．３７の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる請求項１〜６のいずれか一項に記載の光学ガラス。
【請求項９】
ガラス原料の総質量を基準として、質量％で、
Ａｌ（ＰＯ３）３を２．５〜１０．０％、
ＡｌＦ３を２２〜３３％、
ＭｇＦ２を１〜７．０％、
ＣａＦ２を１６〜２４％、
但し、質量％比（ＭｇＦ２＋ＣａＦ２）／（Ａｌ（ＰＯ３）３＋ＡｌＦ３）は、０．７７未満
ＳｒＦ２を１５．５〜２７％、
ＢａＦ２を６〜１８％、
ＹＦ３を０．５〜９．０％、
含有するガラス原料組成物であって、元素質量％で、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１８〜０．３７の範囲、かつ、Ｂａ／Ｓｒが０．６〜１．０の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる請求項７又は８に記載の光学ガラス。
【請求項１０】
請求項１〜９のいずれか一項に記載のガラスであって、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、Ｂａ（ＰＯ３）２、ＢａＣｌ２、ＬｉＦ、ＮａＦ、ＫＦ、ＬｉＰＦ６、ＮａＰＦ６、ＫＰＦ６を含有しないことを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる光学ガラス。
【請求項１１】
ガラス原料の総質量を基準として、質量％で、
Ａｌ（ＰＯ３）３を２．５〜１０．０％、
ＡｌＦ３を２２〜３３％、
ＭｇＦ２を１〜７．０％、
ＣａＦ２を１６〜２４％、
但し、質量％比（ＭｇＦ２＋ＣａＦ２）／（Ａｌ（ＰＯ３）３＋ＡｌＦ３）は、０．７３未満
ＳｒＦ２を１５．５〜２７％、
ＢａＦ２を６〜１８％、
ＹＦ３を０．５〜９．０％、
Ｎａ２ＳｉＦ６を０．０〜３．０％、
Ｋ２ＳｉＦ６を０．０〜３．０％
但し、質量和（Ｎａ２ＳｉＦ６＋Ｋ２ＳｉＦ６）は、０．０１〜５．０％
ＫＨＦ２を０．１〜３．０％
ＮＨ４Ｆ・ＨＦを０．０〜１．０％
含有し、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、Ｂａ（ＰＯ３）２、ＢａＣｌ２、ＬｉＦ、ＮａＦ、ＫＦ、ＬｉＰＦ６、ＮａＰＦ６、ＫＰＦ６を含有せず、元素質量％で、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１８〜０．３７の範囲、かつ、Ｂａ／Ｓｒが０．６〜１．０の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られるガラスであって、屈折率（ｎｄ）が１．４２〜１．４６、アッベ数（νｄ）が９２〜９８の範囲の光学恒数を有する光学ガラス。
【請求項１２】
請求項１〜１１のいずれか一項に記載のガラスであって、１０００℃にて溶融した状態から６９０℃へ冷却した後、６９０℃で６０時間保温しても、ガラス内部に失透（結晶）が発生しないことを特徴とする光学ガラス。
【請求項１３】
請求項１〜１２のいずれか一項に記載のガラスであって、ＤＴＡ測定における昇温過程での失透消失温度（Ｔｍ）と降温過程での失透析出開始温度から算出される失透温度（Ｔｘ）の差が１５℃以上であることを特徴とする光学ガラス。
【請求項１４】
請求項１〜１３のいずれか一項に記載のガラスであって、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０６-1999「光学ガラスの化学的耐久性の測定方法（粉末法）」により測定するガラスの耐酸性が級１〜３であることを特徴とする光学ガラス。
【請求項１５】
請求項１〜１４のいずれか一項に記載のガラスを母材とするレンズ・プリズム等の光学素子。
【請求項１６】
請求項１〜１５のガラスをリヒートプレス加工して作成するレンズ・プリズム等の光学素子。
【請求項１７】
請求項１〜１６のガラスで作成した光学素子および光学基板材料を使用するカメラ・プロジェクタなどの光学機器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、かつ、アッベ数（νｄ）が９０〜１００である極低屈折率極低分散ガラス、このガラスを利用して得られるレンズ、プリズムなどの光学素子に関し、特に、ガラス製造時に問題となる、溶融状態から冷却した際に発生する失透（結晶）を効果的に抑制する原料組成物及び製造方法に関し、高精度な色収差特性が要求されるカメラやプロジェクタに代表される光学機器の投影レンズやプリズムに好適なガラス素材とそれらから作製される光学素子及び光学機器に関する。
【背景技術】
【０００２】
低屈折率低分散光学材料は、光の波長による屈折率の変化（分散）が小さい特徴があり、高精度な色収差特性が要求される光学機器のレンズやプリズムに好適であり、古くは結晶性材料のフッ化カルシウム結晶（ＣａＦ２）が用いられていたが、均質で大型の結晶を製造することが難しく、結晶の加工にも細心の注意を払う必要があり、近年は結晶材料と比べて加工性及び化学的耐久性に優れるガラス材料が多用されている。ガラス材料としては、様々なガラス組成物及び調合組成物が特許文献１〜３に開示されている。
【０００３】
ガラス材料で低屈折率低分散特性を実現するためには、ガラス中へ酸素イオン以外のアニオン成分（代表例としては弗素成分）を大量に導入する必要があるが、弗素成分を大量に含むガラスは耐失透性が劣るため、ガラス融液を冷却する過程で失透が生じてしまい、安定かつ大量に均質なガラス材料を得ることが難しく、経済的な生産活動を妨げる要因の一つであった。
【０００４】
特許文献１及び３において、ガラスの耐失透性に関する改善検討が行われているが、それらにおいては、ガラス成形温度付近で１〜２時間程度保温するという短時間における失透性の改善しか考慮されておらず、経済性が高い連続溶融成形生産方式に適用可能な長時間の耐失透性についての考慮は、十分であるとは言えなかった。
【０００５】
特許文献４には、失透及び脈理の形成を抑制する目的のフッ化物リン酸塩光学ガラスの製造方法が開示されているが、ガラス融液の鋳込み温度が高いまま大型のガラス材料を取得しようとすると、低粘性領域での成形となるため、ガラス流量を厳密に制御できず、その結果、ガラス融液の流れによるスジ状の不均一部分（脈理）が生じる懸念があるばかりでなく、熱伝導率が小さいというガラス状物質の特性により、表面に比べると冷却されにくいガラス内部は、失透が生じる温度にさらされる時間は長くなってしまい、ガラス内部に失透が発生する懸念があるため、十分改善されたとは言えなかった。
【０００６】
【特許文献１】特開昭６０−２１０５４５号公報
【特許文献２】特開昭６３−１４４１４１号公報
【特許文献３】特開平０６−１９１８７６号公報
【特許文献４】特開平０９−１４２８７５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明の目的は、このような従来技術の事情のもと、特殊な原料や溶解坩堝や溶解方法を用いず、一般的な溶融法によって安定に取得できる、屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、かつ、アッベ数（νｄ）が９０〜１００である極低屈折率極低分散弗燐酸光学ガラスを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、前記目標を達成するために鋭意試験研究を重ねた結果、Ｐ、Ａｌ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｙ、Ｆ、Ｏを含有するガラス原料組成物の元素質量％比（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆを０．２０〜０．４０とし、かつ、構成元素比率を調整することにより、所望の屈折率及びアッベ数を実現しつつ、溶融状態からの冷却過程におけるガラス内部の失透（結晶）析出や分相の発生を効果的に抑制することによって、前記目的を達成し得ることを見出し、本発明をなすに至った。その構成を以下に示す。
（構成１）
元素質量％で、Ｐを０．１〜５．０％、Ａｌを１．０〜２０．０％、Ｆを３０．０〜６０．０％、Ｏを１．０〜２０．０％を含有し、かつ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａのうち１種以上を必須に含有し、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１５〜０．４０の範囲である、屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、アッベ数（νｄ）が９０〜１００の範囲の光学恒数を有する光学ガラス。
（構成２）
元素質量％で、Ｐを０．１〜５．０％、Ａｌを１．０〜２０．０％、Ｃａを１．０〜２０．０％、Ｓｒを１．０〜２０．０％、Ｂａを１.０〜２０．０％、Ｆを３０．０〜６０．０％、Ｏを１．０〜２０．０％、Ｍｇを０〜１０．０％、Ｙを０〜１０．０％含有し、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１５〜０．４０の範囲である、屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、アッベ数（νｄ）が９０〜１００の範囲の光学恒数を有する光学ガラス。
（構成３）
元素質量％で、Ｐを０．５〜５．０％、Ａｌを３．０〜１９．０％、Ｃａを３．０〜１７．５％未満、Ｓｒを８．０〜１９．０％、Ｂａを３.０〜１８.０％、Ｆを３２．０〜５８．０％、Ｏを１．０〜１８．０％、Ｍｇを０．３〜８．０％、Ｙを０．０１〜８．０％、並びにＬａを０〜５．０％及び／又はＧｄを０〜５．０％及び／又はＬｉを０〜３．０％及び／又はＮａを０〜３．０％及び／又はＫを０．０〜３．０％含有し、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１８〜０．３７の範囲であって、かつ、Ｂａ／Ｓｒが０．６〜１．０の範囲である、屈折率（ｎｄ）が１．４２〜１．４６、アッベ数（νｄ）が９２〜９８の範囲の光学恒数を有する光学ガラス。
（構成４）
屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、アッベ数（νｄ）が９０〜１００の範囲の光学恒数を有するガラスであって、
燐酸複合塩原料から導入されるＰ、
燐酸複合塩及び／又はフッ化物を必須に含有する原料から導入されるＡｌ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ及びＢａのうち１種以上、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＹ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｌｉ、Ｎａ及びＫのうち１種以上、
を含有し、かつ、ガラス原料の総質量を基準としての元素質量％比（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．２０〜０．４０の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる光学ガラス。
（構成５）
ガラス原料の総質量を基準として、元素質量％で、
燐酸複合塩原料から導入されるＰを１．０〜５．０％、
燐酸複合塩及び／又はフッ化物を必須に含有する原料から導入されるＡｌを１．０〜２０.０％、
燐酸複合塩及び／又はフッ化物を必須に含有する原料から導入されるＭｇを０．０〜５.０％、
燐酸複合塩及び／又はフッ化物を必須に含有する原料から導入されるＣａを１．０〜２０.０％、
燐酸複合塩及び／又はフッ化物を必須に含有する原料から導入されるＳｒを１．０〜２０.０％、
燐酸複合塩及び／又はフッ化物を必須に含有する原料から導入されるＢａを１．０〜２０.０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＹを０．０１〜８．０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＬａを０．０〜５．０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＧｄを０．０〜５．０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＬｉを０．０〜３．０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＮａを０．０〜３．０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＫを０．０〜３．０％、
フッ化物を必須に含有する原料から導入されるＦを３５〜６５％、
塩化物原料から導入されるＣｌを０．０〜３．０％、
臭化物原料から導入されるＢｒを０．０〜５．０％、
ヨウ化物原料から導入されるＩを０．０〜５．０％、
燐酸複合塩原料及び酸化物原料から導入されるＯを０．１〜１０％
含有し、かつ、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．２０〜０．４０の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる構成４に記載の光学ガラス。
（構成６）
ガラス原料の総質量を基準として、元素質量％で、
燐酸複合塩原料から導入されるＰを１．０〜５．０％、
燐酸複合塩原料及び／又はフッ化物原料から導入されるＡｌを３〜１９．０％、
燐酸複合塩原料及び／又はフッ化物原料から導入されるＭｇを０.３〜４．０％、
燐酸複合塩原料及び／又はフッ化物原料から導入されるＣａを３．０〜１７．５％未満％、
燐酸複合塩原料及び／又はフッ化物原料から導入されるＳｒを８．０〜１９．０％、
燐酸複合塩料及び／又はフッ化物原料から導入されるＢａを３．０〜１８．０％、
ただし、質量％ 和（Ｓｒ＋Ｂａ）は、２０．０〜３５．０％、
フッ化物原料から導入されるＹを０．５〜６％、
フッ化物原料から導入されるＬａを０．０〜４．０％、
フッ化物原料から導入されるＧｄを０．０〜４．０％、
フッ化物原料から導入されるＬｉを０．０〜２．０％、
フッ化物原料から導入されるＮａを０．０〜２．０％、
フッ化物原料から導入されるＫを０．０〜２．０％、
フッ化物原料から導入されるＦを４０〜５５％、
塩化物原料から導入されるＣｌを０．０〜１．０％、
臭化物原料から導入されるＢｒを０．０〜１．０％、
ヨウ化物原料から導入されるＩを０．０〜１．０％、
燐酸複合塩原料及び酸化物原料から導入されるＯを０．５〜８％
並びにＳｉを０．２％未満、
Ｂを０．５％未満、
Ｓｂを３％以下
含有し、かつ、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．２７〜０．３５の範囲、かつ、Ｂａ／Ｓｒが０．６〜１．０の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる構成４又は５に記載の光学ガラス。
（構成７）
ガラス原料の総質量を基準として、質量％で、
Ａｌ（ＰＯ３）３を２．０〜１０．０％、
ＡｌＦ３を２０〜３５％、
ＣａＦ２を１５〜２５％、
ＳｒＦ２を１５〜２８％、
ＢａＦ２を５〜２０％、
ＹＦ３を０．１〜１０．０％
含有するガラス原料組成物であって、元素質量％で、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１５〜０．４０の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる光学ガラス。
（構成８）
ガラス原料の総質量を基準として、質量％で、
Ａｌ（ＰＯ３）３を２．０〜１０．０％、
ＡｌＦ３を２０〜３５％、
ＣａＦ２を１５〜２５％、
ＳｒＦ２を１５〜２８％、
ＢａＦ２を５〜２０％、
ＹＦ３を０．１〜１０．０％
含有するガラス原料組成物であって、元素質量％で（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１８〜０．３７の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる構成１〜６のに記載の光学ガラス。
（構成９）
ガラス原料の総質量を基準として、質量％で、
Ａｌ（ＰＯ３）３を２．５〜１０．０％、
ＡｌＦ３を２２〜３３％、
ＭｇＦ２を１〜７．０％、
ＣａＦ２を１６〜２４％、
但し、質量％比（ＭｇＦ２＋ＣａＦ２）／（Ａｌ（ＰＯ３）３＋ＡｌＦ３）は、０．７７未満
ＳｒＦ２を１５．５〜２７％、
ＢａＦ２を６〜１８％、
ＹＦ３を０．５〜９．０％、
含有するガラス原料組成物であって、元素質量％で、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１８〜０．３７の範囲、かつ、Ｂａ／Ｓｒが０．６〜１．０の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる構成７又は８に記載の光学ガラス。
（構成１０）
構成１〜９のいずれかに記載のガラスであって、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、Ｂａ（ＰＯ３）２、ＢａＣｌ２、ＬｉＦ、ＮａＦ、ＫＦ、ＬｉＰＦ６、ＮａＰＦ６、ＫＰＦ６を含有しないことを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られる光学ガラス。
（構成１１）
ガラス原料の総質量を基準として、質量％で、
Ａｌ（ＰＯ３）３を２．５〜１０．０％、
ＡｌＦ３を２２〜３３％、
ＭｇＦ２を１〜７．０％、
ＣａＦ２を１６〜２４％、
但し、質量％比（ＭｇＦ２＋ＣａＦ２）／（Ａｌ（ＰＯ３）３＋ＡｌＦ３）は、０．７３未満
ＳｒＦ２を１５．５〜２７％、
ＢａＦ２を６〜１８％、
ＹＦ３を０．５〜９．０％、
Ｎａ２ＳｉＦ６を０．０〜３．０％、
Ｋ２ＳｉＦ６を０．０〜３．０％
但し、質量和（Ｎａ２ＳｉＦ６＋Ｋ２ＳｉＦ６）は、０．０１〜５．０％
ＫＨＦ２を０．１〜３．０％
ＮＨ４Ｆ・ＨＦを０．０〜１．０％
含有し、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、Ｂａ（ＰＯ３）２、ＢａＣｌ２、ＬｉＦ、ＮａＦ、ＫＦ、ＬｉＰＦ６、ＮａＰＦ６、ＫＰＦ６を含有せず、元素質量％で、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１８〜０．３７の範囲、かつ、Ｂａ／Ｓｒが０．６〜１．０の範囲に調整されることを特徴とするガラス原料組成物を溶融することにより得られるガラスであって、屈折率（ｎｄ）が１．４２〜１．４６、アッベ数（νｄ）が９２〜９８の範囲の光学恒数を有する光学ガラス。
（構成１２）
構成１〜１１のいずれかに記載のガラスであって、１０００℃にて溶融した状態から６９０℃へ冷却した後、６９０℃で６０時間保温しても、ガラス内部に失透（結晶）が発生しないことを特徴とする光学ガラス。
（構成１３）
構成１〜１２のいずれかに記載のガラスであって、ＤＴＡ測定における昇温過程での失透消失温度（Ｔｍ）と降温過程での失透析出開始温度から算出される失透温度（Ｔｘ）の差が１５℃以上であることを特徴とする光学ガラス。
（構成１４）
構成１〜１３のいずれかに記載のガラスであって、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０６-1999「光学ガラスの化学的耐久性の測定方法（粉末法）」により測定するガラスの耐酸性が級１〜３であることを特徴とする光学ガラス。
（構成１５）
構成１〜１４のいずれかに記載のガラスを母材とするレンズ・プリズム等の光学素子。
（構成１６）
構成１〜１５のガラスをリヒートプレス加工して作成するレンズ・プリズム等の光学素子。
（構成１７）
構成１〜１６のガラスで作成した光学素子および光学基板材料を使用するカメラ・プロジェクタなどの光学機器。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
本発明の構成１〜３の光学ガラスについて説明する。構成１〜３において、各成分の元素質量％表記は、原料を溶融し最終的に製造されたガラス中に含有される各成分を、元素ごとに質量％表示したものである。
構成１のガラスは、Ｐを０．１〜５．０％、Ａｌを１．０〜２０．０％、Ｆを３０．０〜６０．０％、Ｏを１．０〜２０．０％を含有し、かつＣａ、Ｓｒ、Ｂａのうち１種以上を必須に含有し、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１５〜０．４０の範囲である屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、アッベ数（νｄ）が９０〜１００の範囲の光学恒数を有することを特徴とする。
【００１０】
低屈折率かつ低分散特性を実現するためには、大量のＦをガラス成分に導入する必要があり、そのガラス骨格をＰ、Ａｌ、Ｆ、Ｏで形成するために、これらは必須の構成元素である。また、Ｐ、Ａｌ、Ｆ、Ｏが少なすぎると、ガラス骨格形成元素の総和に対して、ガラス修飾元素の総和が多くなりすぎ、安定なガラス骨格を形成しにくくなる。
【００１１】
個々の元素の効果と好ましい含有量について、説明する。
Ｐは、ガラスの機械的特性を向上する効果があり、切断や研磨などの加工時において割れにくくする効果が得られる成分である。Ｐが少なすぎると、安定なガラス骨格を形成しにくくなるばかりでなく、前述の効果を十分得にくくなるため、好ましくは、０．１％以上、より好ましくは、０．５％以上、最も好ましくは、１．０％以上である。その一方で、Ｐが多すぎるとガラス骨格は安定化するが、屈折率及び分散が大きくなりやすくなり、所望の低屈折率低分散特性を実現しにくくなるため、好ましくは５．０％以下、より好ましくは４．８％以下、最も好ましくは４．５％以下である。
【００１２】
Ａｌは、本発明のガラスにおいて、主要なガラス骨格形成成分であり、ガラスの機械的特性の向上効果のほかに、ガラスの平均線膨張係数（α）を小さくし、ガラスの化学的耐久性を向上させる効果を得やすくなる。Ａｌが少なすぎると、安定なガラス骨格を形成しにくくなるばかりでなく、前述の効果を十分得にくくなるため、好ましくは１．０％以上、より好ましくは３．０％以上、最も好ましくは８．０％以上である。その一方で、Ａｌが多すぎると、逆にガラスが割れやすくなるばかりでなく、融液からの冷却過程において、失透が生じやすくなるため、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１９．０％以下、最も好ましくは１８．０％以下である。
【００１３】
Ｆは、本発明のガラスにおいて、ガラス骨格形成成分であるほかに、屈折率および分散を小さくする効果がある。Ｆが少なすぎると、屈折率と分散が大きくなりやすく、所望の光学特性を実現しにくくなるため、好ましくは３０．０％以上、より好ましくは３２．０％以上、最も好ましくは３５．０％以上である。その一方で、Ｆが多すぎると、ガラス内のイオン結合性が増し、融液からの冷却過程においてイオン結合性結晶の失透が生じやすくなるため、好ましくは６０．０％以下、より好ましくは５８．０％以下、最も好ましくは５５．０％以下である。
【００１４】
Ｏは、本発明のガラスにおいて、ガラス骨格形成成分であり、ガラスの機械的特性を向上させる効果と屈折率を調整する効果がある。Ｏが少なすぎると、前述の効果を十分得にくくなるため、好ましくは１．０％以上、より好ましくは１．２％以上、最も好ましくは１．５％以上である。その一方で、Ｏが多すぎると、所望の屈折率を実現しにくくなるばかりでなく、ガラス内の共有結合性が増し、融液からの冷却過程において融点が高い酸化物結晶の失透が生じやすくなるため、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１８．０％以下、最も好ましくは１５．０％以下である。
【００１５】
所望の低屈折率低分散特性を実現しつつ、そのガラスを安定に取得するために、上記ガラス骨格形成成分のほかに、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａのうち１種以上をガラス修飾成分として含有することが好ましい。ガラス修飾成分は、ガラス構成成分の多成分化による耐失透性の向上効果と屈折率及び分散を調整する効果が得られやすく、その効果が得られる元素は、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａに限定されるものではないが、本発明の低屈折率低分散ガラスを安定に取得するためには、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａのような比較的大きなイオン半径の陽イオン元素を導入することが有効である。好ましくは、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａのうち１種以上、より好ましくは、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａのうち２種以上、最も好ましくは、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａを必須に含有することである。
【００１６】
元素質量％比（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆは、ガラスの耐失透性を判断する指標の一つであり、０．１５〜０．４０未満の範囲とすることが好ましい。この元素質量％比の分子のうち、Ｓｉ、Ｂの各元素は、後述するとおり、少量の添加によってガラスの耐失透性を向上させる成分である。また、Ｐ、Ａｌの各元素は、ガラス骨格を形成する元素（陽イオン成分）であり、ガラス融液の粘性を高め、耐失透性を向上させる成分である。一方、分母のＦは、ガラス融液の粘性を低くする作用があり、多すぎると失透性を悪化させやすくなる。この比が小さすぎると、ガラス融液の粘性が低く、ガラス物品の成形が困難になりやすくなるばかりでなく、耐失透性が悪化しやすくなるため、生産性が悪くなりやすい。一方で、この比が大きすぎると、ガラス骨格中のＦ量が相対的に少なすぎてしまうため、耐失透性が悪化しやすくなったり、所望の光学恒数（特に低分散特性）が実現しにくくなる。そのため、好ましくは、０．４０以下、より好ましくは０．３７以下、最も好ましくは、０．３５以下とし、好ましくは０．１５より大きく、より好ましくは０．１８より大きく、最も好ましくは０．２０以上とする。
【００１７】
Ｓｉ及びＢは、比較的イオン半径が小さい元素であり、適量がガラス中に存在することによって、主要な構成成分のガラス構造を著しく変形させること無く、ガラス状態から結晶状態への変化を効果的に阻害することが可能となるため、任意に添加できる成分である。これらの成分を含有しなくても、本発明の光学ガラスは得られるが、特にガラスの耐失透性を向上させる目的として、それぞれ０．２％未満を上限として含有させて良い。その一方で、大量に含有させ過ぎると、共有結合性の結晶が析出しやすくなるばかりでなく、低屈折率低分散特性を実現しにくくなるため、それぞれ、好ましくは０．２％未満、より好ましくは０．１９５％以下、最も好ましくは０．１９％以下である。
【００１８】
屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、アッベ数（νｄ）が９０〜１００の範囲の光学恒数を有するガラスは、このガラス単独でレンズを作成した場合でも、光線波長の変化に対する屈折率の変化（分散）が小さく、特にカメラなどの可視光領域の光を利用する光学機器に有用であるが、高屈折率高分散ガラスと組み合わせる光学設計において、コンパクトかつ色収差の少ない高精度な光学機器を実現できるため、産業上非常に有用な材料である。
【００１９】
構成２のガラスは、Ｐを０．１〜５．０％、Ａｌを１．０〜２０．０％、Ｃａを１．０〜２０．０％、Ｓｒを１．０〜２０．０％、Ｂａを１.０〜２０．０％、Ｆを３０．０〜６０．０％、Ｏを１．０〜２０．０％、Ｍｇを０〜１０．０％、Ｙを０〜１０．０％含有し、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．１５〜０．４０の範囲である屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、アッベ数（νｄ）が９０〜１００の範囲の光学恒数を有することを特徴とする。
構成１と重複する構成要素については、既に説明したとおりであるため、省略する。
【００２０】
Ｃａは、ガラス修飾成分の中でも、特に低分散特性を実現しつつ、ガラスの化学的耐久性を高めるために有用な成分である。その効果を十分得るために、好ましくは、１．０％以上、より好ましくは、３．０％以上、最も好ましくは、７．０％以上を含有することが望ましい。その一方、過度に添加すると、主要ガラス骨格成分であるＦとイオン結合性の結晶物を生じやすくなるため、好ましくは、２０.０％以下、より好ましくは、１７．５％未満、最も好ましくは、１２．０％未満を含有する。
【００２１】
Ｓｒは、ガラス修飾成分の中で、屈折率を調整する効果があり、そのほかの２価元素（特に、アルカリ土類元素）と共存させるとガラスの耐失透性が向上する効果が得られる有用な成分である。その効果を十分得るために、好ましくは、１．０％以上、より好ましくは、８．０％以上、最も好ましくは、１２．０％以上含有することが望ましい。その一方、過度に添加すると、屈折率が高くなりすぎ、所望の低屈折率低分散特性を実現しにくくなるばかりでなく、ガラスの耐失透性が悪化しやすくなるため、好ましくは、２０．０％以下、より好ましくは、１９．０％以下、最も好ましくは、１８．０％以下を含有する。
【００２２】
Ｂａは、ガラス修飾成分の中で、屈折率を調整する効果があり、ガラスの耐失透性を向上させる効果が得られる有用な成分である。その効果を十分得るためには、好ましくは、１．０％以上、より好ましくは、３．０％以上、最も好ましくは、５．０％以上含有することが好ましい。その一方、過度に添加すると、屈折率が高くなりすぎるばかりでなく、得られるガラスの比重が大きくなり、化学的耐久性が悪化しやすくなるため、好ましくは、２０．０％以下、より好ましくは、１８．０％以下、最も好ましくは、１５．０％以下を含有する。
【００２３】
Ｍｇは、ガラス修飾成分として機能し、屈折率を調整する効果、および、化学的耐久性を向上させる効果が得られやすいため、任意に含有させることが可能である。含有しなくても、本発明のガラスを得ることは可能であるが、所望の屈折率を実現しつつ、化学的耐久性を向上させたい場合には、０．３％以上を含有することがより好ましく、０．５％以上含有させることがさらに好ましく、０．６％以上が最も好ましい。その一方、過度に添加すると、ガラスの耐失透性が著しく悪化しやすくなるため、好ましくは、１０．０％以下、より好ましくは、８．０％以下、最も好ましくは５．０％以下とする。
【００２４】
Ｙは、３価のガラス修飾成分であり、屈折率を調整する効果、および、ガラスの耐失透性を向上させる効果が得られやすいため、任意に含有させることが可能である。含有しなくても本発明のガラスを得ることは可能であるが、所望の屈折率を実現しつつ、耐失透性を向上させたい場合には、０．０１％以上を含有することがより好ましく、０．５％以上含有させることがさらに好ましく、最も好ましくは１．０％以上を含有させることである。その一方、過度に添加すると、ガラスの屈折率が必要以上に高くなりやすくなるため、好ましくは、１０．０％以下、より好ましくは、８．０％以下、最も好ましくは６．０％以下とする。
【００２５】
前記構成３のガラスは、Ｐを１．０〜５．０％、Ａｌを８．０〜１８．０％、Ｃａを５．０〜１５．０％、Ｓｒを８．０〜１８．０％、Ｂａを５.０〜１５．０％、Ｆを３５．０〜５５．０％、Ｏを１．０〜１５．０％、Ｍｇを０．３〜５．０％及びＹを０．１〜８．０％、並びにＬａを０〜５．０％及び／又はＧｄを０〜５．０％及び／又はＬｉを０〜３．０％及び／又はＮａを０〜３．０％及び／又はＫを０〜３．０％含有し、（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．２０〜０．３５の範囲であって、かつ、Ｂａ／Ｓｒが０．６〜１．０の範囲である、屈折率（ｎｄ）が１．４２〜１．４６、アッベ数（νｄ）が９２〜９８の範囲の光学恒数を有することを特徴とする。
【００２６】
屈折率（ｎｄ）が１．４２〜１．４６、アッベ数（νｄ）が９２〜９８の範囲の光学恒数を有するガラスは、市場から容易に調達できる市販の高屈折率高分散ガラスと組み合わせてコンパクトかつ色収差の少ない高精度な光学系を設計することが可能であるため、産業上で特に有用な材料である。
この屈折率及びアッベ数を持つガラスを安定に取得するため、構成２に記載した構成成分の種類と構成比率をさらに好ましい範囲としたものが、構成３である。構成１及び２と重複する構成要素に関する説明は、省略する。
Ｌａ及びＧｄは、３価のガラス修飾成分としてＹと同様の効果が得られやすいため、任意に添加することが可能である。しかし、過度に添加すると、ガラスの屈折率が高くなりやすいため、それぞれ好ましくは５．０％以下、より好ましくは４．０％以下、最も好ましくは３．０％以下とする。
【００２７】
Ｌｉ、Ｎａ及びＫは、１価のガラス修飾成分であり、適量を添加することにより、ガラス構成成分の多成分化による耐失透性が向上する効果が得られやすいため、任意に添加することが可能である。しかし、１価のガラス修飾成分は、ガラス骨格を形成するＦと結びついてイオン結合性結晶となりやすいため、それぞれ３．０％以下、より好ましくは２．５％以下、最も好ましくは２．０％以下とする。
【００２８】
（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが所定の範囲内にあり、かつ、元素質量％比Ｂａ／Ｓｒを０.６〜１．０の範囲とすることにより、さらに耐失透性向上効果が得やすくなる。このＢａ／Ｓｒ比が小さすぎると、耐失透性向上効果が得られやすいＢａの相対比率が小さすぎることを意味し、ガラスの耐失透性が悪化しやすくなるため、好ましくは０．６以上、より好ましくは、０．６２以上、最も好ましくは０．６５以上とする。一方で、この比が大きすぎると、屈折率が所望の値より大きくなりやすくなるため、好ましくは１．０以下、より好ましくは０．９８以下、最も好ましくは０．９５以下とする。
本発明の光学ガラスの清澄、均質化のためにＳｂを任意に添加することができる。ただし、含有しなくとも差し支えない。Ｓｂの上限は好ましくは３％、より好ましくは２％、最も好ましくは１％である。
塩化物原料から導入されるＣｌ、臭化物原料から導入されるＢｒ、ヨウ化物原料から導入されるＩの各元素成分は、Ｆの一部と置換してガラス中に導入されることによって、多成分化による耐失透性向上効果や、これらのガラス原料を適量用いることで、ガラス化反応の促進やガラス中の脱泡効果が得られるため、任意に用いることが可能である。ただしガラスの耐失透性が著しく悪化させないために好ましい上限値は、全ての元素成分とも１．０％である。
【００２９】
上記構成１〜３のガラスを得るための好ましいガラス原料形態については後述するが、本明細書の記載事項に限定されるものではない。
【００３０】
Ｔｉを除く、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、ＡｇおよびＭｏ等の各遷移金属成分は、それぞれを単独または複合して少量含有した場合でも着色してしまい、可視域の特定の波長に吸収を生じさせるため、可視領域の波長を使用する光学ガラスにおいては、実質的に含まないことが好ましい。さらに、Ｐｂ、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ａｓ、Ｏｓ、Ｂｅ、Ｓｅの各成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされるため、環境上の影響を重視する場合には実質的に含まないことが好ましい。
【００３１】
次に本発明の構成４〜６の光学ガラスについて説明する。構成４〜６において各成分の元素質量％表記は、溶融前の原料に含まれる各成分を、元素ごとに質量％で表示したものである。
構成４は、屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、アッベ数（νｄ）が９０〜１００の範囲の光学恒数を有するガラスを安定に得るための、ガラス原料及びガラス構成成分に関する要素である。ガラス構成成分についての役割及び効果は、構成１〜３と同一で、既に説明しているため、割愛する。そして構成５は、構成４のより好ましい態様であり、構成６は、構成５のより好ましい態様である。
【００３２】
溶融法にてガラスを取得する場合、ガラス原料組成物は化学変化であるガラス化反応を経て、ガラス融液を形成するが、ガラス化反応をスムーズに進行させるためにガラス原料の形態や組み合わせを考慮することが重要である。
【００３３】
酸化物原料は一般的に融点が高く、ガラス原料組成物全体のガラス化反応において、終盤までガラス原料が残りやすい傾向があり、ガラス化反応温度、すなわち、ガラス原料の溶融温度が低すぎると、酸化物原料が溶け残ってしまうことがある。溶け残りを防ぐためには、ガラス原料の溶融温度を高くするか溶融時間を長時間にすれば良いと考えられるが、本発明における低屈折率低分散ガラスには、揮発性が高いＦを大量に含有させる必要があるため、これらの対処法は好ましくない。よって、本発明のガラスを得るためのガラス原料組成物に酸化物原料を大量に用いることは好ましくない。
【００３４】
燐酸複合塩は、本発明のガラスに必要不可欠なＰの供給源であるため、ガラス原料として必須に用いる。燐酸複合塩は、酸化物原料に比べると融点が低く、ガラス化反応が低温で進行しやすい傾向があるため、本発明のガラスを得るためのガラス原料として用いることが好ましい。酸化物原料及び／又は燐酸化合物原料は、本発明のガラスに必要不可欠なＯの供給源であるため、ガラス原料として用いることが必要であるが、過度に用いると、所望量以上のＯがガラス中に導入される点に留意することが必要である。なお、一般的な炭酸化合物、硝酸化合物、硫酸化合物、水酸化物等のガラス原料をＯの供給源として用いることも可能である。しかし、これらの原料は、ガラス化反応の際に分解してガス成分（例えば、炭酸化合物の場合は、炭酸ガス）を放出するため、過度に用いると、ガラス融液が発泡して溶解坩堝からこぼれたり、放出ガス成分が泡となって融液表面に浮上して消失する（泡がはじける）際に、ガラス融液中のＦ成分の揮発を促進する傾向があるので、これらの化合物原料を用いる場合は、少量（ガラス原料の総質量％で５．０％未満）とすることが望ましい。
フッ化物原料は、本発明のガラスに必要不可欠なＦの供給源であるため、必須のガラス原料として用いる。
【００３５】
構成５は、構成４のより好ましい態様であり、構成６は、構成５のより好ましい態様である。なお、構成５及び構成６に記載のガラス原料から導入されるガラス構成成分についての役割及び効果、原料形態については前述の構成１〜３と同じである。
【００３６】
Ａｌ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａの各元素成分は、燐酸複合塩及び／又はフッ化物原料を必須として導入することが好ましい。Ａｌを導入するための燐酸複合塩としては、Ａｌ（ＰＯ３）３、ＡｌＰＯ４など、Ａｌを導入するためのフッ化物原料としては、ＡｌＦ３が好ましい。アルカリ土類金属元素（Ｒ“＝Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）を導入するための燐酸複合塩としては、Ｒ“（ＰＯ３）２、Ｒ“２Ｐ２Ｏ７など、アルカリ土類金属元素（Ｒ“＝Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）を導入するためのフッ化物原料としては、Ｒ“Ｆ２が好ましい。
原料に含有されるＰは好ましくは５.０％、より好ましくは４．８％、最も好ましくは４．５％を上限とし、好ましくは１．０％、より好ましくは１．１％、最も好ましくは１．２％を下限とする。
原料に含有されるＡｌは好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１９．０％以下、最も好ましくは１８．０％以下を上限とし、好ましくは１．０％以上、より好ましくは３．０％以上、最も好ましくは８．０％以上を下限とする。
原料に含有されるＭｇは好ましくは５．０％、より好ましくは４．０％、最も好ましくは３．０％を上限とする。またＭｇは含有しなくても差し支えないが、０．３％以上含有することが好ましい。
原料に含有されるＣａは好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１７．５％未満、最も好ましくは１２．０％未満を上限とし、好ましくは１．０％以上、より好ましくは３．０％以上、最も好ましくは７．０％以上を下限とする。
原料に含有されるＳｒは好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１９．０％以下、最も好ましくは１８．０％以下を上限とし、好ましくは１．０％以上、より好ましくは８．０％以上、最も好ましくは１２．０％以上を下限とする。
原料に含有されるＢａは好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１８．０％以下、最も好ましくは１５．０％以下を上限とし、好ましくは１．０％以上、より好ましくは３．０％以上、最も好ましくは５．０％以上を下限とする。
またＳｒ及びＢａの和は２０．０％〜３５．０％の範囲であることが好ましく、２２．０〜３３．０％の範囲であることがより好ましい。
Ｂａ／Ｓｒの比は、好ましくは０．６以上、より好ましくは、０．６２以上、最も好ましくは０．６５以上であり、好ましくは１．０以下、より好ましくは０．９８以下、最も好ましくは０．９５以下とする。
【００３７】
Ｙ、Ｌａ、Ｇｄの各元素成分は、それらのフッ化物原料をとして導入することが好ましい。燐酸複合塩での導入も可能であるが（例えば、メタ燐酸化合物）、これらの化合物は入手し難く、また高額であるため、本発明のガラスを安定かつ経済的に取得する場合は、フッ化物原料（ＹＦ３、ＬａＦ３、ＧｄＦ３）として導入することが、好ましい。
原料に含有されるＹは、好ましくは８．０％、より好ましくは６．０％、最も好ましくは４．０％未満を上限とし、好ましくは０．０１％、より好ましくは０．５％、最も好ましくは１．０％を下限とする。
原料に含有されるＬａは好ましくは５．０％、より好ましくは４．０％、最も好ましくは３．０％を上限とする。ただし含有しなくとも差し支えない。
原料に含有されるＧｄは好ましくは５．０％、より好ましくは４．０％、最も好ましくは３．０％を上限とする。ただし含有しなくとも差し支えない。
【００３８】
アルカリ金属元素（Ｒ＝Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ）の各元素成分は、本発明に必要不可欠なＦを大量にガラスへ供給するために、フッ化物原料を必須として導入することが好ましい。これらのフッ化物として、ＲＦの形態ではＲ−Ｆのイオン結合性が強すぎて、ガラス化反応がスムーズに進行しにくくなるため、Ｒ２ＳｉＦ６やＲ３ＡｌＦ６などの複合的なフッ化物で導入することがより好ましい。ＲＰＯ３、Ｒ３ＰＯ４、Ｒ２ＨＰＯ４などの燐酸化合物（水和物も含む）で導入する場合は、これらの原料から導入されるＰ及びＯが所定の量となるように考慮する。
原料に含有されるＬｉは好ましくは３．０％、より好ましくは２．０％、最も好ましくは１．０％を上限とする。ただし含有しなくとも差し支えない。
原料に含有されるＮａは好ましくは３．０％、より好ましくは２．０％、最も好ましくは１．０％を上限とする。ただし含有しなくとも差し支えない。
原料に含有されるＫは好ましくは３．０％、より好ましくは２．０％、最も好ましくは１．０％を上限とする。ただし含有しなくとも差し支えない。
なお、原料に含有されるＦは好ましくは６５％、より好ましくは５５％を、最も好ましくは５０％を上限とし、好ましくは３５％、より好ましくは４０％、最も好ましくは４２％を下限とする。
【００３９】
塩化物原料から導入されるＣｌ、臭化物原料から導入されるＢｒ、ヨウ化物原料から導入されるＩの各元素成分は、Ｆの一部と置換してガラス中に導入されることによって、多成分化による耐失透性向上効果や、これらのガラス原料を適量用いることで、ガラス化反応の促進やガラス中の脱泡効果が得られるため、任意に用いることが可能である。しかし、塩化物原料から導入されるＣｌは３．０％、臭化物原料から導入されるＢｒ及びヨウ化物原料から導入されるＩは、それぞれ５．０％より多くガラス中に導入すると、イオン半径が大きいこれらの元素が大量にガラス中に導入され、ガラス構造を不安定化させるため、ガラスの耐失透性が著しく悪化しやすい。より好ましい上限値は、全ての元素成分とも１．０％である。ただし含有しなくとも差し支えない。
さらに、原料中に含まれるＯは好ましくは１０．０％、より好ましくは８．０％を上限とし、好ましくは０．１％、より好ましくは０．５％を下限とする。
【００４０】
ガラス原料組成物（溶融前の原料）の状態で、元素質量％比（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆを０．２０〜０．４０の割合に調整することにより、構成１〜３に記載したガラスを得やすくなる。この比が小さすぎると、過度のＦ成分がガラスに導入されやすくなるため、ガラス融液の粘性が低く、ガラス物品の成形が困難になりやすくなるばかりでなく、耐失透性が悪化しやすくなるため、生産性が悪くなりやすい。一方で、この比が大きすぎると、ガラス化反応及び溶融中のＦ成分の揮発によって、ガラス骨格中のＦ量が相対的に少なくなりすぎてしまうため、耐失透性が悪化しやすくなったり、所望の光学恒数（特に低分散特性）が実現しにくくなる。そのため、好ましくは、０．４０、より好ましくは０．３５以下、最も好ましくは、０．３０以下とし、好ましくは０．２０以上、より好ましくは０．２５以上、最も好ましくは０．２７以上とする。
【００４１】
Ｓｉを導入するために最も安価かつ容易に入手できる原料形態は、酸化物（代表例としてはＳｉＯ２）であるが、本発明においては、前述のとおり、酸化物原料以外のガラス原料、例えば、Ｒ２ＳｉＦ６（Ｒ＝Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ）などでＳｉを導入することが好ましい。
原料中に含有されるＳｉは好ましくは０．２％未満、より好ましくは０．１９５％以下、最も好ましくは０．１９％以下を上限とする。
【００４２】
Ｂの酸化物であるＢ２Ｏ３は、不安定な化合物であり吸湿性が高いため、保管や管理において、注意を要し、安定な生産活動を阻害するため、酸化物以外のガラス原料でＢを導入することが好ましい。また、Ｂ２Ｏ３の水和物（Ｈ３ＢＯ３など）を原料に用いることは、ガラス化反応において水分（Ｈ２Ｏ）を発生してＦの揮発を促すため、好ましくない。例えば、ＢＰＯ４やＬｉＢＦ４の形態で導入することが好ましい。原料中に含有されるＢは好ましくは０．５％未満、より好ましくは０．２５％以下、最も好ましくは０．２０％未満を上限とする。
Ｓｂの上限は好ましくは３％、より好ましくは２％、最も好ましくは１％である。
【００４３】
構成５及び構成６に記載されている元素質量％の限定範囲とするようにガラス原料組成物を調整することにより、構成１〜４に記載されている低屈折率低分散ガラスを一般的な溶融法によって安定に取得することが可能となる。
【００４４】
次に本発明の構成７〜９のガラスについて説明する。構成７〜９において各成分の質量％表記は、溶融前の原料に含まれる各成分を、化合物ごとに質量％で表示したものである。
構成７及び構成８は、屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、アッベ数（νｄ）が９０〜１００の範囲の光学恒数を有するガラスを得るための好適な原料組成物を示したものである。構成７〜９の説明においては、「ガラス原料の総質量を基準とした質量％」を、単に「％」と表記する。
【００４５】
Ａｌ（ＰＯ３）３は、Ａｌ、Ｐ及びＯをガラス中に導入するために有用な原料であり、安定なガラス形成を促進し、得られるガラスの機械的強度及び化学的耐久性を高める効果がある。少なすぎると、この効果を十分得にくいため、好ましくは２．０％以上、より好ましくは２．５％以上、最も好ましくは３．０％以上含有させる。一方、過度に用いると、ガラスの屈折率及び分散が増大し、所望の光学恒数を実現し難くなるため、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは９．５％以下、最も好ましくは、９．０％以下とする。
【００４６】
ＡｌＦ３は、Ａｌ及びＦをガラス中に導入するために有用な原料であり、ガラス化反応の促進、安定なガラス形成の促進効果があるほかに、得られるガラスの屈折率と分散を小さくする効果がある。少なすぎると、所望の光学恒数を実現し難くなるため、好ましくは２０％以上、より好ましくは２２％以上、最も好ましくは２５％以上含有させる。一方、過度に用いると、ガラスの耐失透性が悪化しやすくなるため、好ましくは３５％以下、より好ましくは３３％以下、最も好ましくは３０％以下とする。
【００４７】
ＣａＦ２は、Ｃａ及びＦをガラス中に導入するために有用な原料であり、得られるガラスの分散と比重を小さくする効果と安定なガラス形成を促進する効果が得られる。少なすぎると、その効果を十分得にくいため、好ましくは１５％以上、より好ましくは１６％以上、最も好ましくは１８％以上含有させる。一方、過度に用いると、ガラスの耐失透性が悪化しやすくなるため、好ましくは２５％以下、より好ましくは２４％以下、最も好ましくは２２％以下とする。
【００４８】
ＳｒＦ２は、Ｓｒ及びＦをガラス中に導入するために有用な原料であり、得られるガラスの屈折率を調整する効果と安定なガラス形成を促進する効果が得られる。少なすぎると、その効果を十分得にくいため、好ましくは１５％以上、より好ましくは１５．５％以上、最も好ましくは１６％以上含有させる。一方、過度に用いると、所望の光学恒数を実現しにくくなり、ガラスの耐失透性が悪化するため、好ましくは２８％以下、より好ましくは２７％以下、最も好ましくは２５％以下とする。
【００４９】
ＢａＦ２は、Ｂａ及びＦをガラス中に導入するために有用な原料であり、得られるガラスの屈折率を調整する効果と安定なガラス形成を促進する効果が得られる。少なすぎると、その効果が十分得られにくいため、好ましくは５％以上、より好ましくは６％以上、最も好ましくは８％以上含有させる。一方、過度に用いると、得られるガラスの屈折率が高くなりすぎるばかりでなく、ガラス比重が重くなり、ガラスの化学的耐久性が悪化するため、好ましくは２０％以下、より好ましくは１８％以下、最も好ましくは１５％以下とする。
【００５０】
ＹＦ３は、Ｙ及びＦをガラス中に導入するために有用な原料であり、得られるガラスの屈折率を調整する効果と安定なガラス形成を促進する効果が得られる。少なすぎると、その効果が十分得られにくいため、好ましくは０．１％以上、より好ましくは０．５％以上、最も好ましくは１．０％以上含有させる。一方、過度に用いると、得られるガラスの屈折率が高くなりやすくなるため、好ましくは１０％以下、より好ましくは９％以下、最も好ましくは８％以下とする。
【００５１】
構成９は、構成７及び構成８の中でもより好適な原料組成物の構成を具体的に示したものである。この段落では、「ガラス原料の総質量を基準とした質量％」を、単に「％」と表記し、構成７及び構成８と重複する要素の説明については割愛する。
【００５２】
ＭｇＦ２は、Ｍｇ及びＦをガラス中に導入するために有用な原料であり、得られるガラスの屈折率を調整する効果とガラスの化学的耐久性を向上させる効果が得られる。少なすぎると、化学的耐久性を高める効果が十分得難くなるため、好ましくは１％以上、より好ましくは１．５％以上、最も好ましくは２％以上含有させる。一方、過度に用いるとガラスの耐失透性が悪化しやすくなるため、好ましくは７％以下、より好ましくは６．５％以下、最も好ましくは６％以下とする。
【００５３】
また、質量％比（ＭｇＦ２＋ＣａＦ２）／（Ａｌ（ＰＯ３）３＋ＡｌＦ３）を、０．７７未満とすることにより、得られるガラスの耐失透性がさらに向上させることが可能となる。この質量％比の分子であるＭｇＦ２とＣａＦ２は、大量に含有すると失透性を悪化させる傾向が強い原料であり、一方、分母のＡｌ（ＰＯ３）３とＡｌＦ３は、安定なガラス形成を促進し、ガラスの耐失透性を向上させる効果が高い原料であるため、この比が小さいほど、得られるガラスの耐失透性が優れることを意味する。この質量％比は、好ましくは、０．７７未満、より好ましくは、０．７３未満、最も好ましくは、０．７２以下である。ただし、この質量％比が小さすぎると、所望の光学恒数を実現しにくくなるため、０．５以上、好ましくは０．５１以上、より好ましくは０．５２以上とする。
【００５４】
（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆを所定の範囲に調整し、かつ、元素質量％比Ｂａ／Ｓｒを所定の範囲に調整することにより、さらに耐失透性向上効果が得られやすくなる。両者の好ましい範囲は、前記構成４〜６と同一である。
【００５５】
構成１０は、構成１〜９に記載のガラスを安定かつ経済的に取得するための、原料形態に言及するものである。
【００５６】
ＳｉＯ２及びＢ２Ｏ３は酸化物であるため、前述のとおり、スムーズなガラス化反応を阻害しやすい原料形態である。Ｓｉ及びＢをガラスに導入する場合は、フッ化物あるいは燐酸化合物など、酸化物以外の原料を用いることが望ましい。なお、Ｂ２Ｏ３の水和物（Ｈ３ＢＯ３など）を原料に用いることは、ガラス化反応において水分（Ｈ２Ｏ）を発生してＦの揮発を促すため、好ましくない。
【００５７】
Ｂａ（ＰＯ３）２及びＢａＣｌ２は、特にガラス化反応の際に、一般的なガラス溶解設備の材質であるＰｔなどの白金族と合金を作りやすい原料形態である。Ｂａは白金族イオンの中でも特にＰｔと合金を作りやすく、特に燐酸化合物をガラス原料に用いた場合に、溶解設備を損傷する事故が発生しやすい。本発明のガラスを、溶解設備を損傷することなく安定に取得するためには、この原料形態を用いるのは好ましくない。また、ＢａＣｌ２から導入されるＣｌは、溶解設備のＰｔを侵しやすく、ガラス中へＰｔイオンを大量に溶出させやすく、特に４５０ｎｍ以下の短波長領域にＰｔイオンの吸収が生じ、ガラスの光線透過性が悪化しやすくなるので、好ましくない。
【００５８】
ＬｉＦ、ＮａＦ及びＫＦの原料形態では、Ｒ−Ｆのイオン結合性が強すぎて、ガラス化反応がスムーズに進行しにくいだけでなく、ガラス化反応の際に、溶解器具のＰｔをイオン化してガラス中に大量に溶出させやすいため、特に４５０ｎｍ以下の短波長領域にＰｔイオンの吸収が生じ、ガラスの光線透過性が悪化しやすくなるので、好ましくない。
【００５９】
ＬｉＰＦ６、ＮａＰＦ６、ＫＰＦ６は、ガラス化反応の際に、溶解器具のＰｔをイオン化してガラス中に大量に溶出させるため、特に４５０ｎｍ以下の短波長領域にＰｔイオンの吸収が生じ、ガラスの光線透過性が悪化しやすくなるので、好ましくない。加えて、これらのアルカリ金属複合物は、入手が困難な原料であり比較的高価なため、本発明のガラスを経済的に取得するためには、用いないことが望ましい。
【００６０】
構成１１は、本発明のガラスを安定かつ経済的に取得するための最も具体的な要件である。これまでの説明と重複する要素については、説明を割愛する。
【００６１】
Ｎａ２ＳｉＦ６は、ガラス中にＮａ、Ｓｉ、Ｆを導入することができる有用な原料である。また、Ｋ２ＳｉＦ６は、ガラス中にＫ、Ｓｉ、Ｆを導入することができる有用な原料である。これらはそれぞれ添加は任意であるが、それぞれ単独で３．０％以上用いると、過剰なＦがガラス中に導入され、ガラスの耐失透性が悪化しやすくなるばかりでなく、Ｎａ及びＫがガラス中に過剰に導入されることによって化学的耐久性が悪化しやすくなるため、好ましくは３．０％以下、より好ましくは２．８％以下、最も好ましくは２．５％以下とする。
【００６２】
適量の添加により、耐失透性向上効果が得られるＳｉをガラス中に導入するためには、どちらかのガラス原料ひとつを用いても良いし、両方複合させて用いても良いため、質量和（Ｎａ２ＳｉＦ６＋Ｋ２ＳｉＦ６）は、少なくとも０．０１％以上が好ましく、より好ましくは０．０３％以上、最も好ましくは０．０５％以上である。一方、これらの合計量が、５．０％を超えると、過剰なＦがガラス中に導入され、ガラスの耐失透性が悪化しやすくなるばかりでなく、Ｎａ及びＫがガラス中に過剰に導入されることによって化学的耐久性が悪化しやすくなるため、好ましい上限は５．０％以下、より好ましくは４．０％以下、最も好ましくは３．０％以下とする。
【００６３】
ＫＨＦ２は、ガラス融液の脱泡効果と還元傾向が強いガラス融液を中性方向に向けるための酸性化剤としての効果が得られやすいため、有用なガラス原料である。ガラス融液の還元傾向が強まると、ガラス中のＢａやＰが、白金族金属で構成される溶解設備と反応しＰｔイオンをガラス中に溶出させやすく、ひどい場合には、白金族金属と合金を形成して合金部分からガラスが流出するという事故が生じる恐れが高まる。この量が少なすぎると、これらの効果が十分得にくいため、好ましくは、０．１％以上、より好ましくは、０．１３％以上、最も好ましくは、０．１５％以上とする。一方で、過度にガラス原料に用いると、放出されるＨＦガスが増大し、ガラス中のＦの揮発量を増大させるため、好ましくは、３．０％以下、より好ましくは、２．８％以下、最も好ましくは２．５％以下とする。
【００６４】
ＮＨ４Ｆ・ＨＦは、ＫＨＦ２と同様にガラス融液の脱泡効果と還元傾向が強いガラス融液を中性方向に向けるための酸性化剤としての効果が得られるため、任意に添加することが可能である。しかし、ＨＦガスの導入量がＫＨＦ２に比べると多いため、その上限は、１．０％とすることが好ましく、０．９９％とすることがより好ましく、０．９８とすることが最も好ましい。
【００６５】
構成１２は、構成１〜１１のいずれか一つのガラスの中で、ガラス融液を冷却する過程で失透が生じにくいことを特徴とする要件である。
【００６６】
経済性が高い連続溶融成形生産方式にてガラスを取得する場合、流出ガラスの対流によるすじ状の不均一部分（脈理）の発生を抑制するため、ガラス融液を低温にして粘性が高い状態で成形する。ガラスの耐失透性が劣るガラス組成物の場合は、ガラス融液を低温にした時点で、ガラス内に結晶が発生してしまう。また、ガラス融液からの結晶発生は、温度因子のみならず、時間因子にも影響を受け、長時間低温で保温していると、時間因子によってガラス融液から結晶が発生してしまう。このようなガラスは、長時間（少なくとも数日）の連続成形していると、溶解設備内で結晶が発生し、得られる固化ガラス内にその結晶が混入して異物の無い均質なガラスが得られなかったり、結晶が溶解設備内に滞留し、流出ガラスの流れに影響を及ぼして、得られるガラスに不均一部分（脈理）を生じさせることがある。上記のような現象が生じる懸念がある場合、経済性の高い連続溶融成形生産方式では、安定にガラスを取得できないため、別の生産性の悪い方式を取らねばならず、経済性に劣る。
１０００℃は、ガラス融液から結晶が発生する温度より十分高い温度であり、６０時間保温する６９０℃は、構成１〜１１のガラスの成形温度に近い温度である。この評価方法で、ガラス内部に結晶が生じないことが確認できれば、経済性の高い連続溶融成形生産方式を適用し、安定してガラスを取得しやすくなる。
【００６７】
構成１３は、ガラスの失透性を示差熱測定（ＤＴＡ）によって評価したものである。ガラスには、融点は存在しないが、ガラスを昇温するとある温度以上では結晶（失透）が発生し、さらに昇温することで発生した結晶（失透）が溶融する。この失透消失（溶融）温度をＴｍと表記し、ＤＴＡ曲線では吸熱ピークとして検出される。一方、結晶（失透）が十分溶融したのちにガラス融液を冷却すると、結晶（失透）発生に伴う発熱がＤＴＡ曲線に観測される。この結晶（失透）析出開始温度をＴｘと表記する。
（Ｔｍ−Ｔｘ）が大きいほど、融液からの冷却過程において結晶（失透）が発生しにくいことを意味し、この数値を１５℃以上とすることによって、低温までガラスの温度を下げても結晶（失透）が発生しにくいので、成形時のガラス粘性を高めやすくなり、流出ガラスの対流によるスジ状の不均一部分（脈理）の発生を効果的に抑制しやすくなる。（Ｔｍ−Ｔｘ）値は１６℃以上がより好ましく、１７℃以上であることが最も好ましい。
【００６８】
構成１４は、構成１〜１３のいずれか一つのガラスの化学的耐久性に関する要件である。
日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０６-1999「光学ガラスの化学的耐久性の測定方法（粉末法）」により測定するガラスの耐酸性が級１〜３であることを特徴とする。
【００６９】
ガラスをレンズやプリズムに加工する際、水、研磨剤、洗浄剤に曝される。このとき、耐酸性が悪い材料では、ガラス成分が溶出しやすいため、研磨面の仕上がりが悪くなりやすく、清浄で平滑な研磨面を得るために、多大の労力をかけなければならず、不経済となるため、ガラスの耐酸性は、３級以上であることが好ましい。
【００７０】
構成１５〜１７に記載のように、前記構成１〜１１に記載のガラスは、レンズ・プリズムなどの光学素子を作製するための母材として有用であり、その光学素子をカメラやプロジェクタに利用することにより、高精度な色収差特性を実現することができる。
【００７１】
本発明のガラスを母材としてレンズやプリズムを作製する手法の代表例として、構成１６に、リヒートプレス加工を挙げたが、この製法に限定されることは無く、たとえば、モールドプレス加工などの技術を用いて、光学素子を作製することが可能である。
【実施例】
【００７２】
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、この例に限定されるものではない。
【００７３】
表１〜表４に、一般的な溶融法によって安定に取得できる、屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、かつ、アッベ数（νｄ）が９０〜１００である極低屈折率極低分散弗燐酸ガラスを得るための好適な実施例（Ｎｏ．１〜２３）のガラス原料構成元素質量％組成（構成４〜６の記載）、元素質量％比（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆ、及び、Ｂａ／Ｓｒ比、屈折率（ｎｄ）、アッべ数（νｄ）、保温テスト結果、（Ｔｍ−Ｔｘ）値を示す。なお、各実施例のガラス原料質量％（構成７〜９の記載）及び質量％比（ＭｇＦ２＋ＣａＦ２）／（Ａｌ（ＰＯ３）３＋ＡｌＦ３）を表５〜８に記載した。すなわち表５〜８の各実施例は、表１〜４の対応する実施例と同一の組成物の表記法を変えたものである。
【００７４】
また、表９に公知の光学ガラスの比較例（Ｎｏ．Ａ〜Ｅ）のガラス組成及び各種物性値を示す。ここで、比較例Ａは、特開平１０−２１２１３３号公報の実施例６、比較例Ｂ及びＣは、特開昭６３−１４１４１号公報の実施例３及び実施例５、比較例Ｄ及びＥは、特開平０６−１９１９８７６号公報の実施例２及び実施例７であり、表中の屈折率（ｎｄ）、アッべ数（νｄ）はそれぞれの公報記載値である。比較例については、公報の記載がガラス原料組成を意味するものと解釈し、比較例Ａについては、モル％表記を質量％表記に変換し、それぞれの公報に記載された手順にてガラス原料を溶融し、ガラスを得た。
【００７５】
得られた光学ガラスについて、屈折率（ｎｄ）、アッべ数（νｄ）、保温テストの評価結果、ＤＴＡ測定による失透消失温度（Ｔｍ）及び失透析出開始温度（Ｔｘ）の差、粉末法耐酸性を以下のようにして測定した。
【００７６】
（１）屈折率（ｎｄ）及びアッべ数（νｄ）
徐冷降温速度を−２５℃／時にして得られた光学ガラスについて測定した。
（２）保温テスト評価
得られたガラスを５ｍｍ角以下程度の大きさに破砕して容量５０ｃｃの白金坩堝に入れ、アルミナ製のフタをして１０００℃の電気炉内へ投入し、１時間保温する。続いて、電気炉を約１００℃/時（１０００℃から６９０℃へ３時間）の割合で降温し、６９０℃の電気炉内で６０時間保温した後、白金坩堝を炉外へ取り出してフタを外し、明るい光源の下でガラス内部を目視観察し、失透（結晶）が認められないものを「○」、失透（結晶）が発生していたものを「×」として表記した。
（３）失透消失温度（Ｔｍ）[℃]及び失透析出開始温度（Ｔｘ）[℃]の差  Ｔｍ−Ｔｘ[℃]
得られたガラスを粒度４２５〜６００μｍに破砕し、粉砕したガラス試料を約２００ｍｇ量り取り、アルミナ製のＤＴＡ坩堝にいれ、昇温速度１０℃／分で８００℃へ加熱する過程で検出される示差熱曲線の吸熱ピークの中で、最高温の吸熱ピーク温度を失透消失温度Ｔｍとする。なお、Ｔｍについては、昇温速度の差異による依存性がほとんど無いため、上記速度での測定のみとした。８００℃まで達した後、降温速度５℃／分で３００℃へ冷却する過程で検出される示唆熱曲線の最も高温での発熱開始温度Ｔｘ（−５）と、同様に８００℃まで達した後、降温速度１０℃／分で３００℃へ冷却する過程で検出される示唆熱曲線の最も高温での発熱開始温度Ｔｘ（−１０）をそれぞれ各２回測定し、それらの値から、降温速度０℃／分へ外挿した温度を失透析出開始温度（Ｔｘ）[℃]と定義し、差分（Ｔｍ−Ｔｘ）[℃]を算出する（図１参照）。この結果を表１１に示す。なお、図１には理解の容易のため、実施例１及び比較例ＤのＴｍを点線で示す。
（４）粉末法耐酸性
耐酸性（級）は、日本光学硝子工業会規格「光学ガラスの化学的耐久性の測定方法（粉末法）」ＪＯＧＩＳ０６−1999に基づき、得られたガラスを粒度４２５〜６００μｍに破砕し、破砕したガラス試料を比重グラムとり、白金かごの中に入れ、白金かごを１０ｍｍｏｌ／ｌ（＝０．０１Ｎ）硝酸水溶液が入った石英ガラス製丸底フラスコに入れて、沸騰水浴中で６０分間処理した後、処理後のガラス試料の減量率（％）を算出して、減量率が０．２０％未満の場合を級１、減量率が０．２０〜０．３５％未満の場合を級２、減量率が０．３５〜０．６５％未満の場合を級３としたものであり、級の数が小さいほど、ガラスの耐水性が優れていることを意味する。
【００７７】
【表１】
2008094650.tif 000002
【００７８】
【表２】
2008094650.tif 000003
【００７９】
【表３】
2008094650.tif 000004
【００８０】
【表４】
2008094650.tif 000005
【００８１】
【表５】
2008094650.tif 000006
【００８２】
【表６】
2008094650.tif 000007
【００８３】
【表７】
2008094650.tif 000008
【００８４】
【表８】
2008094650.tif 000009
【００８５】
【表９】
2008094650.tif 000010
【００８６】
【表１０】
2008094650.tif 000011
【００８７】
【表１０】
2008094650.tif 000012
【００８８】
表１〜８に記載の本発明の実施例のガラスは、本明細書で説明した通常の光学ガラス原料を用いて、所定の割合で秤量・混合した後、白金或いはアルミナなどの耐火物でフタができる機構の白金坩堝に投入し、ガラス組成の溶融難易度に応じて電気炉で９００〜１０５０℃の温度範囲で３〜４時間溶融し、攪拌均質化した後、電気炉内で２〜３時間かけて６８０℃に下げ、金型などに鋳込み、徐冷することにより得られた。
【００８９】
表１〜８に示したとおり、本発明の好ましい実施例では、いずれも所望の光学恒数を実現しつつ、連続生産に好適な耐失透性を有するガラスであることが分かった。また、粉末法耐酸性は、実施例の全てが、３級であった。一方、表９に示した比較例Ａ及びＤは、光学恒数は実現したものの、ガラス原料の総質量を基準とした元素質量％比（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．２７よりも小さく、かつ、ガラス原料の総質量を基準とした質量％比（ＭｇＦ２＋ＣａＦ２）／（Ａｌ（ＰＯ３）３＋ＡｌＦ３）が０．７７よりも大きいため、ガラス素地の耐失透性が乏しく、６９０℃における６０時間保温テストにて、ガラス内部に失透発生が確認された。また、比較例Ｂ及びＣは、ガラス原料の総質量を基準とした元素質量％比（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆが０．３０よりも大きく、ガラス素地の耐失透性が乏しいため、比較例Ｂについては透明なガラスが得られず（内部に結晶が発生し白濁した）、比較例Ｃでは、６９０℃における６０時間保温テストにて、ガラス内部に失透発生が確認された。比較例Ｃは、そればかりでなく、ガラス中のＢａが多いため、粉末法耐酸性が４級であった。比較例Ｅは、ガラス原料の総質量を基準とした元素質量％比（Ｓｉ＋Ｂ＋Ｐ＋Ａｌ）／Ｆ、Ｂａ／Ｓｒ比、ガラス原料の総質量を基準とした質量％比（ＭｇＦ２＋ＣａＦ２）／（Ａｌ（ＰＯ３）３＋ＡｌＦ３）のそれぞれが好ましい範囲から若干外れているが、６９０℃における６０時間保温テストでは、ガラス内部に失透発生は認められなかった。しかし、６９０℃におけるガラス粘性が非常に低く、この温度では、流出ガラスの対流によるスジ状の不均一部分（脈理）が発生しやすく、高均質な光学ガラスが取得しにくいと考えられる。ＤＴＡ測定による（Ｔｍ−Ｔｘ）を測定したところ、その値は６℃であり、成形時のガラス粘性を十分には高めにくいと考えられる。
【００９０】
また、表１〜８に記載した実施例のガラスを、冷間加工或いはリヒートプレス加工したところ、ガラス内部に失透発生などの問題は生じず、安定に様々なレンズやプリズム形状に加工できた。また、ガラスの軟化温度が比較的低い実施例のガラスについて、精密モールドプレス成型加工を実施したところ、良好なレンズを取得することが可能であった。
【００９１】
上述のように作製したレンズやプリズムをカメラやプロジェクタに搭載させ、結像特性を確認したところ、特に可視領域における色収差の小さい光学系を実現することが可能であった。
【００９２】
以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。
【産業上の利用可能性】
【００９３】
本発明によれば、高精度な色収差特性が要求されるカメラやプロジェクタに代表される光学機器の投影レンズやプリズムに好適なガラス素材である、屈折率（ｎｄ）が１．４１〜１．４７、かつ、アッベ数（νｄ）が９０〜１００である極低屈折率極低分散ガラスを、ガラス製造時に問題となる、溶融状態から冷却した際に発生する失透（結晶）を効果的に抑制して、安定に取得することができ、この光学ガラスを使用して、高精度なカメラなどの撮像機器及びプロジェクタなどの画像投影（再生）機器のレンズやプリズムを安定に作成できる。
【図面の簡単な説明】
【００９４】
【図１】失透消失温度（Ｔｍ）[℃]及び失透析出開始温度（Ｔｘ）[℃]の算出における参考図
【図１】
2008094650.tif 000013