(57)【要約】【課題】低トルク域では回転変動の吸収性に優れ、トルクが所定値以上に達した高トルク域では強度を充分に保持することができる捩りコイルバネのバネ特性が得られるプーリユニットを提供する。【解決手段】軸体３０、プーリ側外輪体２０及び捩りコイルバネ５０を備える。捩りコイルバネ５０は、その両端面５２、５４のうち、一方の端面５２が外輪体２０の係合面２６に当接し、他方の端面５４が軸体３０の係合面３６に当接した状態で外輪体２０と軸体３０とをトルク伝達可能に接続する。トルク負荷初期には捩りコイルバネ５０の内周面が軸体３０の外周面に当接すると共に、捩りコイルバネ５０の外周面と外輪体２０の内周面との間に所定の隙間が設定される。トルクが所定値以上に達して捩りコイルバネ５０が所定量だけ弾性的に膨張されたときには、捩りコイルバネ５０の外周面が外輪体２０の内周面に当接するように外輪体２０の内径寸法が設定されている。【選択図】図１
2008232329.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸体と、この軸体の外周に同心状に配設されるプーリ側外輪体との間に回転変動を吸収する捩りコイルバネが介在されたプーリユニットであって、
前記捩りコイルバネは、その両端面のうち、一方の端面が前記外輪体に形成された係合面に当接し、他方の端面が前記軸体に形成された係合面に当接した状態で前記外輪体と前記軸体とをトルク伝達可能に接続し、
トルク負荷初期には前記捩りコイルバネの内周面が前記軸体の外周面に当接すると共に、前記捩りコイルバネの外周面と前記外輪体の内周面との間に所定の隙間が設定され、
トルクが所定値以上に達して前記捩りコイルバネが所定量だけ弾性的に膨張されたときには、前記捩りコイルバネの外周面が前記外輪体の内周面に当接するように前記外輪体の内径寸法が設定されていることを特徴とするプーリユニット。
【請求項２】
内軸体と、この内軸体の外周に同心状に配設されるプーリとの間に、一方向クラッチと、回転変動を吸収する捩りコイルバネとが介在されたプーリユニットであって、
前記内軸体と、前記プーリとの間には、中間筒軸体が同心状に配置され、前記内軸体の外周面と前記中間筒軸体の内周面との間に、前記一方向クラッチが配置され、前記中間筒軸体の外周面と前記プーリの内周面との間に捩りコイルバネが配置され、
前記捩りコイルバネは、その両端面のうち、一方の端面が前記プーリ側に形成された係合面に当接し、他方の端面が前記中間筒軸体側に形成された係合面に当接した状態で前記プーリと前記中間筒軸体とをトルク伝達可能に接続し、
トルク負荷初期には前記捩りコイルバネの内周面が前記中間筒軸体の外周面に当接すると共に、前記捩りコイルバネの外周面と前記プーリの内周面との間に所定の隙間が設定され、
トルクが所定値以上に達して前記捩りコイルバネが所定量だけ弾性的に膨張されたときには、前記捩りコイルバネの外周面が前記プーリの内周面に当接するように前記プーリの内径寸法が設定されていることを特徴とするプーリユニット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、軸体と、この軸体の外周に同心状に配設されるプーリ側外輪体との間に回転変動を吸収する捩りコイルバネが介在されたプーリユニットに関する。
【背景技術】
【０００２】
この種のプーリユニットにおいては、主としてエンジンの補機類（オルタネータ、エアコンディショナ用コンプレッサ、ウオーターポンプ、冷却ファン等）に用いられる。
従来、例えば、エンジンの補機類の一つであるオルタネータに採用されるプーリユニットは、エンジンのクランクシャフトのトルクが伝達される伝動ベルトが掛け渡されるプーリと、補機類としてのオルタネータのロータ（ロータ軸）に一体回転可能に連結される内軸体とを備える。
また、この種のプーリユニットにおいて、図８に示すように、プーリ１２０と内軸体１１０との間に、プーリ１２０から内軸体１１０へトルクを伝達させたり遮断させる一方向クラッチとしてのバネクラッチ１４０と、回転変動を吸収する捩りコイルバネ１５０とが介在された構造のものが知られている（特許文献１参照）。
すなわち、図８に示すプーリユニットにおいては、摩擦力によってトルク伝達する摩擦層を外周面に有するバネクラッチ１４０がプーリ１２０の内周面に沿って配置され、このバネクラッチ１４０の一方の端末部が、内軸体１１０の外周面とプーリ１２０の内周面との間に回転可能に配置された環状連結体１３０の外周面に連結され、他方の端末部が自由端をなっている。
また、捩りコイルバネ１５０は、その両端末部の端面のうち、一方の端末部の端面が環状連結体１３０に形成されたバネ座の係合面に当接し、他方の端末部の内周面が内軸体１１０の外周面に拘束された状態で、その端末部の端面が内軸体１１０の端板部に形成されたバネ座の係合面に当接した状態で、プーリ１２０と内軸体１１０とをトルク伝達可能に接続している。
そして、プーリ１２０側からのトルクが、バネクラッチ１４０、環状連結体１３０、捩りコイルバネ１５０の順を経て内軸体１１０に伝達されるようになっている。
【特許文献１】特表２００１−５２３３２５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、図８に示すプーリユニットにおいては、捩りコイルバネ１５０の内周面を内軸体１１０の外周面で拘束し、捩りコイルバネ１５０の外周面の殆どが拘束されることがない。このため、捩りコイルバネ１５０のバネ定数を小さくすることができ、回転変動の吸収性に優れる。この反面、捩りコイルバネ１５０の強度が不足する傾向にある。
そこで、捩りコイルバネ１５０の外周面側を拘束することが考えられるが、捩りコイルバネ１５０の外周面側を拘束すると、内周面側を拘束した場合と比べ、強度が約２倍程度となるが、バネ定数が１．５倍程度大きくなり、回転変動の吸収性が悪くなる。
【０００４】
この発明の目的は、前記問題点に鑑み、トルク負荷初期の低トルク域では回転変動の吸収性に優れ、トルクが所定値以上に達した高トルク域では強度を充分に保持することができる捩りコイルバネのバネ特性が得られるプーリユニットを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
前記目的を達成するために、この発明の請求項１に係るプーリユニットは、軸体と、この軸体の外周に同心状に配設されるプーリ側外輪体との間に回転変動を吸収する捩りコイルバネが介在されたプーリユニットであって、
前記捩りコイルバネは、その両端面のうち、一方の端面が前記外輪体に形成された係合面に当接し、他方の端面が前記軸体に形成された係合面に当接した状態で前記外輪体と前記軸体とをトルク伝達可能に接続し、
トルク負荷初期には前記捩りコイルバネの内周面が前記軸体の外周面に当接すると共に、前記捩りコイルバネの外周面と前記外輪体の内周面との間に所定の隙間が設定され、
トルクが所定値以上に達して前記捩りコイルバネが所定量だけ弾性的に膨張されたときには、前記捩りコイルバネの外周面が前記外輪体の内周面に当接するように前記外輪体の内径寸法が設定されていることを特徴とする。
【０００６】
前記構成によると、プーリ側外輪体からのトルクが、捩りコイルバネを経て軸体に伝達される。そして、トルク伝達時の回動変動が捩りコイルバネの弾性変形によって吸収されるため、プーリに掛け渡されるベルトの滑り、バタツキ、異音等の発生が抑制される。
トルク負荷初期において、捩りコイルバネの内周面の一部が外輪体の内周面に当接した状態で弾性的に膨張（拡径）する。捩りコイルバネの弾性的な膨張開始からその外周面の一部が外輪体の内周面に当接する間においては、捩りコイルバネのバネ定数が小さいため、捩りコイルバネによって回転変動を良好に吸収することができる。
トルクが所定値以上に達し、捩りコイルバネの外周面の一部が外輪体の内周面に当接すると、その後の捩りコイルバネのバネ定数は、前記したトルク負荷初期の捩りコイルバネのバネ定数に比べ、１．５倍程度大きくなり、強度が約２倍程度大きくなる。このため、トルクが所定値以上に達した高トルク域では強度を充分に保持することができる。
さらに、捩りコイルバネに過大なトルクが作用したときには、外輪体の内周面によって、捩りコイルバネの外周面が拘束される。これによって、捩りコイルバネの膨張を抑制することができ捩りコイルバネの破損を防止できる。
【０００７】
また、この発明の請求項２に係るプーリユニットは、内軸体と、この内軸体の外周に同心状に配設されるプーリとの間に、一方向クラッチと、回転変動を吸収する捩りコイルバネとが介在されたプーリユニットであって、
前記内軸体と、前記プーリとの間には、中間筒軸体が同心状に配置され、前記内軸体の外周面と前記中間筒軸体の内周面との間に、前記一方向クラッチが配置され、前記中間筒軸体の外周面と前記プーリの内周面との間に捩りコイルバネが配置され、
前記捩りコイルバネは、その両端面のうち、一方の端面が前記プーリ側に形成された係合面に当接し、他方の端面が前記中間筒軸体側に形成された係合面に当接した状態で前記プーリと前記中間筒軸体とをトルク伝達可能に接続し、
トルク負荷初期には前記捩りコイルバネの内周面が前記中間筒軸体の外周面に当接すると共に、前記捩りコイルバネの外周面と前記プーリの内周面との間に所定の隙間が設定され、
トルクが所定値以上に達して前記捩りコイルバネが所定量だけ弾性的に膨張されたときには、前記捩りコイルバネの外周面が前記プーリの内周面に当接するように前記プーリの内径寸法が設定されていることを特徴とする。
【０００８】
前記構成によると、プーリ側からのトルクが、捩りコイルバネ、中間筒軸体、一方向クラッチの順を経て内軸体に伝達される。そして、トルク伝達時の回動変動が捩りコイルバネの弾性変形によって吸収されるため、ベルトの滑り、バタツキ、異音等の発生が抑制される。
トルク負荷初期において、捩りコイルバネの内周面の一部が中間筒軸体の外周面に当接した状態で弾性的に膨張（拡径）する。捩りコイルバネの弾性的な膨張開始からその外周面の一部がプーリの内周面に当接する間においては、捩りコイルバネのバネ定数が小さいため、捩りコイルバネによって回転変動を良好に吸収することができる。
トルクが所定値以上に達し、捩りコイルバネの外周面の一部がプーリの内周面に当接すると、その後の捩りコイルバネのバネ定数は、前記したトルク負荷初期の捩りコイルバネのバネ定数に比べ、１．５倍程度大きくなり、強度が約２倍程度大きくなる。このため、トルクが所定値以上に達した高トルク域では強度を充分に保持することができる。
さらに、捩りコイルバネに過大なトルクが作用したときには、プーリの内周面によって、捩りコイルバネの外周面が拘束される。これによって、捩りコイルバネの膨張を抑制することができ、捩りコイルバネの破損を防止できる。
また、プーリ側からのトルクが、捩りコイルバネ、中間筒軸体、一方向クラッチの順を経て内軸体に伝達されるため、プーリ側から急激なトルクによる衝撃を捩りコイルバネによって良好に吸収することができ、一方向クラッチを前記衝撃から保護することができる。これによって、一方向クラッチの耐久性の向上を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
次に、この発明を実施するための最良の形態を実施例にしたがって説明する。
【実施例】
【００１０】
（実施例１）
この発明の実施例１を図１〜図７にしたがって説明する。
図１はこの発明の実施例１に係るプーリユニットを示す側断面図である。図２は図１のＩＩ−ＩＩ線に基づく横断面図である。図３は図１のＩＩＩ−ＩＩＩ線に基づく横断面図である。図４は捩りコイルバネと中間筒軸体のバネ座との関係を分離して示す斜視図である。図５はトルク負荷初期の捩りコイルバネの内周面が内軸体の外周面に当接した状態をを示す説明図である。図６はトルクが所定値以上に達して捩りコイルバネの外周面がプーリの内周面に当接した状態をを示す説明図である。図７は捩りコイルバネのねじれ角を横軸で表し負荷トルクを縦軸で表したバネ特性を示す説明図である。
【００１１】
図１に示すように、この実施例１に係るプーリユニットは、車載用エンジンの補機類の一つであるオルタネータに使用される場合を例示するものであり、内軸体１０、プーリ（この発明の請求項１のプーリ側外輪体に相当する）２０、中間筒軸体（この発明の請求項１の軸体に相当する）３０、一方向クラッチ４０、捩りコイルバネ５０、転がり軸受７０、７５及びすべり軸受８０を備える。
【００１２】
図１に示すように、内軸体１０は、オルタネータのロータのロータ軸（図示しない）の先端部軸回りに取り付けられる筒軸状に形成されている。そして、内軸体１０の内孔の軸方向略中央部には、ロータ軸の先端側に形成された雄ねじ部に締め付けられる雌ねじ１２が形成され、内軸体１０の内孔の一端側開口部には、締付工具が嵌合可能な締付部１３が形成されている。
また、この実施例１において、内軸体１０は、一方向クラッチ４０と転がり軸受７５のそれぞれの内輪体を構成している。
【００１３】
図１に示すように、外輪体としてのプーリ２０は、内軸体１０の外周に同心に配置され、その一端側内周面が転がり軸受７０によって内軸体１０の外周に回転可能に支持され、他端側内周面がすべり軸受（ブッシュ）８０によって、次に詳述する中間筒軸体３０の外筒部３３外周に回転可能に支持される。なお、転がり軸受７０として深溝玉軸受が用いられ、その外輪７１がプーリ２０の一端側内周面に圧入固定され、内輪７２が内軸体１０の外周面に圧入固定されている。そして、外輪７１と内輪７２の両軌道面の間に複数個の玉７３が保持器によって保持された状態で転動可能に配設されている。
【００１４】
プーリ２０の外周面には伝動ベルト８が掛け渡される断面波形状のベルト溝２１が形成されている。なお、伝動ベルト８は、エンジンのクランクシャフトのプーリに掛け渡され、クランクシャフトのトルクをプーリ２０に伝達するようになっている。
また、転がり軸受７０の外輪７１に隣接するプーリ２０の内周面の部分には、後に詳述する捩りコイルバネ５０の一方の端末巻回部５１を支承する螺旋形状の支承面を有する環状のバネ座２５が突設され、このバネ座２５の端部には、一方の端末巻回部５１の端面５２に当接する係合面２６が形成されている（図２参照）。なお、バネ座２５の支承面と反対側の面は、転がり軸受７０の外輪７１の奥側端面に接するストッパとして機能している。
【００１５】
図１と図４に示すように、軸体としての中間筒軸体３０は、筒軸部３１と、この筒軸部３１の一端部外周面の半径方向に突出された端板部３２と、この端板部３２の外周縁から筒軸部３１に平行して折り返し状に形成された外筒部３３とを一体に備えている。
そして、中間筒軸体３０は、その筒軸部３１において、内軸体１０と、プーリ２０との間に同心状に配置されている。
また、中間筒軸体３０の端板部３２の内側面には、捩りコイルバネ５０の他方の端末巻回部５３を支承する螺旋形状の支承面を有するバネ座３５、このバネ座３５の端部には、他方の端末巻回部５３の端面５４に当接する係合面３６が形成されている。
また、中間筒軸体３０の外筒部３３の内径寸法は、プーリ２０の内径寸法Ｄｏと略同じ大きさに設定されている。
【００１６】
図１と図２に示すように、中間筒軸体３０の筒軸部３１は、一方向クラッチ４０と転がり軸受７５のそれぞれの外輪体を構成している。そして、内軸体１０の外周面と中間筒軸体３０の筒軸部３１の内周面との間の環状空間に一方向クラッチ４０と、転がり軸受７５の複数個の玉７６とがそれぞれ配設されている。
【００１７】
図１と図２に示すように、一方向クラッチ４０は、内軸体１０とプーリ２０との間の環状空間の軸方向中央領域において、円周方向に所定間隔を隔てて配設された複数のローラ４８と、これらローラ４８をロック方向に個別に付勢するコイルバネ４９と、複数のローラ４８及びコイルバネ４９を保持する保持器４１とを備えている。
すなわち、内軸体１０とプーリ２０との対向周面の間には複数（図２では８個）のくさび状空間が周方向に所定間隔を隔てて形成され、これら複数のくさび空間には、これと同数のローラ４８と、これら各ローラ４８をロック方向（くさび空間の狭い側）に個別に付勢するコイルバネ４９とが保持器４１の各ポケットに収納された状態でそれぞれ配設されている。
【００１８】
この実施例１において、内軸体１０の外周面には、複数のくさび空間を形成するために、複数のくさび空間と同数の平坦面（又は曲面）のカム面１５が周方向に形成され、これによって内軸体１０の外周面があたかも正多角形（図２では正８角形）をなす一方、プーリ２０の内周面は円形をなしている。
また、保持器４１の各柱部４５の一側面（くさび空間の狭い側に対向する面）に突設された突起４６には、コイルバネ４９の基端巻回部が嵌挿され、コイルバネ４９の先端巻回部がローラ４８の外周面に当接して、ローラ４８を内軸体１０のカム面１５とプーリ２０の内周面とで形成されるくさび状空間の狭い側（ロック状態となる側）に弾発付勢している。なお、コイルバネ４９はバネ線材が楕円形状、矩形形状等に巻回されて形成されている。
【００１９】
図３と図４に示すように、捩りコイルバネ５０は、平板のバネ線材が螺旋状に巻回されて形成され、中間筒軸体３０の外周面とプーリ２０の内周面との間の環状空間に配置されている。そして、捩りコイルバネ５０の一方の端末巻回部５１がプーリ２０のバネ座２５に支承された状態で、一方の端末巻回部５１の端面５２がプーリ２０のバネ座２５の係合面２６に当接して係合している。
また、捩りコイルバネ５０の他方の端末巻回部５３が中間筒軸体３０の端板部３２のバネ座３５に支承された状態で、他方の端末巻回部５３の端面５４が端板部３２のバネ座３５の係合面３６に当接して係合している。
そして、捩りコイルバネ５０によって、プーリ２０と中間筒軸体３０とがトルク伝達可能に接続され、一方向クラッチ４０によって中間筒軸体３０と内筒体１０とがトルク伝達可能に接続される。つまりプーリ２０側からのトルクが捩りコイルバネ５０、中間筒軸体３０、一方向クラッチ４０の順を経て内筒体１０に伝達される。
【００２０】
この実施例１において、中間筒軸体３０の筒軸部３１の外径寸法Ｄｉ、プーリ２０の内径寸法（及び中間筒軸体３０の外筒部３３の内径寸法）Ｄ０、捩りコイルバネ５０のコイル平均径寸法Ｄｍは、次の式（１）〜（１６）に基づいて設定されている。
ここで、捩りコイルバネ５０のねじれ角をφ、巻き数をｎ、バネ定数をＫ、トルクをＴとした場合、次の式（１）〜式（９）によって、捩りコイルバネ５０のコイル平均膨張量（限界膨張量）ΔＤｍが計算される。
【００２１】
【数１】
2008232329.tif 000003
【数２】
2008232329.tif 000004
式（２）から次の式（３）が成り立つ。
【数３】
2008232329.tif 000005
【００２２】
また、図５に示すように、捩りコイルバネ５０の内周面の一部５０ａが中間筒軸体３０の筒軸部３１の外周面に当接する捩りコイルバネ５０の弾性的な膨張開始から、図６に示すように、捩りコイルバネ５０の外周面の一部５０ｂがプーリ２０の内周面に当接する間の捩りコイルバネ５０のバネ定数Ｋは、次の式（４）によって得られる。
【数４】
2008232329.tif 000006
式（３）及び式（４）によって、次の式（５）が成り立つ。
【数５】
2008232329.tif 000007
【００２３】
捩りコイルバネ５０の断面係数をｚ、バネ線厚寸法をｈ、バネ線幅寸法をｂとしたときの膨張時の応力σは、次の式（６）よって得られる。
【数６】
2008232329.tif 000008
さらに、二次モーメントＩは次の式（７）によって得られる。
【数７】
2008232329.tif 000009
式（５）（６）及び（７）によって次の式（８）が成り立つ。
【数８】
2008232329.tif 000010
【００２４】
そして、許容応力（バネ線材引張強度）を０．４８σＢとしたときに、次の式（９）が成り立ち、コイル平均膨張量（限界膨張量）がΔＤｍが計算される。
【数９】
2008232329.tif 000011
【００２５】
次に、図６に示すように、捩りコイルバネ５０の外周面の一部５０ｂがプーリ２０の内周面に当接した後の捩りコイルバネ５０のコイル平均膨張量（限界膨張量）ΔＤｍが前記した式（３）及び次の式（１０）〜（１３）によって計算される。
先ず、捩りコイルバネ５０の外周面の一部５０ｂがプーリ２０の内周面に当接した後の捩りコイルバネ５０のバネ定数ＫＫは、次の式（１０）によって得られる。
【数１０】
2008232329.tif 000012
【００２６】
また、膨張時の応力σＫは、次の式（１１）よって得られる。
【数１１】
2008232329.tif 000013
【００２７】
式（３）（７）（１０）及び（１１）から次の式（１２）が成り立つ。
【数１２】
2008232329.tif 000014
【００２８】
そして、許容応力（バネ線材引張強度）をσＢとしたときに、次の式（１３）が成り立ち、コイル平均膨張量（限界膨張量）がΔＤｍが計算される。
【数１３】
2008232329.tif 000015
【００２９】
そして、この実施例１においては、前記した式（１）〜（１３）に基づき、中間筒軸体３０の筒軸部３１の外径寸法Ｄｉ、プーリ２０の内径寸法Ｄ０、捩りコイルバネ５０のコイル平均径寸法Ｄｍが、次の式（１４）〜（１６）を成立する範囲内で設定されている。
【数１４】
2008232329.tif 000016
【数１５】
2008232329.tif 000017
【数１６】
2008232329.tif 000018
【００３０】
すなわち、この実施例１において、図５に示すように、トルク負荷初期には捩りコイルバネ５０の内周面の一部（端面５２から略２７０度変位した部分）５０ａが中間筒軸体３０の筒軸部３１外周面に当接すると共に、捩りコイルバネ５０の外周面とプーリ２０の内周面との間に所定の隙間が設定されている。
そして、捩りコイルバネ５０の弾性的な膨張開始から、図６に示すように、捩りコイルバネ５０の外周面の一部（端面５２から略９０度変位した部分）５０ｂがプーリ２０の内周面に当接する間においては、捩りコイルバネ５０は、破損されることなく、かつ式（４）に示す小さいバネ定数において、許容される弾性変形の範囲内で膨張し得るように設定されている。
【００３１】
また、トルクが所定値以上に達して捩りコイルバネ５０が所定量だけ弾性的に膨張されたときには、図６に示すように、捩りコイルバネ５０の外周面の一部５０ｂがプーリ２０の内周面に当接するように設定されている。
そして、図６に示すように、捩りコイルバネ５０は、その外周面の一部５０ｂがプーリ２０の内周面に当接した後、引き続いて、捩りコイルバネ５０は、その外周面の略全域がプーリ２０の内周面に接触するまでの間において、式（１０）に示す大きいバネ定数（トルク負荷初期の捩りコイルバネ５０のバネ定数に比べ、１．５倍程度大きいバネ定数）において、許容される弾性変形の範囲内で膨張し得るように設定されている（図７参照）。
【００３２】
上述したように構成されるこの実施例１に係るプーリユニットにおいて、プーリ２０側からのトルクが、捩りコイルバネ５０、中間筒軸体３０、一方向クラッチ４０の順を経て内軸体１０に伝達される。そして、トルク伝達時の回動変動が捩りコイルバネ５０の弾性変形によって吸収されるため、ベルトの滑り、バタツキ、異音等の発生が抑制される。
【００３３】
トルク負荷初期において、図５に示すように、捩りコイルバネ５０の内周面の一部５０ａが中間筒軸体３０の筒軸部３１外周面に当接した状態で弾性的に膨張（拡径）する。捩りコイルバネ５０の弾性的な膨張開始からその外周面の一部５０ｂがプーリ２０の内周面に当接する間においては、捩りコイルバネ５０のバネ定数が小さい。このため、小さいバネ定数の捩りコイルバネ５０によって回転変動を良好に吸収することができる。
トルクが所定値以上に達し、図６に示すように、捩りコイルバネ５０の外周面の一部５０ｂがプーリ２０の内周面に当接すると、その後の捩りコイルバネ５０のバネ定数は、前記したトルク負荷初期の捩りコイルバネ５０のバネ定数に比べ、１．５倍程度大きくなり、強度が約２倍程度大きくなる。このため、トルクが所定値以上に達した高トルク域では強度を充分に保持することができる。
さらに、捩りコイルバネ５０に過大なトルクが作用したときには、プーリ２０の内周面によって、捩りコイルバネ５０の外周面が拘束される。これによって、捩りコイルバネ５０の膨張を抑制することができ破損を防止できる。
【００３４】
また、プーリ２０の回転速度が内軸体１０の回転速度よりも遅くなると、一方向クラッチ４０のローラ４８がロック位置から外れてくさび状空間の広い側へ移動してフリー状態に切替わる。これにより、プーリ２０からのトルクの伝達が遮断されるが、オルタネータのロータに対応する内軸体１０はオルタネータのロータが大きな回転慣性を有するため、遮断以降も回転を継続する。
例えば、エンジンを停止したときには、この停止にともなってプーリ（外輪体）の回転が停止し、内軸体１０はオルタネータのロータの回転慣性力が消失するまで回転を継続する。
【００３５】
また、この実施例１において、プーリ２０側からのトルクが、捩りコイルバネ５０、中間筒軸体３０、一方向クラッチ４０の順を経て内軸体１０に伝達される。このため、プーリ２０側から急激なトルクが作用したときでも、その衝撃を捩りコイルバネ５０によって吸収することができる。このため、一方向クラッチ４０のローラ４８やくさび空間の内壁面（カム面１５及び中間筒軸体３０の筒軸部３１内周面）を前記衝撃から保護することができる。これによって、一方向クラッチ４０の耐久性の向上を図ることができる。
【００３６】
なお、この発明は前記実施例１に限定するものではない。
例えば、前記実施例１においては、内軸体１０の外周面にカム面１５を形成して中間筒軸体３０の筒軸部３１内周面とカム面１５によってくさび状空間を形成したが、中間筒軸体３０の筒軸部３１内周面にカム面を形成し、内軸体１０の外周面とカム面によってくさび状空間を形成してもよい。
但し、この場合には、一方向クラッチ４０の保持器４１は、中間筒軸体３０の筒軸部３１内周面に固定（例えば圧入固定）される。
また、前記実施例１においては、複数のくさび状空間とローラ４８とを備えた一方向クラッチ４０である場合を例示したが、バネクラッチによって一方向クラッチが構成される場合においても実施可能である。
さらに、一方向クラッチが配設されないプーリユニットであっても、実施可能である。
また、この発明においては、エンジンの補機類の一つであるオルタネータに対応するプーリユニット以外のプーリユニット、例えば、エアコンディショナ用コンプレッサ、ウオーターポンプ、冷却ファン等のエンジンの補機類に対応するプーリユニットとして使用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】この発明の実施例１に係るプーリユニットを示す側断面図である。
【図２】同じく図１のＩＩ−ＩＩ線に基づく横断面図である。
【図３】同じく図１のＩＩＩ−ＩＩＩ線に基づく横断面図である。
【図４】同じく捩りコイルバネと中間筒軸体のバネ座との関係を分離して示す斜視図である。
【図５】同じくトルク負荷初期の捩りコイルバネの内周面が内軸体の外周面に当接した状態をを示す説明図である。
【図６】同じくトルクが所定値以上に達して捩りコイルバネの外周面がプーリの内周面に当接した状態をを示す説明図である。
【図７】同じく捩りコイルバネのねじれ角（弾性膨張量）を横軸で表し負荷トルクを縦軸で表したバネ特性を示す説明図である。
【図８】従来のプーリユニットを示す側断面図である。
【符号の説明】
【００３８】
１０  内軸体
２０  プーリ（外輪体）
２５  バネ座
２６  係合面
３０  中間筒軸体（軸体）
３５  バネ座
３６  係合面
４０  一方向クラッチ
４８  ローラ
５０  捩りコイルバネ
５２、５４  端面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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