(57)【要約】【課題】積層型インダクタにおいて素体とコイルとの間に十分な空隙を形成することが可能な導電性ペースト及び導電性塗膜を提供すること。【解決手段】導電性ペーストは、銀粉末とアクリル樹脂とを含み、残留溶剤が１．０％以下であるときに測定したダイナミック硬さが９．８〜２０．６となっている。このようにすると、グリーンシート積層体をプレスする際に、導電性ペーストが乾燥されてなる導電性塗膜に対して同時に圧力が加えられても、導電性塗膜の密度が高くなり難くなる。また、プレスの前後において、導電性塗膜の焼成時の収縮率がグリーンシートの焼成時の収縮率よりも大きい状態に維持されることとなる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
銀粉末とアクリル樹脂とを含む導電性ペーストであって、
硬化状態のときに測定したダイナミック硬さが９．８〜２０．６であることを特徴とする導電性ペースト。
【請求項２】
銀粉末とアクリル樹脂とを含む導電性ペーストであって、
前記銀粉末の含有量が７９重量％〜９０重量％であり、且つ、前記アクリル樹脂の含有量が前記銀粉末１００重量部に対して６．２重量部〜１１．３重量部であることを特徴とする導電性ペースト。
【請求項３】
銀を含み、ダイナミック硬さが９．８〜２０．６であることを特徴とする導電性塗膜。
【請求項４】
銀粉末とアクリル樹脂とを含み、前記銀粉末の含有量が７９重量％〜９０重量％であり、且つ、前記アクリル樹脂の含有量が前記銀粉末１００重量部に対して６．２重量部〜１１．３重量部である導電性ペーストが塗布されてなることを特徴とする導電性塗膜。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、導電性ペースト及び導電性塗膜に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、磁性体粉末の比表面積が１．０ｍ２／ｇ〜１０．０ｍ２／ｇとされた磁性体グリーンシートと、導電体粉末の比表面積が０．５ｍ２／ｇ〜５．０ｍ２／ｇとされた導電性ペーストとを用意し、導電性ペーストが所定の形状となるように塗布された磁性体グリーンシートを複数枚積層して焼成することで、磁性体からなる素体の内部にコイルが配置された積層型インダクタを製造する方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特許第２９８３０４９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、積層型インダクタにおいて、磁性体からなる素体とコイルとが接していると、コイルに直流電流を流す際に生じる磁界の影響（磁気飽和現象）により、インダクタンス値の低下や直流重畳特性の劣化が生じてしまう。特に、近年では、積層型インダクタの更なる小型化が求められているので、コイルを構成する内部導体の厚みが薄くなったり、積層型インダクタの積層方向に隣り合う内部導体同士の間隔が狭くなったりすることで、より磁気飽和現象が生じ易くなっている。
【０００４】
従って、磁性体からなる素体及びコイルを備える積層型インダクタにおいては、素体とコイルとの大部分が接していない状態となっていることが好ましい。そこで、特許文献１に記載された積層型インダクタでは、上述のように磁性体粉末の比表面積及び導電体粉末の比表面積を規定することで、導電性ペーストが乾燥されてなる導電性塗膜の焼成時の収縮率を磁性体グリーンシートの焼成時の収縮率よりも大きくして、素体とコイルとの間に空隙を設けるようにしている。
【０００５】
しかしながら、積層型インダクタを製造する際には、磁性体グリーンシートに導電性ペーストを所定の形状となるように塗布して乾燥することで磁性体グリーンシート上に導電性塗膜を形成したものを複数積層してグリーンシート積層体を形成した後に、所定の圧力（例えば、７４ＭＰａ程度）でグリーンシート積層体をプレス（本プレス）して、積層された磁性体グリーンシート同士を圧着している。そのため、グリーンシート積層体のプレスの際に、導電性ペーストが乾燥されてなる導電性塗膜に対しても圧力が加えられ、導電性塗膜の密度が高くなってしまう。その結果、たとえ特許文献１のように磁性体粉末の比表面積及び導電体粉末の比表面積を規定したとしても、導電性塗膜の密度が高くなることで、磁性体グリーンシートの焼成時の収縮率と導電性塗膜の焼成時の収縮率とが結局同程度となってしまい、焼成の際に導電性塗膜が焼結しきれず（収縮しきれず）、素体とコイルとの間に十分な空隙を設けることが困難であるという問題があった。
【０００６】
本発明は、積層型インダクタにおいて素体とコイルとの間に十分な空隙を形成することが可能な導電性ペースト及び導電性塗膜を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係る導電性ペーストは、銀粉末とアクリル樹脂とを含む導電性ペーストであって、硬化状態のときに測定したダイナミック硬さが９．８〜２０．６であることを特徴とする。
【０００８】
硬化状態のときに測定したダイナミック硬さが９．８以上である導電性ペーストを用いて積層型インダクタを製造する場合、グリーンシート積層体のプレスに伴い導電性ペーストが硬化状態とされた導電性塗膜に対して圧力が加えられても、導電性塗膜の密度が高くなり難くなる傾向にある。一方、硬化状態のときに測定したダイナミック硬さが２０．６を超える導電性ペーストを用いて積層型インダクタを製造する場合、グリーンシート積層体をプレスする際に、導電性塗膜の密度が高くなり難くなっているものの、グリーンシート積層体のプレスの前後によらず、導電性塗膜の焼成時の収縮率がグリーンシートの焼成時の収縮率と同程度又はそれ以下となってしまう傾向にある。従って、本発明に係る導電性ペーストでは、ダイナミック硬さを上記範囲とすることで、グリーンシート積層体のプレスの前後において、導電性塗膜の焼成時の収縮率がグリーンシートの焼成時の収縮率よりも大きい状態に維持される。その結果、本発明に係る導電性ペーストを用いることで、積層型インダクタにおいて素体とコイルとの間に十分な空隙を形成することが可能となる。なお、導電性ペーストが「硬化状態」であるとは、導電性ペーストの残留溶剤が１．０％以下とされた乾燥状態、又は、導電性ペーストに含まれるアクリル樹脂が光硬化性樹脂若しくは熱硬化性樹脂である場合に光若しくは熱によって重合反応が行われた状態を意味する。
【０００９】
また、本発明に係る導電性ペーストは、銀粉末とアクリル樹脂とを含む導電性ペーストであって、銀粉末の含有量が７９重量％〜９０重量％であり、且つ、アクリル樹脂の含有量が銀粉末１００重量部に対して６．２重量部〜１１．３重量部であることを特徴とする。
【００１０】
導電性ペーストにおける銀の含有量及びアクリル樹脂の含有量をそれぞれ上記範囲内とすることで、残留溶剤が１．０％以下であるときに測定したダイナミック硬さが９．８〜２０．６となる導電性ペーストが得られる。その結果、本発明に係る導電性ペーストを用いることで、積層型インダクタにおいて素体とコイルとの間に十分な空隙を形成することが可能となる。
【００１１】
一方、本発明に係る導電性塗膜は、銀を含み、ダイナミック硬さが９．８〜２０．６であることを特徴とする。
【００１２】
また、本発明に係る導電性塗膜は、銀粉末とアクリル樹脂とを含み、銀粉末の含有量が７９重量％〜９０重量％であり、且つ、アクリル樹脂の含有量が銀粉末１００重量部に対して６．２重量部〜１１．３重量部である導電性ペーストが塗布されてなることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、積層型インダクタにおいて素体とコイルとの間に十分な空隙を形成することが可能な導電性ペースト及び導電性塗膜を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明の好適な実施形態について、図面を参照して説明する。なお、説明において、同一要素又は同一機能を有する要素には同一符号を用いることとし、重複する説明は省略する。
【００１５】
図１〜図４を参照して、本実施形態に係る導電性ペーストを用いて製造された積層型インダクタ１の構成について説明する。図１は、本実施形態に係る導電性ペーストを用いて製造された積層型インダクタを示す斜視図である。図２は、素体の構成を説明するための分解斜視図である。図３は、導体パターンの一部を拡大して示す図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。図４は、導体パターンの一部を拡大して示す図３のＩＶ−ＩＶ線断面図である。
【００１６】
積層型インダクタ１は、図１及び図２に示されるように、略直方体形状の素体１０と、素体１０の長手方向の両側面にそれぞれ形成された一対の外部電極１２，１４と、素体１０の内部において直線状（略Ｉ字状）の導体パターンＢ１，Ｂ１７及び略Ｃ字状の導体パターンＢ２〜Ｂ１６がそれぞれ互いに電気的に接続されてなるコイルＬとを備える。
【００１７】
素体１０は、図２に示されるように、磁性体層Ａ１〜Ａ２０が積層されることで構成される。磁性体層Ａ１〜Ａ２０は、電気絶縁性を有する絶縁体として機能する。実際の積層型インダクタ１では、非磁性体層Ａ１〜Ａ２０の境界が視認できない程度に一体化されている。
【００１８】
磁性体層Ａ３の表面には、導体パターンＢ１が形成されている。導体パターンＢ１の一端は、磁性体層Ａ３の外部電極１２が形成されている側に引き出され、その端部が磁性体層Ａ３の端面に露出している。このため、導体パターンＢ１は、外部電極１２と電気的に接続される。導体パターンＢ１の他端は、磁性体層Ａ３を厚み方向に貫通して形成されたスルーホール電極Ｃ１と電気的に接続される。このため、導体パターンＢ１は、積層された状態で、スルーホール電極Ｃ１を介して、対応する導体パターンＢ２と電気的に接続される。
【００１９】
磁性体層Ａ４〜Ａ１８の表面には、導体パターンＢ２〜Ｂ１６がそれぞれ形成されている。導体パターンＢ２〜Ｂ１６の一端には、積層された状態でスルーホール電極Ｃ１〜Ｃ１５と電気的に接続される領域がそれぞれ含まれている。導体パターンＢ２〜Ｂ１６の他端は、磁性体層Ａ４〜Ａ１８を厚み方向に貫通して形成されたスルーホール電極Ｃ２〜Ｃ１６とそれぞれ電気的に接続される。このため、導体パターンＢ２〜Ｂ１６は、積層された状態で、スルーホール電極Ｃ２〜Ｃ１５を介して、対応する導体パターンＢ３〜Ｂ１７とそれぞれ電気的に接続される。
【００２０】
磁性体層Ａ１９の表面には、導体パターンＢ１７が形成されている。導体パターンＢ１７の一端には、積層された状態でスルーホール電極Ｃ１６と電気的に接続される領域が含まれている。導体パターンＢ１７の他端は、磁性体層Ａ１９の外部電極１４が形成されている側に引き出され、その端部が磁性体層Ａ１９の端面に露出している。このため、導体パターンＢ１７は、外部電極１４と電気的に接続される。
【００２１】
ここで、コイルＬを構成する導体パターンＢ１〜Ｂ１７は、図３及び図４に示されるように、その一部が素体１０に接してはいるものの、その他の部分において素体１０と離間されている（図３及び図４では導体パターンＢ１〜Ｂ１７のうち一部のみを示している）。すなわち、本実施形態に係る積層型インダクタ１では、素体１０とコイルＬ（導体パターンＢ１〜Ｂ１７）との間に空隙Ｓが設けられている。
【００２２】
続いて、図５を参照して、上述した構成の積層型インダクタ１の製造方法について説明する。図５は、積層型インダクタの製造方法を説明するための図である。
【００２３】
まず、導体パターンＢ１〜Ｂ１７の前駆体である導電性ペーストを用意する。具体的には、有機バインダとしてのアクリル樹脂と溶剤との配合比率が、例えば２：８（重量比）となるように調整した有機ビヒクルを作製する。続いて、この有機ビヒクルに所定量の銀粉末を加えて三本ロールミルで混練することで、導電性ペーストを作製する。溶剤としては、例えば、α−テルピネオール、テトラリン、ブチルカルビトール、ブチルカルビトールアセテートを用いることができる。
【００２４】
ここで、作製された導電性ペースト中のアクリル樹脂の含有量は、銀粉末１００重量部に対して６．２重量部〜１１．３重量部となっている。導電性ペースト中のアクリル樹脂の含有量が６．２重量部未満であると、後述するダイナミック硬さが所望の値とならず、導電性ペーストが乾燥されてなる導電性塗膜の密度が後述する本プレス時に高くなり、導電性塗膜が縮んでしまうという傾向がある。一方、導電性ペースト中のアクリル樹脂の含有量が１１．３重量部を超えると、銀粉末の含有率が低下し、導電性ペーストを導体パターンＢ１〜Ｂ１７としたときに導電性が低下してしまうという傾向がある。
【００２５】
また、作製された導電性ペースト中の銀粉末の含有量は、７９重量％〜９０重量％となっている。導体パターンＢ１〜Ｂ１７の抵抗値は導電性ペースト中の銀粉末の含有量に比例するので、導電性ペースト中の銀粉末の含有量が７９重量％未満であると、導体パターンＢ１〜Ｂ１７の抵抗値が高くなりすぎる傾向にある。そのため、銀粉末の含有量が少ない導電性ペーストを用いて形成される導体パターンＢ１〜Ｂ１７の抵抗値を所望の値とするには、導体パターンＢ１〜Ｂ１７の厚みを厚くしたり、導体パターンＢ１〜Ｂ１７の幅を大きくしたりする必要がある。その結果、銀粉末の含有量が７９重量％未満の導電性ペーストでは、小型の積層型インダクタを設計する際に不利となってしまう。
【００２６】
一方、導電性ペースト中の銀粉末の含有量が９０重量％を超えると、導電性ペースト中の銀粉末の含有量が多くなりすぎる傾向にある。そのため、導電性ペーストの粘度が高くなり、導電性ペーストのスクリーン印刷の際における印刷性（ライン性、表面粗さ）が劣化してしまうと共に、導電性ペースト中の有機バインダの含有量が少なくなって後述するダイナミック硬さが所望の値とならず、素体１０とコイルＬとの間に十分な空隙Ｓが形成されない。なお、ライン性とは、印刷された導体パターンの滲み（導体パターンの形成予定箇所でない領域に導電性ペーストが形成されてしまうこと）の程度を表し、ライン性が劣化した場合には、所望のインダクタンス特性が得られない、滲みが発生した領域において隣り合う磁性体層の間に間隙が発生してしまう、といった虞がある。また、表面粗さとは、導電性ペーストが乾燥されてなる導電性塗膜の表面の凹凸の程度を表し、表面粗さが劣化した場合には、局部的に導電性塗膜の膜厚が薄くなる箇所が発生して抵抗値が上昇してしまうといった虞があり、この劣化が顕著な場合には、断線してしまう可能性がある。
【００２７】
続いて、磁性体層Ａ１〜Ａ２０の前駆体である磁性体グリーンシートを複数用意する。具体的には、磁性体グリーンシートは、フェライト（例えば、Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライト、Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎ−Ｍｇ系フェライト、Ｃｕ−Ｚｎ系フェライト、Ｎｉ−Ｃｕ系フェライト）やガラス系セラミック等を原料としたスラリーをドクターブレード法によりＰＥＴフィルム上に塗布することで形成される。磁性体グリーンシートの厚みは、例えば１０μｍ〜５０μｍである。
【００２８】
続いて、磁性体層Ａ３〜Ａ１８となる各磁性体グリーンシートの所定の位置（スルーホール電極Ｃ１〜Ｃ１６が形成される予定の位置）に、レーザー加工等によってスルーホールをそれぞれ形成する。そして、導体パターンＢ１〜Ｂ１７の前駆体である導電性ペーストを、磁性体層Ａ３〜Ａ１８となる各磁性体グリーンシートの所定の位置にそれぞれスクリーン印刷する。そして、所定温度（例えば、１００℃〜１５０℃程度）にて所定時間（例えば、１時間〜２時間程度）導電性ペーストを乾燥させ、導電性ペーストにおける残留溶剤が１．０％以下とすることで、導電性塗膜を形成する。このとき、導電性ペーストが上記のように（銀粉末の含有量が７９重量％〜９０重量％で、且つ、アクリル樹脂の含有量が銀粉末１００重量部に対して６．２重量部〜１１．３重量部となるように）作製されているので、すなわち導電性ペーストの残留溶剤が１．０％以下であるときに測定したダイナミック硬さ（導電性塗膜のダイナミック硬さ）が９．８〜２０．６を示すものとなっている。
【００２９】
続いて、磁性体層Ａ１〜Ａ２０となる各磁性体グリーンシートを図２に示された順序にて積層し（図５（ａ）参照）、積層方向に圧力（例えば、７４ＭＰａ）を加えて各磁性体グリーンシート間に隙間が生じないよう圧着（本プレス）する（図５（ｂ）参照）。ここで、本実施形態において、磁性体層Ａ１，Ａ２，Ａ２０となる、導電性塗膜が形成されていない各磁性体グリーンシートは、製造される積層型インダクタ１の寸法調整用のグリーンシートとなっている。
【００３０】
続いて、磁性体グリーンシートが積層及び圧着されて形成されたグリーンシート積層体をチップ単位に切断した後に、所定温度（例えば、８４０℃〜９００℃程度）にて焼成を行い、素体１０を形成する。このように焼成されることで、各磁性体グリーンシートが磁性体層Ａ１〜Ａ２０となり、導電性塗膜が導体パターンＢ１〜Ｂ１７及びスルーホール電極Ｃ１〜Ｃ１６となる。素体１０は、例えば、焼成後における長手方向の長さが１．０ｍｍ、幅が０．５ｍｍ、高さが０．５ｍｍとなるようにする。各導体パターンＢ１〜Ｂ１７は、例えば、焼成後における幅が８０μｍ、厚みが１５μｍとなるようにする。
【００３１】
続いて、この素体１０に外部電極１２，１４を形成する。これにより、積層型インダクタ１が形成されることとなる。外部電極１２，１４は、素体１０の長手方向の両端面にそれぞれ銀、ニッケル又は銅を主成分とする電極ペースト塗布して、所定温度（例えば、６８０℃〜９００℃程度）で焼き付けを行い、さらに電気めっきを施すことにより形成される。この電気めっきとしては、Ｃｕ、Ｎｉ及びＳｎ等を用いることができる。
【００３２】
ところで、従来の積層型インダクタでは、磁性体粉末の比表面積及び導電体粉末の比表面積を規定することで、導電性ペーストの焼成時の収縮率を磁性体グリーンシートの焼成時の収縮率よりも大きくして、素体とコイルとの間に空隙を設けるようにしている。
【００３３】
しかしながら、積層型インダクタを製造する際には、磁性体グリーンシートに導電性ペーストを所定の形状となるように塗布して乾燥することで磁性体グリーンシート上に導電性塗膜を形成したものを複数積層してグリーンシート積層体を形成した後、所定の圧力（例えば、７４ＭＰａ程度）でグリーンシート積層体をプレス（本プレス）して、積層された磁性体グリーンシート同士を圧着している。そのため、グリーンシート積層体のプレスの際に、導電性ペーストが乾燥されてなる導電性塗膜に対しても圧力が加えられ、導電性塗膜の密度が高くなってしまう。その結果、たとえ上記の積層型インダクタのように磁性体粉末の比表面積及び導電体粉末の比表面積を規定したとしても、導電性塗膜の密度が高くなることで、磁性体グリーンシートの焼成時の収縮率と導電性塗膜の焼成時の収縮率とが結局同程度となってしまい、焼成の際に導電性塗膜が焼結しきれず（収縮しきれず）、素体とコイルとの間に十分な空隙を設けることが困難であるという問題があった。
【００３４】
また、上記のように導電性塗膜の密度が高くなってしまうと、導電性塗膜の脱バインダ（導電性塗膜から有機バインダを除去する工程）が十分に行われず、導電性塗膜に炭素が残留してしまうことがある。このように、残留炭素が導電性塗膜に存在する状態で焼成が行われると、残留炭素が気化して、導電性塗膜が発泡膨張してしまう。そのため、例えば図６に示されるように、導体パターンＢ２０が多数の空孔Ｈを有する多孔質状（スポンジ状）となってしまい、素体とコイルとの間において空隙の形成が阻害されていた。
【００３５】
一方、グリーンシート積層体のプレスによる導電性塗膜の密度の上昇を抑制するため、従来から、導電性粒子と樹脂粒子とを含む導電性ペーストが知られている（例えば、特開２００５−３１０６９４号公報参照）。この導電性ペーストに含まれる樹脂粒子は固体であるので、グリーンシート積層体のプレスの際に導電性塗膜に対して圧力が加えられても、導電性塗膜の密度の上昇が抑制されるようになっている。
【００３６】
しかしながら、この導電性ペーストに含まれる樹脂粒子が固体であることにより、流体の樹脂を用いた場合と比較して、導電性ペーストの粘度が高くなる。そのため、導電性ペーストの印刷性が劣化してしまっていた。このとき、導電性ペースト中の導電性粒子の含有量を少なくすれば印刷性の向上が図れるものの、この導電性ペーストを用いて製造される積層型インダクタの特性に大きな影響を与えてしまうこととなる。さらに、この導電性ペーストに含まれる樹脂粒子は、固体としての形状を保つため、溶剤に対して不溶性を有する不溶性材料で覆われているので、導電性ペーストの製造にコストがかかってしまっていた。
【００３７】
これに対し、本実施形態においては、残留溶剤が１．０％以下であるとき（硬化状態の一つである乾燥状態のとき）に測定したダイナミック硬さが９．８〜２０．６である導電性ペーストとしている。残留溶剤が１．０％以下であるときに測定したダイナミック硬さが９．８以上である導電性ペーストを用いて積層型インダクタ１を製造する場合、グリーンシート積層体のプレスに伴い導電性塗膜に対して圧力が加えられても、導電性塗膜の密度が高くなり難くなる傾向にある。一方、残留溶剤が１．０％以下であるときに測定したダイナミック硬さが２０．６を超える導電性ペーストを用いて積層型インダクタ１を製造する場合、グリーンシート積層体をプレスする際に、導電性塗膜の密度が高くなり難くなっているものの、グリーンシート積層体のプレスの前後によらず、導電性塗膜の焼成時の収縮率がグリーンシートの焼成時の収縮率と同程度又はそれ以下となってしまう傾向にある。従って、本実施形態に係る導電性ペーストでは、残留溶剤が１．０％以下であるときに測定したダイナミック硬さを上記範囲とすることで、グリーンシート積層体のプレスの前後において、導電性塗膜の焼成時の収縮率がグリーンシートの焼成時の収縮率よりも大きい状態に維持されることとなる。その結果、本実施形態に係る導電性ペーストを用いることで、積層型インダクタ１において素体１０とコイルＬとの間に十分な空隙Ｓを形成することが可能となる（図３及び図４参照）。このとき、空隙Ｓは導電性塗膜の焼成時の収縮率とグリーンシートの焼成時の収縮率との差により形成されるので、小型化された積層型インダクタ１に対しても十分な効果が得られる。
【００３８】
ここで、本実施形態では、上記のように導電性塗膜の密度が高くなり難くなっているので、脱バインダが十分に行われ、導電性塗膜に炭素がほとんど残留しない。そのため、導電性塗膜の発泡膨張が抑制されて、素体１０とコイルＬとの間において空隙の形成が阻害されないようになっている。また、ここで、本実施形態では、上記のように導電性塗膜の焼成時の収縮率が磁性体グリーンシートの焼成時の収縮率よりも大きくなっているので、素体１０とコイルＬとの間にほとんど残留応力が発生せず、導電性ペースト中の銀が磁性体グリーンシートにほとんど拡散しない。
【００３９】
また、本実施形態においては、銀粉末の含有量が７９重量％〜９０重量％であり、且つ、アクリル樹脂の含有量が銀粉末１００重量部に対して６．２重量部〜１１．３重量部である導電性ペーストとしている。そのため、残留溶剤が１．０％以下であるときに測定したダイナミック硬さが９．８〜２０．６となる導電性ペーストを得られるようになっている。
【００４０】
以上、本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明は上記した実施形態に限定されるものではない。例えば、本実施形態では磁性体グリーンシートを積層してグリーンシート積層体を加圧するシート積層工法により積層型インダクタ１を製造しているが、シート積層工法のように本プレスが行われない印刷積層工法によって積層型インダクタ１を製造してもよい。
【００４１】
また、本実施形態では、導電性ペーストを加熱して残留溶剤が１．０％以下とされた乾燥状態とすることで導電性ペーストの硬化状態を実現していたが、これに限られない。具体的には、アクリル樹脂として光硬化性樹脂を用い、これに銀粉末を混合して導電性ペーストを作製し、導電性ペーストに光（例えば、紫外線等）を照射することでアクリル樹脂の重合反応を行わせて、導電性ペーストを硬化状態としてもよい。また、アクリル樹脂として熱硬化性樹脂を用い、これに銀粉末、硬化剤、有機溶剤を混合して導電性ペーストを作製し、導電性ペーストを加熱することでアクリル樹脂の重合反応を行わせて、導電性ペーストを硬化状態としてもよい。
【実施例１】
【００４２】
以下、実施例１〜６及び比較例１〜２並びに図７〜図９に基づいて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。なお、図７は、実施例１〜６及び比較例１〜２の各実施条件、測定結果及び評価結果を示す表である。図８は、実施例１〜４，６及び比較例１〜２における空隙率、インピーダンス及び印刷のとぎれ発生個数を示す図である。図９は、実施例１〜４，６及び比較例１〜２における空隙率とインピーダンスとの相関関係を示す図である。
【００４３】
（実施例１）
まず、樹脂Ａ：メタアクリル酸メチルを含むコポリマー及び樹脂Ｂ：ポリメタクリル酸メチルを混合して、アクリル樹脂を得た。そして、このアクリル樹脂と溶剤（α−テルピネオール）との配合比率を２：８（重量比）となるように調整した有機ビヒクルを作製し、この有機ビヒクルに粒径が０．５μｍ〜５．０μｍの銀粉末を加えて三本ロールミルで混練することで、導電性ペーストを作製した。
【００４４】
ここで、作製した導電性ペーストにおけるアクリル樹脂の含有量を、銀粉末１００重量部に対して６．６重量部（樹脂Ａを２．１重量部、樹脂Ｂを４．５重量部）となるようにした。また、作製した導電性ペーストにおける銀粉末の含有量を、８３．４重量％となるようにした。
【００４５】
（実施例２〜６）
導電性ペーストにおけるアクリル樹脂の含有量を、それぞれ銀粉末１００重量部に対して７．４重量部（樹脂Ａを２．４重量部、樹脂Ｂを５．０重量部）、６．２重量部（樹脂Ａを５．５重量部、樹脂Ｂを０．７重量部）、８．３重量部（樹脂Ａを２．７重量部、樹脂Ｂを５．６重量部）、１１．３重量部（樹脂Ａのみを１１．３重量部）、６．６重量部（樹脂Ａを４．５重量部、樹脂Ｂを２．１重量部）となるようにすると共に、導電性ペーストにおける銀粉末の含有量を、それぞれ８２．２重量％、９０．０重量％、８０．５重量％、７９．０重量％、８５．０重量％となるようにした以外は、実施例１と同様にして実施例２〜６の導電性ペーストを作製した。
【００４６】
（比較例１〜２）
導電性ペーストにおけるアクリル樹脂の含有量を、それぞれ銀粉末１００重量部に対して７．５重量部（樹脂Ａのみを７．５重量部）、８．３重量部（樹脂Ａを６．７重量部、樹脂Ｂを１．６重量部）となるようにすると共に、導電性ペーストにおける銀粉末の含有量を、それぞれ７９．０重量％、８５．０重量％となるようにした以外は、実施例１と同様にして比較例１〜２の導電性ペーストを作製した。
【００４７】
（ダイナミック硬さの測定）
２５０μｍのギャップのあるアプリケータを用いて、実施例１〜６及び比較例１〜２の導電性ペーストをＰＥＴフィルム上に塗布した。この導電性ペーストをＰＥＴフィルムと共に１１０℃にて２時間乾燥させ、導電性ペーストにおける残留溶剤を１．０％とした。そして、ＩＳＯ１４５７７−１において規定される試験方法により、ＩＳＯ１４５７７−１の付属書Ａにおいて規定される材料パラメータの一つであるダイナミック硬さを、乾燥後における実施例１〜６及び比較例１〜２の導電性ペーストについてそれぞれ測定した。
【００４８】
ここで、ダイナミック硬さは、圧子が試料にどれだけ侵入したかを測定することによって求めることができる。具体的には、試験荷重Ｐ（ｍＮ）、圧子の試料への侵入量（押し込み深さ）Ｄ（μｍ）としたとき、ダイナミック硬さＤＨは
ＤＨ＝αＰ／Ｄ２
（αは定数であり、三角錐圧子を用いた場合にはα＝３．８５８４）
として定義される。実施例においては、ダイナミック超微小硬度計（型式ＤＵＨ−２１０Ｓ：株式会社島津製作所製）を用いて、下記の測定条件によりダイナミック硬さを測定した。測定結果を図７に示す。
使用圧子  ：三角錐圧子（１１５°）
試験荷重  ：３０ｍＮ
負荷速度  ：６．６ｍＮ／ｓｅｃ
試験モード：「負荷−除荷」試験
保持時間  ：１０秒
【００４９】
（導電性塗膜の密度の測定）
２５０μｍのギャップのあるアプリケータを用いて、実施例１〜６及び比較例１〜２の導電性ペーストをＰＥＴフィルム上に塗布した。この導電性ペーストをＰＥＴフィルムと共に１１０℃にて２時間乾燥させ、導電性ペーストにおける残留溶剤を１．０％とすることで、導電性塗膜を形成した。そして、乾燥後における実施例１〜６及び比較例１〜２の導電性ペースト（導電性塗膜）をそれぞれφ２５ｍｍの金型で打ち抜いて試験片とし、各試験片の重量及び体積を計測して、本プレス前の各導電性塗膜の密度を測定した。また、７４ＭＰａ（グリーンシート積層体の本プレスを想定）の圧力で各試験片をプレスした後、再び各試験片の重量及び体積を計測して、本プレス後の各導電性塗膜の密度を測定した。これらの測定結果を図７に示す。
【００５０】
（導電性ペーストの収縮率の測定）
２５０μｍのギャップのあるアプリケータを用いて、実施例１〜６及び比較例１〜２の導電性ペーストをＰＥＴフィルム上に塗布した。この導電性ペーストをＰＥＴフィルムと共に１１０℃にて２時間乾燥させ、導電性ペーストにおける残留溶剤を１．０％とすることで、導電性塗膜を形成した。そして、乾燥後における実施例１〜６及び比較例１〜２の導電性ペースト（導電性塗膜）をそれぞれφ２５ｍｍの金型で打ち抜いて試験片（直径ｄ１＝２５ｍｍ）とした後、各試験片を９００℃にて１時間焼成した。そして、焼成後の各試験片の直径ｄ２を計測し、焼成前後の試験片の直径の比（ｄ２／ｄ１）を求めることで、導電性塗膜の収縮率を測定した。
【００５１】
また、上記の条件で乾燥した後における実施例１〜６及び比較例１〜２の導電性ペースト（導電性塗膜）をそれぞれφ２５ｍｍの金型で打ち抜いて試験片（直径ｄ１＝２５ｍｍ）とし、７４ＭＰａ（グリーンシート積層体の本プレスを想定）の圧力で各試験片をプレスした後、各試験片を９００℃で１時間焼成して、焼成前後の試験片の直径の比（ｄ２／ｄ１）を求めることで、本プレス後の導電性塗膜の収縮率を測定した。これらの測定結果を図７に示す。
【００５２】
（導電性ペーストの粘度の測定）
ブルックフィールド粘度計を用いて、実施例１〜６及び比較例１〜２の導電性ペーストの粘度をそれぞれ測定した。測定結果を図７に示す。
【００５３】
（積層型インダクタにおける空隙率の測定）
まず、Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトの磁性体１００重量部に対して、有機バインダとしてブチラール樹脂を８重量部及びフタル酸エステル系の可塑剤を３．５重量部添加し、溶剤としてトルエンを５０重量部及び２−メチル−１−プロパノールを３０重量部添加したものをボールミルに投入し、２４時間分散を行い、スラリーを得た。そして、このスラリーをドクターブレード法によりＰＥＴフィルム上に塗布することで、磁性体グリーンシートを複数用意した。さらに、用意した磁性体グリーンシート並びに実施例１〜６及び比較例１〜２の各導電性ペーストを用いて、上記した積層型インダクタの製造方法に従い、積層型インダクタをそれぞれ製造した。
【００５４】
続いて、実施例１〜６及び比較例１〜２の各導電性ペーストを用いて製造された積層型インダクタを所定断面にて切断し、電子顕微鏡で観察することで、素体のうち一の導体パターンを囲んでいる部分の長さの合計Ｌ１と、素体と当該一の導体パターンとが接触している部分の長さの合計Ｌ２を計測した。こうして得たＬ１，Ｌ２に基づいて、各積層型インダクタの空隙率を
空隙率＝１−Ｌ２／Ｌ１
として定義される式にて算出した。その結果を図７に示す。
【００５５】
（評価結果）
上記の各項目についての測定結果より、実施例１〜５の各導電性ペーストでは、いずれも本プレスの前後において密度の上昇が小さく、いずれも本プレス後の焼成時の収縮率が磁性体グリーンシートの焼成時の収縮率（２０％弱）よりも大きかった。また、実施例１〜５の各導電性ペーストでは、磁性体グリーンシートに問題なく塗布することができる程度の粘度となっており、積層の際に磁性体グリーンシートとの接着不良が発生しなかった。そして、実施例１〜５の各導電性ペーストを用いて製造された積層型インダクタでは、いずれも５０％を超える大きな空隙率が得られた。以上より、実施例１〜５の導電性ペーストの評価結果としては、「○：良好」であった。
【００５６】
また、実施例６の導電性ペーストでは、本プレス前後において密度の上昇が小さく、本プレス後の焼成時の収縮率が磁性体グリーンシートの収縮率（２０％弱）をやや上回るものであった。また、実施例６の導電性ペーストでは、磁性体グリーンシートに問題なく塗布することができる程度の粘度となっており、積層の際に磁性体グリーンシートとの接着不良が発生しなかった。そして、実施例６の導電性ペーストを用いて製造された積層型インダクタでは、４３％というやや大きな空隙率が得られた。以上より、実施例６の導電性ペーストの評価結果としては、「△：やや良好」であった。
【００５７】
また、比較例１の導電性ペーストでは、本プレス前後において密度の上昇が極めて大きく、本プレス後の焼成時の収縮率が磁性体グリーンシートの収縮率（２０％弱）と同程度であった。また、比較例１の導電性ペーストでは、積層の際に磁性体グリーンシートとの接着不良は発生しなかったが、磁性体グリーンシートに塗布する際に問題となる程度の高い粘度となっていた。そして、比較例１の導電性ペーストを用いて製造された積層型インダクタでは、空隙率が２８％と小さいものであった。以上より、比較例１の導電性ペーストの評価結果としては、「×：不良」であった。
【００５８】
また、比較例２の導電性ペーストでは、本プレス前後において密度の上昇が小さかったが、本プレス後の焼成時の収縮率が磁性体グリーンシートの収縮率（２０％弱）よりもやや小さいものであった。また、比較例２の導電性ペーストでは、磁性体グリーンシートに問題なく塗布することができる程度の粘度となっていたが、積層の際に磁性体グリーンシートとの接着不良が発生した。そして、比較例２の導電性ペーストを用いて製造された積層型インダクタでは、空隙率が２０％と小さいものであった。以上より、比較例２の導電性ペーストの評価結果としては、「×：不良」であった。
【００５９】
ここで、実施例１〜４，６及び比較例１〜２の各導電性ペーストを用いて製造された各積層型インダクタのインピーダンスについても測定した。測定結果を図８に示す。また、実施例１〜４，６及び比較例１〜２の各導電性ペーストを用いて製造された各積層型インダクタの空隙率とインピーダンスとの関係を図９に示す。
【００６０】
図９に示されるように、空隙率の上昇に伴いインピーダンスも大きくなっており、空隙率が２０％を超える実施例１〜４，６においては十分大きなインピーダンスが得られていることが理解される。従って、実施例１〜４，６の導電性ペーストを用いて製造された積層型インダクタは、良好な特性を有することが確認された。
【００６１】
また、実施例１〜４，６及び比較例１〜２の各導電性ペーストを用いて、線幅が５０μｍの細いパターンを多数スクリーン印刷した。そして、このとき、印刷のとぎれが発生する個数を計数した。その結果を図８に示す。
【００６２】
図８に示されるように、実施例１〜４，６及び比較例１〜２のいずれの導電性ペーストを用いても、１万個中印刷のとぎれが発生しなかった。従って、実施例１〜４，６及び比較例１〜２のいずれの導電性ペーストを用いても、問題なく線幅の細いパターンをスクリーン印刷することが可能であることが確認された。
【図面の簡単な説明】
【００６３】
【図１】本実施形態に係る導電性ペーストを用いて製造された積層型インダクタを示す斜視図である。
【図２】素体の構成を説明するための分解斜視図である。
【図３】導体パターンの一部を拡大して示す図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。
【図４】導体パターンの一部を拡大して示す図３のＩＶ−ＩＶ線断面図である。
【図５】積層型インダクタの製造方法を説明するための図である。
【図６】従来の導電性ペーストを用いて製造された積層型インダクタが備える導体パターンの一部を拡大して示す図である。
【図７】実施例１〜６及び比較例１〜２の各実施条件、測定結果及び評価結果を示す表である。
【図８】実施例１〜４，６及び比較例１〜２における空隙率、インピーダンス及び印刷のとぎれ発生個数を示す図である。
【図９】実施例１〜４，６及び比較例１〜２における空隙率とインピーダンスとの相関関係を示す図である。
【符号の説明】
【００６４】
１…積層型インダクタ、１０…素体、１２．１４…外部電極、Ａ１〜Ａ２０…磁性体層、Ｂ１〜Ｂ１８…導体パターン、Ｃ１〜Ｃ１６…スルーホール電極、Ｈ…空孔、Ｓ…空隙。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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