(57)【要約】【課題】地盤を薬液注入したときの格子間隔を求める格子間隔算定方法、格子間隔算定装置、格子間隔算定プログラム、および施工検討方法の提供。【解決手段】既知の地盤への薬液注入条件と地盤の薬液注入後の液状化抵抗比との関係から、検討地盤に薬液を注入したときの液状化抵抗比を求める液状化抵抗比算定工程と、前記液状化抵抗比算定工程で求めた液状化抵抗比、前記検討地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´ν、前記検討地盤に形成しようとする格子の剛性Ｇ、および前記格子の壁長Ｈから、前記格子の格子間隔Ｌを求める格子間隔算定工程とを有する格子間隔算定方法、格子間隔算定装置、格子間隔算定プログラム、施工検討方法。【選択図】図１
2008050787.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
既知の地盤への薬液注入条件と地盤の薬液注入後の液状化抵抗比τｌ／σ´νとの関係から、格子間隔を決定しようとする格子改良地盤である検討地盤に所定の条件で薬液を注入したときの液状化抵抗比τｌ／σ´νを求める液状化抵抗比算定工程と、
前記液状化抵抗比算定工程で求めた液状化抵抗比τｌ／σ´ν、前記検討地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´ν、前記検討地盤に形成しようとする格子の剛性Ｇ、および前記格子の壁長Ｈから、前記格子の格子間隔Ｌを求める格子間隔算定工程と
を有することを特徴とする格子改良地盤における格子間隔算定方法。
【請求項２】
既知の地盤への薬液注入条件と地盤の薬液注入後の液状化抵抗比τｌ／σ´νとの関係から、格子間隔を決定しようとする格子改良地盤である検討地盤に所定の条件で薬液を注入したときの液状化抵抗比τｌ／σ´νを求める液状化抵抗比算定手段と、
前記液状化抵抗比算定手段で求めた液状化抵抗比τｌ／σ´ν、前記検討地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´ν、前記検討地盤に形成しようとする格子の剛性Ｇ、および前記格子の壁長Ｈから、前記格子の格子間隔Ｌを求める格子間隔算定手段と
を有することを特徴とする格子改良地盤における格子間隔算定装置。
【請求項３】
既知の地盤への薬液注入条件と地盤の薬液注入後の液状化抵抗比τｌ／σ´νとの関係から、格子間隔を決定しようとする格子改良地盤である検討地盤に所定の条件で薬液を注入したときの液状化抵抗比τｌ／σ´νを求めるステップと、
前記液状化抵抗比τｌ／σ´ν、前記検討地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´ν、前記検討地盤に形成しようとする格子の剛性Ｇ、および前記格子の壁長Ｈから、前記格子の格子間隔Ｌを求めるステップと
をコンピュータに実行させるための格子改良地盤における格子間隔算定プログラム。
【請求項４】
既知の地盤への薬液注入条件と地盤の薬液注入後の液状化抵抗比τｌ／σ´νとの関係から、格子間隔を決定しようとする格子改良地盤である検討地盤に所定の条件で薬液を注入したときの液状化抵抗比τｌ／σ´νを求める液状化抵抗比算定工程と、
前記液状化抵抗比算定工程で求めた液状化抵抗比τｌ／σ´ν、前記検討地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´ν、前記検討地盤に形成しようとする格子の剛性Ｇ、および前記格子の壁長Ｈから、前記格子の格子間隔Ｌを求める格子間隔算定工程と
を有する格子間隔算定方法によって前記検討地盤の格子間隔Ｌを決定し、
前記検討地盤において格子間隔がＬになるように薬液注入を行って格子を形成してなることを特徴とする格子改良地盤。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、格子間隔算定方法、格子間隔算定装置、格子間隔算定プログラム、および格子改良地盤に関し、特に、流動化を防止するために薬液注入を行った地盤について正確な格子間隔を求めることのできる格子間隔算定方法、格子間隔算定装置、格子間隔算定プログラム、および格子改良地盤に関する。
【背景技術】
【０００２】
地盤中に、深層混合処理工法によって格子状改良地盤に形成することにより、砂質地盤のように地震時に液状化しやすい地盤を改良する技術が特許文献１〜３に提案されている。また、前記格子状改良地盤における格子間隔算定方法が特許文献４で提案されている。前記算定方法は、設定された地震入力に対して改良壁の剛性、改良壁の長さ、改良深さ、対象となる地盤の液状化強度などをパラメータとして前記地盤において液状化を防止するのに必要な改良壁の間隔を求めるというものである。実際には、地盤の液状化判定を事前に行うので、改良深さは予め設定される。また、改良壁の剛性は設計基準強度に比例するが、設計基準強度は通常１５００ｋＮ／ｍ２に設定し、壁厚も１ｍとすることが多いため、改良壁の剛性も一定の値である。そこで、予め改良深さと改良壁の剛性とを設定し、地盤条件に合わせて液状化防止に必要な格子間隔を求めている。
【特許文献１】特公平４−５４００４号公報
【特許文献２】特許第２５６８１１５号特許掲載公報
【特許文献３】特許第２６４５８９９号特許掲載公報
【特許文献４】特開２００１−３５５２２９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、前記格子間隔算定方法は、格子内部の地盤が未改良地盤であることが前提であって、地盤の液状化強度としては、標準貫入試験で得られたＮ値から求めた値を用いていた。
【０００４】
ここで、格子内部の地盤が改良によって堅固になれば液状化防止に必要な格子間隔は広くなると考えられるが、格子内部の地盤を薬液注入等によって低強度改良した場合においては液状化強度が増加しても、Ｎ値は未改良地盤と殆ど差がない場合がある。その場合は、前記格子間隔算定方法で算定した格子間隔は未改良地盤における格子間隔と同一である。したがって、前記改良地盤について得られる格子間隔は、前記地盤の液状化強度に対して過小であるから、得られた格子間隔に従って格子を形成すると不経済である。
【０００５】
本発明は、上記問題を解決すべく成されたもので、格子内部の地盤を低強度改良した場合の格子間隔を算定するための格子間隔算定方法、格子間隔算定装置、格子間隔算定プログラム、および前記格子間隔算定方法を応用した格子改良地盤の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１の発明は、既知の地盤への薬液注入条件と地盤の薬液注入後の液状化抵抗比τｌ／σ´νとの関係から、格子間隔を決定しようとする格子改良地盤である検討地盤に所定の条件で薬液を注入したときの液状化抵抗比τｌ／σ´νを求める液状化抵抗比算定工程と、前記液状化抵抗比算定工程で求めた液状化抵抗比τｌ／σ´ν、前記検討地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´ν、前記検討地盤に形成しようとする格子の剛性Ｇ、および前記格子の壁長Ｈから、前記格子の格子間隔Ｌを求める格子間隔算定工程とを有することを特徴とする格子改良地盤における格子間隔算定方法に関する。
【０００７】
ある格子状改良地盤にある大きさの地震入力があったときの格子に囲まれた内部地盤に発生する地震時の剪断応力比τｄ／σ´νは、前記格子状改良地盤の剛性Ｇ，壁長Ｈ、および格子間隔Ｌと、前記格子状改良地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´νとから求められる。
【０００８】
ここで、液状化抵抗比τｌ／σ´νと剪断応力比τｄ／σ´νとの比率をＦＬとすると、ＦＬが１以上の場合は格子の内部で液状化現象が生じることはないが、ＦＬが１未満の場合は液状化現象が生じる。
【０００９】
そこで、剪断応力比τｄ／σ´νと、前記格子状改良地盤の剛性Ｇ，壁長Ｈ、格子間隔Ｌ、前記格子状改良地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、および前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´νとの関係式において、剪断応力比τｄ／σ´νを液状化抵抗比τｌ／σ´νに置き換えて得られる関係式を、前記格子状改良地盤の格子間隔Ｌについて解けば、前記格子状改良地盤において必要な格子間隔Ｌが得られる。
【００１０】
前記格子間隔算定方法においては、液状化抵抗比算定工程において、既知の地盤への薬液注入条件と地盤の薬液注入後の液状化抵抗比τｌ／σ´νとの関係から、格子内部の地盤に薬液注入をして低強度改良した格子改良地盤について液状化抵抗比τｌ／σ´νを求めている。
【００１１】
そして、次の格子間隔算定工程において、前記格子改良地盤について求めた液状化抵抗比τｌ／σ´νと、前記検討地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´ν、前記検討地盤に形成しようとする格子の剛性Ｇ、および前記格子の壁長Ｈとから、格子間隔Ｌを求めている。
【００１２】
したがって、格子内部の地盤を、標準貫入試験で得られたＮ値が殆ど変化しない程度に低強度改良した場合であっても適切な格子間隔Ｌが得られる。
【００１３】
請求項２に記載の発明は、既知の地盤への薬液注入条件と地盤の薬液注入後の液状化抵抗比τｌ／σ´νとの関係から、格子間隔を決定しようとする格子改良地盤である検討地盤に所定の条件で薬液を注入したときの液状化抵抗比τｌ／σ´νを求める液状化抵抗比算定手段と、前記液状化抵抗比算定手段で求めた液状化抵抗比τｌ／σ´ν、前記検討地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´ν、前記検討地盤に形成しようとする格子の剛性Ｇ、および前記格子の壁長Ｈから、前記格子の格子間隔Ｌを求める格子間隔算定手段とを有することを特徴とする格子改良地盤における格子間隔算定装置に関する。
【００１４】
前記格子間隔算定装置によれば、請求項１に記載の格子間隔算定方法を好適に実行できるから、格子内部の地盤を、標準貫入試験で得られたＮ値が殆ど変化しない程度に低強度改良した場合であっても適切な格子間隔Ｌが得られる。
【００１５】
請求項３に記載の発明は、既知の地盤への薬液注入条件と地盤の薬液注入後の液状化抵抗比τｌ／σ´νとの関係から、格子間隔を決定しようとする格子改良地盤である検討地盤に所定の条件で薬液を注入したときの液状化抵抗比τｌ／σ´νを求めるステップと、前記液状化抵抗比τｌ／σ´ν、前記検討地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´ν、前記検討地盤に形成しようとする格子の剛性G、および前記格子の壁長Hから、前記格子の格子間隔Lを求めるステップとをコンピュータに実行させるための格子改良地盤における格子間隔算定プログラムに関する。
【００１６】
前記格子間隔算定プログラムをコンピュータに実行させることにより、請求項１に記載の格子間隔算定方法が実施できるから、格子内部の地盤を、標準貫入試験で得られたＮ値が殆ど変化しない程度に低強度改良した場合であっても適切な格子間隔Ｌが得られる。
【００１７】
請求項４に記載の発明は、既知の地盤への薬液注入条件と地盤の薬液注入後の液状化抵抗比τｌ／σ´νとの関係から、格子間隔を決定しようとする格子改良地盤である検討地盤に所定の条件で薬液を注入したときの液状化抵抗比τｌ／σ´νを求める液状化抵抗比算定工程と、前記液状化抵抗比算定工程で求めた液状化抵抗比τｌ／σ´ν、前記検討地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´ν、前記検討地盤に形成しようとする格子の剛性Ｇ、および前記格子の壁長Ｈから、前記格子の格子間隔Ｌを求める格子間隔算定工程とを有する格子間隔算定方法によって前記検討地盤の格子間隔Ｌを決定し、前記検討地盤において格子間隔がＬになるように薬液注入を行って格子を形成してなることを特徴とする格子改良地盤に関する。
【００１８】
ある地盤において、一部のみが液状化強度が小さい場合に、前記地盤全体に薬液を注入するのでは不経済である。
【００１９】
また、請求項１のところで述べたように、ある格子状改良地盤にある大きさの地震入力があったときの格子に囲まれた内部地盤に発生する地震時の剪断応力比τｄ／σ´νは、前記格子状改良地盤の剛性Ｇ，壁長Ｈ、および格子間隔Ｌと、前記格子状改良地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´νとから求められる。
【００２０】
ここで、液状化抵抗比τｌ／σ´νと剪断応力比τｄ／σ´νとの比率をＦＬとすると、ＦＬが１以上の場合は格子内部で液状化現象が生じることはないが、ＦＬが１未満の場合は液状化現象が生じる。
【００２１】
そこで、請求項１に記載の方法に基づいて、前記地震入力があったときに前記地盤において液状化生じさせないために必要な格子間隔Ｌを求める。そして、前記地盤の格子間隔がＬまたはそれ以下になるように薬液注入を行って格子を形成することにより、格子改良地盤を経済的に形成できる。
【発明の効果】
【００２２】
以上説明したように本発明によれば、格子内部の地盤を低強度改良した場合の格子間隔を算定するための格子間隔算定方法、格子間隔算定装置、格子間隔算定プログラム、および前記格子間隔算定方法を応用した格子改良地盤が提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
１．実施形態１
【００２４】
地震の際に液状化し易い地盤に建造物を立てるときは、図１に示すように、地盤１に格子２を形成し、その上に建造物３を立てることが一般的である。格子２は、図４に示すように、深層混合処理機Ｐを用い、攪拌翼Ｐａを地盤１に貫入させ、引き抜くことを繰り返しつつ、攪拌翼Ｐａ近傍から薬液を注入し、図２および図３に示すように、壁長Ｈ、深さＤの強化壁２０を格子状に形成したものである。格子間隔Ｌは、隣接する２つの強化壁２０の間隔である。
【００２５】
地盤１に地震力τｄが作用したときの剪断応力比τｄ／σ´νは、建築基礎構造設計指針（日本建築学会編、（株）技報堂、平成１６年８月１０日発行）にあるように式１によって与えられる。
【００２６】
【数１】
2008050787.tif 000003
【００２７】
ここで、地盤１は、格子２が形成された格子改良地盤であるから、格子２の格子間隔Ｌの影響に関する項Ｆ（Ｌ）、格子２の剛性Ｇの影響に関する項Ｆ（Ｇ）、および格子２の壁長Ｈの影響に関する項Ｆ（Ｈ）を付加すると剪断応力比τｄ／σ´νは、式２で与えられる。
【００２８】
【数２】
2008050787.tif 000004
【００２９】
ここで、地盤１の液状化抵抗比をτｌ／σ´νとすると、地盤１において地震力τｄの地震で液状化が起きないためには、液状化抵抗比をτｌ／σ´νが剪断応力比τｄ／σ´νに等しいかそれよりも大きい必要がある。したがって、式２において剪断応力比τｄ／σ´νを液状化抵抗比をτｌ／σ´νに置き換え、これを格子２の格子間隔Ｌについて解くと式３が得られる。
【００３０】
【数３】
2008050787.tif 000005
【００３１】
ここで、
Ｌ：  格子間隔（ｍ）
τｌ／σ´ν：  地盤１の液状化抵抗比
γｎ：  等価な繰り返し回数に関する補正係数で、γｎ＝０．１（Ｍ−１）で与えられる。但し、Ｍは地震のマグニチュードである。
αmax：  地表面における設計用水平加速度（Gal）
ｇ：  重力加速度（９８０Gal）
σν：  地盤１の検討深さｚにおける全垂直応力（ｋＮ／ｍ２）
σ´ν：  地盤の検討深さｚにおける有効垂直応力（ｋＮ／ｍ２）
γｄ：  地盤が剛体でないことによる低減係数、γｄ＝１−０．０３３ｚ（ｚは検討深さ）
【００３２】
ここで、地盤１の液状化抵抗比τｌ／σ´νは、一般的には、地盤１の補正Ｎ値Ｎａに基づいて図６から求められる。ここで、Ｎ値は、重量６３．５ｋｇのハンマーを７５ｃｍ自由落下させ、標準貫入試験用サンプラを地盤１に３０ｃｍ打ち込むのに必要な打撃回数と定義されている。補正Ｎ値Ｎａは、Ｎ値の測定値と、地盤１の拘束圧と細粒分とから図５により求めた補正値ΔＮｆとから式４〜式６に従って計算される。
【００３３】
【数４】
2008050787.tif 000006
【００３４】
【数５】
2008050787.tif 000007
【００３５】
【数６】
2008050787.tif 000008
【００３６】
図６から、地盤１が液状化を起さないための液状化抵抗比τｌ／σ´νの目標値は０．３〜０．５であることが判る。そして、０．３〜０．５の液状化抵抗比τｌ／σ´νに対応する地盤１の一軸圧縮強さは、図７（「浸透固化処理工法技術マニュアル、財団法人沿岸開発技術研究センター編、平成１５年３月発行、２０ページ」）から５０〜１１０ｋＮ／ｍ２であることが判る。しかしながら、薬液注入によって地盤１を改良しても一軸圧縮強さはそれ程上昇しないから、地盤１のＮ値も大きくは変化しないと考えられる。したがって、薬液注入した地盤についてＮ値を測定し、その値から液状化抵抗比τｌ／σ´νを求めても適正な格子間隔Ｌは得られないと考えられる。
【００３７】
そこで、たとえば図８（「浸透固化処理工法技術マニュアル、財団法人沿岸開発技術研究センター編、平成１５年３月発行」、８０ページ）に示すように、地盤１に薬液を注入したときの液状化強度を予め測定し、得られた液状化抵抗比τｌ／σ´νを式３における液状化抵抗比τｌ／σ´νとして用い、格子２の格子間隔Ｌを計算する。
【００３８】
地盤１に薬液を注入したときの液状化強度の測定は、以下の手順に従って行うことができる。先ず、地盤１を凍結サンプリングする。そして凍結サンプリングした資料に原位置相当の拘束圧を加えたまま、室内で薬液を注入して液状化強度を求める。なお、凍結サンプリングには費用が掛かるので、地盤１を通常のサンプリング条件でサンプリングし、得られた試料を用いて原地盤と密度をあわせてから室内で薬液を注入して液状化強度を測定してもよい。
【００３９】
薬液注入によっては地盤１のＮ値は殆ど上昇しないにもかかわらず、地盤１の液状化強度が薬液注入によって上昇する故に、上記方法によって求めた格子間隔Ｌは、薬液注入しないときの格子間隔Ｌよりも大きくなる。したがって、薬液注入をして地盤１を強化したにもかかわらず、薬液注入しないときと同様の格子間隔Ｌで格子２を形成するという不経済さが無くなる。
【００４０】
また、図９に示すように、杭１０を８ｍ間隔で打って杭基礎を構成する場合、格子２の位置が杭１０を打つ位置に重ならないようにする必要がある。また、杭を液状化から守るために、最も外側の強化壁２０は、最も外側に位置する杭１０の外側に位置する必要がある。したがって、格子間隔Ｌも８ｍに設定する必要がある。
【００４１】
しかしながら、実施形態１で述べた格子間隔算定方法によれば、格子間隔Ｌを拡大すべき領域に薬液注入を行うことで、図１０に示すように格子間隔Ｌをたとえば８ｍから１２ｍに拡大できる。
【００４２】
実施形態１の格子間隔算定方法は、また、深度方向に対しても適用できる。
【００４３】
地盤１について深さ方向のＮ値を測定した結果、たとえば図１１に示すような結果が得られ、前記Ｎ値から式３によって求めた格子間隔Ｌと深度とが図１２に示すように、関係にあったとする。
【００４４】
図１２から判るように、格子間隔Ｌは、深度６ｍで９．７ｍと最も小さくなっているが、他の測定点では１３ｍ以上である。そこで、深さ６ｍ付近に薬液注入を行って格子間隔を１３ｍ以上に上昇させれば、格子間隔Ｌが１３ｍの格子２を形成することにより、液状化防止が可能になる。
【００４５】
このように、地盤１の所定の領域について薬液注入を行うことにより、液状化防止に必要な格子間隔Ｌを格子間隔の設定値にあわせることができるから、既存建築物に対して液状化対策を行う場合のように、既存建築物の下方に格子を形成することが困難な場合には、強化壁２０ができるだけ既存建築物の下方に位置しないように格子２を形成し、格子内部に薬液注入を行うことにより、格子間隔Ｌをより小さく設定したときと同様の液状化防止効果を得ることができる。
したがって、格子改良の施工コストおよび工期を削減できる。
【００４６】
このように、ある地盤において、平面方向または深さ方向に沿って液状化強度が小さい部分が存在する場合に、前記地盤全体に薬液を注入するのでは不経済である。
【００４７】
また、先にも述べたように、ある格子状改良地盤にある大きさの地震入力があったときの格子に囲まれた内部地盤に発生する地震時の剪断応力比τｄ／σ´νは、前記格子状改良地盤の剛性Ｇ，壁長Ｈ、および格子間隔Ｌと、前記格子状改良地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´νとから求められる。
【００４８】
ここで、液状化抵抗比τｌ／σ´νと剪断応力比τｄ／σ´νとの比率をＦＬとすると、ＦＬが１以上の場合は格子内部で液状化現象が生じることはないが、ＦＬが１未満の場合は液状化現象が生じる。
【００４９】
そこで、剪断応力比τｄ／σ´νと、前記格子状改良地盤の剛性Ｇ，壁長Ｈ、格子間隔Ｌ、前記格子状改良地盤の地表面の地震における水平加速度αmax、前記検討地盤の検討深さにおける全垂直応力σν、および前記検討地盤の検討深さにおける有効垂直応力σ´νとの関係式において、剪断応力比τｄ／σ´νを液状化抵抗比τｌ／σ´νに置き換えて得られる関係式を、前記格子状改良地盤の格子間隔Ｌについて解き、格子間隔Ｌを求める。
【００５０】
そして、前記格子間隔Ｌが所定値よりも小さいか否かによって液状化強度が不十分か否かを判定しているから、前記地盤のどの部分の液状化強度が不十分かが容易に判定できる。前記判定は、地盤を複数の区画に区分して各区画について行っても良く、地盤のある特定の区画について複数の深さの部分について行ってもよい。そして、前記格子間隔Ｌが所定値よりも小さい区画または深さの部分は液状化強度が不十分であると判定されるから、前記部分に薬液注入を行う。
【００５１】
このように、実施形態１の格子間隔決定方法を応用すれば、液状化強度が不十分であると判定された区画または深さの部分にのみ薬液注入を行うように施工計画を設定できるから、充分な液状化強度を有する部分まで薬液注入する不経済さがない。また、既存の建築物が立てられている地盤において液状化強度を向上させる場合においては、建築物の下方を避けて格子を形成する必要がある。このような場合においてどの部分を薬液注入で地盤改良すれば充分な液状化強度が得られるかが容易に判る。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】図１は、地盤に格子を形成し、その上に建築物を建てた例を示す斜視図である。
【図２】図２は、地盤に形成される格子の一例を示す平面図である。
【図３】図３は、前記格子の斜視図である。
【図４】図４は、地盤に格子を形成する方法を示す説明図である。
【図５】図５は、地盤の細粒分含有率と補正Ｎ値増分ΔＮとの関係を示すグラフである。
【図６】図６は、前記地盤の補正Ｎ値Ｎａと液状化抵抗比τｌ／σ´νとの関係を示すグラフである。
【図７】図７は、前記地盤の補正Ｎ値Ｎａと一軸圧縮強度との関係を示すグラフである。
【図８】図８は、前記地盤をサンプリングして室内で薬液注入したときの液状化抵抗比τｌ／σ´νの測定結果を示すグラフである。
【図９】図９は、ある地盤に格子を形成して杭基礎を構成したときの杭と格子との位置関係および前記格子の格子間隔を示す説明図である。
【図１０】図１０は、前記地盤を薬液注入で改良したときの前記杭基礎における杭と格子との位置関係および前記格子の格子間隔を示す説明図である。
【図１１】図１１は、ある地盤に薬液注入しないときのＮ値と深度との関係を示すグラフである。
【図１２】図１２は、ある地盤に薬液注入しないとき、および薬液注入したときの格子間隔Ｎと深度との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【００５３】
１  地盤
２  格子
３  建築物
１０  杭
２０  強化壁
【図１】
2008050787.tif 000009
【図２】
2008050787.tif 000010
【図３】
2008050787.tif 000011
【図４】
2008050787.tif 000012
【図５】
2008050787.tif 000013
【図６】
2008050787.tif 000014
【図７】
2008050787.tif 000015
【図８】
2008050787.tif 000016
【図９】
2008050787.tif 000017
【図１０】
2008050787.tif 000018
【図１１】
2008050787.tif 000019
【図１２】
2008050787.tif 000020