(57)【要約】【課題】キャビテーションにより発生する気泡を緩慢に消滅し得るポンプ装置を提供する。【解決手段】このポンプ装置は、前記ポンプハウジング１のロータ収容室４内に相互に噛合しながら相対回転するアウターロータ６及びインナーロータ７を備え、該各ロータの内外歯間に複数のポンプ室１０が形成されている。そこで、前記各ポンプ室の容積が漸次拡大する領域に開口形成された吸入ポート１１と、前記各ポンプ室の容積が漸次縮小する領域における最小ポンプ室Ｐｓ側に偏倚して開口形成された吐出ポート１２と、の間に複数のポンプ室に跨って開口する圧力導入ポート２１を形成し、かかる圧力導入ポートを複数の隔壁２２により複数の小ポート２３に区画すると共に、アウターロータの外面に臨む連通路２５によって隣接する前記各小ポート同士を相互に連通させた。【選択図】図２
2008232083.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプハウジング内に収容され、内周側に複数の内歯を有するアウターロータと、該アウターロータの内歯よりも一つ少ない複数の外歯を有するインナーロータと、を備え、前記各内外歯が噛合して両ロータが相対回転することにより、該各内外歯間に隔成された複数のポンプ室の容積を変化させてポンプ作用を行うポンプ装置であって、
前記ポンプハウジング内に、前記各ポンプ室の容積が漸次拡大する容積拡大領域に開口形成された吸入ポートと、
前記各ポンプ室の容積が漸次縮小する容積縮小領域における複数のポンプ室のうち、容積が最小となるポンプ室側に偏倚して開口形成された吐出ポートと、
前記容積縮小領域において、容積が最大となるポンプ室と容積が最小となるポンプ室との間に位置する各ポンプ室のうち、所定の複数のポンプ室に亘って開口形成された圧力導入ポートと、を有し、
前記圧力導入ポートを複数の隔壁によって複数の小ポートに区画すると共に、隣接する前記各小ポート同士を前記アウターロータの外面に臨む連通路によって相互に連通させたことを特徴とするポンプ装置。
【請求項２】
前記圧力導入ポートと前記吐出ポートの間隔を、該吐出ポートに開口したポンプ室を介して連通しないように設定する一方、前記ポンプハウジング内に、前記吐出ポートに隣接した小ポートと前記吐出ポートとを連通させるバイパス通路を設け、
該バイパス通路内に、前記吐出ポート内の流体圧よりも高い所定の設定圧によって開弁するリリーフ弁を配設したことを特徴とする請求項１に記載のポンプ装置。
【請求項３】
前記各隔壁を前記インナーロータの各外歯のピッチよりも小さい間隔で配設したことを特徴とする請求項１に記載のポンプ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば内燃機関の各摺動部などに潤滑油を供給するポンプ装置の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば自動車用内燃機関の潤滑油の供給源に用いられるポンプ装置としては、以下の特許文献１に記載されたものが知られている。
【０００３】
概略を説明すれば、このポンプ装置は、ポンプハウジングの内部に形成された作動室内に、トロコイド状のプロファイルを有する複数の内歯が内周側に一体に形成されたアウターロータと、該アウターロータの各内歯に噛合すると共にかかる内歯よりも一つ少ない複数の外歯が外周側に一体に形成されたインナーロータと、内燃機関の駆動力によって前記インナーロータを回転駆動する駆動軸と、が収容され、前記アウターロータとインナーロータの各内外歯間には複数のポンプ室が形成されている。
【０００４】
前記作動室の底部には、前記両ロータの回転方向に沿って前記各ポンプ室が最小容積位置から最大容積位置に移行する拡大領域のほぼ全域に、前記各ポンプ室内にオイルを導入する吸入ポートが開口形成されている一方、前記各ポンプ室が最大容積位置から最小容積位置に移行する縮小領域における前記最小容積位置側に偏倚した位置には、前記各ポンプ室からオイルが吐出される吐出ポートが開口形成されている。
【０００５】
さらに、前記作動室の内底面における前記縮小領域側の吸入ポートと吐出ポートの間の区間には、前記ポンプ室を介しての吸入ポートと吐出ポートの連通を阻止するシールランド部が設けられており、該シールランド部には、前記ポンプ室よりも大きい円周方向幅を有するほぼ円弧状の導通溝が円周方向に沿って切欠形成されている。そして、この導通溝内には、その内圧が設定圧（ポンプ吐出圧とほぼ同圧）以上となった際に開弁するリリーフ弁が配設されており、該リリーフ弁によって前記導通溝を前記吐出ポートに連通させて、該導通溝内の油圧を前記吐出ポートへと逃がすようになっている。
【０００６】
かかる構成により、前記各ポンプ室の回転に伴いこれらのポンプ室が前記導通溝を通過する際には、該導通溝に対して二つ又は三つのポンプ室がそれぞれ同時に開口することとなり、この導通溝に開口する各ポンプ室の一室あたりの開口面積は小さくなるために、かかる小開口部が絞りとして作用し、前記導通溝と各ポンプ室との間には圧力差が生じる。これによって、前記各ポンプ室内に発生したキャビテーションによる気泡は、前記導通溝を介して減圧して導入される他のポンプ室の油圧により緩慢に潰されるようになっている。
【特許文献１】特開２００４−２４５１５１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、前記従来のポンプ装置にあっては、前記各ポンプ室の圧縮過程においても前記キャビテーションによる気泡が潰されるため、前記導通溝に開口するまでの間に多くの気泡が既に消滅してしまうことがある。この場合、該導通溝への開口時には前記気泡を含まないポンプ室の割合の方が大きくなるため、かかるポンプ室から前記導通溝内に流入したオイルは、残余のポンプ室（前記気泡を含むポンプ室）内に充填されても余剰分が生じてしまう。
【０００８】
そうすると、前記導通溝内の油圧は徐々に高められて、やがて前記設定圧に到達してしまうことから、前記リリーフ弁が開弁されて、前記導通溝内の油圧は結果的に前記吐出ポート内の圧力、すなわちポンプの吐出圧と同圧となってしまう。このため、前記導通溝に開口する各ポンプ室においては、その導通開始直後には前記小開口部の絞り作用によって減圧された油圧が導入されるものの、その開口部の面積はポンプの回転に伴い急激に拡大されてしまうことから、充分な減圧効果を得ることができない。
【０００９】
この結果、前記各ポンプ室には高圧となるポンプの吐出圧がほぼ直接的に作用してしまい、かかる高圧によって前記気泡が急激に潰されてしまうことから、ポンプの振動や騒音、エロージョンといった不具合を招来してしまうおそれがあった。
【００１０】
本発明は、このような技術的課題に着目して案出されたものであって、キャビテーションにより発生する気泡を緩慢に消滅し得るポンプ装置を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
請求項１に記載の発明は、ポンプハウジング内に収容され、内周側に複数の内歯を有するアウターロータと、該アウターロータの内歯よりも一つ少ない複数の外歯を有するインナーロータと、を備え、前記各内外歯が噛合して両ロータが相対回転することにより、該各内外歯間に隔成された複数のポンプ室の容積を変化させてポンプ作用を行うポンプ装置であって、前記ポンプハウジング内に、前記各ポンプ室の容積が漸次拡大する容積拡大領域に開口形成された吸入ポートと、前記各ポンプ室の容積が漸次縮小する容積縮小領域における複数のポンプ室のうち、容積が最小となるポンプ室側に偏倚して開口形成された吐出ポートと、前記容積縮小領域において、容積が最大となるポンプ室と容積が最小となるポンプ室との間に位置する各ポンプ室のうち、所定の複数のポンプ室に亘って開口形成された圧力導入ポートと、を有し、前記圧力導入ポートを複数の隔壁によって複数の小ポートに区画すると共に、隣接する前記各小ポート同士を前記アウターロータの外面に臨む連通路によって相互に連通させたことを特徴としている。
【００１２】
この発明によれば、前記圧力導入ポートを前記各小ポートに細分化したことにより、一つの小ポートに同時に開口する隣接したポンプ室のそれぞれの開口面積を縮小させることが可能となるため、前記小ポートを介して隣接する下流側のポンプ室から上流側のポンプ室に作動流体を導入する場合に、かかる小開口部による減圧効果によって前記上流側のポンプ室に充分に減圧された作動流体を導入することができる。この結果、キャビテーションによって発生する前記上流側のポンプ室内の気泡を、前記充分に減圧された作動流体によって緩慢に消滅させることができる。
【００１３】
そして、特に、前記各小ポートを前記連通路によって相互に連通させたことにより、前記容積縮小領域の各ポンプ室において前記気泡を含まないポンプ室の割合が大きい場合など、ポンプ室の気泡を消滅させた後に前記各小ポート内に余剰分が発生してしまっても、かかる余剰分を前記連通路によって隣接する下流側の小ポートへと順次送り出すことが可能となっている。これによって、前記各小ポートにおける内圧の過度な上昇が抑制することができ、かかる内圧を常時低圧状態に維持することができる。
【００１４】
しかも、前記連通路は前記アウターロータの外面に臨設されているため、該アウターロータの回転に伴う連れ回り作用によって回転方向への作動流体の流動は容易となる一方、反回転方向への作動流体の流動、つまりより高圧となる下流側の小ポートから上流側の小ポートへの作動流体の流動は抑制されることから、前記各小ポートにおける内圧の過度な上昇をより確実に抑制することができる。
【００１５】
請求項２に記載の発明は、前記圧力導入ポートと前記吐出ポートの間隔を、該吐出ポートに開口したポンプ室を介して連通しないように設定する一方、前記ポンプハウジング内に、前記吐出ポートに隣接した小ポートと前記吐出ポートとを連通させるバイパス通路を設け、該バイパス通路内に、前記吐出ポート内の流体圧よりも高い所定の設定圧によって開弁するリリーフ弁を配設したことを特徴としている。
【００１６】
この発明によれば、ポンプの吐出圧よりも高い設定圧を有する前記リリーフ弁を設けたことにより、特にポンプ高回転時において、前記各ポンプ室内の気泡の割合が多く、前記吐出ポート近傍に至ってもなお気泡を潰しきれない場合であっても、前記圧力導入ポートと前記吐出ポートとが連通してしまうことがなく、高圧となる前記吐出ポート内の流体圧が前記圧力導入ポートへと作用するおそれがない。この結果、前記圧力導入ポートに開口する前記各ポンプ室内に前記吐出圧が作用するおそれがなくなるため、かかる高圧の吐出圧によって前記各ポンプ室内の前記気泡が急激に潰されてしまうことによる不具合を確実に防止することができる。
【００１７】
請求項３に記載の発明は、前記各隔壁を前記インナーロータの各外歯のピッチよりも小さい間隔で配設したことを特徴としている。
【００１８】
この発明によれば、前記小開口部を多く形成することが可能になると共に、該各小開口部の一つあたりの面積をより小さくすることができるため、多くのポンプ室にわたって高い減圧作用を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明に係るポンプ装置の各実施の形態を図面に基づいて詳述する。なお、各実施の形態では、このポンプ装置を自動車のエンジンオイル供給用のポンプに適用したものを示している。
【００２０】
図１〜７は本発明の第１の実施の形態を示し、このポンプ装置は、図１及び図４に示すように、軸方向の一端側にほぼ円形凹状のロータ収容室４を有するポンプボディ２と前記ロータ収容室４を閉塞するカバー部材３とを突き合わせて図外の複数のボルトによって締結してなるポンプハウジング１と、前記ポンプボディ２とカバー部材３のほぼ中心部に回転自在に貫装された駆動軸５と、前記ロータ収容室４内に収容配置されたほぼ円環状のアウターロータ６と、該アウターロータ６の内周側に収容配置され、前記駆動軸５によって回転駆動されるインナーロータ７と、を備えている。
【００２１】
前記ポンプボディ２は、図１に示すように、アルミニウム合金などによってほぼ矩形板状に形成されており、前記カバー部材３との接合面のほぼ中央位置には、前記ロータ収容室４が穿設されている。また、このポンプボディ２における前記ロータ収容室４の底部には、該ロータ収容室４に対して所定量だけ偏心した位置に、前記駆動軸５が挿通するシャフト挿通孔２ａが貫通形成されている。
【００２２】
前記カバー部材３は、図４に示すようにほぼ板状を呈し、そのほぼ中心位置に、前記ポンプボディ２のシャフト挿通孔２ａに対向して設けられ、前記駆動軸５が挿通するシャフト挿通孔３ａが貫通形成されている。
【００２３】
前記駆動軸５は、図外のエンジンに連係したクランクシャフトであって、図４中では不図示であるが前記ポンプボディ２とカバー部材３の両シャフト挿通孔２ａ，３ａにそれぞれ貫通配置されていると共に、図１に仮想線（二点鎖線）で示すように軸方向の一端部外周に二面幅部５ａが形成され、かかる二面幅部５ａに前記インナーロータ７が係合固定されている。
【００２４】
前記アウターロータ６は、円形状の外周面が前記ロータ収容室４の内周面に摺動回転自在に嵌着され、内周側にはトロコイド曲線からなるプロファイルを有する複数の内歯６ａが一体に形成されている。一方、前記インナーロータ７は、外周側に前記アウターロータ６の内歯６ａに噛合する外歯７ａが一体に形成され、かかる外歯７ａは、前記内歯６ａよりも一つ少ない歯数に設定されている。
【００２５】
このような構成から、前記アウターロータ６とインナーロータ７とは各内外歯６ａ，７ａを介して相互に若干偏心した状態で噛合するようになっており、インナーロータ７の回転に伴い、このインナーロータ７に追従するようにしてアウターロータ６が相対回転するようになっている。このとき、前記各内外歯６ａ，７ａは複数の接触点で連続的に接触することとなり、これらの接触点間には、前記各ロータ６，７の相対回転によって内部の容積が増減変化する複数のポンプ室１０ａ〜１０ｌが隔成されている。
【００２６】
前記各ポンプ室１０ａ〜１０ｌは、図２に示すように、前記アウターロータ６とインナーロータ７の噛み合いが最も深くなる位置Ｖｓ付近にて最小容積となる一方、この最小容積位置Ｖｓ対して対角となる位置Ｖｂ付近にて最大容積となっている。ここで、前記最小容積位置Ｖｓ付近に形成されるポンプ室を第１ポンプ室１０ａとし、前記最大容積位置Ｖｂ付近に形成されるポンプ室を第７ポンプ室１０ｇとする。
【００２７】
そして、前記各ポンプ室１０ａ〜１０ｌのうち、前記最小容積位置Ｖｓから最大容積位置Ｖｂに向かって容積が漸次拡大する容積拡大領域Ｖｕ（図２中右半部）に位置する第２〜第６ポンプ室１０ｂ〜１０ｆが、後述する吸入ポート１１から負圧によって室内にオイルを吸入する吸入側ポンプ室Ｐｉとして構成されている一方、前記最大容積位置Ｖｂから前記最小容積位置Ｖｓに向かって容積が漸次縮小する容積縮小領域Ｖｄ（図２中左半部）に位置する第８〜第１２ポンプ室１０ｈ〜１０ｌが、室内に充填されたオイルを圧縮して後述する吐出ポート１２へ吐出する吐出側ポンプ室Ｐｏとして構成されている。
【００２８】
前記ポンプボディ２におけるロータ収容室４の内底面には、前記容積拡大領域Ｖｕに、前記最大容積位置Ｖｂ側に向かって漸次拡幅するほぼ三日月形状の吸入ポート１１が開口形成されている一方、前記容積縮小領域Ｖｄのうちの前記最小容積位置Ｖｓ側へ偏倚した位置には、ほぼ円弧状の吐出ポート１２が開口形成されている。
【００２９】
前記吸入ポート１１は、図１に示すように、図中の下側面から上方へ向かって形成された前記吸入通路１３に接続され、この吸入通路１３に接続される図外の油路配管を介してオイルパンから引き上げられたオイルが前記ロータ収容室４内に導入されるようになっている。一方、前記吐出ポート１２は、同図中上側面から下方へ向かって形成された吐出通路１４に接続され、この吐出通路１４に接続される図外の油路配管を介してエンジン内の潤滑部位などにオイルが送られるようになっている。
【００３０】
そして、前記吸入通路１３の途中には、前記吸入ポート１１内へのオイルの導入量、つまりポンプの吸入量を制限する吸入制限手段８が配設されている。この吸入制限手段８は、前記ポンプボディ２の内部に前記吸入通路１３に対して直交して形成され、一端部が接続通路１５を介して前記吐出ポート１２に接続されたスプール収容室１６と、該スプール収容室１６内に摺動自在に収容され、軸方向ほぼ中央位置に極細の縮径部１７ａが形成されたスプール１７と、前記スプール収容室１６の開口端部（他端部）に螺着され、該スプール収容室１６を閉塞するプラグ１８と、該プラグ１８の先端部とスプール１７の他端部の間に介装され、スプール１７を前記接続通路１５方向へ付勢するコイルスプリング１９と、によって構成されている。
【００３１】
すなわち、この吸入制限手段８は、一端部に作用するポンプの吐出圧と他端部に作用する前記コイルスプリング１９のばね力との差に応じて前記スプール１７が摺動するようになっており、ポンプの吐出圧が前記ばね力に比べて低く、スプール１７が前記スプール収容室１６内の軸方向一端部に位置する状態では、前記吸入通路１３中には前記縮径部１７ａのみが介在することとなり、該吸入通路１３の流路面積の減少量が最小限となるため、オイルの吸入量はほとんど制限されない。
【００３２】
一方、ポンプの吐出圧が上昇して前記ばね力を上回ると、前記スプール１７が前記コイルスプリング１９のばね力に抗して軸方向他端側へと摺動し、前記吸入通路１３の流路の一部がスプール１７の一端部によって塞がれることとなるため、かかるスプール１７の移動量に応じて吸入通路１３の流路面積が減少し、これによってオイルの吸入量が制限されるようになっている。このように、ポンプの吸入量を制限することにより、エンジン回転数の上昇に伴ってポンプの吐出量が過大とならないように制御されている。
【００３３】
なお、前記吸入制限手段８の設定圧は、前記プラグ１８のねじ込み量を調節することによって自由に変更することが可能となっている。
【００３４】
また、前記ロータ収容室４の内底面には、図１に示すように、前記吸入ポート１１と吐出ポート１２の間の区間に、前記第７〜第１２ポンプ室１０ｇ〜１０ｌに跨って臨設された第１シールランド部２０ａと、前記第１ポンプ室１０ａに臨設された第２シールランド部２０ｂと、がそれぞれ形成され、かかる第１、第２シールランド部２０ａ，２０ｂによって吸入ポート１１と吐出ポート１２との相互の連通が遮断されている。
【００３５】
そして、前記第１シールランド部２０ａにおける前記容積縮小領域Ｖｄには、前記第８〜第１２ポンプ室１０ｈ〜１０ｌに開口するほぼ三日月形状の圧力導入ポート２１が円周方向に沿って切欠形成されている。この圧力導入ポート２１は、前記第７ポンプ室１０ｇを介して前記吸入ポート１１と連通しない位置を起点として形成されていると共に、その幅が前記各ロータ６，７の回転方向（時計方向）に沿って漸次縮小するように形成されている。さらに、前記圧力導入ポート２１は、図２に示すように、周方向へ沿ってそれぞれ放射状に配設された十個の隔壁２２によって第１〜第１０小ポート２３ａ〜２３ｊに細分化されている。
【００３６】
前記各隔壁２２は、前記インナーロータ７の各外歯７ａの歯先のピッチよりも小さい間隔をもって配設され、前記圧力導入ポート２１に臨む各ポンプ室１０ｈ〜１０ｌがそれぞれ二つないし三つの小ポート２３…に跨って開口するようになっており、一つの小ポート２３に同時に開口する隣接した各ポンプ室１０…の少なくとも一方の開口面積がそのポンプ室の横断面積の半分以下となるように設定されていると共に、これらの隣接した各ポンプ室１０…と小ポート２３…との開口部が、かかる開口部を通流するオイルに減圧作用をもたらす程度の比較的小さな面積に形成された絞り連通部２４…となっている。
【００３７】
なお、図２中では、第３小ポート２３ｃに対する第８、第９ポンプ室１０ｈ，１０ｉの開口部に第１、第２絞り連通部２４ａ，２４ｂが形成され、第８小ポート２３ｈに対する第１０、第１１ポンプ室１０ｊ，１０ｋの開口部に第３、第４絞り連通部２４ｃ，２４ｄが形成されている。
【００３８】
また、前記各隔壁２２は、図３、図４に示すように、前記圧力導入ポート２１の臨む前記各ロータ６，７の端面から僅かに離間するような高さにそれぞれ設定され、該各隔壁２２の上壁面と各ロータ６，７の端面との間には、隣接する各小ポート２３…同士を連通させる第１〜第１０連通路２５ａ〜２５ｊが形成されている。これらの連通路２５ａ〜２５ｊは、その縦断面積が、前記各小ポート２３ａ〜２３ｊの個々の縦断面積と比べて充分に小さく設定されている。
【００３９】
さらに、前記各隔壁２２は、図５に示すように、その高さが前記各ロータ６，７の回転方向へ沿って漸次低くなるように設定されており、前記各連通路２５ａ〜２５ｊの縦断面積、つまり、隣接する小ポート２３…に開口する開口面積が、前記吐出ポート１２側へ向かって漸次拡大するように設定されている。
【００４０】
以上のような構成から、図１及び図２に示すように、前記ポンプ装置は、前記駆動軸５を介して伝達されるエンジンの駆動力によって前記インナーロータ７が回転駆動されると、これに伴って前記アウターロータ６がインナーロータ７との接触点を連続的にずらしつつ追従回転し、かかる両ロータ６，７の相対回転に伴い、前記各ポンプ室１０ａ〜１０ｌの容積が増減される。これにより、前記容積拡大領域Ｖｕにて前記吸入ポート１１を介して第２〜第６ポンプ室１０ｂ〜１０ｆ内にオイルが吸入され、前記容積縮小領域Ｖｄでは、第８〜第１１ポンプ室１０ｈ〜１０ｋにてオイルが漸次圧縮され、第１２ポンプ室１０ｌにて前記吐出ポート１２へと吐出される。
【００４１】
以下、前述の構成によって導かれる本発明に係るポンプ装置の特徴的な作用について、図２、図５〜図７に基づいて説明する。
【００４２】
まず、図２に示すように、エンジンの低回転時においては、前記容積拡大領域Ｖｕにて前記吸入ポート１１から前記吸入側ポンプ室Ｐｉへとオイルが緩やかに吸入され、この吸入側ポンプ室Ｐｉのすべてにキャビテーションが発生することなくオイルが充填されることから、前記容積縮小領域Ｖｄでは、前記吐出側ポンプ室Ｐｏのすべてのポンプ室から前記各小ポート２３ａ〜２３ｊにオイルが吐き出される。この場合、前述のように、隣接する小ポート２３…同士が前記各連通路２５ａ〜２５ｊを介して連通し、かつ、第３小ポート２３ｃ、第５小ポート２３ｅ、第８小ポート２３ｈを介して隣接するポンプ室１０…同士が連通していることから、かかる吐出側ポンプ室Ｐｏのオイルは、閉じ込み圧縮を起こすことなく順次前記吐出ポート１２へと運ばれることとなる。
【００４３】
このとき、図５に示すように前記各連通路２５ａ〜２５ｊの縦断面積はいずれも充分に小さく形成されているが、ポンプ低回転時においてはかかるポンプの吐出量もさほど多くないため、前記各小ポート２３ａ〜２３ｊの内圧が過度に上昇してしまうことはない。しかも、前記各連通路２５ａ〜２５ｊの縦断面積が前記各ロータ６，７の回転方向に沿って漸次拡大する構成とされ、オイルの通過流量が増加する前記吐出ポート１２側へ向かって次第に流路抵抗が低減されていると共に、前記連通路２５ａ〜２５ｊが前記各ロータ６，７に臨む構成とされ、かかる連通路２５ａ〜２５ｊを通流するオイルに対して各ロータ６，７の相対回転に伴う連れ回り作用が生じるため、前記各小ポート２３ａ〜２３ｊの内圧の過度な上昇がより効果的に抑制されている。
【００４４】
なお、以下では、前述のような各連通路２５ａ〜２５ｊの極小の流路面積設定、並びに各小ポート２３ａ〜２３ｊ及び各連通路２５ａ〜２５ｊに作用する各ロータ６，７の連れ回り作用に基づく効果を、便宜上、昇圧抑制効果と呼ぶこととする。
【００４５】
続いて、エンジンの回転が上昇し、ポンプの吐出能力が吸入制限量を超えてしまうと、吸入時においてキャビテーションが発生し、前記吸入側ポンプ室Ｐｉに吸入されたオイル中に気泡が発生する。
【００４６】
図６は、ポンプの吐出能力が吸入制限量を超えたばかりのキャビテーション発生初期段階の状態を示し、具体的には、前記容積拡大領域Ｖｕでは、容積が最大となる前記第７ポンプ室１０ｇに近づくにつれて前記キャビテーションによる気泡が発生している一方、前記容積縮小領域Ｖｄでは、前記第８ポンプ室１０ｈまで前記気泡が残存し、前記第９ポンプ室１０ｉにて前記気泡が消滅した状態を示している。
【００４７】
すなわち、図６に示すように、気泡が消滅したばかりの第９ポンプ室１０ｉ及び全く気泡の生じていない第１０〜第１２ポンプ室１０ｊ〜１０ｌにおいては内圧が上昇しているため、かかるポンプ室１０ｉ〜１０ｌ内のオイルは、該各ポンプ室１０ｉ〜１０ｌに開口する前記第３〜第１０小ポート２３ｃ〜２３ｊへと吐き出されることとなる。そして、これら第３〜第１０小ポート２３ｃ〜２３ｊに吐き出されたオイルは、該第３〜第１０小ポート２３ｃ〜２３ｊ及び第３〜第１０連通路２４ｃ〜２４ｊ、並びに第９〜第１２ポンプ室１０ｉ〜１０ｌを介して前記吐出ポート１２へと運ばれることとなる。
【００４８】
一方、前記第９ポンプ室１０ｉは、前記第２絞り連通部２４ｂによって前記第２小ポート２３ｂにも僅かに開口していることから、かかる第９ポンプ室１０ｉ内のオイルの一部は、前記第２絞り連通部２４ｂを通じて第２小ポート２３ｂへと吐き出されることとなる。このとき、前記第２小ポート２３ｂ内に流入するオイルは、前記第２絞り連通部２４ｂを通過する際の絞り作用によって充分に減圧されることから、該第２小ポート２３ｂ内に急激に流入することはなく、さらには前記昇圧抑制効果も手伝って、かかる第２小ポート２３ｂの内圧の過度な上昇が抑制される。
【００４９】
そして、この第２小ポート２３ｂに吐き出されたオイルは、前記第１絞り連通部２４ａを通じて気泡が残存する前記第８ポンプ室１０ｈへと導入されることとなる。このとき、かかる第８ポンプ室１０ｈ内に流入するオイルは、前記第１絞り連通部２４ａを通過する際の絞り作用によってさらに減圧されることから、該第８小ポート２３ｈ内により緩やかに導入することとなる。こうして、より充分に減圧された第２小ポート２３ｂ内のオイルは、前記各ロータ６，７の相対回転に伴う第８ポンプ室１０ｈ自体の圧縮作用によって徐々に消滅されつつある気泡に作用することとなるため、かかる第８ポンプ室１０ｈ内の気泡は、前記オイルの油圧によって緩慢に潰されることとなる。
【００５０】
次に、エンジンの回転数がさらに上昇していくと、前記吸入側ポンプ室Ｐｉにおいて前記キャビテーションによる気泡の発生時期が早まり、前記キャビテーション発生初期段階と比べて前記気泡の発生量も増大することから、前記吐出側ポンプ室Ｐｏにおいても、比較的下流のポンプ室まで前記気泡が残存することとなる。
【００５１】
図７は、エンジンの回転数がさらに上昇した際のキャビテーション後期段階の状態を示し、具体的には、前記容積拡大領域Ｖｕにおいては吸入側ポンプ室Ｐｉの容積拡大初期（本実施の形態では第３ポンプ室１０ｃ）から前記キャビテーションによる気泡が発生しており、かかる気泡は、前記容積縮小領域Ｖｄ移行した後も前記第１０ポンプ室１０ｊまで残存し、前記第１１ポンプ室１０ｋにおいて消滅した状態を示している。
【００５２】
すなわち、図７に示すように、気泡が消滅したばかりの第１１ポンプ室１０ｊ及び気泡の生じていない第１２ポンプ室１０ｌにおいては内圧が上昇していることから、かかるポンプ室１０ｋ，１０ｌ内のオイルは、これらのポンプ室１０ｋ，１０ｌに開口する前記第７〜第１０小ポート２３ｇ〜２３ｊへと吐き出された後、該第７〜第１０小ポート２３ｇ〜２３ｊ及び第７〜第１０連通路２４ｇ〜２４ｊ、並びに第１１、第１２ポンプ室１０ｋ，１０ｌを介して前記吐出ポート１２へと運ばれる。
【００５３】
一方、前記第１１ポンプ室１０ｋは、前記第４絞り連通部２４ｄによって前記第７小ポート２３ｇにも僅かに開口していることから、この第１１ポンプ室１０ｋ内のオイルの一部は、前記第４絞り連通部２４ｄを通じて充分に減圧されつつ第７小ポート２３ｇへと吐き出される。これによって、前記キャビテーション発生初期段階と同様に、かかる第７小ポート２３ｇの内圧の過度な上昇が抑制されている。
【００５４】
なお、このとき、前記第７〜第１０連通路２５ｇ〜２５ｊにおいては、前記吐出ポート１２に近接していることから、かかる連通路２５ｇ〜２５ｊの流路面積が前記第１〜第６連通路２５ａ〜２５ｆと比べて大きく形成されているが、このようにエンジンの回転数が比較的高い状態にあるときは、前記各ロータ６，７による連れ回り作用も大きく作用することとなるため、前記吐出ポート１２内の高圧のオイルが前記第７小ポート２３ｇに流入することはなく、該第７小ポート２３ｇの内圧は許容範囲に保たれる。
【００５５】
こうして、前記第７小ポート２３ｇに流入したオイルは、前記第３絞り連通部２４ｃを通じてより充分に減圧された後に、気泡の残存する隣接した前記第１０ポンプ室１０ｊへと緩やかに導入されることとなり、かかるオイルの導入効果及び第１０ポンプ室１０ｊ自体の圧縮作用によって前記気泡は緩慢に潰される。そして、以上のような作用が前記各ロータ６，７の相対回転に伴って前記第９ポンプ室１０ｉ、第８ポンプ室１０ｈへと順次繰り返されることから、これらのポンプ室１０ｉ，１０ｈ内の気泡も順次緩慢に消滅することとなる。
【００５６】
したがって、この実施の形態によれば、前記圧力導入ポート２１を前記各隔壁２２によって前記第１〜第１０小ポート２３ａ〜２３ｊに細分化したことにより、例えば前記第２小ポート２３ｂに同時に開口する隣接した前記第８、第９ポンプ室１０ｈ，１０ｉのそれぞれの開口面積を小さく形成することが可能となる。このため、キャビテーションによる気泡が発生した場合に、前記第２小ポート２３ｂを介して気泡の消滅した下流側の第９ポンプ室１０ｉから気泡が残存する上流側の第８ポンプ室１０ｈへとオイルを導入する場合に、前記第１、第２絞り連通部２４ａ，２４ｂによる減圧効果によって第８ポンプ室１０ｈ内により充分に減圧されたオイルを作用させることができる。これによって、かかるオイルが緩やかに気泡を押し潰すこととなり、前記第８ポンプ室１０ｈ内の気泡を静かに消滅させることができる。
【００５７】
また、前記吐出側ポンプ室Ｐｏにおいて前記気泡を含まない割合が大きい場合など、例えば前記第９〜第１２ポンプ室１０ｉ〜１０ｌ内において気泡が消滅してしまい、下流側のポンプ室である前記第９ポンプ室１０ｉから上流側のポンプ室である前記第６ポンプ室１０ｆにオイルを導入してもなお前記第７小ポート２３ｂ内には余剰分が発生してしまう場合がある。しかしながら、この第２小ポート２３ｂは前記第２連通路２５ｂによって前記第３小ポート２３ｃと相互に連通する構成となっていることから、かかる第２小ポート２３ｂの内圧が上昇しても、該第２小ポート２３ｂ内の余剰油は前記第２連通路２５ｂを介して隣接する下流側の前記第３小ポート２３ｃへと導入されることとなる。このようにして、前記第１〜第１０小ポート２３ａ〜２３ｊは前記各連通路２５ａ〜２５ｊを介して相互に連通し、最終的に前記第１０連通路２５ｊを介して前記吐出ポート１２と連通する構成となっていることから、かかる小ポート２３ａ〜２３ｊにおけるそれぞれの内圧の過剰な上昇を確実に抑制することができる。
【００５８】
しかも、前記各連通路２５ａ〜２５ｊは前記各ロータ６，７の端面に臨んでいるため、該各ロータ６，７の相対回転に伴う連れ回り作用によって回転方向へのオイルの流動は容易となり、高圧となる下流側ポンプ室から上流側ポンプ室への反回転方向への流動へのオイルの流動は抑制されることから、前記各小ポート２３ａ〜２３ｊにおけるそれぞれの内圧の上昇をより効果的に抑制することができる。
【００５９】
図８〜図１１は、本発明に係るポンプ装置の第２の実施の形態を示し、基本的な構成は第１の実施の形態と同様であり、異なるところは、前記各隔壁２２をすべて前記第１シールランド部２０ａと同じ高さに形成することによって前記各ロータ６，７と各隔壁２２との間の前記各連通路２５ａ〜２５ｊを廃止し、その代わりに、前記各小ポート２３の外周壁に径方向へ沿って九つの切欠溝２６ａ〜２６ｉをそれぞれ形成すると共に、前記ロータ収容室４の開口端縁に周方向へ沿って前記各切欠溝２６ａ〜２６ｉ及び吐出ポート１２を相互に連通させる連通溝２７を形成することにより、該連通溝２７と前記各切欠溝２６ａ〜２６ｉとによって別の新たな連通路２８ａ〜２８ｉが構成されている。
【００６０】
前記各切欠溝２６ａ〜２６ｉは、前記各ロータ６，７の回転方向側（下流側）の前記各隔壁２２に沿って前記各小ポート２３ａ〜２３ｉの各外周壁及び前記ロータ収容室４の周壁を径方向外側へ所定の深さに切り欠くことによって形成されている。一方、前記連通溝２７は、前記ロータ収容室４の周壁の高さの半分以下となる溝深さに設定されている。
【００６１】
以上のような構成から、この実施の形態においても前記第１の実施の形態とほぼ同様の作用効果を得ることができるのは勿論のこと、特に、前記各連通路２８ａ〜２８ｉによってすべての小ポート２３ａ〜２３ｉが個別的に前記吐出ポート１２と連通する構成となっていることから、キャビテーションの発生しないエンジン回転数の低い状態では、前記各小ポート２３ａ〜２３ｉから吐出ポート１２へとオイルが円滑に運ばれることとなり、低回転時においてポンプの吐出量が比較的大きくても、前記第１の実施の形態と比べて前記各小ポート２３ａ〜２３ｉの内圧が上昇しづらくなる。よって、本実施の形態に係る前記各連通路２８ａ〜２８ｉの構成は、特に、低回転時において比較的吐出量の多いポンプや、比較的歯幅の厚い各ロータ６，７を有する、いわゆる理論吐出量の大きいポンプに適している。
【００６２】
一方、キャビテーションの発生するエンジン回転数の高い状態では、ポンプの吐出圧が増大し、前記各連通路２８ａ〜２８ｉを介して前記吐出ポート１２やこの吐出ポート１２に近接する各小ポート２３・・・から比較的高い油圧が作用することから、前記昇圧抑制効果によって前記各小ポート２３ａ〜２３ｉの内圧が過度に上昇することはないものの、前記第１の実施の形態と比べて前記各小ポート２３ａ〜２３ｉの内圧が高まることとなる。これによって、前記各ロータ６，７の歯幅が厚く設定した場合でも、前記各小ポート２３ａ〜２３ｉから前記各ポンプ室１０ｈ〜１０ｌへとオイルを導入するにあたって、これらのポンプ室１０ｈ〜１０ｌの中心部まで確実にオイルを導入させることが可能となるため、該各ポンプ室１０ｈ〜１０ｌ内の気泡を速やかに消滅させることができる。
【００６３】
図１２、図１３は、本発明に係る第３の実施の形態を示し、基本的な構成は前記第１の実施の形態と同様であり、異なるところは、前記吐出ポート１２に対して前記圧力導入ポート２１を所定の間隔をもって離間して配設し、その代わりに、該圧力導入ポート２１と吐出ポート１２とをバイパス通路２９を介して間接的に連通させたものである。
【００６４】
すなわち、前記圧力導入ポート２１は、前記第１の実施の形態における前記圧力導入ポート２１ほぼ三分の二程度の長さに設定されており、その内部は、五つの前記各隔壁２２によって第１〜第６小ポート２３ａ〜２３ｆに細分化されている。
【００６５】
そして、前記バイパス通路２９は、前記第６小ポート２３ｆの吐出ポート１２側の端部外周壁に径方向外側へ向かって延設されたポンプ側接続通路２９ａと、前記吐出ポート１２の外端部（図１２中左端部）に前記ポンプ側接続通路２９ａとほぼ平行となるように延設された吐出側接続通路２９ｂと、を有し、かかるポンプ側接続通路２９ａと吐出側接続通路２９ｂの間には、前記第６小ポート２３ｆの内圧が設定圧以上となったときのみ開弁して前記ポンプ側接続通路２９ａと吐出側接続通路２９ｂを連通させるリリーフ弁３０が介装されている。なお、この実施の形態では、前記リリーフ弁３０の開弁圧は、前記吐出ポート１２の内圧であるポンプの吐出圧よりも若干高く設定されている。
【００６６】
このリリーフ弁３０は、前記ポンプ側接続通路２９ａの端末部に直交して開口し、一端部が前記ポンプ側接続通路２９ａを介して前記第６小ポート２３ｆに接続されたプランジャ収容室３１と、該プランジャ収容室３１内に摺動自在に収容された有蓋円筒状のプランジャ３２と、前記プランジャ収容室３１の開口端部（他端部）に螺着され、該プランジャ収容室３１を閉塞するプラグ３３と、該プラグ３３の先端部と前記プランジャ３２の他端部との間に介装され、該プランジャ３２を前記ポンプ側接続通路２９ａ方向へ付勢するコイルスプリング３４と、前記プランジャ収容室３１の周壁に形成され、前記吐出側接続通路２９ｂに開口する接続孔３５と、から主として構成されている。
【００６７】
前記プランジャ３２は、一端に前記ポンプ側接続通路２９ａを介して前記第６小ポート２３ｆの内圧が作用する一方、他端には前記プラグ３３の大気導入孔３３ａより導入される大気圧とコイルスプリング３４の荷重が作用するようになっている。そして、このプランジャ３２は、前記第６小ポート２３ｆの内圧に応動し、該第６小ポート２３ｆの内圧が前記設定圧以上に上昇した際に、前記接続孔３５を前記ポンプ側接続通路２９ａ側に開口させることによってポンプ側接続通路２９ａと吐出側接続通路２９ｂとを連通させるようになっている。
【００６８】
なお、前記プラグ３３は、かかるリリーフ弁３０の開弁圧を外部から調整するための調整機構を構成しており、そのねじ込み量を調整することによって前記開弁圧を自由に調整することが可能となっている。
【００６９】
以上の構成から、この実施の形態においても前記第１の実施の形態とほぼ同様の作用効果を得ることができることから、以下では、この実施の形態に係るポンプ装置の特徴的な作用効果についてのみ説明する。
【００７０】
まず、エンジン回転数が低くキャビテーションが発生していない状態では、前記第８〜第１０ポンプ室１０ｈ〜１０ｊのすべてのポンプ室からオイルが吐き出され、これらのオイルは前記第１〜第５小ポート２３ａ〜２３ｅ及び第１〜第５連通路２５ａ〜２５ｅを介して前記第６小ポート２３ｆへと順次運ばれることとなる。
【００７１】
そして、この第６小ポート２３ｆの内圧が前記吐出ポート１２の内圧であるポンプの吐出圧よりも若干高くなった際には、前記リリーフ弁３０が開弁し、該第６小ポート２３ｆ内のオイルが前記バイパス通路２９を介して吐出ポート１２へと送られる。これによって、前記第６小ポート２３ｆ内の内圧の過度な上昇が抑制されている。
【００７２】
続いて、エンジンの回転数が上昇し、ポンプの吐出能力が吸入制限量を超えたばかりのキャビテーションの発生初期段階の状態では、前記第１の実施の形態と同様の作用効果により、前記第９ポンプ室１０ｉより第２小ポート２３ｂへ吐き出されたオイルが前記第１絞り連通部２４ａを通じて気泡の残存する第８ポンプ室１０ｈに導入されて、かかるオイルの低圧によって気泡を緩慢に消滅させることとなる。
【００７３】
このとき、前記第８ポンプ室１０ｈ内にオイルを導入してもなお前記第２小ポート２３ｂ内に余剰分が発生した場合には、かかる余剰分は前記第１〜第５小ポート２３ａ〜２３ｅ及び第１〜第５連通路２５ａ〜２５ｅを介して前記第６小ポート２３ｆへと順次運ばれ、該第６小ポート２３ｆの内圧が所定以上となった場合には、この第６小ポート２３ｆ内のオイルは前述のように前記吐出ポート１２へと送られる。
【００７４】
そして、エンジン回転数がさらに上昇したキャビテーションの発生後期段階では、前記第１の実施の形態において詳述したように、前記第８〜第１０ポンプ室１０ｈ〜１０ｊのすべてのポンプ室から吐き出されたオイルは、充分に減圧された後に気泡の残存するポンプ室へと導入され、このポンプ室１０内の気泡を消滅させるために使われる。
【００７５】
この状態では、前記リリーフ弁３０のプランジャ３２に作用する前記第６小ポート２３ｆの内圧は前記吐出ポート１２の内圧と比べて低くなっているため、前記リリーフ弁３０が閉弁して前記接続孔３５による前記第６小ポート２３ｆと吐出ポート１２の間の連通が遮断される。これにより、前記第６小ポート２３ｆと吐出ポート１２とは前記各ポンプ室１０…を介しても連通しない構成となっていることから、前記各小ポート２３ａ〜２３ｆと吐出ポート１２とは完全に遮断されることとなる。
【００７６】
したがって、前述のようにエンジン回転数が高く、前記第８ポンプ室１０ｈや第９ポンプ室１０ｉ内に発生した気泡の割合が多い状態でも、該各ポンプ室１０ｈ，１０ｉ内の気泡が完全に消滅するまで前記各小ポート２３ａ〜２３ｆと吐出ポート１２とが連通することはないため、気泡が残存ずるポンプ室に前記吐出ポート１２内の高油圧が作用することによってかかるポンプ室内の気泡を急激に潰してしまうおそれがなくなる。
【００７７】
換言すれば、前記各小ポート２３ａ〜２３ｆと吐出ポート１２を完全に遮断することにより、前記各小ポート２３ａ〜２３ｆの内圧を常時低圧に維持することが可能となるため、かかる低圧によって前記第８、第９ポンプ室１０ｈ，１０ｉ内に発生した気泡を緩慢に消滅させることができる。
【００７８】
図１４、図１５は、本発明に係るポンプ装置の第４の実施の形態を示し、基本的な構成は前記第２の実施の形態と同様であり、かかる第２の実施の形態に前記第３の実施の形態の特徴的な構成である前記バイパス通路２９及びリリーフ弁３０を適用したものである。
【００７９】
したがって、本実施の形態においても、前記第２、第３の実施の形態と同様の作用効果が得られるのは勿論のこと、歯幅の厚い前記各ロータ６，７を有する理論吐出量の多いポンプにおいてエンジン回転数が高い状態であっても、前記第８ポンプ室１０ｈや第９ポンプ室１０ｊ内に発生した気泡を前記吐出ポート１２内の高圧油によって急激に潰すおそれがないことから、前記各小ポート２３ａ〜２３ｆの内圧を常時低圧に維持することが可能となり、かかる低圧によって前記第８、第９ポンプ室１０ｈ，１０ｉ内に発生した気泡を緩慢に消滅させることができる。
【００８０】
前記各実施の形態から把握される前記各請求項に記載した発明以外の技術的思想について以下に説明する。
（１）  前記連通路を、前記各小ポートの縦断面積よりも小さい断面積に設定したことを特徴とする請求項１に記載のポンプ装置。
【００８１】
この発明によれば、前記連通路を通流する際に充分な減圧効果が得られることから、前記各小ポートの内圧が過度に上昇してしまうおそれがなく、かかる小ポート内の低圧流体によって前記各ポンプ室内の気泡を緩慢に消滅させることができる。
（２）  前記圧力導入ポートの径方向幅を前記各ロータの回転方向へ沿って漸次縮小させたことを特徴とする請求項１に記載のポンプ装置。
（３）  前記連通路の断面積を、前記各ロータの回転方向に沿って漸次拡大させたことを特徴とする請求項１に記載のポンプ装置。
【００８２】
この発明によれば、前記吐出ポートに近づくにつれて前記各ポンプ室の内圧は高まり、これに伴い前記吐出ポートに近づくほど前記連通路における流体の通過流量も増加することとなるため、かかる通過流量の多い吐出側において前記連通路の流路抵抗を低減することが可能となる。これによって、前記連通路における円滑な通流が確保され、前記各小ポートの内圧の過度な上昇の抑制に供することができる。
（４）  前記連通路を、前記各ロータの側面と、該各ロータの側面に対向する前記各隔壁の上面と、の間に設けたことを特徴とする請求項１に記載のポンプ装置。
【００８３】
この発明によれば、前記連通路が前記各ロータの側面に臨む構成としたため、前記連通路を通流する流体に対して前記各ロータの相対回転に伴う連れ回り作用を生じさせることができる。これによって、前記連通路における円滑な通流が確保されると共に、高圧となる下流側の小ポートから低圧となる上流側の小ポートへの流体の逆流も防止することが可能となるため、前記各小ポートの内圧の過度な上昇を抑制することができる。
（５）  前記連通路を前記アウターロータの外周側に設けたことを特徴とする請求項１に記載のポンプ装置。
（６）  前記連通路を、前記アウターロータの外周面と、該アウターロータを収容するロータ収容室の周壁と、の間に設けたことを特徴とする（５）に記載のポンプ装置。
【００８４】
この発明によれば、前記連通路が前記アウターロータの外周面に臨む構成としたため、前記連通路を通流する流体に対して前記アウターロータの回転に伴う連れ回り作用を生じさせることができる。これによって、前記連通路における円滑な通流が確保されると共に、高圧となる下流側の小ポートから低圧となる上流側の小ポートへの流体の逆流も防止することが可能となるため、前記各小ポートの内圧の過度な上昇を抑制することができる。
【００８５】
本発明は、前記各実施の形態の構成に限定されるものではなく、特に、前記圧力導入ポート２１の大きさや形状、前記各隔壁２２の大きさや数量、並びに前記リリーフ弁３０の設定圧などについては、ポンプの仕様に合わせてそれぞれ自由に変更することができる。
【００８６】
また、前記吸入制限手段８は、前述のようなスプール１７を使用するものに限定されるものではなく、例えば、吸入管が固定のオリフィス、油圧で開口面積を変化させる可変オリフィス、或いはその他の制御手段によって開口面積を可変にする他の可変オリフィスなど、何らかの方法によって吸入流量を制限できるものであればよい。
【００８７】
また、前記リリーフ弁３０は、前述のような所定の設定圧によって弁の開閉を制御するものに限定されるものではなく、前記第６小ポート２３ｆの内圧と前記吐出ポート１２の内圧との差圧によって弁の開閉を制御してもよい。
【００８８】
さらに、このリリーフ弁３０の開弁圧は、ポンプの運転開始時には閉弁していて、少なくとも前記第６小ポート２３ｆの内圧が前記吐出ポート１２の内圧より高くなった際に開弁すればよく、重力を利用して閉弁する方法や、スプリング以外の他の外力によって閉弁する方法を採用してもよい。
【図面の簡単な説明】
【００８９】
【図１】本発明に係るポンプ装置の第１の実施の形態を示し、かかるポンプ装置をポンプボディの接合面からみた正面図である。
【図２】同実施の形態の主要部を説明する図１の要部拡大図である。
【図３】同実施の形態を示すポンプボディ単体の斜視図である。
【図４】図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図５】図１のＢ−Ｂ線断面図である。
【図６】同実施の形態におけるキャビテーション発生初期段階を示し、この状態での作用効果を説明するポンプボディの接合面からみた正面図である。
【図７】同実施の形態におけるキャビテーション発生後期段階を示し、この状態での作用効果を説明するポンプボディの接合面からみた正面図である。
【図８】本発明に係るポンプ装置の第２の実施の形態を示し、かかるポンプ装置をポンプボディの接合面からみた正面図である。
【図９】同実施の形態の主要部を説明する図８の要部拡大図である。
【図１０】同実施の形態を示すポンプボディ単体の斜視図である。
【図１１】図８のＣ−Ｃ線断面図である。
【図１２】本発明に係るポンプ装置の第３の実施の形態を示し、かかるポンプ装置をポンプボディの接合面からみた正面図である。
【図１３】同実施の形態の主要部を説明する図１２の要部拡大図である。
【図１４】本発明に係るポンプ装置の第４の実施の形態を示し、かかるポンプ装置をポンプボディの接合面からみた正面図である。
【図１５】同実施の形態の主要部を説明する図１４の要部拡大図である。
【符号の説明】
【００９０】
１…ポンプハウジング
６…アウターロータ
７…インナーロータ
１０ａ〜１０ｌ…第１〜第１２ポンプ室（複数のポンプ室）
１１…吸入ポート
１２…吐出ポート
２１…圧力導入ポート
２２…隔壁
２３ａ〜２３ｊ…第１〜第１０小ポート（小ポート）
２５ａ〜２５ｊ…第１〜第１０連通路（連通路）
【図１】
2008232083.tif 000003
【図２】
2008232083.tif 000004
【図３】
2008232083.tif 000005
【図４】
2008232083.tif 000006
【図５】
2008232083.tif 000007
【図６】
2008232083.tif 000008
【図７】
2008232083.tif 000009
【図８】
2008232083.tif 000010
【図９】
2008232083.tif 000011
【図１０】
2008232083.tif 000012
【図１１】
2008232083.tif 000013
【図１２】
2008232083.tif 000014
【図１３】
2008232083.tif 000015
【図１４】
2008232083.tif 000016
【図１５】
2008232083.tif 000017