(57)【要約】【課題】マトリクスコンバータのように直流回路が存在しない交流交流直接変換器の出力電圧を精度良く検出し、負荷として接続される交流電動機のトルクや速度を高精度に制御する。【解決手段】双方向スイッチのスイッチングにより多相交流電圧を任意の大きさ、周波数の多相交流電圧に直接変換するマトリクスコンバータ等の交流交流直接変換器において、直接変換器に入力される多相交流電圧のうち電圧が最小となる最小電圧相を検出する第１の検出手段と、最小電圧相の電位を基準として前記直接変換器の出力相電圧を検出する第２の検出手段と、を備える。第１の検出手段は、交流入力端子Ｒ、Ｓ、Ｔをマトリクスコンバータ５００と共通にした整流回路６０１を備え、第２の検出手段は、整流回路６０１の負電位点Ｎ’の電位を基準としてマトリクスコンバータ５００の出力相電圧を検出する。【選択図】図１
2008131666.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
双方向スイッチのスイッチングにより多相交流電圧を任意の大きさ、周波数の多相交流電圧に直接変換する交流交流直接変換器において、
前記直接変換器に入力される多相交流電圧のうち電圧が最小となる最小電圧相を検出する第１の検出手段と、
前記最小電圧相の電位を基準として前記直接変換器の出力相電圧を検出する第２の検出手段と、
を備えたことを特徴とする交流交流直接変換器の出力電圧検出装置。
【請求項２】
請求項１に記載した出力電圧検出装置において、
前記第１の検出手段は、前記直接変換器の交流入力電圧が加えられる整流回路を備え、前記第２の検出手段は、前記整流回路の低圧側の電位を基準として前記直接変換器の出力相電圧を検出することを特徴とする交流交流直接変換器の出力電圧検出装置。
【請求項３】
請求項２に記載した出力電圧検出装置において、
前記直接変換器に入力される多相交流電圧の大小関係を判別する手段が、前記整流回路を兼用し、
前記双方向スイッチを、前記大小関係に従って決定されたスイッチングパターンによりオンオフさせることを特徴とする交流交流直接変換器の出力電圧検出装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電解コンデンサ等の大型のエネルギーバッファを用いることなく、複数の半導体スイッチング素子からなる双方向スイッチにより多相交流電圧を任意の大きさ、周波数の多相交流電圧に直接変換する交流交流直接変換器において、その出力電圧を高精度に検出可能とした出力電圧検出装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
図５は、インバータを用いた交流交流変換器の主回路構成図である。
図５において、１００は三相交流電源、２００は交流交流変換器、３００は交流電動機等の負荷を示す。交流交流変換器２００は、ダイオード２１１を三相ブリッジ接続してなる整流回路２１０と、直流中間回路に接続された電解コンデンサ２３０と、環流ダイオードを備えた半導体スイッチング素子２２１を三相ブリッジ接続してなる電圧形インバータ２２０とから構成されており、交流−直流−交流変換を行って電源１００の三相交流電圧を所望の大きさ、周波数の三相交流電圧に変換し、負荷３００に供給する。
なお、Ｒ，Ｓ，Ｔは交流交流変換器２００の三相入力端子、Ｕ，Ｖ，Ｗは同じく三相出力端子、Ｐ，Ｎは直流中間回路の正電位点、負電位点である。
【０００３】
上記構成において、負荷３００として交流電動機を接続し、そのトルクや速度を精度良く制御するためには、インバータ２２０の出力電圧を高精度に検出することが求められる。
一般に、インバータでは、スイッチング素子のオン電圧降下やデッドタイムにより、指令値通りの出力電圧を得ることが困難である。また、出力電圧指令値のみを用いて制御を行うと、実際の出力電圧値との間に誤差が発生し、この誤差がトルク制御性能を悪化させたり、トルクリプル等による電動機の過熱や効率悪化を招く恐れがある。
特に、速度検出器を有しない電動機の速度センサレス制御においては、低速領域で精度良く出力電圧を検出できることが、高精度な速度推定やトルク制御を行うために要請されている。
【０００４】
これらの点に鑑み、後述する非特許文献１には、インバータの出力電圧を高精度に検出する手段が開示されている。
すなわち、非特許文献１では、インバータの直流回路の負電位点（図５におけるＮ）の電位を基準として各相出力電圧を検出し、この電圧をＡ／Ｄ変換してフィードバック制御に用いている。
例えば、インバータの三相出力電圧の中性点電位を基準として出力電圧を検出する場合、スイッチングの影響によって中性点電位が変動し、出力電圧検出値にはノイズが含まれることになるが、非特許文献１のように、直流回路の負電位点を基準にすると電位の変動が少なくなり、出力電圧検出値に含まれるノイズを低減することができる。
【０００５】
【非特許文献１】杉本英彦，田中伸幸，「三相電圧形ＰＷＭインバータの出力電圧検出回路の開発」，平成１７年電気学会産業応用部門大会論文集Ｉ−１１３，ｐ.４１５〜ｐ.４１８
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
さて、交流交流直接変換器の一例として、図６に示すようなマトリクスコンバータが知られている。
図６において、１００は三相交流電源、３００は負荷、Ｒ’,Ｓ’,Ｔ’は電源１００の三相出力端子である。また、４００は入力フィルタ、５００はマトリクスコンバータであり、このマトリクスコンバータ５００は、入力フィルタ４００と負荷３００との間に接続されたＵ相スイッチ５００Ｕ，Ｖ相スイッチ５００Ｖ，Ｗ相スイッチ５００Ｗから構成されている。これらの各相スイッチ５００Ｕ，５００Ｖ，５００Ｗは、例えば逆並列接続された環流ダイオードを有するＩＧＢＴ等の半導体スイッチング素子を２個、逆方向に直列接続してなる双方向スイッチ５０１を、それぞれ３個ずつ備えている。
上記構成のマトリクスコンバータ５００では、双方向スイッチ５０１をＰＷＭ制御によりオンオフさせて三相交流電圧を所望の大きさ、周波数の三相交流電圧に直接変換し、負荷３００に供給している。
【０００７】
この種のマトリクスコンバータ５００により負荷３００としての交流電動機を駆動する場合にも、前述したインバータ２２０と同様に、出力電圧を検出して高精度にトルク制御を行うことが要求される。
しかし、マトリクスコンバータ５００はインバータ２２０と異なって直流回路を持たないため、非特許文献１に記載されているような方法によって出力電圧を検出することができない。この場合、三相出力電圧の中性点電位を基準として各相出力電圧を検出すると、前述したように中性点電位の変動に起因したノイズによって検出精度が悪化し、好ましくない。
【０００８】
そこで、本発明の解決課題は、マトリクスコンバータのように直流回路が存在しない交流交流直接変換器を対象としてその出力電圧を精度良く検出し、負荷として接続された交流電動機のトルクや速度を高精度に制御可能とした出力電圧検出装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するため、請求項１に係る発明は、双方向スイッチのスイッチングにより多相交流電圧を任意の大きさ、周波数の多相交流電圧に直接変換する交流交流直接変換器において、
前記直接変換器に入力される多相交流電圧のうち電圧が最小となる最小電圧相を検出する第１の検出手段と、前記最小電圧相の電位を基準として前記直接変換器の出力相電圧を検出する第２の検出手段と、を備えたものである。
【００１０】
請求項２に係る発明は、請求項１に記載した出力電圧検出装置において、
前記第１の検出手段は、前記直接変換器の交流入力電圧が加えられる整流回路を備え、前記第２の検出手段は、前記整流回路の低圧側の電位を基準として前記直接変換器の出力相電圧を検出するものである。
【００１１】
請求項３に係る発明は、請求項２に記載した出力電圧検出装置において、
前記直接変換器に入力される多相交流電圧の大小関係を判別する手段が、前記整流回路を兼用し、前記双方向スイッチを、前記大小関係に従って決定されたスイッチングパターンによりオンオフさせるものである。
【発明の効果】
【００１２】
請求項１または２に係る発明によれば、マトリクスコンバータのように直流回路を持たない交流交流直接変換器においても、出力電圧の中性点電位の変動による影響を受けずに精度良く出力電圧を検出することができる。
また、請求項３に係る発明によれば、前記整流回路を別個に設ける必要がないため、部品の追加を不要にして体積やコストの増大を防ぐことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、図に沿って本発明の実施形態を説明する。
図１は本発明の第１実施形態を示す回路構成図であり、交流交流直接変換器としてマトリクスコンバータ５００を用いた場合のものである。なお、図６と同一の構成要素には同一の番号を付して重複する説明を省略し、以下では図６と異なる部分を中心に説明する。
【００１４】
図１において、マトリクスコンバータ５００の三相入力端子Ｒ，Ｓ，Ｔには、ダイオード６０２を三相ブリッジ接続してなる整流回路６０１の交流入力端子が接続されており、その直流出力端子（正負電位点）Ｐ’,Ｎ’間には負荷６０３が接続されている。負荷６０３は、例えば抵抗負荷や電流源回路であり、整流回路６０１内のダイオード６０２を常に導通させておくためのものである。
図１では、整流回路６０１の交流入力端子を入力フィルタ４００の出力側（マトリクスコンバータ５００の三相入力端子Ｒ，Ｓ，Ｔ）に接続してあるが、入力フィルタ４００の入力側（三相交流電源１００の三相出力端子Ｒ’,Ｓ’,Ｔ’）に接続しても良い。
【００１５】
上記構成において、本実施形態では、整流回路６０１の負電位点Ｎ’の電位を基準にしてマトリクスコンバータ５００の各相出力電圧を検出し、この出力電圧検出値を用いてマトリクスコンバータ５００の出力電圧をフィードバック制御するようにした。
すなわち、図１において、整流回路６０１の正電位点Ｐ’の電位は、交流入力端子Ｒ，Ｓ，Ｔの各相のうち電圧が一番高い相の電圧となり、整流回路６０１の負電位点Ｎ’の電位は、交流入力端子Ｒ，Ｓ，Ｔの各相のうち電圧が一番低い相の電圧となる。このため、正負電位点Ｐ’，Ｎ’間の電圧は、入力線間電圧の最大値となる。
【００１６】
ここで、図２は、本実施形態におけるシミュレーション波形であり、図２（ａ）は電源１００の中性点から見た整流回路６０１の正電位点Ｐ’及び負電位点Ｎ’の電位、図２（ｂ）は負電位点Ｎ’を基準としたマトリクスコンバータ５００の出力側Ｕ相電圧波形を何れも単位法表示したものである。
図２（ａ）によれば、整流回路６０１の正電位点Ｐ’の電位は最大電圧相の電圧として、また、負電位点Ｎ’の電位は最小電圧相の電圧としてそれぞれ検出できており、図２（ｂ）より、最小電圧相の電圧である負電位点Ｎ’を基準にすることで、Ｕ相の出力電圧をすべて正側で検出することが可能である。これは、図５に示したインバータにおいて、直流回路の負電位点Ｎを基準として出力電圧を検出するのと同様の作用が得られることを示している。
【００１７】
従って、図１に示すように、マトリクスコンバータ５００の交流入力電圧を整流して得た直流電圧の負電位点Ｎ’を基準にすることで、インバータと同等の精度で各相の出力電圧を検出することができる。
【００１８】
なお、実際には、整流回路６０１のダイオード６０２のオン電圧降下などにより、出力電圧は図２（ｂ）のように理想的な波形とはならず、直流量誤差を生じる。
そこで、図３のシーケンスに従い、出力パルス（双方向スイッチ５０１のオンオフパルス）のオフ時に検出される電圧を、整流回路６０１とオペアンプ等からなる電圧検出回路（図示せず）とによる誤差、すなわちオフセット量として予め検出し、記憶しておく（図３のステップＳ１ Ｙｅｓ，Ｓ２１，Ｓ３１）。そして、出力パルスのオン時における出力電圧検出値に対し、前記オフセット量を符号に応じ加算または減算して出力電圧検出値を補正することにより（図３のステップＳ１ Ｎｏ，Ｓ２２，Ｓ３２）、誤差の影響をなくして検出精度を向上させることができる。
【００１９】
次に、図４は本発明の第２実施形態を示す回路構成図である。
この実施形態では、マトリクスコンバータ５００の各相入力電圧の大小関係を判別する電圧大小判別回路７０１によって図１における整流回路６０１を兼用するようにしたものである。
【００２０】
上記電圧大小判別回路７０１については、例えば特開２００５−１６８１９７号公報の段落［０００４］〜［０００８］、図９，図１０等に最大最小判別手段として記載されている。この判別回路７０１は、各相電圧の大小関係（最大電圧相、中間電圧相、最小電圧相）に応じた判別信号（電圧大小判別信号）をフォトカプラから出力するものであり、前記判別信号に基づいてマトリクスコンバータ５００の双方向スイッチ５０１に対するスイッチングパターン（転流パターン）を生成するために使用される。
このように、電圧大小判別回路７０１は、マトリクスコンバータ５００の制御を行う上で必要な構成要素であり、入力電圧の大小関係に基づいて双方向スイッチ５０１を制御する電圧転流では、検出遅れを極力小さくするためのハードウエアによって構成されている。
【００２１】
図４に示すように、電圧大小判別回路７０１は、三相各相の上下アームに接続された６個のダイオード７０４と、これらのダイオード７０４にそれぞれ逆並列接続された発光ダイオード７０２及びフォトトランジスタ７０５からなるフォトカプラＲｍａｘ，Ｒｍｉｎ，Ｓｍａｘ，Ｓｍｉｎ，Ｔｍａｘ，Ｔｍｉｎとから構成されている。なお、７０３は抵抗負荷や電流源等の負荷である。
上記構成において、三相ブリッジ接続された６個の発光ダイオード７０２が図１における整流回路６０１と等価な整流回路を構成することとなる。
【００２２】
上記電圧大小判別回路７０１においては、最大電圧相に接続されているフォトカプラと最小電圧相に接続されているフォトカプラとがオンする。例えば、図４におけるフォトカプラＲｍａｘ，Ｔｍｉｎがオンすれば、Ｒ相が最大電圧相、Ｔ相が最小電圧相であることがわかり、フォトカプラがオンしていないＳ相が中間電圧相であることがわかる。
従って、フォトカプラＲｍａｘ，Ｒｍｉｎ，Ｓｍａｘ，Ｓｍｉｎ，Ｔｍａｘ，Ｔｍｉｎを構成するトランジスタ７０５の出力信号（電圧大小判別信号）によって各相電圧の大小関係を判別できるので、出力電圧指令に応じたＰＷＭパルスを前記電圧大小判別信号により振り分けて双方向スイッチ５０１のスイッチングパターンを決定すれば、出力電圧指令通りの電圧を出力させることができる。
【００２３】
この実施形態においても、マトリクスコンバータ５００の交流入力電圧を電圧大小判別回路７０１により整流して得た直流電圧の負電位点Ｎ’を基準にすることで、インバータと同等の精度で各相の出力電圧を検出することができる。
本実施形態によれば、電圧大小判別回路７０１の構成要素によって図１の整流回路６０１と同等の整流回路が構成されるため、部品を有効利用して部品数の増加を防ぎ、体積やコストの増大を防ぐことができる。
なお、本実施形態においても、図３に示したように、予め検出したオフセット量を用いて出力電圧検出値を補正しても良い。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の第１実施形態を示す回路構成図である。
【図２】第１実施形態におけるシミュレーション波形を示す図である。
【図３】第１実施形態における出力電圧検出値の補正動作を示すフローチャートである。
【図４】本発明の第２実施形態を示す回路構成図である。
【図５】インバータを用いた交流交流変換器の主回路構成図である。
【図６】マトリクスコンバータを用いた交流交流直接変換器の主回路構成図である。
【符号の説明】
【００２５】
１００：三相交流電源
３００：負荷
４００：入力フィルタ
５００：マトリクスコンバータ
５００Ｕ：Ｕ相スイッチ
５００Ｖ：Ｖ相スイッチ
５００Ｗ：Ｗ相スイッチ
５０１：双方向スイッチ
６０１：整流回路
６０２：ダイオード
６０３：負荷
７０１：電圧大小判別回路
７０２：発光ダイオード
７０３：負荷
７０４：ダイオード
７０５：フォトトランジスタ
Ｒ，Ｓ，Ｔ：三相入力端子
Ｕ，Ｖ，Ｗ，Ｒ’,Ｓ’,Ｔ’：三相出力端子
Ｐ，Ｐ’：正電位点
Ｎ，Ｎ’：負電位点
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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