(57)【要約】【課題】エネルギ効率が良く、所望通りの良好なガラス溶解物を短時間で生成させることができ、しかも小型の、言い替えれば設置スペースの少ないガラス溶解炉を用いることができるガラス溶解方法を提供する。【解決手段】溶解ゾーンと清澄ゾーンとを備えるガラス溶解炉を用い、ガラス原料及び副原料からガラス溶解物を生成させるガラス溶解方法において、ガラス溶解炉の溶解ゾーンの天井壁に下向きで取付けた酸素バーナに酸素濃度９０容量％以上の支燃ガスを供給して該酸素バーナを下向きで燃焼させ、その火炎中に、ガラス原料及び副原料の全部又は一部を気体搬送により該酸素バーナ内の流路を介し下向きで供給して溶解し、この際に炉内に発生するガスをガラス溶解炉の清澄ゾーンの天井壁又は側壁上部に設けた排気口から排出した。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶解ゾーンと清澄ゾーンとを備えるガラス溶解炉を用い、ガラス原料及び副原料からガラス溶解物を生成させるガラス溶解方法において、ガラス溶解炉の溶解ゾーンの天井壁に下向きで取付けた酸素バーナに酸素濃度９０容量％以上の支燃ガスを供給して該酸素バーナを下向きで燃焼させ、その火炎中に、ガラス原料及び副原料の全部又は一部を気体搬送により該酸素バーナ内の流路を介し下向きで供給して溶解し、この際に炉内に発生するガスをガラス溶解炉の清澄ゾーンの天井壁又は側壁上部に設けた排気口から炉外へ排出することを特徴とするガラス溶解方法。
【請求項２】
更にガラス溶解炉の酸素バーナよりも下流側の天井壁に下向きで取付けた補助酸素バーナにガラス原料及び副原料を供給することなく酸素濃度９０容量％以上の支燃ガスを供給して該補助酸素バーナを下向きで燃焼させ、その火炎を炉内のガラス溶解物の湯面に衝突させる請求項１記載のガラス溶解方法。
【請求項３】
酸素バーナの火炎中に供給するガラス原料及び副原料のうちで分解点又は沸点が１５００℃以下であり且つ分解生成物の沸点も１５００℃以下である物質を含むものを、そうでない他のガラス原料及び副原料よりも平均粒径が１．５倍以上大きいものとして供給する請求項１又は２記載のガラス溶解方法。
【請求項４】
ガラス原料及び副原料のうちで分解点又は沸点が１５００℃以下であり且つ分解生成物の沸点も１５００℃以下である物質を含むものを、酸素バーナの火炎中に供給することなくガラス溶解炉の溶解ゾーンへ直接供給する請求項１又は２記載のガラス溶解方法。
【請求項５】
酸素バーナ及び／又は補助酸素バーナを理論酸素比よりも大きい値で燃焼させ、かかる燃焼により発生した窒素酸化物を下流側の炉内に供給した燃料及びその分解ガスで還元し、残存する未燃分を更に下流側の炉内に供給した酸素及び／又は空気で二次燃焼させた後、炉外へ排出する請求項１〜４のいずれか一つの項記載のガラス溶解方法。
【請求項６】
炉内のガラス溶解物の下部又はガラス溶解炉の炉床壁内の上部に熱電対を設け、該熱電対で検出した温度に基づいて、ガラス原料の供給量、副原料の供給量、酸素バーナの燃焼量及び／又は補助酸素バーナの燃焼量を制御する請求項１〜５のいずれか一つの項記載のガラス溶解方法。
【請求項７】
酸素バーナとして一次支燃ガスの供給系と二次支燃ガスの供給系とを独立して有するものを用い、該酸素バーナの双方の供給系による酸素比を、該酸素バーナに供給するガラス原料や副原料の種類及び／又は炉内のガラス溶解物の温度に基づいて制御する請求項１〜６のいずれか一つの項記載のガラス溶解方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はガラス溶解方法に関し、更に詳しくは加熱源としてバーナを取付けたガラス溶解炉を用いてガラス原料や副原料からガラス溶解物を生成させる方法の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ガラス溶解炉を用いてガラス原料や副原料からガラス溶解物を生成させるガラス溶解方法として、ガラス溶解炉の最上流部から炉内に投入したガラス原料や副原料を、該ガラス溶解炉の側壁に取付けたバーナを燃焼させることにより溶解することが行なわれている（例えば特許文献１〜３参照）。しかし、これら従来のガラス溶解方法には、ガラス溶解炉の炉内に投入したガラス原料や副原料をバーナの燃焼による炉内輻射を利用して溶解するため、１）バーナとして酸素バーナを燃焼させる場合であっても、エネルギ効率が悪い、２）炉内に投入するガラス原料や副原料には融点の異なる様々なものが含まれており、これらのなかで融点の低いものは溶解が早いが、融点の高いものは溶解が遅いので、全体としての均質溶解が難しく、均質溶解にかかる時間が長い、３）ガラス溶解炉の炉内に生成するガラス溶解物の上部に未溶解のガラス原料等の低温物が存在するため、ガラス溶解物中に発生するガスが抜け難く、ガス抜きにかかる時間が長い、という問題がある。従来のガラス溶解方法には、エネルギ効率が悪く、所望通りの良好なガラス溶解物を生成させるのに長い時間がかかり、結果として大型のガラス溶解炉が必要になるという問題があるのである。
【特許文献１】特開平１１−１１９５３号公報
【特許文献２】特開平１１−１１９５４号公報
【特許文献３】特開２００５−１５２９９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
本発明が解決しようとする課題は、エネルギ効率が良く、所望通りの良好なガラス溶解物を短時間で生成させることができ、しかも小型の、言い替えれば設置スペースの少ないガラス溶解炉を用いることができるガラス溶解方法を提供する処にある。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
前記の課題を解決する本発明は、溶解ゾーンと清澄ゾーンとを備えるガラス溶解炉を用い、ガラス原料及び副原料からガラス溶解物を生成させるガラス溶解方法において、ガラス溶解炉の溶解ゾーンの天井壁に下向きで取付けた酸素バーナに酸素濃度９０容量％以上の支燃ガスを供給して該酸素バーナを下向きで燃焼させ、その火炎中に、ガラス原料及び副原料の全部又は一部を気体搬送により該酸素バーナ内の流路を介し下向きで供給して溶解し、この際に炉内に発生するガスをガラス溶解炉の清澄ゾーンの天井壁又は側壁上部に設けた排気口から炉外へ排出することを特徴とするガラス溶解方法に係る。
【０００５】
本発明に係るガラス溶解方法でも、ガラス溶解炉を用い、ガラス原料及び副原料からガラス溶解物を生成させる。かかるガラス溶解炉は、炉内上流側に溶解ゾーンを備え、また炉内下流側に清澄ゾーンを備えており、また必要に応じて双方のゾーンの間にスロートを備え、さらに炉内最下流側にスロートを介して作業ゾーンを備えている。
【０００６】
本発明に係るガラス溶解方法では、ガラス溶解炉の溶解ゾーンの天井壁に酸素バーナを下向きで取付け、該酸素バーナに酸素濃度９０容量％以上の支燃ガスを供給して、該酸素バーナを下向きで燃焼させる。ガラス原料及び副原料は、その全部又は一部を、通常はそれらを混合した粉体状の形態で気体搬送し、酸素バーナ内の流路を介して、該酸素バーナの下向きで燃焼する火炎中に下向きで供給し、溶解する。かかる酸素バーナそれ自体としては、公知のものを転用でき、例えば特開平８−３１２９３８号公報、特開２０００−５５３４０号公報及び特開２０００−１０３６５６号公報等に記載されているような酸素バーナを転用できる。これらの酸素バーナは、先端部におけるノズル構造が、中心部から外周部に向かい、例えば燃料供給ノズル、一次支燃ガス供給ノズル、被処理物供給ノズル及び二次支燃ガス供給ノズルのように、複数の供給ノズルが同心円状に配列されたものからなっているので、本発明に係るガラス溶解方法では、ガラス原料及び副原料をかかる酸素バーナの被処理物供給ノズルを介して供給する。
【０００７】
前記のような酸素バーナをガラス溶解炉の溶解ゾーンの天井壁に下向きで取付け、これに酸素濃度９０容量％以上の支燃ガスを供給して下向きで燃焼させると、火炎それ自体の温度が高くなるだけでなく、その火炎は炉内に生成するガラス溶解物の湯面をも加熱し、しかも発生する排ガス量は少なく、該排ガス中における所謂ＮＯx濃度も低い。かかる火炎中に、酸素バーナ内の流路を介してガラス原料及び副原料を下向きで供給すると、それらは極めて短時間で溶解する。しかもこのとき、下向きで燃焼する高温の火炎中に下向きで供給したガラス原料及び副原料の水分は一気に蒸発し、炭酸化合物や水酸化化合物の形態をとる原料は分解してガスを放出するので、炉内のガラス溶解物中におけるガス発生量は著しく低くなる。ガラス原料及び副原料の溶解及び生成したガラス溶解物の清澄を短時間で行なうことができるのであり、結果として、エネルギ効率が良く、所望通りの良好なガラス溶解物を短時間で生成させることができ、しかも炉長の短い、言い替えれば設置スペースの少ないガラス溶解炉を用いることができる。
【０００８】
また本発明に係るガラス溶解方法では、ガラス溶解炉の清澄ゾーンの天井壁又は側壁上部に排気口を設け、該排気口から炉内に発生するガスを炉外へ排出する。前記のように酸素バーナの下向きで燃焼する高温火炎中にガラス原料及び副原料を下向きで供給して溶解すると、相応に高温のガスが発生するが、かかるガスを炉内溶解ゾーンを経由して炉内清澄ゾーンの排気口から、好ましくは炉内清澄ゾーン下流部の排気口から炉外へ排出し、その保有熱を炉や炉内に生成するガラス溶解物の湯面の加熱乃至保温に利用して、これによってもガラス溶解物の清澄をより効率良く行なうことができる。
【０００９】
本発明に係るガラス溶解方法では、ガラス溶解炉の天井壁に取付けた酸素バーナよりも下流側の天井壁に補助酸素バーナを下向きで取付け、該補助酸素バーナに酸素濃度９０容量％以上の支燃ガスを供給して、該補助酸素バーナをこれにガラス原料及び副原料を供給することなく下向きで燃焼させ、その火炎を炉内のガラス溶解物の湯面に衝突させるのが好ましい。火炎噴流が湯面に沿って流れ、効果的に湯面を加熱できるからである。何らかの原因で、前記した酸素バーナの燃焼量を絞り、結果として炉内のガラス溶解物に対する加熱が不足することとなるときは、補助酸素バーナを下向きで燃焼させ、その火炎を炉内のガラス溶解物の湯面に衝突させることにより不足分を補うことができる。
【００１０】
また本発明に係るガラス溶解方法では、前記した酸素バーナの火炎中に供給するガラス原料及び副原料のうちで分解点又は沸点が１５００℃以下であり且つ分解生成物の沸点も１５００℃以下であるものを、そうではない他のガラス原料及び副原料よりも平均粒径が１．５倍以上大きいものとして供給するのが好ましい。前記のように酸素濃度９０容量％以上の支燃ガスを供給して酸素バーナを下向きで燃焼させると、その火炎は通常２０００℃以上の高温となり、かかる火炎中にガラス原料や副原料を供給しても、その火炎の温度は通常１８００℃以上の高温になっている。かかる状況下で、分解点又は沸点が低く、しかも分解生成物の沸点も低いガラス原料及び副原料を、そうではないガラス原料及び副原料と同じような平均粒径の粉体状のままで酸素バーナの火炎中へ供給すると、前者のガラス原料及び副原料は蒸発してガラス化せず、それだけガラス化の歩留まりが低下する。かかる不都合を防止するため、ガラス原料及び副原料を、分解点又は沸点が１５００℃以下であり且つ分解生成物の沸点も１５００℃以下であるものと、そうではないものとに分け、前者を後者よりも平均粒径が１．５倍以上大きいもの、すなわちそれだけ蒸発し難い大きさの形態のものとして酸素バーナの火炎中に供給する。尚、分解点又は沸点が１５００℃以下であり且つ分解生成物の沸点も１５００℃以下であるものとは、そのような原料を主成分とするものを意味するが、そうではないもの（１５００℃超のもの）を多く含む場合は溶解時間が長くなるため、分解点又は沸点が１５００℃以下であり且つ分解生成物の沸点も１５００℃以下の原料を６０質量％以上、好ましくは７０質量％以上含んでいればよい。
【００１１】
ガラス原料及び副原料のうちで例えば、ガラス原料に相当するシリカやアルミナは沸点が２０００℃以上であるので、また水酸化アルミ（Ａｌ(ＯＨ)３）、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）及び消石灰（Ｃａ(ＯＨ)２）は分解点が１５００以下であるが、これらの分解生成物（Ａｌ２Ｏ３又はＣａＯ）の沸点が２０００℃以上であるので、以上のガラス原料はそのまま粉体状で酸素バーナの火炎中に供給する。しかし、ガラス原料に相当する炭酸ナトリウム、更にはいずれも副原料に相当するが、酸化剤である硝酸ナトリウム、清澄剤である硫酸ナトリウム、無水亜砒酸及び酸化アンチモンは、分解点又は沸点が１５００℃以下であり且つ分解生成物の沸点も１５００以下であるので、これらを含むガラス原料及び副原料はそうではない前記のガラス原料よりも平均粒径が１．５倍以上大きいもの、好ましくは平均粒径が１．５〜５倍大きいものとして酸素バーナの火炎中に供給する。
【００１２】
図１は、ソーダ石灰ガラス製造用のガラス原料及び副原料の混合物を様々な平均粒径のものに粉砕及び整粒し、それらを２０００℃の雰囲気中に投入したときの、昇温状況を例示するグラフである。横軸に投入後の相対的な経過時間を目盛り、縦軸に温度を目盛っていて、図１中、１は平均粒径０．１０mmのもの、２は平均粒径０．１５mmのもの、３は平均粒径０．２０mmのもの、４は平均粒径０．３０mmのもの、５は平均粒径０．４５mmのもの、６は平均粒径１．０mmのものについての各結果である。この図１からも、平均粒径が１．５倍になると、同じ相対経過時間に対する温度が、図１中の破線矢印で示すように、約３００℃低くなることがわかる。
【００１３】
ガラス原料及び副原料のうちで分解点又は沸点が１５００℃以下であり且つ分解生成物の沸点も１５００℃以下であるものの蒸発に起因する前記したようなガラス化の歩留まり低下を防止するために、それらを酸素バーナの火炎中に供給することなくガラス溶解炉の溶解ゾーンへ直接供給することもできる。
【００１４】
更に本発明に係るガラス溶解方法では、前記した酸素バーナ及び／又は補助酸素バーナを理論酸素比よりも大きい値で燃焼させ、かかる燃焼により発生した窒素酸化物を下流側の炉内に供給した燃料やその分解ガスで還元し、残存する未燃分を更に下流側の炉内に供給した酸素及び／又は空気で二次燃焼させた後、炉外へ排出するのが好ましい。ガラス溶解炉の炉内に侵入した空気やガラス原料及び副原料の気体搬送に用いた空気に含まれるＮ２、更には支燃ガスに含まれるＮ２に起因して、酸素バーナや補助酸素バーナを高温で燃焼させると、所謂ＮＯxが発生する。かかるＮＯxがそのまま排気口から炉外へ排出されるのを防止するため、先ず酸素バーナ及び／又は補助酸素バーナをガラスの着色を防止するために理論酸素比よりも大きい値、例えば１．１〜１．２で燃焼させて発生したＮＯxを下流側の炉内に供給したメタンやプロパン等の燃料及びこれらが分解したＨ２やＣＯ等の分解ガスで還元してＮ２とし、最後に残存する燃料や分解ガスの未燃分を更に下流側の炉内に供給した酸素及び／又は空気で排気口出口までに二次燃焼させ、かくして処理することにより発生したＮ２、ＣＯ２、Ｈ２Ｏ等の排ガスを排気口から炉外へ排出するのである。
【００１５】
更にまた本発明に係るガラス溶解方法では、炉内のガラス溶解物の下部又はガラス溶解炉の炉床壁内の上部に熱電対を設け、該熱電対で検出した温度に基づいて、ガラス原料の供給量、副原料の供給量、酸素バーナの燃焼量及び／又は補助酸素バーナの燃焼量を制御するのが好ましい。前記したような本発明に係るガラス溶解方法において、ガラス原料や副原料の供給量、また酸素バーナや補助酸素バーナの燃焼量を制御し、設定通りのガラス溶解を行なうためには、炉内のガラス溶解物の温度を測定することが重要であるが、かかる温度を測定するためにガラス溶解炉の天井壁や側壁上部から炉内へ例えば熱電対を挿入し、その先端部をガラス溶解物中へ浸漬するというのは、気体と液体の界面で熱電対保護管が損傷しやすいので、耐久性に大きな問題がある。そこで、炉床壁又は側壁下部から熱電対を挿入し、その先端部を炉床壁の上部に臨ませるか又はガラス溶解物の下部に臨ませることにより耐久性の問題を克服した上で、かかる熱電対で検出した温度に基づいて、前記のように供給量や燃焼量を制御する。その性質上、かかる熱電対はその先端部を酸素バーナの直下に臨ませるのが好ましく、また溶解ゾーンだけではなく清澄ゾーンにも設けるのが好ましい。
【００１６】
そして本発明に係るガラス溶解方法では、酸素バーナとして一次支燃ガスの供給系と二次支燃ガスの供給系とを独立して有するものを用い、該酸素バーナの双方の供給系による酸素比を、該酸素バーナに供給するガラス原料や副原料の種類及び／又は炉内のガラス溶解物の温度に基づいて制御するのが好ましい。酸素バーナに供給するガラス原料や副原料の種類、更にはこれらから炉内に生成したガラス溶解物の温度との関係で、酸素バーナの火炎形状等を最適に維持するためである。
【発明の効果】
【００１７】
本発明に係るガラス溶解方法によると、ガラス原料や副原料からガラス溶解物を生成させるに際してエネルギ効率が良く、所望通りの良好なガラス溶解物を短時間で生成させることができ、しかも小型の、言い替えれば設置スペースの少ないガラス溶解炉を用いることができるという効果がある。
【実施例】
【００１８】
図２は本発明に係るガラス溶解方法の実施状態を一部縦断面で略示する全体図である。ここでは便宜上、以下に説明するような複数の実施状態を同時に図示している。図示したガラス溶解方法で用いているガラス溶解炉１１は炉内上流側に溶解ゾーン１２を備えており、また炉内下流側に清澄ゾーン１３を備えていて、更に炉内最下流側に作業ゾーン１４を備えている。但しここでは、溶解ゾーン１２と清澄ゾーン１３との境界は、原料の組成や平均粒径、運転条件等により変わるため、図示していない。溶解ゾーン１２の上流側の天井壁に酸素バーナ２１が下向きで取付けられており、また溶解ゾーン１２の下流側の天井壁に補助酸素バーナ２２が下向きに取付けられていて、清澄ゾーン１３の下流側の天井壁に排気口３１が設けられている。酸素バーナ２１及び補助酸素バーナ２２はシリンダ機構２３，２４を介して天井壁に取付けられており、昇降可能となっていて、それらの先端部と炉内のガラス溶解物Ａの湯面との間の距離が可変となっている。
【００１９】
酸素バーナ２１は、中心部から外周部に向かい、燃料供給ノズル、一次支燃ガス供給ノズル、被処理物（ガラス原料等）供給ノズル、二次支燃ガス供給ノズルの順で複数の供給ノズルが同心円状に配列されたものからなっており、一次支燃ガスの流路と二次支燃ガスの流路とは独立している。かかる酸素バーナ２１には吸着式酸素発生装置４１から燃焼制御ユニット４２を介し酸素濃度９０容量％以上の支燃ガスが供給されるようになっており、また燃料タンク４３から燃焼制御ユニット４２を介し燃料ガスが供給されるようになっている。更に酸素バーナ２１にはガラス原料及び副原料を混合した粉体状のガラス混合原料が気体搬送で供給されるように気体搬送系５１が接続されている。気体搬送系５１の上流側にはドライヤ付きコンプレッサ５２が接続されており、その途中に原料供給系６１が接続されている。原料供給系６１は、原料貯留用のホッパ６２，６３、これらのホッパ６２，６３に接続された定量切出装置６４，６５、これらの定量切出装置６４，６５に接続された混合機６６、混合機６６に接続された定量供給装置６７を備えている。また排気口３１には排気系３２が接続されており、排気系３２には冷却塔７１、集塵装置７２、吸引ファン７４及び煙突７５がこの順で接続されている。
【００２０】
以上説明した図２に基づくガラス溶解方法では、ガラス溶解炉１１における溶解ゾーン１２の上流部の天井壁に下向きで取付けた酸素バーナ２１へ燃焼制御ユニット４２を介し燃料ガス及び酸素濃度９０容量％以上の支燃ガスを供給して酸素バーナ２１を下向きで燃焼させ、その火炎中に、ホッパ６２，６３に貯留しておいた粉体状のガラス原料及び副原料を原料供給系６１及び気体搬送系５１を経由する気体搬送により酸素バーナ２１内の前記した被処理物供給ノズルを介し下向きで供給して溶解し、この際に発生する排ガスを排気口３１から排気系３２を介し放出している。以上説明した本発明に係るガラス溶解方法によると、バーナの燃焼による炉内輻射を利用して炉内へ投入したガラス原料及び副原料を溶解する従来のガラス溶解方法では数十分〜数時間かかっていた溶解時間を、数秒〜数分にすることができる。また前記した図２に基づくガラス溶解方法において、ガラス溶解炉１１における溶解ゾーン１２の下流部の天井壁に下向きで取付けた補助酸素バーナ２２へ、ガラス原料及び副原料を供給することなく、燃料制御ユニット４２を介し燃料ガス及び酸素濃度９０容量％以上の支燃ガスを供給して補助酸素バーナ２２を下向きで燃焼させ、その火炎を炉内のガラス溶解物Ａの湯面に衝突させると、上流側の酸素バーナの燃焼量／原料供給量の比を下げても、前記した従来のガラス溶解方法では数時間〜数十時間かかっていた清澄時間を、数十分〜数時間にすることができる。
【００２１】
また前記した図２に基づくガラス溶解方法において、ホッパ６３に分解点又は沸点が１５００℃以下であり且つ分解生成物の沸点も１５００℃以下であるガラス原料及び副原料を６０質量％含むものを貯留し、ホッパ６２にそうではない他のガラス原料及び副原料を貯留して、ホッパ６３に貯留したものをホッパ６２に貯留したものよりも平均粒径が１．５倍以上大きくしたものとすることもできる。かかるガラス溶解方法では、ホッパ６２，６３に平均粒径０．１mmのものを貯留して溶解したときに８０質量％であったガラス化率を、ホッパ６２に貯留しておいたものはそのまま同様にしてホッパ６３に平均粒径０．１５mmのものを貯留して溶解すると９０質量％にすることができ、またホッパ６２に貯留しておいたものはそのまま同様にしてホッパ６３に平均粒径０．２０mmのものを貯留して溶解すると９６質量％にすることができる。
【００２２】
同様に前記した図２に基づくガラス溶解方法において、ホッパ６３に分解点又は沸点が１５００℃以下であり且つ分解生成物の沸点も１５００℃以下であるガラス原料及び副原料を６０質量％含むものを貯留し、ホッパ６２にそうではない他のガラス原料及び副原料を貯留して、ホッパ６３に貯留したものは原料供給系６１及び気体搬送系５１を経由することなく、したがって酸素バーナ２１の火炎中に供給することなく、別の原料供給系６１ａを経由してガラス溶解炉１１の溶解ゾーン１２の上流部へ直接供給することもできる。かかるガラス溶解方法では、ホッパ６２，６３に貯留しておいた平均粒径０．１mmのものを酸素バーナ２１の火炎中へ供給して溶解したときに８０質量％であったガラス化率を、ホッパ６２に貯留しておいたものはそのまま同様にしてホッパ６３に貯留しておいたものをガラス溶解炉１１の溶解ゾーン１２へ直接供給して溶解すると９０質量％にすることができる。
【００２３】
更に前記した図２に基づくガラス溶解方法において、酸素バーナ２１及び補助酸素バーナ２２を理論酸素比よりも大きい値、例えば１．１〜１．２で燃焼させ、かかる燃焼により発生した窒素酸化物を燃焼制御ユニット４２及び燃料供給系４４を介して下流側の炉内に供給した燃料及びその分解ガスで還元し、残存する未燃分の燃料を空気供給系４５を介して更に下流側の炉内に供給した空気で二次燃焼させた後、排気口３１から排気系３２を介して排出することもできる。かかるガラス溶解方法によると、特にそのような燃焼、還元及び二次燃焼を行なわないときに４００ｐｐｍ（酸素濃度１５％換算）であった排ガス中にＮＯx濃度を、１２０ｐｐｍにまで低減することができる。
【００２４】
更にまた前記した図２に基づくガラス溶解方法において、酸素バーナ２１の直下のガラス溶解物Ａの下部を臨んで炉床面に沿って熱電対８１を設け、熱電対８１で検出した温度に基づいて、ガラス原料及び副原料の供給量を定量供給装置６７で制御し（図２中のＹ）、また酸素バーナ２１及び補助酸素バーナ２２の燃焼量を燃焼制御ユニット４２で制御する（図２中のＸ）こともできる。同様に前記した図２に基づくガラス溶解方法において、酸素バーナ２１として一次支燃ガスの供給系４６と二次支燃ガスの供給系４７とを独立して有するものを用い、酸素バーナ２１の双方の供給系による酸素比を、熱電対８１で検出したガラス溶解物の温度に基づいて制御したり（図２中のＸ）、また炉内の清澄ゾーン１３におけるガラス溶解物Ａの下部を臨んで炉床壁に別の熱電対８２を設け、かかる熱電対８２で検出したガラス溶解物の温度に基づいて同様に制御する（図２中のＺ）こともできる。かかるガラス溶解方法によると、炉内のガラス溶解物の温度を継続して正確に検出することができるため、検出した温度に基づいて時間的なずれを生じることなく直ちに酸素バーナの燃焼やガラス原料等の供給を適切に制御することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明に係るガラス溶解方法において、ガラス原料及び副原料の平均粒径による昇温状況の変化を例示するグラフ。
【図２】本発明に係るガラス溶解方法の実施状態を一部縦断面で略示する全体図。
【符号の説明】
【００２６】
１１          ガラス溶解炉
１２          溶解ゾーン
１３          清澄ゾーン
２１          酸素バーナ
２２          補助酸素バーナ
３１          排気口
３２          排気系
４１          吸着式酸素発生装置
４２          燃焼制御ユニット
４４          燃料供給系
５１          気体搬送系
６１，６１ａ  原料供給系
６２，６３    ホッパ
６４，６５    定量切出装置
６７          定量供給装置
７１          冷却塔
７２          集塵装置
８１，８２    熱電対
【図１】
2008120609.tif 000003
【図２】
2008120609.tif 000004