(57)【要約】【課題】  ハイドレートの分解により発生する高圧ガスを作動流体としてタービンを駆動し、タービンから排出される低圧ガスを水と反応させてハイドレートを生成することによる密閉サイクル式ガスタービンシステムの運転効率の向上を図って、出力を増加させる。【解決手段】  ハイドレートを分解した高圧ガスを作動流体とする第１タービン31とスラリーを貯留するスラリーホルダー1a、1bで発生するベントガスを作動流体とする第２タービン32のそれぞれについて、作動流体を途中で抽出して、加温器34、37で加温し、昇温後の作動流体をそれぞれのタービン31、32に再供給する。加温器34、37の熱媒体には、海水ポンプ35、38で供給する海水の保有熱を利用する。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハイドレート分解手段におけるハイドレートの分解により発生する高圧ガスを作動流体としてタービンに供給し、タービンを駆動した低圧ガスから再度ハイドレートを生成して、前記ハイドレート分解手段に供給することによる密閉サイクル式ガスタービンシステムにおいて、
前記タービン中に作用している作動流体の一部または全部を該タービンの途中の抽出部から抽出し、
抽出した作動流体を昇温させて前記抽出部の下流側に供給することを特徴とする密閉サイクル式ガスタービンシステム。
【請求項２】
前記タービンから抽出した作動流体を昇温する加温器を設け、該加温器に海水等の低温熱源を供給して熱交換させることを特徴とする請求項１に記載の密閉サイクル式ガスタービンシステム。
【請求項３】
ハイドレート分解手段におけるハイドレートの分解により発生する高圧ガスを作動流体として第１タービンに供給し、該第１タービンを駆動した低圧ガスから再度ハイドレートを生成して、前記ハイドレート分解手段に供給することによる密閉サイクル式ガスタービンシステムにおいて、
前記第１タービン中に作用している作動流体の一部または全部を該第１タービンの途中の第１タービン抽出部から抽出し、
抽出した作動流体を昇温させて前記第１タービン抽出部の下流側に供給し、
前記ハイドレート分解手段に供給するハイドレートを貯留するスラリーホルダーから排出されるベントガスを作動流体として供給する第２タービンを備え、該第２タービンを駆動した低圧ガスを、前記第１タービンから排出される低圧ガスと合流させて、再度ハイドレートを生成することを特徴とする密閉サイクル式ガスタービンシステム。
【請求項４】
前記第２タービン中に作用している作動流体の一部または全部を該第２タービンの途中の第２タービン抽出部から抽出し、
抽出した作動流体を昇温させて前記第２タービン抽出部の下流側に供給することを特徴とする請求項３に記載の密閉サイクル式ガスタービンシステム。
【請求項５】
前記第１タービンまたは／および第２タービンから抽出した作動流体を昇温する加温器を設け、該加温器に海水等の低温熱源を供給して熱交換させることを特徴とする請求項３または請求項４に記載の密閉サイクル式ガスタービンシステム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、クラスレート・ハイドレートを分解して得られる高圧ガスを作動流体としてタービンに供して電力を得る密閉サイクル式ガスタービンシステムに関する。
【背景技術】
【０００２】
クラスレート・ハイドレートは、水分子が作る籠型構造であるクラスレート構造の中に気体分子（ゲスト分子）を取り込んだ構造を持つ結晶であって、気体と水の共存状態において、解離圧を超えると生成される水和物（ハイドレート）である。この種のハイドレートとして、メタンハイドレートやメタンを主成分とした天然ガスハイドレート(NGH)等があり、例えばメタンハイドレートの場合、０〜５℃の安定温度と30〜50気圧の安定圧力の条件下で性状が安定しており、安定温度よりも高い温度となると、メタンガスを放出しながら水が分離される。この気化ガスを燃焼させて発電するシステムが考えられるが、操作圧力を変えることにより操作温度を自由に設定できるハイドレートの特性が生かされていないことに鑑みて、本願出願人は、ハイドレートの生成、分解により低レベル故に大気や海に捨てられている熱を利用して発電する発電システムを提案している（特許文献１参照）。
【０００３】
図２は、前記発電システムの概略構成を説明するフロー図であり、スラリーホルダ1a、1bに貯留されたスラリー状のハイドレートは、ハイドレート分解器２に供給される。このハイドレート分解器２では低レベル熱源との間で熱交換されることにより、高圧ガスと高圧水とに分離される。高圧ガスは高圧ガスホルダー３に、高圧水は高圧水ホルダー４にそれぞれ貯留される。高圧ガスホルダー３内の貯留ガスは第１タービン５に供給されて、該第１タービン５を駆動する。この第１タービン５の出力回転で発電機６が駆動されることになる。第１タービン５を駆動して減圧された低圧ガスは、低圧ガスホルダー７に貯留され、海水ポンプ8aにより供給される海水との間で熱交換を行う加温器８からハイドレート生成器９に供給されて再びハイドレート化され、スラリー状にてハイドレート給水ポンプ10に給送されて、前記スラリーホルダ1a、1bに給送される。すなわち、前記第１タービン５の作動流体としてハイドレートの分解により発生する高圧ガスが用いられる密閉サイクルが形成されている。なお、スラリーが供給されてスラリーホルダー1a、1bから排出されたベントガスは、第２タービン12を駆動して発電機13を駆動する。この第２タービン12から排出される低圧ガスは、前記低圧ガスホルダー７に給送されて、第１タービン５の排ガスと混合される。
【０００４】
【特許文献１】特開２００５−２８２４３８
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１に開示された発電システムでは、大気や海に捨てられている熱から多くの電力を回収することができるが、さらに電力の回収を高めることが望ましい。そこで、この発明は、本願出願人が先に提案した発電システムより多くの電力を回収できるようにした密閉サイクル式ガスタービンシステムを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前期目的を達成するための技術的手段として、この発明にかかる密閉サイクル式ガスタービンシステムは、ハイドレート分解手段におけるハイドレートの分解により発生する高圧ガスを作動流体としてタービンに供給し、タービンを駆動した低圧ガスから再度ハイドレートを生成して、前記ハイドレート分解手段に供給することによる密閉サイクル式ガスタービンシステムにおいて、前記タービン中に作用している作動流体の一部または全部を該タービンの途中の抽出部から抽出し、抽出した作動流体を昇温させて前記抽出部の下流側に供給することを特徴としている。
【０００７】
ハイドレート分解手段でハイドレートが分解されて発生した高圧ガスを作動流体としてタービンに供給し、このタービンの途中から作動流体を抽出し、昇温した後タービンに再供給するようにしたものである。
【０００８】
また、請求項２の発明に係る密閉サイクル式ガスタービンシステムは、前記タービンから抽出した作動流体を昇温する加温器を設け、該加温器に海水等の低温熱源を供給して熱交換させることを特徴としている。
【０００９】
タービンの途中から抽出された作動流体をタービンに再供給する際には、作動流体を加温する必要があり、そのための熱媒体として大気や海に捨てられている熱を用いるものであり、熱源としては海水、冷却水のリターン、蒸気タービンの排気等がある。
【００１０】
また、請求項３の発明に係る密閉サイクル式ガスタービンシステムは、ハイドレート分解手段におけるハイドレートの分解により発生する高圧ガスを作動流体として第１タービンに供給し、該第１タービンを駆動した低圧ガスから再度ハイドレートを生成して、前記ハイドレート分解手段に供給することによる密閉サイクル式ガスタービンシステムにおいて、前記第１タービン中に作用している作動流体の一部または全部を該第１タービンの途中の第１タービン抽出部から抽出し、抽出した作動流体を昇温させて前記第１タービン抽出部の下流側に供給し、前記ハイドレート分解手段に供給するハイドレートを貯留するスラリーホルダーから排出されるベントガスを作動流体として供給する第２タービンを備え、該第２タービンを駆動した低圧ガスを、前記第１タービンから排出される低圧ガスと合流させて、再度ハイドレートを生成することを特徴としている。
【００１１】
生成されてスラリー化したハイドレートをスラリーホルダーに供給するとベントガスが排出されるから、このベントガスによって前記第２タービンを作動させることにより該第２タービンから電力を得るようにしたものである。
【００１２】
また、請求項４の発明に係る密閉サイクル式ガスタービンシステムは、前記第２タービン中に作用している作動流体の一部または全部を該第２タービンの途中の第２タービン抽出部から抽出し、  抽出した作動流体を昇温させて前記第２タービン抽出部の下流側に供給することを特徴としている。
【００１３】
前記第２タービンの途中から作動流体を抽出し、昇温させた後、第２タービンに再供給するようにしたものである。
【００１４】
また、請求項５の発明に係る密閉サイクル式ガスタービンシステムは、前記第１タービンまたは／および第２タービンから抽出した作動流体を昇温する加温器を設け、該加温器に海水等の低温熱源を供給して熱交換させることを特徴としている。
【００１５】
前記第１タービンと第２タービンの一方、あるいは双方のそれぞれの途中から抽出した作動流体を昇温させる熱媒体に低温熱源を用いるものであり、熱源としては海水、冷却水のリターン、蒸気タービンの排気等がある。
【発明の効果】
【００１６】
タービンから抽出された作動流体を昇温させるための熱媒体を供給するポンプ動力が必要となるのに対して、熱媒体による中間加熱によりタービンでの回収電力が増える。このため、タービンから出力される動力とこのシステムを運転するのに必要とする電力を相殺すると、タービンの途中から抽出しない場合に比べて、回収電力が大きくなり、ガスタービンシステムとしての発生電力を向上させることができる。
【００１７】
また、請求項２の発明に係る密閉サイクル式ガスタービンシステムによれば、熱媒体に海水が保有する温度を利用することにより、海水の持つエネルギを有効に利用することができる。
【００１８】
また、請求項３の発明に係る密閉サイクル式ガスタービンシステムによれば、スラリーホルダから排出されるベントガスにより前記第２タービンを駆動するから、この第２タービンからも電力を得ることができる。したがって、ベントガスも有効に利用して電力回収を向上させることができる。
【００１９】
また、請求項４の発明に係る密閉サイクル式ガスタービンシステムによれば、第２タービンから抽出した作動流体を昇温させる熱媒体の供給ポンプ動力を必要とするが、熱媒体による中間加熱によりタービンでの回収電力が増え、総合すると、作動流体を途中で抽出しないシステムと比べて、回収電力を大きくすることができる。
【００２０】
また、請求項５の発明に係る密閉サイクル式ガスタービンシステムによれば、海水の持つエネルギを有効に利用することができ、このガスタービンシステムの回収電力をより向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、図１に示した好ましい実施の形態に基づいて、この発明に係る密閉サイクル式ガスタービンシステムを具体的に説明する。なお、従来のものとして示した図２に示した装置等と等しい装置等は同じ符号を付してある。
【００２２】
スラリー化されたハイドレートは、スラリーホルダー1a、1bに貯留される。これらスラリーホルダー1a、1bの下端部にはスラリー排出管21a、21bがスラリー排出弁22a、22bを介して接続され、これらスラリー排出管21a、21bはスラリー供給管21に合流させてある。ハイドレートのスラリーはこのスラリー供給管21からハイドレート分解手段であるハイドレート分解器２に給送され、このハイドレート分解器２に低レベル熱源から供給されている約40℃以上の熱媒体から分解熱が供給される。これにより、ハイドレートは高圧ガスと高圧水とに分解されて、高圧ガスは高圧ガス給送管23から高圧ガスホルダー３に給送される。また、高圧水は、高圧水給送管24から高圧水ホルダー４に給送される。
【００２３】
前記スラリーホルダー1a、1bの上端部には、前記高圧ガスホルダー３と連通した均圧配管25に接続する均圧枝管25a、25bがそれぞれ接続されており、これら均圧枝管25a、25bには均圧弁26a、26bが介在させてある。また、スラリーホルダー1a、1bの頂上部には、ベントガス供給管27に接続したベントガス排出管27a、27bがそれぞれ接続されており、これらベントガス排出管27a、27bにはベントガス排出弁28a、28bが設けられている。前記ベントガス供給管27は、後述する第２タービン32の入口側に接続されて、ベントガスが作動流体として該第２タービン32に供給される。
【００２４】
前記高圧ガスホルダー３の上端部には高圧ガス供給管29が接続されており、この高圧ガス供給管29が第１タービン31の入口側に接続されて、高圧ガスが作動流体として該第１タービン31に供給されている。なお、この第１タービン31の出力回転によって発電機31aが駆動されるものとしてある。第１タービン31の途中には第１タービン抽出部31bが設けられており、この第１タービン抽出部31bを挟んで抽出管33が設けられている。この抽出管33は、第１タービン抽出部31bの上流側から作動流体の一部または全部を抜き出し、下流側で第１タービン31に戻す径路を構成しており、この抽出管33の途中に加温器34が設けられて、抽出管33を通過する作動流体に加温している。この加温器34には、海水ポンプ35により熱媒体として約20℃の海水が供給されている。すなわち、第１タービン抽出部31bで抽出された作動流体は加温器34で加温され昇温して、第１タービン31に再供給されるようにしてある。この第１タービン31の出口側には該第１タービン31の作動に供されて減圧された低圧ガスを排出する低圧ガス排出管39aが接続されており、この低圧ガス排出管39aは低圧ガス供給管39に接続されている。
【００２５】
前記高圧ガスホルダー３の内部は、前記均圧配管25を介してスラリーホルダ1a、1bの内部と連通させてあるから、これら高圧ガスホルダー３とスラリーホルダー1a、1bの内圧とが均衡することになる。このとき、前記均圧弁26a、26bのうち、スラリーを排出している前記スラリー排出管21a、（21b）が設けられているスラリーホルダー1a、（1b）に接続されている均圧枝管25a、（26b）に設けられたものを開放し、他方を閉止する。例えば、スラリー排出弁22aが開放されている場合には、スラリー排出弁22bは閉止されると共に、均圧弁26aが開放されて、均圧弁26bは閉止される。このため、開放されている均圧弁26aに接続されたスラリーホルダー1aの内圧と高圧ホルダー３の内圧とが均衡することになる。これにより、スラリーホルダー1aからのスラリーの排出が円滑に行われると共に、高圧ガスホルダー３の内圧が一定となる。
【００２６】
また、前記第２タービン32には、作動流体としてベントガスがベントガス供給管27から供給されている。このベントガスは、スラリーホルダー1a、1bのうちのハイドレートスラリーが供給されているスラリーホルダー1a、1bから前記ベントガス排出弁28a、28bを通って供給される。なお、この第２タービン32の出力回転によって発電機32aが駆動されるものとしてある。第２タービン32の途中には第２タービン抽出部32bが設けられており、この第２タービン抽出部32bを挟んで抽出管36が設けられている。この抽出管36は、第２タービン抽出部32bの上流側から作動流体の一部または全部を抜き出し、下流側で第２タービン32に戻す径路を構成しており、この抽出管36の途中に加温器37が設けられて、抽出管36を通過する作動流体に加温している。この加温器37には、海水ポンプ38により熱媒体として約20℃の海水が供給されている。すなわち、第２タービン抽出部32bで抽出された作動流体は加温器37で加温され昇温されて、第２タービン32に再供給されるようにしてある。この第２タービン32の出口側には該第２タービン32の作動に供されて減圧された低圧ガスを排出する低圧ガス排出管39bが接続されており、この低圧ガス排出管39bは前記低圧ガス供給管39に接続されて、前記第１タービン31から排出された低圧ガスと混合する。
【００２７】
前記低圧ガス供給管39は低圧ガスホルダー７に接続されており、タービン31、32から排出された低圧ガスはこの低圧ガスホルダー７に貯留される。この低圧ガスホルダー７に貯留された低圧ガスは加温器８に供給されており、海水ポンプ41により供給される熱媒体として約20℃の海水により昇温される。加温器８の出口側には低圧ガス給送管42が接続されており、昇温された低圧ガスはこの低圧ガス給送管42を経てハイドレート生成器９に給送される。ハイドレート生成器９には低レベル熱源から１〜５℃の冷媒が供給されて、ハイドレートの生成時に発生する熱を除去している。また、このハイドレート生成器９には前記高圧水ホルダーから排出された高圧水が減圧されて供給されており、これら低圧ガスと反応水とが反応してハイドレートが生成されるようにしてある。また、これらの反応を促進するために、攪拌機9aが設けられて、低圧ガスと反応水とを攪拌している。前記反応水は高圧水ホルダー４に貯留された高圧水が減圧され、温度を降下させて利用される。高圧水は、前記高圧水ホルダー４から高圧水給送管43を経て熱交換器11に供給される。該熱交換器11の高圧水の出口側と往復動ポンプ10のピストンにより区切られた一方の作動室10aとが、高圧水給送管44により接続されており、この一方の作動室10aの出口側が前記ハイドレート生成器９に反応水供給管45によって接続されている。他方、ハイドレート生成器９の出口側は、前記往復動ポンプ10の他方の作動室10bとスラリー給送管46によって接続されており、この作動室10bの出口側が前記熱交換器11に接続されている。このため、熱交換器11では、生成されたハイドレートスラリーと前記高圧水との間で熱交換され、高圧水の温度が低下し、ハイドレートスラリーの温度が上昇する。熱交換器11で昇温したハイドレートスラリーは、スラリー給送管48を通って、前記スラリーホルダー1aへはスラリー供給管48aから、スラリーホルダー1bへはスラリー供給管48bからそれぞれ供給されるようにしてある。また、スラリー供給管48aにはスラリー供給弁49aが、スラリー供給管48bにはスラリー供給弁49bが、それぞれ設けられている。
【００２８】
以上により構成された密閉サイクル式ガスタービンシステムの作用を、以下に説明する。
【００２９】
前記スラリーホルター1a、1bはいずれか一方から前記ハイドレート分解器２にスラリーが供給され、他方がハイドレートスラリーを受け入れる状態にある。図１において、スラリーホルダー1a、1bに配された各種の弁22a、22b、26a、26b、28a、28b、49a、49bは、それぞれ白抜きで描かれた状態が開放状態にあり、塗りつぶされた状態が閉止状態を示している。すなわち、図１に示す状態においては、スラリーホルダ1aのスラリー排出弁22aと均圧弁26aとが閉止され、ベントガス排出弁28aとスラリー供給弁49aとが開放されており、スラリーホルダ1bのスラリー排出弁22bと均圧弁26bとが開放され、ベントガス排出弁28bとスラリー供給弁49bとが閉止されている。したがって、スラリーホルダ1aは前記スラリー供給管48aからハイドレートスラリーを受け入れる状態にあり、スラリーホルダー1bはハイドレートスラリーを前記ハイドレート分解器２に供給する状態にある。
【００３０】
スラリーホルダー1bからハイドレート分解器２に供給されたハイドレートは、低レベル熱源からの熱媒体と熱交換されることにより高圧ガスと高圧水とに分解される。高圧ガスは前記高圧ガスホルダー３に給送されて貯留される。一方、高圧ガスホルダー３は、前記均圧弁26bが開放されているから、スラリーホルダー1bと連通した状態にあり、これらの内圧がほぼ等しい状態にある。高圧ガスホルダー３に貯留された高圧ガスは、前記高圧ガス供給管29から第１タービン31に供給されて、該第１タービン31駆動し、その出力回転によって前記発電機31aが駆動されて発電される。この高圧ガスが第１タービン31を流れて前記第１タービン抽出部31bに至ると、該高圧ガスの一部または全部が前記抽出管33に導かれる。抽出管33に導かれた高圧ガスは前記加温器34を通過する際に、海水ポンプ35から供給される約20℃の海水により加温されて昇温された後、前記第１タービン抽出部31bの下流側で第１タービン31に再供給される。このため、高圧ガスによる仕事量を増大させることができ第１タービン31の出力を増加させることができる。この第１タービン31を駆動した高圧ガスは、減圧されて低圧ガスとして該第１タービン31から低圧ガス排出管39aを通って排出される。
【００３１】
一方、前記スラリーホルダー1aから排出されるベントガスは、ベントガス供給管27を通って前記第２タービン32に供給される。この第２タービン32に供給されたベントガスは、第１タービン31の場合と同様に、途中の第２タービン抽出部32bで一部または全部が抽出され、前記加温器37を通過する際に昇温されて、第２タービン32に再供給されることになる。このため、ベントガスによる仕事量を増大させることができ第２タービン32の出力を増加させることができる。この第２タービン32を駆動したベントガスは、減圧されて低圧ガスとして該第２タービン32から低圧ガス排出管39bを通って排出される。
【００３２】
第１タービン31から排出された低圧ガスと第２タービン32から排出された低圧ガスとは、前記低圧ガス供給管39を通って低圧ガスホルダー７に貯留される。貯留された低圧ガスは前記加温器８に供給されて約20℃の海水によって昇温された後、前記ハイドレート生成器９に給送される。ハイドレート生成器９では、低圧ガスと、前記高圧水ホルダー４に貯留され、熱交換器11を通って冷却されて往復動ポンプ10によって減圧された反応水とが混合される。この混合により低圧ガスと水とが反応すると共に、低レベル熱源から供給される１〜５℃の冷媒によって生成熱が除去されることによりハイドレートが生成される。このとき、攪拌機9aによって低圧ガスと水とが攪拌されて、これらの反応が促進される。
【００３３】
生成されたハイドレートはスラリー状のもので、前記往復動ポンプ10により給送され、前記熱交換器11に供給されて、高圧水ホルダー４から排出された高圧水との間で熱交換された後、スラリー給送管48を通ってスラリーホルダ1aに供給されて、該スラリーホルダー1aに貯留される。このとき、スラリーホルダ1bのスラリー供給弁49bが閉止されているから、ハイドレートはスラリーホルダー1bには供給されない。そして、スラリーホルダー1aにハイドレートが供給されることにより、該スラリーホルダー1aからベントガスが排出されて、前述したように、第２タービン32に供給されることになる。
【００３４】
スラリーホルダー1b内に貯留されたハイドレートのスラリーが排出されたならば、前記スラリー排出弁22bと均圧弁26bを閉止すると共に、ベントガス排出弁28bとスラリー供給弁49bを開放する。他方、スラリーホルダー1aのスラリー排出弁22aと均圧弁26aを開放すると共に、ベントガス排出弁28aとスラリー供給弁49aを閉止する。これにより、スラリーホルダー1bからのハイドレートの排出が停止され、スラリーホルダー1aからハイドレートが排出されることになる。また、スラリーホルダー1bにスラリー供給弁49bを通してハイドレートのスラリーが供給されて、スラリーが該スラリーホルダー1bに貯留されると共に、スラリーホルダー1bからベントガスが排出されることになる。
【００３５】
前述した図２に示した従来のガスタービンシステムと、図１に示した本願発明に係るガスタービンシステムのそれぞれにおける回収電力を試算した。クラスレート・ハイドレートとしてメタンガスハイドレートを利用して、第１タービン５、31と第２タービン12、32を駆動するものとし、比較のために、第１タービン５、31で出力される動力を５,０００kwとする。また、従来の場合と本願発明の場合とのいずれの場合も、生成されるハイドレートや分解された高圧ガスと高圧水の温度や圧力は等しく、熱源の温度も等しいものとしてある。
【００３６】
第１タービン５、31のそれぞれから５,０００kwの出力を得るためには、第１タービン５には、１３３,５６０kg／hrでメタンガスを供給する必要があり、この量のメタンガスを発生させることにより、ベントガスが１５８,８１０kg／hr発生するため、第２タービン12では５,９４５kwの動力が得られる。他方、第１タービン31では、発電量が増えるため、同じく５,０００kwの動力を得るのに、１１６,２３０kg／hrのメタンガスを供給する。このため、第２タービン32には１３７,８３０kg／hrのメタンガスが供給されて、５,９２９kwの動力が得られる。すなわち、発生電力は、
図２に示す従来システムでは、
５,０００＋５,９４５＝１０,９４５kw                  (１)
となり、
本願発明に係るシステムでは、
５,０００＋５,９２９＝１０,９２９kw                  (２)
となる。
【００３７】
また、第１タービン５、31と第２タービン12、32から排出される低圧のメタンガスは、図２の従来システムの場合には２９２,３７０kg／hrとなり、図１の本願発明システムの場合には２５４,０６０kg／hrとなる。このため、図２に示す従来システムでは、加温器８に供給する海水用の海水ポンプ8aとハイドレート生成器９の攪拌機9a、往復動ポンプ10のそれぞれを駆動するために、それぞれ５５kwと１,７４５kw、７７２kwの動力を必要とする。これに対して、本願発明に係るシステムでは、メタンガスの必要量の削減により、タービン31、32から排出される低圧ガスの処理量が削減されることにより、ハイドレートスラリーの生成量を削減できることから、加温器８に供給する海水用の海水ポンプ8aとハイドレート生成器９の攪拌機9a、往復動ポンプ10のそれぞれを駆動するために、それぞれ２９kwと１,５１６kw、６７２kwの動力を必要とし、さらに、タービン31、32から抽出したメタンガスを加温する加温器34、37に供給する海水用の海水ポンプ35、37にそれぞれ３８kwと４５kwの動力を必要とすることになる。すなわち、必要動力は、
図２に示す従来システムでは、
５５＋１,７４５＋７７２＝２,５７２kw                    (３)
となり、
本願発明に係るシステムでは、
２９＋１,５１６＋６７２＋３８＋４５＝２,３００kw        (４)
となる。
【００３８】
したがって、回収動力は、
図２に示す従来システムでは、
１０,９４５−２,５７２＝８,３７３kw                      (５)
となり、
本願発明に係るシステムでは、
１０,２９２−２,３００＝８,６２９kw                      (６)
となって、回収電力は、約３％増加する。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
この発明に係る密閉サイクル式ガスタービンシステムによれば、回収電力を向上させることができて、より多くの電力を回収できる発電システム等の実現に寄与する。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】この発明に係る密閉サイクル式ガスタービンシステムを説明するフロー図である。
【図２】従来の密閉サイクル式ガスタービンシステムを説明するフロー図である
【符号の説明】
【００４１】
1a  スラリーホルダ
1b  スラリーホルダ
２  ハイドレート分離器
３  高圧ガスホルダー
４  高圧水ホルダー
７  低圧ガスホルダー
８  加温器
９  ハイドレート生成器
9a  攪拌機
10  ハイドレート給送ポンプ
31  第１タービン
31a  発電機
31b  第１タービン抽出部
32  第２タービン
32a  発電機
32b  第２タービン抽出部
33  抽出管
34  加温器
35  海水ポンプ
36  抽出管
37  加温器
38  海水ポンプ
41  海水ポンプ
【図１】
2008232051.tif 000003
【図２】
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