(57)【要約】【課題】  炭素繊維と熱可塑性樹脂からなる熱可塑性樹脂組成物について、その成形材料の取扱性と成形性の利点はそのまま保持すると共に、炭素繊維と熱可塑性樹脂との接着性を高め、力学特性に優れた成形体与える熱可塑性樹脂組成物を提供する。【解決手段】  分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物０．１〜１０重量％、炭素繊維１〜７０重量％およびアミノ基、カルボキシル基および酸無水物基からなる群から選ばれた少なくとも１種の官能基を有する熱可塑性樹脂２０〜９８．８重量％からなる熱可塑性樹脂組成物。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物０．１〜１０重量％、炭素繊維１〜７０重量％およびアミノ基、カルボキシル基および酸無水物基からなる群から選ばれた少なくとも１種の官能基を有する熱可塑性樹脂２０〜９８．９重量％からなる熱可塑性樹脂組成物。
【請求項２】
分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物の最長原子鎖の原子数が、３〜２０である請求項１記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項３】
分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物のエポキシ当量が、３００ｇ／ｅｑ未満である請求項１または２記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項４】
分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物が、下記の一般式
【化１】
2008120879.tif 000014
（式中、Ｒ１は、下記の構造式
【化２】
2008120879.tif 000015
で示されるエポキシ基、水素、水酸基、または炭素数１〜１０のアルキル基を表し、ｎは１〜２０の整数を表す。）で示される化合物である請求項１〜３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項５】
炭素繊維のＸ線光電子分光法によって求められる表面酸素濃度比Ｏ／Ｃが、０．０５〜０．５０である請求項１〜４のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項６】
炭素繊維の数平均繊維長が、１〜６０ｍｍである請求項１〜５のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項７】
熱可塑性樹脂が、ポリエステル系樹脂、ポリオレフィン系樹脂およびポリカーボネート系樹脂からなる群から選択された少なくとも１種の樹脂である請求項１〜６のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、炭素繊維で強化された熱可塑性樹脂組成物に関するものであり、特に炭素繊維と熱可塑性樹脂との界面接着性を高めることにより力学特性を改善向上させた熱可塑性樹脂組成物に関するものである。本発明の熱可塑性樹脂組成物を用いた成形体は、電気・電子機器、ＯＡ機器、家電機器、自動車の部品、これらの内部部材および筐体などに好適に用いられる。
【背景技術】
【０００２】
炭素繊維とマトリックス樹脂からなる炭素繊維強化複合材料は、軽量で優れた力学特性を有し、スポーツ用品用途、航空宇宙用途および一般産業用途に広く用いられている。これらのうち、フィラメントを切断した炭素繊維と熱可塑性樹脂とを用いた炭素繊維強化複合材料は、取扱性に優れ、複雑な形状の成形体を短時間で製造できる利点があり、とりわけ、電気・電子機器の筐体や自動車の部材などの一般産業用途に好適に使用されている。これらの用途においては、優れた力学特性を得るために、炭素繊維とマトリックス樹脂である熱可塑性樹脂との高い接着性が求められている。
【０００３】
炭素繊維とマトリックス樹脂との接着性の向上については、炭素繊維とマトリックス樹脂との双方に親和性の高い第３の成分を使用する方法が試みられてきた。具体的に、熱硬化性樹脂であるエポキシ樹脂と接着性の高いエポキシ基含有化合物を、連続した炭素繊維に集束剤として付与する方法が提案されている（特許文献１参照。）。しかしながら、熱硬化性樹脂をマトリックス樹脂とした場合に用いられてきたこの方法を、熱可塑性樹脂をマトリックス樹脂とした場合に適用しても、第３成分が熱可塑性樹脂中に拡散して接着性向上が得られないという問題や、成形時のプロセス温度で第３成分が分解して力学特性が逆に低下してしまうという問題がある。
【０００４】
また、炭素繊維マットと熱可塑性樹脂からなる熱可塑性樹脂組成物に、第３成分としてエポキシ樹脂をバインダーとして用い、成形体の強度を得る方法が提案されている（特許文献２参照。）。しかしながら、この提案では、成形品の曲げ特性および衝撃特性が不十分であり、電気・電子機器の筐体や自動車の部材に適用できないという問題がある。
【０００５】
このように、炭素繊維と熱可塑性樹脂との界面接着を十分に満足し、優れた力学特性を発現させることのできる熱可塑性樹脂組成物は見い出されていないのが現状である。
【特許文献１】特開平０７−２７９０４０号公報（特許請求の範囲）
【特許文献２】特開平０３−１６６９１０号公報（特許請求の範囲）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
そこで本発明の目的は、上記の従来技術における問題点に鑑み、炭素繊維と熱可塑性樹脂からなる熱可塑性樹脂組成物について、その成形材料の取扱性と成形性の利点はそのまま保持すると共に、炭素繊維と熱可塑性樹脂との接着性を高め、力学特性に優れた成形体を与える熱可塑性樹脂組成物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、上記目的を達成するべく、下記の構成を採用するものである。
【０００８】
すなわち、本発明の熱可塑性樹脂組成物は、分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物０．１〜１０重量％、炭素繊維１〜７０重量％およびアミノ基、カルボキシル基および酸無水物基からなる群から選ばれた少なくとも１種の官能基を有する熱可塑性樹脂２０〜９８．９重量％からなる熱可塑性樹脂組成物である。
【０００９】
本発明の熱可塑性樹脂組成物の好ましい態様によれば、前記の分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物の最長原子鎖の原子数は３〜２０であり、その化合物のエポキシ当量は３００ｇ／ｅｑ未満である。
【００１０】
本発明の熱可塑性樹脂組成物の好ましい態様によれば、前記の分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物は、下記の一般式
【００１１】
【化１】
2008120879.tif 000002
【００１２】
（式中、Ｒ１は、下記の構造式
【００１３】
【化２】
2008120879.tif 000003
【００１４】
で示されるエポキシ基、水素、水酸基、または炭素数１〜１０のアルキル基を表し、ｎは１〜２０の整数を表す。）で示される化合物である。
【００１５】
本発明の熱可塑性樹脂組成物の好ましい態様によれば、前記の炭素繊維のＸ線光電子分光法によって求められる表面酸素濃度比Ｏ／Ｃは０．０５以上０．５０以下であり、そして、前記の炭素繊維の数平均繊維長は１〜６０ｍｍである。
【００１６】
本発明の熱可塑性樹脂組成物の好ましい態様によれば、前記の熱可塑性樹脂は、ポリエステル系樹脂、ポリオレフィン系樹脂およびポリカーボネート系樹脂からなる群から選択された少なくとも１種の樹脂である。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、強化繊維である炭素繊維と熱可塑性樹脂との接着性に優れ、強度および弾性率等の力学特性に優れた成形体のための熱可塑性樹脂組成物を得ることができる。この熱可塑性樹脂組成物を用いた成形体は、電気・電子機器、ＯＡ機器、家電機器または自動車の部品、これらの内部部材および筐体などに好適に用いることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、更に詳しく、本発明の熱可塑性樹脂組成物を実施するための最良の形態について説明をする。
【００１９】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物０．１〜１０重量％、炭素繊維１〜７０重量％およびアミノ基、カルボキシル基および酸無水物基からなる群から選ばれた少なくとも１種の官能基を有する熱可塑性樹脂２０〜９８．９重量％からなる熱可塑性樹脂組成物である。
【００２０】
本発明の熱可塑性樹脂組成物によれば、上記の炭素繊維に、その炭素繊維と接着性が良好であり、かつ上記の熱可塑性樹脂との反応性に富み、化学結合を形成可能な分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物を組み合わせることにより、炭素繊維と熱可塑性樹脂との接着性を高め、成形体の力学特性を向上させることができるのである。
【００２１】
本発明で用いられる分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物の配合割合は、熱可塑性樹脂組成物全体に対して、０．１〜１０重量％であり、より好ましくは、０．１〜８重量％であり、さらに好ましくは、０．１〜５重量％である。その配合割合が０．１重量％未満の場合、炭素繊維との化学反応性が乏しくなり界面接着が不十分になる。また、配合割合が１０重量％を超える場合、反応性が高くなり過ぎるため界面が強固となり、その結果、成形品が脆性的になる場合がある。
【００２２】
本発明で用いられる分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物は、その最長原子鎖の原子数が３〜２０であることが好ましい。その最長原子鎖の原子数のより好ましい範囲は６〜１５であり、さらに好ましい範囲は８〜１２である。ここで、最長原子鎖とは、２個のエポキシ基間を結ぶ鎖状構造を構成する炭素原子、酸素原子、窒素原子および硫黄原子の総数のうち最も大きい原子鎖を示し、最長原子鎖を構成する原子の総数を最長原子鎖の原子数という。
【００２３】
最長原子鎖を構成する原子に結合した水素等の原子の数は総数には含めない。最長原子鎖の原子数を３〜２０とすることにより、化合物の架橋密度が高くなる。その架橋密度の高い化合物が炭素繊維と熱可塑性樹脂の界面に存在することにより、熱可塑性樹脂から化合物層を介して炭素繊維に伝達される応力の伝達効率を向上させることができる。その結果、力学特性に優れた成形品を得ることができると考えられる。
【００２４】
本発明で用いられる分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物のエポキシ当量は、３００ｇ／ｅｑ未満であることが好ましい。エポキシ当量はのより好ましい範囲は１００〜２００ｇ／ｅｑである。エポキシ当量が３００ｇ／ｅｑ以上の場合、炭素繊維および熱可塑性樹脂との反応性が低下し、十分な界面接着性が得られず、成形品の優れた力学特性が得られない場合がある。ここでエポキシ当量は、ＪＩＳ  Ｋ７２３６（２００１）に準じて測定することができる。
【００２５】
本発明で用いられる分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物の具体例としては、グリセロールポリグリシジルエーテル、ジグリセロールポリグリシジルエーテル、ソルビトールポリグリシジルエーテル類、アラビトールポリグリシジルエーテル類、トリメチロールプロパンポリグリシジルエーテル類およびペンタエリスリトールポリグリシジルエーテル類等が挙げられる。
【００２６】
本発明で用いられる分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物は、下記の一般式
【００２７】
【化３】
2008120879.tif 000004
【００２８】
（式中、Ｒ１は、下記の構造式
【００２９】
【化４】
2008120879.tif 000005
【００３０】
で示されるエポキシ基、水素、水酸基、または炭素数１〜１０のアルキル基を表し、ｎは１〜２０の整数を表す。）で示される化合物であることが好ましい。
【００３１】
本発明で用いられる分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物の数平均分子量は、１００〜１０，０００の範囲内が好ましく、より好ましくは２００〜８，０００の範囲内である。数平均分子量が１００未満では、熱可塑性樹脂とともに加工する際、そのプロセス温度で分子内にエーテル結合を有し、エポキシ基を少なくとも３個含有する化合物が分解ガスとなり、本発明の効果が得られないか、さらには力学特性が逆に低下する場合がある。また、数平均分子量が１０，０００を超えると、柔軟性が損なわれて、炭素繊維との接着が損なわれる場合がある。ここで、数平均分子量は、ＧＰＣ法で、溶出溶媒としてテトラヒドロフランを用い、標準物質として単分散ポリスチレンを用いて測定したポリスチレン換算値である。
【００３２】
また、炭素繊維との反応性をより高める目的で、分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物の軟化温度は、熱可塑性樹脂の融点もしくはガラス転移点よりも低いことが好ましい。同様に、分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物の溶融粘度は、熱可塑性樹脂の溶融粘度よりも低いことが好ましい。
【００３３】
本発明で用いられる炭素繊維の配合割合は、熱可塑性樹脂組成物全体に対して１〜７０重量％であり、より好ましくは５〜５０重量％であり、さらに好ましくは１０〜４０重量％である。その配合割合が１重量％未満の場合、炭素繊維による補強効果が不十分となり、成形品の力学特性が低くなる。また、炭素繊維の配合割合が７０重量％を超えると、炭素繊維間への熱可塑性樹脂の含浸が不十分となり、その結果、成形品の力学特性が低くなる。
【００３４】
本発明で用いられる炭素繊維としては、Ｘ線光電子分光法により測定されるその繊維表面の酸素（Ｏ）と炭素（Ｃ）の原子数の比である表面酸素濃度Ｏ／Ｃが、０．０５〜０．５であるものが好ましく、その表面酸素濃度Ｏ／Ｃはより好ましくは０．０６〜０．３であり、さらに好ましくは０．０７〜０．２である。表面酸素濃度Ｏ／Ｃが０．０５以上であることにより、炭素繊維表面の極性官能基量を確保し、熱可塑性樹脂組成物との親和性が高くなりより強固な接着を得ることができる。また、表面酸素濃度Ｏ／Ｃが０．５以下であることにより、表面酸化による炭素繊維自体の強度の低下を少なくすることができる。
【００３５】
炭素繊維の酸素含有官能基量は、Ｘ線光電子分光法により、次の手順に従って求めたものである。まず、溶剤で炭素繊維表面に付着しているサイジング剤などを除去した炭素繊維を２０ｍｍにカットして、銅製の試料支持台に拡げて並べた後、Ｘ線源としてＡ１Ｋα１、２を用い、試料チャンバー中を１×１０８Ｔｏｒｒに保つ。測定時の帯電に伴うピークの補正値としてＣ１ｓの主ピークの運動エネルギー値（Ｋ．Ｅ．）を１２０２ｅＶに合わせる。Ｃ１ｓピーク面積をＫ．Ｅ．として１１９１〜１２０５ｅＶの範囲で直線のベースラインを引くことにより求める。Ｏ１ｓピーク面積をＫ．Ｅ．として９４７〜９５９ｅＶの範囲で直線のベースラインを引くことにより、酸素含有官能基量を求める。
【００３６】
ここで、酸素含有官能基量とは、上記Ｏ１ｓピーク面積とＣ１ｓピーク面積の比から装置固有の感度補正値を用いて原子数比として算出したものである。Ｘ線光電子分光法装置として、国際電気社製モデルＥＳ−２００を用い、感度補正値を１．７４とした。
【００３７】
表面酸素濃度Ｏ／Ｃを０．０５〜０．５に制御する手段としては、特に限定されるものではないが、例えば、電解酸化処理、薬液酸化処理および気相酸化処理などの手法をとることができ、中でも電解酸化処理が好ましい。
【００３８】
電解処理に用いられる電解液としては、硫酸、硝酸および塩酸等の無機酸や、水酸化ナトリウム、水酸化カリウムおよび水酸化バリウムなどの無機水酸化物、アンモニア、炭酸ナトリウムおよび炭酸水素ナトリウム等の無機塩類、酢酸ナトリウムや安息香酸ナトリウム等の有機塩類の水溶液、さらにこれらのカリウム塩、バリウム塩あるいは他の金属塩、およびアンモニウム塩、またはヒドラジンなどの有機化合物が挙げられる。これらの中でも、電解液として無機酸が好ましく、硫酸および硝酸が特に好ましく使用される。電解処理の程度は、電解処理で流れる電気量を設定することにより炭素繊維表面のＯ／Ｃを制御することができる。
【００３９】
また、本発明で用いられる炭素繊維は、束状であることが好ましく、そのストランド強度は好ましくは４ＧＰａ以上７ＧＰａ以下であり、より好ましくは４．５ＧＰａ以上６．５ＧＰａ以下であり、また、そのストランド弾性率は好ましくは２００ＧＰａ以上５００ＧＰａ以下であり、特に構造材に好適である。
【００４０】
上記のストランド強度は、束状の炭素繊維あるいは黒鉛化繊維に、下記組成の樹脂を含浸させ、１３０℃の温度で３５分間硬化させた後、ＪＩＳ  Ｒ−７６０１（１９８６）に規定する引張試験方法に従って求めることができる。
【００４１】
（樹脂組成）
・脂環式エポキシ樹脂（３，４−エポキシシクロヘキシルメチル−３，４−エポキシ−シクロヘキシル−カルボキシレート）                      １００重量部
・３フッ化ホウ素モノエチルアミン                          ３重量部
・アセトン                                                ４重量部
また、ストランド弾性率は、上記のストランド強度測定方法と同様の方法で引張試験を行い、荷重−伸び曲線の傾きから求めることができる。
【００４２】
また、本発明で用いられる炭素繊維は、ウレタン系樹脂、アクリル系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリアミド系樹脂および界面活性剤からなる群から選択された少なくとも１種の集束剤が付着されたものであってもよい。このように、炭素繊維に集束剤を付着させることにより、強化繊維束の取り扱い性が優れ、特に束カット時における毛羽立ちを抑えることができる。
【００４３】
集束剤を炭素繊維に付与するに際しては、集束剤をその溶媒に溶解した溶液またはその分散媒に分散した分散液、いわゆるサイジング液に浸漬して後乾燥して行うことができる。炭素繊維における単繊維間の集束剤付着量のムラを押さえるためには、束状の強化繊維が拡幅された状態の炭素繊維トウを、サイジング液に浸漬することが好ましい。
【００４４】
炭素繊維に付着させる集束剤の付着量は、炭素繊維に対して０．１〜５重量％であることが好ましく、より好ましくは、０．５〜３重量％である。付着量が０．１重量％未満の場合、炭素繊維束の集束性が軽減し、束カット時に毛羽立ちが発生する場合がある。また、付着量が５重量％を超える場合、束の集束性が大きくなりすぎて、束が固くなり、巻き取り工程において、強化繊維束を巻き取れない場合がある。
【００４５】
また、本発明で用いられる炭素繊維は、総繊度が５０〜５，０００ｔｅｘであることが好ましく、より好ましくは、５００〜３，５００ｔｅｘである。総繊度が５０ｔｅｘ未満の場合、カット作業の効率が悪くなり、生産性が低下する場合がある。また、総繊度が５，０００ｔｅｘを超える場合、カット時に束の集束性が悪く、毛羽立ちが発生する場合がある。
【００４６】
また、本発明で用いられる炭素繊維は、本数が１，０００〜７０，０００本であることが好ましく、より好ましくは、１２，０００〜４８，０００本である。本数が１，０００本未満の場合、強化繊維のカット作業の効率が悪くなり、生産性が低下する場合がある。また、本数が７０，０００本を超える場合、強化繊維のカット時に束の集束性が悪く、毛羽立ちが発生する場合がある。
【００４７】
また、本発明で用いられる炭素繊維は、数平均繊維長が１〜６０ｍｍの長さにカットして使用することが好ましく、さらに好ましくはカット長は３ｍｍ〜５０ｍｍである。カット長が０．１ｍｍより短いと補強効果が低下する傾向にあり、一方、カット長が６０ｍｍより長いと成形時の流動性が低くなり賦形性が悪くなる傾向がある。ここで、数平均繊維長の測定方法は、炭素繊維の単糸を、無作為に少なくとも４００本以上抽出し、その長さを光学顕微鏡もしくは走査型電子顕微鏡にて測定してその平均長さを算出することにより行う。
【００４８】
また、本発明で用いられる炭素繊維の形態は特に限定されるものではないが、編物、織物、ウェブ 、不織布、フェルトおよびマット等のシート状物の形態の生地が好ましく用いられる。
【００４９】
さらに、本発明の効果を損なわない範囲であれば、アルミニウム、黄銅およびステンレスなどの金属繊維や、ガラス繊維、シリコンカーバイトやシリコンナイトライドなどの無機繊維や、アラミド、ＰＢＯ、ポリフェニレンスルフィド、ポリエステル、アクリル、ナイロンおよびポリエチレンなどの有機繊維などと、上記の炭素繊維とを併用してもよい。
【００５０】
本発明で用いられる熱可塑性樹脂は、分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物との反応性を高める目的で、アミノ基、カルボキシル基および酸無水物基からなる群から選択された少なくとも１種の官能基を有する熱可塑性樹脂である。
【００５１】
本発明で用いられる熱可塑性樹脂の配合割合は、熱可塑性樹脂組成物全体に対して２０〜９８．９重量％であり、より好ましくは、３０〜９０重量％であり、さらに好ましくは４０〜８０重量％である。配合割合が２０重量％未満の場合、炭素繊維間への熱可塑性樹脂の含浸が不十分となり、その結果、成形品の力学特性が低くなる。
【００５２】
本発明で用いられるアミノ基、カルボキシル基および酸無水物基からなる群から選択された少なくとも１種の官能基を有する熱可塑性樹脂は、末端官能基を制御する方法、ベース樹脂に官能基含有化合物を修飾する方法、また官能基含有の構成成分を共重合する方法など、公知の技術による製造することができる。
【００５３】
上記官能基を末端に有する熱可塑性樹脂としては、具体例として、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリカーボネート（ＰＣ）、およびポリアミド（ＰＡ）等が挙げられる。
【００５４】
また、官能基含有化合物を修飾する場合のベースとなる熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮｐ）、ポリカーボネート（ＰＣ）、ポリアリーレート（ＰＡＲ）、液晶ポリエステル等のポリエステル系樹脂や、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリブチレン等のポリオレフィン系樹脂や、スチレン系樹脂、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）などのアクリル系樹脂、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）などのビニル系樹脂、ウレタン樹脂、ポリオキシメチレン（ＰＯＭ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）、ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）、変性ＰＰＥ、ポリイミド（ＰＩ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリスルホン（ＰＳＵ）、変性ＰＳＵ、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリケトン（ＰＫ）、ポリエーテルケトン（ＰＥＫ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルケトンケトン（ＰＥＫＫ）、ポリエーテルニトリル（ＰＥＮ）、フェノール系樹脂、フェノキシ樹脂、およびポリテトラフルオロエチレンなどのフッ素系樹脂などが挙げられる。
【００５５】
また、熱可塑性樹脂は、これらの共重合体、変性体および２種類以上の樹脂をブレンドした樹脂などであってもよい。
【００５６】
本発明で用いられる官能基含有化合物を熱可塑性樹脂に修飾したものの具体例としては、アミノ基変性ポリオレフィン樹脂、アクリル酸変性ポリオレフィン樹脂および無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂等が挙げられる。
【００５７】
本発明で用いられるアミノ基、カルボキシル基および酸無水物基からなる群から選択された少なくとも１種の官能基を有する熱可塑性樹脂としては、分子内にエーテル結合を有し、エポキシ基を少なくとも３個含有する化合物との反応性を高める観点から、ポリエステル系樹脂、ポリオレフィン系樹脂およびポリカーボネート系樹脂が好ましく用いられる。
【００５８】
本発明で用いられるアミノ基、カルボキシル基および酸無水物基からなる群から選択された少なくとも１種の官能基を有する熱可塑性樹脂の官能基量は、分子内にエーテル結合を有し、エポキシ基を少なくとも３個含有する化合物との界面接着性の観点から、カルボキシル基を含む場合はその酸価が、また酸無水物基を含む場合にはその酸化価が、いずれも０．０１〜１００ｍｇＫＯＨ／ｇであることが好ましく、より好ましくは０．０５〜１０ｍｇＫＯＨ／ｇであり、さらに好ましくは０．１〜１ｍｇＫＯＨ／ｇである。また、アミノ基を含む場合には、そのアミン価が０．０１〜１０ｍｇ  ｅｑ／ｇであることが好ましく、より好ましくは０．０５〜１０ｍｇ  ｅｑ／ｇであり、さらに好ましくは０．１〜１ｍｇ  ｅｑ／ｇである。
【００５９】
カルボキシル基の酸価および酸無水物基の酸化価が０．０１ｍｇＫＯＨ／ｇ未満、アミノ基のアミン価が０．０１ｍｇ  ｅｑ／ｇ未満の場合、炭素繊維表面に存在するオキシアルキレン重合体との接着性不足となり、成形体の力学特性が低下する場合がある。また、カルボキシル基の酸価および酸無水物基の酸化価が１００ｍｇＫＯＨ／ｇを超える、アミノ基のアミン価が１０ｍｇ  ｅｑ／ｇを超える場合、界面が脆弱となり、成形体の力学特性が低下する場合がある。
【００６０】
酸価および酸化価は、樹脂１ｇを中和するのに要するＫＯＨのｍｇ数で表され、ＪＩＳ  Ｋ００７０（１９９２）に準じて測定することができる。アミン価も同様に、樹脂１ｇを中和するのに要する塩酸に当量のＫＯＨのｍｇ数で表され、ＡＳＴＭ  Ｄ２０７４（１９９８）に準じて測定することができる。
【００６１】
また、熱可塑性樹脂の分子量は、力学特性と成形性の観点から重量平均分子量が１，０００〜２００，０００であることが好ましく、より好ましくは１０，０００〜１００，０００である。重量平均分子量が１，０００未満の場合、熱可塑性樹脂が脆くなり、成形体の力学特性が低下する場合があり、２００，０００を超える場合、成形時の樹脂溶融粘度が大きくなり、成形性が悪くなる場合がある。ここで、数平均分子量は、ＧＰＣ法で、溶出溶媒としてｏ−クロルベンゼンを用い、測定温度１４０℃の条件で、標準物質として単分散ポリスチレンを用いて測定したポリスチレン換算値である。
【００６２】
本発明の熱可塑性樹脂組成物には、力学特性を阻害しない範囲で、用途等に応じて、上記以外の他の成分が含まれていてもよく、また、充填剤や添加剤等が含まれていてもよい。充填剤あるいは添加剤としては、無機充填剤、難燃剤、導電性付与剤、結晶核剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、制振剤、抗菌剤、防虫剤、防臭剤、着色防止剤、熱安定剤、離型剤、帯電防止剤、可塑剤、滑剤、着色剤、顔料、発泡剤およびカップリング剤などが挙げられる。
【００６３】
添加剤として、特に、難燃性が要求される用途向けには難燃剤の添加や、導電性が要求される用途向けには導電性付与剤の添加が好ましく採用される。難燃剤としては、例えば、ハロゲン化合物、アンチモン化合物、リン化合物、窒素化合物、シリコーン化合物、フッ素化合物、フェノール化合物および金属水酸化物などの難燃剤を使用することができる。中でも、環境負荷を抑えるという観点から、ポリリン酸アンモニウム、ポリホスファゼン、ホスフェート、ホスホネート、ホスフィネート、ホスフィンオキシドおよび赤リンなどのリン化合物を好ましく使用することができる。
【００６４】
導電性付与剤としては、例えば、カーボンブラック、アモルファスカーボン粉末、天然黒鉛粉末、人造黒鉛粉末、膨張黒鉛粉末、ピッチマイクロビーズ、気相成長炭素繊維およびカーボンナノチューブ等を採用することができる。
【００６５】
本発明の熱可塑性樹脂組成物の成形に関しては特に制限はないが、射出成形、押出成形、ブロー成形、真空成形および圧縮成形などの、現在熱可塑性樹脂の成形に用いられる公知の方法によって任意の形状に成形することができる。
【００６６】
本発明の熱可塑性樹脂組成物を製造するための好ましい態様について以下に示す。
【００６７】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、好適には、炭素繊維からなるシート状物に、分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物を０．１〜１０重量％付与した後、アミノ基、カルボキシル基および酸無水物基からなる群から選ばれた少なくとも１種の官能基を有する熱可塑性樹脂を加熱溶融して２０〜９８．９重量％付与し複合化することにより製造することができる。
【００６８】
具体的に、本発明の熱可塑性樹脂組成物の上記の製造方法は、少なくとも次の第１工程、第２工程および第３工程からなるものである。
・第１工程：炭素繊維を、編物、織物、ウェブ 、不織布、フェルトまたはマット等のシート状物に加工する工程、
・第２工程：前記の第１工程で得られたシート状物１〜７０重量％に、分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物を０．１〜１０重量％付与する工程、
・第３工程：前記の第２工程で分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物が付与されたシート状物に、アミノ基、カルボキシル基および酸無水物基からなる群から選ばれた少なくとも１種の官能基を有する熱可塑性樹脂を加熱溶融して２０〜９８．９重量％付与し複合化する工程。
【００６９】
上記の第１工程において、炭素繊維を、編物、織物、ウェブ 、不織布、フェルトまたはマット等のシート状物に加工する方法は、従来公知の方法が用いられる。
【００７０】
上記の第１工程において、熱可塑性樹脂の一部、例えば、熱可塑性樹脂０〜５０重量％、より好ましくは５〜４０重量％を、炭素繊維と予め混合してもよい。本発明で用いられる熱可塑性樹脂の形態としては、粒子状、フィルム状または不織布状の形態であることが好ましい。
【００７１】
上記の第２工程における分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物を付与する方法としては、水溶液または水分散液の形態で炭素繊維からなるシート状物に付着させた後、溶媒を蒸発させるという方法が好ましく用いられる。具体的には、スプレー法あるいはディップ法等の従来公知の方法が用いられる。
【００７２】
また、上記の第２工程において、分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物を、炭素繊維からなるシート状物に付与した後に、必要に応じて１００〜２００℃の温度で、０．１〜９０分間熱風乾燥してもよい。
【００７３】
上記の第３工程において、熱可塑性樹脂を加熱溶融して付与する方法の具体例としては、第２工程で得られたシート状物に、フィルム状あるいは不織布状の熱可塑性樹脂をサンドイッチした後、ダブルベルトプレスや平板プレスを用いて加熱加圧含浸する方法、また、第２工程で得られた生地に粒子状の熱可塑性樹脂を含浸した後、ダブルベルトプレスや平板プレスを用いて加熱加圧含浸する方法を例示することができる。
【００７４】
上記の複合化する第３工程を経て得られる熱可塑性樹脂組成物の形態としては、スタンパブルシートやプリプレグ等が挙げられる。さらに、これらをカットすることにより、ペレット状やフレーク状の形態とすることができ、それを一般的な射出成形に使用することができる。
【００７５】
本発明の熱可塑性樹脂組成物からなる成形体の用途としては、例えば、パソコン、ディスプレイ、ＯＡ機器、携帯電話、携帯情報端末、ファクシミリ、コンパクトディスク、ポータブルＭＤ、携帯用ラジオカセット、ＰＤＡ（電子手帳などの携帯情報端末）、ビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、光学機器、オーディオ、エアコン、照明機器、娯楽用品、玩具用品、その他家電製品などの電気、電子機器の筐体およびトレイやシャーシなどの内部部材やそのケース、機構部品、パネルなどの建材用途、モーター部品、オルタネーターターミナル、オルタネーターコネクター、ＩＣレギュレーター、ライトディヤー用ポテンショメーターベース、サスペンション部品、排気ガスバルブなどの各種バルブ、燃料関係、排気系または吸気系各種パイプ、エアーインテークノズルスノーケル、インテークマニホールド、各種アーム、各種フレーム、各種ヒンジ、各種軸受、燃料ポンプ、ガソリンタンク、ＣＮＧタンク、エンジン冷却水ジョイント、キャブレターメインボディー、キャブレタースペーサー、排気ガスセンサー、冷却水センサー、油温センサー、ブレーキパットウェアーセンサー、スロットルポジションセンサー、クランクシャフトポジションセンサー、エアーフローメーター、ブレーキバット磨耗センサー、エアコン用サーモスタットベース、暖房温風フローコントロールバルブ、ラジエーターモーター用ブラッシュホルダー、ウォーターポンプインペラー、タービンべイン、ワイパーモーター関係部品、ディストリビュター、スタータースィッチ、スターターリレー、トランスミッション用ワイヤーハーネス、ウィンドウオッシャーノズル、エアコンパネルスィッチ基板、燃料関係電磁気弁用コイル、ヒューズ用コネクター、バッテリートレイ、ＡＴブラケット、ヘッドランプサポート、ペダルハウジング、ハンドル、ドアビーム、プロテクター、シャーシ、フレーム、アームレスト、ホーンターミナル、ステップモーターローター、ランプソケット、ランプリフレクター、ランプハウジング、ブレーキピストン、ノイズシールド、ラジエターサポート、スペアタイヤカバー、シートシェル、ソレノイドボビン、エンジンオイルフィルター、点火装置ケース、アンダーカバー、スカッフプレート、ピラートリム、プロペラシャフト、ホイール、フェンダー、フェイシャー、バンパー、バンパービーム、ボンネット、エアロパーツ、プラットフォーム、カウルルーバー、ルーフ、インストルメントパネル、スポイラーおよび各種モジュールなどの自動車、二輪車関連部品、部材および外板やランディングギアポッド、ウィングレット、スポイラー、エッジ、ラダー、エレベーター、フェイリング、リブなどの航空機関連部品、部材および外板などが挙げられる。
【実施例】
【００７６】
［評価・測定方法］
（１）曲げ特性評価
下記の実施例または比較例により得られた各成形体から、それぞれ、長さ１３０±１ｍｍ、幅２５±０．２ｍｍの曲げ強度試験片を切り出した。ＡＳＴＭ  Ｄ−７９０（１９９７）の規格に従い、３点曲げ試験冶具（圧子１０ｍｍ、支点１０ｍｍ）を用いて支持スパンを１００ｍｍに設定し、クロスヘッド速度５．３ｍｍ／分で曲げ強度を測定した。試験機として、“インストロン”（登録商標）万能試験機４２０１型（インストロン社製）を用いた。測定数は、ｎ＝５とし、平均値を曲げ強度および曲げ弾性率とした。試験片の水分率０．１％以下、雰囲気温度２３℃、および湿度５０重量％の条件下において、曲げ特性を求めた。
【００７７】
（２）アイゾット衝撃強度評価
下記の実施例または比較例により得られた各成形体から、それぞれ、長さ６２±１ｍｍ、幅１２．７±０．１５ｍｍ、ノッチ角度２２．５°±０．５°、０．２５±０．０５Ｒのアイゾット衝撃強度試験片を切り出した。ＡＳＴＭ  Ｄ２５６（１９９７）規格に従い、ノッチ付きアイゾット衝撃試験を行った。試験片の水分率０．１％以下、雰囲気温度２３℃、湿度５０重量％の条件下において、アイゾット衝撃強度（Ｊ／ｍ）を求めた。
【００７８】
（３）成形体破断面観察
下記の実施例または比較例により得られた各成形体における、炭素繊維と熱可塑性樹脂の接着状態を確認するために、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による成形体破断面の観察を行った。観察による炭素繊維と熱可塑性樹脂の接着状態を、下記の○、△、×で判定した。評価判定の定義を下記する。
○：炭素繊維単繊維の表面に皮膜状の熱可塑性樹脂の付着が観察される。
△：炭素繊維単繊維の表面の一部分に熱可塑性樹脂の付着が観察される。
×：炭素繊維単繊維の表面に熱可塑性樹脂が観察されない。
【００７９】
すなわち、×判定の状態の熱可塑性樹脂組成物からなる成形体は、衝撃が加わった後に、熱可塑性樹脂から炭素繊維が素抜けている状態であり、両者の接着状態が良好とは言えない。また、○判定の状態の熱可塑性樹脂組成物からなる成形体は、衝撃が加わったにもかかわらず、熱可塑性樹脂と炭素繊維が良好な接着状態であり、表１と表２の曲げ特性の結果と照らし合わせても分かるように、力学特性が向上している現象を可視化していると言える。また、△判定の状態の熱可塑性樹脂組成物からなる成形体は、衝撃が加わった後に、熱可塑性樹脂から炭素繊維が素抜けている部分と、炭素繊維が素抜けずに、熱可塑性樹脂と接着している状態が同程度見られる。
【００８０】
また、ＳＥＭ観察は、実施例または比較例により得られた各成形体のアイゾット衝撃強度評価を行った後の試験片を用い、その破断面を加速電圧１５ｋＶ、倍率４０００倍の条件で観察した。
【００８１】
下記の実施例および比較例に用いた各成分は、次のとおりである。
【００８２】
＜炭素繊維＞
・Ａ−１：東レ（株）製、ポリアクリロニトリル系炭素繊維“トレカ”（登録商標）
単位長さ当たり質量      ０．８  ｇ／ｍ
比重                    １．８  ｇ／ｃｍ３
引張強度                ４．９  ＧＰａ
引張弾性率          ２３０．０  ＧＰａ
Ｏ／Ｃ                  ０．０５。
【００８３】
＜熱可塑性樹脂＞
・Ｂ−１：無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂混合ポリプロピレン樹脂
三井化学（株）製“ＱＥ５１０”（無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂）および三井住友ポリオレフィン（株）製“Ｊ１０４ＷＡ（登録商標）“（未変性ポリプロピレン樹脂）の混合物。
・Ｂ−２：未変性ポリプロピレン樹脂
三井住友ポリオレフィン（株）製“Ｊ１０４ＷＡ”（登録商標）
・Ｂ−３：ポリブチレンテレフタレート樹脂
東レ（株）製“トレコン”（登録商標）１４０１Ｘ０６。
【００８４】
＜分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物＞
・Ｃ−１：下記の構造式で示される化合物
ナガセケムテックス（株）製“デナコール”（登録商標）ＥＸ―４１１
エポキシ当量  ２２９ｇ／ｅｑ
最長原子鎖の原子数  ７
【００８５】
【化５】
2008120879.tif 000006
【００８６】
・Ｃ−２：下記の構造式で示される化合物
ナガセケムテックス（株）製“デナコール”（登録商標）ＥＸ―５２１
数平均分子量  １，０００
エポキシ当量  １８３ｇ／ｅｑ
最長原子鎖の原子数  ２５
【００８７】
【化６】
2008120879.tif 000007
【００８８】
・Ｃ−３：下記の構造式で示される化合物
ナガセケムテックス（株）製“デナコール”（登録商標）ＥＸ―６１１
数平均分子量  ６３０
エポキシ当量  １６７ｇ／ｅｑ
最長原子鎖の原子数  １０
【００８９】
【化７】
2008120879.tif 000008
【００９０】
・Ｃ−４：下記の構造式で示される２種の化合物の混合物
ナガセケムテックス（株）製“デナコール”（登録商標）ＥＸ―３２１
エポキシ当量  １４０ｇ／ｅｑ
最長原子鎖の原子数  ７
【００９１】
【化８】
2008120879.tif 000009
【００９２】
【化９】
2008120879.tif 000010
【００９３】
・Ｃ−５：ポリエチレングリコール
シグマ  アルドリッチ ジャパン（株）製試薬
数平均分子量  １，９００〜２，２００
・Ｃ−６：下記の構造式で示されるレン重合体
ナガセケムテックス（株）製“デナコール”（登録商標）ＥＸ―８６１
数平均分子量  １１００
エポキシ当量  ５５１ｇ／ｅｑ
最長原子鎖の原子数  ６９
【００９４】
【化１０】
2008120879.tif 000011
【００９５】
（参考例１）
熱可塑性樹脂（Ｂ−１）の作製方法について下記する。配合率を、全体１００重量％に対し、無水マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂を１０重量％、未変性ポリプロピレン樹脂を９０重量％となるように配合し、次の条件で溶融混練した。溶融混練に関しては、二軸押出機（ＴＥＸ・３０α型  日本製鋼所（株）製）を用い、バレル温度２２０℃、スクリュー直径３０ｍｍ、回転数１５０ｒｐｍとなるように設定し、混練した。
【００９６】
（参考例２）
上記（参考例１）で得られた熱可塑性樹脂（Ｂ−１）を所定量、ステンレス製の板上に配置し、その上からもう一枚のステンレス製板を重ね、板間には０．２６ｍｍのスペーサーを入れた。プレス温度は２６０℃とし、圧力を１ＭＰａとして５分間保持し、厚さ０．２６ｍｍ×２０ｃｍ×２０ｃｍのフィルム状に加工し樹脂シート状物を得た。
【００９７】
（参考例３）
上記の熱可塑性樹脂（Ｂ−２）を所定量、ステンレス製の板上に配置し、その上からもう一枚のステンレス製板を重ね、板間には０．２６ｍｍのスペーサーを入れた。プレス温度は２６０℃とし、圧力を１ＭＰａとして５分間保持し、厚さ０．２６ｍｍ×２０ｃｍ×２０ｃｍのフィルム状に加工し樹脂シート状物を得た。
【００９８】
（参考例４）
上記の熱可塑性樹脂（Ｂ−３）を所定量、ステンレス製の板上に配置し、その上からもう一枚のステンレス製板を重ね、板間には０．１８ｍｍのスペーサーを入れた。プレス温度は２６０℃とし、圧力を１ＭＰａとして５分間保持し、厚さ０．１８ｍｍ×２０ｃｍ×２０ｃｍのフィルム状に加工し樹脂シート状物を得た。
【００９９】
（実施例１）
内径２００ｍｍの円筒形容器に、水と界面活性剤（ナカライテクス（株）製、ポリオキシエチレンラウリルエーテル（商品名））５ｇを投入し、合わせて５リットルの濃度０．１重量％の界面活性剤水溶液を得た。その中に、カートリッジカッターで長さ６ｍｍにカットした上記の炭素繊維（Ａ−１）を１９ｇ投入し、１０分間撹拌した。炭素繊維（Ａ−１）が十分に分散したことを確認した後、脱水処理をおこない、１４０℃の温度で１０分間乾燥させて、炭素繊維（Ａ−１）の抄造物を得た。また、このときの抄造物の重量Ｗ１は１９ｇであった。
【０１００】
その後、上記により作製された炭素繊維（Ａ−１）の抄造物を、予め５重量％水溶液に調整された上記の化合物（Ｃ−１）の５０ｃｃの入った液漕に、１分間浸漬させた。次いで、炭素繊維（Ａ−１）の抄造物を液漕から取り出し、脱水処理を行い、さらに１４０℃の温度で１０分間乾燥させた。また、このときの炭素繊維（Ａ−１）の抄造物の重量Ｗ２は１９．８ｇであった。分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物（Ｃ−１）の添加量Ｗ３（ｇ）を、（Ｗ２−Ｗ１）で算出すると、０．８ｇであった。
【０１０１】
次に、得られた炭素繊維（Ａ−１）の抄造体の上下面に、上記の参考例２で調整された熱可塑性樹脂（Ｂ−１）の樹脂シート状物を各２枚ずつ、計４枚重ね合わせサンドイッチ状としたものを、ステンレス製のツール板にセットして、プレス温度２００℃、圧力５ＭＰａで５分間プレス加工して、シート状の成形材料を得た。シート状の成形材料は、炭素繊維（Ａ−１）の含有量が５０重量％となるように調整した。また、シート状の成形材料の厚みは、１．０ｍｍのスペーサーを用いることにより１．０ｍｍに調整した。
【０１０２】
得られたシート状の成形材料を、２００ｍｍ×２００ｍｍにカットし、これを２枚積層したものを、プレス用平板金型（２００ｍｍ×２００ｍｍ）にセットして、プレス温度２００℃、圧力１０ＭＰａ、５分間プレス機でプレス成形後、プレス機でプレスした状態のまま、室温になるまで自然冷却して成形体を得た。この際、成形体の厚みは、２．０ｍｍのスペーサーを用いることにより２．０ｍｍに調整した。得られた成形体を所定サイズに切り出し、評価に供した。
【０１０３】
（実施例２）
実施例１において、化合物（Ｃ−１）の代わりに化合物（Ｃ−２）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして熱可塑性樹脂組成物と成形体を得て、試験に供した。
【０１０４】
（実施例３）
実施例１において、化合物（Ｃ−１）の代わりに化合物（Ｃ−３）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして熱可塑性樹脂組成物と成形体を得て、試験に供した。
【０１０５】
（実施例４）
実施例１において、化合物（Ｃ−１）の代わりに化合物（Ｃ−４）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして熱可塑性樹脂組成物と成形体を得て、試験に供した。
【０１０６】
（比較例１）
実施例１において、化合物（Ｃ−１）を用いなかったこと以外は、実施例１と同様にして熱可塑性樹脂組成物と成形体を得て、試験に供した。
【０１０７】
（比較例２）
実施例３において、熱可塑性樹脂（Ｂ−１）の代わりに熱可塑性樹脂（Ｂ−２）を用いたこと以外は、実施例３と同様にして熱可塑性樹脂組成物と成形体を得て、試験に供した。熱可塑性樹脂（Ｂ−２）は、参考例３で調整したものである。
【０１０８】
（比較例３）
実施例１において、化合物（Ｃ−１）の代わりに化合物（Ｃ−５）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして熱可塑性樹脂組成物と成形体を得て、試験に供した。
【０１０９】
（比較例４）
実施例１において、化合物（Ｃ−１）の代わりに化合物（Ｃ−６）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして熱可塑性樹脂組成物と成形体を得て、試験に供した。
【０１１０】
上記の実施例１〜４および比較例１〜４の成分量と各特性を、次の表１にまとめた。
【０１１１】
【表１】
2008120879.tif 000012
【０１１２】
（実施例５）
実施例３と同様にして、炭素繊維（Ａ−１）からなる抄造体を得た。次に、熱可塑性樹脂（Ｂ−１）の代わりに参考例４で調整した熱可塑性樹脂（Ｂ−３）のシートを用い、プレス温度２６０℃、成形材料の厚みは、０．８ｍｍのスペーサーを用い０．８ｍｍに調整したこと以外は、実施例１と同様の方法で成形材料を得た。
【０１１３】
次に、プレス温度２６０℃としたこと以外は、実施例１と同様の方法で成形体を得た。この際、成形体の厚みは、１．６ｍｍのスペーサーを用いることにより１．６ｍｍに調整した。得られた成形体を所定サイズに切り出し、評価に供した。
【０１１４】
（比較例５）
実施例５において、化合物（Ｃ−３）を用いなかったこと以外は、実施例５と同様にして熱可塑性樹脂組成物と成形体を得て、試験に供した。
【０１１５】
上記の実施例５と比較例５の成分量と各特性を、次の表２にまとめた。
【０１１６】
【表２】
2008120879.tif 000013
【０１１７】
表１および表２から、次のことが明らかである。
【０１１８】
本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物から得られた熱可塑性樹脂組成物成形体（実施例１〜５）は、分子内にエーテル結合を有し、エポキシ基を少なくとも３個含有する化合物を用いていない比較例１および比較例５との比較から、優れた曲げ強度とアイゾット衝撃強度を有していることや、破断面観察の結果からも、炭素繊維と熱可塑性樹脂の界面の接着性が良好であることがわかる。このことは、分子内にエーテル結合を有しエポキシ基を少なくとも３個含有する化合物により、炭素繊維と熱可塑性樹脂との界面接着性が向上し、結果的に強度が向上したものである。
【０１１９】
また、比較例２のように熱可塑性樹脂サイドに反応性の官能基を有しない場合は、分子内にエーテル結合を有し、エポキシ基を少なくとも３個含有する化合物による反応が炭素繊維としか行われないため、炭素繊維と熱可塑性樹脂の界面接着性を向上させることはできないことがわかる
さらに、比較例３および比較例４のように、本発明で用いられる分子内にエーテル結合を有し、エポキシ基を少なくとも３個含有する化合物以外の化合物を用いた場合は、界面接着向上効果が見られない。これは、ＳＥＭ観察の結果からから、炭素繊維表面に熱可塑性樹脂は付着しておらず、接着性がないと言える。
【産業上の利用可能性】
【０１２０】
本発明によれば、炭素繊維と熱可塑性樹脂との界面接着性に優れ、強度や弾性率等の力学特性に優れた成形体のための熱可塑性樹脂組成物を得ることができる。この熱可塑性樹脂組成物を用いた成形体は、電気・電子機器、ＯＡ機器、家電機器または自動車の部品、内部部材および筐体などに好適に用いることができ有用である。