(57)【要約】【目的】  フォーカス時の球面収差、軸上色収差、非点収差の劣化防止及び、十分な周辺光量の確保を行い、フォーカシング全域にわたって良好な像性能を有する、コンパクトなマクロレンズを実現する。【構成】  負の屈折力を有するレンズ群Ｇ１、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ２で構成される第１群、負の屈折力を有する第２群で構成し、レンズ全体を繰り出すと同時に第１群と第２群の間隔を変化させるフローティング方式でフォーカスを行い、正レンズ群Ｇ２は物体側から順に、正の屈折力を有するレンズ群Ｌ１、絞り機構を挟み、負レンズＬ２Ａと正レンズＬ２Ｂの接合からなる負の屈折力を有するレンズ群Ｌ２、正レンズＬ３ＡとＬ３Ｂからなる正の屈折力を有するレンズ群Ｌ３で構成して一定の条件を満足させる。【選択図】図１
2008020656.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
物体側から順に、負の屈折力を有するレンズ群Ｇ１、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ２で構成される第１群、負の屈折力を有する第２群で構成され、レンズ全体を繰り出すと同時に第１群と第２群の間隔を変化させるフローティング方式でフォーカスを行い、正レンズ群Ｇ２は物体側から順に、正の屈折力を有するレンズ群Ｌ１、絞り機構を挟み、負レンズＬ２Ａと正レンズＬ２Ｂの接合からなる負の屈折力を有するレンズ群Ｌ２、正レンズＬ３ＡとＬ３Ｂからなる正の屈折力を有するレンズ群Ｌ３で構成され、さらに以下の条件式(１)(２)を満足することを特徴とするマクロレンズ。
(１)0.75＜ｆＦ／ｆ＜0.9
(２)1.0＜-ΦＬ２Ａ×ｆＧ２＜3.5
但し
ｆＦ：第１群の焦点距離
ｆ：レンズ全体の焦点距離
ｆＧ２：レンズ群Ｇ２の焦点距離
ΦＬ２Ａ：Ｌ２Ａの前面の曲率
とする。
【請求項２】
絞り機構の前後の構成が強い凹面を向かい合わせたメニスカスからなり、絞り機構より像面側の負メニスカス群Ｌ２は、負レンズＬ２Ａと異常部分分散ガラスからなる正レンズＬ２Ｂの接合レンズで構成され、以下の条件式(３)(４)を満足することを特徴とするマクロレンズ。
(３)(Ａ)20.0＜Ｖｄ（Ｌ２Ｂ）-Ｖｄ（Ｌ２Ａ）  ∧  (Ｂ)ΔＰｇ，Ｆ（Ｌ２Ｂ）＞0.02
(４)(Ａ)1.50＜Ｎｄ（Ｌ２Ｂ）＜1.60  ∧  (Ｂ)｜Ｎｄ（Ｌ２Ａ）-Ｎｄ（Ｌ２Ｂ）｜＜0.05
但し
Ｎｄ（Ｌ２Ａ）：負レンズＬ２Ａのｄ線の屈折率
Ｖｄ（Ｌ２Ａ）：負レンズＬ２Ａのｄ線に対するアッべ数
Ｎｄ（Ｌ２Ｂ）：正レンズＬ２Ｂのｄ線の屈折率
Ｖｄ（Ｌ２Ｂ）：正レンズＬ２Ｂのｄ線に対するアッべ数
ΔＰｇ，Ｆ（Ｌ２Ｂ）：正レンズＬ２Ｂのｇ,Ｆ線間の異常分散性
とする。
ここで
(I)ΔＰｇ，Ｆ＝0.002Ｖｄ-0.6575＋Ｐｇ，Ｆ：ｇ,Ｆ間の異常分散性
(II)Ｐｇ，Ｆ＝(Ｎｇ-  ＮＦ)／(  ＮＦ-  ＮＣ)：ｇ,Ｆ線間における部分分散比
と定義する。
【請求項３】
絞り機構より像面側の接合メニスカス群Ｌ２より像面側に、正レンズＬ３ＡとＬ３Ｂからなる正の屈折力を有する群Ｌ３を配置し、Ｌ３Ａ、Ｌ３Ｂの少なくとも一方に以下の条件式(５)を満足するガラスを使用することを特徴とする請求項１ないし２に記載のマクロレンズ。
(５)(Ａ)1.50＜Ｎｄ（Ｌ３）＜1.60  ∧  (Ｂ)ΔＰｇ，Ｆ（Ｌ３）＞0.02
但し
Ｎｄ（Ｌ３）：正レンズＬ３Ａ若しくはＬ３Ｂのｄ線に対する屈折率
ΔＰｇ，Ｆ（Ｌ３）：正レンズＬ３Ａ若しくはＬ３Ｂのｇ,Ｆ線間の異常分散性
とする。
ここで
(I)ΔＰｇ，Ｆ＝0.002Ｖｄ-0.6575＋Ｐｇ，Ｆ：ｇ,Ｆ間の異常分散性
(II)Ｐｇ，Ｆ＝(Ｎｇ-ＮＦ)／(ＮＦ-ＮＣ)：ｇ,Ｆ線間における部分分散比
と定義する。
【請求項４】
絞り機構より像面側の接合メニスカス群Ｌ２より像面側に、正レンズＬ３ＡとＬ３Ｂを有する正レンズ群Ｌ３を配置し、Ｌ３Ａ、Ｌ３Ｂの少なくともどちらか一方に以下の条件式(６)を満足するガラスを使用することを特徴とする請求項１ないし２に記載のマクロレンズ。
(６)(Ａ)1／Ｖｄ（Ｌ３）＜0.013  ∧  (Ｂ)ΔＰｇ，Ｆ（Ｌ３）＞0.035
但し
Ｖｄ（Ｌ３）：正レンズＬ３Ａ若しくはＬ３Ｂのｄ線に対するアッべ数
ΔＰｇ，Ｆ（Ｌ３）：正レンズＬ３Ａ若しくはＬ３Ｂのｇ,Ｆ線間の異常分散性
とする。
ここで
(I)ΔＰｇ，Ｆ＝0.002Ｖｄ-0.6575＋Ｐｇ，Ｆ：ｇ,Ｆ間の異常分散性
(II)Ｐｇ，Ｆ＝(Ｎｇ-ＮＦ)／(ＮＦ-ＮＣ)：ｇ,Ｆ線間における部分分散比
と定義する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は一眼レフカメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラなどのオートフォーカスカメラに適した、フローティング機構を採用したレンズに関するものであり、特に無限遠物体から撮影倍率等倍までの広い範囲にわたり収差補正を良好に行った、高性能なマクロレンズに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来技術において、マクロレンズとして撮影距離の範囲を拡大しようとすると、フォーカシングに伴う収差変動が大きくなる問題がある。マクロレンズとは言え通常撮影に使用される頻度も高く、無限遠から最短撮影距離までフォーカシング全域で良好に収差補正されたマクロレンズが望まれている。
【０００３】
前群のみを繰り出してフォーカスさせるタイプや、全体を繰り出してフォーカスさせるタイプでは主にフォーカシングに伴い非点隔差や像面湾曲が悪化する。特開平０１−２１４８１２号公報では、前部に負レンズ群を配し後部にガウスタイプの正レンズ群を配置し、全体としてレトロフォーカスタイプの正レンズ群とさらにその像面側のレンズ群との間隔を変化させるフローティング機構を採用することで、フォーカス時の非点収差の悪化を減らしているが周辺光量が十分でない問題を有している。また、特開２００５−１８９７２７号公報では同じようなレンズ構成でフローティング機構を採用しているが、フォーカス時の球面収差、軸上色収差、非点収差の補正が十分でない。
【特許文献１】特開平０１−２１４８１２号公報
【特許文献２】特開２００５−１８９７２７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
そこで本発明はフォーカス時の球面収差、軸上色収差、非点収差の劣化防止及び、十分な周辺光量の確保を行い、フォーカシング全域にわたって良好な像性能を有する、コンパクトなマクロレンズを実現することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は上記目的を達成するため、以下の構成とした。即ち、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズ群Ｇ１、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ２で構成される第１群、負の屈折力を有する第２群で構成され、レンズ全体を繰り出すと同時に第１群と第２群の間隔を変化させるフローティング方式でフォーカスする。正レンズ群Ｇ２は物体側から順に、正の屈折力を有するレンズ群Ｌ１、絞り機構を挟み、負レンズＬ２Ａと正レンズＬ２Ｂの接合からなる負の屈折力を有するレンズ群Ｌ２、正レンズＬ３ＡとＬ３Ｂからなる正の屈折力を有するレンズ群Ｌ３で構成され、さらに以下の条件式(１)(２)を満足することを特徴とする。
【０００６】
(１)0.75＜ｆＦ／ｆ＜0.9
(２)1.0＜−ΦＬ２Ａ×ｆＧ２＜3.5
但し
ｆＦ：第１群の焦点距離
ｆ：レンズ全体の焦点距離
ｆＧ２：レンズ群Ｇ２の焦点距離
ΦＬ２Ａ：Ｌ２Ａの前面の曲率
とする。
【０００７】
上記条件式(１)は第１群の屈折力についての条件式となるが、条件式の上限を超えるとフォーカシングに伴う第１群、第２群の移動量が共に増大し、コンパクト化に対し不利になる。条件式の下限を下回ると無限遠撮影から近距離撮影に変化させるにつれて悪化する球面収差、コマ収差の補正が困難になることに加え、フローティング群(第２群)の倒れに対する偏心敏感度に影響する。
【０００８】
上記条件式(２)は絞り機構の後ろの、凹面の曲率についての条件式であり、その面のパワーを緩くすることで、この凹面により発生するコマフレアを補正している。上記条件式(２)の上限を超えると、コマフレアの発生を抑えることが困難になるに加え、製造誤差による性能低下への影響が大きくなる。条件式の下限を下回ると、球面収差と像面湾曲を抑えることが困難になる。
【０００９】
また、絞り機構の後ろのメニスカス以降に配置した正レンズ群Ｌ３を、Ｌ３Ａ，Ｌ３Ｂの２枚の正レンズで構成することで、Ｌ３に高屈折率のガラスを用いることなく十分に球面収差を補正することが出来る。
【００１０】
また、絞り機構の前後の構成が強い凹面を向かい合わせたメニスカスからなり、絞り機構より像面側の負メニスカス群Ｌ２は、負レンズＬ２Ａと異常部分分散ガラスからなる正レンズＬ２Ｂの接合レンズで構成され、以下の条件式(３)(４)を満足することを特徴とする。
【００１１】
(３)(Ａ)20.0＜Ｖｄ（Ｌ２Ｂ）-Ｖｄ（Ｌ２Ａ）  ∧  (Ｂ)ΔＰｇ，Ｆ（Ｌ２Ｂ）＞0.02
(４)(Ａ)1.50＜Ｎｄ（Ｌ２Ｂ）＜1.60  ∧  (Ｂ)｜Ｎｄ（Ｌ２Ａ）-Ｎｄ（Ｌ２Ｂ）｜＜0.05
但し
Ｎｄ（Ｌ２Ａ）：負レンズＬ２Ａのｄ線の屈折率
Ｖｄ（Ｌ２Ａ）：負レンズＬ２Ａのｄ線に対するアッべ数
Ｎｄ（Ｌ２Ｂ）：正レンズＬ２Ｂのｄ線の屈折率
Ｖｄ（Ｌ２Ｂ）：正レンズＬ２Ｂのｄ線に対するアッべ数
ΔＰｇ，Ｆ（Ｌ２Ｂ）：正レンズＬ２Ｂのｇ,Ｆ線間の異常分散性
とする。
ここで
(I)ΔＰｇ，Ｆ＝0.002Ｖｄ−0.6575＋Ｐｇ，Ｆ：ｇ,Ｆ間の異常分散性(図７の標準線からの偏差)
(II)Ｐｇ，Ｆ＝(Ｎｇ−ＮＦ)／(ＮＦ−ＮＣ)：ｇ,Ｆ線間における部分分散比
と定義する。
【００１２】
ここでガラスの異常分散性を示す定義(I)，(II)について説明を加える。硝材の異常分散性を示す指標としてｇ,Ｆ線間における部分分散比：Ｐｇ，Ｆがあり、(II)に示したように各波長の屈折率で定義される。そこで現存するガラスを図７のようにＰｇ，Ｆ,Ｖｄ座標軸にプロットすると、ほとんどのガラスがほぼ一直線上に集まるのだが、この直線(標準線とする)からのＰｇ，Ｆ方向の偏差を表したものを異常分散性ΔＰｇ，Ｆとされる。ここでは図７のように標準線をＰｇ，Ｆ＝−0.002Ｖｄ＋0.6575と定義し、これを異常分散性ΔＰｇ，Ｆの式に置き換えたものを定義として(I)に示した。
【００１３】
上記条件式(３)は(Ａ)(Ｂ)共に絞り機構より像面側の、接合メニスカスレンズ群Ｌ２を構成する負レンズＬ２Ａと正レンズＬ２Ｂのガラスの種類の範囲を指定するものである。条件式(３)(Ａ)の下限を下回ると色収差の補正が不足する。また条件式(３)(Ｂ)の下限を下回る場合も、正レンズＬ３Ｂに異常分散性が備わらず、(３)(Ａ)の条件式のアッベ数差が十分であっても、２次スペクトルによる色収差の補正を効果的に行うことが出来ない。
【００１４】
上記条件式(４)は絞り機構より像面側の、接合メニスカスレンズ群Ｌ２を構成する負レンズＬ２Ａと正レンズＬ２Ｂのガラスの種類の範囲を指定するもので、条件式(４)(Ａ)の下限を下回ると、正レンズＬ２Ｂの屈折率が低くなることでペッツバール和が増大するので、像面湾曲の発生を抑制しようとすると、負レンズＬ２Ａの物体側凹面の曲率を下げることが困難になるためコマフレアの補正が不十分になることに加え、負レンズ厚を薄くすることが困難になるためコンパクト化に反する。条件式(４)(Ａ)の上限を超えるガラスで、条件式(３)を満たすガラスは存在しない。また、条件式(４)(Ｂ)は接合レンズ同士の屈折率差を指定するもので、これを同屈折率に近づけることに加え、条件式(３)(Ａ)の範囲にすることでアッベ数差が大きくなるので、諸収差を悪化させずに色収差を適切に補正することが出来る。
【００１５】
物体側から順に、負の屈折力を有するレンズ群Ｇ１、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ２で構成される第１群、負の屈折力を有する第２群で構成され、レンズ全体を繰り出すと同時に第１群と第２群の間隔を変化させるフローティング方式でフォーカスする。正レンズ群Ｇ２は物体側から順に、正の屈折力を有するレンズ群Ｌ１、絞り機構を挟み、負レンズＬ２Ａと正レンズＬ２Ｂの接合からなる負の屈折力を有するレンズ群Ｌ２、正レンズＬ３ＡとＬ３Ｂからなる正の屈折力を有するレンズ群Ｌ３で構成されるマクロレンズにおいて、条件式(１)ないし条件式(４)の条件を満足し、絞り機構より像面側の接合メニスカス群Ｌ２より像面側に、異常分散性レンズの正レンズＬ３ＡとＬ３Ｂからなる正の屈折力を有する群Ｌ３を配置し、Ｌ３Ａ、Ｌ３Ｂの少なくともどちらか一方に以下の条件式(５)を満足するガラスを使用することを特徴とする。
【００１６】
(５)(Ａ)1.50＜Ｎｄ（Ｌ３）＜1.60  ∧  (Ｂ)ΔＰｇ，Ｆ（Ｌ３）＞0.02
但し
Ｎｄ（Ｌ３）：正レンズＬ３Ａ若しくはＬ３Ｂのｄ線に対する屈折率
ΔＰｇ，Ｆ（Ｌ３）：正レンズＬ３Ａ若しくはＬ３Ｂのｇ,Ｆ線間の異常分散性(図７標準線からの偏差)
とする。
ここで
(I)ΔＰｇ，Ｆ＝0.002Ｖｄ-0.6575＋Ｐｇ，Ｆ：ｇ,Ｆ間の異常分散性
(II)Ｐｇ，Ｆ＝(Ｎｇ-ＮＦ)／(ＮＦ-ＮＣ)：ｇ,Ｆ線間における部分分散比
と定義する。
【００１７】
上記条件式(５)は絞り機構より像面側の接合メニスカス以降に配置する、正レンズ群Ｌ３を構成する正レンズＬ３Ａ、Ｌ３Ｂのガラスの種類の範囲を指定するもので、フォーカス時にはこの正レンズ群を通過する軸上光線が高くなるため、上記条件式(５)を満足するような高屈折率の異常部分分散ガラスをＬ３Ａ，Ｌ３Ｂに使用することで、フォーカス時の軸上色収差を的確に補正することが出来る。条件式(５)(Ａ)の下限を下回ると、特にフォーカス時の球面収差の補正が困難になり、上限を超えると条件式(５)(Ｂ)よりアッベ数が小さいガラスに選択肢が限られ、色収差が補正出来なくなる。また、条件式(５)(Ｂ)の下限を超えると色収差全般の補正が困難になる。
【００１８】
物体側から順に、負の屈折力を有するレンズ群Ｇ１、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ２で構成される第１群、負の屈折力を有する第２群で構成され、レンズ全体を繰り出すと同時に第１群と第２群の間隔を変化させるフローティング方式でフォーカスする。正レンズ群Ｇ２は物体側から順に、正の屈折力を有するレンズ群Ｌ１、絞り機構を挟み、負レンズＬ２Ａと正レンズＬ２Ｂの接合からなる負の屈折力を有するレンズ群Ｌ２、正レンズＬ３ＡとＬ３Ｂからなる正の屈折力を有するレンズ群Ｌ３で構成されるマクロレンズにおいて、条件式(１)ないし条件式(４)の条件を満足し、絞り機構より像面側の接合メニスカス群Ｌ２より像面側に、異常分散性レンズの正レンズＬ３ＡとＬ３Ｂを有する正レンズ群Ｌ３を配置し、Ｌ３Ａ、Ｌ３Ｂの少なくともどちらか一方に以下の条件式(６)を満足するガラスを使用することを特徴とする。
【００１９】
(６)(Ａ)1／Ｖｄ（Ｌ３）＜0.013  ∧  (Ｂ)ΔＰｇ，Ｆ（Ｌ３）＞0.035
但し
Ｖｄ（Ｌ３）：正レンズＬ３Ａ若しくはＬ３Ｂのｄ線に対するアッべ数
ΔＰｇ，Ｆ（Ｌ３）：正レンズＬ３Ａ若しくはＬ３Ｂのｇ,Ｆ線間の異常分散性(図７標準線からの偏差)
とする。
ここで
(I)ΔＰｇ，Ｆ＝0.002Ｖｄ-0.6575＋Ｐｇ，Ｆ：ｇ,Ｆ間の異常分散性
(II)Ｐｇ，Ｆ＝(Ｎｇ-ＮＦ)／(ＮＦ-ＮＣ)：ｇ,Ｆ線間における部分分散比
と定義する。
【００２０】
上記条件式(６)は絞り機構より像面側の接合メニスカス群Ｌ２より像面側に配置する、正レンズ群Ｌ３を構成する正レンズＬ３Ａ、Ｌ３Ｂのガラスの種類の範囲を指定するもので、無限遠撮影時にレンズ群Ｌ３を通過する光線の位置が高いため、正レンズＬ３Ａ若しくはＬ３Ｂに条件式(５)の条件を満足する異常部分分散ガラスよりもさらにｇ,Ｆ間の異常分散性が高く、色補正効果の高い異常部分分散ガラスを使用することで、特に無限遠撮影時の倍率色収差を効果的に補正する。条件式(６)(Ａ)の上限を超えると、特に無限遠撮影時に発生する倍率の色収差の補正が不十分になり、条件式(６)(Ｂ)の下限を下回ると色収差全般の補正が困難になる。
【発明の効果】
【００２１】
本発明は前記条件を満足することにより、無限遠物体から等倍まで広範囲にわたり良好な光学性能のマクロレンズを得ることが出来る。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
［実施例１］
R(I)       D(I)     Nd       Vd
[ 1]    369.5500     1.8000    1.54072   47.2
[ 2]     34.9800    13.4500
[ 3]     46.1600     5.6500    1.77250   49.6
[ 4]   -135.9000     0.1500
[ 5]     31.7300     3.5000    1.69680   55.5
[ 6]     69.5000     5.7900
[ 7]   1000.0000     1.0000    1.60342   38.0
[ 8]     22.7400    12.1000
[ 9]      0.0        4.2000
[10]    -27.0100     1.0000    1.58144   40.9
[11]    101.8800     4.7000    1.56045   71.6
[12]    -35.2800     1.8500
[13]   1000.0000     3.0500    1.56045   71.6
[14]    -53.2000     0.1500
[15]    125.4600     3.0000    1.49700   81.6
[16]    -89.7000     1.5000
[17]      0.0        1.2000    1.64000   60.2
[18]     52.8200     2.6000
[19]    931.0000     2.3500    1.83481   42.7
[20]   -113.6000
【００２３】
ｆ＝68.9061   β＝-0.4953   β＝-1.0157
BF    55.8157     65.7028     77.5409
F      2.8823      3.8824      5.0151
D( 0)    ∞      150.0000     79.0000
D(16)  1.5000     16.8000     31.0000
【００２４】
［実施例２］
R(I)       D(I)     Nd       Vd
[ 1]    277.8000     1.8000    1.54072   47.2
[ 2]     34.7000    13.9000
[ 3]     45.8700     5.6600    1.77250   49.6
[ 4]   -145.3700     0.4000
[ 5]     32.9800     3.2800    1.69680   55.5
[ 6]     71.3000     6.0700
[ 7]   1000.0000     1.0000    1.60342   38.0
[ 8]     23.4600    11.6700
[ 9]      0.0        5.3100
[10]    -26.1100     1.0000    1.58144   40.9
[11]     91.6100     4.5900    1.56045   71.6
[12]    -35.6400     0.8500
[13]   -306.9300     2.8600    1.56045   71.6
[14]    -48.5200     0.1500
[15]    126.4100     3.1700    1.56045   71.6
[16]    -81.9600     1.5000
[17]    930.9200     1.2000    1.64000   60.2
[18]     52.7000     4.0100
[19]    433.6300     2.4100    1.83481   42.7
[20]   -137.8400
【００２５】
ｆ＝69.3299   β＝-0.0253   β＝-1.0011
BF    55.7614     56.3106     74.8136
F      2.9029      2.9555      4.9169
D( 0)    ∞     2750.0000     79.9000
D(16)  1.5000      2.3000     33.4500
【００２６】
各実施例における、請求項の条件式に対する値を表１に示す。
【００２７】
【表１】
2008020656.tif 000003
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】本発明の実施例１の無限遠時及び撮影倍率等倍時のレンズ構成図である。
【図２】本発明の実施例１の無限遠時の収差図である。
【図３】本発明の実施例１の撮影倍率等倍時の収差図である。
【図４】本発明の実施例２の無限遠時及び撮影倍率等倍時のレンズ構成図である。
【図５】本発明の実施例２の無限遠時の収差図である。
【図６】本発明の実施例２の撮影倍率等倍時の収差図である。
【図７】硝材の部分分散比とアッベ数のグラフ(Ｐｇ，Ｆ−Ｖｄダイヤグラム)である。
【図１】
2008020656.tif 000004
【図２】
2008020656.tif 000005
【図３】
2008020656.tif 000006
【図４】
2008020656.tif 000007
【図５】
2008020656.tif 000008
【図６】
2008020656.tif 000009
【図７】
2008020656.tif 000010