(57)【要約】【解決手段】本発明は、コアと、カバーと、これらの間に中間層を介在させた球体の表面に多数の非円形ディンプルが存在するゴルフボールにおいて、上記カバーが上記中間層よりも硬く形成されるとともに、上記球体表面における陸部間隔が０．０５〜１．０ｍｍであり、その陸部の外表面がボールの最外周面を形成するようにし、上記非円形ディンプルの非円形の内角が湾曲されてなり、更に下記の条件（Ｉ）〜（ＩＶ）の条件を満たすことを特徴とするゴルフボールを提供する。  （Ｉ）コア初速−ボール初速≧０ｍ／ｓ  （ＩＩ）０．８７≦中間層を被覆した球体のたわみ量／コアたわみ量≦０．９７  （ＩＩＩ）中間層とカバーとの総厚≦３．０ｍｍ  （ＩＶ）ボールのたわみ量／中間層を被覆した球体のたわみ量≦０．９８【効果】本発明のゴルフボールは、飛距離の増大をもたらし、その飛び性能が安定したものである。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
コアと、カバーと、これらの間に中間層を介在させた球体の表面に多数の非円形ディンプルが存在するゴルフボールにおいて、上記カバーが上記中間層よりも硬く形成されるとともに、上記球体表面における陸部間隔が０．０５〜１．０ｍｍであり、その陸部の外表面がボールの最外周面を形成するようにし、上記非円形ディンプルの非円形の内角が湾曲されてなり、更に下記の条件（Ｉ）〜（ＩＶ）の条件を満たすことを特徴とするゴルフボール。
（Ｉ）コア初速−ボール初速≧０ｍ／ｓ
（ＩＩ）０．８７≦中間層を被覆した球体のたわみ量／コアたわみ量≦０．９７
（ＩＩＩ）中間層とカバーとの総厚≦３．０ｍｍ
（ＩＶ）ボールのたわみ量／中間層を被覆した球体のたわみ量≦０．９８
【請求項２】
上記コアが、基材ゴム１００質量部と、硫黄０．０５〜０．５質量部と、有機硫黄化合物０．０５〜５質量部とを含むゴム組成物から形成され、かつ上記有機硫黄化合物と上記硫黄とが、１≦有機硫黄化合物量／硫黄量）≦３０である請求項１記載のゴルフボール。
【請求項３】
円形ディンプルと非円形ディンプルとを混在させた請求項１又は２記載のゴルフボール。
【請求項４】
全ディンプル数に占める円形ディンプルの割合が３０％以上である請求項１、２又は３記載のゴルフボール。
【請求項５】
ディンプル数が２５０〜３５０個である請求項１〜４のいずれか１項記載のゴルフボール。
【請求項６】
カバーの厚さが０．５〜２．０ｍｍ、カバーのタイプＤデュロメータ硬度が５２以上６２以下、中間層の厚さが０．５〜１．６ｍｍ、中間層のタイプＤデュロメータ硬度が４０以上６０以下、かつボール初速が７６．５ｍ／ｓ以上である請求項１〜５のいずれか１項記載のゴルフボール。
【請求項７】
上記（ＩＶ）条件について、０．８５≦ボールのたわみ硬度／中間層を被覆した球体のたわみ量≦０．９５である請求項１〜６のいずれか１項記載のゴルフボール。
【請求項８】
中間層が、（ａ−１）オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と（ａ−２）オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを（ａ−１）／（ａ−２）＝１００／０〜０／１００（質量比）の割合で含む（Ａ）アイオノマー樹脂と、（Ｂ）非アイオノマー系熱可塑性エラストマーとを（Ａ）／（Ｂ）＝１００／０〜５０／５０（質量比）の割合で含む請求項１〜７のいずれか１項記載のゴルフボール。
【請求項９】
上記中間層が、上記（Ａ）アイオノマー樹脂と上記（Ｂ）非アイオノマー系熱可塑性エラストマーとを（Ａ）／（Ｂ）＝１００／０〜５０／５０（質量比）の割合で含む樹脂成分１００質量部に対し、（Ｃ）分子量が２８０〜１５００の有機脂肪酸及び／又はその誘導体５〜８０質量部と、（Ｄ）上記樹脂成分及び上記（Ｃ）成分中の未中和の酸基を中和可能な塩基性無機金属化合物０．１〜１０質量部とを配合してなる混合物により形成されることを特徴とする請求項８記載のゴルフボール。
【請求項１０】
ボール表面積に対するディンプルの表面占有率が７５％以上である請求項１〜９のいずれか１項記載のゴルフボール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コアとカバーとそれらの間に中間層を具備し、ボール表面に多数のディンプルを有するゴルフボールに関し、更に詳述すると、特異な形状を有するディンプルにより空気力学的性能を向上させ、低スピン構造により飛距離の増大を実現したゴルフボールに関する。
【背景技術】
【０００２】
通常、ゴルフボールの表面には多数のディンプルが配置されるが、円形ディンプルの中に非円形ディンプルを配置させることにより、ディンプルが占めるボール表面占有率を向上させ、空気力学的性能を向上させる技術が多数提案されている（特開２００５−３０５１５２号公報、特開２００６−０９５２８１号公報、特開２００６−１１６３０８号公報、特開２００２−３１５８４８号公報、特開２００２−０００７６４号公報、特開２００２−０００７６５号公報、特許第３６８５２４８号公報及び特許第３５０５９２２号公報）。
【０００３】
しかしながら、真上から視たときに平面形状として映し出される多角形等を有する非円形ディンプルについては、鋭角又は鈍角の角部が多数存在することから、空気との摩擦抵抗が大きくなってしまい、その結果、空気力学的性能が阻害されていた。また、ゴルフボールの内部構造について、スピン量が多くなるように内部構造を設計すると、ディンプルが有効に作用せず、飛距離が伸び悩むことがあった。
【０００４】
【特許文献１】特開２００５−３０５１５２号公報
【特許文献２】特開２００６−０９５２８１号公報
【特許文献３】特開２００６−１１６３０８号公報
【特許文献４】特開２００２−３１５８４８号公報
【特許文献５】特開２００２−０００７６４号公報
【特許文献６】特開２００２−０００７６５号公報
【特許文献７】特許第３６８５２４８号公報
【特許文献８】特許第３５０５９２２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記事情に鑑みなされたものであり、新規なディンプルの外観と、それに適したスピン性能、反発性との融合により更なる飛びを追求したゴルフボールを提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意検討を重ねた結果、美的で斬新な外観を維持しつつ、高弾道タイプのディンプルをボール表面に形成すると共に、このディンプルを低スピン構造のボールに導入することにより、飛距離を増大させることを知見し、本発明のゴルフボールを完成したものである。
【０００７】
一般的には、飛びには、ディンプルの表面占有率が寄与し、その表面占有率が大きいほど空気力学的性能が良いとされている。本発明においては、ディンプルの表面占有率を増大させるために陸部の形状に着目し、その最適化により空気力学的性能を向上させるものである。従来より、ボール表面に円形ディンプルのみを用いる限り、球面の面積全体に対する総ディンプル面積の占有率は７５％前後（又は陸部面積の占有率は２５％前後）が実用上限度であった。また、本発明に用いるディンプルの形状では、高スピン化の場合には飛行性能に不安定な部分があったが、本発明では、安定して低スピンになる構造を導入することによりそのディンプルの性能を十分に発揮させることができる。即ち、本発明に用いられる高弾道に設計されたディンプルは吹け上がりやすいため、低スピンタイプの構造のボールには適するが、スピンがかかり易いようなボールには、本発明に用いるディンプルには不適であり、飛距離の低下を招くこととなる。
したがって、本発明では、ディンプル形状による空気抵抗低減と、低スピン構造を組み合わせることによって飛距離の増大をもたらし、その飛び性能が安定する。
【０００８】
本発明は、下記のゴルフボールを提供する。
〔１〕コアと、カバーと、これらの間に中間層を介在させた球体の表面に多数の非円形ディンプルが存在するゴルフボールにおいて、上記カバーが上記中間層よりも硬く形成されるとともに、上記球体表面における陸部間隔が０．０５〜１．０ｍｍであり、その陸部の外表面がボールの最外周面を形成するようにし、上記非円形ディンプルの非円形の内角が湾曲されてなり、更に下記の条件（Ｉ）〜（ＩＶ）の条件を満たすことを特徴とするゴルフボール。
（Ｉ）コア初速−ボール初速≧０ｍ／ｓ
（ＩＩ）０．８７≦中間層を被覆した球体のたわみ量／コアたわみ量≦０．９７
（ＩＩＩ）中間層とカバーとの総厚≦３．０ｍｍ
（ＩＶ）ボールのたわみ量／中間層を被覆した球体のたわみ量≦０．９８
〔２〕上記コアが、基材ゴム１００質量部と、硫黄０．０５〜０．５質量部と、有機硫黄化合物０．０５〜５質量部とを含むゴム組成物から形成され、かつ上記有機硫黄化合物と上記硫黄とが、１≦有機硫黄化合物量／硫黄量）≦３０である〔１〕記載のゴルフボール。
〔３〕円形ディンプルと非円形ディンプルとを混在させた〔１〕又は〔２〕記載のゴルフボール。
〔４〕全ディンプル数に占める円形ディンプルの割合が３０％以上である〔１〕、〔２〕又は〔３〕記載のゴルフボール。
〔５〕ディンプル数が２５０〜３５０個である〔１〕〜〔４〕のいずれか１項記載のゴルフボール。
〔６〕カバーの厚さが０．５〜２．０ｍｍ、カバーのタイプＤデュロメータ硬度が５２以上６２以下、中間層の厚さが０．５〜１．６ｍｍ、中間層のタイプＤデュロメータ硬度が４０以上６０以下、かつボール初速が７６．５ｍ／ｓ以上である〔１〕〜〔５〕のいずれか１項記載のゴルフボール。
〔７〕上記（ＩＶ）条件について、０．８５≦ボールのたわみ硬度／中間層を被覆した球体のたわみ量≦０．９５である〔１〕〜〔６〕のいずれか１項記載のゴルフボール。
〔８〕中間層が、（ａ−１）オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と（ａ−２）オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを（ａ−１）／（ａ−２）＝１００／０〜０／１００（質量比）の割合で含む（Ａ）アイオノマー樹脂と、（Ｂ）非アイオノマー系熱可塑性エラストマーとを（Ａ）／（Ｂ）＝１００／０〜５０／５０（質量比）の割合で含む〔１〕〜〔７〕のいずれか１項記載のゴルフボール。
〔９〕上記中間層が、上記（Ａ）アイオノマー樹脂と上記（Ｂ）非アイオノマー系熱可塑性エラストマーとを（Ａ）／（Ｂ）＝１００／０〜５０／５０（質量比）の割合で含む樹脂成分１００質量部に対し、（Ｃ）分子量が２８０〜１５００の有機脂肪酸及び／又はその誘導体５〜８０質量部と、（Ｄ）上記樹脂成分及び上記（Ｃ）成分中の未中和の酸基を中和可能な塩基性無機金属化合物０．１〜１０質量部とを配合してなる混合物により形成されることを特徴とする〔８〕記載のゴルフボール。
〔１０〕ボール表面積に対するディンプルの表面占有率が７５％以上である〔１〕〜〔９〕のいずれか１項記載のゴルフボール。
【発明の効果】
【０００９】
本発明のゴルフボールによれば、ディンプル形状による空気抵抗低減と低スピン構造とを組み合わせることによって飛距離の増大をもたらし、その飛び性能が安定する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下、本発明につき更に詳しく説明する。
本発明は、上記のとおり、コアと、カバーと、それらの間に中間層とを介在させたゴルフボールであり、ボール表面に多数のディンプルが存在する。その一例として、図４には、コア１と、多数のディンプルＤを具備したカバー３と、これらの間に中間層２を介在させたマルチピースソリッドゴルフボールＧが示される。
【００１１】
本発明におけるコアは、例えば、基材ゴムに、共架橋剤、有機過酸化物、不活性充填剤、有機硫黄化合物等を含有するゴム組成物を用いて形成することができる。該ゴム組成物の基材ゴムとしては、公知のポリブタジエンを主材とするものが好ましく用いられる。
【００１２】
本発明では、基材ゴムに硫黄を配合することが好ましく、その硫黄の配合量は基材ゴム１００質量部に対して０．０５〜０．５質量部、好ましくは０．０７〜０．３質量部、更に好ましくは０．０９〜０．２質量部である。この配合量が少なすぎるとコアの表面と中心の硬度差が十分に作り出せなくなることがある。逆に、この配合量が多すぎると、コアの反発が低くなりすぎて、ボールとしての反発も低くなり飛距離が出なくなることがある。
【００１３】
また、本発明では、基材ゴムに有機硫黄化合物を配合することが好ましく、その有機硫黄化合物の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して０．０５〜５質量部、好ましくは０．１〜４質量部、更に好ましくは０．２〜２質量部である。有機硫黄化合物のコアへの配合量が少なすぎると、コアの反発が低くなりすぎて、ボールとしての反発も低くなり飛距離が出なくなることがある。逆に、その配合量が多すぎると、コアの硬度が軟らかくなり過ぎて、フィーリングが悪くなり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【００１４】
更には、上記の有機硫黄化合物と硫黄との配合比率を適正化することがコア成形物の反発性を高める点から好ましく、具体的には、有機硫黄化合物量／硫黄量で１以上３０以下の値とすることであり、より好ましくは３以上２５以下、更に好ましくは５以上２０以下である。上記の値が小さすぎると、ボールの反発が低くて飛距離が出なくなることがある。逆に、値が大きすぎると、ボール硬度が軟らかくなりすぎたり、コアの表面と中心の硬度差が十分でなくなりスピンが増えすぎてしまい本発明の効果を損なうおそれがある。
【００１５】
コアの直径は、３６．８ｍｍ以上４１．８ｍｍ以下であり、好ましくは３７．２ｍｍ以上４０．８ｍｍ以下、更に好ましくは３７．６ｍｍ以上３８．８ｍｍ以下である。
【００１６】
上記コアのたわみ量、即ち、初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの圧縮たわみ量は、２．５〜５．５ｍｍ、好ましくは３．０〜４．５ｍｍ、更に好ましくは３．３〜４．０ｍｍである。上記範囲よりもコアが硬すぎると、スピンが増えすぎてしまい、本発明のディンプルに不適となる。逆に、上記範囲よりもコアが軟らかすぎると、反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎたり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【００１７】
コア表面硬度は中間層硬度より軟らかいことが望ましい。コア表面が中間層表面より硬すぎると、スピンが増えてしまい、本発明に用いられるディンプルに不適となる。
【００１８】
コア表面硬度は、ＡＳＴＭ  Ｄ２２４０に基づくタイプＤデュロメータによる測定値（以下、「タイプＤデュロメータ硬度」と言う。）で、４５以上６５以下、好ましくは５０以上６２以下、更に好ましくは５３以上６０以下である。上記範囲よりもコア表面が硬すぎると、スピンが増えすぎてしまい、本発明のディンプルに不適となる。逆に、上記範囲よりもコア表面が軟らかすぎると、反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎたり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【００１９】
コア中心硬度は、タイプＤデュロメータ硬度で３０以上５０以下、好ましくは３３以上４５以下、更に好ましくは３５以上４０以下である。上記範囲よりもコア中心が硬すぎると、スピンが増えすぎてしまい、本発明のディンプルに不適となる。逆に、上記範囲よりもコア中心が軟らかすぎると、反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎたり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【００２０】
コア表面とコア中心との硬度差、即ち、コア表面−コア中心の値は、タイプＤデュロメータ硬度で好ましくは１２以上３０以下、より好ましくは１３以上２５以下、更に好ましくは１５以上２３以下である。この硬度差が、上記範囲よりも小さすぎると、ボールにスピンが掛かりすぎてしまい、本発明のディンプルには不適となる。逆に、上記硬度差が大きすぎると、繰り返しした時の割れ耐久性が悪くなったり、Ｗ＃１で打撃した時の初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。
【００２１】
本発明では、上記コアの上に中間層が覆われることになる。そして、この中間層は、後述する１又は２以上のカバー層を有するカバーにより覆われている。
【００２２】
中間層材料は、タイプＤデュロメータ硬度で４０以上６０以下、好ましくは４５以上５５以下、更に好ましくは４８以上５２以下のものを用いることができる。中間層材料が上記範囲よりも軟らかすぎると、ボールスピン量が増えすぎたり、ボールとしての反発が低下し本発明のディンプルに不適となる。逆に、中間層材料が上記範囲よりも硬すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。また、中間層材料が上記範囲よりも硬すぎても軟らかすぎても、Ｗ＃１打撃時のスピン量が増えてしまい、本発明のディンプルに不適となる。
【００２３】
本発明における中間層の材料としては、特に制限はないが、（ａ−１）オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、（ａ−２）オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを、（ａ−１）／（ａ−２）＝１００／０〜０／１００（質量比）の割合で含む（Ａ）アイオノマー樹脂と、
（Ｂ）非アイオノマー系熱可塑性エラストマーとを、（Ａ）／（Ｂ）＝１００／０〜５０／５０（質量比）の割合で含むものであることが好ましく、更には、上記（Ａ）アイオノマー樹脂と上記（Ｂ）非アイオノマー系熱可塑性エラストマーとを（Ａ）／（Ｂ）＝１００／０〜５０／５０（質量比）の割合で含む樹脂成分１００質量部に対し、（Ｃ）分子量が２８０〜１５００の有機脂肪酸及び／又はその誘導体５〜８０質量部と、（Ｄ）上記樹脂成分及び上記（Ｃ）成分中の未中和の酸基を中和可能な塩基性無機金属化合物０．１〜１０質量部とを配合してなる混合物であることがより好適である。
【００２４】
上記（ａ−１）成分及び上記（ａ−２）成分におけるオレフィンとしては、炭素数が２以上、上限として８以下、特に６以下のオレフィンが好ましく用いられる。このようなオレフィンとしてより具体的には、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン等を挙げることができ、特にエチレンが好ましく用いられる。
【００２５】
また、不飽和カルボン酸としては、例えばアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好ましく用いられる。
【００２６】
上記（ａ−２）成分における不飽和カルボン酸エステルとしては、例えば上述した不飽和カルボン酸の低級アルキルエステルを挙げることができ、より具体的には、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル等が挙げられ、特にアクリル酸ブチル（ｎ−アクリル酸ブチル、ｉ−アクリル酸ブチル）が好ましく用いられる。
【００２７】
上記（ａ−１）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び（ａ−２）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体（以下、これらを総称して「ランダム共重合体」と略記することがある）は、それぞれ上述したオレフィン、不飽和カルボン酸、及び必要に応じて不飽和カルボン酸エステルを公知の方法によりランダム共重合させて得ることができる。
【００２８】
上記ランダム共重合体は、不飽和カルボン酸の含量（酸含量）が調整されたものであることが好ましい。この場合、（ａ−１）成分に含まれる不飽和カルボン酸の含量は、４質量％以上、好ましくは６質量％以上、より好ましくは８質量％以上、更に好ましくは１０質量％以上、上限として３０質量％以下、好ましくは２０質量％以下、より好ましくは１８質量％以下、更に好ましくは１５質量％以下である。また、（ａ−２）成分に含まれる不飽和カルボン酸の含量は、４質量％以上、好ましくは６質量％以上、より好ましくは８質量％以上、上限として１５質量％以下、好ましくは１２質量％以下、より好ましくは１０質量％以下である。上記（ａ−１）成分及び／又は（ａ−２）成分に含まれる不飽和カルボン酸の含量が少なすぎると反発性が低下する場合があり、多すぎると加工性が低下する場合がある。
【００２９】
上記（ａ−１）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物及び（ａ−２）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物（以下、これらを総称して「ランダム共重合体の金属イオン中和物」と略記することがある）は、それぞれ上記ランダム共重合体中の酸基の一部又は全部を金属イオンで中和することにより得ることができる。
【００３０】
上記ランダム共重合体中の酸基を中和する金属イオンとしては、例えば、Ｎａ+、Ｋ+、Ｌｉ+、Ｚｎ++、Ｃｕ++、Ｍｇ++、Ｃａ++、Ｃｏ++、Ｎｉ++、Ｐｂ++等を挙げることができ、中でもＮａ+、Ｌｉ+、Ｚｎ++、Ｍｇ++が好適であり、特に、反発性を改良する観点から、Ｎａ+を用いることが好適である。
【００３１】
このような金属イオンを用いて上記ランダム共重合体の金属イオン中和物を得る方法としては、酸基を有する上記ランダム共重合体に対して、例えば上記金属イオンのギ酸塩、酢酸塩、硝酸塩、炭酸塩、炭酸水素塩、酸化物、水酸化物及びアルコキシド等を添加して中和すればよい。なお、これら金属イオンによる上記酸基に対する中和度としては、本発明において特に限定されない。
【００３２】
上記（ａ−１）成分、及び上記（ａ−２）成分としては市販品を用いることができ、例えば、上記（ａ−１）成分のランダム共重合体として、例えばニュクレル１５６０、同１２１４、同１０３５（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、ＥＳＣＯＲ５２００、同５１００、同５０００（いずれもEXXONMOBIL CHEMICAL社製）等を、上記（ａ−１）成分のランダム共重合体の金属イオン中和物として、例えばハイミラン１５５４、同１５５７、同１６０１、同１６０５、同１７０６、同ＡＭ７３１１（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、サーリン７９３０（米国デュポン社製）、アイオテック３１１０、同４２００（EXXONMOBIL CHEMICAL社製）等を、上記（ａ−２）成分のランダム共重合体として、例えばニュクレルＡＮ４３１１、同ＡＮ４３１８（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、ＥＳＣＯＲ  ＡＴＸ３２５、同ＡＴＸ３２０、同ＡＴＸ３１０（いずれもEXXONMOBIL CHEMICAL社製）等を、上記（ａ−２）成分のランダム共重合体の金属イオン中和物として、例えばハイミラン１８５５、同１８５６、同ＡＭ７３１６（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、サーリン６３２０、同８３２０、同９３２０、同８１２０（いずれも米国デュポン社製）、アイオテック７５１０、同７５２０（いずれもEXXONMOBIL CHEMICAL社製）等を、それぞれ挙げることができる。これらは各々の成分として１種を単独で、又は２種以上を併用してもよい。なお、上記ランダム共重合体の金属イオン中和物として好適なナトリウム中和型アイオノマー樹脂としては、ハイミラン１６０５、同１６０１、サーリン８１２０を挙げることができる。
【００３３】
また、上記（ａ−２）成分が、上記（ａ−１）成分と上記（ａ−２）成分の総量に占める割合としては、０質量％以上、好ましくは５０質量％以上、上限として１００質量％以下である。
【００３４】
上記（Ｂ）非アイオノマー系熱可塑性エラストマーは、ゴルフボール打撃時のフィーリング、反発性をより一層向上させる観点から好適に配合される成分である。本発明においては、上記（Ａ）アイオノマー樹脂と（Ｂ）非アイオノマー系熱可塑性エラストマーとを総称して「樹脂成分」と略記することがある。
【００３５】
このような（Ｂ）非アイオノマー系熱可塑性エラストマーとしてより具体的には、例えばオレフィン系エラストマー、スチレン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ウレタン系エラストマー、ポリアミド系エラストマー等を挙げることができ、反発性を更に高める観点から、特にオレフィン系エラストマー、ポリエステル系エラストマーが好適に用いられる。
【００３６】
このような（Ｂ）成分としては市販品を用いてもよく、オレフィン系エラストマーとしてダイナロン（ＪＳＲ社製）、ポリエステル系エラストマーとしてハイトレル（東レ・デュポン社製）等を挙げることができる。これらは１種を単独で、又は２種以上を併用してもよい。
【００３７】
上記（Ｂ）成分が上記樹脂成分中に占める割合としては、０質量％以上、好ましくは１５質量％以上、上限として５０質量％以下、好ましくは４０質量％以下である。上記（Ｂ）成分が上記樹脂成分中に占める割合が５０質量％を超えると、各々の成分の相溶性が低下し、ゴルフボールの耐久性が著しく低下する可能性がある。
【００３８】
本発明における上記（Ｃ）成分は、分子量２８０以上１５００以下の有機脂肪酸及び／又はその誘導体であり、上記樹脂成分と比較して分子量が極めて小さく、混合物の溶融粘度を適度に調整し、特に流動性の向上に寄与する成分であるため好適に配合される。
【００３９】
上記（Ｃ）成分の有機脂肪酸の分子量としては、２８０以上、好ましくは３００以上、より好ましくは３３０以上、更に好ましくは３６０以上、上限として１５００以下、好ましくは１０００以下、より好ましくは６００以下、更に好ましくは５００以下である。分子量が少なすぎると耐熱性に劣る場合があり、多すぎると流動性が改善できない場合がある。
【００４０】
このような（Ｃ）成分の有機脂肪酸としては、例えば、アルキル基中に二重結合又は三重結合を含む不飽和有機脂肪酸や、アルキル基中の結合が単結合のみで構成される飽和有機脂肪酸を好適に用いることができる。
【００４１】
上記有機脂肪酸の１分子中の炭素数としては１８以上、好ましくは２０以上、より好ましくは２２以上、更に好ましくは２４以上、上限として８０以下、好ましくは６０以下、より好ましくは４０以下、更に好ましくは３０以下である。炭素数が少なすぎると、耐熱性に劣る結果となる場合があるのみならず、酸基の含有量が相対的に多すぎて樹脂成分に含まれる酸基との相互作用が過剰となり、流動性の改善効果が小さくなってしまう場合がある。一方、炭素数が多すぎる場合には、分子量が大きくなるために、流動性改質の効果が顕著に現れない場合がある。
【００４２】
本発明における（Ｃ）成分の有機脂肪酸としてより具体的には、例えば、ステアリン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸、ベヘニン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、アラキジン酸、リグノセリン酸等が挙げられ、中でもステアリン酸、アラキジン酸、ベヘニン酸、リグノセリン酸、特にベヘニン酸が好適に用いられる。
【００４３】
上記（Ｃ）成分の有機脂肪酸の誘導体としては、上述した有機脂肪酸の酸基に含まれるプロトンを金属イオンにより置換した金属せっけんを例示できる。この場合、金属イオンとしては、例えば、Ｎａ+、Ｌｉ+、Ｃａ++、Ｍｇ++、Ｚｎ++、Ｍｎ++、Ａｌ+++、Ｎｉ++、Ｆｅ++、Ｆｅ+++、Ｃｕ++、Ｓｎ++、Ｐｂ++、Ｃｏ++等を用いることができ、特にＣａ++、Ｍｇ++、Ｚｎ++が好ましい。
【００４４】
（Ｃ）成分の有機脂肪酸の誘導体としてより具体的には、例えばステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、１２−ヒドロキシステアリン酸マグネシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸カルシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、ベヘニン酸マグネシウム、ベヘニン酸カルシウム、ベヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛等を挙げることができ、中でもステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、ベヘニン酸マグネシウム、ベヘニン酸カルシウム、ベヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛を好適に使用することができる。これらは１種を単独で、又は２種以上を併用してもよい。
【００４５】
また、この様な（Ｃ）成分の配合量としては、（Ａ）と（Ｂ）とよりなる上記樹脂成分１００質量部に対し、５質量部以上、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは１５質量部以上、更に好ましくは１８質量部以上、上限として８０質量部以下、好ましくは４０質量部以下、より好ましくは２５質量部以下、更に好ましくは２２質量部以下である。（Ｃ）成分の配合量が少なすぎると溶融粘度が低くなり過ぎて加工性が低下する場合があり、多すぎると耐久性が低下する場合がある。
【００４６】
なお、発明においては上記（Ａ）アイオノマー樹脂と上記（Ｃ）成分とを混合したものとして、公知の金属せっけん変性アイオノマー（ＵＳＰ５３１２８５７，ＵＳＰ５３０６７６０，ＷＯ９８／４６６７１公報等）を使用することも可能である。
【００４７】
本発明における上記（Ｄ）成分は、上記樹脂成分及び上記（Ｃ）成分中の未中和の酸基を中和可能な塩基性無機金属化合物である。（Ｄ）成分が配合されず、例えば金属せっけん変性アイオノマー樹脂が単独で使用された場合には、加熱混合時に金属せっけんとアイオノマー樹脂に含まれる未中和の酸基との交換反応が生じて多量の脂肪酸が発生気化し、成形不良や塗膜密着性の低下、得られる成形体の反発性低下等の不具合が生じる場合がある。このような点に鑑み、本発明においては（Ｄ）成分が好適に配合される。
【００４８】
上記（Ｄ）成分としては、樹脂成分との反応性が高く、反応副生成物に有機酸を含むことがないものであることが好適である。
【００４９】
上記（Ｄ）成分中の金属イオンとしては、例えば、Ｌｉ+、Ｎａ+、Ｋ+、Ｃａ++、Ｍｇ++、Ｚｎ++、Ａｌ+++、Ｎｉ++、Ｆｅ++、Ｆｅ+++、Ｃｕ++、Ｍｎ++、Ｓｎ++、Ｐｂ++、Ｃｏ++等を挙げることができ、これらは１種を単独で、又は２種以上併用しても良い。（Ｄ）成分としては、これら金属イオンを含む公知の塩基性無機充填剤を使用することができ、より具体的には、例えば酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜鉛、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム等を挙げることができる。特に水酸化物、または一酸化物であることが推奨され、ベース樹脂との反応性の高い水酸化カルシウム、酸化マグネシウムが好適に使用される。
【００５０】
上記（Ｄ）成分の上記樹脂成分１００質量部に対する配合量としては、０．１質量部以上、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１質量部以上、更に好ましくは２質量部以上、上限として１０質量部以下、好ましくは８質量部以下、より好ましくは６質量部以下、更に好ましくは５質量部以下である。（Ｄ）成分の配合量が少なすぎると熱安定性、反発性の向上が見られない場合があり、多すぎると過剰の塩基性無機金属化合物によりゴルフボール用材料の耐熱性が却って低下する場合がある。
【００５１】
なお、上記（Ａ）〜（Ｄ）成分を混合して得られる混合物の中和度としては、混合物中の酸基の総量を基準として５０モル％以上、好ましくは６０モル％以上、より好ましくは７０モル％以上、更に好ましくは８０モル％以上である。このような高中和化により、例えば金属せっけん変性アイオノマー樹脂を使用する場合であっても、加熱混合時に金属せっけんとアイオノマー樹脂に含まれる未中和の酸基との交換反応が生じにくく、熱的安定性、成形性、反発性を損なうおそれが低減される。
【００５２】
本発明における上記中間層の材料には、上記（Ａ）〜（Ｄ）成分の各成分に加え、更に顔料、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤等の添加剤を配合することができる。その配合量としても特に制限されるものではないが、上記（Ａ）成分と上記（Ｂ）成分とよりなる上記樹脂成分１００質量部に対し、０．１質量部以上、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１質量部以上、上限として１０質量部以下、好ましくは６質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。
【００５３】
中間層の厚さ（ゲージ）は、０．５〜１．７ｍｍであり、好ましくは０．８〜１．４ｍｍ、更に好ましくは１．１〜１．３ｍｍである。上記範囲よりも中間層厚さが薄すぎると、ボールの繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなったり、反発が低下して飛距離が出なくなることがある。上記範囲よりも中間層厚さが厚すぎるとスピンが増えてしまい、本発明のディンプルに不適となる。
【００５４】
次に、カバーについては以下に詳述する。
カバー材料については、特に制限はないが、例えば、上述した中間層材料と同じものを使用することができる。
【００５５】
カバーの材料硬度は、タイプＤデュロメータ硬度で５２以上６２以下であることが好ましく、より好ましくは５５以上６１以下、更に好ましくは５７以上６０以下である、カバー材料が上記範囲よりも軟らかすぎると、ボールのスピンがかかりすぎたり、ボールの反発が不足して本発明のディンプルに不適となる。また、この場合、ボールの耐擦過傷性も悪くなることがある。逆に、カバー材料が上記範囲よりも硬すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなったり、ショートゲーム、パターの打感が悪くなったり、アプローチでのコントロール性が不足することがある。
【００５６】
本発明では、上記カバーは上記中間層よりも硬く形成されることが必要である。即ち、上記カバーと上記中間層との硬度差は、タイプＤデュロメータ硬度で０より大きく、好ましくは３０以内、より好ましくは３〜２０、更に好ましくは５〜１５の範囲内とすることである。この硬度差が小さすぎたり大きすぎたりすると、ボールのスピンがかかりすぎてしまい、本発明に用いられるディンプルには不適となってしまう。
【００５７】
上記カバーは、少なくとも１層有するものであり、２層以上の複数層に形成することができる。本発明において、上記カバーのうち最も外側にあたるカバー層（「最外層」という。）の厚さについては、０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であることが好ましく、より好ましくは０．９ｍｍ以上１．６ｍｍ以下、更に好ましくは１．１ｍｍ以上１．３ｍｍ以下である。
【００５８】
上記カバー材料のメルトフローレート（ＭＦＲ）については、好ましくは１．５以上、より好ましくは２．２以上、更に好ましくは２．６以上である。ＭＦＲが上記範囲よりも低すぎると、成型が難しくなったり、ボールの真球度が低下して飛びのばらつきが大きくなることがある。なお、上記のメルトフローレート（「ＭＦＲ」と略記することがある）とはＪＩＳ−Ｋ６７６０に準拠し、試験温度１９０℃、試験荷重２１．１８Ｎ（２．１６ｋｇｆ）にて測定した値であり、本発明において同様である。
【００５９】
また、上記中間層又はカバーの製法については特に制限はなく、例えば、上記材料を配合してカバー材を得るには、加熱混合条件として、例えば、加熱温度１５０〜２５０℃、混合機として、例えば、混練型二軸押出機、バンバリー、ニーダー等のインターナルミキサーなどを用いて混練する。この場合、カバー材料は、樹脂材料以外の各種添加剤を配合する方法について制限はなく、上記樹脂材料と共に配合して同時に加熱混合する方法、上記必須成分を予め加熱混合をした後、任意の添加剤を加えて更に加熱混合する方法等を挙げることができる。
【００６０】
そして、中間層、カバーの形成方法については、公知の射出成形やコンプレッション成形等により形成することができる。射出成形法を採用する場合には、射出成形用金型の所定位置に予め作製したソリッドコアを配備した後、上記材料を該金型内に導入する方法が採用できる。また、コンプレッション成形法を採用する場合には、上記材料で一対のハーフカップを作り、このカップでコアを直接又は中間層を介してくるみ、金型内で加圧加熱する方法を採用できる。
【００６１】
ここで、本発明において、更に、下記の（Ｉ）〜（ＩＶ）の条件が必要とされる。
（Ｉ）コア初速−ボール初速≧０ｍ／ｓ
（ＩＩ）０．８７≦中間層を被覆した球体のたわみ量／コアたわみ量≦０．９７
（ＩＩＩ）中間層とカバーとの総厚≦３．０ｍｍ
（ＩＶ）ボールのたわみ量／中間層を被覆した球体のたわみ量≦０．９８
【００６２】
条件（Ｉ）について
コア初速−ボール初速の値が０ｍ／ｓ以上であることが必要であり、好ましくは０．２ｍ／ｓ以上、更に好ましくは０．４ｍ／ｓ以上である。このように、コア初速の方がボール初速より大きいということは、ゴム製コアによる反発性が大きく、ソフトなフィーリングを与えやすいということである。上記の値が小さすぎると、反発性、コントロール性とソフトフィーリングを両立するボールが作れなくなることがある。
【００６３】
上記のコア及びボールの初速度（ｍ／ｓ）については、Ｒ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速度計と同方式の初速測定器を用いて測定した測定値である。即ち、ボールを２３±１℃環境下で３時間以上温調した後、室温２３±２℃の部屋でテストしたものであり、２５０ポンド（１１３．４ｋｇ）のヘッド（ストライキングマス）を用いて打撃速度１４３．８ｆｔ／ｓ（４３．８３ｍ／ｓ）にてボールを打撃し、１ダースのボールを各々４回打撃して６．２８ｆｔ（１．９１ｍ）の間を通過する時間を測定して初速度（ｍ／ｓ）を算出したものである。なお、約１５分間でこのサイクルを行なう。
【００６４】
なお、ボール初速は、好ましくは７６．５ｍ／ｓ以上、より好ましくは７６．８ｍ／ｓ以上、更に好ましくは７７．１ｍ／ｓ以上であり、上限としては、好ましくは７７．７２４ｍ／ｓ以下である。これらの値よりも低すぎると飛距離が出なくなるおそれがある。また、上限値７７．７２４ｍ／ｓを超えてしまうと、Ｒ＆Ａ（ＵＳＧＡ）の定める規格ＮＧとなり公認球として登録できなくなる。
【００６５】
条件（ＩＩ）について
中間層を被覆した球体のたわみ量／コアたわみ量の値が０．８７以上０．９７以下であることが必要であり、好ましくは０．８８以上０．９６以下、更に好ましくは０．９以上０．９５以下である。この値が小さすぎると、パターでの打感が硬くなったり、Ｗ＃１打撃でのスピンが増えてしまい、本発明に使用されるディンプルには不適合である。逆に、上記の値が大きすぎると、Ｗ＃１打撃の際にスピンが増えて本発明のディンプルに不適である。
【００６６】
条件（ＩＩＩ）について
（ＩＩＩ）中間層とカバーとの総厚が３．０ｍｍ以内であることが必要であり、好ましくは０．５〜３ｍｍ、より好ましくは１．０〜２．８ｍｍ、更に好ましくは２．０〜２．６ｍｍの範囲内とされる。これらの合計厚さが薄すぎると、繰り返し打撃の際の割れ耐久性が悪くなることがある。逆に、厚すぎるとＷ＃１打撃の際のスピンが増えてしまい、本発明に用いるディンプルにとっては不適合となる。
【００６７】
条件（ＩＶ）について
ボールのたわみ量／中間層を被覆した球体のたわみ量の値については０．９８以下であることが必要とされ、好ましくは０．８５〜０．９５、更に好ましくは０．８８〜０．９２である。この値が小さすぎても大きすぎてもＷ＃１でのスピンが増えすぎてしまい、本発明に用いられるディンプルには不適合となる。
【００６８】
上述した内部構造を有する本発明のゴルフボールでは、そのボール表面には多数のディンプルが形成され、その中には非円形ディンプルが含まれる。このディンプルについて、隣接するディンプルの間には、略並行な輪郭線により区画された網目状又は格子状の陸部が存在することとなる。本発明では、この陸部の幅は、０．０５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の範囲内に調整されるものであり、好ましくは０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下である。上記の間隔幅が狭すぎると、打撃時にディンプルが変形しやすくなり、逆に、上記間隔幅が広すぎると、ディンプルの表面占有率が小さくなり飛びが劣ることとなる。なお、上記の間隔幅とは、図５に示したように、ボールの最外周面Ｘと一致する陸部Ｌの表面上の幅ｗを意味する。
【００６９】
また、本発明では、非円形ディンプルの非円形の内角が湾曲されることが必要である。非円形ディンプルの角部の形状については、通常その表面には滑らかさがなく、そのため空気との摩擦抵抗が大きくなってしまい、ボール飛距離が伸びなくなる。そこで、角部を特定の曲率半径Ｒを有した湾曲面に仕上げる。この湾曲部は一定の曲率を有するものではなく、その最小となる部分での曲率半径Ｒは、特に制限はないが、好ましくは０．１〜５．０ｍｍであり、より好ましくは１．０〜３．０ｍｍの範囲内に調整される。略並行な輪郭線により区画された陸部の外表面がボールの最外周面を形成し、ボールの最外周面が傷付きに難い点で有利となる。
【００７０】
また、本発明に使用されるディンプルについては、円形ディンプルと非円形ディンプルとを混在させることが好ましい。この場合、全ディンプル数に占める円形ディンプルの割合が３０％以上であることが好適である。
【００７１】
ディンプル数については、空気力学的性能の点から、２５０〜３５０個であり、特に、２７０〜３５０個の範囲とすることが好適である。
【００７２】
また、空気力学的性能の点から、ディンプルの表面占有率としては、特に７５％以上とすることが好ましく、更に好ましくは８０％以上、より好ましくは８１％以上である。
【００７３】
また、このボールを成型するための金型作成には、３ＤＣＡＤ・ＣＡＭを使用することができる。具体的には、反転用マスター型に、全表面形状を直接３次元で削りだす手法、あるいは、成型用金型のキャビティ部を直接３次元で削りだす手法により金型を作成することができる。
【００７４】
また、上記ゴルフボールのたわみ量、即ち、初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの圧縮たわみ量については特に制限はないが、２．５ｍｍ以上とすることが好適であり、より好ましくは２．８ｍｍ以上である。上限値としては、好ましくは３．６ｍｍ以下、より好ましくは３．３ｍｍ以下の範囲である。上記の値が小さすぎる、即ち、ボールが硬すぎると、フィーリングが悪くなると共に、耐擦過傷性が悪くなることがある。逆に、ボールが軟らかすぎると、ドライバー打撃時にボールが変形しすぎてしまい、反発が良くない場合がある。
【００７５】
なお、本発明のゴルフボールの直径は、通常４２．６７ｍｍ以上、好ましくは４２．６７〜４３．００ｍｍ、重さは通常４５．０〜４５．９３ｇに形成することができる。また、本発明は、その目的から、２００６年のＲ＆Ａのゴルフ規則に適合するものであること、即ち、１）ボールが４２．６７２ｍｍのリングを通過しないこと、２）ボール重量が４５．９３ｇ以下であること、及び３）ボール初速が７７．７２４ｍ／ｓ以下であることが望まれる。
【実施例】
【００７６】
以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。
【００７７】
〔実施例１，２、比較例１〜７〕
実施例１，２及び比較例１〜７におけるゴルフボールを作成するに際し、下記表１に示す配合のゴム材料を用意した。なお、下記表中の各材料の数字は質量部で表される。
【００７８】
【表１】
2008212666.tif 000003
【００７９】
上記の材料の説明は下記の通りである。
ポリブタジエンＡ：    ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ０１」
ポリブタジエンＢ：    ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ７３０」
ポリイソプレン：      ＪＳＲ社製、商品名「ＩＲ２２００」
※１  過酸化物（１）：ジクミルパーオキサイド、商品名「パークミルＤ」（日本油脂社
製）
※２  過酸化物（２）：１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカの
混合物、商品名「パーヘキサＣ−４０」（日本油脂社製）
※３  硫黄：          亜鉛華混合硫黄（鶴見化学工業社製）
※４  老化防止剤：    商品名「ノクラックＮＳ−６」（大内新興化学工業社製）
【００８０】
次に、上記コアの周囲に下記表２に示す中間層材料Ａ，Ｃ，Ｄ及びカバー材料Ｂ，Ｅを順次、射出成形してスリーピースソリッドゴルフボールを製造した。そして、図１〜３に示されるディンプルをボール表面に形成して各実施例及び比較例のゴルフボールをそれぞれ作成した。各実施例及び比較例の内部構造（厚さ、硬度、初速など）及びディンプルの詳細について表３に示した。
【００８１】
【表２】
2008212666.tif 000004
【００８２】
上記の材料の説明は下記の通りである。
※５：  デュポン社製アイオノマー
※６：  三井デュポンポリケミカル社製マグネシウムアイオノマー
※７：  三井デュポンポリケミカル社製高剛性アイオノマー樹脂
ＡＭ７３１７：酸含量１８％のＺｎ系アイオノマー
ＡＭ７３１８：酸含量１８％のＮａ系アイオノマー
※８：  三井デュポンポリケミカル社製アイオノマー
※９：  三井デュポンポリケミカル社製ニュクレル
※１０：東レデュポン社製ポリエステルエラストマー
※１１：ＪＳＲ社製水添ポリマー
※１２：日本油脂社製ＮＡＡ２２２−Ｓビーズ指定
※１３：白石工業社製ＣＬＳ−Ｂ指定
※１４：ＭＦＲ（メルトフローレート）  ＪＩＳ−Ｋ６７６０
（試験温度１９０℃、試験荷重２１Ｎ（２．１６ｋｇｆ））に従い測定した
材料のメルトフローレート。）
【００８３】
【表３】
2008212666.tif 000005
【００８４】
たわみ変形量
コア、コアに中間層を被覆した球体及びボールに対し、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでの変形量（ｍｍ）をそれぞれ計測した。
【００８５】
コア表面及びコア中心のタイプＤデュロメータ硬度
コア表面については、硬度計の針をコア曲面に対して垂直になるようにして、ＡＳＴＭ  Ｄ２２４０に基づくタイプＤデュロメータによる硬度に準じて測定した。コア中心についてはコアを２分割し、その断面の中心部分をタイプＤデュロメータ硬度に準じて測定した。
【００８６】
中間層及びカバーのタイプＤデュロメータ硬度（材料硬度）
カバー用組成物を約２ｍｍの厚さに熱プレスで成型し、得られたシートを２３℃で２週間保存した後、ＡＳＴＭ  Ｄ２２４０に基づくタイプＤデュロメータによる硬度に準じて測定した。
【００８７】
初速度
Ｒ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速度計と同方式の初速測定器を用いて球体対象物（ボール又はコア）の初速度を測定した。ボールを２３±１℃環境下で３時間以上温調した後、室温２３±２℃の部屋でテストした。２５０ポンド（１１３．４ｋｇ）のヘッド（ストライキングマス）を用いて打撃速度１４３．８ｆｔ／ｓ（４３．８３ｍ／ｓ）にてボールを打撃し、１ダースのボールを各々４回打撃して６．２８ｆｔ（１．９１ｍ）の間を通過する時間を測定して初速度（ｍ／ｓ）を算出した。約１５分間でこのサイクルを行なった。
【００８８】
円比率（％）
円比率は、円形の個数をくぼみ総数で除して１００倍した値（％）である。
【００８９】
各実施例及び比較例のボールの性能評価を下記の試験法により行い、その結果を表４に示す。
飛び性能
ドライバー（Ｗ＃１）を打撃ロボットにセットし、ヘッドスピード４５ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定した。クラブはブリヂストン社製TourStage XD 405  ロフト９°を使用した。
○：トータル飛距離２２４．０ｍ以上
×：トータル飛距離２２４．０ｍ未満
【００９０】
フィーリング
Ｗ＃１のヘッドスピードが４５〜５０ｍ／ｓのアマチュアゴルファー１０人により下記の基準で官能評価した。
○：１０人中７人以上が良い打感
×：良い打感と感じた人が１０人中４人以下
また、パターについては、マチュアゴルファー１０人により上記の基準で官能評価した。
【００９１】
割れ耐久性
ドライバー（Ｗ＃１）を打撃ロボットにセットし、ヘッドスピード４５ｍ／ｓにて繰り返し打撃した時のボール表面にひびが入り始めた時の回数で評価した。各ボールＮ＝３としてその平均値でみた。実施例２のひびが入り始めた回数を１００として下記の基準により判断した。
○：指数９５以上
×：指数９５未満
【００９２】
耐擦過傷性
ノンメッキのピッチングサンドウエッジを打撃ロボットにセットし、ＨＳ４０ｍ／ｓにて一回打撃。の表面状態にて判断した。
○：まだ使える。
×：もう使用に耐えない。
【００９３】
【表４】
2008212666.tif 000006
【００９４】
上記表４の結果から各比較例のゴルフボールは実施例に比べて下記に示すとおりボール性能が劣る。
比較例１では、カバーゲージ総厚が厚いため、ボールの反発がやや低下するとともに、Ｗ＃１で打撃した時のスピン量が多くなるため、飛距離が出ない。
比較例２では、比較例１構造に、全て円形を使用したディンプル組み合わせにより、Ｗ＃１で打撃した時のキャリーが劣るため、飛距離が出ない。
比較例３では、（中間層のたわみ量／コアのたわみ量）の値が０．８７未満であり、中間層がカバーより硬すぎるために、繰り返し打撃による割れ耐久性およびパターでのフィーリングが悪い。
比較例４では、（中間層のたわみ量／コアのたわみ量）の値が０．９７を超えてしまうため、Ｗ＃１で打撃した時にスピン量が多く、飛距離が出なくなり、繰り返し打撃耐久性も悪い。
比較例５では、（コア表面Ｄ硬度−中心Ｄ硬度）の値が１５未満であるため、低スピン効果が足りずに飛距離が出ない。
比較例６では、比較例５構造に、全て円形を使用したディンプルの組み合わせにより、Ｗ＃１で打撃した時のキャリーが劣るため、飛距離が出ない。
比較例７では、カバーが軟らかく、反発が低くなり、飛距離が出ない。
【図面の簡単な説明】
【００９５】
【図１】本実施例及び比較例に用いられたディンプルの配置態様を示す。
【図２】上記とは別の本実施例及び比較例に用いられたディンプルの配置態様を示す。
【図３】上記とは別の比較例に用いられたディンプルの配置態様を示す。
【図４】マルチピースソリッドゴルフボールの断面図を示す。
【図５】ボール表面とディンプルと陸部との位置関係を説明するための説明図である。
【符号の説明】
【００９６】
１  コア
２  中間層
３  カバー
Ｄ  ディンプル
Ｇ  マルチピースソリッドゴルフボール
【図１】
2008212666.tif 000007
【図２】
2008212666.tif 000008
【図３】
2008212666.tif 000009
【図４】
2008212666.tif 000010
【図５】
2008212666.tif 000011