(57)【要約】【課題】高速回転，高ＰＶ領域で使用される転がり軸受にも適用可能な耐摩耗性に優れた転がり軸受用保持器を提供する。【解決手段】自動調心ころ軸受１に組み込まれた保持器５は、鋼板をプレス成形することにより製造されたプレス保持器であり、母材の表面には、潤滑性を有するダイヤモンドライクカーボン（ＤＬＣ）層Ｄが被覆されている。このＤＬＣ層Ｄは、炭素からなるカーボン層Ｃと、タングステン及び炭素からなる複合カーボン層ＦＣと、タングステンからなる第一金属層Ｍ１と、タングステン及びクロムからなる複合金属層ＦＭと、クロムからなる第二金属層Ｍ２と、の５層で構成されていて、該５層はＤＬＣ層Ｄの表面側からカーボン層Ｃ，複合カーボン層ＦＣ，第一金属層Ｍ１，複合金属層ＦＭ，第二金属層Ｍ２の順に配されている。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
転がり軸受の内輪と外輪との間に複数の転動体を転動自在に保持する鋼製の転がり軸受用保持器において、下記の３つの条件を満足することを特徴とする転がり軸受用保持器。    条件１：潤滑性を有するダイヤモンドライクカーボン層が表面に被覆されている。
条件２：前記ダイヤモンドライクカーボン層は、炭素からなるカーボン層と、シリコン，チタン，タングステン，モリブデンのうちの１種の金属及び炭素からなる複合カーボン層と、シリコン，チタン，タングステン，モリブデンのうちの１種の金属からなる第一金属層と、シリコン，チタン，タングステン，モリブデンのうちの１種の金属及びクロムからなる複合金属層と、クロムからなる第二金属層と、の５層で構成されている。
条件３：前記５層は、前記ダイヤモンドライクカーボン層の表面側から前記カーボン層，前記複合カーボン層，前記第一金属層，前記複合金属層，前記第二金属層の順に配されている。
【請求項２】
前記複合カーボン層中の炭素の割合が、前記第一金属層側から前記カーボン層側に向かって徐々に増加していることを特徴とする請求項１に記載の転がり軸受用保持器。
【請求項３】
前記ダイヤモンドライクカーボン層の等価弾性定数が１００ＧＰａ以上２４０ＧＰａ以下であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の転がり軸受用保持器。
【請求項４】
前記ダイヤモンドライクカーボン層は、非平衡型マグネトロンを用いたスパッタリングにより形成されたものであることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の転がり軸受用保持器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、転がり軸受に組み込まれる鋼製の保持器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、負荷が作用する転がり軸受には、強度に優れる高力黄銅製のもみ抜き保持器がよく使用されている。しかしながら、高力黄銅は自己潤滑性を有しているものの高価であるので、高力黄銅製のもみ抜き保持器は材料コストが高いという問題点があった。また、もみ抜きにより加工されるため、加工費が高く、材料歩留まりも低い。よって、高力黄銅製のもみ抜き保持器は、特殊用途に限定されていた。このようなことから、近年においては、ＳＰＣＣ材に代表される冷間圧延鋼板やＳＰＨＤ材に代表される熱間圧延鋼板から製造されたプレス保持器が多く使用されるようになっている。
【０００３】
一般にＳＰＣＣ材は高力黄銅と比較して摺動性，耐摩耗性が劣るため、潤滑条件が厳しい場合には、転動体と保持器ポケットとの接触部や、保持器の案内面と軌動輪との接触部で摩耗が著しく進行して、回転精度が低下する場合があり、最悪の場合には焼付きが生じて破損に至る場合があった。このため、ＳＰＣＣ材製又はＳＰＨＤ材製の保持器には、塩浴窒化処理やガス軟窒化処理に代表される軟窒化処理を施して、鉄と窒素の化合物からなる硬質な窒化物層を保持器表面に形成して耐摩耗性を向上させる努力がなされてきた。
【０００４】
例えば、特許文献１には、鋼板製プレス保持器に軟窒化処理を施して表面に窒化物層を形成し、耐摩耗性を改善する技術が開示されている。窒化物層の耐摩耗性は窒化物層の構造に支配されるので、表面に形成される多孔質層と、多孔質層の直下に形成される緻密層との厚さを規定することにより、多孔質層の油溜まりとしての効果を高め、保持器の耐摩耗性を改善している。
【０００５】
一方、材料の摺動性や耐摩耗性を改善する手段としてダイヤモンドライクカーボン（以降はＤＬＣと記すこともある）の被覆がある。ＤＬＣは、その表面がダイヤモンドに準ずる硬さを有し、摺動抵抗も摩擦係数が０．２以下と二硫化モリブデンやフッ素樹脂と同様に小さいことから、従来から潤滑性材料として使用されている。さらに、その特異な表面の性質から、ＤＬＣは転がり摺動部材の新たな潤滑性材料として注目されており、近年、軸受への潤滑性の付与に利用されている。
【０００６】
例えば、特許文献２には、軌道輪の軌道面や転動体の表面に金属を含有するＤＬＣ膜を備えた転がり軸受が開示されている。この転がり軸受においては、前記ＤＬＣ膜により接触応力が緩和される。
また、ＣＶＤ法，プラズマＣＶＤ法，イオンビーム形成法，イオン化蒸着法，非平衡型マグネトロンを用いたスパッタリング法等によって、軌道輪の軌道面や転動体の表面にＤＬＣ膜を形成した転がり軸受等の転動装置が知られている（特許文献３を参照）。
【特許文献１】特開２００１−９０７３４号公報
【特許文献２】国際公開第９９／１４５１２号パンフレット
【特許文献３】特開２００３−５６５７５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１に記載の保持器は、転がり軸受の使用条件が通常の条件である場合は、多孔質層の油溜まりの効果によって安定した耐摩耗性を発揮することができるが、転がり軸受が許容回転速度に近い高速で回転され、保持器と転動体との滑り速度が１５ｍ／ｓとなるような高ＰＶ領域で使用される場合は、強度が低い最表面側の多孔質層が脱落し、耐摩耗性が不十分となる場合があった。
【０００８】
また、特許文献３に記載の技術によれば、２種以上の金属と炭素とからなる複合層を有するＤＬＣ膜は、密着性に優れており且つ脆さが小さいため、大きな接触応力が作用するような条件下や無潤滑下においても使用可能であるが、大きな接線力が作用するような条件下（例えば高速回転条件下）での使用を考えると、さらなる改良が望まれる。
そこで、本発明は前述のような従来の転がり軸受用保持器が有する問題点を解決し、高速回転，高ＰＶ領域で使用される転がり軸受にも適用可能な耐摩耗性に優れた転がり軸受用保持器を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記課題を解決するため、本発明は次のような構成からなる。すなわち、本発明に係る請求項１の転がり軸受用保持器は、転がり軸受の内輪と外輪との間に複数の転動体を転動自在に保持する鋼製の転がり軸受用保持器において、下記の３つの条件を満足することを特徴とする。
【００１０】
条件１：潤滑性を有するダイヤモンドライクカーボン層が表面に被覆されている。
条件２：前記ダイヤモンドライクカーボン層は、炭素からなるカーボン層と、シリコン，チタン，タングステン，モリブデンのうちの１種の金属及び炭素からなる複合カーボン層と、シリコン，チタン，タングステン，モリブデンのうちの１種の金属からなる第一金属層と、シリコン，チタン，タングステン，モリブデンのうちの１種の金属及びクロムからなる複合金属層と、クロムからなる第二金属層と、の５層で構成されている。
条件３：前記５層は、前記ダイヤモンドライクカーボン層の表面側から前記カーボン層，前記複合カーボン層，前記第一金属層，前記複合金属層，前記第二金属層の順に配されている。
【００１１】
このような転がり軸受用保持器は、鋼製の母材と前記カーボン層との間に前記複合カーボン層，前記第一金属層，前記複合金属層，及び前記第二金属層が介在しているので、潤滑性に優れた前記ダイヤモンドライクカーボン層（以降においてはＤＬＣ層と記すこともある）と鋼製の母材との密着性が優れている。また、ＤＬＣ層を構成する前記５層同士の密着性も優れている。
【００１２】
また、複合金属層が２種の金属（シリコン，チタン，タングステン，モリブデンのうちの１種の金属及びクロム）で構成されているので、該金属と炭素とが結合して金属カーバイドが生成されたとしても、金属カーバイドの脆さが小さい。よって、繰り返し応力やせん断力が負荷されてもＤＬＣ層が破損しにくい。
また、本発明に係る請求項２の転がり軸受用保持器は、請求項１に記載の転がり軸受用保持器において、前記複合カーボン層中の炭素の割合が、前記第一金属層側から前記カーボン層側に向かって徐々に増加していることを特徴とする。このような構成であれば、ＤＬＣ層と鋼製の母材との密着性がより優れたものとなる。
【００１３】
さらに、本発明に係る請求項３の転がり軸受用保持器は、請求項１又は請求項２に記載の転がり軸受用保持器において、前記ダイヤモンドライクカーボン層の等価弾性定数が１００ＧＰａ以上２４０ＧＰａ以下であることを特徴とする。
このような構成であれば、母材である鋼よりもＤＬＣの方が小さい等価弾性定数を有することとなるので、繰り返し応力が作用した際にＤＬＣ層が変形することが可能となる。その結果、母材の変形にＤＬＣ層が追従することが可能となるので、ＤＬＣ層の破損が生じにくい。
【００１４】
ＤＬＣ層の等価弾性定数が２４０ＧＰａ超過であると、鋼よりもＤＬＣ層の方が大きい等価弾性定数を有することとなるので、繰り返し応力が作用した際の母材の変形にＤＬＣ層が追従することが困難となって、ＤＬＣ層の破損が生じやすくなる。一方、１００ＧＰａ未満であると、ＤＬＣ層の硬さが低くなって、摩耗が生じやすくなる。
なお、ＤＬＣ層のような薄膜については、通常の方法では弾性定数を測定することはできないため、本発明においては以下の方法により測定された、弾性定数に準拠する等価弾性定数を用いる。すなわち、押し込み深さを少なくともＤＬＣ層の厚さ内として微小硬度計による測定を行い、得られた荷重−除荷曲線により等価弾性定数を求める。
【００１５】
例えば、ＤＬＣ層の厚さが２μｍ以下である場合は、押し込み荷重を０．４〜５０ｍＮの間で適宜設定して測定を行う。本発明においては、エリオニクス社製の微小硬度計を使用し、押し込み荷重を５０ｍＮとして測定した等価弾性定数を用いる。
この他の等価弾性定数の測定方法としては、フィッシャー社製の微小硬度測定装置を用いる方法がある。この方法においては、（マイクロ）ビッカース硬度計は使用せず、静電容量で制御できる微小硬度計又はナノインデンテータを用いることが望ましい。なおかつ、押し込み深さはＤＬＣ層の厚さ内とする必要がある。そして、前記微小硬度計又はナノインデンテータによって得られた荷重−除荷曲線の弾性変形量から、等価弾性定数を求める。
【００１６】
なお、ＨＲＣ６０の高炭素クロム鋼（ＳＵＪ２）の表面の等価弾性定数を上記の方法により求めると２５０ＧＰａとなり、通常カタログ等に記載されている２１０ＧＰａよりも大きい結果となる。これは、上記の方法が微小な押し込み領域における測定であることから、ＳＵＪ２の表面の加工硬化層の影響を受けるためである。
【００１７】
さらに、本発明に係る請求項４の転がり軸受用保持器は、請求項１〜３のいずれか一項に記載の転がり軸受用保持器において、前記ダイヤモンドライクカーボン層は、非平衡型マグネトロンを用いたスパッタリングにより形成されたものであることを特徴とする。
このような物理的成膜法は、ＣＶＤ法，プラズマＣＶＤ法，イオンビーム形成法，イオン化蒸着法等と比較して、好適な等価弾性定数及び強度を有するＤＬＣ層が得られやすいので、大きな接触応力が作用する装置を構成する部品に対して好適である。
【発明の効果】
【００１８】
本発明の転がり軸受用保持器は、密着性に優れ且つ耐摩耗性に優れ摺動抵抗が小さいＤＬＣ層がその表面に設けられているので、耐摩耗性に優れており、高速回転，高ＰＶ領域で使用される転がり軸受にも適用可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
本発明に係る転がり軸受用保持器の実施の形態を、図面を参照しながら詳細に説明する。図１は、本発明に係る転がり軸受用保持器の一実施形態であるプレス保持器が組み込まれた自動調心ころ軸受の構成を示す部分縦断面図であり、図２は、図１の自動調心ころ軸受が備える保持器のＤＬＣ層の構成を示す模式的な断面図である。
この自動調心ころ軸受１は、内輪２と、外輪３と、内輪２と外輪３との間に転動自在に配された２列の球面ころ４と、内輪２と外輪３との間に複数の球面ころ４を転動自在に保持する保持器５，５と、で構成されている。内輪２の外周面には２列の球面ころ４の軌道面２ａ，２ａが形成され、内輪２の外径は幅方向両端部よりも中央部の方が大きく形成されている。また、外輪３の内周面は、２列一体の球面軌道面３ａとされている。なお、内輪２と外輪３との間に形成された内部空間に、グリース，潤滑油等の潤滑剤を配してもよい。
【００２０】
この自動調心ころ軸受１の保持器５は、鋼板をプレス成形することにより製造されたプレス保持器であり、母材の表面（特に、内輪２，外輪３，球面ころ４と接触する接触部）には、潤滑性を有するダイヤモンドライクカーボン（ＤＬＣ）層Ｄが被覆されている。
このＤＬＣ層Ｄは、図２に示すように、炭素からなるカーボン層Ｃと、シリコン（Ｓｉ），チタン（Ｔｉ），タングステン（Ｗ），モリブデン（Ｍｏ）のうちの１種の金属及び炭素からなる複合カーボン層ＦＣと、シリコン，チタン，タングステン，モリブデンのうちの１種の金属からなる第一金属層Ｍ１と、シリコン，チタン，タングステン，モリブデンのうちの１種の金属及びクロムからなる複合金属層ＦＭと、クロムからなる第二金属層Ｍ２と、の５層で構成されていて、これら５層はＤＬＣ層Ｄの表面側からカーボン層Ｃ，複合カーボン層ＦＣ，第一金属層Ｍ１，複合金属層ＦＭ，第二金属層Ｍ２の順に配されている。
【００２１】
このようなＤＬＣ層Ｄは、母材との密着性に優れるとともに、金属同士が直接接触を起こすような厳しい条件下で保持器５が使用されても、剥離等の損傷が生じることなく優れた耐摩耗性を発揮する。よって、高速回転，高ＰＶ領域で使用される自動調心ころ軸受１にも好適に使用可能である。また、大きな接触応力が作用するような条件下や無潤滑下においても好適に使用可能である。
【００２２】
なお、複合カーボン層ＦＣ中の炭素の割合は、第一金属層Ｍ１側からカーボン層Ｃ側に向かって徐々に増加していることが好ましい。また、ＤＬＣ層Ｄの等価弾性定数は、１００ＧＰａ以上２４０ＧＰａ以下であることが好ましい。
ここで、ＤＬＣ層Ｄを形成する方法について説明する。油分を脱脂した保持器５を株式会社神戸製鋼所製のアンバランスドマグネトロンスパッタリング装置５０４（以降はＵＢＭＳ装置と記す）に設置し、アルゴンプラズマによるスパッタリングを用いて、表面にボンバード処理を１５分間施した。
【００２３】
そして、クロムをターゲットとして、母材の表面にクロムをスパッタリングして成膜し、クロムからなる第二金属層Ｍ２を形成した。次に、クロムのスパッタリングを続けながら、シリコン，チタン，タングステン，モリブデンのうちの１種の金属（以降は、タングステンを使用した場合を例にして説明する）をターゲットとしたスパッタリングを開始した。このようなスパッタリングによって、タングステン及びクロムからなる複合金属層ＦＭを第二金属層Ｍ２の上に形成した。このスパッタリングの際には、クロムのスパッタ効率を徐々に減少させながら、タングステンのスパッタ効率を徐々に増加させた。そして、クロムのスパッタリングを終了し、タングステンのスパッタリングのみとして、複合金属層ＦＭの上にタングステンからなる第一金属層Ｍ１を形成した。
【００２４】
次に、タングステンのスパッタリングを続けながら、カーボンをターゲットとした炭素のスパッタリングを開始した。このようなスパッタリングによって、タングステンと炭素とが結合した金属カーバイドからなる複合カーボン層ＦＣを、第一金属層Ｍ１の上に形成した。さらに、タングステンのスパッタ効率を徐々に減少させながら、炭素のスパッタ効率を徐々に増加させた。そして、タングステンのスパッタリングを終了し、炭素のスパッタリングのみとして、複合カーボン層ＦＣの上にカーボン層Ｃを形成した（ＤＬＣ層Ｄ全体の厚さは２．２μｍとした）。
【００２５】
なお、上記の説明においては、複合金属層ＦＭ，第一金属層Ｍ１，複合カーボン層ＦＣを構成する金属としてタングステンを使用した例を示したが、シリコン，チタン，又はモリブデンを使用してもよいことは勿論である。また、複合金属層ＦＭ，第一金属層Ｍ１，複合カーボン層ＦＣに全て同種の金属を使用する必要はなく、これらの層のうち１層に別の金属を使用してもよいし、３層にそれぞれ異なる金属を使用してもよい。
【００２６】
このようなスパッタリングにより成膜を行えば、第二金属層Ｍ２からカーボン層Ｃに向かって、層の組成が連続的に徐々に変化していくＤＬＣ層Ｄを形成することができる。このような構成のＤＬＣ層Ｄは、各層（第二金属層Ｍ２，複合金属層ＦＭ，第一金属層Ｍ１，複合カーボン層ＦＣ，及びカーボン層Ｃ）の間の密着性が非常に優れているとともに、潤滑性に優れたカーボン層Ｃと母材である鋼との密着性が非常に優れている。
【００２７】
ＵＢＭＳ装置は、スパッタリングに用いるターゲットを複数装着でき、各ターゲットのスパッタ電源を独立に制御することにより、各成分のスパッタ効率を任意に制御することができるので、上記のような成膜に好適である。例えば、上記の場合の複合カーボン層ＦＣ及びカーボン層Ｃを成膜する工程においては、金属ターゲットのスパッタ電源（ＤＣ電源）の電力を低減させながら、同時にカーボンターゲットのスパッタ電源（ＤＣ電源）の電力を増加させればよい（このとき、保持器５には負のバイアス電圧を印加する）。
【００２８】
ＤＬＣ層Ｄの等価弾性定数は、保持器５に印加するバイアス電圧を制御するか、又は導入するガスの分圧を制御することにより、変化させることができる。この導入するガス（アルゴン，水素，メタン等の炭化水素系ガス）の種類や分圧比を制御すれば、ＤＬＣ層Ｄの等価弾性定数とともに表面の摺動抵抗を自在にコントロールすることが可能であるので、前記ガスを単独又は混合して導入することにより、目的にあった所望のＤＬＣ層を形成することができる。さらに、ＤＬＣ層Ｄ及び各層（第二金属層Ｍ２，複合金属層ＦＭ，第一金属層Ｍ１，複合カーボン層ＦＣ，及びカーボン層Ｃ）の厚さは、スパッタ時間により精度よく制御することができる。
【００２９】
ここで、グロー放電発光分析装置（島津製作所株式会社製のＧＤＬＳ−９９５０）を使用して、ＤＬＣ層Ｄを形成する元素を分析した結果を、図３の測定チャートに示す。図３のチャートは、複合金属層ＦＭ，第一金属層Ｍ１を構成する金属としてタングステンを使用し、複合カーボン層ＦＣを構成する金属としてシリコンを使用したＤＬＣ層Ｄのチャートである。チャートの横軸は表面からの深さを示し、０μｍがＤＬＣ層の表面を意味している。また、縦軸は、その深さ位置における各元素の含有量を示している。
【００３０】
なお、アルゴンガスを使用した放電によって深さ方向の情報を得ているため、母材である鋼とＤＬＣ層Ｄとの界面において、各元素の含有量を示す曲線がブロードとなっている。また、鋼とＤＬＣ層Ｄとの界面が８０００ｎｍ付近に位置していることから、このチャートからはＤＬＣ層Ｄの厚さは約８μｍであることが読み取れるが、この分析法は直径２ｍｍの円形部分について放電発光により分析するため、深さ方向の精度上約８μｍとなって現れるものであって、実際のＤＬＣ層Ｄの厚さは２．２μｍである。
【００３１】
なお、本実施形態は本発明の一例を示したものであって、本発明は本実施形態に限定されるものではない。例えば、保持器を構成する鋼の種類は特に限定されるものではなく、冷間圧延鋼板や熱間圧延鋼板以外の材料を用いて保持器を製造してもよい。また、保持器の製造法も特に限定されるものではなく、プレス保持器に限らず、もみ抜き保持器でもよい。
また、本実施形態においては、非平衡型マグネトロンを用いたスパッタリングによりＤＬＣ層を成膜したが、パルスレーザーアーク蒸着法やプラズマＣＶＤ法等を用いることもできる。ただし、等価弾性定数及び塑性変形硬さ等を独立に制御することが容易な非平衡型マグネトロンを用いたスパッタリングが最も好適である。
【００３２】
さらに、本実施形態においては、自動調心ころ軸受用の保持器を例示して説明したが、転がり軸受の種類は自動調心ころ軸受に限定されるものではなく、本発明は様々な種類の転がり軸受に対して適用することができる。例えば、深溝玉軸受，アンギュラ玉軸受，自動調心玉軸受，円筒ころ軸受，円すいころ軸受，針状ころ軸受等のラジアル形の転がり軸受や、スラスト玉軸受，スラストころ軸受等のスラスト形の転がり軸受である。
【００３３】
〔実施例〕
以下に、実施例を示して、本発明をさらに具体的に説明する。
冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ材からプレス成形にて自動調心ころ軸受（呼び番号２２２１１）用のプレス保持器を作製し、その保持器の表面に、非平衡型マグネトロンを用いたスパッタリングによりＤＬＣ層を成膜した。
【００３４】
【表１】
2008151264.tif 000003
【００３５】
実施例１〜１０は、前述のような５層構造のＤＬＣ層を備えている保持器である。比較例１は、スパッタリングを行っておらずＤＬＣ層を備えていない保持器である。比較例２，３は、スパッタリングにより３層構造のＤＬＣ層が形成された保持器である。該ＤＬＣ層は、炭素からなるカーボン層（本実施形態のカーボン層Ｃに相当する）と、クロム及び炭素からなる複合層（本実施形態の複合カーボン層ＦＣに相当する）と、クロムからなる金属層（本実施形態の第二金属層Ｍ２に相当する）と、の３層で構成されていて、該３層はＤＬＣ層の表面側からカーボン層，複合層，金属層の順に配されている。比較例４は、スパッタリングにより単層構造のＤＬＣ層が形成された保持器である。該ＤＬＣ層は、炭素からなるカーボン層（本実施形態のカーボン層Ｃに相当する）である。
【００３６】
次に、実施例１〜１０及び比較例１〜４の保持器の耐摩耗性を評価した。すなわち、保持器を自動調心ころ軸受（呼び番号２２２１１）に組み込んで高速回転試験を行い、高速回転試験後の保持器の摩耗状況を質量変化によって評価した。高速回転試験の条件は、以下の通りである。
・荷重    ：１５４１５Ｎ
・回転速度：６７５０ｍｉｎ-1
・潤滑条件：グリース潤滑
・試験時間：２４時間
保持器の摩耗量を表１に併せて示す。なお、保持器の摩耗量は、比較例１の保持器の摩耗量を１とした場合の相対値で示してある。
【００３７】
単層構造，３層構造のＤＬＣ層が形成された比較例２〜４は、ＤＬＣ層を備えていない比較例１よりも摩耗量が多かった。これは、ＤＬＣ層と母材との密着力、あるいは、ＤＬＣ層を構成する各層同士の密着力が弱いために、高速回転試験開始直後にＤＬＣ層が母材から剥離して、母材である鋼が摩耗したためである。これに対して、５構造のＤＬＣ層が形成された実施例１〜１０は、比較例１よりも摩耗量が少なかった。特に、等価弾性定数が１００〜２４０ＧＰａである実施例１〜７は、摩耗量が極めて少なかった。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明に係る転がり軸受用保持器の一実施形態であるプレス保持器が組み込まれた自動調心ころ軸受の構成を示す部分縦断面図である。
【図２】図１の自動調心ころ軸受が備える保持器のＤＬＣ層の構成を示す模式的な断面図である。
【図３】ＤＬＣ層を形成する元素を分析した測定チャートである。
【符号の説明】
【００３９】
１      自動調心ころ軸受
２      内輪
２ａ    軌道面
３      外輪
３ａ    球面軌道面
４      球面ころ
５      保持器
Ｃ      カーボン層
Ｄ      ダイヤモンドライクカーボン層
ＦＣ    複合カーボン層
ＦＭ    複合金属層
Ｍ１    第一金属層
Ｍ２    第二金属層
【図１】
2008151264.tif 000004
【図２】
2008151264.tif 000005
【図３】
2008151264.tif 000006