(57)【要約】【課題】シリンダブロックのシリンダボアに対するホーニング加工等の仕上げ加工に際して工程の増加をともなうことなく、エンジン実働時に生じるボア変形を抑制することができ、エンジン実働時におけるシリンダボアの真円度の悪化を防止することができるシリンダブロックを提供すること。【解決手段】ヘッドボルト１１によってシリンダヘッドが固定されるヘッド取付面３に開口するシリンダボア４と、シリンダボア４を囲む壁状部分であるシリンダ部５を介してシリンダボア４を取り囲むように形成されるウォータジャケット６とを有するシリンダブロック１であって、ウォータジャケット６による冷却作用を受けるシリンダ部外周面１５およびライナ外周面１９のうち、シリンダボア４の円周形状におけるボルト締結部１０に対応する位相（角度範囲α１）以外の位相の部分に、少なくともウォータジャケット６の高さ範囲で、凹状部２１・２２を設けた。【選択図】図２
2008190472.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
締結部材によってシリンダヘッドが固定されるシリンダヘッド取付面に開口しピストンを摺動可能に内装する円柱状の孔部であるシリンダボアと、該シリンダボアを囲む壁状部分であるシリンダ部を含むボア形成部を介して前記シリンダボアを取り囲むように形成されるウォータジャケットとを有するシリンダブロックであって、
前記ウォータジャケットによる冷却作用を受ける前記ボア形成部の面のうち、前記シリンダボアの円周形状における前記締結部材による締結部に対応する位相以外の位相の部分に、
少なくとも前記ウォータジャケットの高さ範囲で、凹状部を設けたことを特徴とするシリンダブロック。
【請求項２】
前記シリンダボアは、円筒状のシリンダライナにより形成され、
前記冷却作用を受ける前記ボア形成部の面に、前記シリンダライナの外周面を含むことを特徴とする請求項１に記載のシリンダブロック。
【請求項３】
円筒状のシリンダライナにより形成され締結部材によってシリンダヘッドが固定されるシリンダヘッド取付面に開口する円柱状の孔部であるシリンダボアと、該シリンダボアを囲む壁状部分であるシリンダ部を介して前記シリンダボアを取り囲むように形成されるウォータジャケットとを有するシリンダブロックであって、
前記シリンダライナの、前記シリンダボアの円周形状における前記締結部材による締結部に対応する位相の部分に、
少なくとも前記ウォータジャケットの高さ範囲で、空気層を設けたことを特徴とするシリンダブロック。
【請求項４】
前記空気層は、
前記シリンダライナに鋳込まれ該シリンダライナを構成する材料よりも線膨張係数の小さい材料により構成される空間形成部材が、前記シリンダライナに鋳込まれることにより、前記シリンダライナを構成する材料の部分と前記空間形成部材との冷却収縮の差によって生じる空間により構成されることを特徴とする請求項３に記載のシリンダブロック。
【請求項５】
締結部材によってシリンダヘッドが固定されるシリンダヘッド取付面に開口しピストンを摺動可能に内装する円柱状の孔部であるシリンダボアと、該シリンダボアを囲む壁状部分であるシリンダ部を介して前記シリンダボアを取り囲むように形成されるウォータジャケットとを有するシリンダブロックであって、
前記シリンダ部のうち、前記シリンダボアの円周形状における前記締結部材による締結部に対応する位相以外の位相の部分に、
少なくとも前記ウォータジャケットの高さ範囲で、シリンダブロックの本体を構成する材料よりも熱伝導率の高い材料により構成されるフィンを設けたことを特徴とするシリンダブロック。
【請求項６】
シリンダブロックにて締結部材によってシリンダヘッドが固定されるシリンダヘッド取付面に開口するシリンダボアを形成する円筒状のシリンダライナであって、
外周面のうち、前記シリンダボアの円周形状における前記締結部材による締結部に対応する位相以外の位相の部分に、
少なくとも前記ウォータジャケットの高さ範囲で、凹状部を設けたことを特徴とするシリンダライナ。
【請求項７】
シリンダブロックにて締結部材によってシリンダヘッドが固定されるシリンダヘッド取付面に開口するシリンダボアを形成する円筒状のシリンダライナであって、
前記シリンダボアの円周形状における前記締結部材による締結部に対応する位相の部分に、
少なくとも前記ウォータジャケットの高さ範囲で、空気層を設けたことを特徴とするシリンダライナ。
【請求項８】
前記空気層は、
前記シリンダライナに鋳込まれ該シリンダライナを構成する材料よりも線膨張係数の小さい材料により構成される空間形成部材が、前記シリンダライナに鋳込まれることにより、前記シリンダライナを構成する材料の部分と前記空間形成部材との冷却収縮の差によって生じる空間により構成されることを特徴とする請求項７に記載のシリンダライナ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば自動車エンジン等の内燃機関を構成するシリンダブロック、およびシリンダブロックにおいてシリンダボアを形成するためのシリンダボアに関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば自動車エンジン等の内燃機関を構成するシリンダブロックにおいては、その一般的な構成として、ピストンを摺動可能に内装する円柱状の孔部であるシリンダボアと、このシリンダボアが開口する面であってシリンダヘッドが組み付けられるシリンダヘッド取付面（以下単に「ヘッド取付面」という。）とが備えられる。そして、ヘッド取付面に対するシリンダヘッドの組付けに際しては、ボルト等の締結具（ヘッドボルト）が用いられる。つまり、ヘッドボルトが、シリンダヘッドを貫通するとともにシリンダブロックに設けられる雌ねじ部分となるボルト穴に螺挿されることにより、シリンダヘッドがシリンダブロックに対して締結固定される。
このシリンダヘッドのシリンダブロックに対する固定に際してヘッドボルトが螺挿されるボルト穴は、ヘッド取付面においてシリンダボアの周囲に設けられる。具体的には、シリンダボアの周囲において略等間隔で４個設けられる構成がある。つまりこの場合、例えば、自動車等に搭載される直列４気筒エンジンにおいては、一列に並んだ状態となる４個のシリンダボアに対し、隣り合うシリンダボア間において２個のボルト穴が共用されることにより、計１０個のボルト穴が設けられることとなる。
【０００３】
このような構成においては、シリンダブロックに対するシリンダヘッドの組付け時、およびシリンダブロックが用いられて構成されるエンジンの実働時に、シリンダボアの変形（ボア変形）が生じ、シリンダボアの真円度が悪化することが問題となっている。これらのボア変形について、図１３を用いて具体的に説明する。図１３はシリンダボアに対するボルト締結部の配置および従来のボア変形を示す模式図であり、（ａ）は単品状態（非組付状態）を示す図、（ｂ）は組付け時のボア変形を示す図、（ｃ）はエンジン実働時のボア変形を示す図である。
【０００４】
図１３に示すように、シリンダヘッドをシリンダブロックに固定するためのボルト締結部のシリンダボアに対する配置例として、一つのシリンダボア１０４に対し、ボルト締結部１１０がシリンダボア１０４の周囲において略等間隔で４ヶ所設けられる構成がある。各ボルト締結部１１０においては、シリンダブロックに形成されるボルト穴１１２にヘッドボルト１１１が螺挿された状態となる。
図１３（ａ）に示すように、ボルト穴１１２に螺挿されるヘッドボルト１１１の締付けによるシリンダヘッドの固定が行われてない単品状態では、ヘッドボルト１１１による締付け力（締結力）がシリンダブロックに対して加わっていないため、その締付け力が作用することによるシリンダブロックの変形が生じることはなく、シリンダボア１０４は変形をともなわない状態となる。
【０００５】
図１３（ｂ）に示すように、ヘッドボルト１１１が締め付けられることによりシリンダヘッドがシリンダブロックに対して締結固定された状態である組付け時においては、ヘッドボルト１１１による締付け力がシリンダブロックに作用し、この締付け力がシリンダブロックに変形を生じさせ、ボア変形が生じる。このシリンダヘッドの組付け時に発生するボア変形（以下「組付け変形」という。）は、ヘッドボルト１１１の締付けによってボア上面（ヘッド取付面におけるシリンダボア１０４の周縁部）が強く押し付けられることにより生じる。
したがって、特に強く押し付けられることとなるボルト周りで変形が大きくなり、本例のようにボルト締結部１１０がシリンダボア１０４の周囲において略等間隔で４ヶ所設けられる構成においては、シリンダボア１０４において、ボルト締結部１１０に対応する位相（以下「ボルト位相」という。）の部分が内側に窄むような（相対的に内側に膨出するような）変形が生じる。結果として、組付け変形は、図１３（ｂ）に示すように、平面視において円形であったシリンダボア１０４が、十字形となるような変形となる（いわゆる４次変形）。
【０００６】
また、前記のとおりヘッドボルト１１１によってシリンダヘッドが組み付けられたシリンダブロックが用いられて構成されるエンジンの実働時においては、前述のような組付け変形に加え、エンジンの実働時における熱膨張や熱歪み等の熱負荷（熱応力）によって生じるボア変形（以下「熱変形」という。）がある。
図１３（ｃ）に示すように、エンジンの実働時に生じる熱変形は、組付け変形した状態のシリンダボアにおいて、その十字形が強調される変形となる。これは次のような理由による。すなわち、エンジンの実働時においては、シリンダブロックは温度上昇し、シリンダボアは周方向に膨張する。この際、ボルト位相の部分の変形は、ヘッドボルトの締結によるボルト軸力によって抑制される。このため、図１３（ｃ）において矢印で示すように、シリンダボア１０４においてボルト位相以外の位相の部分がボルト位相の部分に比べて大きく膨張することとなり、ボア変形について十字形が強調される変形となる。
【０００７】
こうしたボア変形は、シリンダボアの真円度を悪化させることとなる。そして、組付け変形を含むエンジン実働時の熱変形によるシリンダボアの真円度の悪化は、シリンダボアにおけるピストンの摺動にともなうフリクション（摺動抵抗）の増大を招く。フリクションの増大は、内燃機関の出力の制限や燃費の悪化等の原因となる、
すなわち、ピストンにはシリンダボアに対して摺接するピストンリングが装着されるところ、シリンダボアの真円度が悪化すると、シリンダボアにおいて真円から大径に変形する部分（拡径する部分）ではピストンリングによるシール性が低下し、浸出によるエンジンオイル消費やブローバイガスが増大する。こうした状況は、ピストンリングの張力（拡がろうとする力）を大きくし（高張力化し）、シリンダボアの大径に変化する部分でもピストンリングによる最低限の押付け力が確保できるようにすることで避けることができる。しかし、ピストンリングの高張力化は、シリンダボアにおける全体的なフリクションの増大を招く。
【０００８】
そこで、前述のような問題を引き起こす原因となる、ボア変形によるシリンダボアの真円度の悪化を抑制するための技術として、例えば特許文献１に記載されている技術がある。
本文献には、シリンダブロックのシリンダボアについて所定の真円度を得るための仕上げ加工（ホーニング加工）が行われるに際し、シリンダブロックが所定の温度まで加熱される方法が開示されている。
つまり、シリンダブロックが所定の温度まで加熱されることにより、シリンダブロックがエンジン実働時のような温度状態とされた後、シリンダボアに対するホーニング加工が行われる。これにより、シリンダブロックが熱膨張した状態（熱変形した状態）でシリンダボアの真円度が確保されるため、エンジン実働時におけるシリンダボアの真円度が向上するという効果が得られる。
【０００９】
しかし、特許文献１に開示されている内容の技術では、シリンダブロックにおけるシリンダボアについて所定の真円度を得るための加工に際し、シリンダブロックを加熱するための工程が別途必要となる。加工工程が増加することは、量産性の向上を図るうえで好ましくない。
【特許文献１】特開２００４−３６５１１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、上記のような従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、その解決しようとする課題は、シリンダブロックのシリンダボアに対するホーニング加工等の仕上げ加工に際して工程の増加をともなうことなく、エンジン実働時に生じるボア変形を抑制することができ、エンジン実働時におけるシリンダボアの真円度の悪化を防止することができるシリンダブロックおよびシリンダライナを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段を説明する。
【００１２】
すなわち、請求項１においては、締結部材によってシリンダヘッドが固定されるシリンダヘッド取付面に開口しピストンを摺動可能に内装する円柱状の孔部であるシリンダボアと、該シリンダボアを囲む壁状部分であるシリンダ部を含むボア形成部を介して前記シリンダボアを取り囲むように形成されるウォータジャケットとを有するシリンダブロックであって、前記ウォータジャケットによる冷却作用を受ける前記ボア形成部の面のうち、前記シリンダボアの円周形状における前記締結部材による締結部に対応する位相以外の位相の部分に、少なくとも前記ウォータジャケットの高さ範囲で、凹状部を設けたものである。
【００１３】
請求項２においては、前記シリンダボアは、円筒状のシリンダライナにより形成され、前記冷却作用を受ける前記ボア形成部の面に、前記シリンダライナの外周面を含むものである。
【００１４】
請求項３においては、円筒状のシリンダライナにより形成され締結部材によってシリンダヘッドが固定されるシリンダヘッド取付面に開口する円柱状の孔部であるシリンダボアと、該シリンダボアを囲む壁状部分であるシリンダ部を介して前記シリンダボアを取り囲むように形成されるウォータジャケットとを有するシリンダブロックであって、前記シリンダライナの、前記シリンダボアの円周形状における前記締結部材による締結部に対応する位相の部分に、少なくとも前記ウォータジャケットの高さ範囲で、空気層を設けたものである。
【００１５】
請求項４においては、前記空気層は、前記シリンダライナに鋳込まれ該シリンダライナを構成する材料よりも線膨張係数の小さい材料により構成される空間形成部材が、前記シリンダライナに鋳込まれることにより、前記シリンダライナを構成する材料の部分と前記空間形成部材との冷却収縮の差によって生じる空間により構成されるものである。
【００１６】
請求項５においては、締結部材によってシリンダヘッドが固定されるシリンダヘッド取付面に開口しピストンを摺動可能に内装する円柱状の孔部であるシリンダボアと、該シリンダボアを囲む壁状部分であるシリンダ部を介して前記シリンダボアを取り囲むように形成されるウォータジャケットとを有するシリンダブロックであって、前記シリンダ部のうち、前記シリンダボアの円周形状における前記締結部材による締結部に対応する位相以外の位相の部分に、少なくとも前記ウォータジャケットの高さ範囲で、シリンダブロックの本体を構成する材料よりも熱伝導率の高い材料により構成されるフィンを設けたものである。
【００１７】
請求項６においては、シリンダブロックにて締結部材によってシリンダヘッドが固定されるシリンダヘッド取付面に開口するシリンダボアを形成する円筒状のシリンダライナであって、外周面のうち、前記シリンダボアの円周形状における前記締結部材による締結部に対応する位相以外の位相の部分に、少なくとも前記ウォータジャケットの高さ範囲で、凹状部を設けたものである。
【００１８】
請求項７においては、シリンダブロックにて締結部材によってシリンダヘッドが固定されるシリンダヘッド取付面に開口するシリンダボアを形成する円筒状のシリンダライナであって、前記シリンダボアの円周形状における前記締結部材による締結部に対応する位相の部分に、少なくとも前記ウォータジャケットの高さ範囲で、空気層を設けたものである。
【００１９】
請求項８においては、前記空気層は、前記シリンダライナに鋳込まれ該シリンダライナを構成する材料よりも線膨張係数の小さい材料により構成される空間形成部材が、前記シリンダライナに鋳込まれることにより、前記シリンダライナを構成する材料の部分と前記空間形成部材との冷却収縮の差によって生じる空間により構成されるものである。
【発明の効果】
【００２０】
本発明の効果として、以下に示すような効果を奏する。
すなわち、本発明によれば、シリンダブロックのシリンダボアに対するホーニング加工等の仕上げ加工に際して工程の増加をともなうことなく、エンジン実働時に生じるボア変形を抑制することができ、エンジン実働時におけるシリンダボアの真円度の悪化を防止することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
次に、発明の実施の形態を説明する。
本発明に係るシリンダブロックは、例えば自動車エンジン等の内燃機関を構成するものであり、締結部材（ヘッドボルト）によってシリンダヘッドが固定されるシリンダヘッド取付面に開口しピストンを摺動可能に内装する円柱状の孔部であるシリンダボアと、このシリンダボアを囲む壁状部分であるシリンダ部を介してシリンダボアを取り囲むように形成されるウォータジャケットとを有する。
そして、本発明は、エンジン実働時に、前記シリンダ部を含むシリンダボアの周縁部分において、ヘッドボルトによる締結部に対応する位相（ボルト位相）の部分の温度を、他の位相の部分に対して相対的に高くすることで、ボルト位相の部分の熱膨張を大きくし、エンジン実働時におけるシリンダボアの真円度の悪化を防止するものである。
【００２２】
すなわち、エンジン実働時に生じるボア変形（熱変形）に際しては、ボルト位相の部分の変形は、ヘッドボルトの締結によるボルト軸力によって抑制される。このため、ボルト位相以外の位相の部分がボルト位相の部分に比べて大きく膨張することとなり、真円度が悪化する。そこで、前記のとおりボルト位相の部分について、その温度を他の位相の部分に対して相対的に高くし、熱膨張を大きくすることで、ボア変形（ボア膨張）が均一化し、エンジン実働時におけるシリンダボアの真円度の向上が図れる。
以下、ボルト位相の部分の温度を他の位相の部分に対して相対的に高くするための構成を備える、本発明に係るシリンダブロックの各実施形態について説明する。
【００２３】
本発明に係るシリンダブロックの第一実施形態について、図１〜図４を用いて説明する。図１は本発明の第一実施形態に係るシリンダブロックの構成を示す断面図、図２は図１におけるＡ−Ａ断面図、図３は本発明の第一実施形態に係るシリンダライナを示す図、図４は図３におけるＢ−Ｂ断面図である。
【００２４】
図１および図２に示すように、本実施形態に係るシリンダブロック１は、その本体がアルミニウムを材料として構成され、締結部材としてのヘッドボルト１１（図２）によってシリンダヘッド２が固定されるシリンダヘッド取付面（以下「ヘッド取付面」という。）３と、このヘッド取付面３に開口しピストン７を摺動可能に内装する円柱状の孔部であるシリンダボア４と、このシリンダボア４を囲む壁状部分であるシリンダ部５を含むボア形成部１４を介してシリンダボア４を取り囲むように形成されるウォータジャケット６とを有する。
なお、本実施形態に係るシリンダブロック１は、例えば直列４気筒エンジン等のような多気筒エンジンを構成するものであり、シリンダボア４を複数（４気筒の場合は４個）備え、これらは中心軸方向が平行となるように隣り合う状態で一列に配設される（図２等参照）。
【００２５】
ヘッド取付面３は、シリンダブロック１の一側において平面として形成されるシール面であり、このヘッド取付面３に、ガスケットを介する等してシリンダヘッド２が組み付けられる。図２に示すように、ヘッド取付面３に対するシリンダヘッド２の組付けに際しては、前記のとおりヘッドボルト１１が用いられる。つまり、ヘッドボルト１１が、シリンダヘッド２を貫通するとともにシリンダブロック１に設けられる雌ねじ部分となるボルト穴１２に螺挿されることにより、シリンダヘッド２がシリンダブロック１に対して締結固定される。
このシリンダヘッド２のシリンダブロック１に対する固定に用いられる締結部としてのボルト締結部１０、つまりヘッドボルト１１が螺挿されるボルト穴１２は、ヘッド取付面３においてシリンダボア４の周囲に設けられる。本実施形態では、図２に示すように、シリンダボア４の周囲において略等間隔で４個設けられる。また、隣り合うシリンダボア４間においては２個のボルト穴１２が共用される。つまりこの場合、例えば、直列４気筒エンジンを構成するシリンダブロックにおいては、一列に並んだ状態となる４個のシリンダボアに対し、計１０個のボルト穴１２が設けられることとなる。
また、シリンダブロック１におけるヘッド取付面３と反対側には、図示せぬオイルパンが取り付けられる。以下、シリンダブロック１において、シリンダヘッド２が組み付けられる側を「上」とし、その反対側を「下」とする。
【００２６】
図１に示すように、シリンダボア４は、その中心軸方向を上下方向とし、前記のとおり複数配設される。シリンダボア４に内装されるピストン７には、ピストンリング８が装着される。ピストン７は、ピストンリング８を介してシリンダボア４内を上下方向に往復摺動する。
各シリンダボア４におけるピストン７よりも上側の空間は、燃料および空気の混合気を燃焼するための燃焼室の一部を構成する。シリンダボア４は、前記混合気や燃焼によって生じたガスの機密を保つため、ホーニング加工等の仕上げ加工により、所定の真円度を有する円筒面に形成される。すなわち、シリンダブロック１が用いられて製造されるエンジンの実動時には、前記燃焼室における混合気の爆発・燃焼によりビストン７が往復摺動し、これにより、ピストン７とコンロッド（連接棒）を介して連結されるクランク軸（出力軸）が回転する。
【００２７】
シリンダボア４は、シリンダブロック１において各シリンダボア４に対応するように略筒状に形成されるシリンダ部５の内周面側に、鋳鉄を材料として円筒状に構成されるシリンダライナ９が、鋳ぐるみや圧入等によって内装されることで形成される。つまり、シリンダライナ９の内周面が、シリンダボア４を形成し、ピストン７の摺動面となる。このように、シリンダライナ９が用いられてシリンダボア４が形成される本実施形態においては、ボア形成部１４に、シリンダ部５とシリンダライナ９とが含まれる。
なお、本実施形態では、シリンダボア４は、シリンダライナ９が用いられて形成される構成であるが、例えばシリンダブロックが鋳鉄等の鉄系材料で構成される場合など、シリンダボアがシリンダブロックの構造体に対して直接形成される構成であってもよい。
【００２８】
ウォータジャケット６は、冷却水６ａの通路であり、シリンダブロック１の鋳造に際して複数のシリンダボア４を取り囲むように形成される。ウォータジャケット６は、シリンダボア４に対してシリンダ部５を介して設けられる。
シリンダ部５は、シリンダボア４の周囲、つまりシリンダライナ９の周囲においてシリンダボア４を取り囲むように形成される円筒状の壁状部分であり、図２に示すように、隣り合うシリンダボア４に対しては円筒状の部分が繋がった状態となる。
すなわち、ウォータジャケット６は、シリンダ部５の外周面と、これに対向するように形成される外周壁面とにより、ヘッド取付面３側に開口するように形成される。つまり、本実施形態のシリンダブロック１は、ウォータジャケット６がヘッド取付面３側に開放されているオープンデッキ型の構造となっている。このウォータジャケット６により、シリンダ部５を介してシリンダボア４等が冷却される。
【００２９】
以上のような構成を備える本実施形態のシリンダブロック１は、ボルト位相の部分の温度を他の位相の部分に対して相対的に高くするための構成として、ボルト位相以外の位相の部分の温度を下げるための構成を備える。かかる構成として、本実施形態のシリンダブロック１においては、ウォータジャケット６による冷却作用を受けるボア形成部１４の面のうち、シリンダボア４の円周形状におけるヘッドボルト１１によるボルト締結部１０に対応する位相以外の位相の部分に、少なくともウォータジャケット６の高さ範囲で、凹状部２１・２２が設けられている。
【００３０】
本実施形態においては、ウォータジャケット６による冷却作用を受けるボア形成部１４の面として、ウォータジャケット６を形成し冷却水６ａに直接触れることとなるシリンダ部５の外周面（以下「シリンダ部外周面」とする。）１５と、シリンダ部５を介してウォータジャケット６からの冷却作用を受けることとなるシリンダライナ９の外周面（以下「ライナ外周面」とする。）１９とが含まれる。そして、シリンダ部外周面１５およびライナ外周面１９のそれぞれに前記凹状部２１・２２が設けられている。
したがって、前述したように、シリンダライナ９が用いられることなく、シリンダボア４がシリンダブロック１の構造体に対して直接形成される構成の場合は、前記凹状部はシリンダ部外周面１５のみに設けられることとなる。
【００３１】
また、シリンダボア４の円周形状における（円周形状に対する）「位相」とは、次のとおりである。すなわち、円柱状の孔部であるシリンダボア４は、その中心軸方向視で円周形状となる。このシリンダボア４の円周形状においては（円周形状に対しては）、中心軸の位置を中心とした円周上における角度が定まる。この角度（角度範囲）が、シリンダボア４の円周形状における「位相」となる。
したがって、シリンダボア４の円周形状におけるヘッドボルト１１によるボルト締結部１０に対応する位相とは、図２に示すように、シリンダボア４が円周形状となるその中心軸方向視において、中心軸の位置Ｃを中心とする円周上における角度について、中心（位置Ｃ）からボルト締結部１０およびその近傍部分を含む方向の所定の角度範囲α１となる。本実施形態のように、ボルト締結部１０がシリンダボア４の周囲において略等間隔で４個設けられる構成においては、前記のようなボルト締結部１０に対応する位相（角度範囲α１）が、各シリンダボア４において４ヶ所存在することとなる。そして、このようなボルト締結部１０に対応する位相以外の位相の部分に、前記凹状部２１・２２が設けられる。
以下では、シリンダボア４の円周形状におけるヘッドボルト１１によるボルト締結部１０に対応する位相を「ボルト位相」とし、それ以外の位相（他の位相）を「非ボルト位相」とする。
【００３２】
本実施形態において、シリンダ部外周面１５およびライナ外周面１９それぞれにおける非ボルト位相の部分に設けられる凹状部２１・２２は、上下方向に形成される複数の溝部が設けられることにより構成される。すなわち、シリンダ部外周面１５に設けられる凹状部２１は、上下方向に延設される複数の溝部２１ａにより構成され、ライナ外周面１９に設けられる凹状部２２は、同じく上下方向に延設される複数の溝部２２ａにより構成される。
シリンダ部外周面１５に設けられる溝部２１ａは、シリンダブロック１の鋳造の際や、シリンダブロック１の鋳造後に切削等の加工を施すこと等により形成することができる。また、ライナ外周面１９に設けられる溝部２２ａは、シリンダブロック１に対して鋳ぐるみ等によって内装される前のシリンダライナ９の単品状態で形成される。つまり、溝部２２ａは、シリンダライナ９が鋳造品である場合はその鋳造の際や、鋳造等によってシリンダライナ９を構成した後に切削等の加工を施すこと等により形成することができる。
【００３３】
また、シリンダ部外周面１５およびライナ外周面１９それぞれに設けられる凹状部２１・２２は、少なくともウォータジャケット６の高さ範囲で設けられる。すなわち、本実施形態のように、それぞれ上下方向に形成される複数の溝部２１ａ・２２ａとして構成される各凹状部２１・２２においては、各溝部２１ａ・２２ａの高さ、つまり上下方向の長さが、少なくともウォータジャケット６の高さ、つまり上下方向の長さ（ヘッド取付面３に対する深さ）と略同じとなるように、各凹状部２１・２２が構成される。
したがって、ウォータジャケット６を形成するシリンダ部外周面１５に設けられる凹状部２１については、その溝部２１ａは、シリンダ部外周面１５の上下方向の略全範囲で設けられることとなる。また、ライナ外周面１９に設けられる凹状部２２については、その溝部２２ａは、ウォータジャケット６の高さ範囲を含む範囲で設けられることとなる。
【００３４】
このように、本実施形態におけるシリンダライナ９は、鋳鉄を材料として構成され、シリンダブロック１にてシリンダボア４を形成する円筒状の部材であり、外周面（ライナ外周面１９）のうち、非ボルト位相の部分に、少なくともウォータジャケット６の高さ範囲で、凹状部２２が設けられている。
すなわち、図３および図４に示すように、本実施形態に係るシリンダライナ９においては、シリンダブロック１に鋳ぐるみ等によって内装された状態で非ボルト位相に対応する部分に、凹状部２１が設けられる。そして、各凹状部２１は、前述したように上下方向に形成される複数の溝部２１ａにより構成され、溝部２１ａは、その上下方向の長さが少なくともウォータジャケット６の高さ範囲となるように形成される。
【００３５】
このように、ウォータジャケット６による冷却作用を受けるボア形成部１４の面であって、非ボルト位相の部分に、凹状部２１・２２を設けることにより、シリンダブロック１のシリンダボア４に対するホーニング加工等の仕上げ加工に際して工程の増加をともなうことなく、エンジン実働時に生じるボア変形を抑制することができ、エンジン実働時におけるシリンダボア４の真円度の悪化を防止することができる。
【００３６】
すなわち、シリンダ部外周面１５およびライナ外周面１９において、凹状部２１・２２が設けられる非ボルト位相の部分は、ボルト位相の部分に対し、単位位相当たりの表面積が拡大し、ウォータジャケット６内を流れる冷却水６ａによるボア冷却において冷却効率が向上するため、相対的に強く冷却される。これにより、エンジン実働時において、ボルト位相の部分の温度は非ボルト位相の部分に対して相対的に上がることとなり、非ボルト位相の部分の温度は凹状部２１・２２が設けられない場合と比べて低くなる。したがって、ボルト位相の部分の熱膨張が非ボルト位相の部分に対して相対的に大きくなり、非ボルト位相の部分の熱膨張は凹状部２１・２２が設けられない場合と比べて小さくなる。結果として、エンジン実働時におけるシリンダボア４の真円度の悪化が防止される。
ここで、エンジン実働時におけるシリンダボア４の真円度の悪化が防止されることについて、図５を用いて説明する。図５はシリンダボア４に対するボルト締結部１０の配置およびボア変形を示す模式図である。
【００３７】
シリンダブロック１に対してシリンダヘッド２が組み付けられることにより、ヘッドボルト１１による締付け力がシリンダブロック１に作用してシリンダボア４について組付け変形が生じる。この組付け変形は、本実施形態のようにボルト締結部１０がシリンダボア４の周囲において略等間隔で４ヶ所設けられる構成においては、図５において組付け変形した状態のシリンダボア４の形状を表す点線Ｂ１で示すように、十字形となるような変形（４次変形）となる（図１３（ｂ）参照）。
そして、エンジン実働時においては、シリンダブロック１は温度上昇し、シリンダボア４は周方向に膨張する。この際、ボルト位相の部分の変形は、ヘッドボルト１１の締結によるボルト軸力によって抑制されるため、従来においては、非ボルト位相の部分がボルト位相の部分に比べて大きく膨張することとなり、組付け変形による十字形が強調され、シリンダボア４の真円度が悪化することとなる（図１３（ｃ）参照）。
【００３８】
そこで、前述したように、非ボルト位相の部分に凹状部２１・２２を設けることにより、図５に示すように、ボルト締結部１０がシリンダボア４の周囲において略等間隔で４ヶ所設けられる構成において、シリンダボア４の中心軸の位置Ｃを中心とする所定の角度範囲α１となるボルト位相の部分（点線Ｂ１上の実線部分参照）の温度をＴｂとし、非ボルト位相の部分の温度をＴ０とすると、Ｔｂ＞Ｔ０の関係が成り立つ。また、非ボルト位相の部分の温度Ｔ０は、凹状部２１・２２が設けられない場合と比べて低くなる。
これらのことから、エンジン実働時におけるシリンダボア４の変形（熱変形）について、非ボルト位相の部分に対するボルト位相の部分の相対的な膨張量が大きくなり、非ボルト位相の部分の膨張量は小さくなり、図５において熱変形した状態のシリンダボア４の形状を表す実線Ｂ２で示すように、シリンダボア４の周方向についての全体的な膨張が均一化される。結果として、エンジン実働時におけるシリンダボア４の真円度の悪化が防止され、真円度が向上することとなる。
【００３９】
したがって、ボルト位相について前記所定の角度範囲α１については、その角度の大きさは特に限定されるものではないが、エンジン実働時の熱変形に際し、ヘッドボルト１１の締結によるボルト軸力によって変形（膨張）が抑制される部分に対応する角度範囲として設定される。
【００４０】
また、非ボルト位相の部分に設けられる凹状部２１・２２について、その溝部２１ａ・２２ａの本数や大きさ（幅・深さ等）や形状等は特に限定されるものではない。このような溝部２１ａ・２２ａの本数等は、シリンダブロック１の形状や複数のシリンダボア４の相対的な位置等が考慮されて適宜設定される。言い換えると、溝部２１ａ・２２ａの本数等を調整することで、複数のシリンダボア４間の相対的な関係や、ボルト位相の部分と非ボルト位相の部分との相対的な関係に応じて、ウォータジャケット６による冷却度合いを調整することができる。
具体的には、シリンダブロック１において、隣り合うシリンダボア４の間の部分（ボア間）の部分は、シリンダボア４周縁部の他の部分に対して比較的高温部分となる。このため、例えば、シリンダライナ９においてライナ外周面１９に設けられる凹状部２２の溝部２２ａについて、ボア間の部分に面することとなる非ボルト位相の部分には、他の非ボルト位相の部分と比べて溝部２２ａの本数を多くするという具合である。図示においては、ライナ外周面１９に設けられる凹状部２２の溝部２２ａの本数について、ボア間に面する部分を含む一対の対向する非ボルト位相の部分は５本であるのに対し、他非ボルト位相の部分は３本となっている。
さらに、少なくともウォータジャケット６の高さ（上下方向の長さ）範囲で設けられる凹状部２１・２２について、例えば比較的高温となるシリンダ部５やシリンダライナ９の上側部分の凹状部２１・２２の幅を広げて構成する等、上下方向の位置によって凹状部２１・２２の本数や大きさや形状等を変化させてもよい。
【００４１】
また、本実施形態では、非ボルト位相の部分に設けられる凹状部２１・２２は、上下方向に形成される複数の溝部２１ａ・２２ａが設けられることにより構成されているが、表面積が拡大する形状であればその構成は特に限定されない。
すなわち、非ボルト位相の部分に設けられる凹状部が複数の溝部により構成される場合であってもその延設方向は特に限定されず、また、溝部のほか、複数の窪み状や穴状の部分等によって凹状部が構成されてもよい。
【００４２】
また、本実施形態では、シリンダボア４が、シリンダライナ９が用いられて形成される構成において、ウォータジャケット６による冷却作用を受けるボア形成部１４の面に含まれるシリンダ部外周面１５およびライナ外周面１９の両方に凹状部２１・２２が設けられているが、いずれか一方のみに設けられる構成であってもよい。
この際、本実施形態のように、シリンダ部外周面１５およびライナ外周面１９の両方に凹状部２１・２２を設けることにより、シリンダボアの形成にシリンダライナが用いられる構成において、エンジン実働時におけるシリンダボアの真円度の悪化を効果的に防止することができる。
【００４３】
本発明に係るシリンダブロックの第二実施形態について、図６〜図１０を用いて説明する。図６は本発明の第二実施形態に係るシリンダブロックの図１におけるＡ−Ａ断面に相当する断面図、図７は本発明の第二実施形態に係るシリンダライナを示す斜視図、図８は同じく側面図、図９は図８におけるＣ−Ｃ断面図、図１０は空気層の形成原理を示す部分拡大説明図である。なお、前述した第一実施形態と共通する部分については、同一の符号を用いる等して適宜その説明を省略する。
【００４４】
図６に示すように、本実施形態のシリンダブロック３１は、その本体がアルミニウムを材料として構成され、シリンダボア４が、鋳鉄を材料として構成されるシリンダライナ２９により形成される構成となっている。
本実施形態のシリンダブロック３１は、ボルト位相の部分の温度を他の位相（非ボルト位相）の部分に対して相対的に高くするための構成として、ボルト位相の部分の温度を上げるための構成を備える。かかる構成として、本実施形態のシリンダブロック３１においては、シリンダライナ２９の、ボルト位相の部分に、少なくともウォータジャケット６の高さ範囲で、空気層３０が設けられている。
【００４５】
空気層３０は、シリンダライナ２９を構成する円筒状の壁部に形成される空間により構成される。空気層３０を構成する空間としては、シリンダライナ２９の一側端面（シリンダライナ２９が鋳ぐるみ等によりシリンダブロック３１に内装された状態でヘッド取付面３側となる面）に開口する穴部として形成されたり、シリンダライナ２９の外部に開口することのない中空部として形成されたりする。
また、空気層３０を構成する空間としては、各ボルト位相の部分に対してその部分を全体的に占める一つの空間部分であったり、各ボルト位相の部分において分布する複数の空間であったりする。
【００４６】
空気層３０は、シリンダライナ２９が鋳造品である場合はその鋳造に際して鋳抜きや崩壊性の中子を用いること等により形成することができる。また、鋳造等によってシリンダライナ２９を構成した後に機械加工を施すこと等によっても空気層３０を形成することができる。
このように、シリンダライナ２９においてその壁部のうちボルト位相の部分に設けられる空間によって構成される空気層３０が、少なくともウォータジャケット６の高さ（上下方向の長さ）範囲で設けられる。つまり、シリンダライナ２９に設けられる空気層３０は、各ボルト位相の部分においてウォータジャケット６の高さ範囲を含む範囲で設けられることとなる。
【００４７】
このように、本実施形態におけるシリンダライナ２９は、鋳鉄を材料として構成され、シリンダブロック３１にてヘッドボルト１１によってシリンダヘッド２が固定されるヘッド取付面３に開口するシリンダボア４を形成する円筒状の部材であり、ボルト位相の部分に、少なくともウォータジャケット６の高さ範囲で、空気層３０が設けられている。
すなわち、本実施形態に係るシリンダライナ２９においては、シリンダブロック３１に鋳ぐるみ等によって内装された状態でボルト位相に対応する部分に、空気層３０が設けられる。そして、空気層３０は、その上下方向の長さ（範囲）が少なくともウォータジャケット６の高さ範囲となるように形成される。
【００４８】
このように、シリンダライナ２９におけるボルト位相の部分に、空気層３０を設けることにより、第一実施形態と同様の効果を得ることができる。
すなわち、シリンダライナ２９において、空気層３０が断熱層として機能することから、空気層３０が設けられるボルト位相の部分は、非ボルト位相の部分に対し、ウォータジャケット６内を流れる冷却水６ａによるボア冷却において断熱により冷却効率が低下するため、相対的に弱く冷却される。これにより、エンジン実働時において、ボルト位相の部分の温度は非ボルト位相の部分に対して相対的に上がることとなる。したがって、ボルト位相の部分の熱膨張が非ボルト位相の部分に対して相対的に大きくなる。結果として、エンジン実働時におけるシリンダボア４の真円度の悪化が防止される。
【００４９】
具体的には、本実施形態のシリンダブロック３１においては、次のようにしてエンジン実働時におけるシリンダボア４の真円度の悪化が防止される。
前述したように、エンジン実働時においては、シリンダボア４が周方向に膨張するに際し、ボルト位相の部分の変形がヘッドボルト１１の締結によるボルト軸力によって抑制されるため、従来においては、非ボルト位相の部分がボルト位相の部分に比べて大きく膨張することとなり、組付け変形による十字形が強調され、シリンダボア４の真円度が悪化することとなる（図１３（ｃ）参照）。
【００５０】
そこで、シリンダライナ２９におけるボルト位相の部分に空気層３０を設けることにより、第一実施形態と同様に、図５に示すように、ボルト締結部１０がシリンダボア４の周囲において略等間隔で４ヶ所設けられる構成において、ボルト位相（角度範囲α１）の部分（点線Ｂ１上の実線部分参照）の温度をＴｂとし、非ボルト位相の部分の温度をＴ０とすると、Ｔｂ＞Ｔ０の関係が成り立つ。
これにより、エンジン実働時におけるシリンダボア４の変形（熱変形）について、非ボルト位相の部分に対するボルト位相の部分の相対的な膨張量が大きくなり、シリンダボア４の周方向についての全体的な膨張が均一化される。結果として、エンジン実働時におけるシリンダボア４の真円度の悪化が防止され、真円度が向上することとなる。
【００５１】
なお、シリンダライナ２９における各ボルト位相の部分に設けられる空気層３０について、その数や大きさ（広さ・厚さ等）や形状等は特に限定されるものではない。このような空気層３０の数等は、シリンダブロック３１の形状や複数のシリンダボア４の相対的な位置等が考慮されて適宜設定される。
【００５２】
続いて、本実施形態における空気層３０の具体的な構成について説明する。
本構成に係る空気層３０は、シリンダライナ２９に鋳込まれ該シリンダライナ２９を構成する材料（以下「ライナ材料」とする。）よりも線膨張係数（熱膨張率）の小さい材料により構成される空間形成部材４０が、シリンダライナ２９に鋳込まれることにより、ライナ材料の部分と空間形成部材４０との冷却収縮の差によって生じる空間により構成される。
【００５３】
すなわち、本構成においては、シリンダライナ２９は鋳造品であり、このシリンダライナ２９の鋳造の際に、空間形成部材４０が鋳込まれる。
図７〜図９に示すように、空間形成部材４０は、シリンダライナ２９の外周面（ライナ外周面３９）側に鋳込まれ、その鋳込まれた状態で、円筒面であるライナ外周面３９の一部を形成する。つまり、空間形成部材４０を鋳込んだ状態のシリンダライナ２９においては、その本来有する円筒状の形状が維持される。
【００５４】
図７〜図９に示すように、空間形成部材４０は、複数の板状部４２から構成される空間形成部４１を有する。
空間形成部４１を構成する板状部４２は、その外側面がライナ外周面３９の一部を形成するようにシリンダライナ２０の円筒形状に沿う板状部分であり、シリンダライナ２９が鋳ぐるみ等によりシリンダブロック３１に内装された状態で、ボルト位相の部分に対応するように配設される。本実施形態のようにボルト締結部１０がシリンダボア４の周囲において略等間隔で４ヶ所設けられる構成においては、各ボルト締結部１０に対応するボルト位相の部分に、板状部４２が配設される。つまり、本実施形態では、シリンダライナ２９において１ヶ所のボルト位相の部分に対応する空気層３０が、一枚の板状部４２が用いられて構成される。
【００５５】
また、本実施形態の空間形成部材４０は、前述のように空間形成部４１を構成する複数の板状部４２を連結するための連結部４３を有する。
連結部４３は、環状（円筒状）に構成される部分であり、複数の板状部４２を、それらの下端部（図８において右端部）において連結し、シリンダライナ２９の下端側に配される。つまり、連結部４３の外側面は、シリンダライナ２９の下端側（空間形成部４１の下方）において、板状部４２の外側面とともにライナ外周面３９の一部を形成する。
このように、本実施形態の空間形成部材４０は、連結部４３によって、空間形成部４１を構成する複数の板状部４２が連結され、空間形成部材４０が全体として一体的に構成されている。
【００５６】
このような構成を有する空間形成部材４０が、シリンダライナ２９の鋳造に際して鋳込まれる。つまり、シリンダライナ２９の鋳造装置において、空間形成部４１の各板状部４２および連結部４３が、シリンダライナ２９に対して所定の位置となるように空間形成部材４０がセットされた状態で鋳造が行われる。この鋳造装置に対する空間形成部材４０のセットに際しては、空間形成部材４０が連結部４３により一体的に構成されているため、良好な作業性・生産性が得られる。
この空間形成部材４０を鋳込むシリンダライナ２９の鋳造には、溶湯の自重で鋳型内に溶湯を供給する重力鋳造が好適に用いられる。ただし、シリンダライナ２９の鋳造方法は特に限定されるものではない。
【００５７】
このように、空間形成部材４０の鋳込みをともなって鋳造されたシリンダライナ２９においては、前記のとおり空間形成部材４０はライナ材料よりも線膨張係数が小さい材料により構成されるため、冷却過程でシリンダライナ２９のライナ材料の部分と空間形成部材４０との冷却収縮（冷却による熱収縮）に差が生じる。この冷却収縮の差は、空間形成部材４０の空間形成部４１を構成する各板状部４２において、ライナ材料の部分との間に空間を形成する。この空間が、シリンダライナ２９におけるボルト位相の部分に設けられる空気層３０を構成する（図６および図９参照）。
【００５８】
すなわち、図１０（ａ）に示すように、空間形成部材４０を鋳込んだシリンダライナ２９の、離型された後の高温状態においては、板状部４２の、ライナ外周面３９の一部を形成する外側面４２ａ以外の部分にライナ材料が接触した状態となる。言い換えると、シリンダライナ２９の前記高温状態においては、空間形成部材４０の板状部４２は、シリンダライナ２９を構成する円筒状の壁部の外周側に存在する凹部２９ａに対して隙間なく嵌合した格好となる。
【００５９】
そして、図１０（ｂ）に示すように、シリンダライナ２９の前記高温状態からの冷却過程で、空間形成部材４０の板状部４２において、シリンダライナ２９におけるライナ材料の部分が板状部４２よりも大きく（多く）収縮する（図中矢印参照）。
これにより、凹部２９ａの底面２９ｂと、板状部４２の内側面４２ｂとの間に空間が形成されることとなる。この空間が、空気層３０を構成するものとして用いられる。したがって、板状部４２の上下方向の長さが、空気層３０の上下方向の長さとなり、この長さが少なくともウォータジャケット６の高さ範囲となるように板状部４２が形成される。
【００６０】
空間形成部材４０は、シリンダライナ２９に対して鋳込まれる部材であるため、空間形成部材４０を構成する材料としては、ライナ材料に対して鋳込み可能な材料、つまりライナ材料よりも十分に高い融点のものが用いられる。
したがって、空間形成部材４０を構成する材料としては、ライナ材料よりも線膨張係数が小さく、かつライナ材料に対して鋳込み可能な程度に融点の高い材料が用いられる。
具体的には、本実施形態のようにライナ材料が鋳鉄であるのに対して、空間形成部材４０を構成する材料例としては、タングステン（Ｗ）やチタン（Ｔｉ）やモリブデン（Ｍｏ）等を挙げることができる。つまり、鋳鉄を材料として構成されるシリンダライナ２９に対し、空間形成部材４０の板状部４２が、タングステン等を材料とする低膨張金属板として構成される。
【００６１】
また、空間形成部材４０を構成する材料については、ライナ材料に対する熱伝導率の高低を考慮することが好ましく、これにより、シリンダライナ２９において空気層３０が設けられるボルト位相の部分における断熱効果を調節することができる。すなわち、例えば、空間形成部材４０を構成する材料として、ライナ材料よりも熱伝導率の低い材料を用いることで、空気層３０が設けられるシリンダライナ２９のボルト位相の部分における断熱効果を高めることができる。前記材料例のうち、ライナ材料よりも熱伝導率の低い材料にはチタンが該当する。
【００６２】
このように、シリンダライナ２９においてボルト位相の部分に設けられる空気層３０を、ライナ材料よりも線膨張係数が小さい材料により構成される空間形成部材４０を鋳込み、ライナ材料の部分と空間形成部材４０（板状部４２）との冷却収縮の差によって生じる空間により構成するという方法を用いることにより、鋳造品であるシリンダライナ２９に対して別途機械的な加工等を施すことなく、空気層３０を容易に設けることができる。
【００６３】
なお、本実施形態では、シリンダライナ２９の各ボルト位相の部分において、一枚の板状部４２が用いられて空気層３０が形成されているが、これに限定されず、各ボルト位相の部分に対応する板状部４２が複数部分（複数の板状部分等）によって構成されてもよい。
また、少なくともウォータジャケット６の高さ（上下方向の長さ）範囲で設けられる空気層３０について、例えば比較的高温となるシリンダライナ２９の上側部分の空気層３０を薄く構成する等、上下方向の位置によって空気層３０の厚さや大きさ等を変化させてもよい。つまり、板状部４２の大きさや形状等は特に限定されるものではない。
【００６４】
本発明に係るシリンダブロックの第三実施形態について、図１１および図１２を用いて説明する。図１１は本発明の第三実施形態に係るシリンダブロックの構成を示す断面図、図１２は図１１におけるＤ−Ｄ断面図である。なお、前述した第一実施形態と共通する部分については、同一の符号を用いる等して適宜その説明を省略する。
【００６５】
図１１および図１２に示すように、本実施形態のシリンダブロック５１は、その本体がアルミニウムを材料として構成され、シリンダボア４が、鋳鉄を材料として構成されるシリンダライナ４９により形成される構成となっている。
本実施形態のシリンダブロック５１は、ボルト位相の部分の温度を他の位相（非ボルト位相）の部分に対して相対的に高くするための構成として、非ボルト位相の部分の温度を下げるための構成を備える。かかる構成として、本実施形態のシリンダブロック５１においては、シリンダ部５のうち、非ボルト位相の部分に、少なくともウォータジャケット６の高さ範囲で、シリンダブロック５１の本体を構成する材料（以下「ブロック材料」とする。）よりも熱伝導率の高い材料により構成されるフィン６１が設けられている。
【００６６】
図１１および図１２に示すように、フィン６１は、シリンダ部５を構成する円筒状の壁状部分において、シリンダボア４の中心軸方向に対する垂直方向（以下「水平方向」という。）の面に平行な板状部として構成され、シリンダ部５の円筒状に沿う形状を有する。つまり、フィン６１は、シリンダボア４の中心軸方向視で略扇形形状を有する板状部となる（図１２参照）。また、フィン６１は、シリンダブロック５１のシリンダ部５に対して内装された状態、あるいはその一部がシリンダ部５から露出した状態で設けられる。
本実施形態では、図１２に示すシリンダボア４の中心軸方向視において、略扇形形状のフィン６１が、シリンダ部５における各非ボルト位相の部分の略全体を占めるように設けられる。したがって、図１１に示すように、フィン６１の外側面がウォータジャケット６側に露出した状態となっている。また、同じく図１１に示すように、フィン６１の設けられる高さ位置（上下方向の位置）によっては、フィン６１の上面がヘッド取付面３側に露出した状態となる。
【００６７】
図１２に示すように、本実施形態では、一つのシリンダボア４に対して４ヶ所となる各非ボルト位相の部分に設けられるフィン６１は、上下方向に対して同じ高さ位置に設けられる。つまり、シリンダ部５における非ボルト位相の部分に対して４つのフィン６１が水平方向に設けられる。また、図１１に示すように、前記のとおり同じ高さ位置に設けられるフィン６１は、シリンダ部５において上下方向に適宜間隔を隔てて複数段設けられている。
そして、これら水平方向および上下方向に複数設けられるフィン６１が、少なくともウォータジャケット６の高さ（上下方向の長さ）範囲で設けられる。つまり、シリンダ部５に設けられる複数のフィン６１は、各非ボルト位相の部分においてウォータジャケット６の高さ範囲を含む範囲で配設されることとなる。
【００６８】
このように、一つのシリンダボア４の周囲に形成されるシリンダ部５において、水平方向および上下方向に複数設けられるフィン６１は、シリンダライナ４９に外嵌可能な円筒状の基部６２に周設された状態となる。
つまり、複数のフィン６１が円筒状の基部６２の外周面から突出形成された状態となり、複数のフィン６１と基部６２とが一体のフィン部材６０として構成される。
【００６９】
そして、基部６２の周囲に所定の状態で配設されたフィン６１を有するフィン部材６０が、シリンダブロック５１の鋳造に際してシリンダライナ４９とともに鋳ぐるまれる。すなわち、本実施形態のシリンダブロック５１においては、シリンダボア４はシリンダ部５の内周面側にシリンダライナ４９が鋳ぐるみによって内装されることで形成される。このシリンダブロック５１に鋳ぐるまれるシリンダライナ４９に、フィン部材６０が外嵌された状態となる。
具体的には、いずれも円筒形状となる、シリンダライナ４９の外周面（ライナ外周面５９）とフィン部材６０の基部６２の内周面６３とは略同じ径を有し、シリンダライナ４９に対してフィン部材６０が圧入等によって外嵌される。この外嵌によりフィン部材６０と一体化した状態のシリンダライナ４９が、シリンダブロック５１の鋳造に際して鋳ぐるまれる。これにより、複数のフィン６１が、シリンダブロック５１におけるシリンダ部５に配設された状態となる。
【００７０】
フィン６１を構成するフィン部材６０は、シリンダブロック５１に対して鋳ぐるまれる部材であるため、フィン部材６０を構成する材料としては、ブロック材料に対して鋳ぐるみ可能な材料、つまりブロック材料よりも十分に高い融点のものが用いられる。
したがって、フィン部材６０（フィン６１）を構成する材料としては、ブロック材料よりも熱伝導率が高く、かつブロック材料に対して鋳ぐるみ可能な程度に融点の高い材料が用いられる。
具体的には、本実施形態のようにブロック材料がアルミニウムであるのに対して、フィン部材６０を構成する材料例としては、銅（Ｃｕ）等を挙げることができる。
【００７１】
このように、シリンダ部５における非ボルト位相の部分に、フィン６１を設けることにより、第一実施形態と同様の効果を得ることができる。
すなわち、シリンダ部５において、フィン６１が設けられる非ボルト位相の部分は、ボルト位相の部分に対し、熱伝導率が高くなり、ウォータジャケット６内を流れる冷却水６ａによるボア冷却において冷却効率が向上するため、相対的に強く冷却される。これにより、エンジン実働時において、ボルト位相の部分の温度は非ボルト位相の部分に対して相対的に上がることとなり、非ボルト位相の部分の温度はフィン６１が設けられない場合と比べて低くなる。したがって、ボルト位相の部分の熱膨張が非ボルト位相の部分に対して相対的に大きくなり、非ボルト位相の部分の熱膨張はフィン６１が設けられない場合と比べて小さくなる。結果として、エンジン実働時におけるシリンダボア４の真円度の悪化が防止される。
【００７２】
なお、シリンダ部５における非ボルト位相の部分に設けられるフィン６１について、一つの非ボルト位相の部分において同じ高さ位置で設ける数（本実施形態では一つ）や大きさ（厚さ・水平方向の面積等）や形状等は特に限定されるものではない。このようなフィン６１の数等は、シリンダブロック５１の形状や複数のシリンダボア４の相対的な位置等が考慮されて適宜設定される。
また、少なくともウォータジャケット６の高さ（上下方向の長さ）範囲で適宜間隔を隔てて複数段設けられるフィン６１について、例えば比較的高温となるシリンダ部５の上側部分の上下方向のフィン６１同士の間隔を狭く構成する等、上下方向の位置によってフィン６１の上下方向の間隔や大きさ等を変化させてもよい。図１１に示すように、図示ではフィン６１の上下方向の間隔が、シリンダ部５の上側となるにつれて徐々に狭くなっている。さらに、フィン６１を上下方向に複数段とすることなく一段（上下方向について一体）とする構成であってもよい。
【００７３】
また、図１２に示すように、多気筒エンジンにおいて、隣り合うシリンダボア４に対して設けられるシリンダ部５については、そのボア間では円筒状の壁状部分が繋がった状態となる。このシリンダ部５のボア間部分となる非ボルト位相の部分に設けられるフィン６１については、隣り合うシリンダ部５に対して設けられるフィン６１同士が、異なる高さ位置で配される構成や、同じ高さ位置で互いに干渉しない形状となる構成等が適宜用いられ、フィン６１同士の干渉が避けられる。
また、同じく多気筒エンジンにおいては、各シリンダボア４を形成するシリンダライナ４９に対して外嵌される各フィン部材６０を一体として構成することで、シリンダ部５のボア間部分におけるフィン６１同士の干渉を避けることができるとともに、シリンダブロック５１の生産性を向上することができると考えられる。
【図面の簡単な説明】
【００７４】
【図１】本発明の第一実施形態に係るシリンダブロックの構成を示す断面図。
【図２】図１におけるＡ−Ａ断面図。
【図３】本発明の第一実施形態に係るシリンダライナを示す図。
【図４】図３におけるＢ−Ｂ断面図。
【図５】シリンダボアに対するボルト締結部の配置およびボア変形を示す模式図。
【図６】本発明の第二実施形態に係るシリンダブロックの図１におけるＡ−Ａ断面に相当する断面図。
【図７】本発明の第二実施形態に係るシリンダライナを示す斜視図。
【図８】同じく側面図。
【図９】図８におけるＣ−Ｃ断面図。
【図１０】空気層の形成原理を示す部分拡大説明図。
【図１１】本発明の第三実施形態に係るシリンダブロックの構成を示す断面図。
【図１２】図１１におけるＤ−Ｄ断面図。
【図１３】シリンダボアに対するボルト締結部の配置および従来のボア変形を示す模式図。
【符号の説明】
【００７５】
１    シリンダブロック
２    シリンダヘッド
３    ヘッド取付面（シリンダヘッド取付面）
４    シリンダボア
５    シリンダ部
６    ウォータジャケット
７    ピストン
９    シリンダライナ
１０  ボルト締結部（締結部）
１１  ヘッドボルト（締結部材）
１４  ボア形成部
１５  シリンダ部外周面
１９  ライナ外周面
２１  凹状部
２２  凹状部
２９  シリンダライナ
３０  空気層
３１  シリンダブロック
４０  空間形成部材
４２  板状部
５１  シリンダブロック
６１  フィン
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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