(57)【要約】【課題】本発明は、圧縮強度及び曲がり強度も良好な超高強度コンクリート組成物を提案する。【解決手段】４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするクリンカー８０〜９６重量部及び無水石膏４〜２０重量部を含むセメント混合物９０〜９５重量部、並びにシリカヒューム５〜１０重量部を含む超高強度コンクリート結合材組成物により達成される。【選択図】図１
2008044841.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンクリート結合材組成物の全重量に対して、９０〜９５重量部のセメント混合物、及び５〜１０重量部のシリカヒュームを含んでなり、
前記セメント混合物が、該セメント混合物の全重量に対して、８０〜９６重量部の４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするクリンカー、及び４〜２０重量部の無水石膏を含んでなる、コンクリート結合材組成物。
【請求項２】
請求項１に記載のコンクリート結合材組成物及び細骨材を含んでなる、コンクリート組成物。
【請求項３】
前記コンクリート結合材組成物１００重量部に対し、前記細骨材が１００〜１７５重量部の量で含まれてなる、請求項２に記載のコンクリート組成物。
【請求項４】
粗骨材をさらに含んでなる、請求項２又は３に記載のコンクリート組成物。
【請求項５】
請求項２又は３に記載のコンクリート組成物を４０℃以下で２〜４時間、及び５０℃〜９０℃で６〜２２時間の間に蒸気養生させる段階を含む方法により製造されてなる、コンクリート製品。
【請求項６】
請求項４に記載のコンクリート組成物を３０分〜１時間の間に前置し、
２〜３時間の間に４０℃以下で蒸気養生し
１２〜２０時間の間に６０℃〜７０℃で蒸気養生し、及び
１日〜２日間の間に、常温での蒸気または湿潤養生させることを含んでなる、方法により製造されてなる、超高強度コンクリート構造物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、曲がり強度に優れた早強型超高強度コンクリート用結合材組成物、及びこれを利用したコンクリート組成物並びにコンクリート製品に関する。具体的に、４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするクリンカー、無水石膏及びシリカヒュームを所定の割合で含むコンクリート結合材組成物、これを利用したコンクリート組成物及びこれを利用して製造されるコンクリート製品に関する。
【背景技術】
【０００２】
コンクリートは、セメントペーストに骨材を混合して多様な構造物を製造するもので、ペーストは骨材と骨材を接着し結合させる役割を果たすと共に強度発現に重要な役割を果たす。しかし、通常のセメントペーストと骨材を用いて製造したコンクリートは圧縮強度が高い反面、引張り強度と曲がり強度が小さく、材料が高価であるか養生期間が長いので生産性及び経済性が問題となっている。
【０００３】
例えば、前記のような通常の方法を利用して製造される一般のコンクリートマンホールは値段が安いものの、曲がり強度が圧縮強度に比べ著しく低いので鉄筋を用いて曲がり強度を発現しなければならない必要があり、このため断面の厚さが太くなり重量が増加して扱い難く、特に掘り方の幅が大きくなる結果、支障物の多い都心地には使用するのが困難である。
【０００４】
前記のような低い引張り強度及び曲がり強度の問題点を解消するため、最近にはコンクリートの結合材としてセメントペーストを用いずポリエステル等の樹脂を利用したポリマーコンクリート、または通常のセメントペーストに鋼繊維及び有機繊維等を混入して製造した繊維補強コンクリート（Fiber Reinforced Concrete）が高い曲がり強度及び圧縮強度が求められる構造物に用いられている。
【０００５】
ポリマーコンクリートは圧縮、引張り及び曲がり強度等の物性が一般のセメントコンクリートより高いだけでなく、可使時間や硬化時間を幅広く制御することのできる優れた特性を有している。しかしながら、ポリマーコンクリート材料に利用されるポリエステル樹脂等はおおよそ高価であり、国際油価及び原資材の需給状況に伴い、その価格が上昇するという問題点を有している。
【０００６】
繊維補強コンクリートは、コンクリートが有している低い引張り及び曲がり強度の問題点を解決したが、養生温度が高くて養生時間が長く、分散効果に優れず、高価な補強繊維を混合させる必要があるので、生産性及び経済性の側面で問題点がある。
【０００７】
また、韓国公開特許2001-0071263号（特許文献１）には、普通のポートランドセメントに、砂、石英粉、シリカヒューム、分散剤、有機繊維等を配合して曲がり強度を増進させる方法が開示されている。しかしながら、所定の曲がり強度を発現するためには９０℃で２日間の養生と、高価な有機繊維または鋼繊維等の材料を混合させる必要があり、生産性と経済性に問題点を有しており、極めて一部の特殊構造物等に用いられる以外、その使用範囲が限定されている。
【特許文献１】韓国公開特許２００１−００７１２６３号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は前記の問題点を解決するため案出されたものであり、蒸気養生温度及び時間を低減させると共にポリエステル等の樹脂や補強繊維を用いなくとも、ポリマーコンクリートまたは繊維補強超高強度コンクリートのように圧縮強度と曲がり強度が共に良好な超高強度コンクリートを提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは前記の課題の解決のため研究を重ねた結果、４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするクリンカー８０〜９６重量部及び無水石膏４〜２０重量部を含むセメント混合物９０〜９５重量部、並びにシリカヒューム５〜１０重量部を含むコンクリート結合材組成物が、蒸気養生温度及び時間を低減させると供に、圧縮強度だけでなく曲がり強度も良好な超高強度コンクリートをえられるとの知見を得て、本発明を完成した。
【００１０】
従って、本発明はコンクリート結合材組成物であって、
該コンクリート結合材組成物の全重量に対して、９０〜９５重量部のセメント混合物、及び５〜１０重量部のシリカヒュームを含んでなり、
前記セメント混合物が、該セメント混合物の全重量に対して、８０〜９６重量部の４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするクリンカー、及び４〜２０重量部の無水石膏を含んでなるものである。
【００１１】
［発明の効果］
本発明は、セメント混合物とシリカヒュームを特定の重量部比とし、かつ、このセメント混合物を構成するクリンカーと無水石膏の重量部比とを、それぞれ特定の数値範囲とすることにより、従来技術にない優れた効果を発揮するものである。具体的には、本発明によれば、蒸気養生温度及び時間を低減させると共に、ポリエステル等の樹脂や補強繊維を用いなくともポリマーコンクリートまたは繊維補強超高強度コンクリートのように圧縮強度だけでなく曲がり強度も良好な超高強度コンクリートを経済的に提供することができる。また、本発明によるコンクリート結合材組成物を用いて製造された超高強度コンクリートマンホールは既存の高価のポリマーコンクリートまたは繊維補強コンクリートに代えて高い構造強度（曲がり強度を含む）が求められる多様な構造物（例えば、光通信用マンホール）に適用することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
I．コンクリート用結合材組成物
本発明によるコンクリート結合材組成物は、該コンクリート結合材組成物の全重量に対して、９０〜９５重量部（好ましくは、９２.５〜９５重量部）のセメント混合物、及び５〜１０重量部（好ましくは、５〜７.５重量部)のシリカヒュームを含んでなるものである。
【００１３】
セメント混合物
セメント混合物は、該セメント混合物の全量に対して、８０〜９６重量部（好ましくは、９０〜９６重量部)の４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするクリンカー、及び４〜２０重量部（好ましくは、４〜１０重量部)の無水石膏を含んでなる。
【００１４】
本発明にあって、セメント混合物の全量に対し無水石膏が４重量部未満で含まれる場合（即ち、４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするクリンカーが９６重量部を超過して含まれる場合)は、エトリンガイトが早期に十分生成されないため早期の強度発現が困難であり、セメント混合物全量に対し無水石膏が２０重量部を超過して含まれる場合（即ち、４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするクリンカーが８０重量部未満で含まれる場合）はエトリンガイト結晶が互いに絡み堅固に結合された後、エトリンガイトがさらに生成されるので、材齢期間（コンクリートの打設後に経過した時間を云う。）の増加に伴い曲がり強度の低下の幅が大きくなる結果をもたらすことになる。その反面、本発明のように無水石膏が４〜２０重量部の場合は、エトリンガイト結晶が最適に生成され、コンクリートの曲がり強度が非常に高く、材齢期間が増加しても曲がり強度の変化または減少の幅が小さいという利点を有する。特に、曲がり強度を最大化するためには無水石膏の含量比が４〜１０重量部であるのが好ましい。
【００１５】
普通のポートランドセメントはカルシウムシリケート（Calcium Silicate）の板状結晶体を生成するので、圧縮強度に比べ曲がり強度が小さく表われ、曲がり強度を増進させるために別途の繊維補強材を利用してきた。このような欠点の克服のため、本発明では４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするクリンカー（ＣＳＡセメント）と石膏の主要水化生成物であるエトリンガイト（Ettringite）針状結晶体の相互絡み構造を利用して繊維補強をしなくとも曲がり強度を増進させたものである。エトリンガイト針状結晶体とは、一般にＣＳＡセメントと無水石膏が共に、水と会って水化反応を経て生成される結晶体成分を意味する。即ち、ＣＳＡセメントと石膏を含むセメント混合物が細骨材及び粗骨材と共に水と混合されコンクリート組成物を形成し、養生、乾燥してコンクリート製品に仕上げられる過程でエトリンガイト針状結晶体が形成されるのである。
【００１６】
１）クリンカー
本発明において、「クリンカー」とは、４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするものであって、エトリンガイト針状結晶体を生成することができる成分であれば特に限定されず、例えば、４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３だけからなるクリンカー、または４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３または２ＣａＯ・ＳｉＯ2からなるクリンカーを挙げることができる。また、本発明における４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするクリンカー（例えば、ＣＳＡセメント）は、本発明の属する技術分野に広く知られている方法で製造することができる。例えば、４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３だけを含むクリンカーは、ボーキサイト（Bauxite）、石灰石、石膏を混合した後、これを約２時間の間、１２００〜１３００℃で焼成して得ることができる。
【００１７】
本発明にあっては、エトリンガイト針状結晶体を生成することができる「クリンカー」を用いることから、細長いエトリンガイト針状結晶体の緻密な絡みが曲がり強度を増進させる役割を果たすので、鋼繊維等の繊維補強材を添加しなくとも超高強度コンクリートを製造することが可能となる。
【００１８】
本発明において、曲がり強度を最大限に増進させるためには、エトリンガイトの結晶が細長い針状に互いに緻密に絡み合うよう生成させると共に、エトリンガイト針状結晶が互いに絡んで結合された後、エトリンガイト結晶がさらに生成され、堅固に絡んでいるエトリンガイト結晶組織が破壊され、曲がり強度が低下するのを防止しなければならない。硬化後、持続的なエトリンガイト結晶の生成は硬化体をさらに緻密にさせて圧縮強度は増進するが、エトリンガイト針状結晶体の相互絡みが破壊され、曲がり強度は却って低下する結果をもたらす。
【００１９】
通常のエトリンガイト結晶が生成される材料を利用したセメント・コンクリート組成物等は早期強度及び圧縮強度だけを考慮したものであり、高い曲がり強度が求められる構造物への適用に限界があった。しかしながら、本発明にあっては、特定の「クリンカー」を使用するため、従来のこのような問題を克服した、超高強度コンクリート用結合材組成物を提供することができる。
【００２０】
２）無水石膏
本発明において、「無水石膏（ＣａＳＯ4）」は通常のセメントの製造に用いられることもある成分である。一般に、石膏は常温で二水石膏（ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ）の形態で存在するが、熱エネルギーの蓄積または周囲の温度上昇等により８０〜１５０℃程度の範囲で脱水し半水石膏（β−ＣａＳＯ4・1/2Ｈ2Ｏ）となり、１０５〜２４０℃程度の範囲で２次脱水を起こすと無水石膏（III型）（ＣａＳＯ4）となり、２３０〜３５０℃程度の範囲で３次脱水を起こすと無水石膏（II型）（ＣａＳＯ4）となり、１１５０〜１２００℃程度の範囲で４次脱水を起こすと無水石膏（Ｉ型）（ＣａＳＯ4）となる。本発明では、前記無水石膏のうちエトリンガイト結晶体を形成することができるのであれば特に限定されず、セメントの製造に広く用いられるII型無水石膏が経済性及び入手性の面で好ましく用いることができる。
【００２１】
シリカヒューム
本発明では、コンクリート結合材組成物の全重量に対して、５〜１０重量部（好ましくは、５〜７.５重量部)のシリカヒュームを含んでなる。
【００２２】
シリカヒュームが５重量部未満に置換される場合は低い水−セメント比で施工性が急激に低下し、１０重量部を超過して置換される場合は曲がり強度が低下する結果をもたらす。その反面、本発明のようにシリカヒュームが５〜１０重量部の場合はコンクリート組成物の流動性が最適化し、混合がよくなされて成形性が増加し、コンクリート圧縮強度、曲がり強度が最大化する。
【００２３】
本発明において、シリカヒュームは超微粒子であってよく、混和材として好ましい形態のものである。超微粒子のシリカヒュームは、その粒径が０.１〜１μｍサイズの球形粒子が好ましい。このような超微粒子のシリカヒュームを適正量で混合することにより、水の混合量を低下させて施工性を向上させるとともに、微細空隙に充填され組織を緻密にして強度を向上させる役割を果たす。
【００２４】
本発明の好ましい態様によれば、高い曲がり強度の発現のために、８０〜９６重量部の４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするクリンカー（ＣＳＡセメント）及びに４〜２０重量部の無水石膏を含むセメント混合物（１００重量部）中のものを、５〜１０重量部のシリカヒュームで置換した、コンクリート結合材組成物を提案することができる。
【００２５】
II.コンクリート組成物
本発明によれば、前記コンクリート結合材組成物と珪砂等の適切な細骨材を含むコンクリート組成物を提案することができる。
【００２６】
細骨材
細骨材の含量は、前記コンクリート結合材組成物１００重量部当り細骨材１００〜１７５重量部であるのが好ましく、コンクリートの曲がり高度を最大化するためには１００〜１５０重量部であるのがより好ましい。細骨材の材質は最大粒径が５ｍｍ以下の珪砂であるのが好ましい。
【００２７】
任意の添加剤
前記コンクリート組成物は、配合水、粗骨材（後記する）、又は及び高性能減水剤をさらに含んでなるものであってよい。このようなものを添加して得られるコンクリート組成物またはそれから得られるコンクリート製品（試験体を含む）を製造することができる。ここで、配合水の含量は特に限定されないが、コンクリートマンホールの圧縮及び曲がり強度のようなコンクリート構造物の構造強度の低下を防止するためには、結合材組成物１００重量部に対し２０重量部以下であるのが好ましい。さらに、高性能減水剤は水の比を最小化して作業性を維持しながら圧縮及び曲がり強度を補填するため添加される。
【００２８】
III.コンクリート製品及びその製造方法
本発明に係るコンクリート製品（試験体を含む）は幾多の多様な方法で製作することができるが、例えば４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするクリンカー８０〜９６重量部及び無水石膏４〜２０重量部を含むセメント混合物９０〜９５重量部、並びにシリカヒューム５〜１０重量部を混合して製造した結合材組成物と、前記結合材組成物に対し最大粒径が５ｍｍ以下の細骨材（珪砂）１００〜１７５重量部、前記結合材組成物１００重量部に対し配合水２０重量部以下と高性能減水剤を強制式ミキサーで混合する段階と、養生する段階とを含む製造方法により製造することができる。
【００２９】
前記養生段階は３０分〜２時間前置、４０℃以下で２時間〜４時間蒸気養生（１次養生）、５０℃〜９０℃で６時間〜２２時間蒸気養生（２次養生）、１〜６日の湿潤養生（３次養生）を実施する段階によって行なうことができる。特に、本発明に係るコンクリート組成物は従来のコンクリート組成物とは別に、相対的に低温で短時間の間に蒸気養生しても高い圧縮強度、曲がり強度を発現することができるので、早期に構造物を製作することができるという長所がある。
【００３０】
前記養生条件において、エトリンガイト結晶を最大に生成させるためには蒸気養生時間を１２時間〜２４時間に設定し、特に４０℃以下で２時間〜４時間（１次養生）、５０℃〜９０℃で６時間〜２２時間（２次養生）の間に蒸気養生するよう設定するのが好ましい。２次蒸気養生時間が６時間未満であれば、エトリンガイト針状結晶が相対的に緻密に絡んで生成されず、硬化後追加的なエトリンガイトの生成で曲がり強度が低下する結果をもたらし、２次蒸気養生時間が２２時間を上回るとエトリンガイト結晶がさらに生成されないので追加的な強度増進の効果が表われない。
【００３１】
さらに、前記コンクリート組成物に粗骨材をさらに添加した組成物からコンクリートマンホールのような多様なコンクリート製品（構造物）を製造することができる。ここで、粗骨材の粒度が増加するほどコンクリート構造物の曲がり強度は低下する特性があるが、マンホールのようなコンクリート構造物の場合は厚さが５ｃｍ程度に薄いので、１０ｍｍ以下の小さい粒度の粗骨材を用いるのが好ましい。
【００３２】
超高強度コンクリートマンホールは経済性だけでなく生産性を備えなければならないが、本出願人の実験によれば３０分〜１時間のあいだ前置、２〜３時間のあいだ４０℃以下での蒸気養生を行なうことにより鋳型の回転を１日２回転で運用することもでき、１２〜２０時間のあいだ６０℃〜７０℃で蒸気養生を行なうことにより１日以内に比較的に低い温度で養生を行なってエネルギー費用を最小化することができ、１日〜２日間常温で蒸気または湿潤養生を経てマンホールを安定化させる過程を経るようにして構造物が完成されるようにすることができる。図５は、このような構造物の製造及び養生方法を図式化した図である。
【００３３】
［実施例］
以下では、実施例を介し本発明を詳しく説明する。
【００３４】
本発明で含量の単位として用いられた「重量部」、「重量比」及び「重量％」は下記の具現例でのように相対的な含量を表わすものであって、相対的数値に対する別途の基準含量がたとえ明示的には記載されていないとしても、本発明の属する技術分野の当業者であれば本発明の各構成成分の相対的な含量を決定するのに別に困難性を有しない。
【００３５】
［実施例１］
４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３成分のクリンカー（ＣＳＡセメント）とII型無水石膏をそれぞれ重量比９５：５、９０：１０、８５：１５、８０：２０及び７５：２５に混合してなるセメント混合物９２.５重量部とシリカヒューム７.５重量部を混合して結合材組成物を製造し、ここに結合材組成物１００重量部対比砂の比が１００重量部になるよう砂を混合し、高性能減水剤が含まれた配合水と結合材組成物の重量比が１８％になるようコンクリート組成物を製造した。この組成物をミキサーで５分間混合して試験体を製造し１時間前置、４０℃で３時間のあいだ１次蒸気養生、７０℃で２０時間のあいだ２次蒸気養生した後、それぞれ２日及び６日湿潤養生を行なってコンクリート試験体を製作し、試験体の曲がり強度と圧縮強度をＫＳ Ｌ ５２０７に従い測定した。その結果を下記の表１と図１に示した。
【表１】
2008044841.tif 000003
【００３６】
［実施例２］
実施例１でクリンカー（ＣＳＡセメント）：石膏の重量比を９５：５に固定し、セメント混合物：シリカヒュームの重量比をそれぞれ９５：５、９２.５：７.５、９０：１０及び８５：１５に変更した点を除いては、実施例１と同様にして結合材組成物及びコンクリート組成物を製造した。実施例１と同様に養生を経て製作されたコンクリート試験体に対しても曲がり強度と圧縮強度をＫＳ Ｌ ５２０７に従い測定した。その結果を下記の表２と図２に示した。
【表２】
2008044841.tif 000004
【００３７】
［実施例３］
実施例１でクリンカー（ＣＳＡセメント）：石膏の重量比を９５：５に固定し、結合材組成物１００重量部に対し砂をそれぞれ１００重量部、１２５重量部、１５０重量部、１７５重量部になるよう砂を混合した点を除いては、実施例１と同様にして結合材組成物及びコンクリート組成物を製造した。実施例１と同様に養生を経て製作されたコンクリート試験体に対しても曲がり強度と圧縮強度をＫＳ Ｌ ５２０７に従い測定した。その結果を下記の表３と図３に示した。
【表３】
2008044841.tif 000005
【００３８】
［実施例４］
実施例１の蒸気養生温度及び時間の設定において、４０℃、５０℃、６０℃、７０℃、８０℃及び９０℃で８時間または２０時間、または９０℃で４４時間のあいだ２次蒸気養生する点を除いては、実施例１と同様にして結合材組成物及びコンクリート組成物を製造した。実施例１と同様に養生を経て製作されたコンクリート試験体に対しても曲がり強度と圧縮強度をＫＳ Ｌ ５２０７に従い測定した。その結果を下記の表４と図４に示した。
【表４】
2008044841.tif 000006
【００３９】
［実施例５］：超高強度コンクリートマンホールの製作
下記表５に示した組成比でコンクリートマンホール用組成物を製造した。即ち、４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３を主成分とするクリンカー９６重量％及びII型無水石膏４重量％を含むセメント混合物９２.５重量％、及びシリカヒューム７.５重量％を含む結合材１００重量部に対し２０重量部の配合水を添加した総結合材１２０重量部、細骨材１１０.８重量部、粗骨材１３８.５重量部を添加して超高強度コンクリートマンホール用組成物を製造した。
【表５】
2008044841.tif 000007
【００４０】
評価試験
前記表１の組成物を利用して幅１.２ｍ、高さ１.８ｍ及び長さ１.９ｍの内部寸法と、上部１０ｃｍ、下部１０ｃｍ及び壁体５.５ｃｍの厚さを有する通信用マンホール（光マンホール３号）を製作し、１時間のあいだ前置、３時間のあいだ４０℃で蒸気養生（１次養生）し割れ目のないよう鋳型から脱型し、２０時間のあいだ７０℃で蒸気養生（２次養生）を行なった後、１日間常温で湿布養生（３次養生）を経てコンクリートマンホール構造物を製作し、３日後に下記のような手続により構造実験を行なった。
【００４１】
割れ目の発生有無が分かるセンサーとして、上部スラブ円形開口部の周りに６つの変形率ゲージと、下部スラブの水口周辺の３つの変形率ゲージを取り付けており、上部スラブに大型鉄蓋（φ９１８）を載置し幅２０ｃｍ、長さ５０ｃｍの載荷板を利用して３０秒に１トンずつ荷重を載荷しながら割れ目の発生する時点の荷重を測定した。図６ａ及び図６ｂは、超高強度コンクリートマンホールの構造実験においてマンホール構造物の内部でそれぞれ上部及び下部を眺めた様子を示す図であって、（１）〜（９）は構造実験におけるセンサーの取付位置を示す。さらに、図６ｃ及び図６ｄはこのようなマンホール構造物を利用して構造実験を行なう場面を示す写真であり、図７はその結果マンホールの構造実験の測定データを示すグラフである。
【００４２】
構造実験の結果、衝撃を含むＤＢ−２４荷重の３倍（輪１個の荷重９.６トン、衝撃係数０.３）に至る荷重（３７.４４トン）まで割れ目が発生しないことが確認され、超高強度コンクリートマンホールの優れた性能を確認した。
【００４３】
参考に、鋼繊維を体積比で１.５％添加した繊維補強コンクリート、及びポリエステルを結合材成分として用いたポリマーコンクリートを利用して製作したマンホールの場合も、本発明に係るコンクリートマンホールと類似する水準の荷重（大よそ４０トン）まで割れ目が発生しなかった。
【００４４】
即ち、本発明に係るコンクリートマンホールと従来の鋼繊維補強コンクリートマンホールまたはポリマーコンクリートは全てＤＢ−２４荷重の３倍まで割れ目が発生しないほどに、曲がり強度等の強度に優れるが、本発明に係るコンクリートマンホールは鋼繊維補強コンクリートマンホールの場合の腐食問題や、ポリマーコンクリートマンホールにおける経済性悪化の問題がないという長所がある。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】石膏の割合変更に伴うコンクリートの曲がり強度の結果を示す図である。
【図２】シリカヒュームの割合変更に伴うコンクリートの曲がり強度の結果を示す図である。
【図３】細骨材の割合変更に伴うコンクリートの曲がり強度の結果を示す図である。
【図４】蒸気養生時間及び温度の変更に伴うコンクリートの曲がり強度の結果を示す図である。
【図５】本発明に係る超高強度コンクリートマンホールの製造方法を示す概略図である。
【図６ａ】本発明に係る超高強度コンクリートマンホールの構造実験の場面を示す写真である。
【図６ｂ】本発明に係る超高強度コンクリートマンホールの構造実験の場面を示す写真である。
【図６ｃ】本発明に係る超高強度コンクリートマンホールの構造実験の場面を示す写真である。
【図６ｄ】本発明に係る超高強度コンクリートマンホールの構造実験の場面を示す写真である。
【図７】本発明に係る超高強度コンクリートマンホールの構造実験の測定結果を示すグラフである。
【符号の説明】
【００４６】
１〜９：  超高強度コンクリートマンホールの構造実験におけるセンサーの取付位置
【図１】
2008044841.tif 000008
【図２】
2008044841.tif 000009
【図３】
2008044841.tif 000010
【図４】
2008044841.tif 000011
【図６ａ】
2008044841.tif 000012
【図６ｂ】
2008044841.tif 000013
【図７】
2008044841.tif 000014
【図５】
2008044841.tif 000015
【図６ｃ】
2008044841.tif 000016
【図６ｄ】
2008044841.tif 000017