(57)【要約】【課題】  硫酸酸洗性の良好なフェライト系ステンレス熱延鋼帯を製造する。【解決手段】  Ｃ：０．００１〜０．０３％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．０５％〜１．００％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１０〜２０％を含有し、必要に応じてＡｌ：０．００１〜０．３０％、またはＴｉ：０．０５〜０．７５％及びＮ：０．０１％以下、或いはＮｉ：０．０５〜０．７５％、Ｃｕ：０．００５〜０．２０％の内の１種または２種以上を選択成分として含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、Ｐ：０．０２５％超の場合はＳｉ：０．３５％以下、Ｐ：０．０２５％以下の場合はＳｉ：１．０％以下からなるフェライト系ステンレス鋼を熱間圧延し、熱間圧延後の巻き取り温度を７００〜８８０℃とし、メカニカルデスケーリングした後に１００〜４００ｇ／Ｌの硫酸溶液中に６０〜１７０秒浸漬酸洗して製造する。【選択図】図１
2008190009.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｓｉ：０．０５〜１．０％、
Ｐ：０．０４０％以下
を含有し、
Ｐ：０．０２５％超の場合はＳｉ：０．３５％以下、
Ｐ：０．０２５％以下の場合はＳｉ：１．０％以下
の関係を満たすように制御して製造したフェライト系ステンレス鋼を熱間圧延し、熱間圧延後の巻き取り温度を７００〜８８０℃として熱延鋼帯に巻き取り、該熱延鋼帯の表面に形成されたスケールに機械的加工処理により割れ目を入れた後に、１００〜４００ｇ／Ｌの硫酸溶液中で浸漬酸洗時間を６０ｓｅｃ以上１７０ｓｅｃ以下で浸漬酸洗することを特徴とするフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。
【請求項２】
前記フェライト系ステンレス鋼が、質量％で、
Ｃ：０．００１〜０．０３％、
Ｓｉ：０．０５〜１．０％、
Ｍｎ：０．０５％〜１．００％、
Ｐ：０．０４０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、
Ｃｒ：１０〜２０％、
を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物で、Ｐ：０．０２５％超の場合はＳｉ：０．３５％以下、Ｐ：０．０２５％以下の場合はＳｉ：１．０％以下の関係を満たすことを特徴とする請求項１記載のフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。
【請求項３】
前記フェライト系ステンレス鋼が、質量％で、さらに、
Ａｌ：０．００１〜０．３０％
を含有することを特徴とする請求項１または２記載のフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。
【請求項４】
前記フェライト系ステンレス鋼が、質量％で、さらに、
Ｔｉ：０．０５〜０．７５％、
Ｎ：０．０１％以下
を含有し、
Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ）：２〜２０を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。
【請求項５】
前記フェライト系ステンレス鋼が、質量％で、さらに、
Ｎｉ：０．０５〜０．７５％、
Ｃｕ：０．００５〜０．２０％
の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載のフェライト系ステンレス熱延鋼帯の熱間圧延後の巻き取り温度が７００℃未満の場合、熱延鋼帯を７００〜８８０℃でボックス焼鈍することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載のフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フェライト系ステンレス鋼の冷延鋼帯製造における伸び特性を向上させるために、熱間圧延後に高温巻き取りを行なう熱延鋼帯やボックス焼鈍を施す鋼帯について、硫酸酸洗性の良好な熱延鋼帯を製造し、短時間で酸洗を行うフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法に関する技術である。
【背景技術】
【０００２】
一般に、フェライト系ステンレス鋼の冷延鋼帯の製造は、熱間圧延後の熱延鋼帯や熱間圧延後に熱処理を施した熱延鋼帯の表面に生成した酸化スケールを硫酸酸洗によりデスケールした後に、この熱延鋼帯を冷間圧延し、焼鈍し、酸洗したのちに製品とする。
【０００３】
このように製造される中で製品の伸びを向上させる方法として、熱間圧延鋼帯に７００℃以上の高温巻き取りを実施することや、熱延後に７００〜８８０℃でボックス焼鈍して製造する方法がある。この熱履歴を持つ熱延鋼帯では粒界に燐が偏析して、硫酸酸洗する場合に、硫酸溶液中では高濃度の燐部が低濃度の燐部に比べ大きく溶解する性質により燐濃度の高い粒界がより腐食され、粒界腐食を生じる問題があった。このような熱履歴の熱延鋼帯を硫酸酸洗する場合に、粒界腐食を生じることなく、平滑な酸洗化が望まれ、これまで種々の提案がなされている。
【０００４】
すなわち、熱間圧延後あるいは熱間圧延−焼鈍後の冷却を８３０℃から４００℃まで３０分以内で行なう方法（例えば、特許文献１参照）が示されている。また、鋼中で燐と相互作用の強いＺｒ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ等の元素少量を添加する方法（例えば、特許文献２参照）、鋼中のＣｕ、Ｍｎの含有量を規制する方法（例えば、特許文献３参照）や、鋼中にＣａ、Ｍｇを少量添加すること（例えば、特許文献４参照）が示されている。さらに、冷却速度の早い熱処理をさらに付加する方法（例えば、特許文献５参照）が提案されている。
【０００５】
しかし、これらの特許文献に基づき製造しても、７００℃未満で巻き取りしたり、熱延鋼帯をボックス焼鈍で焼鈍することを省略した場合に比べて、デスケールし難く、酸洗時間が著しく長時間化する問題があった。
【０００６】
【特許文献１】特開昭６１−１９９０３６号公報
【特許文献２】特開昭６２−１７４３４９号広報
【特許文献３】特開平０１−１６５７４５号広報
【特許文献４】特開平０２−１９０４５０号広報
【特許文献５】特開２０００−２８２１４９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上記問題を解決し、従来技術では達成できなかった高温巻き取りした熱延鋼帯や熱延後にボックス焼鈍した熱延鋼帯について、硫酸酸洗性を良好にすることでデスケール工程の高速通板を可能にして生産性を向上させてフェライト系ステンレス熱延鋼帯を製造する方法を提供することを課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者は、フェライト系ステンレス鋼製品の伸び確保のため、冷延鋼帯の原材料である熱延鋼帯に高温巻き取りや焼鈍を実施した熱履歴を持つフェライト系ステンレス熱延鋼帯を硫酸溶液中に浸漬酸洗する際に、平滑な表面の鋼帯を短時間で得ることが出来るフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法について鋭意研究を行った。その結果、フェライト系ステンレス鋼中に含有される成分であるＳｉとＰの含有量を関係付けて制御することにより、熱延鋼帯の硫酸溶液中での酸洗性が著しく向上することを知見した。
【０００９】
本発明は、上記知見に基づいて完成したもので、その発明の要旨は次のとおりである。
【００１０】
（１）  質量％で、
Ｓｉ：０．０５〜１．０％、
Ｐ：０．０４０％以下
を含有し、
Ｐ：０．０２５％超の場合はＳｉ：０．３５％以下、
Ｐ：０．０２５％以下の場合はＳｉ：１．０％以下
の関係を満たすように制御して製造したフェライト系ステンレス鋼を熱間圧延し、熱間圧延後の巻き取り温度を７００〜８８０℃として熱延鋼帯に巻き取り、該熱延鋼帯の表面に形成されたスケールに機械的加工処理により割れ目を入れた後に、１００〜４００ｇ／Ｌの硫酸溶液中で浸漬酸洗時間を６０ｓｅｃ以上１７０ｓｅｃ以下で浸漬酸洗することを特徴とするフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。
【００１１】
（２）  前記フェライト系ステンレス鋼が、質量％で、
Ｃ：０．００１〜０．０３％、
Ｓｉ：０．０５〜１．０％、
Ｍｎ：０．０５％〜１．００％、
Ｐ：０．０４０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、
Ｃｒ：１０〜２０％、
を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物で、Ｐ：０．０２５％超の場合はＳｉ：０．３５％以下、Ｐ：０．０２５％以下の場合はＳｉ：１．０％以下の関係を満たすことを特徴とする上記（１）記載のフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。
【００１２】
（３）  前記フェライト系ステンレス鋼が、質量％で、さらに、
Ａｌ：０．００１〜０．３０％
を含有することを特徴とする上記（１）または（２）記載のフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。
【００１３】
（４）  前記フェライト系ステンレス鋼が、質量％で、さらに、
Ｔｉ：０．０５〜０．７５％、
Ｎ：０．０１％以下
を含有し、Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ）：２〜２０を満足することを特徴とする上記（１）〜（３）のいずれかに記載のフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。
【００１４】
（５）  前記フェライト系ステンレス鋼が、質量％で、さらに、
Ｎｉ：０．０５〜０．７５％、Ｃｕ：０．００５〜０．２０％の１種または２種を含有することを特徴とする上記（１）〜（４）のいずれかに記載のフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。
【００１５】
（６）  上記（１）〜（５）のいずれかに記載のフェライト系ステンレス熱延鋼帯の熱間圧延後の巻き取り温度が７００℃未満の場合、熱延鋼帯を７００〜８８０℃でボックス焼鈍することを特徴とする上記（１）〜（５）のいずれかに記載のフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、高温巻き取りした熱延鋼帯や熱延後にボックス焼鈍した鋼帯について、硫酸酸洗性の良好なフェライト系ステンレス熱延鋼帯を製造することが出来る。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
本発明者らは、高温巻き取りした熱延鋼帯や熱延後にボックス焼鈍した鋼帯について硫酸酸洗性を良好にするという課題解決のため、フェライト系ステンレス鋼成分を特定範囲に制御して製造することが最も有効であることを見出した。以下、実験結果に従い説明する。
【００１８】
１１質量％Ｃｒを含有するステンレス鋼について、７００℃以上の高温巻き取りした熱間圧延後の熱延鋼帯を、メカニカルデスケーリングとして一定のショットブラストを行なった後に、一定条件の硫酸酸洗によってデスケ完了に必要な酸洗時間を調べた結果、コイル長さ方向ではミドル部、コイル巾方向ではコイルエッジから５０ｍｍ以内のコイル中央部が酸洗律速であり、この律速部について、１７０ｓｅｃ以内で酸洗が完了するコイルと、１７０ｓｅｃを超え７００ｓｅｃ程度までの長時間の酸洗が必要なコイルがあることが判った。この１７０ｓｅｃという酸洗時間は、低温巻き取り材の約３倍の酸洗時間であり、酸洗工程後の冷延工程や焼鈍・酸洗工程と能力をバランスさせ、生産性を阻害しない適切な酸洗時間である。
【００１９】
この酸洗時間が短くなる条件は、鋼成分と関係しており、１７０ｓｅｃ以内で酸洗が完了するコイルは、Ｓｉ含有量０．３５％以下あるいはＰ含有量０．０２５％以下の条件で得られることを確認した。
【００２０】
一方、熱延後の熱延鋼帯を、７００〜８８０℃でボックス焼鈍した鋼帯では、コイル全長、全巾でデスケの完了する時間はほぼ同じであり、デスケ完了に必要な酸洗時間とＳｉ含有量、Ｐ含有量の関係は、７００℃以上の高温巻き取りした熱間圧延後の熱延鋼帯と同じ結果となり、１７０ｓｅｃ以内で酸洗が完了するコイルと、１７０ｓｅｃを超え７００ｓｅｃ程度までの長時間の酸洗が必要なコイルに分かれ、１７０ｓｅｃ以内で酸洗が完了するコイルは、Ｓｉ含有量０．３５％以下あるいはＰ含有量０．０２５％以下の条件であることを確認した。
【００２１】
以下に７００℃以上の高温巻き取りした熱間圧延後の熱延鋼帯についての実験結果を示す。
【００２２】
質量％で、Ｃ：０．００５０％、Ｍｎ：０．３２％、Ｓ：０．００２％、Ｃｒ：１０．８０％、をベースにＳｉ含有量、Ｐ含有量を変化させ、残部がＦｅおよび不可避的不純物であるフェライト系ステンレス鋼を、４．０ｍｍ厚に熱延し、７４０℃で巻き取った熱延鋼帯を、平均粒径４００μｍ、投射密度３０Ｋｇ／ｍ２、投射速度２０ｍ／ｓｅｃのショットブラストでメカニカルデスケーリング処理を行なった後に、硫酸酸洗条件として、３００ｇ／Ｌ硫酸、８０℃で酸洗して、酸洗が完了する時間を評価した結果を図１に示す。  酸洗の完了時間は、２０倍のルーペで黒色の酸化スケールが全くなくなる酸洗時間とした。図１中の白丸印に示すように、Ｐ含有量が０．０２５％超の場合はＳｉ含有量を０．３５％以下、あるいはＰ含有量が０．０２５％以下の場合はＳｉ含有量を１．０％以下とすることで酸洗の完了時間を１７０ｓｅｃ以内に短時間化することができた。なお、図１中の黒丸印は、酸洗の完了時間が１７０ｓｅｃを超えた場合を示している。
【００２３】
Ｐ、Ｓｉ以外の成分、Ｃ、Ｍｎ、Ｓ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｎの含有量については酸洗の完了時間への影響は認められなかった。
【００２４】
このように、Ｓｉ含有量を低濃度化し、酸洗の完了時間が短時間化できる機構は、Ｓｉ含有量の低減によって熱延後の高温巻き取り後や熱延後のボックス焼鈍中に生じる２次酸化スケール（熱延後の酸化スケールとメタル界面に生成する酸化スケール）が、緻密な形態から酸洗し易いものに変化しているものと推定される。
【００２５】
また、Ｐ含有量を低濃度化して、酸洗時間が短時間化できる機構は、熱延後の高温巻き取り後や熱延後のボックス焼鈍中に生じる２次酸化スケールにＰを含有することで低融点酸化物化し、緻密な形態化するのを防ぐことができることによるものと推定している。
【００２６】
ステンレス鋼の酸化スケールを酸洗によって除去する機構については、酸化スケール自体が酸液に溶解しないため、メカニカルデスケーリングを行なうことによって酸化スケールに割れ目を入れ、酸洗溶液を割れ目に浸透させ、割れ目先端の素地を溶解することにより酸化スケールを除去する。このため、メカニカルデスケーリングで多くの割れ目を入れることで酸化スケールを除去し、割れ目先端の素地を最小限の溶解で行なうことが理想であるが、酸洗ライン内に設置されたメカニカルデスケーリング装置では数μｍ程度の素地溶解を必要とする。この素地溶解量は、素地溶解深さとして、メカニカルデスケーリング材の質量と酸洗後の質量の差を比重、表面積で割ることで算出できる。
【００２７】
ＳｉやＰ含有量が高い場合には、酸化スケールとメタル界面に生成する２次酸化スケールに密着性の大きい物が生成することによって、メカニカルデスケーリングでの割れ目の程度や酸化スケールの除去程度が減少するため、デスケールに必要な溶解量が増加するものと考えられる。
【００２８】
次に成分元素の限定理由について説明する。
【００２９】
Ｃは、耐孔食性や耐食性の点から低い方がよい。下限については、精錬限界から０．００１％より低減することは難しい。また上限については、製造性を考慮して０．０３％とし、０．００１〜０．０３％とした。
【００３０】
Ｓｉは、脱酸作用を持った有用な成分である。その効果は０．０５％以上で有効に作用する。しかし、１．０％を超えて含有させると引張り強度が上昇してしまう問題がある。このため０．０５〜１．０％とした。また、デスケール性に関してＰとの相互作用があり、Ｐ：０．０２５％超の場合はＳｉ：０．３５％以下、Ｐ：０．０２５％以下の場合はＳｉ：１．０％以下を含有させると高温巻き取りした熱延鋼帯や熱延後にボックス焼鈍した鋼帯について酸洗性が良好になる。
【００３１】
Ｍｎは、脱酸および引張強度の維持に有効に寄与する。その効果は０．０５％以上で得られる。一方、１．００％を超えると靭性劣化の不利を招き、熱間圧延での表面疵を多発するようになる。これらのことからＭｎは０．０５〜１．００％とした。
【００３２】
Ｐは、熱間割れ性を高め、靭性を低下させるため低いほど望ましい。低減するには精錬のコストを増大させるので商用的には０．０４０％以下が望ましい。また、デスケール性に関してＳｉとの相互作用があり、Ｐ：０．０２５％超の場合はＳｉ：０．３５％以下、Ｐ：０．０２５％以下の場合はＳｉ：１．０％以下を含有させると高温巻き取りした熱延鋼帯や熱延後にボックス焼鈍した鋼帯について酸洗性が良好になる。
【００３３】
Ｓは、赤熱脆性向上、熱間加工性向上、耐食性向上のためできるだけ低い方が望ましく０．０３０％以下とする。
【００３４】
Ｃｒは、耐食性および耐酸化性を向上させるステンレス鋼としての基本成分であるが、そのためには少なくとも１０％が必要であり、一方、２０％を超えると靭性の劣化を招くので１０〜２０％の範囲に限定した。
【００３５】
Ｎｉは、すぐれた耐食性、耐酸性を付与する作用があり、耐孔食性ならびに耐隙間腐食性を向上させる作用もあり、その効果は０．０５％以上で有効に作用する。ただし、０．７５％を超えて添加することは経済性を損なう。このため０．０５〜０．７５％とした。
【００３６】
Ｃｕは、耐食性向上および引張強度向上のために有用な元素であるが、０．００５％未満では所望の効果が得られず、一方、０．２０％を超えると熱間加工性低下の点で好ましくないので、０．００５〜０．２０％の範囲に限定した。
【００３７】
Ｔｉは、耐食性向上および引張強度向上のために有用な元素である。０．０５％未満では所望の効果が得られず、一方、０．７５％を超えると靭性低下の点で好ましくないので、０．０５〜０．７５％とした。
【００３８】
Ａｌは、脱酸作用を持ち材質にも有用な成分であるが、０．００１％未満では所望の効果が得られず、０．３０％を超えて含有させると熱間加工性が劣化して、熱間圧延時の表面疵を多発するようになることから０．００１〜０．３０％とした。
【００３９】
Ｎは、耐食性向上および引張強度向上のために有用な元素であるが、０．０１％を超えると熱間加工性低下の点で好ましくないので、０．０１％以下の範囲に限定した。
【００４０】
Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ）を２〜２０に限定したのは固溶Ｃや固溶ＮをＴｉＣやＴｉＮとして析出させ冷延焼鈍後の伸びを増加させるためであり、２未満では所望の効果が得られず、２０を超えると改善効果が小さくなるので２〜２０の範囲に限定した。
【００４１】
以上の成分からなるフェライト系ステンレス鋼の熱延鋼帯を熱間圧延し、熱延後の巻き取り温度を７００℃以上とする。巻き取り温度が７００℃未満の場合には、熱延後の再結晶が生じない。このため、熱延鋼帯の酸化スケールをデスケールした後に冷間圧延し、焼鈍し、酸洗して、製品とした場合に充分な伸びが得られない。一方、熱延後の巻き取り温度を７００℃以上とすると、熱延鋼帯に再結晶が生じ、冷間圧延し、焼鈍し、酸洗して製品とした場合に３５％以上の安定した伸びが得られる。熱延後の巻き取り温度の上限は８８０℃であり、１５０〜３００ｍｍ厚さのスラブを１１５０〜１２５０℃に加熱した後に１〜５ｍｍ厚さに熱延し、熱延の終了温度が８５０〜１０３０℃で熱延鋼帯を製造した場合の設備制約からの上限温度である。
【００４２】
一方熱延後の巻き取り温度を制約しない場合には、熱延鋼帯を７００〜８８０℃の温度でボックス焼鈍を行なう。ボックス焼鈍は例えば１ｍ巾１０ｔｏｎの直径１ｍのコイル状に巻き取った熱延鋼帯のコイル軸を上下方向に向けて３ヶほど重ね、耐火物を内張りした容器の中で加熱し、ＮＨ３分解ガスやＡｒガスを用いて酸化スケールの生成をできるだけ生じさせないように焼鈍を行なうものであり、箱焼鈍とも呼ばれる。この焼鈍温度が７００℃未満の場合には、熱延鋼帯の再結晶が生じない。この場合も、熱延焼鈍鋼帯の酸化スケールをデスケールした後に冷間圧延し、焼鈍し、酸洗して、製品とした場合に充分な伸びが得られない。焼鈍温度を７００ ℃ 以上とすると、熱延焼鈍鋼帯に再結晶が生じ、冷間圧延し、焼鈍し、酸洗して製品とした場合に３５％以上の安定した伸びが得られる。一方、８８０℃を超えると酸化スケールがデスケールに必要な素地溶解量の多いタイプに変わり、加熱温度を上げることによる経済性も損なうので熱処理温度を７００〜８８０℃に限定した。この熱処理温度に保定する時間は、０．３時間から２時間である。
【００４３】
熱延鋼帯の表面に形成されたスケールに機械的加工処理により割れ目を入れるには、メカニカルデスケーリングが適している。メカニカルデスケーリングについては、公知技術であるショットブラストやベンデイングを行なう。ショットブラストは、平均粒径１００〜６００μｍ、投射密度１０〜５０Ｋｇ／ｍ２、投射速度１０〜４０ｍ／ｓｅｃの条件で行ない、０．５〜２％の歪を付与する。ベンデイングについては、板厚減が０．５〜２％の歪を加える。０．５〜２％の歪を付与することにより、酸化スケールに割れ目を入れ、酸洗時に酸洗溶液を割れ目に浸透させ、割れ目先端の素地を溶解しやすくする。
【００４４】
酸洗溶液は１００〜４００ｇ／Ｌの硫酸水溶液を用いる。１００ｇ／Ｌ未満では酸洗能力が極端に小さくなり、４００ｇ／Ｌを超えると不動態化しやすくなり酸洗能力を制御することが困難となる。この液組成においては、液温を上昇させるほど素地溶解速度はおおきくなる。６０℃未満では溶解速度が小さく、また９５℃を超えた温度では液温の制御が難しくなるため、酸洗溶液の温度を６０〜９５℃とした。
【実施例】
【００４５】
表１−１〜表１−５に示す成分を含有し残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼を溶製、鋳造し、２．５〜５．０ｍｍの熱延鋼板を製造した。一部の熱延後の鋼板にはボックス焼鈍を施した。その後、メカニカルデスケーリングとして、ショットブラストあるいはベンデイング処理を付与して硫酸酸洗した。その後に、０．５ｍｍ厚まで冷間圧延し、更に８５０〜１０００℃で連続焼鈍し、調質圧延して製品板とした。
【００４６】
この時の表１−１の成分は、質量％で、Ｃ：０．０２２％、Ｍｎ：０．５５％、Ｓ：０．０１２％、Ｃｒ：１７．３０％、をベースにＳｉ含有量、Ｐ含有量を変化させ、残部がＦｅおよび不可避的不純物であるフェライト系ステンレス鋼である。表１−２〜表１−５の成分は、残部がＦｅおよび不可避的不純物であるフェライト系ステンレス鋼である。また、熱延巻き取り温度、ボックス焼鈍条件、メカニカルデスケーリング条件、硫酸酸洗条件、デスケールが完了する酸洗時間および製品板の伸び結果を表２に示す。
【００４７】
ここでのショットブラスト条件は、平均粒径４００μｍ、投射密度３０Ｋｇ／ｍ２、投射速度２０ｍ／ｓｅｃとした。ベンディング条件は、１％の板厚減の歪を加えた。硫酸温度は８０℃とした。
【００４８】
表２から明らかなように、本発明法で製造したＮｏ．１〜２５の鋼は、７００〜８８０℃の高温巻き取りした熱延鋼帯や、熱延後に７００〜８８０℃でボックス焼鈍した製品板の伸びを向上させた鋼帯において、Ｓｉ含有量を０．３５％以下あるいはＰ含有量を０．０２５％以下とすることで、デスケールに必要な素地溶解深さを小さくでき、比較鋼に比べて酸洗時間を６０〜１７０ｓｅｃに短時間化することが可能になった。
【００４９】
比較例Ｎｏ．２６〜４３の熱延巻き取り温度あるいはボックス焼鈍温度が製品板の伸びを向上させる条件では、デスケールが完了する酸洗時間が１７０ｓｅｃを超えた酸洗時間になる。
【００５０】
この内、比較例Ｎｏ．２６〜２９ではＳｉとＰの含有量が適正範囲から外れており、
比較例Ｎｏ．３０〜３３ではＳｉとＰの含有量とともにＣ、Ｍｎ、Ｓ、Ｃｒの含有量のいずれかが適正範囲から外れており、
比較例Ｎｏ．３４、３５ではＳｉとＰの含有量とともにＣ、Ｍｎ、Ｓ、Ｃｒ、Ａｌの含有量のいずれかが適正範囲から外れており、
比較例Ｎｏ．３６〜３９ではＳｉとＰの含有量とともにＣ、Ｍｎ、Ｓ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｎ、の含有量ならびにＴｉ／（Ｃ＋Ｎ）のいずれかが適正範囲から外れており、
比較例Ｎｏ．４０〜４３ではＳｉとＰの含有量とともにＣ、Ｍｎ、Ｓ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｎ、Ｎｉ、Ｃｕの含有量ならびにＴｉ／（Ｃ＋Ｎ）のいずれかが適正範囲から外れており、熱延巻き取りやボックス焼鈍の高温保持によって酸化スケールのデスケールに必要な素地溶解量が増えるタイプ化して、デスケールが完了する酸洗時間が１７０ｓｅｃを超えて長時間化する。
【００５１】
比較例Ｎｏ．４４〜４８では成分範囲は適正範囲にあるが、ボックス焼鈍温度や硫酸濃度が適正範囲以上にあり、デスケールが完了する酸洗時間が長時間化する。
比較例Ｎｏ．４９、５０では成分範囲は適正範囲にあるが、熱延巻き取り温度が適正範囲より低く硫酸濃度も適正範囲より低いためデスケールが完了する酸洗時間が１７０ｓｅｃを超えて長時間化し製品板の伸びも低くなる。
【００５２】
比較例Ｎｏ．５１〜５４ではでは巻き取り温度やボックス焼鈍が適正範囲より低く、酸洗時間は６０〜１７０ｓｅｃに短時間化できるが製品板の伸びが低くなる問題がある。
比較例Ｎｏ．５５、５６は、メカニカルデスケーリングが実施されていないため、デスケールが完了する酸洗時間が１７０ｓｅｃを超えて長時間化する。
【００５３】
【表１−１】
2008190009.tif 000003
【００５４】
【表１−２】
2008190009.tif 000004
【００５５】
【表１−３】
2008190009.tif 000005
【００５６】
【表１−４】
2008190009.tif 000006
【００５７】
【表１−５】
2008190009.tif 000007
【００５８】
【表２】
2008190009.tif 000008
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】熱間圧延した後の巻き取り温度が７４０℃の鋼帯に、ショットブラストし、３００ｇ／Ｌ硫酸溶液、８０℃中で酸洗した場合に、１７０ｓｅｃ以内で酸洗することが可能（白丸印）なＳｉ含有量とＰ含有量との関係を示す図である。
【図１】
2008190009.tif 000009