(57)【要約】【課題】光学素子として極めて需要の高い屈折率（ｎｄ）が１．５〜１．７５、アッベ数（νｄ）が５０〜７０のガラスを、従来のプラスチック成形に使用しているような安価な部材を用いて精密プレス成形ができるようにすることで、光学素子の製造コストを大幅に削減する製造方法を提供する。【解決手段】硬度４００（ＨＶ）以上、厚み１μｍ以上の表面膜が形成された鉄鋼（ステンレス鋼を含む）及び／又は銅合金製の成形型を用い、ガラスプリフォームを精密プレス成形することを特徴とする光学素子の製造方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
硬度４００（ＨＶ）以上、厚み１μｍ以上の表面膜が形成された鉄鋼（ステンレス鋼を含む）及び／又は銅合金製の成形型を用い、ガラスプリフォームを精密プレス成形することを特徴とする光学素子の製造方法。
【請求項２】
前記表面膜がＮｉ、Ｃｒ、Ｃｏからなる群より選択される１種以上、並びにＰ、Ｂのいずれか一方又は両方により構成されることを特徴とする請求項１の製造方法。
【請求項３】
前記表面膜においてＮｉ、Ｃｒ及びＣｏの合計量（質量％）とＰ及びＢの合計量（質量％）との比が、８５：１５〜９８：２の範囲であることを特徴とする請求項２の製造方法。
【請求項４】
４００℃以下で成形することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の製造方法。
【請求項５】
前記ガラスプリフォームが、屈折率（ｎｄ）１．５０〜１．７５、アッベ数（νｄ）５０〜７０、ガラス転移点（Ｔｇ）３５０℃以下であり、酸化物基準でＰ２Ｏ５、ＺｎＯ、ＢａＯおよびＳｂ２Ｏ３成分を必須に含有する光学ガラスよりなることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の製造方法。
【請求項６】
前記ガラスプリフォームが、酸化物基準の質量％で、Ｎｂ２Ｏ５、ＷＯ３及びＢｉ２Ｏ３成分の合計含有量が３％未満である光学ガラスよりなることを特徴とする前記請求項５の製造方法。
【請求項７】
前記ガラスプリフォームが、酸化物基準でアルカリ金属酸化物を３種以上含有し、ＲＯ成分（ＲはＢａ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｓｒ及びＺｎからなる群より選択される1種以上）の合計含有量に対するＺｎＯ成分の含有量の比が０．２以上である光学ガラスよりなることを特徴とする請求項５又は６の製造方法。
【請求項８】
前記ガラスプリフォームが、必須成分として酸化物基準の質量％で、
Ｐ２Ｏ５                        ４０〜５５％
ＢａＯ                          ２０〜４０％
ＺｎＯ                          ５〜２０％及び
Ｓｂ２Ｏ３                      ０．１〜１０％
を含有する光学ガラスよりなることを特徴とする請求項５〜７のいずれかの製造方法。
【請求項９】
前記ガラスプリフォームが、さらに酸化物基準の質量％で、
Ｌｉ２Ｏ                    １〜５％
Ｎａ２Ｏ                  １〜１０％及び
Ｋ２Ｏ                    １〜１０％、
並びに
ＳｉＯ２                    ０〜２％及び／又は
Ｂ２Ｏ３                    ０〜３％及び／又は
Ａｌ２Ｏ３                  ０〜３％及び／又は
Ｙ２Ｏ３                    ０〜３％及び／又は
Ｌａ２Ｏ３                  ０〜１．５％及び／又は
Ｇｄ２Ｏ３                  ０〜１．３％及び／又は
ＴｉＯ２                    ０〜５％及び／又は
Ｔａ２Ｏ５                  ０〜１０％及び／又は
ＭｇＯ                      ０〜５％及び／又は
ＣａＯ                      ０〜５％及び／又は
ＳｒＯ                      ０〜５％及び／又は
ＺｒＯ２                    ０〜３％
の範囲の各成分を含む光学ガラスよりなることを特徴とする請求項５〜８のいずれかの製造方法。
【請求項１０】
前記ガラスプリフォームが、酸化物基準の質量％で、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３及びＡｌ２Ｏ３成分の合計含有量が１％以下である光学ガラスよりなることを特徴とする請求項５〜９のいずれかの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光学分野においてニーズの高い光学恒数を有する光学素子を低コストで製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、デジタルカメラやプロジェクタなどの光学機器の分野においては、小型化、軽量化が要求され、それに伴い、光学素子の小型化、使用レンズ枚数の低減が課題となっている。
【０００３】
通常、光学系を構成するレンズには、一般に球面レンズと非球面レンズがある。多くの球面レンズは、ガラス材料を冷間加工（研削・研磨等）することにより、或いはリヒートプレス成形して得られたガラス成形品を冷間加工することによって製造される。一方、非球面レンズは、加熱軟化した球形、楕円球又は扁平状プリフォームを、高精度な成形面をもつ金型でプレス成形し、金型の高精度な成形面の形状をプリフォーム材に転写して得る方法、すなわち、精密プレス成形によって製造されることが主流となっている。
【０００４】
精密プレス成形によって、非球面レンズのようなガラス成形品を得るにあたっては、金型の高精度な成形面をガラスプリフォームに転写するために、加熱軟化させたプリフォームを高温環境下でプレスすることが必要である。従って、その際使用する金型も高温に曝され、また、金型に高いプレス圧力が加えられる。その結果として、プリフォームを加熱軟化させプレスする際に、金型の成形面に設けられている離型膜が損傷したりして金型の高精度な成形面が維持できなくなることが多く、また、金型自体も損傷し易い。そのようになると、金型を交換せざるを得ず、その結果として金型の交換回数が増加して、低コスト、大量生産を実現できなくなる。そこで、精密プレス成形に使用するプリフォームの素材となるガラスは、上記損傷を抑制し、金型の高精度な成形面を長く維持し、かつ、低いプレス圧力での精密プレス成形を可能にするという観点から、できるだけ低いガラス転移温度（Ｔｇ）を有することが望まれている。
【０００５】
通常、光学ガラス材料の精密プレス成形に使用する金型は、高い耐熱性と高い強度とを有することからタングステンカーバイド等の超硬、サーメット、炭化ケイ素、結晶化ガラスの材料にて作製されている。
【０００６】
また、その成形面には型とガラスの融着を防ぎ、離型性を向上させ、型の寿命を延ばすために表面膜（離型膜）が設けられる。表面膜としては種々な膜が公知であり、白金、イリジウム、レニウム、パラジウム、オスミウム等の貴金属膜、ダイヤモンドライクカーボン（ＤＬＣ）、テトラヘドラルアモルファスカーボン（ＴＡＣ）等の炭素膜、窒化クロム、窒化チタン等の窒化物膜が周知である。
【０００７】
さらに、型膜の酸化による劣化を防ぐために、非酸化性雰囲気中において精密プレス成形を行うことも多い。
【０００８】
このように、一般に光学ガラスを精密プレスするためには特殊な部品及び条件を要することが多く、その分、コストが高くなるという問題がある。
【０００９】
特に、光学ガラスの精密プレス成形用型材として従来から使用されてきたタングステンカーバイド等の超硬合金製成形型では、材料の硬度が極めて大きく、そのため切削加工が困難でダイヤモンド砥石での研磨により表面形状を形成させる必要がある。しかしダイヤモンド砥石自体ですら摩耗してしまうこともあり、高精度な加工、例えば非球面形状の形成は困難で、光学素子に要求される精度を満たすのに非常に長い時間と手間を要する。
【００１０】
前記手間のかかる研磨加工を用いず、切削加工が容易であり、高精度な型加工が比較的簡単にできる材料として鉄鋼、特にステンレス鋼等の金属材料が公知である。この金型は、主としてプラスチックレンズの射出成形の型材として使用され、比較的安価な材料として認知されている。しかしながら、ステンレス鋼等はガラスのプレス成形に必要な温度、例えば４００℃以上の高温では変形しやすい上、ステンレス鋼型を４００℃以上の高温で繰り返し使用すると型表面が荒れるとともに、脆化することから、精密プレス成形用の型としては不適当である。また、ステンレス鋼の金型は、その硬度がガラスをプレス成形するには十分でないことがあり、ガラスを高温でプレスした際に変形してしまうことがあった。
【００１１】
このように、光学ガラスの精密プレス成形を、プラスチックレンズ成形で使用するような安価な部材を用いて行うことは設備面、材料面からも非現実的であり、全く実用化されていない。
【００１２】
ところで、光学ガラスの市場においては、従来より、屈折率（ｎｄ）が１．５０〜１．７５、アッベ数（νｄ）が５０〜７０程度の高屈折率低分散ガラスのニーズが非常に高い。そして、この領域のガラスは、非球面レンズとして利用されるケースが非常に多く、かかるレンズを作製する際のコストを下げるための種々の研究がなされてきた。
【００１３】
特許文献１には屈折率が１．５２〜１．７、アッベ数が４２〜７０であって、ガラス転移温度（Ｔｇ）が３７０℃以下であり、鉛およびフッ素を含まないリン酸塩光学ガラスを、ステンレス鋼製の成形型にてプレスする工程が記載されている。
【特許文献１】特開２００４−２１７５１３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
しかし、特許文献１に記載の工程では、ガラスをステンレス鋼の金型にてプレス成形しているため、ステンレス鋼の硬度ではプレス時の負荷に耐え切れず、数ショットで金型成形面が変形してしまう。そのため、実用化には大きな改善を要するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明者は従来技術の問題点を解消し、光学素子として極めて需要の高い屈折率（ｎｄ）が１．５〜１．７５、アッベ数（νｄ）が５０〜７０のガラスを、従来のプラスチック成形に使用しているような安価な部材を用いて精密プレス成形ができるようにすることで、光学素子の製造コストを大幅に削減する製造方法を今般見出した。
【００１６】
すなわち、本発明者はステンレス鋼等でプレス可能な低い熱的特性（ガラス転移点、屈伏点等）と、需要の大きい光学恒数を有するように組成を調整された光学ガラスプリフォームと、当該プリフォームのプレスに適した型材及び型膜を組み合わせて精密プレス成形することにより、極めて低コストにて量産できる方法を見出したのである。
【００１７】
本発明の第１の構成は、硬度４００（ＨＶ）以上、厚み１μｍ以上の表面膜が形成された鉄鋼（ステンレス鋼を含む）及び／又は銅合金製の成形型を用い、ガラスプリフォームを精密プレス成形することを特徴とする光学素子の製造方法である。
【００１８】
本発明の第２の構成は、前記表面膜がＮｉ、Ｃｒ、Ｃｏからなる群より選択される１種以上、並びにＰ、Ｂのいずれか一方又は両方により構成される前記構成１の製造方法である。
【００１９】
本発明の第３の構成は、前記表面膜においてＮｉ、Ｃｒ及びＣｏの合計量（質量％）とＰ及びＢの合計量（質量％）との比が８５：１５〜９８：２の範囲であることを特徴とする前記構成２の製造方法である。
【００２０】
本発明の第４の構成は、４００℃以下で成形することを特徴とする前記構成１〜３の製造方法である。
【００２１】
本発明の第５の構成は、前記ガラスプリフォームが、屈折率（ｎｄ）１．５０〜１．７５、アッベ数（νｄ）５０〜７０、ガラス転移点（Ｔｇ）３５０℃以下であり、酸化物基準でＰ２Ｏ５、ＺｎＯ、ＢａＯおよびＳｂ２Ｏ３成分を必須に含有する光学ガラスよりなることを特徴とする前記構成１〜４の製造方法である。
【００２２】
本発明の第６の構成は、前記ガラスプリフォームが、酸化物基準の質量％で、Ｎｂ２Ｏ５、ＷＯ３及びＢｉ２Ｏ３成分の合計含有量が３％未満である光学ガラスよりなることを特徴とする前記構成５の製造方法である。
【００２３】
本発明の第７の構成は、前記ガラスプリフォームが、酸化物基準でアルカリ金属酸化物を３種以上含有し、ＲＯ成分（ＲはＢａ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｓｒ及びＺｎからなる群より選択される1種以上）の合計含有量に対するＺｎＯ成分の含有量の比が０．２以上である光学ガラスよりなることを特徴とする前記構成５及び６の製造方法である。
【００２４】
本発明の第８の構成は、前記ガラスプリフォームが、必須成分として酸化物基準の質量％で、
Ｐ２Ｏ５                    ４０〜５５％
ＢａＯ                    ２０〜４０％
ＺｎＯ                          ５〜２０％及び
Ｓｂ２Ｏ３                        ０．１〜１０％
を含有する光学ガラスよりなることを特徴とする前記構成５〜７の製造方法である。
【００２５】
本発明の第９の構成は、前記ガラスプリフォームが、さらに酸化物基準の質量％で、
Ｌｉ２Ｏ                    １〜５％
Ｎａ２Ｏ                  １〜１０％及び
Ｋ２Ｏ                    １〜１０％、
並びに
ＳｉＯ２                    ０〜２％及び／又は
Ｂ２Ｏ３                    ０〜３％及び／又は
Ａｌ２Ｏ３                  ０〜３％及び／又は
Ｙ２Ｏ３                    ０〜３％及び／又は
Ｌａ２Ｏ３                  ０〜１．５％及び／又は
Ｇｄ２Ｏ３                  ０〜１．３％及び／又は
ＴｉＯ２                    ０〜５％及び／又は
Ｔａ２Ｏ５                  ０〜１０％及び／又は
ＭｇＯ                    ０〜５％及び／又は
ＣａＯ                    ０〜５％及び／又は
ＳｒＯ                    ０〜５％及び／又は
ＺｒＯ２                    ０〜３％
の範囲の各成分を含む光学ガラスよりなることを特徴とする前記構成５〜８の製造方法である。
【００２６】
本発明の第１０の構成は、前記ガラスプリフォームが、酸化物基準の質量％で、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３及びＡｌ２Ｏ３成分の合計含有量が１％以下である光学ガラスよりなることを特徴とする前記構成５〜９の製造方法である。
【発明の効果】
【００２７】
本発明の製造方法によれば、非常に需要が大きい高屈折率低分散領域の光学素子を、プラスチック成形に使用できる部材を使用できるため、安価で量産できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
以下、本発明の製造方法について説明する。
【００２９】
（成形型）
本発明の製造方法において使用される成形型は、精密プレス成形を行う際に適用される成形温度で変形をしなければ特に限定されるものではないが、後述する被成形体であるガラスプリフォームのガラス転移温度（Ｔｇ）が３５０℃以下であり、極力製造コストを削減したい本発明の趣旨を鑑みれば、プラスチックレンズ等の成形に使用しうる安価な型を使用することが好ましい。
【００３０】
本発明の製造方法において使用される型材は、ダイヤモンド砥石での研磨等の高コストの原因となる方法を要せず、安価な研削加工にて高精度に表面形状を形成できるものが好ましい。具体的には鉄鋼（ステンレス鋼を含む）及び／又は銅合金主成分とする型材を使用することが好ましく、鉄鋼（ステンレス鋼を含む）を使用することがより好ましく、最も好ましくはステンレ鋼を型材として使用する。
【００３１】
ここで、鉄鋼として使用されるものは、例えば鋼、鋳物、特殊鋼を含み、特にステンレス鋼としてマルテンサイト系ステンレス、フェライト系ステンレス、オーステナイト系ステンレス、析出硬化系ステンレスがある。また銅合金として使用されるものは、銅を主成分とする公知の合金を使用できる。
【００３２】
本発明の成形型には、ガラスを精密プレス成形する際の圧力による負荷及び熱による負荷から型材を守り、成形型の寿命を延ばし、また離型性を向上させるため、所定の硬度及び耐熱温度を有する表面膜が形成されることが好ましい。ここで本発明に使用されるガラスプリフォームを精密プレス成形するためには、好ましくは４００ＨＶ以上、より好ましくは５００ＨＶ以上、最も好ましくは６００ＨＶ以上の硬度を有する材料を表面膜として使用する。また、耐熱性については、好ましくは４００℃、より好ましくは４２０℃、最も好ましくは４５０℃にて変形、変質することのない材料が使用される。
本発明におけるビッカース硬度は、試料荷重を９．８０７ｍＮとし、その他の条件はＪＩＳ  Ｚ  ２２４４に準じ測定された値である。
【００３３】
前記表面膜の厚みは、精密プレス時の各種負荷から母材を保護でき、かつプリフォームと融着しなければ特に制限するものではない。しかし、多数のプレスを行って成形膜表面が劣化した際に、再度研削加工することで簡易に新たな成形面を形成できる程度の厚みを有するものが好ましい。このような簡易な膜再生を実現させることにより、煩雑な工程を省き、製造工程全体の低コスト化に貢献できる。そのような観点から、前記表面膜は、１μｍ以上、より好ましくは５μｍ以上、最も好ましくは１０μｍ以上の厚みを有する。
【００３４】
前述のような硬度、耐熱性、厚みを有する膜を形成させるためには、膜の構成成分として、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏからなる群より選択される１種以上、並びにＰ、Ｂのいずれか一方又は両方を使用することが好ましい。また（Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ）−（Ｐ、Ｂ）系表面膜は後述のプリフォームの構成成分との化学反応性を考慮しても極めて良好な膜である。
【００３５】
前記（Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ）−（Ｐ、Ｂ）系表面膜において、Ｃｒ、Ｎｉ及びＣｏの合計量（質量％）とＢ及びＰの合計量（質量％）との比は、リン酸系の光学ガラスをプレスする際にその諸物性を決定付ける重要な要素である。ここでＮｉ、Ｃｒ、Ｃｏの含有量が多すぎると耐蝕性が低下し膜の寿命が短くなりやすくなり、Ｐ、Ｂの含有量が多すぎると硬度が低下し変形しやすくなる。よってＮｉ、Ｃｒ、Ｎｉ及びＣｏの合計量（質量％）とＰ及びＢの合計量（質量％）との比は、好ましくは８５：１５〜９８：２、より好ましくは８６：１４〜９７：３、最も好ましくは８７：１３〜９５：５の範囲に調節される。
【００３６】
成形型の表面膜の成膜は、特に限定するものではないが、イオンプレーティング法、スパッタリング法、ドライエッチング法、蒸着法、プラズマＣＶＤ法、ＰＶＤ法、電解又は無電解メッキ法などの公知の方法を使用することが好ましい。特に無電解メッキ法が好ましい。
【００３７】
膜の耐蝕性及び／又は離型性を向上させるために、前記膜中に公知の添加剤を分散させることもできる。例えばポリテトラフルオロエチレンなどの有機物粉末、カーボンブラック、ＳｉＣなどのセラミックスを分散させることもできる。その際はＮｉ、Ｃｒ及びＣｏ等を主成分とする公知の膜による中間層を設けてもよい。
【００３８】
前記方法により成膜された成形膜は、成膜後の熱処置によりその硬度を向上させることもできる。当該熱処理は特別な方法を使用することを意図するものでなく、公知の方法により行うことができる。
【００３９】
本発明において、その他の膜を使用或いは多層膜として併用することもできるが、白金属系の膜、鉄、アルミニウム、銅などの公知の膜については、上記本発明のプリフォームを成形するためにはその硬度が不十分となりやすく、ダイヤモンドライクカーボン膜（ＤＬＣ）やテトラヘドラルアモルファスカーボン膜（ＴＡＣ）のような炭素系膜では、厚みを所定の値以上にしにくいため、本発明の製法に使用する成形型の表面膜としては使用しにくい。
【００４０】
（精密プレス成形条件）
本発明の方法において、プリフォームは、成形型内で加圧成形される。加圧成形の方法は、ガラスの組成及び物性などを考慮して適宜に選択されるが、プリフォームを成形型内に供給し、加熱軟化した状態で加圧成形するのが好ましい。
【００４１】
例えば、一対の上型と下型との間にプリフォームを供給した後、ガラスの粘度で１０８〜１０１２ポイズ相当の温度まで成形型とプリフォームの両者を昇温加熱してプリフォームを加熱軟化させ、これを加圧成形することによって、型の成形面がプリフォームに転写されてガラス成形体が得られる。この成形方法では、成形型とプリフォームが等温の状態で加熱された後、プリフォームが加圧成形され、その後成形型とガラス成形体が冷却される。このため、ガラス成形体にヒケが発生せず、良好な面精度が得られるが、成形型の温度が高く、さらにガラスとの密着時間が長いため離型膜の損傷が生じやすい。
【００４２】
そこで、一対の上型と下型を、予めガラス粘度で１０８〜１０１２ポイズ相当の温度に昇温し、該上型と下型の間に、上型及び下型と同等の温度に加熱したプリフォームを供給して、これを加圧成形する方法や、予めガラス粘度で１０８〜１０１２ポイズ相当の温度に昇温した一対の上型と下型の間に上型及び下型よりも高温に加熱したプリフォームを供給して、これを直ちに加圧成形する方法により、成形型とガラスの密着を短時間にし、成形型の成形面をプリフォームに転写することもでき、この方法によれば、表面膜の損傷を低減させることができる。
【００４３】
なお、下記本発明に使用されるプリフォームを使用した場合、成形温度は好ましくは４００℃以下、より好ましくは３９０℃以下、最も好ましくは３８０℃以下に設定する。
【００４４】
プレス成形時の雰囲気は、成形型の表面膜の劣化を低減させるため、非酸化性雰囲気とすることが好ましい。非酸化性雰囲気としては、アルゴン、窒素などの不活性ガス、水素などの還元性ガス又はそれらの混合ガスを使用することができ、好ましくは窒素ガス又は少量の水素ガスが混合された窒素ガスを使用することができる。
【００４５】
加圧力及び時間は、ガラスの粘度などを考慮して適宜決定することができ、例えば、内径Φ５〜２０ｍｍのステンレス型を用いて、４〜２０ＭＰａの圧力で３０〜３００秒程度加圧することができる。この後、成形型とガラスプリフォームを冷却し、好ましくはガラス転移点（Ｔｇ）以下の温度となったところで、離型し、成形されたガラス成形体を取出す。プレス後の成形品の冷却は、加圧負荷を解除して行っても良いし、加圧しながら冷却させても良い。
【００４６】
（精密プレス成形用プリフォーム）
次に本発明の製造方法においてプレスされる精密プレス成形用プリフォームについて説明する。
【００４７】
本発明の光学ガラスは、光学設計上の要求から１．５０〜１．７５の屈折率（ｎｄ）およびアッベ数（νｄ）が５０〜７０が好ましい。従来、この光学定数を実現するために様々な組成のガラスが用いられてきたが、いずれも光学定数は満たすもののガラス転移点（Ｔｇ）が４００℃を超えるものが多く、精密プレス成形の際にステンレス等の安価な材料を使用することができず、コストが大きくなるという問題があった。本発明の光学ガラスにおいては、これら公知のものに比べいっそう低い転移点（Ｔｇ）が要求されているため、好ましくは３５０℃以下、より好ましくは３４０℃以下、最も好ましくは３３０℃以下であることが好ましい。
【００４８】
特に、本発明においては（Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ）−（Ｐ、Ｂ）系表面膜を成膜した鉄鋼（ステンレス鋼を含む）等の材料を用いた型の使用を意図したものであり、この膜との相性を考慮すると、酸化物基準でＰ２Ｏ５、ＺｎＯ、ＢａＯおよびＳｂ２Ｏ３を主成分とする光学ガラスよりなることが好ましい。
【００４９】
本発明の光学ガラスにおいて、各成分の組成範囲を前記のとおり限定した理由を以下に述べる。以下、本明細書中においては特に断らない限り、ガラス組成の含有率は全て酸化物基準の質量％で表すものとする。
【００５０】
本明細書中において「酸化物基準」とは、ガラス構成成分の原料として使用される酸化物、硝酸塩等が溶融時にすべて分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の質量の総和を１００質量％として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。
【００５１】
Ｐ２Ｏ５成分はガラスを形成するのに重要な必須成分であるが、その量が少ないと耐失透性を悪化させやすく、多すぎると化学的耐久性が低下しやすくなる。したがって、好ましくは４０％、より好ましくは４２％、もっとも好ましくは４４％を下限とし、好ましくは５５％、より好ましくは５３％、最も好ましくは５１％を上限とする。
【００５２】
ＢａＯ成分は光学恒数の調整のために重要な必須成分であるが、その量が少なすぎるとその効果が十分ではなく、多すぎると所望のガラス転移温度が得られにくくなる。したがって、好ましくは２０％、より好ましくは２２％、もっとも好ましくは２４％を下限とし、好ましくは４０％、より好ましくは３８％、最も好ましくは３６％を上限とする。
【００５３】
ＺｎＯ成分はガラス転移温度を低下させる効果があり、また光学恒数の調整のため添加し得る重要な必須成分であるが、その量が少なすぎるとその効果が十分でなく、また多すぎると化学的耐久性が悪化すやすくなる。したがって、好ましくは５％、より好ましくは７％、もっとも好ましくは９％を下限とし、好ましくは２０％、より好ましくは１７％、なお、化学的耐久性と所望のアッベ数を維持するためには、特に１４％以下の含有量であることが好ましい。
【００５４】
Ｓｂ２Ｏ３成分は脱泡のためだけでなく、光学恒数の調整のために重要な必須成分であるが、その量が少なすぎるとその効果が発揮されにくく、多すぎると所望のガラス転移温度が得られにくい。したがって、好ましくは０．１％、より好ましくは１．０％、もっとも好ましくは１．５％を下限とし、好ましくは１０％、より好ましくは７％、最も好ましくは５％を上限とする。
【００５５】
Ｌｉ２Ｏ成分はガラス転移温度を下げる効果を有する重要な成分であるが、その量が少なすぎるとその効果が得られにくく、多すぎると耐失透性が急激に低下しやすくなる。したがって、好ましくは１％、より好ましくは１．３％、最も好ましくは１．５％を下限とし、好ましくは５％、より好ましくは４％、最も好ましくは３％を上限とする。
【００５６】
Ｎａ２Ｏ成分はガラス転移温度を下げる効果を有する重要な成分であるが、その量が少なすぎるとその効果が得られにくく、多すぎると耐失透性が急激に低下しやすくなる。したがって、好ましくは１％、より好ましくは１．５％、最も好ましくは２％を下限とし、好ましくは１０％、より好ましくは８％、最も好ましくは７％を上限とする。
【００５７】
Ｋ２Ｏ成分はガラス転移温度を下げる効果を有する重要な成分であるが、その量が少なすぎるとその効果が得られにくく、多すぎると耐失透性が急激に低下しやすくなる。したがって、好ましくは１％、より好ましくは１．５％、最も好ましくは２％を下限とし、好ましくは１０％、より好ましくは８％、最も好ましくは７％を上限とする。
【００５８】
なお、本発明においてはアルカリ金属酸化物を３種以上含有させるほうが、１種又は２種含有させる組成に比べガラスの安定性が良く、耐失透性が良好であることがわかっている。よって、製造工程において安定に高い歩留りで製造するためには、アルカリ金属酸化物を３種以上含有させることが好ましい。
【００５９】
Ｂ２Ｏ３成分は耐失透性向上のために添加しうる成分であるが、その量が多すぎると所望のガラス転移温度を得にくくなる。したがって、好ましくは３％、より好ましくは２．５％、最も好ましくは１％を上限とする。
【００６０】
ＳｉＯ２成分は光学恒数を調整するために添加し得るが、その量が多すぎると所望のガラス転移温度を得にくくなる。したがって、好ましくは２％、より好ましくは１．５％、最も好ましくは１％を上限とする。
【００６１】
Ａｌ２Ｏ３成分は化学的耐久性を向上させるために添加しうる成分であるが、その量が多すぎると所望のガラス転移温度を得にくくなる。したがって、好ましくは３％、より好ましくは２．５％、最も好ましくは２％を上限とする。
【００６２】
Ｂ２Ｏ３、ＳｉＯ２及びＡｌ２Ｏ３成分の含有量の合計が大きくなりすぎてもガラス転移点が高くなる傾向にあり、所望のガラスが得にくくなる。従ってこれら成分の合計含有量は１％以下、より好ましくは０．９％以下、最も好ましくは０．８％以下となる。
【００６３】
Ｙ２Ｏ３成分は光学恒数の調整のため添加し得るが、その量が多すぎると耐失透性が悪化し、また所望のガラス転移温度を得にくくなる。したがって、好ましくは３％、より好ましくは２．５％、最も好ましくは２％を上限とする。
【００６４】
Ｌａ２Ｏ３成分は比較的少量で化学的耐久性を向上させる効果があり、また光学恒数の調整のため添加し得るが、Ｐ２Ｏ５系ガラスにおいて、急激に耐失透性を悪化させやすい成分でもある。したがって、好ましくは１．５％、より好ましくは１．３％、最も好ましくは１％を上限とする。
【００６５】
Ｇｄ２Ｏ３成分は化学的耐久性を向上させる効果があり、また光学恒数の調整のため添加し得るが、Ｐ２Ｏ５系ガラスにおいて、急激に耐失透性を悪化させやすい成分でもある。したがって、好ましくは１．３％、より好ましくは１％、最も好ましくは０．８％を上限とする。
【００６６】
ＴｉＯ２成分は光学恒数を調整するために添加し得るが、その量が多すぎると所望のガラス転移温度が得にくくなる。したがって、好ましくは５％、より好ましくは４％、最も好ましくは３％を上限とする。
【００６７】
Ｔａ２Ｏ５成分は光学恒数を調整するために添加し得るが、その量が多すぎると所望のガラス転移温度が得にくくなる。したがって、好ましくは１０％、より好ましくは８％、最も好ましくは７％を上限とする。
【００６８】
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯの各成分は光学恒数を調整するために添加し得るが、その量が多すぎると所望のガラス転移温度が得にくくなる。したがって、これら各成分はそれぞれ好ましくは５％、より好ましくは４．７％、最も好ましくは４．５％を上限とする。
【００６９】
この中で特に本発明のようなＰ２Ｏ５、ＢａＯ、ＺｎＯを主成分とするガラスでは、アルカリ土類金属酸化物の中でも特にＭｇＯは含有量が高くなるとガラス転移温度（Ｔｇ）を著しく上げやすい。従って、ＭｇＯの含有量は特に上限を１％とすることが特に好ましい。
【００７０】
また、Ｔｇが３５０℃以下となるようなガラスを安定に製造する場合には、ＲＯ成分（ＲはＢａ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｓｒ及びＺｎからなる群より選択される１種以上）合計含有量に対しＺｎＯ成分の含有量の比が０．２以上、より好ましくは０．２１以上、最も好ましくは０．２２以上であることが好ましい。この制限内で組成を維持することにより、安定性を保持しつつガラス転移温度を下げやすい。
【００７１】
ＺｒＯ２成分は化学的耐久性を向上させる効果があり、また光学恒数を調整するために添加し得るが、その量が多すぎると耐失透性が急激に低下しやすくなる。したがって、好ましくは３％、より好ましくは２％、最も好ましくは１．５％を上限とする。
【００７２】
Ｎｂ２Ｏ５、Ｂｉ２Ｏ３およびＷＯ３成分は屈折率を上げるために添加しうるが、その反面、透過率を悪化させる原因となりやすく、特に短波長側での透過率を急激に悪化させる要因となる成分である。従って本発明の光学ガラスにおいては。これらの成分の合計は３％未満、より好ましくは１％以下、最も好ましくは含有させるべきではない。
【００７３】
鉛化合物は、精密プレス成形時に金型と融着しやすく、環境負荷が大きい成分であるという問題があるため、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。
【００７４】
Ｆ成分は、溶融ガラスからガラス塊を作る際に脈理を発生しやすくするため、好ましくは含有しない。
【００７５】
Ａｓ２Ｏ３、カドミウム及びトリウムは、共に、環境に有害な影響を与え、環境負荷の非常に大きい成分であるため、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。
【００７６】
さらに本発明の光学ガラスにおいては、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｅｕ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｅｒ等の着色成分は、含有しないことが好ましい。ただし、ここでいう含有しないとは、不純物として混入される場合を除き、人為的に含有させないことを意味する。
【実施例】
【００７７】
本発明を下記実施例により詳細に説明するが、本発明は、これに限定されるものではない。
（実施例１）
酸化物基準で、Ｐ２Ｏ５成分を４８％、ＢａＯ成分を３０％、ＺｎＯ成分を９％、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏ成分を合計で９％含有する光学ガラス（Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏのそれぞれを０％を超えて含む）からなるガラスプリフォームを用意した。このプリフォームの屈折率は１．５８、アッベ数は５９、ガラス転移温度は３２７℃であった。プリフォームの形状は、直径Φ７．２ｍｍの球状プリフォームを使用した。
【００７８】
このプリフォームを以下に示す方法で精密プレス成形することにより、外形１０ｍｍ、中心肉厚３．３ｍｍの両凸光学レンズを製造した。
【００７９】
成形型の型材として、ＳＴＡＶＡＸ社製のステンレス金型（ＳＵＳ４２０Ｊ２相当、硬度５８０ＨＶ）を使用した。このステンレス型材を研削し、その上にＮｉ−Ｐ膜（Ｎｉ：Ｐ＝９０：１０）を無電解メッキ法により成膜した。膜厚は３０μｍとした。
【００８０】
精密プレス成形の成形機としては東芝社製ＭＯ２Ｃ機を使用した。
【００８１】
前記ガラスプリフォームを常温のまま、内径Φ１０．４ｍｍの上記成形型内に供給し、窒素ガス雰囲気中で、３８７℃まで加熱して１４ＭＰａの圧力で８０秒加圧した。その後、冷却速度−２．２℃／Ｓで除冷しながら５．６ＭＰａの圧力で２７秒加圧し続け、ガラス成形体の温度が２００℃以下に下がったところで、ガラス成形体を取り出した。この工程を使用し、同一成形型で１０００回連続プレス成形したところ、ガラス成形体にカン、ワレの発生はなかった。また、成形型の表面膜にも融着や白濁のような不利益は生じなかった。