(57)【要約】【課題】高温高圧でない装置で超臨界水熱反応を起こすことを課題とした。【解決手段】蒸気キャビティーを発生させ、蒸気キャビティーがつぶれるときに生じる高温高圧を用いその近傍に生じる超臨界水熱反応領域の活用を解決手段とした。平均水液温度平均水液圧力が、超臨界水熱反応時のそれらに比べきわめて低く保つ中で超臨界水熱反応を起こす。【選択図】図６
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
水液中に瞬間的な高温高圧点を点在させることにより、平均水温平均水圧を超臨界水熱反応領域の温度圧力に達することなく高温高圧点近傍に超臨界水熱反応領域を出現させることを特徴とした超臨界水熱反応装置。
【請求項２】
水液中に瞬間的な高温高圧点を点在させる手段として蒸気キャビティーを用いた上記請求項1の超臨界水熱反応装置。
【請求項３】
ゲルやコロイドをつくる増粘性成分又は請求項2の装置によって増粘性成分に変化する成分を水液中に混合し蒸気キャビティーを発生しやすくしたことを特徴とした超臨界水熱反応装置の操作方法。
【請求項４】
木チップ等植物チップを、ゲル成分コロイド成分等増粘性成分又は請求項2の装置によって増粘性成分に変化する成分、として水液に混合し蒸気キャビティーを発生しやすくし且つアルコール発酵の原料となる糖を得ることを特徴とした請求項３の超臨界水熱反応装置の操作方法。
【請求項５】
一定量の有機物を含んだ一定量の水液中に蒸気キャビティーを発生させ発生した蒸気キャビティーの概数を計測し反応前の水液中に含まれる有機物モル数と分解または合成により失われた有機物モル数と１つのキャビティーが作る平均の水熱反応領域の大きさと存在時間とそこに有機物が存在する遭遇確立から分解または合成に要する反応時間を推計する方法とこれを行う測定装置。
【請求項６】
高速で回転する回転容器に入れた水液に更に水液を注加し衝突を起こし蒸気キャビティーを発生させる装置で、軸に対し直角方向にかかる注加水液の重力が原因で注加により偏心が生じないよう、回転軸を水平面に垂直にしたことを特徴とした超臨界水熱反応装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
当該発明は、水熱反応に係る科学技術分野に属するものである。この反応装置はセルロースの糖化にも用いられることからアルコール発酵の醸造分野、エネルギー分野にも属し、圧力タンク等プラントエンジニアリング分野、微細気泡数の測定等精密測定分野にも属する。
【背景技術】
【０００２】
水熱反応を起こすには通常高温高圧の容器内で行う。超臨界水熱反応領域とは、３７４度Ｃ以上で、２１８気圧以上の領域のことを言い、気体と液体の境界がなくなってしまうこの点を臨界点と呼んでいる。超臨界水熱反応は、人工的には耐高温耐高圧容器内に出現させる以外に方法はなかった。
【０００３】
【特許文献１】特開２００７−８７５５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
超臨界水熱反応は、セルロースを単糖に分解したり、ＰＣＢやダイオキシンを無害化したり、石油を合成したりできる夢の反応領域であるが、一方高温高圧に耐える容器が必要なため、小指の先ほどの大きさの反応容器になってしまい、大量の物質を一度に扱うには向かず、経済性を発揮しにくいことが問題になっていた。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
そこで、本発明は、水液中の極めて小さな一点だけを瞬間的に高温高圧にすると、集中していた高温高圧が拡散し、冷却するまでの極めて短時間ではあるが、その近傍では高温高圧領域が発生し、超臨界水熱反応領域が形成されることが分かった。温度圧力の低い亜臨界水熱反応領域は、超臨界水熱反応領域に比べ広く時間的にも長く形成されるのは当然である。この小さな点を非連続で多く配置させた上で反応を起こし、その後の平均水液温度平均水液圧力が、低く維持され常温常圧近くになっていれば、基本的に常温常圧下で超臨界水熱反応領域を得たことになる。作った超臨界領域が目的の反応を起こせるだけの能力があるのか否かが問題として残るが、瞬間的な高温高圧域の冷却が一定のパターンで行われるならば、超臨界領域の大きさとその存在時間を計測できる可能性は高く、超臨界領域の大きさとその存在時間が分れば、むしろ生じた反応の痕跡から正確な反応時間の計測に役に立つはずである。そこで、「瞬間的な高温高圧域の作り方の考案」と「超臨界領域を広くすることと存在時間を長くする考案」が、課題を解決する手段になると考えた。  
【０００６】
電子線のようなビームを水液中に弾丸のように一瞬だけ打ち込むことも方法のひとつと考えるが、当発明は、キャビテーションにより発生する蒸気キャビティーに着目した。蒸気キャビティーを生じさせる手段としては、スクリューポンプを高速運転する方法、容器にためた水液中に高速にした水液を打ち込む方法、水液をためた筒状容器内を高速回転させその中に水液を注加し衝突させる方法、ポンプ水流を絞り管に圧送し搾り部で水流を高速に広がり部で急激に低速にする方法等があり、流れの速さを急激に変化させる方法である。また、気体水素を微細な気泡にして、水液中で酸素と爆縮させることにより、蒸気キャビティーを作り出す方法も有望であることを付け加える。
【０００７】
［作用及び原理］
水中で硬い物体を運動させると、物体を避け遠回りする流れは流速が早くなり、圧力は下がるが物体を通り過ぎてしまうと、急に流れは遅くなり、圧力は元に戻り高くなる。物体の運動が早くなり、水中ではおおよそ２０メートル／秒から２５メートル／秒ほどになると、減圧部分では水温が同じでも圧力の低下により飽和蒸気温度が下がるため、水が蒸発温度に達してしまい沸騰が生じる。このとき生じる泡のことを「蒸気キャビティー」と呼んでいる。物体が通り過ぎてしまったところでは、流速が遅くなるので、圧力は急に上昇し回復する。気化した蒸気は、圧力の上昇により液体の水になり、結果真空を作ってしまう。真空は泡を小さな球体に砕く。その後球体を作る面に接する水は、球体の中心の一点に向かって加速され、瞬間に衝突し、高圧と高温が生じる。その中心点で発生する圧力は、数百気圧で温度は数千度であることが分ってきている。この圧力と温度が原因で、球体の中心点から一定の距離にある部分は、超臨界水熱反応領域又は亜臨界水熱反応領域の性質を持つことになる。水液の塊が上記の固い物体の代わりをすることも分かっている。
【０００８】
硬い物体でなくても、水の塊どうしがある速度を越して衝突すると、蒸気キャビティーを発生させることができる。この衝突速度は、拡散の度合いにもよるので必ずしも一定ではないが、おおよそ２５メートル／秒を越えたあたりから蒸気キャビティーが発生し始めるようだ。真空が作る小さな泡の球体は、ほぼ同じ大きさに砕かれるのではないかとの観測報告もでているので、超臨界水熱反応領域や亜臨界水熱反応領域の大きさは、蒸気キャビティーの冷却パターン、つまり熱と圧力の拡散パターンによってのみ決まる可能性が高く、その領域の大きさと存在時間が推定できれば、反応に影響した時間は計算できることになる。この計算に基づき、反応時間を割り出せば、この超臨界水熱反応領域で行われた合成や分解にかかる反応時間がより正確に推定でき、正確な超臨界反応時間測定器の製作も可能になる。
【０００９】
［言葉の説明］
純粋な水だけでなく、いろいろな他の物質を溶解または混合した水も含め、これらを当出願書では「水液」と言うことにした。主成分は、水で混ざり物が多いものも含むが、基本的には流動性という液体の性質を失っていないとの意味で用いている。
【００１０】
「キャビテーション」とは、船舶の高性能化を阻む有害な現象のことを言う。大型のポンプ、船のスクリュー、水力発電用の水車などにこの現象は多く生じていて、効率の低下、劣化の促進、振動騒音など機械の高性能化の障害そのものであった。「キャビティー」とは「泡」のことで、このことがキャビテーションの定義をあいまいなものにする原因になっていた。水液中で消える泡と空気層に飛び出す泡の２種類があったためである。現在は空気層に飛び出すか否かは別にして、空気の泡のことを「空気キャビティー」、蒸気の泡のことを「蒸気キャビティー」と呼び分けている例も多くなった。当明細書においてもこの呼び分けを行うこととした。
【００１１】
高温高圧点の「点」とは、おおよそ直径１ミリメートル以内の範囲のこととした。キャビティーはそれ以上の大きさの場合もあるが、蒸気キャビティーが縮んだ後の痕跡は、直径１ミリメートルを超えることはまずないため、この範囲とした。大きさを示すよりも、むしろ隣の点と繋がっていない意味で、不連続性を表すための表現として用いた。
【発明の効果】
【００１２】
蒸気キャビティーがつぶれる瞬間、その中心は高温高圧の小さな圧力容器になり小さな超臨界水熱反応領域になるのではないかという仮説が想定された。常温でキャビテーションを起こした場合でも、予測通り単糖の生成が確認できたものと判断した。最終的には、液温を１５０度Ｃぐらいまで上げると、その濃度は更に上昇したが、平均液温平均液圧は超臨界領域には達していなかった。超臨界水熱反応域近傍でなければ起こらないセルロースの単糖化分解を説明するために、「高温高圧域の存在」が生じていたとの説明が、少なくとも必要になった。しかも液の温度や圧力は、産業技術である蒸気配管技術程度のレベルでまかなえることも確認できた。今までの技術は、機械装置の耐久性を守るためにもキャビテーションの発生は避けるようにしており、キャビテーションの利用経験の積み重ねは少ない。このキャビテーションの高温高圧領域の利用方法の発見によって、キャビテーションの利用は大きく進むと思われるし、木本植物の「液体燃料化」には、「平均液温が低い超臨界亜臨界水熱反応の利用方法」が欠かせない技術になると確信する。「点在する超臨界領域」の概念は、今まで小さな高温高圧の反応容器の中でしか実現しなかった超臨界流体の利用を容易にする。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【実施例１】
【００１４】
［作用及び原理］に記したとおり、高温高圧域を点在させる方法としてはいろいろな方法が考えられる。電子線のようなビームを水液中に散弾銃の弾丸のように打ち込むことも方法のひとつと考えるが、高価で大掛かりな装置になりそうで実施に至っていない。気体水素を微細な気泡にして水液中で酸素と爆縮させることにより、蒸気キャビティーを作り出す方法も計画しているが、これもまだ実施には至っていない。
【００１５】
当発明は、キャビテーションにより発生する蒸気キャビティーに着目し、この蒸気キャビティーを高速のスクリューで生じさせる手段のほかに、高速にした水液を容器にためた水液中に打ち込む手段、高速に回転する筒状容器内に水液をためその中に水液を注加し衝突させることで蒸気キャビティーを発生させ、その蒸気キャビティーがつぶれる瞬間に生じる高温高圧を利用し、超臨界水熱反応領域を作る実施を行った。
【００１６】
超臨界水熱反応領域ができているかどうかの指標にセルロースを用いた。柴田昌男氏の論文から、超臨界水熱反応領域においてセルロースがグルコースに分解されることが記載されており、セルロースからグルコースが生成されれば、超臨界水熱反応領域ないしはその近くの領域が生じたものと認識できる点を利用した。
【００１７】
蒸気キャビティーが有機物を分解するとの所見は発表されるようになってきたが、超臨界水熱反応が可能との発表はない。蒸気キャビティーが高温を発するのは、数μ秒と観測されているが、実際にその短時間に反応を促すだけの超臨界水熱反応領域が出来上がっているのかどうかの確認に、セルロース分解の有無を確かめる実験を行ったとも言える。ちなみにセルロースの高温高圧容器内の超臨界水熱反応領域でも、おおよそ１５秒を要すると報告されている。これは、反応容器内のセルロース全量が糖化するための時間の計測値のようであり、１５秒間超臨界水熱反応領域を維持なければ糖化が行われないということではない。
【００１８】
指標となるセルロースとして樹皮を取り除いた和杉材チップを使用した。見かけ比重約０．２含水率は、５０％のものを使用した。粒子径を１０ミリ以下に篩ったもので１００リットル中固形成分量が５％になるように、又、木に気泡が残らないように事前に調整し実施に用いる「水液」を作った。
【００１９】
キャビティーを発生させる方法は、「スクリューポンプを高速運転する方法」、「容器にためた水液中に高速にした水液を打ち込む方法」、「水液をためた筒状容器内を高速回転させその中に水液を放水または注加し衝突させる方法」、「ポンプ水流を絞り管に流し搾り部で水流を高速に広がり部で急激に低速にする方法」等流れの速さを急激に変化させる方法であることは先にも記述したが、実施としては、「スクリューポンプを高速運転する方法」の一つとして市販のパルプ用の湿式擂潰機を用いた。
【００２０】
市販のパルプ用の湿式擂潰機は、周速が４０メートル／秒を確保できるよう整えたもので、ローター（回転歯）の駆動に図１の１１インバーター（周波数変換による出力変換装置）を用いる方式である。起動は５Ｈｚの低速回転からはじめた。その後、図１の５供給ポンプを運転するため、図１の６の供給ポンプモーターを起動させ送液を開始した。ローターがポンプの代わりをするので、図１の５供給ポンプ、図１の６の供給ポンプモーターは必ずしも必要はない。ローターの力が不足する場合は取り付けるべきであるが、図１の５供給ポンプのハウジングと中に収められたプロペラの間隙は大きいほうがよく、運転途中で木チップによる詰りが生じないよう対策する必要がある。プロペラの先端を軸からの距離にして２０ミリメートル以上の間隙があくよう切り落とすとうまくいく。
【００２１】
［周速調整］
ゆっくりインバーターの周波数を上げ、前もって計算しておいた値になるよう周速を上昇させた。基本的には、キャビテーションが生じる周速理論値は２０メートル／秒といわれているが、キャビテーションが生じる条件は一定ではないので、余裕を持たせ４０メートル／秒の周速が出るような能力のものを用いた。
【００２２】
［キャビテーションの確認］
実際の周速では、２０メートル／秒から３０メートル／秒の間で、キャビテーションは起きる。それまでインバーターに流れていた電流が急にジャンプアップし、循環させていた水液が突然白濁し、メタルタッチではない金属音がし始めるので見逃すことはまずないが、これらがキャビテーションを発生し始めたシグナルである。
【００２３】
［基本構造の説明］
図２に、ステーター（固定歯）、ローター（回転歯）を繋いでいたフランジを外し、ローターをステーターから抜き出した図を示した。又、図３には抜き出したときのＡ−Ａ` 断面図を掲載した。ステーター（固定歯）は、ハウジング内面が円錐台側面の形状をしており、軸を通る平面と円錐台側面の交線に沿って内向きに正方形断面のレールが突出するよう特殊鋼のバーが埋め込まれており、円錐台底面方向に側面がひろがるにつれ、レール数を増やしている。ローター（回転歯）は、ボス外面が円錐台側面の形状をしており、軸を通る平面と円錐台側面の交線に沿って外向きに正方形断面のレールが突出するよう特殊鋼のバーが埋め込まれ、円錐台底面方向に側面がひろがるにつれレール数を増やしている。このレールを増やしていく点が傘歯歯車の歯の形状と異なっている。いずれにしても市販品である。図４に突出する歯の高さａ並びに歯幅ｂ歯の間隙ｃを図示した。装置規模にもよるがａ，ｂ，ｃとも各規模においてはおおよそ等しくなるように作ってあり３０キロワット／時のものでおおよそ３ミリメートル、１００キロワット／時の規模のものでおおよそ９ミリメートルのようである。 
【００２４】
［実施に使用した機械］
この実施例の場合、１００キロワット／時の規模の湿式擂潰機を使用した。ローターの最外直径は４００ミリメートルΦで、６０Ｈｚのときのモーターの回転数は１８００回転／分である。６０Ｈｚの場合の周速を求めると０．４メートル×３．１４×１８００回転÷６０秒＝３７．７メートル／秒になる。おおよそ４８Ｈｚで周速は３０メートル／秒を超えることになる。この当りを目安にインバーターの操作をおこなう。おおよそ３５Ｈｚで白濁が始まっている。
【００２５】
［実施試験の内容］
計算通り４８Ｈｚに合わせるまで約５分を要した。その後、３０分間運転し停止させた。開始前の液温は、約１０度Ｃ終了時点では７５度Ｃになっていた。運転開始前の液の糖度と、２４Ｈｚ２４０分運転した場合の液の糖度と、４８Ｈｚで３０分運転した場合の液の糖度を比較した。これらの運転時間は、３０分／（指定したＨｚ／４８Ｈｚ）３の計算で算出したものである。運転時間を回転速度の３乗に反比例し延長させると、おおよそ使用電力量を同じにすることができた。図５に示したとおり運転開始前の液は温度約１０度Ｃ、２４Ｈｚで２４０分運転させた場合ほぼ原料水は沸騰し測定時点で９０度Ｃであったが糖度はどちらも２００ミリグラム／リットル以下（検査機械性能上未検出）であった。４８Ｈｚで３０分運転した場合の液の温度は７５度Ｃであったが糖度は１８００ミリグラム／リットルとなった。これは最初の固形成分濃度５．０％のうちの０．１８％分が変化したものと読み取れるので、固形成分のうち３．６％が単糖になったと読み取れる。光学式糖度計では４８Ｈｚのものは１％を超えた値を示したが、正しい計測法を選択しなかった可能性もあり結果としては考察の対象とはしなかった。
【実施例２】
【００２６】
［原料準備］［起動］については、実施例１と同様である。基本的に接液部が１０気圧の耐圧構造で１５０度Ｃの耐熱構造仕様が必要になるが、安全を見て１８０度Ｃの耐熱構造仕様で整えておくとよい。図６の４原料タンクも基本的には密閉構造で同様の耐圧耐熱構造になる。バッチ式であれば図６の４原料タンクの蓋は耐圧１０気圧のフランジ仕様になる。原料を投入した後蓋フランジをボルトナットにて締めこむことになる。市販の湿式擂潰機の場合その配管も含め、耐圧使用１０気圧耐熱仕様１８０度Ｃは難しくはなく、既製品でも容易に耐えることが分っている。その他構造的には、図６の１２圧力検知自動開閉バルブ、１３安全弁、１４原料タンク自動重量計、原料の自動供給を行う場合に使用する１５原料自動供給圧送ポンプ、そのポンプを停止させたときに逆流を防ぐ１６逆流防止自動弁、１７加熱用蒸気の供給口、１８蒸気逆流防止弁、１９脱水機として市販の掻きだしスクリュー刃付き縦型遠心脱水機（バーチカル・シャープレス・デカンター）を付け加えた。
【００２７】
［周速調整］
周速調整は実施例１とは大きく異なる。圧力が加わるとキャビテーションは発生しにくくなるが、粘度が増すとキャビテーションは発生しやすくなるという２つの相反する条件が加わったためと考えている。密閉したため白濁化を見つけることが困難なことから、キャビテーションの発生の有無は、インバーターの周波数の増加具合に対し電流値が急激に上昇する時点を観察し推測することで確認した。液温が１５０度Ｃに上昇すると、ステーターの入口圧力が３．２気圧、出口圧力が４．２気圧を圧力計が示した。実施に用いた湿式擂潰機の入口出口の差は約１気圧であった。原料タンク内はおおよそ３．３気圧を圧力ゲージが示していた。大気圧表示が０気圧なので、大気圧分を加算して平均圧力は約４．３気圧、最大圧力は５．２気圧と計測した。
【００２８】
［キャビテーションの確認］
この場合キャビテーションを起こす周速は電流計のジャンプアップ地点から推定すると３５メートル／秒ほどになったが、原料を自動供給し自動排出も行う連続運転の場合は液粘度の上昇が考えられるので、周速は小さくなるものと予測する。今後の実施試験結果により正確に予測できるようになるはずである。
【００２９】
［基本構造の説明］
ステーターやローターの基本構造は  実施例１と同様である。長時間の耐久性を確保するには駆動軸のシールの工夫が必要と危惧したが、現在の市販の製品（メカニカルシール）で、蒸気漏れはほとんどないので実用性は確保できたものと思う。
【００３０】
［実施試験の内容］
原料タンクに図６の２０に示す１０気圧のボイラー蒸気配管を接続し、原料タンク内を１３０℃にすると、圧力計は２．０気圧を表示した。これは実質３．０気圧の圧力に相当する。図６の７並びに８のバルブを開くと、圧力計は１．０気圧実質２．０気圧に降下したが、蒸気による過熱を継続し湿式擂潰機をインバーター５Ｈｚで運転すると、約５分後には１３０度Ｃ圧力計表示２．０気圧、実質３．０気圧に到達する。インバーターを６０Ｈｚに上げると、更に１５分後には１５０度Ｃ３．０気圧実質４．０気圧に到達した。蒸気の供給を止め、約４５分間図６の４原料タンクの蓋を閉めたまま水道水を散水し、冷却し水液温度が８０度Ｃに降下した時点で蓋を開け更に自然冷却を行った。常温に戻し、糖度計にて測定した結果５３００ｍｇ／リットルの値を示した。
【００３１】
実施例１又は実施例２のどちらにおいても、水液が粥状になると白濁化が進む。このことから水液に粘りが出るとキャビテーションの発生が促されるのではないかと考え、芋ゲル、寒天、ゼラチンの３種類を用い実験した。どの材料も水に対し０．５％濃度にて用いた。何も入れていない水が白濁を起こす場合に比べ、それらの材料を入れた水液は、周速で平均約２０％遅い速度で白濁が始まることが分かった。杉チップも終了時の状態は、半透明のゲルないしはコロイド状で粘りがある液体になっており、木チップ等植物チップも増粘性成分としての機能があることが分かった。水液を増粘させた場合キャビテーションの発生が促されることは先にも記したが、他方、蒸気キャビティーがつぶれたときに発生する高温高圧が拡散し、冷却していくモデルを考えると、当然拡散冷却は遅れると予想でき、これも超臨界水熱反応領域の存在時間延長に機能しているはずであり、今後高温領域の測定方法が固まれば明らかになる。
【００３２】
蒸気キャビティーの概数の把握は、５ミリメートルの間隔をあけた２枚の透明なエンビ板を相対する側面にした直方体容器をつくり、底に水液を入れ、一定容積あたりの泡の数を拡大鏡にて計測する。一定時間当たりのキャビティーの増加数から推定し、これを時間当たりのキャビティー生成数Ｃとする。次に、ある時点と次の時点を任意に取り、其々の時間をＴ０とＴ１としたときとの経過時間をＴＤ０１と呼ぶ。Ｔ０の時点で取ったサンプルをＳ０とし、そのサンプル中の容積あたりの対象有機物量をＳＭ０、Ｔ１の時点で取ったサンプルをＳ１とし、そのサンプル中の容積あたりの対象有機物料をＳＭ１とした場合（ＳＭ１−ＳＭ０）／ＴＤ０１と、キャビティー生成数Ｃの相関は対象となる有機物の濃度と、キャビティーの容積時間当たりの存在数と、ＴＤ０１の間に遭遇する確立に支配されるはずである。そして、この遭遇する確立は、反応を起こしうる一つのキャビティーがつくる領域の大きさに支配されるであろうことは容易に推論が出来るはずである。また、これらの計測並びに演算を行える装置が、これを行う測定装置になる。現在ある一定の温度領域を計るのに、超高速ビデオでも５マイクロ秒が最小単位のようであるが、ここ数年のうちには１マイクロ秒間の撮影が可能になると思われる。その正確な反応領域が計測できれば、結果正確な反応時間の測定が可能になり、当考案の反応装置に置ける反応時間と耐高温耐高圧容器内の反応時間の関係は更に明確になると期待する。
【００３３】
請求項６は、将来最も有望なキャビティー発生装置になる構造である。回転容器にためた水液に新たな水液を注ぎいれ、衝突を連続的に起こすわけである。回転物は、回転軸を中心として点対象に力をかけないと偏心が起こり、軸が折れたり曲がったりすることもある。軸を水平面に垂直に立てることと、注加する口を２以上で軸を上から見て中心を取り３６０度を均等に割った位置で、しかも点対象の位置に注加する口を設けると、偏心が生じにくくなることが分かった。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】請求項２を説明するために湿式擂潰機を用いた超臨界水熱反応装置の配置図を示す。
【図２】図１の湿式擂潰機を拡大した図と符合１固定歯（ステーター）から符号２回転歯（ローター）を引き出した分解図を示す。
【図３】図２のＡ−Ａ` 断面図を示す。
【図４】図３の固定歯（ステーター）Ｂ−Ｂ` 断面図、図３の回転歯（ローター）Ｃ−Ｃ` 断面図、歯の固定の仕方を示す。
【図５】実施例―１の試験結果比較表を示す。
【図６】請求項２を説明するために湿式擂潰機を用いた加圧加温式超臨界水熱反応装置の配置図を示す。
【図７】実施例―２の試験結果比較表を示す。
【図８】筒状の回転容器型超臨界水熱反応装置を示す。
【符号の説明】
【００３５】
１・・湿式擂潰機固定歯（ステーター）、１−０１・・湿式擂潰機固定歯（ステーター）ハウジング、１−０２・・湿式擂潰機固定歯（ステーター）の歯取り付け面、１−０３・・湿式擂潰機固定歯（ステーター）側フランジ、１−０４・・湿式擂潰機原料液入口、１−０５・・湿式擂潰機原料液出口、１−０６・・湿式擂潰機固定歯（ステーター）側フランジボルト孔、１−１１・・湿式擂潰機固定歯（ステーター）ハウジングうめ込み歯、２・・湿式擂潰機回転歯（ローター）、２−０１・・湿式擂潰機回転歯（ローター）の歯取り付け面、２−０２・・湿式擂潰機回転歯（ローター）側フランジ、２−０３・・湿式擂潰機回転歯（ローター）側フランジボルト孔、２−０４・・メカニカルシール、２−０５・・駆動軸受ベアリング、２−０６・・キー、２−０７・・駆動軸、２−１１・・湿式擂潰機回転歯（ローター）ボスうめ込み歯、a ・・歯高、ｂ ・・歯幅、ｃ・・歯の間隙、３・・湿式擂潰機回転歯（ローター）駆動インバーターモーター、４・・原料タンク、５・・原料送液ポンプ、６・・原料送液ポンプ用モーター、７・・湿式擂潰機入口開閉弁、８・・湿式擂潰機出口開閉弁、９・・湿式擂潰機入口圧力計、１０・・湿式擂潰機出口圧力計、１１・・インバーター、１２・・圧力検知自動開閉バルブ、１３・・安全弁、１４・・原料タンク自動重量計、１５・・原料自動供給圧送ポンプ、１６・・逆流防止自動弁、１７・・加熱用蒸気の供給口、１８・・蒸気逆流防止弁、１９・・掻きだしスクリュー刃付き縦型遠心脱水機（バーチカル・シャープレス・デカンター）、２０・・筒型回転容器、２１・・注加口、２２・・回転軸、２３・・ハウジング、２４・・固定軸受、２５・・タイミングベルトプーリー、２６・・容器指示腕、２７・・タイミングベルト、２８・・２分割点対称の位置、２９・・３分割点対称の位置、３０・・４分割点対称の位置。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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