(57)【要約】【課題】水との濡れ性が持続的に維持されるゴム組成物及び注水時の被水時において高いスリップ状態でも高い伝達トルクを得ることができる摩擦伝動ベルトを提供する。【解決手段】  ベルト長手方向に沿って心線２を埋設したゴム層を含む弾性体層からなるＶリブドベルト１において、摩擦伝動面となるリブ部６が、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、界面活性剤を１〜２５重量部配合したゴム組成物で構成されている。【選択図】  図１
2008185162.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも摩擦伝動面が、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、界面活性剤を１〜２５重量部配合したゴム組成物で構成されることを特徴とする摩擦伝動ベルト。
【請求項２】
界面活性剤の粘度が２０〜２００（ｍＰａ・ｓ／２５℃）である請求項２記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項３】
エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対してパラフィン系石油軟化剤を３〜２０重量部配合した請求項１または２記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項４】
摩擦伝動ベルトが、Ｖリブドベルトである請求項１乃至３の何れかに記載の摩擦伝動ベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はＶリブドベルト、Ｖベルト等の摩擦伝動ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より自動車用エンジン等に使用される動力伝動ベルトとしては、天然ゴム、スチレン・ブタジエンゴム、クロロプレンゴム等のゴムが一般的に使用されていた。しかし、近年、省エネルギー化及びコンパクト化の社会的要請を背景に、自動車のエンジンルーム内の部品が密集して配置される傾向があり、それに起因してエンジンルーム内の雰囲気温度は従来に比べて上昇してきている。
【０００３】
このような高温雰囲気下において、動力伝動ベルトを構成する前記ゴムが硬化し、早期にクラックが生じるという問題が指摘されていた。また省エネルギー化に伴ってエンジンの回転変動が大きくなり、その影響を受けて動力伝動ベルトの張力変動が増大し、早期摩耗や発音などの問題が発生してきた。更に、クロロプレンなどのハロゲンを含んだゴムはダイオキシンの発生につながることから、環境負荷物質であるハロゲンを含有しないゴムで製造されたベルトが近年求められている。
【０００４】
このような要求に対して、最近ではエチレン・プロピレン系ゴム（ＥＰＭ）あるいはエチレン・プロピレン・ジエン共重合体ゴム（ＥＰＤＭ）等のエチレン・α−オレフィンゴムが、優れた耐熱性を有しているとともに比較的に安価なポリマーであり、脱ハロゲンという要求を満たしていることからも有望視されている。具体的には、α−β−不飽和有機酸の金属塩で補強されたエチレン・α−オレフィンエラストマーを使用した動力伝動用ベルトが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特表平９−５００９３０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、エチレン・α−オレフィンエラストマーは、クロロプレンゴムに比べて水との濡れ性が悪く水をはじきやすいため、被水時にベルトとプーリとの間の水の浸入状態が均一でない。そして、水が浸入していない箇所においては、摩擦係数が低下せずベルトがプーリに密着した状態であるが、水が浸入した箇所においては、部分的に摩擦係数が低下してベルトとプーリとの間でスリップが生じるため、スティック−スリップ音が生じやすいという問題があった。
【０００６】
一方で、ベルト表面の摩擦係数が高いため、通常走行時においても異音が発生することが指摘されている。これに対して、摩擦係数をある程度低く維持することが求められたが、例えば潤滑剤を多く添加して摩擦係数を低下させると、粘着摩耗が発生するといった弊害が生じた。
【０００７】
本発明の目的は、水との濡れ性が持続的に維持され、注水時の被水時において高いスリップ状態でも高い伝達トルクを得ることができる摩擦伝動ベルトを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本願請求項１記載の発明は、少なくとも摩擦伝動面がエチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、界面活性剤を１〜２５重量部配合したゴム組成物で構成される摩擦伝動ベルトにあり、界面活性剤を配合することで摩擦伝動面の改質が可能で、水との親和性を向上することができる。即ち、界面活性剤が摩擦伝動面の親水性を向上させ、その結果ミスアライメントのような擦れによる異音を低減する。
【０００９】
本願請求項２記載の発明は、界面活性剤の粘度が２０〜２００（ｍＰａ・ｓ／２５℃）である摩擦伝動ベルトであり、上記粘度が２０未満であるとベルトの耐熱性が満足できなくなり、２００を超えると界面活性剤による摩擦伝動面の改質が十分発揮されない。
【００１０】
本願請求項３記載の発明は、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対してパラフィン系石油軟化剤を３〜２０重量部配合した摩擦伝動ベルトであり、これにより界面活性剤の添加量を少なくすることができる。
【００１１】
本願請求項４記載の発明は、摩擦伝動ベルトがＶリブドベルトであり、金属プーリとの擦れ音や更に被水時のスリップ音を抑制することができる。
【発明の効果】
【００１２】
本願請求項記載の摩擦伝動ベルトでは、界面活性剤が摩擦伝動面の親水性を向上させ、水との濡れ性を持続的に維持し、注水時の被水時において高いスリップ状態でも高い伝達トルクを得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
本発明の実施の形態について説明する。本実施形態は、摩擦伝動ベルトとして、ベルトの長手方向に延びる複数のリブ部を有するＶリブドベルトに本発明を適用したものである。
【００１４】
図１に示すようにＶリブドベルト１は、心線２をベルト長手方向に沿って埋設した接着層３と、この接着層３の一方の面に設けられた圧縮層４と、接着層３の他方の面を被覆するカバー帆布からなる伸張層５とを有する。そして圧縮層４には、ベルト長手方向に延びる断面略三角形状の複数のリブ部６が設けられている。ここで摩擦伝動面は圧縮層４の表層をいう。
【００１５】
本発明で使用する心線２は、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）繊維、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維、ポリアミド繊維、ガラス繊維、またはアラミド繊維などから構成される撚糸コードが使用できる。
【００１６】
前記心線は接着処理を施されることが望ましく、例えば（１）未処理コードをエポキシ化合物やイソシアネート化合物から選ばれた処理液を入れたタンクに含浸してプレディップした後、（２）１６０〜２００°Ｃに温度設定した乾燥炉に３０〜６００秒間通して乾燥し、（３）続いてＲＦＬ液からなる接着液を入れたタンクに浸漬し、（４）２１０〜２６０°Ｃに温度設定した延伸熱固定処理器に３０〜６００秒間通し−１〜３％延伸して延伸処理コードとする、ことができる。
【００１７】
ＲＦＬ処理液はレゾルシンとホルムアルデヒドの初期縮合物をゴムラテックスと混合したものであり、この場合レゾルシンとホルムアルデヒドのモル比は１：２〜２：１にすることが接着力を高める上で好適である。モル比が１／２未満では、レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂の三次元化反応が進み過ぎてゲル化し、一方２／１を超えると、逆にレゾルシンとホルムアルデヒドの反応があまり進まないため、接着力が低下する。
【００１８】
伸張層５を構成する帆布は、織物、編物、不織布などから選択される繊維基材である。構成する繊維素材としては、例えば綿、麻等の天然繊維や、金属繊維、ガラス繊維等の無機繊維、そしてポリアミド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリウレタン、ポリスチレン、ポリフロルエチレン、ポリアクリル、ポリビニルアルコール、全芳香族ポリエステル、アラミド等の有機繊維が挙げられる。織物の場合は、これらの糸を平織、綾織、朱子織等することにより製織される。
【００１９】
上記帆布は、公知技術に従ってＲＦＬ液に浸漬することが好ましい。またＲＦＬ液に浸漬後、未加硫ゴムを帆布に擦り込むフリクションや、ゴムを溶剤に溶かしたソーキング液に浸漬処理することができる。尚、ＲＦＬ液には適宜カーボンブラック液を混合して処理反を黒染めし、また公知の界面活性剤を０．１〜５．０質量％加えてもよい。
【００２０】
接着層３は、ゴム成分としてエチレン・α−オレフィンゴム単独またはその他の種類ゴムからなる相手ゴムを混ぜ合わせたブレンドゴムを用いることが望ましい。エチレン・α−オレフィンゴムにブレンドする相手ゴムとしては、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、天然ゴム（ＮＲ）の少なくとも一種のゴムを挙げることができる。勿論、上記と同様のゴム組成物を用いることも可能である。
【００２１】
ここで圧縮層４には、本発明の特徴であるゴム組成物を使用する。このゴム組成物としては、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、エーテルエステル系可塑剤を５〜２５重量部、好ましくは１０〜２５重量部配合したものである。上記可塑剤の添加量が５重量部未満であると、ベルト表面を覆う量として不十分であることから、均一な水濡れ性を確保することが困難であり、また潤滑剤としての効果に乏しい。一方、配合量が２５重量部を超えると、逆に表面摩擦係数の著しい低下が見られると共に耐摩耗性が極端に低下するといった不具合がある。
【００２２】
エチレン・α−オレフィンエラストマーとしては、エチレンとα−オレフィン（プロピレン、ブテン、ヘキセン、あるいはオクテン）の共重合体、あるいは、エチレンと上記α−オレフィンと非共役ジエンの共重合体などであり、上記ジエン成分としては、エチリデンノルボルネン、ジシクロペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、シクロオクタジエン、メチレンノルボルネンなどの炭素原子数５〜１５の非共役ジエンが挙げられる。具体的にはＥＰＭやＥＰＤＭなどのゴムをいう。
【００２３】
本発明では、上記界面活性剤として非イオン界面活性剤を用いる。非イオン界面活性剤にはポリエチレングリコール型非イオン界面活性剤および多価アルコール型非イオン界面活性剤がある。
【００２４】
ポリエチレングリコール型非イオン界面活性剤とは、アルキルフェノール、高級脂肪酸などの疎水基原料に親水基としてエチレンオキシドを付加させてえられる非イオン界面活性剤である。かかるポリエチレングリコール型非イオン界面活性剤としては、たとえばポリオキシエチレンラウリルエーテル、ポリオキシエチレンステアリルエーテル、ポリオキシエチレンポリオキシプロピレンアルキルエーテル、グリセライドエチレンオキサイト付加物などの高級アルコールエチレンオキサイド付加物、ポリオキシエチレンオクチルフェニルエーテル、ポリオキシエチレンノニルフェニルエーテルなどのアルキルフェノールエチレンオキサイド付加物、ポリエチレングリコールモノラウレート、ポリエチレングリコールモノオレエートなどの脂肪酸エチレンオキサイド付加物、多価アルコール脂肪酸エステルエチレンオキサイド付加物、ポリオキシエチレンラウリルアミノエーテル、ポリオキシエチレンステアリルアミノエーテルなどの高級アルキルアミンエチレンオキサイド付加物、ポリオキシエチレン椰子脂肪酸モノエタノールアマイド、ポリオキシエチレンラウリン酸モノエタノールアマイドなどの脂肪酸アミドエチレンオキサイド付加物、ポリオキシエチレンヒマシ油などの油脂エチレンオキサイド付加物、ポリプロピレングリコールエチレンオキサイド付加物などがあげられる。
【００２５】
また、多価アルコール型非イオン界面活性剤とは、グリセロール、ペンタエリスリトール等の多価アルコールに高級脂肪酸などの疎水基を結合させて得られる非イオン界面活性剤である。かかる多価アルコール型非イオン界面活性剤としては、例えばグリセロールモノステアレート、グリセロールモノオレエートなどのグリセロールの脂肪酸エステル、ペンタエリストールジ牛脂脂肪酸エステル等のペンタエリスリトールの脂肪酸エステル、ポリオキシエチレンソルビタンモノラウレート、ポリオキシエチレンソルビタンモノステアレートなどのソルビトールおよびソルビタンの脂肪酸エステル、ショ糖の脂肪酸エステル、多価アルコールのアルキルエーテル、椰子脂肪酸ジエタノールアマイドなどのアルカノールアミン類の脂肪酸アミドなどがあげられる。
【００２６】
上記界面活性剤の配合量は、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して１〜２５重量部とすることが望ましい。１重量部未満では、摩擦伝動面の改質である水との親和性向上が困難になり、一方２５重量部を超えると、耐粘着摩耗性が低下するという不具合がある。
【００２７】
また、上記界面活性剤の粘度は２０〜２００（ｍＰａ・ｓ／２５℃）であり、２０未満であるとベルトの耐熱性が満足できなくなり、２００を超えると界面活性剤による摩擦伝動面の改質が十分発揮されない。
【００２８】
尚、上記界面活性剤を配合したゴム表面の赤外分光分析を行ったところ、親水基にあたる水酸基、エーテル結合が検出されたことから、界面活性剤が摩擦伝動面の親水性を向上させていることが判る。また、摩擦伝動面が走行によりその表面が磨耗しても、界面活性剤は常時圧縮層であるゴム組成物中に分散しているために、摩擦伝動面の親水性を維持する。実際に圧縮層の摩擦伝動面を研磨して強制摩耗を行い、ミスアライメント試験を行ったところ、研磨磨耗する前と変わらない結果が得られた。
【００２９】
パラフィン系石油軟化剤も併用することができる。例えば、炭素数４〜１５５のパラフィン系化合物、好ましくは炭素数４〜５０のパラフィン系化合物が挙げられる。具体的には、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、ノナン、デカン、ウンデカン、ドデカン、テトラデカン、ペンタデカン、ヘキサデカン、ヘプタデカン、オクタデカン等のｎ−パラフィン（直鎖状飽和炭化水素）、イソブタン、イソペンタン、ネオペンタン、イソヘキサン、イソペンタン、ネオヘキサン、２，３−ジメチルブタン、２−メチルヘキサン、３−メチルヘキサン、３−エチルペンタン等のイソパラフィン（分岐状飽和炭化水素）及び、これらの飽和炭化水素の誘導体等を挙げることができる。これらのパラフィンは、混合物で用いられ、室温で液状であるものが好ましい。
【００３０】
上記パラフィン系石油軟化剤の市販品としては、日本油脂株式会社製のＮＡソルベント（イソパラフィン系炭化水素油）、出光興産株式会社製のＰＷ−９０（ｎ−パラフィン系プロセスオイル）、出光石油化学株式会社製のＩＰ−ソルベント２８３５（合成イソパラフィン系炭化水素、９９．８ｗｔ％以上のイソパラフィン）、三光化学工業株式会社製のネオチオゾール（ｎ−パラフィン系プロセスオイル）等が挙げられる。
上記パラフィン系石油軟化剤の配合量は、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して３〜２０重量部とすることが望ましい。この範囲であると、上記界面活性剤の添加量を減らすことができて、摩擦伝動面の親水性を維持することができる。
【００３１】
前記ゴム組成物は、摩擦伝動面の水濡れ性を改善し、注水時においてもベルトのプーリへの密着性を高めて静音性を向上させると共に、適度のブリード性を奏し、潤滑剤として作用させることで走行時の発音を抑制することができ、且つ、摩擦伝動面の亀裂を防止してベルト耐久性を高めることができる。
【００３２】
前記ゴム組成物には架橋剤として有機過酸化物を配合することができる。有機過酸化物としては、例えばジクミルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、２，５−ジメチル−２，５−（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−モノ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン等を挙げることができる。この有機過酸化物は、単独もしくは混合物として、上記エラストマー１００重量部に対して０．５〜８重量部の範囲で好ましく使用される。
【００３３】
また前記ゴム組成物は、エラストマー成分１００重量部に対して、Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンジマレイミド及び／又はキノンジオキシム類を好ましくは０．５〜１３重量部配合することができる。Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンジマレイミド及び／又はキノンジオキシム類は共架橋剤として作用し、０．５重量部未満では添加による効果が顕著でなく、１３重量部を超えると引裂き力並びに接着力が急激に低下する。このとき、共架橋剤としてＮ，Ｎ’−ｍ−フェニレンジマレイミドを選択した場合、架橋密度が高くなり、耐摩耗性が高く、また注水時と乾燥時の伝達性能の差が少ないといった特徴がある。またキノンジオキシム類を選択した場合は、繊維基材との接着性に優れるといった特徴がある。
【００３４】
そして、それ以外に必要に応じて、短繊維、老化防止剤、安定剤、加工助剤、着色剤のような通常のゴム配合物に使用されるものが使用される。これらの配合成分をゴム組成物に混合させる方法としては特に制限はなく、例えば、バンバリーミキサー、ニーダー等を用い、適宜公知の手段、方法によって混練することができる。
【００３５】
尚、Ｖリブドベルトは、図１のような構成に限定されず、例えば接着層を配置しないＶリブドベルトや、背面に帆布を貼着せずゴムを露出させたＶリブドベルトなども本発明の技術範囲に属する。以下、これらの実施形態を図面に従って説明する。
【００３６】
図２に示すＶリブドベルト２１は、背面２８が植毛層２４を設けたゴム組成物で形成された伸張層２５と、該伸張層２５の下層に接着層２２が配設され、更にその下層に圧縮層２６を配置した構成を有する。心線２３は、ベルト長手方向に沿って本体内に埋設されてなり、その一部が伸張層２５に接し、残部が接着層２２に接した状態となっている。そして前記圧縮層２６はベルト長手方向に伸びる断面略三角形の複数のリブ２７が設けられている。ここで、圧縮層２６に含有される短繊維はリブ形状に沿った流動状態を呈し、表面近傍の短繊維はリブ形状に沿って配向している。
【００３７】
図３に示すＶリブドベルト３１は、背面３８が短繊維３４を含有するゴム組成物で形成された伸張層３５と、該伸張層３５の下層に圧縮層３６を配置した構成を有する。心線３３は、ベルト長手方向に沿って本体内に埋設されてなり、その一部が伸張層３５に接し、残部が圧縮層３６に接した状態となっている。そして、前記圧縮層３５にはベルト長手方向に伸びる断面略三角形の複数のリブ３７が設けられており、該リブ表面には植毛層３９が設けられている。ここで、伸張層３５に含有される短繊維はランダム方向に配向している。
【００３８】
ここで図３では、伸張層３５を帆布で構成せず、短繊維を含有するゴム組成物で形成した構成を示したが、この際、背面駆動時の異音を抑制すべく、背表面に凹凸パターンを設けることができる。凹凸パターンとしては、編布パターン、織布パターン、スダレ織布パターンなどを挙げることができるが、最も好ましくは織物パターンである。また短繊維としては、ポリエステル、アラミド、ナイロン、綿などを所望に応じて配合することができる。尚、伸張層、圧縮層及び接着層を構成するゴム組成物、心線などは上述と同様のものが使用できる。
【００３９】
図３では伸張層３５に含有される短繊維はランダム方向に配向しているが、ベルト幅方向に配向させるなど一方向に配向していてもかまわない。尚、ランダム方向に配向させた場合、多方向からの裂きや亀裂の発生を抑制できるといった特徴があるが、このとき短繊維として屈曲部を有する短繊維（例えばミルドファイバー）を選択すると、より多方向から作用する力に対して耐性ができるといった特徴がある。
【００４０】
図３のように接着層を配置しない構成の場合、心線３３は伸張層３５と圧縮層３６の境界領域でベルト本体に埋設されることになる。この時、心線３３とベルト本体との接着性を考慮すると、伸張層３５及び圧縮層３６のどちらか一方のゴム層は、短繊維を含有しないゴム組成物で構成することが望ましい。
【００４１】
尚、図２では、伸張層２５を、短繊維を含有しないゴム組成物表面に植毛層２４を設けた構成としているが、短繊維を含有するゴム組成物表面に植毛層を設けた構成とすることも可能である。
【００４２】
また図２では、圧縮層２６に含有される短繊維はリブ形状に沿った流動状態を呈しているが、短繊維が幅方向に配向した構成としてもかまわない。
【００４３】
尚、Ｖリブドベルトが背面伝動を行う場合は、伸張層の表面も摩擦伝動面となりうる。よって、伸張層を本発明のゴム組成物で構成してもかまわない。
【００４４】
本実施形態は、Ｖリブドベルトに本発明を適用した一例であるが、Ｖリブドベルトに限らず、他の種類の摩擦伝動ベルトにも本発明を適用することは可能である。
【実施例】
【００４５】
次に、本発明を実施例により具体的に説明する。
【００４６】
実施例１〜５、比較例１
以下の実施例１〜４、比較例１〜４のＶリブドベルトは、ポリエステル繊維のロープからなる心線を接着ゴム層内に埋設し、接着ゴム層の一方の面にゴム付綿帆布を２プライ積層し、接着ゴム層の他方の面側に設けられた圧縮ゴム層に３個のリブ部をベルトの長手方向に配したものである。
【００４７】
ここで、圧縮層として、ＥＰＤＭ１００重量部、亜鉛華５重量部、ステアリン酸１重量部、ＨＡＦカーボンブラック６５重量部、老化防止剤２重量部、共架橋剤（Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンジマレイミド）、有機過酸化物８重量部、硫黄０．３重量部、そして表１に示すナイロン短繊維３０重量部、カーボンブラックＨＡＦ４０重量部、カーボンブラックＧＰＦ４０重量部、所定量のパラフィン系オイル、所定量の界面活性剤から調整し、バンバリーミキサーで混練後、カレンダーロールで圧延したものを用いた。ここで、圧縮層には上記短繊維が含まれており、短繊維はベルト幅方向に配向している。一方、接着層は、表１に示すゴム組成物から上記短繊維を除いたゴム配合となっている。
【００４８】
ベルトの製造方法としては、以下のような公知の方法を用いた。まず、フラットな円筒状の成形モールドに２プライのゴム付綿帆布及び接着ゴム層を巻きつけ、心線をスピニングし、更に圧縮ゴム層を巻き付けた後、圧縮ゴム層の上に加硫用ジャケットを挿入する。ついで、成形モールドを加硫缶内に入れて加硫した後、筒状の加硫スリーブを成形モールドから取り出す。そして、加硫スリーブの圧縮ゴム層をグラインダーにより研削して複数のリブ部を形成してから、カッターにより個々のベルトに切断して、Ｖリブドベルトに仕上げた。
【００４９】
次に、以下に述べるような、ＶリブドベルトのＴＳ摩擦試験、伝達性能試験、高温低張力屈曲疲労試験、ミスアライメント発音試験を行った。その結果を表１に示す。
【００５０】
ＴＳ摩擦試験は、Ｖリブドベルトを、案内ローラ（直径６０ｍｍ）にＶリブドベルトの巻き付け角度が９０度となるように掛け、Ｖリブドベルトの片一端を固定し、他方一端に１．７５ｋｇｆ／３リブのウェイトを垂下させ、案内ローラを４３ｒｐｍで回転させたときの、ロードセルの値を検出することによって張り側の張力Ｔ１と緩み側の張力Ｔ２を検出し、張力比（Ｔ１／Ｔ２）から摩擦係数μ＝（１／２π）ｌｎ（Ｔ１／Ｔ２）を求めた。摩擦係数は、乾燥時（ＤＲＹ時）と６０ｃｃ／ｍｉｎで注水時（ＷＥＴ時）の評価を行った。
【００５１】
伝達性能試験は駆動プーリ（直径１２０ｍｍ）、従動プーリ（直径１２０ｍｍ）を順に配置して構成したものである。そして、試験機の両プーリにＶリブドベルトを掛架し、駆動プーリの回転数２０００ｒｐｍ、ベルト張力１５．３ｋｇｆ／３リブの試験条件で又、従動プーリには負荷を与え走行させ、２％スリップ時の伝達動力（ｋｗ）を計測した。
【００５２】
高温低張力屈曲疲労試験の評価に用いた走行試験機は、駆動プーリ（直径１２０ｍｍ）、アイドラープーリ（直径８５ｍｍ）、従動プーリ（直径１２０ｍｍ）、そしてテンションプーリ（直径４５ｍｍ）を順に配置して構成したものである。そして、試験機の各プーリにＶリブドベルトを掛架し、Ｖリブドベルトのテンションプーリへの巻き付け角度を９０度に、アイドラープーリへの巻き付け角度を１２０度にして雰囲気温度１２０℃、駆動プーリの回転数４９００ｒｐｍ、ベルト張力４０ｋｇｆ／３リブの試験条件で、駆動プーリに荷重を付与してＶリブドベルトを走行させ、また従動プーリには負荷１２ＰＳを与え走行させる。走行４００時間を打ち切りとし、心線に達する亀裂が６個発生するまでの時間を調べた。
【００５３】
ミスアライメント発音試験では、駆動プーリ（直径１２５ｍｍ）、従動プーリ（直径１２５ｍｍ）、そしてテンションプーリ（直径６０ｍｍ）を配置し、駆動プーリと従動プーリの軸離を２１２ｍｍとし、所定角度のミスアライメントに調節した。試験機の各プーリにＶリブドベルトを掛架し、室温条件下で、駆動プーリの回転数が１０００ｒｐｍ、ベルト張力が６ｋｇｆ／リブになるように駆動プーリに荷重を付与し、ミスアライメントで走行させた時において発音が発生するときの角度（発音限界角度）を求めた。また同時に、駆動プーリと従動プーリ間に注水（２００ｃｃ）を行ったｗｅｔ時の発音限界角度を求めた。
【００５４】
【表１】
2008185162.tif 000003
【００５５】
表１の結果より、実施例１〜５ではＴＳ摩擦係数がやや比較例１に比べて低くなるものの、伝達性能に差は見られない。また実施例１〜５は、耐久性能において４００時間と十分満足できる耐久性を保持しつつ、ミスアライメント発音性では比較例１に比べ特にｗｅｔ（被水状態）でのミスアライメント角度が大きく、発音しにくい結果が得られた。また、５０時間走行後のミスアライメント発音試験の限界発音角度は、走行直後のそれと変化ないために、摩擦伝動面が磨耗しても親水性が維持されていることが判る。
【００５６】
このように界面活性剤を配合した本実施例では、特に摩擦伝動面が界面活性剤の存在によって親水性が向上した結果、ミスアライメントのような擦れ異音も減少したことが判る。尚、摩擦伝動面の表面を赤外分光分析した結果、親水基にあたる水酸基、エーテル結合が検出され、摩擦伝動面の親水性を有していることが確認された。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
本発明にかかる摩擦伝動ベルトは自動車用あるいは一般産業用の駆動装置などに装着できる。
【図面の簡単な説明】
【００５８】
【図１】本発明に係る摩擦伝動ベルトであるＶリブドベルトの断面斜視図である。
【図２】本発明に係る摩擦伝動ベルトである別のＶリブドベルトの断面図である。
【図３】本発明に係る摩擦伝動ベルトである更に別のＶリブドベルトの断面図である。
【符号の説明】
【００５９】
１  Ｖリブドベルト
２  心線
３  接着層
４  圧縮層
５  伸張層
６  リブ部
【図１】
2008185162.tif 000004
【図２】
2008185162.tif 000005
【図３】
2008185162.tif 000006