(57)【要約】【課題】構造を複雑化することなく、電動モータの脱調を防止し、且つポンプの容積効率も高く維持できる電動ポンプユニットを提供すること。【解決手段】スプール４２には、内接型ギアポンプの吐出側と吸入側とを連通する流体連通孔４３が形成されている。スプール４２の吸入側の三日月状ポート１３ｒｉの内周円弧の内側から外側に向かう変位に伴って、三日月状ポート１３ｒｉと弁装着孔１３ｄとが流体連通孔４３を介して連通する。この連通部には油が通る開口４３ｍが形成され、該開口４３ｍの面積（リリーフバルブ４の開度Ａ［ｍｍ２］）が、スプール４２の変位に伴い下に凸の曲線状に増大するようにされている。【選択図】図５
2008215087.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
インナーロータと、該インナーロータに内接噛合したアウターロータとを有する内接型ギアポンプと、前記インナーロータを回転軸で軸支して駆動する電動モータとを備えた電動ポンプユニットであって、
前記内接型ギアポンプの吐出側及び吸入側には、それぞれ、前記両ロータ間に形成されるポンプ室の円弧両端部に沿い、且つ、該両端部を包囲する三日月状ポートが設けられ、
各三日月状ポートには、該両ポート間に介設された弁装着孔を往復動するスプールを備えたリリーフバルブが作動的に連結され、
前記スプールは、前記吐出側の流体圧が所定圧以上になると前記吸入側の三日月状ポートの内周円弧の内側から外側に向けて変位するようにされ、
前記変位に伴って、前記三日月状ポートと前記弁装着孔とが連通し、該連通部に前記吐出側から吸入側に流れる流体が通る開口が形成され、該開口の面積が、前記変位に伴い、下に凸の曲線状に増大するようにされていることを特徴とする電動ポンプユニット。
【請求項２】
請求項１に記載の電動ポンプユニットにおいて、
前記スプールには、前記内接型ギアポンプの吐出側と吸入側とを連通する流体連通孔が形成され、
前記変位に伴って、前記三日月状ポートと前記弁装着孔とが前記流体連通孔を介して連通し、該連通部に前記流体が通る開口が形成され、該開口の面積が、前記変位に伴い、下に凸の曲線状に増大するようにされていることを特徴とする電動ポンプユニット。
【請求項３】
自動車等の車両のトランスミッションにおいて、アイドルストップ時に低下する油圧を補助するための電動オイルポンプであって、請求項１又は請求項２に記載の電動ポンプユニットを用いたことを特徴とする電動オイルポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、油（流体）を吸入・吐出する内接型ギアポンプと、該内接型ギアポンプを駆動する電動モータとがユニット化されてなる電動ポンプユニット及び該電動ポンプユニットが好ましく使用される電動オイルポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、地球環境問題に対応して、自動車のトランスミッション（変速機）において、アイドルストップ時に低下する油圧を補助するための電動オイルポンプが幅広く活用されつつある。
【０００３】
この電動オイルポンプには、駆動源として油（流体）を吸入・吐出する内接型ギアポンプと、該内接型ギアポンプを駆動する電動モータとがユニット化（統合）されてなる電動ポンプユニットが使用される場合がある（特許文献１参照）。該電動オイルポンプでは、内接型ギアポンプと電動モータの回転軸を兼用することにより、部品点数の削減、コンパクト化、製造コストの低減が実現されている。
【０００４】
この電動オイルポンプでは、内接型ギアポンプの吐出側の油圧が該ポンプの吐出圧より高くなることがあり、これにより該内接型ギアポンプを駆動する電動モータが過負荷状態となり、その回転が停止し、そのまま回復不能となる所謂脱調（同期外れ）が生じる場合があった。
【０００５】
このような問題に対して、内接型ギアポンプの吐出側の油圧が所定圧以上になると該流体を該ポンプの吸入側に還流させるためのリリーフバルブを設けることが考えられる（特許文献２参照）。
【０００６】
該リリーフバルブには、内接型ギアポンプの吐出側の油圧に応じて該ポンプの吸入側に変位するスプール（弁体）が設けられているが、該スプールの移動によってリリーフバルブが吸入側との連通の開始時点で（即ち、リリーフバルブの開き始めの際に）、該連通部に形成される開口の面積が突然大きくなり、該開口を通って過量の油が吸入側に還流され、ポンプの容積効率（＝ポンプの実際の吐出量／ポンプの理論上の吐出量）が低下し、自動車のトランスミッションで要求される流量が満足できない場合があった。
【０００７】
これに対し、前記スプールの弁頭部周縁に形成された斜面が、リリーフバルブが収容される弁装着孔の壁面となす所謂チャンファー角（面取り形状）を小さくすれば、スプールの変位量と油の流量との間に成立する線形関係の傾斜が緩やかとなり、前述したポンプの容積効率の低下が防止できる。ところが、この場合は、内接型ギアポンプの吐出側で生じる過大な油圧による電動モータの脱調を有効に回避できなくなる。
【０００８】
このような問題に対して、リリーフバルブが収容される弁装着孔に、流体の流入側に位置する円弧状の小開口部とそれに連通する大開口部とからなる流体排出部を形成し、内接型ギアポンプの吐出側と吸入側の連通部（開口）における油の通過特性を適正化する技術が開示されている（特許文献３参照）。
【特許文献１】特開２００６−１８８９６８号公報
【特許文献２】特開平１１−１３６４１号公報
【特許文献３】特開２００５−９８５０７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、この技術では、前記弁装着孔を加工して形状の複雑な流体排出部を形成する必要がある。また、特許文献３の図１等に示されるように、リリーフバルブは、内接型ギアポンプから離隔され、且つ、ラビリンス（迷路）状に構成された吐出ポートと吸入ポートの間に介設されている。このため、電動オイルポンプの構造が複雑化し、使用する部品点数も多くなり、近年自動車用途で強く求められている使用部品のコンパクト化と軽量化の要請に反する結果となる。
【００１０】
本発明は、上記問題点を解決するためになされたものであって、その目的は、構造を複雑化することなく、電動モータの脱調を防止し、且つポンプの容積効率も高く維持できる電動ポンプユニット、及び該電動ポンプユニットが好ましく使用される電動オイルポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記問題点を解決するために、請求項１に記載の発明は、インナーロータと、該インナーロータに内接噛合したアウターロータとを有する内接型ギアポンプと、前記インナーロータを回転軸で軸支して駆動する電動モータとを備えた電動ポンプユニットであって、前記内接型ギアポンプの吐出側及び吸入側には、それぞれ、前記両ロータ間に形成されるポンプ室の円弧両端部に沿い、且つ、該両端部を包囲する三日月状ポートが設けられ、各三日月状ポートには、該両ポート間に介設された弁装着孔を往復動するスプールを備えたリリーフバルブが作動的に連結され、前記スプールは、前記吐出側の流体圧が所定圧以上になると前記吸入側の三日月状ポートの内周円弧の内側から外側に向けて変位するようにされ、前記変位に伴って、前記三日月状ポートと前記弁装着孔とが連通し、該連通部に前記吐出側から吸入側に流れる流体が通る開口が形成され、該開口の面積が、前記変位に伴い、下に凸の曲線状に増大するようにされていること、を要旨とする。
【００１２】
同構成によれば、内接型ギアポンプの吐出側の流体圧が所定圧以上になるとスプールが変位し、吐出側から吸入側に流体を還流させるリリーフバルブを設けたため、吐出側で過大な流体圧が生じ、電動モータが脱調する不具合が回避できる。また、スプールは、吸入側の三日月状ポートの内周円弧の内側から外側に向けて変位するので、該三日月状ポートと弁装着孔との連通部に形成され、吐出側から吸入側に流れる流体が通る開口の面積が、前記変位に伴い、下に凸の曲線状に増大するようになる。このため、リリーフバルブの開き始めの際には、流体が吐出側から吸入側に徐々に流入し、その後流量が増加するようになる。しかも、リリーフバルブは、内接型ギアポンプの吐出側及び吸入側にそれぞれ設けた三日月状ポートに作動的に連通するように配置されるので、構造も簡単化されるようになる。
【００１３】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の電動ポンプユニットにおいて、前記スプールには、前記内接型ギアポンプの吐出側と吸入側とを連通する流体連通孔が形成され、前記変位に伴って、前記三日月状ポートと前記弁装着孔とが前記流体連通孔を介して連通し、該連通部に前記流体が通る開口が形成され、該開口の面積が、前記変位に伴い、下に凸の曲線状に増大するようにされていることを要旨とする。
【００１４】
同構成によれば、スプールに流体連通路を設けても、請求項１に記載の発明と同様の作用・効果が得られるようになる。
請求項３に記載の発明は、自動車等の車両のトランスミッションにおいて、アイドルストップ時に低下する油圧を補助するための電動オイルポンプであって、請求項１又は請求項２に記載の電動ポンプユニットを用いたこと、を要旨とする。
【００１５】
同構成によれば、自動車のトランスミッションにおいて、アイドルストップ時に低下する油圧を補助するための電動オイルポンプとして、請求項１又は請求項２に記載の電動ポンプユニットを用いるので、構造を複雑化することなく、電動モータの脱調を防止し、且つポンプの容積効率も高く維持できるようになり、自動車用途としての信頼性が高められるようになる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明の電動ポンプユニットによれば、構造を複雑化することなく、電動モータの脱調を防止し、且つポンプの容積効率も高く維持できるようになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明を具体化した実施形態について図面に従って説明する。
本実施形態の電動ポンプユニットは、自動車（車両）のトランスミッションにおいて、アイドルストップ時に低下する油圧を補助するための電動オイルポンプとして用いられるものであり、図１に示すように、ハウジング本体１と、該ハウジング本体１に収容され、油を吸引・吐出する内接型ギアポンプ２と、該内接型ギアポンプ２を駆動する電動モータ３とを備えている。
【００１８】
前記ハウジング本体１は、ポンプハウジング１１と、該ポンプハウジング１１に連通一体化されたモータハウジング１２とを備えている。また、前記ポンプハウジング１１と、モータハウジング１２とは、いずれも有底筒状であって、両ハウジング１１，１２は、ポンプハウジング１１のモータ側壁部１１ａ（ポンプハウジング１１の底部）で仕切られている。
【００１９】
前記ポンプハウジング１１には、前記した内接型ギアポンプ２が収容されており、該内接型ギアポンプ２は、トロコイド歯形を有するインナーロータ２１と、該インナーロータ２１と内接噛合したアウターロータ２２とを有し、両ロータ２１，２２の回転によって油を吸引・吐出する所謂トロコイドポンプを構成している。ここで、ポンプハウジング１１においては、インナーロータ２１とアウターロータ２２とを収容する円柱状の空洞部がポンププレート１３によって閉塞され、ポンプ収容空間２３が形成されている。
【００２０】
前記モータハウジング１２には、前記した電動モータ３が収容されており、該電動モータ３は、前記インナーロータ２１をその貫通孔２１ｂにて軸支するロータコア３５を有し、該ロータコア３５を介して内接型ギアポンプ２を駆動するように構成されている。尚、図１に示すハウジング本体１では、前記モータ側壁部１１ａの径方向略中央部にロータコア３５の先端部が挿通される貫通孔１１ｂが形成されている。また、該貫通孔１１ｂの電動モータ３側の内面には、油シール５が取り付けられており、ポンプ収容空間２３を通る油が、モータハウジング１２内で電動モータ３を収容する空間に滲入しないようにされている。
【００２１】
前記電動モータ３は、複数のティースを有するステータコア３２に、樹脂（絶縁物）製のインシュレータ（図示せず）を介してコイル３３が巻回されてなるステータ３４と、前記ロータコア３５の外周にリング状のマグネット３６を固着してなるモータロータ３７とを主な構成部材としている。尚、マグネット３６は、ロータコア３５の大径部によって支承されており、ロータコア３５は、前記モータ側壁部１１ａの中央部に設けられた第１転がり軸受５ａとモータハウジング１２の底板１４の中央部に設けられた第２転がり軸受５ｂとを介して、ハウジング本体１によって回転自在に支持されている。
【００２２】
前記モータハウジング１２には、さらに、電動モータ３を制御するための回路基板６が、モータハウジング１２の底板１４に、複数のねじ１４ａ，…、及び、該底板１４に嵌合固定された樹脂部分１４ｂ，…に埋め込まれたナット１４ｃ，…を介して取り付けられている。そして、前記回路基板６は、該基板６上のコイル、コンデンサ、ＩＣ等の電子部品とともにコントローラ収容部７に収容され、それら各部材によって電動ポンプユニットのコントローラ８が構成されている。
【００２３】
図２に示すように、前記インナーロータ２１及びアウターロータ２２のトロコイド歯形をなす各歯溝２１ａ，…、２２ａ，…の間には、円弧状のポンプ室２５が形成されており、該ポンプ室２５内には、両ロータ２１，２２の回転（同図中、矢印の方向の回転）に伴い、吸入側に低圧部２５ａ、及び、吐出側に高圧部２５ｂが形成される。そして、該ポンププレート１３には、外部の配管と接続される吸入ポート１３ａ及び吐出ポート１３ｂがそれぞれ前記低圧部２５ａ及び高圧部２５ｂに連通するように形成されている。
【００２４】
詳しくは、図２に示すように、前記ポンププレート１３には、ポンプ室２５の低圧部２５ａ及び高圧部２５ｂにそれぞれ連通し、前記ポンプ室２５の低圧部２５ａ及び高圧部２５ｂ（円弧両端部）に沿って、且つ、該低圧部２５ａ及び高圧部２５ｂを包囲するように、吸入側に三日月状ポート１３ｒｉ及び吐出側に三日月状ポート１３ｒｏが、当該ポンププレート１３を厚さ方向に貫通して形成されている（図３参照）。そして、前記吸入ポート１３ａ及び吐出ポート１３ｂは、左右一対の三日月状ポート１３ｒｉ，１３ｒｏにそれぞれ連通口１３ｃｉ，１３ｃｏにて連通するように図２の上方向に向けて直線状に延びるように形成されている。
【００２５】
また、図２及び図３を参照して、前記ポンププレート１３には、段差部１３ｅを有する円柱空洞状に形成された弁装着孔１３ｄが、各三日月状ポート１３ｒｉ，１３ｒｏの下部にそれぞれ連通するとともに図２の軸線ａｘｒに沿って延びるように、両三日月状ポート１３ｒｉ，１３ｒｏ間に介設されている。
【００２６】
前記弁装着孔１３ｄには、図２及び図３に示すように、前記高圧部２５ｂ側の油圧（流体圧）が所定圧（本実施形態では０．４５ＭＰａ）以上になると当該高圧部２５ｂから前記低圧部２５ａに油を還流させるリリーフバルブ４が嵌入され、前記各三日月状ポート１３ｒｉ，１３ｒｏに作動的に連結されている。
【００２７】
詳しくは、該リリーフバルブ４は、有底円筒状の調節ねじ４１及びスプール４２と、該調節ねじ４１及びスプール４２間に介装されたスプリング４ｓとを備えている。該スプリング４ｓは、調節ねじ４１及びスプール４２の空洞部に嵌め込まれ、両端部で各部材４１，４２に固定されている。そして、該スプール４２は、弁装着孔１３ｄを往復動するようにされている。
【００２８】
尚、図２及び図３に示すスプール４２には、その先端部の開口４３ａから流入した内接型ギアポンプ２の吐出側の油が左右側面部の一対の開口４３ｂ，４３ｃから吸入側に排出されるように、有効断面形状（流体の通過に有効に機能する断面形状）が円形であり、全体の形状がＴ字状の流体連通孔４３が貫通形成されている。即ち、流体連通孔４３は、内接型ギアポンプ２の吐出側と吸入側とを連通するようにスプール４２に穿設されている。また、前記調節ねじ４１の後端部には、ドライバの先端等と嵌合する溝を有する操作部４１ａが凹設されている（図１参照）。そして、該操作部４１ａにドライバの先端等を嵌合させ、左右方向に回転することにより、調節ねじ４１が軸線ａｘｒに沿って弁装着孔１３ｄを進退移動し、前記スプリング４ｓが最も縮んだ状態での前記スプール４２の前記三日月状ポート１３ｒｉに対する位置を調節可能となっている。
【００２９】
本実施形態の電動ポンプユニットは、以上のように構成され、次のような作用を奏する。即ち、図１及び図２に示すように、電動モータ３のモータロータ３７の回転に伴って、インナーロータ２１とアウターロータ２２がそれぞれの回転中心を中心として回転する。これにより、両ロータ２１，２２の噛み合い部は、低圧部２５ａではその容積が増えて負圧となり、吸入ポート１３ａ、連通口１３ｃｉ、及び三日月状ポート１３ｒｉを通して外部から油を吸入する。この吸入された油は、両ロータ２１，２２の歯溝２１ａ，…、２２ａ，…間のポンプ室２５内に封入され、吐出側に向けて両ロータ２１，２２の回転によって運ばれる。そして、両ロータ２１，２２の噛み合い部は、高圧部２５ｂではその容積が両ロータ２１，２２の回転とともに減少して加圧となり、前記吸入された油は、三日月状ポート１３ｒｏ、連通口１３ｃｏ、及び吐出ポート１３ｂを通って外部へ排出される。
【００３０】
ここで、ポンプ室２５の高圧部２５ｂ側の油圧が０．４５ＭＰａ未満（Ｐ０＜０．４５ＭＰａ）では、図４（ａ）及び図５（ａ）に示すように、リリーフバルブ４のスプール４２は、スプリング４ｓの付勢力によって弁装着孔１３ｄの段差部１３ｅに押し込まれた位置にある。この状態では、スプール４２のＴ字状の流体連通孔４３は、吸入側の三日月状ポート１３ｒｉには連通しておらず、該三日月状ポート１３ｒｉと前記吐出側の三日月状ポート１３ｒｏとは、当該スプール４２の側面壁部によって連通が遮断された状態にある。そして、この状態では、電動モータ３は正常な動作を続けている。
【００３１】
一方、ポンプ室２５の高圧部２５ｂ側の油圧が０．４５ＭＰａ以上になる（Ｐ≧０．４５ＭＰａ）と、図４（ｂ）及び図５（ｂ）に示すように、スプール４２は、吐出側の油圧によってスプリング４ｓの付勢力に抗して軸線ａｘｒに沿って調節ねじ４１側に押し戻されて変位する。そして、前記弁装着孔１３ｄは、Ｔ字状の流体連通孔４３の開口４３ｂ，４３ｃを介して前記三日月状ポート１３ｒｉに連通する。そして、該三日月状ポート１３ｒｉに吐出側の三日月状ポート１３ｒｏの油が一部流入（還流）して高圧部２５ｂ側の油圧が低下するようになる。
【００３２】
詳しくは、図５（ａ）〜図５（ｃ）に示すように、ポンプ室２５の高圧部２５ｂ側の油圧が０．４５ＭＰａ以上になると、スプール４２が、吸入側の三日月状ポート１３ｒｉの内周円弧ｉａの内側から外側に向けて変位する。そして、該三日月状ポート１３ｒｉと弁装着孔１３ｄとが流体連通孔４３を介して連通し、該連通部に一対の円弧状の開口４３ｍ，４３ｍが形成され、該開口４３ｍ，４３ｍを通って吐出側から吸入側に油が流入する。
【００３３】
前記開口４３ｍ，４３ｍの総面積は、前記変位に伴い、図５（ｃ）に示す下に凸の曲線ａに沿って増大するようにされている。即ち、図５（ｃ）に示すように、スプール４２の変位量ｘ［ｍｍ］の増加に伴い、まず最初に、該スプール４２の開口４３ｃが三日月状ポート１３ｒｉと連通し、当該連通部に形成される円弧状の開口４３ｍの面積、即ち、リリーフバルブ４の開度Ａ［ｍｍ２］が、曲線ａの傾きの緩やかな部分Ｓ１に沿って徐々に大きくなる。ここで、該部分Ｓ１において、変位量の差分Δｘ［ｍｍ］に対する開度Ａの増分をΔＡ１［ｍｍ２］とする。したがって、油は急激な流量変化を伴わずに吐出側から吸入側に徐々に漏れ出るようになる。
【００３４】
その後、スプール４２の変位量ｘが増加すると、弁装着孔１３ｄは、開口４３ｃだけでなく、開口４３ｂでも三日月状ポート１３ｒｉと連通するようになり、一対の円弧状の開口４３ｍ，４３ｍの総面積、即ち、リリーフバルブ４の開度Ａ［ｍｍ２］は、曲線ａの傾きの急な部分Ｓ２に沿って大きくなる。ここで、該部分Ｓ２において、変位量の差分Δｘ［ｍｍ］に対する開度Ａの増分をΔＡ２［ｍｍ２］とする。これにより、吐出側から吸入側に還流される油の流量も増大する。
【００３５】
その後さらにスプール４２の変位量ｘが増加すると、開口４３ｂ及び開口４３ｃにて弁装着孔１３ｄと三日月状ポート１３ｒｉとが連通した連通部が、弁装着孔１３ｄ内で繋がるようになり、リリーフバルブ４の開度Ａ［ｍｍ２］は、曲線ａのさらに傾きの急な部分Ｓ３に沿って大きくなる。ここで、該部分Ｓ３において、変位量の差分Δｘ［ｍｍ］に対する開度Ａの増分をΔＡ３［ｍｍ２］とする。このため、吐出側から吸入側に還流される油の流量も変位量の差分Δｘ［ｍｍ］に比してさらに増大する。尚、曲線ａの各部分Ｓ１〜Ｓ３における変位量の差分Δｘに対する開度Ａの増分ΔＡの関係は、ΔＡ１＜ΔＡ２＜ΔＡ３となる。
【００３６】
本実施形態では、スプール４２の流体連通孔４３の有効断面形状が円形であるので、有効断面形状が矩形の場合に比べ、スプール４２の開口４３ｃが三日月状ポート１３ｒｉと連通する開始時点（曲線ａの部分Ｓ１）での開度Ａの増分ΔＡ［ｍｍ２］と変位量の差分Δｘ［ｍｍ］との比（ΔＡ／Δｘ）の値が小さくなり、油の通過特性が改善されている。
【００３７】
上述のような吐出側の三日月状ポート１３ｒｉの油により過大圧力Ｐ（Ｐ≧０．４５ＭＰａ）がかかった状態がそのまま放置されると、電動モータ３が過負荷状態となり、同期が外れて回転が停止し、そのまま回復不能となる脱調が生じることになる。
【００３８】
尚、図５（ｃ）において、破線で示した直線ｂは、所謂チャンファー角で油の流量特性を調節する場合のスプールの変位量ｘ［ｍｍ］に対するリリーフバルブの開度Ａ［ｍｍ２］の関係を示している。即ち、スプール４２の変位に伴って外部の油排出ポートと弁装着孔１３ｄとが連通する連通部に形成される開口の面積が、チャンファー角に応じ、連通の開始当初から（即ち、リリーフバルブの開き始めから）線形に大きくなる状態を示している。
【００３９】
以上、本実施形態の電動ポンプユニットによれば、以下のような作用・効果を得ることができる。
（１）本実施形態では、内接型ギアポンプ２の吐出側の油圧が０．４５ＭＰａ以上になるとスプール４２が変位し、吐出側から吸入側に油を還流させるリリーフバルブ４を設けたため、吐出側で過大な油圧が生じ、電動モータ３が脱調する不具合が回避できる。また、スプール４２は、吸入側の三日月状ポート１３ｒｉの内周円弧ｉａの内側から外側に向けて変位するので、該三日月状ポート１３ｒｉと弁装着孔１３ｄとの連通部に形成され、吐出側から吸入側に流れる流体が通る開口４３ｍ（，４３ｍ）の（総）面積が、前記変位に伴い、下に凸の曲線状に増大するようになる。このため、リリーフバルブ４の開き始めの際には、油が吐出側から吸入側に徐々に流入し、その後流量が増加するようになる。しかも、リリーフバルブ４は、内接型ギアポンプ２の吐出側及び吸入側にそれぞれ設けた三日月状ポート１３ｒｏ，１３ｒｉに作動的に連通するようにポンププレート１３に配置されるので、構造も簡単化されるようになる。これにより、構造を複雑化することなく、電動モータ３の脱調を防止し、且つ内接型ギアポンプ２の容積効率も高く維持できる電動ポンプユニットが得られるようになる。
【００４０】
（２）本実施形態では、スプール４２に加工費用が高価となるチャンファー角を施すことなくリリーフバルブ４に所望の流量特性が得られ、当該リリーフバルブ４のコストダウンにも寄与する。
【００４１】
（３）本実施形態では、自動車のトランスミッションにおいて、アイドルストップ時に低下する油圧を補助するための電動オイルポンプとして、上記電動ポンプユニットを用いる。このため、構造を複雑化することなく、電動モータ３の脱調を防止し、且つ内接型ギアポンプ２の容積効率も高く維持できるようになり、自動車用途としての信頼性が高められるようになる。
【００４２】
尚、上記実施形態は以下のように変形してもよい。
・上記実施形態では、スプール４２の形状を、その先端部の開口４３ａから流入した吐出側の油が左右側面部の一対の開口４３ｂ，４３ｃから吸入側に排出されるようにＴ字形の流体連通孔４３が貫通形成されたものとした。しかし、これに限定されず、スプール４２の形状は、そのような流体連通孔４３の形成されていない有蓋円筒形状であってもよい。この場合も、スプール４２の変位量ｘ［ｍｍ］に対するリリーフバルブ４の開度Ａ［ｍｍ２］曲線ａ（図５（ｃ）参照）の傾きは、吸入側の三日月状ポートと弁装着孔との連通の開始当初は緩やかであるが、次第に急となる特性が得られ、上記した実施形態と同様の作用・効果が得られる。
【００４３】
・上記実施形態では、インナーロータ２１及びアウターロータ２２の外周円弧に沿う三日月状ポート１３ｒｉ，１３ｒｏをポンプハウジング１１に隣接するポンププレート１３に形成したが、これに限られず、ポンプハウジング１１自体に形成してもよいし、その他の構成部材に形成してもよい。
【００４４】
・上記実施形態では、電動ポンプユニットを、自動車のトランスミッションにおいて、アイドルストップ時に低下する油圧を補助するための電動オイルポンプとして用いた。しかし、これに限られず、本発明の電動ポンプユニットは、その他の自動車用途、例えば、自動車のステアリング操作を補助するステアリングポンプとして用いることも可能であり、こうした自動車用途以外の用途に広く用いることも可能である。
【００４５】
・上記実施形態では、トロコイド歯形を有するアウターロータと、該アウターロータと互いに偏心した状態で噛合するインナーロータとから構成されるトロコイド歯形を用いた内接型ギアポンプである例について説明した。しかし、これに限定されず、当該内接型ギアポンプ２は、パラコイド（登録商標）歯形やインボリュート歯形等のその他の歯形を用いたものであってもよい。
【００４６】
さらに、前記した実施形態および変形例より把握できる技術的思想について以下に記載する。
○請求項１又は請求項２に記載の電動ポンプユニットにおいて、前記インナーロータが、トロコイド歯形又はパラコイド（登録商標）歯形を有する電動ポンプユニット。
【００４７】
同構成によれば、ポンプ室内に仕切り板を配設することなく、シンプルに内接型ギアポンプが構成できる。
○請求項２に記載の電動ポンプユニットにおいて、前記流体連通孔の有効断面形状が円形である電動ポンプユニット。
【００４８】
同構成によれば、スプールの流体連通孔の有効断面形状が円形であるので、有効断面形状が矩形の場合に比べ、吸入側の三日月状ポートと弁装着孔との連通の開始時点での流量変化がさらに小さくなり、流体の通過特性が改善されるようになる。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】本発明の実施形態にかかる電動ポンプユニットの構造を示す軸方向断面図。
【図２】図１に示す電動ポンプユニットのＸ−Ｘ矢視断面図。
【図３】図１に示す電動ポンプユニットの要部を示す斜視断面図（図１のＸ−Ｘの断面を含む）。
【図４】（ａ）は、同電動ポンプユニットにおいて、定常状態のリリーフバルブの動作状態を示す作用図（要部の拡大図をαで示す）、（ｂ）は、同電動ポンプユニットにおいて、吐出側に過大な油圧が負荷されたときのリリーフバルブの動作状態を示す作用図（要部の拡大図をβで示す）。
【図５】（ａ）は、図４（ａ）に対応するリリーフバルブの動作状態を示す作用図、（ｂ）は、図４（ｂ）に対応するリリーフバルブの動作状態を示す作用図、（ｃ）は、スプールの変位量ｘ［ｍｍ］に対するリリーフバルブの開度Ａ［ｍｍ２］の関係を示すグラフ図。
【符号の説明】
【００５０】
２…内接型ギアポンプ（トロコイドポンプ）、３…電動モータ、４…リリーフバルブ、１１…ポンプハウジング、１２…モータハウジング、１３…ポンププレート、１３ｄ…弁装着孔、１３ｒｉ…吸入側の三日月状ポート、１３ｒｏ…吐出側の三日月状ポート、２１…インナーロータ、２１ａ，２２ａ…歯溝（トロコイド歯溝）、２２…アウターロータ、２５…ポンプ室、２５ａ…低圧部、２５ｂ…高圧部、３７…モータロータ、４２…スプール（弁体）、４３ｍ…開口。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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