(57)【要約】【課題】回転軸の自励振動及び騒音を抑制すると共に、耐久性を向上させるようにした浮動ブッシュ軸受構造を提供することを目的としている。【解決手段】回転軸６とハウジング１との間に筒形の浮動ブッシュ１２を配置し、ハウジング１に設けた給油口９ａから油を供給して浮動ブッシュ１２とハウジング１との間に油膜を形成すると共に浮動ブッシュ１２と回転軸６との間に油膜を形成し、回転軸６をハウジング１に回転可能に支持する浮動ブッシュ１２軸受構造であって、浮動ブッシュ１２に周方向に沿って長穴１５を形成し、給油口９ａからの油圧により長穴１５を介して回転軸６に荷重をかけるように構成する。【選択図】図１
2008215453.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸とハウジングとの間に筒形の浮動ブッシュを配置し、前記ハウジングに設けた給油口から油を供給して浮動ブッシュとハウジングとの間に油膜を形成すると共に浮動ブッシュと回転軸との間に油膜を形成し、前記回転軸をハウジングに回転可能に支持する浮動ブッシュ軸受構造であって、前記浮動ブッシュに周方向に沿って長穴を形成し、前記給油口からの油圧により長穴を介して回転軸に荷重をかけるように構成したことを特徴とする浮動ブッシュ軸受構造。
【請求項２】
浮動ブッシュの長穴は、周方向に形成される長さをハウジングの給油口の径より長くしたことを特徴とする請求項１記載の浮動ブッシュ軸受構造。
【請求項３】
浮動ブッシュの長穴は、周方向に形成される長さを軸心点に対して１８０°以下の範囲、好ましくは１６０°以下の範囲まで延在したことを特徴とする請求項１記載の浮動ブッシュ軸受構造。
【請求項４】
浮動ブッシュの長穴は、軸線方向に形成される長さをハウジングの給油口の径に近い長さにしたことを特徴とする請求項１記載の浮動ブッシュ軸受構造。
【請求項５】
浮動ブッシュの長穴は、軸線方向に形成される長さをハウジングの給油口の径を超えない長さにしたことを特徴とする請求項１記載の浮動ブッシュ軸受構造。
【請求項６】
浮動ブッシュの長穴は、長穴の表面積を浮動ブッシュの表面積に対して０．２以上０．５以下の割合にしたことを特徴とする請求項１記載の浮動ブッシュ軸受構造。
【請求項７】
ターボチャージャの軸受構造に適用したことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１つに記載の浮動ブッシュ軸受構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転軸の自励振動による振動及び騒音を低減できると共に、浮動ブッシュの耐久性を高めるようにした浮動ブッシュ軸受構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
図９は、ターボチャージャの全体構成を示しており、ターボチャージャは、ハウジング１内に、タービン２を収容するタービン室３と、ブロワ４を収容するブロワ室５と、タービン２とブロワ４を連結する回転軸６が配置される回転軸室７とを有しており、前記回転軸６は回転軸室７のタービン２側とブロワ４側とに間隔を隔てて配置した浮動ブッシュ８からなる軸受構造によってハウジング１に回転可能に支持されている。そして、エンジンからの排気ガスのエネルギによってタービン２が駆動され、このタービン２と一体的に回転するブロワ４によってエンジンに送る吸気を圧縮してエンジンに送給するようになっている。
【０００３】
前記ハウジング１には、図示しないオイル供給源であるオイルポンプからの潤滑用オイルを前記浮動ブッシュ８に供給するためのオイル供給路９が形成されている。
【０００４】
前記浮動ブッシュ８は、回転軸６の外周面とハウジング１の内周面の夫々に僅かな隙間を有して嵌合する略筒形の浮動ブッシュ本体１０により構成されており、更に図１０、図１１に示すように、浮動ブッシュ本体１０における筒形の軸線方向長さの中心位置には、周方向に等間隔で且つ同一口径を有して半径方向に貫通した複数の給油穴１１が形成されている。そして、前記ハウジング１のオイル供給路９から分岐した給油口９ａが前記各浮動ブッシュ８の給油穴１１に対向するように開口している。
【０００５】
従って、オイル供給路９から給油口９ａを介して各浮動ブッシュ８に供給された潤滑オイルは、先ず浮動ブッシュ８の外周に供給されて浮動ブッシュ８の外周面とハウジング１の内周面との隙間に油膜を形成し、一部は浮動ブッシュ８の外周側面より流出し、残部は前記給油穴１１を通して浮動ブッシュ８の内周面と回転軸６の外周面との間の隙間に供給されて油膜を形成した後、浮動ブッシュ８の内周側面より流出する。
【０００６】
従って、浮動ブッシュ８は、外周側の油膜と内周側の油膜により回転軸６とハウジング１間に浮動状態を保持され、回転軸６の回転に伴って、回転軸６の回転数より小さい回転数で回転（連れ回り）しながら油膜を介して回転軸６をハウジング１に対して回転可能に支持する。
【０００７】
従来のこの種の浮動ブッシュ８は、上記したように周方向の等間隔位置に複数の給油穴１１を形成することにより、浮動ブッシュ８の径中心にその重心軸がくるように、径方向の重量が専らバランスすることを意図して設計されており、これによって、機械的なアンバランスに起因した振動を発生しないようにしている。
【０００８】
一方で、自動車用ターボチャージャでは高過給、高速化が進んでおり、その回転速度は２０〜３０万ｒｐｍにまで達するようになってきている。
【０００９】
このように高速回転する回転軸及びその軸受系では、機械的なアンバランスに起因したモード特性（回転一次振動等）とは異なり、系の持つ固有振動特性に従って持続的に振動するオイルホワール（oil-whirl）、オイルホイップ（oil-whip）等と呼ばれる自励振動が発生する。これは、油膜の作用によって生じるものであり、油膜の持つバネと減衰の値によって発生の有無が決定され、浮動ブッシュ８に対する回転軸６の偏心率が小さくなることから誘発される。
【００１０】
特に、従来の浮動ブッシュ軸受構造の場合には、図１３の回転数に対する減衰比のグラフにおいて、減衰比が負の領域に振動モード２〜４のどれかが達すると、オイルホワールに代表される自励振動が発生する。又、図１２の軸回転数に対する固有振動数のグラフにおいて、固有振動数が５００〜１０００Ｈｚの領域にいずれかの振動モード（振動モード２〜４に限らない）が達すると、騒音が発生し、この中でも振動モード２〜４が達すると、自励振動に伴う騒音が発生する。ここで、図１２、図１３のグラフは、所定の解析モデルによるものであり、プロットの点が同じ形状の場合には、夫々同じ振動モードを示している。
【００１１】
このため、浮動ブッシュ軸受構造としては、自励振動や騒音を低減するように様々な技術が提案されており、具体的には、特許文献１〜特許文献４に示されるものがある。
【特許文献１】特開２００２−１３８８４６号公報
【特許文献２】特開２００６−１７７４８７号公報
【特許文献３】特開２００２−２１３２４８号公報
【特許文献４】特開平１１−３３６７４４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、このような浮動ブッシュ軸受構造であっても、自励振動を抑制すると共に、図１２の固有振動数が５００〜１０００Ｈｚの領域に、いずれかの振動モードが達した場合に生じる騒音を抑制することが求められていた。又、同時に、振動モード２〜４による自励振動に伴う騒音も抑制することが必要であった。更に、浮動ブッシュ８が高速回転する際には、浮動ブッシュ８が外乱に弱く且つ回転軸６を支えきれない虞があり、浮動ブッシュの耐久性を向上させることが求められていた。
【００１３】
本発明は、上記実情に鑑みてなしたもので、回転軸の自励振動及び騒音を低減すると共に、耐久性を向上させるようにした浮動ブッシュ軸受構造を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明は、回転軸とハウジングとの間に筒形の浮動ブッシュを配置し、前記ハウジングに設けた給油口から油を供給して浮動ブッシュとハウジングとの間に油膜を形成すると共に浮動ブッシュと回転軸との間に油膜を形成し、前記回転軸をハウジングに回転可能に支持する浮動ブッシュ軸受構造であって、前記浮動ブッシュに周方向に沿って長穴を形成し、前記給油口からの油圧により長穴を介して回転軸に荷重をかけるように構成したことを特徴とする浮動ブッシュ軸受構造、に係るものである。
【００１５】
上記浮動ブッシュ軸受構造において、浮動ブッシュの長穴は、周方向に形成される長さをハウジングの給油口の径より長くすることが好ましい。
【００１６】
上記浮動ブッシュ軸受構造において、浮動ブッシュの長穴は、周方向に形成される長さを軸心点に対して１８０°以下の範囲、好ましくは１６０°以下の範囲まで延在することが好ましい。
【００１７】
上記浮動ブッシュ軸受構造において、浮動ブッシュの長穴は、軸線方向に形成される長さをハウジングの給油口の径に近い長さにすることが好ましい。
【００１８】
上記浮動ブッシュ軸受構造において、浮動ブッシュの長穴は、軸線向に形成される長さをハウジングの給油口の径を超えない長さにすることが好ましい。
【００１９】
上記浮動ブッシュ軸受構造において、浮動ブッシュの長穴は、長穴の表面積を浮動ブッシュの表面積に対して０．２以上０．５以下の割合にすることが好ましい。
【００２０】
又、上記浮動ブッシュ軸受構造は、ターボチャージャの軸受構造に適用することができる。
【発明の効果】
【００２１】
本発明の浮動ブッシュ軸受構造によれば、浮動ブッシュに周方向に沿って長穴を形成し、給油口からの油圧により長穴を介して回転軸に荷重をかけるように構成するので、給油口からの油圧により回転軸を偏心させて軸系を安定させ、回転軸の自励振動及び騒音を抑制すると共に、耐久性を向上させることができるという優れた効果を奏し得る。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、本発明の実施の形態例を添付図面を参照して説明する。
【００２３】
図１は本発明を実施する浮動ブッシュ軸受構造の一例を示す正面図、図２は図１のＩＩ−ＩＩ方向断面図であり、図９〜図１１と同一の符号を付した部分は同一物を表わしている。
【００２４】
一例の浮動ブッシュ軸受構造における浮動ブッシュ１２は、略筒形の浮動ブッシュ本体１３により構成されており、図１、図２に示すように、浮動ブッシュ本体１３における筒形の軸線方向長さの中心位置には、周方向に沿って等間隔で位置する２箇所の境界部１４により、周方向に沿って２つの長穴１５を形成している。
【００２５】
長穴１５は、浮動ブッシュ本体１３における周方向の長さＡ１を、最小の下限としてハウジング１の給油口９ａの径Ｒ１より長く形成し且つ、最大の上限として、浮動ブッシュ本体１３の中心点（軸心点）に対して１６０°以下の範囲まで延在しており、又、軸線方向に沿う浮動ブッシュ本体１３における軸線方向（幅方向）の長さＢ１を、最小の下限として潤滑オイル（油）の粘性抵抗を低減し得る幅にし、且つ最大の上限としてハウジング１の給油口９ａの径Ｒ１に近い長さで、ハウジング１の給油口９ａの径Ｒ１を超えない長さに形成している。
【００２６】
更に、長穴１５は、長穴１５の内外周の表面積（穴面積）をそれぞれ浮動ブッシュ１２の内外周の表面積に対して０．２以上０．５以下の割合にするように、浮動ブッシュ１２の外周面における長穴１５の穴面積と浮動ブッシュ１２の外周面積との比を０．２以上０．５以下の割合にする共に、浮動ブッシュ１２の内周面における長穴の穴面積と浮動ブッシュ１２の内周面積との比を０．２以上０．５以下の割合にしている。なお、一般的な従来の浮動ブッシュ本体１０に形成された給油口９ａの内外周の表面積（穴面積）は、従来の浮動ブッシュ８における内外周の表面積に対して約０.０５となっている。
【００２７】
ここで、長穴１５を区画する境界部１４は、長穴１５の周方向の長さＡ１を伸ばすようにできるだけ短く且つ回転軸６の回転や外乱等に対して耐久性があるように構成されている。
【００２８】
以下、本発明を実施する形態の一例の作用を説明する。
【００２９】
自動車用ターボチャージャに浮動ブッシュ１２を備え、回転軸６が高速回転する際には、回転軸６の自励振動及び騒音を抑制すると共に、給油口９ａから油圧をかけて長穴１５を介して回転軸６に荷重をかけ、自励振動に対して軸系を安定させる。
【００３０】
具体的な例を示すと、従来例と同じ条件の給油口９ａの径Ｒ１、油圧、解析モデルにおいて、浮動ブッシュ１２の長穴１５の表面積を浮動ブッシュ１２の表面積に対して０．５の割合にした場合には、図４の軸回転数に対する減衰比のグラフにおいて、上記の振動モードのうち、オイルホワール（oil-whirl）等の自励振動の原因となる振動モード２〜４が、外乱に弱い不安定領域（０．０〜−０．２）の範囲に存在せず、自励振動を抑制すると共に、外乱の発生や回転軸６の支持に対して浮動ブッシュ１２の耐久性を向上させることが明らかである。又、図３の軸回転数に対する固有振動数のグラフにおいて、種々の振動モードが、騒音を生じる固有振動数で５００〜１０００Ｈｚの範囲にあまり存在せず、自励振動に伴う騒音を含め、軸回転数による騒音を抑制することが明らかである。
【００３１】
ここで、図３の軸回転数に対する固有振動数のグラフ、図４の軸回転数に対する減衰比のグラフは、図５の計算フローチャートにより算出されており、計算フローチャートは、最初に解析条件として定常状態（給油圧力、給油温度、軸回転数等）を入力し（ステップＳ１）、次に、内外油膜においての狭まり隙間によって発生する内側油膜反力Ｗ１、外側油膜反力Ｗ２、油の粘性による内側油膜摩擦トルクＴ１、外側油膜摩擦トルクＴ２をレイノルズ方程式（無限小幅理論、ハーフゾンマーフェルドの境界条件）から算出し、収束計算を行う上での釣合い条件として、内外油膜の力の釣合い、摩擦トルクの釣合いを用いて、釣合い条件を満たす内外油膜の偏心率ε１，ε２、ブッシュ回転数Ｎ２を収束計算にて求める（ステップＳ２）。続いて、この軸受静特性を求めると、軸受の持つばね定数Ｋと減衰比Ｃを算出することができ（ステップＳ３）、更に、ばね定数Ｋ、減衰比Ｃと、ステップＳ４により予め準備した軸形状モデルとを入力して線形振動解析を行い（ステップＳ５）、軸の固有振動数、減衰比を算出することができる（ステップＳ６）。なお、従来例の図１２、図１３も同じ計算フローチャートで算出したものである。
【００３２】
一方、回転軸を偏心させた場合に安定性が増すことを軸受理論で説明すると、回転軸の性質は、次式のゾムマーフェルト数で示されるものであり、
Ｓ０＝（Ｆｓｔ・ψ２）／（Ｂ・Ｄ・η０・ω）
Ｓ０                           ：ゾムマーフェルト数
Ｆｓｔ                         ：静的軸受荷重
Ｂ                 ：軸受幅
Ｄ＝２Ｒ           ：軸受直径
ｄ＝２ｒ           ：ジャーナル直径
ΔＲ＝Ｒ−ｒ       ：軸受の半径すきま
ψ＝（Ｄ−ｄ）／ｄ ：相対軸受すきま
ω                 ：軸の角速度
η０                           ：油の粘性
油圧によって回転軸を偏心させるということは、軸受にかかる荷重Ｆｓｔが増加し、ゾンマーフェルト数Ｓ０が増加することを意味している。更に、軸安定限界速度（無次元）のゾムマーフェルト数に対する変化から判断すると、図６の如く、横軸は、ゾムマーフェルト数として軸受荷重（≒偏心率と読み替えてもよい）を示し、縦軸は、軸安定限界速度として回転数に比例する量を示すものになり、パラメータとして適当な軸剛性μを選択した際には、凸の限界曲線が得られ、線の上側が不安定領域、下側が安定領域となる。このため、回転軸を偏心させることによって、回転数が大きい場合でも安定性が増すことが明らかである。
【００３３】
このように、実施の形態の一例によれば、浮動ブッシュ１２に周方向に沿って長穴１５を形成し、給油口９ａからの油圧により長穴１５を介して回転軸６に荷重をかけるように構成するので、給油口９ａからの油圧により回転軸６を偏心させて軸系を安定させ、回転軸６の自励振動を抑制すると共に、自励振動に伴う振動を含めて回転軸６の振動を抑制すし、更に耐久性を向上させることができる。
【００３４】
又、一例の浮動ブッシュ軸受構造において、浮動ブッシュ１２の長穴１５は、浮動ブッシュ本体１３の周方向に形成される長さＡ１をハウジング１の給油口９ａの径Ｒ１より長くすると、給油口９ａからの油圧により回転軸６に適切に荷重をかけるので、回転軸６を偏心させて軸系を一層安定させ、回転軸６の自励振動を抑制すると共に、自励振動に伴う騒音を含めて回転軸６の振動を抑制し、更に耐久性を向上させることができる。ここで、浮動ブッシュ本体１３の周方向に形成される長さＡ１をハウジング１の給油口９ａの径Ｒ１より短くした場合には、回転軸６に適切に荷重をかけることができず、軸系を好適に安定させることができない。
【００３５】
又、一例の浮動ブッシュ軸受構造において、浮動ブッシュ１２の長穴１５は、浮動ブッシュ本体１３の周方向に形成される長さＡ１を、浮動ブッシュ本体１３の中心点（軸心点）に対して１８０°、好ましくは１６０°の範囲内に延在すると、給油口９ａからの油圧により好適に回転軸６に荷重をかけるので、回転軸６を偏心させて軸系を一層安定させ、回転軸６の自励振動を抑制すると共に、自励振動に伴う騒音を含めて回転軸６の振動を抑制し、更に耐久性を好適に向上させることができる。ここで、浮動ブッシュ本体１３の周方向に形成される長さＡ１を１８０°、好ましくは１６０°より大きくした場合には、２つ形成した長穴１５のうち一方の長穴１５が短くなるため、浮動ブッシュ８の径中心にその重心軸を一致させることができず、軸系を好適に安定させることができない。又、浮動ブッシュ本体１３の周方向に形成される長さＡ１をハウジングの給油口より小さくした場合には、長穴１５が短くなるため、回転軸６に適切に荷重をかけることができず、軸系を好適に安定させることができない。
【００３６】
又、一例の浮動ブッシュ軸受構造において、浮動ブッシュ１２の長穴１５は、浮動ブッシュ本体１３の軸線方向に形成される長さＢ１をハウジング１の給油口９ａの径Ｒ１に近い長さにすると、給油口９ａからの油圧により回転軸６に適切に荷重をかけるので、回転軸６を偏心させて軸系を一層安定させ、回転軸６の自励振動を抑制すると共に、自励振動に伴う騒音を含めて回転軸６の振動を抑制し、更に耐久性を好適に向上させることができる。
【００３７】
又、一例の浮動ブッシュ１２の長穴１５は、浮動ブッシュ本体１３の軸線向に形成される長さＢ１をハウジング１の給油口９ａの径Ｒ１を超えない長さにすると、給油口９ａからの油圧により回転軸６に適切に荷重をかけるので、回転軸６を偏心させて軸系を一層安定させ、回転軸６の自励振動を抑制すると共に、自励振動に伴う騒音を含めて回転軸６の振動を抑制し、更に耐久性を好適に向上させることができる。ここで、浮動ブッシュ本体１３の軸線方向に形成される長さＢ１をハウジング１の給油口９ａの径Ｒ１より長い幅とすると、浮動ブッシュ１２に給油口９ａからの油圧が適切に作用しないため、浮動ブッシュ１２の挙動が不安定になる。
【００３８】
又、一例の浮動ブッシュ１２の長穴１５は、浮動ブッシュ本体１３における長穴１５の内外周の表面積（穴面積）をそれぞれ浮動ブッシュ１２の内外周の表面積に対して０．２以上０．５以下の割合にすると、給油口９ａからの油圧により回転軸６に好適に荷重をかけるので、回転軸６を偏心させて軸系をより一層安定させ、回転軸６の自励振動を抑制すると共に、自励振動に伴う騒音を含めて回転軸６の振動を抑制し、更に耐久性を最適に好適に向上させることができる。
【００３９】
又、上記浮動ブッシュ軸受構造は、ターボチャージャの軸受構造に適用すると、ターボチャージャにおいて回転軸６の自励振動を抑制すると共に、自励振動に伴う騒音を含めて回転軸６の振動を抑制し、更に耐久性を好適に向上させることができる。
【００４０】
以下、本発明の実施の形態の二例を添付図面を参照して説明する。
【００４１】
図７は本発明を実施する浮動ブッシュ軸受構造の二例を示す正面図であり、図１、図２と同一の符号を付した部分は同一物を表わしている。
【００４２】
二例の浮動ブッシュ軸受構造における浮動ブッシュ１６は、一例の長穴１５の数を変更したものであり、図７に示すように、浮動ブッシュ本体１７における筒形の軸線方向長さの中心位置には、周方向に沿って等間隔で位置する３箇所の境界部１８により、周方向に沿って３つの長穴１９を形成している。
【００４３】
長穴１９は、浮動ブッシュ本体１７における周方向の長さＡ２を、最小の下限としてハウジング１の給油口９ａの径Ｒ１より長く形成し且つ、最大の上限として、浮動ブッシュ本体１７の中心点（図示せず）に対して１００°以下の範囲まで延在しており、又、軸線方向に沿う浮動ブッシュ本体１７における軸線方向（幅方向）の長さＢ１を、最小の下限として油の粘性抵抗を低減し得る幅にし、且つ最大の上限としてハウジング１の給油口９ａの径Ｒ１に近い長さで、ハウジング１の給油口９ａの径Ｒ１を超えない長さに形成している。
【００４４】
更に、長穴１９は、一例と同様に、長穴１９の内外周の表面積（穴面積）をそれぞれ浮動ブッシュ１６の内外周の表面積に対して０．２以上０．５以下の割合にしている。
【００４５】
ここで、長穴１９を区画する境界部１８は、長穴１９の周方向の長さＡ２を伸ばすようにできるだけ短く且つ回転軸６の回転や外乱等に対して耐久性があるように構成されている。
【００４６】
このため、二例によれば、一例と同様の作用効果を得ることができる。
【００４７】
以下、本発明の実施の形態の三例を添付図面を参照して説明する。
【００４８】
図８は本発明を実施する浮動ブッシュ軸受構造の三例を示す正面図であり、図１、図２と同一の符号を付した部分は同一物を表わしている。
【００４９】
三例の浮動ブッシュ軸受構造は、一例の浮動ブッシュ１２に対して給油口９ａの形状を変形したものであり、給油口２０は、図８に示すように、油圧を浮動ブッシュ１２にかけるよう、オイル供給路９から分岐した同一口径の給油路２０ａに、開口部分でリセス（凹部）を形成するよう断面形状で三日月の給油口２０ｂを構成している。
【００５０】
一方、浮動ブッシュ１２は、一例と同様に構成されており、浮動ブッシュ本体１３における筒形の軸線方向長さの中心位置には、周方向に沿って等間隔で位置する２箇所の境界部１４により、周方向に沿って２つの長穴１５を形成している。
【００５１】
長穴１５は、浮動ブッシュ本体１３における周方向の長さＡ１を、最小の下限としてハウジング１の給油口２０ｂの径Ｒ２より長く形成し且つ、最大の上限として、浮動ブッシュ本体１３の中心点（軸心点）に対して１６０°以下の範囲まで延在しており、又、軸線方向に沿う浮動ブッシュ本体１３における軸線方向（幅方向）の長さＢ１を、最小の下限として油の粘性抵抗を低減し得る幅にし、且つ最大の上限としてハウジング１の給油路２０ａの径Ｒ３に近い長さで、ハウジング１の給油路２０ａの径Ｒ３を超えない長さに形成している。
【００５２】
更に、長穴１５は、一例と同様に、長穴１５の内外周の表面積（穴面積）をそれぞれ浮動ブッシュ１２の内外周の表面積に対して０．２以上０．５以下の割合にしている。
【００５３】
ここで、長穴１５を区画する境界部１４は、一例と同様に、長穴１５の周方向の長さを伸ばすようにできるだけ短く且つ回転軸６の回転や外乱等に対して耐久性があるように構成されている。
【００５４】
このため、三例によれば、一例と同様の作用効果を得ることができる。
【００５５】
なお、本発明の浮動ブッシュ軸受構造は、ターボチャージャの軸受構造以外にも適用できること、浮動ブッシュ軸受構造の二例に対して三例の給油口を形成しても良いこと、浮動ブッシュの長穴は、隅部を湾曲させた楕円でなく隅部を角部にした四角形でも良いこと、長穴を浮動ブッシュ本体の軸線方向で複数列に並べても良いこと、その他、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【００５６】
【図１】本発明を実施する浮動ブッシュ軸受構造の一例を示す正面図である。
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ方向断面図である。
【図３】軸回転数に対する固有振動数を示すグラフである。
【図４】軸回転数に対する減衰比を示すグラフである。
【図５】図３、図４のグラフを算出するための計算フローチャートである。
【図６】軸安定限界速度（回転数）のゾムマーフェルト数（軸受荷重）に対する変化を示すグラフである。
【図７】本発明を実施する浮動ブッシュ軸受構造の二例を示す正面図である。
【図８】本発明を実施する浮動ブッシュ軸受構造の三例を示す正面図である。
【図９】ターボチャージャの全体構成を示す側断面図である。
【図１０】従来の浮動ブッシュ軸受構造の一例を示す正面図である。
【図１１】図１０のＸＩ−ＸＩ方向断面図である。
【図１２】従来の浮動ブッシュ軸受構造において軸回転数に対する固有振動数を示すグラフである。
【図１３】従来の浮動ブッシュ軸受構造において軸回転数に対する減衰比を示すグラフである。
【符号の説明】
【００５７】
１    ハウジング
６    回転軸
９ａ  給油口
１２    浮動ブッシュ
１５    長穴
１６    浮動ブッシュ
１９    長穴
２０    給油口
２０ｂ  給油口
Ａ１    周方向の長さ
Ａ２    周方向の長さ
Ｂ１    軸線方向の長さ
Ｒ１    給油口の径
Ｒ３    給油口の径
【図１】
2008215453.tif 000003
【図２】
2008215453.tif 000004
【図３】
2008215453.tif 000005
【図４】
2008215453.tif 000006
【図５】
2008215453.tif 000007
【図６】
2008215453.tif 000008
【図７】
2008215453.tif 000009
【図８】
2008215453.tif 000010
【図９】
2008215453.tif 000011
【図１０】
2008215453.tif 000012
【図１１】
2008215453.tif 000013
【図１２】
2008215453.tif 000014
【図１３】
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