(57)【要約】【課題】小型化・薄型化した結像光学系等を提供すること。【解決手段】正のレンズ群と、負のレンズ群と、絞りとを有する結像光学系において、絞りより物体側に負のレンズ群が配置され、負のレンズ群が複数のレンズを接合してなる接合レンズを有し、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、  θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF及びνdが含まれることを特徴とする。  ０．６４００＜β＜０．９０００  …（１）  ３＜νd＜５０                  …（２）【選択図】図１
2008191301.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
正のレンズ群と、負のレンズ群と、絞りとを有する結像光学系において、
前記絞りより物体側に前記負のレンズ群が配置され、
前記負のレンズ群が複数のレンズを接合してなる接合レンズを有し、
横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF及びνdが含まれることを特徴とする結像光学系。
０．６４００＜β＜０．９０００  …（１）
３＜νd＜５０                   …（２）
ここで、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率である。
【請求項２】
前記直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（３）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つの前記レンズＬAのθhg及びνdが含まれることを特徴とする請求項１に記載の結像光学系。
０．５７００＜βhg＜０．９０００  …（３）
３＜νd＜５０                     …（２）
ここで、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、ｎhはｈ線の屈折率である。
【請求項３】
近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズＬAが正レンズであることを特徴とする請求項１または２に記載の結像光学系。
【請求項４】
近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは負レンズであり、以下の条件を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の結像光学系。
０．０８≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．４０    …（４）
ここで、θgF（ＬA）は前記レンズＬAの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、θgF（ＬB）は前記接合される相手のレンズＬBの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）である。
【請求項５】
近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは負レンズであり、以下の条件を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の結像光学系。
０．１０≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．６０    …（５）
ここで、θhg（ＬA）は前記レンズＬAの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、θhg（ＬB）は前記接合される相手のレンズＬBの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）である。
【請求項６】
近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは負レンズであり、以下の条件を満足することを特徴とする請求項４または５に記載の結像光学系。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−１５    …（６）
ここで、νd（ＬA）は前記レンズＬAのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）、νd（ＬB）は前記接合される相手のレンズＬBのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）である。
【請求項７】
前記結像光学系はズームレンズであり、変倍時には前記各レンズ群同士の光軸上における相対的間隔が変化することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の結像光学系。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれか一項に記載の結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像した像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、前記結像光学系がズームレンズであり、該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に次の条件式を満足することを特徴とする電子撮像装置。
０．７＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９７    …（９）
ここで、ｙ07は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ10としたときｙ07＝０．７・ｙ10として表され、ω07wは広角端における前記撮像面上の中心からｙ07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwは前記ズームレンズの広角端における全系の焦点距離である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、撮像モジュールに使用される結像光学系、及び該結像光学系を有する電子撮像装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、銀塩３５ｍｍフィルムカメラに代わる次世代カメラとして、デジタルカメラが普及してきている。最近では、デジタルカメラはますます小型化・薄型化されてきている。また、同時に普及しつつある携帯電話にまで、カメラ機能が搭載されてきている（以下、カメラ機能を「撮像モジュール」という）。ズームレンズにおいては、撮像モジュールを携帯電話に搭載するためには、デジタルカメラ以上に小型薄型でなくてはならない。しかしながら、現在携帯電話に搭載出来るほどに小型化されたズームレンズはあまり知られていない。
【０００３】
従来、ズームレンズを小型化・薄型化するための代表的な手段としては、次の２つの手段Ａ、Ｂが考えられる。即ち、
Ａ．沈胴式鏡筒を採用して、光学系を筐体の厚み（奥行き）方向に収納する。この沈胴式鏡筒は、撮影時に光学系がカメラ筐体内からせり出し、携帯時にはカメラ筐体内に収納される構造の鏡筒である。
Ｂ．屈曲光学系を採用して、光学系を筐体の幅方向あるいは高さ方向に収納する。この屈曲光学系は、光学系の光路（光軸）を、ミラーやプリズムなど反射光学素子で折り曲げる構成の光学系である。
【０００４】
上記Ａの手段を用いた従来例としては、例えば、以下の特許文献１に記載のものが、上記Ｂの手段を用いた従来例としては、例えば、以下の特許文献２に記載のものがある。
【０００５】
また、ズームレンズを小型化・薄型化するためには、色収差の補正が重要な課題になる。この課題を解決するものとして、従来のガラスにはない有効な分散特性あるいは部分分散特性を有する透明媒質が、例えば以下の特許文献３、特許文献４、特許文献５にて知られている。
【０００６】
さらに、電子撮像素子を用いた電子撮像装置では、ｈ線（４０４．６６ｎｍ）の色収差によるフレアが発生しやすい。このため、ｈ線の色収差補正の重要性を説いたものとして、例えば以下の特許文献６が知られている。
【０００７】
また、４００ｎｍ近傍の色収差を補正できるような所望の部分分散特性を有する光学媒質がない。そのため、４００ｎｍの透過率を意図的に下げて撮像し、撮像後に撮像装置の画像処理機能を用いて色再現を整える趣旨のものとして、例えば以下の特許文献７が知られている。
【０００８】
その他、光学材料の特に短波長側の部分分散特性が不満足なために、光学系自身で補正できなかった色フレアを画像処理にて補正するものとして、例えば以下の特許文献８、特許文献９が知られている。
【０００９】
【特許文献１】特開２００２−３６５５４５号公報
【特許文献２】特開２００３−４３３５４号公報
【特許文献３】特開２００６−１４５８２３号公報
【特許文献４】特開２００５−３１６０４７号公報
【特許文献５】特開２００５−３５２２６５号公報
【特許文献６】特開２００１−２０８９６４号公報
【特許文献７】特開２００１−０２１８０５号公報
【特許文献８】特開２００１−１４５１１７号公報
【特許文献９】特開２００１−２６８５８３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、特許文献１に記載の上記Ａの手段を用いた構成では、光学系を構成するレンズの枚数、あるいは移動レンズ群の数がまだまだ多く筐体を小型化・薄型化することは困難である。
【００１１】
また、特許文献２に記載の上記Ｂの手段を用いた構成は、上記Ａの手段を用いた場合よりも、筐体を薄くしやすいが、変倍時の可動レンズ群の移動量や、光学系を構成するレンズの枚数が多くなりがちになる。そのため、体積的には決して小型化には向いていない。
【００１２】
また、特許文献３、４、５に記載の光学媒質は高分散であり、かつ通常の光学ガラスと比べて特殊な部分分散比を持つ。このことを鑑みつつ各実施例を検討すると、光学系への適用が必ずしも最適な適用のしかたにはなっていない。そのため、結局は枚数増加をきたしており、光学系の小型化には結びついていない。
【００１３】
さらに、特許文献６、７、８、９では、光学系にて色フレアを除去する具体的な有効手段が記載されていない。
【００１４】
本発明は、上記従来の課題に鑑みてなされたものであり、光学系の小型化・薄型化と色収差を中心とした諸収差が良好に補正された結像光学系を得ること、また、電子撮像装置において、画像を鮮鋭化させるとともに、色にじみの発生を防止することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
上記目的を達成するため、本発明による光学系は、正のレンズ群と、負のレンズ群と、絞りとを有する結像光学系において、絞りより物体側に負のレンズ群が配置され、負のレンズ群が複数のレンズを接合してなる接合レンズを有し、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF及びνdが含まれることを特徴とするものである。
０．６４００＜β＜０．９０００  …（１）
３＜νd＜５０                   …（２）
ここで、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率である。
【００１６】
また、本発明の好ましい態様によれば、前記直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（３）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つの前記レンズＬAのθhg及びνdが含まれることを特徴とするものである。
０．５７００＜βhg＜０．９０００  …（３）
３＜νd＜５０                     …（２）
ここで、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、ｎhはｈ線の屈折率である。
【００１７】
また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズＬAが正レンズである方が好ましい。
【００１８】
また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは負レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。
０．０８≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．４０    …（４）
ここで、θgF（ＬA）は前記レンズＬAの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、θgF（ＬB）は前記接合される相手のレンズＬBの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）である。
【００１９】
また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは負レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。
０．１０≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．６０    …（５）
ここで、θhg（ＬA）は前記レンズＬAの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、θhg（ＬB）は前記接合される相手のレンズＬBの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）である。
【００２０】
また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは負レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−１５    …（６）
ここで、νd（ＬA）は前記レンズＬAのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）、νd（ＬB）は前記接合される相手のレンズＬBのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）である。
【００２１】
また、本発明の好ましい態様によれば、前記結像光学系はズームレンズであり、変倍時には前記各レンズ群同士の光軸上における相対的間隔が変化するのが好ましい。
【００２２】
また、本発明の電子撮像装置は、上述した本発明のいずれかの結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像した像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、前記結像光学系がズームレンズであり、該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に次の条件式を満足する。
０．７＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９７    …（９）
ここで、ｙ07は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ10としたときｙ07＝０．７・ｙ10として表され、ω07wは広角端における前記撮像面上の中心からｙ07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwは前記ズームレンズの広角端における全系の焦点距離である。
【発明の効果】
【００２３】
本発明によれば、光学系の小型化・薄型化と、色収差を中心とした諸収差が良好に補正された結像光学系を獲得することができる。また、電子撮像装置にこのような結像光学系を用いることで、画像の鮮鋭化、色にじみの発生の防止が図れる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
実施例の説明に先立ち、本実施形態の結像光学系の作用効果について説明する。なお、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズ、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとする。
【００２５】
本実施形態の結像光学系では、絞りより物体側の負のレンズ群に接合レンズを用いている。そのため、特にズームレンズにおいて、変倍時の軸上および倍率色収差の変動を容易に抑えることができる。また、枚数が少なくかつ薄いレンズ構成にしても、ズーム全域にわたり色にじみの発生を十分に抑制することが可能である。
【００２６】
また、絞りよりも像側の負レンズ群は厚くなりがちになるが、本実施形態の結像光学系では、絞りより物体側の負レンズ群を薄く出来る。このため、最も物体側の面頂から入射瞳までの距離を浅く（短く）出来ることに加え、絞りよりも物体側の他のレンズ群についても薄くできるという相乗効果もある。
【００２７】
そして、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF及びνdが含まれる。
０．６４００＜β＜０．９０００  …（１）
３＜νd＜５０                   …（２）
ここで、θｇFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率である。
【００２８】
条件式（１）の上限値を上回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭さを確保しづらい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側での撮像で得た画像において、画面全体に亘り鮮鋭さを確保しづらい。
【００２９】
条件式（１）の下限値を下回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側での撮像で得た画像において、画面全体に亘り鮮鋭さを確保しづらい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭さを確保しづらい。
【００３０】
条件式（２）の上限値を上回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、Ｆ線とＣ線との色消し自体が困難となる。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、Ｆ線とＣ線との色消しが出来たとしても、ザイデルの５収差に対する補正効果が少なくなる。
【００３１】
条件式（２）の下限値を下回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、Ｆ線とＣ線との色消しが出来たとしても、ザイデルの５収差に対する補正効果が少なくなる。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、Ｆ線とＣ線との色消し自体が困難となる。
【００３２】
なお、条件式（１）に代えて、次の条件式（１’）を満足すると、より好ましい。
０．６９００＜β＜０．９０００    …（１’）
さらに、条件式（１）に代えて、次の条件式（１”）を満足すると、より一層好ましい。
０．７３５０＜β＜０．７８５０    …（１”）
【００３３】
なお、条件式（２）に代えて、次の条件式（２’）を満足すると、より好ましい。
３＜νd＜３０         …（２’）
さらに、条件式（２）に代えて、次の条件式（２”）を満足すると、より一層好ましい。
３＜νd＜１７．４     …（２”）
【００３４】
また、本実施形態の結像光学系では、上記の直交座標（横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標）とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（３）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθhg及びνdが含まれる。
０．５７００＜βhg＜０．９０００  …（３）
３＜νd＜５０                     …（２）
ここで、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、ｎhはｈ線の屈折率である。
【００３５】
条件式（３）の上限値を上回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側での撮像で得た画像において、画面全体に亘り紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
【００３６】
条件式（３）の下限値を下回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側での撮像で得た画像において、画面全体に亘り紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
また、この硝材を負（凹）レンズに用いた場合、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
【００３７】
なお、条件式（３）に代えて、次の条件式（３’）を満足すると、より好ましい。
０．６５００＜βhg＜０．９０００    …（３’）
さらに、条件式（３）に代えて、次の条件式（３”）を満足すると、より一層好ましい。
０．６７００＜βhg＜０．９０００    …（３”）
【００３８】
ところで、レンズＬAは正レンズである方が好ましい。このレンズＬAは、絞りよりも物体側の負のレンズ群に設けられている。レンズＬAが正レンズであると、この負のレンズ群自体が発生する軸上色収差および倍率色収差を打ち消しやすくなる。その結果、光学系全体で発生する色収差を補正しやすくなる。
【００３９】
また、レンズＬAは他のレンズと接合されて、接合レンズを構成する。この他のレンズをレンズLBとしたとき、レンズＬBは負レンズであり、以下の条件式（４）を満足するのが好ましい。
０．０８≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．４０    …（４）
ここで、θgF（ＬA）、θgF（ＬB）は、それぞれレンズＬA、ＬBの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）である。
【００４０】
この場合、正レンズ（レンズＬA）と負レンズ（レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、二次スペクトルによる色収差の補正効果が大きくなる。その結果、撮像で得た画像において鮮鋭性が増す。
【００４１】
また、上記条件式（４）に代えて、（４’）を満足するのがより望ましい。
０．１０≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．３０    …（４’）
さらに、上記条件式（４）に代えて、（４”）を満足すると最も良い。
０．１２≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．２５    …（４”）
【００４２】
また、レンズＬBは負レンズであり、以下の条件式（５）を満足するのが好ましい。
０．１０≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．６０    …（５）
ここで、θhg（ＬA）、θhg（ＬB）は、それぞれレンズＬA、ＬBの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）である。
【００４３】
この場合、正レンズ（レンズＬA）と負レンズ（レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、撮像で得た画像において色フレア、色にじみを軽減できる。
【００４４】
また、上記条件式（５）に代えて、（５’）を満足するのがより望ましい。
０．１３５≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．５５    …（５’）
さらに、上記条件式（５）に代えて、（５”）を満足すると最も良い。
０．１７≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．５０    …（５”）
【００４５】
また、レンズＬBは負レンズであり、以下の条件式（６）を満足するのが好ましい。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−１５    …（６）
ここで、νd（ＬA）、νd（ＬB）は、それぞれレンズＬA、ＬBのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）である。
【００４６】
この場合、正レンズ（レンズＬA）と負レンズ（レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、軸上色収差、倍率色収差のうちのＣ線とＦ線の色消しがしやすい。
【００４７】
また、上記条件式（６）に代えて、（６’）を満足するのがより望ましい。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−２５    …（６’）
さらに、上記条件式（６）に代えて、（６”）を満足すると最も良い。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−３５    …（６”）
【００４８】
なお、接合レンズが３枚以上のレンズで構成されている場合は、正レンズのうちθgFの値が最も大きい正レンズをレンズＬAとし、負レンズのうちθgFの値が最も小さい負レンズをレンズＬBとする。
【００４９】
ここで、硝材とは、ガラス、樹脂等のレンズ材料のことをいう。また、接合レンズには、これらの硝材から適宜選択されたレンズが用いられる。
【００５０】
また、接合レンズは、光軸中心厚の薄い第一のレンズと第二のレンズとを有し、第一のレンズが条件式（１）、及び（２）、あるいは（３）及び（２）を満足することが好ましい。このようにすると、各収差の更なる補正効果の向上や、レンズ群の更なる薄型化が期待できる。
【００５１】
また、接合レンズは、複合レンズであることが望ましい。複合レンズは、第二のレンズ表面に第一のレンズとして樹脂を密着硬化させることで実現できる。接合レンズを複合レンズにすることで、製造精度を向上させることができる。複合レンズ製造方法としては成形がある。成形では、第二のレンズに対して第一のレンズ材料（例えばエネルギー硬化型透明樹脂など）を接触させて、第一のレンズ材料を第二のレンズにじかに密着させる方法がある。この方法は、レンズ要素を薄くするのには極めて有効な方法である。
【００５２】
また、接合レンズを複合レンズにする場合、第二のレンズ表面に第一のレンズとしてガラスを密着硬化させてもよい。ガラスは樹脂比べて、耐光性、耐薬品性等の耐性の面で有利である。この場合、第一のレンズ材料の特性としては、第二のレンズ材料よりも融点、転移点が低いことが必要である。複合レンズ製造方法としては成形がある。成形では、第二のレンズに対して第一のレンズ材料を接触させて、第一のレンズ材料を第二のレンズにじかに密着させる方法がある。この方法は、レンズ要素を薄くするのには極めて有効な方法である。
【００５３】
なお、エネルギー硬化型透明樹脂の例として、紫外線硬化型樹脂がある。また、第一のレンズが樹脂の場合とガラスの場合のいずれにおいても、基材となる側のレンズにはあらかじめコーティングなど表面処理がなされていてもかまわない。また、第二のレンズの方が薄い場合には、第二のレンズのほうを第一のレンズに対して密着させても良い。
【００５４】
また、結像光学系内にプリズムを配置するのが好ましい。このプリズムは、光学系の光路を屈曲するために用いられる。特に結像光学系がズームレンズの場合、光学系の奥行き寸法を薄くする（全長を短くする）ことができる。このプリズムは、特に物体側から最初の正のレンズ群、もしくは負のレンズ群に配置することが好ましい。
【００５５】
ところで、ここで無限遠物体を歪曲収差がない光学系で結像したとする。この場合、結像した像に歪曲がないので、
ｆ＝ｙ／ｔａｎω    ・・・（７）
が成立する。
ここで、ｙは像点の光軸からの高さ、ｆは結像系の焦点距離、ωは撮像面上の中心からｙの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
【００５６】
一方、光学系に樽型の歪曲収差がある場合は、
ｆ＞ｙ／ｔａｎω    ・・・（８）
となる。つまり、ｆとｙとを一定の値とするならば、ωは大きな値となる。
【００５７】
そこで、電子撮像装置には、特に広角端近傍の焦点距離において、意図的に大きな樽型の歪曲収差を有した光学系を用いるのが良い。この場合、歪曲収差を補正しなくて済む分だけ、光学系の広画角化が達成できる。
【００５８】
ただし、物体の像は、樽型の歪曲収差を有した状態で電子撮像素子上に結像する。そこで、電子撮像装置では、電子撮像素子で得られた画像データを、画像処理で加工するようにしている。この加工では、樽型の歪曲収差を補正するように、画像データ（画像の形状）を変化させる。
【００５９】
このようにすれば、最終的に得られた画像データは、物体とほぼ相似の形状を持つ画像データとなる。よって、この画像データに基づいて、物体の画像をＣＲＴやプリンターに出力すればよい。
【００６０】
そこで、結像光学系には、ほぼ無限遠物点合焦時に次の条件式（９）を満足するものを採用するのがよい。
０．７＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９７    …（９）
ここで、ｙ07は電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ10としたときｙ07＝０．７・ｙ10として表され、ω07wは広角端における撮像面上の中心からｙ07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwはズームレンズの広角端における全系の焦点距離である。
【００６１】
上記条件式（９）はズーム広角端における樽型歪曲の度合いを規定したものである。条件式（９）を満足すれば、光学系を肥大化させずに、広い画角の情報を取り込むことが可能となる。なお、樽型に歪んだ像は撮像素子にて光電変換されて、樽型に歪んだ画像データとなる。
【００６２】
樽型に歪んだ画像データは、電子撮像装置の信号処理系である画像処理手段にて、電気的に、像の形状変化に相当する加工が施される。このようにすれば、最終的に画像処理手段から出力された画像データを表示装置にて再生したとしても、歪曲が補正されて被写体形状にほぼ相似した画像が得られる。
【００６３】
ここで、条件式（９）の上限値を上回る場合であって、特に、１に近い値をとると、歪曲収差が光学的に良く補正された画像が得られる。そのため、画像処理手段で行う補正が小さくてすむ。しかしながら、光学系の小型化を維持しながら、光学系を広画角化することが困難となる。
【００６４】
一方、条件式（９）の下限値を下回ると、光学系の歪曲収差による画像歪みを画像処理手段で補正した場合に、画角周辺部の放射方向への引き伸ばし率が高くなりすぎる。その結果、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭度の劣化が目立つようになってしまう。
【００６５】
このように、条件式（９）を満足することにより、光学系の小型化と広角化（歪曲込みの垂直方向の画角を３８°以上にする）とが可能となる。
【００６６】
なお、条件式（９）に代えて、次の条件式（９’）を満足すると、より好ましい。
０．７＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９４    …（９’）
さらに、条件式（９）に代えて、次の条件式（９”）を満足すると、より一層好ましい。
０．７５＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９２  …（９”）
【００６７】
本実施形態の結像光学系においては、レンズＬBのθgF及びνdは、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１０）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（１１）で定まる領域との両方の領域に含まれるようにすると良い。
０．６４２１＜β＜０．８０００  …（１０）
５０＜νd＜１２０               …（１１）
【００６８】
この場合、特に条件式（１）、（２）を満たすものは正レンズ、条件式（１０）、（１１）を満たすものは負レンズとするのが良い。これにより軸上・倍率色収差の補正（Ｆ線とＣ線との軸上・倍率の色消し）と２次スペクトル（Ｆ線とＣ線にて色消しをした場合のｇ線の残存色収差）の補正が効果的に行なえる。
【００６９】
あるいは、レンズＬBのθgF及びνdは、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（１３）で定まる領域との両方の領域に含まれるようにすると良い。
０．４０００＜β＜０．６４２１  …（１２）
５０＜νd＜１２０               …（１３）
【００７０】
この場合、特に条件式（１）、（２）を満たすものは正レンズ、条件式（１２）、（１３）を満たすものは負レンズとするのが良い。これにより軸上・倍率色収差の補正（Ｆ線とＣ線との軸上・倍率の色消し）と２次スペクトル（Ｆ線とＣ線にて色消しをした場合のｇ線の残存色収差）の補正が効果的に行なえる。
【００７１】
あるいは、レンズＬBのθgF及びνdは、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１４）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（１５）で定まる領域との両方の領域に含まれるようにすると良い。
０．４０００＜β＜０．６４２１  …（１４）
３＜νd＜５０                   …（１５）
【００７２】
この場合、特に条件式（１）、（２）を満たすものは正レンズ、条件式（１４）、（１５）を満たすものは負レンズとするのが良い。これにより２次スペクトル（Ｆ線とＣ線にて色消しをした場合のｇ線の残存色収差）の補正が効果的に行なえる。
【００７３】
また、レンズＬAは以下の条件式（１６）を満足するとよい。
１．６０＜ｎd＜１．８５         …（１６）
ここで、ｎdはレンズＬAの媒質の屈折率である。
条件（１６）を満足すると、球面収差の補正や非点収差の補正が良好に行える。
【００７４】
なお、条件式（１６）に代えて、次の条件式（１６'）を満足すると、より好ましい。
１．６０＜ｎd＜１．８１         …（１６'）
さらに、条件式（１６）に代えて、次の条件式（１６”）を満足すると、より一層好ましい。
１．６０＜ｎd＜１．７７         …（１６”）
【００７５】
また、結像光学系（特にズームレンズ）の最も物体側が正のレンズ群の場合、上記の接合レンズはその隣でかつ絞りよりも前にある負のレンズ群に用いることが好ましい。一方、結像光学系（特にズームレンズ）の最も物体側が負のレンズ群の場合、上記の接合レンズは最も物体側の負のレンズ群に用いることが好ましい。つまり、いずれのレンズ構成においても、物体側から最初にある負のレンズ群に、上記の接合レンズを用いることが好ましい。
【００７６】
また、結像光学系はズームレンズであり、変倍時には各レンズ群同士の光軸上における相対的間隔が変化するのが好ましい。なお、上記の接合レンズは、このような結像光学系（ズームレンズ）に適用したほうが良い。
【００７７】
次に、本実施形態の結像光学系について述べる。
本実施形態の結像光学系としては、４群構成の光学系と、５群構成の光学系とがある。４群構成の結像光学系の結像光学系における屈折力配置は、以下の３つである。
正・負・(S)・正・正
負・正・(S)・負・正
負・(S)・正・負・正
負・(S)・正・正・正
また、５群構成の結像光学系における屈折力配置は、以下の２つである。
正・負・(S)・正・負・正
正・負・(S)・正・正・正
なお、(S)は開口絞りを示している。開口絞りは、レンズ群とは独立である場合もあれば、そうでない場合もある。
【００７８】
本実施形態の結像光学系は、群数に関係なく、物体側から負・正・正のレンズ群を順に有する。よって、負・正・正の構成を共通としている。さらに、開口絞りに着目すると、(1)開口絞りよりも像側に正のレンズ群を２つ備えている構成と、(2) 開口絞りよりも物体側に負のレンズ群と正のレンズ群を備えている構成に分かれる。また、開口絞りよりも物体側に負のレンズ群を備えている点でも共通する。よって、本実施形態の結像光学系は、負・(S)・正・正、または負・正・(S)・正の構成を基本構成としているということができる。
【００７９】
そして、この基本構成において、絞りよりも物体側に配置された負のレンズ群に、下記のレンズＬAを用いている。
【００８０】
なお、開口絞りよりも像側に、更に別のレンズ群を備えている場合は、上記２つの正のレンズ群の間、あるいは絞りと正のレンズ群の間に、この別のレンズ群が配置されているとみなすことができる。
【００８１】
本実施形態の結像光学系は、負・正・正の３群構成を根源とした４群構成、つまり、正・負・正・正の構成を共通にするか、あるいは負・正・負・正の構成を共通にするか、あるいは負・正・正・正の構成を共通にしている。また、例えば、５群構成の結像光学系は、正・負・正・正の４群構成の結像光学系を変形した光学系とみなすことができる。すなわち、４群構成の結像光学系の構成を、物体側の３群（正・負・正）と最終群（正）とする。すると、５群構成の結像光学系は、物体側の３群と最終群の間に、正または負のレンズ群を配置したとみなすことができる。
また、負・正・負・正・の４群構成に関しては、最も物体側に正のレンズ群を加えることにより、結果的に、屈折力配置が正・負・正・負・正の５群構成の結像光学系になる。ただし、屈折力配置が正・負・正・負・正の５群構成は、上述の正・負・正・正の屈折力配置が基本構成と考えたほうが良い。
【００８２】
共通構成が正・負・正・正の場合、開口絞りよりも物体側にある負のレンズ群に接合レンズが配置されている。この負のレンズ群は、最も物体側に配置された正のレンズ群の隣に位置する負のレンズ群である。そして、この接合レンズに、条件式（１）（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。
【００８３】
１番目の正のレンズ群、すなわち、最も物体側の正のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズを有する。正レンズと負レンズは接合されていても良いが、接合されていなくても（各々が分離していても）良い。なお、正レンズと負レンズが分離して配置されている場合、正レンズと負レンズのそれぞれを、１つのレンズ成分と見なすことができる。この場合、負のレンズ群は２つのレンズ成分で構成されているといえる。
【００８４】
また、１番目の正のレンズ群が２つのレンズ成分で構成される場合、プリズムを備えていても良い。このプリズムは、２つのレンズ成分の間に配置されているのが好ましい。
【００８５】
負のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。そして、上述のように、この接合レンズに、条件式（１）（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。
【００８６】
また、負のレンズ群は、更に別のレンズ成分を備えていても良い。この別のレンズ成分は、接合レンズを有するレンズ成分よりも物体側、あるいは像側のどちらに配置されていても良い。
【００８７】
また、負のレンズ群は、プリズムを備えていても良い。このプリズムは、別のレンズ成分が接合レンズを有するレンズ成分よりも物体側に配置されている場合、２つのレンズ成分の間に配置されているのが好ましい。
【００８８】
２番目の正のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、この接合レンズの最も像側は負レンズであるのが好ましい。なお、接合レンズは、２つの負レンズを有していても良い。
【００８９】
また、２番目の正のレンズ群は、更に別のレンズ成分を備えていても良い。この別のレンズ成分は、接合レンズを有するレンズ成分よりも物体側に配置されているのが良い。なお、２番目の正のレンズ群は、最も像側のレンズを負レンズにするのが好ましい。
【００９０】
３番目の正のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は単レンズでも構わない。
【００９１】
この結像光学系では、負のレンズ群に続いて２つの正のレンズ群が配置されている。上述のように、変形例の光学系は、２番目と３番目の正のレンズ群の間に、別のレンズ群が配置されている。この別のレンズ群は、１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズ、あるいは単レンズで構成すればよい。なお、この別のレンズ群は、負の屈折力を有すると光学系を小型化しやすいが、正の屈折力にすると収差補正がしやすい。
【００９２】
また、共通構成が負・正・負・正の場合も、開口絞りよりも物体側にある負のレンズ群に接合レンズが配置されている。この負のレンズ群は、最も物体側に配置された負のレンズ群である。そして、この接合レンズに、条件式（１）（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。
【００９３】
１番目の負のレンズ群、すなわち、最も物体側の負のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。そして、上述のように、この接合レンズに、条件式（１）（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。
【００９４】
また、１番目の負のレンズ群は、更に別のレンズ成分を備えていても良い。この別のレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、この別のレンズ成分は、接合レンズを有するレンズ成分よりも像側に配置されているのが良い。また、１番目の負のレンズ群は、プリズムを備えていても良い。このプリズムは、２つのレンズ成分の間に配置されているのが好ましい。
【００９５】
１番目の正のレンズ群は、開口絞りより物体側に位置するか、開口絞りより像側に位置する。いずれにせよ、１番目の正のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、この接合レンズの最も像側は負レンズであるのが好ましい。
【００９６】
また、１番目の正のレンズ群は、更に別のレンズ成分を備えていても良い。この別のレンズ成分は、接合レンズを有するレンズ成分よりも物体側に配置されているのが良い。なお、１番目の正のレンズ群は、最も像側のレンズを負レンズにするのが好ましい。
【００９７】
２番目の負のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。あるいは、このレンズ成分は単レンズでも構わない。
【００９８】
２番目の正のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。あるいは、このレンズ成分は単レンズでも構わない。
【００９９】
また、共通構成が負・正・正・正の場合も、開口絞りよりも物体側にある負のレンズ群に、接合レンズが配置されている。この負のレンズ群は、最も物体側に配置された負のレンズ群である。そして、この接合レンズに、条件式（１）（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。
【０１００】
１番目の負のレンズ群、すなわち、最も物体側の負のレンズ群は、１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。そして、上述のように、この接合レンズに、条件式（１）（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。
【０１０１】
１番目の正のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、この接合レンズの最も像側は負レンズであるのが好ましい。また、１番目の正のレンズ群は群内に開口絞を有する。
【０１０２】
また、１番目の正のレンズ群は、更に別のレンズ成分を備えていても良い。この別のレンズ成分は、接合レンズを有するレンズ成分よりも物体側に配置されているのが良い。なお、１番目の正のレンズ群は、最も像側のレンズを負レンズにするのが好ましい。
【０１０３】
２番目の正のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は単レンズでも構わない。
【０１０４】
３番目の正のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は単レンズでも構わない。
【０１０５】
また、負・正・負・正の屈折力配置が共通構成の場合は、共通構成の根源とした負・正・正の構成の２つの正レンズ群の間に負レンズ群を配したものに相当する。一方、負・正・正・正の屈折力配置が基本構成の場合は、そこ（２つの正レンズ群の間）に正レンズ群を配したことに相当する。負レンズ群の場合は光学系を小型化しやすいが、正レンズ群の場合は収差補正がしやすい。
【０１０６】
ところで、正・負・正・正の共通構成では、２番目と３番目の正のレンズ群の間に別のレンズ群を配置しても良いとした。一方、負・正・負・正の共通構成では、１番目の負のレンズ群よりも像側に、２つの正のレンズ群（２番目と３番目の正のレンズ群）が配置されている。すると、２番目の負のレンズ群は、２番目と３番目の正のレンズ群の間に配置された別のレンズ群と見なすことができる。そこで、この２番目の負のレンズ群は、正の屈折力とすることもできる（例：４群構成の負・正・正・正や５群構成の正・負・正・正・正）２番目の負のレンズ群は、負の屈折力を有すると光学系を小型化しやすいが、正の屈折力にすると収差補正がしやすい。
【０１０７】
また、これまで述べてきた基本構成において、最も物体側のレンズ群がプリズムを含んでいる場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は位置が固定である。最も物体側のレンズ群以外のレンズ群がプリズムを含んでいる場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は光軸に沿って物体側へ単調に移動する。また、結像光学系がプリズムを含まない場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は像側に凸状の軌跡で移動する。
【０１０８】
また、基本構成が正・負・正・正の場合の２番目の正のレンズ群、基本構成が負・正・負・正あるいは負・正・正・正の場合の１番目の正のレンズ群は、広角端から望遠端までの変倍時に、物体側に単調に移動する。
【０１０９】
続いて、群構成ごとに説明する。まず、４群構成の結像光学系について説明する。４群構成の結像光学系としては、４つのタイプがある。１つ目のタイプの結像光学系は、物体側から順に、正の第１レンズ群Ｇ１、負の第２レンズ群Ｇ２、開口絞り、正の第３レンズ群Ｇ３、正の第４レンズ群Ｇ４という４つのレンズ群からなる。
【０１１０】
正の第１レンズ群Ｇ１は１つの正のレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。
【０１１１】
負の第２レンズ群Ｇ２は２つのレンズ成分を有する。２つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、他方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。
【０１１２】
ここで、一方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。また、他方のレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。この他方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。
【０１１３】
また、接合レンズの正レンズには、条件式（１）（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。
【０１１４】
正の第３レンズ群Ｇ３は２つのレンズ成分を有する。２つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、正の第３レンズ群Ｇ３の最も像側は負レンズとするのが良い。
【０１１５】
ここで、一方のレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。さらに、接合レンズは、別の負レンズを備えていても良い。この場合、正レンズ、負レンズ、負レンズの順にとなるように構成するのが良い。
【０１１６】
このように、正の第３レンズ群Ｇ３は、正のレンズ成分（一方のレンズ成分）、接合レンズを有するレンズ成分（他方のレンズ成分）の順に配置されたレンズ成分を有し、接合レンズの最も像側が負レンズになっている。
【０１１７】
あるいは、一方のレンズ成分は両凸形状にし、他方のレンズ成分は物体側に凸のメニスカス形状にするのが好ましい。そして、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、接合レンズの最も像側は負レンズになっている。
【０１１８】
正の第４レンズ群Ｇ４は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は正の単レンズでもかまわない。
ンズ成分は正の単レンズからなり、像側に配置されている。
【０１１９】
２つ目のタイプの結像光学系は、物体側から順に、負の第１レンズ群Ｇ１、開口絞り、正の第２レンズ群Ｇ２、負の第３レンズ群Ｇ３、正の第４レンズ群Ｇ４という４つのレンズ群からなる。
【０１２０】
負の第１レンズ群Ｇ１は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。
【０１２１】
また、接合レンズの正レンズには、条件式（１）（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。
【０１２２】
正の第２レンズ群Ｇ２は２つのレンズ成分を有する。２つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、正の第２レンズ群Ｇ２の最も像側は負レンズとするのが良い。
【０１２３】
ここで、一方のレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。
【０１２４】
このように、正の第２レンズ群Ｇ２は、正のレンズ成分（一方のレンズ成分）、接合レンズを有するレンズ成分（他方のレンズ成分）の順に配置されたレンズ成分を有し、接合レンズの最も像側が負レンズになっている。
【０１２５】
あるいは、一方のレンズ成分は両凸形状にし、他方のレンズ成分は物体側に凸のメニスカス形状にするのが好ましい。そして、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、接合レンズの最も像側は負レンズになっている。
【０１２６】
負の第３レンズ群Ｇ３は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、１つの負レンズで構成されている。このレンズ成分は負の単レンズでもかまわない。
【０１２７】
なお、負の第３レンズ群Ｇ３の屈折力を正の屈折力にしてもよい。このようにすると、収差補正が容易になる。ただし、負の屈折力であれば、光学系を小型化しやすい。
【０１２８】
正の第４レンズ群Ｇ４は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は正の単レンズでもかまわない。
【０１２９】
３つ目のタイプの結像光学系は、２つ目のタイプの結像光学系と比べて、開口絞りの位置が異なる。すなわち、３つ目のタイプの結像光学系は、物体側から順に、負の第１レンズ群Ｇ１、正の第２レンズ群Ｇ２、開口絞り、負の第３レンズ群Ｇ３、正の第４レンズ群Ｇ４という４つのレンズ群からなる。
【０１３０】
負の第１レンズ群Ｇ１は２つのレンズ成分を有する。一方のレンズ成分と他方のレンズ成分は、共に正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、一方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。
【０１３１】
また、負の第１レンズ群Ｇ１はプリズムを有する。プリズムは２つのレンズ成分の間に配置されている。このプリズムは、光路を屈曲するために用いられる。
【０１３２】
また、一方のレンズ成分における接合レンズの正レンズには、条件式（１）、（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。  
【０１３３】
正の第２レンズ群Ｇ２は１つの正レンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。
【０１３４】
負の第３レンズ群Ｇ３は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。
【０１３５】
なお、負の第３レンズ群Ｇ３の屈折力を正の屈折力にしてもよい。このようにすると、収差補正が容易になる。ただし、負の屈折力であれば、光学系を小型化しやすい。
【０１３６】
正の第４レンズ群Ｇ４は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。このように、接合レンズの最も像側は負レンズであるのが好ましい。また、正の第４レンズ群Ｇ４の最も像側は負レンズとするのが良い。また、接合レンズは両凸形状になっている。
【０１３７】
４つ目のタイプの結像光学系は、物体側から順に、負の第１レンズ群Ｇ１、正の第２レンズ群Ｇ２、正の第３レンズ群Ｇ３、正の第４レンズ群Ｇ４という４つのレンズ群からなる。
【０１３８】
負の第１レンズ群Ｇ１は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。
【０１３９】
また、接合レンズの正レンズには、条件式（１）（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。
【０１４０】
正の第２レンズ群Ｇ２は２つのレンズ成分を有する。２つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。このとき、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、正の第２レンズ群Ｇ２の最も像側は負レンズとするのが良い。また、レンズ群中に絞りを設けるのが良い。
【０１４１】
一方のレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。
【０１４２】
このように、正の第２レンズ群Ｇ２は、正のレンズ成分（一方のレンズ成分）、接合レンズを有するレンズ成分（他方のレンズ成分）の順に配置されたレンズ成分を有し、接合レンズの最も像側が負レンズになっている。
【０１４３】
あるいは、一方のレンズ成分は両凸形状にし、他方のレンズ成分は物体側に凸のメニスカス形状にするのが好ましい。そして、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、接合レンズの最も像側は負レンズになっている。
【０１４４】
正の第３レンズ群Ｇ３は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は正の単レンズでもかまわない。
【０１４５】
正の第４レンズ群Ｇ４は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は正の単レンズでもかまわない。
【０１４６】
次に、５群構成の結像光学系について説明する。この結像光学系は、物体側から順に、正の第１レンズ群Ｇ１、負の第２レンズ群Ｇ２、開口絞り、正の第３レンズ群、正又は負の第４レンズ群Ｇ４、正の第５レンズ群Ｇ５からなる。
【０１４７】
正の第１レンズ群Ｇ１は１つのレンズ成分か２つのレンズ成分を有する。レンズ成分が１つの場合、このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。
【０１４８】
レンズ成分が２つの場合、２つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は負のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。
【０１４９】
ここで、一方のレンズ成分は、１つの負レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、負の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。
【０１５０】
また、レンズ成分が２つの場合、正の第１レンズ群Ｇ１は更にプリズムを備えていても良い。プリズムは２つのレンズ成分の間に配置されている。このプリズムは、光路を屈曲するために用いられる。なお、一方のレンズ成分はプリズムに接合するか、あるいはプリズムと一体化（プリズムの１面が負レンズになっているように）してもよい。
【０１５１】
負の第２レンズ群Ｇ２は１つのレンズ成分か２つのレンズ成分を有する。正の第１レンズ群Ｇ１にプリズムが配置されている場合、負の第２レンズ群Ｇ２は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。
【０１５２】
正の第１レンズ群Ｇ１にプリズムが配置されていない場合、負の第２レンズ群Ｇ２は２つのレンズ成分を有する。２つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は負のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。
【０１５３】
ここで、一方のレンズ成分は、１つの負レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、負の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。
【０１５４】
また、正の第１レンズ群Ｇ１にプリズムが配置されていない場合、負の第２レンズ群Ｇ２はプリズムを有しても良い。プリズムは２つの負のレンズ成分の間に配置されているのが好ましい。このプリズムは、光路を屈曲するために用いられる。なお、負のレンズ成分はプリズムに接合するか、あるいはプリズムと一体化（プリズムの１面が負レンズになっているように）してもよい。
【０１５５】
また、接合レンズの正レンズには、条件（１）、（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）、を満たすレンズであっても良い。
【０１５６】
正の第３レンズ群Ｇ３は１つのレンズ成分か２つのレンズ成分を有する。正の第１レンズ群Ｇ１にプリズムが配置されている場合、正の第３レンズ群Ｇ３は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。
【０１５７】
また、正の第１レンズ群Ｇ１にプリズムが配置されていない場合、正の第３レンズ群Ｇ３は２つのレンズ成分を有する。２つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。このとき、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。
【０１５８】
ここで、一方のレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。
【０１５９】
また、１つのレンズ成分と２つのレンズ成分のいずれにおいても、レンズ成分の１つは両凸形状であるのが好ましい。また、接合レンズの最も像側は負レンズであるのが好ましい。また、正の第３レンズ群Ｇ３の最も像側は負レンズとするのが良い。
【０１６０】
なお、正の第３レンズ群Ｇ３が２つのレンズ成分を有する場合、正の第３レンズ群Ｇ３は、正のレンズ成分（一方のレンズ成分）、接合レンズを有するレンズ成分（他方のレンズ成分）の順に配置されたレンズ成分を有し、接合レンズの最も像側が負レンズにするのが好ましい。
【０１６１】
あるいは、一方のレンズ成分は両凸形状にし、他方のレンズ成分は物体側に凸のメニスカス形状にするのが好ましい。そして、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、接合レンズの最も像側は負レンズになっている。
【０１６２】
正又は負の第４レンズ群Ｇ４は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は１つの正レンズまたは１つの負レンズで構成されている。このレンズ成分は、正の単レンズまたは負の単レンズでも構わない。
【０１６３】
ここで、正又は負の第４レンズ群Ｇ４は、負の屈折力を有するほうが光学系を小型化しやすい。ただし、正又は負の第４レンズ群Ｇ４は、正の屈折力にする方が収差補正はしやすい。
【０１６４】
正の第５レンズ群Ｇ５は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は、正の単レンズでもかまわない。
【０１６５】
上記の説明では、結像光学系として、屈折力配置が負・正・負・正の４群構成の光学系を例示した。この構成において、最も物体側に正の屈折力のレンズ群を配置すると、ズームレンズとしたときの高倍率化に有利である。その場合は、物体側に正レンズを配した場合の２番目の正レンズ群は、広角端から望遠端へズーミングする際に物体側にのみ移動する。
【０１６６】
上述したように、結像光学系で発生した歪曲収差を電子撮像装置の画像処理機能にて補正すれば、さらに他の収差を良好に補正できる。
【０１６７】
なお、これまで述べてきた各結像光学系において、条件式（１）、（２）を満たすレンズは正レンズであるのが好ましい。なお正レンズは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであることが好ましい。
【０１６８】
特に接合相手のレンズのθｇF値に対して、その差が0.08以上大きいと二次スペクトルに対する補正効果は大きい。0.10以上だとなお良い。0.12以上だとベストである。
【０１６９】
また、これまで述べてきた各結像光学系はズームレンズである。このようなズームレンズでは、変倍時には各々のレンズ群の相対的間隔が変化する光学系であるのが好ましい。
【０１７０】
但し、各結像光学系のうち、最も物体側のレンズ群がプリズムを含んでいる場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は位置が固定であるのが好ましい。また、プリズムを含むレンズ群がない場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は光軸に沿って像側に凸状の軌跡を描く。また、プリズムよりも物体側にレンズ群がある場合には、そのレンズ群は物体側へ単調に移動する軌跡を描く。
【０１７１】
また、広角端から望遠端への変倍に伴って、第１レンズ群Ｇ１が正の場合は第３レンズ群Ｇ３が、第１レンズ群Ｇ１が負の場合は第２レンズ群Ｇ２が物体側に単調に移動する。
【０１７２】
なお、１つのレンズの屈折力を、複数のレンズに負担させることができる。よって、上記の各レンズ群において、例えば、１つのレンズを２つのレンズに置き換えることもできる。ただし、小型化・薄型化の観点から、置き換えるレンズの個数は２つとするのが好ましい。なお、置き換えは各レンズ群において行っても良いが、小型化・薄型化の観点から、置き換えを行うレンズ群の数は少ないほうが良い。
【０１７３】
また、接合レンズにレンズＬAを用いる場合、レンズＬAはレンズＬBと接合することになる。このとき、レンズＬAの光軸中心厚は、レンズＬBに比べて薄くするのが好ましい。そして、レンズＬAの光軸中心厚ｔ１が、次の条件式（１７）を満足することが好ましい。
０．１＜ｔ１＜１．４    …（１７）
【０１７４】
上記条件を満足することで、光学系の小型化が実現できる。また、このレンズＬAを成形によって得る場合、安定した成形が行える。
【０１７５】
なお、条件式（１７）に代えて、次の条件式（５’）を満足すると、より好ましい。
０．１＜ｔ１＜１．０    …（１７’ ）
さらに、条件式（１７）に代えて、次の条件式（５”）を満足すると、より好一層ましい。
０．１＜ｔ１＜０．７     …（１７” ）
【０１７６】
なお、レンズＬAは、少なくとも一方の面が非球面であるのがよい。
【０１７７】
ところで、２次スペクトルによる色収差には、軸上色収差（焦点位置の色収差）と倍率色収差がある。このうち、上記の条件や構成は、軸上色収差の補正には大変有効である。一方、２次スペクトルによる倍率色収差に関しては、収差が発生しやすいことがある。しかしながら、倍率色収差のような像高に関する高次成分の収差については、別の手段によって改善することができる。一例としては、画像処理によって収差を改善する手段がある
ここで、電子撮像装置には、上記の結像光学系、電子撮像素子、画像処理ユニットが搭載されているとする。そして、画像処理ユニットは、画像データを加工して、形状を変化させた画像データとして出力することが可能になっている。このような電子撮像装置を用いて、被写体の像を撮像する。撮像によって得られた画像データは、画像処理ユニットによって色分解され、色ごとの画像データになる。続いて、各々の画像データごとに、形状（被写体の像の大きさ）を変化させた後、これらの画像データを合成する。そのことにより、倍率色収差による画像周辺部の鮮鋭度劣化や、色にじみ発生を防ぐことが出来る。この方法は、特に色分解用モザイクフィルターを設けた電子撮像素子を有する電子撮像装置に対して有効である。なお、電子撮像装置が複数の（色ごとに）電子撮像素子を有する場合は、得られた画像データに対して色分解を行う必要はなくなる。
【０１７８】
本発明の結像光学系は、以上述べた条件式や構成上の特徴を、個々に、満足あるいは備えることにより、結像光学系の小型化・薄型化をともに達成することが可能となると共に、良好な収差補正が実現できる。また、本発明の結像光学系は、上記条件式や構成上の特徴を、組み合わせて備える（満足する）こともできる。この場合、結像光学系の一層の小型化・薄型化、あるいは、より良好な収差補正と光学系の広角化を達成できる。
【０１７９】
また、本発明の結像光学系を有する電子撮像装置は、このような結像光学系を備えることにより、撮像された画像において、画像の鮮鋭化、色にじみの防止が図れる。
【０１８０】
次に、本発明の実施例１にかかるズームレンズについて説明する。図１は本発明の実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
【０１８１】
図２は実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。また、ＦＩＹは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。
【０１８２】
実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とを有している。なお、以下全ての実施例において、レンズ断面図中、ＬＰＦはローパスフィルター、ＣＧはカバーガラス、Ｉは電子撮像素子の撮像面を示している。
【０１８３】
第１レンズ群Ｇ１は、正両凸レンズＬ１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０１８４】
第２レンズ群Ｇ２は、負両凹レンズＬ３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４との接合レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５で構成されており、全体で負の屈折力を有している。負両凹レンズＬ３はレンズＬB、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４はレンズＬAに対応する。
【０１８５】
第３レンズ群Ｇ３は、正両凸レンズＬ６と、正両凸レンズＬ７と負両凹レンズＬ８と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０１８６】
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０１８７】
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は開口絞りＳと一体的に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動する。
【０１８８】
非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４の像側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５の両面、第３レンズ群Ｇ３中の正両凸レンズＬ６の物体側の面、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９の像側の面、第４レンズ群Ｇ４中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０の面に設けられている。なお、第１８面、第１９面は、仮想面である。
【０１８９】
次に、本発明の実施例２にかかるズームレンズについて説明する。図３は本発明の実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
【０１９０】
図４は実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
【０１９１】
実施例２のズームレンズは、図３に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５を有している。
【０１９２】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１、プリズムＬ２、正両凸レンズＬ３で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０１９３】
第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。両凹レンズＬ４はレンズＬB、正メニスカスレンズＬ５はレンズＬAに対応する。
【０１９４】
第３レンズ群Ｇ３は、正両凸レンズＬ６と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０１９５】
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８で構成されており、全体で負の屈折力を有している。
【０１９６】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０１９７】
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、開口絞りＳは固定、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動する。
【０１９８】
非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１の像側の面、正両凸レンズＬ３の物体側の面、第２レンズ群Ｇ２中の負両凹レンズＬ４の物体側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５の像側の面、第３レンズ群Ｇ３中の正両凸レンズＬ６の物体側の面、第５レンズ群Ｇ５中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９の物体側の面に設けられている。
【０１９９】
次に、本発明の実施例３にかかるズームレンズについて説明する。図５は本発明の実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
【０２００】
図６は実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
【０２０１】
実施例３のズームレンズは、図５に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４を有している。
【０２０２】
第１レンズ群Ｇ１は、負両凹レンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合レンズ、プリズムＬ３、正両凸レンズＬ４と負両凹レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。なお、第１レンズ群Ｇ１中の負両凹レンズＬ１はレンズＬB、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２はレンズＬAに対応する。
【０２０３】
第２レンズ群Ｇ２は、両凸レンズＬ６と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２０４】
第３レンズ群Ｇ３は、負両凹レンズＬ８と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
【０２０５】
第４レンズ群Ｇ４は、正両凸レンズＬ１０と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２０６】
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、開口絞りＳは固定、第３レンズ群Ｇ３は像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側へ移動する。
【０２０７】
非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の正両凸レンズＬ６の物体側の面、第４レンズ群Ｇ４中の正両凸レンズＬ１０の物体側の面に設けられている。
【０２０８】
次に、本発明の実施例４にかかるズームレンズについて説明する。図７は本発明の実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
【０２０９】
図８は実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
【０２１０】
実施例４のズームレンズは、図７に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４を有している。
【０２１１】
第１レンズ群Ｇ１は、負両凹レンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。負両凹レンズＬ１はレンズＬB、正メニスカスレンズＬ２はレンズＬAに対応する。
【０２１２】
第２レンズ群Ｇ２は、正両凸レンズＬ３、正両凸レンズＬ４と負両凹レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２１３】
第３レンズ群Ｇ３は、負両凹レンズＬ６で構成されており、全体で負の屈折力を有している。
【０２１４】
第４レンズ群Ｇ４は、正両凸レンズＬ７で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２１５】
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体的に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側へ移動する。
【０２１６】
非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の負両凹レンズＬ１の物体側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の正両凸レンズＬ３の両面、正両凸レンズＬ４の物体側の面、第３レンズ群Ｇ３中の負両凹レンズＬ６の物体側の面、第４レンズ群Ｇ４中の正両凸レンズＬ７の物体側の面に設けられている。
【０２１７】
次に、本発明の実施例５にかかるズームレンズについて説明する。図９は本発明の実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
【０２１８】
図１０は実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
【０２１９】
実施例５のズームレンズは、図９に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とを有している。
【０２２０】
第１レンズ群Ｇ１は、負両凹レンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。負両凹レンズＬ１はレンズＬB、正メニスカスレンズＬ２はレンズＬAに対応する。
【０２２１】
第２レンズ群Ｇ２は、正両凸レンズＬ３、正両凸レンズＬ４と負両凹レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２２２】
第３レンズ群Ｇ３は、負両凹レンズＬ６で構成されており、全体で負の屈折力を有している。
【０２２３】
第４レンズ群Ｇ４は、正両凸レンズＬ７で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２２４】
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体的に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動する。
【０２２５】
非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の負両凹レンズＬ１の物体側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の正両凸レンズＬ３の両面、正両凸レンズＬ４の物体側の面、第３レンズ群Ｇ３中の負両凹レンズＬ６の物体側の面、第４レンズ群Ｇ４中の正両凸レンズＬ７の物体側の面に設けられている。
【０２２６】
次に、本発明の実施例６にかかるズームレンズについて説明する。図１１は本発明の実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
【０２２７】
図１２は実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
【０２２８】
実施例６のズームレンズは、図１１に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とを有している。
【０２２９】
第１レンズ群Ｇ１は、負両凹レンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。負両凹レンズＬ１はレンズＬB、正メニスカスレンズＬ２はレンズＬAに対応する。
【０２３０】
第２レンズ群Ｇ２は、正両凸レンズＬ３、正両凸レンズＬ４と負両凹レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２３１】
第３レンズ群Ｇ３は、負両凹レンズＬ６で構成されており、全体で負の屈折力を有している。
【０２３２】
第４レンズ群Ｇ４は、正両凸レンズＬ７で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２３３】
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体的に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動する。
【０２３４】
非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の負両凹レンズＬ１の物体側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の正両凸レンズＬ３の両面、正両凸レンズＬ４の物体側の面、第３レンズ群Ｇ３中の負両凹レンズＬ６の物体側の面、第４レンズ群Ｇ４中の正両凸レンズＬ７の物体側の面に設けられている。
【０２３５】
次に、本発明の実施例７にかかるズームレンズについて説明する。図１３は本発明の実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
【０２３６】
図１４は実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
【０２３７】
実施例７のズームレンズは、図１３に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とを有している。
【０２３８】
第１レンズ群Ｇ１は、両凸レンズＬ１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２３９】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３、プリズムＬ４、
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。負メニスカスレンズＬ５はレンズＬB、正メニスカスレンズＬ６はレンズＬAに対応する。
【０２４０】
第３レンズ群Ｇ３は、正両凸レンズＬ７、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２４１】
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２４２】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２４３】
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は固定、第３レンズ群Ｇ３は開口絞りＳと一体的に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定している。
【０２４４】
非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３の像側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６の像側の面、第３レンズ群Ｇ３中の正両凸レンズＬ７の物体側の面、第５レンズ群Ｇ５の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１の像側の面に設けられている。
【０２４５】
次に、本発明の実施例８にかかるズームレンズについて説明する。図１５は本発明の実施例８にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
【０２４６】
図１６は実施例８にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
【０２４７】
実施例８のズームレンズは、図１５に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とを有している。
【０２４８】
第１レンズ群Ｇ１は、負両凹レンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。負両凹レンズＬ１はレンズＬB、正メニスカスレンズＬ２はレンズＬAに対応する。
【０２４９】
第２レンズ群Ｇ２は、正両凸レンズＬ３、正両凸レンズＬ４と負両凹レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２５０】
第３レンズ群Ｇ３は、負両凹レンズＬ６で構成されており、全体で負の屈折力を有している。
【０２５１】
第４レンズ群Ｇ４は、正両凸レンズＬ７で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２５２】
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体的に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動する。
【０２５３】
非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の負両凹レンズＬ１の物体側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の正両凸レンズＬ３の両面、正両凸レンズＬ４の物体側の面、第３レンズ群Ｇ３中の負両凹レンズＬ６の物体側の面、第４レンズ群Ｇ４中の正両凸レンズＬ７の物体側の面に設けられている。
【０２５４】
次に、本発明の実施例９にかかるズームレンズについて説明する。図１７は本発明の実施例９にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
【０２５５】
図１８は実施例９にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
【０２５６】
実施例９のズームレンズは、図１７に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳを含む第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とを有している。
【０２５７】
第１レンズ群Ｇ１は、負両凹レンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。負両凹レンズＬ１はレンズＬB、正メニスカスレンズＬ２はレンズＬAに対応する。
【０２５８】
第２レンズ群Ｇ２は、正両凸レンズＬ３、開口絞りＳ、正両凸レンズＬ４と負両凹レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２５９】
第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２６０】
第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
【０２６１】
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体的に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は固定している。
【０２６２】
非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の負両凹レンズＬ１の両面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の正両凸レンズＬ３の両面、第３レンズ群Ｇ３中の像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６の像側の面、第４レンズ群Ｇ４中の像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７の物体側の面に設けられている。
【０２６３】
次に、上記各実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを掲げる。なお、各実施例の数値データにおいて、ｒ１、ｒ２、…は各レンズ面の曲率半径、ｄ１、ｄ２、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎｄ１、ｎｄ２、…は各レンズのｄ線での屈折率、νｄ１、νｄ２、…は各レンズのアッべ数、Ｆｎｏ．はＦナンバー、ｆは全系焦点距離、Ｄ０は物体から第１面までの距離をそれぞれ表している。また、aspは非球面、STOは絞りをそれぞれ示している。
【０２６４】
また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をＫ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０としたとき、次の式で表される。
ｚ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）（ｙ／ｒ）2｝1/2］
＋Ａ４ｙ4＋Ａ６ｙ6＋Ａ８ｙ8＋Ａ１０ｙ10
また、Ｅは１０のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
【０２６５】
（実施例１）
r1 =44.9230           d1 =2.5268       Nd1 =1.61800       νd1 =63.33   
r2 =-24.9780          d2 =0.2000       Nd2 =1.63547       νd2 =22.84   
r3 =-33.1768(asp)     d3 =D3             
r4 =-20.6980          d4 =0.7000       Nd4 =1.77250       νd4 =49.60  
r5 =6.0184            d5 =0.4000       Nd5 =1.63547       νd5 =22.84  
r6 =6.7518(asp)       d6 =0.8668        
r7 =8.8578(asp)       d7 =1.2431       Nd7 =1.83917       νd7 =23.86   
r8 =15.7785(asp)      d8 =D8          
r9 =  STO             d9 =-0.1000                
r10=9.6964(asp)       d10=1.7977       Nd10=1.58313       νd10=59.38    
r11=-28.5878          d11=0.2000                
r12=6.8925            d12=2.5377       Nd12=1.81600       νd12=46.62  
r13=-14.2946          d13=0.5000       Nd13=1.71736       νd13=29.52  
r14=7.5759            d14=0.1000       Nd14=1.63547       νd14=22.84  
r15=4.5641(asp)       d15=D15      
r16=6.6139(asp)       d16=1.1456       Nd16=1.80610       νd16=40.88    
r17=12.2191           d17=D17               
r18=  ∞              d18=0.7600               
r19=  ∞              d19=0.5000                  
r20=  ∞              d20=0.5556       Nd20=1.51633       νd20=64.14  
r21=  ∞              d21=D21             
【０２６６】
非球面係数
第3面
K=0
A4=1.2005E-05   
A6=5.6733E-08   
A8=0.0000E+00    
第6面
K=0.6620
A4=-8.8163E-04   
A6=3.9172E-05  
A8=-1.4544E-06   
第7面
K=2.1382
A4=-1.4025E-03   
A6=3.1989E-05  
A8=-8.1605E-07   
第8面
K=0
A4=-9.3781E-04   
A6=2.6875E-05  
A8=-1.0659E-06   
A10=4.4761E-08
第10面
K=-0.0945
A4=-2.3134E-04   
A6=5.7077E-06  
A8=-6.3431E-07   
A10=1.8309E-08
第15面
K=0.5302
A4=-2.7850E-04  
A6=-3.3081E-07  
A8=-5.0369E-06   
A10=6.3354E-08
第16面
K=0.2816
A4=-4.2228E-04   
A6=4.4507E-06  
A8=-4.0099E-07   
【０２６７】
ズームデータ
WE              ST             TE
FL        6.97653        12.06518       20.55387  
FNO       1.9533          2.2563         2.5600   
D3        0.66325         2.89546        8.24321
D8       10.48492         3.60285        0.66195
D15       6.51982         7.31479       10.26326
D17       1.34169         3.55484        3.39825
D21       0.50685         0.50685        0.50685
【０２６８】
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ                    587.56    656.27    486.13    435.83    404.66
L2,L4,L9                1.635473  1.627801  1.655618  1.673790  1.690480  
L5                      1.839170  1.829150  1.864320  1.886193  1.906160
L10                     1.806098  1.800238  1.819956  1.831172  1.840747
L6                      1.583126  1.580139  1.589960  1.595297  1.599721
CG                      1.516330  1.513855  1.521905  1.526214  1.529768
L7                      1.816000  1.810749  1.828252  1.837997  1.846185
L3                      1.772499  1.767798  1.783374  1.791972  1.799174  
L1                      1.618000  1.615036  1.624794  1.630103  1.634506
L8                      1.717362  1.710332  1.734635  1.749332  1.762468
【０２６９】
（実施例２）
r1 =28.6603           d1 =0.9000       Nd1 =1.84666       νd1 =23.78   
r2 =10.5002(asp)      d2 =3.0000               
r3 =  ∞              d3 =12.0000      Nd3 =1.80610       νd3 =40.92    
r4 =  ∞              d4 =0.2000            
r5 =32.1236(asp)      d5 =2.4000       Nd5 =1.80610       νd5 =40.92   
r6 =-27.2234          d6 =D6             
r7 =-17.5310(asp)     d7 =0.6000       Nd7 =1.69350       νd7 =53.18  
r8 =16.1122           d8 =0.6000       Nd8 =1.80000       νd8 =17.30  
r9 =34.3995(asp)      d9 =D9         
r10=  STO             d10=D10             
r11=10.9350(asp)      d11=4.0000       Nd11=1.83481       νd11=42.71   
r12=-7.4017           d12=0.6000       Nd12=1.80810       νd12=22.76   
r13=-26.5473          d13=D13       
r14=10.9560           d14=1.0000       Nd14=1.84666       νd14=23.78   
r15=5.8771            d15=D15   
r16=12.5362(asp)      d16=2.0000       Nd16=1.49700       νd16=81.54    
r17=31.9270           d17=D17               
r18=  ∞              d18=1.5000       Nd18=1.54771       νd18=62.84  
r19=  ∞              d19=0.8000           
r20=  ∞              d20=0.7500       Nd20=1.51633       νd20=64.14  
r21=  ∞              d21=D21          
【０２７０】
非球面係数
第2面
K=-0.3499
A4=1.2776E-05   
A6=2.8239E-07   
A8=0.0000E+00   
第5面
K=-0.3428
A4=2.8408E-06   
A6=1.1795E-07   
A8=0.0000E+00    
第7面
K=-0.2794
A4=-1.2407E-04   
A6=3.0845E-06   
A8=0.0000E+00    
第9面
K=-0.1625
A4=-1.6863E-04  
A6=4.4868E-06   
A8=0.0000E+00    
第11面
K=0.0563
A4=-2.3176E-04 
A6=-1.8609E-09   
A8=0.0000E+00    
第16面
K=-1.5326
A4=1.3085E-04   
A6=3.1037E-06   
A8=0.0000E+00    
【０２７１】
ズームデータ
WE              ST             TE
FL        6.00668        10.39857       17.99302  
FNO       2.8002          3.3565         4.7748   
D6        0.99746         8.01926       11.55591
D9       11.94945         4.92767        1.39096
D10       8.72015         6.22992        1.19364
D13       2.29144         1.63036        0.80191
D15       1.49943         4.57525       11.18987
D17       2.67739         2.75193        2.00294
D21       1.36041         1.36041        1.36041
【０２７２】
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ                    587.56    656.27    486.13    435.83    404.66
LPF                     1.547710  1.545046  1.553762  1.558428  1.562261
L5                      1.800000  1.787370  1.833600  1.866890  1.899621  
L4                      1.693500  1.689551  1.702591  1.709739  1.715701  
CG                      1.516330  1.513855  1.521905  1.526214  1.529768
L9                      1.496999  1.495136  1.501231  1.504507  1.507205
L2,L3                   1.806098  1.800248  1.819945  1.831174  1.840781
L6                      1.834807  1.828975  1.848520  1.859548  1.868911
L7                      1.808095  1.798009  1.833513  1.855904  1.876580
L1,L8                   1.846660  1.836488  1.872096  1.894189  1.914294
【０２７３】
（実施例３）
r1 =-148.2378         d1 =0.8000       Nd1 =1.61800       νd1 =63.33  
r2 =10.5000           d2 =0.9000       Nd2 =1.70000       νd2 =20.01  
r3 =12.5375(asp)      d3 =2.7000            
r4 =  ∞              d4 =12.5000      Nd4 =1.80610       νd4 =40.92   
r5 =  ∞              d5 =0.2000            
r6 =86.3959           d6 =2.8000       Nd6 =1.81600       νd6 =46.62   
r7 =-15.5225          d7 =0.7000       Nd7 =1.51742       νd7 =52.43    
r8 =20.9252           d8 =D8            
r9 =16.7269(asp)      d9 =3.5000       Nd9 =1.74320       νd9 =49.34   
r10=-13.1850          d10=0.7000       Nd10=1.84666       νd10=23.78   
r11=-43.9733          d11=D11          
r12=  STO             d12=D12          
r13=-14.1403          d13=0.7000       Nd13=1.51823       νd13=58.90  
r14=9.5058            d14=1.2000       Nd14=1.80610       νd14=40.92  
r15=24.0964           d15=D15              
r16=12.9283(asp)      d16=4.0000       Nd16=1.74320       νd16=49.34    
r17=-7.9831           d17=0.7000       Nd17=1.84666       νd17=23.78   
r18=-16.7658          d18=D18            
r19=  ∞              d19=1.4400       Nd19=1.54771       νd19=62.84   
r20=  ∞              d20=0.8000             
r21=  ∞              d21=0.6000       Nd21=1.51633       νd21=64.14   
r22=  ∞              d22=D22           
【０２７４】
非球面係数
第3面
K=-0.1161
A4=-1.4293E-06  
A6=-1.4339E-07   
A8=0.0000E+00   
第9面
K=0.5819
A4=-2.6544E-05
A6=-7.4893E-08   
A8=0.0000E+00    
第16面
K=0.1991
A4=-2.1271E-04  
A6=-2.7865E-07   
A8=0.0000E+00    
【０２７５】
ズームデータ
WE              ST             TE
FL        6.00533        10.39582       17.99611  
FNO       2.8644          3.2972         3.8315   
D8       14.63665         7.78825        0.79919
D11       1.59938         8.44544       15.43690
D12       1.39901         5.38884        9.49803
D15       6.49016         4.75048        3.00021
D18       5.80409         3.55313        1.19508
D22       1.35981         1.35981        1.35981
【０２７６】
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ                    587.56    656.27    486.13    435.83    404.66
LPF                     1.547710  1.545046  1.553762  1.558428  1.562261
L2                      1.700000  1.690360  1.725350  1.751590  1.778305  
CG                      1.516330  1.513855  1.521905  1.526214  1.529768
L3,L9                   1.806098  1.800248  1.819945  1.831174  1.840781
L4                      1.816000  1.810749  1.828252  1.837997  1.846185
L6,L10                  1.743198  1.738653  1.753716  1.762047  1.769040
L5                      1.517417  1.514444  1.524313  1.529804  1.534439
L8                      1.518229  1.515556  1.524354  1.529155  1.533151
L1                      1.618000  1.615036  1.624794  1.630103  1.634506  
L7,L11                  1.846660  1.836491  1.872096  1.894187  1.914278
【０２７７】
（実施例４）
r1 =-13.2566(asp)     d1 =0.8000       Nd1 =1.49700       νd1 =81.54  
r2 =13.1877           d2 =0.4237       Nd2 =1.63494       νd2 =23.22  
r3 =20.8972(asp)      d3 =D3             
r4 =  STO             d4 =0.3000              
r5 =8.6234(asp)       d5 =1.8201       Nd5 =1.83481       νd5 =42.71    
r6 =-28.1231(asp)     d6 =0.0791         
r7 =7.0624(asp)       d7 =1.7619       Nd7 =1.83481       νd7 =42.71  
r8 =-462.1726         d8 =0.4000       Nd8 =1.80810       νd8 =24.00   
r9 =3.9333            d9 =D9   
r10=-34.2928(asp)     d10=0.5000       Nd10=1.52542       νd10=55.78   
r11=22.6658           d11=D11            
r12=63.7715(asp)      d12=1.3800       Nd12=1.83481       νd12=42.71   
r13=-9.6000           d13=D13             
r14=  ∞              d14=0.5000       Nd14=1.54771       νd14=62.84   
r15=  ∞              d15=0.5000          
r16=  ∞              d16=0.5000       Nd16=1.51633       νd16=64.14  
r17=  ∞              d17=D17         
【０２７８】
非球面係数
第1面
K=-2.8817
A4=0.0000E+00    
A6=3.6881E-06  
A8=-5.5124E-08   
第3面
K=-2.9323
A4=3.6856E-05   
A6=5.0066E-06  
A8=-5.9251E-08   
第5面
K=-1.8270
A4=-3.4535E-04  
A6=-2.1823E-05  
A8=-7.8527E-08   
第6面
K=-5.3587
A4=-3.7600E-04  
A6=-4.8554E-06  
A8=-2.1415E-07   
第7面
K=0.1274
A4=8.3040E-05   
A6=1.9928E-05   
A8=5.0707E-07   
A10=8.1677E-09
第10面
K=57.7596
A4=-1.7412E-04  
A6=-4.6146E-06   
A8=1.1872E-06   
第12面
K=0
A4=-4.1049E-04   
A6=3.1634E-06   
A8=0.0000E+00    
【０２７９】
ズームデータ
WE              ST             TE
FL        6.42002        11.01031       18.48954  
FNO       1.8604          2.4534         3.4040   
D3       14.77955         7.26463        2.92947
D9        2.20000         6.46215       10.54460
D11       2.38783         2.27230        3.76136
D13       3.16783         2.30230        1.60000
D17       0.50018         0.50018        0.50018
【０２８０】
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ                    587.56    656.27    486.13    435.83    404.66
L5                      1.808097  1.798524  1.832190  1.853078  1.871855
LPF                     1.547710  1.545046  1.553762  1.558428  1.562261
L2                      1.634937  1.627308  1.654649  1.673790  1.692286  
CG                      1.516330  1.513855  1.521905  1.526214  1.529768
L1                      1.496999  1.495136  1.501231  1.504507  1.507205  
L3,L4,L7                1.834807  1.828975  1.848520  1.859548  1.868911
L6                      1.525420  1.522680  1.532100  1.537051  1.540699
【０２８１】
（実施例５）
r1 =-14.6626(asp)     d1 =0.8000       Nd1 =1.58313       νd1 =59.38  
r2 =13.6376           d2 =0.3515       Nd2 =1.70999       νd2 =15.00  
r3 =23.8797(asp)      d3 =D3           
r4 =  STO             d4 =0.3000             
r5 =8.4853(asp)       d5 =1.7330       Nd5 =1.83481       νd5 =42.71   
r6 =-18.3330(asp)     d6 =0.0791       
r7 =8.2088(asp)       d7 =1.5797       Nd7 =1.83481       νd7 =42.71   
r8 =-63.5592          d8 =0.4000       Nd8 =1.80810       νd8 =23.00   
r9 =4.3771            d9 =D9    
r10=-53.5288(asp)     d10=0.5000       Nd10=1.85628       νd10=20.67   
r11=15.5000           d11=D11        
r12=108.2217(asp)     d12=1.3800       Nd12=1.90000       νd12=27.00    
r13=-9.6000           d13=D13     
r14=  ∞              d14=0.5000       Nd14=1.54771       νd14=62.84   
r15=  ∞              d15=0.5000               
r16=  ∞              d16=0.5000       Nd16=1.51633       νd16=64.14   
r17=  ∞              d17=D17         
【０２８２】
非球面係数
第1面
K=-10.2252
A4=0.0000E+00    
A6=3.2236E-06  
A8=-5.3588E-08   
第3面
K=3.8529
A4=1.8071E-04   
A6=3.8543E-06 
A8=-6.1982E-08   
第5面
K=-2.4081
A4=-4.2584E-04  
A6=-2.8865E-05  
A8=-1.0370E-06  
第6面
K=-5.4692
A4=-4.0486E-04  
A6=-1.6488E-05  
A8=-6.8729E-07   
第7面
K=0.3254
A4=1.8098E-04   
A6=1.9304E-05   
A8=5.1165E-07   
A10=4.3288E-08
第10面
K=0
A4=-3.6619E-04  
A6=-1.7580E-05  
A8=-1.2817E-07   
第12面
K=0
A4=-2.5932E-04   
A6=4.3267E-06   
A8=0.0000E+00    
【０２８３】
ズームデータ
WE              ST             TE
FL        6.41984        11.01046       18.48745  
FNO       2.1308          2.6883         3.5779   
D3       14.77590         6.40215        1.62729
D9        1.77131         3.83488        7.44342
D11       2.34515         3.70635        5.10940
D13       3.98433         4.12060        4.02033
D17       0.49902         0.49902        0.49902
【０２８４】
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ                    587.56    656.27    486.13    435.83    404.66
L5                      1.808097  1.798151  1.833281  1.855282  1.875184
L6                      1.856279  1.844644  1.886065  1.912421  1.936505
L7                      1.899997  1.890382  1.923711  1.943729  1.961322
LPF                     1.547710  1.545046  1.553762  1.558428  1.562261
L2                      1.709995  1.697485  1.744813  1.781729  1.820349  
L1                      1.583126  1.580139  1.589960  1.595297  1.599721  
CG                      1.516330  1.513855  1.521905  1.526214  1.529768
L3,L4                   1.834807  1.828975  1.848520  1.859548  1.868911
【０２８５】
（実施例６）
r1 =-25.4905(asp)     d1 =0.8000       Nd1 =1.74320       νd1 =49.34  
r2 =8.2460            d2 =0.6848       Nd2 =1.75000       νd2 =15.00  
r3 =15.7873(asp)      d3 =D3        
r4 =  STO             d4 =0.3000             
r5 =7.8777(asp)       d5 =1.8441       Nd5 =1.83481       νd5 =42.71   
r6 =-15.9558(asp)     d6 =0.0791         
r7 =9.3650(asp)       d7 =1.7013       Nd7 =1.83481       νd7 =42.71   
r8 =-14.1273          d8 =0.4000       Nd8 =1.80810       νd8 =22.76   
r9 =4.5576            d9 =D9   
r10=-37.4717(asp)     d10=0.5000       Nd10=2.00000       νd10=25.00   
r11=15.5000           d11=D11 
r12=103.2252(asp)     d12=1.3800       Nd12=1.92000       νd12=22.00  
r13=-9.6000           d13=D13         
r14=  ∞              d14=0.5000       Nd14=1.54771       νd14=62.84   
r15=  ∞              d15=0.5000             
r16=  ∞              d16=0.5000       Nd16=1.51633       νd16=64.14  
r17=  ∞              d17=D17          
【０２８６】
非球面係数
第1面
K=0.6227
A4=0.0000E+00    
A6=3.3561E-06  
A8=-1.5540E-09   
第3面
K=-0.5547
A4=-9.9336E-06   
A6=6.6953E-06   
A8=9.6741E-08  
第5面
K=-1.8589
A4=-3.2115E-04  
A6=-2.1569E-05  
A8=-9.0860E-07   
第6面
K=-8.6329
A4=-3.5000E-04  
A6=-9.1033E-06  
A8=-7.6128E-07 
第7面
K=0.1074
A4=1.4490E-04  
A6=1.5895E-05   
A8=7.9815E-07   
A10=4.1284E-09
第10面
K=0
A4=-4.3432E-04  
A6=-3.9156E-05   
A8=1.3010E-06   
第12面
K=0
A4=-2.1377E-04   
A6=2.2393E-06   
A8=0.0000E+00    
【０２８７】
ズームデータ
WE              ST             TE
FL        6.41996        11.01015       18.48954  
FNO       2.3074          2.9164         3.9965   
D3       13.62838         6.55176        2.97274
D9        1.84065         4.01071        7.85352
D11       2.85247         3.85195        5.22392
D13       3.98922         4.31057        3.46097
D17       0.50005         0.50005        0.50005
【０２８８】
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ                    587.56    656.27    486.13    435.83    404.66
L2                      1.749995  1.736707  1.786700  1.822303  1.857180  
L7                      1.919996  1.908121  1.949934  1.975893  1.999217
L6                      1.999996  1.988484  2.028479  2.052579  2.073790
LPF                     1.547710  1.545046  1.553762  1.558428  1.562261
CG                      1.516330  1.513855  1.521905  1.526214  1.529768
L3,L4                   1.834807  1.828975  1.848520  1.859548  1.868911
L1                      1.743198  1.738653  1.753716  1.762047  1.769040  
L5                      1.808095  1.798009  1.833513  1.855904  1.876580
【０２８９】
（実施例７）
r1 =63.9642           d1 =4.5000       Nd1 =1.61800       νd1 =63.33   
r2 =-103.3405         d2 =0.7000       Nd2 =1.80810       νd2 =22.76  
r3 =-146.8153(asp)    d3 =D3           
r4 =3889.7579         d4 =0.8000       Nd4 =1.69350       νd4 =53.21   
r5 =11.1476(asp)      d5 =3.1000      
r6 =  ∞              d6 =13.6000      Nd6 =1.77250       νd6 =49.60   
r7 =  ∞              d7 =0.3000             
r8 =74.8228           d8 =0.8000       Nd8 =1.69350       νd8 =53.21
r9 =16.0154           d9 =0.9000       Nd9 =1.74910       νd9 =18.01  
r10=27.3276(asp)      d10=D10         
r11=  STO             d11=0.5000          
r12=14.5777(asp)      d12=2.7000       Nd12=1.83481       νd12=42.71   
r13=-1161.5723        d13=0.1500        
r14=8.1745            d14=2.7000       Nd14=1.75500       νd14=52.32  
r15=21.8470           d15=0.5000       Nd15=1.80810       νd15=22.76   
r16=5.8267            d16=D16    
r17=15.3851           d17=2.0000       Nd17=1.69680       νd17=55.53  
r18=40.6267           d18=D18  
r19=15.4108           d19=2.0000       Nd19=1.69350       νd19=53.21  
r20=30.8600(asp)      d20=1.4000               
r21=  ∞              d21=1.2000       Nd21=1.51633       νd21=64.14   
r22=  ∞              d22=D22       
【０２９０】
非球面係数
第3面
K=2.5561
A4=3.3405E-06  
A6=-1.2865E-08   
A8=0.0000E+00    
第5面
K=-0.0549
A4=-1.4371E-05   
A6=9.7626E-07   
A8=0.0000E+00    
第10面
K=0.1065
A4=-4.5003E-05*  
A6=-1.3982E-07*   
A8=0.0000E+00    
第12面
K=0
A4=-3.7488E-05   
A6=3.1079E-07  
A8=-1.0257E-08   
第20面
K=-0.1897
A4=1.8595E-05   
A6=7.5436E-06   
A8=0.0000E+00    
【０２９１】
ズームデータ
WE              ST             TE
FL        6.20005        13.86469       31.00004  
FNO       2.8000          3.8202         5.0466   
D3        0.80006        13.60944       21.10856
D10      23.87217        12.91536        1.80041
D16       4.05398        13.70232       10.01906
D18       6.73851         8.05119       22.84509
D22       1.50032         1.50032        1.50032
【０２９２】
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ                    587.56    656.27    486.13    435.83    404.66
L6                      1.749104  1.737750  1.779338  1.809864  1.840389  
CG                      1.516330  1.513855  1.521905  1.526214  1.529768
L7                      1.834807  1.828975  1.848520  1.859548  1.868911
L4                      1.772499  1.767798  1.783374  1.791972  1.799174
L3,L5,L11               1.693501  1.689548  1.702582  1.709715  1.715662  
L10                     1.696797  1.692974  1.705522  1.712340  1.718005
L2,L9                   1.808095  1.798009  1.833513  1.855904  1.876580
L1                      1.618000  1.615036  1.624794  1.630103  1.634506
L8                      1.754999  1.750624  1.765055  1.772956  1.779544
【０２９３】
（実施例８）
r1 =-14.0769(asp)     d1 =0.8000       Nd1 =1.49700       νd1 =81.54  
r2 =13.0399           d2 =0.4353       Nd2 =1.63494       νd2 =23.22  
r3 =20.2304(asp)      d3 =D3 
r4 =  STO             d4 =0.3000   
r5 =8.3137(asp)       d5 =1.8433       Nd5 =1.83481       νd5 =42.71   
r6 =-28.3034(asp)     d6 =0.0791       
r7 =7.2890(asp)       d7 =1.7325       Nd7 =1.83481       νd7 =42.71  
r8 =-234.9510         d8 =0.4000       Nd8 =1.80810       νd8 =22.76   
r9 =3.9450            d9 =D9 
r10=-66.2077(asp)     d10=0.5000       Nd10=1.52542       νd10=55.78  
r11=15.5000           d11=D11   
r12=48.9767(asp)      d12=1.3800       Nd12=1.83481       νd12=42.71  
r13=-9.8000           d13=D13   
r14=  ∞              d14=0.5000       Nd14=1.54771       νd14=62.84  
r15=  ∞              d15=0.5000       
r16=  ∞              d16=0.5000       Nd16=1.51633       νd16=64.14 
r17=  ∞              d17=D17   
【０２９４】
非球面係数
第1面
K=-1.7279
A4=0.0000E+00    
A6=5.2480E-06  
A8=-6.5711E-08   
第3面
K=-3.2269
A4=-1.3187E-05   
A6=6.6781E-06  
A8=-5.4466E-08   
第5面
K=-1.8346
A4=-3.1046E-04  
A6=-2.2024E-05  
A8=-1.4954E-07   
第6面
K=-5.2682
A4=-3.7806E-04  
A6=-3.7399E-06  
A8=-2.7381E-07   
第7面
K=0.1385
A4=6.1956E-05   
A6=1.9211E-05   
A8=7.5338E-07   
第10面
K=0
A4=-5.4575E-04   
A6=1.3347E-05   
A8=0.0000E+00    
第12面
K=0
A4=-2.7359E-04   
A6=0.0000E+00    
A8=0.0000E+00    
【０２９５】
ズームデータ
WE              ST             TE
FL        6.42001        11.01031       18.48963  
FNO       1.8421          2.4257         3.3791    
D3       14.83968         7.18523        2.75812
D9        1.89368         6.35451       10.50890
D11       2.48563         2.12545        3.45724
D13       3.31078         2.34496        1.59995
D17       0.50015         0.50015        0.50015
【０２９６】
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA                       587.56    656.27    486.13    435.84    404.66
LPF                     1.547710  1.545046  1.553762  1.558427  1.562261
L2                      1.634940  1.627290  1.654640  1.672908  1.689873
CG                      1.516330  1.513855  1.521905  1.526213  1.529768
L1                      1.496999  1.495136  1.501231  1.504506  1.507205
L3,L4,L7                1.834807  1.828975  1.848520  1.859547  1.868911
L5                      1.808095  1.798009  1.833513  1.855902  1.876580
L6                      1.525420  1.522680  1.532100  1.537050  1.540699
【０２９７】
（実施例９）
r1 =-13.7627(asp)     d1 =0.9000       Nd1 =1.58313       νd1 =59.38   
r2 =12.8989(asp)      d2 =0.4111       Nd2 =1.63494       νd2 =23.22   
r3 =26.2119(asp)      d3 =D3  
r4 =4.8424(asp)       d4 =1.7688       Nd4 =1.80139       νd4 =45.46  
r5 =-17.6216(asp)     d5 =0.1000               
r6 =  STO             d6 =0.2000             
r7 =13.7904           d7 =1.1300       Nd7 =1.80100       νd7 =34.97   
r8 =-11.6211          d8 =0.5000       Nd8 =1.80518       νd8 =25.42  
r9 =3.1378            d9 =D9 
r10=-37.4512          d10=2.3900       Nd10=1.52542       νd10=55.78 
r11=-5.6706(asp)      d11=D11      
r12=-11.6112(asp)     d12=1.0000       Nd12=1.52542       νd12=55.78  
r13=-10.0000          d13=D13    
r14=  ∞              d14=0.4000       Nd14=1.54771       νd14=62.84  
r15=  ∞              d15=0.2000                  
r16=  ∞              d16=0.5000       Nd16=1.51633       νd16=64.14   
r17=  ∞              d17=D17      
【０２９８】
非球面係数
第1面
K=-11.8073
A4=-4.3618E-04   
A6=3.8856E-05  
A8=-1.3045E-06   
A10=1.5738E-08
第2面
K=-68.5453
A4=1.2061E-03  
A6=-2.3931E-05   
A8=2.6541E-07   
第3面
K=-77.8212
A4=2.0577E-04   
A6=3.6533E-05  
A8=-1.6516E-06   
A10=2.1313E-08
第4面
K=-2.5494
A4=1.8620E-03  
A6=-9.3264E-05  
A8=-3.0629E-06   
第5面
K=-4.6926
A4=8.2896E-04  
A6=-1.6537E-04   
A8=5.9244E-06   
第11面
K=-1.6436
A4=-4.5607E-04   
A6=1.3950E-06   
A8=2.7378E-07  
A10=-5.7200E-09
第12面
K=-0.9892
A4=-2.1476E-03    
A6=6.9184E-05   
A8=-1.2423E-07    
【０２９９】
ズームデータ
WE              ST             TE
FL        6.32550        10.48847       18.13667  
FNO       2.6010          3.4400         4.9442     
D3       12.66696         6.49321        2.33000
D9        2.62413         6.36566       12.95307
D11       2.54197         2.43708        2.55000
D13       0.13000         0.13000        0.13000
D17       0.40276         0.40276        0.40276
【０３００】
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA                       587.56    656.27    486.13    435.84    404.66
LPF                     1.547710  1.545046  1.553762  1.558427  1.562262
L2                      1.634940  1.627290  1.654640  1.672908  1.689873
L3                      1.801390  1.796100  1.813730  1.823569  1.831860
L1                      1.583126  1.580139  1.589960  1.595296  1.599721 
CG                      1.516330  1.513855  1.521905  1.526213  1.529768
L4                      1.800999  1.794275  1.817182  1.830612  1.842361
L5                      1.805181  1.796106  1.827775  1.847283  1.864939
L6,L7                   1.525420  1.522680  1.532100  1.537050  1.540699
【０３０１】
次に、各実施例におけるパラメータの値を掲げる。
実施例１      実施例２      実施例３      実施例４      実施例５
ｆw         6.97653       6.00668       6.00533       6.42002       6.41984
ｙ10        3.8           3.32          3.32          3.6           3.6
ｎd(LA)     1.63547       1.80000       1.70000       1.63494       1.70999
νd(LA)    22.84         17.30         20.01         23.22         15.00
θgF(LA)    0.6533        0.7201        0.7499        0.7001        0.7800
β(LA)      0.6905        0.7483        0.7825        0.7379        0.8045
θhg(LA)    0.6000        0.7080        0.7635        0.6765        0.8160
βhg(LA)    0.6514        0.7469        0.8085        0.7287        0.8498
ｎd(LB)     1.77250       1.69350       1.61800       1.49700       1.58913
νd(LB)    49.60         53.18         63.33         81.54         59.38
θgF(LB)    0.5467        0.5480        0.5446        0.5386        0.5438
β(LB)      0.6275        0.6347        0.6478        0.6715        0.6406
θhg(LB)    0.4624        0.4559        0.4523        0.4417        0.4501
ｙ07        2.66          2.324         2.324         2.52          2.52
tanω07     0.40500       0.40543       0.40620       0.41890       0.41843
ｔ1         0.4           0.6           0.9           0.4237        0.3515
【０３０２】
実施例６      実施例７      実施例８      実施例９
ｆw         6.41996       6.20005       6.42001       6.32550
ｙ10        3.6           3.6           3.6           3.84
ｎd(LA)     1.75000       1.74910       1.63494       1.63494
νd(LA)    15.00         18.01         23.22         23.22
θgF(LA)    0.7122        0.734         0.6679        0.6679
β(LA)      0.7367        0.7634        0.7057        0.7057
θhg(LA)    0.6976        0.734         0.6203        0.6203
βhg(LA)    0.7314        0.7745        0.6725        0.6725
ｎd(LB)     1.74320       1.69350       1.49700       1.58313
νd(LB)    49.34         53.21         81.54         59.38
θgF(LB)    0.5528        0.5471        0.5373        0.5433
β(LB)      0.6332        0.6338        0.6702        0.6406
θhg(LB)    0.4638        0.4555        0.4428        0.4506
ｙ07        2.52          2.52          2.52          2.688
tanω07     0.41853       0.42749       0.41986       0.43296
ｔ1         0.6848        0.9           0.4353        0.4111
【０３０３】
次に、各実施例における条件式の値を掲げる。なお、()は条件を満足しないことを示している。
実施例１    実施例２    実施例３    実施例４    実施例５
(1)β(LA)               0.6905      0.7483      0.7825      0.7379      0.8045
(2)νd(LA)             22.84       17.30       20.01       23.22       15.00
(3)βhg(LA)             0.6514      0.7469      0.8085      0.7287      0.8498
(4)θgF(LA)-θgF(LB)    0.1066      0.1721      0.2053      0.1615      0.2362
(5)θhg(LA)-θhg(LB)    0.1376      0.2521      0.3112      0.2348      0.3659
(6)νd(LA)-νd(LB)    -26.76      -35.88      -43.32      -58.32      -44.38
(9)ｙ07/(ｆw・tanω07)  0.9414      0.9543      0.9527      0.9370      0.9381
(10)β(LB)             (0.6275)    (0.6347)     0.6478      0.6715     (0.6406)
(11)νd(LB)           (49.60)      53.18       63.33       81.54       59.38
(12)β(LB)              0.6275      0.6347     (0.6478)    (0.6715)     0.6406
(13)νd(LB)           (49.60)      53.18       63.33       81.54       59.38
(14)β(LB)              0.6275      0.6347     (0.6478)    (0.6715)     0.6406
(15)νd(LB)            49.60      (53.18)     (63.33)     (81.54)     (59.38)
(16)ｎd(LA)             1.63547     1.80000     1.70000     1.63494     1.70999
(17)ｔ1                 0.4         0.6         0.9         0.4237      0.3515
【０３０４】
実施例６    実施例７    実施例８      実施例９
(1)β(LA)               0.7367      0.7634      0.7057        0.7057
(2)νd(LA)             15.00       18.01       23.22         23.22
(3)βhg(LA)             0.7314      0.7745      0.6725        0.6725
(4)θgF(LA)-θgF(LB)    0.1594      0.1869      0.1306        0.1246
(5)θhg(LA)-θhg(LB)    0.2338      0.2785      0.1775        0.1697
(6)νd(LA)-νd(LB)    -34.34      -35.2       -58.32        -36.16
(9)ｙ07/(ｆw・tanω07)  0.9379      0.9508      0.9349        0.9815
(10)β(LB)             (0.6332)    (0.6338)     0.6702      （0.6406）
(11)νd(LB)           (49.34)      53.21        81.54         59.38
(12)β(LB)              0.6332      0.6338     (0.6702)       0.6406
(13)νd(LB)           (49.34)      53.21        81.54         59.38
(14)β(LB)              0.6332      0.6338     (0.6702)       0.6406
(15)νd(LB)            49.34      (53.21)      (81.54)      （59.38）
(16)ｎd(LA)             1.75000     1.74910     1.63494       1.63494
(17)ｔ1                 0.6848      0.9         0.4353        0.4111
【０３０５】
（実施例１０）
さて、以上のような本発明の結像光学系は、物体の像をＣＣＤやＣＭＯＳなどの電子撮像素子で撮影する撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、携帯端末、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。
【０３０６】
図１９〜図２１に本発明による結像光学系をデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図１９はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図２０は同後方斜視図、図２１はデジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。
【０３０７】
デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含む。そして、撮影者が、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズ４８を通して撮影が行われる。
【０３０８】
撮影光学系４１によって形成された物体像は、ＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、画像処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この画像処理手段５１にはメモリ等が配置され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、このメモリは画像処理手段５１と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。
【０３０９】
さらに、ファインダー用光路４４上には、ファインダー用対物光学系５３が配置されている。このファインダー用対物光学系５３は、カバーレンズ５４、第１プリズム１０、開口絞り２、第２プリズム２０、フォーカス用レンズ６６からなる。このファインダー用対物光学系５３によって、結像面６７上に物体像が形成される。この物体像は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上に形成される。このポロプリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系５９が配置されている。
【０３１０】
このように構成されたデジタルカメラ４０によれば、撮影光学系４１の構成枚数を少なくした小型化・薄型化のズームレンズを有する電子撮像装置が実現できる。なお、本発明は、上述した沈胴式のデジタルカメラに限られず、屈曲光学系を採用する折り曲げ式のデジタルカメラにも適用できる。
【０３１１】
次に、本発明の結像光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンを図２２〜図２４に示す。図２２はパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図、図２３はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図２４は図２２の側面図である。図２２〜図２４に示されるように、パソコン３００は、キーボード３０１と、情報処理手段や記録手段と、モニター３０２と、撮影光学系３０３とを有している。
【０３１２】
ここで、キーボード３０１は、外部から操作者が情報を入力するためのものである。情報処理手段や記録手段は、図示を省略している。モニター３０２は、情報を操作者に表示するためのものである。撮影光学系３０３は、操作者自身や周辺の像を撮影するためのものである。モニター３０２は、液晶表示素子やＣＲＴディスプレイ等であってよい。液晶表示素子としては、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子がある。また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。
【０３１３】
この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、例えば実施例１のズームレンズからなる対物光学系１００と、像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。
【０３１４】
鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力される。そして、最終的に、物体像は電子画像としてモニター３０２に表示される、図２２には、その一例として、操作者が撮影した画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。遠隔地への画像伝達は、インターネットや電話を利用する。
【０３１５】
次に、本発明の結像光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話を図２５に示す。図２５（a）は携帯電話４００の正面図、図２５（b）は側面図、図２５（c）は撮影光学系４０５の断面図である。図２５（a）〜（c）に示されるように、携帯電話４００は、マイク部４０１と、スピーカ部４０２と、入力ダイアル４０３と、モニター４０４と、撮影光学系４０５と、アンテナ４０６と、処理手段とを有している。
【０３１６】
ここで、マイク部４０１は、操作者の声を情報として入力するためのものである。スピーカ部４０２は、通話相手の声を出力するためのものである。入力ダイアル４０３は、操作者が情報を入力するためのものである。モニター４０４は、操作者自身や通話相手等の撮影像や、電話番号等の情報を表示するためのものである。アンテナ４０６は、通信電波の送信と受信を行うためのものである。処理手段（不図示）は、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行ためのものである。
【０３１７】
ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配された対物光学系１００と、物体像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。対物光学系１００としては、例えば実施例１のズームレンズが用いられる。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。
【０３１８】
鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない画像処理手段に入力される。そして、最終的に物体像は、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、処理手段には信号処理機能が含まれている。通信相手に画像を送信する場合、この機能により、電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する。
【０３１９】
なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。
【図面の簡単な説明】
【０３２０】
【図１】本発明の実施例１にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。
【図２】実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。
【図３】本発明の実施例２にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。
【図４】実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。
【図５】本発明の実施例３にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。
【図６】実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。
【図７】本発明の実施例４にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。
【図８】実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。
【図９】本発明の実施例５にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。
【図１０】実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。
【図１１】本発明の実施例６にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。
【図１２】実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。
【図１３】本発明の実施例７にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。
【図１４】実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。
【図１５】本発明の実施例８にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。
【図１６】実施例８にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。
【図１７】本発明の実施例９にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。
【図１８】実施例９にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。
【図１９】本発明によるズーム光学系を組み込んだデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図である。
【図２０】デジタルカメラ４０の後方斜視図である。
【図２１】デジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。
【図２２】本発明のズーム光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図である。
【図２３】パソコン３００の撮影光学系３０３の断面図である。
【図２４】パソコン３００の側面図である。
【図２５】本発明のズーム光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である携帯電話を示す図であり、（a）は携帯電話４００の正面図、（b）は側面図、（c）は撮影光学系４０５の断面図である。
【符号の説明】
【０３２１】
Ｇ１          第１レンズ群
Ｇ２          第２レンズ群
Ｇ３          第３レンズ群
Ｇ４          第４レンズ群
Ｇ５          第５レンズ群
Ｌ１〜Ｌ１１        各レンズ
ＬＰＦ        ローパスフィルタ
ＣＧ          カバーガラス
Ｉ            撮像面
Ｅ            観察者の眼球
４０          デジタルカメラ
４１          撮影光学系
４２          撮影用光路
４３          ファインダー光学系
４４          ファインダー用光路
４５          シャッター
４６          フラッシュ
４７          液晶表示モニター
４８          ズームレンズ
４９          ＣＣＤ
５０          撮像面
５１          処理手段
５３          ファインダー用対物光学系
５５          ポロプリズム
５７          視野枠
５９          接眼光学系
６６          フォーカス用レンズ
６７          結像面
１００        対物光学系
１０２        カバーガラス
１６２        電子撮像素子チップ
１６６        端子
３００        パソコン
３０１        キーボード
３０２        モニター
３０３        撮影光学系
３０４        撮影光路
３０５        画像
４００        携帯電話
４０１        マイク部
４０２        スピーカ部
４０３        入力ダイアル
４０４        モニター
４０５        撮影光学系
４０６        アンテナ
４０７        撮影光路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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