(57)【要約】【課題】脈動の発生を抑えることで、特定物質の質量測定を行う場合にその精度を向上させることができ、しかも非特異吸着を抑える。【解決手段】センサに液体を供給またはセンサへ供給した液体を排出するためのマイクロ流路である。起立状態で使用される流路本体１０が、流路中心線Ｊに平行な分割面Ｓで分割される、疎水性を示す第１の壁面部１１と親水性を示す第２の壁面部１２とを有する。第１の壁面部の周長をＬａ、第１の壁面部と液体との接触角をθａ、第２の壁面部の周長をＬｂ、第２の壁面部と液体との接触角をθｂとするとき、流路本体が、以下の式で表される条件を満たす。  Ｌａ・ｃｏｓθａ＋Ｌｂ・ｃｏｓθｂ＜０【選択図】図４
2008203003.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
センサに液体を供給またはセンサへ供給した液体を排出するためのマイクロ流路であって、
起立状態で使用される流路本体が、流路中心線に平行な分割面で分割される、疎水性を示す第１の壁面部と親水性を示す第２の壁面部とを有し、
前記第１の壁面部の前記流路中心線に直交する面に沿った周長をＬａ、前記第１の壁面部と前記液体との接触角をθａ、前記第２の壁面部の前記流路中心線に直交する面に沿った周長をＬｂ、前記第２の壁面部と前記液体との接触角をθｂとするとき、
前記流路本体が、以下の式で表される条件を満たすことを特徴とするマイクロ流路。
Ｌａ・ｃｏｓθａ＋Ｌｂ・ｃｏｓθｂ＜０
【請求項２】
前記両接触角θａ、θｂが、以下の式で表される条件を満たすことを特徴とする請求項１記載のマイクロ流路。
θａ＞θｂ
θａ＞９０ｄｅｇ
θｂ＜９０ｄｅｇ
【請求項３】
前記流路本体は、流路中心線に直交する断面形状が多角形状に形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載のマイクロ流路。
【請求項４】
前記流路本体は、流路中心線に直交する断面形状が円状に形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載のマイクロ流路。
【請求項５】
前記第１の壁面部はプラスチックにより構成され、前記第２の壁面部はガラスにより構成されていること特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のマイクロ流路。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１項に記載のマイクロ流路を導入路及び廃液路として用いられ、前記導入路と前記廃液路との間に、前記液体中に含まれる物質と反応するセンサを有する反応槽が介在されていることを特徴とするマイクロリアクタ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、マイクロ流路およびマイクロリアクタに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、ヒトゲノム（ヒトの遺伝子情報）の解析が終了し、異常な遺伝子構造が生成する異常蛋白質と病気との関係解明が進められつつある。この関係の解明により、新薬の開発手法が、開発者の薬剤や化合物に対する経験と勘を頼りに行う既存手法から、異常蛋白質に直接作用する化合物を探索して新薬とする手法へと変化している。この手法の採用により、２０年近く必要としていた新薬開発の期間が、今後５年程度に短縮すると見込まれている。
新薬候補の化合物の探索には、異常蛋白質と新薬候補の化合物との物理的な結合量を指標として用いるのが一般的である。結合量の測定方法としては、以前は、酵素、発光物質、放射性同位元素などの標識物質を結合させた化合物を用い、この化合物と異常蛋白を結合させた後、標識物質の量を測定することで、結合した化合物を定量していたが、現在では、標識物質を用いずに測定を行う方法が注目されている。
その方法の一つとして、反応器を用いた測定方法を示す。反応器とは、半導体やガラス、樹脂などで構成されたチップの中に導入路と廃液路を形成し、その間に反応槽を設けたデバイスである。反応槽には、予め異常蛋白質を固定したセンサが設置される。このように構成された反応器において、導入路から化合物を含む被測定試料液をポンプを用いて流し込むと、被測定試料液中の化合物が反応槽に予め設置された異常蛋白質と反応し、反応後の廃液が廃液路から排出される。なお、反応槽で予め固定されている物質はリガンドと呼ばれ、溶液として供給される物質はアナライトと呼ばれる。
【０００３】
反応槽においては、被測定試料液中のアナライトのうちあるものはリガンドと結合してセンサに固定される。アナライトとリガンドの反応が平衡状態に達すると（即ち、センサに固定されるアナライトの量と、センサから離れるアナライトの量が等しくなると）、リガンドに固定されているアナライトの量が一定量となる。この量が新薬開発に必要なデータとなる。
このような反応器に関する技術としては、次のようなものがある。すなわち、センサに圧電振動子（特に水晶振動子）の振動を利用し、圧電振動子表面に接する試料の粘性や振動子に付着した微少な質量を測定する技術である。詳細に説明すると、圧電振動子の両面に形成した電極に交流電圧を印加すると、圧電振動子の材料特性および形状から決定される特定の周波数で共振する。そこで、圧電振動子の電極に物質が付着すると、付着した質量に応じて振動子全体の共振周波数が変化する。この変化を検出することで、電極に付着した物質の質量を測定するという技術である。
しかし、このような質量計測手段では、特定の物質の検出ができない。このため、特定の物質のみを吸着もしくは捕獲する手段を所定位置に固定し、特定の物質のみの質量を測定できる技術が求められる。このような要求に応える技術として、蛋白質の検出に抗原抗体反応を利用する技術が知られている（例えば、特許文献１参照。）。このような構成をセンサに利用すると、ある特定の測定対象物質の微小な質量を測定することが可能となる。また、前述した反応器と同時に、ひとつのチップ基板内にバルブ、送液流路、液体の導入口、排出口を作りこんだものが、マイクロリアクタと呼ばれている。
【特許文献１】特開２０００−３３８０２２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
前記特許文献１に記載された測定を行なう場合、送液ポンプは常に均一に送液を行なわなければならない。何故なら、リガンドとアナライトの反応量は送液流量の影響を受けるし、圧電振動子の発振周波数は、流量変化による流路内圧変化によりドリフトするからである。
しかしながら、この種の測定で用いられている従来の送液ポンプは、ダイアフラム式やローラー式のものが主流であり、いずれにしても送液時に脈動が発生してしまう。この脈動は、前述したように測定ノイズとなり精密な測定を妨げる。
【０００５】
そこで、脈動のない送液方法として、重力を利用してマイクロリアクタ内部に溶液を流す方法が考えられる。この方法だと、ポンプを使わないので、脈動が生じることがない。
この方法を実現するためには、疎水性を示す材料、例えばプラスチックを用いてマイクロ流路を構成するのが好ましい。疎水性の材料であれば、液体を弾くのでマイクロ流路内部に留まることなく、均一に液体を流すことができるからである。
しかしながら、プラスチックには蛋白質が非特異吸着し易いという欠点がある。対して、蛋白質の非特異吸着が起きにくい材料として、ガラスがある。しかしながら、ガラスは親水性のため、ガラスを用いてマイクロ流路を製造すると、マイクロ流路内部に溶液を留めようとする力が働き、重力を利用した送液が行えなくなる。
【０００６】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、脈動の発生を抑えることで、特定物質の質量測定を行う場合にその精度を向上させることができ、しかも非特異吸着を抑えることも可能な、マイクロ流路及びそれを備えたマイクロリアクタを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するために、請求項１に係るマイクロ流路では、センサに液体を供給またはセンサへ供給した液体を排出するためのマイクロ流路であって、起立状態で使用される流路本体が、流路中心線に平行な分割面で分割される、疎水性を示す第１の壁面部と親水性を示す第２の壁面部とを有し、前記第１の壁面部の前記流路中心線に直交する面に沿った周長をＬａ、前記第１の壁面部と前記液体との接触角をθａ、前記第２の壁面部の前記流路中心線に直交する面に沿った周長をＬｂ、前記第２の壁面部と前記液体との接触角をθｂとするとき、前記流路本体が、以下の（１）式で表される条件を満たすことを特徴としている。
Ｌａ・ｃｏｓθａ＋Ｌｂ・ｃｏｓθｂ＜０                              …（１）
【０００８】
ここで、起立状態の流路本体に液体が存する場合、流路本体の壁面部と液体との接触角がθであるときに、表面張力により液体には単位長さあたりＴ・ｃｏｓθの力が鉛直上方へ働く（Ｔは表面張力）。
したがって、この請求項１に係るマイクロ流路の場合、流路本体内に存する液体が第１の壁面部との間の表面張力によって受ける鉛直上方への力は、周長がＬａであるから、
Ｔ・Ｌａ・ｃｏｓθａとなる。
同様に、流路本体内に存する液体が第２の壁面部から表面張力によって受ける鉛直上方への力は、周長がＬｂであるから、Ｔ・Ｌｂ・ｃｏｓθｂとなる。
【０００９】
結局、流路本体内に存する液体が周囲の壁面部から表面張力によって受ける鉛直上方への力は、それら第１の壁面部から受ける力と第２の壁面部から受ける力とを足した値であり、それは、以下の（４）式で表される。
Ｔ・Ｌａ・ｃｏｓθａ＋Ｔ・Ｌｂ・ｃｏｓθｂ                          …（２）
（２）式を変形すると、以下の（３）式になる。
Ｔ（Ｌａ・ｃｏｓθａ＋Ｌｂ・ｃｏｓθｂ）                            …（３）
【００１０】
ここで、請求項１に係る発明では、前記（１）式で示したように、Ｌａ・ｃｏｓθａ＋Ｌｂ・ｃｏｓθｂが負であることを条件としている。また、Ｔは表面張力であって正の定数である。したがって、前記（３）式で表される、流路本体内に存する液体が周囲の壁面部から表面張力によって受ける鉛直上方の力は、負になる。このため、流路本体内に存する液体は、表面表力のみの力によって下方に流れることとなる。加えて、流路本体は起立状態で使用されるため、流路本体内に存する液体へは重力がさらに加わることとなり、この結果、流路本体内に存する液体は、確実に下方に流れる。
【００１１】
また、流路本体は、流路中心線に平行な分割面で分割される、疎水性を示す第１の壁面部と親水性を示す第２の壁面部とを有しているので、例えばプラスチック等からなる、疎水性を示す壁面部のみによって流路本体が構成される場合に比べて、親水性を示す壁面部を有する分、非特異吸着を抑えることができる。
【００１２】
本発明に係るマイクロ流路は、前記両接触角θａ、θｂが、以下の（６）〜（８）式の条件を満たすことが好ましい。
θａ＞θｂ                                                            …（４）
θａ＞９０ｄｅｇ                                                      …（５）
θｂ＜９０ｄｅｇ                                                      …（６）
物質が親水性に属するか疎水性に属するか判断がつきにくい場合がある。ここでは、親水性か疎水性かを論じることなく、液体と壁面部との接触角が９０ｄｅｇを超えるかそれ未満かで、親水性か疎水性かに代えてそれを判断することができる。したがって、第１の壁面部あるいは第２の壁面部の材料を選択する場合、液体との接触角のみを調べれば足りるので、その選択が容易になる。
【００１３】
本発明に係るマイクロ流路では、前記流路本体は、流路中心線に直交する断面形状が多角形状に形成されていることが好ましい。
２部材の合わせ面に流路本体を形成する場合、両部材の少なくともいずれか一方の合わせ面に予め溝を形成しておき、それら両部材を接合する方法がある。この場合、部材の合わせ面に形成する溝は、断面円弧状のものよりも断面多角形状（例えば角状）のものを形成する方が、精度が出易くかつ加工が容易である。このため、２部材の合わせ面に断面多角状の流路本体を形成する場合には、他の断面形状の流路本体を形成するよりも、精度が出易くかつ加工が容易になる。
【００１４】
本発明に係るマイクロ流路では、前記流路本体は、流路中心線に直交する断面形状が円状に形成されていることが好ましい。
液体を流す場合、角部があるとそこによどみが生じ、均一に流すことが難しくなる。ここでは、流路本体の断面形状を円状としているので、よどみを生じさせることなく、流路本体内にある液体を、均一に流すことができる。
【００１５】
本発明に係るマイクロ流路では、前記第１の壁面部はプラスチックにより構成され、前記第２の壁面部はガラスにより構成されているのが好ましい。
ここでは、プラスチックとガラスという一般的に使用されている材料によって流路本体を構成しているので、容易に製造でき、かつ、コストも低減できる。
【００１６】
本発明に係るマイクロリアクタは、請求項１〜５のいずれか１項に記載のマイクロ流路を導入路及び廃液路として使用され、前記導入路と前記廃液路との間に、前記液体中に含まれる物質と反応するセンサを有する反応槽が介在されていることを特徴とする。
この場合、マイクロリアクタは前述したマイクロ流路の利点を備えることとなる。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、脈動の発生を抑えることで、特定物質の質量測定を行う場合にその精度を向上させることができ、しかも非特異吸着を抑えることもできる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の各実施形態について説明する。
＜第１実施形態＞
以下、本発明の第１実施形態における、マイクロ流路を備えるマイクロリアクタについて、図面を参照して説明する。
図１はマイクロリアクタの断面図、図２は図１のII−II線に沿う断面図、図３はプラスチック板の正面図である。
【００１９】
図１に示すように、マイクロリアクタ１は、ガラス板２と、このガラス板２の一面に適宜接合手段（例えば、接着剤等）で接合されるプラスチック板３と、前記ガラス板２のプラスチック板３との接合面とは逆側の面の高さ方向略中央に取り付けられた圧電振動子センサ（例えば水晶振動子センサ）４とを備える。
ガラス板２とプラスチック板３との合わせ部分には、前記圧電振動子センサ４に液体を導く導入路５が上端部から中央部にかけて形成され、同合わせ部分には、前記圧電振動子センサ４に送液した前記液体を外部へ排出する廃液路６が中央部から下端に達するように形成されている。なお、導入路５の上端は液体導入口５ａとされ、廃液路６の下端は液体排出口６ａとされている。
【００２０】
ガラス板２と圧電振動子センサ４との間には環状の隔壁７を介して、反応槽８が形成されている。反応槽８内には前記圧電振動子センサ４の反応部４ａが露出している。反応部４ａは、被測定試料液中に特定の物質が含まれている場合、その特定の物質のみを吸着もしくは捕獲する手段、例えば特定の蛋白質を検出する場合には、抗原抗体反応を利用した吸着もしくは捕獲手段が備えられる。また、反応槽８には、前記ガラス板２に一体に形成された連通路９、９を介して前記導入路５及び前記廃液路６がそれぞれ連通している。
また、導入路５または連通路９には、図示せぬバルブが介装され、導入路５を流れる液体の送液・停止を制御できるようになっている。
【００２１】
前記導入路５について説明する。なお、前記廃液路６は導入路５と略同じ構成であるので、ここはその説明を省略する。
導入路５は前記圧電振動子センサ４に微量の液体を送液するためのマイクロ流路を構成するものである。導入路５は図４に示すように起立状態で使用される流路本体１０を備える。流路本体１０は、流路中心線Ｊに直交する断面形状が４角形状に形成されている。また、流路本体１０は、流路中心線Ｊに平行な分割面Ｓで分割される、第１の壁面部１１と第２の壁面部１２とを有する。
第１の壁面部１１は、前記プラスチック板３の表面の一部がコ字状に削られた溝の表面により形成されるものであって、疎水性を有する。第２の壁面部１２は、前記ガラス板２の表面により形成されるものであって、親水性を有する。  
【００２２】
第１の壁面部１１の流路中心線に直交する面に沿った周長をＬａ、第１の壁面部１１と液体（例えば水）との接触角をθａ、第２の壁面部の流路中心線に直交する面に沿った周長をＬｂ、第２の壁面部１２と液体との接触角をθｂとするとき（図５参照）、流路本体１０は、前述した（１）式で表される条件を満たすものとする。
さらに、前記両接触角θａ、θｂは、前述した（４）〜（６）式で表される条件を満たすものとする。
【００２３】
次に、前記マイクロリアクタの作用について説明する。
まず、液体導入口５ａから例えば水（真水）を供給し、導入路５、反応槽８および廃液路６内に満たす。この場合、後述するように、重力や表面張力を利用することにより、水を満たしても良いが、これに限られることなく、ポンプを用いて水を満たしても良い。というのは、このとき、圧電振動子センサ４による計測は行わず、単に、マイクロリアクタの流路に水を満たすだけだからである。
【００２４】
次いで、液体導入口５ａから被測定試料液を所定量だけ供給した後、続いて、同液体導入口５ａからバッファ用の水を供給する。
ここで、導入路５内に水が供給される場合を考察する。
導入路５は、図４に示すように奥行きｔ、幅ｗ、高さｈの直方体形状である。したがって、この導入路５内に水が充たされた場合、比重をρとすると、この導入路５内に満たされる水に加わる重力Ｗは、以下の（７）式で表される（ｇは重力加速度）。
ρ・ｇ・ｔ・ｗ・ｈ                                                …（７）  
一方、導入路５内の水と壁面部との間の表面張力Ｔによる鉛直上方への力は、以下の
（８）式で表される。
Ｔ・ｗ・ｃｏｓθａ＋Ｔ・２ｔ・ｃｏｓθａ＋Ｔ・ｗ・ｃｏｓθｂ      …（８）
【００２５】
ここで、導入路５内の水に加わる重力と、同水に加わる表面張力による鉛直上方の力とが釣り合うと仮定すると、以下の（９）式が成り立つ。
ρ・ｇ・ｔ・ｗ・ｈ＝Ｔ・ｗ・ｃｏｓθａ＋Ｔ・２ｔ・ｃｏｓθａ＋Ｔ・ｗ・ｃｏｓθｂ                                                                    …（９）
上記（９）式を変形すると、
ｈ＝（Ｔ／（ρ・ｇ））（（ｃｏｓθａ）／ｔ＋２（ｃｏｓθａ）／ｗ＋（ｃｏｓθｂ）／ｔ）                                                              …（１０）
となる。
【００２６】
ここで、上記（１０）式に、具体的な数値を代入してみる。
例えば、接触角θa＝１１２（ｄｅｇ）、接触角θｂ＝３０（ｄｅｇ）、
ρ＝９９８．２（ｋｇ／ｍ2）、ｇ＝９．８（ｍ／ｓ2）、
Ｔ＝０．００７２８（Ｎ／ｍ）、ｗ＝０．５（ｍｍ）、ｔ＝０．０８（ｍｍ）を、それぞれ代入してみる。
すると、
ｈ＝０．０３４５６（ｍ）
が得られる。
【００２７】
すなわち、接触角θａ、θｂがそれぞれ上記値で、しかも、導入路５の奥行きｔ、幅ｗをそれぞれ上記値であると仮定した場合、導入路５の高さｈが０．０３４５６（ｍ）であると、導入路５内の水に加わる重力と同水に加わる表面張力による鉛直上方の力とが釣り合うこととなって、導入路５内の水は上昇も下降もすることなく、その場で止まる。
一方、導入路５の高さｈが０．０３４５６（ｍ）を越えると、導入路５内の水は表面張力よりも、重力の影響を強く受けて下降する。逆に、導入路５の高さｈが０．０３４５６（ｍ）に満たないと、導入路５内の水は表面張力の方が強くなって上昇することとなって、導入路５内に水を流すことはできない。
【００２８】
一方、重力の影響を考慮することなく、導入路５内に存する水に働く表面張力のみによって、同導入路５内に存する水を下方へ流すための条件を考えてみる。この条件を満たすためには、上記（８）式で表される、導入路５内の水と壁面部との間の表面張力Ｔによる鉛直上方への力が負であればよい。
上記（８）式は以下の（１１）式に変形できる。
Ｔ（（ｗ＋２ｔ）・ｃｏｓθａ＋ｗ・ｃｏｓθｂ）                  …（１１）
ここで、図４にも示すように、ｗ＋２ｔは第１の壁面部１１の液面に沿った周長Ｌａに他ならず、また、ｗは第２の壁面部１２の液面に沿った周長Ｌｂに他ならない。したがって、（１１）式は、以下の（１２）式に変形できる。
Ｔ（Ｌａ・ｃｏｓθａ＋Ｌｂ・ｃｏｓθｂ）                        …（１２）
【００２９】
（１２）式において、Ｌａ・ｃｏｓθａ＋Ｌｂ・ｃｏｓθｂは、前述したように（１）式の条件から負であることは明らかである。また、Ｔは表面張力であって正の定数である。したがって、前記（１２）式で表される、流路本体内に存する液体が周囲の壁面部から表面張力によって受ける鉛直上方の力は、必ず負になる。この結果、この第１実施形態のマイクロ流路においては、前述したように（１）式の条件を満たすことから、流路本体内に存する液体は表面表力のみの力によって下方に流れることとなる。加えて、流路本体は起立状態で使用されるため、流路本体内に存する液体へは重力がさらに加わることとなり、同流路本体内に存する液体は、確実に下方に流れる。
【００３０】
ここで、上記（１）式のＬａ、Ｌｂを、それぞれこの実施形態の導入路５の奥行きｔ及び幅ｗで置き換えると、以下の（１３）式が得られる。
（ｗ＋２ｔ）・ｃｏｓθａ＋ｗ・ｃｏｓθｂ＜０                        …（１３）
この（１３）式に、具体的な接触角θa＝１１２（ｄｅｇ）、接触角θｂ＝３０（ｄｅｇ）をそれぞれ代入すれば、
ｗ＜１．５２４６ｔ
が得られる。
つまり、接触角θa、θｂがそれぞれ上記値であることを条件に、導入路５の奥行きｔと幅ｗとが、ｗ＜１．５２４６ｔの関係を満たせば、流路本体１０内に存する液体は、重力の影響を受けることなく、表面表力のみの力によって、下方へ流れることとなる。
【００３１】
ところで、上記のように導入路５内の液体は、脈動を発生させることなく、常に均一な速度で連通路９を介して反応槽８に流れ込む。液体が水の場合、反応槽８を通過しても、圧電振動子センサ４の反応部４ａにおいて何ら変化は起こらない。しかしながら、水と水の間に介在された被測定試料液が反応槽８に至ると、該被測定試料液中に含まれる特定物質が反応部４ａと接触し、この反応部４ａで吸着もしくは捕獲される。このとき、圧電振動子センサ４の圧電振動子の共振周波数が、反応部４ａに吸着等された特定物質の質量に応じて変化する。この変化を検出することで、反応部４ａに吸着等された特定物質の質量を高精度で測定することができる。
つまり、脈動の発生を抑えることで、特定物質の質量測定を行う場合にその精度を向上させることができる。しかも、流路本体１０は、疎水性を示す第１の壁面部１１と親水性を示す第２の壁面部１２とを有しているので、例えばプラスチック等からなる、疎水性を示す壁面部のみによって流路本体を構成する場合に比べて、親水性を示す壁面部を有する分、非特異吸着を抑えることができる。
なお、反応槽８で反応後の廃液は、連通路９及び廃液路６を介して外部へ排出される。
【００３２】
<第２実施形態>
図６は、本発明の第２実施形態を示す。この第２実施形態では、マイクロリアクタの全体構成については、前述の第１実施形態と略同様であるので省略し、ここでは、マイクロ流路のみを示す。
ここで示すマイクロ流路が前記第１実施形態のそれと異なるところは、マイクロ流路の流路本体の断面形状が異なる点である。
すなわち、前記第１実施形態では、流路本体の流路中心線Ｊに直交する断面形状が４角形状に形成されていたが、この第２実施形態では、流路本体２１の流路中心線Ｊに直交する断面形状が円状に形成されている。
【００３３】
なお、この第２実施形態でも、ガラス板２とプラスチック板３との合わせ部分に、起立状態で使用される、マイクロ流路を構成する流路本体２１が設けられる。流路本体２１は、ガラス板２及びプラスチック板３のそれぞれの対向する部分が、曲率半径ｒとなるようにかつそれぞれ所定の開き角度を有するように、円弧状に削られて形成されている。つまり、この第２実施形態においても、流路本体２１が、流路中心線Ｊに平行な分割面Ｓで分割される、疎水性を示す第１の壁面部２２と親水性を示す第２の壁面部２３とを有することとなる。
そして、この実施形態においても、第１の壁面部２２の流路中心線に直交する面に沿った周長をＬａ、第１の壁面部２２と液体との接触角をθａ、第２の壁面部２３の流路中心線に直交する面に沿った周長をＬｂ、第２の壁面部と２３液体との接触角をθｂとするとき、前記（１）式で示す条件を満たす。
【００３４】
この実施形態においても、前記第１実施形態と同様な効果、すなわち、脈動の発生を抑えることで、特定物質の質量測定を行う場合にその精度を向上させることができ、しかも、非特異吸着を抑えることができる効果が得られる。この実施形態ではさらに、流路本体２１の流路中心線Ｊに直交する断面形状が円状に形成されているので、よどみのない均一な流れが得られる効果を奏する。
【００３５】
なお、本発明の技術範囲は上記の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の変更を加えることが可能である。
例えば、前記第１実施形態では、流路本体の流路中心線に直交する断面形状を４角形状に形成したが、これに限られることなく、３角形あるいは５以上の多角形状にしても良い。  また、前記第１実施形態では、流路本体を形成するにあたり、プラスチック板３のガラス板２との合わせ面のうちプラスチック板３の合わせ面にのみ、コ字状の溝を形成しているが、これに限られることなく、双方の板２，３のそれぞれの対向面にコ字状の溝を形成してもよい。
【００３６】
また、前記第１、２実施形態では、疎水性を示す第１の壁面部と親水性を示す第２の壁面部とを有する流路本体を形成するにあたり、互いに異なる材料である、疎水性を示すプラスチック板３と親水性を示すガラス板２との合わせ部分に形成しているが、これに限られることなく、双方の板材を共通の材料、例えば、ガラス板あるいはプラスチック板により構成し、それら板材の対向する面の必要な部分にのみ表面加工処理を施すことにより、疎水性を示す第１の壁面部と親水性を示す第２の壁面部とを有する流路本体を形成してもよい。
また、前記実施形態では、流路本体に、疎水性を示す第１の壁面部と親水性を示す第２の壁面部とを形成するにあたり、流路本体の周壁を周方向に２分割することで形成しているが、これに限られることなく、流路本体の周壁を周方向に４以上の複数個に分割し、疎水性を示す第１の壁面部と親水性を示す第２の壁面部とを交互に配置する構成にしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】本発明の第１実施形態のマイクロリアクタを示す断面図である。
【図２】図１のII−II線に沿う断面図である。
【図３】前記マイクロリアクタを構成するプラスチック板の正面図である。
【図４】マイクロリアクタのマイクロ流路を示す斜視図である。
【図５】（ａ）、（ｂ）はそれぞれ接触角を示す断面図である。
【図６】本発明の第２実施形態を示すマイクロリアクタのマイクロ流路を示す斜視図である。
【符号の説明】
【００３８】
１マイクロリアクタ  
２ガラス板  
３プラスチック板  
４圧電振動子センサ
５導入路（マイクロ流路）
６廃液路（マイクロ流路）
８反応槽
９連通路
１０、２１流路本体
１１、２２第１の壁面部
１２、２３第２の壁面部
【図１】
2008203003.tif 000003
【図２】
2008203003.tif 000004
【図３】
2008203003.tif 000005
【図４】
2008203003.tif 000006
【図５】
2008203003.tif 000007
【図６】
2008203003.tif 000008