(57)【要約】      （修正有）【課題】低温領域での排ＮＯｘを、効率的に浄化することを課題とする。【解決手段】排ＮＯｘ浄化用触媒に、還元剤を供給し、該排ガス浄化用触媒によって排ガス中のＮＯｘを浄化することを特徴とする排ＮＯｘ浄化方法および浄化装置。【選択図】図１
2008215253.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
排ＮＯｘ浄化用触媒に、還元剤を供給することによって、
自動車から排出されるＮＯｘを浄化することを特徴とする排ＮＯｘ浄化方法。
【請求項２】
前記還元剤を、改質触媒で改質した後、排ガス浄化用触媒に供給することを特徴とする請求項１に記載の排ＮＯｘ浄化方法。
【請求項３】
排ＮＯｘ浄化用触媒を充填した排ＮＯｘ浄化用触媒部と
前記ＮＯｘ浄化用触媒部に還元剤を供給するための還元剤供給部と
を含有することを特徴とする排ＮＯｘ浄化装置。
【請求項４】
前記還元剤を改質するための還元剤改質部を有すること特徴とする請求項３に記載の排ＮＯｘ浄化装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車からの排ガスに含まれるＮＯｘを浄化するための排ＮＯｘ浄化方法、排ＮＯｘ浄化装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ガソリン車の排ガスに含まれるＮＯｘ、一酸化炭素、及び炭化水素は、白金族元素から成る三元触媒によって浄化されている（特許文献１参照）。三元触媒は、通常、触媒支持体としてコージェライト製のモノリス成形体を用い、該成形体のガス流路内壁に数μｍ〜数十μｍの大きさの活性アルミナ粒子を塗布し、該塗布層に数１０ｎｍ〜数１００ｎｍの大きさの白金−パラジウム−ロジウム粒子を担持させた構造となっている。三元触媒による浄化方法は、空気：燃料の重量混合比である空燃比を理論空燃比（＝１４．７）近傍に制御することで（この燃焼はリッチバーンと呼ばれている）排ガスに含まれる酸素濃度を１％以下に維持できるので、排ガスに含まれる一酸化炭素及び炭化水素をＮＯｘの還元剤として利用できるという利点を持つが、排ガス中の酸素濃度が数％以上になると触媒の著しい酸化劣化が生じるという問題がある。
【０００３】
また、軽油燃料で走行するトラック、バス等の大型ディーゼル車の排ガス処理は、触媒として遷移金属化合物又は白金族元素を用い還元剤として尿素水を用いる、所謂尿素ＳＣＲ法が検討されている（特許文献２参照）。この方法は、１００℃付近の比較的低温領域から６００℃付近の比較的高温領域に渡ってＮＯｘを効率的に浄化できるという利点を持つが、還元剤として高価な尿素水の搭載が必要であるという問題と、２００℃付近以下の低温排ＮＯｘの多くが硝酸アンモニウムとして排出されるので水質環境汚染を招くという問題がある。
【０００４】
一方、ディーゼル乗用車等の小型ディーゼル車の排ＮＯｘ処理には三元触媒が使用できない。それは、空燃比がガソリンの空燃比の数倍以上であるので（ディーゼル燃料の燃焼はリーンバーンとよばれている）ディーゼル排ガス中の酸素濃度が通常５％以上であり還元性物質がほとんど含まれていないためである。同様の理由でリーンバーンガソリン車の排ガスも三元触媒では浄化が難しい。小型ディーゼル車の排ＮＯｘ処理には、触媒として白金族触媒にＮＯｘ吸蔵剤を添加した所謂ＮＯｘ吸蔵還元触媒が検討されている（特許文献３参照）。この方法はリーンバーンとリッチバーンのサイクル燃焼を行い、リーンバーン排ＮＯｘをＮＯｘ吸蔵剤で吸収し、吸収ＮＯｘをリッチバーン雰囲気下で放出させ、放出ＮＯｘをリッチバーン排ガス中の一酸化炭素、水素、炭化水素等の還元性物質で還元処理するという考えに立脚している。ＮＯｘ吸蔵還元触媒を用いた浄化方法は、ガソリン乗用車の排ガス処理に用いられている三元触媒が使用できないような高濃度の酸素雰囲気中でも２５０℃付近から６００℃付近に渡ってＮＯｘを浄化できるという利点を持つが、２００℃付近以下でのＮＯｘ浄化は非常に困難であるという問題と排ガス中の水分及び少量のＳＯｘによってＮＯｘ吸蔵剤が著しく劣化するという問題がある。また、２５０℃から３００℃での中温付近でのＮＯｘ浄化の大部分が、非常に大きな温暖化係数をもつ一酸化二窒素（Ｎ２Ｏ）の段階で止まっているという問題がある。
【０００５】
尿素水以外の還元剤を用いる方法としては、自動車燃料（燃料に少量含有されるエチレン、プロピレン等の炭化水素が還元性を有する）を還元剤として用いるハイドロカーボンＳＣＲ法が検討されており、この方法はリッチバーン排ＮＯｘに対しては高い浄化率が得られるが、燃費が低減するという問題があるので必ずしも好ましくない。また、メタノールを還元剤として用いる方法が提案されているが（非特許文献１参照）、反応開始温度が３００℃以上であるという問題がある。さらに、最近では、燃料を改質触媒で改質後に、
排ガスに導入して排ガス浄化用触媒によって排ＮＯｘを処理する方法が提案されているが（特許文献４及び非特許文献２参照、）、反応開始温度が３００℃以上であるという問題がある。また、ディーゼル排ガス等の排ＮＯｘ浄化用に研究されているゼオライト担持触媒は、水熱条件下での水分及び酸素によって著しく活性が低下するという問題がある。
ところで、国内ではディーゼル乗用車の排出する排ガスの温度は過渡走行時でおよそ１２０℃〜２００℃であり安定走行時でおよそ２００℃〜４００℃であるが、排出されるＮＯｘの約８０％が過渡走行時に排出されている。
【０００６】
以上のことから、ディーゼル乗用車の排ＮＯｘ処理に要求される触媒は、上記１２０℃〜２００℃の低温領域のリーンバーン排ＮＯｘに対して高活性を有する触媒であることが望まれているが、現在の所、２５０℃以下のリーンバーン排ＮＯｘに対して有効な排ＮＯｘ浄化方法は見出されていない。また、低温から中温領域でのＮＯｘ浄化の大部分が、非常に大きな温暖化係数をもつ一酸化二窒素（Ｎ２Ｏ）の段階で止まっているという問題も解決されていない。
【０００７】
一般に、工業的な触媒は多孔性材料に担持した状態で使用されることが多い。多孔性材料の細孔は、ＩＵＰＡＣ（国際純正及び応用化学連合）によると、細孔直径が２ｎｍ以下のミクロ細孔、２〜５０ｎｍのメソ細孔、及び５０ｎｍ以上のマクロ細孔に分類されている。ミクロからメソの範囲にわたる広い分布をもつような単一の多孔性材料は活性炭以外には知られていない。
近年、細孔径が数ｎｍの細孔が規則的に配列し、比表面積が４００〜１１００ｍ２／ｇという非常に大きな値を有するシリカ、アルミナ、及びシリカアルミナ系のメソポーラス分子篩が開発された。これらは、例えば、特許文献１、２、及び３等に開示されており、細孔の細孔配列があたかも結晶性物質の原子配列に類似していることから結晶性メソポーラス分子篩と命名されている。
【０００８】
触媒反応は表面反応であるので触媒の比表面積が大きいほど触媒活性が高い。また、触媒を担持するための担体は比表面積が大きいほど触媒活性を発現しやすい。このような観点から自動車用三元触媒をみると、支持体としてのモノリス成形体は成形体の断面が網目状で、軸方向に平行に互いに薄い壁によって仕切られたガス流路を設けている成形体であり、比表面積が約０．２ｍ２／ｇ、担体としてのアルミナ粒子の比表面積が１１０〜３４０ｍ２／ｇであり、触媒の比表面積は粒径から２０〜４０ｍ２／ｇ程度であると推定される。したがって、従来の触媒粒子の粒径よりも一桁から二桁小さいナノサイズの触媒粒子を上記のようなメソポーラス材料の細孔内に担持することによって触媒の表面積は従来の三元触媒の１０２〜１０４倍大きくなるので、これをモノリス成形体に塗布することによって自動車排ガスに対する触媒活性の向上を図ることが考えられ、この考えは、例えば、特許文献５〜１０に開示されている。しかし、ディーゼル乗用車等が排出する１２０℃〜２００℃付近の低温排ＮＯｘを効果的に除去することは困難であった。
【０００９】
【特許文献１】特開平５−２５４８２７号公報
【特許文献２】特表平５−５０３４９９号公表
【特許文献３】特表平６−５０９３７４号公表
【特許文献４】ＷＯ２００５／１０３４６１号公報
【特許文献５】米国特許第  ５，１４３，７０７号明細書
【特許文献６】特開平８−２５７４０７号公報
【特許文献７】特開２００１−９２７５号公報
【特許文献８】特開２００２−２１０３６９号公報
【特許文献９】特開２００２−３２０８５０号公報
【特許文献１０】特開２００３−１３５９６３号公報
【非特許文献１】Ａｐｐｌｉｅｄ  Ｃａｔａｌｙｓｉｓ  Ｂ：Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ１７（１９９８）１１５−１２９．
【非特許文献２】Ａｐｐｌｉｅｄ  Ｃａｔａｌｙｓｉｓ  Ｂ：Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ１７（１９９８）３３３−３４５．
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
上記の事情に鑑み、本発明は、低温領域での排ＮＯｘを、効率的に浄化することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記の課題を解決するための本発明は、
（１）排ＮＯｘ浄化用触媒に、還元剤を供給することによって、自動車から排出されるＮＯｘを浄化することを特徴とする排ＮＯｘ浄化方法
（２）前記還元剤を、改質触媒で改質した後、排ガス浄化用触媒に供給することを特徴とする（１）に記載の排ＮＯｘ浄化方法
（３）排ＮＯｘ浄化用触媒を充填した排ＮＯｘ浄化用触媒部と前記ＮＯｘ浄化用触媒部に還元剤を供給するための還元剤供給部とを含有することを特徴とする排ＮＯｘ浄化装置
（４）前記還元剤を改質するための還元剤改質部を有すること特徴とする（３）に記載の排ＮＯｘ浄化装置
に関する。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の排ＮＯｘ浄化方法は、従来達成できなかったリーンバーン排ＮＯｘ処理を低温領域でも極めて効率よく行うことができる。例えば、三元触媒では酸素濃度１４％の雰囲気下における一酸化窒素はほとんど浄化できないが、本発明である、改質触媒によって改質されたエタノール由来の改質ガスを排ガス浄化用触媒に供給することによって、酸素濃度１４％の雰囲気にあるＮＯｘの６０％以上を１８０℃〜４００℃において浄化できる。また、排ＮＯｘの６０％以上が窒素の段階まで還元されるという特長をもつ。さらに、還元剤としてアルコールを供給することで、排ＮＯｘの９０％以上が窒素の段階まで還元されるという特長をもつ。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本発明を用いることのできる実施形態について説明する。
［排ＮＯｘ浄化用触媒］
本発明における排ＮＯｘ浄化用触媒としては、排ＮＯｘ酸化還元触媒または、ＮＯｘ吸着剤およびＮＯｘ酸化還元触媒を含有するＮＯｘ吸着還元触媒を用いることができる。
本発明におけるＮＯｘ吸着剤の役割は、還元性物質の少ないリーンバーン雰囲気でＮＯｘ（主としてＮＯ２）を吸着し、該吸着ＮＯｘを還元性物質の豊富なリーンバーン雰囲気で脱着することである。
また、ＮＯｘ酸化還元触媒の役割は、還元性物質の少ないリーンバーン雰囲気でＮＯをＮＯ２に酸化し、還元性物質の豊富なリーンバーン雰囲気でＮＯｘを還元処理することである。
【００１４】
ここで、ＮＯｘ吸着剤の役割は、以下のＮＯｘ浄化機構に基づいて達成可能であることが説明できる。還元性物質が少ないリーンバーン雰囲気では、ＮＯｘ酸化還元触媒によるＮＯ酸化によってＮＯ２濃度が高い状態にあり、一方、還元性物質が豊富なリーンバーン雰囲気では、ＮＯｘ酸化還元触媒によるＮＯｘ還元によってＮＯ２濃度が低い状態にあるＮＯｘ吸着剤は、還元性物質の少ないリーンバーン雰囲気でＮＯ２を吸着し、該吸着ＮＯ２を還元性物質の豊富なリーンバーン雰囲気で脱着する。
【００１５】
ＮＯｘ吸着剤の吸着と脱着の性質は、活性炭などの吸着剤の性質と同様、吸着物質の濃度には依存するが温度にはあまり依存しない。このため、ＮＯ２濃度が高い雰囲気では室温付近でもＮＯ２の吸着が始まり、ＮＯ２濃度が低い雰囲気では室温付近でもＮＯ２の脱着が起きる。
したがって、本発明浄化方法が有効な排ガス温度は、ほぼＮＯｘ酸化還元触媒の活性温度に依存しており、その下限温度は約１６０℃であり、上限温度は触媒のシンタリングの影響が現れる約７５０℃である。また、ＮＯｘ吸着剤は、排ガス中に少量含まれるＳＯｘも吸着するが、還元性物質が豊富なリーンバーン雰囲気で容易に脱着するのでＳＯｘによる触媒被毒はほとんどない。
【００１６】
従来の三元触媒は、酸素濃度が１％よりも低い雰囲気で還元性物質がＮＯｘのモル濃度の１０倍程度あれば１６０℃付近から６００℃に渡ってＮＯｘをほぼ１００％浄化できる。しかし、酸素濃度が数％以上である高い時には還元性物質が豊富でも２５０℃以上の高温領域では高温であるほどＮＯｘ浄化率が激減する。これは、三元触媒が酸素によって被毒されるという原因では十分に説明できない。おそらく、温度が２５０℃を超えたあたりから触媒上での還元性物質の完全燃焼反応がＮＯｘ還元反応よりも著しく早くなるからであろうと考えられる。この問題は、還元剤の燃焼であるから、酸素による酸化反応を受けやすい還元剤ほど上記のような現象が起き、酸化を受けにくい還元剤はこのような現象は起こりにくい。本発明におけるＮＯｘ酸化還元触媒は、従来の三元触媒に比べてこのような好ましくない触媒反応が幾分改善されているが、本質的には変わらない。
【００１７】
したがって、本発明における排ＮＯｘ浄化用触媒に、酸化反応を受けやすい炭化水素、一酸化炭素、水素等を還元剤として用いる場合には、リーンバーン排ガスへの還元剤の供給は、酸素との化学量論比以上の量であることが好ましい。
酸化を比較的受けにくいアルコールを還元剤として用いる時には、酸素濃度にはあまり関係なくＮＯｘのモル濃度の１０倍程度供給することが好ましい。
酸化されにくいアンモニアを還元剤として用いる時には、酸素濃度に関係なくＮＯｘのモル濃度と同程度供給することが好ましい。
また、本発明における排ＮＯｘ浄化用触媒を用いる際は、ＮＯｘ吸着還元触媒に入るリーンバーン排ガスに一定のサイクルで還元剤を供給するのであるが、還元剤の供給サイクルは、ＮＯｘ吸着剤の吸着性能などによって個々に設計される。通常は、１分毎に数秒間供給するサイクルで行うことができる。
【００１８】
［ＮＯｘ吸着剤］
本発明におけるＮＯｘ吸着剤としては、窒化炭素化合物、炭窒化ホウ素化合物、窒化ホウ素、炭窒化ケイ素、炭化ホウ素、窒化物、炭化物、ホウ化物、活性炭、金属及び合金、及びゼオライトを挙げることができる。これらの中で、窒化炭素化合物、炭窒化ホウ素化合物、窒化物、１３族元素の金属またはその合金、及びゼオライトが好ましい吸着剤である。
【００１９】
（窒化炭素化合物）
窒化炭素化合物としては、トリアジン環の１，３，５位がＮＨ基で結合した平面構造のカーボンナイトライド、及びトリストリアジン環の１，５，９位がＮＨ基で結合した平面構造のカーボンナイトライドを挙げることができる。
（炭窒化ホウ素化合物）
炭窒化ホウ素化合物としては、黒鉛類似の構造をもつカーボンボロンナイトライドを挙げることができる。
窒化炭素化合物、及び炭窒化ホウ素化合物を構成する窒素原子は孤立電子対をもつので、これがＮＯｘの吸着サイトであると考えられる。
【００２０】
（窒化物）
窒化物としては、窒化ケイ素、窒化酸化ケイ素（＝シリコンオキシナイトライド）、窒化アルミニウム、遷移金属窒化物（窒化チタン、窒化酸化チタン、窒化バナジウム、窒化ジルコニウム、窒化クロム、窒化タングステン、窒化モリブデン、窒化鉄、窒化マンガン、窒化コバルト、窒化ニッケルの総称）、窒化スカンジウム、窒化ハフニウム、窒化ニオブ、窒化タンタル、及び窒化セリウム等の希土類元素の窒化物、を挙げることができる。好ましくは、遷移金属窒化物が用いられる。より好ましくは、窒化酸化チタンが用いられる。遷移金属窒化物は、結合電子密度が窒素原子のほうに偏っているので、ＮＯｘが吸着しやすいものと考えられる。
【００２１】
（１３族元素の金属またはその合金）
金属または合金としては、周期律表における１３族の元素の金属または、その合金を挙げることができる。
好ましくは、金属インジウムまたはインジウム合金が用いられる。インジウムは最外殻電子不足の元素であるのでＮＯｘが吸着しやすいものと考えられる
（ゼオライト）
ゼオライトとしては、天然ゼオライト及び合成ゼオライト（ゼオライトＡ、ゼオライトＸ、ゼオライトＹ、ゼオライトＬ、モルデナイト、ＺＳＭ−５、及び他の元素から成るゼオライト様の性質・構造をもつ化合物の総称であり、これらの陽イオン交換ゼオライトを含む）を挙げることができる。
【００２２】
また、これらの化合物に配位結合やイオン結合によって陽イオンを導入したものもＮＯｘ吸着性に優れているので好ましい。
上記のＮＯｘ吸着剤がＮＯｘを吸着する性質をもつことは、ＮＯｘ存在下での材料の質量増加を測定することによって実証される。またＮＯｘの吸着であってＮＯｘの吸収ではないことは、吸着後の材料の赤外吸収スペクトルがＮＯｘの特性基振動数を示すが硝酸イオンあるいは亜硝酸イオンの特性基振動数を示さないことから実証される。また、本発明におけるＮＯｘ吸着剤は、そのまま用いてもよいし、あるいは多孔性材料に担持して用いてもよい。
【００２３】
［ＮＯｘ吸着還元触媒］
本発明におけるＮＯｘ吸着還元触媒は、通常、ＮＯｘ吸着剤とＮＯｘ酸化還元触媒を混合した所謂混合触媒として用いる。ＮＯｘ吸着剤とＮＯｘ酸化還元触媒の混合比はＮＯｘ除去条件に応じて任意に設定することができる。
［還元剤の改質触媒］と［ＮＯｘ酸化還元触媒］
また、本発明における
還元剤の改質触媒および排ＮＯｘ酸化還元触媒としては、メソポーラス材料に触媒活性成分が担持されたメソポーラス触媒であることが好ましい。メソポーラス触媒の担体として用いるメソポーラス材料は、高比表面積を有し細孔径がナノサイズであるので、そこに担持される触媒の比表面積を飛躍的に高められること、触媒を細孔内に担持することで触媒粒子の再凝集を抑制し触媒の均一高分散を図れること、などの優れた効果がある。メソポーラス材料の比表面積は、特別な事情がない限り高ければ高いほどよい。
【００２４】
本発明に用いることのできるメソポーラス材料の比表面積は１００〜４０００ｍ２／ｇであり、好ましくは２００〜３０００ｍ２／ｇ、さらに好ましくは、４００〜２０００ｍ２／ｇである。比表面積が１００ｍ２／ｇ未満では、触媒の担持量が少なくなるので担持触媒の触媒性能を引き出す上で１００ｍ２／ｇ以上であることが好ましい。一方、材料強度上の面からは比表面積が４０００ｍ２／ｇ以下であることが好ましい。なお、上記メソポーラス材料の比表面積は、吸脱着の気体として窒素を用いたＢＥＴ窒素吸着法によって測定される値
【００２５】
このようなメソポーラス材料としては、シリカ、アルミナ、チタニア、ジルコニア、マグネシア、カルシア、セリア、ニオビア、活性炭、多孔質黒鉛などを挙げることができ、シリカ、アルミナ、チタニア、ジルコニア、マグネシア、カルシア、セリア、活性炭、及びこれらの複合材料が好ましく、シリカ、アルミナ、マグネシア、活性炭、及びこれらの複合材料がさらに好ましい。また、場合によっては、ミクロポーラス分子篩材料である既存のゼオライト系材料を用いてもよい。また、場合によっては多孔質のＮＯｘ吸着剤にＮＯｘ酸化還元触媒を担持した触媒形態でもよいし、あるいは多孔質のＮＯｘ吸着剤でＮＯｘ酸化還元触媒をマイクロカプセル化してもよい。
【００２６】
さらに、本発明では、上記のメソポーラス材料は、塩基性であることが好ましい。塩基性の程度は、ｐＨの指標で１０〜１４であるのが好ましい。本発明で用いるメソポーラス材料は水溶性ではないので、ｐＨを知るためにはメソポーラス材料を中性の液体中でコロイド状に微分散させた中に特定のｐＨで変色するｐＨ指示薬を入れ、該指示薬の変色からｐＨを測定する。ｐＨ指示薬としては、フェノールフタレイン、α−ナフトールベンゾイン、チモールフタレイン、アリザリンイエロー、ジアゾバイオレット、サリシルイエロー、トロペオリン、アリザリンブルーＳ，ニトラミン、トリニトロベンゼン、トリニトロベンゾイックアシッド等の塩基性領域のｐＨで敏感に変色する指示薬を用いることができる。弱酸性〜弱塩基性の材料であるシリカ、アルミナ、チタニア、ジルコニア、セリア、活性炭の塩基性への改質は、通常、メソポーラス材料にアルカリ元素、アルカリ土類元素の化合物を溶解した水溶液を吸収させた後、２００℃〜１０００℃に加熱焼成することによって行う。
【００２７】
また、本発明におけるメソポーラス材料の細孔の大部分は、細孔径（直径表示）が１〜５０ｎｍの範囲にあり、好ましくは２〜２０ｎｍの範囲にあり、より好ましくは２〜１０ｎｍの範囲にある。ここでいう細孔の大部分とは１〜５０ｎｍの細孔が占める細孔容積が全細孔容積の６０％以上であることをいう。細孔径が１ｎｍ未満であっても触媒の担持は可能であるが還元剤の流通や不純物等による汚染の影響を考えると１ｎｍ以上が好ましい。５０ｎｍを越えると分散担持された触媒が水熱高温条件などによるシンタリング（＝燒結）によって巨大粒子に成長しやすくなるので５０ｎｍ以下が好ましい。なお、上記メソポーラス材料の細孔径は、吸脱着の気体として窒素を用いた窒素吸着法によって測定される値でありＢＪＨ法によって求められる１〜２００ｎｍの範囲の細孔分布（微分分布表示）で示される。
【００２８】
次に、本発明で用いる触媒活性成分としては、遷移金属酸化物触媒及または白金族触媒が好ましい。遷移金属酸化物触媒の遷移元素としては、周期律表における３族〜１１族の元素が挙げられるが、これらの中でバナジウム、クロム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、モリブデン、タングステン、レニウム、が好ましく、中でも鉄、コバルト、タングステンが最も好ましい。
白金族触媒の白金族元素とは、ルテニウム、ロジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、及び白金の６元素の総称であるが、これらの中で、ロジウム、パラジウム、イリジウム、白金が好ましく、中でも白金が最も好ましい。
【００２９】
白金主体の触媒は、触媒の主成分である白金が排ＮＯｘの主成分であるＮＯをＮＯ２に酸化する能力が高く、ＮＯ２を還元剤によってＮ２Ｏ及び窒素に還元する能力が高く、高濃度の酸素雰囲気中でも化学的に安定であり、又、白金族元素の中では白金が比較的低温高活性である。
また、白金主体の触媒に異なる機能をもつ助触媒的成分を添加することによってシナジー効果による触媒性能の向上をはかることもできる。このような成分として、例えば、１族〜３族の元素を挙げることができ、これらの中で、アルカリ金属、又は、アルカリ土類
金属の酸化物、水酸化物、炭酸塩、及び重炭酸塩などは、還元剤としてアルコールを用いる場合、アルコールの改質反応を促進する効果をもつので好ましい。これらの助触媒的成分の添加質量は、通常、白金の０．０１倍から１００倍程度であるが、必要に応じて１００倍以上であってもよい。
【００３０】
本発明のメソポーラス材料の細孔に担持される触媒の粒径は、細孔径とほぼ同程度ないしそれ以下であるので、前記の細孔径の範囲は、高活性を発現する触媒の粒径範囲とも一致している。一般に、ナノサイズに微粒化された触媒粒子は、活性を示すエッジ、コーナー、ステップなどの高次数の結晶面を多量にもつので、触媒活性が著しく向上するだけでなく、バルクでは触媒活性を示さないような不活性金属でも予期しなかった触媒活性を発現する場合があることが知られている。したがって、触媒能力の観点からは触媒は小さいほど好ましいのであるが、反面、微粒化による表面酸化、副反応などの好ましくない性質もでてくるので、微粒子の粒子径には最適範囲が存在する。
【００３１】
本発明における目的のＮＯｘ浄化処理に対して効果的な活性を示す触媒の平均粒径は１〜５０ｎｍの範囲にあり、１〜２０ｎｍの範囲が好ましく、１〜１０ｎｍの範囲が特に好ましい。
メソポーラス材料に白金主体の触媒を担持する時の白金の担持量は０．０１〜２０質量％であり、好ましくは０．１〜１０質量％であるが、量的な問題がなければ、通常は、１ないし数質量％の担持量で用いる。担持量は２０質量％以上でも可能であるが、担持量が過剰になると反応にほとんど寄与しない細孔深部の触媒が増えるので２０質量％以下が好ましい。０．０１質量％未満では活性が十分ではないので０．０１質量％以上が好ましい。
【００３２】
本発明で用いるメソポーラス材料の製造は、従来の方法である界面活性剤のミセルをテンプレートとして用いるゾル−ゲル法を応用することによって所用の材料を製造することができる。メソポーラス材料の前駆物質には、メソポーラスシリカの場合、通常、テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、テトラ−ｉ−プロポキシシラン、テトラ−ｎ−プロポキシシラン、テトラ−ｉ−ブトキシシラン、テトラ−ｎ−ブトキシシラン、テトラ−ｓｅｃ−ブトキシシラン、テトラ−ｔ−ブトキシシラン等のアルコキシドを用いる。メソポーラスアルミナ、チタニア、ジルコニア、マグネシア、カルシア、セリア、ニオビアについても、通常、アルコキシドを用いて製造することができる。ミセル形成の界面活性剤は、例えば、長鎖のアルキルアミン、長鎖の４級アンモニウム塩、長鎖のアルキルアミンＮ−オキシド、長鎖のスルホン酸塩、ポリエチレングリコールアルキルエーテル、ポリエチレングリコール脂肪酸エステル等のいずれであってもよい。溶媒として、通常、水、アルコール類、ジオールの１種以上が用いられるが、水系溶媒が好ましい。反応系に金属への配位能を有する化合物を少量添加すると反応系の安定性を著しく高めることができる。
【００３３】
このような安定剤としては、アセチルアセトン、テトラメチレンジアミン、エチレンジアミン四酢酸、ピリジン、ピコリンなどの金属配位能を有する化合物が好ましい。前駆物質、界面活性剤、溶媒及び安定剤からなる反応系の組成は、前駆物質のモル比が０．０１〜０．６０、好ましくは０．０２〜０．５０、前駆物質／界面活性剤のモル比が１〜３０、好ましくは１〜１０、溶媒／界面活性剤のモル比が１〜１０００、好ましくは５〜５００、安定化剤／主剤のモル比が０．０１〜１．０、好ましくは０．２〜０．６である。反応温度は、２０〜１８０℃、好ましくは２０〜１００℃の範囲である。反応時間は５〜１００時間、好ましくは１０〜５０時間の範囲である。反応生成物は通常、濾過により分離し、十分に水洗、乾燥後、５００〜１０００℃の高温焼成によってテンプレートを熱分解除去し、メソポーラス材料を得ることができる。必要に応じて、焼成前に界面活性剤をアルコールなどで抽出することもできる。
【００３４】
本発明で用いるメソポーラス触媒は、例えば、イオン交換法又は含浸法によって製造することができる。これらの二つの方法は、担体への触媒の沈着化について、イオン交換法が担体表面のイオン交換能を利用し、含浸法が担体のもつ毛管作用を利用しているという違いはあるが、基本的なプロセスはほとんど同じである。すなわち、強塩基性のメソポーラス材料を触媒原料の水溶液に浸した後、濾過、乾燥し、必要に応じて水洗を行い、還元剤で還元処理することによって製造することができる。
【００３５】
白金の触媒原料としては、例えば、Ｈ２ＰｔＣｌ４、（ＮＨ４）２ＰｔＣｌ４、Ｈ２ＰｔＣｌ６、（ＮＨ４）２ＰｔＣｌ６、Ｐｔ（ＮＨ３）４（ＮＯ３）２、Ｐｔ（ＮＨ３）４（ＯＨ）２、ＰｔＣｌ４、白金のアセチルアセトナート、等を用いることができる。必要に応じて助触媒的成分を添加した触媒は、例えば、助触媒的成分の硝酸塩、硫酸塩、炭酸塩、酢酸塩などの水溶性塩類を白金触媒原料に混合して同様にして製造することができる。触媒活性成分の還元剤としては、水素、ヒドラジン水溶液、ホルマリン、等を用いることができる。還元は、それぞれの還元剤について知られている通常の条件で行なえばよい。例えば、水素還元は、ヘリウムなどの不活性ガスで希釈した水素ガス気流下にサンプルを置き、通常、３００〜５００℃で数時間処理することによって行なうことができる。還元後、必要に応じて、不活性ガス気流下５００〜１０００℃で数時間熱処理してもよい。
【００３６】
本発明で用いるメソポーラス触媒は、通常、自動車用触媒の支持体として用いられているモノリス成形体に付着させて用いる。モノリス成形体とは、成形体の断面が網目状で、軸方向に平行に互いに薄い壁によって仕切られたガス流路を設けている成形体のことであり、モノリス成形体に触媒を付着させて成る触媒を以下ではモノリス触媒という。成形体の外形は、特に限定するものではないが、通常は、円柱形である。ＮＯｘ吸着還元触媒をモノリス成形体のガス流路内壁に付着させる時の触媒の付着量は、３〜３０質量％が好ましい。担体内部に存在する触媒へのガス拡散の面から３０％未満が好ましい。また、十分な触媒性能を引き出す上で３％以上が好ましい。モノリス成形体への触媒の塗布量相当の付着量は、成形体の０．０３〜３質量％が好ましい。
【００３７】
上記のモノリス触媒は、自動車用三元触媒を付着したモノリス成形体の製造方法に準じて製造することができる。例えば、ＮＯｘ吸着還元触媒とバインダーとしてのコロイダルシリカを、通常、１：（０．０１〜０．２）の質量割合で混合した混合物をつくり、これを水分散することによって通常１０〜５０質量％のスラリーを調整した後、該スラリーにモノリス成形体を浸漬してモノリス成形体のガス流路の内壁にスラリーを付着させ、乾燥後、窒素、ヘリウム、アルゴンなどの不活性雰囲気下５００〜１０００℃で数時間熱処理することによって製造することがきる。コロイダルシリカ以外のバインダーとしては、メチルセルロース、アクリル樹脂、ポリエチレングリコールなどを適宜用いることもできる。あるいは、モノリス成形体にメソポーラス材料を塗布したのち、触媒原料を該メソポーラス材料に含浸し、還元処理、熱処理を行う方法によっても製造することができる。モノリス成形体に付着させるＮＯｘ吸着還元触媒層の厚みは、前記のスラリーを付着させる方法では、通常、１μｍ〜１００μｍであるのが好ましく、１０μｍ〜５０μｍの範囲が特に好ましい。１００μｍを超えると反応ガスの拡散が遅くなるので１００μｍ以下が好ましい。触媒性能の劣化を抑制するためには１μｍ以上が好ましい。
【００３８】
［還元剤］
本発明における還元剤としては、一酸化炭素、水素、炭化水素、水蒸気、炭化水素由来の改質ガス、アルコール及びアルコール由来の改質ガス、等の還元性物質を用いることができる。このなかで、アルコール由来の改質ガスを用いることが好ましい。還元剤としてアルコール由来の改質ガスを用いるのは、アルコール由来の改質ガスが、ハイドロカーボンＳＣＲ法で還元剤として機能する低級オレフィンと違い、酸化雰囲気の排ＮＯｘに対し
て高活性を示すという特長を見出したからである。さらに、２００℃付近以下から３００℃付近の低温〜中温領域でも還元が窒素の段階まで進むという特長を見出したからである。
【００３９】
還元剤の供給方法としては、燃料（燃料には還元性をもつ炭化水素が含有されている）をコモンレールのエジェクター（噴霧器）によってリーンバーンの排ガスに供給する方法、燃料を改質触媒を通して改質後にリーンバーンの排ガスに供給する方法、還元剤として水素、一酸化炭素、炭化水素、アルコール、などを直接リーンバーンの排ガスに供給する方法、等を用いることができる。アルコールはガソリンの代替燃料として近年注目されているが、アルデヒド、一酸化炭素、水素等の還元性物質の原料としても用いられている物質であるので、ＮＯｘの還元剤としても利用できる。本発明者等の研究によれば、適切なアルコール用の改質触媒を用いれば、ハイドロカーボンＳＣＲ法で還元剤として機能する低級オレフィンと違って、酸化雰囲気の排ＮＯｘに対して高活性を示すことが見出されている。また、２００℃付近以下から３００℃付近の低温〜中温領域でも還元が窒素の段階まで進むという特長を持つことが見出されている。
【００４０】
還元剤としてのアルコールは、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、等の低級アルコールと炭素数５以上のアルコールが有効であるが、これらの中でメタノール、エタノール、プロパノール、ブタノールが還元性に優れているので好ましく、中でもエタノールは、引火性が低く経口毒性も低いのでさらに好ましい。上記のアルコールは、含水アルコールでも有効である。含水アルコールでは、アルコールの水蒸気改質反応を起こすことができる。含水率は、アルコールの改質温度に影響を与えない程度であることが好ましく、通常は１０％程度以内である。
【００４１】
還元剤としてアルコール由来の改質ガスを用いる場合には、改質触媒を通して供給されるアルコールの供給量は、排ガス中の酸素濃度にも多少影響されるが、酸素濃度が２０％以下の範囲ではＮＯｘと同程度のモル数から数１０倍程度のモル数であれば特に限定するものではない。また、酸化剤として少量の空気をアルコールに混合してもよい。
空気量は、アルコールの部分酸化を起こさせる程度の量であれば特に限定するものではないが、通常は、数倍モル程度以下である。アルコールの改質温度は、アルコールの種類や改質触媒の種類によって適切な温度に設定する。本発明では、通常、１００℃〜５００℃の範囲で行う。改質触媒の加熱は、排熱回収、直接加熱、等の方法によって行うことができる。
【００４２】
［浄化方法および浄化装置］
次に、本発明における排ＮＯｘ浄化方法および浄化装置について説明する。図１は、本発明における排ガス浄化装置の概略図である。
本発明のおける排ガス浄化装置は、排ＮＯｘ浄化用触媒部７と還元剤供給部１とから構成されており、排ＮＯｘ浄化用触媒部７は、排ガス流路５内に設けられている。
本発明では、排ガス流路５内に設けられた、排ＮＯｘ浄化用触媒部７に、還元剤供給部１から、還元剤を供給することで、排ガスの浄化を行っている。
【００４３】
また、排ＮＯｘ浄化用触媒部７は必要に応じて触媒を加熱するための加熱部６を附帯して持つことができる。この加熱部６は、排ガス温度が本発明における浄化用触媒の下限である１６０℃以下の温度である時に、触媒部が活性となる温度になるように外部から加熱するために設けることができる。
また、還元剤供給部１は、還元剤を貯蔵するための還元剤貯蔵部２、必要に応じて還元剤を改質するための還元剤改質部３、及び還元剤をＮＯｘ吸着還元触媒部に供給するためのエジェクター４から構成される。
【００４４】
還元剤改質部３は、燃料あるいはアルコール等の代替燃料を還元剤として用いる時に、必要に応じて還元性物質に改質するための装置である。
本発明の排ＮＯｘ浄化方法及び装置は、自動車、特にディーゼル自動車及びリーンバーンガソリン自動車に搭載することによって、自動車が排出するリーンバーン排ガス中のＮＯｘを１６０℃〜６００℃の低温領域において極めて効果的に除去することができる。また、トラックなどの大型車用の排ＮＯｘ浄化方法としても用いることができる。
【実施例】
【００４５】
以下に実施例を挙げて本発明を具体的に説明する。
比表面積及び細孔分布は、脱吸着の気体として窒素を用い、カルロエルバ社製ソープトマチック１８００型装置によって測定した。比表面積はＢＥＴ法によって求めた。細孔分布は１〜２００ｎｍの範囲を測定し、ＢＪＨ法で求められる微分分布で示した。製造したメソポーラス材料の多くは指数関数的に左肩上がりの分布における特定の細孔直径の位置にピークを示した。このピークを与える細孔直径が細孔径である。
自動車排ＮＯｘのモデルガスとして、ヘリウム希釈一酸化窒素と酸素の混合ガスを用いた。減圧式化学発光法ＮＯｘ分析計（日本サーモ株式会社製造：モデル４２ｉ−ＨＬ及び４６Ｃ−Ｈ）によって処理前と処理後のガスに含まれるＮＯｘ（ＮＯとＮＯ２の合計）とＮ２Ｏ（ＮＯｘの仲間ではない）の濃度を測定し、ＮＯｘ浄化率と窒素の選択率を、それぞれ式（１）及び式（２）によって算出した。
【００４６】
【数１】
2008215253.tif 000003
【００４７】
【数２】
2008215253.tif 000004
【００４８】
「製造例１」排ガス浄化用触媒としての三元触媒類似の触媒の合成
０．２１５ｇのＰｔＣｌ４・５Ｈ２Ｏ、０．１０６ｇのＰｄＣｌ２・２Ｈ２Ｏ、及び０．１６２ｇのＲｈ（ＮＯ３）３・２Ｈ２Ｏを２０ｍｌの蒸留水に溶解した水溶液を蒸発皿に入れ、これに１０ｇの活性アルミナ（日揮化学株式会社製造：比表面積２５０ｍ２／ｇ、細孔径６．２ｎｍ、粒径２〜３μｍの微粒子）を加え、スチームバスで蒸発乾固した後、真空乾燥機に入れ１００℃で３時間真空乾燥を行った。この試料を石英管に入れヘリウム希釈水素ガス（１０％ｖ／ｖ）気流下５００℃で３時間還元し、貴金属の含有量が約２重量％の触媒を合成した。これを、三元触媒を模した貴金属触媒として比較実験に用いた。
【００４９】
「製造例２」ＮＯｘ吸着剤としての窒化炭素化合物の製造
メラミン１００ｇと塩化亜鉛１００ｇを混合し、磁性皿に入れ、電気炉で６５０℃−１ｈ加熱した。室温に放冷後に取り出した固形物を粉砕し、濃塩酸に入れ１時間沸騰処理した。室温に放冷後、減圧濾過、水洗、０．１Ｎ水酸化ナトリウムによる洗浄、水洗、２００℃で真空乾燥を行い、窒化炭素化合物を製造した。元素分析、ＩＲ測定、Ｘ線回折測定、質量分析、等によって、トリアジン環の１，３，５位がＮＨ基で結合した平面構造の窒
化炭素化合物であることが同定された。
【００５０】
「製造例３」ＮＯｘ吸着剤としての炭窒化ホウ素化合物の製造
ポリアクリロニトリル（旭化成株式会社製造：ＰＡＮホモポリマー）の微粉末１００ｇを約７０℃に加熱し、これに三塩化ホウ素ガスを１時間流通させ反応させた後、窒素気流下５００℃−１ｈ加熱、続いて窒素気流下１０００℃−２時間加熱し揮発性物質を取り除いた。室温に放冷後に取り出した固形物を粉砕し、電気炉に入れ窒素気流下１５００℃−１０時間焼成することによって炭窒化ホウ素を製造した。元素分析、ＩＲ測定、Ｘ線回折測定、Ｘ線光電子分光スペクトル測定、等によって、黒鉛類似構造のカーボンボロンナイトライドＢＣ３Ｎであることが同定された。
【００５１】
「製造例４」ＮＯｘ吸着剤としてのゼオライトの製造
ゼオライト（東ソー株式会社製造：ＺＳＭ−５）１００ｇを２Ｌの蒸留水に入れ、これに１０質量％の硝酸バリウム水溶液１０ｇを加え、室温で一昼夜攪拌した。減圧濾過、１００ｍＬの蒸留水で洗浄後、１００℃で真空乾燥することによって、バリウムイオン交換のＺＳＭ−５を製造した。
【００５２】
「製造例５」ＮＯｘ吸着剤としてのメソポーラス遷移金属窒化物の製造
１リットルのビーカーに、蒸留水３００ｇ、エタノール２４０ｇ、アセチルアセトン１０ｇ、及びドデシルアミン３０ｇを入れ、溶解させた。攪拌下でテトラ−ｔ−ブトキシチタン２０４ｇを滴加して室温で２２時間攪拌した。生成物を濾過、水洗し、１１０℃で５時間温風乾燥した後、空気中で５５０℃−５時間焼成して含有するドデシルアミンを分解除去し、メソポーラスチタニア材料を得た。該メソポーラスチタニア材料を小角Ｘ線回折測定した結果、１本のブロードな回折ピークを示した。また、透過型電気顕微鏡観察の結果、細孔の配列には規則的な配列が観測されず無秩序に分散している状態が観測された。これらの結果から、製造したメソポーラスチタニア材料は非晶性であることが確認された。また、細孔分布及び比表面積測定の結果、約３．０ｎｍの位置に細孔ピークがあり、比表面積が４００ｍ２／ｇ、細孔容積が１．２１ｃｍ３／ｇ、２〜５０ｎｍの細孔が占める容積は１．２０ｃｍ３／ｇであった。次に、上記のメソポーラスチタニア材料１０ｇを石英管に入れ１０００℃に加熱し、アンモニアガス気流下で５時間処理することによってメソポーラスのチタンオキシナイトライド化合物を得た。窒化率は約２０％であった。
【００５３】
「製造例６」ＮＯｘ吸着剤としてのゼオライトに担持したインジウムの製造
ゼオライト（東ソー株式会社製造：ＺＳＭ−５）１０ｇを蒸発皿に入れ、これに１０質量％の塩化インジウム水溶液１０ｇを加え、スチームバスで蒸発乾固した。真空乾燥機に入れ１００℃−３時間真空乾燥を行った。この試料を石英管に入れ、ヘリウム希釈水素ガス（１０ｖ／ｖ％）気流下３００℃で３時間還元し、インジウムの担持量が約５質量％のゼオライト担持インジウムを合成した。
【００５４】
「製造例７」ＮＯｘ酸化還元触媒としてのメソポーラスシリカに担持した白金触媒の製造
１リットルのビーカーに、蒸留水３００ｇ、エタノール２４０ｇ、及びドデシルアミン３０ｇを入れ、溶解させた。攪拌下でテトラエトキシシラン１２５ｇを加えて室温で２２時間攪拌した。生成物を濾過、水洗し、１１０℃で５時間温風乾燥した後、空気中で５５０℃−５時間焼成して含有するドデシルアミンを分解除去し、メソポーラスシリカ材料を得た。該メソポーラスシリカ材料を小角Ｘ線回折測定した結果、１本のブロードな回折ピークを示した。また、透過型電気顕微鏡観察の結果、細孔の配列には規則的な配列が観測されず無秩序に分散している状態が観測された。これらの結果から、製造したメソポーラスシリカ材料は非晶性であることが確認された。また、細孔分布及び比表面積測定の結果、約３．２ｎｍの位置に細孔ピークがあり、比表面積が９３３ｍ２／ｇ、細孔容積が１．３５ｃｍ３／ｇ、１〜５０ｎｍの細孔が占める容積は１．３４ｃｍ３／ｇであった。蒸留
水２０ｇに塩化白金酸Ｈ２ＰｔＣｌ６・６Ｈ２Ｏを０．２６７ｇと硝酸ロジウムＲｈ（ＮＯ３）３・２Ｈ２Ｏを０．００１６ｇ溶解した水溶液を蒸発皿に入れ、これに上記のメソポーラスシリカ材料５ｇを加え、スチームバスで蒸発乾固した後、真空乾燥機に入れ１００℃−３時間真空乾燥を行った。この試料を石英管に入れ、ヘリウム希釈水素ガス（１０ｖ／ｖ％）気流下５００℃で３時間還元し、白金−ロジウムの担持量が約２質量％の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒を合成した。メソポーラス触媒に坦持された白金−ロジウム粒子の平均粒径は約３．０ｎｍであった。
【００５５】
「製造例７ａ」アルコールの改質のための改質触媒の合成
１リットルのビーカーに、蒸留水３００ｇ、エタノール２４０ｇ、及びドデシルアミン３０ｇを入れ、溶解させた。攪拌下でテトラエトキシシラン１２５ｇとジエトキシマグネシウム５０ｇを加えて室温で２２時間攪拌した。生成物を濾過、水洗し、１１０℃で５時間温風乾燥した後、空気中で５５０℃−５時間焼成して含有するドデシルアミンを分解除去し、メソポーラスシリカ・マグネシア材料を得た。該メソポーラスシリカ・マグネシア材料を小角Ｘ線回折測定した結果、１本のブロードな回折ピークを示した。また、透過型電気顕微鏡観察の結果、細孔の配列には規則的な配列が観測されず無秩序に分散している状態が観測された。これらの結果から、製造したメソポーラスシリカ・マグネシア材料は非晶性であることが確認された。また、細孔分布及び比表面積測定の結果、約３．０ｎｍの位置に細孔ピークがあり、比表面積が６５０ｍ２／ｇ、細孔容積が１．２０ｃｍ３／ｇ、２〜５０ｎｍの細孔が占める容積は１．１９ｃｍ３／ｇであった。次に、上記のメソポーラスシリカ・マグネシア材料１０ｇを０．３Ｎ硝酸コバルト水溶液１００ｍＬに入れ、スチームバス上で蒸発乾固後、石英管に入れ、ヘリウム希釈水素ガス（１０ｖ／ｖ％）気流下５００℃で３時間還元し、コバルトの含有量が約２質量％のメソポーラス触媒を合成した。該メソポーラス触媒に担持されたコバルト粒子の平均粒径は約３．０ｎｍであった。
【００５６】
「製造例７ｂ」排ガス浄化用触媒としての［Ｐｔ／塩基性メソポーラスシリカ］触媒の合成
製造例７ａのメソポーラスシリカ材料１０ｇを０．１Ｎ炭酸水素ナトリウム水溶液１００ｍＬに入れ、スチームバス上で蒸発乾固後、電気炉に入れ５００℃−４時間加熱した。得られた材料の一部を０．１ｇ採取し、これに蒸留水１ｍＬを加え、コロイド分散液を作成した。これに０．１質量％のアリザリンイエロー水溶液を２滴加えた所、コロイド分散液が淡紫色に変色したことから、ｐＨが１０．１〜１２．１であることがわかった。
次に、蒸留水２０ｇにＨ２ＰｔＣｌ６・６Ｈ２Ｏを０．２６７ｇ溶解した水溶液を蒸発皿に入れ、これに上記の強塩基性メソポーラスシリカ材料５ｇを加え、スチームバス上で蒸発乾固した後、真空乾燥機に入れ１００℃３時間真空乾燥を行った。この試料を石英管に入れ、ヘリウム希釈水素ガス（１０ｖ／ｖ％）気流下５００℃で３時間還元し、白金の含有量が約２質量％の強塩基性メソポーラス触媒を合成した。該メソポーラス触媒に坦持された白金粒子の平均粒径は約３．０ｎｍであった。
【００５７】
「製造例７ｃ」排ガス浄化用触媒としての［Ｐｔ／メソポーラスアルミナ］触媒の合成
１リットルのビーカーに蒸留水３００ｇ、エタノール２４０ｇ、及びドデシルアミン３０ｇを入れ、溶解させた。攪拌下でトリイソプロポキシアルミニウム１２０ｇを加えて室温で２２時間攪拌した。生成物を濾過、水洗し、１１０℃で５時間温風乾燥した後、空気中で５５０℃−５時間焼成して含有するドデシルアミンを分解除去し、メソポーラスアルミナ材料を得た。該メソポーラスアルミナ材料を小角Ｘ線回折測定した結果、１本のブロードな回折ピークを示した。また、透過型電気顕微鏡観察の結果、細孔の配列には規則的な配列が観測されず無秩序に分散している状態が観測された。これらの結果から、製造したメソポーラスアルミナ材料は非晶性であることが確認された。細孔分布及び比表面積を測定した結果、約３．２ｎｍの位置に細孔ピークがあり、比表面積が４６０ｍ２／ｇ、細
孔容積が１．３２ｃｍ３／ｇ、１〜５０ｎｍの細孔が占める容積は１．２８ｃｍ３／ｇであった。次に、この材料１０ｇを０．１Ｎ硫酸アルミニウム水溶液１００ｍＬに入れ、スチームバス上で蒸発乾固後、電気炉に入れ５００℃−４時間加熱した。得られた材料の一部を０．１ｇ採取し、これに蒸留水１ｍＬを加え、コロイド分散液を作成した。これに０．１質量％のアリザリンイエロー水溶液を２滴加えた所、コロイド分散液が淡紫色に変色したことから、ｐＨが１０．１〜１２．１であることがわかった。また、得られた試料の一部を採取し、赤外吸収スペクトルを測定した結果、原料である活性アルミナの吸収バンド以外に新たに１１２８ｃｍ−１付近及び６１９ｃｍ−１付近に硫酸イオンに帰属される吸収バンドが観測された。次に、蒸留水２０ｇにＨ２ＰｔＣｌ６・６Ｈ２Ｏを０．２６７ｇ溶解した水溶液を蒸発皿に入れ、これに上記の強塩基性メソポーラスアルミナ材料５ｇを加え、スチームバス上で蒸発乾固した後、真空乾燥機に入れ１００℃３時間真空乾燥を行った。この試料を石英管に入れ、ヘリウム希釈水素ガス（１０ｖ／ｖ％）気流下５００℃で３時間還元し、白金の含有量が約２質量％の強塩基性メソポーラス触媒を合成した。該メソポーラス触媒に坦持された白金粒子の平均粒径は約３．０ｎｍであった。
【００５８】
「製造例７ｄ」排ガス浄化用触媒としての［Ｐｔ／塩基性メソポーラスシリカ・マグネシア］
触媒の合成１リットルのビーカーに、蒸留水３００ｇ、エタノール２４０ｇ、及びドデシルアミン３０ｇを入
れ、溶解させた。攪拌下でテトラエトキシシラン１２５ｇとジエトキシマグネシウム５０ｇを加えて室温で２２時間攪拌した。生成物を濾過、水洗し、１１０℃で５時間温風乾燥した後、空気中で５５０℃−５時間焼成して含有するドデシルアミンを分解除去し、メソポーラスシリカ・マグネシア材料を得た。該メソポーラスシリカ・マグネシア材料を小角Ｘ線回折測定した結果、１本のブロードな回折ピークを示した。また、透過型電気顕微鏡観察の結果、細孔の配列には規則的な配列が観測されず無秩序に分散している状態が観測された。これらの結果から、製造したメソポーラスシリカ・マグネシア材料は非晶性であることが確認された。また、細孔分布及び比表面積測定の結果、約３．０ｎｍの位置に細孔ピークがあり、比表面積が６５０ｍ２／ｇ、細孔容積１．２０ｃｍ３／ｇ、２〜５０ｎｍの細孔が占める容積は１．１９ｃｍ３／ｇであった。次ぎに、上記のメソポーラスシリカ・マグネシア材料１０ｇを０．１Ｎ炭酸水素ナトリウム水溶液１００ｍＬに入れ、スチームバス上で蒸発乾固後、電気炉に入れ５００℃−４時間加熱した。得られた材料の一部を０．１ｇ採取し、これに蒸留水１ｍＬを加え、コロイド分散液を作成した。これに０．１質量％のアリザリンイエロー水溶液を２滴加えた所、コロイド分散液が淡紫色に変色したことから、ｐＨが１０．１〜１２．１であることがわかった。次に、蒸留水２０ｇにＨ２ＰｔＣｌ６・６Ｈ２Ｏを０．２６７ｇ溶解した水溶液を蒸発皿に入れ、これに上記の強塩基性メソポーラスシリカ・マグネシア材料５ｇを加え、スチームバス上で蒸発乾固した後、真空乾燥機に入れ１００℃３時間真空乾燥を行った。この試料を石英管に入れ、ヘリウム希釈水素ガス（１０ｖ／ｖ％）気流下５００℃で３時間還元し、白金の含有量が約２質量％の強塩基性メソポーラス触媒を合成した。該メソポーラス触媒に坦持された白金粒子の平均粒径は約３．０ｎｍであった。
【００５９】
「製造例７ｅ」排ガス浄化用触媒としての［Ｐｔ／塩基性メソポーラス活性炭］触媒の合成
市販の活性炭（関西熱化学株式会社製造品）をメソポーラス活性炭として用いた。該活性炭の比表面積は３１００ｍ２／ｇ、平均細孔径は２．０ｎｍ、細孔容積が１．６２ｃｍ３／ｇ、１〜５０ｎｍの細孔が占める容積は１．６０ｃｍ３／ｇであった。この材料１０ｇを０．１Ｎ炭酸水素ナトリウム水溶液１００ｍＬに入れ、スチームバス上で蒸発乾固後、電気炉に入れ５００℃−４時間加熱した。得られた材料の一部を０．１ｇ採取し、これに蒸留水１ｍＬを加え、コロイド分散液を作成した。これに０．１質量％のアリザリンイエロー水溶液を２滴加えた所、コロイド分散液が淡紫色に変色したことから、ｐＨが１０
．１〜１２．１であることがわかった。次に、蒸留水２０ｇにＨ２ＰｔＣｌ６・６Ｈ２Ｏを０．２６７ｇ溶解した水溶液を蒸発皿に入れ、これに上記の強塩基性メソポーラス活性炭材料５ｇを加え、スチームバス上で蒸発乾固した後、真空乾燥機に入れ１００℃３時間真空乾燥を行った。この試料を石英管に入れ、ヘリウム希釈水素ガス（１０ｖ／ｖ％）気流下５００℃で３時間還元し、白金の含有量が約２質量％の強塩基性メソポーラス触媒を合成した。該メソポーラス触媒に坦持された白金粒子の平均粒径は約３．０ｎｍであった。
【００６０】
「製造例７ｆ」排ガス浄化用触媒としての［Ｐｔ／塩基性メソポーラスシリカ／モノリス］触媒の合成
製造例７ｂの触媒１ｇとコロイダルシリカ０．１ｇを蒸留水１０ｍｌに加え、攪拌して、スラリーを調整した。これに、市販のコージェライトモノリス成形体（４００ｃｅｌｌｓ／ｉｎ２、直径１１８ｍｍ×長さ５０ｍｍ、重量２４３ｇ）から切り出したミニ成形体（２１ｃｅｌｌｓ、直径８ｍｍ×長さ９ｍｍ、重量０．１５ｇ）を５個浸漬し、試料をとりだし風乾した後、窒素気流下で５００℃−３時間熱処理した。メソポーラス触媒の付着量は、ミニ成形体の約１０質量％であり、ミニ成形体当たりの白金の坦持量は約０．２質量％であった。
【００６１】
「製造例８」窒化炭素化合物と［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒の混合触媒の製造
製造例２の窒化炭素化合物１０ｇと製造例７の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒１０ｇを均一に混合することによって、ＮＯｘ吸着還元触媒を製造した。
「製造例９」炭窒化ホウ素化合物と［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒の混合触媒の製造
製造例３の炭窒化ホウ素化合物１０ｇと製造例７の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒１０ｇを均一に混合することによって、ＮＯｘ吸着還元触媒を製造した。
「製造例１０」ゼオライトと［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒の混合触媒の製造
製造例４で製造したバリウムイオン交換ゼオライト１０ｇと製造例７の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒１０ｇを均一に混合することによって、ＮＯｘ吸着還元触媒を製造した。
【００６２】
「製造例１１」メソポーラス遷移金属窒化物と［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒の混合触媒の製造
製造例５で製造したメソポーラス遷移金属窒化物１０ｇと製造例７の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒１０ｇを均一に混合することによって、ＮＯｘ吸着還元触媒を製造した。
「製造例１２」ゼオライトに担持したインジウムと［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒の混合触媒の製造
製造例７で製造したゼオライト担持インジウム１０ｇと製造例６の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒１０ｇを均一に混合することによって、ＮＯｘ吸着還元触媒を製造した。
【００６３】
「製造例１３」モノリスに担持した［ゼオライト担持インジウム＋Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒の合成
製造例１２のＮＯｘ吸着還元触媒１ｇ、及びコロイダルシリカ０．１ｇを蒸留水１０ｍｌに加え、攪拌して、スラリーを調整した。これに、市販のコージェライトモノリス成形体（４００ｃｅｌｌｓ／ｉｎ２、直径１１８ｍｍ×長さ５０ｍｍ、重量２４３ｇ）から切り出したミニ成形体（２１ｃｅｌｌｓ、直径８ｍｍ×長さ９ｍｍ、重量０．１５ｇ）を５個浸漬し、試料をとりだし風乾した後、窒素気流下で５００℃−３時間熱処理した。混合触媒の付着量は、ミニ成形体の約１０質量％であり、ミニ成形体当たりの白金の担持量は
約０．２質量％であった。
【００６４】
「改質触媒によるエタノールの改質」
製造例７ａの改質触媒サンプルを石英製の連続流通式反応管に０．３ｇ充填し（反応管１）、エタノールの改質を行った。反応管１は、外部ヒーターによって３００℃に加熱した。ヘリウムで濃度調整したエタノール蒸気を反応管１に供給した。エタノールのモル濃度は１％とした。供給ガスの流量は、毎分１００ｍｌであった。その結果、改質触媒によるエタノールの改質率（＝反応率）は約６０％であり、また、改質後の未反応のエタノールを除くガスの成分は、水素が約６０％、一酸化炭素が約１０％、二酸化炭素が約３０％であった。
【００６５】
「実施例１〜５」、「比較例１」還元剤としてエタノールの改質ガスを用いたリーンバーンＮＯｘ処理
製造例７ａの改質触媒サンプルを石英製の連続流通式反応管に０．３ｇ充填した（反応管１）。製造例１および、製造例７ｂ〜７ｅの排ガス浄化用触媒サンプルをそれぞれ石英製の連続流通式反応管に０．３ｇ充填した（反応管２〜６）。また、製造例７ｆのモノリス触媒である触媒担持のミニ成形体を石英製の連続流通式反応管に１個充填した（反応管７）。反応管１と反応管２をガラス管で連結し、ヘリウムで濃度調整したエタノール蒸気を反応管１に供給し、一方、ヘリウムで濃度調整した一酸化窒素、酸素、及び、水蒸気をそれぞれ反応管２に供給し、反応管２でＮＯｘ処理を行った。反応管１は、外部ヒーターによって３００℃に加熱した。また、反応管２は、外部ヒーターによって１００℃〜５００℃までの任意の温度に調節した。反応管２における被処理ガスの成分モル濃度は、エタノール１％（但し、反応管１への供給分として）、一酸化窒素０．１％、酸素１４％、水蒸気１０％であり、供給ガスの流量は、毎分１００ｍｌであった。排ガスをサンプリングし、ＮＯｘの処理率と選択率を測定した。同様にして、反応管３〜７についてもＮＯｘ処理を行った。その結果、表１に示すように１８０℃から４００℃に渡って、６０％以上の高いＮＯｘ浄化率が得られた。また、ＮＯｘ浄化の選択率から、ＮＯｘ浄化の６０％以上が窒素の段階まで還元されていることがわかった。
【００６６】
【表１】
2008215253.tif 000005
【００６７】
「実施例６〜１１」、「比較例２」還元剤としてプロピレンを用いたＮＯｘ処理
製造例１の比較触媒及び製造例８から１２のＮＯｘ吸着還元触媒をそれぞれ石英製の流通式反応管に０．３ｇ充填した。また、製造例１３のモノリス触媒である触媒担持のミニ
成形体は石英製の連続流通式反応管に５個充填した。それぞれの反応管を外部ヒーターによって１５０℃〜５００℃までの任意の温度に調整した。次に、それぞれの反応管に、プロピレン濃度の低いリーンバーンの模擬ガスとプロピレン濃度の高いリーンバーンの模擬ガスを交互に流通し、ＮＯｘ処理を行った。プロピレン濃度の低いリーンバーンの模擬ガスは、ヘリウムで濃度調整した一酸化窒素２５０ｐｐｍ、酸素１０％、水蒸気１０％，プロピレン４００ｐｐｍ含有ガスであり流量は毎分１００ｍＬとした。プロピレン濃度の高いリーンバーンの模擬ガスは、ヘリウムで濃度調整した一酸化窒素２５０ｐｐｍ、酸素１０％、水蒸気１０％，プロピレン２％含有ガスであり流量は毎分１００ｍＬとした。そして、プロピレン濃度の低いリーンバーンの模擬ガスとプロピレン濃度の高いリーンバーンの模擬ガスの供給サイクルは、６０秒：２秒とした。排ガスをサンプリングし、ＮＯｘ浄化率と窒素の選択率を測定した。結果を表２に示した。
【００６８】
「実施例１２」、「比較例３」還元剤としてエタノールを用いたＮＯｘ処理
製造例１の比較触媒及び製造例８のＮＯｘ吸着還元触媒をそれぞれ石英製の連続流通式反応管に０．３ｇ充填した。それぞれの反応管を外部ヒーターによって１５０℃〜５００℃までの任意の温度に調整した。次に、それぞれの反応管に、エタノール濃度の低いリーンバーンの模擬ガスとエタノール濃度の高いリーンバーンの模擬ガスを交互に流通し、ＮＯｘ処理を行った。エタノール濃度の低いリーンバーンの模擬ガスは、ヘリウムで濃度調整した一酸化窒素２５０ｐｐｍ、酸素１０％、水蒸気１０％，エタノール４００ｐｐｍ含有ガスであり流量は毎分１００ｍＬとした。エタノール濃度の高いリーンバーンの模擬ガスは、ヘリウムで濃度調整した一酸化窒素２５０ｐｐｍ、酸素１０％、水蒸気１０％，エタノール４０００ｐｐｍ含有ガスであり流量は毎分１００ｍＬとした。そして、エタノール濃度の低いリーンバーンの模擬ガスとエタノール濃度の高いリーンバーンの模擬ガスの供給サイクルは、６０秒：２秒とした。排ガスをサンプリングし、ＮＯｘ浄化率と窒素の選択率を測定した。結果を表３に示した。
【００６９】
【表２】
2008215253.tif 000006
【００７０】
表２に示すように１８０℃から５００℃に渡って、６０％以上の高いＮＯｘ浄化率が得られた。また、窒素の選択率は、１８０〜２００℃で約１０％、２５０〜５００℃で約９０％であった。
【００７１】
【表３】
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【００７２】
表３に示すように１８０℃から５００℃に渡って、６０％以上の高いＮＯｘ浄化率が得られた。また、窒素の選択率は、１８０℃〜５００℃で約９０％であった。
以上のことから、本発明の排ガス浄化方法は、高濃度酸素共存下でのＮＯｘを低温領域においても効率よく浄化できることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００７３】
本発明の排ガス浄化方法は、ディーゼル排ＮＯｘ浄化方法として有用である。
【図面の簡単な説明】
【００７４】
【図１】本発明における排ＮＯｘ浄化装置の一例を示す概略図
【符号の説明】
【００７５】
１  還元剤供給部
２  還元剤貯蔵部
３  還元剤改質部
４  エジェクター
５  排ガス流路
６  加熱部
７  排ＮＯｘ浄化用触媒部
【図１】
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