(57)【要約】【課題】触媒貴金属が充分に浄化性能を発揮することができない排ガス低温時に活性酸素成分であるオゾンを排ガス通路に供給する構成を有する排気ガス浄化装置において、供給したオゾンがより効果的に排ガス浄化に寄与し得るようにする。【解決手段】エンジン排ガス通路３に、触媒金属成分を含有する触媒層が形成された複数のセル壁を有するハニカム状の触媒担体１１と、該触媒担体１１の排ガス上流部から活性酸素成分を当該触媒担体に供給する活性酸素成分供給装置５とを有する排気ガス浄化装置において、上記触媒担体１１の、担体長さ／担体平均径で定義されるアスペクト比が、０．５５以上であるようにする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジン排ガス通路に、触媒金属成分を含有する触媒層が形成された複数のセル壁を有するハニカム状の触媒担体と、
該触媒担体の排ガス上流部から活性酸素成分を当該触媒担体に供給する活性酸素成分供給装置とを有する排気ガス浄化装置において、
上記触媒担体の、担体長さ／担体平均径で定義されるアスペクト比が、０．５５以上であることを特徴とする排気ガス浄化装置。
【請求項２】
上記触媒担体の容量が１．３リットル以下であることを特徴とする請求項１記載の排気ガス浄化装置。
【請求項３】
上記アスペクト比が２．００以下であることを特徴とする請求項１または２記載の排気ガス浄化装置。
【請求項４】
上記触媒の貴金属成分の濃度は３ｇ／Ｌ（リットル）以下であることを特徴とする請求項１乃至３の何れか１項に記載の排気ガス浄化装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンの排ガス通路に設けられる排気ガス浄化装置に関し、特に活性酸素成分が供給されるものについて、そのハニカム状触媒担体の形状及び大きさに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、エンジン始動直後の数十秒間は排ガス温度が低いためにＰｔ（白金）やＰｄ（パラジウム）等の触媒金属が活性化しておらず未燃排ガス成分であるＨＣ（炭化水素）及びＣＯ（一酸化炭素）の浄化が困難であることが知られている。
【０００３】
これを改善する方法として、触媒をエンジンマニホールド直下に配設したマニホールド触媒が多くの車両で採用されている。しかしこの方法によっても未だ充分な浄化性能が得られていないのが現状である。
【０００４】
そこで、最近では活性酸素成分で未燃ＨＣ成分を酸化浄化する方法も提案されている（例えば特許文献１参照）。特許文献１では活性酸素成分としてオゾン（Ｏ３）が用いられている。そのオゾンは空気（中の酸素）に対して高電圧を印加することによって得られる。オゾンは酸化力が強く、且つ室温程度の比較的低い温度であるほど生成してから分解するまでの寿命が長いので、低排気ガス中のＨＣ成分を酸化させるのには有効であると考えられる。
【特許文献１】特開２００５−２０７３１６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１には、オゾンは排気管中に供給され、ここで排気ガスの未燃排ガス成分と接触してこれを酸化浄化する旨開示されている。このような作用を効果的に得るためには、排ガスとオゾンとの充分な混合が不可欠である。排ガスの流れとオゾンの流れとを合流させた場合、排ガスの酸化反応は排ガスとオゾンとの接触部でしか起こらないからである。より多くの酸化反応を得るためには、排ガスとオゾンとの充分な混合、換言すれば排ガスとオゾンとが確実に接触する機会が必要である。
【０００６】
しかしながら、円筒状の排気管中で、そのような排ガスとオゾンとの充分な混合を得ることが難しく、課題を残すものであった。
【０００７】
本発明は上記の事情に鑑みてなされたものであり、触媒貴金属が充分に浄化性能を発揮することができない排ガス低温時に活性酸素成分であるオゾンを排ガス通路に供給する構成を有する排気ガス浄化装置において、供給したオゾンがより効果的に排ガス浄化に寄与し得るようにすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するための請求項１に係る発明は、エンジン排ガス通路に、触媒金属成分を含有する触媒層が形成された複数のセル壁を有するハニカム状の触媒担体と、該触媒担体の排ガス上流部から活性酸素成分を当該触媒担体に供給する活性酸素成分供給装置とを有する排気ガス浄化装置において、上記触媒担体の、担体長さ／担体平均径で定義されるアスペクト比が、０．５５以上であることを特徴とする。
【０００９】
ここで、（アスペクト比）＝（担体長さ）／（担体平均径）と定義しているが、この担体長さ及び担体平均径について、詳細には次のように定義するものとする。
【００１０】
担体長さ：排ガス流れ方向で担体上流部端面から下流部端面までの担体中心軸の長さ。例えば担体の排ガス流れ方向形状が直線的でなく湾曲している場合であっても、これをもって担体長さを定義することができる。
【００１１】
担体平均径：ある断面位置において、その断面積に等しい面積となる円の直径をもってその断面位置での径とする。例えば断面形状が略円形でなく、楕円または略楕円形状の場合でも、これをもって担体平均径を定義することができる。
【００１２】
請求項２に係る発明は、請求項１記載の排気ガス浄化装置において、上記触媒担体の容量が１．３リットル以下であることを特徴とする。
【００１３】
請求項３の発明は、請求項１または２記載の排気ガス浄化装置において、上記アスペクト比が２．００以下であることを特徴とする。
【００１４】
請求項４の発明は、請求項１乃至３の何れか１項に記載の排気ガス浄化装置において、上記触媒の貴金属成分の濃度は３ｇ／Ｌ（リットル）以下であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
請求項１の発明によると、以下説明するように、供給したオゾンがより効果的に排ガス浄化に寄与することができる。
【００１６】
本願発明者は、排ガスとオゾンとの混合に関し、これらが細い通路を通るようにすることが有効であると考えた。そして、通常、エンジン排ガス通路には触媒層を有するハニカム担体が配設されているので、これを利用するのが好都合であると想到した。周知のように、ハニカム担体内の排ガス通路は断面積が１ｍｍ２にも満たないもので、排ガスは触媒層にも拡散しながら下流側へ流れて行くからである。つまり、排気管中での排ガスとオゾンとの混合が不充分であっても、触媒担体のハニカム構造を利用してその混合を促進することができるのである。
【００１７】
従来、このような考えに基き、排ガスとオゾンとが確実に接触する機会を作り出すためのハニカム担体の構造について論議されたものは見当たらない。また、オゾンがハニカム担体の触媒層に拡散する際に触媒金属に及ぼす影響についても論議がなされていない。
【００１８】
本願発明者はこれについて実験的に検討を加えたところ、オゾンを供給しない場合と比較して、触媒貴金属濃度を含めて好ましいハニカム担体のあり方が異なっていることを見出した。
【００１９】
すなわち、オゾンを供給する場合には、アスペクト比０．５付近を境界として、急激なライトオフ（活性化）性能の変化が見られた。具体的には、アスペクト比＜０．５の領域ではライトオフ性能がむしろオゾンを供給しない場合よりも低いのに対し、０．５≦アスペクト比＜０．５５という狭い範囲でライトオフ性能が急激に向上し、オゾンを添加しない場合よりも高くなる。そしてアスペクト比≧０．５５の領域では、オゾンを添加しない場合に対して一定以上のライトオフ性能向上代が得られる。
【００２０】
上記のような急激な変化が見られるのは、アスペクト比≧０．５５の領域で排ガスとオゾンとの混合が充分に行われ、またオゾンがハニカム状触媒担体の触媒層に拡散する際に触媒金属に及ぼす影響についても有利に作用しているからであると考えられる。
【００２１】
従って本発明のように、触媒担体のアスペクト比を０．５５以上とすることにより、供給したオゾンがより効果的に排ガス浄化に寄与することができるのである。
【００２２】
請求項２の発明によると、以下説明するように、オゾンを添加しない場合に比べ、オゾンを添加した場合の効果をより顕著に得ることができる。
【００２３】
本願発明者は、ハニカム担体容量に関しても実験的に検討を行った。その結果、ＨＣ浄化率において、触媒担体の容量が１．３リットル以下の領域でオゾンを添加することによる浄化率向上効果が見られた。またその向上代は容量が小さいほど顕著であった。このことから、触媒担体の容量が１．３リットル以下とすることにより、オゾンを添加しない場合に比べてオゾンを添加した場合の効果をより顕著に得ることができると言える。
【００２４】
請求項３の発明によると、生産性やレイアウト性を考慮したより実用的なアスペクト比を設定することができる。アスペクト比が２．０を超えると、それ以上のライトオフ性能の向上は見込めない（むしろ厳密には緩やかに低下してゆく）。一方、アスペクト比が２．０を超えると、細長い担体形状となって製造面での難しさが増大する。またそのような細長い担体を排気通路上にレイアウトする場合にも、レイアウト自由度を大きく阻害してしまう。
【００２５】
そこで本発明のようにアスペクト比の上限を２．００とすることにより、より実用的なアスペクト比を設定することができるのである。
【００２６】
請求項４の発明によると、上記アスペクト比とすることと相俟って、供給したオゾンが一層効果的に排ガス浄化に寄与することができる。
【００２７】
本願発明者は、触媒貴金属成分の濃度についても着目して実験的に検討を行った。その結果、触媒貴金属成分の濃度が３ｇ／Ｌ以下であるときにライトオフ性能が向上することを見出した。これは、触媒貴金属成分の濃度が濃いと、貴金属成分にオゾンが直接作用するため、オゾンを添加しない場合に比べて貴金属が過剰に酸化され、それによって貴金属表面が不活性化して反応の開始が遅くなるからであると考えられる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
以下、図面を参照しつつ本発明の実施の形態を説明する。図１は、本発明の一実施形態に係るエンジン排気系を示す模式図である。
【００２９】
エンジン１の排気ポートから導出されたエンジン排ガス通路３上に、触媒ユニット９が配設されている。そして、触媒ユニット９の上流側にオゾン生成部５及びエアポンプ７が設けられている。エアポンプ７は、外気から空気を取り込んでオゾン生成部５に送る。オゾン生成部５は周知の装置であって、エアポンプ７から送られる空気（酸素）に対して無声放電してオゾンを生成する。
【００３０】
触媒ユニット９は、ハニカム担体１１を内蔵する。ハニカム担体１１は、触媒金属成分を含有する触媒層が形成された複数のセル壁を有するハニカム状の触媒担体である。図２にハニカム担体１１の斜視図を示す。ハニカム担体１１は、周知のコージェライト製担体、メタル担体のほか、触媒層がセル壁に形成される構造であれば良い。図２に示すハニカム担体１１のセル断面形状は四角形であるが、この他に三角形、六角形ほか如何なる形状であっても良い。セル密度としては、２〜４ｍｉｌ／４００〜９００ｃｐｓｉ程度が好適である。
【００３１】
図２に示すようにハニカム担体１１の担体長さ＝Ｌｔ、担体平均径＝Ｄｔとすると、この担体のアスペクト比Ｒａは次の（式１）で定義される。
アスペクト比Ｒａ＝（担体長さＬｔ）／（担体平均径Ｄｔ）      ・・・（式１）
【００３２】
ハニカム担体１１に担持される触媒としては、Ｐｔ（白金）、Ｐｄ（パラジウム）、Ｒｈ（ロジウム）から選ばれる触媒貴金属の少なくとも１種と、耐熱性酸化物担体としてのアルミナ、酸素吸蔵放出能を有するＣｅ（セリウム）系酸化物（例えばＣｅＺｒＮｄ複合酸化物）を含有するものが好ましい。さらには、Ｂａ（バリウム）やＳｒ（ストロンチウム）等のアルカリ土類金属成分を含有するものがより好ましい。これらアルカリ土類金属成分は、エアポンプ７によって多量に送り込まれた空気（酸素）によってリーンとなった排ガスに対してＮＯｘ吸蔵材として作用するからである。
【００３３】
触媒は、ハニカム担体１１のセル壁に、５０〜３００μｍの厚みでコートされているのが好適である。
【００３４】
以上の構成を含む排気系において、オゾン生成部５及びエアポンプ７は、図外のエンジン制御ユニット（ＥＣＵ）からの指令によって駆動される。ＥＣＵには、図略のエンジン冷却水温度検出手段からのエンジン冷却水温度と、エンジン排ガス通路３内の排ガス温度検出手段からの排ガス温度のデータが入力される。ＥＣＵは、エンジン始動時においてこれらのデータから冷間始動であると判断された場合に、オゾン生成部５及びエアポンプ７を駆動させる。
【００３５】
オゾン生成部５及びエアポンプ７が駆動されると、オゾンを含んだ空気は触媒ユニット９の上流でエンジン排ガス通路３中の排ガスと合流され、混合される。そして触媒ユニット９のハニカム担体１１内で混合が一層促進され、それによってＨＣの酸化が促進され、無害化される。
【００３６】
そして排ガス温度が、触媒が充分に活性化する温度、例えば２５０℃に達した時点でＥＣＵはエアポンプ７とオゾン生成部５の駆動を停止させる。以後は、活性化した触媒貴金属によって適正な排ガス浄化が行われる。
【００３７】
次に、ハニカム担体１１のアスペクト比Ｒａとライトオフ性能に関するテストについて説明する。
【００３８】
図３は、担体アスペクト比Ｒａとライトオフ性能に関するテスト結果である。横軸にアスペクト比Ｒａ、縦軸にライトオフ温度として（ＨＣ  Ｔ５０）を示す。（ＨＣ  Ｔ５０）は、排ガス温度を一定のペースで昇温してゆき、ＨＣ（炭化水素）が５０％浄化されたときの温度を示す。（ＨＣ  Ｔ５０）が低いほどライトオフ性能が高いことを示す。
【００３９】
このテストは、表１に示すＮｏ．１〜Ｎｏ．６のサンプルに対し、それぞれオゾンの添加を行った場合（特性Ｃ１）と行わなかった場合（特性Ｃ２）とのテストを行った。
【００４０】
【表１】
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【００４１】
サンプルＮｏ．１は、担体平均径Ｄｔ＝３８．１ｍｍ、担体長さＬｔ＝５０ｍｍである。従ってアスペクト比Ｒａ＝５０／３８．１＝１．３１となる。またＰＧＭ（ハニカム担体の単位容積当りの貴金属量、貴金属濃度）＝１．０ｇ／Ｌである。サンプルＮｏ．２とＮｏ．３は、担体平均径ＤｔがサンプルＮｏ．１に等しく、担体長さＬｔがそれぞれ１／２、１／４となっている。従ってアスペクト比ＲａもサンプルＮｏ．１に対して１／２の０．６６、１／４の０．３３となっている。逆に、ＰＧＭ量はＮｏ．１に対して２倍及び４倍の２．０ｇ／Ｌ及び４．０ｇ／Ｌである。これは、担体容積が少なくなった分、貴金属濃度を高くして、ハニカム担体１１に担持される貴金属の総量をサンプルＮｏ．１に揃えたことによる。
【００４２】
同様に、サンプルＮｏ．４は、担体平均径Ｄｔ＝２５．４ｍｍ、担体長さＬｔ＝５０ｍｍである。従ってアスペクト比Ｒａ＝５０／２５．４＝１．９７となる。またＰＧＭ量＝１．０ｇ／Ｌである。サンプルＮｏ．５とＮｏ．６は、担体平均径ＤｔがサンプルＮｏ．４に等しく、担体長さＬｔがそれぞれ１／２、１／４となっている。従ってアスペクト比ＲａもサンプルＮｏ．４に対して１／２の０．９８、１／４の０．４９となっている。逆に、ＰＧＭ量はＮｏ．４に対して２倍及び４倍の２．０ｇ／Ｌ及び４．０ｇ／Ｌである。これも、担体容積が少なくなった分、貴金属濃度を高くして、ハニカム担体１１に担持される貴金属の総量をサンプルＮｏ．４に揃えたことによる。
【００４３】
なお貴金属の成分割合としては、全てＰｔ：Ｐｄ：Ｒｈ＝１：３０：２とした。
【００４４】
また使用した担体のセル密度は全て３．５ｍｉｌ／６００ｃｐｓｉとした。
【００４５】
他の触媒成分と担持量は次のようにした。
【００４６】
・Ａｌ２Ｏ３＝１００ｇ／Ｌ  （Ｐｔ，Ｐｄ担持）
・Ｃｅ，Ｚｒ系複合酸化物＝３０ｇ／Ｌ  （Ｒｈ担持）
評価は次のようにして行った。
【００４７】
（１）実験条件
上記各サンプルをモデルガス流通反応装置に取り付け、以下の条件で評価した。
・Ｔｏｔａｌ  ｆｌｏｗ  ＝１０Ｌ／ｍｉｎ
・ＨＣの模擬ガスとしてＣ３Ｈ６（プロピレン）を用いた。
ＨＣ（Ｃ３Ｈ６）＝７００ｐｐｍＣ，Ｏ２＋Ｏ３合計で１．０％で、Ｏ３流量＝３０ｃｃ／ｍｉｎ
・昇温速度＝３０℃／ｍｉｎ
【００４８】
（２）エージング条件
・フレッシュ（担体に触媒をコーティングした後、５００℃で２時間焼いたもの）
【００４９】
以上のテストによって、図３に示す結果が得られた。まずオゾンの添加を行わなかった場合の特性Ｃ２について説明する。特性Ｃ２では、アスペクト比Ｒａに対するライトオフ性能の大きな変化は見られず、アスペクト比Ｒａが小さいほど緩やかにライトオフ性能が向上した。
【００５０】
これに対してオゾンの添加を行った特性Ｃ１では、アスペクト比Ｒａ≧０．５５の領域に関しては、特性Ｃ２と同様にアスペクト比Ｒａに対するライトオフ性能の大きな変化は見られず、アスペクト比Ｒａが小さいほど緩やかにライトオフ性能が向上した。また全体的にオゾンを添加しない特性Ｃ２よりも高いライトオフ性能が得られた。
【００５１】
ところが、アスペクト比Ｒａ＜０．５５の領域において、特にアスペクト比Ｒａ≒０．５付近で、ライトオフ性能の急激な低下が見られた。アスペクト比Ｒａ＜０．５の領域では、オゾンを添加しない特性Ｃ２よりもライトオフ性能が低くなった。
【００５２】
このような急激な変化はオゾンを添加した特性Ｃ１だけに見られたものである。このような変化が起こる理由として、次のように考えられる。アスペクト比Ｒａが小さいと、濃く担持された貴金属に、オゾンが直接作用するため、通常のＯ２存在下よりも貴金属が過剰に酸化され、貴金属表面が不活性化することにより、反応の開始が遅くなる。一方、アスペクト比Ｒａが大きいと、オゾンがハニカム担体１１内で充分拡散し、炭化水素成分と接触する機会を多く得て、貴金属上での酸化反応が適度に進行するため、ライトオフ活性が促進されると考えられる。
【００５３】
つまり以上のことから、オゾンを添加する場合には、ハニカム担体１１のアスペクト比Ｒａは０．５５以上が望ましく、さらにはＰＧＭ量が３ｇ／Ｌ（サンプルＮｏ．２、Ｎｏ．５の２ｇ／ＬとサンプルＮｏ．３、Ｎｏ．６の４ｇ／Ｌとの間）以下が望ましいことが結論される。
【００５４】
なお、アスペクト比Ｒａの好ましい範囲の上限としては、このテスト結果だけではなく、むしろ他の要因を考慮して設定するのが適当である。図３を見ると、アスペクト比が２．０を超えるとそれ以上のライトオフ性能の向上が見込めない（厳密にはむしろ緩やかに低下してゆく）ものの、特に大きな弊害もないように思われる。しかしながら、実際にはアスペクト比が２．０を超えると、細長い担体形状となって製造面での難しさが増大する。またそのような細長い担体を排気通路上にレイアウトする場合にも、レイアウト自由度を大きく阻害してしまう。そこでアスペクト比Ｒａの上限値としては２．００とするのが適当である。図３にアスペクト比Ｒａの好適範囲Ａを示す。
【００５５】
次に、ハニカム担体１１の容量ＶｔとＨＣ浄化率に関するテストについて説明する。
【００５６】
図４は、ハニカム担体容量ＶｔとＨＣ浄化率に関するテスト結果である。横軸にハニカム担体容量Ｖｔ（Ｌ）、縦軸にＨＣ浄化率（％）を示す。
【００５７】
テストは、次のサンプルＮｏ．１１〜Ｎｏ１３に対し、それぞれオゾンの添加を行った場合（特性Ｃ１１）と行わなかった場合（特性Ｃ１２）とのテストを行った。
・Ｎｏ．１１：ハニカム担体容量Ｖｔ＝０．５Ｌ  アスペクト比Ｒａ＝０．７９
・Ｎｏ．１２：ハニカム担体容量Ｖｔ＝１．０Ｌ  アスペクト比Ｒａ＝１．５９
・Ｎｏ．１３：ハニカム担体容量Ｖｔ＝１．３Ｌ  アスペクト比Ｒａ＝１．４０
・他の条件（セル密度や貴金属成分割合、触媒成分、エージング条件等）は上記第１のテストと同様である。
【００５８】
評価は次のようにして行った。
（１）実験条件
・２．０Ｌエンジンで、触媒ユニット９の設置位置はＣ／Ｃ（エンジン近接位置）。
・走行モードはＥＣＥモードの１ｓｔサイクル（最初の２００秒）
・オゾンの添加は、触媒温度が２５０℃になるまでの領域で行った。
【００５９】
以上のテストによって、図４に示す結果が得られた。この結果から、ＨＣ浄化率に関してはオゾンを添加した場合（特性Ｃ１１）も添加しなかった場合（特性Ｃ１２）も、アスペクト比Ｒａよりもハニカム担体容量Ｖｔに強い相関があって、ハニカム担体容量Ｖｔが大きいほど高いＨＣ浄化率が得られることがわかる。
【００６０】
またオゾンを添加した方が添加しないものよりも高いＨＣ浄化率が得られることがわかる。しかしながら、その向上代は一定ではない。すなわちハニカム担体容量Ｖｔが小さいほどオゾン添加による浄化率向上代が大きく、ハニカム担体容量Ｖｔが大きくなるに従ってその向上代は低減する。ハニカム担体容量Ｖｔ＝１．３Ｌでは、その向上代は僅かになっている。これは、ハニカム担体容量Ｖｔが大きいほど排ガスによる昇温がなされ難くなるので、相対的にオゾン添加の効果が希薄化されるためであると考えられる。
【００６１】
以上のことから、オゾンの添加は、ハニカム担体容量Ｖｔ≦１．３Ｌのものに対して行うのが効果的であると結論付けることができる。
【００６２】
以上、２つの実験結果をもって説明したように、エンジン排ガス通路３に、触媒金属成分を含有する触媒層が形成された複数のセル壁を有するハニカム状の触媒担体１１と、該触媒担体１１の排ガス上流部から活性酸素成分を当該触媒担体に供給するオゾン生成部５とを有する排気ガス浄化装置において、上記触媒担体のアスペクト比が、０．５５以上、かつ好ましくは２．００以下であることが望ましい。
【００６３】
さらに上記触媒担体の容量が１．３リットル以下であることが望ましい。
【００６４】
さらに上記触媒の貴金属成分の濃度は３ｇ／Ｌ以下であることが望ましい。
【００６５】
以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は、本発明の要旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。例えば、上記ハニカム担体１１は、円柱状のものであるとしたが、これを軸方向に湾曲した形状としても良い。その場合、担体長さＬｔは、排ガス流れ方向で担体上流部端面から下流部端面までの担体中心軸の長さを以って定義すれば良い。また、ハニカム担体１１の断面形状が楕円または略楕円形状その他の形状であっても良い。その場合、断面積に等しい面積となる円の直径をもってその断面位置での径を定義することができる。
【００６６】
ハニカム担体１１を２分割以上に分割しても良い。その場合、その担体長さＬｔ、担体平均径Ｄｔおよびハニカム担体容量Ｖｔは、それらを足し合わせたものとすれば良い。
【図面の簡単な説明】
【００６７】
【図１】本発明の一実施形態に係るエンジン排気系を示す模式図である。
【図２】触媒担体の斜視図である。
【図３】担体アスペクト比とライトオフ性能に関するテスト結果である。
【図４】触媒担体容量とＨＣ浄化率に関するテスト結果である。
【符号の説明】
【００６８】
３          エンジン排ガス通路
５          オゾン生成部（活性酸素成分供給装置）
１１        ハニカム担体（ハニカム状の触媒担体）
Ｄｔ        担体平均径
Ｌｔ        担体長さ
Ｒａ        アスペクト比
Ｖｔ        ハニカム担体容量（触媒担体の容量）
【図１】
2008264653.tif 000004
【図２】
2008264653.tif 000005
【図３】
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【図４】
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