(57)【要約】【課題】ロックアップ機構において瞬間熱吸収能力とロックアップ締結解放時の応答性をともに向上させる。【解決手段】ロックアップ機構は、トルクコンバータカバー１の内面に固定された摩擦フェーシング３と、摩擦フェーシング３と対向して配置され、従動側構成部材と一体回転可能かつ軸方向に相対変位可能に接続されるメインピストン４ｍと、メインピストンの背面に対向して配置され、メインピストン４ｍと同じく従動側構成部材と一体回転可能かつ軸方向に相対変位可能に接続されるサブピストン４ｓと、を備える。そして、ロックアップ締結時はサブピストン４ｓがメインピストン４ｍに締結するよりも先にメインピストン４ｍがトルクコンバータカバー１に締結し、ロックアップ解放時はメインピストン４ｍがトルクコンバータカバー１から離れるよりも先にサブピストン４ｓがメインピストン４ｍから離れるように構成する。【選択図】図１
2008185103.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
トルクコンバータのロックアップ機構において、
前記トルクコンバータのトルクコンバータカバーの内面に固定された摩擦フェーシングと、
前記摩擦フェーシングと対向して配置され、従動側構成部材と一体回転可能かつ軸方向に相対変位可能に接続されるメインピストンと、
前記メインピストンの背面に対向して配置され、前記メインピストンと同じく前記従動側構成部材と一体回転可能かつ軸方向に相対変位可能に接続されるサブピストンと、
を備え、ロックアップ締結時は前記サブピストンが前記メインピストンに締結するよりも先に前記メインピストンが前記トルクコンバータカバーに締結し、ロックアップ解放時は前記メインピストンが前記トルクコンバータカバーから離れるよりも先に前記サブピストンが前記メインピストンから離れるように構成したことを特徴とするロックアップ機構。
【請求項２】
前記サブピストンが前記メインピストンに近づく際に前記メインピストンから離間する方向の力を前記サブピストンに作用させる弾性部材を備えたことを特徴とする請求項１に記載のロックアップ機構。
【請求項３】
前記メインピストンと前記摩擦フェーシングの摺接面間の隙間の流量抵抗が前記メインピストンと前記サブピストンの摺接面間の隙間の流量抵抗よりも大きくなるよう各隙間の大きさを設定したことを特徴とする請求項１または２に記載のロックアップ機構。
【請求項４】
前記メインピストンと前記サブピストンの摺接面の少なくとも一方に、摺接面の内周側から外周側まで延びる油逃し溝を形成したことを特徴とする請求項１から３のいずれか一つに記載のロックアップ機構。
【請求項５】
前記サブピストンの前記メインピストンとの摺接面を径方向外側に行くほど前記メインピストンに近づくよう傾斜させたことを特徴とする請求項１から４のいずれか一つに記載のロックアップ機構。
【請求項６】
前記メインピストンの前記サブピストンとの摺接面を径方向外側に行くほど前記サブピストンに近づくよう傾斜させたことを特徴とする請求項１から４のいずれか一つに記載のロックアップ機構。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、トルクコンバータのロックアップ機構に関する。
【背景技術】
【０００２】
ロックアップ機構は、タービンランナと一体回転するロックアップピストンを、ポンプインペラと一体回転するトルクコンバータカバーの内面に押し付けることで、トルクコンバータの入出力間の相対回転を無くし、トルクコンバータにおける伝達ロスを低減する機構である。
【０００３】
特許文献１に開示されるロックアップ機構では、ロックアップピストンを金属で構成し、摩擦フェーシングをトルクコンバータカバーの内面に接着することで、ロックアップ機構を作動させる際に発生する熱をロックアップピストン側に逃がすとともに、周囲に充填されている作動油でロックアップピストンを冷却し、ロックアップ機構の放熱性能を向上させている。
【特許文献１】特開２０００−１７４７０２公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ロックアップ機構においては瞬間熱吸収能力とロックアップ締結解放時の応答性が重要である。瞬間熱吸収能力は、摩擦フェーシングから瞬間的に発生する熱を吸収する能力であり、これが高いほど摩擦フェーシングの温度上昇が抑えられ、安定した締結力を得ることができる。
【０００５】
しかしながら、瞬間熱吸収能力とロックアップ締結解放時の応答性はトレードオフの関係にあり、両方の性能を同時に向上させることは難しかった。例えば、瞬間熱吸収能力を向上させるにはロックアップピストンの体積を大きくする必要があるが、この場合、ロックアップピストンの質量が増大し、ロックアップ締結解放時の応答性が低下する。逆に、ロックアップピストンの体積を小さくすればロックアップ締結解放時の応答性は向上するが、今度は、体積が小さくなる分、瞬間熱吸収能力が低下する。
【０００６】
本発明は、このような従来技術の技術的課題を鑑みてなされたもので、ロックアップ機構において瞬間熱吸収能力とロックアップ締結解放時の応答性をともに向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係るトルクコンバータのロックアップ機構は、前記トルクコンバータのトルクコンバータカバーの内面に固定された摩擦フェーシングと、前記摩擦フェーシングと対向して配置され、従動側構成部材と一体回転可能かつ軸方向に相対変位可能に接続されるメインピストンと、前記メインピストンの背面に対向して配置され、前記メインピストンと同じく前記従動側構成部材と一体回転可能かつ軸方向に相対変位可能に接続されるサブピストンと、を備える。
【０００８】
そして、ロックアップ締結時は前記サブピストンが前記メインピストンに締結するよりも先に前記メインピストンが前記トルクコンバータカバーに締結し、ロックアップ解放時は前記メインピストンが前記トルクコンバータカバーから離れるよりも先に前記サブピストンが前記メインピストンから離れるように構成する。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、ロックアップ締結初期はメインピストンのみが移動し、ロックアップ解放初期はサブピストンのみが移動し、移動する質量を小さくできるので、高い締結解放応答性が得られる。また、ロックアップピストンの押し付け力（差圧）が上がると、スリップによる発熱量が増大するが、このときにはサブピストンがメインピストンに連結されているので、高い瞬間熱吸収能力を得ることができる。
【００１０】
したがって、本発明によれば、トレードオフの関係にある瞬間熱吸収能力とロックアップ締結解放時の応答性をともに向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明の添付図面を参照しながら本発明の実施の形態について説明する。
【００１２】
（第１の実施形態）
図１は本発明に係るロックアップ機構の概略構成を示しており、一般的なロックアップ機構と同様にトルクコンバータのカバー（以下、Ｔ／Ｃカバー）１内に配置される。
【００１３】
Ｔ／Ｃカバー１は、カバー中心から伸びるパイロットボス２と、カバー内面に接着された摩擦フェーシング３とを有し、図示しないエンジンから動力が伝達される。
【００１４】
ロックアップピストン４は、摩擦フェーシング３に対向して配置されるメインピストン４ｍと、その背後に配置されたサブピストン４ｓとで構成される。メインピストン４ｍ、サブピストン４ｓはいずれも金属で構成されるが、放熱性、熱伝導性に優れた材料であれば、他の材料で構成しても良い。
【００１５】
メインピストン４ｍの径方向略中央位置には潤滑油を通すための連通孔５が周方向に離間して複数形成される。また、メインピストン４ｍの外周側端面は従動側構成部材（タービンランナ、変速機のインプットシャフト等）とスプライン結合し、メインピストン４ｍは、回転方向に対しては従動側構成部材と一体となって回転し、動力を従動側構成部材に伝達することができ、軸方向には従動側構成部材に対して相対変位可能になっている。
【００１６】
メインピストン４ｍとパイロットボス２との間にはシールリング６が介装されており、メインピストン４ｍとパイロットボス２は、前後の差圧に応じて軸方向に相対変位可能、かつ、相対回転可能な係合状態になっている。
【００１７】
従動側固定板７は従動側構成部材（タービンランナ、変速機のインプットシャフト等）に固定され、従動側構成部材と一体となって回転する円盤状の部材であり、従動側構成部材との軸方向の相対変位は構造的に規制されている。
【００１８】
サブピストン４ｓとメインピストン４ｍとの間にはシールリング８が介装されており、サブピストン４ｓとメインピストン４ｍは、前後の差圧に応じて軸方向に相対変位可能、かつ、相対回転可能な係合状態になっている。
【００１９】
また、サブピストン４ｓと従動側固定板７は、弾性部材としてのバネ１０によって連結されている。バネ１０は、サブピストン４ｓがメインピストン４ｍに向けて移動すると伸び、サブピストン４ｓにメインピストン４ｍから離間する方向の力を作用させる。サブピストン４ｓの軸方向位置は、サブピストン４ｓ前後の差圧とバネ１０の反力により決定される。
【００２０】
なお、ここではバネ１０としてコイルバネを用いているが、これに代えて、その他の弾性部材を用いてもよい。また、メインピストン４ｍとサブピストン４ｓの間にバネを介装し、サブピストン４ｓがメインピストン４ｍに向けて移動する際にこのバネが圧縮され、これによってサブピストン４ｓにメインピストン４ｍから離間する方向の力を作用させるようにしてもよい。
【００２１】
また、サブピストン４ｓは従動側固定板７に固定されているピン１２と嵌合する。これにより、サブピストン４ｓと従動側固定板７は一体となって回転するが、軸方向には相対変位可能な係合状態になっている。なお、バネ１０はピン１２に外嵌されており、ピン１２はバネ１０の支持部材としても機能する。
【００２２】
また、サブピストン４ｓのメインピストン４ｍとの摺接面には、図２に示すように、摺接面の外周側と内周側を連通する一本以上の油逃し溝１４が形成されており、サブピストン４ｓがメインピストン４ｍと締結した状態であっても、両者の間をこの油逃し溝１４を介して油が流れるようになっている。
【００２３】
なお、この実施形態ではサブピストン４ｓの摺接面に油逃し溝１４を形成しているが、メインピストン４ｍの摺接面、あるいは、メインピストン４ｍ及びサブピストン４ｓの両方の摺接面に形成するようにしても良い。また、油逃し溝１４は、好ましくは、摺接面の径方向に延びるよう形成されるが、摺接面の外周側と内周側を連通する構造であれば、他の構造であっても構わない。
【００２４】
Ｔ／Ｃカバー１とメインピストン４ｍの間、メインピストン４ｍとサブピストン４ｓの間、サブピストン４ｓの背後には、それぞれ、解放側油室Ｃｒ、中間油室Ｃｍ、締結側油室Ｃｅが形成される。解放側油室Ｃｒにはパイロットボス２内に形成されたリリース圧油路１６から油圧が供給され、締結側油室Ｃｅには同じくパイロットボス２内に形成されたアプライ圧油路１７から油圧が供給される。
【００２５】
解放側油室Ｃｒと中間油室Ｃｍは連通孔５を介して、また、中間油室Ｃｍと締結側油室Ｃｅは油逃し溝１４を介して、それぞれ常時連通するので、中間油室Ｃｍの油圧Ｐｂは、解放側油室Ｃｒの油圧Ｐａと締結側油室Ｃｅの油圧Ｐｃの間の値になる。
【００２６】
続いて、上記ロックアップ機構の動作について説明する。
【００２７】
ロックアップ締結時の動作
ロックアップ締結時は、締結側油室Ｃｅに油圧が供給されるとともに、解放側油室Ｃｒがドレンされる。油圧の供給、ドレンを開始するタイミングは同時であってもよいし、多少前後しても良い。そして、解放側油室Ｃｒ、中間油室Ｃｍ、締結側油室Ｃｅの油圧Ｐａ、Ｐｂ、Ｐｃの大小関係（ピストン前後の差圧）に応じて、まず、メインピストン４ｍがＴ／Ｃカバー１と締結し、その後、サブピストン４ｓがメインピストン４ｍと締結する。図３を参照しながらロックアップ締結時の動作について説明する。
【００２８】
図３（ａ）はロックアップ締結動作が開始される前の状態（ロックアップ解放状態）を示している。各油室の油圧の大小関係はＰａ≧Ｐｂ≧Ｐｃであり、メインピストン４ｍ、サブピストン４ｓともに解放されている。
【００２９】
この状態から締結側油室Ｃｅの油圧が高められ、解放側油室Ｃｒの油圧が下げられると、図中ｆａで示す油の流れにより、メインピストン４ｍ前後で差圧が発達し、各油室の油圧の大小関係がＰａ＜Ｐｂ＜Ｐｃとなる。
【００３０】
メインピストン４ｍ前後で差圧が発達するのは、摩擦フェーシング３とメインピストン４ｍの摺接面間の隙間が他の部位よりも狭くなっており、ここを油が通過するときの流量抵抗により、隙間の通過前後で油圧が下がるからである。メインピストン４ｍ前後の差圧によりメインピストン４ｍがＴ／Ｃカバー１に近づくと、隙間がさらに狭くなって差圧がより一層発達し、最終的にはメインピストン４ｍが摩擦フェーシング３を介してＴ／Ｃカバー１と締結する。
【００３１】
このときサブピストン４ｓはメインピストン４ｍから離れたままである。これは、サブピストン４ｓがメインピストン４ｍに近づこうとしても、バネ１０の反力がそれを妨げる方向に作用し、サブピストン４ｓの移動を妨げるからである。加えて、メインピストン４ｍと摩擦フェーシング３の摺接面間の隙間の流量抵抗がメインピストン４ｍとサブピストン４ｓの摺接面間の隙間の流量抵抗よりも大きくなるように各隙間の大きさ、各隙間の流量が設定され、サブピストン４ｓ前後よりもメインピストン４ｍ前後で先に差圧が発生するからである。
【００３２】
サブピストン４ｓ前後の差圧が発達してＦ（ｘ）＞Ｓ×（Ｐｃ−Ｐｂ）が成立するまで間は、サブピストン４ｓはメインピストン４ｍから離れた状態で待機する。Ｆ（ｘ）はバネ１０がサブピストン４ｓを従動側固定板７側へ引っ張る力であり、バネ１０の伸び量をｘ、バネ定数をｋとすれば、Ｆ（ｘ）＝ｋ×ｘで表すことができる、またＳはサブピストン４ｓの受圧面積である（以下、同じ）。
【００３３】
ロックアップ締結初期に締結するピストンをメインピストン４ｍのみとしたことにより、移動する質量が従来のロックアップピストンよりも小さくなり、ロックアップ締結時の応答性を向上させることができる。ロックアップ締結初期は、ロックアップピストン４の押付け力が小さく、スリップによる発熱量も小さいので、熱吸収部分の体積が小さくなっても瞬間熱吸収能力が不足することはない。
【００３４】
その後、図３（ｂ）中ｆｂで示す油の流れにより、サブピストン４ｓ前後の差圧が発達し、Ｆ（ｘ）＜Ｓ×（Ｐｃ−Ｐｂ）の関係が成立すると、サブピストン４ｓがバネ１０の反力に抗して移動し、図３（ｃ）に示すように、サブピストン４ｓがメインピストン４ｍに締結される。
【００３５】
ロックアップピストン４の押付け力（差圧）が大きくなると、スリップによる発熱量が大きくなるので、高い瞬間熱吸収能力が要求されるが、このような状況では、サブピストン４ｓがメインピストン４ｍと締結されてメインピストン４ｍからサブピストン４ｓへの熱伝導が行われ、瞬間熱吸収能力が不足することはない。
【００３６】
さらに、この状況でも、サブピストン４ｓのメインピストン４ｍとの摺接面に形成された油逃し溝１４により、図３（ｃ）にｆｃで示すように、締結面に油が流れ続ける。
【００３７】
ロックアップ機構がスリップし、メインピストン４ｍと摩擦フェーシング３との摺接面で発生した熱は、摩擦フェーシング３より金属でできたメインピストン４ｍの方が熱伝導率が高く、摺接面からメインピストン４ｍへ移動する。油逃し溝１４を形成したことで、メインピストン４ｍに溜まった熱の放出経路として、熱伝導によりサブピストン４ｓに移動する経路と、熱伝達により油逃し溝１４を流れる油へ移動する経路の２つを確保できるので、サブピストン４ｓ側へ移動する熱伝導の経路によって瞬間熱吸収能力を高めながら、油逃し溝１４を流れる油の熱伝達によって定常的なスリップでの熱の蓄積を防ぐことができる。また、温度勾配の高い部分を油が触れるので、熱の伝達も効率よく行うことができる。
【００３８】
ロックアップ解放時の動作
一方、ロックアップ解放時は、締結側油室Ｃｅがドレンされ、続いて、解放側油室Ｃｒに油圧が供給される。ロックアップ締結時同様、油圧の供給、ドレンを開始するタイミングは同時であってもよいし、多少前後しても良い。そして、解放側油室Ｃｒ、中間油室Ｃｍ、締結側油室Ｃｅの油圧Ｐａ、Ｐｂ、Ｐｃの大小関係（ピストン前後の差圧）に応じて、まず、サブピストン４ｓがメインピストン４ｍから先に離れ、メインピストン４ｍがＴ／Ｃカバー１から離れる。図４を参照しながらロックアップ解放時の動作について説明する。
【００３９】
図４（ａ）はロックアップ解放動作が開始される前の状態（ロックアップ締結状態）を示している。このとき、油室の油圧の大小関係はＰａ＜Ｐｂ＜Ｐｃであり、かつ、Ｆ（ｘ）＜Ｓ×（Ｐｃ−Ｐｂ）の関係を満たす。
【００４０】
この状態から、締結側油室Ｃｅの油圧を下げていくと、まず、サブピストン４ｓ前後の差圧が小さくなり、Ｆ（ｘ）＞Ｓ×（Ｐｃ−Ｐｂ）の関係が成立し、図４（ｂ）に示すように、メインピストン４ｍからサブピストン４ｓが解放される。
【００４１】
メインピストン４ｍおよびサブピストン４ｓに熱が溜まっていたとしても、メインピストン４ｍとサブピストン４ｓが離れることにより、ロックアップピストン４の冷却面積が約２倍に増えるとともに、油との金属表面との温度勾配が大きくなり、速やかな冷却が可能になる。これにより、高熱負荷でのロックアップ締結後、すぐにロックアップ解放、再締結を行っても、メインピストン４ｍの温度、特に摩擦フェーシング３との摺接面の温度上昇が抑えられるので、安定した締結が可能となる。
【００４２】
その後、解放側油室Ｃｒの油圧を上げ、締結側油室Ｃｅの油圧を下げていくと、各油室の油圧の大小関係がＰａ≧Ｐｂ≧Ｐｃになり、図４（ｃ）に示すように、Ｔ／Ｃカバー１からメインピストン４ｍが離れ、ロックアップ機構は解放状態となる。このとき、サブピストン４ｓは既に解放されており、メインピストン４ｍだけが解放されるので、移動する質量は従来のロックアップピストンに比べて小さく、ロックアップ解放時の応答性を向上させることができる。
【００４３】
以上、本発明の第１の実施形態について説明したが、本発明による作用効果をまとめると次の通りである。
【００４４】
本発明に係るロックアップ機構は、Ｔ／Ｃカバー１の内面に固定された摩擦フェーシング３と、摩擦フェーシング３と対向して配置され、従動側構成部材（タービンランナ、変速機のインプットシャフト等）と一体回転可能かつ軸方向に相対変位可能に接続されるメインピストン４ｍと、メインピストン４ｍの背面に対向して配置され、メインピストン４ｍと同じく従動側構成部材と一体回転可能かつ軸方向に相対変位可能に接続されるサブピストン４ｓと、を備える。そして、ロックアップ締結時はサブピストン４ｓがメインピストン４ｍに締結するよりも先にメインピストン４ｍがＴ／Ｃカバー１に締結し、ロックアップ解放時はメインピストン４ｍがＴ／Ｃカバー１から離れるよりも先にサブピストン４ｓがメインピストン４ｍから離れるように構成する。
【００４５】
これにより、ロックアップ締結初期、ロックアップ解放初期に移動する質量を従来のロックアップピストンに比べて小さくできるので、高い締結解放応答性を実現することができる。また、ロックアップピストン４の押し付け力（差圧）が大きくなると、スリップによる発熱量が多くなるが、このときにはサブピストン４ｓがメインピストン４ｍに連結されるので、高い瞬間熱吸収能力を得ることができる。したがって、本発明によれば、トレードオフの関係にある瞬間熱吸収能力とロックアップ締結解放時の応答性をともに向上させることができる。
【００４６】
また、サブピストン４ｓがメインピストン４ｍに近づく際にメインピストン４ｍから離間する方向の力をサブピストン４ｓに作用させる弾性部材を備えた。これにより、ロックアップ締結時はメインピストン４ｍが先行して締結しやすくなり、ロックアップ解放時は、サブピストン４ｓが先行して解放されやすくなる。
【００４７】
また、メインピストン４ｍと摩擦フェーシング３の摺接面間の隙間の流量抵抗がメインピストン４ｍとサブピストン４ｓの摺接面間の隙間の流量抵抗よりも大きくなるように各隙間の大きさを設定した。これにより、ロックアップ締結時は、メインピストン４ｍ前後の差圧がサブピストン４ｓ前後の差圧に先行して発達するので、メインピストン４ｍを先行して締結し、ロックアップ解放時は、サブピストン４ｓ前後の差圧がメインピストン４ｍ前後の差圧よりも先に低下するので、サブピストン４ｓを先行して解放することができる。
【００４８】
また、メインピストン４ｍとサブピストン４ｓの摺接面の少なくとも一方に、摺接面の内周側から外周側まで延びる油逃し溝１４を形成した。これにより、サブピストン４ｓ側へ移動する熱伝導の経路によって瞬間熱吸収能力を高めながら、油逃し溝１４を流れる油の熱伝達によって定常的なスリップでの熱の蓄積を防ぐことができる。また、温度勾配の高い部分を油が触れることにより、熱の伝達も効率よく行うことができる。
【００４９】
（第２、第３の実施形態）
一般に、ロックアップピストンは円盤状の弾性体であるため、前後の差圧が大きくなると径方向中央が圧力の低い側に撓んでしまう。そのため、摩擦フェーシングとの摺接面は、あるひとつのピストン押し付け圧力でしか全面当たり状態にならない。従来は、摩擦フェーシングの耐剥離性を考慮し、ピストン押し付け圧力が最大になる締結完了時に全面当たり状態になるように設計していた。例えば、外周側になるほど摺接面が摩擦フェーシングに近づくよう摺接面を摩擦フェーシングに対して予め傾斜させておき、締結完了時にロックアップピストンが撓むと、摺接面と摩擦フェーシングが全面当たり状態になるようにしていた。
【００５０】
しかしながら、この構成では、低トルクでのスリップ状態において、摩擦フェーシングとロックアップピストン（またはＴ／Ｃカバー）が片当たり状態になる。片当たり状態では摺接面積が小さいため、ロックアップピストン（またはＴ／Ｃカバー）が熱吸収できる面積も小さく、スリップ状態が長く継続すると摩擦フェーシングが局所的に過熱し、締結力の低下、摩擦フェーシングの焼損等の問題が発生する。
【００５１】
そこで、第２の実施形態では、第１の実施形態のようにロックアップピストン４をメインピストン４ｍとサブピストン４ｓとで構成すれば、締結が進んでメインピストン４ｍの背面をサブピストン４ｓが覆った後は、サブピストン４ｓのみが撓むようになることを利用し（受圧面積の移動）、メインピストン４ｍと摩擦フェーシング３の面当たり状態を改善する。
【００５２】
具体的には、解放時におけるメインピストン４ｍの摩擦フェーシング３との摺接面を摩擦フェーシング３と平行にし、締結当初、メインピストン４ｍと摩擦フェーシング３が全面当たり状態になるようにする。
【００５３】
さらに、差圧が大きくなると、メインピストン４ｍが極端に撓む前にサブピストン４ｓがメインピストン４ｍの背面を覆い、サブピストン４ｓが締結側油室Ｃｅの油圧Ｐｃを受けて撓むので、図５に示すように、締結完了時のサブピストン４ｓの撓みを考慮して、サブピストン４ｓのメインピストン４ｍとの摺接面を外周側に行くほどメインピストン４ｍに近づくよう予め傾斜させておく。
【００５４】
これにより、締結完了時には、メインピストン４ｍとサブピストン４ｓが全面当たり状態になり、メインピストン４ｍと摩擦フェーシング３とを再び全面当たり状態にすることができる。
【００５５】
図６はメインピストン４ｍ、サブピストン４ｓを図５に示すように構成した場合のロックアップ締結時の様子を示す。図７はこのときの締結側油室Ｃｅと解放側油室Ｃｒの差圧（Ｐｃ−Ｐａ）と摩擦フェーシング３の面当たり状態の関係を示す。
【００５６】
締結側油室Ｃｅと解放側油室Ｃｒの間に差圧Ｐ１が発生すると、まず、図６（ａ）で示すように、メインピストン４ｍがＴ／Ｃケース１と締結する。メインピストン４ｍの摺接面は摩擦フェーシング３と平行になっているので、このときの面当たり状態は全面当たり状態である。
【００５７】
締結側油室Ｃｅと解放側油室Ｃｒの間の差圧が大きくなってＰ１＋ΔＰになると、図６（ｂ）で示すように、サブピストン４ｓがメインピストン４ｍの背面を覆う。このとき、サブピストン４ｓは外周側のみメインピストン４ｍを押すので、メインピストン４ｍと摩擦フェーシング３との面当たり状態は、全面当たり状態から若干悪化した中間状態となる。ただし、この場合であっても、メインピストン４ｍと摩擦フェーシング３は略全面にわたって接触し、摩擦フェーシング３の過熱による締結力低下、焼損等の問題が発生することはない。
【００５８】
締結側油室Ｃｅと解放側油室Ｃｒの間の差圧がさらに大きくなってＰ２になると、図６（ｃ）に示す状態となり、締結側油室Ｃｅの油圧を受けてサブピストン４ｓが撓む。しかしながら、サブピストン４ｓのメインピストン４ｍとの摺接面を予め傾斜させているので、サブピストン４ｓとメインピストン４ｍは全面当たり状態となり、メインピストン４ｍと摩擦フェーシング３も全面当たり状態となる。
【００５９】
このように、第２の実施形態によれば、ロックアップ締結初期とロックアップ締結完了時の２回、メインピストン４ｍと摩擦フェーシング３が全面当たり状態となる。
【００６０】
第２の実施形態は、第１の実施形態の作用効果に加え、以下のような追加の作用効果を奏する。
【００６１】
第２の実施形態によれば、サブピストン４ｓのメインピストン４ｍとの摺接面を径方向外側に行くほどメインピストン４ｍに近づくよう傾斜させたことにより、ロックアップ締結初期からロックアップ締結完了に至るまでの間に、２回の全面当たり状態を実現することができる。１回目の全面当たり状態と２回目の全面当たり状態の間の状態も、全面当たり状態に極めて近い安定した面当たり状態となり、摩擦フェーシング３が片当たり状態になるのを防止することができる。
【００６２】
なお、第２の実施形態では、サブピストン４ｓのメインピストン４ｍとの摺接面を傾斜させているが、図８に示すように、メインピストン４ｍの背面、すなわち、サブピストン４ｓとの摺接面を径方向外側に行くほどサブピストン４ｓに近づくよう傾斜させて、ロックアップ締結初期からロックアップ締結完了に至るまでの間に、全面当たり状態を２回作り出すようにしてもよい（第３の実施形態）。
【００６３】
以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一つを示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。
【図面の簡単な説明】
【００６４】
【図１】本発明にかかるロックアップ機構の概略構成図である。
【図２】サブピストンをメインピストン側から見た図である。
【図３】ロックアップ締結時の動作を説明するための図である。
【図４】ロックアップ解放時の動作を説明するための図である。
【図５】本発明の第２の実施形態を示す。
【図６】第２の実施形態におけるロックアップ締結時の動作を説明するための図である。
【図７】差圧と摩擦フェーシングの面当たり状態の関係を示した図である。
【図８】本発明の第３の実施形態を示す。
【符号の説明】
【００６５】
１    トルクコンバータカバー（Ｔ／Ｃカバー）
３    摩擦フェーシング
４    ロックアップピストン
４ｍ  メインピストン
４ｓ  サブピストン
１０  バネ（弾性部材）
１４  油逃し溝
【図１】
2008185103.tif 000003
【図２】
2008185103.tif 000004
【図３】
2008185103.tif 000005
【図４】
2008185103.tif 000006
【図５】
2008185103.tif 000007
【図６】
2008185103.tif 000008
【図７】
2008185103.tif 000009
【図８】
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