(57)【要約】【課題】磁気突極性を有する同期電動機の磁気飽和の非線形性に対応でき、かつ、トルク脈動が発生しない磁極位置推定ができる。【解決手段】単相高周波電圧発生部２０はインバータの制御電圧に単相交流状の高周波電圧を重畳させ、そのときに発生する高周波電流成分から単振動軸位相演算部２３等で同期電動機の磁極位置θeを推定する装置または方法において、  同期電動機１０に発生する単相高周波電流成分によりトルク脈動が発生しないように前記高周波電圧の位相を二次元テーブル１９で設定し、発生した単相高周波電流成分の単振動軸から電流座標におけるｄ軸を推定するための補正を位相補正テーブル２４で補正する。【選択図】図１
2008206330.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
磁気突極性を有する同期電動機をインバータの位置センサレス制御で可変速運転する装置において、前記インバータの制御電圧に単相交流状の高周波電圧を重畳させ、そのときに発生する高周波電流成分から同期電動機の磁極位置を推定する装置であって、
同期電動機に発生する単相高周波電流成分によりトルク脈動が発生しないように前記高周波電圧の位相を設定する手段と、発生した単相高周波電流成分の単振動軸から電流座標におけるｄ軸を推定するための補正手段とを備えたことを特徴とする同期電動機の磁極位置推定装置。
【請求項２】
前記手段は、電流座標におけるｄ軸およびｑ鎖交磁束成分を実験または有限要素法などの解析により求め、この鎖交磁束成分と電流座標よりトルク成分を求め、各電流のトルクが一定となる単相電流成分の方向を求め、さらに、この電流が発生したときに生じるｄ軸およびｑ軸の鎖交磁束の変動成分から注入する単相高周波電圧の位相を求めることを特徴とする請求項１に記載の同期電動機の磁極位置推定装置。
【請求項３】
磁気突極性を有する同期電動機をインバータの位置センサレス制御で可変速運転する装置において、前記インバータの制御電圧に単相交流状の高周波電圧を重畳させ、そのときに発生する高周波電流成分から同期電動機の磁極位置を推定する方法であって、
同期電動機に発生する単相高周波電流成分によりトルク脈動が発生しないように前記高周波電圧の位相を設定する手段と、発生した単相高周波電流成分の単振動軸から電流座標におけるｄ軸を推定するための補正手段とによって、磁極位置を推定することを特徴とする同期電動機の磁極位置推定方法。
【請求項４】
前記手段は、電流座標におけるｄ軸およびｑ鎖交磁束成分を実験または有限要素法などの解析により求め、この鎖交磁束成分と電流座標よりトルク成分を求め、各電流のトルクが一定となる単相電流成分の方向を求め、さらに、この電流が発生したときに生じるｄ軸およびｑ軸の鎖交磁束の変動成分から注入する単相高周波電圧の位相を求めることを特徴とする請求項３に記載の同期電動機の磁極位置推定方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、永久磁石を界磁源とする同期電動機の位置センサレス制御装置に係り、特に同期電動機の磁極位置推定装置および磁極位置推定方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
同期電動機に所望のトルクを発生させるためには、回転子の磁極位置に対応した適切な位相で電流を供給する必要がある。この磁極位置検出による制御方式として、回転子軸に取り付けた磁極位置センサによる制御方式と、電動機電流から磁極位置を推定する位置センサレス制御方式がある。
【０００３】
後者の磁極位置推定方式として、推定した界磁極のｄ軸（磁極軸）に単相高周波電圧を加え、この高周波電圧によって発生する電流から同期機の突極性を利用して、磁極軸（ｄ軸）を推定するものがある（例えば、特許文献１参照）。これ以外にもｑ軸に電圧を加える方式や、電圧でなく高周波電流を加えて電圧を検出する方式などがある。
【０００４】
特許文献１による磁極位置推定方式のブロック構成例を図４に示す。回転座標変換器１はｄ，ｑ軸の正弦波電圧Ｖdc、Ｖqcとｄ−ｑ軸位相角θ0とから三相ＵＶＷの電圧に変換し、これを電圧指令値とするインバータ２により同期電動機３に交番電圧を印加する。このときの電動機３に流れる各相電流は座標変換器４によってｄ−ｑ軸電流Ｉdc、Ｉqcに変換し、この電流から位相差検出器５にｄ−ｑ軸との間の位相差θを検出し、この位相差θとｄ−ｑ軸位相角θ0を加算することにより、磁極位置θnの推定値を得る。
【特許文献１】特許第３３１２４７２号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１の方式では下記のような問題がある。
【０００６】
（１）高周波電流が流れた場合には。その周波数成分の脈動トルクが発生する。
【０００７】
（２）誘導機に比べて、ＩＰＭＳＭ（磁石埋め込み形同期機）は界磁磁極に磁石が埋め込まれており、電機子反作用磁束の影響により、磁気飽和による非線形が発生しやすい。そのため、負荷時のようにｑ軸電流が存在する場合には、ｄ軸インダクタンス（Ｌd）やｑ軸インダクタンス（Ｌq）が変化する。この影響により、突極性のｄ軸磁気的特性のみから探索した場合には、正確な磁極が推定できない。
【０００８】
図５は、ＩＰＭＳＭにｄ軸電流とｑ軸電流を流した場合に、ｄ軸鎖交磁束とｑ軸鎖交磁束がどのように発生するか有限要素解析を用いて計算した例を示す。
【０００９】
これは、横軸をｄ軸電流座標、縦軸をｑ軸電流座標にとった二次元座標である。この座標の電流ベクトル成分を流した場合に発生する磁束成分を有限要素法解析で計算し、ｄ軸鎖交磁束成分とｑ軸鎖交磁束成分を求めた。これを各電流座標の点で繰り返して計算し、得られたｄ軸とｑ軸の計算結果をまとめて等高線として現したものである。
【００１０】
ここで、ｄ軸電流は実用的に使用されている弱め界磁の領域（Ｉd＜０）に限定し、また、ｑ軸電流成分は力行と回生では対称な特性になるので、（Ｉq＞０）のみに限定して表している。
【００１１】
図６は、図５の磁束演算結果から、発生トルクと定格回転速度における端子電圧成分を計算し、同様に等高線で示したものである。
【００１２】
特許文献１では、ｄ軸の高周波電圧成分を加えることにより突極性を計測しているが、図５のＡ点のように、ｑ軸電流成＝０であってｄ軸座標上に基本波成分の電流ベクトルが存在する場合には、高周波電流は⇔で示すような単振動成分になる。
【００１３】
しかし、ｑ軸電流が発生している場合には、Ｂ点の⇔のように高周波電流を流すが、もし、実際のｄ軸と高周波電圧を入力する推定ｄ軸に誤差が存在すると、発生する単振動電流の軸は電圧軸（ｄ軸二点線の矢印）からずれてくる。この電流の単振動軸のずれ角Δθまたは、高周波電流成分のｔａｎ（Δθ）成分を図４の位相差検出器５で計算し、これが零になるように磁極推定位相を推定演算している。
【００１４】
しかし、図５に示すように、インダクタンスＬdとＬq成分は実際には一定ではない。本来、各軸のインダクタンスが一定であるならば、図５のｄ−ｑ軸電流座標上のｄ軸およびｑ軸鎖交磁束成分は、各軸に直交でかつ等間隔な直線となる。しかし、磁気飽和を考慮した有限要素法解析によると、鎖交磁束の等高線の間隔が変化しており、これによりインダクタンスが変化していることがわかる。また、その鎖交磁束の等高線も各軸と直交していないため、ｄ軸電流によってｑ軸鎖交磁束が発生するといった、軸間の干渉成分が存在することがわかる。
【００１５】
特に、低コスト化のため鉄心の外形直径を小さくして小形に設計した場合には、磁気飽和の影響を受けてこのような非線形が発生しやすい。そのため、特許文献１の方式をそのまま適用した場合には、ｑ軸電流が増加した場合には磁気飽和の影響によりインダクタンスが変化するので、図５の場合はｄ軸鎖交磁束の等高線の接線方向を推定してしまうため、正確な磁極軸を推定することができない。
【００１６】
また、Ｂ点で発生する電流高周波成分は、位相推定の収束が完了した場合でも、図６のトルクの等高線上に描いてみると、トルク一定の等高線を横切っており、トルク脈動が発生することがわかる。ＰＭモータは全般的に慣性モーメントが小さいため、このトルク脈動による速度変動の発生や、負荷の機械軸での軸共振を発生させる原因となることもある。
【００１７】
本発明の目的は、磁気突極性を有する同期電動機の磁気飽和の非線形性に対応でき、かつ、トルク脈動が発生しない磁極位置推定ができる磁極位置推定装置および磁極位置推定方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
本発明は、前記の課題を解決するため、高周波電圧を入力する位相をｄ軸に平行な方向に固定せず、トルク脈動が発生しない高周波電流成分、つまりトルクの等高線と平行な電流を発生させて磁極位置を推定するようにしたもので、以下の装置および方法を特徴とする。
【００１９】
（１）磁気突極性を有する同期電動機をインバータの位置センサレス制御で可変速運転する装置において、前記インバータの制御電圧に単相交流状の高周波電圧を重畳させ、そのときに発生する高周波電流成分から同期電動機の磁極位置を推定する装置であって、
同期電動機に発生する単相高周波電流成分によりトルク脈動が発生しないように前記高周波電圧の位相を設定する手段と、発生した単相高周波電流成分の単振動軸から電流座標におけるｄ軸を推定するための補正手段とを備えたことを特徴とする。
【００２０】
（２）上記（１）において、前記手段は、電流座標におけるｄ軸およびｑ鎖交磁束成分を実験または有限要素法などの解析により求め、この鎖交磁束成分と電流座標よりトルク成分を求め、各電流のトルクが一定となる単相電流成分の方向を求め、さらに、この電流が発生したときに生じるｄ軸およびｑ軸の鎖交磁束の変動成分から注入する単相高周波電圧の位相を求めることを特徴とする。
【００２１】
（３）磁気突極性を有する同期電動機をインバータの位置センサレス制御で可変速運転する装置において、前記インバータの制御電圧に単相交流状の高周波電圧を重畳させ、そのときに発生する高周波電流成分から同期電動機の磁極位置を推定する方法であって、
同期電動機に発生する単相高周波電流成分によりトルク脈動が発生しないように前記高周波電圧の位相を設定する手段と、発生した単相高周波電流成分の単振動軸から電流座標におけるｄ軸を推定するための補正手段とによって、磁極位置を推定することを特徴とする。
【００２２】
（４）上記（３）において、前記手段は、電流座標におけるｄ軸およびｑ鎖交磁束成分を実験または有限要素法などの解析により求め、この鎖交磁束成分と電流座標よりトルク成分を求め、各電流のトルクが一定となる単相電流成分の方向を求め、さらに、この電流が発生したときに生じるｄ軸およびｑ軸の鎖交磁束の変動成分から注入する単相高周波電圧の位相を求めることを特徴とする。
【発明の効果】
【００２３】
以上のとおり、本発明によれば、高周波電圧を入力する位相をｄ軸に固定せず、トルク脈動が発生しない高周波電流成分、つまりトルクの等高線と平行な電流を発生させて磁極位置を推定するようにしたため、磁気突極性を有する同期電動機の磁気飽和の非線形性に対応でき、かつ、電圧高周波を注入してもトルク脈動が発生しない制御系を実現できる。また、磁気飽和によるインダクタンスの変動を補正する機能も有する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
（実施形態１）
図１は、本実施形態を示す位置センサレス制御装置のブロック図である。ここで、速度制御などのメジャー制御ブロックは省略し、ｄ軸とｑ軸電流指令が与えられており、磁極位置を推定しながら正確にｄ軸とｑ軸の基本波電流を発生するブロックを示す。すなわち、実用的には、トルク指令や電圧指令などからｑ軸やｄ軸電流指令に変換したり、速度推定が速度指令と一致するように速度制御ブロックを構成するが、これらのメジャー制御部は本発明とは別の原理であるため図１では省略している。
【００２５】
図１のブロック図における各部を説明する。まず、ＩＰＭモータ（永久磁石界磁形同期電動機）の通常の制御装置がもつ要素を説明する。
【００２６】
ｄ軸電流指令ｉd＊は、ＩＰＭモータ１０の端子電圧を制御するために与えられる。ｑ軸電流指令ｉq＊は、ＩＰＭモータ１０の発生トルクを制御するために与えられる。
【００２７】
基本波電流制御部１１は、ｄ軸電流指令ｉd＊とｑ軸電流指令ｉq＊を入力とし、これらとＩＰＭモータ１０から検出される高周波成分を除去した基本波のｄ−ｑ軸電流との偏差を比例積分（ＰＩ）制御などを利用してｄ−ｑ軸電圧指令ｖd＊、ｖq＊を得る。この基本波電流制御部１１は、ｄ−ｑ軸は基本波周波数で回転する回転座標系上であるため、この電流や電圧成分は直流成分になる。
【００２８】
逆回転座標変換部１２は、電圧指令ｖd＊、ｖq＊を入力とし、推定磁極の位相θeを用いて、回転座標から固定座標の電圧指令Ｖα＊、Ｖβ＊に変換する。この固定座標はα−β軸と呼ぶことにする。
【００２９】
２相／３相変換部１３は、逆回転座標変換部１２の２軸成分の固定座標に変換された電圧指令Ｖα＊、Ｖβ＊を、３相の交流電圧指令Ｖu＊、Ｖv＊、Ｖw＊に変換する。
【００３０】
ＰＷＭ増幅部１４は、ＰＷＭ（パルス幅）変調技術とＩＧＢＴなどのスイッチング素子を利用して、３相交流電圧指令Ｖu＊、Ｖv＊、Ｖw＊と等価な電圧に増幅する。通常はこの部分をインバータと称しており、この出力でモータ１０を駆動する。
【００３１】
電流検出器１５は、ＩＰＭモータ１０の駆動電流になる３相交流電流ｉu、ｉv、ｉwを検出する。この電流検出は、２相の高周波電流を検出し、残りの１相は演算により推定することもできる。３相／２相変換部１６は、電流検出器１５で検出した３相交流電流ｉu、ｉv、ｉwを２軸成分の固定座標電流成分に変換する。回転座標変換部１７は、３相／２相変換部１６に得る２相電流を推定位相θeを使って逆回転座標変換部１２と逆の回転座標変換を行う。
【００３２】
高周波成分除去部１８は、回転座標変換部１７の回転座標上の電流成分ｉd、ｉqから高周波成分を除去し、ＩＰＭモータ１０の電流検出信号として電流制御部１１にフィードバックする。具体的には、低域通過フィルタ（ＬＰＦ）を示すが、ディジタルフィルタ処理でもよい。
【００３３】
次に、磁極位置推定を行う制御ブロックを説明する。
【００３４】
二次元テーブル１９は、ｄ軸電流指令ｉd＊とｑ軸電流指令ｉq＊をテーブル変数入力とし、単相高周波電圧成分のｄ軸との位相差角ΔθhVを出力する。
【００３５】
単相高周波電圧発生部２０は、二次元テーブル１９からの単相高周波電圧位相（Δθhv）を基準位相として、ｄ軸およびｑ軸の単相高周波電圧を発生する。ここでは、角周波数ωhの単相高周波を発生させる。
【００３６】
この単相高周波電圧発生部２０のブロックは、ｄ軸電流指令ｉd＊とｑ軸電流指令ｉq＊から単相高周波電圧指令Ｖh＊を得る単相高周波電圧指令部２０Ａと、高周波（角周波数ωh）の正弦波発生部２０Ｂと、回転座標変換部２０Ｃで構成され、単相高周波電圧指令部２０Ａから発生した電圧指令Ｖh＊と正弦波発生部２０Ｂで発生した高周波信号ｃｏｓωｔの乗算で得る単相高周波電圧信号を、回転座標変換部２０Ｃで二次元テーブル１９の出力である単相電圧高周波成分の位相ΔθhVで回転座標変換することにより、ｄ−ｑ軸電圧座標上の単相高周波電圧指令ΔＶhd＊、ΔＶhq＊に変換する。
【００３７】
ここで、原理的には座標変換であるが、実際には入力の片方の値は零値固定であるため、ｓｉｎ（ΔθhV）およびｃｏｓ（ΔθhV）関数を乗算するのに等しい。また、電圧指令は二次元テーブル１９から得ているが、電流振幅変動を許容すれば固定値でもかまわない。
【００３８】
高周波電圧重畳部２１は、基本波電流制御部１１の基本波電圧指令Ｖd＊、Ｖq＊に、単相高周波電圧発生部２０からの高周波電圧指令Δｖhd＊、Δｖhq＊を加算することにより、高周波電圧を基本波成分に重畳させる。
【００３９】
高周波成分抽出部２２は、回転座標変換部１７から得る回転座標上の電流ｉd、ｉqから、高周波電圧成分Δｖhd＊、Δｖhq＊と同じ周波数の高周波電流成分ｉhd、ｉhqのみを取り出す。具体的には、高域通過フィルタ（ＨＰＦ）を示すが、ディジタルフィルタ処理でもよい。
【００４０】
単振動軸位相演算部２３は、高周波成分抽出部２２で抽出した高周波電流成分ｉhd、ｉhqから、電流の単振動成分が発生している軸の推定位相Δθhieを演算で求める。
【００４１】
位相補正テーブル２４は、ｄ軸とｑ軸電流指令ｉd＊、ｉq＊をテーブル変数入力とし、高周波電流の単振動位相軸と磁極軸の位相差（Δθhic）を出力する二次元テーブルデータを、補間演算した連続の位相補正量として出力する。
【００４２】
磁極推定誤差演算部２５は、単振動軸位相演算部２３からの電流の単振動軸推定位相Δθhieから、位相補正テーブル２４からの位相補正量Δθhicを減算して、磁極推定の軸ずれ位相量Δθheを求める。
【００４３】
回転速度推定演算部２６は、磁極推定誤差演算部２５の出力である磁極推定の軸ずれ位相量Δθheを積分して、磁極の推定回転速度ωeを求める。
【００４４】
推定ｄ軸位相演算部２７は、回転速度推定演算部２６の磁極の推定回転速度ωeを積分して、磁極の推定位相θeを求める。この位相θeは逆回転座標変換部１２や回転座標変換部１７の基準位相として使用する。なお、推定ｄ軸位相演算部２７は、磁極推定誤差演算部２５の出力である位相誤差を直接利用せず、回転速度推定演算部２６の速度推定演算を行う間接方式を採用したのは、ランプ波形状に速度が加速する場合には、磁極推定遅れにより推定位相誤差が零に収束しないことを防止するためである。
【００４５】
以上のように、本実施形態では、高周波単相交流電圧を３相交流電圧に重畳して磁極位置を推定する方式であるが、発生する高周波電流成分によってトルク脈動が発生しないように注入する電圧位相を設定し、その代わり検出された電流の高周波成分の単振動軸から磁極を推定する位相補正テーブル２４を設けることにより、高周波電圧を入力する位相をｄ軸に固定せず、トルク脈動が発生しない高周波電流成分から磁極位置を推定することができる。また、テーブル２４の機能により、磁気飽和の非線形性に対応できる。
【００４６】
（実施形態２）
実施形態１では、高周波電流によるトルク脈動を発生させない制御機構を示した。本実施形態では、位相補正テーブルの設定方法について提案するものである。この設定方法を説明するために、図５及び図６のような、ｄ−ｑ軸電流座標上における磁束成分と、トルクの等高線が得られているものと仮定する。説明をするための記号を記入するため、図５を新たに図２、図６を図３として書き直す。
【００４７】
図２はＩＰＭモータの有限要素法解析例ｄ−ｑ軸電流座標における、ｄ軸およびｑ軸鎖交磁束成分の等高線で表示したものである。図３は図２の磁束分布より発生トルクと端子電圧を計算し等高線で示したものである。
【００４８】
高周波電流が存在してもトルク脈動が発生しないようにするためには。一定トルクの等高線と平行な高周波電流が発生できればよい。そこで、基本波電流指令が図３のＣ点のようなｄ軸及びｑ軸の基本波電流指令が入力された場合で説明する。
【００４９】
このＣ点を通過するトルク等高線の接線を求め、ｄ軸と位相差（Δθhic）を求める。これを、各電流点で計算することにより、図１の位相補正テーブル２４に相当する二次元テーブルを設定する。
【００５０】
次に、図１の二次元テーブル１９に相当する単振動電圧の発生軸のテーブルの設定方法を説明する。例えば、Ｃ点の電流座標の場合には、磁束の分布は図３のＣ点に相当している。ここで、発生させたい電流の高周波成分の振幅に相当する電流直線を引き、この両端部分（Ｂａ，Ｂｂ）のｄ軸磁束成分とｑ軸磁束成分を求める。このｄ軸とｑ軸両端の磁束の差成分ΔΦｄ、ΔΦｑを求め、これを用いてｄ軸とｑ軸の電圧成分を計算する。
【００５１】
【数１】
2008206330.tif 000003
【００５２】
この（１）式は、高周波電圧を半周期間積分すると磁束の振幅に相当することを示す。
積分を半周期の期間に限定すると（２）式となる。
【００５３】
【数２】
2008206330.tif 000004
【００５４】
（２）式より、ｄ軸とｑ軸に正弦波状に入力する電圧成分が、磁束の振幅より（３）式として計算できる。
【００５５】
【数３】
2008206330.tif 000005
【００５６】
ｄ軸とｑ軸の電圧成分を局座標に変換すると、単振動電圧の発生位相が（４）式で、電圧の振幅が（５）式で得られる。
【００５７】
【数４】
2008206330.tif 000006
【００５８】
この演算結果を各電流座標で計算すれば、図１の二次元テーブル１９に相当する単振動電圧の発生位相Δθhvのテーブルデータを求めることができる。また、２０Ａに設定する電圧テーブルも｜Ｖｈ｜を設定すれば電流振幅を一定にすることができる。
【００５９】
以上のように、電流座標におけるｄ軸およびｑ鎖交磁束成分を実験や有限要素法などの解析により求め、この鎖交磁束と電流座標よりトルク成分を求め、各電流のトルクが一定となる単相電流成分を求め、さらに、この電流が発生したときに生じるｄ軸およびｑ軸の鎖交磁束の変動成分から注入する電圧の位相を求めることができる。
【００６０】
なお、これらのデータは、インバータ本体にオートチューニング機能がある場合にはインバータ本体に組みこんで自動的に計算することができるし、外部の計算機で解析した結果からオフラインで計算したテーブルを入力するなどの方式でもよい。
【図面の簡単な説明】
【００６１】
【図１】本発明の実施形態を示す位置センサレス制御装置のブロック図。
【図２】ｄ軸鎖交磁束とｑ軸鎖交磁束の二次元座標。
【図３】端子電圧成分の等高線図。
【図４】磁極位置推定方式のブロック構成例。
【図５】ｄ軸鎖交磁束とｑ軸鎖交磁束の二次元座標。
【図６】端子電圧成分の等高線図。
【符号の説明】
【００６２】
１０  同期電動機
１１  基本波電流制御部
１２  逆回転座標変換部
１７  回転座標変換部
１９  二次元テーブル
２０  単相高周波電圧発生部
２３  単振動軸位相演算部
２４  位相補正テーブル
【図１】
2008206330.tif 000007
【図２】
2008206330.tif 000008
【図３】
2008206330.tif 000009
【図４】
2008206330.tif 000010
【図５】
2008206330.tif 000011
【図６】
2008206330.tif 000012