(57)【要約】【課題】吐出量が可変であり、且つ無駄な仕事を抑制できるオイルポンプを提供する。【解決手段】インナーロータ２の中心ＯXとアウターロータ３の中心ＯYとの相対位置を変化させることにより吐出量を変化させる可変手段を備えると共に、この相対位置を吐出量が最大となる方向に付勢する付勢手段２１と、付勢手段２１に設けられた押圧片２２と、付勢手段２１と押圧片２２とを収容する収容部と、付勢手段２１に対して負荷を与える流体を収容する流体室９と、収容部と流体室９との間を連通する連通路１８とを備え、収容部内の流体の流体圧により、押圧片２２が付勢手段２１の付勢方向に付勢される。【選択図】図３
2008291825.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
外歯が形成されたインナーロータと、前記インナーロータの外歯と噛み合う内歯が形成されたアウターロータと、流体が吸入される吸入ポート及び流体が吐出される吐出ポートが形成されたハウジングとを備え、
両ロータが噛み合って回転するとき、前記両ロータの歯面間に形成されるセルの容積変化によって流体を吸入及び吐出して流体を搬送するオイルポンプであって、
前記インナーロータの中心と前記アウターロータの中心との相対位置を変化させることにより吐出量を変化させる可変手段を備えると共に、
前記相対位置を前記吐出量が最大となる方向に付勢する付勢手段と、
前記付勢手段に設けられた押圧片と、
前記付勢手段と前記押圧片とを収容する収容部と、
前記付勢手段に対して負荷を与える流体を収容する流体室と、
前記収容部と前記流体室との間を連通する連通路とを備え、
前記収容部内の流体の流体圧により、前記押圧片が前記付勢手段の付勢方向に付勢されるオイルポンプ。
【請求項２】
前記連通路に油圧制御弁を設けた請求項１に記載のオイルポンプ。
【請求項３】
前記インナーロータの一方の面に中心軸に沿って延設された従動ギアと、
前記従動ギアと噛み合い、且つ噛み合い位置における両ギア間の偏心量が前記両ロータ間の偏心量と同一となるように、前記アウターロータの中心軸上にその中心を有する駆動ギアと、
前記駆動ギアの中心軸に沿って延設された駆動シャフトと、
前記インナーロータの他方の面の中心に形成された凹部又は凸部に嵌入する軸部又は軸受部を有すると共に、前記インナーロータの中心軸方向に延設された突起部を有するカムとを備え、
前記付勢手段が、前記インナーロータの中心軸方向と直交する方向に配置されると共に、前記押圧片が前記カムの突起部に当接するように配置され、前記カムの突起部を介して前記インナーロータを前記駆動ギアの回転方向とは逆方向に付勢し、
前記インナーロータの中心位置を、前記セルからの流体圧と前記駆動シャフトからの駆動トルクに依存する力と前記付勢手段からの付勢力との関係に基づいて、前記偏心量を半径とした円の円周上に沿って移動可能とすることにより、前記可変手段が構成されており、かつ、
前記流体室を前記吐出ポートとする請求項１又は２に記載のオイルポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、インナーロータ及びアウターロータの歯面間に形成されるセルの容積変化によって流体を吸入及び吐出して、流体を搬送するオイルポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
外歯が形成されたインナーロータと、このインナーロータの外歯と噛み合う内歯が形成されたアウターロータと、流体が吸入される吸入ポート及び流体が吐出される吐出ポートが形成されたハウジングとを備え、両ロータが噛み合って回転するとき、両ロータの歯面間に形成されるセルの容積変化によって流体を吸入及び吐出して流体を搬送するオイルポンプが従来から知られている。また、この種のオイルポンプと併せて、その吐出ポートの圧力が所定圧になった場合にリリーフ通路を介して吸入ポートにオイルを戻すリリーフバルブが用いられているが、このリリーフバルブには一定の破損限界圧力（例えば１０００ｋＰａ以下）が設けられている。
【０００３】
ところで、低温時には、オイルの粘性が上昇することにより、オイルの流れが悪くなり、その結果生じるリリーフバルブのリリーフ能力の低下と、オイルポンプから次々に供給されるオイルにより、オイルポンプの吐出ポート側の油圧が高くなるという事態が生じる。通常は、この油圧上昇がリリーフバルブの破損限界圧力以下となるように設計が行われているが、オイルポンプからは必要以上のオイルが供給される一方、リリーフバルブでは一旦供給されたオイルがリリーフされているので、全体としては無駄な仕事を行っていることになる。
【０００４】
この場合、オイルポンプの吐出量を減少させることにより、かかる無駄な仕事を低減させることが考えられるが、このような吐出量可変のオイルポンプとして、例えば特許文献１に記載のポンプが知られている。このポンプは、内部ロータと外部ロータとから成るギアリング作動セット、流体供給のための低圧ポートと流体放出のための高圧ポートとが形成されたケーシングなどを備えており、このギアリング作動セットの偏心軸の角度がケーシングに対して可変に構成されている。具体的には、ケーシングに対して変動し得る調整リングにより外部ロータが支持されており、この調整リングを変動させることにより、当該偏心軸の角度を変えている。そして、この偏心軸の角度を変化させることにより、吐出量を変えることができる。
【０００５】
【特許文献１】特開平１０−１６９５７１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上述した特許文献１においては、偏心軸の角度の変化に際して、油圧に対抗し、調整リングを吐出量が最大となる方向へ付勢するバネを用いる形態が開示されているが、このような単純にバネを用いた構成では、油圧がバネに対して行う仕事が大きく、ポンプ全体として無駄な仕事を行ってしまうことになり改善の余地がある。
【０００７】
本発明は、かかる問題点に着目して成されたものであり、その目的は、吐出量が可変であり、且つ無駄な仕事を抑制できるオイルポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するため、本発明においては、外歯が形成されたインナーロータと、前記インナーロータの外歯と噛み合う内歯が形成されたアウターロータと、流体が吸入される吸入ポート及び流体が吐出される吐出ポートが形成されたハウジングとを備え、両ロータが噛み合って回転するとき、前記両ロータの歯面間に形成されるセルの容積変化によって流体を吸入及び吐出して流体を搬送するオイルポンプにおいて、
前記インナーロータの中心と前記アウターロータの中心との相対位置を変化させることにより吐出量を変化させる可変手段を備えると共に、前記相対位置を前記吐出量が最大となる方向に付勢する付勢手段と、前記付勢手段に設けられた押圧片と、前記付勢手段と前記押圧片とを収容する収容部と、前記付勢手段に対して負荷を与える流体を収容する流体室と、前記収容部と前記流体室との間を連通する連通路とを備え、前記収容部内の流体の流体圧により、前記押圧片が前記付勢手段の付勢方向に付勢されるものとした。
【０００９】
この構成によれば、流体圧の一部を、流体圧に対抗する付勢手段の付勢力をアシストするために用いることができる。従って、流体圧の行う仕事を低減させることができ、その結果、ポンプ全体の仕事量を抑制することができる。
【００１０】
また、本発明に係るオイルポンプの好適な実施形態の一つでは、前記連通路に油圧制御弁を設けるものとしている。この構成によれば、油圧制御弁により収容部内の流体の圧力を所望の値に調整することができ、その結果吐出量の可変タイミングを任意に制御することができるという利点を有する。
【００１１】
前述の可変手段としては、種々の形態を用いることができるが、本発明に係るオイルポンプの好適な実施形態の一つでは、前記インナーロータの一方の面に中心軸に沿って延設された従動ギアと、前記従動ギアと噛み合い、且つ噛み合い位置における両ギア間の偏心量が前記両ロータ間の偏心量と同一となるように、前記アウターロータの中心軸上にその中心を有する駆動ギアと、前記駆動ギアの中心軸に沿って延設された駆動シャフトと、前記インナーロータの他方の面の中心に形成された凹部又は凸部に嵌入する軸部又は軸受部を有すると共に、前記インナーロータの中心軸方向に延設された突起部を有するカムとを備え、前記付勢手段が、前記インナーロータの中心軸方向と直交する方向に配置されると共に、前記押圧片が前記カムの突起部に当接するように配置され、前記カムの突起部を介して前記インナーロータを前記駆動ギアの回転方向とは逆方向に付勢し、前記インナーロータの中心位置を、前記セルからの流体圧と前記駆動シャフトからの駆動トルクに依存する力と前記付勢手段からの付勢力との関係に基づいて、前記偏心量を半径とした円の円周上に沿って移動可能とすることにより、前記可変手段が構成されており、かつ、前記流体室を前記吐出ポートとしている。
【００１２】
この可変手段によれば、インナーロータの中心位置が、セルからの流体圧と駆動シャフトからの駆動トルクに依存する力と付勢手段からの付勢力との関係に基づいて、アウターロータの中心をその中心とし、且つロータ偏心量を半径とした円の円周上に沿って移動可能に構成されているので、この三つの力のバランスが取れた位置に自動的に移動することができる。そして、このインナーロータの中心位置が移動することにより、ポートに対するセルの形状が変更され、その結果、吐出量を変えることができる。
【００１３】
例えば、初期状態において、この三つの力のバランスが取れた位置として最大吐出量が得られる位置を設定しておけば、低温時においては、オイルの粘性上昇により、吐出ポート側における油圧や、駆動トルクに依存する力（インナーロータの中心を駆動ギアの回転方向に動かす力）が大きくなり、インナーロータの中心位置がその初期位置から移動することになる。すなわち、最大吐出量が得られる初期位置からインナーロータの中心位置が移動するので、その結果吐出量が減少することになる。これにより、吐出ポート側におけるオイルの過剰供給を低減し、吐出ポート側の油圧を低下させることができる。
【００１４】
さらに、付勢手段と押圧片とを収容する収容部に対して連通路を介して吐出ポートから流体を流入させることができ、これにより、吐出ポート側の流体圧を低減させることができると共に、収容部内の流体の流体圧により付勢手段の付勢力をアシストすることができる。その結果、付勢手段からの付勢力に対抗する、吐出ポート側のセルからの流体圧及び駆動トルクに依存する力の関係において、流体圧の寄与が相対的に小さくなり、駆動トルクに依存する力の寄与を相対的に大きくすることができる。
【００１５】
ここで、駆動トルクに依存する力（インナーロータの中心を駆動ギアの回転方向に動かす力）は、流体の粘性が上昇するほど大きくなり、また、流体圧に比べこの粘性変化に対する感度（力の大きさの変化）も高い。従って、オイルなど温度変化に伴いその粘性が変化する流体においては、この駆動トルクに依存する力は、温度変化に対して感度が高いものとなる。そこで、前述の構成の如く、この駆動トルクに依存する力の寄与を相対的に大きくすることにより、温度変化に対する三つの力のバランスの感度を良くすることができ、その結果、温度変化によるインナーロータの中心位置の移動が早く行われることになる。すなわち、温度変化により吐出量を変化させ易くなる。
【００１６】
なお、上記構成によれば、インナーロータの中心位置の移動は、流体圧と駆動トルクに依存する力と付勢力とのバランスにより自動的に行われるので、移動のための駆動・制御手段などを別途設ける必要はなく、コンパクトな構成とすることができる。また、従動ギアと駆動ギアのギア比を変更することにより、吐出量を調整することが容易であるという利点も有している。特にギア比を調整して従動ギア、すなわちインナーロータの回転数を大きくすれば、ロータを小さくしても単位時間当たりの吐出量を一定に保つことができる。これにより更なるコンパクト化を図ることもできる。さらに、付勢手段をインナーロータの中心軸方向に直交する方向、すなわちロータ面に沿った方向に配置しているので、オイルポンプの厚さを抑制することができ、よりコンパクトな構成とすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
〔オイルポンプの全体構成〕
以下、本発明に係るオイルポンプの実施形態を図面に基づいて説明する。
図１には、オイルポンプＯＰの側面断面図が、図２には図１のII−IIの位置における正面断面図が示されている。
【００１８】
図１に示すように、このオイルポンプＯＰは、前部ハウジング１Ａ及び後部ハウジング１Ｂにより構成されるハウジング１内に、インナーロータ２やアウターロータ３などを収容して構成されている。このため、前部ハウジング１Ａには、後述するカム７やスプリング２１を収容する空間が形成されている。また、後部ハウジング１Ｂには、インナーロータ２とこれに噛み合うアウターロータ３や、従動ギア４とこれに噛み合う駆動ギア５、駆動シャフト６を収容する径が夫々異なる円筒形状の空間が形成されている。さらに、この前部ハウジング１Ａ及び後部ハウジング１Ｂには、インナーロータ２及びアウターロータ３の歯面間により形成されるセル１１に沿って、上側に吐出ポート９が、下側に吸込ポート１０が扇形状にて形成されている（図２参照）。
【００１９】
図２に示すように、本実施形態においては、インナーロータ２には６枚の外歯が形成され、アウターロータ３にはインナーロータ２と噛み合う７枚の内歯が形成されている。もちろんロータの歯数はこれに限定されるものではなく、また歯形形状としてもサイクロイド型、トロコイド型など種々の形態が可能である。なお、インナーロータ２の中心ＯXとアウターロータ３の中心ＯYとは、所定量（ロータ偏心量：ｅ）だけ偏心している。
【００２０】
図１に示すように、このインナーロータ２には、一方の面（後部ハウジング側の面）に中心軸Ｘに沿って従動ギア４が延設されている。この従動ギア４の中心は軸Ｘ上に位置し、その周囲には８枚の外歯が形成されている。また、インナーロータ２の他方の面（前部ハウジング側の面）の中心には凹部として円形孔２ａが形成されており、この円形孔２ａにはカム７に形成された円柱形状の軸部７ａが嵌入しており、インナーロータ２はこの軸部７ａに対して回転可能に支持されている。なお、このインナーロータとカムの嵌合に関しては、インナーロータ２の中心に凸部を形成し、この凸部が嵌入する軸受部をカムに形成しても良い。
【００２１】
このカム７は、円板形状のディスク７ｂを有しており、このディスク７ｂの中心と軸部７ａの軸芯（軸Ｘ）との偏心量はロータ偏心量ｅと同一である（図１参照）。すなわち、軸部７ａの軸芯とインナーロータ２の中心ＯXとは軸Ｘ上に位置し、ディスク７ｂの中心とアウターロータ３の中心ＯYとは軸Ｙ上に位置している。なお、ディスク７ｂの側方には凸部７ｃが形成されており、この凸部７ｃに対応して前部ハウジング１Ａには溝部１ｃが形成されている。後に説明するように、この凸部７ｃと溝部１ｃとにより、このカム７の回転、すなわちアウターロータ３の中心ＯYを中心とし、ロータ偏心量ｅを半径とした円の円周上に沿ったインナーロータ２の中心ＯXの移動を規制することができる。
【００２２】
また、ディスク７ｂには、その中心から偏心してＸ軸方向に円柱形状の突起部７ｆが形成されており、図３に模式的に示すように、この突起部７ｆの軸芯と直交し、且つ駆動ギア５の回転方向（図３の矢印Ｒ方向）と反対方向（図３の矢印Ｚ方向）に付勢力が働くようにスプリング２１が配置されている。かかる構成により、カム７の軸部７ａを介してインナーロータ２を駆動ギア５の回転方向と反対方向に付勢することができる。なお、図３は、図１を後部ハウジング１Ｂ側から見たときの模式図であり、特に関係する部材のみを示している。
【００２３】
そして、図１及び図３に示すように、スプリング２１の端部には円柱形状の押圧片２２が設けられ、この押圧片２２はスプリング２１と突起部７ｆとの間に配置されており、このスプリング２１と押圧片２２とを収容する収容部２０が前部ハウジング１Ａに形成されている。
【００２４】
また、図１及び図３に示すように、収容部２０と吐出ポート９との間を連通する連通路１８が前部ハウジング１Ａに設けられている。すなわち、収容部２０のうち押圧片２２で密封されるスプリング側収容部２０Ｓの下部に形成された連通口２０ｂが連通路１８と連通しており、これによりスプリング側収容部２０Ｓが吐出ポート９からのオイルで充填される。
【００２５】
一方、インナーロータ２に延設された従動ギア４側には、この従動ギア４と噛み合う１３枚の内歯が形成された駆動ギア５が備えられており、この従動ギア４と駆動ギア５とは、その噛み合い位置における両ギア間のギア偏心量が前述したロータ偏心量ｅと同一となるように構成されている。すなわち、この駆動ギア５の中心もまたＹ軸上に位置している。
【００２６】
さらに、駆動ギア５の中心軸に沿って、すなわち軸Ｙに沿って駆動シャフト６が延設されており、従ってこの駆動シャフト６の軸芯もまたＹ軸上にある。そして、この駆動シャフト６が回転することにより駆動ギア５及び従動ギア４が回転し、インナーロータ２を回転させることができる。そして、インナーロータ２が回転することにより、アウターロータ３が回転し、これにより両ロータの歯面間に形成されるセル１１の容積が変化し、ハウジング１に形成された吸込ポート１０からオイルを吸入し、吐出ポート９からオイルを吐出してオイルを搬送することができる。
【００２７】
〔温度変化（粘性変化）によるインナーロータの中心位置の変化〕
次に、オイルの温度変化に伴う粘性変化に起因するインナーロータ２の中心ＯXの位置（中心位置ＯX）の変化について詳細に説明する。特に低温の場合、前述したように粘性上昇により吐出ポート９側のオイルが出にくくなり、その結果、吐出ポート側において油圧が上昇する。また、オイルの粘性上昇によりインナーロータ２の回転に対する抵抗力が上昇することにより、駆動シャフト６からの駆動トルク、すなわち駆動ギア５が従動ギア４を回転させようとする力の一部が、インナーロータ２の中心ＯXをその回転方向（図２の矢印Ｒ方向）に動かす力（駆動トルクに依存する力）として働く。このように低温時には、油圧及びこの駆動トルクに依存する力により、インナーロータ２の中心位置ＯXは回転方向（図２の矢印Ｒ方向）に移動しようとする。これに対して、前述したようにスプリング２１は、この回転方向とは反対方向（図３の矢印Ｚ方向）に付勢力を作用させており、従って、この三つの力のバランスが取れた位置においてインナーロータ２の中心位置ＯXは安定することになる。
【００２８】
図４にはこのように移動するインナーロータ２の中心位置ＯXとアウターロータ３の中心位置ＯYとの関係が示されている。まず、図４（ａ）は、インナーロータ２の中心位置ＯXとアウターロータ３の中心位置ＯYとが水平状態にある場合（偏心角度θが０°の場合）であり、吐出ポート９及び吸込ポート１０とセル１１の形状との関係から、この位置において最大吐出量を得ることができる。
【００２９】
一方、前述したように低温時において油圧及び駆動トルクに依存する力が増すことにより、インナーロータ２の中心位置ＯXが移動し、図４（ｂ）から（ｄ）に示すように偏心角度θも変化していく。なお、図４（ｂ）は偏心角度３０°の場合、図４（ｃ）は偏心角度６０°の場合、図４（ｄ）は偏心角度９０°の場合を示している。
【００３０】
なお、このインナーロータ２の中心位置ＯXの移動の際、カム７はその軸部７ａでインナーロータ２の中心に形成された円形孔２ａを支持しながら、ディスク７ｂの中心（アウターロータ３の中心ＯY）を中心として回転することになる。一方、前述したように、ディスク７ｂの側方には凸部７ｃが形成されており、この凸部７ｃに対応して前部ハウジング１Ａには溝部１ｃが形成されている。このため、インナーロータ２の中心位置ＯXが図４（ａ）から（ｄ）までの範囲で、すなわち偏心角度０°から９０°までの範囲で移動可能なように、この溝部１ｃは、１／４円の円周形状（中心角９０°の扇形の円周形状）をしており、これに凸部７ｃが係合している。これにより、偏心角度０°から９０°までの範囲にインナーロータ２の中心ＯXの移動が規制されることになる。
【００３１】
そして、この偏心角度θの変化に伴い、吐出ポート９及び吸込ポート１０に対するセル１１の形状も変化し、これにより吐出量が減少していく。特に図４（ｄ）の偏心角度９０°の場合においては、その吐出量は０となる。すなわち、初期状態（常温時）を偏心角度０°の位置にしておけば、温度変化により粘性が上昇するとインナーロータ２の中心位置ＯXが回転方向（矢印Ｒ方向）に移動し、その結果、吐出量も減少することになる。従って、オイルの吐出量が減少することにより、吐出ポート側の圧力を低下させることができる。
【００３２】
これとは反対に、温度上昇により粘性が減少していくと、油圧及び駆動トルクに依存する力が小さくなって、その結果スプリング２１の付勢力によりインナーロータ２の中心位置ＯXは、元の場所に戻ろうとする。すなわち、偏心角度θが小さくなり吐出量が増すようになる。その結果、常温或いは高温時においては最大吐出量を得ることができる。
【００３３】
このように、油圧と駆動トルクに依存する力と付勢力との関係に基づいてインナーロータの中心位置を移動させることにより、低温始動時における油圧上昇が抑制されると共に、常温或いは高温時においては最大吐出量を得ることができる。
【００３４】
さらに、連通路１８を形成することで、吐出ポート９にあるオイルの一部がこのスプリング側収容部２０Ｓに流入することにより、吐出ポート９側の油圧を低下させることができる。また、スプリング側収容部２０Ｓ内のオイルの油圧により、押圧片２２がスプリング２１の付勢方向（図３の矢印Ｚ方向）に付勢され、付勢力をアシストすることができる。
【００３５】
従って、付勢力に対抗する、吐出ポート９側のセルからの油圧及び駆動トルクに依存する力の関係において、油圧の寄与が相対的に小さくなり、駆動トルクに依存する力の寄与を相対的に大きくすることができる。この駆動トルクに依存する力は温度変化に対して感度が良いため、その寄与を相対的に大きくすることにより、温度変化に対して三つの力のバランスの感度が良くなり、温度変化によるインナーロータの中心位置の移動が早く行われることになる。すなわち、温度変化により吐出量が変化し易いオイルポンプを構成することができる。なお、油圧により付勢力がアシストされるので、付勢手段自体の付勢力を小さくすることもでき、付勢手段の小型化を図ることもできる。
【００３６】
さらに、本実施形態によれば、インナーロータの中心位置を移動させるための駆動・制御手段などを別途設ける必要はなく、コンパクトな構成とすることができる。また、従動ギアと駆動ギアのギア比を変更することにより、吐出量を調整することも容易である。特にギア比を調整してインナーロータの回転数を大きくすれば、ロータを小さくしても単位時間当たりの吐出量を一定に保つことができ、更なるコンパクト化を図ることもできる。さらに、スプリング２１がオイルポンプのロータ面に沿った方向に配置しているので、オイルポンプの厚さを抑制することができ、よりコンパクトな構成とすることができる。
【００３７】
なお、インナーロータの中心とアウターロータの中心との相対位置を変化させることにより吐出量を変化させる可変手段、換言すれば、吸入ポート及び吐出ポートに対する、インナーロータとアウターロータの噛み合い位置の変化により吐出量を変化させる可変手段は、上述した形態に限られずその他の形態ももちろん可能である。
【００３８】
〔別実施形態１〕
図５には、本発明に係るオイルポンプの別実施形態が示されている。このオイルポンプは、上述した実施形態において連通路１８に電磁ソレノイド式の油圧制御弁（以下、ＯＣＶと称する。）３０を設けると共に、このＯＣＶ３０の電磁ソレノイドの励磁状態、すなわちＯＣＶ３０の弁開閉状態を制御する電子制御装置（以下、ＥＣＵと称する。）４０を備えている。図５（ａ）は、吐出ポート９からスプリング側収容部２０Ｓにオイルが流入している場合を示しており、図５（ｂ）は、吐出ポート９からスプリング側収容部２０Ｓへのオイルの流入が遮断され、スプリング側収容部２０Ｓにあったオイルが排出される場合を模式的に示している。
【００３９】
このＯＣＶ３０の制御については種々の形態が考えられるが、一例として、吐出ポート９に図示しない圧力センサを備え、圧力センサの検出値をＥＣＵ４０に入力し、この圧力値に基づいてデューティ制御する形態が挙げられる。すなわち、吐出ポート９の油圧に基づいてＯＣＶ３０の電磁ソレノイドの励磁・非励磁をデューティ制御することによりスプリング側収容部２０Ｓへのオイルの流入・遮断を行って収容部２０Ｓ内の油圧を調整するものである。これによりインナーロータ２の中心ＯXの位置をリニアに調整でき、その結果吐出量の可変タイミングもリニアに制御することができる。
【００４０】
なお、圧力センサは吐出ポート以外にも、例えば収容部２０Ｓや図示しないオイルフィルタまでの油路、或いはオイルフィルタ後の油路などに設けるようにしても良い。また、制御に用いるパラメータとしては上述した油圧以外にも例えばエンジン回転数や負荷（スロットル開度）、水温、油温などのエンジン側の情報も用いることができ、これらのパラメータ値をＥＣＵ４０に入力して、ＯＣＶ３０を制御するようにしても良い。
【００４１】
このように連通路にＯＣＶを備えることにより、吐出ポートと連通する収容部内の油圧を所望の値に調整することができ、その結果吐出量の可変タイミングを任意に制御することができる。この際、ＯＣＶを制御するＥＣＵにポンプ内の油圧やエンジン回転数などのパラメータを入力することにより、これらのパラメータに基づいて可変タイミングをより細やかに制御することができる。特に、エンジン側の情報を用いることにより、エンジン油圧を任意に制御することが可能となる。そして、状況に応じて必要最小限の油圧に調整することで、ポンプの無駄な仕事を抑制することができる。
【００４２】
〔別実施形態２〕
前述の例では、スプリング側収容部２０Ｓにオイルを充填する構成としたが、これ以外の形態ももちろん可能である。例えば、図６（ａ）においては、上面２３ａの径が下面２３ｂの径よりも大きい押圧片２３を用い、この押圧片２３の上面２３ａと下面２３ｂとの間に押圧片側収容部２０Ｐを形成する。そして、この押圧片側収容部２０Ｐに連通口２０ｂを形成し、さらに吐出ポート９と連通する連通路１８を前部ハウジング１Ａに形成し、これにより押圧片側収容部２０Ｐにオイルを充填させる。
【００４３】
このような構成によっても、吐出ポート９側の油圧を低下させることができる。また、上面２３ａの径が下面２３ｂの径よりも大きいので、押圧片側収容部２０Ｐ内のオイルの油圧により、押圧片２３がスプリング２１の付勢方向（図６の矢印Ｚ方向）に付勢され、付勢力をアシストすることができる。従って、油圧と駆動トルクに依存する力との関係において、後者の寄与を相対的に大きくすることができる。また、油圧により付勢力がアシストされるので、付勢手段自体の付勢力を小さくすることもでき、付勢手段の小型化を図ることもできる。
【００４４】
なお、押圧片側収容部２０Ｐと併せてスプリング側収容部２０Ｓにも吐出ポート９側のオイルを流入させ、押圧片側収容部２０Ｐ及びスプリング側収容部２０Ｓをオイルで充填させるように構成しても良い。
【００４５】
さらに、この実施形態においても、図６（ｂ）に示すように連通路１８に油圧制御弁（ＯＣＶ）３０を設けると共に、このＯＣＶ３０の連通状態を制御するＥＣＵ４０を備えるようにしても良い。
【００４６】
〔別実施形態３〕
図７（ａ）に、連通路を介して収容部にオイルを充填する場合のさらに別の形態を示す。この実施形態において、スプリング２１の一方の端部には図３と同様にカムの突起部７ｆとの間に配置される押圧片２２が設けられており、他方の端部には有底円筒状の別の押圧片２４が設けられている。この押圧片２４は、その底面においてスプリング２１とは反対側の面に突起部２４ａを有している。そして、このスプリング２１と押圧片２２，２４とを収容する収容部２０が前部ハウジング１Ａに形成されている。押圧片２４はスプリング２１や押圧片２２よりも大径であり、この押圧片２４がスプリング２１の付勢方向へ移動可能なように、収容部２０の一部がこの径に合わせて大径に形成されている。なお、収容部２０は、押圧片２４によりスプリング側収容部２０Ｓと、押圧片側収容部２０Ｑとに画成されており、このうちスプリング側収容部２０Ｓは密封状態とされている。一方、押圧片側収容部２０Ｑには、その下部に連通口２０ｂが形成され、連通路１８を介して、吐出ポート９からのオイルが充填される。
【００４７】
従って、連通路１８を介して押圧片側収容部２０Ｑにオイルが流入し、所定以上の油圧がかかると押圧片２４がスプリング２１の付勢方向（図７（ａ）のＺ方向）へ移動し、スプリング２１の付勢力をアシストする力が働くことになる。このような構成によっても、油圧と駆動トルクに依存する力との関係において、後者の寄与を相対的に大きくすることができる。また、付勢手段自体の付勢力を小さくすることもでき、付勢手段の小型化を図ることもできる。
【００４８】
さらに、この実施形態においても、図７（ｂ）に示すように連通路１８に油圧制御弁（ＯＣＶ）３０を設けると共に、このＯＣＶ３０の連通状態を制御するＥＣＵ４０を備えるようにしても良い。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】本実施形態に係るオイルポンプの側面断面図
【図２】図１のII−II位置における正面断面図
【図３】本実施形態におけるオイルポンプの模式的な正面断面図
【図４】アウターロータとインナーロータの偏心角度の変化を説明する説明図
【図５】別実施形態１に係るオイルポンプの模式的な正面断面図
【図６】別実施形態２に係るオイルポンプの模式的な正面断面図
【図７】別実施形態３に係るオイルポンプの模式的な正面断面図
【符号の説明】
【００５０】
ＯＰ  オイルポンプ
１  ハウジング
１Ａ  前部ハウジング
１Ｂ  後部ハウジング
２  インナーロータ
２ａ  円形孔（凹部）
３  アウターロータ
４  従動ギア
５  駆動ギア
６  駆動シャフト
７  カム
７ａ  軸部
７ｆ  突起部
９  吐出ポート
１０  吸込ポート
１１  セル
２１  スプリング（付勢手段）
２２，２３，２４  押圧片
１８  連通路
２０Ｓ  スプリング側収容部
２０Ｐ，２０Ｑ  押圧片側収容部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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