(57)【要約】【課題】船舶用推進器の推進効率を高めるようにする。【解決手段】船舶推進器１０は、船舶の推進器翼のルート部に流れ込み前記推進器翼１４の前縁表面から剥離する水の流れを前記推進器翼１４の翼表面に沿って前記ルート部に流れ込む水流と同じ方向の水の流れに変える案内翼１２を前記推進器翼１４の推進方向前方に前記推進器翼１４の回転軸に沿って設けた。前記案内翼１２は前記推進器翼１４のルート部に流入する流れの迎角αよりも、前記推進器翼１４の前縁と後縁とを結ぶ基準線に対する前記案内翼１２の取付角度を小さくしている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
船舶の推進器翼のルート部に流れ込み前記推進器翼の前縁表面から剥離する水の流れを前記推進器翼の翼表面に沿って前記ルート部に流れ込む水流と同じ方向の水の流れに変える案内翼を前記推進器翼の推進方向前方であって前記推進器翼の回転軸に沿って設けたことを特徴とする船舶用推進器。  
【請求項２】
船舶の推進器翼の推進方向前方であって前記推進器翼の回転軸に沿って案内翼を取り付け、前記推進器翼のルート部に流入する流れの迎角αよりも前記推進器翼の前縁と後縁を結ぶ基準線に対する前記案内翼の取付角度θを小さくしたことを特徴とする船舶用推進器。
【請求項３】
前記基準線に対する前記案内翼の取り付け角θは、−５０°≦θ＜０°であることを特徴とする請求項２記載の船舶用推進器。  
【請求項４】
前記案内翼の回転中心からの先端までの半径ｌは、前記推進器翼の回転中心から先端までの半径Ｒの半分以下であることを特徴とする請求項２または３記載の船舶用推進器。
【請求項５】
前記案内翼の翼弦長ｋと、前記推進器翼の翼弦長ｈは、０．１ｈ≦ｋ≦０．５ｈの関係を満たすことを特徴とする請求項２乃至４のいずれか１に記載の船舶用推進器。
【請求項６】
前記推進器翼の前縁と前記案内翼の後縁の距離Ｃは、前記案内翼の翼弦長ｋに対して、−ｋ≦Ｃ≦２ｋの関係を満たすことを特徴とする請求項２乃至５のいずれか１に記載の船舶用推進器。
【請求項７】
前記基準線と、前記案内翼の前縁と後縁の中点を通り前記基準線に対する平行線との相対高さＨは、前記推進器翼のルート部の翼断面最大厚さＴｍａｘに対して、−Ｔｍａｘ≦Ｈ≦３×Ｔｍａｘの関係を満たすことを特徴とする請求項２乃至６のいずれか１に記載の船舶用推進器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、船舶に取り付ける船舶用推進器に係り、特に推進器翼の推進方向前方に案内翼を備えた船舶用推進器に関する。
【背景技術】
【０００２】
図１０に示すように貨物船などの一般商船に用いられる船舶用推進器１は、シャフト２を回転中心として矢印ａ方向に回転する場合に、矢印ｂに示す推力（スラスト）Ｔ（Ｎ）と矢印ｃに示す推進器翼（プロペラ）３を駆動させるためのトルクと等しい反力としてのトルクＱ（Ｎ・ｍ）が発生する。
【０００３】
また船舶用推進器が作動する場合、推進器翼３の半径をＲ、推進器翼３の任意の半径をｒとする。図１１は、図１０に示す推進器翼３の任意の半径ｒにおけるＡ−Ａ断面であり、推進器翼３の断面に作用する力の説明図である。図に示すようにＦは船の前進方向を示し、Ｆと直交するＧは推進器翼の回転方向を示している。推進器翼が任意の回転数ｎ（ｒｐｓ）で回転し、推進器翼がプロペラ前進速度Ｖａ（ｍ／ｓｅｃ）で前進する際、プロペラの半径位置ｒの翼断面にはプロペラ回転周速度成分の２πｎｒ（ｍ／ｓｅｃ）とプロペラ前進速度Ｖａ（ｍ／ｓｅｃ）が流入し、プロペラがこのような状態で作動するとプロペラに誘起される誘導速度が生じる。そしてプロペラ回転周速度２πｎｒとプロペラ前進速度Ｖａとプロペラ誘導速度とのそれぞれのベクトル和となるプロペラの進行方向に対する逆方向の流れｄを推進器翼３に流入する流入迎角αとして表すことができる。この流入迎角αにより、翼断面には矢印ｅで示す揚力Ｌと矢印ｆで示す抗力Ｄが発生する。この各半径位置（ｒ／Ｒ）の翼断面に作用する揚力Ｌと抗力Ｄの推進器翼全体の合力、モーメントがスラストＴとトルクＱとなる。このため船舶の推進には迎角が大きく影響している。
【０００４】
通常プロペラの性能を調べるために、プロペラ前進速度Ｖａ（ｍ／ｓｅｃ）を種々変えて、プロペラの任意の回転数ｎ（ｒｐｓ）で回転させてスラストＴとトルクＱを計測する。
【０００５】
図１２はスラストＴとトルクＱが作動状態によってどのように変化するかを示している。図１２は横軸を前進率Ｊ（＝Ｖａ／（ｎＤ））とし、縦軸をプロペラスラスト係数（ＫＴ＝Ｔ ／（ρｎ２Ｄ４））、プロペラトルク係数（ＫＱ＝Ｑ／（ρｎ２Ｄ５））、プロペラの単独効率（ηO＝ＫＴＪ／（２πＫＱ））とし、プロペラの単独特性を示したものである。なおρは流体の密度（Ｎ・ｓｅｃ２／m４）を示している。前進率Ｊの増加とともにプロペラスラスト係数ＫＴおよびプロペラトルク係数ＫＱは次第に減少する傾向にある。一方、プロペラの単独効率ηOは前進率とともに次第に増加し、あるピーク値から急激に減少する。前進率Ｊが小さいほど各半径位置に流入する流れの迎角αは大きくなり、そのため前進率Ｊが小さな状態では、発生するスラストＴも大きくなり、必要なトルクＱも大きくなる。
【０００６】
一般に２次元翼に作用する揚力Ｌと抗力Ｄは、図１３，１４に示すように流入する流れの迎角αによって変化することが知られている。図１３は横軸に流入迎角α（度）、縦軸に揚力係数ＣＬを示している。図１４は横軸に迎角α（度）、縦軸に抗力係数ＣＤを示している。図１３に示すように揚力Lは、迎角αがマイナスの領域から１０度程度の範囲で直線的に増加する。そして迎角αが１０〜１５度付近で揚力はピークに達する。これは２次元翼に流入する流れの迎角αが大きくなりすぎて、流れが翼面から離れてしまう剥離が生じてしまうからである。一方、図１４に示すように抗力Dは、迎角αが０度付近で最低抗力の範囲があり、迎角αがプラス側、マイナス側にそれぞれ増加していくと急激に抗力Ｄは大きくなる。従って、揚力Ｌと抗力Ｄの比率（揚抗比）は、図１５のようになることが知られている。
【０００７】
図１６は推進器翼が均一流中で作動した場合、各半径位置ｒ（０．２Ｒ〜０．９Ｒ）の翼断面はどのような流入迎角αとなるかを示している。図１６は横軸に前進率Ｊ（＝Ｖａ／（ｎＤ））、縦軸に迎角α（度）を示している。２次元翼の特性を考えると、プロペラの場合も前進率Ｊが小さな状態ではプロペラのルート部、すなわちボス付近の半径位置０．２Ｒ〜０．３Ｒでは流入迎角αが１５度以上と大きくなり、翼面から流れが剥離していることが考えられる。
【０００８】
船が走行する際、船の回りの水は船に引っ張られて船と同じ方向に流れる伴流が生じる。一般にプロペラが船に装備され、船の船尾で作動する場合には船の伴流分布の中で作動することになる。図１７は船の伴流分布の一例を示しているが、推進器翼が通常の作動状態で作動し、軸の直上トップ位置から一回転する際に各半径位置ｒ（０．２Ｒ〜０．９Ｒ）にどのような流れが流入するかを示している。図１７は横軸に回転角度（度）（直上位置を０度、右回りに角度を表示している）、縦軸に伴流係数ｗを示している。図示のようにプロペラの回転角度が０度、１８０度、３６０度において伴流係数ｗが高く、またプロペラのルート部に近いほど伴流係数ｗが高く、低速となっていることを示している。ここでプロペラに流入する流れは、図１７の伴流係数ｗから、Ｖａ＝Ｖｓ×（１−ｗ）として求められる。なおＶｓは船速（ｍ／ｓｅｃ）を示している。
【０００９】
このような伴流がプロペラに作用した場合、流入迎角にも影響を及ぼしている。図１８は船尾伴流中でプロペラの各半径位置ｒ（０．２Ｒ〜０．９Ｒ）に流入する流れの迎角の説明図であり、横軸に回転角度（度）、縦軸に迎角（度）を示している。迎角αが１５度以上では流れが剥離していると考えると、プロペラの半径が０．３Ｒ位置からボス付近では翼面から流れが剥離している可能性があることを示している。
【００１０】
ところで従来、船舶用推進器翼に案内翼を取り付け、推進器翼の表面に生じる空洞現象によるエロージョンを防止する技術が知られている（例えば特許文献１〜３に示す）。
【００１１】
特許文献１は本発明者による高速船用のプロペラのボス部に発生するエロージョンを防止するための推進器翼であり、推進器翼の前後のいずれかに案内翼を設けてエロージョンを防止することが開示されている。また特許文献１は高速船用のプロペラのボラード状態での効率向上を狙った部分はあるものの、一般商船に用いられるプロペラの通常の作動点での効率上昇を主眼に開発されたものではない。
【００１２】
一般商船用のプロペラではボス付近の流れが淀んでいる部分があり、この流れを整流するためにプロペラボス後方に整流フィンとしてＰＢＣＦ（Ｐｒｏｐｅｌｌｅｒ  Ｂｏｓｓ  Ｃａｐ  Ｆｉｎ）などを取り付けて効率上昇を狙ったデバイスなども考案されている。（例えば特許文献２に示す。）
【００１３】
特許文献３は、プロペラ翼の根部におけるキャビテーションの発生を抑制するため、プロペラのピッチ方向と逆方向に傾斜させて案内羽根を設け、キャビテーションの発生を抑制することが開示されている。
【特許文献１】特公昭６１−１６６７８号公報
【特許文献２】特開昭６３−１５４４９４号公報
【特許文献３】実開昭５５−１２５８９８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
図１５の２次元翼の揚抗比特性を考えた場合、流れが剥離しない状態でも迎角が１０度以上と大きな場合には揚力Ｌに対して抗力Ｄの比率が大きく揚抗比が小さくなっている。プロペラの場合も各半径位置に流入する迎角αが１０度以上となると、その断面では揚抗比が小さくなり、効率が低下することが考えられる。図１８に示すようにプロペラの剥離現象は０．３Ｒ位置からボス側で発生しており、また０．５Ｒ位置からボス側では流入する迎角が１０度以上となっている。このようなボス付近の範囲の流れを積極的に整流して、翼に流入する迎角を小さくすることができれば、プロペラの効率が向上するものと考えられる。
【００１５】
また特許文献１〜３に示すように従来船舶用プロペラの案内翼は、エロージョンの発生を防止するために用いられており、図１８に示すような推進器翼の流れの剥離を防止することについて何ら考慮されていない。
【００１６】
そこで本発明は推進器翼の剥離の発生を防止するとともに、翼に流入する迎角を小さくして推進効率を高めることを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
上記目的を達成するため、本発明に係る船舶用推進器は、船舶の推進器翼のルート部に流れ込み前記推進器翼の前縁表面から剥離する水の流れを前記推進器翼の翼表面に沿って前記ルート部に流れ込む水流と同じ方向の水の流れに変える案内翼を前記推進翼の推進方向前方であって前記推進器翼の回転軸に沿って設けたことを特徴としている。
【００１８】
本発明に係る船舶用推進器は、船舶の推進器翼の推進方向前方であって前記推進器翼の回転軸に沿って案内翼を取り付け、前記推進器翼のルート部に流入する流れの迎角αよりも前記推進器翼の前縁と後縁を結ぶ基準線に対する前記案内翼の取付角度θを小さくしたことを特徴としている。
【００１９】
この場合において、前記基準線に対する前記案内翼の取り付け角θは、−５０°≦θ＜０°であるとよい。前記案内翼の回転中心からの先端までの半径ｌは、前記推進器翼の回転中心から先端までの半径Ｒの半分以下であるとよい。前記案内翼の翼弦長ｋと、前記推進器翼の翼弦長ｈは、０．１ｈ≦ｋ≦０．５ｈを満たすとよい。前記推進器翼の前縁と前記案内翼の後縁の距離Ｃは、前記案内翼の翼弦長ｋに対して−ｋ≦Ｃ≦２ｋの関係を満たすとよい。また前記基準線と、前記案内翼の前縁と後縁の中点を通り前記基準線に対する平行線との相対高さＨは、前記推進器翼のルート部の翼断面最大厚さＴｍａｘに対して、−Ｔｍａｘ≦Ｈ≦３×Ｔｍａｘの関係を満たすとよい。
【発明の効果】
【００２０】
本発明の船舶用推進器は、船舶の推進器翼のルート部に流れ込み前記推進器翼の前縁表面から剥離する水の流れを前記推進器翼の翼表面に沿って前記ルート部に流れ込む水流と同じ方向の水の流れに変える案内翼を取り付けている。また推進器翼に流入する迎角αよりも推進器翼の前縁と後縁を結ぶ基準線に対する案内翼の取付角度θを小さくしている。これにより図１８に示すようにプロペラの剥離現象が０．３Ｒ位置からボス側で発生しており、また０．５Ｒ位置からボス側では流入する迎角が１０度以上となっており、このようなボス付近の範囲の流れを積極的に整流して、翼に流入する迎角を小さくすることができる。このためプロペラのルート部付近の翼表面から剥離する水の流れを防止して、プロペラの効率向上が達成できる。
【００２１】
また本発明の案内翼によれば、ボラード状態におけるスラストの向上だけでなく航走時の推進効率を向上することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
本発明に係る船舶用推進器の実施形態を添付の図面を参照しながら、以下詳細に説明する。図１は実施形態に係る船舶用推進器の説明図である。図２は図１のＢ−Ｂ断面を示す図であり、推進器翼と案内翼周りの流れの模式図である。図１に示すように船舶用推進器１０は案内翼１２を供えている。案内翼１２は船舶用推進器１０の回転軸と同一の軸心を回転可能なプロペラであって推進器翼１４の推進方向前方に取り付けている。案内翼１２の断面形状は、平板形状でも良いが、流線型の翼断面形状を有している方が推進効率の効果は大きい。また案内翼１２は推進器翼１４と同数取り付けている。
【００２３】
図１に示すように回転軸中心から案内翼１２の先端までの高さを案内翼１２の半径ｌとし、回転軸中心から推進器翼１４の先端までの高さを推進器翼１４の半径Ｒとする。案内翼１２の高さは図１７に示す伴流分布や図１８に示す流入角分布から判断して決められる。図１８の伴流中での流入迎角αから、流入迎角αが１０度以上になる範囲で効果がある。そうすると案内翼１２の半径ｌと推進器翼１４の半径Ｒの関係はｌ≦０．５Ｒとなる。すなわち案内翼１２の半径ｌは推進器翼の半径Ｒの０．５倍の高さ（半分）以下が良い。
【００２４】
また案内翼１２の取り付け角度θは、推進器翼１４の前縁１４ａと後縁１４ｂを結ぶ基準線ｌ１と、案内翼１２の前縁１２ａと後縁１２ｂを結ぶラインｌ２との交差する角度とする。図２に示すように推進器翼１４に流入する流れの迎角αが大きい場合、案内翼１２の取り付け角度θが推進器翼１４の前縁１４ａと後縁１４ｂを結んだ基準線ｌ１に対してマイナスの角度を持って取り付けられていると、案内翼１２の後縁１２ｂから流出する流れは案内翼１２に沿って流れ、後方になるに従い流入した迎角αの方向に変化する。このため、案内翼１２から推進器翼１４に流入する流れの迎角βはβ＜αとなり、推進器翼の背面で剥離する流れを抑えることができる。この際、θはαよりも小さくすることで案内翼自身にも揚力が発生し、プロペラの推力成分に寄与することができる。
【００２５】
従って、推進器翼の翼前縁１４ａと後縁１４ｂを結んだ基準線ｌ１に対する案内翼の取り付け角度θと迎角αの関係はθ＜αとなる。推進器翼に最適な迎角で流れを流入させるには、図１６や図１８の高迎角αの状態を迎角１０度程度まで変える必要がある。図１６ではプロペラのピッチ比が１．０の例であり、この場合はα＜２５°となっている。一方、伴流分布は、船の形状によって変化するため、図１８は船の形状によって変わることになるが、おおよそα＜２５°である。一般のプロペラの場合、プロペラのピッチは最大で２．０程度までを想定しておけば良く、このためピッチ比２．０のプロペラの場合、図１６の角度は２．０倍の５０°程度となる。このためθは０°から−５０°までの間で選定される。
【００２６】
なお特許文献に示すような従来の案内翼の角度θがプラスの場合には、案内翼に対しては推進器翼に流入する流れよりも高迎角となり、案内翼自身の効率も悪化してしまい、本発明のような効率向上が図れない。
【００２７】
このため、推進器翼１４の翼前縁１４ａと後縁１４ｂを結んだ基準線ｌ１に対する案内翼１２の取り付け角θは、−５０°≦θ＜０°の関係が成り立つ。
【００２８】
次に翼型の前縁と後縁とを結ぶ直線の長さとなる翼弦長について説明する。図５は推進器翼と案内翼の翼弦長の説明図である。図示のように推進器ボス部１６の表面に取り付ける案内翼１２の翼弦長をｋとし、推進器ボス部１６の表面に取り付ける推進器翼１４の翼弦長をｈとする。なお案内翼の翼弦長ｋおよび推進器翼の翼弦長ｈは、各半径位置でそれぞれ規定し、案内翼の翼弦長ｋｒ、推進器翼の翼弦長ｈＲとしても良い。図５に示すように推進器ボス部１６の取り付け箇所、すなわちルート部での長さを基準にした場合、プロペラボス長さを長くするとプロペラのコストがかかる。よって案内翼１２の翼弦長をｋは長くしないほうが望ましい。一方、案内翼の長さは長くするほど推進効率が高くなる効果が得られるが、あまり長すぎると案内翼１２に働く摩擦力が大きくなって効果が落ちてくる。このような観点で水槽実験を行い案内翼の長さを評価した。図６は案内翼の翼弦長さとプロペラ単独特性の説明図である。図６は横軸に案内翼の翼弦長さ（ｋ／ｈ）、縦軸にプロペラ効率ηOの比率を示している。図示のように案内翼のルート部での長さを変えた場合、同一の作動点Ｊで案内翼無しのプロペラ効率との比率でその効果を示している。案内翼の翼弦長ｋを推進器翼のルート部の長さｈの１５％、３０％、４５％と変化させた結果、３０％の長さのときプロペラの効率が最も効果があり、１０％以下、５０％以上では効果が劣化している。これにより案内翼の機能面とプロペラのコスト面から案内翼の翼弦長ｋと推進器翼の翼弦長ｈとの関係は、０．１×ｈ≦ｋ ≦０．５×ｈとなる。
【００２９】
また図２や５に示すように推進器翼１４の前縁１４ａと案内翼１２の後縁１２ｂとの距離Ｃは、案内翼１２から推進器翼１４へ流入する流れの迎角βをできるだけθへ近づける必要から、案内翼１２は推進器翼１４と離れていては推進効率の効果が得られない。図７は推進器翼の前縁１４ａと案内翼の後縁１２ｂとの距離Ｃとプロペラ単独効率を示す図である。
【００３０】
図７は横軸に推進器翼の前縁と案内翼の後縁との距離（Ｃ／ｋ）を示し、縦軸にプロペラの効率ηOの比率を示している。距離Ｃを案内翼の長さｋの０％、５０％、１２５％位置に変えて、同一の作動点Ｊで案内翼無しのプロペラ効率との比率でその効果を示している。距離Ｃを案内翼の翼弦長の５０％にした場合が最も効果があり、プロペラ製造のコスト面からはボス長さをあまり長くしない方が良い。このため推進器翼１４の前縁１４ａと案内翼１２の後縁１２ｂとの距離Ｃは、案内翼１２の翼弦長さｋに対して−ｋ≦Ｃ≦２×ｋの関係が成り立つ。
【００３１】
次に推進器翼と案内翼の断面方向の相対高さＨについて説明する。図２に示すように推進器翼１４の前縁１４ａと後縁１４ｂとを結ぶ基準線ｌ１と、案内翼１２の前縁１２ａと後縁１２ｂとの中点Ｍを通り推進器翼１４の基準線ｌ１に対する平行線ｌ３との距離を相対高さＨとする。
【００３２】
図８は推進器翼と案内翼のルート部での相対高さＨを変えて実験した結果を示す。図８は横軸に案内翼の相対高さ（Ｈ／Ｔｍａｘ）を示し、縦軸にプロペラの効率ηOの比率を示している。相対高さＨを推進器翼のルート部の翼断面最大厚さＴｍａｘの−５０％、２５％、１００％、２００％位置に変えて、同一の作動点Ｊで案内翼無しのプロペラ効率との比率でその効果を示している。相対高さＨを推進器翼のルート部の翼断面最大厚さＴｍａｘの０〜２００％にした場合が最も効果があることが分るが、プロペラ推進器翼の形状によっても変化することから、最も効果が良い相対位置は実験によって決められる。相対高さＨは、案内翼からの流れを推進器翼へ流入させるため、推進器翼のルート部の翼断面最大厚さ（Ｔｍａｘ）に対して、−Ｔｍａｘ≦Ｈ ≦３×Ｔｍａｘの関係が成り立つ。
【００３３】
図３は本発明の案内翼の取り付け領域、すなわち推進器翼の前縁と案内翼の後縁の距離Ｃと、推進器翼と案内翼のルート部での相対高さＨの関係を示す説明図である。図に示すように案内翼１２は、−ｋ≦Ｃ≦２×ｋ，−Ｔｍａｘ≦ Ｈ ≦３×Ｔｍａｘで囲まれた領域２０が取り付け範囲となる。なお図３は案内翼の相対高さは＋Ｈであり、推進器翼の前縁と案内翼の後縁の距離は＋Ｃの取り付け位置を示している。
【００３４】
上述の案内翼１２は推進器翼１４と同数の案内翼１２を取り付ける構成で説明したが、案内翼１２の効果をさらに向上させるため推進器翼１４間に複数枚、例えばもう１枚追加した倍の数の案内翼１２を設けても良い。図４は案内翼による推進器翼の背面側への効果を示しているが、案内翼による背面側への効果だけではなく、正面側への効果も高めるため、推進器翼１４間にもう１枚案内翼を追加して倍の数の案内翼１２を設けても良いことを示している。
【実施例】
【００３５】
〔スクリュープロペラ〕
スクリュープロペラとして、プロペラ直径Ｄが２５０ｍｍ、ピッチ比が０．７７０、展開面積比が０．４８０、ボス比が０．１８、レーキ角が６．０°、スキュー角が３０．０°の４翼の固定ピッチプロペラを用いた。スクリュープロペラの回転方向は右回転、即ち、下流から見て時計回りである。
【００３６】
〔水槽〕
試験水槽は、長さが１００ｍ、幅が５．０ｍ、深さが２．１５ｍの試験水槽でプロペラ単独試験を行った。この時の、プロペラ回転数ｎはレイノルズ数Ｒｎ（＝ｎＤ2 ／ν）で６．０×１０5 、プロペラ前進速度Ｖａは前進係数Ｊ（＝Ｖａ／（ｎＤ））で０．１ピッチ毎に０．０〜０．８となる速度とした。ここでνは流体の動粘性係数（ｍ２／ｓｅｃ）である。
【００３７】
〔実験結果〕
図９にプロペラ単独試験結果を、案内翼を付けない比較例Ａは実線で、案内翼を付けた実施例Ｂは点線で示す。また、図中の横軸の前進率Ｊはプロペラ前進係数を示し、縦軸にＫＴ：プロペラスラスト係数（＝Ｔ ／（ρｎ２ Ｄ４ ））、ＫＱ：プロペラトルク係数（＝ＫＱ ／（ρｎ2 Ｄ5 ））、ηO：プロペラの単独効率（＝ＫＴＪ／（２πＫＱ ））を示す。なおρは清水密度で、Ｔはプロペラスラスト、Ｑはプロペラトルクをそれぞれ示す。
【００３８】
この実験の結果、案内小翼付の実施例Ｂは案内小翼無しの比較例Ａに対して、図９に示すように、プロペラ前進係数Ｊが０〜０．８０でＫＴ，ＫＱとも大きくなり、対応するプロペラ単独効率ηOはＪが０〜０．６０で比較例Ａよりも向上した。実船に装備した場合の作動状態に近いＪが０．５０の状態で、比較例Ａと実施例ＢのηOを比較すると４％効率が向上している。
【００３９】
本発明は通常の一般商船用のプロペラだけでなく、高速船用の特殊な推進装置にも適用することができる。案内小翼の半径方向の迎角はθ＜αとすることが望ましいが、案内小翼の迎角分布を、ルート付近は小さく、翼先端付近は大きくしても３次元渦（案内小翼のチップボルテックス）の影響で流れは剥離しないで流すことができる。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】実施形態に係る船舶用推進器の構成概略を示す図である。
【図２】図１のＢ−Ｂ断面を示す図である。
【図３】推進器翼に対する案内翼の取り付け領域の説明図である。
【図４】推進器翼と案内翼周りの流れの模式図である。
【図５】推進器翼と案内翼の関係を示す説明図である。
【図６】案内翼の翼弦長さとプロペラ単独特性の説明図である。
【図７】推進器翼の前縁と案内翼後縁との距離とプロペラ単独効率を示す図である。
【図８】案内翼と推進器翼の相対高さとプロペラ単独効率を示す説明図である。
【図９】本発明のプロペラ単独特性の説明図である。
【図１０】船舶用プロペラのスラストとトルクの説明図である。
【図１１】推進器翼の断面に作用する力の説明図である。
【図１２】従来のプロペラ単独特性を示す図である。
【図１３】２次元翼の揚力係数を示す説明図である。
【図１４】２次元翼の抗力係数を示す説明図である。
【図１５】２次元翼の揚抗比を示す説明図である。
【図１６】均一流中で作動するプロペラに流入する流れの迎角の説明図である。
【図１７】船舶の伴流分布の一例を示す説明図である。
【図１８】船舶の伴流中でプロペラに流入する流れの迎角の説明図である。
【符号の説明】
【００４１】
１………船舶用推進器、２………シャフト、３………推進器翼（プロペラ）、１０………船舶用推進器、１２………案内翼、１４………推進器翼、１６………推進器ボス部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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