(57)【要約】【課題】調製したＡＥコンクリートの流動性を、またかかるＡＥコンクリートから得られる硬化体の気泡間隔係数、凍結融解抵抗性及び打ち肌面の平滑性を、同時に且つ充分に改善することができるＡＥコンクリートの調製方法及び該調製方法によって得られるＡＥコンクリートを提供する。【解決手段】液状泡沫体を用いてＡＥコンクリートを調製するときに、練り混ぜ水として抗火石の原石及び／又は抗火石の加工品と接触させた改質練り混ぜ水を用い、また液状泡沫体としてかかる改質練り混ぜ水を用いる特定の四つの工程を経て得られる改質液状泡沫体を用いた。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
セメント、細骨材、粗骨材、セメント分散剤、液状泡沫体及び練り混ぜ水を用いるＡＥコンクリートの調製方法において、液状泡沫体として下記の改質液状泡沫体を用い、また練り混ぜ水として下記の改質練り混ぜ水を用いることを特徴とするＡＥコンクリートの調製方法。
改質液状泡沫体：次の第１工程、第２工程、第３工程及び第４工程を経て得られる改質液状泡沫体。
第１工程：練り混ぜ水を抗火石の原石及び／又は抗火石の加工品と接触させて改質練り混ぜ水を調製する工程。
第２工程：第１工程で調製した改質練り混ぜ水を起泡剤及び泡沫膜安定剤と混合して混合溶液を調製する工程。
第３工程：第２工程で調製した混合溶液を抗火石の原石及び／又は抗火石の加工品と再接触させて改質混合溶液を調製する工程。
第４工程：第３工程で調製した改質混合溶液を気泡発生装置に供して圧縮空気と気液混合することにより改質液状泡沫体を調製する工程。
改質練り混ぜ水：前記の第１工程で得られる改質練り混ぜ水。
【請求項２】
セメント、細骨材、セメント分散剤及び改質練り混ぜ水を用いてモルタルを調製した後、このモルタルに改質液状泡沫体を加え、更に粗骨材を加えてＡＥコンクリートを調製する請求項１記載のＡＥコンクリートの調製方法。
【請求項３】
連行空気量が３〜６容量％のＡＥコンクリートを調製する請求項１又は２記載のＡＥコンクリートの調製方法。
【請求項４】
第２工程で調製する混合溶液が、改質練り混ぜ水、起泡剤及び泡沫膜安定剤を、改質練り混ぜ水／起泡剤／泡沫膜安定剤＝７０〜９８．９９／０．０１〜１０／１〜２０（質量％）の割合となるよう用いたものである請求項１〜３のいずれか一つの項記載のＡＥコンクリートの調製方法。
【請求項５】
第４工程で調製する液状泡沫体が、気泡径１〜１５０μｍの範囲内の微細な独立気泡で形成されたものである請求項１〜４のいずれか一つの項記載のＡＥコンクリートの調製方法。
【請求項６】
第４工程で改質混合溶液と気液混合する圧縮空気が、予め抗火石の原石及び／又は抗火石の加工品と接触させたものである請求項１〜５のいずれか一つの項記載のＡＥコンクリートの調製方法。
【請求項７】
抗火石の加工品が、粒子径５０〜５５０μｍの範囲内の抗火石粉末を用いて成形した成形体の焼成物である請求項１〜６のいずれか一つの項記載のＡＥコンクリートの調製方法。
【請求項８】
起泡剤が、アニオン界面活性剤のなかから選ばれる一つ又は二つ以上である請求項１〜７のいずれか一つの項記載のＡＥコンクリートの調製方法。
【請求項９】
アニオン界面活性剤が、ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸塩である請求項８記載のＡＥコンクリートの調製方法。
【請求項１０】
泡沫膜安定剤が、ポリビニルアルコールである請求項１〜９のいずれか一つの項記載のＡＥコンクリートの調製方法。
【請求項１１】
セメント分散剤が、ポリカルボン酸塩系セメント分散剤である請求項１〜１０のいずれか一つの項記載のＡＥコンクリートの調製方法。
【請求項１２】
請求項１〜１１のいずれか一つの項記載のＡＥコンクリートの調製方法によって得られるＡＥコンクリート。
【請求項１３】
得られる硬化体の気泡間隔係数が、１００〜３５０μｍの範囲内となるものである請求項１２記載のＡＥコンクリート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はＡＥコンクリートの調製方法及びＡＥコンクリートに関し、更に詳しくは液状泡沫体を用いるＡＥコンクリートの調製方法及び該調製方法によって得られるＡＥコンクリートに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ＡＥコンクリートの調製方法として、予め起泡剤溶液を気泡発生装置に供して圧縮空気と気液混合することにより液状泡沫体を作製しておき、かかる液状泡沫体を用いてＡＥコンクリートを調製する方法が知られている（例えば特許文献１及び２参照）。かかるＡＥコンクリートの調製方法（所謂プレフォーム法によるＡＥコンクリートの調製方法）には、単にＡＥ剤を加えて練り混ぜるＡＥコンクリートの調製方法（所謂ミックスフォーム法によるＡＥコンクリートの調製方法）に比べ、調製したＡＥコンクリート中に含まれる気泡が均一且つ微細なものとなり、したがって流動性に優れ、また得られる硬化体は気泡間隔係数が小さく、凍結融解に対する抵抗性に優れ、打ち肌面も平滑なものになるという利点がある。
【０００３】
しかし、液状泡沫体を用いる従来のＡＥコンクリートの調製方法には、調製したＡＥコンクリートの流動性において、またかかるＡＥコンクリートから得られる硬化体の気泡間隔係数、凍結融解抵抗性及び打ち肌面の平滑性において、改善の程度が不充分という問題がある。
【特許文献１】特開平２−３５１６９号公報
【特許文献２】特開平７−１１８０８２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明が解決しようとする課題は、液状泡沫体を用いるＡＥコンクリートの調製方法において、調製したＡＥコンクリートの流動性を、またかかるＡＥコンクリートから得られる硬化体の気泡間隔係数、凍結融解抵抗性及び打ち肌面の平滑性を、同時に且つ充分に改善することができるＡＥコンクリートの調製方法及び該調製方法によって得られるＡＥコンクリートを提供する処にある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
しかして本発明者らは、前記の課題を解決するべく研究した結果、液状泡沫体として特定の四つの工程を経て得られる改質液状泡沫体を用い、また練り混ぜ水として特定の改質練り混ぜ水を用いるのが正しく好適であることを見出した。
【０００６】
すなわち本発明は、セメント、細骨材、粗骨材、セメント分散剤、液状泡沫体及び練り混ぜ水を用いるＡＥコンクリートの調製方法において、液状泡沫体として下記の改質液状泡沫体を用い、また練り混ぜ水として下記の改質練り混ぜ水を用いることを特徴とするＡＥコンクリートの調製方法に係る。また本発明はかかる調製方法によって得られるＡＥコンクリートに係る。
【０００７】
第１工程：練り混ぜ水を抗火石の原石及び／又は抗火石の加工品と接触させて改質練り混ぜ水を調製する工程
【０００８】
第２工程：第１工程で調製した改質練り混ぜ水を起泡剤及び泡沫膜安定剤と混合して混合溶液を調製する工程
【０００９】
第３工程：第２工程で調製した混合溶液を抗火石の原石及び／又は抗火石の加工品と再接触させて改質混合溶液を調製する工程
【００１０】
第４工程：第３工程で調製した改質混合溶液を気泡発生装置に供して圧縮空気と気液混合することにより液状泡沫体を調製する工程。
【００１１】
本発明に係るＡＥコンクリートの調製方法では、ＡＥコンクリートを調製するときに用いる液状泡沫体として、以下に説明するような第１工程、第２工程、第３工程及び第４工程を経て得られる改質液状泡沫体を用いる。
【００１２】
第１工程では、練り混ぜ水を抗火石の原石及び／又は抗火石の加工品と接触させて改質練り混ぜ水を調製する。練り混ぜ水を抗火石の原石及び／又は加工品と接触させると、表面張力の低下したものとなるが、これが改質練り混ぜ水である。練り混ぜ水と抗火石の原石及び／又は加工品との接触手段は特に限定されず、例えば抗火石の原石及び／又は加工品を収容した槽内に練り混ぜ水を投入して所定時間静置するバッチ方式でもよいし、またポンプによって練り混ぜ水を連続的に送水しつつこれを抗火石の原石及び／又は加工品と接触させるフロー方式でもよい。抗火石の原石及び／又は加工品との接触時間や温度等の接触条件によっても変動するが、かかる接触により、改質練り混ぜ水の表面張力は、接触前の練り混ぜ水と比べて、０．５〜５ｍＮ／ｍ程度低下する。その理由は、改質練り混ぜ水中に抗火石の原石及び／又は加工品から溶出する微量成分が含まれてくるためと推察される。
【００１３】
ここで抗火石について説明する。抗火石（原石）は、伊豆半島や伊豆諸島で産出する石英粗面岩の一種である。抗火石は、石英、長石、雲母及びその他の成分を含有する火山性ガラスを主な構成成分とし、約７０質量％以上のケイ酸（シリカ）を含有していて、火山性活動により、かかるケイ酸が縦横に交走してガラス繊維化した多孔質性の海綿状火成岩となっているものである。またかかる抗火石の加工品には抗火石の粉砕物、造流物、成形物、焼成物等、各種が挙げられ、例えば抗火石の粉末、好ましくは粒子径５０〜５５０μｍの範囲内の粉末を用いた成形体の焼成物が挙げられる。以上説明したような抗火石の原石や加工品それ自体は公知であり、例えば特開昭６１−１２７６８４号公報に記載されている。
【００１４】
第２工程では、第１工程で調製した改質練り混ぜ水を起泡剤及び泡沫膜安定剤と混合して混合溶液を調製する。ここで用いる起泡剤としては、それ自体は公知である各種のアニオン界面活性剤、ノニオン界面活性剤、カチオン界面活性剤及び両性界面活性剤から選ばれる一つ又は二つ以上が挙げられるが、アニオン界面活性剤が好ましい。かかるアニオン界面活性剤としては、ポリオキシアルキレンアルキルエーテル硫酸塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、ポリオキシエチレンアルキルベンゼンスルホン酸塩、アルキルリン酸エステル塩、ポリオキシアルキレンアルキルエーテルリン酸エステル塩、ロジン石けん、高級脂肪酸石けん等が挙げられるが、なかでもポリオキシアルキレンアルキルエーテル硫酸塩、ロジン石けんが好ましく、ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸ナトリウム塩が特に好ましい。
【００１５】
また第２工程で用いる泡沫膜安定剤は気泡を形成し易くし、形成した気泡を壊れ難くするためのもので、これにはそれ自体は公知の各種の水溶性高分子が挙げられる。具体的には、１）ポリビニルアルコール、ポリエチレングリコール、ポリビニルメチルエーテル、ポリビニルピロリドン等の水溶性合成高分子、２）メチルセルロース、カルボキシメチルセルロースナトリウム塩、アルギン酸塩等の水溶性半合成高分子、３）でんぷん、カゼイン、ゼラチン、ウエランガム、キサンタンガム等の天然高分子等が挙げられるが、なかでもポリビニルアルコール、メチルセルロースが好ましく、ポリビニルアルコールが特に好ましい。ポリビニルアルコールのなかでも、ポリ酢酸ビニルの部分鹸化物であって、鹸化度が８０〜９５モル％の範囲内にあり且つ２０℃での４％水溶液の粘度が１〜５０ｍＰａ・ｓの範囲内にあるものが好ましく、かかる粘度が１〜３０ｍＰａ・ｓの範囲内にあるものがより好ましい。
【００１６】
第２工程では、第１工程で調製した改質練り混ぜ水を起泡剤及び泡沫膜安定剤と混合するが、この場合、改質練り混ぜ水／起泡剤／泡沫膜安定剤＝７０〜９８．９９／０．０１〜１０／１〜２０（質量％）の割合となるよう混合するのが好ましく、９３〜９８．９７／０．０３〜２／１〜５（質量％）の割合となるよう混合するのがより好ましい。
【００１７】
第３工程では、第２工程で調製した混合溶液を抗火石の原石及び／又は抗火石の加工品と再接触させて改質混合溶液を調製する。抗火石の原石や加工品、また接触手段等は第１工程について前記したことと同じである。
【００１８】
第４工程では、第３工程で調製した改質混合溶液を気泡発生装置に供して圧縮空気と気液混合することにより液状泡沫体を調製する。調製したＡＥコンクリートから得られる硬化体の凍害は、硬化体中の空隙に存在する水が寒冷地で凍結融解を繰り返すときの凍結膨張により組織が破壊される現象である。かかる現象が生じるのを防止するためには、硬化体中の気泡を、したがって調製したＡＥコンクリート中の気泡をできるだけ微細な独立気泡とすることが重要であり、この意味でＡＥコンクリートに空気を連行させるために用いる液状泡沫体は、気泡径が１〜１５０μｍの範囲内の微細な独立気泡で形成されたものとするのが好ましく、なかでも気泡径が１０〜９０μｍの範囲内の微細な独立気泡の含有割合の多いものほどより好ましい。
【００１９】
前記のような微細な独立気泡で形成された液状泡沫体は、第３工程で調製した改質混合溶液を気泡発生装置に供して圧縮空気と気液混合することにより得られる。ここで用いる気泡発生装置それ自体は、公知の装置例えば特開昭６３−１５６５２６号公報や特開平４−２５５３０３号公報に記載のものを適用できる。圧縮空気としては、通常は圧力が０．２〜０．３ＭＰａのものを用いるが、圧力が０．５〜０．８ＭＰａのものを用いるのが好ましく、また予め抗火石の原石及び／又は加工品と接触させておいたものを用いるのが好ましい。
【００２０】
本発明に係るＡＥコンクリートの調製方法では、ＡＥコンクリートを調製するときに用いる練り混ぜ水として、前記の第１工程で得られる改質練り混ぜ水を用いる。
【００２１】
本発明に係るＡＥコンクリートの調製方法は、セメント、細骨材、粗骨材、セメント分散剤、更に以上説明した改質液状泡沫体及び改質練り混ぜ水を用いるＡＥコンクリートの調製方法である。
【００２２】
セメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントの他に、高炉セメント、フライアッシュセメント、シリカフュームセメント等の各種混合セメント、更には超早強セメントやアルミナセメント等を使用できる。また必要に応じて、石炭灰、高炉スラグ微粉末、シリカフューム微粉末等の潜在水硬性物質、石灰石微粉末等を併用することもできる。
【００２３】
細骨材としては、いずれも公知の川砂、山砂、海砂、砕砂等を使用できる。粗骨材としては、いずれも公知の川砂利、砕石、軽量骨材等を使用できる。
【００２４】
セメント分散剤としては、減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤等として市販されているもののなかから選ばれるものを使用できる。それらの成分としては、リグニンスルホン酸塩、グルコン酸塩、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド高縮合物塩、メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド高縮合物塩、ポリカルボン酸塩等が知られているが、なかでもセメント分散剤としては、水溶性ビニル共重合体を主成分とするポリカルボン酸塩系のものが好ましく、かかるポリカルボン酸塩セメント分散剤としては、例えば特開昭５８−７４５５２号公報や特開平１−２２６７５７号公報に記載されているものを適用できる。
【００２５】
ＡＥコンクリートを調製するときの各資材の練り混ぜ手順は特に制限されないが、セメント、細骨材、セメント分散剤及び改質練り混ぜ水をコンクリート用ミキサーに投入して練り混ぜることによりモルタルを調製した後、このモルタルに改質液状泡沫体をコンクリート１ｍ３当たり０．５〜１０kgの割合となるよう加えて練り混ぜ、更に粗骨材を加えて練り混ぜることによりＡＥコンクリートを調製するのが好ましい。またかくして調製するＡＥコンクリートは、連行空気量が多いと、凍結融解抵抗性は良くなる傾向にあるが、圧縮強度が低下し、また連行空気量が少ないと、圧縮強度は高くなる傾向にあるが、凍結融解抵抗性が低下する傾向があるため、通常は連行空気量を３〜６容量％とするのが好ましい。
【００２６】
本発明に係るＡＥコンクリートは、以上説明した本発明に係るＡＥコンクリートの調製方法によって得られるものである。かかるＡＥコンクリートは流動性に優れ、また得られる硬化体は気泡間隔係数が小さく、凍結融解抵抗性及び打ち肌面の平滑性に優れたものとなるが、ＡＥコンクリートとしては、それから得られる硬化体の気泡間隔係数が１００〜３５０μｍの範囲内となるものが好ましい。本発明に係るＡＥコンクリートは、建設現場で打設されるＡＥコンクリートとしてだけではなく、コンクリート製品工場で加工される二次製品用のＡＥコンクリートとしても適用でき、また普通のＡＥコンクリート、高強度のＡＥコンクリート、高流動のＡＥコンクリート等、各種のＡＥコンクリートとして適用できる。
【発明の効果】
【００２７】
本発明に係るＡＥコンクリートの調製方法によると、調製したＡＥコンクリートの流動性を、またかかるＡＥコンクリートから得られる硬化体の気泡間隔係数、凍結融解抵抗性及び打ち肌面の平滑性を、同時に且つ充分に改善することができる。
【００２８】
以下、本発明の構成及び効果をより具体的にするため、実施例等を挙げるが、本発明が該実施例に限定されるというものではない。尚、以下の実施例等において、別に記載しない限り、％は質量％を、また部は質量部を意味する。
【実施例】
【００２９】
試験区分１（改質液状泡沫体等の調製）
・調製例１
次の第１工程、第２工程、第３工程及び第４工程を経て改質液状泡沫体（Ａ−１）を調製した。
第１工程：表１に記載の組成を有する抗火石の原石（直径約１cmのボール状）を槽内に詰め、その上部から水道水を連続的に且つ徐々に送水して原石と接触させ、槽の下部から改質練り混ぜ水を得た。表面張力を測定したところ、接触前の水道水が７２．０ｍＮ／ｍであるのに対し、接触後の改質練り混ぜ水は６８．０ｍＮ／ｍに低下していた。
【００３０】
【表１】
2008194867.tif 000002
【００３１】
第２工程：第１工程で得た改質練り混ぜ水と、起泡剤としてのポリオキシエチレン（３モル）ラウリルエーテル硫酸ナトリウム塩及び泡沫膜安定剤としてのポリビニルアルコール（日本酢ビ・ポバール社製の商品名Ｊ−ポバールＪＰ−０５、鹸化度８８モル％、４％水溶液の２０℃での粘度５ｍＰａ・ｓ）とを、該改質練り混ぜ水／該起泡剤／該泡沫膜安定剤＝９８．４５／０．０５／１．５０（質量％）の割合となるよう混合して混合溶液を調製した。
【００３２】
第３工程：第２工程で調製した混合溶液を、第１工程と同様にして抗火石の原石と再接触させ、改質混合溶液を調製した。
【００３３】
第４工程：第３工程で調製した改質混合溶液を気泡発生装置に供し、圧縮空気と気液混合して、気泡径１５〜１２０μｍの範囲内の微細な独立気泡で形成された改質液状泡沫体（Ａ−１）を調製した。
【００３４】
・調製例２
次の第１工程、第２工程、第３工程及び第４工程を経て改質液状泡沫体（Ａ−２）を調製した。
第１工程：調製例１と同じ抗火石の原石を粉砕し、粒子径５０〜５５０μｍの範囲内の粉末とした。この粉末を７０質量％、また粘土を３０質量％の割合で混合し、その混合物からボール状の成形体を成形した後、成形体を１０００〜１５００℃の温度で焼成して、直径約１cmのボール状の焼成物を得た。抗火石の加工品に相当するかかる焼成物を用い、以下調製例１と同様にして、改質練り混ぜ水を得た。表面張力を測定したところ、接触前の水道水が７２．０ｍＮ／ｍであるのに対し、接触後の改質練り混ぜ水は６９．０ｍＮ／ｍに低下していた。
【００３５】
第２工程、第３工程及び第４工程：抗火石の原石の代わりに前記の抗火石の加工品を用いたこと以外は調製例１と同様にして、気泡径２０〜１３０μｍの範囲内の微細な独立気泡で形成された改質液状泡沫体（Ａ−２）を調製した。
【００３６】
・調製例３
次の第１工程、第２工程、第３工程及び第４工程を経て改質液状泡沫体（Ａ−３）を調製した。
第１工程：調製例１で用いた抗火石の原石の代わりに調製例１で用いた抗火石の原石と調製例２で用いた抗火石の加工品との等量割合混合物を用いたこと以外は調製例１と同様にして、改質練り混ぜ水を得た。表面張力を測定したところ、接触前の水道水が７２．０ｍＮ／ｍであるのに対し、接触後の改質練り混ぜ水は６８．３ｍＮ／ｍに低下していた。
【００３７】
第２工程：第１工程で得た改質練り混ぜ水と、起泡剤としてのロジン石けん及び泡沫膜安定剤としてのメチルセルロース（信越化学工業社製の商品名ｈｉ−メトローズ９０ＳＨ―４０００）とを、該改質練り混ぜ水／該起泡剤／該泡沫膜安定剤＝９８．９２／０．０８／１．００（質量％）の割合となるよう混合して混合溶液を調製した。
【００３８】
第３工程及び第４工程：抗火石の原石の代わりに抗火石の原石と抗火石の加工品との等量割合混合物を用いたこと以外は調製例１と同様にして、気泡径が１０〜１５０μｍの範囲内の微細な独立気泡で形成された改質液状泡沫体（Ａ−３）を調製した。
【００３９】
・調製例４
第２工程において、第１工程で調製した改質練り混ぜ水と、起泡剤としてのポリオキシエチレン（３モル）ラウリルエーテル硫酸ナトリウム塩及び泡沫膜安定剤としてのポリビニルアルコール（日本合成化学社製の商品名ゴーセノールＧＭ−１４、鹸化度８８モル％、４％水溶液の２０℃での粘度２３ｍＰａ・ｓ）とを、該改質練り混ぜ水／該起泡剤／該泡沫膜安定剤＝９８．４５／０．０５／１．５０（質量％）の割合となるよう混合して混合溶液を調製し、また第４工程において、予め抗火石の原石と接触させておいた圧縮空気を用いたこと以外は調製例１と同様にして、気泡径が１０〜１３０μｍの範囲内の微細な独立気泡で形成された改質液状泡沫体（Ａ−４）を調製した。
【００４０】
・調製例５
第２工程において、第１工程で調製した改質練り混ぜ水と、起泡剤としてのポリオキシエチレン（３モル）ラウリルエーテル硫酸ナトリウム塩及び泡沫膜安定剤としてのポリビニルアルコール（調製例４で用いたものと同じもの）とを、改質練り混ぜ水／該起泡剤／該泡沫膜安定剤＝９７．７５／０．７５／１．５０（質量％）の割合となるよう混合して混合溶液を調製し、また第４工程において、予め抗火石の加工品と接触させておいた圧縮空気を用いたこと以外は調製例２と同様にして、気泡径が１５〜１３０μｍの範囲内の微細な独立気泡で形成された改質液状泡沫体（Ａ−５）を調製した。
【００４１】
・調製例６
第２工程において、第１工程で調製した改質練り混ぜ水と、起泡剤としてのポリオキシエチレン（３モル）ラウリルエーテル硫酸ナトリウム塩及び泡沫膜安定剤としてのポリビニルアルコール（日本酢ビ・ポバール社製の商品名Ｊ−ポバールＪＰ−１８、鹸化度８８モル％、４％水溶液の２０℃での粘度２５ｍＰａ・ｓ）とを、改質練り混ぜ水／該起泡剤／該泡沫膜安定剤＝９７．８０／０．７５／１．４５（質量％）の割合となるよう混合して混合溶液を調製し、また第４工程において、予め抗火石の原石と抗火石の加工品との等量割合混合物と接触させておいた圧縮空気を用いたこと以外は、調製例３と同様にして、気泡径が１０〜１４０μｍの範囲内の微細な独立気泡で形成された改質液状泡沫体（Ａ−６）を調製した。
【００４２】
・調製例７
練り混ぜ水としての水道水と、起泡剤としてのポリオキシエチレン（３モル）ラウリルエーテル硫酸ナトリウム塩とを、該練り混ぜ水／該起泡剤＝９９．９５／０．０５（質量％）の割合となるよう混合して混合溶液を調製した後、該混合溶液を気泡発生装置に供し、圧縮空気と気液混合して、液状泡沫体（Ｒ−１）を調製した。
【００４３】
・調製例８
練り混ぜ水としての水道水と、起泡剤としてのポリオキシエチレン（３モル）ラウリルエーテル硫酸ナトリウム塩及び泡沫膜安定剤としてのポリビニルアルコール（調製例１で使用したものと同じもの）とを、該練り混ぜ水／該起泡剤／該泡沫膜安定剤＝９７．７５／０．７５／１．５０（質量％）の割合となるよう混合して混合溶液を調製した後、該混合溶液を気泡発生装置に供し、圧縮空気と気液混合して、液状泡沫体（Ｒ−２）を調製した。
【００４４】
・調製例９
練り混ぜ水としての水道水と、起泡剤としてのロジン石けん及び泡沫膜安定剤としてのメチルセルロース（調製例３で使用したものと同じもの）とを、該練り混ぜ水／該起泡剤／該泡沫膜安定剤＝９８．９２／０．０８／１．００（質量％）の割合となるよう混合して混合溶液を調製した後、該混合溶液を気泡発生装置に供し、圧縮空気と気液混合して、液状泡沫体（Ｒ−３）を調製した。
【００４５】
・調製例１０
抗火石の原石をトルマリンの原石に代えたこと以外は調製例１と同様にして、液状泡沫体（Ｒ−４）を調製した。
【００４６】
以上の調製例１〜１０で調製した液状泡沫体（Ａ−１）〜（Ａ−６）及び（Ｒ−１）〜（Ｒ−４）の内容を表２にまとめて示した。
【００４７】
【表２】
2008194867.tif 000003
【００４８】
表２において、
気泡径：光学顕微鏡を用いた液状泡沫体の写真画像のなかから無作為に抽出した５０個の気泡についてそれらの径を測定し、気泡径の範囲を求めた
ｂ−１：水道水を抗火石の原石と接触させた改質練り混ぜ水
ｂ−２：水道水を抗火石の加工品と接触させた改質練り混ぜ水
ｂ−３：水道水を抗火石の原石と抗火石の加工品との等量割合混合物と接触させた改質練り混ぜ水
ｂ−４：水道水
ｂ−５：水道水をトルマリンの原石と接触させた練り混ぜ水
ｃ−１：ポリオキシエチレン（３モル）ラウリルエーテル硫酸ナトリウム塩
ｃ−２：ロジン石けん
ｄ−１：ポリビニルアルコール（日本酢ビ・ポバール社製の商品名Ｊ−ポバールＪＰ−０５）
ｄ−２：メチルセルロース（信越化学工業社製の商品名ｈｉ−メトローズ９０ＳＨ―４０００）
ｄ−３：ポリビニルアルコール（日本合成化学社製の商品名ゴーセノールＧＭ−１４）
ｄ−４：ポリビニルアルコール（日本酢ビ・ポバール社製の商品名Ｊ−ポバールＪＰ−１８）
【００４９】
試験区分２（改質液状泡沫体等を用いたＡＥコンクリートの調製及び評価）
・実施例１〜３、比較例１及び４
表３に記載の調合条件１で、１００リットルのパン型強制練りミキサーに、調製例１で得た改質練り混ぜ水、普通ポルトランドセメント（比重＝３．１６、ブレーン値３３００）、細骨材（大井川水系砂、比重＝２．５８）及びＡＥ減水剤（竹本油脂社製のポリカルボン酸塩系セメント分散剤、商品名チューポールＥＸ５０）の各所定量を投入して３０秒間練り混ぜた。次に、調製例１の改質液状泡沫体（Ａ−１）の所定量を投入して１０秒間練り混ぜ、更に粗骨材（岡崎産砕石、比重＝２．６８）を投入して９０秒間練り混ぜて、目標スランプが８±１．５cm、目標空気量が３．５±０．５％の範囲内となる実施例１のＡＥコンクリートを調製した。同様にして、実施例２、３、比較例１及び４のＡＥコンクリートを調製した。
【００５０】
・実施例４〜６、比較例２及び３
表３に記載の調合条件２で、１００リットルのパン型強制練りミキサーに、調製例１で得た改質練り混ぜ水、セメント、石炭灰、炭酸カルシウム、細骨材及び高性能減水剤（竹本油脂社製のポリカルボン酸塩系セメント分散剤、商品名チューポールＮＶ−Ｇ５）の各所定量を投入して４５秒間練り混ぜた。次に、調製例４の改質液状泡沫体（Ａ−４）の所定量を投入して６０秒間練り混ぜ、更に粗骨材を投入して９０秒間練り混ぜて、目標スランプフローが７５±２cm、目標空気量が３．５±０．５％の範囲内となる実施例４のＡＥコンクリートを調製した。同様にして、実施例５、６、比較例２及び３のＡＥコンクリートを調製した。
【００５１】
・比較例５
表３に記載の調合条件１で、１００リットルのパン型強制練りミキサーに、練り混ぜ水として水道水、普通ポルトランドセメント、細骨材、ＡＥ減水剤（実施例１と同じもの）及びＡＥ剤（竹本油脂社製の商品名ＡＥ−２００）の各所定量を投入して３０秒間練り混ぜた。次に粗骨材を投入して９０秒間練り混ぜ、目標スランプが８±１．５cm、目標空気量が３．５±０．５％の範囲内となる比較例５のＡＥコンクリートを調製した。
【００５２】
・比較例６
表３に記載の調合条件２で、１００リットルのパン型強制練りミキサーに、練り混ぜ水として水道水、普通ポルトランドセメント、石炭灰、炭酸カルシウム、細骨材、高性能減水剤（実施例４と同じもの）及びＡＥ剤（竹本油脂社製の商品名ＡＥ−２００）の各所定量を投入して６０秒間練り混ぜた。次に粗骨材を投入して９０秒間練り混ぜて、目標スランプフローが７５±２cm、目標空気量が３．５±０．５％の範囲内となる比較例６のＡＥコンクリートを調製した。
【００５３】
・ＡＥコンクリートの評価
調製した各例のＡＥコンクリートについて、空気量、スランプ、スランプフロー、スランプ残存率又はスランプフロー残存率を次のように求め、結果を表４にまとめて示した。また各例のＡＥコンクリートを硬化させた硬化体について、気泡間隔係数、凍結融解耐久性指数、打ち肌面の平滑性及び圧縮強度を次のように求め、結果を表５にまとめて示した。
【００５４】
・空気量：練り混ぜ直後のＡＥコンクリート及び更に６０分間静置後のＡＥコンクリートについて、ＪＩＳ−Ａ１１２８に準拠して測定した。
・スランプ：空気量の測定と同時に、ＪＩＳ−Ａ１１０１に準拠して測定した。
・スランプ残存率：（６０分間静置後のスランプ／練り混ぜ直後のスランプ）×１００で求めた。
・スランプフロー：ＪＩＳ−Ａ１１５０に準拠して測定した。
・スランプフロー残存率：（６０分間静置後のスランプフロー／練り混ぜ直後の
スランプフロー）×１００で求めた。
【００５５】
・気泡間隔係数：各例のＡＥコンクリートを、２０℃×６０％ＲＨの条件下で４週間保存し、得られた硬化体の表面を研磨仕上げした供試体について、気泡組織をＡＳＴＭ−Ｃ４５７のリニアトラバース法に準拠して測定した。
・凍結融解耐久性指数：各例のＡＥコンクリートから得た硬化体について、ＪＩＳ−Ａ１１２９の付属書２に準拠して測定した値を用い、ＡＳＴＭ−Ｃ６６６−７５の耐久性指数で計算した数値を示した。この数値は、最大値が１００で、１００に近いほど、凍結融解に対する抵抗性が優れていることを示す。
・打ち肌面の平滑性：各例のＡＥコンクリートを、縦×横×幅が１ｍ×１ｍ×０．１ｍの鋼製型枠に打ち込み、調合条件１のＡＥコンクリートの場合はバイブレータを使用して締め固め、また調合条件２のＡＥコンクリートの場合はバイブレータを使用せずに自己充填した。７日後に型枠を外し、得られた硬化体の打肌面の全面に存在する気泡径５mm以上の気泡数をカウントし、打ち肌面１ｍ２当たりに存在する気泡数に換算して、打ち肌面の平滑性を次の基準で評価した。
◎：５mm以上の気泡数０〜４個（極めて美麗）
○：５mm以上の気泡数５〜１０個（美麗）
△：５mm以上の気泡数１１〜２０個（少し荒さが目立つ）
×：５mm以上の気泡数２１個以上（気泡が目立ち荒れている）
・圧縮強度：各試験例のＡＥコンクリートから得た硬化体について、ＪＩＳ−Ａ１１０８に準拠し、材齢７日と材齢２８日で測定した。
【００５６】
【表３】
2008194867.tif 000004
【００５７】
表３において、
水：改質練り混ぜ水（但し、比較例５及び６では水道水）
セメント：普通ポルトランドセメント、密度＝３．１６ｇ／cm３、ブレーン値３３００
石炭灰：ＪＩＳフライアッシュII種、密度＝２．２０ｇ／cm３
炭酸カルシウム：微粉末３２５メッシュ、密度＝２．７０ｇ／cm３
＊１：大井川水系砂、密度＝２．５８ｇ／cm３
＊２：九頭竜産陸砂、密度＝２．５２ｇ／cm３
＊３：岡崎産砕石、密度＝２．６８ｇ／cm３
＊４：九頭竜産砕石、密度＝２．６１ｇ／cm３
【００５８】
【表４】
2008194867.tif 000005
【００５９】
表４において、
試験例１〜３、７、１０及び１１：スランプを測定
試験例４〜６、８、９及び１２：スランプフローを測定
＊１：フレッシュコンクリート１ｍ３当たりの改質液状泡沫体等又はＡＥ剤使用量（kg／ｍ３）
＊２：改質液状泡沫体等の代わりに用いたＡＥ剤（竹本油脂社製の商品名ＡＥ−２００）
【００６０】
【表５】
2008194867.tif 000006
【００６１】
表５において、
＊１：破壊した。