(57)【要約】  【課題】Ｐｂを初めとする低融点金属を添加することなく切粉分断性を良好にすることができ、しかも生産性の良好な快削アルミニウム合金押出材を提供する。  【解決手段】Ｓｉ：１．０〜１．５ｍａｓｓ％（以下％）、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｇ：０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．２〜０．５％、Ｍｎ：０．０５〜０．８％、Ｎｉ：０．０５〜０．８％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物とからなる快削アルミニウム合金押出材によれば、その成分であるＳｉ、Ｍｇ、Ｃｕ、Ｆｅによる強度向上と、Ｓｉ、Ｍｇ、Ｃｕ、Ｆｅの金属間化合物の晶出により切粉分断性が向上される。  【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｓｉ：１．０〜１．５ｍａｓｓ％（以下％）、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｇ：０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．２〜０．５％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物とからなることを特徴とする快削アルミニウム合金押出材。
【請求項２】
Ｓｉ：１．０〜１．５％、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｇ：０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．２〜０．５％  、Ｍｎ：０．０１〜０．８％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物とからなることを特徴とする快削アルミニウム合金押出材。
【請求項３】
Ｓｉ：１．０〜１．５％、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｇ：０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．２〜０．５％  、Ｎｉ：０．０５〜０．８％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物とからなることを特徴とする快削アルミニウム合金押出材。
【請求項４】
Ｓｉ：１．０〜１．５％、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｇ：０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．２〜０．５％、Ｍｎ：０．０１〜０．８％、Ｎｉ：０．０５〜０．８％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物とからなることを特徴とする快削アルミニウム合金押出材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は快削アルミニウム合金押出し材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウム合金の切削においては、切粉分断性が重要視され、切粉が細かく分断されることが望ましいとされる。
従来、切削性に優れたアルミニウム合金としては、Ａｌ−Ｃｕ系合金にＰｂ、Ｂｉを添加したＪＩＳ２０１１合金や、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金にＰｂ、Ｂｉを添加したＪＩＳ６２６２合金等の押出材が使用されてきた。しかし、近年の環境問題で、Ｐｂを添加しない切削性に優れたアルミニウム合金が要求されるようになった。
【０００３】
そこで、ＪＩＳ６２６２合金の代替として、Ｐｂを添加しないＳｎ−Ｂｉ添加合金が提案されており、切削性、耐食性などにおいてＪＩＳ６２６２合金とほぼ同等の性能を持つ快削アルミニウム合金が流通されつつある。
【０００４】
しかしながら、Ｓｎ添加快削アルミニウム合金においては、従来合金と比べ高温脆化の問題やＯＨ基を１つ以上含むアルコール液に１２０℃で接すると溶解が生じるという問題があった。
【０００５】
また特許文献１には、Ｓｉ：１．５〜１２．０質量％、Ｍｇ：０．５〜６．０質量％、Ｔｉ：０．０１〜０．１質量％をそれぞれ含有し、必要に応じて、Ｍｎ：０．５〜２．０質量％又はＣｕ：０．１〜１．０質量％のいずれか一方又は双方、あるいはＦｅ：０．５〜１．０質量％、Ｃｒ：０．１〜０．５質量％、Ｚｒ：０．１〜０．５質量％のうちいずれか１種以上を含有するアルミニウム合金が開示された。
【０００６】
【特許文献１】特開平０９−２４９９３１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし特許文献１に開示されたアルミニウム合金は、切削性に優れるとしているものの、Ｓｉ含有量が１．５〜１２．０％と多いため、耐摩耗性が向上する分、切削性の向上は十分ではなかった。
【０００８】
本発明は、以上の従来技術の問題に鑑み、Ｐｂを初めとする低融点金属を添加することなく切粉分断性の良好な快削アルミニウム合金押出材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
すなわち、本発明の快削アルミニウム合金押出材は、Ｓｉ：１．０〜１．５ｍａｓｓ％（以下％）、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｇ：０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．２〜０．５％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物とからなることを特徴とする。
【００１０】
また本発明の快削アルミニウム合金押出材は、Ｓｉ：１．０〜１．５％、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｇ：０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．２〜０．５％  、Ｍｎ：０．０５〜０．８％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物とからなることを特徴とする。
【００１１】
さらに本発明の快削アルミニウム合金押出材は、Ｓｉ：１．０〜１．５％、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｇ：０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．２〜０．５％  、Ｎｉ：０．０５〜０．８％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物とからなることを特徴とする。
【００１２】
加えて本発明の快削アルミニウム合金押出材は、Ｓｉ：１．０〜１．５％、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｇ：０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．２〜０．５％、Ｍｎ：０．０５〜０．８％、Ｎｉ：０．０５〜０．８％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物とからなることを特徴とする。
【００１３】
［作用］
本発明の快削アルミニウム合金押出材によればその成分であるＳｉ、Ｍｇ、Ｃｕ、Ｆｅによる強度向上と、Ｓｉ、Ｍｇ、Ｃｕ、Ｆｅの金属管化合物の晶出により切粉分断性が向上される。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の快削アルミニウム合金押出材は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金において、Ｐｂ等の低融点金属を添加することなく、従来の快削合金、例えば、ＪＩＳ６２６２合金などとほぼ同等のドリル切削加工性を得ることができる。また、低融点金属は陽極酸化皮膜成長を遅延させることがあり、またこれら低融点金属を含む合金に陽極酸化皮膜を施した場合、低融点金属の溶融により高温で皮膜が剥離することがある。低融点金属を含有しない本発明の快削アルミニウム合金押出材は、陽極酸化皮膜の健全性が維持されるという効果も奏するものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下に本発明の快削アルミニウム合金押出材の各成分の限定理由につき説明する。
Ｓｉ、Ｍｇ：
Ｓｉは、Ｍｇと共にＭｇ２Ｓｉをつくり強度に寄与する。下限以下ではこれら効果が乏しく、上限を超えると押出性が低下する。また、Ｓｉ添加は、Ｆｅと共にＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物を形成し、切粉分断性に寄与する。
【００１６】
Ｆｅ：
Ｆｅは、Ａｌ−Ｆｅ系等の化合物を形成し、切粉分断性が向上する。下限未満ではその効果が乏しく、上限を超えると押出性が低下する。また、Ｓｉと共にＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物を形成し、切粉分断性に寄与する。
【００１７】
Ｃｕ：
Ｃｕは、熱処理により強度に寄与する。下限未満ではその効果に乏しい。上限を超えると押出性が低下する。
【００１８】
Ｍｎ：
Ｍｎは熱処理により固溶し強度向上に寄与し、切粉分断効果を促進するため、添加することが好ましい。添加する場合は０．０５％以上とするが、上限（０．８％）を超えると押出性が低下する。また、Ｍｎ添加によるＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系化合物が切粉分断性向上に期待される。
【００１９】
Ｎｉ：
Ｎｉは耐熱性を向上する。特に耐摩耗合金等では耐熱性を向上させるためにＮｉ添加が一般であり、本合金も各種用途に対応する為、添加すると更に好ましい。また、Ｎｉ添加は化合物を作ることにより切粉分断性向上が期待できる。これらの効果を得るためには、Ｎｉを０．０５％以上添加することが好ましい。より好ましくは０．２％以上とする。なお、上限（０．８％）を超えると伸びの低下等靭性を低下させる。
【００２０】
Ｔｉ、Ｂ、Ｃｒ、Ｚｒ：
Ｔｉ、Ｂ、は鋳塊微細化剤として必要に応じこれらのうち１種又は２種添加される。添加する場合、Ｔｉは０．０１〜０．０５％、Ｂは０．００１〜０．０５％とする。下限値未満ではその効果が充分に得られず、上限値を越えてもそれ以上に効果は向上しない。Ｃｒ、ＺｒはＭｎと共に再結晶粒の微細化作用、強度の向上の為必要に応じ添加されるが、過度に添加することにより押出性の低下、焼入れ感受性が敏感となることから０．１％以下が望ましい。
【００２１】
なお、この発明の快削アルミニウム合金押出材を製造する方法は特に限定されるものではなく、常法に従って製造すれば良い。例えば通常の方法により溶解・鋳造し、必要に応じて均質化処理を行なってから押出加工を行なえば良い。さらに押出加工後の処理・調質についても特に限定されるものではなく、通常の製造条件により、用途に応じて調質を選択すれば良い。例えば、熱間押出上がりままのＴ１でも良いし、溶体化（例えば、５２０〜５５０℃×１ｈｒ）を施したＴ４でも良いし、溶体化・人工時効（例えば、１７０〜１８０℃×８ｈｒ）を施したＴ６でも良い。
【００２２】
次に実施例に基づき本発明を詳細に説明する。
表１に示す組成の合金を溶解し、直径２２０ｍｍの鋳塊を得た。この鋳塊に５００℃×６ｈｒの均質化処理を行った後、熱間押出によりφ３５の丸棒を得た。これを５３０℃×１時間の溶体化後、直ちに水冷することで焼入れをし、更に１８０℃×８時間の人工時効処理を行った。
【００２３】
このようにして得られた上記試験合金押出材を用いてナチテーパーシャンクドリルによる切削試験を行った。切削条件は、回転数：２０００ｒｐｍ、送り：５０ｍｍ／ｍｉｎ、無潤滑とした。
各試験合金押出材につきドリル穴あけ加工時に発生した切屑の写真を図１〜図３に示す。ドリル加工は切削深さにより切粉形状が変化することから、図１〜図３の切粉形状をもってドリル穴あけ加工性の良否を比較検討した。
【００２４】
比較検討に当たっては、本発明の実施例合金に該当する各試験合金押出材（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１０）及び本発明の条件を充足しない比較例合金である各試験合金押出材（Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．２３）、また代表的な６０００系構造用アルミニウム合金である各試験合金押出材（Ｎｏ．２４、Ｎｏ．２５）、さらには従来の低融点金属を用いた快削アルミニウム合金に該当する各試験合金押出材（Ｎｏ．２６、Ｎｏ．２７）それぞれの切粉の写真を観察し、切粉形状の優劣を優れるものから順にＡ、Ｂ、Ｃに区別し、評価Ａ、評価Ｂ以上を適格であるものとした。
【００２５】
評価Ａは螺旋状に繋がった切粉があっても全体的に分断されており、ドリルに絡みつくような切粉は見られなかった状態を示す。
評価Ｂは連続した切粉がなく、切粉が分断された状態であり、多少長い切粉はらせん状となり排出し、ドリルに切粉が絡まることがない状態を示す。
評価Ｃは細かく分断された切粉が一部にあるものの、非常に長く連なったヒゲ状の切粉があり、ドリルに絡まる状態であったことを示す。
なお、各試験合金にはＡ〜Ｃの中間的な切粉があったため、これら切粉については、例えばＡとＢの中間は「ＡＢ」と表記し、ＢとＣの中間は「ＢＣ」として、評価ＡＢは適格性があり、評価ＢＣは不適格とした。
【００２６】
以上の切削試験の各試験合金押出材の成分及び評価結果を表１に示す。
【表１】
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【００２７】
実施例合金Ｎｏ．１はＳｉ１．１９％、Ｆｅ１．２３％、Ｃｕ０．２８％、Ｍｇ０．７８％を含有してＳｉ：１．０〜１．５％、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｇ：０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．２〜０．５％とする条件を充足しＢ評価であった。すなわち図１に示すように連続した切粉がなく、切粉が分断された状態であり、多少長い切粉はらせん状となり排出し、ドリルに切粉が絡まることはなかった。
実施例合金Ｎｏ．２はＳｉ１．２１％、Ｆｅ１．１９％、Ｃｕ０．２６％、Ｍｎ０．２４％、Ｍｇ０．７８％を含有してＭｎ：０．０１〜０．８％とする条件を充足しＡＢ評価であった。すなわち図１に示す状態よりもさらに良好な状態であった。
【００２８】
実施例合金Ｎｏ．３はＳｉ１．００％、Ｆｅ１．２４％、Ｃｕ０．２９％、Ｍｇ０．６２％を含有し、実施例合金Ｎｏ．４はＳｉ１．５０％、Ｆｅ１．００％、Ｃｕ０．２８％、Ｍｇ０．８１％を含有し、さらに実施例合金Ｎｏ．５はＳｉ１．１５％、Ｆｅ１．０４％、Ｃｕ０．２８％、Ｍｇ０．８３％を含有し、以上それぞれＳｉ：１．０〜１．５％、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｇ：０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．２〜０．５％とする条件を充足しＢ評価であった。                
【００２９】
実施例合金Ｎｏ．６はＳｉ１．１６％、Ｆｅ１．０４％、Ｃｕ０．２７％、Ｍｎ０．７８％、Ｍｇ０．７９％を含有し、実施例合金Ｎｏ．７はＳｉ１．４９％、Ｆｅ０．９９％、Ｃｕ０．２７％、Ｍｎ０．７６％、Ｍｇ０．８４％を含有してそれぞれＭｎ：０．０１〜０．８％とする条件を充足しＡＢ評価であった。              
【００３０】
実施例合金Ｎｏ．８はＳｉ１．２６％、Ｆｅ１．１５％、Ｃｕ０．２７％、Ｍｎ０．０１、Ｍｇ０．８０％を含有すると共にＮｉ０．１９％を含有しＭｎ：０．０１〜０．８％、Ｎｉ：０．０５〜０．８％とするの条件を充足しＡＢ評価であった。
実施例合金Ｎｏ．９はＳｉ１．３８％、Ｆｅ１．２５％、Ｃｕ０．３０％、Ｍｇ０．８０％を含有すると共にＮｉ０．２１  ％を含有しＮｉ：０．０５〜０．８％とする条件を充足しＡＢ評価であった。
さらに実施例合金Ｎｏ．１０はＳｉ１．２９％、Ｆｅ１．１０％、Ｃｕ０．３４％、Ｍｎ０．５０％、Ｍｇ０．８３％を含有すると共にＮｉ０．４７％を含有してＭｎ：０．０１〜０．８％、Ｎｉ：０．０５〜０．８％とする条件を充足し、ＡＢ評価であった。
以上のように本発明の実施例合金はいずれも図１に示すように連続した切粉がなく、切粉が分断された状態であり、多少長い切粉はらせん状となり排出し、ドリルに切粉が絡まることはない状態であるＢ評価以上であった。
【００３１】
比較例Ｎｏ．１１はＳｉ０．５２％、Ｆｅ１．２５％、Ｃｕ０．２８％、Ｍｇ０．７９％を含有すると共にＮｉ０．５１％を含有し、Ｎｉ量に関しＮｉ：０．０５〜０．８％とする条件は充足するがＳｉ含有量が０．５２％であり、Ｓｉ：１．０〜１．５％とする条件に達せず、ＢＣ評価であった。すなわち図２に示すＣ評価の状態よりは良好であるものの、図１に示す状態程度には良好な状態ではなかった。
比較例Ｎｏ．１２はＳｉ１．７２％、Ｆｅ０．４１％、Ｃｕ０．２８％、Ｍｎ０．８２％、Ｍｇ０．８３％を含有して、Ｆｅ含有量が０．４１％であり、Ｆｅ：０．８〜１．５％とする条件に達せず、またＭｎを０．８２％含有してＭｎ量に関してもＭｎ：０．０５〜０．８％とする条件を充足せずＢＣ評価であった。
【００３２】
比較例Ｎｏ．１３はＳｉ０．４７％、Ｆｅ１．２５％、Ｃｕ０．３０％、Ｍｇ０．８  ％を含有してＳｉ含有量が０．４７  ％であり、Ｓｉ：１．０〜１．５％とする条件に達せず、ＢＣ評価であった。                
比較例Ｎｏ．１４はＳｉ０．４５％、Ｆｅ１．３  ％、Ｃｕ０．２８％、Ｍｎ０．２８％、Ｍｇ０．８  ％を含有してＳｉ含有量が０．４５％であり、Ｓｉ：１．０〜１．５％とする条件に達せず、ＢＣ評価であった。                  
比較例Ｎｏ．１５はＳｉ２．３０％、Ｆｅ０．７０％、Ｃｕ０．２０％、Ｍｇ０．７５％を含有してＳｉ含有量が２．３０％であり、Ｓｉ：１．０〜１．５％とする条件を超え、またＦｅ含有量が０．７０  ％であり、Ｆｅ：０．８〜１．５％とする条件に達せず、ＢＣ評価であった。
【００３３】
比較例Ｎｏ．１６はＳｉ０．８５％、Ｆｅ０．９０％、Ｃｕ０．２９％、Ｍｇ０．５４％を含有してＳｉ含有量が０．８５  ％であり、Ｓｉ：１．０〜１．５％とする条件に達せず、またＭｇについてもその含有量は０．５４％であってＭｇ：０．６〜１．０％とする条件に達せず、ＢＣ評価であった。          
比較例Ｎｏ．１７はＳｉ１．５３％、Ｆｅ１．３０％、Ｃｕ０．５８％、Ｍｇ０．６９％を含有してＣｕ含有量が０．５８％であり、Ｃｕ：０．２〜０．５％とする条件を超えＢＣ評価であった。                
【００３４】
比較例Ｎｏ．１８はＳｉ１．００％、Ｆｅ０．８５％、Ｃｕ０．１８％、Ｍｇ０．６５％を含有してＣｕ含有量が０．１８  ％であり、Ｃｕ：０．２〜０．５％とする条件に達せずＢＣ評価であった。                
比較例Ｎｏ．１９はＳｉ１．２０％、Ｆｅ０．８８％、Ｃｕ０．２５％、Ｍｇ０．５５％を含有してＭｇ含有量がＭｇ：０．６〜１．０％とする条件に達せずＢＣ評価であった。                
【００３５】
比較例Ｎｏ．２０はＳｉ１．２０％、Ｆｅ０．３４％、Ｃｕ０．３０％、Ｍｇ０．８８％を含有してＦｅ含有量が０．３４％であり、Ｆｅ：０．８〜１．５％とする条件に達せずＣ評価であった。                
比較例Ｎｏ．２１はＳｉ１．１９％、Ｆｅ０．３９％、Ｃｕ０．２８％、Ｍｎ０．８２％、Ｍｇ０．８２％を含有してＭｎ：０．０５〜０．８％とする条件を超える０．８２％のＭｎを含有するし、更にＦｅ含有量が０．３９  ％であり、Ｆｅ：０．８〜１．５％とする条件に達せずＣ評価であった。  
【００３６】
比較例Ｎｏ．２２はＳｉ１．７６％、Ｆｅ０．４３％、Ｃｕ０．２８％、Ｍｎ０．０１％、Ｍｇ０．８１％を含有してＦｅ含有量が０．４３％であり、Ｆｅ：０．８〜１．５％とする条件に達せずＣ評価であった。                
比較例Ｎｏ．２３はＳｉ０．５０％、Ｆｅ０．８２％、Ｃｕ０．２５％、Ｍｇ０．６５％を含有すると共にＮｉ  ０．２８  ％を含有し、Ｓｉ含有量が０．５０  ％であり、Ｓｉ：１．０〜１．５％とする条件に達せず、Ｃ評価であった。すなわち細かく分断された切粉が一部にあるものの、非常に長く連なったヒゲ状の切粉があり、ドリルに絡まる状態であった。
【００３７】
以上すなわち比較例合金Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．１９は、主に切粉分断性に寄与するＳｉ、Ｆｅ、Ｍｇ、Ｍｎ又はＮｉの何れかの添加量が本発明規定範囲に満たないため、切粉分断性に劣り、ＢＣ評価であった。
また特にＦｅ、Ｓｉ、Ｍｇの添加量が少なかった比較例合金Ｎｏ．２０〜Ｎｏ．２２は更に切粉分断性に劣り、Ｃ評価であった。
加えて、比較例合金Ｎｏ．１８、Ｎｏ．２３はそれぞれＭｇ、Ｃｕが本発明規定範囲に満たないため、十分な強度が得られなかった。
Ｍｎが本発明規定範囲を超えていた比較例合金Ｎｏ．１２及びＮｏ．２１、Ｓｉが本発明規定範囲を超えていた比較例合金Ｎｏ．１５については、押出し性に劣った。
【００３８】
Ｎｏ．２４のＪＩＳ６０６３合金は、Ｓｉ０．４８％、Ｆｅ０．２０％、Ｃｕ０．０２％、Ｍｎ０．１５％、Ｍｇ０．５３％を含有してＳｉ：１．０〜１．５％、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｇ：０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．２〜０．５％、Ｍｎ：０．０５〜０．８％、Ｎｉ：０．０５〜０．８％のいずれの条件にも達せずＣ評価であった。図２はその６０６３合金の切粉の状態を示す。図２に示すように一部、細かく分断された切粉があるものの、非常に長く連なったヒゲ状の切粉があり、ドリルに絡まった。
【００３９】
Ｎｏ．２５のＪＩＳ６０６１  合金はＳｉ０．６９％、Ｆｅ０．２６％、Ｃｕ０．３０％、Ｍｎ０．１２％、Ｍｇ１．０１％を含有してＳｉ：１．０〜１．５％、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｎ：０．０５〜０．８％、Ｎｉ：０．０５〜０．８％のいずれの条件にも達せず、またＭｇ：０．６〜１．０％とする条件を超え、Ｃ評価であった。すなわち図２に示す６０６３合金の切粉の状態と同様の状態であった。
【００４０】
Ｎｏ．２６のＪＩＳ６２６２合金はＳｉ０．５６％、Ｆｅ０．２１％、Ｃｕ０．２９％、Ｍｎ０．０３％、Ｍｇ０．９３％を含有してＳｉ：１．０〜１．５％、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｎ：０．０５〜０．８％、Ｎｉ：０．０５〜０．８％のいずれの条件にも達っしないが、Ｐｂ：０．５１％及びＢｉ：０．４６％を含有してＡ  評価であった。図３はこのよく知られるＰｂ−Ｂｉ添加快削合金である６２６２合金の切粉の状態を示す。図３に示されるように螺旋状に繋がった切粉があるものの全体的に分断されており、ドリルに絡みつくような切粉は見られなかった。
【００４１】
Ｎｏ．２７のＳｎ、Ｂｉ添加合金はＳｉ０．７３％、Ｆｅ０．０９％、Ｃｕ０．３３％、Ｍｎ０．００％、Ｍｇ０．８４％を含有してＳｉ：１．０〜１．５％、Ｆｅ：０．８〜１．５％、Ｍｎ：０．０５〜０．８％、Ｎｉ：０．０５〜０．８％のいずれの条件にも達しないが、Ｓｎ：０．７２％及びＢｉ：０．８６％を含有してＡ  評価であった。
【００４２】
しかし以上の従来の快削アルミニウム合金であるＮｏ．２６では、有害なＰｂを含んでいるため好ましくない。また、従来の快削アルミニウム合金であるＮｏ．２７では、Ｓｎを含んでいるため、高温脆化やアルコール液への溶解の問題が懸念される。更に、Ｎｏ．２６、２７では低融点金属であるＰｂ、Ｂｉ、Ｓｎ：が陽極酸化皮膜成長を遅延させるだけでなく、陽極酸化皮膜を施した場合、低融点金属の溶融により高温で皮膜が剥離することがあり陽極酸化皮膜の健全性が害されるおそれがある。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明の実施例合金の切削性試験時に発生した切屑の写真。
【図２】本発明の実施例合金と対比するために６０６３合金の切削性試験を行い発生した切屑の写真。
【図３】本発明の実施例合金と対比するためにＪＩＳ６２６２Ｐｂ−Ｂｉ添加快削合金の切削性試験を行い発生した切屑の写真。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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