(57)【要約】【課題】製作コストを上げることなく、遠心式ポンプにおける低流量運転時のシュラウド側羽根前縁付近の負圧面側における流れの剥離を抑制することが可能で、広範な流量域で遠心式ポンプを安定に動作させることを可能とする遠心式ポンプを提供することを目的とする。【解決手段】ケーシングと、このケーシング内に収容され、１枚の板状部材の長手方向の各位置が所定の角度になるように折り曲げて作成した羽根３を、スポット溶接によりシュラウドとハブの間に周方向に沿って複数枚配置した遠心式羽根車とを有する遠心式ポンプにおいて、主流の流れ方向上流側に当たる前記羽根の前縁部８に切り込みを入れて２つに分割したことを特徴とする。【選択図】図４
2008031938.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ケーシングと、このケーシング内に収容され、１枚の板状部材の長手方向の各位置が所定の角度になるように折り曲げて作成した羽根を、スポット溶接によりシュラウドとハブの間に周方向に沿って複数枚配置した遠心式羽根車とを有する遠心式ポンプにおいて、
主流の流れ方向上流側に当たる前記羽根の前縁部に切り込みを入れて２つに分割したことを特徴とする遠心式ポンプ。
【請求項２】
前記請求項１に記載の遠心式ポンプにおいて、
分割した前縁部のうちシュラウド側を羽根車回転方向に折り曲げ、前記分割した前縁部のうちハブ側は前記シュラウド側と回転方向に対して逆側に折り曲げたことを特徴とする遠心式ポンプ。
【請求項３】
前記請求項１または請求項２のいずれかに記載の遠心式ポンプにおいて、
前記羽根前縁部の切り込みのハブ面からの回転軸方向高さが、羽根前縁部の回転軸方向全高さの５０％から７０％になることを特徴とする遠心式ポンプ。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれかに記載の遠心式ポンプにおいて、
前記遠心式羽根車が板金により製作されることを特徴とする遠心式ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、前記羽根車に取り付けてある複数枚の羽根がそれぞれ１枚の板状部材から製作される遠心式ポンプに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、流体の圧送に用いられるポンプとして遠心式ポンプがある。  
この遠心式ポンプは、他の方式のポンプと比較すると比較的大きな揚程を得る事が出来るため、地下に貯水槽を有するビルやマンションといった高層建造物の給水系として利用されている。
【０００３】
このような給水系として用いられる遠心式ポンプの羽根車は、ポンプ羽根車の腐食による赤水発生を防止するため、腐食に強いステンレス材が用いられている。この羽根車の制作にあたっては、ハブ，シュラウド，羽根車をそれぞれ部品毎に別々にステンレス鋼の板金から作成し、ステンレス鋼をプレス加工により所定の形状に変形させてからスポット溶接により接合するというものである。このような手法によって製造されているため低コストな遠心式羽根車が得られる。
【０００４】
ところで、給水系に用いられる前記遠心式ポンプは、地下式貯水槽などの低所から吸い上げ運転を行う場合吐出流量が少ない締め切り運転点付近で運転を行うと、図９に示すように羽根車に取り付けられた羽根入口に流入する流体の流入角β１は、流量即ちＣｍ１の減少に伴い次第に小さくなっていく。この前記流入角β１が、流量の低下とともに羽根前縁の羽根角度β１ｂよりも小さくなると、羽根前縁における流体の流入方向に対して下流側の羽根負圧面側において、流体が剥離することがある。
【０００５】
この剥離は図１０に示す羽根車の回転軸に沿った断面で見た場合に、特にシュラウド側羽根前縁に形成される事が知られており（例えば、ターボポンプ  ターボ機械協会  日本工業出版  参照）、前記シュラウド側羽根前縁から上流側へと向かう大きな逆流域が形成される。
【０００６】
このような剥離が生じると、前記羽根から流体へ十分な仕事が与えられなくなり、通常は流量の減少に伴い単調に増加するポンプの吸い上げ揚程が、流量が減少しても単調に増加せずに図１１に示すように揚程特性に平らな部分が生じたり、流量が減少するとともに揚程が減少する右上がり特性が生じたり締切り運転付近で望まれる大きな揚程が実現出来なくなる。また、前記の羽根前縁部での剥離が生じると剥離部で渦流が発生し激しい圧力変動が生じる。
【０００７】
以上の現象が生じると、ポンプの制御が不可能となったり或いはポンプの騒音や振動が問題となったりするため、低流領域でポンプの安定な運転状態を実現することは非常に重要な問題である。
【０００８】
前記の問題を解決するため例えば渦巻きポンプの設計と製図（寺田進著  理工図書）に記載されているように、流体の流入角に適合させるためシュラウド側からハブ側へと向かって羽根前縁の羽根角度を変化させた３次元羽根が導入される。
【０００９】
また、特開２００２−２５７０９３号公報に記載されているように、低流量運転時に剥離渦の発生が予測される箇所に対応してシュラウドに連通孔を設け、高エネルギー領域の流体を剥離が発生している低エネルギー領域に向かって噴射することで剥離を抑制する手法が提案されている。
【００１０】
また、特開平９−２９７５９３号公報に記載されているように、低流量運転時に剥離渦の発生が予測される箇所に突出部を形成し、羽根前縁での剥離を抑制する手法が提案されている。
【００１１】
この手法において、羽根前縁付近の流路が絞られる状態となるため中・高流量域においては羽根前縁付近の流速の増大によるキャビテーション発生の可能性があるが、過度の流速増大を抑制するため前記突出部をシュラウドとハブの間に部分的に形成する手法も同時に提案されている。
【００１２】
或いは、特開２００２−３６４５９１号公報に記載されているように、羽根前縁を段差面を供えた翼幅方向に不連続な形状とするとともに、該段差面を回転軸線に垂直な面に対して所定の傾斜角をもつ傾斜面とする手法も提案されている。このような構成とする事で、羽根不連続面に衝突する流体は流れが乱され、縦渦を形成する。この縦渦により、羽根負圧面付近の境界層に、高いエネルギーを持った主流からエネルギーが供給され、剥離を抑制する効果が期待される。
【００１３】
【特許文献１】特開２００２−２５７０９３号公報
【特許文献２】特開平９−２９７５９３号公報
【特許文献３】特開２００２−３６４５９１号公報
【非特許文献１】ターボポンプ  ターボ機械協会  日本工業出版  ｐ４０
【非特許文献２】渦巻きポンプの設計と製図  寺田進著  理工図書  ｐ１２７〜ｐ  １３０
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
しかし、非特許文献１に記載されている３次元羽根を製作するには鋳造を実施するか、或いは板金にて製作する場合には複雑なプレス加工を行う必要があり、製作コストが増大するという問題がある。また、特許文献１に記載されている羽根車の剥離領域付近に貫通孔を設けるジェット方式や、特許文献２に記載の羽根前縁で突出部を形成する手法は、流れに乱れを発生させる。この乱れによりポンプ運転時の振動・騒音が大きくなったり、羽根車の効率が落ちるといった問題がある。
【００１５】
一方、特許文献３に記載の羽根前縁に段差面を供えた翼幅方向に不連続な形状とする手法は、３次元羽根のように羽根前縁での羽根取り付け角度を低流量域での流体の羽根への流入角度へ積極的に合わせたものではなく、従って羽根前縁での流れの剥離の抑制に効果はあるものの、根本的な解決手段とはなり得ていなかった。
【００１６】
本発明の目的は、給水用ポンプに使用される遠心式羽根車において前記不具合を解決するものであり、板金から羽根車を製作することでコストを低く抑えながら、低流量運転時に発生する羽根前縁付近の流体の剥離を抑制し、ポンプを幅広い運転点で安定に使用可能な手法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
上記目的は、ケーシングと、このケーシング内に収容され、１枚の板状部材の長手方向の各位置が所定の角度になるように折り曲げて作成した羽根を、スポット溶接によりシュラウドとハブの間に周方向に沿って複数枚配置した遠心式羽根車とを有する遠心式ポンプにおいて、主流の流れ方向上流側に当たる前記羽根の前縁部に切り込みを入れて２つに分割したことにより達成される。
【００１８】
また上記目的は、分割した前縁部のうちシュラウド側を羽根車回転方向に折り曲げ、前記分割した前縁部のうちハブ側は前記シュラウド側と回転方向に対して逆側に折り曲げたことにより達成される。
【００１９】
また上記目的は、前記羽根前縁部の切り込みのハブ面からの回転軸方向高さが、羽根前縁部の回転軸方向全高さの５０％から７０％になることにより達成される。
【００２０】
また上記目的は、前記遠心式羽根車が板金により製作されることにより達成される。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、遠心式ポンプにおける低流量運転時のシュラウド側羽根前縁付近の負圧面側における流れの剥離を抑制することが可能で、広範な流量域で安定した動作が可能な遠心式ポンプを提供出来る。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、本発明の一実施例を説明する。
【実施例１】
【００２３】
以下、本発明を適用してなる遠心式ポンプの一実施例を図１〜図５を用いて説明する。
図１は本発明の遠心式ポンプの羽根車を羽根車吸込口側から見た正面図である。  
図２は図１中に記載されたａ−ａ′断面図である。  
図１において、遠心式羽根車は、羽根車回転軸方向に対して前後に対向するハブ１とシュラウド２を備えるとともに、前記ハブ１とシュラウド２との間に複数枚の羽根３を有している。本発明の羽根車は、主たる用途が給水用であるためステンレスの板金製が通常用いられる。ハブ１，シュラウド２と羽根３とは、スポット溶接により接合される。但し、本発明は給水用のポンプのみに限るものではなく、羽根車が板金製であれば良い。また、４は羽根車の吸込口、５は羽根車の吐出口を示している。前記羽根車のハブ１には、電動機７と連結され羽根車を駆動するポンプ回転軸６が備えてある。
【００２４】
図３は図２の拡大図である。  
図３において、前記羽根前縁８には切込み部９が入れられており、この前記切込み部９により前記羽根前縁８は２つのシュラウド側羽根前縁８ａとハブ側羽根前縁８ｂとに分割されている。そして図４に示すように、前記分割した前縁部のうちシュラウド側羽根前縁８ａは羽根車回転方向と同じ方向に折り曲げられ、前記分割した前縁部のうちハブ側羽根前縁８ｂは前記シュラウド側と回転方向に対して逆側に折り曲げられている。折り曲げ方としては、折り目を羽根車回転軸線に対して平行にしたり、或いは羽根車回転軸線に対してある傾斜角を持たせたりというように種々の方法が考えられる。しかし、製作の容易さを考慮した場合には、折り目としては図２中の羽根前縁部折り曲げ線１２のように、羽根車回転軸線に平行な線分に沿って折り曲げるのが良い。
【００２５】
図３に示すように、前記羽根前縁部の切り込みのハブ面からの回転軸方向高さｈ′が、羽根前縁部の回転軸方向全高さｈの５０％から７０％となるように、切込み部９が入れられる。
【００２６】
このような構造の遠心式ポンプの作用を説明する。電源より電力を供給され電動機７が作動しポンプ回転軸６が駆動されると、羽根車は回転する。すると、羽根車のハブ１とシュラウド２との間に備えつけてある複数枚の羽根３のうち、隣り合う羽根で形成される流路内に存在する流体は、羽根３から角運動量を与えられることで、前記吸込口４から吸い込まれた後昇圧され、前記吐出口５から吐き出される。
【００２７】
ところで、一般に遠心ポンプを回転数一定条件の下で流量を絞って行き、設計点流量よりも極端に小さい低流量域で運転すると、図９に示すように羽根車に取り付けられた羽根３の入口に流入する流体の流入角β１は、流量即ちＣｍ１の減少に伴い次第に小さくなっていく。この前記流入角β１が、流量の低下とともに羽根前縁８の羽根角度β１ｂよりも小さくなると、羽根前縁８における流体の流入方向に対して下流側の羽根負圧面側において、流体が剥離することになる。また、流量低下に伴い羽根に沿ってハブ１からシュラウド２へと向かう主流と直行する方向の流れ、所謂二次流れも大きくなり、二次流れはシュラウド壁と衝突しシュラウド側にて逆流域が成長するようになる。
【００２８】
一方、本発明の実施例１に示した羽根車構造を有する遠心式ポンプでは、切込み部９を入れ羽根前縁を二つのシュラウド側羽根前縁８ａ，ハブ側羽根前縁８ｂに分割し、前記シュラウド側逆流が生じている部分に相当するシュラウド側羽根前縁８ａのみを羽根車回転方向と同じ方向へ折り曲げることにより、シュラウド側羽根前縁８ａ部分の羽根角β１ｂ−ａを低流領域での流体の羽根流入角β１に合致させる事が出来る。一方、ハブ１付近はシュラウド側よりも低流領域での逆流は発生しにくい。従って、ハブ側羽根前縁８ｂは、前記シュラウド側羽根前縁８ａと回転方向反対側に折り曲げて羽根角を大きくし、中・大流量における流体の羽根流入角度にハブ側羽根前縁８ｂの入口角度β１ｂ−ｂを合わせる。この時、前述のように羽根３は板金製であるため、羽根前縁８に切込み部９を入れたり曲げたりするのは容易に行うことが出来る。
【００２９】
こうすることで、低流量から大流量まで幅広いポンプ運転域で、流体の羽根への流入角に適合させた羽根前縁形状を実現することが出来る。板金製の羽根車のように羽根前縁が二次元形状である遠心式ポンプの低流量域特性改善のためには、通常羽根前縁全体で羽根角を小さくするが、その際に羽根間流路入口で流路が狭まることによる中・大流領域での特性悪化が問題となる。しかし本実施形態の羽根車では、羽根入り口角を小さくする領域をシュラウド２付近の羽根前縁のみに限定したため、中・大流量域での特性悪化を抑制することが出来る。更にシュラウド側羽根前縁８ａ，ハブ側羽根前縁８ｂを前記のように羽根車回転方向に対して反対側に折り曲げることによって、羽根３の翼面に沿ってハブ１からシュラウド２へと向かって流れる二次流れの形成が抑制され、低流量域での逆流抑制効果は更に高まる。
【００３０】
前記シュラウド側羽根前縁８ａでの羽根角度β１ｂ−ａと、前記ハブ側羽根前縁８ｂでの羽根角度β１ｂ−ｂとの比β１ｂ−ａ／β１ｂ−ｂは、０.２５から０.４５程度とするのが望ましい。また、シュラウド側での逆流域の発生領域広さを考慮すると、逆流域は羽根前縁８での羽根高さｈの５０％程度の領域まで達する場合があるため、前記羽根前縁部の切り込みのハブ面からの回転軸方向高さｈ′が、羽根前縁部の回転軸方向全高さｈの
５０％から７０％となるように、切込み部９が入れられるのが望ましい。
【実施例２】
【００３１】
以下、本発明を適用してなる遠心式ポンプの第二実施形態について図６（ａ）（ｂ）を用いて説明する。  
図６（ａ）（ｂ）は、図３に示した羽根子午面断面において、羽根前縁８の切込み部９をＶ字型としたものである。このＶ字切込み部９により前記羽根前縁８は２つのシュラウド側羽根前縁８ａとハブ側羽根前縁８ｂとに分割されている。そして、前記分割した前縁部のうちシュラウド側羽根前縁８ａは羽根車回転方向と同じ方向に折り曲げられ、前記分割した前縁部のうちハブ側羽根前縁８ｂは前記シュラウド側と回転方向に対して逆側に折り曲げられている。
【００３２】
図３と同様に、前記羽根前縁部のＶ字切込み先端部１０のハブ面からの回転軸方向高さｈ′が、羽根前縁部の回転軸方向全高さｈの５０％から７０％となるように、Ｖ字切込み部９が入れられる。
【００３３】
本実施形態による作用は実施例１とほぼ同一であるが、前記切込み部９の形状をＶ字型としたことで、吸込口４から吸い込んだ流体を羽根３に導くことが可能となる。更に、実施例１の切り込み形状と比較すると、Ｖ字型にした分だけ切込み部９に力が作用した際の、切込み先端部１０に作用する応力集中が緩和されて強度が増す。更に、切り込み形状を直線的でなく、先端部１０の付近が緩やかな円弧状となるように切込み部９を入れると、更に応力集中が緩和されて強度が増す。また、切込み先端部１０の付近を緩やかな円弧状とすることで、Ｖ字型切込み部９の先端部１０での流れの乱れを抑制出来る。
【００３４】
なお、切り込み形状は完全なＶ字型に限定されるものではなく、羽根前縁８の形状が凹であったりＶ字型に類する形状であっても良い。
【００３５】
シュラウド側羽根前縁８ａでの羽根角度β１ｂ−ａと、ハブ側羽根前縁８ｂでの羽根角度β１ｂ−ｂとの比β１ｂ−ａ／β１ｂ−ｂは、０.２５から０.４５程度とするのが望ましい。また、シュラウド側での逆流域の発生領域広さを考慮すると、逆流域は羽根前縁８での羽根高さｈの５０％程度の領域まで達する場合があるため、前記羽根前縁部のＶ字切込み先端部１０のハブ面からの回転軸方向高さｈ′が、羽根前縁部の回転軸方向全高さｈの５０％から７０％となるように、Ｖ字切込み部９が入れられるのが望ましい。
【実施例３】
【００３６】
以下、本発明を適用してなる遠心式ポンプの第三実施形態について図７を用いて説明する。  
図７は、図３に示した羽根子午面断面において、羽根前縁８には切込み部９が入れられており、この前記切込み部９により前記羽根前縁８は２つのシュラウド側羽根前縁８ａとハブ側羽根前縁８ｂとに分割されている。更に、前記シュラウド側羽根前縁８ａが羽根車径方向内側へ向かって突出した構造となっている。そして、この突出した前記シュラウド側羽根前縁８ａと、シュラウド２の内側壁とを結合するためにスポット溶接する際、シュラウド側の最内径側溶接点１１が、前記突出したシュラウド側羽根前縁の頂点８ａ−ｐよりも羽根車径方向外側の点となるものである。このような状態で、前記分割した前縁部のうちシュラウド側羽根前縁８ａは羽根車回転方向と同じ方向に、最内径側溶接点１１からハブ１へと向かう羽根前縁部折り曲げ線１２に沿って折り曲げられ、前記分割した前縁部のうちハブ側羽根前縁８ｂは前記シュラウド側と回転方向に対して逆側に折り曲げられている。
【００３７】
図３に示すように、前記羽根前縁部の切り込みのハブ面からの回転軸方向高さｈ′が、羽根前縁部の回転軸方向全高さｈの５０％から７０％となるように、切込み部９が入れられる。
【００３８】
本実施例による作用は実施例１とほぼ同一であるが、前記シュラウド側羽根前縁８ａを最内径側溶接点１１を始点とした線分で折り曲げることにより、溶接を行った後でもシュラウド側羽根前縁８ａの羽根角度βｂ１−ａを調節することが可能となる。
【００３９】
前記突出したシュラウド側羽根前縁８ａの形状は、図７では羽根車径方向に突出した半円弧状の形態として描いているが、例えば、羽根車径方向に或る１頂点が突出した三角形状の突出部形状としても良いし、他にも類似する突出形状であっても良い。
【００４０】
切込み部９の形状は、図７では直線的な一本の切り込みとして描いているが、図６に示す第二実施例のようにＶ字型の切り込み形状としても良い。この場合、切り込み形状の先端部１０の付近を緩やかな円弧状とすることで、Ｖ字型切込み部９の先端部１０での流れの乱れを抑制出来る。また、羽根前縁８の形状が凹であったりＶ字型に類する形状であっても良い。
【００４１】
最内径側溶接点１１付近のシュラウド側羽根前縁８ａの形状は、図７では半円弧状の線分の端点として描いているが、このような形状では最内径側溶接点１１付近でシュラウド２内壁と羽根前縁８ａとの間隔が急激に狭まる構造となっており、この付近で羽根車に流入する流体に大きな乱れが生ずる。これを回避するため、例えば最内径側溶接点１１付近のシュラウド側羽根前縁８ａの形状を、図８に示すように最内径側溶接点１１の直前で変曲点を持つ形状とすると、シュラウド２内壁と羽根前縁８ａとの間隙部が急激に狭まる構造を回避でき、最内径側溶接点１１付近を通過する流れの乱れを抑制することが出来る。
【００４２】
シュラウド側羽根前縁８ａでの羽根角度β１ｂ−ａと、ハブ側羽根前縁８ｂでの羽根角度β１ｂ−ｂとの比β１ｂ−ａ／β１ｂ−ｂは、０.２５から０.４５程度とするのが望ましい。また、シュラウド側での逆流域の発生領域広さを考慮すると、逆流域は羽根前縁８での羽根高さｈの５０％程度の領域まで達する場合があるため、前記羽根前縁部の切り込みのハブ面からの回転軸方向高さｈ′が、羽根前縁部の回転軸方向全高さｈの５０％から７０％となるように、切込み部９が入れられるのが望ましい。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明の一実施例を備えた遠心式羽根車の正面図である。
【図２】本発明の一実施例を備えた遠心式羽根車の子午面断面図である。
【図３】図２の拡大図である。
【図４】本発明の一実施例を備えた羽根の斜視図である。
【図５】本発明の一実施例を備えた羽根の正面図である。
【図６】本発明の一実施例を備えた羽根車の子午面断面図及び羽根前縁形状図である。
【図７】本発明の一実施例を備えた羽根車の子午面断面図である。
【図８】本発明の一実施例を備えた羽根車の子午面断面図の変形例である。
【図９】本発明の一実施例を備えた逆流発生のメカニズム説明図である。
【図１０】本発明の一実施例を備えたシュラウド側逆流図である。
【図１１】低本発明の一実施例を備えた流量時の不安定特性を説明する図である。
【符号の説明】
【００４４】
１…ハブ、２…シュラウド、３…羽根、４…吸込口、５…吐出口、６…ポンプ回転軸、７…電動機、８…羽根前縁、８ａ…シュラウド側羽根前縁、８ａ−ｐ…実施例３における、突出したシュラウド側羽根前縁の頂点、８ｂ…ハブ側羽根前縁、９…切込み部、９−ａ…切込み部終端部、１０…切込み先端部、１１…実施例３における、最内径側溶接点、
１２…羽根前縁部折り曲げ線。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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