(57)【要約】【課題】エンジン出力により駆動される機器を動作する場合に、斜板式ピストンポンプの馬力を低くする。【解決手段】他の機器とともにエンジン出力により駆動される斜板式ピストンポンプ（１）において、馬力制御レギュレータは、バルブハウジング（４２）と、前記バルブハウジング（４２）の内側に配置され、前記ピストンポンプの吐出圧（Ｐ）により加えられる力に応じて前記バルブハウジング（４２）に対して移動して、前記傾転アクチュエータに導かれる流体圧を調節する制御スプール（３５）と、前記他の機器のオン・オフ状態に応じて所定の流体圧が供給され、前記所定の流体圧による力を、前記吐出圧（Ｐ）により加えられるスプール移動方向の力と略平行に制御スプール（３５）に加えるポート（６４）と、を備える。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
他の機器とともにエンジン出力により駆動される斜板式ピストンポンプであって、ピストンを収装するシリンダを有するシリンダブロックと、前記シリンダブロックの回転に伴って前記ピストンを往復動させる斜板と、流体圧に応じて前記斜板を傾転させる傾転アクチュエータと、を有する斜板式ピストンポンプにおいて使用される馬力制御レギュレータであって、
バルブハウジングと、
前記バルブハウジングの内側に配置され、前記バルブハウジングに対して移動することにより前記傾転アクチュエータに導かれる流体圧を調節する制御スプールと、
前記制御スプール内において、前記斜板式ピストンポンプの吐出圧が導かれる孔であって、前記吐出圧により前記制御スプールに力を加え、前記力に応じて前記バルブハウジングに対して前記制御スプールを移動させる孔と、
前記他の機器のオン・オフ状態に応じて所定の流体圧が供給され、前記所定の流体圧による力を、前記吐出圧により加えられるスプール移動方向の力と略平行に前記制御スプールに加えるポートと、
を備えることを特徴とする馬力制御レギュレータ。
【請求項２】
前記他の機器がオフ状態からオン状態に切替わる時に、前記制御スプールが、前記吐出圧により加えられる力と同じ向きに移動することを特徴とする請求項１に記載の馬力制御レギュレータ。
【請求項３】
前記他の機器がオフ状態の場合に、前記ポートが、前記所定の流体圧を供給されて、前記吐出圧により加えられる力と逆向きの力を、制御スプールに加え、
前記他の機器がオン状態の場合に、前記ポートが制御スプールに加える力が、減少することを特徴とする請求項１又は２に記載の馬力制御レギュレータ。
【請求項４】
前記他の機器がオン状態の場合に、前記ポートが、前記所定の流体圧を供給されて、前記吐出圧により加えられる力と同じ向きの力を、制御スプールに加え、
前記他の機器がオフ状態の場合に、前記ポートが制御スプールに加える力が、減少することを特徴とする請求項１又は２に記載の馬力制御レギュレータ。
【請求項５】
請求項１から請求項４のいずれかに記載の馬力制御レギュレータを有する斜板式ピストンポンプ。
【請求項６】
他の機器とともにエンジン出力により駆動される斜板式ピストンポンプであって、ピストンを収装するシリンダを有するシリンダブロックと、前記シリンダブロックの回転に伴って前記ピストンを往復動させる斜板と、流体圧により前記斜板を傾転させる傾転アクチュエータと、を有する斜板式ピストンポンプにおいて使用される馬力制御装置であって、
バルブハウジングと、
前記バルブハウジングの内側に配置され、前記バルブハウジングに対して移動することにより前記傾転アクチュエータに導かれる流体圧を調節する制御スプールと、
前記制御スプール内において、前記斜板式ピストンポンプの吐出圧が導かれる孔であって、前記吐出圧により前記制御スプールに力を加え、前記力に応じて前記バルブハウジングに対して前記制御スプールを移動させる孔と、
前記他の機器のオン・オフ状態を検出する手段と、
前記他の機器のオン・オフ状態に応じて所定の流体圧を供給する手段と、
前記他の機器のオン・オフ状態に応じて所定の流体圧が供給され、前記所定の流体圧による力を、前記吐出圧により加えられるスプール移動方向の力と略平行に前記制御スプールに加えるポートと、
を備えることを特徴とする馬力制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、斜板式ピストンポンプ、及び、その馬力制御レギュレータ及び馬力制御装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、馬力（即ち出力）が略一定になるような定馬力特性で吐出圧と吐出流量を制御する馬力制御レギュレータを具備する斜板式ピストンポンプが知られている（特許文献１参照）。この斜板式ピストンポンプは、ミニショベル等の油圧機械に使用され、斜板式ピストンポンプは油圧機械のエンジンからの出力により駆動されている。
【特許文献１】特開２００２−２０２０６３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、上記馬力制御レギュレータは、油圧機械の操作室内でエアコンディショナを使用する場合に、エンジンのエアコンディショナ駆動用の馬力を確保できるよう、斜板式ピストンポンプの馬力を低い方向にシフトさせるシフト機能を有さなかった。このため、斜板式ピストンポンプの馬力制御の設定馬力（略一定の馬力）は、予めエアコンディショナの駆動馬力に相当する分だけ、低く設定する必要があった。しかし、設定馬力を低くすると、エアコンディショナが作動していない時には、エンジンの馬力を有効に利用できない。
【０００４】
本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、エンジン出力により駆動される機器（エアコンディショナ等）が動作する場合に馬力を低くする斜板式ピストンポンプの馬力制御レギュレータを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
他の機器とともにエンジン出力により駆動される斜板式ピストンポンプであって、ピストンを収装するシリンダを有するシリンダブロックと、前記シリンダブロックの回転に伴って前記ピストンを往復動させる斜板と、流体圧に応じて前記斜板を傾転させる傾転アクチュエータと、を有する斜板式ピストンポンプにおいて使用される馬力制御レギュレータであって、バルブハウジングと、前記バルブハウジングの内側に配置され、前記バルブハウジングに対して移動することにより前記傾転アクチュエータに導かれる流体圧を調節する制御スプールと、前記制御スプール内において、前記斜板式ピストンポンプの吐出圧が導かれる孔であって、前記吐出圧により前記制御スプールに力を加え、前記力に応じて前記バルブハウジングに対して前記制御スプールを移動させる孔と、前記他の機器のオン・オフ状態に応じて所定の流体圧が供給され、前記所定の流体圧による力を、前記吐出圧により加えられるスプール移動方向の力と略平行に前記制御スプールに加えるポートと、を備える。
【発明の効果】
【０００６】
ポートが、前記他の機器のオン・オフ状態に応じて所定の流体圧が供給され、前記所定の流体圧による力を、前記吐出圧により加えられるスプール移動方向の力と略平行に前記制御スプールに加えるので、前記他の機器のエンジン出力による駆動時に、前記所定の流体圧によりピストンポンプの馬力が低下することが可能となり、前記他の機器の駆動用のエンジン出力を確保できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、本発明の実施形態を添付図面に基づいて説明する。
【０００８】
図１に、第一の実施形態に係る斜板式ピストンポンプの全体図を示す。なお、レギュレータ以外の斜板式ピストンポンプの構成は、特開２００２−２０２０６３号公報に記載したものと同様であり、ここでは詳細に述べない。
【０００９】
図１に示すように、斜板式ピストンポンプ１は、ポンプハウジング２とカバー１０とにより形成される内部空間にシリンダブロック３および斜板４が収装される。ピストンポンプ１は、２つの吐出ポートを持つ２フロータイプのピストンポンプである（特開２００４−３４６９９９参照）。シリンダブロック３はシャフト５を介して回転駆動される。シャフト５はその一端に動力源として図示しないエンジンから回転が伝達される。なお、このエンジンは、ピストンポンプ１の他にギヤポンプ等を回転駆動している。
【００１０】
シリンダブロック３には複数本のシリンダがその回転軸Ｏと略平行に、かつその回転軸Ｏを中心とする略同一円周上に一定の間隔を持って並んで配置される。
シリンダブロック３が回転すると、シリンダのピストンは斜板４との間で往復動し、作動油（流体）の吸込み・吐出を行なう。
【００１１】
ピストンポンプ１の吐出量を可変とするため、斜板４はポンプハウジング２に傾転可能に支持される。斜板４の傾転角θを変える傾転アクチュエータとして、傾転角θが大きくなる方向に駆動する小径ピストン２２と、斜板４を傾転角θが小さくなる方向に駆動する大径ピストン２３とを備える。大径ピストン２３は、レギュレータ３０から圧力室２８に導かれる油圧Ｐｃの増加により斜板４の傾転角θが小さくなる方向、即ち、吐出量Ｑが減少する方向に駆動される。大径ピストン２３はポンプハウジング２に固定されたガイドスリーブを介して回転軸Ｏと略平行に摺動可能に支持される。ポンプハウジング２内には、斜板４に追従してシリンダブロック３の回転軸Ｏと略平行に変位するフィードバックピン３２がある。
【００１２】
図２、図３に示すように、馬力制御装置を構成するレギュレータ３０は、フィードバックピン３２に連動して大径ピストン２３に導かれる油圧Ｐｃを調節する。フィードバックピン３２およびレギュレータ３０は回転軸Ｏと略平行な軸Ｌ上に配置される。フィードバックピン３２はポンプハウジング２の穴に摺動可能に支持され、その端面が斜板４の球３１に当接し、斜板４が傾転するのに追従して軸Ｌ方向に変位する。
【００１３】
ピストンポンプ１の吐出圧Ｐに応じて大径ピストン２３に導かれる油圧Ｐｃを調節してピストンポンプ１の馬力（即ち出力）を制御する。
【００１４】
レギュレータ３０は、フィードバックピン３２を斜板４側に押し付ける外側及び内側制御スプリング３３、３４と、大径ピストン２３の圧力室２８に導かれる油圧Ｐｃを制御する制御スプール３５と、段付き軸部３６とを備え、これらが軸Ｌ上に直列に配置される。制御スプール３５は筒状のバルブハウジング４２に摺動可能に収装される。制御スプール３５、段付き軸部３６、バルブハウジング４２は同軸的に配置され、それらの軸は軸Ｌとなる。制御スプール３５の内部には軸Ｌ方向の穴が設けられて、この穴には段付き軸部３６が配置され、制御スプール３５は段付き軸部３６に対しても摺動可能である。
【００１５】
コイル状の外側及び内側制御スプリング３３、３４は、フィードバックピン３２の球面状の端部に係合するリテーナ３７と、制御スプール３５と別体で形成されたつば部３８の間に介装される。巻径の大きい外側制御スプリング３３の内側に巻径の小さい内側制御スプリング３４が配置される。外側制御スプリング３３の自然長（自由長）は、内側制御スプリング３４の自然長より長い。斜板４の傾転角θが最大になった状態で、外側制御スプリング３３はリテーナ３７とつば部３８の間に圧縮された状態で介装される一方、内側制御スプリング３４はその一端がリテーナ３７またはつば部３８から離れて浮いた状態で介装されている。つまり、外側制御スプリング３３の長さが長いうちは外側制御スプリング３３のみが縮み、外側制御スプリング３３の長さが内側制御スプリング３４の自然長を超えて縮まると外側及び内側制御スプリング３３と３４の両方が圧縮される。これにより、斜板４が所定角度を超えて傾転するのに伴って内側制御スプリング３４の両端がリテーナ３７およびつば部３８に当接して圧縮され、フィードバックピン３２を介して斜板４に付与される内側及び外側制御スプリング３３、３４からの弾性力が段階的に高まる構成となっている。
【００１６】
バルブハウジング４２の外周には４つのポート（第一のポート５１、第二のポート５２、第三のポート５３、第四のポート５４）が形成される。ポート５１、５２、５３、５４は、それぞれ、バルブハウジング４２の第一、第二、第三、第四の連通孔５１ａ、５２ａ、５３ａ、５４ａを介して、制御スプール３５の油溝又は信号圧ポートに連通可能となる。
【００１７】
第一のポート５１は、大径ピストン２３の圧力室２８に連通してこれに油圧Ｐｃを供給する。第二のポート５２は、吐出ポートに連通して吐出圧Ｐが供給される。なお、吐出圧Ｐは、小径ピストン２２の油圧室にも供給されている。第三のポート５３には、エンジンにより駆動されるギアポンプからのギアポンプ油圧Ｐ３が供給される。第四のポート５４には、信号圧供給システム（例えば油圧源１０１、油圧制御バルブ１０３等からなる）により、エアコンディショナ１１０（のオン状態又はオフ状態に応じて信号圧Ｐｉが与えられる。エアコンディショナ１１０のオン状態又はオフ状態は、エアコンディショナ１１０を駆動（作動）可能な状態にするエアコンモードスイッチ１０７（図５）のオン状態又はオフ状態であってよい。なお、エアコンディショナ１１０は、エンジンからの出力（エンジン出力）により駆動される機器の例を示したものであり、エンジン出力により駆動される機器は、ポンプ等であることも考えられる。より詳細には、エアコンディショナ１１０は、エンジン出力を利用して発電する発電機からの電力により駆動されるものでよい。
【００１８】
制御スプール３５の外周には、第一の油溝６１、第二の油溝６２、第三の油溝６３、信号圧ポート６４が形成される。制御スプール３５には、制御スプール３５を貫通する第一の貫通孔７１、第二の貫通孔７２、第三の貫通孔７３が設けられる。第一の貫通孔７１、第二の貫通孔７２、第三の貫通孔７３は、第一の油溝６１、第二の油溝６２、第三の油溝６３に連通する。信号圧ポート６４には、第四のポート５４及び連通孔５４ａを介して、信号圧Ｐｉが供給される。第一の貫通孔７１は、制御スプール３５の軸Ｌ方向の内孔７４に連結する。内孔７４には、タンク圧Ｐｔが供給される。また、制御スプール３５の底部３５ｂ側において、バルブハウジング４２と制御スプール３５の間には、バルブハウジング４２の内孔４５を介してタンク圧Ｐｔが供給される油室５６が設けられている。
【００１９】
第二の貫通孔７２において、ピストンポンプ１の吐出圧Ｐの受圧面積は、制御スプール３５の底部３５ｂ側より先端３５ａ側で、段付き軸部３６の先端部３６ａの面積分だけ大きくなる。これは、段付き軸部３６に対応する制御スプール３５の穴が第二の貫通孔７２に達しているためである。これにより、吐出圧Ｐにより制御スプール３５は、軸Ｌ方向内でその先端３５ａ側に向かう力（制御スプール３５をバルブハウジング４２から押出す向きの力）を受ける。
【００２０】
段付き軸部３６は根元部分より先端部分で径が細くなっており、第二の油溝６２と第三の油溝６３の間で、第三の油溝６３と信号圧ポート６４の間よりも、制御スプール３５の内径は減少する。従って、第三の貫通孔７３において、ギアポンプ油圧Ｐ３の受圧面積は、制御スプール３５の底部３５ｂ側より先端３５ａ側で大きい。このため、ギアポンプ油圧Ｐ３により制御スプール３５は、軸Ｌ方向内で先端３５ａ側に向かう力（制御スプール３５をバルブハウジング４２から押出す向きの力）を受ける。
【００２１】
また、信号圧ポート６４において、制御スプール３５は、その先端３５ａ側の受圧面積と底部３５ｂ側の受圧面積との差に応じて、信号圧Ｐｉにより力を受ける。第一の実施形態では、信号圧ポート６４において、信号圧Ｐｉに対する先端３５ａ側の受圧面積が底部３５ｂ側の受圧面積より小さいため、力の方向は、底部３５ｂ側に向かう方向（制御スプール３５をバルブハウジング４２内に引込む向き）である。簡単には、信号圧ポート６４において、信号圧Ｐｉに対する先端３５ａ側の制御スプール３５の受圧面積はゼロであってもよい。
【００２２】
制御スプール３５は、軸Ｌ方向に摺動することにより第一と第二の開位置と、図のような閉位置（定常位置）との間で切換わる。第一の開位置において、制御スプール３５は、連通孔５１ａと連通孔５２ａを第二の油溝６２により連通して、大径ピストン２３の圧力室２８に吐出圧Ｐを導く。第二の開位置において、制御スプール３５は、連通孔５１ａと第一の貫通孔７１を第一の油溝６１により連通して、大径ピストン２３の圧力室２８にポンプハウジング２内のタンク圧Ｐｔを導く。一方、閉位置で連通孔５１ａと連通孔５２ａの連通を、制御スプール３５のランド６８（第一と第二の油溝６１、６２の間に位置する）で遮断する。閉位置では、油圧（即ち、吐出圧Ｐ、ギアポンプ油圧Ｐ３、信号圧Ｐｉ）により制御スプール３５に加わる合力と制御スプリング３３、３４の弾性力は、均衡している。
【００２３】
ピストンポンプ１の吐出圧Ｐが上昇することにより、制御スプール３５に加わる上記合力が制御スプリング３３、３４の弾性力を超えて高まると、制御スプール３５は、制御スプリング３３、３４を圧縮しながら軸方向に摺動し、閉位置から第一の開位置に切換わる。すると、大径ピストン２３の圧力室２８に吐出圧Ｐが導かれ、大径ピストン２３は斜板４をその傾転角θを小さくする方向に傾転させ、ポンプ吐出量Ｑが減少する。大径ピストン２３は斜板４を傾転させると、逆に、フィードバックピン３２は、制御スプリング３３、３４を押す側、即ち、制御スプール３５を第一の開位置から閉位置に押し戻す方向に移動する。閉位置になると、大径ピストン２３への吐出圧Ｐの導入が停止し、斜板４の傾転が止まる。制御スプール３５が閉位置に押し戻された時、制御スプリング３３、３４が吐出圧Ｐが高まる前より縮んだ状態で、制御スプール３５に加わる上記合力が制御スプリング３３、３４の弾性力と均衡している。
【００２４】
逆に、ピストンポンプ１の吐出圧Ｐが低下することにより、制御スプール３５に加わる上記合力が制御スプリング３３、３４の弾性力より低くなると、制御スプール３５は、制御スプリング３３、３４を伸張しながら軸方向に摺動し、閉位置から第二の開位置に切換わる。すると、大径ピストン２３の圧力室２８にタンク圧Ｐｔが導かれ、大径ピストン２３は引っ込む方向に移動し斜板４をその傾転角θを大きくする方向に傾転させ、ポンプ吐出量Ｑが増加する。大径ピストン２３は斜板４を傾転させると、逆に、フィードバックピン３２は、制御スプリング３３、３４から離れる側、即ち、制御スプール３５を第二の開位置から閉位置に押し戻す方向に移動する。閉位置になると、大径ピストン２３へのタンク圧Ｐｔの導入が停止し、斜板４の傾転が止まる。制御スプール３５が閉位置に戻された時、制御スプリング３３、３４が吐出圧Ｐが低下する前より伸びた状態で、制御スプール３５に加わる上記合力が制御スプリング３３、３４の弾性力と均衡している。
【００２５】
このように、ピストンポンプ１の吐出圧Ｐが上昇することによりポンプ吐出量Ｑが減少し、吐出圧Ｐが低下することによりポンプ吐出量Ｑが増加する。また、制御スプリング３３、３４から生じる弾性力が、吐出圧Ｐが上昇するにつれ段階的に高まる。このため、図４のように、特許文献１記載の従来技術と同じく、ピストンポンプ１の吐出圧Ｐと吐出流量Ｑの関係が略反比例となる定馬力特性（吐出圧Ｐと吐出流量Ｑの積が略一定である特性）が実現される。
【００２６】
信号圧ポート６４に、エアコンディショナ１１０のオン状態（エンジン出力による駆動が可能な状態）又はオフ状態（エンジン出力による駆動が不可能な状態）に応じた信号圧Ｐｉが与えられる。第一の実施形態では、信号圧ポート６４において、信号圧Ｐｉに対する先端３５ａ側の受圧面積が底部３５ｂ側の受圧面積より小さいため、制御スプール３５に対して信号圧Ｐｉにより加わる力の方向は、底部３５ｂ側に向かう方向（制御スプール３５をバルブハウジング４２内に引込む方向）である。従って、信号圧Ｐｉにより加わる力は、吐出圧Ｐにより加わる力と略平行で逆向きとなる。エアコンディショナ１１０のオフ時に所定の信号圧Ｐｉ（ゼロより大きい）が信号圧ポート６４に加えられ、エアコンディショナ１１０のオン時に信号圧Ｐｉが減少してゼロとなる。エアコンディショナ１１０の状態がオフ状態からオン状態に切替わる時に、制御スプール３５が、吐出圧Ｐにより加えられる力と同じ向き（バルブハウジング４２から押出される向き）に移動する。従って、図４のように、エアコンディショナ１１０のオフ時のピストンポンプ１の馬力制御特性（吐出圧Ｐと吐出流量Ｑの関係）（点線）は、エアコンディショナ１１０のオン時の馬力制御特性（実線）より高圧側に位置し、逆にエアコンディショナ１１０のオン時のピストンポンプ１の馬力制御特性は、エアコンディショナ１１０のオフ時の馬力制御特性より低圧側に位置する。これは、制御スプール３５に対して信号圧Ｐｉにより加わる力が、吐出圧Ｐにより加わる力と逆向きである故、同じ傾転角θ（即ち、同じ吐出量Ｑ）を実現するためには、エアコンディショナ１１０のオフ時の方が、オン時より高い吐出圧Ｐが必要になるためである。
【００２７】
図５に、エアコンディショナ１１０のオン状態又はオフ状態に応じた信号圧Ｐｉを信号圧ポート６４に供給する信号圧供給システム（信号圧供給手段）の例示的な構成を示す。エアコンディショナ１１０のオン又はオフ状態は、エアコンモードスイッチ（又はオン・オフセンサ）１０７により検出される。オン・オフセンサ１０７は、エアコンディショナ１１０のオン又はオフ状態検出手段となる。オン・オフセンサ１０７からの信号は、マイクロコンピュータ及び／又は電気回路等から構成されるコントローラ１０５に入力される。コントローラ１０５は、油圧源１０１からの油圧を調整する油圧制御バルブ１０３に指示圧を送る。指示圧は、エアコンディショナ１１０のオフ時に所定の信号圧Ｐｉに相当する値であり、エアコンディショナ１１０のオン時にゼロである。これにより、油圧制御バルブ１０３は、エアコンディショナ１１０のオフ時に、信号圧ポート６４にゼロより大きい所定の信号圧Ｐｉを供給し、エアコンディショナ１１０のオン時に信号圧Ｐｉを減少させゼロにする。
【００２８】
信号圧供給システムは、これに限定されるものでなく、様々な変更が可能である。例えば、油圧制御バルブ１０３の代わりに方向切換制御バルブを設け、コントローラ１０５をなくし、この方向切換制御バルブが、エアコンディショナ１１０のオン・オフ状態に応じて、油圧源からの所定の信号圧を信号圧ポート６４に供給するように構成してもよい。
【００２９】
このようにして、エアコンディショナ１１０のオン時に、所定の信号圧Ｐｉによりピストンポンプ１の馬力（吐出圧Ｐと吐出流量Ｑの積に対応）が低下され、エンジンのエアコンディショナ駆動用の馬力を確保できる。また、故障により、エアコンディショナ１１０のオフ時に信号圧Ｐｉがゼロとなっても、ピストンポンプ１の馬力が低下するので、当該故障のためにエンジンが過負荷状態になることはない。
【００３０】
次に、第二の実施形態を説明する。第二の実施形態では、第一の実施形態と異なり、信号圧ポート６４において、制御スプール３５の先端３５ａ側の信号圧Ｐｉに対する受圧面積が底部３５ｂ側の受圧面積より大きいため、制御スプール３５に対して信号圧Ｐｉにより生じる力の方向は、先端３５ａ側に向かう方向（制御スプール３５をバルブハウジング４２から押出す向き）である。従って、信号圧Ｐｉにより加わる力は、吐出圧Ｐにより加わる力と略平行で同じ向きとなる。簡単には、信号圧ポート６４において、信号圧Ｐｉに対する底部３５ｂ側の受圧面積はゼロであってもよい。さらに、エアコンディショナ１１０のオン時に所定の信号圧Ｐｉ（ゼロより大きい）が信号圧ポート６４に加えられ、エアコンディショナ１１０のオフ時に信号圧Ｐｉが減少してゼロとなる構成となっている。エアコンディショナ１１０の状態がオフ状態からオン状態に切替わる時に、制御スプール３５が、吐出圧Ｐにより加えられる力と同じ向き（バルブハウジング４２から押出される向き）に移動する。
【００３１】
従って、図７のように、エアコンディショナ１１０のオフ時のピストンポンプ１の馬力制御特性（点線）は、エアコンディショナ１１０のオン時の馬力制御特性（実線）より高圧側に位置し、逆にエアコンディショナ１１０のオン時のピストンポンプ１の馬力制御特性は、エアコンディショナ１１０のオフ時の馬力制御特性より低圧側に位置する。これは、制御スプール３５に対して信号圧Ｐｉにより加わる力が、吐出圧Ｐにより加わる力と同じ向きである故、同じ傾転角θ（即ち、同じ吐出量Ｑ）を実現するためには、エアコンディショナ１１０のオフ時の方が、オン時より高い吐出圧Ｐが必要になるためである。
【００３２】
コントローラ１０５は、油圧源１０１からの油圧を調整する油圧制御バルブ１０３に指示圧を送るが、指示圧は、エアコンディショナ１１０のオン時に所定の信号圧Ｐｉに相当する値であり、エアコンディショナ１１０のオフ時にゼロである。これにより、第一実施形態とは逆に、油圧制御バルブ１０３は、エアコンディショナ１１０のオン時に、信号圧ポート６４にゼロより大きい所定の信号圧Ｐｉを供給し、エアコンディショナ１１０のオフ時に信号圧Ｐｉを減少させゼロにする。
【００３３】
このようにして、エアコンディショナ１１０のオン時に、所定の信号圧Ｐｉによりピストンポンプ１の馬力（吐出圧Ｐと吐出流量Ｑの積に対応）が低下され、エンジンのエアコンディショナ駆動用の馬力を確保できる。エアコンディショナ１１０がオン状態の場合に、信号圧ポート６４が所定の信号圧を供給するので、所定の流体圧を供給する構成が第一実施形態より簡便となる。
【００３４】
本発明は上記の実施の形態に限定されずに、その技術的な思想の範囲内において種々の変更がなしうることは明白である。
【産業上の利用可能性】
【００３５】
本発明は、エンジン出力により駆動できる斜板式ピストンポンプ及び他の機器（エアコンディショナ等）を有する油圧機械において、ピストンポンプの馬力制御レギュレータ又は馬力制御装置に利用できる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】斜板式ピストンポンプの全体の断面図である。
【図２】斜板式ピストンポンプの全体の別方向の断面図である。
【図３】第一実施形態に係る馬力制御レギュレータの断面図である。
【図４】第一実施形態に係る斜板式ピストンポンプの馬力制御特性（吐出圧と吐出流量の関係）を示す図である。
【図５】信号圧供給システムを例示する図である。
【図６】第二実施形態に係る馬力制御レギュレータの一部断面図である。
【図７】第二実施形態に係る斜板式ピストンポンプの馬力制御特性（吐出圧と吐出流量の関係）を示す図である。
【符号の説明】
【００３７】
３３  外側制御スプリング
３４  内側制御スプリング
３５  制御スプール
３６  段付き軸部
４２  バルブハウジング
５１、５２、５３、５４  第一、第二、第三、第四のポート
５１ａ、５２ａ、５３ａ、５４ａ  第一、第二、第三、第四の連通孔
６１、６２、６３  第一、第二、第三の油溝
６４  信号圧ポート
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図１】
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【図２】
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