(57)【要約】【課題】竪型スクラップ溶解炉において、炉発生ダストをダスト塊成化物としてリサイクル装入しつつ溶銑を製造する際に、高い亜鉛濃度の２次ダストを安定して回収するとともに、ダスト発生量を低減化する。【解決手段】炉内に鉄系スクラップを主体とする鉄源ａとコークスｂを装入し、且つダスト塊成化物ｃを装入することなく溶銑を製造する工程Ｘと、炉内に、鉄系スクラップを主体とする鉄源ａと、コークスｂと、前記工程Ｘで発生した亜鉛含有ダストまたはこれを含むダストを塊成化したダスト塊成化物ｃを装入して溶銑を製造する工程Ｙとを有し、工程Ｘで発生する亜鉛含有ダストの原単位Ｗ１と工程Ｙで使用するダスト塊成化物ｃのダスト原単位Ｗ２が、Ｗ２＞Ｗ１を満足するよう操業する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
竪型スクラップ溶解炉において、鉄系スクラップを主体とする鉄源（ａ）と、コークス（ｂ）と、当該竪型スクラップ溶解炉において発生する亜鉛含有ダストまたはこれを含むダストを塊成化したダスト塊成化物（ｃ）を炉内に装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込んで溶銑を製造する方法であって、
炉内に鉄系スクラップを主体とする鉄源（ａ）とコークス（ｂ）を装入し、且つダスト塊成化物（ｃ）を装入することなく溶銑を製造する工程（Ｘ）と、
炉内に、鉄系スクラップを主体とする鉄源（ａ）と、コークス（ｂ）と、前記工程（Ｘ）で発生した亜鉛含有ダストまたはこれを含むダストを塊成化したダスト塊成化物（ｃ）を装入して溶銑を製造する工程（Ｙ）とを有し、
工程（Ｘ）で発生する亜鉛含有ダストの原単位Ｗ１と工程（Ｙ）で使用するダスト塊成化物（ｃ）のダスト原単位Ｗ２が、Ｗ２＞Ｗ１を満足することを特徴とする竪型スクラップ溶解炉を用いた溶銑製造方法。
【請求項２】
工程（Ｘ）で発生する亜鉛含有ダストの原単位Ｗ１と、工程（Ｙ）で使用するダスト塊成化物（ｃ）のダスト原単位Ｗ２の質量比［Ｗ２／Ｗ１］が２．５以上であることを特徴とする請求項１に記載の竪型スクラップ溶解炉を用いた溶銑製造方法。
【請求項３】
ダスト塊成化物（ｃ）は、工程（Ｘ）で発生した亜鉛含有ダストまたはこれを含むダストと水硬性バインダーとを主体とし、水分添加された原料混合物を圧縮成型した後、水和硬化させたダスト塊成化物であることを特徴とする請求項１または２に記載の竪型スクラップ溶解炉を用いた溶銑製造方法。
【請求項４】
工程（Ｙ）で発生した亜鉛含有ダストを精錬用の亜鉛原料として回収することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の竪型スクラップ溶解炉を用いた溶銑製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、竪型スクラップ溶解炉を用い、鉄系スクラップを主体とする鉄源をコークスの燃焼熱により溶解して溶銑を製造する方法において、炉装入物の一部として炉発生ダストを塊成化したダスト塊成化物を用いる溶銑製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、竪型溶解炉を用いて鉄系スクラップを溶解するプロセスが知られており（例えば、特許文献１）、このプロセスでは、竪型溶解炉の炉頂部から鉄系スクラップとコークスを装入し、炉下部に設けられた複数の羽口（送風羽口）から熱風を吹き込み、コークスの燃焼熱で鉄系スクラップを溶解することにより溶銑が得られる。
一般に、鉄系スクラップには亜鉛めっき材などに由来する亜鉛が相当量含まれており、上記プロセスでは、鉄系スクラップに含まれる亜鉛が炉内を降下する過程で加熱されて金属蒸気となる。この亜鉛の金属蒸気は炉内ガス流に随伴して上昇し、温度が低い炉頂付近に達すると酸化されて微細な酸化亜鉛になり、ダストの一部として炉排ガスとともに排出される。このため炉排ガスから回収されるダストには、亜鉛が２０〜３０mass％程度含まれている。
【０００３】
このようなダストに含まれる亜鉛は、資源として再利用される必要があるが、亜鉛含有ダストをそのまま精錬用の亜鉛原料として利用するには、少なくとも５０mass％程度の亜鉛濃度が必要である。したがって、上記プロセスで回収されるような亜鉛濃度のダストは、精錬用の亜鉛原料とするためには亜鉛を濃縮するための特別な処理が必要であり、処理コストがかかる。
このような問題に対して、製鉄用の竪型溶解炉で発生する亜鉛含有ダストを塊成化し、このダスト塊成化物を竪型溶解炉でリサイクル装入することで、２次ダスト（炉にダスト塊成化物を装入して操業した際に生成するダスト）中に亜鉛を濃化させ、亜鉛濃度が高められたダストを回収する方法が知られている（例えば、特許文献２）。
【特許文献１】特開昭５６−１５６７０９号公報
【特許文献２】特開昭５５−１２５２１１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、特許文献２に示される方法では、２次ダスト中に亜鉛を高濃度に濃化させることが難しく、このため亜鉛含有量が５０mass％以上の亜鉛含有ダストを回収することは事実上困難である。また、大量に発生する２次ダストの処理に多大なコストがかかるという問題もある。
したがって本発明の目的は、竪型スクラップ溶解炉において、炉発生ダストをダスト塊成化物としてリサイクル装入しつつ溶銑を製造する際に、高い亜鉛濃度の２次ダストを安定して回収することができるとともに、ダスト発生量も低減させることができる溶銑製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記課題を解決するための本発明の要旨は以下とおりである。
［1］竪型スクラップ溶解炉において、鉄系スクラップを主体とする鉄源（ａ）と、コークス（ｂ）と、当該竪型スクラップ溶解炉において発生する亜鉛含有ダストまたはこれを含むダストを塊成化したダスト塊成化物（ｃ）を炉内に装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込んで溶銑を製造する方法であって、
炉内に鉄系スクラップを主体とする鉄源（ａ）とコークス（ｂ）を装入し、且つダスト塊成化物（ｃ）を装入することなく溶銑を製造する工程（Ｘ）と、
炉内に、鉄系スクラップを主体とする鉄源（ａ）と、コークス（ｂ）と、前記工程（Ｘ）で発生した亜鉛含有ダストまたはこれを含むダストを塊成化したダスト塊成化物（ｃ）を装入して溶銑を製造する工程（Ｙ）とを有し、
工程（Ｘ）で発生する亜鉛含有ダストの原単位Ｗ１と工程（Ｙ）で使用するダスト塊成化物（ｃ）のダスト原単位Ｗ２が、Ｗ２＞Ｗ１を満足することを特徴とする竪型スクラップ溶解炉を用いた溶銑製造方法。
【０００６】
［2］上記［1］の製造方法において、工程（Ｘ）で発生する亜鉛含有ダストの原単位Ｗ１と、工程（Ｙ）で使用するダスト塊成化物（ｃ）のダスト原単位Ｗ２の質量比［Ｗ２／Ｗ１］が２．５以上であることを特徴とする竪型スクラップ溶解炉を用いた溶銑製造方法。
［3］上記［1］または［2］の製造方法において、ダスト塊成化物（ｃ）は、工程（Ｘ）で発生した亜鉛含有ダストまたはこれを含むダストと水硬性バインダーとを主体とし、水分添加された原料混合物を圧縮成型した後、水和硬化させたダスト塊成化物であることを特徴とする竪型スクラップ溶解炉を用いた溶銑製造方法。
［4］上記［1］〜［3］のいずれかの製造方法において、工程（Ｙ）で発生した亜鉛含有ダストを精錬用の亜鉛原料として回収することを特徴とする竪型スクラップ溶解炉を用いた溶銑製造方法。
【発明の効果】
【０００７】
本発明の溶銑製造方法によれば、高い亜鉛濃度の２次ダストを安定して回収することができ、また、最終的なダスト発生量も低減（ダストの減容化）でき、ダストの処理コストも軽減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明は、竪型スクラップ溶解炉において、鉄系スクラップを主体とする鉄源ａと、コークスｂと、当該竪型スクラップ溶解炉において発生する亜鉛含有ダストまたはこれを含むダストを塊成化したダスト塊成化物ｃを炉内に装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、コークスの燃焼熱で鉄系スクラップを溶解することにより溶銑を製造する方法である。
図１は、竪型スクラップ溶解炉の一例を模式的に示すもので、１は炉頂に設けられる原料装入部、２は炉下部の周方向において適当な間隔で設けられる複数の羽口（送風羽口）、３はこの羽口２に熱風を供給する熱風管、４は排ガス出口、５は出銑口である。この溶解炉の大きさ等に本質的な制限はないが、実質的に操業可能若しくは操業上有利なサイズとして、通常は、羽口位置での炉内径が２〜４ｍ程度、炉高が６〜１０ｍ程度である。
【０００９】
このような竪型スクラップ溶解炉では、鉄系スクラップ、ダスト塊成化物、コークスなどの原料は、炉頂の原料装入部１から炉内に装入される。複数の羽口２からは熱風が吹き込まれ、コークスの燃焼ガスの熱で鉄系スクラップなどが溶解する。生成した溶銑は炉底部の出銑口５から炉外に取り出される。
鉄系スクラップなどの鉄源とコークスは、炉内に同時に装入してもよいし、交互に装入してもよい。
鉄源としては、鉄系スクラップに加えて、例えば、銑鉄、還元鉄、鉄鉱石など装入してもよい。また、鉄源、コークス、ダスト塊成化物以外に、例えば、石灰石、他のダストやスラッジ類の塊成物、木炭や無煙炭等の炭材などを適宜装入してもよい。
【００１０】
図２は本発明のプロセスフロー図であり、Ｆは竪型スクラップ溶解炉である。
本発明では、炉内に鉄系スクラップを主体とする鉄源ａとコークスｂを装入し、且つダスト塊成化物ｃを装入することなく溶銑を製造する工程Ｘと、炉内に、鉄系スクラップを主体とする鉄源ａと、コークスｂと、前記工程Ｘで発生した亜鉛含有ダストまたはこれを含むダストを塊成化したダスト塊成化物ｃを装入して溶銑を製造する工程Ｙとを有する。これら工程Ｘと工程Ｙは、適当なサイクルで交互に実施される。
前記工程Ｘは通常操業期であり、鉄系スクラップを主体とする鉄源ａとコークスｂを炉内に装入して溶銑が製造される。この工程Ｘでは、炉内に「当該竪型スクラップ溶解炉Ｆにおいて発生する亜鉛含有ダストまたはこれを含むダストを塊成化したダスト塊成化物ｃ」は装入しない。
【００１１】
工程Ｘで発生した亜鉛含有ダスト（炉排ガスから回収されたダスト）は、ダスト塊成化工程において塊成化され、ダスト塊成化物ｃとする。通常、工程Ｘで発生した亜鉛含有ダストの全量を、このようにして塊成化する。また、工程Ｘで発生した亜鉛含有ダストに他のダスト（例えば、転炉ダスト）混合したものを塊成化してもよい。
このように工程Ｘで発生した亜鉛含有ダストまたはこれを含むダストを塊成化したダスト塊成化物ｃは、次の工程Ｙで使用するためにヤードなどに蓄えられる。
【００１２】
前記工程Ｘを所定期間実施し、ダスト塊成化物ｃが十分蓄積された段階で工程Ｙに移行する。この工程Ｙはダスト処理操業期であり、蓄えられていた前記ダスト塊成化物ｃが、鉄源ａおよびコークスｂとともに炉内に装入されて溶銑が製造される。これにより、この工程Ｙで発生・回収される２次ダストには亜鉛が濃化され、回収される２次ダストの亜鉛濃度が十分に高い場合（通常、５０mass％以上）には、そのまま精錬用の亜鉛原料として使用することができる。
なお、炉内装入されたダスト塊成化物ｃは、粉化して炉排ガス中に飛散する部分を除き、亜鉛分が金属蒸気となって最終的にダストの一部となり、鉄分が溶解して溶銑の一部となり、残部の大部分（例えば、ＳｉＯ２，Ａｌ２Ｏ３など）が溶解してスラグの一部となる。
【００１３】
ここで、工程Ｘで発生する亜鉛含有ダストの原単位Ｗ１（ｋｇ／ｔ）と工程Ｙで使用するダスト塊成化物ｃ中のダスト原単位Ｗ２（ｋｇ／ｔ）は、Ｗ２＞Ｗ１を満足する必要があり、これにより工程Ｙで回収される２次ダストへの亜鉛の濃化とダスト発生量の低減化（ダストの減容化）を促進できる。また、工程Ｙで回収される２次ダストの亜鉛濃度が、鉄系スクラップによって炉内に供給される亜鉛量の変動の影響を受けにくくなる利点もある。
なお、ダスト塊成化物ｃが、工程Ｘで発生した亜鉛含有ダスト以外のダストを含む場合には、前記ダスト原単位Ｗ２は、ダスト塊成化物ｃを構成するダストのなかで「工程Ｘで発生した亜鉛含有ダスト」のみの原単位である。
【００１４】
また、工程Ｙで回収される２次ダストへの亜鉛の濃化とダスト発生量の低減化（ダストの減容化）を特に促進させるには、工程Ｘで発生する亜鉛含有ダストの原単位Ｗ１（ｋｇ／ｔ）と工程Ｙで使用するダスト塊成化物ｃ中のダスト原単位Ｗ２（ｋｇ／ｔ）の質量比［Ｗ２／Ｗ１］を２．５以上とすることが好ましい。
図３は、質量比［Ｗ２／Ｗ１］が炉発生ダストの減容化率に及ぼす影響を調べた結果を示している。ここで、減容化率とは、最終的に処理が必要なダストの発生量を、炉発生ダストのリサイクル装入を行うことなく操業した場合に較べてどれだけ低減できたかを示す指標であり、本発明において工程Ｙで発生したダスト量（なお、工程Ｘで発生したダストは工程Ｙでリサイクル装入されるので、「最終的に処理が必要なダスト」ではない）を、炉発生ダストのリサイクル装入を行うことなく操業した場合（すなわち、全操業期間を通じて本発明の工程Ｘに相当する操業のみを行った場合）に発生するダスト量で除した値である。
また、図４は、質量比［Ｗ２／Ｗ１］が工程Ｙで回収される２次ダストの亜鉛濃度（金属亜鉛換算）に及ぼす影響を調べた結果を示している。
【００１５】
この試験では、炉内径３．２ｍで出銑能力が７０ｔ／ｈｒの竪型スクラップ溶解炉（羽口数１０本）を用いて、工程Ｙで使用するダスト塊成化物ｃ中のダスト原単位を１０〜１００ｋｇ／ｔの範囲で変化させて、工程Ｙで回収される２次ダスト量とこれに含まれる亜鉛濃度を調査した。この際、工程Ｘで回収された亜鉛含有ダストを工程Ｙで全量使用する方法で操業したため、工程Ｘの操業期間割合は４６〜８８％、工程Ｙの操業期間割合は５４〜１２％となった。
竪型スクラップ溶解炉の具体的な操業条件としては、工程Ｘ，Ｙともに出銑速度が７０ｔ／ｈｒとなるように、ダスト塊成化物ｃ中のダスト原単位などに応じて、送風羽口からの送風量を３９０００〜４７０００Ｎｍ３／ｈｒ、富化酸素を１２００〜１４００Ｎｍ３／ｈｒの範囲で調整した。なお、送風温度は５５０℃一定とした。
【００１６】
鉄源ａとしては鉄系スクラップのみを用い、サイズが７００ｍｍ以下のヘビー屑と２５〜１５０ｍｍのシュレッダー屑を８：２の質量割合で使用した。コークスｂとしては、サイズが２５〜９５ｍｍの製鉄用コークスを使用した。ダスト塊成化物ｃとしては、当該竪型スクラップ溶解炉の工程Ｘの排ガスから回収された亜鉛含有ダストを塊成化したものであり、亜鉛含有ダスト９０mass％、ポルトランドセメント１０mass％からなる原料に、ポルトランドセメントの質量の１．４倍の水分を加え、混合機で十分に混合した後、振動成型法により直方体形状（１００×１００×６０ｍｍ）に圧縮成型し、この成型物を１週間養生してダスト塊成化物としたものである。
図３および図４によれば、質量比［Ｗ２／Ｗ１］が２．５以上の場合に、減容化率が十分に低下し、且つ工程Ｙで回収される２次ダストの亜鉛濃度（金属亜鉛換算）が、精錬用の亜鉛原料として使用できるレベルである５０mass％以上となっている。
【００１７】
次に、本発明で使用するダスト塊成化物の好ましい実施形態について説明する。
亜鉛含有ダストを塊成化したダスト塊成化物を竪型スクラップ溶解炉にリサイクル装入するプロセスにおいて、なるべく高い亜鉛濃度の２次ダストを回収するには、炉内で粉化しにくい高強度のダスト塊成化物を用いることが有効である。これは、ダスト塊成化物が炉内で粉化するとダストになるため、炉内でのダスト塊成化物の粉化が抑えられれば、２次ダスト中の亜鉛量は一定でも亜鉛以外のダスト分が減少し、２次ダスト中の亜鉛濃度が上昇することになるからである。しかし、酸化亜鉛を多く含むダストは、酸化亜鉛自体が微粒で且つ粒度分布が狭いため高強度の塊成化物が得られにくく、しかも嵩密度が小さい（通常、嵩密度０．８以下）ために成型性も悪い。
【００１８】
したがって、ダスト塊成化物を製造する方法は任意であるが、なるべく高強度のダスト塊成化物を安定して製造するという観点からは、以下のような圧縮成型法で製造することが好ましい。
すなわち、圧縮成型法では、亜鉛含有ダストと水硬性バインダーとを主体とする原料に適量の水を加えて混合した後、圧縮成型し、この圧縮成型物を水和硬化させてダスト塊成化物とする。水硬性バインダーとしては、ポルトランドセメントが一般的であるが、それ以外に、例えば、高炉セメント、高炉水砕スラグ微粉末、生石灰、アルミナセメントなどを用いてもよく、これら水硬性バインダーの１種以上を用いることができる。なお、石膏（硫酸カルシウム）などのように硫黄を含有する水硬性バインダーは、溶銑中の硫黄濃度を上昇させるため、あまり好ましくないが、溶銑中から不純物である硫黄を除去する工程に余裕がある場合には使用してもよい。また、硬化速度の調整のために、必要に応じて硬化促進剤を使用してもよい。
【００１９】
通常、原料中での水硬性バインダーの配合量は４〜１５mass％、好ましくは７〜１２mass％程度が適当であり、また、水分量は原料１００質量部に対して１０〜２０質量部程度が適当である。
また、原料として亜鉛含有ダスト、水硬性バインダー以外の粉粒物を適宜配合してもよい。例えば、原料に適度な粒度分布を与えて成型性を高めるために、亜鉛含有ダストよりも粒度が大きい粉粒物（例えば、焼結篩下粉などのような鉄酸化物を含む粉粒物）を配合することができる。
【００２０】
水分が添加された原料は混合機（例えば、撹拌羽根を備えた混合機）で十分に混合した後、圧縮成型する。この圧縮成型工程は、型枠を用いた成型、押し出し成型、ロールプレス成型など任意の方式で行うことができるが、亜鉛含有ダストは成型性が極めて悪い粉体であるため、適切に圧縮成型して安定した品質の成型物を得るという観点からは、型枠を用いた成型が好ましく、そのなかでも型枠を振動させながら圧縮成型を行う振動成型が特に好ましい。この振動成型は、嵩密度が小さい亜鉛含有ダストを型枠内に高密度に充填するのに適している。成型物の形状は任意であるが、炉に装入した際の粉化をなるべく抑えるために角部が少ない方が好ましい。
【００２１】
原料を圧縮成型して得られた成型物は、水硬性バインダーにより水和硬化させるため、一定期間養生させる。この養生の方法や期間は任意であり、例えば、蒸気による一次養生を行った後、大気下での二次養生を行ってもよい。養生期間は、養生スペースや生産性などの面からはなるべく短い方が好ましいが、養生後の必要強度に応じて適宜選択すればよい。一般には、１週間以上が好ましい。なお、養生期間が長ければ成型物の保管すべき量が増加するので、十分な置き場が確保できない場合は、硬化促進剤などを用いて、期間を短縮するなどの対応をすることが好ましい。
【実施例】
【００２２】
［実施例１］
（i）操業条件
図１に示すような竪型スクラップ溶解炉（炉内径３．２ｍ，出銑能力７０ｔ／ｈｒ，羽口数１０本）において、ダスト塊成化物をリサイクル装入して溶銑を製造した。使用したダスト塊成化物は、当該竪型スクラップ溶解炉の排ガスから回収された亜鉛含有ダストを塊成化したものであり、亜鉛含有ダスト：９０mass％、ポルトランドセメント：１０mass％からなる原料に、ポルトランドセメントの質量の１.４倍の水分を加え、混合機で十分に混合した後、振動成型法により直方体形状（１００ｍｍ×１００ｍｍ×６０ｍｍ）に圧縮成型し、この成型物を１週間養生し、ダスト塊成化物としたものである。
鉄源ａとしては鉄系スクラップのみを用い、サイズが７００ｍｍ以下のヘビー屑と２５〜１５０ｍｍのシュレッダー屑を８：２の質量割合で使用した。また、コークスｂとしては、サイズが２５〜９５ｍｍの製鉄用コークスを使用した。送風羽口からは５５０℃の空気を３９０００〜４７０００Ｎｍ３／ｈｒ、純酸素を１２００〜１４００Ｎｍ３／ｈｒの各供給量で吹き込んだ。
【００２３】
下記の工程Ｘと工程Ｙを、工程Ｘ：７７％、工程Ｙ：２３％の年間操業時間割合で実施（両工程を交互に実施）し、溶銑を製造した。工程Ｘで発生した亜鉛含有ダストの全量を上述したように塊成化し、ダスト塊成化物ｃとした。
・工程Ｘ：炉頂から鉄源ａとコークスｂを装入し、且つダスト塊成化物ｃを装入することなく、上記送風条件で溶銑を製造した。この工程Ｘで発生した亜鉛含有ダストの原単位は１２ｋｇ／ｔであった。
・工程Ｙ：炉頂から鉄源ａと、コークスｂと、工程Ｘで発生した亜鉛含有ダストを塊成化したダスト塊成化物ｃを装入し、上記送風条件で溶銑を製造した。この工程Ｙにおけるダスト塊成化物ｃのダスト原単位（使用量）は４０ｋｇ／ｔであった。
【００２４】
（ii）操業成績
最終的に発生したダスト（工程Ｙで発生した２次ダスト）は３２８３ｔ／年であった。工程Ｙを行わず鉄スクラップ溶解のみを実施する従来法でのダスト発生量が６０４１ｔ／年であったことから、発生ダストの減容化率は０．５４となった。また、工程Ｘで発生したダストの亜鉛濃度（金属亜鉛換算）は２６．２mass％であるのに対し、工程Ｙで回収された２次ダストの亜鉛濃度（金属亜鉛換算）は５３．５mass％であり、工程Ｘの約２倍となった。この亜鉛濃度は、そのまま精錬用の亜鉛原料として利用できるレベルである。
【００２５】
［実施例２］
（i）操業条件
実施例１と同じ設備と操業条件において、下記の工程Ｘと工程Ｙを、工程Ｘ：６３％、工程Ｙ：３７％の年間操業時間割合で実施（両工程を交互に実施）し、溶銑を製造した。工程Ｘで発生した亜鉛含有ダストの全量を上述したように塊成化し、ダスト塊成化物ｃとした。
・工程Ｘ：炉頂から鉄源ａとコークスｂを装入し、且つダスト塊成化物ｃを装入することなく、実施例１と同じ送風条件で溶銑を製造した。この工程Ｘで発生した亜鉛含有ダストの原単位は１２ｋｇ／ｔであった。
・工程Ｙ：炉頂から鉄源ａと、コークスｂと、工程Ｘで発生した亜鉛含有ダストを塊成化したダスト塊成化物ｃを装入し、実施例１と同じ送風条件で溶銑を製造した。この工程Ｙにおけるダスト塊成化物ｃのダスト原単位（使用量）は２０ｋｇ／ｔであった。
【００２６】
（ii）操業成績
最終的に発生したダスト（工程Ｙで発生した２次ダスト）は３７９７ｔ／年であり、発生ダストの減容化率は０．６３となった。また、工程Ｘで発生したダストの亜鉛濃度（金属亜鉛換算）は２６．２mass％であるのに対し、工程Ｙで回収された２次ダストの亜鉛濃度（金属亜鉛換算）は４５．４mass％であり、工程Ｘの約１．７倍となった。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】竪型スクラップ溶解炉の一例を模式的に示す説明図
【図２】本発明のプロセスフロー図
【図３】工程Ｘで発生する亜鉛含有ダストの原単位Ｗ１（ｋｇ／ｔ）と工程Ｙで使用するダスト塊成化物ｃ中のダスト原単位Ｗ２（ｋｇ／ｔ）の質量比［Ｗ２／Ｗ１］が、炉発生ダストの減容化率に及ぼす影響を示すグラフ
【図４】工程Ｘで発生する亜鉛含有ダストの原単位Ｗ１（ｋｇ／ｔ）と工程Ｙで使用するダスト塊成化物ｃ中のダスト原単位Ｗ２（ｋｇ／ｔ）の質量比［Ｗ２／Ｗ１］が、工程Ｙで回収される２次ダストの亜鉛濃度（金属亜鉛換算）に及ぼす影響を示すグラフ
【符号の説明】
【００２８】
１  原料装入部
２  羽口
３  熱風管
４  排ガス出口
５  出銑口
Ｆ  竪型スクラップ溶解炉
【図１】
2008291333.tif 000003
【図２】
2008291333.tif 000004
【図３】
2008291333.tif 000005
【図４】
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