(57)【要約】【課題】ＤＸＮｓ分解率あるいは水銀酸化率を低下させることなく、高い還元率で排ガス中のＮＯｘ濃度を低下させる触媒を用いる排ガス処理方法と装置を提供すること。【解決手段】排ガス中に注入したＮＨ3を用いて排ガス中のＮＯｘを還元すると同時に、排ガス中のＮＯ2を用いて排ガス中のＤＸＮｓを分解するか、あるいは排ガス中のＮＯ2を用いて排ガス中のＨｇを酸化するための触媒装置において、ＮＨ3／ＮＯｘのモル比から決定されるＮＨ3注入量の上限値をＮＨ3／ＮＯｘのモル比が１．０未満となる値にすることにより行われる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）の濃度に応じて排ガス中に、注入量に上限値を設けてアンモニア（ＮＨ3）を注入して前記窒素酸化物（ＮＯｘ）を還元すると同時に、排ガス中のＮＯｘを用いて排ガス中の含塩素有機化合物（ＤＸＮｓ）を分解し、排ガス中のＮＯｘを用いて排ガス中の水銀（Ｈｇ）成分を酸化するための触媒を用いる排ガス処理方法。
【請求項２】
排ガスに注入するＮＨ3濃度と前記触媒との反応で還元されるべき排ガス中のＮＯｘ濃度に基づき算出されるＮＨ3／ＮＯｘのモル比の実測値と設定値の偏差に基づき、ＮＨ3注入量を決定し、該ＮＨ3注入量の上限値を前記ＮＨ3／ＮＯｘのモル比が１．０未満であって、１．０に近い値にすることを特徴とする請求項１記載の排ガス処理方法。
【請求項３】
触媒で反応した後の排ガス中のＮＯｘ濃度の実測値と設定値に基づき触媒で反応した後の排ガス中のＮＯｘ濃度が一定値となるように排ガス中へのＮＨ3注入量を制御することを特徴とする請求項２記載の排ガス処理方法。
【請求項４】
排ガス流路に設けた排ガス中にアンモニア（ＮＨ3）を注入するＮＨ3注入量調節手段を備えたアンモニア注入装置と、
該注入装置の後流側の排ガス流路に設けた、排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）の還元及び排ガス中のＮＯｘを用いて排ガス中の含塩素有機化合物（ＤＸＮｓ）を分解し、排ガス中のＮＯｘを用いて排ガス中の水銀（Ｈｇ）成分を酸化するための触媒を有する触媒反応装置と、
該触媒反応装置入口と出口の排ガス流路にそれぞれ設けた排ガス中の入口ＮＯｘ濃度計と出口ＮＯｘ濃度計と、
前記入口ＮＯｘ濃度計で測定される排ガス中のＮＯｘ濃度に応じて決められるＮＨ3注入量調節手段から排ガス中に注入されるＮＨ3注入量と前記出口ＮＯｘ濃度計で得られる触媒反応装置出口の排ガス中のＮＯｘ濃度の実測値と設定値の偏差に基づき算出されるＮＨ3／ＮＯｘのモル比の上限値が１．０未満であって、１．０に近い値になるようにＮＨ3注入量調節手段におけるアンモニア注入量を決める制御装置と
を備えたことを特徴とする排ガス処理装置。
【請求項５】
排ガス流路に設けた排ガス流量計と、
排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）の濃度に応じて排ガス中に注入するアンモニア（ＮＨ3）の注入量を測定するＮＨ3注入量計と該ＮＨ3注入量の調節手段を備えたアンモニア注入装置と、
該アンモニア注入装置の後流側の排ガス流路に設けた、排ガス中のＮＯｘの還元及び排ガス中のＮＯｘを用いて排ガス中の含塩素有機化合物（ＤＸＮｓ）を分解し、排ガス中のＮＯｘを用いて排ガス中の水銀（Ｈｇ）成分を酸化するための触媒を有する触媒反応装置と、
該触媒反応装置の入口と出口の排ガス流路にそれぞれ設けた排ガス中の入口ＮＯｘ濃度計と出口ＮＯｘ濃度計と、
排ガス流量計で求めた排ガス流量信号と入口ＮＯｘ濃度計で求めた触媒反応装置の入口ＮＯｘ濃度信号から排ガス中のＮＯｘ総量を算出する演算器と、
入口ＮＯｘ濃度計で求めた触媒反応装置の入口ＮＯｘ濃度信号と予め決められた出口ＮＯｘ濃度の設定値から脱硝率を算出する演算器と、
該演算器で得られた脱硝率から排ガスに注入するＮＨ3濃度と前記触媒との反応で還元されるべき排ガス中のＮＯｘ濃度に基づき算出されるＮＨ3／ＮＯｘモル比を算出する演算器と、
該演算器で得られたＮＨ3／ＮＯｘモル比信号に前記出口ＮＯｘ濃度の設定値と出口ＮＯｘ濃度計で求めた触媒反応装置出口のＮＯｘ濃度実測値信号との偏差信号を加える加減演算器と、該加減演算器で得られる値に基づきＮＨ3／ＮＯｘのモル比が１．０未満であって、１．０に近い値になるようにＮＨ3／ＮＯｘの上限値を設定する上限値設定器と、該上限値設定器で得られたＮＨ3／ＮＯｘのモル比信号と前記演算器で算出した排ガス中のＮＯｘ総量から排ガス中に注入すべきＮＨ3注入量要求値を算出する演算器と、該演算器で算出したＮＨ3注入量要求値信号と排ガス中に注入されたＮＨ3注入量実測値信号との偏差に基づきアンモニア注入装置のＮＨ3注入量の調節手段を調節する比例積分演算器と
を備えたことを特徴とする排ガス処理装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、触媒の存在下に排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）を還元すると同時に、ダイオキシン類などの毒性の強い含塩素有機化合物を分解するかあるいは非水溶性水銀を水溶性水銀に変換するための排煙触媒反応装置へのアンモニア注入量を制御する排ガス処理方法と装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、都市ごみや産業廃棄物などを燃焼する焼却炉の排ガス中に含まれる毒性の高いポリ塩化ジベンゾシオキシンやポリ塩化ジベンゾフラン等のダイオキシン類、コプラナー（ポリ塩化ビニル、ＰＣＢ）などの毒性の強い含塩素有機化合物（以下、ダイオキシンまたはＤＸＮｓということがある）の排出規制がさらに強化されており、その除去技術の確立が望まれている。これに対して触媒の存在下、排ガス中のＮＯ2を用いてＤＸＮｓを分解する方法が提案されている（特許文献１）。
【０００３】
また、石炭燃焼排ガスや重油燃焼排ガス、都市ごみ燃焼排ガス中には水銀が存在しているが、近年、石炭焚燃焼装置の燃焼排ガス中のＮＯｘ、硫黄酸化物（ＳＯｘ）及び水銀の排出規制を強化する方向で検討されており、今後は水銀を含めた総合的な排ガス処理技術が求められている。これに対して、触媒を用いて排ガス中の水銀を酸化（非水溶性の金属水銀を水溶性の酸化水銀に変換）し、後流の集塵機や湿式脱硝装置で除去するシステムが提案されている（特許文献２）。
【０００４】
前記の従来技術では、アンモニアを還元剤として用いたＳＣＲ法で使用される脱硝触媒を使用して、ＮＯｘ還元と同時に下記に示す反応式でＤＸＮｓ分解あるいは非水溶性水銀から水溶性水銀に変換できることが知られている。
【０００５】
Ｒ-Ｃｌ（ＤＸＮｓ）＋ｋＮＯ2  →  ｍＣＯ2＋ｎＨ2Ｏ＋ｐＨＣｌ＋ｋＮＯ  （１）
Ｈｇ＋２ＨＣｌ＋ＮＯ2  →  ＨｇＣｌ2＋Ｈ2Ｏ＋ＮＯ                     （２）
上記の反応はいずれも排ガス中のＮＯ2が必要である。ＮＯｘ還元と同時にこれらの反応をさせる場合は、ＮＯｘ還元反応によりこれらの反応のために必要なＮＯ2が不足してしまうことがある。ＮＯ2が不足すると、ＤＸＮｓ分解率の低下およびＨｇ酸化率の低下を引き起こす。この現象は特にＮＯｘ還元を行うために必要なアンモニア注入量が過剰な場合に起こりやすい。
【０００６】
近年、脱硝触媒に要求される性能はますます厳しくなってきており、９０％以上のＮＯｘ還元性能が要求されている。この脱硝機能の高性能化に対応するためにはアンモニア注入量を多くする必要があり、アンモニア注入量が過剰になりやすい傾向にある。
【０００７】
ごみ焼却炉等では、排ガス中のＮＯｘ濃度が大きく変動している場合がある。このような状況で脱硝触媒装置のアンモニア注入制御方法として脱硝触媒装置の出口の排ガス中のＮＯｘ濃度を一定にする制御方法を行った場合は、一時的にアンモニア注入量が過剰になりやすい傾向にある。さらに排ガス中のＮＯｘ濃度が低いほど、アンモニア注入量が過剰になりやすく、過剰率が大きくなりやすい傾向にある。
【特許文献１】特開２００１−１３７６６４号公報
【特許文献２】特開２００４−３３７７８１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
従来技術は、高いＮＯｘ還元率を得るために過剰なアンモニアを注入すると、ＤＸＮｓ分解率あるいは水銀酸化率が低下するという問題点があった。特に排ガス中のＮＯｘ濃度の変動が大きい場合や排ガス中のＮＯｘ濃度が低い場合にＤＸＮｓ分解率あるいは水銀酸化率が低下しやすいという問題点があった。
【０００９】
本発明の課題は、ＤＸＮｓ分解率あるいは水銀酸化率を低下させることなく、高い還元率で排ガス中のＮＯｘ濃度を低下させる触媒を用いる排ガス処理方法と装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記本発明の課題は、次の方法で解決される。  
すなわち、請求項１記載の発明は、排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）の濃度に応じて排ガス中に、注入量に上限値を設けてアンモニア（ＮＨ3）を注入して前記窒素酸化物（ＮＯｘ）を還元すると同時に、排ガス中のＮＯｘを用いて排ガス中の含塩素有機化合物（ＤＸＮｓ）を分解し、排ガス中のＮＯｘを用いて排ガス中の水銀（Ｈｇ）成分を酸化するための触媒を用いる排ガス処理方法である。
【００１１】
請求項２記載の発明は、排ガスに注入するＮＨ3濃度と前記触媒との反応で還元されるべき排ガス中のＮＯｘ濃度に基づき算出されるＮＨ3／ＮＯｘのモル比の実測値と設定値の偏差に基づき、ＮＨ3注入量を決定し、該ＮＨ3注入量の上限値を前記ＮＨ3／ＮＯｘのモル比が１．０未満であって、１．０に近い値にする請求項１記載の排ガス処理方法である。
【００１２】
請求項３記載の発明は、触媒で反応した後の排ガス中のＮＯｘ濃度の実測値と設定値に基づき触媒で反応した後の排ガス中のＮＯｘ濃度が一定値となるように排ガス中へのＮＨ3注入量を制御する請求項２記載の排ガス処理方法である。
【００１３】
請求項４記載の発明は、排ガス流路に設けた排ガス中にアンモニア（ＮＨ3）を注入するＮＨ3注入量調節手段を備えたアンモニア注入装置と、該注入装置の後流側の排ガス流路に設けた、排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）の還元及び排ガス中のＮＯｘを用いて排ガス中の含塩素有機化合物（ＤＸＮｓ）を分解し、排ガス中のＮＯｘを用いて排ガス中の水銀（Ｈｇ）成分を酸化するための触媒を有する触媒反応装置と、該触媒反応装置入口と出口の排ガス流路にそれぞれ設けた排ガス中の入口ＮＯｘ濃度計と出口ＮＯｘ濃度計と、前記入口ＮＯｘ濃度計で測定される排ガス中のＮＯｘ濃度に応じて決められるＮＨ3注入量調節手段から排ガス中に注入されるＮＨ3注入量と前記出口ＮＯｘ濃度計で得られる触媒反応装置出口の排ガス中のＮＯｘ濃度の実測値と設定値の偏差に基づき算出されるＮＨ3／ＮＯｘのモル比の上限値が１．０未満であって、１．０に近い値になるようにＮＨ3注入量調節手段におけるアンモニア注入量を決める制御装置とを備えた排ガス処理装置である。
【００１４】
請求項５記載の発明は、排ガス流路に設けた排ガス流量計と、排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）の濃度に応じて排ガス中に注入するアンモニア（ＮＨ3）の注入量を測定するＮＨ3注入量計と該ＮＨ3注入量の調節手段を備えたアンモニア注入装置と、該アンモニア注入装置の後流側の排ガス流路に設けた、排ガス中のＮＯｘの還元及び排ガス中のＮＯｘを用いて排ガス中の含塩素有機化合物（ＤＸＮｓ）を分解し、排ガス中のＮＯｘを用いて排ガス中の水銀（Ｈｇ）成分を酸化するための触媒を有する触媒反応装置と、該触媒反応装置の入口と出口の排ガス流路にそれぞれ設けた排ガス中の入口ＮＯｘ濃度計と出口ＮＯｘ濃度計と、排ガス流量計で求めた排ガス流量信号と入口ＮＯｘ濃度計で求めた触媒反応装置の入口ＮＯｘ濃度信号から排ガス中のＮＯｘ総量を算出する演算器と、入口ＮＯｘ濃度計で求めた触媒反応装置の入口ＮＯｘ濃度信号と予め決められた出口ＮＯｘ濃度の設定値から脱硝率を算出する演算器と、該演算器で得られた脱硝率から排ガスに注入するＮＨ3濃度と前記触媒との反応で還元されるべき排ガス中のＮＯｘ濃度に基づき算出されるＮＨ3／ＮＯｘモル比を算出する演算器と、該演算器で得られたＮＨ3／ＮＯｘモル比信号に前記出口ＮＯｘ濃度の設定値と出口ＮＯｘ濃度計で求めた触媒反応装置出口のＮＯｘ濃度実測値信号との偏差信号を加える加減演算器と、該加減演算器で得られる値に基づきＮＨ3／ＮＯｘのモル比が１．０未満であって、１．０に近い値になるようにＮＨ3／ＮＯｘの上限値を設定する上限値設定器と、該上限値設定器で得られたＮＨ3／ＮＯｘのモル比信号と前記演算器で算出した排ガス中のＮＯｘ総量から排ガス中に注入すべきＮＨ3注入量要求値を算出する演算器と、該演算器で算出したＮＨ3注入量要求値信号と排ガス中に注入されたＮＨ3注入量実測値信号との偏差に基づきアンモニア注入装置のＮＨ3注入量の調節手段を調節する比例積分演算器とを備えた排ガス処理装置である。
【００１５】
（作用）
触媒で排ガス中に含まれるＤＸＮｓを分解するまたは排ガス中に含まれるＨｇを酸化するためには、排ガス中のＮＯ2が必要である。一方、同じ触媒でＮＯｘの還元を行う場合は、ＮＯｘ還元のためのアンモニア注入量により、ＮＯ2濃度が変わってくる。９０％以上の高効率でＮＯｘを還元するためには、ＮＨ3／ＮＯｘモル比を高くする必要があるが、ＮＯｘに対して過剰のアンモニアを注入すると、ＤＸＮｓ分解またはＨｇ酸化を行うためのＯ2が不足してしまうため、ＤＸＮｓ分解率またはＨｇ酸化率が低下してしまう。この現象は特にＮＨ3／ＮＯｘモル比が１以上で顕著であるため、高いＤＸＮｓ分解率または高いＨｇ酸化率を維持するためには、請求項１〜請求項５記載の本発明ではＮＨ3／ＮＯｘモル比が１を超えないようにする必要がある。
【００１６】
なお、特開平６−１５１４４号公報には前流側の触媒層でＮＨ3／ＮＯｘモル比が１未満なる条件でアンモニアを排ガス中に注入して低濃度のＮＯｘを含む排ガスとした後、後流側触媒層でＮＨ3／ＮＯｘモル比が１未満で前記低濃度のＮＯｘ含有排ガスにアンモニアを注入して高効率の脱硝を達成する方法が開示されている。しかし、この方法は二段の触媒層を用い、それぞれの触媒層に独立したアンモニア注入量を制御するための制御装置が必要となる。そのため制御装置が複雑かつ高価になってしまう欠点がある。
【発明の効果】
【００１７】
請求項１〜請求項５記載の本発明によれば、触媒装置でＮＯｘ還元とＤＸＮｓ分解、ＮＯｘ還元と金属Ｈｇ酸化を高効率で同時に処理できるという効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明の実施例を図面とともに説明する。  
【実施例１】
【００１９】
図１は本発明の一実施例のアンモニア注入制御装置の制御系統図である。  
排ガス流量信号１と触媒反応装置入口ＮＯｘ濃度計（図示せず）の入口ＮＯｘ濃度信号２により乗算演算器６ａでＮＯｘ総量１２を算出する。また触媒反応装置入口ＮＯｘ濃度計からの入口ＮＯｘ濃度信号２と触媒反応装置の出口ＮＯｘ濃度設定値４より演算器７ａで脱硝率１３を算出し、得られた脱硝率１３から演算器７ｂでＮＨ3／ＮＯｘモル比信号１４に変換する。これに触媒反応装置出口ＮＯｘ濃度設定値４と触媒反応装置出口ＮＯｘ濃度実測値信号１６との偏差を偏差演算器９ａで算出した偏差値をフィードバック信号として加減演算器１７で加え、また、上限設定器８によりＮＨ3／ＮＯｘモル比信号１４の上限値を１．０未満の１．０に近い値を設定してＮＨ3／ＮＯｘモル比信号１８を得る。
【００２０】
さらに前記ＮＯｘ総量１２と前記ＮＨ3／ＮＯｘモル比信号１８から乗算演算器６ｂで求めたアンモニア注入量をアンモニア流量要求値信号１５とする。次いで、該アンモニア流量要求値信号１５とアンモニア注入量実測値信号５との偏差を偏差演算器９ｂで算出し、得られた偏差を比例積分演算器１０により比例積分してアンモニア流量調節弁１１を動作させ、触媒反応装置（図示せず）へのアンモニア注入量を制御する。
【００２１】
［比較例１］
従来技術の排ガス中のＮＯｘを還元するためのアンモニア注入制御のうち、触媒反応装置出口ＮＯｘ濃度を一定にする制御方式を図２に示す。  
排ガス流量信号１と触媒反応装置入口ＮＯｘ濃度計の入口ＮＯｘ濃度信号２により乗算演算器６ａでＮＯｘ総量１２を算出する。また触媒反応装置入口ＮＯｘ濃度計からの入口ＮＯｘ濃度信号２と触媒反応装置の出口ＮＯｘ濃度設定値４より演算器７ａで脱硝率１３を算出し、得られた脱硝率１３から演算器７ｂでＮＨ3／ＮＯｘモル比信号１４に変換する。
【００２２】
演算器７ｂで得られたＮＨ3／ＮＯｘモル比信号１４に偏差演算器９ａで算出した前記出口ＮＯｘ濃度設定値４と前記出口ＮＯｘ濃度実測値信号１６との偏差値をフィードバック信号として加減演算器１７に入力して該加減演算器１７で得られた値を乗算演算器６ｂにおいて前記ＮＯｘ総量１２と乗算して、アンモニア流量要求値信号１５とする。
【００２３】
前記アンモニア流量要求値信号１５とアンモニア注入量実測値信号５との偏差を偏差演算器９ｂで算出し、得られた偏差を比例積分演算器１０により比例積分してアンモニア流量調節弁１１を動作させてアンモニア注入量を制御する。
【００２４】
実施例１と比較例１の効果を比較するために、表１に示す排ガス条件で試験を行った。
【表１】
2008062136.tif 000003
【００２５】
なお、上記触媒反応装置で用いた触媒は以下の通り、従来脱硝触媒として周知の触媒である。  
すなわち、Ｔｉ：Ｍｏ：Ｖの原子比が８８：５：７になるように酸化チタンとメタバナジン酸アンモニウム、モリブデン酸アンモニウム及び水を混練したものをステンレス製のエキスパンドメタル基板に塗布し、それを焼成してできた板状触媒を複数枚積層し、ユニット化したものを使用した。
【００２６】
実施例１の試験結果を図３〜４に示す。また比較例１の試験結果を図５〜６に示す。  
図３は実施例１におけるＮＨ3／ＮＯｘモル比信号の時間変化を示す図である。ＮＨ3／ＮＯｘモル比上限値を１．０未満に設定しているため、該モル比信号（図１のＮＨ3／ＮＯｘモル比信号１８）は１．０未満になっていることがわかる。また、図４はこの時の入口ＮＯｘ濃度と出口ＮＯｘ濃度の時間変化を示す図である。出口ＮＯｘ濃度は設定値付近で一定に制御されていることが分かる。
【００２７】
一方、図５には比較例１におけるＮＨ3／ＮＯｘモル比信号の時間変化を示す。ＮＨ3／ＮＯｘモル比の上限値がないため、該モル比信号は１．０を超えることがあることが分かる。図６はこの時の入口ＮＯｘ濃度と出口ＮＯｘ濃度の時間変化を示す図である。出口ＮＯｘ濃度は設定値付近で一定に制御されていることが分かる。
【００２８】
表２は実施例１および比較例１の試験結果をまとめた表である。実施例１および比較例１のＮＯｘ還元率は同等であるのに対し、ＤＸＮｓ分解率は比較例１のほうが低くなっていることが分かる。
【表２】
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【実施例２】
【００２９】
［比較例２］
さらに本発明の効果を確認するために、表３に示す排ガス条件で実施例２と比較例２の試験を行った。なお、実施例２は図１に示す制御方式を用い、比較例２は図２に示す制御方式を用いている。  
【表３】
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【００３０】
用いた触媒はＴｉ：Ｗ：Ｖの原子比が９４：５：１になるように酸化チタンとメタタングステン酸アンモニウム、メタバナジン酸アンモニウム、水を混練したものをステンレス製のエキスパンドメタル基板に塗布し、それを焼成してできた板状触媒を複数枚積層し、ユニット化したものを使用した。
【００３１】
実施例２の試験結果を図７及び図８に示す。また比較例２の試験結果を図９及び図１０に示す。  
図７は実施例２におけるＮＨ3／ＮＯｘモル比信号の時間変化を示す図である。ＮＨ3／ＮＯｘモル比上限値を０．９５に設定しているため、該モル比信号（図１のＮＨ3／ＮＯｘモル比信号１８）は０．９５以下になっていることがわかる。図８はこの時の入口ＮＯｘ濃度と出口ＮＯｘ濃度の時間変化を示す図である。出口ＮＯｘ濃度は設定値付近で一定に制御されていることがわかる。
【００３２】
図９は比較例２におけるＮＨ3／ＮＯｘモル比信号の時間変化を示す図である。ＮＨ3／ＮＯｘモル比上限値がないため、該モル比信号は０．９５を超えることがあることがわかる。図１０はこの時の入口ＮＯｘ濃度と出口ＮＯｘ濃度の時間変化を示す図である。出口ＮＯｘ濃度は設定値付近で一定に制御されていることがわかる。
【００３３】
表４は実施例２および比較例２の試験結果をまとめた表である。実施例２および比較例２のＮＯｘ還元率は同等であるのに対し、Ｈｇ酸化率は比較例２のほうが低くなっていることがわかる。
【表４】
2008062136.tif 000006
【産業上の利用可能性】
【００３４】
本発明によれば、排ガス中のＤＸＮｓとＮＯｘとＨｇに同時に高率で除去できるので、今からの排ガス処理方法として利用可能性が高い。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本発明の排ガス処理法でのアンモニア注入量制御系統図である。
【図２】従来の排ガス処理法でのアンモニア注入量制御系統図である。
【図３】本発明の実施例１におけるＮＨ3／ＮＯｘモル比信号の時間変化を示す図である。
【図４】本発明の実施例１における触媒反応装置入口と出口ＮＯｘ濃度の時間変化を示す図である。
【図５】比較例１におけるＮＨ3／ＮＯｘモル比信号の時間変化を示す図である。
【図６】比較例１における触媒反応装置入口と出口ＮＯｘ濃度の時間変化を示す図である。
【図７】本発明の実施例２におけるＮＨ3／ＮＯｘモル比信号の時間変化を示す図である。
【図８】本発明の実施例２における触媒反応装置入口と出口ＮＯｘ濃度の時間変化を示す図である。
【図９】比較例２におけるＮＨ3／ＮＯｘモル比信号の時間変化を示す図である。
【図１０】比較例２における触媒反応装置入口と出口ＮＯｘ濃度の時間変化を示す図である。
【符号の説明】
【００３６】
１  排ガス流量信号                      ２  入口ＮＯｘ濃度信号
４  出口ＮＯｘ濃度設定値                ５  アンモニア注入量実測値信号
６ａ，６ｂ  乗算演算器                  ７ａ，７ｂ  演算器
８  上限値設定器                        ９ａ，９ｂ  偏差演算器
１０  比例積分演算器                    １１  アンモニア流量調節弁
１２  ＮＯｘ総量                        １３  脱硝率
１４，１８  ＮＨ3／ＮＯｘモル比信号      １５  アンモニア流量要求値信号        １６  出口ＮＯｘ濃度実測値信号          １７  加減演算器
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2008062136.tif 000013
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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