(57)【要約】【課題】  優れた直線カット性を有すると共に、低熱水収縮性や良好な厚み精度、さらに優れたガスバリア性を有し、例えば食品、薬品、工業製品等の包装袋の基材フィルムとして好適に使用できる、直線カット性ポリアミド系積層フィルム及びその製造方法を得る。【解決手段】    脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）を５５〜７９質量％と、芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）を２１〜４５質量％とを含む（ａ）層と、ガスバリア樹脂（Ｃ）を９０〜１００質量％含む（ｂ）層とをそれぞれ少なくとも一層有する積層フィルムであり、直線カット性（ＭＤに直線を引き、２００ｍｍ裂いたときの直線からのズレ量の絶対値）が５．０ｍｍ以下、９５℃×５分におけるフィルムの流れ方向（ＭＤ）の熱水収縮率が３．０％以下、フィルムの幅方向（ＴＤ）の厚み変動率が平均厚みの１０％以下であり、さらに２５℃×５０％ＲＨの条件下における酸素透過率が３０fmol/（ｍ2・sec・Pa）以下であることを特徴とする直線カット性ポリアミド系積層フィルム。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）を５５〜７９質量％と、芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）を２１〜４５質量％とを含む（ａ）層と、ガスバリア樹脂（Ｃ）を９０〜１００質量％含む（ｂ）層とをそれぞれ少なくとも一層有する積層フィルムであり、直線カット性（ＭＤに直線を引き、２００ｍｍ裂いたときの直線からのズレ量の絶対値）が５．０ｍｍ以下、９５℃×５分におけるフィルムの流れ方向（ＭＤ）の熱水収縮率が３．０％以下、フィルムの幅方向（ＴＤ）の厚み変動率が平均厚みの１０％以下であり、さらに２５℃×５０％ＲＨの条件下における酸素透過率が３０fmol/（ｍ2・sec・Pa）以下であることを特徴とする直線カット性ポリアミド系積層フィルム。
【請求項２】
脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）がナイロン６、芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）がポリメタキシリレンアジパミド、ガスバリア樹脂（Ｃ）がエチレン含有量２０〜５０モル％のエチレン-酢酸ビニル共重合体鹸化物からなることを特徴とする請求項１記載の直線カット性ポリアミド系積層フィルム。
【請求項３】
（ｂ）層の厚みが、１〜７μｍであることを特徴とする請求項１又は２記載の直線カット性ポリアミド系積層フィルム。
【請求項４】
フラットダイから押出された未延伸フィルムをＭＤに２．８倍未満、ＴＤに２．８倍以上の延伸倍率でテンター式逐次二軸延伸法により延伸した後、２００℃以上、且つ上記脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）の補外融解開始温度（ＪＩＳ  Ｋ  ７１２１に準拠して測定）より１０℃高い温度以下で熱固定を行うことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の直線カット性ポリアミド系積層フィルムの製造方法。
【請求項５】
請求項４記載のＭＤの延伸倍率が２．４倍以上であることを特徴とする直線カット性ポリアミド系積層フィルムの製造方法。
【請求項６】
請求項１乃至３のいずれかに記載の直線カット性ポリアミド系積層フィルムが、積層体の構成成分であることを特徴とするラミネートフィルム。
【請求項７】
請求項６記載のラミネートフィルムからなる袋体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、優れた直線カット性を有すると共に、低熱水収縮性や良好な厚み精度、さらに優れたガスバリア性を有し、例えば食品、薬品、工業製品等の包装袋の基材フィルムとして好適に使用できる、直線カット性ポリアミド系積層フィルム及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ナイロン６等のポリアミド重合体を主体とするフィルムや、ポリアミド重合体を層構成とする積層フィルムは引張強度、衝撃強度に優れていることから、これらのポリアミド系フィルムを食品、薬品等を包装するための包装袋に二次加工して、様々な形態で製造・販売されている。
【０００３】
近年、消費者の利便性、バリア（障害）フリーやユニバーサルデザインといった考え方から、包装形態として容易に開封可能な易開封性包装が注目されている。開封性の向上手段としては、ヒートシール部にノッチを入れる方法や、マジックカット（登録商標）と呼ばれる、ヒートシール部に微細な傷を付ける方法などが挙げられる。しかし、これらの方法は引き裂くきっかけにすぎず、このノッチから引き裂いたときに真っ直ぐに引き裂けない場合や、引き裂くのに大きな力が必要な場合がある。
【０００４】
そこでナイロン等の機能性樹脂フィルムとシーラント等からなる複合フィルムを袋状にした容器で、フィルムを引き裂いたときに真っ直ぐに引き裂け、引き裂くのに大きな力が不要な易開封性を付与した包装材が求められている。このような包装材に用いられる機能性樹脂フィルムに要求される特性としては、強度やガスバリア性等の基本特性に加え、真っ直ぐに切れる直線カット性、小さな力でも容易に開封可能な易開封性等が挙げられる。
上記の直線カット性や易開封性が劣るフィルムを用いた包装袋を開封する場合、引き裂くのに大きな力を要したり、直線的に引き裂けないというトラブルがしばしば発生する。このような場合には内容物を取り出すことができなくなったり、開封と同時に内容物が飛散して無駄になるばかりでなく、特に内容物が液状、半流動性あるいは粉状の場合には、衣服などを汚したりする事故が起きやすい。
【０００５】
ここで、ナイロン等の機能性樹脂フィルム自体に開封性を付与する手段として、ポリアミド樹脂を複数混合し、これらの相分離構造により、直線カット性を付与する方法がある。例えば特許文献１では、ナイロン６とポリメタキシリレンアジパミド（以下、「ＭＸＤ６」という）を含む三層構成のフィルムであり、表裏層の質量比が、ナイロン６／ＭＸＤ６＝６０〜９５／４０〜５、内層の質量比が、ナイロン６／ＭＸＤ６＝４０〜８５／６０〜１５からなる混合ポリアミド組成物を溶融、押出し、チューブラー式同時二軸延伸法を用いて、ＭＤ、ＴＤ共に２．８倍以上に延伸した易引裂性フィルムが提案されている。
【０００６】
また、特許文献２では、第１の層の質量比が、ナイロン６／ＭＸＤ６＝６０〜９５／４０〜５、第２の層がＥＶＯＨからなり、層比が２：１〜１：２になるように積層し、同時二軸延伸法を用いて、ＭＤ、ＴＤ共に２．８倍以上に延伸した易引裂性フィルムを用いたラミネートフィルムが提案されている。
しかし、上記の同時二軸延伸法で製膜したフィルムは幅方向の厚み変動率が大きく、この厚み変動より、シワが発生したり、タルミが発生して印刷見当がずれたり、フィルムパスが蛇行して印刷ピッチがずれる等の問題となり印刷やラミネート時でのトラブルが発生しやすい。
さらに、同時二軸延伸法で、MDを２．８倍以上に延伸したフィルムは縦の収縮率が大きくなり、印刷ピッチがずれたり、製袋時にピッチズレを起こしやすい。
その上、特許文献１では、各層のＭＸＤ６の含有量が少ないため、十分なガスバリア性が得られず、内容物の保存性、シェルライフの向上の観点より高度なガスバリア性が必要な用途には使用できないフィルムとなる。
厚み精度の良いフィルムの製膜方法の一つとして、テンター式逐次二軸延伸法が知られているが、上記のポリアミド系フィルムを逐次二軸延伸法で、ＭＤ、ＴＤともに２．８倍以上の延伸倍率で延伸を行うと、ボーイング現象が主な原因で、得られたフィルムの端部での直線カット性が低下するという問題があった。
【０００７】
また、特許文献３では、ナイロン６／ＭＸＤ６＝８０〜９５／２０〜５（質量比）の混合物からなり、ＭＸＤ６の分散粒子の形状を特定の形状に分散させた直線カット性を有する二軸配向ポリアミドフィルムが提案されている。しかし、ＭＸＤ６の混合率が２０質量％以下である場合、直線カット性が不十分な場合があり、また、ガスバリア性も不十分である。
【０００８】
【特許文献１】特許第２６６１８４３号公報
【特許文献２】特許第２８４５６８３号公報
【特許文献３】特許第２９７１３０６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
そこで、本発明は、優れた直線カット性を有すると共に、低熱水収縮性や良好な厚み精度、さらに優れたガスバリア性を有する、直線カット性ポリアミド系積層フィルム及びその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、このような現状に鑑み、鋭意検討を重ねた結果、従来の問題点を解消できるポリアミド系フィルムを見出した。
即ち、本発明は、以下の直線カット性ポリアミド系積層フィルム及びその製造方法を提供するものである。
１．脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）を５５〜７９質量％と、芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）を２１〜４５質量％とを含む（ａ）層と、バリア樹脂（Ｃ）を９０〜１００質量％含む（ｂ）層とをそれぞれ少なくとも一層有する積層フィルムであり、直線カット性（ＭＤに直線を引き、２００ｍｍ裂いたときの直線からのズレ量の絶対値）が５．０ｍｍ以下、９５℃×５分におけるフィルムの流れ方向（ＭＤ）の熱水収縮率が３．０％以下、フィルムの幅方向（ＴＤ）の厚み変動率が平均厚みの１０％以下であり、さらに２５℃×５０％ＲＨの条件下における酸素透過率が３０fmol/（ｍ2・sec・Pa）以下であることを特徴とする直線カット性ポリアミド系積層フィルム。
２．脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）がナイロン６、芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）がポリメタキシリレンアジパミド、ガスバリア樹脂（Ｃ）がエチレン含有量２０〜５０モル％のエチレン-酢酸ビニル共重合体鹸化物からなることを特徴とする上記１記載の直線カット性ポリアミド系積層フィルム。
３．（ｂ）層の厚みが、１〜７μｍであることを特徴とする上記１又は２に記載の直線カット性ポリアミド系積層フィルム。
４．フラットダイから押出された未延伸フィルムをＭＤに２．８倍未満、ＴＤに２．８倍以上の延伸倍率でテンター式逐次二軸延伸法により延伸した後、２００℃以上、且つ上記脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）の補外融解開始温度（ＪＩＳ  Ｋ  ７１２１に準拠して測定）より１０℃高い温度以下で熱固定を行う事を特徴とする上記１乃至３のいずれかに記載の直線カット性ポリアミド系積層フィルムの製造方法。
５．上記４記載のＭＤの延伸倍率が２．４倍以上であることを特徴とする直線カット性ポリアミド系積層フィルムの製造方法。
６．上記１乃至３のいずれかに記載の直線カット性ポリアミド系積層フィルムが、積層体の構成成分であることを特徴とするラミネートフィルム。
７．上記６記載のラミネートフィルムからなる袋体。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、優れた直線カット性を有すると共に、低熱水収縮性や良好な厚み精度、さらに優れたガスバリア性を備えた直線カット性ポリアミド系積層フィルム及びその製造方法が提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明を詳しく説明するが、本発明の範囲は以下に説明する実施形態に限定されるものではない。
まず、本発明の直線カット性ポリアミド系積層フィルムは、（ａ）層と（ｂ）層とをそれぞれ少なくとも一層有する積層フィルムであり、（ａ）層は、脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）と、芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）とを特定比率で含み、（ｂ）層はバリア樹脂（Ｃ）を特定比率で含んでいる。
ここで、層構成としては、特に制限はないが、（ａ）／（ｂ）の２層構成、（ａ）／（ｂ）／（ａ）、（ｂ）／（ａ）／（ｂ）の３層構成、さらに、後述する接着層である（ｃ）層を有する（ａ）／（ｃ）／（ｂ）／（ｃ）／（ａ）、（ｂ）／（ｃ）／（ａ）／（ｃ）／（ｂ）等の５層構成などが挙げられるが、積層フィルムの生産性や袋体へのラミネートなどの二次加工性の点等から（ａ）／（ｂ）／（ａ）の３層構成が好適に用いられる。
【００１３】
本発明の直線カット性ポリアミド系積層フィルムに用いられる脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）としては、特に制限はないが、環状ラクタムの開環重合物、アミノカルボン酸の重縮合物、ジカルボン酸とジアミンとの重縮合物などが挙げられる。具体的には、ナイロン６と称されるε−カプロラクタムの単独重合体、あるいはナイロン６６と称されるポリヘキサメチレンアジパミド等が安価に入手でき、かつ、延伸操作を円滑に遂行し得る点から好ましい。
【００１４】
また、芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）としては、特に制限はないが、キシリレンジアミンと炭素数が６〜１２のα，ω脂肪族ジカルボン酸とからなるポリアミド構成単位を分子鎖中に７０モル％以上含有している樹脂等が使用できる。
具体的には、ポリメタキシリレンアジパミド、ポリメタキシリレンピメラミド、ポリメタキシリレンアゼラミド、ポリパラキシリレンアゼラミド、ポリパラキシリレンデカナミドなどの単独重合体、メタキシリレン／パラキシリレンアジパミド共重合体、メタキシリレン／パラキシリレンピメラミド共重合体、メタキシリレン／パラキシリレンアゼラミド共重合体、メタキシリレン／パラキシリレンセパカミド共重合体などの共重合体が挙げられるが、ポリメタキシリレンアジパミド（以下、「ＭＸＤ６」という）が強度やガスバリア性等の基本特性に優れ、工業的にも比較的入手しやすい点から好ましい。
【００１５】
上記以外のポリアミド構成成分としては、ジアミン類とジカルボン酸類とのナイロン塩およびε−カプロラクタムなどのラクタム類、ε−アミノカルボン酸などのω−アミノカルボン酸類等が挙げられる。
ナイロン塩の成分であるジアミン類には、ヘキサメチレンジアミン、２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジアミンなどの脂肪族ジアミン、ピペラジンビスプロピルアミン、ネオペンチルグリコールビスプロピルアミンなどの異節環または異原子含有ジアミン等があり、また、ジカルボン酸類には、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸などの脂肪族ジカルボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸などの芳香族ジカルボン酸、１，４−シクロヘキサンジガルボン酸などの環状脂肪族ジカルボン酸等が挙げられる。
【００１６】
前記（ａ）層における脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）と、芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）との含有割合は、脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）を５５〜７９質量％、芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）を２１〜４５質量％とすることが重要である。芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）がこの範囲内であれば、得られるフィルムの直線カット性が良好であり、また、衝撃強度の大幅な低下を抑えることができる。芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）の含有割合が４５質量％を超えると、直線カット性が低下するばかりではなく、衝撃強度が大幅に低下するという問題がある。
ここで、脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）と芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）の混合物は、原料重合体（ペレットなど）同士を混合したものや、これらに本発明のポリアミド系フィルムを製造する際に発生する規格外フィルムや切断端材（耳トリム）を混合したものであってもよい。
【００１７】
また、前記（ｂ）層のバリア樹脂（Ｃ）の含有割合は、９０〜１００質量％であることが重要である。バリア樹脂（Ｃ）が９０質量％以上であればフィルムに十分なガスバリア性を付与することができる。ここで、（ｂ）層には少量（１０質量％程度以下）の耐屈曲ピンホール性改良材が含まれていてもよい。
このようなバリア樹脂（Ｃ）の材料としては、エチレン−酢酸ビニル共重合体鹸化物（以下、「ＥＶＯＨ」という。）やポリグリコール酸やポリアクリロニトリル等が挙げられるが、中でもＥＶＯＨが好適である。使用するＥＶＯＨは特に限定されず、従来公知の方法によって製造されるものであればよい。
これらのＥＶＯＨの中では特にエチレン含有量２０〜５０モル％の範囲、好ましくは２４〜３５モル％の範囲であり、鹸化度が９５モル％以上、好ましくは９８モル％以上のものが適している。エチレン含有率が２０モル％未満のものは溶融押出し時の溶融押出し性が劣り、また着色し易く好ましくない。エチレン含有率が５０モル％を超えるものでは、酸素ガスバリア性が低下する傾向があり好ましくない。
また、エチレン−酢酸ビニル共重合体の鹸化度が９８モル％未満のものは、酸素ガスバリア性や耐湿性に劣り、９５モル％未満ではその傾向が顕著となるので好ましくない。さらに上記ＥＶＯＨは、エチレンと酢酸ビニル二元共重合体の鹸化物の他に、共重合成分として少量のプロピレン、イソブテン、α−オクテン、α−ドデセン、α−オクタデセンなどのα−オレフィン；不飽和カルボン酸、またはその塩、部分アルキルエステル、完全アルキルエステル、ニトリル、アミド、無水物；不飽和スルホン酸、その塩などを含むものであってもよく、またＥＶＯＨには、上記のものに少量のポリオレフィン、ポリエステル、ポリアミドなどの熱可塑性樹脂を混合したものであっても良い。
【００１８】
本発明においては、前記（ａ）層と（ｂ）層との間に層間密着性等の点から、接着層（ｃ）層を設けることもできる。接着層を構成する成分としては特に制限はないが、上記脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）と上記芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）との混合物や、ポリオレフィン系やポリエステル系の接着樹脂類等を用いることができる。
【００１９】
本発明の直線カット性ポリアミド系積層フィルムには、耐屈曲ピンホール性改良材を添加することができ、これにより耐屈曲ピンホール性を向上させることができる。耐屈曲ピンホール性改良材としては、ポリオレフィン類、ポリアミドエラストマー類、ポリエステルエラストマー類などが挙げられる。
ポリオレフィン類としては、主鎖中にポリエチレン単位及び／又はポリプロピレン単位を５０質量％以上含むものが挙げられ、無水マレイン酸等でグラフト変性していてもよい。ポリエチレン単位、ポリプロピレン単位以外の構成単位としては、酢酸ビニルあるいはその部分けん化物、アクリル酸、メタクリル酸、アクリル酸エステル類、メタクリル酸エステル類、あるいはこれらの部分金属中和物（アイオノマー類）、ブテン等の１−アルケン類、アルカジエン類、スチレンなどが挙げられる。ポリオレフィン類としては、これらの構成単位を複数含むものでもよい。
【００２０】
ポリアミドエラストマー類としては、ポリエーテルアミド、ポリエーテルエステルアミド等のポリアミド系ブロック共重合体などが挙げられ、アミド成分としてはナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１２等が例示され、エーテル成分としては、ポリオキシテトラメチレングリコール、ポリオキシエチレングリコール、ポリオキシ−１、２−プロピレングリコール等が例示されるが、好ましくはポリテトラメチレングリコールとポリラウリルラクタム（ナイロン１２）を主成分とする共重合体である。また、任意成分としてドデカンジカルボン酸、アジピン酸、テレフタル酸等のジカルボン酸を少量併用したものであってもよい。
また、ポリエステルエラストマー類としては、ポリブチレンテレフタレートとポリテトラメチレングリコールを組み合わせたポリエーテル・エステルエラストマーや、ポリブチレンテレフタレートとポリカプロラクトンを組み合わせたポリエステル・エステルエラストマーなどがあげられる。
これらの耐屈曲ピンホール性改良材は単独でも２種類以上を組み合わせて使用してもよい。
【００２１】
本発明においては、耐屈曲ピンホール性の改良効果と、フィルムとした際の透明性低下とのバランスの点から、耐屈曲ピンホール性改良材の添加量は、０．１〜１０質量％程度である。ここで、耐屈曲ピンホール性改良材を含有する脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）や芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）としては、これらを所定の割合でドライブレンドしたもの、ドライブレンド物をあらかじめ押出機で溶融混合した後、ペレット化したもののいずれであってもよい。
【００２２】
なお、上述した原料ポリアミド重合体、ポリアミド混合組成物には、本発明の主旨を超えない範囲内で適宜必要に応じて、滑剤、帯電防止剤、酸化防止剤、ブロッキング防止剤、安定剤、染料、顔料、無機質微粒子等の各種添加剤を添加することができる。具体例としては、衝撃改良剤（エラストマー等）、アンチブロッキング剤（無機フィラー等）、撥水剤（エチレンビスステアリン酸エステル等）、滑剤（エチレンビスステアリン酸アミド等）を挙げることができる。
【００２３】
本発明の直線カット性ポリアミド系フィルムを包装袋として使用する際には、内容物の品質保持や腐敗防止の観点から、さらにガスバリア性樹脂層を積層すること、アルミニウム等の金属や、二酸化珪素、アルミナ等の金属酸化物を蒸着加工すること、ガスバリア性コート剤を塗布すること等により、ガスバリア性や防湿性をさらに向上させることができる。
【００２４】
本発明の直線カット性ポリアミド系積層フィルムには、本発明の主旨を超えない範囲内で適宜必要に応じて、本発明の直線カット性ポリアミド系積層フィルムを製造する際に発生する規格外フィルムや切断端材（耳トリム）を上記（ａ）層、（ｂ）層、（ｃ）層の各層、あるいは、複数の層に添加することができる。
【００２５】
本発明の直線カット性ポリアミド系積層フィルムの層構成において、（ｂ）層の厚みは１〜７μｍであることが好ましく、より好ましくは１．５〜６μｍである。ここで、（ｂ）層が積層フィルム中に２層以上構成される場合には、その合計厚みが上記範囲内にあることが好ましい。
ここで、（ｂ）層の厚みが１μｍ以上であれば、２５℃×５０％ＲＨの条件下における酸素透過率が３０fmol/（ｍ2・sec・Pa）以下が達成されやすく、また７μｍ以下であれば直線カット性の低下が少なく、機械強度も良好であるため好ましい。
【００２６】
次に、本発明の直線カット性ポリアミド系フィルムは、下記の（１）〜（４）の特徴を有することが重要あり、これらは、主に各層の上記した脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）と、芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）との含有比率や後述するフィルムの製造条件（延伸倍率、熱固定温度など）により制御することができる。
（１）直線カット性（ＭＤに直線を引き、２００ｍｍ裂いたときの直線からのズレ量の絶対値）が５．０ｍｍ以下であることが必要である。ここで、直線カット性が５．０ｍｍ以下であれば、包装袋などの開封時に直線的に引き裂くことができ、内容物を取り出せなくなったり、開封と同時に内容物が飛散することも抑えることができる。
（２）９５℃×５分におけるフィルムの流れ方向（ＭＤ）の熱水収縮率が３．０％以下であることが必要である。ここで、ＭＤの熱水収縮率が３．０％以下であれば、印刷、ラミネート等の工程での熱収縮によるピッチずれ等のトラブルの発生を抑えることができる。
（３）フィルムの幅方向（ＴＤ）の厚み変動率が平均厚みの１０％以下であることが必要である。ここで、厚み変動率が平均厚みの１０％以下であれば、厚みムラに起因するシワの発生や、タルミが発生して印刷見当がずれたり、フィルムパスが蛇行して印刷ピッチがずれる等のトラブルの発生を抑えることができる。
（４）２５℃×５０％ＲＨの条件下における酸素透過率が３０fmol/（ｍ2・sec・Pa）以下であることが必要である。ここで、酸素透過率が３０fmol/（ｍ2・sec・Pa）以下であれば十分なガスバリア性が得られ、内容物の保存性、シェルライフの向上の観点等より高度なガスバリア性が必要な用途に使用できる。
【００２７】
以下、本発明の直線カット性ポリアミド系積層フィルムを得るために好適な製造方法について説明する。
ポリアミド系重合体を原料として用いて、実質的に無定形で配向していないフィルム（以下、「未延伸フィルム」という）を、通常、共押出法で製造する。この未延伸フィルムの製造は、例えば、上記原料を１〜７台の押出機（相分離構造の制御の点などから単軸押出機が好ましい）により溶融し、フラットダイから押出した後、急冷することによりフラット状の未延伸フィルムとする共押出法を採用することができる。押出機に供給する原料は、上述の脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）と芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）の両樹脂のペレットを二軸混練機等であらかじめ溶融、混練して作製したペレットでも、両樹脂のペレットを単にブレンダでドライブレンドした混合ペレットでもよい。
【００２８】
次に、上記の未延伸フィルムを、フィルムの流れ方向（ＭＤ）、およびその直交方向である幅方向（ＴＤ）で、延伸効果、フィルム強度等の点から、二軸方向に延伸する。
二軸延伸の方法としては、テンター式逐次二軸延伸方法にて延伸することが本発明において重要である。テンター式逐次二軸延伸方法の場合には、未延伸フィルムを５０〜１１０℃の温度範囲に加熱しロール式縦延伸機によって縦方向に２．８倍未満、好ましくは、２．４倍以上、２．８倍未満、より好ましくは、２．６０倍以上、２．７４倍以下に延伸することが重要である。
ここで、縦延伸倍率が２．４倍未満では、延伸ムラが発生し厚みが不均一になったり、配向不足のためにフィルムの強度が低下したり、直線カット性も低下する。さらに、延伸ムラが著しい場合は製膜できないこともある。一方、縦延伸倍率が２．８倍以上では、ボーイング現象が主な原因で、得られた二軸延伸フィルムの端部での直線カット性が低下するという問題が発生しやすい。
【００２９】
上記方法により延伸された縦延伸フィルムは、続いて端部をテンタークリップで保持し、テンター式横延伸機によって６０〜１４０℃の温度範囲内でＴＤに２．８倍以上、好ましくは、２．８倍以上、５．０倍以下、より好ましくは３．０倍以上、４．０倍以下で延伸することが重要である。
ここで、横延伸倍率が２．８倍未満では横延伸倍率が低すぎ、未延伸部分が残る等の延伸ムラが発生し、厚みが不均一になったり、配向不足のためにフィルムの強度が低下するという問題がある。
【００３０】
上記方法により延伸された二軸延伸フィルムは、引き続き端部をテンタークリップで保持し、テンターオーブンにて２００℃以上、且つ上記した脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）の補外融解開始温度より１０℃高い温度以下で、通常、数秒〜数十分程度、好ましくは１秒〜２分、より好ましくは３〜１５秒の時間で熱固定を行う。
ここで、熱固定温度が２００℃以上で、処理時間が１秒以上であれば、ＭＤの熱水収縮率を３．０％以下に抑えることができ、印刷、ラミネート等の工程で収縮してしまいピッチがずれる等のトラブルの発生を抑えることができる。一方、熱固定温度が上記した脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）の補外融解開始温度より１０℃高い温度以下で、処理時間が２分以下であれば、熱固定中のフィルムの溶融や結晶化の応力による破断を防ぎ機械物性の良好なフィルムを得ることができる。
なお、上記した補外融解開始温度とは、ＪＩＳ  Ｋ  ７１２１：１９８７に記載されている示差走査熱量測定（ＤＳＣ）における融解ピークの低温側のベースラインを高温側に延長した直線と、融解ピークの低温側の曲線に勾配が最大になる点で引いた接線の交点から求められる温度のことである。
【００３１】
本発明の実施形態として、上記直線カット性ポリアミド系積層フィルムが、積層体の構成成分であるラミネートフィルムがある。ラミネートフィルムとしては上記直線カット性ポリアミド系積層フィルムの少なくとも片側面にシーラントフィルム（層）を配したものが例示される。シーラントフィルムとしては、熱融着できる樹脂であればよく、一般にポリオレフィン系樹脂、ポリエステル系樹脂等が挙げられる。具体的には、ポリプロピレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体、アイオノマー樹脂、エチレン・α−オレフィン共重合体、アモルファスポリエステル等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。シーラントフィルムの厚さは、１５〜８０μｍ程度が一般的に好適に使用できる。シーラントフィルムが薄い場合は接着強度が劣る傾向があり、一方厚すぎる場合は包装用途に適さなくなる傾向がある。
【００３２】
さらに本発明の他の実施形態として、上記ラミネートフィルムからなる袋体がある。これは上記ラミネートフィルムを二次加工したものであり、シーラント層同士を内側にして、熱溶着させて製袋する。袋のシール部のカット部分に切り込み（ノッチ）をいれて、裂け易くするのがよい。ノッチの形態は、一般的に採用されている形であれば、特に制限はない。また、袋体の内容物としては、酸素による変質を嫌う食品、医薬品、薬品、香料等を挙げることができる。
【実施例】
【００３３】
以下、本発明の内容および効果を実施例によりさらに詳細に説明するが、本発明は、その主旨を越えない限り以下の例に限定されるものではない。なお、フィルムの評価および測定法は次の各方法によって行ったものである。ここで、フィルムの押出機からの流れ方向をＭＤ、その直交方向であるフィルムの幅方向をＴＤとする。
【００３４】
(１)直線カット性
得られたフィルムの両端部、及び中央の三点から、ＭＤに３００ｍｍ×ＴＤに１８０ｍｍに、各２枚ずつ切り出し、ＭＤと正確に平行な線を、３０ｍｍ間隔でひく、次にこの線の上にフェザー刃を用いて端から５０ｍｍのところまで切れ目を入れ、短冊状にし、試験片を作製する。次に、試験片を測定者の正面に、ＭＤが真っ直ぐ前を向く方法に、平らなすりガラスの上に置く。ここで、右手引きの場合は右手で試験片の右端の短冊部分を持ち、左手はその隣の短冊部分を押さえる。短冊部分を持った右手を、ゆっくり、真っ直ぐに手前に引く。この動作を右端から順に５回行う。左引きの場合は逆の動作を行う。
引裂はじめから２００ｍｍのところでの、予めＭＤに引いた線からずれた幅、すなわち、ＭＤに直線を引き、２００ｍｍ裂いたときの直線からのズレ量の絶対値をＬ（ｍｍ）とし、直線カット性の指標とした。
以上の試験を、右手引き、左手引きそれぞれについて試験を行い、平均値（平均値の少数第ニ位を四捨五入）を取り、両端部、及び中央の六点のうち、最も大きいものについて以下の評価を行った。
Ｌ（ｍｍ）が５．０ｍｍ以下のものは（○）、５．０ｍｍを超えるものは（×）
【００３５】
(２) 熱水収縮率
得られたフィルムの両端部、及び中央の三点から、ＭＤに１２０ｍｍ×ＴＤに１２０ｍｍに切り出し、このサンプルのＭＤに約１００ｍｍの基準線を三本引く。このサンプルを２３℃、５０％ＲＨ雰囲気下に２４時間放置し基準線を測長する。測長した熱処理前の長さをＦとする。このサンプルを９５℃に保持した熱水中に浸し、５分間加熱した後取り出す。さらに２３℃、５０％ＲＨ雰囲気下に３０分放置した後、前記基準線を測長し、熱処理後の長さをＧとする。
熱水収縮率を、下式で算出し、三本の平均値（平均値の少数第二位を四捨五入）をＭＤの熱水収縮率とし、両端部、及び中央の三点のうち、最大のものに関して、以下の評価を行った。
熱水収縮率＝［（Ｆ―Ｇ）／Ｆ］×１００（％）
ＭＤの熱水収縮率が３．０％以下のものは（○）、３．０％を超えるものは（×）
【００３６】
（３）厚み変動率（％）
打点式厚み計を用い、得られたフィルムの幅方向に２０ｍｍ間隔で厚みを測定し、そのときの最大値をＴｍａｘ、最小値をＴｍｉｎ、全測定点を合計し測定点数で割った平均値をＴａｖｅとした。
厚み変動率を下式で算出（少数第一位を四捨五入）し、以下の評価を行った。
厚み変動率＝［（Ｔｍａｘ−Ｔｍｉｎ）/Ｔａｖｅ］×１００（％）
厚み変動率が１０％以下のものは（○）、１０％を超えるものは（×）
【００３７】
（４）酸素透過率（fmol/（ｍ2・sec・Pa））
モダンコントロール社製の「ＯＸＹ−ＴＲＡＮ１００型酸素透過率測定装置」を使用し、温度２５℃、５０％ＲＨ（相対湿度５０％）の条件下で測定（ｎ＝３）し、得られた平均値の少数第一位を四捨五入して以下の評価を行った。
酸素透過率が３０fmol/（ｍ2・sec・Pa）以下のものは（○）、
酸素透過率が３０fmol/（ｍ2・sec・Pa）を超えるものは（×）
【００３８】
（実施例１）
（ａ）／（ｂ）／（ａ）の３層構成のフィルムを得るために、（ａ）層を構成する脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）として、ナイロン６「三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製、商品名ノバミッド  １０２２、補外融解開始温度：２１５℃」を、芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）としてＭＸＤ６「三菱ガス化学（株）製、商品名ＭＸナイロン  Ｓ６００７」を、ガスバリア樹脂（Ｃ）としてＥＶＯＨ「クラレ（株式会社）製、商品名エバールＦ１０１（エチレン含有量３２モル％、鹸化度９９％以上）」を用い、ナイロン６を６５質量％と、ＭＸＤ６を３５質量％とを、ドライブレンドにて混合し、これを６５ｍｍφ単軸押出機（Ｌ／Ｄ＝２８）に投入し、また、（ｂ）層を構成する上記ＥＶＯＨを１００質量％を、別の６５mmφ単軸押出機（Ｌ／Ｄ＝２８）に投入し、設定温度２２０℃にて別々に溶融、混練し、さらに前記混合ポリアミドについてはそれぞれ分配ブロックでほぼ半々に分割し、共押出Ｔダイ内で積層させて３層構造の積層フィルムとして押出し、３０℃のキャストロールに密着急冷し、（ａ）／（ｂ）／（ａ）≒５１μｍ／３８μｍ／５１μｍの未延伸積層フィルムを得た。
得られた未延伸積層フィルムを６０℃の条件下でロール式延伸機にて縦方向に２．７倍延伸し、次いで、この縦延伸フィルムの端部をテンタークリップで保持し、テンターオーブン内で１００℃の条件下で横方向に３．４倍に延伸した後、２１５℃で６秒間の熱固定を行った。熱固定を行った後のフィルムは、クリップの把持部に相当する両端部分はトリミングし、トリミング後のフィルムをロール状に巻き取り、（ａ）／（ｂ）／（ａ）≒５．５μｍ／４μｍ／５．５μｍの３層構成で、全体の厚さが約１５μｍの積層二軸延伸フィルムを得た。得られたフィルムを用いて評価した結果を表１に示した。
【００３９】
（実施例２）
実施例１で、（ａ）層のＭＸＤ６の比率を２１質量％とした以外は同様の方法でフィルムを得、同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００４０】
（実施例３）
実施例１で、（ａ）層のＭＸＤ６の比率を４５質量％とした以外は同様の方法でフィルムを得、同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００４１】
（実施例４）
実施例１で、縦方向の延伸倍率を２．４倍とした以外は同様の方法でフィルムを得、同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００４２】
（実施例５）
実施例１で、延伸後の熱固定温度を２００℃とした以外は同様の方法でフィルムを得、同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００４３】
（実施例６）
実施例１で、延伸後の熱固定温度を２２５℃とした以外は同様の方法でフィルムを得、同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００４４】
（実施例７）
実施例１で、延伸後の内層である（ｂ）層の厚みが２μｍとなるように押出量を変更した以外は同様の方法でフィルムを得、同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００４５】
（比較例１）
実施例１で、（ａ）層のＭＸＤ６の比率を１５質量％とした以外は同様の方法でフィルムを得、同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００４６】
（比較例２）
実施例１で、（ａ）層のＭＸＤ６の比率を５０質量％とした以外は同様の方法でフィルムを得、同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００４７】
（比較例３）
実施例１で、縦方向の延伸倍率を２．３倍とした以外は同様の方法で検討を行ったが、テンター内でフィルムの破断が頻発し、連続して製膜することができなかった。その結果を表１に示した。
【００４８】
（比較例４）
実施例１で、縦方向の延伸倍率を３．０倍とした以外は同様の方法でフィルムを得、同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００４９】
（比較例５）
実施例１で、延伸後の熱固定温度を１９０℃とした以外は同様の方法でフィルムを得、同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００５０】
（比較例６）
実施例１で、延伸後の熱固定温度を２３０℃とした以外は同様の方法で検討を行ったが、テンター内でフィルムの破断が頻発し、連続して製膜することができなかった。その結果を表１に示した。
【００５１】
（比較例７）
実施例１で、延伸後の内層である（ｂ）層の厚みが１μｍとなるように押出量を変更した以外は同様の方法でフィルムを得、同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００５２】
（比較例８）
実施例１で、延伸後の内層である（ｂ）層の厚みが８μｍとなるように押出量を変更した以外は同様の方法でフィルムを得、同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００５３】
（比較例９）
（ａ）／（ｂ）／（ａ）の３層構成のフィルムを得るために、（ａ）層を構成する脂肪族ポリアミド重合体（Ａ）として、ナイロン６「三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製、商品名ノバミッド  １０２２、補外融解開始温度：２１５℃」を、芳香族ポリアミド重合体（Ｂ）としてＭＸＤ６「三菱ガス化学（株）製、商品名ＭＸナイロン  Ｓ６００７」を用い、ナイロン６を６５質量％と、ＭＸＤ６を３５質量％とを、ドライブレンドにて混合し、これを６５ｍｍφ単軸押出機（Ｌ／Ｄ＝２８）に投入し、また、（ｂ）層を構成する上記ＭＸＤ６を１００質量％を、別の６５mmφ単軸押出機（Ｌ／Ｄ＝２８）に投入し、設定温度２６０℃にて別々に溶融、混練し、さらに前記混合ポリアミドについてはそれぞれ分配ブロックでほぼ半々に分割し、共押出丸ダイ内で積層させて３層構造の積層フィルムとして押出し、水で急冷する事により、（ａ）／（ｂ）／（ａ）≒５５μｍ／４０μｍ／５５μｍの円筒状の未延伸積層フィルムを得た。
得られた未延伸積層フィルムを一対のニップロール間に挿通した後、中にエアーを圧入しながらヒータで加熱すると共に、延伸開始点にエアーリングよりエアーを吹き付けてバブル状に膨張させ、下流側の一対のニップロールで引き取ることにより、チューブラー法によるＭＤ方向及びＴＤ方向の同時二軸延伸を行った。この延伸の際の倍率は、ＭＤ方向が３．０倍、ＴＤ方向が３．３倍であった。
次いで、この延伸フィルムの端部をテンタークリップで保持し、テンターオーブン内にて２１５℃で６秒間の熱固定を行った。熱固定を行った後のフィルムは、クリップの把持部に相当する両端部分はトリミングし、トリミング後のフィルムをロール状に巻き取り、（ａ）／（ｂ）／（ａ）≒５．５μｍ／４μｍ／５．５μｍの３層構成で、全体の厚さが約１５μｍの積層二軸延伸フィルムを得、同様の評価を行った。その結果を表１に示した。
【００５４】
【表１】
2008265011.tif 000002
【００５５】
表１から、本発明フィルムである実施例１から実施例７については、すべての評価項目について良好な結果を示していることが分かる。これに対して、ＭＸＤ６の含有率が本件発明の範囲外である比較例１、比較例２についてはいずれも直線カット性に劣ることが分かる。
縦延伸倍率が低い比較例３は、延伸ムラが発生し、安定して製膜することが不可能であった。縦延伸倍率が高い比較例４については直線カット性に劣る上に、ＭＤの熱水収縮率が大きいため、印刷、ラミネート等の工程で収縮してしまいピッチがずれる等のトラブルが発生し易いという問題がある。
熱固定温度が低い比較例５では、ＭＤの熱水収縮率が大きいため、印刷、ラミネート等の工程で収縮してしまいピッチがずれる等のトラブルが発生し易いという問題がある。熱固定温度が高い比較例６ではテンター内で破断が頻発し、連続して製膜することができなかった。ガスバリアー層である（ｂ）層の厚みが薄い比較例７では、酸素透過度に劣り、一方、（ｂ）層の厚みが厚い比較例８では直線カット性に劣ることが分かる。
チューブラー式同時二軸延伸法にて製膜した比較例９は、厚み変動率が大きく、さらにＭＤの熱水収縮率が大きいため、シワやタルミが発生して印刷見当がずれたり、フィルムパスが蛇行して印刷ピッチがずれる等の原因となり印刷やラミネート時でのトラブルが発生しやすいという問題がある。