(57)【要約】      （修正有）【課題】摩擦抵抗の増加、把時部をコアピンから離脱させる際の把時部が中間部から座屈し潰れや捲れなどが発生するのを防止する金型装置の提供。【解決手段】少なくとも成形品の外形部を形成するキャビティーと成形品の内形部を形成するコアピンからなる金型装置であって、そのコアピンの外周部の表面にシボ加工を施すと共に、そのシボ加工による微細な粗さを算術平均粗さＲａ４３５ｎｍ（ナノメーター）から算術平均粗さＲａ５６０ｎｍ（ナノメーター）の範囲で形成した金型装置。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも成形品の外形部を形成するキャビティーと成形品の内形部を形成するコアピンからなる金型装置であって、そのコアピンの外周部の表面にシボ加工を施すと共に、そのシボ加工による微細な粗さを算術平均粗さＲａ４３５ｎｍ（ナノメーター）から算術平均粗さＲａ５６０ｎｍ（ナノメーター）の範囲で形成したことを特徴とする金型装置。
【請求項２】
前記請求項１に記載の金型装置によって成形される成形品の硬度をショアーＡ硬度で３５度以上としたことを特徴とする成形品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、少なくとも成形品の外形部を形成するキャビティーと成形品の内形部を形成するコアピンからなる金型装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
１例として、硬質樹脂に比べて軟質性である合成ゴムは、摩擦抵抗の大きいことが一つの特徴であり、それ故に、滑り止め効果を求める使用にとっては有効な手段である。また、合成ゴムは、低硬度になるに従いクッション性も増加することから、筆記具の把時部材やゴルフクラブのグリップとして使用されている。そして、それら把持部材やグリップは、射出成形などにおける金型装置によって筒状に形成されており、その筒状に形成された把時部やグリップが前記筆記具やゴルフクラブに装着される。
【特許文献１】特開２００２−３３７４９５。
【特許文献２】実用新案登録公報第２５５２１８３号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかし、前記合成ゴムは軟質性であり、筒状の把時部の内面も滑りにくいものとなっている。そのため、把時部の内面を成形するコアピンの表面には、ブラスト加工や放電加工などの手段によって微細な凹凸であるシボ加工面が形成されている。そのシボ加工面によって、把時部の内面とコアピンの表面の摩擦抵抗を極力小さくしているのである。しかし、前記シボ加工面の形状や粗さの高さ如何によっては、前記摩擦抵抗を増加させてしまう危険性があり、ややもすると、把時部をコアピンから離脱させる際、把時部が中間部から座屈し潰れや捲れなどが発生してしまっていた。
【０００４】
また、把時部とコアピンとの接合力が大きい場合には、把時部がコアピンから離脱せず、把時部が敗れてしまったり、強いては、金型が破損してしまったりしていた。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、少なくとも成形品の外形部を形成するキャビティーと成形品の内形部を形成するコアピンからなる金型装置であって、そのコアピンの外周部の表面にシボ加工を施すと共に、そのシボ加工による微細な粗さを算術平均粗さＲａ４３５ｎｍ（ナノメーター）から算術平均粗さＲａ５６０ｎｍ（ナノメーター）の範囲で形成したことを要旨とする。
【発明の効果】
【０００６】
本発明は、少なくとも成形品の外形部を形成するキャビティーと成形品の内形部を形成するコアピンからなる金型装置であって、そのコアピンの外周部の表面にシボ加工を施すと共に、そのシボ加工による微細な粗さを算術平均粗さＲａ４３５ｎｍ（ナノメーター）から算術平均粗さＲａ５６０ｎｍ（ナノメーター）の範囲で形成したので、コアピンからの成形品の離間を最良に保つことで、変形のない成形品を提供すると共に、金型の破損も防止できる金型装置である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
本例は、８本のコアピン、並びに、８個の割型キャビティーなどから構成されているが、先ずは、第１コアピン６と割型キャビティー４を基本に説明する。
本発明の金型装置は、軸筒状のゴムグリップ１を成形する金型２である。そのゴムグリップ１の外径側３は、割型キャビティー４で形成されると共に、ゴムグリップ１の内径側５は第１コアピン６で形成される。
前記割型キャビティー４の可動側の内面段部４ａにストリッパーブッシュ８のキャビティー側端面８ａが当接しゴムグリップ１を形成するための空間７を構成している。（図１参照）。前記ゴムグリップ１は、内径側５が直径（以下、φと称す。）８ｍｍで、外径側３がφ１０．６ｍｍ、軸の長手方向の長さが４５ｍｍの形状をなしているが、これらの寸法に限定されるものではない。
したがって、本実施例の第１コアピン６の外径９は、前記ゴムグリップ１の内径側５のφ８ｍｍに成形収縮分を乗じたφ８.１３ｍｍで形成されている。
前記金型２は、ゴムグリップ１を同時に８個、成形し得るようになっている。即ち、８個取りの金型となっており、割型キャビティー４とコアピン６、並びに、ストリッパーブッシュ８が縦１列に８個、且つ、各々が均等な間隔で配置されている。また、本実施例では、ゴムグリップ１の外径側３を形成するキャビティー４を割型で構成したが、割型を使用しない金型構造として、前記ゴムグリップ１の外径側３を形成する孔をキャビティーブロックに形成し、そのキャビティーブロックの孔に前記第１コアピンを挿入するようにしても良い。
【０００８】
次に、動作について説明する。前記金型２のゴムグリップ１を成形するための空間７に合成ゴムの１種であるスチレン系エラストマーを充填することでゴムグリップ１が成形される（図２参照）が、スチレン系エラストマーに限定されることはなく、例えば、弾性樹脂としてはアクリル樹脂やシリコーン樹脂、フッ素樹脂、塩化ビニル、ウレタン樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリエチレン樹脂、エラストマーゲル、ポリエチレンゲル、ジメチル系シリコーン、メチルビニル系シリコーン、メチルフェニルビニル系シリコーン、メチルフルオロアルキル系シリコーン（フロロシリコーン）、フロロ−ジメチル共重合シリコーン、ウレタンゴム、エチレンアクリルゴム、エピクロルヒドリンゴム、アクリルゴム、エチレンプロピレンゴム、クロロプレンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、塩素化ポリエチレン、ニトリルゴム、天然ゴム、などが挙げられるが、形状が維持できるものであれば特に限定されない。これら樹脂及び／または弾性樹脂は１種または２種以上の混合物であってもよいが、成形性の良好なシリコーンゴムやスチレン系エラストマー、オレフィン系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマーなどの合成ゴムが好ましい。
その後、割型キャビティー４は、金型２が拡開することで分割されるが、この際、ゴムグリップ１の外径側３と割型キャビティー４の内面が離間する。尚、ゴムグリップ１は、ゴムグリップ１の内径側５に密着されたコアピン６により保持されている（図３参照）。
更に、金型２が可動側１０の方向に拡開することで、第１コアピン６に保持された状態のゴムグリップ１は、ストリッパーブッシュ８によりコアピン６から離間し（図４参照）、ゴムグリップ１の成形が完了する（図２参照）。
【０００９】
前記ゴムグリップ１がストリッパーブッシュ８により、第１コアピン６から離間させられる前は、ゴムグリップ１の内面が第１コアピン６の外径面１１に対して密着した状態にある。この密着力、並びに、ゴムグリップ１と第１コアピン６との摺動抵抗力を軽減するため、その第１コアピン６の外径面１１には、ブラスト加工などの手段によってシボ加工が施されている（シボ加工面１２）。また、そのシボ加工面１２は、微細な凹凸形状をなしており、その凹凸形状は三角形状の山部１２ａと谷部１２ｂで形成されている（図５参照）。後述する、第２コアピン〜第８コアピンも同様にシボ加工が施されており、三角形状の山部１２ａと谷部１２ｂも形成されている。
【００１０】
以下、前記コアピンのシボ加工による微細な粗さを具体的に説明する。前記第１コアピン６の外径面１１には、ブラスト加工でシボ加工が施されており、そのシボ加工面１２の微細な粗さは、算術平均高さＲａ９４５ｎｍ（ナノメーター）となっている。以下、第２コアピン１４のシボ加工面３０の微細な粗さは、算術平均高さＲａ６１７ｎｍ（ナノメーター）となっており、第３コアピン１５のシボ加工面３１の微細な粗さは、算術平均高さＲａ５６０ｎｍ（ナノメーター）、第４コアピン１６のシボ加工面３２の微細な粗さは、算術平均高さＲａ４９８ｎｍ（ナノメーター）、第５コアピン１７のシボ加工面３３の微細な粗さは、算術平均高さＲａ４３５ｎｍ（ナノメーター）、第６コアピン１８のシボ加工面３４の微細な粗さは、算術平均高さＲａ３０２ｎｍ（ナノメーター）、第７コアピン１９のシボ加工面３５の微細な粗さは、算術平均高さＲａ１５５ｎｍ（ナノメーター）、第８コアピン２０のシボ加工面３６の微細な粗さは、算術平均高さＲａ１４６ｎｍ（ナノメーター）となっている。
尚、これらの微細な粗さの測定は、走査型プローブ顕微鏡のエスアイアイ・ナノテクノロジー株式会社製のＳＰＩ３８００Ｎ型で測定した。
【００１１】
次に、前記各コアピンでゴムグリップ１を成形した例を挙げ説明する。ゴムグリップ１に使用する材料のショワーＡ硬度を種々変更して試験を行った。尚、以下、第１コアピン〜第８コアピンで構成された８種類のコアピンをコアピン群３７と称す。
【００１２】
まず、前記コアピン群３７を装着した金型で、ショワーＡ硬度８０度の合成ゴムを同一条件で１０回成形した。
その時の前記のコアピン群３７におけるゴムグリップ１とゴムグリップ３９からゴムグリップ４５のそれぞれ離間状態を確認した。
次に、前記コアピン群３７を装着した金型で、ショワーＡ硬度７０度の合成ゴムを同一条件で１０回成形した。
その時の前記のコアピン群３７におけるゴムグリップ１ａとゴムグリップ３９ａからゴムグリップ４５ａのそれぞれ離間状態を確認した。
次に、ショワーＡ５０度の合成ゴムを同一条件で１０回成形し、その時の前記コアピン群３７におけるゴムグリップ１ｂとゴムグリップ３９ｂからゴムグリップ４５ｂのそれぞれ離間状態を確認した。
次に、ショワーＡ硬度３５度の合成ゴムを同一条件で１０回成形し、その時の前記コアピン群３７におけるゴムグリップ１ｃとゴムグリップ３９ｃからゴムグリップ４５ｃのそれぞれ離間状態を確認した。
次に、ショワーＡ硬度２５度の合成ゴムを同一条件で１０回成形し、の時の前記コアピン群３７におけるゴムグリップ１ｄとゴムグリップ３９ｄからゴムグリップ４５ｄのそれぞれ離間状態を確認した。
次に、ショワーＡ硬度１５度の合成ゴムを同一条件で１０回成形し、その時の前記コアピン群３７におけるゴムグリップ１ｅとゴムグリップ３９ｅからゴムグリップ４５ｅのそれぞれ離間状態を確認した。
【００１３】
次に、前記種々の試験結果を説明する。
前記コアピン群３７で成形したショワーＡ硬度８０度、並びに、ショワーＡ硬度７０度のゴムグリップ１とゴムグリップ３９からゴムグリップ４５の離間状態を説明する。前記ショワーＡ硬度７０度で成形したゴムグリップ１とゴムグリップ３９〜ゴムグリップ４５においては、前記８種類のコアピン群３７からの離間における座屈や潰れのなどの問題は発生しなかった。
次に、前記コアピン群３７とショワーＡ硬度５０度のゴムグリップ１ａとゴムグリップ３９ａからゴムグリップ４５ａの離間状態を説明する。前記第３コアピン１５と第４コアピン１６と第５コアピン１７で成形したショワーＡ硬度５０度のゴムグリップ４０とゴムグリップ４１とゴムグリップ４２には、離間による座屈や潰れの問題は発生しなかった。
次に、前記コアピン群３７とショワーＡ硬度３５度のゴムグリップ１ｂとゴムグリップ３９ｂ〜ゴムグリップ４５ｂの離間状態を説明する。前記第４コアピン１６と第５コアピン１７で成形したショワーＡ硬度３５度のゴムグリップ４１ｂとゴムグリップ４２ｂの離間による座屈や潰れの問題は発生しなかった。
次に、前記コアピン群３７とショワーＡ硬度２５度のゴムグリップ１ｃとゴムグリップ３９ｃ〜ゴムグリップ４５ｃの離間状態を説明する。前記第５コアピン１７とショワーＡ硬度２５度のゴムグリップ４２ｃの離間による座屈や潰れの問題は発生しなかった。
次に、前記コアピン群３７とショワーＡ硬度１５度のゴムグリップ１ｄとゴムグリップ３９ｄ〜ゴムグリップ４５ｄの離間状態を説明する。前記第１コアピン９と第２コアピン１４〜第８コアピン２０に至るすべてのコアピンとショワーＡ硬度１５度のゴムグリップ１ｄとゴムグリップ３９ｄ〜ゴムグリップ４５ｄの離間による座屈や潰れは発生しなかった。
以上の試験結果を表１に示す。
【００１４】
【表１】
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【００１５】
上記試験結果から、ゴムグリップ１をショワーＡ硬度８０度〜ショワーＡ硬度５０度で成形した場合、前記第１コアピン６の外径面１１を算術平均高さＲａ５６０ｎｍ（ナノメーター）〜算術平均高さＲａ４３５ｎｍ（ナノメーター）でシボ加工面１２を形成することで、合成ゴムの特性である摩擦抵抗を軽減させ、第１コアピン６に密着させない効果が得られる。
また、ゴムグリップ１のショワーＡ硬度５０度〜ショワーＡ硬度３５度で成形した場合、前記第１コアピン６の外径面１１を算術平均高さＲａ４９８ｎｍ（ナノメーター）〜算術平均高さＲａ４３５ｎｍ（ナノメーター）でシボ加工面１２を形成することで、合成ゴムの特性である摩擦抵抗を軽減させ、第１コアピン６に密着させない効果が得られる。
更に、ゴムグリップ１のショワーＡ硬度３５度〜ショワーＡ硬度２５度で成形した場合、前記第１コアピン６の外径面１１を算術平均高さＲａ４３５ｎｍ（ナノメーター）でシボ加工面１２を形成することで、合成ゴムの特性である摩擦抵抗を軽減させ、第１コアピン６に密着させない効果が得られる。
【００１６】
したがって、前記ゴムグリップのショワーＡ硬度７０度〜ショワーＡ硬度２５度においては、コアピンの外径面を算術平均高さＲａ４３５ｎｍ（ナノメーター）でシボ加工することが、コアピンからゴムグリップを離間させるための最良の形態となる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】ゴムグリップを成形する概略金型構造図
【図２】図１の金型で成形されたゴムグリップの模式図
【図３】図１の金型でゴムグリップを成形した後の概略型開図
【図４】図３の金型でゴムグリップの成形が完了した概略型図
【図５】走査型プローブ顕微鏡で拡大したシボ加工面の模式図
【図６】図３のＡ−Ａ断面の概略図
【図７】図４のＢ−Ｂ断面の概略図
【符号の説明】
【００１８】
１    ゴムグリップ
２    金型
３    外径側
４    割型キャビティー
４ａ  内面段部
５    内径側
６    第１コアピン
７    空間
８    ストリッパーブッシュ
８ａ  キャビティー側端面
９    外径
１０  可動側
１１  外径面
１２  シボ加工面
１２ａ山部
１２ｂ谷部
１４  第２コアピン
１５  第３コアピン
１６  第４コアピン
１７  第５コアピン
１８  第６コアピン
１９  第７コアピン
２０  第８コアピン
３０  シボ加工面
３１  シボ加工面
３２  シボ加工面
３３  シボ加工面
３４  シボ加工面  
３５  シボ加工面
３６  シボ加工面
３７  コアピン群
３９  ゴムグリップ
４０  ゴムグリップ
４１  ゴムグリップ
４２  ゴムグリップ
４３  ゴムグリップ
４４  ゴムグリップ
４５  ゴムグリップ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
2008265251.tif 000008
【図６】
2008265251.tif 000009
【図７】
2008265251.tif 000010
【手続補正書】
【提出日】平成19年5月10日(2007.5.10)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１４】
【表１】
2008265251.tif 000011