(57)【要約】【課題】打ち抜き加工時のかえりの高さを確実に小さくできる、すなわち打ち抜き加工性に優れる温水器用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法を提供する。【解決手段】質量%で、0.0030%≦C≦0.012%、0.20%≦Si≦0.50%、Mn≦0.25%、P≦0.04%、S≦0.005%、0.02%≦Al≦0.06%、0.0030%≦N≦0.012%、21.0%≦Cr≦25.0%、0.5%≦Mo≦1.3%、0.3%≦Nb≦0.5%、0.02%≦Ti≦0.15%を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、フェライト粒径が25μm以下で、フェライト粒界にはNbとTiの組成比[Nb]/[Ti]が1以上10以下である複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)が析出しており、かつ降伏比が0.65以上であることを特徴とする打ち抜き加工性に優れる温水器用フェライト系ステンレス鋼板。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量%で、0.0030%≦C≦0.012%、0.20%≦Si≦0.50%、Mn≦0.25%、P≦0.04%、S≦0.005%、0.02%≦Al≦0.06%、0.0030%≦N≦0.012%、21.0%≦Cr≦25.0%、0.5%≦Mo≦1.3%、0.3%≦Nb≦0.5%、0.02%≦Ti≦0.15%を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、フェライト粒径が25μm以下で、フェライト粒界にはNbとTiの組成比[Nb]/[Ti]が1以上10以下である複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)が析出しており、かつ降伏比が0.65以上であることを特徴とする打ち抜き加工性に優れる温水器用フェライト系ステンレス鋼板。
【請求項２】
さらに、質量%で、0.15%≦Ni≦0.5%および0.3%≦Cu≦0.6%のうちから選ばれた少なくとも1種の元素を含む成分組成を有することを特徴とする請求項1に記載の打ち抜き加工性に優れる温水器用フェライト系ステンレス鋼板。
【請求項３】
請求項1または2に記載の成分組成を有する鋼スラブを1000℃以上の温度に加熱後、900℃以上の仕上温度で熱間圧延して熱延板とし、前記熱延板を400℃以上550℃以下の巻取温度で巻取り、次いで熱延板焼鈍を行った後、冷間圧延して冷延板とし、前記冷延板を再結晶焼鈍することを特徴とする打ち抜き加工性に優れる温水器用フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、温水器用フェライト系ステンレス鋼板、特に、打ち抜き加工性に優れる温水器用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
フェライト系ステンレス鋼板は、意匠性や耐食性に優れるため、建築物、輸送機器、家庭電化製品、厨房器具など、様々な用途に用いられている。特に、近年、ヒートポンプ方式の温水器缶体には、応力腐食割れの起きやすいオーステナイト系ステンレス鋼板に代わって、フェライト系ステンレス鋼板の使用される機会が多くなっている。温水器缶体などの構造体は、鋼板を切断、加工、接合する工程を経て製造されるが、さらに補強のために同じ鋼板を打ち抜き加工した部品が接合される場合が多い。しかし、通常のフェライト系ステンレス鋼板を打ち抜き加工すると、打ち抜き加工時に発生するかえり(バリ)の高さが大きく、溶接などで接合するときに隙間が生じ、溶接不良を引き起こすといった問題がある。
【０００３】
温水器用フェライト系ステンレス鋼板として、特許文献1には、質量%で、C≦0.08%、Si≦0.3%、Mn≦0.3%、13%≦Cr≦26%、N≦0.03%、P<0.015%、S<0.0010%、0.02%≦Al≦0.20%、残部実質的にFeからなる耐食性を主とする使用性能が優れたフェライト系ステンレス鋼が開示されている。
【０００４】
特許文献2には、質量%で、C≦0.025%、Si≦0.6%、Mn≦1.0%、P≦0.04%、S≦0.01%、Ni≦0.6%、16%≦Cr≦35%、0.3%≦Mo≦6%、N≦0.025%、0.01%≦Al≦0.5%、0.1%≦Nb≦0.6%、0.05%≦Ti≦0.3%、0.1%≦Cu≦1.0%を含み、かつこれらの成分の間に質量%において、C+N≦0.04、およびNb+Ti≧7(C+N)+0.15の関係が成立し、なおかつ次の式、B値=Cr+3(Mo+Cu)≧23.5、およびP値=5Ti+20(Al-0.01)≧1.5の関係が成立し、残部は実質的に鉄および不可避的不純物からなる溶接部の耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼が開示されている。
【０００５】
特許文献3には、質量%で、C≦0.003%、0.1%≦Si≦0.4%、Mn≦0.4%、P≦0.04%、S≦0.01%、16.0%≦Cr≦25.0%、0.8%≦Mo≦2.5%、N≦0.03%、0.1%≦Nb≦0.6%、0.05%≦Ti≦0.3%、0.01%≦Al≦0.5%を含み、かつNb、Ti、CおよびNの間にNb+Ti≧7(C+N)+0.15の関係が成立し、残部が実質的にFeからなるフェライト系ステンレス鋼板から構成され、胴体と上下の鏡板がかしめ接合されている耐食性に優れた温水器缶体が開示されている。
【０００６】
特許文献4には、質量%で、0.001%≦C≦0.02%、0.001%≦N≦0.02%、0.01%≦Si≦0.3%、0.05%≦Mn≦1%、P≦0.04%、0.15%≦Ni≦3%、11%≦Cr≦22%、0.01%≦Ti≦0.5%、0.0002%≦Mg≦0.002%を含み、0.5%≦Mo≦3.0%、0.02%≦Nb≦0.6%、0.1%≦Cu≦1.5%の条件で、Mo、Nb、Cuのうち1種または2種以上を、Cr+3Mo+6(Ni+Nb+Cu)≧23を満たす範囲で含み、残部がFeおよび不可避不純物からなる耐すきま腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼が開示されている。
【特許文献１】特開昭58-71356号公報
【特許文献２】特開平10-81940号公報
【特許文献３】特開2005-15816号公報
【特許文献４】特開2006-257544号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献1〜4に記載されたいずれのフェライト系ステンレス鋼においても、打ち抜き加工時のかえりの高さを必ずしも小さくできない。
【０００８】
本発明は、このような課題を解決するためになされたもので、打ち抜き加工時のかえりの高さを確実に小さくできる、すなわち打ち抜き加工性に優れる温水器用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者等は、温水器用フェライト系ステンレス鋼板の打ち抜き加工時のかえりの発生挙動について詳細に調査した結果、以下の知見を得た。
【００１０】
i)フェライト粒界に、NbとTiを含み、かつNbとTiの組成比[Nb]/[Ti]が1以上10以下の複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)を析出させると、打ち抜き加工時に亀裂の伝播を促進でき、打ち抜き加工時のかえりの高さの低減に効果的である。
【００１１】
ii)フェライト粒径を25μm以下にしてこうした複合炭窒化物を均一に分散させ、さらに降伏比を0.65以上にして著しい加工硬化を抑制することにより、打ち抜き加工時のかえりの高さを確実に小さくできる。
【００１２】
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、質量%で、0.0030%≦C≦0.012%、0.20%≦Si≦0.50%、Mn≦0.25%、P≦0.04%、S≦0.005%、0.02%≦Al≦0.06%、0.0030%≦N≦0.012%、21.0%≦Cr≦25.0%、0.5%≦Mo≦1.3%、0.3%≦Nb≦0.5%、0.02%≦Ti≦0.15%を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、フェライト粒径が25μm以下で、フェライト粒界にはNbとTiの組成比[Nb]/[Ti]が1以上10以下である複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)が析出しており、かつ降伏比が0.65以上であることを特徴とする打ち抜き加工性に優れる温水器用フェライト系ステンレス鋼板を提供する。
【００１３】
本発明のフェライト系ステンレス鋼板には、さらに、質量%で、0.15%≦Ni≦0.5%および0.3%≦Cu≦0.6%のうちから選ばれた少なくとも1種の元素を含有させることができる。
【００１４】
本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、上記の成分組成を有する鋼スラブを1000℃以上の温度に加熱後、900℃以上の仕上温度で熱間圧延して熱延板とし、前記熱延板を400℃以上550℃以下の巻取温度で巻取り、次いで熱延板焼鈍を行った後、冷間圧延して冷延板とし、前記冷延板を再結晶焼鈍することを特徴とする方法により製造できる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明により、打ち抜き加工時のかえりの高さを確実に小さくでき、打ち抜き加工性に優れる温水器用フェライト系ステンレス鋼板を製造できるようになった。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下に、本発明であるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法について詳述する。
【００１７】
1)成分組成(以下の「%」は、「質量%」を表す。)
0.0030%≦C≦0.012%
Cは、フェライト粒界に複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)として析出し、打ち抜き加工時のかえりの高さを小さくする。そのためには、C量は0.0030%以上とする必要がある。一方、C量が0.012%を超えると、鋼が硬質化し、打ち抜き加工時の端面で破断面比率が多くなり、かえりの高さが大きくなるとともに、Cr炭化物が多量に析出して、鋭敏化により耐食性が劣化する。したがって、C量は0.0030%以上0.012%以下とする。
【００１８】
0.20%≦Si≦0.50%
Siは、脱酸剤として必要な元素であるとともに、溶接部の耐食性の向上に有効な元素でもある。特に、溶接時の熱影響部で酸化されて緻密な皮膜を形成し、温水器のような残留塩素が存在する溶液中で母材の耐食性の劣化を防止する。そのためには、Si量を0.02%以上、好ましくは0.35%以上とする必要がある。一方、Siは、固溶強化元素であり、その量が0.50%を超えると、鋼が硬質低延性化する。したがって、Si量は0.02%以上、好ましくは0.35%以上0.50%以下とする。
【００１９】
Mn≦0.25%
Mn量が0.25%を超えると、耐食性を劣化させる元素であるとともに、フェライト粒界にMnSとして析出し、打ち抜き加工時のかえりの高さを大きくする。このため、Mn量は0.25%以下とする。
【００２０】
P≦0.04%
P量が0.04%を超えると、鋼を固溶強化するとともに、脆化させる。このため、P量は0.04%以下とする。
【００２１】
S≦0.005%
S量が0.005%を超えると、フェライト粒界にMnSとして析出し、耐食性を劣化させるとともに、打ち抜き加工時のかえりの高さを大きくする。このため、S量は0.005%以下とする。
【００２２】
0.02%≦Al≦0.06%
Alは、脱酸剤であり、鋼の清浄度を向上させるためには積極添加が望まれる。また、Siと同様に、溶接時の熱影響部で酸化されて緻密な皮膜を形成し、温水器のような残留塩素が存在する溶液中で母材の耐食性の劣化を防止する。こうした効果を得るためには、Al量は0.02%以上とする必要がある。一方、Al量が0.06%を超えると、AlNや微細酸化物が生成し、打ち抜き加工時のかえりの高さを大きくする。したがって、Al量は0.02%以上0.06%以下とする。
【００２３】
0.0030%≦N≦0.012%
Nは、Cと同様に、フェライト粒界に複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)として析出し、打ち抜き加工時のかえりの高さを小さくする。そのためには、N量は0.0030%以上とする必要がある。一方、N量が0.012%を超えると、複合炭窒化物の量が増大し、鋼が硬質化して、打ち抜き加工時の端面で破断面比率が多くなり、かえりの高さが大きくなる。したがって、N量は0.0030%以上0.012%以下とする。
【００２４】
21.0%≦Cr≦25.0%
Crは、ステンレス鋼表面に不動態被膜を形成し、耐食性を向上させる元素である。通常のフェライト系ステンレス鋼板は、SUS430に代表されるように、18%のCrを含有している。温水器缶体製造におけるTIG溶接などではガスシールドが十分でなく、ビード部などにCrを含むテンパーカラーと呼ばれる酸化皮膜が生成して、母材のCr濃度を低下させ、溶接部の耐食性を劣化させる。特に、1000℃以上で生成する酸化皮膜にはCrが選択的に多量に含まれ、温水中での溶接部の耐食性を極端に劣化させてしまう。そこで、本発明者等がこうした耐食性の極端な劣化を起こすCr量について検討したところ、Cr量が21.0%未満ではMoやその他の元素を添加しても、温水中での耐食性は不安定となり、すきま部などでは孔食の原因となることが明らかになった。一方、Cr量が25.0%を超えると、加工性が顕著に低下する。このため、Cr量は21.0%以上25.0%以下、好ましくは22.0%以上24.0%以下とする。
【００２５】
0.5%≦Mo≦1.3%
Mo量が0.5%以上であると、耐食性が顕著に向上するが、1.3%を超えると、本発明のCr含有量の範囲では靭性が顕著に低下する。このため、Mo量は0.5%以上1.3%以下、好ましくは0.8%以上1.2%以下とする。
【００２６】
0.3%≦Nb≦0.5%
Nbは、本発明において重量な元素であり、複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)としてフェライト粒界に析出し、打ち抜き加工時のかえりの高さを効果的に小さくする。Nb量が0.3%を下回ると、(Nb,Ti)(C,N)の析出量が少なくなり、こうした効果が得られなくなるばかりか、Cr炭化物が析出しやすくなって、溶接部の耐食性が劣化する。一方、Nb量が0.5%を超えると、フェライト粒内の粗大なTiNにNbCが複合析出し、打ち抜き加工時のかえりの高さを低減する効果がなくなる。したがって、Nb量は0.3%以上0.5%以下とする。
【００２７】
0.02%≦Ti≦0.15%
Tiは、Nbと同様、本発明において重量な元素であり、複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)としてフェライト粒界に析出し、打ち抜き加工時のかえりの高さを効果的に小さくする。Ti量が0.02%を下回ると、(Nb,Ti)(C,N)の析出量が少なくなり、こうした効果が得られなくなる。一方、Ti量が0.15%を超えると、多量にTiCが析出し、鋼が硬質化して、打ち抜き加工時の破断面比率が多くなり、かえりの高さが大きくなる。したがって、Ti量は0.02%以上0.15%以下とする。
【００２８】
残部は、Feおよび不可避的不純物であるが、次の理由により、さらに、質量%で、0.15%≦Ni≦0.5%および0.3%≦Cu≦0.6%のうちから選ばれた少なくとも1種の元素を含有させることができる。
【００２９】
0.15%≦Ni≦0.5%
Ni量を0.15%以上にすると、耐食性、特に、すきま腐食に対する耐食性を向上させる効果がある。一方、その量が0.5%を超えると、鋼を硬質低延性化させる。したがって、Ni量は0.15%以上0.5%以下とする。
【００３０】
0.3%≦Cu≦0.6%
Cuは、本発明鋼のようなCr量が21.0%以上のフェライト系ステンレス鋼に対し、耐食性、特に、すきま腐食に対する耐食性を向上させる働きがある。そのためには、Cu量を0.3%以上とする必要があるが、0.6%を超えると、CuSが析出して、打ち抜き加工時のかえりの高さを大きくする。したがって、Cu量は0.3%以上0.6%以下、好ましくは0.5%以下とする。
【００３１】
なお、不可避的不純物として、B≦0.001%、V≦0.05%、Mg≦0.01%、Ca≦0.01%などが混入しても、本発明の効果は得られるが、これらの元素は少ないほど好ましい。
【００３２】
2)フェライト粒径:25μm以下
フェライト粒径が25μmを超えると、複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)が不均一に分散したり、打ち抜き加工時に一つ一つのフェライト粒の変形量が大きくなって、かえりの高さが大きくなる。このため、フェライト粒径は25μm以下とする。
【００３３】
3)フェライト粒界上の複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)
打ち抜き加工時の亀裂は、フェライト粒界に存在する析出物とフェライト粒の界面で発生し、伝播とともに合体し、材料の破壊を引き起こす。そして、材料が破壊したところまでの塑性変形量で、かえりの高さが決定される。析出物として、NbとTiの組成比[Nb]/[Ti]が1以上10以下である複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)を用いると、亀裂発生が促進され、かえりの高さが小さくなる。この原因は、必ずしも明らかではないが、組成比[Nb]/[Ti]により格子定数と析出物の格子欠陥が変化し、フェライト界面での亀裂が発生しやすくなるためと推察される。
【００３４】
4)降伏比:0.65以上
降伏比が0.65未満だと、加工硬化しやすいため、フェライト粒が変形しやすくなり、打ち抜き加工時に一つ一つのフェライト粒の変形量が大きくなって、かえりの高さが大きくなる。このため、降伏比は0.65以上とする。
【００３５】
5)製造条件
上述したように、本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、例えば、上記の成分組成を有する鋼スラブを1000℃以上の温度に加熱後、900℃以上の仕上温度で熱間圧延して熱延板とし、前記熱延板を400℃以上550℃以下の巻取温度で巻取り、次いで熱延板焼鈍を行った後、冷間圧延して冷延板とし、前記冷延板を再結晶焼鈍することを特徴とする方法により製造できる。
【００３６】
鋼スラブの加熱温度:1000℃以上
鋼スラブの加熱温度が1000℃未満だと、加熱前にスラブ中に存在しているNbやTiの炭窒化物を溶解できず、その後の工程における複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)の析出状態制御が困難になる。このため、鋼スラブの加熱温度は1000℃以上とする。
【００３７】
熱間圧延の仕上温度:900℃以上
熱間圧延の仕上温度が900℃未満だと、熱間圧延後に未再結晶組織が残り、結果的に冷間圧延、再結晶焼鈍後のフェライト粒が25μmを超えた粒径の展伸した粗大粒になる。このため、熱間圧延の仕上温度は900℃以上とする。
【００３８】
巻取温度:400℃以上550℃以下
熱間圧延後の巻取温度が400℃未満だと、巻取り時に複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)が析出せず、続く熱延板焼鈍時に圧延方向にそった粒界のみに析出し、その結果、熱延板焼鈍後のフェライト粒は圧延方向に展伸した粗大粒となる。このフェライト粒は、その後の再結晶焼鈍後も残り、展伸した粗大粒となるので、打ち抜き加工時のかえりの高さが大きくなる。一方、巻取温度が550℃を超えると、複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)がフェライト粒内の粗大なTiNを核として粗大析出物としてに析出し、冷間圧延、再結晶焼鈍後もフェライト粒内に存在するようになり、本発明の効果が得られなくなる。したがって、巻取温度は400℃以上550℃以下とする。
【００３９】
なお、上記Nb、Ti、C、Nの含有量とこの巻取温度により、NbとTiの組成比[Nb]/[Ti]が1以上10以下の複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)が形成される。そして、この複合炭窒化物は、その後の熱延板焼鈍や再結晶焼鈍では変わらず、再結晶焼鈍時に粒成長を抑制してフェライト粒径を25μm以下にするとともに、フェライト粒界に留まって打ち抜き加工性を向上させることになる。
【００４０】
巻取り後の熱延板は、熱延板焼鈍が施された後、酸洗によりスケールが除去され、冷間圧延により冷延板とされ、再結晶焼鈍が施される。これらの条件は、通常のフェライト系ステンレス鋼板の場合と同様である。さらに、再結晶焼鈍後には、伸長率0.5%以上1.5%以下のスキンパス圧延を行うことが好ましい。
【００４１】
熱間圧延前の鋼の製造方法は、特に限定しないが、転炉、電気炉などで本願発明の範囲内の成分組成を有する鋼を溶製し、強攪拌真空酸素脱炭処理などにより二次精錬を行い、連続鋳造法などによってスラブにすればよい。
【実施例】
【００４２】
表1に示す化学成分の鋼No.1〜26を50kgの小型真空溶解炉で溶製し、鋼塊とした後、表2、3に示す熱延条件で、実験室的に、熱間圧延しその後保熱ボックスに装入して巻取り相当の熱処理を行い、板厚3mmの熱延板とした。この熱延板を、表2、3に示す熱延板焼鈍で焼鈍し、酸洗後、冷間圧延し、板厚0.8mmの冷延板とし、表2、3に示す焼鈍温度で再結晶焼鈍し、鋼板No.1〜30を作製した。そして、作製した鋼板No.1〜30に対し、以下の方法で、フェライト粒径、複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)中におけるNbとTiの組成比[Nb]/[Ti]、機械的性質、かえりの高さ、孔食電位を測定した。
【００４３】
フェライト粒径：鋼板から圧延方向にそって切断した板厚断面を、研磨後、薄い王水(硝酸：塩酸=1：3)でエッチングして、光学顕微鏡で観察し、その平均粒径を測定した。
【００４４】
複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)中におけるNbとTiの組成比[Nb]/[Ti]：鋼板の板厚中央部より薄膜をツインジェット法で作製し、透過型電子顕微鏡で観察して、EDXによる分析強度により、観察された複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)中のNbとTiの組成比[Nb]/[Ti]の平均を求めた。
【００４５】
機械的性質：鋼板から引張方向が圧延方向に平行になるようにJIS 13号B引張試験片を採取し、歪速度10mm/minで引張試験を行って、引張強度TS、伸びEl、降伏比(降伏強度/引張強度)を求めた。
【００４６】
かえりの高さ：鋼板から100mm角の試料を切り出し、その中央に10mmφの穴を打ち抜き、かえりの高さを測定した。こうして求めたかえりの高さが50μm以下であれば、打ち抜き加工性に優れるといえる。
【００４７】
孔食電位：鋼板から試験片を採取し、電極：1.6mmタングステン電極、溶接電圧：10V、溶接電流：60〜100A、溶接速度：600mm/min、表ビード側シールドガス：Ar(20L/min)、裏ビード側シールドガス：Ar+5%O2(20L/min)の条件で、裏ビード幅が2mm以上になるように、試験片にビード・オン・プレートのTIG溶接を行った。そして、JIS G 0577「ステンレ鋼の孔食電位測定方法」に基づき、温水器環境をシミュレートした85℃の200ppmNaCl溶液中で、溶接部の裏ビード面および溶接部から離れた部分(素材)の孔食電位を測定した。なお、試験前の試験片の研磨は行わず、また、溶液浸漬後10分間放置はせずに直ちに電位測定を行った。孔食電位は、非溶接部は溶解電流値が10μA/cm2になる電位Vc10(mV vs SCE)で、溶接部は溶解電流値が100μA/cm2になる電位Vc100(mV vs SCE)で評価した。こうして求めた溶接部の孔食電位(Vc100)が100mV以上であれば、溶接部の耐食性に優れ、温水器用として問題ないといえる。
【００４８】
結果を表2、3に示す。本発明の成分組成を有し、フェライト粒径が25μm以下で、フェライト粒界にはNbとTiの組成比[Nb]/[Ti]が1以上10以下である複合炭窒化物(Nb,Ti)(C,N)が析出しており、かつ降伏比が0.65以上である鋼板No.2〜4、7〜9、12〜14、17〜19、21、22、28、29では、かえりの高さが50μm以下で、孔食電位が100mV以上であり、打ち抜き加工性と溶接部の耐食性に優れていることがわかる。なお、フェライト粒径、NbとTiの組成比[Nb]/[Ti]、降伏比が本発明範囲内であっても、Si、Cr、Moの量が本発明範囲より低い鋼板No.23〜25では、50μm以下のかえりの高さが得られるが、溶接部の孔食電位が著しく低く、溶接部の耐食性に劣っている。
【００４９】
【表１】
2008291303.tif 000002
【００５０】
【表２】
2008291303.tif 000003
【００５１】
【表３】
2008291303.tif 000004