(57)【要約】【課題】オイルジェットを用いることなく、カム・ローラ接触部などの潤滑性を向上することが可能な高圧燃料ポンプを提供する。【解決手段】高圧燃料ポンプ１は、シリンダ２１内に往復摺動可能に挿入されたプランジャ２３と、シリンダ２１とプランジャ２３とによって区画形成された加圧室２２と、リフタガイド５２内に往復摺動可能に配設されたリフタ５１と、リフタ５１をカム１１１の外周面側に押圧する圧縮コイルばね２７とを備えている。また、リフタガイド５２には、カム１１１の回転によるリフタ５１の往復動にともなってリフタ５１およびリフタガイド５２によって囲われる空間５４内の潤滑油を外部へ吐出させるための通油路Ｒ１が形成されており、この通油路Ｒ１の外部側の部分Ｒ１２は、この通油路Ｒ１から吐出される潤滑油をカム・ローラ接触部Ｐ１へ導きうるような方向に延びている。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダ内に往復摺動可能に挿入されたプランジャと、前記シリンダと前記プランジャとによって区画形成された加圧室と、リフタガイド内に往復摺動可能に配設されたリフタと、前記リフタをカムの外周面側に押圧する圧縮コイルばねとを備え、前記カムの回転にともなって前記リフタが移動して前記プランジャが往復移動して、そのプランジャの往復移動によって前記加圧室内への燃料吸入と当該加圧室内の燃料の加圧・吐出とを繰り返して行う高圧燃料ポンプにおいて、
前記リフタガイドには、前記カムの回転による前記リフタの往復動にともなって前記リフタおよび前記リフタガイドによって囲われる空間内の潤滑油を外部へ吐出させるための通油路が形成されており、
前記通油路の外部側の部分は、当該通油路から吐出される潤滑油を前記カムとこのカムの外周面に接する部材との接触部へ導きうるような方向に延びていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
【請求項２】
前記通油路には、当該通油路の途中で分岐される分岐部分が設けられており、
前記分岐部分の分岐端は、前記リフタとリフタガイドとの摺動部分に連通していることを特徴とする請求項１に記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項３】
前記分岐部分の分岐端は、前記リフタガイドにおける前記リフタが常に摺接する部分に設けられていることを特徴とする請求項２に記載の高圧燃料ポンプ。
【請求項４】
前記通油路には、前記空間内からの潤滑油の流出を許容し、前記空間内への潤滑油の流入を阻止する逆止弁が設けられていることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載の高圧燃料ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、筒内直噴型エンジン等の内燃機関において、インジェクタ（燃料噴射弁）に高圧燃料を供給する高圧燃料ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車等に搭載される筒内直噴型エンジンにおいては、燃料圧力を燃焼室内の圧力よりも高くして燃料噴射を行う必要があるため、燃料タンクから送られてきた燃料を高圧燃料ポンプで加圧してインジェクタに向けて供給している。
【０００３】
筒内直噴型エンジンの燃料供給系としては、例えば、燃料タンクから燃料を送り出すフィードポンプと、このフィードポンプによって送り出された燃料を加圧する高圧燃料ポンプと、高圧燃料ポンプによって加圧された燃料を貯留するデリバリパイプと、エンジンの各気筒ごとに配置されたインジェクタとを備えるものが知られている。各インジェクタの開弁制御によりデリバリパイプ内に貯留されている高圧燃料は、インジェクタから燃料室内に直接噴射される。
【０００４】
そして、このような燃料供給系に用いられる高圧燃料ポンプとしては、例えば、シリンダ内に往復摺動可能に挿入されたプランジャと、これらシリンダとプランジャとによって区画形成された加圧室と、リフタガイド内に往復摺動可能に配設されているとともに、プランジャに連結されたのリフタと、このリフタをカムの外周面側に押圧する圧縮コイルばねとを備えるものがある。カムの回転にともなってカムノーズがリフタから退避するときにプランジャが移動して加圧室の容積が拡大する行程（吸入行程）と、カムのカムノーズによってリフタが押され、それにともなってプランジャが移動して加圧室の容積が縮小する行程（加圧行程）とを繰り返すことにより、燃料をデリバリパイプ等に加圧して供給する構造となっている。
【０００５】
ところで、上述のような構造の高圧燃料ポンプにおいては、カムの外周面が、リフタの底面、あるいは、リフタに回転自在に支持されたローラの外周面に接するため、カムの外周面と、リフタの底面あるいはローラの外周面との接触部に、潤滑油（オイル）を供給して潤滑を図ることが望ましい。このため、従来では、上記接触部における潤滑性を向上させるために、上記接触部へ向けて潤滑油を噴射するオイルジェットを設けて、潤滑油を積極的に供給する対策や、例えば、特許文献１に示されるように、リフタの底面に孔を設けて、リフタ内部の潤滑油をその孔を介して供給する対策などが講じられている。
【特許文献１】特開２００３−２６９２９６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、高圧燃料ポンプにおける上述したオイルジェットを設ける対策には、次のような問題点がある。すなわち、オイルジェットが別途必要になる。これにともない、オイルジェットまでの潤滑油供給経路を確保しなければならない。ところが、複雑な形状のシリンダヘッド内に潤滑油供給経路を配置するのは、加工の手間も増え、その設計も難しい。また、オイルジェットの設置箇所によっては、油圧源からの潤滑油供給経路が長くなり、油圧の低下が大きくなる。このため、オイルジェットによって上記接触部（カム・リフタ接触部あるいはカム・ローラ接触部）まで潤滑油を噴射するには、油圧源の油圧を高く設定しておかなければならない。
【０００７】
ところで、高圧燃料ポンプのエンジンにおける搭載の向きによっては、加圧室よりも上方にプランジャやリフタが配置され、さらに上方にカムが配置される場合もある。この場合、上述したリフタの底面に孔を設ける対策を講じたとしても、上記接触部に潤滑油を供給できない。また、この場合、リフタ側からポンプ内部、具体的には、リフタおよびリフタガイドによって囲われる空間に潤滑油が次々と流入される可能性がある。そして、リフタの往復動によりポンプ内部に流入された潤滑油が圧縮され、これにともなって、駆動トルクの過上昇や、ポンプ部品の破損を招くおそれがある。
【０００８】
本発明は、そのような問題点を考慮してなされたものであり、オイルジェットを用いることなく、上記接触部の潤滑性を向上させることが可能であり、しかも、リフタの往復動にともなう駆動トルクの過上昇や、ポンプ部品の破損を回避することが可能な高圧燃料ポンプを提供することを目的とする。
【０００９】
本発明は、そのような問題点を考慮してなされたものであり、オイルジェットを用いることなく、上記接触部の潤滑性を向上させることが可能であり、しかも、リフタの往復動にともなう駆動トルクの過上昇や、ポンプ部品の破損を回避することが可能な高圧燃料ポンプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、上述の課題を解決するための手段を以下のように構成している。すなわち、本発明は、高圧燃料ポンプであって、シリンダ内に往復摺動可能に挿入されたプランジャと、前記シリンダと前記プランジャとによって区画形成された加圧室と、リフタガイド内に往復摺動可能に配設されたリフタと、前記リフタをカムの外周面側に押圧する圧縮コイルばねとを備え、前記カムの回転にともなって前記リフタが移動して前記プランジャが往復移動して、そのプランジャの往復移動によって前記加圧室内への燃料吸入と当該加圧室内の燃料の加圧・吐出とを繰り返して行うように構成されている。
【００１１】
そして、このような高圧燃料ポンプにおいて、前記リフタガイドには、前記カムの回転による前記リフタの往復動にともなって前記リフタおよび前記リフタガイドによって囲われる空間内の潤滑油を外部へ吐出させるための通油路が形成されており、前記通油路の外部側の部分は、当該通油路から吐出される潤滑油を前記カムとこのカムの外周面に接する部材との接触部へ導きうるような方向に延びていることを特徴としている。
【００１２】
ここで、カムの外周面に接する部材として、リフタや、リフタに回転自在に支持されたローラが挙げられる。つまり、本発明は、カムとリフタとが接触するいわゆる直打式リフタの構成の高圧燃料ポンプにも適用可能であるし、カムとローラとが接触するいわゆるローラリフタの構成の高圧燃料ポンプにも適用可能である。
【００１３】
上記構成によれば、カムの回転により、加圧室の容積が収縮する方向にプランジャが移動するとき（加圧行程）には、このリフタの移動にともなって、リフタおよびリフタガイドによって囲われる空間内の圧力が高くなり、その結果、その空間内の潤滑油が通油路を通って外部へ吐出される。このように、リフタの往復動にともなうポンプ作用によって、通油路を介して潤滑油が強制的に吐出される。このように、通油路を介して上記空間内の潤滑油が外部へ逃がされるので、潤滑油が空間内に流入されとしても、空間内の潤滑油の量が増加することが回避される。これにより、リフタの往復動により空間内の潤滑油が圧縮されたとしても、駆動トルクの過上昇や、ポンプ部品の破損を回避することができる。
【００１４】
そして、通油路の外部側の部分がカムとこのカムの外周面に接する部材との接触部に向けて延びているので、通油路を通じて吐出される潤滑油の吐出方向がその接触部に向かう方向になる。これにより、潤滑油がその接触部に向けて案内されるので、この接触部を直接潤滑することが可能になる。また、リフタの往復動にともなうポンプ作用を利用して、その接触部へ潤滑油を積極的に送り込むので、その潤滑油は、ある程度の勢いをもった状態で、しかも、外部側の部分によってある程度の方向を規制された状態で、その接触部へ向けて放出される。これにより、その接触部に潤滑油を十分にかつ効率よく供給することができる。したがって、以上より、オイルジェットを用いることなく、その接触部における潤滑性を向上させることができ、フリクションの低減を図ることができる。
【００１５】
ここで、前記通油路には、当該通油路の途中で分岐される分岐部分を設け、その分岐部分の分岐端を、前記リフタとリフタガイドとの摺動部分に連通させる構成とすることが好ましい。こうすれば、通油路の分岐部分を通じてリフタとリフタガイドとの摺動部分へ潤滑油が供給されるので、リフタの外周面およびリフタガイドの内周面の摩耗の低減を図ることができる。
【００１６】
この場合、前記分岐部分の分岐端を、前記リフタガイドにおける前記リフタが常に摺接する部分に設けることが好ましい。つまり、リフタガイドにおける分岐部分の分岐端の高さ位置を、リフタが常に摺接する部分に設定することが好ましい。具体的には、リフタの往復動の領域はカムのカムノーズの高さにしたがって決まるので、その往復動する領域の両端（上死点および下死点）からそれぞれカムノーズの高さ分だけを除いた領域が、リフタがリフタガイドに常に摺接する部分になる。リフタがリフタガイドに常に摺接する部分では、潤滑油を供給しにくくなっているので、その部分に分岐部分の分岐端を設けることで、リフタとリフタガイドとの摺動部分の潤滑を効果的に図ることができる。
【００１７】
また、前記通油路には、前記空間内からの潤滑油の流出を許容し、前記空間内への潤滑油の流入を阻止する逆止弁を設けておくことが好ましい。こうすれば、カムとこのカムの外周面に接する部材との接触部に供給された潤滑油がその空間内へ吸い込まれることを阻止することができ、その接触部における潤滑性の低下を抑制することができる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、カムの回転により、加圧室の容積が収縮する方向にプランジャが移動するとき（加圧行程）には、このリフタの移動にともなって、リフタおよびリフタガイドによって囲われる空間内の圧力が高くなり、その結果、その空間内の潤滑油が通油路を通って外部へ吐出される。このように、リフタの往復動にともなうポンプ作用によって、通油路を介して潤滑油が強制的に吐出される。このように、通油路を介して上記空間内の潤滑油が外部へ逃がされるので、潤滑油が空間内に流入されとしても、空間内の潤滑油の量が増加することが回避される。これにより、リフタの往復動により空間内の潤滑油が圧縮されたとしても、駆動トルクの過上昇や、ポンプ部品の破損を回避することができる。
【００１９】
そして、通油路の外部側の部分がカムとこのカムの外周面に接する部材との接触部に向けて延びているので、通油路を通じて吐出される潤滑油の吐出方向がその接触部に向かう方向になる。これにより、潤滑油がその接触部に向けて案内されるので、この接触部を直接潤滑することが可能になる。また、リフタの往復動にともなうポンプ作用を利用して、その接触部へ潤滑油を積極的に送り込むので、その潤滑油は、ある程度の勢いをもった状態で、しかも、外部側の部分によってある程度の方向を規制された状態で、その接触部へ向けて放出される。これにより、その接触部に潤滑油を十分にかつ効率よく供給することができる。したがって、以上より、オイルジェットを用いることなく、その接触部における潤滑性を向上させることができ、フリクションの低減を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
本発明を実施するための最良の形態について添付図面を参照しながら説明する。
【００２１】
以下では、自動車に搭載される筒内直噴型多気筒（例えば６気筒）ガソリンエンジンに用いられる高圧燃料ポンプに本発明を適用した場合について説明する。
【００２２】
−燃料供給装置１００−
高圧燃料ポンプの具体構成について説明する前に、この高圧ポンプが適用される燃料供給装置１００の概略構成について、図１を参照して説明する。
【００２３】
図１に例示する燃料供給装置１００は、燃料タンク１０１から燃料を送り出すフィードポンプ１０２と、このフィードポンプ１０２によって送り出された燃料を加圧して各気筒（６気筒）のインジェクタ４，４，・・・に向けて吐出する高圧燃料ポンプ１とを備えている。
【００２４】
高圧燃料ポンプ１は、その具体構成については後述するが、シリンダ２１と、プランジャ２３と、加圧室２２と、電磁スピル弁３０とを備えている。
【００２５】
プランジャ２３は、エンジンの吸気カムシャフト１１０に取り付けられたカム１１１の回転によって駆動され、シリンダ２１内を往復移動する。このプランジャ２３の往復移動により加圧室２２の容積が拡大または縮小する。この実施形態では、吸気カムシャフト１１０の回転軸線回りに１２０°の角度間隔をもって３つのカム山（カムノーズ）１１２，１１２，１１２がカム１１１に形成されている。そして、これら３つのカムノーズ１１２，１１２，１１２によってプランジャ２３が押し下げられて、このプランジャ２３がシリンダ２１内で移動するようになっている。この実施形態では、高圧燃料ポンプ１は、加圧室２２よりも上方にプランジャ２３および後述するリフタ５１が配置され、さらに上方にカム１１１が配置される向きで、エンジンに搭載されている。
【００２６】
そして、この実施形態では、エンジンは６気筒型であるため、エンジンの１サイクル中、つまり、クランクシャフトが２回転する間に、各気筒ごとに設けられたインジェクタ４から各１回ずつ、合計６回の燃料噴射が行われることになる。また、エンジンの１サイクルごとに、吸気カムシャフト１１０が１回転し、高圧燃料ポンプ１からの吐出動作が３回ずつ行われる。
【００２７】
加圧室２２は、プランジャ２３およびシリンダ２１によって区画されている。この加圧室２２は、低圧燃料配管１０４を介してフィードポンプ１０２に連通している。また、加圧室２２は、高圧燃料配管１０５を介してデリバリパイプ（蓄圧容器）１０６内に連通している。
【００２８】
デリバリパイプ１０６には、６つのインジェクタ４，４，・・・が接続されている。デリバリパイプ１０６には、パイプ内部の燃料圧力（実燃圧）を検出する燃圧センサ１６１が配設されている。また、デリバリパイプ１０６には、リリーフバルブ１７１を介してリターン配管１７２が接続されている。
【００２９】
リリーフバルブ１７１は、デリバリパイプ１０６内の燃料圧力が所定圧（例えば１３ＭＰａ）を超えたときに開弁する。このリリーフバルブ１７１の開弁により、デリバリパイプ１０６に蓄えられた燃料の一部がリターン配管１７２を介して燃料タンク１０１に戻されるようになっている。これにより、デリバリパイプ１０６内の燃料圧力の過上昇が防止される。
【００３０】
また、リターン配管１７２と高圧燃料ポンプ１とは、燃料排出配管１０８（図１では破線で示す）によって接続されており、高圧燃料ポンプ１のプランジャ２３とシリンダ２１との間隙から漏出した燃料がシールユニット５の下部の燃料収容室６に蓄積され、その後、この燃料収容室６に接続された燃料排出配管１０８に戻されるようになっている。
【００３１】
低圧燃料配管１０４には、フィルタ１４１とプレッシャレギュレータ１４２とが設けられている。プレッシャレギュレータ１４２は、低圧燃料配管１０４内の燃料圧力が所定圧（例えば０．４ＭＰａ）を超えたときに低圧燃料配管１０４内の燃料を燃料タンク１０１に戻すことによって、この低圧燃料配管１０４内の燃料圧力を所定圧以下に維持するようになっている。
【００３２】
また、低圧燃料配管１０４には、パルセーションダンパ１０７が設けられており、このパルセーションダンパ１０７によって高圧燃料ポンプ１の作動時における低圧燃料配管１０４内の燃圧脈動が抑制されるようになっている。さらに、高圧燃料配管１０５には、高圧燃料ポンプ１から吐出された燃料が逆流することを阻止するための逆止弁１５１が設けられている。
【００３３】
高圧燃料ポンプ１には、低圧燃料配管１０４と加圧室２２との間を連通または遮断するための電磁スピル弁３０が設けられている。電磁スピル弁３０は、電磁ソレノイド３１を備えており、この電磁ソレノイド３１への通電を制御することにより開閉動作する。
【００３４】
次に、この電磁スピル弁３０の開閉動作について、図２を参照しながら説明する。
【００３５】
まず、電磁ソレノイド３１に対する通電が停止された状態のときには、電磁スピル弁３０が圧縮コイルばね３７の弾性力によって開弁し、低圧燃料配管１０４と加圧室２２とが連通した状態になる。この状態において、カム１１１が吸気カムシャフト１１０とともに回転して、プランジャ２３が加圧室２２の容積が増大する方向（図１ではプランジャ２３が上昇する方向）に移動するとき（吸入行程）には、フィードポンプ１０２から送り出された燃料が低圧燃料配管１０４を経て加圧室２２内に吸入される。
【００３６】
一方、カム１１１が吸気カムシャフト１１０とともに回転して、プランジャ２３が加圧室２２の容積が収縮する方向（図１ではプランジャ２３が下降する方向）に移動するとき（加圧行程）において、電磁ソレノイド３１への通電により電磁スピル弁３０が圧縮コイルばね３７の弾性力に抗して閉弁すると、低圧燃料配管１０４と加圧室２２との間が遮断され、加圧室２２内の燃料圧力が所定値に達した時点で逆止弁４０が開放して、高圧の燃料が高圧燃料配管１０５を通じてデリバリパイプ１０６に向けて吐出される。
【００３７】
そして、高圧燃料ポンプ１における燃料吐出量の調整は、加圧行程での電磁スピル弁３０の閉弁期間を制御することによって行われる。すなわち、電磁スピル弁３０の閉弁開始時期を早めて閉弁期間を長くすると燃料吐出量が増加し、電磁スピル弁３０の閉弁開始時期を遅らせて閉弁期間を短くすると燃料吐出量が減少するようになる。このように、高圧燃料ポンプ１の燃料吐出量を調整することにより、デリバリパイプ１０６内の燃料圧力が制御される。
【００３８】
ここで、高圧燃料ポンプ１の燃料吐出量（電磁スピル弁３０の閉弁開始時期）を制御するための制御量であるポンプデューティＤＴについて説明する。このポンプデューティＤＴは、０〜１００％という値の間で変化するものであって、電磁スピル弁３０の閉弁期間に対応する吸気カムシャフト１１０のカム１１１のカム角度に関係した値である。
【００３９】
具体的には、カム１１１のカム角度に関して、図２に示すように、電磁スピル弁３０の最大閉弁期間に対応したカム角度（最大カム角度）をθ０とし、その最大閉弁期間の目標燃圧に対応するカム角度（目標カム角度）をθとすると、ポンプデューティＤＴは、最大カム角度θ０に対する目標カム角度θの割合（ＤＴ＝θ／θ０）で表される。従ってポンプデューティＤＴは、目標とする電磁スピル弁３０の閉弁期間（閉弁開始時期）が最大閉弁期間に近づくほど１００％に近い値となり、目標とする閉弁期間が「０」に近づくほど０％に近い値となる。
【００４０】
そして、ポンプデューティＤＴが１００％に近づくほど、ポンプデューティＤＴに基づいて調整される電磁スピル弁３０の閉弁開始時期は早められ、電磁スピル弁３０の閉弁期間は長くなる。その結果、高圧燃料ポンプ１の燃料吐出量が増加して実燃圧が上昇するようになる。また、ポンプデューティＤＴが０％に近づくほど、ポンプデューティＤＴに基づいて調整される電磁スピル弁３０の閉弁開始時期は遅らされ、電磁スピル弁３０の閉弁期間は短くなる。その結果、高圧燃料ポンプ１の燃料吐出量が減少して実燃圧が低下するようになる。なお、上記ポンプデューティＤＴの算出手順の詳細についてはここでは説明を省略する。
【００４１】
−高圧燃料ポンプ１の具体構成−
次に、高圧燃料ポンプ１の具体構成について、図３を参照して説明する。図３は、本発明の高圧燃料ポンプの第１実施例を示す縦断面図である。
【００４２】
図３に例示する高圧燃料ポンプ１は、プランジャタイプのポンプであって、ハウジング１０内に設けられたポンプ部２０と、電磁スピル弁３０と、逆止弁４０とを備えている。
【００４３】
ポンプ部２０は、シリンダ２１と、加圧室２２と、プランジャ２３と、リフタ５１とを備えている。シリンダ２１は、ハウジング１０の中央部に形成され、その先端側（図３における下端側）に加圧室２２が形成される。プランジャ２３は、ほぼ円柱形状の部材であって、シリンダ２１内にその軸線方向（ここでは上下方向）の摺動が可能に挿入されている。
【００４４】
リフタ５１は、有底で筒状の部材であって、内部にプランジャ２３の基端部（上端部）、リテーナ２６、圧縮コイルばね２７等が収納されている。リフタ５１の上部は、ローラ支持部５１ｂになっており、このローラ支持部５１ｂには、吸気カムシャフト１１０の軸心に対して平行に延びる軸心回りに回転自在なローラ５３が支持されている。そして、このローラ５３の下端がカム１１１の外周面に当接可能となっている。このように、リフタ５１はいわゆるローラリフタとして構成されている。ローラ５３は、例えば、多数のころを介して、ローラ支持部５１ｂに固定された回転軸５３ａに支持することが可能である。そして、この実施形態では、カム１１１の外周面とローラ５３の外周面との接触部（カム・ローラ接触部）Ｐ１に潤滑油を供給して、このカム・ローラ接触部Ｐ１における潤滑性を向上させるようにしている。カム・ローラ接触部Ｐ１に潤滑油を供給する構成については後述する。
【００４５】
リフタガイド５２は、例えば、円筒形状に形成され、この円柱形状の空間内にリフタ５１が軸線方向へ摺動可能に収納されている。このリフタガイド５２には、リフタ５１の軸線回りの回転を防止するためのピンが取り付けられている。ピンは、棒状の部材であって、リフタガイド５２に一体的に支持されている（図４参照）。
【００４６】
プランジャ２３の基端部にはリテーナ２６が一体に装着されている。また、リフタガイド５２の下部にはスプリングシート部材５２ａが嵌め込まれている。これらスプリングシート部材５２ａの上面とリテーナ２６との間に圧縮コイルばね２７が挟み込まれている。この圧縮コイルばね２７の弾性力によって、プランジャ２３を押し上げる方向（加圧室２２の容積を拡大させる方向）の付勢力が付与されているとともに、リフタ５１に支持されたローラ５３がカム１１１に向けて押圧されている。
【００４７】
ここで、カム１１１が吸気カムシャフト１１０とともに回転すると、そのカム１１１のカムノーズ１１２がリフタ５１のローラ５３に対して下向きの押圧力を作用させることによって、リフタ５１およびプランジャ２３が下降しながら圧縮コイルばね２７を圧縮して加圧室２２の容積を縮小する。一方、カムノーズ１１２がリフタ５１のローラ５３から離れると、圧縮コイルばね２７の付勢力によりリフタ５１およびプランジャ２３が上昇させられて加圧室２２の容積を拡大する。
【００４８】
電磁スピル弁３０は、加圧室２２に対向して配置されている。電磁スピル弁３０は、電磁ソレノイド３１と、ボビン３２と、コア３３と、アーマチャ３４と、ポペット弁３５と、シート体３６とを備えている。電磁ソレノイド３１は、ボビン３２にリング状に巻装されたコイルからなり、このボビン３２の中心貫通孔にコア３３が嵌合固定されている。アーマチャ３４は、ポペット弁３５の一端に固定された状態で、その一部がコア３３と同軸上でボビン３２の中心貫通孔に進入可能に配置されている。コア３３およびアーマチャ３４の各対向面にはそれぞれ凹部が形成されており、それら凹部間には圧縮コイルばね３７が圧縮状態で収納されている。そして、この圧縮コイルばね３７の弾性力により、アーマチャ３４が加圧室２２側に向けて付勢されている。ポペット弁３５は、シート体３６内の貫通孔に摺動可能に挿入されている。ポペット弁３５の下端部には円板状の弁体３５ａが形成されている。
【００４９】
以上の構成において、電磁ソレノイド３１の非通電時には、圧縮コイルばね３７の弾性力により、弁体３５ａがシート体３６のシート部３６ａから離間されて、電磁スピル弁３０が開弁状態となる。一方、端子３８への電力供給により電磁ソレノイド３１が通電状態になると、コア３３、アーマチャ３４および電磁スピル弁３０全体を支持する支持部材３９により磁気回路が形成され、圧縮コイルばね３７の弾性力に抗して、アーマチャ３４がコア３３側に移動する。これにより、ポペット弁３５が加圧室２２と反対側に移動し、その弁体３５ａがシート体３６のシート部３６ａに当接して、電磁スピル弁３０は閉弁状態となる（図３に示す状態）。
【００５０】
一方、電磁スピル弁３０が開弁状態にあるときには、シート体３６に形成された複数の供給通路３６ｂと加圧室２２との間で燃料が流通可能となっている。
【００５１】
供給通路３６ｂと連通するように、ハウジング１０には低圧燃料通路１１が形成されている。そして、電磁スピル弁３０の開弁状態で、プランジャ２３が上昇するとき、フィードポンプ１０２の作動により燃料タンク１０１から汲み上げられた低圧燃料が、フィルタ１４１、プレッシャレギュレータ１４２、低圧燃料通路１１、および、供給通路３６ｂを経て加圧室２２に吸入されるようになっている。
【００５２】
シリンダ２１の先端側に形成された加圧室２２は、シリンダ２１の内周面よりも大径に形成されている。そして、プランジャ２３は、電磁スピル弁３０の閉タイミング前に加圧室２２に進入し、電磁スピル弁３０が閉弁した後にプランジャ２３が上死点に到達するようになっている。また、プランジャ２３の先端部が加圧室２２内に進入した状態で、加圧室２２の内周面とプランジャ２３の外周面との間に隙間が形成されるようになっている。ハウジング１０には高圧燃料通路１２が形成されており、加圧室２２がこの高圧燃料通路１２を介して逆止弁４０に連通するようになっている。
【００５３】
逆止弁４０は、高圧燃料通路１２に接続されたケーシング４１と、そのケーシング４１内に配置されたシート体４２およびスプリングベース体４５と、シート体４２に接離可能に対向するバルブ体（弁体）４３と、このバルブ体４３をシート体４２に対する当接位置に向けて付勢する圧縮コイルばね４４とを備えている。また、逆止弁４０は高圧燃料配管１０５に接続されている。そして、加圧室２２内から高圧燃料通路１２を介して圧送される燃料の圧力が所定値を超えたとき、バルブ体４３が圧縮コイルばね４４の付勢力に抗してシート体４２から離間する位置に移動される。これにより、逆止弁４０が開弁状態になって、高圧燃料通路１２から圧送される高圧燃料が高圧燃料配管１０５を経てデリバリパイプ１０６に供給されるようになっている。
【００５４】
−実施形態の特徴部分（カム・ローラ接触部への潤滑油の供給）−
次に、この実施形態の特徴部分、すなわち、高圧燃料ポンプ１において上記カム・ローラ接触部Ｐ１に潤滑油を供給する構成について説明する。この実施形態では、例えばカム・ローラ接触部Ｐ１へ向けて潤滑油を噴射するようなオイルジェットを特に設けることなく、カム・ローラ接触部Ｐ１に潤滑油を供給して、このカム・ローラ接触部Ｐ１における潤滑性を向上させるようにしている。
【００５５】
ここで、高圧燃料ポンプ１は、加圧室２２よりも上方にプランジャ２３およびリフタ５１が配置され、さらに上方にカム１１１が配置される向きで搭載されているので、潤滑油がリフタ５１側からポンプ内部、具体的には、リフタ５１、リフタガイド５２、および、スプリングシート部材５２ａの各内面によって囲われる空間５４内に次々と流入される可能性がある。したがって、この実施形態では、そのような空間５４内の潤滑油を外部へ逃がすとともに、カム・ローラ接触部Ｐ１へ供給するための通油路を備えた構成を採用している。この具体構成について、以下では、３つの実施例を挙げて説明する。
【００５６】
（第１実施例）
まず、第１実施例について、図３、図４を参照して説明する。図４は、図３のＡ矢視図である。なお、図４ではカム１１１を省略している。
【００５７】
高圧燃料ポンプ１のリフタ５１には、軸線方向に沿って互いに平行に延びる一対の平面部（二面幅部）５１ａ，５１ａが形成されている。一対の平面部５１ａ，５１ａは、リフタ５１の軸線回りに１８０°の角度間隔をもって対称に設けられており、リフタ５１の外形は、軸線方向から見ると、円形ではなく、一対の平面部５１ａ，５１ａの分だけ内側へ凹んだほぼ小判型の形状になっている。
【００５８】
リフタ５１の一対の平面部５１ａ，５１ａは、ピン５５によるリフタ５１の軸線回りの回転を防止するために設けられている。一対の平面部５１ａ，５１ａを対称に設けておくのは、リフタ５１の組付性を向上させるためである。一対の平面部５１ａ，５１ａの一方には、ピン５５が接触している。この一方の平面部５１ａとピン５５との係止により、リフタ５１の軸線回りの回転が防止される。なお、リフタ５１の軸線回りの回転防止をピン５５以外の手段によって行う構成としてもよい。また、リフタ５１の外形を上述した以外の形状としてもよい。
【００５９】
一対の平面部５１ａ，５１ａの部分では、それ以外の部分に比べリフタ５１とリフタガイド５２との隙間が大きくなっている。ここで、ピン５５側にある一方の平面部５１ａには、ピン５５が接触しているので、このピン５５の存在により潤滑油の流通が妨げられる。一方、ピン５５とは反対側にある他方の平面部５１ａによるリフタ５１とリフタガイド５２との隙間Ｃ１にはそのようなピン等の部材は設けられていない。この隙間Ｃ１は、リフタ５１、リフタガイド５２、および、スプリングシート部材５２ａの各内面によって囲われる空間５４内に連通している。このため、その隙間Ｃ１を介して上記空間５４からの潤滑油の流出および上記空間５４への潤滑油の流入が可能になっている。なお、一対の平面部５１ａ，５１ａの部分以外では、リフタ５１とリフタガイド５２との隙間が狭くなっている。このため、その狭い隙間を介して潤滑油を流通させることは難しく、流通したとしてもその量はごくわずかとなっている。
【００６０】
リフタガイド５２には、上記空間５４内の潤滑油を外部へ逃がすとともに、カム・ローラ接触部Ｐ１へ供給するための通油路Ｒ１が形成されている。この通油路Ｒ１は、断面円形で所定の断面積を有する空間である。なお、通油路Ｒ１の断面形状は円形以外であってもよい。通油路Ｒ１の断面積は、潤滑油の吐出量を多くするために、また、潤滑油を吐出する際の通油抵抗を小さくするために、できるだけ大きく設定することが好ましい。
【００６１】
通油路Ｒ１の一端Ｒ１ａは、リフタ５１の下方において、空間５４に連通しており、他端Ｒ１ｂは、外部空間に連通している。通油路Ｒ１は、途中で屈曲されており、延びる方向が変更されている。つまり、一端側（空間５４側）の部分Ｒ１１と、その他端側（外部空間側）の部分Ｒ１２とが、リフタガイド５２の内部において所定の角度で接続されている。
【００６２】
一端側の部分Ｒ１１は、一端Ｒ１ａから接続端Ｒ１ｃにかけて斜め上方で外方に向かうように延びている。一方、他端側の部分Ｒ１２は、接続端Ｒ１ｃから他端Ｒ１ｂにかけて斜め上方で内方に向かうように延びている。そして、この他端側の部分Ｒ１２の延びる方向は、通油路Ｒ１から吐出される潤滑油をカム・ローラ接触部Ｐ１へ導きうるような方向に設定されている。なお、通油路Ｒ１の屈曲する角度、つまり、つまり、一端側の部分Ｒ１１と、他端側の部分Ｒ１２とが接続する角度は、潤滑油を吐出する際の通油抵抗を小さくするために、できるだけ緩やかな角度に設定することが好ましい。
【００６３】
この通油路Ｒ１は、リフタ５１の平面部５１ａ，５１ａに対し、その軸線回りに９０度異なる位置に設けられている。つまり、通油路Ｒ１は、ローラ５３の回転軸線方向に直交するように設けられている。そして、通油路Ｒ１の一端Ｒ１ａが、リフタ５１の平面部５１ａ，５１ａ以外の部分の下方に位置している。より詳細には、通油路Ｒ１の一端Ｒ１ａは、リフタ５１の平面部５１ａ，５１ａに対し、その軸線回りに９０度異なる位置に位置している。
【００６４】
このような通油路Ｒ１は、例えば、リフタガイド５２に対しドリル加工を施すことによって形成することが可能である。この場合、リフタガイド５２に対し、一端側の部分Ｒ１１のドリル加工と、他端側の部分Ｒ１２のドリル加工とをそれぞれ１度ずつ行うだけで、リフタガイド５２に通油路Ｒ１を容易に形成することができる。
【００６５】
上記空間５４内には、例えば、エンジンのオイルポンプからの潤滑油が供給され、リフタガイド５２などに形成された油路（油孔）を通じてこの空間５４内への潤滑油の供給を行うことが可能である。また、上述したように、リフタ５１側からこの空間５４内へ潤滑油が流入される。この場合、通油路Ｒ１、隙間Ｃ１などを通って潤滑油が空間５４内に流入される。
【００６６】
詳しくは、カム１１１の回転により、加圧室２２の容積が増大する方向にプランジャ２３が移動するとき（吸入行程）には、リフタ５１が上昇し、空間５４の容積が増大する。これにともない、空間５４内の圧力が低下し、潤滑油が空間５４内へ潤滑油が吸い込まれる。このとき、上記油路や通油路Ｒ１、隙間Ｃ１などから潤滑油が空間５４内へ流入される。
【００６７】
一方、カム１１１の回転により、加圧室２２の容積が収縮する方向にプランジャ２３が移動するとき（加圧行程）には、リフタ５１が下降する。このリフタ５１の移動にともなって空間５４内の圧力が高くなり、その結果、空間５４内の潤滑油が通油路Ｒ１、隙間Ｃ１を通って外部へ強制的に吐出される（逃がされる）。
【００６８】
ここで、リフタ５１の下降時に隙間Ｃ１から逃がされる潤滑油の量は限られているので、上記通油路Ｒ１を設けない場合には、次のような問題が発生するおそれがある。すなわち、高圧燃料ポンプ１は、潤滑油がリフタ５１側から空間５４内へ次々と流入される可能性がある向きで搭載されている。このため、空間５４内へ流入される潤滑油の量に比べ、隙間Ｃ１から逃がされる潤滑油の量が少なければ、空間５４内の潤滑油の量が徐々に増加する。その結果、リフタ５１の往復動により空間５４内に流入された潤滑油が圧縮され、これにともなって、駆動トルクの過上昇や、ポンプ部品の破損を招くおそれがある。
【００６９】
この例では、リフタ５１の上昇・下降の往復動にともなうポンプ作用によって、空間５４内の潤滑油を、リフタ５１とリフタガイド５２との隙間Ｃ１からだけではなく、リフタガイド５２に設けた通油路Ｒ１からも強制的に吐出させるようにしている。このように、通油路Ｒ１を介して空間５４内の潤滑油が外部へ逃がされるので、潤滑油が空間５４内に流入されとしても、空間５４内の潤滑油の量が増加することが回避される。これにより、リフタ５１の往復動により空間５４内の潤滑油が圧縮されたとしても、駆動トルクの過上昇や、ポンプ部品の破損を回避することができる。
【００７０】
そして、通油路Ｒ１の他端側の部分Ｒ１２がカム・ローラ接触部Ｐ１に向けて延びているので、通油路Ｒ１を通じて吐出される潤滑油の吐出方向がカム・ローラ接触部Ｐ１に向かう方向になる。これにより、潤滑油がカム・ローラ接触部Ｐ１に向けて案内されるので、カム・ローラ接触部Ｐ１を直接潤滑することが可能になる。また、リフタ５１の上昇・下降の往復移動にともなうポンプ作用を利用して、カム・ローラ接触部Ｐ１へ潤滑油を積極的に送り込むので、その潤滑油は、ある程度の勢いをもった状態で、しかも、他端側の部分Ｒ１２によってある程度の方向を規制された（絞られた）状態で、カム・ローラ接触部Ｐ１へ向けて放出される。これにより、カム・ローラ接触部Ｐ１に潤滑油を十分にかつ効率よく供給することができる。したがって、以上より、オイルジェットを用いることなく、カム・ローラ接触部Ｐ１における潤滑性を向上させることができ、フリクションの低減を図ることができる。
【００７１】
次に、第１実施例の変形例について説明する。
【００７２】
（１）高圧燃料ポンプ１は、カム１１１とリフタ５１とが接触するいわゆる直打式リフタの構成であってもよい。この場合、カム１１１の外周面と、リフタ５１の底面との接触部（カム・リフタ接触部）に、上述したような通油路Ｒ１を介して潤滑油を供給することが可能である。この直打式リフタの構成の場合、ピン５５などによるリフタ５１の回転防止を特に行わなくてもよい。
【００７３】
（２）通油路Ｒ１の形状は、特に限定されず、上述のような一端側の部分Ｒ１１と他端側の部分Ｒ１２とを所定の角度で接続したもの以外であってもよい。また、リフタガイド５２の通油路Ｒ１の配置位置も、特に限定されず、上述のようなリフタ５１の平面部５１ａ，５１ａに対しその軸線回りに９０度異なる位置以外であってもよい。ただし、通油路Ｒ１の外部空間側の部分の延びる方向を、この通油路Ｒ１から吐出される潤滑油をカム・ローラ接触部Ｐ１へ導きうるような方向に設定する必要がある。
【００７４】
（３）リフタガイド５２に複数の通油路Ｒ１を設ける構成としてもよい。例えば、図５に示すように、リフタガイド５２に２つの通油路Ｒ１，Ｒ１を設けることが可能である。２つの通油路Ｒ１，Ｒ１は、リフタ５１の軸線回りに１８０°の角度間隔をもって対称に設けられている。２つの通油路Ｒ１，Ｒ１は、リフタ５１の平面部５１ａ，５１ａに対し、その軸線回りに９０度異なる位置にそれぞれ設けられている。つまり、２つの通油路Ｒ１，Ｒ１は、ローラ５３の回転軸線方向に直交するようにそれぞれ設けられている。このように、リフタガイド５２に２つの通油路Ｒ１，Ｒ１を設ける構成とすれば、潤滑油がカム・ローラ接触部Ｐ１へ片側だけからではなく両側から供給されるので、カム・ローラ接触部Ｐ１における潤滑性をいっそう向上させることができ、効果的である。
【００７５】
（第２実施例）
次に、第２実施例について、図６を参照して説明する。この第２実施例は、上記第１実施例の改良であって、高圧燃料ポンプ１において、空間５４内の潤滑油を外部へ逃がして、カム・ローラ接触部Ｐ１へ供給するだけでなく、リフタ５１とリフタガイド５２との摺動部分Ｐ２へも供給する点が、上記第１実施例の場合と異なる。ここでは、異なる点について主に説明することとし、上記第１実施例と同様の構成（図３、図４参照）については同じ符号を付してその詳しい説明を省略する。
【００７６】
この例では、空間５４内の潤滑油をカム・ローラ接触部Ｐ１およびリフタ５１とリフタガイド５２との摺動部分Ｐ２へ導くために、図６に示すような通油路Ｒ２をリフタガイド５２に設けている。この例の通油路Ｒ２は、上記第１実施例の通油路Ｒ１（図３、図４参照）に分岐部分Ｒ２３が付け加えられた構成になっている。
【００７７】
具体的に、通油路Ｒ２は、一端側（空間５４側）の部分Ｒ２１と、他端側（外部空間側）の部分Ｒ２２と、一端側の部分Ｒ２１の途中（接続端Ｒ２ｄ）で分岐される分岐部分Ｒ２３とで構成されている。
【００７８】
一端側の部分Ｒ２１と、他端側の部分Ｒ２２とは所定の角度で接続されている。一端側の部分Ｒ２１は、一端Ｒ２ａから接続端Ｒ２ｄにかけて斜め上方で外方に向かうように延びている。一方、他端側の部分Ｒ２２は、接続端Ｒ２ｄから他端Ｒ２ｂにかけて斜め上方で内方に向かうように延びている。そして、この他端側の部分Ｒ２２の延びる方向は、通油路Ｒ２から吐出される潤滑油をカム・ローラ接触部Ｐ１へ導きうるような方向に設定されている。
【００７９】
また、分岐部分Ｒ２３は、一端側の部分Ｒ２１から所定の角度で分岐されている。分岐部分Ｒ２３は、接続端Ｒ２ｅから分岐端Ｒ２ｃにかけて斜め上方で内方に向かうように延びている。この場合、分岐部分Ｒ２３は、他端側の部分Ｒ２２と平行に設けられている。つまり、一端側の部分Ｒ２１と他端側の部分Ｒ２２とが接続する角度と、分岐部分Ｒ２３が一端側の部分Ｒ２１から分岐する角度とが同じになっている。
【００８０】
通油路Ｒ２の一端Ｒ２ａは、リフタ５１の下方において、空間５４に連通しており、他端Ｒ２ｂは、外部空間に連通している。また、分岐端Ｒ２ｃは、リフタ５１とリフタガイド５２との隙間、つまり、リフタ５１とリフタガイド５２との摺動部分Ｐ２に連通している。
【００８１】
この通油路Ｒ２は、リフタ５１の平面部５１ａ，５１ａに対し、その軸線回りに９０度異なる位置に設けられている。つまり、通油路Ｒ２は、ローラ５３の回転軸線方向に直交するように設けられている。そして、通油路Ｒ２の一端Ｒ２ａが、リフタ５１の平面部５１ａ，５１ａ以外の部分の下方に位置している。通油路Ｒ２の分岐端Ｒ２ｃが、リフタ５１の平面部５１ａ，５１ａ以外の部分でリフタ５１とリフタガイド５２との隙間に連通している。より詳細には、通油路Ｒ２の一端Ｒ２ａおよび分岐端Ｒ２ｃは、リフタ５１の平面部５１ａ，５１ａに対し、その軸線回りに９０度異なる位置に位置している。
【００８２】
このような通油路Ｒ２は、例えば、リフタガイド５２に対しドリル加工を施すことによって形成することが可能である。この場合、リフタガイド５２に対し、一端側の部分Ｒ２１のドリル加工と、他端側の部分Ｒ２２のドリル加工と、分岐部分Ｒ２３のドリル加工とをそれぞれ１度ずつ行うだけで、リフタガイド５２に通油路Ｒ２を容易に形成することができる。
【００８３】
この例では、リフタ５１の上昇・下降の往復動にともなうポンプ作用によって、空間５４内の潤滑油を、リフタ５１とリフタガイド５２との隙間Ｃ１からだけではなく、リフタガイド５２に設けた通油路Ｒ２からも強制的に吐出させるようにしている。このように、通油路Ｒ２を介して空間５４内の潤滑油が外部へ逃がされるので、潤滑油が空間５４内に流入されとしても、空間５４内の潤滑油の量が増加することが回避される。これにより、リフタ５１の往復動により空間５４内の潤滑油が圧縮されたとしても、駆動トルクの過上昇や、ポンプ部品の破損を回避することができる。
【００８４】
そして、通油路Ｒ２の他端側の部分Ｒ２２がカム・ローラ接触部Ｐ１に向けて延びているので、通油路Ｒ２を通じて吐出される潤滑油の吐出方向がカム・ローラ接触部Ｐ１に向かう方向になる。これにより、潤滑油がカム・ローラ接触部Ｐ１に向けて案内されるので、カム・ローラ接触部Ｐ１を直接潤滑することが可能になる。また、リフタ５１の上昇・下降の往復移動にともなうポンプ作用を利用して、カム・ローラ接触部Ｐ１へ潤滑油を積極的に送り込むので、その潤滑油は、ある程度の勢いをもった状態で、しかも、他端側の部分Ｒ２２によってある程度の方向を規制された状態で、カム・ローラ接触部Ｐ１へ向けて放出される。これにより、カム・ローラ接触部Ｐ１に潤滑油を十分にかつ効率よく供給することができる。したがって、以上より、オイルジェットを用いることなく、カム・ローラ接触部Ｐ１における潤滑性を向上させることができ、フリクションの低減を図ることができる。
【００８５】
また、通油路Ｒ２の分岐部分Ｒ２３からリフタ５１とリフタガイド５２との摺動部分Ｐ２にも潤滑油が供給されるので、その摺動部分Ｐ２における潤滑性を向上させることができ、フリクションの低減を図ることができる。詳しくは、リフタ５１の往復動の際、リフタ５１の平面部５１ａ，５１ａの部分は、リフタガイド５２に対し摺接しないが、平面部５１ａ，５１ａ以外の部分では、リフタガイド５２と摺接するため、リフタ５１の外周面およびリフタガイド５２の内周面の摩耗が懸念される。しかし、リフタ５１の平面部５１ａ，５１ａ以外の部分では、リフタ５１とリフタガイド５２との隙間は狭く、リフタ５１とリフタガイド５２との摺動部分Ｐ２へ潤滑油を供給しにくくなっている。
【００８６】
したがって、この例では、リフタガイド５２に通油路Ｒ２を形成し、その分岐部分Ｒ２３をリフタ５１とリフタガイド５２との摺動部分Ｐ２へ連通する構成を採用している。これにより、分岐部分Ｒ２３を通じてリフタ５１とリフタガイド５２との摺動部分Ｐ２へ潤滑油を供給することが可能になり、リフタ５１の外周面およびリフタガイド５２の内周面の摩耗の低減を図ることができる。
【００８７】
この場合、分岐部分Ｒ２３の分岐端Ｒ２ｃは、リフタガイド５２において、往復動するリフタ５１が常に摺接する部分に設けることが好ましい。つまり、リフタガイド５２における分岐端Ｒ２ｃの高さ位置を、リフタ５１が常に摺接する部分に設定することが好ましい。具体的には、リフタ５１の往復動の領域はカム１１１のカムノーズ１１２の高さにしたがって決まるので、その往復動する領域の両端（上死点および下死点）からそれぞれカムノーズ１１２の高さ分だけを除いた領域が、リフタ５１がリフタガイド５２に常に摺接する部分になる。リフタ５１がリフタガイド５２に常に摺接する部分では、潤滑油を供給しにくくなっているので、その部分に分岐部分Ｒ２３の分岐端Ｒ２ｃを設けることで、リフタ５１とリフタガイド５２との摺動部分Ｐ２の潤滑を効果的に図ることができる。
【００８８】
次に、第２実施例の変形例について説明する。
【００８９】
この第２実施例の変形例としては、上記第１実施例の変形例と同様のものが挙げられる。ここで、リフタガイド５２に複数の通油路Ｒ２を設ける構成とする場合、例えば、図７に示すように、リフタガイド５２に２つの通油路Ｒ２，Ｒ２を設けることが可能である。この場合、２つの通油路Ｒ２，Ｒ２は、リフタ５１の軸線回りに１８０°の角度間隔をもって対称に設けられている。２つの通油路Ｒ２，Ｒ２は、リフタ５１の平面部５１ａ，５１ａに対し、その軸線回りに９０度異なる位置にそれぞれ設けられている。つまり、２つの通油路Ｒ２，Ｒ２は、ローラ５３の回転軸線方向に直交するようにそれぞれ設けられている。
【００９０】
このように、リフタガイド５２に２つの通油路Ｒ２，Ｒ２を設ける構成とすれば、潤滑油がカム・ローラ接触部Ｐ１へ片側だけからではなく両側から供給されるので、カム・ローラ接触部Ｐ１における潤滑性をいっそう向上させることができ、効果的である。また、この例の場合、リフタ５１とリフタガイド５２との摺動部分Ｐ２がリフタ５１の平面部５１ａ，５１ａによって、２つに分かれているため、リフタガイド５２に設ける通油路Ｒ２が１つだけであれば、その摺動部分Ｐ２の片方に対してしか潤滑油を供給できないことになる。そこで、図７のように、リフタガイド５２に２つの通油路Ｒ２，Ｒ２を設ける構成とすれば、その摺動部分Ｐ２の両方に対して均等に潤滑油を供給できるようになり、好ましい。
【００９１】
（第３実施例）
次に、第３実施例について、図８を参照して説明する。この第３実施例は、上記第１実施例の改良であって、高圧燃料ポンプ１において、潤滑油をカム・ローラ接触部Ｐ１へ送るための通油路Ｒ１の構成は上記第１実施例の場合と同様であるが、この通油路Ｒ１に逆止弁を設けている点が上記第１実施例の場合と異なる。ここでは、異なる点について主に説明することとし、上記第１実施例と同様の構成（図３、図４参照）については同じ符号を付してその詳しい説明を省略する。
【００９２】
この例では、リフタ５１の上昇時に、通油路Ｒ１を通じて空間５４内へ潤滑油が吸い込まれることを防止するために、図８に示すような逆止弁６１を通油路Ｒ１の途中に設けている。
【００９３】
具体的には、逆止弁６１は、通油路Ｒ１内に挿入された弁座シート６１ｂと、この弁座シート６１ｂに対向して配置された弁体（図８ではボール）６１ａと、弁体６１ａを弁座シート６１ｂに向けて付勢する圧縮コイルばね６１ｃとを備えている。そして、空間５４内の圧力が上昇したときに、圧縮コイルばね６１ｃの弾性力に抗して弁座シート６１ｂから弁体６１ａが離間して逆止弁６１が開弁状態となる。一方、空間５４内の圧力が低下したときに、圧縮コイルばね６１ｃの弾性力により弁体６１ａが弁座シート６１ｂに着座して逆止弁６１が閉弁状態となる。
【００９４】
この逆止弁６１の開弁状態では、通油路Ｒ１を通じて空間５４内の潤滑油が強制的に吐出されることが許容されるので、この例においても、上記第１実施例の場合と同様の作用効果が得られる。
【００９５】
それに加え、この例では、次のような作用効果も得られる。すなわち、逆止弁６１を設けない場合には、リフタ５１の上昇時、空間５４内の圧力が低下し、通油路Ｒ１を通じて空間５４内へ潤滑油が吸い込まれる。この際、リフタ５１の下降時に通油路Ｒ１を通じてカム・ローラ接触部Ｐ１に供給された潤滑油も吸い込まれる可能性がある。そこで、この例では、通油路Ｒ１の途中に逆止弁６１を設ける構成を採用している。これにより、逆止弁６１の閉弁状態では、通油路Ｒ１を通じて空間５４内へ潤滑油が吸い込まれることが阻止されるので、カム・ローラ接触部Ｐ１に供給された潤滑油が空間５４内へ吸い込まれることを阻止することができ、カム・ローラ接触部Ｐ１における潤滑性の低下を抑制することができる。
【００９６】
次に、第３実施例の変形例について説明する。
【００９７】
この第３実施例の変形例としては、上記第１実施例の変形例と同様のものが挙げられる。ここで、リフタガイド５２に複数の通油路Ｒ１を設ける構成とする場合にも、それぞれの通油路Ｒ１に逆止弁６１を設けることが好ましい。
【００９８】
また、この第３実施例の構成に、上記第２実施例の構成を組み合わせることが可能である。例えば、図９に示すように、通油路Ｒ２の一端側の部分Ｒ２１に逆止弁６１を設ける。この場合、一端側の部分Ｒ２１において、分岐部分Ｒ２３が分岐される接続端Ｒ２ｄよりも吐出方向の上流側に逆止弁６１を配置する構成とする。こうすれば、逆止弁６１の閉弁状態では、通油路Ｒ２を通じて空間５４内へ潤滑油が吸い込まれることが阻止されるので、リフタ５１とリフタガイド５２との摺動部分Ｐ２に供給された潤滑油が空間５４内へ吸い込まれることを阻止することができ、その摺動部分Ｐ２における潤滑性の低下を抑制することができる。
【００９９】
−他の実施形態−
以上、本発明の実施形態について説明したが、ここに示した実施形態は一例であり、さまざまに変形することが可能である。
【０１００】
（１）以上では、高圧燃料ポンプ１が加圧室２２よりも上方にプランジャ２３およびリフタ５１が配置され、さらに上方にカム１１１が配置される構成としたが、エンジンにおける高圧燃料ポンプ１の搭載の向きは、それ以外の向きであってもよい。この場合にも、通油路Ｒ１を介して空間５４内の潤滑油が外部へ逃がされるので、リフタ５１の往復動により空間５４内の潤滑油が圧縮されたとしても、駆動トルクの過上昇や、ポンプ部品の破損を回避することができるとともに、カム・ローラ接触部Ｐ１などの潤滑性を向上させることができる。
【０１０１】
（２）以上では、吸気カムシャフト１１０に取り付けられたカム１１１の回転によってリフタ５１が往復動される構成としたが、排気カムシャフトに取り付けられたカムの回転によってリフタ５１を往復動させる構成としてもよい。
【０１０２】
（３）以上では、３つのカムノーズ１１２，１１２，１１２を有するカム１１１によりリフタ５１が往復動される構成としたが、その他の個数のカムノーズ（例えば、２つのカムノーズ）を有するカムによってリフタ５１を往復動させる構成としてもよい。
【０１０３】
（４）以上では、自動車に搭載される筒内直噴型６気筒ガソリンエンジンに本発明を適用した場合について説明した。本発明はこれに限られることなく、例えば、筒内直噴型４気筒ガソリンエンジンなどの他の任意の気筒数のガソリンエンジンに適用可能である。また、ガソリンエンジンに限らず、ディーゼルエンジン等の他の内燃機関にも本発明は適用可能である。さらに、本発明が適用可能なエンジンは、自動車用のエンジンに限るものでもない。
【図面の簡単な説明】
【０１０４】
【図１】本発明の高圧燃料ポンプを適用する燃料供給装置の一例を模式的に示す図である。
【図２】電磁スピル弁の開閉動作を説明するための図である。
【図３】本発明の高圧燃料ポンプの一例を示す縦断面図である。
【図４】図３のＡ矢視図である。
【図５】第１実施例の変形例の高圧燃料ポンプを示す図である。
【図６】第２実施例の高圧燃料ポンプを示す図である。
【図７】第２実施例の変形例の高圧燃料ポンプを示す図である。
【図８】第３実施例の高圧燃料ポンプを示す図である。
【図９】第３実施例の変形例の高圧燃料ポンプを示す図である。
【符号の説明】
【０１０５】
１    高圧燃料ポンプ
２１    シリンダ
２２    加圧室
２３    プランジャ
２７    圧縮コイルばね
３０    電磁スピル弁
５１    リフタ
５２    リフタガイド
５３    ローラ
１００    燃料供給装置
１１０    吸気カムシャフト
１１１    カム
Ｐ１    カム・ローラ接触部
Ｒ１    通油路
【図１】
2008286124.tif 000003
【図２】
2008286124.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2008286124.tif 000009
【図８】
2008286124.tif 000010
【図９】
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