(57)【要約】【課題】蛍光ランプにおいて、発光管の管内径の細径化によりランプ効率向上実現しつつ、点灯中の光チラツキを防ぎ、必要な寿命時間を確保する。【解決手段】  二重螺旋形をした発光管２は、主要部の管内径が４.０〜６.５mmであり、発光管内には、（Ar＋２０wt%Kr）の混合ガスが封入されている。【選択図】図２
2008016231.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
両端にフィラメント電極が配置され、主要部の管内径が４.０〜６.５mmである発光管を備えた蛍光ランプであって、
前記発光管内に希ガスを主成分とした混合ガスが封入され、前記混合ガスはアルゴンより分子量が大きいことを特徴とする蛍光ランプ。
【請求項２】
前記希ガスは、アルゴンとクリプトンであって、
クリプトンの組成比率は、混合ガスの１０wt%〜５０wt%の範囲であること
を特徴とする請求項１に記載の蛍光ランプ。
【請求項３】
前記希ガスは、アルゴンとキセノンであって、
キセノンの組成比率は、混合ガスの５wt%〜２５wt%の範囲であること
を特徴とする請求項１に記載の蛍光ランプ。
【請求項４】
前記希ガスは、アルゴン、クリプトン及びキセノンであって、
混合ガス中のクリプトンの組成比率をＲKrとし、混合ガス中のキセノンの組成比率をＲXeとした場合に、
（ＲKr＋２ＲXe）は、混合ガスの１０wt%〜５０wt%の範囲であること
を特徴とする請求項１に記載の蛍光ランプ。
【請求項５】
さらに、口金と、前記口金を介して外部電源から給電されて前記発光管を点灯させる電子安定器とを備え、
前記電子安定器は、誘導電極予熱方式による点灯回路を含むこと
を特徴とする請求項１から４のいずれかに記載の蛍光ランプ。
【請求項６】
前記発光管の管容囲器が二重螺旋状構造であること
を特徴とする請求項１から５のいずれかに記載の蛍光ランプ
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、一般電球を代替する省エネ光源である電球形蛍光ランプに関する。
【背景技術】
【０００２】
省エネルギー時代を迎えて、省エネ光源として、白熱電球を代替する種々の電球形蛍光ランプの開発が進められている。
一般に、電球形蛍光ランプの発光管は、屈曲した形状のガラス管と、ガラス管の両端部に封止された一対のタングステンフィラメントコイル電極とを備えている。
発光管内には、紫外線放射物質としての水銀(Hg)と、いわゆる緩衝ガスとして純アルゴン（Ar)ガス、あるいは、これにネオンを混合した混合ガス（Ar＋Ne）が封入されている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００３−２６３９７２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
図１１は、二重螺旋状発光管を備えた電球形蛍光ランプを示す正面図である。
電球形蛍光ランプ４０１は、一般電球６０Wの代替用でありランプ入力は１２Wである。
ナス形外管バルブ４４０内には、二重螺旋状をした発光管４１０が設置されている。発光管４１０内には、単体水銀（Hg）及び純アルゴン（Ar）が封入されている。
発光管４１０の先端部は、熱伝導性媒体４４４を介して外管バルブ４４０に結合されている。基端部は、保持樹脂部材４４１により保持・装着されている。
【０００４】
樹脂ケース４４２に収納された電子安定器４３０は、インバータ回路にコンデンサ（Ｃ）予熱回路を組み合わせて構成されている。電子安定器４３０は口金４４３を介して外部電源から給電され、その回路効率は約９０％である。
ランプ４０１の寸法や仕様は次に示す通りである。
外管バルブ４４０の外径Ｄo・・・５５mm
外管バルブ４４０のランプ全長Ｌo・・・１１０mm
ランプ入力・・・１２Ｗ
発光管入力・・・約１１Ｗ
特に、発光管４１０の寸法や仕様は次の通りである。
【０００５】
管壁負荷・・・約０.１２W／cm2
封入希ガス・・・純アルゴン（Ar）３００Pa
主要部の管外径・・・９.０mm
主要部の管内径・・・７.４mm
隣接する巻層の隙間・・・１.０mm
管巻層数・・・約４.５回
環外径・・・３６.５mm
管全長・・・約６１０mm
係る構成例の電球形蛍光ランプ４０１（以下、上記のような構成例の電球形蛍光ランプ４０１を「従来品」という。）においては、初期光束８１０lm及び効率６７.５lm／Wという比較的優れた光学特性が得られ、定格ランプ寿命時間が６０００hrsという長寿命も得られている。なお、一般の白熱電球６０W品種は、外囲寸法がＤo６０mm及びＬo１１０mmで、初期光束８１０lm及び効率１３.５lm／Wである。
【０００６】
ところで、最近の省エネルギーへの取組みが深まるなかで、このような電球形蛍光ランプに対しては、市場からのより一層の効率向上の要請がある。
本願発明者は、管壁負荷We[発光管入力(W)を、電極間距離での管内表面積（円周率×管内径×電極間距離）により除した値で定義される。]が一定の条件下で、管内径を細径化することによりランプ効率の上昇せしめた電球形蛍光ランプの開発・商品化に取り組んでいる。
【０００７】
そして、管内径を７.４mmより細径化し、他の構成は上記従来品とほぼ同等の構成による電球形蛍光ランプを複数試作し、点灯させた。
しかし、（ａ）ランプ定常点灯での発光管の放電状態が不安定となり、発光の変動によるいわゆる光チラツキの発生、（ｂ）ほとんどランプが４０００hrsから６０００hrs未満の点灯時間で寿命終了に至って、結局ランプの平均寿命時間が前記従来定格値６０００hrsを超えられない、という２つの問題を抱えていることがわかった。
【０００８】
これら（ａ），（ｂ）の問題は、細径化に随伴する問題であるため、二重螺旋状発光管を備えた電球形蛍光ランプに限らず、直管状などの他の発光管形状のランプについても生ずる。
本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであって、発光管の管内径の細径化によりランプ効率向上実現しつつ、点灯中の光チラツキを防ぎ、必要な寿命時間を確保することが可能な蛍光ランプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するために、本発明に係る請求項１記載の蛍光ランプは、両端にフィラメント電極が配置され、主要部の管内径が４.０〜６.５mmである発光管を備えた蛍光ランプであって、前記発光管内に希ガスを主成分とした混合ガスが封入され、前記混合ガスはアルゴンより分子量が大きいことを特徴とする。
本発明に係る請求項２記載の蛍光ランプは、請求項１記載の蛍光ランプであって、前記希ガスは、アルゴンとクリプトンであって、クリプトンの組成比率は、混合ガスの１０wt%〜５０wt%の範囲であることを特徴とする。
【００１０】
本発明に係る請求項３記載の蛍光ランプは、請求項１記載の蛍光ランプであって、前記希ガスは、アルゴンとキセノンであって、キセノンの組成比率は、混合ガスの５wt%〜２５wt%の範囲であることを特徴とする。
本発明に係る請求項４記載の蛍光ランプは、請求項１記載の蛍光ランプであって、前記希ガスは、アルゴン、クリプトン及びキセノンであって、混合ガス中のクリプトンの組成比率をＲKrとし、混合ガス中のキセノンの組成比率をＲXeとした場合に、（ＲKr＋２ＲXe）は、混合ガスの１０wt%〜５０wt%の範囲であることを特徴とする。
【００１１】
本発明に係る請求項５記載の蛍光ランプは、請求項１から４のいずれかに記載の蛍光ランプであって、さらに、口金と、前記口金を介して外部電源から給電されて前記発光管を点灯させる電子安定器とを備え、前記電子安定器は、誘導電極予熱方式による点灯回路を含むことを特徴とする。
本発明に係る請求項６記載の蛍光ランプは、請求項１から５のいずれかに記載の蛍光ランプであって、前記発光管の管容囲器が二重螺旋状構造であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
本発明に係る蛍光ランプによれば、発光管の管内径が４.０〜６.５mmであるため、従来よりランプ効率を効果的に向上させることができる。しかも上記混合ガスの分子量はアルゴンより大きいので、点灯中の管電圧値を低減（管電流値を上昇）させることができるため、放電の不安定性に起因する光チラツキ、及び電極からの電子放射物質の早期飛散に起因する寿命時間の短縮化を防ぐことが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
（実施の形態）
本発明を二重螺旋状発光管を備えた電球形蛍光ランプに適用した実施の形態について、図面を参照しながら説明する。
１．電球形蛍光ランプの構成
図１は、電球形蛍光ランプ１を示す正面図である。
【００１４】
図１に示すように、二重螺旋状をした発光管２は、ナス形をした外管バルブ４内に配置されている。
発光管２の基端部は保持樹脂部材６に保持されている。
保持樹脂部材６には電子安定器８が一体に組立てられており、両者は樹脂ケース１０内に配置されている。
【００１５】
樹脂ケース１０の端部には口金１２が装着されている。
発光管２の先端部は、最冷点箇所が形成される凸部１４を有しており、凸部１４はシリコーン樹脂からなる熱伝導性媒体１６を介して外管バルブ４の先端部と結合されている。
電球形蛍光ランプ１の点灯時には、放熱性の良い凸部１４が最冷点箇所となる。この最冷点箇所の温度（最冷点温度）は、熱伝導性媒体１６の冷却効果などを勘案して、高いランプ効率が得られるような温度（例えば６０℃〜６５℃）に規定されている。
【００１６】
また、外管バルブ４の内表面には炭酸カルシウムを主成分とする透過率約９７％の拡散膜１８が塗布されている。
２．発光管の構成
図２は、二重螺旋状蛍光ランプ１の発光管２を示す正面図であり、その横断面の形状がわかるようにガラス管２０の一部を切り欠いた状態で示している。
【００１７】
発光管２は、管容囲器となるガラス管２０と、このガラス管２０の両端部に配設された一対の電極２２，２４とを備えている。
電極２２，２４は、いわゆる三重巻形のタングステンフィラメントコイル製であり、Ba-Ca-Sr複合酸化物にZr酸化物添加（約５wt%）の電子放射物質（図示せず）が約２.５mg充填されている。
【００１８】
また電極２２，２４は、それぞれ一対のリード線２６ａ，２６ｂ、リード線２８ａ，２８ｂにより支持されている。
リード線２６ａ，２６ｂ及びリード線２８ａ，２８ｂは、ビーズガラスマウント方式により、ガラス管２０の端部において気密封止されている。
また、ガラス管２０の一方の端部には、排気管３０（発光管排気後に先端部封止）が封着されている。
【００１９】
発光管２の主要な内表面には、蛍光体層３２が形成されている。蛍光体層３２は、３種類の赤、緑及び青発光のY2O3:Eu、LaPO4:Ce,Tb及びBaMg2Al16O27:Eu,Mn蛍光体を混合した希土類蛍光体が塗布・焼成されたものである。
また、発光管２内には、253.7nm紫外放射物質として約５mgの水銀（Hg2O）３３に加えて、緩衝ガスとして希ガス（図示せず）が封入されている。希ガスの好適な組成については後述する。
３．電子安定器の点灯回路構成
図３は、電子安定器８の点灯回路構成を模式的に示す図である。
【００２０】
図３に示すように、電子安定器８は、整流・平滑回路３４、インバータ回路３６、DCカットコンデンサ−Ｃdc３８、限流用チョークコイルＬb４０を含む点灯回路構成である。
なお、電子安定器８の回路効率は約９０％である。
インバータ回路部３６は、シリーズインバータ回路方式によるものである。
電子安定器８は、さらに、発光管２のリード線２６ｂ，２８ｂに並列接続されたＣ予熱回路４２を含んでいる。
【００２１】
Ｃ（コンデンサ）予熱回路４２は、コンデンサ−Ｃf４４と正温度特性抵抗素子（ＰＴＣ）４６との並列回路で構成されている。
コンデンサーＣf４４は、ランプ始動時及び定常点灯時に電極２２，２４へそれぞれ予熱電流及び補助加熱電流を供給するほかに、特にランプ始動時には上記限流用チョークコイルＬb４０と共振することで発光管２への始動印加電圧を発生する、という機能も果している。
【００２２】
また、ＰＴＣ４６は、特にランプ始動時に発光管２の電極２２，２４に十分な予熱電流を供給する機能を果たしている。
４．管内径と管壁負荷のランプ効率への影響
次に、管内径と管壁負荷との２つのパラメータを変化をさせたときのランプ効率への影響を調べた実験結果について説明する。
【００２３】
本実験に用いたランプは、基本的には従来の構成と同様であるが、ランプ入力を１０Ｗ、発光管入力を約９Ｗ、環外径を３２.５mm、封入希ガスを純アルゴン（Ar）５５０Paとした点が異なっている。
実験結果のグラフを図４に示す。
図４に示すように、管壁負荷Ｗｅを０.０７〜０.１３W／cm2の範囲に設定し、管内径を４.０〜６.５mmと細径な範囲に規定することにより、小形のランプ外囲形状を保ちながら従来品のランプ効率６７.７lm／Wに比べて約６〜２２％向上できることがわかった。
【００２４】
管内径が６.５mm以下であれば、従来品と比べて顕著にランプ効率を向上させることが可能である。
管内径を４.０mm未満に細径化することは、現状においては、特に発光管２の二重螺旋状屈曲ガラス管２０の成形加工が極めて難しく、また電極設計上の問題もあり困難である。
【００２５】
また、管壁負荷Ｗｅを０.１３W／cm2より高くするのは、特にエイジングによる光束維持率が急激に低下しだすので好ましくない。一方で管壁負荷Ｗｅ値を０.０７W／cm2より低くするのも、特に発光管２の二重螺旋状屈曲ガラス管２０の管全長Laが長くなり過ぎて、その成形加工が極めて難しく、またランプ外囲形状を一般電球６０Wと略同等に保つのも難しいので好ましくない。
５．試作品の動作・寿命試験と結果考察
次いで、管内径を細くした典型的な構成の試作ランプ（以下、「試作品」という。）について動作試験及び寿命試験を行った。
【００２６】
試作品の寸法や仕様は次に示す通りである。
外管バルブ４の外径Ｄo・・・５５mm
外管バルブ４のランプ全長Ｌo・・・１１０mm
ランプ入力・・・１０W
発光管入力・・・約９W
特に、発光管２の寸法や仕様は次の通りである。
【００２７】
管壁負荷Ｗｅ・・・約０.１０W／cm2
封入希ガス・・・純アルゴン（Ar）５５０Pa
主要部の管外径・・・７.５mm
主要部の管内径・・・６.０mm
隣接する巻層の隙間・・・１.０mm
管巻層数・・・約６.５回
環外径・・・３２.５mm
管全長・・・約６１０mm
電極間距離・・・５３０mm
なお、「主要部の管内径」とは、発光管２においては凸部１４が形成された先端部及び両端部を除いた巻回部分の管内径である。
【００２８】
係る構成の試作品を点灯させたところ、ランプ効率７８.０lm／W（ランプ入力１０Wに対して光束７８０lm）という優れた光学特性を呈した。
しかし、（ａ）定常点灯での発光管２の放電状態が不安定となり発光の変動によるいわゆる光チラツキが発生し、（ｂ）試作品の殆どが４０００hrsから６０００hrs未満の点灯時間で寿命終了に至ってしまい、平均寿命時間は約５２００hrsと、従来定格値６０００hrsを超えられない、という問題が明らかになった。
【００２９】
これらの問題（ａ）（ｂ）の原因は次のように説明できる。
まず、一方の問題（ａ）の放電の不安定性は、管内径の細径化に伴って発光管２の管電圧が過度に上昇することで、管電流が過度に低減されたことが原因である。具体的な数値を例示すると、管電圧が約１８０V以上に上昇して、管電流が約５０mA以下まで低減された場合には、発光管２における放電を安定に維持できなくなる。
【００３０】
他方の問題（ｂ）の短寿命化については、管電圧上昇で管電流が過度に低減することにより、ランプ始動時及び定常点灯時のいずれにおいても、発光管２の電極２２，２４の電極温度を必要な熱電子放射が得られるレベルまで上昇できなくなるため、電極２２，２４から電子放射物質の飛散が増大して（電子放射物質が早期に消尽して）、ランプ寿命時間の短縮に至ったといえる。
【００３１】
これらの問題（ａ）（ｂ）に対しては、緩衝ガスとして封入していた従来の純アルゴン（Ar）に代えて、主成分がアルゴン（Ar）と、クリプトン（Kr）またはキセノン（Xe）の少なくともいずれかの混合ガスを封入するという手段が極めて有効である。
係る組成の混合ガスによれば、定常点灯時の管電圧の過度上昇を防ぎ、管電流を上昇させることができる。これにより、問題(ａ)の放電の不安定性を防止することができる。また、問題（ｂ）に関しては、管電流の上昇により、ランプ始動及び定常点灯時において電極温度を上昇させることが可能となるので電子放射物質の飛散を抑制することができる。
６．発明品Ａの特性
試作品における純アルゴンArの５５０Pa封入に代えて、（Ar＋２０wt%Kr）混合ガスを５５０Pa封入したランプ（以下、「発明品Ａ」という）を製作した。図５に、試作品及び発明品Ａの発光管２の定常点灯時の、管電流、管電圧特性のグラフを示す。
【００３２】
図５のグラフから、発明品Ａの発光管２は、試作品のものに比べて、同値の管入力Ｐinにおいて、管電圧Vaが低下し管電流Iaが上昇しているのがわかる。
そして、ランプ定常点灯での規定の管入力Ｐin９.０Wでは、発光管２の管電圧Vaは１９２.４Ｖから１５３.７Ｖへと低下し、一方で管電流Ia値は４７.７mAから５９mAへと上昇している。
【００３３】
なお、電極２２，２４にはコンデンサーＣfを介していわゆる補助加熱電流Ｉhが８５mA流れている。
図６に、試作品及び発明品Ａの発光管２について測定した、電源ON時点ｔ0からランプ始動に至る時点ｔpまでの電極予熱電流Ip及び始動印加電圧Vp特性を比較したグラフを示す。
【００３４】
なお、図６のグラフにおいては、実際には高周波の正弦波を、図の煩雑さを回避するため、正弦波の数を減らして描いている。
この測定では、特に定常点灯での管入力Ｐinを９.０W一定に設定した。
このグラフから発明品Ａの発光管２、試作品の発光管２に、特に電極予熱時間ｔpが長くなり（Δｔp分だけ長くなり）、それだけ電極予熱電流Ipも上昇していることがわかる。
【００３５】
例えば、図６に示す例では、発明品Ａの電極予熱時間ｔpは、試作品の約６２０μｓと比べて、約８００μｓへと延長されている。
また、ランプ始動に至った時点ｔｐでの電極予熱電流Ipのピーク値は約２２０mAから３００mAへと上昇している。この電極予熱時間ｔpの延長は、Krガスの混合により、発光管２の始動電圧Vs（始動時点ｔsでの始動印加電圧Vpに相当）が高くなるからである。
【００３６】
従って、特にランプ始動時において、発光管２の電極温度Teが必要な熱電子放射が得られるレベルまで上昇され、電極２２，２４からの電子放射物質の飛散を抑制することができる。
なお、ランプ始動及び定常点灯を通じて、（Ar＋２０wt％Kr）混合ガスのそのものの効果として、純Arガスに比べて電子放射物質の飛散を抑制することができる。
【００３７】
(Ar＋２０wt%Kr)混合ガスの封入の発明品Ａの寿命時間は約７６００hrsであり、純Ar封入の試作品の寿命時間約５２００hrsを大きく上回り、定格値６０００hrsをも超えることが確認されている。
また、ランプ効率は７８lm／W（ランプ入力１０Ｗで光束７８０lm）と、試作品と略同等の優れた光学特性も維持できる。
７．クリプトン、キセノンの組成比率の範囲
次いで、本発明者は、ランプ１においてクリプトン(Kr)組成比率ＲKrの妥当な範囲について調べた。
【００３８】
図７は、封入ガスの異なるランプにおける光束立上り特性を示すグラフである。
図７のグラフに示すように、(Ar＋Kr)混合ガスにおいて、Kr組成比率ＲKrが２０wt％のランプは、３秒で光束約５０%の立ち上がりを確保できる。
Kr組成比率ＲKrが５０wt％のランプは、３秒で光束約３０%の立ち上がりとなり、ＲKrが２０wt％のランプと比べるとやや下回るものの、実用上問題なく使用できる範囲となっている。
【００３９】
Kr組成比率ＲKrが１００wt％のランプは、光束立ち上がり特性が急激に遅くなるため、立ち上がり特性が厳しく要求される環境下（トイレ照明など）で使用されるランプとしてはあまり好ましくない。
なお、図７には示していないが、Kr組成比率ＲKrが１０wt％より低くなるのは、特に当該(Ar＋Kr)混合ガスの十分な封入効果が得られない。
【００４０】
以上より、(Ar＋Kr)混合ガスにおけるKr組成比率ＲKrは、特に１０wt%〜５０wt％の範囲に規定するのが妥当である。
また、前記（Ar＋Kr）混合ガスのほかに、特に(Ar＋Xe)混合ガスを封入した発光管２からなるランプ１も試作して、上記同様の測定を行った。この結果、当該(Ar＋Xe)封入ランプ１は、特にXe組成比率ＲXeが前記(Ar＋Kr)封入ランプ１でのKr組成比率ＲKrの約１／２において、上述と略同等の効果が得られることが判明した。そして、当該ランプ１でのXe組成比率ＲXeは、前記(Ar＋Kr)封入ランプ１と同様の理由により、特に５wt%〜２５wt%の範囲に規定するのが妥当であることもわかった。これにより、例えば前記（Ar＋２０wt%Kr）に代って（Ar＋１０wt%Xe）混合ガスを５５０Pa封入のランプ１は、発明品Ａと同様の光学特性及び寿命時間を確保できることを確認している。
【００４１】
更に、特に（Ar+Kr＋Xe）混合ガスを封入したランプ１についても同様の測定を行ったところ、ここでもXe組成比率ＲXeはKr組成比率ＲKrの約２倍の効果が得られることが判明した。つまり、例えば（Ar＋１０wt%Kr＋５wt%Xe）混合ガスのランプは、前記（Ar＋２０wt%Kr）混合ガスの発明品Ａと同等の効果が得られた。
そして、特にKr組成比率ＲKrとXe組成比率ＲXeの２倍の和、すなわち(ＲKr＋２ＲXe)を１０wt％〜５０wt%の範囲に規定するのが妥当であることもわかった。
【００４２】
なお、混合ガスとしては、アルゴン（Ar）より軽い希ガスであるヘリウム（He）やネオン（Ne）を、微量（例えば両者の合計が２wt%以下）混合しても悪影響がないことも確かめている。
８．点灯回路構成の変形例
図８は、実施の形態の変形例に係るアンプ１の電子安定器９による点灯回路構成を模式的に示す図である。
【００４３】
図８においては、図３と同様の構成部材には同じ符号を付している。
電子安定器９の点灯回路構成は、電子安定器８（図３参照）でのC予熱回路方式とは異なり、いわゆる誘導予熱回路方式である。誘導加熱回路方式とも言い得る。
電極予（加）熱トランス４８は、限流用チョークコイルＬb４０を一次巻線としており、電極２２，２４のそれぞれ予熱電流Ip及び補助加熱電流Ihを供給する。
【００４４】
この場合、特にコンデンサーＣf４４とＰＴＣ４６の並列回路は、発光管２のリード線２６ａ，２８ａに並列接続されており、当該コンデンサーＣf４４と限流用チョークコイルＬb４０のＬb-Ｃf共振回路により発光管２への始動印加電圧Vpを発生させる。
このような誘導予熱回路方式の適用により、ランプ始動及び定常点灯での発光管２の電極２２，２４のそれぞれに予熱電流Ip及び補助加熱電流Ihを、電子安定器９でのＬb-Ｃf共振回路の設計条件等とは無関係に、好ましい電極温度に相当する電流値に設定することができる。
【００４５】
この結果、ランプの平均寿命時間より一層延長することができる。
回路構成が異なる以外は発明品Ａと同一構成のランプ（以下、「発明品Ｂ」という。）をランプ入力１０Wでの寿命試験を行った。
この場合ランプ電圧に比例した電圧が電極両端に印加されるため、電子安定器９のトランス４８は、特に定常点灯における発光管２の電極２２，２４への補助加熱電流Ihを発明品Ａのランプの約１００mAから約８５mAへと低減し、また、ランプ始動での電極予熱電流Ipも発明品Ａのランプに比べて平均値で約２０％増加せしめように設計した。これにより、特にランプ始動及び定常点灯での電極２２，２４における電子放射物質の飛散が一層抑制され、平均寿命時間は発明品Ａの約７６００hrsと比べて、約８５００hrsへと一層延長することができた。
【００４６】
また、ランプ効率は７７.５lm／Wと発明品Ａと同等程度に維持できた。
９．その他
（１）クリプトンを含む混合ガスの効果については、次のように説明することもできる。図９を用いて説明する。
図９は、ランプ電圧とランプ電流の特性を模式化したグラフを示す図である。
【００４７】
図９のグラフからわかるように、クリプトンを含む混合ガスは、ランプ電流が０に近いときのランプ電圧値（ブレークダウン電圧値）が１.２ｋＶと高いことがわかる。また、ランプ電流値が７０ｍＡ（定常点灯時の値に相当する。）のときの、電圧値は下がっている。
このため、電極予熱時と定常点灯時のフィラメント印加電圧を大きくすることができ従来よりもフィラメントロスを少なくすることができる。
【００４８】
（２）図１０に、従来品、試作品、発明品Ａ、及び発明品Ｂの構成と特性をまとめた表を示す。
（３）上述の実施の形態に係る構成は、一般電球６０Ｗ代替用のほかに、例えば一般電球１００Ｗ代替用などの電球形蛍光ランプにもそのまま適用できるものである。
（４）上述の実施の形態においては、希ガスの主成分はアルゴンであったが、希ガスとしてアルゴンを含まず、例えば、アルゴンより重いクリプトンやキセノンを主成分として混合ガスを構成しても構わない。要するに、混合ガスの分子量がアルゴンの分子量（39.95）より大きくなるようにすれば良い。
【００４９】
（５）本発明は、二重螺旋状発光管に限らず、直管状、丸形状（円環状）、Ｕ字状をした発光管の蛍光ランプに適当可能である。
（６）本発明は、例えば電子安定器がランプ本体から分離されたコンパクト形蛍光ランプ等の蛍光ランプにも適用できるものである。
【産業上の利用可能性】
【００５０】
本発明に係る蛍光ランプによれば、ランプ効率向上させて、しかも必要な寿命時間を備える蛍光ランプを提供することが可能となり極めて有用である。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】実施の形態に係る電球形蛍光ランプ１を示す正面図である。
【図２】電球形蛍光ランプ１の発光管２を示す正面図である。
【図３】電子安定器８の回路構成を模式的に示す図である。
【図４】管内径と管壁負荷との２つのパラメータを変化をさせたときのランプ効率への影響を調べた実験結果のグラフを示す図である。
【図５】試作品及び発明品Ａの発光管２の定常点灯時の、管電流、管電圧特性のグラフを示す図である。
【図６】試作品及び発明品Ａの発光管２について測定した、電源ON時点ｔ0からランプ始動に至る時点ｔpまでの電極予熱電流Ip及び始動印加電圧Vp特性を比較したグラフを示す図である。
【図７】封入ガスの異なるランプにおける光束立上り特性を示すグラフを示す図である。
【図８】実施の形態の変形例に係るランプ１の電子安定器９による点灯回路構成を模式的に示す図である。
【図９】ランプ電圧とランプ電流の特性を模式化したグラフを示す図である。
【図１０】従来品、試作品、発明品Ａ、及び発明品Ｂの構成と特性をまとめた表を示す図である。
【図１１】二重螺旋状発光管を備えた電球形蛍光ランプを示す正面図である。
【符号の説明】
【００５２】
１  電球形蛍光ランプ
２  発光管
４  外管バルブ
８，９  電子安定器
１２  口金
２０  ガラス管
２２，２４  電極
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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