(57)【要約】【課題】ラックアンドピニオン式ステアリング装置のラック用として好適な棒鋼を提供する。【解決手段】炭素（Ｃ）の含有率が０．３０質量％以上０．５０質量％以下、クロム（Ｃｒ）の含有率が０．１０質量％以上１．２０質量％以下、珪素（Ｓｉ）の含有率が０．１０質量％以上０．５０質量％以下、マンガン（Ｍｎ）の含有率が０．２０質量％以上２．００質量％以下、残部鉄（Ｆｅ）および不可避的不純物である棒状の鋼材を、所定の直径（Ｄ）および長さの丸棒となるように加工した後、焼入れと焼戻しを施す。丸棒（ラック用棒鋼）の断面円の中心から直径の１／４となる範囲（Ｄ／４領域）に存在する炭化物の最大寸法を２．０μｍ以下とし、前記範囲の硬さをＨｖ１７０〜２７０とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ラックアンドピニオン式ステアリング装置のラックの製造に使用する、歯を形成する前の棒鋼であって、
炭素（Ｃ）の含有率が０．３０質量％以上０．５０質量％以下、クロム（Ｃｒ）の含有率が０．１０質量％以上１．２０質量％以下、珪素（Ｓｉ）の含有率が０．１０質量％以上０．５０質量％以下、マンガン（Ｍｎ）の含有率が０．２０質量％以上２．００質量％以下、残部鉄（Ｆｅ）および不可避的不純物である鉄鋼材料からなる素材を、
所定の直径（Ｄ）および長さの丸棒となるように加工するとともに、焼入れと焼戻しが施されて得られ、丸棒の断面円の中心から直径の１／４となる範囲（Ｄ／４領域）に存在する炭化物の最大寸法が２．０μｍ以下であり、前記範囲の硬さがＨｖ１７０〜２７０であることを特徴とするラック用棒鋼。
【請求項２】
請求項１のラック用棒鋼にＤ／４領域まで至る深さで歯が形成された後に、歯に高周波焼入れが施されて得られたラック。
【請求項３】
請求項２記載のラックを有するラックアンドピニオン機構を備えているラックアンドピニオン式ステアリング装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、ラックアンドピニオン式ステアリング装置のラックの製造に使用する、歯を形成する前の棒鋼（棒状鋼材）に関する。
【背景技術】
【０００２】
ラックアンドピニオン式ステアリング装置の一例を図２に示す。ラックアンドピニオン式ステアリング装置では、上端部にステアリングホイール１０が固定されたステアリング軸１１が、ステアリング軸用ハウジング１２の内部に、軸心を中心に回転自在に支承されている。また、ステアリング軸用ハウジング１２は、下部を車両の前方に向けて傾斜した姿勢で、車室内部の所定位置に固定されている。
【０００３】
ステアリング軸１１の回転を左右の転舵輪１５，１５の運動に変換するラックアンドピニオン機構は、軸方向に移動可能なラック２１と、ラック２１の軸心に対して斜めに支承されラック２１の歯に噛み合う歯を備えたピニオン２２と、ラック２１及びピニオン２２を支承する筒状のラック用ハウジング２３と、で構成されている。そして、ラックアンドピニオン機構は、その長手方向が車両の幅方向に沿うようにして、車両の前部のエンジンルーム内にほぼ水平に配置されている。
【０００４】
また、ピニオン２２の上端部とステアリング軸１１の下端部とは、２個の自在継手２５，２６で連結されている。さらに、ラック２１の両端部には、転舵輪１５，１５が連結されている。
このラックアンドピニオン式ステアリング装置では、運転者によりステアリングホイール１０に操舵トルク（回転力）が加えられると、ステアリング軸１１が回転する。前記操舵トルクは、ステアリング軸１１に取り付けられた図示しないトーションバーにより検出され、検出された操舵トルクに基づいて、電動モータ１３の出力（操舵を補助する回転力）が制御される。
【０００５】
電動モータ１３の出力は、ステアリング軸１１の中間部分に供給され（ピニオン２２に供給されるようにしてもよい）、前記操舵トルクと合わされて、ラックアンドピニオン機構によって転舵輪１５，１５を駆動する運動に変換される。
このようなラックアンドピニオン式ステアリング装置は、ラックが破損すると、ステアリングホイールによる操舵ができなくなるため、例えば自動車が縁石に乗り上げた場合でも大きく破損しない程度の、高い耐衝撃性と曲げ強度を有することが要求されている。
【０００６】
このような要求を満足させることを目的として、下記の特許文献１には、耐摩耗性と耐衝撃性に優れ、しかも曲げ強度が高く、亀裂が発生した場合でも亀裂の進展や貫通を防止できる、ラックアンドピニオン式ステアリング装置のラック用の棒状鋼材（ステアリングラック用棒鋼）が提案されている。
【特許文献１】特開２００４−３５３００５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明の課題は、ラックアンドピニオン式ステアリング装置のラック用として好適な、特許文献１とは異なる棒鋼を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明のラック用棒鋼は、ラックアンドピニオン式ステアリング装置のラックの製造に使用する、歯を形成する前の棒鋼であって、炭素（Ｃ）の含有率が０．３０質量％以上０．５０質量％以下、クロム（Ｃｒ）の含有率が０．１０質量％以上１．２０質量％以下、珪素（Ｓｉ）の含有率が０．１０質量％以上０．５０質量％以下、マンガン（Ｍｎ）の含有率が０．２０質量％以上２．００質量％以下、残部鉄（Ｆｅ）および不可避的不純物である鉄鋼材料からなる素材を、所定の直径（Ｄ）および長さの丸棒となるように加工するとともに、焼入れと焼戻しが施されて得られ、丸棒の断面円の中心から直径の１／４となる範囲（Ｄ／４領域）に存在する炭化物の最大寸法が２．０μｍ以下であり、前記範囲の硬さがＨｖ１７０〜２７０であることを特徴とする。
【０００９】
ここで、「炭化物の最大寸法」とは、棒鋼の切断面を顕微鏡で観察したときに見える炭化物の平面形状のうち、アスペクト比が２．０以下のものの長手方向の寸法（円形の場合は直径、楕円形の場合は長軸、長方形の場合は長辺）の最大値を意味する。
このラック用棒鋼にＤ／４領域まで至る深さで歯が形成された後に、歯に高周波焼入れを施すことで得られたラックは、ラックアンドピニオン式ステアリング装置のラックとして使用した場合に、耐摩耗性と耐衝撃性に優れ、曲げ強度が高く、亀裂が発生した場合でも亀裂の進展や貫通を防止できる。
【００１０】
Ｄ／４領域に存在する炭化物の最大寸法が２．０μｍを超えると、曲げ荷重がラックに加わったときに、炭化物周辺に生じる応力が大きいためボイドが発生し易く、曲げ強度が不十分となる。Ｄ／４領域に存在する炭化物の最大寸法は、０．５μｍ以下であることが好ましい。また、Ｄ／４領域の硬さがＨｖ１７０未満であると、曲げ強度が不十分となる。Ｄ／４領域の硬さがＨｖ２７０を超えると、亀裂が進展して割れが発生し易くなる。曲げ強度と耐割れ性を両立するために、Ｄ／４領域の硬さはＨｖ２００〜２４０であることが好ましい。
【００１１】
使用する鉄鋼材料の合金成分の含有率は、以下の理由で上述の範囲とした。
炭素（Ｃ）の含有率が０．３０質量％未満であると、このラック用棒鋼に形成された歯の強度が不十分となる。そのため、炭素（Ｃ）の含有率は０．３０質量％以上とし、好ましくは０．４０質量％以上とする。ただし、炭素（Ｃ）の含有率が０．５０質量％を超えると、歯を形成するための十分な切削性が得られなくなるとともに、ラックとして十分な耐摩耗性が得られなくなる。
【００１２】
クロム（Ｃｒ）の含有率が０．１０質量％未満であると、焼き入れ性および焼戻し軟化抵抗性を高くする作用と、高硬度の微細な炭化物を形成する作用が、実質的に得られない。また、クロム（Ｃｒ）にはフェライトを強化する作用があり、クロム（Ｃｒ）の含有率が１．２０質量％を超えると、十分な耐衝撃性が得られなくなる。そのため、クロム（Ｃｒ）の含有率は１．２０質量％以下とし、好ましくは０．２０質量％以下とする。
【００１３】
珪素（Ｓｉ）は、マトリックスに固溶して強度を高くする作用を有するが、その含有率が０．１０質量％未満であると、この作用が実質的に得られない。また、珪素（Ｓｉ）の含有率が０．５０質量％を超えると、フェライトを固溶強化する作用が強くなって、耐衝撃性が低下する。
マンガン（Ｍｎ）は、製鋼時に脱酸剤として添加される元素であり、焼入れ性を向上させる作用を有するが、その含有率が０．２０質量％未満であると、この作用が実質的に得られない。また、マンガン（Ｍｎ）の含有率が２．００質量％を超えると、フェライトを固溶強化する作用が強くなって、耐衝撃性が低下する。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、ラックアンドピニオン式ステアリング装置のラック用として好適な、特許文献１とは異なる棒鋼が提供される。そして、この棒鋼にＤ／４領域まで至る深さで歯が形成された後に、歯に高周波焼入れを施すことで、ラックアンドピニオン式ステアリング装置のラックとして使用した場合に、耐摩耗性と耐衝撃性に優れ、曲げ強度が高く、亀裂が発生した場合でも亀裂の進展や貫通を防止できるラックが得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の実施形態について説明する。
炭素（Ｃ）の含有率が０．４５質量％、クロム（Ｃｒ）の含有率が０．２０質量％、珪素（Ｓｉ）の含有率が０．２０質量％、マンガン（Ｍｎ）の含有率が０．８０質量％であり、残部が鉄（Ｆｅ）および不可避的不純物である鉄鋼材料からなる「Ｓ４５Ｃ」に相当する直径３０ｍｍ、長さ８００ｍｍの棒状の素材を、先ず、下記の表１に示す各条件で熱処理した。なお、全サンプルで、焼入れ加熱時間は３０分であり、焼入れは油焼入れで行った。
【００１６】
次に、熱処理後の素材をピーリング加工で直径２７．５ｍｍ、長さ７００ｍｍの丸棒とした。この丸棒（ラック用棒鋼）を長さ方向に垂直に切断し、円形の切断面を鏡面に研磨した。この切断面の「Ｄ／４領域」（図１参照）の最外周部分の硬さを、ビッカース硬度計で測定した。その結果を下記の表１に併せて示す。
また、鏡面に研磨された切断面をナイタル（３％硝酸＋９７％エタノール溶液）で腐食し、腐食面を光学顕微鏡で観察した。この観察を「Ｄ／４領域」の５０視野で行い、各視野で見える炭化物の平面形状のうち、アスペクト比が２．０以下のものの長手方向の寸法（円形の場合は直径、楕円形の場合は長軸、長方形の場合は長辺）を測定し、５０視野における最大値を調べて、これを「炭化物の最大寸法」とした。その結果を下記の表１に併せて示す。
【００１７】
次に、前述のピーリング加工で得られた直径２７．５ｍｍ、長さ７００ｍｍの丸棒に、切削加工で歯を形成した後、高周波焼入れを施してラックを作製した。
このラックの長さ方向中央部にピニオン軸のピニオンを螺合し、ピニオン軸の両端を固定した状態で、ラックの両端を同じ側に引っ張ることでピニオン螺合部を中心にラックを３０°曲げる試験を行った。この試験で３０°曲げた結果ラックが破断した場合を不合格として表１に「×」で、亀裂は入ったが破断には至らなかった場合を合格として表１に「○」で示した。
【００１８】
【表１】
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【００１９】
この結果から、Ｄ／４領域に存在する炭化物の最大寸法が２．０μｍ以下であり、Ｄ／４領域の最外周部分の硬さがＨｖ１７０〜２７０であるNo. ２〜７，９〜１４，１８〜２１，２３〜２６のラックは、耐割れ性に優れているが、これらの範囲を外れるNo. １，８，１５〜１７，２２のラックは、耐割れ性に劣ることが分かる。
また、Ｄ／４領域に存在する炭化物の最大寸法が２．０μｍ以下であり、Ｄ／４領域の最外周部分の硬さがＨｖ１７０〜２７０であるラックは、焼入れ加熱温度を７８０〜８６０℃にし、焼戻しを温度６８０〜７２０℃で２１分以上４０分以下の時間行うことにより得ることができる。
【００２０】
これに対して、焼入れ加熱温度を７８０〜８６０℃にし、焼戻し温度を６８０〜７２０℃とした場合、焼戻し時間が１０分以下であると、Ｄ／４領域の最外周部分の硬さがＨｖ２７０を超え、焼戻し時間が６０分を超えると、Ｄ／４領域に存在する炭化物の最大寸法が２．１μｍ以上となる。
また、焼戻し温度を６８０〜７２０℃にすることで、「Ｄ／４領域に存在する炭化物の最大寸法が２．０μｍ以下で、Ｄ／４領域の最外周部分の硬さがＨｖ１７０〜２７０」を短い焼戻し時間で得ることができる。焼戻し温度が６８０℃より低いと焼戻しに時間がかかり、焼戻し温度が７２０℃より高いと「Ｄ／４領域に存在する炭化物の最大寸法が２．０μｍ以下で、Ｄ／４領域の最外周部分の硬さがＨｖ１７０〜２７０」を得ることが難しい。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の棒鋼を示す断面図である。
【図２】ラックアンドピニオン式ステアリング装置の一例を示す図である。
【符号の説明】
【００２２】
１１  ステアリング軸
１０  ステアリングホイール
１２  ステアリング軸用ハウジング
１５  転舵輪
２１  ラック
２２  ピニオン
２３  ラック用ハウジング
２５  自在継手
２６  自在継手
【図１】
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【図２】
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