(57)【要約】  【課題】吸入脈動に起因する振動及び異音の低減を図ることができ、全流量範囲に渡って性能維持を可能とする圧縮機の吸入絞り弁の提供にある。  【解決手段】  冷媒ガスを吸入する吸入ポート３９と吸入された冷媒ガスを収容する吸入室３２との間の吸入通路３７に、該吸入通路３７の開度を調節するための弁体４３が移動自在に配設され、弁体４３を吸入ポート３９側に付勢するスプリング４４が設けられた弁室４１を備えた圧縮機１０の吸入絞り弁４０において、弁室４１と吸入室３２を常時連通する第１連通孔４５と、弁室４１とクランク室１６とを常時連通する第２連通孔４６とを設け、弁体４３に吸入ポート３９と弁室４１を連通する弁孔４７を形成する。  【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒ガスを吸入する吸入ポートと吸入された冷媒ガスを収容する吸入室との間の吸入通路に、該吸入通路の開度を調節するための弁体が移動自在に配設され、前記弁体を前記吸入ポート側に付勢する付勢部材が設けられた弁室を備えた圧縮機の吸入絞り弁において、
前記弁室と前記吸入室とを常時連通する第１連通孔と、
前記弁室とクランク室とを常時連通する第２連通孔とを有することを特徴とする圧縮機の吸入絞り弁。
【請求項２】
前記弁体に前記弁室と前記吸入ポートとを連通させる弁孔が形成されていることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機の吸入絞り弁。
【請求項３】
前記吸入通路に前記吸入ポートと前記吸入室とを常時連通させる切り欠きを設けたことを特徴とする請求項１又は２に記載の圧縮機の吸入絞り弁。
【請求項４】
前記第２連通孔の開口面積は、前記第１連通孔の開口面積より少なくとも小さく設定されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の圧縮機の吸入絞り弁。
【請求項５】
前記第２連通孔の開口面積は、前記第１連通孔及び前記弁孔の開口面積の和より少なくとも小さく設定されていることを特徴とする請求項２に記載の圧縮機の吸入絞り弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、例えば、車両空調設備等に用いられる圧縮機の吸入絞り弁に係り、特に可変容量型圧縮機における可変容量運転時の吸入脈動に起因する振動及び異音の低減に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、車両空調設備等に用いられる圧縮機として、吐出容量を可変制御することができる可変容量型圧縮機（以下、単に「圧縮機」と呼ぶ）が知られている。このような圧縮機においては、低流量時に吸入脈動による異音が発生することがあり、その異音対策として、吸入ポートと吸入室の間に吸入冷媒流量に応じて開口通路面積を変化させる吸入絞り弁が用いられる。
特許文献１で開示された従来技術では、吸入ポート１７と吸入室１６の間にはガス通路１８が形成され、ガス通路１８と吸入ポート１７の間には弁作動室が設けられている。弁作動室には開度制御弁２２が上下動可能に配置されている。開度制御弁２２はスプリング２３により上方へ付勢されており、弁作動室内にはスプリング２３の収容された弁室２１が形成されている。開度制御弁２２は、上下動によりガス通路１８の開口面積を制御するものであり、吸入ポート１７より吸入室１６に吸入される冷媒流量に応じて開口面積が変化する。また弁室２１は連通孔２４を介して吸入室１６に連通されており、開度制御弁２２には弁孔２５が形成されている。
【０００３】
このような構成を持つ圧縮機においては、低流量時には、吸入ポート１７と吸入室１６との圧力差が小さくなるので、開度制御弁２２はスプリング２３の付勢力により上昇し、ガス通路１８の開口面積は小さくなる。低流量時における吸入弁１４の自励振動による冷媒ガスの吸入脈動は、上記開度制御弁２２の絞り効果により低減される。しかし、ダンパー効果を充分に効かせるためにスプリング２３のバネ定数を大きく取ると、冷房能力が必要な高流量時においても開度制御弁２２の開度を十分に得ることが出来ず、冷房フィーリングの悪化の原因となる問題がある。これは、特に運転流量範囲の広い可変容量型圧縮機で問題となり易い。
【０００４】
このような問題に対処するために、特許文献２で開示された従来技術では、吸入ポート２０と吸入室１５を連通する吸入通路２１に、開度制御弁Ｖの弁作動室が形成され、弁作動室の内壁面に開口されたメイン吸入口２３及びサブ吸入口２４を介して、弁作動室と吸入室１５は接続されている。そして、弁作動室内には吸入通路２１の開度を調整するための円筒状の弁体２５が移動自在に配置されている。また、弁作動室内には、弁体２５と弁作動室の内壁とで囲まれた弁室２２が形成されており、弁室２２とクランク室５は連通路２６を介して連通されている。
【０００５】
特許文献２で開示された従来技術は、クランク室圧Ｐｃを弁室２２に導入し吸入圧力Ｐｓとの差圧で開度制御弁Ｖを動作させるものであり、例えば、最大容量運転時には、クランク室圧Ｐｃは低下して吸入圧力Ｐｓとほぼ等しくなり、開度制御弁Ｖの弁体２５を上方に押し上げてメイン吸入口２３を閉塞する方向の付勢力が無くなる。このため、高流量の冷媒ガスが吸入ポート２０から吸入室１５に流れ込むと、弁体２５は弁作動室内を下方に移動し、メイン吸入口２３は全開状態となる。一方、可変容量運転時には、クランク室圧Ｐｃは上昇して吸入圧力Ｐｓより高くなり、弁体２５は押し上げられメイン吸入口２３を閉塞する方向の付勢力が作用し、吸入通路の開度が絞られる。この時、クランク室圧Ｐｃに応じてダンパー効果も大きくなる。
【特許文献１】特開２０００−１３６７７６号公報（第２〜３頁、図１）
【特許文献２】特開２００５−３３７２３２号公報（第４〜５頁、図１〜図３）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし特許文献２で開示された従来技術においては、特に容量の小さい低流量時において、クランク室圧Ｐｃもかなり高くなりそれに伴いダンパー効果も大きくなるが、クランク室圧Ｐｃの圧力が高すぎて必要以上に吸入通路の開度が絞られる問題がある。このため必要な吸入流量を確保できず、運転条件に応じた圧縮機の性能維持が困難となってしまう。
【０００７】
本発明は上記の問題点に鑑みてなされたもので、本発明の目的は、吸入脈動に起因する振動及び異音の低減を図ることができ、圧縮機の全流量範囲に渡って性能維持を可能とする圧縮機の吸入絞り弁の提供にある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を達成するため、請求項１記載の発明は、冷媒ガスを吸入する吸入ポートと吸入された冷媒ガスを収容する吸入室との間の吸入通路に、該吸入通路の開度を調節するための弁体が移動自在に配設され、前記弁体を前記吸入ポート側に付勢する付勢部材が設けられた弁室を備えた圧縮機の吸入絞り弁において、前記弁室と前記吸入室とを常時連通する第１連通孔と、前記弁室とクランク室とを常時連通する第２連通孔とを有することを特徴とする。
請求項１記載の発明によれば、弁室と吸入室とを常時連通する第１連通孔と、弁室とクランク室とを常時連通する第２連通孔とが設けられているので、弁室の圧力が吸入室の圧力とクランク室の圧力の中間圧力となりダンパー効果を有効に機能させることができる。例えば、吸入脈動による異音が問題となる吸入流量の少ない可変容量運転時には、クランク室の圧力はかなり高くなるが、弁室においてはクランク室の圧力と吸入室の圧力との中間圧力となることにより、ダンパー効果にほど良い圧力雰囲気とすることができ、圧縮機の運転状況に応じた必要な吸入流量を得ることができ、冷房フィーリングの悪化を防止できる。また吸入脈動による影響を効果的に低減できる。
一方、吸入流量が多く、吸入脈動による異音が問題となりにくい最大容量運転時には、クランク室の圧力は吸入室の圧力まで下がっており、弁室の圧力もクランク室の圧力と同等となっている。このため、弁室の圧力によるダンパー効果は抑えられ、弁体は付勢部材に抗して吸入ポート側とは反対方向にスムーズに移動し、冷房フィーリングの悪化を防止できる。このように、全流量範囲に渡って圧縮機の性能維持が可能となっている。
【０００９】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の圧縮機の吸入絞り弁において、前記弁体に前記弁室と前記吸入ポートとを連通させる弁孔が形成されていることを特徴とする。
請求項２記載の発明によれば、弁体に弁室と吸入ポートとを連通させる弁孔が形成されているので、エアコンシステムに冷媒をチャージする前に行う真空引きにおいては、圧縮機内部から弁室を経由させて吸入ポート側より確実に真空引きを行うことができる。
【００１０】
請求項３記載の発明は、請求項１又は２記載の圧縮機の吸入絞り弁において、前記吸入通路に前記吸入ポートと前記吸入室とを常時連通させる切り欠きを設けたことを特徴とする。
請求項３記載の発明によれば、吸入通路に吸入ポートと吸入室を常時連通させる切り欠きが設けられているので、圧縮機を含むエアコンシステムに冷媒をチャージする前に行う真空引きにおいては、圧縮機内部から切り欠きを経由させて吸入ポート側より確実に真空引きを行うことができる。
【００１１】
請求項４記載の発明は、請求項１〜３のいずれか一項記載の圧縮機の吸入絞り弁において、前記第２連通孔の開口面積は、前記第１連通孔の開口面積より少なくとも小さく設定されていることを特徴とする。
請求項４記載の発明によれば、弁室の圧力はクランク室の圧力よりも吸入室の圧力の影響を大きく受けることにより、クランク室の圧力により弁室の圧力が上昇しすぎることを防止できる。
【００１２】
請求項５記載の発明は、請求項２記載の圧縮機の吸入絞り弁において、前記第２連通孔の開口面積は、前記第１連通孔及び前記弁孔の開口面積の和より少なくとも小さく設定されていることを特徴とする。
請求項５記載の発明によれば、弁室の圧力はクランク室の圧力よりも吸入室及び吸入ポートの圧力の影響を大きく受けることにより、クランク室の圧力により弁室の圧力が上昇しすぎることを防止できる。
【発明の効果】
【００１３】
この発明によれば、弁室とクランク室及び弁室と吸入室を連通させることにより、ダンパー効果を有効に機能させることができ、吸入脈動による影響を効果的に低減できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
（第１の実施形態）
以下、第１の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機（以下、単に「圧縮機」と呼ぶ）の吸入絞り弁を図１〜図３に基づいて説明する。
図１に示す圧縮機１０には、圧縮機１０の外殻であるハウジング１１が形成されているが、このハウジング１１は、複数のシリンダボア１２ａが形成されたシリンダブロック１２と、そのシリンダブロック１２の前部側に接合されるフロントハウジング１３と、シリンダブロック１２の後部側に接合されるリヤハウジング１４とから構成されている。
そして、フロントハウジング１３からリヤハウジング１４まで通される通しボルト１５の前後方向の締め付けにより、フロントハウジング１３、シリンダブロック１２及びリヤハウジング１４が一体的に固定され、ハウジング１１が形成される。
【００１５】
フロントハウジング１３には、クランク室１６が後部側をシリンダブロック１２により閉鎖された状態にて形成されている。
そして、ハウジング１１内には、駆動軸１７がそのクランク室１６の中央付近を貫通するように備えられており、この駆動軸１７はフロントハウジング１３に設けられるラジアル軸受１８と、シリンダブロック１２に設けられる別のラジアル軸受１９により回転可能に支持されている。
この駆動軸１７の前部を支持するラジアル軸受１８の前方に、駆動軸１７の周面に渡って摺接する軸封機構２０が備えられている。又、この実施形態における駆動軸１７の前端は、図示しない動力伝達機構を介して外部駆動源に連結されている。
【００１６】
前記クランク室１６における駆動軸１７には、回転体としてのラグプレート２１が一体回転可能に固着されている。
ラグプレート２１の後方における駆動軸１７には、容量変更機構を構成する斜板２２が駆動軸１７の軸線方向へスライド可能及び傾動可能に支持されている。
斜板２２とラグプレート２１との間にはヒンジ機構２３が介在され、このヒンジ機構２３を介して斜板２２がラグプレート２１及び駆動軸１７に対して、同期回転可能及び傾動可能に連結されている。
【００１７】
駆動軸１７におけるラグプレート２１と斜板２２との間にはコイルスプリング２４が巻装されているほか、コイルスプリング２４の押圧により後方へ付勢され、駆動軸１７に対して摺動自在の筒状体２５が駆動軸１７に嵌挿されている。
斜板２２は、コイルスプリング２４の付勢力を受けた筒状体２５により常に後方、すなわち、斜板２２の傾斜角度が減少する方向へ向けて押圧される。尚、斜板２２の傾斜角度とは、ここでは駆動軸１７と直交する面と斜板２２の面により成す角度を意味している。
【００１８】
斜板２２の前部にはストッパ部２２ａが突設されており、このストッパ部２２ａがラグプレート２１に当接することにより、斜板２２の最大傾斜角位置が規制されるようになっている。斜板２２の後方における駆動軸１７には止め輪２６が取り付けられ、この止め輪２６の前方においてコイルスプリング２７が駆動軸１７に巻装されている。このコイルスプリング２７の前部に当接することにより斜板２２の最小傾斜角位置が規制されるようになっている。図１において、実線で示す斜板２２は最大傾斜角位置にあり、仮想線で示す
斜板２２は最小傾斜角位置にある。
【００１９】
前記シリンダブロック１２の各シリンダボア１２ａには、片頭型のピストン２８がそれぞれ往復移動可能に収容され、これらのピストン２８の首部には凹部２８ａが形成されている。このピストン２８の凹部２８ａには、一対のシュー２９が収容され、一対のシュー２９の間に斜板２２の外周部２２ｂが摺接可能に係留されている。
駆動軸１７の回転に伴い斜板２２が駆動軸１７と同期回転しつつ、駆動軸１７の軸線方向に揺動運動される時、各ピストン２８はシュー２９を介してシリンダボア１２ａ内を前後方向に往復移動される。
【００２０】
一方、図１に示されるように、リヤハウジング１４の前部側とシリンダブロック１２の後部側は、バルブプレート３１を介在させて接合されている。
リヤハウジング１４内の中心側には吸入室３２が形成されており、リヤハウジング１４内の外周側には吐出室３３が形成されている。吸入室３２及び吐出室３３は、バルブプレート３１に設けられている吸入ポート３１ａ及び吐出ポート３１ｂによりシリンダボア１２ａ内の圧縮室３０とそれぞれ連通されている。吸入ポート３１ａ及び吐出ポート３１ｂには、それぞれ吸入弁３１ｃ及び吐出弁３１ｄが設けられている。
ところで、各ピストン２８が上死点位置より下死点位置へ移動する時に、吸入室３２内の冷媒ガスは吸入ポート３１ａを介してシリンダボア１２ａ内の圧縮室３０に吸入される。圧縮室３０内に吸入された冷媒ガスは、ピストン２８の下死点位置より上死点位置への移動により所定の圧力にまで圧縮され、吐出ポート３１ｂを介して吐出室３３へ吐出される。
【００２１】
尚、この圧縮機１０では、斜板２２の傾斜角度を変更させてピストン２８のストローク、即ち圧縮機１０の吐出容量を調整するために、リヤハウジング１４に容量制御弁３４が配設されている。
この容量制御弁３４は、クランク室１６と吐出室３３とを連通する給気通路３５の途中に配置されている。また、シリンダブロック１２には、クランク室１６と吸入室３２とを連通する抽気通路３６が形成されている。
容量制御弁３４の弁開度の調整を介して吐出室３３からクランク室１６に導入される高圧の冷媒ガスの導入量と、抽気通路３６を通じてクランク室１６から吸入室３２へ導出させる冷媒ガスの導出量とのバランスにより、クランク室１６内の圧力が決定される。
これにより、ピストン２８を挟んだクランク室１６内と圧縮室３０内の圧力の差が変更されて、斜板２２の傾斜角度が変更される。
【００２２】
図１及び図２に示すように、リヤハウジング１４には、有底丸孔状の吸入通路３７が形成されており、この吸入通路３７の外部への開口部には筒状のキャップ３８が嵌合され、キャップ３８の入口部に吸入ポート３９が形成されている。この吸入通路３７の途中には吸入絞り弁４０の弁作動室４８が形成され、弁作動室４８の内壁面に開口された吸入口４２を介して、弁作動室４８と吸入室３２は接続されている。弁作動室４８内には吸入通路３７を開閉するための円筒状の弁体４３が移動自在に配置されている。また、弁作動室４８には弁体４３を吸入ポート３９側に付勢する付勢部材としてのスプリング４４が装着されており、弁作動室４８内にはスプリング４４の収容された弁室４１が形成されている。弁室４１と吸入室３２は第１連通孔４５を介して連通されており、弁室４１とクランク室１６は第２連通孔４６を介して連通されている。そして、弁体４３には弁室４１と吸入ポート３９を連通させる弁孔４７が形成されている。
【００２３】
図２に示すように、吸入絞り弁４０の弁体４３は、弁作動室４８内を上下動することにより、吸入口４２の開口面積、即ち、吸入通路３７の開度を制御するものである。即ち、弁体４３が最も下降し、弁作動室４８内の底部４１ａと当接した時には、吸入口４２の開口面積を最大（全開状態）にし、また弁体４３が最も上昇し、キャップ３８の下端部３８ａと当接したときには、吸入口４２の開口面積を最小（全閉状態）にするように設定されている。
【００２４】
吸入ポート３９は、図示しない外部冷媒回路の低圧側に接続されており、吸入ポート３９を通って外部冷媒回路より冷媒ガスが吸入される。
ここで、吸入ポート３９の吸入圧力をＰｓ、吸入室３２の吸入室圧力をＰｔ、クランク室１６のクランク室圧力をＰｃ、そして弁室４１の弁室圧力をＰｖとすれば、吸入絞り弁４０の弁体４３には、吸入ポート３９を臨む前面に吸入圧力Ｐｓが、弁室４１の底部４１ａを臨む後面に弁室圧力Ｐｖがそれぞれ作用しており、また、スプリング４４により弁体４３は吸入ポート３９側に付勢されている。従って、弁体４３は、吸入圧力Ｐｓと弁室圧力Ｐｖの差圧と、スプリング４４のバネ力との合力に応じて弁作動室４８内を上下方向に移動する。
【００２５】
ところで、第２連通孔４６の開口面積は、第１連通孔４５及び弁孔４７の開口面積の和より少なくとも小さく設定されているので、第２連通孔４６の開口面積をＡとし、第１連通孔４５の開口面積をＢ１とし、弁孔４７の開口面積をＢ２とすれば、Ａ＜Ｂ１＋Ｂ２の関係がある。弁室４１は第１連通孔４５を介して吸入室３２と連通され、第２連通孔４６を介してクランク室１６と連通され、そして弁孔４７を介して吸入ポート３９と連通されていることにより、弁室圧力Ｐｖは吸入圧力Ｐｓとクランク室圧力Ｐｃの中間圧力となる。しかし、上記Ａ＜Ｂ１＋Ｂ２の関係が有ることにより、弁室圧力Ｐｖは吸入圧力Ｐｓ及び吸入室圧力Ｐｔの影響をより多く受けることになり、弁室圧力Ｐｖの上がりすぎを防止している。
【００２６】
次に、この実施形態に係る圧縮機の吸入絞り弁４０の動作について説明する。
駆動軸１７の回転に伴い、斜板２２は揺動回転運動を行い、斜板２２と連結されたピストン２８は、前後方向へ往復運動を行う。ピストン２８が前方に移動することにより吸入室３２の冷媒ガスは吸入ポート３１ａ及び吸入弁３１ｃを介して圧縮室３０に吸入され、
続くピストン２８の往復動作すなわち後方への移動により、圧縮室３０にて所定の圧力に圧縮された後、吐出ポート３１ｂ及び吐出弁３１ｄを介して吐出室３３に吐出される。
【００２７】
容量制御弁３４の開度を変えてクランク室１６のクランク室圧力Ｐｃが変更されると、ピストン２８を挟んだクランク室１６内と圧縮室３０内の圧力の差が変更されて、斜板２２の傾斜角度が変化する。その結果、ピストン２８のストローク即ち圧縮機１０の吐出容量が調整される。
例えば、クランク室１６のクランク室圧力Ｐｃが下げられると、斜板２２の傾斜角度が増加してピストン２８のストロークが増大し、吐出容量が大きくなる。逆に、クランク室１６のクランク室圧力Ｐｃが上げられると、斜板２２の傾斜角度が減少してピストン２８のストロークが縮小し、吐出容量が小さくなる。
【００２８】
ここで、図３（ａ）には、斜板２２の傾斜角度が最大となる最大容量運転時における吸入絞り弁４０の状態を示している。この時、クランク室１６のクランク室圧力Ｐｃは低下されて吸入圧力Ｐｓとほぼ等しくなる。また、弁室４１の弁室圧力Ｐｖも吸入圧力Ｐｓとほぼ等しくなる（Ｐｃ≒Ｐｖ≒Ｐｓ）ことにより、弁体４３に作用する差圧は殆どゼロとなっている。従って、弁体４３にはスプリング４４による吸入ポート３９側への付勢力のみが作用していることになる。
【００２９】
このため、高流量の冷媒ガスが吸入通路３７を通って吸入ポート３９から吸入室３２に流れ込むと、流れ込む吸入ガス流により弁体４３は弁体４３を底部４１ａ側に押し下げる方向の力を受け、スプリング４４による付勢力に抗して弁作動室４８内を底部４１ａに向かって移動し、吸入口４２は全開状態となる。このとき、吸入絞り弁４０の弁体４３には差圧は殆ど作用せず、スプリング４４による付勢力のみが作用しているので、ダンパー効果は抑えられ、弁体４３がスムーズに移動することにより、冷房フィーリングの悪化が防止される。
【００３０】
次に、図３（ｂ）には、斜板２２の傾斜角度が最大と最小の間の中間容量運転時における吸入絞り弁４０の状態を示している。この時、クランク室１６のクランク室圧力Ｐｃは上昇されて吸入圧力Ｐｓより高くなる。ここで、弁室４１は第１連通孔４５を介して吸入室３２と連通され、第２連通孔４６を介してクランク室１６と連通され、そして弁孔４７を介して吸入ポート３９と連通されていることにより、弁室圧力Ｐｖは吸入圧力Ｐｓとクランク室圧力Ｐｃの中間圧力となる。（Ｐｃ＞Ｐｖ＞Ｐｓ）
【００３１】
この吸入圧力Ｐｓと弁室圧力Ｐｖとの差圧により、弁体４３にはスプリング４４による吸入ポート３９側への付勢力に加えて、弁体４３を吸入ポート３９側に押し上げる方向の力が作用し、弁体４３は弁作動室４８内を吸入ポート３９側に向かって移動し、吸入口４２は開口面積の一部が閉鎖されて吸入通路３７が絞られた状態となる。このとき、吸入絞り弁４０の弁体４３にはスプリング４４による付勢力に加えて吸入圧力Ｐｓと弁室圧力Ｐｖとの差圧が作用しているので、一定のダンパー効果が得られ、吸入脈動による圧力変動が抑制される。
【００３２】
特に、可変容量運転時においては、クランク室圧力Ｐｃはかなり高くなるが、弁室圧力Ｐｖは、吸入圧力Ｐｓとクランク室圧力Ｐｃの中間圧力となることにより、高すぎず低すぎずダンパー効果にほど良い圧力雰囲気とすることができ、必要以上に吸入通路３７の開度が絞られることがなく、また低流量時における吸入脈動による振動及び異音の発生を効果的に低減できる。
【００３３】
次に、図３（ｃ）には、斜板２２の傾斜角度が最小となる最小容量運転時における吸入絞り弁４０の状態を示している。この時、クランク室１６のクランク室圧力Ｐｃは更に上昇されて最大値となり、吸入圧力Ｐｓよりかなり高くなる。また、弁室４１の弁室圧力Ｐｖは、吸入圧力Ｐｓとクランク室圧力Ｐｃの中間圧力となるが、図３（ｂ）の可変容量時の状態よりもかなり高くなる。（Ｐｃ＞Ｐｖ＞Ｐｓ）
【００３４】
この吸入圧力Ｐｓと弁室圧力Ｐｖとの差圧により、弁体４３にはスプリング４４による吸入ポート３９側への付勢力に加えて、弁体４３を吸入ポート３９側に押し上げる方向の力が作用し、弁体４３は弁作動室４８内を吸入ポート３９側に向かって移動し、弁体４３がキャップ３８の下端部３８ａと当接した状態となる。このため吸入口４２は開口面積の全部が閉鎖された全閉状態となっている。
【００３５】
図４に示されるように、圧縮機１０を含めたエアコンシステムに冷媒をチャージする前に行う真空引きにおいては、圧縮機１０は停止状態にあり、吸入絞り弁４０の弁体４３はスプリング４４による付勢力のみを受けて、キャップ３８の下端部３８ａに当接した状態にあり、吸入口４２は塞がった状態にある。
圧縮機内部の真空引きは、例えば、吸入ポート３９に図示しない真空ポンプを連結し、真空ポンプを運転させて行われる。この実施形態では、弁体４３に弁室４１と吸入ポート３９とを連通させる弁孔４７が形成されており、弁室４１と吸入室３２及び弁室４１とクランク室１６はそれぞれ第１連通孔４５及び第２連通孔４６を介して連通されているので、圧縮機内部の吸入室３２及びクランク室１６と吸入ポート３９とは繋がった状態にある。従って、吸入ポート３９側より真空引きを行うことにより、吸入室３２及びクランク室１６内部の混入気体を排気でき、真空状態にすることができる。
【００３６】
この実施形態に係る圧縮機の吸入絞り弁４０によれば以下の効果を奏する。
（１）弁室４１と吸入室３２を常時連通する第１連通孔４５と、弁室４１とクランク室１６を常時連通する第２連通孔４６が設けられているので、弁室４１の弁室圧力Ｐｖは吸入ポート３９の吸入圧力Ｐｓとクランク室１６のクランク室圧力Ｐｃの中間圧力となり、ダンパー効果を有効に機能させることができる。特に、吸入流量の少ない可変容量運転時においては、クランク室圧力Ｐｃはかなり高くなるが弁室圧力Ｐｖはクランク室圧力Ｐｃと吸入圧力Ｐｓの中間圧力となることにより、ダンパー効果にほど良い圧力雰囲気とすることができ、弁室圧力Ｐｖにクランク室圧力Ｐｃのみを作用させる場合と比較して、必要以上に吸入通路３７の開度が絞られることがなく、必要な吸入流量を得ることができ、冷房フィーリングの悪化を防止できる。また吸入脈動による圧力変動を抑制でき、異音及び振動発生を低減できる。
（２）吸入流量が多い最大容量運転時には、クランク室１６のクランク室圧力Ｐｃは低下されて吸入圧力Ｐｓとほぼ等しくなり、弁室４１の弁室圧力Ｐｖも吸入圧力Ｐｓとほぼ等しくなる（Ｐｃ≒Ｐｖ≒Ｐｓ）。このため、弁体４３には差圧は作用せずスプリング４４による付勢力のみが作用し、ダンパー効果は抑えられ、弁体４３はスプリング４４に抗して吸入ポート３９側とは反対方向にスムーズに移動し、冷房フィーリングの悪化を防止できる。このように、全流量範囲に渡って圧縮機の性能維持が可能となっている。
（３）第２連通孔４６の開口面積をＡとし、第１連通孔４５の開口面積をＢ１とし、弁孔４７の開口面積をＢ２とすれば、開口面積Ａが開口面積Ｂ１と開口面積Ｂ２の和より小さく設定されていることにより、弁室圧力Ｐｖは吸入圧力Ｐｓ及び吸入室圧力Ｐｔとクランク室圧力Ｐｃの中間圧力となるが、吸入室圧力Ｐｔ及び吸入圧力Ｐｓの影響をより多く受けることになり、クランク室圧力Ｐｃによる弁室圧力Ｐｖの上がりすぎが防止される。
（４）弁体４３に弁室４１と吸入ポート３９とを連通させる弁孔４７が形成されており、弁室４１と吸入室３２及び弁室４１とクランク室１６はそれぞれ第１連通孔４５及び第２連通孔４６を介して連通されているので、圧縮機内部の吸入室３２及びクランク室１６と吸入ポート３９とは繋がった状態にある。従って、圧縮機を含めたエアコンシステムに冷媒をチャージする前に行う真空引きにおいては、吸入ポート３９側より真空引きを行うことにより、吸入室３２及びクランク室１６内部の混入気体を排気でき、真空状態にすることができる。
【００３７】
（第２の実施形態）
次に、第２の実施形態に係る圧縮機の吸入絞り弁５０を図５に基づいて説明する。
この実施形態の圧縮機は、第１の実施形態における弁体の構造を変更したものであり、その他の構成は共通である。
従って、ここでは、説明の便宜上、先の説明で用いた符号を一部共通して用い、共通する構成についてはその説明を省略し、変更した個所のみ説明を行う。
【００３８】
図５に示されるように、この実施形態における吸入絞り弁５０は、弁作動室４８内に上下移動可能に設けられた弁体５１に弁孔が形成されていない。それ以外の構成は、第１の実施形態と共通である。
弁室４１は第１連通孔４５を介して吸入室３２と連通され、第２連通孔４６を介してクランク室１６と連通されている。また、第２連通孔４６の開口面積をＡとし、第１連通孔４５の開口面積をＢ１とすれば、開口面積Ａは開口面積Ｂ１より小さく設定されている。
従って、弁室圧力Ｐｖは吸入室圧力Ｐｔとクランク室圧力Ｐｃの中間圧力となるが、上記Ａ＜Ｂ１の関係が有ることにより、弁室圧力Ｐｖは吸入圧力Ｐｓの影響をより多く受けることになり、クランク室圧力Ｐｃによる弁室圧力Ｐｖの上がりすぎが防止されている。
【００３９】
次に、この実施形態に係る圧縮機の吸入絞り弁５０の動作については、第１の実施形態における図３（ａ）〜図３（ｃ）で示される可変容量運転時の作動説明と基本的には同等であり、説明を省略する。
【００４０】
この実施形態に係る圧縮機の吸入絞り弁５０によれば以下の効果を奏する。
尚、第１の実施形態における（１）〜（２）の効果は同じであり、それ以外の効果を記載する。
（１）第２連通孔４６の開口面積をＡとし、第１連通孔４５の開口面積をＢ１とすれば、開口面積Ａが開口面積Ｂ１より小さく設定されていることにより、弁室圧力Ｐｖは吸入室圧力Ｐｔとクランク室圧力Ｐｃの中間圧力となるが、吸入室圧力Ｐｔの影響をより多く受けることになり、弁室圧力Ｐｖの上がりすぎが防止される。
（２）弁体５１に弁孔を形成しなくても良いので、弁体５１の加工工数を削減できる。
【００４１】
（第３の実施形態）
次に、第３の実施形態に係る圧縮機の吸入絞り弁を図６に基づいて説明する。
この実施形態の圧縮機は、第１の実施形態における弁体の構造を変更したものであり、その他の構成は共通である。
従って、ここでは、説明の便宜上、先の説明で用いた符号を一部共通して用い、共通する構成についてはその説明を省略し、変更した個所のみ説明を行う。
【００４２】
図６に示されるように、この実施形態における吸入絞り弁６０は、弁作動室４８内に上下移動可能に設けられた弁体６１に弁孔が形成されておらず、吸入口４２の上部の吸入通路３７の内壁面に吸入ポート３９と吸入室３２とを常時連通する切り欠き孔６２を設けたものである。それ以外の構成は、第１の実施形態と共通である。
弁室４１は第１連通孔４５を介して吸入室３２と連通され、第２連通孔４６を介してクランク室１６と連通されている。また、吸入ポート３９は切り欠き孔６２を介して吸入室３２と常時連通されている。ここで、第２連通孔４６の開口面積をＡとし、第１連通孔４５の開口面積をＢ１とすれば、開口面積Ａは開口面積Ｂ１より小さく設定されている。
【００４３】
従って、弁室圧力Ｐｖは吸入室圧力Ｐｔとクランク室圧力Ｐｃの中間圧力となるが、上記開口面積Ａが開口面積Ｂ１より小さく設定されていることにより、弁室圧力Ｐｖはクランク室圧力Ｐｃより吸入室圧力Ｐｔの影響をより多く受けることになり、クランク室圧力Ｐｃによる弁室圧力Ｐｖの上がりすぎが防止されている。
【００４４】
次に、この実施形態に係る圧縮機の吸入絞り弁６０の動作については、第１の実施形態における図３（ａ）〜図３（ｃ）で示される可変容量運転時の作動説明と基本的には同等であり、説明を省略する。
また、圧縮機を含めたエアコンシステムに冷媒をチャージする前に行う真空引きにおいては、図６（ｂ）に示されるように、圧縮機の停止状態においては、吸入絞り弁６０の弁体６１はスプリング４４による付勢力のみを受けて、キャップ３８の下端部３８ａに当接した状態にあり、吸入口４２は塞がった状態にある。しかし、切り欠き孔６２が設けられていることにより、吸入ポート３９と吸入室３２は繋がった状態にあり、吸入ポート３９に図示しない真空ポンプを連結し、真空引きが行われると、吸入室３２の混入気体を排気することができる。図６（ｂ）に矢印で示すように、吸入室３２のみならず弁室４１を介して連通されたクランク室１６の排気も行うことができ、圧縮機内部を真空状態にすることができる。
【００４５】
この実施形態に係る圧縮機の吸入絞り弁６０によれば以下の効果を奏する。
尚、第１の実施形態における（１）〜（２）の効果は同じであり、それ以外の効果を記載
する。
（１）第２連通孔４６の開口面積をＡとし、第１連通孔４５の開口面積をＢ１とすれば、開口面積Ａは開口面積Ｂ１より小さく設定されていることにより、弁室圧力Ｐｖは吸入室圧力Ｐｔとクランク室圧力Ｐｃの中間圧力となるが、吸入室圧力Ｐｔの影響をより多く受けることになり、弁室圧力Ｐｖの上がりすぎが防止される。
（２）吸入ポート３９は切り欠き孔６２を介して吸入室３２と常時連通されており、弁室４１と吸入室３２及び弁室４１とクランク室１６はそれぞれ第１連通孔４５及び第２連通孔４６を介して連通されているので、圧縮機内部の吸入室３２及びクランク室１６と吸入ポート３９とは繋がった状態にある。従って、圧縮機を含めたエアコンシステムに冷媒をチャージする前に行う真空引きにおいては、吸入ポート３９側より真空引きを行うことにより、吸入室３２及びクランク室１６内部の混入気体を排気でき、圧縮機内部を真空状態にすることができる。
【００４６】
なお、本発明は、上記した実施形態に限定されるものではなく発明の趣旨の範囲内で種々の変更が可能であり、例えば、次のように変更してもよい。
○  第１〜第３の実施形態では、吸入弁をリード弁タイプとして説明したが、ロータリーバルブ（回転弁）であっても構わない。この場合には、ロータリーバルブ回転時における冷媒ガスの吸入脈動を抑制することが可能である。
○  第３の実施形態では、切り欠き孔を吸入口に連接して上方に設けるとして説明したが、吸入ポートと吸入室を常時連通させることが可能であれば、吸入口と離れた位置に設けても構わない。
○  第１〜第３の実施形態における付勢部材としてのスプリング４４は、図面上、コイルスプリングとしているが、該スプリング４４は弁体を吸入ポート側へ付勢する付勢部材であれば良く、皿ばね等でも良い。
○  第１〜第３の実施形態では、第２連通孔４６の開口面積は、第１連通孔４５及び弁孔４７の開口面積、又は第１連通孔４５の開口面積より少なくとも小さく設定されているとして説明したが、同等であっても良く、また、第２連通孔４６の開口面積が、第１連通孔４５及び弁孔４７の開口面積より大きくても構わない。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】第１の実施形態に係る圧縮機の全体構成を示す縦断面図である。
【図２】第１の実施形態に係る圧縮機の吸入絞り弁の主要部の拡大模式図である。
【図３】第１の実施形態に係る圧縮機の吸入絞り弁の可変容量運転時における作用説明用の模式図である。（ａ）最大容量運転時を示す。（ｂ）中間容量運転時を示す。（ｃ）最小容量運転時を示す。
【図４】第１の実施形態に係る圧縮機の吸入絞り弁の真空引き時における作用説明用の模式図である。
【図５】第２の実施形態に係る圧縮機の吸入絞り弁の主要部の拡大模式図である。
【図６】第３の実施形態に係る圧縮機の吸入絞り弁の主要部の拡大模式図である。（ａ）可変容量運転時を示す。（ｂ）真空引き時を示す。
【符号の説明】
【００４８】
１０  圧縮機
１６  クランク室
３２  吸入室
３７  吸入通路
３９  吸入ポート
４０  吸入絞り弁
４１  弁室
４３  弁体
４４  スプリング
４５  第１連通孔
４６  第２連通孔
４７  弁孔
【図１】
2008115762.tif 000003
【図２】
2008115762.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
2008115762.tif 000007
【図６】
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