(57)【要約】    【課題】  本発明は、高ズーム比で、広角端から望遠端における全ズーム範囲にわたり色収差を良好に補正し、全ズーム範囲において高い光学性能を有するズームレンズを得ること。    【解決手段】  物体側から像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、後方レンズ群を有し、該第１レンズ群は、少なくとも１つの回折光学素子を有しており、該回折光学素子の回折部の焦点距離をｆＤＯＥ、全系の望遠端における焦点距離をｆＴ、該第１レンズ群中の正レンズの材料のアッベ数の平均値をνＧ１+ａｖとするとき、      ０．０２＜ｆＴ／ｆＤＯＥ＜０．２      ３０＜νＧ１+ａｖ＜８０なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
物体側から像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、後方レンズ群を有し、該第１レンズ群は、少なくとも１つの回折光学素子を有しており、該回折光学素子の回折部の焦点距離をｆＤＯＥ、全系の望遠端における焦点距離をｆＴ、該第１レンズ群に含まれる正レンズの材料のアッベ数の平均値をνＧ１+ａｖとするとき、
０．０２＜ｆＴ／ｆＤＯＥ＜０．２
３０＜νＧ１+ａｖ＜８０
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
【請求項２】
前記第１レンズ群は、ズーミングに際して固定のレンズ群であり、前記第２レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミングに際して、像側へ単調に移動するレンズ群であり、前記第３レンズ群は、物体側へ移動し、変倍に伴う像面変動を補正するレンズ群であることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
【請求項３】
前記第３レンズ群と前記後方レンズ群との間には開口絞りが設けられていることを特徴とする請求項１又は２に記載のズームレンズ。
【請求項４】
前記第１レンズ群はフォーカスに際して固定の第１ａレンズ群と無限遠物体から至近物体へのフォーカスに際して物体側へ移動する第１ｂレンズ群を有することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項５】
前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とするとき、
０．１＜ｆ１／ｆＴ＜０．５
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項６】
請求項１乃至５のいずれか１項に記載のズームレンズと、該ズームレンズによって形成された像を受光する固体撮像素子を有することを特徴とする撮像装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はズームレンズ及びそれを有する撮像装置に関し、放送用テレビカメラ、ビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、銀塩写真用カメラ等に好適なものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、テレビカメラ、銀塩フィルム用カメラ、デジタルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置には、高ズーム比でしかも高い光学性能を有したズームレンズが要望されている。
【０００３】
このうち、放送用のカラーテレビカメラ等の撮像装置では撮像手段の前方（物体側）に色分解光学系や各種のフィルターを配置するため、長いバックフォーカスを有するズームレンズであることが要望されている。
【０００４】
高ズーム比でバックフォーカスの長いズームレンズとして、最も物体側に正の屈折力のレンズ群を配置したポジティブリード型の４群ズームレンズが知られている。
【０００５】
この４群ズームレンズは、物体側から像側へ順に合焦用レンズ群を含む正の屈折力の第１レンズ群、変倍用の負の屈折力の第２レンズ群、変倍に伴う像面変動を補正するための正又は負の屈折力の第３レンズ群、結像用の正の屈折力の第４レンズ群より成っている。
【０００６】
このポジティプタイプの４群ズームレンズにおいて、光学系中に、回折光学素子を配置して色収差の補正を行い、高性能化を図ったズームレンズが知られている（特許文献１〜４）。
【０００７】
特許文献１は、第１レンズ群中に回折光学素子を用いた、ズーム比５程度のズームレンズを開示している。
【０００８】
特許文献２は、第１レンズ群中に回折光学素子を用いた、ズーム比２１程度のズームレンズを開示している。
【０００９】
特許文献３では、第２レンズ群または第３レンズ群に回折光学素子を用いて、色収差を軽減した、ズーム比１０倍程度のズームレンズを開示している。
【００１０】
特許文献４では、第３レンズ群に回折光学素子を用いた、ズーム比１０倍程度のズームレンズを開示している。
【特許文献１】特開２０００−２２１４０２号公報
【特許文献２】特開２００３−２８７６７８号公報
【特許文献３】米国特許５２６８７９０号明細書
【特許文献４】特開平１１−３１１７４３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
ズームレンズの一部に回折光学素子を用いると、色収差の補正が容易になり、高ズーム比で高い光学性能を有したズームレンズを得るのが容易となる。
【００１２】
しかしながら、回折光学素子を単にレンズ系中に設けても、その位置やパワー、そして、それを含むレンズ群のレンズ構成等を適切に設定しないと色収差を良好に補正した高い光学性能のズームレンズを得ることは難しい。
【００１３】
例えば、前述したポジティブリード型の４群ズームレンズでは、高ズーム比になるにつれて望遠端において第１レンズ群から球面収差や色収差等の諸収差が多く発生してくる。
【００１４】
このため、高ズーム比化を図りつつ、高い光学性能を得るには第１レンズ群のレンズ構成を適切に設定し、望遠側において、色収差や球面収差の諸収差を良好に補正することが重要になってくる。
【００１５】
特に第１レンズ群のレンズ構成が適切でないと、回折光学素子を用いても、ズーミングによる収差変動、例えば、色収差、球面収差、ハロコマ収差、球面収差の色差等の変動を少なくし、高ズーム比で高性能化のズームレンズを得るのが困難となる。
【００１６】
本発明は、高ズーム比で、広角端から望遠端における全ズーム範囲にわたり色収差を良好に補正し、全ズーム範囲において高い光学性能を有するズームレンズ及びそれを有する撮像装置の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明のズームレンズは、
物体側から像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、後方レンズ群を有し、該第１レンズ群は、少なくとも１つの回折光学素子を有しており、該回折光学素子の回折部の焦点距離をｆＤＯＥ、全系の望遠端における焦点距離をｆＴ、該第１レンズ群に含まれる正レンズの材料のアッベ数の平均値をνＧ１+ａｖとするとき、
０．０２＜ｆＴ／ｆＤＯＥ＜０．２
３０＜νＧ１+ａｖ＜８０
なる条件式を満足することを特徴としている。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、全ズーム範囲において高い光学性能を持ったズームレンズ及びそれを有する撮像装置を得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明のズームレンズ及びそれを有する撮像装置の実施例について説明する。
【００２０】
本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、後方レンズ群を有している。
【００２１】
第１レンズ群Ｌ１はズーミングに際して固定のレンズ群である。
【００２２】
第１レンズ群は、少なくとも１つの回折光学素子を有している。
【００２３】
又第１レンズ群はフォーカスに際して固定の第１ａレンズ群と無限遠物体から至近物体へのフォーカスに際して物体側へ移動する第１ｂレンズ群を有している。
【００２４】
第２レンズ群は、広角端（短焦点距離端）から望遠端（長焦点距離端）へのズーミングに際して、像側へ単調に移動するレンズ群である。第３レンズ群は、物体側へ移動し、変倍に伴う像面変動を補正するレンズ群である。後方レンズ群は、ズーミングに際して固定の結像作用をする正の屈折力の第４レンズ群を有している。
【００２５】
図１は、本発明の実施例１のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。
【００２６】
図２、図３、図４はそれぞれ実施例１のズームレンズの無限遠物体のときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図である。
【００２７】
実施例１は、広角端の画角が５８°、望遠端の画角が１．８°のズーム比３５のズームレンズである。
【００２８】
図５は、本発明の実施例２のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。
【００２９】
図６、図７、図８はそれぞれ実施例２のズームレンズの無限遠物体のときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図である。
【００３０】
実施例２は、広角端の画角が６３．４°、望遠端の画角が１．５４°のズーム比４６のズームレンズである。
【００３１】
図９は、本発明の実施例３のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。
【００３２】
図１０、図１１、図１２はそれぞれ実施例３のズームレンズの無限遠物体のときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図である。
【００３３】
実施例３は、広角端の画角が６０．２°、望遠端の画角が３．４°、ズーム比１９．５のズームレンズである。
【００３４】
図１３は、本発明の実施例４のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。
【００３５】
図１４、図１５、図１６はそれぞれ実施例４のズームレンズの無限遠物体のときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図である。
【００３６】
実施例４は、広角端の画角が２０．８°、望遠端の画角が１．４°、ズーム比１５のズームレンズである。
【００３７】
図１７は、本発明の実施例５のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。
【００３８】
図１８、図１９、図２０はそれぞれ実施例５のズームレンズの無限遠物体のときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図である。
【００３９】
実施例５は、広角端の画角が２０．８°、望遠端の画角が１．０６°、ズーム比２０のズームレンズである。
【００４０】
図２１は、従来の参考例１としてのズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。
【００４１】
図２２、図２３、図２４は、従来の参考例１のズームレンズの無限遠物体のときの広角端、中間ズーム位置、望遠端における縦収差図である。
【００４２】
図２５は、本発明に係る回折光学素子の説明図である。
【００４３】
図２６は、本発明に係る回折光学素子の波長依存特性の説明図である。
【００４４】
図２７は、本発明に係る回折光学素子の説明図である。
【００４５】
図２８は、本発明に係る回折光学素子の波長依存特性の説明図である。
【００４６】
図２９は、本発明に係る回折光学素子の説明図である。
【００４７】
図３０は、本発明の撮像装置の要部概略図である。
【００４８】
レンズ断面図において、Ｌ１はズーミングに際して固定の正の屈折力の第１レンズ群である。Ｌ２はズーミング時に可動の負の屈折力の第２レンズ群（バリエータレンズ群）である。Ｌ３はズーミング時に可動であり、変倍に伴う像面位置の変動を補正する正の屈折力の第３レンズ群（コンベンセーターレンズ群）である。
【００４９】
ＳＰは開口絞りであり、第３レンズ群Ｌ３の像側に配置されている。Ｌ４は結像のための後方レンズ群（リレーレンズ群）である。Ｐは色分解プリズムや光学フィルターであり、硝子ブロックとして示している。ＩＰは像面であり、固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面に相当している。Ａは回折部である。
【００５０】
収差図において、ｅ、ｇ、Ｆ、Ｃは順に、ｅ線、ｇ線、Ｆ線、Ｃ線である。Ｍ、Ｓはメリディオナル像面、サジタル像面、倍率色収差はｇ線、Ｃ線、Ｆ線によってあらわしている。ｆｎｏはＦナンバー、ωは半画角である。
【００５１】
すべての収差図において、球面収差は０．４ｍｍ、非点収差は０．４ｍｍ、歪曲は５％、横収差は、０．０５ｍｍのスケールで描かれている。
【００５２】
尚、以下の各実施例において広角端と望遠端は変倍用の第２レンズ群Ｌ２が機構上光軸上を移動可能な範囲の両端に位置したときのズーム位置をいう。
【００５３】
次に各実施例の特徴について説明する。
【００５４】
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第１レンズ群Ｌ１と第４レンズ群Ｌ４は固定（不動）である。第２レンズ群Ｌ２が像側に移動することにより主な変倍を行い、第３レンズ群Ｌ３が物体側に凸状の軌跡で往復運動をすることによって変倍に伴う像点の移動を補正している。
【００５５】
第１レンズ群Ｌ１は、一部の屈折力のあるレンズ群を移動することにより、フォーカスを行っている。
【００５６】
実施例１〜３において、第１レンズ群Ｌ１は第１ａレンズ群Ｌ１ａと第１ｂレンズ群Ｌ１ｂを有している。そして、被写体距離が無限遠物体から至近物体へ移動した際に、第１ａレンズ群Ｌ１ａは不動で、第１ｂレンズ群Ｌ１ｂを物体側に繰り出すことによってフォーカス（合焦）を行う。
【００５７】
また実施例４、５において、第１レンズ群Ｌ１は第１ａレンズ群Ｌ１ａ、第１ｂレンズ群Ｌ１ｂ、第１ｃレンズ群Ｌ１Ｃを有している。被写体距離が無限遠物体から至近物体へ移動した際に、第１ａレンズ群Ｌ１ａと第１ｃレンズ群Ｌ１ｃは不動で、第１ｂレンズ群Ｌ１ｂを物体側に繰り出すことによってフォーカスを行う。
【００５８】
一般にこのような４群構成のズームレンズにおいて、望遠端の焦点距離を長くし大口径化を図ろうとすると、第１レンズ群Ｌ１の有効径が著しく増大してくる。これは軸上光線の入射高が増加するためであり、これが原因となってズーミングや合焦（フォーカス）に際して球面収差や色収差をはじめとする諸収差の発生量が増大してくる。一般にこのときの諸収差を良好に補正するために各レンズ群のレンズ枚数を増やして設計の自由度を増加させると、レンズ系全体が大型化し高重量となってくる。
【００５９】
そこで、各実施例では、このように軸上光線の入射高が一番高くなる第１レンズ群Ｌ１に回折光学素子を配置している。これにより、第１レンズ群Ｌ１で発生する諸収差、特に色収差を良好に補正している。さらに第１レンズ群Ｌ１で発生する色収差補正の分担を、回折光学素子の効果が大きくなるように使用している。これにより、第１レンズ群Ｌ１中の正レンズに使用する硝材に自由度が増え、低比重の硝材を選ぶことができるようにして、諸収差の補正を良好に行っている。
【００６０】
回折部が設けられている第１レンズ群Ｌ１のレンズ構成は次のとおりである。
【００６１】
図１の実施例１において第１ａレンズ群Ｌ１ａは、負レンズと正レンズより成り、該負レンズの像側の面に回折部が形成されている。第１ｂレンズ群Ｌ１ｂは３つの正レンズより成っている。
【００６２】
図５の実施例２において、第１ａレンズ群Ｌ１ａは、負レンズと正レンズより成っている。第１ｂレンズ群Ｌ１ｂは３つの正レンズよりなっている。
【００６３】
このうち物体側から第１番目の正レンズの像側の面に回折部が形成されている。
【００６４】
図９の実施例３において、第１ａレンズ群Ｌ１ａは、負レンズと正レンズの接合レンズより成っている。第１ｂレンズ群Ｌ１ｂは２つの正レンズより成っている。
【００６５】
このうち物体側から第１番目の正レンズの像側の面に回折部が形成されている。
【００６６】
図１３の実施例４において、第１ａレンズ群Ｌ１ａは、正レンズ、負レンズと正レンズの接合レンズより成っている。第１ｂレンズ群Ｌ１ｂは２つの正レンズより成っている。第１ｃレンズ群Ｌ１ｃは、１つの負レンズより成り、該負レンズの物体側の面に回折部が形成されている。
【００６７】
図１７の実施例５において、第１ａレンズ群Ｌ１ａは、正レンズ、負レンズと正レンズの接合レンズより成っている。第１ｂレンズ群Ｌ１ｂは正レンズ、正レンズと負レンズの接合レンズより成っている。物体側の正レンズの物体側の面に回折部が形成されている。第１ｃレンズ群Ｌ１ｃは、正レンズと負レンズの接合レンズより成っている。
【００６８】
各実施例において、回折光学素子の回折部の焦点距離をｆＤＯＥとする。全系の望遠端における焦点距離をｆＴとする。第１レンズ群Ｌ１に含まれる正レンズの材料のアッベ数の平均値をνＧ１+ａｖとする。このとき、
０．０２＜ｆＴ／ｆＤＯＥ＜０．２        ・・・（１）
３０＜νＧ１+ａｖ＜８０                  ・・・（２）
なる条件式を満足している。
【００６９】
尚、各実施例において回折部とは、基板（平板又はレンズ）上に設けた１以上の回折格子をいう。又回折光学素子とは１以上の回折格子より成る回折部を基板（平板又はレンズ）上に設けた素子をいう。
【００７０】
又回折部の屈折力（パワー＝焦点距離の逆数）φＤは次の如く求められる。
【００７１】
回折部の回折格子の形状を、基準波長（ｅ線）をλ０、光軸からの距離をＨ、位相をφ（Ｈ）とし、
φ（Ｈ）＝（２π・ｍ／λ０）・（Ｃ２・Ｈ２＋Ｃ４・Ｈ４＋・・Ｃ２ｉ・Ｈ２ｉ）
・・・（ａ）
なる式で表したとき、２次項の係数Ｃ２より、屈折力φＤは、
φＤ＝−２・Ｃ２
となる。
【００７２】
即ち、
ｆＤＯＥ＝−１／（２・Ｃ２）
で表される。
【００７３】
条件式（１）は、前述した４群構成のズームレンズにおいて、諸収差の良好な補正と光学系全体の大きさとをバランス良く保つためのものである。
【００７４】
条件式（１）の上限値を超えると回折部のパワーが強くなりすぎて、色収差が補正過剰となってしまう。一方条件式（１）の下限値を超えてしまうと回折部のパワーが弱くなりすぎるため、望遠端において色収差を回折部だけでは補正することが難しくなる。このため、色収差の補正に蛍石などの異常分散性の高い硝材が必要となってしまうので良くない。
【００７５】
各実施例において、更なる光学性能の向上のためには条件式（１）の数値範囲を次のようにすることが好ましい。
【００７６】
０．０２＜ｆＴ／ｆＤＯＥ＜０．１５          ・・・（１ａ）
また、更なる光学性能の向上のためには条件式（１ａ）の数値範囲は次のようにすることが好ましい。
【００７７】
０．０２＜ｆＴ／ｆＤＯＥ＜０．１            ・・・（１ｂ）
条件式（２）は、第１レンズ群Ｌ１中の正レンズの材料のアッベ数の平均値に関する。
【００７８】
条件式（２）の上限値を超えてしまうと、異常分散性の高い硝材を使用することになるため、比重が大きい硝材が必要となり、重量が増加してしまう。またこれらの硝材は一般的に屈折率が低い硝材であるので、球面収差の補正が難しくなる。
【００７９】
一方条件式（２）の下限値を超えてしまうと、高分散材料ばかりを使用することになるため、回折部で補正可能な色収差のバランスを維持することが難しくなってしまう。よって回折部を色収差の補正に有効に使用することが難しくなる。
【００８０】
また、更なる光学性能の向上のためには条件式（２）の数値範囲は次のようにすることが好ましい。
【００８１】
４０＜νＧ１+ａｖ＜７１                      ・・・（２ａ）
また、更なる光学性能の向上のためには条件式（２ａ）の数値範囲は次のようにすることが好ましい。
【００８２】
５０＜νＧ１+ａｖ＜７１                      ・・・（２ｂ）
各実施例によれば、以上のように各構成要件を特定することによって、高ズーム比でありながら全ズーム域に渡って色収差の補正が良好で高画質の画像が得られる。
【００８３】
特に、第１レンズ群Ｌ１に回折光学素子を用いることで良好な光学性能を維持すること、ズーミング時に発生する軸上色収差の変動を効果的に補正することができる。
【００８４】
また条件式（１）および（２）を満足することにより、ズーミング時に発生する色収差の補正を回折光学素子が効果的に担っている。これにより、蛍石等の異常分散性硝材を使用することなく良好な光学特性を維持し、低比重硝材の使用やレンズ枚数を削減することができて全体を軽量にすることが容易になる。
【００８５】
各実施例のズームレンズにおいて、更に高ズーム比で良好なる光学性能を得るためには、以下の条件式を満足するのがより好ましい。これによれば、条件式に対応した効果が得られる。
【００８６】
第１レンズ群Ｌ１の焦点距離をｆ１とする。このとき、
０．１＜ｆ１／ｆＴ＜０．５                      ・・・（３）
なる条件式を満足することである。
【００８７】
第１レンズ群Ｌ１は望遠端側での収差変動に大きく影響する。このため、条件式（３）の下限値を超えて第１レンズ群Ｌ１の屈折力が強くなりすぎると、全長の短縮には有利となるが、望遠端において球面収差や色収差が悪化してくる。逆に上限値を超えると高ズーム比を確保するのに必要な第２レンズ群Ｌ２の移動量が大きくなりすぎて全系の小型化が困難になる。
【００８８】
また更に望ましくは条件式（３）の数値範囲を
０．１５＜ｆ１／ｆＴ＜０．４５                  ・・・（３ａ）
とすることで、更なる全系の小型化と高性能化が容易になる。
【００８９】
第３レンズ群Ｌ３と後方レンズ群Ｌ４との間には開口絞りＳＰが設けられている。
【００９０】
これは、開口絞りＳＰを大きな変倍作用を行うレンズ群よりも像側に置くことにより、射出瞳位置がズーミングによらず、常に遠くの一定の位置に保つことが容易となる。
【００９１】
故に、例えば撮像部に、３板プリズムに代表される色分解系や、撮像素子に入射角度によって特性が変化するＣＣＤやＣＭＯＳを用いるカラーカメラ等に用いる場合に、カラーシェーディングによる画質の劣化が起こりにくくなる。
【００９２】
回折部には、それ自体に非球面の効果を持たせても良い。各実施例の回折部の位相の式（ａ）において、光軸からの距離ｈの４乗の項の係数Ｃ４以降の高次の項に値を持たせることによって、これがなされる。
【００９３】
これにより、上記で述べた、色収差以外の非球面効果に加え、回折格子による非球面効果は、波長により異なるため、特に望遠側において、球面収差の色差変動を補正することが容易になる。
【００９４】
ここで、各実施例のズームレンズで用いた回折光学素子の構成について説明する。
【００９５】
第１レンズ群Ｌ１中に配置される回折光学素子を構成する回折部は、光軸に対して回転対称な回折格子より成っている。
【００９６】
図２５は回折光学素子１の回折部の一部拡大断面図であり、基板（透明基板）２上に１つの層よりなる回折格子（回折部）３を設けている。図２６は、この回折光学素子１の回折効率の特性を示す図である。図２６において横軸は波長を表し、縦軸は回折効率を表している。なお、回折効率は全透過光束に対する回折光の光量の割合であり、格子境界面での反射光などは説明が複雑になるのでここでは考慮していない。
【００９７】
回折格子３の光学材料は、紫外線硬化樹脂（屈折率ｎd＝１．５１３、アッベ数νd＝５１．０）を用い、格子厚ｄ１を１．０３μｍと設定し、波長５３０ｎｍ、＋１次の回折光の回折効率が最も高くなるようにしている。すなわち設計次数が＋１次で、設計波長が波長５３０ｎｍである。図２６中において＋１次の回折光の回折効率は実線で示している。
【００９８】
さらに、図２６では設計次数近傍の回折次数（＋１次±１次である０次と＋２次）の回折効率も併記している。図から分かるように、設計次数での回折効率は設計波長近傍で最も高くなり、それ以外の波長では徐々に低くなる。
【００９９】
この設計次数での回折効率の低下分が他の次数の回折光となり、フレアの要因となる。また、回折光学素子を光学系中の複数箇所に使用した場合には、設計波長以外の波長での回折効率の低下は透過率の低下にもつながることになる。
【０１００】
次に、異なる材料よりなる複数の回折格子を積層した積層型の回折光学素子について説明する。図２７は積層型の回折光学素子の一部拡大断面図であり、図２８は図２７に示す回折光学素子の＋１次の回折光の回折効率の波長依存性を表す図である。図２７の回折光学素子では、基板１０２上に紫外線硬化樹脂（屈折率ｎｄ＝１．４９９、アッベ数νｄ＝５４）からなる第１の回折格子１０４を形成している。更にその上に第２の回折格子１０５（屈折率ｎｄ＝１．５９８、アッベ数νｄ＝２８）を形成している。この材料の組み合わせにおいて、第１の回折格子１０４の格子厚ｄ１はｄ１＝１３．８μｍ、第２の回折格子１０５の格子厚ｄ２はｄ２＝１０．５μｍとしている。
【０１０１】
図２８からも分かるように、積層構造の回折格子を備えた回折光学素子にすることで、設計次数の回折光において使用波長全域（ここでは可視域）で９５％以上という高い回折効率を得ている。
【０１０２】
なお、前述の積層構造の回折光学素子としては、回折格子を構成する材料を紫外線硬化樹脂に限定するものではなく、他のプラスチック材等も使用できるし、基材によっては第１の層を直接基材に形成しても良い。また各格子厚が必ずしも異なる必要はなく、図２９のように材料の組み合わせによっては２つの層１０４と１０５の格子厚を等しくしても良い。この場合は表面に格子形状が形成されないことになるので、防塵性に優れ、回折光学素子の組立作業性を向上させることができる。更には２つの回折格子１０４と１０５を必ずしも密着させる必要はなく、空気層を隔てて２つの回折格子の層を配置しても良い。
【０１０３】
回折部は光学面の上に施されているが、そのベースは球面又は平面又は非球面でも良い。また、それらの光学面にプラスチックなどの膜を回折部（回折面）として添付する方法である所謂レプリカ非球面で作成しても良い。
【０１０４】
回折部は大きな異常分散性を有することから、このように第１レンズ群Ｌ１の面に回折部を設けることで、望遠側における軸上色収差、倍率色収差の補正を効果的に行うことが出来る。
【０１０５】
回折格子の形状は、その２ｉ次項の位相係数をＣ２ｉとした時、光軸からの距離Ｈにおける位相φ（Ｈ）は前述した式（ａ）のように次式で表される。ただしｍは回折次数、λ０は基準波長である。
【０１０６】
【数１】
2008197534.tif 000003
【０１０７】
一般に、屈折光学系のアッベ数（分散値）νｄは、ｄ、Ｃ、Ｆ線の各波長における屈折力をＮｄ、ＮＣ、ＮＦとした時、次式で表される。
【０１０８】
νｄ＝（Ｎｄ−１）／（ＮＦ−ＮＣ）＞０      ・・・（５）
一方、回折部のアッベ数νｄはｄ、Ｃ、Ｆ線の各波長をλｄ、λＣ、λＦとした時、
νｄ＝λｄ／（λＦ−λＣ）                  ・・・（６）
と表され、νｄ＝−３．４５となる。
【０１０９】
これにより、任意波長における分散性は、屈折光学系と逆作用を有することを示している。
【０１１０】
また、回折部の基準波長における近軸的な一時回折光（ｍ ＝ １）の屈折力φは、回折部の位相を表す前式（ａ）から２次項の係数をＣ２とした時、φ= −２・Ｃ２と表される。
【０１１１】
さらに、任意波長をλ、基準波長をλ０とした時、任意波長の基準波長に対する屈折力変化は、次式となる。
【０１１２】
φ’＝（λ／λ０）×（−２・Ｃ２）            ・・・（７）
これにより、回折部の特徴として、前式（ａ）の位相係数Ｃ２を変化させることにより、弱い近軸屈折力変化で大きな分散性が得られることが理解できる。
これは色収差以外の諸収差に大きな影響を与えることなく、色収差の補正を行うことを意味している。
【０１１３】
また位相係数Ｃ４以降の高次数の係数については、回折部の光線入射高の変化に対する屈折力変化は非球面と類似した効果を得ることができる。それと同時に、光線入射高の変化に応じて基準波長に対し任意波長の屈折力変化を与えることができる。このため、倍率色収差の補正に有効である。
【０１１４】
図２１は本発明の実施例１のズームタイプと同じで、回折光学素子を有しない従来のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。
【０１１５】
図２２、図２３、図２４は従来のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図である。
【０１１６】
図２２〜図２４の収差図と、実施例１の図２〜図４の収差図と比較する。望遠端における軸上色収差が回折光学素子を色収差補正に用いた実施例１の方が、蛍石等の異常分散性硝材を使用していないにもかかわらず、同等またはそれ以上に改善されていることがわかる。
【０１１７】
以下に本発明の数値実施例１〜５を示す。各数値実施例において、ｉは物体側からの面の順序を示し、Ｒｉは物体側より第ｉ番目の面の曲率半径、Ｄｉは物体側より第ｉ番目と第ｉ＋１番目の間隔、Ｎｉとνｉは第ｉ番目の光学部材の屈折率とアッベ数である。ｆ、ｆｎｏ、２ωはそれぞれ無限遠物体に焦点を合わせたときの全系の焦点距離、Ｆナンバー、画角を表している。
【０１１８】
最後の３つの面は、フィルター等のガラスブロックである。
【０１１９】
非球面形状は光軸方向にＸ軸、光軸と垂直方向にＨ軸、光の進行方向を正、Ｒを近軸曲率半径、ｋを離心率、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅを各々非球面係数としたとき、
【０１２０】
【数２】
2008197534.tif 000004
【０１２１】
なる式で表している。
【０１２２】
回折部（回折面）は前述（ａ）式の位相関数の位相係数を与えることで表している。
【０１２３】
そして、前述の各条件式と数値実施例における諸数値との関係を表６に示す。
(数値実施例１)
f = 10.0 〜 350.0      fno = 2.0 〜 3.8      2ω = 57.6°〜 1.8°
r1= 1464.477   d1= 5.45   n1= 1.84666  ν1= 23.78 
回折光学素子    r2= 238.976    d2= 4.84     
r3= 510.756    d3= 7.29   n2= 1.48749  ν2= 70.23
r4= -841.863   d4= 9.50     
r5= 214.098    d5= 10.64  n3= 1.51633  ν3= 64.14 
r6= -429.990   d6= 0.25     
r7= 146.162    d7= 8.38   n4= 1.51633  ν4= 64.14 
r8= 499.284    d8= 0.25     
r9= 81.255     d9= 8.04   n5= 1.57099  ν5= 50.80 
r10= 104.145   d10= (可変)    
非球面          r11= 137.067   d11= 1.30  n6= 1.81600  ν6= 46.62 
r12= 16.216    d12= 6.87     
r13= -60.616   d13= 6.58  n7= 1.80518  ν7= 25.42 
r14= -18.000   d14= 1.10  n8= 1.81600  ν8= 46.62 
r15= -331.167  d15= 0.25     
非球面          r16= 193.362   d16= 7.73  n9= 1.66998  ν9= 39.30 
r17= -27.677   d17= 3.31  n10= 1.88300  ν10= 40.76 
r18= -109.202  d18= (可変)    
r19= -45.102   d19= 2.82  n11= 1.79952  ν11= 42.22 
r20= 111.214   d20= 3.73  n12= 1.92286  ν12= 18.90 
r21= -506.063  d21= (可変)    
r22= 0.000     d22= 1.32     
r23= 253.440   d23= 6.00  n13= 1.51633  ν13= 64.14 
r24= -48.158   d24= 0.20     
r25= 128.686   d25= 3.91  n14= 1.51823  ν14= 58.90 
r26= -109.638  d26= 0.20     
r27= 43.959    d27= 9.30  n15= 1.51633  ν15= 64.14 
r28= -59.382   d28= 1.85  n16= 1.88300  ν16= 40.76 
r29= 77.789    d29= 43.65     
r30= 86.878    d30= 5.87  n17= 1.51823  ν17= 58.90 
r31= -63.675   d31= 0.62     
r32= 170.425   d32= 1.65  n18= 1.79952  ν18= 42.22 
r33= 24.626    d33= 6.72  n19= 1.51823  ν19= 58.90 
r34= 438.673   d34= 0.82     
r35= 30.405    d35= 8.03  n20= 1.51633  ν20= 64.14 
r36= -75.712   d36= 1.33  n21= 1.78590  ν21= 44.20 
r37= 94.992    d37= 2.41     
r38= 653.143   d38= 1.76  n22= 1.51823  ν22= 58.90 
r39= -472.700  d39= 5.16     
r40= ∞        d40= 37.50  n23= 1.60342  ν23= 38.03 
r41= ∞        d41= 20.25  n24= 1.51633  ν24= 64.14 
r42= ∞      
【０１２４】
【表１】
2008197534.tif 000005
【０１２５】
非球面係数
11面        K= 12.86298        A= 0                B= -4.32030×10-6 
C= -1.69771×10-8   D= 6.49100×10-11    E= -1.31100×10-18
16面        K= -3.76277        A= 0                 B= 1.162499×10-5 
C= 3.89743×10-8    D= -9.43000×10-11    E= 3.74400×10-18
位相係数
2面        C2= -4.18426×10-5 C4= 8.353765×10-10 
C6= -1.06146×10-13C8= 0
(数値実施例２)
f = 8.9 〜 410.0       fno = 2.0 〜 3.8       2ω = 63.4°〜 1.54°
r1= 596.741      d1= 6.17    n1= 1.83400  ν1= 37.16 
r2= 139.043      d2= 1.42     
r3= 141.047      d3= 17.00   n2= 1.48749  ν2= 70.23 
r4= -1035.398    d4= 12.37     
r5= 190.258      d5= 9.00    n3= 1.48749  ν3= 70.23 
回折光学素子     r6= 724.127      d6= 0.12     
r7= 171.110      d7= 9.00    n4= 1.48749  ν4= 70.23 
r8= 498.733      d8= 0.12     
r9= 168.400      d9= 10.00   n5= 1.51633  ν5= 64.14 
r10= 1401.582    d10= (可変)    
非球面           r11= -353.976    d11= 1.80   n6= 1.88300  ν6= 40.76 
r12= 27.239      d12= 8.50     
r13= -67.583     d13= 5.42   n7= 1.92286  ν7= 21.29 
r14= -27.160     d14= 1.50   n8= 1.80400  ν8= 46.57 
r15= 100.543     d15= 0.12     
r16= 47.753      d16= 5.61   n9= 1.72342  ν9= 37.95 
r17= -228.222    d17= 1.50  n10= 1.88300  ν10= 40.76 
r18= 188.878     d18= (可変)    
r19= -43.394     d19= 5.98  n11= 1.84666  ν11= 23.78 
r20= -28.784     d20= 1.50  n12= 1.72916  ν12= 54.68 
r21= -137.232    d21= 1.32     
r22= -64.459     d22= 1.60  n13= 1.72916  ν13= 54.68 
r23= -642.122    d23= (可変)    
r24= (絞り)      d24= 1.99     
r25= 4587.238    d25= 4.72  n14= 1.60300  ν14= 65.44 
r26= -65.557     d26= 0.12     
r27= 99.677      d27= 8.19  n15= 1.48749  ν15= 70.23 
r28= -71.758     d28= 0.66     
r29= 145.422     d29= 4.04  n16= 1.69680  ν16= 55.53 
r30= -186.666    d30= 2.00     
r31= 82.169      d31= 5.97  n17= 1.48749  ν17= 70.23 
r32= -61.421     d32= 1.85  n18= 1.80518  ν18= 25.42 
r33= -400.086    d33= 4.83     
r34= -87.259     d34= 1.65  n19= 1.88300  ν19= 40.76 
r35= 192.396     d35= 41.52     
r36= 82.172      d36= 3.98  n20= 1.75500  ν20= 52.32 
r37= -144.276    d37= 0.78     
r38= 49.793      d38= 6.29  n21= 1.84666  ν21= 23.78 
r39= -76.111     d39= 1.45  n22= 1.80610  ν22= 33.27 
r40= 23.771      d40= 1.50     
r41= 31.332      d41= 10.67 n23= 1.48749  ν23= 70.23 
r42= -28.121     d42= 1.72  n24= 1.80610  ν24= 33.27 
r43= 99.045      d43= 1.11     
r44= 113.940     d44= 7.04  n25= 1.48749  ν25= 70.23 
r45= -33.773     d45= 0.50     
r46= ∞          d46= 33.00 n26= 1.61340  ν26= 44.30 
r47= ∞          d47= 13.20 n27= 1.51633  ν27= 64.14 
r48= ∞      
【０１２６】
【表２】
2008197534.tif 000006
【０１２７】
非球面係数
11面       K= -1.05555×10-5     A= 0     B= 6.47916×10-7
C= 0                 D= 0     E= 0
位相係数
6面        C2= -3.04767×10-5     C4= 6.56060×10-11 
C6= -4.19036×10-14    C8= 0
(数値実施例３)
f = 9.5 〜 185.3     fno = 1.85 〜 2.85     2ω = 60.2°〜 3.4°
r1= 567.528     d1= 3.60    n1= 1.80518    ν1= 25.42 
r2= 96.245      d2= 10.78   n2= 1.51633    ν2= 64.14 
r3= -518.076    d3= 7.12     
r4= 132.845     d4= 6.84    n3= 1.61800    ν3= 63.33 
回折光学素子     r5= -482.834    d5= 0.05     
r6= 58.604      d6= 6.56    n4= 1.69350    ν4= 50.80 
r7= 150.000     d7= (可変)     
r8= -1003.352   d8= 1.25    n5= 1.88300    ν5= 40.76 
r9= 18.776      d9= 4.87     
r10= -61.579    d10= 1.00   n6= 1.81600    ν6= 46.62 
r11= 32.913     d11= 1.99     
r12= 28.829     d12= 5.64   n7= 1.80518   ν7= 25.42 
r13= -34.163    d13= 1.31   n8= 1.78800   ν8= 47.37 
r14= 76.628     d14= (可変)     
r15= -28.304    d15= 1.05   n9= 1.74320   ν9= 49.34 
r16= 34.514     d16= 3.65   n10= 1.80810  ν10= 22.76 
r17= 1305.509   d17= (可変)     
r18= (絞り)     d18= 1.73     
r19= -454.502   d19= 3.65   n11= 1.72342  ν11= 37.95 
r20= -51.478    d20= 0.18     
r21= 154.116    d21= 3.66   n12= 1.52249  ν12= 59.84 
r22= -63.366    d22= 0.40     
r23= 36.390     d23= 8.07   n13= 1.48749  ν13= 70.23 
r24= -34.524    d24= 1.62   n14= 1.83400  ν14= 37.16 
r25= 186.891    d25= 21.94     
r26= 97.137     d26= 5.83   n15= 1.51823  ν15= 58.90 
r27= -43.827    d27= 0.23     
r28= 70.596     d28= 1.50   n16= 1.83400  ν16= 37.16 
r29= 21.654     d29= 7.16   n17= 1.51823  ν17= 58.90 
r30= 477.952    d30= 0.20     
r31= 67.728     d31= 7.59   n18= 1.51633  ν18= 64.14 
r32= -23.556    d32= 1.30   n19= 1.80400  ν19= 46.57 
r33= 74.724     d33= 0.31     
r34= 38.089     d34= 6.92   n20= 1.51823  ν20= 58.90 
r35= -53.056    d35= 5.00     
r36= ∞         d36= 30.00  n21= 1.60342  ν21= 38.03 
r37= ∞         d37= 16.20  n22= 1.51633  ν22= 64.14 
r38= ∞      
【０１２８】
【表３】
2008197534.tif 000007
【０１２９】
位相係数
5面       C2= -5.83943×10-5     C4= 3.74402×10-9 
C6= 0 C8= 0
(数値実施例４)
f = 30 〜 450       fno = 2.8 〜 5.0       2ω = 20.8°〜 1.4°
r1= 113.637          d1= 11.25  n1= 1.51633  ν1= 64.14 
r2= 417.586          d2= 0.15     
r3= 131.046          d3= 4.00   n2= 1.74950  ν2= 35.33 
r4= 82.652           d4= 16.98  n3= 1.48749  ν3= 70.23 
r5= 1035.600         d5= 10.00     
r6= 93.683           d6= 8.10   n4= 1.48749  ν4= 70.23 
r7= 364.092          d7= 0.42     
r8= 145.631          d8= 8.53   n5= 1.84666  ν5= 23.78 
r9= 184.518          d9= 9.50     
回折光学素子     r10= -64320.670      d10= 4.05  n6= 1.92286  ν6= 21.29 
r11= 200.083         d11= (可変)    
r12= 34.442          d12= 1.00  n7= 1.88300  ν7= 40.76 
r13= 19.562          d13= 3.19     
r14= -749.572        d14= 4.59  n8= 1.84666  ν8= 23.78 
r15= -17.733         d15= 0.90  n9= 1.88300  ν9= 40.76 
r16= 55.535          d16= 0.17     
r17= 24.438          d17= 4.48  n10= 1.84666  ν10= 23.78 
r18= 27.988          d18= 8.11     
r19= -25.168         d19= 0.90  n11= 1.88300  ν11= 40.76 
r20= -51.712         d20= (可変)    
r21= -41.860          d21= 0.90  n12= 1.71700  ν12= 47.92 
r22= 77.672           d22= 1.86  n13= 1.84666  ν13= 23.78 
r23= -2875.064        d23= (可変)    
r24= (絞り)           d24= 0.74     
r25= 71.450           d25= 4.95  n14= 1.60311  ν14= 60.64 
r26= -46.436          d26= 0.15     
r27= 98.053           d27= 5.46  n15= 1.62041  ν15= 60.29 
r28= -888.571         d28= 0.15     
r29= 60.279           d29= 7.24  n16= 1.48749  ν16= 70.23 
r30= -39.608          d30= 1.00  n17= 1.80100  ν17= 34.97 
r31= -266.405         d31= 9.14     
r32= -41.886          d32= 1.00  n18= 1.75520  ν18= 27.51 
r33= -143.407         d33= 38.00     
r34= 180.865          d34= 3.08  n19= 1.48749  ν19= 70.23 
r35= -35.735          d35= 2.65     
r36= 47.355           d36= 5.13  n20= 1.48749  ν20= 70.23 
r37= -27.941          d37= 0.80  n21= 1.88300  ν21= 40.76 
r38= -859.131         d38= 2.50     
r39= -76.546          d39= 0.80  n22= 1.83481  ν22= 42.72 
r40= 34.012           d40= 2.04  n23= 1.48749  ν23= 70.23 
r41= 57.738           d41= 1.50     
r42= 42.009           d42= 6.12  n24= 1.69895  ν24= 30.13 
r43= -28.285          d43= 1.00  n25= 1.80610  ν25= 40.92 
r44= -50.808          d44= 5.00     
r45= ∞               d45= 33.00  n26= 1.60859  ν26= 46.44 
r46= ∞               d46= 13.20  n27= 1.51680  ν27= 64.17 
r47= ∞               d47=     
【０１３０】
【表４】
2008197534.tif 000008
【０１３１】
位相係数
10面         C2= -9.22558×10-5     C4= 9.88283×10-9
C6= -3.21136×10-12    C8= 0
(数値実施例５)
f = 30 〜 600     fno = 2.8 〜 5.0     2ω = 20.8°〜 1.06°
r1= 129.531      d1= 12.04    n1= 1.48749  ν1= 70.23 
r2= 199.653      d2= 0.15     
r3= 135.666      d3= 4.00     n2= 1.84666  ν2= 23.78 
r4= 95.801       d4= 21.13    n3= 1.48749  ν3= 70.23 
r5= 4674.080     d5= 10.00    
回折光学素子     r6= 132.315      d6= 9.38     n4= 1.48749  ν4= 70.23 
r7= 379.593      d7= 0.42     
r8= 82.832       d8= 16.81    n5= 1.48749  ν5= 70.23 
r9= 1636.317     d9= 2.43     n6= 1.72047  ν6= 34.70 
r10= 339.484    d10= 7.77     
r11= 5178.571   d11= 4.74     n7= 1.92286  ν7= 21.29 
r12= -245.720   d12= 2.20     n8= 1.72047  ν8= 34.70 
r13= 171.961    d13= (可変)    
非球面           r14= 25.345     d14= 1.50     n9= 1.88300  ν9= 40.76 
r15= 14.543     d15= 5.50     
r16= -125.389   d16= 4.16    n10= 1.92286  ν10= 21.29 
r17= -20.114    d17= 0.90    n11= 1.88300  ν11= 40.76 
r18= 45.415     d18= 0.17     
r19= 23.054     d19= 3.96    n12= 1.92286  ν12= 21.29 
r20= 31.043     d20= 4.27     
r21= -21.550    d21= 1.20    n13= 1.88300  ν13= 40.76 
r22= -50.342    d22= (可変)    
r23= -43.932    d23= 1.50    n14= 1.71700  ν14= 47.92 
r24= 61.947     d24= 2.32    n15= 1.84666  ν15= 23.78 
r25= 528.648    d25= (可変)    
r26= (絞り)     d26= 0.74     
r27= 82.201     d27= 5.90    n16= 1.60311  ν16= 60.64 
r28= -49.990    d28= 0.15     
r29= 70.827     d29= 5.09    n17= 1.62041  ν17= 60.29 
r30= -147.728   d30= 0.15     
r31= 49.683     d31= 6.99    n18= 1.48749  ν18= 70.23 
r32= -47.260    d32= 1.30    n19= 1.80100  ν19= 34.97 
r33= 245.471    d33= 8.70     
r34= -56.437    d34= 1.20    n20= 1.75520  ν20= 27.51 
r35= -490.165   d35= 38.00     
r36= 180.865    d36= 4.28    n21= 1.48749  ν21= 70.23 
r37= -35.735    d37= 2.00     
r38= 47.355     d38= 5.01    n22= 1.48749  ν22= 70.23 
r39= -27.941    d39= 1.00    n23= 1.88300  ν23= 40.76 
r40= -859.131   d40= 2.50     
r41= -76.546    d41= 1.00    n23= 1.83481  ν23= 42.72 
r42= 34.012     d42= 2.04    n24= 1.48749  ν24= 70.23 
r43= 57.738     d43= 1.50     
r44= 42.009     d44= 4.54    n25= 1.69895  ν25= 30.13 
r45= -28.285    d45= 1.00    n26= 1.80610  ν26= 40.92 
r46= -72.551    d46= 5.00     
r47= ∞         d47=  33.00  n27= 1.60859  ν27= 46.44 
r48= ∞         d48= 13.20   n28= 1.51680  ν28= 64.17 
r49= ∞      
【０１３２】
【表５】
2008197534.tif 000009
【０１３３】
非球面係数
14面       K= 5.97571×10-7     A= 0     B= 7.60584×10-8
C= 6.08753×10-12    D= 0     E= 0
位相係数
6面        C2= -4.33312×10-5     C4= -5.63727×10-10
C6= -1.35271×10-13    C8= 0
【０１３４】
【表６】
2008197534.tif 000010
【０１３５】
次に数値実施例１〜５のズームレンズを撮影光学系として用いた撮影装置（テレビカメラシステム）の実施形態を図３０を用いて説明する。
【０１３６】
図３０において、２０６はズームレンズを含む撮影装置本体、２０１は数値実施例１〜５のズームレンズによって構成された撮影光学系、２０２はフィルターや色分解プリズムに相当するガラスブロックを表している。
【０１３７】
また２０３は撮影光学系２０１によって形成される被写体像を受光するＣＣＤなどの固体撮像素子、２０４、２０５は撮影装置本体２０６およびズームレンズ２０１の制御を司るＣＰＵである。
【０１３８】
このように数値実施例１〜５のズームレンズをテレビカメラ等に適用することにより、高い光学性能を有する撮影装置を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【０１３９】
【図１】数値実施例１の物体距離無限遠時の広角端におけるレンズ断面図
【図２】数値実施例１の物体距離無限遠時、広角端における縦収差図
【図３】数値実施例１の物体距離無限遠時、中間のズーム位置における縦収差図
【図４】数値実施例１の物体距離無限遠時、望遠端における縦収差図
【図５】数値実施例２の物体距離無限遠時の広角端におけるレンズ断面図
【図６】数値実施例２の物体距離無限遠時、広角端における縦収差図
【図７】数値実施例２の物体距離無限遠時、中間のズーム位置における縦収差図
【図８】数値実施例２の物体距離無限遠時、望遠端における縦収差図
【図９】数値実施例３の物体距離無限遠時の広角端におけるレンズ断面図
【図１０】数値実施例３の物体距離無限遠時、広角端における縦収差図
【図１１】数値実施例３の物体距離無限遠時、中間のズーム位置における縦収差図
【図１２】数値実施例３の物体距離無限遠時、望遠端における縦収差図
【図１３】数値実施例４の物体距離無限遠時の広角端におけるレンズ断面図
【図１４】数値実施例４の物体距離無限遠時、広角端における縦収差図
【図１５】数値実施例４の物体距離無限遠時、中間のズーム位置における縦収差図
【図１６】数値実施例４の物体距離無限遠時、望遠端における縦収差図
【図１７】数値実施例５の物体距離無限遠時の広角端におけるレンズ断面図
【図１８】数値実施例５の物体距離無限遠時、広角端における縦収差図
【図１９】数値実施例５の物体距離無限遠時、中間のズーム位置における縦収差図
【図２０】数値実施例５の物体距離無限遠時、望遠端における縦収差図
【図２１】参考例１の物体距離無限遠時の広角端におけるレンズ断面図
【図２２】参考例１の物体距離無限遠時、広角端における縦収差図
【図２３】参考例１の物体距離無限遠時、中間のズーム位置における縦収差図
【図２４】参考例１の物体距離無限遠時、望遠端における縦収差図
【図２５】単層構造の回折光学素子の断面図
【図２６】単層構造の回折光学素子の回折効率の説明図
【図２７】積層構造の回折光学素子の断面図
【図２８】構造の回折光学素子の回折効率の説明図
【図２９】構造の回折光学素子の断面図
【図３０】本発明の撮像装置の説明図
【符号の説明】
【０１４０】
Ｌ１  第１レンズ群
Ｌ２  第２レンズ群
Ｌ３  第３レンズ群
Ｌ４  第４レンズ群
ＳＰ  開口絞り
Ｐ    色分解プリズムや光学フィルター
ＩＰ  像面
Ｓ    サジタル像面
Ｍ    メリディオナル像面
ｇ    ｇ線
ｅ    ｅ線
Ｆ    Ｆ線
Ｃ    Ｃ線
ω    半画角
【図１】
2008197534.tif 000011
【図２】
2008197534.tif 000012
【図３】
2008197534.tif 000013
【図４】
2008197534.tif 000014
【図５】
2008197534.tif 000015
【図６】
2008197534.tif 000016
【図７】
2008197534.tif 000017
【図８】
2008197534.tif 000018
【図９】
2008197534.tif 000019
【図１０】
2008197534.tif 000020
【図１１】
2008197534.tif 000021
【図１２】
2008197534.tif 000022
【図１３】
2008197534.tif 000023
【図１４】
2008197534.tif 000024
【図１５】
2008197534.tif 000025
【図１６】
2008197534.tif 000026
【図１７】
2008197534.tif 000027
【図１８】
2008197534.tif 000028
【図１９】
2008197534.tif 000029
【図２０】
2008197534.tif 000030
【図２１】
2008197534.tif 000031
【図２２】
2008197534.tif 000032
【図２３】
2008197534.tif 000033
【図２４】
2008197534.tif 000034
【図２５】
2008197534.tif 000035
【図２６】
2008197534.tif 000036
【図２７】
2008197534.tif 000037
【図２８】
2008197534.tif 000038
【図２９】
2008197534.tif 000039
【図３０】
2008197534.tif 000040