(57)【要約】【課題】海水淡水化用ポンプ材料、設備機器、ケミカルタンク用材料として好適な塩化物環境での耐食性と衝撃特性に優れた二相ステンレス鋼を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０６％以下，Ｓｉ：０．０５〜３．０％，Ｍｎ：０．１〜６．０％，Ｐ：０．０５％以下，Ｓ：０．０１０％以下，Ｎｉ：１．０〜１０．０％，Ｃｒ：１８〜３０％，Ｍｏ：５．０％以下，Ｃｕ：３．０％以下，Ｎ：０．１０〜０．４０％，Ａｌ：０．００１〜０．０８％以下，Ｔｉ：０．００３〜０．０５％，Ｍｇ：０．０００１〜０．００３０％，Ｏ：０．０１０％以下を含有し、Ｎの活量係数ｆNとＴｉ含有量とＮ含有量の積：ｆN×Ｔｉ×Ｎが０．００００４％2以上であり、Ｔｉ含有量とＮ含有量の積：Ｔｉ×Ｎが０．００８％2以下であることを特徴とする二相ステンレス鋼である。【選択図】図２
2008038214.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０６％以下，Ｓｉ：０．０５〜３．０％，Ｍｎ：０．１〜６．０％，Ｐ：０．０５％以下，Ｓ：０．０１０％以下，Ｎｉ：１．０〜１０．０％，Ｃｒ：１８〜３０％，Ｍｏ：５．０％以下，Ｃｕ：３．０％以下，Ｎ：０．１０〜０．４０％，Ａｌ：０．００１〜０．０８％，Ｔｉ：０．００３〜０．０５％，Ｍｇ：０．０００１〜０．００３０％，Ｏ：０．０１０％以下を含有し、かつｆNとＴｉ含有量とＮ含有量の積：ｆN×Ｔｉ×Ｎが０．００００４％2以上であり、かつＴｉ含有量とＮ含有量の積：Ｔｉ×Ｎが０．００８％2以下で、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする二相ステンレス鋼。
ここでｆNは下記（１）式を満たす数値である。
ｌｏｇ10ｆN＝−０．０４６×Ｃｒ−０．０２×Ｍｎ−０．０１１×Ｍｏ
＋０．０４８×Ｓｉ＋０．００７×Ｎｉ＋０．００９×Ｃｕ        （１）
各元素は  その含有量（％）を表す。
【請求項２】
請求項１に加えてさらにＶ：０．０５〜１．０％，Ｎｂ：０．０１〜０．２０％，Ｗ：０．０５〜３．０％，Ｃｏ：０．０５〜１．０％のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする二相ステンレス鋼。
【請求項３】
質量％で、Ｃ：０．０６％以下，Ｓｉ：０．０５〜３．０％，Ｍｎ：０．１〜６．０％，Ｐ：０．０５％以下，Ｓ：０．００２０％以下，Ｎｉ：１．０〜１０．０％，Ｃｒ：１８〜３０％，Ｍｏ：５．０％以下，Ｃｕ：３．０％以下，Ｎ：０．１０〜０．４０％，Ａｌ：０．０１０〜０．０８％，Ｔｉ：０．００３〜０．０５％，Ｍｇ：０．０００１〜０．００３０％，Ｏ：０．０１０％以下を含有し、かつｆNとＴｉ含有量とＮ含有量の積：ｆN×Ｔｉ×Ｎが０．００００４％2以上であり、かつＴｉ含有量とＮ含有量の積：Ｔｉ×Ｎが０．００８％2以下で、さらにＢ：０．０００５〜０．００５０％，Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％，ＲＥＭ：０．００５〜０．１０％のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする熱間加工性に優れる二相ステンレス鋼。
ここで  ｆNは上記（１）式の関係式を満たす数値である。
【請求項４】
請求項３に加えてさらにＶ：０．０５〜１．０％，Ｎｂ：０．０１〜０．２０％，Ｗ：０．０５〜３．０％，Ｃｏ：０．０５〜１．０％のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする熱間加工性に優れる二相ステンレス鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、塩化物環境をはじめとする腐食環境で使用される耐食性に優れた二相ステンレス鋼に係わり、特に本発明鋼では凝固組織が微細に制御されることにより鋳鋼あるいは厚手鍛鋼または熱間圧延鋼材として良好な機械特性を提供することが可能な二相ステンレス鋼に関するものである。たとえば海水淡水化用ポンプ材料、設備機器、ケミカルタンク用材料として本発明鋼を用いることができる。
【背景技術】
【０００２】
二相ステンレス鋼は一般に脆性破壊を起こさないとされるオーステナイト相に加えフェライト相を有することから、靱性はオーステナイト系ステンレス鋼に比べ一般に劣る。
【０００３】
靱性の低下要因としてはフェライト相の量に加え、フェライト相の凝固組織のサイズも影響する。即ち、靱性は一般に組織が微細化されているほど向上するが、二相ステンレス鋼はフェライト単相で凝固し、その凝固組織は一般に粗大なフェライト相とその粒界および粒内に微細に析出するオーステナイト相により構成されることから、特に鋳造品や厚板製品等では当該粗大フェライト相の影響がそのまま最終製品まで持ち来される。
【０００４】
凝固組織を微細化する手法としては鋳造中の鋳片に対して電磁撹拌をおこなう、鋳造温度の過熱度ΔＴを小さく制御する、等の手法が知られているが、これらの方法は大がかりな設備を必要としたり、引き巣を誘発したりの問題を有する。これに対し、凝固核としてＴｉＮを利用する手法があり、上記問題は少ないものの、非金属介在物を導入することによる靭性の低下を招くおそれがあるため、凝固組織微細化による効果と非金属介在物導入による弊害を詳細に検討する必要がある。
【０００５】
本発明者らはＴｉＮのδ鉄に対する核作用を利用した方法に関して、以下に示す開示を行っている。特許文献１、特許文献２、特許文献３、特許文献４、特許文献５、特許文献６、特許文献７である。
【０００６】
ここで最初の４件の特許文献はフェライト系ステンレス鋼の、次の２件は高δフェライトを含有するオーステナイト系ステンレス鋼に関するものであり、最後の１件が二相ステンレス鋼に関するものである。
【０００７】
この中で、後者の３件については、特に特許文献５、特許文献７の２件は本願発明と同様の二相ステンレス鋼を含む発明に関する特許文献であるが、何れも熱間加工性向上を企図したものであり、靭性については一切考慮されていない。
【０００８】
また、フェライト系ステンレス鋼に関する４件の特許文献は、冷間加工性と共に靱性の向上も企図しているが、二相ステンレス鋼に関する定量値を明確にするものではない。
【０００９】
結局、二相ステンレス鋼に関して、本発明者が目的としている鋳鋼、厚板製品の靱性を向上させるための実現手法を明示した文献はない。
【００１０】
【特許文献１】特許第３６２４７３２号公報
【特許文献２】特許第３６２４８０４号公報
【特許文献３】特許第３４４６６６７号公報
【特許文献４】特許第３４５８８３１号公報
【特許文献５】特開２００２−６９５９２号公報
【特許文献６】特開２００６−１１７９９１号公報
【特許文献７】特開平１−１００２４８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明者らは二相ステンレス厚手鋼材の衝撃特性を向上させることを目的として、この鋼材の化学組成として最適なＴｉ、Ｎ含有量そしてＭｇ含有量の制御方法を明らかにすることを発明の課題とした。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らは
Ｎを０．１０％以上含有する二相ステンレス鋼においてＴｉおよびＭｇ添加の溶製実験、耐火物あるいはスラグからＭｇを還元する精錬実験により鋳塊を作成し、この鋳塊の凝固組織の観察と鋳塊に熱間圧延をおこなって得られた厚手鋼板の衝撃特性評価を繰り返した結果、本発明を得た。
【００１３】
その特徴は、靱性向上のためには、凝固組織の微細化をなすべくＴｉＮの析出は必要であるが、過剰なＴｉＮは逆に靱性を損なうこと、更に、析出の下限はＮの活量係数、Ｔｉ含有量、Ｎの含有量との積：ｆN×Ｔｉ×Ｎによって規定される一方、上限はＴｉ含有量、Ｎの含有量との積：Ｔｉ×Ｎによって規定され、その上下限条件で挟まれた範囲内でのみ本発明の目的が達成されるというものである。
【００１４】
すなわち、本発明の要旨とするところは以下の通りである。
質量％で、Ｃ：０．０６％以下，Ｓｉ：０．０５〜３．０％，Ｍｎ：０．１〜６．０％，Ｐ：０．０５％以下，Ｓ：０．０１０％以下，Ｎｉ：１．０〜１０．０％，Ｃｒ：１８〜３０％，Ｍｏ：５．０％以下，Ｃｕ：３．０％以下，Ｎ：０．１０〜０．４０％，Ａｌ：０．００１〜０．０８％，Ｔｉ：０．００３〜０．０５％，Ｍｇ：０．０００１〜０．００３０％，Ｏ：０．０１０％以下を含有し、かつ（１）式で示すｆNとＴｉ含有量とＮ含有量の積：ｆN×Ｔｉ×Ｎが０．００００４％2以上であり、かつＴｉ含有量とＮ含有量の積：Ｔｉ×Ｎが０．００８％2以下で、必要に応じてＶ：０．０５〜１．０％，Ｎｂ：０．０１〜０．２０％、Ｗ：０．０５〜３．０％，Ｃｏ：０．０５〜１．０％のうちの１種または２種以上を含有し残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする二相ステンレス鋼であり、
さらには質量％で、Ｃ：０．０６％以下，Ｓｉ：０．０５〜３．０％，Ｍｎ：０．１〜６．０％，Ｐ：０．０５％以下，Ｓ：０．００２０％以下，Ｎｉ：１．０〜１０．０％，Ｃｒ：１８〜３０％，Ｍｏ：５．０％以下，Ｃｕ：３．０％以下，Ｎ：０．１０〜０．４０％，Ａｌ：０．０１０〜０．０８％，Ｔｉ：０．００３〜０．０５％，Ｍｇ：０．０００１〜０．００３０％，Ｏ：０．００７％以下を含有し、かつ（１）式で示すｆNとＴｉ含有量とＮ含有量の積：ｆN×Ｔｉ×Ｎが０．００００４％2以上であり、かつＴｉ含有量とＮ含有量の積：Ｔｉ×Ｎが０．００８％2以下で、さらにＢ：０．０００５〜０．００５０％，Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％，ＲＥＭ：０．００５〜０．１０％のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする熱間加工性に優れる二相ステンレス鋼であり、さらに必要に応じてＶ：０．０５〜１．０％，Ｎｂ：０．０１〜０．２０％、Ｗ：０．０５〜３．０％，Ｃｏ：０．０５〜１．０％のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼である。
ここでｆNは下記（１）式を満たす数値である。
ｌｏｇ10ｆN＝−０．０４６×Ｃｒ−０．０２×Ｍｎ−０．０１１×Ｍｏ
＋０．０４８×Ｓｉ＋０．００７×Ｎｉ＋０．００９×Ｃｕ        （１）
各元素は  その含有量（％）を表す。
【発明の効果】
【００１５】
本発明により、塩化物環境での耐食性と今まで以上に衝撃特性に優れた二相ステンレス鋼を提供することができるようになり、たとえば海水淡水化用ポンプ材料、設備機器、ケミカルタンク用材料として本発明鋼を用いることができるなど産業上寄与するところは極めて大である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下に、先ず、本発明の請求項１記載の限定理由について説明する。
【００１７】
Ｃは、ステンレス鋼の耐食性を確保するために、０．０６％以下の含有量に制限する。０．０６％を越えて含有させるとＣｒ炭化物が生成して、耐食性，靱性が劣化する。
【００１８】
Ｓｉは、脱酸のため０．０５％以上添加する。しかしながら、３．０％を超えて添加すると靱性が劣化する。そのため、上限を３．０％に限定する。好ましい範囲は、０．２〜１．５％である。
【００１９】
Ｍｎは、脱酸のため０．１％以上添加する。しかしながら、６．０％を超えて添加すると耐食性および靭性が劣化する。そのため、上限を６．０％に限定する。好ましい範囲は、０．２〜２．０％である。
【００２０】
Ｐは、熱間加工性および靱性を劣化させるため、０．０５％以下に限定する。好ましくは、０．０３％以下である。
【００２１】
Ｓは、熱間加工性、靱性および耐食性をも劣化させるため、０．０１０％以下に限定する。好ましくは、０．００２０％以下である。
【００２２】
Ｎｉは、オーステナイト組織を安定にし、各種酸に対する耐食性、さらに靭性を改善するため１．０％以上含有させる。一方高価な合金であり、コストの観点より１０．０％以下の含有量に制限する。
【００２３】
Ｃｒは、基本的な耐食性を確保するため１８％以上含有させる。一方３０％を超えて含有させると金属間化合物が析出しやすくなり靭性を阻害する。このためＣｒの含有量を１８％以上３０％以下とした。
【００２４】
Ｍｏは、ステンレス鋼の耐食性を付加的に高める非常に有効な元素であり、本発明鋼では５．０％以下の範囲で含有させる。一方非常に高価な元素であり、またＣｒとともに金属間化合物の析出を促進する元素であるためその上限を５．０％以下と規定した。望ましい含有量は０．５〜３．０％である。
【００２５】
Ｃｕは、ステンレス鋼の酸に対する耐食性を付加的に高める元素であり、この目的のもと３．０％以下の範囲で含有させる。３．０％を越えて含有させると固溶度を超えてεＣｕが析出し脆化を発生するので上限を３．０％とした。望ましい含有量は０．３〜２．０％である。
【００２６】
Ｎは、オーステナイト相に固溶して強度、耐食性を高める有効な元素である。このために０．１０％以上含有させる。固溶限度はＣｒ含有量に応じて高くなるが、０．４０％を越えて含有させるとＣｒ窒化物を析出して靭性を阻害するようになるため含有量の上限を０．４０％とした。好ましい含有量は０．１０〜０．３５％である。
【００２７】
Ａｌは、鋼の脱酸のための重要な元素であり、鋼中の酸素を低減するためにＳｉとあわせて含有させる。Ｓｉ含有量が０．３％を越える場合は添加しなくて良い場合もあるが、酸素量の低減は靭性確保のために必須であり、このために０．００１％以上の含有が必要である。一方でＡｌはＮとの親和力が比較的大きな元素であり、過剰に添加するとＡｌＮを生じてステンレス鋼の靭性を阻害する。その程度はＮ含有量にも依存するが、Ａｌが０．０８％を越えると靭性低下が著しくなるためその含有量の上限を０．０８％と定めた。好ましくは０．０５％以下である。
【００２８】
Ｔｉは、極微量で酸化物、窒化物、硫化物を形成し鋼の結晶粒を微細化する元素であり、本発明鋼では積極的に含有させる元素である。特にＮ含有量が高い本発明鋼においてはＴｉＮを生成してδＦｅの核として作用しフェライト粒径を微細化する。この目的のためには下で述べるＭｇの含有とあわせて０．００３％以上の含有が必要である。一方０．０５％を越えて含有させるとＮ含有量が最も少ない場合でも粗大なＴｉＮが生成して鋼の靭性を阻害するようになる。このためその含有量を０．００３〜０．０５％と定めた。鋼の凝固組織が微細化しさえすればＴｉの含有量は少ないほど衝撃特性確保に対して好ましく、好適な含有率は０．００３〜０．０２０％、さらに望ましくは０．００３〜０．０１０％である。
【００２９】
Ｍｇは、鋼中に固溶するとともにＭｇＯあるいはＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3といった酸化物として存在し、ＴｉＮが析出するための核として作用するとともに、Ｍｇの酸化物自体がδＦｅの核作用を有することも考えられる。このことを通じてＭｇ元素は少ないＴｉ，Ｎ含有量のもとで凝固組織を微細化するために必須の元素であり、このために含有させる。Ｍｇを含有させるためには金属Ｍｇ原料を溶鋼中にあるいは鋳型に添加しても良いし、耐火物やスラグより還元して含有させても良い。ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3は酸不溶性であり、これを含有する鋼の酸可溶性Ｍｇ含有量と全Ｍｇ含有量は異なる値を示すが、ここでは上記酸化物が凝固組織微細化に作用を及ぼしていることを鑑みて全Ｍｇ分析により含有量を求めた。凝固組織を微細化するために必要なＭｇ含有量はＴｉ含有量にも依存したが、少なくとも０．０００１％が必要であった。一方多量に含有させると硬質な非金属介在物が増えることにより靭性を阻害する。このため０．００３０％を含有量の上限とした。Ｍｇの含有量は鋼の凝固組織が微細化しさえすれば少ないほど好ましいが、凝固組織微細化実現の安定性をあわせて考慮すると好適な含有量は０．０００３〜０．００１５％である。
【００３０】
ｆNとＴｉ含有量とＮ含有量の積：ｆN×Ｔｉ×Ｎは、δＦｅが晶出する前にＴｉＮを析出させることができるかによりその下限が決定される。ここでｆNはＮの活量係数であり、鋼の組成に応じて（１）式の関係を満たすものである。（１）式の中に定められた元素の含有量にかかる係数は学振第１９委推奨値から取ったＮの活量に関する相互作用助係数である。本発明鋼ではＴｉ含有量が非常に少ないため、ＴｉによるＮ活量補正項は無視し、二相ステンレス鋼に含有されるＣｒ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｓｉによる影響を考慮した（１）式を用いた。
【００３１】
本発明者らはＴｉ量が０．０５％以下の少量の範囲でＮを０．１％以上含有する二相ステンレス鋼についてＭｇを０．０００１〜０．００３０％含有させ凝固組織の微細化条件を探索研究した。その結果、Ｍｇ含有二相ステンレス鋼において、フェライト結晶粒径を微細化できるｆN×Ｔｉ×Ｎの下限が０．００００４％2であることが判明し、０．００００４％2と定めた（図１，２参照）。
【００３２】
一方鋼の靭性に対して非金属介在物の大きさと量がともに影響を及ぼす。厚鋼板の靭性に及ぼすＴｉ，Ｎ量の影響を本発明者らが検討した結果、Ｔｉ×Ｎが大きいほど靭性を損なうというデータが得られたため（図３参照）、このことよりそのＴｉ含有量とＮ含有量の積：Ｔｉ×Ｎを０．００８％2以下と定めた。
【００３３】
Ｏは、非金属介在物の代表である酸化物を構成する重要な元素であり、過剰な含有は靭性を阻害する。また粗大なクラスター状酸化物が生成すると表面疵の原因となる。このためその含有量の上限を０．０１０％と定めた。好ましくは０．００５％以下である。
【００３４】
ついで本発明の請求項２記載の限定理由について説明する。
【００３５】
Ｖ、Ｎｂ、Ｗは二相ステンレス鋼の耐食性を付加的に高めるために選択的に添加される元素である。
【００３６】
Ｖは、耐食性を高める目的のために０．０５％以上含有させるが、１．０％を超えて含有させると粗大なＶ系炭窒化物が生成し、靱性が劣化する。そのため、上限を１．０％に限定する。添加する場合の好ましい含有量は０．１〜０．５％の範囲である。
【００３７】
Ｎｂは、耐食性を高めるために０．０１％以上含有させる。一方ＮｂはＶよりも強力に炭化物、窒化物を生成しやすい元素であり結晶粒成長を抑制し、鋼材を強化する作用も有する。このため過剰な添加は靭性を阻害するようになるためその含有量の上限を０．２０％と定めた。添加する場合の好ましい含有率範囲は、０．０５％〜０．１５％である。
【００３８】
Ｗは、Ｍｏと同様にステンレス鋼の耐食性を付加的に向上させる元素であり、Ｎｂ、Ｖに比べて固溶度が大きい。本発明鋼において耐食性を高める目的のために０．０５〜３．０％を含有させる。
【００３９】
Ｃｏは、鋼の耐食性と靭性を高めるために有効な元素であり、選択的に添加される。その含有量が０．０５％未満であると効果が少なく、１．０％を越えて含有させると効果が飽和し、高価な元素であるためにコストに見合った効果が発揮されないようになる。そのため添加する場合の含有量を０．０５〜１．０％と定めた。
【００４０】
更に、熱間加工性の向上を図るため本発明の請求項３記載の元素のうちＳとＡｌおよびＢ，Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭを下記の通り限定する。
【００４１】
Ｓは、熱間加工性に有害な元素であり、二相ステンレス鋼の熱間圧延を歩留良く製造するためには、Ｓ量を０．００２０％以下とすることが必要である。このため、本請求項ではその上限を０．００２０％に定める。
【００４２】
Ａｌは、鋼の脱酸に加えて脱硫に対しても必要な元素であり、０．０１０％以上含有させることが必要である。上限については請求項１と同じく０．０８０％である。
【００４３】
Ｂ，Ｃａ，ＲＥＭは、いずれも鋼の熱間加工性を改善する元素であり、その目的で１種または２種以上添加される。Ｂ，Ｃａ，ＲＥＭいずれも過剰な添加は逆に熱間加工性および靭性を低下するためその含有量の上下限を次のように定めた。ＢとＣａについては０．０００５〜０．００５０％、ＲＥＭについては０．００５〜０．１０％である。ここでＲＥＭはＬａやＣｅ等のランタノイド系希土類元素の含有量の総和とする。
【００４４】
本発明の請求項４記載の限定理由は請求項２記載のものと同一である。
【実施例】
【００４５】
以下に実施例について記載する。表１に供試鋼の化学組成を示す。なお表１に記載されている成分以外はＦｅおよび不可避的不純物元素である。また表１に示した成分について含有量が記載されていない部分は不純物レベルであることを示す。また表中のＲＥＭはランタノイド系希土類元素を意味し、含有量はそれら元素の合計を示している。
【００４６】
【表１】
2008038214.tif 000003
【００４７】
これらの鋼は実験室の５０ｋｇ真空誘導炉によりＭｇＯるつぼ中で溶製された。Ｔｉ，Ｍｇを添加し、鋼中の含有量を制御するとともに、一部の鋼の溶製においてはＣａＯ−ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3−ＣａＦ2系フラックスを投入し脱酸と脱硫を促進した。フラックスの塩基度、ＭｇＯ含有量、鋼のＡｌ量を変更することにより耐火物、フラックス中のＭｇＯを還元し鋼中のＭｇ含有量を変更した。
【００４８】
このようにして溶製した鋼は厚さが約１００ｍｍの扁平鋼塊に、または２分鋳して厚さが約７０ｍｍの鋼塊に鋳造した。
【００４９】
上記の鋼塊から、横断面マクロ組織の観察をおこなった。マクロ組織は、表層部が柱状晶のもの（図１−ａ））と全面が微細な等軸晶のもの（図１−ｂ））に区分できた。全面等軸晶凝固したものはいずれもフェライト粒径が１ｍｍ前後の微細な組織（図１−ｂ）、図２）を呈していた。フェライト相比率をこのマクロ試料についてフェライトメーターにより測定した結果、３０〜７０％の範囲であった。また鋼の組成に応じて１０００〜１１００℃で溶体化熱処理をおこなった後、中心部よりＪＩＳ４号２ｍｍＶノッチ付きフルサイズシャルピー試験片を各１０〜１４本採取し室温付近２０℃刻みで衝撃試験を実施し遷移温度を測定した。さらに高温延性を評価するために直径８ｍｍの平滑丸棒試験片を鋼塊表層部より採取し、サーモレスター試験機にて高温引っ張り試験を実施した。試験片を１２００℃に３０秒加熱後、試験温度に降温し３０ｓ保定後２０ｍｍ／ｓのクロスヘッド速度にて引っ張り破断し、断面収縮率（＝絞り）を求めた。試験温度９００℃で最も低い絞りを示すため、この温度での絞りにて結果を評価した。
【００５０】
上記の鋼塊の本体部分より熱間圧延用素材を加工し、成分系に応じて１１００〜１２５０℃の温度に１〜２ｈ加熱後、仕上温度９５０〜８５０℃の条件にて圧延し１２ｍｍ厚の熱間圧延鋼板を得た。なお圧延直後の鋼材温度が８００℃以上の状態より２００℃以下までスプレー冷却を実施した。最終の溶体化熱処理は１０００〜１１００℃×２０分均熱後水冷の条件で実施した。
【００５１】
以上の製造条件で得られた厚鋼板についてＪＩＳ４号Ｖノッチシャルピー試験片を圧延直角方向より各３本切り出し、破壊が圧延方向に伝播するようにＶノッチを加工して、最大エネルギー５００Ｊ仕様の試験機にて０℃での衝撃値を測定した。
【００５２】
以上の評価により得られた鋼塊のマクロ組織、鋼塊の衝撃遷移温度、９００℃における絞りと厚鋼板の０℃における圧延直角方向の衝撃値を表２に示した。マクロ組織の欄の「○」は全面等軸晶の組織、「×」は表層部に柱状晶が生成した組織を示した。本発明鋼ではいずれも「○」の組織を示した。衝撃遷移温度はエネルギー遷移温度を示しており、本発明鋼塊ではいずれも０℃以下の良好な値を示した。また熱間加工性を改善した請求項３，４にかかる鋼では９００℃の絞りがいずれも７０％以上を示すとともに、請求項１，２の中でフラックスを用いて脱硫精錬を実施したＮｏ．４，５，７，８の鋼も７０％以上の値を示した。厚鋼板の衝撃値は本発明鋼ではおよそ３００Ｊ／ｃｍ2以上の高い値を示す。この中でＳが０．００５％を越えるＮｏ．２、Ｃｒが２８％を越えるＮｏ．１５は例外的に３００Ｊ／ｃｍ2未満の衝撃値を示しているが、これらはＳ，Ｃｒの衝撃特性に対する悪影響が凝固組織微細化による効果をやや上回ったためであると考えられる。いずれにせよ２５０Ｊ／ｃｍ2以上の良好な値を示している。
【００５３】
【表２】
2008038214.tif 000004
【００５４】
比較例ではＴｉとＮを多く含有した場合にＮｏ．Ｂ，Ｄのように凝固組織の微細化は実現されることがわかるが、この場合鋼塊の衝撃遷移温度は高く、厚鋼板の衝撃値も低い。またｆN×Ｔｉ×Ｎが０．００００４％2に満たない場合は凝固組織は微細化されず、鋼塊の衝撃遷移温度は１０℃以上の高い値となった。また脱酸が不足し酸素量が０．０１０％を越えたＮｏ．ＥではＴｉとＭｇを適切に含有させていても鋼塊のマクロ組織は粗粒であり、遷移温度も２０℃と高かった。
【００５５】
表１および表２の結果から明らかなように本発明例においては鋼塊のマクロ組織が微細化し、良好な衝撃遷移温度を示すとともに、請求項３，４にかかる鋼では良好な高温延性を示し、さらに厚鋼板の衝撃値も２５０Ｊ／ｃｍ2以上の良好な値を示すことが明らかである。
【００５６】
以上の実施例からわかるように本発明により靱性および熱間加工性が良好な二相ステンレス鋼が得られることが明確となった。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
本発明により、塩化物環境での耐食性と今まで以上に衝撃特性に優れた二相ステンレス鋼を提供することができるようになり、たとえば海水淡水化用ポンプ材料、設備機器、ケミカルタンク用材料として本発明鋼を用いることができるなど産業上寄与するところは極めて大である。
【図面の簡単な説明】
【００５８】
【図１】ＴｉおよびＭｇ複合添加による５０ｋｇ鋼塊横断面マクロ組織微細化の例であり、ａ）はＭｇ添加なし、ｂ）はＭｇ添加有りの場合を示す。
【図２】Ｍｇを含有させた二相ステンレス鋳鋼のフェライト結晶粒径とｆN×Ｔｉ×Ｎの関係を示す図である。
【図３】２５％Ｃｒ−５％Ｎｉ−０．３％Ｍｏ−１．５％Ｃｕ−０．２２％Ｎ系二相ステンレスＭｇ添加鋼の厚鋼板（Ｍｇ含有量が約０．００１％）におけるＴｉ×Ｎ含有量と衝撃特性の関係を示す図である。
【図２】
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【図３】
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【図１】
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