(57)【要約】    【課題】  本発明は、高ズーム比で、広角端から望遠端における全ズーム範囲にわたり色収差を良好に補正し、全ズーム範囲において高い光学性能を有するズームレンズを得ること。    【解決手段】  物体側から像側へ順に、合焦用レンズ群を含みズーミングに際して固定の正の屈折力の第１レンズ群Ｆ、広角端から望遠端へのズーミングに際して、像側へ単調に移動する変倍用の負の屈折力の第２レンズ群Ｖ、物体側へ非直線的に移動し、変倍に伴う像面変動を補正する回折光学素子を含む正の屈折力の第３レンズ群Ｃ、ズーミングに際して固定の結像作用をする第４レンズ群Ｒ有すること。【選択図】  図１
2008197533.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
物体側から像側へ順に、ズーミングに際して固定の正の屈折力の第１レンズ群と、広角端から望遠端へのズーミングに際して、像側へ単調に移動する負の屈折力の第２レンズ群と、物体側へ移動し、変倍に伴う像面変動を補正する正の屈折力の第３レンズ群と、ズーミングに際して固定の結像作用をする第４レンズ群と、を有するズームレンズであって、
該第３レンズ群は、少なくとも１つの正レンズと少なくとも１つの負レンズと、少なくとも１つの回折光学素子を有し、該第３レンズ群の焦点距離をｆｃ、該回折光学素子の回折部の焦点距離をｆｄｏｅ、全系の広角端と望遠端における焦点距離を各々ｆｗ、ｆＴとするとき、
【数１】
2008197533.tif 000012
なる条件を満たすことを特徴とするズームレンズ。
【請求項２】
望遠端において、前記第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群の横倍率をβＲＴとするとき、
【数２】
2008197533.tif 000013
なる条件を満たすことを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
【請求項３】
前記回折部が
２＜ｆｄｏｅ／ｆＴ＜３０
なる条件を満たすことを特徴とする請求項１又は２に記載のズームレンズ。
【請求項４】
前記第３レンズ群中に含まれる正レンズの材料のアッベ数の逆数の平均値を（１／νｃｐ）ａｖｅとするとき、
０．０１６＜（１／νｃｐ）ａｖｅ＜０．０３０
なる条件を満足することを特徴とする、請求項１、２又は３に記載のズームレンズ。
【請求項５】
前記第３レンズ群中に含まれる正レンズと負レンズの材料のアッベ数の逆数の平均値を各々（１／νｃｐ）ａｖｅ、（１／νｃｎ）ａｖｅとするとき、
０．０１２＜（１／νｃｎ）ａｖｅ−（１／νｃｐ）ａｖｅ
なる条件を満たすことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項６】
前記第３レンズ群中に含まれる正レンズの材料の屈折率の平均値を（ｎｃｐ）ａｖｅとするとき、
（ｎｃｐ）ａｖｅ  ＞  １．６０
なる条件を満たすことを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項７】
前記第３レンズ群の望遠端と広角端における結像倍率を各々βｃＴ、βｃＷ、とするとき、
【数３】
2008197533.tif 000014
なる条件を満たすことを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項８】
前記第３レンズ群は２以上の正レンズを有し、これらの正レンズの各面のうち少なくとも1面は非球面形状であることを特徴とする請求項１乃至７のいずれか1項に記載のズームレンズ。
【請求項９】
前記第３レンズ群の像側に開口絞りを有することを特徴とする請求項１乃至８のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項１０】
前記回折光学素子の最大口径をＤとするとき、
４０＜ｆｄｏｅ／Ｄ＜  ２５０
なる条件を満たすことを特徴とする請求項１乃至９のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項１１】
光電変換素子に像を形成することを特徴とする請求項１乃至１０のいずれか１項に記載のズームレンズ
【請求項１２】
請求項１乃至１１のいずれか１項のズームレンズと、該ズームレンズによって形成された像を受光する固体撮像素子を有することを特徴とする撮像装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はズームレンズ及びそれを有する撮像装置に関し、放送用テレビカメラ、ビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、銀塩写真用カメラ等に好適なものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、テレビカメラ、銀塩フィルム用カメラ、デジタルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置には、大口径比、高ズーム比でしかも高い光学性能を有したズームレンズが要望されている。
【０００３】
このうち、放送用のカラーテレビカメラ等の撮像装置では撮像手段の前方（物体側）に色分解光学系や各種のフィルターを配置するため、長いバックフォーカスを有するズームレンズであることが要望されている。
【０００４】
大口径、広画角、高ズーム比でバックフォーカスの長いズームレンズとして、最も物体側に正の屈折力のレンズ群を配置したポジティブリード型の４群ズームレンズが知られている。
【０００５】
この４群ズームレンズは、物体側から像側へ順に合焦用レンズ群を含む正の屈折力の第１レンズ群、変倍用の負の屈折力の第２レンズ群、変倍に伴う像面変動を補正するための正の屈折力の第３レンズ群、そして結像用の正の屈折力の第４レンズ群より成っている。
【０００６】
このポジティプタイプの４群ズームレンズにおいて、光学系中に、回折光学素子を配置して色収差の補正を行い、高性能化を図ったズームレンズが知られている（特許文献１、２）。
【０００７】
特許文献１では、第２レンズ群または第３レンズ群に回折光学素子を用いて、色収差を軽減した、ズーム比１０倍程度のズームレンズを開示している。
【０００８】
特許文献２では、第３レンズ群に回折光学素子を用いた、ズーム比１０倍程度のズームレンズを開示している。
【特許文献１】米国特許５２６８７９０号明細書
【特許文献２】特開平１１−３１１７４３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
ズームレンズの光学系の一部に回折光学素子を用いると、色収差の補正が容易になり、高ズーム比で高い光学性能を有したズームレンズを得るのが容易となる。
【００１０】
しかしながら、回折光学素子を単にレンズ系中に設けても、その位置やパワー、そして、それを含むレンズ群のレンズ構成等を適切に設定しないと色収差を良好に補正した高い光学性能のズームレンズを得ることは難しい。
【００１１】
例えば、前述したポジティブリード型の４群ズームレンズにおいては、第２レンズ群より像側に位置する変倍に伴う像面変動を補正するための第３レンズ群のレンズ構成を、適切に設定することが大口径比、高ズーム比化を図るのに重要な要素になっている。
【００１２】
従って、この第３レンズ群のレンズ構成が適切でないと、回折光学素子を用いても、ズーミングによる収差変動、例えば、色収差、球面収差、ハロコマ収差、球面収差の色差等の変動を少なくし、高ズーム比で高性能化を図るのが困難となる。
【００１３】
特に高ズーム比化を図ったとき、望遠端において軸上色収差が増大し、更に２次スペクトルの残存収差等を補正するのが困難となる。
【００１４】
本発明は、高ズーム比で、広角端から望遠端における全ズーム範囲にわたり色収差を良好に補正し、全ズーム範囲において高い光学性能を有するズームレンズ及びそれを有する撮像装置の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
物体側から像側へ順に、ズーミングに際して固定の正の屈折力の第１レンズ群と、広角端から望遠端へのズーミングに際して、像側へ単調に移動する負の屈折力の第２レンズ群と、物体側へ移動し、変倍に伴う像面変動を補正する正の屈折力の第３レンズ群と、ズーミングに際して固定の結像作用をする第４レンズ群と、を有するズームレンズであって、
該第３レンズ群は、少なくとも１つの正レンズと少なくとも１つの負レンズと、少なくとも１つの回折光学素子を有し、該第３レンズ群の焦点距離をｆｃ、該回折光学素子の回折部の焦点距離をｆｄｏｅ、全系の広角端と望遠端における焦点距離を各々ｆｗ、ｆＴとするとき、
【００１６】
【数１】
2008197533.tif 000003
【００１７】
なる条件を満たすことを特徴としている。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、全ズーム範囲において高い光学性能を持ったズームレンズ及びそれを有する撮像装置を得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明のズームレンズ及びそれを有する撮像装置の実施例について説明する。
【００２０】
本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に、合焦用レンズ群を含みズーミングに際して固定の正の屈折力の第1レンズ群Ｆを有している。更に、広角端（短焦点距離端）から望遠端（長焦点距離端）へのズーミングに際して、像側へ単調に移動する変倍用の負の屈折力の第２レンズ群Ｖを有している。更に、物体側へ非直線的に移動し、変倍に伴う像面変動を補正する回折光学素子を含む正の屈折力の第３レンズ群Ｃ、ズーミングに際して固定の結像作用をする第４レンズ群Ｒを有している。
【００２１】
図１は、本発明の実施例１のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。
【００２２】
図２、図３はそれぞれ実施例１のズームレンズの無限遠物体のときの広角端における縦収差図と横収差図である。
【００２３】
図４、図５はそれぞれ実施例１のズームレンズの無限遠物体のときのＦドロップポイントにおける縦収差図と横収差図である。
【００２４】
図６、図７はそれぞれ実施例１のズームレンズの無限遠物体のときの望遠端における縦収差図と横収差図である。
【００２５】
図８は、本発明の実施例２のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。
【００２６】
図９、図１０はそれぞれ実施例２のズームレンズの無限遠物体のときの広角端における縦収差図と横収差図である。
【００２７】
図１１、図１２はそれぞれ実施例２のズームレンズの無限遠物体のときのＦドロップポイントにおける縦収差図と横収差図である。
【００２８】
図１３、図１４はそれぞれ実施例２のズームレンズの無限遠物体のときの望遠端における縦収差図と横収差図である。
【００２９】
図１５は、本発明の実施例３のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。
【００３０】
図１６、図１７はそれぞれ実施例３のズームレンズの無限遠物体のときの広角端における縦収差図と横収差図である。
【００３１】
図１８、図１９はそれぞれ実施例３のズームレンズの無限遠物体のときのＦドロップポイントにおける縦収差図と横収差図である。
【００３２】
図２０、図２１はそれぞれ実施例３のズームレンズの無限遠物体のときの望遠端における縦収差図と横収差図である。
【００３３】
図２２は、本発明の実施例４のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。
【００３４】
図２３、図２４はそれぞれ実施例４のズームレンズの無限遠物体のときの広角端における縦収差図と横収差図である。
【００３５】
図２５、図２６はそれぞれ実施例４のズームレンズの無限遠物体のときのＦドロップポイントにおける縦収差図と横収差図である。
【００３６】
図２７、図２８はそれぞれ実施例４のズームレンズの無限遠物体のときの望遠端における縦収差図と横収差図である。
【００３７】
図２９は、本発明の実施例５のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。
【００３８】
図３０、図３１はそれぞれ実施例５のズームレンズの無限遠物体のときの広角端における縦収差図と横収差図である。
【００３９】
図３２、図３３はそれぞれ実施例５のズームレンズの無限遠物体のときのＦドロップポイントにおける縦収差図と横収差図である。
【００４０】
図３４、図３５はそれぞれ実施例５のズームレンズの無限遠物体のときの望遠端における縦収差図と横収差図である。
【００４１】
図３６は、本発明に係る回折光学素子の説明図である。
【００４２】
図３７は、本発明に係る回折光学素子の波長依存特性の説明図である。
【００４３】
図３８は、本発明に係る回折光学素子の説明図である。
【００４４】
図３９は、本発明に係る回折光学素子の波長依存特性の説明図である。
【００４５】
図４０は、本発明に係る回折光学素子の説明図である。
【００４６】
図４１は、本発明の撮像装置の要部概略図である。
【００４７】
レンズ断面図において、Ｆはズーミングに際して固定の正の屈折力の第１レンズ群である。Ｖはズーミング時に可動の負の屈折力の第２レンズ群（バリエータレンズ群）である。Ｃはズーミング時に可動であり、変倍に伴う像面位置の変動を補正する正の屈折力の第３レンズ群（コンベンセーターレンズ群）である。
【００４８】
ＳＰは開口絞りであり、第３レンズ群Ｃの像側に配置されている。Ｒは結像のための第４レンズ群（リレーレンズ群）である。Ｇは色分解プリズムや光学フィルターであり、硝子ブロックとして示している。ＩＰは像面であり、固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面に相当している。
【００４９】
収差図において、球面収差は、ｇ線とｅ線を示している。Ｍ、Ｓはメリディオナル像面、サジタル像面、倍率色収差はｇ線によってあらわしている。ＦはＦナンバー、ωは半画角である。
【００５０】
すべての収差図において、球面収差は０．４ｍｍ、非点収差は０．４ｍｍ、歪曲は１０％、横収差は、０．１ｍｍのスケールで描かれている。
【００５１】
尚、以下の各実施例において広角端と望遠端は変倍用の第２レンズ群Ｖが機構上光軸上を移動可能な範囲の両端に位置したときのズーム位置をいう。
【００５２】
次に各実施例の特徴について説明する。
【００５３】
第１レンズ群Ｆは、フォーカスのための屈折力を有し、全体又は一部の屈折力のあるレンズ群Ｆ’を移動することにより、フォーカスを行っている。
【００５４】
実施例１〜４では、第１レンズ群Ｆの一部分のレンズ群Ｆ’を物体側に繰り出すことにより、無限遠物体から近距離物体に対してフォーカスを行っている。実施例５では第１レンズ群Ｆの全体（レンズ群Ｆ’）を物体側に繰り出すことにより、無限遠物体から近距離物体へのフォーカスを行っている。
【００５５】
第２レンズ群Ｖは、矢印の如く、光軸上像面側に単調に移動して、広角端から望遠端への変倍を行っている。
【００５６】
第３レンズ群Ｃは、広角端から望遠端への変倍に際して、矢印の如く物体側へ非直線的に移動して、変倍に伴う像面変動を補正している。
【００５７】
各実施例において、第２レンズ群Ｖと第３レンズ群Ｃは共に変倍レンズ群（変倍部）を構成し、広角端から望遠端へズーミングの際に、そのレンズ群間隔は狭まり、結像倍率が各々同時に−１倍（等倍）を含むズーム領域を使用している。
【００５８】
このようなズームタイプを採用することにより、第２レンズ群Ｖと第３レンズ群Ｃがともに変倍分担を大きくすることができ、少ない移動距離で高ズーム比（ズーム比４０倍以上）を達成している。
【００５９】
レンズ系全体をコンパクト（小型）にし、かつ高ズーム比を達成するためには、第３レンズ群Ｃにおける変倍分担を大きくするのが有効である。しかしながら、その分、第３レンズ群Ｃのユニットとしての特性が、ズーム全域の収差変動に大きく影響を与える。
【００６０】
一般に上記のズームタイプのズームレンズでは、レンズ系全体の小型化のために、望遠側のズーム位置でＦナンバーが低下することが許容されている。以下、このＦナンバーが低下し始めるズーム範囲中の焦点位置（焦点距離）をＦドロップポイントと呼ぶことにする。
【００６１】
このＦドロップポイントの焦点距離ｆｄは、広角端と望遠端における全系のＦナンバーをそれぞれＦＷ、ＦＴ、望遠端における全系の焦点距離をｆＴと置いたとき、通常
ｆｄ＝（ＦＷ／ＦＴ）・ｆＴ
の付近に与える。
【００６２】
各実施例では、ズーミングのためにはレンズ群Ｆが不動である。広角端から望遠端へのズーミングに際して、第２レンズ群Ｖが物体側に単調に移動し、第３レンズ群Ｃが物体側に移動している。このとき、第３レンズ群Ｃに入射する軸上光線及び軸外光線はズーミングに際して次のごとく変化する。
【００６３】
第３レンズ群Ｃに入射する軸上光線マージナル光線の高さは、広角端から望遠端へのズーミングに際して第２レンズ群Ｖとの距離が小さくなるに従い、徐々に高くなり、Ｆドロップポイントで最大値になる。その後、さらに望遠端側にズーミングが進むに従い徐々に減少する。
【００６４】
このため、一般的にＦドロップポイント近傍において、軸上色収差及び球面収差が著しく悪化する傾向にある。さらにＦドロップポイントから望遠端にかけては、変倍率が著しく大きくなることによってこれらの収差はさらに悪化する傾向にある。
【００６５】
また、軸外光線に対しては、広角端から望遠端へのズーミングにかけて、第３レンズ群Ｃは絞りＳＰからあまり離れないので、最大像高へ結像する軸外マージナル光線の高さそのものは、小さい。
【００６６】
故に、色収差のうち、倍率色収差に与える影響は、ズーム全域において、他のレンズ群に比べて比較的小さくなる。
【００６７】
しかし、第３レンズ群Ｃに入る軸外光束は、広角端から望遠端へのズーミングにかけて、レンズ群Ｖにより常に入射角度が変化しながら、軸上光束と同程度の光束幅でもって入射する。このため、球面収差のズーミングによる変動に加え、ハロ・コマ収差の変動に与える影響が大きい。
【００６８】
故に、第３レンズ群Ｃのレンズ構成、例えば各レンズ（エレメント）の形状、及び屈折力（パワー）等を適切に設定することが上述したズームタイプのズームレンズにおいて、高ズーム比、高性能化を達成する上では重要となってくる。
【００６９】
各実施例において、第３レンズ群Ｃを構成するレンズエレメントは、少なくとも１つ以上の正レンズと１つ以上の負レンズを含み、さらに１以上の回折光学素子を含み、次の条件式を満たすようにしている。
【００７０】
第３レンズ群Ｃの焦点距離をｆｃとする。回折光学素子の回折部の焦点距離をｆｄｏｅとする。全系の広角端と望遠端における焦点距離を各々ｆｗ、ｆＴとする。このとき、
【００７１】
【数４】
2008197533.tif 000004
【００７２】
なる条件を満たしている。
【００７３】
尚、各実施例において回折部とは、基板（平板又はレンズ）上に設けた１以上の回折格子をいう。又回折光学素子とは１以上の回折格子より成る回折部を基板（平板又はレンズ）上に設けた素子をいう。
【００７４】
又回折部の屈折力（パワー＝焦点距離の逆数）φＤは次の如く求められる。
【００７５】
回折部の回折格子の形状を、基準波長（ｄ線）をλｄ、光軸からの距離をｈ、位相をφ（ｈ）とし、
φ（ｈ）＝（２π／λｄ）・（Ｃ２・ｈ２＋Ｃ４・ｈ４＋・・Ｃ２・ｉ・ｈ２ｉ）
・・・（ａ）
なる式で表したとき、２次項の係数Ｃ２より、屈折力φＤは、
φＤ＝−２・Ｃ２
となる。
【００７６】
即ち、
ｆｄｏｅ＝−１／（２・Ｃ２）
で表される。
【００７７】
第３レンズ群Ｃを構成するレンズエレメントが、１つ以上の正レンズ及び負レンズを含まないと、１つのエレメントが担うべき収差補正の負担が大きくなる。この結果、異常分散硝子、非球面、及び回折光学素子等を用いても、上述した諸収差の悪化要因を打ち消すのが難しくなる。
【００７８】
条件式（１）は、回折光学素子を設けた第３レンズ群Ｃの焦点距離が、ズームレンズを特徴付ける焦点距離
【００７９】
【数５】
2008197533.tif 000005
【００８０】
に対して、適切な範囲内となるように規定している。
【００８１】
条件式（１）の上限をはずれると、第３レンズ群Ｃの屈折力が弱くなりすぎ、所定のズーム比を得ようとするとズームレンズの全長が長くなる。
【００８２】
条件式（1）の下限をはずれると、第３レンズ群Ｃの屈折力が強すぎ、上述した、Ｆドロップポイント付近及び望遠端において球面収差が悪化し、更に、ズーミングによる球面収差及びハロ・コマ収差の変動を補正することが、困難となる。
【００８３】
条件式（２）は、第３レンズ群Ｃの中の、回折光学素子の回折部のもつパワーが、レンズ群Ｃの焦点距離に対して、適切なる範囲内となるように規定している。
【００８４】
条件式（２）の上限を超えて、第３レンズ群Ｃの回折部のもつ屈折力が弱くなると、Ｆドロップポイント以降の望遠側において軸上色収差の補正が難しくなってくる。特に第３レンズ群Ｃを構成するエレメントの正レンズの硝材に、低分散、ひいては異常分散硝子を使用する必然性が生じるので良くない。
【００８５】
これらの硝材はいずれも屈折率が小さく、ズーム全域に渡って上記色収差以外のズーミングに伴う収差の変動を補正するのが難しい。特に、条件式（１）の範囲内で適切な屈折力を与える第３レンズ群Ｃの構成をとることが困難となる。
【００８６】
例えば、ズーム比４０倍以上の高ズーム比のズームレンズにおいては、上記異常分散硝子より成るレンズを持ってしても、条件式（２）の上限を超えると、望遠端において軸上色収差の２次スペクトルの残存が多くなってくる。
【００８７】
条件式（２）の下限を超えて、第３レンズ群Ｃに含まれる回折部の屈折力が強くなると、望遠端のみならず、全ズーム域にわたって、軸上色収差の補正が過剰となり、望ましくない。
【００８８】
これらのことは、次に述べる、正レンズ、負レンズ、回折光学素子を有する光学系より１般化した事例を考慮することから理解される。
【００８９】
１般に回折光学素子を含む光学系の発生する軸上色収差は、薄肉系で扱う場合には、次の式で表される。
Ｌ＝１／（ｆｐ・νｐｅ）＋１／（ｆｎ・νｎｅ）＋１／（ｆｄｏｅ・νｄｏｅ）
・・・（１０ａ）
νｐｅ＝（Ｎｐｅ−１）／（Ｎｐｆ−Ｎｐｃ）      ・・・（１０ｂ）
νｎｅ＝（Ｎｎｅ−１）／（Ｎｎｆ−Ｎｎｃ）      ・・・（１０ｃ）
νｄｏｅ＝λｅ／（λｆ−λｃ）＝−３．２０      ・・・（１０ｄ）
１／ｆ＝１／ｆｐ＋１／ｆｎ＋１／ｆｄｏｅ        ・・・（１０ｅ）
ただし、
Ｌ：  軸上色収差係数
ｆ：  光学系全系の焦点距離
ｆｐ：  光学系中の正レンズの焦点距離
ｆｎ：  光学系中の負レンズの焦点距離
ｆｄｏｅ：  回折部の焦点距離
νｐｅ：  光学系中の正レンズの材料の分散値（アッベ数）
νｎｅ：  光学系中の負レンズの材料の分散値（アッベ数）
νｄｏｅ：  回折部の材料の分散値
Ｎｐｅ：  ｅ線λｅに対する光学系中の正レンズのレンズ光軸上での屈折率
Ｎｐｆ：  ｆ線λｆに対する光学系中の正レンズのレンズ光軸上での屈折率
Ｎｐｃ：  ｃ線λｃに対する光学系中の正レンズのレンズ光軸上での屈折率
Ｎｎｅ：  ｅ線λｅに対する光学系中の負レンズのレンズ光軸上での屈折率
Ｎｎｆ：  ｆ線λｆに対する光学系中の負レンズのレンズ光軸上での屈折率
Ｎｎｃ：  ｃ線λｃに対する光学系中の負レンズのレンズ光軸上での屈折率
である。
【００９０】
屈折光学部のみで構成される光学系では、式（１０ａ）及び式（１０ｅ）での第３項がない。
【００９１】
一般に、軸上色収差係数Ｌの値は小さい値が望まれるので、屈折光学部のみで構成される系では、正レンズのパワーと負レンズのパワーは、一度正レンズと負レンズの材料のアッベ数を選択すると、一意に決められる。
【００９２】
一般的には、正レンズ、負レンズのパワーが適切でないと、球面収差及び他のザイデル収差に悪影響を与えるので、正レンズと負レンズの材料のアッベ数は、適切な差分が必要である。
【００９３】
ところが、回折部を含む光学系では、式（１０ａ）及び式（１０ｃ）から分かるように、回折部が負の大きな分散値を持つ。
【００９４】
故に例えば全系が正の屈折力の光学系の場合、回折部に正のパワーを持たせることで、屈折系の硝子の選択がより自由度を持つ。この結果、色収差、および球面収差に代表されるザイデル収差が最適に補正された光学系がエレメントの増加なくして実現可能となる。
【００９５】
しかし、回折部の材料の分散値は、通常硝子の分散値の範囲が１５〜１００であるのに対して、式（１０ｄ）から分かるように、−３．２とオーダーが一桁異なり、かつ符号が負である。このことから非常に大きな逆補正能力が働き、パワーが強くなると、補正が過剰となってしまう。
【００９６】
さらに、ここではｆ線及びｃ線の色補正のみを定式化しているが、各実施例の光学系では、波長が可視光領域全般に渡って使用することから、全波長に関しての色収差の補正を考慮する必要が生じる。
【００９７】
故に、屈折系の正レンズ、負レンズに選んだ硝子の波長特性を考慮し、さらに光学系全体の色収差及びザイデル収差のバランスを考慮した上で、回折部のパワーの全体の光学系のパワーに対する割合を最適化することが必要となる。
【００９８】
とくにズームレンズでは、ズーミングによって、レンズ群に入る光線の状態が遷移する。このため、レンズ群単体のみならず、光学系全体としての全ズーム範囲における収差のバランスを考慮する必要がある。
【００９９】
ゆえに、ズームレンズを構成しているレンズ群によって、その受け持つ収差分担の性格が異なってくる。
【０１００】
条件式（１）及び条件式（２）は、各実施例におけるズームレンズのズームタイプによって、回折部を含む第３レンズ群Ｃのパワー、及びその回折部のもつパワーを最適化したものである。
【０１０１】
尚、ズーミングに伴う球面収差の変動、及びハロコマ収差の変動を更に抑制し、軸上色収差の補正の波長域が広がるようにするには、条件式（１）、（２）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。
【０１０２】
【数６】
2008197533.tif 000006
【０１０３】
以上のように各実施例によれば、ポジティブリード型のズームレンズの中で、変倍用のレンズ群Ｖよりも像面側に、変倍中物体側へ移動する第３レンズ群Ｃに回折光学素子を用いることで、コンパクトかつ高ズーム比で大口径なズームレンズが得られる。
【０１０４】
特に、Ｆナンバー１．５〜１．８相当の大口径比かつ、ズーム比４０倍以上の高ズーム比のズームレンズが得られる。
【０１０５】
各実施例のズームレンズにおいて、更に高ズーム比で良好なる光学性能を得るためには、以下の条件式のうち１以上を満足するのが良い。これによれば各条件式に対応した効果が得られる。
【０１０６】
望遠端において、第３レンズ群Ｃよりも像側に位置するレンズ群の横倍率をβＲＴとする。
【０１０７】
第３レンズ群Ｃに含まれる正レンズと負レンズの材料のアッベ数の逆数の平均値を各々（１／νｃｐ）ａｖｅ、（１／νｃｎ）ａｖｅとする。
【０１０８】
第３レンズ群Ｃ中に含まれる正レンズの材料の平均値を（ｎｃｐ）ａｖｅとする。
【０１０９】
第３レンズ群Ｃの望遠端と広角端における結像倍率を各々βｃＴ、βｃＷとする。
【０１１０】
回折光学素子の最大口径をＤとする。このとき、
【０１１１】
【数７】
2008197533.tif 000007
【０１１２】
２＜ｆｄｏｅ／ｆＴ＜３０      ・・・（４）
０．０１６＜（１／νｃｐ）ａｖｅ＜０．０３０      ・・・（５）
０．０１２＜（１／νｃｎ）ａｖｅ−（１／νｃｐ）ａｖｅ      ・・・（６）
（ｎｃｐ）ａｖｅ＞１．６０      ・・・（７）
【０１１３】
【数８】
2008197533.tif 000008
【０１１４】
４０＜ｆｄｏｅ／Ｄ＜２５０      ・・・（９）
なる条件のうち１以上を満たすのが良い。
【０１１５】
次に条件式（３）〜（９）の技術的な意味について説明する。
【０１１６】
条件式（３）の上限を超えると、第３レンズ群Ｃの屈折力が弱くなりすぎる、或いは第３レンズ群Ｃよりも像側のレンズ群の倍率（ズーム比）分担が大きくなりすぎる。この結果、第３レンズ群Ｃよりも像側のレンズ群の構成が複雑になり、いずれの場合もレンズ全長が大きくなるので良くない。
【０１１７】
また、条件式（３）の下限を超えて、第３レンズ群Ｃの屈折力が強くなる、或いは第３レンズ群Ｃより像側のレンズ群の倍率分担が小さくなると、ズーム部の収差負担が大きくなる。この結果、ズーミングに伴う収差変動の悪化、さらにズーム部の大型化を招くので良くない。
【０１１８】
条件式（４）は、回折光学素子の回折部の焦点距離と、望遠端における全系の焦点距離との比率を適切に設定したものである。
【０１１９】
高ズーム比のズームレンズになると、ズーミングに伴う軸上色収差の変動が多くなってくる。特に高ズーム比で長望遠タイプになるほど、望遠端において軸上色収差が多く発生してくる。
【０１２０】
条件式（４）の上限を超えて、回折部の持つ屈折力が弱くなると、望遠端において軸上色収差の補正が難しくなる。
【０１２１】
条件式（４）の下限を超えて、回折部の持つ屈折力が強すぎると、軸上色収差が補正過剰となり、また適切な硝材を選ぶのが困難になる。
【０１２２】
条件式（５）の下限を超えて、第３レンズ群Ｃ中の正レンズの材料の平均的分散が低くなると、回折部の持つパワーが弱くなる。この結果、Ｆドロップポイントより望遠側において軸上色収差を補正することが、難しくなる。
【０１２３】
さらに、低分散硝子は総じて屈折率が低い傾向にあるので、構成エレメント数の増加なくして、ズーミングに伴う球面収差やハロコマの変動の抑制が難しくなり、かつレンズ全長が増大してくる。
【０１２４】
条件式（５）の上限を超えて、第３レンズ群Ｃ中の正レンズの材料の平均的分散が高くなると、回折部のパワーが強くなりすぎ、ズーム全域に渡り、軸上色収差が補正過剰となってくるので良くない。
【０１２５】
条件式（６）、及び条件式（７）の範囲を超えると、第３レンズ群Ｃを構成する個々のエレメントのパワーを適切に設定するのが難しくなる。この結果、ズーミングに伴う球面収差やハロコマの変動を抑制するのが難しくなり、構成エレメント数を増加しなければならず、レンズ全長が増大してくるので良くない。
【０１２６】
条件式（８）は、ズーミングに伴う第３レンズ群Ｃの担う横倍率の範囲を規定している。特に、広角端から望遠端へのズーミングにおける第３レンズ群Ｃの横倍率の変化に対して、レンズ群Ｃが担う平均的横倍率に対する割合を適切に設定するものである。
【０１２７】
条件式（８）の上限を超えて、第３レンズ群Ｃの担う広角端から望遠端へのズーミングにおける横倍率の変化が第３レンズ群Ｃの担う平均的横倍率よりも大きくなると、全ズーム領域において第３レンズ群Ｃが担うべき収差補正能力が他のレンズ群に対して大きくなる。
【０１２８】
すると、第３レンズ群Ｃのレンズ構成が複雑化し、エレメント数を増大させないと、例えば球面収差の変動及びハロコマ収差の変動を補正することが難しくなるので良くない。
【０１２９】
また、条件式（８）の下限を超えて、第３レンズ群Ｃの担う広角端から望遠端へのズーミングにおける横倍率の変化が第３レンズ群Ｃの担う平均的横倍率よりも小さくなると、全ズーム領域において第３レンズ群Ｃが担う横倍率負担が小さくなりすぎる。この結果、その分、他のレンズ群に負担を担わせることとなる。
【０１３０】
そうすると、他の変倍レンズ群のストローク長が長くなり、レンズ全長が増大する。さらに他のレンズ群の収差補正の負担が増えて、他のレンズ群の構成エレメント数を増加させねばならず、この結果レンズ全長が増加してくる。
【０１３１】
さらに、第３レンズ群Ｃの収差補正の分担が小さくなり、レンズ群Ｃに含まれる回折部による、Ｆドロップポイントから望遠端にかけての軸上色収差の補正が難しくなる。
【０１３２】
条件式（９）は、回折部の回折パターンのピッチに関係するものである。
【０１３３】
条件式（９）の上限値を超えると、回折部のパワーが弱すぎるため、色収差の補正効果が少なくなる。
【０１３４】
条件式（９）の下限値を超えると、回折パターンのピッチが小さくなりすぎて、製造が困難となり、望ましくない。
【０１３５】
以上のように各実施例によれば回折光学素子をズームレンズ内の一部に適切に用いることにより、大口径で高ズーム比であり、かつ全ズーム範囲にわたり良好な光学性能を有する、例えばテレビカメラ、ビデオカメラ写真用カメラ等に好適なズームレンズが得られる。
【０１３６】
尚、各実施例において、更に好ましくは、条件式（３）〜（９）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。
【０１３７】
【数９】
2008197533.tif 000009
【０１３８】
４＜ｆｄｏｅ／ｆＴ＜２５      ・・・（４ａ）
０．０１７＜（１／νｃｐ）ａｖｅ＜０．０２６      ・・・（５ａ）
０．０１３＜（１／νｃｎ）ａｖｅ−（１／νｃｐ）ａｖｅ      ・・・（６ａ）
（ｎｃｐ）ａｖｅ＞１．６４      ・・・（７ａ）
【０１３９】
【数１０】
2008197533.tif 000010
【０１４０】
５０＜ｆｄｏｅ／Ｄ＜２３０      ・・・（９ａ）
各実施例において、収差補正に際に更に好ましくは次の如く構成するのが良い。
【０１４１】
第３レンズ群Ｃを構成するレンズエレメントは、少なくとも３つ以上の正レンズと１つ以上の負レンズを含み、さらに回折光学素子を含むのが良い。
【０１４２】
又は第３レンズ群Ｃは２以上の正レンズを有し、これらの正レンズの各面のうち少なくとも1面は非球面形状とするのがよい。
【０１４３】
これにより、第３レンズ群Ｃのエレメント構成数を適切にし、第３レンズ群Ｃ内の少なくとも１面を非球面形状とすることで第３レンズ群Ｃのズーミングに伴う諸収差の変動を補正する能力を大きくしている。又、第３レンズ群Ｃの担う倍率負担を大きくさせることで、さらに全系がコンパクトで高ズーム比のズームレンズを達成している。
【０１４４】
回折部には、それ自体に非球面の効果を持たせても良い。各実施例の回折部の位相の式（ａ）において、光軸からの距離ｈの４乗の項の係数Ｃ４以降の高次の項に値を持たせることによって、これがなされる。
【０１４５】
これにより、上記で述べた、色収差以外の非球面効果に加え、回折格子による非球面効果は、波長により異なるため、特にＦドロップポイントより望遠側において、球面収差の色差変動を補正することが容易になる。
【０１４６】
第３レンズ群Ｃの像側に開口絞りＳＰを有するのが良い。
【０１４７】
これは、開口絞りＳＰを大きな変倍作用を行うレンズ群よりも像側に置くことにより、射出瞳位置がズーミングによらず、常に遠くの一定の位置に保つことが容易となる。
【０１４８】
故に、撮像部に、３板プリズムに代表される色分解系や、撮像素子に入射角度によって特性が変化するＣＣＤやＣＭＯＳを用いるカラーカメラ等に用いる場合に、カラーシェーディングによる画質の劣化が起こりにくくなる。
【０１４９】
ここで、各実施例のズ−ムレンズで用いた回折光学素子の構成について説明する。
図３６は回折光学素子１の回折部の一部拡大断面図であり、基板（透明基板）２上に１つの層よりなる回折格子３を設けている。図３７は、この回折光学素子１の回折効率の特性を示す図である。図３７において横軸は波長を表し、縦軸は回折効率を表している。なお、回折効率は全透過光束に対する回折光の光量の割合であり、格子境界面での反射光などは説明が複雑になるのでここでは考慮していない。
【０１５０】
回折格子３の光学材料は、紫外線硬化樹脂（屈折率ｎｄ＝１．５１３、アッベ数νｄ＝５１．０）を用い、格子厚ｄ１を１．０３μｍと設定し、波長５３０ｎｍ、＋１次の回折光の回折効率が最も高くなるようにしている。すなわち設計次数が＋１次で、設計波長が波長５３０ｎｍである。図３６中において＋１次の回折光の回折効率は実線で示している。
【０１５１】
さらに、図３６では設計次数近傍の回折次数（＋１次±１次である０次と＋２次）の回折効率も併記している。図から分かるように、設計次数での回折効率は設計波長近傍で最も高くなり、それ以外の波長では徐々に低くなる。
【０１５２】
この設計次数での回折効率の低下分が他の次数の回折光となり、フレアの要因となる。また、回折光学素子を光学系中の複数箇所に使用した場合には、設計波長以外の波長での回折効率の低下は透過率の低下にもつながることになる。
【０１５３】
次に、異なる材料よりなる複数の回折格子を積層した積層型の回折光学素子について説明する。図３７は積層型の回折光学素子の一部拡大断面図であり、図３９は図３８に示す回折光学素子の＋１次の回折光の回折効率の波長依存性を表す図である。図３８の回折光学素子では、基板１０２上に紫外線硬化樹脂（屈折率ｎｄ＝１．４９９、アッベ数νｄ＝５４）からなる第１の回折格子１０４を形成している。更にその上に第２の回折格子１０５（屈折率ｎｄ＝１．５９８、アッベ数νｄ＝２８）を形成している。この材料の組み合わせにおいて、第１の回折格子１０４の格子厚ｄ１はｄ１＝１３．８μｍ、第２の回折格子１０５の格子厚ｄ２はｄ２＝１０．５μｍとしている。
【０１５４】
図３９からも分かるように、積層構造の回折格子を備えた回折光学素子にすることで、設計次数の回折光において使用波長全域（ここでは可視域）で９５％以上という高い回折効率を得ている。
【０１５５】
なお、前述の積層構造の回折光学素子としては、回折格子を構成する材料を紫外線硬化樹脂に限定するものではなく、他のプラスチック材等も使用でき、基材によっては第１の層を直接基材に形成しても良い。また各格子厚が必ずしも異なる必要はなく、図４０に示すように材料の組み合わせによっては２つの層１０４と１０５の格子厚を等しくしても良い。この場合は表面に格子形状が形成されないことになるので、防塵性に優れ、回折光学素子の組立作業性を向上させることができる。更には２つの回折格子１０４と１０５を必ずしも密着させる必要はなく、空気層を隔てて２つの回折格子の層を配置しても良い。
【０１５６】
以下に本発明の数値実施例１〜５を示す。各数値実施例において、ｉは物体側からの面の順序を示し、Ｒｉは物体側より第ｉ番目の面の曲率半径、Ｄｉは物体側より第ｉ番目と第ｉ＋１番目の間隔、Ｎｉとνｉは第ｉ番目の光学部材の屈折率とアッベ数である。ｆ、ｆｎｏ、２ωはそれぞれ無限遠物体に焦点を合わせたときの全系の焦点距離、Ｆナンバー、画角を表している。
【０１５７】
最後の２つの面は、フィルター等のガラスブロックである。
【０１５８】
非球面形状は光軸方向にＸ軸、光軸と垂直方向にＨ軸、光の進行方向を正、Ｒを近軸曲率半径、ｋを離心率、A,Ｂ、Ｃ、Ｄ,Eを各々非球面係数としたとき、
Ｘ＝（１／Ｒ）Ｈ２／（１＋（１−（１＋ｋ）（Ｈ／Ｒ）２）１／２）＋AＨ４＋BＨ６＋CＨ８  +DＨ10+EＨ12
なる式で表している。
【０１５９】
回折光学面（回折面）は前述の位相関数、
φ（ｈ）＝（２π／λｄ）・（Ｃ２・ｈ２＋Ｃ４・ｈ４＋・・・Ｃ２・ｉ・ｈ２ｉ）
の位相係数を与えることで表している。
【０１６０】
また、例えば「Ｅ−ｚ」の表示は「１０−ｚ」を意味する。
【０１６１】
そして、前述の各条件式と数値実施例における諸数値との関係を表１に示す。
【０１６２】
数値実施例１
ｆ＝10  〜  364.50 〜  810.0  fno=1:1.8〜1.8〜4.4  2ω=57.6°〜1.73°〜0.78°
R 1  =   636.561      D 1  =  17.71      N 1  = 1.496999     ν 1 = 81.5
R 2  =  -785.554      D 2  =   1.09      
R 3  =  -689.863      D 3  =   5.44      N 2  = 1.799516     ν 2 = 42.2
R 4  =   388.625      D 4  =   1.46      
R 5  =   445.258      D 5  =  19.96      N 3  = 1.433870     ν 3 = 95.1
R 6  =  -696.109      D 6  =  22.84      
R 7  =   304.196      D 7  =  22.87      N 4  = 1.433870     ν 4 = 95.1
R 8  = -1622.992      D 8  =   0.27      
R 9  =   298.792      D 9  =  15.78      N 5  = 1.433870     ν 5 = 95.1
R10  =  2178.982      D10  =   2.63      
R11  =   202.971      D11  =  12.27      N 6  = 1.496999     ν 6 = 81.5
R12  =   373.292      D12  =   （可変）      
R13  =   252.238      D13  =   2.00      N 7  = 1.816000     ν 7 = 46.6
R14  =    63.372      D14  =   7.36      
R15  =  -269.104      D15  =   1.90      N 8  = 1.754998     ν 8 = 52.3
R16  =   105.411      D16  =   5.94      
R17  =  -114.214      D17  =   1.90      N 9  = 1.754998     ν 9 = 52.3
R18  =    58.208      D18  =  10.32      N10  = 1.922864     ν10 = 21.3
R19  =  -131.561      D19  =   6.15      
R20  =   -89.028      D20  =   2.21      N11  = 1.882997     ν11 = 40.8
R21  =   195.263      D21  =   （可変）      
R22  =   598.599      D22  =  12.32      N12  = 1.754998     ν12 = 52.3
*R23  =  -129.129      D23  =   0.20      
R24  =   115.935      D24  =  13.86      N13  = 1.754998     ν13 = 52.3
R25  =  -419.502      D25  =   0.20      
R26  = -3075.713      D26  =   2.50      N14  = 1.805181     ν14 = 25.4
*R27  =    65.293（回折面）D27  =  13.65  N15  = 1.518229     ν15 = 58.9
R28  =   319.451      D28  =   0.20      
R29  =   117.500      D29  =   7.61      N16  = 1.754998     ν16 = 52.3
R30  =     ∞         D30  =  （可変）      
R31  = （絞り）       D31  =   4.50      
R32  =  -127.457      D32  =   1.80      N17  = 1.816000     ν17 = 46.6
R33  =    47.118      D33  =   0.20      
R34  =    35.662      D34  =   5.26      N18  = 1.808095     ν18 = 22.8
R35  =   132.723      D35  =   5.59      
R36  =   -51.547      D36  =   2.00      N19  = 1.882997     ν19 = 40.8
R37  =   304.498      D37  =  30.37      N20  = 1.805181     ν20 = 25.4
R38  =  -292.754      D38  =   5.72      
R39  =   194.200      D39  =   8.10      N21  = 1.620411     ν21 = 60.3
R40  =  -108.683      D40  =   0.20      
R41  = -3217.509      D41  =   2.10      N22  = 1.834000     ν22 = 37.2
R42  =    46.615      D42  =   9.18      N23  = 1.570989     ν23 = 50.8
R43  =   -46.524      D43  =   0.20      
R44  =   224.229      D44  =   8.84      N24  = 1.487490     ν24 = 70.2
R45  =   -34.862      D45  =   2.10      N25  = 1.834000     ν25 = 37.2
R46  =  -149.334      D46  =   0.20      
R47  =   102.481      D47  =   6.35      N26  = 1.620411     ν26 = 60.3
R48  = -1068.223      D48  =   2.00      
R49  =     ∞            D49  =  55.50      N27  = 1.516330     ν27 = 64.2
R50  =     ∞            D50  =  10.00       
＼焦点距離   10.00    364.50    810.00
可変間隔＼
D12             1.54    171.30  180.07
D21           270.64     42.44    5.64
D30             2.00     60.43   88.46
非球面係数
R23 k=-6.40628e-01 A=4.13359e-08 B=-1.329064e-11 C=2.44920e-14 D=-1.352975e-17  E=2.700298e-21
位相係数
R27  C2=−4.94527e-05  C4=-3.27643E-09
数値実施例2
ｆ＝15  〜  554.7 〜1500.0  fno=1:2.7〜2.7〜7.3  2ω=40.3°〜1.14°〜0.42°
R 1  =   732.442      D 1  =  16.88      N 1  = 1.455999     ν 1 = 90.3
R 2  =  -848.118      D 2  =   1.00      
R 3  =  -871.969      D 3  =   5.40      N 2  = 1.799516     ν 2 = 42.2
R 4  =   392.340      D 4  =   1.45      
R 5  =   431.585      D 5  =  23.00      N 3  = 1.433870     ν 3 = 95.1
R 6  =  -666.922      D 6  =  26.12      
R 7  =   322.326      D 7  =  24.22      N 4  = 1.433870     ν 4 = 95.1
R 8  = -1119.399      D 8  =   0.20      
R 9  =   263.932      D 9  =  15.96      N 5  = 1.433870     ν 5 = 95.1
R10  =  1028.858      D10  =   5.42      
R11  =   180.743      D11  =  12.63      N 6  = 1.438750     ν 6 = 95.0
R12  =   320.860      D12  = （可変）
R13  =   331.323      D13  =   1.90      N 7  = 1.816000     ν 7 = 46.6
R14  =    48.321      D14  =   6.54      
R15  =  -171.948      D15  =   1.80      N 8  = 1.754998     ν 8 = 52.3
R16  =   292.976      D16  =   4.25      
R17  =   -73.837      D17  =   1.80      N 9  = 1.754998     ν 9 = 52.3
R18  =    61.998      D18  =   9.03      N10  = 1.922864     ν10 = 21.3
R19  =   -85.033      D19  =   5.00      
R20  =   -68.686      D20  =   2.00      N11  = 1.882997     ν11 = 40.8
R21  =   255.319      D21  = （可変）      
R22  = -1563.791      D22  =  10.45      N12  = 1.729157     ν12 = 54.7
*R23  =   -98.929      D23  =   0.20      
R24  = 113.29709      D24  =  13.00      N13  = 1.729157     ν12 = 54.7
R25  =  -340.998      D25  =   0.20      
R26  =   422.049      D26  =   2.50      N14  = 1.834000     ν14 = 37.2
R27  =   277.876      D27  =   4.67      
R28  =  -549.895      D28  =   2.50      N15  = 1.805181     ν15 = 25.4
*R29  =    75.693（回折面） D29  =  10.00      N16  = 1.518229     ν16 = 58.9
R30  =   463.705      D30  =   1.19      
*R31  =   119.003      D31  =  10.55      N17  = 1.729157     ν17 = 54.7
R32  =  -320.812      D32  =  （可変）      
R33  =  （絞り）      D33  =   4.50      
R34  =  -254.227      D34  =   1.80      N18  = 1.816000     ν18 = 46.6
R35  =    53.410      D35  =   0.20      
R36  =    34.907      D36  =   5.05      N19  = 1.846660     ν19 = 23.8
R37  =    79.500      D37  =   4.28      
R38  =   -64.975      D38  =   4.00      N20  = 1.834807     ν20 = 42.7
R39  =   650.598      D39  =  31.11      N21  = 1.784723     ν21 = 25.7
R40  =  -295.709      D40  =   9.79      
R41  =   191.683      D41  =   2.10      N22  = 1.800999     ν22 = 35.0
R42  =    35.367      D42  =   6.86      N23  = 1.548141     ν23 = 45.8
R43  =   348.360      D43  =   2.00      
R44  =   900.885      D44  =   2.10      N24  = 1.834000     ν24 = 37.2
R45  =   487.452      D45  =   7.61      N25  = 1.516330     ν25 = 64.1
R46  =   -39.554      D46  =   1.00      
R47  =   118.711      D47  =   2.10      N26  = 1.834000     ν26 = 37.2
R48  =    19.267      D48  =   9.73      N27  = 1.581439     ν27 = 40.8
R49  =  -134.021      D49  =   2.00      
R50  =      ∞        D50  =  55.50      N28  = 1.516330     ν28 = 64.2
R51  =      ∞        D51  =  10.03 
＼焦点距離   15.00    554.74    1500.90
可変間隔＼
D12             1.21    172.13  182.37
D21           270.80     46.55    3.71
D30             2.00     55.33   87.94
非球面係数
R23 k=-5.51466e-01 A=1.17385e-07 B=-8.83532e-11 C=9.55676e-14 D=-5.02750e-17  
E=9.89178e-21
R31 k=1.44496e-00 A=-5.12701e-08 B=-4.65349e-11 C=-1.41868e-14 D=1.17090e-17  E=-3.63982e-21
位相係数
R29  C2=−8.88573e-05  C4=4.18896E-09
数値実施例3
ｆ＝14  〜  554.5 〜  1643.1  fno=1:2.7〜2.7〜8.0  2ω=42.9°〜1.14°〜0.38°
R 1  =  1502.957      D 1  =  13.07      N 1  = 0.438750     ν 1 = 95.0
R 2  =  -741.381      D 2  =   0.20      
R 3  = -1105.368      D 3  =   5.20      N 2  = 1.785896     ν 2 = 44.2
R 4  =   358.543      D 4  =   3.42      
R 5  =   360.328      D 5  =  27.76      N 3  = 1.438750     ν 3 = 95.0
R 6  =  -607.262      D 6  =  42.93      
R 7  =   355.995      D 7  =  22.00      N 4  = 1.433870     ν 4 = 95.1
R 8  = -1855.435      D 8  =   0.20      
R 9  =   264.441      D 9  =  18.59      N 5  = 1.433870     ν 5 = 95.1
R10  =  1257.725      D10  =   1.30      
R11  =   195.503      D11  =  11.26      N 6  = 1.438750     ν 6 = 95.0
R12  =   319.684      D12  = （可変）      
R13  =   170.508      D13  =   3.00      N 7  = 1.882997     ν 7 = 40.8
R14  =    78.639      D14  =   3.38      
R15  =   267.414      D15  =   2.00      N 8  = 1.882997     ν 8 = 40.8
R16  =    52.235      D16  =   6.95      
R17  =   -71.744      D17  =   2.00      N 9  = 1.754998     ν 9 = 52.3
R18  =    49.691      D18  =   7.96      N10  = 1.922864     ν10 = 21.3
R19  =  -111.852      D19  =   3.00      
R20  =   -77.509      D20  =   2.00      N11  = 1.882997     ν11 = 40.8
R21  =   208.570      D21  = （可変）      
R22  =    98.603      D22  =  15.56      N12  = 1.754998     ν12 = 52.3
*R23  =  -328.401      D23  =   0.20      
*R24  =   109.902      D24  =   9.65      N13  = 1.754998     ν13 = 52.3
R25  =  2642.330      D25  =   3.00      N14  = 1.922864     ν14 = 21.3
*R26  =    82.746 （回折面） D26  =  11.59      
*R27  =    70.068      D27  =  12.15      N15  = 1.772499     ν15 = 49.6
R28  =     ∞         D28  = （可変）      
R29  =   （絞り）     D29  =   2.50      
R30  =  -176.042      D30  =   1.40      N16  = 1.816000     ν16 = 46.6
R31  =    44.060      D31  =   0.20      
R32  =    40.178      D32  =   5.56      N17  = 1.808095     ν17 = 22.8
R33  =   130.012      D33  =  14.09      
R34  =  -152.199      D34  =   1.80      N18  = 1.772499     ν18 = 49.6
R35  =   152.6558     D35  =  30.00      N19  = 1.805150     ν19 = 25.5
R36  =  -166.079      D36  =   7.50      
R37  =   507.804      D37  =   1.60      N20  = 1.800999     ν20 = 35.0
R38  =    36.107      D38  =   5.00      N21  = 1.548141     ν21 = 45.8
R39  =   -60.145      D39  =   0.96      
R40  =   -44.582      D40  =   1.60      N22  = 1.800999     ν22 = 35.0
R41  =    31.681      D41  =   7.12      N23  = 1.548141     ν23 = 45.8
R42  =   -35.652      D42  =   0.20      
R43  =  -174.367      D43  =   7.26      N24  = 1.516330     ν24 = 64.1
R44  =   -30.934      D44  =   1.60      N25  = 1.761821     ν25 = 26.5
R45  =   -39.287      D45  =   2.00      
R46  =    ∞          D46  =   55.0      N26  = 1.516330     ν26 = 64.1
R47  =    ∞          D47  =  10.03      
＼焦点距離   14.00    554.53   1643.06
可変間隔＼
D12             2.99    193.08  204.87
D21           291.73     48.95    1.34
D30             2.36     55.04   90.87
非球面係数
R23 k=1.99854e01 A=-2.786933e-07 B=1.258369e-10 C=4.086102e-14 D=-3.151543e-17  E=5.188322e-21
R24 k=-4.274656-e02 A=9.714818e-09 B=-1. 189069e-11 C=8.082837e-15 
D=1.245779e-17  E=-7.281496e-21
R27 k=-2.487025e00 A=-8.665634e-08 B=-1.193962e-11 C=2.378192e-14
D=-4.438134e-17  E=1.111859e-20
位相係数
R26  C2=−1.008065e-04  C4=-9.722618E-09  C6=2.261079E-11  C8=-1.055741E-14  
数値実施例4
ｆ＝8.0〜  380.8 〜846.2    fno=1:1.8〜1.8〜4  2ω=69.0°〜3.3°〜0.74°
R 1  =   693.192      D 1  =  29.01      N   = 1.455999     ν  = 90.3
R 2  =  -872.683      D 2  =   4.00      
R 3  =  -741.718      D 3  =   6.00      N   = 1.799516     ν  = 42.2
R 4  =   418.026      D 4  =   4.00      
R 5  =   505.043      D 5  =  29.59      N   = 1.433870     ν  = 95.1
R 6  =  -709.888      D 6  =  20.95      
R 7  =   328.606      D 7  =  28.19      N   = 1.433870     ν  = 95.1
R 8  = -1528.012      D 8  =   0.30      
R 9  =   319.313      D 9  =  17.05      N   = 1.433870     ν  = 95.1
R10  =  2429.941      D10  =   2.80      
R11  =   212.833      D11  =  12.95      N   = 1.496999     ν  = 81.5
R12  =   403.685      D12  = （可変）      
R13  =   386.869      D13  =   2.00      N   = 1.816000     ν  = 46.6
R14  =    55.858      D14  =   7.31      
R15  =   443.443      D15  =   1.90      N   = 1.754998     ν  = 52.3
R16  =    91.399      D16  =   6.08      
R17  =  -208.967      D17  =   1.90      N   = 1.754998     ν  = 52.3
R18  =    45.369      D18  =  10.76      N   = 1.922864     ν  = 21.3
R19  =  -246.238      D19  =   5.96      
R20  =   -84.151      D20  =   2.21      N   = 1.882997     ν  = 40.8
R21  =   173.862      D21  = （可変）      
R22  =   327.936      D22  =   9.99      N   = 1.754998     ν  = 52.3
*R23  =  -123.558      D23  =   0.20      
*R24  =   110.777（回折面） D24  =   9.81      N   = 1.638539     ν  = 55.4
R25  =  -372.956      D25  =   0.20      
R26  =  -647.051      D26  =   2.40      N   = 1.805181     ν  = 25.4
R27  =    68.834      D27  =  12.61      N   = 1.487490     ν  = 70.2
R28  =   544.713      D28  =   0.20      
R29  =   105.526      D29  =  11.55      N   = 1.754998     ν  = 52.3
R30  =     ∞         D30  =  （可変）      
R31  =   （絞り）     D31  =   4.50      
R32  =  -134.837      D32  =   1.80      N   = 1.816000     ν  = 46.6
R33  =    42.318      D33  =   0.20      
R34  =    33.556      D34  =   4.05      N   = 1.808095     ν  = 22.8
R35  =   113.071      D35  =   4.61      
R36  =   -47.922      D36  =   2.00      N   = 1.882997     ν  = 40.8
R37  =    70.233      D37  =  34.01      N   = 1.805181     ν  = 25.4
R38  =  -271.103      D38  =  12.81      
R39  =   153.098      D39  =   8.00      N   = 1.620411     ν  = 60.3
R40  =   -73.150      D40  =   0.20      
R41  =  -192.611      D41  =   2.10      N   = 1.834000     ν  = 37.2
R42  =    50.793      D42  =   7.56      N   = 1.570989     ν  = 50.8
R43  =   -47.306      D43  =   0.50      
R44  =   551.944      D44  =   6.94      N   = 1.487490     ν  = 70.2
R45  =   -34.379      D45  =   2.10      N   = 1.834000     ν  = 37.2
R46  =  -154.409      D46  =   0.40      
R47  =    60.113      D47  =   4.21      N   = 1.620411     ν  = 60.3
R48  = -1068.223      D48  =   2.00      
R49  =     ∞         D49  =  55.50      N   = 1.516330     ν  = 64.2
R50  =     ∞         D50  =   9.59      
＼焦点距離     8.00    380.80    846.22
可変間隔＼
D12        2.00   192.40    200.74
D21      288.39    38.59      2.50
D30        2.50    61.89   89.65
非球面係数
R23 k=-6.40628e-01 A=4.62912e-08 B=-1.606629e-11 C=3.093256e-14 
D=-1.900218e-17  E=4.089840e-21
位相係数
R24  C2=−3.20000e-05  C4=-2.611598E-09
数値実施例5
ｆ＝10〜257.23〜440.00    fno=1:1.75〜1.75〜3.0  2ω=57.6°〜2.4°〜1.43°
R 1  =   367.172      D 1  =   5.50      N   = 1.717362     ν  = 29.5
R 2  =   177.622      D 2  =   0.20      
R 3  =   177.027      D 3  =  20.66      N   = 1.433870     ν  = 95.1
R 4  =  -789.822      D 4  =   0.30      
R 5  =   175.986      D 5  =  19.46      N   = 1.433870     ν  = 95.1
R 6  =-17084.408      D 6  =   0.30      
R 7  =   140.587      D 7  =  13.26      N   = 1.496999     ν  = 81.5
R 8  =   320.763      D 8  = （可変）      
R 9  =  -400.153      D 9  =   2.00      N   = 1.882997     ν  = 40.8
R10  =    49.572      D10  =   7.50      
R11  =  -175.956      D11  =   1.80      N   = 1.754998     ν  = 52.3
R12  =    66.685      D12  =   5.47      
R13  =   -69.295      D13  =   1.80      N   = 1.772499     ν  = 49.6
R14  =    47.661      D14  =   7.70      N   = 1.922864     ν  = 21.3
R15  =  -224.348      D15  = （可変）      
R16  =   774.231      D16  =   6.12      N   = 1.701536     ν  = 41.2
*R17  =  -106.451      D17  =   0.30      
R18  =    96.006      D18  =   2.50      N   = 1.784723     ν  = 25.7
R19  =    50.918      D19  =  13.86      N   = 1.670029     ν  = 47.2
R20  =  -262.819      D20  =   0.20      
*R21  =   313.147（回折面）  D21  =  14.98    N   = 1.603420    ν  = 38.0
R22  =   -54.602      D22  =   2.50      N   = 1.846660     ν  = 23.8
R23  =   523.068      D23  =   0.20      
R24  =   206.353      D24  =   9.62      N   = 1.701536     ν  = 41.2
R25  =  -114.998      D25  =  （可変）     
R26  =   （絞り）     D26  =   1.44      
R27  =   -43.145      D27  =   1.80      N   = 1.785896     ν  = 44.2
R28  =    20.613      D28  =   4.37      N   = 1.805181     ν  = 25.4
R29  =    57.648      D29  =   6.58      
R30  =   -27.058      D30  =   1.60      N   = 1.729157     ν  = 54.7
R31  =    31.702      D31  =  12.34      N   = 1.603420     ν  = 38.0
R32  =   -27.060      D32  =  25.36      
R33  =  -480.705      D33  =   7.60      N   = 1.516330     ν  = 64.1
R34  =   -36.580      D34  =   0.20      
R35  =  -350.545      D35  =   1.98      N   = 1.804000     ν  = 46.6
R36  =    35.497      D36  =   9.00      N   = 1.516330     ν  = 64.1
R37  =   -52.453      D37  =   1.10      
R38  =  -139.614      D38  =   7.29      N   = 1.548141     ν  = 45.8
R39  =   -32.513      D39  =   2.20      N   = 1.805181     ν  = 25.4
R40  =  -108.641      D40  =   0.20      
R41  =    41.444      D41  =   6.48      N   = 1.517417     ν  = 52.4
R42  =  -402.002      D42  =   5.00      
R41  =     ∞         D43  =   50        N   = 1.516330     ν  = 64.1
R44  =     ∞         D44  =  13.37      
＼焦点距離   10.00    257.23    440.00
可変間隔＼
D08             3.42    116.95  122.43
D15           177.13     20.68    1.17
D25             7.00     49.92   63.96
非球面係数
R17 k=0.00 A=5.05886e-08 B=4.200354e-12 C=1.786641e-14 D=-4.343274e-17  E=0.0
位相係数
R21  C2=−1.628406e-04  C4=  3.424814E-08
【０１６３】
【表１】
2008197533.tif 000011
【０１６４】
次に各実施例における第３レンズ群Ｃの構成の特徴について説明する。
【０１６５】
図１の実施例１の、第３レンズ群Ｃは、物体側から像側へ順に、正レンズ（Ｇ１）、正レンズ（Ｇ２）、負レンズＧ３と正レンズＧ４の張り合わせレンズ群、正レンズ（Ｇ５）の４群５枚から構成されている。回折部は、張り合わせ面（２７面）に形成されている。
【０１６６】
また、正レンズＧ１の像側の面は、非球面形状である。
【０１６７】
図８の、実施例２の、レンズ群Ｃは、物体側から、像側へ順に、正レンズ（Ｇ１）、正レンズ（Ｇ２）、負レンズ（Ｇ３）、負レンズ（Ｇ４）と正レンズ（Ｇ５）の張り合わせレンズ群、正レンズ（Ｇ６）の５群６枚から構成されている。回折部は、負レンズＧ４と正レンズＧ５の張り合わせ面（２９面）に形成されている。
【０１６８】
また、正レンズＧ１の像側の面、及び正レンズＧ６の物体側の面は、非球面形状である。
【０１６９】
図１５の実施例３の第３レンズ群Ｃは、物体側から、像側へ順に、正レンズ（Ｇ１）、正レンズ（Ｇ２）と負レンズ（Ｇ３）の張り合わせレンズ群、正レンズ（Ｇ４）の３群４枚から構成されている。回折部は、負レンズＧ３の像側の面（２６面）に形成されている。
【０１７０】
また、正レンズＧ１の像側の面、正レンズＧ２の像側の面、及び正レンズＧ４の物体側の面は、非球面形状である。
【０１７１】
図２２の実施例４のレンズ群Ｃは、物体側から、像側へ順に、正レンズ（Ｇ１）、正レンズ（Ｇ２）、負レンズ（Ｇ３）と正レンズ（Ｇ４）の張り合わせレンズ群、正レンズ（Ｇ５）の４群５枚から構成されている。回折部は、正レンズＧ２の物体側の面（２４面）に形成されている。
【０１７２】
また、正レンズＧ２の像側の面は、非球面形状である。
【０１７３】
図２９の実施例５の、第３レンズ群Ｃは、物体側から、像側へ順に、正レンズ（Ｇ１）、負レンズ（Ｇ２）と正レンズ（Ｇ３）の張り合わせ群、正レンズ（Ｇ４）と負レンズ（Ｇ５）の張り合わせレンズ群、正レンズ（Ｇ６）の４群６枚から構成されている。回折部は、正レンズＧ４の物体側の面（２１面）に形成されている。
【０１７４】
また、正レンズＧ１の像側の面は、非球面形状である。
【０１７５】
いずれの実施例においても、第３レンズ群Ｃ内の正レンズの材料に比較的、高分散硝子を用いているにもかかわらず、広角端から望遠端まで色収差が良好に補正されている。
【０１７６】
これは、回折部の逆分散性による色消し作用の効果であり、また正レンズが比較的高屈折率の屈折率を用いていること、及び非球面作用により、球面収差及びハロコマ収差の変動が少なく適切に補正されていることがわかる。
【０１７７】
また、回折部は、いずれも像面側に凸を向けた面に施されている。
【０１７８】
こうすることで、回折部に入る入射角度を小さくすることで、回折効率の低下、及びフレアーの影響を小さくしている。
【０１７９】
さらに、第３レンズ群Ｃにおいて、回折部よりも、物体側に正レンズがある。
【０１８０】
このことで、回折部に入る光線の入射角度の分布を小さくでき、ズーム全域に渡って回折効率がよいズームレンズを実現している。
【０１８１】
また、いずれの実施例においても、非球面を利用している。
【０１８２】
これは、回折部による正レンズが比較的高屈折率の材料を用いていることの効果、及び回折部による非球面作用に加え、非球面を加えることで、より球面収差及びハロコマ収差の変動が少ない、ズームレンズを実現している。
【０１８３】
実施例１は、広角端の画角が５７°、望遠端の画角が０．７８°のズーム比８１のズームレンズである。
【０１８４】
実施例２は、ズーム比１００と大きくすると共に、、望遠端の画角を０．４２°と小さくしたズームレンズである。
【０１８５】
実施例３は、望遠端における画角が０．３８°、ズーム比１１７のズームレンズである。
【０１８６】
実施例４は、広角端の画角が６９°とより大きくし、ズーム比１０５のズームレンズである。
【０１８７】
実施例５は、ズーム比４４倍のズームレンズである。
【０１８８】
図４１は各実施例のズームレンズを撮影光学系として用いた撮像装置（テレビカメラシステム）の要部概略図である。図４１において１０１は実施例１〜５のいずれか１つのズームレンズである。１２４はカメラである。ズームレンズ１０１はカメラ１２４に対して着脱可能になっている。１２５はカメラ１２４にズームレンズ１０１を装着することにより構成される撮像装置である。
【０１８９】
ズームレンズ１０１は第１レンズ群Ｆ、変倍部ＬＺ、結像用の第４レンズ群Ｒを有している。レンズ群Ｆは合焦用レンズ群が含まれている。変倍部ＬＺは変倍の為に光軸上を移動する第２レンズ群Ｖと、変倍に伴う像面変動を補正する為に光軸上を移動する第３レンズ群Ｃが含まれている。
【０１９０】
ＳＰは開口絞りである。第４レンズ群Ｒはレンズ群１０５と、光路中より挿抜可能なガラスブロック１０６、レンズ群１０７を有している。
【０１９１】
ＥＸはエクステンダーであり、ガラスブロック１０６と入れ替わることによりズームレンズ１０１の全系の焦点距離範囲が遷移するレンズユニットである。
（注：  エクステンダー部は、製品としてはあるのが普通ですが、本発明とは無関係です。）
１１４、１１５は、各々レンズ群Ｆ、変倍部ＬＺを光軸方向に駆動するヘリコイドやカム等の駆動機構である。
【０１９２】
１１６〜１１８は駆動機構１１４、１１５及び開口絞りＳＰを電動駆動するモータ（駆動手段）である。
【０１９３】
１１９〜１２１は、第１レンズ群Ｆ、変倍部ＬＺの光軸上の位置や、開口絞りＳＰの絞り径を検出する為のエンコーダやポテンショメータ、あるいはフォトセンサ等の検出器である。
【０１９４】
カメラ１２４において、１０９はカメラ１２４内の光学フィルタや色分解プリズムに相当するガラスブロック、１１０はズームレンズ１０１によって形成された被写体像を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）である。
【０１９５】
また、１１１、１２２はカメラ１２４及びズームレンズ本体１０１の各種の駆動を制御するＣＰＵである。
【０１９６】
このように本発明のズームレンズをテレビカメラに適用することにより、高い光学性能を有する撮像装置を実現している。
【図面の簡単な説明】
【０１９７】
【図１】数値実施例１の物体距離無限遠時におけるレンズ断面図
【図２】数値実施例１の物体距離無限遠時、広角端における縦収差図
【図３】数値実施例１の物体距離無限遠時、広角端における横収差図
【図４】数値実施例１の物体距離無限遠時、Ｆドロップポイントにおける縦収差図
【図５】数値実施例１の物体距離無限遠時、Ｆドロップポイントにおける横収差図
【図６】数値実施例１の物体距離無限遠時、望遠端における縦収差図
【図７】数値実施例１の物体距離無限遠時、望遠端における横収差図
【図８】数値実施例２の物体距離無限遠時におけるレンズ断面図
【図９】数値実施例２の物体距離無限遠時、広角端における縦収差図
【図１０】数値実施例２の物体距離無限遠時、広角端における横収差図
【図１１】数値実施例２の物体距離無限遠時、Ｆドロップポイントにおける縦収差図
【図１２】数値実施例２の物体距離無限遠時、Ｆドロップポイントにおける横収差図
【図１３】数値実施例２の物体距離無限遠時、望遠端における縦収差図
【図１４】数値実施例２の物体距離無限遠時、望遠端における横収差図
【図１５】数値実施例３の物体距離無限遠時におけるレンズ断面図
【図１６】数値実施例３の物体距離無限遠時、広角端における縦収差図
【図１７】数値実施例３の物体距離無限遠時、広角端における横収差図
【図１８】数値実施例３の物体距離無限遠時、Ｆドロップポイントにおける縦収差図
【図１９】数値実施例３の物体距離無限遠時、Ｆドロップポイントにおける横収差図
【図２０】数値実施例３の物体距離無限遠時、望遠端における縦収差図
【図２１】数値実施例３の物体距離無限遠時、望遠端における横収差図
【図２２】数値実施例４の物体距離無限遠時におけるレンズ断面図
【図２３】数値実施例４の物体距離無限遠時、広角端における縦収差図
【図２４】数値実施例４の物体距離無限遠時、広角端における横収差図
【図２５】数値実施例４の物体距離無限遠時、Ｆドロップポイントにおける縦収差図
【図２６】数値実施例４の物体距離無限遠時、Ｆドロップポイントにおける横収差図
【図２７】数値実施例４の物体距離無限遠時、望遠端における縦収差図
【図２８】数値実施例４の物体距離無限遠時、望遠端における横収差図
【図２９】数値実施例５の物体距離無限遠時におけるレンズ断面図
【図３０】数値実施例５の物体距離無限遠時、広角端における縦収差図
【図３１】数値実施例５の物体距離無限遠時、広角端における横収差図
【図３２】数値実施例５の物体距離無限遠時、Ｆドロップポイントにおける縦収差図
【図３３】数値実施例５の物体距離無限遠時、Ｆドロップポイントにおける横収差図
【図３４】数値実施例５の物体距離無限遠時、望遠端における縦収差図
【図３５】数値実施例５の物体距離無限遠時、望遠端における横収差図
【図３６】単層構造の回折光学素子の断面図
【図３７】単層構造の回折光学素子の回折効率の説明図
【図３８】積層構造の回折光学素子の断面図
【図３９】構造の回折光学素子の回折効率の説明図
【図４０】構造の回折光学素子の断面図
【図４１】本発明の撮像装置の説明図
【符号の説明】
【０１９８】
Ｆ    変倍時固定の、最も物体側に位置する正の屈折力のレンズ群
Ｆ’  フォーカス群
Ｖ    変倍時可動の負の屈折力のレンズ群
Ｃ    変倍時可動の回折光学素子を含む正の屈折力のレンズ群
Ｒ    結像の為のレンズ群
ＳＰ  開口絞り
Ｇ    色分解プリズムや光学フィルター
ＩＰ  像面
Ｓ    サジタル像面
Ｍ    メリディオナル像面
ｇ    ｇ線
ｅ    ｅ線
ω    半画角
【図１】
2008197533.tif 000015
【図２】
2008197533.tif 000016
【図３】
2008197533.tif 000017
【図４】
2008197533.tif 000018
【図５】
2008197533.tif 000019
【図６】
2008197533.tif 000020
【図７】
2008197533.tif 000021
【図８】
2008197533.tif 000022
【図９】
2008197533.tif 000023
【図１０】
2008197533.tif 000024
【図１１】
2008197533.tif 000025
【図１２】
2008197533.tif 000026
【図１３】
2008197533.tif 000027
【図１４】
2008197533.tif 000028
【図１５】
2008197533.tif 000029
【図１６】
2008197533.tif 000030
【図１７】
2008197533.tif 000031
【図１８】
2008197533.tif 000032
【図１９】
2008197533.tif 000033
【図２０】
2008197533.tif 000034
【図２１】
2008197533.tif 000035
【図２２】
2008197533.tif 000036
【図２３】
2008197533.tif 000037
【図２４】
2008197533.tif 000038
【図２５】
2008197533.tif 000039
【図２６】
2008197533.tif 000040
【図２７】
2008197533.tif 000041
【図２８】
2008197533.tif 000042
【図２９】
2008197533.tif 000043
【図３０】
2008197533.tif 000044
【図３１】
2008197533.tif 000045
【図３２】
2008197533.tif 000046
【図３３】
2008197533.tif 000047
【図３４】
2008197533.tif 000048
【図３５】
2008197533.tif 000049
【図３６】
2008197533.tif 000050
【図３７】
2008197533.tif 000051
【図３８】
2008197533.tif 000052
【図３９】
2008197533.tif 000053
【図４０】
2008197533.tif 000054
【図４１】
2008197533.tif 000055