(57)【要約】【課題】本発明は、ＴｉＣなどＩＶａ、Ｖａ族金属の炭化物をインヒビターとする方向性電磁鋼板の製造方法において、磁気特性発現のための最終工程である二次再結晶焼鈍工程の中で、二次再結晶完了後、湿潤雰囲気にて焼鈍を実施するかあるいは、二次再結晶焼鈍後、湿潤雰囲気で脱炭焼鈍を実施し、製造に際してのエネルギー消費を減ずる事である。【解決手段】ＴｉＣをインヒビターに用い、二次再結晶完了前または後に、鋼板表面に低Ｔｉ層を形成させながら、二次再結晶完了後に、湿潤雰囲気中におけるオープンコイル状焼鈍を行い、鋼板表層にタイトな酸化膜が形成されるのを阻止することで脱炭をスムーズに進行させる事で、従来方法に比べて極めて高速に純化を完了させる生産性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法。【選択図】図１
2008115421.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｓｉ：２．０％〜４．５％、Ｃ：０．０３〜０．１５％、およびＴｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａのうち1種または２種以上を０．１％〜０．５％含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を溶製し、鋳造し、熱間圧延し、酸化スケール層を除去した後冷間圧延し、前記酸化スケール除去後、冷間圧延前、冷間圧延後、若しくは二次再結晶焼鈍前に、鋼板表層に、純鉄、もしくは質量％で、Ｓｉ：４．５％以下、Ａｌ：０．０５％以下、およびＴｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａを合計で０．０１％以下、を含む鉄合金をめっきを施し、二次再結晶焼鈍工程内で、二次再結晶完了後、湿潤雰囲気にて焼鈍するか、または、二次再結晶焼鈍後、湿潤雰囲気で脱炭焼鈍を実施することにより鋼中Ｃを脱炭することを特徴とする生産性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法。
【請求項２】
質量％で、Ｓｉ：２．０％〜４．５％、Ｃ：０．０３〜０．１５％、およびＴｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａのうち1種または２種以上を０．１％〜０．５％含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を溶製し、鋳造し、前記鋳造に際し、ワイヤー添加法を用いて表層が低Ti層となるように複層鋼板を鋳込み、熱間圧延し、酸化スケール層を除去した後冷間圧延し、二次再結晶焼鈍工程内で、二次再結晶完了後、湿潤雰囲気にて焼鈍するかまたは、二次再結晶焼鈍後、湿潤雰囲気で脱炭焼鈍を実施することにより鋼中Ｃを脱炭することを特徴とする生産性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法。
【請求項３】
前記酸化スケール除去前に、熱延板焼鈍を施すことを特徴とする請求項１または２に記載の生産性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法。
【請求項４】
前記冷間圧延後、前記二次再結晶焼鈍前に、一次再結晶焼鈍を施すことを特徴とする請求項１〜３のいづれかの項に記載の生産性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は変圧器、回転機、リアクトル等の鉄心材料として、工業的に最も一般的に用いられる軟磁性材料である方向性電磁鋼板に関するもので、特にその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
方向性電磁鋼板は、物理学で用いられるミラー指数で＜１００＞と表現される、結晶の格子を基準にした際の最も容易に磁化される方位を、各結晶粒毎に比較的揃えられており、従って多結晶鋼板でありながら単結晶鋼板であるかのごとく特定方向への磁化特性が優れた、工業製品として望ましい材料である。方向性電磁鋼板は、一般に二次再結晶と呼ばれる現象を活用して結晶の磁化容易軸を特定方向に揃えるのであるが、工業技術として公に開示された例はＰ．Ｎ．Ｇｏｓｓによる、特許文献１（１９３４年）、田口と坂倉の特許文献２、今井と斎藤の特許文献３等である。
【０００３】
上述の技術に依れば、二次再結晶はシリコンを多く含んだ鋼に、インヒビターと通称される第二分散相としてＭｎＳ他、種々の化合物を析出させ、冷間圧延と焼鈍を組み合わせることで二次再結晶を発現させている。ところでこれらの製造方法の共通の特徴として、冷延後、仕上焼鈍に先立って、脱炭焼鈍を行うということがある。炭素は実は二次再結晶の進行それ自体には全く不要な元素であるが、田口と坂倉の方法では、ＭｎＳとＡｌＮを適切に分布析出させるための成分、即ち二次再結晶の準備のための元素で二次再結晶のための焼鈍工程前に鋼中から除去しなければならない。
【０００４】
また、この方法では、熱延に先立って鋼塊またはスラブの加熱を１３５０℃以上という超高温で実施しなければならない。この負担を回避するために特許文献４に開示される新たな技術を発明し、そしてこの方法であれば炭素を予め鋼中に含有させる必要性が低下し脱炭焼鈍を省略する事も可能と考えられるが、しかし、この方法では冷間圧延から二次再結晶焼鈍に至るまでに鋼板外部から窒素を鋼中にドープする必要があり結果として精緻かつ高度な雰囲気制御を要する焼鈍工程の導入は避けられない。
【０００５】
結論的に言えば、従来技術においては、二次再結晶の冶金原理に鑑みて元来不要な脱炭焼鈍もしくは冷延と二次再結晶焼鈍に挟まれた独立工程としての焼鈍工程を、省略することが困難である。この課題については、例えば特許文献５が更なる検討対象と成りうる。彼らは旧来の方法を応用し、溶製段階で鋼中に炭素を含有させず、二次再結晶鋼板を得ることに成功した。しかし実際には二次再結晶焼鈍に先立つ冷延後の焼鈍を完全には省略できない。なぜなら、方向性電磁鋼板の製品要件である皮膜を形成するために、鋼板表面に僅かな酸化層を形成させて二次再結晶焼鈍に必要な焼鈍分離剤の一部と反応させなければ成らず、そのための湿潤雰囲気中焼鈍を導入する方が技術的に容易であったのである。さらにはやはり、熱延に先立つ鋼塊あるいはスラブの加熱温度が１３５０℃以上の超高温でなければならず大きな負担を強いられる技術であることに変わりはなかった。
【０００６】
これに対して、本発明は、鋼にＴｉなどのＩＶａ、Ｖａ族金属とＣを適量添加しＴｉＣ析出物などをインヒビターとして析出させて、冷延板を直接仕上焼鈍に供する事で方向性電磁鋼板を製造する事も可能である。この時、スラブ加熱温度は１２５０℃と普通鋼と同等であり、負担の少ない製造技術として成立しうる。
【０００７】
ところが、ＴｉＣインヒビターには、改善すべき点があった。インヒビターとして用いられる析出物は、最終製品の電磁鋼板としては、磁化過程における１８０°磁区の動きを著しく妨げる効果を持ち、従って最も重要な磁気特性である鉄損特性を発揮させるには、二次再結晶完了後に完全に除去されなければならない。即ち、いわゆる純化が行われなければならない。ＴｉＣ以前に用いられていた、例えばＭｎＳやＡｌＮは、二次再結晶後、時として１２００℃に及ぶような高温箱焼鈍で、乾水素を雰囲気に導入する事により、Ｈ2ＳやＮＨ3の気体化反応を利用して完全に除去する事が可能であった。しかしながら、ＴｉＣの場合、水素化反応であるＣＨ4生成反応はこの様な高温では不安定で、純化を完了させるには不十分である。鋼中に析出したＴｉＣインヒビターが、乾水素中で高温長時間焼鈍する事で鋼板表面にＴｉＣ被膜を形成し、実質的に鋼板中に介在物が無くなる事もあるが、良好な磁性を得るためには膨大な熱エネルギーの消費を要する。
【特許文献１】米国特許第１９６５５５９号公報
【特許文献２】特公昭３３−４７１０号公報
【特許文献３】特公昭３８−８２１４号公報
【特許文献４】特開昭５９−５６５２２号公報
【特許文献５】特開昭５５−７３８１８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、方向性電磁鋼板の製造において、一般の鋼と比較した際の大きな工程負担を減ずる事の出来る、ＴｉＣなどＩＶａ、Ｖａ族金属の炭化物をインヒビターとする方向性電磁鋼板の製造方法において、磁気特性発現のための最終工程である二次再結晶焼鈍工程の中で、二次再結晶完了後、湿潤雰囲気にて焼鈍を実施するかあるいは、二次再結晶焼鈍後、湿潤雰囲気で脱炭焼鈍を実施し、製造に際してのエネルギー消費を源ずる事である。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、湿潤雰囲気中での脱炭焼鈍によって、二次再結晶後にも鋼中に残留するインヒビター、すなわち磁気特性上は単なる磁壁移動の障害にしかならない微細分散介在物であるＴｉＣを除去できないか試みた。そこで、極めて一般的な脱炭焼鈍条件である、水素５０％、窒素５０％の混合ガスを露点３０℃に加湿した雰囲気中で、７００℃で３００秒の焼鈍を行った。このとき用いた供試材は、Ｓｉ：２．５％、Ｃ：０．０３％、Ｔｉ：０．３％、Ａｌ：０．０３％、Ｍｎ：０．１％、Ｓ：０．０１％、Ｐ:０.１％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼であった。
【００１０】
溶製した鋼塊を、熱間圧延の後スケール除去して０．３５ｍｍ厚さまで冷延し、焼鈍分離剤を塗布してコイル状に巻き取った後乾燥した水素雰囲気中で１０００℃で３時間の焼鈍を施して二次再結晶を完遂させた。焼鈍分離剤を除去したのち鋼板表面に金属光沢があることを確認し、上記脱炭焼鈍を施した。鋼板表面の金属光沢が失われ、通常の方向性電磁鋼板の脱炭焼鈍板の様に酸化膜が形成された事を確認し、鋼中Ｃ量を分析した。その結果の残Ｃ量は、０．０２９％と殆ど減量していなかった。
【００１１】
そこで、通常の電磁鋼板と何が異なるのかを調査するため、鋼板の成分分析や、析出物、酸化膜解析を実施した。その結果、通常の脱炭焼鈍板より酸素目付け量が極めて少ないことが判明した。具体的には、０．０２％の増量に過ぎなかった。通常の方向性電磁鋼板の冷延板であれば０．１％程度の増量が確認されている条件である。さらに鋼中析出物や酸化皮膜の形態を解析した結果、析出物形態には殆ど変化がなく、また酸化皮膜が極めて薄く、０．３μｍ程度と、通常の脱炭焼鈍酸化膜の１／１０の厚さであった。さらにグロー放電分光法によって、酸化膜組成を調べたところ、通常の脱炭酸化膜のような主成分がＳｉＯ2ではなく、Ｔｉの酸化物が主成分であった。ここにおいて、ＴｉＣをインヒビターに用いた方向性電磁鋼板の純化すなわち脱炭焼鈍が何ゆえに困難であるかのモデルを考案するに至った。通常の脱炭焼鈍においては、酸化に預かる鋼成分は主にＳｉであり、これは鋼中含有量が十分多いために酸化膜が内層にまで発達しやすい。すなわち内部酸化層を形成しやすい。その結果、酸化物と地鉄の界面面積が大きくなり、Ｃが鋼の外部に放散するための経路が十分確保できると考えた。
【００１２】
一方、ＴｉＣをインヒビターとする鋼の場合、Ｓｉよりも酸素親和力の高いＴｉが鋼中に含まれるために、これが酸化膜を形成するのであるが、鋼中含有量が少ないがゆえに外部酸化膜の形態を取り、これがタイトでシール効果を発揮するために、脱炭が阻害されるものと考えた。よって、酸化に対して、Ｔｉの酸化反応を抑制することが脱炭焼鈍を可能せしめる筈である。そこでまず、同じ冷延板を電解脱脂によって丁寧に洗浄し、軽酸洗によって地鉄組成を確実に鋼板表面に露出させた後、さらにスパッタ装置内でＡｒイオンスパッタで鋼板表面を原子レベルで清浄化した後、９９．９９９％純度のＦｅを約２μｍコーティングした。これにより酸化膜成分であるＴｉが鋼板表面に露出しないのでＴｉＯ2酸化膜の形成が阻止できると考えたのである。
【００１３】
このように処置した鋼板を再度二次再結晶焼鈍に供し、鋼板表面の金属光沢が維持されていることを確認した後、同じ温度、時間、湿潤雰囲気での脱炭焼鈍を試みた。その結果、残Ｃ量は０．０１１％と、大幅に減量した。ここにおいて、ＴｉＣをインヒビターに用いる方向性電磁鋼板の脱炭困難性の機構が確認され、その解決法も明確になった。すなわち鋼中成分のうち、極めて酸素親和力の高いＴｉの鋼板表面への露出をあらかじめ防止しておくことで、鋼板表面にタイトな酸化層が形成される事によるシール効果が生じないようにすればよいことがわかる。新たに得られたこの技術思想にのっとり、本発明者らは更に実験を進めた。
【００１４】
すなわち、Ｔｉが表面になければよいとの発想から、熱延板表層を十分平滑に研磨し、さらに不純物含有量が０．１％以下であるＦｅ−３％Ｓｉ−0.03％Al−0.005％Ti合金の０．５ｍｍ厚み薄板を両面に圧着させ、冷延および引き続く二次再結晶焼鈍で完全に接合させた後、脱炭焼鈍を施した。今回は通常の方向性電磁鋼板における脱炭酸化膜と同様の鋼板表面状態が得られ、また処理後の残Ｃ量も０．０１８％と顕著に減少した。なおこの残量は、方向性電磁鋼板の製品としては極度に高い量である。その理由は、方向性電磁鋼板を鉄心に組み上げて励磁コイルを巻き、実用に供する場合、発生した鉄損が鋼板を２００℃程度まで加熱するのであるが、その結果鋼中Ｃの拡散が容易になり、励磁に伴う磁区変化すなわち磁壁移動に引き摺られるようになって磁壁に慣性を与え、磁化を困難化してしまうからである。もちろん鋼中に含まれるＴｉがＣをＴｉＣ析出物の形で固定し、この様な現象を阻止することもありうるが、この場合は鋼中介在物が新たに発生した状態でもあり、磁壁が移動する際のピン止め力を発現してしまって、やはり磁気特性を劣化させる要因となってしまう。
【００１５】
そこで、今回見出した新たな手法をさらに向上させるべく様々な改善手法を試行した。例えば、より長時間の焼鈍を施すことで脱炭を促進したり、脱炭力を高めるために雰囲気露点を高めたり、また拡散速度を高めるために焼鈍温度を高めたりした。その結果、例えば、Ｈ2：Ｎ2＝３：１の混合ガスで露点を７０℃とした雰囲気中（湿潤雰囲気）において、焼鈍温度と時間を変化させると残Ｃ量が図１の様になり、方向性電磁鋼板の脱炭量として十分少ない量にまで十分到達出来る事が判明した。
【００１６】
本発明において、湿潤雰囲気とは、雰囲気中の水蒸気分圧PH2Oと、酸素を乖離した後の水素の分圧PH2比を取って酸素ポテンシャルPH2O／PH2を定義し、その値として0.03以上の場合を言う。
【００１７】
即ち、今回発明の対象とした技術が現実に成立しうる事が実証されたのであり、この結果を元にさらに様々な鋼板表面条件、焼鈍条件、また二次再結晶を発現させるための地鉄鋼板組成などの詳細条件の検討実験を実施し、さらにこの技術をＴｉ以外のＺｒ、V、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａなどにも適用して、本発明を完成させた。
【００１８】
本発明の第１の特徴である、溶鋼に、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａのうち1種または２種以上を０．１％〜０．５％添加する理由は、ＴｉＣ、ＺｒＣ、ＶＣ、ＮｂＣ、ＨｆＣ、ＴａＣなどのインヒビターを形成するのが目的である。
【００１９】
さらに第２の特徴である酸化スケール除去後、冷間圧延前、冷間圧延後、若しくは二次再結晶焼鈍前に、鋼板表層に、純鉄、もしくは質量％で、Ｓｉ：４．５％以下、Ａｌ：０．０５％以下、およびＴｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａを合計で０．０１％以下、を含む鉄合金をめっきする理由は、例えば、ＴｉＣなどのインヒビターが分解してＴｉが鋼板表面に拡散して酸素と結びついてＴｉＯ2の参加被膜を形成し、この被膜は緻密であるのでＣが鋼板表面から抜け出る（脱炭）のを阻害する大きな要因となるので、あらかじめ、純鉄、もしくは質量％でＳｉ：４．５％以下、Ａｌ：０．０５％以下、およびＴｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａを合計で０．０１％以下、を含む鉄合金をめっきすることにより、鋼板表層において酸素と結びつきやすいＴｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａの濃度を低めて、それらの酸化膜の形成を抑制し脱炭を促進させることが目的である。
【００２０】
即ち、本発明の要旨とするところは、以下のとおりである。
（１）質量％で、Ｓｉ：２．０％〜４．５％、Ｃ：０．０３〜０．１５％、およびＴｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａのうち1種または２種以上を０．１％〜０．５％含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を溶製し、鋳造し、熱間圧延し、酸化スケール層を除去した後冷間圧延し、前記酸化スケール除去後、冷間圧延前、冷間圧延後、若しくは二次再結晶焼鈍前に、鋼板表層に、純鉄、もしくは質量％で、Ｓｉ：４．５％以下、Ａｌ：０．０５％以下、およびＴｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａを合計で０．０１％以下、を含む鉄合金をめっきを施し、二次再結晶焼鈍工程内で、二次再結晶完了後、湿潤雰囲気にて焼鈍するかまたは、二次再結晶焼鈍後、湿潤雰囲気で脱炭焼鈍を実施することにより鋼中Ｃを脱炭することを特徴とする生産性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法。
（２）質量％で、Ｓｉ：２．０％〜４．５％、Ｃ：０．０３〜０．１５％、およびＴｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａのうち1種または２種以上を０．１％〜０．５％含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を溶製し、鋳造し、前記鋳造に際し、ワイヤー添加法を用いて表層が低Ti層となるように複層鋼板を鋳込み、熱間圧延し、酸化スケール層を除去した後冷間圧延し、二次再結晶焼鈍工程内で、二次再結晶完了後、湿潤雰囲気にて焼鈍するかまたは、二次再結晶焼鈍後、湿潤雰囲気で脱炭焼鈍を実施することにより鋼中Ｃを脱炭することを特徴とする生産性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法。
（３）前記酸化スケール除去前に、熱延板焼鈍を施すことを特徴とする（１）または（２）に記載の生産性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法。
（４）前記冷間圧延後、前記二次再結晶焼鈍前に、一次再結晶焼鈍を施すことを特徴とする（１）〜（３）のいづれかに記載の生産性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法。
【発明の効果】
【００２１】
本発明は、鋼にＴｉなどのＩＶａ、Ｖａ族金属とＣを適量添加しＴｉＣ析出物などをインヒビターとして析出させて、さらにＴｉは酸素と結びつきやすいので鋼板表面にＴｉＯ２の酸化被膜ができ、Ｃが鋼板表面から抜け出すのを阻害するので、鋼板表層に、純鉄、もしくは質量％でＳｉ：４．５％以下、Ａｌ：０．０５％以下、およびＴｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａを合計で０．０１％以下、を含む鉄合金をめっきし、あらかじめ鋼板表面にＴｉなどの酸素と結びつきやすい元素を低減した領域をもうけてやることにより、冷延板を直接仕上焼鈍に供する事で方向性電磁鋼板を製造する事も可能である。この時、スラブ加熱温度は１２５０℃と普通鋼と同等であり、負担の少ない製造技術として成立しうる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
まず、溶製鋼の成分であるが、Ｓｉ量が２．０％より少ないと、鋼の電気抵抗が十分高まらず、交流下で発生する渦電流に起因する鉄損を抑制できないので、２．０％以上とした。４．５％より高いと、鋼が脆くなり通常の鉄鋼生産工程である、鋳造、圧延などの工程を通せなくなり、生産コストが増大するので、４．５％以下とした。
【００２３】
Ｃ量は、０．０３％より少ないと二次再結晶が不安定化して、所定の磁気特性が得られないので０．０３％以上とした。０．１５％を超えると、最終の脱炭工程で残Ｃ量を十分低くすることが困難となるので、０．１５％以下とした。
【００２４】
Ｔｉ量は０．１％を下回ると、二次再結晶が不安定化して、所定の磁気特性が得られないので、０．１％以上とした。０．５％を上回ると、二次再結晶が全く発現しない状況に陥るので、０．５％以下とした。この理由は、Ｔｉ量を増やすにつれ、スラブ加熱温度を高めたほうが二次再結晶が良好になる傾向が実験から認められている。例えば、Ｔｉ：０．２％なら、１２００℃、０．３％なら１３００℃程度である。現在の超高温加熱技術を用いれば、１４００℃超まで加熱可能であるが、Ｔｉ：０．５％を超える場合１５００℃を超える加熱が必要であり、この温度では、Ｓｉを２％以上含んだ鋼は溶融してしまう。即ち、Ｔｉを０．５％以上含有する場合は、現実工程が設定できなくなってしまうからである。また、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａの元素についてもTiと同様の理由で、下限０．１％以上、上限を０．５％以下とした。
【００２５】
次に、脱炭焼鈍に先立って鋼板表面に形成される低Ｔｉ成分層についてであるが、Ｔｉについては当初の目的どおり、湿潤雰囲気中焼鈍で緻密な酸化膜が形成されない条件として、０．０１％以下とした。また、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔａの元素についてもTiと同様の理由で、上限を０．０１％以下とした。
【００２６】
Ａｌは、鋼の精錬における脱酸剤として一般的な元素であり、０．０２〜０．０３％程度含まれるのが一般的である。これに対して、Ｔｉと同じくＡｌも酸素親和力が高く、あまり多量に含有すると、脱炭焼鈍に際して薄くて緻密な酸化膜を形成し、脱Ｃを阻害する。この様な障害が発生しない上限が０．０５％であったので、Ａｌ含有量を０．０５％以下とした。さらに、好ましくはＡｌ含有量は、質量％で０．０１％〜０．０３％である。
【００２７】
なお、一貫工程において、熱延板焼鈍や、一次再結晶焼鈍を施すことは、二次再結晶起点としての一次再結晶Ｇｏｓｓ方位粒を確実に形成させ、かつ被蚕食粒でありかつ冷延安定方位といわれるＲＤ／／＜０１１＞組織からの再結晶組織である＜４１１＞｛１４８｝近傍方位粒を多量に形成させるために積極的な効果を持つので、好ましい方法である。よって、熱延板焼鈍工程、あるいは、一次再結晶焼鈍工程を一連の工程のなかに、追加した工程も取り入れた。
【００２８】
脱炭焼鈍に先立つ、低Ｔｉ層の鋼板表面への付着方法であるが、前述したスパッタ法のほかに、メッキ法、クラッド圧延法などが有効であった。但し、付着に際して接合界面に異物相が容易に形成され易く、これらが存在するとたとえ鋼板表面に異物層がなくともＣが鋼外に抜け出る際の障害になり、発明技術の効果が十分発揮されない。従って、接合に先んじて鋼板表面を清浄にしておく必要があり、そのための手段として、気相スパッタリング、酸洗、などが有効である。また、鋼板表層にＴｉなどを低減した鉄合金を作成する手段として、鋳造時にモールド内でワイヤー添加材を投入することにより複層鋼板をえることも一手段である。その例を図２と実施例２に記述している。
【００２９】
図２より表層25ｍｍまでの領域はＴｉが低減されていることがわかる。ここで、ワイヤー添加法とは、具体的に、鋳造時に鋳型に注ぎ込まれた溶鋼が固まらないうちに鋳型内壁付近に、ワイヤー状に加工された純鉄あるいはＴｉ濃度の極めて低い合金を差し込み溶解させる方法であるが、ワイヤー成分は鋳型内壁に近いため溶鋼中に十分拡散する前に抜熱されて直ちに凝固してしまう。すると、鋳型内が完全に凝固完了した時点で溶鋼の平均濃度と比べて顕著に低濃度な層が鋳片表層厚み部に形成される事になる。
【実施例】
【００３０】
＜実施例１＞
表１に質量％で示す組成の鋼を、溶製し、熱間圧延によって板厚３．０ｍｍとした後、塩酸浴にて脱スケール処理を行い、引き続き冷間圧延によって板厚を０．３５ｍｍとした。これをアルカリ脱脂によって冷延油を除去した後、１０％硝酸水溶液中で軽く酸洗し、さらに硫酸鉄水溶液に硫酸を加えてｐＨを４程度にしためっき液中で９９．９９９％の純鉄層を鋼板表層両面に０．０５ｍｍ程度めっきした。次いで、十分水洗、乾燥した後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を水スラリーの状態で塗布し、乾燥させてタイトコイル状に巻き取り、乾水素中１０００℃で２時間の二次再結晶焼鈍に供した。その後、コイルを巻きほぐして焼鈍分離剤を水洗除去し、オープンコイルのまま露点７０℃（湿潤雰囲気）、水素９０％、Ａｒ：１０％の雰囲気中で、１０５０℃、１５分間の脱炭連続焼鈍を行った。その後、リン酸塩とコロイダルシリカの混合相からなる絶縁皮膜を塗布し、平坦化焼鈍に供した。これらの製品をエプスタイン法によって磁性評価した結果を表１に併せて示す。本発明と記したものは、いずれも従来から汎用方向性電磁鋼板として実用に供される鋼と同等の特性が得られた。
【００３１】
【表１】
2008115421.tif 000003
【００３２】
＜実施例２＞
表1の「ロ」に示す組成の鋼を、転炉溶製し、連続鋳造して厚み２００ｍｍのスラブとした後、誘導加熱によって１４００℃で６０分の加熱を行い、熱間圧延によって板厚２．０ｍｍとした後、１１００℃で熱延板焼鈍し、塩酸浴にて脱スケール処理を行い、引き続き冷間圧延によって板厚を０．２３ｍｍとした。これをアルカリ脱脂によって冷延油を除去した後、乾水素中で８００℃、１分のオープンコイル一次再結晶焼鈍を行った。その後、実施例１と同じく１０％硝酸水溶液中で軽く酸洗し、さらに硫酸鉄水溶液に硫酸を加えてｐＨを４程度にしためっき液中で99.999％の純鉄に表３に示す合金成分を含む組成の合金層を鋼板表層両面に０．０５ｍｍ程度めっきした。さらにこのコイルを、前段露点−１０℃、後段露点５５０℃に設定したオープンコイル状多段雰囲気炉において水素１００％の雰囲気で、１１００℃の二次再結晶焼鈍を行った。前段の焼鈍時間は１０分、後段の焼鈍時間は５分、後段の雰囲気は露点６０℃（湿潤雰囲気）、水素７０％、Ａｒ：３０％であった。その後、リン酸塩とコロイダルシリカの混合相からなる絶縁皮膜を塗布し、平坦化焼鈍に供した。この製品をエプスタイン法によって磁性評価したところ、表２に示す結果を得た。従来から高級方向性電磁鋼板として実用に供される鋼と同等の特性が得られた。
【００３３】
【表２】
2008115421.tif 000004
【００３４】
＜実施例３＞
表２の、「Ｃ」に示す組成の鋼を、転炉溶製し、連続鋳造に際してワイヤー添加法を用いて、表層が低Ｔｉ層となるような複層鋼板を鋳込んだ。この時のワイヤー成分は、Ｓｉ：３．０％、Ａｌ：０．００５％、Ｔｉ：０．００２％、Ｃｒ：０．０５％であった。また、スラブ断面方向のＴｉ濃度を分析したところ、図２のようになっており、表層部板厚１／１０厚さの部位で低Ｔｉ層が形成されているのが解る。このスラブを熱間圧延で板厚２．５ｍｍとし、９００℃の熱延板焼鈍を行った後、塩酸浴で脱スケールし、冷間圧延で０．２５ｍｍ厚さとした。アルカリ脱脂によって冷延油を完全に除去した後、まず一次再結晶工程を施す事を目的としてＡｒ：１００％雰囲気中で通電加熱で、４００℃/ｓｅｃの昇温速度で１０００℃まで加熱し、引き続いて二次再結晶工程を施す事を目的として乾燥雰囲気中で２０分焼鈍した後、脱炭焼鈍を施す事を目的として直ちに水素が４０％導入された露点３０℃の加湿雰囲気焼鈍に供し、脱炉した。さらにリン酸塩とコロイダルシリカの混合相からなる絶縁皮膜を塗布し、平坦化焼鈍に供した。この製品をエプスタイン法によって磁性評価したところ、Ｂ８値が１．９３Ｔ、鉄損値Ｗ１７／５０は、０．９０ｗ／ｋｇと、実施例２と同様に従来から高級方向性電磁鋼板として実用に供される鋼と同等の特性が得られた。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】湿潤雰囲気中での脱炭挙動の焼鈍温度と焼鈍時間依存を示す図である。
【図２】ワイヤー添加材使用時のスラブ厚み方向のＴｉ濃度分布を示す図である。
【図１】
2008115421.tif 000005
【図２】
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