(57)【要約】【課題】ＴＤＣにおけるピストン上縁面とシリンダカバーの下面との間のスキッシュ部が形成された副室式ガスエンジンのピストンにおいて、スキッシュ部に臨む側のピストン上縁面の平行長さＴとエンジンのシリンダ内径Ｂとの比を特定することによって、燃焼効率の低下、排気ガスの状態の悪化、ノッキングの発生等を防止した副室式ガスエンジンのピストンを提供する。【解決手段】上死点（ＴＤＣ）におけるピストン上縁面とシリンダカバーの下面との間に形成されるスキッシュ部を備え、副室内で生成された燃焼伝播を副室の副室噴孔から燃焼室内に噴出させる副室式ガスエンジンに用いられる皿状キャビティーを有するピストンにおいて、前記スキッシュ部に臨む側のピストン上縁面の平行長さＴとエンジンのシリンダ内径Ｂとの比を、０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７に設定したことを特徴とする。【選択図】図１
2008286143.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃焼ピストンの上死点におけるピストン上縁面とシリンダカバーの下面との間に形成されるスキッシュ部を備え、副室内で生成された火炎を副室の副室噴孔から燃焼室内に噴出させる副室式ガスエンジンに用いられる皿状キャビティーを有するピストンにおいて、前記スキッシュ部に臨む側のピストン上縁面の平行長さＴとエンジンのシリンダ内径Ｂとの比を、０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７に設定したことを特徴とする副室式ガスエンジン用のピストン。
【請求項２】
皿状キャビティーの終焉部とスキッシュ部に臨む側のピストン上縁面との間にＲ部が形成され、前記スキッシュ部に臨む側のピストン上縁面の平行長さＴとエンジンのシリンダ内径Ｂとの比を、０．０４≦Ｔ／Ｂ≦０．０５に設定したことを特徴とする請求項１記載の副室式ガスエンジン用のピストン。
【請求項３】
シリンダ内径Ｂが２５０≦Ｂ≦３５０（単位ｍｍ）のとき、最適なスキッシュ部のピストン上縁面の平行長さＴは１７．５≦Ｔ≦２４．５（単位ｍｍ）に設定したことを特徴とする請求項１記載の副室式ガスエンジン用のピストン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃焼ピストの上死点（以下ＴＤＣという）におけるピストン上縁面とシリンダカバーの下面との間に形成されるスキッシュ部を備え、副室内で生成された火炎を副室の副室噴孔から燃焼室内及びスキッシュ部に噴出させる副室式ガスエンジンに用いられる皿状キャビティーを有するピストンに関する。
【背景技術】
【０００２】
副室式ガスエンジンは、予混合の希薄燃焼ガスを燃焼させるために、燃焼ピストンのＴＤＣにおけるピストン上縁面と、シリンダカバーの下面との間に形成されるスキッシュ部が形成されていることから、かかるスキッシュ部とピストン上部の形状の組み合わせが、エンジン性能に大きく作用する。
【０００３】
図４に示されるような副室式ガスエンジンでは、副室１２内で生成された火炎を、副室１２の副室噴孔１３から燃焼室１５内に噴出させるため、副室噴孔１３からのトーチ状の火炎ジェット１８が、遠くまで且つ均一に到達することを必要とする。
然るにかかる副室式ガスエンジンにおいては、ピストン１のＴＤＣにおいて、ＴＤＣにおけるピストン上縁面１ａとシリンダカバー３の下面３ａとの間の、シリンダライナ４寄りの部分に、スキッシュ部６が形成されている。
このため、かかる副室式ガスエンジンでは、従来は、ピストン１の上部に形成される皿状キャビティー１ｂのキャビティー径Ｂｓを適度に小さくし、スキッシュ部６を適度に大きく採ることによりスキッシュ流を発生させ、燃焼を促進する手法が効果的であるとされてきた。
【０００４】
しかしながら、かかる手法では、エンジンのシリンダ内径Ｂが小さい場合は有効であるが、シリンダ内径Ｂが一定量を超えると、副室１２内で生成されて副室１２の副室噴孔１３から燃焼室１５内に噴出される火炎ジェット１８は、皿状キャビティー１ｂからなる燃焼室１５に拡散されるとともに、ピストン１上部に形成されるスキッシュ部６にも拡散されるが、シリンダ内径Ｂが大きいため、トーチ状の火炎ジェット１８がスキッシュ部６の奥まで十分に到達せず、さらに、ピストンの皿状キャビティー１ｂの稜線部の形状が滑らかでない場合には、スキッシュ部６の奥まで十分に到達しにくく、図４のＡ矢印方向の火炎伝播が十分に行われない問題を有していた。
従って、シリンダ内径Ｂが大きくなるほど、スキッシュ部６に溜まる未燃の混合気６ａが多くなる傾向を有していた。尚、２はピストンリングである。
【０００５】
このように、シリンダ内径Ｂが大きくなるほど、混合気６ａが未燃のままスキッシュ部６に溜まってしまい、燃焼効率を低下させる。また、スキッシュ部６に溜まった未燃の混合気６ａが大気中に放出されるため、排気ガスの状態が悪化する。
また、前記スキッシュ部６への火炎ジェット１８の到達が遅れることは、該スキッシュ部６に溜まった未燃の混合気６ａが不規則な時期に突然燃焼し易くなり、いわゆるノッキングの発生を誘起する。
【０００６】
尚、特許文献１（特開平７−１０２９８２号公報）には、少なくとも高負荷域で吸気弁閉時期を下死点後６５°以上遅く設定するとともに、燃焼室を構成する部分にスキッシュエリアを形成し、１気筒当たりのシリンダボア断面積に対するスキッシュエリアの面積を１５％〜２５％に設定している。これにより、吸気弁閉時期を下死点後６５°以上遅くしたことに対応した適度のスキッシュ流を与えて、燃焼状態を良好にしている。
【０００７】
【特許文献１】特開平７−１０２９８２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
前記したように、図４に示されるような副室式噴射ガスエンジンにあっては、シリンダ内径Ｂが一定量を超えると、副室１２内から燃焼室１５内に噴出される火炎ジェット１８は、皿状キャビティー１ｂからなる燃焼室１５に拡散されるとともに、ピストン１上部に形成されるスキッシュ部６にも拡散されるが、シリンダ内径Ｂが大きくスキッシュ部が長いため、トーチ状の火炎ジェット１８がスキッシュ部６の奥まで十分に到達せず、さらに、ピストンの皿状キャビティー１ｂの稜線部の形状が滑らかでない場合には一層火炎伝播が行われにくくなる。
従って、シリンダ内径Ｂが大きくなるほど、スキッシュ部６に溜まる未燃の混合気６ａが多くなる。
【０００９】
このように、シリンダ内径Ｂが大きくなるほど、火炎伝播がスキッシュ部６の奥まで十分に到達しにくくなり、スキッシュ部６内の混合気６ａが未燃のまま残留することにより、燃焼効率が低下する。
即ち、副室噴孔１３からのトーチ状の火炎ジェット１８がスキッシュ部６の奥まで十分に到達しないことから、図４のＡ矢印方向の火炎伝播が十分になされず、スキッシュ部６に溜まった混合気６ａが未燃のまま残留することにより、燃焼効率が低下する。
またスキッシュ部６に溜まった未燃の混合気６ａが大気中に放出されるため、排気ガスの状態が悪化する。
さらに、該スキッシュ部６に溜まった未燃の混合気６ａが不規則な時期に突然燃焼し易くなり、いわゆるノッキングの発生を誘起する。
【００１０】
このように、副室式ガスエンジンにおいては、ピストン１のＴＤＣにおけるピストン上縁面１ａとシリンダカバー３の下面３ａとの間の、シリンダライナ４寄りの部分に、スキッシュ部６が形成されているために、前記のような主々の不具合が発生する。
しかしながら、かかる不具合が、ピストン１の皿状キャビティー１ｂの形状及び前記スキッシュ部６に臨む側のピストン上縁面１ａの平行長さＴとの関係と、どのような関係があるのかは、明らかになっていない。
【００１１】
尚、特許文献１には、少なくとも高負荷域で吸気弁閉時期を下死点後６５°以上遅く設定するとともに燃焼室を構成する部分にスキッシュエリアを形成し、１気筒当たりのシリンダボア断面積に対するスキッシュエリアの面積を１５％〜２５％に設定しているが、特許文献１にはスキッシュエリアの平面形状についての記載があるのみである。
【００１２】
本発明はかかる従来技術の課題に鑑み、ＴＤＣにおけるピストン上縁面とシリンダカバーの下面との間にスキッシュ部が形成された副室式ガスエンジンのピストンにおいて、スキッシュ部に臨む側のピストン上縁面の平行長さＴとエンジンのシリンダ内径Ｂとの比を特定することによって、スキッシュ部に混合気が未燃のまま残留するのを回避して、未燃混合気による燃焼効率の低下、未燃の混合気が大気中に放出されるため排気ガスの状態の悪化、該スキッシュ部に溜まった未燃の混合気が不規則な時期に突然燃焼し易くなっていわゆるノッキング、等の発生を防止した副室式ガスエンジンのピストンを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明はかかる課題を解決するもので、燃焼ピストンの上死点におけるピストン上縁面とシリンダカバーの下面との間に形成されるスキッシュ部を備え、副室内で生成された火炎伝播を副室の副室噴孔から燃焼室内に噴出させる副室式ガスエンジンに用いられる皿状キャビティーを有するピストンにおいて、前記スキッシュ部に臨む側のピストン上縁面の平行長さＴとエンジンのシリンダ内径Ｂとの比を、０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７に設定したことを特徴とする。
【００１４】
かかる発明において、好ましくは次のように構成する。
（１）皿状キャビティーの終焉部とスキッシュ部に臨む側のピストン上縁面との間にＲ部が形成され、前記スキッシュ部に臨む側のピストン上縁面の平行長さＴとエンジンのシリンダ内径Ｂとの比を、０．０４≦Ｔ／Ｂ≦０．０５に設定したことを特徴とする。
（２）シリンダ内径Ｂが２５０≦Ｂ≦３５０（単位ｍｍ）のとき、最適なスキッシュ部のピストン上縁面の平行長さＴは１７．５≦Ｔ≦２４．５（単位ｍｍ）に設定したことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
副室式ガスエンジンでは、前記のように、シリンダ内径が一定量を超えると、副室内から燃焼室内に噴出される火炎ジェットは皿状キャビティーからなる燃焼室に拡散されるとともに、ピストン上部に形成されるスキッシュ部にも拡散されるが、シリンダ内径Ｂが大きくなるほど、トーチ状の火炎ジェットがスキッシュ部の奥まで十分に到達しにくく、さらに、ピストンの皿状キャビティーの稜線部の形状が滑らかでない場合には一層火炎伝播が行われにくくなる。
従って、シリンダ内径Ｂが大きくなるほど、スキッシュ部に溜まる未燃の混合気が多くなり、燃焼効率が低下する。
【００１６】
然るに、本発明においては、燃焼ピストンの上死点におけるピストン上縁面とシリンダカバーの下面との間に形成されるスキッシュ部を備え、副室内で生成された燃焼伝播を副室の副室噴孔から燃焼室内に噴出させる副室式ガスエンジンにピストンにおいて、スキッシュ部に臨む側のピストン上縁面の平行長さＴとエンジンのシリンダ内径Ｂとの比を、０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７に設定したので、
ピストン上縁面の平行長さＴとシリンダ内径Ｂとの割合のＴ／Ｂを、常時一定に保持し、シリンダ内径Ｂが増加するとそれに応じて前記平行長さＴも増加し、シリンダ内径Ｂが減少するとそれに応じて前記平行長さＴも減少させることにより、Ｔ／Ｂ≦０．０７の範囲に保持する。
【００１７】
即ち、Ｔ／Ｂ≦０．０７を保持しながら、シリンダ内径Ｂに応じて平行長さＴを変化させることとなるので、シリンダ内径Ｂが大きくなればそれに応じて平行長さＴを長くして、Ｔ／Ｂ≦０．０７を常時一定に保持する。
この、０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７なる関係は次のようにして設定される。
図３は未燃ＴＨＣ（トータル炭化水素）排出量：Ｂと、エンジン熱効率：Ａと、Ｔ／Ｂとの関係を示す実験データである。同図に示すように、Ｔ／Ｂ＝０．０７を超えると、未燃ＴＨＣ排出量：Ｂが増大するとともに、エンジン熱効率：Ａが低下する。従って０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７以内が適切な領域となる。
【００１８】
従って、副室式ガスエンジンにおいて、前記のような、０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７を保持すれば、シリンダ内径が一定量を超えても、副室内から燃焼室内に噴出される火炎ジェットのうちの一部がスキッシュ部の奥まで十分に達することができる。
これにより、かかる火炎ジェットの火炎伝播がスキッシュ部内に残留する未燃混合気を押し出すこととなって、該スキッシュ部への未燃混合気の溜まり量が低減される。
すなわち、皿状キャビティー径を適度に大きくとり、スキッシュ部の領域を適度に小さくとることによって、副室の噴孔からトーチ状に噴出される火炎ジェットの火炎運動を極力阻害しないでスキッシュ部に導くようにＴ／Ｂの比が設定される。
【００１９】
そして、皿状キャビティーの終焉部とスキッシュ部に臨む側のピストン上縁面との間にＲ部が形成され、前記スキッシュ部に臨む側のピストン上縁面の平行長さＴとエンジンのシリンダ内径Ｂとの比を、０．０４≦Ｔ／Ｂ≦０．０５に設定する。
このように構成すれば、皿状キャビティーの終焉部とスキッシュ部に臨む側のピストン上縁面との間にＲ部が形成されている場合には、Ｒ部とピストン上縁面の交点から平行長さＴを０．０４≦Ｔ／Ｂ≦０．０５に設定することにより、前記０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７で説明したのと同様に火炎ジェットの火炎伝播がスキッシュ部内に残留する未燃混合気を押し出すことができ、該スキッシュ部への未燃混合気の溜まり量が低減される。
図３の関係から、Ｔ／Ｂを０（ゼロ）に近づければそれだけ未燃ＴＨＣ排出量：Ｂが減少し、エンジン熱効率：Ａはほぼ一定のため、０（ゼロ）に近づければよいが、皿状キャビティーの周壁の肉厚が薄くなり製造が難しくなるため、前記Ｒ部を形成して０．０４≦Ｔ／Ｂ≦０．０５とすることで、最適なスキッシュ部の形状範囲の設定を行なうことができる。
【００２０】
また、具体的な大きさとして、シリンダ内径Ｂが２５０≦Ｂ≦３５０（単位ｍｍ）のとき、最適なスキッシュ部のピストン上縁面の平行長さＴは１７．５≦Ｔ≦２４．５（単位ｍｍ）に設定すれば、シリンダ内径Ｂを２５０≦Ｂ≦３５０（単位ｍｍ）のように比較的大きくとった場合に、１７．５≦Ｔ≦２４．５（単位ｍｍ）に設定することで前記のように０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７の関係が保持され、前記同様の作用効果を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、本発明を図に示した実施例を用いて詳細に説明する。但し、この実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
【実施例１】
【００２２】
図１（Ａ）は、本発明の第１実施例に係る副室式ガスエンジンのピストン及び燃焼室周りのピストン軸心線に沿う右半分の断面図である。
図１に示される副室式ガスエンジンにおいて、１はピストン、１ｂはピストン１の上部に形成された深さがＨなる皿状キャビティー、３はシリンダカバー、４はシリンダライナである。１５は皿状キャビティー１ｂ、シリンダカバー３およびシリンダライナ４によって区画形成させる燃焼室である。また、２はピストンリングである。
かかる副室式ガスエンジンにおいては、シリンダ中央部に副室口金１１を備え、該副室口金１１内に副室１２を備えており、該副室１２と燃焼室１５との間に複数の副室噴孔１３を備えている。
従って、図１にされるような副室式ガスエンジンでは、副室１２内で生成された火炎を、副室１２の副室噴孔１３から燃焼室１５内に噴出させるため、副室噴孔１３からのトーチ状の火炎ジェット１８が生成される。そして、この火炎ジェット１８は遠くまで到達することを必要とする。
【００２３】
図４に示す従来の副室式ガスエンジンでは、前記のように、ピストン１のＴＤＣにおけるピストン上縁面１ａとシリンダカバー３の下面３ａとの間の、シリンダライナ４寄りの部分に、スキッシュ部６が形成されているため、前記副室噴孔１３からのトーチ状の火炎ジェット１８は、皿状キャビティー１ｂからなる燃焼室１５に拡散されるとともに、ピストン１上部に形成されるスキッシュ部６にも拡散されるが、シリンダ内径Ｂが大きくなるほど、トーチ状の火炎ジェット１８がスキッシュ部６の奥まで十分に到達せず、さらに、ピストン１の皿状キャビティー１ｂの稜線部の形状が滑らかでない場合には一層火炎伝播が行われにくくなる。
【００２４】
このため、スキッシュ部６内の混合気６ａが未燃のまま残留することにより、燃焼効率が低下する。
また、スキッシュ部６に溜まった未燃の混合気６ａが大気中に放出されるため、排気ガスの状態が悪化する。
さらに、前記スキッシュ部６への火炎ジェット１８が遅れることは、該スキッシュ部６に溜まった未燃の混合気６ａが不規則な時期に突然燃焼し易くなり、いわゆるノッキングの発生を誘起する。等の問題を有している。
【００２５】
然るに、本発明においては、図１に示すように、ＴＤＣにおけるピストン上縁面１ａとシリンダカバー３の下面３ａとの間に形成されるスキッシュ部６を備え、副室１２内で生成された火炎を副室１２の複数の副室噴孔１３から燃焼室１５内に噴出させるとともに、前記スキッシュ部６にも噴出可能にしたエンジンにおいて、スキッシュ部６に臨む側のピストン上縁面１ａの平行長さＴとエンジンのシリンダ内径Ｂとの比を、０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７に設定している。
なお、シリンダ内径Ｂは、ピストン径と略同等であるため、ピストン径を用いてもよい。
【００２６】
従って、本発明においては、ピストン上縁面１ａの平行長さＴとシリンダ内径Ｂとの割合のＴ／Ｂを、常時一定に保持し、シリンダ内径Ｂが増加するとそれに応じて前記平行長さTも増加し、シリンダ内径Ｂが減少するとそれに応じて前記平行長さＴも減少させることにより、Ｔ／Ｂ≦０．０７の範囲に保持する。
【００２７】
即ち、Ｔ／Ｂ≦０．０７を保持しながら、シリンダ内径Ｂに応じてピストン上縁面１ａの平行長さＴを変化させることとなるので、シリンダ内径Ｂが大きくなればそれに応じて平行長さＴを長くして、Ｔ／Ｂ≦０．０７を常時一定に保持する。
この、０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７なる関係は次のようにして設定される。
図３は未燃ＴＨＣ（トータル炭化水素）排出量：Ｂと、エンジン熱効率：Ａと、Ｔ／Ｂとの関係を示す実験データである。同図に示すように、Ｔ／Ｂ＝０．０７を超えると、未燃ＴＨＣ排出量：Ｂが増大するとともに、エンジン熱効率：Ａが低下する。従って０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７以内が適切な領域となる。
【００２８】
従って、かかる副室式ガスエンジンにおいて、前記のような、０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７を保持すれば、シリンダ内径Ｂが一定量を超えても、副室１２内から燃焼室１５内に噴出される火炎ジェット１８のうちの一部がスキッシュ部６に向かう火炎ジェットの流れ１８ａを、常時発生することとなる。
これにより、かかる火炎ジェット１８ａがスキッシュ部６の未燃の混合気６ａを押し出すこととなって、該スキッシュ部６への未燃の混合気６ａの溜まり量が低減される。
すなわち、皿状キャビティー径を適度に大きくとり、スキッシュ部６の領域を適度に小さくとることによって、副室の噴孔からトーチ状に噴出される火炎ジェット１８の火炎運動を極力阻害しないでスキッシュ部６に導くようにＴ／Ｂの比が設定されている。
【００２９】
従って、本発明によれば、火炎ジェット１８ａがスキッシュ部６の未燃の混合気６ａを押し出すこととなり、該スキッシュ部６への未燃の混合気６ａの溜まり量が低減されることにより、燃焼効率が低下するのを防止できる。
また、スキッシュ部６に溜まった未燃の混合気６ａの大気中への放出が抑制されるため、排気ガスの状態の悪化を回避できる。
また、スキッシュ部６に溜まった未燃の混合気６ａの低下により、未燃の混合気６ａの不規則な時期に突然燃焼するのが回避され、いわゆるノッキングの発生を防止できる。
【実施例２】
【００３０】
図２は、本発明の第２実施例に係る副室式ガスエンジンのピストン及び燃焼室周りのピストン軸心線に沿う右半分の断面図である。
この第２実施例においては、皿状キャビティー１ｂの終焉部とスキッシュ部６に臨む側のピストン上縁面１ａとの間を結合するＲ部が形成されている場合であり、
この場合は、スキッシュ部６に臨む側のピストン上縁面１ａの平行長さＴとエンジンのシリンダ内径Ｂとの比を、０．０４≦Ｔ／Ｂ≦０．０５に設定する。
このように、皿状キャビティー１ｂの終焉部とスキッシュ部６に臨む側のピストン上縁面１ａとの間を結合するＲ部が形成されているときには、ピストン上縁面１ａの交点から平行長さＴを０．０４≦Ｔ／Ｂ≦０．０５に設定するのが好適である。この場合も前記０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７の関係を保持している。
その他の構成は図１（Ａ）と同様でありこれと同一の部材は同一の符号で示す。
【００３１】
このように構成すれば、前記第１実施例と同様に火炎ジェットの火炎伝播がスキッシュ部内に残留する未燃混合気を押し出すこととなって、該スキッシュ部への未燃混合気の溜まり量が低減される。
図３の関係から、Ｔ／Ｂを０（ゼロ）に近づければそれだけ未燃ＴＨＣ排出量：Ｂが減少するため、０（ゼロ）に近づければよいが、皿状キャビティーの周壁の肉厚が薄くなり製造が難しくなるため、前記Ｒ部を形成して０．０４≦Ｔ／Ｂ≦０．０５とすることで、最適なスキッシュ部の形状範囲の設定を行なうことができる。
【実施例３】
【００３２】
この実施例３は図示を省略するが、前記シリンダ内径Ｂとピストン上縁面の平行長さＴは、シリンダ内径Ｂが具体的に、２５０≦Ｂ≦３５０（単位ｍｍ）のとき、最適なスキッシュ部のピストン上縁面１ａの平行長さＴは１７．５≦Ｔ≦２４．５（単位ｍｍ）に設定する。
このように構成すれば、シリンダ内径Ｂを２５０≦Ｂ≦３５０（単位ｍｍ）と比較的大きくとった場合に、１７．５≦Ｔ≦２４．５（単位ｍｍ）に設定することで前記のように０＜Ｔ／Ｂ≦０．０７の関係を保持した設定となり、前記実施例１と同様に火炎ジェットの火炎伝播がスキッシュ部内に残留する未燃混合気を押し出すこととなって、該スキッシュ部への未燃混合気の溜まり量が低減される。
【産業上の利用可能性】
【００３３】
本発明によれば、ＴＤＣにおけるピストン上縁面とシリンダカバーの下面との間のスキッシュ部が形成された副室式ガスエンジンのピストンにおいて、スキッシュ部に臨む側のピストン上縁面の平行長さＴとエンジンのシリンダ内径Ｂとの比を特定することによって、スキッシュ部に混合気が未燃のまま残留するのを回避して、未燃混合気による燃焼効率の低下、未燃の混合気が大気中に放出されるため排気ガスの状態の悪化、該スキッシュ部に溜まった未燃の混合気が不規則な時期に突然燃焼し易くなっていわゆるノッキング、等の発生を防止した副室式ガスエンジンのピストンを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】本発明の第１実施例に係る副室式ガスエンジンのピストン及び燃焼室周りのピストン軸心線に沿う右半分の断面図である。
【図２】本発明の第２実施例に係る副室式ガスエンジンのピストン及び燃焼室周りのピストン軸心線に沿う右半分の断面図である。
【図３】未燃ＴＨＣ（トータル炭化水素）排出量〜エンジン効率〜Ｔ／Ｂの実験データである。
【図４】従来の副室式ガスエンジンの一例を示す図１対応図である。
【符号の説明】
【００３５】
１      ピストン
１ａ    ピストン上縁面
１ｂ    皿状キャビティー
２      ピストンリング
３      シリンダカバー
３ａ    シリンダカバーの下面
４      シリンダライナ
６      スキッシュ部
６ａ    混合気
１２    副室
１３    副室噴孔
１５    燃焼室
１８    火炎ジェット
Ｈ      皿状キャビティーの深さ
Ｔ      ピストン上縁面の平行長さ
Ｂ      シリンダ内径
【図１】
2008286143.tif 000003
【図２】
2008286143.tif 000004
【図３】
2008286143.tif 000005
【図４】
2008286143.tif 000006