(57)【要約】【課題】低温時における位相制御の応答性を向上するバルブタイミング調整装置を提供する。【解決手段】バルブタイミング機構４は、遅角室および進角室の油圧によりハウジングに対するベーンロータの相対回動を制御してクランクシャフトの駆動力をカムシャフトに伝達する。作動油制御弁８は、電磁駆動部の駆動力により往復移動するスプールの位置により、作動油供給路２００および作動油排出路２０２と遅角油路２１０および進角油路２１２との連通状態を制御する。ＥＣＵ７０は、内燃機関の始動時に油温が所定温度以下であると電磁弁１４、１６を開弁するので、作動油制御弁８を迂回して作動油供給路２００からバイパス油路２２０、遅角油路２１０、接続油路２３０、進角油路２１２を通り、バルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が供給される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の駆動軸から吸気弁および排気弁の少なくともいずれか一方を開閉駆動する従動軸に駆動力を伝達する駆動力伝達系に設けられ、前記吸気弁および前記排気弁の少なくともいずれか一方の開閉タイミングを調整するバルブタイミング調整装置において、
遅角室および進角室に加わる作動流体の液圧により前記駆動軸に対する前記従動軸の回転位相を制御するバルブタイミング機構と、
流体供給路および流体排出路と前記遅角室に接続する遅角通路および前記進角室に接続する進角通路との間に設置され、前記遅角通路および前記進角通路と前記流体供給路および前記流体排出路との連通状態を制御する流体制御弁と、
前記遅角通路および前記進角通路の少なくとも一方と前記流体供給路とを接続するバイパス通路に設置され前記バイパス通路を開閉するバイパス開閉弁と、
前記バイパス開閉弁の開閉を制御し、所定温度以下のときに前記バイパス通路を開き、所定温度よりも高いときに前記バイパス通路を閉じるバイパス制御手段と、
を備えることを特徴とするバルブタイミング調整装置。
【請求項２】
前記バイパス制御手段は、所定温度以下の内燃機関の始動時に温度に応じて前記バイパス開閉弁を制御して前記バイパス通路の開放時間を設定することを特徴とする請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項３】
内燃機関の駆動軸から吸気弁および排気弁の少なくともいずれか一方を開閉駆動する従動軸に駆動力を伝達する駆動力伝達系に設けられ、前記吸気弁および前記排気弁の少なくともいずれか一方の開閉タイミングを調整するバルブタイミング調整装置において、
遅角室および進角室に加わる作動流体の液圧により前記駆動軸に対する前記従動軸の回転位相を制御するバルブタイミング機構と、
流体供給路および流体排出路と前記遅角室に接続する遅角通路および前記進角室に接続する進角通路との間に設置され、前記遅角通路および前記進角通路と前記流体供給路および前記流体排出路との連通状態を制御する流体制御弁と、
前記遅角通路または前記進角通路の一方と前記流体供給路とを接続するバイパス通路に設置され前記バイパス通路を開閉するバイパス開閉弁と、
前記遅角通路と前記進角通路とを接続する接続通路に設置され前記接続通路を開閉する接続開閉弁と、
前記バイパス開閉弁および前記接続開閉弁の開閉を制御し、所定温度以下のときに前記バイパス通路および前記接続通路を開き、所定温度よりも高いときに前記バイパス通路および前記接続通路を閉じるバイパス制御手段と、
を備えることを特徴とするバルブタイミング調整装置。
【請求項４】
前記バイパス制御手段は、所定温度以下の内燃機関の始動時に温度に応じて前記バイパス開閉弁および前記接続開閉弁を制御して前記バイパス通路および前記接続通路の開放時間を設定することを特徴とする請求項３に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項５】
内燃機関の駆動軸から吸気弁および排気弁の少なくともいずれか一方を開閉駆動する従動軸に駆動力を伝達する駆動力伝達系に設けられ、前記吸気弁および前記排気弁の少なくともいずれか一方の開閉タイミングを調整するバルブタイミング調整装置において、
遅角室および進角室に加わる作動流体の液圧により前記駆動軸に対する前記従動軸の回転位相を制御するバルブタイミング機構と、
流体供給路および流体排出路と前記遅角室に接続する遅角通路および前記進角室に接続する進角通路との間に設置され、前記遅角通路および前記進角通路と前記流体供給路および前記流体排出路との連通状態を制御する流体制御弁と、
前記流体供給路と、前記遅角通路と前記進角通路とを接続する接続通路とを接続するバイパス通路が前記接続通路に接続する接続箇所に設置され、前記接続通路を開くとともに前記接続通路と前記バイパス通路とを連通する連通状態と、前記接続通路を閉じるとともに前記接続通路と前記バイパス通路との連通を遮断する遮断状態とを切り替える切替弁と、
前記切替弁を切替制御し、所定温度以下のときに前記切替弁を前記連通状態にし、所定温度よりも高いときに前記切替弁を前記遮断状態にするバイパス制御手段と、
を備えることを特徴とするバルブタイミング調整装置。
【請求項６】
前記バイパス制御手段は、所定温度以下の内燃機関の始動時に温度に応じて前記切替弁の前記連通状態の時間を設定することを特徴とする請求項５に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項７】
前記流体制御弁は、
前記流体供給路、前記流体排出路、前記遅角通路および前記進角通路とそれぞれ接続する複数の開口を有する第１ハウジング、前記第１ハウジング内に往復移動自在に収容され往復移動位置により前記遅角通路および前記進角通路と前記流体供給路および前記流体排出路との連通状態を制御する第１弁部材、ならびに前記第１弁部材を往復移動方向に駆動する第１電磁駆動部を有する第１流体制御弁と、
前記流体供給路および前記流体排出路と前記遅角通路および前記進角通路との間に前記第１流体制御弁と並列に設置され、前記流体供給路、前記流体排出路、前記遅角通路および前記進角通路とそれぞれ接続する複数の開口を有する第２ハウジング、前記第２ハウジング内に往復移動自在に収容され往復移動位置により前記遅角通路および前記進角通路と前記流体供給路および前記流体排出路との連通状態を制御する第２弁部材、ならびに前記第２弁部材を往復移動方向に駆動する第２電磁駆動部を有し、前記第２弁部材と前記第２ハウジングの内周壁とのシール長が前記第１弁部材と前記第１ハウジングの内周壁とのシール長よりも短い第２流体制御弁と、
を有することを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項８】
内燃機関の駆動軸から吸気弁および排気弁の少なくともいずれか一方を開閉駆動する従動軸に駆動力を伝達する駆動力伝達系に設けられ、前記吸気弁および前記排気弁の少なくともいずれか一方の開閉タイミングを調整するバルブタイミング調整装置において、
遅角室および進角室に加わる作動流体の液圧により前記駆動軸に対する前記従動軸の回転位相を制御するバルブタイミング機構と、
流体供給路、流体排出路、前記遅角室に接続する遅角通路、ならびに前記進角室に接続する進角通路とそれぞれ接続する複数の開口を有する第１ハウジング、前記第１ハウジング内に往復移動自在に収容され往復移動位置により前記遅角通路および前記進角通路と前記流体供給路および前記流体排出路との連通状態を制御する第１弁部材、ならびに前記第１弁部材を往復移動方向に駆動する第１電磁駆動部を有する第１流体制御弁と、
前記流体供給路および前記流体排出路と前記遅角通路および前記進角通路との間に前記第１流体制御弁と並列に設置され、前記流体供給路、前記流体排出路、前記遅角通路および前記進角通路とそれぞれ接続する複数の開口を有する第２ハウジング、前記第２ハウジング内に往復移動自在に収容され往復移動位置により前記遅角通路および前記進角通路と前記流体供給路および前記流体排出路との連通状態を制御する第２弁部材、ならびに前記第２弁部材を往復移動方向に駆動する第２電磁駆動部を有し、前記第２弁部材と前記第２ハウジングの内周壁とのシール長が前記第１弁部材と前記第１ハウジングの内周壁とのシール長よりも短い第２流体制御弁と、
を備えることを特徴とするバルブタイミング調整装置。
【請求項９】
前記第２流体制御弁に接続する前記流体供給路を開閉する供給開閉弁と、前記供給開閉弁の開閉を制御する供給制御手段とをさらに備え、前記供給制御手段は、所定温度以下のときに前記供給開閉弁を開き、所定温度よりも高いときに前記供給開閉弁を閉じることを特徴とする請求項７または８に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項１０】
前記バルブタイミング機構は、
前記駆動軸または前記従動軸の一方とともに回転し、所定角度範囲で回転方向に形成された収容室を有するハウジングと、
前記駆動軸または前記従動軸の他方とともに回転するベーンロータであって、前記収容室に収容されるベーンを有し、前記ベーンにより前記収容室を仕切って形成された遅角室および進角室の作動流体の液圧により前記ハウジングに対し遅角側および進角側に相対回動駆動するベーンロータと、
を有することを特徴とする請求項１から９のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項１１】
前記ハウジングまたは前記ベーンロータの一方に設けられている嵌合穴と、前記ハウジングまたは前記ベーンロータの他方に往復移動自在に収容され、前記嵌合穴に嵌合することにより前記ハウジングに対する前記ベーンロータの相対回動を拘束する嵌合部材とをさらに備え、
前記嵌合部材は、前記遅角通路および前記進角通路の少なくとも一方から供給される作動流体の液圧により前記嵌合穴から抜け出すことを特徴とする請求項１０に記載のバルブタイミング調整装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の吸気弁および排気弁の少なくともいずれか一方の開閉タイミング（以下、「開閉タイミング」をバルブタイミングという。）を調整するバルブタイミング調整装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、遅角室および進角室に加わる作動流体の液圧により駆動軸に対する従動軸の回転位相を制御し、吸気弁および排気弁の少なくともいずれか一方のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置が知られている（例えば、特許文献１参照。）。遅角室および進角室への作動流体の供給、ならびに遅角室および進角室からの作動流体の排出は公知の電磁スプール弁等を用いた流体制御弁により制御される。
【０００３】
しかしながら、流体制御弁の開口面積は流体制御弁以外の他の流体通路に比べて小さいので、作動油等の作動流体の粘度が低温時に高くなると、流体制御弁から遅角室および進角室に供給される作動流体の流量が高温時に比べて減少する。その結果、位相制御をするときに遅角室または進角室に作動油が充填される時間が長くなり、位相制御の応答性が低下する。位相制御の応答性が低下するとバルブタイミングを制御するタイミングがずれるという問題がある。
【０００４】
【特許文献１】特許第２９９８５６５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記問題を解決するためになされたものであり、低温時における位相制御の応答性を向上するバルブタイミング調整装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１に記載の発明によると、遅角通路および進角通路の少なくとも一方と流体供給路とを流体制御弁を迂回してバイパス通路が接続している。そして、バイパス通路に設置したバイパス開閉弁を制御して所定温度以下のときにバイパス通路を開くことにより、流体制御弁を介さずに遅角室および進角室の少なくともいずれか一方に作動流体が供給される。これにより、所定温度以下の内燃機関の始動時に遅角室および進角室の少なくともいずれか一方に作動流体を速やかに充填し、バルブタイミング機構により迅速に位相制御を開始できる。このように所定温度以下の内燃機関の始動時に位相制御の応答性が向上することにより、吸気弁および排気弁の少なくとも一方のバルブタイミングを制御するタイミングのずれを低減できる。
【０００７】
請求項３に記載の発明によると、遅角通路または進角通路の一方と流体供給路とを流体制御弁を迂回してバイパス通路が接続し、遅角通路と進角通路とを接続通路が接続している。そして、所定温度以下のときにバイパス通路および接続通路を開くことにより、流体制御弁を介さずに遅角通路から遅角室、ならびに進角通路から進角室に作動流体が供給される。これにより、所定温度以下の内燃機関の始動時に遅角室および進角室に作動流体を速やかに充填し、バルブタイミング機構により迅速に位相制御を開始できる。このように所定温度以下の内燃機関の始動時に位相制御の応答性が向上することにより、吸気弁および排気弁の少なくとも一方のバルブタイミングを制御するタイミングのずれを低減できる。
【０００８】
請求項５に記載の発明によると、遅角通路と進角通路とを接続通路が接続し、接続通路と流体供給路とをバイパス通路が接続している。そして、所定温度以下のときに接続通路を開くとともに接続通路とバイパス通路とを連通することにより、流体制御弁を介さずに流体供給路の作動流体が遅角通路から遅角室、ならびに進角通路から進角室に供給される。これにより、所定温度以下の内燃機関の始動時に遅角室および進角室に作動流体を速やかに充填し、バルブタイミング機構により迅速に位相制御を開始できる。このように所定温度以下の内燃機関の始動時に位相制御の応答性が向上することにより、吸気弁および排気弁の少なくとも一方のバルブタイミングを制御するタイミングのずれを低減できる。
【０００９】
ところで、遅角室および進角室の少なくともいずれか一方に作動流体を充填するために必要な充填時間は作動流体の粘度により変化する。粘度が高くなると充填時間は長くなり、粘度が低くなると充填時間は短くなる。そして、所定温度以下の内燃機関の始動時に、流体制御弁を介さずに遅角室および進角室の少なくともいずれか一方に作動流体を供給する場合、遅角室および進角室の少なくともいずれか一方に作動流体が充填されればバイパス通路、あるいはバイパス通路および接続通路を閉じ、遅角室および進角室への作動流体の供給、ならびに遅角室および進角室からの作動流体の排出を流体制御弁により制御し、バルブタイミング機構による位相制御を迅速に開始することが望ましい。
【００１０】
そこで、請求項２に記載の発明によると、所定温度以下の内燃機関の始動時に温度に応じて、言い換えれば作動流体の粘度に応じてバイパス開閉弁の連通状態の時間を設定する。これにより、遅角室および進角室の少なくともいずれか一方に作動流体が充填される充填時間に合わせてバイパス通路を速やかに閉じ、バルブタイミング機構による位相制御を迅速に開始することができる。
【００１１】
また、請求項４に記載の発明によると、所定温度以下の内燃機関の始動時に温度に応じて、言い換えれば作動流体の粘度に応じてバイパス開閉弁および接続開閉弁を制御しバイパス通路および接続通路の開放時間を設定する。これにより、遅角室および進角室に作動流体が充填される充填時間に合わせてバイパス通路および接続通路を速やかに閉じ、バルブタイミング機構による位相制御を迅速に開始することができる。
【００１２】
また、請求項６に記載の発明によると、所定温度以下の内燃機関の始動時に温度に応じて、言い換えれば作動流体の粘度に応じて切替弁の連通状態の時間を設定する。これにより、遅角室および進角室に作動流体が充填される充填時間に合わせて切替弁を遮断状態にし、バルブタイミング機構による位相制御を迅速に開始することができる。
【００１３】
請求項７および８に記載の発明によると、流体供給路および体排出路と遅角通路および進角通路との間に第１流体制御弁と第２流体制御弁とを並列に設置している。そして、第２流体制御弁の弁部材とハウジングの内周壁とのシール長は、第１流体制御弁の弁部材とハウジングの内周壁とのシール長よりも短い。弁部材とハウジングの内周壁とのシール長が短くなると、同じ弁部材の移動量に対してハウジングに形成されている開口の面積が大きくなる。これにより、第２流体制御弁を流れる流体流量は第１流体制御弁を流れる流体流量よりも増加する。その結果、作動流体の粘度が増加する低温時において、遅角室および進角室への作動流体の供給、ならびに遅角室および進角室からの作動流体の排出を第２流体制御弁により速やかに制御できる。これにより、低温時において位相制御の応答性が向上するので、吸気弁および排気弁の少なくとも一方のバルブタイミングを制御するタイミングのずれを低減できる。
【００１４】
また、請求項７および８に記載の発明によると、第２流体制御弁の弁部材とハウジングの内周壁とのシール長は短いので、例えば、流体供給路および流体排出路と遅角通路および進角通路との連通を第１流体制御弁および第２流体制御弁が遮断し最遅角位置と最進角位置との中間位置に位相を保持している状態から両流体制御弁の弁部材が中間位置の近傍に移動し中間位置から遅角側または進角側に位相制御する場合、第２流体制御弁の開口面積は第１流体制御弁の開口面積よりも大きくなる。これにより、中間位置近傍の遅角側および進角側への位相制御時において、第２流体制御弁から遅角室および進角室に第１流体制御弁からよりも多くの作動流体を供給できる。その結果、作動流体の粘度が高い低温時において中間位置近傍の遅角側および進角側への位相制御が迅速に行われる。
請求項９に記載の発明によると、所定温度よりも高いときに第２流体制御弁に接続する流体供給路を開閉する供給開閉弁を閉じるので、流体供給路の作動流体が第２流体制御弁からバルブタイミング機構に供給されることを防止できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の実施の形態を図に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態によるバルブタイミング調整装置を図１に示す。本実施形態のバルブタイミング調整装置２は作動流体の液圧として作動油の油圧を使用する油圧制御式であり、吸気弁のバルブタイミングを調整するものである。バルブタイミング調整装置２のバルブタイミング機構４は、図示しない駆動軸としてのクランクシャフトの駆動力を従動軸としてのカムシャフト６（図２参照）に伝達する。
【００１６】
流体制御弁としての作動油制御弁８は、作動油供給路２００および作動油排出路２０２と遅角油路２１０および進角油路２１２との間に設置されている。作動油供給路２００、作動油排出路２０２は、それぞれ特許請求の範囲に記載された「流体供給路」、「流体排出路」に相当する。作動油制御弁８は、軸方向に移動するスプールを弁部材とする公知の電磁弁である。作動油制御弁８は、電磁駆動部の駆動力により往復移動するスプールの位置により、作動油供給路２００および作動油排出路２０２と遅角油路２１０および進角油路２１２との連通の組み合わせを切り替える。また、作動油制御弁８は、作動油供給路２００および作動油排出路２０２と遅角油路２１０および進角油路２１２との連通を遮断する中間保持位置にも切り替えられる。
【００１７】
バイパス通路としてのバイパス油路２２０は、作動油制御弁８を迂回して作動油供給路２００と遅角油路２１０とを接続している。バイパス開閉弁としての電磁弁１４はバイパス油路２２０に設置されており、バイパス油路２２０を開閉する。接続通路としての接続油路２３０は遅角油路２１０と進角油路２１２とを接続している。接続開閉弁としての電磁弁１６は接続油路２３０に設置されており、接続油路２３０を開閉する。
【００１８】
バイパス制御手段としての電子制御装置(Electronic Control Unit;ＥＣＵ)７０は、公知のＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、フラッシュメモリ等から構成されている。ＥＣＵ７０は、ＲＯＭ、フラッシュメモリに記憶されている制御プログラムを実行することにより、内燃機関の運転状態に基づいて作動油制御弁８を切替制御するとともに、ドレイン１２に設置した油温センサ１３の検出信号に基づいて電磁弁１４、１６を開閉制御する。
【００１９】
（バルブタイミング機構４）
バルブタイミング機構４の構成を図２および図３に基づいて説明する。
駆動側回転体としてのハウジング２０は、一方の側壁であるチェーンスプロケット２２、周壁２５および他方の側壁であるフロントプレート２６を有している。周壁２５およびフロントプレート２６は一体に形成されており、シューハウジング２４を構成している。チェーンスプロケット２２およびシューハウジング２４はボルト３２により同軸上に固定されている。チェーンスプロケット２２は、図示しないチェーンにより図示しないクランクシャフトと結合して駆動力を伝達され、クランクシャフトとともに回転する。
【００２０】
従動軸としてのカムシャフト６は、バルブタイミング機構４を介しクランクシャフトの駆動力を伝達され、図示しない吸気弁を開閉駆動する。カムシャフト６は、チェーンスプロケット２２に対し所定の位相差をおいて回動自在である。ハウジング２０およびカムシャフト６は図２に示す矢印Ｘ方向からみて時計方向に回転する。以下この回転方向を進角方向とする。
【００２１】
図３に示すように、シューハウジング２４は、回転方向にほぼ等間隔に配置され、台形状に形成された仕切部としてのシュー２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄを有している。シュー２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄの内周面は断面円弧状に形成されている。シュー２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄにより回転方向に四箇所形成される間隙にはそれぞれベーン２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄを収容する扇状の収容室６０が形成されている。
【００２２】
ベーンロータ２８は、ボス部２８ｅと、ボス部２８ｅの外周側に回転方向にほぼ等間隔に配置されたベーン２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄとを有している。ベーン２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄは各収容室６０内に回動可能に収容されている。各ベーンは、各収容室６０を仕切り遅角室と進角室とに二分している。図３に示す遅角方向、進角方向を表す矢印は、ハウジング２０に対するベーンロータ２８の遅角方向、進角方向を表している。図２に示すように、従動側回転体としてのベーンロータ２８は、カムシャフト６の一方の軸方向端面６ａと当接し、ボルト３０によりブッシュ３４とともにカムシャフト６に一体に結合されている。図示しない位置決めピンがカムシャフト６およびボス部２８ｅの両方に形成されている嵌合穴に嵌合することにより、カムシャフト６に対するベーンロータ２８の回転方向の位置が規定される。
【００２３】
ベーンロータ２８はハウジング２０内に相対回動自在に収容されており、ハウジング２０の回転軸方向両側の内側壁とベーンロータ２８の回転軸方向両側の外側壁、ならびに周壁２５の内周壁とベーンロータ２８の外周壁とは互いに向かい合い摺動している。
図３に示すように、シール部材３６は半径方向に向き合う周壁２５とベーンロータ２８との間に形成されている摺動隙間に配設されている。シール部材３６は、ベーン２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄおよびボス部２８ｅに形成されている凹部に嵌合し、板ばね３８（図２参照）により４個のシューを含む周壁２５の内周面に押し付けられている。ベーンロータ２８の外周壁と周壁２５の内周壁との間には微小な摺動隙間が設けられており、この摺動隙間を介して油圧室間に作動油が漏れることをシール部材３６により防止している。
【００２４】
図２に示すように、円筒状のガイドリング４０はベーン２８ａ内に圧入されている。円筒状に形成された嵌合部材としてのストッパピストン４２はガイドリング４０に回転軸方向に往復移動自在に収容されている。嵌合穴４５を形成する嵌合リング４４はフロントプレート２６に形成された凹部に圧入保持されている。ストッパピストン４２および嵌合リング４４の互いの嵌合側はテーパ状に形成されているので、ストッパピストン４２は嵌合リング４４に滑らかに嵌合する。スプリング４６は嵌合リング４４側に向けてストッパピストン４２に荷重を加えている。
【００２５】
油圧室５０および油圧室５２に供給される作動油の圧力は、嵌合リング４４からストッパピストン４２が抜け出す方向に働く。油圧室５０は進角室６５（図４参照）と連通し、油圧室５２は遅角室６１（図４参照）と連通している。ストッパピストン４２は、ハウジング２０に対し最遅角位置にベーンロータ２８が位置するとき嵌合リング４４に嵌合可能である。ストッパピストン４２が嵌合リング４４に嵌合した状態においてハウジング２０に対するベーンロータ２８の相対回動は拘束される。
【００２６】
ハウジング２０に対しベーンロータ２８が最遅角位置から進角側に回転するとストッパピストン４２と嵌合リング４４との回転方向位置がずれることにより、ストッパピストン４２は嵌合リング４４に嵌合不能になる。
図３に示すように、シュー２４ａとベーン２８ａとの間に遅角室６１が形成され、シュー２４ｂとベーン２８ｂとの間に遅角室６２が形成され、シュー２４ｃとベーン２８ｃとの間に遅角室６３が形成され、シュー２４ｄとベーン２８ｄとの間に遅角室６４が形成されている。また、シュー２４ｄとベーン２８ａとの間に進角室６５が形成され、シュー２４ａとベーン２８ｂとの間に進角室６６が形成され、シュー２４ｂとベーン２８ｃの間に進角室６７が形成され、シュー２４ｃとベーン２８ｄの間に進角室６８が形成されている。
【００２７】
図２に示すように、カムシャフト６の外周壁に環状の遅角溝油路２４０、進角溝油路２４２が形成されている。遅角溝油路２４０は遅角油路２１０と連通し、進角溝油路２４２は進角油路２１２と連通している。また、カムシャフト６の内部には、遅角溝油路２４０と連通する遅角油路２５０、進角溝油路２４２と連通する進角油路２５２がベーンロータ２８のボス部２８ｅに向けてカムシャフト６の一方の軸方向端面６ａ側に延びて形成されている。図２、３においては、遅角油路２５０、進角油路２５２からバルブタイミング機構４の各油圧室に作動油を供給する油路を省略している。
【００２８】
（バルブタイミング調整装置２の作動）
ＥＣＵ７０は、油温に応じて内燃機関始動時に図６のフローチャートに示す処理を行う。図６においてステップを省略して「Ｓ」と記載している。
内燃機関を始動する前の内燃機関停止状態ではストッパピストン４２は嵌合リング４４に嵌合している。内燃機関を始動直後の状態では、遅角室６１、６２、６３、６４、進角室６５、６６、６７、６８、油圧室５０および油圧室５２に油圧ポンプ１０から作動油が供給されないので、ストッパピストン４２は嵌合リング４４に嵌合したままであり、クランクシャフトに対しカムシャフト６は最遅角位置に保持されている。これにより、作動油が各油圧室に供給されるまでの間、カムシャフトが受けるトルク変動によりハウジング２０とベーンロータ２８とが揺動振動して衝突し、打音が発生することを防止する。
【００２９】
ところで、内燃機関の始動時において、油圧ポンプ１０から作動油供給路２００、作動油制御弁８、遅角油路２１０および進角油路２１２を通りバルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が供給され油圧が所定圧に上昇するまでには、時間遅れが生じる。図４に、内燃機関を始動してからの時間経過に伴う作動油供給路２００における油圧上昇を一点鎖線４００で示し、作動油制御弁８における油圧上昇を点線４０２で示し、バルブタイミング機構４における油圧上昇を実線４０４で示している。図４は、例えば油温が３０℃、油圧ポンプ１０の吐出圧が３００ｋＰａのときの油圧上昇を示している。
【００３０】
ここで、油温が低下し作動油の粘度が上昇すると、内燃機関を始動してからバルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が充填されるまでに要する時間は、図５に示すように長くなる。バルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が充填されるまでストッパピストン４２は嵌合リング４４から抜け出さないので、油圧によりハウジング２０に対してベーンロータ２８を相対回動制御できない。ストッパピストン４２が嵌合リング４４から抜け出すまでの間は、吸気弁のバルブタイミングは最遅角位置に固定され位相を調整できないので、排ガス中に排出される有害成分を低減できない。
【００３１】
そこで、本実施形態では、ＥＣＵ７０は、イグニションキーが回されクランキングまたはエンジン制御が開始されると（Ｓ３００）、Ｓ３０２において油温センサ１３の検出信号から油温を計測する。
Ｓ３０４においてＥＣＵ７０は、油温が所定温度以下であるかを判定し、油温が所定温度よりも高い場合には図６に示すルーチンを終了する。この場合、電磁弁１４、１６への通電はオフされた状態であるから、電磁弁１４、１６は閉弁状態であり、バイパス油路２２０および接続油路２３０は閉じている。その結果、バルブタイミング機構４へは、作動油制御弁８を介して遅角油路２１０、進角油路２１２から作動油が供給される。
【００３２】
Ｓ３０４において、油温が所定温度以下であると判定すると、ＥＣＵ７０は、Ｓ３０６において電磁弁１４、１６への通電をオンして電磁弁１４、１６を開弁することにより、バイパス油路２２０および接続油路２３０を開く。そして、油温に応じて目標時間Ｔを設定する。
Ｓ３０８においてＥＣＵ７０は、タイマｔをスタートさせる。Ｓ３１０においてタイマｔが目標時間Ｔに達するまでは、バイパス油路２２０および接続油路２３０は開いているので、作動油制御弁８を通らず作動油供給路２００からバイパス油路２２０、遅角油路２１０、接続油路２３０、進角油路２１２を通り、バルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が供給される。このように、作動油の粘度が高くなる低温時において、作動油制御弁８の狭い開口を通らずに油路を通ってバルブタイミング機構４に作動油を供給することにより、バルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が速やかに供給され、各油圧室が作動油で充填される。これにより、ストッパピストン４２が嵌合リング４４から速やかに抜け出てハウジング２０に対するベーンロータ２８の相対回動が可能になる。その結果、バルブタイミングを制御するタイミングのずれを低減し、内燃機関始動後に排ガス中に排出される有害成分を低減できる。
【００３３】
Ｓ３１０において、タイマｔが目標時間Ｔ以上になると、ＥＣＵ７０は、電磁弁１４、１６への通電をオフして電磁弁１４、１６を閉弁することによりバイパス油路２２０および接続油路２３０を閉じ、図６に示すルーチンを終了する。これ以後、ＥＣＵ７０は、作動油制御弁８をデューティ比制御し、作動油制御弁８を介してバルブタイミング機構４の各油圧室への作動油の供給、ならびに各油圧からの作動油の排出を制御する。
【００３４】
（第２実施形態）
本発明の第２実施形態を図７に示す。尚、第１実施形態と実質的に同一構成部部分には同一符号を付す。
第２実施形態のバルブタイミング調整装置８０では、接続油路２３０に切替弁として三方電磁弁１８が設置されており、バイパス油路２２０は作動油供給路２００と三方電磁弁１８とを接続している。三方電磁弁１８は、通電オフ時に接続油路２３０を閉じるとともに、接続油路２３０とバイパス油路２２０との連通を遮断する。通電がオンされると、三方電磁弁１８は接続油路２３０を開くとともに、接続油路２３０とバイパス油路２２０とを連通する。
【００３５】
第２実施形態では、ＥＣＵ７０は、第１実施形態の図６に示すＳ３０６において三方電磁弁１８の通電をオンし、Ｓ３１２において三方電磁弁１８への通電をオフする。これにより、タイマｔが目標時間Ｔに達するまでは、接続油路２３０は開き接続油路２３０とバイパス油路２２０とは連通しているので、作動油制御弁８を通らず作動油供給路２００からバイパス油路２２０、接続油路２３０、遅角油路２１０、進角油路２１２を通り、バルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が供給される。このように、作動油の粘度が高くなる低温時において、作動油制御弁８の狭い開口を通らずに油路を通ってバルブタイミング機構４に作動油を供給することにより、バルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が速やかに供給され、各油圧室が作動油で充填される。これにより、ストッパピストン４２が嵌合リング４４から速やかに抜け出てハウジング２０に対するベーンロータ２８の相対回動が可能になる。その結果、バルブタイミングを制御するタイミングのずれを低減し、内燃機関始動後に排ガス中に排出される有害成分を低減できる。
【００３６】
（第３実施形態）
本発明の第３実施形態を図８に示す。尚、既述の実施形態と実質的に同一構成部部分には同一符号を付す。
第３実施形態のバルブタイミング調整装置９０では、バイパス油路２２０に電磁弁１４が設置されており、電磁弁１４の下流側でバイパス油路２２０が分岐し、それぞれ遅角油路２１０、進角油路２１２に接続している。
第３実施形態では、ＥＣＵ７０は、第１実施形態の図６に示すＳ３０６において電磁弁１４の通電をオンし、Ｓ３１２において電磁弁１４の通電をオフする。これにより、タイマｔが目標時間Ｔに達するまでは、バイパス油路２２０は開き作動油供給路２００と遅角油路２１０および進角油路２１２とが連通するので、作動油制御弁８を迂回してバルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が供給される。このように、作動油の粘度が高くなる低温時において、作動油制御弁８の狭い開口を通らずに油路を通ってバルブタイミング機構４に作動油を供給することにより、バルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が速やかに供給され、各油圧室が作動油で充填される。これにより、ストッパピストン４２が嵌合リング４４から速やかに抜け出てハウジング２０に対するベーンロータ２８の相対回動が可能になる。その結果、バルブタイミングを制御するタイミングのずれを低減し、内燃機関始動後に排ガス中に排出される有害成分を低減できる。
【００３７】
（第４実施形態）
本発明の第４実施形態を図９に示す。尚、既述の実施形態と実質的に同一構成部部分には同一符号を付す。
第４実施形態のバルブタイミング調整装置１００ででは、バイパス油路２２０は作動油供給路２００と遅角油路２１０とだけを接続し、バイパス油路２２０に電磁弁１４が設置されている。
第４実施形態では、ＥＣＵ７０は、第１実施形態の図６に示すＳ３０６において電磁弁１４の通電をオンし、Ｓ３１２において電磁弁１４の通電をオフする。これにより、タイマｔが目標時間Ｔに達するまでは、バイパス油路２２０は開き作動油供給路２００と遅角油路２１０とが連通するので、作動油制御弁８を迂回してバルブタイミング機構４の各遅角室に作動油が供給される。このように、作動油の粘度が高くなる低温時において、作動油制御弁８の狭い開口を通らずに油路を通ってバルブタイミング機構４の遅角室に作動油を供給することにより、バルブタイミング機構４の各遅角室に作動油が速やかに供給され、各遅角室が作動油で充填される。これにより、ストッパピストン４２が嵌合リング４４から速やかに抜け出てハウジング２０に対するベーンロータ２８の相対回動が可能になる。その結果、バルブタイミングを制御するタイミングのずれを低減し、内燃機関始動後に排ガス中に排出される有害成分を低減できる。
【００３８】
（第５実施形態）
本発明の第５実施形態を図１０に示す。尚、既述の実施形態と実質的に同一構成部部分には同一符号を付す。
第５実施形態では、作動油供給路２００および作動油排出路２０２と遅角油路２１０および進角油路２１２との間に、流体制御弁である作動油制御弁８および作動油制御弁１６０が並列に設置されている。電磁弁７２は、油圧ポンプ１０から作動油制御弁１６０に作動油を供給する作動油供給路２００に設置されている供給開閉弁である。電磁弁７２が閉弁すると、油圧ポンプ１０から作動油制御弁１６０への作動油の供給は遮断される。第５実施形態では、ＥＣＵ７０は電磁弁７２を開閉制御する供給制御手段としても機能する。
【００３９】
図１０、１１に示す作動油制御弁８は、図１、図７〜９に示す作動油制御弁８の構成を具体的に示したものである。図１１に示すように、作動油制御弁８は、電流を供給することにより磁気吸引力を発生する電磁駆動部１１０、円筒状のスリーブ１３０、およびスリーブ１３０に往復移動自在に収容され電磁駆動部１１０により往復駆動されるスプール１４０から構成される。電磁駆動部１１０のヨーク１１２はスリーブ１３０と固定コア１１４とをかしめ固定している。ヨーク１１２の一部は内筒および外筒の二重構造になっている。作動油制御弁８、電磁駆動部１１０、スリーブ１３０、スプール１４０は、特許請求の範囲に記載されている「第１流体制御弁」、「第１電磁駆動部」、「第１ハウジング」、「第１弁部材」に相当する。
【００４０】
可動コア１１６はヨーク１１２の内筒に往復移動自在に収容されている。ロッド１１８は可動コア１１６の内部に圧入されており、スプール１４０の一方の軸方向端面と接触している。カップ１２０は非磁性材で有底筒状に形成されており、固定コア１１４の外周を覆うとともに、ヨーク１１２の内側で可動コア１１６の外周を覆っている。カップ１２０の底部は固定コア１１４と反対側の可動コア１１６の端部側を覆っている。
【００４１】
ボビン１２２はヨーク１１２の内筒および固定コア１１４の外周を囲んで設置されている。ボビン１２２の外周にコイル１２４が巻回されており、コネクタ１２６のターミナル１２８からコイル１２４に電流が供給される。
スプール１４０を収容するスリーブ１３０には、筒状の周壁を貫通して複数のポートが形成されている。入口ポート１３２は作動油供給路２００と、排出ポート１３４は作動油排出路２０２と、遅角ポート１３６は遅角油路２１０と、進角ポート１３８は進角油路２１２とそれぞれ接続している。
【００４２】
スプール１４０は、スリーブ１３０の内周壁１３０ａと摺動しながら往復移動する。スプール１４０は、スリーブ１３０の内周壁１３０ａに軸方向に摺動自在に支持されている。スプール１４０は、スリーブ１３０の内径とほぼ同じ径を有するランド部である大径部１４２、１４４、１４６、１４８と、これら大径部を連結する小径部とから構成されている。スプール１４０の電磁駆動部１１０側の端面はロッド１１８の端面と接触している。
【００４３】
スプリング１５０の一方の端部はスプール１４０のロッド１１８と反対側の端部と接触し、スプリング１５０の他方の端部はプレート１５２と接触している。スプリング１５０は、ロッド１１８に向けてスプール１４０に荷重を加えている。
図１２に示す作動油制御弁１６０も、基本的な構成は作動油制御弁８と同一である。ただし、作動油制御弁１６０のスプール１６２に形成された大径部１６４、１６６の軸方向長さは、大径部１６４、１６６と対応する作動油制御弁８のスプール１４０の大径部１４４、１４６の軸方向長さよりも短くなっている。これにより、作動油供給路２００および作動油排出路２０２と遅角油路２１０および進角油路２１２との連通を遮断する図１１、１２に示す中間位置保持状態において、作動油制御弁１６０の大径部１６４、１６６とスリーブ１３０の内周壁１３０ａとのシール長Ｌ２は、作動油制御弁８の大径部１４４、１４６とスリーブ１３０の内周壁１３０ａとのシール長Ｌ１よりも短くなっている。本実施形態では、０．４ｍｍ≦Ｌ１≦０．５ｍｍ、０．０ｍｍ≦Ｌ２≦０．２５ｍｍに設定している。作動油制御弁１６０、作動油制御弁１６０の電磁駆動部１１０、スリーブ１３０、スプール１６２は、特許請求の範囲に記載されている「第２流体制御弁」、「第２電磁駆動部」、「第２ハウジング」、「第２弁部材」に相当する。作動油制御弁１６０のシール長は作動油制御弁８のシール長よりも短くなっているが、低温時には作動油の粘度が高いので、図１２に示す中間位置保持状態において、スリーブ１３０とスプール１６２とのシール部から漏れる作動油量は少ない。したがって、ハウジング２０に対してベーンロータ２８を中間位置に保持できる。
【００４４】
作動油制御弁８、１６０のスプール１４０、１６２は、デューティ０％のコイル１２４への通電オフ時、スプリング１５０の荷重により電磁駆動部１１０側に押し込まれている。この状態では、作動油制御弁８、１６０は、作動油供給路２００と遅角油路２１０とを連通し、作動油排出路２０２と進角油路２１２とを連通する。デューティ０％からデューティ比が上昇すると、スプリング１５０の荷重に抗して固定コア１１４側に可動コア１１６が吸引され、図１１、１２に示す中間保持位置を経て、作動油排出路２０２と遅角油路２１０とが連通し、作動油供給路２００と進角油路２１２とが連通する。
【００４５】
図１３に、スプール１４０、１６２のストローク量と、作動油制御弁８、１６０から遅角油路２１０、進角油路２１２に供給する作動油流量との関係を示す。図１３では、デューティ比が０％から上昇するとストロークが増加するとしている。実線４１０は作動油制御弁８から遅角油路２１０に供給される作動油流量を示し、実線４１２は作動油制御弁８から進角油路２１２に供給される作動油流量を示している。また、点線４２０は作動油制御弁１６０から遅角油路２１０に供給される作動油流量を示し、点線４２２は作動油制御弁１６０から進角油路２１２に供給される作動油流量を示している。
【００４６】
図１３から分かるように、作動油供給路２００および作動油排出路２０２と遅角油路２１０および進角油路２１２との連通を遮断する中間位置からデューティ比を制御されスプール１６２が遅角側または進角側に移動すると、遅角油路２１０または進角油路２１２に速やかに作動油が供給される。言い換えると、特に中間位置近傍では、図１４の（Ｂ）に示す作動油制御弁８の特性に対し、作動油制御弁１６０は僅かなデューティ比の調整により図１４の（Ａ）に示すように遅角側または進角側への位相制御の応答性が向上している。また、同じストローク量に対して、作動油制御弁１６０から供給される作動油流量は作動油制御弁８よりも多くなっている。
これは、作動油制御弁１６０では作動油制御弁８に比べてスプール１６２とスリーブ１３０の内周壁１３０ａとのシール長を短くしているので、作動油制御弁１６０の方が作動油制御弁８よりも同じストローク量に対して各ポートの開口面積が大きくなるからである。
【００４７】
第５実施形態では、作動油の粘度が高くなる低温時において、ＥＣＵ７０が電磁弁７２を開弁して作動油制御弁１６０に油圧ポンプ１０から作動油を供給することにより、作動油制御弁８だけよりもバルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が速やかに供給され、各油圧室が作動油で充填される。これにより、ハウジング２０に対するベーンロータ２８の相対回動の応答性が向上する。また、低温時の内燃機関始動時にも、バルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が速やかに供給され、各油圧室が作動油で充填されるので、ストッパピストン４２が嵌合リング４４から速やかに抜け出てハウジング２０に対するベーンロータ２８の相対回動が可能になる。その結果、バルブタイミングを制御するタイミングのずれを低減し、内燃機関始動後に排ガス中に排出される有害成分を低減できる。
【００４８】
油温が所定温度よりも高くなると、ＥＣＵ７０は電磁弁７２を閉弁し、油圧ポンプ１０から作動油制御弁１６０への作動油の供給を遮断する。油温が上昇し作動油の粘度が低下すると、作動油制御弁８だけでもバルブタイミング機構４の各油圧室に作動油を速やかに供給できる。また、油温が所定温度よりも高くなると、ＥＣＵ７０はデューティ比を０％にして作動油制御弁１６０への通電をオフし、作動油制御弁８だけをデューティ比制御して位相制御を行う。この状態では、油圧ポンプ１０から作動油制御弁１６０への作動油の供給は遮断され、作動油制御弁１６０に接続している進角油路２１２は作動油制御弁１６０を介して作動油排出路２０２に接続される。ＥＣＵ７０は、フィードバック制御により位相制御を行うので、油温が上昇し作動油制御弁１６０に接続している進角油路２１２が作動油制御弁１６０を介して作動油排出路２０２に接続される油路構成になっても、ハウジング２０に対するベーンロータ２８の位相を目標位相に設定できる。
【００４９】
（第６実施形態）
本発明の第６実施形態を図１５に示す。尚、既述の実施形態と実質的に同一構成部部分には同一符号を付す。
第６実施形態では、第５実施形態の作動油制御弁１６０に代えて流体制御弁として作動油制御弁１７０を使用する。作動油制御弁１７０、作動油制御弁１７０の電磁駆動部１１０、スリーブ１７２、スプール１４０は、特許請求の範囲に記載されている「第２流体制御弁」、「第２電磁駆動部」、「第２ハウジング」、「第２弁部材」に相当する。作動油制御弁１７０では、大径部１４４、１４６とシールを形成するスリーブ１７２の内周壁１７２ａのシール部の軸方向長さは、スリーブ１７２の内周壁１７２ａと対応する作動油制御弁８のスリーブ１３０の内周壁１３０ａのシール部の軸方向長さよりも短くなっている。これにより、作動油供給路２００および作動油排出路２０２と遅角油路２１０および進角油路２１２との連通を遮断する図１５に示す中間位置保持状態において、作動油制御弁１７０の大径部１４４、１４６とスリーブ１７２の内周壁１７２ａとのシール長Ｌ３は、作動油制御弁８の大径部１４４、１４６とスリーブ１３０の内周壁１３０ａとのシール長Ｌ１よりも短くなっている。
【００５０】
この構成により、作動油の粘度が高くなる低温時において、ＥＣＵ７０が電磁弁７２を開弁して作動油制御弁１７０に油圧ポンプ１０から作動油を供給することにより、作動油制御弁８だけよりもバルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が速やかに供給され各油圧室が作動油で充填される。これにより、ハウジング２０に対するベーンロータ２８の相対回動の応答性が向上する。また、低温時の内燃機関始動時にも、バルブタイミング機構４の各油圧室に作動油が速やかに供給され各油圧室が作動油で充填されるので、ストッパピストン４２が嵌合リング４４から速やかに抜け出てハウジング２０に対するベーンロータ２８の相対回動が可能になる。その結果、バルブタイミングを制御するタイミングのずれを低減し、内燃機関始動後に排ガス中に排出される有害成分を低減できる。
油温が所定温度よりも高くなると、ＥＣＵ７０は電磁弁７２を閉弁し、油圧ポンプ１０から作動油制御弁１７０への作動油の供給を遮断する。油温が上昇し、作動油の粘度が低下すると、作動油制御弁８だけでもバルブタイミング機構４の各油圧室に作動油を速やかに供給できる。
【００５１】
（他の実施形態）
上記第１実施形態では、油温が所定温度以下の場合、油温に応じて目標時間を算出し油温に応じて電磁弁１４、１６の開弁時間を可変に設定した。これに対し、油温が所定温度以下の場合、電磁弁１４、１６の開弁時間を油温に関わらず一定時間に設定してもよい。また、油温が所定温度以下の場合、電磁弁１４、１６の開弁時間を設定する代わりに、例えばバルブタイミング機構４の油圧室の油圧を検出し、油圧室の油圧が所定圧以上になるまで電磁弁１４、１６を開弁してもよい。また、油温センサ１３に代えて、水温センサ等の他の検出信号から作動油の油温を推定してもよい。
【００５２】
上記第４実施形態では、バイパス油路２２０は作動油供給路２００と遅角油路２１０とだけを接続した。これに対し、バイパス油路２２０が作動油供給路２００と進角油路２１２とだけを接続する油路構成でもよい。
上記第５実施形態では、作動油制御弁１６０に接続する作動油供給路２００に電磁弁７２を設置し、油温が所定温度よりも高くなると電磁弁７２を閉弁して油圧ポンプ１０から作動油制御弁１６０への作動油の供給を遮断した。これに対し、電磁弁７２を設置せず、油温に関わらずに作動油制御弁８、１６０の両方をデューティ比制御してもよい。
【００５３】
上記実施形態では、嵌合リング４４にストッパピストン４２を嵌合する拘束機構によりハウジング２０に対してベーンロータ２８の相対回動を拘束した。これに対し、本発明では、このような拘束機構をバルブタイミング調整装置に設置しない構成を採用してもよい。
また、上記実施形態のチェーンスプロケットに代えて、カムプーリまたはタイミングギア等を用いてクランクシャフトの回転駆動力をカムシャフトに伝達する構成を採用してもよい。また、クランクシャフトの駆動力をベーンロータで受け、カムシャフトとハウジングとを結合して一体に回転させてもよい。
【００５４】
上記実施形態では、バルブタイミング機構としてベーン式の構成を採用した。これに対し、特許文献１に開示されるように、ヘリカル歯を有するギアを用いてバルブタイミング機構を構成してもよい。
上記実施形態では、吸気弁用のバルブタイミング調整装置に本発明を適用した。これに対し、排気弁、あるいは吸気弁および排気弁の両方のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置に本発明を適用してもよい。
【００５５】
このように、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の実施形態に適用可能であり、上記実施形態の特徴的構造をそれぞれ任意に組み合わせるようにしてもよい。例えば、第１実施形態の図１に示す作動油制御弁８に代えて、第５実施形態の作動油制御弁８、１６０を作動油供給路２００および作動油排出路２０２と遅角油路２１０および進角油路２１２との間に並列に設置してもよい。
【図面の簡単な説明】
【００５６】
【図１】第１実施形態のバルブタイミング調整装置を示す模式的構成図。
【図２】第１実施形態のバルブタイミング機構を示す縦断面図。
【図３】第１実施形態のバルブタイミング機構を示す横断面図。
【図４】内燃機関始動後の各部の油圧の変化を示す説明図。
【図５】油温と油圧と作動油充填時間との関係を示す特性図。
【図６】内燃機関始動時の油路制御を示すフローチャート。
【図７】第２実施形態のバルブタイミング調整装置を示す模式的構成図。
【図８】第３実施形態のバルブタイミング調整装置を示す模式的構成図。
【図９】第４実施形態のバルブタイミング調整装置を示す模式的構成図。
【図１０】第５実施形態のバルブタイミング調整装置を示す構成図。
【図１１】（Ａ）作動油制御弁を示す断面図、（Ｂ）作動油制御弁のスプールおよびスリーブを示す拡大断面図。
【図１２】（Ａ）他の作動油制御弁を示す断面図、（Ｂ）作動油制御弁のスプールおよびスリーブを示す拡大断面図。
【図１３】スプールのストローク量と作動油流量との関係を示す特性図。
【図１４】（Ａ）、（Ｂ）作動油制御弁のデューティ比と位相制御の応答性との関係を示す特性図。
【図１５】（Ａ）第６実施形態の作動油制御弁を示す断面図、（Ｂ）作動油制御弁のスプールおよびスリーブを示す拡大断面図。
【符号の説明】
【００５７】
２、８０、９０、１００：バルブタイミング調整装置、４：バルブタイミング機構、６：カムシャフト（従動軸）、８：作動油制御弁（第１流体制御弁）、１０：油圧ポンプ、１４：電磁弁（バイパス開閉弁）、１６：電磁弁（接続開閉弁）、１８：三方電磁弁（切替弁）、２０：ハウジング、２２：チェーンスプロケット、２４：シューハウジング、２８：ベーンロータ、２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄ：ベーン、４２：ストッパピストン（嵌合部材）、４４：嵌合リング、４５：嵌合穴、６０：収容室、６１、６２、６３、６４：遅角室、６５、６６、６７、６８：進角室、７０：ＥＣＵ（バイパス制御手段、供給制御手段）、７２：電磁弁（供給開閉弁）、１１０：電磁駆動部（第１電磁駆動部、第２電磁駆動部）、１３０：スリーブ（第１ハウジング、第２ハウジング）、１３０ａ、１７２ａ：内周壁、１４０：スプール（第１弁部材）、１６０、１７０：作動油制御弁（第２流体制御弁）、１６２：スプール（第２弁部材）、１７２：スリーブ（第２ハウジング）、２００：作動油供給路（流体供給路）、２０２：作動油排出路（流体排出路）、２１０：遅角油路（遅角通路）、２１２進角油路（進角通路）、２２０：バイパス油路（バイパス通路）、２３０：接続油路（接続通路）
【図１】
2008231968.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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