(57)【要約】【課題】脱墨性の悪い特殊な一部の中性新聞を含む印刷古紙から製造される脱墨パルプのダートを大幅に減少させて高品質な脱墨古紙パルプを製造する。【解決手段】印刷古紙を離解する離解工程、除塵するスクリーニング工程、脱墨処理するフローテーション工程、漂白及びソーキング処理をする漂白工程、分散処理するニーディング工程、洗浄処理する洗浄工程の組み合わせからなる高白色度脱墨パルプ製造設備から構成される古紙のパルプ化工程において、前記ニーディング工程が三段からなり、少なくとも一段以上がディスクタイプの分散機で９５℃〜１３０℃の高温処理であり、三段のニーディング処理後にフローテーションによる脱墨処理を行なう印刷古紙からなるダートの少ない脱墨パルプの製造方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
印刷古紙を離解する離解工程、除塵するスクリーニング工程、脱墨処理するフローテーション工程、漂白及びソーキング処理をする漂白工程、分散処理するニーディング工程、洗浄処理する洗浄工程の組み合わせからなる高白色度脱墨パルプ製造設備から構成される古紙のパルプ化工程において、前記ニーディング工程が三段からなり、少なくとも一段以上がディスクタイプの分散機で９５℃〜１３０℃の高温処理であり、三段のニーディング処理後にフローテーションによる脱墨処理を行なう事を特徴とする印刷古紙からなるダートの少ない脱墨パルプの製造方法。
【請求項２】
請求項１の記載の方法で製造された０．０５〜５．０ｍｍ２のダート個数が５〜２００個／１００ｇである古紙パルプ。
【請求項３】
請求項２記載の古紙パルプを１０〜１００％配合した紙。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
印刷古紙からなる古紙パルプのチリ低減方法に関し、さらに詳しくは新聞古紙を主体とする印刷古紙を脱墨再生する際に、ダートを効率よく低減させ、脱墨パルプの品質を向上させることを目的とする。
【背景技術】
【０００２】
従来、印刷古紙を脱墨再生させるには、離解・除塵・漂白・分散・脱墨・洗浄の工程の組み合わせからなる方法で製造を行ってきた。また、特に脱墨パルプのダートを低減させるためには、スクリーン、クリーナー等の除塵機を高性能化するか、分散工程でニーディングを強化する事が必要であったが、最近、印刷古紙の中に灰分が多く、表面処理剤により極端に脱墨性の劣る中性新聞が混入するようになり、これまで通常に行われていた脱墨パルプフローではインクを主体とするダートを十分に除去する事が困難となってきた。
【０００３】
一方、ダートを極力低減させ、ＢＫＰと同等もしくはそれに準ずる品質を有するＤＩＰが望まれてきたが、これまで、新聞古紙や雑誌古紙をはじめとする印刷古紙からこれに該当する古紙パルプを製造することは極めて困難であった。
【０００４】
従来のダートを低減させる技術には、マイカープロセッサーをはじめとする、一軸のローター集面に送り刃と戻り刃が配置され、かつステーターの刃と各刃間に十分な間隙を有したミキサーを用いることを特徴とするもの（例えば、特許文献１）、パルプ濃度２０〜３５％にして酸化型漂白剤を添加した後、機械的に攪拌して酸化漂白するとともに、漂白した後の繊維懸濁液をパルプ濃度１０〜３０％にして、還元漂白剤を添加した後、機械的に攪拌して還元漂白しているもの（例えば、特許文献２参照）があるが、三段以上のディスパーザーが必要であると同時に一段以上は高温のディスクタイプのディスパーザーで処理しなければ、十分なダートの減少効果は望めない。
【０００５】
また、インキ剥離工程において、二酸化チオ尿素を添加し、ニーダーの如く１００〜１０００ｒｐｍ、処理時間１〜３０分であるような混練機を用いて処理後、ただちにパルプを希釈する技術が公開されている（例えば、特許文献３参照）。しかし、ダート減少を狙ったものではないため、ディスクタイプは適さないと明記されている。
【特許文献１】特開平４−０５０３９１号公報
【特許文献２】特開２００５−２８１９１４号公報
【特許文献３】特開２００２−６９８７７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、上記のような問題を解消させ、脱墨性の悪い一部の中性新聞を含む印刷古紙から製造される脱墨パルプのダートを大幅に低減させて、高品質の脱墨古紙パルプを製造させることができる方法を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
（１）印刷古紙を離解する離解工程、除塵するスクリーニング工程、脱墨処理するフローテーション工程、漂白及びソーキング処理をする漂白工程、分散処理するニーディング工程、洗浄処理する洗浄工程の組み合わせからなる高白色度脱墨パルプ製造設備から構成される古紙のパルプ化工程において、前記ニーディング工程が三段からなり、少なくとも一段以上がディスクタイプの分散機で９５℃〜１３０℃の高温処理であり、三段のニーディング処理後にフローテーションによる脱墨処理を行なう事を特徴とする印刷古紙からなるダートの少ない脱墨パルプの製造方法である。
【０００８】
（２）前記（１）記載の方法で製造された０．０５〜５．０ｍｍ２のダート個数が５〜２００個／１００ｇである古紙パルプである。
【０００９】
（３）前記（２）記載の古紙パルプを１０〜１００％配合した紙である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明により、原料古紙の品質によらず、脱墨パルプのチリが低減し、品質が向上することにより、紙製品へ、クラフトパルプ、メカニカルパルプ等より安価な脱墨パルプを高配合する事が可能となり、古紙の利用範囲が広がる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
原料となる印刷古紙の例としては新聞紙、微塗工紙、高灰分の塗工紙、非塗工紙等、灰分を７％〜３５％含む古紙があげられる。本発明は、多量の表面処理剤により脱墨性が悪い一部の中性新聞紙を含む印刷古紙に特に効果的である。
【００１２】
本発明での離解工程について特に制限は無いが、好ましい処理として原料印刷古紙を固形分濃度１２〜１８％になるように稀釈水を入れる、更に薬品（水酸化ナトリウム）を対パルプ０〜３．０質量％、好ましくは０．１〜２．５質量％添加する。脱墨剤を添加する場合には、パルプ繊維への浸透性が強く、インキの剥離性の強いものが好ましく、脱墨剤を対パルプ０．０１〜０．５質量％、好ましくは０．０３〜０．３質量％加える。離解時間は、１０〜３０分、好ましくは１０〜２５分、更に好ましくは１０〜１８分、離解温度は１０〜５０℃、好ましくは３０〜５０℃で離解することが好ましい。
【００１３】
インキの剥離性の強い脱墨剤としては、高級アルコール系脱墨剤があり、例えば、花王（株）社製のＤＩ−７０２０、ＤＩ−７０３０、ＤＩ−７６７、ＤＩ−７２８２、日新化学研究所（株）社製のＤＩＡ−Ｚ−１００、ＤＩＡ−Ｚ−５０００、東邦化学（株）社製のネオスコアＦＷ−７８０、ネオスコアＦＷ−７９０、ネオスコアＦＷ−７９５、ＦＴ−４６７、ＦＴ−４７０、ＦＴ−４８７、ＦＴ−５１１、ＦＴ−５１３、ＦＴ−５１４、ＦＴ−５１５、Ｂ−Ｂ剤、第一工業製薬（株）社製ダイホープ９４０、ダイホープ９６０、日華（株）社製リポブライトＤＰ−８１０等があるがこの限りではない。
【００１４】
本発明では、除塵工程としては特に制限は無い。スクリーン・クリーナーで原料中の異物を取り除くことが可能であればよいが、スリットスクリーン（１段目０．１５ｍｍスリット以下、２段目０．１５ｍｍスリット以下）を使用することが好ましい。クリーナーは重量異物を効率良く取り除くことが可能であればいずれでもよい。
【００１５】
また、洗浄工程で使用する洗浄装置としてはエキストラクター、フォールウオッシャー（栄工機製）、ダブルニップシックナー（石川島産業機械製）等があるが、洗浄装置は、原料中の灰分を優先的に除去し、繊維分のロスを最小限に止める洗浄機であることが好ましい。中でもワイヤー洗浄機が好ましく、目穴は、２０〜２００メッシュ程度までが考えられるが、好ましくは４０〜１００メッシュが良く、更に好ましくは、５０〜８０メッシュが適している。
【００１６】
古紙再生の漂白薬品としては過酸化水素、ハイドロサルファイド、二酸化チオ尿素、ハイポ等が使用される。本発明では過酸化水素を使用する。また、本発明ではアルカリ過酸化水素漂白を行うが、過酸化水素は対パルプ０．５〜５．０質量％添加する。これ以上添加量を増やしても白色度上昇はサチュレーションする傾向にある。苛性ソーダは、対パルプ１．５〜３．０質量％、珪酸ソーダは、対パルプ１．５〜３．５質量％添加し、漂白時間は１０分間〜５時間、好ましくは１．５〜３時間で行う。漂白時間が短すぎると過酸化水素が十分に反応しきらないため好ましくない、また５時間より長くしても逆に過酸化水素の消費が進み、残過酸化水素がなくなった時点からパルプの黄色化が起きるため、適切ではない。漂白パルプ濃度は１５〜３５％、好ましくは２５〜３０％、濃度が１５％より低くなると過酸化水素の反応性が悪くなる。また、３５％より高い濃度にするとディスパーザーでの薬品との混合に斑ができるため、好ましくない。また、漂白時のｐＨは、１０．５〜１２．０が好ましく、この範囲を外れると過酸化水素の漂白性が劣る。漂白温度は５０〜１２０℃で行うことが効果的である。
【００１７】
また、フローテーション前に脱墨剤がパルプに均一に混合できれば、漂白工程に脱墨剤を添加してもよい。インキ凝集性の強い脱墨剤としては、脂肪酸あるいは、脂肪酸誘導体系の脱墨剤があるが、例えば、脂肪酸の場合、花王（株）社製のＤＩ−２５４（オレイン酸）、ＤＩ−２６８、第一工業製薬（株）社製のＫ−４００４−Ｄ等がある。また、脂肪酸誘導体系の場合、花王（株）社製のＤＩ−１１２０、ＤＩ−１０５０、日新化学研究所（株）社製のＤＩＹ−２３５４３、第一工業製薬（株）社製のペーパーエイドＷ等があるがこのかぎりではない。
【００１８】
本発明で行う３段の分散機処理には低速・高濃度用軸タイプの分散機または、ディスクタイプの分散機が適している。低速・高濃度用軸タイプの分散機としては、一軸型または二軸型のニーダータイプのディスパーザーが好ましい。軸状のローターに取り付けられた回転刃と、ケーシングに取り付けられた固定刃を有し、回転数５０〜３００ｒｐｍの低速で、処理濃度２０％〜５０％（以下パルプ濃度％は質量％を意味する）の高濃度、好ましくは、２５％〜４０％、温度は２５℃〜１００℃、好ましくは４０〜９０℃で処理する。軸タイプの分散機では、繊維間の摩擦作用が主体となって、インキ剥離・ダートの分散が起こる。処理濃度が２０％未満では、機械的負荷がかかりにくく、インキ剥離・ダートの分散性が低下する上、温度上昇に必要なエネルギーが莫大となるため、適さない。また、処理濃度５０％を越えて高濃度にすると機械的に搾水するのは困難である。
【００１９】
一般的には、一軸型ニーダーとして、ニーディング・ディスパージャーＫＤ（商品名：アイ・エイチ・アイ  フォイト  ペーパーテクノロジー社製）、ディスパーザー（商品名：相川鉄工社製）、ディスパーザー（商品名：アセック社製）、ディスパーザー（商品名：三栄レギュレーター社製）、ＣＣＥ型ニーディングマシン（商品名：新浜ポンプ製作所社製）、ニーダー（商品名：山本百馬製作所社製）などが使用され、また、二軸型ニーダーとして、新浜ポンプ製作所社製、山本百馬製作所製のものなどが使用されるが、特定の機種に限定するものではない。しかし、１０〜２５％の処理濃度で、１２００〜１８００ｒｐの高速で、空転動力負荷を差し引いた実動力負荷が５〜３０ｋＷ／ｔ程度で、弱い機械力を与えながら撹拌処理を行う、いわゆるマイカプロセッサーのような高速撹拌装置では高いダート減少効果や高い剥離効果が得られないため本発明では適さない。
【００２０】
また、ディスクタイプの分散機とは、ディスク型ディスパーザーまたはコニカル型ディスパーザーであれば特に制限はない。構造的にはディスクリファイナーと似ているが、ディスクプレートの構造が異なっている。また、コニカル型ディスパーザーは回転刃がコニカル状になっている。回転数３００ｒｐｍ〜２５００ｒｐｍ、処理濃度２０％以上で処理する。軸タイプの分散機と異なる点は、繊維と刃の衝突作用が主体となってインキ剥離・ダートの分散が起こる点である。一般的には、ディスク型ディスパーザーとして、ディスパージャーＨＴＤ（商品名：アイ・エイチ・アイ  フォイト  ペーパーテクノロジー社製）、ＫＲＩＭＡホットディスパージョン設備（商品名：Ｃｅｌｌｗｏｏｄ社製）などが使用され、また、コニカル型ディスパーザーとして、コニディスク（商品名：相川鉄工社製）、コニカルディスパージョンシステム／ＨＩプリヒーター／ＯｐｔｉＦｉｎｅｒディスパーザー（商品名：メッツォ  ＳＨＩ社製）などが使用されるが、特定の機種に限定するものではない。
【００２１】
分散機の組み合わせとして特に好ましいものは、低速・高濃度用軸タイプの分散機で２回、ディスクタイプの分散機で１回、この順に処理を行うことが効率的且つ効果的である。１回目若しくは２回目の分散処理である低速・高濃度用軸タイプの分散機による分散処理は、処理濃度２０％〜５０％の高濃度、好ましくは、２５％〜４０％、温度は２５℃〜１００℃、好ましくは４０〜９０℃で処理する。軸タイプの分散機では、繊維間の摩擦作用が主体となって、インキ剥離・ダートの分散が起こる。処理濃度が２０％未満では、機械的負荷がかかりにくく、インキ剥離・ダートの分散性が低下する上、温度上昇に必要なエネルギーが莫大となるため、適さない。また、処理濃度５０％を越えて高濃度にすると機械的に搾水するのは困難である。また、次の過酸化水素漂白工程での漂白効果を高めるため、温度は２５℃以上に高める必要があるが、１００℃を超えると過酸化水素の分解が生じるため、好ましくない。
【００２２】
本発明のディスク型の分散機による分散処理時の温度は、９５〜１３０℃である。９５℃未満の処理では、十分なダート減少効果と二酸化チオ尿素の漂白効果が得られず、一方、１３０℃を超えるとパルプの黄変が生じるため適さない。ディスク型分散機には、過酸化水素、二酸化チオ尿素のほかにアルカリ薬品を添加してもよい。アルカリ薬品としては、水酸化ナトリウムが好ましい。過酸化水素添加量は、絶乾パルプ質量に対して０．０５〜３質量％、二酸化チオ尿素の添加量は、絶乾パルプ質量に対して０．１〜２質量％で、特に好ましくは０．２〜１．０質量％である。
【００２３】
本発明では三段以上のディスパーザー処理後に続きフローテーション工程を行う。デスパーザー処理により剥離したインクをフローテーター工程で除去することが効率的である。洗浄工程で除去する方法の場合には、洗浄慮液とともに白水内を循環し、パルプの完成白色度に影響を与える恐れがあるので好ましくない。フローテーション工程でのフローテーターの形式に制限はないが、処理濃度は０．７〜１．５％、フローテーター処理温度は１０〜５５℃、好ましくは３０〜５０℃で行うことが好ましい。
【００２４】
フローテーション工程の後の洗浄工程は、フローテーターで取り除けなかった微細なインキを脱水洗浄する工程であり、洗浄装置に特に制限は無いが、０．６〜１．５％のパルプスラリーを清水または抄紙機のクリア白水で希釈した後、１５〜３５％まで脱水洗浄することが好ましい。
【００２５】
本発明により得られたパルプは、０．０５〜５．０ｍｍ２のダート個数が５〜２００個／１００ｇであることが好ましい。ダート個数２００個以上では、ＢＫＰに比べて見劣りする。また、ダート個数５個／１００ｇ以下とするには、莫大な薬品、エネルギーが必要となるため好ましくない。また、本発明は上記パルプを１０質量％〜１００質量％配合した紙を含む。１０％未満の配合率では抄紙時に上記効果が消失してしまうため、好ましくない。本発明で得られたパルプは白色度さえ適度に合わせれば、ダートが少ないため５０質量％以上配合することが可能である。
【００２６】
本発明により、新聞古紙を主体とした印刷古紙より製造される脱墨パルプのＩＳＯ白色度は５０％〜８５％まで幅広く製造できるが、いずれもダートの低減された品質を達成することが可能となる。
【００２７】
（実施例）
次に、本発明を実施例に基づいて詳細に説明するが、実施例は本発明をなんら限定するものではない。本実施例中では、百分率（％）は白色度以外すべて質量％を意味し、また、薬品添加率は、対絶乾パルプあたりの質量％で示した。古紙パルプの品質は、以下に示したダート評価方法によるダート個数で評価した。特にことわりが無い限り原料濃度は灰分込みの固形分濃度、薬品添加率は質量％である。本発明の実施は、完成パルプ６０ＡＤＴ／Ｄの脱墨パルプ製造設備を使用した。
【００２８】
＜ダート評価方法＞
坪量を１００ｇ／ｍ２としたこと、シートプレスを行わなかったこと、風乾しなかったこと以外は全てＪＩＳ  Ｐ  ８２２２に示される試験用手すき紙の調製方法に準じて、手すき紙を３０枚作製した。濡れたままの手すき紙３０枚中に含まれる０．０５〜５．０ｍｍ２のダートを計測した。計測には透過光を使用し、ダートサイズの見本として、財団法人印刷局朝陽会より購入したＪＩＳＰ８２０２記載の夾雑物計測図表を参照した。測定結果はパルプ１００ｇあたりの個数に換算し、ダート個数とした。
【００２９】
実施例１  
新聞紙及びチラシを主体とする古紙（灰分含有量１３．５％）の原料をパルパーに仕込み原料濃度１５％、水酸化ナトリウム添加率対パルプ０．３％、高級アルコール系脱墨剤（花王社製、ＤＩ−７０２０）添加率対パルプ０．１５％、離解時間１５分、離解温度３５℃で離解した、離解後離解原料を除塵工程にて処理し、１．０％に濃度調整後、フローテーター（王子エンジニアリング（株）製）にて処理した。フローテーター脱墨条件は、フローテーター処理濃度１．１％、フローテーター処理温度３７℃で行った。
【００３０】
フローテーター後のパルプスラリーは、エキストラクター、ディスクシックナーで洗浄後、スクリュープレスで脱水し、加温ミキサーで７５℃まで昇温後、軸タイプの分散機として、相川鉄工社製ディスパーザーで一段目の分散処理（パルプ濃度約２７％、電力原単位約４０ｋｗｈ／パルプＴ）をし、その後漂白を行なった。漂白条件は過酸化水素添加率対パルプ３．５％、水酸化ナトリウム添加率対パルプ２．３％、珪酸ナトリウム添加率対パルプ水酸化ナトリウム換算０．７％、パルプ濃度約２６．７％で、漂白時間１５０分で行った。次いで、温度、濃度を保持したまま、分散機として、相川鉄工社製ディスパーザーで二段目の分散処理（電力原単位約２０ｋｗｈ／パルプＴ）をし、連続して温度１１０℃まで昇温後、ディスクタイプの分散機として、Ｃｅｌｌｗｏｏｄ社製のＫＲＩＭＡホットディスパーザーを用いて３段目の分散処理を行なった。その後王子エンジニアリング社製のフローテーター処理を行なった。フローテーター脱墨条件は、特殊脂肪酸誘導体（花王社製、ＤＩ−１１２０）添加率０．１２％、フローテーター処理濃度１．１％、フローテーター処理温度３９℃で行った。ディスクシックナーにて脱水洗浄後、製品パルプのダート数を表１に示す。
【００３１】
実施例２
ディスクタイプの分散処理を９５℃で行なう以外は、実施例１と同様に処理し、製品パルプを製造した。製品パルプのダート数を表１に示す。
【００３２】
実施例３
ディスクタイプの分散処理を１２５℃で行なう以外は、実施例１と同様に処理し、製品パルプを製造した。製品パルプのダート数を表１に示す。
【００３３】
実施例４
第二段目の分散を１１０℃でＣｅｌｌｗｏｏｄ社製のＫＵＲＩＭＡホットディスパーザーにて処理し、処理パルプをスクリュープレスで脱水後、濃度２８．２％、温度７５℃で軸タイプの相川鉄工社製ディスパーザーにて三段目の分散処理を行なった以外は、実施例１と同様に処理し、製品パルプを製造した。製品パルプのダート数を表１に示す。
【００３４】
実施例５
第一段目の分散を１１０℃でＣｅｌｌｗｏｏｄ社製のＫＵＲＩＭＡホットディスパーザーにて処理し、二段目、三段目の分散処理を温度９２℃で軸タイプの相川鉄工社製ディスパーザーにて行なった以外は、実施例１と同様に処理し、製品パルプを製造した。製品パルプのダート数を表１に示す。
【００３５】
比較例１
ディスクタイプの分散処理を８０℃で行なう以外は、実施例１と同様に処理し、製品パルプを製造した。製品パルプのダート数を表１に示す。
【００３６】
比較例２
ディスクタイプの分散処理後にフローテーター処理を行はない以外は、実施例１と同様に処理し、製品パルプを製造した。製品パルプのダート数を表１に示す。
【００３７】
比較例３
第二段目の分散を１１０℃でＣｅｌｌｗｏｏｄ社製のＫＵＲＩＭＡホットディスパーザーにて処理し、三段目の分散処理を行なわない以外は、実施例１と同様に処理し、製品パルプを製造した。製品パルプのダート数を表１に示す。
【００３８】
比較例４
実施例１と同様に相川鉄工社製ディスパーザーで二段目の分散処理まで行い、その後、工程内白水で希釈し、フローテーター処理を行い、ディスクシックナーで脱水後、１１０℃でＣｅｌｌｗｏｏｄ社製のＫＵＲＩＭＡホットディスパーザーにて三段目の分散処理したのち、製品パルプとした。製品パルプのダート数を表１に示す。
以上の結果を表１に示す。
【００３９】
【表１】
2008169507.tif 000002
【００４０】
実施例１〜３及び比較例１を比較すると明らかなように三段目にディスク型ディスパーザーを用いても温度が８０℃では、ダートが減少せず効果が低い。また、実施例１及び比較例２を比較すると明らかなようにディスパーザーを用いて剥離してもパルプ繊維から遊離したインキをフローテーターを用いて脱墨しなければ、やはりダートの数値は低減しない。
【００４１】
また、実施例１〜５及び比較例３を比較すると明らかなように高温でディスクディスパーザーを使用しても二段の処理では、やはりダートを低減させる効果は低い。
【００４２】
更に実施例１〜５及び比較例４を比較すると明らかなように二段目の分散処理後にフローテーター処理を行っても、三段目の分散処理で遊離インクが発生するため、ダートは低減しない。三段の分散処理後にフローテーター処理する方法が最もチリを低減させる効果が高い。