(57)【要約】【課題】スリーブにスラストプレートを接着剤により高温下で固着してもスリーブ円筒度が低下せず高い長期信頼性が得られる流体動圧軸受装置（５０，５０Ａ）を提供する。【解決手段】スリーブ（１）は、貫通孔（１ａ）とその一端部側に形成されたスリーブの外径（Ｄ４）より小径の第１径（Ｄ２）なる第１段部（１ｂ２）及び第１径より小径の第２径（Ｄ３）なる第２段部（１ｂ１）とを有し、シャフト先端に固定され第２段部に収容されたフランジ（５）と、第１段部に収容され貫通孔の一端部側を封止しスリーブに接着剤（４）で固着されたスラストプレート（３）と、貫通孔の内面又はシャフトの外面に形成された動圧溝（ＤＭ１，ＤＭ２）と、スリーブの外面の一端部側に設けられた周溝（１ｄ，１ｄｄ）とを備え、周溝はそのスリーブの他端部側端部（１ｄ１）が動圧溝の一端部側端部（ＤＭ２ｔ）より一端部側に位置するように設けられている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
スリーブと該スリーブに挿通されたシャフトとを含み、前記シャフトを、動圧軸受部を介して前記スリーブに対して回転自在に支持する構成の流体動圧軸受装置において、
前記スリーブは、貫通孔と、該スリーブの一端部側に形成された該スリーブの外径よりも小径なる第１の径の内周面を有する第１の段部及び前記第１の径よりも小径なる第２の径の内周面を有する第２の段部と、を有する一方、
前記シャフトの先端部に固定され前記第２の段部に収容されたフランジと、
前記第１の段部に収容されると共に前記貫通孔の前記一端部側を封止し前記スリーブに接着剤で固着されたスラストプレートと、
前記貫通孔の内周面または前記シャフトの外周面に形成された動圧溝と、
前記スリーブの外周面における前記一端部側に設けられた周溝と、を備え、
該周溝における前記スリーブの他端部側となる端部が、前記動圧溝の前記一端部側の端部よりも前記一端部側に位置することを特徴とする流体動圧軸受装置。
【請求項２】
前記周溝における最小径は、前記第１の径以下であることを特徴とする請求項１記載の流体動圧軸受装置。
【請求項３】
請求項１または請求項２記載の流体動圧軸受装置を備えたモータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流体動圧軸受装置及びそれを備えたモータに係る。
【背景技術】
【０００２】
近年、モータは、その高速回転化に伴いその軸受装置として流体動圧軸装置を用いたものが多くなっている。
この流体動圧軸受装置を搭載したモータは、例えば、ＨＤＤ（ハードディスクドライブ）やＬＢＰ（レーザビームプリンタ）に用いられてそれぞれハードディスクやポリゴンミラーを駆動する。
【０００３】
そして、この流体動圧軸受装置におけるラジアル動圧軸受は、スリーブの内周面とシャフトの外周面と両者間の僅かな隙間に充填された潤滑流体とを含み、軸方向に一対が離隔して設けられた構成とされる。
また、スラスト動圧軸受は、一般に、スリーブと、先端にフランジを有しスリーブに挿通されたシャフトと、フランジと対向しスリーブの一端部側を封止するスラストプレートとを含んでスリーブの一端部側に設けられる。
【０００４】
さらに詳しくは、フランジの両端面に動圧溝を有する一方、スリーブとフランジとスラストプレートなどとの間には僅かな隙間が設けられて潤滑流体が充填されており、シャフトの回転に伴い動圧溝によって動圧が発生し、フランジを有するシャフトがスリーブ及びスラストプレートに対して浮上し非接触に回転するように構成されている。
【０００５】
このような流体動圧軸受装置やこれを備えたモータの例が特許文献１や特許文献２に記載されている。
【特許文献１】特開２００４−１８３８６４号公報
【特許文献２】特開２００５−１１４１６５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、上述したように、スラストプレートはスリーブの一端部側を封止するようにスリーブに固定される。これについて、特許文献２の図３を引用した図７により、従来の流体動圧軸受装置Ｊ５０として説明する。
【０００７】
まず、スリーブＪ３は貫通孔Ｊ３ｂを有してその一端部側には段部Ｊ３ａが形成されている。
一方、シャフトＪ４は先端部側にフランジＪ１３を有すると共にスリーブＪ３の貫通孔Ｊ３ｂに挿通されている。
【０００８】
スリーブＪ３の段部Ｊ１３ａにはスラストプレートＪ１４が接着剤Ｊ５により固着されスリーブＪ３の一端部側を封止している。
通常の接着剤の硬化は温度が高い程促進されることから、この流体動圧軸受装置Ｊ５０の組み立てにおけるスラストプレートＪ１４の固着において、生産性向上のために常温よりも高い例えば６０℃以上の温度で接着剤Ｊ５を硬化させることが行われる。
【０００９】
この６０℃以上という比較的高温下で接着剤Ｊ５を硬化させると、スリーブＪ３とスラストプレートＪ１４との材質が異なる場合にはそれらの熱膨張係数の差により、接着剤Ｊ５が硬化した後の常温への降温において接着部位近傍に無視できない残留歪みが生じる。
この残留歪みは、スリーブＪ３の内周面を歪ませるためラジアル軸受の軸受性能に悪影響を与える可能性が生じる。
【００１０】
一般に、流体動圧軸受装置では、スリーブの材料として、切削性が良好でメッキなどの表面処理を施し易い銅系合金のＣ６７８２（線膨張係数：約１．７×１０-5／℃）を用い、スラストプレートの材料として、摩耗し難く高硬度な鉄系合金であるＳＵＳ４２０Ｊ２（線膨張係数：約１．１×１０-5／℃）を用いる。
従って、このような材料を用いた場合、接着剤を硬化させる高温環境下では、スリーブＪ３とスラストプレートＪ１４との隙間が常温下の場合よりも広がった状態で固定され、接着剤の硬化後に常温に戻すと、スリーブＪ３には内周面を縮径する方向の応力が残留するのでラジアル動圧発生部であるスリーブ内径部（内周面）の円筒度が低下してしまう。
【００１１】
この円筒度の低下は、例えば、スリーブＪ３の内径が、スラストプレート側が大きくなるように変形（図７において下向きラッパ形状）したとすると、フランジＪ１３とは反対側のラジアル軸受における動圧の影響が顕著になってフランジＪ１３側の潤滑流体の圧力が上昇し、シャフトＪ４（フランジＪ１３を含む）の浮上量のばらつきが大きくなって長期信頼性の低下が懸念される。
【００１２】
一方、スリーブＪ３の内径が、スラストプレートＪ１３側が小さくなるように変形（図７において上向きラッパ形状）したとすると、反フランジ側のラジアル軸受における動圧の影響が微弱になって全体の動圧が上がらず、シャフトＪ４（フランジＪ１３を含む）の浮上量が足りずに他の部材との接触が生じて長期信頼性の低下が懸念される。
【００１３】
特許文献１には、熱膨張に伴うスリーブなどの変形に対し、スリーブの外周面がその端部に向かって縮径するテーパ部などを設けてスリーブの変形がモータベースへの圧入に影響を及ぼさないように工夫した技術が開示されているものの、残留応力から生じるスリーブの内周面の変形を防止するものではなく、同様に円筒度が低下して長期信頼性が損なわれることが懸念される。
【００１４】
そこで、本発明が解決しようとする課題は、スリーブに対してスラストプレートを接着剤により高温下で固着しても、スリーブ内径の円筒度が低下することなく、高い長期信頼性が得られる流体動圧軸受装置及びそれを備えたモータを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
上記の課題を解決するために、本願発明は手段として次の１）〜３）の構成を有する。
【００１６】
１）  スリーブ（１）と該スリーブ（１）に挿通されたシャフト（２）とを含み、前記シャフト（２）を、動圧軸受部（ＲＢ，ＳＢ）を介して前記スリーブ（１）に対して回転自在に支持する構成の流体動圧軸受装置において、
前記スリーブ（１）は、貫通孔（１ａ）と、該スリーブ（１）の一端部側に形成された該スリーブ（１）の外径（Ｄ４）よりも小径なる第１の径（Ｄ２）の内周面を有する第１の段部（１ｂ２）及び前記第１の径（Ｄ２）よりも小径なる第２の径（Ｄ３）の内周面を有する第２の段部（１ｂ１）と、を有する一方、
前記シャフト（２）の先端部に固定され前記第２の段部（１ｂ１）に収容されたフランジ（５）と、
前記第１の段部（１ｂ２）に収容されると共に前記貫通孔（１ａ）の前記一端部側を封止し前記スリーブ（１）に接着剤（４）で固着されたスラストプレート（３）と、
前記貫通孔（１ａ）の内周面または前記シャフト（２）の外周面に形成された動圧溝（ＤＭ１，ＤＭ２）と、
前記スリーブ（１）の外周面における前記一端部側に設けられた周溝（１ｄ，１ｄｄ）と、を備え、
該周溝（１ｄ，１ｄｄ）における前記スリーブ（１）の他端部側となる端部（１ｄ１）が、前記動圧溝（ＤＭ１，ＤＭ２）の前記一端部側の端部（ＤＭ２ｔ）よりも前記一端部側に位置することを特徴とする流体動圧軸受装置（５０，５０Ａ）である。
２）  前記周溝（１ｄ，１ｄｄ）おける最小径（Ｄ１）は、前記第１の径（Ｄ２）以下であることを特徴とする１）に記載の流体動圧軸受装置（５０，５０Ａ）である。
３）  １）または２）に記載の流体動圧軸受装置（５０，５０Ａ）を備えたモータ（５１）である。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、スリーブに対してスラストプレートを接着剤により高温下で固着しても、スリーブ内径の円筒度が低下することなく、高い長期信頼性が得られる、という効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明の実施の形態を、好ましい実施例により図１〜図６を用いて説明する。
図１は、本発明の流体動圧軸受装置の実施例を示す断面図である。
図２は、本発明のモータの実施例を示す断面図である。
図３は、周溝最小径Ｄ１と第２段部内径Ｄ２との差ΔＤと、円筒度変化量ΔＥＴとの関係を示すグラフである。
図４は、周溝最小径Ｄ１と第２段部内径Ｄ２との差ΔＤと、スラストプレート３の接着強度との関係を示すグラフである。
図５は、本比較例と発明に係る実施例とにおける円筒度変化量ΔＥＴの違いを説明するグラフである。
図６は、本発明の流体動圧軸受装置の変形例を示す断面図である。
【００１９】
本発明に係る流体動圧軸受装置の実施例を図１に示し、その流体軸受装置を搭載したモータの実施例を図２に示す。
【００２０】
図１において、この流体軸受装置５０は、貫通孔１ａを有する円筒状のスリーブ１と、先端にリング状のフランジ５が固定され貫通孔１ａに挿通されたシャフト２と、スリーブ１の一端部側（図１の下側）に貫通孔１ａを封止するように固定されたスラストプレート３と、を有して構成されている。
【００２１】
ここで、スリーブ１及びシャフト２は、銅系合金のＣ６７８２で形成されており、その線膨張係数は、約１．７×１０-5／℃である。
また、スラストプレート３は、鉄系合金のＳＵＳ４２０Ｊ２で形成されており、その線膨張係数は、約１．１×１０-5／℃である。
【００２２】
スリーブ１の貫通孔１ａの内周面には、軸ＣＬ方向に離隔して一対のラジアル動圧溝ＤＭ１，ＤＭ２が形成されている。図１や後述する他の図においては、理解容易のため、便宜的にシャフト２上に図示している。
【００２３】
このラジアル動圧溝ＤＭ１，ＤＭ２と、これらに僅かな間隙を有して対向するシャフト２の外周面と、この間隙に充填された潤滑流体（例えば潤滑油）６とを含んでそれぞれ一対のラジアル動圧軸受部ＲＢ１，ＲＢ２が構成されている（以下、この一対を合わせて単にラジアル動圧軸受部ＲＢとも称する）。
【００２４】
また、貫通孔１ａの一端部側には、内径を異ならせて階段状に形成した段部１ｂが設けられている。
この実施例では、この段部１ｂは小径側から順に第１段部１ｂ１と第２段部１ｂ２との２段を有する。
【００２５】
スラストプレート３は、この第２段部１ｂ２に収容されると共に、外面３ａの縁部と第２段部１ｂ２の内壁部とが接着剤４で固着されて、スラストプレート３はスリーブ１の貫通孔１ａの一端部側を封止している。
この固着における接着剤４の硬化は、その硬化速度を上げ生産効率を向上させるために、常温ではなく、高温環境下で行われる。
高温下での硬化速度向上は、接着剤の硬化システムによらず発現するので種々の接着剤に対して有効である。
接着剤として、エポキシ系熱硬化型を用いることができるが、これに限らず、エポキシ系ＵＶ硬化型やアクリル系の接着剤などを用いてももちろんよい。
また、高温とは例えば６０℃であり、通常、６０℃〜８０℃の範囲で設定される。
【００２６】
フランジ５は、その軸ＣＬ方向の両面（上下面）にそれぞれスラスト動圧溝（図示せず）が形成されており、スリーブ１の第１段部１ｂ１に収容されている。
【００２７】
ここで、フランジ５及びシャフト２の先端面と、スリーブ１及びスラストプレート３との間には僅かな間隙が設けられると共にこの隙間に潤滑流体６が充填されてスラスト動圧軸受部ＳＢが構成されている。
【００２８】
これらの動圧軸受部ＲＢ，ＳＢの構成において、シャフト２の回転に伴い動圧が発生し、シャフト２はスリーブ1対して非接触で回転自在に支持される。
【００２９】
スリーブ１の貫通孔１ａにおける他端部側（図１の上側）には、その内周面が端面１ｅに向かうに従ってシャフト２の外周面との径方向距離が大きくなるように拡径したテーパシール部ＴＳが形成されている。
ラジアル動圧軸受部ＲＢ及びスラスト動圧軸受部ＳＢに充填された潤滑流体６はそれぞれ共有されると共にこのテーパシール部ＴＳにおいて封止され、外部への漏出が防止されている。
【００３０】
また、スリーブ１の外周面１ｃにおける、一端部側には、断面が略三角形形状を呈して内側に凹む周溝１ｄが形成されている。
これについて詳述するならば、まず、軸ＣＬ方向において、スリーブ１の他端部の端面１ｅから周溝１ｄの端部（凹みの開始部位）１ｄ１までの距離Ｌ１は、スリーブ１の一端部側のラジアル動圧溝ＤＭ２と重ならないように設定されている。
より具体的には、この距離Ｌ１は、スリーブ１の端面１ｅからラジアル動圧溝ＤＭ２のスラストプレート３側の端部ＤＭ２ｔまでの距離Ｌ２より大きくなるように設定されている。
【００３１】
一方、軸ＣＬに直交する方向（径方向）については、この周溝１ｄの最も深い部位の直径、すなわち最小径Ｄ１は、スリーブ１の第２段部の内径Ｄ２以下となるように形成されている。
【００３２】
上述したように、スラストプレート３のスリーブ１への固定は、高温下での接着剤４の硬化により行なわれ、また、スラストプレート３の材料はスリーブ１の材料よりも大きい線膨張係数を有する。
従って、スリーブ１の第２段部１ｂ２の内径の方がスラストプレート３の外径よりも大きく熱拡張して両者の径差が常温の場合よりも大きい状態で固着される、
そのため、接着剤４の硬化後における常温への温度降下に伴って、スリーブ１の第２段部１ｂ２の周壁が縮径しようとするものの、スラストプレート３に接着固定されているためにそれが阻止され残留応力が生じる
【００３３】
この状態において、実施例では上述したような周溝１ｄが形成されているので、この残留応力によりラジアル動圧軸受部ＲＢが変形することを防止できる。
すなわち、残留応力による変形は、第２段部１ｂ２の内周径Ｄ２よりも小径の部位を有する周溝１ｄによって薄肉された部位でその伝播が遮断される。
【００３４】
従って、スリーブ１における端部１ｄ１に対するラジアル動圧軸受ＲＢ側の変形が極めて生じ難くなっている。
また、この変形の伝播を遮断する周溝１ｄの軸ＣＬ方向における最もラジアル動圧軸受ＲＢ側の位置、すなわち、端部１ｄ１が、ラジアル動圧溝ＤＭ２のスラストプレート３側の端部ＤＭ２ｔの位置よりもスラストプレート３側にあるので、スリーブ１のラジアル動圧軸受ＲＢ側の変形が更に生じ難くなっている。
【００３５】
また、スリーブ１の外周面における周溝１ｄよりもさらに一端部側には、端部に向かうに従って縮径するテーパ部ＴＰが形成されている。
これは、後述するモータ５１におけるモータベース３１への嵌着時に互いが干渉せずに良好に固定されるために設けられている。
【００３６】
上述した実施例の流体動圧軸受装置５０は、その周溝１ｄを、上述した断面が略三角形形状のものに限らず、断面が略矩形形状の周溝１ｄｄとしてもよい。この周溝１ｄｄを有する流体動圧軸受装置５０Ａを図６に示す。
【００３７】
この例においても、周溝１ｄｄの最小径Ｄ１が第２段部１ｂ２の内周径Ｄ２以下に設定され、軸ＣＬ方向において、スリーブ１の他端部の端面１ｅから周溝１ｄｄの端部（凹みの開始部位）１ｄｄ１までの距離Ｌ１は、スリーブ１の一端部側のラジアル動圧溝ＤＭ２と重ならないように設定されている。
より具体的には、この距離Ｌ１は、スリーブ１の端面１ｅからラジアル動圧溝ＤＭ２のスラストプレート３側の端部ＤＭ２ｔまでの距離Ｌ２より大きくなるように設定されている。
【００３８】
具体的には、この距離Ｌ１は、スリーブ１の端面１ｅからラジアル動圧溝ＤＭ２のスラストプレート３側端部ＤＭ２ｔまでの距離Ｌ２より大きくなるように設定されている。
【００３９】
上述した実施例の流体動圧軸受装置５０，５０Ａは、種々のモータに搭載することができ、図２を用いてこの流体動圧軸受装置５０を搭載したモータ５１について説明する。
【００４０】
このモータ５１は、ＨＤＤ（ハードディスクドライブ）に搭載されハードディスクを駆動するモータであり、例えば、５４００回／分で定常回転する。
【００４１】
ステータＳとしては、貫通孔３１ｂとその周囲に環状に立ち上げられた環状壁３１ａとが形成されたモータベース３１と、この環状壁３１ａの内周面に外周面が圧入固定された流体動圧軸受装置５０のスリーブ１と、このスリーブ１に固定されたスラストプレート３と、環状壁３１ａの外周面に固定され突極に駆動コイル３２が巻回されたコア３３と、モータベース３１の内底面３１ｆに固定されたリング状の吸引プレート３４と、を備える。
【００４２】
また、このステータＳに対して流体動圧軸受装置５０を介して回動自在に支持されるロータＲとしては、シャフト２に固定され円板状の基部３５ａ及びこの基部３５ａの周縁から立ち上げられた周壁部３５ｂを有するハブ３５と、この周壁部３５ｂの内面に固着されコア３３の外周面と近接対向するリングマグネット３６と、を備える。
【００４３】
吸引プレート３４は、リングマグネット３６と近接対向するよう配置されてロータＲに対してステータＳ側に吸引する吸引力を発揮し、流体動圧軸受装置５０のフランジ５の浮上力とバランスされて良好な回転特性が得られるよう構成されている。
【００４４】
このモータ５１がＨＤＤに搭載される際には、ハブ３５の周壁部３５ｂの外周面に２つのハードディスクＨＤがスペーサ３７を挟んで配設される。
モータベース３１の外底面３１ｈにおける貫通孔３１ｂの周囲は、円形の凹部３１ｇとされている。この凹部３１ｇは、モータベース３１とスリーブ１との間に両者を確実に導通させるための導電性接着剤を塗布する場合に、その接着剤が外底面３１ｈからはみ出して突出しないようにする為に設けられている。
【００４５】
ここで、流体動圧軸受装置５０における、周溝１ｄの最小径Ｄ１と第２段部１ｂ２の内径Ｄ２との差をΔＤ＝Ｄ１−Ｄ２として、このΔＤと円筒度ＥＴの変化量ΔＥＴとの関係について図３に示し、また、同じくΔＤとスラストプレート３のスリーブ１への接着強度Ｆとの関係について図４に示してそれぞれ詳述する。
【００４６】
いずれも、周溝１ｄをＬ１＝Ｌ２として形成した場合のものであるが、Ｌ１＞Ｌ２の場合でも同様の結果を得るものである。
上記の円筒度ＥＴの変化量ΔＥＴは、６０℃の環境下で接着剤４を硬化させ、その後に常温（２３℃）に戻した際の円筒度ΔＥＴと基準となる設定値との差を示しており、いずれの図も同じ工程と作業を施しての比較である。
【００４７】
＜ΔＤとΔＥＴとの関係（図３）＞
ΔＤが大きい程（周溝１ｄが浅くなる程）変化量ΔＥＴが増加し、特に０（ゼロ）を越えると急激に増加（悪化）する。
また、ΔＤがマイナスの領域において、ΔＥＴは安定して小さい値を維持する。
従って、ΔＤ≦０、すなわち、周溝１ｄの最小径Ｄ１を第２段部１ｂ２の内径Ｄ２以下に設定すると極めて良好な円筒度ＥＴが得られることがわかる。
【００４８】
＜ΔＤとＦとの関係（図４）＞
ΔＤが大きい程強度Ｆが向上することがわかる。
従って、必要な強度Ｆが得られる程度にΔＤを設定するとよい。
この場合、図３から、周溝１ｄの最小径Ｄ１を大きくしすぎると円筒度の変化量ΔＥＴが悪化することが明らかであるので、ΔＤ≦０の領域で最適な寸法を設定すると良い。
また、このΔＤ≦０の領域において、フランジ５の外径を小さく、すなわち第１段部１ｂ１の内径Ｄ３（図１参照）を小さくして径方向の肉厚を確保してもよい。
【００４９】
一般に、ＨＤＤに搭載されたハードディスクドライブに搭載されるモータに要求される耐加速度は１０００Ｇであり、この耐加速度性を満足するスラストプレートの接着強度Ｆは６００Ｎ以上であることが知られている。
従って、図４においては、ΔＤを、６００Ｎ以上の強度Ｆが得られる−０．１４≦ΔＤとし、図３の条件と合わせて、
−０．１４≦ΔＤ≦０  とすることで、良好な円筒度と強度とを両立して得ることができる。
【００５０】
第１段部１ｂ１の内径をＤ３とし、スリーブ１の外径をＤ４とすると、上述の条件を満足するために一例として、
Ｄ１＝φ６．９０ｍｍ
Ｄ２＝φ６．９２ｍｍ
Ｄ３＝φ５．８０ｍｍ
Ｄ４＝φ７．８０ｍｍ
と設定することができる。
【００５１】
この実施例と、周溝１ｄを有していないという点のみが異なり他が同じである比較例とについて、円筒度変化量ΔＥＴを比較したグラフを図５として示す。
この図から、周溝１ｄを設けた実施例の円筒度変化量ΔＥＴは、従来の０．１３μｍに対して０．０３μｍと約１／３に減少しており、また、ばらつきも大幅に低減していることがわかる。
【００５２】
以上、詳述したように、実施例の流体動圧軸受装置５０，５０Ａとそれを備えたモータ５１は、スラストプレート３をスリーブ１に対して接着剤４により高温下で固着しても、スリーブ１の内径の円筒度が高い精度で維持され、高い長期信頼性が得られる。
また、製造工程において、円筒度を低下させずに接着剤を高温下で硬化させることができるので、硬化が促進されて生産性が極めて高いという効果が得られる。
【００５３】
本発明の実施例は、上述した構成及び手順に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において変形例としてもよいのは言うまでもない。
【００５４】
周溝１ｄ，１ｄｄは上述した例に限らず、断面が円弧状のものでもよい。
また、１つに限らず、軸ＣＬ方向に並んで形成された複数の溝であってもよい。
その場合は、最もスリーブ１の他端部１ｅに近い凹みの開始部位を周溝の端部１ｄ１（１ｄｄ１）に相当する部位と、また、最も深く部位の直径を最小径Ｄ１とみなすことができる。
【００５５】
実施例は、ラジアル動圧軸受ＲＢの動圧溝ＤＭ１，ＤＭ２がスリーブ１の内周面に形成されたものであるが、シャフト２の外周面に設けられたものであってもよい。
この場合においても、各動圧溝ＤＭ１，ＤＭ２に対向するスリーブ１の内周面の高い円筒度が維持されて同様の効果を奏することは言うまでもない。
【００５６】
周溝１ｄ，１ｄｄは、外周面１ｃを周回する溝であることが最も望ましいが、複数に分断されていても概ね周回するように形成されていればよい溝である。
スリーブ１の外周面１ｃの周長に対して、この周溝１ｄ，１ｄｄが形成されている範囲の比率が５０％以上であれば、顕著な効果を発揮することができる
【００５７】
実施例の流体動圧軸受５０，５０Ａを搭載し得るモータは、ＨＤＤ用のモータに限るものではなく、ポリゴンミラー駆動用モータや、光ディスク駆動用モータなど、種々のモータを適用することができることは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【００５８】
【図１】本発明の流体動圧軸受装置の実施例を示す断面図である。
【図２】本発明のモータの実施例を示す断面図である。
【図３】周溝最小径Ｄ１と第２段部内径Ｄ２との差ΔＤと、円筒度変化量ΔＥＴとの関係を示すグラフである。
【図４】周溝最小径Ｄ１と第２段部内径Ｄ２との差ΔＤと、スラストプレート３の接着強度との関係を示すグラフである。
【図５】本比較例と発明に係る実施例とにおける円筒度変化量ΔＥＴの違いを説明するグラフである。
【図６】本発明の流体動圧軸受装置の変形例を示す断面図である。
【図７】従来の流体動圧軸受装置の一例を説明する断面図である。
【符号の説明】
【００５９】
１  スリーブ
１ａ  貫通孔
１ｂ  段部
１ｂ１，１ｂ２  第１，第２段部
１ｃ  外周面
１ｄ，１ｄｄ  周溝
１ｄ１，１ｄｄ１  端部
１ｅ  （他端部の）端面
１ｆ  外底面
２  シャフト
３  スラストプレート
３ａ  外面
４  接着剤
５  フランジ
６  潤滑流体
３１  モータベース
３１ａ  環状壁
３１ｂ  貫通孔
３１ｆ  内底面
３１ｇ  凹部
３１ｈ  外底面
３２  コイル
３３  コア
３４  吸引プレート
３５  ハブ
３５ａ  基部
３５ｂ  周壁部
３６  リングマグネット
３７  スペーサ
５０  流体動圧軸受装置
５１  モータ
ＣＬ  軸
ＤＭ１，ＤＭ２  ラジアル動圧溝
ＨＤ  ハードディスク
ＳＢ  スラスト動圧軸受部
ＲＢ  ラジアル動圧軸受部
【図１】
2008051130.tif 000003
【図２】
2008051130.tif 000004
【図３】
2008051130.tif 000005
【図４】
2008051130.tif 000006
【図５】
2008051130.tif 000007
【図６】
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【図７】
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