(57)【要約】【課題】排気ガスの流れが妨げられず損失が少ないノズルベーンの支持構造を実現することにより、過給機の効率を向上させる。【解決手段】羽根部５１と、羽根部５１の流体案内面に直交する両端面にそれぞれ突設され一対で羽根部５１の回動軸を構成する軸部５２，５３と、軸部の根元周囲に設けられ軸部よりも大径の鍔部５４，５５とを有し、タービンインペラ１１を覆うハウジング２１内に固定される枠体４２，４３が有する孔６１，６２に軸部が挿し込まれることにより枠体に回動自在に支持され、タービンインペラ１１の周囲に互いに所定間隔あけて複数配列されるノズルベーン４１の支持構造であって、枠体４２，４３は、孔６１，６２の周囲に鍔部５４，５５の厚さと略同じ深さで鍔部５４，５５の径と略同じ径に形成された窪み部６３，６４を有し、ノズルベーン４１の鍔部５４，５５が窪み部６３，６４内に配設される。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
流体案内面を表裏に有する羽根部と、該羽根部の前記流体案内面に直交する両端面にそれぞれ突設され一対で前記羽根部の回動軸を構成する軸部と、該軸部の根元周囲に設けられ該軸部よりも大径の鍔部と、を有し、タービンインペラを覆うハウジング内に固定される枠体が有する孔に前記軸部が挿し込まれることにより前記枠体に回動自在に支持され、前記タービンインペラの周囲に互いに所定間隔あけて複数配列されるノズルベーンの支持構造であって、
前記枠体は、前記孔の周囲に前記鍔部の厚さと略同じ深さで前記鍔部の径と略同じ径に形成された窪み部を有し、
前記ノズルベーンの前記鍔部が前記窪み部内に配設される
ことを特徴とするノズルベーンの支持構造。
【請求項２】
内燃機関からの排気ガスにより回転駆動されるタービンインペラと、
該タービンインペラを覆うハウジングと、
流体案内面を表裏に有する羽根部と、該羽根部の前記流体案内面に直交する両端面にそれぞれ突設され一対で前記羽根部の回動軸を構成する軸部と、該軸部の根元周囲に設けられ該軸部よりも大径の鍔部と、を有し、前記ハウジング内に固定される枠体が有する孔に前記軸部が挿し込まれることにより前記枠体に回動自在に支持され、前記タービンインペラの周囲に互いに所定間隔あけて複数配列されるノズルベーンと、
前記ノズルベーンを回動する駆動機構と、
を備える過給機であって、
前記枠体は、前記孔の周囲に前記鍔部の厚さと略同じ深さで前記鍔部の径と略同じ径に形成された窪み部を有し、
前記ノズルベーンの前記鍔部が前記窪み部内に配設される
ことを特徴とする過給機。
【請求項３】
内燃機関からの排気ガスにより回転駆動されるタービンインペラと、
該タービンインペラを覆うハウジングと、
流体案内面を表裏に有する羽根部と、該羽根部の前記流体案内面に直交する両端面にそれぞれ突設され一対で前記羽根部の回動軸を構成する軸部と、該軸部の根元周囲に設けられ該軸部よりも大径の鍔部と、を有し、前記ハウジング内に固定される枠体が有する孔に前記軸部が挿し込まれることにより前記枠体に回動自在に支持され、前記タービンインペラの周囲に互いに所定間隔あけて複数配列されるノズルベーンと、
前記ノズルベーンを回動する駆動機構と、
を備える過給機であって、
前記枠体は、前記孔の周囲に前記鍔部の厚さと略同じ深さで前記鍔部の径と略同じ径に形成された窪み部を有し、
前記ノズルベーンの前記鍔部は、前記排気ガス流れ方向の上流側から下流側へ向かうにしたがって前記窪み部内から前記窪み部外へ徐々に突出するように厚さが増して、前記羽根部との接合部が傾斜するように形成され、前記下流側において、該鍔部の外周面と前記羽根部とは、連続して滑らかに接合されている
ことを特徴とする過給機。
【請求項４】
前記鍔部のうち前記タービンインペラに背向する面側の背向側鍔部は、前記排気ガス流れ方向の上流側から下流側へ向かう全ての範囲において前記窪み部から突出する厚さを有しており、前記上流側においても、該背向側鍔部の外周面と前記羽根部とは、連続して滑らかに接合されている
ことを特徴とする請求項３に記載の過給機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ノズルベーンの支持構造及び過給機に関する。
【背景技術】
【０００２】
過給機は、内燃機関の排気ガスによりタービンインペラを回転駆動させると共にタービンインペラに連結された回転軸を回転させ、この回転軸の回転駆動によって圧縮機を作動させて気体を圧縮し、高圧になった気体を内燃機関に供給することで、内燃機関の出力や効率を向上させるものである。
【０００３】
従来のノズルベーンには、特許文献１〜４に開示されたものがある。これら従来のノズルベーンは、羽根部と、該羽根部に突設されて羽根部の回動軸となる１本の軸部と、を有しており、タービンインペラを覆うハウジング内に固定される枠体が有する孔に前記軸部が挿し込まれることにより前記枠体に回動自在に支持される。
上記特許文献１〜４に開示されたノズルベーンは枠体に片持ち支持されているが、上記従来のノズルベーンよりも高い強度が必要である場合にはノズルベーンを両持ち支持にする。即ち、羽根部が表裏に有する流体を案内する面に直交する端面に、一対で羽根部の回動軸を構成する軸部を突設し、ハウジングに固定される枠体によって両軸部を回動自在に支持する。
【０００４】
図９は、従来の両持ちのノズルベーン１１０の形状を示す斜視図であって、図１０は、ノズルベーン１１０の支持構造を示す断面図である。１１１は羽根部、１１２，１１３は羽根部１１１に突設された軸部である。また、１２０，１３０は枠体であり、１２１，１３１は枠体１２０，１３０に形成された孔である。これらの孔１２１，１３１に、軸部１１２，１１３がそれぞれ挿し込まれる。なお、１４０はタービンインペラである。図１１は、タービンインペラ１４０及びノズルベーン１１０を排気ガスＧの流れ方向下流側から見た図である。
【０００５】
図示するように、複数のノズルベーン１１０が、タービンインペラ１４０の周囲に互いに所定間隔あけて配設され、連動して回動すると、互いの間の隙間の開度が調節される。この開度の調節によって、タービンインペラ１４０に当たる排気ガスＧの流速及び角度を最適に調節する。具体的には、内燃機関の低速回転時即ち排気ガス量が少ないときには開度を絞り、内燃機関の高速回転時即ち排ガス量が多いときには、開度を大きくする。排気ガスＧは、隣り合うノズルベーン１１０の羽根部１１１と、枠体１２０，１３０とで囲まれて形成される流路を通って、タービンインペラ１４０に至る。
【０００６】
ところで、軸部１１２，１１３と該軸部１１２，１１３が挿し込まれる孔１２１，１３１との間の微小な隙間を通る流れがあると、ノズル翼間を通過する流量の減少と共に主流に乱れが生じ、圧損が増加し、タービン出力が低下するので、軸部１１２，１１３と孔１２１，１３１との間の隙間に流れが生じないように、軸部１１２，１１３の根元に、前記隙間を覆う鍔状の部分（鍔部）１１４，１１５を設けている。
ここで、図示するように、鍔部１１４，１１５は、製造し易さのために排気ガスＧの流路に突出して形成されている。
【特許文献１】実開昭６３−５７３２８号公報
【特許文献２】実開昭６３−７９４４１号公報
【特許文献３】実開昭６３−８３４２９号公報
【特許文献４】実開平１−７６５２４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
排気ガスＧの流路に鍔部１１４，１１５が突出していると、鍔部１１４，１１５によって排気ガスＧの流れが妨げられ、効率が低下する。この効率低下は、例えば始動時において各ノズルベーン１１０間の隙間を全閉に近い状態に狭めて排気ガスＧの流速を速めたときに顕著である。
図示するような従来の構成のノズルベーン１１０の使用状態として想定されていた範囲では、鍔部１１４，１１５による効率への影響は少なかったので、効率よりも加工し易さが優先されたが、近年、図示するような従来の構成のノズルベーン１１０の使用範囲が広がり、上記のような各ノズルベーン１１０間の隙間を全閉に近い状態に狭めた状態をも用いるようになったため、鍔部１１４，１１５による効率低下が無視できなくなってきている。
【０００８】
本発明は、上述した事情に鑑みてなされたもので、排気ガスの流れが妨げられず損失が少ないノズルベーンの支持構造を実現することにより、過給機の効率を向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するために、本発明では、第１の手段として、流体案内面を表裏に有する羽根部と、該羽根部の前記流体案内面に直交する両端面にそれぞれ突設され一対で前記羽根部の回動軸を構成する軸部と、該軸部の根元周囲に設けられ該軸部よりも大径の鍔部と、を有し、タービンインペラを覆うハウジング内に固定される枠体が有する孔に前記軸部が挿し込まれることにより前記枠体に回動自在に支持され、前記タービンインペラの周囲に互いに所定間隔あけて複数配列されるノズルベーンの支持構造であって、前記枠体は、前記孔の周囲に前記鍔部の厚さと略同じ深さで前記鍔部の径と略同じ径に形成された窪み部を有し、前記ノズルベーンの前記鍔部が前記窪み部内に配設されることを特徴とするノズルベーンの支持構造を採用した。
【００１０】
第２の手段として、内燃機関からの排気ガスにより回転駆動されるタービンインペラと、該タービンインペラを覆うハウジングと、流体案内面を表裏に有する羽根部と、該羽根部の前記流体案内面に直交する両端面にそれぞれ突設され一対で前記羽根部の回動軸を構成する軸部と、該軸部の根元周囲に設けられ該軸部よりも大径の鍔部と、を有し、前記ハウジング内に固定される枠体が有する孔に前記軸部が挿し込まれることにより前記枠体に回動自在に支持され、前記タービンインペラの周囲に互いに所定間隔あけて複数配列されるノズルベーンと、前記ノズルベーンを回動する駆動機構と、を備える過給機であって、前記枠体は、前記孔の周囲に前記鍔部の厚さと略同じ深さで前記鍔部の径と略同じ径に形成された窪み部を有し、前記ノズルベーンの前記鍔部が前記窪み部内に配設されることを特徴とする過給機を採用した。
【００１１】
第３の手段として、内燃機関からの排気ガスにより回転駆動されるタービンインペラと、該タービンインペラを覆うハウジングと、流体案内面を表裏に有する羽根部と、該羽根部の前記流体案内面に直交する両端面にそれぞれ突設され一対で前記羽根部の回動軸を構成する軸部と、該軸部の根元周囲に設けられ該軸部よりも大径の鍔部と、を有し、前記ハウジング内に固定される枠体が有する孔に前記軸部が挿し込まれることにより前記枠体に回動自在に支持され、前記タービンインペラの周囲に互いに所定間隔あけて複数配列されるノズルベーンと、前記ノズルベーンを回動する駆動機構と、を備える過給機であって、前記枠体は、前記孔の周囲に前記鍔部の厚さと略同じ深さで前記鍔部の径と略同じ径に形成された窪み部を有し、前記ノズルベーンの前記鍔部は、前記排気ガス流れ方向の上流側から下流側へ向かうにしたがって前記窪み部内から前記窪み部外へ徐々に突出するように厚さが増して、前記羽根部との接合部が傾斜するように形成され、前記下流側において、該鍔部の外周面と前記羽根部とは、連続して滑らかに接合されていることを特徴とする。
【００１２】
また、前記鍔部のうち前記タービンインペラに背向する面側の背向側鍔部は、前記排気ガス流れ方向の上流側から下流側へ向かう全ての範囲において前記窪み部から突出する厚さを有しており、前記上流側においても、該背向側鍔部の外周面と前記羽根部とは、連続して滑らかに接合されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、ノズルベーンの鍔部を、ノズルベーンを回動自在に支持する枠体に形成された窪み部内に位置させるようにしたので、鍔部が排気ガスの流路に突出しないため、排気ガスの流れが妨げられず、よって損失が少ないノズルベーンの支持構造を実現でき、これにより、過給機の効率を向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の第１の実施形態について図面を参照して説明する。図１は、本実施形態における過給機１０の構成を示す模式図である。過給機１０は、タービンインペラ１１、コンプレッサインペラ１２、シャフト１３、ハウジング１４、軸受１５、ノズル部１６等を備えている。
【００１５】
タービンインペラ１１及びコンプレッサインペラ１２は、ディスクの一面に複数の翼が立設されたラジアルインペラである。タービンインペラ１１は、その外周部から流入して隣り合う翼間を流れて軸線方向へ抜ける排気ガスＧによってトルクを受けて回転する。コンプレッサインペラ１２は、回転駆動されることによりディスクの翼が立設された側に軸線方向から流入する外気を圧縮する。
【００１６】
シャフト１３は、タービンインペラ１１とコンプレッサインペラ１２とを連結する。シャフト１３の軸心と、タービンインペラ１１及びコンプレッサインペラ１２の回転軸とは、同心である。
タービンインペラ１１とシャフト１３とは溶接等により一体化され、コンプレッサインペラ１２とシャフト１３とはボルト等を介して結合されている。
【００１７】
ハウジング１４は、上記タービンインペラ１１、コンプレッサインペラ１２及びシャフト１３を囲むものである。該ハウジング１４は、タービンハウジング２１、ベアリングハウジング２２、シールプレート２３、及びコンプレッサハウジング２４等が順次連結されることにより構成されている。
軸受１５は、ハウジング１４内でシャフト１３を回転自在に支持するものである。
【００１８】
タービンハウジング２１は、タービンインペラ１１を覆うものであって、外側に突出した排気ガス導入路３１を有している。この排気ガス導入路３１は、内燃機関Ｅの排気口Ｅ２に接続されて、内燃機関Ｅが排出する排気ガスＧをタービンハウジング２１内に導き入れる。また、タービンハウジング２１には、シャフト１３の同軸上に位置させて排気ガス排出口３２が形成されている。この排気ガス排出口３２は、排気筒（図示せず）等に接続される。
【００１９】
ベアリングハウジング２２は、軸受１５を位置固定するものである。シールプレート２３は、ベアリングハウジング２２とコンプレッサハウジング２４との間に設けられ、コンプレッサハウジング２４からベアリングハウジング２２への空気の流入を防ぐ。
【００２０】
コンプレッサハウジング２４は、コンプレッサインペラ１２を覆うものである。コンプレッサハウジング２４には、シャフト１３と同軸上に位置させて吸気口３３が形成されている。この吸気口３３から外気が吸引される。
また、コンプレッサハウジング２４は、外周側から突出した吐出流路３４を有している。この吐出流路３４は、内燃機関Ｅの給気口Ｅ１に接続されて、加圧空気を内燃機関Ｅへと導く。
【００２１】
ノズル部１６は、ノズルベーン４１、枠体４２，４３及びベーン駆動機構４４を有している。図２は、図１で示したノズルベーン４１及びその周囲の拡大図である。図３は、ノズルベーン４１の形状を示す斜視図である。
【００２２】
ノズルベーン４１は、羽根部５１、軸部５２，５３及び鍔部５４，５５を有している。羽根部５１は、表裏に排気ガスＧを案内する面５１ａ，５１ｂを有し、該面５１ａ，５１ｂによって排気ガスＧを案内するものである。軸部５２，５３は、羽根部５１の面５１ａ，５１ｂに直交する端面５１ｃ，５１ｄに突設され、一対で羽根部５１の回動軸を構成するものである。
鍔部５４，５５は、軸部５２，５３のそれぞれの根元に設けられ、各軸部５２，５３よりも大径の円盤状に形成されている。鍔部５４，５５と羽根部５１の排気ガスＧを案内する面５１ａ，５１ｂとは、フィレットアールｒ１がつけられて、連続して滑らかに接合されている。このフィレットアールｒ１は、所定の半径の円弧形状又は円筒内面形状であって、ノズルベーン４１の強度を維持するために設けられるものである。
このようなノズルベーン４１は、タービンインペラ１１の周囲に互いに所定間隔あけて複数配設されて、互いの間の隙間の開度によって、タービンインペラ１１の翼に当たる排気ガスＧの流速及び角度を変化させる。
【００２３】
枠体４２，４３は、タービンハウジング２１内に固定的に配設されている。
枠体４２，４３には、複数の孔６１，６２が形成されている。孔６１，６２は、ノズルベーン４１の軸部５２，５３の径と略同径に形成されており、軸部５２，５３が挿し込まれることにより軸部５２，５３を回動自在に支持する。
【００２４】
更に、枠体４２，４３の各孔６１，６２の周囲には、窪み部６３，６４が形成されている。窪み部６３，６４は、鍔部５４，５５の厚さと略同じ深さで鍔部５４，５５の径と略同じ径に形成されており、鍔部５４，５５が窪み部６３，６４内に配設される。
ベーン駆動機構４４は、ノズルベーン駆動リング７１、ノズルベーン駆動軸７２、ノズルリンク板７３、駆動軸７４、ピストンロッド７５及び連結部７６，７７を備えている。
【００２５】
ノズルベーン駆動リング７１は、枠体４３（シュラウド）に対して回動自在に設置されている。ノズルベーン駆動軸７２は、ノズルベーン４１と同数設けられ、ノズルベーン駆動リング７１に貫装されている。ノズルリンク板７３は、各ノズルベーン４１の軸部５３と各ノズルベーン駆動軸７２とを、クランク状に連結する。
駆動軸７４は、一端部を連結部７６によってピストンロッド７５と連結されており、ピストンロッド７５の往復運動によって回動される。また、駆動軸７４は、他端部を連結部７７によってノズルベーン駆動リング７１に連結されており、ノズルベーン駆動リング７１は、駆動軸７４の回転運動によって回動される。
そして、ベーン駆動機構４４は、各ノズルベーン４１間の隙間を調節することによって、タービンインペラ１１に供給される排気ガスの流量及び流速を調節する。
【００２６】
このような構成により、内燃機関Ｅが排出する高温・高圧の排気ガスＧが、排気ガス導入路３１よりタービンハウジング２１内に導入されて、タービンインペラ１１を回転させた後に、排気ガス排出口３２より外部へ排気される。そして、タービンインペラ１１の回転は、シャフト１３を介してコンプレッサインペラ１２に伝達され、コンプレッサインペラ１２を回転させる。これにより、吸気口３３から外気が、コンプレッサハウジング２４内に吸入され、圧縮された後に、吐出流路３４を通過して、内燃機関Ｅに供給される。
【００２７】
図４は、排気ガスＧの流量に対する効率比を従来と比して示すグラフである。本実施形態における効率比は、各グラフの右側の「鍔埋め込み」と記してあるものである。従来の構成のノズルベーンによる効率比は、各グラフの左側の「鍔露出」と記してあるものである。
【００２８】
このグラフに示すように、何れの流量においても、本実施形態と従来との略同じ流量での効率は、本実施形態のノズルベーン４１によるものの方が高い値となっている。特に矢印で示したところの流量においては効率が３〜４％向上している。
上記のことから、本実施形態のノズルベーン４１によれば、従来の構成のノズルベーンよりも効率が向上すると言える。この効率向上の要因は、本実施形態のノズルベーン４１は、鍔部５４，５５が枠体の窪み部内に位置していて排気ガスＧの流路に突出しない構成であるので、排気ガスＧの流れを妨げないためであると考えられる。
【００２９】
このように、本実施形態によれば、ノズルベーン４１の鍔部５４，５５が排気ガスＧの流路に突出しないため、排気ガスＧの流れが妨げられず、よって損失が少なくなり、過給機１０の効率を向上させることができる。
【００３０】
また、鍔部５４，５５は、軸部５２，５３と孔６１，６２との間の微小な隙間を通る流れが生じないように軸部５２，５３の根元で孔６１，６２との間の隙間を覆う役割の他に、ノズルベーン４１の回動軸がぶれないようノズルベーン４１を支える役割をも有しているので、十分な剛性を有していることが望ましい。
従来のノズルベーンは、鍔部が流路に突出する構成であったため、鍔部が可能な限り薄く形成されていたが、これに対して本実施形態のノズルベーンは、鍔部５４，５５を枠体４２，４３に埋め込む構成であるので、鍔部５４，５５の厚さを従来よりも厚くすることが可能になっている。これにより、鍔部５４，５５の剛性を増すことができる。
【００３１】
次に、本発明の第２の実施形態について、図５〜８を参照して説明する。図５は、本実施形態におけるノズルベーン８０の形状を示す斜視図である。図６は、図５で矢印Ａにて示す方向から見たノズルベーン８０を示す図である。図７は、ノズルベーン８０の図５におけるＢ−Ｂ線による断面を示すと共に、隣り合うノズルベーン８０の位置関係を示す図である。
ノズルベーン８０は、羽根部８１、軸部８２，８３及び鍔部８４，８５を有している。羽根部８１は、表裏に排気ガスＧを案内する面８１ａ，８１ｂを有し、該面８１ａ，８１ｂによって排気ガスＧを案内するものである。羽根部８１の面８１ａ，８１ｂに直交する端面８１ｃ，８１ｄに、軸部５２，５３が突設されている。
【００３２】
第１の実施形態では、鍔部５４，５５の全体を枠体４２，４３に埋め込むようにしたが、実施にあたっては、鍔部５４，５５の少なくとも排気ガスＧの流路の上流となる側が埋め込まれていれば、第１の実施形態と同様の効果が期待できる。
そこで、本実施形態では、図示するように、鍔部８４，８５は、排気ガスＧの流路の上流側から下流側へ向かうにしたがって徐々に隆起するように厚さが増して、羽根部８１の排気ガスＧを案内する面８１ａ，８１ｂとの接合部が傾斜するように形成されている。この接合部において、羽根部８１と鍔部８４，８５とは、図示するようにフィレットアールｒ１がつけられて連続して滑らかに接合されている。
【００３３】
鍔部８４，８５は上述のように排気ガスＧの流路の上流側から下流側へ向かって徐々に隆起するように厚さが増した形状であるので、鍔部８４，８５が窪み部６３’，６４’にはまり込んだ状態では、鍔部８４，８５は、排気ガスＧの流路の上流側から下流側へ向かうにしたがって窪み部６３’，６４’内から窪み部６３’，６４’外へ徐々に突出して行く。
また、鍔部８４，８５は、排気ガスＧの流路の下流側において、外周面が、羽根部８１の排気ガスＧを案内する面８１ａ，８１ｂと、フィレットアールｒ２によって滑らかに接合されている。
【００３４】
本実施形態では、第１の実施形態に比して、フィレットアールｒ２を設けることが可能であり、第１の実施形態と同様のフィレットアールｒ１だけでなくフィレットアールｒ２を設けたことによって、羽根部８１と鍔部８４，８５との接合がより強固になっている。
このような構成によると、排気ガスＧの流速損失への影響が大きい流路上流側では、鍔部８４，８５による損失を少なくすることができると共に、排気ガスＧの流速損失への影響が小さい流路下流側では、鍔部８４，８５と羽根部８１とをフィレットアールｒ２を介して接合することによって、接合強度を増強することができ、ノズルベーン８０の剛性を向上させることができる。
また、流路が最も狭くなり流速が最大となるスロート部Ｓの付近に鍔部が突出していないので、従来の構成に比してスロート部Ｓでの抵抗が抑えられ、流速損失を抑えることができる。
【００３５】
また、図８は、本実施形態のノズルベーン８０の変形例であるノズルベーン８０’を示す図であって、ノズルベーン８０’を図７に準じた方向から見た図である。
ノズルベーン８０’は、羽根部８１’、図示しない一対の軸部及び一方のみ図示する一対の鍔部８４，８５（８５のみ図示）を有している。羽根部８１’は、表裏に排気ガスＧを案内する面８１ａ’，８１ｂ’を有している。面８１ａ’，８１ｂ’のうち、面８１ａ’はタービンインペラに対向する面であり、面８１ｂ’はその背面（タービンインペラに背向する面）である。
【００３６】
タービンインペラ１１に対向しない側の面８１ｂ’では、鍔部８４，８５がノズルベーン間のスロート部Ｓの上流に位置しているので、スロート部Ｓの下流に位置する面８１ａ’側の鍔部に対し、排ガスＧの流速が低いので、鍔部８４，８５による排気ガスＧの流速損失への影響は小さい。そこで、ノズルベーン８０’のように、鍔部８４，８５のうち、タービンインペラ１１に背向する面側の鍔部８４ｂ，８５ｂ（８５ｂのみ図示）を、排気ガスＧの流路の上流側から下流側の全ての範囲において窪み部６３’，６４’外に突出するように形成して、排気ガスＧの流路の上流側においてもフィレットアールｒ２’を設けてもよい。(鍔部８４ａ，８５ａは、図５，６と同様に、排気ガスＧの流路の上流側から下流側へ向かうにしたがって徐々に隆起するように厚さが増す。)
このような構成によると、鍔部８４，８５と羽根部８１’との接合強度を更に増強することができ、ノズルベーン８０’の強度を更に向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】本発明の第１の実施形態における過給機の構成を示す模式図である。
【図２】本発明の第１の実施形態における図１で示したノズルベーン及びその周囲の拡大図である。
【図３】本発明の第１の実施形態におけるノズルベーンの形状を示す斜視図である。
【図４】本発明の第１の実施形態における排気ガスの流量に対する効率比を従来と比して示すグラフである。
【図５】本発明の第２の実施形態におけるノズルベーンの形状を示す斜視図である。
【図６】本発明の第２の実施形態における図５で矢印Ａにて示す方向から見たノズルベーン８０を示す図である。
【図７】本発明の第２の実施形態におけるノズルベーンの図５のＢ−Ｂ線による断面を示すと共に、隣り合うノズルベーンの位置関係を示す図である。
【図８】本発明の第２の実施形態の変形例であるノズルベーンを示す図であって、図７に準じた方向から見た図である。
【図９】従来の一例における両持ちのノズルベーンの形状を示す斜視図である。
【図１０】従来の一例における両持ちのノズルベーンの支持構造を示す断面図である。
【図１１】従来の一例におけるタービンインペラ及びノズルベーンを排気ガスの流れ方向下流側から見た図である。
【符号の説明】
【００３８】
１０…過給機、  １１…タービンインペラ、  １４…ハウジング、  ２１…タービンハウジング、  １６…ノズル部、  ４１…ノズルベーン、  ５１…羽根部、  ５２，５３…軸部、  ５４，５５…鍔部、  ４２，４３…枠体、  ６１，６２…孔、  ６３，６４…窪み部、  ４４…ベーン駆動機構、  ８０，８０’…ノズルベーン、  ８１，８１’…羽根部、  ８１ａ，８１ｂ，８１ａ’，８１ｂ’…面（流体案内面）、  ８２，８３…軸部、  ８４，８５…鍔部、  ８４ｂ，８５ｂ…背向側鍔部、  Ｅ…内燃機関、  Ｇ…排気ガス、  ｒ１，ｒ２，ｒ２’…フィレットアール
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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