(57)【要約】【課題】ポンプ部に外周、内周の２つのポンプ流路を有し、１枚の羽根車にて駆動する形式の燃料ポンプにおいて、ポンプケースの側部に両ポンプ流路に連通する外周、内周吸入通路を形成することができ、かつ、燃料ポンプの総合効率の低下を抑制できる燃料ポンプを提供する。【解決手段】モータ部９、およびモータ部９の回転駆動力により駆動される吸入した燃料を昇圧し、その昇圧した燃料を吐出するポンプ部５を備える燃料ポンプ４において、ポンプ部５に形成される外周ポンプ流路７と、内周ポンプ流路８とが径方向で重なる場合の羽根車６の回転中心９３における外周ポンプ流路７の外周吐出口側端部７７と内周ポンプ流路８の内周吸入口側端部８６との間の中心角θが１１°〜５８°であることを特徴とする。【選択図】図３
2008231960.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
モータ部、および前記モータ部の回転駆動力により駆動される吸入した燃料を昇圧し、その昇圧した燃料を吐出するポンプ部を備える燃料ポンプにおいて、
前記ポンプ部は、外周羽根部と内周羽根部とを有し、前記モータ部により回転駆動される羽根車、および
前記外周羽根部に沿って円弧状に形成された外周ポンプ流路であって、一方の端部に形成された外周吸入口から吸入した燃料を昇圧し、他方の端部に形成された外周吐出口から吐出する外周ポンプ流路と、
前記内周羽根部に沿って円弧状に形成された内周ポンプ流路であって、一方の端部に形成された内周吸入口から吸入した燃料を昇圧し、他方の端部に形成された内周吐出口から吐出する内周ポンプ流路と、
一方の側部に形成され、前記外周吸入口と連通する外周吸入通路と、
前記一方の側部に形成され前記内周吸入口と連通する内周吸入通路と、を有するポンプケースを備え、
前記外周吐出口側の前記外周ポンプ流路と、前記内周吸入口側の前記内周ポンプ流路とが径方向で重なる場合の前記羽根車の回転中心における前記外周ポンプ流路の前記外周吐出口側端部と前記内周ポンプ流路の前記内周吸入口側端部との間の中心角が１１°〜５８°であることを特徴とする燃料ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料消費装置に燃料を供給する燃料ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
燃料タンク内の燃料の残量が減少しても、安定して燃料を供給することができる燃料供給装置が知られている（例えば、特許文献１参照）。この燃料供給装置は、図６に示すように燃料タンク内に設置され、燃料タンク内の燃料の一部を蓄積するサブタンク３００と、サブタンク３００内に収容される燃料ポンプ４００を有している。この燃料ポンプ４００は、モータ部９００と、このモータ部９００の回転駆動力により駆動されることにより、サブタンク３００の燃料を吸引し、燃料タンク外の燃料消費装置（例えば、内燃機関）に供給するポンプ部５００と、を備えている。
【０００３】
このポンプ部５００は、外周に羽根部を有し、モータ部９００により回転駆動される１枚の円盤状の羽根車、および、羽根部に沿って円弧状に形成される１つのポンプ流路を有するポンプケース５３０を備える。
【０００４】
また、この燃料供給装置は、サブタンク３００外の燃料をサブタンク３００内に汲み上げるためのジェットポンプ５５０が設けられている。このジェットポンプ５５０は、ポンプ部５００から吐出される燃料の一部の燃料流をエネルギー源として駆動されている。
【０００５】
一方、図７に示すように、サブタンク３００に汲み上げるジェットポンプ５５０を廃止した燃料ポンプ４０１が知られている（例えば、特許文献２参照）。この燃料ポンプ４０１は、モータ部９０１と、このモータ部９０１の回転駆動力により駆動されることにより、サブタンク３０１の燃料を吸引し、燃料タンク外の燃料消費装置（例えば、内燃機関）に供給するとともに、サブタンク３０１外の燃料をサブタンク３０１内に汲み上げるポンプ部５０１と、を備えている。
【０００６】
ポンプ部５０１は、外周側に外周羽根部６１０と内周側に内周羽根部６２０とを有し、モータ部９０１により回転駆動される１枚の円盤状の羽根車６００、および、外周羽根部６１０に沿って円弧状に形成される外周ポンプ流路７００と、内周羽根部６２０に沿って円弧状に形成される内周ポンプ流路８００とを有するポンプケース５３１を備える。
【０００７】
外周ポンプ流路７００には、サブタンク３０１内の燃料を吸入する外周吸入口７２０と、外周ポンプ流路７００にて昇圧した燃料を燃料タンク外に供給する外周吐出口７３０とが形成されている。一方、内周ポンプ流路８００には、サブタンク３０１外の燃料を吸入する内周吸入口８２０と、内周ポンプ流路８００にて昇圧した燃料をサブタンク３０１内に供給する内周吐出口８３０とが形成されている。そして、ポンプケース５３１の一方の側部には、外周吸入口７２０と連通する外周吸入通路７４０と、内周吸入口８２０と連通する内周吸入通路８４０とが形成されている（図７および図８参照）。
【特許文献１】特開２００４−２８０５４号公報
【特許文献２】特表２００３−５３２００９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
燃料ポンプ４０１のポンプケース５３１の外径は、燃料タンクやサブタンク３０１の大きさなどにより決定される。そして、ポンプケース５３１の側部に形成される外周、内周吸入通路７４０、８４０の内径は、燃料を供給する燃料消費装置の要求により決定されるため、それぞれ外周、内周吸入口７２０、８２０の径よりも大きいものとなっている。
【０００９】
このような状況では、両吸入通路７４０、８４０を径方向に並べてポンプケース５３１の側部に配置させることができなくなる。その対策として、両吸入通路７４０、８４０を周方向にずらして配置することが考えられる。両吸入通路７４０、８４０を周方向にずらして配置すると、外周、内周吸入口７２０、８２０も周方向にずらさなければならない。両吸入口７２０、８２０を周方向にずらすと、図８に示すように、外周吐出口７３０を含む外周ポンプ流路７００の一部と、内周吸入口８２０を含む内周ポンプ流路８００の一部とが径方向で重なってしまう。このことを、ラップするという。
【００１０】
ここで、外周ポンプ流路７００内の燃料圧力は、外周吐出口７３０に向かうほど高くなる。ポンプケース５３１に２つのポンプ流路７００、８００を形成するような形式の燃料ポンプ４０１では、外周ポンプ流路７００の外周吐出口７３０側の端部の周辺に内周ポンプ流路８００を形成させないよう両ポンプ流路７００、８００を配置して、外周吐出口７３０側の端部から内周ポンプ流路８００までの距離を確保し、外周吐出口７３０側の端部からの燃料の漏れを抑制するのが望ましい。
【００１１】
ところが、上述したように両吸入通路７４０、８４０の配置の制約によって、外周ポンプ流路７００の一部と内周ポンプ流路８００の一部とがラップしてしまうので、外周ポンプ流路７００の燃料が内周ポンプ流路８００に漏れ、燃料ポンプ４０１の総合効率が低下してしまう。
【００１２】
燃料ポンプの総合効率とは、モータ部９０１に印可する電圧をＶ、電流をＡ、外周吐出口７３０から吐出される燃料の圧力をＰ、外周吐出口７３０から吐出される燃料の流量をＬとすると、（総合効率）＝（Ｐ×Ｌ）／（Ｖ×Ａ）で表される。
【００１３】
このような形式の燃料ポンプ４０１では、外周ポンプ流路７００から内周ポンプ流路８００への燃料の漏れという特許文献１のような形式の燃料ポンプ４００では発生しない特許文献２に特有の問題があるため、却って上記特許文献１の燃料ポンプ４００の総合効率よりも低下することがある。
【００１４】
本発明は、上記問題を解決するためになされたものであり、ポンプ部に外周、内周の２つのポンプ流路を有し、１枚の羽根車にて駆動する形式の燃料ポンプにおいて、ポンプケースの側部に両ポンプ流路に連通する外周、内周吸入通路を形成することができ、かつ、燃料ポンプの総合効率の低下を抑制できる燃料ポンプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
発明者は、上記目的を達成するために試行錯誤を繰り返した結果、外周、内周吸入通路の配置の関係上、外周ポンプ流路と内周ポンプ流路とがラップしている状態であっても、上記特許文献１のようなポンプ形式の燃料ポンプよりも優れた総合効率を達成することができる関係を見出した。
【００１６】
請求項１に記載の発明によれば、モータ部、およびモータ部の回転駆動力により駆動される吸入した燃料を昇圧し、その昇圧した燃料を吐出するポンプ部を備える燃料ポンプにおいて、
ポンプ部は、外周羽根部と内周羽根部とを有し、モータ部により回転駆動される羽根車、および外周羽根部に沿って円弧状に形成された外周ポンプ流路であって、一方の端部に形成された外周吸入口から吸入した燃料を昇圧し、他方の端部に形成された外周吐出口から吐出する外周ポンプ流路と、内周羽根部に沿って円弧状に形成された内周ポンプ流路であって、一方の端部に形成された内周吸入口から吸入した燃料を昇圧し、他方の端部に形成された内周吐出口から吐出する内周ポンプ流路と、一方の側部に形成され、外周吸入口と連通する外周吸入通路と、一方の側部に形成され内周吸入口と連通する内周吸入通路と、を有するポンプケースを備え、
外周吐出口側の外周ポンプ流路と、内周吸入口側の内周ポンプ流路とが径方向で重なる場合の羽根車の回転中心における外周ポンプ流路の外周吐出口側端部と内周ポンプ流路の内周吸入口側端部との間の中心角が１１°〜５８°であることを特徴としている。
【００１７】
この構成によれば、羽根車の回転中心における、外周吐出側端部と内周吸入口側端部との間の中心角を１１°以上としているので、外周、内周吸入通路をポンプケースの一方の側部に形成することができる。また、上記中心角を５８°以下としているので、外周ポンプ流路から内周ポンプ流路への燃料漏れ量を少なくすることができ、上記特許文献１のようなポンプの形式の燃料ポンプの総合効率を確保することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の一実施形態を図１、図２に基づいて説明する。図１は、本発明の燃料ポンプを用いる燃料供給装置であって、その燃料供給装置を燃料タンク内に設置させている状態を示す図である。図１中の矢印に示される上下方向は、車両に搭載された状態の燃料タンクの重力方向を示す。図２は、図１の燃料ポンプの要部断面図である。図１、図２の燃料ポンプは、ポンプの構造および機能を容易に理解できるよう、模式的に図示したものである。
【００１９】
燃料供給装置１は、燃料タンク２内の燃料を燃料タンク２外の内燃機関などの燃料消費装置に供給する装置である。燃料供給装置１は、サブタンク３と燃料ポンプ４とを備えている。サブタンク３は、燃料タンク２の底面２１に設置され、燃料タンク２内の燃料を一時的に貯留する。燃料ポンプ４は、サブタンク３に収容され、サブタンク３に一時的に貯留された燃料を吸引し、燃料タンク２外の内燃機関に供給する。
【００２０】
サブタンク３は、図１に示すように、底部３１と、底部３１の外周縁から上方に延びる側壁３４とを有する円筒状ないし箱型状の樹脂製の容器である。サブタンク３は、燃料タンク２の液面とは独立した液面で燃料タンク２内の燃料を貯留することができる。サブタンク３の底部３１の面積は、燃料タンク２の底面２１の面積よりも小さいので、燃料タンク２の液面が低下しても、サブタンク３の液面を燃料ポンプ４にて吸引可能な高さとすることができる。
【００２１】
サブタンク３の底部３１には、貫通孔３２が形成されている。そして、底部３１の外壁には、脚部３３が底面２１に向かって延びている。このため、サブタンク３の底部３１と燃料タンク２の底面２１との間には、隙間３５が形成される。
【００２２】
燃料ポンプ４は、ポンプ部５と、このポンプ部５を駆動するモータ部９とを備えている。ポンプ部５は、モータ部９よりも下方に配置されている。モータ部９は、ブラシ付き直流モータであり、略円筒状のハウジング４１内に永久磁石（図示せず）を環状に配置し、この永久磁石の内周側に同軸上に電機子９１を配置する構成となっている。電機子９１は、コア（図示せず）の外周に巻回されたコイル（図示せず）と、シャフト９２とを有している。電機子９１の上部には、整流子（図示せず）およびブラシ（図示せず）が設けられている。
【００２３】
シャフト９２の上端部は、ハウジング４１の上端に設けられているエンドカバー４１２内に収容される軸受（図示せず）に回転可能に支持されている。エンドカバー４１２には、コネクタ４１３が設けられおり、外部電源から電力がコネクタ４１３に埋設されたターミナル（図示せず）、ブラシ、整流子を介して電機子９１に供給される。供給された電力により電機子９１が回転すると、シャフト９２とともに羽根車としてのインペラ６が回転する。なお、モータ部９の形式は、本実施形態のようにブラシ付き直流モータに限らず、ブラシレスモータであってもよい。
【００２４】
図２に基づいてポンプ部５の詳細を説明する。ポンプ部５は、サブタンク３内の燃料を吸引し、燃料タンク２外に供給する機能と、サブタンク３外の燃料を吸引し、サブタンク３内に供給する機能を有する。ポンプ部５は、インペラ６、ポンプケーシング５１およびポンプカバー５２を備えている。ポンプケーシング５１およびポンプカバー５２によりポンプケースが形成され、その内部にインペラ６が回転可能に収容されている。
【００２５】
図２に示すように、インペラ６は、耐燃料性に優れる樹脂製であって、略円盤状に形成されている。インペラ６の外周縁には、全周に渡って外周羽根部としての高圧ポンプ羽根部６１が形成され、その高圧ポンプ羽根部６１の内周側には、全周に渡って内周羽根部としての低圧ポンプ羽根部６２が形成されている。
【００２６】
高圧ポンプ羽根部６１は、所定の間隔で放射状に延びる複数の羽根片と、隣り合う羽根片間に形成される羽根溝と、その羽根溝の内周側側壁の軸方向中央部から径方向に吐出する突起部と、羽根片の外周側先端部間を全周に渡って接続する環状部とを有する。突起部の軸方向側面は曲面となっており、先端に向かうに従い厚さが減少するような形状となっている。低圧ポンプ羽根部は、上記高圧ポンプ羽根部と同等の構成がとられている。
【００２７】
図２に示すように、ポンプケーシング５１およびポンプカバー５２は、例えばアルミニウム、あるいは耐燃料性に優れかつ高強度の樹脂にて形成されている。ポンプケーシング５１は、ハウジング４１の一方の端部に圧入固定されており、その中心に軸受９４が嵌着されている。ポンプカバー５２は、ポンプケーシング５１に被せられた状態でハウジング４１の一端に、かしめなどにより固定されている。ポンプカバー５２の中心にはスラスト軸受９５が圧入固定されている。軸受９４は、シャフト９２の下端部の径方向側面を回転可能に支持し、スラスト軸受９５は、シャフト９２の下端部の軸方向端面を支持する。
【００２８】
ポンプケーシング５１およびポンプカバー５２は、ハウジング４１に収容されるため、ポンプケーシング５１およびポンプカバー５２の外径は、ハウジング４１の外径に依存する。ハウジング４１の外径は、燃料ポンプ４を収容するサブタンク３の大きさに依存する。また、サブタンク３の大きさは、サブタンク３を収容する燃料タンク２の大きさに依存し、燃料タンク２の大きさは、燃料タンク２を搭載する車両の大きさに依存する。本実施形態では、ハウジング４１の外径は、約３８ｍｍとなっている。
【００２９】
図２に示すように、ポンプケーシング５１およびポンプカバー５２には、インペラ６を回転可能に収容した状態で、高圧ポンプ羽根部６１に対応する位置に、この羽根部６１に沿って円弧状の外周ポンプ流路としての高圧ポンプ流路７が形成され、低圧ポンプ羽根部６２に対応する位置に、この羽根部６２に沿って円弧状の内周ポンプ流路としての低圧ポンプ流路８が形成されている。
【００３０】
高圧ポンプ流路７の一方の端部には、外周吸入口としての吸入口７２が形成されており、その吸入口７２には、ポンプカバー５２の下面５２１から下方に延びる外周吸入通路としての高圧ポンプ吸入管７４が接続されている。高圧ポンプ吸入管７４の先端には、高圧ポンプ流路７に吸入される燃料を濾過する高圧ポンプサクションフィルタ７８が装着されている。高圧ポンプサクションフィルタ７８は、不織布などの吸振性のある材料を袋状にしたものに、高圧ポンプ吸入管７４と接続するカラー部７９を設けることにより構成されている。
【００３１】
高圧ポンプ流路７の他方の端部には、吸入口７２から吸入した燃料を吐出する外周吐出口としての吐出口７３が形成されており、その吐出口７３には、ポンプケーシング５１の上面に形成された高圧ポンプ吐出通路７５が接続されている。高圧ポンプ吐出通路７５は、ポンプ部５を支持するハウジング４１内に開口している。
【００３２】
低圧ポンプ流路８の一方の端部には、内周吸入口としての吸入口８２が形成されており、その吸入口８２には、ポンプカバー５２の下面５２１から下方に延びる内周吸入通路としての低圧ポンプ吸入管８４が接続されている。低圧ポンプ吸入管８４の先端には、低圧ポンプ流路８に吸入される燃料を濾過する低圧ポンプサクションフィルタ８８が装着されている。低圧ポンプサクションフィルタ８８は、不織布などの吸振性のある材料を袋状にしたものに、低圧ポンプ吸入管８４と接続するカラー部８９を設けることにより構成されている。このサクションフィルタ８８は、隙間３５に収容され、カラー部８９は、サブタンク３の貫通孔３２を貫通して低圧ポンプ吸入管８４に接続されている。
【００３３】
低圧ポンプ流路８の他方の端部には、吸入口８２から吸入した燃料を吐出する内周吐出口としての吐出口８３が形成されており、その吐出口８３には、ポンプカバー５２の下面５２１に形成された低圧ポンプ吐出通路８５が接続されている。
【００３４】
インペラ６が回転することにより、高圧ポンプ羽根部６１は、高圧ポンプ流路７の吸入口７２から吐出口７３に向けて移動し、低圧ポンプ羽根部６２も、低圧ポンプ流路８の吸入口８２から吐出口８３に向けて移動する。
【００３５】
高圧ポンプ羽根部６１が高圧ポンプ流路７内を移動すると、高圧ポンプ流路７には、吸入口７２からサブタンク３内の燃料が吸入される。高圧ポンプ流路７に吸入された燃料は、高圧ポンプ羽根部６１の移動により昇圧し、吐出口７３から高圧ポンプ吐出通路７５を介して電機子９１が収容されている燃料室４１１内に吐出される。燃料室４１１に吐出された燃料は、図１に示すように、エンドカバー４１２に形成されている吐出筒部４１４、吐出筒部４１４に接続されている図示しないホースを介して燃料タンク２外の内燃機関に供給される。
【００３６】
低圧ポンプ羽根部６２が低圧ポンプ流路８内を移動すると、低圧ポンプ流路８には、吸入口８２からサブタンク３外の燃料が吸入される。低圧ポンプ流路８に吸入された燃料は、低圧ポンプ羽根部６２の移動により吐出口８３から低圧ポンプ吐出通路８５を介してサブタンク３に吐出される。
【００３７】
次に、ポンプケーシング５１およびポンプカバー５２に形成される高圧ポンプ流路７および低圧ポンプ流路８の配置の詳細を図３から５に基づいて説明する。図３は、図２中のＩＩＩ‐ＩＩＩ線の断面を示しており、図４は、図２中のＩＶ‐ＩＶ線の断面を示している。
【００３８】
図２に示すように、インペラ６は、ポンプケーシング５１の下面に形成された凹部５１１に収容される。その凹部５１１の底面には、高圧ポンプ流路７および低圧ポンプ流路８の一部となる高圧ポンプ溝７１および低圧ポンプ溝８１が形成されている。ポンプケーシング５１に被せられるポンプカバー５２の上面にも、高圧ポンプ流路７および低圧ポンプ流路８の一部となる高圧ポンプ溝７１および低圧ポンプ溝８１が形成されている。
【００３９】
高圧ポンプ流路７は、高圧ポンプ羽根部６１を挟んで向かい合ったポンプケーシング５１の高圧ポンプ溝７１およびポンプカバー５２の高圧ポンプ溝７１によって形成される。低圧ポンプ流路８は、低圧ポンプ羽根部６２を挟んで向かい合ったポンプケーシング５１の低圧ポンプ溝８１およびポンプカバー５２の低圧ポンプ溝８１によって形成される。
【００４０】
インペラ６の一方の軸方向側面と凹部５１１の底面との間、およびインペラ６の他方の軸方向側面と、ポンプカバー５２の上面との間のうち、高圧ポンプ溝７１、低圧ポンプ溝８１が形成されていない部分のクリアランスは、高圧ポンプ流路７から低圧ポンプ流路８への燃料の漏れが発生しない程度のクリアランス（例えば、数μｍから数十μｍ）となっている。
【００４１】
図３に示すように、高圧ポンプ溝７１は、シャフト９２の回転中心９３を中心とする仮想円の円周上に形成された円弧状の溝であり、その一方の端部である吸入口側端部７６には、吸入口７２が形成され、他方の端部である吐出口側端部７７には、吐出口７３が形成されている（吐出口７３の形成場所については、図２を参照）。
【００４２】
また、低圧ポンプ溝８１は、上記回転中心９３を中心とする上記仮想円の径よりも径が小さい仮想円の円周上に形成された円弧状の溝であり、その一方の端部である吸入口側端部８６には、吸入口８２が形成され、他方の端部である吐出口側端部８７には、吐出口８３が形成されている。
【００４３】
図３では、ポンプケーシング５１側の高圧ポンプ溝７１、低圧ポンプ溝８１は図示していないが、それぞれポンプカバー５２側の高圧ポンプ溝７１、低圧ポンプ溝８１と同一構成であるため、説明を省略する。
【００４４】
図４に示すように、ポンプカバー５２の下面５２１には、図３で説明した吸入口７２、８２のそれぞれに接続される高圧ポンプ吸入管７４、低圧ポンプ吸入管８４が形成されている。本実施形態では、両ポンプ吸入管７４、８４の開口面積は、例えば、ポンプ部５の吐出能力として毎時８０リットルの吐出量を確保できるだけの面積に設定されている。両ポンプ吸入管７４、８４の開口面積は、両吸入口７２、８２の開口面積よりも大きくなっている。
【００４５】
ポンプカバー５２の下面５２１に両ポンプ吸入管７４、８４は、両吸入口７２、８２の真下に形成することが構造上不可能となるため、図４に示すように、両ポンプ吸入管７４、８４は、周方向にずらして形成されている。このため、図３に示すように、高圧、低圧ポンプ溝７１、８１は、吐出口７３側の高圧ポンプ溝７１と、吸入口８２側の低圧ポンプ溝８１とがラップするように形成される。
【００４６】
ここで、インペラ６が回転すると、両ポンプ流路７、８には、それぞれの吸入口７２、８２から燃料が吸入される。吸入された燃料は、それぞれの吐出口７３、８３に向かうに従い昇圧される。高圧ポンプ流路７の圧力は、低圧ポンプ流路８の圧力よりも高くなる。高圧ポンプ流路７内でも、吐出口側端部７７に向かうほどその圧力は高くなる。
【００４７】
図３に示すように、吐出口７３側の高圧ポンプ流路７と、吸入口８２側の低圧ポンプ流路８とがラップしていると、高圧ポンプ流路７と低圧ポンプ流路８との距離が短くなるため、高圧ポンプ流路７から低圧ポンプ流路８に向かって燃料が漏れる。この漏れ量は、インペラ６の回転中心９３における高圧ポンプ流路７の吐出口側端部７７と、低圧ポンプ流路８の吸入口側端部８６との間の中心角θ（ラップ角θ）が大きくなればなるほど多くなる。
【００４８】
上記ラップ角θと、（総合効率％）＝（Ｐ×Ｌ×１００）／（Ｖ×Ａ）で表される燃料ポンプ４の総合効率との関係を図５に示す。上記式において、Ｐは吐出口７３から吐出される燃料の圧力であり、Ｌは吐出口７３から吐出される燃料の流量であり、Ｖはモータ部９に印可する電圧であり、Ａはモータ部９に印可する電流である。
【００４９】
図５から分かるように、ラップ角θが大きくなると、すなわち、上記漏れ量が多くなると、燃料ポンプ４の総合効率は低下する傾向にある。ラップ角θが５８°よりも大きくなると、図５に示すように、ポンプ部に１つのポンプ流路を有し、ポンプ部から吐出される燃料の一部の燃料流れをサブタンクに燃料を汲み上げるジェットポンプの駆動源に使用する形式の燃料ポンプ（特許文献１参照）の総合効率（２０％）を下回ってしまう。
【００５０】
本実施形態では、ポンプケーシング５１およびポンプカバー５２に形成されている高圧、低圧ポンプ流路７、８は、高圧ポンプ流路７の吐出口側端部７７と低圧ポンプ流路８の吸入口側端部８６との間の上記ラップ角θが５８°以下となっているため、総合効率２０％以上で燃料ポンプ４を運転することができる。
【００５１】
図５に示すように、ラップ角θを小さくすると上記総合効率は上昇するが、上記したように高圧ポンプ流路７の吸入口７２と低圧ポンプ流路８の吸入口８２とが接近し、ポンプカバー５２の下面５２１に高圧ポンプ吸入管７４と低圧ポンプ吸入管８４とを形成することができなくなる。本実施形態では、ラップ角θを１１°以上とすることで、ポンプカバー５２の下面５２１に両ポンプ吸入管７４、８４が形成することができるようになる。
【００５２】
以上のように、ポンプケーシング５１およびポンプカバー５２に高圧、低圧ポンプ流路７、８が形成される形式の燃料ポンプ４において、高圧ポンプ流路７の吐出口側端部７７と低圧ポンプ流路８の吸入口側端部８６とのラップ角θを１１°〜５８°としているので、ポンプカバー５２の下面５２１に両ポンプ吸入管７４、８４を形成することができ、かつ燃料ポンプ４の総合効率の低下を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】本発明の一実施形態による燃料ポンプを用いる燃料供給装置の断面図である。
【図２】図１の燃料ポンプの要部断面図である。
【図３】図２中のＩＩＩ−ＩＩＩ線の断面図である。
【図４】図２中のＩＶ−ＩＶ線の断面図である。
【図５】ラップ角と燃料ポンプの総合効率との関係を示す特性図である。
【図６】第１の従来の燃料供給装置の断面図である。
【図７】第２の従来の燃料供給装置の断面図である。
【図８】図７の燃料ポンプの要部断面図である。
【符号の説明】
【００５４】
１        燃料供給装置
２        燃料タンク
３        サブタンク
４        燃料ポンプ
４１      ハウジング
５        ポンプ部
５１      ポンプケーシング（ポンプケース）
５２      ポンプカバー（ポンプケース）
５２１    下面
６        インペラ（羽根車）
６１      高圧ポンプ羽根部（外周羽根部）
６２      低圧ポンプ羽根部（内周羽根部）
７        高圧ポンプ流路（外周ポンプ流路）
７１      高圧ポンプ溝
７２      吸入口（外周吸入口）
７３      吐出口（外周吐出口）
７４      高圧ポンプ吸入管（外周吸入通路）
７５      高圧ポンプ吐出通路
７６      吸入口側端部
７７      吐出口側端部（外周吐出口側端部）
７８      高圧ポンプサクションフィルタ
８        低圧ポンプ流路（内周ポンプ流路）
８１      低圧ポンプ溝
８２      吸入口（内周吸入口）
８３      吐出口（内周吐出口）
８４      低圧ポンプ吸入管（内周吸入通路）
８５      低圧ポンプ吐出通路
８６      吸入口側端部（内周吸入口側端部）
８７      吐出口側端部
８８      低圧ポンプサクションフィルタ
９        モータ部
９２      シャフト
９３      回転中心
【図１】
2008231960.tif 000003
【図２】
2008231960.tif 000004
【図３】
2008231960.tif 000005
【図４】
2008231960.tif 000006
【図５】
2008231960.tif 000007
【図６】
2008231960.tif 000008
【図７】
2008231960.tif 000009
【図８】
2008231960.tif 000010