(57)【要約】【課題】  軽量性、耐熱性、外観などに優れ、さらに口元の剛性がいずれの方向でも高い丼に好適に成形しうるポリプロピレン系樹脂積層発泡シートを提供する。【解決手段】    密度９０〜１４５ｋｇ／ｍ3、坪量０．３０〜０．４５ｋｇ／ｍ2であるポリプロピレン系樹脂発泡シートの少なくとも一方の面に、ポリオレフィン系樹脂フィルムがポリプロピレン系樹脂非発泡層を介して積層してなるポリプロピレン系樹脂積層発泡シートであって、該ポリオレフィン系樹脂フィルムが、引張破壊伸びが１００％以上である高密度ポリエチレン系樹脂フィルムであるポリプロピレン系樹脂積層発泡シート。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
密度９０〜１４５ｋｇ／ｍ3、坪量０．３０〜０．４５ｋｇ／ｍ2であるポリプロピレン系樹脂発泡シートの少なくとも一方の面に、ポリオレフィン系樹脂フィルムがポリプロピレン系樹脂非発泡層を介して積層してなるポリプロピレン系樹脂積層発泡シートであって、該ポリオレフィン系樹脂フィルムが、引張破壊伸びが１００％以上である高密度ポリエチレン系樹脂フィルムであるポリプロピレン系樹脂積層発泡シート。
【請求項２】
前記高密度ポリエチレン系樹脂フィルムの厚さが１０〜３０μｍであることを特徴とする、請求項１記載のポリプロピレン系樹脂積層発泡シート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、深絞り成形性に優れ、軽量性や剛性、耐熱性、外観などに優れた丼に好適に成形しうるポリプロピレン系樹脂積層発泡シートに関する。
【背景技術】
【０００２】
熱可塑性樹脂からなる発泡シートは、一般に軽量で断熱性が良好であり、またマッチモールド成形などの熱成形により容易に成形体を得ることができるので、ポリスチレン系樹脂を中心に、食品容器用途で幅広く利用されている。そしてインスタントラーメン容器などの丼形状には、軽量性、断熱性、機械強度等の点から、ポリスチレン系樹脂発泡シート表面にポリスチレン系樹脂非発泡フィルムを積層したポリスチレン系樹脂積層発泡シートを熱成形して得られる成形品が広く用いられている。しかし、ポリスチレン系樹脂積層発泡シートの成形体は、熱湯を注いで調理する場合には好適に使用し得るものの、耐熱性が不充分なため電子レンジを用いて加熱を行う場合には変形などの問題を生じる場合があった。
【０００３】
一方、ポリプロピレン系樹脂積層発泡シートは耐熱性や耐油性に優れ、電子レンジ加熱にも適用しうることから、コンビニエンスストア向けパスタ容器などに用いられている。しかし、従来のポリプロピレン系樹脂積層発泡シートは、パスタ容器などのような比較的浅い形状の成形体には好適に成形しうるものの、丼形状のような深い形状の成形体では剛性に欠けるものであった。
【０００４】
一般に、溶融・軟化したポリプロピレン系樹脂はタック性（べたつき）が強いために、マッチモールド成形などの熱成形において金型に貼り付き、金型表面で滑りにくい傾向にある。この影響は丼などの深い形状の成形体において特に顕著に見られ、成形体側部が大きく引き伸ばされることから、容器剛性が低くなりやすかった。
【０００５】
一方、従来のポリプロピレン系樹脂積層発泡シートに多く使用される二軸延伸ポリプロピレン系樹脂フィルムは、金型との滑り性は比較的良好だが、丼などの深絞り成形には伸びが悪いためにフィルムが裂けるという問題があった。
【０００６】
これまで、主に積層発泡シートの剛性を向上したり、容器厚みを厚くすることで深い形状の容器剛性を改良する目的で、ポリプロピレン系樹脂発泡シートの両面にフィルムを積層する試み(例えば、特許文献１)や、ポリプロピレン系樹脂発泡シートの加熱前後の厚みを規定する試み(例えば、特許文献２)がなされてきた。これらの試みにより容器の剛性レベルは向上したが、容器形状によっては充分な剛性が得られない場合があった。またこれらの試みでは成形性を充分に改良できないために、成形体の口元を左右から押した時に剛性感に欠ける方向があり、特に片手で容器を持つ場合において未だ不安感があった。そのため、主に成形性に対する、更なる改良が必要であった。
【０００７】
一方、低温下での耐衝撃性を改良する目的でポリプロピレン系樹脂発泡シートにポリエチレン系樹脂を積層する試みがなされている(例えば、特許文献３)が、非発泡層がポリエチレン系樹脂層であるために剛性の補強効果が低く、また耐熱性に欠けるものであった
【特許文献１】特開２００５−３０５８４９号公報
【特許文献２】特開２００６−８９６３８号公報
【特許文献３】特開２００２−５９５２１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、軽量性、耐熱性、外観などに優れ、さらに口元の剛性がいずれの方向でも高い丼に好適に成形しうるポリプロピレン系樹脂積層発泡シートを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
発明者らは、上記の発泡シートを得るべく鋭意研究した結果、高密度ポリエチレン系樹脂からなるフィルムをポリプロピレン系樹脂発泡シートに積層する方法を見出し、本発明に至った。
【００１０】
すなわち、本発明は、密度９０〜１４５ｋｇ／ｍ3、坪量０．３０〜０．４５ｋｇ／ｍ2であるポリプロピレン系樹脂発泡シートの少なくとも一方の面に、ポリオレフィン系樹脂フィルムがポリプロピレン系樹脂非発泡層を介して積層してなるポリプロピレン系樹脂積層発泡シートであって、該ポリオレフィン系樹脂フィルムが、引張破壊伸びが１００％以上である高密度ポリエチレン系樹脂フィルムであるポリプロピレン系樹脂積層発泡シートであり、前記高密度ポリエチレン系樹脂フィルムの厚さが１０〜３０μｍであることが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によるポリプロピレン系樹脂積層発泡シートを熱成形に用いると、金型と接触した際に貼り付きにくいため均一に延伸されやすく、口元の剛性がいずれの方向でも高い丼を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
ポリプロピレン系樹脂積層発泡シートは、加熱成形において金型に接触するとタック性が強いために貼り付きやすい。そして加熱伸びや収縮の異方性、予熱でのドローダウンなどにより、成形途中で金型への貼り付きが方向で異なると延伸ムラを生じるため、成形体の口元で剛性の低い方向が存在する傾向にある。
これに対し、本発明のポリプロピレン系樹脂積層発泡シートは、ポリプロピレン系樹脂発泡シートの少なくとも一方の面に、高密度ポリエチレン系樹脂フィルムがポリプロピレン系樹脂非発泡層を介して積層することにより、熱成形における金型への貼り付きを低減し、過度に延伸された部位を低減するものである。
【００１３】
本発明のポリプロピレン系樹脂積層発泡シートを、高密度ポリエチレン系樹脂が成形体の外側となる向きに成形すると、雌金型開口部（成形体口元に該当）への貼り付きが抑制され、周囲の（成形体とならない）部位を均一に引き込みやすいために口元の剛性は均一になり、更には成形体の天地圧縮剛性も向上する。
【００１４】
一方本発明のポリプロピレン系樹脂積層発泡シートを、高密度ポリエチレン系樹脂フィルム側が成形体の内側となる向きに成形すると、雄金型先端（成形体底部に該当）への貼り付きが抑制され、金型で押される部位も均一に側壁部に回るために、口元の剛性は均一になり、かつ向上する。
上記効果は、互いに悪影響を及ぼさないことから、両面に高密度ポリエチレン系樹脂フィルムを積層すると、特に剛性に優れた容器を得ることができる。
【００１５】
本発明における高密度ポリエチレン系樹脂フィルムは、主に密度９５０〜９７０ｋｇ／ｍ3である高密度ポリエチレンからなり、必要に応じ、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、エチレン−αオレフィン共重合体、ポリプロピレン、などのポリオレフィン系樹脂や、安定剤や滑剤などの添加剤を配合してもよい。
【００１６】
上記必要に応じて配合されるポリオレフィン系樹脂の配合量としては、高密度ポリエチレンの特徴である耐熱性や滑性を損なわないことから、２０重量％、更には１０重量％以下であることが好ましい。
【００１７】
本発明における高密度ポリエチレン系樹脂フィルムは、積層発泡シートの加熱成形時にフィルムが裂けないためには、ＪＩＳ  Ｋ７１２７に準拠した引張破壊伸びが、押出方向、幅方向共に１００％以上である。更には１５０％以上であることが必要である。
【００１８】
また本発明における高密度ポリエチレン系樹脂フィルムの厚みとしては、積層発泡シートの加熱成形時に破損せず、かつ加熱成形で得られる容器の耐熱性や軽量性を損なわないためには、１０〜３０μｍ、更には１５〜２５μｍである必要がある。
上記特性を備えた高密度ポリエチレン系樹脂フィルムとしては、例えば、東和化工株式会社製のＴＫポリエチレンフィルムや、タマポリ株式会社製のＨＤフィルム、などが挙げられる。
【００１９】
また本発明における高密度ポリエチレン系樹脂フィルムには、意匠性を付与する目的で、文字や模様などを印刷しても良い。
【００２０】
本発明においてポリプロピレン系樹脂発泡シートと高密度ポリエチレン系樹脂フィルムは、ポリプロピレン系樹脂非発泡層を介して積層される。積層する方法としては、押出ラミネート法が好ましい。
【００２１】
前記ポリプロピレン系樹脂非発泡層を構成するポリプロピレン系樹脂としては、プロピレンの単独重合体、プロピレンとほかの単量体とのブロック共重合体、またはプロピレンとほかの単量体とのランダム重合体などがあげられるが、剛性が高く、安価であるという点からは前記ポリプロピレン単独重合体が好ましい。
【００２２】
また前記ポリプロピレン系樹脂非発泡層には、本発明の効果を損なわない範囲で、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−ブテン共重合体、ブテン系樹脂などを配合してもよい。
【００２３】
本発明におけるポリプロピレン系樹脂非発泡層の厚みは、接着性、軽量性または剛性の点から、好ましくは３０μｍ〜２００μｍであり、より好ましくは５０μｍ〜１５０μｍである。ポリプロピレン系樹脂非発泡層の厚みが３０μｍ未満の場合は、ポリプロピレン系樹脂発泡シートと高密度ポリエチレン系樹脂フィルムとの接着性が損なわれたり本発明の発泡シートの剛性を高める効果が小さい傾向がある。ポリプロピレン系樹脂非発泡層の厚みが２００μｍを超えると、加熱成形において、発泡層と非発泡層の予熱バランスをとりにくい傾向がある。
【００２４】
本発明におけるポリプロピレン系樹脂発泡シートは、ポリプロピレン系樹脂を押出発泡したものであるが、基材であるポリプロピレン系樹脂としては、溶融張力が高く発泡シートが容易に得られる点から、直鎖状のポリプロピレン系樹脂（以下、「原料ポリプロピレン系樹脂」ということもある）に対して電子線を照射して長鎖分岐を導入したもの（例えば、サンアロマー社製ＨＭＳ−ＰＰ、等）、または、原料ポリプロピレン系樹脂に対してイソプレン単量体およびラジカル重合開始剤を溶融混練して得られる改質ポリプロピレン樹脂を採用することが好ましい。特に、原料ポリプロピレン系樹脂、イソプレン単量体およびラジカル重合開始剤を溶融混練して得られる改質ポリプロピレン樹脂が、安価に製造し得る点から好ましい。
【００２５】
本発明における前記原料ポリプロピレン系樹脂は、プロピレンと共重合しうる他の単量体を共重合したものを用いてもよい。プロピレンと共重合しうる他の単量体としては、例えば、エチレン、ブテン−１、α−オレフィン、環状オレフィン、ジエン系単量体およびビニル単量体などがあげられる。これらの単量体のうち、エチレンまたはブテン−１が、安価である点等から好ましい。
【００２６】
本発明における前記基材樹脂としてのポリプロピレン系樹脂には、必要に応じて、他の樹脂またはゴムを本発明の効果を損なわない範囲内で添加してもよい。基材樹脂としてのポリプロピレン系樹脂に対する、他の樹脂またはゴムの添加量は、この樹脂の種類またはゴムの種類により異なり、前述のように本発明の効果を損なわない範囲内にあれば良いものであるが、通常、２５重量部程度以下であることが好ましい。
【００２７】
本発明における前記基材樹脂としてのポリプロピレン系樹脂には、さらに、必要に応じて、酸化防止剤、金属不活性剤、燐系加工安定剤、紫外線吸収剤、紫外線安定剤、蛍光増白剤、金属石鹸、制酸吸着剤などの安定剤、または架橋剤、連鎖移動剤、造核剤、滑剤、可塑剤、充填材、強化材、顔料、染料、難燃剤などの添加剤を本発明の効果を損なわない範囲内で添加してもよい。
【００２８】
本発明におけるポリプロピレン系樹脂発泡シートは、例えば、押出機内にてポリプロピレン系樹脂や造核剤、必要に応じ配合される樹脂や添加剤を溶融混練し、発泡剤を圧入した後、押出機内において樹脂温度を発泡適性温度に冷却・調節した後、環状のリップを有するサーキュラーダイスを用い、そのダイスのリップから大気圧中に押出し（すなわち、圧力開放による発泡を行い）、円筒状の発泡体を得、次いで円筒状発泡体の内面側から冷却するように円筒状発泡体の内側に位置して設置された円筒状冷却筒（マンドレル）にて延伸・冷却した後、切り開いて発泡シートを得るシート状にする方法によって容易に製造される。さらには必要に応じ、冷却筒の手前や冷却筒の位置において、円筒状発泡体の内外側から空気を吹き付けても良い。
【００２９】
本発明における前記発泡剤としては、脂肪族炭化水素類、脂環式炭化水素類、ハロゲン化炭化水素類、無機ガス、水などが挙げられ、それらの１種または２種以上を組み合わせて用いても良い。発泡剤の添加量は、発泡剤の種類および目標とする発泡シートの密度により異なるが、ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、０．５〜１０重量部が好ましく、１〜５重量部がより好ましい。
【００３０】
本発明における前記造核剤としては、重炭酸ソーダ−クエン酸塩混合物や有機酸金属塩、タルクなどが挙げられ、それらの１種または２種以上を組み合わせて用いても良い。造核剤の添加量は、造核剤の種類および目標とする発泡シートの気泡数により異なるが、通常、ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、０．０１〜３重量部であることが好ましい。
【００３１】
本発明におけるポリプロピレン系樹脂発泡シートの密度は、成形体の厚みを確保しやすく、かつ成形体の剛性が高いことから９０〜１４５ｋｇ／ｍ3が好ましい。
また、本発明におけるポリプロピレン系樹脂発泡シートの坪量は、軽量で経済的に有利であり、かつ、成形体の剛性が高いことから０．３０〜０．４５ｋｇ／ｍ2であることが好ましい。
【００３２】
本発明におけるポリプロピレン系樹脂発泡シートは、断熱性が良好で表面性に優れることから、発泡シート断面において厚み方向に存在する気泡の数は５個／厚以上が好ましく、８個／厚以上がより好ましい。
本発明に用いられるポリプロピレン系樹脂発泡シートの独立気泡率は６０％以上が好ましく、７０％以上がより好ましい。独立気泡率が６０％より小さい場合には、本発明の厚み増加の範囲を確保しにくく、また得られる成形体の剛性に劣る場合がある。
【００３３】
本発明におけるポリプロピレン系樹脂積層発泡シートの熱成形の例としては、プラグ成形、マッチド・モールド成形、ストレート成形、ドレープ成形、プラグアシスト成形、プラグアシスト・リバースドロー成形、エアスリップ成形、スナップバック成形、リバースドロー成形、フリードローイング成形、プラグ・アンド・リッジ成形、リッジ成形などの方法があげられるが、金型形状転写性に優れるため外観がよく、高い剛性を確保しやすい点からマッチド・モールド成形が好ましい。
【実施例】
【００３４】
以下に、本発明における実施例および比較例を示すが、本発明はかかる実施例に限定されるものではない。
【００３５】
実施例および比較例における、ポリプロピレン系発泡シートおよび該積層発泡シートの製造方法、評価用成形体の作製、および成形体の評価方法は、以下のとおりである。
【００３６】
（実施例１）
［発泡シートの製造方法］
発泡シートの基材樹脂として、サンアロマー株式会社製ホモポリプロピレン（ＰＬ５００Ａ、２３０℃におけるメルトフローレート３ｇ／１０分）１００重量部、ラジカル重合開始剤（ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート）０．２５重量部およびイソプレン０．５重量部を、二軸押出機にて樹脂温度２００℃で溶融混練することにより、改質ポリプロピレン系樹脂のペレットを得た。
【００３７】
前記改質ポリプロピレン系樹脂１００重量部、気泡核形成剤マスターバッチ（永和化成工業社製、ＥＥ２７５Ｆ）０．６重量部を、リボンブレンダーで撹拌混合した配合物を９０−１２５ｍｍφタンデム型押出機に供給し、２００℃に設定した第１段押出機（９０ｍｍφ）中にて溶融させた後、発泡剤としてイソリッチブタン（イソ／ノルマル＝８５／１５）を前記発泡シート基材樹脂１００重量部に対し３．５重量部圧入混合し、１６０℃に設定した第２段押出機（１２５ｍｍφ）中で冷却し、サーキュラーダイ（口径１２７ｍｍφ）より大気圧下に吐出量８０ｋｇ／時間で押出した。吐出される円筒状発泡体を、外径３３５ｍｍφおよび本体長さ８００ｍｍ（先端に外形３３８ｍｍφ、長さ４０ｍｍの拡大部有り）の円筒状冷却筒（マンドレル）にて成形しながら、マンドレルにて周囲から３ｍ3／分の空気吹きつけを行い、引取速度３．９ｍ／分で引き取りつつ、延伸・冷却し円筒型発泡体を得、これをカッターで切り開くことにより、巾１０３５ｍｍ、密度１０８ｋｇ／ｍ3、独立気泡率８３％、坪量０．３３ｋｇ／ｍ2、厚み３．１ｍｍ、セル数１０個／厚のポリプロピレン系樹脂発泡シートを得た。
【００３８】
［積層発泡シートの製造方法］
東和化工株式会社製の高密度ポリエチレン系樹脂フィルム（ＴＫポリエチレンフィルム、引張破壊伸び５００％／３００％（押出方向／幅方向）、厚み２５μｍ、幅１０００ｍｍ）と、前記ポリプロピレン系樹脂発泡シートを、Ｔダイより樹脂温度２３０℃にて溶融押出したサンアロマー株式会社製ホモポリプロピレン（ＰＭ６００Ａ、２３０℃におけるメルトフローレート１０ｇ／１０分）を介して圧着積層することにより、ポリプロピレン系樹脂積層発泡シートを得た。積層発泡シートを製造する際の線速は２０ｍ／分であり、Ｔダイから押出したホモポリプロピレンが２秒以内にフィルム及び発泡シートと接触して圧着されるよう、Ｔダイの高さを調節した。得られた積層発泡シートにおけるポリプロピレン系樹脂非発泡層は、厚みが９０μｍ、幅が１２００ｍｍであった。
【００３９】
なお、フィルムの引張破壊伸びは、ＪＩＳ  Ｋ７１２７に準拠し、全長２００ｍｍ、幅２５ｍｍの試験片を用い、つかみ具間距離１５０ｍｍ、試験速度１００ｍｍ／分にて測定を行い、試験片５枚での平均値を算出した。
【００４０】
［評価用成形体の作製］
前記積層発泡シートについて、ｍ巾連続真空成形機（浅野研究所社製ＦＬＣ４１５型）を用い、開口部１６７ｍｍφ、底面部８２ｍｍφ、高さ６８ｍｍ、クリアランス：２．２ｍｍの成形体金型（取り数：２５個／ショット）にてマッチド・モールド両面真空成形を行った。なお、上ヒータ設定温度は４３０℃、下ヒータ設定温度を４００℃とし、上金型を雌型、下金型を雄型として、ポリプロピレン系樹脂積層発泡シートの非発泡層が成形体の外側（非発泡層が上面）になる様成形を行った。成形体は、パンチャーを用いて１７３ｍｍφに打ち抜き、１ショット分を評価用の成形体とした。
【００４１】
［成形体の評価方法］
得られた成形体について、以下の項目について評価した結果を表１に示す。
（成形体の外観評価）
２５個の成形体（１ショット分）の外観を観察し、以下の基準にて評価した。
○：いずれの成形体にもフィルムに裂けが見られない。
×：フィルムに裂けが見られる成形体がある。
（成形体のリップ圧縮剛性評価）
島津製作所製オートグラフＡＧ２０００を用い、成形前の積層発泡シートの押出方向または幅方向に圧縮を加えるべく、成形体開口部が垂直となる様支持し、１００ｍｍ／分の速度で圧縮した。このときの変位２０ｍｍでの荷重の値を、その方向でのリップ圧縮剛性値とした。
２５個の成形体（１ショット分）の平均値から、リップ圧縮剛性を以下の基準にて評価した。
◎：押出方向、幅方向共にリップ圧縮剛性値が０．５ｋｇｆ以上
○：押出方向、幅方向共にリップ圧縮剛性値が０．４ｋｇｆ以上、０．５ｋｇｆ未満
×：押出方向、幅方向いずれかのリップ圧縮剛性値が０．４ｋｇｆ未満
（成形体の天地圧縮剛性評価）
島津製作所製オートグラフＡＧ２０００を用い、ロードセルに２００ｍｍφのアルミ板を備え、同板を通じてオートグラフによって成形体開口部から成形体を５０ｍｍ／分の速度で圧縮した。このときの荷重値のうち最初に降伏を示した荷重の値を、天地圧縮剛性値とした。
２５個の成形体（１ショット分）の平均値から、天地圧縮剛性を以下の基準にて評価した。
◎：天地圧縮剛性値が１５ｋｇｆ以上
○：天地圧縮剛性値が１０ｋｇｆ以上、１５ｋｇｆ未満
×：天地圧縮剛性値が１０ｋｇｆ未満。
【００４２】
（実施例２）
実施例１の積層発泡シートの成形において、積層発泡シートの表裏を逆にして非発泡層が成形体の内側（非発泡層が下面）とし、上ヒータ設定温度は４１０℃、下ヒータ設定温度を４２０℃に変更した。評価結果を表１に示す。
【００４３】
（実施例３）
高密度ポリエチレン系樹脂フィルムとして、タマポリ株式会社製、ＨＤフィルム（引張破壊伸び６００％／３５０％（押出方向／幅方向）、厚み２０μｍ）を用いた以外は、実施例１と同様にして積層発泡シートを得、成形を行った。評価結果を表１に示す。
【００４４】
（比較例１）
高密度ポリエチレン系樹脂フィルムとして、東燃化学株式会社製、ルピック（引張破壊伸び８０％／６０％（押出方向／幅方向）、厚み２０μｍ）を用いた以外は、実施例１と同様にして積層発泡シートを得、成形を行った。評価結果を表１に示す。
【００４５】
（実施例４）
Ｔダイから押出すポリプロピレン系樹脂の吐出量を調整し、ポリプロピレン系樹脂非発泡層の厚みを６０μｍとした以外は実施例１と同様にして積層発泡シートを得、さらに再度積層工程を通すことにより、高密度ポリエチレン系樹脂フィルムが、厚み６０μｍのポリプロピレン系樹脂非発泡層を介して発泡シートの両面に積層された積層発泡シートを得た。上ヒータ設定温度は４２０℃、下ヒータ設定温度を４１０℃に変更して成形を行った。評価結果を表１に示す。
【００４６】
（比較例２）
高密度ポリエチレン系樹脂フィルムの代わりに、サントックス株式会社製のポリプロピレン系樹脂フィルム、ＴＫフィルム（引張破壊伸び５４０％／７７０％（押出方向／幅方向）、厚み２５μｍ）を用いた以外は、実施例１と同様にして積層発泡シートを得、成形を行った。評価結果を表１に示す。
【００４７】
（比較例３）
比較例２の積層発泡シートの成形において、積層発泡シートの表裏を逆にして非発泡層が成形体の内側（非発泡層が下面）とし、上ヒータ設定温度は４１０℃、下ヒータ設定温度を４２０℃に変更した。評価結果を表１に示す。
【００４８】
（比較例４）
ポリプロピレン系樹脂の代わりに、三井化学製高密度ポリエチレン（ハイゼックス２２００Ｊ、１９０℃におけるメルトフローレート５．２ｇ／１０分）をＴダイから押出し、ポリプロピレン系樹脂発泡シートの上に直接高密度ポリエチレンからなる非発泡層を１２０μｍで形成した以外は実施例１と同様にして積層発泡シートを得、成形を行った。評価結果を表１に示す。
【００４９】
【表１】
2008055695.tif 000002
本発明のポリプロピレン系樹脂積層発泡シートは、非発泡層が成形体のいずれの面になる様用いても、リップ圧縮剛性が押出方向と幅方向でいずれも値が高く、非発泡層が成形体外面の場合には天地圧縮剛性が、成形体内面の場合にはリップ圧縮剛性が特に高く、両面に非発泡層を形成するとさらに剛性に優れることがわかる。一方、比較例１における成形体はフィルムが裂けており剛性も低く、比較例２，３の成形体はリップ圧縮剛性の低い方向があることが判る。また、比較例４の成形体は、リップ圧縮剛性がいずれの方向でも低いことが判る。