(57)【要約】【課題】冷媒吸引口から吸引される吸引冷媒流量が増加しても吸引圧損の増加が抑制できるエジェクタ式冷凍サイクルを提供する。【解決手段】エジェクタ式冷凍サイクルに適用されるエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｄおよび第２蒸発器１７の冷媒流出口１７ｄを複数個設け、対応する冷媒吸引口１４ｄおよび冷媒流出口１７ｄを、それぞれ異なる冷媒通路１８で接続する。これにより、第２蒸発器１７流出冷媒を適切に分配して、それぞれの冷媒吸引口１４ｄから吸引させることができるので、冷媒吸引口１４ｄから吸引される吸引冷媒流量が増加しても、吸引圧損の増加を抑制できる。【選択図】図１
2008051395.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機（１１）から吐出された高温高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
前記放熱器（１２）にて放熱された冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）から噴射する高速度の冷媒流によって、冷媒を冷媒吸引口（１４ｄ）から吸引するエジェクタ（１４）と、
冷媒を蒸発させて、冷媒流出口（１７ｄ）から前記冷媒吸引口（１４ｄ）上流側へ流出する蒸発器（１７）とを備え、
前記冷媒吸引口（１４ｄ）および前記冷媒流出口（１７ｄ）は複数個設けられており、
さらに、対応する前記冷媒吸引口（１４ｄ）および前記冷媒流出口（１７ｄ）が、それぞれ異なる冷媒通路（１８）で接続されていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項２】
前記放熱器（１２）にて放熱された冷媒の流れを分岐する分岐部（Ｚ）と、
前記分岐部（Ｚ）で分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる絞り機構（１６）とを備え、
前記ノズル部（１４ａ）は、前記分岐部（Ｚ）で分岐された他方の冷媒を減圧膨張させ、
前記蒸発器（１７）は、前記絞り機構（１６）下流側の低圧冷媒を蒸発させるようになっていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項３】
前記エジェクタ（１４）下流側冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離する気液分離器（２０）を備え、
前記蒸発器（１７）は、前記気液分離器（２０）で分離された液相冷媒を蒸発させるようになっていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項４】
前記エジェクタ（１４）は、前記ノズル部（１４ａ）を収容する筒状のボデー部（１４ｂ）を有し、
前記複数個の冷媒吸引口（１４ｄ）は、前記ボデー部（１４ｂ）の軸周りに均等な間隔で配置されていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項５】
前記蒸発器（１７）は、複数の独立した冷媒流路を有する熱交換器で構成されており、
前記複数個の冷媒流出口（１７ｄ）は、それぞれの冷媒流路に設けられていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流体減圧手段の役割および流体循環手段の役割を果たすエジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、エジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。この種のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタのノズル部で冷媒を減圧膨張させて噴射する際の噴射冷媒の圧力低下によって、蒸発器下流側の冷媒を冷媒吸引口からエジェクタ内部へ吸引している。
【０００３】
さらに、上記の噴射冷媒と冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒とを混合し、ディフューザ部にて混合冷媒の運動エネルギーを圧力エネルギーに変換することで昇圧させて、昇圧された冷媒を圧縮機に吸引させることで圧縮機の消費動力を低減させ、サイクル効率（ＣＯＰ）の向上を図っている。
【０００４】
従って、冷媒吸引口から冷媒を吸入する際の圧力損失（以下、吸引圧損という）が増大してしまうと、冷媒を充分に吸引することができなくなり、混合冷媒の運動エネルギー量が減少してしまう。そのため、ディフーザ部における冷媒の昇圧量が減少して、サイクル向上効果も低下してしまう。
【０００５】
そこで、特許文献１に開示されたエジェクタでは、吸引冷媒が冷媒吸引口からノズル部に向かって流れることを禁止する壁部を設けることによって、吸引冷媒の全量が冷媒吸引口からノズル部出口側（冷媒噴射口側）に向かって流れるようにして、吸引圧損を低減させている。
【特許文献１】特開２００４−３４０１３６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところが、特許文献１のエジェクタを採用したエジェクタ式冷凍サイクルを、実際に作動させると、サイクルを循環する循環冷媒流量が増加すると、吸引圧損が増加してしまう。そこで、本発明者らがその原因について調査したところ、循環冷媒流量が増加すると、吸引冷媒流量も増加してしまうことが原因であると判った。
【０００７】
その理由は、特許文献１のエジェクタでは、単に吸引冷媒の流れ方向を適切な方向に変化させることによって吸引圧損を低減させているだけなので、吸引冷媒流量の増加してしまうと、吸引圧損を抑制するために必要な冷媒通路面積（冷媒吸引口の開口面積）を確保できなくなるからである。
【０００８】
このため、特許文献１のエジェクタを採用したエジェクタ式冷凍サイクルでは、吸引冷媒流量が所定値以上に増加すると、吸引圧損の増加を抑制することができず、充分なサイクル効率向上効果を得ることができない。
【０００９】
本発明は上記点に鑑み、冷媒吸引口から吸引される吸引冷媒流量が増加しても吸引圧損の増加が抑制できるエジェクタ式冷凍サイクルを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記の目的を達成するため、本発明では、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機（１１）から吐出された高温高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）にて放熱された冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）から噴射する高速度の冷媒流によって、冷媒を冷媒吸引口（１４ｄ）から吸引するエジェクタ（１４）と、冷媒を蒸発させて、冷媒流出口（１７ｄ）から冷媒吸引口（１４ｄ）上流側へ流出する蒸発器（１７）とを備え、冷媒吸引口（１４ｄ）および冷媒流出口（１７ｄ）は複数個設けられており、さらに、対応する冷媒吸引口（１４ｄ）および冷媒流出口（１７ｄ）が、それぞれ異なる冷媒通路（１８）で接続されていることエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。
【００１１】
これによれば、エジェクタ（１４）の冷媒吸引口（１４ｄ）が複数個設けられているので、冷媒吸引口（１４ｄ）を１個のみ設ける場合に対して、冷媒吸引口（１４ｄ）の冷媒通路面積（冷媒吸引口（１４ｄ）の開口面積）の合計値を容易に増加させることができる。
【００１２】
さらに、対応する冷媒吸引口（１４ｄ）および冷媒流出口（１７ｄ）を、それぞれ異なる冷媒通路（１８）で接続しているので、蒸発器（１７）流出冷媒を適切に分配して、それぞれの冷媒吸引口（１４ｄ）から吸引させることができる。その結果、冷媒吸引口（１４ｄ）から吸引される吸引冷媒流量が増加しても、吸引圧損の増加を抑制できる。
【００１３】
また、上記特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、具体的に、放熱器（１２）にて放熱された冷媒の流れを分岐する分岐部（Ｚ）と、分岐部（Ｚ）で分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる絞り機構（１６）とを備え、ノズル部（１４ａ）は、分岐部（Ｚ）で分岐された他方の冷媒を減圧膨張させ、蒸発器（１７）は、絞り機構（１６）下流側の低圧冷媒を蒸発させるようになっていてもよい。さらに、エジェクタ（１４）下流側冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離する気液分離器（２０）を備え、蒸発器（１７）は、気液分離器（２０）で分離された液相冷媒を蒸発させるようになっていてもよい。
【００１４】
また、上述の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（１４）は、ノズル部（１４ａ）を収容する筒状のボデー部（１４ｂ）を有し、複数個の冷媒吸引口（１４ｄ）は、ボデー部（１４ｂ）の軸周りに均等な間隔で配置されていてもよい。
【００１５】
これによれば、複数個の冷媒吸引口（１４ｄ）が、ボデー部（１４ｂ）の軸周りに均等な間隔で配置されているので、エジェクタ（１４）のノズル部（１４ａ）の全周から冷媒を均等に吸引させることができる。その結果、吸引冷媒流れの偏在を防止して、より一層、吸引圧損の増加を抑制できる。
【００１６】
なお、本発明の軸周りに均等な間隔で配置されているとは、ボデー部（１４ｂ）の軸方向から見て放射状に配置されていることを意味している。さらに、軸周りに完全に均等な間隔で配置されていることのみを意味するものではなく、冷媒吸引口（１４ｄ）をボデー部（１４ｂ）に形成する際の加工誤差等によって均等な間隔から微小にずれて略均等な間隔で配置されているものも含む意味である。
【００１７】
また、上述の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、蒸発器（１７）は、複数の独立した冷媒流路を有する熱交換器で構成されており、複数個の冷媒流出口（１７ｄ）は、それぞれの冷媒流路に設けられていてもよい。
【００１８】
これによれば、複数個の冷媒流出口（１７ｄ）が、それぞれの独立した冷媒流路に設けられているので、冷媒流出口（１７ｄ）から冷媒通路（１８）に均等に冷媒を流入させることができる。その結果、冷媒吸引口（１４ｄ）から均等に冷媒を吸引できるので、より一層、吸引圧損の増加を抑制できる。
【００１９】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
（第１実施形態）
図１〜図３により、本発明の第１実施形態を説明する。図１は本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０をバス車両用空調装置に適用した例の全体構成図を示す。なお、バス車両用空調装置では、一般的に、通常の車両用空調装置に対して、冷凍サイクルを循環する循環冷媒流量が多くなっている。
【００２１】
まず、エジェクタ式冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入して圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ１１ａ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。もちろん、圧縮機１１を回転駆動させるための専用エンジンを設けて、圧縮機１１が、この専用エンジンから駆動力を得るようにしてもよい。
【００２２】
圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ１１ａの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを採用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。
【００２３】
圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が接続されている。この放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒と図示しない放熱器用送風機より送風される外気（車室外空気）とを熱交換させて、高温高圧冷媒を冷却する熱交換器である。
【００２４】
より具体的には、放熱器１２は、冷媒流れ上流側に位置する凝縮用熱交換部１２ａと、この凝縮用熱交換部からの冷媒を導入して冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰液相冷媒を溜めるレシーバ１２ｂと、このレシーバ１２ｂからの飽和液相冷媒を過冷却する過冷却用熱交換部１２ｃとを有する、いわゆるサブクールタイプの凝縮器である。
【００２５】
放熱器１２の出口側（具体的には、過冷却用熱交換部１２ｃの出口側）には、温度式膨張弁１３が接続されている。この温度式膨張弁１３は放熱器１２から流出した高圧液相冷媒を中間圧に減圧するとともに、温度式膨張弁１３から流出する冷媒の流量を調整するものである。
【００２６】
具体的には、本実施形態の温度式膨張弁１３は、圧縮機１１の吸入側通路に配置された感温部１３ａを有しており、圧縮機１１の吸入側冷媒の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整している。
【００２７】
温度式膨張弁１３の下流側には、冷媒の流れを分岐する分岐部Ｚが設けられている。このような分岐部Ｚは、１つの冷媒流入口と２つの冷媒流出口とを有する三方継手等によって容易に構成できる。そして、分岐部Ｚで分岐された一方の冷媒はエジェクタ１４側へ流入し、他方の冷媒は絞り機構１６側へ流入するようになっている。
【００２８】
エジェクタ１４は、冷媒を減圧する減圧手段の機能を果たすとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段としての機能を果たす。ここで、図２により、エジェクタ１４の詳細について説明する。図２（ａ）はエジェクタ１４の軸方向（長手方向）断面図であり、図２（ｂ）は、図２（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【００２９】
本実施形態のエジェクタ１４は、ノズル部１４ａおよびボデー部１４ｂを有して構成されている。ノズル部１４ａは、ステンレス合金等の金属で形成されており、略円筒状で冷媒の流れ方向に向かって先細りの形状の先端部を有し、この形状に沿って冷媒通路面積を小さく絞って、冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるようになっている。従って、先細り形状の先端部に冷媒を噴射する冷媒噴射孔１４ｃが形成されている。
【００３０】
また、ノズル部１４ａは、ボデー部１４ｂの内部に圧入等の方法で固定されており、圧入部（固定部）から冷媒が漏れないようになっている。もちろん、固定部から冷媒が漏れないようになっていれば、接着、溶接、圧接、はんだ付け等の接合手段で接合・固定してもよい。
【００３１】
ボデー部１４ｂは、アルミニウム等の金属で形成されており、図２（ａ）に示すように、中央に細軸部を有する略円筒状の形状になっており、内部にノズル部１４ａを支持・固定するとともに、混合部１４ｅ、ディフューザ部１４ｆが形成され、さらに、ボデー部１４ｂの内外を貫通する冷媒吸引口１４ｄが形成されている。
【００３２】
冷媒吸引口１４ｄは後述する第２蒸発器１７下流側冷媒をボデー部１４ｂ内部に吸引する吸引口であり、ノズル部１４ａの外周側に配置され、ノズル部１４ａの冷媒噴射孔１４ｃと連通するように複数個（本実施形態では、８個）設けられている。
【００３３】
さらに、冷媒吸引口１４ｄは、ボデー部１４ｂの軸周りに均等な間隔で配置されている。具体的には、図２（ｂ）に示すように、ボデー部１４ｂの筒壁に周方向に沿って配置され、さらに、ボデー部１４ｂの軸方向から見て放射状に配置されている。
【００３４】
混合部１４ｅは、ボデー部１４ｂの中央の細軸部内に形成され、冷媒噴射孔１４ｃから噴射された高速度の噴射冷媒と複数の冷媒吸引口１４ｄから吸引された吸引冷媒とを混合する空間で、ノズル部１４ａおよび冷媒吸引口１４ｄの下流側に配置されている。
【００３５】
ディフューザ部１４ｆは、混合部１４ｅの下流側に配置されて冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる昇圧部である。ディフューザ部１４ｆは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる機能、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する機能を有する。
【００３６】
さらに、ディフューザ部１４ｆ下流側には、図１に示すように、第１蒸発器１５が配置されている。第１蒸発器１５はエジェクタ１４のノズル部１４ａで減圧された低圧冷媒と蒸発器用送風機（図示せず）によって送風された空気との間で熱交換を行って、低圧冷媒に吸熱させることで空気を冷却する熱交換器である。第１蒸発器１５の冷媒流れ下流側は圧縮機１１吸入側に接続される。
【００３７】
次に、分岐部Ｚで分岐された他方の冷媒が流入する絞り機構１６は、第２蒸発器１７に流入する冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、第２蒸発器１７に流入する冷媒の流量調整を行う流量調整手段でもある。なお、本実施形態では、後述するように絞り機構１６をキャピラリチューブで構成しているが、オリフィス等の固定絞りで構成してもよい。
【００３８】
第２蒸発器１７は、絞り機構１６から流出した冷媒と第１熱交換器１５にて熱交換された空気との間で熱交換を行って、低圧冷媒に吸熱させることで空気を冷却する熱交換器である。従って、第１蒸発器１５は前述の蒸発器用送風機によって送風された空気の流れ方向の上流側（風上側）に配置され、第２蒸発器１７は空気の流れ方向の下流側（風下側）に配置されている。
【００３９】
つまり、蒸発器用送風機より送風された空気は、矢印Ｙ方向に流れ、まず、第１蒸発器１５でディフューザ部１４ｆから流出した冷媒と熱交換して冷却され、次に第２蒸発器１７で絞り機構１６から流出した冷媒と熱交換して冷却されるようになっている。これにより、第１蒸発器１５と第２蒸発器１７にて同一の冷却対象空間（図示せず）を冷却することができるようになっている。
【００４０】
ここで、図３により、第２蒸発器１７の詳細について説明する。図３は、第２蒸発器１７の模式的な正面図である。なお、図３の上下矢印の方向は、バス車両用空調装置として車両に搭載した状態における方向を示している。従って、図３の紙面前後方向が、蒸発器用送風機の送風空気流れ方向Ｙとなる。
【００４１】
第２蒸発器１７は、低圧冷媒と前述の蒸発器用送風機から送風された空気との熱交換を促進させるプレート状のフィン１７ａ、内部を冷媒が通過するチューブ１７ｂ、絞り機構１６下流側冷媒を流入させる冷媒流入口１７ｃおよび熱交換後の冷媒を流出させる複数の冷媒流出口１７ｄを有して構成される。
【００４２】
フィン１７ａは、放熱性に優れる金属（本実施形態では、アルミニウム）で構成され、上下方向に細長く延びる平板状の形状になっており、その板面が送風空気流れ方向Ｙに平行となるように、左右方向に多数枚積層配置されている。
【００４３】
チューブ１７ｂは、積層された各フィン１７ａの板面を串刺し状に貫通するように複数本積層配置されている。このチューブ１７ｂは銅製の丸管によって構成されており、略水平方向に延びる形状になっている。従って、本実施形態の第２蒸発器１７は、いわゆるフィンアンドチューブ型の熱交換器である。
【００４４】
なお、フィン１７ａ（アルミニウム）とチューブ１７ｂ（銅）との接触部にはプレ・コーティングが施されているので、異金属の直接接触による電気化学的腐食（電食）は生じない。
【００４５】
また、各チューブ１７ｂの端部は、適宜、１つの流入部と１つの流出部を有するＵベント管および１つの流入部と複数の流入部を有する分岐管で接続されており、第２蒸発器１７内部には、複数個（本実施形態では、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｄと同数の８個）の独立した冷媒流路が構成されている。
【００４６】
ここで、独立した冷媒流路とは、冷媒流入口１７ｃから第２蒸発器１７に流入した冷媒が、分岐管で分岐されて各冷媒流路に流入した後、混ざり合うことなく各冷媒流路に設けられた冷媒流出口１７ｄから流出する流路構成になっていることを意味する。従って、本実施形態では、冷媒流出口１７ｄも冷媒吸引口１４ｄと同数の８個設けられている。
【００４７】
つまり、本実施形態の第２蒸発器１７は、冷媒流入口１７ｃから流入した冷媒を８つの冷媒回路に分岐する、いわゆる８パスタイプの熱交換器である。このように８パスタイプの熱交換器を採用することで、冷媒流入口１７ｃから流入した液相冷媒が各冷媒回路を通過しながら蒸発して気相冷媒となって体積膨張しても、第２蒸発器１７内部における圧力損失が増大することを抑制している。
【００４８】
そして、第２蒸発器１７の各冷媒流路に設けられた冷媒流出口１７ｄは、対応する冷媒吸引口１４ｄに、それぞれ異なる冷媒通路１８（冷媒配管）で接続されている。
【００４９】
ここで、本実施形態では、前述の如く、第１蒸発器１５および第２蒸発器１７が同一の冷却対象空間を冷却するようになっているので、第１蒸発器１５および第２蒸発器１７を一体に構成してもよい。
【００５０】
例えば、第１蒸発器１５もフィンアンドチューブ型の熱交換器で構成し、プレートフィン１７ａに第１蒸発器１５用のプレートフィンを兼用させ、第１蒸発器１５用のチューブを第２蒸発器１７用のチューブ１７ｂに対して送風空気流れ方向Ｙの風上側に配置する構成にすればよい。もちろん、第１蒸発器１５および第２蒸発器１７を別体で構成して、接着、溶接、ボルト締め等の接合手段で一体に構成してもよい。
【００５１】
次に、上記の構成において本実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２の凝縮用熱交換部１２ａに流入する。凝縮用熱交換部１２ａでは高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。
【００５２】
凝縮用熱交換部１２ａから流出した高圧冷媒はレシーバ１２ｂ内に流入し、このレシーバ１２ｂ内にて気相冷媒と液相冷媒に分離される。レシーバ１２ｂで分離された飽和液相冷媒は過冷却用熱交換部１２ｃへ流入して、さらに冷却されて過冷却状態の液相冷媒となって温度式膨張弁１３へ流入する。
【００５３】
この温度式膨張弁１３では、第１蒸発器１５の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。そして、温度式膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）は分岐部Ｚで分岐されてエジェクタ１４側への流れおよび絞り機構１６側への流れに分流される。
【００５４】
分岐部Ｚからエジェクタ１４に流入した冷媒流れはノズル部１４ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部１４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、冷媒はノズル部１４ａの冷媒噴射孔１４ｃから高速度となって噴射する。この際の冷媒の圧力低下により、各冷媒吸引口１４ｄから第２蒸発器１７流出冷媒が吸引される。
【００５５】
冷媒噴射孔１４ｃから噴射した噴射冷媒と各冷媒吸引口１４ｄから吸引された吸引冷媒は、ノズル部１４ａ下流側の混合部１４ｅで混合してディフューザ部１４ｆに流入する。このディフューザ部１４ｆでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。
【００５６】
そして、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｆから流出した流出冷媒は第１蒸発器１５を通過し、この間に、冷媒は蒸発器用送風機より送風された送風空気（矢印Ｙ）から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。
【００５７】
一方、絞り機構１６へ流入して低圧冷媒となった冷媒は第２蒸発器１７を通過する。この間に、蒸発器用送風機より送風されて第１蒸発器１５を通過した送風空気（矢印Ｙ）から吸熱して蒸発する。蒸発後の気相冷媒は各冷媒流出口１７ｄから流出して、各冷媒通路１８を介して、各冷媒吸引口１４ｄよりエジェクタ１４内に吸引される。
【００５８】
以上の如く、本実施形態のサイクルでは、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｆの下流側冷媒を第１蒸発器１５に供給するとともに、分岐通路１６ｂ側の冷媒を絞り機構１６を介して第２蒸発器１７に供給しているので、第１蒸発器１５および第２蒸発器１７で同時に冷却作用を発揮できる。
【００５９】
さらに、蒸発器用送風機から送風された空気を第１蒸発器１５→第２蒸発器１７の順に通過させて同一の冷却対象空間を冷却できる。その際に、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力をディフューザ部１４ｆで昇圧した後の圧力として、一方、第２蒸発器１７は冷媒吸引口１４ｄに接続されるので、第２蒸発器１７の冷媒蒸発圧力をノズル部１４ａ減圧直後の最も低い圧力とすることができる。
【００６０】
従って、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１７の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。その結果、第１蒸発器１５および第２蒸発器１７の冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を確保して、効率的に送風空気を冷却できる。
【００６１】
さらに、第１蒸発器１５下流側を圧縮機１１吸入側に接続しているので、ディフューザ部１４ｆで昇圧された冷媒を圧縮機１１に吸入させることができる。その結果、圧縮機１１の吸入圧を上昇させることができるので、圧縮機１１の駆動動力を低減させてサイクル効率（ＣＯＰ）を向上させることができる。
【００６２】
さらに、本実施形態では、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｄが複数個設けられているので、冷媒吸引口１４ｄを１個のみ設ける場合に対して、冷媒吸引口１４ｄの冷媒通路面積の合計値を容易に増加させることができる。さらに、対応する冷媒吸引口１４ｄおよび冷媒流出口１７ｄを、それぞれ異なる冷媒通路１８で接続しているので、第２蒸発器１７流出冷媒を適切に分配して、それぞれの冷媒吸引口１４ｄから吸引させることができる。
【００６３】
その結果、バス車両用空調装置のように、冷媒循環流量が多いエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、冷媒吸引口１４ｄから吸引される吸引冷媒流量が増加しても、いずれかの冷媒吸引口１４ｄへ第２蒸発器１７流出冷媒が集中して吸引圧損を増大させるという不具合を発生させることなく、吸引圧損の増加を抑制できる。
【００６４】
しかも、複数個の冷媒吸引口１４ｄが、エジェクタ１４の筒状のボデー部１４ｂの軸周りに均等な間隔で配置されているので、エジェクタ１４のノズル部１４ａの全周から冷媒を均等に吸引させることができる。その結果、吸引冷媒流れの偏在を防止して、より一層、吸引圧損の増加を抑制できる。
【００６５】
また、第２蒸発器１７が、複数の独立した冷媒流路を有するフィンアンドチューブ型熱交換器で構成されており、各冷媒流出口１７ｄは、それぞれの冷媒流路に設けられているので、冷媒流出口１７ｄから冷媒通路１８に均等に冷媒を流入させることができる。その結果、冷媒吸引口１７ｄから均等に冷媒を吸引できるので、より一層、吸引圧損の増加を抑制できる。
【００６６】
（第２実施形態）
第１実施形態では、温度式膨張弁１３の下流側に冷媒の流れを分岐する分岐部Ｚを設けたエジェクタ式冷凍サイクル１０について説明しているが、本実施形態では図４に示すように、温度式膨張弁１３および分岐部Ｚを廃止するとともに、第１蒸発器１５出口側にアキュムレータ２０を配置している。
【００６７】
このアキュムレータ２０は、冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰液相冷媒を溜める気液分離器であり、アキュムレータ２０の気相冷媒出口２０ａは圧縮機１１吸入側に接続され、液相冷媒出口２０ｂは絞り機構１６の上流側に接続されている。その他の構成は、第１実施形態と同様である。
【００６８】
次に、上記の構成において本実施形態の作動を説明する。圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は、放熱器１２で冷却され、エジェクタ１４のノズル部１４ａへ流入して減圧膨張され、各冷媒吸引口１４ｂから吸引された第２蒸発器１７流出冷媒と混合されてディフューザ部１４ｆにて昇圧される。そして、第１蒸発器１５にて吸熱作用を発揮して、アキュムレータ２０へ流入する。
【００６９】
そして、アキュムレータ２０にて分離された気相冷媒は再び圧縮機１１に吸引され、液相冷媒は、絞り機構１６へ流入して減圧されて第２蒸発器１７にて吸熱作用を発揮して、エジェクタ１４の各冷媒吸引口１４ｄから吸引される。
【００７０】
従って、本実施形態のサイクルにおいても、第１実施形態と同様に、第１蒸発器１５および第２蒸発器１７で同時に冷却作用を発揮できるとともに、圧縮機１１の駆動動力を低減させてサイクル効率（ＣＯＰ）を向上させることができる。さらに、冷媒吸引口１４ｄから吸引される吸引冷媒流量が増加しても、吸引圧損の増加を抑制できる。
【００７１】
（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。
【００７２】
（１）上述の各実施形態では、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｄおよび第２蒸発器１７の冷媒流出口１７ｄをそれぞれ８個設けているが、冷媒吸引口１４ｄおよび冷媒流出口１７ｄの数はこれに限定されない。
【００７３】
さらに、冷媒吸引口１４ｄおよび冷媒流出口１７ｄの数を複数化することによって、冷媒通路１８の各配管径を細くすることができるので、冷媒吸引口１４ｄの冷媒通路面積（冷媒吸引口１４ｄの開口面積）を充分確保した上で、各配管の取り回しが容易となる。そのため、例えば、ノズル部１４ａを通過する噴射冷媒の流れ方向と吸引冷媒の流れ方向とを近づけることが可能となり、より一層、吸引圧損を低減できる。
【００７４】
（２）上述の各実施形態では、第２蒸発器１７として、フィンアンドチューブ型の熱交換器を採用して、各チューブ１７ｂの端部を適宜Ｕベント管および分岐管で接続することによって、熱交換器内部に複数個の冷媒流路を構成しているが、第２蒸発器１７の構成はこれに限定されない。
【００７５】
例えば、冷媒が連通する複数本のチューブと、冷媒の分配および集合を行うヘッダタンクとを有して構成される、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器を採用してもよい。この場合は、ヘッダタンク内部にセパレータを配置することで、複数個の独立した冷媒流路が構成し、それぞれの冷媒流路に冷媒流出口を設ければよい。
【００７６】
（３）上述の各実施形態では、エジェクタ１４として、冷媒通路面積が一定のノズル部１４ａを有する固定エジェクタを例示しているが、エジェクタ１４として、通路面積を調整可能な可変ノズル部を有する可変エジェクタを用いてもよい。この可変ノズル部の具体例としては、可変ノズル部の通路内にニードルを挿入し、このニードルの位置を電気的アクチュエータにより制御して通路面積を調整する機構とすればよい。
【００７７】
（４）上述の各実施形態では、絞り機構１６として、キャピラリチューブやオリフィス等の固定絞り機構を採用しているが、電気的、機械的に冷媒通路面積を変更できる可変絞り機構を採用してもよい。また、絞り機構１６を固定絞り機構と可変絞り機構とのとの組み合わせで構成してもよい。
【００７８】
（５）上述の各実施形態では、冷媒として高圧圧力が臨界圧力を超えないフロン系冷媒を用いる蒸気圧縮式の亜臨界サイクルについて説明したが、冷媒として二酸化炭素のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を採用してもよい。
【００７９】
但し、超臨界サイクルでは、放熱器１２において圧縮機吐出冷媒が超臨界状態のまま放熱し、凝縮しないのでレシーバ１２ｂでは冷媒の気液を分離できない。そこで、レシーバ１２ｂを廃止して、第１蒸発器１５下流側かつ圧縮機１１吸入側に第２実施形態と同様のアキュムレータ２０を配置するサイクル構成とすればよい。
【００８０】
（６）上記の各実施形態では、第１蒸発器１５および第２蒸発器１７を室内側熱交換器として構成し、放熱器１２を大気側へ放熱する室外熱交換器として構成しているが、逆に、第１蒸発器１５および第２蒸発器１７を大気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として構成し、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱流体を加熱する室内側熱交換器として構成するヒートポンプサイクルに本発明を適用してもよい。
【００８１】
（７）上述の各実施形態では、バス車両用空調装置に適用した例について説明したが、車両用に限らず、定置用等の冷凍サイクルに対しても本発明を同様に適用できることはもちろんである。
【図面の簡単な説明】
【００８２】
【図１】第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル構成図である。
【図２】（ａ）は、第１実施形態のエジェクタの軸方向断面図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図３】第１実施形態の第２蒸発器の正面図である。
【図４】第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル構成図である。
【符号の説明】
【００８３】
１１…圧縮機、１２…放熱器、１４…エジェクタ、１４ａ…ノズル部、
１４ｄ…冷媒吸引口、１６…絞り機構、１７…第２蒸発器、１７ｄ…冷媒流出口、
１８…冷媒通路、２０…アキュムレータ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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