(57)【要約】【課題】タイヤのトレッドゴムに使用することにより、タイヤの初期グリップ性能と走行安定性の両方を、従来のタイヤよりも向上させることが可能なゴム組成物、及び該ゴム組成物をトレッドゴムに用いた空気入りタイヤを堤供する。【解決手段】ゴム成分１００質量部に対して、Ｃ５成分及び／又はＣ9成分からなる石油樹脂を部分的に又は完全に水添した軟化点が１２０℃以上の水素添加石油樹脂の少なくとも１種を１０〜６０質量部配合してなることを特徴とするゴム組成物をタイヤのトレッドゴムに使用する。更に、ゴム成分１００質量部に対して、軟化点が１４０℃以上１９０℃以下でありインデンを含有するＣ9 樹脂から選択される少なくとも１種の樹脂５〜６０質量部をゴム組成物に配合する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゴム成分１００質量部に対して、Ｃ５成分及び／又はＣ9成分からなる石油樹脂を部分的に又は完全に水添した軟化点が１２０℃以上の水素添加石油樹脂の少なくとも１種を１０〜６０質量部配合してなることを特徴とするゴム組成物。
【請求項２】
ゴム成分１００質量部に対して、更に、軟化点が１４０℃以上１９０℃以下でありインデンを含有するＣ9 樹脂から選択される少なくとも１種の樹脂を５〜６０質量部配合してなることを特徴とする請求項１に記載のゴム組成物。
【請求項３】
前記ゴム成分が、ブタジエン部のビニル結合量が１０％以上であるブタジエン系共重合体を７０質量％以上含むことを特徴とする請求項１に記載のゴム組成物。
【請求項４】
前記ブタジエン系共重合体がスチレン−ブタジエン共重合体を含むことを特徴とする請求項３に記載のゴム組成物。
【請求項５】
前記スチレン−ブタジエン共重合体は、スチレン含有率が２０〜６０質量％であることを特徴とする請求項４に記載のゴム組成物。
【請求項６】
更に、カーボンブラックを前記ゴム成分１００質量部に対して６０〜２００質量部配合してなることを特徴とする請求項１に記載のゴム組成物。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載のゴム組成物をトレッドゴムに使用したことを特徴とする空気入りタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タイヤのトレッドゴムに使用することにより、タイヤの初期グリップ性能と走行安定性の両方を、従来のタイヤよりも向上させることが可能なゴム組成物、及び該ゴム組成物をトレッドゴムに用いた空気入りタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
競技等に使用される高性能タイヤのトレッドは、乾燥路面上において走行初期から走行終了まで優れた操縦安定性（ＤＲＹグリップ性）を保つことが望まれる。そのため、従来から、タイヤが比較的低温である走行初期のＤＲＹグリップ性（初期グリップ性能）を向上させる目的で、トレッドゴムに用いるゴム組成物に低軟化点の樹脂及び液状ポリマーを含めたオイル成分並びに低温で効果を発揮する軟化剤等を配合することが検討されている。
【０００３】
例えば、Ｃ9 芳香族系樹脂等を配合したゴム組成物が特許文献１に記載されているが、樹脂の混練り中での分散性を考慮し、該ゴム組成物には軟化点が１４０℃以下のＣ9 芳香族系樹脂を配合している。
【０００４】
しかしながら、この様に低軟化点の樹脂を配合してゴム組成物を調製し、該ゴム組成物をトレッドゴムに使用して製造したタイヤは、初期グリップ性能が向上するものの、走行中、タイヤトレッドの温度が上昇するにつれてグリップ性能が低下する。一方、走行中にタイヤ温度が上昇した際のタイヤのグリップ性能（走行安定性）を向上させるためにＣ9 系樹脂等の高軟化点樹脂を単独でゴム組成物に配合すると、低温路面上でのタイヤの初期グリップ性能が大きく低下する。
【０００５】
こうした問題を解決する方法として高軟化点樹脂と低軟化点樹脂の両方をゴム組成物に配合する方法が考えられる。しかしながら、配合する総樹脂量がゴム組成物の温度特性に影響を与えるため、ゴム組成物に配合可能な樹脂の量が制限される。そのため、該方法によって得られるタイヤは初期グリップ性能及び走行安定性の両方が中庸であった。従って、タイヤの初期グリップ性能と走行安定性を高いレベルで両立することが可能な、タイヤのトレッドゴムに使用するためのゴム組成物を提供することが必要である。
【０００６】
【特許文献１】特開平５−９３３６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明者は、低軟化点樹脂が配合され初期グリップ性能が良好であるゴム組成物をトレッドゴムとして用いたタイヤは、走行中のどのような状況でグリップ性能が低下するかについて鋭意検討したところ、同じコース上であっても、その路面温度によってグリップ性の低下の度合いが大きく変化することを見出した。すなわち、路面温度が１０℃以下の状況ではタイヤの走行安定性がほとんど低下しないのに対し、路面温度が４０℃を超える状況ではタイヤの走行安定性が低下しやすいことが判った。
【０００８】
また、路面温度が４２℃のサーキットにおいて、該ゴム組成物をトレッドゴムに使用したタイヤを装着した車両を走行させ、走行中の該タイヤの内部温度を測定したところ、１０ラップ程度走行した後に該タイヤの内部温度が１００℃〜１１０℃まで上昇していることが見出された。タイヤの内部温度の測定は車輌がガレージに戻ってきた後に行うため、走行中の該内部温度は更に高いことが予想される。低軟化点樹脂を配合したゴム組成物は１００℃以上での動的弾性率（Ｅ’）の低下が大きいので、該ゴム組成物をトレッドゴムに用いたタイヤは、タイヤ内部が高温になった際に樹脂と共にゴム組成物が軟化し、走行安定性が低下することが懸念される。
【０００９】
そこで、本発明は、タイヤのトレッドゴムに使用することにより、タイヤの初期グリップ性能と走行安定性の両方を、従来のタイヤよりも向上させることが可能なゴム組成物、及び該ゴム組成物をトレッドゴムに用いた空気入りタイヤを堤供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者は、上記目的を達成するために、室温においてＥ’を下げる効果を有し且つ高温でのＥ’を確保できる、軟化点が少なくとも１２０℃以上の樹脂及び該樹脂を２種以上組み合わせて配合したゴム組成物に関して鋭意検討したところ、これまでゴム組成物への配合例がなかった、Ｃ５成分及び／又はＣ9成分からなる石油樹脂を部分的に又は完全に水添した軟化点が１２０℃以上の水素添加石油樹脂の少なくとも１種をゴム組成物に配合することによって、従来のタイヤよりも高い初期グリップ性能と走行安定性を併せ持つタイヤを製造できるトレッドゴム用のゴム組成物が調製できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１１】
即ち、本発明のゴム組成物は、ゴム成分１００質量部に対して、Ｃ５成分及び／又はＣ9成分からなる石油樹脂を部分的に又は完全に水添した軟化点が１２０℃以上の水素添加石油樹脂の少なくとも１種を１０〜６０質量部配合してなることを特徴とする。
【００１２】
本発明のゴム組成物は、前記ゴム組成物が、ゴム成分１００質量部に対して、更に、軟化点が１４０℃以上１９０℃以下でありインデンを含有するＣ9 樹脂から選択される少なくとも１種を５〜６０質量部配合してなることが好適である。
【００１３】
また、前記ゴム成分は、ブタジエン部のビニル結合量が１０％以上であるブタジエン系共重合体を７０質量％以上含むことが好ましい。
【００１４】
更に、前記ブタジエン系共重合体がスチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）を含むことが好ましい。
【００１５】
また、前記スチレン−ブタジエン共重合体は、スチレン含有率が２０〜６０質量％であることが好適である。
【００１６】
また、本発明のゴム組成物は、更に前記ゴム成分１００質量部に対してカーボンブラックを６０〜２００質量部配合してなることが好適である。
【００１７】
本発明の空気入りタイヤは、前記ゴム組成物をトレッドゴムに使用して製造することが好適である。
【発明の効果】
【００１８】
本発明は、タイヤのトレッドゴムに使用することにより、タイヤの初期グリップ性能と走行安定性の両方を、従来のタイヤよりも向上させることが可能なゴム組成物、及び該ゴム組成物をトレッドゴムに用いた空気入りタイヤを堤供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
本発明のゴム組成物は、ゴム成分１００質量部に対して、Ｃ５成分及び／又はＣ9成分からなる石油樹脂を部分的に又は完全に水添した軟化点が１２０℃以上の水素添加石油樹脂の少なくとも１種を１０〜６０質量部配合してなる。ここで、軟化点が１２０℃未満の樹脂を配合するとタイヤの走行安定性が損なわれる。また、混練り中での分散性を考えれば、該樹脂は軟化点が１８０℃以下であることが好ましい。該樹脂の配合量は、ゴム組成物に該樹脂の特性を付与するため、ゴム成分１００質量部に対して１０質量部以上配合することが必要であるが、８０質量部を超えると低温においてゴム組成物が硬化する。Ｃ５成分及び／又はＣ9成分からなる石油樹脂を部分的に又は完全に水添した軟化点が１２０℃以上の水素添加石油樹脂としては、荒川化学社製アルコンＰ１２５（軟化点１２５℃）、出光興産製アイマーブＹ１３５（軟化点１３５℃）、荒川化学社製アルコンＭ１３５（軟化点１３５℃）、出光興産製アイマーブＰ１４０（軟化点１４０℃）、荒川化学社製アルコンＰ１４０（軟化点１４０℃）等が挙げられる。これらを単独で又は２種以上組み合わせてゴム組成物に配合できる。
【００２０】
本発明のゴム組成物は、更に、ゴム成分１００質量部に対して、軟化点が１４０℃以上１９０℃以下でありインデンを含有するＣ9 樹脂から選択される少なくとも１種を５〜６０質量部配合することが好ましい。前記水素添加石油樹脂を単独でゴム組成物に配合しても所望の効果は得られるが、更に該樹脂を配合することが好ましい。ここで、軟化点が１４０℃未満のインデンを含有するＣ9 樹脂をゴム組成物に配合すると、タイヤの走行安定性を改善できない。また、混練り中の樹脂の分散性を考慮すると、軟化点は１９０℃以下が好ましい。該樹脂の配合量は、ゴム組成物に該樹脂の特性を付与するため、ゴム成分１００質量部に対して５質量部以上配合することが必要であるが、６０質量部を超えると低温においてゴム組成物が硬化する。前記インデンを含有するＣ9 樹脂とは、インデンの単独重合体、並びに、Ｃ9 芳香族系モノマーの共重合体樹脂のうち、原料のモノマーにインデンが含まれる樹脂のことをいい、該Ｃ9芳香族系モノマーとしては、ビニルトルエン、α-メチルスチレン、クマロン等が挙げられる。即ち、前記Ｃ9 樹脂としては、ビニルトルエン−α-メチルスチレン−インデン樹脂、ビニルトルエン−インデン樹脂、α-メチルスチレン−インデン樹脂、クマロン−インデン樹脂等が挙げられる。
【００２１】
前記Ｃ9 樹脂の軟化点は、１４０〜１８０℃の範囲が好ましく、１５５〜１８０℃の範囲が更に好ましい。また、前記Ｃ9 樹脂としては、軟化点１５５℃以上１８０℃以下のα-メチルスチレン−ビニルトルエン−インデン共重合体樹脂がより一層好ましい。
【００２２】
本発明のゴム組成物において、前記ゴム成分はブタジエン部のビニル結合量が１０％以上であるブタジエン系共重合体を７０質量％以上含むことが好適である。ブタジエン部のビニル結合量が１０％未満であるとゴム組成物の高温域での剛性が低下して所望の効果が得られず、該ブタジエン系共重合体のゴム成分中での含有率が７０質量％未満であるとゴム組成物の基本的な耐熱性が大きく低下する。
【００２３】
なお、本発明のゴム組成物のゴム成分は、特に限定されず、上記ブタジエン系共重合体の他、天然ゴム、ポリブタジエンゴム、ポリイソプレンゴム、エチレン−プロピレン共重合体、イソブチレン−イソプレン共重合体、ポリクロロプレン等のジエン系ゴムを含んでもよい。
【００２４】
また、本発明のゴム組成物において、前記ブタジエン系共重合体がスチレン−ブタジエン共重合体を含むことが好ましい。ブタジエン系共重合体がスチレン−ブタジエン共重合体を含むと、ゴム組成物はヒステリシスロスが向上するためグリップ性能が向上する。スチレン−ブタジエン共重合体は、乳化重合や溶液重合等の如何なる合成法で合成してもよい。スチレン−ブタジエン共重合体以外のブタジエン共重合体としてはアクリロニトリル−ブタジエン共重合体等が挙げられる。
【００２５】
また、前記スチレン−ブタジエン共重合体のスチレン含有率は２０〜６０質量％であることが好ましい。スチレン含有率が２０質量％未満であると、低温及び高温においてタイヤが所望のグリップ性能を得ることができず、スチレン含有率が６０質量％を超えると、ブロック剛性が必要以上に高くなり路面へのゴムの食い込みが少なくなるため、タイヤが所望のグリップ性能を得ることができない。更に、タイヤのグリップ性能が顕著に高くなることから、前記スチレン−ブタジエン共重合体のスチレン含有率は２０〜４５質量％であることがより好ましい。
【００２６】
本発明のゴム組成物は、更にカーボンブラックを上記ゴム成分１００質量部に対して６０〜２００質量部配合してなることが好ましく、６０〜１６０質量部配合してなることが更に好ましい。ここで、前記ゴム組成物へのカーボンブラックの配合量が６０質量部未満であると、タイヤのＤＲＹグリップ性向上への寄与が十分ではなく、２００質量部を超えるとタイヤの耐摩耗性を低下させ、更に加工性が極端に悪化する。また、前記ゴム組成物へのカーボンブラックの配合量は７０〜１４０質量部であることがより一層好ましい。前記カーボンブラックは、窒素吸着比表面積が約８０〜２８０ｍ２／ｇであることが好ましい。カーボンブラックの窒素吸着比表面積が８０ｍ２／ｇ未満では十分な弾性率が得られず耐摩耗性が悪化し、２８０ｍ２／ｇを超えるとグリップ力、耐摩耗性の向上が望めない一方で混練作業性が悪化する。前記カーボンブラックの例としては、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、及びＳＡＦ等が挙げられ、耐摩耗性能とグリップ性能の両立という点からＳＡＦが好ましい。カーボンブラックは、１種単独で使用しても２種以上を併用してもよく、市販品を好適に使用できる。
【００２７】
更に、本発明のゴム組成物は、加硫後のアセトン・クロロホルム抽出分が、ゴム成分１００質量部に対して３０〜２７０質量部であることが好ましい。該抽出物が３０質量部未満及び２７０質量部を超えると、いずれもグリップ性能及び耐摩耗性の向上が望めず、更に混練作業性が悪化するため好ましくない。該抽出分は、グリップカ及び耐摩耗性の向上と良好な混練作業性の両立という点から、ゴム成分１００質量部に対して３０〜２００質量部であることが更に好ましい。
【００２８】
前記ゴム組成物には、この他にゴム業界で使用されるアルキルフェノール系樹脂を用いることができる。該アルキルフェノール系樹脂としては、ｐ-ｔ-ブチルフェノール−アセチレン等のアルキルフェノール−アセチレン系樹脂、及びクレゾール類、キシレノール類、p-ｔ-ブチルフェノール、及びp-ｔ-オクテルフェノール類を含むアルキルフェノール−ホルムアルテヒド系樹脂等が挙げられる。これらの樹脂の軟化点としては１３０〜１６０℃が好ましい。軟化点が１３０℃未満では走行安定性が低下し、また１６０℃を超えると樹脂の極性が高いため混練の際に樹脂が均一に分散せず、耐摩耗性が著しく低下する。これらのアルキルフェノール系樹脂は単独で使用しても、２種以上を使用してもよい。該樹脂の配合量はゴム成分１００質量部に対して１０〜１００質量部であることが好ましい。該樹脂の配合量が１０質量部未満の場合には樹脂によるグリップ性能が向上せず、１００質量部を超えると混練作業性を著しく悪化させる。また、これらの効果が顕著であることから、該樹脂の配合量は２０〜８０質量部であることがより好ましい。
【００２９】
前記ゴム組成物には、ゴム成分、樹脂成分、カーボンブラックの他、プロセスオイル等の油分、加硫剤、加硫促進剤、老化防止剤、軟化剤、酸化亜鉛、無機充填剤、オゾン劣化防止剤、着色剤、帯電防止剤、滑剤、酸化防止剤、カップリング剤、発泡剤、発泡助剤及びステアリン酸等のゴム業界で通常使用される配合剤を、本発明の目的を害しない範囲内で適宜選択し配合することができる。これら配合剤は、市販品を好適に使用できる。
【００３０】
前記プロセスオイル等の油分としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択して使用可能である。前記油分としては、アロマティックオイル、ナフテン系オイル、パラフィン系オイル、エステル系オイル、溶液状共役ジエンゴム、及び溶液状水素添加共役ジエンゴム等が挙げられる。油分がゴム組成物に含まれていると該ゴム組成物の流動性をコントロールできるため、加硫前のゴム組成物の粘度を低下させて流動性を高めることにより、極めて良好にゴム組成物の押出を行うことができる点で有利である。
【００３１】
前記油分の前記ゴム組成物における含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、ゴム成分が油展されている場合はこれらの油展分も含めて３５〜２００質量部が好ましく、４０〜１５０質量部がより好ましい。ゴム成分１００質量部に対して油分の含有量が３５質量部未満であると、未加硫ゴムのムーニー粘度が極端に高くなって加工性が悪化し、更にタイヤのＤＲＹグリップ性も悪化する場合があり、２００質量部を超えるとムーニー粘度が極端に低くなって加工性が悪化し、更にトレッドが柔らかくなり過ぎて耐摩耗性が悪化する場合がある。
【００３２】
また、上記加硫剤として、従来の硫黄に加えて、有機チオスルフェート化合物（例えば１，６−ヘキサメチレンジチオ硫酸ナトリウム・２水和物）、ビスマレイミド化合物（例えばフェニレンビスマレイミド）の少なくとも1種を併用することができる。
【００３３】
また、上記加硫促進剤としては、テトラキス−２−エチルへキシルチウラムジスルフィド、テトラキス−２−イソプロピルチウラムジスルフィド、テトラキス−ドデシルチウラムジスルフィド、及びテトラキス−ベンジルチウラムジスルフィド等のチウラム化合物、ジ−２−エチルへキシルジチオカルバメート亜鉛、ドデシルジチオカルバメート亜鉛、及びベンジルジチオカルバメート亜鉛等のジチオカルバミン酸塩類化合物、並びにジベンゾチアジルジスルフィド、４，４’−ジメチルジベンゾチアジルジスルフィド、Ｎ-シクロへキシル−２−ベンソチアジル−スルフェンアミド、Ｎ-ｔ-ブチル−２−ベンゾチアジル−スルフェンアミド、Ｎ-ｔ-ブチル−２−ベンゾチアジル−スルフェンイミド、Ｎ-オキシジエチレン−ベンゾチアジル−スルフェンアミド、及びＮ，Ｎ’-ジシクロへキシル−２−ベンゾチアジル−スルフェンアミド等のベンゾチアゾリル加硫促進剤等が挙げられる。
【００３４】
本発明のゴム組成物は、ゴム成分、樹脂、及び必要に応じて適宜選択した前記その他の配合剤等を、混練り、熱入れ、押出、及び加硫等することにより製造できる。
【００３５】
混練りの条件としては、特に制限はなく、混練り装置への各成分の投入量、ローターの回転速度、ラム圧、混練り温度、混練り時間、混練り装置の種類等の諸条件によって適宜選択できる。前記混練り装置としては、一般にゴム組成物の混練りに用いるバンバリーミキサー、インターミックス、及びニーダー等が挙げられる。
【００３６】
熱入れの条件は、特に制限はなく、熱入れ温度、熱入れ時間、熱入れ装置等の諸条件について目的に応じて適宜選択することができる。前記熱入れ装置としては、通常ゴム組成物の熱入れに用いるロール機等が挙げられる。
【００３７】
押出の条件は、特に制限はなく、押出時間、押出速度、押出装置、及び押出温度等の諸条件に応じて適宜選択できる。前記押出装置としては、一般にタイヤ用ゴム組成物の押出に用いる押出機等が挙げられる。前記押出温度は、適宜決定することができる。
【００３８】
加硫を行う装置、方式、条件等については、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。加硫を行う装置としては、一般にタイヤ用ゴム組成物の加硫に用いる金型による成形加硫機等が挙げられる。加硫する温度は通常約１００〜約１９０℃である。
【００３９】
本発明のゴム組成物は、空気入りタイヤのトレッドゴム、特にサーキット走行等に使用する高速競技車用タイヤのトレッドゴムに用いることが好適である。なお、トレッドゴム以外のタイヤ部材としては、公知の部材を使用することができる。また、該空気入りタイヤに充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を調整した空気の他、窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスを用いることができる。
【００４０】
本発明の空気入りタイヤは、前記ゴム組成物を少なくとも用いてなり、好ましくは少なくともトレッドに用いてなる。本発明のタイヤは、前記本発明のゴム組成物を用いること以外は、特に限定はなく、公知のタイヤの構成をそのまま採用することができる。
【００４１】
本発明の空気入りタイヤの構成の一例としては、該空気入りタイヤが、1対のビード部、該ビード部にトロイド状をなして連なるカーカス、該カーカスのクラウン部をたが締めするベルト及びトレッドを有してなるタイヤであることが挙げられる。本発明のタイヤは、ラジアル構造を有していてもよいし、バイアス構造を有していてもよい。
【００４２】
本発明の空気入りタイヤのトレッドの構造としては、特に制限はなく、1層構造であってもよいし、多層構造であってもよく、また、直接路面に接地する上層のキャップ部と、該キャップ部のタイヤの内側に隣接して配置される下層のベース部とから構成される、いわゆるキャップ・ベース構造を有していてもよい。本発明においては、少なくとも前記キャップ部が前記ゴム組成物で形成されていることが好ましい。
【００４３】
本発明のタイヤは、その製造方法につき特に制限はないが、例えば、以下のようにして製造することができる。即ち、まず、本発明のゴム組成物を調製し、該ゴム組成物を生タイヤケースのクラウン部に予め貼り付けられた未加硫のベース部の上に貼り付ける。その後、所定のモールドで所定温度、所定圧力の下で加硫成形することにより製造することができる。
【実施例】
【００４４】
以下、実施例により本発明を更に具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって何ら限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲において適宜変更可能である。
【００４５】
（比較例１〜３及び実施例１〜５）
下記の表１に示す配合（単位は質量部）に従い、バンバリーミキサーを用いて各ゴム組成物を混練して調製した。また、該ゴム組成物を用いて乗用車タイヤ（サイズ：２２５／４０Ｒ１８）のトレッドを形成し、試作タイヤを製造した。その後、該ゴム組成物及び該試作タイヤについて、ＤＲＹグリップ性等を以下の方法に従って評価した。結果を表1に示す。
【００４６】
＜動的弾性率 Ｅ’（ＭＰａ）＞
得られたゴム組成物を１４５℃、４５分で加硫した後、ＪＩＳ  Ｋ６２６５に記されるフレクソメーターによる定応力測定を行いサンプル内部に亀裂が発生するまでの時間を耐熱疲労時間とし測定を行った。データは比較例1を１００として指数化した値を示す。
【００４７】
＜ＤＲＹグリップ性＞
試作タイヤを最高時速３００ｋｍ／ｈで走行可能な高性能車両に装備させて、サーキットで走行させ、計測１周目の走行初期グリップ（初期グリップ性能）と計測１２周目の走行末期グリップ（走行安定性）におけるテストドライバーのフィーリングを下記の基準にて評価した。数値が正の値で大きくなる程、ＤＲＹグリップ性に優れることを意味する。
＋３・・・運転頻度の低い一般ドライバーが明確に差を認識できる程度
＋２・・・運転頻度の高い一般ドライバーが差を認識できる程度
＋１・・・プロのドライバーが差を認識できる程度
０  ・・・コントロール
−１・・・プロのドライバーが差を認識できる程度
−２・・・運転頻度の高い一般ドライバーが差を認識できる程度
−３・・・運転頻度の低い一般ドライバーが明確に差を認識できる程度
【００４８】
【表１】
2008169298.tif 000002
【００４９】
＊１    日本合成ゴム（株）社製、０１２０（スチレン含有率３５％、ビニル結合量１６％、３５％アロマティックオイル油添）
＊２    ＳＡＦ（Ｎ２ＳＡ  １５０ｍ２／ｇ）
＊３    富士興産（株）社製、フコール  アロマックス＃３
＊４    精工化学（株）社製、マイクロクリスタリンワックス
＊５    大内新興化学工業（株）社製、Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン
＊６    荒川化学社製、アルコンＭ９０、部分水添石油樹脂、軟化点９０℃
＊７    新日本石油化学（株）社製、ネオポリマー１７０Ｓ、ビニルトルエン−α−メチルスチレン−インデン樹脂、軟化点１７０℃
＊８    出光興産（株）社製、アイマーブＰ１４０、水素添加石油樹脂、軟化点１４０℃
＊９    荒川化学社製アルコンＭ１３５、水素添加石油樹脂、軟化点１３５℃
＊１０  大内新興化学工業（株）社製、Ｎ−ｔ−ブチル−２−ベンゾチアジル−スルフェン
＊１１  （株）フレキシス社製、テトラキスベンジルチウラムジスルフィド
【００５０】
軟化点が９０℃の樹脂Ａのみを配合した比較例１では、初期グリップ性能は非常に良好だが、走行安定性が低い。これに対して、軟化点１７０℃の樹脂Ｂを配合した比較例２は、１２０℃のＥ’が１５０になり走行安定性は著しく向上する半面、初期グリップ性能は大きく低下する。比較例３は上記２つの樹脂を組み合わせて配合したが、低軟化点を有する樹脂を配合しているため１２０℃のＥ’が増加しにくく、走行安定性はほとんど改良されない。
【００５１】
これらの結果に対して、軟化点１４０℃の樹脂Ｃを配合した実施例１は、初期グリップ性能を維持したまま、走行安定性が改善される。更に、軟化点１７０℃の樹脂Ｂを併用すると初期グリップを損なうことなく、走行安定性が大幅に向上する（実施例２〜４）。同様の効果は樹脂Ｄを配合した場合にも確認できる（実施例５）。