(57)【要約】【課題】特性劣化を抑えつつ、第２、第３ポートの方向を第１、第４ポートの方向と直交方向に設定したブランチライン型９０°ハイブリッドを提供すること。【解決手段】第１、第２のシリーズ線路と第１，第２のシャント線路と、それらを接続し且つ入出力ポートともなる４つの三分岐回路（非直角Ｔジャンクション）からなり、平行な第１，第４ポートに直交する方向に第２，第３ポートを形成する。そして、これに伴う電気長の変化とインピーダンス不整合とを補正するように、第２，第３ポート間に位置する第２シャント線路の物理長と幅とを、第１，第４ポート間に位置する第１シャント線路の物理長と幅よりも、短く且つ狭くする。【選択図】      図１
2008099115.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１ポートと第２ポートとの間に設けられた第１シリーズ線路と、第４ポートと第３ポートとの間に設けられた第２シリーズ線路と、前記第１ポートと前記第４ポートとの間に設けられた第１シャント線路と、前記第２ポートと前記第３ポートとの間に設けられた第２シャント線路の４つのマイクロストリップラインの伝送線路を含んで構成されるブランチライン型９０°ハイブリッドにおいて、
前記第１ポート側と前記第１シャント線路の一端とを実質的に９０°の角度で結合し、且つ前記第１シャント線路の一端と前記第１シリーズ線路の一端とを直角より小さい所定第１角度で結合する第１非直角Ｔジャンクションと、
前記第２ポート側と前記第２シャント線路の一端とを直線状に結合し、且つ前記第２ポート側と前記第１シリーズ線路の他端とを前記所定第１角度で結合する第２非直角Ｔジャンクションと、
前記第４ポート側と前記第１シャント線路の他端とを実質的に９０°の角度で結合し、且つ前記第１シャント線路の他端と前記第２シリーズ線路の一端とを直角より小さい所定第２角度で結合する第４非直角Ｔジャンクションと、
前記第３ポート側と前記第２シャント線路の他端とを直線状に結合し、且つ前記第３ポート側と前記第２シリーズ線路の他端とを前記所定第２角度で結合する第３非直角Ｔジャンクションとを備え、
前記第１所定角度及び前記第２所定角度は、前記第１シリーズ線路の電気長、前記第２シャント線路の電気長、前記第２シリーズ線路の電気長、及び前記第１シャント線路の電気長が、それぞれ設計中心周波数の実質的に４分の１波長となる角度であることを特徴とする、ブランチライン型９０°ハイブリッド。
【請求項２】
前記所定第１角度及び前記所定第２角度は、等しい角度であることを特徴とする、請求項１に記載のブランチライン型９０°ハイブリッド。
【請求項３】
前記第２シャント線路の線路幅は、前記第１，第４ポート側と前記第２，第３ポート側とが非対称になったことによるインピーダンスの不整合を補正するように、前記第１シャント線路の線路幅より細くしていることを特徴とする、請求項１または２に記載のブランチライン型９０°ハイブリッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、マイクロ波帯回路で使用するマイクロストリップラインを使用したブランチライン型９０°ハイブリッドに関する。
【背景技術】
【０００２】
図４に従来のマイクロストリップラインを使用したブランチライン型９０°ハイブリッド（以下、ハイブリッド、という）１００Ａを示している（非特許文献１）。
【０００３】
図４のハイブリッド１００Ａは、第１ポート１、第１Ｔ分岐（Ｔジャンクション）９、第１シリーズ線路５、第２Ｔジャンクション１０、第２ポート２がこの順序で直線状に接続され、第４ポート４、第４Ｔジャンクション１２、第２シリーズ線路６、第３Ｔジャンクション１１、第３ポート３がこの順序で直線状に接続され、且つ、第１Ｔジャンクション９の分岐端と第４Ｔジャンクション１２の分岐端との間に第１シャント線路７が接続され、第２Ｔジャンクション１０の分岐端と第３Ｔジャンクション１１の分岐端との間に第２シャント線路８が接続される。これらの構成要素１〜１２は全て、マイクロストリップラインで構成されている。
【０００４】
第１〜第４ポート１〜４は、特性インピーダンスＺ0（例、５０Ω、以下同じ）のマイクロストリップ線路によって第１〜第４Ｔジャンクション９〜１２に結合される。第１，第２シリーズ線路５、６の特性インピーダンスはＺ0Sであり、第１，第２シャント線路７，８の特性インピーダンスはＺ0Pである。また、第１，第２シリーズ線路５，６の電気長及び第１，第２シャント線路７，８の電気長は、それぞれλ／４（λは、設計中心周波数の波長、以下同じ）の長さである。なお、各Ｔジャンクション９〜１２は、概念上、マイクロストリップ線路を分岐するための角度は有するが、大きさ（長さなど）は持たないものとして、取り扱われる。したがって、各線路５〜８の電気長λ／４は、各Ｔジャンクション９〜１２の接合点（電気的中心点）間の電気的長さである。
【０００５】
このハイブリッド１００Ａは、理想状態において、第１ポート１に設計中心周波数である信号を入力すると、第１，第２Ｔジャンクション９，１０の経路でエネルギーが分散されて、第２ポート２に出力が現れる。第１，第２，第３Ｔジャンクション９，１０，１１の経路の信号及び第１，第４，第３Ｔジャンクション９，１２，１１の経路の信号は、同相で合成されるので、第３ポート３にも出力が現れる。第２ポート２の出力と第３ポート３の出力には、第１ポート１からの経路差により、９０°の位相差が存在する。
【０００６】
また、第１，第４Ｔジャンクション９，１２の経路の信号と第１，第２，第３，第４Ｔジャンクション９，１０，１１，１２の経路の信号とは逆相で合成されるので第４ポート４には出力が現れず、第１，第４ポート１，４間のアイソレーションが採れている。
【０００７】
このハイブリッド１００Ａは、上下対称且つ左右対称な形をしているので、第４ポート４に信号を入れると、同様に、第３ポート３及び第２ポート２に９０°の位相差がある出力が現れ、第１ポート１には出力が現れない。
【０００８】
以上の関係から、第１ポート１と第２ポート２間の通過特性をＳ21、第１ポート１と第３ポート３間の通過特性をＳ31、第１ポート１の反射特性をＳ11、第１ポート１と第４ポート４間の通過特性をＳ41とすると、理想状態では各ＳパラメータＳ21，Ｓ31，Ｓ11，Ｓ41は次のようになる。
【０００９】
Ｓ21＝−ｊＺ0S／Ｚ0                     （１）
Ｓ31＝−Ｚ0S／Ｚ0P                      （２）
Ｓ11＝０                                （３）
Ｓ41＝０                                （４）
【００１０】
また、エネルギー保存則より次式の関係がある。
｜Ｓ21｜2＋｜Ｓ31｜2＝１                （５）
【００１１】
式（５）に式（１）、（２）を代入することにより、インピーダンス比は次式となる。
｜Ｚ0S／Ｚ0｜2＋｜Ｚ0S／Ｚ0P｜2＝１     （６）
【００１２】
一般的に使用される、出力が等分配となる３ｄＢ型ハイブリッドでは、
｜Ｓ21｜＝｜Ｓ31｜＝０．７０７          （７）
の関係が成り立つので、これを式（６）に代入して、特性インピーダンスＺ0を５０Ωとすると、
Ｚ0S＝３５．４Ω                        （８）
Ｚ0P＝５０Ω                            （９）
の値となる。
【００１３】
式（１）〜（９）の関係は、ハイブリッド１００Ａの形状が上下対称且つ左右対称の場合に成り立つから、第１〜第４ポート１〜４は全て平行でなくてはならない。
【非特許文献１】Ｒａｊｅｓｈ  Ｍｏｎｇｉａ他、「ＲＦ  ａｎｄ  Ｍｉｃｒｏｗａｖｅ  Ｃｏｕｐｌｅｄ −Ｌｉｎｅ  Ｃｉｒｃｕｉｔｓ」，ＡＲＴＥＣＨ  ＨＯＵＳＥ ＩＮＣ．,１９９９， Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｎａｌ  Ｓｔａｎｄａｒｄ  Ｂｏｏｋ  Ｎｕｍｂｅｒ：０−８９０  ０６−８３０−５、Ｐ．２４５
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
図４の従来例のハイブリッド１００Ａにおいて、第２ポート２及び第３ポート３から次のマイクロ波回路へ接続するために、第２ポート２及び第３ポート３を第１ポート１及び第４ポート４に対して垂直方向に引き出す必要が生じることがある。この場合に、ハイブリッド１００Ａの形状が上下左右対称であることを維持するためには、第２、第３ポート２，３を第１，第４ポートに平行に保ったまま、第２、第３ポート２，３の先端部に引き出し方向を変更するためのマイクロストリップ・ライン・ベンドやマイクロストリップ・ライン・カーブなどを用いることになる。
【００１５】
しかし、これらマイクロストリップ・ライン・ベンド等を用いると、レイアウトサイズが大きくなり、小型化することが難しくなる。
【００１６】
他の方法として、図５のハイブリッド１００Ｂのように、第１，第４ポート１，４に対して、第２，第３ポート２，３を垂直方向になるように角度を９０°変更することが考えられる。この場合には、ハイブリッド１００Ｂは、小型のまま維持される。
【００１７】
しかし、図５の変更例のハイブリッド１００Ｂでは、各ポート間の通過特性Ｓ２１，Ｓ３１や、ポートの反射特性Ｓ１１や、アイソレーション特性Ｓ４１が、図４のハイブリッド１００Ａに比して、著しく劣化してしまう。
【００１８】
この特性劣化は、第２Ｔジャンクション１０及び第３Ｔジャンクション１１の結合の方向が変わったことに伴って、特に第２シャント線路８の電気長が長くなる（λ／４＋α）ことにより、上下・左右対称状態での理想的な関係式を満たさなくなるために生じる。特に、周波数が高くなる、あるいは基板誘電体が厚くなると設計周波数での波長に対して線路幅の影響が大きくなり、その傾向が強まる。なお、図５の変更例では、第１，第２シリーズ線路５，６の電気長は僅かに短くなる（λ／４−β）が、その電気長の短縮分は小さいので無視することができる。
【００１９】
第２シャント線路８の電気長はλ／４＋αであり、図４の状態に比して距離αだけ長くなっている。
【００２０】
図５の第１ポート１に設計中心周波数（１０ＧＨｚ）の信号を入力すると、経路差が出てくるので図４の理想状態からずれる。例えば、第１ポート１から第３ポート３への場合には、経路９−５−１０−８−１１では「λ／４＋λ／４＋α」であり、経路９−７−１２−６−１１では「λ／４＋λ／４」であって、経路差αがある。これにより、合成条件が崩れ、理想的に挿入損失は３ｄＢとならない。また、式（５）から対比的に第２ポート２に現れる出力の振幅は上昇し、位相もずれてくる。この様子が、図６.Ａの通過特性Ｓ２１，Ｓ３１の振幅及び図６.Ｂの通過特性Ｓ２１，Ｓ３１の位相に示されている。
【００２１】
また、式（６）のインピーダンス比が崩れるので、反射特性は図６.Ｃに示されるように、例えば、入力側の反射特性Ｓ１１、出力側の反射特性Ｓ２２が悪化する。さらに、信号の経路差が見かけ上長くなるので、理想的にはアイソレーションが取られるべき第４ポート４の出力は、図６.Ｄに示されるように、アイソレーション特性Ｓ４１が悪化する。
【００２２】
本発明は、上記の事情を考慮してなされたものであって、マイクロ波帯回路で使用するマイクロストリップラインを使用したブランチライン型９０°ハイブリッドにおいて、従来のハイブリッドの特性劣化を抑えつつ、第２、第３ポートの方向を第１、第４ポートの方向と所定の角度（例示的には、９０°；直交方向）に設定したブランチライン型９０°ハイブリッドを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２３】
請求項１に記載のブランチライン型９０°ハイブリッドは、第１ポート１と第２ポート２との間に設けられた第１シリーズ線路５と、第４ポート４と第３ポート３との間に設けられた第２シリーズ線路６と、前記第１ポート１と前記第４ポート４との間に設けられた第１シャント線路７と、前記第２ポート２と前記第３ポート３との間に設けられた第２シャント線路８の４つのマイクロストリップラインの伝送線路を含んで構成されるブランチライン型９０°ハイブリッドにおいて、
前記第１ポート１側と前記第１シャント線路７の一端とを実質的に９０°の角度で結合し、且つ前記第１シャント線路７の一端と前記第１シリーズ線路５の一端とを直角より小さい所定第１角度θ１で結合する第１非直角Ｔジャンクション９と、
前記第２ポート２側と前記第２シャント線路８の一端とを直線状に結合し、且つ前記第２ポート２側と前記第１シリーズ線路５の他端とを前記所定第１角度θ１で結合する第２非直角Ｔジャンクション１０と、
前記第４ポート４側と前記第１シャント線路７の他端とを実質的に９０°の角度で結合し、且つ前記第１シャント線路７の他端と前記第２シリーズ線路５の一端とを直角より小さい所定第２角度θ２で結合する第４非直角Ｔジャンクション１２と、
前記第３ポート３側と前記第２シャント線路８の他端とを直線状に結合し、且つ前記第３ポート３側と前記第２シリーズ線路６の他端とを前記所定第２角度θ２で結合する第３非直角Ｔジャンクション１１とを備え、
前記第１所定角度θ１及び前記第２所定角度θ２は、前記第１シリーズ線路５の電気長、前記第２シャント線路８の電気長、前記第２シリーズ線路６の電気長、及び前記第１シャント線路７の電気長が、それぞれ設計中心周波数の実質的に４分の１波長（≒λ／４）となる角度であることを特徴とする。
【００２４】
請求項２に記載のブランチライン型９０°ハイブリッドは、請求項１に記載のブランチライン型９０°ハイブリッドにおいて、前記所定第１角度θ１及び前記所定第２角度θ２は、等しい角度であることを特徴とする。
【００２５】
請求項３に記載のブランチライン型９０°ハイブリッドは、請求項１または２に記載のブランチライン型９０°ハイブリッドにおいて、前記第２シャント線路８の線路幅は、前記第１，第４ポート側と前記第２，第３ポート側とが非対称になったことによるインピーダンスの不整合を補正するように、前記第１シャント線路７の線路幅より細くしていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００２６】
本発明のマイクロ波帯回路で使用するマイクロストリップラインを使用したブランチライン型９０°ハイブリッドによれば、従来のブランチライン型９０°ハイブリッドの特性劣化を抑えつつ、第２、第３ポートの方向を第１、第４ポートの方向と直交する方向に設定することができる。これにより、ブランチライン型９０°ハイブリッドからの（またはそれへの）信号の入出力の方向を変更することができる。
【００２７】
本発明のブランチライン型９０°ハイブリッドを多数使用するモジュール、例えばパワーアンプを並列に複数合成するタイプのパワーアンプモジュール、において、レイアウトの小型化が期待できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
以下、本発明のブランチライン型９０°ハイブリッドの実施例について、図を参照して説明する。
【００２９】
本発明のブランチライン型９０°ハイブリッドは、第１、第２のシリーズ線路と第１，第２のシャント線路と、それらを接続し且つ入出力ポートともなる４つの三分岐回路（非直角Ｔジャンクション）からなり、平行な第１，第４ポートに直交する方向に第２，第３ポートを形成する。そして、第２，第３ポートを第１，第４ポートに直交する方向に形成することに伴う電気長の変化とインピーダンス不整合とを補正するように、第２，第３ポート間に位置する第２シャント線路の物理的長さ（物理長）と幅とを、第１，第４ポート間に位置する第１シャント線路の物理長と幅よりも、短く且つ狭くする。
【００３０】
図１は、本発明の実施例に係るブランチライン型９０°ハイブリッドの一例の回路図を示しており、図２.Ａ〜図２.Ｄは、その特性例を示している。
【００３１】
図１のブランチライン型９０°ハイブリッド１００Ｃにおいて、第１ポート１と第２ポート２との間に設けられた第１シリーズ線路５と、第４ポート４と第３ポート３との間に設けられた第２シリーズ線路６と、第１ポート１と第４ポート４との間に設けられた第１シャント線路７と、第２ポート２と第３ポート３との間に設けられた第２シャント線路８の４つのマイクロストリップラインの伝送線路、及びそれら第１〜第４ポート１〜４、第１，第２シリーズ線路５、６、第１，第２シャント線路７、８間を結合する第１〜第４非直角Ｔジャンクション９〜１２を含んでいる。また、第１〜第４ポート１〜４と第１〜第４非直角Ｔジャンクション９〜１２との結合部分に特性インピーダンスＺｏ（＝５０Ω）の伝送線路を設けても良く、また、第１〜第４非直角Ｔジャンクション９〜１２の一端を第１〜第４ポート１〜４としてもよい。これらの線路や非直角Ｔジャンクションは全て、マイクロストリップラインによって構成される。
【００３２】
第１非直角Ｔジャンクション９は、第１ポート１側と第１シャント線路７の一端とを実質的に９０°の角度で結合し、且つ第１シャント線路７の一端と第１シリーズ線路５の一端とを直角より小さい所定第１角度θ１で結合する。
【００３３】
第２非直角Ｔジャンクション１０は、第２ポート２側と第２シャント線路８の一端とを直線状に結合し、且つ第２ポート２側と第１シリーズ線路５の他端とを所定第１角度θ１で結合する。
【００３４】
第４非直角Ｔジャンクション１２は、第４ポート４側と第１シャント線路７の他端とを実質的に９０°の角度で結合し、且つ第１シャント線路７の他端と第２シリーズ線路５の一端とを直角より小さい所定第２角度θ２で結合する。
【００３５】
また、第３非直角Ｔジャンクション１１は、第３ポート３側と第２シャント線路８の他端とを直線状に結合し、且つ第３ポート３側と第２シリーズ線路６の他端とを所定第２角度θ２で結合する。
【００３６】
これら第１〜第４Ｔジャンクション９〜１２は、概念上、それぞれ対応するポート側とシリーズ線路とシャント線路とを結合する所定角度を有しているが、長さ等の大きさは持たないものとして、取り扱われる。したがって、第１，第２シリーズ線路５，６や第１，第２シャント線路７，８の電気長は、第１〜第４非直角Ｔジャンクション９〜１２の接合点（電気的中心点）間の長さとなる。
【００３７】
第１所定角度θ１及び第２所定角度θ２は、第１シリーズ線路５の電気長、第２シャント線路８の電気長、第２シリーズ線路６の電気長、及び第１シャント線路７の電気長が、それぞれ設計中心周波数（例示的に、１０ＧＨｚ）の実質的に４分の１波長（≒λ／４）となる角度に設定される。
【００３８】
これにより、第２，第３ポート２，３を、平行な第１，第４ポート１，４に対して、直交する方向に引き出すことができる。
【００３９】
図５の変更例のハイブリッド１００Ｂでは、Ｔジャンクション１０，１１の接合点の位置がずれて、第２シャント線路８の電気長（Ｔジャンクション１０，１１の接合点間の距離）はλ／４＋αで距離αだけ長くなっていた。
【００４０】
本発明では、４つの三分岐回路を、第１〜第４の非直角Ｔジャンクション９〜１２として、直角より小さい所定第１角度θ１及び所定第２角度θ２で、第１，第２シリーズ線路５，６、第１，第２シャント線路７，８、及び第１〜第４ポート１〜４側を結合することによって、第２シャント線路８の電気長を設計中心周波数（例示的に、１０ＧＨｚ）の実質的に４分の１波長（≒λ／４）としている。
【００４１】
また、第１非直角Ｔジャンクション９と第２非直角Ｔジャンクション１０との間の第１シリーズ線路５の電気長、第３非直角Ｔジャンクション１１と第４非直角Ｔジャンクション１２との間の第２シリーズ線路６の電気長、及び第４非直角Ｔジャンクション１２と第１非直角Ｔジャンクション９との間の第１シャント線路７の電気長は、それぞれ設計中心周波数の実質的に４分の１波長になる。
【００４２】
なお、所定第１角度θ１と所定第２角度θ２は、異なった角度でも良いが、等しい角度であることがハイブリッド１００Ｃの対称性の点からも好ましい。
【００４３】
また、第２シャント線路８の物理長は第１シャント線路７の物理長と比べて短く、第１，第４ポート側１，４と第２，第３ポート側２，３とを非対称にすることによって、第１シリーズ線路５と第２シャント線路８との接続部分Ａ１から見たインピーダンス、或いは第２シリーズ線路６と第２シャント線路８との接続部分Ａ２から見たインピーダンスが下がり、インピーダンス整合が崩れる。これに対応して、本発明のブランチライン型９０°ハイブリッド１００Ｃでは、第２シャント線路８の線路幅を、インピーダンスの不整合を補正するように、第１シャント線路７の線路幅より細くする。
【００４４】
例えば、第１，第２シリーズ線路５，６の特性インピーダンスをＺｏｓ（≒３５．４Ω）とし、第１シャント線路７の特性インピーダンスをＺｏｐ１（≒５０Ω）とすると、第２シャント線路８の特性インピーダンスＺｏｐ２は、インピーダンス整合が採れるように、Ｚｏｐ２＞Ｚｏｐ１となる所定の値に設定される。
【００４５】
図２.Ａ〜図２.Ｄは、本発明の実施例におけるブランチライン型９０°ハイブリッド１００Ｃの特性図であり、第１ポート１に設計中心周波数（１０ＧＨｚ）である信号を入力し、第２ポート２と第３ポート３から出力信号を取り出し、第４ポート４をアイソレーション端とする場合の各特性を示している。
【００４６】
図２.Ａでは、ポート２への通過特性／振幅Ｓ２１及びポート３への通過特性／振幅Ｓ３１を示している。図２.Ｂでは、ポート２への通過特性／位相Ｓ２１及びポート３への通過特性／位相Ｓ３１を示している。図２.Ｃでは、入力側の反射特性としてポート１の反射特性Ｓ１１と、出力側の反射特性としてポート２の反射特性Ｓ２２とを示している。また、図２.Ｄでは、ポート４のアイソレーション特性を示している。
【００４７】
これら図２.Ａ〜図２.Ｄにおける各特性は、図５の変更例のハイブリッド１００Ｂにおける各特性と比較すると分かるようにそれぞれ著しく改善されている。図示していないが、従来例の図４のハイブリッド１００Ａの特性と比較しても、ほとんど遜色のない好結果が得られている。
【００４８】
図３.Ａ及び図３.Ｂは、信号の分配・合成を行うパワーアンプモジュールの構成例を、本発明のブランチライン型９０°ハイブリッド１００Ｃを用いた場合（図３.Ａ）と、図４の従来例のブランチライン型９０°ハイブリッド１００Ａを用いた場合（図３.Ｂ）とについて示している。
【００４９】
このようなパワー合成回路において、レイアウト的に、ブランチライン型９０°ハイブリッドの出力ポート（もしくは入力ポート）は入力ポート（もしくは出力ポート）に対して９０°方向を変える必要がある。
【００５０】
図３.Ａ、図３.Ｂのパワーアンプモジュールにおいて、６台のパワーアンプ２０と６台のブランチライン型９０°ハイブリッド１００Ｃ（もしくは１００Ａ）を用いて図のように構成し、入力端２１に入力された信号を分配し、増幅し、合成して、出力端２２から出力する。なお、各ブランチライン型９０°ハイブリッド毎に伝送線路の特性インピーダンスＺｏと等しい抵抗値（５０Ω）の終端抵抗器１８を設けている。
【００５１】
図３.Ｂでは、従来例のブランチライン型９０°ハイブリッド１００Ａを用いるから、各ハイブリッド１００毎にマイクロストリップ・ライン・ベンド１９（またはマイクロストリップ・ライン・カーブ）を用いなければならない。したがって、パワーアンプモジュールの寸法が大きくなってしまう。
【００５２】
一方、図３.Ａでは本発明のブランチライン型９０°ハイブリッド１００Ｃを用いるから、図３.Ｂのようなマイクロストリップ・ライン・ベンド１９（またはマイクロストリップ・ライン・カーブ）を用いることなく、次段（もしくは前段）の構成要素（パワーアンプやハイブリッド）と結合することができる。
【００５３】
したがって、本発明のブランチライン型９０°ハイブリッド１００Ｃを用いれば、パワーアンプを並列に複数合成するタイプのパワーアンプモジュールの小型化に貢献することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】本発明の実施例に係るブランチライン型９０°ハイブリッドの回路図
【図２．Ａ】図１の通過特性／振幅を示す図
【図２．Ｂ】図１の通過特性／位相を示す図
【図２．Ｃ】図１の反射特性を示す図
【図２．Ｄ】図１のアイソレーション特性を示す図
【図３．Ａ】本発明のブランチライン型９０°ハイブリッドを用いたパワーアンプモジュールの構成例
【図３．Ｂ】従来例のブランチライン型９０°ハイブリッドを用いたパワーアンプモジュールの構成例
【図４】従来例のブランチライン型９０°ハイブリッドの回路図
【図５】変更例のブランチライン型９０°ハイブリッドの回路図
【図６．Ａ】図５の通過特性／振幅を示す図
【図６．Ｂ】図５の通過特性／位相を示す図
【図６．Ｃ】図５の反射特性を示す図
【図６．Ｄ】図５のアイソレーション特性を示す図
【符号の説明】
【００５５】
１００Ａ、Ｂ、Ｃ  ブランチライン型９０°ハイブリッド
１  第１ポート
２  第２ポート
３  第３ポート
４  第４ポート
５  第１シリーズ線路
６  第２シリーズ線路
７  第１シャント線路
８  第２シャント線路
９  第１Ｔジャンクション
１０  第２Ｔジャンクション
１１  第３Ｔジャンクション
１２  第４Ｔジャンクション
１８  終端抵抗器
１９  マイクロストリップ・ライン・ベンド
２０  パワーアンプ
２１  入力端
２２  出力端
【図１】
2008099115.tif 000003
【図２．Ａ】
2008099115.tif 000004
【図２．Ｂ】
2008099115.tif 000005
【図２．Ｃ】
2008099115.tif 000006
【図２．Ｄ】
2008099115.tif 000007
【図３．Ａ】
2008099115.tif 000008
【図３．Ｂ】
2008099115.tif 000009
【図４】
2008099115.tif 000010
【図５】
2008099115.tif 000011
【図６．Ａ】
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【図６．Ｂ】
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【図６．Ｃ】
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【図６．Ｄ】
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