(57)【要約】【課題】ノートＰＣのような小型薄型の機器に搭載することができる小型薄型で、放熱性がよいラジエータを得る。冷却性能に優れた冷却システムを得る。【解決手段】被冷却液の入口ラインと出口ライン；この入口ラインと出口ラインの間に並列にかつ相互に間隔をあけて接続された、該入口ラインから出口ラインに戻る液流路を形成する複数の流路ユニット；を有するラジエータ及び該ラジエータを用いた冷却システム。流路ユニットの数と流路断面積を適当に定めることで、各流路ユニットでの流速を落とし、被冷却液を効果的に冷却することができる。【選択図】図４
2008122058.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
被冷却液の入口ラインと出口ライン；及び
この入口ラインと出口ラインの間に並列にかつ相互に間隔をあけて接続された、該入口ラインから出口ラインに戻る液流路を備えている複数の流路ユニット；
を有することを特徴とするラジエータ。
【請求項２】
請求項１記載のラジエータにおいて、各流路ユニットは、少なくとも１回Ｕ字状に曲折された液流路を形成する一対の流路板を積層結合してなり、この一対の流路板に、入口ラインと出口ラインに連なり該入口ラインと出口ラインの一部を構成する入口孔と出口孔が穿設されているラジエータ。
【請求項３】
請求項２記載のラジエータにおいて、各流路ユニットを構成する一対の流路板は、重ね合わせ面に関して対称な面対称形状をなしており、平面Ｕ字状をなす流路凹部と、この流路凹部の一端部と他端部に形成された上記入口孔と出口孔とを有するラジエータ。
【請求項４】
請求項２または３記載のラジエータにおいて、各流路ユニットを構成する一対の流路板は、上記入口孔と出口孔部分において外方に突出するスペーサ部を有し、重ね合わされた流路ユニットのスペーサ部が互いに当接して、流路ユニットの残部に空気通過空間を構成するラジエータ。
【請求項５】
請求項２ないし４のいずれか１項記載のラジエータにおいて、積層された複数の流路ユニットの入口孔と出口孔は相互に連通し、該入口孔と出口孔にそれぞれ、入口ラインと出口ラインが接続されているラジエータ。
【請求項６】
請求項２ないし５のいずれか１項記載のラジエータにおいて、各流路ユニットを構成する一対の流路板には、重ね合わせたときに互いに当接し各流路ユニットの間に空間を確保するスペーサ突起が一体に形成されているラジエータ。
【請求項７】
請求項１ないし６のいずれか一項に記載のラジエータと、このラジエータの流路ユニットに向けて送風するファンと、熱源に当接して該熱源の熱を奪う冷却液ジャケットと、この冷却液ジャケットとラジエータの間で冷却液を循環させる液体ポンプとを備えた冷却システムであって、
前記ラジエータは、前記ファンに対して、前記入口ラインが前記出口ラインより遠くなるように配置されていることを特徴とする冷却システム。
【請求項８】
請求項１ないし６のいずれか一項に記載のラジエータと、このラジエータの流路ユニットに向けて送風するファンと、熱源に当接して該熱源の熱を奪う冷却液ジャケットと、この冷却液ジャケットとラジエータの間で冷却液を循環させる液体ポンプとを備えた冷却システムであって、
前記ファンは、遠心方向に送風する遠心ファンであって、前記流路ユニットに向けて送風したとき、該流路ユニットの前記入口ライン及び前記出口ラインを設けた一端側より前記入口ラインから前記出口ラインに折り返す他端側で風量が大きくなるように配置されていることを特徴とする冷却システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、通過する液体を冷却するラジエータ及び冷却システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば発熱するＣＰＵ（熱源）の冷却システムは、ＣＰＵに当接して熱を奪う冷却液ジャケットと、ラジエータと、この冷却液ジャケットとラジエータの間で冷却液を循環させる液体ポンプとを基本構成要素としており、各要素について、ノートＰＣのような小型な機器に搭載可能なように、小型化と高信頼性が図られている。
【特許文献１】特開平６-９７３３８号公報
【特許文献２】特開２００３-８２７３号公報
【特許文献３】特開２００３-３２４１７４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかし、従来知られているラジエータは、ノートＰＣのような小型薄型の機器に搭載することが困難であり、あるいは十分な放熱性を期待することができなかった。
【０００４】
本発明は、狭い空間に収納可能な小型薄型で、放熱性がよいラジエータを得ることを目的とする。また本発明は、冷却性能に優れた冷却システムを得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明のラジエータは、被冷却液の入口ラインと出口ライン；この入口ラインと出口ラインの間に並列にかつ相互に間隔をあけて接続された、該入口ラインから出口ラインに戻る液流路を形成する複数の流路ユニット；を有することを特徴としている。
【０００６】
各流路ユニットは、具体的には例えば、少なくとも１回Ｕ字状に曲折された液流路を形成する一対の流路板を積層結合して形成し、この一対の流路板に、入口ラインと出口ラインに連なり該入口ラインと出口ラインの一部を構成する入口孔と出口孔を穿設することができる。
【０００７】
各流路ユニットを構成する一対の流路板は、重ね合わせ面に関して対称な面対称形状とし、平面Ｕ字状をなす流路凹部と、この流路凹部の一端部と他端部に形成された上記入口孔と出口孔とを設けることが好ましい。
【０００８】
また各流路ユニットを構成する一対の流路板には、入口孔と出口孔部分において外方に突出するスペーサ部を設け、重ね合わされた流路ユニットのスペーサ部を互いに当接させて、流路ユニットの残部に空気通過空間を構成することができる。
【０００９】
積層された複数の流路ユニットの入口孔と出口孔は相互に連通させ、該入口孔と出口孔にそれぞれ、入口ラインと出口ラインを接続するのが実際的である。
【００１０】
また、各流路ユニットを構成する一対の流路板には、上記入口孔と出口孔部分のスペーサ部とは別に、重ね合わせたときに互いに当接し各流路ユニットの間に空間を確保するスペーサ突起を一体に形成することができる。
【００１１】
以上のラジエータは、このラジエータの流路ユニットに向けて送風するファンと、熱源に当接して該熱源の熱を奪う冷却液ジャケットと、この冷却液ジャケットとラジエータの間で冷却液を循環させる液体ポンプとを備えた冷却システムに用いることができる。本発明の冷却システムにおいて、ラジエータは、ファンの送風口に対して、入口ラインが出口ラインより遠くなる姿勢で配置されていることを特徴としている。また、ファンは、遠心方向に送風する遠心ファンであって、流路ユニットに向けて送風したとき、該流路ユニットの入口ライン及び出口ラインを設けた一端側より入口ラインから出口ラインに折り返す他端側で風量が大きくなる姿勢で配置されていることを特徴としている。
【発明の効果】
【００１２】
本発明のラジエータは、被冷却液の入口ラインと出口ラインとの間に並列にかつ相互に間隔をあけて複数の流路ユニットを接続したものであって、各流路ユニットは、該入口ラインから出口ラインに戻る液流路を備えているので、入口ラインからの被冷却液を各流路ユニットに分流させ、流速を落として通過させることができるので、冷却効率を高めることができる。一対の流路板により各流路ユニットを構成する具体的な態様によれば、小型薄型で冷却効率の高いラジエータを得ることができる。
【００１３】
本発明の冷却システムは、上述したように入口ラインからの被冷却液を各流路ユニットに分流させ、流速を落として通過させることができるラジエータを用いているので、小型薄型で優れた冷却性能を得ることができる。この冷却システムにおいて、ラジエータの入口ラインは出口ラインよりファンの送風口から離れているので、入口ラインからの被冷却液を出口ラインに至るまでの流路内で効率良く冷やすことができ、冷却効率を高めることができる。また、ファンは遠心方向の一部に送風口を有する遠心ファンであって、流路ユニットの入口ライン及び出口ラインを設けた一端側よりも入口ラインから出口ラインに折り返す他端側へより多く送風するので、入口ラインからの被冷却液を出口ラインに至るまでの流路内でより効率良く冷やすことができ、冷却効率を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
図９は、ＣＰＵ１を熱源として例示する、本発明による冷却システム（水冷システム）の概念図である。ＣＰＵ１は、受熱ブロックとしてのＣＰＵジャケット（冷却液ジャケット）１０に接触している。液体ポンプ１２からＣＰＵジャケット１０に供給される冷却液は、ＣＰＵジャケット１０内の流路を流れてＣＰＵ１から熱を奪う。ＣＰＵジャケット１０で昇温した冷却液は、ラジエータ２０内の冷却液流路２１を流れる間に冷却ファン２２からの冷却風を受けて冷却され、再び液体ポンプ１２に戻り、以下この循環を繰り返す。
【００１５】
図１は、本発明によるラジエータ２０の基本概念を示す図である。被冷却液の入口ライン２３と出口ライン２４は互いに平行をなしている。複数の流路ユニット３０は、この入口ライン（入口流路）２３と出口ライン（出口流路）２４の間に互いに間隔をおいて並列に接続されている。すなわち、各流路ユニット３０は、入口ライン２３に接続された（連通する）入口孔３１と、出口ライン２４に接続された（連通する）出口孔３２と、この入口孔３１と出口孔３２の間に形成された冷却液流路２１とを備えており、積層状態の複数の流路ユニット３０は、少なくとも冷却液流路２１部分において互いに離間している。入口ライン２３と出口ライン２４は、図９の冷却システムの例では、ＣＰＵジャケット１０と液体ポンプ１２にそれぞれ接続される。
【００１６】
以上のラジエータ２０は、入口ライン２３と出口ライン２４に流す流量をＡとし、流路ユニット３０の数をｎとすると、各流路ユニット３０に流れる流量を、Ａ／ｎとすることができる。このため、各流路ユニット３０に流れる流量を小さくしても、全ての流路ユニット３０の合計流路断面積は大きくなるため、十分な冷却効果を得ることができる。
【００１７】
図２ないし図８は、ラジエータ２０のより具体的な実施形態を示している。図２ないし図６の例では、流路ユニット３０は５段積層されており、各流路ユニット３０は、最下段の流路ユニット３０を除き同一構造である。
【００１８】
各流路ユニット３０は、重ね合わせて結合される一対の流路板３４Ｕと３４Ｌによって構成されている。流路板３４Ｕと３４Ｌは、例えば伝熱性に優れた金属材料のプレス成形品から構成するもので、重ね合わせ面（積層面）に関して対称な形状（同一の単体形状）をしている。図７、図８は、流路板３４Ｕ（３４Ｌ）の単体形状を示している。流路板３４Ｕ（３４Ｌ）は細長形状をなしており、平坦な接合面３５に、平面Ｕ字状の流路凹部３６を有している。Ｕ字状流路凹部３６の両端部（Ｕ字状折返部の反対側の端部）には、入口孔３１と出口孔３２が穿設されている。
【００１９】
この入口孔３１と出口孔３２は、Ｕ字状流路凹部３６部分より外方に突出させて流路板３４Ｕ（３４Ｌ）に形成したスペーサ部３７とスペーサ３８部に形成されている。また、流路板３４Ｕ（３４Ｌ）には、スペーサ部３７（３８）の反対側に位置させて、該スペーサ部３７（３８）と同一高さの別のスペーサ突起３９が穿設されている。
【００２０】
以上の流路板３４Ｕと３４Ｌは、流路凹部３６が外側に向くように向きを反対にして重ね合わされ、接合面３５どうしを例えばロウ付けによって接合される。すると、上下の互いに反対方向に突出するＵ字状流路凹部３６により冷却液流路２１が形成される。この冷却液流路２１は、図５に明らかなように、偏平な形状をなしている。また、上下の流路ユニット３０のスペーサ部３７（３８）どうしが当接して上下の流路ユニット３０の入口孔３１どうし、出口孔３２どうしがそれぞれ連通し、入口ライン２３の一部及び出口ライン２４の一部が構成される。最下段の流路ユニット３０の下方の流路板３４Ｌのスペーサ部３７（３８）には、入口孔３１（出口孔３２）が穿設されていない（図６）。図７では入口孔３１と出口孔３２を鎖線で描いており、両孔３１、３２を穿設しないことで、最下方の流路板３４Ｌを得ることができる。上下の流路ユニット３０のスペーサ突起３９は、上下の流路ユニット３０のスペーサ部３７（３８）どうしが当接するとき、同時に当接して上下の流路ユニット３０のＵ字状流路凹部３６（冷却液流路２１）の間に冷却空気通過空間Ｓを構成する。
【００２１】
以上のように重ね合わされた５段の流路ユニット３０は、流路ブロック４０により接続結合される。流路ブロック４０は、入口ライン２３と出口ライン２４を有するアッパボディ４１と、このアッパボディ４１との間に５段の流路ユニット３０を挟着保持するロワボディ４２とを有している。アッパボディ４１には、最上段の流路ユニット３０のスペーサ部３７（３８）を受け入れる一対の環状凹部４３が形成されており、この環状凹部４３に、スペーサ部３７（３８）と同時にＯリング４４が挿入されて液密が保持される（図６）。アッパボディ４１とロアボディ４２の締付距離はスペーサ脚４１Ｓが規制する。
【００２２】
以上のラジエータ２０は従って、入口ライン２３から供給される被冷却液が各流路ユニット３０に分配される。すなわち、各流路ユニット３０の入口孔３１から冷却液流路２１に供給され出口孔３２から出口ライン２４に戻される。上下の流路ユニット３０の間には、冷却空気通過空間Ｓが形成されており、該空間を通過する空気は、流路板３４Ｕ（３４Ｌ）と熱交換して冷却液流路２１内の被冷却液を冷却することができる。流路ユニット３０内では、流路断面積の適切に設定することにより十分な冷却作用が行われるように流速を落とすことが可能であり、また流路ユニット３０の積層段数を選ぶことにより、冷却能力の設定を自由に行うことができる。
【００２３】
本実施形態では、流路ユニット３０（流路板３４Ｕ（３４Ｌ））に一つのＵ字状流路を形成したが、Ｓ字状、あるいは複数回の折返状の流路を形成することもできる。また、スペーサ突起３９は、流路板３４Ｕ（３４Ｌ）の長さ方向に関し、スペーサ部３７（３８）の反対側に設けているため、流路ユニット３０の間隔をバランスよく保つことができるという利点があるが、別の部分にスペーサ突起を設けてもよいし、流路ユニット３０の間隔を保つことができれば、スペーサ突起３９は無くてもよい。
【００２４】
次に、図９〜図１１を参照し、本発明による冷却システムについて説明する。
【００２５】
本冷却システムＬは、上述のラジエータ２０と、ラジエータ２０の冷却液流路２１に向けて送風する冷却ファン２２と、熱源であるＣＰＵ１に当接して熱を奪うＣＰＵジャケット（冷却液ジャケット）１０と、このＣＰＵジャケット１０とラジエータ２０の間で冷却液を循環させる液体ポンプ１２とにより構成される水冷システムである。被冷却液の入口ライン２３と出口ライン２４は、冷却ファン２２に近い側を出口ライン２４、遠い側を入口ライン２３としてある。
【００２６】
冷却ファン２２は、遠心方向の一部に送風口２２ａを有する多翼式の遠心ファンであって、送風口２２ａをラジエータ２０に向け、ラジエータ２０の入口ライン２３及び出口ライン２４が設けられた一端側２０ａよりも入口ライン２３から出口ライン２４に折り返す他端側２０ｂにより多く送風する向きで配置されている。図１０は冷却ファン２２を示す外観図であり、図１１は冷却ファン２２の風量分布を示している。この風量分布は、冷却ファン２２の表面を上向きにした状態で送風口２２ａ近傍に位置を異ならせて風速センサＳ１〜Ｓ７を複数設置し（図１０参照）、各位置における風速を測定したものである。この測定時、冷却ファン２２の回転方向は反時計周りであり、風速センサＳ１〜Ｓ７の位置は送風口２２ａの図示下側（図１０の下側）をゼロとして表してある。冷却ファン２２は、その表面を上向きにしたとき、風が図１０の左下から右上に向かって数十度の大きな角度を持って流れることとなるため、図１１に明らかなように、送風口２２ａの図示上側（図１０の上側）で風速が大きく、送風口２２ａの図示下側（図１０の下側）で風速が小さくなる。このような送風口２２ａ内の位置に応じて風量が異なる冷却ファンでは、その表裏面を逆にした場合、これに伴って風量分布も反転する。すなわち、冷却ファン２２の裏面を上向きにした状態では、風が図１０の左上から右下に向かって大きな角度を持って流れることとなるため、送風口２２ａの図示下側で風速が大きく、送風口２２ａの図示上側で風速が小さくなる。本冷却システムＬでは、後述する別の理由も考慮に入れて、ラジエータ２０の一端側２０ａ（入口ライン２３及び出口ライン２４側）に対向する送風口２２ａの図示下側で風速が小さく、ラジエータ２０の他端側２０ｂ（折り返し側）に対向する送風口２２ａの図示上側で風速が大きくなるように、冷却ファン２２の表面を上向きにして配置してある。
【００２７】
以下では、本冷却システムＬ（図９）の冷却性能について評価する。
【００２８】
図１２は、冷却システムＬの比較例として、空冷システムＡの構成を示している。空冷システムＡは、ＣＰＵ１を熱源とした場合、ＣＰＵジャケット１０を介してＣＰＵ１から熱を奪うヒートパイプ１１１と、ヒートパイプ１１１のＣＰＵ１に接する授熱部１１１ａとは反対側の端部（放熱部１１１ｂ）を挿通したラジエータ１２０と、このラジエータ１２０に向けて送風する冷却ファン１２２とで構成される。ヒートパイプ１１１内には熱媒体が封入されており、この熱媒体が授熱部１１１ａでＣＰＵ１からの熱を受けると沸騰して気体となり熱ともに放熱部１１１ｂへ移動し、放熱部１１１ｂでラジエータ２０により冷却されると凝縮して液体となり授熱部１１１ａへ戻り、以下この循環を繰り返すことでＣＰＵ１を冷却する。この空冷システムＡと冷却システムＬにおいて、熱源となるＣＰＵ１及び冷却ファン２２、１２２には同一のものを用いる。
【００２９】
表１に、冷却システムＬ（実施例）と空冷システムＡ（比較例）の冷却性能を比較して示す。
【００３０】
［表１］
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【００３１】
表１において、第１項目ａ１は熱源（ＣＰＵ１）のパワー［Ｗ］である。第２項目ａ２は、冷却ファンのサイズであり、送風口の内寸寸法［ｍｍ×ｍｍ］で示してある。第３項目ａ３は冷却ファン（電源ＤＣ５Ｖ）の送風口から出てくるときの風速［ｍ／ｓ］、第４項目ａ４はラジエータから出てくるときの風速［ｍ／ｓ］、第５項目ａ５は室温［Ｔａ℃］である。第６項目ａ６はラジエータから出てくる風の温度［Ｔ℃］、第７項目ａ７は熱源（ＣＰＵ１）の温度［Ｔ℃］である。第８項目ａ８及び第９項目ａ９は、冷却システムＬではＣＰＵジャケット１０の入口側及び出口側での被冷却液の温度であるが、空冷システムＡではヒートパイプ１１１の授熱部１１１ａ（図１２の測定ポイントａ９）の温度を、ＣＰＵジャケット１０の出口側での温度として記してある。第１０項目ａ１０及び第１１項目ａ１１は、冷却システムＬではラジエータ２０の入口側及び出口側での被冷却液の温度であるが、空冷システムＡではラジエータ１２０内に挿通されているヒートパイプ１１１の放熱部直近（図１２の測定ポイントａ１０）の温度を、ラジエータの入口側の温度として記してある。第１２項目ａ１２は、冷却システムＬではＣＰＵジャケット１０の入口側と出口側の温度差［ΔＴ℃］、空冷システムＡではＣＰＵ１とヒートパイプ１１１の授熱部１１１ａの温度差［ΔＴ℃］である。第１３項目ａ１３は、冷却システムＬではラジエータ２０の出口側とＣＰＵジャケット１０の入口側との温度差［ΔＴ℃］、空冷システムＡではラジエータ１２０の入口側とＣＰＵジャケット１０の出口側の温度差、すなわち、ヒートパイプ１１１の授熱部１１１ａと放熱部直近の温度差［ΔＴ℃］である。第１４項目ａ１４は冷却システムＬにおけるラジエータ２０の入口側と出口側の温度差［ΔＴ℃］、第１５項目ａ１５はラジエータ２０、１２０から出てくる風の温度と室温の差［ΔＴ℃］である。第１６項目ａ１６はＣＰＵジャケット１０での熱抵抗値［℃／Ｗ］、第１７項目ａ１７はヒートパイプ１１１での熱抵抗値［℃／Ｗ］、第１８項目ａ１８はラジエータ２０、１２０での熱抵抗値［℃／Ｗ］、第１９項目ａ１９はシステム全系での熱抵抗値［℃／Ｗ］である。冷却性能はシステム全系の熱抵抗値の大きさにより評価することでき、熱抵抗値が小さいほど冷却性能が良いと言える。システム全系の熱抵抗は、（熱源の温度ａ７−室温ａ５）／熱源のパワーａ１により算出できる。
【００３２】
表１から明らかなように、本冷却システムＬは、その熱抵抗値１．１１［℃／Ｗ］が空冷システムＡの熱抵抗値１．７３［℃／Ｗ］より小さく、該空冷システムＡよりも優れた冷却性能を有している。
【００３３】
続いて、表２に、被冷却液の入口ライン２３を冷却ファン２２から遠い側に、出口ライン２４を冷却ファン２２に近い側に配置した冷却システムＬ（実施例）と、被冷却液の出口ライン２４を冷却ファン２２から遠い側に、入口ライン２３を冷却ファン２２に近い側に配置した第２の冷却システム（比較例）について、冷却性能を比較して示す。第２の冷却システムは、入口ライン２３及び出口ライン２４の配置が異なる以外は、図９に示す冷却システムＬとすべて同一の構成としてある。表２における項目ａ１〜ａ１６、ａ１８、ａ１９は、表１の項目ａ１〜ａ１６、ａ１８、ａ１９と同一であるから説明を省略する。
【００３４】
［表２］
2008122058.tif 000004
【００３５】
表２から明らかなように、被冷却液の入口ライン２３を冷却ファン２２から遠い側に、出口ライン２４を冷却ファン２２に近い側に配置した冷却システムＬ（実施例）は、その熱抵抗値０．９７［℃／Ｗ］が第２の冷却システム（比較例）の熱抵抗値０．９９［℃／Ｗ］より小さく、被冷却液の出口ライン２４を冷却ファン２２から遠い側に、入口ライン２３を冷却ファン２２に近い側に配置する場合よりも冷却性能を高められる。
【００３６】
この入口ライン２３及び出口ライン２４の配置態様の違いにより冷却性能に差が生じるのは、出口ライン２４側に最も温度の低い冷風を当てることで冷却液を効率よく冷やせる冷却システムＬ（実施例）に対し、第２の冷却システム（比較例）では、一度冷やされた冷却液が出口ライン２４を通るときに、入口ライン２３を通る熱い冷却液により熱せられた温風に当たることで冷却効率が劣化するためと考えられる。
【００３７】
続いて、表３に、ラジエータ２０の一端側（入口ライン２３及び出口ライン２４側）２０ａよりも他端側（折り返し側）２０ｂに多く送風する向きで冷却ファン２２を配置した冷却システムＬ（実施例）の冷却性能と、ラジエータ２０の他端側２０ｂよりも一端側２０ａに多く送風する向きで冷却ファン２２を配置した第３の冷却システム（比較例）の冷却性能とを比較して示す。第３の冷却システムは、冷却ファン２２の向きが異なる以外は、図９の冷却システムＬとすべて同一の構成である。表３における項目ａ１〜ａ１６、ａ１８、ａ１９は、表１の項目ａ１〜ａ１６、ａ１８、ａ１９と同一であるから、説明を省略する。
【００３８】
［表３］
2008122058.tif 000005
【００３９】
表３から明らかなように、冷却ファン２２からの風がラジエータ２０の一端側２０ａよりも他端側２０ｂに多く送風される冷却システムＬ（実施例）では、その熱抵抗値０．９７［℃／Ｗ］が第３の冷却システム（比較例）の熱抵抗値１．０１［℃／Ｗ］より小さく、冷却ファン２２からの風がラジエータ２０の他端側２０ｂよりも一端側２０ａに多く送風される場合よりも冷却性能を高められる。
【００４０】
この冷却ファン２２の向きの違いにより冷却性能に差が生じるのは、ラジエータ２０の構造上、入口ライン２３及び出口ライン２４を設けた一端側２０ａが他端側２０ｂより風の通り道が狭いこと、及び、冷却ファン２２から送り出される風が送風口２２ａに直角ではなく、上記図１０及び図１１で説明したように回転方向に大きな角度を持つことによって生ずると考えられる。すなわち、第３の冷却システム（比較例）では、図９において冷却ファン２０からの風がラジエータ２０の一端側２０ａの図示左側から他端側２０ｂの図示右側へ向かって送風されるから、冷却ファン２０によって生じた風は流路ブロック４０によって遮られ、風の圧力損が増大する。このため、実際にラジエータ２０に当たる冷風量は少なくなり、冷却効果が下がる。これに対し、本冷却システムＬ（実施例）では、図９において冷却ファン２２からの風がラジエータ２０の他端側２０ｂの図示左側から一端側２０ａの図示右側に向かって送風され、他端側２０ｂでは風を遮る部分が一端側２０ａに比べて小さいから、第３の冷却システム（比較例）に比べて風の通りが良くなり、風の圧力損は減少する。この結果、実際にラジエータ２０に当たる冷風量は第３の冷却システムに比べて多くなる。これにより、本冷却システムＬでは、第３の冷却システムより優れた冷却効果が得られると考えられる。また、冷却効果は冷風の温度と対象物の温度の差に大きく依存するから、次のような理由も考えられる。本冷却システムＬでは、冷風の温度が最も低く室温に近い冷風が、冷却液の温度が最も低くかつ冷風との温度差が大きい部分（出口ライン２４）に当たるため、この部分に最も冷たい冷風を当てると出口の液温がより下がることから冷却効果が高くなる。これに対し、第３の冷却システムでは、ラジエータ２０の一端側２０ａで一度暖められた風が、ラジエータ２０出口付近の冷却液が最も冷えた部分（出口ライン２４）に当たるため、冷却液の出口温度付近で冷却液の温度が下がらないとも推測される。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】本発明のラジエータの基本概念を示す斜視図である。
【図２】本発明のラジエータの一実施形態を示す分解斜視図である。
【図３】同平面図である。
【図４】図３のIV-IV線に沿う断面図である。
【図５】図３のV-V線に沿う断面図である。
【図６】図３の一部の拡大断面図である。
【図７】図２ないし図６のラジエータに用いる流路板単体の平面図である。
【図８】同流路板単体の断面図である。
【図９】本発明のラジエータを含む冷却システムの構成図である。
【図１０】図９の冷却ファンの外観図である。
【図１１】同冷却ファンの風量分布を示すグラフである。
【図１２】従来の空冷システムの構成図である。
【符号の説明】
【００４２】
２０  ラジエータ
２２  冷却ファン
２１  冷却液流路
２３  入口ライン
２４  出口ライン
３０  流路ユニット
３１  入口孔
３２  出口孔
３４Ｕ  ３４Ｌ  流路板
３５  接合面
３６  Ｕ字状流路凹部
３７  ３８  スペーサ部
３９  スペーサ突起
４０  流路ブロック
４１  アッパボディ
４２  ロアボディ
Ｓ  冷却空気通過空間
【図１】
2008122058.tif 000006
【図２】
2008122058.tif 000007
【図３】
2008122058.tif 000008
【図４】
2008122058.tif 000009
【図５】
2008122058.tif 000010
【図６】
2008122058.tif 000011
【図７】
2008122058.tif 000012
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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