(57)【要約】【課題】腐食環境下での切れ味持続性を顕著に改善した比較的低廉な刃物用素材を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ：０.０５〜０.５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃｒ：１０〜１６％、さらに必要に応じてＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、ＷおよびＭｏの１種以上：合計１％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物の組成を有し、マトリクスがマルテンサイト相であり、炭化物の析出量が２質量％以下であり、硬さが４５０ＨＶ以上である焼戻し処理された刃物用ステンレス鋼材。この鋼材は、１０００〜１１５０℃で保持したのち急冷する焼入れ処理を施し、その後、２００〜２４０℃で保持する焼戻し処理を施すことにより製造される。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０.０５〜０.５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃｒ：１０〜１６％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物の組成を有し、マトリクスがマルテンサイト相であり、炭化物の析出量が２質量％以下であり、硬さが４５０ＨＶ以上である焼戻し処理された刃物用ステンレス鋼材。
【請求項２】
さらに、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、ＷおよびＭｏの１種以上を合計１％以下の範囲で含有する組成を有する請求項１に記載の刃物用ステンレス鋼材。
【請求項３】
焼鈍された鋼材に対し、１０００〜１１５０℃で保持したのち急冷する焼入れ処理を施し、その後、２００〜２４０℃で保持する焼戻し処理を施す請求項１または２に記載の刃物用ステンレス鋼材の製造法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、包丁、ナイフ、はさみ、機械刃物等として刃付けを施して使用される刃物用マルテンサイト系ステンレス鋼材およびその製造法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、上記のような用途の刃物素材にはＣ含有量が高いＳＵＳ４４０系をはじめとする高炭素マルテンサイト系ステンレス鋼が使用されている。一般に、刃物の切れ味は硬さが高いほど優れるとされる。特許文献１には、刃物の耐食性と切れ味持続性に優れた材料として、Ｃ含有量を０.７％以上確保し、炭化物粒径を５μｍ以下にすることで切れ味持続性を付与し、Ｍｏを１％以上添加することで耐食性を改善した刃物用マルテンサイト系ステンレス鋼が記載されている。
【０００３】
一方、特許文献２には、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｗの炭化物の総析出量を０.１質量％以上に調整することによってアブレッシブな摩耗（材料相互の接触面に存在する硬質な粒子により摺動過程で擦過・研削される摩耗）に対する抵抗力を高めたマルテンサイト系ステンレス鋼が記載されている。この析出状態を得る手段として１１００℃に１５分間加熱保持した後、室温まで空冷する熱処理により仕上げる例が示されている。特許文献３には、焼入れ後に４００℃以下の温度で焼戻すことにより靭性を確保したドア部品用マルテンサイト系ステンレス鋼が記載されており、焼戻し温度を２５０℃とした例が示されている。特許文献４には、焼入れ後に５００℃以下の温度で焼戻すことにより４５０ＨＶ以上の硬さとしたダイシングソーテープフレーム用マルテンサイト系ステンレス鋼が記載されており、焼戻し温度を３００℃とした例が示されている。
【０００４】
【特許文献１】特開２０００−２７３５８７号公報
【特許文献２】特開２０００−１９２１９７号公報
【特許文献３】特開２００５−１１３２０３号公報
【特許文献４】特開２００６−３７１７３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
素材にステンレス鋼が適用されるような用途の刃物には、従来から、切れ味が良好であることに加え、耐食性が良好であることが要求されている。しかし、昨今ではさらに優れた耐食性レベルが求められるようになっており、特に腐食環境で使用されたときの切れ味持続性についても重要視されるようになってきた。
【０００６】
従来一般的なＳＵＳ４４０系の鋼は耐食性についての高い要求に対応し得るものではない。特許文献１の鋼はＣ含有量が高く、腐食環境下での切れ味持続性については昨今の厳しい要求に対応できない。また１％以上のＭｏ含有を必須としており鋼材コストが高くなる。特許文献２に開示の炭化物析出状態は焼入れ時の空冷によって得られるものであり、焼戻し処理によって得られる金属組織とは異質のものである。析出量が規定されている炭化物はＣｒ炭化物以外の種類であり、腐食環境下での切れ味持続性については配慮されていない。特許文献３、４に開示の鋼材は比較的低温で焼戻しが行われているが、本発明者らの調査によると、これらの鋼材の耐食性レベルは必ずしも十分ではなく、特に腐食環境下での切れ味持続性については更なる向上が望まれる。
【０００７】
これまで、刃物用素材の開発に際して、腐食環境で使用された場合の切れ味持続性については特に考慮されてこなかった。本発明は、比較的低廉な鋼組成において、腐食環境下での切れ味持続性を顕著に改善した刃物用素材を提供することを目的とする。なお、本明細書でいう「腐食環境」は、ＪＩＳ Ｇ４３０５に規定されるＳＵＳ４４０Ａの焼入れ・焼戻し材に錆が発生する環境である。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的は、質量％で、Ｃ：０.０５〜０.５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃｒ：１０〜１６％、さらに必要に応じてＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、ＷおよびＭｏの１種以上：合計１％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物の組成を有し、マトリクスがマルテンサイト相であり、炭化物の析出量が２質量％以下であり、硬さが４５０ＨＶ以上である焼戻し処理された刃物用ステンレス鋼材によって達成される。
【０００９】
また、前記刃物用ステンレス鋼材の製造法として、上記の組成を有する焼鈍された鋼材に対し、１０００〜１１５０℃で保持したのち急冷する焼入れ処理を施し、その後、２００〜２４０℃で保持する焼戻し処理を施す製造法が提供される。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、腐食環境で使用した際の切れ味持続性を顕著に改善した刃物用鋼材が提供された。この鋼材は比較的低廉な鋼組成を有しており、包丁、ナイフ、はさみ、機械刃物等の素材としてコストパフォーマンスが極めて高い。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
発明者らは詳細な研究の結果、以下の（i）（ii）の組み合わせによってマルテンサイト系ステンレス鋼の耐食性レベルを大幅に引き上げることが可能になることを見出した。
（i）Ｃ含有量が０.０５〜０.５質量％と比較的低いマルテンサイト系ステンレス鋼を用いること。
（ii）焼入れ処理時にはできるだけ炭化物が析出しないように急冷を行い、かつ焼戻し処理を２００〜２４０℃という低温で行うこと。
【００１２】
そして、この耐食性レベルの向上が腐食環境で使用された場合の切れ味持続性に大きく寄与することを発見した。その要因について詳細に検討したところ、上記（i）（ii）の手法によってＣｒ炭化物の生成が抑制され、それによってマトリクス中の有効Ｃｒ量が炭化物近傍においても高く維持されることが、腐食の発生を顕著に抑制しているものと推察される。また刃物の切れ味は、目視では観測されない程度の僅かな錆（腐食生成物）が発生しても劣化してくると考えられ、鋼材の耐食性を向上させることは腐食環境で使用された場合の切れ味低下の抑制に極めて有効に作用するものと推察される。上記（i）（ii）の手法によれば、刃物として要求される硬さと靭性も十分に維持することができる。以下、本発明を特定するための事項について説明する。
【００１３】
《化学組成》
Ｃは、焼入れ処理によりマルテンサイト組織（マトリクスがマルテンサイト相である組織）を得るために、０.０５質量％以上含有させる必要があり、０.２質量％以上の含有量を確保することがより好ましい。しかし、多量のＣ含有は共晶炭化物の多量発生を招き熱間加工性を阻害する。また本発明では耐食性を向上させるためにＣｒ炭化物の生成を抑制することが重要である。これらの点を考慮するとＣ含有量は０.５質量％以下の範囲に制限され、０.４質量％以下とすることがより好ましい。
【００１４】
ＳｉおよびＭｎは、鋼の脱酸に有効な元素であるが、過剰の添加は製造コストの増大要因となる。このため、Ｓｉ、Ｍｎの含有量は、いずれも１質量％以下に制限される。
【００１５】
Ｃｒは、耐食性を付与するために必須の元素である。本発明の対象となる刃物が使用される環境を考慮すると、少なくとも１０質量％以上のＣｒ含有が必要であり、１２質量％以上を確保することがより好ましい。ただし、過剰のＣｒ含有はコスト増を招くので、耐食性とコストのバランスからＣｒ含有量の上限は１６質量％とする。使用条件に応じてＣｒ含有量を１５質量％以下の範囲に制限することもできる。
【００１６】
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、ＷおよびＭｏは、強度（硬さ）の向上に寄与する炭化物を形成する元素であり、これらの元素の炭化物が生成しても、Ｃｒ炭化物の場合とは異なり、耐食性を特に阻害することはない。このため、本発明では必要に応じてこれらの元素を１種以上含有させることができる。これらの元素を添加する場合は、その合計含有量が０.０５質量％以上となるようにすることがより効果的である。ただし、これらの元素を過剰に含有させると、金属間化合物の生成量が増大し、靱性の低下を招く場合があるので、これらの合計含有量は１質量％以下とする。
【００１７】
《金属組織》
本発明の鋼材のマトリクス（鋼素地）はマルテンサイト相である。これにより刃物に必要な硬さが確保される。また、焼戻し処理を受けていることが必要である。焼入れされたままの状態では、刃物としての靭性が不足する。
【００１８】
このマトリクス中には焼戻し処理により生じた炭化物が不可避的に存在するが、Ｃｒ炭化物の生成はできる限り抑制されていることが望ましい。Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、ＷおよびＭｏの１種以上が添加されている場合は、それらの元素の炭化物がＣｒ炭化物よりも優先的に生成する傾向があるが、添加されたＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｍｏの全量が炭化物となってＣを消費したと仮定しても、Ｃｒと結合するＣはまだ十分に存在するため、結果的に全炭化物のうちＣｒ炭化物が最も多くを占めることになる。発明者らの詳細な検討の結果、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｍｏを添加していない鋼において、炭化物（すなわちほぼ全量がＣｒ炭化物であると見てよい）の析出量が２質量％以下に抑えられていれば、本発明で規定する化学組成を満たす限り、顕著な耐食性改善効果が得られることがわかった。そしてこのとき、腐食環境下での切れ味持続性が大幅に向上する。Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｍｏの炭化物はいずれも耐食性を基本的に阻害しないので、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、ＷおよびＭｏの１種以上を合計１質量％以下の範囲で添加した場合であっても、全炭化物の析出量が２質量％以下に抑えられていれば、本発明で規定する化学組成を満たす限り、安定して顕著な耐食性改善効果が得られることになる。多くの実験の結果、実際にそのことが確かめられた。したがって本発明では、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｍｏの添加有無にかかわらず、全炭化物の析出量が２質量％以下であることを要件としている。本発明でいう「炭化物の析出量」は上記「全炭化物の析出量」を意味する。炭化物の析出量は鋼材のマトリクスを溶解させた後に残った抽出残渣の乾燥質量を測定することにより求めることができる。鋼材１ｇから抽出される残渣の量が２０ｍｇ以下である場合、炭化物の析出量が２質量％以下であると判定される。
【００１９】
《硬さ》
刃物としての優れた切れ味を得るために、４５０ＨＶ以上の硬さを有していることが要求される。硬さの測定は、鋼材の表面（圧延面）について荷重９８ＮでＪＩＳ Ｚ２２４４に準拠したビッカース硬さ試験を行うことによって求めることができる。
【００２０】
《製造法》
本発明の刃物用ステンレス鋼材は、一般的なマルテンサイト系ステンレス鋼板の製造プロセスを利用して焼鈍鋼板（例えば板厚１〜５ｍｍ程度）を製造し、その鋼板から所定形状の鋼材をプレス打抜きなどによって採取し、焼入れ処理、および焼戻し処理を施すことによって製造することができる。ただし、焼入れ処理、焼戻し処理は以下のような条件で行う。
【００２１】
〔焼入れ処理〕
焼鈍された状態の鋼材を１０００〜１１５０℃で保持したのち、急冷することによりマルテンサイト組織とする。急冷は、空冷以外の冷却手段により急速に冷却することを意味する。例えば油浴中に浸漬する「油冷」や冷却媒体に水を使う「水冷」が好適に採用できる。マルテンサイト系ステンレス鋼の場合は普通鋼と異なりパーライト変態が生じないので、空冷でもマルテンサイト組織が得られるが、ここでは焼入れ時の冷却過程でＣｒ炭化物ができるだけ生じないように急冷を行う。保持温度が１０００℃より低いとマトリクス中のＣｒ炭化物の固溶が十分でない。一方、１１５０℃を超えるような高温としてもマトリクス中のＣｒ炭化物の固溶状態はほとんどかわらず、不経済となる。また、１０００〜１１５０℃の保持時間は５〜３０分程度とすればよい。
【００２２】
〔焼戻し処理〕
焼戻し処理は、焼入れ処理で得た鋼材をＡｃ1点より低い温度に加熱し、マルテンサイト組織に靭性を付与するものである。また、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、ＷおよびＭｏの１種以上を添加した場合は強度に寄与する析出物を生成させるためにも有効である。ただし、焼戻し処理ではＣｒ炭化物の生成も不可避的に生じてしまう。本発明では焼戻し処理を２００〜２４０℃という低い温度域で行う。２４０℃以下の範囲であれば、炭化物の析出量を２質量％以下に抑えることが可能である。ただし、２００℃を下回ると回復が不十分となって靭性が改善されない場合がある。２００〜２４０℃の保持時間は３０〜１２０分程度とすればよい。
【００２３】
このようにして得られた本発明の鋼材は、その後、刃付けの処理を行って刃物とされる。
【実施例】
【００２４】
表１に示す組成の鋼を真空溶解炉で溶製し、熱間圧延を経て板厚３.０ｍｍの熱延鋼板とした。各熱延板を７８０℃で７時間保持した後、炉冷し、酸洗し、冷間圧延によって板厚０.９ｍｍの冷延鋼板とし、これを７８０℃で１分加熱することにより焼鈍し、酸洗することにより焼鈍鋼板を得た。
【００２５】
【表１】
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【００２６】
各焼鈍鋼板から刃物形状に打ち抜いた鋼材を採取し、表２に示す焼入れ温度で１０分間保持したのち油浴中に浸漬する「油冷」を行うことにより焼入れ処理を施した。次いで、表２に示す焼戻し温度で６０分間保持したのち空冷して、「刃物用ステンレス鋼材」を得た。その後、鋼材の表面を研磨し、さらに長手方向の１端面を湿式研磨する方法で刃付けを行い、供試材（刃物）を得た。
【００２７】
各供試材について、前述の方法でビッカース硬さを測定した。また、耐食性試験、通常の切れ味持続性を評価する試験、腐食環境下での切れ味持続性を評価する試験を以下のようにして実施した。さらに供試材から採取したサンプルについて炭化物析出量を以下のようにして測定した。
【００２８】
〔耐食性試験〕
供試材（刃物）の表面を脱脂洗浄した後、ＪＩＳ Ｚ２３７１に準拠した方法でキャス試験に供した。試験温度は５０℃、試験時間（噴霧に曝す時間）は４８時間とした。試験液は以下のとおりである。
試験液：酢酸でｐＨ３に調整した５質量％塩化ナトリウム＋０.０２６質量％塩化第二銅の混合水溶液
試験後の供試材表面を目視観察し、発銹が全く認められなかったものを○（良好）、発銹が認められたものを×（不良）と評価し、○評価のものを合格と判定した。
【００２９】
〔通常の切れ味持続性を評価する試験〕
各供試材（刃物）を本多式切れ味試験機を用いて切れ味試験に供した。切れ味の測定条件は以下のとおりである。
測定環境：常温の室内、試験紙：上質用紙、紙形状：厚さ０.０３８ｍｍ×幅８ｍｍ／枚、紙束：４００枚／束、負荷荷重：５００ｇ、摺動速度：２０ｍｍ／ｇ、測定方法：試験紙を固定し、紙束を１往復させ、そのときに切断された紙の枚数を測定する
【００３０】
一般に、従来の刃物用鋼について上記の測定を繰り返したとき、切断回数が増加するに従い切断枚数（切れ味）の変化が緩やかになり、通常、８０回目の段階ではすでに切断枚数の変化はほとんど見られなくなるという（特許文献１）。ここでは８０回目の切断枚数が１０枚以上であったものを◎（極めて良好）、６〜９枚であったものを○（良好）、５枚以下であったものを×（不良）と評価し、○評価以上のものを「通常の切れ味持続性」について合格と判定した。ここで「通常の」とは、上記の測定を繰り返す際に、各切断回数の間で刃物には特別の処理を加えないことを意味する。
【００３１】
〔腐食環境下での切れ味持続性を評価する試験〕
各供試材（刃物）を上記と同様の測定条件で切れ味試験に供した。ただしここでは、各切断回数の切れ味測定を行う前に、供試材に上記と同様のキャス試験を１時間施して洗浄、乾燥する処理を加えた。そして、切断回数２４回目（キャス試験のトータル時間：２４時間）の切断枚数が１５枚以上であったものを○（良好）、６〜１４枚であったものを△（やや不良）、５枚以下であったものを×（不良）と評価し、○評価以上のものを「腐食環境下での切れ味持続性」について合格と判定した。
【００３２】
〔炭化物析出量の測定〕
なす型フラスコにヨウ素を１０.５ｇ入れ、これにメタノールを加えてヨウ素を溶解させ、溶液の全量を７５ｍＬとすることにより１４％ヨウ素アルコール溶液を作成した。この溶液の中に鋼材サンプル１ｇを入れ、これを水温５５℃の恒温水槽中で超音波発振器により振動を加えた状態で１６時間保持した。この操作により、各サンプルとも完全な溶解が認められた。得られた液を０.０５μｍのフィルターで吸引ろ過し、抽出残渣を回収し、これを乾燥させ、乾燥後の抽出残渣の質量を測定した。この方法によって得られた抽出残渣は別途Ｘ線回折および元素分析の結果、Ｃｒ炭化物を主体とした炭化物で構成されることが判っている。したがって、測定された抽出残渣の質量（ｇ）をサンプル量１ｇで除してパーセンテージに直したものを炭化物の析出量（質量％）とした。
これらの結果を表２に示す。
【００３３】
【表２】
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【００３４】
表２から、本発明例のステンレス鋼材はいずれも、炭化物の析出量が２質量％以下、かつ硬さが４５０ＨＶ以上であり、通常の切れ味持続性に加え、腐食環境下での切れ味持続性についても良好に改善された。
【００３５】
これに対し、比較例であるＮｏ.６〜８はＣ含有量が多すぎたことにより炭化物の析出量が多くなり、耐食性および腐食環境下での切れ味持続性に劣った。Ｎｏ.９はＣｒ含有量が不足したために耐食性が悪く、結果的に腐食環境下での切れ味持続性が十分に改善されなかった。Ｎｏ.１０は焼入れ温度が低すぎたことにより硬さが低下し、通常の切れ味持続性に劣った。また、Ｃｒ炭化物の析出量が多くなり、耐食性および腐食環境での切れ味持続性に劣った。Ｎｏ.１１は焼戻し温度が高すぎたことにより炭化物の析出量が多くなり、耐食性および腐食環境下での切れ味持続性に劣った。