(57)【要約】【課題】要求される機械的性能及び電気的性能を確保することができる銅合金線への端子圧着構造及び端子圧着方法、該端子圧着構造を備えたワイヤハーネスを提供する。【解決手段】銅合金線に端子金具端子５０を圧着するには、芯線圧着片５１による銅合金線の芯線６２の圧縮率である（圧着部分の芯線６２の断面積）／（圧着前の芯線６２の断面積）の比率により変動するパラメータと、芯線圧着片５１による軟銅線の芯線６２の圧縮率である（圧着部分の芯線６２の断面積）／（圧着前の芯線６２の断面積）の比率により変動するパラメータとの相対的な関係から、銅合金線の芯線の圧縮率を設定して、この圧縮率で端子金具５０を銅合金線に圧着するように設定する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
銅合金線からなる銅合金芯線部と、当該銅合金芯線部を被覆する被覆部からなる銅合金線に端子を圧着する銅合金線への端子圧着構造であって、
前記端子は、前記銅合金芯線部に圧着される圧着片を有し、
前記銅合金芯線部の断面積が０．０８ｍｍ２〜０．１３ｍｍ２の場合において、
前記圧着片による前記銅合金芯線部の圧縮率が、（圧着部分の前記銅合金芯線部の断面積）／（圧着前の前記銅合金芯線部の断面積）の比率により変動するパラメータと、前記圧着片による軟銅芯線部の圧縮率である（圧着部分の前記軟銅芯線部の断面積）／（圧着前の前記軟銅芯線部の断面積）の比率により変動するパラメータとの相対的な関係から設定された前記銅合金芯線部の圧縮率であることを特徴とする銅合金線への端子圧着構造。
【請求項２】
前記銅合金芯線部の圧縮率により変動する電線固着力と、前記軟銅芯線部の圧縮率により変動する電線固着力とを比較したときに、前記銅合金線の電線固着力の方が大きい圧縮率であることを特徴とする請求項１に記載の銅合金線への端子圧着構造。
【請求項３】
銅合金線からなる銅合金芯線部と、当該銅合金芯線部を被覆する被覆部からなる銅合金線に端子を圧着する銅合金線への端子圧着構造であって、
前記端子は、前記銅合金芯線部に圧着される圧着片を有し、
前記銅合金芯線部の断面積が０．０８ｍｍ２〜０．１３ｍｍ２の場合において、
前記圧着片による前記銅合金芯線部の圧縮率が、（圧着部分の前記銅合金芯線部の断面積）／（圧着前の前記銅合金芯線部の断面積）の比率で、約８５％〜９５％の範囲内にあることを特徴とする銅合金線への端子圧着構造。
【請求項４】
銅合金線からなる銅合金芯線部と、当該銅合金芯線部を被覆する被覆部からなる銅合金線に端子を圧着したワイヤハーネスであって、
前記端子は、前記銅合金芯線部に圧着される圧着片を有し、
前記銅合金芯線部の断面積が０．０８ｍｍ２〜０．１３ｍｍ２の場合において、
前記圧着片による前記銅合金芯線部の圧縮率が、（圧着部分の前記銅合金芯線部の断面積）／（圧着前の前記銅合金芯線部の断面積）の比率で、約８５％〜９５％の範囲内にある銅合金線への端子圧着構造を備えたことを特徴とするワイヤハーネス。
【請求項５】
銅合金線からなる銅合金芯線部と、当該銅合金芯線部を被覆する被覆部からなる銅合金線に端子を圧着する銅合金線への端子圧着方法であって、
前記銅合金芯線部に圧着される圧着片を有する前記端子を用意し、
前記銅合金芯線部の断面積が０．０８ｍｍ２〜０．１３ｍｍ２の場合において、
前記圧着片による前記銅合金芯線部の圧縮率である（圧着部分の前記銅合金芯線部の断面積）／（圧着前の前記銅合金芯線部の断面積）の比率により変動するパラメータと、前記圧着片による軟銅芯線部の圧縮率である（圧着部分の前記軟銅芯線部の断面積）／（圧着前の前記軟銅芯線部の断面積）の比率により変動するパラメータとの相対的な関係から、前記銅合金芯線部の圧縮率を設定し、当該銅合金芯線部の圧縮率で、前記端子を前記銅合金線に圧着することを特徴とする銅合金線への端子圧着方法。
【請求項６】
前記銅合金芯線部の圧縮率により変動する電線固着力と、前記軟銅芯線部の圧縮率により変動する電線固着力とを比較し、前記軟銅線の電線固着力に対して前記銅合金線の電線固着力の方が大きい範囲内で、前記銅合金芯線部の圧縮率を設定することを特徴とする請求項４に記載の銅合金線への端子圧着方法。
【請求項７】
銅合金線からなる銅合金芯線部と、当該銅合金芯線部を被覆する被覆部からなる銅合金線に端子を圧着する銅合金線への端子圧着方法であって、
前記銅合金芯線部に圧着される圧着片を有する前記端子を用意し、
前記銅合金芯線部の断面積が０．０８ｍｍ２〜０．１３ｍｍ２の場合において、
前記圧着片による前記銅合金芯線部の圧縮率が、（圧着部分の前記銅合金芯線部の断面積）／（圧着前の前記銅合金芯線部の断面積）の比率で、約８５％〜９５％の範囲内になるように、前記端子を前記銅合金線に圧着することを特徴とする銅合金線への端子圧着方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、基板部の両側縁にそれぞれ立ち上げられた一対の圧着片を有する端子金具を電線の銅合金線に圧着する端子圧着構造及び端子圧着方法、該端子圧着構造を備えたワイヤハーネスに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の端子金具の一例として、圧着前後における導体断面積の比である、圧縮率Ａ{＝（圧着片部分の導体断面積）／（圧着前の導体断面積）}が、８０％〜８５％となるようにしたものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】登録実用新案第３００５０６５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
通常、電線の芯線は、材質や加工の違いにより、圧着前の初期状態の歪の値に違いがある。また、同じ圧縮をしても、単位面積あたりの引張り強さの変化量にも違いがある。そのため、圧縮率は、電線の芯線の材料や加工を考慮して設定する必要がある。
【０００５】
ところが、上記特許文献１では、電線の芯線の材料や加工を考慮し圧縮率を決めていないので、所望の機械的性能及び電気的性能を確保することが難い。
【０００６】
本発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、要求される機械的性能及び電気的性能を確保することができる銅合金線への端子圧着構造及び端子圧着方法、該端子圧着構造を備えたワイヤハーネスを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
１）本発明に係る端子圧着構造は、銅合金線からなる銅合金芯線部と、当該銅合金芯線部を被覆する被覆部からなる銅合金線に端子を圧着する銅合金線への端子圧着構造であって、前記端子は、前記銅合金芯線部に圧着される圧着片を有し、前記銅合金芯線部の断面積が０．０８ｍｍ２〜０．１３ｍｍ２の場合において、
前記圧着片による前記銅合金芯線部の圧縮率が、（圧着部分の前記銅合金芯線部の断面積）／（圧着前の前記銅合金芯線部の断面積）の比率により変動するパラメータと、前記圧着片による軟銅芯線部の圧縮率である（圧着部分の前記軟銅芯線部の断面積）／（圧着前の前記軟銅芯線部の断面積）の比率により変動するパラメータとの相対的な関係から設定された前記銅合金芯線部の圧縮率であることを特徴としている。
【０００８】
２）本発明に係る端子圧着構造は、前記１）に記載の端子圧着構造であって、前記銅合金芯線部の圧縮率により変動する電線固着力と、前記軟銅芯線部の圧縮率により変動する電線固着力とを比較したときに、前記銅合金線の電線固着力の方が大きい圧縮率であることを特徴としている。
３）本発明に係る端子圧着構造は、銅合金線からなる銅合金芯線部と、当該銅合金芯線部を被覆する被覆部からなる銅合金線に端子を圧着する銅合金線への端子圧着構造であって、前記端子は、前記銅合金芯線部に圧着される圧着片を有し、前記銅合金芯線部の断面積が０．０８ｍｍ２〜０．１３ｍｍ２の場合において、
前記圧着片による前記銅合金芯線部の圧縮率が、（圧着部分の前記銅合金芯線部の断面積）／（圧着前の前記銅合金芯線部の断面積）の比率で、約８５％〜９５％の範囲内にあることを特徴としている。
【０００９】
４）本発明に係る端子圧着構造を備えたワイヤハーネスは、銅合金線からなる銅合金芯線部と、当該銅合金芯線部を被覆する被覆部からなる銅合金線に端子を圧着したワイヤハーネスであって、前記端子は、前記銅合金芯線部に圧着される圧着片を有し、前記銅合金芯線部の断面積が０．０８ｍｍ２〜０．１３ｍｍ２の場合において、
前記圧着片による前記銅合金芯線部の圧縮率が、（圧着部分の前記銅合金芯線部の断面積）／（圧着前の前記銅合金芯線部の断面積）の比率で、約８５％〜９５％の範囲内にある銅合金線への端子圧着構造を備えたことを特徴とする。
【００１０】
５）本発明に係る端子圧着方法は、銅合金線からなる銅合金芯線部と、当該銅合金芯線部を被覆する被覆部からなる銅合金線に端子を圧着する銅合金線への端子圧着方法であって、前記銅合金芯線部に圧着される圧着片を有する前記端子を用意し、前記銅合金芯線部の断面積が０．０８ｍｍ２〜０．１３ｍｍ２の場合において、
前記圧着片による前記銅合金芯線部の圧縮率である（圧着部分の前記銅合金芯線部の断面積）／（圧着前の前記銅合金芯線部の断面積）の比率により変動するパラメータと、前記圧着片による軟銅芯線部の圧縮率である（圧着部分の前記軟銅芯線部の断面積）／（圧着前の前記軟銅芯線部の断面積）の比率により変動するパラメータとの相対的な関係から、前記銅合金芯線部の圧縮率を設定し、当該銅合金芯線部の圧縮率で、前記端子を前記銅合金線に圧着することを特徴としている。
【００１１】
６）本発明に係る端子圧着方法は、前記４）に記載の端子圧着方法であって、前記銅合金芯線部の圧縮率により変動する電線固着力と、前記軟銅芯線部の圧縮率により変動する電線固着力とを比較し、前記軟銅線の電線固着力に対して前記銅合金線の電線固着力の方が大きい範囲内で、前記銅合金芯線部の圧縮率を設定することを特徴としている。
７）本発明に係る端子圧着方法は、銅合金線からなる銅合金芯線部と、当該銅合金芯線部を被覆する被覆部からなる銅合金線に端子を圧着する銅合金線への端子圧着方法であって、前記銅合金芯線部に圧着される圧着片を有する前記端子を用意し、前記銅合金芯線部の断面積が０．０８ｍｍ２〜０．１３ｍｍ２の場合において、
前記圧着片による前記銅合金芯線部の圧縮率が、（圧着部分の前記銅合金芯線部の断面積）／（圧着前の前記銅合金芯線部の断面積）の比率で、約８５％〜９５％の範囲内になるように、前記端子を前記銅合金線に圧着することを特徴としている。
【発明の効果】
【００１２】
本発明に係る銅合金線への端子圧着構造及び端子圧着方法によれば、電線の芯線の材料や加工を考慮して圧縮率を決めることで、要求される機械的性能及び電気的性能を確保することができる銅合金線への端子圧着構造及び端子圧着方法、該端子圧着構造を備えたワイヤハーネスを提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、図を参照して本発明の好適な実施形態を説明する。
【００１４】
図１〜図４は本発明に係る端子圧着構造及び端子圧着方法、該端子圧着構造を備えたワイヤハーネスの一実施形態を示すもので、図１は本発明の一実施形態に係る圧着機の正面図、図２は図１の圧着機に用いる端子金具を含むクリンパとアンビルとの外観斜視図、図３は図２の圧縮後の端子金具の斜視図、図４は図３の端子金具の断面図である。また、図５は図１の圧着機の実施例における軟銅線の芯線の圧縮率に対する加工歪の特性測定グラフ、図６は図１の圧着機の実施例における軟銅線の芯線の引張り強さに対する加工歪の特性測定グラフ、図７は図１の圧着機の実施例における銅合金線の芯線の圧縮率に対する加工歪の特性測定グラフ、図８は図１の圧着機の実施例における銅合金線の芯線の引張り強さに対する加工歪の特性測定グラフ、図９は図１の圧着機の実施例における圧着による導体圧縮率に対する引張り強さ測定グラフ、図１０は図１の圧着機の実施例における圧着による導体圧縮率に対する固着力測定グラフである。
【００１５】
図１、図２に示すように、本発明の一実施形態である圧着機１０は、フロア上などに設置されるベース１１と、駆動源１２と、端子金具５０と電線６０とを圧着接続する圧着用アプリケータ１３と、から構成されている。
【００１６】
ベース１１は、水平方向に沿って略平坦な平坦部１４を備えている。圧着用アプリケータ１３は、ベース１１に載置されて支持されている。
【００１７】
駆動源１２は、図示しないサーボモータと、駆動力を伝達する駆動軸１５と、シャンク１６の不図示の円板部に掛止されるフック１７と、からなる。サーボモータの回転運動は、ピストン・クランク機構を介して直線運動に変換されてラム１８を昇降動作させることができるようになっている。なお、駆動源１２としては、サーボモータの代わりに、ダイレクトドライブ方式でシャンク１６に連結するピストンロッドを備えた油圧シリンダ等を用いても良い。
【００１８】
圧着用アプリケータ１３は、クリンパ１９とアンビル２０とを備え、クリンパ１９の昇降動作により端子金具５０の芯線圧着片５１を加締めて電線６０の芯線６２を圧着する構造になっている。
【００１９】
圧着用アプリケータ１３により加締められる端子金具５０としては、種々の形態の端子金具が適用可能であり、例えば、箱状の電気接触部を有する雌型の端子金具や、タブ状の電気接触部を有する雄型の端子金具や、双方の電線を繋ぐジョイント用の端子金具などが適用可能である。
【００２０】
端子金具５０は、導電性板母材を所定形状に打ち抜き加工してから、折り曲げ成形して形成されたものであり、ワイヤハーネスの幹線及び該幹線から分岐した複数本の支線を形成する電線６０端部の被覆部６１に圧着される被覆圧着片５２と、電線６０の被覆部６１を除去した芯線６２が載置される湾曲した基板部５３と、基板部５３の両側縁にそれぞれ立ち上げられた一対の芯線圧着片５１と、相手端子と接触する接触片を内側に有する箱状の電気接触部５５と、を備えている。
【００２１】
電線６０の芯線６２は、線径が、例えば、０．１３ｓｑ〜０．０８ｓｑ程度の極細線であり、錫メッキやニッケルメッキが施されている軟銅線の場合と、銅合金線の場合と、がある。
【００２２】
端子金具５０は、一対の芯線圧着片５１が、クリンパ１９の昇降動作により内向きに加締められることで、電線６０の芯線６２に圧着されて電気的に接続される（図３参照）。
【００２３】
クリンパ１９の昇降動作は、サーボモータの回転運動を、ピストン・クランク機構により直線運動に変換し、クリンパ１９を保持するラム１８を上昇または下降させることにより行われる。ラム１８の昇降動作を制御する不図示の制御部では、ラム１８の加速、減速、圧着、待避等の制御を行う。
【００２４】
圧着用アプリケータ１３は、フレーム２１と、アンビル２０を有するホルダ２２と、フレーム２１に続くラム１８と、ラム１８に螺合して昇降動作するラムボルト２３と、ラムボルト２３が螺合するシャンク１６と、端子送りユニット２４と、から構成されている。
【００２５】
フレーム２１は、側方からみてコ字状に形成されており、ホルダ２２の取付部２５と、上方に延在する支柱部２６と、ラム支持部２７と、から構成されている。
【００２６】
フレーム２１は、ベース１１の平坦部１４に載置されており、不図示のボルトとナット等により締結固定されている。なお、フレーム２１をベース１１に一体的に固定してもよい。
【００２７】
ラム支持部２７は、ホルダ２２の取付部２５から上方に延在する支柱部２６の上端部に連結されている。ラム支持部２７には、ラム１８をガイドする空間が設けられており、ラム１８がスライド自在に嵌入できるようになっている
【００２８】
ホルダ２２には、端子金具５０が載置されるアンビル２０が埋設されている。ホルダ２２は、クリンパ１９とラム１８の下端面２８との双方に対向する平坦面２９を備えている。すなわち、平坦面２９は、昇降方向と接離方向との双方に対し略直交して形成されている。
【００２９】
アンビル２０は、ホルダ２２に収納保持された状態で、フレーム２１の取付部２５に装着される。アンビル２０は、その底板３０をホルダ２２の底壁に密着させた状態で保持されており、ぐらつかない状態で端子金具５０が載置されるようになっている。
【００３０】
アンビル２０は、端子金具５０の基板部５３に当接する湾曲凹面状の接触面３１を有し、クリンパ１９の押圧力を受けた際に、端子金具５０の芯線圧着片５１を所定の形状に加締めるようになっている。
【００３１】
ラム１８は、方体状に形成されている。ラム１８は、鉛直方向に沿って昇降自在にラム支持部２７に支持されている。また、ラム１８は、その長手方向が昇降方向即ち鉛直方向に沿っている。ラム１８の下端面２８は、前記昇降方向に対し交差する方向に沿って平坦に形成されている。
【００３２】
ラム１８の下半部に、アンビル２０に対して対向するようにクリンパ１９が配置されている。クリンパ１９は、ラム１８がラム支持部２７に昇降自在に支持されることによって、アンビル２０に対し接離自在になっている。言い換えると、クリンパ１９がアンビル２０に接離するのと連動して、ラム１８が昇降動作するようになっている。
【００３３】
クリンパ１９は、方形板状をなしており、アンビル２０側の内面にアーチ形状の加締部３２が形成されている。加締部３２は、端子金具５０の芯線圧着片５１をそれぞれＣ字形状に加締めることができるような湾曲状または円弧状に形成されている。
【００３４】
ラムボルト２３は、ラム１８の上端面３３のねじ孔に螺合して取付けられている。ラムボルト２３がラム１８に取り付けられることで、ラム１８は、昇降自在に動作するようになる。
【００３５】
シャンク１６は、中空の円柱状に形成されている。シャンク１６は、一方の側の円板部が駆動源１２のフック１７に結合され、他方の側のねじ部がラムボルト２３のねじ孔に螺合するようになっている。すなわち、シャンク１６は、駆動源１２の駆動力を、ラムボルト２３を介してラム１８に伝達して、クリンパ１９を昇降動作させる。
【００３６】
また、シャンク１６は、ラムボルト２３のねじ孔に対するねじ込み量が調整されることによって、ラムボルト２３との間の相対位置が変更可能にラムボルト２３に取付られている。ラムボルト２３のねじ孔に対するねじ込み量を調整して、シャンク１６のラムボルト２３に対する相対位置が変更されると、アンビル２０とクリンパ１９との間の間隔も変更される。
【００３７】
シャンク１６には、ねじ溝に螺合するナット３４が備わっており、シャンク１６がラムボルト２３のねじ孔にねじ込まれた際に、ナット３４を締結することによって、ラムボルト２３とシャンク１６とが互いに固定される。
【００３８】
端子送りユニット２４は、ラム１８の側部に備わる不図示のカムと、カムに当接して水平方向に移動する同じく不図示の連接棒と、連接棒を内部に収容するレバー支持部３５と、レバー支持部３５に嵌入されるクランク状のレバー３６と、レバー３６を回動自在に支持する枢軸３７と、レバー３６の先端部に備わる端子送り爪３８と、から構成されている。
【００３９】
端子送りユニット２４は、カムが駆動源１２の駆動力によって降下し、その際に連接棒の一側の端部がカムに当接して水平方向に押され、連接棒の他側の端部がレバー３６に当接して、枢軸３７を回動中心としてレバー３６が回動する。そして、不図示の連鎖帯の送り孔に引っかかった端子送り爪３８が連鎖帯を一端子毎に端子送り方向に送り出す。
【００４０】
圧着機１０は、アンビル２０の接触面３１上に端子金具５０の基板部５３が載置され、基板部５３上に電線６０の芯線６２が載置される。
【００４１】
そして、ラム１８が降下されることで、アンビル２０に対してクリンパ１９が昇降されて行く。このとき、端子金具５０の一対の芯線圧着片５１に対して、クリンパ１９の加締部３２が衝突するために、一対の芯線圧着片５１が塑性変形され、電線６０の芯線６２に安定して圧着される（図３参照）。
【００４２】
図４に示すように、圧着機１０は、電線６０の芯線６２が軟銅線の場合に、アンビル２０とクリンパ１９とによる圧縮における、クリンプ高さ（Ｃ／Ｈ）／クリンプ幅(Ｃ／Ｗ)を７０％付近に設定する。また、電線６０の芯線６２が銅合金線の場合に、アンビル２０とクリンパ１９とによる圧縮における、クリンプ高さ（Ｃ／Ｈ）／クリンプ幅(Ｃ／Ｗ)を９０％付近に設定する。
【００４３】
または、電線６０の圧縮された芯線６２の断面積で換言すると、芯線圧着片５１による銅合金線の芯線６２の圧縮率である（圧着部分の芯線６２の断面積）／（圧着前の芯線６２の断面積）の比率により変動するパラメータと、芯線圧着片５１による軟銅線の芯線６２の圧縮率である（圧着部分の芯線６２の断面積）／（圧着前の芯線６２の断面積）の比率により変動するパラメータとの相対的な関係から、銅合金線の芯線の圧縮率を設定し、当該圧縮率で端子金具５０を銅合金線に圧着するように設定する。
【００４４】
このとき、銅合金線の芯線６２の圧縮率により変動する電線固着力と、軟銅線の芯線６２の圧縮率により変動する電線固着力とを比較して、軟銅線の電線固着力に対して銅合金線の電線固着力の方が大きい範囲内で、銅合金線の芯線６２の圧縮率を設定することが好ましい。具体的には、芯線圧着片５１による銅合金線の芯線６２の圧縮率が、（圧着部分の芯線６２の断面積）／（圧着前の芯線６２の断面積）の比率で、約８５％〜９５％の範囲内になるように端子金具５０を銅合金線に圧着するように設定するのが好ましい。
【００４５】
(実施例)
以下、図５〜図１０を参照して、本発明に係る銅合金線への端子圧着構造及び端子圧着方法の作用効果を確認するために行った実施例について説明する。
【００４６】
（軟銅線の圧縮率に対する加工歪の特性測定）
図５に示すように、電線６０の芯線６２が軟銅線である場合に、電線６０を１００％〜７５％まで圧縮すると、加工歪（ε）の値は、０．１〜０．４まで、＋０．３の変動があることがわかった。
【００４７】
（軟銅線の圧縮率に対する引張り強さの特性測定）
図６に示すように、電線６０の芯線６２が軟銅線である場合に、電線６０を１００％〜７５％まで圧縮すると、引張り強さ（ＭＰａ）の値は、２５０〜３４０まで、＋９０の変動があることがわかった。
【００４８】
（銅合金線の圧縮率に対する加工歪の特性測定）
図７に示すように、電線６０の芯線６２が銅合金線である場合に、電線６０を１００％〜７５％まで圧縮すると、加工歪（ε）の値は、７．７〜８．０まで、＋０．３の変動があることがわかった。
【００４９】
（銅合金線の圧縮率に対する引張り強さ測定）
図８に示すように、電線６０の芯線６２は、材料として錫（Ｓｎ）を成分（含有率：約０．３％）とする銅合金線が用いられ、芯線部の断面積が０．１３ｍｍ２の電線である。なお、芯線部の断面積が０．０８ｍｍ２の電線でも同様の結果となった。すなわち、電線６０を１００％〜７５％まで圧縮すると、引張り強さ（ＭＰａ）の値は、７８０〜７９０まで、＋１０の変動があることがわかった。
【００５０】
（圧着による導体圧縮率に対する引張り強さ測定）
図９に示すように、圧着による導体圧縮率に対する引張り強さは、軟銅線の特性を線Ａで示し、銅合金線の特性を線Ｂで示すと、電線６０の芯線６２が軟銅線である場合、図中に示す範囲Ａ１において、圧着によって単位あたりの引張り強度が高くなることがわかる。
【００５１】
また、電線６０の芯線６２が銅合金線である場合、図中に示す範囲Ｂ１において、圧縮しても、単位面積あたりの引張り強度があまり高くならないことがわかる。
【００５２】
（導体圧縮率に対する固着力測定）
図１０に示すように、導体圧縮率に対する固着力は、軟銅線の特性を線Ａで示し、銅合金線の特性を線Ｂで示すと、電線６０の芯線６２が軟銅線である場合、圧縮されて断面積が減少しても、機械的強度の低下が少ないことがわかる。従って、電気的性能も安定する。これにより、軟銅線の芯線６２では、断面積の７５％付近である、７０％〜８０％の範囲Ａ２に圧縮された状態を最適値として選ぶのが良いことがわかる。
【００５３】
また、電線６０の芯線６２が銅合金線である場合、圧縮されて断面積が減少するほど、機械的強度が低下することがわかる。従って、銅合金線と軟銅線とは、特性が異なり、同一の規格では、機械的強度を保つことができないことがわかる。これにより、銅合金線の芯線６２では、断面積の９０％付近である、８０％〜９５％の範囲Ｂ２に圧縮された状態を最適値として選ぶのが良いことがわかる。
【００５４】
以上の結果、銅合金線に端子金具端子５０を圧着するには、芯線圧着片５１による銅合金線の芯線６２の圧縮率である（圧着部分の芯線６２の断面積）／（圧着前の芯線６２の断面積）の比率により変動するパラメータと、芯線圧着片５１による軟銅線の芯線６２の圧縮率である（圧着部分の芯線６２の断面積）／（圧着前の芯線６２の断面積）の比率により変動するパラメータとの相対的な関係から、銅合金線の芯線の圧縮率を設定して、この圧縮率で端子金具５０を銅合金線に圧着するように設定する。
【００５５】
このとき、銅合金線の芯線６２の圧縮率により変動する電線固着力と、軟銅線の芯線６２の圧縮率により変動する電線固着力とを比較して、軟銅線の電線固着力に対して銅合金線の電線固着力の方が大きい範囲内で銅合金線の芯線６２の圧縮率を設定することが好ましい。具体的には、芯線圧着片５１による銅合金線の芯線６２の圧縮率が（圧着部分の芯線の断面積）／（圧着前の芯線の断面積）の比率で、約８５％〜９５％の範囲内になるように端子金具５０を銅合金線に圧着するように設定する。
【００５６】
以上説明したように、銅合金線への端子圧着構造及び該端子圧着構造を備えたワイヤハーネスとしては、芯線圧着片５１による銅合金線の導体圧縮率が、（圧着部分の銅合金線の断面積）／（圧着前の銅合金線の断面積）の比率により変動するパラメータと、芯線圧着片５１による軟銅線の圧縮率である（圧着部分の軟銅線の断面積）／（圧着前の軟銅線の断面積）の比率により変動するパラメータとの相対的な関係から設定された導体圧縮率である。このとき、銅合金線の圧縮率により変動する電線固着力と、軟銅線の圧縮率により変動する電線固着力とを比較して、銅合金線の電線固着力の方が大きい圧縮率であり、具体的には、銅合金線の圧縮率が、（圧着部分の芯線の断面積）／（圧着前の芯線の断面積）の比率で、約８５％〜９５％の範囲内に設定されている。これにより、電線６０の芯線６２の材料や加工を考慮したうえで決定された最適な圧縮率で端子金具の圧着工程が行われることで、端子金具が端部に圧着された電線及び複数本の該電線により形成されるワイヤハーネスに要求される機械的性能及び電気的性能を確保することができる。
【００５７】
また、銅合金線への端子圧着方法としては、芯線圧着片５１による銅合金線の導体圧縮率である（圧着部分の銅合金線の断面積）／（圧着前の銅合金線の断面積）の比率により変動するパラメータと、芯線圧着片５１による軟銅線の芯線６２の圧縮率である（圧着部分の軟銅線の断面積）／（圧着前の軟銅線の断面積）の比率により変動するパラメータとの相対的な関係から銅合金線の導体圧縮率を設定して、この圧縮率で端子金具５０を銅合金線に圧着するように設定する。このとき、銅合金線の芯線６２の圧縮率により変動する電線固着力と、軟銅線の芯線６２の圧縮率により変動する電線固着力とを比較して、軟銅線の電線固着力に対して銅合金線の電線固着力の方が大きい導体圧縮率であり、具体的には、芯線圧着片５１による銅合金線の圧縮率が（圧着部分の芯線の断面積）／（圧着前の芯線の断面積）の比率で、約８５％〜９５％の範囲内になるように端子金具５０を銅合金線に圧着するように設定されている。これにより、電線６０の芯線６２の材料や加工を考慮したうえで決定された圧縮率での端子金具の圧着が行われることで、端子金具が端部に圧着された電線及び複数本の該電線により形成されるワイヤハーネスに要求される機械的性能及び電気的性能を確保することができる。
【００５８】
尚、本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、適宜、変形、改良等が自在である。その他、上述した実施形態における各構成要素の材質、形状、寸法、数値、形態、数、配置場所、等は本発明を達成できるものであれば任意であり、限定されない。
【００５９】
例えば、芯線の数は図示したものに限定されず、電線が適用される回路の容量に応じて適宜選択される。
【図面の簡単な説明】
【００６０】
【図１】本発明の一実施形態に係る圧着機の正面図である。
【図２】図１の圧着機に用いる端子金具を含むクリンパとアンビルとの外観斜視図である。
【図３】図２の圧縮後の端子金具の斜視図である。
【図４】図３の端子金具の断面図である。
【図５】図１の圧着機の実施例における軟銅線の芯線の圧縮率に対する加工歪の特性測定グラフである。
【図６】図１の圧着機の実施例における軟銅線の芯線の引張り強さに対する加工歪の特性測定グラフである。
【図７】図１の圧着機の実施例における銅合金線の芯線の圧縮率に対する加工歪の特性測定グラフである。
【図８】図１の圧着機の実施例における銅合金線の芯線の引張り強さに対する加工歪の特性測定グラフである。
【図９】図１の圧着機の実施例における圧着による導体圧縮率に対する引張り強さ測定グラフである。
【図１０】図１の圧着機の実施例における圧着による導体圧縮率に対する固着力測定グラフである。
【符号の説明】
【００６１】
１０        圧着機
１９        クリンパ
２０        アンビル
３１        接触面
５０        端子金具
５１        芯線圧着片（圧着片）
５３        基板部
６０        電線
６２        芯線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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