(57)【要約】【課題】設備構成をコンパクト化でき、鋳片の幅圧下を高い生産性で歩留りよく効率的に実施可能な鋳片の幅圧下設備の操業方法を提供する。【解決手段】鋳片１０を加熱する加熱炉１１と、鋳片１０の搬送方向両端部をそれぞれプレスするプレス式幅圧下装置１２と、鋳片１０の搬送方向に渡って幅圧下するロール式幅圧下装置１３とを有し、プレス式幅圧下装置１２とロール式幅圧下装置１３は鋳片１０の幅圧下ライン１７の上流側と下流側に配置され、その間には、幅圧下ライン１７の側方に設置された加熱炉１１から抽出される鋳片１０が侵入可能な領域３１が設けられた鋳片の幅圧下設備の操業方法であって、加熱炉１１から鋳片１０を抽出する際に、ロール式幅圧下装置１３で幅圧下される鋳片３０を領域３１外に位置させる。【選択図】図１
2008254048.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造機で製造された鋳片を加熱する加熱炉と、
鋳片の幅方向両側に対向配置される一対の金型を備え、前記加熱炉から抽出した鋳片の搬送方向両端部をそれぞれプレスするプレス式幅圧下装置と、
鋳片の幅方向両側に対向配置される圧下用ロールを備え、前記プレス式幅圧下装置でプレスした鋳片の搬送方向に渡って該鋳片の幅を圧下するロール式幅圧下装置とを有し、
前記プレス式幅圧下装置と前記ロール式幅圧下装置は、鋳片の幅圧下ラインの上流側と下流側にそれぞれ配置され、該プレス式幅圧下装置と該ロール式幅圧下装置との間には、前記幅圧下ラインの側方に設置された前記加熱炉から抽出される鋳片が侵入可能な領域が設けられた鋳片の幅圧下設備の操業方法であって、
前記加熱炉から鋳片を抽出する際に、前記ロール式幅圧下装置で幅圧下される鋳片を、前記領域外に位置させることを特徴とする鋳片の幅圧下設備の操業方法。
【請求項２】
請求項１記載の鋳片の幅圧下設備の操業方法において、前記プレス式幅圧下装置と前記ロール式幅圧下装置でそれぞれ鋳片を加工処理するに際しては、該各鋳片を同一方向または離れる方向に移動させ、該各鋳片が同時に前記領域に侵入することを防止することを特徴とする鋳片の幅圧下設備の操業方法。
【請求項３】
請求項１記載の鋳片の幅圧下設備の操業方法において、前記プレス式幅圧下装置での加工処理が終了した鋳片を、前記ロール式幅圧下装置へ移動させて、該鋳片の後端部が前記領域から外れた後に、前記加熱炉から前記領域へ鋳片を抽出し、前記プレス式幅圧下装置へ移動させることを特徴とする鋳片の幅圧下設備の操業方法。
【請求項４】
請求項２および３のいずれか１項に記載の鋳片の幅圧下設備の操業方法において、鋳片の前記連続鋳造機から先に排出される先端部を、前記プレス式幅圧下装置でプレスした後、前記ロール式幅圧下装置で加工処理中の鋳片が前記領域の下流側に向かって移動するのに合わせて、前記先端部がプレスされた鋳片を前記プレス式幅圧下装置の下流側へ移動させ、該鋳片の後端部を前記プレス式幅圧下装置でプレスすることを特徴とする鋳片の幅圧下設備の操業方法。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の鋳片の幅圧下設備の操業方法において、前記プレス式幅圧下装置と前記ロール式幅圧下装置でそれぞれ鋳片を加工処理するに際しては、前記ロール式幅圧下装置における鋳片の処理時間の範囲内で、前記プレス式幅圧下装置における鋳片の加工処理を行うことを特徴とする鋳片の幅圧下設備の操業方法。
【請求項６】
請求項５記載の鋳片の幅圧下設備の操業方法において、前記プレス式幅圧下装置における処理時間と前記ロール式幅圧下装置における処理時間とが以下の関係式を満足することを特徴とする鋳片の幅圧下設備の操業方法。
Ｄ／３＜Ｌｃ＜｛（Ｌｓｐ／ＳＰＶｃ）＋ＳＰＴ｝／｛（Ｌｓｍ／ＳＭＶｃ）＋ＳＭＴ｝×Ｌｓ
ここで、Ｄは鋳片の厚み（ｍｍ）、Ｌｃはプレス式幅圧下装置の金型により鋳片に形成される加工部の長さ（ｍｍ）、Ｌｓは鋳片の長さ（ｍｍ）、Ｌｓｐはプレス式幅圧下装置での加工長さ（ｍｍ）、Ｌｓｍはロール式幅圧下装置での加工長さ（ｍｍ）、ＳＰＶｃはプレス式幅圧下装置の平均加工速度（ｍｍ／秒）、ＳＰＴはプレス式幅圧下装置での加工処理以外に要する時間（秒）、ＳＭＶｃはロール式幅圧下装置の平均加工速度（ｍｍ／秒）、ＳＭＴはロール式幅圧下装置での加工処理以外に要する時間（秒）である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造機で製造された鋳片の幅圧下を行う鋳片の幅圧下設備の操業方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、製品の生産性向上を目的として、連続鋳造工程と熱間圧延工程との同期化が図られており、このため、連続鋳造によって得られたスラブ（鋳片の一例）を熱間圧延に応じた所定板幅に圧下する工程を設けている。この幅圧下に使用する装置としては、プレス式幅圧下装置とロール式幅圧下装置がある。ここで、プレス式幅圧下装置とは、スラブの幅方向に間隔を有して対向配置された一対の金型を備えるものであり、この一対の金型の間へスラブを移動させてプレスすることで、スラブの幅を圧下するものである。また、ロール式幅圧下装置とは、スラブの幅方向に間隔を有して対向配置された圧下用ロールを備えるものであり、この圧下用ロール間でスラブを往復移動させることにより、スラブの幅を圧下するものである。
【０００３】
上記したプレス式幅圧下装置、更にはロール式幅圧下装置を使用した幅圧下設備およびその操業方法として、以下に示す方法が提案されている。
例えば、特許文献１には、１基の連続鋳造機に加熱炉が設置され、加熱炉出側であってその上流側にプレス式幅圧下装置を配置し、加熱炉出側であってその下流側にスラブの厚みを調整する圧延機を配置した設備とその操業方法が開示されている。
また、特許文献２には、プレス式幅圧下装置の下流側にロール式幅圧下装置を設置した設備とその操業方法が開示されている。
そして、特許文献３には、プレス式幅圧下装置をロール式幅圧下装置に近接配置した設備とその操業方法が開示されている。
【０００４】
【特許文献１】特開平７−８０５０１号公報
【特許文献２】特開平６−２８５５０１号公報
【特許文献３】特開昭５６−９１９０８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、前記従来の幅圧下設備とその操業方法には、未だ解決すべき以下のような問題があった。
特許文献１の設備の場合、設備構成をコンパクトにはできるが、スラブの幅圧下を上流側のプレス式幅圧下装置でのみ行い、下流側の圧延機では厚み圧下のみを行っている。このため、スラブの幅圧下ライン全体の生産性は、圧延機よりも処理に時間を要するプレス式幅圧下装置に依存するため、悪くなるという欠点があった。なお、この場合、加熱炉の上流側に連続鋳造機を１台しか設置できなく、複数の連続鋳造機を設置して生産性を向上させることができない。
また、特許文献２の設備の場合についても、特許文献１の場合と同様、プレス式幅圧下装置でスラブの搬送方向全体に渡って幅圧下を行うため、生産性が悪かった。
そして、特許文献３の設備の場合、プレス式幅圧下装置の直後にロール式幅圧下装置が配置されているため、プレス式幅圧下装置とロール式幅圧下装置で、それぞれ別のスラブを同時に加工することができないため、生産性が悪かった。
【０００６】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、設備構成をコンパクト化でき、鋳片の幅圧下を高い生産性で歩留りよく効率的に実施可能な鋳片の幅圧下設備の操業方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は上記課題を解決するためのものであり、その手段（１）は、連続鋳造機で製造された鋳片を加熱する加熱炉と、
鋳片の幅方向両側に対向配置される一対の金型を備え、前記加熱炉から抽出した鋳片の搬送方向両端部をそれぞれプレスするプレス式幅圧下装置と、
鋳片の幅方向両側に対向配置される圧下用ロールを備え、前記プレス式幅圧下装置でプレスした鋳片の搬送方向に渡って該鋳片の幅を圧下するロール式幅圧下装置とを有し、
前記プレス式幅圧下装置と前記ロール式幅圧下装置は、鋳片の幅圧下ラインの上流側と下流側にそれぞれ配置され、該プレス式幅圧下装置と該ロール式幅圧下装置との間には、前記幅圧下ラインの側方に設置された前記加熱炉から抽出される鋳片が侵入可能な領域が設けられた鋳片の幅圧下設備の操業方法であって、
前記加熱炉から鋳片を抽出する際に、前記ロール式幅圧下装置で幅圧下される鋳片を、前記領域外に位置させる。
【０００８】
手段（２）は、手段（１）において、前記プレス式幅圧下装置と前記ロール式幅圧下装置でそれぞれ鋳片を加工処理するに際しては、該各鋳片を同一方向または離れる方向に移動させ、該各鋳片が同時に前記領域に侵入することを防止する。
手段（３）は、手段（１）において、前記プレス式幅圧下装置での加工処理が終了した鋳片を、前記ロール式幅圧下装置へ移動させて、該鋳片の後端部が前記領域から外れた後に、前記加熱炉から前記領域へ鋳片を抽出し、前記プレス式幅圧下装置へ移動させる。
手段（４）は、手段（２）および手段（３）において、鋳片の前記連続鋳造機から先に排出される先端部を、前記プレス式幅圧下装置でプレスした後、前記ロール式幅圧下装置で加工処理中の鋳片が前記領域の下流側に向かって移動するのに合わせて、前記先端部がプレスされた鋳片を前記プレス式幅圧下装置の下流側へ移動させ、該鋳片の後端部を前記プレス式幅圧下装置でプレスする。
【０００９】
手段（５）は、手段（１）〜手段（４）において、前記プレス式幅圧下装置と前記ロール式幅圧下装置でそれぞれ鋳片を加工処理するに際しては、前記ロール式幅圧下装置における鋳片の処理時間の範囲内で、前記プレス式幅圧下装置における鋳片の加工処理を行う。
手段（６）は、手段（５）において、前記プレス式幅圧下装置における処理時間と前記ロール式幅圧下装置における処理時間とが以下の関係式を満足する。
Ｄ／３＜Ｌｃ＜｛（Ｌｓｐ／ＳＰＶｃ）＋ＳＰＴ｝／｛（Ｌｓｍ／ＳＭＶｃ）＋ＳＭＴ｝×Ｌｓ
ここで、Ｄは鋳片の厚み（ｍｍ）、Ｌｃはプレス式幅圧下装置の金型により鋳片に形成される加工部の長さ（ｍｍ）、Ｌｓは鋳片の長さ（ｍｍ）、Ｌｓｐはプレス式幅圧下装置での加工長さ（ｍｍ）、Ｌｓｍはロール式幅圧下装置での加工長さ（ｍｍ）、ＳＰＶｃはプレス式幅圧下装置の平均加工速度（ｍｍ／秒）、ＳＰＴはプレス式幅圧下装置での加工処理以外に要する時間（秒）、ＳＭＶｃはロール式幅圧下装置の平均加工速度（ｍｍ／秒）、ＳＭＴはロール式幅圧下装置での加工処理以外に要する時間（秒）である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明に係る鋳片の幅圧下設備の操業方法は、鋳片の幅圧下ラインの上流側と下流側にそれぞれ配置されたプレス式幅圧下装置とロール式幅圧下装置の間に、加熱炉から抽出される鋳片が侵入可能な領域が設けられているので、幅圧下ライン上に加熱炉から鋳片を抽出する領域と、プレス式幅圧下装置でプレスする際に使用する領域と、ロール式幅圧下装置で幅圧下する際に使用する領域とを共用できる。これにより、幅圧下ラインの機長を大幅に延長することなく、鋳片の生産性を向上できる。
この設備構成において、加熱炉から鋳片を抽出する際には、ロール式幅圧下装置で幅圧下される鋳片を領域外に位置させるので、幅圧下ライン上での鋳片同士の接触を防止できる。更に、加熱炉から抽出された鋳片をプレス式幅圧下装置へと移動させることで、プレス式幅圧下装置とロール式幅圧下装置の両方で、それぞれ鋳片の加工処理を実施できるので、鋳片の幅圧下を高い生産性で歩留りよく効率的に実施できる。
【００１１】
また、プレス式幅圧下装置とロール式幅圧下装置で鋳片をそれぞれ加工処理するに際し、各鋳片を同一方向または離れる方向に移動させて同時に領域に侵入することを防止する場合、幅圧下ライン上での鋳片同士の接触を防止しながら、同時期に各装置で鋳片の加工処理をそれぞれ実施できる。
そして、プレス式幅圧下装置からロール式幅圧下装置へ移動させる鋳片が領域から外れた後に、加熱炉から領域へ鋳片を抽出してプレス式幅圧下装置へ移動させる場合、ロール式幅圧下装置へ移動させる鋳片と加熱炉から抽出される鋳片との接触を防止しながら、幅圧下ライン上に鋳片を効率的に抽出できる。
【００１２】
また、鋳片の連続鋳造機から先に排出される先端部を、プレス式幅圧下装置で先にプレスした場合、鋳片の後端部より温度低下した部分を先にプレスすることになるので、鋳片の過剰な加熱が不要となり、製品の生産性が高められるとともに、熱エネルギーコストの低減も図れる。
ここで、ロール式幅圧下装置で加工処理中の鋳片が領域の下流側に向かって移動するのに合わせて、先端部をプレスした鋳片を移動させてその後端部をプレス式幅圧下装置でプレスする場合には、この領域を、プレス式幅圧下装置でプレスする際に使用する領域と、ロール式幅圧下装置で幅圧下する際に使用する領域として共用できる。これにより、設備を更にコンパクト化できる。
【００１３】
そして、プレス式幅圧下装置とロール式幅圧下装置でそれぞれ鋳片を加工処理するに際し、ロール式幅圧下装置における鋳片の処理時間の範囲内で、プレス式幅圧下装置における鋳片の加工処理を行う場合には、ロール式幅圧下装置の高い生産性を阻害することなく、プレス式幅圧下装置による効果を享受することができる。これは、プレス式幅圧下装置を使用して、鋳片の搬送方向全体に渡ってプレスした場合、ロール式幅圧下装置と比較して加工処理に時間を要するが、プレス式幅圧下装置による加工を鋳片の先後端部のみとすることにより達成できる。これにより、鋳片の幅圧下を高い生産性で歩留りよく効率的に実施できる。
更に、プレス式幅圧下装置とロール式幅圧下装置における処理時間の関係を規定する場合には、幅圧下の操業変動が生じた際にも、容易かつ迅速に対応でき、作業性が良好であるとともに、生産性の低下を抑制できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
ここで、図１は本発明の一実施の形態に係る鋳片の幅圧下設備の操業方法の説明図、図２（Ａ）、（Ｂ）はそれぞれ同鋳片の幅圧下設備の操業方法で使用するプレス式幅圧下装置によりスラブの先端部を幅圧下する説明図、後端部を幅圧下する説明図、図３は同鋳片の幅圧下設備の操業方法で使用するロール式幅圧下装置によりスラブを幅圧下する説明図、図４（Ａ）はプレス式幅圧下装置のみで幅圧下した場合のスラブの平面図、（Ｂ）はロール式幅圧下装置のみで幅圧下した場合のスラブの平面図、（Ｃ）はプレス式幅圧下装置でスラブの先後端部の幅圧下を行った後にロール式幅圧下装置で所定幅となった先後端部以外の幅圧下を行った場合のスラブの平面図である。
【００１５】
図１〜図３に示すように、本発明の一実施の形態に係る鋳片の幅圧下設備の操業方法は、連続鋳造機（図示しない）で製造されたスラブ（鋳片の一例）１０を昇温可能な加熱炉１１と、スラブ１０の搬送方向両端部をそれぞれプレスするプレス式幅圧下装置１２と、プレスされたスラブ１０の搬送方向に渡って幅圧下するロール式幅圧下装置１３とを有する鋳片の幅圧下設備１４の操業方法である。以下、鋳片の幅圧下設備１４について説明した後、その操業方法について詳しく説明する。
【００１６】
連続鋳造機で溶融金属を鋳型により連続的に凝固させて製造されたスラブ（例えば、厚み１２０〜４００ｍｍ程度、幅１５００〜２２００ｍｍ程度）は、切断機により所定長さ（例えば、７〜３０ｍ程度）に切断された後、連続鋳造機の下流側に位置する複数の搬送ロールで構成された送出しライン上まで搬送される。ここで、連続鋳造機によって製造されたスラブ１０は、先に凝固させた側を先端部（下流側端部、図１において左側、図２、図３において下側）１５とし、最後に凝固させた側を後端部（上流側端部）１６とする（以下、同じ）。
加熱炉１１は、連続鋳造機で製造された複数のスラブ１０を収納可能な容積を備えており、このスラブ１０を予め設定した温度、例えば、９００℃以上１３００℃以下の温度範囲内まで加熱する装置である。
【００１７】
この加熱炉１１の側方には、複数の搬送用ロールで構成される幅圧下ライン１７が設けられ、この幅圧下ライン１７の上流側にプレス式幅圧下装置１２、下流側にロール式幅圧下装置１３がそれぞれ配置されている。
プレス式幅圧下装置１２は従来公知のものであり、例えば、フライング方式またはスタートアンドストップ方式等があり、スラブ１０の幅方向両側に対向配置される一対の金型１８、１９を備えている。
この金型１８、１９は、図２（Ａ）、（Ｂ）に示すように、一対の先端部圧下用金型部２０、２１と一対の後端部圧下用金型部２２、２３とが、上下方向に重ねて配置されたものである。
【００１８】
なお、先端部圧下用金型部２０、２１は、平面視して台形状となっており、図１、図２（Ａ）に示すように、対向する面の後側（幅圧下ライン１７の上流側）部は傾斜面となって、この傾斜面間の距離が、スラブ１０の後側（幅圧下ライン１７の上流側方向）に向けて徐々に広くなるようにそれぞれ形成されている。また、後端部圧下用金型部２２、２３も、平面視して台形状となっており、図１、図２（Ｂ）、図３に示すように、対向する面の前側（幅圧下ライン１７の下流側）部は傾斜面となって、この傾斜面間の距離が、スラブ１０の先側（幅圧下ライン１７の下流側方向）に向けて徐々に広くなるようにそれぞれ形成されている。
これにより、スラブ１０の搬送方向を変えるのみで、前記した温度範囲内まで昇温したスラブ１０の搬送方向両端部をそれぞれ幅圧下できる。
【００１９】
ロール式幅圧下装置１３は従来公知のものであり、代表的にはサイジングミルまたはエッジャーが知られている。このロール式幅圧下装置１３は、図１〜図３に示すように、スラブ１０の幅方向両側に対向配置され、しかもスラブ１０の搬送方向に間隔を有して配置された２対（複数対でもよい）の圧下用ロール２４〜２７と、その間にスラブ１０の厚み方向両側に対向配置された圧延用ロール２８、２９とを有するものである。
これにより、プレス式幅圧下装置１２でプレスされ（予成形され）たスラブ３０を、ロール式幅圧下装置１３に対して往復移動させることにより、スラブ１０の搬送方向に渡って幅方向と厚み方向を圧下できる。
【００２０】
上記したプレス式幅圧下装置１２とロール式幅圧下装置１３との間には、加熱炉１１から抽出されるスラブ１０が侵入可能な領域３１が設けられている。
このため、領域３１は、加熱炉１１からのスラブ１０の搬出領域(抽出領域)、プレス式幅圧下装置１２でスラブ１０の後端部１６をプレスする際のスラブ１０の侵入領域、およびロール式幅圧下装置１３でスラブ１０を幅圧下する際のスラブ３０の侵入領域を共用することになる。なお、この領域３１の搬送方向の長さは、幅圧下を行う対象となるスラブ１０の最大長さよりも長ければよい。例えば、最大長さ（３０ｍ）＋２ｍとしている。
従って、各プレス式幅圧下装置１２とロール式幅圧下装置１３の加工処理時のスラブの侵入領域をそれぞれ個別に設ける場合と比較して、設備構成をコンパクトにできる。
【００２１】
以上に示した鋳片の幅圧下設備１４は、プレス式幅圧下装置１２による加工範囲を、スラブ１０の先端部１５と後端部１６のみに制限することにより、プレス式幅圧下装置１２による生産性の悪さをカバーし、更に生産性を向上させる方法として、プレス式幅圧下装置１２とロール式幅圧下装置１３による加工処理を同時に実施可能にしている。
上記したプレス式幅圧下装置１２の加工速度は、例えば、５〜２５ｍ／分程度（ここでは、１０ｍ／分程度）であり、一方、ロール式幅圧下装置１３の加工速度は、概ね６０〜１００ｍ／分程度である。このため、スラブ１０の全長をプレス式幅圧下装置１２で加工処理し、その後ロール式幅圧下装置１３で加工処理すると、幅圧下速度がプレス式幅圧下装置１２でボトルネックとなり、高い生産性が得られない。
そこで、前記した設備構成としている。
【００２２】
続いて、本発明の一実施の形態に係る鋳片の幅圧下設備の操業方法について、前記した鋳片の幅圧下設備１４を参照しながら説明する。
まず、連続鋳造機で製造され、所定長さに切断されたスラブ１０を、例えば、クロークレーンまたはスキッドにより、加熱炉１１に供給し、例えば、１０００℃以上１２００℃以下の温度範囲内まで昇温する。そして、昇温が完了したスラブ１０を、幅圧下ライン１７の領域３１へ図示しない搬送手段（例えば、エキストラクターまたはクロークレーン）で搬出する。
図１、図２（Ａ）に示すように、幅圧下ライン１７上へ搬出されたスラブ１０を、幅圧下ライン１７の上流側へ搬送し、スラブ１０の先端部１５がプレス式幅圧下装置１２の金型１８、１９まで移動したところで停止する。そして、金型１８、１９の先端部圧下用金型部２０、２１により、スラブ１０の先端部１５の幅圧下を行う。
【００２３】
次に、図１、図２（Ｂ）に示すように、このスラブ１０を幅圧下ライン１７の下流側へ搬送し、スラブ１０の後端部１６がプレス式幅圧下装置１２の金型１８、１９まで移動したところで停止する。そして、金型１８、１９の後端部圧下用金型部２２、２３により、スラブ１０の後端部１６の幅圧下を行う。
このように、スラブ１０の先端部１５の幅圧下を行った後に、スラブ１０の後端部１６の幅圧下を行うことで、先に鋳造され、後端部１６よりも温度が低下している先端部１５の幅圧下を先に実施できるため、スラブの過剰な加熱が不要となり、製品の生産性が高められるとともに、熱エネルギーコストの低減も図れる。
【００２４】
続いて、図１、図３に示すように、プレス式幅圧下装置１２で幅圧下したスラブ３０を、ロール式幅圧下装置１３へ搬送し、ロール式幅圧下装置１３を中心として、往復移動（例えば、片側３〜９回程度、ここでは５回、即ち５パス）させる。これにより、所定の幅まで圧下できる。
なお、ロール式幅圧下装置１３は、前記したように幅圧下速度が、例えば、６０〜１００ｍ／分程度であるので、プレス式幅圧下装置１２の幅圧下速度の約３〜５倍程度である。従って、ロール式幅圧下装置１３で幅圧下する回数が片側５回であれば、プレス式幅圧下装置１２とロール式幅圧下装置１３の処理時間を同等にでき、各装置を連続的に使用できる。
【００２５】
ここで、加熱炉１１から幅圧下ライン１７の領域３１へのスラブ１０の搬出時期と、幅圧下ライン１７の領域３１からプレス式幅圧下装置１２へのスラブ１０の移動時期と、プレス式幅圧下装置１２からロール式幅圧下装置１３へのスラブ３０の移動時期について説明する。
スラブ１０の搬出時期は、ロール式幅圧下装置１３で幅圧下されるスラブ３０が、領域３１外に位置する時期、即ちスラブ３０が領域３１に向かって移動しない時期とする。具体的には、プレス式幅圧下装置１２での加工処理が終了したスラブ３０を、ロール式幅圧下装置１３へ移動させて、スラブ３０の後端部１６が領域３１から外れた後に、加熱炉１１から領域３１へスラブを抽出し、これをプレス式幅圧下装置１２へ移動させる。
【００２６】
次に、スラブの１０の連続鋳造機から先に排出される先端部１５を、プレス式幅圧下装置１２でプレスした後、ロール式幅圧下装置１３で加工処理中のスラブ３０が領域３１の下流側に向かって移動するのに合わせて、先端部１５がプレスされたスラブ１０をプレス式幅圧下装置１２の下流側へ移動させ、スラブ１０の後端部１６をプレス式幅圧下装置１２でプレスする。
このように、プレス式幅圧下装置１２とロール式幅圧下装置１３でそれぞれスラブ１０、３０を加工処理するに際しては、各スラブ１０、３０を同一方向（離れる方向でもよい）に移動させ、各スラブ１０、３０が同時に領域３１に侵入することを防止する。
【００２７】
そして、ロール式幅圧下装置１２で幅圧下されたスラブ３２は、幅圧下ライン１７の下流側へ送られる。このとき、プレス式幅圧下装置１２で幅圧下されたスラブ３０がロール式幅圧下装置１３へと送られ、ロール式幅圧下装置１３で加工処理中のスラブ３０が領域３１外に位置する時期に、加熱炉１１内のスラブ１０が幅圧下ライン１７の領域３１へ搬出される。
以上の各操作を繰り返し実施することで、コンパクト化された鋳片の幅圧下設備１４により、幅圧下ライン１７上でのスラブ１０、３０同士の接触を発生させることなく、スラブ１０の幅圧下を実施できる。
【００２８】
なお、従来、プレス式幅圧下装置のみでスラブを長手方向全体に渡って幅圧下した場合、図４（Ａ）に示すように、スラブの先後端部の形状は良好であったが、ロール式幅圧下装置のみで幅圧下を行った場合、図４（Ｂ）に示すように、スラブの先後端部に突出部が形成され、歩留りが低下していた。このため、歩留りを向上させるには、プレス式幅圧下装置のみを使用すればよいとも考えられるが、前記したように、プレス式幅圧下装置の幅圧下速度はロール式幅圧下装置と比較して遅く、製品の生産性が悪くなる。
そこで、本発明のように、スラブの先後端部をプレス式幅圧下装置で所定の幅まで圧下し、それ以外の部分をロール式幅圧下装置で所定の幅まで圧下することで、製品の生産性の低下を抑制しながら、図４（Ｃ）に示すように、スラブの先後端部の形状を良好にでき、歩留りの低下も抑制できることを確認できた。
【００２９】
なお、プレス式幅圧下装置とロール式幅圧下装置でそれぞれスラブを加工処理するに際しては、上記したように、ロール式幅圧下装置におけるスラブの処理時間の範囲内で、プレス式幅圧下装置におけるスラブの加工処理を行うことが好ましい。
しかし、プレス式幅圧下装置によるスラブの処理時間を短くし過ぎれば、プレス式幅圧下装置による処理を十分に実施できず、その後ロール式幅圧下装置で加工処理した際に、スラブの先後端部に突出部（フィッシュテールともいう）が形成される。
そこで、各装置におけるスラブの加工処理時間について検討した。この検討結果について、図５を参照しながら説明する。なお、図５は、プレス式幅圧下装置のプレスによりスラブに形成される平行部の長さ（スラブの搬送方向の長さ）と、ロール式幅圧下装置により幅圧下した際に発生する突出部長さとの関係を示す説明図である。この平行部とは、金型に設けられたスラブ側面と平行となった押圧部により形成される部分である。
【００３０】
試験には、幅１８００ｍｍ、厚み２８０ｍｍのスラブを使用し、このスラブの先後端部をプレス式幅圧下装置で、１００ｍｍ（◇）、２００ｍｍ（□）、および３００ｍｍ（△）幅圧下した。そして、このスラブに対して、ロール式幅圧下装置を使用し、その全長を幅１５００ｍｍに加工処理した。
図５から明らかなように、プレス式幅圧下装置の金型により形成される平行部長さを１００ｍｍ以上確保すると、突出部長さが一定となることが分かる。従って、スラブ厚みと必要平行部長さとの関係から、式（１）式が得られる。
Ｌｃ＞Ｄ／３  ・・・（１）
ここで、Ｌｃはプレス式幅圧下装置の金型によりスラブに形成される平行部（加工部）の長さ（ｍｍ）、Ｄはスラブの厚み（ｍｍ）である。
【００３１】
また、プレス式幅圧下装置での処理時間を｛（Ｌｓｐ／ＳＰＶｃ）＋ＳＰＴ｝とし、ロール式幅圧下装置での処理時間を｛（Ｌｓｍ／ＳＭＶｃ）＋ＳＭＴ｝とした場合、生産性の関係より、式（２）が得られる。
Ｌｃ＜｛（Ｌｓｐ／ＳＰＶｃ）＋ＳＰＴ｝／｛（Ｌｓｍ／ＳＭＶｃ）＋ＳＭＴ｝×Ｌｓ
・・・（２）
ここで、Ｌｓｐはプレス式幅圧下装置での加工長さ（ｍｍ）、ＳＰＶｃはプレス式幅圧下装置の平均加工速度（ｍｍ／秒）、ＳＰＴはプレス式幅圧下装置での加工処理以外に要する時間（秒）、Ｌｓｍはロール式幅圧下装置での加工長さ（ｍｍ）、ＳＭＶｃはロール式幅圧下装置の平均加工速度（ｍｍ／秒）、ＳＭＴはロール式幅圧下装置での加工処理以外に要する時間（秒）、Ｌｓはスラブの長さ（ｍｍ）である。
以上のことから、プレス式幅圧下装置でのスラブの先端部と後端部の加工長さを、式（３）の関係とすることで、生産性を低下させることなく、スラブの幅圧下を実施できる。
Ｄ／３＜Ｌｃ＜｛（Ｌｓｐ／ＳＰＶｃ）＋ＳＰＴ｝／｛（Ｌｓｍ／ＳＭＶｃ）＋ＳＭＴ｝×Ｌｓ・・・（３）
【００３２】
以上、本発明を、実施の形態を参照して説明してきたが、本発明は何ら上記した実施の形態に記載の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で考えられるその他の実施の形態や変形例も含むものである。例えば、前記したそれぞれの実施の形態や変形例の一部または全部を組合せて本発明の鋳片の幅圧下設備の操業方法を構成する場合も本発明の権利範囲に含まれる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】本発明の一実施の形態に係る鋳片の幅圧下設備の操業方法の説明図である。
【図２】（Ａ）、（Ｂ）はそれぞれ同鋳片の幅圧下設備の操業方法で使用するプレス式幅圧下装置によりスラブの先端部を幅圧下する説明図、後端部を幅圧下する説明図である。
【図３】同鋳片の幅圧下設備の操業方法で使用するロール式幅圧下装置によりスラブを幅圧下する説明図である。
【図４】（Ａ）はプレス式幅圧下装置のみで幅圧下した場合のスラブの平面図、（Ｂ）はロール式幅圧下装置のみで幅圧下した場合のスラブの平面図、（Ｃ）はプレス式幅圧下装置でスラブの先後端部の幅圧下を行った後にロール式幅圧下装置で所定幅となった先後端部以外の幅圧下を行った場合のスラブの平面図である。
【図５】プレス式幅圧下装置によりスラブに形成される平行部の長さと、ロール式幅圧下装置により幅圧下した際に発生する突出部長さとの関係を示す説明図である。
【符号の説明】
【００３４】
１０：スラブ（鋳片）、１１：加熱炉、１２：プレス式幅圧下装置、１３：ロール式幅圧下装置、１４：鋳片の幅圧下設備、１５：先端部（下流側端部）、１６：後端部（上流側端部）、１７：幅圧下ライン、１８、１９：金型、２０、２１：先端部圧下用金型部、２２、２３：後端部圧下用金型部、２４〜２７：圧下用ロール、２８、２９：圧延用ロール、３０：スラブ、３１：領域、３２：スラブ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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