(57)【要約】【課題】高温下、潤滑不良下、又は異物混入下で使用されても、塑性変形が生じにくく耐久性に優れる転動軸を提供する。【解決手段】遊星歯車装置のピニオンシャフト５は、炭素を０．３質量％以上０．５質量％以下、クロムを２質量％以上５質量％以下、モリブデンを０．１質量％以上１．５質量％以下、マンガンを０．１質量％以上１．５質量％以下、ケイ素を０．１質量％以上１．５質量％以下含有する合金鋼で構成されている。ピニオンシャフト５には浸炭窒化処理と高周波焼入れと焼戻しとが施されているので、その外周面のうち針状ころと摺動する部分には硬化された表層部が形成され、表面硬さＨｖが６５０以上９００以下とされている。表層部の残留オーステナイト量は１５体積％以上５０体積％以下、芯部の残留オーステナイト量は０体積％となっている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
相手部材である転動体に対して相対的に転動する転動軸において、下記の４つの条件を満足することを特徴とする転動軸。
条件１：炭素を０．３質量％以上０．５質量％以下、クロムを２質量％以上５質量％以下、モリブデンを０．１質量％以上１．５質量％以下、マンガンを０．１質量％以上１．５質量％以下、ケイ素を０．１質量％以上１．５質量％以下含有する合金鋼で構成されている。
条件２：前記転動体と摺動する表面には、浸炭窒化処理と高周波焼入れと焼戻しとが施され硬化されてなる表層部が形成されており、その表面硬さＨｖは６５０以上９００以下とされている。
条件３：前記表層部の残留オーステナイト量は１５体積％以上５０体積％以下である。
条件４：前記表層部の内側の芯部の残留オーステナイト量は０体積％である。
【請求項２】
前記表層部の厚さは軸直径の１５％以下であることを特徴とする請求項１に記載の転動軸。
【請求項３】
少なくとも一方の端部の硬さＨｖが１５０以上３５０以下であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の転動軸。
【請求項４】
前記表層部の炭素濃度と窒素濃度との和が０．８質量％以上２質量％以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の転動軸。
【請求項５】
調質又はサブゼロ処理が施されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の転動軸。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、相手部材である転動体に対して相対的に転動する転動軸に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の遊星歯車装置のピニオンシャフトは、ＪＩＳ鋼種ＳＫ５等で構成され、針状ころが転走する部分（転走面）には高周波焼入れが施されて、ピニオンシャフトとして必要な硬さが付与されていた。また、潤滑不良等による剥離寿命が問題となる場合には、ピニオンシャフトはＪＩＳ鋼種ＳＵＪ２等で構成され、浸炭窒化処理等が施されて寿命が確保されていた。
【０００３】
一方、近年においては自動車の低燃費化の要求がますます強まっており、トランスミッションの小型化や高効率化が行われている。そのため、遊星歯車装置の回転速度が高まっているので、ピニオンシャフトに加わる荷重が増大し且つ温度が上昇し、さらに潤滑油量が減少する傾向となっており、ピニオンシャフトの寿命低下につながっている。
さらに、荷重の増大とともに温度も上昇しているため、ピニオンシャフトに塑性変形が発生しやすい。この変形により、針状ころとピニオンシャフトとの間の滑りが増大して軌道面の摩耗やピーリングが生じるという問題や、針状ころとピニオンシャフトとの接触がエッジロードになって早期剥離に至るという問題が生じるおそれがある。
【０００４】
ピニオンシャフトの塑性変形は、ピニオンシャフトに負荷される荷重を緩和する方向に曲がりが生じる現象である。この塑性曲がりは、鋼に内在している残留オーステナイト量が多いほど大きくなる傾向がある。このため、塑性曲がりを抑制するためには、残留オーステナイト量を極力少なくすることが最も重要である。しかしながら、ピニオンシャフトの転走面の残留オーステナイト量が少ないと、転動疲労寿命が低下し、必要な耐久性が得られないおそれがある。
【特許文献１】特開２００２−４００３号公報
【特許文献２】特開２００５−２９１３４２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
そこで、特許文献１には、浸炭窒化を行った後に調質を行い、引き続き高周波焼入れを行うことにより、芯部の残留オーステナイト量を０体積％として、ピニオンシャフトの塑性曲がりを抑制する方法が開示されている。そして、表層部を高周波焼入れで硬化することにより、転動疲労寿命を向上させている。
しかしながら、特許文献１に例示されているＳＵＪ２，Ｓ５５Ｃ，ＳＡＣ５１６０，ＳＣｒ４２０等の鋼でピニオンシャフトが構成されていると、高速回転や潤滑剤の汚染及び供給不足に耐え得るだけの転動疲労寿命の確保が困難な場合がある。
【０００６】
また、特許文献２には、平均残留オーステナイト量を規定して塑性曲がりを抑制する方法が開示されている。塑性曲がりを抑制するためには芯部の残留オーステナイトを完全に消滅させなければならないが、特許文献２に例示されている鋼では焼入れ，焼戻し後の残留オーステナイト量が数体積％から１０体積％以上となる場合があるので、平均残留オーステナイト量を少なくするだけでは塑性曲がりを抑制することは困難である。
そこで、本発明は上記のような従来技術が有する問題点を解決し、高温下、潤滑不良下、又は異物混入下で使用されても、塑性変形が生じにくく耐久性に優れる転動軸を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決するため、本発明は次のような構成からなる。すなわち、本発明に係る請求項１の転動軸は、相手部材である転動体に対して相対的に転動する転動軸において、下記の４つの条件を満足することを特徴とする。
条件１：炭素を０．３質量％以上０．５質量％以下、クロムを２質量％以上５質量％以下、モリブデンを０．１質量％以上１．５質量％以下、マンガンを０．１質量％以上１．５質量％以下、ケイ素を０．１質量％以上１．５質量％以下含有する合金鋼で構成されている。
【０００８】
条件２：前記転動体と摺動する表面には、浸炭窒化処理と高周波焼入れと焼戻しとが施され硬化されてなる表層部が形成されており、その表面硬さＨｖは６５０以上９００以下とされている。
条件３：前記表層部の残留オーステナイト量は１５体積％以上５０体積％以下である。
【０００９】
条件４：前記表層部の内側の芯部の残留オーステナイト量は０体積％である。
また、本発明に係る請求項２の転動軸は、請求項１に記載の転動軸において、前記表層部の厚さは軸直径の１５％以下であることを特徴とする。
さらに、本発明に係る請求項３の転動軸は、請求項１又は請求項２に記載の転動軸において、少なくとも一方の端部の硬さＨｖが１５０以上３５０以下であることを特徴とする。
【００１０】
さらに、本発明に係る請求項４の転動軸は、請求項１〜３のいずれか一項に記載の転動軸において、前記表層部の炭素濃度と窒素濃度との和が０．８質量％以上２質量％以下であることを特徴とする。
さらに、本発明に係る請求項５の転動軸は、請求項１〜４のいずれか一項に記載の転動軸において、調質又はサブゼロ処理が施されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の転動軸は、高温下、潤滑不良下、又は異物混入下で使用されても、塑性変形が生じにくく耐久性に優れている。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明に係る転動軸の実施の形態を、図面を参照しながら詳細に説明する。
図１に示す遊星歯車装置は、自動車用オートマチックトランスミッション等の遊星歯車機構に好適に使用されるものであり、図示しない軸が挿通されたサンギヤ１と、該サンギヤ１と同心に配されたリングギヤ２と、サンギヤ１及びリングギヤ２に噛み合いサンギヤ１の周りを公転する１個以上（図１においては３個）のピニオンギヤ３と、サンギヤ１及びリングギヤ２と同心に配されピニオンギヤ３を回転自在に支持するキャリヤ４と、を備えている。
【００１３】
ピニオンギヤ３の中心穴には、加締め等によりキャリヤ４に固定されたピニオンシャフト５（本発明の転動軸に相当する）が挿通されており、また、ピニオンシャフト５の外周面とピニオンギヤ３の内周面との間には図示されない複数の針状ころ（転動軸の相手部材である転動体に相当する）が転動自在に配されていて、これによりピニオンギヤ３はピニオンシャフト５を軸として回転自在とされている（ピニオンシャフト５が転がり軸受の内輪に相当する）。
【００１４】
このピニオンシャフト５は、炭素を０．３質量％以上０．５質量％以下、クロムを２質量％以上５質量％以下、モリブデンを０．１質量％以上１．５質量％以下、マンガンを０．１質量％以上１．５質量％以下、ケイ素を０．１質量％以上１．５質量％以下含有する合金鋼で構成されている。また、ピニオンシャフト５には、浸炭窒化処理と高周波焼入れと焼戻しとが施されており、その外周面のうち針状ころと摺動する部分（以降は転走面と記すこともある）には、硬化された表層部が形成されている。この表層部の表面硬さＨｖは、６５０以上９００以下とされている。外周面のうち転走面以外の部分には表層部は形成されていない。そして、表層部の残留オーステナイト量は１５体積％以上５０体積％以下、該表層部の内側の芯部の残留オーステナイト量は０体積％となっている。
【００１５】
このような構成の遊星歯車装置は、高温下、潤滑不良下、又は異物混入下で使用されたとしても、ピニオンシャフト５に塑性変形が生じにくく耐久性に優れている。
異物潤滑混入下における遊星歯車装置の転がり寿命の低下は、異物の噛み込みによって形成された圧痕の盛り上がり縁部における応力集中が原因とされる。ピニオンシャフト５の表面硬さＨｖが６５０以上９００以下であれば、針状ころの転走面の硬さが十分であり圧痕が形成されにくいので、異物混入下で使用されても長寿命である。表面硬さＨｖが６５０未満であると、硬さが不十分であるため圧痕が形成されるおそれがあり、９００超過であると、高周波焼入れ温度を高くする必要が生じるため、結晶粒径の粗大化により靱性が低下するおそれがある。
【００１６】
また、表層部の残留オーステナイト量が１５体積％以上５０体積％以下であると、上記のような応力集中が生じにくい。１５体積％未満であると、表面疲労を緩和する応力集中の軽減効果が乏しく、疲労寿命が低下する。一方、５０体積％超過であると、表面硬さが不十分となり耐摩耗性や耐表面疲労性が損なわれるおそれがある。このような不都合がより生じにくく、優れた疲労寿命が安定して得られるためには、表層部の残留オーステナイト量は２０体積％以上４５体積％以下であることがより好ましい。
【００１７】
さらに、焼入れ方法として高周波焼入れを採用したので、加熱時間が数秒から十数秒と短いことに加えて、ピニオンシャフト５の一部分（例えば転走面のみに）に硬化処理を施すことができる。また、被処理部である表層部に残留圧縮応力が付与されるため、耐転がり疲労性の向上に有効である。
さらに、残留オーステナイトは、荷重等の応力や熱が加わると、分解してフェライトとセメンタイトの混合物やマルテンサイトに変化するため、ピニオンシャフトに塑性変形が生じる。したがって、芯部の残留オーステナイト量を０体積％とすれば、ピニオンシャフト５の塑性曲がりを抑制することが可能である。
【００１８】
さらに、表層部に残留オーステナイトを存在させることにより転動疲労寿命が向上し、芯部の残留オーステナイト量を極力少なくすることによりピニオンシャフト５の塑性曲がりが抑制される。
なお、表層部の厚さは、ピニオンシャフト５の直径の１５％以下であることが好ましい。そうすれば、ピニオンシャフト５の塑性曲がりや膨張が生じにくいので、これらに起因する寿命低下が抑制される。表層部の厚さがピニオンシャフト５の直径の１５％超過であると、残留オーステナイトの絶対量が多くなるため、残留オーステナイトの分解による塑性変形の影響が大きくなる場合がある。なお、表層部の厚さとは、有効硬化層深さであり、表面から硬さがＨｖ５５０である深さ位置までの距離である。
【００１９】
また、ピニオンシャフト５の少なくとも一方の端部の硬さＨｖは、１５０以上３５０以下であることが好ましい。そうすれば、この端部を塑性変形させて、ピニオンシャフト５を他部材（本実施形態においてはキャリヤ４）に加締めにより固定することができる。その結果、遊星歯車装置の構造が簡素となり、小型軽量化を図ることができるため、遊星歯車装置の高速化に有利となる。
【００２０】
端部の硬さＨｖが３５０超過であると、加締めを行いにくくなるので、遊星歯車装置の生産性が低下したり、金型の損傷頻度が増加するといった問題が生じるおそれがある。一方、端部の硬さＨｖが１５０未満であると、加締め強度が不十分となり、遊星歯車装置の使用条件によってはピニオンシャフト５がキャリヤ４から脱落したり取り付け精度が低下したりする場合がある。
【００２１】
さらに、表層部の炭素濃度と窒素濃度との和は、０．８質量％以上２質量％以下とすることが好ましい。このようなピニオンシャフト５は、耐摩耗性，耐転がり疲労性，耐熱性が優れている。表層部の炭素濃度と窒素濃度との和が０．８質量％未満であると、耐摩耗性の向上に有効な炭窒化物の析出が不十分となり、耐摩耗性が低下するおそれがある。また、表層部の残留オーステナイト量が１５体積％未満となって、転がり寿命の低下を引き起こすおそれがある。
【００２２】
一方、表層部の炭素濃度と窒素濃度との和が２質量％超過であると、耐摩耗性の向上に対しては有利であるが、初析炭化物がネット状に発生して転がり寿命が低下したり、熱処理の生産性が低下したり、あるいは熱処理後の研削加工性が低下したりするおそれがある。また、Ｍｓ点が下がりすぎて残留オーステナイト量が５０体積％超過となってしまい、その結果、表面硬さＨｖが６５０未満となるおそれがある。耐摩耗性，耐転がり疲労性，耐熱性等の性能をより高くするためには、表層部の炭素濃度と窒素濃度との和が１質量％以上１．８質量％以下であることがより好ましい。
【００２３】
さらに、ピニオンシャフト５は、調質又はサブゼロ処理が施されていることが好ましい。本実施形態においては、ピニオンシャフト５の外周面のうち転走面のみに高周波焼入れを行うことによって転動疲労寿命を向上させるとともに、外周面のうち転走面以外の部分や芯部の残留オーステナイト量を極力少なくすることによって、ピニオンシャフト５の塑性曲がりを抑制している。この場合、高周波焼入れを行う前の段階においては、ピニオンシャフト５に内在している残留オーステナイト量はできるだけ０体積％に近いことが好ましい。そこで、浸炭窒化処理と高周波焼入れとの間に、残留オーステナイト量を０体積％にするべく、調質又はサブゼロ処理を行うことが好ましい。
【００２４】
ここで、合金鋼に含有される合金成分の含有量の臨界的意義について説明する。
〔炭素の含有量について〕
炭素（Ｃ）は、基地に固溶して焼入れ，焼戻し後の硬さを向上させて強度を向上させるとともに、鉄，クロム，モリブデン，バナジウム等の炭化物形成元素と結合して炭化物を形成し耐摩耗性を高める作用を有する元素である。耐転がり疲労性に必要な硬さを得るために行う浸炭窒化処理の時間が長くなるとコストアップを招くことから、処理時間の短縮のために、炭素の含有量は０．３質量％以上である必要がある。ただし、０．５質量％超過であると、製鋼時に粗大な共晶炭化物が生成されやすくなり、転動寿命や強度が低下する場合がある。また、鍛造性，冷間加工性，被削性が低下して、加工コストの上昇を招く場合がある。
【００２５】
〔クロムの含有量について〕
クロム（Ｃｒ）は、基地に固溶して焼入れ性，焼戻し軟化抵抗性，耐食性，及び転動寿命を高める作用を有する元素である。また、炭素，窒素等の侵入型固溶元素を実質的に動きにくくして基地の組織を安定化し、水素侵入時の寿命低下を大幅に抑制する作用も有している。さらに、合金鋼中に微細に分布する炭化物が、より高硬度の（Ｆｅ，Ｃｒ）3 Ｃ、（Ｆｅ，Ｃｒ）7 Ｃ3 、（Ｆｅ，Ｃｒ）23Ｃ6 等の炭化物からなるために、耐摩耗性を高める作用も有している。
合金鋼中のクロムの含有量が２質量％未満であると、前述の作用が十分に得られない場合があり、５質量％を超えると、冷間加工性，被削性，浸炭窒化性が低下してコストの上昇を招くおそれがある。さらに、製鋼時に粗大な共晶炭化物が生成されやすくなり、転動寿命や強度が低下する場合がある。
【００２６】
〔モリブデンの含有量について〕
モリブデン（Ｍｏ）は、クロムと同様に基地に固溶して焼入れ性，焼戻し軟化抵抗性，耐食性，及び転動寿命を高める作用を有する元素である。また、クロムと同様に炭素，窒素等の侵入型固溶元素を実質的に動きにくくして基地の組織を安定化し、水素侵入時の寿命低下を大幅に抑制する作用も有している。さらに、合金鋼中に微細に分布する炭化物が、より高硬度のモリブデンの炭化物等からなるために、耐摩耗性を高める作用も有している。
合金鋼中のモリブデンの含有量が０．１質量％未満であると、前述の作用が十分に得られない場合があり、１．５質量％を超えると、冷間加工性，被削性が低下してコストの上昇を招くおそれがある。さらに、製鋼時に粗大な共晶炭化物が生成されやすくなり、転動寿命や強度が低下する場合がある。
【００２７】
〔マンガンの含有量について〕
マンガン（Ｍｎ）は、製鋼時に脱酸剤として作用する元素であり、０．１質量以上添加する必要がある。また、クロムと同様に基地に固溶してＭｓ点を降下させて、多量の残留オーステナイトを確保したり、焼入れ性を高める作用を有している。ただし、１．５質量％を超えて添加すると、冷間加工性，被削性が低下するだけでなく、マルテンサイト変態開始温度が低下して、浸炭窒化後に多量の残留オーステナイトが残存し十分な硬さが得られない場合がある。
【００２８】
〔ケイ素の含有量について〕
ケイ素（Ｓｉ）は、マンガンと同様に製鋼時に脱酸剤として作用する元素であり、０．１質量以上添加する必要がある。また、クロム，マンガンと同様に焼入れ性を向上させるとともに、基地のマルテンサイト化や残留オーステナイトの安定化を促進し、軸受寿命の向上に有効な元素である。さらに、焼戻し軟化抵抗性を高める作用も有している。ただし、１．５質量％を超えて添加すると、鍛造性，冷間加工性，被削性，及び浸炭処理性が低下する場合がある。
【００２９】
なお、本実施形態は本発明の一例を示したものであって、本発明は本実施形態に限定されるものではない。例えば、本実施形態においては、遊星歯車装置のピニオンシャフトを例示して説明したが、本発明の転動軸は他の種類の様々な転がり軸受の内輪に相当する部材として適用することができる。
【００３０】
〔実施例〕
以下に実施例を示して、本発明をさらに具体的に説明する。以下のような方法により、上記の実施形態におけるピニオンシャフト５とほぼ同様の構成のピニオンシャフトを製造した。
【００３１】
【表１】
2008223104.tif 000003
【００３２】
ここで、各種試験に用いるピニオンシャフトの製造方法を説明する。ピニオンシャフトの素材には、表１に示すような組成を有する１０種の合金鋼を用いた。この合金鋼からなる線材に、旋削加工，熱処理，外径粗研削，外径仕上げ研削，及び超仕上げ研削を施して、直径１４．１７ｍｍ、長さ７０ｍｍのピニオンシャフトを得た。得られたピニオンシャフトの性状、すなわち表層部の硬さＨｖ及び残留オーステナイト量、芯部と端部との硬さＨｖ及び残留オーステナイト量、表層部の炭素濃度と窒素濃度との和、並びにピニオンシャフトの直径に対する表層部の厚さの比（厚さ／直径）を、表２，３に示す。
【００３３】
【表２】
2008223104.tif 000004
【００３４】
【表３】
2008223104.tif 000005
【００３５】
熱処理の内容及び条件は以下の通りである。まず、熱処理１について説明する。合金鋼製の線材を旋削加工することにより得た円柱状部材に、８２０〜９５０℃で３〜５時間浸炭窒化処理を施した後に、焼入れを行った。この浸炭窒化処理は、ＲＸガス，エンリッチガス，アンモニアガスを含有する雰囲気下で行った。次に、１５０〜８００℃，２時間の条件で第一焼戻しを行った（各実施例及び各比較例のうち熱処理１の条件で処理を行ったものについては、第一焼戻しの処理温度を表２，３に示す）。この第一焼戻しの処理温度が３００℃以上である場合は調質（高温焼戻し）であり、３００℃未満である場合は低温焼戻しである。そして、９００〜９５０℃，１〜２０秒の条件で、転走面となる部分のみに高周波焼入れを施し、最後に１５０〜１８０℃，１．５時間の条件で第二焼戻し（低温焼戻し）を施した。
【００３６】
次に、熱処理２について説明する。合金鋼製の線材を旋削加工することにより得た円柱状部材に、８２０〜９５０℃で３〜５時間浸炭窒化処理を施し油冷した後に、１５０〜２５０℃，１．５時間の条件で第一焼戻し（低温焼戻し）を施した。この浸炭窒化処理は、ＲＸガス，エンリッチガス，アンモニアガスを含有する雰囲気下で行った。次に、８６０〜９００℃，０．５時間の条件で焼入れを施し、最後に１５０〜１８０℃，１．５時間の条件で第二焼戻し（低温焼戻し）を施した。
【００３７】
次に、熱処理３について説明する。合金鋼製の線材を旋削加工することにより得た円柱状部材に、８６０〜９００℃，０．５時間の条件で焼入れを施した後に、１５０〜１８０℃，１．５時間の条件で焼戻し（低温焼戻し）を施した。すなわち、浸炭窒化処理は施しておらず、熱処理の内容はズブ焼入れ及び焼戻しのみである。
このようにして得たピニオンシャフトの耐久性を評価するため、転動疲労寿命試験を行った。
【００３８】
〔転動疲労寿命試験について〕
ピニオンシャフトを日本精工株式会社製のプラネタリニードル試験機に装着した。すなわち、ピニオンギアの中心穴にピニオンシャフトを挿通し、ピニオンシャフトの外周面とピニオンギヤの内周面との間に、複数の針状ころを転動自在に介装した。これにより、ピニオンギヤはピニオンシャフトを軸として回転自在とされる。この針状ころは、高炭素クロム鋼（ＳＵＪ２）製であり、その寸法は直径２．５ｍｍ、長さ２４．８ｍｍである。また、針状ころは、ＪＩＳ鋼種ＳＣＭ４１５製の保持器で保持されてケージアンドローラとされている。なお、保持器には浸炭窒化処理が施されている。
【００３９】
そして、下記のような条件で回転試験を行い、ピニオンシャフト，ピニオンギア，針状ころのうち少なくとも一つが破損した時点で寿命に至ったとし、それまでの回転時間を転動疲労寿命とした。また、回転試験終了後に、ピニオンシャフトの曲がり量（塑性曲がり量）を測定した。結果を表４，５に示す。なお、表４，５の転動疲労寿命は、比較例１１の転動疲労寿命を１とした場合の相対値で示してある。また、ピニオンシャフト，ピニオンギア，針状ころのうちどの部材が最も破損しやすいか予備試験を行い、ピニオンシャフトが最も破損しやすいことを確認した後に回転試験を行っている。
【００４０】
・基本動定格荷重Ｃ  ：１５５００Ｎ
・基本静定格荷重Ｃ0 ：１６７００Ｎ
・ラジアル荷重      ：５０００Ｎ
・ピニオンギアの自転速度：１００００ｍｉｎ-1
・計算寿命Ｌ10      ：７２．４時間
・潤滑油の種類      ：オートマチックトランスミッションフルード
・潤滑油の供給量    ：１０ｍｌ／ｍｉｎ
・潤滑油の温度      ：１２０℃
【００４１】
【表４】
2008223104.tif 000006
【００４２】
【表５】
2008223104.tif 000007
【００４３】
表４，５から分かるように、実施例１〜１２は比較例１〜８と比べて格段に転動疲労寿命が優れていた。また、比較例１０，１１は、ピニオンシャフトの塑性曲がりが大きかったため、実施例１〜１２と比べて短寿命であった。
【００４４】
〔加締め部の耐久性試験について〕
加締め部の耐久性を確認するため、加締め割れ試験と加締め部疲労試験を行った。加締め割れ試験は、ピニオンシャフトをキャリヤに加締めにより固定する際に、靱性不足から加締め部に破損が発生するか否かを確認する試験である。具体的には、日本精工株式会社製の加締めプレス試験機を用いて、加締め荷重２．０ｔ、加締めスピード４０ｍｍ／ｓの条件で、ピニオンシャフトをキャリヤに取り付け、加締め部であるピニオンシャフトの端部にクラック，割れ等の破損が発生するか否かを確認した。
結果を表４，５に示す。端部の硬さＨｖが３５０以下のものについては、破損は認められなかったが、端部の硬さＨｖが３５０より大きい実施例１４は、靱性不足のために亀裂が生じた。
【００４５】
また、加締め部疲労試験は、ピニオンシャフトをキャリヤに加締めにより固定した状態で振動を加え、強度不足から加締め部に破損が発生するか否かを確認する試験である。具体的には、日本精工株式会社製の油圧式変動加振試験機を用いて、抜け荷重４．５ｋＮ、加振周波数３０Ｈｚ、試験サイクル１００万回の条件で、ピニオンシャフトに振動を加え、加締め部であるピニオンシャフトの端部に破損が発生するか否かを確認した。
結果を表４，５に示す。端部の硬さＨｖが１５０以上のものについては、破損は認められなかったが、端部の硬さＨｖが１５０より小さい実施例１５は、強度不足のために変形が生じ、キャリヤから脱落した。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明の転動軸の一実施形態であるピニオンシャフトを備えた遊星歯車装置の分解斜視図である。
【符号の説明】
【００４７】
１      サンギヤ
２      リングギヤ
３      ピニオンギヤ
４      キャリヤ
５      ピニオンシャフト
【図１】
2008223104.tif 000008