(57)【要約】【課題】整髪用に用いるヘアドライヤー等による加熱で膨張する熱変形性を有する人工毛髪とこの毛髪を用いたかつらに関する。【解決手段】  人工毛髪１は、６０℃〜１２０℃のガラス転移温度を有する半芳香族ポリアミド樹脂と温度範囲で膨張しない樹脂とを所定割合で相溶してなる。人工毛髪は、芯部と芯部を覆う鞘部とからなる鞘／芯構造を有していてもよい。上記温度範囲で膨張しない樹脂としてはポリエチレンテレフタレートなどを、鞘としてはナイロン６やナイロン６６を使用することができる。この人工毛髪１はガラス転移温度以上又は８０〜１００℃程度の水蒸気雰囲気で加熱することで、熱変形し、室温やシャンプーによる洗髪でもその形状を保持することができる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
６０℃〜１２０℃のガラス転移温度を有する半芳香族ポリアミド樹脂と該温度範囲で膨張しない樹脂とを所定割合で相溶した単繊維構造でなることを特徴とする、人工毛髪。
【請求項２】
芯部と該芯部を覆う鞘部とからなる鞘／芯構造を有し、
上記芯部が、６０℃〜１２０℃のガラス転移温度を有する半芳香族ポリアミド樹脂に該温度範囲で膨張しない樹脂を所定割合で相溶してなる樹脂で成り、上記鞘部が、上記芯部よりも曲げ剛性の低いポリアミド樹脂で成ることを特徴とする、人工毛髪。
【請求項３】
前記半芳香族ポリアミド樹脂が、ヘキサメチレンジアミンとテレフタール酸との交互共重合体、又は、メタキシリレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体であり、前記温度範囲で膨張しない樹脂がポリエチレンテレフタレート又はポリブチレンテレフタレートであることを特徴とする、請求項１又は２に記載の人工毛髪。
【請求項４】
前記半芳香族ポリアミド樹脂がメタキシリレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体であり、前記樹脂がポリエチレンテレフタレートであり、上記メタキシリレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体に上記ポリエチレンテレフタレートが３〜３０重量％混入されていることを特徴とする、請求項１又は２に記載の人工毛髪。
【請求項５】
前記鞘部が、直鎖飽和脂肪族ポリアミド樹脂からなることを特徴とする、請求項２に記載の人工毛髪。
【請求項６】
前記直鎖飽和脂肪族ポリアミド樹脂が、カプロラクタム開環重合体、及び／又は、ヘキサメチレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体であることを特徴とする、請求項５に記載の人工毛髪。
【請求項７】
前記人工毛髪の表面が、微細な凹凸部を有して艶消しがされていることを特徴とする、請求項１又は２に記載の人工毛髪。
【請求項８】
前記微細な凹凸部が、球晶の発生及び／又はブラスト処理により形成されていることを特徴とする、請求項７に記載の人工毛髪。
【請求項９】
前記人工毛髪が、顔料及び／又は染料を含有していることを特徴とする、請求項１又は２に記載の人工毛髪。
【請求項１０】
前記鞘部及び芯部の鞘／芯重量比が、１０／９０〜３５／６５であることを特徴とする、請求項２に記載の人工毛髪。
【請求項１１】
かつらベースと該かつらベースに植設される人工毛髪とを含むかつらであって、
上記人工毛髪が６０℃〜１２０℃のガラス転移温度を有する半芳香族ポリアミド樹脂と上記温度範囲で膨張しない樹脂とを所定割合で相溶した単繊維構造でなるか、又は、
上記人工毛髪が芯部と該芯部を覆う鞘部とからなる鞘／芯構造を有し、該芯部が６０℃〜１２０℃程度のガラス転移温度を有する半芳香族ポリアミド樹脂に該温度範囲で膨張しない樹脂を所定割合で相溶してなる樹脂からなり、該鞘部が芯部よりも曲げ剛性の低いポリアミド樹脂からなることを特徴とする、かつら。
【請求項１２】
前記半芳香族ポリアミド樹脂が、ヘキサメチレンジアミンとテレフタール酸との交互共重合体、又は、メタキシリレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体であり、前記温度範囲で膨張しない樹脂がポリエチレンテレフタレート又はポリブチレンテレフタレートであることを特徴とする、請求項１１に記載のかつら。
【請求項１３】
前記半芳香族ポリアミド樹脂がメタキシリレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体であり、前記温度範囲で膨張しない樹脂がポリエチレンテレフタレートであり、上記メタキシリレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体に上記ポリエチレンテレフタレートが３〜３０重量％混入されることを特徴とする、請求項１２に記載のかつら。
【請求項１４】
前記鞘部が、直鎖飽和脂肪族ポリアミド樹脂からなることを特徴とする、請求項１１に記載のかつら。
【請求項１５】
前記直鎖飽和脂肪族ポリアミド樹脂が、カプロラクタム開環重合体、及び／又は、ヘキサメチレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体であることを特徴とする、請求項１４に記載のかつら。
【請求項１６】
前記人工毛髪の表面が、微細な凹凸部を有して艶消しがされていることを特徴とする、請求項１１に記載のかつら。
【請求項１７】
前記微細な凹凸部が、球晶及び／又はブラスト処理により形成されていることを特徴とする、請求項１６に記載のかつら。
【請求項１８】
前記人工毛髪が、顔料及び／又は染料を含有していることを特徴とする、請求項１１に記載のかつら。
【請求項１９】
前記鞘部及び芯部の鞘／芯重量比が、１０／９０〜３５／６５であることを特徴とする、請求項１１に記載のかつら。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、整髪用のヘアドライヤー等で加熱することにより熱変形性を有する人工毛髪とこの毛髪を用いたかつらに関する。
【背景技術】
【０００２】
かつらは、天然毛髪を素材として古くから製造され愛用されてきたものであるが、近年天然毛髪素材の調達上の制約、その他の問題から合成繊維をかつら用毛髪素材として製造されることが多くなった。その場合、使用される合成繊維は、基本的に、感覚上も物性上も、天然毛髪に近いことを第一目標として選択される。
【０００３】
使用される人工毛髪素材としては、アクリル系、ポリエステル系、ポリアミド系などの合成繊維が多いが、一般にアクリル系繊維は融点が低く、耐熱性が悪いために、熱処理によるスタイルセット後の型保持性が悪く、例えば温水に曝すとカールなどの加工が崩れるなどの弱点がある。ポリエステル系繊維は、強度、耐熱性に優れた素材であるが、天然毛髪に比べて吸湿性が極めて低いことに加えて曲げ剛性値が高すぎるため、例えば高湿度の環境下において天然毛髪と異なる外観、触感、物性を示して、かつらとして用いる場合に著しい違和感を呈する。
【０００４】
ここで、曲げ剛性値とは、繊維の触感や質感などの風合いに関連する物性値で、川端式測定法により数値化できるものとして繊維織物産業で広く認知されつつある物性値である（非特許文献１参照）。一本の繊維や毛髪の曲げ剛性値を測定できる装置も開発されている（非特許文献２参照）。この曲げ剛性値は曲げ剛さとも呼ばれ、人工毛髪に特定の大きさの曲げモーメントを加えたとき、それによって生じた曲率変化の逆数で定義される。人工毛髪の曲げ剛性値が大きいほど、曲げに強くたわみずらい、つまり、硬く曲げにくい人工毛髪である。逆にこの曲げ剛性値が小さい程曲げ易く、柔らかい人工毛髪であるといえる。
【０００５】
ところで、ポリアミド系繊維は多くの点で天然毛髪に近い外観、物性のものを提供できるため、従来からかつら用毛髪として実用に供され、特に表面処理によって不自然な光沢などを消す本出願人による製造方法の発明によって優れたかつらが提供されている（特許文献１参照）。
【０００６】
ポリアミド繊維には、主鎖としてメチレン鎖のみがアミド結合でつながる直鎖飽和脂肪族ポリアミド、例えば、ナイロン６、ナイロン６６などと、主鎖中にフェニレン単位が入る半芳香族系ポリアミド、例えば、東洋紡績（株）のナイロン６Ｔ、三菱ガス化学（株）のＭＸＤ６などがある。特許文献１には、ナイロン６繊維を素材として表面処理をした人工毛髪が開示されている。
【０００７】
一方、ナイロン６Ｔを用いた人工毛髪は、逆に曲げ剛性値が天然毛髪より高く、このナイロン６Ｔにより天然毛髪と同質の毛髪を製造するのは困難である。そこでナイロン６とナイロン６Ｔとの混練紡糸によって天然毛髪に近い曲げ剛性を示す繊維を製造することが考えられるが、これら２種の樹脂は融点差が大きく、高融点のナイロン６Ｔに合わせた溶融温度を設定すると、低融点で耐熱性も相対的に低いナイロン６が溶融中に熱酸化劣化するという製造工程面での制約があり過ぎる。そのため上記ナイロン６Ｔの単体又は他の樹脂を混合した単繊維は、毛髪素材としては実用化されていない。
【０００８】
２種類の樹脂の特性をそれぞれ生かす方法として、鞘／芯構造の繊維が知られている。この繊維は芯になる繊維とそれを取り巻く鞘状の繊維から１本の繊維を構成し、異なる２種類の樹脂のそれぞれの特性を生かすことで、一般繊維として、また、かつら用人工毛髪素材とするものである。たとえば、特許文献２には、塩化ビニリデン、ポリプロピレンなどからなる鞘／芯構造の繊維が開示され、特許文献３には、ポリアミド系であるが、芯部に蛋白質架橋ゲルを配合することによって変性する繊維が開示されている。
【０００９】
さらに、透明感をもつ通常の合成繊維が人工毛髪として使用された場合、不自然な光沢を呈するので、これを抑えるために表面に凹凸を与えることによって不透明とし、天然毛髪に近い外観、風合いを与えるための種々の試みがなされている。上記特許文献１では、表面に球晶を発生成長させることにより、また特許文献４では、繊維表面を化学薬品処理することによる表面への凹凸付与法が開示されている。この他には、人工毛髪の表面を砂、氷、ドライアイスなどの微粉でブラスト処理する方法も知られている。
【００１０】
かつらに使用する人工毛髪は、第一義的に天然毛髪に近い風合い（外観、触感、質感）及び物性値を有することが求められ、その上でさらに天然毛髪より優れた物性値を有することが理想である。上述したように各種合成繊維素材はそれぞれの特徴と弱点を有し、その中では特定のポリアミド繊維、特に、ナイロン６及びナイロン６６がその特性が優れているため実用化されているが、天然毛髪のように、ヘアドライヤーを使用した整髪ができない。
【００１１】
特許文献５及び６には、人形の頭髪などに用いることができる、温度や外部応力により形態を変形することができる熱可塑性樹脂やこの樹脂を用いた紐状形態の擬毛などが開示されている。
【００１２】
【特許文献１】特開昭６４−６１１４号公報
【特許文献２】特開２００２−１２９４３２号公報
【特許文献３】特開２００５−９０４９号公報
【特許文献４】特開２００２−１６１４２３号公報
【特許文献５】特開平１０−１２７９５０号公報
【特許文献６】特開２００６−２８７００号公報
【非特許文献１】川端季雄、繊維機械学会誌（繊維工学）、２６、１０、ｐｐ．７２１−７２８、１９７３
【非特許文献２】カトーテック株式会社、ＫＥＳ−ＳＨシングルヘアーベンディングテスター取扱説明書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
かつらに使用する人工毛髪は、第一義的に天然毛髪に近い風合い（外観、触感、質感）及び物性値を有することが求められ、その上でさらに天然毛髪より優れた物性値を有することが理想である。上述したように各種合成繊維素材はそれぞれの特徴と弱点を有し、その中では特定のポリアミド繊維、特に、ナイロン６及びナイロン６６がその特性が優れているため実用化されている。
しかしながら、上記のポリアミド樹脂による人工毛髪に限らず、ポリエステル樹脂などを原料とする人工毛髪にしても、天然毛髪のようにヘアドライヤーを使用した整髪ができないので、かつらの出荷前に、比較的高温の１５０℃程度の温度で、予めカール付けを施し、形状記憶をさせたうえでユーザーに提供している。例えば、ナイロン６の人工毛髪を用いたかつらをユーザーに提供する場合、ユーザーの好みに応じてカールの曲率を変えた人工毛髪を用いてかつらを作り、所定のヘアスタイルを整えたうえでユーザーに対して出荷している。
【００１４】
このため、一度かつらを製作すると、そのヘアスタイルをヘアドライヤーを用いて変更しようとしても最初にかつらを製作した時の髪型の変更が不可能である。しかしながら、かつらの装着者であっても、かつらの髪型が変化せず一定であることも不自然であるので、髪型を大幅に変えることはできないまでも、ヘアドライヤーを使用して異なる髪型にしたり或いはウェーブや毛流方向を変化させてヘアスタイルを変更したりして、時と場合により少しでも髪型に変化をつけたいという必要や要望をもっている。ところが、人工毛髪を用いたかつらでは、天然毛髪のようにヘアドライヤーの使用により髪型を変形させることができるような人工毛髪が現状では得られていないという課題がある。
【００１５】
本発明は上記課題に鑑み、天然毛髪のようにヘアドライヤーを使用して自分の好みに合わせたヘアスタイルが可能で且つこのヘアスタイルを保持し得る、新規な人工毛髪及びそれを用いたかつらを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明者らは鋭意研究を重ねてきた結果、ポリアミド系合成樹脂を主成分としてこれに特定の樹脂を所定の割合で混合して繊維に成形したものは、この繊維の軟化温度付近で加熱して初期形状を付与した後に、室温以上の温度で初期形状を付与した温度未満の所定温度に加熱することで、初期形状とは異なる熱変形を生じると共に、変形後の形態を保持できることを見出した。さらに検討を加えたところ、上記特定樹脂の混合割合を変化させることで、任意に熱変形度を変化させることができ、しかもこれを自由に制御可能であり、かつ、初期形状記憶状態に何時でも戻せることを見出し、繊維のこのような特性を利用して人工毛髪とすることで本発明を完成するに至った。
一方、本発明者らは本発明の検討課題に先立って、ポリアミド系合成繊維の特質を生かし、芯部を曲げ剛性の高いポリアミド繊維とし、鞘部を芯部よりも曲げ剛性の低いポリアミド繊維で、鞘／芯比率を特定の範囲とした二重構造とすることで、両樹脂の特性を生かし天然毛髪に極めて近い風合い（外観、触感、質感）と物性値を有する人工毛髪として最適であるとの知見を得ている。さらに研究を進めたところ、上記のような鞘／芯の二重構造で、芯部に特定の樹脂を所定の割合で混合することによって、上記繊維と同様の熱変形特性と、天然毛髪に類似した曲げ剛性値及び湿度依存性を示す人工毛髪が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１７】
上記目的を達成するため、本発明の第１の人工毛髪は、６０℃〜１２００℃のガラス転移温度を有する半芳香族ポリアミド樹脂と上記温度範囲で膨張しない樹脂とを所定割合で相溶してなることを特徴とする。
上記構成によれば、紡糸後に比較的高い１５０℃以上の温度で形状記憶をさせ、次に、室温よりも高い温度である６０℃〜１２０℃、例えばヘアドライヤーの使用温度域で、熱風を吹き付けることで人工毛髪のカールの度合い、すなわちカール直径を変えることができる。これを本発明では二次賦形と呼ぶ。しかも、この二次賦形を通常の使用状態だけでなく、シャンプーなどを用いた洗髪後でも保持することができる。従って、かつら装着者はヘアドライヤーを用いて恰も自毛のように自分で好みの整髪ができると共に、自由に髪型の変更が可能になる。さらに、二次賦形による熱変形はガラス転移温度よりも高い温度での熱処理や８０〜１００℃の水蒸気雰囲気処理により、最初の一次賦形形状に戻すことができる。従って、理美容師又は購入者は、二次賦形が上手くいかなかった場合でも、二次賦形形状を初期形状記憶状態に戻すことができるので利便性が著しく向上する。
【００１８】
本発明の第２の人工毛髪は、芯部と該芯部を覆う鞘部とからなる鞘／芯構造を有し、芯部を、６０℃〜１２０℃のガラス転移温度を有する半芳香族ポリアミド樹脂に上記温度範囲では膨張しない樹脂を所定割合で相溶してなる樹脂とし、鞘部を、芯部よりも曲げ剛性の低いポリアミド樹脂としたことを特徴とする。これにより、上記第１の人工毛髪と同様の熱変形性を備えると共に、温度や湿度に応じて剛性が変化し、天然毛髪により近い挙動を示す人工毛髪とすることができる。さらに、かつら装着者はヘアドライヤーを用いて恰も自毛のように自分で好みの整髪ができその自由性が可能になる。
【００１９】
上記各構成において、半芳香族ポリアミド樹脂としてヘキサメチレンジアミンとテレフタール酸との交互共重合体、又は、メタキシリレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体が、前記温度範囲で膨張しない樹脂としてはポリエチレンテレフタレート又はポリブチレンテレフタレートが好ましい。
半芳香族ポリアミド樹脂としてメタキシリレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体が、前記温度範囲で膨張しない樹脂としてはポリエチレンテレフタレートが好ましく、上記メタキシリレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体に上記ポリエチレンテレフタレートが３〜３０重量％混入される。鞘部は、好ましくは、直鎖飽和脂肪族ポリアミド樹脂からなる。直鎖飽和脂肪族ポリアミド樹脂は、カプロラクタム開環重合体、及び／又は、ヘキサメチレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体であってよい。
上記構成によれば、ポリエチレンテレフタレートなどの樹脂の含有量を変えて人工毛髪の熱変形特性を任意に調節し、カール径を自由に制御することができる。
【００２０】
上記構成において、人工毛髪の表面は微細な凹凸部を有して艶消しがされ、この微細な凹凸部が球晶及び／又はブラスト処理により形成されていれば、光沢を抑えた恰も天然毛髪と同程度の光沢度を醸し出せる。人工毛髪に顔料及び／又は染料を含有させることで、任意の色彩が出現できる。鞘部及び芯部の鞘／芯重量比を、１０／９０〜３５／６５とすれば好ましい。上記構成によれば、人工毛髪の表面に微細な凹凸が形成されているので、照射された光が乱反射するので光沢が抑えられ、天然毛髪と同程度の光沢を呈することができる。
【００２１】
上記第２の目的を達成するため、本発明のかつらは、かつらベースとかつらベースに植設される人工毛髪とを含み、人工毛髪が、６０℃〜１２０℃のガラス転移温度を有する半芳香族ポリアミド樹脂とこの温度範囲では膨張しない樹脂とを所定割合で相溶してなるか、又は、人工毛髪が、芯部と該芯部を覆う鞘部とからなる鞘／芯構造を有し、芯部が６０℃〜１２０℃のガラス転移温度を有する半芳香族ポリアミド樹脂に上記温度範囲で膨張しない樹脂を所定割合で相溶してなる樹脂からなり、鞘部が芯部よりも曲げ剛性の低いポリアミド樹脂からなることを特徴とする。
【００２２】
本発明のかつらに上記構成の人工毛髪を用いることにより、ヘアドライヤーなどの市販の理美容器具を用いて人工毛髪に熱変形を与えることにより、従来のナイロン６などからなる人工毛髪ではできなかった髪型を作り出すことができ、所望のヘアスタイリングが可能になるかつらを提供することができる。このためかつらを製造しこれを顧客へ提供した後、顧客は、かつらを装着したままで、ヘアドライヤーを用いて自己の所望する髪型に自分自身で自由に変更することができる。さらに、人工毛髪の曲げ剛性値が、ナイロン６からなる人工毛髪に比較して、より天然毛髪に近似しているので、特に、外観、触感、質感などの風合いに極めて優れ、見栄えが自然なかつらが得られる。従って、人工毛髪の整形が可能となり、かつ、温度や湿度に応じて曲げ剛性も変化し、人毛により近い挙動を示す人工毛髪によって、恰も頭部から自然に生育した自毛であるかの如き外観を呈し、かつらを装着していることが露見され得ない。
【発明の効果】
【００２３】
本発明によれば、人工毛髪に含有されている半芳香族ポリアミド樹脂のガラス転移温度よりも高い温度で初期形状記憶をさせ、次に、室温よりも高い温度、例えばヘアドライヤーにより熱風を吹き付けることで人工毛髪に熱変形を与え、二次賦形を施すことが可能になる。この二次賦形は、通常の使用状態だけでなく、シャンプーなどを用いた洗髪後でも保持することができる。さらに、何時でもガラス転移温度よりも高い温度での熱処理や８０〜１００℃の水蒸気雰囲気処理により、初期形状記憶状態に戻すことができる。人工毛髪の二次賦形が上手くいかなかった場合でも、二次賦形形状を初期形状記憶状態に戻すことができるので利便性が著しく向上する。従って、従来のナイロン６などからなる人工毛髪ではできなかったヘアスタイリングを演出でき、恰も自毛のように顧客自身で自由に所望の種々のヘアスタイルに仕上げられるかつらを提供することができる。また、本発明のかつらに取り付けた人工毛髪は、その曲げ剛性値がナイロン６からなる人工毛髪に比較してより天然毛髪に近似しているので、見栄えが自然であり、特に、外観、触感、質感などの風合いに極めて優れている。従って、本発明の人工毛髪によれば、ユーザーの好みによりユーザー自身で自由にヘアスタイルを付けることが可能になり、かつ、温度や湿度に応じて曲げ剛性も変化し、人毛により近い挙動を示すので、恰も頭部から自然に生育した自髪であるかの如き外観を呈するかつらを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、図面に基づいて本発明の実施の形態を詳細に説明する。
本発明の第１の実施形態に係る人工毛髪は、６０℃〜１２０℃のガラス転移温度を有する半芳香族ポリアミド樹脂と上記温度範囲で膨張しない樹脂とを所定割合で相溶して、単一の繊維構造（後述の、鞘／芯の二重繊維構造と区別するために用いており、単繊維構造とも称する。）で構成されている。ここで、相溶とは、上記半芳香族ポリアミド樹脂及び上記樹脂が反応や浮島状に分離しないで一様に溶融された状態を含む。
図１は、本発明の第１の実施形態に係る人工毛髪１の一形態を示す図である。この人工毛髪１は、図１に示すようにその断面が真円でも、何れかの方向に扁平な楕円形や、まゆ形でもよい。本発明の第１の形態の人工毛髪１は、その平均直径は任意であるが、天然毛髪と同様の値とすることができ、例えば８０μｍ程度とする。
【００２５】
上記人工毛髪１の材料となるポリアミド樹脂としては、強度と剛性が高く、かつ、ガラス転移温度が６０℃〜１２０℃、好ましくは６０℃〜１００℃程度の半芳香族のポリアミド樹脂が好適であり、例えば、化学式１で表わされるヘキサメチレンジアミンとテレフタール酸との交互共重合体からなる高分子（例えば、ナイロン６Ｔ）、又は、化学式２で表わされるアジピン酸とメタキシリレンジアミンとをアミド結合で交互に結合した高分子（例えば、ナイロンＭＸＤ６）などが挙げられる。なお、化学式２で表される高分子材料は、化学式１で表される高分子材料に比べ、ヘアセットを行ない易い点で有利である。
【化１】
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【化２】
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【００２６】
６０℃〜１２０℃の温度範囲で膨張しない樹脂としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート又はポリブチレンテレフタレートとすることができる。ポリエチレンテレフタレートは実質的にテレフタール酸とエチレングリコールとを縮重合して得られるポリマーであり、ポリブチレンテレフタレートは、実質的に、テレフタール酸と１, ４−ブタンジオールとを縮重合して得られるポリマーである。
【００２７】
人工毛髪の半芳香族ポリアミド樹脂としてメタキシリレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体を用い、樹脂としてポリエチレンテレフタレートを用いる場合には、メタキシリレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体にポリエチレンテレフタレートが３〜３０重量％混入されることが好ましい。
【００２８】
次に、人工毛髪１の変形例について説明する。
図２は、本発明の人工毛髪１の変形例である人工毛髪２を示す長手方向断面図である。この人工毛髪２も単一繊維構造であるが、図１とは異なり、この人工毛髪２の表面には、微細な凹凸部２ａが形成されている。このような凹凸部２ａを表面に有した人工毛髪２では、光が当たった場合でも乱反射が生じるため、人工毛髪２の表面において光照射による反射のための光沢が生じ難く、ヒトの天然毛髪と同様の光沢を抑えた艶消し効果が出現できる。凹凸部２ａは、光が乱反射されるように可視光波長のオーダーよりも大きく形成されていることが好ましい。この凹凸部２ａは、人工毛髪の紡糸時に人工毛髪の表面に球晶により形成するか、又は紡糸後にブラスト処理が施されることで形成されてもよい。人工毛髪２の成分は、第１の形態と同じようにすることができる。
以上の各形態における人工毛髪には、所定の着色を行なう顔料又は染料が成分として含まれていてもよい。また、紡糸後に染色してもよい。
【００２９】
本発明の人工毛髪１，２によれば、紡糸後に比較的高い１５０℃以上の温度で形状記憶をさせることができる。本発明では、この形状記憶を、適宜、初期形状記憶状態又は一次賦形と呼んでいる。初期形状記憶処理を行なうことで、例えば大きな曲率でカールを付してかつらベースへ植毛してかつらを完成後、出荷する。その後、かつら装着の際、理美容師又は購入者は、初期形状記憶処理されたかつらを適宜かつら固定用具に固定又は頭部に装着した状態で、上記ガラス転移温度である６０℃〜１２０℃の範囲、好ましくは市販のヘアドライヤーなどの理美容器具の使用温度である７０℃〜９０℃程度の熱風を吹き付けることで、人工毛髪１，２のカール直径を変えることができる。このような熱変形を、本発明においては、適宜に二次賦形とも呼ぶことにする。このように、ヘアドライヤーを用いて、本発明の人工毛髪に対して所定温度の熱風を吹き付けてヘアセットすることで、種々のカール付けと共に、種々のヘアスタイリングを出現させることができる。この熱による人工毛髪の膨張は、人工毛髪の主成分が半芳香族ポリアミドであり、半芳香族ポリアミドがガラス転移状態となり、アモルファス状態であるので熱可塑性が生じることによる。この場合、ポリエチレンテレフタレートの含有量が３％よりも小さいと、半芳香族ポリアミドの熱による人工毛髪の膨張が大きすぎる。人工毛髪の熱膨張が大きすぎると、極めて短時間に二次賦形される。したがって、好みの二次賦形をするためには時間が短すぎて、制御ができないので好ましくない。逆に、ポリエチレンテレフタレートの含有量が３０％を越えると、熱による人工毛髪の膨張が小さくなり好ましくない。つまり、人工毛髪の二次賦形効果が小さく実用的ではなくなる。
【００３０】
熱変形、つまり二次賦形が加えられた人工毛髪１，２の形状は、室温での放置やシャンプーによる洗浄などではその二次賦形された形状が変化しない。二次賦形形状を初期形状記憶状態に戻すのには、人工毛髪をガラス転移温度よりも高い温度で熱処理すればよい。この熱処理は、乾熱や湿熱の何れの方法でもよい。乾熱状態で行う場含には精度の高い温度制御をしないと人工毛璧が熱劣化したり、付与した初期形状（一次賦形）が失なわれる場合がある。
一方、水分が存在する所謂湿熱状態の場合には、ガラス転移温度が乾熱時よりも１０℃以上低下するので、熱変形（二次威形）の処理温度よりも多少高い上記ガラス転移温度範囲の上限付近である８０〜１００℃の水蒸気雰囲気による熱処理で十分に初期形状記憶状態に戻すことが可能となり、より好ましい。
これにより、本発明の人工毛髪１，２によれば、従来のナイロン６からなる人工毛髪に比較すると、二次賦形による熱変形性という新たな機能が付与される。しかも、この二次賦形による熱変形はガラス転移温度よりも高い温度での熱処理や８０〜１００℃の水蒸気雰囲気処理により、最初の一次賦形形状に戻すことができる。従って、理美容師又は購入者は、二次賦形が上手くいかなかった場合でも、二次賦形形状を初期形状記憶状態に戻すことができるので利便性が著しく向上する。
【００３１】
次に、人工毛髪の第２の実施の形態について説明する。
図３は第２の実施形態に係る人工毛髪５の好ましい構成を模式的に示すもので、（Ａ）は斜視図、（Ｂ）は人工毛髪５の長手方向の垂直断面図である。人工毛髪５は、第１の実施形態による単繊維構造の人工毛髪と異なり、表面の鞘部５Ａにより芯部５Ｂが覆われた鞘／芯の二重構造を有している。鞘部５Ａはポリアミド樹脂で成り、芯部は前記第１の実施形態による人工毛髪１と同様な構成とする。鞘／芯構造は図示の場合、略同心円状に配設される例を示しているが、芯部５Ｂ及び鞘部５Ａとも略同心円状以外の異形形状でもよく、第２の人工毛髪５の断面形状は、円、楕円、まゆ型などでもよい。
【００３２】
上記鞘部５Ａの材料となるポリアミド樹脂としては、芯部５Ｂの材料よりも曲げ剛性の低いポリアミド樹脂を用いればよく、例えば、直鎖飽和脂肪族ポリアミドが好適である。このような直鎖飽和脂肪族ポリアミドとしては、化学式３で表わされるカプロラクタムの開環重合体からなる高分子、例えばナイロン６、又は、化学式４で表わされるヘキサメチレンジアミンとアジピン酸との交互共重合体からなる高分子、例えばナイロン６６、などが挙げられる。
【化３】
2008069505.tif 000005
【化４】
2008069505.tif 000006
【００３３】
人工毛髪５の鞘部５Ａの表面が平滑である場合は光沢が生じるので、この人工毛髪５の表面での不自然な光沢を抑えるために、いわゆる艶消し処理を施してあれば好ましい。図４は、人工毛髪５の変形例である人工毛髪６の構成を模式的に示す長手方向の断面図である。図示するように、人工毛髪６の鞘部５Ａの表面には、微細な凹凸部５Ｃが形成されている。この微細な凹凸部５Ｃにより、人工毛髪１と同様、人工毛髪６の表面において光照射による反射のために光沢が人毛と同程度に抑えられ、所謂艶消し効果が生じる。
【００３４】
ここで、微細な凹凸部５Ｃは、人工毛髪５の紡糸中、または紡糸後の樹脂を砂、氷、ドライアイスなどの微小粉末によるブラスト処理によって付与することができる。人工毛髪５の紡糸中に形成する場合には、人工毛髪５の最外表面に球晶を形成すればよい。この際、球晶形成と、上記砂、氷、ドライアイスなどの微小粉末によるブラスト処理を組み合わせた処理でもよい。このような球晶又はブラスト処理との組合せで形成した凹凸部は、光が乱反射されるように、可視光波長のオーダーよりも大きい凹凸部５Ｃとなるように形成すればよい。
【００３５】
人工毛髪５，６は、装着者の好みに応じた着色処理を施すことができる。この着色は紡糸時の原料となるポリマーの混練中に顔料及び／又は染料を配合してもよく、紡糸後に染色してもよい。
【００３６】
本発明の人工毛髪５，６によれば、人工毛髪１，２と同様に、従来のナイロン６からなる人工毛髪に比較すると、二次賦形による熱変形性という新たな機能が付与される。しかも、この二次賦形による熱変形は、ガラス転移温度よりも高い温度での熱処理や８０〜１００℃の水蒸気雰囲気処理により最初の一次賦形形状に戻すことができる。さらに、本発明の人工毛髪５，６は、芯部５Ｂに曲げ剛性の高い半芳香族ポリアミドとポリエチレンテレフタレートなどの混合樹脂を用い、鞘部５Ａには芯部５Ｂよりも曲げ剛性の低いポリアミドを用いた鞘／芯構造とすることにより、温度や湿度に応じて剛性が変化し、天然毛髪により近い挙動を示す人工毛髪とすることができる。
【００３７】
一般に、天然毛髪に対して、ポリエチレンテレフタレートでなる繊維では曲げ剛性が強く、ナイロン６でなる繊維は曲げ剛性が弱いという性質があったが、本発明の人工毛髪５，６においては、鞘／芯構造の採用により、曲げ剛性値が天然毛髪のそれに近く、天然毛髪と同程度の外観、感触、質感を得ることができる。これに加えて、かつら装着者はヘアドライヤーを用いて恰も自毛のように自分で好みの整髪が可能になり、何時でも最初の一次賦形形状に戻すことができる。従って、理美容師又は購入者は、人工毛髪５，６の二次賦形が上手くいかなかった場合でも、二次賦形形状を初期形状記憶状態に戻すことで人工毛髪５，６のヘアスタイリングを再びやり直せるので利便性が著しく向上する。
【００３８】
次に、本発明のかつらについて説明する。
図５は本発明のかつら２０の構成を模式的に示す斜視図である。本発明の人工毛髪１，２，５，６を用いたかつら２０は、かつらベース１１に、人工毛髪１，２，５，６の何れか又は組み合わせにより植設されて構成されている。人工毛髪１，２は、前述のように、半芳香族ポリアミドにポリエチレンテレフタレートなどの樹脂を混合した単一繊維構造でなり、かつ、室温よりも高い温度である６０℃〜１２０℃で熱変形性を有している。人工毛髪５，６は、人工毛髪１，２を芯とし、さらに鞘部を付加した鞘／芯の二重構造とすることにより、熱変形性と共に、温度や湿度に応じて剛性が変化し、天然毛髪により近い挙動を示す改良された人工毛髪である。
【００３９】
かつらベース１１はネット状ベースまたは人工皮膚ベースから構成することができる。図示の場合には、かつらベース１１がネット部材の網目に植設されている状態を示している。かつらベース１１は、ネット状ベースと人工皮膚ベースを組み合わせて構成してもよく、かつらのデザインや用途に合わせたものであれば、特に制限はない。
【００４０】
人工毛髪としては、その表面の鏡面光沢が抑えられ、天然毛髪に近似した光沢をもった人工毛髪２，５が好適である。これらの人工毛髪の色は、装着者の希望に応じて、黒色、茶色、ブロンドなど適宜に選択すればよい。使用者の脱毛部周辺の自毛に合わせた色の人工毛髪を選択すれば、自然感が増す。おしゃれ用のかつら又は付け毛とする場合は、本発明の人工毛髪に自毛と異なる着色でメッシュ状とするか、人工毛髪に基端部から先端部にかけて、例えば色調の濃淡を変化させるとか色彩を徐々に変化させてグラデーションを施すなどすればよい。
【００４１】
本発明のかつらによれば、室温よりも高い温度の、６０℃〜１２０℃で熱変形性を有しているので、かつらの装着者自身で又は理美容技術者が、人工毛髪１，２，５，６をヘアドライヤーなどの加熱可能な理美容器具を用いて、その髪型を変化させる、つまり、整形ができるようになる。この場合、人工毛髪１，２，５，６の熱変形の度合いは、半芳香族ポリアミドに添加するポリエチレンテレフタレートなどの樹脂の含有量で調整することができる。熱変形を緩やかに施したい場合、すなわち、かつら製造時に施した初期形状記憶状態のカール径に対して、カール径を若干変化させる程度に止めたい場合には、半芳香族ポリアミドに添加するポリエチレンテレフタレートなどの樹脂の含有量を増やせばよい。逆に、熱変形を大きくしたい場合、すなわち、人工毛髪１，２，５，６の熱変形によるカール径の変化を大きくしたい場合には、半芳香族ポリアミドに添加するポリエチレンテレフタレートなどの樹脂の含有量を減らせばよい。従って、かつらを製造する場合には、顧客の好みに応じて、半芳香族ポリアミドに添加するポリエチレンテレフタレートなどの樹脂の含有量を調整すればよいことになる。因みに、後者の場合は前者に比べて熱変形が大きいので、ヘアスタイルの自由度が増すが、ヘアドライヤーにより毛髪が大きく変形するので、使用者によっては却って扱い難いこともあり、前者の場合の方が熱変形し難い分、ヘアセットに多少時間がかかるが好みどおりの整形がし易いということもある。さらに、人工毛髪１，２，５，６は、何時でも最初の一次賦形形状に戻すことができる。従って、理美容師又は購入者は、人工毛髪１，２，５，６の二次賦形が上手くいかなかった場合でも、この二次賦形形状を初期形状記憶状態に戻すことができるので利便性が著しく向上する。何れにしても、本発明の人工毛髪の主材料に添加するポリエチレンテレフタレートなどの樹脂の含有量を調節することで、ユーザー又は理美容技術者の好みに従った熱変形率を有する人工毛髪が製造でき、これをかつらに取り付けることで、自分の好みに沿ったセット性の調整が可能なかつらを提供することが可能になる。
【００４２】
次に、本発明の人工毛髪の製造方法を説明する。最初に、本発明の人工毛髪の製造方法に使用する装置について説明する。以下の説明では、半芳香族ポリアミドに添加する樹脂は、ポリエチレンテレフタレートとするが、ポリブチレンテレフタレート等でもよい。
図６は、本発明の人工毛髪１，２の製造に用いる装置の概略図である。図６に示すように、製造装置３０は、原料となる半芳香族ポリアミドとポリエチレンテレフタレート樹脂のペレットや着色原料を含んだ半芳香族ポリアミド及びポリエチレンテレフタレート樹脂のペレットを入れておく原料槽３１と、原料を溶融して混練する溶融押し出し機３２と、溶融押し出し機３２で混練した溶融液を吐出口３２Ａから吐出しこの糸状溶融物を固化する温浴部３３と、その後、各段が延伸ローラ３４，３６，３８，４０及び乾熱槽３５，３７，３９からなるか、又は乾熱槽３５の替わりに湿熱槽を用いる３段の延伸熱処理工程を経て、人工毛髪１を巻き取る巻き取り機４１と、を含み構成される。
【００４３】
溶融押し出し機３２は、原料となる半芳香族ポリアミドとポリエチレンテレフタレート樹脂のペレットや着色原料を含んだ半芳香族ポリアミド及びポリエチレンテレフタレート樹脂のペレットなどを溶融するための加熱装置と、均一になるよう分散して攪拌するための混練器と、溶融液を吐出口３２Ａに送液するギアポンプとを備えている。
【００４４】
吐出部３２の吐出口３２Ａには、所定の径の孔を所定の数備えており、吐出部３２の吐出口３２Ａから出た繊維は図示のとおり、順に、温浴部３３、第１延伸ローラ３４、第１乾熱槽３５又は乾熱槽３５の替わりに第一湿熱槽、第２延伸ローラ３６、第２乾熱槽３７、第３延伸ローラ３８、第３乾熱槽３９、第４延伸ローラ４０を経た後に、巻き取り機４１に巻き取られる。ここで、第１延伸ローラ３４〜第４延伸ローラ４０は固形化した糸部材に対して延伸処理を行なう。先ず、第２延伸ローラ３６のローラ速度を第１延伸ローラ３４のローラ速度に対して増加させることにより糸部材に対して第１延伸処理を行ない、次に、第３延伸ローラ３８のローラ速度を第２延伸ローラ３６のローラ速度に対して増加させることにより糸部材に対して第２延伸処理を行ない、その後、第４延伸ローラ４０のローラ速度を第３延伸ローラ３８のローラ速度に対して減少させることにより繊維に掛けたテンションを緩和して寸法を安定させる弛緩延伸処理が行われる。なお、第４延伸ローラ４０から巻き取り機４１の間に、静電防止用オイリング装置（図示せず）を備えてもよい。
【００４５】
人工毛髪１の表面に微細な凹凸部２ａを設けて人工毛髪２を製造する場合には、第４延伸ローラ４０と巻き取り機４１との間に表面処理用のブラスト機（図示せず）を設けてもよい。
【００４６】
図６に示す装置３０を用いて人工毛髪１，２を製造する方法について説明する。
図６に示す製造装置３０において、原料槽３１に、半芳香族ポリアミドのペレットとポリエチレンテレフタレートをベースとして着色顔料を含んだ着色用樹脂ペレットとを、所定の割合で混合させて入れる。着色用樹脂ペレットの混合割合を変化させることで最終製品である人工毛髪１，２の毛色を変えることができる。
【００４７】
原料槽３１内のペレットを溶融押し出し機３２へ送り、ペレットを溶融押し出し機３２で混練した溶融液３１Ａを吐出口３２Ａから吐出させて、温浴部３３により糸状溶融物を固化する。温浴部３３の温度は、４０℃〜８０℃前後が生産性の点で好ましい。温浴部３３の温度が低いと、溶融した樹脂を吐出した後、温浴部３３に触れる際に、糸状溶融物の最初に水に触れる外部と内部について、急冷により内部の樹脂の結晶化が進み外部の結晶化が進まないことによる分子構造の差が生じ、これが原因で「糸の波打ち」が生じるので好ましくない。温浴部３３の温度が高すぎると、糸状溶融物の結晶化が進みすぎることによって糸状溶融物の延伸に対する耐久性が弱くなり、延伸時に切れてしまうことが多くなって生産性が悪くなる。
【００４８】
固化した糸部材に対して、第１延伸ローラ３４及び第２延伸ローラ３６により第１段階の延伸処理を施し、第２延伸ローラ３６及び第３延伸ローラ３８により第２段階の延伸処理を施し、第３延伸ローラ３８及び第４延伸ローラ４０により弛緩処理を施す。第１及び第２の延伸処理により、延伸倍率として合計倍率を４〜７倍程度の値とする。
【００４９】
吐出口３２Ａに設けられた孔の径や温浴３３の温度などの紡糸条件、第１〜第４の延伸ローラの速度、第１の乾熱槽又は湿熱槽、第２〜第３の乾熱槽の温度などの延伸条件を調整して、半芳香族ポリアミドにポリエチレンテレフタレートと着色顔料と添加した人工毛髪１，２を製造することができる。
【００５０】
次に、本発明の鞘／芯構造を有する人工毛髪５，６の製造方法について説明する。
図７は人工毛髪５，６の製造に用いる装置５０の概略図であり、図８は図７の製造装置に用いる吐出部の概略断面図である。図７に示すように、製造装置５０は、鞘部５Ａとなるポリアミド樹脂用の第１の原料槽５１と、芯部５Ｂとなるポリエチレンテレフタレートなどが添加された半芳香族ポリアミド樹脂用の第２の原料槽５２と、これらの原料槽５１，５２から供給される原料を溶融して混練する溶融押し出し機５１Ｄ，５２Ｄと、溶融押し出し機５１Ｄ，５２Ｄで混練した溶融液５１Ａ，５２Ａを吐出部５３から吐出し、吐出された糸状溶融物を固化すると共に、表面に凹凸部を形成する温浴部５４と、その後、各段が延伸ローラ５５，５７，５９及び乾熱槽５６又は乾熱槽の替わりに湿熱槽、乾熱槽５８、６０からなる３段の延伸熱処理工程部を経て、糸表面にさらに凹凸部５Ｃをつけるためのブラスト機６３と、ブラスト機６３によって所望の程度に艶消しされた人工毛髪を巻き取る巻き取り機６４と、を含み構成されている。
【００５１】
溶融押し出し機５１Ｄ，５２Ｄは、ポリアミド樹脂などのペレットを溶融するための加熱装置と、均一になるよう分散して攪拌するための混練器と、溶融液５１Ａ，５２Ａを吐出部５３へ送液するギアポンプ５１Ｂ，５２Ｂとを備えている。吐出部５３の吐出口５３Ｃから出た繊維は図示のとおり温浴、延伸、乾熱機構を経た後、静電防止用オイリング装置６１と、寸法を安定させるために人工毛髪に掛けたテンションを緩和する延伸ローラ６２と、表面処理用のブラスト機６３とを通って巻き取り機６４に巻き取られる。
【００５２】
図８に示すように、吐出部５３は同心円状に配設される二重の吐出口を有し、その中心円部５３Ｂからはポリエチレンテレフタレートなどが添加された半芳香族ポリアミド樹脂溶融液５２Ａを、そして、中心円部５３Ｂを囲む外環部５３Ａから直鎖飽和脂肪族ポリアミド樹脂溶融液５１Ａを、それぞれ吐出させる構造を有している。
【００５３】
次に、上記製造装置５０による人工毛髪５，６の製造方法について説明する。この製造装置５０を用いて、溶融押し出し機５１Ｄ，５２Ｄにより各ポリアミド樹脂などをそれぞれに適した温度で溶融して吐出部５３へ送液し、吐出口の中心円部５３Ｂからポリエチレンテレフタレートなどが添加された半芳香族ポリアミド樹脂溶融液５２Ａと、外環部５３Ａから直鎖飽和脂肪族ポリアミド樹脂溶融液５１Ａとを吐出口５３Ｃから吐出させて鞘／芯構造の糸とし、人工毛髪５，６を製造することができる。
【００５４】
直鎖飽和脂肪族ポリアミド樹脂溶融液５１Ａをギアポンプ５１Ｂで一定時間送液した容量と、ポリエチレンテレフタレートなどが添加された半芳香族ポリアミド樹脂溶融液５２Ａをギアポンプ５２Ｂで送液した容量との比率を、本発明においては鞘／芯容量比と呼ぶことにする。人工毛髪５の曲げ剛性値を天然毛髪の曲げ剛性値に近似させるためには、鞘と芯との重量比である鞘／芯重量比は１０／９０〜３５／６５が好適な範囲となる。この鞘と芯との重量比を得るための製造条件としては、鞘／芯容量比として１／２〜１／７が好ましい値となり、この範囲が人工毛髪５，６の曲げ剛性値などの物性値に好適である。この鞘／芯容量比が１／２より大きくなると、すなわち鞘部５Ａの比率が大きくなると、人工毛髪５，６の芯部５Ｂの曲げ剛性値の増加に寄与する効果が小さくなる。鞘／芯容量比が１／７より小さくなると、すなわち芯部５Ｂの比率が大きくなると、曲げ剛性値が大きくなり過ぎて天然毛髪に近似しなくなり、好ましくない。
【００５５】
人工毛髪５，６の紡糸時の延伸倍率は５〜６倍とすることができる。この延伸倍率は、従来のナイロン６単独の人工毛髪のそれよりも約２倍程度の値である。第２の人工毛髪５，６においては、紡糸時の延伸倍率、糸径、曲げ剛性値などは、所望の設計に応じて適宜に設定することができる。この場合、人工毛髪５，６の鞘／芯の形状は、紡糸時の条件を適宜制御することにより、略同心円状とすることができる。
【００５６】
人工毛髪用紡糸では、吐出口５３Ｃから押し出した糸を温浴部５４中で８０℃以上の水中に通すことによって鞘部５Ａの直鎖飽和脂肪族ポリアミド樹脂の表面に凹凸部５Ｃとなる球晶を発生成長させることができ、天然毛髪と同じような外観を与え、不自然な光沢を消した艶消し人工毛髪６を製造することができる。
【００５７】
糸の表面に微細な凹凸部５Ｃを付与する方法としては、上記球晶の発生成長による他、紡糸後の糸表面を砂、氷、ドライアイスなどの微粒子でブラストする方法、又は、糸表面を薬品処理する方法の何れか又はこれらを適宜組み合わせた方法を用いてよい。
【００５８】
人工毛髪５，６として好適な色、外観を与えるために、紡糸時に顔料及び／又は染料を配合してもよく、また紡糸終了後に人工毛髪５，６自体を染色してもよい。
【００５９】
以上のように、第２の人工毛髪５，６は、人工毛髪１，２に比較して、その最外面にポリアミド樹脂による鞘を付加した、鞘／芯構造を有している。このため、人工毛髪１，２に、さらに、従来の直鎖飽和脂肪族ポリアミド樹脂単体の人工毛髪よりも曲げ剛性の高い人工毛髪５，６を、再現性よく製造することができる。また、人工毛髪５の表面に微細な凹凸部５Ｃを形成することによって、天然毛髪に近似した自然な光沢を付与し、毛髪としての自然な外観を付与することができる。
【実施例１】
【００６０】
次に本発明の実施例について詳細に説明する。
図６に示す紡糸機３０を用いて、ＭＸＤ６ナイロンにポリエチレンテレフタレートを３重量％混合した人工毛髪を製造した。人工毛髪の原料として、ＭＸＤ６ナイロンのペレット（三菱ガス化学（株）製、商品名ＭＸナイロン）及びポリエチレンテレフタレートのペレット（東洋紡（株）製、ＲＥ５３０Ａ、密度１．４０ｇ／ｃｍ3、融点２５５℃）を用いた。黒、黄色、オレンジ、赤の各顔料重量％が、それぞれ６％、６％、５％、５％の着色用樹脂ペレットを用いた。
【００６１】
紡糸条件は、ペレットの溶融温度を吐出口からの吐出温度で２７０℃とし、吐出口には口径０．７ｍｍの孔を１５個備えた口金を備えた。温浴３３の温度を４０℃とした。
【００６２】
延伸条件については、第１延伸ローラ３４乃至第４延伸ローラ４０の各ローラの速度を調整して、最終的に人工毛髪の断面平均直径が８０μｍとなるようにした。即ち、第２延伸ローラ３６のローラ速度を第１延伸ローラ３４のローラ速度に対して４．６倍とし、第３延伸ローラ３８のローラ速度を第２延伸ローラ３６のローラ速度に対して１．３倍とし、第４延伸ローラ４０のローラ速度を第３延伸ローラ３８のローラ速度に対して０．９３倍とした。また、第１延伸温度として第１湿熱槽の温度を９０℃、第２延伸温度として第２乾熱槽３７の温度を１５０℃、弛緩延伸温度として第３乾熱槽３９の温度を１６０℃とした。実施例１の人工毛髪においては、ブラスト機により艶消し処理を行なった。
【実施例２】
【００６３】
ポリエチレンテレフタレートを５重量％とした以外は実施例１と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪２を製造した。
【実施例３】
【００６４】
ポリエチレンテレフタレートを１０重量％とした以外は実施例１と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪２を製造した。
【実施例４】
【００６５】
ポリエチレンテレフタレートを１５重量％とした以外は実施例１と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪２を製造した。
【実施例５】
【００６６】
ポリエチレンテレフタレートを２０重量％とした以外は実施例１と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪２を製造した。
【実施例６】
【００６７】
ポリエチレンテレフタレートを２５重量％とした以外は実施例１と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪２を製造した。
【実施例７】
【００６８】
ポリエチレンテレフタレートを３０重量％とした以外は実施例１と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪２を製造した。
【００６９】
次に、実施例１〜７に対する比較例１〜６を示す。
（比較例１）
ポリエチレンテレフタレートを用いないで、ＭＸＤ６ナイロン１００％とした以外は実施例１と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪を製造した。
【００７０】
（比較例２）
ポリエチレンテレフタレートを１重量％とした以外は実施例１と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪を製造した。
【００７１】
（比較例３）
ポリエチレンテレフタレートを３５重量％とした以外は実施例１と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪を製造した。
【００７２】
（比較例４）
ポリエチレンテレフタレートを４０重量％とした以外は実施例１と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪を製造した。
【００７３】
（比較例５）
ポリエチレンテレフタレートを１００重量％とした以外は実施例１と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪を製造した。
【００７４】
（比較例６）
ポリエチレンテレフタレートを用いないで、ナイロン６を１００％とした平均直径８０μｍの人工毛髪を製造した。
【００７５】
次に、実施例１，２，３，７で製造した人工毛髪の示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を行なった結果を示す。図９〜１２は、それぞれ、実施例１，２，３，７の人工毛髪の示差走査熱量測定を示す図である。図において、横軸は温度（℃）を示し、縦軸はｄｑ／ｄｔ（ｍＷ）を示している。
図９〜１２から明らかなように、実施例１，２，３，７の人工毛髪においては、２３７．５１℃及び２５６．３３℃の融解ピークが観測され、それぞれ、ＭＸＤ６ナイロンとポリエチレンテレフタレートの融点に対応している。実施例１，２，３，７の人工毛髪はＭＸＤ６ナイロンに対するポリエチレンテレフタレートの割合を、それぞれ、３重量％，５重量％，１０重量％，３０重量％で混合して紡糸をしたが、紡糸後のＤＳＣ結果から、これら２つの樹脂が反応などしないで、互いに混合し混じり合っていることが分かる。
【００７６】
次に、実施例１〜７及び比較例１〜６で製造した人工毛髪の熱変形特性を測定した結果を示す。
上記の人工毛髪は、紡糸後に初期形状記憶（以下、カール付けとも呼ぶ）を行なった。具体的には、実施例１〜７、比較例１〜４の人工毛髪では、紡糸した人工毛髪２を１５０ｍｍの長さに切断し、この人工毛髪２を直径が２２ｍｍのアルミニウム製の円筒に巻きつけ、１８０℃で２時間の熱処理を行なった。比較例５及び６の人工毛髪では、１７０℃で１時間の熱処理以外は上記と同様にしてカール付けを行なった。
次に、直径が７０ｍｍのアルミニウム製の円筒に巻きつけ、ヘアドライヤーで１分間及び２分間の熱処理を行ない室温まで冷却した。ヘアドライヤーからの熱風が人工毛髪２に当ったときの表面温度は７５℃から８５℃に設定した。この熱処理が終了したときの人工毛髪２のカール直径、さらに、２４時間室温で放置した後の人工毛髪２のカール直径、その後４０℃の温水でシャンプーを用いて洗浄した後、自然放置で乾燥させ室温でのカール直径、９５℃から１００℃の温度による水蒸気処理を施した後、室温まで冷却した人工毛髪２のカール直径を、それぞれの実施例及び比較例について測定した。
【００７７】
図１３は、実施例１〜７及び比較例１〜６の人工毛髪について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。
図１３（Ａ）に示すように、実施例１の人工毛髪２（ポリエチレンテレフタレート含有量３重量％、以下、適宜にＰＥＴ含有量と呼ぶ）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４８ｍｍへ変化し、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、４５ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３０ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【００７８】
実施例２の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４５ｍｍへ変化し、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ、４４ｍｍ、４３ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２８ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【００７９】
実施例３の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４２ｍｍへ変化し、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ、４１ｍｍ、４０ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２７ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【００８０】
実施例４の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は３９ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２７ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【００８１】
実施例５の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから３８ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ、３８ｍｍ、３６ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２６ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【００８２】
実施例６の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから３５ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３４ｍｍ、３３ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２５ｍｍとなり初期形状記憶状態に完全に戻ることが分かった。
【００８３】
実施例７の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから３０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、３０ｍｍで変化せず二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２５ｍｍとなり初期形状記憶状態に完全に戻ることが分かった。
【００８４】
上記結果から、実施例１〜７においては、図１３（Ｂ）に示すように、人工毛髪２の初期形状記憶状態からヘアドライヤーで熱処理して二次賦形を施すことができ、熱変形率はそれぞれ、１９２％、１８０％、１６８％、１６０％、１５２％、１４０％、１２０％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。室温２４時間放置後及びシャンプー後における人工毛髪２のカール直径の熱変形率は、実施例１〜７で９４〜１００％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。
【００８５】
一方、比較例１の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は５０ｍｍで変化せず、水蒸気処理後には３５ｍｍとなることが分かった。比較例２の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は４９ｍｍとなり、水蒸気処理後には３２ｍｍとなることが分かった。
これから、比較例１のＭＸＤ６が１００％及び比較例２のポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例よりも大きいことが分かる。
【００８６】
比較例３の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから２７ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は２７ｍｍで変化せず、水蒸気処理後には２５ｍｍとなり、殆ど熱変形性がないことが判明した。比較例４の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理後、室温２４時間放置後及びシャンプー後は２５ｍｍで変化せず、水蒸気処理後には２５ｍｍとなり、熱変形性がないことが判明した。
これから、比較例３及び４のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、熱変形率が殆ど又は全く生じないことが分かる。
【００８７】
比較例５の人工毛髪はポリエチレンテレフタレート１００％の人工毛髪であるが、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから変化せず、室温２４時間放置後及びシャンプー後も２５ｍｍであり、水蒸気処理後にも２５ｍｍであり、従来のポリエチレンテレフタレートからなる人工毛髪では、熱変形性が全く生じないことが判明した。
【００８８】
比較例６の人工毛髪はナイロン６からなり、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３０ｍｍから３４ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３３ｍｍ、３１ｍｍとなり二次賦形を施すことができなかった。水蒸気処理後には３１ｍｍとなり、ほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【００８９】
これから、従来のポリエチレンテレフタレート及び従来のナイロン６の人工毛髪では、殆ど熱変形性が生じない、つまり二次賦形ができないことが判明した。
【００９０】
図１３（Ｃ）は、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径及び熱変形率（％）を示している。実施例１の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５５ｍｍとなり、熱変形率は２２０％となった。
実施例２の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５２ｍｍとなり、熱変形率は２０８％となった。
実施例３の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５０ｍｍとなり、熱変形率は２００％となった。
実施例４の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４８ｍｍとなり、熱変形率は１９２％となった。
実施例５の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４６ｍｍとなり、熱変形率は１８４％となった。
実施例６の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４２ｍｍとなり、熱変形率は１６８％となった。
実施例７の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから３５ｍｍとなり、熱変形率は１４０％となった。
以上の結果から、上記の熱処理時間が２分の場合にも、そのカール直径の変化及び熱変形率は１分の場合と同様に、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に熱変形率が低下することが分かった。
【００９１】
一方、比較例１の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５９ｍｍとなり、熱変形率は２３６％となった。比較例２の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５８ｍｍとなり、熱変形率は２３２％となった。
これから、比較例１のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例よりも大きいことが分かる。
【００９２】
比較例３の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから３０ｍｍとなり、熱変形率は１２０％となった。比較例４の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから２８ｍｍとなり、熱変形率は１１２％となった。
これから、比較例３及び４のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、熱変形率が殆ど生じないか全く生じない、つまり二次賦形ができないことが判明した。
【００９３】
比較例５の人工毛髪はポリエチレンテレフタレート１００％の人工毛髪であり、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから２６ｍｍと変化し、熱変形率は１０４％となった。比較例６の人工毛髪はナイロン６からなり、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから３５ｍｍと変化し、熱変形率は１１７％となった。
これから、従来のポリエチレンテレフタレート及びナイロン６からなる人工毛髪では、熱処理時間を長くしても殆ど熱変形性が増加しない、つまり二次賦形ができないことが判明した。
【００９４】
次に、紡糸した人工毛髪２を、直径が１８ｍｍのアルミニウム製の円筒に巻きつけた以外は上記と同じ条件で二次賦形を行なった。
図１４は、実施例１〜７及び比較例１〜６の人工毛髪の別の二次賦形について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化を、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。図１４（Ａ）から、実施例１の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量３重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから４７ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は４５ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２４ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【００９５】
実施例２の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから４３ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ、４２ｍｍ、４１ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２３ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【００９６】
実施例３の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから４１ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３９ｍｍ、３８ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２２ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【００９７】
実施例４の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから３９ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は３５ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２２ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【００９８】
実施例５の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから３３ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は３３ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２１ｍｍとなり初期形状記憶状態に完全に戻ることが分かった。
【００９９】
実施例６の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから３１ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ２９ｍｍ、２８ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２１ｍｍとなり初期形状記憶状態に完全に戻ることが分かった。
【０１００】
実施例７の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから２９ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ２９ｍｍ、２８ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２１ｍｍとなり、初期形状記憶状態に完全に戻ることが分かった。
【０１０１】
上記結果から、実施例１〜７においては、図１４（Ｂ）に示すように、人工毛髪２の初期形状記憶状態からヘアドライヤーで熱処理して二次賦形を施すことができ、熱変形率はそれぞれ、２２４％、２０５％、１９５％、１８６％、１５７％、１４８％、１３８％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。室温２４時間放置後及びシャンプー後における人工毛髪２のカール直径の熱変形率は、実施例１〜７で９４〜１００％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。
【０１０２】
一方、比較例１の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから５０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は４９ｍｍで変化せず、水蒸気処理後には２９ｍｍとなることが分かった。比較例２の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから４９ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４９ｍｍ、４８ｍｍとなり、水蒸気処理後には２８ｍｍとなることが分かった。これから、比較例１のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例よりも大きいことが分かる。
【０１０３】
比較例３の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから２５ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ２５ｍｍ、２４ｍｍとなり、水蒸気処理後には２１ｍｍとなり、初期形状記憶状態に戻ることが分かった。比較例４の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから２３ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は２３ｍｍとなり、水蒸気処理後には２１ｍｍとなり、初期形状記憶状態に戻ることが分かった。これから、比較例３及び４のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、熱変形率が小さいことが分かる。
【０１０４】
比較例５の人工毛髪はポリエチレンテレフタレート１００％の人工毛髪であるが、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから２２ｍｍと極く僅かしか変化せず、室温２４時間放置後及びシャンプー後も２１ｍｍであり、水蒸気処理後にも２１ｍｍであった。比較例６の人工毛髪はナイロン６からなり、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２６ｍｍから２９ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後はそれぞれ２８ｍｍ、２６ｍｍとなり、水蒸気処理後には２６ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。これから、従来のポリエチレンテレフタレート及び従来のナイロン６の人工毛髪では、殆ど熱変形性が生じない、つまり二次賦形を施すことができなかった。
【０１０５】
図１４（Ｃ）は、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径及び熱変形率（％）を示している。実施例１の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから５４ｍｍとなり、熱変形率は２５７％となった。
実施例２の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから５２ｍｍとなり、熱変形率は２４８％となった。
実施例３の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから４９ｍｍとなり、熱変形率は２３３％となった。
実施例４の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから４７ｍｍとなり、熱変形率は２２４％となった。
実施例５の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから４６ｍｍとなり、熱変形率は２１９％となった。
実施例６の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから４０ｍｍとなり、熱変形率は１９０％となった。
実施例７の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから３４ｍｍとなり、熱変形率は１６２％となった。
以上の結果から、上記の熱処理時間が２分の場合にも、そのカール直径変化及び熱変形率は１分の場合と同様に、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に熱変形率が低下することが分かった。
【０１０６】
一方、比較例１の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから５９ｍｍとなり、熱変形率は２８１％となった。比較例２の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから５７ｍｍとなり、熱変形率は２７１％となった。これから、比較例１のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例よりも大きいことが分かる。
【０１０７】
比較例３の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから３０ｍｍとなり、熱変形率は１４３％となった。比較例４の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから２７ｍｍとなり、熱変形率は１２９％となった。これから、比較例３及び４のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、熱変形率が殆ど生じないか全く生じないことが分かる。
【０１０８】
比較例５の人工毛髪（ポリエチレンテレフタレート１００％）では、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから２３ｍｍと変化し、熱変形率は１０５％となった。比較例６の人工毛髪（ナイロン６、１００％）では、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は２６ｍｍから３２ｍｍと変化し、熱変形率は１１２％となった。これから、従来のポリエチレンテレフタレート及びナイロン６からなる人工毛髪では、熱処理時間を長くしても殆ど熱変形性が増加せず、二次賦形を施すことができなかった。
【０１０９】
次に、紡糸した人工毛髪２を、直径が３２ｍｍのアルミニウム製の円筒に巻きつけた以外は上記と同じ条件で二次賦形を行なった。
図１５は、実施例１〜７及び比較例１〜６の人工毛髪のさらに別の二次賦形について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。
図１５（Ａ）に示すように、実施例１の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量３重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから５７ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後はそれぞれ５７ｍｍ、５６ｍｍとなり、二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３７ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１１０】
実施例２の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから５５ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後５４ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３７ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１１１】
実施例３の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから５４ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ５４ｍｍ、５３ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３６ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１１２】
実施例４の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから５０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後も５０ｍｍと変化せず二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３６ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１１３】
実施例５の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから４７ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は４６ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３５ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１１４】
実施例６の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから４４ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は４５ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３６ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１１５】
実施例７の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから４４ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４４ｍｍ、４３ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３５ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１１６】
上記結果から、実施例１〜７においては、図１５（Ｂ）に示すように、人工毛髪２の初期形状記憶状態からヘアドライヤーで１分間熱処理した後の熱変形率はそれぞれ、１６３％、１５７％、１５４％，１４３％、１３８％、１２９％、１２６％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。室温２４時間放置後及びシャンプー後における人工毛髪２のカール直径の熱変形率は、実施例１〜７で９８〜１０２％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。
【０１１７】
一方、比較例１の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから６０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は５８ｍｍとなり、水蒸気処理後には４４ｍｍとなることが分かった。比較例２の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから６０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ５７ｍｍ、５６ｍｍとなり、水蒸気処理後には４２ｍｍとなることが分かった。
これから、比較例１のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例よりも大きいことが分かる。
【０１１８】
比較例３の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから３８ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後も３８ｍｍと変化せず、水蒸気処理後には３６ｍｍとなることが分かった。比較例４の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから３８ｍｍとなり、それぞれ３５ｍｍ、３７ｍｍとなり、水蒸気処理後には３５ｍｍとなることが分かった。これから、比較例３及び４のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、二次賦形を施すことができなかった。
【０１１９】
比較例５の人工毛髪（ポリエチレンテレフタレート１００％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３３ｍｍから変化せず、室温２４時間放置後及びシャンプー後はそれぞれ３５ｍｍ、３７ｍｍとなり、水蒸気処理後には３５ｍｍとなった。比較例６の人工毛髪（ナイロン６、１００％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は４６ｍｍから５０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４９ｍｍ、４７ｍｍとなり、水蒸気処理後には４７ｍｍとなった。これから、従来のポリエチレンテレフタレート及び従来のナイロン６の人工毛髪では、二次賦形を施すことができなかった。
【０１２０】
図１５（Ｃ）は、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理後のカール直径及び熱変形率（％）を示している。実施例１の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから６４ｍｍとなり、熱変形率は１８３％となった。
実施例２の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから６０ｍｍとなり、熱変形率は１７１％となった。
実施例３の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから５９ｍｍとなり、熱変形率は１６９％となった。
実施例４の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから５５ｍｍとなり、熱変形率は１５７％となった。
実施例５の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから５４ｍｍとなり、熱変形率は１５９％となった。
実施例６の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから４８ｍｍとなり、熱変形率は１４１％となった。
実施例７の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから４８ｍｍとなり、熱変形率は１４１％となった。
以上の結果から、上記の熱処理時間が２分の場合にも、そのカール直径変化及び熱変形率は１分の場合と同様に、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に熱変形率が低下することが分かった。
【０１２１】
一方、比較例１の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから６５ｍｍとなり、熱変形率は１８６％となった。比較例２の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから６５ｍｍとなり、熱変形率は１８６％となった。これから、比較例１のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例よりも大きいことが分かる。
【０１２２】
比較例３の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから４５ｍｍとなり、熱変形率は１３２％となった。比較例４の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから４０ｍｍとなり、熱変形率は１１８％となった。これから、比較例３及び４のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、熱変形率が小さいことが分かる。
【０１２３】
比較例５の人工毛髪（ポリエチレンテレフタレート１００％）では、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は３３ｍｍから３６ｍｍと変化し、熱変形率は１０９％となった。比較例６の人工毛髪（ナイロン６、１００％）では、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は４６ｍｍから５２ｍｍと変化し、熱変形率は１１３％となった。これから、従来のポリエチレンテレフタレート及びナイロン６からなる人工毛髪では、熱処理時間を長くしても二次賦形を施すことができなかった。
【０１２４】
次に、紡糸した人工毛髪２を直径が５０ｍｍのアルミニウム製の円筒に巻きつけた以外、上記と同じ条件でカール付けを行なった後、２２ｍｍのアルミニウム製の円筒に巻きつけ、ヘアドライヤーによる熱処理等を行った。
図１６は、実施例１〜７及び比較例１〜６の人工毛髪の別の二次賦形について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。図１６（Ａ）から、実施例１の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量３重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５５ｍｍから３０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３０ｍｍ、３２ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５６ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１２５】
実施例２の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５５ｍｍから３０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３０ｍｍ、３２ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５５ｍｍとなり完全に初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１２６】
実施例３の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５５ｍｍから３４ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３４ｍｍ、３５ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５５ｍｍとなり完全に初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１２７】
実施例４の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５４ｍｍから３５ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３６ｍｍ、３８ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５４ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１２８】
実施例５の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５４ｍｍから３８ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３９ｍｍ、４０ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５４ｍｍとなり完全に初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１２９】
実施例６の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから３９ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は４０ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５３ｍｍとなり完全に初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１３０】
実施例７の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから４０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４１ｍｍ、４３ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５３ｍｍとなり完全に初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１３１】
上記結果から、実施例１〜７においては、図１６（Ｂ）に示すように、人工毛髪２の初期形状記憶状態からヘアドライヤーで１分間の熱処理した後の熱変形率は、それぞれ、５５％、５５％、６２％、６５％、７０％、７４％、７５％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。室温２４時間放置後及びシャンプー後における人工毛髪２のカール直径の熱変形率は、実施例１〜７で１００〜１０３％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。
【０１３２】
一方、比較例１の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５５ｍｍから３０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３１ｍｍ、３２ｍｍとなり、水蒸気処理後には５９ｍｍとなることが分かった。比較例２の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５５ｍｍから３０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３０ｍｍ、３３ｍｍとなり、水蒸気処理後には５８ｍｍとなることが分かった。これから、比較例１のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例よりも大きいことが分かる。
【０１３３】
比較例３の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから４４ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４６ｍｍ、４７ｍｍとなり、水蒸気処理後には５３ｍｍとなり、初期形状記憶状態に戻ることが分かった。比較例４の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから４５ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４６ｍｍ、４７ｍｍとなり、水蒸気処理後には５３ｍｍとなり、初期形状記憶状態に戻ることが分かった。これから、比較例３及び４のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、二次賦形が殆ど又は全くできないことが分かる。
【０１３４】
比較例５の人工毛髪（ポリエチレンテレフタレート１００％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５０ｍｍから４８ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後及び水蒸気処理後も５０ｍｍであった。比較例６の人工毛髪（ナイロン６、１００％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は６２ｍｍから５５ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後はそれぞれ６０ｍｍ、６４ｍｍとなり、水蒸気処理後は６４ｍｍであった。これから、従来のポリエチレンテレフタレート及び従来のナイロン６の人工毛髪では、二次賦形ができないことが判明した。
【０１３５】
図１６（Ｃ）は、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理後のカール直径及び熱変形率（％）を示している。実施例１の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５５ｍｍから２５ｍｍとなり、熱変形率は４５％となった。
実施例２の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５５ｍｍから２６ｍｍとなり、熱変形率は４７％となった。
実施例３の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５５ｍｍから２６ｍｍとなり、熱変形率は４７％となった。
実施例４の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５４ｍｍから２９ｍｍとなり、熱変形率は５４％となった。
実施例５の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５４ｍｍから３０ｍｍとなり、熱変形率は５６％となった。
実施例６の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから３５ｍｍとなり、熱変形率は６６％となった。
実施例７の人工毛髪２（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから３８ｍｍとなり、熱変形率は７２％となった。
以上の結果から、上記の熱処理時間が２分の場合にも、そのカール直径変化及び熱変形率は１分の場合と同様に、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に熱変形率が低下することが分かった。
【０１３６】
一方、比較例１の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は５５ｍｍから２５ｍｍとなり、熱変形率は４５％となった。比較例２の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５５ｍｍから２５ｍｍとなり、熱変形率は４５％となった。これから、比較例１のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例よりも大きいことが分かる。
【０１３７】
比較例３の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから４０ｍｍとなり、熱変形率は７５％となった。比較例４の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから４１ｍｍとなり、熱変形率は７７％となった。これから、比較例３及び４のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、熱変形率が殆ど生じないか全く生じないことが分かる。
【０１３８】
比較例５の人工毛髪（ポリエチレンテレフタレート１００％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は５０ｍｍから４７ｍｍと変化し、熱変形率は９４％となった。比較例６の人工毛髪（ナイロン６、１００％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は６２ｍｍから５０ｍｍと変化し、熱変形率は８１％となった。これから、従来のポリエチレンテレフタレート及びナイロン６からなる人工毛髪では、熱処理時間を長くしても殆ど熱変形性が増加しないことが判明した。
【実施例８】
【０１３９】
図７に示す紡糸機５０を用いて鞘／芯構造の人工毛髪６を製造した。具体的には、芯部１Ｂの樹脂として、ＭＸＤ６ナイロン（三菱ガス化学（株）製、商品名ＭＸナイロン）にポリエチレンテレフタレート（東洋紡（株）製、密度１．４０ｇ／ｃｍ3、融点２５５℃）を３重量％混合した樹脂を用い、鞘部１Ａのポリアミド樹脂としてナイロン６（東洋紡績（株）製）を用いて、人工毛髪を製造した。温浴２４は４０℃の温湯を用いた。鞘／芯容量比は１／５として、吐出口温度を２７５℃に設定して、人工毛髪６を製造した。
【０１４０】
着色剤としては、上記鞘部１Ａ又は芯部１Ｂに用いるポリアミド樹脂と、顔料を所定割合で混合して加熱溶融し、混練後に冷却してチップ状にした樹脂チップを用いた。この着色剤として用いる樹脂チップをマスターバッチと呼ぶことにする。実施例で使用したマスターバッチとして、黒色の無機顔料を３重量％含有した樹脂チップ、黄色の有機顔料を３重量％含有した樹脂チップ、赤色の有機顔料を４重量％含有した樹脂チップを用いた。
【０１４１】
紡糸機は１５孔の口金を用いて１５本の繊維を紡出する機械である。吐出口５３Ｃを出た鞘／芯構造の繊維は、長さが１．５ｍで４０℃の温湯からなる温浴５４中を通過させ表面に球晶を発生させた。
その後、第１延伸ロール５５で９０℃の熱水により第１延伸を行ない、第２延伸ロール５７及び１５０℃の第２乾熱槽５８を通してヒートセットし、さらに第３延伸ロール５９、１６０℃の第３乾熱槽６０を通して糸径寸法を安定させるための熱処理（アニーリング）を行なった後、静電防止のためのオイリング装置６１に通した。
最終工程として、第４延伸ロール６２及びブラスト機６３に通して表面に微細なアルミナ粉を吹きつけて繊維表面を粗面化した後、巻取機６４に巻き取った。上記第１及び第２延伸工程における延伸倍率を５．６倍とし、延伸速度０．９倍の弛緩延伸を行なった。巻取り速度が１５０ｍ／分となるように第１から第４までの延伸ロール５５，５７，５９，６２の速度を調整した。製造した人工毛髪６の直径は８０μｍであった。
【実施例９】
【０１４２】
芯部のポリエチレンテレフタレートを５重量％とした以外は実施例８と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪６を製造した。
【実施例１０】
【０１４３】
芯部のポリエチレンテレフタレートを１０重量％とした以外は実施例８と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪６を製造した。
【実施例１１】
【０１４４】
芯部のポリエチレンテレフタレートを１５重量％とした以外は実施例８と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪６を製造した。
【実施例１２】
【０１４５】
芯部のポリエチレンテレフタレートを２０重量％とした以外は実施例８と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪６を製造した。
【実施例１３】
【０１４６】
芯部のポリエチレンテレフタレートを２５重量％とした以外は実施例８と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪６を製造した。
【実施例１４】
【０１４７】
芯部のポリエチレンテレフタレートを３０重量％とした以外は実施例８と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪６を製造した。
【０１４８】
次に、実施例８〜１４に対する比較例７〜１０を示す。
（比較例７）
芯部にポリエチレンテレフタレートを用いないで、ＭＸＤ６ナイロン１００％とした以外は実施例８と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪を製造した。
【０１４９】
（比較例８）
芯部のポリエチレンテレフタレートを１重量％とした以外は実施例８と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪を製造した。
【０１５０】
（比較例９）
芯部のポリエチレンテレフタレートを３５重量％とした以外は実施例８と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪を製造した。
【０１５１】
（比較例１０）
芯部のポリエチレンテレフタレートを４０重量％とした以外は実施例８と同様にして、平均直径８０μｍの人工毛髪を製造した。
【０１５２】
上記実施例８〜１４及び比較例７〜１０で製造した人工毛髪６の諸特性について説明する。
図１７は、実施例１０で作製した人工毛髪６の断面を示す走査電子顕微鏡像である。電子の加速電圧は１５ｋＶで、倍率は１０００倍である。この人工毛髪の鞘／芯容量比は１／５であり、その直径は８０μｍ、延伸倍率は５．６倍である。図から明らかなように、芯部１Ｂとしてポリエチレンテレフタレートが混合されたＭＸＤ６ナイロン、その周囲に鞘部１Ａとして直鎖飽和脂肪族ポリアミド（ナイロン６）からなる鞘／芯構造が形成されていることが分かる。
【０１５３】
図１８は、図１７で示した人工毛髪６をアルカリ溶液で処理した断面を示す走査電子顕微鏡像である。電子の加速電圧は１５ｋＶで、倍率は１０００倍である。図から明らかなように、芯部が腐食され鞘部が腐食されていないことが分かる。これは、芯部のポリエチレンテレフタレートがアルカリ溶液に腐食されているからである。しかしながら、芯部の断面表面は、島状などには腐食されていないことが分かる。
【０１５４】
図１９は、図１８を拡大した実施例１０の人工毛髪の断面を示す走査電子顕微鏡像である。電子の加速電圧は１５ｋＶで、倍率は２０００倍である。図から明らかなように、断面にはピットがほぼ一様に分布しており、芯部のＭＸＤ６には、ポリエチレンテレフタレートは固まって部分的に存在するのではないことが判明した。
【０１５５】
図２０及び２１は、それぞれ、実施例９及び１０の人工毛髪６の示差走査熱量測定を示すもので、横軸は温度（℃）、縦軸はｄｑ／ｄｔ（ｍＷ）である。図２０及び２１から明らかなように、実施例９，１０の人工毛髪６においては、１００℃近傍においてガラス転移（図２０及び２１の矢印Ｔｇ参照）が発生し、実施例９の人工毛髪６においては、２１１．９５℃、２３５．８６℃及び２５５．１２℃の、実施例１０の人工毛髪６においては、２０８．２０℃、２３６．０５℃及び２５５．９７℃の、融解ピークが観測され、それぞれ、鞘部のナイロン６、芯部のＭＸＤ６ナイロン及びポリエチレンテレフタレートの融点に対応している。実施例９，１０の人工毛髪はＭＸＤ６ナイロンにポリエチレンテレフタレートを、それぞれ、５重量％及び１０重量％の割合で混合して紡糸したが、紡糸後のＤＳＣ結果から、芯部の２つの樹脂が反応などしないで互いに万遍なく混合し混じり合っていることが分かる。
【０１５６】
図２２は、実施例８及び９の人工毛髪６の赤外吸収特性を示す図であり、横軸は波数（ｃｍ-1）を、縦軸は吸光強（任意目盛）を示している。図２２には、参照用試料としてＭＸＤ６ナイロン、ＰＥＴ、ナイロン６及び鞘／芯構造の人工毛髪の赤外線吸収特性も示している。参照用試料の人工毛髪は、鞘がＭＸＤ６ナイロンからなり芯部はＭＸＤ６ナイロンと１重量％のポリエチレンテレフタレートとから構成されている。鞘／芯の比率は、紡糸吐出容量比が１／５であり、重量比が２２／７８である。
図２２から明らかなように、実施例８の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３重量％）、実施例９の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量５重量％）及び参照用試料の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％））の何れにおいても、ＭＸＤ６ナイロン、ＰＥＴ及びナイロン６の各赤外吸収ピーク以外の新たな赤外吸収が検出されないことが判明した。図中の矢印Ａは、ＰＥＴ由来の赤外線吸収ピーク（約１７３０ｃｍ-1）を示しており、参照用試料の人工毛髪、実施例８及び９の人工毛髪６の順にＰＥＴ由来の赤外線吸収ピークが増大しており、ＰＥＴ含有量の増加に対応していることが分かる。これから、芯部の２つの樹脂が反応などしないで、互いに万遍なく混合し混じり合っていることが分かる。
【０１５７】
次に、実施例８〜１４及び比較例７〜１０で製造した人工毛髪６の熱変形特性を測定した結果を示す。測定方法は、実施例１〜７の場合と同じである。
図２３は、実施例８〜１４及び比較例７〜１０の人工毛髪６について、それぞれ直径２２ｍｍのアルミニウム製の円箇に巻き付けて初期形状記憶状態をさせた後、直径７０ｍｍのアルミニウム製の円筒に巻き付けて熱処理した場合において、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。
図２３（Ａ）から、実施例８の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４９ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は４５ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３０ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１５８】
実施例９の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４６ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４１ｍｍ、４３ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３０ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１５９】
実施例１０の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４３ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は４０ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３０ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１６０】
実施例１１の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４０ｍｍ、３７ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２８ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１６１】
実施例１２の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから３８ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３８ｍｍ、３４ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２８ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１６２】
実施例１３の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから３５ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３４ｍｍ、３２ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２７ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１６３】
実施例１４の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから３０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３０ｍｍ、２８ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２６ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１６４】
上記結果から、実施例８〜１４の人工毛髪６においては、図２３（Ｂ）に示すように、人工毛髪６の初期形状記憶状態からヘアドライヤーで熱処理した後の熱変形率は、それぞれ、１９６％、１８４％、１７２％、１６０％、１５２％、１４０％、１２０％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。この特性は、実施例１〜７とほぼ同様である。室温２４時間放置後及びシャンプー後における人工毛髪６のカール直径の熱変形率は、実施例８〜１４で８９〜１００％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。
【０１６５】
一方、比較例７の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は５０ｍｍで変化せず、水蒸気処理後には３５ｍｍとなることが分かった。比較例８の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は４９ｍｍとなり、水蒸気処理後には３２ｍｍとなることが分かった。これから、比較例７及び８のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例８〜１４よりも大きいことが分かる。
【０１６６】
比較例９の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから２７ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は２７ｍｍで変化せず、水蒸気処理後には２５ｍｍとなり、初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
比較例１０の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから２６ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は２５ｍｍで変化せず、水蒸気処理後には２５ｍｍとなり、熱変形性がないことが判明した。
これから、比較例９及び１０のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、熱変形率が殆ど生じないか全く生じないことが分かる。
【０１６７】
図２３（Ｃ）は、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理後の長さ及び熱変形率（％）を示している。実施例８の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５５ｍｍとなり、熱変形率は２２０％となった。
実施例９の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５０ｍｍとなり、熱変形率は２００％となった。
実施例１０の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５０ｍｍとなり、熱変形率は２００％となった。
実施例１１の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４６ｍｍとなり、熱変形率は１８４％となった。
実施例１２の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４５ｍｍとなり、熱変形率は１８０％となった。
実施例１３の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから４２ｍｍとなり、熱変形率は１６８％となった。
実施例１４の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから３５ｍｍとなり、熱変形率は１４０％となった。
以上の結果から、上記の熱処理時間が２分の場合にも、カール直径変化及びその熱変形率（％）は１分の場合と同様に、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に低下することが分かった。上記の熱変形によるカール直径の変化は実施例１〜７と同程度であった。
【０１６８】
一方、比較例７の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５９ｍｍとなり、熱変形率は２３６％となった。比較例８の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから５７ｍｍとなり、熱変形率は２２８％となった。これから、比較例７及び８のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例８〜１４の場合よりも大きいことが分かる。
【０１６９】
比較例９の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから３０ｍｍとなり、熱変形率は１２０％となった。比較例１０の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は２５ｍｍから２８ｍｍとなり、熱変形率は１１２％となった。これから、比較例９及び１０のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、熱変形率が殆ど生じないか全く生じないことが分かる。
【０１７０】
次に、紡糸した人工毛髪６を、直径が１８ｍｍのアルミニウム製の円筒に巻きつけた以外は上記と同じ条件で二次賦形を行なった。
図２４は、実施例８〜１４及び比較例７〜１０の人工毛髪６の二次賦形について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。図２４（Ａ）から、実施例８の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２２ｍｍから４９ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４５ｍｍ、４４ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２４ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１７１】
実施例９の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２２ｍｍから４５ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４２ｍｍ、４０ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２３ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１７２】
実施例１０の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから４２ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３９ｍｍ、３５ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２３ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１７３】
実施例１１の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２２ｍｍから３９ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は３５ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２３ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１７４】
実施例１２の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから３３ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は３２ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２２ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１７５】
実施例１３の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから３２ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ２９ｍｍ、２８ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２２ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１７６】
実施例１４の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから３０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ２９ｍｍ、２７ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には２２ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１７７】
上記結果から、実施例８〜１４の人工毛髪６においては、図２４（Ｂ）に示すように、人工毛髪６の初期形状記憶状態からヘアドライヤーで１分間熱処理した後の熱変形率は、それぞれ、２２３％、２０５％、２００％、１７７％、１５７％、１５２％、１４３％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。この特性は、実施例１〜７とほぼ同様である。室温２４時間放置後及びシャンプー後における人工毛髪６のカール直径の熱変形率は、実施例８〜１４で８８〜９７％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。
【０１７８】
一方、比較例７の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２２ｍｍから５０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４７ｍｍ、４８ｍｍとなり、水蒸気処理後には３０ｍｍとなることが分かった。比較例８の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２２ｍｍから４９ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４７ｍｍ、４８ｍｍとなり、水蒸気処理後には２９ｍｍとなることが分かった。これから、比較例７及び８のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例８〜１４よりも大きいことが分かる。
【０１７９】
比較例９の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから２６ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ２５ｍｍ、２４ｍｍとなり、水蒸気処理後には２２ｍｍとなり、ほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。比較例１０の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから２３ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は２３ｍｍで変化せず、水蒸気処理後には２１ｍｍとなり、熱変形性がないことが判明した。これから、比較例９及び１０のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、熱変形率が殆ど生じないか全く生じないことが分かる。
【０１８０】
図２４（Ｃ）は、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理後の長さ及び熱変形率（％）を示している。
実施例８の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２２ｍｍから５３ｍｍとなり、熱変形率は２４１％となった。
実施例９の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２２ｍｍから４９ｍｍとなり、熱変形率は２２３％となった。
実施例１０の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから４９ｍｍとなり、熱変形率は２３３％となった。
実施例１１の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２２ｍｍから４５ｍｍとなり、熱変形率は２０５％となった。
実施例１２の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから４５ｍｍとなり、熱変形率は２１４％となった。
実施例１３の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから４０ｍｍとなり、熱変形率は１９０％となった。
実施例１４の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから３４ｍｍとなり、熱変形率は１６２％となった。
以上の結果から、上記の熱処理時間が２分の場合にも、カール直径変化及びその熱変形率（％）は１分の場合と同様に、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に低下することが分かった。上記の熱変形によるカール直径の変化は実施例１〜７と同程度であった。
【０１８１】
一方、比較例７の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は２２ｍｍから５６ｍｍとなり、熱変形率は２５５％となった。比較例８の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、熱処理の前後でカール直径は２２ｍｍから５５ｍｍとなり、熱変形率は２５０％となった。これから、比較例７及び８のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例８〜１４の場合よりも大きいことが分かる。
【０１８２】
比較例９の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから３０ｍｍとなり、熱変形率は１４３％となった。比較例１０の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は２１ｍｍから２８ｍｍとなり、熱変形率は１３３％となった。これから、比較例９及び１０のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、二次賦形ができないことが分かる。
【０１８３】
次に、紡糸した人工毛髪６を直径が３２ｍｍのアルミニウム製の円筒に巻きつけた以外は、上記と同じ条件で二次賦形を行なった。
図２５は、実施例８〜１４及び比較例７〜１０の人工毛髪６について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。図２５（Ａ）から、実施例８の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３７ｍｍから５９ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ５８ｍｍ、５７ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３８ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１８４】
実施例９の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから５６ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ５４ｍｍ、５５ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３８ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１８５】
実施例１０の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから５６ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後はそれぞれ５５ｍｍ、５４ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３７ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１８６】
実施例１１の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから５１ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ５１ｍｍ、５０ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３７ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１８７】
実施例１２の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから４８ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４６ｍｍ、４５ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３５ｍｍとなり初期形状記憶状態に完全に戻ることが分かった。
【０１８８】
実施例１３の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから４４ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４５ｍｍ、４３ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３６ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１８９】
実施例１４の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから４３ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４４ｍｍ、４３ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には３５ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
【０１９０】
上記結果から、実施例８〜１４の人工毛髪６においては、図２５（Ｂ）に示すように、人工毛髪６の初期形状記憶状態からヘアドライヤーで１分間熱処理した後の熱変形率は、それぞれ、１５９％、１６０％、１６０％、１４６％、１３７％、１２６％、１２６％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。この特性は、実施例１〜７とほぼ同様である。室温２４時間放置後及びシャンプー後における人工毛髪６のカール直径の熱変形率は、実施例８〜１４で９４〜１０２％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。
【０１９１】
一方、比較例７の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３８ｍｍから６１ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は６０ｍｍで変化せず、水蒸気処理後には４７ｍｍとなることが分かった。比較例８の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３７ｍｍから６１ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ５９ｍｍ、５８ｍｍとなり、水蒸気処理後には４６ｍｍとなることが分かった。これから、比較例７及び８のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、実施例８〜１４よりも二次賦形時の熱変形率は大きいが、一次賦形への復元率が劣ることが分かる。
【０１９２】
比較例９の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから３８ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は３８ｍｍで変化せず、水蒸気処理後には３６ｍｍとなることが分かった。
比較例１０の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから３８ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３８ｍｍ、３７ｍｍとなり、水蒸気処理後には３６ｍｍとなり、熱変形性がないことが判明した。これから、比較例９及び１０のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、二次賦形が殆どできないか全くできないことが分かる。
【０１９３】
図２５（Ｃ）は、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理後の長さ及び熱変形率（％）を示している。実施例８の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３７ｍｍから６４ｍｍとなり、熱変形率は１７３％となった。
実施例９の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから５９ｍｍとなり、熱変形率は１６９％となった。
実施例１０の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから５９ｍｍとなり、熱変形率は１６９％となった。
実施例１１の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから５４ｍｍとなり、熱変形率は１５４％となった。
実施例１２の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから４８ｍｍとなり、熱変形率は１３７％となった。
実施例１３の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３５ｍｍから４８ｍｍとなり、熱変形率は１３７％となった。
実施例１４の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから４８ｍｍとなり、熱変形率は１４１％となった。
以上の結果から、上記の熱処理時間が２分の場合にも、カール直径変化及びその熱変形率（％）は１分の場合と同様に、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に低下することが分かった。上記の熱変形によるカール直径の変化は実施例１〜７と同程度であった。
【０１９４】
一方、比較例７の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は３８ｍｍから６４ｍｍとなり、熱変形率は１６８％となった。比較例８の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３７ｍｍから６４ｍｍとなり、熱変形率は１７３％となった。これから、比較例７及び８のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例８〜１４の場合よりも大きいことが分かる。
【０１９５】
比較例９の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから４５ｍｍとなり、熱変形率は１３２％となった。比較例１０の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は３４ｍｍから４０ｍｍとなり、熱変形率は１１８％となった。これから、比較例９及び１０のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、熱変形率が殆ど生じないか全く生じないことが分かる。
【０１９６】
次に、紡糸した人工毛髪２を、直径が５０ｍｍのアルミニウム製の円筒に巻きつけた以外は、上記と同じ条件で二次賦形を行なった。
図２６は、実施例８〜１４及び比較例７〜１０の人工毛髪６の別の二次賦形について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。図２６（Ａ）から、実施例８の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５７ｍｍから３３ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３３ｍｍ、３５ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５７ｍｍとなり初期形状記憶状態に完全に戻ることが分かった。
【０１９７】
実施例９の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５６ｍｍから３３ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３４ｍｍ、３５ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５６ｍｍとなり初期形状記憶状態に完全に戻ることが分かった。
【０１９８】
実施例１０の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５６ｍｍから３４ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３４ｍｍ、３５ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５６ｍｍとなり初期形状記憶状態に完全に戻ることが分かった。
【０１９９】
実施例１１の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５５ｍｍから３５ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３６ｍｍ、３８ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５５ｍｍとなり初期形状記憶状態に完全に戻ることが分かった。
【０２００】
実施例１２の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５４ｍｍから３９ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３９ｍｍ、４０ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５４ｍｍとなり初期形状記憶状態に完全に戻ることが分かった。
【０２０１】
実施例１３の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５４ｍｍから３９ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は４０ｍｍで変化せず二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５４ｍｍとなり初期形状記憶状態に完全に戻ることが分かった。
【０２０２】
実施例１４の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから４０ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４１ｍｍ、４３ｍｍとなり二次賦形を施すことができた。水蒸気処理後には５３ｍｍとなり初期形状記憶状態に完全に戻ることが分かった。
【０２０３】
上記結果から、実施例８〜１４の人工毛髪６においては、図２６（Ｂ）に示すように、人工毛髪６の初期形状記憶状態からヘアドライヤーで１分間熱処理した後の熱変形率は、それぞれ、５８％、５９％、６１％、６４％、７２％、７２％、７５％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。この特性は、実施例１〜７とほぼ同様である。室温２４時間放置後及びシャンプー後における人工毛髪６のカール直径の熱変形率は、実施例８〜１４で１００〜１０８％となり、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に、熱変形率が低下することが分かった。
【０２０４】
一方、比較例７の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５８ｍｍから３４ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ３５ｍｍ、３７ｍｍとなり、水蒸気処理後には６０ｍｍとなることが分かった。比較例８の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５７ｍｍから３４ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４６ｍｍ、４７ｍｍとなり、水蒸気処理後には５４ｍｍとなることが分かった。これから、比較例７及び８のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例８〜１４よりも大きいことが分かる。
【０２０５】
比較例９の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから４５ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は、それぞれ４６ｍｍ、４７ｍｍとなり、水蒸気処理後には５４ｍｍとなりほぼ初期形状記憶状態に戻ることが分かった。
比較例１０の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる１分間の熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから４７ｍｍとなり、室温２４時間放置後及びシャンプー後は４７ｍｍで変化せず、水蒸気処理後には５３ｍｍとなり、熱変形性がないことが判明した。
これから、比較例９及び１０のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、二次賦形が殆どできないか又は全くできないことが分かる。
【０２０６】
図２６（Ｃ）は、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理後の長さ及び熱変形率（％）を示している。実施例８の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５７ｍｍから２７ｍｍとなり、熱変形率は４７％となった。
実施例９の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５６ｍｍから２７ｍｍとなり、熱変形率は４８％となった。
実施例１０の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５６ｍｍから２７ｍｍとなり、熱変形率は４８％となった。
実施例１１の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量１５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５５ｍｍから２９ｍｍとなり、熱変形率は５３％となった。
実施例１２の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５４ｍｍから３２ｍｍとなり、熱変形率は５９％となった。
実施例１３の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量２５重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５４ｍｍから３７ｍｍとなり、熱変形率は６９％となった。
実施例１４の人工毛髪６（ＰＥＴ含有量３０重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから３９ｍｍとなり、熱変形率は７４％となった。
以上の結果から、上記の熱処理時間が２分の場合にも、カール直径変化及びその熱変形率（％）は１分の場合と同様に、ポリエチレンテレフタレート含有量が増加すると共に低下することが分かった。上記の熱変形によるカール直径の変化は実施例１〜７と同程度であった。
【０２０７】
一方、比較例７の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は５８ｍｍから２７ｍｍとなり、熱変形率は４７％となった。比較例８の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）では、熱処理の前後でカール直径は５７ｍｍから２７ｍｍとなり、熱変形率は４７％となった。これから、比較例７及び８のＭＸＤ６が１００％及びポリエチレンテレフタレートが１重量％の場合には、熱変形率が実施例８〜１４の場合よりも大きいことが分かる。
【０２０８】
比較例９の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）では、ヘアドライヤーによる２分間の熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから４２ｍｍとなり、熱変形率は７９％となった。比較例１０の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）では、ヘアドライヤーによる熱処理の前後でカール直径は５３ｍｍから４４ｍｍとなり、熱変形率は８３％となった。これから、比較例９及び１０のようにポリエチレンテレフタレートが３５重量％以上の場合には、二次賦形が殆どできないか又は全くできないことが分かる。
【０２０９】
次に、実施例及び比較例における人工毛髪の曲げ剛性値の測定結果について説明する。曲げ剛性値は、一般に繊維などに適用される物性値であり、毛髪の場合にも風合い（外観、触感、質感）などの感覚的な性状に相関する物性として近年認知されている。繊維の曲げ剛性の測定は織物に関して川端式測定法とその原理が広く知られているが、これを改良したシングルヘアーベンディングテスター（カトーテック（株）製、モデルＫＥＳ−ＦＢ２−ＳＨ）を用いて、人工毛髪の曲げ剛性を測定した。測定方法としては、試料となる本発明の実施例、比較例の人工毛髪及び天然毛髪の何れの場合にも、各１ｃｍの１本について、毛髪全体を一定曲率まで円弧状に等速度で曲げ、それに伴う微小な曲げモーメントを検出し、曲げモーメントと曲率の関係を測定した。これから、曲げモーメント／曲率変化により曲げ剛性値を求めた。代表的な測定条件を以下に示す。
（測定条件）
チャック間距離：１ｃｍ
トルク検出器：トーションワイヤー（スチールワイヤー）のねじれ検出方式
トルク感度：１．０ｇｆ・ｃｍ（フルスケール１０Ｖにおいて）
曲率：±２．５ｃｍ-1
曲げ変位速度：０．５ｃｍ-1／ｓｅｃ
測定サイクル：１往復
ここで、チャックは、上記１ｃｍの各毛髪を挟み込む機構である。
【０２１０】
図２７は、実施例８〜１４及び比較例７，８，９，１０における、人工毛髪６の曲げ剛性値の湿度依存性を示すグラフである。図において、横軸は湿度（％）を、縦軸は曲げ剛性値（１０-5ｇｆｃｍ2／本）を示している。測定温度は２２℃である。
図２７では、実施例及び比較例の人工毛髪の曲げ剛性値における湿度依存性を、天然毛髪の特性と共に示している。天然毛髪は個体差が大きいので、年齢層２０〜５０歳代各層の男性２５名、女性３８名から頭髪を採取し、そのうち径８０μｍの試料についての曲げ剛性値を測定し、その平均値を標準値としたほか、図には最大値と最小値も示した。
天然毛髪の曲げ剛性値の平均値は、湿度が４０％及び８０％では、それぞれ、７２０×１０-5ｇｆｃｍ2／本、５１０×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、湿度の上昇と共に、ほぼ単調に減少する特性を示すことが分かる。
これに対して、天然毛髪の曲げ剛性値の最大値は、湿度４０％及び８０％で、それぞれ７４０×１０-5ｇｆｃｍ2／本、６００×１０-5ｇｆｃｍ2／本であった。また、その最小値は、湿度４０％及び８０％で、それぞれ６６０×１０-5ｇｆｃｍ2／本、４２０×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、天然毛髪の曲げ剛性値は幅を有していることが判明した。
【０２１１】
実施例８の人工毛髪６は、糸径が８０μｍであり、鞘／芯容量比が１／５であり、芯がＭＸＤ６ナイロンとポリエチレンテレフタレート（３重量％）とからなり、湿度４０％の条件では、曲げ剛性値は７３１×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、湿度の上昇につれて曲げ剛性値が徐々に減少し、湿度６０％では約６２４×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下し、湿度８０％では約５３７×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下した。
この結果から、実施例８の人工毛髪の場合には、天然毛髪の曲げ剛性値の平均値よりも高いが、最大値よりも低い曲げ剛性値を示しており、天然毛髪に類似した曲げ剛性値と湿度依存性を示すことが判明した。
【０２１２】
実施例９の人工毛髪（ＰＥＴ含有量５重量％）が実施例８の人工毛髪と異なるのは、芯の組成である。実施例９の人工毛髪において、湿度４０％の条件では、曲げ剛性値は７３５×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、湿度の上昇につれて曲げ剛性値が徐々に減少し、湿度６０％では約６３１×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下し、湿度８０％では約５４３×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下した。
この結果から、実施例９の人工毛髪の場合には、天然毛髪の曲げ剛性値の平均値よりも高いが、最大値よりも低い曲げ剛性値を示しており、天然毛髪に類似した曲げ剛性値と湿度依存性を示すことが判明した。
【０２１３】
実施例１０の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１０重量％）が実施例８の人工毛髪と異なるのは、芯の組成である。実施例１０の人工毛髪において、湿度４０％の条件では、曲げ剛性値は７４２×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、湿度の上昇につれて曲げ剛性値が徐々に減少し、湿度６０％では約６４５×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下し、湿度８０％では約５５６×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下した。
この結果から、実施例１０の人工毛髪の場合には、天然毛髪の曲げ剛性値の平均値及び最大値よりも高い曲げ剛性値を示しているが、天然毛髪に類似した曲げ剛性値と湿度依存性を示すことが判明した。
【０２１４】
実施例１１の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１５重量％）が実施例８の人工毛髪と異なるのは、芯の組成である。実施例１１の人工毛髪において、湿度４０％の条件では、曲げ剛性値は７４６×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、湿度の上昇につれて曲げ剛性値が徐々に減少し、湿度６０％では約６５７×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下し、湿度８０％では約５６７×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下した。
この結果から、実施例１１の人工毛髪の場合には、天然毛髪の曲げ剛性値の平均値及び最大値よりも高い曲げ剛性値を示しているが、天然毛髪に類似した曲げ剛性値と湿度依存性を示すことが判明した。
【０２１５】
実施例１２の人工毛髪（ＰＥＴ含有量２０重量％）が実施例８の人工毛髪と異なるのは、芯の組成である。実施例１１の人工毛髪において、湿度４０％の条件では、曲げ剛性値は７５５×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、湿度の上昇につれて曲げ剛性値が徐々に減少し、湿度６０％では約６６８×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下し、湿度８０％では約５７３×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下した。
この結果から、実施例１２の人工毛髪の場合には、天然毛髪の曲げ剛性値の平均値及び最大値よりも高い曲げ剛性値を示しているが、天然毛髪に類似した曲げ剛性値と湿度依存性を示すことが判明した。
【０２１６】
実施例１３の人工毛髪（ＰＥＴ含有量２５重量％）が実施例８の人工毛髪と異なるのは、芯の組成である。実施例１１の人工毛髪において、湿度４０％の条件では、曲げ剛性値は７６２×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、湿度の上昇につれて曲げ剛性値が徐々に減少し、湿度６０％では約６７７×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下し、湿度８０％では約５８６×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下した。
この結果から、実施例１３の人工毛髪の場合には、天然毛髪の曲げ剛性値の平均値及び最大値よりも高い曲げ剛性値を示しているが、天然毛髪に類似した曲げ剛性値と湿度依存性を示すことが判明した。
【０２１７】
実施例１４の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３０重量％）が実施例８の人工毛髪と異なるのは、芯の組成である。実施例１１の人工毛髪において、湿度４０％の条件では、曲げ剛性値は７６６×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、湿度の上昇につれて曲げ剛性値が徐々に減少し、湿度６０％では約６８５×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下し、湿度８０％では約５８１×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下した。
この結果から、実施例１４の人工毛髪の場合には、天然毛髪の曲げ剛性値の平均値及び最大値よりも高い曲げ剛性値を示しているが、天然毛髪に類似した曲げ剛性値と湿度依存性を示すことが判明した。
【０２１８】
比較例７の人工毛髪（ＰＥＴ含有量０重量％）は、実施例８の人工毛髪と同じ鞘／芯構造を有している。この人工毛髪の場合には、湿度４０％の条件では、曲げ剛性値は７３０×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、湿度の上昇につれて曲げ剛性値が徐々に減少し、湿度６０％では約６１０×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下し、湿度８０％では約５６０×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下した。
この結果から、比較例７の人工毛髪の場合には、天然毛髪の曲げ剛性値の平均値よりも高いが、最大値よりも低い曲げ剛性値を示しており、天然毛髪に類似した曲げ剛性値と湿度依存性を示すことが判明した。
【０２１９】
比較例８の人工毛髪（ＰＥＴ含有量１重量％）は、実施例８の人工毛髪と同じ鞘／芯構造を有している。この人工毛髪の場合には、湿度４０％の条件では、曲げ剛性値は７３１×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、湿度の上昇につれて曲げ剛性値が徐々に減少し、湿度６０％では約６２８×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下し、湿度８０％では約５３３×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下した。
この結果から、比較例８の人工毛髪の場合には、天然毛髪の曲げ剛性値の平均値よりも高いが、最大値よりも低い曲げ剛性値を示しており、天然毛髪に類似した曲げ剛性値と湿度依存性を示すことが判明した。
【０２２０】
比較例９の人工毛髪（ＰＥＴ含有量３５重量％）は、実施例８と同じ鞘／芯構造を有している。この人工毛髪の場合には、湿度４０％で曲げ剛性値が７８０×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、湿度の上昇につれて曲げ剛性値が徐々に減少し、湿度６０％では７０２×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下し、湿度８０％では６０８×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下した。
比較例１０の人工毛髪（ＰＥＴ含有量４０重量％）は、実施例８と同じ鞘／芯構造を有している。この人工毛髪の場合には、湿度４０％で曲げ剛性値が７９４×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、湿度の上昇につれて曲げ剛性値が徐々に減少し、湿度６０％では５３３７１４×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下し、湿度８０％では６１９×１０-5ｇｆｃｍ2／本まで低下した。
この結果から、比較例９及び１０の人工毛髪の場合には、測定した全湿度範囲で天然毛髪の曲げ剛性値の最大値よりも高い曲げ剛性値を示すことが判明した。
なお、図２７には参考のために、ＭＸＤ６からなる単繊維の人工毛髪の曲げ剛性値を示しているが、湿度４０％、６０％、８０％における曲げ剛性値は、それぞれ９４０×１０-5ｇｆｃｍ2／本、８７０×１０-5ｇｆｃｍ2／本、７８０×１０-5ｇｆｃｍ2／本であり、湿度の上昇と共に低下するが、これらの値は何れも天然毛髪や実施例８〜１４及び比較例７〜１０の人工毛髪よりも大きな曲げ剛性値であることが分かる。
【０２２１】
上記結果から、実施例８〜１４の鞘／芯構造の人工毛髪によれば、初期形状を記憶した状態から自由に二次賦形ができ、この二次賦形が室温状態やシャンプー後にも保持され、水蒸気処理後に再度初期形状記憶状態に戻せることが判明した。さらに、実施例８〜１４の鞘／芯構造の人工毛髪は、天然毛髪に類似した曲げ剛性値と湿度依存性を示すことが判明した。
【０２２２】
以上説明した本発明を実施するための最良の形態は、適宜、特許請求の範囲に記載した発明の範囲内で種々変更が可能である。
【図面の簡単な説明】
【０２２３】
【図１】本発明の第１の実施形態に係る人工毛髪１の一形態を示す図である。
【図２】本発明の人工毛髪の変形例である人工毛髪を示す長手方向断面図である。
【図３】第２の実施形態に係る人工毛髪の好ましい構成を模式的に示し、（Ａ）は斜視図、（Ｂ）は人工毛髪の長手方向の垂直断面図である。
【図４】人工毛髪の変形例である人工毛髪の構成を模式的に示す、長手方向の断面図である。
【図５】本発明のかつらの構成を模式的に示す斜視図である。
【図６】本発明の人工毛髪の製造に用いる装置の概略図である。
【図７】人工毛髪製造に用いる装置の概略図である。
【図８】図７の製造装置に用いる吐出部の概略断面図である。
【図９】実施例１の人工毛髪の示差走査熱量測定を示す図である。
【図１０】実施例２の人工毛髪の示差走査熱量測定を示す図である。
【図１１】実施例３の人工毛髪の示差走査熱量測定を示す図である。
【図１２】実施例７の人工毛髪の示差走査熱量測定を示す図である。
【図１３】実施例１〜７及び比較例１〜６の人工毛髪について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。
【図１４】実施例１〜７及び比較例１〜６の人工毛髪の別の二次賦形について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。
【図１５】実施例１〜７及び比較例１〜６の人工毛髪の別の二次賦形について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。
【図１６】実施例１〜７及び比較例１〜６の人工毛髪の別の二次賦形について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。
【図１７】実施例１０で作製した人工毛髪の断面を示す走査電子顕微鏡像である。
【図１８】図１７で示した人工毛髪をアルカリ溶液で処理した断面を示す走査電子顕微鏡像である。
【図１９】図１８を拡大した実施例１０の人工毛髪の断面を示す走査電子顕微鏡像である。
【図２０】実施例９の人工毛髪の示差走査熱量測定を示す図である。
【図２１】実施例１０の人工毛髪の示差走査熱量測定を示す図である。
【図２２】実施例８〜１４で説明した人工毛髪６の赤外吸収特性を示す図である。
【図２３】実施例８〜１４及び比較例７〜１０の人工毛髪について、それぞれ直径２２ｍｍのアルミニウム製の円箇に巻き付けて初期形状記憶状態をさせた後、直径７０ｍｍのアルミニウム製の円筒に巻き付けて熱処理した場合、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。
【図２４】実施例８〜１４及び比較例７〜１０の人工毛髪について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。
【図２５】実施例８〜１４及び比較例７〜１０の人工毛髪の別の二次賦形について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。
【図２６】実施例８〜１４及び比較例７〜１０の人工毛髪の別の二次賦形について、それぞれ、（Ａ）が熱処理によるカール直径の変化、（Ｂ）及び（Ｃ）が変化割合を示す表である。
【図２７】実施例８〜１４及び比較例７，８，９，１０における、人工毛髪の曲げ剛性値の湿度依存性を示すグラフである。
【符号の説明】
【０２２４】
１，２，５，６：人工毛髪
２ａ：凹凸部
５Ａ：鞘部
５Ｂ：芯部
５Ｃ：凹凸部
１１：かつらベース
２０：かつら
３０，５０：製造装置
３１，５１，５２：原料槽
３１Ａ，５１Ａ，５２Ａ：溶融液
３２，５１Ｄ，５２Ｄ：溶融押し出し機
３２Ａ，５３Ｃ：吐出口
３３，５４：温浴部
３４，３６，３８，４０，５５，５７，５９，６２：延伸ローラ
３５，３７，３９，５６，５８，６０：乾熱槽
４１，６４：巻き取り機
５１Ｂ，５２Ｂ：ギアポンプ
５３：吐出部
５３Ａ：外環部
５３Ｂ：中心円部
６１：静電防止用オイリング装置
６３：ブラスト機
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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