(57)【要約】【課題】高耐食性でしかも表面硬度が高く、鏡面研磨によって金型表面を良好な鏡面状態に仕上げることができ、また熱処理による変形も小さく抑え得て、金型の形状，寸法精度を高精度となし得る析出硬化型ステンレス鋼金型を提供する。【解決手段】質量％で、C ：0.005〜0.06％，Si：0.10〜2.50％，Mn：0.50〜1.50％，Cu：1.0〜5.0％，Ni：4.0〜8.0％，Cr：11.0〜17.0％，Mo+0.5W：0.1〜5.0％，V ：0.1〜1.0％，Co：0.1〜4.0％、残部Fe及び不可避的不純物の組成を有する析出硬化型ステンレス鋼を時効処理及び窒化処理して表面硬さがＨＶ５００以上の高表面硬度及び高耐食性を有する金型となす。【選択図】        なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で
C ：0.005〜0.06％
Si：0.10〜2.50％
Mn：0.50〜1.50％
Cu：1.0〜5.0％
Ni：4.0〜8.0％
Cr：11.0〜17.0％
Mo+0.5W：0.1〜5.0％
V ：0.1〜1.0％
Co：0.1〜4.0％
残部Fe及び不可避的不純物の組成を有し、時効処理及び窒化処理により表面硬さがＨＶ５００以上とされた高表面硬度及び高耐食性を有する析出硬化型ステンレス鋼金型。
【請求項２】
請求項１において、質量％で
P ：≦0.030％
Al：≦1.0％
O ：≦0.0050％
N ：≦0.025％
の何れか１種若しくは２種以上を含有することを特徴とする析出硬化型ステンレス鋼金型。
【請求項３】
請求項１，２の何れかにおいて、質量％で
B ：≦0.0100％
を含有することを特徴とする析出硬化型ステンレス鋼金型。
【請求項４】
請求項１〜３の何れかにおいて、質量％で
S ：≦0.050％
Se：≦0.050％
Te：≦0.050％
Pb：≦0.050％
Bi：≦0.050％
Ca：≦0.050％
の何れか１種若しくは２種以上を含有することを特徴とする析出硬化型ステンレス鋼金型。
【請求項５】
請求項１〜４の何れかにおいて、質量％で
Nb：≦1.0％
Ta：≦1.0％
Ti：≦1.0％
Zr：≦1.0％
Mg：≦1.0％
REM：≦1.0％
の何れか１種若しくは２種以上を含有することを特徴とする析出硬化型ステンレス鋼金型。
【請求項６】
請求項１〜５の何れかにおいて、前記窒化処理により表面から深さ０．１ｍｍ以内の硬さがＨＶ５００以上とされていることを特徴とする析出硬化型ステンレス鋼金型。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明はプラスチック成形用，ゴム成形用，冷間加工用等として用いられる析出硬化型ステンレス鋼金型に関し、特に時効処理及び窒化処理による高表面硬度，高耐食性を有する析出硬化型ステンレス鋼金型に関する。
【背景技術】
【０００２】
プラスチック製品，ゴム製品等の成形用として用いられる金型は、表面（肌）の綺麗な成形品が得られるように鏡面研磨により金型表面の面粗さを小さくして用いられる。
また大型で且つ高い仕上精度が要求される金型（例えばフィルム製造用金型）では錆の発生を抑制する必要があり、そこでこのような金型として、従来からステンレス鋼金型、特に高硬度の得られるマルテンサイト系ステンレス鋼（例えばＪＩＳ  ＳＵＳ４２０Ｊ２）金型が用いられてきた。
【０００３】
マルテンサイト系ステンレス鋼は、焼入れ焼戻しによって金型として必要なＨＲＣ５０〜６０程度の高硬度が得られ、また硬度が高いことによって、鏡面研磨により金型表面を面粗さの小さい鏡面状に良好に仕上げることができる。
【０００４】
しかしながらマルテンサイト系ステンレス鋼は、所望の硬度を得るために焼入れ焼戻し処理を行う必要があり、この場合、所望の形状に加工した金型が焼入れ焼戻し処理によって大きく反り変形，ねじれ変形等の変形を生じてしまい、その後の仕上げ加工に多大な手間，時間を要して金型の製作コストが高くなるとともに、最終的に金型の寸法，形状精度を高精度とすることが難しいといった問題がある。
【０００５】
一方、ＪＩＳ  ＳＵＳ６３０で代表される析出硬化型ステンレス鋼は、耐食性がマルテンサイトサイト系ステンレス鋼に比べて優れており、また熱処理による変形も小さく抑えることができ、そこでステンレス鋼金型として、かかる析出硬化型ステンレス鋼を用いることが考えられる。
【０００６】
この析出硬化型ステンレス鋼は、固溶化熱処理を施した後に時効処理を施すことで硬さを発現させるものであるが、固溶化熱処理後の硬さは、例えばＨＲＣで３０前後と柔らかく、従ってその状態で容易に金型加工を行うことができる。
【０００７】
また硬さを発現させるためにその後に行われる時効処理では、熱処理温度が５００℃程度と低いために、熱処理による金型の変形が小さく、従ってその後の仕上げ加工が容易であって、金型の加工コストも安価に抑えることができ、また金型の形状，寸法精度を高精度となすことが容易であるといった利点を有する。
【０００８】
しかしながら一方でこの析出硬化型ステンレス鋼は、時効処理を施した後に得られる硬さがＨＲＣ４０程度と低く、金型として所望の硬度が得られず、また硬さが低いために鏡面研磨加工を施したときに面粗さが十分に小さくならず、良好な鏡面状態が得られないといった問題がある。
このようなことから、従来かかる析出硬化型ステンレス鋼は一般に金型としては用いられてこなかったのが実情である。
【０００９】
尚、金型表面に耐摩耗性を付与したり硬さを高くする等の目的で、金型を窒化処理するといったことも従来提案されている。
例えば下記特許文献１に、窒化処理によって金型表面に耐摩耗性を付与し、また表面硬度を高める点が開示されている。
そこでこの窒化処理を、析出硬化型ステンレス鋼金型に適用し、金型表面の硬度を部分的に高めるといったことが考えられる。
【００１０】
しかしながら析出硬化型ステンレス鋼の場合、このような窒化処理を施すと、耐食性付与のために鋼中に含まれているCrが窒化物を形成してマトリックス中の固溶Cr分が少なくなり、これにより本来の特徴である耐食性が悪化してしまうといった固有の問題を生ずる。
【００１１】
【特許文献１】特開２００１−７３０８７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明は以上のような事情を背景とし、高耐食性でしかも表面硬度が高く、鏡面研磨によって金型表面を面粗さの小さい良好な鏡面状態に仕上げることができ、また熱処理による変形を小さく抑え得て金型の所要コストを安価となし得るとともに金型の形状，寸法精度を高精度となし得る析出硬化型ステンレス鋼金型を提供することを目的としてなされたものである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
而して請求項１のものは、質量％でC：0.005〜0.06％，Si：0.10〜2.50％，Mn：0.50〜1.50％，Cu：1.0〜5.0％，Ni：4.0〜8.0％，Cr：11.0〜17.0％，Mo+0.5W：0.1〜5.0％，V：0.1〜1.0％，Co：0.1〜4.0％、残部Fe及び不可避的不純物の組成を有し、時効処理及び窒化処理により表面硬さがＨＶ５００以上とされた高表面硬度及び高耐食性を有することを特徴とする。
【００１４】
請求項２のものは、請求項１において、質量％でP：≦0.030％，Al：≦1.0％，O：≦0.0050％，N：≦0.025％の何れか１種若しくは２種以上を含有することを特徴とする。
【００１５】
請求項３のものは、請求項１，２の何れかにおいて、質量％でB：≦0.0100％を含有することを特徴とする。
【００１６】
請求項４のものは、請求項１〜３の何れかにおいて、質量％でS：≦0.050％，Se：≦0.050％，Te：≦0.050％，Pb：≦0.050％，Bi：≦0.050％，Ca：≦0.050％の何れか１種若しくは２種以上を含有することを特徴とする。
【００１７】
請求項５のものは、請求項１〜４の何れかにおいて、質量％でNb：≦1.0％，Ta：≦1.0％，Ti：≦1.0％，Zr：≦1.0％，Mg：≦1.0％，REM：≦1.0％の何れか１種若しくは２種以上を含有することを特徴とする。
【００１８】
請求項６のものは、請求項１〜５の何れかにおいて、前記窒化処理により表面から深さ０．１ｍｍ以内の硬さがＨＶ５００以上とされていることを特徴とする。
【発明の作用・効果】
【００１９】
以上のように本発明はC，Si，Mn，Cu，Ni，Cr，Mo+0.5W，Coを上記所定の量で鋼に含有させるとともに、更にVを0．1〜1.0％含有させ、その鋼を時効処理及び窒化処理により表面硬さをＨＶ５００以上の硬さとして高表面硬度の金型となしたものである。
【００２０】
本発明は次のような金型、即ち冷間において鍛造、順送型プレスによって加工する冷間金型に適用することができる。ここで冷間金型としては曲げ型，打抜き型，切り刃，転造型，パンチ部材，絞り型，鍛造型，歯車用パンチ部材・ダイス，スエージングダイス等を例示することができる。
【００２１】
また次のようなプラスチック製品やゴム製品を成形するための成形金型に適用することができる。
ここでプラスチックやゴム製品としては、例えばフィルム，液晶フィルム，包装用フィルム，家電製品内装・外装，コネクター，食品容器，光学レンズ，医療機器，化粧容器，ペットボトル，ＩＣ封止，導光板，反射板，Ｔダイ，自動車内装部品，ライトカバー，光ディスク，パソコン外装，日用雑貨品，ゴムボタン，パイプ，雨どい，携帯電話外装，プラスチックボタン等を例示することができる。
【００２２】
本発明は、上記のように析出硬化型ステンレス鋼の鋼材料中にVを0.1〜1.0％含有させた点を重要な特徴としている。
VはCrに比べて窒化され易い元素であり、従ってVを所定量鋼材料中に含有させておいた場合、窒化処理を行った際にVが優先的にNと結合して窒化物を形成し、これにより鋼中のCrが窒化物として析出するのを効果的に抑制することができる。
その結果として、窒化処理により鋼材料中の、即ち鋼材料中に固溶しているCrが減少し、そのことによって析出硬化型ステンレス鋼金型における耐食性が低下するのを防止することができる。
【００２３】
また本発明の金型は、窒化処理により金型表面に硬化層が形成され、金型表面を所望の高硬度、詳しくはＨＲＣ５０以上の高硬度となすことができる。
即ち本発明によれば、析出硬化型ステンレス鋼金型の有する優れた耐食性を落とすことなく、その欠点であるところの硬さの低さを窒化処理層により補い、表面硬度をマルテンサイト系ステンレス鋼金型の表面硬度と同等程度の高硬度となすことが可能となる。
【００２４】
本発明では、上記のように金型材料として析出硬化型ステンレス鋼を使用し、固溶化熱処理を事前に施してプリハードン状態とする。
この固溶化熱処理後の硬さは通常ＨＲＣ４０以下であり、従ってその状態で金型加工を容易に且つ十分に行うことが可能である。
【００２５】
そして金型加工後に時効処理を実施して硬度を上昇させる。このとき、およそＨＲＣ４０〜５０程度の硬さが得られる。
この時効処理は、低温で長時間の加熱保持によって行うため、この熱処理工程で変形することはほとんど無い（金型全体の温度分布も均一であるため）。
但しこの時効処理だけではＨＲＣ５０以上の高硬度を得ることはできない。
【００２６】
そこで時効処理後に又はその時効処理を兼ねて（即ち時効処理と同時に）窒化処理を行い、表面のみ硬度を高める。
この窒化処理は、目的とする硬さや耐食性によって窒化深さを調整する必要がある。
また窒化処理の方法もガス窒化，ガス軟窒化，イオン窒化，塩浴窒化，ラジカル窒化等、金型に要求される特性に応じて選択することができる。
【００２７】
この窒化処理で、金型材料中の元素が窒素と結合して窒化物を形成し、窒化物の微細分散により金型表面の硬さが上昇する。
但し従来のＳＵＳ６３０系のステンレス鋼では、窒化によりCr窒化物が形成され、材料中のCr量が減少し、耐食性が低下してしまう。
しかるに本発明ではCrよりも窒化され易い元素であるVを添加しているため、窒化によって耐食性が劣る問題を解決することができ、且つ窒化により表面の硬度を高硬度となすことができる。
【００２８】
この窒化処理の実施により、金型の表面付近はマルテンサイト系ステンレス鋼と同等以上の硬さとなし得、従って鏡面研磨を実施したときに面粗さを小さくすることができ、表面を鏡面状に綺麗に仕上げることが可能である。
【００２９】
かかる本発明によれば、従来のＳＵＳ６３０で代表される析出硬化型析出ステンレス鋼や、ＳＵＳ４２０Ｊ２で代表されるマルテンサイト系ステンレス鋼では得られなかった、高表面硬度，高耐食性の金型が得られ、しかも熱処理工程での変形が小さいためにその後の仕上げ加工のために要する時間，手間を削減でき、金型コストを低廉価することができる。
また変形が小さいために最終的な金型の形状，寸法精度を高精度となすことができる。
【００３０】
本発明では必要に応じてP：≦0.030％，Al：≦1.0％，O：≦0.0050％，N：≦0.025％となしておくことができ（請求項２）、また更に必要に応じて鋼材料中にBを0.0100％以下で含有させておくことができる（請求項３）。
更にS：≦0.050％，Se：≦0.050％，Te：≦0.050％，Pb：≦0.050％，Bi：≦0.050％，Ca：≦0.050％の何れか１種若しくは２種以上を含有させておくことができ（請求項４）、また鋼材料中にNb：≦1.0％，Ta：≦1.0％，Ti：≦1.0％，Zr：≦1.0％，Mg：≦1.0％，REM：≦1.0％の何れか１種若しくは２種以上を含有させておくことができる（請求項５）。
【００３１】
また本発明の金型は、窒化処理により表面から深さ０．１ｍｍ以内の硬さをＨＶ５００以上となしておくことができる（請求項６）。
【００３２】
次に本発明において、各化学成分等の限定理由を以下に詳述する。
C：0.005〜0.06％
固溶化熱処理時の低Cマルテンサイトの硬さを高めるためには必須の元素で、多くなるとマルテンサイト変態時の膨張率が大きくなり、金型が大きく変形し易くなる。またCr、Mo、V等の炭化物形成元素と結合して炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる。
金型に求められる特性により調整する必要があるが、固溶化熱処理状態で硬さＨＲＣ２５以上、ＨＲＣ４０以下であることが望ましい。そのためにはCを0.005％以上、0.06％以下とする必要がある。
【００３３】
Si：0.10〜2.50％
脱酸元素として不可避的に含まれる。フェライト生成元素であることや熱処理硬さに影響を及ぼすため、所定の範囲に調整することが必要である。
本発明では脱酸の効果を得るために0.10％以上添加する。
一方2.5％を超えて含有させるとフェライトが多く形成され、熱処理により所定の硬さが得られなくなるため2.5％以下に限定する。
【００３４】
Mn：0.50〜1.50％
焼入性を高め、硬さを調整するのに必須の元素である。0.5％以上でなければ硬さが得られず、1.5％を超えて添加すると時効処理時間が長時間となるため1.5％以下に限定する。
【００３５】
Cu：1.0〜5.0％
時効処理により硬さを上昇させるために必須の元素で、時効処理後にＨＲＣ４０以上の硬さを得るために1.0％以上の添加が必要である。
但し5.0％を超えて添加すると熱間加工性が低下し、製造できなくなるため5.0％以下とする。
【００３６】
Ni：4.0〜8.0％
固溶化熱処理時にオーステナイト化するのに必須の元素で、4.0％以上の添加でなければフェライトが多く形成されてしまう。
但し多く添加し過ぎるとマルテンサイトが生成せずにオーステナイトになってしまい、硬さが得られなくなるため8.0％以下とする。
【００３７】
Cr：11.0〜17.0％
材料中に固溶し、耐食性を高めるために必須の元素で、耐食性向上の効果を得るためには11.0％以上の添加が必要である。
但し多く添加し過ぎるとフェライトを生成し、所定の硬さが得られなくなるため17.0％以下とする。
【００３８】
Mo+0.5W：0.1〜5.0％
Crと同時に添加することにより耐食性を高めることができる。
耐食性向上の効果を得るためには0.1％以上の添加が必要である。
但し多く添加し過ぎるとフェライトを生成し、所定の硬さが得られなくなるため5.0％以下とする。
【００３９】
V：0.1〜1.0％
窒化処理の際にCrよりも優先してNと結合する元素で、Crの窒化物の析出の抑制のために本発明では必須の元素である。
窒化処理で材料中に固溶するCr量をできる限り減らさないようにするために、少なくとも0.1％以上の添加が必要である。
但し多く添加し過ぎると、窒化処理をする前に炭化物を多く形成し、添加の効果が飽和するため1.0％以下とする。
【００４０】
Co：0.1〜4.0％
材料中に固溶し、熱処理硬さを向上させる元素で、所定の硬さを得るためには0.1％以上の添加が必要である。
但し4.0％を超えて添加しても不必要に硬さが上昇し、製造コストも増加するため4.0％以下とする。
【００４１】
時効処理後又は時効処理と同時に窒化処理を実施し、表面硬さをＨＶ５００以上とすること
窒化処理はガス窒化，ガス軟窒化，イオン窒化，塩浴窒化，ラジカル窒化等の何れでも良く、窒化によって表面硬さがＨＶ５００以上なければ母材の硬さと殆ど変わらなくなり、鏡面研磨をしても十分な仕上精度が得られない。
【００４２】
P：≦0.030％，Al：≦1.0％，O：≦0.0050％，N：≦0.025％
鋼中に不可避的に含まれる元素で、鋼中に多量に含まれると靭性や切削加工性を低下させるため、上記の含有量以下とする必要がある。
またこれらの元素を積極的に低減することで、安定した高い靭性を維持することが可能である。
但し積極的に低減することは製造コストとの兼合いとなる。
Alについては、Niと結合して時効処理により硬さを上昇させるのに有効であるため積極的に含有させることも可能である。
【００４３】
B：≦0.0100％
マトリックス中に固溶し、焼入性を向上させる効果がある。
また靭性に関しては衝撃遷移温度を低下させることにより靭性の向上及び靭性向上による溶接性の劣化を防止する効果もあり、この効果を狙って積極的に添加することも可能である。
但し上限を超えて添加してもその効果は飽和するため上記の上限値以下とする。
【００４４】
S，Se，Te，Pb，Bi，Ca：≦0.050％
何れの元素も切削性の向上を目的に添加され、非金属介在物を形成する。
非金属介在物が存在すると、靭性が低下したり鏡面研磨を行った際に微細な凹凸が発生する原因になるため、添加するとしても0.050％以下とする。
【００４５】
Nb，Ta，Ti，Zr，Mg，REM：≦1.0％
これらの元素は炭化物の微細化や結晶粒の微細化による靭性向上の効果を得るために添加することができる。
これらの元素はまた、窒化により窒化物を形成し易い元素であるため、窒化処理により優先的にこれら元素を窒化物とすることで、耐食性が劣化することを防ぐことができる。
但し添加し過ぎると靭性の低下や溶接性の低下が起こるため上限以下とする。
【００４６】
窒化処理により、表面から深さ０．１ｍｍ以内の硬さがＨＶ５００以上のこと
窒化処理の方法や時間によって、表面硬さや表面からの深さに対する硬さの分布状態は様々に調整することが可能である。
冷間加工やプラスチック成型，ゴム成型用途では、表面から深さ０．１ｍｍ程度までの硬さが重要となるため、この深さまでＨＶ５００以上でなければ窒化による硬度上昇の十分な効果での硬さが得られない。
【実施例】
【００４７】
次に本発明の実施例を以下に詳述する。
表１に示す成分組成の３０ｋｇの鋼材を高周波真空溶解炉で溶解した後、造塊し、鋼塊を熱間鍛造して一辺３０×４０ｍｍの角棒とした。このときの熱間鍛造は、表２に示す塑性加工温度で５時間以上保持した後行った。
この熱間鍛造後に空冷を行い、その後、低温焼きなましを実施し、表２に示す固溶化熱処理を行った。
【００４８】
【表１】
2008056983.tif 000002
【００４９】
そして表１の発明例及び比較例それぞれについて、以下の試験及び評価を行った。
＜熱処理条件＞
表２中の各温度，時間で時効処理，窒化処理を実施した。
＜試験硬さ＞
時効処理や窒化処理後に表面の硬さをビッカース硬さで測定した。
【００５０】
＜表面から深さ０．１ｍｍ以内の硬さ＞
窒化処理による表面付近の硬さ分布の例を図1に示す。
図1は、発明例５において表面からの深さと硬さとの関係を示している。窒化処理により最表面には窒化物が形成され、硬さが急激に増加する。表面からの距離増加に伴い硬さは低下し、最終的には、鋼材の時効硬化による硬さに収斂する。本発明では、硬さＨＶ５００以上である深さを窒化深さと定義し、図１では窒化深さは０．２５ｍｍである。このとき表面からの深さ０．１ｍｍにおいて、硬さはＨＶ７２０となっている。
【００５１】
＜耐摩耗性＞
ピンオンディスク試験機を用いて摩耗試験を実施した。詳しくは、回転するディスクにピンを押し付けてピンの摩耗量を測定し、耐摩耗性の評価を行った。
ここでは発明例や比較例の鋼をピンとし、ディスクをＳ４５Ｃ材とした。またピンはφ５×３５ｍｍ、ディスクはφ６５×１０ｍｍとした。
無潤滑の条件で、ディスクの回転数５００ｒｐｍ、ピン面圧１０ＭＰａ、摩擦距離１０００ｍとしたときに、ピンの摩耗重量を測定し、比較例１の摩耗重量を１としてそれとの比較で評価を行った。
尚発明例や比較例は時効処理や窒化処理を実施し、試験硬さで示す硬さで試験を行った。
【００５２】
＜熱処理前後の変形量＞
厚２０×幅３５×長さ２００ｍｍの試験片を作製し、この試験片の長さをマイクロメーターを用いて１μｍ単位で測定し、試験前長さとした。
その後、時効処理や窒化処理を実施し、熱処理後の長さを測定した。ここで測定は、試験片が２０℃の一定温度に保たれている状態で実施した。
そして長さ２００ｍｍあたりの寸法変化量（熱処理後寸法−熱処理前寸法）を求めた。
尚時効処理や窒化処理は表２中の熱処理条件に従った。
【００５３】
＜耐食性＞
塩酸浸漬試験を実施した。詳しくは１％濃度塩酸水溶液、液温２０℃、浸漬試験時間２４ｈの条件で試験前後の試験片重量を測定した。ここで試験片はφ２０×２０ｍｍとし、試験前の表面積に対する重量減少量で比較した。
尚試験片は何れも時効硬化熱処理や窒化処理を実施し、試験硬さで示す硬さで試験を行った。
【００５４】
＜表面粗さ＞
１０×３５×１００ｍｍの試験片を作製し、そしてこの試験片について３５×１００ｍｍの面を研削加工後、＃１００→＃２２０→＃４００→＃８００→＃１５００→＃３０００→＃９０００→＃１４０００まで研磨を実施した。（＃３０００以上はダイヤモンド砥粒で実施）。
そして研磨加工後、表面粗さＲａを測定した。
試験片は何れも時効硬化処理や窒化処理を実施し、試験硬さで示す硬さで試験を行った。
【００５５】
これらの結果が表２に併せて示してある。
尚、表２中熱処理条件として窒化とだけあるのは、窒化処理が時効処理を兼ねていることを表している。
一方、熱処理条件の欄でＡＧと書いてあるのは時効処理を表しており、この時効処理と窒化処理が併せて書いてあるものは、時効処理を行った後に窒化処理を行った場合を表している。
【００５６】
【表２】
2008056983.tif 000003
【００５７】
表１，表２中比較例１と比較例２とはＪＩＳ  ＳＵＳ６３０相当材を用いたもので、比較例１では窒化処理を行わず、時効処理のみを行っている。
このため比較例１では硬さ（表面硬さ。以下同じ）が４０７（ＨＶ）で、目標とする５００ＨＶ以上を達成できていない。
但し窒化処理を行っていないため、耐食性については０．０２で良い値となっている。
比較例の１-２は、同じ材料を用いて窒化処理を実施したもので、この場合、硬さは８３９（ＨＶ）で高い値が得られているものの、耐食性が０．８５で耐食性の悪いものとなっている。
【００５８】
比較例２と比較例２-１もまた比較例１と比較例１-１と同じような関係に立っている。
次に比較例の３，４，５は析出硬化型ステンレス鋼ではなく、焼入れ焼戻しタイプのステンレス鋼を用いたもので、これらの場合、硬さは確かに５００（ＨＶ）以上得られているが、熱処理による変形量の値が大きく、また耐食性の値が悪いものとなっている。
【００５９】
更に比較例の６と７は、鋼組成が本発明の成分範囲に入っているものの、時効処理のみを行っていて、窒化処理を行っておらず、そのため硬さが４００（ＨＶ）前後しか出ておらず、硬さが不足している。また一方で窒化処理を施していないために、耐食性の値については良好となっている。
これらに対し本発明例のものは何れのものもその特性、詳しくは硬さ，耐摩耗性，熱処理による変形量，耐食性，表面粗さの値が良好なものとなっている。
【００６０】
以上本発明の実施例を詳述したがこれはあくまで一例示であり、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた態様で実施可能である。
【図面の簡単な説明】
【００６１】
【図１】窒化処理による窒化深さと硬さの関係を示した図である。
【図１】
2008056983.tif 000004