(57)【要約】【課題】曲げ加工時に肌荒れの発生し難いフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法を提供する。【解決手段】mass%で、C:0.001〜0.02%、Si:0.05〜0.5%、Mn:0.5%以下、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Al:0.1%以下、Cr:20〜24%、Cu:0.3〜0.8%、Ni:0.5%以下、Ti:0.20〜0.5%、N:0.001〜0.02%をがん有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、フェライト粒の平均径が30μm以下であり、平均径が0.5〜2.0μmのTiCが析出していることを特徴とする曲げ加工時に肌荒れの発生し難いフェライト系ステンレス鋼板。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
mass%で、C:0.001〜0.02%、Si:0.05〜0.5%、Mn:0.5%以下、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Al:0.1%以下、Cr:20〜24%、Cu:0.3〜0.8%、Ni:0.5%以下、Ti:0.20〜0.5%、N:0.001〜0.02%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、フェライト粒の平均径が30μm以下であり、平均径が0.5〜2.0μmのTiCが析出していることを特徴とする曲げ加工時に肌荒れの発生し難いフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項２】
請求項1に記載の成分組成を有する鋼を熱間圧延するとき、少なくとも1パスを40%以上の圧下率で粗圧延を行い、770℃以下の仕上温度で仕上圧延を行って熱延鋼板とし、前記熱延鋼板を450℃以下の巻取温度で巻取ることを特徴とする曲げ加工時に肌荒れの発生し難いフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フェライト系ステンレス鋼板、特に、曲げ加工時に肌荒れの発生し難いフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
フェライト系ステンレス鋼板は、家電製品、厨房器具、電子機器、建材など幅広い分野で用いられている。このフェライト系ステンレス鋼板では、C、Nを低減するとともに、TiやNbを添加してC、Nを析出させて高r値化を図って、優れた加工性が実現されている。
【０００３】
従来より、建材の分野では、2.0mmを超える板厚の冷延鋼板を曲げ加工して製造される部材が多いが、それにフェライト系ステンレス鋼板を適用すると、曲げ加工部に肌荒れが発生し、部材の外観を損なうことが問題になっている。この肌荒れは、特許文献1や特許文献2に記載されたリジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板でも認められることから、粗大な柱状晶の凝固組織に起因するリジングとは異なる。
【０００４】
このようなフェライト系ステンレス鋼板に見られる曲げ加工時の肌荒れについては、報告も少なく、わずかに特許文献3に、結晶粒径dと加工時の真歪量εとがd<6/εの関係を満足するように加工時の真歪量εを制御して、フェライト系ステンレス鋼板の加工時の肌荒れを防止する方法が開示されているに過ぎない。そして、こうした方法に相応しいフェライト系ステンレス鋼板としては、mass%で、C:0.001〜0.01%、Si:0.01〜0.3%、Mn:0.01〜0.3%、P:0.01〜0.04%、S:0.0001〜0.01%、Cr:15〜25%、N:0.001〜0.02%、B:0.0003〜0.005%、Ti:0.05〜0.3%、Al:0.005〜0.1%、Mg:0.0002〜0.005%、残部Feおよび不可避的不純物からなる成分組成のフェライト系ステンレス鋼板が提案されている。
【特許文献１】特許第3477098号公報
【特許文献２】特許第3624804号公報
【特許文献３】特開2005-139533号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献3に記載の方法では、主にプレス成形による肌荒れを対象としている。プレス成形による肌荒れは集合組織を原因としており、曲げの肌荒れとは発生機構が異なっている。したがって、特許文献3に記載の方法によっても肌荒れが発生する場合がある。
【０００６】
本発明は、このような事情に鑑みなされたもので、曲げ加工時に肌荒れの発生し難いフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、フェライト系ステンレス鋼板を曲げ加工した時に発生する肌荒れを軽減する目的で、鋼の成分組成、組織に着目し、肌荒れの発生機構について検討を行った結果、以下のことを見出した。
【０００８】
i)曲げ加工部のフェライト粒径と肌荒れ深さに相関が認められ、フェライト粒の平均径が30μmを超えると肌荒れ深さが大きくなり、目に見えて肌荒れが顕著になる。
【０００９】
ii)平均径が0.5〜20μmのTiCを析出させると、曲げ加工時にTiCの表面から転位が発生し、加工硬化が促進され、曲げ加工部の歪が分散されて肌荒れ深さが小さくなる。
【００１０】
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、mass%で、C:0.001〜0.02%、Si:0.05〜0.5%、Mn:0.5%以下、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Al:0.1%以下、Cr:20〜24%、Cu:0.3〜0.8%、Ni:0.5%以下、Ti:0.20〜0.5%、N:0.001〜0.02%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、フェライト粒の平均径が30μm以下であり、平均径が0.5〜2.0μmのTiCが析出していることを特徴とする曲げ加工時に肌荒れの発生し難いフェライト系ステンレス鋼板を提供する。
【００１１】
本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、上記の成分組成を有する鋼を熱間圧延するとき、少なくとも1パスを40%以上の圧下率で粗圧延を行い、770℃以下の仕上温度で仕上圧延を行って熱延鋼板とし、前記熱延鋼板を450℃以下の巻取温度で巻取ることを特徴とする製造方法により製造できる。
【発明の効果】
【００１２】
本発明により、曲げ加工時に肌荒れの発生し難いフェライト系ステンレス鋼板を製造できるようになった。本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、曲げ加工により製造される建材に好適である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下に、本発明の詳細について説明する。
【００１４】
1)成分組成(以下の「%」は「mass%」を表す。)
C:0.001〜0.02%
Cは、加工性と耐食性を劣化させるので可能な限り少ない方が好ましいが、Tiと結合してTiCを形成し、曲げ加工時の加工硬化を促進するには、その量を0.001%以上にする必要がある。一方、その量が0.02%を超えると、他の析出物と複合して粗大化し、曲げ加工時の加工硬化の促進が期待できなくなる。よって、C量は0.001〜0.02%とする。
【００１５】
Si:0.05〜0.5%
Siは、脱酸剤として有用な元素である。しかし、その量が0.05%未満では十分な脱酸効果が得られず、酸化物が多量に鋼中に分散し、曲げ加工性が劣化する。一方、その量が0.5%を超えると鋼が硬質化し、加工性の劣化を招く。よって、Si量は0.05〜0.5%とする。
【００１６】
Mn:0.5%以下
Mn量が0.5%を超えると固溶硬化により加工性を損なう上に、MnSとして析出し耐食性を低下させる。よって、Mn量は0.5%以下とするが、少ない程好ましい。
【００１７】
P:0.04%以下
P量が0.04%を超えると、Mn同様、固溶硬化により加工性を損なうとともに、結晶粒界に偏析して熱間加工性を劣化させる。よって、P量は0.04%以下とするが、少ない程好ましい。
【００１８】
S:0.01%以下
S量が0.01%を超えると、ステンレス鋼の耐食性を低下させる。よって、S量は0.01%以下とするが、少ない程好ましい。
【００１９】
Al:0.1%以下
Alは、脱酸のために有用な元素であるが、その量が0.1%を超えると非金属介在物が増加し、曲げ加工性が劣化する。よって、Al量は0.1%以下とする。
【００２０】
Cr:20〜24%
Crは、フェライト系ステンレス鋼の耐食性を決める重要な元素であり、十分な耐食性を得るには、その量を20%以上にする必要がある。しかし、その量が24%を超えるとσ相が生成し易くなりプレス加工性が低下する。よって、Cr量は20〜24%とする。
【００２１】
Cu:0.3〜0.8%
Cuは、アノード反応による地鉄の溶解を低減する効果があり、特に耐隙間腐食性の向上に有用な元素である。それには、その量を0.3%以上にする必要がある。しかし、その量が0.8%を超えると熱間加工性が低下し、表面疵が発生し易くなる。よって、Cu量は0.3〜0.8%とする。
【００２２】
Ni:0.5%以下
Niは、耐食性を向上させる効果があるが、その量が0.05%を超えると鋼が硬質化する。よって、Ni量は0.5%以下とする。
【００２３】
Ti:0.20〜0.5%
Tiは、本発明の主要な元素の一つであり、C、Nを固定してCr炭窒化物の析出による鋭敏化、すなわちCr炭窒化物が析出することでその周囲のCr濃度が減少して耐食性が低下し、腐食の起点となることを防ぐ効果がある。Tiを含む析出物としては、TiN、Ti4C2S2、TiC、TiSなどが知られているが、TiN、Ti4C2S2は粗大な析出物となり易く、TiC、TiSは微細な析出物となり易い。本発明では、ある大きさの範囲のTiCを分散析出させることで粒界移動を阻止し、フェライト粒を微細化している。また、曲げ加工を行うと、よりやわらかい部分や応力の集中する部分から変形が起こるが、TiCが分散析出している場合は、変形によりこれら析出物から生じた転位で加工硬化が起こり、周囲より硬くなる。したがって、変形の起こる個所がよりやわらかい部分へと順次移動していくため、座屈などの局所的な変形が起こらず、曲げ部分が均一に加工されるため、肌荒れが低減されることになる。こうしたTiの効果を得るには、その量を0.20%以上にする必要がある。一方、その量が0.5%を超えると粗大なTi4C2S2の析出が起こり易くなり、こうした効果が得られなくなる。よって、Ti量は0.20〜0.5%とする。
【００２４】
N:0.001〜0.02%
Nは、C同様、加工性と耐食性を劣化させるとともに、粗大なTiNを析出し、TiCの形成を阻害するため、その量を0.02%以下にする必要がある。一方、その量が0.001%未満になるとフェライト粒の増大を招く。よって、N量は0.001〜0.02%とする。
【００２５】
2)組織
2-1)フェライト粒径(フェライト粒の平均径):30μm以下
上述したように、曲げ加工部の肌荒れはフェライト粒径と相関があり、フェライト粒が大きくなると肌荒れ深さが大きくなり、肌荒れが顕著になる。その理由については明らかになっていないが、次のように推測される。すなわち、曲げ加工を行った際、フェライト粒は引張応力を受けて、球形から扁平な楕円球形に変形する。その変形によって隣り合うフェライト粒の間に溝ができるため、肌荒れが発生する。一定量の曲げ加工を行った場合、楕円球形に変形したフェライト粒の長径と短径の比は、フェライト粒の大きさによらず一定である。肌荒れ深さは変形後の楕円球形の短径の大きさに比例し、変形後の楕円球形の短径の大きさは変形前のフェライト粒径に比例する。したがって、肌荒れの深さはフェライト粒径に依存し、フェライト粒径が大きいほど曲げ部の肌荒れ深さが大きくなる。特に、フェライト粒の平均径が30μmを超えると肌荒れ深さが大きくなり、目に見えて肌荒れが顕著になり、加工部材の外観を著しく損なうので、フェライト粒の平均径は30μm以下とする。
【００２６】
2-2)TiCの平均径:0.5〜2.0μm
上述したように、ある大きさの範囲のTiCを分散析出させると、粒界移動を阻止してフェライト粒を微細化できるとともに、曲げ加工時にTiCから生じた転位により加工硬化を促進して均一に加工されるため、曲げ加工部の肌荒れが低減される。このような効果をもたせるには、TiCの大きさを0.5〜2.0μmとする必要がある。
【００２７】
3)製造条件
3-1)熱間圧延時の粗圧延:少なくとも1パスの圧下率が40%以上
熱間圧延時の粗圧延において、少なくとも1パスの圧下率を40%以上とすると、多くの歪が導入され熱延鋼板のフェライト粒の微細化が図れ、その結果、後述する仕上温度や巻取温度による熱延鋼板のフェライト粒の微細化と前述したTiCの分散析出との相乗効果により冷間圧延-延焼鈍後のフェライト粒の平均径を30μm以下にできる。
【００２８】
3-2)仕上温度:770℃以下
770℃以下の低温で熱間圧延を終えることで圧延中の回復、再結晶が抑制され、より多くの歪を導入でき、上述したような相乗効果により冷間圧延-延焼鈍後のフェライト粒の平均径を30μm以下にできる。
【００２９】
3-3)巻取温度:450℃以下
巻取温度を450℃以下にすると、巻取り後の余熱によるフェライト粒の成長を抑制でき、上述したような相乗効果により冷間圧延-延焼鈍後のフェライト粒の平均径を30μm以下にできる。
【００３０】
上記以外の製造条件は、特に限定する必要はなく、通常のフェライト系ステンレス鋼板の製造条件と同様でよいが、次の条件で製造することが好ましい。すなわち、上記成分組成のスラブを、1150〜1200℃に加熱後、最終パスの圧下率を40%として粗圧延を行い、770℃以下の仕上温度で仕上圧延を行い、板厚2.5〜6mmの熱延鋼板とし、20℃/s以上の冷却速度で450℃以下の温度まで冷却し、巻取る。その後、熱延鋼板を800〜1000℃の温度で焼鈍し、酸洗後冷間圧延し、焼鈍-酸洗を行い、フェライト系ステンレス鋼板が製造される。なお、最終焼鈍では、フェライト粒の粗大化を抑制するために、850℃以上となる時間を1min以内とすることが望ましい。
【実施例】
【００３１】
表1に示す成分組成を有する鋼No.1〜21を溶製した後、1170℃に加熱後、表2に示す条件で熱間圧延して熱延鋼板を製造した。このとき、粗圧延は9パスで行い、最終パス(9パス目)の圧下率を表2のように変化させた。その後、熱延鋼板を800〜1000℃で焼鈍し、酸洗後冷間圧延して板厚0.8mmの冷延鋼板とし、850〜1000℃で焼鈍を行い、鋼板No.1〜30を作製した。そして、希王水によりエッチング後、切断法によりフェライト粒の平均径を求めた。また、SEM(走査型電子顕微鏡)によりTiCを観察し、任意に50個選んで平均径を求めた。さらに、幅20mm、長さ70mmの試料を採取し、両面を600番の研磨紙で研磨し、10mmRのポンチを用いて長さ方向の中央部をプレスし、180度の曲げ加工を行い、次の方法で肌荒れ深さを測定した。
肌荒れ深さ:曲げ部の断面を光学顕微鏡を用いて倍率25倍で観察し、凸部の頂点を結んだ直線から凹部へ引いた垂線のうち最も長い長さを肌荒れ深さとし、肌荒れ深さが30μm以下を肌荒れ良好(○)、30μm超えを肌荒れ不良(×)とした。
【００３２】
結果を表2に示す。本発明例である鋼No.2〜4、6〜8、11〜13、15〜17、19〜21、23〜25、27〜28は、いずれも肌荒れ深さが30μm以下(○)であり、曲げ加工時に肌荒れが発生し難いことがわかる。
【００３３】
【表１】
2008260991.tif 000002
【００３４】
【表２】
2008260991.tif 000003