(57)【要約】【課題】比較的単純な成分系及びプロセスにより、強度クラスが９８０ＭＰａ以上の熱延鋼板で良好な伸びフランジ性を確保する。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：１．０超〜２．０％、Ｍｎ：１．０〜３．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｖ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｗがそれぞれ０．０１０％以下、かつこれら７元素の合計が０．０２％以下、Ｎ：０．０１０％以下、Ｔｉの質量％を［Ｔｉ］とし、Ｎの質量％を［Ｎ］としたとき、−０．００３％≦［Ｔｉ］−３．４［Ｎ］≦０．０３％を満たし、Ｂ：０．０００３〜０．００５０％を含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、主要組織がベイナイトでその分率が９０％を超え、ベイナイトのブロックの平均粒径が３μｍ以下である熱延鋼板。【選択図】  図２
2008069425.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０３％以上、０．２０％以下、Ｓｉ：１．０％超、２．０％以下、Ｍｎ：１．０％以上、３．０％以下を含み、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０５％以下であり、Ｖ：０．０１０％以下、Ｚｒ：０．０１０％以下、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｍｏ：０．０１０％以下、Ｔａ：０．０１０％以下、Ｈｆ：０．０１０％以下、Ｗ：０．０１０％以下、かつこれら７元素の合計が０．０２％以下であり、Ｎ：０．０１０％以下で、かつＴｉの質量％を［Ｔｉ］とし、Ｎの質量％を［Ｎ］としたとき、［Ｔｉ］−３．４［Ｎ］が−０．００３％以上、０．０３％以下であり、Ｂ：０．０００３％以上、０．００５０％以下を含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、主要組織がベイナイトでその分率が９０％を超え、ベイナイトのブロックの平均粒径が３μｍ以下であることを特徴とする伸びフランジ性に優れた熱延鋼板。
【請求項２】
さらにＡｌ：０．００１％以上、１．０％以下、Ｃａ：０．０００１％以上、０．１％以下、Ｍｇ：０．０００１％以上、０．１％以下、Ｃｅ：０．０００１％以上、０．１％以下の１種又は２種以上を含むことを特徴とする請求項１に記載された伸びフランジ性に優れた熱延鋼板。
【請求項３】
Ｃｒ：０．０１％以上、５．０％以下、Ｃｕ：０．０１％以上、５．０％以下、Ｎｉ：０．０１％以上、５．０％以下の１種又は２種以上を含むことを特徴とする請求項１又は２に記載された伸びフランジ性に優れた熱延鋼板。    
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車や各種産業機械、構造物において、強度と加工性、特に伸びフランジ性が必要な部品の材料として用いられる、強度クラスが９８０ＭＰａ以上の熱延鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
強度クラスが９８０ＭＰａ以上の熱延鋼板において、強度と良好な伸びフランジ性を両立させるには組織の均一性を高めることが有効であり、かつその組織としてベイナイトを主体とする組織が有効であることが知られている。
伸びフランジ性改善に関する従来技術として、特許文献１には、Ｎｂ，Ｔｉの添加とプロセス最適化により板厚方向の組織の均一性を高めつつ、ベイナイト主体の組織にすることで強度−伸びフランジ性を両立させることが記載され、特許文献２には、Ｎｂ，Ｔｉのいずれかを添加しつつ、平均粒径３．０μｍの微細ベイナイトを主体とする組織にすることで、強度−伸びフランジ性を両立することが記載されている。しかし、９８０ＭＰａ以上の強度を確保するためには高価なＮｂの添加が必要となっている。
【０００３】
一方、高価な焼き入れ性改善元素であるＮｂ等を添加せずにベイナイト組織を得る技術として、特許文献３には、Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ鋼を熱間圧延終了後、２秒以内に冷却を開始し、１５０℃／ｓ超の冷却速度で冷却し、４５０〜６５０℃で冷却を停止することにより、強度−伸びフランジ性を両立させることが記載されている。しかし、冷却速度を１５０℃／ｓ超に高めるためには特殊な設備が必要であり、かつこのような非常に高速の冷却速度では停止温度の制御が困難で、停止温度のばらつきが出ることが懸念される。
【０００４】
【特許文献１】特開２００３−１１９５４９号公報
【特許文献２】特開２０００−１０９９５１号公報
【特許文献３】特開２００３−１１２２０４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、従来技術の上記問題点に鑑みてなされたもので、比較的単純な成分系及びプロセスにより、強度クラスが９８０ＭＰａ以上の熱延鋼板で良好な伸びフランジ性を確保することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らが、ベイナイト組織を得るため種々検討した結果、Ｂの添加と、Ｂの添加による焼き入れ性改善効果を発現するためにＴｉ，Ｎの添加バランスの制御が必要であることが分かった。
続いて、伸びフランジ性に及ぼすベイナイト下部組織の影響について検討した結果、Ｂを活用してフルベイナイトが得られている状況においては、ベイナイトの下部組織であるブロックの平均粒径が伸びフランジ性に強く影響を及ぼし、ブロックの平均粒径が微細なほど、伸びフランジ性が改善することが分かった。ブロックの平均粒径の粗大化には、従来焼き入れ性確保に有効として添加されていたＮｂ，Ｍｏなどの４Ａ〜６Ａ属の元素が寄与しており、これらの元素をできる限り低減することで伸びフランジ性が改善し、９８０ＭＰａ以上の熱延鋼板で良好な伸びフランジ性を確保することができた。
【０００７】
本発明に係る伸びフランジ性に優れた熱延鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０３％以上、０．２０％以下、Ｓｉ：１．０％超、２．０％以下、Ｍｎ：１．０％以上、３．０％以下を含み、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０５％以下であり、Ｖ：０．０１０％以下、Ｚｒ：０．０１０％以下、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｍｏ：０．０１０％以下、Ｔａ：０．０１０％以下、Ｈｆ：０．０１０％以下、Ｗ：０．０１０％以下、かつこれら７元素の合計が０．０２％以下であり、Ｎ：０．０１０％以下で、かつＴｉの質量％を［Ｔｉ］とし、Ｎの質量％を［Ｎ］としたとき、［Ｔｉ］−３．４［Ｎ］が−０．００３％以上、０．０３％以下であり、Ｂ：０．０００３％以上、０．００５０％以下を含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、主要組織がベイナイトでその分率が９０％を超え、ベイナイトのブロックの平均粒径が３μｍ以下であることを特徴とする。
【０００８】
上記高強度熱延鋼板は、必要に応じて、さらにＡｌ：０．００１％以上、１．０％以下、Ｃａ：０．０００１％以上、０．１％以下、Ｍｇ：０．０００１％以上、０．１％以下、Ｃｅ：０．０００１％以上、０．１％以下の１種又は２種以上を含み、又は／及びＣｒ：０．０１％以上、５．０％以下、Ｃｕ：０．０１％以上、５．０％以下、Ｎｉ：０．０１％以上、５．０％以下の１種又は２種以上を含むことができる。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、比較的単純な成分系及びプロセスにより、９８０ＭＰａ以上の熱延鋼板で良好な伸びフランジ性を確保することができる。
本発明に係る熱延鋼板は、自動車や各種産業機械、構造物において、強度と加工性、特に伸びフランジ性が必要な部品の材料として好適に用いることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
まず、本発明に係る熱延鋼板の組成及び組織限定理由について説明する。
・Ｃ：０．０３％以上、０．２０％以下
Ｃは強度を確保するために有効で、フェライト形成を抑制し、ベイナイト形成を促進する元素である。しかし、０．２０％を越えるとマルテンサイトが形成され、強度が高くなりすぎて伸びフランジ性が劣化し、一方、０．０３％未満ではフェライトが形成されてベイナイト分率が低下し、必要な強度が得られない。好ましくは、０．０５％以上、０．１５％以下、さらに好ましくは０．０７％以上、０．１２％以下である。
・Ｓｉ：１．０％超、２．０％以下
Ｓｉは固溶強化により、伸びフランジ性の低下を抑えつつ強化に寄与する元素である。しかし、２．０％を越えると強度が高くなり過ぎ、伸びフランジ性が劣化し、一方、１．０％以下であると十分な強度、伸びフランジ性が得られない。好ましくは１．１％以上、１．９％以下、さらに好ましくは１．１％以上、１．８％以下である。
【００１１】
・Ｍｎ：１．０％以上、３．０％以下
Ｍｎはフェライトの形成を抑制し、ベイナイトの形成を促進して強度向上及び伸びフランジ性向上に有効な元素である。しかし、３．０％を越えると焼き入れ性が高くなり過ぎてマルテンサイトが形成され、伸びフランジ性が劣化し、一方、１．０％未満であるとフェライトが形成されて強度が得られず、伸びフランジ性も劣化する。好ましくは１．２％以上、２．７％以下、さらに好ましくは１．５％以上、２．４％以下である。
・Ｐ：０．０５％以下
Ｐは粒界に偏析し、粒界強度を低下させて粒界破壊を促進するため、伸びフランジ性が劣化する。従って、０．０５％以下に制限し、好ましくは０．０３％以下、さらに好ましくは０．０２％以下に制限する。
・Ｓ：０．０５％以下、
ＳはＭｎＳなどの硫化物を形成し、この硫化物が穴広げ試験時の破壊の起点となるため、伸びフランジ性が劣化する。従って、０．０５％以下に制限し、好ましくは０．０３％以下、さらに好ましくは０．０２％以下に制限する。
【００１２】
・Ｖ：０．０１０％以下
・Ｚｒ：０．０１０％以下
・Ｎｂ：０．００５％以下
・Ｍｏ：０．０１０％以下
・Ｔａ：０．０１０％以下
・Ｈｆ：０．０１０％以下
・Ｗ：０．０１０％以下、かつこれら７元素の合計が０．０２％以下
これらの元素は添加することでフェライトの形成を強く抑制し、ベイナイト形成を促進する作用がある。しかし、フェライトの核生成を抑制すると同時にベイナイトの核生成も抑制し、ブロックの平均粒径が粗大化する。そのため、伸びフランジ性を改善するためには、添加量を低減する必要がある。また、これらの元素を添加すると、ベイナイトのラス間に微細なＭＡ（マルテンサイトと残留オーステナイト）が形成され、これが穴広げ試験時の破壊の起点となり、伸びフランジ性を低下させる。この観点からも、添加量を低減することが望ましい。良好な伸びフランジ性を得る上では添加しない方がよく、添加する場合でも、Ｖ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｗは個別にそれぞれ０．０１０％以下、Ｎｂは０．００５％以下、合計で０．０２％以下に抑える必要がある。好ましくは、Ｖ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｗは個別にそれぞれ０．００５％未満、Ｎｂは０．００３％未満に抑え、合計では０．０１５％以下、さらに好ましくは合計０．０１０％以下に抑える。
【００１３】
・Ｂ：０．０００３％以上、０．００５０％以下
Ｂはフェライト変態を強く抑制する元素であり、ベイナイト主体の組織を形成して伸びフランジ性を改善するうえで非常に有効な元素である。しかし、０．００５０％を越えると添加効果が飽和し、一方、０．０００３％未満であると、焼き入れ性改善効果（フェライト形成抑制効果）が得られない。好ましくは０．０００５％以上、０．００４０％以下、さらに好ましくは０．０００５％以上、０．００３％以下である。
・Ｎ：０．０１０％以下
Ｎは不可避的に存在する元素である。歪み時効により伸びフランジ性が劣化するため、低減することが望ましい。また、固溶Ｎが存在すると、Ｂ添加による焼き入れ性改善効果（フェライト形成抑制効果）を阻害するので、０．０１０％以下に低減する。好ましくは０．００８％以下、さらに好ましくは０．００６％以下である。
【００１４】
・［Ｔｉ］−３．４［Ｎ］が−０．００３％以上、０．０３％以下
Ｔｉは不可避的に存在するＮをＴｉＮとして固定し、歪み時効を抑制する、又はＢ添加による焼き入れ性改善効果を発現するために必要な元素である。一方、過剰に添加すると固溶ＴｉがＭＡの形成に寄与し、伸びフランジ性を劣化させるため、Ｎ量に合わせた添加量に調整する必要がある。［Ｔｉ］−３．４［Ｎ］が０．０３％を越えると、固溶Ｔｉが残存することでＭＡが形成され、またベイナイトの核生成が抑制されブロックの平均粒径が粗大化して、伸びフランジ性が劣化し、一方、−０．００３％未満ではＴｉＮとならないＮが残存し、そのＮがＢと結合して、Ｂのフェライト形成抑制効果を阻害する。好ましい範囲は−０．００１％以上０．０２％以下、さらに好ましい範囲は０．０％以上、０．０１％以下である。
【００１５】
・Ａｌ：０．００１％以上、１．０％以下
・Ｃａ：０．０００１％以上、０．１％以下
・Ｍｇ：０．０００１％以上、０．１％以下
・Ｃｅ：０．０００１％以上、０．１％以下
これらの元素は酸化物系介在物を微細化することで伸びフランジ性を改善する作用があるため、１種又は２種以上を必要に応じて添加する。しかし、上限値を越えると効果が飽和し、下限値未満であると効果が得られない。
【００１６】
・Ｃｒ：０．０１％以上、５．０％以下
・Ｃｕ：０．０１％以上、５．０％以下
・Ｎｉ：０．０１％以上、５．０％以下
これらの元素はフェライト形成を抑制し、ベイナイト組織形成に寄与するため、１種又は２種以上を必要に応じて添加する。しかし、上限値を越えると効果が飽和し、下限値未満であると効果が得られない。
【００１７】
・ベイナイト分率：９０％超
ベイナイトは均質な組織であるため、ベイナイト主体組織になると亀裂の発生起点が少なくなり、伸びフランジ性が改善する。ベイナイト分率（面積分率）が９０％以下では組織が不均一になるため伸びフランジ性が劣化する。好ましくは９２％以上、さらに好ましくは９５％以上である。理想的には１００％ベイナイト組織になることである。
主相であるベイナイト以外の組織（主としてマルテンサイト、残留オーステイナイト、又はフェライト、及び少量のパーライト）は少ないことが望ましい。硬質なマルテンサイト及び残留オーステナイトは穴広げ試験時に亀裂の発生サイトとなり、伸びフランジ性を劣化させるので、マルテンサイト＋残留オーステナイトの面積分率は好ましくは３％以下、さらに好ましくは２％以下、さらに１％以下が好ましい。フェライト又はパーライトについても、硬質相との界面に歪みが集中し、界面が割れの発生起点になるため、これらの面積分率は好ましくは５％以下、さらに好ましくは３％以下である。
【００１８】
・ブロックの平均粒径：３μｍ以下
ブロックとは、ベイナイト中の下部組織で結晶方位の揃った領域を指す。ブロックを微細化すると、ブロック界面に集中する応力が低下し、ブロック界面に集中する応力が低下し、ブロック界面からの破壊が抑制され、伸びフランジ性が改善する。ブロックの平均粒径が３μｍより大きいと、良好な伸びフランジ性が得られない。ブロックの平均粒径の好ましい範囲は２μｍ以下、さらに好ましい範囲は１．５μｍ以下であり、微細である程好ましいが、現実的なプロセスで得られるブロックサイズの下限は０．２μｍ程度である。
【００１９】
次に、本発明に係る熱延鋼板の製造方法について説明する。
好ましい製造方法は、図１に示すように、鋼素材を加熱した後、仕上げ圧延を含む熱間圧延、熱延後の急冷、急冷停止、巻き取りである。以下、各工程について説明する。
・熱間圧延前の加熱
熱間圧延前の加熱は、限定的ではないが１０００℃以上、１２５０℃以下で、３０分以上、５時間以下行う。この加熱によりオーステナイト単相とする。
・熱間圧延
熱間圧延は、仕上げ温度が７００℃以上、８００℃以下の範囲になるように行う。熱間仕上げ圧延をオーステナイト単相の未再結晶域で行うことにより、ベイナイトの核生成サイトを増加させ、形成されるブロックを微細化することができる。仕上げ温度が８００℃を越えると、ベイナイトの核生成サイトが不足し、ブロックが十分に微細化できず、７００℃未満では、仕上げ圧延前にフェライト変態が起こり、組織が不均一になるため良好な伸びフランジ性が得られない。
【００２０】
・熱延後の急冷
熱延後の急冷は停止温度（ベイナイト変態が起こる温度域）まで平均冷却速度２０℃／ｓ以上で急冷する。フェライト変態が起こる温度域を急速に冷却することで、フェライト形成を抑制する。この冷却速度は速いことが望ましいが、速すぎると制御が困難となるため、好ましくは１５０℃／ｓ未満、さらに好ましくは１２０℃／ｓ未満とする。
・急冷停止、巻き取り
急冷停止温度は３００℃以上、５００℃以下とする。この温度域はベイナイト変態が起こる温度域であり、この温度域に保持することによりベイナイト主体の組織が得られる。停止温度が５００℃を越えると、パーライト変態が発生して、ベイナイト分率が低下し、強度が低下したり、伸びフランジ性が劣化する。停止温度が３００℃未満であると、マルテンサイト変態が発生して、ベイナイト分率が低下し、伸びフランジ性が劣化する。
【実施例】
【００２１】
表１，２に示す成分の鋳塊を真空溶製し、熱間圧延により２５ｍｍ厚の板材とし、そこから２５ｍｍ×２００ｍｍ×１２０ｍｍのスラブを切り出し、１１５０℃で３０分加熱した後、表３に示す条件で仕上げ圧延を実施した。仕上げ圧延後、停止温度４５０℃までを平均冷却速度５０℃／ｓで冷却した。４５０℃まで冷却後、巻き取りを模擬するため、４５０℃×３０分の保持を行った後、炉冷した。
【００２２】
【表１】
2008069425.tif 000003
【００２３】
【表２】
2008069425.tif 000004
【００２４】
【表３】
2008069425.tif 000005
【００２５】
【表４】
2008069425.tif 000006
【００２６】
得られた熱延鋼板からサンプルを採取し、組織観察、引張試験、及び穴広げ試験を下記要領で実施した。
・組織観察１（ベイナイト分率）
鋼板中心部のＴＤ面の組織を観察した。サンプルを鏡面に研磨し、３％ナイタールで腐食後、光学顕微鏡で４００倍で５視野（約３０，０００μｍ２／視野）の観察を行い、ポイントカウンティング法（各視野毎に均等なメッシュで１００ポイント）でベイナイト分率を求めた。         
【００２７】
・組織観察２（ブロックの平均粒径）
ブロックは同一方位を示す領域であり、光学顕微鏡やＳＥＭでは判別することができない。また、光学顕微鏡やＳＥＭで観察したベイナイトの粒径は、ラス、ブロック、パケットのいずれを観察しているか不明であり、ブロックの粒径と一対一の対応をとることができない。そのため、ブロックの測定はＥＢＳＰ（Electron Back Scattering Pattern）などの結晶方位測定を行う必要がある。この実施例では、ブロックサイズを隣り合うフェライト間の方位差が１５°以上となる大傾角粒界をブロック境界とし、ブロック境界で囲まれた領域の粒径をブロックの粒径として測定した。装置及び観察条件は次のとおりである。
（ａ）観察装置；走査電子顕微鏡（Philips社製 XL30S-FEG）
（ｂ）ＥＢＳＰシステム；テクセムラボラトリーズ製 0IMシステム（ver.4.0)を使用
（ｃ）ステップ間隔；０．２５μm
（ｄ）隣り合うフェライト間の方位差が１５°以上となる点をブロック境界としてマッピング  
（ｅ）ブロック境界で囲まれた領域の面積をMicromedia社製Image-Proを用いて測定し、各粒の面積から円相当径（＝２（Ａ／π）１／２，Ａ：粒の面積）を求めて平均化した値を平均粒径とした。
【００２８】
・組織観察３（マルテンサイト及び／又は残留オーステイナイト分率）
レペラ試薬で腐食後、光学顕微鏡で１０００倍で５視野（約５，０００μｍ２／視野）の観察を行い、白い領域をマルテンサイト及び／又は残留オーステナイトとして画像解析を行い、当該組織の分率を求めた。
なお、ベイナイトのラス間に存在するマルテンサイト及び／又は残留オーステナイトは微細組織であり、組織観察１で得られるベイナイト分率はこのマルテンサイト及び／又は残留オーステナイトを含む。このため、組織観察１で得られるベイナイト分率と組織観察３で得られるマルテンサイト及び／又は残留オーステナイト分率を足すと１００％を越える場合がある。
【００２９】
・引張試験
引張試験は、サンプルをＪＩＳＺ２２０１記載の５号試験片に加工し、ＪＩＳＺ２２４１記載の引張試験方法に従い、引張強度を測定した。
・穴広げ試験
伸びフランジ性は穴広げ試験で評価した。穴広げ試験は、日本鉄鋼連盟規格ＪＦＳＴ１００１に従って行い、穴広げ率を測定した。
【００３０】
測定結果を表３及び表４に示す。表３及び表４において、ベイナイト分率はベイナイトのラス間に存在する微細なＭＡ（マルテンサイト及び／又は残留オーステナイト）を含む。
表３及び表４において、引張強度は９８０ＭＰａ以上を良好、１０００ＭＰａ以上をさらに良好と評価し、穴広げ率は８０％以上を良好、９０％以上をさらに良好と評価した。
【００３１】
表３及び表４の測定結果を以下簡単に説明する。
Ｎｏ．１，２，４，５，７，１１，１２，２１〜２８，３０，３２は、クレーム記載の組成、ベイナイト分率及びブロック平均粒径の各要件を満たし、またマルテンサイト＋残留オーステナイトの分率が３％以下であり、良好な引張強度及び穴広げ率を示す。
【００３２】
一方、Ｎｏ．３はＣ含有量が不足し、フェライトが形成されてベイナイト分率が低く引張強度が劣り、Ｎｏ．６はＣ含有量が過剰で、マルテンサイトが形成されてベイナイト分率が低下し、穴広げ率が劣る。  
Ｎｏ．８はＳｉ含有量が過剰で、Ｎｏ．９はＳｉ含有量が不足し、いずれも穴広げ率が劣る。
Ｎｏ．１０はＭｎ含有量が不足し、フェライトが形成されてベイナイト分率が低く、引張強度及び穴広げ率が劣り、Ｎｏ．１３はＭｎ含有量が過剰で、マルテンサイトが形成されてベイナイト分率が低下し、穴広げ率が劣る。
Ｎｏ．１４〜２０はＶ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｗの１種又は２種以上の含有量が過剰で、ブロック平均粒径が粗大化し、またベイナイトのラス間に存在する微細なＭＡ（マルテンサイト＋残留オーステイナイト）分率も高くなり、穴広げ率が劣る。
Ｎｏ．２９はＢ含有量が不足するためフェライト形性抑制効果が不足し、ベイナイト分率が低下して穴広げ率が劣る。
Ｎｏ．３１は［Ｔｉ］−３．４［Ｎ］が低すぎるため、フェライトが形成されてベイナイト分率が低下し、穴広げ率が劣り、Ｎｏ．３３は［Ｔｉ］−３．４［Ｎ］が高すぎるため、ブロックの平均粒径が粗大化し、またベイナイトのラス間に存在する微細なＭＡ（マルテンサイト＋残留オーステイナイト）分率も高くなり、穴広げ率が劣る。
Ｎｏ．３４，３６は仕上げ圧延温度が高すぎたためブロック平均粒径が粗大化し、穴広げ率が劣る。
Ｎｏ．３５，３７は仕上げ圧延温度が低すぎたため、フェライトが形成されてベイナイト分率が低下し、穴広げ率が劣る。
【００３３】
本発明の鋼組成とベイナイト分率を満たすもの、及びＭｏ，Ｎｂ，Ｔｉ等が過剰に添加されたためブロックサイズ（平均粒径）が粗大化したものについて、穴広げ率とブロックサイズをプロットしたのが図２である。図２に示すように、ブロックサイズが３μｍ以下のとき、８０％以上の穴広げ率が得られている。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】本発明の熱延鋼板の製造方法を示す図である。
【図２】穴広げ率とブロックサイズ（平均粒径）の関係を示す図である。
【図１】
2008069425.tif 000007
【図２】
2008069425.tif 000008