(57)【要約】【課題】被研磨物に微細な溝を形成することができるだけでなく、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させることが可能な研磨布用織物およびその製造方法および研磨布を提供する。【解決手段】研磨布用織物であって、単繊維径５０〜１５００ｎｍのポリエステルマルチフィラメント糸Ａが経糸および緯糸のうちどちらか一方のみに配され、他方には単繊維径が３μｍ以上のポリエステルマルチフィラメント糸Ｂが配され、該織物のカバーファクターＣＦが２０００〜４５００の範囲内であり、かつ織物の厚みが０．１５〜０．８０ｍｍの範囲内であることを特徴とする研磨布用織物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
研磨布用織物であって、単繊維径５０〜１５００ｎｍのポリエステルマルチフィラメント糸Ａが経糸および緯糸のうちどちらか一方のみに配され、他方には単繊維径が３μｍ以上のポリエステルマルチフィラメント糸Ｂが配され、該織物のカバーファクターＣＦが２０００〜４５００の範囲内であり、かつ織物の厚みが０．１５〜０．８０ｍｍの範囲内であることを特徴とする研磨布用織物。
ただし、カバーファクターＣＦは下記式により定義される。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
［ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。］
【請求項２】
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａのフィラメント数が５００本以上である、請求項１に記載の研磨布用織物。
【請求項３】
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂのフィラメント数が２０〜３００本の範囲内である、請求項１または請求項２に記載の研磨布用織物。
【請求項４】
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂが仮撚捲縮加工糸である、請求項１〜３のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項５】
ＫＥＳ風合い計測器による、織物の圧縮剛さが０．０８〜０．９の範囲内である、請求項１〜４のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項６】
ポリエステルマルチフィラメント糸Ａ用として島成分がポリエステルからなりかつ島成分の径が５０〜１５００ｎｍである海島型複合繊維を用い、一方、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂ用として単糸繊度が０．２〜２．０ｄｔｅｘのポリエステルマルチフィラメント糸を用いて織物を織成した後、前記海島型複合繊維の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することを特徴とする、請求項１〜５に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項７】
前記の島数が１００以上である、請求項６に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項８】
前記の海島型複合繊維において、海成分が、ポリ乳酸、超高分子量ポリアルキレンオキサイド縮合系ポリマー、ポリエチレングリコール系化合物共重合ポリエステル、およびポリエチレングリコール系化合物と５−ナトリウムスルホイソフタル酸の共重合ポリエステルから選択される少なくとも１種のアルカリ水溶液易溶解性ポリマーである、請求項６または請求項７に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項９】
海成分が、５−ナトリウムスルホン酸を６〜１２モル％および分子量４０００〜１２０００のポリエチレングリコールを３〜１０重量％共重合したポリエチレンテレフタレートである、請求項８に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１０】
請求項１〜５のいずれかに記載の研磨布用織物を用いてなる、記録媒体のテキスチャリング用研磨布、記録媒体のポリッシング用研磨布、電子部品の仕上げ用研磨布、および電子部品のバフ研磨用研磨布からなる群より選択されるいずれかの研磨布。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、被研磨物に微細な溝を形成することが可能で、かつ被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させることが可能な研磨布用織物およびその製造方法および研磨布に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、磁気デイスク等の磁気記録媒体は、高容量化、高記憶密度化されている。それに伴い、記録デイスクと磁気ヘッドとの密着を防止しながら磁気ヘッドの浮上高さを小さくするため、記録デイスクの基板表面に微細な溝を形成するテクスチャー加工という表面処理が行われている。かかる微細な溝は、均一でかつ微細であるほど磁気デイスクヘッドの浮上距離を小さくすることができ、好ましいとされている（例えば、特許文献１、特許文献２参照）。
【０００３】
本発明者は、特願２００６−１３７５２２号において、研磨布用織物を提案した。しかしながら、該織物において、デイスク表面の欠点（スクラッチ）発生率の点で十分とはいえないということが判明した。
【０００４】
【特許文献１】特開２００１−１７９５９５号公報
【特許文献２】特開２００５−３２９５３４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は上記の背景に鑑みなされたものであり、その目的は、被研磨物に微細な溝を形成することが可能で、かつ被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させることが可能な研磨布用織物およびその製造方法および研磨布を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は上記の課題を達成するため鋭意検討した結果、単繊維径が５０〜１５００ｎｍの超極細ポリエステルマルチフィラメント糸を用いて、所定のカバーファクターＣＦおよび厚みを有する研磨布用織物を得る際、該織物に単繊維径が大きいマルチフィラメント糸を同時に含ませることにより、該織物中の空隙が大きくなりクッション性が向上するため、記録デイスクの基板表面に極めて微細な溝を形成することができるだけでなく、欠点（スクラッチ）発生率を低減できることを見出し、さらに鋭意検討を重ねることにより本発明を完成するに至った。
【０００７】
かくして、本発明によれば「研磨布用織物であって、単繊維径５０〜１５００ｎｍのポリエステルマルチフィラメント糸Ａが経糸および緯糸のうちどちらか一方のみに配され、他方には単繊維径が３μｍ以上のポリエステルマルチフィラメント糸Ｂが配され、該織物のカバーファクターＣＦが２０００〜４５００の範囲内であり、かつ織物の厚みが０．１５〜０．８０ｍｍの範囲内であることを特徴とする研磨布用織物。」が提供される。
ただし、カバーファクターＣＦは下記式により定義される。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
［ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。］
【０００８】
その際、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａのフィラメント数が５００本以上であることが好ましい。一方、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂのフィラメント数が２０〜３００本の範囲内であることが好ましい。かかるポリエステルマルチフィラメント糸Ｂが仮撚捲縮加工糸であることが好ましい。また、ＫＥＳ風合い計測器による、織物の圧縮剛さが０．０８〜０．９の範囲内であることが好ましい。
【０００９】
また、本発明によれば、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａ用として島成分がポリエステルからなりかつ島成分の径が５０〜１５００ｎｍである海島型複合繊維を用い、一方、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂ用として単糸繊度が０．２〜３．５ｄｔｅｘのポリエステルマルチフィラメント糸を用いて織物を織成した後、前記海島型複合繊維の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することを特徴とする、前記の研磨布用織物の製造方法が提供される。
【００１０】
その際、前記の島数が１００以上であることが好ましい。また、前記の海島型複合繊維において、海成分が、ポリ乳酸、超高分子量ポリアルキレンオキサイド縮合系ポリマー、ポリエチレングリコール系化合物共重合ポリエステル、およびポリエチレングリコール系化合物と５−ナトリウムスルホイソフタル酸の共重合ポリエステルから選択される少なくとも１種のアルカリ水溶液易溶解性ポリマーであることが好ましい。特に、海成分が、５−ナトリウムスルホン酸を６〜１２モル％および分子量４０００〜１２０００のポリエチレングリコールを３〜１０重量％共重合したポリエチレンテレフタレートであることが好ましい。
【００１１】
また、本発明によれば、前記の研磨布用織物を用いてなる、記録媒体のテキスチャリング用研磨布、記録媒体のポリッシング用研磨布、電子部品の仕上げ用研磨布、および電子部品の群より選択されるいずれかの研磨布が提供される。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、被研磨物に微細な溝を形成することができるだけでなく、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させることが可能な研磨布用織物およびその製造方法および研磨布が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
まず、本発明の研磨布用織物において、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａはその単繊維径（単繊維の直径）が５０〜１５００ｎｍ（好ましくは１００〜１０００ｎｍ、特に好ましくは４００〜８００ｎｍ）の範囲内であることが肝要である。かかる単繊維径を単糸繊度に換算すると、０．００００２〜０．０２２ｄｔｅｘに相当する。ここで、単繊維径が５０ｎｍ未満の場合には製造が困難となるだけでなく、繊維強度が低くなるため実用上好ましくない。逆に、単繊維径が１５００ｎｍを超える場合には、研磨布用織物を研磨布として使用する際、被研磨物に微細な溝を形成することができず好ましくない。なお、単繊維の断面形状が丸断面以外の異型断面である場合には外接円の直径を単繊維径とする。また、単繊維径は、透過型電子顕微鏡で繊維の横断面を撮影することにより測定が可能である。
【００１４】
かかるポリエステルマルチフィラメント糸Ａにおいて、フィラメント数は特に限定されないが、５００以上（より好ましくは２０００〜１００００）であることが好ましい。また、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの総繊度（単繊維繊度とフィラメント数との積）としては、５〜２００ｄｔｅｘの範囲内であることが好ましい。
【００１５】
かかるポリエステルマルチフィラメント糸Ａを形成するポリマーの種類としては、ポリエチレンテレフタレートやポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、第３成分を共重合させたポリエステルなどが好ましく例示される。該ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で必要に応じて、微細孔形成剤、カチオン染料可染剤、着色防止剤、熱安定剤、蛍光増白剤、艶消し剤、着色剤、吸湿剤、無機微粒子が１種または２種以上含まれていてもよい。
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの繊維形態は特に限定されず、通常の空気加工、仮撚捲縮加工が施されていてもさしつかえない。また、空気混繊または合撚糸または複合仮撚により他の繊維糸条との複合糸として織物に含まれていてもよい。
【００１６】
一方、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂはその単繊維径が３μｍ以上（好ましくは３〜３０μｍ）の範囲内であることが肝要である。該単繊維径が３μｍよりも小さいと、織物の圧縮剛さが小さくなるため、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）が発生しやすくなり好ましくない。ここで、単繊維の断面形状が丸断面以外の異型断面である場合には、外接円の直径を単繊維径とする。なお、単繊維径は、前記と同様、透過型電子顕微鏡で繊維の横断面を撮影することにより測定が可能である。
【００１７】
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂにおいて、フィラメント数は特に限定されないが、２０〜３００本（好ましくは３０〜１５０本）の範囲内であることが好ましい。また、かかるポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの繊維形態は特に限定されないが、長繊維（マルチフィラメント糸）であることが好ましい。単繊維の断面形状も特に限定されず、丸、三角、扁平、中空など公知の断面形状でよい。また、通常の空気加工、仮撚捲縮加工が施されていてもさしつかえない。特に捲縮率が４〜３０％の仮撚捲縮加工糸であると織物のクッション性が向上することにより、欠点（スクラッチ）発生率が低下し好ましい。
【００１８】
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂを形成するポリマーの種類としては、ポリエステル系ポリマーであれば特に限定されず、ポリエチレンテレフタレートやポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、第３成分を共重合させたポリエステルなどが好ましく例示される。かかるポリエステルとしては、マテリアルリサイクルまたはケミカルリサイクルされたポリエステルであってもよい。さらには、特開２００４−２７００９７号公報や特開２００４−２１１２６８号公報に記載されているような、特定のリン化合物およびチタン化合物を含む触媒を用いて得られたポリエステルでもよい。特に後記のように高い沸水収縮率を有する点で共重合ポリエステルが特に好ましい。該ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で必要に応じて、微細孔形成剤、カチオン染料可染剤、着色防止剤、熱安定剤、蛍光増白剤、艶消し剤、着色剤、吸湿剤、無機微粒子が１種または２種以上含まれていてもよい。
【００１９】
本発明の研磨布用織物において、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが単独糸条か他糸条との複合糸として織物の経糸および緯糸のうちどちらか一方にのみ配され、他方には、前記のポリエステルマルチフィラメント糸Ｂが配される。ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが織物の経糸および緯糸両方に配されていると、織物のクッション性が低下することにより、欠点（スクラッチ）発生率が大きくなり好ましくない。
【００２０】
本発明の研磨布用織物において、厚みが０．１５〜０．８０ｍｍ（より好ましくは０．１７〜０．６０ｍｍ）の範囲内であることが肝要である。該厚みが０．１５ｍｍよりも小さいと、クッション性が低くなり被研磨物表面に欠点（スクラッチ）を発生させやすくなり好ましくない。逆に厚みが０．８０ｍｍよりも大きいと作業性が低下するおそれがある。
【００２１】
また、本発明の研磨布用織物において、カバーファクターＣＦが２０００〜４５００（より好ましくは２３００〜４０００）の範囲内であることが被研磨物に微細な溝を形成する上で肝要である。カバーファクターが２０００未満であると、研磨布用織物に研磨剤を付与した際、分散性が不十分となり被研磨物に微細な溝を形成するのが困難となる。逆に、カバーファクターが４５００よりも大きいと、剛性が高くなりすぎ被研磨物に微細な溝を形成するのが困難となる。なお、本発明でいうカバーファクターＣＦは下記の式により表されるものである。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
［ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。］
【００２２】
本発明の研磨布用織物において、織物の組織は特に限定されず、通常の方法で製織されたものでよい。例えば、織組織としては、平織、斜文織、サテン織物等の三原組織、変化組織、変化斜文織等の変化組織、たて二重織、よこ二重織等の片二重組織、たてビロードなどが例示される。層数も単層でもよいし、２層以上の多層でもよい。なかでも、サテン織物組織を有していると、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが同方向に並びやすくなり、被研磨物に微細な溝を形成する上で効果的であり好ましい。
【００２３】
本発明の研磨布用織物は、以下の製造方法により製造することができる。すなわち、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａ用として島成分がポリエステルからなりかつ島成分の径が５０〜１５００ｎｍである海島型複合繊維を用い、一方、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂ用として単糸繊度が０．２〜３．５ｄｔｅｘのポリエステルマルチフィラメント糸を用いて織物を織成した後、前記海島型複合繊維の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することにより、前記の研磨布用織物を製造することができる。
【００２４】
ここで、前記の海島型複合繊維において、該繊維を構成するポリマーは、海成分ポリマーが島成分ポリマーよりも溶解性が高い組合せであれば任意であるが、特に溶解速度比（海／島）が２００以上であることが好ましい。かかる溶解速度比が２００未満の場合には、繊維断面中央部の海成分を溶解させている間に繊維断面表層部の島成分の一部も溶解されるため、海成分を完全に溶解除去するためには、島成分の何割かも減量されてしまうことになり、島成分の太さ斑や溶剤浸食による強度劣化が発生して、毛羽やピリングなどの品位に問題が生じやすくなる。
【００２５】
海成分ポリマーは、好ましくは島成分との溶解速度比が２００以上であればいかなるポリマーであってもよいが、特に繊維形成性の良好なポリエステル、ポリアミド、ポリスチレン、ポリエチレンなどが好ましい。例えば、アルカリ水溶液易溶解性ポリマーとしては、ポリ乳酸、超高分子量ポリアルキレンオキサイド縮合系ポリマー、ポリエチレングルコール系化合物共重合ポリエステル、ポリエチレングリコール系化合物と５−ナトリウムスルホン酸イソフタル酸の共重合ポリエステルが好適である。また、ナイロン６は、ギ酸溶解性があり、ポリスチレン・ポリエチレンはトルエンなど有機溶剤に非常によく溶ける。なかでも、アルカリ易溶解性と海島断面形成性とを両立させるため、ポリエステル系のポリマーとしては、５−ナトリウムスルホイソフタル酸６〜１２モル％と分子量４０００〜１２０００のポリエチレングルコールを３〜１０重量％共重合させた固有粘度が０．４〜０．６のポリエチレンテレフタレート系共重合ポリエステルが好ましい。ここで、５−ナトリウムイソフタル酸は親水性と溶融粘度向上に寄与し、ポリエチレングリコール（ＰＥＧ）は親水性を向上させる。なお、ＰＥＧは分子量が大きいほど、その高次構造に起因すると考えられる親水性増加効果が大きくなるが、反応性が悪くなってブレンド系になるため、耐熱性・紡糸安定性などの点から好ましくなくなる。また、共重合量が１０重量％以上になると、本来溶融粘度低下作用があるので、本発明の目的を達成することが困難になる。したがって、上記の範囲で、両成分を共重合することが好ましい。
【００２６】
一方、島成分ポリマーは、海成分との溶解速度差があればいかなるポリエステルポリマーであってもよいが、前記のように繊維形成性のポリエチレンテレフタレートやポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、第３成分を共重合させたポリエステルなどのポリエステルが好ましい。該ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で必要に応じて、微細孔形成剤、カチオン染料可染剤、着色防止剤、熱安定剤、蛍光増白剤、艶消し剤、着色剤、吸湿剤、無機微粒子が１種または２種以上含まれていてもよい。
【００２７】
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーからなる本発明の海島型複合繊維は、溶融紡糸時における海成分の溶融粘度が島成分ポリマーの溶融粘度よりも大きいことが好ましい。かかる関係にある場合には、海成分の複合重量比率が４０％未満と少なくなっても、島同士が接合したり、島成分の大部分が接合して海島型複合繊維とは異なるものになり難い。
【００２８】
好ましい溶融粘度比（海／島）は、１．１〜２．０、特に１．３〜１．５の範囲である。この比が１．１倍未満の場合には溶融紡糸時に島成分が接合しやすくなり、一方２．０倍を越える場合には、粘度差が大きすぎるために紡糸調子が低下しやすい。
【００２９】
次に島数は、多いほど海成分を溶解除去して極細繊維を製造する場合の生産性が高くなり、しかも得られる極細繊維の細さも顕著となって被研磨物に微細な溝を形成することが可能となるので１００以上（より好ましくは３００〜１０００）であることが好ましい。なお、島数があまりに多くなりすぎると紡糸口金の製造コストが高くなるだけでなく、加工精度自体も低下しやすくなるので１００００以下とするのが好ましい。
【００３０】
次に、島成分の径は、５０〜１５００ｎｍの範囲とする必要がある。また、海島複合繊維断面内の各島は、その径が均一であるほど海成分を除去して得られる極細マルチフィラメント糸からなる織物の品位や耐久性が向上するので好ましい。
【００３１】
前記の海島型複合繊維において、その海島複合重量比率（海：島）は、４０：６０〜５：９５の範囲が好ましく、特に３０：７０〜１０：９０の範囲が好ましい。かかる範囲であれば、島間の海成分の厚みを薄くすることができ、海成分の溶解除去が容易となり、島成分の極細繊維への転換が容易になるので好ましい。ここで海成分の割合が４０％を越える場合には海成分の厚みが厚くなりすぎ、一方５％未満の場合には海成分の量が少なくなりすぎて、島間に接合が発生しやすくなる。
【００３２】
前記の海島型複合繊維において、その島間の海成分厚みが５００ｎｍ以下、特に２０〜２００ｎｍの範囲が適当であり、該厚みが５００ｎｍを越える場合には、該厚い海成分を溶解除去する間に島成分の溶解が進むため、島成分間の均質性が低下するだけでなく、毛羽やピリングなど着用時の欠陥や染め斑も発生しやすくなる。
【００３３】
前記の海島型複合繊維は、例えば以下の方法により容易に製造することができる。すなわち、まず溶融粘度が高く且つ易溶解性であるポリマーと溶融粘度が低く且つ難溶解性のポリマーとを、前者が海成分で後者が島成分となるように溶融紡糸する。ここで、海成分と島成分の溶融粘度の関係は重要で、海成分の比率が小さくなって島間の厚みが小さくなると、海成分の溶融粘度が小さい場合には島間の一部の流路を海成分が高速流動するようになり、島間に接合が起こりやすくなるので好ましくない。
【００３４】
溶融紡糸に用いられる紡糸口金としては、島成分を形成するための中空ピン群や微細孔群を有するものなど任意のものを用いることができる。例えば中空ピンや微細孔より押し出された島成分とその間を埋める形で流路を設計されている海成分流とを合流し、これを圧縮することにより海島断面形成がなされるいかなる紡糸口金でもよい。好ましく用いられる紡糸口金例を図１および２に示すが、必ずしもこれらに限定されるものではない。なお図１は、中空ピンを海成分樹脂貯め部分に吐出してそれを合流圧縮する方式であり、図２は、中空ピンのかわりに微細孔方式で島を形成する方法である。
【００３５】
吐出された海島型断面複合繊維は、冷却風によって固化され、好ましくは４００〜６０００ｍ／分で溶融紡糸された後に巻き取られる。得られた未延伸糸は、別途延伸工程をとおして所望の強度・伸度・熱収縮特性を有する複合繊維とするか、あるいは、一旦巻き取ることなく一定速度でローラーに引き取り、引き続いて延伸工程をとおした後に巻き取る方法のいずれでも構わない。
【００３６】
ここで、特に微細な島径を有する海島型複合繊維を高効率で製造するために、通常のいわゆる配向結晶化を伴うネック延伸（配向結晶化延伸）に先立って、繊維構造は変化させないで繊維径のみを極細化する流動延伸工程を採用することが好ましい。流動延伸を容易とするため、熱容量の大きい水媒体を用いて繊維を均一に予熱し、低速で延伸することが好ましい。このようにすることにより延伸時に流動状態を形成しやすくなり、繊維の微細構造の発達を伴わずに容易に延伸することができる。このプロセスでは、特に海成分および島成分が共にガラス転移温度１００℃以下のポリマーであることが好ましく、なかでもポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、ポリトリメチレンテレフタレート等のポリエステルに好適である。具体的には６０〜１００℃、好ましくは６０〜８０℃の範囲の温水バスに浸漬して均一加熱を施し、延伸倍率は１０〜３０倍、供給速度は１〜１０ｍ／分、巻取り速度は３００ｍ／分以下、特に１０〜３００ｍ／分の範囲で実施することが好ましい。予熱温度不足および延伸速度が速すぎる場合には、目的とする高倍率延伸を達成することができなくなる。
【００３７】
得られた流動状態で延伸された延伸糸は、その強伸度などの機械的特性を向上させるため、定法にしたがって６０〜２２０℃の温度で配向結晶化延伸する。該延伸条件がこの範囲外の温度では、得られる繊維の物性が不十分なものとなる。なお、この延伸倍率は、溶融紡糸条件、流動延伸条件、配向結晶化延伸条件などによって変わってくるが、該配向結晶化延伸条件で延伸可能な最大延伸倍率の０．６〜０．９５倍で延伸すればよい。
【００３８】
以上に説明した海島型複合繊維を単独糸条として用いるか、または他糸条との複合糸として、無撚あるいは必要に応じて追撚した上で、経糸全量または緯糸全量のどちらか一方、あるいは経糸または緯糸のどちらか一方に他糸条と１本交互または複数本交互に配し、他方に単糸繊度が０．２〜２．０ｄｔｅｘのポリエステルマルチフィラメント糸を配して織物を織成した後、前記の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することにより、本発明の織物が得られる。なお、前記のアルカリ水溶液による海成分の溶解除去処理の前および／または後に染色加工や親水加工など各種加工を付加適用してもよい。
【００３９】
かくして得られた織物には、前記単繊維径５０〜１５００ｎｍのポリエステルマルチフィラメント糸Ａが経糸および緯糸のうちどちらか一方のみに配されているので、他方には、単繊維径が３μｍ以上のポリエステルマルチフィラメント糸Ｂが配されているので、織物内の空隙が大きくなり織物のクッション性が向上するため、被研磨物に微細な溝を形成することができるだけでなく、欠点（スクラッチ）の発生を低減することができる。その際、前記クッション性としては、ＫＥＳ風合い計測器による圧縮剛さで０．０８〜０．９（より好ましくは０．１〜０．７）の範囲内であることが、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させる上で好ましい。ここで、圧縮剛さは、クッション性の代用特性であり、数値が大きいほどクッション性が高く、数値が小さいほどクッション性が小さいことを表す。織物の圧縮剛さ（クッション性）が大きくなると、被研磨物に微細な溝を形成することができるだけでなく、欠点（スクラッチ）の発生を低減することができる理由についてはまだ明らかにはされていないが、欠点（スクラッチ）の原因となる異物が織物表面上に付着していても、その織物のクッション性により影響が低減されるためであろうと推定している。
【００４０】
次に、本発明の研磨布は、研磨布用織物を用いてなる、磁気デイスクや光デイスクなど記録媒体のテキスチャリング用研磨布、記録媒体のポリッシング用研磨布、電子部品の仕上げ用研磨布、および電子部品のバフ研磨用研磨布からなる群より選択されるいずれかの研磨布である。かかる研磨布によれば、被研磨物に微細な溝を形成することが可能で、かつ被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させることが可能となる。
【実施例】
【００４１】
次に本発明の実施例及び比較例を詳述するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。なお、実施例中の各測定項目は下記の方法で測定した。
＜単繊維径＞透過型電子顕微鏡で繊維の横断面を撮影することにより測定した。ｎ数５で測定しその平均値を求めた。
＜カバーファクター＞下記の式により算出した。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
［ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。］
＜捲縮率＞供試フィラメント糸条を、周長が１．１２５ｍの検尺機のまわりに巻きつけて、乾繊度が３３３３ｄｔｅｘのかせを調製した。
前記かせを、スケール板の吊り釘に懸垂して、その下部分に６ｇｒｆ（５．９ｃＮ）の初荷重を付加し、さらに６００ｇｒｆ（５８８ｃＮ）の重荷重をかけ、１分後にかせの長さＬ０を測定した。その後、直ちに、前記かせから重荷重を除き、スケール板の吊り釘から外し、このかせを沸騰水中に２０分間浸漬して、捲縮を発現させる。沸騰水処理後のかせを沸騰水から取り出し、かせに含まれる水分をろ紙により吸収除去し、室温において２４時間風乾した。この風乾されたかせを、スケール板の吊り釘に懸垂し、その下部分に、６００ｇｒｆ（５８８ｃＮ）の重荷重をかけ、１分後にかせの長さＬ１を測定し、その後かせから重荷重を外し、１分後にかせの長さＬ２を測定した。初荷重は測定中は常時付加しておく。供試フィラメント糸条の捲縮率（ＣＰ）を、下記式により算出した。
ＣＰ（％）＝（（Ｌ１−Ｌ２）／Ｌ０）×１００
＜織物の厚み＞ＪＩＳ  Ｌ  １０９６  ８．５に従って測定した。
＜圧縮剛さ＞クッション性の代用特性として、ＫＥＳ風合い計測器による圧縮特性における曲線（図３）から求める三角形ＡＢＣの面積とａの面積とｂの面積から下記の式で圧縮剛さを計算した。
圧縮剛さ＝（ａの面積＋ｂの面積）／三角形ＡＢＣの面積
＜研磨効果＞テクスチャー加工後のデイスク表面の欠点数により研磨効果を判定した。テクスチャー加工試験においてデイスク基板１０枚を対象とし、Ｃａｎｄｅｌａ  ＯＳＡ６１００光学表面分析計を用いて、スクラッチなどの欠点数を測定し、１０枚の測定値の平均値で、３００点以下であれば「○」（合格）、３００点以上であれば「×」（不合格）とした。
【００４２】
［実施例１］
島成分としてポリエチレンテレフタレート、海成分として５−ナトリウムスルホイソフタル酸９モル％と数平均分子量４０００のポリエチレングリコール３重量％を共重合したポリエチレンテレフタレートを用い、海：島＝３０：７０、島数＝８３６の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度２８０℃、紡糸速度１５００ｍ／分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度８０℃、延伸倍率２．５倍でローラー延伸し、次いで１５０℃で熱セットして巻き取った。得られた海島型複合延伸糸は５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌであり、透過型電子顕微鏡ＴＥＭによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は７００ｎｍであった。
【００４３】
次いで、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメント糸Ａ用糸条）と通常のポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ、単糸繊度２．７５ｄｔｅｘ、帝人ファイバー（株）製）とインターレース加工にて混繊糸を得た。
該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸後、経糸のみに全量配し、通常のポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（６９ｄｔｅｘ／８４ｆｉｌ、単糸繊度０．４９ｄｔｅｘ、帝人ファイバー（株）製、丸断面、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂ）を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸後、緯糸のみに全量配し、経密度２１５本／２．５４ｃｍ、緯密度１０５本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン組織の織物生機を得た。
【００４４】
そして、該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの単繊維径７００ｎｍ、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの単繊維径６．５μｍ、カバーファクターＣＦは３３００、厚みは０．２５ｍｍ、圧縮剛さは０．６０であった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は２５０個であり、研磨効果は「○」であり、磁気特性においても問題なかった。
【００４５】
［実施例２］
実施例１と同様に海島型複合延伸糸５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌを得た後、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメント糸Ａ用糸条）２本と通常のポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ、単糸繊度２．７５ｄｔｅｘ、帝人ファイバー（株）製）とインターレース加工にて混繊糸を得た。該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸後、経糸のみに全量配し、一方、通常のポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント仮撚捲縮加工糸（５６ｄｔｅｘ／１４４ｆｉｌ、単糸繊度０．３９ｄｔｅｘ、捲縮率６．６％、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂ、帝人ファイバー（株）製）を２本引き揃え３００回／ｍ（Ｓ方向）にて合撚後、緯糸に全量配し、経密度１７１本／２．５４ｃｍ、緯密度６７本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン組織の織物生機を得た。
【００４６】
実施例１と同様に該織物生機を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２４％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
【００４７】
得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの単繊維径７００ｎｍ、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの単繊維径５．９μｍ、カバーファクターＣＦは３４３５、厚みは０．３２ｍｍであり、圧縮剛さは０．４１であった。
得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は１２５個であり、研磨効果は「○」であり、磁気特性においても問題なかった。
【００４８】
［比較例１］
実施例１と同様に混繊糸を得た後、該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸し、経糸および緯糸に全量配し、経密度１３５本／２．５４ｃｍ、緯密度６５本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン組織の織物生機を得た。
そして、該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
【００４９】
得られた織物において、カバーファクターＣＦは２４０２、厚みは０．１２ｍｍ、圧縮剛さは０．０５であった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は４２０個であり、研磨効果は「×」であり、磁気特性に劣るものであった。
【００５０】
［比較例２］
実施例１と同様に混繊糸を得た後、該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸し、経糸および緯糸に全量配し、経密度２５８本／２．５４ｃｍ、緯密度１２６本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン組織の織物生機を得た。
そして、該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
【００５１】
得られた織物において、カバーファクターＣＦは４６２５、厚みは０．６２ｍｍ、圧縮剛さは０．０６であった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得てテクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は約９８０個であり、研磨効果は「×」であり、磁気特性に劣るものであった。
【産業上の利用可能性】
【００５２】
本発明によれば、被研磨物に微細な溝を形成することできるだけでなく、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させることが可能な研磨布用織物およびその製造方法および磁気デイスク研磨布が提供され、その工業的価値は極めて大である。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】本発明において、用いることのできる海島型複合繊維を紡糸するために用いられる紡糸口金の一例を示す概略図である。
【図２】本発明において、用いることのできる海島型複合繊維を紡糸するために用いられる紡糸口金の他の例を示す概略図である。
【図３】ＫＥＳ風合い計測器による圧縮特性曲線の模式図である。
【符号の説明】
【００５４】
１：分配前島成分ポリマー溜め部分
２：島成分分配用導入孔
３：海成分導入孔
４：分配前海成分ポリマー溜め部分
５：個別海／島＝鞘／芯構造形成部
６：海島全体合流絞り部
【図１】
2008290181.tif 000002
【図２】
2008290181.tif 000003
【図３】
2008290181.tif 000004