(57)【要約】【課題】トラクション係数の向上を図る為の凹溝１７、１７の形成を低コストで行なえる構造を実現する。【解決手段】上記各凹溝１７、１７を、ディスク１５の片側面１６の法線方向から見て、このディスク１５の円周方向に対し角α、βをなしている。言い換えれば、上記片側面１６に表れる、上記ディスク１５の中心軸をその中心とした仮想同心円Ｘと上記各凹溝１７、１７とが、角α、βをなしている（角度を有する）。そして、このなす角α、βを、上記ディスク１５の外径側に比べて内径側で大きくしている（α＜βとなる様にしている）。尚、選択図では、凹曲面である上記片側面１６を平面で表している。【選択図】図２
2008303965.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
それぞれが断面円弧形のトロイド曲面である互いの軸方向片側面同士を対向させた状態で、互いに同心に、相対回転を自在に支持された少なくとも１対のディスクと、軸方向に関してこれら各ディスクの軸方向片側面同士の間位置の円周方向に関して複数個所に設けられて、球状凸面としたそれぞれの周面を、上記各ディスクの軸方向片側面にそれぞれ当接させた複数のパワーローラとを備え、これら各パワーローラの周面と上記各ディスクの軸方向片側面とのうちの少なくとも一方の面に多数の凹溝を、互いに交叉する状態で形成したトロイダル型無段変速機に於いて、これら各凹溝は、これら各凹溝が形成された面の法線方向から見て、これら各凹溝が形成された部材の円周方向に対し角をなしており、このなす角を、当該部材の径方向外側に比べ同じく内側で大きくした事を特徴とするトロイダル型無段変速機。
【請求項２】
請求項１に記載したトロイダル型無段変速機の製造方法であって、各凹溝を形成すべき部材を定速で回転させつつ、これら各凹溝を形成する為の加工具を被加工面に当接させた状態で、この加工具をこれら各凹溝を形成すべき部材の径方向に定速で変位させ、これら各凹溝を形成すべき面にこれら各凹溝を、当該面の法線方向から見て、当該部材の円周方向に対するなす角が、当該部材の径方向外側に比べ径方向内側で大きくなる状態で形成する、トロイダル型無段変速機の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、例えば自動車用の自動変速機として、或はポンプ等の各種産業機械の運転速度を調節する為の変速装置として利用する、トロイダル型無段変速機及びその製造方法に関する。具体的には、各パワーローラの周面と各ディスクの軸方向片側面との転がり接触部のトラクション係数の向上を図るべく、これら各パワーローラの周面と各ディスクの軸方向片側面とのうちの少なくとも一方の面に多数の凹溝（微細溝）を設ける構造で、これら各凹溝を低コストで形成できる構造の実現（凹溝の形成の低コスト化）を図るものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車用変速装置としてトロイダル型無段変速機を使用する事が、一部で実施されて周知である。図４、５は、現在実施されているトロイダル型無段変速機の基本構成を示している。このトロイダル型無段変速機は、ダブルキャビティ型と呼ばれるもので、１対の入力側ディスク１、１を入力回転軸２に対し、それぞれがトロイド曲面（断面円弧形の凹面）であって特許請求の範囲に記載した軸方向片側面に相当する入力側内側面３、３同士を、互いに対向させた状態で、互いに同心に、且つ、同期した回転を自在に支持している。
【０００３】
又、上記入力回転軸２の中間部周囲に、中間部外周面に出力歯車４を固設した出力筒５を、この入力回転軸２に対する回転を自在に支持している。又、この出力筒５の両端部に出力側ディスク６、６を、スプライン係合により、上記出力筒５と同期した回転自在に支持している。この状態で、それぞれがトロイド曲面であって特許請求の範囲に記載した軸方向片側面に相当する、上記両出力側ディスク６、６の出力側内側面７、７が、上記両入力側内側面３、３に対向する。
【０００４】
又、上記入力回転軸２の周囲で上記入力側、出力側両内側面３、７同士の間部分（キャビティ）に、それぞれの周面を球状凸面としたパワーローラ８、８を、２個ずつ配置している。これら各パワーローラ８、８は、それぞれトラニオン９、９の内側面に、基半部と先半部とが偏心した支持軸１０、１０と複数の転がり軸受とを介して、これら各支持軸１０、１０の先半部回りの回転、及び、これら各支持軸１０、１０の基半部を中心とする若干の揺動変位自在に支持されている。又、上記各トラニオン９、９は、それぞれの長さ方向（図４の表裏方向、図５の上下方向）両端部にこれら各トラニオン９、９毎に互いに同心に設けられた、傾転軸１１、１１を中心として揺動変位自在である。
【０００５】
これら各トラニオン９、９を揺動（傾斜）させる動作は、油圧式のアクチュエータ１２、１２により、これら各トラニオン９、９を上記各傾転軸１１、１１の軸方向に変位させる事により行なう。即ち、変速時には、上記各アクチュエータ１２、１２への圧油の給排により、上記各トラニオン９、９を上記各傾転軸１１、１１の軸方向に変位させる。この結果、上記各パワーローラ８、８の周面と上記入力側、出力側各内側面３、７との接触部（トラクション部）の接線方向に作用する力の方向が変化する（サイドスリップが発生する）ので、上記各トラニオン９、９が上記各傾転軸１１、１１を中心として揺動変位する。
【０００６】
上述の様なトロイダル型無段変速機の運転時には、駆動軸１３により一方（図４の左方）の入力側ディスク１を、ローディングカム式の押圧装置１４を介して回転駆動する。この結果、前記入力回転軸２の両端部に支持された１対の入力側ディスク１、１が、互いに近付く方向に押圧されつつ同期して回転する。そして、この回転が、上記各パワーローラ８、８を介して前記両出力側ディスク６、６に伝わり、前記出力歯車４から取り出される。
【０００７】
上記入力回転軸２と上記出力歯車４との回転速度の比を変える場合で、先ず入力回転軸２と出力歯車４との間で減速を行なう場合には、上記各トラニオン９、９を図４に示す位置に揺動させ、上記各パワーローラ８、８の周面を、上記各入力側ディスク１、１の入力側内側面３、３の中心寄り部分と上記両出力側ディスク６、６の出力側内側面７、７の外周寄り部分とにそれぞれ当接させる。反対に、増速を行なう場合には、上記各トラニオン９、９を図４と反対方向に揺動させ、上記各パワーローラ８、８の周面を、上記両入力側ディスク１、１の入力側内側面３、３の外周寄り部分と上記両出力側ディスク６、６の出力側内側面７、７の中心寄り部分とにそれぞれ当接させる。上記各トラニオン９、９の揺動角度を中間にすれば、上記入力回転軸２と出力歯車４との間で、中間の速度比（変速比）を得られる。
【０００８】
上述の様なトロイダル型無段変速機の運転時、入力側、出力側各ディスク１、６の入力側、出力側各内側面３、７と各パワーローラ８、８の周面との転がり接触部では、トラクションオイルを介して動力が伝達される。ここで、このトラクションオイルの摩擦係数の値は決まっており、上記転がり接触部で大きなトルクを伝達する為には、この転がり接触部に大きな押し付け力を付与する必要がある。但し、この様に大きな押し付け力を付与する場合、上記入力側、出力側各ディスク１、６や各パワーローラ８、８の耐久性が低下し易くなる可能性がある。又、これら各ディスク１、６や各パワーローラ８、８の強度を確保すべく、これら各部材１、６、８が大型化する可能性があり、装置の小型化を図る面からは好ましくない。
【０００９】
一方、上述の様な不都合を防止すべく、例えば特許文献１〜４には、各ディスク１、６の軸方向片側面や各パワーローラ８の周面（トラクション面）に、深さが０．１μｍ〜８μｍ程度の多数の凹溝を、互いに交叉する状態で、当該面全体に亙って形成する旨が記載されている。この様な技術を採用すれば、転がり接触部のトラクション係数の向上を図れ、この様な凹溝を形成しない構造に比べて、小さな押圧力で大きなトルクを伝達できると考えられる。但し、上記特許文献１〜４に記載された技術の場合、多数の凹溝の形成が面倒で、製造コストが嵩む可能性がある。即ち、上記特許文献１〜４に記載された構造の場合には、上記各ディスク１、６の軸方向片側面又は各パワーローラ８の周面に多数の凹溝を、当該部材の中心軸（回転軸）をその中心としたらせん状に形成したり、或は、同心円状に形成する。
【００１０】
例えば上記各凹溝を同心円状に形成する場合には、これら各凹溝を設ける本数分、これら各凹溝を形成する為の、切削工具を被加工面に当接させる作業、並びに、この被加工面から退避させる作業が必要になり、加工作業が面倒になると共に、加工時間が長くなる可能性がある。又、上記切削工具の位置決め精度を高度に確保する必要もあり、加工装置が高価になり、上記各凹溝を形成する為に要するコストが嵩む可能性がある。これに対して、これら各凹溝をらせん状に形成する場合には、切削工具を被加工面に当接させる作業、並びに、この加工面から退避させる作業の回数を少なくできる。但し、上記切削工具を、被切削部材の径方向位置に応じてこの径方向に関する送り量（送り速度）を変化させる必要があり（例えば径方向に関する送り量を径方向外側に進むに従って遅くする必要があり）、加工作業を容易に行なえるとは言えない。又、この様な切削工具の送り量（送り速度）を変化させる為の機構を加工装置に設ける分、この加工装置が高価になり、上述した同心円状の凹溝を形成する場合と同様に、上記多数の凹溝を形成する為に要するコストが嵩む可能性がある。
【００１１】
【特許文献１】特開２００２−３９３０６号公報
【特許文献２】特開２００３−２０７００９号公報
【特許文献３】特開２００３−２７８８６９号公報
【特許文献４】特開２００３−３４３６７５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明は、上述の様な事情に鑑みて、各パワーローラの周面と各ディスクの軸方向片側面との転がり接触部のトラクション係数の向上を図るべく、これら各パワーローラの周面と各ディスクの軸方向片側面とのうちの少なくとも一方の面に多数の凹溝を設ける構造で、これら各凹溝を低コストで形成できる構造を実現すべく（多数の凹溝を形成する為のコスト低減を図るべく）発明したものである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明のトロイダル型無段変速機及びその製造方法のうち、請求項１に記載したトロイダル型無段変速機は、前述した様な従来から知られているトロイダル型無段変速機と同様に、少なくとも１対のディスクと、複数のパワーローラとを備える。
このうちの各ディスクは、それぞれが断面円弧形のトロイド曲面である互いの軸方向片側面同士を対向させた状態で、互いに同心に、相対回転を自在に支持されたものである。
又、上記各パワーローラは、軸方向に関して上記各ディスクの軸方向片側面同士の間位置の円周方向に関して複数個所に設けられて、球状凸面としたそれぞれの周面を、上記各ディスクの軸方向片側面にそれぞれ当接させたものである。
そして、上記各パワーローラの周面と上記各ディスクの軸方向片側面とのうちの少なくとも一方の面に、例えば深さが例えば８μｍ以下、より好ましくは５μｍ以下、更に好ましくは０．５〜３．０μｍである、多数の凹溝を、互いに交叉する状態で形成している。
特に、本発明のトロイダル型無段変速機に於いては、上記各凹溝を、これら各凹溝が形成された面（凹曲面であるディスクの片側面、凸曲面であるパワーローラの周面）の法線方向から見て、これら各凹溝が形成された部材（各ディスク、パワーローラ）の円周方向に対し角をなしている。言い換えれば、上記各凹溝が形成された面（片側面、周面）に表れる、これら各凹溝が形成された当該部材の中心軸をその中心とした仮想同心円と上記凹溝とが、角をなしている（角度を有する）。そして、このなす角を、当該部材の径方向外側に比べ、同じく内側で大きくしている（外径側の角度＜内径側の角度）。
【００１４】
又、請求項２に記載したトロイダル型無段変速機の製造方法は、上述したトロイダル型無段変速機の製造方法であって、上記各凹溝を形成すべき部材を定速で回転させつつ、これら各凹溝を形成する為の加工具（溝加工用の切削工具、或いは砥石）を被加工面に当接させた状態で、この加工具をこれら各凹溝を形成すべき部材の径方向（並びに軸方向）に定速で変位（揺動若しくは移動）させる事により、これら各凹溝を形成すべき面にこれら各凹溝を、当該面の法線方向から見て、当該部材の円周方向に対するなす角（仮想同心円と各凹溝とのなす角）が当該部材の径方向外側に比べ同じく内側で大きくなる状態で形成する。
【発明の効果】
【００１５】
上述の様に構成する本発明のトロイダル型無段変速機及びその製造方法によれば、トラクション係数の向上を図る為の多数の凹溝の形成を、低コストで行なえる。
即ち、これら各凹溝は、これら各凹溝を形成した面（凹曲面、凸曲面の断面形状）の法線方向から見て、これら各凹溝を形成した部材の円周方向に対するなす角（当該部材の仮想同心円と各凹溝とのなす角）が、当該部材の外径側に比べ内径側で大きい。この様な各凹溝は、これら各凹溝を形成すべき部材を定速で回転させつつ、これら各凹溝を形成する為の加工具（精密加工バイト等の切削工具、或いは、超仕上砥石等の研削工具）を被加工面に当接させた状態で、上記加工具を上記各凹溝を形成すべき部材の径方向（並びに軸方向）に定速で揺動させる事により形成できる。この為、上記加工具を被加工面に当接させる作業、並びに、この加工面から退避させる作業の回数が少なく済む他、上記加工具の送り量（送り速度）を被加工部材の径方向位置に応じて変化させる必要もない（例えば径方向に関する送り量を径方向外側に進むに従って遅くする必要もない）。この為、上記各凹溝の加工作業を容易に行なえると共に、これら各凹溝を形成する為の装置も徒に高価なものにならず、これら各凹溝の形成を低コストで行なえる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
［実施の形態の第１例］
図１、２は、本発明の実施の形態の第１例を示している。尚、本例の特徴は、トラクション係数の向上を図る為の多数の凹溝１７、１７の形成を低コストで行なえる様にすべく、これら各凹溝１７、１７の道筋を工夫した点にある。その他の部分の構造及び作用は、前述の図４、５に示した従来構造と同様であるから、重複する図示並びに説明を省略若しくは簡略にし、以下、本例の特徴部分を中心に説明する。
【００１７】
本例のトロイダル型無段変速機を構成するディスク１５｛入力側ディスク１、出力側ディスク６に相当（図４参照）｝の軸方向片側面１６｛図１（ａ）並びに図２の表面、図１（ｂ）の上面で、図４の入力側内側面３、出力側内側面７に相当｝に、例えば８μｍ以下、より好ましくは５μｍ以下、更に好ましくは０．５〜３．０μｍの深さを有する多数の凹溝１７、１７を、当該片側面１６の全体に亙り形成している。尚、図１、２では、これら各凹溝１７、１７の形成状態を分かり易くする為に、これら各凹溝１７、１７を誇張して模式的に｛凹溝１７の溝幅、溝ピッチＰ（図２参照）を実際の関係よりも大きく｝描いている。実際には、上記各凹溝１７、１７の深さは、上述の様に８μｍ以下、より好ましくは５μｍ以下、更に好ましくは０．５〜３．０μｍとし、溝幅は１０〜５００μｍとし、溝ピッチは２５〜５００μｍとする。そして、この様な凹溝１７、１７を、超仕上げにより平滑面とされた上記ディスク１５の片側面１６に、精密加工バイトを使用した切削加工で形成している。
【００１８】
又、本例の場合、上記各凹溝１７、１７を、上記片側面１６の法線方向から見て｛図１（ｂ）の目線のマーク参照｝、上記ディスク１５の円周方向に対し角α、β（図２参照）をなしている。言い換えれば、上記片側面１６に表れる、上記ディスク１５の中心軸をその中心とした仮想同心円Ｘと上記各凹溝１７、１７とが、角α、βをなしている（角度を有する）。そして、このなす角α、βを、上記ディスク１５の径方向外側（外径側）に比べて同じく内側（内径側）で大きくしている。即ち、上記ディスク１５を展開して表す図２に示す様に、上記各凹溝１７、１７と、上記ディスク１５の円周方向に対応する仮想同心円Ｘとのなす角α、βを、外径側の角αに比べて内径側の角βが大きくなる様に（α＜βとなる様に）している。尚、この図２の展開図は、上記ディスク１５の片側面１６である凹曲面を、平面に展開した状態で表した図｛例えると、地球儀の表面（地表）をメルカトル図法により平面の世界地図で表した如き図｝であり、仮想同心円Ｘが図２で紙面の左右方向に互いに平行に表される（仮想同心円Ｘが世界地図の緯度線に対応する）。そして、この様な展開図である図２に表された上記なす角α、βが、上記片側面１６の法線方向から見た状態でのなす角α、βに対応し、このなす角α、βをα＜βの関係を満たす様に規制している。
【００１９】
尚、図１（ａ）は、上記ディスク１５の小径側から軸方向に見た状態を示しており、この図１（ａ）に表された角αa 、βa は、このディスク１５を軸方向に見た状態での見掛け上の角となる。又、図１（ｂ）は、上記ディスク１５の径方向外側から見た状態を示しており、この図１（ｂ）に表された角αb 、βb は、このディスク１５を径方向に見た状態での見掛け上の角となる。そして、上記角α、αa 、αb 同士、並びに、角β、βa 、βb 同士は、上記ディスク１５の径方向に対して同じ位置（片側面１６の法線とディスク１５の中心軸に直角に交わる仮想平面とのなす角がそれぞれθα、θβとなる位置）に対応する。
【００２０】
この様な本例の場合、上記各凹溝１７、１７を次の様に形成する。即ち、上記ディスク１５を定速で回転させつつ、上記各凹溝１７、１７を形成する為の加工具（精密加工バイト等の溝加工用切削工具、或いは超仕上げ用砥石等の研削工具）を、被加工面である上記片側面１６に当接させた状態で、この加工具を上記ディスク１５の径方向（並びに軸方向）に定速で揺動（又は被加工面に沿って移動）させる。そして、この様にディスク１５を定速で回転させつつ上記加工具を定速で揺動若しくは移動させる事により、上記片側面１６に上記各凹溝１７、１７を、この片側面１６の法線方向から見て、上記ディスク１５の円周方向に対するなす角（仮想同心円Ｘと各凹溝１７とのなす角）がこのディスク１５の外径側に比べ内径側で大きくなる状態で形成する。上記各ディスク１５の回転速度、並びに上記加工具の軸方向速度、径方向速度を調節する事により、上記各凹溝１７、１７のピッチやなす角の大きさを所望の値に規制できる。尚、切削工具により上記各凹溝１７、１７を形成する場合には、先端Ｒ（曲率半径）の小さい（例えば、Ｒ０．１、Ｒ０．２程度の）ＣＢＮ砥石（ＣＢＮ：立方昌窒化ホウ素）やセラミックス製のチップを用いる事ができる。又、超仕上げ砥石により上記各凹溝１７、１７を形成する場合には、粒度＃８０〜＃２００程度の粗い砥石を用いて凹部を形成し、この凹部を凹溝とすると共に、加工面の凸部を仕上げるべく、その後、粒度の細かい砥石を使用する超仕上げ加工、ラップ加工、又は、ピーニング加工の何れかの加工又は複数の加工を施す。
【００２１】
上述の様な本例によれば、トラクション係数の向上を図る為の上記各凹溝１７、１７を低コストで形成できる。即ち、上述の様に、これら各凹溝１７、１７は、これら各凹溝１７、１７を形成した片側面（凹曲面）１６の法線方向から見て、上記ディスク１５の円周方向に対するなす角（仮想同心円Ｘと凹溝１７とのなす角）α、βが、このディスク１５の外径側に比べ内径側で大きい（α＜βの関係を満たす）。この様な凹溝１７、１７は、上述の様に、上記ディスク１５を定速で回転させつつ、上記各凹溝１７、１７を形成する為の加工具を上記片側面１６に当接させた状態で、この加工具を上記ディスク１５の径方向（並びに軸方向）に定速で揺動若しくは変位させる事により形成できる。この理由は、上記加工具により加工される部分の周速が、径方向外側程内側に比べて速くなり、速くなる分、上記円周方向に対する角が小さくなる為である。この為、上記加工具を被加工面に当接させる作業、並びに、この加工面から退避させる作業の回数が少なく済む他、この加工具の送り量（送り速度）を被加工部材の径方向位置に応じて変化させる必要もない（例えば径方向に関する送り量を径方向外側に進むに従って遅くする必要もない）。この為、上記各凹溝１７、１７の加工作業を容易に行なえると共に、これら各凹溝１７、１７を形成する為の装置も徒に高価なものにならず、これら各凹溝１７、１７の形成を低コストで行なえる。尚、これら各凹溝１７、１７を、切削加工により形成する場合には、必要に応じて、加工後に研削加工を施し、被加工面に生じた、微小なバリを除去する。
【００２２】
［実施の形態の第２例］
図３は、本発明の実施の形態の第２例を示している。本例の場合には、トラクション係数の向上を図る為の凹溝１７、１７をパワーローラ８の周面に形成している。本例の場合も、これら各凹溝１７、１７を、このパワーローラ８の周面の法線方向から見て、このパワーローラ８の円周方向に対し角をなしている。そして、このなす角を、上記パワーローラの径方向外側に比べて同じく内側で大きくしている。
その他の構成及び作用は、上記各凹溝１７、１７を形成する部材がパワーローラ８である点、これら各凹溝１７、１７を形成する面が球状凸面（凸曲面）である点が異なる以外、これら各凹溝１７、１７の形成方法も含め、前述した実施の形態の第１例と同様である。この為、重複する説明は省略する。
尚、上記各凹溝１７、１７は、上記パワーローラ８とディスク１５（図１、２参照）とのうちの何れか一方の部材にのみ形成しても良いし、これらパワーローラ８とディスク１５との両方の部材に形成しても良い。何れの部材に形成するかは、必要なトラクション係数や加工コスト等に応じて決定する。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の実施の形態の第１例を、凹溝を誇張して示す図で、（ａ）はディスクの平面図、（ｂ）はディスクの正面図。
【図２】ディスクを展開すると共に、一部の凹溝を省略して模式的に示す図。
【図３】本発明の実施の形態の第２例を、凹溝を誇張して示す図で、（ａ）はパワーローラの平面図、（ｂ）はパワーローラの正面図。
【図４】従来構造の１例を示す断面図。
【図５】図４のＡ−Ａ断面に相当する図。
【符号の説明】
【００２４】
１    入力側ディスク
２    入力回転軸
３    入力側内側面
４    出力歯車
５    出力筒
６    出力側ディスク
７    出力側内側面
８    パワーローラ
９    トラニオン
１０    支持軸
１１    傾転軸
１２    アクチュエータ
１３    駆動軸
１４    押圧装置
１５    ディスク
１６    片側面
１７    凹溝
【図１】
2008303965.tif 000003
【図２】
2008303965.tif 000004
【図３】
2008303965.tif 000005
【図４】
2008303965.tif 000006
【図５】
2008303965.tif 000007