(57)【要約】【課題】内接歯車ポンプにおいて、インナーロータとアウターロータの外歯と内歯とが噛み合う箇所において、流体の閉じ込みによる流体圧の増加を低減させ、安定したロータの動作を確保すること。【解決手段】インナーロータ５と、該インナーロータ５と共にセルを形成しつつ回転するアウターロータ６と、吸入ポート１２と，吐出ポート１３と，前記吐出ポート１３の終端部１３１と前記吸入ポートの始端部１３２との間に形成される第２シールランド２２と、該第２シールランド２２に形成されると共に窪み部３が設けられたハウジングＡとからなること。前記窪み部３の開口部３２は前記第２シールランド２２の領域内における前記インナーロータ５の外歯部５１と前記アウターロータ６の内歯部６１の両方に交わると共に前記第２シールランド２２領域の外部に非連通状態としてなること。  【選択図】図１
2008274870.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
インナーロータと、該インナーロータと共にセルを形成しつつ回転するアウターロータと、吸入ポートと，吐出ポートと，前記吸入ポートの終端部と前記吐出ポートの始端部との間に形成される第１シールランドと，前記吐出ポートの終端部と前記吸入ポートの始端部との間に形成される第２シールランドと、該第２シールランドに形成されると共に収容室部と開口部とから形成される窪み部が設けられたハウジングとからなり、前記窪み部の開口部は前記第２シールランドの領域内における前記インナーロータの外歯部と前記アウターロータの内歯部の両方に交わると共に前記第２シールランド領域の外部に非連通状態としてなることを特徴とする内接歯車ポンプ。
【請求項２】
請求項１において、前記第２シールランドの領域内で前記インナーロータの歯底部と前記アウターロータの歯先部とが噛み合うものとし、前記窪み部の開口部は、前記アウターロータの歯底部の軌跡円よりも内方側に位置してなることを特徴とする内接歯車ポンプ。
【請求項３】
請求項１において、前記第２シールランドの領域内で前記インナーロータの歯先部と前記アウターロータの歯底部とが噛み合うものとし、前記窪み部の開口部は、前記アウターロータの歯先部の軌跡円の外方側に位置してなることを特徴とする内接歯車ポンプ。
【請求項４】
請求項１，２又は３のいずれか１項の記載において、前記窪み部は開口部面積よりも内部側の平面面積が広く形成されてなることを特徴とする内接歯車ポンプ。
【請求項５】
請求項１，２又は３のいずれか１項の記載において、前記窪み部は管路状部を介して連通する補助室が形成されてなることを特徴とする内接歯車ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、トロコイドポンプ等の内接歯車ポンプにおいて、インナーロータとアウターロータとによって構成される各セル（歯間空間）がロータの回転に伴って回転方向に移動する際に、外歯と内歯とが噛み合う箇所において、流体の閉じ込みによる流体圧の増加を低減させ、安定したロータの動作を確保することができる内接歯車ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車等のエンジン潤滑油のポンプとして内接歯車ポンプが広く使用されている。この内接歯車ポンプは、外歯を有するインナーロータ及び内歯を有するアウターロータを備えた内接歯車ポンプである。この種の主なものとして、トロコイド歯車が使用されたトロコイドポンプが存在している。このトロコイドポンプは、アウターロータの内歯と、インナーロータの外歯とによって形成されるセル（歯間室）が吸入ポートから流体を充填しつつ前記セルの体積が増加し、最大体積の状態から吐出ポートに移り、前記セルの体積が次第に減少する状態に移りながら吐出ポートに流体を吐出する。
【０００３】
このように、セルは吸入ポートから吐出ポートに移動する間に体積が増減し、歯間室内の流体の圧力も変動する。ポンプハウジングのロータ室には、インナーロータとアウターロータとの間仕切り部が存在している。この間仕切り部を以下「シールランド」と称する。そして、前記インナーロータとアウターロータとの回転方向に従って、前記吸入ポートから吐出ポートに向かう方向に存在するシールランドを第１シールランドとし、前記吐出ポートから前記吸入ポートに向かう方向に存在するシールランドを第２シールランドとする。
【０００４】
このシールランドは、前記セルを立体的に周囲が囲まれた部屋状或いは空隙室とするものである。前記セルの体積は、前記第１シールランド上を移動する過程で略最大となる。そしてこの後、セルは吐出ポートと連通し、セルの体積が縮小するに従い、オイルを吐出ポートに吐き出していく。前記吸入ポートと前記吐出ポート上では、セルの体積の増減に従い、オイルもセルの体積の増減に追随して吸入，吐出されるため、吸入時のセルの圧力は吸い込み側において低い圧力となり割合に安定している。また、吐出時のセルの圧力も吐き出し側のため高い圧力で割合に安定している。
【０００５】
セルが吐出ポート上を通過している間の吐出圧力が割合に安定しているのは上述した通りであるが、前記セルが吐出ポートを過ぎ、第２シールランド上に到達すると、インナーロータの外歯とアウターロータの内歯とが相互に食い込むようにして噛み合う状態となり、セルの体積は極めて小さいが、その閉じ込められたオイルは、セル及びハウジングによって完全に囲まれて、セルの外部に吐出されない状態となる。更にセルの体積が最も小さくなるのは、第２シールランド上で且つロータの回転方向略中央付近となる。第２シールランドの回転前半部分では吐出できないにもかかわらず、セルの体積が縮小してゆく領域となる。この領域では、セル内では（オイルの）急激な圧力上昇が見られる。すなわち、第１シールランドでは、前記セルは体積が最大となり、第２シールランドでは体積が最小となる。
【０００６】
オイルポンプでは、通常、出力（仕事）とはオイルを吐出する事のみを言うものであり、上記第２シールランド上ではオイルが吐出されていないため、第２シールランドにおけるインナーロータとアウターロータとが構成するセルは何も仕事をしていない領域となる。その反面、第２シールランド上に位置する前記セルには急激な圧力上昇となる状態で、ロータの回転に対する負荷となり、そのために余計に回転のためのトルク（フリクション）を必要としてしまうことになる。すなわち、従来のオイルポンプでは、第２シールランド上では、セルに不必要な圧力が発生し、これがかえってインナーロータ及びアウターロータの回転動作の妨げとなり、振動，騒音等の原因となっている。
【特許文献１】特開平９−１４１５２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記課題を解決する手段が特許文献１（特開平９−１４１５２号公報）に開示されている。これは、ボディのシールランド部からアウターロータの外周のラジアルクリアランス（ボディとアウターロータ外周との隙間）に向けて細溝を掘り、該細溝からオイル圧力をアウターロータの外周側に逃がして無駄な圧力を低減するというものである。確かに上記細溝により上記セルに発生する無駄な圧力を低減することは可能である。しかし、ボディにアウターロータの外周の外側まで連通する細溝を掘る構造では、以下のような欠点が存在する。
【０００８】
まず、第１に、細溝がアウターロータの片側面（片方の側面）のみの歯面を横切るようにして通過する形状としているために、前記細溝を流れるオイルの圧力が前記アウターロータの片側面にかかり、該片側面を押し上げるように作用し、その結果、前記アウターロータは面方向に沿って傾くことになる。この時インナーロータには片側面に圧力がかからないので傾くことはない。図７は、従来技術を示すものでアウターロータａは、ボディｃ及びインナーロータｂに対して、傾斜状態で接触する部分が存在することになり、偏摩耗が進行し、ロータの耐久性が低下する。
【０００９】
第２に、細溝がアウターロータ外周の外側まで連通しているため、オイルがアウターロータ外周とポンプハウジングとの間に形成されたすき間に移送されることになる。すなわち、吐出ポートと細溝がセルを通じて連通し、高い圧力の吐出ポートから低い圧力のアウターロータ外周を経由して吸入ポートにオイルが逃げていくことになってしまう。そして、外周に移動したオイルは圧力が高い吐出ポート側ではなく、圧力が低い吸入ポート側にほとんどが移動してしまい、結果として吐出流量は低下する。このように、ポンプ効率が低下し、無駄な仕事が多く発生してしまうことになる。本発明の目的は、第２シールランドにおけるセル内の急激な圧力上昇を防止し、不必要な圧力負荷がかからないようにして、ポンプの無駄な仕事を最小限に抑制することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
請求項１の発明を、インナーロータと、該インナーロータと共にセルを形成しつつ回転するアウターロータと、吸入ポートと，吐出ポートと，前記吸入ポートの終端部と前記吐出ポートの始端部との間に形成される第１シールランドと，前記吐出ポートの終端部と前記吸入ポートの始端部との間に形成される第２シールランドと、該第２シールランドに形成されると共に収容室部と開口部とから形成される窪み部が設けられたハウジングとからなり、前記窪み部の開口部は前記第２シールランドの領域内における前記インナーロータの外歯と前記アウターロータの内歯の両方に交わると共に前記第２シールランド領域の外部に非連通状態としてなる内接歯車ポンプとしたことにより、上記課題を解決した。
【００１１】
請求項２の発明を、前述の構成において、前記第２シールランドの領域内で前記インナーロータの歯底部と前記アウターロータの歯先部とが噛み合うものとし、前記窪み部の開口部は、前記アウターロータの歯底部の軌跡円よりも内方側に位置してなる内接歯車ポンプとしたことにより、上記課題を解決した。請求項３の発明を、前述の構成において、前記第２シールランドの領域内で前記インナーロータの歯先部と前記アウターロータの歯底部とが噛み合うものとし、前記窪み部の開口部は、前記アウターロータの歯先部の軌跡円の外方側に位置してなる内接歯車ポンプとしたことにより、上記課題を解決した。請求項４の発明を、前述の構成において、前記窪み部は開口部面積よりも内部側の平面面積が広く形成されてなる内接歯車ポンプとしたことにより、上記課題を解決した。請求項５の発明を、前述の構成において、前記窪み部は管路状部を介して連通する補助室が形成されてなる内接歯車ポンプとしたことにより、上記課題を解決した。
【発明の効果】
【００１２】
請求項１の発明は、第２シールランドの領域内においてインナーロータの外歯と、アウターの内歯とが相互に食い込むようにして噛み合うものであり、セル内に閉じ込められたオイルの圧力上昇は、窪み部に送り込まれ、第２シールランド上でセルに閉じ込められたオイルが窪み部によって拡散するこができ、前記セル内圧力の急激な上昇を抑制することが出来る。したがって吐出，吸入に寄与しない第２シールランド領域におけるインナーロータとアウターロータとから構成される噛み合い状態のセル内には生じる不必要な圧力は低減することができるので、ポンプの無駄な仕事を削減することができ、よってポンプ効率を向上させることができる。
【００１３】
さらに、前記窪み部は、前記インナーロータと前記アウターロータとに亘って交わるようにして形成されたものであり、前記窪み部に溜まっているオイルの圧力は、インナーロータ及びアウターロータのそれぞれの側面に略均等にかかることになる。これによって、アウターロータの側面のみにオイルの圧力がかかり、アウターロータがハウジングのロータ室内で傾斜した状態で回転し、アウターロータとハウジングの双方が偏摩耗に至るという状態を防ぐことができる。また圧力変動が低減されることによって生み出される振動や騒音も削減することが可能である。また、前記窪み部は、第２シールランドの領域の外部に非連通であり、特許文献１のように、吐出ポート側から、セル，窪み部を介して吸入ポート側にオイルが移動することがなく、ポンプ効率が低下することがない。
【００１４】
次に、請求項２の発明では、前記第２シールランドの領域内で前記インナーロータの歯底部と前記アウターロータの歯先部とが噛み合う場合において、前記窪み部の開口を前記アウターロータの歯底部の軌跡円よりも内方側に位置させたことにより、第２シールランドの領域内でセル内圧力が最大となる位置周辺にのみ前記窪み部の開口部が存在させるための位置決めの目安とすることができ、窪み部の位置決めが簡単にでき、該窪み部の形成が極めて行い易いものにできる。これによって、前記窪み部は前記セル内に閉じ込められて圧縮されるオイルの圧力を確実に拡散させることができ圧力の急激な上昇を防ぐことができるものである。
【００１５】
請求項３の発明は、前記第２シールランドの領域内で前記インナーロータの歯先部と前記アウターロータの歯底部とが噛み合うものとし、前記窪み部の開口部は、前記アウターロータの歯先部の軌跡円の外方側に位置してなる内接歯車ポンプとしたことにより、第２シールランドの領域内でセル内圧力が最大となる位置周辺にのみ前記窪み部の開口部が存在させるための位置決めの目安とすることができ、窪み部の位置決めが簡単にでき、該窪み部の形成が極めて行い易いものにできる。これによって、前記窪み部は前記セル内に閉じ込められて圧縮されるオイルの圧力を確実に拡散させることができ圧力の急激な上昇を防ぐことができるものである。
【００１６】
請求項４の発明は、前記窪み部は開口部面積よりも内部側の平面面積が広く形成されることにより窪み部の容積を実質的に大きくすることができる。よって、セル内の圧力上昇による圧力拡散がより一層、効果的に行われることができる。請求項５の発明は、前記窪み部は管路状部を介して連通する補助室が形成されているので、窪み部の容量を増加させる場合に好適であり、ハウジングの外部から前記窪み部付近に隣接するように凹み部を形成して、密封性のあるキャップ材を装着することで、前記補助室を極めて簡単に増設することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。本発明のオイルポンプは、図１（Ａ）に示すように、ハウジングＡ内に形成されたロータ室１１にトロコイド歯形のインナーロータ５及びアウターロータ６が内装されたものである。前記ロータ室１１の中心には軸受部１４が形成されている。図１（Ｂ）は、前記ハウジングＡのハウジング本体部１の要部の平面図であって、前記ロータ室１１には、その円周方向に沿って略外周寄りに吸入ポート１２と吐出ポート１３とが形成されている。
【００１８】
前記吸入ポート１２及び吐出ポート１３は、前記ロータ室１１に左右非対称に形成されている。前記吸入ポート１２の終端部１２２と前記吐出ポート１３の始端部１３１との間に形成される第１シールランド２１と，前記吐出ポート１３の終端部１３２と前記吸入ポート１２の始端部１２１との間に第２シールランド２２が形成されている。前記吸入ポート１２の始端部１２１及び終端部１２２は、インナーロータ５とアウターロータ６の回転方向に沿って決められた位置である。
【００１９】
すなわち、前記インナーロータ５及び前記アウターロータ６が回転することによって、任意に決定された仮想部位が前記吸入ポート１２に入ってゆく最初の位置が始端部１２１であり、吸入ポート１２から出て行く最後の位置が終端部１２２である。同様に前記吐出ポート１３の始端部１３１及び終端部１３２も、インナーロータ５とアウターロータ６の回転方向に沿って決められた位置である。前記第２シールランド２２には、窪み部３が形成されている。インナーロータ５及びアウターロータ６の回転方向は、図１（Ａ）、図２（Ａ）において矢印で示した。
【００２０】
そのインナーロータ５は、図１（Ａ）に示すように、歯数においてアウターロータ６よりも１つ少なく、インナーロータ５が１回転すると、アウターロータ６は遅れて回転する関係となる。このようにインナーロータ５は外周に外歯部５１が形成され、外方に突出する歯先部５１１及び内方に凹状の歯底部５１２を有し、同様にアウターロータ６は内周側より中心側に向かって突出する内歯部６１が形成され、該内歯部６１は歯先部６１１及び凹状の歯底部６１２から構成されている。前記インナーロータ５と、アウターロータ６とが共に回転することによって、インナーロータ５の歯先部５１１と歯底部５１２及びアウターロータ６の歯先部６１１と歯底部６１２とが組み合わさって歯間空間が形成される。以下、この歯間空間をセルＳと称する。
【００２１】
その吸入ポート１２の終端部１２２と吐出ポート１３の始端部１３１との間には、前記吸入ポート１２と吐出ポート１３とを仕切る役目の間仕切り部となる第１シールランド２１が形成されている。また前記吐出ポート１３の終端部１３２と吸入ポート１２の始端部１２１との間には、前記吸入ポート１２と吐出ポート１３とを仕切る役目の間仕切り部となる第２シールランド２２が形成されている。前記第１シールランド２１及び前記第２シールランド２２は、平坦状の面に形成された部位である〔図１（Ｂ）及び図２（Ｂ），（Ｃ）等参照〕。
【００２２】
そして、前記インナーロータ５とアウターロータ６とによって形成されたセルＳが前記吸入ポート１２で吸い込んだ流体を前記吐出ポート１３に移送させる過程で、前記セルＳは前記第１シールランド２１の形成領域を移動する間に、閉鎖状の空隙となる部屋を構成する。前記第２シールランド２２は、前記セルＳが前記吐出ポート１３にオイルＪを吐出し、その吐出作業を終えたセルＳが前記再度吸入ポート１２側に移動する際に通過する部位となる。ここで、前記インナーロータ５とアウターロータ６との回転方向は、図１（Ａ）において、反時計回りの方向に回転するものとしている。ここで、前記吸入ポート１２と吐出ポート１３との形成位置が左右反対に配置される場合には、前記インナーロータ５とアウターロータ６の回転方向は時計回りの方向となる。前記ハウジングＡは、ハウジング本体部１とカバー部４とから構成され、前記ロータ室１１は、ハウジング本体部１に形成されている〔図２（Ｃ）参照〕。また、特に図示しないが、前記カバー部４側にも前記第１シールランド２１及び第２シールランド２２が形成されることもある。
【００２３】
次に、前記第２シールランド２２の形成領域内には、図１，図２に示すように、窪み部３が形成されている。該窪み部３は、収容室部３１及び開口部３２とからなる。前記窪み部３の開口部３２は、前記第２シールランド２２の領域内における前記インナーロータ５の外歯部５１と前記アウターロータ６の内歯部６１の両方に交わる位置に形成されたものである。前記収容室部３１は、前記第２シールランド２２の表面から深く掘り込まれて、略直方体状又は立方体状に形成された部屋である。前記開口部３２は、前記収容室部３１の第２シールランド２２表面における収容口となる部位であって、その形状が略長方形或いは正方形等の方形状に形成されている。開口部３２の形状と、前記収容室部３１の平面形状は、同一形状となる。また前記窪み部３の収容室部３１の平面形状及び開口部３２が円形（楕円も含む）に形成されることもあり、形状は、限定されるものではない。
【００２４】
また、前記窪み部３は、前記第２シールランド２２の形成領域の外部とは非連通とした構造である。さらに、前記窪み部３の外側端縁は、前記ロータ室１１の内周壁面の形成位置までには至らないようにしている。その第２シールランド２２の外部には、該第２シールランド２２の領域の外周も含まれるものである。そして、前記窪み部３は、第２シールランド２２の領域の外周を越えて形成されるものではなく、また該第２シールランド２２の外部に延びて形成されるものではない。このように窪み部３は、第２シールランド２２の領域の外周よりも内部に形成されたものである。また、前記窪み部３は、ロータ室１１に収められた状態の前記アウターロータ６の外周よりも外方の位置まで延び形成されないものである。すなわち、前記窪み部３は、前記アウターロータ６の外周の内方側に位置している。そして、前記窪み部３は、前記吸入ポート１２及び吐出ポート１３のいずれにも連通されていない構造である。
【００２５】
前記窪み部３の開口部３２の形成位置には、主に２つの実施形態が存在する。その第１実施形態は、前記第２シールランド２２の領域内で、前記インナーロータ５の歯底部５１２と、前記アウターロータ６の歯先部６１１とが噛み合うものとし、前記窪み部３の開口部３２は、アウターロータ６の歯底部６１２の軌跡円Ｑａよりも内方側に位置するように形成されている（図１参照）。該軌跡円Ｑａよりも内方側に窪み部３が形成される実施形態では、前記インナーロータ５の歯底部５１２と、前記アウターロータ６の歯先部６１１とが噛み合う位置で、前記外歯部５１と前記内歯部６１とに窪み部３が交じる。そして、前記第２シールランド２２の表面において最小体積のセルＳを形成し、該セルＳ内にオイルＪが閉じ込められセルＳ内部が高圧となる。そして、前記窪み部３の開口部３２は、インナーロータ５の歯底部５１２と、アウターロータ６の歯先部６１１とが噛み合って形成されたセルＳに交わっているので、該セルＳ内部で急激に圧力上昇したオイルＪの圧力ｐ，ｐ，…を窪み部３の収容室部３１に放出するようにして、圧力を拡散させることができ、急激な圧力の上昇を防ぐものである〔図２（Ｃ），図４（Ｂ），（Ｄ），（Ｅ）参照〕。
【００２６】
さらに、前述したように、前記窪み部３の開口部３２は、前記第２シールランド２２の領域内における前記インナーロータ５の外歯部５１と、前記アウターロータ６の内歯部６１の両方に交わるようにしたものである。すなわち、インナーロータ５の外歯部５１と、アウターロータ６の内歯部６１との両方に、前記窪み部３の収容室部３１に溜まっているオイルＪからの圧力が均等にかかることになり、前記インナーロータ５と前記アウターロータ６のいずれか一方のみが軸方向に傾斜することなく、両方が同等の圧力を受けて、インナーロータ５及びアウターロータ６が共に軸方向に傾斜し難い状態となり、安定したロータの回転を得ることができる（図６参照）。
【００２７】
また、前記窪み部３の開口部３２の形成位置の第２実施形態は、第２シールランド２２の領域内で前記インナーロータ５の歯先部５１１と、前記アウターロータ６の歯底部６１２とが噛み合うものとし、前記窪み部３の開口部３２外側端縁は、前記アウターロータ６の歯先部６１１の軌跡円Ｑｂよりも外方側に位置させたものである（図３参照）。この実施形態では、前記インナーロータ５の歯先部５１１と、前記アウターロータ６の歯底部６１２とが噛み合うことによって、第２シールランド２２の表面において最小体積のセルＳを形成し、該セルＳ内にオイルＪが閉じ込められた状態となり、閉じ込められたオイルＪは極めて高圧である。
【００２８】
前記窪み部３の形成位置の第２実施形態においても、前記インナーロータ５の外歯部５１と、前記アウターロータ６の内歯部６１との両方に、前記窪み部３の収容室部３１に溜まっているオイルＪからの圧力が均等にかかり、インナーロータ５及びアウターロータ６が共に軸方向に傾斜し難い状態となり、安定したロータの回転を得ることができる。すなわち、前記軌跡円Ｑａ及び軌跡円Ｑｂは、共に第２シールランド２２に窪み部３を形成する位置を簡単に決定することができる、位置決めの目安となるものである。
【００２９】
前記窪み部３は、前述したように、収容室部３１と開口部３２とから形成されたものであり、その形状にも複数の実施形態が存在する。その窪み部３の形状の第１実施形態は、開口部３２と収容室部３１の面積が同一なものであり略直方体に形成されたものである〔図２（Ｃ）及び図４（Ｂ），（Ｄ），（Ｆ）参照〕。また、窪み部３の形状の第２実施形態では、収容室部３１は底面から開口部３２に向かって次第に面積が広くなるように形成されたものである〔図５（Ａ）参照〕。さらに前記窪み部３の形状の第３実施形態では、開口部３２の面積Ｔｂよりも収容室部３１の平面面積Ｔａが広く形成されたものである〔図５（Ｂ）参照〕。
【００３０】
すなわち、第３実施形態の形状の窪み部３においては、前記開口部３２から収容室部３１の内部に入ると、開口部３２の面積よりも広い部屋が存在しており、前記開口部３２の形成位置の２つの実施形態である前記軌跡円Ｑａ，Ｑｂを基準とした位置に合わせたとしても、前記第２シールランド２２の形成領域において収容室部３１は平面面積を広くすることができ、よって容積を大きく確保することができるものである。これによって、前記第２シールランド２２領域におけるセルＳに閉じ込められたオイルＪの上昇圧力の拡散をより大きくすることができ、セルＳ内のオイルＪの急激な圧力上昇を防止し、より一層安定したロータの回転を得ることができる。
【００３１】
次に、窪み部３の形状の第４実施形態では、前記収容室部３１をさらに容積を大きくしたものである〔図５（Ｃ）参照〕。このような大容積とする構成では、ハウジング本体部１の外部から大容積の収容室部３１が加工形成され、この加工形成された開口孔箇所にはキャップ材３５が密封性を具備して装着される。さらに前記窪み部３の形状の第５実施形態では、管路状部３４を介して前記収容室部３１に連通する補助室部３３が形成される実施形態も存在する〔図５（Ｄ）参照〕。この実施形態では、前記補助室部３３が前記収容室部３１に隣接して形成され、該収容室部３１と前記補助室部３３とが管路状部３４によって連通したものである。
【００３２】
前記補助室部３３の形状は、直方体，円筒形状等であり、ポンプを実際に使用してから、窪み部３の容量を増やす必要が生じたときに、補助室部３３は、増設可能なものである。具体的には、ハウジング本体部１の外部から前記収容室部３１の近傍に達する穴を加工形成して、該収容室部３１と連通するように管路状部３４が形成され、ハウジング本体部１の外側壁面に形成された前記補助室３３の開口孔箇所には、第３実施形態の場合と同様にキャップ材３５によって密封性を具備して装着される。
【００３３】
前記インナーロータ５には、そのボス孔に駆動シャフト７が貫通し、キー等を介して固着され、該駆動シャフト７が回転することにより、前記インナーロータ５が回転する。そしてインナーロータ５と噛み合うアウターロータ６が共に同方向に回転する。その回転に伴い、前記外歯部５１と内歯部６１とによって形成されるセルＳのうちで最も体積が小さくなったセルＳが、前記吸入ポート１２において、体積が次第に増大し、その体積が増大する過程で、前記吸入ポート１２からオイルＪが導かれる。
【００３４】
次に、本発明における窪み部３とセルＳの動作を図４に基づいて説明する。インナーロータ５及びアウターロータ６は、反時計回りに回転する（回転方向は矢印で記載）。前記吐出ポート１３の終端部１３２から第２シールランド２２に到達した任意のセルＳには、オイルＪが少量であるが閉じ込められており、この閉じ込められた状態で第２シールランド２２の領域を前記セルＳが吸入ポート１２側に向かって移動する。任意のセルＳは、移動に伴って、体積が次第に小さくなる〔図４（Ａ），（Ｂ）参照〕 。任意のセルＳの体積が第２シールランド２２上で次第に小さくなると、内部に閉じ込められたオイルＪは圧力が上昇するが、その上昇と共に上昇した分の圧力が前記窪み部３に向かって拡散される〔図４（Ｃ），（Ｄ）参照〕。さらに、前記セルＳは、移動を続けて、第２シールランド２２の周方向の略中央付近にて体積が最小となり、閉じ込められたオイルＪの圧力もこの最小体積で急激に上昇するが、前述したように、前記窪み部３によって圧力が吸収されるがごとく、拡散されて、セルＳ内のオイル圧力の上昇はほとんど生じないものである。
【００３５】
前記セルＳに閉じ込められたオイルＪの上昇した圧力は、インナーロータ５とアウターロータ６に軸方向に直交する負荷をかけることになり、振動や騒音の原因となるが、前記インナーロータ５の外歯部５１と、前記アウターロータ６の内歯部６１に交わるようにして、前記第２シールランド２２の形成領域には前記窪み部３が形成されており、前記セルＳ内のオイルＪの圧力の上昇分が前記窪み部３内に拡散することができることで、第２シールランド２２におけるセルＳ内に閉じ込められたオイルＪの圧力上昇を防止し、或いは圧力上昇を極めて低く抑えることができ、これによってインナーロータ５及びアウターロータ６の回転は振動，騒音のほとんど発生することが無く、極めて滑らかに行われ、良好なポンプ動作となる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】（Ａ）は本発明における平面図、（Ｂ）はハウジングの要部平面図である。
【図２】（Ａ）本発明の要部拡大平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＸａ−Ｘａ矢視断面図、（Ｃ）は（Ｂ）のＸｂ−Ｘｂ矢視断面図である。
【図３】本発明の別の実施形態における平面図である。
【図４】（Ａ）は任意のセルが第２シールランドの窪み部に到達する初期状態の平面図、（Ｂ）は（Ａ）の要部断面図、（Ｃ）は任意のセルが第２シールランドの窪み部に到達する途中状態の平面図、（Ｄ）は（Ｃ）の要部断面図、（Ｅ）は任意のセルが第２シールランドの窪み部に到達した平面図、（Ｆ）は（Ｅ）の要部断面図である。
【図５】（Ａ）は窪み部の第２実施形態の断面図、（Ｂ）は窪み部の第３実施形態の断面図、（Ｃ）は窪み部の第４実施形態の断面図、（Ｄ）は窪み部の第５実施形態の断面図である。
【図６】窪み部からインナーロータの外歯部とアウターロータの内歯部に均等に圧力がかかる状態を示す作用図である。
【図７】従来技術における欠点を示す拡大断面図。
【符号の説明】
【００３７】
Ａ…ハウジング、５…インナーロータ、６…アウターロータ、１２…吸入ポート、
１２１…始端部、１２２…終端部、１３…吐出ポート、１３１…始端部、
１３２…終端部、２１…第１シールランド、２２…第２シールランド、
３…窪み部、３１…収容室部、３２…開口部、３３…補助室部、３４…管路状部、
５１…外歯部、５１１…歯先部、５１２…歯底部、６…アウターロータ、６１…内歯部、６１１…歯先部、６１２…歯底部、Ｑａ…軌跡円、Ｑｂ…軌跡円、３３…補助室部、
Ｓ…セル。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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