(57)【要約】 【課題】高圧受電設備の保守点検では受電設備を電路から切り離すため断路器を使用する。しかし、断路器は負荷電流が流れている状態ではアークが発生し切り離すことができない。また、ビルのような建物においては、遮断器やトランス等の負荷設備と断路器が離れている場合が多い。そのため、断路器で電路を切り離そうとするときに負荷電流が流れているかどうかが不明で危険である。そこで、電流の大きさを確認し、切り離すことができる電流かどうかを知る必要がある。クランプＣＴで三相ケーブルを一括クランプしたときにケーブルに流れる各相電流を計測する。【解決の手段】空心ボビンを使用し環状磁路に沿って多数個の独立したコイルを巻き、各コイルの誘起電圧を測定し、平均値及び極大値から負荷電流の大きさを算出する。  【選択図】図１１
2008275558.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
空心コイルを多数個使用し、環状に配置させ（以下これをＣＴセンサと呼ぶ）、ＣＴセンサの窓内の任意な場所に既知サイズの三相ケーブルを配置し、ケーブルに流れる電流が三相平衡電流のとき、各コイルの誘起電圧の絶対値を求め、最大値、平均値あるいは合算値から相電流を計測する電流計測器。
【請求項２】
空心コイルを多数個使用し、環状に配置させ、ＣＴセンサの窓内の中心に既知サイズの三相ケーブルを配置し、ケーブルに流れる電流が三相不平衡電流のとき、各コイルの誘起電圧の絶対値を求め、環状に沿った誘起電圧の変化から極大値、極小値、平均値あるいは合算値から各相電流を計測する電流計測器。
【請求項３】
空心コイルを多数個使用し、環状に配置させ、ＣＴセンサの窓内の任意な場所に未知のサイズの三相ケーブルを配置し、ケーブルに流れる電流が三相平衡電流のとき、各コイルの誘起電圧の絶対値を求め、最大値、平均値あるいは合算値から相電流を計測する電流計測器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ケーブルの電流計測に関し、三相を一括してクランプし、相電流計測に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
通常、高圧受電設備の保守点検では受電設備を電路から切り離すため断路器を使用する。しかし、断路器は負荷電流が流れている状態ではアークが発生し切り離すことができない。また、ビルのような建物においては、遮断器やトランス等の負荷設備と断路器が離れている場合が多い。そのため、断路器で電路を切り離そうとするときに負荷電流が流れているかどうかが不明で危険である。そこで、電流の大きさを確認し、切り離すことができる電流かどうかを知る必要がある。
【０００３】
電流を計測する方法には高圧用のクランプ式電流計があるが、かなり重く大きい。しかも、高圧ケーブルの電流を測るためには各相電線が分離したケーブルの終端接続部でしか測ることができない。ケーブルの終端部は付近に充電された端子があり、感電の恐れがあり危険である。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
解決しようとする問題点は、従来のクランプＣＴでは三相ケーブルをクランプしたときにケーブルに流れる電流を計測できない点である。
【特許文献１】特開２００６−８４１７６号公報
【課題を解決するための手段】
【０００５】
高圧ケーブルには架橋ポリエチレン絶縁ビニルシース電力ケーブル（高圧ＣＶケーブル）やトリプレックス形架橋ポリエチレン絶縁ビニルシース電力ケーブル（ＣＶＴケーブル）がある。これらのケーブルは、中心から導体、架橋ポリエチレン絶縁体、銅テープ、ビニルシースの順で構成されている。三相ケーブルでは3本の導体が正三角形の頂点上に配置され、銅テープは接地されている。最外装のビニルシースの回りは、電位的には零である。したがって、零相変流器（ＺＣＴ)のように、三相電流を一括クランプすることにより各相電流が計測できると、低圧仕様のクランプセンサを使用することができる。低圧仕様のクランプセンサは絶縁対策が容易であり、低価格化、小型軽量化が可能である。
【０００６】
ＺＣＴは、負荷電流に含まれる零相電流を検出するために、残留電流を小さくさせなければならない。残留電流は、負荷電流によって発生する磁束のうち、コイルの一部と鎖交する漏れ磁束によって生じる。コイルを多数個に分割して、漏れ磁束による誘起電圧を検出、分析することにより一次負荷電流との関係を知ることができる。
【０００７】
本発明は、空心コイルを多数個使用し、環状磁路に沿って配置させ、環状の形状を形成させ（以下ＣＴセンサと呼ぶ）、各コイルの誘起電圧の絶対値を測定し、各電圧の中の極大値、極小値、最大値、平均値または合算値から負荷電流の大きさを算出することを最も主要な特徴とする。
【発明の効果】
【０００８】
空心コイルを多数個使用し、環状に配置させ、ＣＴセンサの窓内の任意な場所に既知サイズの三相ケーブルを配置し、ケーブルに流れる電流が三相平衡電流のとき、各コイルの誘起電圧の絶対値を求め、最大値、平均値あるいは合算値から相電流を計測することができる。
【０００９】
空心コイルを多数個使用し、環状に配置させ、ＣＴセンサの窓内の中心に既知サイズの三相ケーブルを配置し、ケーブルに流れる電流が三相不平衡電流のとき、各コイルの誘起電圧の絶対値を求め、環状に沿った誘起電圧の変化から極大値、極小値、平均値あるいは合算値から各相電流を計測することができる。
【００１０】
空心コイルを多数個使用し、環状に配置させ、ＣＴセンサの窓内の任意な場所に未知のサイズの三相ケーブルを配置し、ケーブルに流れる電流が三相平衡電流のとき、各コイルの誘起電圧の絶対値を求め、最大値、平均値あるいは合算値から相電流を計測することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
空心コイルを多数個使用し、環状に配置させ、ＣＴセンサの窓内に三相ケーブルを配置し、ケーブルに流れる電流によって生じる各コイルの誘起電圧の絶対値を求め、最大値、平均値あるいは合算値を、前もって用意された計算式に代入して、各相電流を算出する。
【実施例】
【００１２】
ケーブルの各相電流とコイル内の磁界の強さとの関係を求める。ドーナツ状の空心ボビンにおいて、中心軸方向の断面積が各箇所で均一な場合、空心ボビンの一部分に巻かれたコイルの誘起電圧の大きさは、円の接線方向の磁界の強さに正比例する。そこで、コイルの誘起電圧の大きさは円の接線方向の磁界の強さに係数を乗じた値で表せる。
【００１３】
図1はＣＴセンサの窓内に、三相ケーブルを任意に設置したものである。円形の形状を有するＣＴセンサの半径をr、多数配置されたコイルのうち１つのコイルをコイル１とし、中心をＳ1とする。ＣＴセンサの中心０からケーブルの中心０１までの距離をd、ケーブルの中心から導体の中心までの距離をa、横軸０Ｘに対する００１の角度をα、ケーブルの導体をＡ、Ｂ、Ｃとし、電流をIa、Ib、Ic、各導体の中心を０a、０ｂ、０ｃ、横軸０
Ｘに対する０１０ａの角度をβ、横軸０ Ｘに対する０Ｓ１の角度をθ1とする。０１Ｓ１＝r1、００a＝da、各導体の中心と点Ｓ1までの距離をそれぞれra、rb、rc、∠０Ｓ1０a＝γa、∠０Ｓ1０b＝γb、∠０Ｓ1０c＝γc及び∠０1００a＝δaとすると、原点を０とし半径rとする円の接線方向の点Ｓ1における磁界の強さは（以下点S1の磁界の強さと呼ぶ）次式で表せる。
【数１】
2008275558.tif 000003
（１）
ここで、
2008275558.tif 000004
（２）
2008275558.tif 000005
（３）
2008275558.tif 000006
は次式で表せる。
2008275558.tif 000007
（４）
ここで
2008275558.tif 000008
（５）
2008275558.tif 000009
（６）
式（３）〜（６）からraが求まり、rb、rcは式（３）、（５）のβをそれぞれβ+2π/3、β+4π/3に置きかえることにより求まる。
【００１４】
三相不平衡電流で、ＣＴセンサの窓中心にケーブルを設置しケーブルサイズが明らかなときの相電流を求める。ケーブルをＣＴセンサの窓内中心に設置し、三相電流Ia、Ib、Icを流し、このうちIaが最も大きい相電流とする。図１において、d=0でβ=0、θ1=0のとき、コイル1の誘起電圧が最も大きい。そのとき、ケーブルとコイル１の位置関係は図２(a)で表せる。図２(a)で０bＳ1＝rb、０cＳ1＝rcとすると、点Ｓ1の磁界の強さＨは次式で表せる。
【数２】
2008275558.tif 000010
（７）
ここで、
2008275558.tif 000011
、
2008275558.tif 000012
、
2008275558.tif 000013
より
2008275558.tif 000014
2008275558.tif 000015
（８）
【００１５】
ＣＴセンサの大きさが決まると半径rが決まる。ケーブルサイズが決まるとaが決まる。したがって、ケーブルサイズが明らかな場合、（８）式によって、三相電流が平衡、不平衡電流（例図２（ｂ））にかかわらず、コイル誘起電圧の中の最大値によって、ケーブルに流れる電流の最大相電流値を求めることができる。
【００１６】
三相平衡電流で、 CTセンサ窓中心にケーブルを設置しケーブルサイズが不明のときの相電流を求める。ケーブルが図２（ａ）のように設置されているとき、コイル1の誘起電圧は最大値になる。０を中心として０Ｓ1を半時計方向に60°回転した位置Ｓ２にあるコイル２の誘起電圧が最小値となる。そのとき、点Ｓ２の磁界の強さをＨminとすると、次式で表せる。
【数３】
2008275558.tif 000016
（９）
【００１７】
（８）式と（９）式から、最大値と最小値との比をｍとすると、ｍは次式となりaの関数で表せる。
【数４】
2008275558.tif 000017
（１０）
（１０）式のｍはＣＴセンサの半径rとケーブルサイズで決まるaによって求まる。したがって、24個のコイル誘起電圧の最大値と最小値からｍが求まり、（１０）式からaが求まり、aを（８）式に代入すると、コイルの誘起電圧の最大値から相電流が求まる。
【００１８】
三相平衡電流で、ＣＴ窓内にケーブルを任意設置し、ケーブルサイズが明らかなときの相電流を求める。図３に示すように、ケーブルをＣＴセンサの中心からＸだけ右に移動させたときを考える。ケーブルの中心０1から各導体の中心までの距離をa、∠０１Ｓ１０ｂ、∠０１Ｓ１０ｃをそれぞれγb、γcとする。各相電流からコイル１の中心Ｓ1に与える磁界の強さをＨa、Ｈb、Ｈcとすると、点Ｓ1の磁界の強さＨは次式で表せる。
【数５】
2008275558.tif 000018
2008275558.tif 000019
2008275558.tif 000020
（１１）
ここで，ｋは次式で表せる。
2008275558.tif 000021
（１２）
【００１９】
負荷電流Ib、Icから点Ｓ1に対する半径ｒの円の接線方向に与える磁界の強さは、（７）式より、点Ｓ1を中心として半径Ｓ１０ｂとする円と直線０Ｓ1との交点をＱ1、Ｑ1から０Ｓ1に対し垂線を延ばし直線Ｓ１０ｂの延長との交点をＱ２、点Ｓ1を中心として半径Ｓ１Ｑ２とする円と直線０Ｓ1との交点をＱ3とした時、Ｑ３に−Iaが設置されたときの磁界の強さと同じである。したがって、（１１）式のｋとＱ３との関係は０１Ｑ３＝k×aである。このkは、（１２）式で明らかなように、ケーブルサイズで決まるaと、ケーブルの移動距離ｘの変化によって変わる。ケーブルをコイル１に密着させたときは０１０ａ≒０ａＳ１、０１Ｓ１＝２０１０ａ＝2a、∠０ｂ０１Ｓ１
＝２π/３になり、ケーブルサイズに関係なく０１Ｑ３≒０．７３ａである。ケーブルの中心がＣＴセンサの中心にあるときは０ｂ０１＝a、０１Ｓ１＝2a（一定）になり、０１Ｑ３はケーブルサイズにより変化する。実験で使用する試料はr＝５５．２５ｍｍ、ａ＝８．７ｍｍ〜１４ｍｍ（導体断面積２２ｍｍ２〜１５０ｍｍ２）である。ケーブルをＣＴセンサの窓中心に設置すると、（１２）式のｘは０となり、ａ＝８．７でｋ＝０．６１、a＝１４でｋ＝０．６７が得られる。ここで、ａ＝８．７ｍｍのケーブルを、ＣＴセンサの窓内中心に設置した場合から最大に移動させた場合（Ｘ=r−２ａまで移動）、（１１）式の括弧内の変化は４．９７・１０-３（窓内中心)〜７２．８・１０-３（最大移動）である。a＝１４ｍｍのケーブルでは、８．７６・１０-３〜４５．３・１０-３である。ケーブルサイズ及び移動距離ｘに関係なくｋ＝０．６４（０．６１と０．６７との平均値）を固定値として（１１）式のｋに代入して、括弧内の値を求めると、ａ＝８．７では移動距離ｘ（ｘ＝０〜ｘ＝ｒ-２ａ)の変化に対して５．０４・１０−３〜７１．４・１０−３まで変化し、ａ＝１４では、８．６７・１０−３〜４４．４・１０−３まで変化する。これより、（１２）式に示すａとｘ
の変化により算出したｋを（１１）式に代入して得られた磁界Ｈと、ｋを０．６４と固定値として（１１）式から求めたＨと比べると、その誤差は２％以下と小さい。よって、本発明では（１１）式のｋは定数０．６４として考えることができる。
【００２０】
コイルの誘起電圧の最大値から三相平衡電流の電流値を求める係数をgpで表すと、（１１）式の負荷電流Ｉａを除いた逆数に係数Ｔを掛けた次式で表せる。
【数６】
2008275558.tif 000022
（１３）
ここで、Ｔはコイルの巻数とコイルの断面積、電流の周波数で決まる定数である。gpは距離ｘの２次関数である。
【００２１】
（１３）式において、ｘ＝０（ケーブルがＣＴセンサの窓中心に設置）のときのgpは、実験で使用する試料の定数を（１３）式に代入するとaの大きさに反比例することが分かる。（１３）式でxの変化に対するgpの変化は図４で表せる。
図４に示す実線曲線で、ｘ＝０、ｘ２(＝r−２ａ)に対する縦軸の値をそれぞれｇｐ２、ｇｐ１で表すと、ｇｐ２はケーブルがＣＴセンサの中心に設置されたとき、コイルの誘起電圧の最大値から負荷電流を求める係数であり、ｇｐ１はケーブルがＣＴセンサの中心から最も離れた箇所に設置されたとき、多数のコイル誘起電圧のうち最大値から負荷電流を求める係数である。このｇｐ２とｇｐ１の間の実線がケーブルの位置変化に対して負荷電流を求める係数の変化範囲である。
【００２２】
一次電線は高圧ＣＶケーブルの公称断面積は２２ｍｍ２、３８ ｍｍ２、６０
ｍｍ２、１００ｍｍ２、１５０ ｍｍ２の5種類から選んで使用する。ＣＴセンサとして、ポリスチレン樹脂（ＡＢＳ）を射出成型により製作した空心ボビンは内径φ１０２ｍｍ、外径φ１１９ｍｍ、中心軸方向の厚み１４ｍｍで、断面形状は８．５×１４ｍｍ２の長方形である。円周に沿って1個あたりの巻数が２００ターンのコイル２４個を等間隔に配置する。
【００２３】
【表１】
2008275558.tif 000023
【００２４】
一次負荷電流は表1の通りで，三相電流の中の最大相電流は30Aである。電流条件のケースNo.1は三相平衡電流，No.2〜4は三相電流のうちIa，Ibを30Aに固定し，電流Icのみを変化させる。ケースＮｏ．５〜７は電流Iaを30Aに固定し，Ib，Icを変化させる。
【００２５】
図５はケーブルの設置図で，黒丸はケーブルの設置場所を示す。CTセンサの中心位置をP1とし，コイル1に最も接近した位置をP2とし，中心位置P1の方向に向う毎にP３、P4とする。P2に対して反時計方向に30°進んだ位置をP7とする。このようにして61箇所に順にケーブルを設置する。
【００２６】
実験1としてケーブルは２２ｍｍ２、１００ ｍｍ２、１５０
ｍｍ２の３種類を使用し、図５に示すように61箇所に順にケーブルを設置し、表１に示す三相平衡電流（ケースNo.1）を流し、そのとき２４箇所に配置された各コイルの誘起電圧（４３９２点）を読む。
【００２７】
実験２としてケーブルは２２ｍｍ２、３８ ｍｍ２、６０ ｍｍ２、１５０
ｍｍ２の4種類を使用し、ケーブルをCTセンサの窓の中心P1に設置し、表１に示すケースＮｏ．１〜ＮＯ．７の電流を流したときの各コイルの誘起電圧（４０９９２点）を読む。
【００２８】
ケーブルに三相（平衡、不平衡を問わず）電流を流し、２４個のコイル誘起電圧（絶対値）の合計値を24個のコイル誘起電圧の中の最大値（vpeak)で割った値を位置係数
2008275558.tif 000024
とする。三相電流のうち最大相電流が３０Ａ（平衡、不平衡を問わず）となる電流をケーブルに流したとき、電流値３０Ａを２４個のコイルに現れる誘起電圧のうち、最大値となる電圧値(mV)で割った値を等価コンダクタンス
2008275558.tif 000025
とする。ケーブルサイズ２２ｍｍ２、１００ｍｍ２、１５０ｍｍ２に対して、それぞれ３０Ａの三相平衡電流を流し、各ケーブルの設置箇所は６１箇所を順に変えていき、各ケーブルの設置箇所毎に２４箇所のコイルの誘起電圧（４３９２点）からケーブルサイズ毎の位置係数σ（６１箇所）に対するgp
の値をプロットしたものが図６である。このグラフよりケーブルサイズが決まると、σとgp の関係は直線で表せることが分かる。
【００２９】
図７はサイズが異なるケーブルをＣＴセンサの窓の中心に設置し、一次負荷電流としてケーブルに表1のケースＮｏ．１〜Ｎｏ．７の電流を順に流したとき、コイルの出力電圧からσに対するgpをプロットしたものが図１０である。ケーブルサイズが明らかな場合、位置係数σの変化に対し、gpはほぼ一定であり、一次負荷電流の平衡度が高いほどσは大きい方に寄り、不平衡度の高いほどσは小さい方にある。
【００３０】
図７はケーブルをCTセンサの窓の中心（P1）に設置し，ケーブルに表1のケースNo.1の三相平衡電流及びケースNo.2，4，5の三相不平衡電流を順に流したときの各コイルの誘起電圧を示している。図9のケーブルサイズは例として60mm2の場合である。この結果から，コイル誘起電圧のうち最大値は三相電流のなかで最も大きな電流で決定され，２番目の最大値は２番目の大きな相電流を示し，３番目の電流は３番目の極大値，３番目の極大値がない場合は極小値の最も大きい値であることが分かる。
【００３１】
実験１の結果を示す図６から明らかなように、ケーブルサイズが明らかな場合、位置係数σの変化に対しgpは直線上で変化する。これより三相平衡電流において、ケーブルを窓内任意設置で、一次負荷電流を計測できることが分かる。また、ケーブルをＣＴセンサの窓中心に設置した場合、図７に示すようにケーブルサイズ毎に、一次電流の平衡、不平衡にかかわらずgp は一定であるので一次負荷電流を計測できることが分かる。
【００３２】
つぎに、一次負荷電流が三相平衡電流で、ケーブルをＣＴセンサの窓の中心に設置しケーブルサイズが不明な場合を検討する。（１３）式でｘ=０としたときが、ケーブルサイズ（aの変化で表す）の変化に対するgpを求める次式である。
【数７】
2008275558.tif 000026
（１４）
ここで、ｋの値を求める。実験に使用したケーブルは２２ｍｍ２〜１５０ｍｍ２である。ケーブルの中心から導体の中心までの距離は２２ｍｍ２のケーブルでa＝８．７ｍｍであり、１５０ｍｍ２のケーブルではa＝１４ｍｍである。ＣＴセンサの窓中心からコイルの中心までの距離ｒは５５．２５ｍｍである。ｋを求める（１２）式に各ケーブルの定数を代入すると、２２ｍｍ２（ａ=８．７ｍｍ）ではｋ≒０．６１が得られ、（１４）式にｋ、aを代入するとgp
＝２０４．３５Ｔが得られる。１５０ｍｍ２（ａ=１４ｍｍ）ではk≒０．６７より、gp ＝１１６．２２Ｔが得られる。ここで、ａ=８．７とａ=１４におけるkの値の平均値＝０．６４を固定値として（１４）式に代入しgpを求めると、ａ=８．７、１４ではgp
はそれぞれ１９８．４２Ｔ、１１５．３６Ｔが得られ、 aの変化によってkを変化させたときのgp値と比べるとその差は３％以下と小さい。よって、(14)式はk=０．６４と固定値を代入した次式で表せる。
【数７】
2008275558.tif 000027
（１５）
【００３３】
これをグラフで表すと図１０が得られる。 ケーブルサイズ２２ｍｍ２〜１５０ｍｍ２の変化に対して、aは８．７〜１４の間で変化する。一方、実験結果より得られた図９は、ケーブルサイズが大きく（aが大きく、σが小さく）なるとgp
が小さくなり、 ケーブルサイズが小さく（aが小さく、σが大きく）なるとgp は大きくなる。計算と実験はよく一致している。
【００３４】
図１０からＣＴセンサの窓径はケーブルの最大適用サイズの仕上がり外径よりやや大きい寸法にすると、aの変化に対するgp の変化が小さくなり測定精度が向上することが分かる。
【００３５】
コイル誘起電圧からの負荷電流の算出する。ケーブルサイズがわかり、ＣＴセンサの窓中心に設置されているときで考える。高圧ＣＶケーブル３８ｍｍ２に三相平衡電流５０Ａを流した。コイルの誘起電圧の最大値は４１．０ｍＶであった。図１０のグラフから換算係数１．２２をかけると相電流の最大電流５０．０Ａが得られた。５０Ａ、５０Ａ、０Ａではコイルの最大値は４０．７ｍＶであった。換算係数１．２２を掛けると４９．７Ａが得られた。負過電流が５０、４０、３２Ａの時はコイルの誘起電圧の最大値は４０．０ｍＶが得られた。図１０のグラフから換算係数１．２２を掛けると、４８．８Ａである。真値に対し誤差は約２％である。誤差原因はコイル数を２４個でおこなったため、ＣＴセンサの中心とケーブルの導体の中心を結ぶ線の延長上にコイルの中心が配置されているとは限らないためである。
【００３６】
三相平衡電流でケーブルをＣＴセンサ窓中心に設置し、ケーブルサイズが不明の時を考える。高圧ＣＶケーブル３８ｍｍ２に三相平衡電流５０Ａを流した。２４個のコイルのうち最大値は４１．１ｍＶで、誘起電圧の絶対値の和に対する最大値の比σは１９．８である。図１２の表からgpを求めると１．２である。よって負荷電流値は１．２・４１．４≒４９．７Ａが得られる。
【００３７】
三相平衡電流でケーブルサイズが明らかでＣＴセンサ窓内の任意の場所に設置したときを考える。高圧ＣＶケーブル２２ｍｍ２を任意の場所に設置した。負荷電流は三相平衡電流５０Ａを流した。最大値は１２９．６ｍＶで、コイル出力の絶対値の和は９８７．４ｍＶである。σ＝トータル値/最大値＝７．５８である。図8よりgp＝０．３９である。よって電流値はＩ=１２９．９・０．３９≒５０．７Ａが得られる。いずれの場合も負荷電流値とよく一致した。
【００３８】
図１１は空心コイルを多数個使用し、環状に配置させ、電流計測器として構成したのものである。空芯のボビン１に、コイル２を等間隔で配置し、ケーブル３に流れる電流によって各コイルに生じる誘起電圧をアナログスイッチ４により切り替えて全波整流回路５で直流電圧に変換後、ＣＰＵ６で読み取る。ＣＰＵで演算し各相電流を表示部７で表示させる。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
ＣＴセンサの窓の中心に電力ケーブルを設置したときは，負荷電流が三相平衡，不平衡電流を問わず相電流の大きさを計測でき，窓内の任意の場所に電力ケーブルを設置したときは，負荷電流が平衡電流の場合のみ相電流を求められ，ＣＴセンサの窓の中心に電力ケーブルを設置し負荷電流が三相平衡電流のときは，ケーブルサイズが不明であっても負荷電流を計測できる。したがって、ケーブルの最外装の周りは電位的に零であるので、感電の恐れがなく安全に電流計測をおこなうことができる。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】ＣＴセンサの窓内にケーブルを任意に設置した図である。
【図２】ＣＴセンサの中心にケーブルを設置した図である。
【図３】ＣＴセンサの中心から離れてケーブルを設置した図である。
【図４】ケーブルをＣＴセンサの中心からの移動距離Ｘとgpの関係図である。
【図５】ＣＴセンサ内のケーブルの設置図である。
【図６】三相平衡電流、窓内任意設置でのσとgp の関係図である。
【図７】不平衡電流、窓内中心設置でのσとgp の関係図である。
【図８】ケーブルを窓内中心に設置し、不平衡電流を流したとき、各コイルと誘起電圧の変化の関係図である。
【図９】電線サイズ別、３相平衡電流、ケーブルをＣＴセンサ中心設置におけるσ，ｍ，aの変化に対するgp特性図である。
【図１０】計算による電線サイズ別、三相平衡電流、ケーブル中心設置におけるgp特性図である。
【図１１】三相一括クランプによる相電流計測器のブロック図である。
【符号の説明】
【００４１】
r：円形の形状を有するＣＴセンサの半径  Ｓ1：コイル１の中心  ０：ＣＴセンサの中心  ０１：ケーブルの中心  d：ＣＴセンサの中心とケーブルの中心までの距離  a：ケーブルの中心から導体の中心までの距離  α：横軸０Ｘに対する００１の角度  Ａ、Ｂ、Ｃ：三相ケーブルの導体  Ia、Ib、Ic：三相ケーブルに流れる電流  ０a、０ｂ、０ｃ：各導体の中心  β：横軸０
Ｘに対する０１０ａの角度  θ1：横軸０ Ｘに対する０Ｓ１の角度  r1：０１Ｓ１間の距離  da：００a間の距離      ra、rb、rc：各導体の中心と点Ｓ1までの距離  γa：∠０Ｓ1０a  γb：∠０Ｓ1０b  γc：∠０Ｓ1０c  δa：∠０1００a＝δa  Ｓ２：０を中心として０Ｓ1を半時計方向に60°回転した位置  Ｑ1：点Ｓ1を中心として半径Ｓ１０ｂとする円と直線０Ｓ1との交点  Ｑ２：Ｑ1から０Ｓ1に対し垂線を延ばし直線Ｓ１０ｂの延長との交点  Ｑ3：点Ｓ1を中心として半径Ｓ１Ｑ２とする円と直線０Ｓ1との交点  σ：２４個のコイル誘起電圧（絶対値）の合計値を24個のコイル誘起電圧の最大値で割った値  gp：電流値３０Ａを２４個のコイルに現れる誘起電圧のうち、最大値となる電圧値(mV)で割った値  Ｐ１，Ｐ２，・・・：ＣＴ窓内のケーブルの配置  １：空心ボビン  ２：コイル  ３：三相ケーブル  ４：アナログスイッチ  ５：全波整流回路  ６：ＣＰＵ  ７：表示部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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