(57)【要約】      （修正有）【課題】溶湯に超音波振動を付加することにより、核生成を促進し簡単に凝固結晶組織を微細化し強度や靱性の一段の向上を図るための鋳造方法を提供する。【解決手段】溶湯の超音波振動の非付加状態の過冷却域に対して、極短時間の超音波振動付加を開始し、一気に核生成を促し、溶湯はアルミニウム合金であり、初晶にアルミニウムのデンドライト、ＳｉやＡｌＳｉＦｅ金属間化合物が晶出することを特徴とする鋳造方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶湯に超音波を付加して凝固結晶組織を微細化する鋳造方法であって、前記溶湯の超音波振動の非付加状態における過冷却域において超音波振動の付加を開始することを特徴とする鋳造方法。
【請求項２】
請求項１に記載の鋳造方法において、前記超音波振動の付加は、前記過冷却域のみであることを特徴とする鋳造方法。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の鋳造方法において、溶湯はアルミニウム合金であり、初晶にアルミニウムのデンドライト、SiやＡｌＳｉＦｅ金属間化合物が晶出することを特徴とする鋳造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶湯に超音波を付加して凝固結晶組織を微細化する鋳造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
凝固組織は一般に冷却速度で決定される。鋳造品などのように製品の肉厚が異なる場合凝固組織が大きく異なり、薄肉急冷部は微細チル組織になる。厚肉部は最終凝固部となり凝固組織が粗大になると共にひけ欠陥が生じる。
凝固時に特に液相線温度を挟んだ温度で超音波振動を付加することにより凝固結晶組織を微細化することができることが、以下に示す特許文献１及び非特許文献１に示されるとおり、従来より公知である。
また発明者らは、特願２００６−０３６９６７により、相液線温度に降下するよりも高い温度で超音波振動を付加しても核生成を促進し微細化することを提案している。
【特許文献１】特許公開２００４−２０９４８７
【非特許文献１】鋳造工学７８（２００６）２，６５−７０
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
前記先願の発明によると凝固組織の微細化には１分前後の超音波振動の付加が必要となるもので、溶湯が多すぎる場合には鋳造品質の安定化や十分な超音波振動が行えない問題があった。
本発明は、このような実情に鑑み、溶湯が過冷状態にあるため従来に比較し超音波振動の付加を極短時間行うことにより、一気に核生成が生じ凝固結晶組織を微細化できる鋳造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
超音波振動を付加しながら凝固をさせることでこの過冷現象が起こることが少なくなる。
本発明は、この過冷現象が起きているときに超音波振動を付加することにより非常に短い時間で凝固が一気に始まり容易に微細凝固組織合金を製造するとの知見によるものである。
【０００５】
発明１の鋳造方法は、溶湯の超音波振動の非付加状態における過冷却域において超音波振動の付加を開始することを特徴とする。
【０００６】
発明２は、発明１の鋳造方法において、前記超音波振動の付加は、前記過冷却域のみであることを特徴とする。
発明３は、発明１又は２の鋳造方法において、溶湯はアルミニウム合金であり、初晶にアルミニウムのデンドライト、SiやＡｌＳｉＦｅ金属間化合物が晶出することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００７】
発明１により、１０秒前後の超音波振動の付加により、微細化を達成でき、上記課題を大きく解決することができた。
発明２により、非付加状態での過冷却域が短い合金や溶湯の冷却速度が速い場合に適用することで、発明１と同様な効果を発揮させることができた。
発明２により、前記発明１、２の効果を最大限に発揮させることができた。アルミニウム合金の凝固時に過冷状態であれば液相線温度より低い状態で初晶が晶出しない。このアルミニウム合金の過冷時に超音波振動を付加すると初晶のアルミニウムのデンドライト、SiやＡｌＳｉＦｅ金属間化合物が一気に微細に晶出する。ＡｌＳｉＦｅ金属間化合物は砂型凝固の時は金型凝固などに比べ粗大に晶出し脆いため嫌われている。これは電磁攪拌でも微細化できず、超音波振動付加で微細化できる。そして、晶出時の過冷が大きいためこの過冷時に超音波振動を付加することで短時間付加することにより一気に微細にすることができることによる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
図１２から図１６は、本発明を実施するのに使用する鋳造装置の例を示す。
【実施例】
【０００９】
今回の実験で用いた、アルミニウム合金の過冷度と超音波振動の付加温度と負荷時間および組織の変化をまとめた。図４のＡｌ−１２％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金の振動付加無しでは灰色の粗大な板状の金属間化合物でこの写真内の大きさを等価円直径で表した。
【００１０】
【表１】
2008200692.tif 000002
【００１１】
図１は、Ａｌ−Ｘ％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金の超音波振動付加による冷却曲線の変化を示すグラフである。
これよりＡｌ−Ｘ％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金では、初晶としてＡｌＳｉＦｅ金属間化合物が晶出する。このとき、砂型鋳造くらいの除冷でも大きく過冷する。しかし超音波振動を付加して凝固をさせた場合はほとんど過冷することがない。この一般凝固の過冷時に超音波振動を付加することで一気に再輝現象とともに結晶が晶出すると考えられる。この場合はわずか数秒の超音波振動付加でしかも微細粒状化が期待できることがわかった。
【００１２】
図２は、Ａｌ−６％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金をるつぼ中冷却の組織写真である。Ａｌ−６％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金をるつぼ冷却の組織、灰色の粗大な板状の金属間化合物があるのが明らかである。
【００１３】
図３は、Ａｌ−６％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金における過冷状態での超音波振動付加効果を示す組織写真である。Ａｌ−６％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金の液相線温度が６９０℃で１０℃過冷した６８０℃で超音波振動を１０ｓｅｃと言う短時間処理を行った時の鋳塊中央部組織を示すものである。初晶のＡｌＳｉＦｅ金属間化合物が微細粒状なっていることが明らかである。
【００１４】
図４は、Ａｌ−１２％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金をるつぼ中冷却の組織写真である。超音波振動付加なしで、Ａｌ−１２％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金をるつぼ冷却したときの組織は、図４に示すように灰色の粗大な板状の金属間化合物が存在する。
【００１５】
図５は、Ａｌ−１２％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金へ過冷度２℃、  １０ｓｅｃ超音波振動付加したときの組織写真である。Ａｌ−１２％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金の液相線温度が６８１.７℃で２℃過冷した６８０℃で超音波振動を１０ｓｅｃと言う短時間付加した鋳塊中央部組織の写真である。
初晶のＡｌＳｉＦｅ金属間化合物が微細粒状になっていることを示している。
【００１６】
図６は、Ａｌ−１８％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金をるつぼ中冷却の組織写真である。超音波振動を付加しないで、Ａｌ−１８％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金をるつぼ冷却した組織写真である。灰色の粗大な塊状は金属間化合物が存在することを示し、濃い灰色はＳｉ粒でAl-Siの溶湯と初晶の金属間化合物があるところに、あとから晶出してきたものである。
【００１７】
図７は、Ａｌ−１８％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金へ過冷度１０℃、  １０ｓｅｃ超音波振動付加時の組織写真である。Ａｌ−１８％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金の液相線温度が７０２．４℃で１２℃過冷した６９０℃で超音波振動を１０ｓｅｃと言う短時間付加した鋳塊中央部組織を示す写真である。初晶のＡｌＳｉＦｅ金属間化合物は、わずかに微細粒状になっていることがわかる。
【００１８】
図８は、Ａｌ−６％Ｓｉ合金をるつぼ中冷却の組織写真である。これは、代表的なＡｌ−Ｓｉ鋳造合金で不純物の鉄は入っていない。超音波振動を付加せずともほとんど過冷はなく、わずか３℃である。組織は大きなデンドライト組織でこの画面からはみ出しており、サイズは参考値である。
【００１９】
図９は、Ａｌ−６％Ｓｉ合金へ過冷度２℃、  １０ｓｅｃ超音波振動を付加時の組織写真である。液相線温度が６２４℃で２℃過冷した６２２℃で超音波振動を１０ｓｅｃと言う短時間付加した鋳塊中央部組織写真である。初晶のα−Ａｌは、デンドライト状ではなく粒状になることを示している。
【００２０】
図１０は、Ａｌ−１８％Ｓｉ合金をるつぼ中冷却の組織写真である。超音波振動を付加せずになされたもので、濃い灰色が初晶の過共晶Ｓｉである。粗大な塊状を呈していることを示している。
【００２１】
図１１は、Ａｌ−１８％Ｓｉ合金へ過冷度１０℃、  １０ｓｅｃ超音波振動を付加したときの組織写真である。液相線温度が６６０℃で１０℃過冷した６５０℃で超音波振動を１０ｓｅｃと言う短時間の付加による鋳塊中央部組織を示す。初晶の過共晶Ｓｉは、微細粒状になっている。
【００２２】
図１２は、過冷溶湯のバッチ処理の超音波振動鋳造装置を示す。高温の溶湯を１８の鋳型に鋳造し１５の超音波振動ホーンを挿入する。２１の熱電対で測温して過冷状態になったとき電源のスイッチを入れ高周波電源の出力により１０の振動発生器で生じさせた振動を１５の超音波振動ホーンを介して１２の溶湯に付加する。過冷状態の溶湯は非常に短時間の超音波振動で一気に核生成が生じ結晶粒が微細粒状化に凝固する。
【００２３】
図１３は、液相線近傍の過冷状態溶湯の鋳型鋳造時の超音波振動鋳造装置を示す。１７の砂型や金型などの鋳型に溶湯が冷却し液相線温度直下の過冷状態にあるときに鋳造する。この時、１５の超音波振動ホーンは、振動状態にしておき注湯と同時に核生成を生じさせ、鋳型内で結晶粒が微細粒状化に凝固した１８の鋳物を得ることができる。
【００２４】
図１４は、鋳型鋳造後の静止過冷状態での超音波振動鋳造装置を示す。あらかじめ、１７の砂型や金型などの鋳型に１５の超音波振動ホーンを挿入する。そこへ１２の高温の溶湯を１５の鋳型に鋳造し所定時間経過して過冷状態になったとき電源のスイッチを入れ高周波電源の出力により１０の振動発生器で生じさせた振動を１５の超音波振動ホーンを介して１２の溶湯に付加する。１５の鋳型内の過冷状態の溶湯は非常に短時間の超音波振動で一気に核生成が生じ結晶粒が微細粒状化に凝固した１８の鋳物を得る。
【００２５】
図１５は、液相線近傍の過冷状態溶湯への連続鋳造時の超音波振動鋳造装置を示す。１３の湯口に１１の取鍋の１２の溶湯が冷却し液相線温度直下の過冷状態にあるときに鋳造する。この時、１５の超音波振動ホーンは、振動状態にしておき注湯と同時に核生成を生じさせ、１４の水冷鋳型内で結晶粒が微細粒状化に凝固した１６の連続鋳塊を得ることができる。
【００２６】
図１６は、タンディッシュ内の液相線近傍の過冷状態溶湯への連続鋳造時の超音波振動鋳造装置を示す。１９のタンディシュに１１の取鍋の１２の溶湯が冷却し液相線温度直下の過冷状態にあるときに注湯する。この時、１５の超音波振動ホーンは、振動状態にしておき注湯と同時に核生成を生じさせ、１３の湯口を介して１４の水冷鋳型内で結晶粒が微細粒状化に凝固した１６の連続鋳塊を得ることができる。
【００２７】
超音波振動は、凝固時の過冷の発生を抑止できる。これは通常の静かに冷却した場合などで、水などでは、−２℃位で氷へ凝固する。超音波振動下では凝固時に核生成が促進し、ほとんど過冷が生じることなく凝固する。また、過冷が生じている場合には、超音波振動の付加で一気に凝固が起きる。また、この場合は微細化の効果も高く、高い生産性に結びつくことが予想できる。
このような観点から、アルミニウム合金の凝固時の過冷状態での短時間超音波振動処理を行うことで効率よく連続的に微細組織材料を創製できることが予測できる。過冷状態では少しの衝撃で凝固が生じるが、その時の核生成に効率よく振動が伝達できることで、微細加工が向上することから過冷状態はほんの少しで良く、液相線直下が振動付加制御にふさわしい。
【産業上の利用可能性】
【００２８】
金属では、結晶粒が微細になるほど強度が高くなることが知られている。また、結晶粒が微細になるほど靱性も向上する。近年、地球の温暖化や石油資源の枯渇問題から輸送機器の軽量化による省エネルギーが求められている。軽量化に効果が高いのはアルミニウム合金やマグネシウム合金などの軽量材料を用いることである。しかし、自動車などのフレームや足回り部品などでは、高張力鋼板や鉄鋼材料の鍛造品などの靱性や強度が高い材料が使われてきた。アルミニウム合金やマグネシウム合金などでは、そのような部品への適応には靱性や強度の一段の向上が求められている。そのため、この特許で示した凝固時の過冷状態の溶湯に超音波振動を短時間付加するだけで、非常に簡単に微細組織材料を創製する技術を用いることで、安価に生産性が良く高靱性で高強度アルミニウム合金を生産できる可能性がある。これでは、自動車などの複雑形状の足回り鋳造部品。自動車のフレームなど押出し成型品を製造するための微細凝固組織のビレットの製造が予想される。
Al-6%Si-4%Fe合金、Al-12%Si-4%Fe合金、Al-18%Si-4%Fe合金、Al-18%Si合金では、初晶にAlSiFe金属間化合物やSiが晶出する。これらは硬度も高く耐摩耗性が高く、高温強度も高くなる。そのため微細粒状化させて、均一分散させれば自動車のエンジンなどのシリンダーの内面に用いることなどが想定される。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】Ａｌ−Ｘ％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金の超音波振動付加による冷却曲線の変化を示すグラフ
【図２】Ａｌ−６％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金をるつぼ中冷却の組織写真
【図３】Ａｌ−６％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金における過冷状態での超音波振動付加効果を示す組織写真
【図４】Ａｌ−１２％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金をるつぼ中冷却の組織写真
【図５】Ａｌ−１２％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金へ過冷度２℃、  １０ｓｅｃ超音波振動付加したときの組織写真
【図６】Ａｌ−１８％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金をるつぼ中冷却の組織写真
【図７】Ａｌ−１８％Ｓｉ−４％Ｆｅ合金へ過冷度１０℃、  １０ｓｅｃ超音波振動付加時の組織写真
【図８】Ａｌ−６％Ｓｉ合金をるつぼ中冷却の組織写真
【図９】Ａｌ−６％Ｓｉ合金へ過冷度２℃、  １０ｓｅｃ超音波振動を付加時の組織写真
【図１０】Ａｌ−１８％Ｓｉ合金をるつぼ中冷却の組織写真
【図１１】Ａｌ−１８％Ｓｉ合金へ過冷度１０℃、  １０ｓｅｃ超音波振動を付加したときの組織写真
【図１２】過冷溶湯のバッチ処理の超音波振動鋳造装置
【図１３】液相線近傍の過冷状態溶湯の鋳型鋳造時の超音波振動鋳造装置
【図１４】鋳型鋳造後の静止過冷状態での超音波振動鋳造装置
【図１５】液相線近傍の過冷状態溶湯への連続鋳造時の超音波振動鋳造装置
【図１６】タンディッシュ内の液相線近傍の過冷状態溶湯への連続鋳造時の超音波振動鋳造装置
【図１】
2008200692.tif 000003
【図２】
2008200692.tif 000004
【図３】
2008200692.tif 000005
【図４】
2008200692.tif 000006
【図５】
2008200692.tif 000007
【図６】
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【図７】
2008200692.tif 000009
【図８】
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【図９】
2008200692.tif 000011
【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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