(57)【要約】  【課題】焼付硬化性が優れ、製造後の常温での経時的な変化が少ないという性能バランスを最適に構築できる成形加工用アルミニウム合金板およびその製造方法を提供する。  【解決手段】  Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系もしくはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金からなるアルミニウム合金圧延板に対し人工予備時効処理によってクラスタＩＩの量と質を適切なレベルに調整することによって、予め材料の０．２％耐力を１４０ＭＰａ以上とし、少なくとも３ヶ月以内の常温（０〜４５℃）経時期間中において材料を２％ストレッチした後、１７０℃×２０ｍｉｎの塗装焼付後０．２％耐力が２４０ＭＰａ以上で、塗装焼付による増加分が８０ＭＰａ以上であるとりわけ高い塗装焼付強度を実現することができる。  【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系もしくはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金からなるアルミニウム合金鋳塊から圧延工程と昇温と冷却を含む熱処理工程を経て所要の板厚の圧延板とし、その圧延板に対し、溶体化処理後、人工予備時効処理によって予め材料の０．２％耐力を１４０ＭＰａ以上とし、少なくとも３ヶ月以内の常温（０〜４５℃）経時期間中において、材料を２％ストレッチした後、１７０℃×２０ｍｉｎの塗装焼付後０．２％耐力が２４０ＭＰａ以上であることを特徴とする成形加工用アルミニウム合金板。
【請求項２】
塗装焼付による０．２％耐力増加分が８０ＭＰａ以上である請求項１記載の成形加工用アルミニウム合金板。
【請求項３】
示差走査熱量計（ＤＳＣ：Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ  Ｓｃａｎｎｉｎｇ  Ｃａｌｏｒｉｍｅｔｅｒ）による計測で、最大の発熱ピークの高さを０．０９Ｗ／ｇ以下とし、塗装焼付による増加分が９０ＭＰａ以上の高い塗装焼付強度を有する請求項１記載の成形加工用アルミニウム合金板。
【請求項４】
Ｍｇ０．２〜１．５％（ｍａｓｓ％、以下同じ）、Ｓｉ０．３〜２．０％を含有し、かつＭｎ０．０３〜０．６％、Ｃｒ０．０１〜０．４％、Ｚｒ０．０１〜０．４％、Ｖ０．０１〜０．４％、Ｆｅ０．０３〜１．０％、０．０００１％〜０．０５００％のＢを伴うことが許容されるＴｉ０．００５〜０．２％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなる請求項１〜請求項３のいずれか一に記載の成形加工用アルミニウム合金板。
【請求項５】
Ｚｎ０．０３〜２．５％、Ｃｕ０．０５〜１．５％のうちの１種又は２種を含む請求項１〜請求項４のいずれか一に記載の成形加工用アルミニウム合金板。
【請求項６】
４８０℃以上の溶体化処理を行ってから８０℃以上１５０℃以下の温度域に１００℃／ｍｉｎ（分）以上の冷却速度で冷却後に、８０℃以上１５０℃以下の温度域で合金板の０．２％耐力が１４０ＭＰａ以上になるように滞留させる請求項１記載の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法。
【請求項７】
４８０℃以上の溶体化処理を行ってから７０℃以上９０℃以下の温度域に１００℃／ｍｉｎ（分）以上の冷却速度で冷却後に、７０℃以上９０℃未満の温度域で１０分間以下の滞留をさせて改めて９０℃以上１５０℃以下の温度域で合金板の０．２％耐力が１４０ＭＰａ以上になるように滞留させる請求項３記載の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、成形加工用アルミニウム合金板とその製造方法に関し、特に用途に応じて成形加工や塗装焼付を施して使用されるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系もしくはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系の成形加工用アルミニウム合金板とその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、自動車のボディシートとしては、主として冷延鋼板を使用することが多かったが、最近では車体軽量化等の観点から、アルミニウム合金圧延板を使用することが多くなっている。ところで自動車のボディシートはプレス加工を施して使用するところから、成形加工性が優れていること、また成形加工時におけるリューダースマークが発生しないことが要求される。
また高強度を有することも必須であって、通常は塗装焼付を施して使用されるため、塗装焼付（ベークとも呼ぶ）後に高強度が得られる特性（焼付硬化性、すなわちＢＨ性）が要求される。
そしてまたプレス成形性、形状凍結性、ヘム加工性などの成形性及び焼付硬化性をバランスよく満足させるためには、素材を製造してから成形するまでの材料の常温経時変化、すなわち自然時効による性能劣化、特に塗装焼付後の強度低下を抑制することが非常に重要である。
【０００３】
従来このような自動車用ボディシート向けのアルミニウム合金としては、Ａｌ−Ｍｇ系合金のほか、塗装焼付前の成形加工時においては比較的強度が低くて成形性が優れている一方、塗装焼付時の加熱によって時効されて塗装焼付後の強度が高くなる利点を有するほか、リューダースマークが発生しにくい等の長所を有する時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金が主として使用されている。
【０００４】
この時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金の成形性及び焼付硬化性を向上し、常温経時変化を抑制することを検討した特許文献１は、溶体化処理後できるだけ短時間の常温時効を経てからある温度域（５０℃〜１５０℃）に保持する熱処理を提案する。
【０００５】
また、特許文献２には保持処理もしくは再加熱処理によって安定なクラスタが形成されやすくなり、クラスタの安定性を向上させ、板製造後の経時変化を抑制して、良好な成形加工性を確保するとともに充分な焼付硬化性を得る安定化処理を施すことによって板製造後の常温での経時変化が少なくなるとともに、塗装焼付でのβ”相が細かくなり、焼付硬化性を向上させたアルミニウム合金板の製造方法が開示された。
【０００６】
この特許文献２に開示された方法における安定なクラスタの形成量を増やすことが、溶質元素の過飽和度の減少を意味し、β”相の形成量を減少させてしまうという問題に着目し、特許文献３には、溶体化処理・空冷後の放置時間中の自然時効によって形成されるクラスタを再固溶させて溶質元素量を再度確保させるための復元処理を放置時間に応じた温度範囲で行い、成形加工性および塗装焼付硬化性に優れた、自動車ボディ用として好適なアルミニウム合金板が開示された。
【０００７】
一方、特許文献４及び特許文献５には溶体化（高温）処理及び焼入れ後に安定化処理を施す汎用の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法が開示された。
【特許文献１】特許第３２０７４１３号（特開平０４−１４７９５１）
【特許文献２】特開平６−２７２０００号公報
【特許文献３】特開平９−１４３６４５号公報
【特許文献４】特許第２６１３４６６号（特開平０２−２０５６６０）
【特許文献５】特許第３３５９４２８号（特開平０８−０４９０５２）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
最近では、自動車用ボディシート向けの時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金板については材料の薄肉化及びコストダウンを図るために、今まで以上に高い強度レベルが要求され、また同時に常温経時を経ても強度劣化の可及的に少ない材料であることが求められ、加えて塗装焼付については、焼付温度を低温化し、また焼付時間も短時間化する傾向が強まっている。
【０００９】
係る自動車用ボディシート向けニーズは、温暖化対策をはじめとする環境品質が自動車に対する最大の要求品質になっている社会的背景との関係で、きわめて先鋭かつ緊急の課題となっており、係る課題の達成に向けて実証データを根拠とするだけではなく材料の物性的挙動に着目して精密に合目的化した材料設計が必要とされており、特に高い焼付硬化性（ＢＨ性）が重視されるだけでなく、常温経時変化による塗装焼付後強度劣化の抑制という要請に応え、これを合理的なコストで最適な性能バランスで実現することが求められる。
【００１０】
この観点で検討すると特許文献１〜特許文献５に開示された製造方法によって得られた時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金板では、製造直後（常温経時１ヶ月未満）状態において塗装焼付後に０．２％耐力２４０ＭＰａ以上、その増加分８０ＭＰａ以上の高強度が得られても、一旦長時間（１ヶ月以上）常温に放置すると、常温時効によってその後の塗装焼付後に強度劣化（０．２％耐力の増加分８０ＭＰａ未満）が生じ、焼付硬化性（ＢＨ性）と常温経時変化の抑制を以上のニーズに応じたレベルで十分に両立させることができてはいない。
例えば特許文献２、特許文献３に開示された製法では、アルミニウム合金マトリックスに生成されるクラスタに着目した検討が行われてはいるものの、合理的なコストで適切な特性を実現するという要請を具体的に満足するものではなかった。
【００１１】
また、例えば特許文献４に開示されたアルミニウム合金板の製造方法によれば溶体化（高温）処理後、５０〜１３０℃の温度域に焼入れてそのまま５０〜１５０℃で１〜９６時間保持する安定化処理を施すことによって強度・成形性を良好にするとしているが、その特許文献４の表３に示されたＮｏ．１０では、１００℃以上×４８時間の安定化処理を行ってはいるものの、焼付後耐力は２２．３ｋｇ／ｍｍ２（２１８．７ＭＰａ）以下であり、塗装焼付後に０．２％耐力２４０ＭＰａ以上というニーズを充足するものではない。
【００１２】
さらに、特許文献５に開示された成形加工用アルミニウム合金板は、溶体化処理を施して、１００℃／ｍｉｎ以上で５０〜８０℃の温度域に冷却し、その温度域で５秒以上かつ合金の耐力が１００Ｎ／ｍｍ２  以下になるような範囲内の時間保持し、続いて８５〜１５０℃にて０．５〜５０時間安定化処理を施すとしているが、焼入温度を６０℃とし、１００℃×１８時間の安定化処理を行った表２及び表３に示す製造番号１（合金記号Ａ１）は、製造後の常温時効による耐力の経時変化が小さいが、しかも製造後１日目、４０日目における１８０℃×３０ｍｉｎの焼付後素材の０．２％耐力はそれぞれ２１１Ｎ／ｍｍ２、２０９Ｎ／ｍｍ２であり、やはり塗装焼付後に０．２％耐力２４０ＭＰａ以上というニーズを充足することはできない。
【００１３】
この発明は以上の事情を背景としてなされたもので、焼付硬化性が優れ、製造後の常温での経時的な変化が少ないという性能バランスを最適に構築できる成形加工用アルミニウム合金板およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
前述のような課題を解決するべくこの発明者等が検討を重ねた結果、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系もしくはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金の最終板の組織として、予め高温予備時効によって材料組織中にクラスタＩＩを十分に生成させるように調整することによって、高い塗装焼付強度を有するアルミニウム合金板を得ることができることを見出し、この発明をなすに至った。
【００１５】
ここで、クラスタは一般にクラスタＩとクラスタＩＩの２種類に分けられる。その特徴として、クラスタＩは、おもに７０℃未満の保持温度にて形成されるＭｇ、Ｓｉの原子集団であり、これは塗装焼付温度でも安定的に存在する。
クラスタＩＩは、クラスタＩと同様なＭｇ、Ｓｉ原子集団であるが、塗装焼付温度にて強度向上に有効な析出物へと変化する。
【００１６】
すなわち本発明の成形加工用アルミニウム合金板は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系もしくはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金からなるアルミニウム合金鋳塊から圧延工程と昇温と冷却を含む熱処理工程を経て所要の板厚の圧延板とし、その圧延板に対し、溶体化処理後、人工予備時効処理によって予め材料の０．２％耐力を１４０ＭＰａ以上とし、少なくとも３ヶ月以内の常温（０〜４５℃）経時期間中において材料を２％ストレッチした後、１７０℃×２０ｍｉｎの塗装焼付後０．２％耐力が２４０ＭＰａ以上で、塗装焼付による増加分が８０ＭＰａ以上であることを特徴とする。
【００１７】
また本発明の成形加工用アルミニウム合金板は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系もしくはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金からなるアルミニウム合金鋳塊から圧延工程と昇温と冷却を含む熱処理工程を経て所要の板厚の圧延板とし、その圧延板に対し、溶体化処理後、人工予備時効処理によって予め材料の０．２％耐力を１４０ＭＰａ以上とし、かつ、示差走査熱量計（ＤＳＣ：Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ  Ｓｃａｎｎｉｎｇ  Ｃａｌｏｒｉｍｅｔｅｒ）による計測で、最大の発熱ピークの高さを０．０９Ｗ／ｇ以下とし、少なくとも３ヶ月以内の常温（０〜４５℃）経時期間中において、材料の塗装焼付後の０．２％耐力が２４０ＭＰａ以上で、塗装焼付による増加分が９０ＭＰａ以上の高い塗装焼付強度を有することを特徴とする。
【００１８】
クラスタＩＩの構造、構成は必ずしも一定ではなく、クラスタＩＩの構造、構成の如何によって材料の焼付け硬化性及び成形性に影響が生じる。
したがってＤＳＣ計測で最大の発熱ピークの高さを０．０９Ｗ／ｇ以下に規制することによってクラスタＩＩの構造、構成を調整して高性能の焼付け硬化性と成形性の劣化防止効果を得ることができる。
【００１９】
４８０℃以上の溶体化処理を行ってから８０℃以上１５０℃以下の温度域に１００℃／ｍｉｎ（分）以上の冷却速度で冷却後に、８０℃以上１５０℃以下の温度域で合金板の０．２％耐力が１４０ＭＰａ以上になるように滞留させる処理でクラスタＩＩを生成することができる。
材料を８０℃以上１５０℃以下の温度域で滞留させることによって強度に寄与する因子であるクラスタＩＩの生成量が支配的となり、クラスタＩＩの生成によって組織中に整合歪みがもたらされ、強度が上昇する。
また、その生成量が一定以上に達すると、クラスタＩＩと空孔との相互作用で、常温経時変化が抑えられ、常温経時による塗装焼付後強度の劣化を最小限に食い止めることができる。
【００２０】
４８０℃以上の溶体化処理を行ってから７０℃以上９０℃以下の温度域に１００℃／ｍｉｎ（分）以上の冷却速度で冷却後に、７０℃以上９０℃未満の温度域で１０分間以下の滞留をさせる処理によって比較的低温で生成するクラスタＩＩによって成形性の劣化を防止することができる。
この滞留時間が１０分以上では、高性能の焼付け硬化性が得られないおそれがある。
【００２１】
次に、改めて９０℃以上１５０℃以下の温度域に再加熱する。その昇温速度は１０℃／ｍｉｎ以上の昇温速度とするのがよい。
９０℃以上１５０℃以下の比較的に高温域での滞留によって材料の０．２％耐力を１４０ＭＰａ以上としてより安定なクラスタＩＩ構造・構成が得られる。
またＤＳＣ計測で最大の発熱ピークの高さが０．０９Ｗ／ｇ以下となる様に調整すれば、少なくとも３ヶ月以内の常温（０〜４５℃）経時期間中において材料の塗装焼付後の０．２％耐力を２４０ＭＰａ以上とし、その増加分が９０ＭＰａ以上となる高い塗装焼付強度を得ることができる。
また、さらなる高強度を重視する場合、その最大の発熱ピークの高さが０．０６Ｗ／ｇ以下になるように、予備時効の温度を高温側に調整することが好ましい。また、成形性の劣化防止を重視する場合、人工予備時効温度１３０℃以下にすることが好ましい。
【００２２】
成形加工用アルミニウム合金は、Ｍｇ０．２〜１．５％（ｍａｓｓ％、以下同じ）、Ｓｉ０．３〜２．０％を含有し、かつＭｎ０．０３〜０．６％、Ｃｒ０．０１〜０．４％、Ｚｒ０．０１〜０．４％、Ｖ０．０１〜０．４％、Ｆｅ０．０３〜１．０％、０．０００１％〜０．０５００％のＢを伴うことが許容されるＴｉ０．００５〜０．２％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアルミニウム合金とすることができる。また、さらに、Ｚｎ０．０３〜２．５％、Ｃｕ０．０５〜１．５％の１種又は２種を含有しても良い。
【００２３】
薄肉自動車用ボディシート用に焼付硬化性（ＢＨ）、成形性及び経時変化性を総合的に調整されてなるようにすることができる。
【００２４】
［作用］
この発明の成形加工用アルミニウム合金板によれば、人工予備時効処理によってクラスタＩＩの量と質を適切なレベルに調整することによってとりわけ高い塗装焼付強度を実現することができる。
【発明の効果】
【００２５】
この発明による成形加工用アルミニウム合金板は、成形性と強度のバランスにおいて特に強度が重視され、焼付硬化性が優れ、塗装焼付後の強度が高く、また常温での経時変化も少なく、常温経時による塗装焼付硬化性の劣化が少ないという優れた性能を奏する。
またこの発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法によれば、上述のように優れた性能を有する成形加工用アルミニウム合金板を、量産的規模で確実かつ安定して製造することができる。
したがって本発明の成形加工用アルミニウム合金板は、焼付硬化性（ＢＨ）、成形性及び経時変化性が総合的に調整されて薄肉自動車用ボディシート用に好適である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
この発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法におけるアルミニウム合金板は、基本的にはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金もしくはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金であれば良く、その具体的な成分組成は特に制約されるものではない。
通常はＭｇ０．２〜１．５％（ｍａｓｓ％、以下同じ）、Ｓｉ０．３〜２．０％を含有し、かつＭｎ０．０３〜０．６％、Ｃｒ０．０１〜０．４％、Ｚｒ０．０１〜０．４％、Ｖ０．０１〜０．４％、Ｆｅ０．０３〜１．０％、０．０００１％〜０．０５００％のＢを伴うことが許容されるＴｉ０．００５〜０．２％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアルミニウム合金を素材とすることが好ましい。また、さらに、Ｚｎ０．０３〜２．５％、Ｃｕ０．０５〜１．５％の１種又は２種を含有しても良い。
以下にこの素材合金の成分限定理由について説明する。
【００２７】
Ｍｇ：
Ｍｇはこの発明で対象としている系の合金で基本となる合金元素であって、Ｓｉと共同して強度向上に寄与する。Ｍｇ量が０．２％未満では塗装焼付時に析出硬化によって強度向上に寄与するβ”相の生成量が少なくなるため、充分な強度向上が得られず、一方１．５％を越えれば、粗大なＭｇ−Ｓｉ系の金属間化合物が生成され、成形性、特に曲げ加工性が低下するから、Ｍｇ量は０．２〜１．５％の範囲内とした。最終板の成形性、特に曲げ加工性をより良好にするためには、Ｍｇ量は０．３〜０．９％の範囲内が好ましい。
【００２８】
Ｓｉ：
Ｓｉもこの発明の系の合金で基本となる合金元素であって、Ｍｇと共同して強度向上に寄与する。またＳｉは、鋳造時に金属Ｓｉの晶出物として生成され、その金属Ｓｉ粒子の周囲が加工によって変形されて、溶体化処理の際に再結晶核の生成サイトとなるため、再結晶組織の微細化にも寄与する。Ｓｉ量が０．３％未満では上記の効果が充分に得られず、一方２．０％を越えれば粗大なＳｉ粒子や粗大なＭｇ−Ｓｉ系の金属間化合物が生じて、成形性、特に曲げ加工性の低下を招く。したがってＳｉ量は０．３〜２．０％の範囲内とした。プレス成形性と曲げ加工性とのより良好なバランスを得るためには、Ｓｉ量は０．５〜１．３％の範囲内が好ましい。
【００２９】
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ
これらの元素は、強度向上や結晶粒微細化、あるいは時効性（焼付硬化性）の向上に有効であり、いずれか１種または２種以上を添加する。
Ｍｎの含有量が０．０３％未満、もしくはＣｒの含有量が０．０１％未満、またはＺｒの含有量が０．０１％未満、Ｖの含有量が０．０１％未満、では、上記の効果が充分に得られず、一方Ｍｎの含有量が０．６％を越えるか、あるいはＣｒ、Ｚｒ、Ｖの含有量がそれぞれ０．４％を越えれば、上記の効果が飽和するばかりでなく、多数の金属間化合物が生成されて成形性、特にヘム曲げ性に悪影響を及ぼすおそれがあり、したがってＭｎは０．０３〜０．６％の範囲内、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖはそれぞれ０．０１〜０．４％の範囲内とした。
【００３０】
Ｆｅ
Ｆｅは強度向上と結晶粒微細化に有効な元素である。
その含有量が０．０３％未満では充分な効果が得られず、一方１．０％を越えれば、成形性、特に曲げ加工性が低下するおそれがあり、したがってＦｅ量は０．０３〜１．０％の範囲内とした。
【００３１】
Ｔｉ
鋳塊組織を微細にするためにＴｉ０．００５％〜０．２００％を単独であるいはＢ０．０００１％〜０．０５００％とともに添加してもかまわない。Ｔｉ添加量が０．２００％を超え、かつＢ添加量が０．０５００％を超えると粗大な晶出物が生じ、成形性が低下するおそれがある。一方、Ｔｉが０．００５％未満で、かつＢ０．０００１％未満である場合には、鋳塊の組織微細化の効果が少ない。また、Ｔｉが０．２００％を超えると粗大な晶出物が生じ成形性を害し、Ｂが０．０５％を超えると同じく粗大な金属間化合物が生じ成形性を害する。したがって０．０００１％〜０．０５００％のＢを伴うことが許容されるＴｉ０．００５〜０．２％を添加することができる。
【００３２】
更に、鋳塊組織の微細化にはＳｃの添加も効果があり、０．０１〜０．２％の範囲内であればＳｃを添加しても特に支障はない。
【００３３】
Ｚｎ
Ｚｎは時効性向上を通じて強度向上に寄与するとともに表面処理性の向上に有効な元素である。
Ｚｎの添加量が０．０３％未満では上記の効果が充分に得られず、一方２．５％を越えれば成形性と耐食性が低下するから、Ｚｎを添加する場合の添加量は０．０３〜２．５％の範囲内とした。
【００３４】
Ｃｕ
Ｃｕは強度向上および成形性向上のために添加されることがある元素である。この強度向上および成形性向上の目的からＣｕを添加する場合の添加量は０．０５％以上とする。
しかし、その量が１．５％を越えれば耐食性（耐粒界腐食性、耐糸錆性）が劣化するから、Ｃｕの含有量は１．５％以下に規制することとした。なお、より耐食性の改善を図る必要がある場合はＣｕ量は１．０％以下が好ましく、さらに特に耐食性を重視する場合は、Ｃｕ量は０．０５％以下に規制することが望ましい。
【００３５】
また時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金においては、高温時効促進元素あるいは常温時効抑制元素であるＡｇ、Ｉｎ、Ｃｄ、Ｂｅ、あるいはＳｎを微量添加することがある。
この発明の成形加工用アルミニウム合金板でも微量添加であればこれらの元素の添加も許容され、それぞれ０．３％以下であれば特に所期の目的を損なうことはない。
【００３６】
以上の各元素のほかは、基本的にはＡｌおよび不可避的不純物とすれば良い。
【００３７】
次にこの発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法について説明する。
この発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法では前述のような成分組成の合金を常法に従って溶製し、ＤＣ鋳造法等の通常の鋳造法によって鋳造する。
【００３８】
次に得られた鋳塊に対して、例えば下記のいずれかの工程で熱処理、圧延が施され、所要の板厚とされる。
１．均質化処理工程⇒熱間圧延工程⇒冷間圧延工程⇒中間焼鈍工程⇒冷間圧延工程
２．均質化処理工程⇒熱間圧延工程⇒焼鈍工程⇒冷間圧延工程
３．均質化処理工程⇒熱間圧延工程⇒冷間圧延工程
【００３９】
すなわちこの発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法は、鋳塊を所要の板厚とする工程については、常法に従えば良く、その条件が特に限定されるものではない。
一般的には、均質化処理温度４８０℃以上、保持時間１ｈ以上４８ｈ以下、必要に応じて３℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で冷却して熱間圧延工程に供する。熱間圧延の開始温度２５０℃以上５９０℃以下、終了温度１５０℃以上３５０℃以下、昇温と冷却速度（およそ５〜６０℃／ｈｒ）の遅いバッチ方式の中間焼鈍では、焼鈍温度３００〜４５０℃、保持時間１ｈ〜２４ｈ、昇温と冷却速度（およそ２〜１００℃／ｓｅｃ）の大きい連続焼鈍ライン（ＣＡＬ方式）では、焼鈍温度４００〜５９０℃、保持時間０秒〜１０分などの工程が実施される。
【００４０】
また後述するように、この発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法では溶体化処理が高温で行われることから最終的に得られる成形加工用アルミニウム合金板の塗装焼付硬化性や成形性への前工程の影響は非常に小さくなる。
【００４１】
次に鋳塊を所要の板厚とした後、４８０℃以上の温度で溶体化処理を行なう。
この溶体化処理は、Ｍｇ２Ｓｉ、単体Ｓｉ等をマトリックスに固溶させ、これによって焼付硬化性を付与して塗装焼付後の強度向上を図るために重要な工程である。またこの工程は、Ｍｇ２Ｓｉ、単体Ｓｉ粒子等の固溶によって第２相粒子の分布密度を低下させて、延性と曲げ性を向上させるためにも寄与し、さらには再結晶によって最終的に所要の結晶方位を得て、良好な成形性を得るためにも重要な工程である。
【００４２】
溶体化処理温度が４８０℃未満の場合、常温での経時変化の抑制に対しては有利と考えられるが、その場合Ｍｇ２Ｓｉ、Ｓｉなどの固溶量が少なくなって、充分な焼付硬化性が得られなくなるばかりでなく、延性と曲げ性も著しく悪化するから、溶体化処理温度は４８０℃以上とする必要がある。なお特に溶体化効果を重視する場合は、溶体化処理温度は５４０℃以上とすることが好ましい。一方溶体化処理温度の上限は特に規定しないが、共晶融解の発生のおそれや再結晶粒粗大化等を考慮して、通常は５９０℃以下とすることが望ましい。また溶体化処理の時間は特に規制しないが、通常は５分を越えれば溶体化効果が飽和し、経済性を損なうばかりではなく、結晶粒の粗大化のおそれもあるから、溶体化処理の時間は５分以内が望ましい。
【００４３】
この発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法では、溶体化処理後１００℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で、８０以上１５０℃以下の温度域に冷却することもできる。
ここで、溶体化処理後の冷却速度が１００℃／ｍｉｎ未満では、冷却中にＭｇ２Ｓｉあるいは単体Ｓｉが粒界に多量に析出してしまい、成形性、特にヘム加工性が低下すると同時に、焼付硬化性が低下して塗装焼付時の充分な強度向上が望めなくなる。
また、８０℃未満の温度域に冷却された場合、クラスタＩあるいは低温クラスタＩＩが形成され、焼付け硬化性が低下するおそれがある。また、１５０℃越えて材料を滞留した場合、粒界析出が起こりやすく、成形性、ヘム加工性が低下するおそれがある。さらに常温経時による焼付け硬化性の低下も懸念されるため、１５０℃以下にした。成形性と焼付け硬化性のバランスから１３０℃以下が好ましい。
【００４４】
この発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法では、溶体化処理後、人工予備時効処理によって予め材料の０．２％耐力を１４０ＭＰａ以上にすることができる。
溶体化処理を行ってから８０℃以上１５０℃以下の温度域に１００℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で冷却し、その８０℃以上１５０℃以下の温度域で材料を滞留させる処理で金属組織中にクラスタＩＩと言われる析出物を生成させる。
【００４５】
材料を８０℃以上１５０℃以下の温度域で滞留させることによってクラスタＩＩの生成によって組織中に整合歪みがもたらされ、強度が上昇する。また、その生成量（密度）が一定以上に達すと、短時間の焼付け硬化性が格段に向上し、一般製法で得られない高い塗装焼付強度を得ることができる。また、高密度のクラスタＩＩと空孔との相互作用および過飽和度の低減によって、常温経時変化が抑えられ、常温経時による塗装焼付後強度の劣化を最小限に食い止めることができる。
【００４６】
この発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法では、４８０℃以上の溶体化処理を行ってから７０℃以上９０℃以下の温度域に１００℃／ｍｉｎ（分）以上の冷却速度で冷却することもできる。
この冷却速度の冷却によって粒界析出を防ぎ、成形性、ヘム加工性の低下を抑えることができる。
７０℃未満に焼入れした場合、焼付け硬化性の低下が大きくなるおそれがある。一方、直接に９０℃以上の温度域に焼入れした場合、成形性の低下が大きくなるおそれがある。  なお、滞留時間が１０分を超える場合には高性能の焼付け硬化性が得られなくなるおそれがある。
【００４７】
さらに改めて９０℃以上１５０℃以下の温度域で０．２％耐力が１４０ＭＰａ以上になるように滞留させる処理を施す。
より高性能の焼付け硬化性を得るために、第１段の比較低温の予備時効を行なった後、さらに高温の第２段予備時効を行う。
上述のように予備時効温度が高温ほど、より安定なクラスタＩＩ構造、構成が得られ、これらは塗装焼付時に強度に寄与するβ”相へ移行しやくなるため、塗装焼付後に高強度が得られる。
また、０．２％耐力が１４０ＭＰａ以上になるように滞留させる結果として多量の安定なクラスタＩＩが存在し、ＤＳＣ計測では２２０℃と３５０℃の間に最大の発熱ピークが認められ、その高さは０．０９Ｗ／ｇ以下になるという特徴がある。その結果、多量の安定なクラスタＩＩと空孔の相互作用および過飽和度の低減によって、常温経時による焼付け硬化性の劣化を最小限に食い止めることができ、少なくとも３ヶ月以内の常温（０〜４５℃）経時期間中において材料の塗装焼付後の０．２％耐力が２４０ＭＰａ以上、その増加分が９０ＭＰａ以上の高い塗装焼付強度を得ることができる。成形性とのバランスを重視する場合、第２段の予備時効は９０〜１３０℃の処理が好ましい。
【００４８】
この発明の成形加工用アルミニウム合金板では便宜上、代表的な条件として、「材料を２％ストレッチした後、１７０℃×２０分で塗装焼付」した場合の耐力値等で規定する。しかし、係る規定はこの発明の成形加工用アルミニウム合金板がその塗装焼付条件だけで用いられると言うことを意味するものではない。すなわち０〜５％の範囲のストレッチ後に１４０〜２３０℃で１０分〜１２０分程度の塗装焼付という一般的条件の範囲内ならいずれが適用されてもかまわない。無論、その場合、それぞれの塗装焼付条件に対応する耐力値を実験的に求める必要がある。
【実施例】
【００４９】
以下にこの発明の実施例を比較例とともに記す。なお以下の実施例は、この発明の効果を説明するためのものであり、実施例記載のプロセスおよび条件がこの発明の技術的範囲を制限するものではない。以下の実施例はその効果を示す一例である。
【００５０】
表１に示すこの発明成分組成（ｍａｓｓ％）範囲内の合金記号Ａ１〜Ａ４の合金について、それぞれ常法に従って溶製し、ＤＣ鋳造法によってスラブに鋳造した。
【００５１】
【表１】
2008303449.tif 000002
【００５２】
得られた各スラブに対して５３０℃、５ｈの条件で均質化処理を施した。均質化処理後、熱間圧延工程、冷間圧延工程で１ｍｍ厚さの板とした。その後、得られた素材に対して表２に示す製造条件でこの発明の処理を施した。なお、表２に示す溶体化処理後の８０〜１５０℃温度域、あるいは７０〜９０℃温度域に冷却する平均冷却速度は５００℃／ｍｉｎである。また、実施例２の時効処理１の温度から時効処理２の温度への昇温時間は５分以内である。
表２に示す製造条件においては製造番号１、製造番号２、製造番号３、製造番号４、製造番号５は発明例、製造番号６、製造番号７、製造番号８は比較例である。
【００５３】
【表２】
2008303449.tif 000003
【００５４】
以上のようにして得られた各板について、各種特性評価を行った。
特性評価に当たっては、常温経時変化を考慮して常温（２５℃）に１０日放置した後、引張試験を行なって、機械的強度として０．２％耐力値（ＹＳ１）、塗装焼付後の強度として０．２％耐力値（ＡＢＹＳ１）を測定した。さらにその後、常温（２５℃）に９０日放置した後、機械的強度として０．２％耐力値を測定し（ＹＳ２）、塗装焼付後の強度として０．２％耐力値（ＡＢＹＳ２）を測定した。ＹＳ２−ＹＳ１によって経時変化評価の指標とした。ＡＢＹＳ１−ＹＳ１、ＡＢＹＳ２−ＹＳ２によって塗装焼付後の０．２％耐力の増加分を評価した。
【００５５】
さらにその常温（２５℃）に放置した各板につき、成形性評価として、張出し高さを測定した。
張出し試験：
２００ｍｍ×２００ｍｍの大きさの１ｍｍ板の両面にマスキングフィルムを貼り、さらに潤滑を高めるため、ワックスを塗った状態で張出し試験に供し、最大張出し高さを調べた。なおポンチとしては球頭ポンチ径１００ｍｍのものを使用した。
【００５６】
さらにその後、常温（２５℃）に１０日、９０日放置した各板につき、それぞれ２％ストレッチ後、１７０℃×２０ｍｉｎの塗装焼付処理を施し、その焼付後の各板について引張試験を行なって、機械的強度として０．２％耐力値を測定し焼付硬化性（ＢＨ性）評価の指標とした。
【００５７】
塗装焼付処理は具体的には２％ストレッチを加えた材料を用いて常温（０℃から４５℃まで、通常２０℃）から１７０℃のオイルバスにて通常約８０℃／分の平均昇温速度で１７０℃になるように加熱し、この温度で２０分保持したのち、オイルバスから取出し、常温環境（約２０℃）で５０℃以下になるまで自然空冷（通常約５０℃／分の降温）して行った。
ここで、塗装焼付処理にあたって２％ストレッチを施したのは、自動車メーカーで素材が滞留し、常温経時後、プレス−組立−塗装という製造工程に供される際のプレス後に生じる歪を実験的に模擬したものである。
素材の状態及び塗装焼付条件によって耐力値が変ることから自動車メーカーにおける塗装焼付対象となる素材の状態に一般的に近似させるために、塗装焼付処理にあたってストレッチを施すことが必要となる場合が多い。
以上の各種評価の結果を表３に最終板の材料性能として示す。
【００５８】
【表３】
2008303449.tif 000004
【００５９】
表３のＤＳＣ測定はパーキンエルマー社製Ｄｉａｍｏｎｄ  ＤＳＣを使用し、サンプル重量約５０ｍｇ、リファレンス（基準物質）には９９．９９％高純度アルミニウムを使用し、昇温速度を４０℃／ｍｉｎとし、測定温度範囲を２０℃〜５００℃として、発熱、吸熱ピーク高さを、リファレンスを使って測定したベースラインを基準（発熱、吸熱ピークなし）にして測定した。横軸を温度に、縦軸を発熱、吸熱の熱エネルギー指標（Ｗ／ｇ）で表示した。
【００６０】
表１〜表３に示される様に、製造番号１〜製造番号５は、いずれも合金の成分組成がこの発明で規定する範囲内であって、かつ製造プロセス条件もこの発明で規定する範囲内に設定されて、製造番号１〜製造番号５の成形加工用アルミニウム合金板は焼付硬化性が高く、塗装焼付時に充分な焼付硬化性を示し、さらに３ヶ月の材料強度（耐力）の経時変化も最大で製造番号４の１２ＭＰａであって小さい。
したがってこれらの製造番号１〜製造番号５のものは焼付硬化性（ＢＨ）と成形性が重視される自動車ボディシート用に好適に利用することができる。
【００６１】
具体的には製造番号１は、製造後、塗装焼付前の０．２％耐力が１４２ＭＰａ（常温経時１０日）であり、常温経時９０日の０．２％耐力が１５２ＭＰａであり、予め材料の０．２％耐力を１４０ＭＰａ以上とするというの条件を充足する。また材料を２％ストレッチした後、１７０℃×２０ｍｉｎの塗装焼付後０．２％耐力｛以下、「焼付硬化性（ＢＨ）」とする。｝が２５０（９０日経時、１０日経時）ＭＰａであって、２４０ＭＰａ以上とする条件を充足し、塗装焼付による耐力の増加が１０８ＭＰａ（１０日経時）、９８ＭＰａ（９０日経時）と大きく、増加分が８０ＭＰａ以上とするこの発明の条件を充足する。また張り出し高さが３６．７（９０日経時）〜３６．９（１０日経時）ｍｍであり十分な成形性を示した。また常温（２５℃）に１０日放置した後、引張試験を行なって０．２％耐力値を測定した（ＹＳ１）と、常温（２５℃）に９０日放置した後０．２％耐力値を測定した（ＹＳ２）として得られた数値によって経持変化評価の指標とした（ＹＳ２−ＹＳ１）値が１０ＭＰａと極めて小さく経時変化性が良好であった。
【００６２】
またこの製造番号１は５６０℃以上の溶体化処理を行ってから平均冷却速度を５００℃／ｍｉｎとして冷却され、時効処理１の滞留温度を１０２℃として製造された。
したがって製造番号１は４８０℃以上の溶体化処理を行ってから８０℃以上１５０℃以下の温度域に１００℃／ｍｉｎ（分）以上の冷却速度で冷却後に、８０℃以上１５０℃以下の温度域で合金板の０．２％耐力が１４０ＭＰａ以上になるように滞留させるという条件を充足して製造された。
４８０℃以上の溶体化処理を行ってから８０℃以上１５０℃以下の温度域に１００℃／ｍｉｎ（分）以上の冷却速度で冷却後に、８０℃以上１５０℃以下の温度域で合金板の０．２％耐力が１４０ＭＰａ以上になるように滞留させるという条件を充足して製造された。
したがって製造番号１はこの発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法の実施に該当する。
【００６３】
また製造番号２では製造後、塗装焼付前の０．２％耐力が１５１ＭＰａ（常温経時１０日）であり、常温経時９０日の０．２％耐力が１５２ＭＰａであり、予め材料の０．２％耐力を１４０ＭＰａ以上とするという条件を充足する。また９０日経時のＤＳＣ計測結果において測定温度範囲を２０℃〜５００℃としたときの最大発熱ピークの高さが０．０４５Ｗ／ｇであり、最大の発熱ピークの高さを０．０９Ｗ／ｇ以下とする条件を充足する。さらに２％ストレッチ後の１７０℃×２０ｍｉｎの塗装焼付後の焼付硬化性（ＢＨ）が２５８（９０日経時）〜２５９（１０日経時）ＭＰａであり、３ヶ月以内の常温（０〜４５℃）経時期間中において材料の塗装焼付後の０．２％耐力が２４０ＭＰａ以上とする条件を充足する。また塗装焼付による耐力の増加が１０８ＭＰａ（１０日経時）、９８ＭＰａ（９０日経時）と大きく、増加分が８０ＭＰａ以上とするこの発明の条件を充足し、さらに増加分が９０ＭＰａ以上とするこの発明条件を充足する。
【００６４】
また製造番号２では張り出し高さが３７．１（９０日経時）〜３７．３（１０日経時）ｍｍであり十分な成形性を示した。また常温（２５℃）に１０日放置した後、引張試験を行なって０．２％耐力値を測定した（ＹＳ１）と、常温（２５℃）に９０日放置した後０．２％耐力値を測定した（ＹＳ２）として得られた数値によって経持変化評価の指標とした（ＹＳ２−ＹＳ１）値が９ＭＰａと極めて小さく経時変化性が良好であった。
【００６５】
またこの製造番号２は溶体化処理後の時効処理１の滞留温度は８１℃であって、かつ滞留時間が０．０３時間であることから、８０℃以上１５０℃以下の温度域で滞留させるという条件が履行され、同時に７０℃以上９０℃未満の温度域で１０分間以下の滞留をさせるという条件が履行された。さらに時効処理１後の時効処理２も温度１０３℃、滞留時間が１２時間とされて９０℃以上１５０℃以下の温度域で滞留をさせるという条件が履行された。
【００６６】
さらに製造番号３では、製造後、塗装焼付前の０．２％耐力が１５９ＭＰａ（常温経時１０日）であり、常温経時９０日の０．２％耐力が１６２ＭＰａであり、予め材料の０．２％耐力を１４０ＭＰａ以上とするという条件を充足する。また材料を２％ストレッチした後、１７０℃×２０ｍｉｎの塗装焼付後０．２％耐力が２４２（９０日経時、１０日経時）ＭＰａであって、２４０ＭＰａ以上とする条件を充足し、塗装焼付による耐力の増加が８３ＭＰａ（１０日経時）、８０ＭＰａ（９０日経時）と大きく、増加分が８０ＭＰａ以上とするこの発明の条件を充足する。
また張り出し高さが３７．３（９０日経時）〜３７．６（１０日経時）ｍｍであり十分な成形性を示した。また常温（２５℃）に１０日放置した後、引張試験を行なって０．２％耐力値を測定した（ＹＳ１）と、常温（２５℃）に９０日放置した後０．２％耐力値を測定した（ＹＳ２）として得られた数値によって経持変化評価の指標とした（ＹＳ２−ＹＳ１）値が３ＭＰａと極めて小さく経時変化性が良好であった。
【００６７】
またこの製造番号３は５６０℃以上の溶体化処理を行ってから平均冷却速度を５００℃／ｍｉｎとして冷却され、溶体化処理後の時効処理１の滞留温度８３℃、滞留時間４２ｈとして製造され、８０℃以上１５０℃以下の温度域で滞留させるという条件が履行された。
したがって製造番号３はこの発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法の実施に該当する。
【００６８】
さらに製造番号４では、製造後、塗装焼付前の０．２％耐力が１５５ＭＰａ（常温経時１０日）であり、常温経時９０日の０．２％耐力が１６７ＭＰａであり、予め材料の０．２％耐力を１４０ＭＰａ以上とするという条件を充足する。また材料を２％ストレッチした後、１７０℃×２０ｍｉｎの塗装焼付後０．２％耐力が２６０ＭＰａ（１０日経時）及び２６１ＭＰａ（９０日経時）であって、２４０ＭＰａ以上とする条件を充足し、塗装焼付による耐力の増加が１０５ＭＰａ（１０日経時）、９４ＭＰａ（９０日経時）と大きく、増加分が８０ＭＰａ以上とするこの発明の条件を充足する。
また張り出し高さが３６．５（９０日経時）〜３６．７（１０日経時）ｍｍであり十分な成形性を示した。また常温（２５℃）に１０日放置した後、引張試験を行なって０．２％耐力値を測定した（ＹＳ１）と、常温（２５℃）に９０日放置した後０．２％耐力値を測定した（ＹＳ２）として得られた数値によって経持変化評価の指標とした（ＹＳ２−ＹＳ１）値が１２ＭＰａと小さく経時変化性が良好であった。
【００６９】
またこの製造番号４は５６０℃以上の溶体化処理を行ってから平均冷却速度を５００℃／ｍｉｎとして冷却され、溶体化処理後１２０℃から１℃／ｈで８０℃まで徐冷されて８０℃以上１５０℃以下の温度域で滞留させるという条件を充足して製造され、この製造番号４はこの発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法を実施して製造され、自動車ボディシート用に好適に利用できるこの発明の成形加工用アルミニウム合金板に該当する。
【００７０】
さらに製造番号５では、製造後、塗装焼付前の０．２％耐力が１６０ＭＰａ（常温経時１０日）であり、常温経時９０日の０．２％耐力が１６８ＭＰａであり、予め材料の０．２％耐力を１４０ＭＰａ以上とするという条件を充足する。また材料を２％ストレッチした後、１７０℃×２０ｍｉｎの塗装焼付後０．２％耐力が２４９ＭＰａ（１０日経時）及び２４８ＭＰａ（９０日経時）であって、２４０ＭＰａ以上とする条件を充足し、塗装焼付による耐力の増加が８９ＭＰａ（１０日経時）、８０ＭＰａ（９０日経時）であり、増加分が８０ＭＰａ以上とするこの発明の条件を充足する。
また張り出し高さが３６．９（９０日経時）〜３７．２（１０日経時）ｍｍであり十分な成形性を示した。また常温（２５℃）に１０日放置した後、引張試験を行なって０．２％耐力値を測定した（ＹＳ１）と、常温（２５℃）に９０日放置した後０．２％耐力値を測定した（ＹＳ２）として得られた数値によって経持変化評価の指標とした（ＹＳ２−ＹＳ１）値が８ＭＰａと小さく経時変化性が良好であった。
【００７１】
またこの製造番号５は５６０℃以上の溶体化処理を行ってから平均冷却速度を５００℃／ｍｉｎとして冷却され、溶体化処理後８８℃から０２℃／ｈで８０℃まで徐冷されて８０℃以上１５０℃以下の温度域で滞留させるという条件を充足して製造され、この製造番号５はこの発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法の実施に該当する。
【００７２】
一方、製造番号６、製造番号７についても合金の成分組成がこの発明で規定する範囲内であって、かつ製造プロセス条件も、時効処理１が行われた。しかし、製造番号６では溶体化処理後の時効処理１の滞留温度が７０℃であって８０℃以上１５０℃以下の温度域で滞留させるという条件は履行されておらず、したがって製造番号６はこの発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法実施には該当しない。
また、事前に十分安定な高温クラスタＩＩ生成処理が履行されていないことからも、バランスを失って焼付硬化性（ＢＨ）が２２６ＭＰａと低下を生じこの発明の成形加工用アルミニウム合金板の条件を充足せず、したがって、焼付硬化性（ＢＨ）が重視される自動車ボディシート用には不適切である。
【００７３】
一方、製造番号７では溶体化処理後の時効処理１として１５〜３０℃の常温でそのまま放置する処理が行われ、８０℃以上１５０℃以下の温度域で滞留させる処理は行われず、したがって製造番号７はこの発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法の実施には該当しない。その結果、クラスタＩが多量に生成され、焼付硬化性（ＢＨ）が１３６ＭＰａと大きな低下を生じ、この発明の成形加工用アルミニウム合金板の条件を充足せず、したがって、焼付硬化性（ＢＨ）が重視される自動車ボディシート用には不適切である。
【００７４】
これに対し製造番号８は、合金の成分組成はこの発明で規定する範囲内であり、溶体化処理後の時効処理１の滞留温度が９０℃であって８０℃以上１５０℃以下の温度域で滞留させる処理が行われてはいる。しかし、製造後、塗装焼付前の０．２％耐力が１２８ＭＰａ（常温経時１０日）であり、８０℃以上１５０℃以下の温度域で合金板の０．２％耐力が１４０ＭＰａ以上になるように滞留させるとするこの発明の条件は充足されていない。
また製造番号８は焼付硬化性（ＢＨ）が２１５ＭＰａであり１７０℃×２０ｍｉｎの塗装焼付後０．２％耐力が２４０ＭＰａ以上とするこの発明の条件も充足しない。したがって、焼付硬化性（ＢＨ）が重視される自動車ボディシート用に適用することはできない。
【産業上の利用可能性】
【００７５】
この発明の成形加工用アルミニウム合金板および成形加工用アルミニウム合金板の製造方法は、塗装焼付前の素材強度が常温経時の短い期間中（例えば製造後１５日）において通常の材料に比べて高いことから、自動車ボディシート材の成形許容範囲にあり、特に塗装焼付け後の強度を重視する自動車用ボディシートに最適である。