(57)【要約】【課題】電動射出成形機やプレス機械等で使用されるボールねじを支持する転がり軸受や、ベルト式無段変速機用の転がり軸受として好適な、耐フレッチング性および耐焼き付き性に優れた転がり軸受を得る。【解決手段】玉３の表面に、珪素（Ｓｉ）の窒化物およびマンガン（Ｍｎ）の窒化物からなり、粒径１μｍ以下のＳｉ・Ｍｎ系窒化物を、面積比で１％以上１０％以下の範囲で存在させる。また、玉３の表層部の残留オーステナイトを１０体積％以下にする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
転動体は、
炭素（Ｃ）の含有率が０．３質量％以上１．２質量％以下、クロム（Ｃｒ）の含有率が０．５質量％以上２．０質量％以下、珪素（Ｓｉ）の含有率が０．４質量％以上１．２質量％以下、マンガン（Ｍｎ）の含有率が０．４質量％以上１．２質量％以下、珪素（Ｓｉ）とマンガン（Ｍｎ）の合計含有率が１．０質量％以上２．０質量％以下、残部鉄および不可避的不純物である鉄鋼製の素材を、所定形状に加工した後、窒化処理または浸炭窒化処理と焼き入れおよび焼戻しからなる熱処理が施されて得られ、
転動面に、珪素（Ｓｉ）の窒化物およびマンガン（Ｍｎ）の窒化物からなり、粒径１μｍ以下のＳｉ・Ｍｎ系窒化物が、面積比で１％以上１０％以下の範囲で存在し、表層部の残留オーステナイトが１０体積％以下となっていることを特徴とする転がり軸受。
【請求項２】
軌道輪は、炭素（Ｃ）の含有率が０．２質量％以上１．２質量％以下、クロム（Ｃｒ）の含有率が０．５質量％以上２．０質量％以下、珪素（Ｓｉ）の含有率が０．１質量％以上０．５質量％以下、マンガン（Ｍｎ）の含有率が０．１質量％以上０．５質量％以下、残部鉄および不可避的不純物である鉄鋼製の素材を所定形状に加工した後、熱処理が施されて得られた請求項１記載の転がり軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は転がり軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
電動射出成形機やプレス機械等で使用されるボールねじは、比較的大型で且つ高荷重が負荷されるものであり、瞬間的に高負荷が作用する短いストロークで使用され、最大負荷が作用した状態で一旦停止した後に逆回転する（往復運動）という厳しい条件下で使用される。
この用途のボールねじには制御の高速化と位置決め精度の向上が要求されるため、このボールねじを支持する転がり軸受には、トルクが低いこと、トルクスパイク等の急激なトルク変動がないことが求められている。また、この用途の転がり軸受は、機器の動作によって振動を受け易いことや、潤滑油の蒸発や飛散を抑えるために潤滑条件が厳しくなることから、軌道面にフレッチングや焼き付きが生じ易い環境にある。
【０００３】
一方、図３は、車両のベルト式無段変速機を模式的に示したものであり、プライマリープーリ７およびセカンダリープーリ８の回転軸が、それぞれ１対の転がり軸受１１ａ，１１ｂ、１２ａ，１２ｂで支持されている。符号９はベルトである。
車両のベルト式無段変速機で使用される転がり軸受は、ベルトによる動力伝達効率を良好にすること、ベルト駆動の騒音を抑制すること、プーリとベルトの摩耗を抑えることが求められており、これらの点からは、流動性の高い（粘度の低い）潤滑油を使用することが望ましい。
【０００４】
しかし、流動性の高い潤滑油を使用することは、プーリの回転軸を支持する転がり軸受の潤滑性能の点で好ましくない。すなわち、プーリの回転軸を支持する転がり軸受はプーリの側面に位置するため、この転がり軸受には潤滑油が供給され難いとともに、前述の振動に起因して軌道輪と転動体との間の潤滑膜の状態が悪化し易く、滑りの影響によっても潤滑膜が破壊されやすい。よって、ベルト式無段変速機で使用される転がり軸受は、軌道面にフレッチングや焼き付きが生じ易い環境にある。
【０００５】
転がり軸受の耐フレッチング性および耐焼き付き性を向上させる従来の方法としては、転がり軸受の構成部材（軌道輪および転動体）をＳＵＪ２鋼製とし、少なくともいずれかに対して窒化処理後に焼入れ焼戻しを行う方法や、転動体をセラミックス製にする方法がある。しかしながら、電動射出成形機やプレス機械等で使用されるボールねじを支持する転がり軸受や、ベルト式無段変速機で使用される転がり軸受の場合には、これらの方法で十分な効果を得ることはできない。
【０００６】
これらの従来技術に対して、例えば、下記の特許文献１には、過給機や工作機械等のｄｍ・ｎ値が１．０×１０6 以上となるような高速回転環境下で使用しても、転がり軸受に摩耗や焼き付きが生じないようにするための技術が記載されている。この技術では、使用する鋼を特定するとともに、表層部に炭素および窒素を所定含有率で存在させるか、表面に０．１μｍ以下のＴｉＣを析出させることで、耐摩耗性および耐焼き付き性を向上させている。
【特許文献１】特開２０００−４５０４９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記特許文献１に記載の技術でも、電動射出成形機やプレス機械等で使用されるボールねじを支持する転がり軸受や、ベルト式無段変速機で使用される転がり軸受の場合には、転がり軸受の耐フレッチング性および耐焼き付き性を向上させるという点で、更なる改善の余地がある。
本発明の課題は、電動射出成形機やプレス機械等で使用されるボールねじを支持する転がり軸受や、ベルト式無段変速機用の転がり軸受として好適な、耐フレッチング性および耐焼き付き性に優れた転がり軸受を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明は、転動体が、炭素（Ｃ）の含有率が０．３質量％以上１．２質量％以下、クロム（Ｃｒ）の含有率が０．５質量％以上２．０質量％以下、珪素（Ｓｉ）の含有率が０．４質量％以上１．２質量％以下、マンガン（Ｍｎ）の含有率が０．４質量％以上１．２質量％以下、珪素（Ｓｉ）とマンガン（Ｍｎ）の合計含有率が１．０質量％以上２．０質量％以下、残部鉄および不可避的不純物である鉄鋼製の素材を、所定形状に加工した後、窒化処理または浸炭窒化処理と焼き入れおよび焼戻しからなる熱処理が施されて得られ、転動面に、珪素（Ｓｉ）の窒化物およびマンガン（Ｍｎ）の窒化物からなり、粒径１μｍ以下のＳｉ・Ｍｎ系窒化物が、面積比で１％以上１０％以下の範囲で存在し、表層部の残留オーステナイトが１０体積％以下となっていることを特徴とする転がり軸受を提供する。
【０００９】
本発明の転がり軸受において、軌道輪は、炭素（Ｃ）の含有率が０．２質量％以上１．２質量％以下、クロム（Ｃｒ）の含有率が０．５質量％以上２．０質量％以下、珪素（Ｓｉ）の含有率が０．１質量％以上０．５質量％以下、マンガン（Ｍｎ）の含有率が０．１質量％以上０．５質量％以下、残部鉄および不可避的不純物である鉄鋼製の素材を所定形状に加工した後、熱処理が施されて得られたものであることが好ましい。
【００１０】
本発明の転がり軸受によれば、転動体の転動面に、粒径１μｍ以下の高硬度なＳｉ・Ｍｎ系窒化物が面積比で１％以上存在することと、転動面の表層部の残留オーステナイトが１０体積％以下（０体積％以上、好ましくは３体積％以上）であることにより、高速および高温下で使用された場合の耐摩耗性および耐焼き付き性が高くなる。
転動面における粒径１μｍ以下のＳｉ・Ｍｎ系窒化物の存在率が、面積比で１０％を超えると、研削性が低下したり、靱性が低下して割れが生じる恐れがある。また、転動面の表層部の残留オーステナイトが１０体積％を超えると、表面硬さが低下して耐フレッチング性が不十分となる。
【００１１】
この転動体は、炭素（Ｃ）の含有率が０．３質量％以上１．２質量％以下、クロム（Ｃｒ）の含有率が０．５質量％以上２．０質量％以下、珪素（Ｓｉ）の含有率が０．４質量％以上１．２質量％以下、マンガン（Ｍｎ）の含有率が０．４質量％以上１．２質量％以下、珪素（Ｓｉ）とマンガン（Ｍｎ）の合計含有率が１．０質量％以上２．０質量％以下である鉄鋼製の素材を所定形状に加工した後、窒化処理または浸炭窒化処理と焼き入れおよび焼戻しからなる熱処理を施すことで得られたものである。
【００１２】
使用する素材をなす鉄鋼の合金成分の含有率は、以下の理由で上述の範囲とした。
炭素（Ｃ）の含有率が０．３質量％未満であると、浸炭窒化処理で表層部に十分な量の炭素を存在させるために時間がかかる。そのため、炭素（Ｃ）の含有率は０．３質量％以上とし、好ましくは０．５質量％以上とし、より好ましくは０．７質量％以上とする。
また、炭素（Ｃ）の含有率が１．２質量％を超えると、製鋼時に巨大炭化物が形成されて、焼き入れ特性や転動疲労寿命に悪影響を及ぼす恐れがある。また、冷間加工性が低下して製造コストの上昇を招く恐れもある。
【００１３】
クロム（Ｃｒ）の含有率が０．５質量％未満であると、焼き入れ性および焼戻し軟化抵抗性を高くする作用と、高硬度の微細な炭化物または炭窒化物を形成する作用が、実質的に得られない。これらの作用を十分に得るために、クロム（Ｃｒ）の含有率は１．３質量％以上であることが好ましい。
また、クロム（Ｃｒ）の含有率が２．０質量％を超えると、製鋼時に巨大炭化物が形成されて、焼き入れ特性や転動疲労寿命に悪影響を及ぼす恐れがある。また、冷間加工性や被削性が低下して製造コストの上昇を招く場合がある。そのため、クロム（Ｃｒ）の含有率は１．６質量％以下であることが好ましい。
【００１４】
珪素（Ｓｉ）およびマンガン（Ｍｎ）の含有率がそれぞれ０．４質量％未満であり、珪素（Ｓｉ）とマンガン（Ｍｎ）の合計含有率が１．０質量％未満であると、粒径１μｍ以下のＳｉ・Ｍｎ系窒化物を、転動面に、面積比で１％以上１０％以下の範囲で存在させることができない。
珪素（Ｓｉ）の含有率が１．２質量％を超えると、鋼の靱性が不十分となる。マンガン（Ｍｎ）の含有率が１．２質量％を超えると、鍛造性および切削性が低下したり、鋼中不純物である硫黄（Ｓ）リン（Ｐ）とともに介在物として存在し易くなる。珪素（Ｓｉ）とマンガン（Ｍｎ）の合計含有率が２．０質量％を超えると、Ｓｉ・Ｍｎ系窒化物が多量に析出して、切削性および靱性が低下する。
【００１５】
なお、本発明で使用する素材をなす鉄鋼は、上述の合金成分以外に、モリブデン（Ｍｏ）やバナジウム（Ｖ）等の炭化物形成促進元素を含有していてもよい。その場合には、材料費や加工性低下によるコスト上昇が生じない範囲で、それぞれ２質量％以下の比率で含有させる。そして、本発明で使用する素材をなす鉄鋼は、これらの選択的に含有させる成分と上述の合金成分を除く残部が鉄（Ｆｅ）と不可避不純物（Ｓ、Ｐ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｏ等）で構成される。
なお、本発明の転がり軸受は、転動体の転動面に粒径１μｍ以下のＳｉ・Ｍｎ系窒化物が面積比で１％以上１０％以下の範囲で存在しているが、転動面の面積３７５μｍ2 中における０．０５μｍ以上１μｍ以下のＳｉ・Ｍｎ系窒化物の個数が１００個以上となっていることが好ましい。
【００１６】
窒化物の面積率が同じ場合、粒径が小さいほど存在する粒子の数が多く、粒子間距離が短くなるため、析出強化能が高くなる。よって、Ｓｉ及びＭｎの含有量の多い鉄鋼を用い、Ｓｉ・Ｍｎ系窒化物の面積率１〜１０％の範囲で、平均粒径が０．０５μｍ以上１μｍ以下の微細な窒化物の個数を増やすことが、転動面をより強化することにつながる。さらに、０．０５μｍ以上１μｍ以下のＳｉ・Ｍｎ系窒化物における、０．０５〜０．５０μｍのＳｉ・Ｍｎ系窒化物の割合を２０％以上とすることにより、転動面を更に強化することが可能になる。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、電動射出成形機やプレス機械等で使用されるボールねじを支持する転がり軸受や、ベルト式無段変速機用の転がり軸受として好適な、耐フレッチング性および耐焼き付き性に優れた転がり軸受が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の実施形態について説明する。
図１は、本発明の一実施形態に相当する深溝玉軸受を示す断面図である。
この軸受は、内輪１と外輪２と玉（転動体）３と保持器４とで構成されている。
図１の深溝玉軸受として、呼び番号６２０６に相当するものを以下のようにして作製した。
玉３は、下記の表１に示す各種鉄鋼からなる素材を冷間成形により所定形状に加工した後、下記の条件で熱処理し、次いで研削加工することで得た。表１では、本発明の構成から外れる数値に下線を施した。
【００１９】
【表１】
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【００２０】
得られた各玉３の表面（転動面）における粒径１μｍ以下のＳｉ・Ｍｎ系窒化物の存在率を、下記の方法で測定した。また、得られた各玉３の表面（転動面）について、表層部の残留オーステナイトをＸ線回折法で測定した。これらの結果を下記の表２に示す。
【００２１】
〔熱処理条件〕
ずぶ焼入れ：ＲX ガス雰囲気中で８２０〜８７０℃に０．５〜１．０時間保持後、油冷却。
浸炭後に焼入れ：エンリッチガス雰囲気中で８２０〜８８０℃に１．０〜５．０時間保持後、放冷、その後に、ＲX ガス雰囲気中で８２０〜８７０℃に０．５〜１．０時間保持後、油冷却。
【００２２】
窒化後に焼入れ：ＲX ガス＋アンモニアガス雰囲気中で８２０〜９２０℃に１．０〜５．０時間保持後、放冷、その後に、ＲX ガス雰囲気中で８２０〜８７０℃に０．５〜１．０時間保持後、油冷却。
浸炭窒化後に焼入れ：ＲX ガス＋エンリッチガス＋アンモニアガス雰囲気中で８２０〜９２０℃に１．０〜５．０時間保持後、放冷、その後に、ＲX ガス雰囲気中で８２０〜８７０℃に０．５〜１．０時間保持後、油冷却。
サンプル毎に上記いずれかの処理を行った後、全サンプルについて、焼戻しを１５０〜３００℃に３時間保持することで行う。
【００２３】
〔Ｓｉ・Ｍｎ系窒化物の存在率の測定方法〕
板状試験片を各玉３と同じ工程で、研削加工による取り代を同じにして作製し、その表面を、電界放射型走査型電子顕微鏡（ＦＥ−ＳＥＭ）を用い、加速電圧１０ｋＶ、倍率５０００倍で観察し、観察画像に占める粒径１μｍ以下のＳｉ窒化物およびＭｎ窒化物の合計面積の割合を画像解析装置により測定した。観察は３視野以上で行い、全視野の平均値を算出してＳｉ・Ｍｎ系窒化物の存在率とした。
また、内輪１と外輪２としては、ＳＵＪ２製でずぶ焼きを含む通常の熱処理を施したものを、保持器４としては鋼製のものを用いた。
【００２４】
〔耐久試験〕
このようにして得られた各玉３と、内輪１、外輪２、および保持器４を用いて、図１の深溝玉軸受を組み立てて、回転試験機にかけた。そして、潤滑油としてトラクション油「ＶＧ６８」を用い、異物混入（Ｈｖ８００で、粒径が１００μｍ以下のものが５０％、１００〜２００μｍのものが５０％である鉄粉を、０．１５ｇ／Ｌ）潤滑下、アキシャル荷重：６３７０Ｎ（６５０ｋｇｆ）、回転速度：３５００ｍｉｎ-1の条件で内輪を回転させた。トルクが初期値の３倍となるまでの時間を「耐久寿命」として測定した。なお、サンプル毎に１０体の軸受を組み立てて試験を行い、Ｌ１０寿命を算出した。
そして、各サンプルのＬ１０寿命をサンプルNo. ９のＬ１０寿命で除算することにより、サンプルNo. ９の焼き付き寿命を「１」とした「耐久寿命比」を得た。この結果も下記の表２に示す。
【００２５】
〔摩耗試験〕
また、サンプルNo. １〜１６の各玉３と同じ方法で「二円筒摩耗試験」用の各二枚の円筒試験体を作製し、下記の条件で以下のようにして摩耗試験を行った。
先ず、上下方向で対向させた一対の回転軸に、一対の円筒試験体を装着する。次に、上側の試験体に荷重をかけて両試験体を接触させ、接触位置にノズルから潤滑油を吹き付けながら、一方の試験体を回転駆動させることにより、両試験体を互いに逆方向に滑り回転させる。そして、所定の距離分だけ回転させた後に摩耗量を測定し、単位滑り距離（１ｍ）当たりの摩耗量（両試験体の合計重量減少量）を算出する。この算出値も下記の表２に示した。
【００２６】
＜摩耗試験の条件＞
円筒試験体の寸法：外径３０ｍｍ、内径１６ｍｍ、軸方向寸法１０ｍｍ
円筒試験体の表面粗さ（Ｒａ）：０．００５〜０．０１０μｍ
駆動側の試験体の回転速度：１０ｍｉｎ-1
従動側の試験体の回転速度：７ｍｉｎ-1
滑り率：３０％
滑り距離：３０００ｍ
潤滑油：スピンドル油＃１０
面圧：１．２ＧＰａ
【００２７】
〔焼き付き試験〕
また、サンプルNo. １〜１６の各玉３と同じ方法で、「ＡＳＴＭ  Ｄ  ２５９６」に準拠した四球試験機用の各四個の球（直径１２．７ｍｍ）を作製し、下記の条件で焼き付き試験を行った。
この四球試験機では、先ず、３個の球を、全ての球が接触し、各球が正三角形の頂点となるように配置して固定し、これらの固定球で形成される窪みの上に、固定球と同じ球（回転球）をトラクション油「ＶＧ２２」を塗布した状態で置いた。
【００２８】
次に、この回転球を、面圧：２．０ＧＰａ、回転速度：３０００ｍｉｎ-1の条件で回転させ、トルクが初期値の５倍となるまでの時間を「焼き付き寿命」として測定した。そして、各サンプルの測定値をサンプルNo. ９の測定値で除算することにより、サンプルNo. ９の焼き付き寿命を「１」とした「焼き付き寿命比」を得た。この結果も下記の表２に示す。
【００２９】
〔耐フレッチング試験〕
また、サンプルNo. １〜１６の各玉３と同じ方法で、「３５ＴＡＣ玉軸受」用の玉（直径７ｍｍ）を作製し、内輪と外輪はＳＵＪ２製で、ずぶ焼きを含む通常の熱処理を施すことで作製した。得られた各玉３と、内輪１、外輪２、および保持器４を用いて、図２に示す、ボールねじサポート用スラストアンギュラ玉軸受を組み立てた。
先ず、得られた各軸受をアンデロメータに取り付けて、初期の振動値（アンデロン値）を、「Ｌ．Ｂ．」、「Ｍ．Ｂ．」、「Ｈ．Ｂ．」の各周波数範囲で測定した。次に、各軸受を揺動試験装置に取り付けて、潤滑油：スピンドル油＃１０、予圧：１４．７Ｎ、揺動角度：８°、揺動周波数：３０Ｈｚ（１秒間に３０回の揺動）の条件で１０万回揺動させた。
【００３０】
次に、揺動試験後の各軸受をアンデロメータに取り付けて、試験後の振動値（アンデロン値）を、「Ｌ．Ｂ．」、「Ｍ．Ｂ．」、「Ｈ．Ｂ．」の各周波数範囲で測定した。次に、初期の振動値に対する試験後の振動値の比を算出した。この結果も下記の表２に示す。アンデロメータによる振動値が小さいほど耐フレッチング性が高いことを意味する。
なお、No. ８では、玉３、円筒状試験片、球を熱処理後に研削加工した際に割れが生じたため、試験を行うことができなかった。
【００３１】
【表２】
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【００３２】
表２では本発明の構成から外れる数値に下線を施した。玉の構成の全ての項目に下線のないものが本発明の実施例に相当し、いずれかの構成に下線のあるものが比較例に相当する。なお、表２において「（Ｓｉ，Ｍｎ）Ｎ」は「粒径１μｍ以下のＳｉ・Ｍｎ系窒化物の転動面における存在率」を示し、「γR 」は「転動面の表層部の残留オーステナイト量」を示す。
【００３３】
表２から分かるように、玉３の転動面に、粒径１μｍ以下のＳｉ・Ｍｎ系窒化物が面積比で１％以上１０％以下で存在し、玉３の転動面の表層部の残留オーステナイトが１体積％以上１０体積％以下であるサンプルNo. １〜４，６，７の玉軸受は、これらのいずれかを満たさないサンプルNo. ５、８〜１６の玉軸受と比較して、耐摩耗性、耐焼き付き性、耐フレッチング性、および耐久性が高くなっている。
【００３４】
これにより、図１および２に示す軸受の玉３を、本発明の実施例に相当するサンプルNo. １〜４，６，７の構成とすることで、ボールねじを支持する転がり軸受やベルト式無段変速機用の転がり軸受として十分な、耐フレッチング性および耐焼き付き性を得ることができる。
また、表１および表２から分かるように、使用する鋼の珪素（Ｓｉ）含有率が０．４質量％以上、マンガン（Ｍｎ）含有率が０．４質量％以上、珪素（Ｓｉ）とマンガン（Ｍｎ）の合計含有率が１．０質量％以上であると、玉３の転動面に、粒径１μｍ以下のＳｉ・Ｍｎ系窒化物を面積比で１％以上存在させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本発明の一実施形態に相当する玉軸受を示す断面図である。
【図２】本発明の一実施形態に相当する玉軸受を示す断面図である。
【図３】車両のベルト式無段変速機を模式的に示した図である。
【符号の説明】
【００３６】
１  内輪
２  外輪
３  玉（転動体）
４  保持器
１１ａ  転がり軸受
１１ｂ  転がり軸受
１２ａ  転がり軸受
１２ｂ  転がり軸受
７  入力軸プーリ
８  出力軸プーリ
９  ベルト
【図１】
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【図２】
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【図３】
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