(57)【要約】【課題】熱交換効率に優れ、着霜時の圧力損失も小さい熱交換器を提供する。【解決手段】熱交換器１００は、冷媒を内部に流通させるための伝熱管３３と、伝熱管３３の外側に空気の流路が形成されるように互いに平行に並べられた複数のフィン３１とを備えている。フィン３１の表面には、空気の流れ方向に変化を与えることによって熱交換を促進するための切り起こし１１１，１２１，１３１が設けられている。切り起こし１１１，１２１，１３１は、これら切り起こし１１１，１２１，１３１が設けられているフィン３１と隣り合う別のフィン３１に向かって斜めに延びている。切り起こし１１１，１２１，１３１の高さＨ1，Ｈ2，Ｈ3は、互いに隣り合う１組のフィン３１，３１の間隔Ｐと等しい。【選択図】図２
2008275303.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１流体と第２流体とを熱交換させるための熱交換器であって、
第１流体を内部に流通させるための伝熱管と、前記伝熱管の外側に前記第２流体の流路が形成されるように互いに平行に並べられた複数のフィンとを備え、
前記複数のフィンの表面には、それぞれ、前記第２流体の流れ方向に変化を与えることによって前記第１流体と前記第２流体との熱交換を促進するための切り起こしが設けられ、
前記切り起こしは、この切り起こしを有する前記フィンと隣り合う別の前記フィンに向かって斜めに延びており、
前記切り起こしの高さが、互いに隣り合う１組の前記フィンの間隔と等しい、熱交換器。
【請求項２】
第１流体と第２流体とを熱交換させるための熱交換器であって、
第１流体を内部に流通させるための伝熱管と、前記伝熱管の外側に前記第２流体の流路が形成されるように互いに平行に並べられた複数のフィンとを備え、
前記複数のフィンは、それぞれ、前記第２流体の流れ方向に変化を与えることによって前記第１流体と前記第２流体との熱交換を促進するための切り起こしと、前記切り起こしが設けられていない部分である平坦部とを有し、
前記切り起こしは、この切り起こしを有する前記フィンと隣り合う別の前記フィンに向かって斜めに延びるように前記平坦部に対して傾斜しており、
前記第２流体の流れ方向に関する前記切り起こしの上流端に隣接して、前記フィンの第１側における前記流路から当該フィンの第２側における前記流路への前記第２流体の流通を許容する間隙が形成されており、
前記平坦部の表面から前記切り起こしの上流端までの高さが、互いに隣り合う１組の前記フィンの間隔と等しい、熱交換器。
【請求項３】
前記第２流体の流れ方向と前記複数のフィンの配列方向との両方向に直交する方向を前記フィンの長手方向と定めたとき、
前記第２流体の流れ方向および前記フィンの長手方向の両方向に関して、任意の前記フィンに形成された前記切り起こしの位置と、その任意の前記フィンに隣り合う別の前記フィンに形成された前記切り起こしの位置とが一致しており、かつそれらの切り起こしが前記複数のフィンの配列方向に関して並進対称の関係にある、請求項１または請求項２に記載の熱交換器。
【請求項４】
前記複数のフィンは、それぞれ、前記第２流体の流れ方向に沿って複数の前記切り起こしを有し、
前記第２流体の流れ方向に関して互いに隣り合う２つの前記切り起こしは、前記第２流体を前記複数のフィンの配列方向に関する第１側へと導くように形成された第１切り起こしと、前記第２流体を前記複数のフィンの配列方向に関する第２側へと導くように形成された第２切り起こしとを含む、請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の熱交換器。
【請求項５】
前記複数のフィンに平行な平面に対する前記切り起こしの傾斜角度が３０°である、請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換器に関し、特にヒートポンプにおける蒸発器として用いられる熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
空調機や給湯機の蒸発器として用いられる熱交換器は、複数の列で相互並行に並べられる複数の伝熱管と、空気流動のための間隔を開けて相互平行に並べられ、伝熱管が通過する複数の貫通孔を有し、伝熱管に交差して結合される多数の板状のフィンとを有する。伝熱管内を流動する冷媒は、伝熱管およびフィンを通じて、伝熱管の長手方向に交差して、即ちフィンの板面に沿って送風機により送風される空気と熱交換する。
【０００３】
特許文献１や特許文献２のように、フィンの表面に対して斜めに切り起こし（ルーバー）を設けたり、特許文献３や特許文献４のように、フィンの表面に対して平行に切り起こし（スリット）を設けたりすることによって、空気とフィンの熱交換を促進できる。
【０００４】
例えば、特許文献１のフィンは、図９Ａに示すように、階段状のルーバー７２を有する。一のフィン７０と他のフィン７０との間には、折れ曲がった空気流路が形成されている。このような空気流路によると、境界層の発達を抑制できるのでフィンの伝熱性能が改善する。ところが、フィン７０とフィン７０との中間にルーバー７２の先端が位置しているため、図９Ｂに示すように、フィン７０に着霜が生じる条件下では、ルーバー７２の先端に霜７５が集中して付着しやすく、空気流路が閉塞する可能性がある。このような問題を有するフィン（熱交換器）は、低温下での使用に本質的に不向きである。
【０００５】
こうした問題を受けて、特許文献２では、着霜の生じやすい空気流入部に近いフィンにはルーバーを設けず、空気流出部に近い部分にルーバーを設けることによって、着霜による空気流路の閉塞を遅延させている。
【０００６】
特許文献３においてはスリットの切り起こし高さを低く抑えることによって、着霜による空気流路の閉塞を遅延させている。
【０００７】
特許文献４においてはスリットを階段状に設けることにより、着霜による空気流路の閉塞を遅延させている。
【特許文献１】特開昭６０−３０９９９号公報
【特許文献２】特開平１０−２２０９７７号公報
【特許文献３】特開２００２−２４３３８３号公報
【特許文献４】特開２００６−２５８３８３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献２のような構成とすると、流入空気条件と冷媒条件によっては、空気流出部に近い部分に着霜が集中することがある。そのため、空気流出部付近の空気流路が急激に閉塞してしまい、効率的な熱交換が妨げられる。
【０００９】
さらに、特許文献３のような構成とすると、スリットとスリットを生成した母材との間隙が着霜によって閉塞されることにより、空気圧力損失が上昇し、空気流量が低下する。同時に、フィンの前縁部分が消滅するため、熱伝達率が著しく低下する。
【００１０】
また、特許文献４のような構成とすると、空気流れに対して上流側から下流側に非常多くのスリットを階段状に設ける必要があるため、従来よりも精密な加工が必要となってしまう。また、スリットの数が増えれば増えるほどフィンの剛性が低下し、組み立てが難しくなる。さらに、スリットの数が増えれば増えるほど空気圧力損失が増大する問題もある。
【００１１】
もとより、フィンに霜が付着することは、効率的な熱交換が行われている証拠でもあるから、着霜を許容しながらも圧力損失の増大を極力抑えることが重要である。さらに、製品毎に性能のバラつきが生ずるのを防ぐとともに、安定した性能を発揮できるようにするためには、加工および組み立てが容易であることも重要である。本発明は、こうした要求に応えることができる新規な熱交換器を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
すなわち、本発明は、
第１流体と第２流体とを熱交換させるための熱交換器であって、
第１流体を内部に流通させるための伝熱管と、前記伝熱管の外側に前記第２流体の流路が形成されるように互いに平行に並べられた複数のフィンとを備え、
前記複数のフィンの表面には、それぞれ、前記第２流体の流れ方向に変化を与えることによって前記第１流体と前記第２流体との熱交換を促進するための切り起こしが設けられ、
前記切り起こしは、この切り起こしを有する前記フィンと隣り合う別の前記フィンに向かって斜めに延びており、
前記切り起こしの高さが、互いに隣り合う１組の前記フィンの間隔と等しい、熱交換器を提供する。
【００１３】
他の側面において、本発明は、
第１流体と第２流体とを熱交換させるための熱交換器であって、
第１流体を内部に流通させるための伝熱管と、前記伝熱管の外側に前記第２流体の流路が形成されるように互いに平行に並べられた複数のフィンとを備え、
前記複数のフィンは、それぞれ、前記第２流体の流れ方向に変化を与えることによって前記第１流体と前記第２流体との熱交換を促進するための切り起こしと、前記切り起こしが設けられていない部分である平坦部とを有し、
前記切り起こしは、この切り起こしを有する前記フィンと隣り合う別の前記フィンに向かって斜めに延びるように前記平坦部に対して傾斜しており、
前記第２流体の流れ方向に関する前記切り起こしの上流端に隣接して、前記フィンの第１側における前記流路から当該フィンの第２側における前記流路への前記第２流体の流通を許容する間隙が形成されており、
前記平坦部の表面から前記切り起こしの上流端までの高さが、互いに隣り合う１組の前記フィンの間隔と等しい、熱交換器を提供する。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の熱交換器によれば、切り起こしの高さがフィンの間隔に一致している。これにより、非着霜時には切り起こしの先端（上流端）で前縁効果を得ることができ、さらに第２流体の流れ方向を変化させることによって、フィンの表面での熱伝達率が向上し、効率的な熱交換が可能となる。一方、着霜時には、切り起こしの先端で目詰まりが生じても、第２流体の流路の閉塞を免れることができ、圧力損失の増大を抑えることができる。目詰まりの発生後には、従来のコルゲートフィンと同じ形態の流路が形成されうる。第２流体の流れ方向を変化させることができるため、フィンの表面での熱伝達率の低下も抑えることができる。このように、本発明によれば、高い熱伝達率が得られるとともに、着霜時の通風抵抗の増加を抑制できる熱交換器を実現できる。また、切り起こしの高さをフィンの間隔に一致させるので、１つの切り起こしの寸法は比較的大きくなる。そのため、加工および組み立ても容易である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、添付の図面を参照しつつ本発明の実施形態について説明する。
【００１６】
図１は、本発明の一実施形態にかかる熱交換器の外観図である。図２は、図１に示す熱交換器のフィンの部分平面図である。図３は、図２のＡ−Ａ’断面図である。
【００１７】
図１に示すごとく、本実施形態の熱交換器１００は、所定の間隔Ｐ（以後、これをフィンピッチＰと呼ぶ）で平行に配置された複数の平板状のフィン３１と、これらのフィン３１の貫通孔に挿入された伝熱管３３とを備えている。フィン３１とフィン３１との間には、空気（第２流体）を流通させるための多数の流路が形成されている。これらの流路を流れる空気と、伝熱管３３の内部を流れる冷媒（第１流体）との間で熱交換が行われる。
【００１８】
熱交換器１００において、フィン３１の配列方向をＺ方向、フィン３１に挿入された伝熱管３３の配列方向をＹ方向、Ｚ方向およびＹ方向に直交する方向をＸ方向と定義する。Ｚ方向は、フィン３１の厚さ方向に一致する。Ｙ方向は、フィン３１の長手方向に一致する。空気は、Ｘ方向に平行に進むように熱交換器１００に導かれ、フィン３１とフィン３１との間に形成された流路をＸ方向に沿って流れる。
【００１９】
フィン３１は薄く細長いアルミ板でできている。本実施形態では、Ｘ方向に関して前後２列でフィン３１が並べられている。前列部３を構成しているフィン３１と、後列部５を構成しているフィン３１とは、Ｚ方向に関して半ピッチ（Ｐ／２）ずれている。これにより、後列部５においても、前列部３と同様の前縁効果が得られる。
【００２０】
伝熱管３３は、この伝熱管３３の長手方向がＺ方向に一致するように、フィン３１の貫通孔に挿入されている。伝熱管３３は、典型的には、銅や銅合金のような熱伝導性に優れた金属でできている。前列部３を構成している伝熱管３３と、後列部５を構成している伝熱管３３とは、千鳥配列になっていてもよいし、格子配列になっていてもよい。また、伝熱管３３は、複数の伝熱管を接続することによって形成されたものであってもよいし、１本の伝熱管を曲げることによって形成されたものであってもよい。
【００２１】
図２に示すように、複数のフィン３１は、それぞれ、ルーバー１１１，１２１，１３１（切り起こし）、カラー１１および平坦部３５を有している。ルーバー１１１，１２１，１３１は、空気の流れ方向に変化を与えることによって、フィン３１とフィン３１との間を流れる空気と、伝熱管３１の内部を流れる冷媒との熱交換を促進するためのものである。平坦部３５は、ルーバー１１１，１２１，１３１が形成されていない部分であり、ＸＹ平面に平行な表面を有する。カラー１１は、伝熱管３３の外周面に沿って立ち上がるように形成されており、伝熱管３３と密着することによって隣り合うフィン３１同士の距離を保つ支持部材として機能する。カラー１１によって囲まれた貫通孔に伝熱管３３が挿入されている。
【００２２】
図３に示すように、ルーバー１１１，１２１，１３１は、これらのルーバー１１１，１２１，１３１が設けられているフィン３１と隣り合う別のフィン３１に向かって斜めに延びるように平坦部３５に対して傾斜している。言い換えれば、ルーバー１１１，１２１，１３１は、ＸＹ平面に対して傾斜している。空気の流れ方向（Ｘ方向）に関するルーバー１１１，１２１，１３１の上流端に隣接して、通風間隙１１３，１２３，１３３が形成されている。通風間隙１１３，１２３，１３３を通じて、任意のフィン３１の上側または下側）に形成された流路から当該任意のフィン３１の下側または上側に形成された流路へと空気が流通できる。
【００２３】
平坦部３５の表面からルーバー１１１，１２１，１３１の先端（上流端）までの高さＨ1，Ｈ2，Ｈ3は、フィン３１の間隔Ｐと等しい。言い換えると、高さＨ1，Ｈ2，Ｈ3がフィン３１の間隔Ｐに一致するように、ルーバー１１１，１２１，１３１が設計されている。そのため、図６を参照して後述するように、ルーバー１１１，１２１，１３１の先端に霜がある程度付着しても、空気の流路が閉塞せず、圧力損失の過昇を防止できる。
【００２４】
なお、「一致する」とは、必ずしも完全一致を意味する趣旨ではない。高さＨ1，Ｈ2，Ｈ3と間隔Ｐとの間に差異があったとしても、それが熱交換器の製造過程で不可避的に生ずる公差の範囲内であれば、「一致」に含まれる。
【００２５】
ルーバー１１１，１２１，１３１の両端部１１２，１２２，１３２は、平坦部３５と連なっており、ルーバー１１１，１２１，１３１は、両端部１１２，１２２，１３２によって平坦部３５に固定されている。ルーバー１１１，１２１，１３１が形成されている位置は、Ｙ方向に関して互いに隣り合う２つの伝熱管３３，３３の間の領域である。つまり、Ｙ方向に関して、ルーバー１１１，１２１，１３１と伝熱管３３が交互に並んでいる。
【００２６】
また、空気の流れ方向（Ｘ方向）およびフィン３１の長手方向（Ｙ方向）の両方向に関して、任意のフィン３１に形成された各ルーバー１１１，１２１，１３１の位置と、その任意のフィン３１に隣り合っている別のフィン３１に形成された各ルーバー１１１，１２１，１３１の位置とは一致している。つまり、任意のフィン３１のルーバー１１１，１２１，１３１と、これに隣接する別のフィン３１のルーバー１１１，１２１，１３１とが、Ｚ方向に関して並進対称の関係にある。このようにすれば、着霜時における流路の閉塞を防ぎやすくなるとともに、霜がフィン３１に均一に付着しやすくなる。
【００２７】
空気の流れ方向に関して最も上流側に位置しているルーバー１１１の上流端は、伝熱管３３の上流端よりも上流側に位置している。このようにすれば、熱交換器１００に導かれた空気が、最初にルーバー１１１に接するので、ルーバー１１１の上流端で高い前縁効果が得られる。また、ルーバー１１１，１２１の両端部１１２，１２２は、伝熱管３３に向かって緩やかに傾斜している。このような両端部１１２，１２２によって、伝熱性能に最も優れる部分の１つであるカラー１１の側面部に向かって空気を誘導できる。
【００２８】
図２に示すように、本実施形態では、空気の流れ方向に沿って３つのルーバー１１１，１２１，１３１が形成されている。ルーバー１１１とルーバー１３１の横幅Ｗ1は、ルーバー１２１の横幅Ｗ2より大きく、カラー１１を形成できる最大限の横幅としている。なお、「ルーバーの横幅」は、Ｙ方向に関するルーバーの長さを意味する。一方、図３に示すように、Ｘ方向に関する各ルーバー１１１，１２１，１３１の長さＴ1，Ｔ2，Ｔ3は、全てのルーバー１１１，１２１，１３１で等しく、例えば１．８Ｐ≦Ｔ1（，Ｔ2，Ｔ3）≦２．２Ｐの関係を満足するように定められている。このようにすれば、空気をスムーズに流すことができ、圧力損失が過昇を防止できる。もちろん、各ルーバー１１１，１２１，１３１の長さＴ1，Ｔ2，Ｔ3が互いに相違していてもよい。例えば、ルーバー１１１，１１３の長さＴ1，Ｔ3が互いに等しく、かつルーバー１１２の長さＴ2よりも大きくてよい。なお、「Ｘ方向に関するルーバーの長さ」は、通風間隙１１３，１２３，１３３の上流端からルーバー１１１，１２１，１３１の下流端までの長さを意味する。
【００２９】
また、本実施形態では、複数のフィン３１に平行な平面（ＸＹ平面）に対するルーバー１１１，１２１，１３１の傾斜角度が３０°に定められている。後述する計算機シミュレーションの結果からも明らかなように、ルーバー１１１，１２１，１３１の傾斜角度を３０°とすることによって、熱交換効率を最適化できる。なお、「傾斜角度が３０°」とは、必ずしも３０°に完全に一致することを意味せず、例えば３０°±２°の範囲内であれば「傾斜角度が３０°」に含まれる。
【００３０】
図３に示すように、３つのルーバー１１１，１２１，１３１に関して、最も上流側に位置しているルーバー１１１と最も下流側に位置しているルーバー１３１とがＺ方向に関する同じ側を向くように切り起こされている。これら２つのルーバー１１１，１３１の間にあるルーバー１２１は、Ｚ方向に関してそれらとは逆を向くように切り起こされている。言い換えれば、空気の流れ方向に関して互いに隣り合う２つのルーバー（ルーバー１１１とルーバー１２１、ルーバー１２１とルーバー１３１）は、空気をＺ方向に関する第１側へと導くように形成された第１ルーバーと、空気をＺ方向に関する第２側へと導くように形成された第２ルーバーとを含んでいる。このようにすれば、空気の流路がＺ方向に蛇行する形となるので、境界層の発達を効果的に防ぐことができ、フィンの表面での熱伝達率が高まる。ただし、図４に示すように、ルーバー１１１，１２１，１３１は、同方向に切り起こされていてもよい。圧力損失の増大を抑える観点では、図４の実施形態も好適である。
【００３１】
なお、空気の流れ方向に沿って形成されるべきルーバーの数は、フィン３１の剛性を十分に保てる範囲内であれば３つに限定されない。複数のルーバーが設けられている限りにおいて、流路を蛇行させる効果が得られる。
【００３２】
また、図１に示すように、前列部３を構成するフィン３１と、後列部５を構成するフィン３１との双方が、ルーバー１１１，１２１，１３１を有していてもよいし、いずれか一方のみがルーバー１１１，１２１，１３１を有していてもよい。後者の場合において、ルーバー１１１，１２１，１３１を有さないフィンとして、例えば、従来のコルゲートフィンを用いてもよい。より着霜が生じ易い前列部３を構成するフィンとして、コルゲートフィンを用い、後列部５を構成するフィンとして、本実施形態のルーバーフィン３１を用いることができる。
【００３３】
次に、本実施形態の作用を説明する。図５は図２の視点から見た乾燥時の空気流れに関する説明図である。図面左から流入した空気はルーバー１１１に到達し、ルーバー１１１の先端で、通風間隙１１３を通り、ルーバー１１１の図面上方に流れる流れ５１１と、ルーバー１１１の図面下方に流れる流れ５１２に分岐する。このとき、温度境界層も分断されるため、前縁効果により熱伝達率が向上する。その後、ルーバー１２１においても、下方へ流れる流れ５２２と上方へ流れる流れ５２１とに空気流れが分岐し、熱伝達率が向上する。さらに、ルーバー１３１においても同様にして熱伝達率が向上する。
【００３４】
また、図６は着霜時の空気流れに関する説明図である。着霜は、熱交換量の多い部分、すなわちルーバー１１１，１２１，１３１の先端部分に集中的に生じる。そのため、着霜量が多い場合には、図６に示すように通風間隙１１３，１２３，１３３が霜によって閉塞される。このとき、前縁部分が消失するため熱伝達率は低下するが、空気流路は従来のコルゲートフィンのように上下に蛇行する形になり、その低下率を小さく抑えることができる。さらに、前縁部分が消失することによって、一箇所に熱交換量が集中せず、全域にわたって比較的均一な熱交換が行われ、フィン３１に満遍なく霜が付着し始める。結果として、着霜による空気流路の閉塞を遅らせることができる。通風間隙１１３〜１３３が霜によって閉塞されていないときはルーバーフィンの利点を享受できる一方、通風間隙１１３，１２３，１３３が霜によって閉塞したとしてもコルゲートフィンの利点を享受できる。
【００３５】
他方、図８は従来のスリットフィン熱交換器の断面図、および、着霜時の空気流れに関する説明図である。図８に示すように、スリット８１１の先端においては、空気の流れが分岐されるため、上述したような理由で熱伝達率が高く、熱交換が行われやすい。そのため、スリット８１１の先端には、集中して着霜が発生する。ある程度着霜量が増えた後も、スリット８１１先端で空気は分断して流れるため、スリット８１１の先端で熱伝達率は着霜後も低下せず、着霜がさらに成長する。成長した着霜はスリット８１１の母材８１２（本実施形態の「平坦部」に対応する部分）と、隣接するフィンの母材８１３とに接近することによって、空気流路を閉塞する。これにより、空気の流通抵抗が大幅に増加し、効率的な熱交換が妨げられる。図９を参照して説明したように、従来のルーバーフィンにも同様の問題がある。
【００３６】
これに対し、本実施形態では、空気流路の閉塞を大幅に遅らせることができ、着霜時においても効率的な熱交換を長時間にわたって持続することができる。
【００３７】
図２および図３に示すフィン３１を有する熱交換器について、空気の流入方向（Ｘ方向）に対するルーバー１１１，１２１，１３１の切り起こし角度を変えたときの、熱交換量および空気圧力損失の変化を計算機シミュレーションにて調べた。計算機シミュレーションには、フルーエント・アジアパシフィック社製“Fluent”を用いた。流入空気風速０．５〜１．５メートル／秒、空気温度１６℃、冷媒温度５．３℃の条件で、計算を行った。結果を図７に示す。
【００３８】
図７の横軸は、ルーバー１１１，１２１，１３１の傾斜角度（切り起こし角度）を表している。図７の縦軸は、熱交換量および空気圧力損失を表している。図７に示すように、切り起こし角度が大きくなるにつれて熱交換量が増大した。熱交換量は、切り起こし角度が約３０°のときに最大となり、その後減少した。一方、空気圧力損失は、切り起こし角度の増大に伴って単調増加した。熱交換量と空気圧力損失のバランスを考慮すると、結局、熱交換量が最大となる切り起こし角度約３０°が最善の構成である。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
本発明にかかる熱交換器は、優れた熱交換性能を有し、特に、寒冷地使用を想定し、空気を熱源とするヒートポンプ式空調機、給湯機の熱交換器として有用である。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明の一実施形態にかかる熱交換器の外観斜視図
【図２】図１に示す熱交換器のフィンの部分平面図
【図３】図２のＡ−Ａ’断面図
【図４】図２の別の形態のＡ−Ａ’断面図
【図５】図２で示した断面の非着霜時における空気流れを説明する図
【図６】図２で示した断面の着霜時における空気流れを説明する図
【図７】空気の流入方向に対するルーバーの切り起こし角度と、熱交換量および空気圧力損失との関係を示す図
【図８】従来のスリットフィンの着霜時における空気流れを説明する図
【図９Ａ】従来のルーバーフィンの断面図
【図９Ｂ】図９に示すルーバーフィンの着霜時の断面図
【符号の説明】
【００４１】
３１  フィン
３３  伝熱管
３５  平坦部
１００  熱交換器
１１１，１２１，１３１  ルーバー（切り起こし）
１１２，１２２，１３２  ルーバーの両端部
１１３，１２３，１３３  通風間隙
Ｈ1，Ｈ2，Ｈ3  ルーバーの高さ
Ｐ  フィンピッチ
【図１】
2008275303.tif 000003
【図２】
2008275303.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
2008275303.tif 000007
【図６】
2008275303.tif 000008
【図７】
2008275303.tif 000009
【図８】
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【図９Ａ】
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【図９Ｂ】
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