(57)【要約】【課題】鋭角の超ファインエッジ刃先を形成することができ、また髭や毛髪を導入しやすい薄肉の刃を形成することができ、またマクロ的・ミクロ的に三次元の任意の形状に形成することができると共に、形状・寸法を高精度に形成することができ、さらに耐磨耗性および耐食性に優れ刃先寿命を大幅に改善することができる切断刃を提供する。【解決手段】鋭角な切刃角を形成する刃先６を備えた切断刃Ａにおいて、少なくとも刃先６の部分が金属ガラス合金により形成されている。【選択図】図１
2008237521.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋭角な切刃角を形成する刃先を備えた切断刃において、少なくとも刃先の部分が金属ガラス合金により形成されて成ることを特徴とする切断刃。
【請求項２】
鋭角な切刃角を形成する刃先を形成した刃孔が多数存在するシート形状の切断刃において、少なくとも刃先の部分が金属ガラス合金から形成されて成ることを特徴とする切断刃。
【請求項３】
多数の穴状の刃孔を有するシート状の外刃とこの外刃の内面を摺動する内刃とを備えて外刃と内刃とで髭を切断する電気カミソリ用の切断刃において、外刃と内刃の少なくとも一方の、少なくとも刃先の部分が金属ガラス合金から形成されて成ることを特徴とする電気カミソリ用の切断刃。
【請求項４】
多数の櫛状の刃を有する板状の固定刃とこの固定刃と摺動する可動刃とを備えて固定刃と可動刃とで毛髪を切断する電気バリカン用の切断刃において、固定刃と可動刃の少なくとも一方の、少なくとも刃先の部分が金属ガラス合金から形成されて成ることを特徴とする電気バリカン用の切断刃。
【請求項５】
上記金属ガラス合金は下記式（１）〜（５）の組成のいずれかから成ることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の切断刃。
ＣｕｘＭｙ  …（１）
（式（１）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｚｒ，Ｎｉ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
ＺｒｘＭｙ  …（２）
（式（２）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
ＮｉｘＭｙ  …（３）
（式（３）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｚｒ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
ＴｉｘＭｙ  …（４）
（式（４）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
ＦｅｘＭｙ  …（５）
（式（５）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
【請求項６】
上記金属ガラス合金の密度が、同一組成の合金の結晶化後の密度に対して、０．５％以上小さいことを特徴とする請求項１乃至５のいずれかに記載の切断刃。
【請求項７】
上記金属ガラス合金の表面には、酸化処理、窒化処理から選ばれる表面改質、あるいは表面コーティングが施されていることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載の切断刃。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、髭や毛髪を切断する切断刃に関するものであり、特に電気カミソリや電気バリカンに使用される切断刃に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、髭や毛髪を切断する器具として、電気カミソリ、電気バリカン、安全カミソリなどがある。電気カミソリや電気バリカンは一対の切断刃で形成され、一方の切断刃の刃穴に髭や毛髪を導入し、他方の切断刃との間の刃先間で髭や毛髪をはさみ切りするようにしたものであり、また安全カミソリは肌にある種の潤滑効果を持たせたウェット状態で、単一の切断刃で髭を切断するようにしたものである。これらの切断刃の構成材料は、主としてマルテンサイト系ステンレス鋼やＮｉ電鋳などの高硬度・高強度・高耐食材料が使用されている（例えば、特許文献１等参照）。
【０００３】
マルテンサイト系ステンレス鋼を用いて切断刃を作製する場合は、刃形状に加工して熱処理した後の刃先研削で刃先先端形状が形成されるが、研削バリが発生することを抑制することに大きな課題がある。また、Ｎｉ電鋳で切断刃を作製する場合は、三次元的に複雑な形状や厚い切断刃を製造することができないという課題がある。さらに両者の材料に共通する課題は、強度や硬度が最大でＨｖ６００程度と限界があるということであり、それ以上の高強度・高硬度材料は脆いために切断刃に塑性加工することができない。また切断刃は、人が日常使用する刃物であるため、使用途中での割れや折れを防止するうえで剛性が必要であり、従来の材料で切断刃を作製する場合、刃体積が大きくなり、切断する髭や毛髪を導入し難くなるという問題もあり、さらに従来の材料では刃先磨耗による切れ味劣化は避けられず寿命にも問題がある。従って現在、工業生産された切断刃は、これらの制約条件下で設計されている。
【特許文献１】特開平２００３−３１３６１２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記のように従来から使用される金属材料で切断刃を作製する場合、使用材料の強度・硬度、塑性加工性、電気的加工性、研削加工性に問題があるものであった。
【０００５】
本発明は上記の点に鑑みてなされたものであり、鋭角の超ファインエッジ刃先を形成することができ、また髭や毛髪を導入しやすい薄肉の刃を形成することができ、またマクロ的・ミクロ的に三次元の任意の形状に形成することができると共に、形状・寸法を高精度に形成することができ、さらに耐磨耗性および耐食性に優れ刃先寿命を大幅に改善することができる切断刃を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の請求項１に係る切断刃は、鋭角な切刃角を形成する刃先を備えた切断刃において、少なくとも刃先の部分が金属ガラス合金により形成されて成ることを特徴とするものである。
【０００７】
この発明によれば、切断刃の刃先を型形状への転写性が極めて優れる金属ガラス合金で形成することによって、鋭角の超ファインエッジ刃先に、また髭や毛髪を導入しやすい薄肉の刃に、またマクロ的・ミクロ的に三次元の任意の形状に形成すると共に、形状・寸法を高精度に形成することができ、さらに耐磨耗性および耐食性に優れ刃先寿命を大幅に改善することが可能になるものである。
【０００８】
本発明の請求項２に係る切断刃は、鋭角な切刃角を形成する刃先を形成した刃孔が多数存在するシート形状の切断刃において、少なくとも刃先の部分が金属ガラス合金から形成されて成ることを特徴とするものである。
【０００９】
この発明によれば、刃孔の刃先を型形状への転写性が極めて優れる金属ガラス合金で形成することによって、鋭角の超ファインエッジ刃先に、また髭や毛髪を導入しやすい薄肉の刃に、またマクロ的・ミクロ的に三次元の任意の形状に形成すると共に、形状・寸法を高精度に形成することができ、さらに耐磨耗性および耐食性に優れ刃先寿命を大幅に改善することが可能になるものである。
【００１０】
本発明の請求項３に係る電気カミソリの切断刃は、多数の穴状の刃孔を有するシート状の外刃とこの外刃の内面を摺動する内刃とを備えて外刃と内刃とで髭を切断する電気カミソリ用の切断刃において、外刃と内刃の少なくとも一方の、少なくとも刃先の部分が金属ガラス合金から形成されて成ることを特徴とするものである。
【００１１】
この発明によれば、外刃や内刃の刃先を型形状への転写性が極めて優れる金属ガラス合金で形成することによって、鋭角の超ファインエッジ刃先に、また髭や毛髪を導入しやすい薄肉の刃に、またマクロ的・ミクロ的に三次元の任意の形状に形成すると共に、形状・寸法を高精度に形成することができ、さらに耐磨耗性および耐食性に優れ刃先寿命を大幅に改善することが可能になるものである。
【００１２】
本発明の請求項４に係る電気バリカンの切断刃は、多数の櫛状の刃を有する板状の固定刃とこの固定刃と摺動する可動刃とを備えて固定刃と可動刃とで毛髪を切断する電気バリカン用の切断刃において、固定刃と可動刃の少なくとも一方の、少なくとも刃先の部分が金属ガラス合金から形成されて成ることを特徴とするものである。
【００１３】
この発明によれば、固定刃や可動刃の刃先を型形状への転写性が極めて優れる金属ガラス合金で形成することによって、鋭角の超ファインエッジ刃先に、また髭や毛髪を導入しやすい薄肉の刃に、またマクロ的・ミクロ的に三次元の任意の形状に形成すると共に、形状・寸法を高精度に形成することができ、さらに耐磨耗性および耐食性に優れ刃先寿命を大幅に改善することが可能になるものである。
【００１４】
また請求項５の発明は、請求項１乃至４のいずれかにおいて、上記金属ガラス合金は下記式（１）〜（５）の組成のいずれかから成ることを特徴とするものである。
【００１５】
ＣｕｘＭｙ  …（１）
（式（１）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｚｒ，Ｎｉ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
ＺｒｘＭｙ  …（２）
（式（２）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
ＮｉｘＭｙ  …（３）
（式（３）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｚｒ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
ＴｉｘＭｙ  …（４）
（式（４）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
ＦｅｘＭｙ  …（５）
（式（５）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
この発明によれば、金属ガラス合金で切断刃を形成することによる上記の効果をより高く得ることができるものである。
【００１６】
また請求項６の発明は、請求項１乃至５のいずれかにおいて、上記金属ガラス合金の密度が、同一組成の合金の結晶化後の密度に対して、０．５％以上小さいことを特徴とするものである。
【００１７】
この発明によれば、金属ガラス合金の加工性がより良好になり、金属ガラス合金で切断刃を形成することによる上記の効果をより高く得ることができるものである。
【００１８】
また請求項７の発明は、請求項１乃至６のいずれかにおいて、上記金属ガラス合金の表面には、酸化処理、窒化処理から選ばれる表面改質、あるいは表面コーティングが施されていることを特徴とするものである。
【００１９】
この発明によれば、金属ガラス合金単体で切断刃を形成する場合よりも、耐磨耗性および耐食性により優れ、かつ、刃先寿命をさらに改善した切断刃を実現することができるものである。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、切断刃の少なくとも刃先を型形状への転写性が極めて優れる金属ガラス合金で形成することによって、鋭角の超ファインエッジ刃先に、また髭や毛髪を導入しやすい薄肉の刃に、またマクロ的・ミクロ的に三次元の任意の形状に形成すると共に、形状・寸法を高精度に形成することができるものであり、さらに耐磨耗性および耐食性に優れ刃先寿命を大幅に改善することが可能になるものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、本発明を実施するための最良の形態を説明する。
【００２２】
図１は切断刃Ａの一例を示すものであり、図１（ａ）は電気カミソリの外刃１として使用される切断刃Ａを、図１（ｂ）は電気カミソリの内刃２として使用される切断刃Ａを示すものである。外刃１の内側を摺接して内刃２が往復運動することによって、外刃１に設けた刃孔５に導入された髭を、外刃１と内刃２の間で切断することができるものである。図１の実施の形態では往復駆動方式の電気カミソリについて示したが、外刃１の内側を摺接して内刃２が回転運動することによって、髭を切断するようにした回転駆動方式の電気カミソリであってもよい。
【００２３】
図１（ａ）の外刃１は上記のように多数の刃孔５を有するシート状（薄板状）に形成されるものであり、刃孔５と網目状の桟部１０とからなるものである。刃孔５は桟部１０の網目として形成されるものであり、刃孔５の閉ループとなった内周先端に刃先６が形成してあり、刃先６は髭を切断する役割を果たす。また桟部１０は刃孔５の刃先６よりも厚く形成されるものであり、刃孔５の刃先６を支える役割を有すると共に、髭の起毛や絞り出しと同時に肌を保護する役割がある。
【００２４】
ここで、外刃１による髭の切断性能は、切刃角（先端角度）と刃先エッジの大きさから決まる、刃孔５の刃先６の鋭利さで大きく左右されるものであり、切刃角αは３０°以下の鋭角になっていることが、刃先エッジの刃先先端Ｒ（曲率半径）は０．５μｍ以下であることが望ましい（刃先６の切刃角α及び刃先先端Ｒについては図２（ｂ）参照）。切刃角αを３０°以下の鋭角に形成することによって、髭や毛髪の切断抵抗を低減することができ、スムーズな切れ味性能だけでなく、一度に多数の髭や毛髪の切断が可能な高カット能力と長い刃先寿命を有した外刃１（切断刃Ａ）を実現できるものである。また刃先先端Ｒを０．５μｍ以下にすることによって、髭や毛髪の切断抵抗を低減することができ、スムーズな切れ味性能だけでなく、一度に多数の髭や毛髪の切断が可能な高カット能力と長い刃先寿命を有した外刃１（切断刃Ａ）を実現できるものである。
【００２５】
また、外刃１において刃孔５が占める面積が大きい程、一度に多数の髭や毛髪の切断が可能にあるので、刃孔５が占める面積つまり開口面積率は５５％以上であることが望ましい。そしてこの刃孔５の開口面積率は桟部１０の幅で決まるので、刃孔５の開口面積率を５５％以上にするためには、桟部１０の幅寸法を小さくする必要がある。また桟部１０の厚さ設計が髭の導入性および髭剃り後の髭の短さを決めるものであり、さらに桟部１０や外刃１の三次元形状・寸法の精度が重要である。外刃１の三次元形状・寸法の精度は、外刃１と内刃２の隙間精度に関わり、髭切断性能を左右するものであり、また髭の導入性及び髭剃り後の髭の短さや肌保護性能に関わるものである。
【００２６】
外刃１などの切断刃Ａには、上記のような刃孔５の刃先６の切刃角α及び刃先先端Ｒ、刃孔５の開口面積率、三次元形状・寸法の精度が要求されるものであり、このような要求を満たす切断刃Ａをマルテンサイト系ステンレス鋼やＮｉ電鋳などの従来の材料で作製することは難しい。そこで本発明は、金属ガラス合金を用いて切断刃Ａを作製するようにしたものである。切断刃Ａの全体を金属ガラス合金で作製するようにしてもよいが、刃孔５の刃先６のみを金属ガラス合金で作製するようにしてもよい。金属ガラス合金は、結晶化温度領域（Ｔｘ）以下に、ガラス遷移とそれに続く過冷却液体領域を有する、非晶質層を主体とする合金である。そして金属ガラス合金のこの過冷却液体領域を利用して、容易に加工することができるものであり、上記のような要求を満たす切断刃Ａを容易に作製することが可能になるものである。
【００２７】
金属ガラス合金としては、切断刃Ａとして要求される特性に優れる元素を多く含むものが望ましく、例えばＣｕを含むような合金組成が望ましいが、必ずしもこれに限定されるものではない。本発明において好適に使用される金属ガラス合金の合金組成として、下記式（１）〜（５）のものを挙げることができる。尚、組成の添え字の数値は、金属組成比（原子百分率）を示すものである。
【００２８】
ＣｕｘＭｙ  …（１）
（式（１）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｚｒ，Ｎｉ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
この式（１）のＣｕ系の金属ガラス合金としては次のものを例示することができる。
Ｃｕ−Ｚｒ−Ｔｉ（例えば、Ｃｕ６０Ｚｒ３０Ｔｉ１０）
Ｃｕ−Ｔｉ−Ｎｉ−Ｈｆ−Ｚｒ−Ｓｉ（例えば、Ｃｕ４２．５Ｔｉ４１．５Ｎｉ７．５Ｈｆ５Ｚｒ２．５Ｓｉ１）
ＺｒｘＭｙ  …（２）
（式（２）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
この式（２）のＺｒ系の金属ガラス合金としては次のものを例示することができる。
Ｚｒ−Ｃｕ−Ａｌ（例えば、Ｚｒ５０Ｃｕ４０Ａｌ１０）
Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ａｌ（例えば、Ｚｒ５０Ｃｕ３０Ｎｉ１０Ａｌ１０）
Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ａｌ−Ｔｉ（例えば、Ｚｒ５３Ｃｕ２０Ｎｉ１２Ａｌ１０Ｔｉ５）
ＮｉｘＭｙ  …（３）
（式（３）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｚｒ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
この式（３）のＮｉ系の金属ガラス合金としては次のものを例示することができる。
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｏ―Ｃｕ（例えば、Ｎｉ５３Ｎｂ２０Ｔｉ１０Ｚｒ８Ｃｏ６Ｃｕ３）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｚｒ（例えば、Ｎｉ６０Ｎｂ１５Ｔｉ１５Ｚｒ１０）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ（例えば、Ｎｉ６０Ｎｂ１５Ｔｉ２５）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｚｒ（例えば、Ｎｉ６０Ｎｂ２０Ｚｒ２０）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｚｒ−Ｆｅ（例えば、Ｎｉ５５Ｎｂ１５Ｔｉ１５Ｚｒ１０Ｆｅ５）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｏ（例えば、Ｎｉ５５Ｎｂ１５Ｔｉ１５Ｚｒ１０Ｃｏ５）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ（例えば、Ｎｉ５５Ｎｂ１５Ｔｉ１５Ｚｒ１０Ｃｕ５）
Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｏ−Ｃｕ（例えば、Ｎｉ５３．５Ｎｂ２０．２Ｔｉ１０．１Ｚｒ７．１Ｃｏ６．１Ｃｕ３）
ＴｉｘＭｙ  …（４）
（式（４）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
この式（４）のＴｉ系の金属ガラス合金としては次のものを例示することができる。
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｈｆ（例えば、Ｔｉ４５Ｚｒ２．５Ｃｕ４２．５Ｎｉ７．５Ｈｆ２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｎｂ（例えば、Ｔｉ４５Ｚｒ２．５Ｃｕ４２．５Ｎｉ７．５Ｎｂ２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｔａ（例えば、Ｔｉ４５Ｚｒ２．５Ｃｕ４２．５Ｎｉ７．５Ｔａ２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｖ（例えば、Ｔｉ４５Ｚｒ２．５Ｃｕ４２．５Ｎｉ７．５Ｖ２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｎ（例えば、Ｔｉ４５Ｚｒ２．５Ｃｕ４２．５Ｎｉ７．５Ｓｎ２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ａｌ（例えば、Ｔｉ４５Ｚｒ２．５Ｃｕ４２．５Ｎｉ７．５Ａｌ２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ（例えば、Ｔｉ４５Ｚｒ２．５Ｃｕ４２．５Ｎｉ７．５Ｓｉ２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｐｂ（例えば、Ｔｉ４５Ｚｒ２．５Ｃｕ４２．５Ｎｉ７．５Ｐｂ２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｇａ（例えば、Ｔｉ４５Ｚｒ２．５Ｃｕ４２．５Ｎｉ７．５Ｇａ２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｙ（例えば、Ｔｉ４６．３Ｚｒ２．４５Ｃｕ４１．４５Ｎｉ７．３Ｙ２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｂ（例えば、Ｔｉ４５Ｚｒ２．５Ｃｕ４２．５Ｎｉ７．５Ｂ２．５）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｈｆ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ（例えば、Ｔｉ４１．５Ｚｒ２．５Ｈｆ５Ｃｕ４２．５Ｎｉ７．５Ｓｉ１）
Ｔｉ−Ｚｒ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ−Ｂ（例えば、Ｔｉ４５Ｚｒ２．５Ｃｕ４２．５Ｎｉ７．５Ｓｉ２Ｂ０．５）
Ｔｉ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｆｅ−Ｍｏ（例えば、Ｔｉ５２Ｃｕ２３Ｎｉ１１Ｆｅ７Ｍｏ７）
Ｔｉ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｚｒ−Ａｌ−Ｓｉ−Ｂ（例えば、Ｔｉ５３．５Ｃｕ２１Ｎｉ１２Ｚｒ３Ａｌ７Ｓｉ３Ｂ０．５）
Ｔｉ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｚｒ（例えば、Ｔｉ４０Ｃｕ４５Ｎｉ５Ｚｒ１０）
ＦｅｘＭｙ  …（５）
（式（５）において、Ｍ＝Ａｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｇａ，Ｃｏ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｂ，Ｃより選ばれた１種以上の元素、２≦ｘ≦６５，３５≦ｙ≦８８、ｘ＋ｙ＝１００）
この式（５）のＦｅ系の金属ガラス合金としては次のものを例示することができる。
Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｎｂ（例えば、Ｆｅ７１Ｓｉ４Ｂ２０Ｎｂ５）
Ｆｅ−Ｃｏ−Ｓｉ−Ｂ−Ｎｂ（例えば、Ｆｅ５７．６Ｃｏ１４．４Ｓｉ４Ｂ２０Ｎｂ４）
Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｎｂ（例えば、Ｆｅ７２Ｓｉ４Ｂ２０Ｎｂ４）
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｂ（例えば、Ｆｅ６０Ｎｉ２０Ｂ２０）
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｃ−Ｂ−Ｅｒ（例えば、Ｆｅ４８Ｃｒ１５Ｍｏ１４Ｃ１５Ｂ６Ｅｒ２）
Ｆｅ−Ｍｏ−Ｃ−Ｂ−Ｅｒ（例えば、Ｆｅ６３Ｍｏ１４Ｃ１５Ｂ６Ｅｒ２）
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｓｉ−Ｂ−Ｎｂ（例えば、Ｆｅ４３Ｎｉ２９Ｓｉ４Ｂ２０Ｎｂ４）
Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ（例えば、Ｆｅ７２Ｎｂ４Ｂ２４）
Ｆｅ−Ｃｏ−Ｎｉ−Ｂ−Ｓｉ−Ｎｂ（例えば、Ｆｅ５７．６Ｃｏ７．２Ｎｉ７．２Ｂ１９．２Ｓｉ４．８Ｎｂ４）
金属ガラス合金の一例としてＺｒ−Ｃｕ系のＺｒ５０Ｃｕ４０Ａｌ１０を挙げて説明する。Ｚｒ５０Ｃｕ４０Ａｌ１０金属ガラス合金は４３３℃においてガラス転移現象を示し、５１９℃の結晶化温度に至るまでの温度範囲内において過冷却液体領域となる（Ｙ．Ｙｏｋｏｙａｍａｅｔ ａｌ．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ，Ｖｏｌ．４６，Ｎｏ．１２（２００５）ｐｐ．２７５５―２７６１を参照）。そしてＺｒ５０Ｃｕ４０Ａｌ１０金属ガラス合金はこの過冷却液体領域では、変形抵抗は小さく大歪の塑性変形をさせることができる。従って、４３３℃〜４５０℃程度の過冷却液体領域の温度で、金属ガラス合金の薄板を金型プレス加工などで加工することによって、複雑な形状でも成形型の形状に極めて忠実な形状に成形することができるものである。この過冷却液体領域での加工とは別に、金属ガラス合金を溶融状態から直接、冷却型に注入して成形する方法も有望であり、薄肉に成形する場合には、湯流れを良くするために圧入をかけて注入することが望ましい。また、単純な形状で小さい塑性歪で成形することができる場合には、金属ガラス合金の薄板を冷間で金型プレス加工することが可能である。特に、金属ガラス合金の密度が同一組成の合金の結晶化後の密度に対して０．５％以上小さいものは、靭性に富むので、冷間での加工が容易になるものである。これらのどの方法においても、型形状への転写性が極めて優れる金属ガラス合金の特徴を活かして成形することができるものであり、特定の方法に限定されるものではない。
【００２９】
このように金属ガラス合金は型形状への転写性が極めて優れるものであり、図２に示すように（図２は外刃１の枠部１０の部分を切断した断面の顕微鏡拡大写真を図で示したものである）、刃孔５の刃先６を切刃角α＝３０°以下、刃先先端Ｒ＝０．５μｍ以下に形成することが可能になるものである。さらに、刃孔５の開口面積率＝５５％以上になるように枠部１０の幅寸法を小さくし、三次元形状・寸法を精度高く形成した外刃１を作製することができるものである。従って、１．鋭角刃の超ファインエッジ刃先、２．髭を導入しやすい薄肉の刃、３．マクロ的・ミクロ的に三次元の任意の形状刃、かつ高精度の形状を有した刃を有する外刃１を作製することができるものであり、さらに４．耐磨耗性および耐食性に優れ刃先寿命を大幅に改善することができるものである。
【００３０】
尚、上記では、電気カミソリの外刃１を金属ガラス合金で作製する実施の形態を説明したが、電気カミソリの図１（ｂ）に示す内刃２を金属ガラス合金で作製するようにしてもよい。この場合、内刃２の刃先６のみを金属ガラス合金で作製するようにしてもよい。
【００３１】
また、図３は切断刃Ａの他の一例を示すものであり、図３（ａ）は電気バリカンの可動刃４として使用される切断刃Ａを、図３（ｂ）は電気バリカンの固定刃３として使用される切断刃Ａを示すものである。固定刃３に摺動して可動刃４が往復運動することによって、固定刃３と可動刃４にそれぞれ櫛歯状に設けた刃先６で毛髪を切断することができるものである。この電気バリカンの固定刃３や可動刃４も上記と同様に金属ガラス合金で作製することができるものであり、固定刃３や可動刃４の刃先６のみを金属ガラス合金で作製するようにしてもよい。
【００３２】
上記のように金属ガラス合金で形成される切断刃Ａの表面には、酸化処理、窒化処理から選ばれる表面改質、あるいは表面コーティングを施すことができる。
【００３３】
酸化処理は、例えば、脱脂後約３８０℃で６０分間、大気酸化させることによって、Ｚｒ５０Ｃｕ４０Ａｌ１０などの金属ガラス合金の表面に、Ｚｒの酸化物層を形成することによって行なうことができる。この処理により、摺動性や耐摩耗性が向上するものである。
【００３４】
窒化処理としては、例えば、窒素元素を含む反応性のガスあるいは窒素ガス中でのグロー放電を利用した窒化処理や、高純度窒素ガス中で試料を４００℃近傍に加熱して行なう窒化処理などがあり、これらの窒化処理により、主として、Ｚｒの高硬度窒化物を表面近傍に緻密に形成することができるものである。
【００３５】
表面コーティングとしては、例えば、ＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）の皮膜や、Ｎｉ電鋳メッキでＮｉ皮膜を形成する方法を採用することができる。その他、一般的な高硬度物質の皮膜を、ＰＶＤやＣＶＤで形成するようにしても良いものであり、この場合、過冷却液体領域温度４００℃を大きく超えない温度（４５０℃）以下で行うことが必要である。ＤＬＣコーティングは、例えば、黒鉛ターゲットを用いて水素ガスを含むガス雰囲気中でのＰＶＤ、あるいは、水素元素を含む反応性ガス中でのＣＶＤで形成することができる。この場合も、過冷却液体領域温度４００℃を大きく超えない温度（４５０℃）以下で行うことが必要である。この場合、高度はＨｖ＝２０００〜３０００と極めて高い皮膜で覆うことが可能となる。
【実施例】
【００３６】
次に、図１（ａ）の外刃１をＺｒ−Ｃｕ系金属ガラス合金（Ｚｒ５０Ｃｕ４０Ａｌ１０）で試作した実施例について説明する。
【００３７】
まず急冷速度を１０５Ｋに設定した急冷法で金属ガラス合金の厚さ０．０３ｍｍの薄板を作製し、この薄板の刃孔５に相当する部分に下穴をパンチングで明けた。次に、この金属ガラス合金の薄板を金型にセットし、誘導加熱方式で４３３℃〜４５０℃の間に急速加熱した後、約３秒でプレス成形して孔刃５と枠部１０を成形し、急冷した。このようにして得られた外刃１の刃孔５の刃先６のみを革で軽く仕上げた。図２はこのようにして作製した外刃１の桟部１０の切断した断面を顕微鏡で拡大して示したものであり、断面形状・寸法は設計された金型どおりの寸法精度の形状が得られた。そして総ての刃孔５において、刃先６の切刃角α＝２０°、刃先６の先端エッジ部のＲ＝０．３μｍに形成することができた。また桟部１０の幅は０．１２ｍｍであり、刃の厚さｔは０．０６ｍｍと０．０４ｍｍが連続的につながっているものであった。
【００３８】
上記のようにして作製した外刃１において、刃孔５に髭を１本導入し、外刃１を１０ｍｍ／秒で動かしたときの切断抵抗を測定したところ、１５〜２０ｇｒｆであった。これは、市販の安全カミソリの２０ｇｒｆと比べて同等以下の優れた切れ味であった。また桟部１０の幅は０．１２ｍｍであり、刃孔５の開口面積率は６５％に達し、現在市販の外刃の５１％の開口面積率よりも大幅に大きくすることができるものであった。また０．０６ｍｍと０．０４ｍｍの二種の刃厚のうち、０．０４ｍｍの桟部１０は、肌面にほぼ平行に生えた髭を起毛できることを観察できた。結果として、髭の刃孔５への導入率は現在市販の外刃に対して約２倍に増加するものであった。
【００３９】
ここで、市販のマルテンサイト系ステンレスで２種の刃厚が連続した形状に外刃を作製する場合、焼入れ時に歪が大きく発生して寸法精度を充分に得ることができない。また、刃孔の閉ループに形成される刃先を研削加工などで作製するにあたって、刃先の切刃角α＝２０°では膨大な研削バリが発生するものであり、また刃先エッジＲを１μｍ以下にすることは極めて困難である。さらに、市販のマルテンサイト系ステンレスの焼入れ後の強度には限界があり、桟部の幅を１．８ｍｍ以下にすると刃折れや刃変形を生じ、実用に耐えない。
【００４０】
尚、上記のように厚さ０．０３ｍｍの金属ガラス合金の薄板を作製するにあたって、急冷速度を１０５Ｋと１０４Ｋの二種類の冷却速度で行なった。そしてそれぞれの薄板について、同一組成の合金の結晶化後の密度に対する、結晶化による密度変形率を測定したところ、前者の薄板は０．６％小さく、後者の薄板は０．２％小さいものであった。そしてこれらの薄板を上記のように外刃１に加工して、髭剃り試験を行なった結果、前者の薄板から作製した外刃１は靭性があり刃折れは皆無であったが、後者の薄板から作製した外刃１はやや脆く刃折れが部分的に存在した。従って、金属ガラス合金の密度が、同一組成の合金の結晶化後の密度に対して、０．５％以上小さいことが好ましいことが確認される。
【００４１】
次に、上記のようにして作製した金属ガラス合金の外刃１について、表面無処理のものと、表面酸化処理して厚さ０．１μｍの酸化被膜を形成したものと、厚さ０．１μｍのＤＬＣをコーティングしたものと、の三種類の切断性能寿命の比較試験を行った。表面酸化処理は、脱脂後約３８０℃で６０分間大気酸化することによって行なった。またＤＬＣコーティングは、黒鉛ターゲットを用い水素ガスを含むガス雰囲気中で４００℃でＰＶＤを行なうことによって形成した。
【００４２】
結果は、表面無処理の外刃１に対して、表面酸化処理した外刃１は約２倍、ＤＬＣコーティングした外刃１は約３倍の切断性能寿命が得られた。また食塩水中に浸漬することによる耐食性についても、ほぼ同等の結果が得られた。一方、市販のマルテンサイト系ステンレスで作製した外刃の刃先寿命は、鋭角ファインエッジになるほど極端に短くなるものであり、また食塩水中浸漬による耐食性試験においてもその寿命は極端に短いものである。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】電気カミソリの切断刃を示すものであり、（ａ）は外刃の斜視図、（ｂ）は内刃の斜視図である。
【図２】外刃の桟部の部分を切断した断面の顕微鏡拡大写真を図で示したものであり、（ａ）は桟部の全体を示し、（ｂ）は刃先の部分をさらに拡大したものである。
【図３】電気バリカンの切断刃を示すものであり、（ａ）は可動刃の斜視図、（ｂ）は固定刃の斜視図である。
【符号の説明】
【００４４】
１  外刃
２  内刃
３  固定刃
４  可動刃
５  刃孔
６  刃先
Ａ  切断刃
【図１】
2008237521.tif 000003
【図２】
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【図３】
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