(57)【要約】【課題】背圧制御室から排出される燃料の圧力降下割合を緩やかにし、高熱の発生及びエロージョンの発生を低減させて、緻密な噴射制御を行うことができる燃料噴射弁を提供する。【解決手段】噴射孔を開閉するためのノズルニードルの先端側に高圧燃料が送られるとともに、ノズルニードルの後端側の背圧制御室に高圧燃料が導入され、背圧制御室内の高圧燃料を低圧部に排出することによりノズルニードルをリフトさせて噴射孔から高圧燃料を噴射させる燃料噴射弁であって、背圧制御室から高圧燃料を低圧側に排出する背圧流路の途中に高圧燃料の流量を制御するための背圧制御弁を備え、背圧制御室と背圧制御弁との間の背圧流路に第１の絞り部を備えるとともに、背圧制御弁のシート位置よりも低圧部側に第２の絞り部を備えることを特徴とする。【選択図】図１
2008303810.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
噴射孔を開閉するためのノズルニードルの先端側に高圧燃料が送られるとともに、前記ノズルニードルの後端側の背圧制御室に高圧燃料が導入され、前記背圧制御室内の前記高圧燃料を低圧部に排出することにより前記ノズルニードルをリフトさせて前記噴射孔から前記高圧燃料を噴射させる燃料噴射弁において、
前記背圧制御室から前記高圧燃料を前記低圧側に排出する背圧流路の途中に前記高圧燃料の流量を制御するための前記背圧制御弁を備え、
前記背圧制御室と前記背圧制御弁との間の前記背圧流路に第１の絞り部を備えるとともに、前記背圧制御弁のシート位置よりも前記低圧部側に第２の絞り部を備えることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
前記第２の絞り部の流路面積は前記第１の絞り部の流路面積よりも大きいことを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射弁。
【請求項３】
前記背圧制御弁はバルブボディと前記バルブボディの内部を摺動自在に保持されたバルブとを含み、
前記バルブボディは、前記背圧制御室の前記高圧燃料が流入する油溜まり室と、前記油溜まり室に臨むように設けられた前記高圧燃料の流入開口部及び流出開口部と、を備えるとともに、前記油溜まり室と前記流出開口部とが連続する面が前記バルブの着座部がシートされる前記シート位置となっており、
前記バルブにおける前記着座部よりも前記流出開口部側の部位の形状によって前記第２の絞り部が形成されることを特徴とする請求項１又は２に記載の燃料噴射弁。
【請求項４】
前記バルブにおける前記着座部よりも前記流出開口部側の部位が、前記着座部の直径よりも小さい小径部、外周面の一部を切り欠いた切り欠き部、又は前記油溜まり室側と前記低圧部側とを結ぶ通過孔のいずれかを備えることを特徴とする請求項３に記載の燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関等への燃料噴射を行う燃料噴射弁に関し、特に、従来よりも高圧の燃料を噴射させるための燃料噴射弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、蓄圧器（コモンレール）などから供給される高圧燃料を内燃機関へ噴射するために用いられる燃料噴射弁として、図８に例示されるような構造の燃料噴射弁が知られている（特許文献１参照）。
この燃料噴射弁３０１の先端側には、インレットコネクタ３０８からインジェクタハウジング３０２及びノズルボディ３０３にかけて燃料通路３１３が形成されている。この燃料通路３１３は、ノズルボディ３０３の先端部に形成された噴射孔３１６へ到る途中で、ノズルニードル３０４の受圧部３０４Ａが位置する部位に形成された燃料溜まり室３１４と連通している。
【０００３】
また、燃料噴射弁３０１後端側のバルブボディ３０６には背圧制御室３１９が形成されている。この背圧制御室３１９には、コモンレール３１２からの高圧燃料が燃料通路３１３、圧力導入室３２１及び導入側オリフィス３２０を介して導入されるようになっている。また、背圧制御室３１９は、開閉用オリフィス３２３にも連通しており、この開閉用オリフィス３２３は背圧制御部３０７によるバルブボール３２４のリフト制御によって開閉されるようになっている。背圧制御部３０７の制御によりバルブボール３２４がリフトし、開閉用オリフィス３２３が開放されると、背圧制御室３１９の高圧燃料は開閉用オリフィス３２３を介して図示されない環流通路を通り低圧側へ戻される。
【０００４】
かかる構成の燃料噴射弁３０１においては、背圧制御部３０７の制御により開閉用オリフィス３２３が閉じられた状態において背圧制御室３１９へ高圧燃料が導入された場合、高圧燃料による圧力は、バルブピストン３０５の後端部３０５Ａ近傍及びノズルニードル３０４の受圧部３０４Ａに作用する。この場合、ノズルニードル３０４は、リフト調整用シム３２８及びバルブピストン３０５を介して受ける背圧制御室３１９の背圧とノズルスプリング３１８の付勢力とにより、シート部３１７に着座し、噴射孔３１６が閉鎖されることとなる。
【０００５】
一方、背圧制御部３０７の制御により開閉用オリフィス３２３が開放された場合には、背圧制御室３１９の高圧燃料は開閉用オリフィス３２３を介して燃料低圧側へ環流されて、バルブピストン３０５の後端部３０５Ａに作用していた高圧が開放される。この場合には、ノズルニードル３０４は、その受圧部３０４Ａに依然として作用している高圧により、ノズルスプリング３１８の付勢力に抗してシート部３１７から離間（リフト）し、噴射孔３１６が開放されて燃料噴射が行われることとなる。
【０００６】
【特許文献１】特開２００６−２７４９４２号公報（図４及び図７）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、近年、排気ガスの浄化基準が高くなってきていることに伴い、内燃機関の気筒内に噴射する高圧燃料のさらなる高圧化が進められている。そのため、図８に示す従来の構成の燃料噴射弁３０１では、高圧燃料が背圧制御室３１９から開閉用オリフィス３２３を介して低圧側へ戻される際に、急激な圧力の降下を生じることになる。この急激な圧力降下を生じると、熱が発生するとともに燃料内に気泡が発生し、背圧制御部３０７が高熱に晒されるとともに、燃料の流れが速くなる背圧制御部３０７のバルブボール３２４のシート位置で気泡が圧壊し、当該シート位置周辺でのキャビテーションエロージョンを生じる場合がある。したがって、燃料噴射弁の背圧制御の精度が低下し、緻密な噴射制御を行えなくなるおそれがある。
【０００８】
そこで、本発明の発明者は鋭意検討し、背圧制御室と背圧制御弁との間の第１の絞り部以外に、背圧制御弁よりもさらに低圧部側に第２の絞り部を備えることにより、このような問題を解決することができることを見出し、本発明を完成させたものである。すなわち、本発明は、背圧制御室から排出される燃料の圧力降下を緩やかにし、高熱の発生及びエロージョンの発生を低減させて、緻密な噴射制御を行うことができる燃料噴射弁を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明によれば、噴射孔を開閉するためのノズルニードルの先端側に高圧燃料が送られるとともに、ノズルニードルの後端側の背圧制御室に高圧燃料が導入され、背圧制御室内の高圧燃料を低圧部に排出することによりノズルニードルをリフトさせて噴射孔から高圧燃料を噴射させる燃料噴射弁であって、背圧制御室から高圧燃料を低圧側に排出する背圧流路の途中に高圧燃料の流量を制御するための背圧制御弁を備え、背圧制御室と背圧制御弁との間の背圧流路に第１の絞り部を備えるとともに、背圧制御弁のシート位置よりも低圧部側に第２の絞り部を備えることを特徴とする燃料噴射弁が提供され、上述した問題を解決することができる。
【００１０】
また、本発明の燃料噴射弁を構成するにあたり、第２の絞り部の流路面積は第１の絞り部の流路面積よりも大きいことが好ましい。
【００１１】
また、本発明の燃料噴射弁を構成するにあたり、背圧制御弁はバルブボディとバルブボディの内部を摺動自在に保持されたバルブとを含み、バルブボディは、背圧制御室の高圧燃料が流入する油溜まり室と、油溜まり室に臨むように設けられた高圧燃料の流入開口部及び流出開口部と、を備えるとともに、油溜まり室と流出開口部とが連続する面が前記バルブの着座部がシートされるシート位置となっており、バルブにおける着座部よりも流出開口部側の部位の形状によって第２の絞り部が形成されることが好ましい。
【００１２】
また、本発明の燃料噴射弁を構成するにあたり、バルブにおける着座部よりも流出開口部側の部位が、着座部の直径よりも小さい小径部、外周面の一部を切り欠いた切り欠き部、又は油溜まり室側と低圧部側とを結ぶ通過孔のいずれかを備えることが好ましい。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の燃料噴射弁によれば、背圧制御弁よりも低圧部側に第２の絞り部を備えているために、背圧制御室から低圧部に戻される燃料の圧力を段階的に降下させることができる。そのため、第１の絞り部を通過する高圧燃料の圧力降下幅が小さくされ、熱の発生が抑えられるとともに気泡の発生が抑えられ、背圧制御部が高熱に晒されることを防ぐとともに、背圧制御弁のシート位置におけるエロージョンの発生を低減することができる。したがって、背圧制御が精度よく行われ、緻密な噴射制御を行うことができる。
【００１４】
また、本発明の燃料噴射弁において、第２の絞り部の流路面積が第１の絞り部の流路面積よりも大きいことにより、背圧制御室から低圧部に戻される燃料の圧力を効率的に段階的に降下させることができる。
【００１５】
また、本発明の燃料噴射弁において、背圧制御弁のバルブの形状を利用して第２の絞り部を形成することにより、低圧部に戻される燃料の流路ではなく比較的加工が容易なバルブを加工して、第２の絞り部を構成することができる。
【００１６】
また、本発明の燃料噴射弁において、所定のバルブ形状によって第２の絞り部を形成することにより、絞り部となる間隙の大きさを比較的大きく形成することができ、所望の通路面積の絞り部を容易に形成することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の燃料噴射弁に関する実施の形態について具体的に説明する。ただし、この実施形態は本発明の一態様を示すものであり、この発明を限定するものではなく、本発明の範囲内で任意に変更することが可能である。
なお、それぞれの図中、同じ符号を付してあるものについては同一の部材を示しており、適宜説明が省略されている。
【００１８】
［第１の実施の形態］
本発明の第１の実施の形態にかかる燃料噴射弁について、図１〜図３を参照して説明する。
まず、本実施形態の燃料噴射弁１を備えたコモンレールシステムの全体的な構成について、図１及び図２に示された構成例を参照しつつ説明する。
コモンレールシステムは、燃料タンク５１からの燃料を圧送する高圧ポンプ５２と、この高圧ポンプ５２により圧送された高圧燃料が蓄えられるコモンレール１２と、コモンレール１２内に蓄積された高圧燃料を内燃機関（図示せず）の気筒内に噴射する燃料噴射弁１とを主たる構成要素としてなるものである。このコモンレールシステムの構成自体は、従来公知のコモンレールシステムと基本的に同一のものである。
【００１９】
このうち、燃料噴射弁１は、インジェクタハウジング２と、ノズルボディ３と、ノズルニードル４と、バルブピストン５と、バルブボディ６と、背圧制御部７と、インレットコネクタ８とを主たる構成要素として構成されている。
【００２０】
ノズルボディ３は、インジェクタハウジング２の先端部（図１の下端側）にノズルナット９により締結されている。燃料噴射弁１内には、インレットコネクタ８からインジェクタハウジング２を通り、ノズルボディ３へ延びる燃料通路１３が形成されるとともに、ノズルニードル４の受圧部４Ａに対向する部位には燃料溜まり室１４が形成されている。また、インジェクタハウジング２には、インレットコネクタ８の近傍において上述の燃料通路１３から分岐して背圧制御部７を経由し燃料低圧部へ至る燃料還流路１５が形成されている。
【００２１】
ノズルボディ３の先端部には噴射孔１６が穿設されており、この噴射孔１６につながるシート部１７にノズルニードル４の先端部が着座（シート）することにより噴射孔１６が閉鎖される一方、ノズルニードル４がシート部１７から離間（リフト）することにより噴射孔１６が開放される構造となっている。これによって燃料の噴射開始、停止が可能となっている。
【００２２】
また、ノズルボディ３に接続されるインジェクタハウジング２内には、その中心軸を中心としたスプリング室２２が形成されており、ノズルニードル４をシート部１７の方向へ付勢するためのノズルスプリング１８が配設されている。また、バルブピストン５がインジェクタハウジング２に形成された摺動孔２Ａ及びバルブボディ６に形成された摺動孔６Ａ内において摺動可能に挿入されてノズルニードル４の上方部に位置するように配設されている。
【００２３】
次に、図１に示す燃料噴射弁１のバルブボディ６及び背圧制御部７とその周辺の構成について説明する。図２には、図１中の一点鎖線Ａで囲まれたバルブボディ６及び背圧制御部７付近の拡大断面図が示されている。
バルブボディ６には、バルブピストン５の先端部近傍が位置する部位に背圧制御室１９が形成されており、バルブピストン５の先端部が下方側（噴射孔１６側）から臨むようになっている。
【００２４】
背圧制御室１９は、バルブボディ６に形成された導入側オリフィス２０に連通している。この導入側オリフィス２０は、バルブボディ６とインジェクタハウジング２との間にバルブボディ６の周方向で環状に形成された圧力導入室２１を介して燃料通路１３に連通されている。これによって、コモンレールからの導入圧力が背圧制御室１９へ供給されるようになっている。
【００２５】
また、背圧制御室１９は、第１の絞り部としての開閉用オリフィス２３にも連通しており、開閉用オリフィス２３は後述する背圧制御部７のバルブボール（制御弁体）２４によって開閉可能となっている。なお、背圧制御室１９におけるバルブピストン５の頂部５Ａの受圧面積は、ノズルニードル４の受圧部４Ａの受圧面積よりも大きく設定されている。
【００２６】
また、背圧制御部７は、マグネット２５と、アーマチュア２７と、アーマチュア２７に一体に固定されたバルブボール２４と、背圧制御室１９とを備えた構成となっている。そして、マグネット２５に対して制御回路から駆動信号が供給されることによってバルブスプリング２６の付勢力に抗してアーマチュア２７がマグネット２５に吸引され、バルブボール２４が開閉用オリフィス２３からリフトし、背圧制御室１９の圧力を燃料還流路１５に開放できるようになっている。
【００２７】
このようにバルブボール２４を動作させることにより背圧制御室１９の圧力を制御し、バルブピストン５を介してノズルニードル４の背圧を制御することで、ノズルニードル４のシート部１７へのシート及びリフトを制御することができるようになっている。
【００２８】
このように構成された燃料噴射弁１では、コモンレール１２からの高圧燃料は、インレットコネクタ８から燃料通路１３を介して燃料溜まり室１４内のノズルニードル４の受圧部４Ａに作用するとともに、圧力導入室２１及び導入側オリフィス２０を介して背圧制御室１９内のバルブピストン５の頂部５Ａにも作用するようになっている。
したがって、バルブボール２４によって背圧制御室１９が燃料低圧側と遮断されている状態では、ノズルニードル４はバルブピストン５を介して受ける背圧制御室１９の背圧とノズルスプリング１８の付勢力とにより、ノズルボディ３のシート部１７にシートされ、噴射孔１６を閉鎖することになる。
【００２９】
一方、マグネット２５に所定のタイミングで駆動信号を供給することにより、アーマチュア２７がマグネット２５に吸引され、バルブボール２４が開閉用オリフィス２３を開放すると、背圧制御室１９の高圧が開閉用オリフィス２３を介して燃料還流路１５を通って燃料タンク５１へ還流するため、背圧制御室１９におけるバルブピストン５の頂部５Ａに作用していた高圧が開放され、ノズルニードル４は受圧部４Ａに作用している高圧により、ノズルスプリング１８の付勢力に抗してシート部１７からリフトし、噴射孔１６を開放して燃料噴射が行われることになる。
【００３０】
そして、マグネット２５を消磁することによりバルブボール２４により開閉用オリフィス２３が閉鎖されると、背圧制御室１９内の圧力によりバルブピストン５を介してノズルニードル４がシート位置であるシート部１７にシートされて噴射孔１６が閉鎖され、燃料噴射が終了することになる。
【００３１】
ここで、図２に示すように、本実施形態の燃料噴射弁１の背圧制御部７は、第１の絞り部としての開閉用オリフィス２３以外に、バルブボール２４のシート位置よりも燃料還流路１５側に、第２の絞り部５０が設けられている。この第２の絞り部５０は、アーマチュア２７を摺動保持し移動方向をガイドするアーマチュアガイド２８の下端を延ばし、バルブボディ６の上端に近接させることによって形成されている。
また、形成される第２の絞り部５０の流路面積は、開閉用オリフィス２３の流路面積よりも大きくなっている。これによって、開閉用オリフィス２３によるオリフィス効果も得られるようになっている。
【００３２】
図３は、このような背圧制御部７から燃料低圧部に開放される燃料の圧力の変化を、背圧燃料の流れる位置に沿って示したものである。
実線Ａが本実施形態の燃料噴射弁１の背圧制御部７の構成による燃料圧力の変化を示している。一方、破線Ｂが従来の燃料噴射弁の背圧制御部の構成による燃料圧力の変化を示している。
従来の構成による背圧制御室内の高圧燃料は、開閉用オリフィスを通過する前後において、大きく圧力が低下させられている。そのため、開閉用オリフィスを通過する際に高熱が発生するとともに、燃料内に気泡が発生する。発生した気泡は、流速が早められるバルブボールのシート位置において圧壊し、当該シート位置にキャビテーションエロージョンが発生することになる。
【００３３】
これに対し、本実施形態の構成では、背圧制御室１９内の高圧燃料がバルブボール２４により開放されると、開閉用オリフィス（第１の絞り部）２３及び第２の絞り部５０を順次通過した後、燃料還流路１５を介して燃料タンク５１に還流する。このとき、燃料の圧力は、開閉用オリフィス２３及び第２の絞り部５０を通過するごとに、段階的に低下させられている。したがって、開閉用オリフィス２３内での高熱及び気泡の発生が低減されるとともに、バルブボール２４のシート位置におけるキャビテーションエロージョンの発生を低減させることができる。
【００３４】
このように第２の絞り部５０が設けられていることにより、背圧制御室１９から開放された高圧燃料は、開閉用オリフィス２３を通過した後、第２の絞り部５０を通過して、燃料還流路１５に流されることになる。したがって、開放される高圧燃料は段階的に圧力が低下させられるため、開閉用オリフィス２３の前後の圧力差を比較的小さくすることができる。そのため、開閉用オリフィス２３を通過する際の急激な圧力低下による熱や気泡の発生が低減され、熱による膨張や、発生した気泡がバルブボール２４のシート位置を通過する際に破壊されてキャビテーションエロージョンが発生することを防ぐことができる。
【００３５】
［第２の実施の形態］
本発明の第２の実施の形態にかかる燃料噴射弁は、基本的な構成は第１の実施の形態の燃料噴射弁と同一である一方、背圧制御部の構成が異なるものである。以下、第１の実施の形態の構成と異なる点について詳細に説明する。
【００３６】
図４（ａ）には、本実施形態の燃料噴射弁におけるバルブボディ５６及び背圧制御部５７付近の拡大断面図が示されており、図４（ｂ）には、図４（ａ）中の一点鎖線で囲まれた領域Ｂの拡大断面図が示されている。
バルブボディ５６には、バルブピストン５５の先端部近傍が位置する部位に背圧制御室６９が形成されており、バルブピストン５５の先端部が下方側（噴射孔側）から臨むようになっている。
【００３７】
背圧制御室６９は、バルブボディ５６に形成された導入側オリフィス７０に連通している。この導入側オリフィス７０は、第１の実施の形態の構成と同様、バルブボディ５６とインジェクタハウジング５２との間にバルブボディ５６の周方向で環状に形成された圧力導入室７１を介して燃料通路６３に連通されている。これによって、コモンレールからの導入圧力が背圧制御室６９へ供給されるようになっている。
【００３８】
また、背圧制御室６９は圧力排出路８１にも連通しており、この圧力排出路８１の途中には第１の絞り部としての開閉用オリフィス７３が設けられている。開閉用オリフィス７３が設けられた圧力排出路８１は燃料還流路６５に通じるようになっており、圧力排出路８１と燃料還流路６５との間には燃料溜まり室８３が形成されている。
【００３９】
この燃料溜まり室８３の燃料還流路６５の開口部に対向する位置にアーマチュアガイド孔７８が形成されており、当該アーマチュアガイド孔７８内にはアーマチュア７７が摺動可能に配置されている。このアーマチュア７７は、燃料溜まり室８３の燃料還流路６５への入口の縁部に形成されたシート面８５にシートされるシート部７７ａを備え、マグネット７５の励磁力によって上下動するようになっている。そして、マグネット７５に対して制御回路から駆動信号が供給されることによってバルブスプリング７６の付勢力に抗してアーマチュア７７がマグネット７５に吸引され、アーマチュア７７のシート部７７ａがシート面８５からリフトし、背圧制御室６９の圧力を、圧力排出路８１を介して燃料還流路６５に開放できるようになっている。
【００４０】
このように、アーマチュア７７を上述のように動作させることにより背圧制御室６９の圧力を制御し、バルブピストン５５を介してノズルニードル（図示せず）の背圧を制御することで、ノズルニードルのシート部（図示せず）へのシート及びリフトを制御することができるようになっている。
【００４１】
ここで、図４（ａ）〜（ｂ）に示すように、本実施形態の燃料噴射弁の背圧制御部５７は、第１の絞り部としての開閉用オリフィス７３以外に、アーマチュア７７のシート部７７ａのシート位置よりも燃料還流路６５側に、第２の絞り部９０が設けられている。この第２の絞り部９０は、アーマチュア７７のシート部７７ａよりも燃料還流路６５側に延びる延在部７７ｂの外周面と燃料還流路６５の内周面との直径の違いによって形成された間隙からなる絞り部となっている。第１の実施の形態の第２の絞り部の構成がアーマチュアガイドの下端部を利用しており、当該下端部の直径が大きい分、絞り部となる間隙の大きさを比較的小さく構成する必要があるのに対して、このようにアーマチュア７７の形状を利用して第２の絞り部９０を構成した場合には、絞り部となる間隙の大きさを比較的大きくすることができるため、所望の通路面積の絞り部を形成しやすくなっている。
また、形成される第２の絞り部９０の流路面積は、開閉用オリフィス７３の流路面積よりも大きくなっている。これによって、開閉用オリフィス７３によるオリフィス効果も得られるようになっている。
【００４２】
本実施形態の燃料噴射弁においても、かかる構成の第２の絞り部９０が設けられていることにより、アーマチュア７７のシート部７７ａがリフトしたときに、背圧制御室６９内の高圧燃料は、圧力排出路８１の開閉用オリフィス７３を通過した後、第２の絞り部９０を通過して、燃料還流路６５に流されることになる。したがって、開放される高圧燃料は段階的に圧力が低下させられるため、開閉用オリフィス７３の前後の圧力差を比較的小さくすることができる。そのため、開閉用オリフィス７３を通過する際の急激な圧力低下による熱や気泡の発生が低減され、熱による膨張や、発生した気泡がアーマチュア７７のシート部７７ａのシート位置を通過する際に破壊されてキャビテーションエロージョンが発生することを防ぐことができる。
【００４３】
アーマチュア７７の形状を利用して第２の絞り部９０を形成する例としては、図４に示される構成以外にも種々構成することが可能である。図５（ａ）〜（ｂ）は、それぞれ図４（ｂ）中のＸＸ断面を矢印方向に見た図に相当する断面図である。
上述のように、図５（ａ）の例では、アーマチュア７７のシート部７７ａよりも燃料還流路６５側に延びる延在部７７ｂの直径が燃料還流路６５の直径よりも小さくされ、形成された間隙が第２の絞り部５０Ａとして構成されている。
一方、図５（ｂ）は、アーマチュア７７のシート部７７ａよりも燃料還流路６５側に延びる延在部７７ｂの外周面の一部に切り欠き部８７が形成され、この切り欠き部８７によって形成された間隙が第２の絞り部９０Ｂとして構成された例である。
【００４４】
また、図６（ａ）〜（ｂ）は、第２の絞り部のさらに別の例を示す図であり、図６（ａ）がアーマチュア７７のシート部７７ａ周辺の拡大図を示し、図６（ｂ）が図６（ａ）中のＹＹ断面を矢印方向に見た断面図を示している。
この図６（ａ）〜（ｂ）の例では、アーマチュア７７のシート部７７ａよりも燃料還流路６５側に延びる延在部７７ｂに、径方向流路８９ａ及び径方向流路８９ａから燃料還流路６５側に延設され、燃料還流路６５に連通する軸方向流路８９ｂが設けられて、第２の絞り部９０Ｃとして構成された例である。
【００４５】
さらに、図７は、アーマチュア７７の形状を利用するのではなく、燃料還流路６５の途中に絞り部を形成し、第２の絞り部９０Ｄとした例である。この図７に示す例では、アーマチュア７７の先端に固定されたバルブボール７４がシートされるシート位置よりも下流側の燃料還流路６５の途中に、燃料還流路６５の内面加工によって形成された第２の絞り部９０Ｄが設けられている。
【００４６】
図５〜図７のいずれの構成においても、第２の絞り部９０Ａ〜９０Ｄの流路面積は、第１の絞り部としての開閉用オリフィス７３の流路面積よりも大きくなるように構成されている。したがって、開放される高圧燃料は段階的に圧力が低下させられるため、開閉用オリフィス７３の前後の圧力差を比較的小さくすることができる。そのため、開閉用オリフィス７３を通過する際の急激な圧力低下による熱や気泡の発生が低減され、熱による膨張や、発生した気泡がアーマチュア７７のシート部７７ａがシーとされるシート位置を通過する際に破壊されてキャビテーションエロージョンが発生することを防ぐことができる。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】本発明の第１の実施の形態にかかる燃料噴射弁を備えたコモンレールシステムの構成を示す構成図である。
【図２】第１の実施の形態の燃料噴射弁の背圧制御部周辺の拡大断面図である。
【図３】排出される高圧燃料の圧力変化を示す図である。
【図４】本発明の第２の実施の形態にかかる燃料噴射弁の背圧制御部周辺の拡大断面図である。
【図５】アーマチュアの形状を利用して構成された第２の絞り部の構成例である。
【図６】アーマチュア内にオリフィスを設けた例を示す図である。
【図７】燃料還流路内にオリフィスを設けた例を示す図である。
【図８】従来の燃料噴射弁の構成を説明するための図である。
【符号の説明】
【００４８】
１：燃料噴射弁、２：インジェクタハウジング、２Ａ：摺動孔、３：ノズルボディ、４：ノズルニードル、４Ａ：受圧部、５：バルブピストン、６・５６：バルブボディ、７・５７：背圧制御部、１２：コモンレール、１３・６３：燃料通路、１５・６５：燃料還流路、１６：噴射孔、１９・６９：背圧制御室、２０・７０：導入側オリフィス、２１・７１：圧力導入室、２３・７３：開閉用オリフィス、２４・７４：バルブボール、２５・７５：マグネット、２６・７６：バルブスプリング、２７：アーマチュア、２８：アーマチュアガイド、５０：第２の絞り部、７７：アーマチュア、７７ａ：シート部、７７ｂ：延在部、７８：アーマチュアガイド孔、８１：圧力排出路、８３：圧力溜まり室、８５：シート面、８７：切り欠き部、９０・９０Ａ・９０Ｂ・９０Ｃ・９０Ｄ：第２の絞り部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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