(57)【要約】【課題】  低騒音化の要求に対処できる転がり軸受用玉を提供する。【解決手段】  玉３００表面のうねり（凹凸）の山成分の内、３０山以上１６０山以下の山成分における偶数山成分のオーバーオール値を、奇数山成分のオーバーオール値よりも小さく設定した。【選択図】図３
2008261506.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
運転中の静粛性が要求される製品に用いられる転がり軸受用玉であって、
前記転がり軸受を前記製品に組み込んだ状態で、固有振動数帯域は１．８ｋＨｚ〜１０ｋＨｚであり、
前記転がり軸受の玉の表面のうねりの山成分のうち、３０山以上１６０山以下の山成分における偶数山成分のオーバーオール値を、奇数山成分のオーバーオール値よりも小さく設定したことを特徴とする転がり軸受用玉。
【請求項２】
運転中の静粛性が要求される製品に用いられる転がり軸受用玉であって、
前記転がり軸受を前記製品に組み込んだ状態での固有振動数帯域は１．８ｋＨｚ〜１０ｋＨｚであり、
前記転がり軸受の玉の表面のうねりの山成分のうち、３０山以上１６０山以下の山成分のうち、偶数山成分の片振幅値の最大値を、奇数山成分の片振幅値の最大値よりも小さく設定したことを特徴とする転がり軸受用玉。
【請求項３】
運転中の静粛性が要求される製品に用いられる転がり軸受用玉であって、
前記転がり軸受を前記製品に組み込んだ状態での固有振動数帯域の下限周波数ＦＬと上限周波数ＦＨから求められる玉の表面のうねりの下限山数ＮＬと上限山数ＮＨの範囲内における前記転がり軸受の玉の表面のうねりの山成分のうち、偶数山成分のオーバーオール値を奇数山成分のオーバーオール値よりも小さく設定したことを特徴とする転がり軸受用玉。
【請求項４】
運転中の静粛性が要求される製品に用いられる転がり軸受用玉であって、
前記転がり軸受を前記製品に組み込んだ状態での固有振動数帯域の下限周波数ＦＬと上限周波数ＦＨから求められる玉の表面のうねりの下限山数ＮＬと上限山数ＮＨの範囲内における前記転がり軸受の玉の表面のうねりの山成分のうち、偶数山成分の片振幅値の最大値を、奇数山成分の片振幅値の最大値よりも小さく設定したことを特徴とする転がり軸受用玉。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、転がり軸受用玉に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば、エアコンファンや換気扇等の家電製品においては、運転中の静粛さがその製品の重要なセールスポイントとなるため、低騒音のモータが要求されている。
【０００３】
このため、これらモータに使用される転がり軸受には、玉の真球度、玉の表面の加工誤差を最小限に抑えたものを使用している。
【特許文献１】特開平０８−２４７１５１号公報
【特許文献２】実願平０３−１０８８３４号（実開平０４−０９７２１５号）のマイクロフィルム
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来の転がり軸受の玉には、その加工上避けられない微小の凹凸が表面に存在し、このために玉の１回転中に、その直径が微小に変化し、内輪に対する外輪の位置が変化し、その結果、振動（騒音）が発生したりする。
【０００５】
このように従来の転がり軸受では、玉の表面に不規則な凹凸があるため、この凹凸に起因したラジアル方向またはアキシャル方向の振動が発生する。
【０００６】
例えば、エアコンファン等のような家電製品は、住環境の快適さから、静粛さが求められているため、これらの機器に使用されるモータ（エアコンファンモータ）に対しては、低騒音化の要求が厳しい。
【０００７】
図１２は、一般的なエアコンファンモータの一部を断面した概略図であり、同図において、１２００はエアコンファンモータ、１２０１はモールド樹脂、１２０２はステータコア、１２０３はステータコイル、１２０４ａ，１２０４ｂは転がり軸受、１２０５は軸、１２０６は予圧用ウェーブワッシャ、１２０７はモータブラケットである。
【０００８】
このようなエアコンファンモータ１２００の騒音源は、主として軸１２０５を回転可能に支持している転がり軸受１２０４ａ，１２０４ｂと嵌合しているモータブラケット１２０７の共振周波数であり、エアコンファンモータ１２００の低騒音化を図るためには、モータブラケット１２０７への加振力、即ち、転がり軸受１２０４ａ，１２０４ｂの振動伝達を小さくすることが有効であることが、文献１「ＮＳＫテクニカルジャーナルＮＯ．６６０“エアコンファンモータ用軸受”（中島  宏、松島  敏男）」によった明らかにされている。
【０００９】
このため、加振源となる転がり軸受１２０４ａ，１２０４ｂの玉の真球度を更に向上する必要があるが、加工精度を向上させることは加工時間が多くかかるため、高精度なものができてもコストが高いという問題点があった。
【００１０】
一方、転がり軸受１２０４ａ，１２０４ｂの玉の山成分に着目すると、該玉の場合には、偶数山成分が、それぞれ転がり軸受１２０４ａ，１２０４ｂの音響振動特性に有害となることが分っているため、前記玉の真球度が現状のレベルでも、転がり軸受１２０４ａ，１２０４ｂの音響特性への影響度が高い玉のうねり（凹凸）の山成分の内、３０山〜１６０山の山数帯域或いはモータブラケット１２０７の共振周波数帯域において、これらの成分の精度を特に向上させる必要がある。
【００１１】
本発明は上記従来技術の有する問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、低騒音化の要求に対処できる転がり軸受用玉を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記目的を達成するための本発明の請求項１に記載の転がり軸受用玉は、運転中の静粛性が要求される製品に用いられる転がり軸受用玉であって、前記転がり軸受を前記製品に組み込んだ状態で、固有振動数帯域は１．８ｋＨｚ〜１０ｋＨｚであり、前記転がり軸受の玉の表面のうねりの山成分のうち、３０山以上１６０山以下の山成分における偶数山成分のオーバーオール値を、奇数山成分のオーバーオール値よりも小さく設定したことを特徴とする。
【００１３】
また、上記目的を達成するための本発明の請求項２に記載の転がり軸受用玉は、運転中の静粛性が要求される製品に用いられる転がり軸受用玉であって、前記転がり軸受を前記製品に組み込んだ状態での固有振動数帯域は１．８ｋＨｚ〜１０ｋＨｚであり、前記転がり軸受の玉の表面のうねりの山成分のうち、３０山以上１６０山以下の山成分のうち、偶数山成分の片振幅値の最大値を、奇数山成分の片振幅値の最大値よりも小さく設定したことを特徴とする。
【００１４】
また、上記目的を達成するための本発明の請求項３に記載の転がり軸受用玉は、運転中の静粛性が要求される製品に用いられる転がり軸受用玉であって、前記転がり軸受を前記製品に組み込んだ状態での固有振動数帯域の下限周波数ＦＬと上限周波数ＦＨから求められる玉の表面のうねりの下限山数ＮＬと上限山数ＮＨの範囲内における前記転がり軸受の玉の表面のうねりの山成分のうち、偶数山成分のオーバーオール値を奇数山成分のオーバーオール値よりも小さく設定したことを特徴とする。
【００１５】
また、上記目的を達成するための本発明の請求項４に記載の転がり軸受用玉は、運転中の静粛性が要求される製品に用いられる転がり軸受用玉であって、前記転がり軸受を前記製品に組み込んだ状態での固有振動数帯域の下限周波数ＦＬと上限周波数ＦＨから求められる玉の表面のうねりの下限山数ＮＬと上限山数ＮＨの範囲内における前記転がり軸受の玉の表面のうねりの山成分のうち、偶数山成分の片振幅値の最大値を、奇数山成分の片振幅値の最大値よりも小さく設定したことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、玉の加工精度を高めなくても、コストアップすることなく、エアコンファンモータの騒音の低減を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の各実施の形態を図面に基づき説明する。
【００１８】
本発明は、主として上述した図１２に示すようなエアコンファンモータ１２００用の低騒音化を図ることを狙いとして、転がり軸受１２０４ａ，１２０４ｂの玉のうねり（凹凸）の山成分に着目して、研究開発したものである。
【００１９】
即ち、本発明の特徴は、転がり軸受の玉のうねりの山成分の３０山〜１６０山の山数帯域或いはモータブラケットの共振周波数帯域における玉のうねりの山成分の内、奇数山成分のオーバーオール値よりも偶数山成分のオーバーオール値の方を小さく設定したこと、または、偶数山成分の片振幅値の最大値を奇数山成分の片振幅値の最大値よりも小さく設定したことである。
【００２０】
このため、加工時間を多くかけて高精度に真球度の高い玉を製作しなくても、モータブラケットの共振周波数帯域に含まれる加工誤差を小さくすることで、加工時間の短縮とコストダウンが図れ、且つエアコンファンモータの低騒音化が図れるものである。
【００２１】
ここで、玉のうねりの山成分の３０山〜１６０山の山数帯域に起因した転がり軸受の振動周波数は、その内輪が１８００ｍｉｎ-1で回転している時に、約１．８ｋＨｚ〜１０ｋＨｚの周波数に相当する。これらの周波数帯域は、転がり軸受の内輪の回転速度で変化するが、モータブラケットの共振周波数は、殆どの場合この帯域に含まれるため、この帯域の振動を抑えることにより低騒音化を図ることができるものである。
【００２２】
また、モータブラケットの共振周波数は、例えば、該モータブラケットを加振し、その時に発生する振動または音響を周波数分析することにより、容易に得ることができる。
【００２３】
このため、モータブラケットの共振周波数が既知の場合には、その周波数帯域内のうねりの山成分のレベルを小さく抑えることにより、エアコンファンモータの低騒音化が図れるものである。
【００２４】
これらについて、以下説明する。
【００２５】
（第一実施の形態）
まず、本発明の第一実施の形態を図１〜図６を用いて説明する。
【００２６】
図１は、モータブラケットを加振し、該モータブラケットに取り付けた加速度センサーで検出した振動信号を周波数分析して得たモータブラケットの固有振動数を表わした波形図である。
【００２７】
この固有振動数帯域の下限周波数をＦL、上限周波数をＦH、転がり軸受の玉の自転周波数をｆbとすると、それらの周波数帯域に相当する玉のうねりの下限山数ＮL、上限山数ＮHは、それぞれ次のようにして求めることができる。
【００２８】
ｆｂ＝ｆｒ・Ｄ／２・Ｄａ（１−Ｄａ2／Ｄ2・Ｃｏｓ2α）…（１式）
ここで、ｆｒ：転がり軸受の内輪回転周波数、Ｄ：ピッチ円直径、Ｄａ：転がり軸受の玉の直径、α：接触角である。
【００２９】
上記１式において、括弧内は約１に近似できるため、ｆｂは下記２式のように簡略化できる。
【００３０】
ｆｂ＝ｆｒ・Ｄ／２・Ｄａ…（２式）
これより、モータブラケットの固有振動数帯域の下限周波数ＦLと上限周波数ＦHとが分れば、それらの周波数帯域に相当する玉のうねりの下限山数ＮL及び上限山数ＮHは、それぞれ下記３式及び４式により求めることができる。
ＮL＝ＦL／ｆｂ…（３式）
ＮH＝ＦH／ｆｂ…（４式）
従って、上記３式及び４式によってそれぞれ求めたＮL山からＮH山の山数範囲における玉のうねりの山成分の内、奇数山成分のオーバーオール値よりも偶数山成分のオーバーオール値の方を小さくするか、偶数山成分の片振幅値の最大値を奇数山成分の片振幅値の最大値よりも小さくすることにより、エアコンファンモータの低騒音化を図ることができる。
【００３１】
このように、転がり軸受の玉の真球度が従来と同じレベルであっても、本発明の転がり軸受の玉では、その直径の偏差が少ないため、玉が１回転しても、その変化が生じないため、内外輪間の相対的な振れが小さくなり、エアコンファンモータの低騒音化を図ることができる。
【００３２】
次に、本発明の効果を確認するために行った実験について、図２〜図６を用いて説明する。
【００３３】
この実験には、真球度形状が本発明の範疇に含まれない図２に示すような玉２００と、真球度形状が本発明の範疇に含まれる図３に示すような玉３００とを使用した。
【００３４】
尚、これら図２及び図３における破線は、玉２００，３００の基準となる真球形状を、実線は玉２００，３００の実際の真球度形状をそれぞれ表わしている。
【００３５】
このような真球度形状を有する玉２００，３００の山数とその片振幅値とを、真球度測定機にてハーモニック解析により求めた結果を、図４及び図５に示す。
【００３６】
図４及び図５において、左端の縦欄中の数値は、山数を表わす基本数値（Ｎ）である。また、図４及び図５において、上端の横欄中の数値は、基本数値（Ｎ）に加算する値である。また、図４及び図５において、片振幅の単位はμｍである。
【００３７】
例えば、図４の上から８段目（Ｎ＝３５）で右欄（Ｎ＋１）部分に記載された値０．００２は、図２に示した玉２００の山数が３６の場合の片振幅値が０．００２μｍであることを表わしている。
【００３８】
これら図４及び図５からも分るように、ある特定の玉の場合でも、山数成分は複数存在する。例えば、図２に示す玉２００の山数は、図４から明らかなように３０山〜１６０山等の成分が存在している。
【００３９】
これら図４及び図５に記載した片振幅値を表わす数値の頭にΔを付した数値は、山数が奇数である場合の片振幅値を表わしている。また、図４及び図５において、横線を記載した部分は、山数のうねりが殆ど存在しない部分を示す。
【００４０】
そこで、図４から図２に示す玉２００の３０山〜１６０山の山数帯域における偶数山成分の総和値及び最大値と、奇数山成分の総和値（各うねりの山成分の片振幅値の二乗和）及び最大値を求めると、次のようになる。
【００４１】
「偶数山成分」
総和値＝０．００２2＋０．００１2＋０．００３2＋０．００２2＋０．００１2＋０．００１2＋０．００２2＝０．００００２４
最大値＝０．００３
「奇数山成分」
総和値＝０．００１2＋０．００１2＝０．０００００２
最大値＝０．００１
これらから明らかなように、図２に示す玉２００は、３０山〜１６０山の山数帯域におけるうねりの山数分の内、偶数山成分の総和値が奇数山成分の総和値よりも大きく、しかも偶数山成分の中の最大値が奇数山成分の中の最大値よりも大きいため、本発明の範疇には含まれないことになる。
【００４２】
次に、図５から図３に示す玉３００の３０山〜１６０山の山数帯域における偶数山成分の総和値及び最大値と、奇数山成分の総和値及び最大値を求めると、次のようになる。
【００４３】
「偶数山成分」
総和値＝０．００２2＋０．００２2＝０．０００００８
最大値＝０．００２
「奇数山成分」
総和値＝０．００４2＋０．００１2＝０．００００１７
最大値＝０．００４
これらから明らかなように、図３に示す玉３００は、図２に示す玉２００よりも真球度は悪いが、３０山〜１６０山の山数帯域におけるうねりの山数分の内、偶数山成分の総和値が奇数山成分の総和値よりも小さく、しかも偶数山成分の中の最大値が奇数山成分の中の最大値よりも小さいため、本発明の範疇に含まれるものである。
【００４４】
そこで、図２に示すような玉２００と図３に示すような玉３００とを、それぞれ転がり軸受に組み込み、更に、それらの転がり軸受を、図１２と同様な構成のエアコンファンモータに組み込んで、騒音を測定した結果を図６に示す。
【００４５】
図６において、縦軸は騒音レベルを、横軸は周波数を、それぞれ示す。
【００４６】
図６において、破線は図２に示すような玉２００、即ち、偶数山成分の総和値が奇数山成分の総和値よりも大きい玉のみを転がり軸受に組み込んだ場合のエアコンファンモータの音響特性を、実線は図３に示すような玉３００、即ち、偶数山成分の総和値が奇数山成分の総和値よりも小さい玉のみを転がり軸受に組み込んだ場合のエアコンファンモータの音響特性を、それぞれ示している。
【００４７】
このような測定結果を比較すると、本発明による図３に示すような玉３００を転がり軸受に組み込んだ場合のエアコンファンモータの騒音の周波数ベクトルは、本発明の範疇に含まれない図２に示すような玉２００を転がり軸受に組み込んだ場合のエアコンファンモータの騒音の周波数ベクトルに比較して、ピークレベルが激減していることが明確である。
【００４８】
これより、本発明の転がり軸受の玉により、エアコンファンモータの騒音を低減することが可能な転がり軸受を提供することができ、また、エアコンファンモータの騒音の要求レベルに対して各軸受部品のうねりレベルを幾つにすれば良いかということが、エアコンファンモータに組み込む前に分るという利点がある。
【００４９】
（第二実施の形態）
次に、エアコンファンモータのモータブラケットの固有振動数帯域における転がり軸受の玉と軌道輪のうねりを小さくした場合の本発明の効果を確認するための実験について、図７〜図１１を用いて説明する。
【００５０】
この実験に使用したモータブラケットの固有振動数は、約１．５ｋＨｚ〜３．５ｋＨｚである。
【００５１】
尚、このエアコンファンモータに組み込まれている転がり軸受には、ピッチ円直径（Ｄ）＝２３．５ｍｍ、玉の直径（Ｄａ）＝４．７６２ｍｍ、玉の数（Ｚ）＝９の諸元のものを用い、内輪回転周波数（ｆｒ）＝１５００ｍｉｎ-1で実験を行った。
【００５２】
これより、この共振周波数帯域の下限周波数（ＦL）及び上限周波数（ＦH）に相当する玉のうねりの山数範囲は、上記１式〜４式に、上記転がり軸受の諸元を代入することにより、それぞれ求めることができる。
【００５３】
即ち、玉のうねりの下限山数（ＮL）＝２５山、上限山数（ＮH）＝５９山となる。
【００５４】
この実験には、真球度が本発明の範疇に含まれない図７に示すような玉７００と、真球度が本発明の範疇に含まれる図８に示すような玉８００とを使用した。
【００５５】
尚、図７及び図８において、破線は基準となる真球形状を、実線は実際の真球度形状を、それぞれ示す。
【００５６】
このような真球度形状を有する玉７００，８００の山数とその片振幅値とを、真球度測定機にてハーモニック解析により求めた結果を、図９及び図１０に示す。
【００５７】
図９及び図１０において、左端の縦欄中の数値は、山数を表わす基本数値（Ｎ）である。また、図９及び図１０において、上端の横欄中の数値は、基本数値（Ｎ）に加算する値である。また、図９及び図１０において、片振幅の単位はμｍである。
【００５８】
例えば、図９の上から８段目（Ｎ＝３５）で最右欄（Ｎ＋４）部分に記載された値０．００１は、図７に示した玉７００の山数が３９の場合の片振幅値が０．００１μｍであることを表わしている。
【００５９】
これら図９及び図１０からも分るように、ある特定の玉の場合でも、山数成分は複数存在する。例えば、図７に示す玉７００の山数は、図９から明らかなように３０山〜１６０山等の成分が存在している。
【００６０】
これら図９及び図１０に記載した片振幅値を表わす数値の頭にΔを付した数値は、山数が奇数である場合の片振幅値を表わしている。また、図９及び図１０において、横線を記載した部分は、山数のうねりが殆ど存在しない部分を示す。
【００６１】
そこで、図９から図７に示す玉７００でのモータブラケットの共振周波数帯域に相当する玉のうねりの２５山〜５９山の山数帯域における偶数山成分の総和値及び最大値と、奇数山成分の総和値（各うねりの山成分の片振幅値の二乗和）及び最大値を求めると、次のようになる。
【００６２】
「偶数山成分」
総和値＝０．００２2＋０．００１2＋０．００３2＋０．００１2＋０．００１2＝０．００００１７
最大値＝０．００３
「奇数山成分」
総和値＝０．００１2＋０．００１2＋０．００１2＝０．０００００３
最大値＝０．００１
これらから明らかなように、図７に示す玉７００は、モータブラケットの共振周波数帯域に相当するうねりの２５山〜５９山の山数帯域におけるうねりの山数分の内、偶数山成分の総和値が奇数山成分の総和値よりも大きく、しかも偶数山成分の中の最大値が奇数山成分の中の最大値よりも大きいため、本発明の範疇には含まれないことになる。
【００６３】
次に、図１０から図８に示す玉８００でのモータブラケットの共振周波数帯域に相当するうねりの２５山〜５９山の山数帯域における偶数山成分の総和値及び最大値と、奇数山成分の総和値及び最大値を求めると、次のようになる。
【００６４】
「偶数山成分」
総和値＝０．００１2＋０．００２2＋０．００２2＋０．００１2＝０．００００１
最大値＝０．００２
「奇数山成分」
総和値＝０．００１2＋０．００１2＋０．００１2＋０．００３2＋０．００５2＋０．００１2＋０．００１2＝０．００００３９
最大値＝０．００５
これらから明らかなように、図８に示す玉８００は、図７に示す玉７００よりも真球度は悪いが、モータブラケットの共振周波数帯域に相当する玉のうねりの２５山〜５９山の山数帯域におけるうねりの山数分の内、偶数山成分の総和値が奇数山成分の総和値よりも小さく、しかも偶数山成分の中の最大値が奇数山成分の中の最大値よりも小さいため、本発明の範疇に含まれるものである。
【００６５】
そこで、図７に示すような玉７００と図８に示すような玉８００とを、それぞれ転がり軸受に組み込み、更に、それらの転がり軸受を、図１２と同様な構成のエアコンファンモータに組み込んで、騒音を測定した結果を図１１に示す。
【００６６】
図１１において、縦軸は騒音レベルを、横軸は周波数を、それぞれ示す。
【００６７】
図１１において、破線は図７に示すような玉７００、即ち、偶数山成分の総和値が奇数山成分の総和値よりも大きい玉のみを転がり軸受に組み込んだ場合のエアコンファンモータの音響特性を、実線は図８に示すような玉８００、即ち、偶数山成分の総和値が奇数山成分の総和値よりも小さい玉のみを転がり軸受に組み込んだ場合のエアコンファンモータの音響特性を、それぞれ示している。
【００６８】
このような測定結果を比較すると、本発明による図８に示すような玉８００を転がり軸受に組み込んだ場合のエアコンファンモータの騒音の周波数ベクトルは、本発明の範疇に含まれない図７に示すような玉７００を転がり軸受に組み込んだ場合のエアコンファンモータの騒音の周波数ベクトルに比較して、特にモータブラケットの共振周波数帯域（約１．５ｋＨｚ〜３．５ｋＨｚ）におけるピークレベルが激減していることが明確である。
【００６９】
これより、本発明の転がり軸受の玉により、エアコンファンモータの騒音を低減することが可能な転がり軸受を提供することができる。
【００７０】
尚、本発明における玉のうねり量を定量的に評価する手段として、例えば、特開平２００１−９１２４１号公報に記載されている評価方法及び装置を用いることで、玉を転がり軸受に組み込む前に、部品単体の状態で容易に品質の優劣を確認することができる。
【００７１】
また、うねりの山数のオーバーオール値または片振幅値としては、変位、速度、加速度量のいずれを用いても良い。
【００７２】
更に好ましくは、エアコンファンモータの低騒音化の一環として、例えば、特願平１１−１４３５０５号或いは特願平９−２２１３４２号、特願平８−２５５８５６号または軸受の保持器のポケットピッチ円直径と軸受のピッチ円直径とが異なる保持器を、本発明の範疇に含まれる軸受に組み込むことにより、保持器音の防止に効果を発揮し、エアコンファンモータの騒音レベルを低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００７３】
【図１】本発明の第一実施の形態に係るエアコンファンモータにおけるモータブラケットの固有振動数の測定結果表を示す図である。
【図２】本発明の第一実施の形態の範疇に含まれない真球度形状の玉を示す図である。
【図３】本発明の第一実施の形態の範疇に含まれる真球度形状の玉を示す図である。
【図４】本発明の第一実施の形態の範疇に含まれない真球度形状の玉のハーモニック解析結果表を示す図である。
【図５】本発明の第一実施の形態の範疇に含まれる真球度形状の玉ハーモニック解析結果表を示す図である。
【図６】図２及び図３に示す玉を組み込んだ転がり軸受を用いたエアコンファンモータの騒音スペクトル比較図である。
【図７】本発明の第二実施の形態の範疇に含まれない真球度形状の玉を示す図である。
【図８】本発明の第二実施の形態の範疇に含まれる真球度形状の玉を示す図である。
【図９】本発明の第二実施の形態の範疇に含まれない真球度形状の玉のハーモニック解析結果表を示す図である。
【図１０】本発明の第二実施の形態の範疇に含まれる真球度形状の玉ハーモニック解析結果表を示す図である。
【図１１】図９及び図１０に示す玉を組み込んだ転がり軸受を用いたエアコンファンモータの騒音スペクトル比較図である。
【図１２】一般的なエアコンファンモータの一部を断面した概略図である。
【符号の説明】
【００７４】
３００    玉
８００    玉
１２００  エアコンファンモータ
１２０７  モータブラケット
【図１】
2008261506.tif 000003
【図２】
2008261506.tif 000004
【図３】
2008261506.tif 000005
【図４】
2008261506.tif 000006
【図５】
2008261506.tif 000007
【図６】
2008261506.tif 000008
【図７】
2008261506.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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