(57)【要約】【課題】臭化リチウムを含む吸収溶液組成物であって、この組成物と接触する鉄材の表面電位を安定的に再不動態化電位より低く保つことが可能であり、酸素等の混入により影響を受け難い吸収溶液組成物を得る。【解決手段】臭化リチウムを含み、吸収式冷温水機用吸収液として用いられる吸収溶液組成物において、前記吸収溶液組成物が、酸素元素を有するアルミニウム化合物を含有させる。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
臭化リチウムを含み、吸収式冷温水機用吸収液として用いられる吸収溶液組成物において、前記吸収溶液組成物が、酸素元素を有するアルミニウム化合物を含有してなる吸収溶液組成物。
【請求項２】
前記酸素元素を有するアルミニウム化合物が、アルミナ、アルミン酸塩、水酸化アルミニウムから選択される一種以上の化合物である請求項１記載の吸収溶液組成物。
【請求項３】
前記酸素元素を有するアルミニウム化合物としてのアルミナが、３００ｐｐｍ以上含有されている請求項２記載の吸収溶液組成物。
【請求項４】
インヒビターとしてのモリブデン酸塩が含有されている請求項１から３の何れか一項記載の吸収溶液組成物。
【請求項５】
臭化リチウムを含む吸収溶液組成物を吸収液として働く吸収式冷温水機の運転方法であって、前記吸収溶液組成物に酸素元素を有するアルミニウム化合物を添加して、吸収式冷温水機を働かせる吸収式冷温水機の運転方法。
【請求項６】
前記酸素元素を有するアルミニウム化合物が、アルミナ、アルミン酸塩、水酸化アルミニウムから選択される一種以上の化合物である請求項５記載の吸収式冷温水機の運転方法。
【請求項７】
前記酸素元素を有するアルミニウム化合物としてのアルミナが、３００ｐｐｍ以上含有されている請求項６記載の吸収式冷温水機の運転方法。
【請求項８】
インヒビターとしてのモリブデン酸塩が含有されている請求項５から７の何れか一項記載の吸収式冷温水機の運転方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、臭化リチウムを含み、吸収式冷温水機用吸収液として用いられる吸収溶液組成物に関するとともに、このような吸収溶液組成物を吸収液として作動する吸収式冷温水機の運転方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の吸収式冷温水機の吸収液に含まれる臭化リチウム（ＬｉＢｒ）は腐食性を有し、例えば、鉄材の装置材料と高温で接触する場合、特にこれを腐食しやすく、そのため装置を破損する恐れがある。又、水素ガスの発生を伴いやすいので、真空に近い減圧下の密閉空間で機能する吸収式冷温水機本来の熱交換機能を損なう恐れがある。装置材料をこのような腐食から守るために、インヒビター（腐食抑制剤）を添加した吸収式冷温水機の吸収溶液組成物が用いられている。このようなインヒビターとしては、例えば、水酸化リチウム（ＬｉＯＨ）とモリブデン酸リチウム（Ｌｉ2ＭｏＯ4）から成るインヒビターが用いられ（特許文献１）、装置材料である鉄材の表面に不動態皮膜を形成して、腐食や水素ガスの発生を抑制する試みがなされている。
さらに、この種のインヒビターとして、酸化剤系および還元剤系の酸化アンチモン（Ｓｂ2Ｏ5及びＳｂ2Ｏ3）を使用することも提案されている（特許文献２）。
【０００３】
【特許文献１】特許第３２１８１５６号公報
【特許文献２】特開平９−１１８８７８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところが、特許文献１に開示の技術では、インヒビターであるモリブデン酸リチウム等が不足すると鉄材の表面の電位が上昇し、再不動態化電位（局部腐食発生の下限電位）を越え、局部腐食発生の可能性が増大する問題がある。このため、特許文献１に示すように還元剤（亜硫酸ナトリウム（Ｎａ2ＳＯ3）等）を添加することが提案されているが、酸素等の混入によりこれらも消費されてしまい、徐々に効果が得られなくなる場合もある。
一方、特許文献２に開示の技術では、その用途が比較的限定されるとともに、酸化剤系インヒビターおよび還元剤系インヒビターの双方の濃度を適切に調整しなくては効果が得られないため、濃度管理に非常に手間がかかる、という問題がある。
【０００５】
本願の目的は、臭化リチウムを含む吸収溶液組成物であって、この組成物と接触する鉄材の表面電位を安定的に再不動態化電位より低く保つことが可能であり、酸素等の混入により影響を受け難い吸収溶液組成物を得ることにある。
また、このような吸収溶液組成物を得て、吸収式冷温水機の運転状態を長期に亘って良好に保つことができる吸収器冷温水機の運転方法を得ることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するための、臭化リチウムを含み、吸収式冷温水機用吸収液として用いられる吸収溶液組成物の特徴構成は、前記吸収溶液組成物が、酸素元素を有するアルミニウム化合物を含有してなることにある。
この吸収溶液組成物を吸収式冷温水機に使用する場合、臭化リチウムを含む吸収溶液組成物を吸収液として働く吸収式冷温水機の運転方法の特徴手段として、前記吸収溶液組成物に酸素元素を有するアルミニウム化合物を添加して、吸収式冷温水機を働かせることとなる。
【０００７】
このように、酸素元素を有するアルミニウム化合物を添加することで、鉄材の電位を再不動態化電位より低く保つことが可能となり、局部腐食（すき間腐食）を抑えることができる。この事象は、今般発明者らが鋭意研究の末に見出した新規な事項である。また、この化合物は、先に説明した亜硫酸ナトリウムのように酸素により消費されてしまうことがないため、たとえ、酸素の侵入が発生しても安定的に良好な運転状態を保つことができる。
この腐食防止メカニズムの詳細は明確でないが、発明者らは、下記する検証により、吸収溶液組成物に含有される酸素元素を有するアルミニウム化合物中のＡｌが濃厚臭化リチウム水溶液中に一旦溶解し、鉄材表面において結晶性の低いγ−アルミナの形で酸化皮膜内のＦｅ3Ｏ4の結晶の隙間を埋める形で再析出して、被膜を緻密化させて防食効果（具体的には、カソード反応の抑制による表面電位の低下）を発揮しているものと推定している。
従って、腐食によるトラブルを減少させることが可能となり、従来より長期に亘って良好な運転状態を維持できる。また、従来の還元剤を用いた場合と比較して、溶存酸素との反応による消費がないため、補充が不要となりメンテナンスコストの削減が可能となる。
【０００８】
前記酸素元素を有するアルミニウム化合物としては、アルミナ、アルミン酸塩、水酸化アルミニウムから選択される一種以上の化合物とすることができる。ここで、アルミン酸塩としては、アルミン酸リチウム、アルミン酸ナトリウム等を挙げることができる。
これら比較的安定した物質を臭化リチウムを含む吸収溶液組成物に添加するだけで本願の目的である腐食防止の効果を得ることができる。特にアルミナは、安定且つ入手容易な物質であり、これを添加するだけで本願の目的を達成できることから従来技術に対して大きな技術的進歩を奏するといえる。
【０００９】
酸素元素を有するアルミニウム化合物としてのアルミナを添加する場合、３００ｐｐｍ以上、添加することが好ましい。
この濃度以下でもある程度の効果を得ることができるが、後に図２を用いて説明するように、３００ｐｐｍ以上添加しておくと、再不動態化電位より低く、亜硫酸ナトリウムを添加した場合の電位よりさらに低い電位に、鉄材の表面電位を保つことが可能となる。添加量の上限に関しては特に制限はないが、溶液中に固体として残留するだけである。
【００１０】
ここで、インヒビターとしてのモリブデン酸塩（代表的にはモリブデン酸リチウム）が含有されていると、このインヒビターにより腐食防止能を有効に得ながら、さらに安定な系を得ることができる。
【実施例】
【００１１】
本願の吸収溶液組成物の有用性について、吸収液溶液組成物内に試験片を浸漬する浸漬試験を行い、その検証をおこなった。
【００１２】
検証にあたっては、電位測定および、浸漬試験を行い、以下の項目についてそれぞれ検証した。
１：酸素元素を有するアルミニウム化合物の添加の効果
ａ：添加後の経時的な表面電位の変化
ｂ：添加濃度の影響
ｃ：カソード分極特性
ｄ：化合物種による影響
２：検証後における金属表面状態の分析
【００１３】
以下検証条件を箇条書する。
１：検証対象とした吸収溶液組成物
主組成物  ６１％臭化リチウム水溶液
添加物
インヒビター：モリブデン酸リチウム（３００ｐｐｍ）
インヒビター（塩基度調整用）：水酸化リチウム（０．１２Ｎ）
不純物：マグネタイト（５７００ｐｐｍ）
温度  １５７℃
脱気条件  アルゴンガス雰囲気
２：検証対象とした試験片
黒皮付き炭素鋼（ＳＳ４００）
組成（黒皮部を除く）：
C:0.11,Si:0.05,Mn:0.31,P:0.018,S:0.009（質量％）
サイズ：幅30mm×長さ30mm×厚み2t（電位測定時）
幅50mm×長さ80mm×厚み2t（浸漬試験時）
この黒皮付き炭素鋼は、吸収式冷温水機を構成する機器の材料である炭素鋼の代表例である。
【００１４】
以下、検証結果について、図１〜６を参照しながら説明する。
１：酸素元素を有するアルミニウム化合物の添加の効果
ａ：添加後の経時的な表面電位の変化
この検証にあたっては、試験面（黒皮面）以外を絶縁した試験片を溶液中に浸漬し１５７℃に昇温後２４時間の電位変化を測定し、２４時間後の電位を自然電位とした。また、再不動態化電位を求める際には、試験面を＃８００にて研磨した研磨鋼を用いて２０ｍＶ／ｍｉｎの分極速度でアノード分極を行い、アノード電流が１０ｍＡ／ｃｍ2に達し、端面（絶縁コーティング処理部）にてすきま腐食が発生したところで電位走査を反転し０．３ｍＶ／ｍｉｎの分極速度で電位を降下させ、アノード電流がゼロとなった電位を腐食すき間再不動態化電位とした。
図１は、上記の吸収溶液組成物に試験片を浸漬した場合と、上記の吸収溶液組成物に１０ｇ／リットル（この濃度は、ほぼ６０００ｐｐｍに相当する）の割合でアルミナ（粒径３０μｍの粉末）を混合した組成物に試験片を浸漬した場合とにおける表面電位の変化を示したものである。同図において、横軸は試験開始からの経過時間（Ｈｒ単位）を、縦軸は電位（Ｖ．ｖｓ．Ａｇ／ＡｇＣｌ）を示している。さらに、実線でアルミナを添加した場合の結果（図上、線種に関して『アルミナあり』と記載するとともに、線に対応して「アルミナあり」と付記）を、一点破線で、アルミナを添加していない場合の結果（図上、線種に関して『アルミナなし』と記載するとともに、線に対応して「アルミナなし」と付記）を示した。また同図の縦方向中間位置に破線で、再不動態化電位を示している。
【００１５】
図から判明するように、試験の開始に伴って、表面電位は再不動態化電位を超えて低い側に落ち着く。即ち、試験開始後、７時間程度で、事象の収束安定が認められる。そして、アルミナを添加した場合（実線）と、添加しない場合（一点鎖線）とを比較すると、後者の場合が、再不動態化電位より僅かに低い側に落ち着いているのに対して、前者の場合は、０．１５Ｖ程度さらに低い側に落ち着いている。従って、アルミナを添加することにより、従来にもまして、局部腐食（すき間腐食）に有効であることが判る。
【００１６】
ｂ：添加濃度の影響
図１と同様な浸漬試験に関し、添加するアルミナ濃度を変更した結果を図２に示した。この図にあっても、横軸は試験開始後の経過時間（Ｈｒ）を、縦軸は表面電位（Ｖ．ｖｓＡｇ／ＡｇＣｌ）を示している。横軸を試験開始後６時間以降としているのは、この時間以降において系が安定するためである。
この図には、先の再不動態化電位（この電位は局部腐食発生の下限電位でもある）を破線で示すとともに、インヒビターとしてのモリブデン酸リチウムに加えて亜硫酸ナトリウムを３００ｐｐｍ添加した場合（アルミナは添加していないため、従来技術の課題として説明した場合に相当する）の表面電位を二点鎖線で示した。
【００１７】
同図、実線でアルミナの添加量を変えた場合の結果を示した。各線の右端近傍に、アルミナの添加量（下側から６０００ｐｐｍ、６００ｐｐｍ、３００ｐｐｍ）を示した。結果、少なくともアルミナを３００ｐｐｍ程度添加することにより、従来技術であるとともに、現在実用に供されているモリブデン酸リチウム−亜硫酸ナトリウムを添加した溶液組成物相当、あるいは、それ以上に、電位を低下させることができ局部腐食（すき間腐食）を抑えることができることが判る。
【００１８】
ｃ：カソード分極特性
試験片として、研磨鋼（上記黒皮付き炭素鋼の表面を研磨して、黒皮を除いたもの）と、黒皮付き炭素鋼を対象として、そのカソード分極曲線を求めた。
図３（ａ）が研磨鋼の結果であり、図３（ｂ）が黒皮付き炭素鋼の結果である。これらの図において、アルミナ６０００ｐｐｍを添加した場合を実線（アルミナ添加（６０００ｐｐｍ）と付記）で、添加しない場合を一点鎖線（添加なしと付記）で示している。これらの図で、横軸は電流密度（μＡ／ｃｍ2）を、縦軸は電位（Ｖ．ｖｓ．Ａｇ／ＡｇＣｌ）を示している。
これらの図から判明するように、研磨鋼及び黒皮付き炭素鋼の両方において、アルミナの添加により、カソード電流が全電位域に渡って大幅に抑制されており、カソード反応が抑制されることが判る。
【００１９】
ｄ：化合物種による影響
これまで説明してきた例にあっては、本願独特の酸素元素を有するアルミニウム化合物としてアルミナを採用する例を示したが、アルミナとアルミナ以外の例について検証した結果を示したのが、図４である。
この検証にあたっては、黒皮試験片表面の一部を研磨後、研磨部にすき間を作製した状態で溶液中に浸漬し、１５７℃において３０日間維持し、取り出し後のすき間部での最大腐食深さを測定した（各サンプル数：１０）。
検証対象の化合物は、アルミナ、アルミン酸塩（アルミン酸リチウム）、水酸化アルミニウムとし、アルミナについて、その濃度を変えた結果を示している。図４において、横軸方向に化合物種及びその濃度を示し、縦軸に最大局部腐食深さ（μｍ）を示した。図に示される各点が、単一の局部腐食部位に対応している。ここで、「なし」と記載しているのは、酸素元素を有するアルミニウム化合物を添加していない先に説明した吸収溶液組成物（インヒビターとしてモリブデン酸リチウムを含む）のものである。
【００２０】
さて、図４に示す結果からも判明するように、酸素元素を有するアルミニウム化合物を添加しない場合は、局部的に比較的深い腐食が発生することが判る。さらに、今回検証の対象とした全ての化合物について、局部腐食の発生が抑制されていることが判る。その程度は、アルミナ、アルミン酸塩（アルミン酸リチウム）、水酸化アルミニウムの順に劣る（記載順に抑制効果が低下する）が、充分、実用的である。
【００２１】
２：検証後における金属表面状態の分析
ａ：ＥＰＭＡ分析（Ｘ線光電子分光分析）
上記の浸漬試験を行った後、試験片に設けられた研磨部についてＥＰＭＡで、その半定量分析を行った。結果、該当部位にＦｅ，Ｍｏ，Ａｌが検出された。
ここで、Ｆｅの濃度は２９．４ａｔ％、Ｍｏの濃度は２．０ａｔ％、Ａｌの濃度は２．４ａｔ％であった。さらに、Ｏの濃度は５５．１ａｔ％であった。Ｍｏはインヒビター起因のものと、Ａｌは、本願発明に係る添加されたアルミナ起因のものと考えられる。
【００２２】
ｂ：ＥＳＣＡ分析（電子線エネルギー損失分光法による分析）及び反射ＥＥＬＳ分析（電子線マイクロアナライザーによる分析）
Ａｌの取込形態を確認するために、ＥＳＣＡによる分析及び反射ＥＥＬＳによる分析を行った。
ＥＳＣＡによる分析結果を示したのが図５であり、反射ＥＥＬＳによる分析結果を示したのが、図６である。
図５に関して、図５（ａ）は広域スペクトルを、図５（ｂ）はＡｌに関連する７４ｅＶ付近のスペクトルを示している。図５における横軸は、２ｐ結合エネルギー（ｅＶ）であり、縦軸はスペクトル強度である。これらの結果から、Ａｌは酸化物として存在していることが判った。ここで、ＥＳＣＡ分析における金属Ａｌ（Ａｌ単体）及びＡｌの酸化物であるアルミナの２ｐ結合エネルギー（ｅＶ）は、Ａｌについて７２．５〜７３ｅＶ，アルミナについて７３．５〜７４．５である。
図６は、ＡｌＫ損失端近傍のスペクトルを示している。横軸は損失を、縦軸はスペクトル強度を示している。さて、この図には、試験片の測定結果を実線（本サンプルと添記）で示し、取込形態の比較指標とした、金属Ａｌ、α−アルミナ、γ−アルミナ及びアルミナとモリブデンとの複合物のスペクトルを同図上側に示している。同図では、これらをそれぞれ、破線（Ａｌと添記）、一点鎖線（α−Ａｌ2Ｏ3と添記）、二点鎖線（γ−Ａｌ2Ｏ3と添記）及び長破線（Ａｌ2Ｏ3−Ｍｏと添記）で示した。
スペクトル形状の類似性から、吸収溶液組成物に添加したアルミナ（添加時はα−アルミナ）が濃厚臭化リチウム溶液中に一旦溶解し、炭素鋼表面において、結晶性の低いγ−アルミナの形で酸化皮膜内にＦｅ3Ｏ4の結晶の隙間を埋める形で析出して、被膜を緻密化させて防食効果を発揮しているものと考えられる。
【産業上の利用可能性】
【００２３】
臭化リチウムを含む吸収溶液組成物であって、この組成物と接触する鉄材の表面電位を安定的に再不動態化電位より低く保つことが可能であり、酸素等の混入により影響を受け難い吸収溶液組成物を得ることができた。
また、このような吸収溶液組成物を得て、吸収式冷温水機の運転状態を長期に亘って良好に保つことができる吸収器冷温水機の運転方法を得ることができた。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】アルミナ添加時の自然腐食電位の変化を示す図
【図２】アルミナ添加量と自然腐食電位の関係を示す図
【図３】研磨鋼及び黒皮付き炭素鋼の分極曲線を示す図
【図４】酸素元素を有する様々なアルミニウム化合物を添加した場合の最大腐食深さを示す図
【図５】試験片のＥＳＣＡによる分析結果を示す図
【図６】試験片の反射ＥＥＬＳによる分析結果を示す図
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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