(57)【要約】    【課題】  スプールブッシュ本体の溶湯が接触する部分に、耐摩耗性及び耐溶損性に優れた被覆層を形成した複合構造のスプールブッシュにおいて、スプールブッシュの熱膨張を抑えることができるダイカストマシン用スプールブッシュを提供する。    【解決手段】  平均熱膨張係数が２０℃から３００℃において１〜５×１０-6／℃、２０℃から５００℃において５×１０-6／℃以上である高強度低熱膨張金属材料からなるスプールブッシュ本体の少なくとも溶湯と接触する部分に、Ｆｅ基合金、Ｃｏ基合金、Ｎｉ基合金及びＴｉ基合金のうちのいずれかからなる被覆層を金属接合したことを特徴とする。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
平均熱膨張係数が２０℃から３００℃において１〜５×１０-6／℃、２０℃から５００℃において５×１０-6／℃以上である高強度低熱膨張金属材料からなるスプールブッシュ本体の少なくとも溶湯と接触する部分に、Ｆｅ基合金、Ｃｏ基合金、Ｎｉ基合金及びＴｉ基合金のうちのいずれかからなる被覆層を金属接合したことを特徴とするダイカストマシン用スプールブッシュ。
【請求項２】
平均熱膨張係数が２０℃から３００℃において１〜５×１０-6／℃、２０℃から５００℃において５×１０-6／℃以上である高強度低熱膨張金属材料からなるスプールブッシュ本体の少なくとも溶湯と接触する部分に、Ｆｅ基合金、Ｃｏ基合金、Ｎｉ基合金及びＴｉ基合金のうちのいずれかにセラミックスを分散させたサーメットからなる被覆層を金属接合したことを特徴とするダイカストマシン用スプールブッシュ。
【請求項３】
前記セラミックスがホウ化物、窒化物及び炭化物のうちのいずれかであることを特徴とする請求項２に記載のダイカストマシン用スプールブッシュ。
【請求項４】
前記ホウ化物がＴｉＢ2、ＺｒＢ2、Ｂ4Ｃ及びＭｏＢ2のうちのいずれかであることを特徴とする請求項３に記載のダイカストマシン用スプールブッシュ。
【請求項５】
前記窒化物がＣｒＮ、Ｃｒ2Ｎ及びＢＮのうちのいずれかであることを特徴とする請求項３に記載のダイカストマシン用スプールブッシュ。
【請求項６】
前記炭化物がＶＣであることを特徴とする請求項３に記載のダイカストマシン用スプールブッシュ。
【請求項７】
前記セラミックスの含有量が５〜４０体積％であることを特徴とする請求項２〜６のいずれかに記載のダイカストマシン用スプールブッシュ。
【請求項８】
前記被覆層の厚みが１〜５ｍｍであることを特徴とする請求項１または２に記載のダイカストマシン用スプールブッシュ。
【請求項９】
前記被覆層はＨＩＰ法または肉盛法により金属接合したことを特徴とする請求項１または２に記載のダイカストマシン用スプールブッシュ。
【請求項１０】
前記スプールブッシュ本体は２０℃〜５００℃までの引張強さが６０ｋｇｆ／ｍｍ2以上であることを特徴とする請求項１または２に記載のダイカストマシン用スプールブッシュ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルミニウム合金等の溶湯を金型のキャビティ内に注入して鋳造品を成形するダイカストマシンに用いられるスプールブッシュに関する。詳しくは、スプールブッシュ本体の溶湯が接触する内面に、耐摩耗性及び耐溶損性に優れる被覆層を形成した複合構造のスプールブッシュに関する。
【背景技術】
【０００２】
ダイカストマシンは、アルミニウム、マグネシウム、亜鉛等の金属製品を高速、高精度に鋳造する装置であり、自動車、家電等の各種構成部品の製造に用いられている。
【０００３】
図３はダイカストマシンの金型近傍の概略構成図を示す。図３において、ダイカストマシンには、固定金型１１と可動金型１２が設けられ、両方の金型の対向する合せ面にアルミニウム合金等の溶湯が注入されて鋳造品が成形される空間であるキャビティ１３が形成される。固定金型１１の湯口部分にはスプールブッシュ１４（湯口ブッシュともいう）が嵌着される。また、スプールブッシュ１４の先端側には溶湯をキャビティ１３内に導入するための湯道１５が形成されており、後端側はダイカスト用スリーブ１６の溶湯射出口と同心軸上に接続される。
【０００４】
このような構成において、ダイカスト用スリーブ１６の溶湯供給口１７から溶湯を供給し、スリーブ１６内に溶湯を充填する。次いで、スリーブ１６内に備えた進退自在なプランジャチップ１８を金型側の方向に摺動させることにより、スリーブ１６と連通するキャビティ１３内に溶湯を射出して充填する。キャビティ１３内の溶湯が凝固した後、可動金型１２を開けて成形した鋳造品を金型から取り出す。その後、可動金型１２を元の位置に閉じてから同様の成形を繰り返す。
【０００５】
従来からＪＩＳ  ＳＫＤ６１に代表される熱間金型用合金鋼からなる単体構造のスプールブッシュがある。これの耐摩耗性、耐溶損性等を高めたものとして、金属製のスプールブッシュ本体内面の溶湯が接触する部分に、スプールブッシュ本体とは異なる材料から形成された被覆層や内筒ライナーを有する複合構造のスプールブッシュが開示されている。
【０００６】
例えば特許文献１には、着脱可能な状態で金型の湯口に装着されるダイカストマシン用湯口ブッシュにおいて、熱伝導率が３０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上の鋼からなる外筒と、外筒の内周面にＨＩＰ法、ろう付け法または拡散接合法のいずれかの方法により接合される、Ｎｉ−Ｂ−Ｓｉ−Ｍｏ系またはＮｉ−Ｂ−Ｓｉ−Ｍｏ−Ｃ系のサーメットからなり、厚さが０．１ｍｍ以上１．５ｍｍ以下の内筒と、外筒に設けられた水冷手段とを備えたダイカストマシン用湯口ブッシュが記載されている。
【０００７】
これは、湯口ブッシュとプランジャチップの間のクリアランス内に入り込んだ溶湯が、湯口ブッシュの内周面またはプランジャチップの外周面に付着して凝固すると、摺動面でカジリを発生させることにより、湯口ブッシュまたはプランジャチップが早期に使用不能になる課題に対し、特に鋼製の外筒の外周に水冷用ジャケットを設けて、湯口ブッシュを冷却することで解決し得たものである。
【０００８】
また特許文献２には、ブッシュ本体の内周面に別体部品のインサートライナーを嵌合させたスプールブッシュであって、ブッシュ本体とインサートライナーの嵌合面であるインサートライナーの外周面に冷却用流体を流す冷却溝を設けたダイカスト鋳造機用スプールブッシュが記載されている。
【０００９】
これも特許文献１同様に、インサートランナーの外周面に冷却用流体を流すことにより、金属溶湯が通過する際の熱応力がブッシュ本体に集中せずにインサートライナーにも分散されるので、ブッシュ本体に熱応力による割れが生じ難いという利点を有する。
【００１０】
特許文献３には、溶湯と直接接触する射出部材の基材を金属系断熱性材料から形成し、溶湯との接触面になる基材表面に、周期律表の４Ａ族、５Ａ族及び６Ａ族から選ばれる少なくとも１種の金属の炭化物、窒化物、硼化物及び酸化物のうち、少なくとも１種を主成分とする表面改質層を形成したダイカストマシン用射出部材が開示されている。
【００１１】
これによれば、基材を形成する金属系断熱性材料は、従来材料のＳＫＤ６１よりも熱伝導率が大幅に低いために、スリーブ内に注入された溶湯の一部の凝固を効果的に防止できる。さらに、基材表面に生成された表面改質層は、基材への熱の拡散を遅らせるので、溶湯の凝固を防止できるという効果がある。
【００１２】
また特許文献４には、キャビティ内に突出し可能に設けられた加圧ピンと、加圧ピンを摺動可能に保持するブッシュとを備え、ブッシュを、その軸方向に分割して、キャビティ側ブッシュと反キャビティ側ブッシュとにより構成し、キャビティ側ブッシュは、ＷＣやＣＢＮなどの焼結体など、超硬合金、サーメット、高硬度セラミックスのような耐熱性・耐摩耗性を有する高硬度材料により構成されていることが記載されている。
【００１３】
特許文献５には、高強度低熱膨張性金属材料からなる外筒内に、セラミックス材料からなる内筒を焼嵌めしたダイカスト用スリーブにおいて、高強度低熱膨張性金属材料は、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金に１種以上の析出強化元素を添加した材料からなり、２０℃から３００℃までの平均熱膨張係数が１〜５×１０-6／℃、２０℃から６００℃までの平均熱膨張係数が５×１０-6／℃以上であるダイカスト用スリーブが記載されている。
【００１４】
これは、ダイカスト用スリーブの外筒と内筒とを焼嵌めて組立てた際に、外筒と内筒の熱膨張係数の差が小さいため、スリーブ軸方向及び円周方向に外筒と内筒のずれを生じず十分な焼嵌め効果が確保できるという効果を有する。
【００１５】
【特許文献１】特開２００２−５９２５１号公報
【特許文献２】特開２００３−１０９５３号公報
【特許文献３】特開平９−３０８９５３号公報
【特許文献４】特開２００４−１９５５４０号公報
【特許文献５】特許第３０９３５５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
図４は従来例のスプールブッシュにおいて、スプールブッシュが加熱された場合の状態を示す図である。図４において、スプールブッシュ１４とダイカスト用スリーブ１６とは同心軸上に接続され、スリーブ１６内にはプランジャチップ１８が装備され、プランジャチップ１８はスプールブッシュ１４とスリーブ１６両者の内筒面に接触しない程度の微小な離間距離を保って摺動する。
【００１７】
ダイカスト成形において、スプールブッシュ１４内はダイカスト用スリーブ１６内に比べて溶湯の充満度が大きい。さらに、スプールブッシュ１４の内面はスリーブ１６よりも高い射出圧力を受ける。このため、スプールブッシュ１４はスリーブ１６に比べて加熱される。
【００１８】
このように、スプールブッシュ１４が加熱されると、熱膨張によりスプールブッシュ１４の内周とプランジャチップ１８の外周との隙間であるクリアランスＬが増大し、そのクリアランスＬ内に溶湯が入り込みやすくなる。すると、クリアランスＬに入り込んだ溶湯が、スプールブッシュ１４の内周面またはプランジャチップ１８の外周面に付着しやすくなり凝固する。
【００１９】
この凝固した金属２０が円滑な摺動を阻害するため、スプールブッシュ１４及びプランジャチップ１８間の摺動面でかじりが発生する。また、凝固金属２０が付着している状態で、プランジャチップ１８をスリーブ１６側に後退させると、プランジャチップ１８が捏ねてスリーブ１６の内面に接触しやすくなり、スリーブ１６の内面が損耗する。さらに、凝固金属２０の一部がプランジャチップ１８の外周とスリーブ１６の内周とのクリアランスＭ内に引き込まれ、それが原因でプランジャチップ１８及びスリーブ１６間の摺動面でかじりを起こすという不具合を生じる。
【００２０】
そこで、前述の特許文献１のように、スプールブッシュの熱膨張を抑えるため、鋼製の外筒の外周に水冷用ジャケットを設けて、強制冷却する手段を施したりするが、溶湯温度の維持制御が難しく、溶湯温度の低下を招くおそれがある。溶湯温度が低下すると成形中に破断チル等が混入して、製品の品質を低下させるという問題がある。
【００２１】
また、特許文献５は、ダイカスト用スリーブの外筒を高強度低熱膨張性金属材料で形成し、焼嵌められたセラミックス製の内筒が、外筒と内筒の熱膨張係数の差により高温下でもずれない効果を開示するものであり、本発明のスプールブッシュの熱膨張に係る課題を考慮したものではない。
【００２２】
本発明の目的は、前述の事情に鑑みて、スプールブッシュ本体の溶湯が接触する部分に、耐摩耗性及び耐溶損性に優れた被覆層を形成した複合構造のスプールブッシュにおいて、スプールブッシュ本体を高強度低熱膨張金属材料で形成することにより、スプールブッシュの熱膨張を抑えることができるダイカストマシン用スプールブッシュを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００２３】
本発明のダイカストマシン用スプールブッシュは、平均熱膨張係数が２０℃から３００℃において１〜５×１０-6／℃、２０℃から５００℃において５×１０-6／℃以上である高強度低熱膨張金属材料からなるスプールブッシュ本体の少なくとも溶湯と接触する部分に、Ｆｅ基合金、Ｃｏ基合金、Ｎｉ基合金及びＴｉ基合金のうちのいずれかからなる被覆層を金属接合したことを特徴とする。
【００２４】
他の本発明のダイカストマシン用スプールブッシュは、平均熱膨張係数が２０℃から３００℃において１〜５×１０-6／℃、２０℃から５００℃において５×１０-6／℃以上である高強度低熱膨張金属材料からなるスプールブッシュ本体の少なくとも溶湯と接触する部分に、Ｆｅ基合金、Ｃｏ基合金、Ｎｉ基合金及びＴｉ基合金のうちのいずれかにセラミックスを分散させたサーメットからなる被覆層を金属接合したことを特徴とする。
【００２５】
前記本発明において、セラミックスがホウ化物、窒化物及び炭化物のうちのいずれかであることを特徴とする。ホウ化物がＴｉＢ2、ＺｒＢ2、Ｂ4Ｃ、ＭｏＢ2のうちのいずれか、窒化物がＣｒＮ、Ｃｒ2Ｎ、ＢＮのうちのいずれか、炭化物がＶＣであるのが好ましい。また、サーメット中のセラミックスの含有量が５〜４０体積％であることを特徴とする。
【００２６】
さらに本発明において、被覆層の厚みが１ｍｍ以上５ｍｍ以下であることを特徴とする。被覆層はＨＩＰ法または肉盛法により金属接合したことを特徴とする。
【００２７】
また、スプールブッシュ本体は２０℃〜５００℃までの引張強さが６０ｋｇｆ／ｍｍ2以上であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００２８】
スプールブッシュ本体を、従来のスプールブッシュ本体材料（ＳＫＤ６１の熱膨張係数１１〜１２×１０-6／℃）に比べて低熱膨張性金属材料で形成することにより、スプールブッシュ本体が加熱されても熱膨張量が小さくなる。また、スプールブッシュ本体の高温における引張強さを高めることで、高温での繰返しの射出におけるスプールブッシュの変形を低減できる。
【００２９】
このため、スプールブッシュの内周とプランジャチップの外周とのクリアランスを小さく抑えることができるので、クリアランスに入り込んだ凝固金属による摺動面のかじりを防止できる。
【００３０】
スプールブッシュ本体を形成する高強度低熱膨張性金属材料は、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金に１種以上の析出強化元素を添加した金属材料が好ましい。高温強度向上のための析出強化元素としてはＡｌ、Ｔｉ、Ｎｂ等がある。より具体的には化学組成が、Ｎｉ：３０〜３５質量％、Ｃｏ：１２〜１７質量％、Ａｌ：０．５〜１．５質量％、Ｔｉ：１．５〜３質量％、残部実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなるものが好ましい。また、スプールブッシュ本体は２０℃〜５００℃までの引張強さが６０ｋｇｆ／ｍｍ2以上であるのが望ましい。
【００３１】
スプールブッシュ本体の溶湯と接触する部分に、耐摩耗性及び耐溶損性に優れるＦｅ基合金、Ｃｏ基合金、Ｎｉ基合金及びＴｉ基合金のうちのいずれかからなる被覆層を形成する。特に、Ｆｅ基合金、Ｃｏ基合金、Ｎｉ基合金及びＴｉ基合金のうちのいずれかにセラミックスを分散させたサーメットからなる被覆層を形成するのが好ましい。なかでも耐溶損性の点から、Ｔｉ基合金にセラミックスを分散させたサーメットからなる被覆層がより好ましい。サーメットからなる被覆層の場合、サーメット中のセラミックスの含有量が、５体積％以上になると耐摩耗性及び耐溶損性の向上が顕著になり、４０体積％を超えると脆くなるので、５〜４０体積％が好ましい。
【００３２】
被覆層はＨＩＰ法または肉盛法によりスプールブッシュ本体に金属接合する。被覆層の厚みが１ｍｍ未満では被覆層の効果が小さく、５ｍｍを超えるとスプールブッシュ全体の熱膨張係数が無視できないほど大きくなるので、１〜５ｍｍが好ましい。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３３】
図１は本発明実施例のダイカストマシン用スプールブッシュの概略断面図を示す。図１において、スプールブッシュは、中空部３を有するスプールブッシュ本体４の少なくとも溶湯と接触する内面部分に、耐摩耗性及び耐溶損性に優れる被覆層１を金属接合して構成される。５はキャビティと連通する湯道である。
【００３４】
スプールブッシュ本体４を、平均熱膨張係数が２０℃から３００℃において１〜５×１０-6／℃、２０℃から５００℃において５×１０-6／℃以上であり、２０℃〜５００℃までの引張強さが６０ｋｇｆ／ｍｍ2以上である特性を有する高強度低熱膨張金属材料（Ｎｉ：３２．２質量％、Ｃｏ：１５．１質量％、Ａｌ：０．８質量％、Ｔｉ：２．６質量％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる）を用いて作製した。
【００３５】
そしてスプールブッシュ本体４の溶湯と接触する内面部分に、Ｔｉ基合金の基地に３０体積％の窒化ホウ素（ＢＮ）が分散したサーメットからなる被覆層１を、ＨＩＰ法により金属接合した。被覆層１の厚みは２ｍｍとした。
【００３６】
このように構成した本発明のスプールブッシュをダイカストマシンに３ヶ月連続使用した結果、スプールブッシュの内径の熱膨張を抑えることができ、スプールブッシュの内周とプランジャチップの外周とのクリアランスが少なく、従来のクリアランスに入り込んだ凝固金属による摺動面のかじり現象は見られなかった。また、スプールブッシュ内面に形成した被覆層は摩耗、溶損が殆ど見られず、安定した操業を実現することができた。
【００３７】
図２は本発明の他形態の実施例のダイカストマシン用スプールブッシュの概略断面図を示す。図２は図１と同様の構成であるが、スプールブッシュ先端側の湯道５の溶湯と接触する内面部分に、Ｔｉ基合金からなる被覆層２を金属接合して構成した。被覆層２は、スプールブッシュの内面に形成した被覆層１（Ｔｉ基合金の基地に３０体積％のＢＮが分散したサーメット）と異なる材料で形成した。これは、プランジャと摺動しない湯道部分には加工性に優れる合金を配置したものである。
【産業上の利用可能性】
【００３８】
本発明のダイカストマシン用スプールブッシュは、スプールブッシュの内径の熱膨張を抑えることができ、スプールブッシュの内周とプランジャチップの外周とのクリアランスが少なく、クリアランスに入り込む凝固金属による摺動面のかじりを防止し、またスプールブッシュ内面に形成した被覆層は耐摩耗性及び耐溶損性に優れるので、安定した操業を実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明の実施例のダイカストマシン用スプールブッシュの概略断面図を示す。
【図２】本発明の他形態の実施例のダイカストマシン用スプールブッシュの概略断面図を示す。
【図３】ダイカストマシンの金型近傍の概略構成図を示す。
【図４】従来例のスプールブッシュにおいて、スプールブッシュが加熱された場合の状態を示す図である。
【符号の説明】
【００４０】
１  被覆層、  ２  湯道部の被覆層、  ３  中空部、
４  スプールブッシュ本体、  ５  湯道、
１１  固定金型、  １２  可動金型、  １３  キャビティ、  １４  スプールブッシュ、
１５  湯道、  １６  ダイカスト用スリーブ、  １７  溶湯供給口、
１８  プランジャチップ、  ２０  凝固金属
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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