(57)【要約】【課題】シール部材をピストンに取り付ける方式のピストンポンプにおいてシリンダに形成されるシール部材摺動面を簡素な方法で保護できるようにしてシール部材の耐久寿命を向上させることを課題としている。【解決手段】ピストン３の外周にシール溝３ａを設け、そのシール溝３ａに取り付けるシール部材１０でピストン３の外周に形成される液室とピストン駆動用のカムの配置される大気室との間をシールするピストンポンプを改善の対象とし、ピストン３の外周のシール溝３ａよりも大気室側のシール溝３ａに隣接した領域に、同領域よりも大気室側の領域と比較してピストン径を縮小させた逃し部１６をピストンストロークＳ以上の長さ範囲にわたって設けた。【選択図】図２
2008008149.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストン（３）の外周にシール溝（３ａ）を設けてそのシール溝に液室（１３）と大気室（１２）との間をシールするシール部材（１０）を取り付け、このピストン（３）を、その一端をポンプ室（６）に、他端を大気室（１２）にそれぞれ臨ませてハウジング（１
）に形成されたシリンダ（２）に挿入し、シリンダ内でピストン（３）を往復運動させてポンプ室（６）で加圧した液体を吐出するピストンポンプにおいて、前記ピストン（３）の外周の前記シール溝（３ａ）よりも大気室（１２）側のシール溝に隣接した領域に、同領域よりも大気室（１２）側の領域と比較してピストン径を縮小させた逃し部（１６）をピストンストローク以上の長さ範囲にわたって設けたことを特徴とするピストンポンプ。
【請求項２】
ピストン（３）の外周の一部に、前記大気室（１２）に近い側から前記シール溝（３ａ）側に向かってピストン径が徐々に細くなるように形成されたテーパ面（１６ａ）を設けて前記逃し部（１６）を形成したことを特徴とする請求項１に記載のピストンポンプ。
【請求項３】
ピストン（３）の外周の一部に、前記大気室（１２）に近い側から前記シール溝（３ａ）側に向かってピストン径が徐々に細くなるように形成されたＲ面（１６ｂ）を設けて前記逃し部（１６）を形成したことを特徴とする請求項１に記載のピストンポンプ。
【請求項４】
ピストン（３）の外周の一部に、一定径部分を有する小径部（１６ｃ）を前記シール溝（３ａ）に隣接して設けて前記逃し部（１６）を形成したことを特徴とする請求項１に記載のピストンポンプ。
【請求項５】
前記ピストン（３）の一端側と他端側が共にハウジング（１）に形成されたシリンダ
（２）によって支持されており、前記逃し部（１６）の径方向逃し量δが、下記の式（１）を満足するように設定されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のピストンポンプ。
δ＞（ｄ６−ｄ３）×（Ｌ１の最大値）／（Ｌ２の最小値）・・・・式（１）
但し、
ｄ１：大気室（１２）側のシリンダ（２）内径
ｄ２：大気室（１２）側のシリンダ（２）に支持される部分のピストン（３）外径
ｄ３：片側最少隙間  ｄ３＝（ｄ１の最小値−ｄ２の最大値）／２
ｄ４：ポンプ室(６)側のシリンダ（２）内径
ｄ５：ポンプ室(６)側のシリンダ（２）に支持される部分のピストン（３）外径
ｄ６：片側最大隙間  ｄ６＝（ｄ４の最大値−ｄ５の最小値）／２
Ｌ１：逃し部（１６）の長さ
Ｌ２：逃し部（１６）の反シール溝（３ａ）側の端部（Ｐ）とピストン（３）のポンプ室（６）側の被支持端（Ｑ）との距離
【請求項６】
吐出弁（８）を構成するバルブシート部材（８ａ）が前記ハウジング（１）に組み込まれ、前記ピストン（３）の一端側がハウジング（１）に形成されたシリンダ（２）に、他端側が前記バルブシート部材（８ａ）に形成されたセミシリンダ（１８）にそれぞれ支持されており、前記逃し部（１６）の径方向逃し量δが、下記の式（２）を満足するように設定されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のピストンポンプ。
δ＞（ｄ６−ｄ３＋Δｔ１）×（Ｌ１の最大値）／（Ｌ２の最小値）・・・・式（２）
但し、
ｄ１：シリンダ（２）の内径
ｄ２：ピストン（３）のシリンダ(２)に支持される部分の外径
ｄ３：片側最少隙間  ｄ３＝（ｄ１の最小値−ｄ２の最大値）／２
ｄ４：セミシリンダ（１８）の内径
ｄ５：ピストン（３）のセミシリンダ(１８)に支持される部分の外径
ｄ６：片側最大隙間  ｄ６＝（ｄ４の最大値−ｄ５の最小値）／２
Ｌ１：逃し部（１６）の長さ
Ｌ２：逃し部（１６）の反シール溝（３ａ）側の端部（Ｐ）とピストン（３）のポンプ室（６）側の被支持端（Ｑ）との距離
Δｔ１：シリンダ(２)とセミシリンダ（１８)の軸心の偏心量
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、車両用ブレーキ液圧制御装置に動力駆動の液圧源として採用されるピストンポンプ（プランジャポンプとも称される）に関する。
【背景技術】
【０００２】
首記のピストンポンプの従来例として、下記特許文献１、２に開示されたものがある。
【０００３】
特許文献１が開示しているピストンポンプは、ハウジングに設けたシリンダ（穴）に、そのシリンダ内で往復運動させるピストンを挿入している。そのピストンは、一端をポンプ室に、他端をカム（駆動部）が配置された大気室にそれぞれ臨ませており、長手方向途中に小径部を設けてその小径部とシリンダ内周面との間に吸入ポートにつながる液室を設けている。この液室と大気室との間及び液室とポンプ室の間は、いずれも、ピストンの外周に設けたシール溝にシール部材を取り付けてそのシール部材でシールしている。
【０００４】
また、特許文献２が開示しているピストンポンプは、一定径のピストンをハウジングに設けたシリンダに挿入し、このピストンの外周を、シリンダの大径部との間に配置したリングシール（シール部材）でシールしてポンプ室から大気室への液洩れを阻止するようにしている。シリンダのショルダ（大径部端）とリングシールとの間にはピストンストローク以上の幅を持つ樹脂製のサポートリングが介在されている。
【特許文献１】特表平９−５０６６９０号公報
【特許文献２】ＵＳ  ５，７４６，１１１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ピストン外周をシールするシール部材をピストンに取り付ける方式（特許文献１が開示している方式）のピストンポンプは、ピストン外周面の精度（面粗さなど）、シリンダ内周面の精度のばらつきが原因となってピストンを支持するシリンダの内周面にピストンとの摺動痕がつくことがある。車両に搭載されるピストンポンプは、軽量化の要求に応えるためにハウジングをアルミニウムやアルミニウム合金で形成することが多くなっており、この種の材料でハウジングを形成したピストンポンプは、鉄系材料などでハウジングを形成したピストンポンプに比べて摺動痕がつく可能性が高まる。
【０００６】
こうしたポンプでは、部品の加工誤差などによってシリンダ内でピストンの傾きが許容されることがある。許容されるピストンの傾きの角度は微々たるものであるが、ピストンが傾いた姿勢で往復運動するとピストンの外周に設けたシール溝の溝縁（エッジ）がシリンダの内周面に擦り付けられ、或いは喰いつくような状況が発生してシリンダの内周面に傷（これも摺動痕）がつく虞がある。
【０００７】
図８にその現象を模式化して示す。図中Ｃ１はハウジング１に形成されたシリンダ２の軸心、Ｃ２はハウジング１に固定したバルブシート部材に形成されたセミシリンダ１８の軸心であり、ここではその２つの軸心Ｃ１，Ｃ２が偏心している。ここでは、任意位置での偏心量をΔｔとしている。ピストン３は、一端側がセミシリンダ１８に、他端側がシリンダ２にそれぞれ支持される。シリンダ２とセミシリンダ１８の軸心Ｃ１，Ｃ２は同軸上にあるように設計されるが、上述のように、ハウジング１に別部材を組み付けてその別部材にセミシリンダ１８を設ける場合には、不可避の加工誤差によって軸心Ｃ１，Ｃ２間にΔｔのずれが発生してしまう。そのずれによって、シリンダ２とセミシリンダ１８に支持されるピストン３が図のように傾き、シール溝３ａの溝縁Ｅがシリンダ２の内周面に接触してシール部材１０が摺動する領域の面（シール部材摺動面）を傷つける。
【０００８】
シリンダのシール部材摺動面にピストンとの摺動痕がつくと、その面上を摺動するシール部材が傷つけられ、そのシール部材の寿命をより長くすることができなくなる。
【０００９】
なお、上記の不具合を回避するための手法として、ハウジングをアルミニウムやアルミニウム合金で形成するものについては、シリンダの内周面にアルマイト被膜を設ける方法や硬質材のスリーブなどでシリンダの内周面を覆って強化する方法などが考えられるが、これらの方法はピストンポンプの製造工程の多種多様化につながるため好ましくない。
【００１０】
一方、特許文献２が開示しているピストンポンプは、サポートリングを設けているため
、ピストンがシリンダ内で傾いてもピストン外周のシール部材摺動面がショルダ部の縁によって傷つけられることがなく、シール部材の耐久性向上の効果が得られるが、樹脂製のサポートリングを使用するので、サポートリングから摩耗粉などの異物が発生してポンプで圧縮する液体（ブレーキフルード）に混入する可能性がある。また、何よりも、同文献の構造は、ピストン径が一定でないポンプ、即ち、ピストンの外周に溝を設けてその溝にシール部材を取り付ける方式のピストンポンプには効果がない。
【００１１】
そこで、この発明は、シール部材をピストンに取り付ける方式のピストンポンプにおいて、シリンダに形成されるシール部材摺動面を簡素な方法で保護できるようにしてシール部材の耐久寿命を向上させることを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記の課題を解決するため、この発明においては、ピストンの外周にシール溝を設けて
そのシール溝に液室と大気室との間をシールするシール部材を取り付け、このピストンを
、その一端をポンプ室に、他端を大気室にそれぞれ臨ませてハウジングに形成されたシリンダに挿入し、シリンダ内でピストンを往復運動させてポンプ室で加圧した液体を吐出するピストンポンプにおいて、
前記ピストンの外周の前記シール溝よりも大気室側のシール溝に隣接した領域に、同領域よりも大気室側の領域と比較してピストン径を縮小させた逃し部をピストンストローク以上の長さ範囲にわたって設けた。
【００１３】
ピストンに設ける前記逃し部は、外周の一部に、大気室に近い側から前記シール溝側に向かってピストン径が徐々に細くなるように形成されたテーパ面やそれに代わるＲ面を設けて形成したもの、或いは、ピストンの外周の一部に、一定径部分を有する小径部を前記シール溝に隣接して設けて形成したものが好ましい。
【００１４】
また、この発明を適用するピストンポンプは、ピストンの一端側と他端側が共にハウジングに形成されたシリンダに支持されるもの(以下では形態ａのピストンポンプと言う)、吐出弁を構成するバルブシート部材がハウジングに組み込まれ、ピストンの一端側がハウジングに形成されたシリンダに、他端側が前記バルブシート部材に形成されたセミシリンダにそれぞれ支持されるもの(以下では形態ｂのピストンポンプと言う)が考えられ、このうち、形態ａのピストンポンプは、前記逃し部の径方向逃し量δを、下記の式(１)を満足するように設定すると好ましい。なお、ここでの説明は後述する実施例に対応させた符号を付して行う。
δ＞（ｄ６−ｄ３）×（Ｌ１の最大値）／（Ｌ２の最小値）・・・・式（１）
但し、
ｄ１：大気室（１２）側のシリンダ（２）内径
ｄ２：大気室（１２）側のシリンダ（２）に支持される部分のピストン（３）外径
ｄ３：片側最少隙間  ｄ３＝（ｄ１の最小値−ｄ２の最大値）／２
ｄ４：ポンプ室(６)側のシリンダ（２）内径
ｄ５：ポンプ室(６)側のシリンダ（２）に支持される部分のピストン（３）外径
ｄ６：片側最大隙間  ｄ６＝（ｄ４の最大値−ｄ５の最小値）／２
Ｌ１：逃し部（１６）の長さ
Ｌ２：逃し部（１６）の反シール溝（３ａ）側の端部（Ｐ）とピストン（３）のポンプ室（６）側の被支持端（Ｑ）との距離
【００１５】
また、形態ｂのピストンポンプは、逃し量δを、下記の式(２)を満足するように設定すると好ましい。
δ＞（ｄ６−ｄ３＋Δｔ１）×（Ｌ１の最大値）／（Ｌ２の最小値）・・・・式（２）
但し、
ｄ１：シリンダ（２）の内径
ｄ２：ピストン（３）のシリンダ(２)に支持される部分の外径
ｄ３：片側最少隙間  ｄ３＝（ｄ１の最小値−ｄ２の最大値）／２
ｄ４：セミシリンダ（１８）の内径
ｄ５：ピストン（３）のセミシリンダ(１８)に支持される部分の外径
ｄ６：片側最大隙間  ｄ６＝（ｄ４の最大値−ｄ５の最小値）／２
Ｌ１：逃し部（１６）の長さ
Ｌ２：逃し部（１６）の反シール溝（３ａ）側の端部（Ｐ）とピストン（３）のポンプ室（６）側の被支持端（Ｑ）との距離
Δｔ１：シリンダ(２)とセミシリンダ（１８)の軸心の偏心量
ただし、形態ａ、形態ｂとも、前記逃し量δの上限は、シール部材の支持安定性を確保できる範囲にとどめることが好ましい。
【発明の効果】
【００１６】
この発明のピストンポンプは、ピストン外周のシール溝よりも大気室側のシール溝に隣接した領域に、同領域よりも大気室側の領域と比較してピストン径を縮小させた逃し部を設けたので、ピストンは逃し部の形成された部分がシリンダの内周面に接触することがない。逃し部は、シール溝に隣接した領域にピストンストローク以上の長さ範囲にわたって設けられているので、シリンダのシール部材摺動面がピストンとの摺動面と重なってそのシール部材摺動面にピストンとの摺動痕がつくことがなくなり、荒れたシール部材摺動面によるシール部材の傷つきが起こらなくなってシール部材の耐久寿命が向上する。
【００１７】
また、この発明では、ピストンに逃し部を設けるだけでよく、ハウジングがアルミニウムやアルミニウム合金で形成される場合にもアルマイト皮膜や硬質材の保護層を設ける必要が無いので、製造工程の多種多様化の問題も回避できる。
【００１８】
さらに、サポートリングなどの別部材を用いる必要がないため、摩耗粉などの異物を発生させる心配もなくなる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、添付図面の図１〜図７に基づいてこの発明の実施の形態を説明する。図１は形態ａのピストンポンプを示している。この形態ａのピストンポンプは、ハウジング１と、このハウジングに設けたシリンダ２に挿入されるピストン３と、そのピストン３を駆動するカム４と、ピストン３を復帰させるスプリング５と、ポンプ室６の入口側に設けられる吸入弁７と、ポンプ室６の出口側に設けられる吐出弁８とを組み合わせて構成される。９，１０はピストン３の外周をシールするシール部材、１１は、ハウジング１に固定されてシリンダ２の入口を閉鎖するプラグ、１２はカム４が配置される大気室、１３はピストン３の外周に形成された液室である。
【００２０】
ピストン３は、一端をポンプ室６に、他端を大気室１２にそれぞれ臨ませており、駆動軸（図示せず）に取り付けられたカム４の回転によってポンプ室６側に押し動かされ、その後、スプリング５によって押し戻される。その動作（往復運動）が繰り返されてポンプ室６の容積が増減し、液体（ブレーキ液）の吸入と吐出がなされる。例示のピストンポンプでは、ピストン３の一端側と他端側の支持が共にハウジング１に形成されたシリンダ２によってなされる。
【００２１】
ピストン３の外周には２つのシール溝３ａ，３ｂが設けられており、片方のシール溝３ａに液室１３と大気室１２との間をシールするシール部材（図のそれはＸリングと称されるもの）１０が取り付けられ、もう一方のシール溝３ｂに液室１３とポンプ室６との間をシールするシール部材９が取り付けられている。
【００２２】
シール部材１０は、液室１３から大気室１２側への液体の漏れを防止する目的で設けられる。従って、シール溝３ａは、漏れ出そうとする液体によって図中左方に向けて押されるシール部材１０を安定して支持できるものにしなければならない。ピストン３のシール溝３ａよりも液室１３側に位置する部分は、図のように、外径を小さくしたり、液室１３側の溝縁を面取りしたりしてこの部分がシリンダ２を傷つけることを防止することができるが、シール溝３ａよりも大気室１２側に位置する部分は、シール部材１０の支持安定性を確保するために溝縁の大きな面取りなどを施すことができない。そのために、ピストン３のシール溝３ａよりも大気室１２側に位置する部分によってシリンダ２のシール部材１０との摺動面が傷つけられる懸念が生じる。
【００２３】
その懸念を無くするために、ピストン３の外周にピストン径が縮小された逃し部１６を設けている。その逃し部１６は、シール溝３ａよりも大気室１２側にあり、シール溝３ａに隣接している。また、ピストンストローク以上の長さ範囲にわたる領域に設けられており、この逃し部１６よりも大気室１２側のピストン外周がシリンダ２に支持されるようになっている。
【００２４】
逃し部１６の詳細を図３に示す。図３の逃し部１６は、ピストン３の外周の一部に大気室１２に近い側からシール溝３ａ側に向かってピストン径が徐々に細くなるように形成されたテーパ面１６ａを設けて形成したものである。逃し部１６を形成した領域の長さＬ１は、ピストン３のストロークＳよりも大きい。その逃し部１６を設けたことによって、シリンダ２のシール部材摺動面（シリンダ２の内周面のうちシール部材１０が摺動する領域）と、シリンダ２とピストン３とが摺動する領域とが重なり合う（オーバーラップする）ことがなくなり、シリンダ２のシール部材摺動面にピストン３との摺動痕がつかなくなってその摺動痕によるシール部材の傷つきが起こらなくなる。
【００２５】
なお、逃し部１６の径方向逃し量δは、ピストン３の一端側と他端側が共にハウジング１に形成されたシリンダ２によって支持される図１の形態ａのピストンポンプの場合、前掲の式（１）を満足するように設定すると好ましい。その式（１）におけるδ、ｄ１〜ｄ６、及びＬ１，Ｌ２を図２に示す。図２は、図１のピストンポンプを模式化して示したものである。図１と同一符号を付した部分は同一要素を表している。
【００２６】
上記の式（１）は、ピストン３の傾きが最も大きくなる条件下においてシール溝３ａの溝縁がシリンダ２の内周面に接触しないようにするためにはどれだけの径方向逃し量δが必要かを示すものである。
上記の式（１）の片側最小隙間ｄ３は、大気室１２側のシリンダ２とこれに支持されるピストン３との隙間の半分が最も小さい状態を示しており、すなわち、大気室１２側のシリンダ２とこれに支持されるピストン３との軸心が一致した状態からピストン３(具体的には逃し部１６の端部Ｐ)が径方向(図２では上下方向)に移動できる距離の最小値を示している。
また、片側最大隙間ｄ６は、ポンプ室６側のシリンダ２とこれに支持されるピストン３との隙間の半分が最も大きい状態を示しており、すなわち、ポンプ室６側のシリンダ２とこれに支持されるピストン３との軸心が一致した状態からピストン３(具体的にはピストン３のポンプ室６側の被支持端Ｑ)が径方向に移動できる距離の最大値を示している。
したがって、上記の式（１）における「(ｄ６-ｄ３)」は、上記端部Ｐに対して上記被支持端Ｑが上記径方向に移動できる距離の最大値となる。
そして、ピストン３がシリンダ２に対して傾いた状態では、逃し部１６の長さＬ１が長いほど、径方向逃し量δを大きく設定することが（ピストン３によるシリンダ２のシール部材摺動面の傷つきを防止するうえで）有効となる。また、ピストン３の傾きは、端部Ｐと被支持端Ｑとの距離Ｌ２が短いほど大きくなり得る。こうしたことからわかるように
、本実施形態では、上記の式（１）の右辺により得られる値よりも径方向逃し量δを大きく設定しているため、仮にピストン３の傾きが最も大きくなったときにもシリンダ２のシール部材摺動面がピストン３によって傷つけられることがなくなる。なお、式（１）及び後述する式（２）の但し書きの欄の「最大値」と「最小値」は、設計値の公差範囲における最大値と最小値を示す。
また、シール部材９がポンプ室６側のシリンダ２内周面と摺接してピストン３を支持する本実施例では、ピストン３においてポンプ室６側のシリンダ２に支持される部分であって最もポンプ室６側の部分、すなわち、ピストン３の被支持端Ｑが上記シール部材９に設定されてもよいが、ここでは、ピストン３の最も傾いた状態での径方向逃し量δを算出するために、上記距離Ｌ２の最も短い状態を設定すべく、ピストン３の被支持端Ｑが、上記シール部材９の配置されるシール溝３ｂの大気室１２側（図２では左側）の溝縁に設定されている。
【００２７】
図１の吸入弁７は、ピストン３に設けたバルブシート面７ａにスプリング７ｃで付勢した弁体７ｂを接離させて通路を開閉するものを示した。スプリング７ｃは一端がリテーナ７ｄに支持されている。この吸入弁７は、ピストン３に設けられた通路３ｃの出口部に組み込まれているが、ピストン３内部の上記通路３ｃを無くして、ハウジング１に設けられる吸入路１４をポンプ室６に直接連通させ、その吸入路１４に吸入弁を配置することもある。
【００２８】
吐出弁８は、バルブシート部材８ａにスプリング８ｃで付勢した弁体８ｂを接離させて出口通路を開閉するものを示した。スプリング８ｃの一端側はバルブシート部材８ａに固定されたリテーナ８ｄに支持されている。この吐出弁８は、図ではポンプ室６の出口部（ポンプ室６とプラグ１１との間）に配置されているが、ハウジング１に設けられた吐出路１５に吐出弁を配置することもある。
【００２９】
この発明でピストン３に設けられる逃し部１６は、図４或いは図５に示すようなものであってもよい。図４の逃し部１６は、ピストン３の外周に大気室１２に近い側からシール溝３ａ側に向かってピストン径が徐々に細くなるように形成されたＲ面（曲面）１６ｂを設けて形成したものである。
【００３０】
また、図５の逃し部１６は、ピストン３の外周に、一定径部分を有する小径部１６ｃをシール溝３ａに隣接して設けて形成したものである。小径部１６ｃとピストン３のシリンダ２に支持される部分との間の段差部１７にテーパをつけると、その段差部１７に角ばったエッジができなくて好ましい。
【００３１】
図６は、この発明のピストンポンプの他の実施形態(形態ｂ)を示している。この図６のピストンポンプは、ハウジング１に圧入、固定されるバルブシート部材８ａの長さを長くしてそのバルブシート部材８ａにセミシリンダ１８を形成し、ピストン３の一端側（シール部材９を取り付けた側）をそのセミシリンダ１８に挿入してそのセミシリンダ１８で支持する構造とされている。また、ピストン３の他端側は、図１のピストンポンプと同様にハウジング１に形成されたシリンダ２に挿入してシリンダ２で支持されるようになっている。
【００３２】
このように、ハウジング１とは別部材（図のそれは吐出弁８を構成するバルブシート部材８ａ）にセミシリンダ１８を設け、そのセミシリンダ１８でピストン３の一端側を支持する構造においては、セミシリンダ１８を設けた部材（バルブシート部材８ａ）のうち
、内径の中心が加工誤差によってずれたり、バルブシート部材８ａがハウジング１に組み付けられたときにセミシリンダ１８がシリンダ２の軸心に対して傾いたりしてシリンダ２の軸心とセミシリンダ１８の軸心に不可避のずれが生じることがある。その軸心のずれが発生すると、ピストン３の傾き角が大きくなって図８で説明した現象（シール溝３ａの溝縁によるシリンダ２の内周面の傷つき）が起こり易くなる。
【００３３】
その対策として、図６のピストンポンプにおいても、ピストン３の外周に図３〜図５で述べた逃し部１６が設けられている。この場合の逃し部１６の径方向逃し量δは、前掲の式（２）を満足するように設定すると好ましい。式（２）におけるδ、ｄ１〜ｄ６、及びＬ１，Ｌ２を図７に示す。この式（２）によって、上記の式(１)同様、大気室１２側におけるシリンダ２とピストン３間の隙間が最小、ポンプ室６側におけるセミシリンダ１８とピストン３間の隙間は最大の条件が共に満たされたとき、つまり、ピストン３が最大に傾くときの逃し部１６の好ましい径方向逃し量δを求めることができる。同式のΔｔ１は、シール溝３ｂの上記溝縁に対応する位置でのシリンダ２とセミシリンダ１８との軸心Ｃ１
，Ｃ２の偏心量であり、式（２）はそのΔｔ１を考慮したものになっている。
【００３４】
なお、逃し部１６の形成領域の長さＬ１は、許容誤差を考慮して最低でもピストンストロークＳより０．２ｍｍ程度大きくなるように設計すると好ましい。例えば、図３のピストンストロークＳが最大で１．９ｍｍ、逃し部の長さの許容誤差が±０．２ｍｍの場合、Ｌ１を２．４ｍｍに設計すると最低でも０．３ｍｍの余裕を逃し部１６に持たせることができる。この逃し部１６の形成領域Ｌ１は、その長さが長いほど径方向逃し量δも大きく必要とされるようになるので、不必要に広げるのは避けたほうがよい。また、逃し部１６の端部Ｐと被支持端Ｑとの距離Ｌ２が短いほどピストン３の傾きが大きくなってこの場合も径方向逃し量δを大きく必要とされるので、距離Ｌ２は小さくしすぎないようにするのがよい。
【００３５】
径方向逃し量δは、上述した理由から前述の式（１）や式（２）を満足するように設定すると好ましいが、これらの式を満足させることは必須の要件にはならない。例えば、径方向逃し量δが、式（１）、（２）の右辺で求まる大きさより小さくても逃し部１６を設置したことによる効果は発揮される。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】この発明のピストンポンプの一例を示す断面図
【図２】式（１）の解説のために図１のピストンポンプを模式化して示す図
【図３】逃し部の一例を拡大して示す図
【図４】逃し部の他の例を拡大して示す図
【図５】逃し部のさらに他の例を拡大して示す図
【図６】この発明のピストンポンプの他の例を示す断面図
【図７】式（２）の解説のために図６のピストンポンプを模式化して示す図
【図８】セミシリンダを有するピストンポンプでピストンがシリンダの内周面に傷をつける現象を模式化して示す図
【符号の説明】
【００３７】
１          ハウジング
２          シリンダ
３          ピストン
３ａ，３ｂ  シール溝
３ｃ        通路
４          カム
５          スプリング
６          ポンプ室
７          吸入弁
８          吐出弁
７ａ        バルブシート面
８ａ        バルブシート部材
７ｂ，８ｂ  弁体
７ｃ，８ｃ  スプリング
７ｄ，８ｄ  リテーナ
９，１０    シール部材
１１        プラグ
１２        大気室
１３        液室
１４        吸入路
１５        吐出路
１６        逃し部
１６ａ      テーパ面
１６ｂ      Ｒ面
１６ｃ      小径部
１７        段差部
１８        セミシリンダ
Ｌ１        逃し部形成領域の長さ
Ｌ２        逃し部の端部とポンプ室側のピストンの被支持端との距離
δ          径方向逃し量
Ｓ          ピストンストローク
Δｔ，Δｔ１  偏心量
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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