(57)【要約】【課題】全体の薄型化に有利な光路を反射する反射面を備えたズームレンズであって、収差補正能力も優れたズームレンズを提供すること。【解決手段】物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、を有し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配された明るさ絞りＳを有し、広角端から望遠端への変倍に際して、前記各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群Ｇ１は、負屈折力の単レンズ、光路を反射する反射面を有する反射光学素子Ｐ、正屈折力のサブレンズ群とからなり、所定の条件式を満足する。【選択図】        図１
2008083503.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
前記第２レンズ群と第３レンズ群との間に配された明るさ絞りを有し、
広角端から望遠端への変倍に際して、前記各レンズ群の間隔が変化し、
前記第１レンズ群は、負屈折力の単レンズ、光路を反射する反射面を有する反射光学素子、正屈折力のサブレンズ群とからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
ｎdL1＞１．９５            ・・・（１）
νdL1＜２６                ・・・（２）
０．５＜Ｄ13／ｆ1＜１．５  ・・・（３）
ただし、
ｎdL1は、前記第１レンズ群の最も物体側の負レンズのｄ線に対する屈折率、
νdL1は、前記第１レンズ群の最も物体側の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
Ｄ13は、前記第１レンズ群の最も物体側の負レンズの像側面から正屈折力のサブレンズ群の物体側の面までの光軸に沿った実距離、
ｆ1は前記第１レンズ群の焦点距離、
である。
【請求項２】
前記第３レンズ群は、物体側から順に、第１正レンズ、第２正レンズ、物体側から正レンズと負レンズを接合した接合レンズで構成したことを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
【請求項３】
前記第３レンズ群の前記第１正レンズと前記第２正レンズが、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２に記載のズームレンズ。
−０．９５＜（Ｒ1＋Ｒ2）／（Ｒ1−Ｒ2）＜−０．５  ・・・（４）
−０．３＜（Ｒ3＋Ｒ4）／（Ｒ3−Ｒ4）＜０．３      ・・・（５）
ただし、
Ｒ1は、前記第１正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
Ｒ2は、前記第１正レンズの像側面の近軸曲率半径、
Ｒ3は、前記第２正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
Ｒ4は、前記第２正レンズの像側面の近軸曲率半径、
である、
【請求項４】
前記第３レンズ群の前記第１正レンズと前記第２正レンズとが、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２または３に記載のズームレンズ。
０．７＜Ｐ31／Ｐ32＜１．８  ・・・（６）
ただし、
Ｐ31は、前記第１正レンズの焦点距離、
Ｐ32は、前記第２正レンズの焦点距離、
である。
【請求項５】
前記第１レンズ群の最も物体側のレンズは像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであり、像面側が非球面形状であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のズームレンズ。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか一項に記載のズームレンズと、
前記ズームレンズの像側に配置され、光学像を電気信号に変換する電子撮像素子と、
を備えることを特徴とする電子撮像装置。
【請求項７】
前記電子撮像素子からの電気信号を演算処理し、前記ズームレンズにて発生するディストーションを電気的に補正する回路を有することを特徴とする請求項６に記載の電子撮像装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光路を反射する反射面を備えたズームレンズ及びそれを備えた撮像装置に関するものである。特にコンパクトなデジタルカメラに好適な固体撮像素子を有するズームレンズに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えばＣＣＤやＣＭＯＳ等の電子撮像素子に好適なズームレンズとして特許文献１に記載されているように、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とからなり、第１レンズ群中に光路を反射する反射面をもつプリズムを配置することによって厚さ方向の薄型化を図ったズームレンズが開示されている。これにより、反射面の物体側に負レンズを配置することで、画角の確保と反射面の小型化を行いやすくしている。
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−３０２５７６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、このような構成の場合、反射面の物体側に配される一枚の負レンズは他のレンズから距離を持って配置される。そのため、広角端での入射光線が高くなる。また、第１レンズ群中の正レンズ群との距離が開いてしまい、諸収差の補正が難しくなる。
【０００５】
また、上述の従来技術は、第３レンズ群中が正負の接合レンズもしくは正レンズと正負の接合レンズという構成になっている。これに関しても、パワー不足を補うために正パワーの大きいレンズ面としており、軸上収差の補正にも不利なものである。
【０００６】
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、全体の薄型化に有利な光路を反射する反射面を備えたズームレンズにおいて、収差補正能力も優れたズームレンズ、及びそれを備えた撮像装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の第１のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、第２レンズ群と第３レンズ群との間に配された明るさ絞りを有し、広角端から望遠端への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群は、負屈折力の単レンズ、光路を反射する反射面を有する反射光学素子、正屈折力のサブレンズ群とからなり、以下の条件式（１）、（２）、（３）を満足することを特徴とする。
【０００８】
ｎdL1＞１．９５            ・・・（１）
νdL1＜２６                ・・・（２）
０．５＜Ｄ13／ｆ1＜１．５  ・・・（３）
ただし、
ｎdL1は、第１レンズ群の最も物体側の負レンズのｄ線に対する屈折率、
νdL1は、第１レンズ群の最も物体側の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
Ｄ13は、第１レンズ群の最も物体側の負レンズの像側面から正屈折力の副群の物体側の面までの光軸に沿った実距離、
ｆ1は第１レンズ群の焦点距離、
である。
【０００９】
第１のズームレンズにおいて上記構成とった理由と作用を説明する。物体側から順に、全体として正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、明るさ絞り、正の第３レンズ群、正の第４レンズ群を有し、第１レンズ群中に光路を反射する反射光学素子を有することによって、広角端から望遠端への変倍に際して、反射後の群間隔変化となり、ズームレンズの薄型化が実現される。
【００１０】
これに加えて第１レンズ群の最も物体側のレンズは、負のパワーを有する単レンズである。そのため反射面よりも像側の突出量を抑えやすくなるとともに、２つのレンズ面により収差を抑えやすくする機能を持たせられる。
【００１１】
一方、この負レンズは、広角端にて光線高が高くなりやすい。また、望遠端付近での色収差も出やすくなる。そのためこの負レンズ自体での軸上及び軸外の収差の低減を行うことが好ましい。上述の条件式（１）、（２）は、負レンズ自身の収差や、正屈折力のサブレンズ群での収差を補正しやすくするために、この負レンズの材料特性を規定するものである。
【００１２】
条件式（１）は、負レンズの屈折率を特定するものである。条件式（１）の下限を下回ると負レンズの曲率絶対値が大きく（曲率半径絶対値が小さく）なり、諸収差が発生しやすくなる。
【００１３】
条件式（２）は、負レンズのアッベ数を特定するものである。条件式（２）の上限を上回ると負レンズ自身の色収差の発生量が小さくなり、正屈折力のサブレンズ群（サブユニット）で発生する色収差とキャンセルする機能が低下しやすくなる。
【００１４】
条件式（３）は、負レンズと正屈折力のサブレンズ群との光軸に沿った実距離を特定するものであり、反射面を配置し薄型化する上での前提条件である。
【００１５】
条件式（３）の下限を下回ると、光路を反射させるための反射面を配置することが難しくなる。
【００１６】
条件式（３）の上限を上回ると、厚さ方向が厚くなり、また、光路を確保するためには負レンズの径を大きくすることになり好ましくない。
【００１７】
なお、条件式（１）について、下限値を１．９９とすることがより好ましい。また、上限値を設け、２．３とすることがより好ましい。上限を超えると材料が高価になりやすい。
【００１８】
また、条件式（２）について、下限値を設け、１５とすることがより好ましい。下限を超えると材料が高価になりやすい。また、上限値を２５．５とすることがより好ましい。これにより、さらに上述の効果を奏することができる。
【００１９】
条件式（３）について、下限値を０．７とすることがより好ましい。また、上限値を１．２とすることがより好ましい。これにより、さらに上述の効果を奏することができる。
【００２０】
また、第２のズームレンズは、第１のズームレンズにおいて、第３レンズ群は、物体側から順に、第１正レンズ、第２正レンズ、物体側から正レンズと負レンズを接合した接合レンズで構成することが好ましい。
【００２１】
第２のズームレンズにおいて上記構成とった理由と作用を説明する。この構成により、主に球面収差と軸上色収差を良好に補正することができる。本発明では、第１レンズ群に光路を反射させる反射光学素子を用いることによって、ズームレンズの光軸に沿った全長そのものが直接撮像装置の厚みに影響することはない。そのため、光軸を反射しないズームレンズと比較して、レンズの枚数を多くしても、小型化を損なわない。
【００２２】
そのため、第３レンズ群を上述の構成にすることによって変倍に必要とする正パワーを確保し得るとともに、正のパワーを３つの正レンズに分散させることによって、諸収差（特に軸上の収差）を良好に補正することが可能となる。また、３つ目の正レンズを負レンズと接合することによって、色収差を補正する機能を確保し得る。また、第３レンズ群の主点を第２レンズ群側に近づけやすくなり、変倍比の確保にも有利となる。
【００２３】
さらには、第３のズームレンズは、第２のズームレンズにおいて、第３レンズ群の第１正レンズと第２正レンズが、以下の条件式を満足することが望ましい。
【００２４】
−０．９５＜（Ｒ1＋Ｒ2）／（Ｒ1−Ｒ2）＜−０．５  ・・・（４）
−０．３＜（Ｒ3＋Ｒ4）／（Ｒ3−Ｒ4）＜０．３      ・・・（５）
ただし、
Ｒ1は、第１正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
Ｒ2は、第１正レンズの像側面の近軸曲率半径、
Ｒ3は、第２正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
Ｒ4は、第２正レンズの像側面の近軸曲率半径、
である、
【００２５】
第３のズームレンズにおいて上記構成とった理由と作用を説明する。軸上の収差を良好に補正するためには、絞りの直後の第３レンズ群中の最も物体側の第１正レンズと第２正レンズについて、条件式（４）、（５）式を同時に満たすことが望ましい。
【００２６】
条件式（４）は絞りを通過した光線がはじめに通過する第１正レンズの形状に関する条件式である。条件式（４）を満足することによって入射光線の屈折角を抑えながら正パワー与えられる。それにより、収差の発生を抑えるとともに第３レンズ群の径を小さく抑えることが可能となる。
【００２７】
条件式（４）の上限を上回らないようにすることでレンズのパワーを確保しやすくでき、レンズ群の径を小さくしやすくなる。
【００２８】
条件式（４）の下限を下回らないようにすることで光線の入射角度を適度に抑えやすくなり収差の発生を抑えやすくなる。
【００２９】
また、第２正レンズの形状に関しては無理なく光線を屈折させるために、なるべく両面の近軸半径の絶対値を近づけることが収差補正上好ましい。
【００３０】
条件式（５）の上限と下限の間の形状とすることで、どちらか一方の面で屈折力が大きくなることを防ぎ、収差の発生を抑えやすくなる。
【００３１】
また、条件式（４）について、下限値を−０．８５とすることがより好ましい。さらに、上限値を−０．６とすることがより好ましい。これらにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
【００３２】
また、条件式（５）について、下限値を−０．２とすることがより好ましい。さらに、上限値を０．２とすることがより好ましい。これらにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
【００３３】
また、第４のズームレンズは、第２〜第３のズームレンズにおいて、第３レンズ群の第１正レンズと第２正レンズとが、以下の条件式を満足することが望ましい。
【００３４】
０．７＜Ｐ31／Ｐ32＜１．８  ・・・（６）
ただし、
Ｐ31は、第１正レンズの焦点距離、
Ｐ32は、第２正レンズの焦点距離、
である。
【００３５】
第４のズームレンズにおいて上記構成とった理由と作用を説明する。条件式（６）を満足することにより、第３レンズ群内の正パワーを適度に分散させ、滑らかに光線を屈折させることができる。そのため、第３レンズ群での球面収差や軸上色収差を良好に補正することが可能となる。
【００３６】
条件式（６）の上限から下限内とすることで、どちらか一方の正レンズに正屈折力の負担が偏ることを防ぎ、収差の発生を抑えやすくなる。
【００３７】
また、条件式（６）について、下限値を０．９とすることがより好ましい。さらに、上限値を１．７とすることがより好ましい。これらにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
【００３８】
また、第５のズームレンズは、第１〜第４のズームレンズにおいて、第１レンズ群の最も物体側のレンズは像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであり、像面側が非球面形状であることが望ましい。
【００３９】
第５のズームレンズにおいて上記構成とった理由と作用を説明する。軸外光束を少しずつ屈折させることで、画角の確保と収差の低減をより行いやすくなる。また、この場合、像側面の曲率が大きくなりやすい。また、この像側面は変倍時に光線の入射状態が変化しやすい。そのため、この像側面を非球面形状とすることで、変倍における収差の変動をより抑えやすく構成できる。
【００４０】
また、本発明の電子撮像装置は、上述のズームレンズと、ズームレンズの像側に配置され、光学像を電気信号に変換する電子撮像素子と、を備えることが望ましい。これにより、小型の電子撮像装置が構成できる。
【００４１】
また、この電子撮像装置は、電子撮像素子からの電気信号を演算処理し、ズームレンズにて発生するディストーション（歪曲収差）を電気的に補正する回路を有することが望ましい。
【００４２】
意図的にたる型の歪曲収差を発生させることで、広角撮影時の広がり感を強調したり、画面の周辺に位置する人物が横長に写る現象を低減することができる。一方、直線物の撮影の場合歪みが気になる場合がある。このような場合の補正を電気信号処理により行うことで、容易に歪みの補正が行える。なお、上述の各発明は、任意に複数を同時に満足することがより好ましい。
【発明の効果】
【００４３】
本発明によれば、全体の薄型化に有利な光路を反射する反射面を備えたズームレンズにおいて、収差補正能力も優れたズームレンズ、及びそれを備えた撮像装置を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４４】
以下に、本発明に係るズームレンズ、撮像装置の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。
【実施例】
【００４５】
以下、本発明のズームレンズの実施例１〜３について説明する。実施例１〜３の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図３に示す。図１〜図３中、第１レンズ群はＧ１、第２レンズ群はＧ２、開口絞りはＳ、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、赤外光を制限する波長域制限コートを施したローパスフィルタを構成する平行平板はＦ、電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はＣ、像面はＩで示してある。なお、カバーガラスＣの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスＣにローパスフィルタ作用を持たせるようにしてもよい。また、第１レンズ群中Ｇ１中において、光路折り曲げプリズムＰを展開して平行平板で示してある。なお、光路折り曲げプリズムＰは、代表的には、光路を９０°折り曲げる反射プリズムとして構成される。
【００４６】
実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置している。
【００４７】
広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定し、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動する。
【００４８】
物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、像側に凹面を向けた第１負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、第２両凸正レンズから構成される。第２レンズ群Ｇ２は、第３両凹負レンズと、第４両凹負レンズと、第５両凸正レンズで構成される。第４両凹負レンズと、第５両凸正レンズは接合されている。第３レンズ群Ｇ３は、第６両凸正レンズと、第７両凸正レンズと、第８両凸正レンズと、第９両凹負レンズとで構成される。第８両凸正レンズと、第９両凹負レンズとは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第１０両凸正レンズで構成されている。
【００４９】
非球面は、第１負メニスカスレンズの像側の面と、第２両凸正レンズの両面と、第６両凸正レンズの両面と、第１０両凸正レンズの両面との７面に用いている。
【００５０】
実施例２のズームレンズは、図２に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置している。
【００５１】
広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に固定し、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動する。
【００５２】
物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、像側に凹面を向けた第１負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、第２両凸正レンズから構成される。第２レンズ群Ｇ２は、第３両凹負レンズと、第４両凹負レンズと、第５両凸正レンズで構成される。第４両凹負レンズと、第５両凸正レンズは接合されている。第３レンズ群Ｇ３は、第６両凸正レンズと、第７両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第８正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第９負メニスカスレンズとで構成される。第８正メニスカスレンズと、第９負メニスカスレンズとは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第１０両凸正レンズで構成されている。
【００５３】
非球面は、第１負メニスカスレンズの像側の面と、第２両凸正レンズの両面と、第６両凸正レンズの両面と、第１０両凸正レンズの両面との７面に用いている。
【００５４】
実施例３のズームレンズは、図３に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置している。
【００５５】
広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に固定し、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動する。
【００５６】
物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、像側に凹面を向けた第１負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、第２両凸正レンズから構成される。第２レンズ群Ｇ２は、第３両凹負レンズと、第４両凹負レンズと、第５両凸正レンズで構成される。第４両凹負レンズと、第５両凸正レンズは接合されている。第３レンズ群Ｇ３は、第６両凸正レンズと、第７両凸正レンズと、第８両凸正レンズと、第９両凹負レンズとで構成される。第８両凸正レンズと、第９両凹負レンズとは接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第１０両凸正レンズで構成されている。
【００５７】
非球面は、第１負メニスカスレンズの像側の面と、第２両凸正レンズの両面と、第６両凸正レンズの両面と、第１０両凸正レンズの両面との７面に用いている。
【００５８】
以下に、上記各実施例の数値データを示す。記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、ＦNOはＦナンバー、ωは半画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ1、ｒ2…は各レンズ面の曲率半径、ｄ1、ｄ2…は各レンズ面間の間隔、ｎd1、ｎd2…は各レンズのｄ線の屈折率、νd1、νd2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。
【００５９】
ｘ＝（ｙ2 ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）2 ｝1/2 ］
＋Ａ4 ｙ4 ＋Ａ6 ｙ6 ＋Ａ8 ｙ8 ＋Ａ10ｙ10＋Ａ12ｙ12
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ4 、Ａ6 、Ａ8 、Ａ10、Ａ12はそれぞれ４次、６次、８次、１０次、１２次の非球面係数である。また、非球面係数において、「ｅ−ｎ」（ｎは整数）は、「１０−ｎ」を示している。
【００６０】
実施例１
ｒ1 =   39.500            ｄ1 =  0.80     ｎd1 =  2.00170     νd1 =  20.60
ｒ2 =    9.307（非球面）  ｄ2 =  2.82
ｒ3 =     ∞              ｄ3 =  9.00     ｎd2 =  1.83400     νd2 =  37.16
ｒ4 =     ∞              ｄ4 =  0.20
ｒ5 =   12.580（非球面）  ｄ5 =  2.91     ｎd3 =  1.71300     νd3 =   53.87
ｒ6 =  -16.892（非球面）  ｄ6 =（可変）  
ｒ7 =  -21.881            ｄ7 =  0.70     ｎd4 =  1.88300     νd4 =  40.76
ｒ8 =   15.332            ｄ8 =  1.15
ｒ9 =  -12.701            ｄ9 =  0.70     ｎd5 =  1.88300     νd5 =  40.76
ｒ10=   14.117            ｄ10=  1.80     ｎd6 =  1.92286     νd6 =  20.88
ｒ11=  -22.374            ｄ11=（可変）  
ｒ12=     ∞（絞り）      ｄ12=（可変）   
ｒ13=    8.306（非球面）  ｄ13=  2.21     ｎd7 =  1.60562     νd7 =  43.72
ｒ14=  -47.108（非球面）  ｄ14=  0.20
ｒ15=   12.266            ｄ15=  2.94     ｎd8 =  1.49700     νd8 =  81.54
ｒ16=  -14.421            ｄ16=  0.10
ｒ17=   14.842            ｄ17=  2.14     ｎd9 =  1.48749     νd9 =  70.23
ｒ18=  -17.807            ｄ18=  0.82     ｎd10=  1.92286     νd10=  20.88
ｒ19=    4.864            ｄ19=（可変）  
ｒ20=    9.403（非球面）  ｄ20=  2.00     ｎd11=  1.49700     νd11=  81.54
ｒ21=  -87.995（非球面）  ｄ21=（可変） 
ｒ22=     ∞              ｄ22=  0.50     ｎd12=  1.54771     νd12=  62.84
ｒ23=     ∞              ｄ23=  0.50
ｒ24=     ∞              ｄ24=  0.50     ｎd13=  1.51633     νd13=  64.14
ｒ25=     ∞              ｄ25=  0.39
ｒ26=     ∞（撮像素子の受光面、結像面）
非球面係数
第2面
ｒ =    9.307 
Ｋ =    0.000
Ａ4 =   -9.62954e-05  
Ａ6 =   -9.91838e-07    
Ａ8 =    4.44030e-09     
Ａ10=   -1.56989e-10  
第5面
ｒ =   12.580     
Ｋ =    0.000
Ａ4 =   -8.95438e-05     
Ａ6 =    5.36299e-07    
Ａ8 =   -4.29158e-08     
Ａ10=    1.58586e-09  
第6面
ｒ =  -16.892    
Ｋ =    0.000
Ａ4 =    6.15799e-05 
Ａ6 =    1.51272e-06   
Ａ8 =   -7.64944e-08   
Ａ10=    2.20503e-09  
第13面
ｒ =    8.306    
Ｋ =    0.000
Ａ4 =    7.75773e-05   
Ａ6 =   -4.26074e-06   
Ａ8 =    1.19693e-06  
Ａ10=   -1.19729e-08  
第14面
ｒ =  -47.108   
Ｋ =    0.000
Ａ4 =    6.39340e-04   
Ａ6 =    8.68992e-08   
Ａ8 =    1.27478e-06  
第20面
ｒ =    9.403    
Ｋ =    0.000
Ａ4 =   -2.91158e-04  
第21面
ｒ =  -87.995    
Ｋ =    0.000
Ａ4 =   -5.22271e-04   
Ａ6 =    4.57457e-06  
ズームデータ（∞）
ＷＥ     ＳＴ      ＴＥ          
ｆ（mm）       5.060     9.390    17.400    
ＦNO            3.57      4.48      5.10    
ｄ6             0.50      3.94      6.36    
ｄ11            5.96      2.51      0.10    
ｄ12            8.05      5.47      1.90     
ｄ19            3.00      5.26      9.15    
ｄ21            3.50      3.82      3.50   
【００６１】
実施例２
ｒ1 =  494.305            ｄ1 =  0.80     ｎd1 =  2.00060     νd1 =  25.46
ｒ2 =   11.811（非球面）  ｄ2 =  2.81
ｒ3 =     ∞              ｄ3 =  9.00     ｎd2 =  1.83400     νd2 =  37.16
ｒ4 =     ∞              ｄ4 =  0.20
ｒ5 =    9.368（非球面）  ｄ5 =  2.55     ｎd3 =  1.71300     νd3 =  53.87
ｒ6 =  -40.214（非球面）  ｄ6 =（可変）  
ｒ7 =  -22.842            ｄ7 =  0.70     ｎd4 =  1.88300     νd4 =  40.76
ｒ8 =   14.261            ｄ8 =  1.15
ｒ9 =  -13.699            ｄ9 =  0.70     ｎd5 =  1.88300     νd5 =  40.76
ｒ10=   20.441            ｄ10=  1.80     ｎd6 =  1.92286     νd6 =  20.88
ｒ11=  -20.240            ｄ11=（可変） 
ｒ12=     ∞（絞り）      ｄ12=（可変） 
ｒ13=    7.979（非球面）  ｄ13=  1.95     ｎd7 =  1.61772     νd7 =  49.83
ｒ14=  -66.841（非球面）  ｄ14=  0.20
ｒ15=   15.960            ｄ15=  2.43     ｎd8 =  1.49700     νd8 =  81.54
ｒ16=  -18.074            ｄ16=  0.10
ｒ17=   10.141            ｄ17=  1.73     ｎd9 =  1.48749     νd9 =  70.23
ｒ18=   60.508            ｄ18=  0.80     ｎd10=  1.92286     νd10=  20.88
ｒ19=    4.794            ｄ19=（可変） 
ｒ20=   20.078（非球面）  ｄ20=  2.00     ｎd11=  1.49700     νd11=  81.54
ｒ21=  -32.393（非球面）  ｄ21=（可変）  
ｒ22=     ∞              ｄ22=  0.50     ｎd12=  1.54771     νd12=  62.84
ｒ23=     ∞              ｄ23=  0.50
ｒ24=     ∞              ｄ24=  0.50     ｎd13=  1.51633     νd13=  64.14
ｒ25=     ∞              ｄ25=  0.39
ｒ26=     ∞（撮像素子の受光面、結像面）
非球面係数
第2面
ｒ =   11.811   
Ｋ =    0.000
Ａ4 =   -2.73638e-04   
Ａ6 =    1.45043e-06  
Ａ8 =   -1.80429e-08   
Ａ10=    1.01184e-11  
第5面
ｒ =    9.368   
Ｋ =    0.000
Ａ4 =   -1.66101e-04  
Ａ6 =   -2.19977e-06   
Ａ8 =    3.76909e-08  
Ａ10=    8.07540e-10  
第6面
ｒ =  -40.214  
Ｋ =    0.000
Ａ4 =    9.09423e-05  
Ａ6 =   -2.75538e-06  
Ａ8 =    8.68218e-08  
Ａ10=    2.96363e-10  
第13面
ｒ =    7.979  
Ｋ =    0.000
Ａ4 =    1.46351e-04  
Ａ6 =    1.32395e-06  
Ａ8 =    1.84723e-06 
Ａ10=   -1.65575e-08  
第14面
ｒ =  -66.841  
Ｋ =    0.000
Ａ4 =    7.35746e-04  
Ａ6 =    4.95611e-06   
Ａ8 =    2.22872e-06  
第20面
ｒ =   20.078  
Ｋ =    0.000
Ａ4 =   -7.44279e-04  
第21面
ｒ =  -32.393   
Ｋ =    0.000
Ａ4 =   -1.12065e-03  
Ａ6 =    1.93134e-06  
ズームデータ（∞）
ＷＥ     ＳＴ      ＴＥ          
ｆ（mm）       5.060     9.350    17.400    
ＦNO            3.57      4.37      5.10     
ｄ6            0.50      4.47      6.59    
ｄ11           6.93      2.96      0.84     
ｄ12           7.68      5.39      1.16     
ｄ19           3.00      5.51     10.48    
ｄ21           4.47      4.25      3.50    
【００６２】
実施例３
ｒ1 =   50.434            ｄ1 =  0.80     ｎd1 =  2.00170     νd1 =  20.60
ｒ2 =    9.846（非球面）  ｄ2 =  2.81
ｒ3 =     ∞              ｄ3 =  9.00     ｎd2 =  1.83400     νd2 =  37.16
ｒ4 =     ∞              ｄ4 =  0.20
ｒ5 =   14.005（非球面）  ｄ5 =  2.82     ｎd3 =  1.71726     νd3 =  52.75
ｒ6 =  -15.783（非球面）  ｄ6 =（可変）  
ｒ7 =  -26.009            ｄ7 =  0.70     ｎd4 =  1.88300     νd4 =  40.76
ｒ8 =   16.554            ｄ8 =  1.15
ｒ9 =  -11.351            ｄ9 =  0.70     ｎd5 =  1.88300     νd5 =  40.76
ｒ10=   14.262            ｄ10=  1.80     ｎd6 =  1.92286     νd6 =  20.88
ｒ11=  -21.741            ｄ11=（可変）
ｒ12=     ∞（絞り）      ｄ12=（可変） 
ｒ13=    8.027（非球面）  ｄ13=  2.46     ｎd7 =  1.61433     νd7 =  47.89
ｒ14=  -41.790（非球面）  ｄ14=  0.20
ｒ15=   14.130            ｄ15=  2.63     ｎd8 =  1.49804     νd8 =  81.34
ｒ16=  -16.368            ｄ16=  0.21
ｒ17=   13.343            ｄ17=  2.01     ｎd9 =  1.53151     νd9 =  74.20
ｒ18=  -27.377            ｄ18=  0.80     ｎd10=  1.91189     νd10=  21.14
ｒ19=    4.621            ｄ19=（可変） 
ｒ20=   12.180（非球面）  ｄ20=  2.00     ｎd11=  1.49422     νd11=  78.19
ｒ21=  -44.589（非球面）  ｄ21=（可変） 
ｒ22=     ∞              ｄ22=  0.50     ｎd12=  1.54771     νd12=  62.84
ｒ23=     ∞              ｄ23=  0.50
ｒ24=     ∞              ｄ24=  0.50     ｎd13=  1.51633     νd13=  64.14
ｒ25=     ∞              ｄ25=  0.39
ｒ26=     ∞（撮像素子の受光面、結像面）
非球面係数
第2面
ｒ =    9.846   
Ｋ =    0.000
Ａ4 =   -4.36169e-05   
Ａ6 =   -1.36834e-06  
Ａ8 =    1.46510e-08  
Ａ10=   -9.59218e-11  
第5面
ｒ =   14.005   
Ｋ =    0.000
Ａ4 =   -3.76146e-05  
Ａ6 =    1.43503e-06    
Ａ8 =   -1.34648e-07   
Ａ10=    4.03631e-09  
第6面
ｒ =  -15.783     
Ｋ =    0.000
Ａ4 =    9.80279e-05   
Ａ6 =    1.87320e-06   
Ａ8 =   -1.49840e-07   
Ａ10=    4.45143e-09  
第13面
ｒ =    8.027   
Ｋ =    0.000
Ａ4 =   -9.98174e-07  
Ａ6 =   -6.78785e-06     
Ａ8 =    9.70084e-07  
Ａ10=   -9.49362e-09  
第14面
ｒ =  -41.790  
Ｋ =    0.000
Ａ4 =    5.90717e-04   
Ａ6 =   -2.59522e-06   
Ａ8 =    9.79218e-07  
第20面
ｒ =   12.180   
Ｋ =    0.000
Ａ4 =   -1.02620e-05  
第21面
ｒ =  -44.589  
Ｋ =    0.000
Ａ4 =   -2.01290e-04   
Ａ6 =    6.54086e-07  
ズームデータ（∞）
ＷＥ     ＳＴ      ＴＥ          
ｆ（mm）       5.060     9.383    17.400    
ＦNO            3.57      4.51      5.10    
ｄ6            0.50      4.03      6.36    
ｄ11           6.33      2.80      0.46    
ｄ12           7.89      5.33      1.54    
ｄ19           3.00      5.45      9.35    
ｄ21           3.50      3.61      3.50    
【００６３】
以上の実施例１〜３の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図４〜図６に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す。各図中、“ω”は半画角を示す。
【００６４】
次に、各実施例における条件式（１）〜（６）の値を掲げる。
（条件式の値）
条件式                 実施例１  実施例２  実施例３
(1)  ｎd                     2.00      2.00      2.00 
(2)  νd                     20.60     25.40     20.60 
(3)  Ｄ13／ｆ1                0.96      0.86      0.92 
(4)  (Ｒ1+Ｒ2)／(Ｒ1-Ｒ2)    -0.70     -0.79     -0.68 
(5)  (Ｒ3+Ｒ4)／(Ｒ3-Ｒ4)    -0.08     -0.06     -0.07 
(6)  Ｐ31／Ｐ32               1.17      1.50      1.40
【００６５】
（歪曲収差のデジタル補正）
ところで、本発明のズームレンズを用いたときに、像の歪曲は電気的にデジタル補正する。以下に、像の歪曲をデジタル補正するための基本的概念について説明する。
【００６６】
例えば、図７に示すように、光軸と撮像面との交点を中心として有効撮像面の長辺に内接する半径Ｒの円周上（像高）での倍率を固定し、この円周を補正の基準とする。そして、それ以外の任意の半径ｒ（ω）の円周上（像高）の各点を略放射方向に移動させて、半径ｒ'（ω）となるように同心円状に移動させることで補正する。
【００６７】
例えば、図７において、半径Ｒの円の内側に位置する任意の半径ｒ1（ω）の円周上の点Ｐ1は、円の中心に向けて補正すべき半径ｒ1'（ω）円周上の点Ｐ2に移動させる。また、半径Ｒの円の外側に位置する任意の半径ｒ2（ω）の円周上の点Ｑ1は、円の中心から離れる方向に向けて補正すべき半径ｒ2'（ω）円周上の点Ｑ2に移動させる。
【００６８】
ここで、ｒ'（ω）は次のように表わすことができる。
ｒ'（ω）＝α・ｆ・ｔａｎω    （０≦α≦１）
ただし、
ωは被写体半画角、ｆは結像光学系（本発明では、ズームレンズ）の焦点距離である。
【００６９】
ここで、前記半径Ｒの円上（像高）に対応する理想像高をＹとすると、
α＝Ｒ／Ｙ＝Ｒ／（ｆ・ｔａｎω）
となる。
【００７０】
光学系は、理想的には、光軸に対して回転対称であり、すなわち歪曲収差も光軸に対して回転対称に発生する。したがって、上述のように、光学的に発生した歪曲収差を電気的に補正する場合には、再現画像上で光軸と撮像面との交点を中心とした有効撮像面の長辺に内接する半径Ｒの円の円周上（像高）の倍率を固定して、それ以外の半径ｒ（ω）の円周上（像高）の各点を略放射方向に移動させて、半径ｒ'（ω）となるように同心円状に移動させることで補正することができれば、データ量や演算量の点で有利と考えられる。
【００７１】
ところが、光学像は、電子撮像素子で撮像された時点で（サンプリングのため）連続量ではなくなる。したがって、厳密には光学像上に描かれる上記半径Ｒの円も、電子撮像素子上の画素が放射状に配列されていない限り正確な円ではなくなる。
【００７２】
つまり、離散的座標点毎に表わされる画像データの形状補正においては、上記倍率を固定できる円は存在しない。そこで、各画素（Ｘi，Ｙj）毎に、移動先の座標（Ｘi'，Ｙj' ）を決める方法を用いるのがよい。なお、座標（Ｘi'，Ｙj'）に（Ｘi，Ｙj）の２点以上が移動してきた場合には、各画素が有する値の平均値をとる。また、移動してくる点がない場合には、周囲のいくつかの画素の座標（Ｘi'，Ｙj'）の値を用いて補間すればよい。
【００７３】
このような方法は、特にズームレンズが有する電子撮像装置において光学系や電子撮像素子の製造誤差等のために光軸に対して歪みが著しく、前記光学像上に描かれる上記半径Ｒの円が非対称になった場合の補正に有効である。また、撮像素子あるいは各種出力装置において信号を画像に再現する際に幾何学的歪み等が発生する場合等の補正に有効である。
【００７４】
本発明の電子撮像装置では、補正量ｒ'（ω）−ｒ（ω）を計算するために、ｒ（ω）すなわち半画角と像高との関係、あるいは、実像高ｒと理想像高ｒ'／αとの関係が、電子撮像装置に内蔵された記録媒体に記録されている構成としてもよい。
【００７５】
なお、歪曲補正後の画像が短辺方向の両端において光量が極端に不足することのないようにするには、前記半径Ｒが、次の条件式を満足するのがよい。
【００７６】
０≦Ｒ≦０．６Ｌs 
ただし、Ｌs は有効撮像面の短辺の長さである。
【００７７】
好ましくは、前記半径Ｒは、次の条件式を満足するのがよい。
０．３Ｌs≦Ｒ≦０．６Ｌs
さらには、半径Ｒは、略有効撮像面の短辺方向の内接円の半径に一致させるのが最も有利である。なお、半径Ｒ＝０の近傍、すなわち、軸上近傍において倍率を固定した補正の場合は、実質画像数の面で若干の不利があるが、広角化しても小型化にするための効果は確保できる。
【００７８】
なお、補正が必要な焦点距離区間については、いくつかの焦点ゾーンに分割する。そして、該分割された焦点ゾーン内の望遠端近傍で略
ｒ'（ω）＝α・ｆ・ｔａｎω
を満足する補正結果が得られる場合と同じ補正量で補正してもよい。
【００７９】
ただし、その場合、分割された焦点ゾーン内の広角端において樽型歪曲量がある程度残存してしまう。また、分割ゾーン数を増加させてしまうと、補正のために必要な固有データを記録媒体に余計に保有する必要が生じあまり好ましくない。そこで、分割された焦点ゾーン内の各焦点距離に関連した１つ又は数個の係数を予め算出しておく。この係数は、シミュレーションや実機による測定に基づいて決定しておけばよい。
【００８０】
そして、前記分割されたゾーン内の望遠端近傍で略、
ｒ'（ω）＝α・ｆ・ｔａｎω
を満足する補正結果が得られる場合の補正量を算出し、この補正量に対して焦点距離毎に前記係数を一律に掛けて最終的な補正量にしてもよい。
【００８１】
ところで、無限遠物体を結像させて得られた像に歪曲がない場合は、
ｆ＝ｙ／ｔａｎω
が成立する。
ただし、ｙは像点の光軸からの高さ（像高）、ｆは結像系（本発明ではズームレンズ）の焦点距離、ωは撮像面上の中心からｙの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度（被写体半画角）である。
【００８２】
結像系に樽型の歪曲収差がある場合は、
ｆ＞ｙ／ｔａｎω
となる。つまり、結像系の焦点距離ｆと、像高ｙとを一定とすると、ωの値は大きくなる。
【００８３】
（デジタルカメラ）
さて、以上のような本発明のズームレンズで物体像を形成しその像をＣＣＤ等の電子撮像素子に受光させて撮影を行う電子撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。
【００８４】
図８〜図１０は、本発明によるズームレンズをデジタルカメラの撮影光学系１４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図８はデジタルカメラ１４０の外観を示す前方斜視図、図９は同後方斜視図、図１０はデジタルカメラ１４０の構成を示す断面図である。デジタルカメラ１４０は、この例の場合、撮影用光路１４２を有する撮影光学系１４１、ファインダー用光路１４４を有するファインダー光学系１４３、シャッター１４５、フラッシュ１４６、液晶表示モニター１４７等を含み、カメラ１４０の上部に配置されたシャッター１４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系１４１、例えば実施例１の光路折り曲げズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系１４１によって形成された物体像が、近赤外カットフィルターと光学的ローパスフィルターＦを介してＣＣＤ１４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ１４９で受光された物体像は、処理手段１５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター１４７に表示される。また、この処理手段１５１には記録手段１５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段１５２は処理手段１５１と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ１４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。
【００８５】
さらに、ファインダー用光路１４４上にはファインダー用対物光学系１５３が配置してある。このファインダー用対物光学系１５３によって形成された物体像は、像正立部材であるポロプリズム１５５の視野枠１５７上に形成される。このポリプリズム１５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系１５９が配置されている。なお、撮影光学系１４１及びファインダー用対物光学系１５３の入射側、接眼光学系１５９の射出側にそれぞれカバー部材１５０が配置されている。
【００８６】
このように構成されたデジタルカメラ１４０は、撮影光学系１４１が５倍程度の高変倍比で、高い光学性能を有するズームレンズであるので、高性能で、奥行き方向が極めて薄い安価なデジタルカメラが実現できる。
【００８７】
なお、図１０の例では、カバー部材１５０として平行平面板を配置しているが、パワーを持ったレンズを用いてもよい。あるいは、省いてもよい。
【００８８】
（内部回路構成）
図１１は、上記デジタルカメラ１４０の主要部の内部回路の構成ブロック図である。なお、以下の説明では、上記の処理手段は、例えばＣＤＳ／ＡＤＣ部１２４、一時記憶メモリ１１７、画像処理部１１８等からなり、記憶手段は、例えば記憶媒体部１１９等からなる。
【００８９】
図１１に示すように、デジタルカメラ１４０は、操作部１１２と、この操作部１１２に接続された制御部１１３と、この制御部１１３の制御信号出力ポートにバス１１４及び１１５を介して接続された撮像駆動回路１１６並びに一時記憶メモリ１１７、画像処理部１１８、記憶媒体部１１９、表示部１２０、及び設定情報記憶メモリ部１２１を備えている。
【００９０】
上記の一時記憶メモリ１１７、画像処理部１１８、記憶媒体部１１９、表示部１２０、及び設定情報記憶メモリ部１２１は、バス１２２を介して相互にデータの入力又は出力が可能なように構成され、また、撮像駆動回路１１６には、ＣＣＤ１４９とＣＤＳ／ＡＤＣ部１２４が接続されている。
【００９１】
操作部１１２は各種の入力ボタンやスイッチを備え、これらの入力ボタンやスイッチを介して外部（カメラ使用者）から入力されるイベント情報を制御部に通知する回路である。
【００９２】
制御部１１３は、例えばＣＰＵ等からなる中央演算処理装置であり、不図示のプログラムメモリを内蔵し、そのプログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、操作部１１２を介してカメラ使用者から入力される指示命令を受けてデジタルカメラ１４０全体を制御する回路である。
【００９３】
ＣＣＤ１４９は、本発明による撮影光学系１４１を介して形成された物体像を受光する。ＣＣＤ１４９は、撮像駆動回路１１６により駆動制御され、その物体像の各画素ごとの光量を電気信号に変換してＣＤＳ／ＡＤＣ部１２４に出力する撮像素子である。
【００９４】
ＣＤＳ／ＡＤＣ部１２４は、ＣＣＤ１４９から入力する電気信号を増幅しかつアナログ／デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ（ベイヤーデータ、以下ＲＡＷデータという。）を一時記憶メモリ１１７に出力する回路である。
【００９５】
一時記憶メモリ１１７は、例えばＳＤＲＡＭ等からなるバッファであり、ＣＤＳ／ＡＤＣ部１２４から出力される上記ＲＡＷデータを一時的に記憶するメモリ装置である。画像処理部１１８は、一時記憶メモリ１１７に記憶されたＲＡＷデータ又は記憶媒体部１１９に記憶されているＲＡＷデータを読み出して、制御部１１３から指定された画質パラメータに基づいて歪曲収差補正を含む各種画像処理を電気的に行う回路である。
【００９６】
記録媒体部１１９は、例えばフラッシュメモリ等からなるカード型又はスティック型の記録媒体を着脱自在に装着して、それらカード型又はスティック型のフラッシュメモリに、一時記憶メモリ１１７から転送されるＲＡＷデータや画像処理部１１８で画像処理された画像データを記録して保持する装置の制御回路である。
【００９７】
表示部１２０は、液晶表示モニターを備え、その液晶表示モニターに画像や操作メニュー等を表示する回路である。設定情報記憶メモリ部１２１には、予め各種の画質パラメータが格納されているＲＯＭ部と、そのＲＯＭ部から読み出された画質パラメータの中から操作部１１２の入力操作によって選択された画質パラメータを記憶するＲＡＭ部が備えられている。設定情報記憶メモリ部１２１は、それらのメモリへの入出力を制御する回路である。
【００９８】
このように構成されたデジタルカメラ１４０は、撮影光学系１４１が、本発明により、十分な広角域を有し、コンパクトな構成としながら、高変倍で全変倍域で結像性能が極めて安定的であるので、高性能・小型化・広角化が実現できる。そして、広角側、望遠側での速い合焦動作が可能となる。
【産業上の利用可能性】
【００９９】
本発明では、全体の薄型化に有利な光路を反射する反射面を備えたズームレンズであって、収差補正能力も優れたズームレンズを提供できる。当然ながら撮影画像の画質は良好に維持されており、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の電子撮像素子に有用である。
【図面の簡単な説明】
【０１００】
【図１】本発明のズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。
【図２】本発明のズームレンズの実施例２の図１と同様の図である。
【図３】本発明のズームレンズの実施例３の図１と同様の図である。
【図４】実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。
【図５】実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。
【図６】実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。
【図７】歪曲収差の補正を説明する図である。
【図８】本発明による光路折り曲げズームレンズを組み込んだデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。
【図９】図８のデジタルカメラの後方斜視図である。
【図１０】図８のデジタルカメラの断面図である。
【図１１】デジタルカメラの主要部の内部回路の構成ブロック図である。
【符号の説明】
【０１０１】
Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第４レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…ローパスフィルタ
Ｃ…カバーガラス
Ｐ…プリズム
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
１１２…操作部
１１３…制御部
１１４…バス
１１５…バス
１１６…撮像駆動回路
１１７…一時記憶メモリ
１１８…画像処理部
１１９…記憶媒体部
１２０…表示部
１２１…設定情報記憶メモリ部
１２２…バス
１２４…ＣＤＳ／ＡＤＣ部
１４０…デジタルカメラ
１４１…撮影光学系
１４２…撮影用光路
１４３…ファインダー光学系
１４４…ファインダー用光路
１４５…シャッター
１４６…フラッシュ
１４７…液晶表示モニター
１４９…ＣＣＤ
１５０…カバー部材
１５１…処理手段
１５２…記録手段
１５３…ファインダー用対物光学系
１５５…ポロプリズム
１５７…視野枠
１５９…接眼光学系
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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