(57)【要約】【課題】複数のアンプによる再生ＲＦ信号のＳ／Ｎの低下を抑制し、共振周波数付近のＳ／Ｎを改善することが可能な再生装置および光再生装置を提供する。【解決手段】複数の分割されたフォトディテクタＰＤ−Ａ〜Ｄの出力からＲＦ信号を再生する再生装置２００Ａであって、上数のフォトディテクタは一端側が共通ノードＮＤ１に接続され、他端側のそれぞれに電流アンプ２０１〜２０４が接続されており、複数のフォトディテクタの共通ノードＮＤ１に、フォトディテクタの端子間容量と電流共振を起こし、電流増幅を行うことが可能なインダクタＬ１が接続されている。【選択図】図２０
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の分割されたフォトディテクタの出力からＲＦ信号を再生する再生装置であって、
上記複数のフォトディテクタは一端側が共通ノードに接続され、他端側のそれぞれに電流アンプが接続されており、
上記複数のフォトディテクタの共通ノードに、当該フォトディテクタの端子間容量と電流共振を起こし、電流増幅を行うことが可能なインダクタが接続されている
再生装置。
【請求項２】
上記インダクタは一端側が上記共通ノードに接続され、他端側がＲＦアンプの入力に接続されている
請求項１記載の再生装置。
【請求項３】
上記インダクタは一端側が上記共通ノードに接続され、他端側が電源端子に接続されている
請求項１記載の再生装置。
【請求項４】
上記電流アンプの加算信号が入力される上記ＲＦ信号を出力するＲＦアンプを有する
請求項３記載の再生装置。
【請求項５】
上記ＲＦアンプの出力がダンピング素子を介して上記共通ノードに帰還されている
請求項４記載の再生装置。
【請求項６】
上記電流アンプは差動出力アンプにより形成され、
複数の電流アンプの一方の出力の加算出力がダンピング素子を介して上記共通ノードに帰還されている
請求項４記載の再生装置。
【請求項７】
上記ダンピング素子は、容量素子である
請求項５または６記載の再生装置。
【請求項８】
レーザ光を記録媒体に照射した戻り光を複数の分割されたフォトディテクタで受け、当該フォトディテクタの出力からＲＦ信号を再生する光再生装置であって、
上記複数のフォトディテクタは一端側が共通ノードに接続され、他端側のそれぞれに電流アンプが接続されており、
上記複数のフォトディテクタの共通ノードに、当該フォトディテクタの端子間容量と電流共振を起こし、電流増幅を行うことが可能なインダクタが接続されている
光再生装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光ディスク装置等に適用可能な再生装置および光再生装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
記録再生が可能な光ディスク装置は、レーザダイオード（Ｌａｓｅｒ  Ｄｉｏｄｅ：ＬＤ）から出射されるレーザ光をディスクに照射してデータの記録、再生を行う。
光ディスク装置の光ヘッドは、レーザダイオードの放射したレーザ光の光ディスクのよる反射光を検出するフォトディテクタ等を内蔵している。
フォトディテクタ（ＰＤ）の出力は、受光光量に応じた電気信号としてＲＦアンプ等に供給される。
再生系は、光ヘッドのフォトディテクタによる検出出力を再生増幅する再生増幅回路やデコーダ等を有する。デコーダは、光ディスクの記録トラックからの反射光の検出出力について、記録系のエンコード処理に対応するデコード処理によりデータを再生する。
【０００３】
図１（Ａ）、（Ｂ）は、一般的に用いられているディスク再生装置の再生ＲＦの生成部の構成例を示す図である。
【０００４】
この図１（Ａ）の例では、４分割したＰＤ−Ａ〜Ｄにそれぞれ電流アンプＡＭＰ１〜ＡＭＰ４を設けてサーボ信号として使用し、全ての信号を加算し演算増幅器（オペアンプ
ＡＭＰ５により再生ＲＦ信号として得ている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところが、１倍速再生や戻り光量の大きい時は、問題はなかったが、ここに来てデュアルレイヤーディスク（dual layer disc）の再生での戻り光量の低下と、倍速再生によるＳ／Ｎ低下が問題となってきている。
【０００６】
図１（Ｂ）のように、アンプを１つとすれば６ｄＢの改善ができるが、ＣＲ分割のため、サーボ帯域を数十ｋＨｚと狭くしないと、ＲＦの低域を通せなくなり、かつそれぞれカットオフ（cutoff）周波数での位相回りも問題となる。
【０００７】
本発明は、複数のアンプによる再生ＲＦ信号のＳ／Ｎの低下を抑制し、共振周波数付近のＳ／Ｎを改善することが可能な再生装置および光再生装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の第１の観点は、複数の分割されたフォトディテクタの出力からＲＦ信号を再生する再生装置であって、上記複数のフォトディテクタは一端側が共通ノードに接続され、他端側のそれぞれに電流アンプが接続されており、上記複数のフォトディテクタの共通ノードに、当該フォトディテクタの端子間容量と電流共振を起こし、電流増幅を行うことが可能なインダクタが接続されている。
【０００９】
本発明の第２の観点は、レーザ光を記録媒体に照射した戻り光を複数の分割されたフォトディテクタで受け、当該フォトディテクタの出力からＲＦ信号を再生する光再生装置であって、上記複数のフォトディテクタは一端側が共通ノードに接続され、他端側のそれぞれに電流アンプが接続されており、上記複数のフォトディテクタの共通ノードに、当該フォトディテクタの端子間容量と電流共振を起こし、電流増幅を行うことが可能なインダクタが接続されている。
【００１０】
本発明によれば、共通ノード側にインダクタを挿入してＰＤの端子間容量と電流共振を起こし、ノイズの無い状態（noise less）で電流増幅を行うことで、共振周波数付近でのＳ/Ｎが改善される。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、複数のアンプによる再生ＲＦ信号のＳ／Ｎの低下を抑制し、共振周波数付近のＳ／Ｎを改善することができる利点がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の実施の形態を図面に関連付けて説明する。
【００１３】
図２は、本発明の実施形態に係る光記録再生装置の簡略構成を示す図である。
【００１４】
この光記録再生装置１００は、記録媒体（たとえば光ディスク）１０１、光ピックアップ（光ヘッド）１１０、記録系１２０、再生系１３０、制御系１４０、およびシステムコントローラ１５０を有する。
【００１５】
光記録再生装置１００は、光ディスク１０１をモータ駆動回路１０２により駆動されるスピンドルモータ１０３にて回転駆動し、光ディスク１０１の記録トラックを光ヘッド１１０によりレーザ光で走査することにより、所定のデータフォーマット（たとえば、ブルーレイディスクに適合したフォーマット、ＣＤの規格に適合したフォーマット）で、デジタルデータを光学的に記録し、再生する。
【００１６】
光ヘッド１１０は、レーザ駆動回路により駆動されデジタルデータの記録再生用のレーザダイオード１１１、レーザダイオード１１１が放射したレーザ光を検出するフォトディテクタ１１２やレーザダイオード１１１の放射したレーザ光の光ディスク１０１のよる反射光を検出するフォトディテクタ１１３等を内蔵している。
【００１７】
記録系１２０は、入力端子１２１から入出力インタフェース１２２を介して供給される記録すべきデジタルデータＤＴを上記した所定のデータフォーマットの記録データ列に変換するエンコーダ１２３や、記録データ列に応じたライトパルスを発生するパルス発生回路１２４、ライトパルスに応じてライト信号電流を生成して光ヘッド１１０のレーザダイオード１１１を駆動するレーザ駆動回路１２５等を有する。
【００１８】
再生系１３０は、光ヘッド１１０のフォトディテクタ１１３による検出出力を再生増幅する再生増幅回路１３１やデコーダ１３２等を有する。
デコーダ１３２は、光ディスク１０１の記録トラックからの反射光の検出出力について、上述の記録系１２０のエンコーダ１２３に対応するデコード処理によりデータを再生し、再生データを出力端子１３３から出力する。
【００１９】
制御系１４０は、光ヘッド１１０のフォトディテクタ１１３による検出出力を再生増幅する再生増幅回路１４１、再生増幅回路１４１を受けてサーボ制御を行うスピンドルサーボ回路１４２やヘッドサーボ回路１４３等を有する。
【００２０】
システムコントローラ１５０は、アナログデジタル変換機能（Ａ／Ｄ）を有しており、その入力ポートに光ヘッド１１０のフォトディテクタ１１３による検出出力が再生増幅回路１４１により供給され、光ヘッド１１０のレーザダイオード１１１が放射したレーザ光を検出するフォトディテクタ１１２による検出出力がプリアンプ１５１を介して供給される。
システクコントローラ１５０は、供給されデジタル信号に変換された検出信号に応じて記録系１２０のパルス発生回路１２４およびレーザ駆動回路１２５の処理を制御する。
【００２１】
なお、この光記録再生装置は、一例であって、本発明が適用される光記録装置は、図２の構成に限るもではないことはいうまでもない。
【００２２】
以下、この種の光記録再生装置に適用されるＲＦ再生装置の具体的な構成例について説明する。
【００２３】
図３は、本発明の実施形態に係るＲＦ再生装置の第１の構成例を示す回路図である。
【００２４】
図３のＲＦ再生装置２００は、４個のＰＤ（フォトディテクタ）Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ、電流／電圧変換アンプ（以下、Ｉ／Ｖアンプという）２０１〜２０５、各Ｉアンプ２０１〜２０５の帰還抵抗Ｒｆ１〜Ｒｆ５、インダクタＬ１、ダンピング素子としてのキャパシタＣｎ、帰還キャパシタＣｆ、端子Ｔ１〜Ｔ７を有する。以下の説明では、アンプ２０５はＲＦアンプということにする。
【００２５】
４個のＰＤ−Ａ〜Ｄのアノード側は共通に接続され、その接続点によりノードＮＤ１が形成されている。
ＰＤ−Ａのカソード側はＩ／Ｖアンプ２０１の反転入力端子（−）に接続され、ＰＤ−Ｂのカソード側はＩ／Ｖアンプ２０２の反転入力端子（−）に接続され、ＰＤ−Ｃのカソード側はＩ／Ｖアンプ２０３の反転入力端子（−）に接続され、ＰＤ−Ｄのカソード側はＩ／Ｖアンプ２０４の反転入力端子（−）に接続されている。
Ｉ／Ｖアンプ２０１〜２０４の非反転入力端子（＋）はリファレンス信号ｒｅｆ１が供給される端子Ｔ６に共通に接続されている。
Ｉ／Ｖアンプ２０１の出力は端子Ｔ１に接続され、アンプ２０２の出力は端子Ｔ２に接続され、Ｉ／Ｖアンプ２０３の出力は端子Ｔ３に接続され、Ｉ／Ｖアンプ２０４の出力は端子Ｔ４に接続されている。
帰還抵抗Ｒｆ１はＩ／Ｖアンプ２０１の反転入力（−）と出力間に接続され、帰還抵抗Ｒｆ２はＩ／Ｖアンプ２０２の反転入力（−）と出力間に接続され、帰還抵抗Ｒｆ３はＩ／Ｖアンプ２０３の反転入力（−）と出力間に接続され、帰還抵抗Ｒｆ４はＩ／Ｖアンプ２０４の反転入力（−）と出力間に接続されている。
【００２６】
また、ノードＮＤ１はインダクタＬ１の一端およびキャパシタＣｎの第１電極が接続されている。インダクタＬ１の他端がＩ／Ｖアンプ２０５の反転入力端子（−）に接続されている。
Ｉ／Ｖアンプ２０５の非反転入力端子（＋）はリファレンス信号ｒｅｆ２が供給される端子Ｔ７に接続され、出力はＲＦ信号が出力される端子Ｔ５に接続されている。
帰還抵抗Ｒｆ５はＩ／Ｖアンプ２０５の反転入力（−）と出力間に接続され、帰還キャパシタＣｆ１はＩ／Ｖアンプ２０５の出力とキャパシタＣｎの第２電極間に接続されている。
【００２７】
図３のＲＦ再生装置２００は、ＰＤ−Ａ〜Ｄの共通のノードＮＤ１側にＲＦアンプ（電流アンプ）を設け、このＲＦアンプ２０５から再生ＲＦ信号を取り出すことによって、複数のアンプによる再生ＲＦ信号のＳ/Ｎの低下を抑制するように構成されている。
そして、新たに付加したＲＦアンプ２０５の入力段にインダクタ（inductor）Ｌ１を挿入してＰＤの端子間容量と電流共振を起こし、ノイズの無い状態（noise less）で電流増幅を行うことで、共振周波数付近でのＳ/Ｎを改善するように構成されている。
【００２８】
ここで、上記構成による動作を説明する。
ＰＤ−Ａ〜Ｄが電流出力なので、共通のアノード側にはＰＤ−Ａ〜Ｄの合成電流が流れている。
したがって、図３のようにアノード側ノードＮＤ１にＲＦアンプ（Ｉ／Ｖアンプ）２０５を接続すればＲＦ信号として取り出せる。
アンプが１回路なので、アンプ入力にインダクタＬ１を挿入すれば、ＰＤ−Ａ〜Ｄの端子間容量と電流共振を起こすことができ、信号電流のノイズの無い状態での（noise lessの）増幅が行え、等価的に光量の増加となる。
【００２９】
以下、このＲＦ再生装置についてさらに詳細に考察する。
ＲＦアンプの動作周波数帯域を保証する条件は、ＰＤ−Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ全てのＩ/Ｖアンプ２０１〜２０４の入力インピーダンスを、ＲＦアンプの帯域以上迄、十分低下（１００Ω以下）させる必要がある。
【００３０】
図４（Ａ），（Ｂ）は、ＰＤの等価回路とＲＦアンプの周波数特性を求める等価回路を示す図である。
図４（Ａ）の回路では、ＲＬ１に流れる電流はＣｄとＲｄ//ＲＬ１で決定する。
図４（Ｂ）のように、ＲＬ２を付加すると、ＲＬ１,ＲＬ２に流れる電流は同じであるが、ＣｄとＲｄ//(ＲＬ２+ＲＬ１)で決まり、周波数特性は低下する。これは図４（Ａ）の回路でＲＬ１を大きくしたことと同じである。
ここで、ＲＬ１,ＲＬ２を十分小さくすればカットオフ（cutoff）周波数を伝送周波数の帯域外にすることができ、問題は無くなり、本構成で信号を取り出すことが可能となる。
【００３１】
＜Ｉ／Ｖアンプの入力インピーダンス特性＞
図５（Ａ），（Ｂ）は、Ｉ／Ｖアンプの入力インピーダンスの測定回路を示す図である。
【００３２】
図６は、図５（Ａ）の測定回路をＩ／Ｖアンプの入力インピーダンスの周波数特性を示す図である。
図６に示す特性においては、低周波では入力インピーダンスは２０Ω程度となるが、Ｒｆによって周波数特性が変わり、広帯域な低インピーダンスは実現困難である（Rf=100Ωでは、S/Nが取れない）。
【００３３】
図７は、図５（Ｂ）の測定回路をＩ／Ｖアンプの入力インピーダンスの周波数特性を示す図である。
図７に示す特性においては、低周波で４０/８０Ωト大きいが、２００ＭＨｚまで９０/８０Ω以下とできる。
【００３４】
＜ＰＤの容量対アンプノイズ（amp noise）＞
図８は、ＰＤ極間容量対アンプノイズの測定回路である。
図９は、図８の測定回路のＩ／ＶアンプでＣｔを付加した時のノイズ周波数特性を示す図である。
図９に示すように、容量が大きくなると、帯域は狭くなりノイズレベルは上昇する。
４分割ＰＤのＣｄは、約□50μｍであり、０．５ｐＦ程度である。したがって、ＲＦアンプから見たＣｄは２．０ｐＦとなる。
これは、５倍速の伝送帯域幅（ＢＷ）=１００ＭＨｚで見ると、コモン（common）端子でＩ／Ｖ変換した場合、ノイズは＋3dBとなり、アンプ4回路の+６ｄＢに比べ、３ｄＢ改善できる。
【００３５】
＜アンプの入力インピーダンスの影響＞
図１０は、アンプの入力インピーダンスが他のアンプに与える影響を測定する測定回路を示す図である。
ここでは、ＰＤには、Ｃｄ=２ｐＦのものを使用して測定している。
【００３６】
図１１は、ＲＦアンプのノイズの周波数特性を示す図である。
図１１は、図１０のＲＦアンプとＰＤ−Ａ+ＰＤ−Ｂのアンプのノイズ比較を行うための特性波形を示しており、図中、上から変調波、アンプノイズ、ノイズの周波数特性を示している。
本方式のＲＦ出力は、低域と高域で3dB S/Nが改善されている。
１００ＭＨｚで同じとなるのは、端子間容量が２倍となるからである。
【００３７】
図１２は、ＰＤ−Ａ、ＰＤ−Ｂのアンプの有無での周波数特性を示す図である。
図１２は、図１０のＰＤ−Ａ、ＰＤ−Ｂのアンプの有無でのＲＦアンプの周波数特性を示しており、ＰＤ−Ａ、ＰＤ−Ｂのアンプが有ると、ピーク（peak）は１００ＭＨｚに低下するが、Ｓ／Ｎは変わらない。
すなわち、周波数特性に影響は出るが、Ｓ／Ｎは低下しない。
なお、アンプ無しの場合はＰＤのアノードをグランドに接続する。
【００３８】
図１３は、ＲＦアンプの有無での周波数特性を示す図である。
図１３は、図１０のＲＦの有無のＰＤ−Ａ+ＰＤ−Ｂのアンプの周波数特性を示しており、ＲＦアンプが有ると、１２０ＭＨｚにピークはできるが、Ｓ／Ｎは変わらない。
すなわち、周波数特性に影響は出るが、Ｓ／Ｎは低下しない。
【００３９】
図１４は、ＲＦノイズの周波数特性を示す図である。
図１４は、図１０のＲＦアンプとＰＤ−Ａ+ＰＤ−Ｂのアンプの周波数特性を示しており、カソード（cathode）側とアノード（anode）側では、１００ＭＨｚ以上でｆ特（周波数特性）が変わっているが、Ｓ／Ｎはほぼ同じとなっている。リードインダクタンス（lead inductance）の影響と思われる。
すなわち、周波数特性に影響は出るが、Ｓ／Ｎは低下しない。
以上の結果、入力インピーダンス１００Ω以下では、互いに影響されずＰＤ電流を増幅できると言える。
【００４０】
＜実４分割ＰＤでのＳ／Ｎ改善効果確認＞
図１５は、光記録再生装置の光ヘッドに搭載されているＰＤの構成例を示す図である。
図１６は、Ｓ／Ｎ改善効果の測定回路を示す図である。
図１５に示すように、ＰＤ−Ａ,Ｂ,Ｃ,Ｄは約□50μｍで、端子間容量は０．５ｐＦである。
図１７は、ＰＤのＰＤ−Ａ,Ｂを、図１６のＳ／Ｎ改善効果の測定回路に接続して測定を行った結果を示す図である。
図１７は、50μｍ角ＰＤでのＲＦアンプとＰＤ−Ａ+ＰＤ−Ｂのアンプの周波数特性を示しており、ＰＤの端子間容量が０．５ｐＦとなれば、ＰＤ−Ａ、ＰＤ−ＢのアンプでのＳ／Ｎ改善は、低域で３．０ｄＢ、１００ＭＨｚで２．０ｄＢとなっている。
すなわち、４分割ＰＤ時では、低域で６．０ｄＢ、１００ＭＨｚで４．０dBとなる。
【００４１】
＜ＰＤ信号電流共振によるＳ／Ｎ改善確認＞
図１８は、ＰＤ信号電流共振によるＳ／Ｎ改善効果の測定（確認）回路を示す図である。
図１９は、ＰＤ信号電流共振によるＳ／Ｎ改善効果を示す図である。
図１９は、図１８において、50μｍ角ＰＤでのＲＦアンプとＰＤ電流共振によるＳ／Ｎ改善効果を測定した結果を示しており、ＲＦアンプの入力に４７０ｎＨのインダクタを挿入すると、約１２０ＭＨｚで共振し、Ｓ／Ｎで約２．５ｄＢ改善された。低周波時の３．０ｄＢより改善が小さいのは、共振Ｑが低いためと思われる。
この場合、アンプの入力インピーダンスが１２０ＭＨｚで１８０Ωと大きく、Ｑを大きくしにくいためで、ＰＤ−Ａ,Ｂ,Ｃ,Ｄ のアンプのＳ／Ｎを犠牲にすれば、若干の改善は可能である。
ＰＤ−Ａ,Ｂ,Ｃ,Ｄの各出力は、サーボ（servo）専用に使用するので、ＢＷ=３０ＭＨｚ程度で、ディスクのイズの+１０ｄＢを考えると、Ｒｆを小さくして６ｄＢは低下させても良い。
【００４２】
現状ＢＤ（ブルーレイディスク；Ｂｌｕ−ｒａｙ  ｄｉｓｃ）で、安定なデュアルレイヤー（dual layer）の倍速再生を行うには、ＰＤアンプの更なる改善が必要であるが、既にＰＤの小型化やトランジスタの改善では限界に来ており、殆ど改善は望めない現状であるが、以上説明したＲＦ再生装置２００によれば、改善効果は１００ＭＨｚで約＋６．５ｄＢと異常に大きな改善が見込める。
【００４３】
図２０は、本発明の実施形態に係るＲＦ再生装置の第２の構成例を示す回路図である。
【００４４】
図３の第１の回路構成においては、Ｓ／Ｎの改善効果を大きいものの、ノードＮＤ１とＲＦアンプ２０５の入力との間にインダクタＬ１が配置されていることから、単純にはＩＣ化を実現することは困難であり、いわゆるハイブリッド（hybrid）構成において、実現しやすい回路構成である。
そこで、図２０の第２のＲＦ再生装置２００Ａにおいては、ＩＣ化が容易となるような構成を採用している。
【００４５】
具体的には、ＰＤ−Ａ〜Ｄのアノード側の共通ノードＮＤ１と電源（Ｖｅｅ）端子Ｔ８との間にインダクタＬ１のみが接続されている。
そして、ＲＦアンプ２０５Ａは各ＰＤのＩ／Ｖアンプ２０１〜２０４の出力側に接続されている。具体的には、各Ｉ／Ｖアンプ２０１〜２０４の出力が抵抗素子Ｒａを介して共通に接続され、その接続ノードＮＤ２がＲＦアンプ２０５の反転入力（−）に接続され、ＲＦアンプ２０５の非反転入力（＋）は、Ｉ／Ｖアンプ２０１〜２０４と同様に、リファレンス信号ｒｅｆ１の供給端子Ｔ６に接続されている。
キャパシタＣｎはＲＦアンプ２０５の出力とノードＮＤ１との間に接続されている。
【００４６】
この場合も、共通のノードＮＤ１側にインダクタ（inductor）Ｌ１を挿入してＰＤの端子間容量と電流共振を起こし、ノイズの無い状態（noise less）で電流増幅を行うことで、共振周波数付近でのＳ/Ｎを改善するように構成されている。
【００４７】
ここで、上記構成による動作を説明する。
ＰＤ−Ａ〜Ｄが電流出力なので、共通のアノード側にはＰＤ−Ａ〜Ｄの合成電流が流れている。
したがって、図３のようにアノード側ノードＮＤ１にキャパシタＣｎを介してＲＦアンプ２０５を接続することで仮想接地となり、共通ノードＮＤ１にインダクタＬ１を挿入すれば、ＰＤ−Ａ〜Ｄの端子間容量と電流共振を起こすことができ、信号電流のノイズの無い状態での（noise lessの）増幅が行え、等価的に光量の増加となり、Ｓ／Ｎが改善される。
また、ＰＤ−Ａ〜Ｄのカソード側とアノード側では信号極性が反転するので、図２０のように同相出力を帰還することでダンピング（dumping）が行われる。
を行う。
【００４８】
以下、このＲＦ再生装置についてさらに詳細に考察する。
【００４９】
図２１（Ａ），（Ｂ）は、図２０の回路におけるＰＤの等価回路とＲＦアンプの周波数特性を求める等価回路を示す図である。
図２１（Ａ）では、ＲＬ１に流れる電流はＣｄとＲｄ//ＲＬ１で決定する。ただし、Ｒｄ≫Ｒｌ１なので無視できる。
図２１（Ｂ）のように、インダクタＬ１を付加すると、ＲＬ１に流れる電流は同じであるが、Ｒｄ≫ＲＬ１でかつ100Ω以下と小さいので、ＣｄとＬ１で電流共振を起こす。
つまり、Ｌ１がＰＤのどちらに挿入されても電流共振は起こるので、本構成が成立し、共振ＱはほぼＲＬ１で決定する。
【００５０】
図２２（Ａ），（Ｂ）は、４ＰＤにアンプを接続したときの等価回路を示す図である。
図２２（Ａ）は、図２０の４分割ＰＤにＩ／Ｖアンプを接続した時の等価回路を示し、各ＰＤのＩ／Ｖアンプの入力インピーダンスを十分小さくすれば、図２２（Ｂ）の等価回路が成立し、図２１（Ｂ）となる。
【００５１】
＜Ｉ／Ｖアンプの入力インピーダンス特性＞
図２３（Ａ），（Ｂ）は、Ｉ／Ｖアンプの入力インピーダンスの測定回路と等価回路を示す図である。
【００５２】
図２４は、図２３の測定回路を使用したＩ／Ｖアンプの入力インピーダンスの周波数特性を示す図である。
図２４に示す特性においては、低周波で４０/８０Ωト大きいが、２００ＭＨｚまで９０/８０Ω以下とできる。
これは、図３の回路と同様である。
【００５３】
＜実４分割ＰＤでのＳ／Ｎ改善効果確認＞
図２５は、図２０の回路のＳ／Ｎ改善効果の測定回路を示す図である。
前述した図１５に示すように、ＰＤ−Ａ,Ｂ,Ｃ,Ｄは約□50μｍで、端子間容量は０．５ｐＦである。本例では、このＰＤのうちＰＤ−Ａ,Ｂ,Ｃ,Ｄのコモンを他のＰＤのカソードと分離して使用する。
図２６は、図２５の回路のインダクタＬ１の有無で１６のＳ／Ｎ改善効果の測定を行った結果を示す図である。
図２６に示すように、共振周波数でのＳ／Ｎ改善は約６ｄＢと、単独にＲＦアンプを付加したものに近く、電流共振によって、主に信号だけが増幅されている。
【００５４】
図２７は、２ＰＤ時のＲＦ信号とノイズ特性を示す図である。
図２７は、図２５の回路のＬ１の無で測定したＲＦ信号とノイズ周波数特性の変化を示しており、ＰＤ−Ａのアンプ、ＰＤ−Ｂのアンプは信号,ノイズともほぼ同じで、ＰＤ−Ａアンプ+ＰＤ−Ｂアンプ出力では、低域ではノイズが+３ｄＢ、信号は+６ｄＢとなり、Ｓ／Ｎは+３ｄＢである。また、高域（１００ＭＨｚ）Ｓ／Ｎは+４ｄＢとなっている。
４ＰＤで見れば、Ｓ／Ｎは+６ｄＢである。
【００５５】
図２８は、２ＰＤ時のＲＦ信号とノイズ特性の他の例を示す図である。
図２８は、図２５の回路のＬ１の有りで測定したＲＦ信号とノイズ周波数特性の変化を示しており、ＰＤ−Ａのアンプ、ＰＤ−Ｂのアンプは信号,ノイズともほぼ同じで、高域は異なる。しかし、ＰＤ−Ａアンプ+ＰＤ−Ｂアンプ出力では、低域でノイズが+３ｄＢ、信号は+６ｄＢとなり、Ｓ／Ｎは+３ｄＢである。また、高域（１００ＭＨｚ）Ｓ／Ｎは+１０ｄＢとなっている。
Ｓ／Ｎ改善は共振による信号増幅分となり、Ｌの有無による差は６ｄＢである。
【００５６】
図２９は、電流共振ＰＤアンプのイコライザー（equalizer）回路例を示す図である。
図２０の回路構成でダンピングできるが、アンプの遅延がピーク周波数に対して十分小さくないとダンピング特性が不十分となるおそれがある。
そこで、２次ＬＰＦのＱをコントロールすることで、ダンピングを行っている。
【００５７】
図３０は、電流共振ＰＤアンプの出力とイコライズ（EQ）後の振幅、ノイズ周波数特性を示す図である。
図２９の周波数振幅補正回路により、伝送帯域幅（ＢＷ）１３０ＭＨｚの平坦な帯域が得られる。
【００５８】
以上説明したように、本第２の構成例によれば、Ｓ／Ｎ改善効果は１００ＭＨｚで約＋６．０ｄＢと非常に大きな改善が見込める。
【００５９】
図３１は、本発明の実施形態に係るＲＦ再生装置の第３の構成例を示す回路図である。
【００６０】
本ＲＦ再生装置２００Ｂが図２０の構成と異なる点は、ＩＶアンプとして差動出力アンプ２０１Ｂ〜２０４Ｂを用い、同相出力を抵抗Ｒｂを介して加算し、キャパシタＣｎで帰還を掛けてダンピングするように構成したことにある。
【００６１】
本構成によれば、アンプの伝播遅延時間を短縮することができ、また、図３１に示すように、破線内の回路をＩＣ化し、ＰＤのコモン端子をＩＣの外に出し外付けインダクタを付加すれば、上述したように本構成の特徴的な動作を実現できる。
また、本構成はＯＥＩＣの外にインダクタ（inductor）を付加する回路構成であり、容易に実現できる。また、アンプが１回路減じて、高域での改善効果は６ｄＢと、０．５ｄＢの差しかなく、消費電力を考えると効果的な方法である。
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】一般的に用いられているディスク再生装置の再生ＲＦの生成部の構成例を示す図である。
【図２】本発明の実施形態に係る光記録再生装置の簡略構成を示す図である。
【図３】本発明の実施形態に係るＲＦ再生装置の第１の構成例を示す回路図である。
【図４】ＰＤの等価回路とＲＦアンプの周波数特性を求める等価回路を示す図である。
【図５】Ｉ／Ｖアンプの入力インピーダンスの測定回路を示す図である。
【図６】図５（Ａ）の測定回路をＩ／Ｖアンプの入力インピーダンスの周波数特性を示す図である。
【図７】図５（Ｂ）の測定回路をＩ／Ｖアンプの入力インピーダンスの周波数特性を示す図である。
【図８】ＰＤ極間容量対アンプノイズの測定回路である。
【図９】図８の測定回路のＩ／ＶアンプでＣｔを付加した時のノイズ周波数特性を示す図である。
【図１０】アンプの入力インピーダンスが他のアンプに与える影響を測定する測定回路を示す図である。
【図１１】ＲＦアンプのノイズの周波数特性を示す図である。
【図１２】ＰＤ−Ａ、ＰＤ−Ｂのアンプの有無での周波数特性を示す図である。
【図１３】ＲＦアンプの有無での周波数特性を示す図である。
【図１４】ＲＦノイズの周波数特性を示す図である。
【図１５】光記録再生装置の光ヘッドに搭載されているＰＤの構成例を示す図である。
【図１６】Ｓ／Ｎ改善効果の測定回路を示す図である。
【図１７】ＰＤのＰＤ−Ａ,Ｂを、図１６のＳ／Ｎ改善効果の測定回路に接続して測定を行った結果を示す図である。
【図１８】ＰＤ信号電流共振によるＳ／Ｎ改善効果の測定（確認）回路を示す図である。
【図１９】ＰＤ信号電流共振によるＳ／Ｎ改善効果を示す図である。
【図２０】本発明の実施形態に係るＲＦ再生装置の第２の構成例を示す回路図である。
【図２１】、図２０の回路におけるＰＤの等価回路とＲＦアンプの周波数特性を求める等価回路を示す図である。
【図２２】４ＰＤにアンプを接続したときの等価回路を示す図である。
【図２３】Ｉ／Ｖアンプの入力インピーダンスの測定回路と等価回路を示す図である。
【図２４】図２３の測定回路を使用したＩ／Ｖアンプの入力インピーダンスの周波数特性を示す図である。
【図２５】図２０の回路のＳ／Ｎ改善効果の測定回路を示す図である。
【図２６】図２５の回路のインダクタＬ１の有無で１６のＳ／Ｎ改善効果の測定を行った結果を示す図である。
【図２７】２ＰＤ時のＲＦ信号とノイズ特性を示す図である。
【図２８】２ＰＤ時のＲＦ信号とノイズ特性の他の例を示す図である。
【図２９】電流共振ＰＤアンプのイコライザー（equalizer）回路例を示す図である。
【図３０】電流共振ＰＤアンプの出力とイコライズ（EQ）後の振幅、ノイズ周波数特性を示す図である。
【図３１】本発明の実施形態に係るＲＦ再生装置の第３の構成例を示す回路図である。
【符号の説明】
【００６３】
１００・・・光記録再生装置、１０１・・・記録媒体（たとえば光ディスク）、１１０・・・光ピックアップ（光ヘッド）、１１１・・・レーザダイオード、１２０・・・記録系、１２５・・・レーザ駆動回路、１３０・・・再生系、１４０・・・制御系、１５０・・・システムコントローラ、２００，２００Ａ，２００Ｂ・・・ＲＦ再生装置、２０１〜２０４・・・Ｉ／Ｖアンプ、２０１Ｂ〜２０４Ｂ・・・差動出力アンプ、２０５・・・ＲＦアンプ、Ｌ１・・・インダクタ、Ｃｎ・・・キャパシタ、Ｒｆ１〜Ｒｆ５・・・帰還抵抗、ＰＤ−Ａ〜Ｄ・・・フォトディテクタ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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