(57)【要約】【課題】冷媒通路を構成する伝熱プレートに対して別体のフィン部材を組み合わせないプレート型冷却用熱交換器において、凝縮水の排水性の向上を図る。【解決手段】２枚の伝熱プレート１２には、それぞれ基板部１３から外側に向かって突き出すように切り起こされたフィン部１７が一体形成されており、フィン部１７は、基板部１３の板面から離れたオフセット壁面１７ａを有し、オフセット壁面１７ａを重力方向の２箇所の部位にて基板部１３に結合したスリットフィンを構成し、スリットフィン１７の形成に伴って基板部１３に切り欠き穴１７ｄが形成され、切り欠き穴１７ｄは、２枚の伝熱プレート１２相互間で重力方向位置がずれた状態で形成され、切り欠き穴１７ｄの重力方向位置のずれによって、２枚の伝熱プレート１２のスリットフィン１７の内側空間が重力方向で連通した空間Ｐを形成する。【選択図】図５
2008116102.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
空気を冷却することにより凝縮水を発生する冷却用熱交換器であって、
重力方向および空気流れ方向（Ａ）に沿った板面を形成する２枚の伝熱プレート（１２）を有し、
前記２枚の伝熱プレート（１２）には、それぞれ平坦な基板部（１３）と、前記基板部（１３）から突出し重力方向に延びる複数の突出部（１４）とが一体形成され、
前記２枚の伝熱プレート（１２）を、前記突出部（１４）が互いに外側を向くように前記２枚の伝熱プレート（１２）の基板部（１３）同士を当接させて接合することにより、前記突出部（１４）の内側に内部流体が流れる内部通路（１５、１６）が形成され、
前記２枚の伝熱プレート（１２）の外側に前記空気が流れるようになっており、
前記２枚の伝熱プレート（１２）には、それぞれ前記基板部（１３）から前記外側に向かって突き出すように切り起こされたフィン部（１７）が一体形成されており、
前記フィン部（１７）は、前記基板部（１３）の板面から離れたオフセット壁面（１７ａ）を有し、前記オフセット壁面（１７ａ）を重力方向の２箇所の部位にて前記基板部（１３）に結合したスリットフィンを構成し、
前記スリットフィン（１７）の形成に伴って前記基板部（１３）に切り欠き穴（１７ｄ）が形成され、
前記切り欠き穴（１７ｄ）は、前記２枚の伝熱プレート（１２）相互間で重力方向位置がずれた状態で形成され、
前記切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向位置のずれによって、前記２枚の伝熱プレート（１２）のスリットフィン（１７）の内側空間が重力方向で連通した空間（Ｐ）を形成していることを特徴とする冷却用熱交換器。
【請求項２】
前記オフセット壁面（１７ａ）の切り起こし高さであるフィン高さ（Ｆｈ）は０．３５ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１に記載の冷却用熱交換器。
【請求項３】
前記スリットフィン（１７）および前記切り欠き穴（１７ｄ）は、前記２枚の伝熱プレート（１２）のそれぞれに前記空気流れ方向（Ａ）に複数個形成されており、
前記空間（Ｐ）が前記空気流れ方向（Ａ）に複数個形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の冷却用熱交換器。
【請求項４】
空気を冷却することにより凝縮水を発生する冷却用熱交換器であって、
重力方向および空気流れ方向（Ａ）に沿った板面を形成する２枚の伝熱プレート（１２）を有し、
前記２枚の伝熱プレート（１２）には、それぞれ、平坦な基板部（１３）と、前記基板部（１３）から突出し重力方向に延びる複数の突出部（１４）とが一体形成され、
前記２枚の伝熱プレート（１２）を、前記突出部（１４）が互いに外側を向くように前記２枚の伝熱プレート（１２）の基板部（１３）同士を当接させて接合することにより、前記突出部（１４）の内側に内部流体が流れる内部通路（１５、１６）が形成され、
前記２枚の伝熱プレート（１２）の外側に前記空気が流れるようになっており、
前記２枚の伝熱プレート（１２）のうち一方の伝熱プレート（１２）のみに、前記基板部（１３）から前記外側に向かって突き出すように切り起こされたフィン部（１７）が一体形成されており、
前記フィン部（１７）は、前記基板部（１３）の板面から離れたオフセット壁面（１７ａ）を有し、前記オフセット壁面（１７ａ）を重力方向の２箇所の部位にて前記基板部（１３）に結合したスリットフィンを構成し、
前記スリットフィン（１７）の形成に伴って前記基板部（１３）に切り欠き穴（１７ｄ）が形成され、
前記２枚の伝熱プレート（１２）のうち他方の伝熱プレート（１２）には、前記基板部（１３）を打ち抜いた打ち抜き穴（１３ａ）が形成され、
前記切り欠き穴（１７ｄ）と前記打ち抜き穴（１３ａ）は、前記２枚の伝熱プレート（１２）相互間で少なくとも一部が重合していることを特徴とする冷却用熱交換器。
【請求項５】
前記スリットフィン（１７）および前記切り欠き穴（１７ｄ）が前記一方の伝熱プレート（１２）に重力方向に複数個形成されており、
前記打ち抜き穴（１３ａ）が前記他方の伝熱プレート（１２）に重力方向に複数個形成されていることを特徴とする請求項４に記載の冷却用熱交換器。
【請求項６】
前記打ち抜き穴（１３ａ）の重力方向の長さ寸法（Ｋ）は、前記スリットフィン（１７）の前記空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｆｗ）以上であることを特徴とする請求項４または５に記載の冷却用熱交換器。
【請求項７】
前記打ち抜き穴（１３ａ）の前記空気流れ方向（Ａ）の長さ寸法は、前記スリットフィン（１７）の前記空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｆｗ）以上であることを特徴とする請求項４ないし６のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【請求項８】
前記打ち抜き穴（１３ａ）の重力方向の下端部（１３ｂ）が、前記切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向の下端部（１７ｅ）よりも重力方向の下方に位置していることを特徴とする請求項４ないし７のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【請求項９】
前記スリットフィン（１７）および前記切り欠き穴（１７ｄ）が前記一方の伝熱プレート（１２）に前記空気流れ方向（Ａ）に複数個形成されており、
前記打ち抜き穴（１３ａ）が前記他方の伝熱プレート（１２）に前記空気流れ方向（Ａ）に複数個形成されており、
前記複数個の切り欠き穴（１７ｄ）の各々と前記複数個の打ち抜き穴（１３ａ）の各々は、前記２枚の伝熱プレート（１２）相互間で少なくとも一部が重合していることを特徴とする請求項４ないし８のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【請求項１０】
前記空気流れ方向（Ａ）に隣接する前記スリットフィン（１７）同士の間隔（Ｆｄ）は０．４ｍｍ以上であることを特徴とする請求項３または９に記載の冷却用熱交換器。
【請求項１１】
前記切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向の長さ寸法（Ｇ）は５ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１ないし１０のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【請求項１２】
前記オフセット壁面（１７ａ）は、前記基板部（１３）と平行に形成されていることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【請求項１３】
前記オフセット壁面（１７ａ）は、重力方向上方側の部位が重力方向下方側の部位よりも前記基板部（１３）の板面に対して離れるように、前記基板部（１３）に対して傾斜していることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【請求項１４】
前記突出部（１４）の断面形状は、前記基板部（１３）から半円状に突き出す湾曲面を有する形状になっており、
前記スリットフィン（１７）は、前記突出部（１４）に対して前記空気流れ方向（Ａ）の下流側の部位に配置され、
前記オフセット壁面（１７ａ）が、前記突出部（１４）の半円状湾曲面のうち下流側湾曲面の傾斜方向と同一方向に傾斜していることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【請求項１５】
前記突出部（１４）の断面形状は、前記基板部（１３）から半円状に突き出す湾曲面を有する形状になっており、
前記スリットフィン（１７）は、前記空気流れ方向（Ａ）に隣接する前記突出部（１４）同士の間に配置され、
前記オフセット壁面（１７ａ）は、前記空気流れ方向（Ａ）の中間部が前記基板部（１３）の板面に接近するように窪んだ湾曲形状を有していることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【請求項１６】
前記スリットフィン（１７）は、前記オフセット壁面（１７ａ）の重力方向における両端部を２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）で前記基板部（１３）に結合した結合したコの字形状に成形されていることを特徴とする請求項１ないし１５のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【請求項１７】
前記基板部（１３）に対する前記２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）の切り起こし角度（θ）が３０度以上、６０度以下であることを特徴とする請求項１６に記載の冷却用熱交換器。
【請求項１８】
前記オフセット壁面（１７ａ）と前記２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）との間の角部がＲ形状を有していることを特徴とする請求項１６または１７に記載の冷却用熱交換器。
【請求項１９】
前記オフセット壁面（１７ａ）は、前記基板部（１３）から半円状に突き出す湾曲面を有しており、
前記湾曲面の両端部が前記基板部（１３）に結合していることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【請求項２０】
前記スリットフィン（１７）の前記空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｆｗ）は０．２ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１ないし１９のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【請求項２１】
前記基板部（１３）の空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｂｗ）と、前記スリットフィン（１７）の幅寸法（Ｆｗ）との差（Ｂｗ−Ｆｗ）は０．３ｍｍ以上であることを特徴とする請求項２０に記載の冷却用熱交換器。
【請求項２２】
前記差（Ｂｗ−Ｆｗ）は１．０ｍｍ以上であることを特徴とする請求項２１に記載の冷却用熱交換器。
【請求項２３】
前記２枚の伝熱プレート（１２）における前記突出部（１４）の形成位置が前記外部流体流れ方向（Ａ）に対して同一位置であり、
前記２枚の伝熱プレート（１２）にそれぞれ形成された前記突出部（１４）の組み合わせにより前記内部通路（１５、１６）が形成されていることを特徴とする１ないし２２のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【請求項２４】
前記２枚の伝熱プレート（１２）がその板面と垂直な方向に複数組積層配置され、
隣接する前記２枚の伝熱プレート（１２）の前記板面相互間に間隔を設けて、前記前記板面相互間に前記空気が流れる空気通路（１８）が形成されていることを特徴とする請求項１ないし２３のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【請求項２５】
前記オフセット壁面（１７ａ）と、前記空気通路（１８）を挟んで対向する前記伝熱プレート（１２）の表面との間隔（Ｘ）が０．１５ｍｍ以上であるを特徴とする請求項２４に記載の冷却用熱交換器。
【請求項２６】
前記スリットフィン（１７）が、前記複数の突出部（１４）のうち前記空気流れ方向（Ａ）最下流側に位置する突出部（１４）よりも前記空気流れ方向（Ａ）上流側に形成されていることを特徴とする請求項１ないし２５のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換流体が流れる内部通路を構成する伝熱プレートにフィン部を一体に成形する冷却用熱交換器に関するもので、例えば、車両空調用蒸発器等に用いて好適なものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１においては、伝熱プレートの基板部（平坦面）に冷媒（内部流体）が流れる冷媒通路（内部通路）を構成する複数の突出部を打ち出し成形し、かつ、複数の突出部相互間の基板部に断面コの字状のスリットフィンを設けた蒸発器（冷却用熱交換器）が提案されている。
【０００３】
この従来技術では、突出部が伝熱プレート外側の空気流れの直進を妨げて乱れを発生する乱れ発生器として作用して空気流れを乱流化するので、空気側熱伝達率を向上でき、ひいては伝熱性能を向上できる。さらに、断面コの字状のスリットフィン内を空気が通過するようになっており、このスリットフィンによって空気側伝熱面積を確保するので、伝熱性能をより向上できる。
【０００４】
これら伝熱性能の向上効果によって通常のフィンアンドチューブ型の熱交換器におけるコルゲートフィン等のフィン部材を廃止できる。従って、伝熱プレートのプレス成形とろう付けのみで蒸発器を製造できる。
【特許文献１】特開２００２−１４７９８３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
この従来技術では、蒸発器の冷却作用により空気中の水分が凝縮して凝縮水が発生する。このため、この凝縮水の排水性が重要な課題となる。
【０００６】
すなわち、伝熱プレートの表面に凝縮水が発生し、この凝縮水がスリットフィン内に溜まろうとする。凝縮水がスリットフィン内に溜まると、スリットフィン表面と空気との間に水が介在することになるので、水による熱抵抗の増大を招き、ひいては伝熱性能が低下してしまうという問題がある。また、スリットフィン内に溜まった凝縮水が風圧によって空気流れ下流側に飛ばされてしまう、いわゆる水飛びの問題がある。
【０００７】
しかしながら、この従来技術では、スリットフィン内に溜まろうとする凝縮水を如何にして速やかに排水するかについて何ら開示されていない。
【０００８】
本発明は、上記点に鑑み、内部通路を構成する伝熱プレートに対して別体のフィン部材を組み合わせないプレート型冷却用熱交換器において、凝縮水の排水性の向上を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明は、空気を冷却することにより凝縮水を発生する冷却用熱交換器であって、
重力方向および空気流れ方向（Ａ）に沿った板面を形成する２枚の伝熱プレート（１２）を有し、
２枚の伝熱プレート（１２）には、それぞれ平坦な基板部（１３）と、基板部（１３）から突出し重力方向に延びる複数の突出部（１４）とが一体形成され、
２枚の伝熱プレート（１２）を、突出部（１４）が互いに外側を向くように２枚の伝熱プレート（１２）の基板部（１３）同士を当接させて接合することにより、突出部（１４）の内側に内部流体が流れる内部通路（１５、１６）が形成され、
２枚の伝熱プレート（１２）の外側に空気が流れるようになっており、
２枚の伝熱プレート（１２）には、それぞれ基板部（１３）から外側に向かって突き出すように切り起こされたフィン部（１７）が一体形成されており、
フィン部（１７）は、基板部（１３）の板面から離れたオフセット壁面（１７ａ）を有し、オフセット壁面（１７ａ）を重力方向の２箇所の部位にて基板部（１３）に結合したスリットフィンを構成し、
スリットフィン（１７）の形成に伴って基板部（１３）に切り欠き穴（１７ｄ）が形成され、
切り欠き穴（１７ｄ）は、２枚の伝熱プレート（１２）相互間で重力方向位置がずれた状態で形成され、
切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向位置のずれによって、２枚の伝熱プレート（１２）のスリットフィン（１７）の内側空間が重力方向で連通した空間（Ｐ）を形成していることを第１の特徴とする。
【００１０】
これによると、スリットフィン（１７）内側の凝縮水を空間（Ｐ）によって下方へスムースに排水できる。換言すれば、空間（Ｐ）によって凝縮水の排水路を形成することができる。このため、伝熱プレート（１２）の基板部１３にスリットフィン（１７）を形成しても良好な排水性を確保できる。
【００１１】
本発明は、具体的には、オフセット壁面（１７ａ）の切り起こし高さであるフィン高さ（Ｆｈ）を０．３５ｍｍ以上にすれば、凝縮水が空間（Ｐ）をスムースに流れて良好な排水性を確保できることがわかった（後述の図８参照）。
【００１２】
また、本発明は、具体的には、スリットフィン（１７）および切り欠き穴（１７ｄ）を、２枚の伝熱プレート（１２）のそれぞれに空気流れ方向（Ａ）に複数個形成し、
空間（Ｐ）を空気流れ方向（Ａ）に複数個形成してもよい。
【００１３】
また、本発明は、空気を冷却することにより凝縮水を発生する冷却用熱交換器であって、
重力方向および空気流れ方向（Ａ）に沿った板面を形成する２枚の伝熱プレート（１２）を有し、
２枚の伝熱プレート（１２）には、それぞれ、平坦な基板部（１３）と、基板部（１３）から突出し重力方向に延びる複数の突出部（１４）とが一体形成され、
２枚の伝熱プレート（１２）を、突出部（１４）が互いに外側を向くように２枚の伝熱プレート（１２）の基板部（１３）同士を当接させて接合することにより、突出部（１４）の内側に内部流体が流れる内部通路（１５、１６）が形成され、
２枚の伝熱プレート（１２）の外側に空気が流れるようになっており、
２枚の伝熱プレート（１２）のうち一方の伝熱プレート（１２）のみに、基板部（１３）から外側に向かって突き出すように切り起こされたフィン部（１７）が一体形成されており、
フィン部（１７）は、基板部（１３）の板面から離れたオフセット壁面（１７ａ）を有し、オフセット壁面（１７ａ）を重力方向の２箇所の部位にて基板部（１３）に結合したスリットフィンを構成し、
スリットフィン（１７）の形成に伴って基板部（１３）に切り欠き穴（１７ｄ）が形成され、
２枚の伝熱プレート（１２）のうち他方の伝熱プレート（１２）には、基板部（１３）を打ち抜いた打ち抜き穴（１３ａ）が形成され、
切り欠き穴（１７ｄ）と打ち抜き穴（１３ａ）は、２枚の伝熱プレート（１２）相互間で少なくとも一部が重合していることを第２の特徴とする。
【００１４】
これによると、一方の伝熱プレート（１２）のスリットフィン（１７）の内側空間が打ち抜き穴（１３ａ）を介して伝熱プレート（１２）の外部と連通するので、スリットフィン（１７）内側の凝縮水を打ち抜き穴（１３ａ）によって伝熱プレート（１２）の外部に導くことができる。
【００１５】
このため、スリットフィン（１７）内側の凝縮水をスムースに排水できるので、伝熱プレート（１２）の基板部１３にスリットフィン（１７）を形成しても良好な排水性を確保できる。
【００１６】
本発明は、具体的には、スリットフィン（１７）および切り欠き穴（１７ｄ）が一方の伝熱プレート（１２）に重力方向に複数個形成されており、
打ち抜き穴（１３ａ）が他方の伝熱プレート（１２）に重力方向に複数個形成されている。
【００１７】
これによると、複数個のスリットフィン（１７）の内側空間が重力方向に配置され、これら複数個のスリットフィン（１７）の内側空間は打ち抜き穴（１３ａ）を介して伝熱プレート（１２）の外部と連通しているので、複数個のスリットフィン（１７）の内側空間によって凝縮水の排水路を形成することができる。
【００１８】
このため、打ち抜き穴（１３ａ）によって伝熱プレート（１２）の外部に導かれた凝縮水を下方へスムースに排水できるので、より良好な排水性を確保できる。
【００１９】
また、本発明は、具体的には、打ち抜き穴（１３ａ）の重力方向の長さ寸法（Ｋ）を、スリットフィン（１７）の空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｆｗ）以上にすれば、打ち抜き穴（１３ａ）によってスリットフィン（１７）内側の凝縮水を伝熱プレート（１２）の外部に効果的に導くことができる。
【００２０】
また、本発明は、具体的には、打ち抜き穴（１３ａ）の空気流れ方向（Ａ）の長さ寸法を、スリットフィン（１７）の空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｆｗ）以上にすれば、打ち抜き穴（１３ａ）によってスリットフィン（１７）内側の凝縮水を伝熱プレート（１２）の外部に効果的に導くことができる。
【００２１】
また、本発明は、具体的には、打ち抜き穴（１３ａ）の重力方向の下端部（１３ｂ）が、切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向の下端部（１７ｅ）よりも重力方向の下方に位置している。
【００２２】
これによると、切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向の下端部（１７ｅ）が打ち抜き穴（１３ａ）と重合するので、切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向の下端部（１７ｅ）に集まってくる凝縮水を打ち抜き穴（１３ａ）によって伝熱プレート（１２）の外部に速やかに導くことができる。
【００２３】
また、本発明は、具体的には、スリットフィン（１７）および切り欠き穴（１７ｄ）を一方の伝熱プレート（１２）に空気流れ方向（Ａ）に複数個形成し、
打ち抜き穴（１３ａ）を他方の伝熱プレート（１２）に空気流れ方向（Ａ）に複数個形成し、
複数個の切り欠き穴（１７ｄ）の各々と複数個の打ち抜き穴（１３ａ）の各々は、２枚の伝熱プレート（１２）相互間で少なくとも一部が重合していてもよい。
【００２４】
本発明は、より具体的には、空気流れ方向（Ａ）に隣接するスリットフィン（１７）同士の間隔（Ｆｄ）を０．４ｍｍにすれば、スリットフィン（１７）の成形性が良好である。
【００２５】
本発明は、具体的には、切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向の長さ寸法（Ｇ）を５ｍｍ以上にすれば、スリットフィン（１７）内側の凝縮水を効果的に排水できる。
【００２６】
また、本発明は、具体的には、オフセット壁面（１７ａ）を、基板部（１３）と平行に形成することができる。
【００２７】
また、本発明は、具体的には、オフセット壁面（１７ａ）を、重力方向上方側の部位が重力方向下方側の部位よりも基板部（１３）の板面に対して離れるように、基板部（１３）に対して傾斜させてもよい。
【００２８】
これにより、スリットフィン（１７）内側の凝縮水を切り欠き穴（１７ｄ）側に導くことができるので、より良好な排水性を確保できる。
【００２９】
また、本発明は、具体的には、突出部（１４）の断面形状は、基板部（１３）から半円状に突き出す湾曲面を有する形状になっており、
スリットフィン（１７）は、突出部（１４）に対して空気流れ方向（Ａ）の下流側の部位に配置され、
オフセット壁面（１７ａ）を、突出部（１４）の半円状湾曲面のうち下流側湾曲面の傾斜方向と同一方向に傾斜させてもよい。
【００３０】
これによると、後述の図１０に例示するように、オフセット壁面（１７ａ）の傾斜面のガイド作用によって、空気流れを突出部（１４）の半円状湾曲面のうち下流側湾曲面に沿わせることができる。このため、突出部（１４）の下流側領域において空気流れが剥離することを抑制できる。この結果、空気流れの剥離による熱伝達率の低下を抑制できるので、伝熱性能をより向上できる。
【００３１】
また、本発明は、具体的には、突出部（１４）の断面形状は、基板部（１３）から半円状に突き出す湾曲面を有する形状になっており、
スリットフィン（１７）は、空気流れ方向（Ａ）に隣接する突出部（１４）同士の間に配置され、
オフセット壁面（１７ａ）が、空気流れ方向（Ａ）の中間部が基板部（１３）の板面に接近するように窪んだ湾曲形状を有していてもよい。
【００３２】
これによると、後述の図１１に例示するように、オフセット壁面（１７ａ）の湾曲面のガイド作用によって、空気流れを突出部（１４）の半円状湾曲面に沿わせることができる。このため、突出部（１４）の上流側領域および下流側領域において空気流れが剥離することを抑制できる。この結果、空気流れの剥離による熱伝達率の低下を抑制できるので、伝熱性能をより向上できる。
【００３３】
また、本発明は、具体的には、スリットフィン（１７）を、オフセット壁面（１７ａ）の重力方向における両端部を２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）で基板部（１３）に結合した結合したコの字形状に成形することができる。
【００３４】
本発明は、より具体的には、基板部（１３）に対する２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）の切り起こし角度（θ）を３０度以上、６０度以下にすれば、オフセット壁面（１７ａ）の重力方向の長さ寸法（ＦＬ）を確保しつつ、スリットフィン（１７）の切り起こし形状を緩やかにできるので、伝熱性能とスリットフィン（１７）の成形性とを両立できる。
【００３５】
また、本発明は、具体的には、オフセット壁面（１７ａ）と２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）との間の角部がＲ形状を有している。
【００３６】
これによると、オフセット壁面（１７ａ）と２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）との間を滑らかな屈曲形状にできるので、スリットフィン（１７）内側の凝縮水をよりスムースに排水できるとともに、スリットフィン（１７）の成形性を向上できる。
【００３７】
また、本発明は、具体的には、オフセット壁面（１７ａ）は、基板部（１３）から半円状に突き出す湾曲面を有しており、
湾曲面の両端部が基板部（１３）に結合しているようにしてもよい。
【００３８】
これにより、スリットフィン（１７）の切り起こし形状を緩やかにできるので、スリットフィン（１７）の成形性を向上できる。
【００３９】
また、本発明は、具体的には、スリットフィン（１７）の空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｆｗ）を０．２ｍｍ以上にすれば、スリットフィン（１７）の成形性が良好である。
【００４０】
ところで、上記した本発明では、基板部（１３）にスリットフィン（１７）を成形しているので、基板部（１３）の腐食が進行するとスリットフィン（１７）から内部流体が洩れ出してしまう。
【００４１】
この点に鑑みて、本発明は、より具体的には、基板部（１３）の空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｂｗ）と、スリットフィン（１７）の幅寸法（Ｆｗ）との差（Ｂｗ−Ｆｗ）を０．３ｍｍ以上にしている。
【００４２】
これにより、内部通路（１５、１６）とスリットフィン（１７）との間に基板部（１３）を０．１５ｍｍ以上確保できる。換言すれば、基板部（１３）の腐食代を０．１５ｍｍ以上確保できる。このため、基板部（１３）の腐食による内部流体洩れを防止できる。
【００４３】
本発明は、より具体的には、差（Ｂｗ−Ｆｗ）を１．０ｍｍ以上にすれば、内部通路（１５、１６）とスリットフィン（１７）との間において基板部（１３）同士を０．５ｍｍ以上当接させることができるので、２枚の伝熱プレート（１２）を確実に接合できる。
【００４４】
また、本発明は、具体的には、２枚の伝熱プレート（１２）における突出部（１４）の形成位置が外部流体流れ方向（Ａ）に対して同一位置とし、
２枚の伝熱プレート（１２）にそれぞれ形成された突出部（１４）の組み合わせにより内部通路（１５、１６）を形成してもよい。
【００４５】
これによると、２枚の伝熱プレート（１２）の突出部（１４）の組み合わせにより内部通路（１５、１６）を形成できるので、２枚の伝熱プレート（１２）における突出部（１４）の形成位置を外部流体流れ方向（Ａ）に対してずらす場合と比較して内部通路面積を増大できる。そのため、突出部（１４）相互間の間隔を大きくして、スリットフィン（１７）の配置数を増加し易い。
【００４６】
また、本発明は、具体的には、２枚の伝熱プレート（１２）がその板面と垂直な方向に複数組積層配置され、
隣接する２枚の伝熱プレート（１２）の板面相互間に間隔を設けて、板面相互間に空気が流れる空気通路（１８）を形成することができる。
【００４７】
本発明は、より具体的には、オフセット壁面（１７ａ）と、空気通路（１８）を挟んで対向する伝熱プレート（１２）の表面との間隔（Ｘ）を０．１５ｍｍ以上にしている。
【００４８】
これによると、オフセット壁面（１７ａ）と、空気通路（１８）を挟んで対向する伝熱プレート（１２）の表面との間に凝縮水が滞留することを抑制できる。
【００４９】
また、本発明は、具体的には、スリットフィン（１７）が、複数の突出部（１４）のうち空気流れ方向（Ａ）最下流側に位置する突出部（１４）よりも空気流れ方向（Ａ）上流側に形成されている。
【００５０】
これによると、万一スリットフィン（１７）内側の凝縮水が風圧によって飛ばされても、飛ばされた凝縮水がスリットフィン（１７）の下流側の突出部（１４）に付着し、突出部（１４）に沿って下方へ排水される。このため、スリットフィン（１７）内側の凝縮水の水飛びを確実に防止できる。
【００５１】
なお、本発明における「突出部（１４）が重力方向に延びる」とは、突出部（１４）が厳密に重力方向に延びることのみを意味するものではなく、重力方向に対して多少傾いた方向に延びることをも含む意味のものである。
【００５２】
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００５３】
（第１実施形態）
第１実施形態は本発明を車両空調用蒸発器に適用した例であり、まず、最初に車両空調用蒸発器１０の全体構成を説明する。図１は蒸発器全体構成の概要を示す分解斜視図で、図２は図１に対して冷媒通路構成を示す矢印経路を付加した分解斜視図である。図３は伝熱プレート１２の積層構造を示す横断面図で、図１のＩ−Ｉ断面図である。図４は伝熱プレート１２の一部拡大斜視図である。図５は伝熱プレート１２の縦断面図で、図４のＪ−Ｊ断面図である。
【００５４】
図１、図２に示す蒸発器全体構成は本出願人が先に出願した特開平１１−２８７５８０号公報と基本的には同一でよい。蒸発器１０は、空調用空気の流れ方向Ａと、伝熱プレート部での冷媒流れ方向Ｂ（図１に示す上下方向）とが直交し、かつ、冷媒流れの上流（入口）側通路部が空気流れ方向Ａの下流側（風下側）に位置し、冷媒流れの下流（出口）側通路部が空気流れ方向Ａの上流側（風上側）に位置する直交対向流型熱交換器として構成されている。なお、蒸発器１０においては空気が外部流体（被冷却流体）であり、冷媒が冷却用内部流体となる。
【００５５】
この蒸発器１０は、空調用空気と冷媒との熱交換を行うコア部１１を、多数枚の伝熱プレート１２を空気流れ方向Ａと直交する方向に積層するだけで構成している。なお、伝熱プレート１２のうち上下両端部には後述のタンク部２０〜２３が形成され、このタンク部２０〜２３の形成部位は空気が通過しないので、コア部１１は伝熱プレート１２のうち上下両端のタンク部２０〜２３を除く中間部分に構成される。
【００５６】
そして、各伝熱プレート１２は、金属薄板材、具体的には、Ａ３０００系のアルミニウム芯材の両面にＡ４０００系のアルミニウムろう材をクラッドした両面クラッド材をプレス成形したものである。伝熱プレート１２の板厚ｔ（図３）は微小寸法である。本例では、伝熱プレート１２の板厚ｔを０．２ｍｍに設定している。この伝熱プレート１２は概略長方形の平面形状を有し、その外形寸法はいずれも同一である。
【００５７】
次に、伝熱プレート１２の具体的形状を図３により説明すると、各伝熱プレート１２は平坦な基板部１３から突出部１４を打ち出し成形している。この突出部１４は伝熱プレート１２の長手方向に連続して平行に延びるリブ形状であって、突出部１４の断面形状は図３の例では概略半円状にしているが、突出部１４の断面形状を例えば、角部に丸みを付けた略台形状等の他の形状にしてもよい。
【００５８】
突出部１４の内側空間は内部通路を構成するようになっており、具体的には、冷凍サイクルの減圧手段（膨張弁等）を通過した後の低圧側冷媒が流れる冷媒通路１５、１６を構成する。ここで、伝熱プレート１２の長手方向は重力方向（上下方向）に向いているので、突出部１４の長手方向も重力方向（上下方向）、すなわち、空気流れ方向Ａと直交方向に向くようになっている。
【００５９】
そして、一方の伝熱プレート１２の各突出部１４と、接合相手となる他方の伝熱プレート１２の各突出部１４とを空気流れ方向Ａの同一位置に配置している。そのため、一対の伝熱プレート１２、１２を、互いの突出部１４が外側へ向くように向かい合わせて、互いの基板部１３同士を接触させ接合すると、両伝熱プレート１２の各突出部１４の空気流れ方向Ａにおける両端部は伝熱プレート１２の基板部１３により密封される。
【００６０】
従って、両伝熱プレート１２の突出部１４の内面同士の間に冷媒通路１５、１６を構成することができる。ここで、冷媒通路１５は空気流れ方向Ａの下流側領域に位置する風下側冷媒通路を構成し、冷媒通路１６は空気流れ方向Ａの上流側領域に位置する風上側冷媒通路を構成する。なお、冷媒通路１５、１６は、本発明における内部通路に該当するものである。
【００６１】
各伝熱プレート１２、１２の基板部１３同士が接触する部位にはフィン部１７が一体成形されている。このフィン部１７は、隣接する突出部１４相互の間に、重力（上下）方向に多数個成形されている。本例では、一対の伝熱プレート１２、１２のフィン部１７は互いに空気流れ方向Ａの同一位置に成形されている。
【００６２】
また、本例では、フィン部１７を、隣接する突出部１４相互の間に、空気流れ方向Ａに１個のみ成形しているが、フィン部１７を、隣接する突出部１４相互の間に、空気流れ方向Ａに複数個成形してもよい。
【００６３】
本例のフィン部１７はスリットフィンを構成する。ここで、スリットフィンとは、図４に例示するように母材面（具体的には基板部１３の板面）から所定間隔離れている頂部壁面であるオフセット壁面１７ａを有し、このオフセット壁面１７ａと母材面との間に空気が通過可能な空間を形成し、このオフセット壁面１７ａの少なくとも２箇所以上の部位を母材面と物理的に結合した形状のものをいう。
【００６４】
図４の具体例では、フィン部１７は、基板部１３の板面に対して平行なオフセット壁面１７ａの上下両端部を２つの側壁部１７ｂ、１７ｃで基板部１３に結合した略コの字形状に成形されている。
【００６５】
また、オフセット壁面１７ａの打ち出し高さであるフィン高さＦｈは本例では図３に示すように突出部１４の打ち出し高さ（リブ高さ）Ｒｈと同等あるいは突出部１４の打ち出し高さＲｈより若干低い高さに設定してある。
【００６６】
フィン内側高さＦｈｉは、フィン高さＦｈから伝熱プレート１２の板厚ｔ分を引いた値（Ｆｈ−ｔ）であり、オフセット壁面１７ａと基板部１３の板面との間に形成される空気が通過可能な空間の幅方向（基板部１３の板面と直交する方向）寸法である。
【００６７】
このようなフィン部１７を形成するには、基板部１３のフィン形成領域に、フィン幅Ｆｗの間隔で２本の切り込みを入れ、その後に、この２本の切り込みの間の部分を打ち出し成形することによりフィン部１７の略コの字形状を成形できる。
【００６８】
このとき、図５に示すように、２つの側壁部１７ｂ、１７ｃが母材面（具体的には基板部１３の板面）に対して所定角度θだけ斜めになるように打ち出し成形している。また、基板部１３と側壁部１７ｂ、１７ｃとの間の角部、および、側壁部１７ｂ、１７ｃとオフセット壁面１７ａとの間の角部に丸みをつけて、いわゆるＲ形状を形成している。これらにより、打ち出し形状を緩やかにしてフィン部１７の打ち出し成形性を向上させている。
【００６９】
また、フィン部１７の打ち出し成形性を考慮すると、フィン部１７の幅寸法Ｆｗを０．２ｍｍ以上に設定し、空気流れ方向Ａにおいて隣接するフィン部１７間の距離Ｆｄ（図３）を０．４ｍｍ以上に設定するのが望ましい。
【００７０】
このフィン部１７の略コの字形状（スリットフィン形状）は、伝熱プレート１２の板厚を貫通する切断面を有する切り起こし形状を構成する。これにより、基板部１３のフィン形成領域にはフィン部１７の打ち出し成形に伴う切り欠き穴１７ｄが形成される。本例では、この切り欠き穴１７ｄの重力（上下）方向の長さ寸法Ｇを５ｍｍ以上に設定している。
【００７１】
なお、本例における切り欠き穴１７ｄの重力（上下）方向の長さ寸法Ｇは、基板部１３と２つの側壁部１７ｂ、１７ｃとの間の角部に形成されるＲ形状を含む寸法である。
【００７２】
ここで、フィン形成領域を一対の伝熱プレート１２、１２の互いの基板部１３同士が接触する部位に設定しているから、基板部１３に切り欠き穴１７ｄが形成されても、冷媒通路１５、１６の冷媒漏れを心配することはない。
【００７３】
ところで、本実施形態では、基板部１３にフィン部１７を成形しているので、基板部１３の腐食が進行するとフィン部１７から冷媒が洩れ出してしまうおそれがある。このような冷媒漏れを確実に防止するためには、基板部１３の空気流れ方向Ａの幅寸法Ｂｗとフィン部１７の幅寸法Ｆｗとの差Ｂｗ−Ｆｗを０．３ｍｍ以上に設定するのが望ましい。
【００７４】
つまり、フィン部１７の空気流れ方向Ａ両側において、基板部１３の腐食代を０．１５ｍｍ以上確保すれば、基板部１３の腐食による冷媒漏れを確実に防止できる。
【００７５】
また、一対の伝熱プレート１２、１２の互いの基板部１３同士のろう付け性を確実に確保するためには、基板部１３の空気流れ方向Ａの幅寸法Ｂｗとフィン部１７の幅寸法Ｆｗとの差Ｂｗ−Ｆｗを１．０ｍｍ以上に設定するのが望ましい。つまり、フィン部１７の空気流れ方向Ａ両側において、基板部１３同士のろう付け代を０．５ｍｍ以上確保すれば、基板部１３同士のろう付け性を確実に確保できる。
【００７６】
本例では、フィン部１７の重力（上下）方向の長さ寸法を空気流れ方向Ａの幅寸法Ｆｗに比較して大きくしている。つまり、フィン部１７を縦長の形状に形成している。
【００７７】
その際に、図５に示すように、この縦長形状のフィン部１７の重力（上下）方向での形成位置を各伝熱プレート１２で互いにずらして、一方の伝熱プレート１２のフィン部１７の切り欠き穴１７ｄが他方の伝熱プレート１２のフィン部１７の切り欠き穴１７ｄに対して重力（上下）方向の一部のみで連通する構成にしている。
【００７８】
このような切り欠き穴１７ｄ相互間の連通によって、矢印Ｎで示す重力（上下）方向に連続した連通空間Ｐをフィン部１７の内側に形成できる。
【００７９】
なお、連通空間Ｐは必ずしも重力（上下）方向の全域にわたって連続している必要はなく、重力（上下）方向に適宜分断されていてもよい。
【００８０】
なお、図１、図２では図示の簡略化のために、上述したフィン部１７の図示を省略している。また、図１〜図３では、一対の伝熱プレート１２、１２における突出部１４の打ち出し数をそれぞれ５個ずつとする例を図示しているが、この突出部１４の打ち出し数、すなわち、冷媒通路１５、１６の数は蒸発器１０の必要性能、外形状等に応じて増減してよいことはもちろんである。
【００８１】
一方、伝熱プレート１２のうち、空気流れ方向Ａと直交する方向（伝熱プレート長手方向）Ｂの両端部に、それぞれ伝熱プレート幅方向（空気流れ方向Ａ）に分割されたタンク部２０〜２３が２個づつ形成してある。すなわち、伝熱プレート１２の上端部には２個のタンク部２０、２２が、また、下端部には２個のタンク部２１、２３がそれぞれ形成され、ている。
【００８２】
このタンク部２０〜２３は各伝熱プレート１２において、突出部１４と同一方向に打ち出されるもので、タンク部２０〜２３の打ち出し高さはチューブピッチＴｐ（図３）の１／２であり、隣接する各タンク部２０〜２３はその頂部が接触して接合される。
【００８３】
ここで、タンク部２０〜２３の打ち出し高さは伝熱プレート１２の板厚ｔ分を含む高さである。チューブピッチＴｐは伝熱プレート１２の配置間隔である。また、空間ピッチＳｐは、チューブピッチＴｐから２枚の伝熱プレート１２の板厚ｔ分を引いた値（Ｔｐ−２ｔ）である。
【００８４】
なお、図３の図示例では突出部１４の打ち出し高さＲｈをチューブピッチＴｐの１／２よりも小さい値、すなわち、各タンク部２０〜２３の打ち出し高さよりも小さい値に設定しているが、これは一例であり、突出部１４の打ち出し高さＲｈを各タンク部２０〜２３に対して略同等あるいは若干量大きくしてもよい。
【００８５】
上述のように、タンク部２０〜２３を突出部１４と同一方向に打ち出すとともに、突出部１４の打ち出しによる凹形状の長手方向両端部がタンク部２０〜２３の打ち出し凹形状に連続するようにしてあるので、風上側の冷媒通路１６の両端部は風上側の上下のタンク部２２、２３に連通し、また、風下側の冷媒通路１５の両端部は風下側の上下のタンク部２０、２１に連通する。
【００８６】
ここで、伝熱プレート上側の風下側タンク部２０と風上側タンク部２２はそれぞれ独立した冷媒流路を区画形成し、また、伝熱プレート下側の風下側タンク部２１と風上側タンク部２３はそれぞれ独立した冷媒流路を区画形成する。
【００８７】
各タンク部２０〜２３の頂部中央部にはそれぞれ連通開口２０ａ〜２３ａが開口しているので、隣接する各タンク部２０〜２３の打ち出し頂部を互いに当接して接合することにより、この連通開口２０ａ〜２３ａ相互間を連通できる。
【００８８】
これにより、図１、２に示す左右方向（伝熱プレート積層方向）において、隣接する伝熱プレート相互間でタンク部２０〜２３同士の冷媒流路を互いに連通させることができる。
【００８９】
ところで、各伝熱プレート１２の幅方向（空気流れ方向Ａ）において、複数の突出部１４は図３に示すように、互いに隣接する各伝熱プレート１２の突出部１４と形成位置がずれているので、各突出部１４を隣接する各伝熱プレート１２の基板部１３に対向させることができる。図３の具体例では、伝熱プレート１２の各突出部１４相互の間隔である突出部ピッチＲｐの中心位置に隣接する伝熱プレート１２の各突出部１４が位置している。
【００９０】
そして、突出部１４の打ち出し高さＲｈは、前述のごとくチューブピッチＴｐの半分程度の値に設定してあるので、各突出部１４の凸面側の頂部と、隣接する他の伝熱プレート１２の基板部１３との間に隙間が形成され、この隙間により、伝熱プレート１２の幅方向（空気流れ方向Ａ）の全長にわたって図３の矢印Ａ１のように波状に蛇行した空気通路１８が連続して形成される。この波状の空気通路１８中に略コの字状のスリットフィンを構成するフィン部１７が各突出部１４に隣接して配置される。
【００９１】
図３の具体例では、基板部１３のうち突出部ピッチＲｐの中心位置にフィン部１７を形成しているので、フィン部１７のオフセット壁面１７ａの外側面が空気通路１８を挟んで対向する伝熱プレート１２の突出部１４と所定寸法Ｘの隙間を介して対向する。
【００９２】
なお、図示を省略しているが、本例における伝熱プレート１２では、各基板部１３から空気通路１８を挟んで隣接する伝熱プレート１２側へ突出する小突起からなる接点リブを形成している。この接点リブは例えば、滑らかな半球状の平面形状で各基板部１３のうちフィン部１７同士の間の部位から突出する。
【００９３】
接点リブの打ち出し高さは突出部１４の打ち出し高さとほぼ同一の高さになっており、そして、この接点リブと空気通路１８を挟んで隣接する伝熱プレート１２の突出部１４の頂部とを当接させ、この接点リブ２６と突出部１４の当接部に伝熱プレート積層方向の押圧力を加えた状態で蒸発器１０全体の一体ろう付けを行う。
【００９４】
これにより、伝熱プレート１２のうち、長手方向両端のタンク部２０〜２３を除く中間部位（冷媒通路１５の形成部位）でも伝熱プレート１２の基板部１３同士を全面的に確実に当接させて、この基板部１３同士の当接面を良好にろう付けすることができる。よって、ろう付け不良による冷媒通路１５からの冷媒洩れを防止できる。
【００９５】
上記のように、伝熱プレート１２の基板部１３同士を全面的に確実に当接させるために、接点リブは伝熱プレート長手方向（重力方向）に複数個分散形成される。
【００９６】
次に、コア部１１に対する冷媒の入出を行う部分について説明すると、図１、図２に示すように、伝熱プレート積層方向の両端側には、伝熱プレート１２と同一の大きさを持ったエンドプレート２４、２５が配設されている。このエンドプレート２４、２５はいずれも伝熱プレート１２のタンク部２０〜２３の凸面側に当接して伝熱プレート１２と接合される平坦な板形状になっている。
【００９７】
図１、２の左側のエンドプレート２４の上端部近傍の穴部には冷媒入口パイプ２４ａおよび冷媒出口パイプ２４ｂが接合され、この冷媒入口パイプ２４ａは、最も左側の伝熱プレート１２の上端部に形成されている風下側タンク部２０の頂部の連通開口２０ａと連通する。また、冷媒出口パイプ２４ｂは、最も左側の伝熱プレート１２の上端部に形成されている風上側タンク部２２の頂部の連通開口２２ａと連通する。
【００９８】
上記左側のエンドプレート２４は、伝熱プレート１２と同様のアルミニウム両面クラッド材からなり、冷媒入口、出口パイプ２４ａ、２４ｂとろう付けにて接合される。右側のエンドプレート２５は、伝熱プレート１２と接合される側の面のみにろう材をクラッドした片面クラッド材からなる。
【００９９】
上記冷媒入口パイプ２４ａには、図示しない膨張弁等の減圧手段で減圧された低圧の気液２相冷媒が流入する。これに対し、冷媒出口パイプ２４ｂは図示しない圧縮機吸入側に接続され、蒸発器１０で蒸発した気相冷媒を圧縮機吸入側に導くものである。
【０１００】
図１、２の左右方向に積層される多数枚の伝熱プレート１２群において、前述した突出部１４の内側に形成される風下側の冷媒通路１５は、冷媒入口パイプ２３からの冷媒が流入するため、蒸発器全体の冷媒通路の中で、入口側冷媒通路を構成する。
【０１０１】
これに対し、前述した突出部１４の内側に形成される風上側の冷媒通路１６は、風下側（入口側）の冷媒通路１５を通過した冷媒が流入し、冷媒出口パイプ２４ｂへと冷媒を流出させるため、出口側冷媒通路を構成することになる。
【０１０２】
次に、蒸発器１０全体としての冷媒通路を図２により説明すると、蒸発器１０の上下両端部に位置するタンク部２０〜２３のうち、風下側のタンク部２０、２１が冷媒入口側タンク部を構成し、また、風上側のタンク部２２、２３が冷媒出口側タンク部を構成している。
【０１０３】
風下側の上側の冷媒入口側タンク部２０は、伝熱プレート１２の積層方向の中間位置（領域Ｘと領域Ｙの境界部）に配設した仕切り部（図示せず）により、図２左側流路（領域Ｘ側の流路）と図２右側流路（領域Ｙ側の流路）とに仕切られている。
【０１０４】
同様に、風上側の上側の冷媒出口側タンク部２２も、同様に中間位置に配設した仕切り部により、図２左側流路（領域Ｘ側の流路）と図２右側流路（領域Ｙ側の流路）とに仕切られている。これらの仕切り部は、前述した伝熱プレート１２のうち、当該中間位置に位置する伝熱プレートのみ、そのタンク部２０、２２の頂部の連通開口部を閉塞した遮断壁形状（盲蓋形状）のものを使用することにより簡単に構成できる。
【０１０５】
図２の冷媒通路構成によると、膨張弁で減圧された低圧の気液２相冷媒が冷媒入口パイプ２４ａから矢印ａのように風下側の上側の入口側タンク部２０に入る。この入口側タンク部２０の流路は上記図示しない仕切り部により左右の領域ＸとＹに分断されているので、冷媒は入口側タンク部２０の左側領域Ｘの流路のみに入る。
【０１０６】
そして、冷媒は図２の左側領域Ｘにおいて、伝熱プレート１２の風下側突出部１４により形成される冷媒通路１５を矢印ｂのように下降して下側の入口側タンク部２１に入る。次に、冷媒はこの下側の入口側タンク部２１を矢印ｃのように図２の右側領域Ｙに移行し、この右側領域Ｙにおける伝熱プレート１２の風下側突出部１４により形成される冷媒通路１５を矢印ｄのように上昇して上側の入口側タンク部２０の右側領域Ｙの流路に入る。
【０１０７】
ここで、最も右側の伝熱プレート１２の入口側タンク部２０の連通開口２０ａは、右側エンドプレート２５の上端部付近に形成されている連通路（図示せず、矢印ｆ参照）によって最も右側の伝熱プレート１２の上側に位置する出口側タンク部２２の連通開口２２ａに連通している。
【０１０８】
従って、上側の入口側タンク部２０の右側領域Ｙの流路に入った冷媒は矢印ｅのように右側へ流れた後に矢印ｆのように右側エンドプレート２５の上端部付近の連通路（図示せず）を通過して上側の出口側タンク部２２の右側領域Ｙの流路に入る。
【０１０９】
ここで、この出口側タンク部２２の流路は上記図示しない仕切り部により左右の領域ＸとＹに分断されているので、冷媒は矢印ｇのように出口側タンク部２２の右側領域Ｙの流路のみに入る。次に、冷媒はこのタンク部２２の右側領域Ｙから、伝熱プレート１２の風上側突出部１４により形成される冷媒通路１６を矢印ｈのように下降して下側の出口側タンク部２３の右側領域Ｙに入る。
【０１１０】
この右側領域Ｙから冷媒は下側の出口側タンク部２３を矢印ｉのように図２の左側領域Ｘに移行し、その後、伝熱プレート１２の風上側突出部１４により形成される冷媒通路１６を矢印ｊのように上昇して上側の出口側タンク部２２の左側領域Ｘの流路に入る。この出口側タンク部２２を冷媒は矢印ｋのように左側へ流れて、冷媒出口パイプ２４ｂから蒸発器外部へ流出する。
【０１１１】
図１、２の蒸発器１０では冷媒通路が以上のように構成されており、図１、２に示す各構成部品（１２、２４、２５、２４ａ、２４ｂ）を相互に当接した状態に積層して、その積層状態（組付状態）を適宜の治具により保持してろう付け加熱炉内に搬入して、組付体をろう材の融点まで加熱することにより組付体を一体ろう付けする。これにより、蒸発器１０の組付を完了できる。
【０１１２】
次に、上記蒸発器１０の作用を説明すると、蒸発器１０は図示しない空調ユニットケース内に図１、２の上下方向を上下にして収容され、図示しない空調用送風機の作動により矢印Ａ方向に空気が送風される。
【０１１３】
そして、冷凍サイクルの圧縮機が作動すると、図示しない膨張弁により減圧された低圧側の気液２相冷媒が前述した図２の矢印ａ〜ｋの通路構成に従って流れる。一方、伝熱プレート１２の外面側に凸状に突出している突出部１４と基板部１３の間に形成される隙間により、伝熱プレート幅方向（空気流れ方向Ａ）の全長にわたって図３の矢印Ａ１のごとく波状に蛇行した空気通路１８が連続して形成されている。
【０１１４】
その結果、矢印Ａ方向に送風される空調空気は、上記空気通路１８を矢印Ａ１のごとく波状に蛇行しながら２枚の伝熱プレート１２、１２の間を通り抜けることができ、この空気の流れから冷媒は蒸発潜熱を吸熱して蒸発するので、矢印Ａ方向に送風される空調空気は冷却され、冷風となる。
【０１１５】
この際、空調空気の流れ方向Ａに対して、風下側に入口側冷媒通路１５を、また、風上側に出口側冷媒通路１６を配置することにより、空気流れに対する冷媒出入口が対向流の関係となる。
【０１１６】
さらに、空気側においては、空気流れ方向Ａが、伝熱プレート１２の突出部１４の長手方向（冷媒通路１５での冷媒流れ方向Ｂ）に対して直交する方向になっており、突出部１４が空気流れと直交状に突出する凸状の伝熱面を形成しているので、空気はこの直交状に延びる突出部１４の凸面形状により直進を妨げられる。このため、空気流れが乱れて乱流状態となり、突出部１４表面での空気側熱伝達率を飛躍的に向上することができる。
【０１１７】
ところで、本実施形態のようにコア部１１を伝熱プレート１２のみで構成するプレート型熱交換器では、通常のフィンアンドチューブ型の熱交換器に比較して空気側伝熱面積が大幅に減少して、必要伝熱性能を確保することが困難になるという問題が生じる。
【０１１８】
そこで、本実施形態では、２枚の伝熱プレート１２間に形成される空気通路１８中において、隣接する突出部１４相互間の部位に略コの字状のスリットフィンを構成するフィン部１７を配置している。
【０１１９】
これにより、フィン部１７の略コの字形状の内外の両面に沿って空気が流れるので、フィン部１７の略コの字形状の内外両面が空気側伝熱面積となるので、フィン部１７を設けないものに比較して空気側伝熱面積を大幅に増加できる。
【０１２０】
しかも、フィン部１７によって基板部１３での空気側熱伝達率も改善できるという効果が得られる。つまり、伝熱プレート１２において基板部１３の平坦面では温度境界層が空気流れ方向Ａに沿って発達して厚くなるので、基板部１３での空気側熱伝達率が低下するという不具合が生じるが、本実施形態によると、フィン部１７の先端効果により突出部１４相互間に位置する基板部１３の平坦面での温度境界層を薄くして、基板部１３での空気側熱伝達率をフィン部１７を設けないものに比較して大幅に向上できる。
【０１２１】
これにより、本実施形態では、通風抵抗の増加を抑制しつつ、プレート型熱交換器の伝熱性能を効果的に向上できる。
【０１２２】
なお、本例では、上述のように、フィン部１７の２つの側壁部１７ｂ、１７ｃを基板部１３の板面に対して所定角度θだけ斜めにすることにより、フィン部１７の打ち出し成形性向上を図っているが、その反面、２つの側壁部１７ｂ、１７ｃを基板部１３に対して垂直にした場合と比較して、オフセット壁面１７ａの重力（上下）方向の長さ寸法ＦＬ（図５）が減少してしまい、フィン部１７による伝熱性能の向上効果が減少してしまう。
【０１２３】
そこで、打ち出し成形性と伝熱性能とを両立させるために、所定角度θを３０度以上、６０度以下の範囲に設定することが望ましい。
【０１２４】
なお、本例におけるオフセット壁面１７ａの重力方向の長さ寸法ＦＬは、オフセット壁面１７ａの内面のうち平坦な部分を重力方向に測った寸法である。すなわち、オフセット壁面１７ａと２つの側壁部１７ｂ、１７ｃとの間の角部に形成されるＲ形状を含まない寸法である。
【０１２５】
次に、本実施形態による凝縮水排水作用について説明する。蒸発器１０の冷却作用により空気中の水分が凝縮して凝縮水が発生するが、この凝縮水はフィン部１７の内側、特に、フィン部１７の下側の側壁部１７ｃ付近の内側領域（図５の細点Ｍの領域）に溜まろうとする。
【０１２６】
ここで、図６は比較例を示しており、この比較例では、互いに接合される２枚の伝熱プレート１２のフィン部１７を重力（上下）方向の同一位置に形成している。
【０１２７】
このため、フィン部１７の内側の凝縮水が下側の側壁部１７ｃに堰き止められてしまい、下方への排水が妨げられてしまう。換言すれば、比較例では、下側の側壁部１７ｃが凝縮水を受ける構造になっている。
【０１２８】
そこで、本実施形態では、フィン部１７の重力（上下）方向での形成位置を各伝熱プレート１２で互いにずらすことによって、矢印Ｎで示す重力（上下）方向に連続した連通空間Ｐをフィン部１７の内側に形成している。
【０１２９】
これにより、フィン部１７の内側の凝縮水が下側の側壁部１７ｃに堰き止められることなく連通空間Ｐに導かれ、矢印Ｎのように下方へスムースに排水される。換言すれば、連通空間Ｐによって凝縮水の排水路を形成することができる。この結果、非常に良好な排水性を確保できる。
【０１３０】
ここで、本例のように、切り欠き穴１７ｄの重力方向の長さ寸法Ｇを５ｍｍ以上に設定すれば、より良好な排水性を確保できる。
【０１３１】
さらに、本例のように、基板部１３と側壁部１７ｂ、１７ｃとの間の角部、および、側壁部１７ｂ、１７ｃとオフセット壁面１７ａとの間の角にＲ形状を形成すれば、連通空間Ｐを滑らかな屈曲形状にすることができるので、連通空間Ｐによってよりスムースに排水でき、より一層良好な排水性を確保できる。
【０１３２】
図７は、比較例と本実施形態とで、フィン部１７の１個あたりの保水量を比較したグラフであり、図７（ａ）が比較例、図７（ｂ）が本実施形態を示している。図７からわかるように、本実施形態では、比較例に対してフィン部１７の１個あたりの保水量を１／２〜１／３程度に低減することができる。
【０１３３】
図８は、フィン高さＦｈとフィン部１７の１個あたりの保水量との関係を比較例と本実施形態とで比較したグラフであり、フィン部１７の幅寸法Ｆｗを１．５ｍｍとしたときのフィン部１７の１個あたりの保水量を、フィン高さＦｈを横軸にして示したものである。
【０１３４】
図８中の２つの曲線からわかるように、フィン高さＦｈが０．３５ｍｍ未満であると、本実施形態におけるフィン部１７の１個あたりの保水量が比較例における当該保水量よりも増加してしまう。これは以下の理由による。
【０１３５】
すなわち、図５からわかるように、本実施形態における連通空間Ｐのうち基板部１３ととオフセット壁面１７ａとの間に形成される空間の幅方向（基板部１３の板面と直交する方向）寸法は、ほぼフィン高さＦｈと等しくなっている。一方、図６からわかるように、比較例におけるフィン部１７内側の凝縮水が溜まる空間（以下、凝縮水滞留空間という。）の幅方向（基板部１３の板面と直交する方向）寸法は、フィン高さＦｈの２倍になっている。
【０１３６】
本実施形態では、フィン高さＦｈが小さくなりすぎると、凝縮水が連通空間Ｐを流れにくくなって排水が困難になってしまい、連通空間Ｐのほぼ全体にわたって凝縮水が詰まってしまい、連通空間Ｐの最上部のみ凝縮水が詰まらない状態となってしまう。
【０１３７】
これに対し、比較例では、凝縮水滞留空間の幅方向寸法が連通空間Ｐの幅方向寸法よりも大きいため、各々の凝縮水滞留空間の最上部に凝縮水が詰まらない部分ができる。この結果、比較例では、相対的にフィン部１７の１個あたりの保水量が少なくなる。
【０１３８】
このため、フィン高さＦｈが０．３５ｍｍ未満であると、本実施形態におけるフィン部１７の１個あたりの保水量が比較例における当該保水量よりも増加してしまう。
【０１３９】
したがって、フィン高さＦｈを０．３５ｍｍ以上に設定すれば、比較例よりもフィン部１７の１個あたりの保水量を低減でき、排水性を向上できることがわかった。
【０１４０】
ここで、本例では、伝熱プレート１２の板厚ｔを０．２ｍｍに設定しているので、フィン高さＦｈを０．３５ｍｍ以上に設定すると、フィン内側高さＦｈｉ（Ｆｈ−ｔ）が０．１５ｍｍ以上になる。
【０１４１】
換言すれば、オフセット壁面１７ａと基板部１３の板面との間に形成される空気が通過可能な空間の幅方向寸法を０．１５ｍｍ以上に設定すれば、比較例よりもフィン部１７の１個あたりの保水量を低減でき、排水性を向上できる。
【０１４２】
この考え方は、フィン部１７のオフセット壁面１７ａと伝熱プレート１２表面との間の間隔に対しても適用が可能である。具体的には、オフセット壁面１７ａの外側面と空気通路１８を挟んで対向する伝熱プレート１２の突出部１４の表面との間の隙間の寸法Ｘを０．１５ｍｍ以上に設定すれば、当該隙間における凝縮水の保水量を低減でき、排水性を向上できる。
【０１４３】
なお、図７、図８の保水量は、次の条件にて測定している。
【０１４４】
（１）比較例および本実施形態の熱交換器外形サイズ：幅Ｗ２６０ｍｍ×高さＨ２１５ｍｍ×奥行きＤ３８ｍｍ
なお、幅Ｗは図２に示すようにプレート積層方向の寸法で、奥行きＤは空気流れ方向Ａの厚さ寸法である。
【０１４５】
（２）空気風量：５００ｍ3／ｈで、比較例と本実施形態のコア部通風抵抗は同等に設定。
【０１４６】
（３）比較例における伝熱プレート１２の板厚ｔ：０．１５ｍｍ、空間ピッチＳｐ：２．６ｍｍ、突出部ピッチＲｐ：７．１ｍｍ、突出部高さＲｈ：１．４５ｍｍ。
【０１４７】
（４）本実施形態における伝熱プレート１２の板厚ｔ：０．１５ｍｍ、空間ピッチＳｐ：３．０ｍｍ、突出部ピッチＲｐ：７．１ｍｍ、突出部高さＲｈ：１．４５ｍｍ、フィン高さＦｈ：１．０ｍｍ、フィン幅Ｆｗ：０．８ｍｍ。なお、フィンピッチＦｐは突出部ピッチＲｐの１／２である。
【０１４８】
なお、図３の具体例では、フィン部１７を複数の突出部１４のうち空気流れ方向Ａ最下流側に位置する突出部１４よりも空気流れ方向Ａ下流側にも形成しているが、フィン部１７を空気流れ方向Ａ最下流側に位置する突出部１４よりも空気流れ方向Ａ下流側には形成しないようにしてもよい。
【０１４９】
この場合には、万一フィン部１７内側の凝縮水が風圧によって飛ばされても、飛ばされた凝縮水がフィン部１７の下流側の突出部１４に付着し、突出部１４に沿って下方へ排水される。このため、フィン部１７内側の凝縮水の水飛びをより確実に防止できる。
【０１５０】
また、本実施形態では、伝熱プレート１２が空気流れ方向Ａに沿って平坦面を構成する平面プレートを基本形状とし、この平面プレートに突出部１４、フィン部１７、タンク部２０〜２３等を成形しているが、伝熱プレート１２のうち、上下両端部のタンク部２０〜２３を除く中間部分、すなわち、コア部１１を構成する部分を平坦面でなくウエーブ面（波状に緩やかに蛇行する曲面）にしても、本実施形態と同様の作用効果を発揮できる。
【０１５１】
（第２実施形態）
上記第１実施形態では、フィン部１７のオフセット壁面１７ａが基板部１３の板面に対して平行になっているが、第２実施形態では、図９に示すように、オフセット壁面１７ａが重力方向（上下方向）において、基板部１３の板面に対して傾斜している。
【０１５２】
具体的には、オフセット壁面１７ａの重力方向上方側の部位が重力方向下方側の部位よりも基板部１３の板面に対して離れるように、基板部１３に対して所定の傾斜角度θａで傾斜している。これにより、一方の伝熱プレート１２のフィン部１７内側の凝縮水を他方の伝熱プレート１２のフィン部１７内側へとスムーズに導くことができるので、一層スムースに排水できる。
【０１５３】
（第３実施形態）
上記第１実施形態では、フィン部１７のオフセット壁面１７ａを伝熱プレート１２の基板部１３の板面と平行に形成しているが、第３実施形態では、図１０に示すように、オフセット壁面１７ａが空気流れ方向Ａにおいて、基板部１３の板面に対して傾斜している。
【０１５４】
具体的には、オフセット壁面１７ａが、突出部１４の半円状湾曲面のうち下流側湾曲面の傾斜方向と同一方向に傾斜している。つまり、オフセット壁面１７ａの空気流れ方向Ａ上流側の部位が空気流れ方向Ａ下流側の部位よりも基板部１３の板面に対して離れるように、基板部１３に対して所定の傾斜角度θｂで傾斜している。。
【０１５５】
本実施形態では、オフセット壁面１７ａの傾斜面のガイド作用によって、空気流れを突出部１４の半円状湾曲面のうち下流側湾曲面に沿わせることができる。このため、突出部１４の下流側領域において矢印Ｑ１のように空気流れが剥離することを抑制できる。この結果、空気流れの剥離による熱伝達率の低下を抑制できるので、伝熱性能をより向上できる。
【０１５６】
（第４実施形態）
上記第３実施形態では、空気流れ方向Ａにおいてオフセット壁面１７ａが基板部１３の板面に対して傾斜しているが、第４実施形態では、図１１に示すように、オフセット壁面１７ａが空気通路１８の蛇行形状に沿う曲面形状を有している。
【０１５７】
具体的には、オフセット壁面１７ａのうち空気流れ方向Ａにおける中間部を基板部１３の板面に接近する方向に窪ませている。
【０１５８】
これにより、オフセット壁面１７ａの湾曲面のガイド作用によって、空気流れを突出部１４の半円状湾曲面に沿わせることができる。このため、突出部１４の上流側領域および下流側領域において矢印Ｑ１、Ｑ２のように空気流れが剥離することを抑制できる。この結果、空気流れの剥離による熱伝達率の低下を上記第３実施形態よりも抑制できるので、伝熱性能を上記第３実施形態よりも向上できる。
【０１５９】
（第５実施形態）
上記第１実施形態では、フィン部１７を略コの字形状に成形されたスリットフィンにて構成しているが、スリットフィンは略コの字形状に限定されるものではない。第５実施形態はフィン部１７を構成するスリットフィンの他の形状例に関するものであって、図１２に示すように、フィン部１７を構成するスリットフィンを滑らかな曲面形状に打ち出し成形している。
【０１６０】
具体的には、オフセット壁面１７ａを基板部１３から半円状に突き出す湾曲面で構成し、この湾曲面の両端部を基板部１３に結合している。これにより、フィン部１７の打ち出し形状をより緩やかにできるので、フィン部１７の打ち出し成形性をより向上できる。
【０１６１】
（第６実施形態）
上記第１実施形態では、一方の伝熱プレート１２と、接合相手となる他方の伝熱プレート１２の両方にフィン部１７を形成しているが、第６実施形態では、図１３に示すように、一方の伝熱プレート１２のみにフィン部１７を形成している。
【０１６２】
他方の伝熱プレート１２のうち一方の伝熱プレート１２のフィン部１７に対応する部位には、打ち抜き穴１３ａが形成されている。本例では、この打ち抜き穴１３ａを、重力方向において、一方の伝熱プレート１２のフィン部１７の切り欠き穴１７ｄの範囲内に形成している。換言すれば、切り欠き穴１７ｄと打ち抜き穴１３ａは、２枚の伝熱プレート１２相互間で少なくとも一部が重合している。
【０１６３】
これにより、一方の伝熱プレート１２のフィン部１７の内側空間が打ち抜き穴１３ａを介して伝熱プレート１２の外部と連通するので、フィン部１７内側の凝縮水を伝熱プレート１２の外部に導くことができる。
【０１６４】
そして、伝熱プレート１２の外部に導かれた凝縮水が矢印Ｔのように下方へスムースに排水されるので、非常に良好な排水性を確保できる。
【０１６５】
なお、切り欠き穴１７ｄの重力方向の長さ寸法Ｇを５ｍｍ以上に設定すれば、より良好な排水性を確保できる。
【０１６６】
また、打ち抜き穴１３ａの重力方向の長さ寸法Ｋをフィン部１７の幅寸法Ｆｗ以上に設定すれば、より良好な排水性を確保できる。
【０１６７】
また、打ち抜き穴１３ａの空気流れＡ方向（図１４の紙面垂直方向）の長さ寸法をフィン部１７の幅寸法Ｆｗ以上に設定すれば、より良好な排水性を確保できる。
【０１６８】
（第７実施形態）
上記第６実施形態では、打ち抜き穴１３ａを、重力方向において、一方の伝熱プレート１２のフィン部１７の切り欠き穴１７ｄの範囲内に形成しているが、第７実施形態では、図１４に示すように、打ち抜き穴１３ａを一方の伝熱プレート１２のフィン部１７の切り欠き穴１７ｄに対して重力方向下方にずらして形成している。
【０１６９】
具体的には、打ち抜き穴１３ａの重力方向の下端部１３ｂが、切り欠き穴１７ｄの重力方向の下端部１７ｅよりも重力方向の下方に位置している。
【０１７０】
これにより、切り欠き穴１７ｄの重力方向の下端部１７ｅが打ち抜き穴１３ａと重合するので、切り欠き穴１７ｄの重力方向の下端部１７ｅに集まってくる凝縮水を打ち抜き穴１３ａによって伝熱プレート１２の外部に速やかに導くことができる。この結果、より良好な排水性を確保できる。
【０１７１】
なお、図１４の具体例では、打ち抜き穴１３ａの重力方向の上端部１３ｃが切り欠き穴１７ｄの重力方向の上端部１７ｆよりも重力方向の下方に位置しているが、打ち抜き穴１３ａの重力方向の上端部１３ｃが切り欠き穴１７ｄの重力方向の上端部１７ｆと同一位置、または、上端部１７ｆよりも重力方向の下方に位置していてもよい。
【０１７２】
（他の実施形態）
なお、上記各実施形態では、一方の伝熱プレート１２の各突出部１４と、接合相手となる他方の伝熱プレート１２の各突出部１４とを空気流れ方向Ａの同一位置に配置しているが、一方の伝熱プレート１２の各突出部１４と、接合相手となる他方の伝熱プレート１２の各突出部１４とを空気流れ方向Ａにずらして配置してもよい。
【０１７３】
さらに、一方の伝熱プレート１２の各突出部１４と、接合相手となる他方の伝熱プレート１２の各突出部１４とを空気流れ方向Ａに交互に（千鳥状に）配置してもよい。
【０１７４】
また、上記各実施形態では、複数の突出部１４が重力方向に延びているが、重力方向に対して斜めに延びていてもよい。
【０１７５】
また、上記第２実施形態ではオフセット壁面１７ａが重力方向（上下方向）において、基板部１３の板面に対して傾斜しており、上記第３実施形態ではオフセット壁面１７ａが空気流れ方向Ａにおいて、基板部１３の板面に対して傾斜しているが、オフセット壁面１７ａが上記第２実施形態と上記第３実施形態とを組み合わせた形状を有していてもよい。
【０１７６】
同様に、上記第４実施形態ではオフセット壁面１７ａが空気通路１８の蛇行形状に沿う曲面形状を有しているが、オフセット壁面１７ａが上記第２実施形態と上記第４実施形態とを組み合わせた形状を有していてもよい。
【０１７７】
また、上記各実施形態では、熱交換を行うコア部１１とタンク部２０〜２３とを多数枚の伝熱プレート１２の積層によって一体に構成しているが、コア部１１を多数枚の伝熱プレート１２の積層によって構成し、タンク部２０〜２３をコア部１１と別体に構成するようにしてもよい。
【０１７８】
また、上記各実施形態では、完全に切り離された２枚の伝熱プレート１２を積層して接合することにより、突出部１４の内側に冷媒通路（内部通路）１５、１６を形成する例について説明しているが、特開２００１−４１６７８号公報の図３６に記載されているように、冷媒通路（内部通路）１５、１６を構成する２枚の伝熱プレート１２、１２を１枚のプレート材として一体にプレス成形し、この１枚のプレート材の幅方向の中央部を折り曲げ支点として、プレート材を折り曲げることで、２枚の伝熱プレート１２、１２の基板部１３同士を接合して、冷媒通路１５、１６を構成するようにしてもよい。
【０１７９】
さらに、上述の２枚の伝熱プレート１２、１２を構成する各プレート材の側面部相互間を細い桟状の連結部により連結してもよい。この連結部は空間ピッチＳｐと同じ長さを持つように設計する。このような連結部によるプレート材連結構造も特開２００１−４１６７８号公報の図３６に記載されている。
【０１８０】
このような変形例から理解されるように、本発明において、「伝熱プレート１２を２枚１組として用いる」とは、完全に切り離された２枚の伝熱プレート１２を用いて積層する場合と、１枚のプレート材をその中央部で折り曲げて半分の大きさに重ね合わせる場合の両方を包含する。
【０１８１】
また、上記各実施形態では、伝熱プレート１２の冷媒通路１５を冷凍サイクルの低圧側の低温冷媒が流れる蒸発器１０に本発明を適用した場合について説明したが、伝熱プレート１２の冷媒通路１５を他の種類の冷却流体、例えば、冷水が流れる冷却用熱交換器等にも本発明は同様に適用できる。
【図面の簡単な説明】
【０１８２】
【図１】本発明の第１実施形態による蒸発器の分解斜視図である。
【図２】第１実施形態による蒸発器の冷媒流路構成を示す分解斜視図である。
【図３】図１のＩ−Ｉ断面図である。
【図４】図３に示す伝熱プレートの部分斜視図である。
【図５】図４のＪ−Ｊ断面図である。
【図６】比較例による蒸発器の部分断面図である。
【図７】（ａ）は比較例によるフィン１個あたりの保水量を示すグラフであり、（ｂ）は第１実施形態によるフィン１個あたりの保水量を示すグラフである。
【図８】フィン高さＦｈとフィン１個あたりの保水量との関係を比較例と本実施形態とで比較したグラフである。
【図９】第２実施形態による蒸発器の部分断面図である。
【図１０】第３実施形態による蒸発器の部分断面図である。
【図１１】第４実施形態による蒸発器の部分断面図である。
【図１２】第５実施形態による蒸発器の部分断面図である。
【図１３】第６実施形態による蒸発器の部分断面図である。
【図１４】第７実施形態による蒸発器の部分断面図である。
【符号の説明】
【０１８３】
１２…伝熱プレート、１３…基板部、１７…フィン部、１７ａ…オフセット壁面、
１７ｂ、１７ｃ…側壁部、１７ｄ…切り欠き穴、Ｐ…連通空間。
【図１】
2008116102.tif 000003
【図２】
2008116102.tif 000004
【図３】
2008116102.tif 000005
【図４】
2008116102.tif 000006
【図５】
2008116102.tif 000007
【図６】
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【図７】
2008116102.tif 000009
【図８】
2008116102.tif 000010
【図９】
2008116102.tif 000011
【図１０】
2008116102.tif 000012
【図１１】
2008116102.tif 000013
【図１２】
2008116102.tif 000014
【図１３】
2008116102.tif 000015
【図１４】
2008116102.tif 000016