(57)【要約】【課題】  オイル希釈燃料量を精度よく推定することができる筒内噴射式内燃機関の制御装置を提供する。【解決手段】  筒内噴射式内燃機関の制御装置（７０）は、気筒（１２）と、気筒内に配置されたピストン（１８）と、気筒内に燃料を直接噴射する燃料噴射弁（４０）と、気筒内に供給される空気量を検出する空気量検出手段（３４）と、気筒内から排出される排気Ａ／Ｆを検出する排気Ａ／Ｆ検出手段（３６）と、を備える筒内噴射式内燃機関（１００）に用いられる制御装置であって、空気量検出手段の検出結果と排気Ａ／Ｆ検出手段の検出結果とを用いて、気筒内に噴射された燃料により希釈されたオイルに含まれるオイル希釈燃料量を推定するオイル希釈量推定手段（７４）を備えることを特徴とするものである。【選択図】        図１
2008298001.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
気筒と、前記気筒内に配置されたピストンと、前記気筒内に燃料を直接噴射する燃料噴射弁と、前記気筒内に供給される空気量を検出する空気量検出手段と、前記気筒内から排出される排気Ａ／Ｆを検出する排気Ａ／Ｆ検出手段と、を備える筒内噴射式内燃機関に用いられる制御装置であって、
前記空気量検出手段の検出結果と前記排気Ａ／Ｆ検出手段の検出結果とを用いて、前記気筒内に噴射された燃料により希釈されたオイルに含まれるオイル希釈燃料量を推定するオイル希釈量推定手段を備えることを特徴とする筒内噴射式内燃機関の制御装置。
【請求項２】
噴射された燃料が前記ピストンの頂面に衝突する第１時期と、噴射された燃料が前記気筒の内壁面に衝突する第２時期と、に燃料が噴射されるように前記燃料噴射弁を制御する燃料噴射制御手段をさらに備え、
前記排気Ａ／Ｆ検出手段は、前記第１時期に前記燃料噴射弁が前記燃料噴射制御手段により制御された場合における前記気筒内から排出される排気Ａ／Ｆと、前記第２時期に前記燃料噴射弁が前記燃料噴射制御手段により制御された場合における前記気筒内から排出される排気Ａ／Ｆと、を検出し、
前記オイル希釈量推定手段は、前記空気量検出手段の検出結果と前記排気Ａ／Ｆ検出手段の検出結果とを用いて、前記オイル希釈燃料量を推定することを特徴とする請求項１記載の筒内噴射式内燃機関の制御装置。
【請求項３】
前記燃料噴射弁から燃料が噴射される燃料噴射時間を定めるマップと、
噴射された燃料が前記気筒の内壁面に衝突する時期に、前記マップに定められた燃料噴射時間、燃料が噴射されるように前記燃料噴射弁を制御する燃料噴射制御手段と、
前記マップを参照して前記燃料噴射弁から噴射される燃料量を取得する燃料噴射量取得手段と、
前記気筒内における燃焼に寄与した燃料量を算出する燃料量算出手段と、をさらに備え、
前記排気Ａ／Ｆ検出手段は、前記燃料噴射弁が前記燃料噴射制御手段により制御された場合における前記気筒内から排出される排気Ａ／Ｆを検出し、
前記燃料算出手段は、前記空気量検出手段の検出結果と前記排気Ａ／Ｆ検出手段の検出結果とを用いて、前記気筒内における燃焼に寄与した燃料量を算出し、
前記オイル希釈量推定手段は、前記燃料噴射量取得手段の取得結果と前記燃料量算出手段の算出結果とを用いて、前記オイル希釈燃料量を推定することを特徴とする請求項１記載の筒内噴射式内燃機関の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は筒内噴射式内燃機関の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、気筒内に燃料噴射弁から燃料を直接噴射する筒内噴射式内燃機関が開発されてきている。この筒内噴射式内燃機関においては、噴射装置から噴射された燃料が例えば気筒内の内壁面に付着することがある。この場合、特に冷間時にあっては、気筒内における燃料の気化が促進され難いために、気筒内の内壁面に付着した燃料は、ピストンが上下運動するのに伴って掻き落とされ、オイルパンに戻されて潤滑油（オイル）と混ざり合う。その結果、燃料によるオイルの希釈（以下、オイル希釈と称する）が生じることが知られている。オイル希釈が生じると、オイルと混ざり合った燃料が揮発してブローバイガスとなるおそれがある。この場合、Ａ／Ｆセンサ（空燃比センサ）に誤差が生じ、排気エミッションが悪化するおそれがある。
【０００３】
そこで、オイル希釈を抑制するための技術が開発されている。例えば、特許文献１では、筒内噴射式内燃機関の始動からの経過時間と吸入空気量または燃料噴射量の積算値とからオイル希釈度合いを間接的に推定し、当該オイル希釈度合いに応じて燃料噴射量を補正する技術が開示されている。また、特許文献２では、シリンダ壁温、エンジン回転数等の運転状態から間接的に算出されたオイルに含まれる燃料の増加量と運転状態および排気空燃比偏差から算出されたオイルに含まれる燃料の減少量とを積算してオイル希釈度合いを算出し、当該オイル希釈度合いに応じて筒内噴射式内燃機関を制御する技術が開示されている。また、特許文献３では、内燃機関の運転履歴を参照することによりオイル希釈度合いを間接的に推定し、当該オイル希釈度合いに応じて筒内噴射式内燃機関を制御する技術が開示されている。
【０００４】
【特許文献１】特開２００６−１８３５３９号公報
【特許文献２】特開２００４−３１６４７１号公報
【特許文献３】特許第３７９７２７８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
オイル希釈度合いに応じて筒内噴射式内燃機関を制御するためには、希釈されたオイルに含まれる燃料量（以下、オイル希釈燃料量と称する）を精度よく推定することが必要とされる。特に、オイル希釈燃料量は、筒内噴射式内燃機関の運転状況に応じて変化するものであるため、リアルタイムに推定することができれば、オイル希釈燃料量を精度よく推定することができる。
【０００６】
本発明は、オイル希釈燃料量を精度よく推定することができる筒内噴射式内燃機関の制御装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係る筒内噴射式内燃機関の制御装置は、気筒と、気筒内に配置されたピストンと、気筒内に燃料を直接噴射する燃料噴射弁と、気筒内に供給される空気量を検出する空気量検出手段と、気筒内から排出される排気Ａ／Ｆを検出する排気Ａ／Ｆ検出手段と、を備える筒内噴射式内燃機関に用いられる制御装置であって、空気量検出手段の検出結果と排気Ａ／Ｆ検出手段の検出結果とを用いて、気筒内に噴射された燃料により希釈されたオイルに含まれるオイル希釈燃料量を推定するオイル希釈量推定手段を備えることを特徴とするものである。本発明に係る制御装置によれば、オイル希釈量推定手段は、空気量検出手段の検出結果と排気Ａ／Ｆ検出手段の検出結果とに基づいてオイル希釈燃料量を推定する。それにより、オイル希釈燃料量をリアルタイムに推定することができることから、オイル希釈燃料量を精度よく推定することができる。
【０００８】
上記構成において、噴射された燃料がピストンの頂面に衝突する第１時期と、噴射された燃料が気筒の内壁面に衝突する第２時期と、に燃料が噴射されるように燃料噴射弁を制御する燃料噴射制御手段をさらに備え、排気Ａ／Ｆ検出手段は、第１時期に燃料噴射弁が燃料噴射制御手段により制御された場合における気筒内から排出される排気Ａ／Ｆと、第２時期に燃料噴射弁が燃料噴射制御手段により制御された場合における気筒内から排出される排気Ａ／Ｆと、を検出し、オイル希釈量推定手段は、空気量検出手段の検出結果と排気Ａ／Ｆ検出手段の検出結果とを用いて、オイル希釈燃料量を推定してもよい。
【０００９】
上記構成において、燃料噴射弁から燃料が噴射される燃料噴射時間を定めるマップと、噴射された燃料が気筒の内壁面に衝突する時期に、マップに定められた燃料噴射時間、燃料が噴射されるように燃料噴射弁を制御する燃料噴射制御手段と、マップを参照して燃料噴射弁から噴射される燃料量を取得する燃料噴射量取得手段と、気筒内における燃焼に寄与した燃料量を算出する燃料量算出手段と、をさらに備え、排気Ａ／Ｆ検出手段は、燃料噴射弁が燃料噴射制御手段により制御された場合における気筒内から排出される排気Ａ／Ｆを検出し、燃料算出手段は、空気量検出手段の検出結果と排気Ａ／Ｆ検出手段の検出結果とを用いて、気筒内における燃焼に寄与した燃料量を算出し、オイル希釈量推定手段は、燃料噴射量取得手段の取得結果と燃料量算出手段の算出結果とを用いて、オイル希釈燃料量を推定してもよい。この構成によれば、マップを参照して燃料噴射弁から噴射される燃料量を取得していることから、オイル希釈量推定手段がオイル希釈燃料量を推定するにあたって、燃料噴射制御手段による吸気上死点付近における燃料噴射を行う必要がない。それにより、吸気上死点付近で燃料が噴射されることに起因するスモークの発生、トルク変動、燃費悪化等をさらに抑制することができる。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、オイル希釈燃料量を精度よく推定することができる筒内噴射式内燃機関の制御装置を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明を実施するための最良の形態を説明する。
【実施例１】
【００１２】
本発明の第１実施例に係るＥＣＵ７０（制御装置）について説明する。図１は、本発明の第１実施例に係るＥＣＵ７０が用いられる筒内噴射式内燃機関１００の全体構成を示す模式図である。図１に示すように、筒内噴射式内燃機関１００は主として、内燃機関１０と、オイルパン５０と、燃料タンク６０と、ＥＣＵ７０と、によって全体的に構成される。内燃機関１０は、複数の気筒１２（図１では１つのみ図示）を有するシリンダブロック１４と、シリンダブロック１４上に配置されたシリンダヘッド１６と、気筒１２内を往復運動するピストン１８と、を備えている。気筒１２内のピストン１８の頂面とシリンダヘッド１６の下面とで区画された領域には、燃焼室２０が形成されている。
【００１３】
シリンダヘッド１６は、各燃焼室２０毎に吸気ポート２２および排気ポート２４を有している。吸気ポート２２には、吸気弁２６が配置されている。排気ポート２４には、排気弁２８が配置されている。吸気ポート２２には、吸気管３０が連結されている。排気ポート２４には、排気管３２が連結されている。吸気管３０の途中には、スロットルバルブ（図示せず）が設けられており、このスロットルバルブにより燃焼室２０に導入される吸入空気量が調整される。
【００１４】
吸気管３０の途中には、エアフロメータ３４が配置されている。エアフロメータ３４は、燃焼室２０内に供給される空気量を検出する空気量検出手段としての機能を有する。エアフロメータ３４は、検出結果をＥＣＵ７０に伝える。排気管３２の途中には、排気Ａ／Ｆセンサ３６（排気空燃比センサ）が配置されている。排気Ａ／Ｆセンサ３６は、燃焼室２０から排出される排気Ａ／Ｆを検出する排気Ａ／Ｆ検出手段としての機能を有する。排気Ａ／Ｆセンサ３６は、検出結果をＥＣＵ７０に伝える。
【００１５】
なお、本実施例においては、エアフロメータ３４および排気Ａ／Ｆセンサ３６は、それぞれ、各気筒１２毎に配置されている。そのため、エアフロメータ３４と排気Ａ／Ｆセンサ３６の検出結果は、それぞれ１気筒１２当たりの空気量と排気Ａ／Ｆ値を示す。なお、エアフロメータ３４および排気Ａ／Ｆセンサ３６は、それぞれ１気筒１２あたりの空気量および排気Ａ／Ｆ値を検出することができるのであれば、各気筒１２毎に設置されていなくてもよい。
【００１６】
燃焼室２０の上部の略中心位置には、火花点火のための点火プラグ３８が配置されている。点火プラグ３８は、ＥＣＵ７０の指示により火花を点火する。また、燃焼室２０の吸気ポート２２の近傍の内壁面には、燃料タンク６０から送付される燃料を燃焼室２０内に直接噴射するための燃料噴射弁４０が配置されている。燃料噴射弁４０は、ＥＣＵ７０の指示に従って燃料を噴射する。燃料噴射弁４０の燃料噴射方向は、燃料が水平方向よりも下方に噴射されるように噴射方向が調整されている。具体的には、ピストン１８が吸気上死点付近（３７０〜３４０ｄｅｇＢＴＤＣ）の位置にある場合には、噴射された燃料がピストン１８の頂面に衝突し、ピストン１８が吸気上死点付近の位置にない場合には、噴射された燃料が燃焼室２０の燃料噴射弁４０に対向した側の内壁面に衝突するように、燃料噴射弁４０の噴射方向が調整されている。
【００１７】
ピストン１８は、コネクティングロッド４２を介して、クランクシャフト（図示せず）と連結されている。内燃機関１０のクラックシャフトの近傍には、クランク角度センサ４４が配置されている。クランク角度センサ４４は、内燃機関１０のクランク角度を検出し、ＥＣＵ７０に検出結果を伝える。
【００１８】
オイルパン５０は、クランクシャフトの下方に配置されている。オイルパン５０には、内燃機関１０の潤滑用オイルが貯留さている。オイルパン５０に貯留されたオイルは、オイルポンプ（図示せず）によって吸引され、オイルジェット機構等（図示せず）により気筒１２内に供給される。気筒１２内に供給されたオイルは、ピストン１８が上下運動するのに伴い、気筒１２内から掻き落とされて、最終的にオイルパン５０に戻ってくる。
【００１９】
燃料タンク６０には、主燃料であるガソリンが貯留されている。また、燃料タンク６０には、温度センサ６２が配置されている。温度センサ６２は燃料の温度を検出して、ＥＣＵ７０に伝える。燃料タンク６０は燃料噴射弁４０に連通されている。
【００２０】
ＥＣＵ７０は、ＣＰＵ（中央演算処理装置）、ＲＯＭ（リードオンリメモリ）、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）等から構成される。ＥＣＵ７０は、燃料噴射制御手段７２と、オイル希釈量推定手段７４と、を備える。燃料噴射制御手段７２は、所定の時期に、所定の時間、燃料が噴射されるように燃料噴射弁４０を制御する。具体的には、燃料噴射制御手段７２は、燃料の温度と噴射時間との関係を示すマップをＲＯＭに記憶しておく。図２は、燃料温度と噴射時間との関係を示すマップの一例である。横軸は、燃料温度を示し、縦軸は噴射時間を示す。図２に示すように、燃料温度が高い程、噴射時間は長く設定される。燃料噴射制御手段７２は、温度センサ６２の検出結果を読み込み、図２に示すようなマップから噴射時間を求め、燃料が当該噴射時間、噴射されるように燃料噴射弁４０を制御する。
【００２１】
また、燃料噴射制御手段７２は、燃料が噴射されるクランク角度をＲＯＭに記憶しておく。本実施例においては、燃料噴射制御手段７２は、内燃機関１０の吸気上死点付近と、吸気上死点付近を除く時期（以下、通常噴射時期と称する）と、を記憶しておく。ここで、吸気上死点付近で噴射された燃料は、ピストン１８の頂面に衝突する。一方、通常噴射時期に噴射された燃料は、燃焼室２０内の燃料噴射弁４０に対向する付近の内壁面に衝突する。内壁面に衝突した燃料の一部は、特に冷間時にあっては、燃料の気化が促進され難いために、ピストン１８が上下運動するのに伴って掻き落とされ、オイルパン５０に戻されてオイルと混ざり合い、オイル希釈が生じるおそれがある。オイル希釈が生じると、オイルと混ざり合った燃料が揮発してブローバイガスとなるおそれがある。この場合、排気Ａ／Ｆセンサ３６に誤差が生じ、排気エミッションが悪化するおそれがある。
【００２２】
オイル希釈量推定手段７４は、オイル希釈燃料量を推定する。具体的には、エアフロメータ３４の検出結果と排気Ａ／Ｆセンサ３６の検出結果とに基づいて、オイル希釈燃料量を推定する。図３（ａ）および図３（ｂ）は、オイル希釈量推定手段７４によるオイル希釈燃料量の推定方法の原理を示す模式図である。図３（ａ）は、吸気上死点付近で燃料が噴射された場合における内燃機関１０の模式図である。図３（ｂ）は、通常噴射時期に燃料が噴射された場合における内燃機関１０の模式図である。
【００２３】
図３（ａ）に示すように、燃料噴射制御手段７２により吸気上死点付近で噴射された燃料は、ピストン１８の頂面に衝突する。この場合における、エアフロメータ３４が検出する一気筒１２当たりの空気量をＧａとし、排気Ａ／Ｆセンサ３６が検出する一気筒１２当たりの排気Ａ／Ｆ値をＡ／Ｆａとする。噴射された燃料がピストン１８の頂面に衝突する場合、噴射された燃料は気筒１２の内壁面にほとんど付着しないことから、オイル希釈燃料量は極めて少ない。そのため、ＧａをＡ／Ｆａで除した値は、燃料噴射弁４０から噴射される燃料にほぼ等しくなる。
【００２４】
一方、図３（ｂ）に示すように、燃料噴射制御手段７２により通常噴射時期に噴射された燃料は、気筒１２の内壁面に衝突する。その結果、オイル希釈が生じる。この場合における、エアフロメータ３４が検出する一気筒１２当たりの空気量をＧａとし、排気Ａ／Ｆセンサ３６が検出する１気筒１２当たりの排気Ａ／Ｆ値をＡ／Ｆｂとする。なお、吸気管３０から吸入される空気量は一定であることから、図３（ｂ）に示すＧａは、図３（ａ）に示すＧａと同じ値である。また、図３（ｂ）の場合の方が図３（ａ）の場合に比較して、燃焼室２０はリーン（希薄）な状態になっている。そのため、図３（ｂ）に示すＡ／Ｆｂは、図３（ａ）に示すＡ／Ｆａに比較して、大きくなる。よって、オイル希釈燃料量（Ｓ）は、ＧａとＡ／ＦａとＡ／Ｆｂとから、下記式（１）により算出される。
Ｓ＝{１／（Ａ／Ｆａ）−１／（Ａ／Ｆｂ）}×Ｇａ  （１）
以上の原理により、オイル希釈量推定手段７４はオイル希釈燃料量（Ｓ）を推定することができる。
【００２５】
図４は、ＥＣＵ７０のオイル希釈燃料量（Ｓ）を推定する際における動作の一例を示すフローチャートである。まず、燃料噴射制御手段７２により通常噴射時期に燃料が噴射されるように燃料噴射弁４０が制御された場合には、オイル希釈量推定手段７４は、エアフロメータ３４により検出された空気量（Ｇａ）を読み込む（ステップＳ１）。次いで、オイル希釈量推定手段７４は排気Ａ／Ｆセンサ３６により検出された排気Ａ／Ｆ値（Ａ／Ｆｂ）を読み込む（ステップＳ２）。次いで、燃料噴射制御手段７２は、燃料が吸気上死点付近で噴射されるように燃料噴射弁４０を制御する（ステップＳ３）。次いで、オイル希釈量推定手段７４は排気Ａ／Ｆセンサ３６により検出された排気Ａ／Ｆ値（Ａ／Ｆａ）を読み込む（ステップＳ４）。次いで、オイル希釈量推定手段７４は、上述した式（１）に基づいて、オイル希釈燃料量（Ｓ）を計算する（ステップＳ５）。次いで、ＥＣＵ７０はフローチャートの実行を終了する。
【００２６】
本実施例に係るＥＣＵ７０によれば、オイル希釈量推定手段７４は、エアフロメータ３４の検出結果と排気Ａ／Ｆセンサ３６の検出結果とに基づいてオイル希釈燃料量を推定する。それにより、オイル希釈燃料量をリアルタイムに推定することができることから、オイル希釈燃料量を精度よく推定することができる。
【００２７】
なお、ＥＣＵ７０は、内燃機関１０の運転時に図４に示すフローチャートを複数回実行してもよい。また、ＥＣＵ７０が図４に示すフローチャートを実行する時期は、特に限定されないが、内燃機関１０の冷間時に実行することが好ましい。内燃機関１０の冷間時において、オイル希釈が多く発生するからである。
【００２８】
本実施例において、吸気上死点付近が第１時期に相当し、通常噴射時期が第２時期に相当する。
【実施例２】
【００２９】
続いて、本発明の第２実施例に係るＥＣＵ７０ａ（制御装置）について説明する。図５は、本発明の第２実施例に係るＥＣＵ７０ａが用いられる筒内噴射式内燃機関１００ａの全体構成を示す模式図である。図５に示す筒内噴射式内燃機関１００ａは、ＥＣＵ７０の代わりにＥＣＵ７０ａを備えている点において、図１に示す筒内噴射式内燃機関１００と異なる。図５に示すＥＣＵ７０ａは、燃料噴射制御手段７２の代わりに燃料噴射制御手段７２ａを備える点と、オイル希釈量推定手段７４の代わりにオイル希釈量推定手段７４ａを備える点と、燃料噴射量取得手段７６および燃料量算出手段７８をさらに備える点と、において、図１に示すＥＣＵ７０と異なる。その他の構成は、図１に示す筒内噴射式内燃機関１００と同様のため説明を省略する。
【００３０】
燃料噴射制御手段７２ａは、通常噴射時期に燃料が噴射されるように燃料噴射弁４０を制御する。通常噴射時期に噴射された燃料は、燃焼室２０内の燃料噴射弁４０に対向する付近の内壁面に衝突する。この場合、オイル希釈が生じるおそれがある。
【００３１】
燃料噴射量取得手段７６は、図２に示したような燃料温度と燃料噴射時間との関係を示すマップを参照して、燃料噴射弁４０から噴射される燃料量（Ｑｔ）を取得する。例えば、燃料噴射量取得手段７６は、温度センサ６２により検出された燃料温度を読み込み、その燃料温度に対応する燃料噴射時間を図２に示すようなマップから読み込む。また、燃料噴射量取得手段７６は、燃料噴射弁４０から噴射される単位時間当たりの燃料噴射速度と燃料噴射弁４０の噴射口の面積とをあらかじめ記憶しておく。そして、燃料噴射量取得手段７６は、図２に示すようなマップから取得した燃料噴射時間とあらかじめ記憶しておいた単位時間当たりの燃料噴射速度と噴射口の面積とを積算することにより、燃料噴射弁４０から噴射される燃料量（Ｑｔ）を計算する。それにより、燃料噴射量取得手段７６は、燃料噴射弁４０から噴射される燃料量（Ｑｔ）を取得することができる。
【００３２】
燃料量算出手段７８は、エアフロメータ３４の検出結果と排気Ａ／Ｆセンサ３６の検出結果とに基づいて、気筒１２内における燃焼に寄与した燃料量を算出する。具体的には、燃料量算出手段７８は、通常噴射時におけるエアフロメータ３４の検出結果（Ｇａ）と排気Ａ／Ｆセンサ３６の検出結果（Ａ／Ｆｃ）とを読み込む。次に、燃料量算出手段７８は、下記式（２）に従って、通常噴射時における燃焼に寄与した燃料量Ｑを取得することができる。
Ｑ＝Ｇａ／（Ａ／Ｆｃ）  （２）
【００３３】
オイル希釈量推定手段７４ａは、燃料噴射量取得手段７６が取得した燃料量（Ｑｔ）および燃料量算出手段７８が算出した燃料量（Ｑ）を読み込む。そして、オイル希釈量推定手段７４ａは、下記式（３）に従って、オイル希釈燃料量（Ｓ）を推定することができる。
Ｓ＝Ｑｔ−Ｑ  （３）
【００３４】
図６は、ＥＣＵ７０ａのオイル希釈燃料量（Ｓ）を推定する際における動作の一例を示すフローチャートである。まず、燃料噴射制御手段７２ａにより通常噴射時期に燃料が噴射されるように燃料噴射弁４０が制御された場合には、燃料量算出手段７８は、エアフロメータ３４により検出された空気量（Ｇａ）を読み込む（ステップＳ６）。次いで、燃料量算出手段７８は、排気Ａ／Ｆセンサ３６により検出された排気Ａ／Ｆ値（Ａ／Ｆｃ）を読み込む（ステップＳ７）。次いで、燃料噴射量取得手段７６は、図２に示したようなマップを参照して燃料噴射弁４０から噴射される燃料量（Ｑｔ）を取得する（ステップＳ８）。次いで、燃料量算出手段７８は、ステップＳ６で取得した空気量（Ｇａ）とステップＳ７で取得した排気Ａ／Ｆ値（Ａ／Ｆｃ）とから、上述した式（２）に従って、燃料量（Ｑ）を算出する（ステップＳ９）。次いで、オイル希釈量推定手段７４ａは、ステップＳ８において取得した燃料量（Ｑｔ）とステップＳ９において算出した燃料量（Ｑ）とから、上述した式（３）に従って、オイル希釈燃料量（Ｓ）を推定する（ステップＳ１０）。次いで、ＥＣＵａはフローチャートの実行を終了する。
【００３５】
本実施例に係るＥＣＵ７０ａによれば、オイル希釈量推定手段７４ａは、エアフロメータ３４の検出結果と排気Ａ／Ｆセンサ３６の検出結果とを用いて、オイル希釈燃料量を推定する。それにより、オイル希釈燃料量をリアルタイムに推定することができることから、オイル希釈燃料量を精度よく推定することができる。
【００３６】
さらに本実施例に係るＥＣＵ７０ａによれば、図２に示すようなマップを参照して燃料噴射弁４０から噴射される燃料量を取得していることから、オイル希釈量推定手段７４ａがオイル希釈燃料量を推定するにあたって、燃料噴射制御手段７２ａによる吸気上死点付近における燃料噴射を行う必要がない。
【００３７】
ここで、吸気上死点付近において燃料が噴射された場合には、通常噴射時期に燃料が噴射された場合に比較して、スモークが多く発生するおそれがあり、また出力されるトルクも変動するおそれがある。さらに、吸気上死点付近において燃料が噴射された場合には、通常噴射時期に燃料が噴射された場合に比較して、吸気上死点付近で噴射される分だけ燃料がより多く消費される。それにより、燃費が悪化するおそれがある。この点、本実施例に係るＥＣＵ７０ａによれば、オイル希釈量推定手段７４ａがオイル希釈燃料量を推定するにあたって、燃料噴射制御手段７２ａによる吸気上死点付近における燃料噴射を行っていないことから、吸気上死点付近で燃料が噴射されることに起因するスモークの発生、トルク変動、燃費悪化等をさらに抑制することができる。
【００３８】
なお、ＥＣＵ７０ａは、内燃機関１０の運転時に図６に示すフローチャートを複数回実行してもよい。また、ＥＣＵ７０ａが図６に示すフローチャートを実行する時期は、特に限定されないが、内燃機関１０の冷間時に実行することが好ましい。内燃機関１０の冷間時において、オイル希釈が多く発生するからである。
【００３９】
以上本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明はかかる特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明の第１実施例に係るＥＣＵが用いられる筒内噴射式内燃機関の全体構成を示す模式図である。
【図２】燃料温度と噴射時間との関係を示すマップの一例である。
【図３】オイル希釈量推定手段によるオイル希釈燃料量の推定方法の原理を示す模式図である。
【図４】第１実施例に係るＥＣＵのオイル希釈燃料量を推定する際における動作の一例を示すフローチャートである。
【図５】第２実施例に係るＥＣＵが用いられる筒内噴射式内燃機関の全体構成を示す模式図である。
【図６】第２実施例に係るＥＣＵのオイル希釈燃料量を推定する際における動作の一例を示すフローチャートである。
【符号の説明】
【００４１】
１０  内燃機関
１２  気筒
１８  ピストン
２０  燃焼室
３４  エアフロメータ
３６  排気Ａ／Ｆセンサ
４０  燃料噴射弁
５０  オイルパン
６０  燃料タンク
７０  ＥＣＵ
７２  燃料噴射制御手段
７４  オイル希釈量推定手段
７６  燃料噴射量取得手段
７８  燃料量算出手段
１００  筒内噴射式内燃機関
【図１】
2008298001.tif 000003
【図２】
2008298001.tif 000004
【図３】
2008298001.tif 000005
【図４】
2008298001.tif 000006
【図５】
2008298001.tif 000007
【図６】
2008298001.tif 000008