(57)【要約】【課題】溶鋼中へＣａを添加する必要がなく、しかも溶鋼中からＣａを除去するために大規模な設備投資を行う必要がないため、低コストで簡易にノズル閉塞を防止できるアルミキルド鋼の溶製方法を提供する。【解決手段】不純物であるＣａを含む合金鉄を溶鋼に添加して、目的とする合金成分を有するＡｌキルド鋼またはＡｌ−Ｓｉキルド鋼を溶製する方法において、溶鋼に添加する合金鉄中のＣａの総重量が、合金鉄が添加された溶鋼の総重量の５ｐｐｍを超える場合、溶鋼が合金成分となるまで溶鋼に合金鉄を添加し、溶鋼中の溶存酸素とＣａとを反応させて溶鋼中からＣａを除去し、合金鉄が添加された溶鋼中のＣａ量を５ｐｐｍ以下とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
不純物であるＣａを含む合金鉄を溶鋼に添加して、目的とする合金成分を有するＡｌキルド鋼またはＡｌ−Ｓｉキルド鋼を溶製する方法において、
前記溶鋼に添加する前記合金鉄中の前記Ｃａの総重量が、前記合金鉄が添加された前記溶鋼の総重量の５ｐｐｍを超える場合、該溶鋼が前記合金成分となるまで該溶鋼に前記合金鉄を添加し、該溶鋼中の溶存酸素と前記Ｃａとを反応させて該溶鋼中から該Ｃａを除去し、前記合金鉄が添加された前記溶鋼中の前記Ｃａ量を５ｐｐｍ以下とすることを特徴とするアルミキルド鋼の溶製方法。
【請求項２】
請求項１記載のアルミキルド鋼の溶製方法において、前記溶鋼中の溶存酸素量と該溶鋼への前記Ｃａの混入量が以下の式を満足するように、前記溶鋼に前記合金鉄を添加することを特徴とするアルミキルド鋼の溶製方法。
Ｆ．Ｏ≧（Ｉ／Ｐ・Ｃａ−５）×１６／４０
ここで、Ｆ．Ｏは溶鋼の溶存酸素量（ｐｐｍ）、Ｉ／Ｐ・Ｃａは溶鋼へのＣａの混入量（ｐｐｍ）を示す。
【請求項３】
請求項１および２のいずれか１項に記載のアルミキルド鋼の溶製方法において、前記溶鋼を転炉から溶鋼鍋へ出鋼する際に、該溶鋼鍋へ前記合金鉄を添加することを特徴とするアルミキルド鋼の溶製方法。
【請求項４】
不純物であるＣａを含む合金鉄を溶鋼に添加して、目的とする合金成分を有するＡｌキルド鋼またはＡｌ−Ｓｉキルド鋼を溶製する方法において、
前記溶鋼に添加する前記合金鉄中の前記Ｃａの総重量が、前記合金鉄が添加された前記溶鋼の総重量の５ｐｐｍを超える場合、前記溶鋼中の炭素量と該溶鋼への前記Ｃａの混入量が以下の式を満足するまで吹酸した前記溶鋼を転炉から溶鋼鍋へ出鋼する際に、該溶鋼が前記合金成分となるまで該溶鋼に前記合金鉄を添加することを特徴とするアルミキルド鋼の溶製方法。
［ｍａｓｓ％Ｃ］≦１１．３×｛（Ｉ／Ｐ・Ｃａ−５）×１６／４０｝−０．８６５
ここで、［ｍａｓｓ％Ｃ］は溶鋼中の炭素量（質量％）、Ｉ／Ｐ・Ｃａは溶鋼へのＣａの混入量（ｐｐｍ）を示す。
【請求項５】
請求項３および４のいずれか１項に記載のアルミキルド鋼の溶製方法において、前記溶鋼への前記合金鉄の添加時期は、前記転炉から前記溶鋼鍋への前記溶鋼の出鋼開始から出鋼終了までの時間を１００％とした場合、出鋼開始から５０％までの間であることを特徴とするアルミキルド鋼の溶製方法。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１項に記載のアルミキルド鋼の溶製方法において、前記合金鉄の一部は、前記溶鋼の二次精錬にて前記溶鋼へ添加されることを特徴とするアルミキルド鋼の溶製方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルミキルド処理を行った鋼の溶製方法に係り、更に詳しくは、例えば、連続鋳造で使用する各種ノズル（例えば、溶鋼鍋のスライディングノズル、ロングノズル、タンディッシュの上ノズル、スライディングノズル、または浸漬ノズル）内壁へのＡｌ２Ｏ３介在物の付着によるノズル閉塞を防止することに有効なアルミキルド鋼の溶製方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、Ａｌ脱酸を行った溶鋼の連続鋳造においては、ノズル内壁へのＡｌ２Ｏ３介在物の付着によるノズルの閉塞が問題となっている。従来、このノズル閉塞の防止方法として、精錬工程においては、Ｃａを用いた以下のような閉塞防止技術があった。
例えば、特許文献１には、溶鋼中のＣａ含有量を、０．００１５質量％以上、かつ、｛０．００４−０．１１×溶鋼中Ｓ含有量（質量％）｝質量％以下の範囲とすることにより、ノズルの閉塞を防止する技術が開示されている。この技術は、溶鋼中に十分な量のＣａが存在することで、Ａｌ２Ｏ３介在物が、図４（Ａ）中に示す「○」で囲まれた部分の低融点のカルシウムアルミネートに改質されて液相化し、ノズル内壁へ付着することを抑制するものである。
また、特許文献２には、溶鋼へＣａ合金を添加し、溶鋼中のＣａ含有量を１〜５ｐｐｍに調整することにより、ノズルの閉塞を防止する技術が開示されている。
そして、特許文献３には、Ｃａの添加によりＡｌ２Ｏ３介在物の改質を行った後、真空処理を行うことによって、溶存するＣａを蒸発させて除去する技術が開示されている。
【０００３】
【特許文献１】特開２００２−６６７０２号公報
【特許文献２】特開平９−１９２７９９号公報
【特許文献３】特開平９−４１０２２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１に開示された方法では、ノズルを構成する耐火物が、生成する液相介在物によって溶損される問題があった。また、目的とする合金成分を有する溶鋼を製造するために必要な成分以外に、Ｃａ合金を添加する必要があるため、合金のコストが余分にかかり経済的でなかった。そして、生成する液相介在物は、一部の鋼種において、凝固した際に球状の介在物となって内部欠陥となり、製品品質が低下する問題があった。
また、特許文献２に開示された方法では、溶鋼に添加する合金の種類によっては、不純物であるＣａを多く含む場合があるため、Ｃａを溶鋼中へ意図的に添加しなくても、溶鋼中のＣａ含有量が５ｐｐｍ以上、かつ０．００１５質量％（１５ｐｐｍ：特許文献１）以下の範囲内となり、結果的にノズルが急速に閉塞する場合があった。これは、Ｃａが図４（Ｂ）中に示す「○」で囲まれた部分の化合物となり、比較的融点が高いカルシウムアルミネートが生成し、固液共存の介在物となってノズル内壁への付着が促進されるためである。
上記した理由により、溶鋼へＣａ合金を添加し溶鋼中のＣａ含有量を１〜５ｐｐｍに調整することは困難であり、この技術の場合、合金に混入した不純物であるＣａを除去する必要がある。
更に、特許文献３に開示された方法を応用することで、溶鋼中のＣａを除去してノズル閉塞を防止できるが、この処理を実施するためには真空処理設備が必須であり、一般的であるとはいえず、また新たに設備を導入する場合は設備コストがかかり経済的でない。
【０００５】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、溶鋼中へＣａを添加する必要がなく、しかも溶鋼中からＣａを除去するために大規模な設備投資を行う必要がないため、低コストで簡易にノズル閉塞を防止できるアルミキルド鋼の溶製方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記目的に沿う第１の発明に係るアルミキルド鋼の溶製方法は、不純物であるＣａを含む合金鉄を溶鋼に添加して、目的とする合金成分を有するＡｌキルド鋼またはＡｌ−Ｓｉキルド鋼を溶製する方法において、
前記溶鋼に添加する前記合金鉄中の前記Ｃａの総重量が、前記合金鉄が添加された前記溶鋼の総重量の５ｐｐｍを超える場合、該溶鋼が前記合金成分となるまで該溶鋼に前記合金鉄を添加し、該溶鋼中の溶存酸素と前記Ｃａとを反応させて該溶鋼中から該Ｃａを除去し、前記合金鉄が添加された前記溶鋼中の前記Ｃａ量を５ｐｐｍ以下とする。
【０００７】
第１の発明に係るアルミキルド鋼の溶製方法において、前記溶鋼中の溶存酸素量と該溶鋼への前記Ｃａの混入量が以下の式を満足するように、前記溶鋼に前記合金鉄を添加することが好ましい。
Ｆ．Ｏ≧（Ｉ／Ｐ・Ｃａ−５）×１６／４０
ここで、Ｆ．Ｏは溶鋼の溶存酸素量（ｐｐｍ）、Ｉ／Ｐ・Ｃａは溶鋼へのＣａの混入量（ｐｐｍ）を示す。
第１の発明に係るアルミキルド鋼の溶製方法において、前記溶鋼を転炉から溶鋼鍋へ出鋼する際に、該溶鋼鍋へ前記合金鉄を添加することが好ましい。
【０００８】
前記目的に沿う第２の発明に係るアルミキルド鋼の溶製方法は、不純物であるＣａを含む合金鉄を溶鋼に添加して、目的とする合金成分を有するＡｌキルド鋼またはＡｌ−Ｓｉキルド鋼を溶製する方法において、
前記溶鋼に添加する前記合金鉄中の前記Ｃａの総重量が、前記合金鉄が添加された前記溶鋼の総重量の５ｐｐｍを超える場合、前記溶鋼中の炭素量と該溶鋼への前記Ｃａの混入量が以下の式を満足するまで吹酸した前記溶鋼を転炉から溶鋼鍋へ出鋼する際に、該溶鋼が前記合金成分となるまで該溶鋼に前記合金鉄を添加する。
［ｍａｓｓ％Ｃ］≦１１．３×｛（Ｉ／Ｐ・Ｃａ−５）×１６／４０｝−０．８６５
ここで、［ｍａｓｓ％Ｃ］は溶鋼中の炭素量（質量％）、Ｉ／Ｐ・Ｃａは溶鋼へのＣａの混入量（ｐｐｍ）を示す。
【０００９】
第１、第２の発明に係るアルミキルド鋼の溶製方法において、前記溶鋼への前記合金鉄の添加時期は、前記転炉から前記溶鋼鍋への前記溶鋼の出鋼開始から出鋼終了までの時間を１００％とした場合、出鋼開始から５０％までの間であることが好ましい。
第１、第２の発明に係るアルミキルド鋼の溶製方法において、前記合金鉄の一部は、前記溶鋼の二次精錬にて前記溶鋼へ添加されることが好ましい。
【発明の効果】
【００１０】
請求項１〜６記載のアルミキルド鋼の溶製方法は、溶鋼中の溶存酸素とＣａとを反応させ、溶鋼中からＣａを除去しているので、従来のように、溶鋼へＣａを添加して低融点化合物を生成させる必要がない。これにより、ノズルを構成する耐火物の溶損を防止でき、またＣａ合金を添加する必要がないので、経済的である。また、従来のように、真空処理設備を用いることなく、溶鋼中のＣａ含有量をノズル閉塞が発生し難い５ｐｐｍ以下の濃度まで低減して、溶鋼を溶製することができる。
このように、低コストで簡易にノズル閉塞を防止できる。
【００１１】
特に、請求項２記載のアルミキルド鋼の溶製方法は、溶鋼中の溶存酸素量と溶鋼へのＣａの混入量とが、規定した式を満足するように、溶鋼に合金鉄を添加するので、溶鋼中のＣａ含有量をノズル閉塞を防止できる範囲内に容易に維持できる。
請求項３記載のアルミキルド鋼の溶製方法は、溶鋼を転炉から溶鋼鍋へ出鋼する際に、溶鋼鍋へ合金鉄を添加するので、溶鋼における合金鉄の撹拌効果が得られ、溶鋼への合金鉄の溶解を円滑に実施できる。また、溶鋼の出鋼時に溶鋼鍋へ合金鉄を添加することで、溶鋼の表面を覆っているスラグに妨害されることなく、合金鉄を溶鋼中へ分散させることができる。これにより、例えば、脱酸後に溶け残った合金が溶鋼中へ溶解し、溶鋼中に合金鉄中のＣａが混入するという問題を防止でき、より品質のよい成品を製造できる。
【００１２】
請求項４記載のアルミキルド鋼の溶製方法は、溶鋼中のＣａ量を溶鋼中の炭素量で規定しているので、溶鋼中の溶存酸素量を測定することなく、吹酸の時期によって調整できる。これにより、例えば、酸素センサーを使用することなく、溶鋼中のＣａ濃度をノズル閉塞が発生しない量まで低減できるので、作業性が良好であるとともに、酸素センサーが不要となって経済的である。
請求項５記載のアルミキルド鋼の溶製方法は、溶鋼への合金鉄の添加時期を規定することで、溶鋼中の溶存酸素とＣａとの反応時間を十分に確保でき、溶鋼中のＣａ量を十分に低減できる。
請求項６記載のアルミキルド鋼の溶製方法は、合金鉄の一部を、溶鋼の二次精錬、即ち溶鋼の成分調整を行う箇所にて、溶鋼へ添加するので、溶鋼成分の微調整ができ、溶鋼の品質を更に向上できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
ここで、図１は本発明の一実施の形態に係るアルミキルド鋼の溶製方法の説明図、図２は出鋼時の合金鉄添加のタイミングと出鋼中合金鉄の未溶解発生頻度との関係を示す説明図、図３は本発明の変形例に係るアルミキルド鋼の溶製方法の説明図である。
【００１４】
図１に示すように、本発明の一実施の形態に係るアルミキルド鋼の溶製方法は、不純物であるＣａを含む合金鉄を溶鋼に添加して、目的とする合金成分を有するＡｌキルド鋼またはＡｌ−Ｓｉキルド鋼を溶製する方法であり、溶鋼中の溶存酸素とＣａとを反応させて溶鋼中からＣａを除去してＣａ量を５ｐｐｍ以下とする方法である。なお、溶鋼は、転炉１０で吹酸された後、転炉１０から溶鋼鍋１１へ出鋼される。以下、詳しく説明する。
【００１５】
溶鋼に添加する合金鉄とは、例えば、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｃｒ、Ｆｅ−Ｎｉ、およびＦｅ−Ｍｎである。この合金鉄を溶鋼に添加することにより、目的とする合金成分を有するＡｌキルド鋼またはＡｌ−Ｓｉキルド鋼を溶製できる。
この合金鉄中には、不純物であるＣａが含まれているが、このＣａは溶鋼中で酸化されてＣａＯになる。ここで、合金鉄が添加された溶鋼中のＣａ（以下、Ｃａともいう）と溶鋼中の酸素（以下、Ｏともいう）との反応を、以下に示す。
Ｃａ＋Ｏ＝ＣａＯ
【００１６】
この反応により、Ｃａを酸化させ、溶鋼中から浮上させて除去する。
なお、上記平衡反応は、ほとんど右へ進むため、化学量論的に必要な酸素量があれば、溶鋼中にＣａが残存しなくなる。
そこで、本願発明においては、溶鋼に添加する合金鉄中のＣａの総重量が、合金鉄が添加された溶鋼の総重量の５ｐｐｍを超える場合、溶鋼が目的とする合金成分となるまで溶鋼に合金鉄を添加する。このとき、溶鋼中の溶存酸素とＣａとを反応させて、溶鋼中からＣａを除去し、合金鉄が添加された溶鋼中のＣａ量を５ｐｐｍ以下とする。
【００１７】
なお、溶鋼中のＣａ量を５ｐｐｍ以下としたのは、５ｐｐｍを超える場合、前記した従来技術の特許文献２で示したように、比較的融点が高いカルシウムアルミネートが生成し、固液共存の介在物となってノズル内壁へ付着し、ノズル詰まりが発生するからである。
一方、溶鋼中のＣａ量が少なければ少ないほど、ノズル詰まりの発生を無くすことができるため、溶鋼中のＣａ量の下限については規定していないが、例えば、前記した反応の進行時間に影響される溶製効率を考慮すれば１ｐｐｍ程度である。
【００１８】
以上に示した内容から、ノズル詰まりが発生しない条件を、溶鋼中の溶存酸素量と溶鋼へのＣａの混入量との関係を用いて、以下に示す。
Ｆ．Ｏ≧（Ｉ／Ｐ・Ｃａ−５）×１６／４０
ここで、Ｆ．Ｏは溶鋼の溶存酸素量（ｐｐｍ）、Ｉ／Ｐ・Ｃａは溶鋼へのＣａの混入量（ｐｐｍ）を示す。なお、Ｆ．Ｏは、Ｏ２吹き（吹酸ともいう）により溶鋼へ供給することができ、Ｏ２センサーで測定可能である。また、Ｉ／Ｐ・Ｃａは、Σ｛（合金鉄ｉ中のＣａ濃度）×（合金鉄ｉの添加量）｝／（溶鋼重量）（ｐｐｍ）により求まる。ここで、ｉは合金鉄の数（ｉ＝１、２、３、・・・）を意味する。従って、Ｉ／Ｐ・Ｃａは、事前に合金鉄中のＣａ濃度を分析して算出する。
上記した式は、（Ｉ／Ｐ・Ｃａ−５）ｐｐｍのＣａと反応してＣａＯを生成する化学量論的なＦ．Ｏ量を超える量のＦ．Ｏがあれば、Ｃａ濃度をノズル閉塞が防止できるところまで低減できることを意味している。
【００１９】
従って、溶鋼への合金鉄の添加は、溶鋼中の溶存酸素量と溶鋼へのＣａの混入量が、上記式を満足するように、徐々にまたは一度に行う。
なお、溶鋼への合金鉄の添加時期は、転炉１０から溶鋼鍋１１への溶鋼の出鋼開始から出鋼終了までの時間を１００％とした場合、出鋼開始から５０％（好ましくは４０％）までの間であることが好ましい。
ここで、図２に、溶鋼の出鋼開始から出鋼終了までの間に合金鉄を添加した場合の合金鉄の溶解状況を、目視により観察した結果を示す。なお、図２の縦軸は、出鋼終了時に溶鋼へ合金鉄を添加した場合の合金鉄の未溶解発生頻度を１としたときの各添加時期毎の指数を示している。
【００２０】
図２に示すように、合金鉄の添加のタイミングが遅くなると、合金鉄の未溶解による影響が出易くなる。特に、出鋼時間に対して５０％を超えると影響が出始め（５０％までは合金鉄が全て溶解している）、出鋼が終わってしまうと、溶鋼を覆うスラグの上に合金鉄が載って、溶鋼中に合金鉄が混入しづらくなる。このとき、例えば、合金鉄の溶鋼への溶解と溶鋼の撹拌ができなければ、合金鉄の未溶解が発生し、脱酸後に溶け残った合金鉄が溶鋼中に溶解して、Ｃａが混入する可能性がある。また、脱酸後の溶鋼に合金鉄が混入すると、Ｃａが十分に酸化除去されず、前記した５ｐｐｍを超える原因となるため、ノズル閉塞の危険性が増大する。
以上のことから、合金鉄の溶解を円滑に完了させ、前記した反応式の反応時間を十分に確保するためには、合金鉄の撹拌効果がある出鋼中、特に出鋼時間の前半が望ましい。
【００２１】
また、溶鋼への合金鉄の添加は、溶鋼中の溶存酸素量を確認しながら行うことなく、溶鋼中の炭素量を確認して行うこともできる。
この場合、溶鋼中の炭素量と溶鋼へのＣａの混入量が、以下の式を満足するまで吹酸した溶鋼を転炉１０から溶鋼鍋１１へ出鋼する際に、溶鋼が目的とする合金成分となるまで、溶鋼に合金鉄を添加する。
［ｍａｓｓ％Ｃ］≦１１．３×｛（Ｉ／Ｐ・Ｃａ−５）×１６／４０｝−０．８６５
ここで、［ｍａｓｓ％Ｃ］は溶鋼中の炭素量（質量％）、Ｉ／Ｐ・Ｃａは溶鋼へのＣａの混入量（ｐｐｍ）を示す。
【００２２】
これは、図３に示すグラフに基づいて得られた関係式である。なお、図３は、日本学術振興会の発行する製鋼反応の推奨平衡値を用いて得られた結果であり、溶鋼温度１６７０℃で算出した転炉吹止時の溶鋼中の炭素量［ｍａｓｓ％Ｃ］とＦ．Ｏとの関係を示している。この図３中のプロット点は、算出した平衡濃度であり、実線は近似曲線である。
図３から明らかなように、平衡濃度は、図中の式［ｍａｓｓ％Ｃ］＝１１．２７×（Ｆ．Ｏ）−０．８６５で、よく近似されている（相関係数：Ｒ２＝０．９９８５）。
従って、上記した関係式を満たす量のＦ．Ｏを確保するためには、この関係式を満足するまで吹酸を行えばよいこととなる。これにより、Ｆ．Ｏ量を直接測定しなくても、吹酸の吹止時期、即ち［ｍａｓｓ％Ｃ］で、溶鋼中のＣａ量を管理できる。
【００２３】
以上に示した方法により、溶鋼中のＣａ量を、５ｐｐｍ以下まで低減できる。
なお、合金鉄は、前記した出鋼中に全量添加することができるが、図１に示すように、その合金鉄の一部を、溶鋼鍋１１に出鋼された溶鋼の二次精錬（真空処理を伴わない精錬）にて溶鋼へ添加することもできる。
この二次精錬にて添加される合金鉄の量は、例えば、使用する全合金鉄量の３０質量％以下程度である。なお、下限については規定していないが、二次精錬にて合金鉄を添加する効果が得られることを考慮すれば、例えば、０．５質量％（更には１０質量％）程度である。
以上の方法で溶製したＡｌキルド鋼またはＡｌ−Ｓｉキルド鋼を、タンディッシュ（図示しない）に供給することで、ノズル詰まりを抑制、更には防止しながら、安定して鋳片を製造できる。
【実施例】
【００２４】
次に、本発明の作用効果を確認するために行った実施例について説明する。
溶製した３５０トンのＡｌ−Ｓｉキルド鋼を使用して、連続鋳造を行った結果を表１に示す。なお、溶鋼に添加した合金鉄は、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｍｎ、およびＦｅ−Ｃｒである。また、表１において、吹止［ｍａｓｓ％Ｃ］とは吹酸を停止したときの溶鋼中の炭素量であり、推定Ｆ．Ｏとはこの炭素量を前記した関係式に代入して得られた値であり、Ｃａ混入量とは出鋼中と二次精錬にて溶鋼に添加した合金鉄中のＣａ量である。そして、Ｔ．［Ｃａ］分析値の処理終とは、二次精錬が終了したときの溶鋼中のＣａ濃度であり、成品とは連続鋳造時のタンディッシュ内溶鋼のＣａ濃度である。
【００２５】
【表１】
2008111181.tif 000003
【００２６】
合金鉄を、溶鋼の出鋼中に全量添加した実施例１および２では、処理終の［Ｃａ］濃度を１ｐｐｍで溶製することができ、その全量を連続鋳造（完鋳）できた。
また、溶鋼の出鋼中と二次精錬において合金鉄を添加し、二次精錬でのＣａ混入量が５ｐｐｍ以下の実施例３〜５においても、処理終の［Ｃａ］濃度を１ｐｐｍ以上３ｐｐｍ以下で溶製することができ、その全量を連続鋳造できた。
そして、Ｃａ含有量の少ない合金鉄を、溶鋼の出鋼中に全量添加した実施例６（出鋼中のＣａ混入量が０．７ｐｐｍ）では、処理終の［Ｃａ］濃度を１ｐｐｍで溶製することができ、その全量を連続鋳造できた。
【００２７】
一方、比較例１〜４では、出鋼中のＦ．Ｏは十分であったと考えられるが、二次精錬において、５ｐｐｍを超えるＣａが混入しており、ノズル詰まりによる返送が発生している。なお、比較例１〜４の返送は、タンディッシュから流れ出る溶鋼の流出速度が遅くなり、鋳型への溶鋼の供給速度が、鋳片の鋳造速度に追いつかなくなった時点の未鋳造溶鋼の量をさす。
以上のことから、本願発明を適用することで、低コストで簡易にノズル閉塞を防止できることを確認できた。
【００２８】
以上、本発明を、実施の形態を参照して説明してきたが、本発明は何ら上記した実施の形態に記載の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で考えられるその他の実施の形態や変形例も含むものである。例えば、前記したそれぞれの実施の形態や変形例の一部または全部を組合せて本発明のアルミキルド鋼の溶製方法を構成する場合も本発明の権利範囲に含まれる。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】本発明の一実施の形態に係るアルミキルド鋼の溶製方法の説明図である。
【図２】出鋼時の合金鉄添加のタイミングと出鋼中合金鉄の未溶解発生頻度との関係を示す説明図である。
【図３】本発明の変形例に係るアルミキルド鋼の溶製方法の説明図である。
【図４】（Ａ）、（Ｂ）はそれぞれ従来例に係るノズル閉塞の防止方法で使用するＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３二元系状態図である。
【符号の説明】
【００３０】
１０：転炉、１１：溶鋼鍋
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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