(57)【要約】【課題】高温物を高温のまま充填しても、紙割れや破袋を生ずるおそれのない高温物用充填袋を提供すること。【解決手段】合成樹脂製の帯状体２１を用いて形成されたクロスシート２とクラフト紙３とをラミネート樹脂層７を介して積層してなる基材４によって袋状に構成され、粉体又は粒体の高温物を充填するための高温物用充填袋であって、クラフト紙３は、縦方向の引張り強度が４．５ＫＮ／ｍ以上であり、縦方向の伸びが４．０％以下であり、ラミネート樹脂層７は、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）からなることを特徴とする高温物用充填袋。【選択図】    図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
合成樹脂製の帯状体を用いて形成されたクロスシートとクラフト紙とをラミネート樹脂層を介して積層してなる基材によって袋状に構成され、粉体又は粒体の高温物を充填するための高温物用充填袋であって、
前記クラフト紙は、縦方向の引張り強度が４．５ＫＮ／ｍ以上であり、縦方向の伸びが４．０％以下であり、
前記ラミネート樹脂層は、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）からなることを特徴とする高温物用充填袋。
【請求項２】
前記基材は、５０ｍｍ幅、チャック間距離１００ｍｍ、引張り速度１００ｍｍ／ｍｉｎで縦方向に引張り試験（ＪＩＳＬ １０９６）した際に前記クラフト紙が破断したときの引張り強さが、６０℃で３８０Ｎ／５ｃｍ以上であり、８０℃で３６０Ｎ／５ｃｍ以上であることを特徴とする請求項１記載の高温物用充填袋。
【請求項３】
前記基材は、温度耐性が縦方向の引張り強さの所定値に対して２５〜４０％の向上率を有していることを特徴とする請求項１又は２記載の高温物用充填袋。
【請求項４】
前記高温物が樹脂ペレットであることを特徴とする請求項１、２又は３記載の高温物用充填袋。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は高温物用充填袋に関し、詳しくは、高温物を高温のまま充填しても紙割れや破袋を生ずるおそれのない高温物用充填袋に関する。
【背景技術】
【０００２】
プラスチックペレットやカラーペレットなどの製造工場においては、製造工程から送られた製品を充填袋に充填することが行われている。
【０００３】
従来、充填袋は、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）等の帯状体により形成されたクロスシートにクラフト紙をラミネート樹脂層を介して積層してなる基材を用いて筒状に形成し、その下端開口部をミシン縫製することにより、上部開口を有する袋状に形成されており、被充填物である製品を上部開口から充填した後、この上部開口を閉じて縫製、接着又はテープ止め等することによって封止される。
【０００４】
かかる充填袋内に被充填物を充填すると、図７に示すように、被充填物１００の荷重によって縫製部１１に両側から引張り力が作用する。このとき、充填袋１０を構成する基材が、この引張り力に対して抵抗するように働き、紙割れや破袋の発生を阻止する。
【０００５】
しかし、被充填物１００が製造工程から送られてきたばかりのプラスチックペレットやカラーペレットなどの高温物である場合、基材に紙割れが生じ、激しくなると破袋してしまう現象が発生することがある。
【０００６】
本発明者が鋭意検討したところによると、これは次のような理由によるものと考えられる。
【０００７】
高温物を充填袋に充填すると、高温物の熱によって基材を構成するクロスシートが変形して伸びようとする。通常、クロスシートとクラフト紙とはラミネート樹脂層によって接着一体化されているため、クラフト紙がクロスシートの伸びを抑制するように機能するが、一般にラミネート樹脂層には熱で溶融し易い低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）を使用しているため、このラミネート樹脂層も高温物の熱によって軟化してしまう。これにより、クロスシートとクラフト紙との接着性が低下し、クラフト紙がクロスシートの伸びを抑制する機能が低下してクロスシートの伸びを許してしまう。クロスシートが伸びると、このクロスシートとクラフト紙とを一体に縫製している糸がクロスシートの伸びに追従してクラフト紙を引張り、これが原因で縫製部において紙割れを発生させ、引いては破袋を発生させる。
【０００８】
このような紙割れや破袋の現象は、高温物の充填時のみならず、高温物を充填した後に充填袋をパレット上に横置きして段積み保管する際にも同様に発生することがわかっている。従って、充填時には紙割れや破袋が発生しなかった場合であっても、段積み保管時にクロスシートの伸びが徐々に進行して紙割れや破袋が発生するおそれがあった。
【０００９】
このため、従来では、紙割れや破袋を防ぐために、高温物を充填袋に入れる前にサイロ等に一旦貯留し、長時間かけて冷却する工程を経なければならなかった。従って、製造後早期に袋詰めして出荷したい要請を満足することができず、また、サイロ等の貯留設備を持たない製造業者の場合には、高温のまま充填せざるを得ず、紙割れや破袋の発生を防ぐことができない問題があった。
【特許文献１】特開２００４−１８９３０７号公報
【特許文献２】特開２００１−５５２９３号公報
【特許文献３】特開平１１−２７８５８６号公報
【特許文献４】実用新案登録第２５５２８５２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
そこで、本発明は、高温物を高温のまま充填しても、紙割れや破袋を生ずるおそれのない高温物用充填袋を提供することを課題とする。
【００１１】
本発明の他の課題は、以下の記載により明らかになる。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題は、以下の各発明によって解決される。
【００１３】
（請求項１）
合成樹脂製の帯状体を用いて形成されたクロスシートとクラフト紙とをラミネート樹脂層を介して積層してなる基材によって袋状に構成され、粉体又は粒体の高温物を充填するための高温物用充填袋であって、
前記クラフト紙は、縦方向の引張り強度が４．５ＫＮ／ｍ以上であり、縦方向の伸びが４．０％以下であり、
前記ラミネート樹脂層は、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）からなることを特徴とする高温物用充填袋。
【００１４】
（請求項２）
前記基材は、５０ｍｍ幅、チャック間距離１００ｍｍ、引張り速度１００ｍｍ／ｍｉｎで縦方向に引張り試験（ＪＩＳ Ｌ １０９６）した際に前記クラフト紙が破断したときの引張り強さが、６０℃で３８０Ｎ／５ｃｍ以上であり、８０℃で３６０Ｎ／５ｃｍ以上であることを特徴とする請求項１記載の高温物用充填袋。
【００１５】
（請求項３）
前記基材は、温度耐性が縦方向の引張り強さの所定値に対して２５〜４０％の向上率を有していることを特徴とする請求項１又は２記載の高温物用充填袋。
【００１６】
（請求項４）
前記高温物が樹脂ペレットであることを特徴とする請求項１、２又は３記載の高温物用充填袋。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、高温物を高温のまま充填しても紙割れや破袋を生ずるおそれのない高温物用充填袋を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の実施の形態について説明する。
【００１９】
図１は、本発明に係る高温物用充填袋を一部破断して示す斜視図であり、図中、１は充填袋、２はクロスシート、３はクラフト紙、４は基材、５は上部開口、６は縫製部である。
【００２０】
本発明における充填袋１は、クロスシート２にクラフト紙３を接着することによって積層して構成された基材４を用い、クロスシート２側を内側にして筒状に形成すると共に、その下端開口部をミシン縫製して封止することにより、上部開口５を有する袋状に形成されている。６は下端開口部をミシン縫製した際の縫製部である。縫製に使用される糸は特に限定されない。
【００２１】
本発明に係る充填袋１には、被充填物として高温物を高温のまま充填することができる。本発明において高温物とは、充填袋１内への充填時の温度が５０℃以上８５℃以下、好ましくは６０℃以上８０℃以下である粉状又は粒状の被充填物をいう。このような被充填物としては、プラスチックペレット、カラーペレット、添加剤ペレット等の製造直後の樹脂ペレットが好適である。その他、肥料などが挙げられる。かかる高温物を充填した充填袋１は、上部開口５が閉じられて縫製、接着又はテープ止め等されることによって封止される。
【００２２】
図２は基材４の層構成を示す断面図であり、同図に示すように、基材４はクラフト紙３の片面にラミネート樹脂層７を介してクロスシート２を接着し、積層一体化することによって形成される。
【００２３】
このラミネート樹脂層７は、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）からなる。この直鎖状低密度ポリエチレンの密度は、０．９２０〜０．９４１ｇ／ｃｍ３であるものが好ましく、より好ましくは０．９２５〜０．９４１ｇ／ｃｍ３であり、更に好ましくは０．９３０〜０．９４１ｇ／ｃｍ３である。
【００２４】
また、本発明におけるラミネート樹脂層７で好ましく用いられる直鎖状低密度ポリエチレンは、エチレンの単独重合体またはエチレンと他のα−オレフィンの共重合体である。他のα−オレフィンとしては、プロピレン、ブテン−１、ペンテン−１、４−メチルペンテン−１、ヘキセン−１、オクテン−１等の炭素数が３〜１２、好ましくは３〜８のα−オレフィンが挙げられる。中でも、４−メチルペンテン−１、ヘキセン−１、オクテン−１等の炭素数６〜８のα−オレフィンをより好ましく用いることができる。
【００２５】
本発明で用いられる直鎖状低密度ポリエチレンのＭＦＲ（メルトフローレイト）は、１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定した値で、０．１〜２５ｇ／１０分、より好ましくは０．２〜２０ｇ／１０分、特に好ましくは０．３〜１５ｇ／１０分である。
【００２６】
また、本発明で用いられる直鎖状低密度ポリエチレンは、メタロセン系触媒等のいわゆるシングルサイト触媒で製造されたものであっても、マグネシウム担体等を使用するチーグラー・ナッタ系触媒で製造されたものであってもよい。かかる直鎖状低密度ポリエチレンは市販品として入手することができる。
【００２７】
かかるラミネート樹脂層７の厚みは、一般に１５〜２５μｍとすることができる。
【００２８】
本発明において基材４を構成するクロスシート２は、帯状体２１、２１を縦横方向に用いて形成された布状体であり、クラフト紙３の内側に設けられることによって基材４の機械的強度を向上させる機能を有する。
【００２９】
クロスシート２を形成する帯状体２１には、延伸効果の大きい樹脂、一般には結晶性樹脂が使用される。具体的には、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン・α−オレフィン共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合体等のオレフィン系重合体、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ナイロン６、ナイロン６６等のポリアミド、アクリルニトリル、ビニロン等を用いることができる。中でも加工性と経済性から高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、ポリプロピレン等のオレフィン系重合体が好ましく、特に好ましくは高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）である。
【００３０】
帯状体２１として高密度ポリエチレンを用いる場合、密度は０．９４０〜０．９６５ｇ／ｃｍ３が好ましく、０．９４５〜０．９６０ｇ／ｃｍ３がより好ましい。
【００３１】
帯状体２１は、上記樹脂によって形成したフィルムを所定の幅にスリットすることによって帯状のフラットヤーンとして用いることが好ましい。また、帯状体に多数の切れ目を入れたスプリットヤーンを用いることもできる。帯状体２１は一軸延伸加工されているものが好ましい。
【００３２】
帯状体２１は、図４（Ａ）に示すように基層２１ａのみからなる単層であってもよく、また、図４（Ｂ）、図４（Ｃ）に示すように、基層２１ａの片面又は両面に表層２１ｂを形成した積層体とすることもできる。更に、図４（Ｄ）に示すようにシースコア構造、図４（Ｅ）に示すようにサイドバイサイド構造とすることも可能である。
【００３３】
表層２１ｂは、帯状体２１を縦横方向に用いてクロスシート２を構成する際、重なり合う帯状体２１、２１間を接合するために用いることができ、基層２１ａを構成する樹脂よりも融点が低く熱融着性の優れた熱可塑性樹脂が用いられる。
【００３４】
具体的には、高圧法低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・α−オレフィン共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合体等のオレフィン系重合体、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ナイロン６、ナイロン６６のポリアミド等を用いることができ、基層２１ａに用いられる樹脂との関係で基層２１ａより低融点、好ましくは２０℃以上融点の低い熱可塑性樹脂が選択される。特に、高圧法低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、ポリプロピレン等のオレフィン系重合体が好ましい。
【００３５】
帯状体２１を形成する樹脂には、無機充填材を添加することができる。無機充填材としては、熱可塑性樹脂添加材として自体公知のものを使用することができ、例えば、タルク、クレー、マイカ、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、ウオラストナイト、ゼオライト、ハイドロタルサイト、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、珪酸カルシウム等を使用することができる。無機充填材の配合量は、通常、１〜４０重量％、好ましくは３〜３０重量％である。
【００３６】
また、帯状体２１を形成する樹脂には、必要に応じて各種の添加剤を配合することができ、例えば、フェノール系、有機ホスファイト系、ホスナイトなどの有機リン系、チオエーテル系等の酸化防止剤；帯電防止剤；ビスアミド系、ワックス系、有機金属塩系等の分散剤；アルカリ土類金属塩のカルボン酸塩系等の塩素補足剤；アミド系、ワックス系、有機金属塩系、エステル系等の滑剤；ヒドラジン系、アミンアシド系等の金属不活性剤；含臭素有機系、リン酸系等の難燃剤；有機顔料；無機顔料；金属イオン系などの無機、有機抗菌剤等を添加することができる。
【００３７】
これら添加剤は、適宜組み合わせて、基層２１ａや表層２１ｂの材料組成物を製造するいずれかの工程で配合される。添加剤の配合は、従来の公知の二軸スクリュー押出機、バンバリーミキサー、ニーダー、ミキシングロール等の混練装置を用いて所定割合に混合して、これを溶融混練して調製してもよいし、高濃度のいわゆるマスターバッチを調製し、これを希釈して使用するようにしてもよい。
【００３８】
帯状体２１として、図４（Ｂ）、図４（Ｃ）に示される積層体が使用される場合、積層フラットヤーン、又は、積層スプリットヤーンの成形材料となる積層フィルムを成形する手段としては、予め基層２１ａとなるフィルムと表層２１ｂとなるフィルムを形成してドライラミネート法や熱ラミネート法を用いて複層化する手段や、基層２１ａとなるフィルムの表面に表層２１ｂとなる熱可塑性樹脂をコーティングする方法、予め形成した基層２１ａとなるフィルムに表層２１ｂを押出ラミネートする方法、あるいは、多層共押出法によって積層フィルムとして押出成形するなどの公知の手段から適宜選択して用いればよいが、成形の容易さやコスト面、並びに、製品の各層間の接着性の点では、多層共押出法によって基層２１ａと表層２１ｂの積層体を一段で得る方法が望ましい。シースコア構造あるいはサイドバイサイド構造については共押出法によるのが一般的である。
【００３９】
また、延伸して帯状体２１とする手段としては、基層２１ａとなるフィルムを一軸方向に延伸した後、表層２１ｂとなる熱可塑性樹脂を積層し、これをテープ状にスリットしてもよく、あるいは、基層２１ａと表層２１ｂが積層された積層フィルムをスリットする前、又は、スリットした後、一軸方向に延伸することによって得ることもできる。延伸倍率は、通常３〜１０倍程度とされる。
【００４０】
帯状体２１の太さはなんらの制限はなく目的に応じて任意に設定することができるが、５００〜１００００ｄｔとすることが好ましく、より好ましくは７００〜５０００ｄｔとすることである。
【００４１】
帯状体２１がヤーンの場合、幅は０．３〜２００ｍｍとすることが好ましく、より好ましくは１．０〜１００ｍｍとすることである。また、厚みは５〜５００μｍの範囲が好ましい。
【００４２】
こうして得られた帯状体２１は、図３に示すように平織に織成してクロスシート２とすることができる。また、綾織、斜文織、畦織、二重織、模紗織等に織製することによってクロスシート２とすることもでき、さらに、タテ編み、ヨコ編み、ラッセル編み、トリコット編み等に編込むことによってクロスシート２とすることも可能である。織成するための織機としては、サーキュラー織機、スルーザー型織機、ウォータージェット型織機など公知の織機を用いることができる。
【００４３】
また、図５に示すように、複数の帯状体２１を並列し、その上に該帯状体２１と交差する方向に他の帯状体２１を並列してその交点を熱接合した交差結合布（ソフ）からなるクロスシート２とすることもできる。
【００４４】
クロスシート２を形成するための帯状体２１の打込み本数は、本発明においては特に限定されないが、一般に４×４本／インチ〜８×８本／インチとすることができる。本発明は、この打込み本数を何ら変える必要はなく、従来の充填袋に用いられているクロスシートの打込み本数と同一としても、高温物を高温のまま充填した場合の紙割れや破袋を防止する効果が得られる。すなわち、本発明はクロスシート２の打込み本数を増加しなくても紙割れ破袋の防止効果を得ることができ、打込み本数を増加することによるコスト増の問題は回避できる。
【００４５】
本発明におけるクラフト紙３は、縦方向の引張強さが４．５ＫＮ／ｍ以上であり、縦方向の伸びが４．０％以下であるものが用いられる。より好ましくは引張強さが５．０ＫＮ／ｍ以上であり、縦方向の伸びが３．０％以下である。このようなクラフト紙３を用いることによって、基材４の縦方向の耐熱物性の向上効果を得やすくできる。なお、縦方向とは、図１における上部開口５から下端の縫製部６に至る方向に沿う方向のことである。
【００４６】
縦方向の引張強さ及び伸びの測定法は、ＪＩＳ  Ｐ  ８１１３による。
【００４７】
クラフト紙３の縦方向の引張り強さの上限は、１００ＫＮ／ｍ以下が適当である。また、縦方向の伸びの下限は、０．５％以上が適当である。
【００４８】
クラフト紙３の横方向の特性は、本発明において特に限定されるわけではないが、袋としての機能を考慮して、引張り強さは２．０ＫＮ／ｍ以上、伸びは６．０％以下とすることが好ましい。
【００４９】
かかる条件を満足するクラフト紙３は、一般に坪量４０〜１２０ｇ／ｍ２のものから適宜用いることができる。
【００５０】
本発明における基材４は、かかるクロスシート２とクラフト紙３とが、上述した直鎖状低密度ポリエチレンからなるラミネート樹脂層７を介して接着され積層一体化されることによって構成される。ラミネートする方法は特に問わず、適宜公知の方法を採用することができる。
【００５１】
また、このようにして形成された基材４は、該基材４を５０ｍｍ幅に切り出した基材片を、チャック間距離１００ｍｍ、引張り速度１００ｍｍ／ｍｉｎで縦方向に引張り試験（ＪＩＳ  Ｌ  １０９６に準拠）した際に、クラフト紙３が破断したときの引張り強さが、６０℃で３８０Ｎ／５ｃｍ以上であり、８０℃で３６０Ｎ／５ｃｍ以上であることが好ましい。この縦方向も、図１における上部開口５から下端の縫製部６に至る方向に沿う方向のことである。
【００５２】
これにより、基材４は縦方向の耐熱物性が良好となり、高温物を高温のまま充填した際の紙割れや破袋の発生をより良好に防止することができる。より好ましくは、６０℃で３８０Ｎ／５ｃｍ以上、８０℃で３６０Ｎ／５ｃｍ以上である。
【００５３】
また、本発明者の知見によれば、従来のＨＤＰＥのクロスシートとクラフト紙とをＬＤＰＥを用いてラミネートした充填袋の場合、その基材を５０ｍｍ幅に切り出した基材片をチャック間距離１００ｍｍ、引張り速度１００ｍｍ／ｍｉｎで縦方向に引張り試験（ＪＩＳ  Ｌ  １０９６に準拠）した際、６０℃の温度ではおよそ３６０Ｎ／５ｃｍの引張り力でクラフト紙が破断することが確認されている。
【００５４】
本発明における基材４は、温度耐性が縦方向の引張り強さの所定値に対して２５〜４０％の向上率を有していることが好ましい。
【００５５】
ここで、温度耐性とは、上記ＪＩＳ Ｌ １０９６に準拠する引張り試験を基材４の縦方向に行った際にクラフト紙３が破断したときの温度を意味する。
【００５６】
例えば、上記引張り強さの所定値を３６０Ｎ／５ｃｍに着目した場合、上記知見によれば６０℃でクラフト紙の破断が生じたものが、本発明では７５℃〜８４℃まで温度耐性が向上していることが好ましい。
【００５７】
このように温度耐性が向上することで、高温物による紙割れや破袋の発生を効果的に防止することができる。
【００５８】
このように、本発明に係る充填袋１はラミネート樹脂層７が直鎖状低密度ポリエチレンからなるため、ラミネート樹脂層７の融点が高く、熱による軟化を起こしにくいため、高温物を高温のまま充填しても、クロスシート２とクラフト紙３との接着性を維持でき、クラフト紙３によるクロスシート２の伸び抑止機能を低下させることがなく、充填袋１の耐熱物性が向上する。従って、高温物を高温のまま充填しても、紙割れや破袋を引き起こすおそれを解消することができる。
【実施例】
【００５９】
以下、本発明を実施例に基づき説明するが、本発明はかかる実施例によって限定されない。
【００６０】
（実施例）
１．クロスシートの製造
基層として高密度ポリエチレン（密度０．９５６、ＭＦＲ０．５５）を用いて、インフレーション成形法によって積層フィルムとし、得られたフィルムをレザーを用いてスリットした。次いで、温度１００℃の熱板上で６．５倍に延伸した後、温度１１０℃の熱風循環式オーブン内で５％の弛緩熱処理を行い、糸幅５．０ｍｍ、繊度１０５０ｄｔのフラットヤーンを得た。
【００６１】
得られたフラットヤーンをウォータージェット型織機を用いて、５×５本／インチの平織のクロスシートとした。
【００６２】
２．基材の製造
得られたクロスシートの片面に、ラミネート樹脂層として直鎖状低密度ポリエチレン（密度０．９２２ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ１１）を用いて、以下のクラフト紙を熱ラミした。
【００６３】
坪量：７５ｇ／ｍ２
引張り強度：縦方向５．９３ＫＮ／ｍ
横方向３．１４ＫＮ／ｍ
伸び：縦方向２．０％
横方向５．０％
【００６４】
（比較例１）
ラミネート樹脂層を低密度ポリエチレン（密度０．９１８ｇ／ｃｍ３）に代えた以外は実施例１と同一とした。
【００６５】
（比較例２）
クラフト紙を以下の通りに代えた以外は実施例１と同一とした。
【００６６】
坪量：７３ｇ／ｍ２
引張り強度：縦方向４．３６ＫＮ／ｍ
横方向２．５８ＫＮ／ｍ
伸び：縦方向７．１％
横方向５．４％
【００６７】
＜紙切れ強さ試験＞
上記実施例、比較例１、２によってそれぞれ得られた基材から、５０ｍｍ幅の試料片を切り出し、ＪＩＳ Ｌ １０９６に準拠し、チャック間距離１００ｍｍ、引張り速度１００ｍｍ／ｍｉｎで縦方向に引張り、クラフト紙の破断を起こすまでの強さ（Ｎ／５ｃｍ）と温度との関係を求めた。
【００６８】
その結果を図６に示す。
【００６９】
＜評価＞
図６に示されるように、常温（２０〜３０℃）では実施例、比較例１及び比較例２の間に強さの顕著な差は見られなかったが、実施例は、比較例１及び比較例２に比べて、温度が高くなるにつれて強さの低下率が徐々に小さくなり、５０℃以上では顕著な差が生じ、比較例１及び比較例２よりも強さが大きく向上していることがわかる。
【００７０】
本発明者の知見では、従来の充填袋（比較例１）では、６０℃でおよそ３６０Ｎ／５ｃｍでクラフト紙が破断することが確認されているが、実施例では、同じ３６０Ｎ／５ｃｍでクラフト紙の破断が生じる温度（温度耐性）が８０℃以上まで向上（向上率３３％以上）しており、内部に充填可能な高温物の温度の許容範囲が広がった。
【００７１】
また、熱によるクロスシートの伸びによってクラフト紙に紙割れが発生することからすると、クラフト紙に伸びを持たせればよいと考えられるが、比較例１と比較例２との比較から明らかなように、伸びの大きなクラフト紙を用いると、むしろ基材の強度は低下した。
【００７２】
従って、クラフト紙には伸びが小さく、引張り強さの大きいものを用いればよいと考えられるが、実施例と比較例１との比較から明らかなように、クラフト紙を変えなくても、ラミネート樹脂層に直鎖状低密度ポリエチレンを用いることにより、温度耐性の大きな向上効果を得ることができた。
【図面の簡単な説明】
【００７３】
【図１】本発明に係る高温物充填用充填袋を一部破断して示す斜視図
【図２】基材の層構成を示す断面図
【図３】クロスシートの部分平面図
【図４】（Ａ）〜（Ｅ）は帯状体の断面図
【図５】クロスシートの他の例を示す部分断面図
【図６】紙切れと温度との関係を示すグラフ
【図７】従来の問題点を説明する図
【符号の説明】
【００７４】
１：充填袋
２：クロスシート
２１：帯状体
２１ａ：基層
２１ｂ：表層
３：クラフト紙
４：基材
５：上部開口
６：縫製部
７：ラミネート樹脂層
【図１】
2008308174.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2008308174.tif 000009