(57)【要約】【課題】耐久性および応答性が向上したシース型熱電対の提供。【解決手段】シース管内に絶縁物および少なくとも一対の熱電対素線とを配置してなるシース型熱電対であって、前記シース管の軸方向に対し直角方向の断面において、前記シース管の内壁面と前記熱電対素線の外表面との間に配置された前記絶縁物の厚さが全周にわたり実質的に同一になるように前記熱電対素線が配置されたことを特徴とする、シース型熱電対。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シース管内に絶縁物および少なくとも一対の熱電対素線とを配置してなるシース型熱電対であって、前記シース管の軸方向に対し直角方向の断面において、前記シース管の内壁面と前記熱電対素線の外表面との間に配置された前記絶縁物の厚さが全周にわたり実質的に同一になるように前記熱電対素線が配置されたことを特徴とする、シース型熱電対。
【請求項２】
前記シース管の内壁面と前記熱電対素線の外表面との間に配置された前記絶縁物の厚さと、前記熱電対素線における各熱電対素線の線間距離とが、実質的に同一である、請求項１に記載のシース型熱電対。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シース型熱電対に関する。さらに詳細には、本発明は、耐久性および応答性が向上したシース型熱電対に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱電対は、一対の異種金属からなる熱電対素線の両端を接合し、その一端を定温に保ち、他端を温度変化させてときの熱起電力の測定値から温度を求める温度計である。
【０００３】
従来、熱電対素線の耐熱性や機械的強度の向上のために、熱電対素線をシース管（保護管）内部に絶縁物と共に配置したシース型熱電対が提案されており、金属製のシース管内部に熱電対素線および熱伝導度の高い絶縁体を充填したものが広く用いられている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
従来のシース型熱電対は、熱電対素線がシース管および絶縁物によって保護されているとはいえ、使用の際の温度変化や外部からの機械的衝撃などが繰り返されることによって、熱電対素線が破断したり、正確な温度測定が困難になる場合があった。
【０００５】
シース管の管厚さや絶縁物の厚さを増大させることによって熱電対素線に対する保護性を高めることができるが、その反面、熱電対素線の線経が細くなってしまうので、シース型熱電対の耐久性を一定以上向上させることは容易ではなかった。そして、シース管の管厚さや絶縁物の厚さの増大は、シース型熱電対の熱応答性を悪化させる。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、シース型熱電対において、断面が円形の熱電対素線を使用する代わりに、所定の異型断面を有する熱電対素線を用いることによって、上記課題を解決するものである。
【０００７】
従って、本発明によるシース型熱電対は、シース管内に絶縁物および少なくとも一対の熱電対素線とを配置してなるシース型熱電対であって、前記シース管の軸方向に対し直角方向の断面において、前記シース管の内壁面と前記熱電対素線の外表面との間に配置された前記絶縁物の厚さが全周にわたり実質的に同一になるように前記熱電対素線が配置されたことを特徴とするもの、である。
【０００８】
このような本発明によるシース型熱電対は、好ましい態様として、前記シース管の内壁面と前記熱電対素線の外表面との間に配置された前記絶縁物の厚さと、前記熱電対素線における各熱電対素線の線間距離とが、実質的に同一であるもの、を包含する。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によるシース型熱電対は、シース管内に絶縁物および少なくとも一対の熱電対素線とを配置してなるシース型熱電対であって、前記シース管の軸方向に対し直角方向の断面において、前記シース管の内壁面と前記熱電対素線の外表面との間に配置された前記絶縁物の厚さが全周にわたり実質的に同一になるように前記熱電対素線が配置されているものである。
【００１０】
このような本発明によるシース型熱電対では、主として、（イ）熱電対素線の断面積が大きいこと、および（ロ）絶縁物の厚さがシース型熱電対の全周にわたり実質的に同一であることから、加熱および冷却によって発生する応力が少なくかつ均一化されていることにより、熱電対素線の機械的および熱的耐久性が向上している。そして、（ハ）熱電対素線の受熱面積が大きいこと、および（ニ）絶縁物の厚さがシース型熱電対の全周にわたり実質的に同一であることにより熱電対素線の加熱が迅速に行われるので、応答性が向上している。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明によるシース型熱電対を図面を参照しながら説明する。  
図１および図２は、本発明による特に好ましいシース型熱電対の断面を示すものである。
【００１２】
図１に示される本発明によるシース型熱電対１は、シース管２内に絶縁物３および一対対の熱電対素線４とを配置してなるシース型熱電対であって、前記シース管１の軸方向に対し直角方向の断面において、前記シース管１の内壁面と前記熱電対素線４の外表面との間に配置された前記絶縁物３の厚さが全周にわたり実質的に同一になるように前記熱電対素線４が配置されたものである。
【００１３】
図２に示される本発明によるシース型熱電対１は、シース管２内に絶縁物３および二対の熱電対素線４とを配置してなるシース型熱電対であって、前記シース管１の軸方向に対し直角方向の断面において、前記シース管１の内壁面と前記熱電対素線４の外表面との間に配置された前記絶縁物３の厚さが全周にわたり実質的に同一になるように前記熱電対素線４が配置されたものである。
【００１４】
この図１、図２に示される本発明による特に好ましいシース型熱電対１は、シース管２の内壁面と熱電対素線４の外表面との間に配置された絶縁物３の厚さａと、熱電対素線における各熱電対素線の線間距離ａとが実質的に同一であるものである。各ａの長さは、シース管２の外径を１００％とした場合、１５〜２０％程度とすることが望ましい。
【００１５】
シース管２の外経の大きさは任意である。本発明において認められる熱電対素線の耐久性向上効果はシース管の直径が小さく、従って熱電対素線が極めて細い場合に特に顕著に認められる。よって、本発明の効果が認められる好ましいシース型熱電対１としては、シース型熱電対１の直径がφ１．６〜０．５ｍｍ、特に０．５〜０．８ｍｍ、であるものを挙げることができる。
【００１６】
図３および図４は、熱電対素線４４の断面が円状である、従来の一般的なシース型熱電対１１の断面を示すものである。
【００１７】
この図３、図４に示される従来のシース型熱電対１１では、熱電対素線４４が比較的細いものとなっている。このことから、熱電対素線の耐久性は充分でなかった。また、熱電対素線４４の表面積（即ち、絶縁物３３との接触面積）が比較的小さいことから、応答性を向上させることも困難であった。そして、耐熱無機絶縁粉末の厚さａとａ’とが異なることから、熱電対素線４４の加熱を迅速に行なうことが困難であった。
【００１８】
これに対して、本発明によるシース型熱電対１ではその熱電対素線４部分の断面積が従来の同程度の大きさのシース型熱電対における熱電対素線よりも大きいので、熱電対素線の耐久性が向上し、断線の発生が防止されている。
【００１９】
そして、本発明によるシース型熱電対１は、上記の通りに、熱電対素線４部分の断面積が従来のシース型熱電対における熱電対素線よりも大きいことから、熱電対素線４の表面積（即ち、絶縁物３との接触面積）が大きい。従って、熱電対素線４の受熱面積が大きいので熱電対素線４の加熱が迅速に行われるので、熱応答性が良好である。
【００２０】
さらに、本発明によるシース型熱電対１は、シース管２の内壁面と熱電対素線４の外表面との間に配置された絶縁物３の厚さが全周にわたり実質的に同一になるように熱電対素線４が配置されていることから、耐熱無機絶縁粉末の厚さａが部分的に不足する箇所がない。このことから、熱電対素線４の相互間の電気絶縁性が部分的に不足したり、熱電対素線が部分的に過度に加熱されてしまうことがない。また、絶縁物３の厚さが全周にわたり実質的に同一であることは、加熱および冷却によって発生する応力が少なくかつ均一化されているので、熱電対素線の耐久性が向上している。
【００２１】
そして、本発明の熱電対素線４は、その全周にわたり実質的に同一の厚さで配置された絶縁物３を介して加熱されるので、熱電対素線４の加熱が迅速に行われる。このことによって熱応答性が著しく向上している。
【００２２】
本発明によるシース型熱電対１におけるシース管２、絶縁物３および熱電対素線４としては、従来からこの種のシース型熱電対において採用されてきたものを用いることができる。シース管としては、各種の耐熱合金、例えばインコネル、ハステロイ、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１０Ｓ等を用いることができる。本発明では、特にインコネルおよびＳＵＳ３１０Ｓが好ましい。
絶縁物としては、耐熱無機絶縁粉末のうち、特に高温抵抗値が優れたものが好ましい。そのような耐熱無機絶縁粉末としては、酸化マグネシウム、酸化アルミニウムを挙げることができる。この中では、特に酸化マグネシウムが好ましい。
【００２３】
熱電対素線としては、従来からシース型熱電対において採用されてきたもの、例えば、ＪＩＳ  Ｃ  １６０２で定められたタイプＫ、Ｊ、Ｔ、Ｒ等を用いることができる。
【実施例】
【００２４】
＜実施例１および比較例１＞
下記の構造、材質からなり、図１に示される断面構成を有する本発明によるシース型熱電対（実施例１）および図２に示される構造の従来の一般的なシース型熱電対（比較例１）について、下記方法によって耐久性および応用性を評価した。  
結果は、表１に示されるとおりである。
【００２５】
１．構造、材質
・シース外径  φ０．５ｍｍ
・シース内径  φ０．３５ｍｍ
・素線構成    １対
・シース材質  ＳＵＳ３１６
・素線        タイプＫ
・絶縁物      ＭｇＯ（ａ：約０．０７  ｍｍ、ａ’：約０．０７  ｍｍ）
・感熱部      非接地型
【００２６】
２．耐久性評価方法：１０５０℃で感熱部を加熱し、断線するまでの時間とした。
【００２７】
３．応答性評価方法：１００℃の湯中に浸漬し出力が安定した状態から０℃の氷水中に瞬時に移動させたとき、出力が６３．２％になる迄に要する時間（６３．２％時定数）とした。
【表１】
2008116397.tif 000003
【００２８】
表１の結果から、本発明によるシース型熱電対（実施例１）は、従来のシース型熱電対（比較例１）に比べて、応答性が約３０％向上したものであり、かつ耐久性が約８倍のものであることが判る。
【００２９】
＜実施例２および比較例２＞
下記の構造、材質からなり、図３に示される断面構成を有する本発明によるシース型熱電対（実施例２）および図４に示される構造の従来の一般的なシース型熱電対（比較例２）について、下記方法によって耐久性および応用性を評価した。
【００３０】
結果は、表２に示されるとおりである。
【００３１】
１．構造、材質  
・シース外径  φ１．６ｍｍ
・シース内径  φ１．２ｍｍ
・素線構成    ２対
・シース材質  ＳＵＳ３１６
・素線        タイプＫ
・絶縁物      ＭｇＯ（ａ：約０．３ｍｍ、ａ’：約０．３ｍｍ）
・感熱部      非接地型
【００３２】
２．耐久性評価方法：感熱部を１０９０℃に維持し、断線するまでの時間とした。
【００３３】
３．応答性評価方法：１００℃の湯中に浸漬し出力が安定した状態から、０℃の氷水中に瞬時に移動させたとき、出力が６３．２％になる迄に要する時間（６３．２％時定数）とした。
【表２】
2008116397.tif 000004
【００３４】
表２の結果から、本発明によるシース型熱電対（実施例２）は、従来のシース型熱電対（比較例１）に比べて、応答性が約３０％向上したものであり、かつ耐久性が約５倍のものであることが判る。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本発明によるシース型熱電対の特に好ましい一具体例の断面図。
【図２】本発明によるシース型熱電対の特に好ましい一具体例の断面図。
【図３】従来のシース型熱電対の断面図。
【図４】従来のシース型熱電対の断面図。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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