(57)【要約】【課題】本発明の課題は、フィンチューブ型熱交換器において、熱交換性能の低下を防ぐフィンチューブ型熱交換器を提供することにある。【解決手段】フィンチューブ型熱交換器は、伝熱フィン６と伝熱管３とを備える。複数の伝熱管は、第１伝熱管部分３ａと第２伝熱管部分３ｂとを有する。伝熱フィンには、第１切り起こし部６１ａと第２切り起こし部６５ａとが切り起こし加工により形成される。第１切り起こし部は、第１伝熱管部分と第２伝熱管部分との間付近の第１伝熱フィン部分６ａに配置される。第２切り起こし部は、第１伝熱フィン部分とは異なる第２伝熱フィン部分６ｃに配置される。伝熱管の中心から第１切り起こし部の両端を仮想的に結ぶ第１直線Ｌ４１ａ，Ｌ４１ｂが為す第１投影角度β３１は、伝熱管の中心から第２切り起こし部の両端を仮想的に結ぶ第２直線Ｌ５１ａ，Ｌ５１ｂが為す第２投影角度γ３１より大きい。【選択図】図４
2008249299.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
気流中に配置された伝熱フィン（６，７）と、
前記伝熱フィンに挿入されており、前記気流の流れ方向に交差する方向に伝熱管列を形成して配置される複数の伝熱管（３）と、
を備え、
前記複数の伝熱管は、過熱ガス冷媒または過冷却液冷媒が流れる第１伝熱管部分（３ａ，３ｃ）と、気液二相冷媒が流れる第２伝熱管部分（３ｂ）とを有し、
前記伝熱フィンには、前記第１伝熱管部分と前記第２伝熱管部分との間付近の第１伝熱フィン部分（６ａ，６ｂ，７ａ，７ｂ）において前記気流の流れ方向に沿って配置される第１切り起こし部（６１ａ，６１ｂ，７１ａ，７１ｂ）と、前記第１伝熱フィン部分とは異なる第２伝熱フィン部分（６ｃ，７ｃ）において前記気流の流れ方向に沿って配置される第２切り起こし部（６５ａ，６５ｂ，７５ａ，７５ｂ）とが、切り起こし加工により形成されており、
前記第１切り起こし部および前記第２切り起こし部は、前記伝熱管近傍の気流が前記伝熱管の気流の流れ方向（Ｄ３）後側に案内されるように、前記伝熱管の前記伝熱管列の列方向（Ｄ２）の両側において気流の流れ方向に対して傾斜しており、
前記伝熱管の中心から前記第１切り起こし部の両端を仮想的に結ぶ第１直線（Ｌ４１ａ，Ｌ４１ｂ，Ｌ４２ａ，Ｌ４２ｂ，Ｌ６１ａ，Ｌ６１ｂ，Ｌ６２ａ，Ｌ６２ｂ）が為す第１投影角度（β３１，β３２，β４１，β４２）、は、前記伝熱管の中心から前記第２切り起こし部の両端を仮想的に結ぶ第２直線（Ｌ５１ａ，Ｌ５１ｂ，Ｌ５２ａ，Ｌ５２ｂ）が為す第２投影角度（γ３１，γ３２）よりも大きい、
フィンチューブ型熱交換器（１ｂ，１ｃ）。
【請求項２】
前記第１切り起こし部は、前記伝熱管近傍の気流が前記伝熱管の気流の流れ方向後側に案内されるように第３直線上に真っ直ぐに並ぶ、
請求項１に記載のフィンチューブ型熱交換器（１ｂ，１ｃ）。
【請求項３】
前記第２切り起こし部は、前記伝熱管近傍の気流が前記伝熱管の気流の流れ方向後側に案内されるように第４直線上に真っ直ぐに並ぶ、
請求項１または２に記載のフィンチューブ型熱交換器（１ｂ，１ｃ）。
【請求項４】
気流中に配置された伝熱フィン（２，５）と、
前記伝熱フィンに挿入されており、前記気流の流れ方向に交差する方向に伝熱管列を形成して配置される複数の伝熱管（３）と、
を備え、
前記複数の伝熱管は、過熱ガス冷媒または過冷却液冷媒が流れる第１伝熱管部分（３ａ，３ｃ）と、気液二相冷媒が流れる第２伝熱管部分（３ｂ）とを有し、
前記伝熱フィンには、前記第１伝熱管部分と前記第２伝熱管部分との間付近の第１伝熱フィン部分（２ａ，２ｂ，５ａ，５ｂ）において前記気流の流れ方向に沿って配置される複数の第１切り起こし部（２１ａ〜２１ｆ，５１ａ〜５１ｆ）と、前記第１伝熱フィン部分とは異なる第２伝熱フィン部分（２ｃ，５ｃ）において前記気流の流れ方向に沿って配置される複数の第２切り起こし部（２５ａ〜２５ｆ，５５ａ〜５５ｆ）とが、切り起こし加工により形成されており、
前記複数の第１切り起こし部および前記複数の第２切り起こし部は、前記伝熱管近傍の気流が前記伝熱管の気流の流れ方向（Ｄ３）後側に案内されるように、前記伝熱管の前記伝熱管列の列方向（Ｄ２）の両側において気流の流れ方向に対して傾斜しており、
前記伝熱管の中心から前記各第１切り起こし部の両端を仮想的に結ぶ第１直線（Ｌ１１ａ，Ｌ１１ｂ，Ｌ１２ａ，Ｌ１２ｂ，Ｌ１３ａ，Ｌ１３ｂ，Ｌ１４ａ，Ｌ１４ｂ，Ｌ１５ａ，Ｌ１５ｂ，Ｌ１６ａ，Ｌ１６ｂ，Ｌ３１ａ，Ｌ３１ｂ，Ｌ３２ａ，Ｌ３２ｂ，Ｌ３３ａ，Ｌ３３ｂ，Ｌ３４ａ，Ｌ３４ｂ，Ｌ３５ａ，Ｌ３５ｂ，Ｌ３６ａ，Ｌ３６ｂ）が為す第１投影角度（β１１〜β１６，β２１〜β２６）の総和は、前記伝熱管の中心から前記各第２切り起こし部の両端を仮想的に結ぶ第２直線（Ｌ２１ａ，Ｌ２１ｂ，Ｌ２２ａ，Ｌ２２ｂ，Ｌ２３ａ，Ｌ２３ｂ，Ｌ２４ａ，Ｌ２４ｂ，Ｌ２５ａ，Ｌ２５ｂ，Ｌ２６ａ，Ｌ２６ｂ）が為す第２投影角度（γ１１〜γ１６）の総和よりも大きい、
フィンチューブ型熱交換器（１，１ａ）。
【請求項５】
複数の前記第１切り起こし部は、前記伝熱管近傍の気流が前記伝熱管の気流の流れ方向後側に案内されるように第３直線（Ｌ１）上に真っ直ぐに並ぶ、
請求項２に記載のフィンチューブ型熱交換器（１，１ａ）。
【請求項６】
前記複数の第２切り起こし部は、前記伝熱管近傍の気流が前記伝熱管の気流の流れ方向後側に案内されるように第４直線（Ｌ２）上に真っ直ぐに並ぶ、
請求項３に記載のフィンチューブ型熱交換器（１，１ａ）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フィンチューブ型熱交換器、特に、気流中に配置された伝熱フィンと、伝熱フィンに挿入されており気流の流れ方向に略直交する方向に配置された複数の伝熱管とを備えたフィンチューブ型熱交換器およびこのフィンチューブ型熱交換器を有する空気調和装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、フィンチューブ型熱交換器の熱交換効率を高める手法として、伝熱管の気流の流れ方向後側に気流を導くように切り起こしを配置するものが知られている（特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００７−１０２７９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
特許文献１の技術のような熱交換器では、凝縮器として機能させる際に、冷媒入口近傍の伝熱管内には過熱状態となったガス冷媒が流動し、また、冷媒出口近傍の伝熱管内には過冷却状態となった液冷媒が流動することになる。そして、過熱状態または過冷却状態となった冷媒は、熱交換器の周囲の空気と熱交換する際に、潜熱移動を伴わずに顕熱移動による熱交換を行うことになる。また、過熱状態または過冷却状態となった冷媒と気液二相状態の冷媒とは温度差が生じている。このため、冷媒入口近傍および冷媒出口近傍では、伝熱フィンにおける熱伝導による温度の異なる冷媒間で熱交換が行われてしまうことになり熱交換効率が悪くなる。このように過熱状態および過冷却状態となった冷媒が熱交換器内の一部を占有することは、熱交換器の性能を低下させる原因となっている。
【０００４】
本発明の課題は、フィンチューブ型熱交換器において、熱交換性能の低下を防ぐフィンチューブ型熱交換器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
第１発明に係るフィンチューブ型熱交換器は、伝熱フィンと複数の伝熱管とを備える。伝熱フィンは、気流中に配置される。複数の伝熱管は、伝熱フィンに挿入されており、気流の流れ方向に交差する方向に伝熱管列を形成して配置される。複数の伝熱管は、第１伝熱管部分と第２伝熱管部分とを有する。第１伝熱管部分には、過熱ガス冷媒または過冷却液冷媒が流れる。第２伝熱管部分には、気液二相冷媒が流れる。伝熱フィンには、第１切り起こし部と第２切り起こし部とが切り起こし加工により形成される。第１切り起こし部は、第１伝熱管部分と第２伝熱管部分との間付近の第１伝熱フィン部分において気流の流れ方向に沿って配置される。第２切り起こし部は、第１伝熱フィン部分とは異なる第２伝熱フィン部分において気流の流れ方向に沿って配置される。第１切り起こし部および第２切り起こし部は、伝熱管近傍の気流が伝熱管の気流の流れ方向後側に案内されるように、伝熱管の伝熱管列の列方向の両側において気流の流れ方向に対して傾斜している。そして、第１投影角度は、第２投影角度よりも大きい。なお、第１投影角度は、伝熱管の中心から第１切り起こし部の両端を仮想的に結ぶ第１直線が為す角度である。また、第２投影角度は、伝熱管の中心から第２切り起こし部の両端を仮想的に結ぶ第２直線が為す角度である。
【０００６】
本発明では、第１投影角度が第２投影角度よりも大きくなるように、第１切り起こし部と第２切り起こし部とが形成されている。すなわち、第１伝熱管部分と第２伝熱管部分との間のような熱伝導が起こりやすい第１伝熱フィン部分に、第２伝熱フィン部分よりも伝熱管列の列方向に熱伝導が起こりにくい第１切り起こし部を形成している。したがって、伝熱管内部の冷媒同士の熱交換が起こることを低減することができ、熱交換性能の低下を抑えることができる。
【０００７】
第２発明に係るフィンチューブ型熱交換器は、第１発明に係るフィンチューブ型熱交換器であって、第１切り起こし部は、伝熱管近傍の気流が伝熱管の気流の流れ方向後側に案内されるように第３直線上に真っ直ぐに並ぶ。
【０００８】
本発明では、第１切り起こし部が、第３直線上に真っ直ぐに並んでいる。したがって、第１切り起こし部の気流の流れ方向上流側部分により、縦渦を発生させることができ、第１切り起こし部の気流の流れ方向下流側部分のさらに後側に形成される死水域を低減することができる。
【０００９】
第３発明に係るフィンチューブ型熱交換器は、第１発明または第２発明に係るフィンチューブ型熱交換器であって、第２切り起こし部は、伝熱管近傍の気流が伝熱管の気流の流れ方向後側に案内されるように第４直線上に真っ直ぐに並ぶ。
【００１０】
本発明では、第２切り起こし部が、第４直線上に真っ直ぐに並んでいる。したがって、第２切り起こし部の気流の流れ方向上流側部分により、縦渦を発生させることができ、第２切り起こし部の気流の流れ方向下流側部分のさらに後側に形成される死水域を低減することができる。
【００１１】
第４発明に係るフィンチューブ型熱交換器は、伝熱フィンと複数の伝熱管とを備える。伝熱フィンは、気流中に配置される。複数の伝熱管は、伝熱フィンに挿入されており、気流の流れ方向に交差する方向に伝熱管列を形成して配置される。複数の伝熱管は、第１伝熱管部分と第２伝熱管部分とを有する。第１伝熱管部分には、過熱ガス冷媒または過冷却液冷媒が流れる。第２伝熱管部分には、気液二相冷媒が流れる。伝熱フィンには、複数の第１切り起こし部と複数の第２切り起こし部とが切り起こし加工により形成されている。複数の第１切り起こし部は、第１伝熱管部分と第２伝熱管部分との間付近の第１伝熱フィン部分において気流の流れ方向に沿って配置される。複数の第２切り起こし部は、第１伝熱フィン部分とは異なる第２伝熱フィン部分において気流の流れ方向に沿って配置される。複数の第１切り起こし部および複数の第２切り起こし部は、伝熱管近傍の気流が伝熱管の気流の流れ方向後側に案内されるように、伝熱管の伝熱管列の列方向の両側において気流の流れ方向に対して傾斜している。そして、第１投影角度の総和は、第２投影角度の総和よりも大きい。なお、第１投影角度は、伝熱管の中心から各第１切り起こし部の両端を仮想的に結ぶ第１直線が為す角度である。また、第２投影角度は、伝熱管の中心から各第２切り起こし部の両端を仮想的に結ぶ第２直線が為す角度である。
【００１２】
本発明では、第１切り起こし部と第２切り起こし部とが複数ある場合に、各第１切り起こし部の両端を仮想的に結ぶ第１直線が為す第１投影角度の総和が、各第２切り起こし部の両端を仮想的に結ぶ第２直線が為す第２投影角度の総和よりも大きい。すなわち、第１伝熱管部分と第２伝熱管部分との間のような熱伝導が起こりやすい第１伝熱フィン部分に、第２伝熱フィン部分よりも伝熱管列の列方向に熱伝導が起こりにくい第１切り起こし部を形成している。したがって、伝熱管内部の冷媒同士の熱交換が起こることを低減することができ、熱交換性能の低下を抑えることができる。
【００１３】
第５発明に係るフィンチューブ型熱交換器は、第４発明に係るフィンチューブ型熱交換器であって、複数の第１切り起こし部は、伝熱管近傍の気流が伝熱管の気流の流れ方向後側に案内されるように第３直線上に真っ直ぐに並ぶ。
【００１４】
本発明では、複数の第１切り起こし部が、第３直線上に真っ直ぐに並んでいる。したがって、気流の流れ方向上流側に配置される第１切り起こし部により、縦渦を発生させることができ、気流の流れ方向下流側に配置される第１切り起こし部のさらに後側に形成される死水域を低減することができる。
【００１５】
第６発明に係るフィンチューブ型熱交換器は、第４発明または第５発明に係るフィンチューブ型熱交換器であって、複数の第２切り起こし部は、伝熱管近傍の気流が伝熱管の気流の流れ方向後側に案内されるように第４直線上に真っ直ぐに並ぶ。
【００１６】
本発明では、複数の第２切り起こし部が、第４直線上に真っ直ぐに並んでいる。したがって、気流の流れ方向上流側に配置される第２切り起こし部により、縦渦を発生させることができ、気流の流れ方向下流側に配置される第２切り起こし部のさらに後側に形成される死水域を低減することができる。
【発明の効果】
【００１７】
第１発明に係るフィンチューブ型熱交換器では、伝熱管内部の冷媒同士の熱交換が起こることを低減することができ、熱交換性能の低下を抑えることができる。
【００１８】
第２発明に係るフィンチューブ型熱交換器では、第１切り起こし部の気流の流れ方向上流側部分により、縦渦を発生させることができ、第１切り起こし部の気流の流れ方向下流側部分のさらに後側に形成される死水域を低減することができる。
【００１９】
第３発明に係るフィンチューブ型熱交換器では、第２切り起こし部の気流の流れ方向上流側部分により、縦渦を発生させることができ、第２切り起こし部の気流の流れ方向下流側部分のさらに後側に形成される死水域を低減することができる。
【００２０】
第４発明に係るフィンチューブ型熱交換器では、伝熱管内部の冷媒同士の熱交換が起こることを低減することができ、熱交換性能の低下を抑えることができる。
【００２１】
第５発明に係るフィンチューブ型熱交換器では、気流の流れ方向上流側に配置される第１切り起こし部により、縦渦を発生させることができ、気流の流れ方向下流側に配置される第１切り起こし部のさらに後側に形成される死水域を低減することができる。
【００２２】
第６発明に係るフィンチューブ型熱交換器では、気流の流れ方向上流側に配置される第２切り起こし部により、縦渦を発生させることができ、気流の流れ方向下流側に配置される第２切り起こし部のさらに後側に形成される死水域を低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下、本発明にかかる空気調和装置の一実施形態について、図面に基づいて説明する。
【００２４】
図１に本発明の一実施形態に係る空気調和装置の斜視図を示す。また、図２に、図１の水平方向中央付近の内部構造を表す側面断面図を示す。
【００２５】
（１）壁掛型室内機
図１に本発明の一実施形態に係る空気調和装置１０の斜視図を示す。なお、以下の説明において、空気調和装置１０に関する方向や位置を示す場合には、空気調和装置１０が室内の壁面に装着された状態を基準として示すものとする。そして、空気調和装置１０の壁面に装着される部分を空気調和装置１０（すなわち、室内機ケーシング１１）の背面とし、背面に対向して室内に突出する面を前面（または正面）とし、前面および背面の横側の面を側面（より具体的には、正面から見て右側の面を右側面、正面から見て左側の面を左側面）とし、前面および背面の上側の面を天面とし、前面および背面の下側の面を底面とする。
【００２６】
空気調和装置１０は、室内の壁面の上部に装着される壁掛型室内機であり、室内の冷暖房等を行う機能を有している。空気調和装置１０は、主として、フィンチューブ型熱交換器１と、送風ファン４と、フィンチューブ型熱交換器１および送風ファン４を収容する室内機ケーシング１１とを備えている。
【００２７】
室内機ケーシング１１は、正面視において水平方向に長い直方体形状を有しており、図２に示されるように、主として、送風ファン４と、フィンチューブ型熱交換器１とを収容している。室内機ケーシング１１には、吸入口１２と、吹出口１３とが設けられている。ここで、図２は、空気調和装置１０の水平方向中央付近の内部構造を示す側面断面図である。吹出口１３は、室内機ケーシング１１内から室内へと吹き出される空気が通る開口であり、室内機ケーシング１１の底面の前側部分に設けられる。吸入口１２は、室内から室内機ケーシング１１内へと取り込まれる空気が通る開口であり、室内機ケーシング１１の天面に設けられている。
【００２８】
送風ファン４は、水平方向に細長い円筒形状に構成され、中心軸が水平方向に平行になるように配置されたクロスフローファンである。送風ファン４の周面には、複数の翼が設けられている。送風ファン４は、図示しないファンモータによって中心軸周りに回転駆動され、吸入口１２を通じて室内の空気を室内機ケーシング１１内に取り込み、フィンチューブ型熱交換器１を通過させた後に、室内機ケーシング１１内から室内へ吹き出す空気の流れを、吹出口１３から生じさせる。送風ファン４は、側面視において室内機ケーシング１１の概ね中央に配置されている。
【００２９】
フィンチューブ型熱交換器１は、本実施形態において、複数の伝熱管３を逆Ｖ字型に並べて形成されたクロスフィンチューブ型の熱交換器であり、送風ファン４を上側から囲うように配置される。ここで、複数の伝熱管３は、室内機ケーシング１１内の前面側に第１伝熱管群Ｇ１を形成し、背面側に第２伝熱管群Ｇ２を形成する。第１伝熱管群Ｇ１および第２伝熱管群Ｇ２は、それぞれ２列の伝熱管列により形成される。そして、フィンチューブ型熱交換器１は、屋外等に設置された室外機に冷媒配管を介して接続されている。フィンチューブ型熱交換器１は、冷房運転時には内部を流れる冷媒の蒸発器として、暖房運転時には内部を流れる冷媒の凝縮器として機能できるようになっている。これにより、フィンチューブ型熱交換器１は、送風ファン４によって吸込口１２を通じて室内機ケーシング１１内に吸入された空気と熱交換を行って、冷房運転時には空気を冷却し、暖房運転時には空気を加熱することができる。
【００３０】
また、フィンチューブ熱交換器１は、第１伝熱管群Ｇ１が並んでいる列方向（第２方向Ｄ２）における中央付近の送風ファン４側の冷媒入口管３１ａ，３１ｂ（本実施形態では２本の伝熱管３）から冷媒を流入させており、第１伝熱管群Ｇ１の第２方向Ｄ２における上部の前面側の２本の冷媒出口管３２ａ，３２ｂ（本実施形態では２本の伝熱管３）から熱交換後の冷媒を流出させている。ここで、本実施形態におけるフィンチューブ型熱交換器１では、冷媒は、２つの冷媒経路いわゆるパス９１，９２を流れる。パス９１では、冷媒は、冷媒入口管３１ａから流入し、第１伝熱管群Ｇ１の上部の伝熱管３および第２伝熱管群Ｇ２を流通し、冷媒出口管３２ａから流出する。パス９２では、冷媒は、冷媒入口管３１ｂから流入し、第１伝熱管群Ｇ１の下部の伝熱管３を流通し、冷媒出口管３２ｂから流出する。なお、図２において、隣り合う伝熱管３を結ぶように描いた実線は、隣り合う伝熱管３を図２における手前側（すなわちフィンチューブ型熱交換器１の正面視において右端側）が接続されており、隣り合う伝熱管３を結ぶように描いた破線は、隣り合う伝熱管３を図２における奥側（すなわちフィンチューブ型熱交換器１の正面視において左端側）を接続されていることを示している。ここで、フィンチューブ型熱交換器１の伝熱管３には、凝縮器として機能している場合に、冷媒入口管３１ａ，３１ｂおよびその近傍を過熱状態となっている過熱ガス冷媒が流れ、冷媒出口管３２ａ，３２ｂおよびその近傍を過冷却状態となっている過冷却液冷媒が流れ、冷媒入口管３１ａ，３１ｂおよびその近傍と冷媒出口管３２ａ，３２ｂとの間を気液二相状態となっている二相冷媒が流れる。すなわち、フィンチューブ型熱交換器１の伝熱管３を流れる冷媒の状態に応じて、伝熱管３は、過熱ガス冷媒が流れる過熱ガス冷媒通過部分３ａと、気液二相状態となっている二相冷媒が流れる二相冷媒通過部分３ｂと、過冷却状態となっている過冷却冷媒が流れる過冷却液冷媒通過部分３ｃとに分類できる（図２のハッチング部分参照）。そして、伝熱フィン２は、過熱ガス冷媒通過部分３ａと二相冷媒通過部分３ｂとの間の第１伝熱フィン部分２ａと、過冷却液冷媒通過部分３ｃと二相冷媒通過部分３ｂとの間の第２伝熱フィン部分２ｂと、第１伝熱フィン部分２ａおよび第２伝熱フィン部分以外の第３伝熱フィン部分２ｃとに分類できる。
【００３１】
（２）フィンチューブ型熱交換器の基本構成
図３〜図５にフィンチューブ型熱交換器１の要部を示す。ここで、図３は、フィンチューブ型熱交換器１の図２の領域Ｚ１における断面図である。なお、ここにいう「領域Ｚ１」とは、伝熱管３における過熱ガス冷媒通過部分３ａおよび二相冷媒通過部分３ｂ近傍の領域であって（図２参照）、図３に示す領域Ｚ１は、２つある領域Ｚ１のうちで上部のものである。図４は、フィンチューブ型熱交換器１のＩＶ−ＩＶ断面図である。図５は、図３のＶ−Ｖ断面図である。
【００３２】
フィンチューブ型熱交換器１は、クロスフィンアンドチューブ型熱交換器であり、主として、複数のプレート状の伝熱フィン２と、複数の伝熱管３とを備えている。伝熱フィン２は、その平面方向を空気等の気流の流れ方向に概ね沿わせた状態で、板厚方向に並んで配置されている。伝熱フィン２には、気流の流れ方向に略直交する方向に間隔を空けて複数の貫通孔２７が形成されている。貫通孔２７の周囲部分は、伝熱フィン２の板厚方向の一方側に突出する環状のカラー部２３となっている。カラー部２３は、板厚方向に隣り合う伝熱フィン２のカラー部２３が形成された面と反対の面に当接しており、各伝熱フィン２の板厚方向間に所定の間隔Ｈを確保している。伝熱管３は、内部に冷媒等の熱媒体が流れる管部材であり、板厚方向に並んで配置された複数の伝熱フィン２に挿入されており、気流の流れ方向に略直交する方向に配置されている。具体的には、伝熱管３は、伝熱フィン２に形成された貫通孔２７を貫通しており、フィンチューブ型熱交換器１の組立時の拡管作業によって、カラー部２３の内面に密着している。
【００３３】
また、本実施形態のフィンチューブ型熱交換器１は、複数の伝熱管３の配列方向が略上下方向となるように設置された状態で使用されるものである。このため、気流は、フィンチューブ型熱交換器１を、鉛直方向に交差する方向に向かって横切るように流れることになる。なお、以下の説明において、「上側」、「上方」や「下側」、「下方」という文言を用いる場合には、伝熱管３の配列方向を示しているものとする。
【００３４】
（３）伝熱フィンの詳細形状
次に、本実施形態のフィンチューブ型熱交換器１の用いられている伝熱フィン２の詳細形状について説明する。なお、ここで説明する伝熱フィン２の詳細形状は、図３に示す領域Ｚ１における伝熱フィン２の詳細形状である。
【００３５】
領域Ｚ１における伝熱フィン２には、第１伝熱フィン部分２ａおよび第３伝熱フィン部分２ｃに、各伝熱管３の鉛直方向における両側（すなわち、各伝熱管３の下側および上側）において、気流の流れ方向上流側から下流側に向かって真っ直ぐに並ぶ複数（本実施形態では、下側に３つ、上側に３つ）の切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆが、切り起こし加工により、伝熱フィン面２８に形成されている（図３参照）。ここで、下側の切り起こし部を第１切り起こし部２１ａ〜２１ｃ，２５ａ〜２５ｃ、上側の切り起こし部を第２切り起こし部２１ｄ〜２１ｆ，２５ｄ〜２５ｆとする。また、領域Ｚ１における伝熱管３の並んでいる方向は、鉛直方向（第１方向Ｄ１）から右回りに第１角θ１傾いている第２方向であり、気流は、鉛直方向（第１方向Ｄ１）から左回りに第２角θ２傾いた方向（第３方向）に流れる。そして、この第１切り起こし部２１ａ〜２１ｃ，２５ａ〜２５ｃを仮想的に結ぶ第１直線Ｌ１は、伝熱管３近傍の気流が伝熱管３における気流の流れ方向（第３方向Ｄ３）後側に案内されるように、第３方向Ｄ３と平行な第３直線Ｌ３に対して傾斜している。また、第２切り起こし部２１ｄ〜２１ｆ，２５ｄ〜２５ｆを仮想的に結ぶ第２直線Ｌ２は、伝熱管３近傍の気流が伝熱管３における気流の流れ方向（第３方向Ｄ３）後側に案内されるように、第３方向Ｄ３と平行な第４直線Ｌ４に対して傾斜している。ここで、第１直線Ｌ１の第３直線Ｌ３に対する迎え角α１と、第２直線Ｌ２の第４直線Ｌ４に対する迎え角α２とは、１０°〜３０°の範囲内になるように設定されている。
【００３６】
このように第１切り起こし部２１ａ〜２１ｃ，２５ａ〜２５ｃおよび第２切り起こし部２１ｄ〜２１ｆ，２５ｄ〜２５ｆは、第１伝熱フィン部分２ａおよび第３伝熱フィン部分２ｃにおける伝熱管３近傍の気流が伝熱管３の気流の流れ方向（第３方向Ｄ３）後側に案内されるように第３方向Ｄ３に対して傾斜している。このため、主として、切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆのうち伝熱フィン２の気流の流れ方向Ｄ４前側に配置された第１切り起こし部２１ａ，２５ａおよび第２切り起こし部２１ｄ，２５ｄによって境界層を更新する効果を確実に得ることができる。また、第１伝熱フィン部分２ａおよび第３伝熱フィン部分２ｃにおいては、伝熱フィン２の気流の流れ方向（第３方向Ｄ３）後側に配置された第１切り起こし部２１ｃ，２５ｃおよび第２切り起こし部２１ｆ，２５ｆによって伝熱管３の気流の流れ方向（第３方向Ｄ３）によって伝熱管３の気流の流れ方向（第３方向Ｄ３）後側の部分に形成される死水域を低減する効果を得ることができる。
【００３７】
また、各切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆは、気流の流れ方向下流側に向かって高さが漸増するように形成されている。本実施形態において、各切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆは、略台形状または略三角形状であり（図５参照、図５は、第２切り起こし部２１ｄ〜２１ｆを示す図であるが、第１切り起こし部２１ａ〜２１ｃについても同様の形状を有し、また、第３伝熱フィン部分２ｃにおける切り起こし部２５ａ〜２５ｆについては、その折り曲げ長さが異なるのみであり第１伝熱フィン部分２ａにおける切り起こし部２１ａ〜２１ｆと同様に高さが漸増している）、その最大高さｈがカラー部２３の高さＨよりも低くなるように形成されている（図４，図５参照）。
【００３８】
このように各伝熱管３の鉛直方向両側に形成された切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆのそれぞれが気流の流れ方向上流側から下流側に向かう複数（本実施形態では、第１伝熱フィン部分２ａ、第２伝熱フィン部分２ｂ、および第３伝熱フィン部分２ｃの全てにおいて、上下で各３つずつ）の第１切り起こし部２１ａ〜２１ｃ，２５ａ〜２５ｃおよび第２切り起こし部２１ｄ〜２１ｆ，２５ｄ〜２５ｆに分割されている。このため、伝熱フィン２に凝縮水などの水滴が発生した場合に、水滴を第１切り起こし部２１ａ〜２１ｃ，２５ａ〜２５ｃの隙間および第２切り起こし部２１ｄ〜２１ｆ，２５ｄ〜２５ｆの隙間から排出されやすくすることができる。これにより、伝熱フィン２に発生する水滴の影響を受けることなく、切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆによる伝熱促進効果を得ることができるようになる。
【００３９】
また、切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆが切り起こされる際に伝熱フィン２に形成されるスリット孔２２ａ〜２２ｆ，２６ａ〜２６ｆは、各切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆの上側に配置される。さらに、伝熱フィン２には、カラー部２３の周囲にカラー部２３と同心円形状の凹部２４が設けられている。この凹部２４は、図３に示すように断面がカラー部２３に外接する位置にカラー部２３とは逆の方向に伝熱フィン２を凹ませて形成されている。
【００４０】
このように、各切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆは、伝熱フィン２を上部から下部に向かって切り起こして形成されている。このため、第１伝熱フィン部分２ａでは、特に水滴が滞留しやすい伝熱管３と第１切り起こし部２１ａ〜２１ｃとの間に第１スリット孔２２ａ〜２２ｃが形成されることになり、伝熱管３と第１切り起こし部２１ａ〜２１ｃとの間に水滴が滞留しにくくなる。また、第３伝熱フィン部分２ｃでは、第１伝熱フィン部分２ａと同様に、特に水滴が滞留しやすい伝熱管３と第１切り起こし部２５ａ〜２５ｃとの間に第１スリット孔２６ａ〜２６ｃが形成されることになり、伝熱管３と第１切り起こし部２５ａ〜２５ｃとの間に水滴が滞留しにくくなる。このため、水滴は、伝熱フィン２から排出されやすくなる。また、伝熱フィン２における伝熱管３の周囲全体に凹部２４を形成している。したがって、この凹部２４に水滴が一時的に滞留し、所定量以上の水滴が滞留した後に流下し排出されることになる。このため、水滴を第１切り起こし部２１ａ〜２１ｃ，２５ａ〜２５ｃと伝熱管３との間にあまり滞留させることなく、水滴を排出させることができる。
【００４１】
なお、第１切り起こし部２１ａ〜２１ｃと第２切り起こし部２１ｄ〜２１ｆとは、伝熱フィン２の第１伝熱フィン部分２ａに形成され、第１切り起こし部２５ａ〜２５ｃと第２切り起こし部２５ｄ〜２５ｆとは第３伝熱フィン部分２ｃに形成される（図３参照）。そして、第１伝熱フィン部分２ａに形成される各切り起こし部２１ａ〜２１ｆの折り曲げ部分の第１折り曲げ長さａ１（図６参照）は、第３伝熱フィン部分２ｃに形成される各切り起こし部２５ａ〜２５ｆの折り曲げ部分の第２折り曲げ長さａ２（図７参照）よりも長い。すなわち、第１伝熱フィン部分２ａに形成される各切り起こし部２１ａ〜２１ｆにおいて、伝熱管３の中心から各切り起こし部２１ａ〜２１ｆの両端を仮想線Ｌ１１ａ，Ｌ１１ｂ，Ｌ１２ａ，Ｌ１２ｂ，Ｌ１３ａ，Ｌ１３ｂ，Ｌ１４ａ，Ｌ１４ｂ，Ｌ１５ａ，Ｌ１５ｂ，Ｌ１６ａ，Ｌ１６ｂで結ぶことによりできる第１角度β１１〜β１６の総和が、第３伝熱フィン部分２ｃに形成される各切り起こし部２５ａ〜２５ｆにおいて、伝熱管３の中心から各切り起こし部２５ａ〜２５ｆの両端を仮想線Ｌ２１ａ，Ｌ２１ｂ，Ｌ２２ａ，Ｌ２２ｂ，Ｌ２３ａ，Ｌ２３ｂ，Ｌ２４ａ，Ｌ２４ｂ，Ｌ２５ａ，Ｌ２５ｂ，Ｌ２６ａ，Ｌ２６ｂで結ぶことによりできる第２角度γ１１〜γ１６の総和よりも大きくなるように、切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆは、形成されている。ここで、図６は、第１伝熱管群Ｇ１における第１伝熱フィン部分２ａの拡大図であり、図７は、第１伝熱管群Ｇ１における第３伝熱フィン部分２ｃの拡大図である。
【００４２】
ところで、第１伝熱フィン部分２ａは、伝熱フィン２のおける過熱ガス冷媒通過部分３ａと二相冷媒通過部分３ｂとの間の領域であるため、過熱ガス冷媒通過部分３ａと二相冷媒通過部分３ｂとの間に温度差が生じており、伝熱フィン２における熱伝導による熱交換が行われやすい領域である。この熱伝導による熱交換が行われると冷媒と空気との間の熱交換ではなく冷媒同士による熱交換となってしまうため、熱交換効率が低下してしまうことになる。このため、上述ように、第１伝熱フィン部分２ａに形成される切り起こし部２１ａ〜２１ｆを、その第１角度β１１〜β１６の総和が第３伝熱フィン部分２ｃに形成される切り起こし部２５ａ〜２５ｆにおける第２角度γ１１〜γ１６の総和よりも大きくなるように形成することで、過熱ガス冷媒通過部分３ａと二相冷媒通過部分３ｂとによる第１伝熱フィン部分２ａにおける熱伝導性を小さくすることができ、熱交換効率の低下を防ぐことができる。また、第２伝熱フィン部分２ｂに形成される切り起こし部（図示せず）は、第１伝熱フィン部分２ａに形成される切り起こし部２１ａ〜２１ｆと同様の形状であり、第３伝熱フィン部分２ｃに形成される切り起こし部２５ａ〜２５ｆよりも伝熱管３間の熱伝導性を小さくするように形成されている。
【００４３】
さらに、第１切り起こし部２１ａ〜２１ｃ，２５ａ〜２５ｃが気流の流れ方向（第３方向Ｄ３）上流側から下流側に向かって第１直線Ｌ１上を真っ直ぐ並ぶことによって、第１切り起こし部２１ａ〜２１ｃ，２５ａ〜２５ｃのうち伝熱フィン２の気流の流れ方向（第３方向Ｄ３）下流側に配置された第１切り起こし部２１ｃ，２５ｃが気流の流れ方向（第３方向Ｄ３）上流側に配置された第１切り起こし部２１ａ，２５ａと同じ傾斜を有する。また、第２切り起こし部２１ｄ〜２１ｆ，２５ｄ〜２５ｆが気流の流れ方向（第３方向Ｄ３）上流側から下流側に向かって第２直線Ｌ２上を真っ直ぐ並ぶことによって、第２切り起こし部２１ｄ〜２１ｆ，２５ｄ〜２５ｆのうち伝熱フィン２の気流の流れ方向（第３方向Ｄ３）下流側に配置された第２切り起こし部２１ｆ，２５ｆが気流の流れ方向（第３方向Ｄ３）上流側に配置された第２切り起こし部２１ｄ，２５ｄと同じ傾斜を有する。このため、伝熱管３の気流の流れ方向後側の部分に形成される死水域を低減するだけでなく、第１切り起こし部２１ｃ，２５ｃおよび第２切り起こし部２１ｆ，２５ｆの背後に新たな死水域が形成されるのを防ぐことができる。
【００４４】
なお、ここでは、図３により図２における領域Ｚ１の部分のみを説明をしたが、第３方向Ｄ３とは異なる方向に気流が流れる領域（例えば第２伝熱管群Ｇ２の領域）における伝熱フィン２の詳細形状では、伝熱管３近傍の気流をその領域における伝熱管３の気流が流れ方向後側に案内されるように切り起こし部が傾いている。このような領域では、切り起こし部が形成される傾きが図３の伝熱フィンの詳細形状とは異なるのみで（例えば、気流の流れ方向が第３方向Ｄ３とは異なる図示しない第４方向に流れており、第４方向Ｄ４を基準にして第１切り起こし部が迎え角α１で、第２切り起こし部が迎え角α２で傾く）、この切り起こし部の形状自体は図３の第３伝熱フィン部分２ｃの切り起こし部２５ａ〜２５ｆと同形状である。また、伝熱フィン２に形成されるカラー部２３および凹部２４は、全領域において同形状である。
【００４５】
以上のように、本実施形態のフィンチューブ型熱交換器１では、伝熱フィン２に発生する水滴の影響をあまり受けることなく、切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆによる伝熱促進効果を得ることができるとともに、第１切り起こし部２１ｃ、第２切り起こし部２１ｆ、第３切り起こし２５ｃ、および第４切り起こし２５ｆの背後に新たな死水域が形成されるのを防ぐことができるため、切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆによる伝熱促進効果と排水性とを両立させることができる。
【００４６】
また、このフィンチューブ型熱交換器１では、各切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆの形状を気流の流れ方向下流側に向かって高さが漸増した形状にすることによって、各切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆの背後に縦渦を生じさせることができるため、各切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆによる伝熱促進効果をさらに高めることができる。
【００４７】
＜特徴＞
（１）
本発明では、第１伝熱フィン部分２ａは、伝熱フィン２のおける過熱ガス冷媒通過部分３ａと二相冷媒通過部分３ｂとの間の領域であるため、過熱ガス冷媒通過部分３ａと二相冷媒通過部分３ｂとの間に温度差が生じており、伝熱フィン２における熱伝導による熱交換が行われやすい領域である。この熱伝導による熱交換が行われると冷媒と空気との間の熱交換ではなく冷媒同士による熱交換となってしまうため、熱交換効率が低下してしまうことになる。
【００４８】
このため、上述ように、第１伝熱フィン部分２ａに形成される切り起こし部２１ａ〜２１ｆは、その第１角度β１１〜β１６の総和が第３伝熱フィン部分２ｃに形成される切り起こし部２５ａ〜２５ｆにおける第２角度γ１１〜γ１６の総和よりも大きくなるように形成することで、過熱ガス冷媒通過部分３ａと二相冷媒通過部分３ｂとによる第１伝熱フィン部分２ａにおける熱伝導性を小さくすることができ、熱交換効率を向上させることができる。
【００４９】
（２）
本発明では、複数の切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆが、第１直線Ｌ１および第２直線Ｌ２上に真っ直ぐに並んでいる。したがって、気流の流れ方向上流側に配置される切り起こし部２１ａ，２１ｄ，２５ａ，２５ｄにより、縦渦を発生させることができ、気流の流れ方向下流側に配置される切り起こし部２１ｃ，２１ｆ，２５ｃ，２５ｆのさらに後側に形成される死水域を低減することができる。
【００５０】
＜変形例＞
以上、本発明の実施形態について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施形態に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。
【００５１】
（１）
本実施形態では、フィンチューブ型熱交換器１は、壁掛け型の室内機に採用されているが、これに限らず、室外機に採用されていても良いし、壁掛け型以外の室内機（例えば、天井埋込型の室内機、天井吊り型の室内機、ビルトイン型の室内機などであっても良い。
【００５２】
（２）
本実施形態では、第１伝熱フィン部分２ａにおける切り起こし部２１ａ〜２１ｆの第１折り曲げ長さａ１を第３伝熱フィン部分２ｃにおけるきり起こし部２５ａ〜２５ｆの第２折り曲げ長さａ２よりも長くすることで、第１角度β１１〜β１６の総和が第２角度γ１１〜γ１６の総和よりも大きくなるように、各切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆを形成しているが、これに限らず、第１伝熱フィン部分における切り起こし部から伝熱管までの第１距離が第３伝熱フィン部分における切り起こし部から伝熱管までの第２距離よりも短くなるようにすることで、第１角度の総和が第２角度の総和よりも大きくしてもよい。
【００５３】
図８に、上述のような第１距離ｂ１が第２距離ｂ２よりも短く形成した第１伝熱フィン部分５ａにおける切り起こし部５１ａ〜５１ｆの拡大図を示す。なお、この場合のフィンチューブ型熱交換器１ａは、図８に示すように、第１伝熱フィン部分５ａのみが本実施形態のフィンチューブ型熱交換器１と異なり、他の形状は本実施形態のフィンチューブ型熱交換器１と同様で、２番台を５番台に、２０番台を５０番台に置き換えたものである。第１伝熱フィン部分５ａにおける切り起こし部５１ａ〜５１ｆから伝熱管３までの第１距離ｂ１が第３伝熱フィン部分５ｃにおける切り起こし部５５ａ〜５５ｆから伝熱管３までの第２距離ｂ２よりも短くなるように、各切り起こし部５１ａ〜５１ｆ，５５ａ〜５５ｆは形成されている。すなわち、第１伝熱フィン部分５ａに形成される各切り起こし部５１ａ〜５１ｆにおいて、伝熱管３の中心から各切り起こし部５１ａ〜５１ｆの両端を仮想線Ｌ３１ａ，Ｌ３１ｂ，Ｌ３２ａ，Ｌ３２ｂ，Ｌ３３ａ，Ｌ３３ｂ，Ｌ３４ａ，Ｌ３４ｂ，Ｌ３５ａ，Ｌ３５ｂ，Ｌ３６ａ、Ｌ３６ｂで結ぶことによりできる第１角度β２１〜β２６の総和が、第３伝熱フィン部分５ｃに形成される各切り起こし部５５ａ〜５５ｆにおいて、伝熱管３の中心から各切り起こし部５５ａ〜５５ｆの両端を仮想線Ｌ２１ａ，Ｌ２１ｂ，Ｌ２２ａ，Ｌ２２ｂ，Ｌ２３ａ，Ｌ２３ｂ，Ｌ２４ａ，Ｌ２４ｂ，Ｌ２５ａ，Ｌ２５ｂ，Ｌ２６ａ、Ｌ２６ｂで結ぶことによりできる第２角度γ１１〜γ１６の総和よりも大きくなるように、各切り起こし部５１ａ〜５１ｆ，５５ａ〜５５ｆは形成されることになる。ここで、各切り起こし部５１ａ〜５１ｆの折り曲げ部分の折り曲げ長さａ３は、第３伝熱フィン部分５ｃにおける切り起こし部５５ａ〜５５ｆの折り曲げ部分の折り曲げ長さａ２と等しい。なお、ここでは、第１伝熱フィン部分５ａのみの変形例を示しているが、第２伝熱フィン部分５ｂについても同様のことが言える。
【００５４】
（３）
本実施形態では、切り起こし部２１ａ〜２１ｆ，２５ａ〜２５ｆは、伝熱管３の列方向（本実施形態では第２方向Ｄ２）の両側に複数形成されているが、これに限らず、伝熱管３の列方向（第２方向Ｄ２）の両側に１つ形成されるものであっても構わない。
【００５５】
図９および図１０に、上述のような伝熱管３の列方向（第２方向Ｄ２）の両側に１つずつが形成される切り起こし部６１ａ，６１ｂ，６５ａ，６５ｂの拡大図を示す。なお、この場合のフィンチューブ型熱交換器１ｂは、各切り起こし部６１ａ，６１ｂ，６５ａ，６５ｂの形状のみが本実施形態のフィンチューブ型熱交換器１と異なり、他の形状は本実施形態のフィンチューブ型熱交換器１と同様で、２番台を６番台に、２０番台を６０番台に置き換えたものである。ここで、図９はフィンチューブ型熱交換器１ｂの伝熱フィン６の第１伝熱フィン部分６ａの拡大図であり、図１０は第３伝熱フィン部分６ｃの拡大図である。
【００５６】
ここでは、第１伝熱フィン部分６ａに形成される切り起こし部６１ａ，６１ｂの折り曲げ部分の折り曲げ長さｃ１（図９参照）が、第３伝熱フィン部分６ｃに形成される切り起こし部６５ａ，６５ｂの折り曲げ部分の折り曲げ長さｃ２（図１０参照）よりも長くなるように、各切り起こし部６１ａ，６１ｂ，６５ａ，６５ｂは形成されている。すなわち、第１伝熱フィン部分６ａに形成される第１切り起こし部６１ａにおいて、伝熱管３の中心から第１切り起こし部６１ａの両端を仮想線Ｌ４１ａ，Ｌ４１ｂで結ぶことによりできる第１角度β３１が、第３伝熱フィン部分６ｃに形成される第１切り起こし部６５ａにおいて、伝熱管３の中心から第１切り起こし部６５ａの両端を仮想線Ｌ５１ａ，Ｌ５１ｂで結ぶことによりできる第２角度γ３１よりも大きくなるように、第１切り起こし部６１ａ，６５ａは形成されることになる。また同様にして、第１伝熱フィン部分６ａに形成される第２切り起こし部６１ｂにおいて、伝熱管３の中心から第２切り起こし部６１ｂの両端を仮想線Ｌ４２ａ，Ｌ４２ｂで結ぶことによりできる第１角度β３２が、第３伝熱フィン部分６ｃに形成される第２切り起こし部６５ｂにおいて、伝熱管３の中心から第２切り起こし部６５ｂの両端を仮想線Ｌ５２ａ，Ｌ５２ｂで結ぶことによりできる第２角度γ３２よりも大きくなるように、第１切り起こし部６１ｂ，６５ｂは形成されることになる。これにより、過熱ガス冷媒通過部分３ａから二相冷媒通過部分３ｂまでの熱伝導距離が大きくなるために、過熱ガス冷媒通過部分３ａと二相冷媒通過部分３ｂとの伝熱フィン６を介した熱伝導による熱交換は行われにくくなる。したがって、熱伝導によって熱交換効率が低下することを防ぐことができる。なお、ここでは、第１伝熱フィン部分６ａのみの変形例を示しているが、第２伝熱フィン部分６ｂについても同様のことが言える。
【００５７】
（４）
変形例（３）では、第１伝熱フィン部分６ａにおける切り起こし部６１ａ，６１ｂの折り曲げ部分の折り曲げ長さｃ１を第３伝熱フィン部分６ｃにおける切り起こし部６５ａ，６５ｂの折り曲げ部分の折り曲げ長さｃ２よりも長くしているが、これに限らず、第１伝熱フィン部分における切り起こし部から伝熱管までの第１距離が第３伝熱フィン部分における切り起こし部から伝熱管までの第２距離よりも短くなるようにすることで、第１角度の総和が第２角度の総和よりも大きくしてもよい。
【００５８】
図１１に第１伝熱フィン部分７ａにおける切り起こし部７１ａ，７１ｂの拡大図を示す。なお、この場合のフィンチューブ型熱交換器１ｃは、図１１に示すように、第１伝熱フィン部分７ａのみが変形例（３）のフィンチューブ型熱交換器１ｂと異なり、他の形状はフィンチューブ型熱交換器１ｂと同様で、６番台を７番台に、６０番台を７０番台に置き換えたものである。第１伝熱フィン部分７ａにおける切り起こし部７１ａ，７１ｂから伝熱管３までの第１距離ｄ１が第３伝熱フィン部分７ｃにおける切り起こし部７５ａ，７５ｂから伝熱管３までの第２距離ｄ２よりも短くなるように、各切り起こし部７１ａ，７１ｂ，７５ａ，７５ｂは形成されている。すなわち、第１伝熱フィン部分７ａに形成される第１切り起こし部７１ａにおいて、伝熱管３の中心から第１切り起こし部７１ａの両端を仮想線Ｌ６１ａ，Ｌ６１ｂで結ぶことによりできる第１角度β４１が、第３伝熱フィン部分７ｃに形成される第１切り起こし部７５ａにおいて、伝熱管３の中心から第１切り起こし部７５ａの両端を仮想線Ｌ５１ａ，Ｌ５１ｂで結ぶことによりできる第２角度γ３１よりも大きくなるように、第１切り起こし部７１ａ，７５ａは形成されることになる。また同様にして、第１伝熱フィン部分７ａに形成される第２切り起こし部７１ｂにおいて、伝熱管３の中心から第２切り起こし部７１ｂの両端を仮想線Ｌ６２ａ，Ｌ６２ｂで結ぶことによりできる第１角度β４２が、第３伝熱フィン部分７ｃに形成される第２切り起こし部７５ｂにおいて、伝熱管３の中心から第２切り起こし部７５ｂの両端を仮想線Ｌ５２ａ，Ｌ５２ｂで結ぶことによりできる第２角度γ３２よりも大きくなるように、第１切り起こし部７１ｂ，７５ｂは形成されることになる。ここで、切り起こし部７１ａ，７１ｂの折り曲げ部分の折り曲げ長さｃ３は、第３伝熱フィン部分７ｃにおける切り起こし部７５ａ，７５ｂの折り曲げ部分の折り曲げ長さｃ２と等しい。なお、ここでは、第１伝熱フィン部分７ａのみの変形例を示しているが、第２伝熱フィン部分７ｂについても同様のことが言える。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明に係るフィンチューブ型熱交換器は、熱交換性能を向上させることができ、フィンチューブ型熱交換器、特に、気流中に配置された伝熱フィンと、伝熱フィンに挿入されており気流の流れ方向に略直交する方向に配置された複数の伝熱管とを備えたフィンチューブ型熱交換器およびこのフィンチューブ型熱交換器を有する空気調和装置等として有用である。
【図面の簡単な説明】
【００６０】
【図１】本発明の一実施形態に係る空気調和装置の外観斜視図。
【図２】図１の水平方向中央付近の内部構造を示す側面断面図。
【図３】フィンチューブ型熱交換器の第１伝熱フィン部分を含む領域の断面図。
【図４】図３のＩＶ−ＩＶ断面図。
【図５】図３のＶ−Ｖ断面図。
【図６】第１伝熱フィン部分の拡大図。
【図７】第３伝熱フィン部分の拡大図。
【図８】変形例（２）のフィンチューブ型熱交換器の第１伝熱フィン部分の拡大図。
【図９】変形例（３）のフィンチューブ型熱交換器の第１伝熱フィン部分の拡大図。
【図１０】変形例（３）のフィンチューブ型熱交換器の第３伝熱フィン部分の拡大図。
【図１１】変形例（４）のフィンチューブ型熱交換器の第１伝熱フィン部分の拡大図。
【符号の説明】
【００６１】
１，１ａ〜１ｃ  フィンチューブ型熱交換器
２，５〜７      伝熱フィン
２ａ，５ａ〜７ａ  第１伝熱フィン部分
２ｂ，５ｂ〜７ｂ  第２伝熱フィン部分
２ｃ，５ｃ〜７ｃ  第３伝熱フィン部分
３              伝熱管
３ａ            過熱ガス冷媒通過部分（第１伝熱管部分）
３ｂ            二相冷媒通過部分（第２伝熱管部分）
３ｃ            過冷却液冷媒通過部分（第１伝熱管部分）
２１ａ〜２１ｃ  第１切り起こし部（第１切り起こし部）
２１ｄ〜２１ｆ  第２切り起こし部（第１切り起こし部）
２５ａ〜２５ｃ  第１切り起こし部（第２切り起こし部）
２５ｄ〜２５ｆ  第２切り起こし部（第２切り起こし部）
５１ａ〜５１ｃ  第１切り起こし部（第１切り起こし部）
５１ｄ〜５１ｆ  第２切り起こし部（第１切り起こし部）
５５ａ〜５５ｃ  第１切り起こし部（第２切り起こし部）
５５ｄ〜５５ｆ  第２切り起こし部（第２切り起こし部）
６１ａ〜６１ｃ  第１切り起こし部（第１切り起こし部）
６１ｄ〜６１ｆ  第２切り起こし部（第１切り起こし部）
６５ａ〜６５ｃ  第１切り起こし部（第２切り起こし部）
６５ｄ〜６５ｆ  第２切り起こし部（第２切り起こし部）
７１ａ〜７１ｃ  第１切り起こし部（第１切り起こし部）
７１ｄ〜７１ｆ  第２切り起こし部（第１切り起こし部）
７５ａ〜７５ｃ  第１切り起こし部（第２切り起こし部）
７５ｄ〜７５ｆ  第２切り起こし部（第２切り起こし部）
Ｄ２        第２方向（伝熱管列の列方向）
Ｄ３        第３方向（気流の流れ方向）
Ｌ１１ａ〜Ｌ１６ａ，Ｌ１１ｂ〜Ｌ１６ｂ    仮想線（第１直線）
Ｌ２１ａ〜Ｌ２６ａ，Ｌ２１ｂ〜Ｌ２６ｂ    仮想線（第２直線）
Ｌ３１ａ〜Ｌ３６ａ，Ｌ３１ｂ〜Ｌ３６ｂ    仮想線（第１直線）
Ｌ４１ａ，Ｌ４２ａ，Ｌ４１ｂ，Ｌ４２ｂ    仮想線（第１直線）
Ｌ５１ａ，Ｌ５２ａ，Ｌ５１ｂ，Ｌ５２ｂ    仮想線（第２直線）
Ｌ６１ａ，Ｌ６２ａ，Ｌ６１ｂ，Ｌ６２ｂ    仮想線（第１直線）
Ｌ１        第１直線（第３直線）
Ｌ２        第２直線（第４直線）
β１１〜β１６    第１角度（第１投影角度）
β２１〜β２６    第１角度（第１投影角度）
β３１，β３２    第１角度（第１投影角度）
β４１，β４２    第１角度（第１投影角度）
γ１１〜γ１６    第２角度（第２投影角度）
γ３１，γ３２    第２角度（第２投影角度）
【図１】
2008249299.tif 000003
【図２】
2008249299.tif 000004
【図３】
2008249299.tif 000005
【図４】
2008249299.tif 000006
【図５】
2008249299.tif 000007
【図６】
2008249299.tif 000008
【図７】
2008249299.tif 000009
【図８】
2008249299.tif 000010
【図９】
2008249299.tif 000011
【図１０】
2008249299.tif 000012
【図１１】
2008249299.tif 000013