(57)【要約】【課題】高い応答性及び安定性を有して内燃機関の吸気弁及び排気弁の少なくとも一方の開閉時期を制御可能な弁開閉時期制御装置を提供する。【解決手段】位相変換機構は、内燃機関のクランクシャフトに対して同期回転する駆動側回転部材と、駆動側回転部材に対して同軸上に配置され、内燃機関の吸気弁及び排気弁の一方又は双方を開閉するカムシャフト８に対して一体回転する従動側回転部材との位相を、可動する仕切りによって容積が相補的に可変する２種類の圧力室のそれぞれに対する作動流体の給排によって変位させる。２種類の圧力室のそれぞれに対して作動流体を少なくとも供給可能な流路５１〜５２、６１〜６２が設けられる。且つ、圧力室のそれぞれに対して作動流体の吐出量を変更可能な２つのポンプ１、２が設けられる。【選択図】図２
2008208782.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関のクランクシャフトに対して同期回転する駆動側回転部材と、前記駆動側回転部材に対して同軸上に配置され、前記内燃機関の吸気弁及び排気弁の一方又は双方を開閉するカムシャフトに対して一体回転する従動側回転部材との位相を、可動する仕切りによって容積が相補的に可変する２種類の圧力室のそれぞれに対する作動流体の給排によって変位させる位相変換機構と、
前記２種類の圧力室のそれぞれに対して前記作動流体を少なくとも供給可能であり、且つ前記作動流体の吐出量を変更可能に設けられる２つのポンプと、
を備える弁開閉時期制御装置。
【請求項２】
前記２つのポンプを直列に含んで前記作動流体が循環する循環流路を有し、
前記循環流路上において前記２つのポンプを結ぶ一方の流路を介して前記２種類の圧力室の一方に前記作動流体が給排され、
前記循環流路上において前記２つのポンプを結ぶ他方の流路を介して前記２種類の圧力室の他方に前記作動流体が給排される、
請求項１に記載の弁開閉時期制御装置。
【請求項３】
前記２つのポンプは、それぞれ独立して作動する請求項１又は２に記載の弁開閉時期制御装置。
【請求項４】
前記２つのポンプは、互いに連動して作動する請求項２に記載の弁開閉時期制御装置。
【請求項５】
前記内燃機関の各部に供給され、回収された前記作動流体が貯留される第１貯留部とは別に、前記循環流路に接続される第２貯留部を備える請求項２に記載の弁開閉時期制御装置。
【請求項６】
前記２つのポンプは、電動ポンプである請求項１〜５の何れか一項に記載の弁開閉時期制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の吸気弁及び排気弁の少なくとも一方の開閉時期を制御するための弁開閉時期制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車用エンジンなどの内燃機関において、クランクシャフトに対して同期回転する駆動側回転部材と、カムシャフトに対して同期回転する従動側回転部材との相対回転位相を変位させることによって、バルブタイミングを適切に調節して好適な運転状態を達成することのできる弁開閉時期制御装置が知られている。このような弁開閉時期制御装置の一つの方式として、可動する仕切り（ベーン）によって容積が相補的に可変する２種類の圧力室のそれぞれに対して作動流体を給排するベーン式のものが知られている。この種のベーン式の弁開閉時期制御装置として、例えば下記に出典を示す特許文献１には以下のような構成が開示されている。
【０００３】
従来のベーン式の弁開閉時期制御装置では、上記２種類の圧力室、即ち進角室と遅角室とに対して作動流体を選択的に供給するために、電磁切り替え弁を用いて作動流体の流路を切り替えていた。しかし、例えば低温時などで作動流体の粘性が高い場合には、切り替え弁を通過する際の抵抗が作動損失となり、作動特性を損なうことになる。
そこで、特許文献１に記載の弁開閉時期制御装置では、作動流体を供給するポンプを駆動するモータを正逆回転制御することによって、ポンプの吸入側と吐出側とを切り替える。ポンプの一方の口が進角室への流路に接続され、他方の口が遅角室への流路に接続される。上記一方の口が吐出口の場合には進角室へ作動流体が供給され、ポンプの他方の口からは作動流体が吸入されて遅角室から作動流体が排出される。また、上記他方の口が吐出口の場合には遅角室へ作動流体が供給され、ポンプの一方の口からは作動流体が吸入されて進角室から作動流体が排出される。このように、ポンプを駆動するモータを正逆回転制御することによって、進角室及び遅角室への作動流体の供排を効率よく行う。
【０００４】
【特許文献１】特開２００１−２７１６１６号公報（第１〜１１段落等参照）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ここで、ポンプの給排方向をモータの正逆回転によって切り替える際、モータ及びポンプには慣性力が働いている。従って、モータには大きな電気的負荷が掛かり、制御回路の信頼性が損なわれる場合がある。一方、この負荷を軽減するために、切り替え時間を長く設定すると、位相変換の応答速度が損なわれる。また、切り替え前後には、ポンプの回転数が低くなるため、吐出の脈動が大きくなる傾向があり、位相変換の制御の安定性を向上させたいという要望がある。
【０００６】
本願発明は、上記課題に鑑みて創案されたもので、高い応答性及び安定性を有して内燃機関の吸気弁及び排気弁の少なくとも一方の開閉時期を制御可能な弁開閉時期制御装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
この目的を達成するための本発明に係る弁開閉時期制御装置の特徴構成は、
内燃機関のクランクシャフトに対して同期回転する駆動側回転部材と、前記駆動側回転部材に対して同軸上に配置され、前記内燃機関の吸気弁及び排気弁の一方又は双方を開閉するカムシャフトに対して一体回転する従動側回転部材との位相を、可動する仕切りによって容積が相補的に可変する２種類の圧力室のそれぞれに対する作動流体の給排によって変位させる位相変換機構と、
前記２種類の圧力室のそれぞれに対して前記作動流体を少なくとも供給可能であり、且つ前記作動流体の吐出量を変更可能に設けられる２つのポンプと、
を備える点にある。
【０００８】
この特徴構成によれば、作動流体の吐出量が可変である２つのポンプによって、２種類の圧力室のそれぞれに対して作動流体が供給可能である。バルブを用いて作動流体の流量を制御しないので、例えば低温時で作動流体の粘性が高いような場合でも円滑な制御が可能となる。また、ポンプの回転を正逆切り替える必要もないので、切り替え時における大きな電気的負荷も生じない。
このように、本特徴構成によれば、高い応答性及び安定性を有する弁開閉時期制御装置を提供することができる。
【０００９】
また、本発明に係る弁開閉時期制御装置は、さらに、
前記２つのポンプを直列に含んで前記作動流体が循環する循環流路を有し、
前記循環流路上において前記２つのポンプを結ぶ一方の流路を介して前記２種類の圧力室の一方に前記作動流体が給排され、
前記循環流路上において前記２つのポンプを結ぶ他方の流路を介して前記２種類の圧力室の他方に前記作動流体が給排される、
ことを特徴とする。
【００１０】
この特徴によれば、循環流路に２つのポンプが直列接続されるので、循環流路を流れる作動流体の流動性が高くなり、迅速に圧力室へ作動流体を供給することができる。また、２つのポンプの吐出量を異ならせることで、循環流路を介して、一方の圧力室に対しては作動流体を供給すると共に、他方の圧力室からは作動流体を排出することができる。その結果、２種類の圧力室の圧力差を迅速に変化させることができ、高い応答性を有する弁開閉時期制御装置を提供することができる。
また、循環流路に作動流体が滞留していれば、内燃機関の始動時においても、迅速に所望の位相を設定することができる。
【００１１】
また、本発明に係る弁開閉時期制御装置は、前記２つのポンプが、それぞれ独立して作動することを特徴とする。
【００１２】
２つのポンプが独立して作動すると、２種類の圧力室へ独立して作動流体を供給することができ、２種類の圧力室の圧力差を迅速に変化させることができる。また、循環流路を有する場合には、２種類の圧力室に対して独立して作動流体を供給及び排出することができ、２種類の圧力室の圧力差を迅速に変化させることができる。その結果、高い応答性を有する弁開閉時期制御装置を提供することができる。
【００１３】
また、本発明に係る弁開閉時期制御装置は、前記循環流路を有する場合、前記２つのポンプが、互いに連動して作動することを特徴とする。
【００１４】
上述したように、循環流路を有する場合、２つのポンプの吐出量を異ならせることで、一方の圧力室に対しては作動流体を供給すると共に、他方の圧力室からは作動流体を排出することができる。２種類の圧力室の圧力差を迅速に生じさせる上では、一方のポンプの吐出量を増やすと共に、他方のポンプの吐出量を減じることが好ましい。本特徴のように、２つのポンプを連動して作動させることによって、このような制御を好適に実現することができる。また、ポンプの駆動を共通化することができるので、装置コストを安価にすることができる。
【００１５】
また、本発明に係る弁開閉時期制御装置は、前記循環流路を有する場合、前記内燃機関の各部に供給され、回収された前記作動流体が貯留される第１貯留部とは別に、前記循環流路に接続される第２貯留部を備えることを特徴とする。
【００１６】
一般的に第１貯留部からの作動流体の供給には、内燃機関の回転数に応じて駆動される機械式のポンプが利用される。従って、内燃機関の回転数が低い始動時には、循環流路が作動流体によって満たされるまでにも時間を要する。しかし、本特徴のように、直接循環流路に接続される第２貯留部を備えると、循環流路が作動流体によって満たされるまでの時間も短縮することができる。
【００１７】
また、本発明に係る弁開閉時期制御装置は、前記２つのポンプが、電動ポンプであることを特徴とする。
【００１８】
電動ポンプを用いると、内燃機関に負荷を掛けることがなく、燃費を損なうことがない。また、内燃機関の回転数に関係なく制御ができるので、制御が容易となり、安定性の高い弁開閉時期制御装置を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
図１は、本発明の弁開閉時期制御装置の位相変換機構を模式的に示す平面図である。図中の符号７は、位相変換機構を示す。位相変換機構７は、内燃機関（エンジン）に対して同期回転する駆動側回転部材７２と、駆動側回転部材７２に対して同軸上に配置される従動側回転部材７１とを有している。本例では、駆動側回転部材７２の内側に従動側回転部材７１が配置された場合を示している。駆動側回転部材７２は、プーリや図示のようなスプロケットとなっている。不図示のベルトやチェーンを介して駆動側回転部材７２に、エンジンのクランクシャフトからの回転が伝達される。カムシャフトに固定される従動側回転部材７１が駆動側回転部材７２と一体回転し、カムシャフトを回転させてエンジンの吸気弁や排気弁を開閉する。
【００２０】
駆動側回転部材７２と従動側回転部材７１との間には、空間が形成されている。この空間は、可動する仕切り（ベーン）７３によって２種類の圧力室５及び６に分割されている。空間の容積は決まっており、空間の中でベーン７３の位置が変化することによって、２種類の圧力室５及び６は、相補的にその容積が変わる。容積が変わることによって、駆動側回転部材７２と従動側回転部材７１との回転位相が変位され、エンジンに対する吸気弁や排気弁の開閉タイミングが変更される。
【００２１】
本例では、位相変換機構７は反時計回りに回転する。図１には、駆動側回転部材７２に対する従動側回転部材７１の位相が最も進んだ場合を示している。つまり、符号５で示される圧力室に供給された作動流体によって従動側回転部材７１が最も進角側に制御された状態を示している。符号６で示された圧力室に作動流体が供給されると逆側（遅角側）に制御される。従って、本例では、以下、符号５で示される圧力室を進角室、符号６で示される圧力室を遅角室と称する。尚、当然ながら、進角室５又は遅角室６に作動流体を供給すると共に遅角室６又は進角室５から作動流体を排出してもよい。
【００２２】
また、図１において、進角室５に通じる流路５１を進角流路、遅角室６に通じる流路６１を遅角流路と称する。尚、進角室５及び遅角室６は完全密閉されてはおらず、各圧力室の容量を超える作動流体が供給されると、作動流体は位相変換機構７の外側へ漏れ出す。作動流体は例えばエンジンオイル（以下、オイルと略称する。）であり、漏れ出したオイルはエンジンの各部へ供給されるオイルと共に回収される。以下、作動流体がオイルである場合を例として説明する。
【００２３】
図２は、本発明の弁開閉時期制御装置の油圧回路の第１の例を模式的に示すブロック図である。符号２１はオイルパンである。オイルパン２１は、上述したように、エンジンの各部に供給され回収されたオイルが貯留される貯留部（第１貯留部）である。符号２２は、エンジンの回転によって駆動される機械式ポンプである。符号２３はオイルフィルタである。機械式ポンプ２２によってオイルパン２１から汲み上げられたオイルに含まれる煤などの不純物は、オイルフィルタ２３でろ過されて位相変換機構７やその他のエンジン各部２０に供給される。
【００２４】
位相変換機構７には、カムシャフト８の内部を通る進角流路５１、遅角流路６１を介してオイルが給排される。図２に示す第１の例においては、進角流路５１及び遅角流路６１を介して２種類の圧力室５及び６のそれぞれに対してオイルを供給可能な２つのポンプ１Ａ（１）及び２Ａ（２）が設けられている。本例においては、２つのポンプ１Ａ及び２Ａは、それぞれモータ３１Ａ（３１）及び３２Ａ（３２）を有した電動ポンプであり、独立して作動することが可能である。以下、区別が必要な場合には、ポンプ１を第１ポンプ、ポンプ２を第２ポンプ、モータ３１を第１モータ、モータ３２を第２モータと称する（他の実施形態においても同様。）。それぞれのモータ３１Ａ及び３２Ａは、電子制御ユニット（ＥＣＵ : electronic control unit）２６により制御され、オイルの吐出量を変更可能である。ＥＣＵ２６は、エンジン回転数センサ２７の検出結果などに基づいて、モータ３１Ａ及び３２Ａの回転数を制御し、ポンプ１Ａ及び２Ａの吐出量を制御する。
【００２５】
例えば、位相変換機構７を図１に示す進角側から遅角側に制御する場合には、第１モータ３１Ａよりも第２モータ３２Ａの回転数を高くし、第１ポンプ１Ａよりも第２ポンプ２Ａの吐出量を多くする。この時、第１モータ３１Ａを停止して、第１ポンプ１Ａの吐出量をゼロにすると好適である。第２ポンプ２Ａから遅角側流路６２、遅角流路６１を経てオイルが遅角室６に供給されることによって生じる油圧は、進角側流路５２、進角流路５１を経て進角室５を満たすオイルによって生じる油圧よりも高くなる。進角室６を満たしていたオイルは、移相変換機構７の隙間から漏れ出す。その結果、位相変換機構７は進角側から遅角側へと位相変換される。遅角側から進角側に制御される場合も同様であるので、説明を省略する。
【００２６】
尚、図１に示す位相変換機構７には初期位置を定めるロック部材７４が設けられている。ロック部材７４はバネ７５などの弾性部材によって遅角流路６１の１つに対して付勢されている。遅角流路６１にオイルが供給されるとロック部材７４が付勢力に抗って後退し、ロックが解除されて位相変換機構７の相対回転が可能となる。
【００２７】
図３は、本発明の弁開閉時期制御装置の油圧回路の第２の例を模式的に示すブロック図である。図に示すように本例の油圧回路は、２つのポンプ１Ｂ（１）及び２Ｂ（２）を直列に含んでオイルが循環する循環流路４Ｂ（４）を有している。進角流路５１は、循環流路４上において、２つのポンプ１及び２を結ぶ一方の流路４２に接続され、進角室５（２種類の圧力室の一方）にオイルを給排する。遅角流路６１は、循環流路４上において、２つのポンプ１及び２を結ぶ他方の流路４１に接続され、遅角室６（２種類の圧力室の他方）にオイルを給排する。
【００２８】
循環流路４には、上述したようにオイルパン２１から機械式ポンプ２２、オイルフィルタ２３、流路２４（２４ａ、２４ｂ）を介してオイルが供給される。流路２４には、逆止弁２５（２５ａ、２５ｂ）が設けられており、循環流路４に常にオイルが滞留するように構成されている。図３に示した例では、流路２４は、それぞれ循環流路４の流路４１及び４２へオイルを供給する２つの流路２４ａ及び２４ｂの２つの流路により構成されている。しかし、流路２４ａ又は２４ｂの何れか１つの流路によってオイルパン２１から循環流路４へオイルが供給される構成であってもよい。
【００２９】
オイルパン２１から循環流路４への流路が１つの場合、特に逆止弁２５は設けなくてもよい。循環流路４からオイルパン２１への逆流は、機械式ポンプ２２によっても防止することができる。しかし、オイルパン２１から循環流路４への流路２４が図３のようにポンプ２Ｂを挟んで２つ有る場合には、ポンプ２Ｂを迂回する流路が形成される。従って、この迂回を防止するために、図３に示す油圧回路には逆止弁２５が設けられている。オイルパン２１から循環流路４への流路が１つの場合には、このような迂回路が形成されないため、必ずしも逆止弁２５を設ける必要はない。
【００３０】
また、変形例として、図４に示すようにリザーブタンク２９（第２貯留部）から循環流路４にオイルを供給するように構成してもよい。上述したように、位相変換機構７の隙間からはオイルが漏れ出すため、エンジン停止時には循環流路４がオイルで満たされなくなる。機械式ポンプ２２はエンジンの回転数に応じて駆動されるので、エンジンの回転数が低い始動時には、循環流路４がオイルによって再び満たされるまでに時間を要する。しかし、直接に循環流路４に接続されるリザーブタンク２９を備えると、循環流路４がオイルによって満たされるまでの時間を短縮することができる。尚、図示は省略したが、リザーブタンク２９からの流路も、流路４１及び４２の双方へ設けてもよい。また、リザーブタンク２９から循環流路４への流路にも逆止弁を設けておくと好ましい。
【００３１】
図３及び図４に示したように、循環流路４には２つのポンプ１Ｂ及び２Ｂが直列接続される。従って、循環流路４を流れるオイルの流動性が高くなり、迅速に圧力室５及び６へオイルを供給することができる。また、２つのポンプ１Ｂ及び２Ｂの吐出量を異ならせることで、循環流路４を介して、例えば遅角室６に対してはオイルを供給すると共に、進角室５からはオイルを排出することができる。その結果、２種類の圧力室５及び６の圧力差を迅速に変化させることができ、位相変換機構７の応答性を高めることができる。また、循環流路４にオイルが滞留していれば、エンジンの始動時においても、迅速に所望の位相を設定することができる。
【００３２】
本例において、２つのポンプ１Ｂ（１）及び２Ｂ（２）は、それぞれ独立したモータ３１Ｂ（３１）及び３２Ｂ（３２）によって駆動されるので、独立して作動することが可能である。２つのポンプ１Ｂ及び２Ｂが独立して作動すると、２種類の圧力室５及び６へ独立してオイルを給排することができる。従って、２種類の圧力室５及び６の圧力差を迅速に変化させることができ、位相変換機構７の応答性を高めることができる。
【００３３】
例えば、位相変換機構７を図１に示す進角側から遅角側に制御する場合には、第１モータ３１Ｂよりも第２モータ３２Ｂの回転数を高くし、第１ポンプ１Ｂよりも第２ポンプ２Ｂの吐出量を多くする。その結果、循環流路４Ｂの遅角側の流路４１の油圧は、循環流路４Ｂの進角側の流路４２の油圧に比べて高くなる。オイルは、循環流路４Ｂの流路４１から、遅角側流路６２、遅角流路６１を経て、遅角室６へと供給される。一方、進角室５からは、進角流路５１、進角側流路５２を経て循環流路４Ｂの流路４２へとオイルが排出される。その結果、遅角室６の油圧は、進角室５の油圧よりも高くなり、位相変換機構７は進角側から遅角側へと位相変換される。位相変換機構７が進角側に制御される場合も同様である。
【００３４】
図５は、本発明の弁開閉時期制御装置の油圧回路の第４の例を模式的に示すブロック図である。第４の例の油圧回路も、第３の例と同様に、２つのポンプ１Ｃ（１）及び２Ｃ（２）を直列に含んでオイルが循環する循環流路４Ｃ（４）を有している。進角流路５１は、循環流路４Ｃ上において、２つのポンプ１Ｃ及び２Ｃを結ぶ一方の流路４２に接続され、進角室５（２種類の圧力室の一方）にオイルを給排する。遅角流路６１は、循環流路４Ｃ上において、２つのポンプ１及び２を結ぶ他方の流路４１に接続され、遅角室６（２種類の圧力室の他方）にオイルを給排する。
【００３５】
本例においては、２つの可変容量型のポンプ１Ｃ（１）及び２Ｃ（２）は、共通のモータ３Ｃ（３）によって駆動され、互いに連動して作動する。つまり、本例においては、連動型ポンプ９が用いられる。ポンプを駆動するモータを共通化することができるので、装置コストを安価にすることができる。上述したように、油圧回路が循環流路を有する場合、２つのポンプの吐出量を異ならせることで、一方の圧力室にオイルを供給すると同時に、他方の圧力室からオイルを排出することができる。つまり、一方のポンプが吐出量を増やす場合、他方のポンプは吐出量を維持するよりも吐出量を減じる方が、２種類の圧力室の圧力差を迅速に生じさせる上で好ましい。２つのポンプを連動して作動させることによって、このような制御を好適に実現することができる。
【００３６】
以下、図６〜図８を利用して、連動型ポンプ９の具体的な実施形態について説明する。
【００３７】
図６は、図５に示す連動式ポンプ９の第１の例を模式的に示すブロック図である。本例では、２つのポンプ１Ｄ（１）及び２Ｄ（２）が差動歯車機構によって連結される。モータ３Ｄ（３）は、差動歯車１２を回転させる。通常は、ポンプ１Ｄ及びポンプ２Ｄに均等に駆動力が伝達され、両ポンプは同じ吐出量で差動する。ここで、ブレーキ１１の一方（１１ａ又は１１ｂ）を作用させると、一方の側の駆動力が減り、他方の駆動力が増大する。
【００３８】
例えば、位相変換機構７を図１に示す進角側から遅角側に制御する場合には、第１ポンプ１Ｄ側のブレーキ１１ａを作用させ、第２ポンプ２Ｄの回転数を高くする。これによって、第１ポンプ１Ｄよりも第２ポンプ２Ｄの吐出量が多くなる。その結果、循環流路４Ｄの遅角側の流路４１の油圧は、循環流路４Ｄの進角側の流路４２の油圧に比べて高くなる。上述したように、これによって遅角室６の油圧は、進角室５の油圧よりも高くなり、位相変換機構７は進角側から遅角側へと位相変換される。ブレーキ制御は、ＥＣＵ２６によって行われる。位相変換機構７が進角側に制御される場合も同様である。
【００３９】
図７は、図５に示す連動式ポンプ９の第２の例を模式的に示すブロック図である。本例では、２つのポンプ１Ｅ（１）及び２Ｅ（２）が斜板式ポンプによって構成される。モータ３Ｅ（３）は、両ポンプのシャフト１ｓ及び２ｓを共通して駆動する。
【００４０】
図７に示すように、斜板式ポンプは、シャフトＳ（１ｓ、２ｓ）に斜板Ｔ（１ｔ、２ｔ）が斜めに固定されている。この斜板Ｔにはベアリングｂを介して何対かのピストンＰ（１ｐ、２ｐ）がセットされ、ピストンＰはシャフトＳの回転に応じた往復運動を行う。図７には、ポンプ１Ｅ及び２Ｅのそれぞれについて、吸入工程及び吐出工程の際のピストンＰの状態を例示している。往復運動によって吸入と吐出とを行うので、シリンダーＹ（１ｙ、２ｙ）の出入り口には吸入ポートと吐出ポートとが設けられている。そして、吸入ポートにはサクションバルブｖ１、吐出ポートにはディスチャージバルブｖ２が、逆止弁として設けられている。
【００４１】
それぞれのポンプ１Ｅ及び２Ｅの斜板１ｓ及び２ｓには、それぞれコントロールアームＣ（１ｃ、２ｃ）が備えられている。これによって、それぞれの斜板１ｔ及び２ｔのシャフトＳに対する角度を変更することができる。斜板Ｓの角度を変更することによって、シリンダーＹ内のピストンＰのストロークを変え、ポンプ１Ｅ及び２Ｅの容量を変えることができる。コントロールアームＣの制御は、ＥＣＵ２６によって行われる。
【００４２】
例えば、位相変換機構７を図１に示す進角側から遅角側に制御する場合には、第１ポンプ１Ｅの斜板１ｓの傾きを第２ポンプ２Ｅの斜板２ｓの傾きに比べて浅くする。第１ポンプ１Ｅのピストン１ｐのストロークが第２ポンプ２Ｅのピストン２ｐのストロークに比べて短くなり、第１ポンプ１Ｅよりも第２ポンプ２Ｅの吐出量が多くなる。その結果、循環流路４Ｅの遅角側の流路４１の油圧は、循環流路４Ｅの進角側の流路４２の油圧に比べて高くなる。上述したように、これによって遅角室６の油圧は、進角室５の油圧よりも高くなり、位相変換機構７は進角側から遅角側へと位相変換される。位相変換機構７が進角側に制御される場合も同様である。
【００４３】
図８は、図５に示す連動式ポンプ９の第３の例を模式的に示すブロック図である。本例では、２つのポンプ１Ｆ（１）及び２Ｆ（２）が平衡型ベーンポンプ１０によって構成される。モータ３（図８では不図示）は、両ポンプに共通するシャフト１０ｉを矢印ｒ２方向に回転駆動する。
【００４４】
図８に示すように、断面が楕円又は長丸穴形状のケーシング１０ｋの中に複数のベーン１０ｇを有するロータ１０ｒが格納されている。ロータ１０ｒとケーシング１０ｋとは、アクチュエータ１０ａにより相対位置を変更可能に構成されている。本例では、ハウジング１０ｈに対してロータ１０ｒの位置が固定され、ハウジング１０ｈの中でケーシング１０ｋが変動する場合を例示している。
【００４５】
ベーン１０ｇは、ロータ１０ｒに放射状に設けられたスロット１０ｊに格納されている。シャフト１０ｉによって回転されるロータ１０ｒの遠心力によりベーン１０ｇはスロット１０ｊから突出し、ケーシング１０ｋの内壁１０ｐに当接する。スロット１０ｊの底部（ロータ１０ｒの中心側）にスプリングを設けて、ベーン１０ｇが突出する方向に付勢してもよい。
【００４６】
ベーン１０ｇとケーシング１０ｋの内壁１０ｐとが当接することにより、ケーシング１０ｋの内部にポンプ室が形成される。楕円又は長丸穴形状のケーシング１０ｋの中には、断面が円形状のロータ１０ｒが格納されているので、長軸方向の２箇所にそれぞれポンプ室１０ｍ及び１０ｎが形成される。２つのポンプ室１０ｍ及び１０ｎは、ロータ１０ｒのシャフト１０ｉを挟んで対面する。従って、それぞれのポンプ室１０ｍ及び１０ｎに対応する２つのポンプ１Ｆ及び２Ｆは、吸入ポートｐ１及び吐出ポートｐ２がそれぞれ逆方向となる。図８（ａ）は、両ポンプ１Ｆ及び２Ｆの吐出量が同じ状態を例示している。吐出量を変更する場合には、図８（ｂ）及び（ｃ）に示すように、ロータ１０ｒとケーシング１０ｋとの相対位置をアクチュエータ１０ａによって変更する。アクチュエータ１０ａの制御は、ＥＣＵ２６が行う。
【００４７】
例えば、位相変換機構７を図１に示す進角側から遅角側に制御する場合には、図８（ｃ）に示すように制御される。つまり、ＥＣＵ２６は、第１のポンプ室１０ｍの容量よりも第２のポンプ室１０ｎの容量が大きくなるようにロータ１０ｒとケーシング１０ｋとの相対位置を変更する。これにより、第２ポンプ２Ｆの吐出容量が第１ポンプ１Ｆの吐出容量よりも大きくなる。その結果、循環流路４Ｆの遅角側の流路４１の油圧は、循環流路４Ｆの進角側の流路４２の油圧に比べて高くなる。上述したように、これによって遅角室６の油圧は、進角室５の油圧よりも高くなり、位相変換機構７は進角側から遅角側へと位相変換される。
【００４８】
位相変換機構７が遅角側にあり、進角側に制御される場合には、図８（ｂ）に示すように制御される。つまり、ＥＣＵ２６は、第１のポンプ室１０ｍの容量が第２ポンプ室１０ｎの容量よりも大きくなるようにロータ１０ｒとケーシング１０ｋとの相対位置を変更する。以下、同様である。
【００４９】
以上説明したように、本発明によって、高い応答性及び安定性を有して内燃機関の吸気弁及び排気弁の少なくとも一方の開閉時期を制御可能な弁開閉時期制御装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】本発明の弁開閉時期制御装置の位相変換機構を模式的に示す平面図
【図２】本発明の弁開閉時期制御装置の油圧回路の第１の例を模式的に示すブロック図
【図３】本発明の弁開閉時期制御装置の油圧回路の第２の例を模式的に示すブロック図
【図４】本発明の弁開閉時期制御装置の油圧回路の第３の例を模式的に示すブロック図
【図５】本発明の弁開閉時期制御装置の油圧回路の第４の例を模式的に示すブロック図
【図６】図５に示す連動式ポンプの第１の例を模式的に示すブロック図
【図７】図５に示す連動式ポンプの第２の例を模式的に示すブロック図
【図８】図５に示す連動式ポンプの第３の例を模式的に示すブロック図
【符号の説明】
【００５１】
１、１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ、１Ｅ、１Ｆ：ポンプ、第１ポンプ
２、２Ａ、２Ｂ、２Ｃ、２Ｄ、２Ｅ、２Ｆ：ポンプ、第２ポンプ
３、３１Ａ、３２Ａ、３１Ｂ、３２Ｂ、３Ｃ、３Ｄ、３Ｅ：モータ
４：循環流路
４１：（循環流路の）遅角側への流路
４２：（循環流路の）進角側への流路
５：進角室
５１：流路、進角流路
５２：流路、（循環流路からの）進角側流路
６：遅角室
６１：流路、遅角流路
６２：流路、（循環流路からの）遅角側流路
７：位相変換部
７１：従動側回転部材
７２：駆動側回転部材
７３：ベーン（仕切り）
８：カムシャフト
２１：オイルパン（第１貯留部）
２９：リザーブタンク（第２貯留部）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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