(57)【要約】【課題】吸入脈動の特定成分の値を小さくし、吸入脈動に起因した騒音を低減することができるピストン式圧縮機を提供すること。【解決手段】ピストン式圧縮機１０において、回転軸２１には、フロント側導入通路３１を有するフロント側ロータリバルブ３５と、リヤ側導入通路を有するリヤ側ロータリバルブとが設けられている。また、ハウジングには、第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５が形成されるとともに、第１〜第５リヤ側吸入通路が形成されている。そして、隣接する一対の吸入通路において、フロント側導入通路３１及びリヤ側導入通路が一つの吸入通路に連通してから回転軸２１の回転方向における次の吸入通路に連通するまでの期間を他の対の吸入通路における期間と異ならせた。【選択図】図２
2008196459.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸を回転可能に支持するとともに、前記回転軸の周囲に配列された複数のシリンダボアを有するハウジングと、
前記複数のシリンダボア内に往復動可能に挿入されたピストンと、
前記ハウジング内に区画された斜板室内で前記回転軸とともに回転し、前記シリンダボア内で前記ピストンを往復動させる斜板と、
前記ピストンによって各シリンダボアに区画形成される圧縮室と、
前記回転軸に一体化されるとともに、吸入圧領域から圧縮室に冷媒ガスを導入するための導入通路を有するロータリバルブと、
前記ハウジングにおいて、前記回転軸の周囲に該回転軸の回転方向に間隔をおいて形成され、前記導入通路と圧縮室とを連通させる複数の吸入通路とを備え、
隣接する一対の吸入通路において、前記導入通路がその一つの吸入通路に連通してから回転軸の回転方向における次の吸入通路に連通するまでの期間を他の対の吸入通路における当該期間と異ならせたピストン式圧縮機。
【請求項２】
前記期間は、前記導入通路が前記一つの吸入通路に連通を開始してから前記次の吸入通路に連通を開始するまでの回転軸の回転方向における距離であり、その距離は前記他の対の吸入通路における当該距離と異なる請求項１に記載のピストン式圧縮機。
【請求項３】
前記期間は、前記吸入通路の軸線が前記回転軸の中心軸を通過する場合において、前記一つの吸入通路の軸線と前記次の吸入通路の軸線とのなす角度であり、その角度は前記他の対の吸入通路における当該角度と異なる請求項１に記載のピストン式圧縮機。
【請求項４】
前記異なる角度同士の間には５〜１０°の角度差が設けられる請求項３に記載のピストン式圧縮機。
【請求項５】
前記導入通路は略円形の丸孔状に形成される請求項１又は請求項２に記載のピストン式圧縮機。
【請求項６】
前記吸入通路は略円形の丸孔状に形成される請求項５に記載のピストン式圧縮機。
【請求項７】
前記吸入通路における前記ロータリバルブ側の開口を冷媒ガスの入口としたとき、前記入口の回転軸の軸線方向における位置が異なる請求項６に記載のピストン式圧縮機。
【請求項８】
前記吸入通路の軸線が前記回転軸の中心軸を通過する場合において、前記一つの吸入通路の軸線と前記次の吸入通路の軸線とのなす角度と、前記他の対の吸入通路のおける当該角度とには１．５〜１０°の角度差が設けられる請求項６に記載のピストン式圧縮機。
【請求項９】
前記ハウジングのフロント側に回転軸のフロント側周面が回転可能に支持されるとともに、リヤ側に前記回転軸のリヤ側周面が回転可能に支持され、前記ピストンが前記シリンダボアをフロント側圧縮室、及びリヤ側圧縮室に区画する両頭ピストンであり、前記ロータリバルブを吸入圧領域から前記フロント側圧縮室に冷媒ガスを導入するためのフロント側導入通路を有するフロント側ロータリバルブ、及び吸入圧領域から前記リヤ側圧縮室に冷媒ガスを導入するためのリヤ側導入通路を有するリヤ側ロータリバルブとした両頭ピストン式圧縮機である請求項１〜請求項８のうちいずれか一項に記載のピストン式圧縮機。
【請求項１０】
前記冷媒ガスの吸入方式を前記ハウジングのリヤ側に配置した吸入圧領域としての吸入室から前記回転軸の軸内通路を介して前記導入通路に冷媒ガスを導入するリヤ側吸入方式とした請求項１〜請求項９のうちいずれか一項に記載のピストン式圧縮機。
【請求項１１】
前記冷媒ガスの吸入方式を吸入圧領域としての前記斜板室から回転軸を介して導入通路に冷媒を導入する斜板室吸入方式とした請求項１〜請求項９のうちいずれか一項に記載のピストン式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転軸にロータリバルブを備えたピストン式圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、車両空調用の圧縮機として、例えば、ピストン式圧縮機が用いられている。このピストン式圧縮機は、シリンダブロックにピストンを収容する複数のシリンダボアが形成されるとともに、ハウジングに回転軸と共に回転する斜板を収容する斜板室が形成されている。斜板にはピストンが係留され、ピストン式圧縮機は、斜板の回転によってピストンをシリンダボア内で往復動させるようになっている。各シリンダボア内には、ピストンによって圧縮室が区画されており、ピストン式圧縮機では、圧縮室に吸入された冷媒ガスを圧縮し、圧縮後の冷媒ガスを吐出室へ吐出させるようになっている。
【０００３】
特許文献１には、各圧縮室への冷媒ガスの吸入構造として、吸入室からロータリバルブを介して圧縮室へ冷媒ガスを吸入可能としたものが開示されている。ところが、ロータリバルブを介して圧縮室へ冷媒ガスが吸入される際、圧縮室内の圧力がロータリバルブ内の圧力より低くなっているとロータリバルブ内の冷媒ガスが圧縮室内へ急激に吸入され、吸入脈動（圧力変動）が発生してしまうことがある。
【０００４】
そこで、特許文献２には、上記のような冷媒ガスの急激な吸入を抑制するための構成を備えたピストン式圧縮機が開示されている。特許文献２に開示のピストン式圧縮機において、ロータリバルブには、冷媒ガスの吸入工程の少なくとも最初と最後には複数の圧縮室に連通する吸入案内溝が形成されている。そして、吸入案内溝の回転方向における単位長さ当たりの面積は、吸入案内溝の先行端面から中心側に向かうに連れて漸増し、中心側から後行端面に向かうに連れて漸減するようになっている。このため、吸入行程の際、ロータリバルブから圧縮室へ吸入される冷媒ガスの量は徐々に変化する。したがって、ロータリバルブから圧縮室への冷媒ガスの吸入総量の急激な変化が抑えられ、該急激な変化に起因する吸入脈動が防止されるようになっている。
【特許文献１】特開平７−６３１６５号公報
【特許文献２】特開２００４−３６５４８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、ピストン式圧縮機においては、吸入行程の際、圧縮室の数に対応した回数の吸入脈動が発生する。すなわち、５つの片頭ピストンを備え、シリンダボアに５つの圧縮室が区画形成された片頭型のピストン式圧縮機においては、回転軸が１回転する間に５回の吸入脈動が発生する。このため、５回の吸入脈動に起因した特定成分（５次成分）の脈動波がピストン式圧縮機の騒音源として支配的になる。また、５つの両頭ピストンを備え、シリンダボアに１０の圧縮室が区画形成された両頭型のピストン式圧縮機においては、回転軸が１回転する間に１０回の吸入脈動がさらに発生する。このため、前述の５次成分による脈動波に加え、１０回の吸入脈動に起因した特定成分（１０次成分）の脈動波がピストン式圧縮機の騒音源として支配的になる。そして、このような特定成分の脈動波を騒音源とした騒音は、車両エンジンの低回転時であり、車体の振動が小さいときに特に目立つ。このため、吸入脈動に起因した騒音の低減が望まれており、特許文献２に開示のロータリバルブを備えたピストン式圧縮機であっても騒音の低減が不十分であった。
【０００６】
この発明は、このような従来の技術に存在する問題点に着目してなされたものであり、その目的は、吸入脈動の特定成分の値を小さくし、吸入脈動に起因した騒音を低減することができるピストン式圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記問題点を解決するために、請求項１に記載の発明は、回転軸を回転可能に支持するとともに、前記回転軸の周囲に配列された複数のシリンダボアを有するハウジングと、前記複数のシリンダボア内に往復動可能に挿入されたピストンと、前記ハウジング内に区画された斜板室内で前記回転軸とともに回転し、前記シリンダボア内で前記ピストンを往復動させる斜板と、前記ピストンによって各シリンダボアに区画形成される圧縮室と、前記回転軸に一体化されるとともに、吸入圧領域から圧縮室に冷媒ガスを導入するための導入通路を有するロータリバルブと、前記ハウジングにおいて、前記回転軸の周囲に該回転軸の回転方向に間隔をおいて形成され、前記導入通路と圧縮室とを連通させる複数の吸入通路とを備え、隣接する一対の吸入通路において、前記導入通路がその一つの吸入通路に連通してから回転軸の回転方向における次の吸入通路に連通するまでの期間を他の対の吸入通路における当該期間と異ならせた。
【０００８】
この構成によれば、ピストン式圧縮機では、回転軸が１回転する間に圧縮室の数に対応した複数回の吸入脈動が発生するが、吸入脈動が発生する間隔の長さを異ならせることで、複数回の吸入脈動を不定期的に発生させることができる。このため、回転軸が１回転する間に吸入脈動が定期的に発生することで生じる特定成分の値が他の成分に分配され、該特定成分の値を小さくすることができる。その結果として、特定成分に起因した騒音を低減することができる。
【０００９】
そして、前記期間は、前記導入通路が前記一つの吸入通路に連通を開始してから前記次の吸入通路に連通を開始するまでの回転軸の回転方向における距離であり、その距離は前記他の対の吸入通路における当該距離と異なる。又は、前記期間は、前記吸入通路の軸線が前記回転軸の中心軸を通過する場合において、前記一つの吸入通路の軸線と前記次の吸入通路の軸線とのなす角度であり、その角度は前記他の対の吸入通路における当該角度と異なる。この構成によれば、回転軸が１回転する間に発生する複数回の吸入脈動を不定期的に発生させることができる。
【００１０】
また、異なる角度同士の間には５〜１０°の角度差が設けられていてもよい。この構成によれば、角度差を５°以上とすることにより、吸入脈動が発生する間隔の長さを異ならせ、複数回の吸入脈動を不定期的に発生させることができる。また、角度差が１０°を越える値となると、吸入脈動が発生する間隔が長くなり、特定成分以外の成分が大きくなって逆に吸入脈動が大きくなる。また、圧縮のサイクルとして適性なタイミングで冷媒が吸入されなくなり、圧縮機の動力が上がり、冷房能力が低下して好ましくない。
【００１１】
また、前記導入通路は略円形の丸孔状に形成されていてもよく、さらに前記吸入通路も略円形の丸孔状に形成されていてもよい。この構成によれば、回転軸が回転するのに従い導入通路が吸入通路に連通していく面積を漸増させることができる。このため、吸入通路を介して吸入圧領域から圧縮室に吸入される冷媒ガスの量、又は吸入通路を介して圧縮室から吸入圧領域に導出される冷媒ガスの量を漸増させることができる。したがって、導入通路と吸入通路とが連通したときに流動する冷媒ガスの量が急激に変化することを防止し、該急激な変化に起因した吸入脈動を防止することができる。また、導入通路及び吸入通路を容易に形成することが可能となる。導入通路及び吸入通路が丸孔状に形成されている場合において、前記吸入通路における前記ロータリバルブ側の開口を冷媒ガスの入口としたとき、前記入口の回転軸の軸線方向における位置を異ならせてもよく、あるいは、前記吸入通路の軸線が前記回転軸の中心軸を通過する場合において、前記一つの吸入通路の軸線と前記次の吸入通路の軸線とのなす角度と、前記他の対の吸入通路のおける当該角度とには１．５〜１０°の角度差が設けられていてもよい。
【００１２】
また、ピストン式圧縮機は、前記ハウジングのフロント側に回転軸のフロント側周面が回転可能に支持されるとともに、リヤ側に前記回転軸のリヤ側周面が回転可能に支持され、前記ピストンが前記シリンダボアをフロント側圧縮室、及びリヤ側圧縮室に区画する両頭ピストンであり、前記ロータリバルブを吸入圧領域から前記フロント側圧縮室に冷媒ガスを導入するためのフロント側導入通路を有するフロント側ロータリバルブ、及び吸入圧領域から前記リヤ側圧縮室に冷媒ガスを導入するためのリヤ側導入通路を有するリヤ側ロータリバルブとした両頭ピストン式圧縮機であってもよい。
【００１３】
この構成によれば、両頭ピストン式圧縮機では、フロント側圧縮室及びリヤ側圧縮室のそれぞれで発生する複数回の吸入脈動を原因とした特定成分に加え、全ての吸入脈動を原因とした特定成分が発生する。そして、いずれの特定成分の値も小さくすることができるため、両頭ピストン式圧縮機に本実施形態の構成を採用することは特に有効である。
【００１４】
また、前記冷媒ガスの吸入方式を前記ハウジングのリヤ側に配置した吸入圧領域としての吸入室から前記回転軸の軸内通路を介して前記導入通路に冷媒ガスを導入するリヤ側吸入方式とした。
【００１５】
また、前記冷媒ガスの吸入方式を吸入圧領域としての前記斜板室から回転軸を介して導入通路に冷媒を導入する斜板室吸入方式とした。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、吸入脈動の特定成分の値を小さくし、吸入脈動に起因した騒音を低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
（第１の実施形態）
以下、本発明のピストン式圧縮機を両頭ピストン式圧縮機に具体化した第１の実施形態を図１〜図８にしたがって説明する。図１は、本実施形態の両頭ピストン式圧縮機（以下、単に「圧縮機」と示す）１０の縦断面図を示す。なお、以下の説明において、圧縮機１０の「前」及び「後」は図１の前後方向に延びる矢印Ｙにおける前後に対応する。
【００１８】
図１に示すように、圧縮機１０全体のハウジングは、接合された一対のシリンダブロック１１，１２と、フロント側（前側）のシリンダブロック１１に接合されたフロントハウジング１３と、リヤ側（後側）のシリンダブロック１２に接合されたリヤハウジング１４とから構成されている。シリンダブロック１１，１２、フロントハウジング１３及びリヤハウジング１４は、複数本（例えば、５本）のボルトＢによって共締めされている。各ボルトＢは、シリンダブロック１１，１２、フロントハウジング１３及びリヤハウジング１４に形成されたボルト通し孔ＢＨに挿通され、先端に形成されたねじ部Ｎがリヤハウジング１４に螺合されるようになっている。
【００１９】
フロントハウジング１３と、フロント側のシリンダブロック１１との間には、バルブプレート１５、弁形成プレート１６及びリテーナ形成プレート１７が介在されている。また、リヤハウジング１４と、リヤ側のシリンダブロック１２との間には、バルブプレート１８、弁形成プレート１９及びリテーナ形成プレート２０が介在されている。バルブプレート１５，１８には吐出ポート１５ａ，１８ａが形成されており、弁形成プレート１６，１９には吐出弁１６ａ，１９ａが形成されている。吐出弁１６ａ，１９ａは、吐出ポート１５ａ，１８ａを開閉する。リテーナ形成プレート１７，２０にはリテーナ１７ａ，２０ａが形成されている。リテーナ１７ａ，２０ａは、吐出弁１６ａ，１９ａの開度を規制する。
【００２０】
フロントハウジング１３とバルブプレート１５との間には吐出室１３ａが区画形成され、リヤハウジング１４とバルブプレート１８との間には吐出室１４ａ及び吸入室１４ｂが形成されている。前記吐出室１３ａ，１４ａへ吐出された冷媒ガスは、吐出室１３ａ，１４ａに繋がる連通口（図示せず）から該連通口に接続された配管５０を介して外部冷媒回路５１へ導出され、外部冷媒回路５１を通過した冷媒ガスは配管５２を介して吸入室１４ｂへ導入されるようになっている。なお、配管５０，５２及び外部冷媒回路５１の構成機器は、圧縮機１０のハウジングに接続される外部接続機器を構成している。また、本実施形態の圧縮機１０と外部接続機器によって、冷媒循環回路が形成されている。
【００２１】
シリンダブロック１１，１２には回転軸２１が矢印Ｒ（図２及び図３参照）に示す方向へ回転可能に支持されている。回転軸２１において、中心軸Ｌ方向に沿ったフロント側は、シリンダブロック１１に貫設された軸孔１１ａに挿通されている。また、回転軸２１において、中心軸Ｌ方向に沿ったリヤ側は、シリンダブロック１２に貫設された軸孔１２ａに挿通されている。回転軸２１は、フロント側の軸孔１１ａを介してフロント側周面２１ｃがシリンダブロック１１によって回転可能に支持され、リヤ側の軸孔１２ａを介してリヤ側周面２１ｄがシリンダブロック１２によって回転可能に支持されている。フロントハウジング１３と回転軸２１との間にはリップシール型の軸封装置２２が介在されている。軸封装置２２は、フロントハウジング１３に形成された収容室１３ｂ内に収容されている。フロントハウジング１３側の吐出室１３ａは、前記収容室１３ｂの周りに設けられている。
【００２２】
回転軸２１には、該回転軸２１と共に回転する斜板２３が固着されている。斜板２３は、前記一対のシリンダブロック１１，１２の間、すなわちハウジング内に区画された斜板室２４内に配設されている。フロント側のシリンダブロック１１の端面と斜板２３の円環状の基部２３ａとの間にはスラストベアリング２５が介在されている。リヤ側のシリンダブロック１２の内周側にある端面と、斜板２３の基部２３ａの外周側にある突部との間にはスラストベアリング２６が介在されている。スラストベアリング２５，２６は、特にスラストベアリング２６の弾性変形により、斜板２３を挟んで回転軸２１の中心軸Ｌ方向に沿った移動を制限する。
【００２３】
フロント側のシリンダブロック１１には複数のピストンシリンダ２７（本実施形態では５つ。図１では１つのピストンシリンダ２７のみ図示）が回転軸２１の周囲に配列されるように形成されている。また、リヤ側のシリンダブロック１２には複数のピストンシリンダ２８（本実施形態では５つ。図１では１つのピストンシリンダ２８のみ図示）が回転軸２１の周囲に配列されるように形成されている。前後で対となるピストンシリンダ２７，２８よりなるシリンダボアＳにはピストンとしての両頭ピストン２９が、回転軸２１の中心軸Ｌの延びる方向に沿って前後方向へ往復動可能に挿入されている。
【００２４】
回転軸２１と一体に回転する斜板２３の回転運動は、斜板２３を挟んで設けられた一対のシュー３０を介して両頭ピストン２９に伝えられ、両頭ピストン２９がシリンダボアＳ内を前後に往復動する。そして、各シリンダボアＳ内には、フロント側のバルブプレート１５と両頭ピストン２９によってフロント側圧縮室２７ａが区画形成され、リヤ側のバルブプレート１８と両頭ピストン２９によってリヤ側圧縮室２８ａが区画形成されている。
【００２５】
両頭ピストン２９の移動に伴い、フロント側圧縮室２７ａの容積が最大となる位置をフロント側圧縮室２７ａにおける両頭ピストン２９の下死点とし、フロント側圧縮室２７ａの容積が最小となる位置をフロント側圧縮室２７ａにおける上死点とする。また、両頭ピストン２９の移動に伴い、リヤ側圧縮室２８ａの容積が最大となる位置をリヤ側圧縮室２８ａにおける下死点とし、リヤ側圧縮室２８ａの容積が最小となる位置をリヤ側圧縮室２８ａにおける上死点とする。
【００２６】
回転軸２１が挿通された前記軸孔１１ａ，１２ａの内周面にはシール周面１１ｂ，１２ｂが形成されている。回転軸２１は、シール周面１１ｂ，１２ｂを介してシリンダブロック１１，１２によって直接支持されている。回転軸２１内には軸内通路２１ａが形成されている。この軸内通路２１ａのリヤハウジング１４側は、前記吸入室１４ｂに連通しており、吸入室１４ｂ及び軸内通路２１ａが吸入圧領域を形成している。
【００２７】
回転軸２１において、フロント側のシリンダブロック１１に対応する位置にはフロント側導入通路３１が、リヤ側のシリンダブロック１２に対応する位置にはリヤ側導入通路３２が、それぞれ軸内通路２１ａと回転軸２１の外周側とを連通するように形成されている。前記フロント側導入通路３１とリヤ側導入通路３２とは、回転軸２１の周方向における１８０°反対側に位置するように形成されている。そして、両導入通路３１，３２において、軸内通路２１ａ側の開口を入口３１ａ，３２ａとし、回転軸２１の外周面側の開口を出口３１ｂ，３２ｂとする。入口３１ａ，３２ａは出口３１ｂ，３２ｂより小径に形成されている。そして、吸入室１４ｂの冷媒ガスは、軸内通路２１ａから入口３１ａ，３２ａを介して各導入通路３１，３２に導入され、出口３１ｂ，３２ｂを介して各導入通路３１，３２から導出される。
【００２８】
図４に示すように、回転軸２１において、フロント側導入通路３１及びリヤ側導入通路３２の入口３１ａ，３２ａは平面視が略円状に形成され、出口３１ｂ，３２ｂも平面視が略円状に形成されている。すなわち、フロント側導入通路３１及びリヤ側導入通路３２は、回転軸２１の径方向に延びる丸孔状に形成されている。なお、フロント側導入通路３１及びリヤ側導入通路３２は、回転軸２１の周面を旋盤等により加工した後、軸内通路２１ａをドリル等の穴あけ工具により形成し、フッ素樹脂等の固体潤滑剤を含有し、ポリアミドイミド等の熱可塑性樹脂をパインダ樹脂とするコーティングを回転軸２１の周面に施す。さらに、その後、回転軸２１をドリルで直接穿つことによって形成されている。前記ドリルは、先端部が先端に向かうに従い先細となる形状をなし、軸部は同径の棒状に形成されている。そして、フロント側導入通路３１及びリヤ側導入通路３２は、ドリルの先端部のみを利用して回転軸２１の周壁を穿つことにより形成されるとともに、異径となる入口３１ａ，３２ａ及び出口３１ｂ，３２ｂが形成されている。
【００２９】
図２に示すように、フロント側のシリンダブロック１１には、５つのフロント側吸入通路３３１〜３３５が各シリンダボアＳにおけるピストンシリンダ２７と軸孔１１ａとを連通するように形成されている。なお、図２において、鉛直方向へ延びるように図示された１つの吸入通路を第１フロント側吸入通路３３１とし、第１フロント側吸入通路３３１から回転軸２１の回転方向に沿って順番に第２フロント側吸入通路３３２、第３フロント側吸入通路３３３、第４フロント側吸入通路３３４、第５フロント側吸入通路３３５とする。第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５はその軸方向に対し直交する方向への断面視が略円形状をなし、通路径が全て同じになっている。
【００３０】
第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５には軸孔１１ａ側から冷媒ガスが導入されるため、第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５の軸孔１１ａ側を冷媒ガスの入口３３１ａ〜３３５ａとする。また、第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５において、前記入口３３１ａ〜３３５ａと反対側からシリンダボアＳ（ピストンシリンダ２７）へ冷媒ガスが導出されるため、第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５のシリンダボアＳ側を冷媒ガスの出口３３１ｂ〜３３５ｂとする。そして、各入口３３１ａ〜３３５ａは、シール周面１１ｂ上に開口し、各出口３３１ｂ〜３３５ｂは、シリンダボアＳに向かって開口している。
【００３１】
また、図３に示すように、リヤ側のシリンダブロック１２には、５つのリヤ側吸入通路３４１〜３４５が各シリンダボアＳにおけるピストンシリンダ２８と軸孔１２ａとを連通するように形成されている。なお、図３において、鉛直方向へ延びるように図示された１つの吸入通路を第１リヤ側吸入通路３４１とし、第１リヤ側吸入通路３４１から回転軸２１の回転方向に沿って順番に第２リヤ側吸入通路３４２、第３リヤ側吸入通路３４３、第４リヤ側吸入通路３４４、第５リヤ側吸入通路３４５とする。第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５はその軸方向に対し直交する方向への断面視が略円形状をなし、通路径が全て同じになっている。
【００３２】
第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５には、軸孔１２ａ側から冷媒ガスが導入されるため、第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５の軸孔１２ａ側を冷媒ガスの入口３４１ａ〜３４５ａとする。また、第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５において、前記入口３４１ａ〜３４５ａと反対側からシリンダボアＳ（ピストンシリンダ２８）へ冷媒ガスが導出されるため、各リヤ側吸入通路３４１〜３４５のシリンダボアＳ側を冷媒ガスの出口３４１ｂ〜３４５ｂとする。そして、各入口３４１ａ〜３４５ａは、シール周面１２ｂ上に開口し、各出口３４１ｂ〜３４５ｂは、シリンダボアＳに向かって開口している。
【００３３】
図２に示すように、フロント側導入通路３１の出口３１ｂは、回転軸２１の回転に伴い第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５の入口３３１ａ〜３３５ａに順次連通する位置に形成されている。また、リヤ側導入通路３２の出口３２ｂは、回転軸２１の回転に伴い第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５の入口３４１ａ〜３４５ａに順次連通する位置に形成されている。そして、図１に示すように、回転軸２１において、フロント側のシール周面１１ｂによって包囲される回転軸２１の部分は、回転軸２１のフロント側に一体形成されたフロント側ロータリバルブ３５となっている。また、回転軸２１において、リヤ側のシール周面１２ｂによって包囲される回転軸２１の部分は、回転軸２１のリヤ側に一体形成されたリヤ側ロータリバルブ３６となっている。
【００３４】
次に、第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５、及び第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５について詳細に説明する。
図２に示すように、回転軸２１の中心軸Ｌを通過し、かつ第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５の軸方向へ延びる直線（仮想線で示す）を第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５の軸線Ｍ１〜Ｍ５とする。この場合、回転軸２１の回転方向に隣接する第１フロント側吸入通路３３１と第２フロント側吸入通路３３２の軸線Ｍ１、Ｍ２同士の間に形成される角度を角度θＦ１とし、隣接する第２フロント側吸入通路３３２と第３フロント側吸入通路３３３の軸線Ｍ２，Ｍ３同士の間に形成される角度を角度θＦ２とする。
【００３５】
また、回転軸２１の回転方向に隣接する第３フロント側吸入通路３３３と第４フロント側吸入通路３３４の軸線Ｍ３，Ｍ４同士の間に形成される角度を角度θＦ３とし、隣接する第４フロント側吸入通路３３４と第５フロント側吸入通路３３５の軸線Ｍ４，Ｍ５同士の間に形成される角度を角度θＦ４とする。そして、回転軸２１の回転方向に隣接する第５フロント側吸入通路３３５と第１フロント側吸入通路３３１の軸線Ｍ５、Ｍ１同士の間に形成される角度を角度θＦ５とする。上記角度θＦ１、角度θＦ２、角度θＦ３、角度θＦ４、及び角度θＦ５はいずれも値が異なっている。すなわち、第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５は、回転軸２１の回転方向へ不等間隔おきに形成されている。
【００３６】
なお、第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５はドリルを用いてシリンダブロック１１に穿設される。すなわち、ドリルの軸線の延長線上に回転軸２１の中心軸Ｌが位置し、かつ隣接する一対の軸線同士の間に角度θＦ１〜θＦ５が形成されるようにシリンダブロック１１を穿つことによって形成される。
【００３７】
また、図３に示すように、回転軸２１の中心軸Ｌを通過し、かつ第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５の軸方向へ延びる直線（仮想線で示す）を第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５の軸線Ｎ１〜Ｎ５とする。この場合、回転軸２１の回転方向に隣接する第１リヤ側吸入通路３４１と第２リヤ側吸入通路３４２の軸線Ｎ１，Ｎ２同士の間に形成される角度を角度θＲ１とし、隣接する第２リヤ側吸入通路３４２と第３リヤ側吸入通路３４３の軸線Ｎ２，Ｎ３同士の間に形成される角度を角度θＲ２とする。
【００３８】
また、回転軸２１の回転方向に隣接する第３リヤ側吸入通路３４３と第４リヤ側吸入通路３４４の軸線Ｎ３，Ｎ４同士の間に形成される角度を角度θＲ３とし、隣接する第４リヤ側吸入通路３４４と第５リヤ側吸入通路３４５の軸線Ｎ４，Ｎ５同士の間に形成される角度を角度θＲ４とする。そして、回転軸２１の回転方向に隣接する第５リヤ側吸入通路３４５と第１リヤ側吸入通路３４１の軸線Ｎ５、Ｎ１同士の間に形成される角度を角度θＲ５とする。上記角度θＲ１、角度θＲ２、角度θＲ３、角度θＲ４、及び角度θＲ５はいずれも値が異なっている。すなわち、第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５は、回転軸２１の回転方向へ不等間隔おきに形成されている。
【００３９】
なお、第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５はドリルを用いてシリンダブロック１２に穿設される。すなわち、ドリルの軸線の延長線上に回転軸２１の中心軸Ｌが位置し、かつ隣接する一対の軸線同士の間に角度θＲ１〜θＲ５が形成されるようにシリンダブロック１２を穿つことによって形成される。
【００４０】
本実施形態において、フロント側における角度θＦ１〜θＦ５は全て値が異なっている。また、リヤ側における角度θＲ１〜θＲ５も全て値が異なっている。また、角度θＦ１〜θＦ５、及び角度θＲ１〜θＲ５のうち、回転軸２１の回転方向に隣り合う角度同士において、角度差は１．５〜１０°に設定されている。すなわち、回転軸２１の回転方向に隣接する一対の吸入通路において、一つの吸入通路の軸線と回転方向における次の吸入通路の軸線とのなす角度と、他の対の吸入通路のおける当該角度との間には１．５〜１０°の角度差が設けられている。
【００４１】
図５は、フロント側の軸孔１１ａのシール周面１１ｂ及びリヤ側の軸孔１２ａのシール周面１２ｂを平面状に展開した模式図である。そして、フロント側ロータリバルブ３５に向けて開口する第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５の入口３３１ａ〜３３５ａ、及びリヤ側ロータリバルブ３６に向けて開口する第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５の入口３４１ａ〜３４５ａを図示している。さらに、図５では、軸孔１１ａ内を回転するフロント側ロータリバルブ３５におけるフロント側導入通路３１を対向させ、軸孔１２ａ内を回転するリヤ側ロータリバルブ３６におけるリヤ側導入通路３２を対向させて図示している。そして、図５において、回転軸２１は矢印Ｒに示す方向へ回転するものとする。
【００４２】
図５に示すように、フロント側導入通路３１において、回転軸２１が回転するのに伴い第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５の入口３３１ａ〜３３５ａに先に連通する側（連通するタイミングが早い側）を先行側端縁３１ｃとし、後に連通する側（連通するタイミングが遅い側）を後行側端縁３１ｄとする。そして、第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５において、フロント側導入通路３１の先行側端縁３１ｃが先に連通する縁を先行縁３３１ｃ〜３３５ｃとし、フロント側導入通路３１の後行側端縁３１ｄが最後に連通する縁を後行縁３３１ｄ〜３３５ｄとする。前記先行縁３３１ｃ〜３３５ｃと後行縁３３１ｄ〜３３５ｄは、回転軸２１の回転方向に沿って直線状に延びる直線Ｈ上に位置している。
【００４３】
また、第１フロント側吸入通路３３１の先行縁３３１ｃから第２フロント側吸入通路３３２の先行縁３３２ｃまでの回転軸２１の回転方向における距離を距離ＫＦ１とし、第２フロント側吸入通路３３２の先行縁３３２ｃから第３フロント側吸入通路３３３の先行縁３３３ｃまでの回転軸２１の回転方向における距離を距離ＫＦ２とする。さらに、第３フロント側吸入通路３３３の先行縁３３３ｃから第４フロント側吸入通路３３４の先行縁３３４ｃまでの回転軸２１の回転方向における距離を距離ＫＦ３とし、第４フロント側吸入通路３３４の先行縁３３４ｃから第５フロント側吸入通路３３５の先行縁３３５ｃまでの回転軸２１の回転方向における距離を距離ＫＦ４とする。加えて、第５フロント側吸入通路３３５の先行縁３３５ｃから第１フロント側吸入通路３３１の先行縁３３１ｃまでの回転軸２１の回転方向における距離を距離ＫＦ５とする。このように設定した場合、前記距離ＫＦ１、距離ＫＦ２、距離ＫＦ３、距離ＫＦ４、及び距離ＫＦ５は何れも値が異なっている。回転軸２１の回転方向に隣り合う入口同士の回転軸２１の回転方向における距離が全て異なる。すなわち、回転軸２１の回転方向に隣接する一対のフロント側吸入通路において、フロント側導入通路３１が一つのフロント側吸入通路に連通を開始してから回転軸２１の回転方向における次のフロント側吸入通路に連通を開始するまでの回転軸２１の回転方向における距離は、他の対のフロント側吸入通路における当該距離と異なっている。
【００４４】
また、リヤ側導入通路３２において、第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５の入口３４１ａ〜３４５ａに先に連通する側（連通するタイミングが早い側）を先行側端縁３２ｃとし、後に連通する側（連通するタイミングが遅い側）を後行側端縁３２ｄとする。そして、第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５において、リヤ側導入通路３２の先行側端縁３２ｃが先に連通する縁を先行縁３４１ｃ〜３４５ｃとし、リヤ側導入通路３２の後行側端縁３２ｄが最後に連通する縁を後行縁３４１ｄ〜３４５ｄとする。前記先行縁３４１ｃ〜３４５ｃと後行縁３４１ｄ〜３４５ｄは、回転軸２１の回転方向に沿って直線状に延びる直線Ｈ上に位置している。
【００４５】
また、第１リヤ側吸入通路３４１の先行縁３４１ｃから第２リヤ側吸入通路３４２の先行縁３４２ｃまでの回転軸２１の回転方向における距離を距離ＫＲ１とし、第２リヤ側吸入通路３４２の先行縁３４２ｃから第３リヤ側吸入通路３４３の先行縁３４３ｃまでの回転軸２１の回転方向における距離を距離ＫＲ２とする。さらに、第３リヤ側吸入通路３４３の先行縁３４３ｃから第４リヤ側吸入通路３４４の先行縁３４４ｃまでの回転軸２１の回転方向における距離を距離ＫＲ３とし、第４リヤ側吸入通路３４４の先行縁３４４ｃから第５リヤ側吸入通路３４５の先行縁３４５ｃまでの回転軸２１の回転方向における距離を距離ＫＲ４とする。加えて、第５リヤ側吸入通路３４５の先行縁３４５ｃから第１リヤ側吸入通路３４１の先行縁３４１ｃまでの回転軸２１の回転方向における距離を距離ＫＲ５とする。このように設定した場合、前記距離ＫＲ１、距離ＫＲ２、距離ＫＲ３、距離ＫＲ４、及び距離ＫＲ５は何れも値が異なっている。回転軸２１の回転方向に隣り合う入口同士の回転軸２１の回転方向における距離が全て異なる。すなわち、回転軸２１の回転方向に隣接する一対のリヤ側吸入通路において、リヤ側導入通路３２が一つのリヤ側吸入通路に連通を開始してから回転軸２１の回転方向における次のリヤ側吸入通路に連通を開始するまでの回転軸２１の回転方向における距離は、他の対のリヤ側吸入通路における当該距離と異なっている。そして、フロント側における距離ＫＦ１〜ＫＦ５は全て値が異なっている。また、リヤ側における距離ＫＲ１〜ＫＲ５も全て値が異なっている。
【００４６】
さて、上記構成の圧縮機１０のシリンダボアＳにおけるフロント側において、フロント側導入通路３１の先行側端縁３１ｃが、第１フロント側吸入通路３３１の入口３３１ａにおける先行縁３３１ｃに合致してから回転軸２１が距離ＫＦ１だけ移動するように回転する。すると、フロント側導入通路３１の先行側端縁３１ｃが、第２フロント側吸入通路３３２の入口３３２ａにおける先行縁３３２ｃに合致する。すなわち、フロント側導入通路３１と第２フロント側吸入通路３３２との連通が開始する。
【００４７】
さらに、フロント側導入通路３１と第２フロント側吸入通路３３２との連通が開始したタイミングから回転軸２１が約１８０°回転すると、リヤ側において、リヤ側導入通路３２の先行側端縁３２ｃが、第１リヤ側吸入通路３４１の入口３４１ａにおける先行縁３４１ｃに合致し、さらに回転軸２１が距離ＫＲ１だけ移動する。すると、リヤ側導入通路３２の先行側端縁３２ｃが、第２リヤ側吸入通路３４２の入口３４２ａにおける先行縁３４２ｃに合致する。すなわち、リヤ側導入通路３２と第２リヤ側吸入通路３４２との連通が開始する。
【００４８】
その後、フロント側において、回転軸２１の回転に伴い、回転軸２１が長さＫＦ２〜ＫＦ５だけ移動するように回転すると、フロント側導入通路３１の先行側端縁３１ｃが、第３〜第５フロント側吸入通路３３３〜３３５の入口３３３ａ〜３３５ａ、さらに、第１フロント側吸入通路３３１の入口３３１ａに順次合致する。すると、フロント側導入通路３１と第３〜第５フロント側吸入通路３３３〜３３５、及び第１フロント側吸入通路３３１との連通が順次開始する。シリンダボアＳにおいて、フロント側導入通路３１が各フロント側吸入通路３３１〜３３５に連通するタイミングで吸入脈動が発生するため、回転軸２１が１回転する間にフロント側圧縮室２７ａ側で５回の吸入脈動が発生する。
【００４９】
また、リヤ側において、回転軸２１の回転に伴い、回転軸２１が距離ＫＲ２〜ＫＲ５だけ移動するように回転すると、リヤ側導入通路３２の先行側端縁３２ｃが、第３〜第５リヤ側吸入通路３４３〜３４５の入口３４３ａ〜３４５ａ、さらに、第１リヤ側吸入通路３４１の入口３４１ａに順次合致する。すると、リヤ側導入通路３２と第３〜第５リヤ側吸入通路３４３〜３４５、及び第１リヤ側吸入通路３４１との連通が順次開始する。シリンダボアＳにおいて、リヤ側導入通路３２が各リヤ側吸入通路３４１〜３４５に連通するタイミングで吸入脈動が発生するため、回転軸２１が１回転する間にリヤ側圧縮室２８ａ側で５回の吸入脈動が発生する。
【００５０】
そして、回転軸２１が１回転する間にフロント側圧縮室２７ａに発生する５回の吸入脈動とリヤ側圧縮室２８ａに発生する５回の吸入脈動の合わせて１０回の吸入脈動が発生する。ここで、シリンダボアＳにおけるフロント側において、角度θＦ１〜θＦ５は全て異なり、隣り合うフロント側吸入通路間の距離ＫＦ１〜ＫＦ５は全て異なる。このため、フロント側導入通路３１が、回転軸２１の回転方向に隣接する一対のフロント側吸入通路のうち１つのフロント側吸入通路に連通してから、回転軸２１の回転方向における次のフロント側吸入通路に連通するまでの期間が、他の対のフロント側吸入通路同士で全て異なる。
【００５１】
また、シリンダボアＳにおけるリヤ側において、角度θＲ１〜θＲ５は全て異なり、隣り合うリヤ側吸入通路間の距離ＫＲ１〜ＫＲ５は全て異なる。このため、リヤ側導入通路３２が、回転軸２１の回転方向に隣接する一対のリヤ側吸入通路のうち１つのリヤ側吸入通路に連通してから、回転軸２１の回転方向における次のリヤ側吸入通路に連通するまでの期間が、他の対のリヤ側吸入通路同士で全て異なる。
【００５２】
よって、回転軸２１が１回転する間に、フロント側とリヤ側でそれぞれ行われる５回の冷媒ガスの吸入が不定期的に行われ、吸入脈動が発生する間隔の長さが全て異なる。したがって、５回の吸入脈動が不定期的に発生する。このため、圧縮機１０の運転中、定期的に５回発生する吸入脈動を原因とした特定成分（５次成分）の周波数帯が他の成分にずれ、５次成分の値が小さくなる。
【００５３】
このため、回転軸２１が１回転する間に、フロント側とリヤ側で行われる１０回の冷媒ガスの吸入が不定期的に行われ、１０回の吸入脈動が不定期的に発生する。よって、圧縮機１０の運転中、定期的に１０回発生する吸入脈動を原因とした特定成分（１０次成分）とは別の成分の値が大きくなり、１０次成分の値が小さくなる。
【００５４】
なお、本実施形態において、角度θＦ１〜θＦ５、及び角度θＲ１〜θＲ５のうち、回転軸２１の回転方向に隣接する角度同士において、角度差が１．５〜１０°に設定される。前記角度差が１．５°より小さいと、吸入脈動の低減効果が小さく、上述した５次成分及び１０次成分の値が本実施形態に比して大きくなり好ましくないからである。一方、前記角度差が１０°を越えると、回転軸２１が１回転する間に不定期的に発生する５回の吸入脈動の間隔が大きくばらつき、５次成分及び１０次成分以外の成分の値が大きくなっていしまう。すると、騒音を低減できないだけでなく、圧縮のサイクルとして適性なタイミングで冷媒が吸入されなくなり、圧縮機１０の動力が上がり、冷房能力が低下するので好ましくないからである。
【００５５】
図６〜図８に示すグラフは、縦軸に吸入脈動の圧力（Ｐａ）を示し、横軸に回転軸２１の単位時間当たりの回転数を示している。また、実線で示すグラフＧ１に、吸入脈動が不定期的に発生する本実施形態の圧縮機１０の吸入脈動を示し、２点鎖線に示すグラフＧ２に、吸入脈動が定期的に発生するタイプの圧縮機（以下、「従来タイプの圧縮機」という）の吸入脈動を示す。なお、図６のグラフでは、圧縮機１０で発生する吸入脈動の総和の値を示し、図７のグラフでは、吸入脈動における５次成分の値、図８のグラフでは、吸入脈動における１０次成分の値を示している。
【００５６】
そして、図６のグラフに示すように、本実施形態の圧縮機１０においては、吸入脈動の総和が従来タイプの圧縮機に比して低減されている。また、図７及び図８のグラフに示すように、本実施形態の圧縮機１０においては、５次成分及び１０次成分のいずれも従来タイプの圧縮機に比して低減されている。
【００５７】
また、圧縮機１０において、フロント側導入通路３１は略円状の丸孔状に形成されている。このため、フロント側導入通路３１の出口３１ｂが、第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５の入口３３１ａ〜３３５ａに連通する面積は、回転軸２１が回転するに従い徐々に大きくなっていく（漸増していく）。このため、フロント側圧縮室２７ａ内の圧力が軸内通路２１ａ内の圧力より低い場合は、フロント側導入通路３１を介して軸内通路２１ａから各フロント側吸入通路３３１〜３３５へ吸入される冷媒ガス量は徐々に増えていく。又は、フロント側圧縮室２７ａ内の圧力が軸内通路２１ａ内の圧力より高い場合は、フロント側導入通路３１を介してフロント側圧縮室２７ａから軸内通路２１ａへ逆流する冷媒ガスは徐々に増えていく。よって、フロント側ロータリバルブ３５を介してフロント側圧縮室２７ａと軸内通路２１ａが連通したとき、冷媒ガスの流量が急激に変化することが防止される。
【００５８】
また、リヤ側導入通路３２も略円状の丸孔状に形成されている。このため、リヤ側導入通路３２が、各リヤ側吸入通路３４１〜３４５の入口３４１ａ〜３４５ａに連通する面積は、回転軸２１が回転するに従い徐々に大きくなっていく（漸増していく）。このため、リヤ側圧縮室２８ａ内の圧力が軸内通路２１ａ内の圧力より低い場合は、リヤ側導入通路３２を介して軸内通路２１ａから各リヤ側吸入通路３４１〜３４５へ吸入される冷媒ガス量は徐々に増えていく。又は、リヤ側圧縮室２８ａ内の圧力が軸内通路２１ａ内の圧力より高い場合は、リヤ側導入通路３２を介してリヤ側圧縮室２８ａから軸内通路２１ａへ逆流する冷媒ガスは徐々に増えていく。よって、リヤ側ロータリバルブ３６を介してリヤ側圧縮室２８ａと軸内通路２１ａが連通したとき、冷媒ガスの流量が急激に変化することが防止される。
【００５９】
上記実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。
（１）フロント側導入通路３１が１つのフロント側吸入通路に連通してから回転軸２１の回転により次のフロント側吸入通路に連通するまでの期間を回転軸２１の回転方向に隣接する一対のフロント側吸入通路同士の間で全て異ならせた。また、リヤ側導入通路３２が１つのリヤ側吸入通路に連通してから回転軸２１の回転により次のリヤ側吸入通路に連通するまでの期間を回転軸２１の回転方向に隣接する一対のリヤ側吸入通路同士の間で全て異ならせた。すなわち、シリンダボアＳにおけるフロント側において、角度θＦ１〜θＦ５，距離ＫＦ１〜ＫＦ５は全て異なり、リヤ側において、角度θＲ１〜θＲ５，距離ＫＲ１〜ＫＲ５は全て異なる。このため、回転軸２１が１回転する間に１０回の吸入脈動を不定期的に発生させることができる。したがって、吸入脈動が定期的に発生することで生じる特定成分（５次成分及び１０次成分）の値を他の成分に分配し、特定成分の値を小さくすることができる。その結果として、特定成分に起因した騒音を低減することができ、特に、車両エンジンの低回転時のように、車体の振動が小さいときに車室内で目立つ騒音を低減することができる。また、特に本実施形態のように、リヤハウジング１４の吸入室１４ｂから冷媒を吸入するリヤ側吸入方式である場合には、特に５次成分が支配的であるため、フロント側とリヤ側とで対比した際は、角度（距離）が一致するものがあることを許容することができる。
【００６０】
（２）フロント側導入通路３１及びリヤ側導入通路３２を略円状の丸孔状に形成することで、各導入通路３１，３２の出口３１ｂ，３２ｂが各吸入通路３３１〜３３５，３４１〜３４５の入口３３１ａ〜３３５ａ、３４１ａ〜３４５ａに連通する面積を、回転軸２１の回転に伴い漸増させることができる。このため、各吸入通路３３１〜３３５，３４１〜３４５を介して各圧縮室２７ａ，２８ａに吸入される冷媒ガスの量、又は軸内通路２１ａへ逆流する冷媒ガスの量を漸増させることができる。したがって、各圧縮室２７ａ，２８ａへ吸入される冷媒ガスの量、又は軸内通路２１ａへ逆流する冷媒ガスの量が急激に増大（変化）することを防止し、該急激な変化に起因する吸入脈動を防止することができる。さらに、第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５の入口３３１ａ〜３３５ａ、及び第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５の入口３４１ａ〜３４５ａも略円状の丸孔状に形成することで、より吸入脈動を低減することができる。
【００６１】
（３）フロント側導入通路３１及びリヤ側導入通路３２を略円状の丸孔状に形成し、第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５の入口３３１ａ〜３３５ａ、及び第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５の入口３４１ａ〜３４５ａも略円状の丸孔状に形成した。このため、圧縮機１０の運転状況により、回転軸２１が中心軸Ｌ方向へ位置ずれすると、先行側端縁３１ｃ，３２ｃが各入口３３１ａ〜３３５ａ，３４１ａ〜３４５ａに連通するタイミングがずれることになる。すると、吸入脈動の発生間隔を、定期的に発生した場合に比してさらにずらすことができ、吸入脈動の発生を確実に不定期とすることができる。また、各導入通路３１，３２及び各吸入通路３３１〜３３５、３４１〜３４５の形成が容易となる。
【００６２】
（４）回転軸２１の回転方向に隣接するフロント側吸入通路３３１〜３３５の軸線Ｍ１〜Ｍ５同士の間に形成される角度θＦ１〜θＦ５の角度差は１．５〜１０°に設定され、リヤ側吸入通路３４１〜３４５の軸線Ｎ１〜Ｎ５同士の間に形成される角度θＲ１〜θＲ５の角度差は１．５〜１０°に設定される。このため、回転軸２１の回転方向に隣接する吸入通路の間隔の差が小さくなり吸入脈動の低減効果が減少することを防止することができるとともに、隣接する吸入通路同士が離れ過ぎることで吸入脈動における特定成分以外の成分が大きくなる不具合を防止することができる。さらに、圧縮のサイクルとして適性なタイミングで冷媒が吸入されなくなり、圧縮機１０の動力が上がり、冷房能力が低下する不具合も防止することができる。
【００６３】
（第２の実施形態）
次に、本発明のピストン式圧縮機を両頭ピストン式圧縮機に具体化した第２の実施形態について図９にしたがって説明する。なお、以下に説明する実施形態は、既に説明した実施形態と同一構成については同一符号を付すなどして、その重複する説明を省略又は簡略する。
【００６４】
図９に示すように、圧縮機１０において、ハウジングを構成するシリンダブロック１１には、該シリンダブロック１１の周壁を貫通し、斜板室２４と外部接続機器（配管５２）とを連通させる連通口１１ｃが形成されている。また、斜板２３の基部２３ａには、斜板２３の径方向へ延びる２つの導入口２３ｂが形成されている。また、回転軸２１には、各導入口２３ｂに連通する位置に連通路２１ｂが形成されている。そして、斜板室２４と軸内通路２１ａとは、前記導入口２３ｂ及び連通路２１ｂを介して連通されている。また、第２の実施形態の圧縮機１０においては、吸入室１４ｂが削除されている。そして、第２の実施形態の圧縮機１０は、外部接続機器（配管５２）を通過した冷媒ガスは、連通口１１ｃを介して斜板室２４へ導入され、導入口２３ｂ及び回転軸２１の連通路２１ｂを介して軸内通路２１ａに導入される。さらに、軸内通路２１ａの冷媒ガスは、フロント側導入通路３１から第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５を介してフロント側圧縮室２７ａに吸入され、リヤ側導入通路３２から第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３３５を介してリヤ側圧縮室２８ａに吸入されるようになっている。すなわち、第２の実施形態の圧縮機１０の冷媒ガスの吸入方式は斜板室吸入方式となっており、斜板室２４、導入口２３ｂ、連通路２１ｂ、及び軸内通路２１ａが吸入圧領域となっている。
【００６５】
ここで、シリンダボアＳにおけるフロント側において、角度θＦ１〜θＦ５の値は全て異なり、隣り合うフロント側吸入通路間の距離ＫＦ１〜ＫＦ５の値は全て異なる。また、シリンダボアＳにおけるリヤ側において、角度θＲ１〜θＲ５の値は全て異なり、隣り合うリヤ側吸入通路間の距離ＫＲ１〜ＫＲ５の値は全て異なる。すなわち、回転軸２１の回転方向に隣接する一対の吸入通路において、導入通路３２が一つの吸入通路に連通を開始してから回転軸２１の回転方向における次の吸入通路に連通を開始するまでの回転軸２１の回転方向における距離は、他の対の吸入通路における当該距離と異なっている。そして、本実施形態においては、角度θＦ１〜θＦ５、角度θＲ１〜θＲ５の値は全て異なり、距離ＫＦ１〜ＫＦ５、距離ＫＲ１〜ＫＲ５の値は全て異なっている。すなわち、１０個の角度、距離が全て異なっている。
【００６６】
したがって、本実施形態によれば、第１の実施形態の効果（２）〜（４）と同様の効果に加えて以下に示す効果を得ることができる。
（５）回転軸２１が１回転する間に、フロント側及びリヤ側での５回の吸入脈動が不定期的に行われ、合計１０回の吸入脈動が全て不定期的に発生する。このため、圧縮機１０の運転中、特定成分（５次成分及び１０次成分）とは別の成分の値が大きくなり、５次成分、特に１０次成分の値が小さくなる。その結果として、特定成分に起因した騒音を低減することができ、特に車両エンジンの低回転時のように、車体の振動が小さいときに車室内で目立つ騒音を低減することができる。斜板室吸入方式の圧縮機１０においては、１０次成分が多くなる傾向にあるので、本実施形態のように各吸入通路３３１〜３３５、３４１〜３４５を構成することは非常に好適である。
【００６７】
（６）フロント側圧縮室２７ａ及びリヤ側圧縮室２８ａで発生する脈動を、斜板室２４がマフラー室として機能することによって抑えることができる。したがって、各吸入通路３３１〜３３５，３４１〜３４５の形成位置を調整することで吸入脈動に起因した騒音を低減しつつ、さらに、斜板室２４のマフラー室としての機能によって脈動を抑えることで、車室内の静粛化に大きく寄与することができる。
【００６８】
（第３の実施形態）
次に、本発明のピストン式圧縮機を片頭ピストン式圧縮機に具体化した第３の実施形態について図１０にしたがって説明する。なお、以下に説明する実施形態は、既に説明した実施形態と同一構成については同一符号を付すなどして、その重複する説明を省略又は簡略する。
【００６９】
図１０に示すように、ピストン式圧縮機６０は、ピストンとして片頭ピストン６１を備え、シリンダボアＳに１つの圧縮室６２を備える片頭ピストン式圧縮機である。なお、このピストン式圧縮機６０の全体のハウジングは、１つのシリンダブロック６５と、シリンダブロック６５の前端に接合されたフロントハウジング６６と、シリンダブロック６５の後端に接合されたリヤハウジング６７とから構成されている。
【００７０】
また、シリンダボアＳは７つ設けられ、回転軸２１のリヤ側に導入通路５４を備えたロータリバルブ５３が一体に設けられている。前記ハウジングとしてのシリンダブロック６５に７つの吸入通路５５が形成されている。そして、導入通路５４が１つの吸入通路５５に連通してから回転軸２１の回転により次の吸入通路５５に連通するまでの期間を隣接する一対の吸入通路同士の間で一部異ならせてもよい。なお、導入通路５４の入口５４ａ及び出口５４ｂはそれぞれ平面視円形状に形成され、導入通路５４は略円形の丸孔状に形成されている。また、各吸入通路５５の入口５５ａも平面視円形状に形成され、吸入通路５５は略円形の丸孔状に形成されている。
【００７１】
ここで、シリンダボアＳにおけるリヤ側において、回転軸２１の回転方向に隣接する一対のリヤ側吸入通路間の角度を角度θＲ１〜θＲ７（図示せず）、及び隣接する一対のリヤ側吸入通路間の距離を距離ＫＲ１〜ＫＲ７（図示せず）とする。そして、本実施形態においては、θＲ１（ＫＲ１）＝θＲ４（ＫＲ４）＝θＲ７（ＫＲ７）、θＲ２（ＫＲ２）＝θＲ５（ＫＲ５）、θＲ３（ＫＲ３）＝θＲ６（ＫＲ６）というように、角度及び距離が一部重複するように設定されている。
【００７２】
したがって、本実施形態によれば、第１の実施形態の効果（２）〜（４）と同様の効果に加えて以下に示す効果を得ることができる。
（７）回転軸２１が１回転する間に発生する７回の吸入脈動を不定期的に発生させることができる。したがって、特定成分（７次成分）の値を他の成分（２次成分又は３次成分）に分配し、特定成分の値を小さくすることができる。その結果として、特定成分に起因した騒音を低減することができ、特に、車両エンジンの低回転時のように、車体の振動が小さいときに目立つ騒音を低減することができる。
【００７３】
なお、各実施形態は以下のように変更してもよい。
○  図１１に示すように、フロント側導入通路３１及びリヤ側導入通路３２を四角孔状に形成してもよい。この場合においては、フロント側導入通路３１及びリヤ側導入通路３２が丸孔状のときと比べ、吸入開始時から吸入通路３３１〜３３５，３４１〜３４５と導入通路３１，３２との連通面積が急増する。このため、回転軸２１の中心軸Ｌを通過し、回転軸２１の回転方向に隣接する一対の吸入通路３３１〜３３５，３４１〜３４５の軸線の間に形成される角度において、角度差が５〜１０°に設定されるのが好ましい。
【００７４】
○  図１２に示すように、各吸入通路３３１〜３３５の入口３３１ａ〜３３５ａにおいて、各入口３３１ａ〜３３５ａの回転軸２１の中心軸Ｌ方向における位置を異ならせてもよい。
【００７５】
○  フロント側導入通路３１及びリヤ側導入通路３２を楕円孔状に形成してもよい。
○  第１〜第５フロント側吸入通路３３１〜３３５の入口３３１ａ〜３３５ａの口径を一部又は全て異ならせることでフロント側導入通路３１が１つのフロント側吸入通路に連通してから回転軸２１の回転により次のフロント側吸入通路に連通するまでの期間を隣接する一対のフロント側吸入通路同士の間で一部又は全て異ならせてもよい。
【００７６】
○  第１〜第５リヤ側吸入通路３４１〜３４５の入口３４１ａ〜３４５ａの口径を一部又は全て異ならせることでリヤ側導入通路３２が１つのリヤ側吸入通路に連通してから回転軸２１の回転により次のリヤ側吸入通路に連通するまでの期間を回転軸２１の回転方向に隣接する一対のリヤ側吸入通路同士の間で一部又は全て異ならせてもよい。
【００７７】
○  フロント側ロータリバルブ３５及びリヤ側ロータリバルブ３６は、回転軸２１に一体成形されているが、回転軸２１とは別体のフロント側ロータリバルブ３５及びリヤ側ロータリバルブ３６を回転軸２１に組み付けた構成としてもよい。
【００７８】
次に、上記実施形態及び別例から把握できる技術的思想について以下に追記する。
（１）回転軸を回転可能に支持するとともに、前記回転軸の周囲に配列された複数のシリンダボアを有するハウジングと、前記複数のシリンダボア内に往復動可能に挿入されたピストンと、前記ハウジング内に区画された斜板室内で前記回転軸とともに回転し、前記シリンダボア内で前記ピストンを往復動させる斜板と、前記ピストンによって各シリンダボアに区画形成される圧縮室と、前記回転軸に一体化されるとともに、吸入圧領域から圧縮室に冷媒ガスを導入するための導入通路を有するロータリバルブと、前記ハウジングにおいて、前記回転軸の周囲に該回転軸の回転方向に間隔をおいて形成され、前記導入通路と圧縮室とを連通させる複数の吸入通路とを備え、前記導入通路及び吸入通路は略円形の丸孔状に形成されるピストン式圧縮機。
【００７９】
この構成によれば、回転軸が回転するのに従い導入通路が吸入通路に連通していく面積を漸増させることができる。このため、吸入通路を介して吸入圧領域から圧縮室に吸入される冷媒ガスの量、又は吸入通路を介して圧縮室から吸入圧領域に導出される冷媒ガスの量を漸増させることができる。したがって、導入通路と吸入通路とが連通したときに流動する冷媒ガスの量が急激に変化することを防止し、該急激な変化に起因する吸入脈動を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００８０】
【図１】第１の実施形態の両頭ピストン式圧縮機を示す縦断面図。
【図２】第１〜第５フロント側吸入通路及びフロント側ロータリバルブを示す断面図。
【図３】第１〜第５リヤ側吸入通路及びリヤ側ロータリバルブを示す断面図。
【図４】回転軸を示す平面図。
【図５】軸孔のシール周面を平面状に展開した図。
【図６】回転軸の回転数と吸入脈動の総和との関係を示すグラフ。
【図７】回転軸の回転数と５次成分との関係を示すグラフ。
【図８】回転軸の回転数と１０次成分との関係を示すグラフ。
【図９】第２の実施形態の両頭ピストン式圧縮機を示す縦断面図。
【図１０】第３の実施形態の片頭ピストン式圧縮機を示す縦断面図。
【図１１】別例の回転軸を示す平面図。
【図１２】別の別例の軸孔のシール周面を平面状に展開した図。
【符号の説明】
【００８１】
ＫＦ１〜ＫＦ５，ＫＲ１〜ＫＲ５…距離、Ｌ…中心軸、Ｍ１〜Ｍ５，Ｎ１〜Ｎ５…軸線、Ｓ…シリンダボア、θＦ１〜θＦ５，θＲ１〜θＲ５…角度、１０…ピストン式圧縮機としての両頭ピストン式圧縮機、１１，１２…ハウジングを構成するシリンダブロック、１３…ハウジングを構成するフロントハウジング、１４…ハウジングを構成するリヤハウジング、１４ｂ…吸入圧領域としての吸入室、２１…回転軸、２１ａ…吸入圧領域としての軸内通路、２１ｂ…吸入圧領域としての連通路、２１ｃ…フロント側周面、２１ｄ…リヤ側周面、２３…斜板、２３ｂ…吸入圧領域としての導入口、２４…斜板室（吸入圧領域）、２７ａ…フロント側圧縮室、２８ａ…リヤ側圧縮室、２９…ピストンとしての両頭ピストン、３１…フロント側導入通路、３２…リヤ側導入通路、３３１〜３３５…第１〜第５フロント側吸入通路、３３１ａ〜３３５ａ…入口、３４１〜３４５…第１〜第５リヤ側吸入通路、３４１ａ〜３４５ａ…入口、３５…フロント側ロータリバルブ、３６…リヤ側ロータリバルブ、５３…ロータリバルブ、５４…導入通路、５５…吸入通路、５５ａ…入口、６０…ピストン式圧縮機、６１…ピストンとしての片頭ピストン、６２…圧縮室、６５…ハウジングを構成するシリンダブロック、６６…ハウジングを構成するフロントハウジング、６７…ハウジングを構成するリヤハウジング。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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