(57)【要約】【課題】複数のバーナが配置されている燃焼器において、各バーナにて形成された火炎同士が接触することを抑制し、火炎が合体することを抑制する。【解決手段】アレイ状に配置された複数のバーナ３１を囲う燃焼空間Ｋを有し、該燃焼空間Ｋにて発生した燃焼排ガスＺを外部に排気する燃焼器であって、少なくともいずれかのバーナ３１間に所定気体Ｙを噴出することによって、各バーナ３１によって形成される火炎Ｆ同士の接触を抑制するためのシールド層Ｓを形成するシールド層形成手段３４を備える。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
アレイ状に配置された複数のバーナを囲う燃焼空間を有し、該燃焼空間にて発生した燃焼排ガスを外部に排気する燃焼器であって、
少なくともいずれかのバーナ間に所定気体を噴出することによって、各バーナによって形成される火炎同士の接触を抑制するためのシールド層を形成するシールド層形成手段を備えることを特徴とする燃焼器。
【請求項２】
前記シールド層は、前記所定気体の旋回流によって形成されることを特徴とする請求項１記載の燃焼器。
【請求項３】
前記旋回流は、前記火炎一つおきに形成されることを特徴とする請求項２記載の燃焼器。
【請求項４】
前記所定気体は、前記バーナが火炎を形成する際に用いる燃焼用空気であることを特徴とする請求項１〜３いずれかに記載の燃焼器。
【請求項５】
各バーナへの燃料供給量及び燃焼用空気供給量を、バーナごとに個別に制御可能な制御手段を備えることを特徴とする請求項１〜４いずれかに記載の燃焼器。
【請求項６】
圧縮機と、燃焼器と、タービンとを備えるガスタービンであって、
前記燃焼器として、請求項１〜５いずれかに記載の燃焼器を用いることを特徴とするガスタービン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃焼器及びガスタービンに関するものであり、特に、アレイ状に配置された複数のバーナを備える燃焼器及びその燃焼器を備えるガスタービンに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
例えば、ガスタービンに設置される燃焼器は、内部にバーナを備えており、バーナで形成された火炎によって生成された燃焼排ガスを燃焼空間の外部に排気している。
ところで、このような燃焼器では、ガスタービンの出力の向上や小型化を実現させるべく、さらなる高温化及び高負荷化が求められている。高温化を実現した場合には、燃焼空間から排気される燃焼排ガスの温度が上昇し、ガスタービンの出力を向上させることができる。高負荷化を実現した場合には、バーナによって形成される火炎の長さを短くすることができ、燃焼空間を小さくするすなわち燃焼器を小型化することができる。また、火炎を小さくすることにより、高温滞留時間を短縮できるため、ＮＯｘの排出率の低減が可能である。
【０００３】
そして近年、微細な領域にて燃料ガスと燃焼用空気とを効率的に混合することによって、火炎の長さを短くした小型バーナをアレイ状に複数配置することで、燃焼器の高温化及び高負荷化を実現するマイクロマルチバーナが提案されている（非特許文献１参照）。
【非特許文献１】Robert Tacina, Adel Mansour, Leonard Partelow, Changlie Wey,[EXPERIMENTAL SECTOR AND FLME-TUBE EVALUATIONS OF A MULTIPOINT INTEGRATED MODULE CONCEPT FOR LOW EMISSION COMBUSTORS], Proceedings of ASME Turbo Expo 2004, Power for Land, Sea, and Air, June 14-17, 2004, Vienna, Austria, GT2004-53263
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上述のマイクロマルチバーナでは、密接して複数の小型バーナが配置されているため、各小型バーナにて形成される火炎同士が接触し、合体してしまう場合があった。このような場合には、火炎が大型化してしまうとともに、個々の火炎を制御して燃焼器出口の温度分布を制御することが困難となる。
【０００５】
本発明は、上述する問題点に鑑みてなされたもので、複数のバーナが配置されている燃焼器において、各バーナにて形成された火炎同士が接触することを抑制し、火炎が合体することを抑制することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するために、本発明の燃焼器は、アレイ状に配置された複数のバーナを囲う燃焼空間を有し、該燃焼空間にて発生した燃焼排ガスを外部に排気する燃焼器であって、少なくともいずれかのバーナ間に所定気体を噴出することによって、各バーナによって形成される火炎同士の接触を抑制するためのシールド層を形成するシールド層形成手段を備えることを特徴とする。
【０００７】
このような特徴を有する本発明の燃焼器によれば、シールド層形成手段から少なくともいずれかのバーナ間に所定気体が噴出され、この噴出された所定気体によって、各バーナによって形成される火炎同士の接触を抑制するためのシールド層が形成される。
【０００８】
また、本発明の燃焼器においては、上記シールド層が、上記所定気体の旋回流によって形成されるという構成を採用することができる。
さらに上記旋回流は、上記火炎一つおきに形成されるという構成を採用することができる。
【０００９】
また、本発明の燃焼器においては、上記所定気体が、上記バーナが火炎を形成する際に用いる燃焼用空気であるという構成を採用することができる。
【００１０】
また、本発明の燃焼器においては、各バーナへの燃料供給量及び燃焼用空気供給量を、バーナごとに個別に制御可能な制御手段を備えるという構成を採用することができる。
【００１１】
次に、本発明のガスタービンは、圧縮機と、燃焼器と、タービンとを備えるガスタービンであって、上記燃焼器として、本発明の燃焼器を用いることを特徴とする。
【００１２】
このような特徴を有する本発明のガスタービンによれば、本発明の燃焼器を備えて構成されている。そして、本発明の燃焼器によれば、各バーナによって形成される火炎同士の接触を抑制するためのシールド層が形成されるため、本発明のガスタービンでも、バーナ間に所定気体からなるシールド層が形成される。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、バーナ間に所定気体からなるシールド層が形成され、このシールド層によって火炎同士の接触が抑制される。したがって、本発明によれば、複数のバーナが配置されている燃焼器において、各バーナにて形成された火炎同士が接触することを抑制し、火炎が合体することを抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、図面を参照して、本発明に係る燃焼器及びガスタービンの一実施形態について説明する。なお、以下の図面において、各部材を認識可能な大きさとするために、各部材の縮尺を適宜変更している。
【００１５】
（第１実施形態）
図１は、本第１実施形態のガスタービン１の概略構成を示す模式図である。この図に示すように、本実施形態のガスタービン１は、圧縮機２と、燃焼器３と、タービン４とを備えて構成されている。
【００１６】
圧縮機２は、内部に、回転軸周りに複数配置される動翼と静翼とを備えており、複数の動翼からなる動翼列と複数の静翼からなる静翼列とが交互に複数配置されている。動翼は、回転軸を回転中心として回転可能なように、シャフト５に接続されている。また、静翼は、圧縮機２のケーシングに対して固定されている。このような圧縮機２では、内部の動翼が回転駆動されることによって、吸気口２１から外気Ｘが取り込まれ、この外気Ｘが圧縮されて排気口２２から排気される。
【００１７】
燃焼器３は、図２に示すように、アレイ状に配置された複数のバーナ３１と、バーナ３１を囲う燃焼空間Ｋを形成するための燃焼室３２とを備えている。なお、図１及び図２に示す燃焼器３は、燃焼器全体の一部の断面を示す図であり、図３に示すＡ−Ａ線矢視図である。燃焼器全体は、図３に示すように、シャフト５周りに筒状に形成されている。バーナ３１は、外部から供給される燃料と燃焼用空気との混合気を噴霧するとともに着火することによって火炎Ｆを形成するものであり、図３に示すように燃焼室の壁部に放射状に配列されている。また、バーナ３１と対向する燃焼室３２の壁部には、バーナ３１によって形成される火炎Ｆによって生成される燃焼排ガスＺを排出するための排出口３５が形成されている。なお、バーナ３１に供給される燃焼用空気としては、圧縮機２によって圧縮された外気Ｘが用いられる。また、バーナ３１に供給される燃料量（燃料供給量）及び燃焼用空気量（燃焼用空気供給量）は、制御部３３（制御手段）によってバーナ３１ごとに制御可能とされている。
【００１８】
また、本実施形態のガスタービン１においては、燃焼器３は、各バーナ３１間から燃焼用空気Ｙを噴出する噴出部３４（シールド層形成手段）を備えている。この噴出部３４は、図２に示すように、噴出する燃焼用空気Ｙが強旋回流となるように燃焼用空気Ｙを噴出する。このような燃焼用空気Ｙの強旋回流によって、各バーナ３１間には燃焼用空気Ｙによるシールド層Ｓが形成され、このシールド層Ｓによって各バーナ３１によって形成された火炎Ｆ同士の接触が抑制される。すなわち、噴出部３４は、バーナ３１間に燃焼用空気Ｙを噴出することによって、各バーナ３１によって形成される火炎Ｆ同士の接触を抑制するためのシールド層Ｓを形成する。
なお、噴出部３４としては、例えば角度を付けた羽根を周方向に並べて旋回流を形成する軸流スワラ、タンジェンシャルスワラ等を用いて燃焼用空気Ｙの強旋回流を形成するものを用いることができる。
また、噴出部３４から噴出される燃焼用空気Ｙとしては、バーナ３１に供給される燃焼用空気と同様に、圧縮機２によって圧縮された外気Ｘを用いることができる。
【００１９】
タービン４は、内部に、回転軸周りに複数配置されるとともにシャフト５に接続されたタービン翼を備えている。このようなタービン４は、吸気口４１を介して燃焼器３から燃焼排ガスＺが供給され、この燃焼排ガスＺによって内部のタービン翼が回転駆動されることによって、シャフト５に回転動力を与える。なお、タービン４は、排気口４２を備えており、燃焼器３から供給された燃焼排ガスＺは、排気口４２を介して外部に排気される。
【００２０】
このように構成された本実施形態のガスタービン１では、圧縮機２において外気Ｘが圧縮され、この圧縮された外気Ｘが各バーナ３１を介して燃焼器３に燃料とともに供給されることで火炎Ｆが形成される。この火炎Ｆの形成によって生成された燃焼排ガスＺがタービン４に供給され、タービン翼が回転駆動されることによってシャフト５に回転動力が与えられる。そして、シャフト５に与えられた回転動力は、その一部が圧縮機２の動翼を回転駆動するために用いられ、残りが外部に取り出される。
【００２１】
このような本実施形態のガスタービン１においては、燃焼器３が備える噴出部３４からバーナ３１間に燃焼用空気Ｙが噴出される。そして、噴出部３４から噴出された燃焼用空気Ｙによって強旋回流が形成され、これによってシールド層Ｓが形成される。そして、このシールド層Ｓの旋回力によって各バーナ３１の火炎Ｆが旋回の中心部に保持され、火炎Ｆの拡がりが抑制される。この結果、バーナ３１によって形成される火炎Ｆ同士の接触を抑制し、火炎が合体することを抑制することができる。したがって、火炎が大型化すること、及び、個々の火炎の大きさや温度等が制御困難になることを抑制することが可能となる。
【００２２】
また、本実施形態のガスタービン１においては、制御部３３によって、バーナ３１に供給される燃料量及び燃焼用空気量が、バーナ３１ごとに制御可能とされている。このため、本実施形態においては、バーナ３１によって形成される火炎の大きさを、バーナ３１ごとに制御することができる。このようにバーナ３１の火炎の大きさを個別に制御することによって、燃焼器３の排出口３５の温度分布（燃焼排ガスＺの温度分布）を細かく制御することが可能となる。
このように、排出口３５の温度分布を細かく制御することが可能となることで、燃焼器３を全体的に高温化することが可能となり、ガスタービン１の出力を向上させることが可能となる。例えば、タービン４から効率的な出力を得るための最適な温度分布が、図４に示すような分布である場合には、中央部のバーナ３１に供給する燃料を多くする、もしくは燃焼用空気量を少なくすることによって、排出口３５の温度分布を容易に図４に示すような分布に制御することができる。すなわち、本実施形態のガスタービン１においては、タービン特性に対して最適に制御することが可能とされ、タービンの耐熱温度限界まで、燃焼器３全体の温度を高温化することができる。一方、従来のガスタービンが備える燃焼器のように、火炎が合体する等により温度分布を細かく制御できない場合には、排出口３５の温度分布がタービンの耐熱温度を越えないように、燃焼器３の全体的な温度を低下させる必要が生じる。よって、本実施形態のガスタービン１によれば、制御部３３を備えることによって、タービンの耐熱温度限界まで、燃焼器３全体の温度を高温化することができる。
【００２３】
なお、本実施形態において、例えば、バーナ３１から噴出される燃焼用空気が旋回流である場合には、この旋回流を強めることによってシールド層Ｓを形成しても良い。この場合には、バーナ３１と噴出部３４とが兼用されることとなる。
【００２４】
（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について、図５を参照して説明する。なお、図５は、本第２実施形態のガスタービンが備える燃焼器６を拡大した模式図である。また、本実施形態の説明において、上記第１実施形態と同様の部分については、その説明を省略あるいは簡略化する。
【００２５】
上記第１実施形態のガスタービン１が備える燃焼器３では、噴出部３４によって、全ての火炎Ｆ周りに強旋回流を形成した。一方、本実施形態のガスタービンが備える燃焼器６においては、図５に示すように、噴出部３４によって、一つおきに火炎Ｆ周りに強旋回流を形成することによっても火炎の干渉を防ぐことが可能である。
【００２６】
また、例えば、上記実施形態において説明したように、噴出部３４と、バーナ３１とが兼用されている場合には、強旋回流を形成するために噴出する燃焼用空気の流速を高める必要が生じる。このため、燃焼用空気の噴出口が絞られてバーナ３１内部の圧損が高くなり、ガスタービンの効率の低下を招く虞がある。これに対して、本実施形態のガスタービンでは、強旋回流が形成される火炎が一つおきとなるため、全体としてのガスタービンの効率の低下を抑制することが可能となる。
【００２７】
（第３実施形態）
次に、本発明の第３実施形態について、図６を参照して説明する。なお、本第３実施形態は、上記第１実施形態のガスタービンを応用したガスタービンエンジンについて説明するものであり、図５は、本実施形態のガスタービンエンジンの概略構成を示す断面図である。また、本実施形態の説明において、上記第１実施形態と同様の部分については、その説明を省略あるいは簡略化する。
【００２８】
図６に示すように、ガスタービンエンジンＧは、シャフト５に接続されるファン１００にて取り込んだ外気Ｘをガスタービン１に供給し、タービン４から排出される燃焼排ガスＺによって推力を得るものである。
このようなガスタービンエンジンＧにおいても、上記実施形態のガスタービン１と同様に、火炎同士が合体することよって大型化すること、及び、個々の火炎の大きさが制御困難になることを抑制することが可能となる。
【００２９】
以上、添付図面を参照しながら本発明に係る燃焼器及びガスタービンの好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されないことは言うまでもない。上述した実施形態において示した各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の主旨から逸脱しない範囲において設計要求等に基づき種々変更可能である。
【００３０】
例えば、上記実施形態においては、本発明の燃焼器をガスタービンが備える燃焼器に適用した例について説明した。しかしながら、本発明はこれに限定されるものではない。例えば、本発明の燃焼器を火力発電システムの燃焼ボイラに適用することも可能である。
【００３１】
また、上記実施形態においては、シールド層Ｓを形成するための所定気体として、バーナ３１に供給される燃焼用空気を用いた。しかしながら、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば、所定気体として不燃ガスを用いることもできる。
【００３２】
また、例えば、燃焼器３出口の温度分布を計測する温度計を設置し、制御部３３が温度計の検出結果に基づいて、各バーナ３１へ供給される燃料量及び燃焼用空気量を制御しても良い。これによって、燃焼器３出口の温度分布を常に最適に制御することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】本発明の第１実施形態であるガスタービンの概略構成を示した模式図である。
【図２】本発明の第１実施形態であるガスタービンが備える燃焼器の一部を拡大した模式図である。
【図３】本発明の第１実施形態であるガスタービンが備える燃焼器の全体を示した模式図である。
【図４】タービンから効率的な出力を得るための最適な温度分布を示すグラフである。
【図５】本発明の第２実施形態であるガスタービンが備える燃焼器６を拡大した模式図である。
【図６】本発明の第３実施形態のガスタービンエンジンの概略構成を示す断面図である。
【符号の説明】
【００３４】
１……ガスタービン、２……圧縮機、３……燃焼器、３１……バーナ、３２……燃焼室、３３……制御部（制御手段）、３４……噴出部（シールド層形成手段）、３５……排出口、４……タービン、Ｆ……火炎、Ｇ……ガスタービンエンジン、Ｋ……燃焼空間、Ｓ……シールド層、Ｘ……外気、Ｙ……燃焼用空気（所定気体、燃焼用空気）、Ｚ……燃焼排ガス
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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