(57)【要約】      （修正有）【課題】優れた熱間圧延加工性、外部耐食性が得られ、特にクラッド圧延性が向上されたアルミニウム合金ブレージングシートを提供する。【解決手段】４層ブレージングシートの中間層と接しているろう材の高温強度及び中間層の高温強度と、中間層と接しているろう材の全体板厚に対する比率及び中間層の全体板厚に対する比率を適切に調整することによってろう材と中間層が一体化して圧延され、クラッド率の安定した良好なクラッド圧延性が得られる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミニウム合金よりなる芯材の片面に中間層をクラッドし、芯材の中間層と接していない面及び中間層の芯材と接していない面にろう材をクラッドしてなり、
中間層が、Ｍｎ０．４ｗｔ％〜０．９ｗｔ％を含有し、残部アルミニウム及び不可避不純物からなり、
ろう材層が、Ｓｉ１０．５ｗｔ％〜１３．０ｗｔ％、Ｆｅ０．４０ｗｔ％以下、Ｍｇ１．０ｗｔ％〜２．０ｗｔ％を含有し、残部アルミニウム及び不可避不純物からなり、
中間層と接しているろう材の４９０℃における高温強度をａ、中間層の４９０℃における高温強度をｂとしたときに、０．９ａ＜ｂ＜１．１ａの関係となる高温強度比を備え、
且つ中間層と接しているろう材の全体板厚に対する比率をＡ、中間層の全体板厚に対する比率をＢとした時に、１．１Ａ＜Ｂ＜２．５Ａが成り立つことを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート。
【請求項２】
アルミニウム合金よりなる芯材の片面に中間層をクラッドし、芯材の中間層と接していない面及び中間層の芯材と接していない面にろう材をクラッドしてなり、
中間層が、Ｍｎ０．４ｗｔ％〜０．９ｗｔ％を含有し、さらにＴｉ０．０１ｗｔ％〜０．３ｗｔ％及びＺｒ０．０１ｗｔ％〜０．３ｗｔ％の１種または２種を含有し、残部アルミニウム及び不可避不純物からなり、
ろう材層が、Ｓｉ１０．５ｗｔ％〜１３．０ｗｔ％、Ｆｅ０．４０ｗｔ％以下、Ｍｇ１．０ｗｔ％〜２．０ｗｔ％を含有し、残部アルミニウム及び不可避不純物からなり、
中間層と接しているろう材の４９０℃における高温強度をａ、中間層の４９０℃における高温強度をｂとしたときに、０．９ａ＜ｂ＜１．１ａの関係となる高温強度比を備え、
且つ中間層と接しているろう材の全体板厚に対する比率をＡ、中間層の全体板厚に対する比率をＢとした時に、１．１Ａ＜Ｂ＜２．５Ａが成り立つことを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート。
【請求項３】
芯材がＡｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｔｉ系アルミニウム合金のいずれか一つである請求項１または請求項２に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
【請求項４】
請求項１に記載のアルミニウム合金ブレージングシートを製造するにあたって、中間層の鋳塊に５００℃〜６００℃で１時間以上の均質化処理を行ったのち、４００〜５５０℃の範囲で熱間圧延を行う工程を含むことを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金ブレージングシートの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車用オイルクーラー、インタークーラー、ヒーター、カーエアコンのエバポレーター、コンデンサー、あるいは油圧機器や産業機械のオイルクーラーなどに使用されているアルミニウム製熱交換器は、ろう材を被覆したアルミニウム合金ブレージングシートを積層して流体通路を形成し、流体通路間にアルミニウム合金のフィンを配置し、ろう付け接合して一体化することにより作製されている。
【０００３】
例えば、ドロンカップ製エバポレーターにおいては、両面にろう材をクラッドしたアルミニウム合金ブレージングシート材をプレス成形してコアプレートとし、これらのコアプレート間にコルゲート成形加工したアルミニウム合金のフィンを積層して、ろう付け接合を行ってコアプレートとフィンを接合するとともにコアプレートの間に冷媒の通路を形成することにより作製される。
【０００４】
コアプレートとしてはＡｌ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金などＭｎを含有するアルミニウム合金、たとえばＪＩＳ３００３合金、３００５合金などからなる芯材の片面または両面に、Ａｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｂｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｂｅ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｂｉ−Ｂｅ系合金からなるろう材をクラッドしたアルミニウム合金ブレージングシートが用いられ、フィン材としてはＡｌ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｚｎ系合金などが使用される。ろう付け法としては、真空ろう付け法や、塩化物フラックス、フッ化物系フラックスを用いるろう付け法も用いられている。
【０００５】
しかしながら、芯材にＭｎを含有するアルミニウム合金コアプレートは、耐孔食性が十分でなく、冷媒用流体通路に適用した場合、外側（外気）からの孔食により貫通腐食を生じることがある。流体通路構成材の耐孔食性を向上させるために、流体通路構成材より電位の卑なフィン材、例えばＡｌ−Ｍｎ−Ｚｎ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｎ系合金のフィン材を用い、フィン材の犠牲防食効果により流体通路構成材を防食させることも提案されている。
しかし、エバポレーターの場合、塩素イオンなどのイオン種を含んで導電率が極めて低い結露水が表面に結露し、フィンの犠牲防食効果がフィン接合部の近傍にしか及ばず、フィンーフィン間のコアプレート表面ではフィンの犠牲防食効果が働かず、孔食を発生してしまう問題があった。
【０００６】
このような問題点を解決するために、芯材とろう材の間に純アルミニウムからなる中間層を配置した４層クラッドのブレージングシートも提案されている。（特許文献１）。このブレージングシートでは、耐食性は改善されるものの、ブレージングシートの製造時に、熱間圧延において、各層の接着不良、板のそり、中間層のはみ出し、クラッド率のばらつき等の問題がある。
【０００７】
この４層ブレージングシートの製造性を向上させるために、特許文献２では４層クラッド材中における中間層に厚さが３０〜１５０μｍ  で芯材の変形抵抗の７０〜１３０％の変形抵抗を備えるＡｌ−Ｍｎ系合金中間層合金を採用して芯材と中間層の強度差を小さくしてクラッド圧延性を向上させることが提案されている。
しかし実際の４層クラッド材の熱間圧延においては、芯材と中間層の強度差を小さくするだけでは、圧延加工性や中間層のクラッド率のばらつき等に関する問題を解決することはできない。
またＡｌ−Ｍｎ系合金を中間層として配置した４層ブレージングシートの場合、プレス加工において一部弱加工を受けた場合に、加工度によっては、ろう材が流れる温度近傍の高温まで再結晶が完了しないことがあり、残留している転移や亜結晶粒界に溶融ろうが優先的に浸透、拡散して、いわゆるエロージョンが生じると、中間層部分がろうの浸透によって消失し、犠牲防食効果が働かなくなって、貫通孔食が生じるという問題がある。
【０００８】
特許文献３ではこの成形加工による中間層へのろう材のエロージョン現象を、芯材、中間層の組成、それら材料の組織形状とエロージョン発生の関連について検討し、ろう付け前の芯材の組織が再結晶組織であり、中間層の組織が加工組織である４層ブレージングシートを提案している。しかし、この特許文献３に提案された４層ブレージングシートは加工部分のエロージョンは防止できるものの、未加工部分のエロージョンは防止できない問題があった。
【０００９】
【特許文献１】特開平８−３１９５３１号公報
【特許文献２】特開平１０−５３８２８号公報
【特許文献３】特開平１０−２９８６８６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は以上の従来技術における問題に鑑み、優れた熱間圧延加工性、外部耐食性が得られ、特にクラッド圧延性が向上されたアルミニウム合金ブレージングシートを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者は４層ブレージングシートの圧延工程を観察したところ、圧延過程の初期において、中間層と中間層の上のろう材が一体で圧延された場合に、圧延性が安定することを見出し、中間層と接しているろう材の高温強度及び中間層の高温強度と、中間層と接しているろう材の全体板厚に対する比率及び中間層の全体板厚に対する比率を適切に調整することによってろう材と中間層が一体化して圧延され、クラッド率の安定した良好なクラッド圧延性が得られることを見出し本発明に想到した。
【００１２】
すなわち本発明のアルミニウム合金ブレージングシートは、アルミニウム合金よりなる芯材の片面に中間層をクラッドし、芯材の中間層と接していない面及び中間層の芯材と接していない面にろう材をクラッドしてなり、中間層が、Ｍｎ０．４ｗｔ％〜０．９ｗｔ％を含有し、残部アルミニウム及び不可避不純物からなり、ろう材層が、Ｓｉ１０．５ｗｔ％〜１３．０ｗｔ％、Ｆｅ０．４０ｗｔ％以下、Ｍｇ１．０ｗｔ％〜２．０ｗｔ％を含有し、残部アルミニウム及び不可避不純物からなり、中間層と接しているろう材の４９０℃における高温強度をａ、中間層の４９０℃における高温強度をｂとしたときに、０．９ａ＜ｂ＜１．１ａの関係となる高温強度比を備え、且つ中間層と接しているろう材の全体板厚に対する比率をＡ、中間層の全体板厚に対する比率をＢとした時に、１．１Ａ＜Ｂ＜２．５Ａが成り立つことを特徴とする。
【００１３】
中間層が、Ｔｉ０．０１ｗｔ％〜０．３ｗｔ％及びＺｒ０．０１ｗｔ％〜０．３ｗｔ％の１種または２種を含有する様にしてもよい。
【００１４】
芯材をＡｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｔｉ系アルミニウム合金とすることができる。
【００１５】
中間層を製造する圧延工程において、中間層の鋳塊に５００℃〜６００℃で１時間以上の均質化処理を行い、４００〜５５０℃の範囲で熱間圧延が行われる様にしてもよい。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、自動車用熱交換器のアルミニウム合金ブレージングシートとして、優れた熱間圧延加工性、外部耐食性を備え、特にクラッド圧延性が向上されたアルミニウム合金ブレージングシートが得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
本発明における合金成分の意義および限定理由について説明する。
まず初めに中間層の成分の限定理由を述べる。
Ｍｎ：中間層としてのＭｎはアルミニウム合金に固溶またはＡｌ、Ｆｅ等と金属間化合物を形成し、中間層の高温での強度向上に寄与する。またアルミニウムの腐食を促進するＡｌ−Ｆｅ系の金属間化合物をＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系の金属間化合物に変えることで、犠牲材として働く中間層の自己耐食性を向上させる。この効果が０．４ｗｔ％未満では得られない。０．９ｗｔ％を越えると高温での変形抵抗が大きくなるため、圧延加工性や中間層のクラッド率が安定しなくなる。また中間層の犠牲防食効果に劣る。従ってＭｎ添加量を０．４ｗｔ％〜０．９ｗｔ％と規定した。
【００１８】
また本発明のアルミニウム合金ブレージングシートではＴｉ及びＺｒの１種または２種が必須ではなく、添加すると特に好ましい元素として以下の範囲で添加されてもよい。
Ｔｉ：中間層としてのＴｉは添加することで、材料の厚さ方向に濃度の高い領域と低い領域とに分かれ、それらが交互に分布する層状組織になり、Ｔｉ濃度の低い領域が高い領域に比べ優先的に腐食することにより腐食形状を層状にする効果を有し、それによって厚さ方向への腐食の進行を妨げて中間層の耐孔食性を向上させる。
この効果が０．０１ｗｔ％未満では期待できず、０．３ｗｔ％を越えると中間層の高温での変形抵抗が大きくなるのと、鋳造時に巨大な晶出物が生成するために、クラッド材における中間層の圧延加工性が悪くなる。従ってＴｉの添加量を０．０１ｗｔ％〜０．３ｗｔ％と規定した。Ｔｉの添加量を０．１ｗｔ％〜０．３ｗｔ％とすれば更に好ましい。
【００１９】
Ｚｒ：中間層としてのＺｒはアルミニウム合金に添加すると、アルミに固溶し、またはＡｌ−Ｚｒ系の化合物を形成する。Ｚｒを添加することで高温における高い変形抵抗が得られる。この効果が０．０１ｗｔ％未満では得られず、一方、０．３ｗｔ％を越えると、中間層を作製する際の圧延加工性が低下する。従ってＺｒの添加量を０．０１ｗｔ％〜０．３ｗｔ％と規定した。Ｚｒの添加量を０．０５ｗｔ％〜０．３ｗｔ％とすれば更に好ましい。
【００２０】
これら中間層は、中間層を製造する圧延工程において、中間層の鋳塊に５００℃〜６００℃で１時間以上の均質化処理を行い、４００〜５５０℃の範囲で熱間圧延する工程が必要になる。中間層の鋳塊の均質化温度は、特に、５５０℃超６００℃以下が好ましい。このような工程を経ることで、中間層に添加した元素の固溶量を調整する。その結果クラッド材として圧延するとき、中間層と接しているろう材の４９０℃における高温強度をａ、中間層の４９０℃における高温強度をｂとしたときに、０．９ａ＜ｂ＜１．１ａの関係を成立させる中間層の高温強度を得ることができる。
【００２１】
次に、中間層の上に配置されるろう材の成分の限定理由を述べる。
Ｓｉ：ろう材層としてのＳｉは、ろう付けにおいて溶融し、接合に寄与する。ここでＳｉ量を１０．５ｗｔ％以下にすると、高温での変形抵抗が小さくなりクラッド率がばらつく。一方、Ｓｉ量が１３％以上になるとろう材の鋳造時に巨大な初晶Ｓｉを形成し、ろう材の圧延性が劣る。従ってＳｉ量を１０．５ｗｔ％〜１３ｗｔ％と規定した。
【００２２】
Ｆｅ：ろう材層としてのＦｅは、ろう材の自己耐食性およびろう流れ性に関係する。ろう材に添加するＦｅ量が０．４０％を越えると、自己耐食性におとり、ブレージングシートの耐孔食性を劣化させる。したがってＦｅ量を０．４０ｗｔ％以下に規定した。
【００２３】
Ｍｇ：ろう材層としてのＭｇは、真空ろう付けにおいてＭｇがろう材層より蒸発することにより、表面の酸化皮膜を破壊、還元し、ろうの流れを良好にする働きがある。この効果が１．０ｗｔ％未満では不足し、２．０ｗｔ％を越えると、ろう材として圧延できなくなる。従ってＭｇの添加量を１．０ｗｔ％〜２．０ｗｔ％と規定した。尚、フッ素系フラックスを用いるろう付に使用される場合には、ろう材層にＭｇを含まないものを用いてもよい。
【００２４】
本発明では、ろう材と中間層が一体化して圧延されてクラッド圧延性が良好なアルミニウム合金ブレージングシートを得るために、中間層と接しているろう材の４９０℃における高温強度をａ、中間層の４９０℃における高温強度をｂとした時に、０．９ａ＜ｂ＜１．１ａの関係が成り立つ様に中間層と中間層と接しているろう材の高温強度が調整される。
高温強度が０．９ａ＞ｂの場合、圧延により中間層が伸びすぎて圧延中に中間層がはがれる問題があり、ｂ＞１．１ａでは圧延においてろう材と中間層が接合しないという問題がある。
【００２５】
さらに本発明では特にクラッド率を安定させるために、中間層と接しているろう材の全体板厚に対する比率をＡ、中間層の全体板厚に対する比率をＢとした時に、１．１Ａ＜Ｂ＜２．５Ａの関係が成り立つ様に板厚が調整される。
中間層と接しているろう材及び中間層の板厚の関係が、０．９Ａ＞Ｂでは中間層のクラッド率がばらつき、Ｂ＞２．５Ａでは、ろう材のクラッド率がばらつく問題を生じる。
【００２６】
本発明における芯材は、Ａｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｔｉ系アルミニウム合金であり、ろう付け方法により適宜選択できる。たとえば、フッ素系フラックスを用いるろう付けでは、Ａｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｔｉ系を用いる。これは、フッ素系フラックスを用いるろう付けでは、フラックスとＭｇが反応するため芯材にＭｇを用いることができないためである、一方、フラックスを用いない真空ろう付けでは、Ａｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｔｉ系アルミニウム合金が選択できる。
【００２７】
［実施例］
表１に本発明例のろう材合金成分と本発明例を外れるろう材合金を示す。
表２に本発明例の中間層合金成分と本発明例を外れる中間層合金を示す。本実施例では芯材にはＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金を用いた。
表３に示すように、本発明ろう材、中間層を、鋳造した後に、５６０℃で３時間の均質化処理を施した後に、４９０℃で熱間圧延し、所定の厚さに圧延した。これらろう材、中間層、芯材、ろう材を順次、表３のクラッド率になるように積層して、４９０℃の温度で熱間圧延し、冷間圧延、最終焼鈍を施して、板厚０．４ｍｍの表３に示すアルミニウムブレージング゛シートを作製した。
また、表３においてＮo.３２は、ろう材はＢ組成とし成分、中間層は中間層合金１を用いていずれも本発明範囲内とし、またクラッド率比Ｂ／Ａを本発明範囲内の１．６６として作成された。しかしこのＮo.３２はろう材、中間層の均質化処理が処理温度４５０℃で６時間加熱という条件で行われ、中間層の製造方法が本発明例の条件を外れる条件によって作製された。
【００２８】
【表１】
2008248361.tif 000002
【００２９】
【表２】
2008248361.tif 000003
【００３０】
【表３】
2008248361.tif 000004
【００３１】
表３に示すｂ／ａはろう材の４５０℃における高温強度ａと中間層の４５０℃における高温強度ｂとに基づく高温強度比である。またＢ／Ａはろう材の全体板厚に対する比率（クラッド率Ａ）と中間層の全体板厚に対する比率（クラッド率Ｂ）とに基づくクラッド率である。
係るｂ／ａ及びＢ／Ａは本発明では以下に示す関係式（１）及び  関係式（２）を充足する。
関係式（１）：０．９＜ｂ／ａ＜１．１（ａ：ろう材の４５０℃における変形抵抗、ｂ：中間層の４５０℃における変形抵抗）
関係式（２）：１．１＜Ｂ／Ａ＜２．５（Ａ：ろう材の全体板厚に対する比率（クラッド率）、Ｂ：中間層の全体板厚に対する比率（クラッド率））
【００３２】
これらブレージングシートより、幅４０ｍｍ、長さ１２０ｍｍの板材を切り出し、真空度５×１０−５Ｔｏｒｒ以下で温度６００℃で保持時間３分の真空ろう付け加熱した。真空加熱後の板材の裏面と端部をマスキングし、ＪＩＳ  Ｈ８６０１に準じるＣＡＳＳ試験を２００時間実施した。試験の後、マスキングを除去した後に、硝酸、リン酸−クロム酸で腐食生成物を除去した後に、焦点深度法にて深そうに思われる孔食を１０点測定し、最大孔食深さを求めた。
【００３３】
またブレージングシートより、ＪＩＳ５号試験片を切り出し、上記を同じ真空ろう付けを実施した後にろう付け加熱後の強度として引張性能を求めた。
【００３４】
また、中間層の上に配置されるろう材成分、中間層を別に鋳造し、均質化処理（５５０℃で３時間）を実施した後に、４９０℃で熱間圧延し、冷間圧延して１ｍｍの板を作成し、ＪＩＳ５号試験片を作成した。このＪＩＳ５号試験片を４９０℃の温度に保持し、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎで引張性能を調査した。４９０℃、１０ｍｍ／ｍｉｎで引張性能を調査した理由は、この条件が実際の熱間圧延の温度と歪速度を模擬しているためである。そのためこの引張強度を本発明における高温強度（熱間圧延時の高温変形抵抗に相当）と規定した。
以上の最大孔食深さ及び本発明における高温強度の調査結果（引張性能調査結果）を表４に示す。
【表４】
2008248361.tif 000005
【００３５】
表３及び表４に示すように、本発明例Ｎo.１〜Ｎo.１３のブレージングシートは高温強度およびクラッド率が本発明範囲内にあるため、熱間圧延加工できクラッド率も安定していた。また、耐食性も最大孔食深さが１１３μｍであり、またろう付け加熱後の強度も１２７〜１３１ＭＰａ以下であり、良好であった。
【００３６】
特に本発明例Ｎo.６〜Ｎo.９については、いずれも中間層が中間層合金２を用いてなり、本発明の請求項２で０．０１ｗｔ％〜０．３ｗｔ％と規定したＺｒの添加量を充足する０．０５ｗｔ％のＺｒを含有していたため、Zrを添加しない中間層を用いた本発明例No.1〜No.5に比べて高い中間層の高温強度が得られた。
【００３７】
また特に本発明例Ｎo.１０〜Ｎo.１３については、いずれも中間層が中間層合金３を用いてなり、本発明の請求項２で０．０１ｗｔ％〜０．３ｗｔ％と規定したＴｉの添加量を充足する０．１５ｗｔ％のＴｉを含有し、最大孔食深さが７７〜９２μｍであり、最大孔食深さが８３〜１１３μｍであるＮo.１〜Ｎo.５に比し中間層の耐孔食性が向上されている。
【００３８】
比較例Ｎo.１４〜Ｎo.１６は、ろう材がＢ組成であり、中間層が中間層合金１〜３を用いてなり、本発明範囲内である。しかし、このＮo.１４〜Ｎo.１６ではろう材と中間層のクラッド率の比が本発明範囲（１．１＜Ｂ／Ａ＜２．５）を逸脱して２．７７であり、クラッド率がばらつき、健全なクラッド材が製造できなかった。
【００３９】
比較例Ｎo.１７はろう材がＢ組成であり、ろう材と中間層のクラッド率の比Ｂ／Ａが１．６６であり本発明範囲内であった。しかし、中間層が中間層合金６を用いてなり、本発明範囲外であり、ろう材と中間層の高温強度比が本発明範囲である０．９＜ｂ／ａを逸脱して０．７８８であり、健全なクラッド材が製造できなかった。
またＮo.１８では中間層が中間層合金７を用いてＭｎが本発明例を越え１．２３ｗｔ％を含有するために、ろう材と中間層の高温強度比ｂ／ａが本発明範囲であるｂ／ａ＜１．１を逸脱して１．１３であり健全なクラッド材が製造できなかった。
【００４０】
Ｎo.１９では、ろう材がＢ組成であり、本発明範囲内であった。しかし、中間層が本発明範囲外の中間層合金６を用いてなり、ろう材と中間層のクラッド率の比が本発明範囲であるＢ／Ａ＜２．５を逸脱して２．７７であり、クラッド率がばらつき健全なクラッド材が製造できなかった。
Ｎo.２０では、中間層が中間層合金７を用いてＭｎが本発明例を越え１．２３ｗｔ％を含有するために、ろう材と中間層の高温強度比ｂ／ａが本発明範囲であるｂ／ａ＜１．１を逸脱して１．１３であり健全なクラッド材が製造できなかった。またろう材と中間層のクラッド率の比が本発明範囲であるＢ／Ａ＜２．５を逸脱して２．７７であり、クラッド率がばらつき、健全なクラッド材が製造できなかった。
【００４１】
ろう材に比較材のＤを用いて本発明範囲外であるＮo.２１では、ろう材のＳｉの含有量が１３．４０ｗｔ％であり、Ｓｉ量を１０．５ｗｔ％〜１３ｗｔ％と規定した本発明規定範囲を超えるためにろう材として圧延できなかった。ろう材に比較材のＥを用いて本発明範囲外であるＮo.２２では、クラッド材として圧延できたが、ろう材のＦｅの含有量が０．４８ｗｔ％であり、ろう材のＦｅの含有量を０．４０ｗｔ％以下に規定した本発明を超えるために、耐食性に劣った。
ろう材に比較材のＦを用いて本発明範囲外であるＮo.２３では、ろう材のＭｇの含有量が２．２１ｗｔ％でありＭｇの添加量を１．０ｗｔ％〜２．０ｗｔ％と規定した本発明規定範囲よりも多いために、望ましいろう材となす圧延ができなかった。  
【００４２】
Ｎo.２４〜Ｎo.２６では、中間層が中間層合金２を用いて本発明内であった。しかし、Ｎo.２４はろう材に比較材のＣを用いてろう材のＳｉの含有量が１０．１０ｗｔ％であり、ろう材に比較材のＤを用いて本発明範囲外であるＮo.２５では、ろう材のＳｉの含有量が１３．４０ｗｔ％であり、Ｓｉ量を１０．５ｗｔ％〜１３ｗｔ％と規定した本発明規定を充足しない。ろう材に比較材のＥを用いて本発明範囲外であるＮo.２６では、ろう材のＦｅの含有量が０．４８ｗｔ％であり、ろう材のＦｅの含有量を０．４０ｗｔ％以下に規定した本発明範囲を超える。
【００４３】
これらのＮo.２４〜Ｎo.２６では、ろう材と中間層のクラッド率の比が本発明範囲であるＢ／Ａ＜２．５を逸脱して２．７７であり、クラッド率がばらつき、健全なクラッド材が製造できなかった。
ろう材に比較材のＦを用いて本発明範囲外であるＮo.２７では、ろう材のＭｇの含有量が２．２１ｗｔ％でありＭｇの添加量を１．０ｗｔ％〜２．０ｗｔ％と規定した本発明規定範囲よりも多いために、望ましいろう材となす圧延ができなかった。
【００４４】
Ｎo.２８は、ろう材に比較材のＣを用いてろう材のＳｉの含有量が１０．１０ｗｔ％であり、Ｓｉ量を１０．５ｗｔ％〜１３ｗｔ％と規定した本発明規定を充足せず、ろう材と中間層の高温強度比が本発明範囲である０．９＜ｂ／ａを逸脱して０．７９であり、健全なクラッド材が製造できなかった。
【００４５】
Ｎo.２９は、ろう材に比較材のＤを用いてろう材のＳｉの含有量が１３．４０ｗｔ％であり、Ｓｉ量を１０．５ｗｔ％〜１３ｗｔ％と規定した本発明規定範囲を超えるために巨大な初晶Ｓｉを形成しており、ろう材の圧延性が劣り、望ましいろう材となす圧延を行うことができなかった。また中間層が中間層合金８を用いてなり、Ｚｒの添加量を０．０５ｗｔ％〜０．３ｗｔ％と規定した本発明請求項２の条件を充足しない０．３９  ｗｔ％のＺｒを含有しており中間層を作製する際の圧延加工性が低下して、望ましい中間層となす圧延を行うことができなかった。
【００４６】
中間層が本発明範囲内の中間層合金５を用いてなり、ろう材に比較材のＥを用いて本発明範囲外であるＮo.３０では、ろう材と中間層のクラッド率の比が１．６６であって本発明範囲内であるが、ろう材のＦｅの含有量が０．４８ｗｔ％であり、ろう材のＦｅの含有量を０．４０ｗｔ％以下に規定した本発明範囲を超え、貫通孔を生じて耐食性に劣った。
【００４７】
中間層が中間層合金９を用いてなり、ろう材に比較材のＦを用いて本発明範囲外であるＮo.３１では、ろう材のＭｇの含有量が２．２１ｗｔ％であり、Ｍｇの添加量を１．０ｗｔ％〜２．０ｗｔ％とする本発明の範囲を超えるために、望ましいろう材となす圧延ができなかった。また、中間層のＴｉの含有量が０．３８ｗｔ％であり、Ｔｉの添加量を０．１ｗｔ％〜０．３ｗｔ％と規定した本発明請求項２の範囲を超え、巨大な晶出物が生成して中間層の圧延加工性が悪化し、望ましい中間層となす圧延ができなかった。
【００４８】
Ｎo.３２は、ろう材はＢ組成とし成分、中間層は中間層合金１を用いていずれも本発明範囲内とし、またクラッド率比Ｂ／Ａを本発明範囲内の１．６６として作製されてはいる。しかしこのＮo.３２はろう材、中間層の均質化処理が処理温度４５０℃で６時間加熱という条件で行われ、中間層の製造方法が本発明例の条件を外れる条件によって作製された。その結果、Ｎo.３２は高温強度比が  １．１６であり、ｂ／ａ＜１．１という本発明の条件を充足しないために、健全なクラッド材が製造できなかった。
【産業上の利用可能性】
【００４９】
本発明のアルミニウム合金ブレージングシートはフッ化物系フラックスを用いる不活性ガス雰囲気ろう付けあるいは真空ろう付けにより、自動車用ラジエーター、ヒーターコアなどのアルミニウム製熱交換器を製造する場合、その構成部材であるチューブ材（クラッド材の溶接管あるいは成型チューブ）に適用できる。