(57)【要約】【課題】簡易な構成により、ピストンロッドのストローク量が上限値に達することを抑制するよう減衰力を発生させるショックアブソーバを提供する。【解決手段】ショックアブソーバ１０Ａにおいて、インナーピストン２０は、シリンダ室２を第１シリンダ室４と第２シリンダ室６とに区分けすると共に、第１シリンダ室４および第２シリンダ室６相互間の作動液の流路が形成されている。アウターピストン２２は、第２シリンダ室を第２Ａシリンダ室６Ａと第２Ｂシリンダ室６Ｂとに区分けすると共に、第２Ａシリンダ室６Ａおよび第２Ｂシリンダ室６Ｂ相互間の作動液の流路が形成された円環部２２ｂを有する。バルブ２８は、第２Ａシリンダ室６Ａから第２Ｂシリンダ室６Ｂへの作動液の流れによって変形し、円環部２２ｂと当接して第２Ａシリンダ室６Ａから第２Ｂシリンダ室６Ｂへの作動液の流路を狭める。【選択図】図２
2008208878.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストンロッドと共に移動可能に設けられ、シリンダ室を第１シリンダ室と第２シリンダ室とに区分けすると共に第１シリンダ室および第２シリンダ室相互間の作動液の流路が形成されたインナーピストンと、
ピストンロッドと共に移動可能に設けられ、前記インナーピストンの外周とシリンダ内壁との間に配置される円筒部と、第２シリンダ室において前記円筒部の内周から径内向きに突出するように形成され、第２シリンダ室を前記インナーピストンの側の第２Ａシリンダ室と前記インナーピストンから離間した第２Ｂシリンダ室とに区分けすると共に第２Ａシリンダ室および第２Ｂシリンダ室相互間の作動液の流路が形成された円環部と、を有するアウターピストンと、
ピストンロッドと共に移動可能に第２Ａシリンダ室に設けられ、第１シリンダ室から第２Ａシリンダ室への作動液の流れによって変形して前記円環部に当接し、第２Ａシリンダ室から第２Ｂシリンダ室への作動液の流路を狭める弾性部材と、
を備えることを特徴とするショックアブソーバ。
【請求項２】
前記アウターピストンは、前記インナーピストンに固定され、
前記インナーピストンはピストンロッドに固定されることを特徴とする請求項１に記載のショックアブソーバ。
【請求項３】
前記アウターピストンおよび前記インナーピストンは、同じナットでピストンロッドに固定されることを特徴とする請求項１に記載のショックアブソーバ。
【請求項４】
前記円環部は、前記弾性部材が当接する部分に、前記弾性部材が当接したときに作動液が通過することが可能な溝が形成されることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載のショックアブソーバ。
【請求項５】
前記弾性部材は板状に形成され、
前記円環部は、第１シリンダ室から第２Ａシリンダ室への作動液の流れによって前記弾性部材が変形したときに、前記弾性部材の側面に当接する側面当接部を有することを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載のショックアブソーバ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はショックアブソーバに関し、特にピストンの速度に応じて減衰力を変化させるショックアブソーバに関する。
【背景技術】
【０００２】
車両のいわゆるバネ上とバネ下の間には、走行中に車輪が路面の突部に乗り上げたときの衝撃を吸収するためのショックアブソーバが設けられている。このようなショックアブソーバにおいて、例えば、ピストン速度が０．０６ｍ／秒のとき伸び側減衰力が３０ｋｇｆ以下、縮み側減衰力が１５ｋｇｆ以下とすることにより、走行時タイヤの偏心などで起振された微小振動がシャシーフレームからキャブに伝わり乗り心地を悪化させることを抑制する技術が提案されている（例えば、特許文献１参照）。また、低い減衰力を発生させる低減衰バルブが端面に設けられたチェックボディが、軸方向においてメインボディとサブボディに分割形成されることにより、減衰力特性のチューニングの自由度を高めることが可能な減衰力可変型ショックアブソーバが提案されている（例えば、特許文献２参照）。また、例えば、サポートに湾曲したガイド面を形成し、ガイド面に沿ってリーフバルブが撓むようにすることにより減衰力設定の自由度を増大させる油圧緩衝器が提案されている（例えば、特許文献３参照）。また、例えば、外周シート部と補助シート部の上面にオリフィスを形成することにより、スウィッシュ音の発生を抑制する油圧緩衝器のバルブ構造が提案されている（例えば、特許文献４参照）。
【特許文献１】実開昭６１−１７２８号公報
【特許文献２】特開平９−２８０２９５号公報
【特許文献３】特開２００３−２２７５３５号公報
【特許文献４】特開２００１−６５６２２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
上述の特許文献に記載されたショックアブソーバでは、作動液が充填されたシリンダ室内をピストンロッドが移動することにより減衰力を発生させる。しかし、ピストンロッドのストローク量にも限りがある。例えば、車両走行中に車輪が路面の大きな突部に乗り上げた場合においても、ピストンロッドのストローク量がこの上限値に達することを抑制する必要がある。
【０００４】
本発明はこうした課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、簡易な構成により、ピストンロッドのストローク量が上限値に達することを抑制するよう減衰力を発生させるショックアブソーバを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記課題を解決するために、本発明のある態様のショックアブソーバは、ピストンロッドと共に移動可能に設けられ、シリンダ室を第１シリンダ室と第２シリンダ室とに区分けすると共に第１シリンダ室および第２シリンダ室相互間の作動液の流路が形成されたインナーピストンと、ピストンロッドと共に移動可能に設けられ、インナーピストンの外周とシリンダ内壁との間に配置される円筒部と、第２シリンダ室において円筒部の内周から径内向きに突出するように形成され、第２シリンダ室をインナーピストンの側の第２Ａシリンダ室とインナーピストンから離間した第２Ｂシリンダ室とに区分けすると共に第２Ａシリンダ室および第２Ｂシリンダ室相互間の作動液の流路が形成された円環部と、を有するアウターピストンと、ピストンロッドと共に移動可能に第２Ａシリンダ室に設けられ、第１シリンダ室から第２Ａシリンダ室への作動液の流れによって変形して円環部に当接し、第２Ａシリンダ室から第２Ｂシリンダ室への作動液の流路を狭める弾性部材と、を備える。
【０００６】
この態様によれば、アウターピストンとインナーピストンを設け、作動液の流れによって弾性部材を変形させてアウターピストンに当接させるという簡易な構成により、ピストンロッドの摺動速度が所定の値より大きくなったときに作動液の流れの流動性を低下させ、ショックアブソーバの減衰力を増大させることができる。このため、ピストンロッドのストローク量が上限値に達することを容易に回避することが可能となる。
【０００７】
アウターピストンは、インナーピストンに固定され、インナーピストンはピストンロッドに固定されてもよい。この態様によれば、アウターピストンが固定されたインナーピストンをピストンロッドに固定することにより、弾性部材と当接する円環部を有するアウターピストンを容易にピストンロッドに取り付けることができる。
【０００８】
アウターピストンおよびインナーピストンは、同じナットでピストンロッドに固定されてもよい。この態様によれば、ナットを締結する一つの工程によってアウターピストンとインナーピストンの双方をピストンロッドに固定することができる。このため、弾性部材と当接する円環部を有するアウターピストンを容易にピストンロッドに取り付けることができる。
【０００９】
円環部は、弾性部材が当接する部分に、弾性部材が当接したときに作動液が通過することが可能な溝が形成される。この態様によれば、弾性部材が円環部に当接するときの弾性部材に与えられる衝撃を緩和することができる。このため、弾性部材の強度アップの必要性が低減され、弾性部材の設計自由度を増加させることができる。
【００１０】
弾性部材は板状に形成され、円環部は、第１シリンダ室から第２Ａシリンダ室への作動液の流れによって弾性部材が変形したときに、弾性部材の側面に当接する側面当接部を有してもよい。この態様によれば、弾性部材の側面が円環部の側面当接部に当接することにより、弾性部材が円環部に当接するときの弾性部材に与えられる衝撃を緩和することができる。このため、上述と同様に弾性部材の設計自由度を増加させることができる。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、簡易な構成により、ピストンロッドのストローク量が上限値に達することを抑制するよう減衰力を発生させるショックアブソーバを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、図面を参照して本発明の実施の形態（以下、「実施形態」という。）について詳細に説明する。
【００１３】
（第１の実施形態）
図１は、第１の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ａの全体的な構成を示す断面図である。ショックアブソーバ１０Ａは、ピストンロッド１２、シリンダ１４、外筒１６、インナーピストン押さえ部材１８、インナーピストン２０、アウターピストン２２、バルブ２８、およびナット３２を備える。
【００１４】
なお、図示しないが図１に示される部分の上方には、インナーピストン押さえ部材１８、インナーピストン２０、アウターピストン２２、およびナット３２などが、図１に示される状態から上下反転した状態で配置されている。これらの構成要素が上下反転した状態で一対設けられることにより、ショックアブソーバ１０Ａが圧縮および収縮の双方において減衰力を発生させることができる。以下、ピストンロッド１２の先端側に設けられたこれらの構成要素について説明し、図１に示される部分より上方に配置される同様の構成要素については説明を省略する。
【００１５】
外筒１６は円筒状に形成される。シリンダ１４は、外筒１６の内径よりも小さい外径を有する円筒状に形成される。シリンダ１４および外筒１６は同様の軸方向の長さを有し、シリンダ１４が外筒１６の内部に挿通され、相互に同軸となるようシリンダ１４が外筒１６に固定される。シリンダ１４の内壁に囲まれる領域にはシリンダ室２が形成され、シリンダ室２には作動液が充填される。
【００１６】
ピストンロッド１２は、シリンダ１４の内径よりも小さい外径を有する円柱状に形成され、その先端には他の部分よりも細い細軸部１２ｂが所定長さ設けられている。更に細軸部１２ｂの先端に雄ネジ部１２ａが設けられている。ピストンロッド１２は同軸となるようシリンダ１４に挿通される。インナーピストン押さえ部材１８は円盤状に形成され、中央にピストンロッド１２の細軸部１２ｂの外径と略同一の内径を有する挿通孔が設けられている。また、インナーピストン押さえ部材１８には軸方向に貫通する貫通孔１８ａが周方向に均等な間隔で設けられている。
【００１７】
インナーピストン２０はインナーピストン押さえ部材１８よりも厚みのある円盤状に形成される。インナーピストン２０にも、中央にピストンロッド１２の細軸部１２ｂの外径と略同一の内径を有する挿通孔が設けられる。
【００１８】
バルブ２８およびバルブ３３は弾性部材により円盤状に形成され、中央にピストンロッド１２の細軸部１２ｂの外径と略同一の内径を有する挿通孔が設けられている。第１の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ａでは、バルブ３３はバルブ２８よりも大きな外径を有し、厚さが薄いものが採用されている。インナーピストン押さえ部材１８、バルブ３３、インナーピストン２０、バルブ２８の順に、各々の挿通孔がピストンロッド１２の細軸部１２ｂに挿通され、円環状のバルブ押さえ部材３０が細軸部１２ｂにさらに挿通される。この状態で雄ネジ部１２ａにナット３２が螺合され、インナーピストン押さえ部材１８、インナーピストン２０、バルブ２８、およびバルブ押さえ部材３０がピストンロッド１２の先端に固定される。
【００１９】
アウターピストン２２は、インナーピストン２０の外径と略同一の内径を有する円筒状の円筒部２２ａと、円筒部２２ａの端部において径内向きに突出するように形成される円環部２２ｂを有する。インナーピストン２０の外周には雄ネジ部２０ｄが設けられており、円筒部２２ａの円環部２２ｂが設けられていない端部には雌ネジ部２２ｄが設けられている。雄ネジ部２０ｄと雌ネジ部２２ｄとが螺合されることにより、アウターピストン２２がインナーピストン２０に取り付けられる。インナーピストン２０の外周にはＯリング２６が取り付けられており、雄ネジ部２０ｄと雌ネジ部２２ｄとが螺合されることにより、インナーピストン２０とアウターピストン２２との間の作動液の流れが規制される。こうしてアウターピストン２２はインナーピストン２０に固定され、インナーピストン２０がピストンロッド１２に固定されることにより、インナーピストン２０およびアウターピストン２２は、ピストンロッド１２と共に軸方向に移動することができるようピストンロッド１２に対して固定される。
【００２０】
アウターピストン２２の外周には、ピストンリング２４が取り付けられている。ピストンリング２４を含むアウターピストン２２の外径は、シリンダ１４の内径と略同一となっている。ピストンロッド１２は、インナーピストン２０およびアウターピストン２２が取り付けられた状態でシリンダ１４に挿通される。このとき、ピストンリング２４は、アウターピストン２２とシリンダ１４内壁との間の作動液の流動を規制する。
【００２１】
ピストンロッド１２に取り付けられた状態では、インナーピストン２０はシリンダ室２を、ピストンロッド１２の先端側の第２シリンダ室６と、それと逆側の第１シリンダ室４とに区分けする。インナーピストン２０は、軸方向に貫通する第１貫通孔２０ａおよび第２貫通孔２０ｂが設けられている。第１貫通孔２０ａおよび第２貫通孔２０ｂは、共に同一の内径を有する。第１の実施形態では、第１貫通孔２０ａは、周方向に均等な間隔で８つ設けられている。また、第２貫通孔２０ｂも、第１貫通孔２０ａが並ぶ箇所よりも径方向内側において、周方向に均等な間隔で８つ設けられている。また、バルブ３３には軸方向に貫通する貫通孔３３ａが設けられている。貫通孔３３ａは、第２貫通孔２０ｂと同様の径方向位置に、周方向に均等な間隔で第２貫通孔２０ｂと同一の数（８つ）設けられている。インナーピストン２０およびバルブ３３は、第２貫通孔２０ｂと貫通孔３３ａとが同軸となるよう相対的に配置される。第１貫通孔２０ａ、および第２貫通孔２０ｂと貫通孔３３ａは、第１シリンダ室４および第２シリンダ室６相互間の作動液の流路を形成する。
【００２２】
アウターピストン２２の円環部２２ｂは第２シリンダ室６内に配置され、第２シリンダ室６を、インナーピストン２０側の第２Ａシリンダ室６Ａと、インナーピストン２０から離間した第２Ｂシリンダ室６Ｂとに区分けする。円環部２２ｂには軸方向に貫通する貫通孔２２ｃが設けられている。第１の実施形態では貫通孔２２ｃは、周方向に均等な間隔で４つ設けられている。貫通孔２２ｃは第１貫通孔２０ａおよび第２貫通孔２０ｂの内径と同一の内径を有する。貫通孔２２ｃは、第２Ａシリンダ室６Ａおよび第２Ｂシリンダ室６Ｂ相互間の流路を形成する。
【００２３】
図２は、第１の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ａの構成を示す断面図である。インナーピストン２０は、径方向における第１貫通孔２０ａと第２貫通孔２０ｂとの間に、全周にわたってバルブ２８側に突出する突部２０ｃが設けられている。また、インナーピストン２０は、径方向における第１貫通孔２０ａと第２貫通孔２０ｂとの間に、全周にわたってバルブ３３側に突出する第１突部２０ｅが設けられており、径方向における第１貫通孔２０ａと外周との間に、全周にわたってバルブ３３側に突出する第２突部２０ｆが設けられている。ピストンロッド１２が軸方向に摺動しておらず、シリンダ室２の作動液が流動していない状態では、バルブ２８は先端が突部２０ｃに当接しており、バルブ３３は第１突部２０ｅおよび第２突部２０ｆに当接している。
【００２４】
図２においてピストンロッド１２が上方に移動すると、バルブ３３が第２突部２０ｆに当接するため、第１貫通孔２０ａを通過して第１シリンダ室４から第２Ａシリンダ室６Ａへの作動液の流れが規制される。このため第１シリンダ室４の作動液は、貫通孔３３ａおよび第２貫通孔２０ｂを通過して第２Ａシリンダ室６Ａに流入する。バルブ２８は弾性部材であるため、第２貫通孔２０ｂを通過して第１シリンダ室４から第２Ａシリンダ室６Ａに流入する作動液の流れによって変形する。ピストンロッド１２の摺動速度が所定の値に達するまでは、バルブ２８の先端はインナーピストン２０の突部２０ｃにも円環部２２ｂの上面にも当接しない状態となる。このため、第１貫通孔２０ａおよび第２貫通孔２０ｂから第２Ａシリンダ室６Ａに流入した作動液は、円環部２２ｂの貫通孔２２ｃ、および円環部２２ｂ内周とナット３２外周との間に形成される空隙部３４を通過して第２Ｂシリンダ室６Ｂに流出する。
【００２５】
ピストンロッド１２の摺動速度が所定の値に達すると、図２において破線表示したように、バルブ２８の先端が円環部２２ｂの上面に当接する。これによって、第２Ａシリンダ室６Ａから空隙部３４を通過して第２Ｂシリンダ室６Ｂに流出する流路が規制され、第２Ａシリンダ室６Ａに流入した作動液は、貫通孔２２ｃを通過して第２Ｂシリンダ室６Ｂに流出する。上述の通り、貫通孔２２ｃは円周方向に４つしか設けられていないため、第２Ａシリンダ室６Ａから第２Ｂシリンダ室６Ｂへの作動液の流路が狭められ、バルブ２８が円環部２２ｂ上面に当接する以前よりも第２Ａシリンダ室６Ａから第２Ｂシリンダ室６Ｂに作動液が流出しにくくなる。これによって、ピストンロッド１２の減衰力が増加する。
【００２６】
車両走行中に、高い突部に車輪が乗り上げることなどにより、ピストンロッド１２が摺動許容範囲を超えて摺動しようとした場合、ピストンロッド１２はそれ以上摺動することができないロック状態に陥る。第１の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ａでは、このようにピストンロッド１２の摺動速度が所定の値を超える場合にピストンロッド１２の減衰力を増大させることにより、ピストンロッド１２がロック状態となることを抑制することが可能となる。
【００２７】
ピストンロッド１２が逆方向（図２の下方向）に移動することにより、第２Ｂシリンダ室６Ｂの作動液は、空隙部３４および貫通孔２２ｃを通過して第２Ａシリンダ室６Ａに流入する。このときバルブ２８は、第２貫通孔２０ｂから作動液が流入しなくなることから再び突部２０ｃに当接した状態となる。このため、今度は第２貫通孔２０ｂを通過して第２Ａシリンダ室６Ａから第１シリンダ室４に流出する作動液の流路が規制される。これに対し、バルブ３３は、第１貫通孔２０ａを通過して第２Ａシリンダ室６Ａから第１シリンダ室４に流入する作動液の流れによって変形し、第２突部２０ｆと離間する。これによって第２Ａシリンダ室６Ａに流入した作動液は第１貫通孔２０ａを通過して第１シリンダ室４に流出する。
【００２８】
図３は、第１の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ａの、ピストン摺動速度Ｖｐと減衰力Ｆｄとの関係を示す図である。図３において、Ｉが第１の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ａのピストン摺動速度Ｖｐと減衰力Ｆｄとの関係を示し、IIが、バルブ２８が円環部２２ｂの上面などに当接することなく、バルブ２８の変形だけで第２Ａシリンダ室６Ａから第２Ｂシリンダ室６Ｂへの作動液の流路を狭める場合のピストン摺動速度Ｖｐと減衰力Ｆｄとの関係を示すものである。
【００２９】
ショックアブソーバ１０Ａでは、バルブ２８が変形し円環部２２ｂの上面に当接することにより、空隙部３４を通過して第２Ａシリンダ室６Ａから第２Ｂシリンダ室６Ｂに流出する作動液の流路を規制するため、IIの場合よりも高い勾配でピストンロッド１２の摺動速度Ｖｐに対して減衰力Ｆｄを増加させることができる。このため、摺動可能範囲を超えて摺動することによりピストンロッド１２がロックすることをより効果的に抑制することが可能となる。
【００３０】
（第２の実施形態）
図４は、第２の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ｂの構成を示す断面図である。ショックアブソーバ１０Ｂは、第１の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ａにおけるインナーピストン２０およびアウターピストン２２の代わりに、インナーピストン５０およびアウターピストン５２を有する。以下、第１の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ａと同様の構成については同一の符号を付して説明を省略する。
【００３１】
インナーピストン５０は、外周にネジ部を有しない点で、第１の実施形態に係るインナーピストン２０と異なる。一方、インナーピストン５０は、第１貫通孔５０ａ、第２貫通孔５０ｂ、突部５０ｃ、第１突部５０ｄ、および第２突部５０ｅを有し、これらは第１の実施形態に係るインナーピストン２０の第１貫通孔２０ａ、第２貫通孔２０ｂ、突部２０ｃ、第１突部２０ｅ、および第２突部２０ｆと同様である。
【００３２】
アウターピストン５２は、インナーピストン５０の外径と略同一の内径を有する円筒状の円筒部５２ａと、円筒部５２ａの端部において径内向きに突出するように形成される円環部５２ｂを有する。円環部５２ｂは、ピストンロッド１２の細軸部１２ｂの外径と略同一の内径の挿通孔を中央に有する。
【００３３】
第２の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ｂでは、バルブ３３、インナーピストン５０、バルブ２８、バルブ押さえ部材３０の順に、各々の挿通孔がピストンロッド１２の細軸部１２ｂに挿通される。インナーピストン５０の外径とアウターピストン５２の円筒部５２ａの内径とは略同一となっており、このときインナーピストン５０はアウターピストン５２の円筒部５２ａに嵌着される。インナーピストン５０の外周にはＯリング５６が取り付けられており、インナーピストン５０の外周と円筒部５２ａの内周との間の作動液の流れが規制される。
【００３４】
この状態で雄ネジ部１２ａにナット３２が螺合され、これらがピストンロッド１２の先端に固定される。このように、第２の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ｂでは、インナーピストン５０およびアウターピストン５２は、同じナット３２でピストンロッド１２に固定され、インナーピストン５０およびアウターピストン５２の取付容易化が図られている。
【００３５】
ピストンロッド１２に取り付けられた状態では、インナーピストン５０は、シリンダ室２をピストンロッド１２の先端側の第２シリンダ室６と、それと逆側の第１シリンダ室４とに区分けする。また、アウターピストン５２は、第２シリンダ室６を、インナーピストン５０側の第２Ａシリンダ室６Ａと、インナーピストン５０から離間した第２Ｂシリンダ室６Ｂとに区分けする。これらの点は、第１の実施形態に係るインナーピストン２０およびアウターピストン２２と同様である。
【００３６】
アウターピストン５２の円環部５２ｂには、軸方向に貫通する第１貫通孔５２ｃおよび第２貫通孔５２ｄが設けられている。第１貫通孔５２ｃおよび第２貫通孔５２ｄは、共に第２Ａシリンダ室６Ａおよび第２Ｂシリンダ室６Ｂ相互間の流路を形成する。第１貫通孔５２ｃは、第１貫通孔５０ａおよび第２貫通孔５０ｂと同一の内径を有し、周方向に均等な間隔で４つ設けられている。第２貫通孔５２ｄも、第１貫通孔５２ｃが並ぶ箇所よりも径方向内側において、周方向に均等な間隔で４つ設けられている。第２貫通孔５２ｄは第２貫通孔５２ｄよりも大きい内径を有する。第１貫通孔５２ｃおよび第２貫通孔５２ｄは、第２Ａシリンダ室６Ａおよび第２Ｂシリンダ室６Ｂ相互間の作動液の流路を形成する。
【００３７】
ピストンロッド１２が軸方向に摺動しておらず、シリンダ室２の作動液が流動していない状態では、バルブ２８は先端が突部２０ｃに当接した状態となっている。図４においてピストンロッド１２が上方に移動すると、第１シリンダ室４の作動液が第１貫通孔５０ａおよび第２貫通孔５０ｂを通過して第２Ａシリンダ室６Ａに流入する。このうち第２貫通孔５０ｂを通過する作動液の流れによってバルブ２８が変形する。
【００３８】
ピストンロッド１２の摺動速度が所定の値に達するまでは、バルブ２８の先端はインナーピストン２０の突部５０ｃにも円環部５２ｂの上面にも当接しない状態となる。このため、第１貫通孔５０ａおよび第２貫通孔５０ｂを通過して第１Ａシリンダ室４Ａから第２Ａシリンダ室６Ａに流入した作動液は、円環部２２ｂの第１貫通孔５２ｃおよび第２貫通孔５２ｄを通過して第２Ｂシリンダ室６Ｂに流出する。
【００３９】
ピストンロッド１２の摺動速度が所定の値に達すると、図４において破線表示したように、バルブ２８の先端が円環部５２ｂの上面に当接する。これによって、第２Ａシリンダ室６Ａから第２貫通孔５２ｄを通過して第２Ｂシリンダ室６Ｂに流出する作動液の流路が規制され、第２Ａシリンダ室６Ａに流入した作動液は、第１貫通孔５２ｃを通過して第２Ｂシリンダ室６Ｂに流出する。こうして第２Ａシリンダ室６Ａから第２Ｂシリンダ室６Ｂへの作動液の流路が狭められて作動液が流出しにくくなり、ピストンロッド１２の減衰力が増加する。
【００４０】
ピストンロッド１２が逆方向（図４の下方向）に移動することにより、第２Ｂシリンダ室６Ｂの作動液は、第１貫通孔５２ｃおよび第２貫通孔５２ｄを通過して第２Ａシリンダ室６Ａに流入する。バルブ２８は第２貫通孔５０ｂから作動液が流入しなくなることから、再び突部５０ｃに当接した状態となり、今度は第２貫通孔５０ｂを通過して第２Ａシリンダ室６Ａから第１シリンダ室４に流出する作動液の流路が規制される。一方、第２Ａシリンダ室６Ａから第１シリンダ室４への作動液の流れにより、バルブ３３が第２突部５０ｅから離間する。このため、第２Ａシリンダ室６Ａに流入した作動液は第１貫通孔５０ａを通過して第１シリンダ室４に流出する。
【００４１】
（第３の実施形態）
図５は、第３の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ｃの構成を示す断面図である。ショックアブソーバ１０Ｃの構成は、特に言及しない限り第２の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ｂの構成と同様である。以下、第２の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ｂと同様の構成については同一の符号を付して説明を省略する。
【００４２】
第２の実施形態に係るアウターピストン５２は、バルブ２８に向かって突出する突部５２ｅが、周方向全域にわたって設けられている。この突部５２ｅには、周方向に所定間隔毎にオリフィスが設けられている。図６は、この突部５２ｅの外観を示す斜視図である。図６に示すように、オリフィス５２ｆは、突部５２ｅを途中で分断するように切り欠く溝として形成される。
【００４３】
図５に戻る。ピストンロッド１２の摺動速度が所定の値に達すると、図５において破線表示したように、バルブ２８の先端が突部５２ｅの上面に当接する。しかし、第２Ａシリンダ室６Ａから第２貫通孔５２ｄを通過して第２Ｂシリンダ室６Ｂに流出する流路が完全に遮断されず、このオリフィス５２ｆをわずかな作動液が通過する。
【００４４】
このようなオリフィス５２ｆが設けられていない場合、バルブ２８が突部５２ｅの上面に当接する直前にバルブ２８先端周辺の作動液の流れが速くなることから、バルブ２８は突部５２ｅの上面に勢いよく当接する。このため、勢いよく突部５２ｅに当接してもバルブ２８に不具合が起きないよう、バルブ２８の強度を高めておく必要がある。しかしバルブ２８の厚みを厚くすると、作動液の流れによるバルブ２８の変形も小さくなり、バルブ２８の先端が突部５２ｅの上面に当接するためには、ピストンロッド１２が早く摺動する必要がある。このように、オリフィス５２ｆを設けない場合、適切な減衰力を得るためのバルブ２８の設計自由度が制限される。このようにオリフィス５２ｆを設けることにより、バルブ２８が突部５２ｅの上面に当接する速度を抑制することができ、バルブ２８の強度を低下させることが可能となる。このため、バルブ２８の設計自由度を増大させることができ、適切な減衰力を設定することができる。
【００４５】
（第４の実施形態）
図７は、第４の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ｄの構成を示す断面図である。ショックアブソーバ１０Ｄの構成は、特に言及しない限り第３の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ｃの構成と同様である。以下、第３の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ｃと同様の構成については同一の符号を付して説明を省略する。
【００４６】
第４の実施形態に係るアウターピストン５２は、さらに側面当接部５２ｇを有する。側面当接部５２ｇは、周方向に略均一な厚みを持って突部５２ｅの上面よりもさらに上方に突出するように形成される。側面当接部５２ｇは、第２貫通孔５２ｄを塞がないよう各々の第２貫通孔５２ｄの間に配置される。
【００４７】
図７に示されるように、ピストンロッド１２が上方向に摺動してバルブ２８が変形した場合、側面当接部５２ｇは、変形したバルブ２８の側面に当接する。バルブ２８が側面に何も当接しないまま突部５２ｅの上面に当接する場合、バルブ２８はその先端部のみで突部５２ｅの上面に当接する。オリフィス５２ｆが形成されていた場合においても、バルブ２８はある程度勢いよく突部５２ｅの上面に当接する。このように側面当接部５２ｇを設けることにより、バルブ２８の先端が突部５２ｅの上面に当接する勢いをより抑制することができる。このため、バルブ２８の強度上の制限を少なくし、バルブ２８の設計自由度をさらに増大させることができる。
【００４８】
（第５の実施形態）
図８は、第５の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ｅの構成を示す断面図である。ショックアブソーバ１０Ｅのピストンロッド１２、シリンダ１４、外筒１６、およびインナーピストン押さえ部材１８などは、前述の実施形態に係るショックアブソーバと同様である。以下、前述の実施形態と同様の箇所については同一の符号を付して説明を省略する。
【００４９】
ショックアブソーバ１０Ｅは、インナーピストン６０、第１アウターピストン６２、第２アウターピストン６４、第１バルブ７０、および第２バルブ７２を有する。なお、第５の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ｅは、これらの構成要素と同一の構成要素が上下反転した状態で配置されていない点で、上述の実施形態に係るショックアブソーバと異なる。
【００５０】
インナーピストン６０は、第１の実施形態に係るインナーピストン２０よりも厚さが厚く、上方に第２突部６０ｄおよび第１突部６０ｃが形成されている点でインナーピストン２０と異なる。一方、インナーピストン６０の第１貫通孔６０ａ、第２貫通孔６０ｂ、および突部６０ｅは、それぞれインナーピストン２０の第１貫通孔２０ａ、第２貫通孔２０ｂ、および突部２０ｃと同様である。
【００５１】
第２突部６０ｄは、第１貫通孔６０ａと第２貫通孔６０ｂとの間において、突部６０ｅと逆方向に突出するよう形成される。第１突部６０ｃは、第１貫通孔６０ａとインナーピストン６０の外周との間において、第２突部６０ｄと同様の方向に同様の高さまで突出するよう形成される。
【００５２】
第１アウターピストン６２の円筒部６２ａ、円環部６２ｂ、第１貫通孔６２ｃ、突部６２ｅは、それぞれ第３の実施形態に係るアウターピストン５２の円筒部５２ａ、円環部５２ｂ、第１貫通孔５２ｃ、および突部５２ｅと同様である。第２貫通孔６２ｄは、第１貫通孔６２ｃと同一の内径を有する点以外は、第３の実施形態に係るアウターピストン５２の第２貫通孔６２ｄと同様である。
【００５３】
第２アウターピストン６４は、インナーピストン６０の外径と略同一の内径を有する円筒部６４ａと、円筒部６４ａの端部において径内向きに突出するように形成される円環部６４ｂを有する。円環部６４ｂは、ピストンロッド１２の細軸部１２ｂの外径と略同一の内径の挿通孔を中央に有する。
【００５４】
第１バルブ７０およびバルブ押さえ部材７４は、上述の実施形態に係るバルブ２８およびバルブ押さえ部材３０と同様である。第２バルブ７２は、弾性部材により第１バルブ７０よりも外径の大きい円盤状に形成されている。第２バルブ７２の中央には、ピストンロッド１２の細軸部１２ｂの外径と同一の内径を有する挿通孔が形成されている。
【００５５】
第５の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ｅでは、第２アウターピストン６４、第２バルブ７２、インナーピストン５０、第１バルブ７０、バルブ押さえ部材７４、第１アウターピストン６２の順に、各々の挿通孔がピストンロッド１２の細軸部１２ｂに挿通される。インナーピストン６０の外径は、第１アウターピストン６２の円筒部６２ａの内径、および第２アウターピストン６４の円筒部６４ａの内径と略同一となっている。インナーピストン６０、第１アウターピストン６２、および第２アウターピストン６４がそれぞれピストンロッド１２の細軸部１２ｂに挿通されるとき、インナーピストン６０は、第１アウターピストン６２の円筒部６２ａ、および第２アウターピストン６４の円筒部６４ａにそれぞれ嵌着される。インナーピストン５０の外周にはＯリング６６およびＯリング６８が取り付けられており、インナーピストン６０の外周と円筒部６２ａの内周との間の作動液の流れはＯリング６６により、インナーピストン６０の外周と円筒部６４ａの内周との間の作動液の流れはＯリング６８によりそれぞれ規制される。
【００５６】
この状態でワッシャ７６を介して雄ネジ部１２ａにナット３２が螺合され、これらがピストンロッド１２の先端に固定される。このように、第５の実施形態に係るショックアブソーバ１０Ｅでは、第２アウターピストン６４、インナーピストン６０、および第１アウターピストン６２は、同じナット３２でピストンロッド１２に固定される。
【００５７】
こうしてインナーピストン６０は、シリンダ室２を第１シリンダ室４と第２シリンダ室６とに区分けし、第１アウターピストン６２の円環部６２ｂは、第２シリンダ室６を第２Ａシリンダ室６Ａと第２Ｂシリンダ室６Ｂとに区分けし、第２アウターピストン６４の円環部６４ｂは、第１シリンダ室４をインナーピストン６０側の第１Ａシリンダ室４Ａと、インナーピストン６０から離間した第１Ｂシリンダ室４Ｂとに区分けする。
【００５８】
第２アウターピストン６４の円環部６４ｂには、軸方向に貫通する第１貫通孔６４ｃ、第２貫通孔６４ｄ、および第３貫通孔６４ｇが設けられている。第１貫通孔６４ｃは、第１貫通孔６０ａおよび第２貫通孔６０ｂと同一の内径を有し、周方向に均等な間隔で４つ設けられている。第２貫通孔６４ｄは、第１貫通孔６４ｃが並ぶ箇所よりも径方向内側において、周方向に均等な間隔で８つ設けられている。第３貫通孔６４ｇは、第１貫通孔６４ｃが並ぶ箇所よりも径方向外側において、周方向に均等な間隔で４つ設けられている。第１貫通孔６４ｃ、第２貫通孔６４ｄ、および第３貫通孔６４ｇは同一の内径を有しており、それぞれ第１Ａシリンダ室４Ａおよび第１Ｂシリンダ室４Ｂ相互間の流路を形成する。
【００５９】
第２アウターピストン６４の円環部６４ｂには、第１貫通孔６４ｃと第２貫通孔６４ｄとの間において周方向全域にわたって、第２バルブ７２側に突出する第２突部６４ｆが形成されている。第２バルブ７２は、インナーピストン６０の第２突部６０ｄと第２アウターピストン６４の第２突部６４ｆとによって挟持される。第２バルブ７２には、第２貫通孔６４ｄおよび第２貫通孔６０ｂと同一の内径の貫通孔７２ａが、周方向に等間隔で８つ設けられている。第２アウターピストン６４、第２バルブ７２、およびインナーピストン６０は、それぞれ第２貫通孔６４ｄ、貫通孔７２ａ、および第２貫通孔６０ｂが同軸上に並ぶようそれぞれ配置される。なお、第２アウターピストン６４の円環部６４ｂには、第１貫通孔６４ｃと第３貫通孔６４ｇとの間の第１突部６０ｃに対向する位置に、第２バルブ７２に向かって突出する第１突部６４ｅが設けられている。
【００６０】
ピストンロッド１２が摺動しておらず、作動液の流れがない状態では、第１バルブ７０は変形せず、図８において破線表示したように、先端が突部６０ｅ上に当接した状態となっている。また、第２バルブ７２は、図８に表示するように先端がインナーピストン６０の第１突部６０ｃ上に当接した状態となっている。
【００６１】
ピストンロッド１２が上方に移動しても、第２バルブ７２は先端が第１貫通孔６２ｃに当接したままとなる。このため、第１Ａシリンダ室４Ａから第１貫通孔６０ａを通過して第２Ａシリンダ室６Ａに流入する作動液の流れは形成されない。一方、ピストンロッド１２が上方に移動すると、第１Ｂシリンダ室４Ｂの作動液が第２貫通孔６４ｄ、貫通孔７２ａ、および第２貫通孔６０ｂを通過して、第２Ａシリンダ室６Ａに流入する。第１バルブ７０は弾性部材であるため、第１バルブ７０はこの作動液の流れによって変形する。
【００６２】
ピストンロッド１２の摺動速度が所定の値に達するまでは、第１バルブ７０の先端は突部６０ｅにも突部６２ｅにも当接しない状態となる。このため、第２Ａシリンダ室６Ａに流入した作動液は、第１貫通孔６２ｃおよび第２貫通孔６２ｄを通過して第２Ｂシリンダ室６Ｂに流出する。
【００６３】
ピストンロッド１２の摺動速度が所定の値に達すると、図５に示すように、第１バルブ７０の先端が突部６２ｅの上面に当接する。これによって、第２Ａシリンダ室６Ａから第２貫通孔６２ｄを通過して第２Ｂシリンダ室６Ｂに作動液が流出する流路が規制され、第２Ａシリンダ室６Ａに流入した作動液は、第１貫通孔６２ｃを通過して第２Ｂシリンダ室６Ｂに流出する。こうして第１バルブ７０が突部６２ｅ上面に当接することにより、第２Ａシリンダ室６Ａから第２Ｂシリンダ室６Ｂへの作動液の流路が狭められ、作動液が流出しにくくなることから、ピストンロッド１２の減衰力が増加する。
【００６４】
ピストンロッド１２が下方に移動すると、第１バルブ７０の先端は突部６０ｅに当接する。これにより、第２Ａシリンダ室６Ａから第２貫通孔６０ｂ、貫通孔７２ａ、および第２貫通孔６４ｄを通過して第１Ｂシリンダ室４Ｂに流出する作動液の流れは形成されない。一方、ピストンロッド１２が下方に移動すると、第２Ｂシリンダ室６Ｂの作動液が第１貫通孔６２ｃおよび第２貫通孔６２ｄを通過して第２Ａシリンダ室６Ａにまず流入する。第２Ａシリンダ室６Ａに流入した作動液は、第１貫通孔６０ａを通過して第１Ａシリンダ室４Ａに流入する。第２バルブ７２は弾性材料で形成されているため、この作動液の流れによって変形する。
【００６５】
ピストンロッド１２の摺動速度が所定の値に達するまでは、第２バルブ７２の先端は第１突部６０ｃにも第１突部６４ｅにも当接しない状態となる。このため、第１Ａシリンダ室４Ａに流入した作動液は、第３貫通孔６４ｇおよび第１貫通孔６４ｃを通過して第１Ｂシリンダ室４Ｂに流出する。
【００６６】
ピストンロッド１２の摺動速度が所定の値に達すると、図８において破線で示すように、第２バルブ７２の先端が第１突部６４ｅの下面に当接する。これによって、第１Ａシリンダ室４Ａから第１貫通孔６４ｃを通過して第１Ｂシリンダ室４Ｂに流出する作動液の流路が規制され、第１Ａシリンダ室４Ａに流入した作動液は、第３貫通孔６４ｇを通過して第１Ｂシリンダ室４Ｂに流出する。こうして第２バルブ７２が第１突部６４ｅの下面に当接することにより、第１Ａシリンダ室４Ａから第１Ｂシリンダ室４Ｂへの作動液の流路が狭められ、作動液が流出しにくくなることから、ピストンロッド１２の減衰力が増加する。
【００６７】
本発明は上述の各実施形態に限定されるものではなく、各実施形態の各要素を適宜組み合わせたものも、本発明の実施形態として有効である。また、当業者の知識に基づいて各種の設計変更等の変形を各実施形態に対して加えることも可能であり、そのような変形が加えられた実施形態も本発明の範囲に含まれうる。以下、そうした例をあげる。
【００６８】
第１〜第４の実施形態に対するある変形例では、インナーピストンやアウターピストンなどの構成要素が上下反転した状態で一対設けられるのではなく、各々一つずつ設けられる。この場合、ショックアブソーバが収縮するようピストンロッドが所定の速度以上の速度で摺動したときに、バルブが円環部に当接して減衰力を増大させるよう、インナーピストン、アウターピストン、およびバルブが配置される。
【００６９】
ショックアブソーバは、車両走行中に大きな突部に車輪が乗り上げるなどした場合に、急激に収縮する。これに対し、ショックアブソーバは併設されるバネの付勢力などによって伸長するため、急激に伸長する可能性は低い。このため、インナーピストン、アウターピストン、およびバルブを一つずつ設け、ピストンロッドが所定の速度以上の速度で摺動してショックアブソーバが収縮するときに、バルブが円環部に当接して減衰力を増大させることにより、少ない部品点数でショックアブソーバのロックを効果的に抑制することができる。
【００７０】
ある別の変形例では、例えば第１実施形態において、貫通孔２２ｃは、第１貫通孔２０ａよりも小さい内径を有している。この場合、貫通孔２２ｃの数は、第１貫通孔２０ａの数と同数かそれ以上であってもよい。この場合、貫通孔２２ｃの合計開口面積は、第１貫通孔２０ａおよび第２貫通孔２０ｂの合計開口面積よりも小さくなるよう、貫通孔２２ｃの径および数が設定される。これによっても、バルブ２８が円環部２２ｂ上面に当接することにより、第２Ａシリンダ室６Ａから第２Ｂシリンダ室６Ｂに流出する作動液の流路を充分に狭めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００７１】
【図１】第１の実施形態に係るショックアブソーバの全体的な構成を示す断面図である。
【図２】第１の実施形態に係るショックアブソーバの構成を示す断面図である。
【図３】第１の実施形態に係るショックアブソーバの、ピストン摺動速度Ｖｐと減衰力Ｆｄとの関係を示す図である。
【図４】第２の実施形態に係るショックアブソーバの構成を示す断面図である。
【図５】第３の実施形態に係るショックアブソーバの構成を示す断面図である。
【図６】突部の外観を示す斜視図である。
【図７】第４の実施形態に係るショックアブソーバの構成を示す断面図である。
【図８】第５の実施形態に係るショックアブソーバの構成を示す断面図である。
【符号の説明】
【００７２】
２  シリンダ室、  １０Ａ〜１０Ｅ  ショックアブソーバ、  １２  ピストンロッド、  １４  シリンダ、  ２０  インナーピストン、  ２０ａ  第１貫通孔、  ２０ｂ  第２貫通孔、  ２２  アウターピストン、  ２２ａ  円筒部、  ２２ｂ  円環部、  ２２ｃ  貫通孔、  ２８  バルブ、  ３２  ナット。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
2008208878.tif 000008
【図７】
2008208878.tif 000009
【図８】
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