(57)【要約】【課題】熱交換器において、チューブの熱交換性能を向上させる。【解決手段】内部を流れる冷媒ガスＧ（第一の媒体）と外表面に接触する空気Ａ（第二の媒体）との間で熱交換を行う複数のチューブ１１が、所定の間隔を以て配列され、チューブ１１のうち、空気Ａの流れの上流に向いた側の先端部分にフランジＦが形成され、フランジＦの先端部に、フランジＦの面から立ち上げられた立上げ片部１１ｃ，１１ｄが形成され、立上げ片部１１ｃ，１１ｄの立ち上げられた辺縁Ｋ，Ｋは、立上げ前のフランジＦの面に投影された平面視において、空気Ａの流れの方向に対して０度を除いた角度βで交差するように形成されている。【選択図】図３
2008196763.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部を流れる第一の媒体と外表面に接触する第二の媒体との間で熱交換を行う複数のチューブが、所定の間隔を以て配列され、
前記チューブのうち、前記第二の媒体の流れの上流側の先端部分にフランジが形成され、
前記フランジの全部または一部に、該フランジの面から立ち上げられた立上げ片部が形成され、
前記立上げ片部の立ち上げられた辺縁のうち少なくとも一辺縁は、前記立上げ前の前記フランジの面に投影された平面視において、前記第二の媒体の流れの方向に対して０度を除いた角度で交差するように形成されていることを特徴とする熱交換器。
【請求項２】
前記フランジの端縁が三角形波状、台形波状、四辺形波状、角丸三角形波状、角丸台形波状または角丸四辺形波状に形成され、該フランジの端縁が前記立上げ片部の辺縁となるように該立上げ片部が形成されていることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
前記立上げ片部は、前記フランジの面内から切り起こされ、該切り起こされた立上げ片部がデルタ翼状に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
【請求項４】
前記フランジは前記チューブの周壁をなす薄板部材の端部同士が重ね合わされた２枚重ねにより形成され、
前記立上げ片部は、前記チューブの長手方向に沿って繰り返し形成されていることを特徴とする請求項１から３のうちいずれか１項に記載の熱交換器。
【請求項５】
前記フランジのうち一方の薄板部材のフランジに形成された前記立上げ片部と、他方の薄板部材のフランジに形成された立上げ片部とが、前記フランジの面に対して互いに反対向きに立ち上げられていることを特徴とする請求項４に記載の熱交換器。
【請求項６】
前記一方の薄板部材のフランジに形成された前記立上げ片部と、他方の薄板部材のフランジに形成された前記立上げ片部とが、前記チューブの長手方向に沿った繰返しの周期の半周期分だけずれて形成されていることを特徴とする請求項４または５に記載の熱交換器。
【請求項７】
前記立上げ片部は、前記チューブの周壁をなす薄板部材の端部同士が重ね合わされた２枚重ねの部分よりも前記第二の媒体の流れの上流側に延長された一方の薄板部材のフランジに形成され、かつ前記チューブの長手方向に沿って繰り返し形成されていることを特徴とする請求項１から３のうちいずれか１項に記載の熱交換器。
【請求項８】
前記立上げ片部は、前記チューブの長手方向に沿って交互に、前記フランジの面に対して互いに反対向きに立ち上げられていることを特徴とする請求項７に記載の熱交換器。
【請求項９】
前記立上げ片部の立上げ角度が２０度以上であることを特徴とする請求項１から８のうちいずれか１項に記載の熱交換器。
【請求項１０】
前記立上げ片部の立上げ角度が９０度超え１６０度以下であることを特徴とする請求項９に記載の熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換器に関し、詳細には、流入した気流の流れの改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、空気調和装置は、温められた冷媒を内部に流し、その外表面に接触する気体との間で熱交換を行なって冷媒を冷やす複数のチューブを備えた凝縮器や、これとは反対に、冷えた冷媒を内部に流し、その外表面に接触する気体との間で熱交換を行なって気体を冷やす複数のチューブを備えた蒸発器などの熱交換器を具備している。
【０００３】
また、自動車エンジン等の冷却液を冷やす目的で設けられているラジエータやオイルを冷やす目的で設けられているオイルクーラ等も、凝縮器や蒸発器と同様に、冷却水やオイル等の冷媒を冷却する熱交換器の一種である。
【０００４】
このような熱交換器は、内部を冷媒（第一の媒体）が流れる細いチューブが略平行に複数本配列されて形成され、このチューブの外表面に接する気体（第二の媒体）との間で、熱交換を行う構成であるが、このチューブは熱交換の効率を高めるために気体に接触する表面積の大きい扁平形状の断面を有している。
【０００５】
そして、チューブにフィン（コルゲートフィン等）を設置して放熱性能（熱交換性能）を高めたり、さらに、フィン自体に通気性を持たせて放熱性を高めるルーバを形成したものもある（特許文献１）。
【０００６】
また、複数のチューブを通した平板状のフィンの、気流の上流側の先端部分をギャザー状（断面が波形）に形成することで、着霜防止を図って通気障害を防止し、熱交換性能の低下を防止したものも提案されている（特許文献２）。
【特許文献１】特開２００４−１２５３４６号公報
【特許文献２】特開２０００−２０５７７９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、コルゲートフィンの間隔を狭めたりルーバの数を増やすことにより、熱交換性能を向上させることが可能であるが、その分、通気抵抗が増大するため、チューブの外表面と気体との接触機会が低下し、熱交換性能は期待ほどの向上を認められず、しかも、重量が増加するという問題もある。
【０００８】
また、コルゲートフィンは、その屈曲部においてチューブと接しているが、このチューブと接しているコルゲートフィンの部分（屈曲部）にはルーバを形成することが困難である。ここで、フィンに形成されたルーバとチューブとの距離が近いほど、熱交換性能を高めることができるが、上述したようにチューブに最も近接しているフィンの屈曲部には、ルーバが形成されていないため、チューブの熱交換性能を向上させるのは難しくなっている。しかも、フィンで狭い空間に画成されているため、熱交換性を低下させる断熱層が形成されやすい。
【０００９】
本発明は上記事情に鑑みなされたものであって、フィンに依存することなく、チューブの熱交換性能を向上させることができる熱交換器を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明に係る熱交換器は、チューブの先端部であるフランジ部分に、流入する気体等の媒体（第二の媒体）を３次元に旋回させる立上げ片部が形成され、この立上げ片部で旋回流となった第二の媒体が、断熱層を乱すとともに、チューブの外表面により多く接触することで、熱交換性能を高めたものである。
【００１１】
すなわち、本発明に係る熱交換器は、内部を流れる第一の媒体（冷媒ガス等）と外表面に接触する第二の媒体（空気等）との間で熱交換を行う複数のチューブが、所定の間隔を以て配列され、前記チューブのうち、前記第二の媒体の流れの上流側の先端部分にフランジが形成され、前記フランジの全部または一部に、該フランジの面から立ち上げられた立上げ片部が形成され、前記立上げ片部の立ち上げられた辺縁のうち少なくとも一辺縁は、前記立上げ前の前記フランジの面に投影された平面視において、前記第二の媒体の流れの方向に対して０度を除いた角度で交差するように形成されていることを特徴とする。
【００１２】
ここで、熱交換器としては、空気調和装置の冷却サイクルに用いられる凝縮器や蒸発器の他、ラジエータやオイルクーラ等を含む。すなわち、少なくとも、熱交換の対象となる第一の媒体が内部を流れ第二の媒体が外表面（外周面）に接触するチューブが所定方向に配列されたものであればよい。
【００１３】
このように構成された本発明に係る熱交換器によれば、チューブの外表面に流れ込む第二の媒体は、圧力差によって、このチューブの先端部分のフランジに形成された立上げ片部の背面側（第二の媒体の流れの下流側）に回り込む渦流となる。
【００１４】
ここで、フランジは、チューブのうち、第二の媒体の流れの上流に向いた側の先端部分に形成されているため、立上げ片部も、チューブの、第二の媒体の流れの上流に向いた側の先端部分に形成されていることとなり、チューブの本体部分は、立上げ片部よりも、第二の媒体の流れの下流側に位置し、チューブの本体部分には、上記立上げ片部で発生した渦流が流れ込む。
【００１５】
しかも、立上げ片部の立ち上げられた辺縁のうち少なくとも一辺縁がフランジの面に投影された平面視において第二の媒体の流れの方向に対して９０度を除いた角度で傾斜して形成されているため、立上げ片部の背面側に回り込んだ第二の媒体の流れは、単なる２次元面内で渦流ではなく、チューブ本体部分の外周面に向かう方向成分を含んだ３次元の旋回流となり、チューブ本体部分の外周面に、この旋回流となった第二の媒体が接触しやすくなり、各チューブの外表面に形成される断熱層を乱し、第二の媒体とチューブ内部を流れる第一の媒体との熱交換性能を高めることができる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明に係る熱交換器によれば、チューブにおける熱交換性能を向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明に係る熱交換器の実施の形態について、図面を参照して説明する。
（実施形態１）
図１は、本発明の一実施形態に係る熱交換器１００の外観を示す部分破断斜視図、図２は、図１の熱交換器１００を拡大した拡大斜視図（部分破断）、図３は、加工前のチューブ１１を示す図である。
【００１８】
図示の熱交換器１００は、車両に搭載される空気調和システムの一部を構成する凝縮器であり、内部を流れる冷媒Ｇ（第一の媒体）と外表面に接触する空気Ａ（第二の媒体）との間で熱交換を行う複数のチューブ１１，１２，１３，…（…は以下省略する。）が、所定の間隔を以て厚さ方向（ｔ方向）に沿って平行に配列され、各チューブ１１，１２，１３には、その空気Ａの流れ（矢印で示す）の上流に向いた側の先端部分にフランジＦが形成され、各フランジＦのさらに先端部分には、これらフランジＦの面から立ち上げられた立上げ片部１１ｃ，１１ｄ，１２ｃ，１２ｄが形成されている。
【００１９】
なお、以下、チューブ１１について説明するが、他の説明を省略するチューブ１２，１３等についても同様の構造を有し、同様の作用効果を奏するものである。
【００２０】
チューブ１１は、例えば１枚の平板状部材を図３に示すように三角形波状の切断線Ｃに沿って切断およびフォーミングすることで得られた２つのチューブ部材１１ａ，１１ｂを成形し、得られた２つのチューブ部材１１ａ，１１ｂのフランジＦ同士を図４に示すように向かい合わせて圧着等により接合することで製造される。
【００２１】
ここで、図３における切断線Ｃは、この切断線Ｃに沿った切断加工で得られた一方のチューブ部材１１ａからみてフランジＦの端縁である輪郭線Ｃ１を形成し、他方のチューブ部材１１ｂからみてフランジＦの端縁である輪郭線Ｃ２を形成する。
【００２２】
この結果、輪郭線Ｃ１と輪郭線Ｃ２とは、三角形波状の凹凸が互い違いとなり、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った繰返しの周期Ｔの半周期分（Ｔ／２）だけずれたものとなっている。
【００２３】
また、１つの平板状部材から複数のチューブ部材１１ａ，１１ｂ等を切り出すための複数の切断線Ｃは全て同一であるため、各チューブ部材１１ａ，１１ｂには、互いに繰返しの周期Ｔの半周期分（Ｔ／２）だけずれた２つの輪郭線Ｃ１，Ｃ２を有する。
【００２４】
このように、同一の切断線Ｃに沿った切断加工で複数のチューブ部材１１ａ，１１ｂ等を切り出すことにより、切断線Ｃを形成する型を単一種類のものとすることができるとともに、隣接するチューブ部材１１ａ，１１ｂ間において切断加工によるスクラップ屑が発生しないため、製造コストを低減することができる。
【００２５】
各チューブ部材に１１ａ，１１ｂにそれぞれ形成された立上げ片部１１ｃ，１１ｄは、両チューブ部材１１ａ，１１ｂの接合前にフランジＦの面から立ち上げられたものであるが、これら各立上げ片部１１ｃ，１１ｄは、図５（ａ）に示すように、フランジＦの面上に設定された曲げ線Ｍに沿って立ち上げられる。
【００２６】
このとき、図５（ｂ）に示す、立上げ前のフランジＦの面（図５（ｂ）において二点鎖線で示す。）から立ち上げられた立上げ片部１１ｃの立上げ角度αは例えば２０度である。この立上げ角度αは、２０度以上１６０度以下であることが好ましい。立上げ角度αが２０度以上１６０度以下である範囲では、立上げ片部１１ｃよりも後方側（空気Ａの流れの下流側）に確実に旋回流を発生させることができるからである。
【００２７】
立上げ角度αが９０度以上（１６０度以下）になると、立上げ片部１１ｃ，１１ｄの辺縁Ｋ（フランジＦの先端縁である切断線Ｃに一致）が、空気Ａの下流側すなわち熱交換器１００の内側を向くため、熱交換器１００の搬送や取り扱いの際に、当該立上げ片部１１ｃ，１１ｄの辺縁Ｋが邪魔になるのを防止することができる。
【００２８】
また、立上げ角度が１６０度以下であるため、立上げ前のフランジの面に対して、２０度以上の角度を確保することができ、立上げ片部よりも後方側（第二の媒体の流れの下流側）で旋回流を確実に発生させることができる。
【００２９】
また、立上げ片部１１ｃの立ち上げられた２つの辺縁Ｋ，Ｋは、図５（ｃ）に示すように、立上げ前のフランジＦの面（二点鎖線）に投影された平面視において、空気Ａの流れの方向に対して、０度を除いた角度βで交差するように、形成されている。
【００３０】
なお、一方のチューブ部材１１ａと接合される他方のチューブ部材１１ｂについても同様であり、これら２つのチューブ部材１１ａ，１１ｂを、これら両者１１ａ，１１ｂを分断した切断線Ｃによる輪郭線Ｃ１，Ｃ２をそれぞれ有するフランジＦ，Ｆを向かい合わせて接合することで、図５（ｄ）に示すように、フランジＦのうち一方のチューブ部材１１ａ（薄板部材）のフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃと、他方のチューブ部材１１ｂ（薄板部材）のフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄとが、フランジＦの面に対して互いに反対向きに立ち上げられたものとなる。
【００３１】
また、フランジＦはチューブ１１の周壁（本体部）をなす２つのチューブ部材１１ａ，１１ｂの端部同士が重ね合わされた２枚重ねにより形成されており、各チューブ部材１１ａ，１１ｂの立上げ片部１１ｃ，１１ｄは、チューブ１１の長手方向Ｌに沿って繰り返し形成されている。
【００３２】
以上のように構成された実施形態の熱交換器１００によれば、図６に示すように、空気Ａがチューブ１１（チューブ部材１１ａ）の外表面１１ｅに流れ込むと、立上げ片部１１ｃを通過した後の領域（立上げ片部１１ｃよりも下流の領域）のうちに、立上げ片部１１ｃが存在した当該立上げ片部１１ｃの背面側の領域と立上げ片部１１ｃが存在しない領域とで圧力差が生じ、この圧力差によって空気Ａは、立上げ片部１１ｃの辺縁Ｋから立上げ片部１１ｃの背面に回り込む渦流となる。
【００３３】
しかも、立上げ片部１１ｃの立ち上げられた辺縁Ｋ，ＫがフランジＦの面に投影された平面視（図５（ｃ））において空気Ａの流れの方向に対して０度以外の所定の角度βで交差しているため、立上げ片部１１ｃの背面側の領域に回り込んだ空気Ａの流れは、単なる２次元面（図２におけるＷＬ面（チューブ１１の幅方向Ｗと長手方向Ｌとにより規定される面））内での渦流ではなく、チューブ１１の本体部分の外表面１１ｅ（外周面）に向かう方向（チューブ１１の厚さ方向ｔ）成分を含んだ３次元の旋回流となり、チューブ１１の外表面１１ｅに、この旋回流となった空気Ａが接触しやすくなり、この空気Ａがチューブ１１の外表面１１ｅに形成される断熱層を乱し、空気Ａとチューブ１１の内部を流れる冷媒ガスＧとの熱交換性能を高めることができる。
【００３４】
本実施形態の熱交換器１００は、フランジＦの端縁（切断線）Ｃが図７（ａ）に示すように三角形波状に形成され、立上げ片部１１ｃ，１１ｄは、この三角形波状の端縁Ｃが立上げ片部１１ｃ，１１ｄの辺縁Ｋ，Ｋとなるように、立上げ片部１１ｃが形成されているが、本発明に係る熱交換器はこの実施形態に限定されるものではない。
【００３５】
すなわち、例えばフランジＦの端縁Ｃを、角丸三角形波状（図７（ｂ））、台形波状（図７（ｃ））、角丸台形波状（図７（ｄ））、四辺形波状（平行四辺形波状）（図７（ｅ））、角丸四辺形波状（平行四辺形波状）（図７（ｆ））、または図示を省略した鋸歯状で形成してもよい。ただし、台形波状や四辺形波状の一形態である矩形波状は除くものとする。
【００３６】
矩形波状は曲げ線Ｍで曲げて立ち上げると、立上げ前のフランジＦの面に投影された平面視において、空気Ａの流れの方向に対して角度β＝０度で交差することとなり、本発明の要件を満たさなくなるからである。ただし、曲げ線Ｍを、空気Ａの流れの方向に対して直交する角度以外の角度に設定した場合はこの限りでなく、矩形波状の端縁Ｃであっても適用可能である。
【００３７】
なお、角丸三角形波状は三角形波状の頂角に、Ｒ（アール）を付けて角を緩やかにした形状であり、同様に、角丸台形波状は台形波状にＲを付けて角を緩やかにした形状、角丸四辺形波状は四辺形波状にＲを付けて角を緩やかにした形状を、それぞれ表す。
【００３８】
フランジＦの端縁Ｃが三角形波状、台形波状、四辺形波状または鋸歯状に形成されたものでは、その端縁Ｃがそのまま立上げ片部１１ｃ，１１ｄの辺縁Ｋ（輪郭）となるため、立上げ片部１１ｃ，１１ｄの辺縁Ｋを得るために、この辺縁Ｋを独立して形成（プレスでのブランキング等）する必要がなく、製造コストの上昇を抑制することができる。
【００３９】
また、フランジＦはチューブ１１の外周壁をなす２つのチューブ部材１１ａ，１１ｂの端部同士が重ね合わされた２枚重ねにより形成され、立上げ片部１１ｃ，１１ｄは、チューブの長手方向Ｌに沿って繰り返し形成されているため、チューブ１１の長手方向Ｌの全域について略一様に空気Ａの旋回流を発生させることができ、チューブ１１の長手方向Ｌの全域について熱交換性能を向上させることができる。
【００４０】
さらに、フランジＦのうち一方のチューブ部材１１ａのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃと、他方のチューブ部材１１ｂのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄとが、フランジＦの面に対して互いに反対向きに立ち上げられている（図５（ｄ））ため、２つのチューブ部材１１ａ，１１ｂで構成されたフランジＦ，Ｆに、より多くの立上げ片部１１ｃ，１１ｄを形成することができ、フランジＦを有効に活用することができるとともに、チューブ１１の本体部分（内部に冷媒ガスＧが流通する周壁を構成する部分（外周面１１ｅ等））のうち、フランジＦを挟んで一方の外周面１１ｅと他方の外周面１１ｆとを、それぞれ立ち上げられた向きが異なる各立上げ片部１１ｃ，１１ｄを各別に通過して形成された空気Ａの旋回流が接触することで、チューブ１１の本体部分の熱交換性能をさらに高めることができる。
【００４１】
また、一方のチューブ部材１１ａのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃと、他方のチューブ部材１１ｂのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄとが、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った繰返しの周期Ｔの半周期分Ｔ／２だけ位相がずれて形成されているが、この位相の差が無い場合すなわち位相が一致すると、一方のチューブ部材１１ａのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃを回り込む空気Ａの通過位置の位相と他方のチューブ部材１１ｂのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄを回り込む空気Ａの通過位置の位相とが一致して、同じ位相位置で回り込むこととなり、回り込む空気Ａの密度が低下する。
【００４２】
しかし、一方のチューブ部材１１ａのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃの、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った繰返しの周期Ｔの位相と、他方のチューブ部材１１ｂのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄの、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った繰返しの周期Ｔの位相とが、半周期分Ｔ／２ずれていることにより、空気Ａが一方のチューブ部材１１ａの立上げ片部１１ｃを回り込む位相位置が、他方のチューブ部材１１ｂの立上げ片部１１ｄに空気Ａが衝突する位相位置となり、空気Ａが当該位相位置で希薄になるのを防止することができる。
【００４３】
同様に、空気Ａが一方のチューブ部材１１ａのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃに衝突する位相位置では、他方のチューブ部材１１ｂのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄを空気Ａが回り込む位相位置となって、空気Ａが当該位相位置で濃密になるのを防止することもできる。
【００４４】
したがって、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った方向については、空気Ａの密度分布を均一化する効果を得ることもできる。
【００４５】
なお、フランジＦの端縁Ｃが台形波状となる一形態として、図８に示すものを適用することもできる。すなわち、図８（ａ）に示すように、フランジＦの端縁Ｃは台形波状であるが、図７（ｃ），（ｄ）に示した実施形態のように、端縁Ｃと曲げ線Ｍとで囲まれた台形状部分全体が立上げ片部１１ｃ，１１ｄとされるのではなく、図８（ａ）に示したように輪郭線だけでなく切込み線も切断線Ｃとして形成されているため、この切込み線の端部と台形の上底端部（上側頂部）とを結ぶ曲げ線Ｍで曲げることにより、図８（ｂ）に示すように、一つの台形部分につき二つの三角形状の立上げ片部１１ｃ，１１ｃを得ることができる。
【００４６】
ここで、曲げ線Ｍに沿った曲げで立上げ片部１１ｃ，１１ｄを形成した場合、輪郭線として形成された切断線Ｃに対応する辺縁Ｋ１は、立上げ前のフランジＦの面（二点鎖線で示す）に投影された平面視において、空気Ａの流れの方向に対して（０度および９０度）以外の角度で交差するため、この辺縁Ｋ１によって、他の実施形態と同様に、所望とする３次元の旋回流を得ることができる。
【００４７】
上述した実施形態の熱交換器１００は、一方のチューブ部材１１ａのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃの、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った繰返しの周期Ｔの位相と、他方のチューブ部材１１ｂのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄの、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った繰返しの周期Ｔの位相とが、半周期分Ｔ／２ずれているものであるが、本発明に係る熱交換器は、例えば図９に示すように、位相のずれがないもの、すなわち、一方のチューブ部材１１ａのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃの、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った繰返しの周期Ｔの位相と、他方のチューブ部材１１ｂのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄの、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った繰返しの周期Ｔの位相とが、一致するものであってもよく、このようなものであっても、位相のずれが形成されていることによる効果を除いた他の上述した効果については発揮することができる。
【００４８】
また、上述した実施形態の熱交換器１００は、フランジＦが２枚重ねで形成され、この２枚重ねされた両フランジＦ，Ｆ（に対応したチューブ部材１１ａ，１１ｂ）に立上げ片部１１ｃ，１１ｄを各別に形成したものであるが、本発明の熱交換器はこのような実施形態に限定されるものではなく、例えば図１０の斜視図や図１１（ａ）の正面図および同図（ｂ）の断面図に示したように、立上げ片部１１ｃ，１１ｄを、チューブ１１の周壁をなすチューブ部材１１ａ，１１ｂの端部同士が重ね合わされた２枚重ねの部分よりも空気Ａの流れの上流側に延長された一方のチューブ部材１１ａのフランジＦに形成され、かつチューブ１１の長手方向Ｌに沿って繰り返し形成されたものであってもよく、さらに、立上げ片部１１ｃ，１１ｄは、チューブ１１の長手方向Ｌに沿って交互にフランジＦの面に対して互いに反対向きに立ち上げられているものであってもよい。
【００４９】
なお、図１０に示した実施形態におけるチューブ１１を始めとして、既述の各実施形態におけるチューブ１１は、２つのチューブ部材１１ａ，１１ｂを接合して形成したものであるが、１つのチューブ部材１１ａを筒状に形成したものであってもよい。
【００５０】
同様に、図１１に示した実施形態におけるチューブ１１も２つのチューブ部材１１ａ，１１ｂを接合して形成したものであってもよいし、単一のチューブ部材１１ａを筒状に形成したものであってもよい。
（実施形態２）
上述した各実施形態の熱交換器１００は、フランジＦの端縁Ｃが立上げ片部１１ｃ，１１ｄの辺縁Ｋとなるチューブ１１を有する形態であるが、以下の実施形態の熱交換器は、立上げ片部の辺縁Ｋがフランジの端縁Ｃではなく、立上げ片部はフランジの面内から切り起こされ、この切り起こされた立上げ片部はデルタ翼状に形成されている。
【００５１】
すなわち、図１２の斜視図に示すように、その輪郭のうち曲げ線Ｍを除く他の辺縁Ｋ，ＫがいずれもフランジＦから新たに切り出され、曲げ線Ｍを折り目にして、辺縁Ｋ，Ｋおよび曲げ線Ｍで囲まれた立上げ片部１１ｃがフランジＦから切り起こされて、立ち上げられている。なお、図１２において、立上げ片部１１ｄはフランジＦの図示下面側に形成されている。
【００５２】
ここで、立上げ片部１１ｃ，１１ｄの曲げ線Ｍは、このチューブ１１に流れ込む空気Ａの流れの向きに直交する方向で、チューブ１１の長手方向Ｌに沿って設定されており、辺縁Ｋ，Ｋは、曲げ線Ｍよりも、空気Ａの流れの上流側に設定されている。
【００５３】
この実施形態の熱交換器は、チューブ１１の立上げ片部１１ｃ，１１ｄの辺縁Ｋ，ＫがフランジＦの端縁Ｃではないことを除いて、既述の実施形態１の熱交換器１００と同一の構成である。
【００５４】
したがって、立上げ片部１１ｃ，１１ｄは、空気Ａの流れの向きに対して、デルタ翼（三角翼）状に形成されている。これにより、図６と同様に、立上げ片部１１ｃ，１１ｄの、空気Ａの流れの下流側において、実施形態１と同様に、空気Ａの旋回流を確実に発生させることができる。
【００５５】
すなわち、空気Ａがチューブ１１（チューブ部材１１ａ）の外表面１１ｅに流れ込むと、立上げ片部１１ｃを通過した後の領域（立上げ片部１１ｃよりも下流の領域）のうちに、立上げ片部１１ｃが存在した当該立上げ片部１１ｃの背面側の領域と立上げ片部１１ｃが存在しない領域とで圧力差が生じ、この圧力差によって空気Ａは、立上げ片部１１ｃの辺縁Ｋから立上げ片部１１ｃの背面に回り込む渦流となる。
【００５６】
しかも、立上げ片部１１ｃの立ち上げられた辺縁Ｋ，ＫがフランジＦの面に投影された平面視において空気Ａの流れの方向に対して０度以外の所定の角度（β≠０）で交差しているため、立上げ片部１１ｃの背面側の領域に回り込んだ空気Ａの流れは、単なる２次元面ＷＬの面（チューブ１１の幅方向Ｗと長手方向Ｌとにより規定される面）内での渦流ではなく、チューブ１１の本体部分の外表面１１ｅ（外周面）に向かう方向（チューブ１１の厚さ方向ｔ）成分を含んだ３次元の旋回流となり、チューブ１１の外表面１１ｅに、この旋回流となった空気Ａが接触しやすくなり、この空気Ａがチューブ１１の外表面１１ｅに形成される断熱層を乱し、空気Ａとチューブ１１の内部を流れる冷媒ガスＧとの熱交換性能を高めることができる。
【００５７】
また、チューブ部材１１ａのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃと、他方のチューブ部材１１ｂのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄとは、フランジＦの面に対して互いに反対向きに立ち上げられている（図５（ｄ）と同様）ため、２つのチューブ部材１１ａ，１１ｂで構成されたフランジＦ，Ｆに、より多くの立上げ片部１１ｃ，１１ｄを形成することができ、フランジＦを有効に活用することができるとともに、チューブ１１の本体部分（内部に冷媒ガスＧが流通する周壁を構成する部分（外周面１１ｅ等））のうち、フランジＦを挟んで一方の外表面１１ｅと他方の外表面１１ｆとを、それぞれ立ち上げられた向きが異なる各立上げ片部１１ｃ，１１ｄを各別に通過して形成された空気Ａの旋回流が接触することで、チューブ１１の本体部分の熱交換性能をさらに高めることができる。
【００５８】
さらに、この熱交換器のチューブ１１は、一方のチューブ部材１１ａのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃと、他方のチューブ部材１１ｂのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄとが、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った繰返しの周期Ｔの半周期分Ｔ／２だけ位相がずれて形成されている。
【００５９】
ここで、位相の差が無い場合すなわち位相が一致した構成の熱交換器のチューブでは、一方のチューブ部材１１ａのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃを回り込む空気Ａの通過位置の位相と他方のチューブ部材１１ｂのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄを回り込む空気Ａの通過位置の位相とが一致して、同じ位相位置で回り込むこととなり、回り込む空気Ａの密度が低下する。
【００６０】
しかし、一方のチューブ部材１１ａのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃの、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った繰返しの周期Ｔの位相と、他方のチューブ部材１１ｂのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄの、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った繰返しの周期Ｔの位相とを、半周期分Ｔ／２ずらした構成を採用した実施形態によれば、空気Ａが一方のチューブ部材１１ａの立上げ片部１１ｃを回り込む位相位置が、他方のチューブ部材１１ｂの立上げ片部１１ｄに空気Ａが衝突する位相位置となり、空気Ａが当該位相位置で希薄になるのを防止することができる。
【００６１】
同様に、空気Ａが一方のチューブ部材１１ａのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃに衝突する位相位置では、他方のチューブ部材１１ｂのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄを空気Ａが回り込む位相位置となって、空気Ａが当該位相位置で濃密になるのを防止することもできる。
【００６２】
したがって、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った方向については、空気Ａの密度分布を均一化する効果を得ることもできる。
【００６３】
また、図１３に示した実施形態におけるチューブ１１のように、１つのチューブ部材１１ａを筒状に形成したものであってもよい。
【００６４】
また、立上げ片部１１ｃ，１１ｄが図１４に示すように形成されたチューブ１１を有する熱交換器を適用することもできる。すなわち、図１４に示した立上げ片部１１ｃ，１１ｄは、図８に示した台形形状波における切断線Ｃのうち台形形状の上底部分に切り込みを設けない構成である以外は、図５に示した形態と同様であり、また、図５に示した実施形態の熱交換器と同様の作用効果を得ることができる。
【００６５】
すなわち、切断線Ｃと曲げ線Ｍとを結んで形成される台形形状全体が立上げ片部１１ｃ，１１ｄとされるのではなく、図１４に示したように台形形状の斜辺線の全部と下底線の一部とを含む三角形状を三角翼状の立上げ片部１１ｃ，１１ｃとして形成されているため、一つの台形形状部分につき二つの三角形状の立上げ片部１１ｃ，１１ｃを得ることができる。
【００６６】
ここで、曲げ線Ｍに沿った曲げで立上げ片部１１ｃ，１１ｄを形成した場合、輪郭線として形成された切断線Ｃに対応する辺縁Ｋ１は、立上げ前のフランジＦの面に投影された平面視において、空気Ａの流れの方向に対して０度および９０度をそれぞれ除いた角度（β≠０，９０）で交差するため、この辺縁Ｋ１によって、他の実施形態と同様に、所望とする３次元の旋回流を得ることができる。
【００６７】
なお、上述した実施形態の熱交換器は、一方のチューブ部材１１ａのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｃの、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った繰返しの周期Ｔの位相と、他方のチューブ部材１１ｂのフランジＦに形成された立上げ片部１１ｄの、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った繰返しの周期Ｔの位相とが、半周期分Ｔ／２ずれているものであるが、本発明に係る熱交換器は、位相のずれがないものであってもよく、この位相のずれが形成されていることによる効果を除いた他の上述した効果については発揮することができる。
【００６８】
また、上述した実施形態の熱交換器１００は、チューブ１１の周壁をなすチューブ部材１１ａ，１１ｂの端部同士が重ね合わされた２枚重ねの部分よりも空気Ａの流れの上流側に延長された一方のチューブ部材１１ａのフランジＦが形成され、かつチューブ１１の長手方向Ｌに沿って繰り返し形成されたものであってもよく、さらに、立上げ片部１１ｃ，１１ｄは、チューブ１１の長手方向Ｌに沿って交互にフランジＦの面に対して互いに反対向きに立ち上げられているものであってもよい。
【００６９】
なお、上述した各実施形態の熱交換器において、チューブ１１に形成された立上げ片部１１ｃ，１１ｄの、チューブ１１の長手方向Ｌに沿った位置は、チューブ間に設置されるコルゲートフィン３０とは無関係に形成することができるが、例えば図１５に示すように、コルゲートフィン３０がＵ字状に屈曲した屈曲部、すなわちコルゲートフィン３０とチューブ１１との接合部に、その接合面側に立ち上げられた立上げ片部１１ｄの形成位置を一致させたものとするのが好ましい。
【００７０】
コルゲートフィン３０の屈曲部には、コルゲートフィン３０自体に  ルーバ３２が形成されていないため放熱性が他の部分よりも劣る傾向があり、しかも、コルゲートフィン３０とチューブ１１との接合部の上方空間（図１５においては下方空間）は、フィン３０によって狭い空間に画成されるため、空気Ａとの熱交換性能を低下させる断熱層がチューブ１１の表面（正確には、チューブ１１にはフィン３０が接合されているため、フィン３０の表面）に形成され易く、断熱層の存在によって、空気Ａとの接触機会が減って、熱交換性能が低下し易い。
【００７１】
しかし、この断熱層が形成され易い、コルゲートフィン３０とチューブ１１との接合部に、その接合面側に立ち上げられた立上げ片部１１ｄを形成することにより、立上げ片部１１ｄの存在によって発生した空気Ａの旋回流が、当該断熱層を乱して、チューブ１１の表面（あるいはチューブ１１の表面に接合されたフィン３０の表面）と空気Ａとの接触機会が増加し、これによって、チューブ１１の表面と空気Ａと熱交換が促進され、熱交換器の熱交換性能を効率よく向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００７２】
【図１】本発明の一実施形態に係る熱交換器の外観を示す部分破断斜視図である。
【図２】図１の熱交換器を拡大した拡大斜視図（部分破断）である。
【図３】加工前のチューブ１１を示す図である。
【図４】分断して得られた２つのチューブ部材を接合することによりチューブ部材を形成することを説明する概略斜視図である。
【図５】（ａ）立上げ前のフランジおよび立上げ片部を示す平面図、（ｂ）立上げ片部の立上げを示す斜視図、（ｃ）立上げ後の立上げ片部を示す平面図、（ｄ）チューブに形成された後の立上げ片部の様子を示す斜視図、をそれぞれ示す。
【図６】立上げ片部の作用を説明する模式図である。
【図７】立上げ片部の輪郭のバリエーションの一例を示す模式図であり、（ａ）は三角形波状、（ｂ）は角丸三角形波状、（ｃ）は台形波状、（ｄ）は角丸台形波状、（ｅ）は四辺形波状、（ｆ）は角丸四辺形波状、をそれぞれ示す。
【図８】（ａ）はフランジの端縁を台形波状とした他の実施形態における加工前のチューブ部材を示す平面図、（ｂ）は（ａ）のチューブ部材を曲げて立上げ片部を立ち上げることにより形成されたチューブの一部を示す斜視図である。
【図９】２つのチューブ部材に形成された立上げ片部の繰り返し周期の位相を一致させた実施形態におけるチューブの一部を示す斜視図である。
【図１０】２枚重ねのフランジから延長された一方のチューブ部材の部分にのみ立上げ片部が形成された他の実施形態（その１）におけるチューブの一部を示す斜視図である。
【図１１】（ａ）は２枚重ねのフランジから延長された一方のチューブ部材の部分にのみ立上げ片部が形成された他の実施形態（その２）におけるチューブの一部を示す正面図、（ｂ）は（ａ）におけるＳ１−Ｓ１線に沿った断面の一部を示す断面図である。
【図１２】フランジの面内から切り起こされた立上げ片部の実施形態の一部を示す斜視図である。
【図１３】単一のチューブ部材を筒状にしてチューブを形成した実施形態を示す斜視図である。
【図１４】図８に示した立上げ片部に類似の実施形態の一部斜視図である。
【図１５】コルゲートフィンとチューブとの接合部に、その接合面側に立ち上げられた立上げ片部を形成した実施形態の熱交換器を示す正面図である。
【符号の説明】
【００７３】
１１    チューブ
１１ａ，１１ｂ  チューブ部材
１１ｃ，１１ｄ  立上げ片部
１００  熱交換器
Ｆ      フランジ
Ａ      空気（第二の媒体）
Ｇ      冷媒ガス（第一の媒体）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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