(57)【要約】【課題】可変容量型アキシャルピストンポンプのクレイドル受について、その耐荷重性と共に低摩擦特性も充分に発揮できるようにし、耐荷重性および低摩擦特性の両方を兼ね備えたクレイドル受とすることである。【解決手段】可変容量型アキシャルピストンポンプのクレイドル受１は、クレイドルガイド４に保持された状態でピストン２のストロークを調整するクレイドル３に摺接し、このクレイドル３が揺動可能であるように保持するものであり、クレイドル受１の基材の表面側、すなわちクレイドル３に対する摺接面には、吸油性充填材を含有する耐熱性樹脂皮膜を設ける。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
可変容量型アキシャルピストンポンプにおけるピストンストロークを調整するクレイドルに摺接し、このクレイドルが揺動可能であるように保持するクレイドル受において、
このクレイドル受の前記クレイドルに対する摺接面に吸油性充填材を含有する耐熱性樹脂皮膜を設けたことを特徴とする可変容量型アキシャルピストンポンプのクレイドル受。
【請求項２】
耐熱性樹脂皮膜が、フッ素樹脂を含有する耐熱性樹脂皮膜である請求項１に記載の可変容量型アキシャルピストンポンプのクレイドル受。
【請求項３】
耐熱性樹脂皮膜が、耐熱性樹脂１００重量部に対して、吸油性充填材１〜２０重量部を含有する組成の耐熱性樹脂皮膜である請求項１または２に記載の可変容量型アキシャルピストンポンプのクレイドル受。
【請求項４】
耐熱性樹脂皮膜が、耐熱性樹脂１００重量部に対して、吸油性充填材１〜２０重量部およびフッ素樹脂５０〜１００重量部を含有する組成の耐熱性樹脂皮膜である請求項１又は２に記載の可変容量型アキシャルピストンポンプのクレイドル受。
【請求項５】
吸油性充填材が、カーボンブラックもしくは膨張黒鉛または両者併用して含有する吸油性充填材である請求項１〜４のいずれかに記載の可変容量型アキシャルピストンポンプのクレイドル受。
【請求項６】
カーボンブラックもしくは膨張黒鉛または両者併用して含有する吸油性充填材が、ＤＢＰ吸収量（ＪＩＳ Ｋ６２１７）１００ｃｍ3／１００ｇ以上の吸油性充填材である請求項５に記載の可変容量型アキシャルピストンポンプのクレイドル受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、可変容量型アキシャルピストンポンプのピストンのストロークを変更するクレイドルに摺接し、これを揺動自在に保持するクレイドル受に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、油圧回路の油圧発生源に用いられる可変容量型ピストンポンプとして、いわゆるクレイドル型ポンプ（以下、単にポンプとする）の構造が周知である。
【０００３】
クレイドル型ポンプは、ピストンを収容するシリンダブロックが、回転軸と共に一体的に回転されるものであり、クレイドルはクレイドルガイドに摺接して回転軸に対して傾斜可能に支持され、ピストンはその端部に連結されたシューを介してクレイドルの傾斜面に接している。
【０００４】
従って、ピストンは、回転軸の回転に伴いクレイドルの傾角に応じて規定されるストロークで往復動し、ポンプ作用を奏するようになっている。そして、ストローク差によるポンプの吐出容量は、前記クレイドルの回転軸に対する傾角を油圧等で制御することによって常時変更することができる。
【０００５】
ところが、例えば、アルミニウム材（アルミニウム合金を含む）からなるクレイドルを、同材料のアルミニウム材からなるクレイドルガイドに摺接させて保持すると、クレイドルの回転軸に対する傾角を油圧等で常時制御する使用状態で両者は摺接摩耗を起こし、焼き付き等の問題を起こす。このため、クレイドルとクレイドルガイドとの間に合成樹脂製のスラストブッシュを介在させる手段が採られていた。
【０００６】
例えば、クレイドル受となるスラストブッシュとして、摺動面に樹脂膜を施した金属製スラストブッシュや、ナイロン、ポリアセタール、ＰＴＦＥ等摺動性樹脂からなるスラストブッシュが公知である（特許文献１参照）。
【０００７】
また、鉄製基材の表面に銅系の焼結膜を形成したものや、その焼結膜表面に更に樹脂膜を施したスラストブッシュが知られている（特許文献２参照）。
【０００８】
【特許文献１】実用新案登録第２５５９５１０号公報
【特許文献２】実用新案登録第２５８４１３５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかし、通常、クレイドルは、クレイドルガイドに対して１０ＭＰａ程度の高面圧で接触するため、特許文献１に記載されているクレイドル受（スラストブッシュ）では樹脂膜による耐荷重性が満足できないという問題がある。
【００１０】
また、焼結膜の表面に樹脂膜を施したクレイドル受（スラストブッシュ）では、低摩擦特性が充分ではないという問題点がある。
【００１１】
そこで、この発明の課題は、上記した問題点を解決でき、すなわち可変容量型アキシャルピストンポンプのクレイドル受について、その耐荷重性と共に低摩擦特性も充分に発揮できるようにし、耐荷重性および低摩擦特性の両方を兼ね備えたクレイドル受とすることである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記の課題を解決するために、この発明では、可変容量型アキシャルピストンポンプにおけるピストンストロークを調整するクレイドルに摺接し、このクレイドルが揺動可能であるように保持するクレイドル受において、このクレイドル受の前記クレイドルに対する摺接面に吸油性充填材を含有する耐熱性樹脂皮膜を設けたことを特徴とする可変容量型アキシャルピストンポンプのクレイドル受としたのである。
【００１３】
上記したように構成されるこの発明の可変容量型アキシャルピストンポンプのクレイドル受は、クレイドルに対する摺接面に吸油性充填材を含有する耐熱性樹脂皮膜を設けたので、潤滑油が吸油性充填材に吸油されると、これが徐々に表面に滲み出すことにより安定した液体潤滑が行なわれて摺動特性が優れている。またそのような摺動特性と共に、耐熱性樹脂が耐摩耗性を確保する作用があり、低摩擦係数である特性と耐摩耗性の両特性を兼ね備えたものになる。
【００１４】
このような耐熱性樹脂皮膜に、更にフッ素樹脂を含有させると、クレイドルとの摺動特性がさらに優れたクレイドル受になる。
【００１５】
潤滑油の吸油量が適正にコントロールできる耐熱性樹脂皮膜の耐熱性樹脂と吸油性充填材との混合比率は、耐熱性樹脂１００重量部に対して吸油性充填材１〜２０重量部である。
【００１６】
また、クレイドルとの摺動特性および潤滑油の吸油量が適正にコントロールできる耐熱性樹脂皮膜の耐熱性樹脂と吸油性充填材とフッ素樹脂の比率は、耐熱性樹脂が１００重量部に対して、吸油性充填材が１〜２０重量部およびフッ素樹脂が５０〜１００重量部である。
【００１７】
吸油性充填材が１重量部未満であれば、潤滑油の吸油量が少なく、耐焼き付き性が低下する。また、吸油性充填材が２０重量部より多量であれば、嵩だかになり皮膜形成が困難になる。
【００１８】
前記吸油性充填材は、カーボンブラックもしくは膨張黒鉛または両者併用して含有するた吸油性充填材である。このような吸油性充填材のＤＢＰ吸収量（ＪＩＳＫ６２１７）は１００ｃｍ３／１００ｇ以上であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１９】
この発明の可変容量型ピストンポンプのクレイドル受は、クレイドルに対する摺接面に吸油性充填材を含有する耐熱性樹脂皮膜を設けたので、ポンプ内の潤滑油が吸油性充填材に吸油され、摺動特性が優れると共に耐熱性樹脂が耐摩耗性を確保することができ、摺動特性と耐摩耗性の両方を兼ね備えるという利点がある。
【００２０】
また、耐熱性樹脂皮膜の耐熱性樹脂と吸油性充填材の配合量を所定比とすることにより、好ましくは、それらの種類と吸油性充填材のＤＢＰ吸収量を限定することにより、クレイドルとの摺動特性および潤滑油の吸油量がより適正にコントロールできるクレイドル受になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
この発明の実施形態を以下に添付図面を参照して説明する。
図１〜３に示すように、可変容量型アキシャルピストンポンプのクレイドル受１は、ピストン２のストロークを調整するクレイドル３に摺接し、このクレイドル３が揺動可能であるように保持するものであり、クレイドル受１の基材１ａの表面側、すなわちクレイドル３に対する摺接面には、吸油性充填材を含有する耐熱性樹脂皮膜１ｂを設けたものであり、このようなクレイドル受１は２個一組でクレイドルガイド４に保持されている。
【００２２】
実施形態に用いた可変容量型アキシャルピストンポンプは、接合された一対のハウジング５、６の端壁間に回転軸７が回転可能に支持されており、回転軸７上にはシリンダブロック８が相対回転不能に支持されている。回転軸７と一体的に回転するシリンダブロック８内には複数のピストン２が回転軸７の軸方向へスライド変位可能に収容されており、シリンダブロック８内のピストン収容室８ａは、回転軸７の回転に連動して弁板９に形成された円弧状の吸入ポート９ａ及び吐出ポート９ｂと交互に接続することになる。これにより作動油が吸入ポート９ａから各ピストン収容室８ａ内へ吸入され、回転軸７と共に回転したシリンダブロック８におけるピストン収容室８ａ内の作動油が、吐出ポート９ｂへ吐出される。
【００２３】
押圧バネ１０は、シリンダブロック８をクレイドル３側に付勢している。これにより回転軸７の周りにおいてリテーナ１１に保持されたアルミニウム材からなるシュー１２がクレイドル３の平面部と密接し、シュー１２に嵌められたピストン２は、回転軸７の回転に伴ってクレイドル３の傾角に応じたストロークで往復動される。
なお、クレイドル３の傾角は、ハウジング５内の押圧バネ１３の押圧力と、油圧制御装置１４によって調整されるシリンダ１５からの油圧によって常時適正な角度に制御されている。
【００２４】
図１及び図２に示すように、アルミニウム合金製のハウジング５内にはクレイドルガイド４が２個一組で固定して設けられており、２つのクレイドルガイド４の間に回転軸７がクレイドル３の軸孔を貫通して配置されている。
【００２５】
２個一組のクレイドルガイド４には、それぞれクレイドル受の支持面４ａ，４ｂが円弧面状に形成され、その上に２個一組のクレイドル受１、１がクレイドル受の支持面４ａ，４ｂからズレないように対の凹部４´と凸部１´の嵌め合わせで固定されている。
【００２６】
クレイドル３は、例えば珪素含有アルミニウム合金で形成され、その背面には各クレイドル受の支持面４ａ、４ｂに対応する一対の円弧面状の摺接部３ａ、３ｂが突設されている。両摺接部３ａ、３ｂは一対のクレイドル受１、１を介してその支持面４ａ、４ｂに接するように組み付けられる。クレイドル受１、１の湾曲面は、その支持面４ａ、４ｂの円弧面形状に対応して同じ形状に形成されている。
【００２７】
クレイドル受１、１を形成する金属基材は、Ｓ４５Ｃ、ＳＰＣＣ等の鋼板で形成されている。クレイドル受１、１の金属製の基材１ａ(図３参照)のクレイドルが摺動する摺動面には、吸油性充填材を含有する耐熱性樹脂皮膜１ｂが形成されている。
【００２８】
この発明に使用する耐熱性樹脂皮膜を形成する耐熱性樹脂と吸油性充填材について以下に説明する。
吸油性充填材としては、カーボンブラック、膨張黒鉛のうち少なくとも１種以上から選ばれる。この発明に使用できるカーボンブラックおよび膨張黒鉛としては、ＪＩＳＫ６２１７−４で規定されるＤＢＰ吸収量が１００ｃｍ３／１００ｇ以上のものであれば好ましく使用できる。
【００２９】
耐熱性樹脂皮膜に、ＤＢＰ吸収量が１００ｃｍ３／１００ｇ以上であるカーボンブラックもしくは膨張黒鉛または両者併用して添加することにより、使用時において、潤滑油を吸油し、良好な摩擦摩耗特性を得ることができる。
【００３０】
ＤＢＰ吸収量が１００ｃｍ３／１００ｇ未満のカーボンブラックでは、吸油量が少なく良好な摩擦摩耗特性が得られない場合がある。
【００３１】
上記条件を満たすカーボンブラックの市販品としては、三菱化学社製：＃４０００Ｂ（ＤＢＰ吸収量１０２ｃｍ３／１００ｇ）、＃３６００Ｂ（ＤＢＰ吸収量２９０ｃｍ３／１００ｇ）などが挙げられる。
【００３２】
この発明に使用できる膨張黒鉛として、上記条件を満たす膨張黒鉛の市販品としては、日本黒鉛社製：ＸＰ−１０（ＤＢＰ吸油量１９０ｃｍ３／１００ｇ）、ＥＸＰ−Ｐ（ＤＢＰ吸油量５００ｃｍ３／１００ｇ）などが挙げられる。
【００３３】
この発明では、耐熱性樹脂皮膜１ｂに、更にフッ素樹脂を含有させてもよい。フッ素樹脂は低摩擦特性を有し、耐熱性樹脂皮膜１ｂに耐焼付き性を付与する。このフッ素樹脂は、クレイドルとの摺動部での温度上昇に耐えられる耐熱性を有するものであればよく、具体的には、ＰＴＦＥ（融点θＭ：３２７℃、連続使用温度θＡ：２６０℃）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（θＭ：２７０℃、θＡ：２００℃）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（θＭ：３１０℃、θＡ：２６０℃）、テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体（θＭ：２７０℃、θＡ：１５０℃）、ポリクロロトリフルオロエチレン（θＭ：２１０℃、θＡ：１２０℃）、エチレン−クロロトリフルオロエチレン共重合体（θＭ：２４０℃、θＡ：１５０℃）等が挙げられる。これらは、それぞれ単独または２種以上の共重合体や３共重合体等であってもよい。
【００３４】
このうちＰＴＦＥは、−ＣＦ２ＣＦ２−の繰り返し単位より構成され、３４０〜３８０℃でも溶融粘度が約１０１０〜１０１１Ｐａ・ｓと高く、融点を越えても流動し難いので、フッ素樹脂の中では最も耐熱性が優れており、また、常温でも優れた摺動性を示すので好適である。さらに、ＰＴＦＥの中でも、滑剤級の粉末ＰＴＦＥを用いることが好ましく、滑剤級の粉末ＰＴＦＥの市販品としては、ポリフロンＭ１５、ルブロンＬ−２（以上ダイキン工業社製商品名）、テフロンＴＬＰ−１０（デュポン社製商品名）、フルオンＧ１６３（旭硝子社製商品名）等を挙げることができる。
【００３５】
なお、滑剤級の粉末ＰＴＦＥは、一度焼成したＰＴＦＥを粉砕した再生ＰＴＦＥや、ＰＴＦＥにガンマ線照射処理をして低分子量化したＰＴＦＥ粉末をいい、市販品の例としては、ガンマ線照射処理をしたＫＴ４００Ｈ（喜多村社製商品名）がある。
【００３６】
ＰＴＦＥの形態は、成形用の粉末であってもよく、またいわゆる固体潤滑剤用の微粉末であってもよく、その平均粒径は０．１〜２０μｍ、好ましくは０．２〜１０μｍの範囲にあるものが好ましい。この範囲内の平均粒径のものでは、コーティング剤中で凝集し難く、樹脂被覆層中に満遍なく均一に分散される。
【００３７】
この発明に使用できる耐熱性樹脂は、摺動部材の使用時に熱劣化することのない耐熱性と、吸油性充填材やフッ素樹脂粉末を結着させ、コート層を下地に強固に密着させることのできる樹脂であればよい。具体的には、ポリイミド系樹脂、ポリアミドイミド系樹脂、エポキシ系樹脂、フェノール系樹脂、シリコーン系樹脂などを挙げられる。これらの中でもポリイミド系樹脂、ポリアミドイミド系樹脂は、耐熱性がよく下地との密着性にも優れているので好ましいものである。
【００３８】
ここで、この発明において耐熱性樹脂として使用できるポリイミド系樹脂は、分子内に少なくともイミド結合を有する樹脂であって、摺動部材の使用時に熱劣化することなく、吸油性充填材やフッ素樹脂とを結着すると共に下地との接着性がある特性を有するものを採用する。例えば、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエステルイミド樹脂、ポリエステルアミドイミド樹脂等を挙げられ、ポリイミド系樹脂の中でもポリイミド樹脂およびポリアミドイミド樹脂が好適である。
【００３９】
また、イミド結合またはアミド結合とが芳香族基を介して結合している芳香族系ポリイミド樹脂または芳香族系ポリアミドイミド樹脂が特に好ましい。芳香族系樹脂は、吸油性充填材、フッ素樹脂との結着性に優れ、かつ得られる被覆層の耐熱性が向上するからである。
【００４０】
また、クレイドル受１は、基材１ａと耐熱性樹脂皮膜１ｂの密着性を向上させるため、基材１ａの表面側に金属多孔質層を介して耐熱性樹脂皮膜１ｂを形成することが好ましい。金属多孔質層の具体例としては、金属焼結層や金属溶射層が挙げられる。
【００４１】
金属多孔質層の金属としては、Ｃｕ系、Ａｌ系、Ｆｅ系、Ｎｉ系、Ｍｏ系などを選択できる。金属多孔質層の厚みは、特に数値限定する理由を挙げる必要はないが、例えば安定した密着性を得るために１０〜５００μｍ、具体的には２０〜２００μｍが好ましく、より好ましくは５０〜１００μｍである。厚みが１０μｍ未満であると層内に局部的な下地露出が発生し、均一な溶射層を得る事が出来ない。また、５００μｍを超えると膜厚のバラツキが大きくなる。
【００４２】
この発明における耐熱性樹脂皮膜１ｂの組成は、耐熱性樹脂１００重量部に対して、吸油性充填材１〜２０重量部であるものが好ましい。さらに、フッ素樹脂５０〜１００重量部を追加してもよい。それぞれの成分をこの範囲に配合することにより、潤滑油の吸油性、基材との密着性、皮膜の耐摩耗性および耐焼き付き性等の機能を発揮させることができる。フッ素樹脂１００重量部以上では、被覆層の密着性が損なわれ、剥がれなどの原因となるからである。
【００４３】
また、耐熱性樹脂皮膜１ｂを形成する方法としては、ディッピング法、スプレーコート法、ディスペンド法、ロール法等、種々の方法を採用することができ、スプレーコート法では、耐熱性樹脂皮膜の膜厚を精度よく形成することができる。耐熱性樹脂皮膜の膜厚は、焼成後の厚みで５〜５０μｍ、好ましくは１０〜４０μｍとするのが好ましい。膜厚が５μｍ未満では、クレイドルと摺接ムラ等が生じたときに局部的に摩耗することがあり、５０μｍを越えると、耐熱性樹脂皮膜の剥離が生じる恐れがあるからである。
【実施例】
【００４４】
［実施例１〜６、比較例１〜３］
実施例および比較例に用いた原材料を以下に列挙する。なお、括弧内に表中に記した略称を示した。
（１）カーボンブラック１（ＣＢ１）：三菱化学社製＃４０００Ｂ、ＤＢＰ吸油量１０２ｃｍ３／１００ｇ
（２）カーボンブラック２（ＣＢ２）：三菱化学社製＃３６００Ｂ、ＤＢＰ吸収量２９０ｃｍ３／１００ｇ
（３）カーボンブラック３（ＣＢ３）：三菱化学社製＃９５０、ＤＢＰ吸収量７９ｃｍ３／１００ｇ
（４）膨張黒鉛１（黒鉛１）：日本黒鉛社製ＸＰ−１０、ＤＢＰ吸油量１９０ｃｍ３／１００ｇ
（５）膨張黒鉛２（黒鉛２）：日本黒鉛社製ＡＸＰ、ＤＢＰ吸油量４２ｃｍ３／１００ｇ
（６）黒鉛（黒鉛３）：日本黒鉛社製ＡＣＰ、ＤＢＰ吸油量１０ｃｍ３／１００ｇ
（７）ＰＡＩ：テイジンアモコエンジニアリングプラスチックス社製トーロンＡＩ−１０
（８）ＰＴＦＥ：喜多村社製ＫＴ４００Ｈ
【００４５】
実施例および比較例のクレイドル受となる試験片を次の方法で作製した。すなわち、鋼製（ＳＰＣＣ）の摺動部材（２５ｍｍ×５０ｍｍ）を脱脂した後、その表面に表１中に示す組成（重量部）のコーティング剤を用いて耐熱性樹脂皮膜を形成した。なお、実施例６は、摺動部材を脱脂した後、銅錫合金の溶射層（厚さ２００μｍ）を形成し、旋削加工にて厚み８０μｍまで加工した。この溶射層上に耐熱性樹脂皮膜を形成した。
【００４６】
実施例および比較例に用いた皮膜形成用のコーティング剤の調製は以下のように行なった。
実施例に用いたコーティング剤は、ＰＡＩ樹脂をＮ−メチル−２− ピロリドン（ＮＭＰ）に溶解させ、この樹脂溶液に吸油性充填材等を配合して均一な組成物とし、固形分濃度が約２３〜３５重量％となるように、Ｎ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）、ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）、キシレンおよび酢酸エチルの混合溶媒で希釈してコーティング剤を得た。
【００４７】
比較例に用いたコーティング剤は、吸油量が指定範囲より小さい吸油性充填材および黒鉛粉末を用いたコーティング剤である。
【００４８】
これらのコーティング剤を用いて耐熱性樹脂皮膜を有する摺動部材を作製した。まず焼成後の耐熱性樹脂皮膜が約４０μｍとなるようにスプレーコート法でコーティング剤をＳＰＣＣ基材の摺動部材（２５ｍｍ×５０ｍｍ）表面に吹き付けた。乾燥後、最高温度２４０℃で焼成し、自然冷却して耐熱性樹脂皮膜を有する試験片を得た。皮膜形成状態においては実施例および比較例に差はなく、いずれも良好であった。
【００４９】
これらの摺動部材を潤滑油（エンジンオイルＳＡＥ１０Ｗ−３０（キャッスルクリーンＳＨ））に１２０℃で５０時間浸漬し、その後、２５ｍｍ×５０ｍｍの試験片に対するアルミニウム合金製相手材に対する摺動状態で、摩擦摩耗（往復動）試験を行なった。試験条件を以下に示し、その結果を表１中に併記した。
【００５０】
［試験条件］
試験機      ：ＮＴＮ製往復動試験機
面圧        ：１２ＭＰａ
最大加振速度  ：２．９５ｍ／ｍｉｎ
振幅        ：＋−５０ｍｍ
温度        ：室温
潤滑条件    ：油潤滑
試験時間    ：往復２０００回（初期、１００回、５００回、１０００回、２０００回時に摩擦係数を測定する。）
【００５１】
【表１】
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【００５２】
表１の結果からも明らかなように、比較例１〜３は、３００〜４００回往復動から摩擦係数が高くなる傾向があった。また１５００〜１７００回往復で耐熱性樹脂皮膜が摩耗して下地が露出した。
【００５３】
これに対して実施例１〜６は、往復動試験において、試験終了時まで低摩擦係数であり、また摩耗量が少なく耐摩耗性に優れていた。特に実施例６は金属溶射層による放熱効果との相乗効果により、低摩擦および低摩耗の優れた特性であった。これにより実施例のクレイドル受は、基礎試験により可変容量型ピストンポンプの初期運転での焼付き性及び異常摩耗に対する有効性があることが確認された。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】可変容量型アキシャルピストンポンプの縦断面図
【図２】クレイドル、クレイドル受およびクレイドルガイドを示す分解斜視図
【図３】クレイドルガイドに保持されたクレイドル受を示す断面図
【符号の説明】
【００５５】
１  クレイドル受
１ａ  基材
１ｂ  耐熱性樹脂皮膜
２  ピストン
３  クレイドル
３ａ、３ｂ  摺接部
４  クレイドルガイド
４ａ、４ｂ  支持面
５、６  ハウジング
７  回転軸
８  シリンダブロック
８ａ  ピストン収容室
９  弁板
９ａ  吸入ポート
９ｂ  吐出ポート
１０  押圧バネ
１１  リテーナ
１２  シュー
１４  油圧制御装置
１５  シリンダ
【図１】
2008095543.tif 000004
【図２】
2008095543.tif 000005
【図３】
2008095543.tif 000006