(57)【要約】【課題】トルクリプルに起因した振動や電磁音等を低減でき、結線個所が少なくて小型化、量産性に優れ、さらに運転効率の高い同期機を提供する。【解決手段】界磁極９の極数とコイル７の数が１０：１２となる関係を有し、各コイル７は第１、第２のコイル群からなる２重３相のもので、第１、第２のコイル群に含まれる各々のコイル７は固定子２の周方向に沿って交互に配置されるとともに、第１のコイル群に含まれる各コイル同士、および第２のコイル群に含まれる各コイル同士はそれぞれΔ結線されており、かつ、第１、第２のコイル群に含まれる各相のコイル７は、その内の同相のコイル同士が互いに直列接続され、さらに、第１のコイル群に含まれる各コイルは、第２のコイル群に含まれる各コイルに対して巻き付け方向が逆になるように巻装されている。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
電機子を構成する各コイルは電機子鉄心に集中巻きされた状態で一列に配列され、上記電機子の各コイルに対してＮ、Ｓ交互に界磁極が配置された同期機であって、
上記界磁極の極数とコイルの数が１２±２極：１２コイルとなる関係を１単位とした構成を少なくとも１単位分備えており、この１単位内に含まれる各コイルは、３相分のコイルからなる第１のコイル群と、３相分のコイルからなる第２のコイル群とからなり、第１のコイル群に含まれる各コイルと、第２のコイル群に含まれる各コイルとはその配列方向に沿って交互に配置されるとともに、第１のコイル群に含まれる各コイルは、Δ結線されるとともに、各相のコイルの内、同相のコイル同士が互いに直列接続され、また、第２のコイル群に含まれる各コイルは、Δ結線されるとともに、各相のコイルの内、同相のコイル同士が互いに直列接続され、さらに、第１のコイル群に含まれる各コイルは、第２のコイル群に含まれる各コイルに対して巻き付け方向が逆になるように巻装されていることを特徴とする同期機。
【請求項２】
上記請求項１記載の同期機の第１、第２のコイル群がそれぞれ３相整流ダイオードブリッジに個別に接続され、上記各３相整流ダイオードブリッジの直流出力が当該出力電力を蓄電する蓄電手段に接続されていることを特徴とする発電システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、トルク脈動や騒音を有効に低減した同期電動機や同期発電機等の同期機、およびこの同期機を同期発電機として用いた発電システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から同期機、例えば３相同期電動機においては、トルクリプルに起因した負荷振動や軸ねじり振動が問題とされ、また、同期発電機において、発電電流リプルに起因した蓄電装置あるいは平滑コンデンサの寿命低下や電磁ノイズなどが問題とされている。特に、電気角で基本波の６倍の周波数をもつ、いわゆる６ｆトルクリプルは、多極大型機の場合において騒音、振動に対して問題となる。その理由は、多極で径の大きな同期電動機は、直径が大きな円環となるために相対的に固有振動数が低下する一方で、６ｆトルクリプルは可聴域に近付く傾向となる。例えば２０極機では、１２０ｒｐｍで基本波は２００Ｈｚとなることから、６ｆ成分はその６倍の１．２ｋＨｚとなって可聴域となるため、人間が不快に感じ易い帯域での運転となる。
【０００３】
上述した６ｆトルクリプルは、界磁コイルもしくは永久磁石で磁極を形成する際に、回転子と固定子の間の空隙磁界が台形状となり、空間周波数で３次、５次、７次、…と奇数次成分の高調波成分が含有されることによって生じる。そこで、回転子と固定子の間の空隙磁界が台形状とならないように、回転子側において、例えば磁石の外形をかまぼこ状に面落としをしたり、スキューをしたりするなどの工夫を行うことにより、奇数次成分の高調波成分を低減することが試みられているが、同時に基本波の周波数が低下して出力低下を招くという不具合を生じる。
【０００４】
そこで、従来技術では、出力低下を招くことなくトルクリプルを低減するために、固定子側において、分布巻した３相分のコイルからなるコイル群を２つ設けた、いわゆる２重３相同期電動機が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
このように構成された特許文献１の２重３相同期電動機は、電気角で６０度の位相差の出力電圧を実質６相分のコイルに印加することができるため、電圧波形の歪み少なくして高調波成分を抑えることができ、トルクリプルの発生を低減することができる。
【０００６】
しかし、上記の特許文献１に記載の電動機は、各スロットにコイルを分布巻きしているため、コイルエンド部の形状が大きく、小型化を図る上で制限があるとともに、２つのコイル群が互いに重複しているために、コイル群間に大きな相互インダクタンスを有し、電流制御性が著しく低下するという問題がある。
【０００７】
このため、従来技術では、さらに、トルクリプルの発生を低減しつつ、コイルエンド部の形状が小さくて小型化が可能で、かつ、２つのコイル群の互いの重複を避けることによりコイル群間の相互インダクタンスを低減した２重３相同期電動機が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【０００８】
この特許文献２記載の従来技術の場合、２つのコイル群をそれぞれインバータで個別に駆動するのでトルクリプルを低減することができ、かつ、集中巻き方式なのでコイルエンド部の形状が小さくて小型化、量産性に優れ、さらに、コイル間の相互インダクタンスも小さいものが得られる。
【０００９】
【特許文献１】特許第３３５１２５８号公報
【特許文献２】特開平７−２６４８２２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、上記の特許文献２の従来技術のものは、２つのコイル群をそれぞれＹ結線方式で結線しているために、結線個所が多数発生する。特に、量産性を重んじて集中巻き方式の多極機であれば、１相あたりのティース数が多く、これらを並列に結線することが多い。すなわち、Ｙ結線であれば、全てのティースについてＵ，Ｖ，Ｗ相の電源線と中性線の４つの電線に対して結線する必要があるため、結線個所が多数発生する。例えば、２０極２４スロットの例では、２４個のコイルそれぞれに２箇所、合計で４８箇所もの結線が必要となる。３相の電源線と各コイル端子との結線作業は、電線という柔軟物を扱うために自動化することが難しく、人手で結線作業をした場合には時間がかかり、多極機の生産コストを高くする大きな要因となっている。
【００１１】
また、コスト低減のためにＹ結線に代えてΔ結線を適用することも考えられるが、単純にΔ結線を行うと、３次の高調波に対して循環電流を流すために損失が大きくなり、電動機の効率を低下させるだけでなく、３次の循環する高調波電流によって騒音を生じる恐れがある。
【００１２】
本発明は、上記の課題を解決するためになされたもので、トルクリプルに起因した振動や電磁音、あるいは発電リプルを低減するとともに、小型化、量産性に優れ、しかもΔ結線が適用可能で結線個所を削減でき、さらに３次高調波による循環電流によって生じる損失を低減して効率を高めた同期機、およびこれを発電機として用いた発電システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記の目的を達成するために、本発明は、電機子を構成する各コイルは電機子鉄心に集中巻きされた状態で一列に配列され、上記電機子の各コイルに対してＮ、Ｓ交互に界磁極が配置された同期機において、次の構成を採用している。
【００１４】
すなわち、本発明では、上記界磁極の極数とコイルの数が１２±２極：１２コイルとなる関係を１単位とした構成を少なくとも１単位分備えており、この１単位内に含まれる各コイルは、３相分のコイルからなる第１のコイル群と、３相分のコイルからなる第２のコイル群とからなり、第１のコイル群に含まれる各コイルと、第２のコイル群に含まれる各コイルとはその配列方向に沿って交互に配置されるとともに、第１のコイル群に含まれる各コイルは、Δ結線されるとともに、各相のコイルの内、同相のコイル同士が互いに直列接続され、また、第２のコイル群に含まれる各コイルは、Δ結線されるとともに、各相のコイルの内、同相のコイル同士が互いに直列接続され、さらに、第１のコイル群に含まれる各コイルは、第２のコイル群に含まれる各コイルに対して巻き付け方向が逆になるように巻装されていることを特徴としている。
【００１５】
また、本発明の発電システムは、上記請求項１記載の同期機の第１、第２のコイル群がそれぞれ３相整流ダイオードブリッジに個別に接続され、上記各３相整流ダイオードブリッジの直流出力が当該出力電力を蓄電する蓄電手段に接続されていることを特徴としている。
【発明の効果】
【００１６】
本発明の同期機は、同相内の２つの直列接続されたコイル内の位相差が６０度（＝π／３）異なるため、界磁の有する３次高調波成分に起因するコイル内の３次の循環電流が同相のコイル内部で相殺されて流れなくなる。この作用により、Δ結線時に問題となる３次高調波による循環電流によって生じる無駄な損失が無くなる。したがって、集中巻きによるΔ結線を行えるために、結線箇所を削減できるとともにコイルエンド部が小さくなり、小型化、量産性に優れ、生産コストを下げることができる。しかも、第１、第２のコイル群の互いに隣接するコイル同士は電気角で位相が３０度（＝π／６）異なるため、５次、７次の高調波も互いに相殺されて、全体的にトルクリプルが低減される。その結果、トルクリプルに起因した振動や電磁音、あるいは発電リプルを低減することができ、低騒音な同期機を供給することができる。
【００１７】
また、本発明の同期機を発電機とした発電機システムにおいては、３相コイルの２つのコイル群を設けることで、発電時の１相の通電区間が、通常の３相ダイオードブリッジで整流する際の１２０度通電から６０度通電へと小さくできる。このため、リプル電圧が低減されると同時に、平均出力が増大する。そして、リプル電圧が低下することにより、バッテリやキャパシタなどの蓄電手段に流れるリプル電流も低減する。その結果、車載用においては、バッテリの寿命低下や、リプルノイズによるラジオなどの車載電源機器が供給する電気機器へのノイズやライトのちらつきなどの低減に寄与することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
実施の形態１．
図１は本発明の実施の形態１における同期機としての２重３相同期電動機の断面図、図２は図１の電動機を直線状に展開して結線状態を示すようにした断面図である。
【００１９】
この実施の形態１における２重３相同期電動機１は、電機子となる固定子２と、この固定子２の内部に空間を存して配置された回転子３とを有する。固定子１は、電磁鋼板などで形成された鉄心４に多数（本例では１２個）のスロット５が形成され、両隣のスロット５で挟まれた間に同じ数（１２個）のＴ字型のティース６が形成されている。そして、各ティース６にコイル７が集中巻きされている。一方、回転子３はヨーク８の外周部に界磁極となる多極（本例では１０極）の永久磁石９がＮ、Ｓ交互に着磁されて貼り付けられている。したがって、この実施の形態１では、界磁極：コイルの数が１０：１２となる関係であり、また、各ティース６間のピッチは電気角で１５０度となっている。
【００２０】
上記の各コイル７は、Ｕ（Ｕ１，Ｕ２），Ｖ（Ｖ１，Ｖ２），Ｗ（Ｗ１，Ｗ２）の３相のコイル（計６個）からなる第１のコイル群と、Ｘ（Ｘ１，Ｘ２），Ｙ（Ｙ１，Ｙ２），Ｚ（Ｚ１，Ｚ２）の３相のコイル（計６個）からなる第２のコイル群とからなる。そして、第１のコイル群に含まれるＵ（Ｕ１，Ｕ２），Ｖ（Ｖ１，Ｖ２），Ｗ（Ｗ１，Ｗ２）の６個の各コイルと、第２のコイル群に含まれるＸ（Ｘ１，Ｘ２），Ｙ（Ｙ１，Ｙ２），Ｚ（Ｚ１，Ｚ２）の６個の各コイルは、固定子２の周方向に沿って交互に配置されている。
【００２１】
しかも、図２に示すように、第１のコイル群に含まれる同相のコイル同士Ｕ１とＵ２，Ｖ１とＶ２，Ｗ１とＷ２が互いに直列接続されている。同様に、第１のコイル群に含まれる同相のコイル同士Ｘ１とＸ２，Ｙ１とＹ２，Ｚ１とＺ２が互いに直列接続されている。
【００２２】
さらに、第１のコイル群に含まれるＵ（Ｕ１，Ｕ２），Ｖ（Ｖ１，Ｖ２），Ｗ（Ｗ１，Ｗ２）の３相の各コイルがΔ結線されている。同様に、第２のコイル群に含まれるＸ（Ｘ１，Ｘ２），Ｙ（Ｙ１，Ｙ２），Ｚ（Ｚ１，Ｚ２）の３相の各コイルもΔ結線されている。
【００２３】
また、各コイル７の巻き線方向については、第１のコイル群に含まれるＵ（Ｕ１，Ｕ２），Ｖ（Ｖ１，Ｖ２），Ｗ（Ｗ１，Ｗ２）の３相の各コイルは全て正方向巻き、第２のコイル群に含まれるＸ（Ｘ１，Ｘ２），Ｙ（Ｙ１，Ｙ２），Ｚ（Ｚ１，Ｚ２）の３相の各コイルは全て逆方向巻きとなるように巻装されている。
【００２４】
このようにして、１０極の永久磁石９と１２個のコイル７とを組み合わせることで、２重３相同期電動機を得ることができる。この場合の各コイル７の接続関係および電気位相の関係をまとめると、図３に示すようになる。
【００２５】
ここで、第１のコイル群と第２のコイル群の巻き付け方向は互いに逆になっており、かつ、第１のコイル群と第２のコイル群の各コイルは固定子２の周方向に沿って交互に配置されていて互いに隣接しているので、第１、第２のコイル群の互いに隣接するコイル同士は電気角で位相が３０度異なったものとなる。例えば、第１のコイル群に属するＵ１相のコイルとこれに隣接する第２のコイル群に属するＸ１相のコイルの同士は位相が３０度異なっている。したがって、各コイル７について３０度間隔の１２個のベクトルが得られるので、それらの電圧位相のベクトル関係は図４に示すようになる。
【００２６】
また、Δ結線を行った場合の第１、第２の各コイル群に含まれるコイルの電気位相のベクトル図は、図５（ａ），（ｂ）に示すようになる。すなわち、第１、第２の各コイル群において、互いに直列に結線された１相分のコイル同士の電気位相は６０度異なったものとなる。例えば、Ｕ１とＵ２のコイルでは、反時計回りを正とすると、位相が−６０度異なっている。
【００２７】
図４および図５（ａ）、（ｂ）のベクトル図から分かるように、６０度位相が異なる２つのティース位置のコイル７を直列に結線することで１相を形成している。したがって、基本波にとって６０度の位相差は、界磁に含まれる３次高調波にとってはその３倍の１８０度となることから同相のコイル内で相殺できる。このため、界磁の３次高調波がある場合でも循環電流を流す起電力が消失するのでΔ結線が可能となる。
【００２８】
因みに、この実施の形態１の２重３相同期電動機１の特性と対比するために、前述の特許文献２に記載された従来の２重３相同期電動機のコイルの結線状態を示すと、図６のようになっている。
【００２９】
従来のものは、３相コイルの２つのコイル群をそれぞれ集中巻き方式でＹ結線しているので、結線個所が多数発生する。すなわち、図７（ａ）に示すように、従来の集中巻きでＹ結線を採用した場合には、Ｕ、Ｖ、Ｗの３相、もしくはＸ、Ｙ、Ｚの３相の各コイルは、いずれも巻き初めを電源側にとると、他方を中性線側に接続する必要があるため、中性線を別途配置する必要があり、結線用の電線の本数が増えるとともに結線個所が多くなる。特に、これは多極機では多大な労力を要する。これに対して、この実施の形態１のようにΔ結線を行う場合は、図７（ｂ）に示すように中性線が不要なため、結線処理を簡単に行える。
【００３０】
また、図６に示したＹ結線状態での各コイル７の接続関係および電気位相は、図８に示すようになっている。すなわち、従来のものでは、各ティース６間のコイル７は、３０度の位相差しかなく、６次高調波に対してはトクルリップルを低減することができるものの、その３次高調波に対しては９０度の位相差となり、リップル低減効果はなく、環状電流による損失が生じて電動機の効率が低下する。これに対して、この実施の形態１では、Δ結線を行っているが、前述のごとく、互いに直列に結線された１相分のコイル同士の電気位相は６０度異なっているため、３次高調波に対してはその３倍の１８０度の位相差となり、界磁の有する３次高調波成分に起因するコイル内の３次の循環電流が同相のコイル内部で相殺されて流れなくなる。
【００３１】
さらに、従来のものでは、図８に示すように巻き線方向が、正、逆、逆、正、正、逆、逆、…となり、第１のコイル群に含まれる各相のコイルＵ（Ｕ１，Ｕ２），Ｖ（Ｖ１，Ｖ２），Ｗ（Ｗ１，Ｗ２）相互間で巻き方向が正逆存在し、また、第２のコイル群に含まれる各相のコイルＸ（Ｘ１，Ｘ２），Ｙ（Ｙ１，Ｙ２），Ｚ（Ｚ１，Ｚ２）についても相互間で巻き方向が正逆存在する。このためコイル７の巻き付けに手間がかかる。これに対して、この実施の形態１では、図３に示したように、第１のコイル群に含まれる各相のコイルＵ（Ｕ１，Ｕ２），Ｖ（Ｖ１，Ｖ２），Ｗ（Ｗ１，Ｗ２）は全て正方向のみ、第２のコイル群に含まれる各相のコイルＸ（Ｘ１，Ｘ２），Ｙ（Ｙ１，Ｙ２），Ｚ（Ｚ１，Ｚ２）は逆方向のみとなる。つまり、同じコイル群に属する各コイル７は巻き線方向が全て同一方向となるので、連続巻き線時のΔ結線における自動化が極めて容易となる。
【００３２】
以上のように、この実施の形態１の２重３相同期電動機１は、同相内の２つの直列接続されたコイル内の位相差が６０度（＝π／３）異なるため、界磁の有する３次高調波成分に起因するコイル内の３次の循環電流が同相のコイル内部で相殺されて流れなくなる。この作用により、Δ結線時に問題となる３次高調波による循環電流によって生じる無駄な損失が無くなる。これにより、集中巻きによるΔ結線を行えるために、結線箇所を削減できるとともにコイルエンド部が小さくなり、小型化、量産性に優れ、生産コストを下げることができる。
【００３３】
しかも、第１、第２のコイル群の互いに隣接するコイル同士は電気角で位相差が３０度（＝π／６）異なるため、５次、７次の高調波も互いに相殺されて、全体的にトルクリプルが低減される。その結果、トルクリプルに起因した振動や電磁音、あるいは発電リプルを低減することができ、低騒音な同期機を供給することができる。
【００３４】
なお、上記の実施の形態１では、極数とコイルの数が１０極：１２コイルの場合を示したが、極数＝コイル数でなければ任意の極数：コイル数の組合せが成立する。３相電動機に限定しても、例えばその他に８極：９コイル、３２極：３０コイルなどの組合せが成立する。しかし、２重３相（６相）化するにはティースピッチが電気角で１５０度、もしくは３０度となる６±１極：６コイルを１単位とする組合せが最も有利である。実際には奇数極の電動機はリニア式では可能であるが、回転式の電動機では現実的ではなく、偶数極とする必要があるので、本例のように１０極：１２ティースを１単位として構成するか、あるいは１４極：１２ティースを１単位として構成するのが好ましい。
【００３５】
また、この実施の形態１の２重３相同期電動機１は、次の副次的な効果も得られる。
すなわち、この同期電動機は、３相回路を２系統もつ構造であるが、これを駆動するインバータ回路は３相用にモジュール化されているものが多い。したがって、それらをそのまま利用することができるので、回路構成が容易である。また、コイル間の相互インダクタンスが小さいので、Ｕ，Ｖ，Ｗの各相のコイルとＸ，Ｙ，Ｚの各相のコイルのそれぞれに既存の３相センサレス制御コントローラを２つ設けることで低リプルに運転することが可能となる。
【００３６】
また、この実施の形態１の２重３相同期電動機１は、極数とコイル数の最小公倍数が大きいために、コギングが小さくトルクリプルに影響しない。さらに、界磁極のピッチとコイルの配置ピッチの比が１に近いために、永久磁石９の発生磁束のほとんどが有効にコイルに鎖交し、少ない電流で大きなトルクを発生することができ、銅損が少なく高効率である。また、等ピッチにコイル７を配置しているので３相不平衡を招かず、このため、通常の３相電動機の制御方式をそのまま適用することができる。加えて、２重３相の構成であるが、磁気的にも相互結合度が小さい。よって、第１、第２のコイル群のいずれか一方が故障した場合、出力に制限はあるものの、残りの３相分のコイル群を使って運転を継続できるためフェールセーフ性が高い。
【００３７】
実施の形態２．
図９は図１の２重３相の構成の同期機を発電機として用いた場合のこの実施の形態２における発電システムの要部を示す回路構成図である。
【００３８】
この実施の形態２では、図１に示した同期機１を構成するＵ，Ｖ，Ｗ３相分の第１コイル群と、Ｘ，Ｙ，Ｚ３相分の第２コイル群とがそれぞれ独立した２つの３相整流ダイオードブリッジ１１，１２に接続され、各３相整流ダイオードブリッジ１１，１２の直流出力が、当該出力電力を蓄電するバッテリ、キャパシタなどの蓄電手段１３に接続されている。この種の組み合わせは、例えばディーゼルの自家用発電機など一定速運転を行う発電機で蓄電手段としてのバッテリと組み合わせて用いられることが多い。
【００３９】
Ｕ，Ｖ，Ｗの３相コイルを有する通常の同期発電機を一つの３相整流ダイオードブリッジに接続した場合の整流前の３相の各電圧波形を図１０に、整流後のＤＣ電圧波形を図１１に示す。図１０に示すように、整流前は６０度毎に通電相が入れ替わるような正弦波形であるが、この正弦波形を整流すると図１１に示すように基本波の６倍の周波数のリプル成分が現れる。このリプル電圧を含む波形をバッテリやキャパシタなどの蓄電手段に接続するとリプル電流が流れて発熱し、寿命が低下する。
【００４０】
これに対して、この実施の形態２のように、図１に示した発電機１を構成するＵ，Ｖ，Ｗ３相分の第１コイル群と、Ｘ，Ｙ，Ｚ３相分の第２コイル群とがそれぞれ独立した２つの３相整流ダイオードブリッジ１１，１２に接続した場合の整流前の２重３相の各電圧波形を図１２に、整流後のＤＣ電圧波形を図１３に示す。図１２に示すように、整流前は３０度毎に通電相が入れ替わるような正弦波形となり、この正弦波形を整流すると図１３に示すように基本波の１２倍の周波数のリプル成分が現れ、かつ、図１１に示した場合に較べてリプルの振幅が下がる。
【００４１】
その結果、リプル電流が低減して蓄電手段１３の寿命が延びる。また、リプル電流に起因する電磁騒音や電磁ノイズが減るなどの諸問題を回避できる。また、通電区間は通常の３相整流ダイオードの６０度から３０度と細かくなるために、正弦波状の線間電圧のピーク付近の高い部分のみを利用するため、平均発電出力も上昇するという効果も得られる。
【００４２】
さらに、発電機１は、固定子２のコイル７が集中巻きであるため生産性が良く、コイル７の導体占積率が高くできるため発電効率も高い。その結果、蓄電手段１３としてバッテリを使用する場合には寿命が長くなり、またノイズなどの問題がなく、騒音も小さいという特性の良い発電システムが得られる。
【００４３】
本発明は上記の実施の形態１，２の構成に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲内において各種の変形を加えることができる。
【００４４】
例えば、実施の形態１、２で示した同期電動機や同期発電機は、説明の都合上、ティース６にコイル７を巻装されている例を示したが、ティース６が無いスロットレスの電動機についても適用することが可能である。さらに、本発明は、回転式の同期電動機に適用できるだけでなく、リニア式の同期電動機についても適用することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】本発明の実施の形態１における同期機としての２重３相同期電動機の断面図である。
【図２】図１に示す電動機を直線状に展開して結線状態を示すようにした断面図である。
【図３】実施の形態１の２重３相同期電動機における各コイルの接続関係および電気位相の関係を示す説明図である。
【図４】実施の形態１の２重３相同期電動機において、第１、第２のコイル群に含まれる各コイルの電気位相の関係をベクトルで表示した説明図である。
【図５】実施の形態１の２重３相同期電動機において、Δ結線を行った第１、第２のコイル群に含まれる各コイル相互の電気位相の関係をベクトルで表示した説明図である。
【図６】本発明と対比するために従来の２重３相同期電動機を直線状に展開して結線状態を示すようにした断面図である。
【図７】Δ結線とＹ結線の状態を対比して示す説明図である。
【図８】図６に示した従来の２重３相同期電動機における各コイルの接続関係および電気位相の関係を示す説明図である。
【図９】図１の２重３相の構成の同期機を発電機として用いた場合のこの実施の形態２における発電システムの要部を示す回路構成図である。
【図１０】従来の３相同期発電機の発電電圧を示す波形図である。
【図１１】図１０に示す電圧波形を３相整流ダイオードブリッジによって整流した後のＤＣ電圧波形を示す波形図である。
【図１２】図１の２重３相の構成の同期機を発電機として用いた場合の発電電圧を示す波形図である。
【図１３】図１２に示す電圧波形を３相整流ダイオードブリッジによって整流した後のＤＣ電圧波形を示す波形図である。
【符号の説明】
【００４６】
１  ２重３相同期電動機（同期機）、２  固定子、３  回転子、５  スロット、
６  ティース、７  コイル、９  永久磁石、１１，１２  ３相整流ダイオードブリッジ、１３  蓄電手段。
【図１】
2008005603.tif 000003
【図２】
2008005603.tif 000004
【図３】
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【図４】
2008005603.tif 000006
【図５】
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【図６】
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【図７】
2008005603.tif 000009
【図８】
2008005603.tif 000010
【図９】
2008005603.tif 000011
【図１０】
2008005603.tif 000012
【図１１】
2008005603.tif 000013
【図１２】
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【図１３】
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