(57)【要約】【課題】底付き感を解消し、且つサポート感が良好であり、振動特性、耐久性等も良好である軟質ポリウレタンフォームとその製造方法を提供する。【解決手段】荷重試験により得られた荷重（Ｎ）−たわみ量（ｍｍ）曲線において、式（１）から算出されるＸ値が４．２以下である軟質ポリウレタンフォーム、または、コア部分の荷重試験により得られた荷重（Ｎ）−たわみ量（ｍｍ）曲線において、式（２）から算出されるＹ値が１．８以下である軟質ポリウレタンフォームにする。Ｘ＝荷重８８３Ｎ時の静バネ定数／荷重９８Ｎ時の静バネ定数  （１）Ｙ＝荷重１２７．４Ｎ時の静バネ定数／荷重１９．６Ｎ時の静バネ定数  （２）【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
軟質ポリウレタンフォームの荷重試験により得られた荷重（Ｎ）−たわみ量（ｍｍ）曲線において、式（１）から算出されるＸ値が４．２以下であることを特徴とする軟質ポリウレタンフォーム。
（数１）
Ｘ＝荷重８８３Ｎ時の静バネ定数／荷重９８Ｎ時の静バネ定数  （１）
【請求項２】
軟質ポリウレタンフォームのコア部分の荷重試験により得られた荷重（Ｎ）−たわみ量（ｍｍ）曲線において、式（２）から算出されるＹ値が１．８以下であることを特徴とする軟質ポリウレタンフォーム。
（数２）
Ｙ＝荷重１２７．４Ｎ時の静バネ定数／荷重１９．６Ｎ時の静バネ定数  （２）
【請求項３】
オキシエチレン／オキシプロピレンランダム鎖を５〜８５質量％有し、該ランダム鎖中のオキシエチレン基含有量が３〜４０質量％であり、末端オキシエチレンブロック鎖の含有量が３〜４０質量％であり、水酸基価が１０〜５６ｍｇＫＯＨ／ｇであり、不飽和度が０．０４ｍｅｑ／ｇ以下であるポリオールとポリイソシアネート化合物を、発泡剤と触媒の存在下で、反応させることを特徴とする請求項１または２に記載の軟質ポリウレタンフォームの製造方法。
【請求項４】
発泡剤として、水および不活性ガスから選ばれた少なくとも１種の発泡剤を使用する、請求項３に記載の軟質ポリウレタンフォームの製造方法。
【請求項５】
オキシエチレン／オキシプロピレンランダム鎖を５〜８５質量％有し、該ランダム鎖中のオキシエチレン基含有量が３〜４０質量％であり、末端オキシエチレンブロック鎖の含有量が３〜４０質量％であり、水酸基価が１０〜５６ｍｇＫＯＨ／ｇであり、不飽和度が０．０４ｍｅｑ／ｇ以下であるポリオールを含有するポリオールシステム液とポリイソシアネート化合物から構成されることを特徴とする請求項１または２に記載の軟質ポリウレタンフォームの製造用原料システム液。
【請求項６】
発泡剤として、水および不活性ガスから選ばれた少なくとも１種の発泡剤を使用する、請求項５に記載の軟質ポリウレタンフォームの製造用原料システム液。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軟質ポリウレタンフォーム、その製造方法およびその製造用原料システム液に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車産業の発展に伴い、車の性能向上はもとより、車輌内装高級化、居住性の向上・改善が求められるようになり、特に座り心地、および乗り心地性改良の観点から、クッション特性のより優れたシート用軟質ポリウレタンフォーム（以下軟質フォームと表す。）の開発が強く望まれている。
従来より、シートクッションは金属バネと軟質フォームからなるパット材を組み合わせた物が多用されてきた。しかし近年は、コストダウンや軽量化等の要請から、軟質フォーム自体にバネ特性を持たせることによって金属バネを廃止したいわゆるフルフォームタイプと呼ばれる自動車用シートが採用される傾向にある。フルフォームタイプのシートは金属バネを併用しないため厚さが厚くなり、軟質フォームの特性がシートの座り心地、および乗り心地性に大きく関与する要素となった。すなわち、座り心地、および乗り心地性の指標となる静的特性、および動的特性は軟質フォームの開発において重要視されるようになった。特に、静的特性のうち、着座初期のサポート感と着座終期の底付き感の制御が重要である。
【０００３】
軟質フォームのパット材を備えたシートに実際に人が座ると、軟質フォームが圧縮されてたわみ、臀部等の位置が特定の高さまで沈み込む。この静的特性（静的着座感）の測定方法としては、ＪＡＳＯ自動車規格Ｂ４０８−８９の自動車用シートのパット材の性能試験方法に準拠した荷重試験において、たわみ量を測定し、荷重−たわみ量曲線を得る試験方法が採用されている。図２に従来の軟質フォームの荷重−たわみ量曲線を示した。荷重−たわみ量曲線において各荷重における加圧側（図中の上側）の接線の正接の値が静バネ定数である。すなわち、静バネ定数が大きれば曲線は急な傾きを示し、静バネ定数が小さければ曲線は緩やかな傾きを示す。
【０００４】
軟質フォームの荷重−たわみ量曲線は、一般的に荷重のかけ始めは速やかに立ち上がり、変曲点１を境にその後緩やかに上昇し、更に荷重をかけてゆくと変曲点２で急激に上昇する。サポート感に優れた軟質フォームは、荷重のかけ始めにおいて曲線の立ち上がりが急であり、原点から変曲点１付近までの静バネ定数が大きな軟質フォームであると言われている。また、底付き感がなく、良好な座り心地を示す軟質フォームとは変曲点２以降の高荷重域においても静バネ定数が小さい軟質フォームであると言われている。従来の技術では、サポート感を得るために、軟質フォームの硬度を調節することも行われてきたが、この場合高荷重域において静バネ定数が大きくなり底付き感は解消されなかった。
【０００５】
一般的にフルフォームタイプシート用軟質フォームは、金属バネと併用したシート用フォームと比較して、静的特性としては高荷重領域においてたわみ量が少なく、底付き感があり、座り心地は悪化する傾向にあるという問題があった。この問題を解決するために、フォームの厚さを厚くしたり、密度を上げてたわみ量を大きくする手法が知られているが、コストアップやシート重量の増加の問題を解消できなかった。
ポリオールとイソシアネート成分を主体とするポリウレタンフォーム製造原料に特定のフッ素系界面活性剤を添加して、たわみ量を大きくする方法が提案されている（特許文献１参照。）。しかし、サポート感が不十分なこと、フッ素系界面活性剤はそれ自身が高価であることからコストアップになること、表面張力が低いことからフォーム製造時の金型内を汚染する等の問題があった。
【０００６】
また、ポリオール、触媒、発泡剤、その他の添加剤からなるポリオール成分とポリイソシアネート成分とを反応させてポリウレタンフォームを製造する方法において、特定の２官能第２級アミンを添加することによって、底付き感を評価する指標である７５％たわみ時の加圧側曲線の傾きが小さくなり、底付き感がなく、柔らかさ、沈み具合い、振動特性共にバランスの取れたフォームを製造する方法が提案されている（特許文献２参照。）。しかし、サポート感が不十分であり、耐久性特に湿熱圧縮永久歪みが不十分であった。
すなわち、低荷重領域では静バネ定数が大きく、サポート感や剛性感を満足し、かつ、高荷重領域では静バネ定数が小さく、たわみ量が大きく底付き感の解消された座り心地が良好な軟質フォームは存在しなかった。
【０００７】
【特許文献１】特開平１１−３２２８７５号公報
【特許文献２】特開平５−３２０３０４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、自動車シート用軟質フォームにおいて底付き感を解消し、サポート感が良好であり、座り心地が大幅に改善された軟質フォームであり、且つ、振動特性、耐久性も良好な軟質フォームを提供し、該フォームを製造する製造方法および該フォームの製造用原料システム液を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するために鋭意検討をした結果、軟質フォームの荷重試験またはそのコア部分の荷重試験において特徴的な条件を満たす荷重−たわみ量曲線を示すフォームを見いだし、この特徴的な荷重−たわみ量曲線を示すことが自動車用シートに成形した際に静的着座感の座り心地を著しく改善することを見いだした（図１参照）。この条件を満たすフォームとは、初期荷重においてはたわみ量が少なく、かつサポート感は十分であり、その後静バネ定数の変化率は少なく穏やかに上昇するという性質を有している。つまり、着座初期はサポート感が十分あるので体重の保持性に優れ、座り込んだ後は良くたわむので柔らかく体重を保持することから底付き感が解消されて座り心地が良好になると推察できる。
【００１０】
すなわち、本発明は、軟質ポリウレタンフォームの荷重試験により得られた荷重（Ｎ）−たわみ量（ｍｍ）曲線において、式（１）から算出されるＸ値が４．２以下であることを特徴とする軟質ポリウレタンフォームを提供する。
（数３）
Ｘ＝荷重８８３Ｎ時の静バネ定数／荷重９８Ｎ時の静バネ定数  （１）
また、本発明は、軟質ポリウレタンフォームのコア部分の荷重試験により得られた荷重（Ｎ）−たわみ量（ｍｍ）曲線において、式（２）から算出されるＹ値が１．８以下であることを特徴とする軟質ポリウレタンフォームを提供する。
（数４）
Ｙ＝荷重１２７．４Ｎ時の静バネ定数／荷重１９．６Ｎ時の静バネ定数  （２）
【００１１】
また、本発明は、オキシエチレン／オキシプロピレンランダム鎖を５〜８５質量％有し、該ランダム鎖中のオキシエチレン基含有量が３〜４０質量％であり、末端オキシエチレンブロック鎖の含有量が３〜４０質量％であり、水酸基価が１０〜５６ｍｇＫＯＨ／ｇであり、不飽和度が０．０４ｍｅｑ／ｇ以下であるポリオールとポリイソシアネート化合物を、発泡剤と触媒の存在下で、反応させることを特徴とする上記の軟質ポリウレタンフォームの製造方法を提供する。
また、本発明は、上記軟質ポリウレタンフォームの製造方法において、発泡剤として、水および不活性ガスから選ばれた少なくとも１種の発泡剤を使用する、軟質ポリウレタンフォームの製造方法を提供する。
さらに、本発明は、オキシエチレン／オキシプロピレンランダム鎖を５〜８５質量％有し、該ランダム鎖中のオキシエチレン基含有量が３〜４０質量％であり、末端オキシエチレンブロック鎖の含有量が３〜４０質量％であり、水酸基価が１０〜５６ｍｇＫＯＨ／ｇであり、不飽和度が０．０４ｍｅｑ／ｇ以下であるポリオールを含有するポリオールシステム液とポリイソシアネート化合物から構成されることを特徴とする上記の軟質ポリウレタンフォームの製造用原料システム液を提供する。
また、本発明は、上記軟質ポリウレタンフォームの製造用原料システム液において、発泡剤として、水および不活性ガスから選ばれた少なくとも１種の発泡剤を使用する、軟質ポリウレタンフォームの製造用原料システム液を提供する。
【発明の効果】
【００１２】
本発明は、荷重試験において特徴的な荷重−たわみ量曲線を示す軟質ポリウレタンフォームであり、この特徴的な曲線を示すフォームを自動車用シートクッションとして使用すると、着座初期のサポート感が良好であり、底付き感が解消された良好な座り心地を得ることを発見したものである。また、該軟質ポリウレタンフォームは、振動特性、耐久性等も良好であり、自動用クッションシートとして有用である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
本発明における荷重試験とは、ＪＡＳＯ自動車規格Ｂ４０８−８９の自動車用シートのパット材の性能試験方法に準拠した試験である。加圧板は、直径２００±２ｍｍ、厚さ５０〜１００ｍｍの円板形を用いる。試験機の水平台に試験体を置き、試験機に取り付けた加圧板を試験体上面の中心に載せる。予備圧縮として７００Ｎの荷重で１回圧縮し、荷重を除き３〜５分間放置した後に５Ｎの初期荷重を加えて厚さ（ｔ０）を測定し、これを初期厚さとする。このときの加圧面上の中心点を原点とし、荷重計を０に合わせた後、１５０〜３００ｍｍ／ｍｉｎの速度で加圧および減圧を行い、荷重に対するたわみを測定する。測定結果から荷重とたわみの関係について、図１のような荷重−たわみ曲線図を作成する。試験体としては、フォーム類の基本物性を測定する箱型テストピース（サイズ：縦横各４００ｍｍ、厚さ１００ｍｍ）オーバーオール（箱型より脱型した、スキン層を除去しないもの）を用いるか、またはフォームのコア部分（縦横各１００ｍｍ、厚さ５０ｍｍ）を用いる。コア部分とは、箱型テストピースの中心部分から、縦横各１００ｍｍ、厚さ５０ｍｍのサイズで切り出した試験体である。また、シートクッション実金型フォームから切り出した縦横各１００ｍｍ、厚さ５０ｍｍの試験体を測定した値は、前記テストピースから切り出した試験体の物性値とほとんど変わらないので、これをコア部分の試験体として用いてもよい。
【００１４】
静バネ定数とは、荷重−たわみ量曲線において各荷重における加圧側の接線の正接の値とする。
本発明の軟質フォームは、荷重試験により得られた荷重（Ｎ）−たわみ量（ｍｍ）曲線において、式（１）から算出されるＸ値が４．２以下であることを特徴とする。
（数５）
Ｘ＝荷重８８３Ｎ時の静バネ定数／荷重９８Ｎ時の静バネ定数  （１）
または、本発明の軟質フォームは、コア部分の荷重試験により得られた荷重（Ｎ）−たわみ量（ｍｍ）曲線において、式（２）から算出されるＹ値が１．８以下であることを特徴とする。
（数６）
Ｙ＝荷重１２７．４Ｎ時の静バネ定数／荷重１９．６Ｎ時の静バネ定数  （２）
【００１５】
荷重８８３Ｎ時の静バネ定数とは、得られた荷重−たわみ量曲線において荷重８８３Ｎ時の加圧側の接線の正接の値である。同様に、荷重９８Ｎ時の静バネ定数、荷重１２７．４Ｎ時の静バネ定数、および荷重１９．６Ｎ時の静バネ定数とは、得られた荷重−たわみ量曲線においてそれぞれ荷重９８Ｎ時、荷重１２７．４Ｎ時、および荷重１９．６Ｎ時の加圧側の接線の正接の値である。
荷重９８Ｎ付近の低荷重領域の静バネ定数は、自動車シートの着座初期の座り心地に影響する。荷重９８Ｎ付近の静バネ定数が大きい方が、サポート感が出やすく着座初期の座り心地が良好になるので好ましい。また、荷重８８３Ｎ付近の高荷重領域の静バネ定数は、底付き感に影響する。荷重８８３Ｎ付近の静バネ定数が小さい方が、たわみ量が大きく、底付き感が解消され、座り心地が良好になるので好ましい。
【００１６】
本発明は、式（１）においてＸ値が４．２以下であることを特徴とする。Ｘ値がこの範囲を満たす軟質フォームは、荷重−たわみ量曲線において荷重９８Ｎ付近の低荷重領域で速やかに立ち上がり、静バネ定数は大きい。その後は静バネ定数の変化率は少なく、緩やかに上昇し、荷重８８３Ｎ付近では静バネ定数の上昇率が小さい。すなわち、低荷重領域の静バネ定数が大きいことからサポート感が出やすく、高荷重領域の静バネ定数が小さいことからたわみ量が大きく底付き感が解消され、良好な座り心地を与えるので好ましい。より好ましくはＸ値が４．１以下、更に好ましくは４．０以下、最も好ましくは３．９以下の軟質フォームである。
【００１７】
一般に、実際のシートクッションは、形状、厚さが異なるため、同一サンプルであっても測定する部位によっては数値が変動する。したがって、異種形状のサンプル同士の比較は難しかった。そこで本発明者らは、軟質フォームのコア部分の荷重−たわみ曲線を測定することによって、あらゆる形状のサンプルの比較調査を可能にする方法を見いだしたものである。さらに、座り心地が著しく良好なものは、軟質フォームのコア部分の荷重−たわみ曲線において特定の条件を満足し得る特徴を有していることを見いだした。すなわち、本発明は式（２）においてＹ値が１．８以下であることを特徴とする。
【００１８】
軟質フォームのコア部分については、荷重１９．６Ｎ付近の低荷重領域の静バネ定数は、自動車シートの着座初期の座り心地に影響する。荷重１９．６Ｎ付近の静バネ定数が大きい方が、サポート感が出やすく着座初期の座り心地が良好になるので好ましい。また、荷重１２７．４Ｎ付近の高荷重領域の静バネ定数は、底付き感に影響する。荷重１２７．４Ｎ付近の静バネ定数が小さい方が、たわみ量が大きく、底付き感が解消され、座り心地が良好になるので好ましい。
【００１９】
Ｙ値が１．８以下の軟質フォームは、荷重−たわみ量曲線において、荷重１９．６Ｎ付近の低荷重領域で速やかに立ち上がり、静バネ定数が大きい。その後は静バネ定数の変化率は少なく、緩やかに上昇し、荷重１２７．４Ｎ付近までは静バネ定数の上昇率が小さい。すなわち、低荷重領域の静バネ定数が大きいことからサポート感が出やすく、高荷重領域の静バネ定数が小さいことからたわみ量が大きく底付き感が解消され、良好な座り心地を与えるので好ましい。より好ましくは、Ｙ値が１．７５以下、更に好ましくはＹ値が１．７以下、最も好ましくはＹ値が１．６８以下の軟質フォームである。
【００２０】
また、軟質フォームのコア部の荷重−たわみ量曲線と箱型テストピースオーバーオールの荷重−たわみ量曲線の形状は、傾向がほぼ一致していることを見いだした。従って、本発明により軟質フォームのコア部分の荷重たわみ量曲線を測定すれば、箱型テストピースオーバーオールの荷重−たわみ曲線を類推することが可能である。さらには、これら試験体を製造した原料システム液を用いてシートクッションに成形した際の、座り心地の良好性までも類推することが可能であり、非常に有益な方法である。
本発明の式（１）から算出されるＸ値が４．２以下である軟質フォーム、または式（２）から算出されるＹ値が１．８以下である軟質フォームは、たとえば次のように製造することができる。
【００２１】
本発明の軟質フォームは、後述のポリオール（Ｚ）を含むポリオールを発泡剤と触媒の存在下、必要に応じて架橋剤、整泡剤、その他の添加剤を使用し、ポリイソシアネート化合物と反応させて製造することができる。
上記ポリオール（Ｚ）とは、オキシエチレン／オキシプロピレンランダム鎖を５〜８５質量％有し、該ランダム鎖中のオキシエチレン基の含有量が３〜４０質量％であり、末端オキシエチレンブロック鎖の含有量が３〜４０質量％であり、水酸基価が１０〜５６ｍｇＫＯＨ／ｇであり、不飽和度が０．０４ｍｅｑ／ｇ以下であるポリオキシアルキレンポリオールである。
従来よりの通常のポリオールのみを用いることによっては、式（１）のＸが４．２以下を満たすフォーム、または式（２）のＹが１．８以下を満たすフォームを製造することは困難であった。しかし、低不飽和度でかつランダム鎖を有するポリオールである上記ポリオール（Ｚ）を用いることにより、前記条件を満たし座り心地性に優れた軟質フォームが容易に得られるようになった。
【００２２】
本発明におけるポリオール（Ｚ）は、開環付加重合触媒の存在下、開始剤にアルキレンオキシドを開環付加重合させて得られる、ポリオキシアルキレンポリオールである。
開始剤の例としては、エチレングリコール、プロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ジグリセリン、ｍｅｓｏ−エリスリトール、メチルグルコシド、グルコース、ソルビトール等の多価アルコール類；エチレンジアミン、ジエチレンジアミン、トリエチレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン、ヘキサメチレンジアミン、プロピレンジアミン等のアミン類；フェノール樹脂、ノボラック樹脂等の縮合系化合物類が用いられる。これらの活性水素化合物は２種以上を併用してもよく、または活性水素を７個以上有するショ糖等の活性水素化合物と併用してもよい。これら活性水素化合物の中では多価アルコール類が好ましい。また、上記開始剤にプロピレンオキシド等のアルキレンオキシドを開環付加して得られた化合物を開始剤として用いてもよい。
【００２３】
開始剤に開環付加重合させるアルキレンオキシドとしては、エチレンオキシド、プロピレンオキシド、１，２−ブチレンオキシド、２，３−ブチレンオキシド、エピクロルヒドリン、スチレンオキシド等が挙げられるが、ポリオール（Ｚ）においては少なくともエチレンオキシドおよびプロピレンオキシドを併用する。
ポリオール（Ｚ）の製造に用いる開環付加重合触媒としては、従来公知の低不飽和度のポリオキシアルキレンポリオールが得られる触媒を用いることができ、例えば、セシウム系触媒、複合金属シアン化物錯体触媒、ホスファゼン系化合物触媒等が挙げられる。
中でも、複合金属シアン化物錯体触媒が好ましい。複合金属シアン化物錯体触媒を用いると、低不飽和度のポリオールを得られる。低不飽和度のポリオールを原料とすると、耐久性に優れた軟質フォームを得られる。
【００２４】
複合金属シアン化物錯体としては亜鉛ヘキサシアノコバルテートを主成分とする錯体が好ましく、そのエーテルおよび／またはアルコール錯体が好ましい。その組成は本質的に特公昭４６−２７２５０号公報に記載のものが使用できる。エーテルとしては、モノエチレングリコールジメチルエーテル（グライム）、ジエチレングルコールジメチルエーテル（ジグライム）、エチレングリコールモノ−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル（ＭＥＴＢ）、エチレングリコールモノ−ｔｅｒｔ−ペンチルエーテル（ＭＥＴＰ）、ジエチレングリコールモノ−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル（ＤＥＴＢ）、トリプロピレングリコールモノメチルエーテル（ＴＰＭＥ）等が好ましい。アルコールとしては、特開平４−１４５１２３号公報に記載されているｔｅｒｔ−ブチルアルコールが好ましい。
セシウム系触媒としては、例えば、セシウム金属、セシウムメトキシド等のセシウムアルコキシド、水酸化セシウム、炭酸セシウム等が挙げられる。
【００２５】
ポリオール（Ｚ）は、分子中にランダム鎖を有し、末端にオキシエチレンブロック鎖を有する。ランダム鎖とは、２種類以上のアルキレンオキシドを所定の比率でランダムに付加して得られる付加構造である。以下では、このランダム鎖を有するポリオールをランダムポリオールと表す。また、ブロック鎖とは、アルキレンオキシド単独を付加して得られる付加構造である。
ポリオール（Ｚ）は、ランダム鎖として、エチレンオキシドとプロピレンオキシドとを所定の比率でランダムに付加して得られるランダム鎖（オキシエチレン／オキシプロピレンランダム鎖）を有する。オキシエチレン／オキシプロピレンランダム鎖を有するポリオールを原料とすると、軟質フォーム製造時の成形性が特に良好になるので好ましい。また、オキシエチレン／オキシプロピレンランダム鎖を製造する触媒として前記複合金属シアン化物錯体触媒を用いると低不飽和度のランダムポリオールが製造できる。低不飽和度のランダムポリオールは、成形性が良好であることに加えて耐久性も良好になるのでさらに好ましい。
【００２６】
ポリオール（Ｚ）中のランダム鎖の含有量としては、ポリオール分子全体に対して５〜８５質量％であるが、１０〜８０質量％が好ましい。ランダム鎖の含有量が上記範囲にあると、軟質フォームの成形性が良好なことに加えて、サポート感が発現しやすく好ましい。
ポリオール（Ｚ）のオキシエチレン／オキシプロピレンランダム鎖中のオキシエチレン基の含有量は、３〜４０質量％であり、好ましい範囲は５〜２０質量％である。
【００２７】
前記ポリオール（Ｚ）は、複合金属シアン化物錯体触媒を用いて製造したオキシプロピレンブロック鎖を前記ランダム鎖と別に有していてもよい。ランダムポリオールがオキシプロピレンブロック鎖を有すると軟質フォームの硬さが出やすいので好ましい。この場合、オキシプロピレンブロック鎖は、開始剤に由来する部分に隣接していると、フォーム製造時の成形性が良好になるので好ましい。ポリオール分子中のオキシプロピレンブロック鎖の含有量は、１〜５０質量％が好ましく、より良好な成形性が得られる点で、１〜３５質量％がより好ましい。なお、ポリオール中にオキシプロピレンブロック鎖が含まれていても、複合金属シアン化物錯体触媒を用いて製造していない場合は、前記オキシプロピレンブロック鎖と区別する。
【００２８】
ポリオール（Ｚ）は、末端にオキシエチレンブロック鎖を有する。末端にオキシエチレンブロック鎖を有するポリオールは開始剤に適切な触媒を用いてアルキレンオキシドを付加した後に水酸化カリウム触媒等アルカリ金属触媒を用いてエチレンオキシドを付加して製造を完了することによって得られる。
ポリオール（Ｚ）中の、末端オキシエチレンブロック鎖の含有量は、ポリオール全体に対して３〜４０質量％であるが、５〜３０質量％がより好ましい。末端オキシエチレンブロック鎖が４０質量％を超えると、クラッシング処理後にも収縮が発生しやすく好ましくない。また、末端オキシエチレンブロック鎖が３質量％未満の場合は、軟質フォームの製造時にフォームのコラップス等が発生しやすく、製造が困難となり好ましくない。
【００２９】
ポリオール（Ｚ）中の全オキシエチレン基含有量（すなわち、開始剤に由来する部分、ランダム鎖、オキシエチレンブロック鎖等に含まれる全てのオキシエチレン基の合計量）は５〜６０質量％が好ましく、１０〜５０質量％が特に好ましい。全オキシエチレン基含有量が５質量％未満ではフォームのコラップス等が発生しやすく、６０質量％を超えるとフォームの独立気泡が多くなりクラッシング処理の際にフォームが割れたり、クラッシング処理後にも収縮が発生したりする。
【００３０】
本発明で使用するポリオール（Ｚ）として、分子中にランダム鎖を有し、且つ末端にオキシエチレンブロック鎖を有するポリオール、または、分子中に複合金属シアン化物錯体触媒を用いて製造したオキシプロピレンブロック鎖とランダム鎖を有し、且つ末端にオキシエチレンブロック鎖を有するポリオールを用いると、以下に述べる点で有用である。該構造を有するポリオールを使用すると、前述したように成形性、サポート感、耐久性が良好であることに加えて振動特性等が良好であり、物性面でバランスの取れた軟質フォームが得られ、好ましい。
【００３１】
ポリオール（Ｚ）の水酸基価は、１０〜５６ｍｇＫＯＨ／ｇであるが、１０〜４５ｍｇＫＯＨ／ｇがより好ましい。水酸基価が１０ｍｇＫＯＨ／ｇ未満であると、軟質フォームの硬化が不十分な場合があり、好ましくない。また、５６ｍｇＫＯＨ／ｇを超えて大きいと軟質フォームの弾性が不十分となりやすく、好ましくない。
ポリオール（Ｚ）の水酸基数は２〜８が好ましく、２．８〜５．２がより好ましい。水酸基数が２未満では軟質フォームが柔らかくなり、圧縮永久歪が悪化しやすい。また、水酸基数が８を超えて大きいと軟質フォームが硬くなり、フォームの伸び等の機械的物性が悪化しやすい。
【００３２】
本発明で用いるポリオール（Ｚ）の不飽和度は、０．０４ｍｅｑ／ｇ以下であり、０．０３５ｍｅｑ／ｇ以下が好ましい。不飽和度が０．０４ｍｅｑ／ｇを超えると、軟質フォームの伸びや強度などの物性に好ましくない影響を与えることがあり、また乗り心地性の指標となる、反発弾性率、振動特性が悪化することがある。これはポリオール中に含有される不飽和モノオール量が多いために、水酸基数が実質的に低下するためと考える。不飽和度０．０４ｍｅｑ／ｇ以下の低不飽和度のポリオールは、複合金属シアン化物錯体触媒を用いて製造することができる。
【００３３】
上記ポリオール（Ｚ）は、後述するポリマー分散ポリオールとして使用してもよい。
上記ポリオール（Ｚ）は、他のポリオールと併用してもよい。ポリオール（Ｚ）は、全ポリオール中３０質量％以上であることが好ましく、４０質量％以上が特に好ましい。
他のポリオールとしては、（Ｚ）以外のポリオキシアルキレンポリオール、ポリエステルポリオール、またはこれらポリオール中にポリマー微粒子が安定に分散したポリマー分散ポリオール、などが例示され、２種以上を併用してもよい。他のポリオールとしては、（Ｚ）以外のポリオキシアルキレンポリオールが好ましく、オキシプロピレンブロック鎖を４０〜８５質量％含有するものが好ましく、５０〜７５質量％含有するものが特に好ましい。また、オキシエチレン／オキシプロピレンランダム鎖を有しないものがさらに好ましい。他のポリオールにおいては、水酸基価が１０〜６５ｍｇＫＯＨ／ｇが好ましく、２０〜４５ｍｇＫＯＨ／ｇが特に好ましい。また、他のポリオールにおいては、不飽和度が０．０３〜０．０７ｍｅｑ／ｇが好ましく、０．０４〜０．０６５ｍｅｑ／ｇが特に好ましい。他のポリオールは、後述するポリマー分散ポリオールとして使用することが好ましい。
【００３４】
本発明で使用するポリオールはポリマー微粒子を含むポリマー分散ポリオールであってもよい。ポリマー分散ポリオールは、ベースポリオール（分散媒）中にポリマー微粒子（分散質）が安定的に分散している分散系であり、ポリマーとしては付加重合系ポリマーや縮重合体系ポリマーがある。
ベースポリオールが従来のポリオールであるポリマー分散ポリオールは公知であり、軟質ポリウレタンフォーム用ポリオールとして広く用いられている。本発明におけるポリマー分散ポリオールは前記ポリオール（Ｚ）をベースポリオールとしてポリマー分散ポリオールを製造してもよいし、前記ポリオール（Ｚ）以外のポリオールをベースポリオールとしてポリマー分散ポリオールを製造してもよい。
【００３５】
ポリマー分散ポリオール中のポリマー微粒子は、アクリロニトリル、スチレン、メタクリル酸エステル、アクリル酸エステル、その他のビニルモノマーのホモポリマーやコポリマー等の付加重合系ポリマー、または、ポリエステル、ポリウレア、ポリウレタン、メラミン樹脂等の縮重合系ポリマーからなる。このうち、アクリロニトリル・スチレン共重合体が好ましい。このポリマー微粒子の存在により、ポリマー分散ポリオール全体の水酸基価はベースポリオールの水酸基価よりも一般的に低下する。
混合ポリオール中のポリマー微粒子の含有量は、通常５０質量％以下であることが好ましい。ポリマー微粒子の量は特に多い必要はない。また多すぎても、経済的な面、粘度の面で不都合が生じる場合がある。多くの場合、３〜３５質量％が好ましい。
なお、ポリマー分散ポリオールのポリオールとしての諸物性（不飽和度、水酸基価等）は、ポリマー微粒子を除いたベースポリオールについて考えるものとする。
【００３６】
本発明で使用するポリイソシアネート化合物としては、イソシアネート基を２以上有する芳香族系、脂環族系、または脂肪族系のポリイソシアネート、それら２種類以上の混合物、およびそれらを変性して得られる変性ポリイソシアネートがある。具体的には、たとえば、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネート（通称：クルードＭＤＩ）、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）等の芳香族ポリイソシアネート、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）等の脂環族ポリイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＭＤＩ）等の脂肪族ポリイソシアネート、およびそれらのプレポリマー型変性体、ヌレート変性体、ウレア変性体、カルボジイミド変性体等がある。このうち、ＴＤＩ、ＴＤＩとクルードＭＤＩとの混合物、およびこれらのプレポリマー型変性体が好ましい。
ポリイソシアネートの使用量はポリオール、架橋剤等の総活性水素数に対するイソシアネート基の数の割合の１００倍で表して（通常この１００倍で表した数値をイソシアネートインデックスという）８０〜１２０が好ましく、８５〜１１０がより好ましい。
【００３７】
本発明においては、発泡剤として水および不活性ガスから選ばれた少なくとも１種の発泡剤を使用することが好ましい。不活性ガスとしては具体的には、空気、窒素、炭酸ガス等が例示される。発泡剤としては水のみを使用することが好ましい。発泡剤の使用量は特に限定されず、水のみを使用する場合、ポリオール１００質量部に対して１０質量部まで、特に０．１〜８質量部が適当である。その他の発泡剤も発泡倍率等の要求に応じて適切な量使用できる。
【００３８】
ポリオールとポリイソシアネート化合物を反応させる際、触媒の使用が必要とされる。本発明においては、ウレタン化反応を促進する触媒は全て使用でき、例えば、アミン化合物、有機金属化合物などが使用できる。
また、自動車用ガラスの曇現象（フォギング）を防止するために、昇華性の低いアミン化合物、有機金属化合物、または、アミン化合物の構造の一部をイソシアネートと反応するように、水酸基化もしくはアミノ化した反応型アミンを必要最小限使用する場合がある。また、カルボン酸金属塩などのイソシアネート基同士を反応させる多量化触媒が目的に応じて使用される。
【００３９】
アミン化合物としては、トリエチレンジアミン、ビス［（２−ジメチルアミノ）エチル］エーテルなどが挙げられる。反応型アミン化合物の具体例としては、ジメチルエタノールアミン、トリメチルアミノエチルエタノールアミン（（ＣＨ３）２ＮＣ２Ｈ４Ｎ（ＣＨ３）Ｃ２Ｈ４ＯＨ）、ジメチルアミノエトキシエトキシエタノール（（ＣＨ３）２Ｎ（ＣＨ２ＣＨ２Ｏ）３Ｈ）等がある。
アミン化合物系触媒の使用量はポリオール１００質量部に対して１．０質量部以下が好ましく、０．０５〜１．０質量部が特に好ましい。
【００４０】
有機金属化合物系触媒としては、有機スズ化合物や有機ビスマス化合物、有機鉛化合物、有機亜鉛化合物等があり、具体例としては、ジ−ｎ−ブチルスズオキシド、ジ−ｎ−ブチルスズジラウレート、ジ−ｎ−ブチルスズ、ジ−ｎ−ブチルスズジアセテート、ジ−ｎ−オクチルスズオキシド、ジ−ｎ−オクチルスズジラウレート、モノブチルスズトリクロリド、ジ−ｎ−ブチルスズジアルキルメルカプタン、ジ−ｎ−オクチルスズジアルキルメルカプタン等がある。
有機金属化合物系触媒の使用量はポリオール１００質量部に対して１．０質量部以下が好ましく、０．００５〜１．０質量部が特に好ましい。
【００４１】
さらに、良好な気泡を形成するための整泡剤も多くの場合使用される。整泡剤としては、例えばシリコーン系整泡剤が一般的に使用され、必要に応じてフッ素系整泡剤等も使用できる。整泡剤の使用量は、ポリオールおよびその他の高分子活性水素化合物の合計１００質量部に対して０．１〜１０質量部が好ましい。
【００４２】
本発明において架橋剤を使用することもできる。架橋剤としては、水酸基、１級アミノ基および２級アミノ基から選ばれる活性水素含有基を２個以上有する化合物が好ましい。活性水素含有基の数は２〜８であることが好ましい。架橋剤は２種以上併用してもよい。活性水素含有基当たりの分子量は１０００未満、特に６００以下であることが好ましい。最も好ましくは３００以下である。
具体例としては、エチレングリコール、プロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ジプロピレングリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ジグリセリン、デキストロース、ソルビトール、シュークロース、モノエタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、ビスフェノールＡ、エチレンジアミン、３，５−ジエチル−２，４（または２，６）−ジアミノトルエン（ＤＥＴＤＡ）、２−クロロ−ｐ−フェニレンジアミン（ＣＰＡ）、３，５−ビス（メチルチオ）−２，４（または２，６）−ジアミノトルエン、１−トリフルオロメチル−３，５−ジアミノベンゼン、１−トリフルオロメチル−４−クロル−３，５−ジアミノベンゼン、２，４−トルエンジアミン、２，６−トルエンジアミン、ビス（３，５−ジメチル−４−アミノフェニル）メタン、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、ｍ−キシリレンジアミン、１，４−ジアミノヘキサン、１，３−ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、イソホロンジアミン等の化合物、およびこれらに比較的少量のアルキレンオキシドを付加して得られる化合物等が挙げられる。
架橋剤の使用量は、ポリオール１００質量部に対して、０．１〜１０質量％が好ましい。
【００４３】
本発明の軟質フォームの製造方法においては、必要に応じてその他の添加剤を使用することもできる。その他の添加剤としては、乳化剤およびフォーム安定剤のような界面活性剤、酸化防止剤や紫外線吸収剤のような老化防止剤、炭酸カルシウムや硫酸バリウムのような充填剤、難燃剤、可塑剤、着色剤、抗カビ剤等の公知の各種添加剤が挙げられる。
【００４４】
本発明の軟質フォームを製造するための原料は原料システム液として使用する。原料システム液とは、通常、ポリイソシアネート化合物以外の全原料を混合した液（ポリオールシステム液という）とポリイソシアネート化合物原料液との２成分から構成される。ポリオールシステム液は、前述のポリオール、発泡剤、および必要に応じてウレタン化反応促進触媒、整泡剤、架橋剤、その他の添加剤等を含有している。場合によっては、ウレタン化反応促進触媒または破泡剤（通常一部のポリオールに分散ないし溶解している）を別成分とする３成分以上から構成されることもある。
【００４５】
軟質フォームの成形は低圧発泡機または高圧発泡機を用いて原料システム液を直接金型に注入して密閉し反応させる方法、または開放状態の金型に反応性混合物を注入する方法で行われることが好ましい。
高圧発泡機は通常の原料システム液２成分を混合するタイプが好ましい。原料システム液が３成分以上から構成される場合は、３成分以上で反応性混合物を形成し注入することもできる。本発明の軟質フォームは、コールドキュア法、ホットキュア法いずれの方法でもよいがコールドキュア法が好ましい。本発明の軟質フォームの製造条件としては、軟質フォームを製造可能な条件であれば特に制限はされない。例えば、原料システム液のポリイソシアネート化合物成分とポリオールシステム液をそれぞれ１５〜４０℃に調整し、高圧発泡機等を用いてポリオールシステム液とポリイソシアネート化合物成分を混合し、直ちに３０〜８０℃に加温した容器に注入後、密閉して４〜２０分間反応させる、ことにより軟質フォームが製造できる。
【００４６】
本発明の軟質フォームの乗り心地性（動的着座感）は共振振動数で評価できる。具体的に共振振動数は３．６Ｈｚ以下が好ましく、３．５Ｈｚ以下がより好ましい。また本発明の軟質フォームの耐久性は圧縮永久歪で評価できる。乾熱圧縮永久歪は、５％以下が好ましく、４％以下がより好ましい。また、湿熱圧縮永久歪みは１４％以下が好ましく、１３％以下がより好ましい。
本発明で得られた軟質フォームは、クッション、座席シートなどに用いられ、特に、自動車等の車輌用シートとして好適である。
【実施例】
【００４７】
以下に本発明を実施例および比較例により具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されない。実施例および比較例中の発泡処方欄の数値は質量部を表す。
実施例、および比較例で使用したポリオールの、開始剤に直結するオキシプロピレンブロック鎖（以下「ＰＯ」部と表す）の含有量（単位：質量％）、オキシエチレン／オキシピロピレンランダム鎖（以下「ランダム部」と表す）の含有量（単位：質量％）、ランダム部でのオキシエチレン基含有量（以下「ＥＯ量」と表す）（単位：質量％）、末端のオキシエチレンブロック鎖（以下「ＥＯ部」と表す）の含有量（単位：質量％）、水酸基価（単位：ｍｇＫＯＨ／ｇ）、および不飽和度（単位：ｍｅｑ／ｇ）を表１に示す。なお、不飽和度の測定はＪＩＳ  Ｋ１５５７に準拠した方法で実施した。
【００４８】
ポリオールの製造例中のＤＭＣ−ＭＥＴＢ錯体触媒とは、亜鉛ヘキサシアノコバルテート−モノエチレングリコールモノ−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル錯体触媒を示し、ＫＯＨ触媒とは水酸化カリウム触媒を示し、ＣｓＯＨ触媒とは水酸化セシウム触媒を示す。
開始剤１：グリセリンにプロピレンオキシドを付加させた水酸基価１６８ｍｇＫＯＨ／ｇの化合物
開始剤２：ペンタエリスリトールにプロピレンオキシドを付加させた水酸基価２２４ｍｇＫＯＨ／ｇの化合物
【００４９】
［ポリオールＡの製造］
開始剤１の１０００ｇの存在下、ＤＭＣ−ＭＥＴＢ錯体触媒を用いてエチレンオキシド８質量％含むエチレンオキシド／プロピレンオキシド混合物４２２９ｇを約１２０℃で反応させ、次いでＫＯＨ触媒を用いてエチレンオキシド１０７１ｇを約１２０℃で反応させ重合を完了した。反応後、吸着剤（合成ケイ酸マグネシウム）処理、濾過を行い、水酸基価２９ｍｇＫＯＨ／ｇのポリオールＡを得た。
【００５０】
［ポリオールＢ１の製造］
開始剤１の１０００ｇの存在下、ＤＭＣ−ＭＥＴＢ錯体触媒を用いてプロピレンオキシド２４６６ｇを約１２０℃で反応させ、次いでエチレンオキシドを１１．２質量％含むエチレンオキシド／プロピレンオキシド混合物を１８８１ｇを約１２０℃で反応させ、次いでＫＯＨ触媒を用いてエチレンオキシド８７１ｇを約１２０℃で反応させ製造を完了した。反応後、吸着剤（合成ケイ酸マグネシウム）処理、濾過を行い、水酸基価２８ｍｇＫＯＨ／ｇのポリオールＢ１を得た。
【００５１】
［ポリオールＢ２の製造］
開始剤１の１０００ｇの存在下、ＤＭＣ−ＭＥＴＢ錯体触媒を用いてプロピレンオキシド２２７９ｇを約１２０℃で反応させ、次いでエチレンオキシドを１４．４質量％含むエチレンオキシド／プロピレンオキシド混合物を２２７８ｇを約１２０℃で反応させ、次いでＫＯＨ触媒を用いてエチレンオキシド９０５ｇを約１２０℃で反応させ製造を完了した。反応後、吸着剤（合成ケイ酸マグネシウム）処理、濾過を行い、水酸基価２８ｍｇＫＯＨ／ｇのポリオールＢ２を得た。
【００５２】
［ポリオールＢ３の製造］
開始剤１の１０００ｇの存在下、ＤＭＣ−ＭＥＴＢ錯体触媒を用いてプロピレンオキシド１５２５ｇを約１２０℃で反応させ、次いでエチレンオキシドを１１．６質量％含むエチレンオキシド／プロピレンオキシド混合物２８３３ｇを約１２０℃で反応させ、次いでＫＯＨ触媒を用いてエチレンオキシド１０９７ｇを約１２０℃で反応させ製造を完了した。反応後、吸着剤（合成ケイ酸マグネシウム）処理、濾過を行い、水酸基価２８ｍｇＫＯＨ／ｇのポリオールＢ３を得た。
【００５３】
［ポリオールＣの製造］
開始剤１の１０００ｇの存在下、ＤＭＣ−ＭＥＴＢ錯体触媒を用いてエチレンオキシドを７．５質量％含むエチレンオキシド／プロピレンオキシド混合物４２１１ｇを約１２０℃で反応させ、次いでＫＯＨ触媒を用いてエチレンオキシド１０６７を約１２０℃で反応させ、重合を完了した。反応後、吸着剤（合成ケイ酸マグネシウム）処理、濾過を行い、水酸基価２８ｍｇＫＯＨ／ｇのポリオールＣを得た。
【００５４】
［ポリオールＥの製造］
開始剤１の１０００ｇの存在下、ＣｓＯＨ触媒を用いてプロピレンオキシド４２９２を約１２０℃で反応させ、次いでエチレンオキシド１００８ｇを約１２０℃で反応させ、重合を完了した。反応後、吸着剤（合成ケイ酸マグネシウム）処理、濾過を行い、水酸基価２７．９ｍｇＫＯＨ／ｇのポリオールＥを得た。
【００５５】
［ポリオールＦの製造］
開始剤１の１０００ｇの存在下、ＤＭＣ−ＭＥＴＢ錯体触媒を用いてプロピレンオキシド４８６５ｇを約１２０℃で反応させ、次いでＫＯＨ触媒を用いてエチレンオキシドを１１１７ｇを約１２０℃で反応させ重合を完了した。反応後、吸着剤（合成ケイ酸マグネシウム）処理、濾過を行い、水酸基価２４．８ｍｇＫＯＨ／ｇのポリオールＦを得た。
【００５６】
［ポリオールＧ１の製造］
開始剤１の１０００ｇの存在下、ＫＯＨ触媒を用いてプロピレンオキシド５１７７ｇを約１１０℃で反応させ、次いでエチレンオキシドを１１４３ｇを約１２０℃で反応させ重合を完了した。反応後、吸着剤（合成ケイ酸マグネシウム）処理、濾過を行い、水酸基価２７．８ｍｇＫＯＨ／ｇのポリオールＧ１を得た。
【００５７】
［ポリオールＧ２の製造］
開始剤２の１０００ｇの存在下、ＫＯＨ触媒を用いてプロピレンオキシド７５３９ｇを約１１０℃で反応させ、次いでエチレンオキシドを１３２０ｇを約１２０℃で反応させ重合を完了した。反応後、吸着剤（合成ケイ酸マグネシウム）処理、濾過を行い、水酸基価２８．２ｍｇＫＯＨ／ｇのポリオールＧ２を得た。
【００５８】
［ポリオールＧ３の製造］
開始剤１の１０００ｇの存在下、ＫＯＨ触媒を用いてプロピレンオキシド５０２４ｇを約１１０℃で反応させ、次いでエチレンオキシドを１２９６ｇを約１２０℃で反応させ重合を完了した。反応後、吸着剤（合成ケイ酸マグネシウム）処理、濾過を行い、水酸基価２８．３ｍｇＫＯＨ／ｇのポリオールＧ３を得た。
【００５９】
［ポリオールＧ４の製造］
開始剤１の１０００ｇの存在下、ＫＯＨ触媒を用いてプロピレンオキシド５０７８ｇを約１１０℃で反応させ、次いでエチレンオキシド１２５７ｇを約１２０℃で反応させ製造を完了した。反応後、吸着剤（合成ケイ酸マグネシウム）処理、濾過を行い、水酸基価２７．６ｍｇＫＯＨ／ｇのポリオールＧ４を得た。
【００６０】
［ポリオールＧ５の製造］
開始剤１の１０００ｇの存在下、ＫＯＨ触媒を用いてプロピレンオキシド４４６２ｇを約１１０℃で反応させ、次いでエチレンオキシド７８８ｇを約１２０℃で反応させ製造を完了した。反応後、吸着剤（合成ケイ酸マグネシウム）処理、濾過を行い、水酸基価３４ｍｇＫＯＨ／ｇのポリオールＧ５を得た。
得られたポリオールＡ〜Ｇ５の性状を表１に示した。
【００６１】
【表１】
2008095122.tif 000002
【００６２】
[実施例１〜５、比較例１〜４]
表２に示す原料および表３に示す配合量（数字は質量部を示す。）を用いて軟質フォームを製造した。これらのうち、ポリオールシステム液およびポリイソシアネート化合物をそれぞれ液温２５±１℃に調整し、ポリオールシステム液にポリイソシアネート化合物を所定量加えて、高速ミキサーで５秒間攪拌混合し、直ちに６０℃に加温した縦横各４００ｍｍ、高さ１００ｍｍのアルミニウム製金型に混合物を注入して密閉した。６分間キュアーした後、軟質フォームを取り出して２４時間以上放置してから各種物性の測定を行った。その測定結果を表３に示す。
【００６３】
なお、フォーム物性の測定方法は下記に準拠し、コア密度に関してはフォームの中央部からスキン部を除いて縦横１００ｍｍ、高さ５０ｍｍの大きさに切り出したものを測定に用いた。共振振動数においては該縦横各４００ｍｍ、高さ１００ｍｍの内寸法をもつテストピース金型から成形されたフォームとシートクッションの実金型から成形されたフォームとの間には相関性があり、一般に実金型から成形されたシートクッションフォームの共振振動数は厚さ形状等により、テストピースより約０．２〜１Ｈｚ程度大きくなる傾向にある。なお、表３中の不飽和度はポリオールとポリマー分散ポリオール中のベースポリオールの総不飽和度であり、単位はｍｅｑ／ｇである。
【００６４】
実施例１〜５、比較例１〜４で製造されたフォームの箱型テストピース（サイズ：縦横各４００ｍｍ、高さ１００ｍｍ）について荷重試験を行って得られた静バネ定数と式（１）から算出されたＸ値とフォームのコア（サイズ：縦横各１００ｍｍ、高さ５０ｍｍ）について荷重試験を行って得られた静バネ定数と式（２）から算出されたＹ値を表３に示した。
また、座り心地性については人による感覚評価を実施した。実施例１〜５、比較例１〜４の軟質フォームに実際に人が座り、着座初期座り心地（サポート感）と底付き感を評価した。評価は非常に悪い：×、悪い：△、良い：○の３段階で行った。
【００６５】
以下に、軟質フォームの物性の測定に用いた規格を示す。
全密度（単位：ｋｇ／ｍ３）、コア密度（単位：ｋｇ／ｍ３）、２５％硬度（ＩＬＤ）（単位：Ｎ／３１４ｃｍ２）、コア反発弾性率（単位：％）、引き裂き強度（Ｎ／ｃｍ）、引っ張り強度（ｋＰａ）、伸び率（％）、乾熱圧縮永久歪（単位：％）、湿熱圧縮永久歪（単位：％）はＪＩＳ  Ｋ６４００に準拠した方法。ヒステリシスロス（単位：％）はＪＡＳＯ  Ｂ４０７−８７に準拠した方法。共振振動数（単位：Ｈｚ）、６Ｈｚの伝達率は、ＪＡＳＯ  Ｂ４０７−８７（加振振幅：±２．５ｍｍ、加圧盤：鉄研型、荷重：４９０Ｎ）に準拠した方法。静バネ定数（単位：Ｎ／ｍｍ）、たわみ量（単位：ｍｍ）は、ＪＡＳＯ  Ｂ４０８−８９に準拠した方法。
【００６６】
【表２】
2008095122.tif 000003
【００６７】
【表３】
2008095122.tif 000004
【００６８】
実施例１〜５は、Ｘ値が４．２以下を満たし、且つＹ値が１．８以下を満たす座り心地が良好な軟質フォームである。つまり、荷重−たわみ量曲線において、初期荷重領域では急激に立ち上がっているので静バネ定数は大きく、サポート感は十分である。高荷重領域では、静バネ定数は小さいので底付き感が解消されている。実際に座り心地感覚評価の結果は良好であり、良く一致している。さらに実施例１〜５は、成形性、振動特性、耐久性の諸物性も良好である。また、実施例５におけるように、低密度の場合でも良好な軟質フォームが得られる。
【００６９】
比較例１〜４は、Ｘ値が４．２以上、且つＹ値が１．８以上なので座り心地の良好性は不十分な軟質フォームである。つまり、荷重−たわみ量曲線において、初期荷重領域では急激に立ち上がらないので静バネ定数は小さく、サポート感は不十分である。高荷重領域では実施例と比較すると静バネ定数は大きく、底付き感が十分に解消されていない。実際に座り心地感覚評価結果は不良であり、良く一致している。比較例３、４は、振動特性等の乗り心地も悪化している。
【図面の簡単な説明】
【００７０】
【図１】本発明の軟質ポリウレタンフォームの荷重−たわみ曲線の一例である。
【図２】従来の軟質ポリウレタンフォームの荷重−たわみ曲線の一例である。
【図１】
2008095122.tif 000005
【図２】
2008095122.tif 000006