(57)【要約】【課題】  シリンダ内のタンブル流を強化する。【解決手段】  一気筒当たり２つの吸気ポート３，３と２つの吸気弁１，１とを有する内燃機関の吸気装置において、２つの吸気ポート３，３が合流する合流部６に配置された一対の方向制御弁９，９により各吸気ポート３，３内の吸気の流れを偏向させて、各吸気ポート３，３からシリンダ２内に流れ込む吸気をシリンダ２軸方向からみてシリンダ２中央部に集中させる。これによって、シリンダ２内のタンブル流を強化することができるので、圧縮上死点でのシリンダ２内の吸気流動の乱れを大きくすることができ、ひいては燃焼効率の向上や、燃焼安定化による燃費向上を図ることができる。【選択図】図２
2008095507.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
一気筒当たり２つの吸気ポートと２つの吸気弁とを有する内燃機関の吸気装置において、
同一気筒の２つの吸気ポートが合流する合流部に配置され、上記各吸気ポート内の吸気の流れを偏向させて、上記各吸気ポートからシリンダ内に流れ込む吸気をシリンダ軸方向からみてシリンダ中央部に集中させることが可能な吸気偏向手段を有することを特徴とする内燃機関の吸気装置。
【請求項２】
吸気弁のリフト・作動角を連続的に拡大・縮小させることが可能な可変動弁機構を備え、上記吸気弁のバルブリフト量が小リフト時に、上記吸気偏向手段により上記各吸気ポート内の吸気の流れをそれぞれ偏向させることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の吸気装置。
【請求項３】
上記吸気偏向手段は、上記合流部内で互いに対向する一対の方向制御弁であり、吸気流れ方向に対して上記一対の方向制御弁のそれぞれの弁体を傾けることで上記各吸気ポート内の吸気の流れをそれぞれ偏向させていることを特徴とする請求項１または２に記載の内燃機関の吸気装置。
【請求項４】
上記一対の方向制御弁は、上記弁体の回転軸が吸気流れ方向における弁体中心位置よりも上流側にオフセットしていると共に、上記一対の方向制御弁が配置された位置における上記合流部の中心から上記合流部の内壁面までの距離に対して、上記一対の方向制御弁の上記各弁体の回転軸間の距離が長くなるよう設定されていることを特徴とする請求項３に記載の内燃機関の吸気装置。
【請求項５】
上記各吸気ポートは、上記シリンダの側方から延び上記シリンダ上方の湾曲部を経て上記シリンダの上面に接続されたものであって、上記各方向制御弁は上記湾曲部よりも上流側に位置し、
上記合流部の下流側にて同一気筒の上記２つの吸気ポートの間を仕切る仕切り壁に対して平行となるように上記各方向制御弁の弁体の回転軸が配置され、かつ上記各弁体は、当該弁体の回転軸よりも下流側の部分のうち相対的に上方側となる部分が切り欠かれていることを特徴とする請求項３または４に記載の内燃機関の吸気装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の吸気装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、ヘリカルポート内に主流路の他にバイパスポートを設け、このバイパスポートの開口面積を吸気弁のリフト量に応じて変化させることにより、負荷に応じたスワール流を生成する技術が開示されている。
【０００３】
また、特許文献２には、ヘリカルポート内の断面積を吸気弁のリフト量に応じて変化させ、吸気弁のリフト量に関わらず吸気弁からの吸気流の流出角を一定とすることで、吸気ポートの効率を向上させる技術が開示されている。
【特許文献１】特開昭６３−２０８６１５号公報
【特許文献２】実公平７−５２３３５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、このような特許文献１及び特許文献２は、シリンダ内にスワール流を積極的に形成するものであるため、圧縮上死点においてシリンダ内の吸気の流動を十分に乱れに変換することができず、場合によっては出力が低下してしまう虞がある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
そこで、本発明は、一気筒当たり２つの吸気ポートと２つの吸気弁とを有する内燃機関の吸気装置において、同一気筒の２つの吸気ポートが合流する合流部に配置され、上記各吸気ポート内の吸気の流れを偏向させて、上記各吸気ポートからシリンダ内に流れ込む吸気をシリンダ軸方向からみてシリンダ中央部に集中させることが可能な吸気偏向手段を有することを特徴としている。シリンダ内に流れ込む吸気をシリンダ軸方向からみてシリンダ中央部に集中させることで、シリンダ内のタンブル流を強化することができる。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、シリンダ内のタンブル流を強化することができるので、圧縮上死点でのシリンダ内の吸気流動の乱れを大きくすることができ、ひいては燃焼効率の向上や、燃焼安定化による燃費向上を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【０００８】
図１は、本発明に係る内燃機関の吸気装置に適用された可変動弁装置の全体的な構成を示す構成説明図である。この可変動弁装置は、吸気弁１のリフト・作動角を連続的に拡大・縮小させることが可能な第１可変動弁機構２０に、さらに、作動角の中心角を連続的に遅進させることが可能な第２可変動弁機構２１を組み合わせたものである。
【０００９】
リフト・作動角を可変制御する第１可変動弁機構２０は、内燃機関のクランクシャフトにより駆動される駆動軸２２と、この駆動軸２２に固定された偏心カム２３と、回転自在に支持された制御軸３２と、この制御軸３２の偏心カム部３８に揺動自在に支持されたロッカアーム２６と、吸気弁１のタペット３０に当接する揺動カム２９と、を備えており、上記偏心カム２３とロッカアーム２６とはリンクアーム２４によって連係され、ロッカアーム２６と揺動カム２９とは、リンク部材２８によって連係されている。
【００１０】
上記ロッカアーム２６は、略中央部が上記偏心カム部３８によって揺動可能に支持されており、その一端部に、連結ピン２５を介して上記リンクアーム２４のアーム部が連係しているとともに、他端部に、連結ピン２７を介して上記リンク部材２８の上端部が連係している。上記偏心カム部３８は、制御軸３２の軸心から偏心しており、従って、制御軸３２の角度位置に応じてロッカアーム２６の揺動中心は変化する。
【００１１】
上記揺動カム２９は、駆動軸２２の外周に嵌合して回転自在に支持されており、側方へ延びた端部に、連結ピン３７を介して上記リンク部材２８の下端部が連係している。この揺動カム２９の下面には、駆動軸２２と同心状の円弧をなすベースサークル面と、該ベースサークル面から所定の曲線を描いて延びるカム面と、が連続して形成されており、これらのベースサークル面ならびにカム面が、揺動カム２９の揺動位置に応じてタペット３０の上面に当接する。上記カム面がタペット３０を押圧すると、吸気弁１は、図示せぬバルブスプリング反力に抗して押し開かれることになり、これに伴い、バルブスプリング反力が、揺動カム２９から各部へ作用する。
【００１２】
上記制御軸３２は、一端部に設けられたリフト・作動角制御用アクチュエータ３３によって所定角度範囲内で回転するように構成されている。このリフト・作動角制御用アクチュエータ３３は、例えばウォームギア３５を介して制御軸３２を駆動する電動モータからなり、コントロールユニット３１からの制御信号によって制御される。上記制御軸３２の回転角度は、制御軸センサ３４によって検出される。
【００１３】
上記第１可変動弁機構２０によれば、上記制御軸３２の回転角度位置に応じて吸気弁３のリフトならびに作動角が、両者同時に、連続的に拡大，縮小し、このリフト・作動角の大小変化に伴い、吸気弁１の開時期と閉時期とがほぼ対称に変化する。リフト・作動角の大きさは、制御軸３２の回転角度によって一義的に定まるので、上記制御軸センサ３４の検出値により、そのときの実際のリフト・作動角が示される。
【００１４】
なお、図１では、１気筒分のみが示されているが、上記駆動軸２２および制御軸３２は複数気筒に共通のものであり、他の偏心カム２３、リンクアーム２４、ロッカアーム２６、リンク部材２８、揺動カム２９、偏心カム部３８等からなるリンク機構は、気筒毎に設けられている。また、Ｖ型内燃機関等では、各バンク毎に、駆動軸２２および制御軸３２が設けられる。
【００１５】
一方、中心角を可変制御する第２可変動弁機構２１は、上記駆動軸２２の前端部に設けられたスプロケット３９と、このスプロケット３９と上記駆動軸２２とを、所定の角度範囲内において相対的に回転させる位相制御用アクチュエータ４０と、から構成されている。上記スプロケット３９は、図示せぬタイミングチェーンもしくはタイミングベルトを介して、クランクシャフトに連動している。上記位相制御用アクチュエータ４０は、例えば油圧式の回転型アクチュエータからなり、コントロールユニット３１からの制御信号によって図示せぬ油圧制御弁を介して制御される。この位相制御用アクチュエータ４０の作用によって、スプロケット３９と駆動軸２２とが相対的に回転し、バルブリフトにおけるリフト中心角が遅進する。つまり、リフト特性の曲線自体は変わらずに、全体が進角もしくは遅角する。また、この変化も、連続的に得ることができる。この第２可変動弁機構６の制御状態は、駆動軸２２の回転位置に応答する駆動軸センサ３６によって検出される。
【００１６】
図２及び図３は、本発明に係る内燃機関の吸気装置の第１実施形態における要部を示している。図２は、内燃機関の気筒を構成するシリンダ２の上方側から見た内燃機関の吸気装置の概略構成を示しており、図２における上下方向が内燃機関の気筒列方向と一致している。図３は、図２におけるＡ−Ａ線に沿った断面に相当する説明図である。また、図３における上下方向は、シリンダ２の軸方向と一致するものであり、図３における下方とはシリンダ２軸方向のうち相対的に図示せぬシリンダブロック側にあることを意味し、図３における上方とはシリンダ２軸方向のうち相対的に図示せぬシリンダヘッド側にあることを意味するものである。尚、図２及び図３は、一つの気筒に着目した説明図である。
【００１７】
図２に示すように、第１実施形態における内燃機関は１つの気筒（シリンダ２）に２つの吸気ポート３，３と２つの吸気弁１，１を備えている。これら２つに吸気ポート３，３は、内燃機関のシリンダ１に接続される吸気通路４の吸気下流側端部を仕切り壁５によって２分割することで形成されている。つまり、この仕切り壁５の吸気上流側には、２つに吸気ポート３，３が合流する合流部６が形成されている。尚、図１中の７は排気弁であり、８は排気ポートである。
【００１８】
吸気ポート３は、図３に示すように、内燃機関の気筒を構成するシリンダ２の側方からシリンダ２に向かって延び、このシリンダ２上方の湾曲部３ａを経てシリンダ２の上面に接続されている。
【００１９】
これら吸気ポート３，３の合流部６は湾曲３ａよりも吸気上流側に位置し、合流部６には、互いに対向する一対の方向制御弁９，９が仕切り壁５に隣接するように配置されている。
【００２０】
これら方向制御弁９，９は、それぞれ吸気偏向手段に相当するものであって、図２において上方側の方向制御弁９は図２において上方側の吸気ポート３内の吸気の流れを偏向させ、図２において下方側の方向制御弁９は図２において下方側の吸気ポート３内の吸気の流れを偏向させるものである。
【００２１】
各方向制御弁９の弁体１０の回転軸（弁体回転軸）１１は、吸気ポート３，３の間を仕切る仕切り壁５に対して平行となるように配置されている。ここで、仕切り壁５は、シリンダ２上面の片側に並んで開口する吸気ポート３，３の開口部３ｂ，３ｂ間に位置し、かつシリンダ２の中心軸を含む平面に対して略平行となるよう形成されている。
【００２２】
この第１実施形態における方向制御弁９の弁体回転軸１１は、吸気流れ方向における弁体１０の中心位置と一致し、かつ方向制御弁９が配置された位置における合流部６の中心と合流部６の内壁面との間の略中央位置にそれぞれ一致するよう配置されている。すなわち、図２における上方側の方向制御弁９は、方向制御弁９が配置された位置における合流部６の中心と合流部６の気筒列方向一方側の内壁面（図２おける上方側の内壁面）との間の略中央位置に配置され、図２における下方側の方向制御弁９は、方向制御弁９が配置された位置における合流部６の中心と合流部６の気筒列方向他方側の内壁面（図２おける下方側の内壁面）との間の略中央位置に配置されている。
【００２３】
これら２つ方向制御弁９，９は、図２のＡ−Ａ線、すなわちにシリンダ中心軸と方向制御弁９が配置された位置における吸気通路４（合流部６）の中心を通る平面に対して対称に回転させる。詳述すると、これら一対の方向制御弁９，９は、図４に示すように、２つ方向制御弁９，９が成す吸気上流側のバルブ挟角θ１を大きくすることによって、図４中に矢印で示すように、吸気ポート３，３内を流れる吸気を２つの吸気弁１，１間に集中させることができるようになっている。換言すれば、吸気流れ方向に対してこれら各方向制御弁９，９のそれぞれの弁体１０，１０の吸気下流側の端部を仕切り壁５側に傾けることで、吸気ポート３，３内の吸気の流れを仕切り壁５に沿った流れとし、吸気ポート３，３内を流れる吸気を２つの吸気弁１，１間に集中させることができるようになっている。
【００２４】
このように、２つの吸気弁１，１間に吸気の流れを集中させることにより、シリンダ２内には、図５に矢印で示すように、シリンダ２軸方向からみてシリンダ２中央部から主として吸気が導入されることになるので、シリンダ２内のタンブル流が強化され、圧縮上死点付近での吸気流動の乱れが強化され、燃焼効率の向上や、燃焼安定化及び燃焼安定化に起因して希薄混合気でも安定した燃焼を確保できるため、燃費の向上を図ることができる。
【００２５】
また、シリンダ２中央部からシリンダ２内に吸気を導入することによって、シリンダ２内壁面に沿って広がる流れを減少させることができる。
【００２６】
図６、図７に示すように、シリンダ２内壁面に沿った吸気の流れが強くなると、圧縮上死点付近でシリンダ２内にハーフスワール流が形成される。尚、圧縮上死点付近でシリンダ２内に形成されるハーフスワール流としては、図７に矢印で示すようにシリンダ２内壁面を吸気側から排気側に向かって吸気が流れるハーフスワール流と、図７に示すハーフスワール流とは逆にシリンダ２内壁面を排気側から吸気側に向かって吸気が流れるハーフスワール流とがある。
【００２７】
このようなハーフスワール流は、吸気弁１のバルブリフト量が小さい場合（低リフト時）に発生しやすい。これは、吸気弁１のバルブリフト量が小さいと、図８に示すように、シリンダ２内の流れ込んだ吸気はシリンダ２内壁面に沿った流れとなるからである。また、吸気弁１のバルブリフト量が小さいと、シリンダ２に対する吸気の流入面積が狭まるため流入速度が大きくなる。従って、吸気弁１のバルブリフト量が小さいと、シリンダ２内の吸気の流れは、図８に示すように、シリンダ２内壁面に沿った流れが支配的となり、圧縮上死点付近でシリンダ２内にハーフスワール流が形成されやすくなる。
【００２８】
ハーフスワール流が発生することにより、点火プラグによって点火された火炎の伝播は、吸気側もしくは排気側に偏ってしまうことになる。例えば、図７に示すようなハーフスワール流が圧縮上死点付近でシリンダ２内に形成されると、図９に示すように、環状の火炎の伝播が吸気側に偏ってしまい、火炎の伝播が断面円形状に広がらないので、この火炎の伝播の偏った部分でノッキングが発生してしまう。
【００２９】
しかしながら、本実施形態においては、シリンダ２内壁面に沿って広がる吸気の流れを減少させることができるので、圧縮上死点付近でシリンダ２内にハーフスワール流が発生してしまうことを抑制することができ、ノッキングの発生を抑制することができる。また、ノッキングの発生を抑制できるため点火時期進角化による出力向上を図ることができる。
【００３０】
次に、本発明の第２実施形態を図１０を用いて説明する。この図１０における上下方向は内燃機関の気筒列方向と一致している。尚、上述した第１実施形態と同一構成の要素については同一の符号を付し、重複する説明を省略する。
【００３１】
この第２実施形態は、上述した第１実施形態と略同一構成となっているが、合流部６に配置された一対の方向制御弁９，９は、その弁体１０の回転軸（弁体回転軸）１１が吸気流れ方向における弁体１０中心位置よりも吸気上流側にオフセットするよう設定されている。すなわち、吸気流れ方向における弁体１０の中心から弁体１０の吸気上流側端及び吸気下流側端までの長さをＬ０、吸気流れ方向における弁体回転軸１１から弁体１０の吸気上流側端までの長さをＬ１、とすると、Ｌ１がＬ０よりも小さくなるよう設定されている。
【００３２】
さらに、この第２実施形態においては、一対の方向制御弁９，９が配置された位置おける合流部６の中心から合流部６の内壁面までの距離Ｌ２に対して、弁体回転軸１１、１１間の距離Ｌ３が長くなるように配置されている。換言すれば、一対の方向制御弁９，９は、吸気通路４の内壁面のうち、合流部６の下流側にて仕切り壁５に対向する内壁面側に、弁体回転軸１１がそれぞれ偏るように配置されている。すなわち、図１０における上方側の方向制御弁９は、合流部６の気筒列方向一方側の内壁Ｗ１（図１０おける上方側の内壁）側に偏って配置され、図１０における上方側の方向制御弁９は、合流部６の気筒列方向他方側の内壁Ｗ２（図１０おける下方側の内壁）側に偏って配置されている。
【００３３】
このような第２実施形態においては、一対の方向制御弁９，９を上述した第１実施形態と同様に吸気流れに対して傾けた際に、図１０における上側の方向制御弁９の弁体１０の吸気上流側端と内壁Ｗ１との間の距離、及び図１０における下側の方向制御弁９の弁体１０の吸気上流側端と内壁Ｗ２との間の距離を、それぞれ相対的に小さくすることができるので、吸気ポート３，３内の吸気流れを仕切り壁５に沿った流れにする上で有利となる。
【００３４】
そのため、シリンダ２内に流れ込む吸気をシリンダ２軸方向からみてシリンダ２中央部に一層集中させることができ、シリンダ２内のタンブル流を一層強化することができる。
【００３５】
尚、上述した第１及び第２実施形態においては、方向制御弁９の弁体１０が円板状に形成されているが、弁体１０の形状は円板状のものに限定されるものではなく、例えば、図１１〜図１４に示すように形状に形成することも可能である。
【００３６】
ここで、図１１〜図１４における上下方向は、シリンダ２の軸方向と一致するものであり、図１１〜図１４における下方とはシリンダ２軸方向のうち相対的に図示せぬシリンダブロック側にあることを意味し、図１１〜図１４における上方とはシリンダ２軸方向のうち相対的に図示せぬシリンダヘッド側にあることを意味するものである。
【００３７】
図１１に示す方向制御弁５０の弁体５１は、弁体回転軸５２の吸気上流側を半円形状に形成し、弁体回転軸５２の吸気下流側を長辺が弁体回転軸５２に沿い短辺が弁体回転軸５２に直交する長方形状に形成したものである。この弁体５１は、上記短辺の長さＬ４を適宜設定することで、適用されるエンジンにとって最適となるような吸気の流量分担（仕切り壁５に沿った吸気流れの強さ）を実現できる。
【００３８】
図１２に示す方向制御弁５５の弁体５６は、弁体回転軸５７の吸気上流側のみに半円形状に形成されたものであり、換言すれば上述した図１１に示す弁体５１において、短辺の長さＬをゼロとしたものと同一である。
【００３９】
図１３及び図１４に示す方向制御弁６０，６５は、それぞれの弁体６１，６６は、上述したように吸気流れに対して傾けた際に、より一層シリンダ２中央部からシリンダ２内に吸気が導入されるように形成されたものであって、弁体回転軸６２，６７よりも吸気下流側の部分のうち図１３及び図１４における上方側となる部分が切り欠かれたものである。
【００４０】
詳述すると、図１３に示す方向制御弁６０の弁体６１は、弁体回転軸６２の吸気上流側を半円形状に形成し、弁体回転軸６２の吸気下流側を図１３における下方側ほど吸気下流側に向かって突出するように三角形状に形成されたものである。また、図１４に示す方向制御弁６５の弁体６６は、弁体回転軸６７の吸気上流側を半円形状に形成し、弁体回転軸６７の吸気下流側を図１４における下方側が図１４における上方側よりも吸気下流側に向かって突出する階段状に形成されたものである。
【００４１】
上記実施形態から把握し得る本発明の技術的思想について、その効果とともに列記する。
【００４２】
（１）  一気筒当たり２つの吸気ポートと２つの吸気弁とを有する内燃機関の吸気装置において、同一気筒の２つの吸気ポートが合流する合流部に配置され、上記各吸気ポート内の吸気の流れを偏向させて、上記各吸気ポートからシリンダ内に流れ込む吸気をシリンダ軸方向からみてシリンダ中央部に集中させることが可能な吸気偏向手段を有する。これによって、シリンダ内のタンブル流が強化され、圧縮上死点でのシリンダ内の吸気流動の乱れが大きくなる。そのため、燃焼効率の向上や、燃焼安定化による燃費向上を図ることができる。
【００４３】
（２）  上記（１）に記載に内燃機関の吸気装置は、吸気弁のリフト・作動角を連続的に拡大・縮小させることが可能な可変動弁機構を備え、上記吸気弁のバルブリフト量が小リフト時に、上記吸気偏向手段により上記各吸気ポート内の吸気の流れをそれぞれ偏向させる。
【００４４】
（３）  上記（１）または（２）に記載の内燃機関の吸気装置において、上記吸気偏向手段は、具体的には、上記合流部内で互いに対向する一対の方向制御弁であり、吸気流れ方向に対して上記一対の方向制御弁のそれぞれの弁体を傾けることで上記各吸気ポート内の吸気の流れをそれぞれ偏向させている。
【００４５】
（４）  上記（３）に記載の内燃機関の吸気装置において、上記一対の方向制御弁は、上記弁体の回転軸が吸気流れ方向における弁体中心位置よりも上流側にオフセットしていると共に、上記一対の方向制御弁が配置された位置における上記合流部の中心から上記合流部の内壁面までの距離に対して、上記一対の方向制御弁の上記各弁体の回転軸間の距離が長くなるよう設定されている。これによって、シリンダ内に流れ込む吸気をシリンダ軸方向からみてシリンダ中央部に一層集中させることができ、シリンダ内のタンブル流が一層強化される。
【００４６】
（５）  上記（３）または（４）に記載の内燃機関の吸気装置において、上記各吸気ポートは、上記シリンダの側方から延び上記シリンダ上方の湾曲部を経て上記シリンダの上面に接続されたものであって、上記各方向制御弁は上記湾曲部よりも上流側に位置し、上記合流部の下流側にて同一気筒の上記２つの吸気ポートの間を仕切る仕切り壁に対して平行となるように上記各方向制御弁の弁体の回転軸が配置され、かつ上記各弁体は、当該弁体の回転軸よりも下流側の部分のうち相対的に上方側となる部分が切り欠かれている。これによって、シリンダ内に流れ込む吸気をシリンダ軸方向からみてシリンダ中央部に一層集中させることができ、シリンダ内のタンブル流が一層強化される。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】本発明に係る内燃機関の吸気装置に適用された可変動弁装置の全体的な構成を示す構成説明図。
【図２】本発明に係る内燃機関の吸気装置の第１実施形態における要部を示す説明図。
【図３】図２のＡ−Ａ線に沿った断面に相当する説明図。
【図４】方向制御弁で吸気ポート内を流れる吸気を２つの吸気弁間に集中させた状態を示す説明図。
【図５】２つの吸気弁間に吸気の流れを集中させた際のシリンダ内への吸気の流れ方を模式的に示した説明図。
【図６】シリンダ内壁面に沿った吸気の流れが強い場合のシリンダ内の吸気の流れ方を模式的に示した説明図。
【図７】圧縮上死点付近でシリンダ内に形成されるハーフスワール流を模式的に示した説明図。
【図８】吸気弁のバルブリフト量の違いによるシリンダ内への吸気の流れ方の違いを模式的に示した説明図。
【図９】ハーフスワール流が発生した際の火炎の伝播の状態を模式的に示した説明図。
【図１０】本発明に係る内燃機関の吸気装置の第２実施形態における要部を示す説明図。
【図１１】方向制御弁の他の実施形態を示す説明図。
【図１２】方向制御弁の他の実施形態を示す説明図。
【図１３】方向制御弁の他の実施形態を示す説明図。
【図１４】方向制御弁の他の実施形態を示す説明図。
【符号の説明】
【００４８】
１…吸気弁
２…シリンダ
３…吸気ポート
５…仕切り壁
６…合流部
９…方向制御弁（吸気偏向手段）
１０…弁体
１１…弁体回転軸
【図１】
2008095507.tif 000003
【図２】
2008095507.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
2008095507.tif 000007
【図６】
2008095507.tif 000008
【図７】
2008095507.tif 000009
【図８】
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【図９】
2008095507.tif 000011
【図１０】
2008095507.tif 000012
【図１１】
2008095507.tif 000013
【図１２】
2008095507.tif 000014
【図１３】
2008095507.tif 000015
【図１４】
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