(57)【要約】【課題】蒸発器を通過した空気の温度変動を抑制することができるアキュムレータおよび蒸気圧縮式冷凍サイクルを提供する。また、他の目的として、冷凍サイクルのＣＯＰをも考慮したアキュムレータおよび蒸気圧縮式冷凍サイクルを提供する。【解決手段】蒸気圧縮式冷凍サイクル１００の蒸発器１４０出口側に配置されて、蒸発器１４０を流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒を圧縮機１１０側へ流出させるアキュムレータにおいて、気相冷媒を吸い込み圧縮機１１０側へと流出させるための吸込みパイプ１５２が備えられており、吸込みパイプ１５２には、液相冷媒と共に貯留されている潤滑油を吸込みパイプ１５２内に吸入するためのオイル戻し孔１５２ｆが形成されており、オイル戻し孔１５２ｆの孔径が、１．２ｍｍ〜２ｍｍの範囲に設定されるようにする。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスクーラ（１２０）出口側の冷媒圧力を制御する圧力制御弁（１３０）を備えた蒸気圧縮式冷凍サイクル（１００）の蒸発器（１４０）出口側に配置されて、前記蒸発器（１４０）を流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、前記気相冷媒を圧縮機（１１０）側へ流出させるアキュムレータにおいて、
前記気相冷媒を吸い込み前記圧縮機（１１０）側へと流出させるための吸込みパイプ（１５２）が備えられており、
前記吸込みパイプ（１５２）には、前記液相冷媒と共に貯留されている潤滑油を前記吸込みパイプ（１５２）内に吸入するためのオイル戻し孔（１５２ｆ）が形成されており、
前記オイル戻し孔（１５２ｆ）の孔径は、１．２ｍｍ〜２ｍｍの範囲に設定されていることを特徴とするアキュムレータ。
【請求項２】
前記オイル戻し孔（１５２ｆ）の孔径は、１．４ｍｍ〜１．８ｍｍの範囲に設定されていることを特徴とする請求項１に記載のアキュムレータ。
【請求項３】
前記オイル戻し孔（１５２ｆ）の孔径は、１．７ｍｍに設定されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のアキュムレータ。
【請求項４】
請求項１〜請求項３に記載のアキュムレータ（１５０）を備えることを特徴とする蒸気圧縮式冷凍サイクル。
【請求項５】
高圧側圧力が、前記冷媒の臨界圧力を超えて使用されることを特徴とする請求項４に記載の蒸気圧縮式冷凍サイクル。
【請求項６】
前記冷媒が、二酸化炭素であることを特徴とする請求項４または請求項５に記載の蒸気圧縮式冷凍サイクル。
【請求項７】
前記ガスクーラ（１１０）から流出する冷媒と、前記蒸発器（１４０）から流出する冷媒との間で熱交換する内部熱交換器（１６０）を備えることを特徴とする請求項４〜請求項６のいずれか１つに記載の蒸気圧縮式冷凍サイクル。
【請求項８】
前記圧力制御弁（１３０）は、前記ガスクーラ（１２０）出口側の冷媒圧力を、前記ガスクーラ（１２０）出口側の冷媒温度に応じて制御することを特徴とする請求項４〜請求項７のいずれか１つに記載の蒸気圧縮式冷凍サイクル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、蒸気圧縮式冷凍サイクルに備えられるアキュムレータに関し、特に、アキュムレータ内部に形成されているオイル戻し孔の孔径に関する。
【背景技術】
【０００２】
アキュムレータサイクルにより構成される蒸気圧縮式冷凍サイクルとして、例えば特許文献１に記載されているものが知られている。これは、二酸化炭素冷媒を用いており、ガスクーラ出口側（高圧側）の冷媒圧力に基づいて蒸発器側への冷媒流量を調整する圧力制御弁を備えている。そして、蒸発器出口側には、蒸発器を通過した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、分離後の気相冷媒を圧縮機に流出させるためのアキュムレータが備えられている。
【０００３】
アキュムレータ内部には、例えば特許文献２に示されるように、分離後の気相冷媒を吸入し、吸入した気相冷媒を圧縮機側に流出させるための吸込みパイプが備えられている。また、アキュムレータ内部には分離後の液相冷媒が圧縮機用の潤滑油と共に貯留されており、吸込みパイプに形成されているオイル戻し孔から液相冷媒及び潤滑油が吸込みパイプ内に吸い込まれ、圧縮機へと流出するようになっている。
【特許文献１】特開２００６−２２０４０７号公報
【特許文献２】特開２００６−２６６５２４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
この種のアキュムレータサイクルでは、蒸発器出口での冷媒の乾き度が吸込みパイプに形成されているオイル戻し孔の孔径に依存することが知られている。従って、吸込みパイプの孔径を蒸発器出口での冷媒の乾き度が１となる孔径に設定されている。
【０００５】
ところで、負荷低減によって圧縮機の回転数が急激に減少した場合には、蒸発器を通過した空気温度は以下のように変動する。圧縮機の回転数減少に伴って、蒸発器側への冷媒流量が減少することで蒸発器出口での冷媒過熱度が上昇するとともに、蒸発器を通過した空気温度も上昇する。蒸発器出口の冷媒過熱度が上昇することにより、ガスクーラ側の冷媒圧力が上昇すると、この圧力上昇に応じて蒸発器側への冷媒流量を増大するように弁開度が調整される。蒸発器への冷媒流量が増大すると、蒸発器出口での冷媒の過熱度が一定に抑えられると共に、蒸発器を通過した空気温度も所定温度に収束する。
【０００６】
このように、圧縮機回転数減少に伴う蒸発器への冷媒流量調整が遅れることに起因して蒸発器出口の冷媒過熱度が過剰に上昇し、この結果、蒸発器を通過する空気温度がオーバーシュートすることとなり、空気温度が過剰に変動するという問題がある。
【０００７】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、蒸発器を通過した空気の温度変動を抑制することができるアキュムレータおよびそれを備えた蒸気圧縮式冷凍サイクルを提供することにある。
【０００８】
また、本発明の他の目的は、冷凍サイクルのＣＯＰをも考慮したアキュムレータおよびそれを備えた蒸気圧縮式冷凍サイクルを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するために、請求項１の発明では、ガスクーラ（１２０）出口側の冷媒圧力を制御する圧力制御弁（１３０）を備えた蒸気圧縮式冷凍サイクル（１００）の蒸発器（１４０）出口側に配置されて、蒸発器（１４０）を流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒を圧縮機（１１０）側へ流出させるアキュムレータにおいて、気相冷媒を吸い込み圧縮機（１１０）側へと流出させるための吸込みパイプ（１５２）が備えられており、吸込みパイプ（１５２）には、液相冷媒と共に貯留されている潤滑油を吸込みパイプ（１５２）内に吸入するためのオイル戻し孔（１５２ｆ）が形成されており、オイル戻し孔（１５２ｆ）の孔径は、１．２ｍｍ〜２ｍｍの範囲に設定されていることを特徴としている。
【００１０】
これにより、圧縮機回転数を減少させた時の冷媒過熱度の上昇を抑制することができ、蒸発器（１４０）を通過した空気温度の変動を抑えることができる。また、圧縮機（１１０）への潤滑油の供給量が保持されることで圧縮機（１１０）の圧縮効率が改善されるため、サイクル効率（ＣＯＰ）を従来と同様に維持することができる。
【００１１】
請求項２に記載の発明では、オイル戻し孔（１５２ｆ）の孔径は、１．４ｍｍ〜１．８ｍｍの範囲に設定されていることを特徴としている。
【００１２】
これにより、圧縮機回転数減少に伴う蒸発器（１４０）通過後の空気温度の変動を無くすことができる。
【００１３】
そして、請求項３に記載の発明のように、オイル戻し孔（１５２ｆ）の孔径を、１．７ｍｍに設定してやれば、圧縮機回転数減少に伴う蒸発器（１４０）通過後の空気温度の変動を無くすことができると共に、ＣＯＰを最良とすることができる。
【００１４】
請求項４に記載の発明では、蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて、請求項１〜請求項３に記載のアキュムレータ（１５０）を用いたことを特徴としている。
【００１５】
ガスクーラ（１１０）出口側である高圧側の冷媒圧力を制御して、蒸発器（１４０）側への冷媒流量を調整する圧力制御弁（１３０）を用いた蒸気圧縮式冷凍サイクル（１００）では、蒸発器（１４０）出口側である低圧側の冷媒過熱度が適切に改善されるまでにタイムラグが生じ易い。よって、このような蒸気圧縮式冷凍サイクル（１００）に請求項１〜請求項３に記載のアキュムレータ（１５０）を適用することで、空気温度の変動を適切に抑制することができ好適である。
この蒸気圧縮式冷凍サイクル（１００）は、請求項５に記載の発明のように、高圧側圧力が冷媒の臨界圧力を超えて使用されるもの、請求項６に記載の発明のように、冷媒が二酸化炭素のもの、請求項７に記載の発明のように、内部熱交換器（１６０）を備えるもの、請求項８に記載の発明のように、圧力制御弁（１３０）がガスクーラ（１２０）出口側の冷媒圧力をガスクーラ（１２０）出口側の冷媒温度に応じて制御するもの等とすることができる。  尚、上記各手段に付した括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
（第１実施形態）
本発明に係るアキュムレータ１５０を、二酸化炭素冷媒を用いた蒸気圧縮式冷凍サイクル（以下、冷凍サイクル）１００に適用した実施形態について図１、図２を参照して説明する。図１は冷凍サイクル１００を示す全体構成図であり、図２はアキュムレータ１５０の内部構成を示す断面図である。
【００１７】
冷凍サイクル１００における圧縮機１１０は、冷媒を吸入圧縮し、臨界圧力以上に圧縮した後の高圧冷媒を吐出する。ガスクーラ１２０は、圧縮機１１０から吐出された高圧冷媒を外部空気との熱交換により冷却する。機械式膨張弁（圧力制御弁）１３０は、ガスクーラ１２０の出口側の冷媒温度に基づいて当該ガスクーラ１２０の出口側の冷媒圧力を制御する高圧制御弁として構成されている。この機械式膨張弁１３０は、ガスクーラ１２０を流出した冷媒を減圧膨張させる減圧弁としての機能も有している。
【００１８】
蒸発器１４０は、機械式膨張弁１３０によって減圧膨張された冷媒を外部空気との熱交換によって蒸発させると共に、外部空気を冷却する。冷却された外部空気は、空調風として所定の空調領域へと吹き出される。アキュムレータ１５０は、蒸発器１４０から流出した気液２相冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、分離後の気相冷媒を圧縮機１１０へと流出させる機能と、内部に貯留した液相冷媒に溶け込んでいるオイル（圧縮機用の潤滑油）を圧縮機１１０に吸入させる機能を有している。アキュムレータ１５０の詳細については後述する。内部熱交換器１６０は、ガスクーラ１２０の出口側冷媒とアキュムレータ１５０を流出した冷媒とを熱交換させることで、ガスクーラ１２０を流出した冷媒を冷却すると共に、アキュムレータ１５０を流出した冷媒を加熱する。
【００１９】
アキュムレータ１５０は、例えばアルミニウム等の金属材料から成るケーシング１５１、吸込みパイプ１５２、分離部材１５３等から成る。ケーシング１５１は、例えば外径が６０〜９０ｍｍ、肉厚が３〜８ｍｍ程度で全体として円筒形状を有しており、円板形状の底壁部１５１ａと、中空円筒形状の周壁部１５１ｂと、円板形状の上蓋部１５１ｃとを有し、これらにより、内部空間が密閉された状態となるよう一体的に形成されている。ケーシング１５１で区画される内空部の底部側には液相冷媒を貯留する貯留部１５４が形成されている。
【００２０】
吸込みパイプ１５２は、ケーシング１５１の内空部に配置されたＵ字形状のパイプであり、湾曲部１５２ａ、一対の直線部１５２ｂ、１５２ｃから成る。湾曲部１５２ａが下方となり、一対の直線部１５２ｂ、１５２ｃが湾曲部１５２ａの両端から上方に延びている。吸込みパイプ１５２は、例えばアルミニウム等の金属により形成され、内径は５〜１５ｍｍ程度となっている。
【００２１】
直線部１５２ｂの上端には、その径を拡げた拡管部１５２ｄとベルマウス形状の吸込み口１５２ｅとが形成されている。この拡管部１５２ｄと吸込み口１５２ｅとは分離部材１５３の分離空間１５３ａ内に挿入されている。
【００２２】
分離部材１５３は、樹脂材から成り、ケーシング１５１内の最上部に、ケーシング１５１と同軸的に取り付けられている。分離部材１５３は全体として円柱形状を成している。分離部材１５３は、その外周部が周壁部１５１ｂの内面と密着し、その上面が上蓋部１５１ｃの下面に密着するようにケーシング１５１内に挿入固定されている。
【００２３】
分離部材１５３には、その軸心から所定の距離だけ偏心した位置に、分離空間１５３ａが形成されている。この分離空間１５３ａは分離部材１５３の軸方向に円筒形状を成して、下方がケーシング１５１の内空部に開口している。
【００２４】
本実施形態では、分離空間１５３ａの内径は分離部材１５３の外径の半分程度としている。分離空間１５３ａを分離部材１５３の軸心から偏心させた結果、分離部材１５３の径方向において偏心方向側に薄肉部１５３ｂが形成され、他側に厚肉部１５３ｃが形成されている。厚肉部１５３ｃには吸込みパイプ１５２の直線部１５２ｃが挿入固定される取付け孔１５３ｄと、図示しない導入空間とが形成されている。
【００２５】
導入空間は、分離部材１５３内でケーシング１５１の軸方向に内部空間を形成する鉛直部と、分離部材１５３内で水平方向に延びて内部空間を形成する水平部とから成る。鉛直部は、上蓋部１５１ｃに貫通して設けられた流入口（図示省略）と連通しており、この流入口は蒸発器１５０の出口側と接続されている。また、また、水平部は分離空間１５３ａの内壁面１５３ｅの接線方向に延びて、内壁面１５３ｅに開口する流出口１５５に連通している。
【００２６】
分離空間１５３ａの中心において、分離空間１５３ａの軸方向に向いた柱状部材１５６が、分離空間１５３ａの上壁面１５３ｆに固定されている。柱状部材１５６は、吸込みパイプ１５２のうち、吸込み口１５２ｅから拡管部１５２ｄまでの間に挿入されている。柱状部材１５６は、吸込み口１５２ｅ、拡管部１５２ｄおよび分離空間１５３ａと同軸的に配置されている。柱状部材１５６は、一定の外径を有する軸部１５６ａと、略円錐形状の先細部１５６ｂとを有している。軸部１５６ａと分離空間１５３ａの内壁面１５３ｅとの間には所定幅ｗの冷媒流路が形成されている。
【００２７】
軸部１５６ａの外周面と拡管部１５２ｄの内周面との間には、４枚の板状部材１５７が軸部１５６ａの軸方向に固定されている。この４枚の板状部材１５７は軸部１５６ａの円周方向に等間隔で配置される。
【００２８】
本実施形態では、柱状部材１５６と板状部材１５７とは、樹脂で一体成形されている。柱状部材１５６の上端にある図示しない雄ネジを、上壁面１５３ｆの中心にある図示しない雌ネジに締め付けることで、柱状部材１５６と板状部材１５７とが上壁面１５３ｆに固定されている。
【００２９】
吸込みパイプ１５２の拡管部１５２ｄは、柱状部材１５６の先細部１５６ｂの周囲で徐々にその径が細められて、通常の径である直線部１５２ｂに接続されている。
【００３０】
拡管部１５２ｄの外周面には、シャッタ１５８が固定されている。シャッタ１５８は、環状板形状で、その外径は分離空間１５３ａの内径よりも小さく、シャッタ１５８の外周部と分離空間１５３ａの内壁面１５３ｅとの間には、半径方向に所定寸法ｃの隙間Ａが形成されている。
【００３１】
周壁部１５１ｂの高さ方向の中間部には、整流部材１５９が取り付けられている。この整流部材１５９は、全体として円柱形状を有し、軸方向に貫通する一対の挿通孔１５９ａ、１５９ｂが形成されている。この挿通孔１５９ａ、１５９ｂに吸込みパイプ１５２（直線部１５２ｂ、１５２ｃ）が挿入されている。整流部材１５９には軸方向に貫通する多数の図示しない細孔が形成されている。
【００３２】
そして、吸込みパイプ１５２の湾曲部１５２ａの最下部にはオイル戻し孔１５２ｆが設けられている。直線部１５２ｃは、上方に向けて分離部材１５３の取付け孔１５３ｄに延び、ケーシング１５１の上蓋部１５１ｃを貫通し、その上端開口部が気相冷媒の流出口１５２ｇを形成し、この流出口１５２ｇが圧縮機１１０の吸入側に接続されている。
【００３３】
上記オイル戻し孔１５２ｆの孔径（以下、オイル戻し孔径）の設定にあたっては、後述するように１．２ｍｍ〜２ｍｍの範囲が好適であり、更に望ましくは１．４ｍｍ〜１．８ｍｍの範囲が良く、ここでは、オイル戻し孔径は１．７ｍｍの設定としている。
【００３４】
次に、上記構成における作動を説明する。冷凍サイクル１００において、圧縮機１１０で圧縮された気相冷媒は、ガスクーラ１２０で冷却、凝縮されて液相冷媒となる。凝縮器１２０から流出された液相冷媒は、内部熱交換器１６０において、アキュムレータ１５０から流出される気相冷媒との熱交換によって、冷却され、更に冷却（過冷却）される。アキュムレータ１５０から流出される気相冷媒は、逆に加熱される。
【００３５】
ガスクーラ１２０側から流入した後に内部熱交換器１６０から流出される液相冷媒は、機械式膨張弁１３０によって、減圧膨張されて、蒸発器１４０に流入する。機械式膨張弁１３０の弁開度は、ガスクーラ１２０の出口側の冷媒温度に応じて調整されて、高圧側圧力（ガスクーラ１２０での冷媒圧力）が所定圧力に維持されると共に、蒸発器１４０への冷媒流量が調整される。蒸発器１４０においては、液相冷媒は外部空気との熱交換によって蒸発し、その時の蒸発潜熱によって、外部空気が冷却される。
【００３６】
そして、蒸発器１４０から排出された冷媒は、アキュムレータ１５０において、上蓋部１５１ｃの流入口から分離部材１５３の導入空間の鉛直部へ下向きに流入する。そして冷媒は水平方向に方向転換され、水平部を円周方向に流れ、流出口１５５から分離空間１５３ａ内へ、分離空間１５３ａの円筒形状の接線方向に流入する。これにより分離空間１５３ａの内壁面１５３ｅに沿って旋回流が発生し、旋回流によって遠心力が発生する。この遠心力により比重の異なる液相冷媒と気相冷媒とが遠心分離される。
【００３７】
分離空間１５３ａ内で遠心分離された液相冷媒は分離空間１５３ａの外周部へ集まり、分離空間１５３ａの内壁面１５３ｅに沿って下方に移動し、さらにケーシング１５１の内空部を下方へ移動し整流部材１５９の多数の細孔内を通過して貯留部１５４に貯えられる。分離空間１５３ａの中心側に集まり旋回している気相冷媒は吸込み口１５２ｅから吸込みパイプ１５２内に吸い込まれる。
【００３８】
この時、気相冷媒はベルマウス形状の吸込み口１５２ｅによって吸込みパイプ１５２内にスムーズに流入する。尚、シャッタ１５８によって分離空間１５３ａ内における気相冷媒の下方への流れが遮断されて気相冷媒の上下方向の循環が抑制される。
【００３９】
吸込みパイプ１５２内に吸込まれた気相冷媒は、柱状部材１５６によって中心側に発生し得る流速の非常に遅い領域が排除されて、ある速度を維持したまま、吸込みパイプ１５２内を流れる。また、拡管部１５２ｄにおいて、柱状部材１５６による流路断面積の減少が抑制されて、気相冷媒の流速増加が抑制される。そして、板状部材１５７によって拡管部１５２ｄ内の気相冷媒の旋回流れが抑制され、気相冷媒は上流から下流方向への直線的な流れになる。
【００４０】
柱状部材１５７を通過した気相冷媒は、吸込みパイプ１５２の直線部１５２ｂ、湾曲部１５２ａ、直線部１５２ｃを経て流出口１５２ｇより圧縮機１１０の吸入側へと導かれる。
【００４１】
ここで、貯留部１５４の下方、即ち、オイル戻し孔１５２ｆ付近には液相冷媒に溶け込んだ状態でオイルが滞留している。このオイルが気相冷媒の吸引力によってオイル戻し孔１５２ｆから一部の液相冷媒と共に吸込みパイプ１５２内に吸引され、気相冷媒に合流して流出口１５２ｇより圧縮機１１０の吸入側へと導かれる。
【００４２】
図３は圧縮機１１０の回転数を急激に減少（例えば２５００ｒｐｍから８００ｒｐｍ）させた時の蒸発器１４０を通過した空気温度の変動（乱れ温度ΔＴｅｖａｏｕｔ）と、オイル戻し孔径との関係を実車で確認し、その結果をグラフに示したものである。空気温度の変動というのは、安定している時の空気温度に対して温度上昇した場合の温度差を示すものである。オイル戻し孔径は、１．２ｍｍ以上であると、空気温度の変動が２度以下となり、更に１．４ｍｍ以上とすると空気温度の変動はなくなる。
【００４３】
また、図４は冷凍サイクル１００のサイクル効率（ＣＯＰ）と、オイル戻し孔径との関係を実車で確認し、その結果をグラフに示したものである。ＣＯＰはオイル戻し孔径が１．７ｍｍにて極大値をとり、２ｍｍ以下、更には１．８ｍｍ以下とすると良好なＣＯＰが得られる。
【００４４】
図３において、オイル戻し孔径を１．２ｍｍ以上にすると、通常時のアキュムレータ１５０後の冷媒液バック量が所定量以上となり、その結果として蒸発器１４０後の冷媒乾き度が小さくなる。これにより、（カーエアコンで考えられる最大の）負荷変動時、蒸発器１４０出口付近での冷媒過熱度が大きくなり過ぎることがなく、蒸発器１４０出口の空気温度の変動が小さくなる。そして、オイル戻し孔径が１．４ｍｍ以上の場合では、蒸発器１４０の出口空気温度の変動はなくなる。
【００４５】
また、オイル戻し孔径が１．２ｍｍ以下の場合では、逆に蒸発器１４０出口付近の冷媒過熱度が大きくなり、アキュムレータ１５０内の液相冷媒が乾くことになる。すると、機械式膨張弁１３０の弁開度調整作用により蒸発器１４０への液相冷媒流量が増加されて、冷媒過熱度は小さい側に戻るように制御されるが、液相冷媒が乾く間において（１００秒くらい）、蒸発器１４０出口の空気温度は変動することになる。従って、オイル戻し孔径は１．２ｍｍ以上とし、好ましくは１．４ｍｍ以上とするのが良い。
【００４６】
図４のサイクル効率ＣＯＰにおいて、オイル戻し孔径を大きくすることで、蒸発器１４０後の冷媒乾き度が小さくなるために、冷凍能力は減少する。また、オイル戻し孔径を大きくしていくと、圧縮機１１０へのオイル供給量が増え、圧縮機１１０の効率（以下、圧縮機効率）は向上する。しかし、圧縮機効率の向上は、オイル戻し孔径が１．７ｍｍを越えるところで頭打ちとなる。そのため、サイクル効率ＣＯＰで見た場合に、オイル戻し孔径が１．７ｍｍを越えるところから、ＣＯＰが減少する。従って、オイル戻し孔径は２ｍｍ以下とするのが良く、更に好ましくは、１．７ｍｍ以下とするのが良い。
【００４７】
本実施形態では、オイル戻し孔径を１．７ｍｍとしているので、圧縮機回転数減少に伴う蒸発器１４０通過後の空気温度の変動を無くすことができると共に、サイクル効率ＣＯＰを最良とすることができる。
【００４８】
（その他の実施形態）
上記第１実施形態では、冷凍サイクル１００の高圧側圧力が冷媒の臨界圧力を超えて作動するものとして説明したが、これに限定されるものではなく、臨界圧力以下で使用されるものに適用しても良い。
【００４９】
また、使用する冷媒は二酸化炭素に限らず、その他の冷媒（例えばフロン系の冷媒）としても良い。
【００５０】
また、内部熱交換器１６０は、ガスクーラ１２０流出後の冷媒の過冷却の必要性に応じて、廃止しても良い。
【００５１】
また、機械式膨張弁１３０は、ガスクーラ１２０の出口側の冷媒の温度に応じてその弁開度が調整されるものとしたが、その他、高圧側の圧力によって直接弁開度が調整されるもの等としても良い。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す全体構成図である。
【図２】アキュムレータの内部構成を示す断面図である。
【図３】蒸発器を通過した空気温度の変動と、オイル戻し孔径との関係を示すグラフである。
【図４】サイクル効率と、オイル戻し孔径との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【００５３】
１００  蒸気圧縮式冷凍サイクル
１１０  圧縮機
１２０  ガスクーラ
１３０  機械式膨張弁（圧力制御弁）
１４０  蒸発器
１５０  アキュムレータ
１６０  内部熱交換器
１５２  吸込みパイプ
１５２ｆ  オイル戻し孔
【図１】
2008209059.tif 000003
【図２】
2008209059.tif 000004
【図３】
2008209059.tif 000005
【図４】
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