(57)【要約】      （修正有）【課題】簡素な手段及びコンパクトなデザインによって大きな流量のオイルの分離を効果的に行うことができるオイルセパレータ構造及びシリンダヘッドカバーを提供する。【解決手段】内燃機関用オイルセパレータ構造が、長手方向に延びる渦室を有する渦室オイルセパレータ備え、前記渦室は長手方向に延びる壁と、ガスインレットと、ガスアウトレット開口とを含み、前記ガスインレットはブローバイガスが前記渦室内に接線方向に流れ込むように前記壁に対して接線方向に配置され、これによって前記長手方向において前記壁に沿って螺旋状に回転する少なくとも一つのガス渦流が生成され、少なくとも一つの他のオイルセパレータが前記渦室オイルセパレータと並列的に連結され、前記他のオイルセパレータがブローバイガスによって自制されるインレット側スプリングトングを有する分離チャンバーと、スプリングトングの下流側に配置された整流壁とを含む。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関用オイルセパレータ構造が、長手方向に延びる渦室を有する渦室オイルセパレータ備え、
前記渦室は長手方向に延びる壁と、ガスインレットと、ガスアウトレット開口とを含み、
前記ガスインレットはブローバイガスが前記渦室内に接線方向に流れ込むように前記壁に対して接線方向に配置され、これによって前記長手方向において前記壁に沿って螺旋状に回転する少なくとも一つのガス渦流が生成され、
少なくとも一つの他のオイルセパレータが前記渦室オイルセパレータと並列的に連結され、
前記他のオイルセパレータがブローバイガスによって自制されるインレット側スプリングトングを有する分離チャンバーと、スプリングトングの下流側に配置された整流壁とを含む。
【請求項２】
請求項１に記載のオイルセパレータ構造において、
無負荷状態の前記スプリングトングは前記分離チャンバーのガスインレット開口をカバーする。
【請求項３】
請求項１に記載のオイルセパレータ構造において、
前記スプリングトングは、ブローバイガスが印加された時に開口ギャップを開放する。
【請求項４】
請求項３に記載のオイルセパレータ構造において、
前記開口ギャップのギャップ幅は、前記スプリングトングに作用するブローバイガスの圧力に依存する。
【請求項５】
請求項１に記載のオイルセパレータ構造において、
前記スプリングトングは、前記分離チャンバー内部に配置され、内側に向かって開く。
【請求項６】
請求項１に記載のオイルセパレータ構造において、
ブローバイガスは、前記整流壁において屈曲する。
【請求項７】
請求項１に記載のオイルセパレータ構造において、
流れ方向に沿って広がるアウトレットチャンバーが、前記分離チャンバーの下流側に配置される。
【請求項８】
請求項１に記載のオイルセパレータ構造において、
前記渦室は、円形又は楕円形の断面を有する。
【請求項９】
請求項１に記載のオイルセパレータ構造において、
前記渦室セパレータは、流体抵抗の制御された変化により、制御不要である。
【請求項１０】
請求項１に記載のオイルセパレータ構造において、
前記ガスアウトレット開口は、前記渦室の遠心端の領域内に配置される。
【請求項１１】
請求項１に記載のオイルセパレータ構造において、
前記渦室は、遠心端に向かって広がる断面（部分）を有する。
【請求項１２】
請求項１に記載のオイルセパレータ構造において、
前記渦室は、前記ガスインレットの領域内に本質的に円筒状の部分を有する。
【請求項１３】
請求項１に記載のオイルセパレータ構造において、
前記渦室は、複数のガス渦を形成するための複数のサブチャンバーを備えている。
【請求項１４】
請求項１に記載のオイルセパレータ構造において、
前記渦室は、前記ガスインレットを通してオメガ／ω状の断面を有する。
【請求項１５】
請求項１に記載のオイルセパレータ構造において、
前記渦室の底部には、オイルを排出するための溝が設けられている。
【請求項１６】
一体型オイルセパレータ構造を有する内燃機関用シリンダヘッドカバーが、長手方向に延びる渦室を有する渦室オイルセパレータ備え、
前記渦室は長手方向に延びる壁と、ガスインレットと、ガスアウトレット開口とを含み、
前記ガスインレットはブローバイガスが前記渦室内に接線方向に流れ込むように前記壁に対して接線方向に配置され、これによって前記長手方向において前記壁に沿って螺旋状に回転する少なくとも一つのガス渦流が生成され、
少なくとも一つの他のオイルセパレータが前記渦室オイルセパレータと並列的に連結され、
前記他のオイルセパレータがブローバイガスによって自制されるインレット側スプリングトングを有する分離チャンバーと、スプリングトングの下流側に配置された整流壁とを含む。
【請求項１７】
請求項１６に記載のシリンダヘッドカバーにおいて、
無負荷状態の前記スプリングトングは前記分離チャンバーのガスインレット開口をカバーする。
【請求項１８】
請求項１６に記載のシリンダヘッドカバーにおいて、
前記スプリングトングは、ブローバイガスが印加された時に開口ギャップを開放する。
【請求項１９】
請求項１８に記載のシリンダヘッドカバーにおいて、
前記開口ギャップのギャップ幅は、前記スプリングトングに作用するブローバイガスの圧力に依存する。
【請求項２０】
請求項１６に記載のシリンダヘッドカバーにおいて、
前記スプリングトングは、前記分離チャンバー内部に配置され、内側に向かって開く。
【請求項２１】
請求項１６に記載のシリンダヘッドカバーにおいて、
ブローバイガスは、前記整流壁において屈曲する。
【請求項２２】
請求項１６に記載のシリンダヘッドカバーにおいて、
前記渦室セパレータは、流体抵抗の制御された変化により、制御不要である。
【請求項２３】
請求項１６に記載のシリンダヘッドカバーにおいて、
前記ガスアウトレット開口は、前記渦室の遠心端の領域内に配置される。
【請求項２４】
請求項１６に記載のシリンダヘッドカバーにおいて、
前記渦室は、複数のガス渦を形成するための複数のサブチャンバーを備えている。
【請求項２５】
請求項１６に記載のシリンダヘッドカバーにおいて、
前記渦室は、前記ガスインレットを通してオメガ／ω状の断面を有する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、内燃機関用のオイルセパレータ構造及びシリンダヘッドカバーに関する。
【背景技術】
【０００２】
オイルセパレータの並列接続及び部分的な流量の制御については全流量のサイズの機能として、ドイツ特許出願ＤＥ１９９１８３１１Ａ１に知られている。
【０００３】
ＤＥ１０２００５００３１４９Ａ１には、複数のオイルセパレータが並列に接続された構造が開示され、各オイルセパレータに対して閉鎖手段が設けられている。これらの閉鎖手段は、センサによって確認されるトータル流入ガス量の機能として個々に駆動される。
【０００４】
ＤＥ１０２００４０１９１５４Ａ１には、並列に連結された二つの同一サイクロンセパレータを有するオイルセパレータ装置が開示され、ガス流量の機能として、スイッチ要素手段により個々にオンまたはオフされ得るようになっている。
【０００５】
並列に連結された四つのサイクロンセパレータを有するシリンダヘッドカバーが、ＤＥ１０２００４００６０８２Ａ１において知られており、三つのサイクロンセパレータの各々は一端が固定された板バネを備えており、イマーションチューブのガスアウトレット開口をカバーし、各々異なるプリテンションの元で配置され、前記板バネは、開口ギャップを開き又は閉じることによって、ガス圧力の機能として、対応するサイクロンセパレータをオンオフ自動的に切り替える。
【０００６】
ＤＥ１０２０５９８１Ａ１には、並列に連結された複数の同一サイクロンセパレータを備えたオイルセパレータが開示され、そのインレット開口は、共通のスライドバルブによってコントロール可能であり、その結果、スライドバルブの異なるポジションにおいて、異なる数のサイクロンインレット開口が開放される。
【０００７】
ＥＰ１６１４８７１Ａ２には、並列に連結された複数のサイクロンセパレータを有するオイルセパレータ装置が開示され、そのインレット開口は、一端が固定された共通の板バネによって、ブローバイガス圧力の機能として、異なる範囲で開放される。
【０００８】
上述した文献においては、オイルセパレータに要求される制御要素は、さらに製造コストを上昇させる。
【０００９】
ＤＥ１０３２０２１５Ｂ４には、並列に連結された複数の同一のオイルセパレータを有するオイルセパレータ装置が開示され、各オイルセパレータは、一端が固定されたカンチレバー板バネを備えており、ブローバイガスの圧力の機能として、前記板バネはガスインレット開口自動的に開放し、各オイルセパレータはさらに下流側に配置された整流壁を備えている。
【００１０】
ＤＥ１０２００４０１６７４２Ｂ３には、一端が固定され下流ディフューザを備えたインレット側板バネを有するオイルセパレータが開示されている。オイルパーティクルは、スプリングトングのセンターを包囲する壁におけるガスの偏りによる慣性によって分離される。
【００１１】
ＤＥ１０２００４９６１９３８Ｂ３には、リーフバルブとして設計されたオイルセパレータを有するオイルセパレーティングシステムと、オイルセパレータの上流側の圧力制御バルブ、クランクケース内の許容値以上の高い圧力の中における圧力制御バルブ及びオイルセパレータを含む構造をブリッジングするバイパスラインが開示されている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明が課題とする問題は、簡素な手段及びコンパクトなデザインによって大きな流量のオイルの分離を効果的に行うことができるオイルセパレータ構造及びシリンダヘッドカバーを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明は独立請求項に示す特徴によってこの問題を解決する。
【００１４】
本発明に係る渦室セパレータは制御されず、すなわち、流量の調整をする要素を必要とせず、特に、対応するスイッチ要素又はバルブを必要としない。特に、渦室が開放ガスインレット及び開放ガスアウトレット開口を含む。自由な又は制限されない流量により、本発明に係る渦室セパレータは、少ない流量において小さな圧力損失のみを示し、特にスプリングトングセパレータのスプリングトングがまだ開いていない状態の範囲で効果的な分離を保証する。
【００１５】
本発明に係る並列連結されたオイルセパレータは、インレット側スプリングトング及び整流壁を有し、スプリングのプリテンションに反する上昇ガス圧力によって、ブローバイガス用の開口ギャップをスプリングトングが自動的に開放する時、大きな体積流量の範囲において、概ねリニアに又は少なくとも非指数関数的に増加する通過特性を有する。このような事実は、本発明に係るスプリングトングセパレータ内部において、螺旋回転ガス渦が発生せず、高い体積流量における圧力損失が反比例的に又は指数関数的に増加することに起因する。非指数関数流れ特性によって、スプリングトングセパレータは、体積流量を増加させつつ、分離動作の主負荷を自動的に取り除く。スプリングトングは、当該スプリングトングに存在するブローバイガス圧力によって直接駆動され、自動的に開き又は閉じる。特別な制御要素は必要ない。
【００１６】
以上のように、本発明の特徴は、低い体積流量において小さな圧力損失を有する渦室セパレータの並列接続と、高い流量レートにおいて圧力損失が非指数関数的に増加する下流整流壁とにある。特別な制御要素は完全に省略することができ、渦室を介した自由な流れ及び、スプリングトングがブローバイガス圧力を受けたことによって自動的にスイッチングを行う。
【００１７】
本発明に係るスプリングトングセパレータにおいて、スプリングトングバルブのギャップ内の細くなった断面により、貫通するブローバイガスの加速度が大幅に上昇するため、ガスインレット開口のスプリングトングバルブの配置が重要であり、後者の後ろ側に配置された整流壁においてオイルパーティクルが効果的に分離可能となる。
【００１８】
本発明に係るスプリングトングオイルセパレータは、ドイツ特許１０３２０２１５Ｂ４の実施例の中に説明されており、その内容は本出願においても参照される。
【００１９】
本発明に係る渦室セパレータは、ドイツ特許出願１０２００７０４６２３５．４に従って成形することができ、その内容は本出願においても参照される。したがって、ガスアウトレット開口は、好ましくは渦室の中心から遠いほうに配置され、当該渦室中において、接線方向ガスインレットにより、旋回する螺旋ガス渦が誘発され、ガスインレットから中心から遠いほうの端部まで延びる。この目的のため、渦室は便宜上円筒状に成形され、この用語は断面が円形である意味であり、例えば楕円又は円形であり、渦室の長さ方向に渡って断面が変化する場合も含む。
【００２０】
しかしながら、本発明はまた螺旋又はスクリュー形状手段を有する渦室セパレータを備え、その手段は、例えば、螺旋表面又は流路、又はイマーションチューブを有する従来のサイクロンセパレータである。
【００２１】
本発明の好ましい実施例においては、本発明に係るオイルセパレータ構造はシリンダヘッドカバーの中に一体成形される。しかしながら、本発明はこれに限定されるものではない。オイルセパレータ構造の一つ又は二つ以上のオイルセパレータは、エンジンブロックの外側に配置することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、本発明について実施例の利点を説明すべく、添付図面を参照して説明する。
【００２３】
図１に示す内燃機関は、シリンダヘッドカバー１０と、シリンダヘッド３５と、クランクシャフト３６及びオイルサンプ３７を含んでいる。シリンダヘッドカバー１０、特にプラスチックで成形されたものは、オイルを含んだブローバイガス１７のガスインレット領域３８と、ブローバイガス１７が通る渦室１３を有するオイルセパレータ１１であり、前記渦室はガス渦２０を生成するように設けられたオイルセパレータ１１と、渦室セパレータ１１と並列に連結されたオイルセパレータ４２と、スプリングトング４１と、オイルセパレータ１１，４２に続くオイルドレイン２４を有するクリーンスペース３９と、圧力制御バルブ３４と、ガスアウトレット領域４０とを備えている。ブローバイガスは、例えばエンジンハウジング中に設けられた流路（図示せず）を介して、クランクシャフトハウジング３６から、シリンダヘッドカバー１０の中に流れる。
【００２４】
図２−図４は、図１に示す渦室オイルセパレータ１１の好ましい実施例を示す。図２に示すように、チャンバー１３は実質的にチューブ状の周辺部又は外壁１４によって形成されている。外壁１４中にはガスインレット開口１２が設けられている。ガスインレット開口１２の周辺にはチューブ状ガスインレット１８が設けられ、これは渦室１３に対して接線方向に配置される。チューブ状ガスインレット１８は、ガスインレット開口１２を介してチャンバー１３に入り込むブローバイガスの接線方向の流れを形成する。ガスインレット開口１２を介して侵入するガス流は、チャンバー壁１４に沿って導かれる。長手方向２１の流れの成分により、長手軸の周りを螺旋状に回転するガス渦２０がチャンバー１３内に発生し、特別なガイド装置、例えばガイドプレート又は同様なものを必要としない。螺旋状とは、エンジンの平均的な負荷範囲において、ガス渦が少なくとも一つの完全な回転を作り、好ましくは少なくとも二つの完全な回転を形成することを意味する。回転ガス渦２０は、チューブ状チャンバー１３の長手方向２１の全体に沿って伝搬される。長手方向２１は、チャンバー１３の中心軸に沿って延び、断面的には図２に示されるようになる。
【００２５】
ガス渦２０中のオイルパーティクルの遠心力により、周辺壁１４に付着したオイルパーティクルが分離され、癒着オイルパーティクルがチャンバー１３の外側領域において濃縮されてオイル液滴を形成する。分離されたオイルはチャンバー１３の周辺壁１４に沿って排出され、リターンフロー２４によってエンジンオイル一循環路に戻される。オイルの残り量をなくして自然排出を確実なものとするために、作動ポジションにおけるチャンバー１３の底は、好ましくは、オイル排出ライン２４まで一定の勾配を有する。例えば図１に示す逆流防止手段４１により、ブローバイガスが逆方向に流れてオイル排出ライン２４を通ってクリーンスペース２６の中に入り込むことが防止される。
【００２６】
体積流量の機能としての渦室セパレータ１１の効率又は圧力損失の特性は、概ねイマーションチューブによるサイクロンの特性に対応する。
【００２７】
チャンバー１３を通過した後、螺旋ガス渦２０はチャンバー１３の中心から遠い側の端部（遠心端）２２に流れ、すなわち、回転しない流れに変換され、チャンバー１３からチャンバー１３の中心から遠い側の端部２２に配置されたガスアウトレット開口２５を介して出現する。洗浄されたブローバイガス２３がクリーンスペース３９を通って、例えば圧力制御バルブ３４（図１参照）まで伝搬される。
【００２８】
渦室１３の遠心端２２の外側におけるガス流の出現により、チャンバー１３の開放構造が得られる。特に、オイルセパレータ１１の製造に使用されるインジェクション・モールディング・ツールは、ガスアウトレット開口２５を通してチャンバー１３の中に係合させることができる。この目的のため、図２に示すように、チャンバー１３の断面がインレットに近い端部１９と遠心端部２２との間に傾斜部分を有することが好ましく、また、ガスアウトレット開口２５の断面積は、好ましくは、チャンバー１３の最大断面積より大きいが又は同じとする。
【００２９】
渦室１３がオープン構造であるため、分離されたオイル２７が大きな断面積を有するガスアウトレット開口２５（図２参照）を介して当該渦室１３から排出可能となる。オイルの排出が、好ましくない凝固作用を示す小さな断面積を通って行われることが防がれる。別言すると、オイル排出ライン２４は好ましくはクリーンスペース３９の中を通り、渦室１３の中を通らない。
【００３０】
図１及び図２に示されるように、本発明に係る渦室の遠心端部２２においては、イマーションチューブのサイクロンのような逆方向のガスの流れは発生しない。
【００３１】
図２に示すように、チャンバー１３は好ましくは、特にインレット側領域に本質的に円筒状の部分１５を備え、これにより、安定したガス渦２０を最初に形成することができ、当該部分は好ましくは少なくとも直径の０．５倍の軸長さを有し、さらに好ましくは０．５倍から５倍とし、さらに好ましくは１倍から３倍とする。本質的円筒部分は数度の円錐部分、すなわち、製造時に生じる抽出傾斜により最大１０度の円錐部分を含む。
【００３２】
図２及び図４に示すように、チャンバー１３は、好ましくは、特にアウトレット側領域において、ディフューザを形成するように長手方向２１に沿って広がる部分１６を含み、ガスの回転速度が低下し、流出するガス渦によって排出液が再び流入する確率が低下する。同時に、セパレータ１１における圧力損失が低下する。好ましい効果に関して、ディフューザ１６の円錐部分は好ましくは最低１０度であり、さらに好ましくは少なくとも２０度であり、さらに好ましくは少なくとも３０度である。
【００３３】
断面が楕円のディフューザ１６の形状により、図２及び図４に示すように、ガス渦２０は最初にチャンバー１３の下側エッジから分離され、そこの排出液２７は著しく減少したガスコンタクトを有し、したがって、ガス流によって再び中に入り込むことができない。チャンバー１３が上側領域に比べて下側領域において広がっている場合に、特に、図２及び図４に示す場合のように、チャンバー１３が下側に向かってのみ広がり上側には広がっていない場合に有利である。
【００３４】
図３及び図４に示す好ましい実施例においては、渦室１３は接線方向に接した二つのサブチャンバー１３ａ，１３ｂを備え、並列に配置された二つの逆回転ガス渦２０ａ，２０ｂを作るために、サブチャンバーは好ましくは並列に配置され、共通のガスインレット１８を有し、これにより、ダブルチャンバーが構成される。ガスインレット１８は、好ましくは、二つのサブチャンバー１３ａ，１３ｂの領域内において接線方向に形成され、好ましくは、流れを分岐するウェブ３３の中心を向く。チャンバー１３の周辺壁１４は、好ましくは、図３に示すようにオメガ状又はω状に形成される。単一のガス渦を有するセパレータと比較した場合、セパレータの流量は、相対的に少し大きな全高を持ち、本質的に２倍となる。
【００３５】
本発明は、ガス渦も数に限定されるものではない。特に、ＤＥ１０２００７０４６２３５．４２開示されているように、単一のガス渦を有する場合も含まれる。二つ以上の並列的な渦を有する実施例も可能である。
【００３６】
できるだけ早い段階で廃棄オイル２７とガスとの接触を防ぐため、ＤＥ１０２００７０４６２３５．４に示されているように、渦室１３の下側部分又はディフューザ１６の中にドレイン溝を設けることが可能であり、複数のサブチャンバー１３ａ，１３ｂを用いるケースでは一つ以上のドレイン溝を周辺壁１４に設けることができ、これらは周辺壁１４で規制される周辺の下側に形成される。
【００３７】
渦室１３の長手方向における形状は、出願ＤＥ１０２００７０４６２３５．４に示されているように、種々の形状に変更可能である。図１に示す例においては、渦室１３全体が均一に広がっている。オイル排出流路につながるオイル排出開口を渦室１３の底の部分に設けることができ、ガス渦２０と排出オイル２７との分離が、例えば、分離壁によってもたらされる。分離されたオイル２７は、ガス渦２２よって再び持ちあげられることが効果的に防止される。
【００３８】
図１に示すシリンダヘッドカバー１０において、渦室オイルセパレータ１１と並列的に配置された他のオイルセパレータ４２が設けられ、このセパレータはブローバイガスによって駆動される入力側スプリングトング４１を有する分離チャンバー４３を含んでいる。スプリングトングオイルセパレータ４２の詳細については図５に示されている。スプリングトング４１はオイルセパレータ４２に属し、分離チャンバー４３の中に配置され、内側に向かって開放する。スプリングトング４１の一端が、固定装置４５中においてカンチレバー状に固定される。スプリングトング４１の他端は、休止ポジションにおいて、オイルセパレータ４２のガスインレット開口４６をカバーし、その開口は例えば円形とすることができる。スプリングトング４１の自由端は、オイルを含んだブローバイガス１７によって駆動される。圧力によって、スプリングトング４１はギャップ４７を開放し、そのギャップを通ってブローバイガスが下流側分離チャンバー４３の中に速い速度で流れ込む。
【００３９】
分離チャンバー４３の中には整流壁４８が設けられ、便宜的には休止ポジションにおいてスプリングトング４１に対し概ね垂直な要素を備え、好ましくは休止ポジションにおいてスプリングトング４１に対して概ね垂直に方向付けられる。概ね垂直とは７０度から１１０度の角度を意味し、好ましくは、８０度から１００度とする。これにより、ギャップ４７を通って侵入するガス流は整流壁４８に対して概ね垂直に進み、整流壁４８に沿って下方に曲がる。オイルの慣性力及びブローバイガス中のよごれたパーティクルによって、後者は整流壁４８において分離される。最大限の分離効果を得るために、ギャップ４７を介して分離チャンバー４３に向かう方向に対して逆方向へのガス流の屈折が整流壁４８で生じるように、ガス流は下流側アウトレットチャンバー４４を通って運ばれる。ガス流の屈折は、好ましくは１２０度以上であり、さらに好ましくは、図５に示すように、１５０度から１８０度である。
【００４０】
スプリングトング４１のガス圧が大きくなればそれに従い、ブローバイガスによる通常の動作範囲においてスプリングトング４１によって開放されるギャップ４７が大きくなる。このような適応挙動により、スプリングトングオイルセパレータ４２は、大きな流量範囲、特に、２００リットル／分までの比較的高い流量においても、概ねリニアなフロー特性又は圧力損失特性を示す。インプットサイドスプリングトング４１を備えたオイルセパレータ４２により、高い分離効率において及び、渦室内の圧力損失が均一に又は指数関数的に増加する高い流量において、圧力損失が少なくなることが保証される。
【００４１】
整流壁４８において分離されたオイルは、分離チャンバー４３の底部４９及び下流アウトレットチャンバー４４において排出され、リターンフロー２０４２よってエンジンオイル循環路に戻される。オイル残りを生じることなく重力排出を行うために、動作ポジションにおけるチャンバー４３，４４の底部に、オイル排出ライン２４まで均一な勾配を形成することが好ましい。
【００４２】
下流アウトレットチャンバー４４は、好ましくは、ディフューザを形成するために長手方向に沿って広がり、ガスの流量が減少し、また、流出したガスの流れによって排出液が再び侵入する確率が低くなる。同時に、セパレータ４２における圧力損失が低減される。望ましい効果を得るためには、ディフューザ４４の円錐は少なくとも１０度、好ましくは少なくとも２０度、さらに好ましくは少なくとも３０度とする。
【００４３】
図６に係る実施例は、全高の低減の意味において、図１〜図５に係る水平配置と対称的に、スプリングトングセパレータ４０には特に配置される。垂直配置において発生するエマルジョンは良好に流れだすことができるため、後者は凝固反応に関して好ましい。本出願によれば、セパレータ４２を斜めに配置した構造を採用することもできる。
【００４４】
出願ＤＥ１０２００７０４６２３５．４に示されているように、垂直又は傾斜して配置された渦室１３を採用することも可能である。
【００４５】
本発明は、二つのオイルセパレータが並列に接続された構造に限定されるものではない。さらなるセパレータを並列に及び／又は直列に配置した構造を採用することができ、これらは渦室及び／又はスプリングトングオイルセパレータとすることができる。スプリングトングオイルセパレータという用語は、インレット側スプリングトングを有するオイルセパレータに限定されるものではない。一つ又はそれ以上の追加の渦室セパレータは、例えば、遠心スプリングトングバルブを備えるようにしてもよい。図示しないシリンダヘッドカバーの例は、上述したように、オメガ又はω状の断面を有するオイルセパレータと、各々インレット側スプリングトングを有する二つ又はそれ以上のオイルセパレータを備える。複数のスプリングトングオイルセパレータを採用する場合には、各スプリングトングオイルセパレータは、好ましくは、各々独自のスプリングトングを有する。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】図１は、内燃機関の概略断面図を示す。
【図２】図２は、図１の渦室オイルセパレータの断面図を示す。
【図３】図３は、図１の渦室オイルセパレータのガスインレットの領域における断面を示す。
【図４】図４は、図１の渦室オイルセパレータのディフューザの領域における断面を示す。
【図５】図５は、インレット側スプリングトングを有する図１のオイルセパレータの長手方向の断面を示す。
【図６】図６は、インレット側スプリングトングを有する他の実施例のオイルセパレータの長手方向の断面を示す。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【外国語明細書】
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