(57)【要約】      （修正有）【課題】精度を確保しつつ、極力簡単に耐チッピング性評価を行うことができる自動車塗装外板の耐チッピング性評価方法を提供する。【解決手段】塗膜破壊エネルギーと塗膜剥離発生率との関係を示すボンネット５の試験板２の特性式を求め、ボンネットに飛ぶ飛石１の条件を求めて、ボンネットの高さ方向における各部位毎に想定塗膜破壊エネルギーをそれぞれ算出すると共に、その破壊エネルギーと特性式とに基づき想定塗膜剥離発生率をそれぞれ求める。次に、予め求めておいたボンネットの高さ方向における各部位毎の飛石の各重量分布と前記各想定塗膜剥離発生率とにより、ボンネットの高さ方向における各部位毎の塗膜剥離個数をそれぞれ求め、その総和からボンネット全体の塗膜剥離発生率を算出して、その塗膜剥離発生率と評価基準とを比較する。これにより、精度を確保しつつ、極力簡単に耐チッピング性評価を行うことができる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
対象外板と同仕様の試験板に種々の異なる塗膜破壊エネルギーを飛石をもって付与する試験を該各塗膜破壊エネルギー毎に複数回行って、該各塗膜破壊エネルギーにより生じる塗膜剥離発生率をそれぞれ調べることにより求めた特性式であって、塗膜破壊エネルギーと塗膜剥離発生率との関係を示すものを用意し、
次に、前記対象外板に飛ぶべき飛石の条件を求めて、該対象外板の高さ方向における各部位毎に想定塗膜破壊エネルギーをそれぞれ算出すると共に、該各想定塗膜破壊エネルギーと前記特性式とに基づき該各想定塗膜破壊エネルギーに応じた想定塗膜剥離発生率をそれぞれ求め、
次に、予め求めておいた前記対象外板の高さ方向における各部位毎の飛石存在分布と前記各想定塗膜剥離発生率とにより、対象外板の高さ方向における各部位毎の塗膜剥離個数をそれぞれ求め、
次に、前記各塗膜剥離個数の総和を求めると共に、その総和から前記対象外板全体の塗膜剥離発生率を算出して、その塗膜剥離発生率と評価基準とを比較する、
ことを特徴とする自動車塗装外板の耐チッピング性評価方法。
【請求項２】
請求項１において、
前記種々の異なる各塗膜破壊エネルギーが、前記試験板に対する飛石の重量、速度、進入角度の少なくとも１つを変えたものである、
ことを特徴とする自動車塗装外板の耐チッピング性評価方法。
【請求項３】
請求項１又は２において、
前記対象外板に飛ぶべき飛石の条件として、該飛石の重量、速度、該対象外板の各部位に対する飛石の進入角度を求める、
ことを特徴とする自動車塗装外板の耐チッピング性評価方法。
【請求項４】
請求項３において、
前記対象外板の各部位に対する飛石の進入角度を求めるに際して、該対象外板の各部位に対する飛石の進入角度と、その各部位の高さ位置との関係を利用する、
ことを特徴とする自動車塗装外板の耐チッピング性評価方法。
【請求項５】
請求項３において、
前記飛石の速度を求めるに際して、飛石の重量と飛石の速度との関係を利用する、
ことを特徴とする自動車塗装外板の耐チッピング性評価方法。
【請求項６】
請求項１において、
前記想定塗膜破壊エネルギーをそれぞれ算出するに際して、前記対象外板の高さ方向の各部位毎に飛石の各石重量について行い、
前記対象外板の高さ方向における各部位毎の塗膜剥離個数をそれぞれ求めるに際して、予め求めておいた前記対象外板の高さ方向における各部位毎の飛石の石重量分布と前記各想定塗膜剥離発生率とを用いる、
ことを特徴とする自動車塗装外板の耐チッピング性評価方法。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１項において、
前記対象外板がボンネットである、
ことを特徴とする自動車塗装外板の耐チッピング性評価方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車塗装外板の耐チッピング性評価方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車塗装外板の耐チッピング性評価方法には、特許文献１に示すように、エアにより砕石を上方に噴出して、走行する車両の目前に砕石のカーテンを形成するものが提案されている。このものによれば、実際に生じるチッピングに近似した精度のよいシュミレーションを行うことができる。
【特許文献１】特開平１０−０５４７８０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかし、上記耐チッピング性評価方法においては、実車が用いられるばかりか、その耐チッピング性評価方法を行う装置も大掛かりなものにならざるを得ない。
【０００４】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、その技術的課題は、精度を確保しつつ、極力簡単に耐チッピング性評価を行うことができる自動車塗装外板の耐チッピング性評価方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
前記技術的課題を達成するために本発明（請求項１に係る発明）においては、
対象外板と同仕様の試験板に種々の異なる塗膜破壊エネルギーを飛石をもって付与する試験を該各塗膜破壊エネルギー毎に複数回行って、該各塗膜破壊エネルギーにより生じる塗膜剥離発生率をそれぞれ調べることにより求めた特性式であって、塗膜破壊エネルギーと塗膜剥離発生率との関係を示すものを用意し、
次に、前記対象外板に飛ぶべき飛石の条件を求めて、該対象外板の高さ方向における各部位毎に想定塗膜破壊エネルギーをそれぞれ算出すると共に、該各想定塗膜破壊エネルギーと前記特性式とに基づき該各想定塗膜破壊エネルギーに応じた想定塗膜剥離発生率をそれぞれ求め、
次に、予め求めておいた前記対象外板の高さ方向における各部位毎の飛石存在分布と前記各想定塗膜剥離発生率とにより、対象外板の高さ方向における各部位毎の塗膜剥離個数をそれぞれ求め、
次に、前記各塗膜剥離個数の総和を求めると共に、その総和から前記対象外板全体の塗膜剥離発生率を算出して、その塗膜剥離発生率と評価基準とを比較する、
ことを特徴とする自動車塗装外板の耐チッピング性評価方法とした構成としてある。
【０００６】
上述の構成により、対象外板と同仕様の試験板に対する簡易な試験（飛石数を少なくできること等）を行って、塗膜破壊エネルギーと塗膜剥離発生率との関係を示す特性式を求めて用意すれば、後は、計算で処理できることになり、対象外板全体の塗膜剥離発生率を求める度に、実車も、大掛かりな装置も用いる必要はなくなる。その一方、対象外板と同仕様の試験板に対して試験を行って基礎データを確保し、それを用いて対象外板全体の塗膜剥離発生率を得ており、耐チッピング性評価の精度は低くはない。
【０００７】
請求項１の好ましい態様として、前記種々の異なる各塗膜破壊エネルギーが、前記試験板に対する飛石の重量、速度、進入角度の少なくとも１つを変えたものである構成を採ることができる（請求項２対応）。この構成により、飛石が塗膜に与えるエネルギーのうち、垂直成分を塗膜破壊エネルギーとして捉えることができることに基づき、試験板に対する飛石の重量、速度、進入角度の少なくとも１つを変えることにより、塗膜破壊エネルギーを異ならせることができる。このため、塗膜破壊エネルギーを異ならせることにより、その各塗膜破壊エネルギーにより生じる塗膜剥離発生率をそれぞれ調べて、塗膜破壊エネルギーと塗膜剥離発生率との関係を示す該試験板の特性式を的確に得ることができる。
【０００８】
請求項１の好ましい態様として、前記対象外板に飛ぶべき飛石の条件として、該飛石の重量、速度、該対象外板の各部位に対する飛石の進入角度を求める構成を採ることができる（請求項３対応）。この構成により、対象外板の高さ方向における各部位毎に想定塗膜破壊エネルギーを的確にそれぞれ算出することができる。
【０００９】
請求項１の好ましい態様として、前記対象外板の各部位に対する飛石の進入角度を求めるに際して、該対象外板の各部位に対する飛石の進入角度と、その各部位の高さ位置との関係を利用する構成を採ることができる（請求項４対応）。この構成により、対象外板の各部位に対する飛石の進入角度と、その各部位の高さ位置との関係を予め準備しておくことにより、それを利用して、対象外板の各部位に対する飛石の進入角度を迅速且つ簡単にに求めることができる。
【００１０】
請求項１の好ましい態様として、前記飛石の速度を求めるに際して、飛石の重量と飛石の速度との関係を利用する構成を採ることができる（請求項５対応）。この構成により、本件発明者が見出した知見に基づき、飛石の速度を簡単化して取り扱うことができ、想定塗膜破壊エネルギーの算出を容易にできる。
【００１１】
請求項１の好ましい態様として、前記想定塗膜破壊エネルギーをそれぞれ算出するに際して、前記対象外板の高さ方向の各部位毎に飛石の各石重量について行い、前記対象外板の高さ方向における各部位毎の塗膜剥離個数をそれぞれ求めるに際して、予め求めておいた前記対象外板の高さ方向における各部位毎の飛石の石重量分布と前記各想定塗膜剥離発生率とを用いる構成を採ることができる（請求項６対応）。この構成により、飛石の各石重量が想定塗膜剥離発生率の精度を高めることになり、これに伴い、対象外板の高さ方向における各部位毎の塗膜剥離個数の精度を高めることができる。
【００１２】
請求項１の好ましい態様として、対象外板がボンネットである構成を採ることができる（請求項７対応）。この構成により、対象外板がボンネットであっても、精度を確保しつつ、極力簡単に耐チッピング性評価を行うことができる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明（請求項１に係る発明）によれば、精度を確保しつつ、極力簡単に耐チッピング性評価を行うことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の実施形態について、図面に基づいて説明する。
本件評価方法は、図１に示す順序に従って行われる。
（１）先ず、試験板が用意される。
試験板は、評価すべき対象外板としてのボンネットと同じものが用いられ、その試験板には、ボンネット同様の塗膜が形成されている。
【００１５】
（２）次に、前記試験板について、塗膜破壊エネルギーと塗膜剥離発生率との関係を示す特性式が求められる。後の工程において、想定塗膜剥離発生率を求めることができるようにするためである。
１）上記特性式を求めるためには、具体的には、試験板に種々の異なる塗膜破壊エネルギーを飛石をもって付与する試験をその各塗膜破壊エネルギー毎に複数回行って、各塗膜破壊エネルギーにより生じる塗膜剥離発生率がそれぞれ調べられる。
１−１）試験板に対する塗膜破壊エネルギーの付与には、石を飛ばす飛石試験機（グラベロ試験機、ダイヤモンドショット試験機等）が用いられ、その飛石試験機により塗膜破壊エネルギーが石（飛石）を介して試験板に付与される。
１−２）塗膜破壊エネルギーＥｃは、（数１）式で定義される。これは、図２に示すように、飛石１が試験板２の塗膜に与えるエネルギーのうち、垂直成分が塗膜破壊エネルギーＥｃと考えられるからである。このため、塗膜破壊エネルギーＥｃは、（数１）に示すように、石の重量ｍ、石の速度ｖ、試験板２に対する進入角度θを構成因子として有する。
Ｅｃ＝１／２・（ｍｖ2）・sinθ    ・・・（数１）
【００１６】
１−３）試験板に対して種々の異なる塗膜破壊エネルギーを付与するのは、塗膜破壊エネルギーと塗膜剥離発生率との間に相関関係があり、試験板に塗膜破壊エネルギーを付与することにより、それに応じた塗膜剥離発生率を得ることができると考えられるからである。これは、図３に示すように、塗膜剥離発生率と石重量ｍとの間に相関関係があると共に、塗膜剥離発生率と飛石の進入角度θとの間に相関関係があり、これら石重量ｍ、飛石の進入角度θを構成因子とする塗膜破壊エネルギーと塗膜剥離発生率との間にも相関関係があると考えられることに基づいている。このため、塗膜破壊エネルギーＥｃが、石の重量ｍ、石の速度ｖ、試験板に対する石の進入角度θを構成因子として保有することに基づき、付与すべき各塗膜破壊エネルギーは、石の重量ｍ、石の速度ｖ、試験板に対する石（飛石）の進入角度θの少なくとも１つが変えられたものとされる。
１−４）種々の異なる塗膜破壊エネルギーを付与する試験を各塗膜破壊エネルギー毎に複数回行うのは、各塗膜破壊エネルギー毎に塗膜剥離の数を数えて試験板の塗膜剥離発生率を導けるようにするためである。この場合、各塗膜破壊エネルギー毎に複数個の石が用いられるが、このとき、同じ塗膜破壊エネルギーの下で、石を１個づつ複数回に亘って試験板に衝突させてもよいし、複数の石を一気に試験板に衝突させてもよい。
【００１７】
１−５）試験板に対する種々の異なる各塗膜破壊エネルギーの付与は、例えば、図４に示すように、石重量ｍ、石速度ｖを一定にする一方、試験板に対する石の進入角度θのみを異ならせる条件下で行われる。
１−６）試験板の塗膜剥離発生率に関しては、本実施形態においては、試験板に傷として生じる「剥離」、「削剥」等の数の和を総和とし、その総和に対する「剥離」の数の割合を試験板の塗膜剥離発生率としている。これは、後の工程において利用することになる飛石重量分布を計測するに際して、ボンネットに当たった飛石のうち、無傷のものを数えることが容易でないことに基づく。
【００１８】
２）前記特性式は、前述の塗膜破壊エネルギーと塗膜剥離発生率との間の相関関係から、下記（数２）で示され、その特性式は、図５に示すように、直線式として示される。ここで、ＰRは塗膜剥離発生率、Ｅｃは塗膜破壊エネルギー、ａは比例定数、ｂは切片を示す。勿論、この特性式については、上述の内容を行うことにより、予め求めておくことができる。
ＰR＝ａＥｃ＋ｂ    ・・・・（数２）
【００１９】
（３）次に、評価すべきボンネットに飛ぶべき飛石の条件を求めて、そのボンネットの高さ方向（投影高さ方向（上下方向））における各部位毎に想定塗膜破壊エネルギーがそれぞれ算出されると共に、その各想定塗膜破壊エネルギーと前記特性式（数１参照）とに基づきその各想定塗膜破壊エネルギーに応じた想定塗膜剥離発生率がそれぞれ求められる。
１）ボンネットの高さ方向における各部位毎に想定塗膜破壊エネルギーをそれぞれ算出するのは、特性式（数１参照）に基づき、その各想定塗膜破壊エネルギーに応じた想定塗膜剥離発生率をそれぞれ算出できるようにするためである。
【００２０】
２）各想定塗膜破壊エネルギーは、評価すべきボンネットに飛ぶべき飛石条件に基づき算出されるが、この飛石条件として、飛石の重量、速度、ボンネットの各部位に対する飛石の進入角度が求められる。想定塗膜破壊エネルギーも、塗膜破壊エネルギーＥｃとして、それらを構成因子として有し、それら因子が想定塗膜剥離発生率に反映されることになるからである。尚、この各想定塗膜破壊エネルギーについては、予め算出しておいてもよい。
２−１）想定塗膜破壊エネルギー算出のための飛石条件としての各石重量については、実際上の問題となる石を想定すべく、６号砕石（５〜１３ｍｍサイズ）の重量が用いられる。このため、６号砕石の重量の範囲で、例えば、０．１５，０．２５，０．３５，０．４５，０．５５，０．６５ｇが各石重量として用いられる（図９等参照）。本実施形態においては、精度を高める観点から、石重量を複数に分けて想定塗膜破壊エネルギーを算出しているが、勿論、簡略化を図るために、これら各石重量の平均値を１つだけ用いることもできる。
【００２１】
２−２）想定塗膜破壊エネルギー算出のための石の速度（飛石条件）については、本件発明者が得た知見が利用される。本件発明者は、図６に示すように、６号砕石（石）を重量で分けて、タイヤ３を回転（１５０ｋｍ／ｈ相当）させることにより各重量の石１を飛ばし、その各重量の石１の飛石状態を高速ＶＴＲ４で撮影し、画像解析から各重量毎の石１の速度を測定したところ、図７に示すように、石の速度は、８０ｋｍ／ｈ〜１２０ｋｍ／ｈであることを見出した。このため、想定塗膜破壊エネルギーをそれぞれ算出するに際して、上記石の速度として、上記８０ｋｍ／ｈ〜１２０ｋｍ／ｈの中間値１００ｋｍ／ｈが用いられる（図９参照）。
２−３）想定塗膜破壊エネルギー算出のための飛石の進入角度θ（飛石条件）については、評価すべきボンネットの高さ方向における各部位位置が反映されたものが用いられる。図８に示すように、ボンネット５の投影高さ方向（高さ方向）における各部位（Ｈs1〜Ｈs3）から水平方向に延ばす仮想線６とボンネット５とがなす角度（例えばθs1〜θs3）は、ボンネット５に対する飛石の進入角度と見ることができ、ボンネット５の投影高さ方向における各部位と、ボンネット５に対する飛石の進入角度とは、関連性を有している。このため、ここでは、ボンネットの投影高さ方向における各部位に対応する各飛石の進入角度θs1〜θs3を、予め用意されている評価すべきボンネット５のデータ（座標点等、各種情報）から求め、その各飛石の進入角度が、ボンネット５の投影高さ方向における各部位を示すものとして、また、ボンネット５の投影高さ方向における各部位を反映したものとして想定塗膜破壊エネルギー算出のために用いられる。
２−４）この際、本実施形態においては、ボンネット５上面が、図１４に示すように複数の傾斜角度（例えばθ0〜θ3）をもって概念的に示せることが考慮されている。すなわち、図１４に示すように、上記ボンネット５が複数の傾斜角度θ0〜θ3をもって示されると、それに基づき、ボンネット５の投影高さ方向における各部位は、上下方向における所定の範囲で、当該部位から水平方向に延ばす仮想線６とボンネット５とがなす角度が略同一状態を示すこと（同位角）になり、その角度は、そのときの仮想線６が至るボンネット５の傾斜角度に等しくなる（逆角）。このため、予め用意されている評価すべきボンネットのデータから、ボンネット５の各傾斜角度θ0〜θ3、その各傾斜角度変更点の高さ位置Ｈ０〜Ｈ３が抽出され、それを利用することにより、ボンネット５の投影高さ方向における部位Ｈ０〜Ｈ１（最初の角度変更点高さ）までが進入角度θ0（例えばθ0＝３０°）、部位Ｈ１〜Ｈ２（第２番目の角度変更点高さ）までが進入角度θ１（例えばθ1＝２０°）、部位Ｈ２〜Ｈ３（第３番目の角度変更点高さ）までが進入角度θ2（例えばθ2＝１５°）、部位Ｈ３を超えるものが進入角度θ3（例えばθ3＝１０°）に対応すると関連付けられる。
２−５）勿論この場合、図１５に示すように、ボンネットの形状が上記ボンネット５と異なる場合（例えばボンネット上面の傾斜角度が大きい態様の場合）においても、予め用意されているその評価すべきボンネット５’のデータに基づき、上記と同様の処理が行われる。すなわち、予め用意されている評価すべきボンネット５’のデータから、ボンネット５’の各傾斜角度θ0’〜θ3’、その各傾斜角度変更点の高さ位置Ｈ０’〜Ｈ３’が抽出され、それを利用して、ボンネット５の投影高さ方向における部位Ｈ０〜Ｈ１’（最初の角度変更点高さ）までが進入角度θ0’、部位Ｈ１’〜Ｈ２’（第２番目の角度変更点高さ）までが進入角度θ１’、部位Ｈ２’〜Ｈ３’（第３番目の角度変更点高さ）までが進入角度θ2’、部位Ｈ３’以上が進入角度θ3’に対応すると関連付けられる。
２−６）各想定塗膜破壊エネルギーは、上記各因子と（数１）式とを用いて、図９に示すように算出される。尚、図９においては、ボンネットの投影高さ方向における部位に代えて、それを反映した各飛石の進入角度θ0＝３０°、θ1＝２０°、θ2＝１５°、θ3＝１０°（図１４に対応するもの）が示されている。
【００２２】
３）各想定塗膜破壊エネルギーと前記特性式（数１参照）とに基づき、各想定塗膜破壊エネルギーに応じた想定塗膜剥離発生率をそれぞれ求めるのは、後の工程において、ボンネット上の飛石分布（後述の図１２参照）との関係で、ボンネット５の投影高さ方向における各部位毎（ボンネットに対する飛石の進入角度θ毎）の塗膜剥離個数を算出できるようにするためである。
３−１）具体的には、想定塗膜剥離発生率は、図９に示す前記各想定塗膜破壊エネルギーと図５に示す特性式とにより、図５，図１０に示すように、それぞれ求められる。図１０中、ｍ１，ｍ２，ｍ３，・・・・・は、ボンネットの投影高さ方向における各部位（ボンネットに対する飛石の進入角度θ）毎の各石重量についての想定塗膜剥離発生率（数値）である。
【００２３】
（４）次に、予め求めておいたボンネットの投影高さ方向における飛石の各石重量（傷個数）分布と前記各想定塗膜剥離発生率とにより、ボンネットの投影高さ方向における各部位毎の各石重量についての塗膜剥離個数がそれぞれ求められる。
１）ボンネットの投影高さ方向における各石重量の分布は、予め、実車についてのチッピング調査により得られている。その実車についてのチッピング調査は、図１１に示すように、６号砕石を重量で分け、その各重量の石１を前車７の後輪８の下に敷き詰め、前輪を固定したまま後輪８を空転させてその石１を後車９に向けて飛ばす。そして、その各重量の飛石１によって後車９のボンネットに付く傷（剥離、削剥等）の分布を前方からの投影像として得、それを、ボンネットの投影高さ方向における飛石の各石重量分布とする。この場合、ボンネットの横方向の分布については、均一に分散されていると考える。
【００２４】
上記ボンネットの投影高さ方向における各石重量の分布は、その使用に際して、前述の想定塗膜破壊エネルギー算出のために求めた飛石進入角度と関連付けられているボンネットの投影高さ方向における部位毎に整理し直される。前述の図１４に示すボンネット５を評価すべきボンネットとして説明すれば、先ず、ボンネット５に対して飛石進入角がθ0（＝３０°）をなすときの上限高さである部位位置Ｈ１（最初の角度変更点高さ）が、前述の想定塗膜破壊エネルギー算出の際のデータから抽出され、それに基づき、投影高さ方向における各石重量分布データの中から、その部位位置Ｈ１までのもの（データ（傷の数））を収集し、その収集したデータから各石重量（各想定塗膜破壊エネルギーの石重量に対応させて、０．１５，０．２５，０．３５・・・・ｇ）毎のデータを選別し、その各石重量毎のデータ（傷の数）を、飛石進入角度θ0に対応する部位Ｈ０〜Ｈ１の範囲でのデータとする。つまり、分布データのうち、投影高さ方向における部位位置Ｈ１までに含まれるデータをボンネット５に対する飛石進入角度θ0に対応するデータとするのである。以下同様に、分布データの中から、飛石進入角がθ1（＝２０°）をなす部位位置Ｈ１を超えて上限部位位置Ｈ２までのデータを収集し、その収集したデータから各石重量毎のデータを選別し、その各石重量毎のデータを、進入角度θ1に対応する部位Ｈ１〜Ｈ２の範囲のデータとする。次に、分布データの中から、飛石進入角がθ2（＝１５°）をなす部位位置Ｈ２を超えて上限部位位置Ｈ３までのデータを収集し、その収集したデータから各石重量毎のデータを選別し、その各石重量毎のデータを、進入角度θ2に対応する部位Ｈ２〜Ｈ３の範囲のデータとする。次に、分布データの中から、飛石進入角がθ3（＝１０°）をなす部位位置Ｈ３を超える高さのデータを収集し、その収集したデータから各石重量毎のデータを選別し、その各石重量毎のデータを、進入角度θ3に対応する部位Ｈ３位置を超える範囲でのデータとする。図１２は、上記のようにして求めた当該ボンネットに対する飛石分布（各重量の石に基づく傷の数）を示しており、図１２は、前述の各想定塗膜剥離発生率を示すことになる図１０に対応して、当該ボンネットの投影高さ方向における各部位毎（図１０の進入角毎に対応するＨ０〜Ｈ１、Ｈ１〜Ｈ２、Ｈ２〜Ｈ３、Ｈ３を超えるもの）の各石重量についての分布を示すことになる。その図１２中、ｎ１，ｎ２，ｎ３，・・・・・は、ボンネットの投影高さ方向における各部位毎（図９，図１０の進入角度毎に対応）の各石重量についての傷（剥離、削剥等）の数であり、Ｔnは、その傷の総個数を示す。
【００２５】
２）ボンネットの投影高さ方向における各部位毎の各石重量についての塗膜剥離個数は、前記各部位毎（図９，図１０の進入角度毎に対応）の各石重量の分布ｎ１，ｎ２，・・・・（図１２）に対して、該当する前記各想定塗膜剥離発生率ｍ１，ｍ２，・・・・（図１０）を掛けることにより得られる。図１３は、そのボンネットの投影高さ方向における各部位毎（図９，図１０の進入角度毎に対応）の各石重量についての塗膜剥離個数ｍ１・ｎ１，ｍ２・ｎ２，・・・・を示している。
【００２６】
（５）次に、前記各塗膜剥離個数の総和が求められると共に、その総和からボンネット全体の塗膜剥離発生率が算出されて、その塗膜剥離発生率と評価基準とが比較される。
１）各塗膜剥離個数の総和は、図１３に示す各各塗膜剥離個数ｍ１・ｎ１，ｍ２・ｎ２，・・・を加算することにより得られたものであり、それは、図１３においては、塗膜剥離総個数Ｔmnとして示されている。
２）ボンネット全体の塗膜剥離発生率は、上記図１３に示す塗膜剥離総個数Ｔmnを前記図１２に示すＴnで割ったものＴmn／Ｔnである。
３）ボンネット全体の塗膜剥離発生率Ｔmn／Ｔnと評価基準との比較は、ボンネットの塗装の程度を判定するために行われるが、この評価基準には、基準となるべきボンネット全体の塗膜剥離発生率Ｔmn／Ｔnが適宜用いられる。
【００２７】
本件方法の精度を確認すべく、ボンネット自体に対する試験（三次試験場）と、そのボンネットの試験板に対して行う本件方法とを実施したところ、ボンネット自体に対する試験の場合には、剥離９１個、削剥９３個となり、ボンネット全体に対する塗膜剥離発生率が４９％となったのに対して、本件方法においては、傷の総個数Ｔn（図１２において数えられた傷の総数Ｔn）が２４９個の下で、塗膜剥離総個数Ｔmnが１１５となり、塗膜剥離発生率Ｔmn／Ｔnが４６％となった。このように、両者は、互いに近い値を示し、本件方法に係る評価方法の妥当性が確認された。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】実施形態の方法の順序を示す工程図。
【図２】塗膜破壊エネルギーを示す説明図。
【図３】塗膜剥離発生率と塗膜破壊エネルギー（石重量、石の進入角度）との関係を説明する説明図。
【図４】種々の異なる塗膜破壊エネルギー付与の具体例を説明する説明図。
【図５】塗膜剥離発生率と塗膜破壊エネルギーとの関係を示す特性式を表す図。
【図６】飛石の各石重量と飛石速度との関係を調べる実験方法を説明する説明図。
【図７】飛石の各石重量と飛石速度との関係を説明する説明図。
【図８】ボンネットの投影高さ方向における部位と、その各部位から水平方向に延びる仮想線とボンネットとがなす角度との関係を説明する説明図。
【図９】算出すべき想定塗膜破壊エネルギーを説明する説明図。
【図１０】算出すべき想定塗膜剥離発生率を説明する説明図。
【図１１】ボンネットに対する飛石の各重量分布を調べる実験方法を説明する説明図。
【図１２】ボンネットの高さ方向における各部位毎の飛石各重量についての分布を説明する説明図。
【図１３】図１０の内容と図１２の内容とに基づき、ボンネットの投影高さ方向における各部位毎の各石重量についての塗膜剥離個数が得られることを説明する説明図。
【図１４】評価すべきボンネットのデータに基づき、必要情報（ボンネットに対する進入角度、その進入角度に対応するボンネットの投影高さ方向における最大高さ位置等）を求めることを説明する説明図。
【図１５】評価すべき別のボンネットのデータに基づき、必要情報を求めることを説明する説明図。
【符号の説明】
【００２９】
１  飛石
２  試験板
５  ボンネット（対象外板）
Ｔn  傷の総個数
Ｔmn  塗膜剥離総個数
Ｔmn／Ｔn  全体の塗膜剥離発生率
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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