(57)【要約】【課題】エアギャップへの油の流入を低減でき、エアギャップにおける油粘性せん断損失を低減できる駆動モータおよびそれを備えた圧縮機を提供する。【解決手段】駆動モータ１は、回転子２と、固定子３とを備えている。回転子２は、回転子コア８と、一対の第１端板４および第２端板５とを有する。回転子コア８は、複数の積層鋼板９が積層することにより構成されている。一対の第１端板４および第２端板５は、回転子コア８の両端に配置されている。固定子３は、回転子２の径方向外側において、回転子２との間にガス流体が通る隙間であるエアギャップ１０が形成されるように回転子２の側周面から離れて配置されている。一対の端板４，５のうち少なくともエアギャップ１０を流れるガス流体の上流側に位置する第１端板４の外径は、固定子３の内径以上である。【選択図】図３
2008220133.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の積層鋼板（９）が積層することにより構成された回転子コア（８）と、前記回転子コア（８）の両端に配置された一対の第１端板（４）および第２端板（５）とを有する回転子（２）と、
前記回転子（２）の径方向外側において、前記回転子（２）との間にガス流体が通る隙間であるエアギャップ（１０）が形成されるように前記回転子（２）の側周面から離れて配置された固定子（３）と
を備えており、
前記一対の端板（４）、（５）のうち少なくとも前記エアギャップ（１０）を流れるガス流体の上流側に位置する第１端板（４）の外径は、前記固定子（３）の内径以上である、
駆動モータ（１）。
【請求項２】
前記第１端板（４）の前記回転子コア（８）から突出している部分の突出長さＡ１と、前記エアギャップ（１０）の幅Ｂと、前記第１端板（４）の先端から前記固定子（３）の端面までの距離Ｃ１との間の関係は、
Ａ１≧Ｂ、であり、かつ、
Ａ１≧（Ｃ１／Ｂ）2×Ｂである、
請求項１に記載の駆動モータ（１）。
【請求項３】
前記第２端板（５）の外径は、前記第１端板（４）の外径以上である、
請求項１または２に記載の駆動モータ（１）。
【請求項４】
前記第２端板（５）の前記回転子コア（８）から突出している部分の突出長さＡ２と、前記エアギャップ（１０）の幅Ｂと、前記第２端板（５）の先端から前記固定子（３）の端面までの距離Ｃ２との間の関係は、
Ａ２≧Ｂ、であり、かつ、
Ａ２≧（Ｃ２／Ｂ）2×Ｂである、
請求項１から３のいずれかに記載の駆動モータ（１）。
【請求項５】
請求項１から４のいずれかに記載の駆動モータ（１）を備えた圧縮機（１０１）。
【請求項６】
前記ガス流体として、二酸化炭素からなる冷媒を使用する、
請求項５に記載の圧縮機（１０１）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガス流体および油が循環する環境下で使用される駆動モータおよびそれを備えた圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、冷媒回路の冷媒圧縮用の圧縮機などにおいて、圧縮されたガスと潤滑用の油とを分離させるためのオイルセパレータがモータ回転子の上部または下部に取り付けられた駆動モータを備えた圧縮機がある（特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００１−２１８４１１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかし、特許文献１記載の駆動モータなどでは、モータ端部に油分離構造体を設けられているが、モータ回転子とモータ固定子との間のエアギャップの入口に流入する油を十分に排除することができない。このため、エアギャップにおける油の粘性に起因するモータ回転子のせん断損失（以下、油粘性せん断損失という）を回避することができなかった。
【０００４】
また、従来のフロン冷媒等よりもはるかに高圧の環境下で使用される超高圧冷媒（例えば、二酸化炭素（ＣＯ2）等）では、駆動モータの摺動部に掛かるガス荷重が大きくなる。また、高差圧下のガス洩れ部のシール特性を維持するために、高粘度の油を用いる必要がある。これらの理由により、高粘度の油を用いた場合には、エアギャップに進入した油の粘性せん断損失が流体機械の効率をさらに大きく低下させている。
【０００５】
さらに、上記のような二酸化炭素などの超高圧冷媒では、冷媒ガスの密度が高く、したがって、油との密度差が小さい（いいかえれば、ガスの油に対しての密度比率が高い）。このため、遠心力等を用いて一旦油とガスを分離しても直ぐに再混合してしまうため気液分離が困難であるという問題もある。例えば、表１には高圧側（圧縮機吐出側）について、表２には低圧側（圧縮機吸入側）について、それぞれ、２種類の冷媒（Ｒ４１０Ａ、二酸化炭素）とそれぞれに対応する油との密度比較を示しているが、高圧側、低圧側のいずれの場合についても、二酸化炭素などの超高圧冷媒の場合の方が、油との密度差が小さい（すなわち、ガスの油に対しての密度比率が高い）ことがわかる。
【０００６】
【表１】
2008220133.tif 000003
【０００７】
【表２】
2008220133.tif 000004
本発明の課題は、エアギャップへの油の流入を低減でき、エアギャップにおける油粘性せん断損失を低減できる駆動モータおよびそれを備えた圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１発明の駆動モータは、回転子と、固定子とを備えている。回転子は、回転子コアと、一対の第１端板および第２端板とを有する。回転子コアは、複数の積層鋼板が積層することにより構成されている。一対の第１端板および第２端板は、回転子コアの両端に配置されている。固定子は、回転子の径方向外側において、回転子との間にガス流体が通る隙間であるエアギャップが形成されるように回転子の側周面から離れて配置されている。一対の端板のうち少なくともエアギャップを流れるガス流体の上流側に位置する第１端板の外径は、固定子の内径以上である。
【０００９】
ここでは、ガス流体の上流側に位置する第１端板の外径が、固定子の内径以上であるので、エアギャップに進入しようとするガスおよび油の混合流体は第１端板の突出部分から遠心力を受けて効果的に気液分離される。したがって、エアギャップへの油の流入を抑制することが可能になる。その結果、油粘性せん断損失を十分に低減することが可能になる。
【００１０】
第２発明の駆動モータは、第１発明の駆動モータであって、第１端板の回転子コアから突出している部分の突出長さＡ１と、エアギャップの幅Ｂと、第１端板の先端から固定子の端面までの距離Ｃ１との間の関係は、
Ａ１≧Ｂ、であり、かつ、
Ａ１≧（Ｃ１／Ｂ）2×Ｂである。
【００１１】
ここでは、ガス流れの上流側にある第１端板の位置とその外径を上記２式を満たすように規定することにより、エアギャップの入口における第１端板の突出部分から油に与える遠心力を十分に大きくすることが可能になり、より効果的な気液分離およびエアギャップへの油の流入阻止が可能になる。その結果、油粘性せん断損失をより一層低減することが可能になる。
【００１２】
第３発明の駆動モータは、第１発明または第２発明の駆動モータであって、第２端板の外径は、第１端板の外径以上である。
【００１３】
ここでは、第２端板の外径が第１端板の外径以上であるので、エアギャップへの油の流入を上流側から阻止するだけでなく、下流側からも阻止でき、油粘性せん断損失をより低減することが可能になる。
【００１４】
第４発明の駆動モータは、第１発明から第３発明のいずれかの駆動モータであって、第２端板の回転子コアから突出している部分の突出長さＡ２と、エアギャップの幅Ｂと、第２端板の先端から固定子の端面までの距離Ｃ２との間の関係は、
Ａ２≧Ｂ、であり、かつ、
Ａ２≧（Ｃ２／Ｂ）2×Ｂである。
【００１５】
ここでは、下流側の第２端板の位置とその外径を上記２式を満たすように規定することにより、下流側からの逆流によるエアギャップへの油の流入を効果的に回避でき、油粘性せん断損失をより一層低減することが可能になる。
【００１６】
第５発明の圧縮機は、第１発明から第４発明の駆動モータを備えている。
【００１７】
ここでは、圧縮機が、ガス流体の上流側に位置する第１端板の外径が固定子の内径以上である駆動モータを備えているので、エアギャップへの油の流入を効果的に抑制することが可能になり、油粘性せん断損失を十分に低減することが可能になる。これによって、消費電力の低減および吐出圧の向上が可能な圧縮機を製造することが可能になる。
【００１８】
第６発明の圧縮機は、第５発明の圧縮機であって、ガス流体として、二酸化炭素からなる冷媒を使用する。
【００１９】
ここでは、ガス流体として、ガス密度が高く、油との密度差が小さい二酸化炭素からなる超高圧冷媒を使用しているが、このような二酸化炭素冷媒を用いた圧縮機においても、第１端板の突出部分によってエアギャップの入口近傍でエアギャップへの油の流入を効果的に阻止することが可能になる。また、二酸化炭素冷媒に対応する高粘度油を採用してもエアギャップにおける粘性損失増加を回避することが可能になる。
【発明の効果】
【００２０】
第１発明によれば、エアギャップに進入しようとするガスおよび油の混合流体を第１端板の突出部分によって気液分離することができる。したがって、エアギャップへの油の流入を抑制することができる。その結果、油粘性せん断損失を十分に低減することができる。
【００２１】
第２発明によれば、より効果的に気液分離ができるとともにエアギャップへの油の流入を阻止できる。その結果、油粘性せん断損失をより一層低減することができる。
【００２２】
第３発明によれば、エアギャップへの油の流入を上流側から阻止するだけでなく、下流側からも阻止でき、油粘性せん断損失をより低減することができる。
【００２３】
第４発明によれば、下流側からの逆流によるエアギャップへの油の流入を効果的に回避でき、油粘性せん断損失をより一層低減することができる。
【００２４】
第５発明によれば、エアギャップへの油の流入を効果的に抑制することができ、油粘性せん断損失を十分に低減することができ、その結果、消費電力の低減および吐出圧の向上が可能な圧縮機を製造することができる。
【００２５】
第６発明によれば、二酸化炭素冷媒を用いた圧縮機においても、第１端板の突出部分によってエアギャップの入口近傍でエアギャップへの油の流入を効果的に阻止できる。また、二酸化炭素冷媒に対応する高粘度油を採用してもエアギャップにおける粘性損失増加を回避できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
つぎに本発明の駆動モータおよびそれを備えた圧縮機の実施形態を図面を参照しながら説明する。
【００２７】
［実施形態］
＜圧縮機の構成＞
以下、実施形態のモータ回転子２を備えた圧縮機の構成について説明する。
【００２８】
実施形態に係るロータリー圧縮機１０１は、図１に示されるように、主に、縦長円筒状の密閉ドーム型のケーシング１００、ロータリー圧縮機構部１１５、駆動モータ１、吸入管１１９、吐出管１２０、およびターミナル１９５から構成されている。なお、このロータリー圧縮機１０１には、ケーシング１００内部に実施形態のモータ回転子２が内蔵されている。
【００２９】
以下、このロータリー圧縮機１０１の構成部品についてそれぞれ詳述していく。
【００３０】
〔ロータリー圧縮機の構成部品の詳細〕
（１）ケーシング
ロータリー圧縮機１０１のケーシング１００には、主に、二酸化炭素からなるガス冷媒を圧縮するロータリー圧縮機構部１１５と、ロータリー圧縮機構部１１５の上方に配置される駆動モータ１とが収容されている。このロータリー圧縮機構部１１５と駆動モータ１とは、ケーシング１００内を上下方向に延びるように配置されるクランク軸１１７によって連結されている。
【００３１】
（２）駆動モータ
駆動モータ１は、図３に示されるように、本実施の形態において直流モータであって、主に、ケーシング１００の内壁面に固定された環状のモータ固定子３と、モータ固定子３の内側に僅かな隙間（エアギャップ通路）をもって回転自在に収容されたモータ回転子２とから構成されている。
【００３２】
モータ回転子２は、複数の積層鋼板９が積層することにより構成された回転子コア８と、回転子コア８の両端に配置された一対の下部端板４（第１端板）および上部端板５（第２端板）と、磁石板１１とを有する。下部端板４および上部端板５は、複数の積層鋼板９を回転子コア８両端から挟み、複数の積層鋼板９とともにリベット（図示せず）によって締結されている。モータ回転子２には、回転軸に沿うようにクランク軸１１７が固定されている。板状の永久磁石からなる磁石板１１は、回転子コア８に形成された軸方向に延びる４箇所のスリットに挿入されている。なお、１５は、油分離板である。
【００３３】
モータ固定子３は、モータ回転子２の径方向外側において、モータ回転子２との間にガス流体が通る隙間であるエアギャップ１０が形成されるようにモータ回転子２の側周面から離れて配置されている。また、モータ固定子３には、ティース部（図示せず）に銅線が巻回されており、上方および下方にコイルエンド１５３（図１参照）が形成されている。さらに、モータ固定子３の外周面には、モータ固定子３の上端面から下端面に亘り且つ周方向に所定間隔をおいて複数個所に切欠形成されているコアカット部１４が設けられている。
【００３４】
ロータリー圧縮機構部１１５で圧縮されたガス流体は、エアギャップ１０およびモータ回転子２内部のガス通路７を通って下部端板４側から上部端板５側へ移動し、ケーシング１００の上方へ上昇する。
【００３５】
一対の下部端板４および上部端板５のうち少なくともエアギャップ１０を流れるガス流体の上流側に位置する下部端板４の外径Ｄ２は、エアギャップ１０への油の流入を阻止するために、モータ固定子３の内径Ｄ１以上である。
【００３６】
また、エアギャップ１０の入口において油に作用する遠心力を大きくするために、図４に示されるように、下部端板４の回転子コア８から突出している部分４ａの突出長さＡ１と、エアギャップ１０の幅Ｂと、下部端板４の先端からモータ固定子３の端面までの距離Ｃ１との間の関係が、
Ａ１≧Ｂ  （式１）、であり、かつ、
Ａ１≧（Ｃ１／Ｂ）2×Ｂ  （式２）
になるように、下部端板４の突出長さＡ１が設定されている。
【００３７】
ここで、（式２）は、下部端板４の先端からモータ固定子３の端面までの距離Ｃ１は、通常、エアギャップ１０の幅Ｂ以上に設定されていること（Ｃ１≧Ｂ）、および距離Ｃ１が大きくなるとその距離Ｃ１間にある油に作用する遠心力を増加させるために、距離Ｃ１のエアギャップ１０の幅に対する増分（Ｃ１／Ｂ）の２乗分だけ、下部端板４の突出長さＡ１をエアギャップ１０の幅Ｂよりも大きくさせる必要があることを考慮して、上記のような式になっている。
【００３８】
（３）ロータリー圧縮機構部
ロータリー圧縮機構部１１５は、図１および図２に示されるように、主に、クランク軸１１７と、ピストン１２１と、ブッシュ１２２と、フロントヘッド１２３と、シリンダブロック１２４と、リアヘッド１２５とから構成されている。また、ロータリー圧縮機構部１１５は、ケーシング１００の底部に貯められている油Ｌに浸漬されており、ロータリー圧縮機構部１１５には、油Ｌが差圧給油されるようになっている。以下、このロータリー圧縮機構部１１５の構成部品についてそれぞれ詳述していく。
【００３９】
ａ）シリンダブロック
シリンダブロック１２４には、図１および図２に示されるように、シリンダ孔１２４ａ、吸入孔１２４ｂ、吐出路１２４ｃ、ブッシュ収容孔１２４ｄ、およびブレード収容孔１２４ｅが形成されている。シリンダ孔１２４ａは、図１および図２に示されるように、板厚方向に沿って貫通する円柱状の孔である。吸入孔１２４ｂは、外周壁面からシリンダ孔１２４ａに貫通して延びている。吐出路１２４ｃは、シリンダ孔１２４ａを形作る円筒部の内周側の一部が切り欠かれることによって形成されている。ブッシュ収容孔１２４ｄは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、板厚方向に沿って見た場合において吸入孔１２４ｂと吐出路１２４ｃとの間に位置している。ブレード収容孔１２４ｅは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、ブッシュ収容孔１２４ｄと連通している。
【００４０】
そして、このシリンダブロック１２４は、シリンダ孔１２４ａにクランク軸１１７の偏心軸部１１７ａおよびピストン１２１のローター部１２１ａが収容され、ブッシュ収容孔１２４ｄにピストン１２１のブレード部１２１ｂおよびブッシュ１２２が収容され、ブレード収容孔１２４ｅにピストン１２１のブレード部１２１ｂが収容された状態で吐出路１２４ｃがフロントヘッド１２３側を向くようにしてフロントヘッド１２３とリアヘッド１２５とに嵌合される。この結果、ロータリー圧縮機構部１１５にはシリンダ室Ｒｃ１が形成され、このシリンダ室Ｒｃ１はピストン１２１によって吸入孔１２４ｂと連通する吸入室と、吐出路１２４ｃと連通する吐出室とに区画されることになる。なお、この状態で、ロータ部１２１ａは、偏心軸部１１７ａに嵌め込まれている。
【００４１】
ｂ）クランク軸
クランク軸１１７には、一方の端部に偏心軸部１１７ａが設けられている。そして、このクランク軸１１７は、偏心軸部１１７ａが設けられていない側が駆動モータ１のモータ回転子２に固定されている。
【００４２】
ｃ）ピストン
ピストン１２１は、略円筒状のローター部１２１ａと、ローター部１２１ａの径方向外側に突出するブレード部１２１ｂとを有する。なお、ローター部１２１ａは、クランク軸１１７の偏心軸部１１７ａに嵌合された状態でシリンダブロック１２４のシリンダ孔１２４ａに挿入される。これにより、ローター部１２１ａは、クランク軸１１７が回転すると、クランク軸１１７の回転軸を中心とした公転運動を行う。また、ブレード部１２１ｂは、ブッシュ収容孔１２４ｄおよびブレード収容孔１２４ｅに収容される。これによりブレード部１２１ｂは、揺動すると同時に長手方向に沿って進退運動を行うことになる。
【００４３】
ｄ）ブッシュ
ブッシュ１２２は、略半円柱状の部材であって、ピストン１２１のブレード部１２１ｂを挟み込むようにしてブッシュ収容孔１２４ｄに収容される。
【００４４】
ｅ）フロントヘッド
フロントヘッド１２３は、シリンダブロック１２４の吐出路１２４ｃ側を覆う部材であって、ケーシング１００に嵌合されている。このフロントヘッド１２３には軸受部１２３ａが形成されており、この軸受部１２３ａにはクランク軸１１７が挿入される。また、このフロントヘッド１２３には、シリンダブロック１２４に形成された吐出路１２４ｃを通って流れてくる冷媒ガスを吐出管１２０に導くための開口（図示せず）が形成されている。そして、この開口は、冷媒ガスの逆流を防止するための吐出弁（図示せず）により閉塞されたり開放されたりする。
【００４５】
ｆ）リアヘッド
リアヘッド１２５は、シリンダブロック１２４の吐出路１２４ｃ側の反対側を覆う。このリアヘッド１２５には軸受部１２５ａが形成されており、この軸受部１２５ａにはクランク軸１１７が挿入される。
【００４６】
（４）吸入管
吸入管１１９は、ケーシング１００を貫通するように設けられており、一端がシリンダブロック１２４に形成される吸入孔１２４ｂに嵌め込まれており、他端がアキュームレータ１３１の出口管１３２に嵌め込まれている。
【００４７】
（５）吐出管
吐出管１２０は、ケーシング１００の上壁部を貫通するように設けられている。
【００４８】
＜特徴＞
（１）
実施形態の駆動モータ１では、一対の下部端板４および上部端板５のうち少なくともエアギャップ１０を流れるガス流体の上流側に位置する下部端板４の外径Ｄ２が、モータ固定子３の内径Ｄ１以上であるので、エアギャップ１０に進入しようとするガスおよび油の混合流体は下部端板４の突出部分４ａから遠心力を受けて、効果的に気液分離される。したがって、エアギャップ１０への油の流入を効果的に抑制することが可能になり、その結果、油粘性せん断損失を十分に低減することが可能になる。
【００４９】
また、実施形態の駆動モータ１は、従来の駆動モータの構成と比較して下部端板４を大径化するだけの変更でよいので、駆動モータの構造も複雑になることがなく、製造コストの増加も抑えることが可能である。
【００５０】
（２）
また、実施形態の駆動モータ１は、下部端板４の回転子コア８から突出している部分４ａの突出長さＡ１と、エアギャップ１０の幅Ｂと、下部端板４の先端からモータ固定子３の端面までの距離Ｃ１との間の関係が、
Ａ１≧Ｂ  （式１）、であり、かつ、
Ａ１≧（Ｃ１／Ｂ）2×Ｂ  （式２）
になるように、下部端板４の突出長さＡ１は設定されている。このように、ガス流れの上流側にある下部端板４の位置とその外径Ｄ２を規定することにより、エアギャップ１０の入口における下部端板４の突出部分４ａから油に与える遠心力を十分に大きくすることが可能になり、より効果的な気液分離およびエアギャップ１０への油の流入阻止が可能になり、その結果、油粘性せん断損失をより一層低減することが可能になる。
【００５１】
（３）
実施形態の圧縮機１０１は、一対の下部端板４および上部端板５のうち少なくともエアギャップ１０を流れるガス流体の上流側に位置する下部端板４の外径Ｄ２がモータ固定子３の内径Ｄ１以上である駆動モータ１を備えているので、エアギャップ１０への油の流入を効果的に抑制することが可能になり、油粘性せん断損失を十分に低減することが可能になる。これによって、消費電力の低減および吐出圧の向上が可能な圧縮機を製造することが可能になる。
【００５２】
（４）
また、実施形態の圧縮機１０１は、ガス流体として、ガス密度が高く、油との密度差が小さい二酸化炭素からなる超高圧冷媒を使用しているが、このような二酸化炭素冷媒を用いた圧縮機においても、エアギャップ１０の入口近傍で下部端板４の突出部分４ａから遠心力を油に作用させる構造を採用することにより、エアギャップ１０への油の流入を効果的に阻止することが可能になる。また、二酸化炭素冷媒に対応する高粘度油を採用してもエアギャップ１０における粘性損失増加を回避することが可能になる。
【００５３】
＜変形例＞
（Ａ）
上記実施形態では、ガス流れの上流側の下部端板４が回転子コア８よりも突出しているが、さらに、下流側（図３および図５における上側）からのエアギャップ１０への油の流入を防止するために、図５に示されるように、上部端板５についても、ガス流れの下流側の上部端板５が回転子コア８よりも突出しており、上部端板５の外径Ｄ３は、下部端板４の外径Ｄ２以上になるようにしてもよい。これによって、エアギャップ１０への油の流入を上流側から阻止するだけでなく、下流側からも阻止でき、油粘性せん断損失をより低減することが可能になる。
【００５４】
（Ｂ）
さらに、上記変形例（Ａ）についても、エアギャップ１０の出口において油に作用する遠心力を大きくするために、
図５に示されるように、上部端板５について、
上部端板５の回転子コア８から突出している部分５ａの突出長さＡ２、エアギャップ１０の幅Ｂと、上部端板５の先端からモータ固定子３の端面までの距離Ｃ２との間の関係は、
Ａ２≧Ｂ  （式３）、であり、かつ、
Ａ２≧（Ｃ２／Ｂ）2×Ｂ  （式４）
であるように、上部端板５の突出長さＡ２が設定されているのがより好ましい。
【００５５】
ここで、（式４）は、上記（式２）と同様に、上部端板５の先端からモータ固定子３の端面までの距離Ｃ２は、通常、エアギャップ１０の幅Ｂ以上に設定されていること（Ｃ２≧Ｂ）、および距離Ｃ２が大きくなるとその距離Ｃ２間にある油に作用する遠心力を増加させるために、距離Ｃ２のエアギャップ１０の幅に対する増分（Ｃ２／Ｂ）の２乗分だけ、上部端板５の突出長さＡ２をエアギャップ１０の幅Ｂよりも大きくさせる必要があることを考慮して、上記のような式になっている。
【００５６】
これにより、下流側の上部端板５の位置とその外径Ｄ３を規定することにより、下流側からの逆流によるエアギャップ１０への油の流入を効果的に回避でき、油粘性せん断損失をより一層低減することが可能になる。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
本発明は、ガス流体および油が循環する環境下で使用される駆動モータおよびそれを備えた圧縮機に適用することが可能である。
【００５８】
この駆動モータを備えた圧縮機は、上記実施形態で示したようなブレードとローター部が一体化されたピストンを用いたロータリー圧縮機以外にも、ブレードとローター部が別体のロータリー圧縮機またはその他種々の圧縮機にも適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】本発明の実施形態に係わる駆動モータおよびそれを備えた圧縮機の構成図。
【図２】図１の圧縮機のＡ−Ａ線断面図。
【図３】図１の駆動モータの断面図。
【図４】図１の駆動モータのエアギャップの上流側入口付近の拡大図。
【図５】本発明の実施形態の変形例に係わる図１の駆動モータのエアギャップの下流側出口付近の拡大図。
【符号の説明】
【００６０】
１  駆動モータ
２  モータ回転子
３  モータ固定子
４  下部端板（第１端板）
５  上部端板（第２端板）
７  ガス通路
８  回転子コア
９  積層鋼板
１０  エアギャップ
１１  磁石板
【図１】
2008220133.tif 000005
【図２】
2008220133.tif 000006
【図３】
2008220133.tif 000007
【図４】
2008220133.tif 000008
【図５】
2008220133.tif 000009