(57)【要約】  【課題】  流体の膨張により発生するエネルギーを有効に回収する冷凍サイクル装置の圧縮機起動時の動力回収ロスを低減する。  【解決手段】  圧縮機１と、放熱器２と、膨張機３と、蒸発器５とを順次接続するとともに、放熱器用ファン９と蒸発器用ファン１１を備え、圧縮機１の起動時は、放熱器用ファン９と蒸発器用ファン１１の少なくとも一方を停止もしくは通常運転時より風量を低下させることにより、速やかに膨張機３が駆動するのに必要な差圧を確保することができ、膨張機３が駆動するまでの時間の短縮が可能となるので、圧縮機１起動時の膨張機３の動力回収ロスを低減することができる。【選択図】  図１
2008175402.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷凍サイクル装置の運転方法であって、
前記冷凍サイクル装置は、
冷媒を循環させるべく順次接続された圧縮機と、放熱器と、膨張機と、蒸発器とを備え、さらに、前記放熱器の能力を制御する放熱器能力制御手段、または、前記蒸発器の能力を制御する蒸発器能力制御手段を有しており、
前記圧縮機の起動時において、前記放熱器能力制御手段または前記蒸発器能力制御手段の能力を、ある時間、通常運転時より低減するように制御する起動ステップと、
通常運転ステップとを有する冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項２】
前記放熱器は空冷式放熱器であり、
前記放熱器能力制御手段は、ファンによる送風により前記放熱器と熱交換することにより前記放熱器を冷却するものであり、
前記起動ステップにおける、前記放熱器能力制御手段の能力の低減は、前記ファンによる風量をある時間、通常運転ステップにおける風量より低減することである、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項３】
前記蒸発器は空冷式蒸発器であり、
前記蒸発器能力制御手段は、ファンによる送風により前記蒸発器と熱交換することにより前記蒸発器を加熱するものであり、
前記起動ステップにおける、前記蒸発器能力制御手段の能力の低減は、前記ファンによる風量を、ある時間、通常運転ステップにおける風量より低減することである、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項４】
前記冷凍サイクル装置は、さらに、前記膨張機をバイパスする膨張弁を備えたバイパス回路を備え、
前記起動ステップにおいて、前記バイパス回路に冷媒を流入させる、
請求項１〜３のいずれかに記載の冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項５】
前記冷凍サイクル装置は、さらに、タイマーを備え、
前記起動ステップにおいて、前記圧縮機が起動してから前記タイマーをスタートさせ、前記タイマーが設定時間に達すると、前記通常運転ステップに移行する、
請求項１〜４のいずれかに記載の冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項６】
前記冷凍サイクル装置は、さらに、前記圧縮機の吐出側から前記放熱器の出口に至る配管に第一の圧力計を備え、
前記起動ステップにおいて、前記圧縮機の起動後に、前記第一の圧力計が設定圧力値以上を検知すると、前記通常運転ステップに移行する、
請求項１〜４のいずれかに記載の冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項７】
前記冷凍サイクル装置は、前記圧縮機の吐出側から前記放熱器の出口に至る配管に前記第一の圧力計と、前記膨張機の出口から前記圧縮機の吸込側に至る配管に第二の圧力計とを備え、
前記起動ステップにおいて、前記圧縮機の起動後に、前記第一の圧力計と前記第二の圧力計が検知する圧力の差が設定値以上を検知すると、前記通常運転ステップに移行する、
請求項１〜４のいずれかに記載の冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項８】
前記冷凍サイクル装置は、さらに、前記圧縮機の吐出側から前記放熱器の出口に至る配管に前記第一の圧力計と、
前記膨張機の出口から前記蒸発器の出口に至る配管に第一の温度計とを備え、
前記起動ステップにおいて、前記圧縮機の起動後に、前記第一の圧力計が検知する圧力値、および、前記第一の温度計により検知された温度とにより、前記通常運転ステップに移行する、
請求項１〜４のいずれかに記載の冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項９】
前記冷凍サイクル装置は、さらに、前記圧縮機の吐出側から前記放熱器の入口に至る配管の温度を検知する第二の温度計を備え、
前記起動ステップにおいて、前記圧縮機の起動後に、前記第二の温度計が設定温度以上を
検知すると、通常運転ステップに移行する、
請求項１〜４のいずれかに記載の冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項１０】
前記冷凍サイクル装置は、さらに、前記膨張機にて回収された膨張エネルギーが供給されることにより電力を発生する発電機を備えている、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項１１】
前記冷凍サイクル装置は、さらに、前記発電機を流れる電流を検知する電流計を備え、
前記起動ステップにおいて、前記圧縮機の起動後に、前記電流計が設定値以上を検知すると、前記通常運転ステップに移行する、
請求項１０に記載の冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項１２】
前記放熱器は水冷式放熱器である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項１３】
前記放熱器は水冷式放熱器であり、
前記放熱器能力制御手段は、電動式の循環ポンプと前記循環ポンプを駆動するための制御部とで構成され、
前記起動ステップにおいて、前記放熱器と熱交換する水量をある時間、通常運転ステップにおける水量より低減する、
請求項１２に記載の冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項１４】
前記冷媒は二酸化炭素である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置の運転方法。
【請求項１５】
冷凍サイクル装置であって、
冷媒を循環させるべく順次接続された圧縮機と、放熱器と、膨張機と、蒸発器と、前記放熱器の能力を制御する放熱器能力制御手段、または、前記蒸発器の能力を制御する蒸発器能力制御手段とを備え、
さらに、前記圧縮機の起動時において、前記放熱器能力制御手段または前記蒸発器能力制御手段の能力を、ある時間、通常運転時より低減するように制御するコントローラを有する冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、膨張機を利用した冷凍サイクル装置の運転方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、冷凍サイクルの更なる高効率化を図る手段として、膨張弁に代えて膨張機を備え、冷媒が膨張する過程でその圧力エネルギーを膨張機によって電力又は動力の形で回収し、その回収分だけ圧縮機の入力を低減する動力回収サイクルが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
図１７は、特許文献１に記載された従来の冷凍サイクル装置を示すものである。圧縮機１は走行用エンジン等の図示しない駆動手段により駆動されて冷媒を吸入圧縮するものであり、圧縮機１にて吐出された冷媒は放熱器２にて冷却される。放熱器２から流出した冷媒は、膨張機３へと流入して冷媒の膨張エネルギーを機械エネルギー（回転エネルギー）に変換回収し、その回収した機械エネルギー（回転エネルギー）を発電機４に供給して電力を発生させるようにしたものである。膨張機３にて減圧膨張した冷媒は蒸発器５で蒸発気化した後、再び圧縮機１へと吸入される。
【０００４】
膨張機３にて膨張エネルギーを機械エネルギーに変換しながら冷媒を減圧するので、放熱器２から流出した冷媒は、図１８に示すように、等エントロピ線（ｃ→ｄ）に沿って相変化しながらエンタルピを低下させていく。したがって、冷媒の減圧時に膨張仕事をすることなく単純に断熱膨張させる場合（等エンタルピ変化させる場合）と比較して、膨張仕事△ｉｅｘｐ分だけ蒸発器５のエンタルピを増大させることができるので、冷凍能力を増大させることが可能となる。また、膨張仕事△ｉｅｘｐ分だけ発電機４に機械エネルギー（回転エネルギー）を供給できるので、発電機４にて△ｉｅｘｐ分の電力を発生することが可能となる。その電力を圧縮機１へ供給することにより圧縮機１の駆動に必要な電力を低減することができるので、冷凍サイクルのＣＯＰ（成績係数）を向上させることが可能となる。
【特許文献１】特開２０００−３２９４１６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、膨張機３は冷凍サイクル内の高低圧差を利用して駆動するものであるので、上記従来の構成では、圧縮機１の起動時等の冷凍サイクルが安定しておらず、高低圧差が十分に確保されていない状態では、膨張機３を駆動するのに必要なトルクが不足し、膨張機３が駆動しない状態で圧縮機１が運転し続けることとなる。このとき、膨張機３は停止しているので動力回収はされず、圧縮機１と膨張機３が一軸で直結されている場合は逆に圧縮機１の負荷が大きくなり、消費電力が増大するといった課題があった。また、冷凍サイクルは膨張機３の前後で閉塞した状態となるので、冷凍サイクルの低圧が異常低下して圧縮機１に冷媒が供給されない状態となって冷媒による圧縮機１の冷却効果が得られず、圧縮機１を損傷する恐れや、スクロール方式の圧縮機１の場合は、正常な公転運動が損なわれて、冷媒の漏れによる効率低下や、羽根への過度な加重による羽根の磨耗促進等の不具合が生じる恐れがあった。
【０００６】
本発明は、上記従来の課題を解決するもので、圧縮機の起動時は、放熱器と蒸発器の能力を制御することで、速やかに膨張機が駆動するのに必要な差圧を確保し、圧縮機起動時の動力回収ロスを最小限に抑え、且つ圧縮機の信頼性を向上した冷凍サイクル装置を提供
することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記従来の課題を解決するために、本発明の冷凍サイクル装置の運転方法は、圧縮機と、放熱器と、膨張機と、蒸発器とを順次接続するとともに、放熱器能力制御手段と蒸発器能力制御手段の少なくとも一方を備え、圧縮機の起動時は、放熱器能力制御手段と蒸発器能力制御手段の少なくとも一方をある時間、通常運転時より能力を低減するように制御したものである。
【０００８】
これにより、速やかに膨張機が駆動するのに必要な差圧を確保することができるので、膨張機が駆動するまでの時間を短縮できる。
【０００９】
また、前記冷凍サイクル装置には、膨張機をバイパスする膨張手段を備えたバイパス回路を備え、圧縮機の起動時は、バイパス回路側に冷媒を流入させるとともに、放熱器能力制御手段と蒸発器能力制御手段の少なくとも一方をある時間、通常運転時より能力を低減するように制御したものである。
【００１０】
これにより、圧縮機起動時に冷凍サイクルが閉塞することはないので、冷凍サイクルの低圧の異常低下を回避することができる。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の冷凍サイクル装置の運転方法によれば、圧縮機の起動時は、放熱器と蒸発器の能力を制御することにより、速やかに膨張機が駆動するのに必要な差圧を確保することができるので、膨張機が駆動するまでの時間を短縮でき、圧縮機起動時の動力回収ロスを最小限に抑え、且つ、圧縮機の信頼性を向上することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の実施の形態について、図面を用いて説明する。
【００１３】
（実施の形態１）
本実施の形態１の冷凍サイクル装置は、図１に示すように、圧縮機１と、放熱器２と、膨張機３と、蒸発器５とが順次接続されて、冷媒が循環する冷凍サイクルを備え、さらに、放熱器２の能力を制御する放熱器能力制御手段８、または、蒸発器５の能力を制御する蒸発器能力制御手段１０のいずれかを備えている。
【００１４】
また、本実施の形態１の冷凍サイクル装置の運転方法は、前記冷凍サイクル装置を運転する方法であって、圧縮機１の起動時において、前記放熱器能力制御手段８または蒸発器能力制御手段１０のいずれかの能力を、ある時間、通常運転時よりも低減するように制御する起動ステップと、通常運転ステップとを有している。
【００１５】
本実施の形態１の冷凍サイクル装置においては、このような運転方法により、速やかに膨張機が駆動するのに必要な差圧を確保することができ、膨張機が駆動するまでの時間の短縮が可能となるので、圧縮機起動時の膨張機の動力回収ロスを低減することができる。
【００１６】
次に、本実施の形態１の冷凍サイクル装置について、さらに詳細に説明する。
【００１７】
本実施の形態１の冷凍サイクル装置は、膨張機３を有しており、望ましくは膨張機３に接続した発電機４も有している。膨張機３は、冷媒の膨張エネルギーを機械エネルギーに変換して動力を回収するものである。膨張機３で冷媒の膨張エネルギーを機械エネルギー（回転エネルギー）に変換回収し、その回収した機械エネルギー（回転エネルギー）を発
電機４に供給して電力を発生させる。発生した電力は、例えば圧縮機１の駆動源等に利用される。膨張機３にて回収された膨張エネルギーが供給されることで電力を発生する発電機４を備えることにより、圧縮機１と膨張機３が一軸で直結されている場合と比較して、起動時の圧縮機の負荷を低減することができるので、消費電力の低減が可能となる。
【００１８】
次に、放熱器２および放熱器能力制御手段８について説明する。
【００１９】
放熱器２としては、空冷式と水冷式のものがある。
【００２０】
放熱器能力制御手段８とは、放熱器能力、すなわち放熱器２の放熱量を高めるもので、放熱器２の冷却手段である。冷却手段には、放熱器用ファンによって放熱器に空気を送って熱交換させるもの（空冷式）、水その他の流体によって熱交換させるもの（水冷式など）等がある。
【００２１】
本実施の形態１の特徴の一つとして、放熱器能力制御手段８の能力を低減することが挙げられる。「放熱器能力制御手段８の能力を低減する」とは、冷却手段の冷却能力を低減することである。圧縮機１の起動時に、放熱器能力制御手段８の能力を低減することによって、放熱器２の温度は速やかに上昇する。これにより、膨張機３の入口での高圧を上昇させることができ、膨張機３を速やかに駆動させることができる。
【００２２】
一般に、放熱器能力は下記（数１）で表される。
【００２３】
（数１）  Ｑ（Ｗ）＝Ｋ（Ｗ／ｍ２Ｋ）×Ａ（ｍ２）×△Ｔ（Ｋ）
但し、Ｑ（Ｗ）：放熱器能力
Ｋ（Ｗ／ｍ２Ｋ）：熱通過率
Ａ（ｍ２）：放熱器の表面積
△Ｔ（Ｋ）：（放熱器温度−空気または水温度）とする。
【００２４】
膨張機３を速やかに駆動させるためには、膨張機３の入口と出口で、高低圧差を速やかに大きくすれば解決できる。そのためには、膨張機入口の高圧を上昇させるか、膨張機出口の低圧を低下させればよい。
【００２５】
膨張機入口の高圧を上昇させるためには、冷媒の物性より放熱器２の温度を上昇させればよい。つまり、（数１）より△Ｔ（Ｋ）を増加させるように冷凍サイクルを動作させればよく、Ｋ（Ｗ／ｍ２Ｋ）かＡ（ｍ２）を減少させればよい。Ｋ（Ｗ／ｍ２Ｋ）を減少させるには、空冷式放熱器ではファン風量低減、水冷式放熱器では水側循環ポンプの流量を低減すればよい。また、Ａ（ｍ２）を減少させるには、図２に示すような並列に接続された複数の放熱器２ａ、２ｂを有する場合は、例えば開閉弁３０１、３０２の開閉動作により使用する放熱器の数量を減らせばよい。
【００２６】
本実施の形態１の冷凍サイクル装置において、放熱器２は、空冷式熱交換器である。放熱器能力制御手段８は、電動式の放熱器用ファン９と放熱器用ファン９へ電圧を供給する放熱器用ファン制御部３１とで構成されている。
【００２７】
次に、蒸発器５および蒸発器能力制御手段１０について説明する。
【００２８】
蒸発器能力制御手段１０とは、蒸発器５の吸熱量を高めるもので、蒸発器５の加熱手段である。本実施の形態１では、蒸発器用ファン１１によって送風することで、空気と蒸発器５で熱交換させる。
【００２９】
本実施の形態１の別の特徴として、蒸発器能力制御手段１０の能力を低減することも挙げられる。「蒸発器能力制御手段１０の能力を低減する」とは、加熱手段の加熱能力を低減することである。前述したように、膨張機３が駆動するまでの時間を短縮するためには、膨張機３の出入口での高低圧差を速やかに確保する必要がある。そのための一つの方法は、膨張機３の出口の低圧を速やかに低下させること、すなわち、蒸発器５の温度を速やかに低下させることである。圧縮機１の起動時に、蒸発器能力制御手段１０の能力を低減することにより、速やかに蒸発器５の温度は低下する。これにより、膨張機３の出口での低圧を低下させることができ、速やかに膨張機３を駆動させることができる。
【００３０】
本実施の形態１では、蒸発器５も、空冷式熱交換器である。蒸発器能力制御手段１０は、電動式の蒸発器用ファン１１と蒸発器用ファン１１へ電圧を供給する蒸発器用ファン制御部３２とで構成されている。
【００３１】
本実施の形態１の冷凍サイクル装置には、図１に示すように望ましくはさらに、膨張機３をバイパスするバイパス回路６を設けるともに、バイパス回路６内に減圧手段として膨張弁７を有する。圧縮機１の起動時は、バイパス回路６側に冷媒を流入させるとともに、放熱器能力制御手段８と蒸発器能力制御手段１０の少なくとも一方の能力をある時間、通常運転時より低減するように制御することが望ましい。これにより、圧縮機１の起動時に冷凍サイクルが閉塞することはないので、冷凍サイクルの低圧の異常低下を回避することが可能となり、圧縮機の信頼性向上と、圧縮機起動時の膨張機の動力回収ロス低減を両立することができる。
【００３２】
また、本実施の形態１の冷凍サイクル装置は、圧縮機１の起動と停止、膨張弁７の開度、放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０を制御するコントローラ（制御手段Ｃ１）２１１を有している。コントローラ２１１には、タイマー２２１が内蔵されている。このタイマー２２１は、図１ではコントローラ２１１に内蔵して設けられているが、コントローラ２１１の外部にコントローラと接続して設けられていてもよい。後述するように、タイマー２２１によって、圧縮機１の起動時の冷凍サイクル装置の制御から、通常運転時の制御に移行することによって、簡便で、低コストなシステムの構築が可能になる。
【００３３】
次に、以上のように構成される冷凍サイクル装置の通常運転時の冷媒のエネルギー状態の変化を、家庭用空調機を例に図３に示すモリエル線図で説明する。
【００３４】
低温低圧の冷媒は、圧縮機１の動作により圧縮されて高温高圧の冷媒となり、吐出される（Ａ→Ｂ）。
【００３５】
吐出された冷媒は、放熱器２にて放熱用器ファン９の作用により、冷房運転時は室外、暖房運転時は室内の空気と熱交換し、膨張機３へ流入する（Ｂ→Ｃ）。
【００３６】
膨張機３において等エントロピ膨張を行い、機械エネルギーを発生しながら減圧され、蒸発器５に至る。この時、制御手段Ｃ１により膨張弁７は全閉状態となっている（Ｃ→Ｄ）。
【００３７】
蒸発器５内にて蒸発器用ファン１１の作用により、冷房運転時は室内、暖房運転時は室外の空気と熱交換した冷媒はガス状となり、その後、図示しない吸込配管を通って圧縮機１へと吸い込まれる（Ｄ→Ａ）。
【００３８】
これにより、放熱器２を暖房機、自動販売機等の加熱源として使用する場合は、発電機４で発生した電力を圧縮機１の駆動源として利用すると、成績係数ＣＯＰ＝（ｉＢ−ｉＣ）／（（ｉＢ−ｉＡ）−（ｉＥ−ｉＤ））となり、従来の膨張弁やキャピラリチューブ等
で等エンタルピ膨張させる冷凍サイクル装置と比較して、圧縮機１の所要動力を低減することができるので効率が向上する。
【００３９】
なお、蒸発器５を冷房機、家庭用冷蔵庫、業務用冷蔵庫、製氷機、自動販売機等の冷却源で使用する場合は、発電機４で発生した電力を圧縮機１の駆動源として利用すると、成績係数ＣＯＰ＝（（ｉＡ−ｉＥ）＋（ｉＥ−ｉＤ））／（（ｉＢ−ｉＡ）−（ｉＥ−ｉＤ））となり、従来の膨張弁やキャピラリチューブ等で等エンタルピ膨張させる冷凍サイクル装置と比較して、圧縮機１の所要動力を低減し、且つ冷凍効果が増加するのでさらに効率が向上する。
【００４０】
次に、本実施の形態１の冷凍サイクル装置の運転方法について、図４のフローチャートを用いて説明する。ここでは、暖房機として用いる場合を例にとって説明する。
【００４１】
暖房機の場合、図示しない室内温度検知手段が設定温度以下を検知すると、コントローラ（制御手段Ｃ１）２１１により圧縮機１が起動するとともに、タイマー２２１の積算がスタートし、起動ステップ１００に移る。起動ステップ１００で制御手段Ｃ１より放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０に信号が送られ、放熱器用ファン９および蒸発器用ファン１１を停止するとともに（あるいは、停止状態を続ける）、膨張弁７の絞り開度を適宜制御し、ステップ１１０に移る。この時、膨張機３にて膨張エネルギーの回収は行われず（膨張機３は停止状態）、膨張弁７にて等エンタルピ膨張する冷凍サイクル運転となる。
【００４２】
ステップ１１０では、タイマー２２１の積算値ＴＡと予め設定された設定時間ＴＸ１が比較される。タイマー２２１の積算値ＴＡが設定時間ＴＸ１より小さい場合は、冷凍サイクルの閉塞を回避するために起動ステップ１００に戻り、タイマー２２１の積算値ＴＡが設定時間ＴＸ１以上になるまで、起動ステップ１００の運転状態を維持する。タイマー２２１の積算値ＴＡが設定時間ＴＸ１以上の場合は、通常運転ステップ１２０に移り、制御手段Ｃ１より放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０に信号が送られ、放熱器用ファン９および蒸発器用ファン１１を運転するとともに膨張弁７を全閉とし、放熱器２および蒸発器５の能力を最大限に引き上げるとともに、膨張機３側のみに冷媒を供給して膨張エネルギーを回収する、通常運転状態となる。また、このときタイマー２２１の積算値ＴＡはリセットされる。
【００４３】
通常運転ステップ１２０を続けているとき、例えば、図示しない室内温度検知手段が設定温度以上を検知すると、ステップ１３０に移り、制御手段Ｃ１により圧縮機１、放熱器用ファン９、蒸発器用ファン１１が停止する。
【００４４】
以上は、暖房機の場合について説明したが、冷房機の場合も同様である。
【００４５】
図５では、圧縮機１が起動してからの膨張機３の出入口の圧力変化を実線で、膨張機３の出入口の差圧を破線で示している。圧縮機１起動前は、膨張機３の出入口の圧力はバランスのとれた状態であるので差圧はほぼ０ＭＰａである。
【００４６】
圧縮機１が起動すると、放熱器用ファン９および蒸発器用ファン１１を停止しているので、放熱器２の温度は速やかに上昇し、蒸発器５の温度は速やかに下降し、その結果として、膨張機３の入口圧力ＰＧは速やかに上昇し、膨張機３の出口圧力ＰＥは速やかに下降する。また、膨張機３の出入口の差圧は速やかに増加し、差圧△（ＰＧ−ＰＥ）が膨張機３の起動トルク、すなわち起動差圧である△ＰＸとなると、例えば膨張機３がスクロール膨張機の場合は図示しない可動スクロールが回転し始め、冷媒を減圧膨張すると共に、膨張エネルギーが回収される。そこで、圧縮機１が起動してからの積算時間（設定時間ＴＸ
１）と膨張機３が駆動するのに必要な差圧△ＰＸの関係を実験的に求めておくと、図４のフローチャートで示したように、ステップ１１０から通常運転ステップ１２０に移り、膨張機３が駆動すると同時に、制御手段Ｃ１により、放熱器用ファン９および蒸発器用ファン１１を運転するとともに膨張弁７を全閉とし、放熱器２および蒸発器５の能力を引き上げることが可能となる。
【００４７】
また、圧縮機１の起動時はバイパス回路６側に冷媒を通過させるように制御し、膨張機３の出入口の差圧を十分に確保してから膨張機３側への冷媒の供給を開始することにより、冷凍サイクルが閉塞することはないので、冷凍サイクルの低圧の異常低下を回避することができ、圧縮機１の信頼性を向上することが可能となる。
【００４８】
なお、本実施の形態１の冷凍サイクル装置は、膨張機３をバイパスするバイパス回路６を備えた構成としたが、図６に示すように、膨張機３をバイパスするバイパス回路６がない構成としても、圧縮機１の起動時に放熱器用ファン９もしくは蒸発器用ファン１１を停止することで、放熱器用ファン９又は蒸発器用ファン１１を通常運転した場合よりも、速やかに膨張機３を駆動することが可能となる。
【００４９】
また、圧縮機１の起動時に放熱器用ファン９と蒸発器用ファン１１を停止するとしたが、各ファンへの印加電圧を通常運転時より小さくして、通常運転時よりも放熱器２および蒸発器５を通過する風量を低減することにより、圧縮比の過度の増大を防止できるので、圧縮機１の信頼性を確保しつつ、膨張機３を速やかに駆動することにより動力回収ロスを低減することが可能となる。
【００５０】
また、以上の説明では、放熱器用ファン９および蒸発器用ファン１１を停止する場合について説明した。両方とも停止した場合に、効果が大きいのは明らかであるが、一方のみ停止した場合、または、一方のみ風量を低減した場合等も、両方とも通常運転する場合よりは、膨張機３を速やかに駆動することができる。また、放熱器用ファン９又は蒸発器用ファン１１の一方のみを備えている冷凍サイクル装置でも、そのファンの停止又は風量低減により、本発明の効果は得られる。
【００５１】
（実施の形態２−１）
本実施の形態２−１の冷凍サイクル装置は、図７に示すように、図１に示す冷凍サイクル装置に加えて、膨張機３の入口圧力を検出する第一の圧力計１２を膨張機３の入口側配管に、膨張機３の出口圧力を検出する第二の圧力計１３を膨張機３の出口側配管に配設し、第一の圧力計１２および第二の圧力計１３からの信号により、膨張弁７の開度、放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０を制御するコントローラ（制御手段Ｃ２）２１２を有している。
【００５２】
本実施の形態２−１の冷凍サイクル装置の運転方法は、実施の形態１でタイマーによって行っていた起動ステップから通常運転ステップへの移行を、第一の圧力計１２と第二の圧力計１３が検知する圧力の差が設定値以上となることにより制御する方法である。このような運転方法により、膨張機３が駆動するのに適正な差圧が確保されているかを最も正確に判断することができ、より確実に膨張機３により動力回収を開始すると同時に、放熱器２と蒸発器５の能力を引き上げる通常運転状態へ速やかに移行することが可能となる。
【００５３】
第一の圧力計１２の配置位置としては、図７に示すように、膨張機３の入口側が最も適切であるが、冷凍サイクルの圧縮機１の吐出側から放熱器２の出口に至る位置であれば、同様の役割を果たすことができる。第二の圧力計１３の配置位置としては、図７に示すように、膨張機３の出口側の配管が最も適切であるが、冷凍サイクルの膨張機３の出口側から、圧縮機１の吸込側であれば、同様の役割を果たすことができる。
【００５４】
次に、本実施の形態２−１の冷凍サイクル装置の運転方法について、図８のフローチャートを元に詳細に説明する。
【００５５】
例えば、暖房機の場合、図示しない室内温度検知手段が設定温度以下を検知すると、制御手段Ｃ２により圧縮機１が起動し、起動ステップ２００に移る。起動ステップ２００で制御手段Ｃ２より放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０に信号が送られ、放熱器用ファン９および蒸発器用ファン１１を停止状態にする（または停止状態を続ける）とともに、膨張弁７の絞り開度を適宜制御し、ステップ２１０に移る。この時、膨張機３にて膨張エネルギーの回収は行われず（膨張機３は停止状態）、膨張弁７にて等エンタルピ膨張する冷凍サイクル運転となる。
【００５６】
ステップ２１０では、制御手段Ｃ２は第一の圧力計１２の検出値ＰＧ（入力圧力）と、第二の圧力計１３の検出値ＰＥ（出口圧力）の差分△（ＰＧ−ＰＥ）を演算するとともに、差分△（ＰＧ−ＰＥ）と予め設定された差圧値△ＰＸを比較する。差分△（ＰＧ−ＰＥ）が差圧値△ＰＸより小さい場合は、起動ステップ２００に戻り、差分△（ＰＧ−ＰＥ）が差圧値△ＰＸ以上になるまで、起動ステップ２００の運転状態を維持する。差分△（ＰＧ−ＰＥ）が差圧値△ＰＸ以上になると、通常運転ステップ２２０に移り、制御手段Ｃ２により放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０に信号が送られ、放熱器用ファン９および蒸発器用ファン１１を運転するとともに膨張弁７を全閉とし、放熱器２および蒸発器５の能力を引き上げるとともに、膨張機３側のみに冷媒を供給して膨張エネルギーを回収する、通常運転状態となる。
【００５７】
次に、図示しない室内温度検知手段が設定温度以上を検知すると、ステップ２３０に移り、制御手段Ｃ２により圧縮機１、放熱器用ファン９、蒸発器用ファン１１が停止する。
【００５８】
このように、膨張機３の出入口の圧力を検知することにより、膨張機３が駆動するのに適正な差圧が確保されているか、最も正確に判断することが可能となり、より確実に膨張機３により動力回収を開始すると同時に、放熱器２と蒸発器５の能力を引き上げる通常運転状態へ速やかに移行することが可能となる。これにより、圧縮機１の起動時に膨張機３をバイパスし、放熱器用ファン９と蒸発器用ファン１１を停止する時間を最小限にすることができるので、圧縮機１の起動時の動力回収ロスを最小限に抑えることが可能となる。
【００５９】
（実施の形態２−２）
実施の形態２−１の変形例としての本実施の形態２−２の冷凍サイクル装置は、図９に示すように、実施の形態２−１の冷凍サイクル装置の第二の圧力計１３の代わりに、蒸発器５の温度を検知する第一の温度計１４（例えば、サーミスタ）を備えている。第一の圧力計１２により検知された圧力値と、第一の温度計１４により検知された温度により、圧縮機１の起動ステップから、通常運転ステップに移行することにより、正確かつ低コストでステップの移行が実現できる。
【００６０】
第一の温度計１４は、蒸発器５の温度を検知できる位置であればよい。具体的には、膨張機３の出口から蒸発器５の出口に至る配管に設置されていればよい。
【００６１】
本実施の形態２−２の冷凍サイクル装置は、より望ましくは、図９に示すように、放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０、膨張弁７の開度を制御するコントローラ（制御手段Ｃ３）２１３を備えている。コントローラ２１３には、第一の温度計１４により検知された温度を基に、使用冷媒の物性から飽和圧力、すなわち膨張機３の出口側の圧力を演算する膨張機出口圧力演算手段が備えられている。
【００６２】
以上のように構成される冷凍サイクル装置の圧縮機１の起動時の制御方法について、図１０のフローチャートを元に説明する。
【００６３】
例えば、暖房機の場合、図示しない室内温度検知手段が設定温度以下を検知すると、コントローラ（制御手段Ｃ３）２１３により圧縮機１が起動し、起動ステップ３００に移る。起動ステップ３００で制御手段Ｃ３より放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０に信号が送られ、放熱器用ファン９および蒸発器用ファン１１を停止状態にするとともに、膨張弁７の絞り開度を適宜制御し、ステップ３１０に移る。なお、制御手段Ｃ３に備えられた膨張機出口圧力演算手段により第一の温度計１４の検出値から膨張機３の出口圧力ＰＥ’を常時、演算している。この時、膨張機３にて膨張エネルギーの回収は行われず（膨張機３は停止状態）、膨張弁７にて等エンタルピ膨張する冷凍サイクル運転となる。
【００６４】
ステップ３１０では、制御手段Ｃ３は第一の圧力計１２の検出値ＰＧ（入口圧力）と、第一の温度計１４の検出値から予測した膨張機３の出口圧力ＰＥ’の差分△（ＰＧ−ＰＥ’）を演算するとともに、差分△（ＰＧ−ＰＥ’）と予め設定された差圧値△ＰＸを比較する。差分△（ＰＧ−ＰＥ’）が差圧値△ＰＸより小さい場合は、起動ステップ３００に戻り、差分△（ＰＧ−ＰＥ’）が差圧値△ＰＸより大きくなるまで、起動ステップ３００の運転状態を維持する。差分△（ＰＧ−ＰＥ’）が差圧値△ＰＸより大きい場合は、通常運転ステップ３２０に移り、制御手段Ｃ３により放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０に信号が送られ、放熱器用ファン９および蒸発器用ファン１１を運転するとともに膨張弁７を全閉とし、放熱器２および蒸発器５の能力を引き上げるとともに、膨張機３側のみに冷媒を供給して膨張エネルギーを回収する、通常運転状態となる。
【００６５】
次に、図示しない室内温度検知手段が設定温度以上を検知すると、ステップ３３０に移り、制御手段Ｃ３により圧縮機１、放熱器用ファン９、蒸発器用ファン１１が停止する。
【００６６】
これにより、膨張機３が駆動するのに適正な差圧が確保されているかを、膨張機３の出口圧力を第二の圧力計１３で検出する場合と比較して、正確且つ低コストで判断することが可能となる。
【００６７】
なお、膨張機３の出入口の圧力差は膨張機３の入口側の圧力への依存度が大きいので、第一の圧力計１２の検出値のみで、膨張機３が駆動するのに適正な差圧が確保されているか否かを大まかに判断することも可能である。この場合、第二の圧力計１３または第一の温度計１４を設けなくてもよくなるので、さらに安価な冷凍サイクルの提供が可能となる。
【００６８】
（実施の形態２-３）
実施の形態２−１の別の変形例としての本実施の形態２−３の冷凍サイクル装置は、図１１に示すように、圧力計は用いないで、圧縮機１の吐出側から放熱器２の入口に至る配管の温度を検知する第二の温度計１５を用いた構成である。膨張機３の入口圧力と圧縮機１の吐出側から放熱器２の入口に至る配管の温度とは相関関係があるので、圧縮機吐き出し温度を測定することにより、膨張機３の温度を推定することができる。
【００６９】
本実施の形態２−３では、第二の温度計１５が設定温度以上を検知すると、コントローラ（制御手段Ｃ４）２１４により放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０に信号が送られ、放熱器用ファン９および蒸発器用ファン１１を運転するとともに膨張弁７を全閉とし、放熱器２および蒸発器５の能力を引き上げるとともに、膨張機３側のみに冷媒を供給して膨張エネルギーを回収する通常運転状態への移行をさらに低コストで実現することが可能となる。
【００７０】
（実施の形態３）
図１２は、本実施の形態３における冷凍サイクル装置の概略図を示すものである。なお、実施の形態１と同一構成については同一符号を付す。
【００７１】
図１２において、本実施の形態３の冷凍サイクル装置は、発電機４を流れる電流を検知する電流計１６を配設し、電流計１６の信号により、膨張弁７の開度、放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０を制御するコントローラ（制御手段Ｃ５）２１５が設けられている。
【００７２】
以上のように構成される冷凍サイクル装置の圧縮機１の起動時の制御方法について、図１３のフローチャートを元に説明する。
【００７３】
例えば、暖房機の場合、図示しない室内温度検知手段が設定温度以下を検知すると、制御手段Ｃ５により圧縮機１が起動し、起動ステップ４００に移る。起動ステップ４００で制御手段Ｃ５より放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０に信号が送られ、放熱器用ファン９および蒸発器用ファン１１を停止するとともに、膨張弁７の絞り開度を適宜制御し、ステップ４１０に移る。この時、膨張機３にて膨張エネルギーの回収は行われず（膨張機３は停止状態）、膨張弁７にて等エンタルピ膨張する冷凍サイクル運転となる。
【００７４】
ステップ４１０では、制御手段Ｃ５は、電流計１６より発電機４を流れる電流値Ａ１を検知し、ステップ４２０へ移る。ステップ４２０では発電機４を流れる電流値Ａ１と予め設定された電流値ＡＸ（例えば、０アンペア）が比較される。発電機４を流れる電流値Ａ１が予め設定された電流値ＡＸより小さい場合は、発電機４が発電を開始していない、すなわち膨張機３が駆動していないと判断し、発電機４を流れる電流値Ａ１が予め設定された電流値ＡＸ以上になるまで、起動ステップ４００の状態を維持する。発電機４を流れる電流値Ａ１が予め設定された電流値ＡＸ以上の場合は、発電機４が発電を開始している、すなわち膨張機５が駆動していると判断し、通常運転ステップ４３０に移り、制御手段Ｃ５より放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０に信号が送られ、放熱器用ファン９および蒸発器用ファン１１を運転するとともに膨張弁７を全閉とし、放熱器２および蒸発器５の能力を引き上げるとともに、膨張機３側のみに冷媒を供給して膨張エネルギーを回収する、通常運転状態となる。
【００７５】
次に、図示しない室内温度検知手段が設定温度以上を検知すると、ステップ４４０に移り、制御手段Ｃ５により圧縮機１、放熱器用ファン９、蒸発器用ファン１１が停止する。
【００７６】
このように、発電機４の電流値を検出することにより、膨張機３が駆動したことを正確に把握でき、膨張機３により動力回収が開始されると同時に、放熱器２と蒸発器５の能力を引き上げる通常運転状態へ速やかに移行することが可能となるので、圧縮機１起動時の膨張機３の動力回収ロスを最小限に抑えることができる。
【００７７】
（実施の形態４）
図１４は、本実施の形態４における冷凍サイクル装置の概略図を示すものである。なお、実施の形態１〜３と同一構成については同一符号を付す。
【００７８】
図１４において、本実施の形態４の冷凍サイクル装置は、一次側冷媒回路１７と二次側冷媒回路１８とで構成されている。一次側冷媒回路１７は、圧縮機１と、例えば二重管仕様である水冷式の放熱器２と、冷媒の膨張エネルギーを機械エネルギーに変換して動力を回収する膨張機３と、蒸発器５を順次直列に接続し、膨張機３をバイパスするバイパス回路６を設けるともに、バイパス回路６内に減圧手段として膨張弁７を配設した構成となっている。また、二次側冷媒回路１８は、貯湯タンク１９と、放熱器２と、水を循環させる
ための循環ポンプ２０とで構成されている。放熱器能力制御手段８は、循環ポンプ２０と循環ポンプ２０へ電圧を供給する循環ポンプ制御部３３とで構成され、循環ポンプ２０の作用により、二次側冷媒回路１８を流れる水量を可変することにより、放熱器２の能力制御を可能としている。なお、放熱器２は、一次側冷媒回路１７と二次側冷媒回路１８の冷媒の流れが対向流となるように構成されている。また、貯湯タンク１９は下部より水道水を流入し、上部より放熱器２の作用により高温となった温水を利用側回路２１へ供給する構成となっており、利用側回路２１を通過した温水は、給湯栓２２を介して風呂釜２３へ供給されて利用される。また、貯湯タンク１９内には、貯湯タンク１９内の水温を検知する貯湯タンク水温温度計２４（例えば、サーミスタ）が設けられており、貯湯タンク水温温度計２４からの信号により圧縮機１の起動と停止を制御するとともに、膨張弁７の開度、放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０を制御するタイマー２２６を内蔵したコントローラ（制御手段Ｃ６）２１６が設けられている。
【００７９】
以上のように構成される冷凍サイクル装置の圧縮機１の起動時の制御方法について、図１５のフローチャートを元に説明する。
【００８０】
ステップ５００において、貯湯タンク水温温度計２４により検出された貯湯タンク水温ＴＢ（℃）が設定温度ＴＬ（℃）以下を検知するとステップ５１０に移り、制御手段Ｃ６により圧縮機１が起動するとともに、タイマー２２６の積算がスタートする。起動ステップ５２０で制御手段Ｃ６より放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０に信号が送られ、循環ポンプ２０および蒸発器用ファン１１を停止する（又は停止状態を続ける）とともに、膨張弁７の絞り開度を適宜制御し、ステップ５３０に移る。この時、膨張機３にて膨張エネルギーの回収は行われず（膨張機３は停止状態）、膨張弁７にて等エンタルピ膨張する冷凍サイクル運転となる。
【００８１】
ステップ５３０では、タイマー２２６の積算値ＴＡと予め設定された設定時間ＴＸ２が比較される。ステップ５３０で、タイマー２２６の積算値ＴＡが設定時間ＴＸ２を超えるまでは、起動ステップ５２０に戻り、タイマー２２６の積算値ＴＡが設定時間ＴＸ２より大きくなるまで起動ステップ５２０の運転状態を維持する。タイマー２２６の積算値ＴＡが設定時間ＴＸ２より大きくなると、通常運転ステップ５４０に移り、制御手段Ｃ６より放熱器能力制御手段８、蒸発器能力制御手段１０に信号が送られ、循環ポンプ２０および蒸発器用ファン１１を運転するとともに膨張弁７を全閉とし、放熱器２および蒸発器５の能力を引き上げるとともに、膨張機３側のみに冷媒を供給して膨張エネルギーを回収する、通常運転状態となる。また、このときタイマー２２６の積算値ＴＡはリセットされる。
【００８２】
次に、ステップ５５０で貯湯タンク水温温度計２４により検出された貯湯タンク水温ＴＢ（℃）が設定温度ＴＨ（℃）以上を検知すると、ステップ５６０に移り、制御手段Ｃ６により圧縮機１、循環ポンプ２０、蒸発器用ファン１１が停止する。
【００８３】
図１６では、圧縮機１が起動してからの膨張機３の出入口の圧力変化を実線で、膨張機３の出入口の差圧を破線で示している。圧縮機１起動前は、膨張機３の出入口の圧力はバランスのとれた状態であるので差圧はほぼ０ＭＰａである。
【００８４】
圧縮機１が起動すると、循環ポンプ２０および蒸発器用ファン１１を停止しているので、放熱器２の温度は速やかに上昇し、蒸発器５の温度は速やかに下降し、その結果として、膨張機３の入口圧力ＰＧは速やかに上昇し、膨張機３の出口圧力ＰＥは速やかに下降する。また、膨張機３の出入口の差圧は速やかに増加し、差圧△（ＰＧ−ＰＥ）が膨張機３の起動トルク、すなわち起動差圧である△ＰＸとなると、例えば膨張機３がスクロール膨張機の場合は図示しない可動スクロールが回転し始め、冷媒を減圧膨張すると共に、膨張エネルギーが回収される。そこで、圧縮機１が起動してからの積算時間（設定時間ＴＸ２
）と膨張機３が駆動するのに必要な差圧△ＰＸの関係を実験的に求めておくと、図１５のフローチャートで示したように、ステップ５３０から通常運転ステップ５４０に移り、膨張機３が駆動すると同時に、制御手段Ｃ６により、循環ポンプ２０および蒸発器用ファン１１を運転するとともに膨張弁７を全閉とし、放熱器２および蒸発器５の能力を引き上げることが可能となる。
【００８５】
なお、実施の形態１と同様に、膨張機３をバイパスするバイパス回路６を備えた構成としたが、膨張機３をバイパスするバイパス回路６がない構成としても、圧縮機１の起動時に循環ポンプ２０もしくは蒸発器用ファン１１を停止することで、速やかに膨張機３を駆動することが可能となる。
【００８６】
また、圧縮機１の起動時に循環ポンプ２０を停止するとしたが、循環ポンプ２０への印加電圧を通常運転時より小さくして、通常運転時よりも放熱器２に流入する二次側冷媒回路１８の水量を低減することにより、圧縮比の過度の増大を防止できるので、圧縮機１の信頼性を確保しつつ、膨張機３を速やかに駆動することにより動力回収ロスを低減することが可能となる。
【００８７】
上述したように、実施の形態１〜３と同様に、給湯機等の温水を利用する冷凍サイクル装置においても、冷凍サイクルの高圧を速やかに上昇させることができるので、膨張機３が駆動するのに必要な差圧を速やかに確保することができ、膨張機３が駆動するまでの時間の短縮が可能となるので、圧縮機１起動時の膨張機３の動力回収ロスを低減することができる。
【００８８】
また、実施の形態１〜４において、冷媒として、二酸化炭素を用いるのが望ましい。二酸化炭素を冷媒として使用し、高圧側を超臨界状態にして運転することにより、冷凍サイクル内での膨張機３の出入口の高低圧差が大きくなるので、膨張機３を回転させるのに必要な圧力差（トルク）をより速やかに得ることが可能となり、圧縮機１の起動時に放熱器用ファン９と蒸発器用ファン１１を停止する時間を短縮できるので、圧縮機１起動時の動力回収ロスを最小限に抑えることが可能となる。
【産業上の利用可能性】
【００８９】
以上のように、本発明にかかる冷凍サイクル装置は、圧縮機の起動時は放熱器能力制御手段と蒸発器能力制御手段の少なくとも一方をある時間、通常運転時より能力を低減するように制御することにより、圧縮機起動時の膨張機の動力回収ロスを低減することができるので、給湯機、冷暖房空調機器、自動販売機、家庭用冷蔵庫、業務用冷蔵庫、製氷機等、幅広い機器への用途にも適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００９０】
【図１】本発明の実施の形態１における冷凍サイクル装置の構成図
【図２】本発明の実施の形態１における別の冷凍サイクル装置の構成図
【図３】本発明の実施の形態１における冷凍サイクル装置のモリエル線図
【図４】本発明の実施の形態１における冷凍サイクル装置のフローチャート
【図５】本発明の実施の形態１における冷凍サイクル装置の圧力変化線図
【図６】本発明の実施の形態１における別の冷凍サイクル装置の構成図
【図７】本発明の実施の形態２−１の冷凍サイクル装置の構成図
【図８】本発明の実施の形態２−１における冷凍サイクル装置のフローチャート
【図９】本発明の実施の形態２−２における冷凍サイクル装置の構成図
【図１０】本発明の実施の形態２−２における冷凍サイクル装置のフローチャート
【図１１】本発明の実施の形態２−３における冷凍サイクル装置の構成図
【図１２】本発明の実施の形態３における冷凍サイクル装置の構成図
【図１３】本発明の実施の形態３における冷凍サイクル装置のフローチャート
【図１４】本発明の実施の形態４における冷凍サイクル装置の構成図
【図１５】本発明の実施の形態４における冷凍サイクル装置のフローチャート
【図１６】本発明の実施の形態４における冷凍サイクル装置の圧力変化線図
【図１７】従来の冷凍サイクル装置の構成図
【図１８】従来の冷凍サイクル装置のモリエル線図
【符号の説明】
【００９１】
１  圧縮機
２、２ａ、２ｂ  放熱器
３  膨張機
４  発電機
５  蒸発器
６  バイパス回路
７  膨張弁
８  放熱器能力制御手段
９  放熱器用ファン
１０  蒸発器能力制御手段
１１  蒸発器用ファン
１２  第一の圧力計
１３  第二の圧力計
１４  第一の温度計
１５  第二の温度計
１６  電流計
１７  一次側冷媒回路
１８  二次側冷媒回路
１９  貯湯タンク
２０  循環ポンプ
２１  利用側回路
２２  給湯栓
２３  風呂釜
２４  貯湯タンク水温温度計
３１  放熱器用ファン制御部
３２  蒸発器用ファン制御部
３３  循環ポンプ制御部
１００、２００、３００、４００、５２０  起動ステップ
１１０、１３０、２１０、２３０、３１０、３３０、４１０、４２０、４４０、５００、５１０、５３０、５５０、５６０  ステップ
１２０、２２０、３２０、４３０、５４０  通常運転ステップ
２１１、２１２、２１３、２１４、２１５、２１６  コントローラ
２２１、２２６  タイマー
３０１、３０２  開閉弁
【図１】
2008175402.tif 000003
【図２】
2008175402.tif 000004
【図３】
2008175402.tif 000005
【図４】
2008175402.tif 000006
【図５】
2008175402.tif 000007
【図６】
2008175402.tif 000008
【図７】
2008175402.tif 000009
【図８】
2008175402.tif 000010
【図９】
2008175402.tif 000011
【図１０】
2008175402.tif 000012
【図１１】
2008175402.tif 000013
【図１２】
2008175402.tif 000014
【図１３】
2008175402.tif 000015
【図１４】
2008175402.tif 000016
【図１５】
2008175402.tif 000017
【図１６】
2008175402.tif 000018
【図１７】
2008175402.tif 000019
【図１８】
2008175402.tif 000020