(57)【要約】      （修正有）【課題】表面平滑性に優れ、ガス焼け、ウエルド、フローマーク等の成形不良の発生を抑えることができ、加飾しないでも見栄えのよい射出成形品の製造方法の提供。【解決手段】開閉可能なキャビティ型とコア型からなる金型を閉じて形成されるキャビティに溶融樹脂を射出充填する射出成形品の製造方法において、射出充填時のキャビティ内の平均圧力を１００〜６００ｔｏｒｒとし、好ましくは射出充填開始時、射出充填完了時の圧力も１００〜６００ｔｏｒｒとすることを特徴とする射出成形品の製造方法。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
開閉可能なキャビティ型とコア型からなる金型を閉じて形成されるキャビティに溶融樹脂を射出充填する射出成形品の製造方法において、射出充填時のキャビティ内の平均圧力を１００〜６００ｔｏｒｒとすることを特徴とする射出成形品の製造方法。
【請求項２】
射出充填開始時のキャビティ内の圧力を１００〜６００ｔｏｒｒとすることを特徴とする請求項１に記載の射出成形品の製造方法。
【請求項３】
射出充填完了時のキャビティ内の圧力を１００〜６００ｔｏｒｒとすることを特徴とする請求項１又は２に記載の射出成形品の製造方法。
【請求項４】
溶融樹脂が繊維状フィラー充填ポリプロピレン系樹脂組成物であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の射出成形品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、表面外観に優れる射出成形品の製造方法に関し、詳しくは、表面平滑性に優れ、ガス焼け、ウエルド、フローマーク等の成形不良の発生を抑えることができる射出成形品の製造方法に関する。特に、表面平滑性が劣りやすい繊維状フィラー充填ポリプロピレ系樹脂組成物を用いた射出成形品の製造に有効な製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリプロピレン樹脂に、剛性、耐熱性、耐衝撃性等の性能を向上させるため、無機充填剤や熱可塑性エラストマー成分を配合することは、自動車部品、家電部品等の種々の分野で広く行われている。特に、高い剛性や耐熱性が求められる部品では、ガラス繊維やカーボン繊維等の繊維状フィラーが配合されることが多い。
繊維状フィラーが充填されたポリプロピレン樹脂組成物の射出成形品は、成形品表面にフィラーの浮き出しが少なからず発生するので、美麗な成形品は得難い。
【０００３】
フィラーの浮き出しを低減させるため、フィラーに表面処理を施す方法が提案されている（例えば、特許文献１参照。）が、効果は認められるものの、フィラー無充填のポリプロピレン樹脂成形品には遥か及ばない欠点があった。
また、成形品表面に塗装や被覆等加飾処理する方法も提案されている（例えば、特許文献２参照。）が、成形品の形状が複雑になるといずれの方法も対応が困難になるばかりでなく、工程が複雑になるのでコストアップにつながる問題を有していた。
一方、金型温度を上昇させる方法（例えば、特許文献３参照。）、金型内に不活性ガスを注入し加圧した状態で成形する方法（例えば、特許文献４参照。）、真空射出成形によりガス焼け、ウエルド等の成形不良を提言すること提案されている（例えば、特許文献５参照。）。金型温度を上昇させる方法では表面平滑性は向上するが、冷却時間が長くなるので成形サイクルが伸び、生産性に問題があった。金型内に不活性ガスを注入し加圧した状態で成形する方法では表面平滑性は若干向上するが、高い表面平滑性を求める自動車外装部品等においては要求品質を得るには不十分である。特許文献５では表面平滑性に効果は見られるが、真空度が高いために成形に際し時間が掛かりすぎ生産性の観点から難がある。
【特許文献１】特開平６−３４０７８４号公報
【特許文献２】特開２００２−１２７１９９号公報
【特許文献３】特開２００５−２９７３８６号公報
【特許文献４】特開平１０−１２８７８３号公報
【特許文献５】特開昭６０−１５４０４１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上述のように、従来の技術では繊維状フィラー充填ポリプロピレン系樹脂組成物を用いて美麗な成形品を得ることは困難であった。成形品の外観が向上できれば、従来採用し得なかった用途への適用が可能になり、産業の発展に寄与できると考えられる。
したがって、本発明の目的は、上記問題点に鑑み、表面平滑性に優れ、ガス焼け、ウエルド、フローマーク等の成形不良の発生を抑えることができ、加飾しないでも見栄えのよい射出成形品の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、射出成形の際に金型内が負圧の状態で射出成形を行うと、製品表面転写性が向上して、外観に優れる射出成形品が得られることを見出し本発明を完成するに至った。
【０００６】
すなわち、本発明の第１の発明によれば、開閉可能なキャビティ型とコア型からなる金型を閉じて形成されるキャビティに溶融樹脂を射出充填する射出成形品の製造方法において、射出充填時のキャビティ内の平均圧力を１００〜６００ｔｏｒｒとすることを特徴とする射出成形品の製造方法が提供される。
【０００７】
また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、射出充填開始時のキャビティ内の圧力を１００〜６００ｔｏｒｒとすることを特徴とする射出成形品の製造方法が提供される。
【０００８】
また、本発明の第３の発明によれば、第１又は２の発明において、射出充填完了時のキャビティ内の圧力を１００〜６００ｔｏｒｒとすることを特徴とする射出成形品の製造方法が提供される。
【０００９】
また、本発明の第４の発明によれば、第１〜３のいずれかの発明において、溶融樹脂が繊維状フィラー充填ポリプロピレン系樹脂組成物であることを特徴とする射出成形品の製造方法が提供される。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の射出成形品の製造方法を用いると、製品表面転写性が向上して、外観に優れる射出成形品が得られ、繊維状フィラー充填ポリプロピレン系樹脂組成物を用いた場合でも美麗な成形品が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明に係わる射出成形品の製造方法は、開閉可能なキャビティ型とコア型からなる金型を閉じて形成されるキャビティに溶融樹脂を射出充填する工程を経て行われる。その後成形品を冷却後金型を開いて取り出すことにより、射出成形品が得られる。
本発明において、用いることができる成形機は、少なくとも加熱シリンダーと、開閉可能なキャビティ型とコア型からなる金型を具備する射出成形機である。
【００１２】
本発明の射出成形においては、射出充填時のキャビティ内の平均圧力が１００〜６００ｔｏｒｒに保つことが重要である。好ましくは１５０〜５５０ｔｏｒｒであり、より好ましくは２００〜５００ｔｏｒｒである。平均圧力が１００ｔｏｒｒ未満では、かかる真空度を達成するまでの時間が長くなり、成形サイクルを長引かせたり、容量の大きな真空系の設置が必要となったりするので実用性に乏しい。一方、平均圧力が６００ｔｏｒｒを超えると、金型転写が不十分となる。金型転写が良好になれば、金型面の加工状況に応じて、鏡面であればより平滑で高光沢な成形品が得られ、シボ面であれば光沢のより低い成形品が得られる。
ここで、射出充填時とは、射出開始時から射出完了時までをいう。
また、平均圧力とは、射出開始時から射出完了時における時間（秒）−圧力（ｔｏｒｒ）プロファイルを計測し、Σ（Ｐ−Ｐｉ）２が最小値となる圧力（Ｐ）をいう。計測数には制限はないが、射出開始時、射出完了時及び前記２点を除く射出充填時の任意の１点を含む３点以上が好ましい。
【００１３】
また、本発明の射出成形においては、射出充填時のキャビティ内の平均圧力を１００〜６００ｔｏｒｒに保つことに加えて、射出充填開始時のキャビティ内の圧力を１００〜６００ｔｏｒｒとすることが好ましく、より好ましくは３００〜５００ｔｏｒｒである。射出充填開始時のキャビティ内の圧力をこの範囲にすることにより、成形サイクルをあまり犠牲にすることなく成形できる利点がある。
【００１４】
さらに、本発明の射出成形においては、射出充填時のキャビティ内の平均圧力を１００〜６００ｔｏｒｒに保つことに加えて、射出充填終了時のキャビティ内の圧力を１００〜６００ｔｏｒｒとすることが好ましく、より好ましくは３００〜５００ｔｏｒｒである。射出充填終了時のキャビティ内の圧力をこの範囲にすることにより、成形品にバリがでにくくなる利点がある。
【００１５】
本発明に用いることができる射出成形用金型の構成の一例を図１で説明する。
射出成形用金型１は、開閉可能なコア型２とキャビティ型３とから構成され、キャビティ４内に加熱シリンダー１１で加熱された溶融樹脂が、溶融樹脂注入口１０から注入される。金型１には、キャビティ４を減圧にしうるように、キャビティ型及びコア型に設けた真空経路７及び８を介して真空装置に接続されている。キャビティ４内を減圧する手段は、特に限定されず、キャビティ型、コア型の一方もしくは両方に減圧装置を組み込んでもよく、キャビティ型、コア型の一方もしくは両方またはキャビティ型とコア型のパーティング面に設けた真空経路を介して真空装置と接続されていてもよい。
真空経路７及び８のキャビティ近傍は、微細な連通した空隙を有する多孔質体９で形成されていることが好ましい。多孔質体９を使用することにより、冷却固化前の樹脂が真空経路に流出するのを防ぐことができる。多孔質体としては、アルミ多孔質体、ステンレス系の金属粉末多孔質体等が挙げられる。新東工業製ポーセラミックなどとして入手可能である。
【００１６】
真空経路７及び８の先端に真空ポンプ等の減圧手段が接続されている。真空経路には、必要に応じてバッファタンク（図示せず）、開閉可能な弁（図示せず）などを設けてあってもよい。バッファタンクは、溶融樹脂の射出充填時の急激な圧力変動を低減させることができるので、設置されていることが好ましい。
【００１７】
キャビティ４内の圧力は、キャビティ内に設置された圧力計により測定することもできるし、バッファタンクに設置された圧力計により測定することもできる。後者においては、真空経路の圧力損失に留意する必要がある。
【００１８】
また、キャビティ型３とコア型２とのパーティング面５からの空気の漏れこみを防止又は調整するために、パーティング面５にシール部材６を設けることができる。シール部材６は、キャビティ４を包囲するように設けてもよいし、部分的に設けてもよい。シール部材６としては、ゴムパッキン等が挙げられる。丸紅タイガースポリマー製バイトン丸紅Φ１０  真空シールなどとして入手可能である。
【００１９】
溶融樹脂の注入口１０には、空気の漏れこみを防止又は調整するために、シャットオフ機能を設けることができる。シャットオフ機能は、金型１側に設けてよく、加熱シリンダー１１側に設けてもよい。加熱シリンダー１１側に設ける場合には、ノズルタッチ部分にシール部材を設けることが好ましい。
【００２０】
本発明において、射出成形条件は、後述の好ましい樹脂としてのポリプロピレン系樹脂組成物を例に説明すると、射出圧力を３０〜１２０ＭＰａ、射出時間を２〜１５ｓｅｃ、保持圧力を０〜１２ＭＰａ、保持時間を０〜３０ｓｅｃ、冷却時間を１０〜６０秒、及び樹脂温度を１８０〜２５０℃とした条件下で射出成形することにより、ポリプロピレン樹脂組成物の射出成形品を得ることができる。
この場合、特に射出時間と保圧時間を短縮することが可能となり、成形サイクルが短縮される。射出圧力を４０〜１２０ＭＰａとすることにより、成形機の規模などで特に制限を受けることなく所望の成形機を使用できる。射出時間を２〜１５ｓｅｃとすることにより、金型の大きさなどで特に制限を受けることがなくなる成形可能となる。更に、保持圧力を０〜１２ＭＰａとすることにより、成形機の規模やゲートの数などで特に制限を受けることがなくなる。更にまた、保持時間を０〜３０ｓｅｃとすることにより、保持時間による成形体（ポリプロピレン樹脂組成物）の外観に及ぼす影響が好適化される。また、樹脂温度を１８０〜２５０℃とすることにより、生産効率を上げることが可能となる。一方、樹脂温度が１８０℃未満であるとポリプロピレン樹脂の不溶不具合が発生することがあり、２５０℃を超える生産効率低下・ガス焼け・製品ヒケ等が発生し適当でない。
【００２１】
本発明において、使用可能な樹脂としては、熱可塑性樹脂であれば特に制限はされない。具体的には、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ１−ブテン、ポリ４−メチル−１−ペンテン等のポリオレフィン樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン・２，６−ナフタレート等のポリエステル樹脂、ナイロン−６、ナイロン−６６、ナイロン−１１、ナイロン−１２等のポリアミド樹脂、ポリオキシメチレン等のポリエーテル樹脂、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・アクリル酸エステル共重合体、エチレン・メタクリル酸エステル共重合体等のエチレン・不飽和カルボン酸エステル共重合体樹脂、エチレン・アクリル酸共重合体等のエチレン・不飽和カルボン酸共重合体樹脂、およびそれらの金属イオン架橋物（アイオノマー樹脂）、ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂等を挙げることができる。
【００２２】
これらの熱可塑性樹脂の中でも、ポリオレフィン樹脂、特にポリエチレンおよびポリプロピレンが機械的強度、成形性、およびコスト面から好ましい。ポリエチレンは、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、高圧法低密度ポリエチレンのいずれをも使用することができる。
特に適した熱可塑性樹脂は、ポリプロピレンであって、それはプロピレンの単独重合体であっても、プロピレンとそれ以外のα−オレフィンとの共重合体であってもよい。α−オレフィンとしては、エチレン、１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセン等の炭素数２〜２０のオレフィンを使用することができ、特にエチレンが好ましい。コモノマーとしてのα−オレフィン含量は、１０モル％以下、好ましくは５モル％以下が望ましい。共重合体の場合には、プロピレンとα−オレフィンとのランダム共重合体であってもよいし、ブロック共重合体であってもよい。
【００２３】
本発明で好ましく用いることのできるポリプロピレンは、その密度が０．８９０〜０．９２０ｇ／ｃｍ３が好ましく、より好ましくは０．９００〜０．９１０ｇ／ｃｍ３である。
また、ＡＳＴＭ    Ｄ−１２３８に準拠し２３０℃、２．１６ｋｇ荷重下で測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．５〜２００ｇ／１０分が好ましく、より好ましくは２〜５０ｇ／１０分である。
なお、分子量分布が広く、また立体規則性の高いポリプロピレンを用いると、一層剛性の高い射出成形品を得ることができる。
【００２４】
さらに、熱可塑性樹脂は、各種添加剤を配合した樹脂組成物にして使用することができる。その一つとして、無機充填剤を含有させると、剛性等の機械的強度を高めることができる。
無機充填剤としては、タルク、シリカ、マイカ、炭酸カルシウム、ガラス繊維、ガラスビーズ、硫酸バリウム、水酸化マグネシウム、ワラスナイト、珪酸カルシウム繊維、炭素繊維、マグネシウムオキシサルフェート繊維、チタン酸カリウム繊維、酸化チタン、亜硫酸カルシウム、ホワイトカーボン、クレー、硫酸カルシウムを例示することができる。
【００２５】
本発明では、ポリプロピレンに繊維状フィラーを充填した樹脂組成物において、外観改良効果が著しく発揮され、特に好ましい樹脂は繊維状フィラー充填ポリプロピレン系樹脂組成物である。
なお、無機充填剤の量は、ポリプロピレン１００重量部に対して、１〜１０重量部が好ましい。
【００２６】
また、熱可塑性樹脂には、エラストマーを配合することもでき、それによって耐衝撃性等の機械的強度を高めることができる。好ましいエラストマーは、炭素数２〜２０、好ましくは２〜１０のα−オレフィンの共重合体からなるオレフィン系エラストマーである。オレフィンの例としてエチレン、プロピレン、１−ブテン、３−メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、１−テトラデセン、１−オクタデセンを挙げることができる。
具体的なオレフィン系エラストマーの例として、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・１−ブテン共重合体、エチレン・１−ヘキセン共重合体、エチレン・１−オクテン共重合体、エチレン・１−デセン共重合体、プロピレン・１−ブテン共重合体、プロピレン・１−ブテン・エチレン共重合体、エチレン・プロピレン・ジエン共重合体を挙げることができる。これらのエラストマーは、１種類を単独で使用することもできるし、２種類以上を組み合わせて使用することもできる。
なお、エラストマーの量は、熱可塑性樹脂１００重量部に対して、１〜３０重量部が好ましい。
【００２７】
その他に、本発明の目的を損なわない範囲で、必要に応じて次の添加剤を配合することができる。すなわち、酸化防止剤、耐熱安定剤、耐候性安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、核剤、塩酸吸収剤、スリップ剤、滑剤、難燃剤、顔料、染料、分散剤、銅害防止剤、中和剤、発泡剤、可塑剤、気泡防止剤、架橋剤、過酸化物などの流れ性改良剤、ウエルド強度改良剤、天然油、合成油、ワックス等を挙げることができる。
【００２８】
本発明によれば、高剛性であり、美麗で表面外観に優れる成形品を得ることができる。かかる成形品の用途は、インスツルメントパネル、ドアトリム等の自動車内装部品、バンパ、バックドア等の自動車外装部品、化粧台、洗面台、トイレタリー製品等のアメニティ部材をはじめとする工業部品等に好適に使用することができる。
【実施例】
【００２９】
本発明を実施例により、更に詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り以下の実施例に限定されるものではない。
なお、実施例では射出成形品の評価基準として、下記の射出成形後の成形体表面の表面粗さ（Ｒａ）、鮮鋭性、成形サイクルを用い、判定した。
（１）成形体の表面粗さ（Ｒａ）：ＪＩＳ  Ｂ０６０１−１９９４に準拠して測定した。
なお、Ｒａは、０．３μｍ以下が好ましく、より好ましくは０．２０μｍ以下である。Ｒａが０．３μｍより大きいと、塗装面の光沢が低下し、塗装鮮鋭性を著しく低下させるという不具合を生じる。なおＲａが０．３μｍ前後では、未塗装の成形品では外観に大きな差はなく、塗装して初めて差が顕在化する。したがって、塗装を施す部品の場合にはＲａが０．３μｍ以下であることが好ましいのである。
（２）鮮鋭性：成形品表面に直管蛍光灯を写して、像のゆがみの有無を目しで判断した。
○：像にゆがみが無いもの
×：像にゆがみが認められるもの
（３）成形サイクル：成形時間が８０秒／１サイクル以下で成形品が得られたものを○、８０秒／１サイクルを越えたものを×とした。
【００３０】
（実施例１）
ポリプロピレン樹脂（日本ポリプロ製ホモポリプロピレンＭＡ０６、以下ＰＰ（Ａ）という。）９７重量％とカーボン繊維（東レ（株）製Ｔ０１０−１２、以下ＣＦという。）３重量％を神戸製鋼製二軸押出機で２００℃で溶融混練して、カーボン繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物を調製した。
得られた樹脂組成物を、バッファタンク、開閉バルブを介して真空ポンプが接続された金型がセットされた射出成形機に供給し、樹脂温度：２１０℃、樹脂圧力：８０ＭＰａ、射出時間：５秒、冷却時間：３０秒で射出成形を行い、３００×１００×３ｍｍの平板を得た。なお、金型には一方の短辺にフィルムゲートが設けられており、溶融樹脂の流動末端に相当する他方の短辺近傍に真空経路が設けられている。
キャビティ内圧力は、金型を閉じ、キャビティ内を１００ｔｏｒｒに減圧した後、樹脂組成物を射出し成形品を得た。射出開始から５秒後（射出終了時）に開閉バルブを閉じ、真空経路を遮断した。射出開始から２秒後の圧力は１００ｔｏｒｒ、５秒後の圧力は１００ｔｏｒｒであった。平均圧力は１００ｔｏｒｒであった。なお、キャビティ内の圧力は、バッファタンクに設置された圧力計で計測した。
得られた平板状の成形品の表面粗度を測定した。得られた結果を表１に示す。
【００３１】
（実施例２）
繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物を、ポリプロピレン樹脂（日本ポリプロ製ブロックポリプロピレンＢＣ０６Ｃ、以下ＰＰ（Ｂ）という。）９７重量％とガラス繊維（日本電気硝子製Ｔ４８０、以下ＧＦという。）３重量％を用いて調製した。
金型を閉じ、金型内を３００ｔｏｒｒに減圧した後、樹脂組成物を射出し成形品を得た。射出開始から５秒後（射出終了時）に真空経路を遮断した。射出開始から２秒後の圧力は３００ｔｏｒｒ、５秒後の圧力は３００ｔｏｒｒであった。平均圧力は３００ｔｏｒｒであった。
その他の条件は実施例１と同様にした。得られた平板状の成形品の表面粗度を測定した。
【００３２】
（実施例３）
繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物を、ＰＰ（Ａ）９５重量％とＣＦ５重量％を用いて調製した。
金型を閉じ、金型内を１００ｔｏｒｒに減圧した後、真空経路を遮断した。その後、樹脂組成物を射出し成形品を得た。射出開始から２秒後の圧力は３００ｔｏｒｒ、５秒後（射出終了時）の圧力は５００ｔｏｒｒであった。平均圧力は３００ｔｏｒｒであった。
その他の条件は実施例１と同様にした。得られた平板状の成形品の表面粗度を測定した。
【００３３】
（実施例４）
金型を閉じ、金型内を７００ｔｏｒｒに減圧した後、樹脂組成物を射出し成形品を得た。射出開始から５秒後（射出終了時）に真空経路を遮断した。射出開始から２秒後の圧力は６００ｔｏｒｒ、５秒後（射出終了時）の圧力は５００ｔｏｒｒであった。平均圧力は６００ｔｏｒｒであった。
その他の条件は実施例１と同様にした。得られた平板状の成形品の表面粗度を測定した。
【００３４】
（実施例５）
繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物を、ＰＰ（Ａ）９０重量％とＣＦ１０重量％を用いて調製した。
その他の条件は実施例４と同様にした。得られた平板状の成形品の表面粗度を測定した。
【００３５】
（実施例６）
繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物を、ＰＰ（Ｂ）９５重量％とＣＦ５重量％を用いて調製した。
金型を閉じ、金型内を１０ｔｏｒｒに減圧した後、真空経路を遮断した。その後、樹脂組成物を射出し成形品を得た。射出開始から２秒後の圧力は９０ｔｏｒｒ、５秒後（射出終了時）の圧力は２００ｔｏｒｒであった。平均圧力は１００ｔｏｒｒであった。
その他の条件は実施例１と同様にした。得られた平板状の成形品の表面粗度を測定した。
【００３６】
（実施例７）
繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物を、ＰＰ（Ｂ）９５重量％とＧＦ５重量％を用いて調製した。
その他の条件は実施例２と同様にした。得られた平板状の成形品の表面粗度を測定した。
【００３７】
（比較例１）
繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物を、ＰＰ（Ａ）９７重量％とＧＦ３重量％を用いて調製した。
金型内を減圧することなく、樹脂組成物を射出し成形品を得た。得られた平板状の成形品の表面粗度を測定した。
【００３８】
（比較例２）
繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物を、ＰＰ（Ａ）９５重量％とＣＦ５重量％を用いて調製した。
金型内を減圧することなく、樹脂組成物を射出し成形品を得た。得られた平板状の成形品の表面粗度を測定した。減圧操作をいった実施例３と比較して表面平滑性が凹凸で不十分であった。
【００３９】
（比較例３）
繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物を、ＰＰ（Ａ）９０重量％とＣＦ１０重量％を用いて調製した。
金型内を減圧することなく、樹脂組成物を射出し成形品を得た。得られた平板状の成形品の表面粗度を測定した。減圧操作を行った実施例５と比較して表面平滑性が凹凸で不十分であった。
【００４０】
（比較例４）
繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物を、ＰＰ（Ｂ）９０重量％とＧＦ１０重量％を用いて調製した。
金型内を減圧することなく、樹脂組成物を射出し成形品を得た。得られた平板状の成形品の表面粗度を測定した。
【００４１】
（比較例５）
繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物を、ＰＰ（Ｂ）９７重量％とＧＦ３重量％を用いて調製した。
金型を閉じ、金型内を５８０ｔｏｒｒに減圧した後、真空経路を遮断した。その後、樹脂組成物を射出し成形品を得た。射出開始から２秒後の圧力は７６０ｔｏｒｒ、５秒後（射出終了時）の圧力は７６０ｔｏｒｒであった。平均圧力は７００ｔｏｒｒであった。
その他の条件は実施例１と同様にした。得られた平板状の成形品の表面粗度を測定した。
【００４２】
（比較例６）
繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物を、ＰＰ（Ｂ）９７重量％とＧＦ３重量％を用いて調製した。
金型を閉じ、金型内を３０ｔｏｒｒに減圧した後、樹脂組成物を射出し成形品を得た。射出開始から５秒後（射出終了時）に真空経路を遮断した。射出開始から２秒後の圧力は６０ｔｏｒｒ、５秒後の圧力は１５０ｔｏｒｒであった。平均圧力は８０ｔｏｒｒであった。得られた成形品の表面粗度は問題なかったが、所定の減圧状態にするまでに多大な時間を要してしまった。
【００４３】
【表１】
2008155429.tif 000003
【００４４】
表１から明らかなように、本発明によれば表面平滑性が良好で鮮鋭性の高い射出成形品が得られる。一方、キャビティ内の平均圧力が高いと、表面平滑性、鮮鋭性とも不十分である（比較例１〜５）。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明によれば、成形性、成形外観に優れる射出成形品提供することができる。特に、ポリプロピレン系樹脂に、エチレン・オクテンランダム共重合体、エチレン・ブテンランダム共重合体、ガラス繊維・カーボンファイバー等を適切に選択して配合した自動車部品用ポリプロピレン組成物材料を用いると、自動車部品の表面外観を必要とする製造に有利に応用できる。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明に用いる射出成形金型の構成の一例を説明する図である。
【符号の説明】
【００４７】
１  射出成形用金型
２  コア型
３  キャビティ型
４  キャビティ
５  パーティング面
６  シール部材
７  真空経路
８  真空経路
９  多孔質体
１０  樹脂注入口
１１  加熱シリンダー
【図１】
2008155429.tif 000004