(57)【要約】【課題】内燃機関の混合気の反応を効率良く促進させ、低要求電圧で高性能の点火プラグを提供する。【解決手段】  点火プラグ１０は、絶縁体５、ネジ部４、台座部３、中心電極１、接地電極２等の主要部で構成されている。ネジ部４は金属筐体に形成されており、エンジン等の内燃機関の各気筒の燃焼室内に台座部３、中心電極１、接地電極２等が挿入される形で配置される。中心電極１については、電極構成する金属電極１ｂを覆うように電子放出膜１ａが被覆されており、一方、接地電極２についても、電極を構成する金属電極２ｂを覆うように電子放出膜２ａが被覆されている。この電子放出膜１ａ、２ａから、各々電子が放出されやすくなり、電極間の放電特性を改善することができる。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
電極間の火花放電により混合気に着火する点火プラグであって、
前記電極のうち少なくとも電子放出側の電極上に電子を放出する電子放出層を形成したことを特徴とする点火プラグ。
【請求項２】
前記電子放出層は、該電子放出層が形成される電極を構成する金属よりもイオン化エネルギーの低い物質で構成されていることを特徴とする請求項１記載の点火プラグ。
【請求項３】
前記イオン化エネルギーの低い物質は金属元素又は金属元素を含む化合物で構成されていることを特徴とする請求項２記載の点火プラグ。
【請求項４】
前記電子放出層は、前記電極の各々すべてについて形成されていることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の点火プラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば車両用ガソリンエンジン等の内燃機関に用いられる点火プラグに関し、特に着火性能を向上させた点火プラグに関する。
【背景技術】
【０００２】
点火プラグはエンジンのあらゆる運転状況において混合気に確実に着火させ燃焼を開始する重要な役割を担っている。ガソリンは高温下においても着火しにくく、タイミング良く燃焼させるには、点火プラグの着火性能が重要になり、エンジン性能向上、排気ガスの排出削減のためにも更なる高性能なプラグが要求されている。
【０００３】
二輪車や四輪車の過去の技術開発では、最高出力の向上等、走行性能に重点を置いているものが多かったが、近年、二酸化炭素排出による地球温暖化や、ＣＯ、ＨＣ、ＰＭ、ＮＯｘなど有害排出ガスによる環境破壊の抑止など、走行性能だけでなく、エミッション性能の向上の要求度が高くなってきている。
【０００４】
内燃機関であるエンジンは、更なる燃費向上、代替燃料使用、排ガス浄化などを目指し直噴化、リーンバーン化、高圧縮化などの技術に向かいエンジンの制御精度向上を伴うので、低要求電圧化など更に高い着火性能の点火プラグが望まれている。
【特許文献１】特開２００２−１０６３８２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、点火プラグに高電圧を印加して火花放電を発生させ、混合気に着火させる点火時期は、エンジン出力が常に最大になるように制御されるが、混合気に点火してから火炎伝播が始まるまでの点火遅れ期間があるため、ピストンの上死点（ＴＤＣ）前に設定される。
【０００６】
火花エネルギーに十分な着火力がなかったり、プラグ側の火花の立ち上がりが遅れたりすると、混合気に点火できず失火が発生したり、ピストンが上死点を過ぎて、想定しているよりも、更に下降局面で混合気に着火することになる。当然の結果として、燃焼圧力が十分に得られず、エンジンのポテンシャルを発揮することはできない。
【０００７】
点火プラグや点火コイル等を備えた点火装置は、点火コイルの１次側コイルに流れる電流を、断続器（イグナイター）で急にスイッチを開いて遮断すると、２次側コイルには高電圧の逆起電力が発生する。この電圧をディストリビューターにより点火順序に従って、各シリンダーに設けられた点火プラグに配電してプラグの電極間で火花放電を発生させる。
【０００８】
点火プラグの電極間に絶縁空間があるので高い電圧が必要であるが、放電の初期には主にイグニッションコイルの２次側コイルの浮遊容量に蓄えられた静電エネルギーが電荷により放出される。エネルギー密度は高いが放電時間は極めて短い。続いて２次側コイルに蓄えられた電磁エネルギーが放出される。エネルギー密度は低いが持続時間は長い。
【０００９】
前者を容量放電といい、後者を誘導放電という、このように、火花放電は複合火花であり、容量放電が活性化に、誘導放電が反応の促進に、それぞれ重要な役割を果たしている。火花エネルギーが効率よく混合気に与えられ、かつ混合気の反応エネルギーが未燃焼混合気に効率よく伝授され、次々と連鎖反応が起こることが必要であるが、電極間で発生した火炎核は外気や電極に接しており、熱を奪われる（消炎作用）により、広がりにくい性質がある。この火炎核の成長度合いが燃焼の良否に影響を及ぼす。
【００１０】
一方、消炎作用の緩和にはプラグの電極間のギャップを広くすれば良いが、電極間のギャップを広げれば、放電を行うためには高い電圧が必要となる。このように、低要求電圧で着火性能の良い点火プラグが求められている。
【００１１】
また、ＣＯ２削減のための燃費向上、燃焼過程で発生する有害排出ガス削減等の理由も加わり、あらゆる条件下で、決められた期間に素早く燃焼を完結することが必要不可欠となっている。
【００１２】
本発明は、上述した課題を解決するために創案されたものであり、内燃機関の混合気の反応を効率良く促進させ、低要求電圧で高性能の点火プラグを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記目的を達成するために、請求項１記載の発明は、電極間の火花放電により混合気に着火する点火プラグであって、前記電極のうち少なくとも電子放出側の電極上に電子を放出する電子放出層を形成したことを特徴とする点火プラグである。
【００１４】
また、請求項２記載の発明は、前記電子放出層は、該電子放出層が形成される電極を構成する金属よりもイオン化エネルギーの低い物質で構成されていることを特徴とする請求項１記載の点火プラグである。
【００１５】
また、請求項３記載の発明は、前記イオン化エネルギーの低い物質は金属元素又は金属元素を含む化合物で構成されていることを特徴とする請求項２記載の点火プラグである。
【００１６】
また、請求項４記載の発明は、前記電子放出層は、前記電極の各々すべてについて形成されていることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の点火プラグである。
【発明の効果】
【００１７】
本発明の点火プラグによれば、電極のうち少なくとも電子放出側の電極上に電子を放出しやすくする電子放出層を形成しているので、容量放電を素早く行って、安定した誘導放電にスムーズに移行することができ、内燃機関の混合気の反応を効率良く促進させることができるとともに、低要求電圧で高性能の着火を実現することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、図面を参照して本発明の一実施形態を説明する。図１は本発明の点火プラグの構造を、図２は点火プラグと点火プラグに接続された点火回路を示す。点火プラグ１０は、碍子等からなる絶縁体５、シリンダヘッド（後述）に取り付けるためのネジ部４、台座部３、中心電極１、接地電極２等の主要部で構成されている。ネジ部４は金属筐体に形成されており、エンジン等の内燃機関の各気筒４０の燃焼室４１内に台座部３、中心電極１、接地電極２等が挿入される形で配置される。
【００１９】
点火コイルの２次側コイル２２の一端は、点火プラグ１０のターミナル１１に接続され、さらに絶縁体５の内部に設置された銅芯（図示せず）、台座部３を介して中心電極１接続される。すなわち、ターミナル１１の下部ではセラミックからなる絶縁体５が銅芯を覆うように形成されている。一方、接地電極２は気筒４０のシリンダヘッド部を介して接地される。
【００２０】
ターミナル１１には銅芯が接続されると共に、銅芯には円錐台の台座部３が接続されている。台座部３は、耐熱性および耐蝕性の優れた導電性の材質、例えばインコネル等からなり、台座部３には、溶接によってイリジウムあるいはその合金からなる直径０．４ｍｍ〜０．７ｍｍ、長さ（高さ）１．１ｍｍの円柱状の中心電極１が接続されている。したがって、ターミナル１１から中心電極１までが導通されて放電電圧の導電経路が形成される。
【００２１】
接地電極２は、例えばプラチナからなる金属が用いられ、溶接などにより点火プラグの金属筐体に接続される。この際、中心電極１と接地電極２の間には、所定距離、例えば１．１ｍｍのギャップが形成される。
【００２２】
ここで、点火プラグ１０を用いたイオン電流の検出について簡単に説明する。同図は点火プラグ１０に火花を生じさせるための点火回路、および、発生したイオン電流を検出するためのイオン電流検出装置のうち、イオン電流検出回路などを示す回路図である。
【００２３】
点火プラグ１０は、内燃機関の各気筒４０のシリンダヘッド部を臨む位置に配置され、台座部２２、中心電極１および接地電極２が燃焼室４４内にさらされる。点火プラグ１０に放電電圧を発生させるための点火コイルは、その１次側（低圧側）コイル２１と２次側（高圧側）コイル２２とで構成されており、１次側コイル２１の一端がバッテリ電源等の直流電源２５に接続されると共に、他端がＥＣＵ（電子制御ユニット）２４からの点火信号に応じて開閉されるパワートランジスタ２３を介して接地される。
【００２４】
また、２次側コイル２２の一端は、ハイテンションコードを介して点火プラグ１０のターミナル１１に接続され、さらには絶縁体５内を走る銅芯（図示せず）、台座部３を介して中心電極１に接続される。一方、接地電極２は気筒４０のシリンダヘッド部を介して接地される。
【００２５】
他方、２次側コイル２２の他端には、イオン電流検出部３０が接続される。破線で囲まれたイオン電流検出部３０は、放電電流によって図示の極性に充電されるコンデンサ３５、およびコンデンサ３５の充電電圧を規定するツェナーダイオード３２が並列に接続され、さらに、コンデンサ３５は、検出抵抗３４を介して接地されると共に、ツェナーダイオード３２は、電流の逆流を防止するダイオード３３を介して接地される。
【００２６】
ＥＣＵ２４は、マイクロコンピュータからなり、クランク軸あるいはカム軸（共に図示せず）付近に配置されて各気筒のＴＤＣ位置およびそれを細分してなるクランク角度に応じた信号を出力するクランク角センサや吸気管内絶対圧（ＰＢＡ）に応じた信号を出力する絶対圧センサ等のセンサ群の出力が入力される。
【００２７】
電源２５から１次側コイル２１を流れる電流は、ＥＣＵ２４からの点火信号（点火指令）に応じたパワートランジスタ２３の開閉（オン・オフ）により通電・遮断される。パワートランジスタ２３がオン状態からオフ状態となって１次側コイル２１の電流が遮断されると、それに伴って２次側コイル２２に負極性の高電圧（逆起電力）が発生し、放電電流が同図において１点鎖線で示すように流れる。
【００２８】
具体的には、点火プラグ１０から、２次側コイル２２、コンデンサ３５又はツェナーダイオード５４、ダイオード３３と順に流れ、各点火プラグ１０の中心電極１と接地電極２との間のギャップに火花放電を生じさせて混合気を着火・燃焼させる。
【００２９】
また、上記した放電電流はコンデンサ３５を図示の極性に充電する。尚、充電されたコンデンサ３５は、イオン電流を検出するためのバイアス電圧を有するイオン電流検出用電源として機能する。点火プラグ１０の電極間のギャップにおける火花放電により混合気が燃焼すると、混合気（正確には混合気の燃焼によって生じた燃焼ガス）が電離してイオンが発生する。台座部３および中心電極１と、接地電極２の間にイオンが介在し、電極間のギャップ付近の電気抵抗が低下することにより、同図において点線で示すように、検出抵抗３４、コンデンサ３５、２次側コイル２２、点火プラグ１０と順に流れるイオン電流が生じる。この際、発生したイオン電流に引きずられて検出抵抗３４における電圧値が変化する。イオン電流検出部３０は、この電圧値の変化、即ちイオン電流波形を検出してコンピュータ等で解析し、内燃機関が失火の状態にあるか否かを判断し、失火検出を行なうものである。
【００３０】
ところで、本発明の構成では、中心電極１については、電極構成する金属電極１ｂを覆うように電子放出膜１ａが被覆されており、一方、接地電極２についても、電極を構成する金属電極２ｂを覆うように電子放出膜２ａが被覆されている。この電子放出膜１ａ、２ａは、金属電極１ｂ、２ｂを構成する元素よりもイオン化エネルギーの低い元素又は仕事関数の小さい元素を含む物質で構成されている。このように電極を構成することにより、電子放出膜１ａ、２ａから、各々電子が放出されやすくなり、電極間の放電特性を改善することができる。
【００３１】
具体的には、例えば、接地電極２の金属電極２ｂには、プラチナ（Ｐｔ）が用いられ、中心電極１の金属電極１ｂには、イリジウム（Ｉｒ）が用いられるが、これらのイオン化エネルギーは、Ｐｔで８７０ｋＪ／ｍｏｌ、Ｉｒで８８０ｋＪ／ｍｏｌとされている。したがって、これらのイオン化エネルギーよりも低いイオン化エネルギーを有するＮａ（ナトリウム）を含む化合物を電子放出膜１ａ、２ａに用いることができる。実際には、珪酸ナトリウムを電子放出膜１ａ、２ａとして形成した。Ｎａのイオン化エネルギーは４９６ｋＪ／ｍｏｌとなっている。
【００３２】
これを形成するには、例えば、電気メッキの方法を用いた。珪酸ナトリウム水溶液中に点火プラグの電極部分を陰極として浸漬し、直流の電気を通電して、水溶液中の金属イオンを電極の表面に析出させた。
【００３３】
なお、単一の元素単体でも金属電極上に被膜することができるものであれば、単一の元素により構成しても良い。このようにすることにより、電子放出膜１ａ又は２ａから電子が放出されやすくなり、放電が開始されやすくなるとともに、金属電極１ｂ又は金属電極２ｂからの電子放出が続けて行われるので、特に容量放電が早く行われてスムーズに誘導放電に移行することができ、電極間における放電特性が改善される。
【００３４】
また、図１では、中心電極１と接地電極２における金属電極１ｂ及び金属電極２ｂの両方に電子放出膜が形成されているが、放電時に電子を放出する側の電極、この場合金属電極１ｂにのみ電子放出膜を形成するようにしても良く、その形成方法は、金属電極１ｂを全面に覆うのではなく、金属電極１ｂ上の一部に形成するようにしても良い。また、燃焼室４１に曝されている部分をすべて、例えば、金属電極１ｂ及び金属電極２ｂ及び台座部３の上面すべてを覆うように電子放出膜を形成しても良い。
【００３５】
本発明の作用を説明するため、図３に、２次側コイル２２における放電時の典型的な電圧波形を示す。火花放電は点火コイルで発生した高電圧が、点火プラグの電極ギャップ間の絶縁を破壊することにより発生する放電をいいます。火花放電は図３に示すように、容量放電Ａと誘導放電Ｂの二つの成分により構成されている。図２のように、トランジスタ２３による点火では、点火コイルの２次巻線側のコイル２２に発生した逆起電力がコイルやプラグコード等とアースとの間に自然発生する浮遊容量に蓄えられる。この浮遊容量の充電電圧が電極ギャップの放電電圧以上に達すると、この浮遊容量に蓄積された電荷が放電される。これを容量放電Ａと呼んでいる。この浮遊容量は一般的に非常に小さいため、例えば３０〜５０Ａ程度の大電流が短時間（例えば、約１０〜２０ｎｓ）流れて容量放電が終了する。
【００３６】
次に、２次巻線側のコイル２２に蓄えられた電磁エネルギーによる放電電流が電極ギャップ間を流れるが、コイル２２のインダクタンスは大きいため電流値は小さく（例えば５０〜８０ｍＡ）、比較的長い時間（例えば１〜３ｍｓ）放電が継続し、これを誘導放電Ｂと呼んでいる。そして、最後に、誘導放電で余った電気エネルギーが減衰していく領域が減衰振動Ｃである。
【００３７】
このとき、容量放電Ａにより、電極間の燃料粒子が電離して活性化され、このとき開始された化学反応が持続発展するように、続く誘導放電Ｂでエネルギーを供給している。誘導放電Ｂは、最初の化学反応によって発生する火炎核を周囲の混合気にまで広げ、自分で燃焼を周囲に広げていくだけの大きさになるまでの熱を供給する役割を果たす。したがって、誘導放電Ｂの役割は重要であり、一定の誘導放電電圧が維持されつつ、その放電時間がある程度長い方が望ましい。
【００３８】
図４〜図６は、２次側コイル２２から発生する高電圧を点火プラグに印加し、点火プラグの中心電極と外側電極（接地電極）との間の絶縁空間に流れる放電電流の状態を計測した。  図４〜図６の横軸は時間を、縦軸は放電電流値を示す。図６は、長期間使用した点火プラグの放電電流を示すが、波形の立下がりの間隔が長く（電気回路で言えば時定数に相当）、安定した電流が流れるのに時間がかかっているのがわかる。図５は、新品の点火プラグの放電電流を示す。新品の点火プラグでは、立下がりの間隔は、図６の中古の点加プラグのときよりも、短くなっているものの、やはり安定するのに遅れが生じている。
【００３９】
図４は、本発明のように、点火プラグの電極に電子放出膜を形成したものであるが、図５の新品で従来の点火プラグと比較して、放電電流の波形は鋭い形状となっており、急激に立ち下がって、安定した電流が流れる時間が多くなっていることがわかる。すなわち、本発明の構成とすることにより、容量放電から誘導放電に早くスムーズに移行させ、誘導放電の時間を多く確保できる。
【００４０】
次に、更にデータで裏付けるためオシロスコープにより２次側コイル２２における２次電圧波形を測定し、それぞれの特性を比較した。なお、２次電圧波形の測定はアイドリング状態で行った。図７（ａ）は、新品ではあるが従来の点火プラグ（以下、未加工の新品プラグという）における２次電圧波形を、図７（ｂ）は、本発明の構成による新品の点火プラグ（以下、加工後の新品プラグという）における２次電圧波形を示す。また、図中のＡは上述した容量放電の領域を、Ｂは誘導放電の領域を示し、時間軸の１スケールは１０μｓである。
【００４１】
図７（ａ）に示すように、未加工の新品プラグにおいては、放電初期の容量放電領域Ａにおいて電気抵抗によると思われる波形の乱れがあるが、加工後の新品プラグには図７（ｂ）からわかるように乱れがない。すなわち、加工後の新品プラグでは、放電初期の容量放電はプラグ本体の加工（処理）により、電子が放出されやすくなり、電極間での火花放電がスムーズになり抵抗軽減で一機に放電して、２次電圧が素早く低下すると推測される。
【００４２】
また、図７（ａ）と（ｂ）では、誘導放電領域Ｂに大きな違いが確認できる。容量放電続く誘導放電は、未加工の新品プラグでは電極間の電気抵抗等の要因により、小さな電流となり、Ｂ−１の領域に示されるように、電圧が低下し、火花は一時、途絶えていると考えられる。加工後の新品プラグでは、図７（ｂ）のＢ−２の領域に示されるように、容量放電後の誘導放電電圧は安定しており、電極間の火花放電が続いている。
【００４３】
上述したように、混合気の火炎核を成長させ希薄混合気にも十分な着火力を与えるためには、誘導放電領域Ｂにおいて、安定した放電電圧で、放電の持続時間がある程度長いことが必要であるが、点火プラグを本発明の構成とすることで、上記のようにこれらの条件を達成することができる。
【００４４】
次に、本発明の構成を中古の点火プラグ（以下、加工後の中古プラグという）に適用した場合の比較データを示す。点火プラグは同じ電極間のギャップでも角があるほうが放電しやすくなる。長期間使用したプラグは消耗により、電極形状が丸みを帯びてくるために、放電しにくくなり、失火しやすくなる。また、電極間のギャップも消耗して少しずつ広くなり、要求電圧が高くなる。
【００４５】
図１２（ａ）は未加工の新品プラグの２次電圧波形を、図１２（ｂ）は加工後の新品プラグの２次電圧波形を示し、図１３は加工後の中古プラグの２次電圧波形を示す。これらの時間軸の１スケールは２０μｓである。また、加工後の中古プラグは、電極消耗による影響をみるために、約２００００ｋｍ走行した使用済みの点火プラグに対して本発明の構成となるように加工を行ったものである。
【００４６】
図１２（ａ）と（ｂ）との比較については、図７で説明した通りの結果となっているが、図１３と図１２（ｂ）の比較でわかるように、長期使用の点火プラグで電極が消耗していても本発明の構成とすることにより加工後の新品プラグの２次電圧とよく似た波形を示しており、着火性能が著しく向上することがわかる。
【００４７】
また、加工後の新品プラグ、未加工の新品プラグ、加工後の中古プラグをさらに良く比較できるように、時間軸のスケールを変えて測定したのが、図８〜図１０、図１１である。図８は加工後の新品プラグを用いた２次電圧波形であって、時間軸の１スケールが５０μｓを、図９は加工後の新品プラグを用いた２次電圧波形であって、時間軸の１スケールが５μｓを、図１０は加工後の中古プラグを用いた２次電圧波形であって、時間軸の１スケールが５μｓを示す。また、図１１は加工後の中古プラグを用いた２次電圧波形であって、時間軸の１スケールが１０μｓを示す。
【００４８】
以上説明したように、本発明のプラグは要求電圧が下がり、電極が消耗してギャップが広がってからも安定した火花放電を維持し、放電密度も高いので消炎作用を緩和する。また、ニッケル合金を使った安価な一般電極プラグでも高価な貴金属を電極に使った高性能プラグ以上の性能を発揮することができる。
【００４９】
プラグの電極のギャップ間には高電圧で短絡され発生したアーク放電中の陽光柱には、負の電荷を持つ電子と正の電荷を持った正イオンが、ほぼ同じ割合で混在して、一方の荷電粒子郡は不規則な熱運動をしている。この放電気体が熱を放射して燃料粒子を活性化する。混合気に着火するためにはプラズマ状態を一定時間保つ必要があるが、熱を失ったプラズマは電気的に中性の分子に戻りプラズマ状態でなくなり絶縁体となり電気を通さなくなるので、安定した電気の供給で電極間のプラズマ発生の環境を保つ必要がある。
【００５０】
本発明の構成では、プラグを構成する導電体に電極間の絶縁空間に電子を放出しやすい電子放出層（膜）を電極上に形成することにより、高電圧が電極に印加された場合、電子を放出して電極間を橋絡し、スパークプラグの火花放電が始まる作用を助長する。それは電極に強い電界ができると電極表面から大量の電子を放出してプラグの火花放電を助け、電極間が電導性の放電路で結ばれ、火花放電が安定した電流により誘導放電として長く持続させることができる。この誘導放電は安定しており、気体温度も高く放電時間も長いので火炎核が成長して火炎伝播となって燃焼が広がるのに大きな役割を果たす。
【００５１】
また、電極の消耗においても有利で、従来プラグは電極が消耗してギャップが広がった場合、火花放電には高い要求電圧が必要になるが、本発明のプラグは電子放出源が別にもあるので電極消耗後の飛火ミス（放電できない）が軽減される。
【００５２】
例えば、冬場に低速走行と停止が頻繁に繰り返されると燃えきらないガソリンやオイルによって蒸し焼き状態のカーボンがプラグに付着すると高電圧がカーボンを伝わってリークして火花放電しない状態になり、燃焼室の環境もカーボン付着で悪化する。電極の良い状態を保つためにもエンジンが動いている間は良いプラズマ状態が必要になる。これが良い火花であり、この状態を保つにはスパークプラグの性能（状態）に左右され、エンジンの燃焼室環境の維持にも関係して走行性能に変化が出る。またエンジン寿命にも大きく影響することになるが、本発明のプラグを用いることにより上記問題も解決される。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】本発明の点火プラグの構造を示す図である。
【図２】点火プラグと点火回路等との接続状態を示す図である。
【図３】火花放電の電圧波形の模式的な形状を示す図である。
【図４】本発明の点火プラグを用いた場合における火花放電の電流波形を示す図である。
【図５】新品で従来の点火プラグを用いた場合における火花放電の電流波形を示す図である。
【図６】中古で従来の点火プラグを用いた場合における火花放電の電流波形を示す図である。
【図７】本発明の点火プラグを用いた場合と従来の点火プラグを用いた場合とで２次側コイル電圧波形を比較した図である。
【図８】本発明の構成の新品プラグの２次電圧波形を示す図である。
【図９】本発明の構成の新品プラグの２次電圧波形を示す図である。
【図１０】中古プラグに対して本発明の構成を施したものの２次電圧波形を示す。
【図１１】中古プラグに対して本発明の構成を施したものの２次電圧波形を示す。
【図１２】従来の新品プラグの２次電圧波形と本発明の構成の新品プラグの２次電圧波形を示す。
【図１３】中古プラグに対して本発明の構成を施したものの２次電圧波形を示す。
【符号の説明】
【００５４】
１    中心電極
１ａ  電子放出膜
１ｂ  金属電極
２    接地電極
２ａ  電子放出膜
２ｂ  金属電極
３    台座部
４    ネジ部
５    絶縁体
１０  点火プラグ
【図１】
2008258077.tif 000003
【図２】
2008258077.tif 000004
【図３】
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【図４】
2008258077.tif 000006
【図５】
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【図６】
2008258077.tif 000008
【図７】
2008258077.tif 000009
【図８】
2008258077.tif 000010
【図９】
2008258077.tif 000011
【図１０】
2008258077.tif 000012
【図１１】
2008258077.tif 000013
【図１２】
2008258077.tif 000014
【図１３】
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