(57)【要約】【課題】回転ハブコーンを用いた場合の最も効果的な形状を得ることにより、流動特性及び騒音特性に優れた軸流送風機を提供すること。【解決手段】本発明の軸流送風機は、筒型ケーシング１内に内装されるモータ２と、モータ２の軸に取り付けられる羽根車３と、羽根車３に取り付けられる回転ハブコーン５とを備え、回転ハブコーン５を、羽根車３と接続される円筒部５ａと、円筒部５ａに連接される球状部５ｂによって構成したことを特徴とする。【選択図】        図１
2008019739.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒型ケーシング内に内装されるモータと、前記モータの軸に取り付けられる羽根車と、前記羽根車に取り付けられる回転ハブコーンとを備えた軸流送風機であって、前記回転ハブコーンを、前記羽根車と接続される円筒部と、前記円筒部に連接される球状部によって構成したことを特徴とする軸流送風機。
【請求項２】
前記円筒部の高さを、前記ハブ径に対して０．１５以上としたことを特徴とする請求項１に記載の軸流送風機。
【請求項３】
前記円筒部の高さを、前記ハブ径に対して０．３以上としたことを特徴とする請求項１に記載の軸流送風機。
【請求項４】
前記モータとして両軸モータを用い、前記両軸モータのそれぞれの前記軸に前記羽根車を設けたことを特徴とする請求項１に記載の軸流送風機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車道路トンネルの天井に設置され、噴流による圧力上昇によりトンネル内を換気する軸流送風機に関する。
【背景技術】
【０００２】
軸流送風機は、騒音が大きいという問題を有している。
従来の軸流送風機の構成を図４０から図４４に示す。
図４０に示す軸流送風機は、筒型ケーシング１１内にモータ１２が内装され、このモータ１２の軸に羽根車１３が取り付けられている。一方、羽根車１３の流入側には、固定ハブコーン１４が、支持板１５によって筒型ケーシング１１に取り付けられている。
図４１は、モータ１２として両軸モータを用いたもので、それぞれの軸に羽根車１３が取り付けられている。そして、それぞれの羽根車１３に対応して固定ハブコーン１４が取り付けられている（特許文献１）。
図４０及び図４１に示す軸流送風機は、支持板１５の後流が羽根車１３の動翼と干渉を起こし、離散周波数騒音を発生させる。
図４２及び図４３に示す軸流送風機は、羽根車１３に回転ハブコーン１６を設けたものである。なお、モータ１２は、図４０や図４１に示す軸流送風機と同様に筒型ケーシング１１内に内装されている（特許文献２）。
回転ハブコーン１６は、図４４に示すように球状部によって構成され、羽根車１３に取り付けられている。
【特許文献１】特許第２９９７２５７号公報
【特許文献２】実用新案登録第２５６９６９３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
回転ハブコーン１６を用いることで、支持板１５と羽根車１３の動翼との干渉による離散周波数騒音を低減させることができると考えられる。
【０００４】
本発明は、このような回転ハブコーンを用いた場合の最も効果的な形状を得ることにより、流動特性及び騒音特性に優れた軸流送風機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
請求項１記載の本発明の軸流送風機は、筒型ケーシング内に内装されるモータと、前記モータの軸に取り付けられる羽根車と、前記羽根車に取り付けられる回転ハブコーンとを備えた軸流送風機であって、前記回転ハブコーンを、前記羽根車と接続される円筒部と、前記円筒部に連接される球状部によって構成したことを特徴とする。
請求項２記載の本発明は、請求項１に記載の軸流送風機において、前記円筒部の高さを、前記ハブ径に対して０．１５以上としたことを特徴とする。
請求項３記載の本発明は、請求項１に記載の軸流送風機において、前記円筒部の高さを、前記ハブ径に対して０．３以上としたことを特徴とする。
請求項４記載の本発明は、請求項１に記載の軸流送風機において、前記モータとして両軸モータを用い、前記両軸モータのそれぞれの前記軸に前記羽根車を設けたことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、円筒部を設けることで、球状部の曲面によって剥離した流れを再付着させ、整流効果を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
本発明の第１の実施の形態による軸流送風機は、回転ハブコーンを、羽根車と接続される円筒部と、円筒部に連接される球状部によって構成したものである。本実施の形態によれば、円筒部を設けることで、球状部の曲面によって剥離した流れを再付着させ、整流効果を高めることができる。
本発明の第２の実施の形態は、第１の実施の形態による軸流送風機において、円筒部の高さを、ハブ径に対して０．１５以上としたものである。本実施の形態によれば、流量を増加することができる。
本発明の第３の実施の形態は、第１の実施の形態による軸流送風機において、円筒部の高さを、ハブ径に対して０．３以上としたものである。本実施の形態によれば、比騒音レベルが低減することができる。
本発明の第４の実施の形態は、第１の実施の形態による軸流送風機において、モータとして両軸モータを用い、両軸モータのそれぞれの軸に羽根車を設けたものである。本実施の形態によれば、二段式軸流送風機においても、ハブ付近の流れが良くなり、全体的な流動様相が改善される。
【実施例１】
【０００８】
以下、本発明の実施例について、図面とともに詳細に説明する。
図１は本発明の一実施例による軸流送風機の側面図、図２は同軸流送風機の正面図、図３は同軸流送風機の羽根車の正面図、図４は同羽根車の側面図、図５は同羽根車に回転ハブコーンを取り付けた状態の正面図、図６は同羽根車に回転ハブコーンを取り付けた状態の側面図である。
図１及び図２に示すように、本実施例による軸流送風機は、筒型ケーシング１内にモータ２が内装され、このモータ２の軸に羽根車３が取り付けられている。（以下、このジェットファンを単段式軸流送風機とする。）筒型ケーシング１は、少なくとも流入側端部がベルマウス１ａを構成している。モータ２は、図７にも示す通り、支持台４によって筒型ケーシング１に固定されている。羽根車３には、回転ハブコーン５が取り付けられている。
図３及び図４に示すように、羽根車３は、ハブ３ａ外周に、同型状の複数枚の動翼３ｂを備えて軸流ファンを構成している。
図５及び図６に示すように、回転ハブコーン５は、羽根車３のハブ３ａに取り付けられている。回転ハブコーン５は、円筒部５ａとこの円筒部５ａに連接される球状部５ｂとから構成され、円筒部５ａは羽根車３と接続される。円筒部５ａの高さは、ハブ３ａの直径に対して０．１５程度としたものである。
【実施例２】
【０００９】
次に他の実施例を図７に示す。図７は上記実施例における図１に相当する軸流送風機の側面図であり、他の構成は上記実施例と同様である。
図７に示す軸流送風機は、モータ２として両軸モータを用い、両軸モータのそれぞれの軸に羽根車３を設けたものである。２つの羽根車３は、同型状で同枚数の動翼を１８０度異なる角度で取り付けた２段型の軸流ファンであり、正逆回転によって空気流れを変えることができる。本実施例においては、２つの羽根車３のそれぞれに回転ハブコーン５を設けている。
【００１０】
次に、回転ハブコーンの他の実施例を図８及び図９に示す。図８及び図９は上記実施例における図６に相当し、同羽根車に回転ハブコーンを取り付けた状態の側面図であり、他の構成は上記実施例と同様である。
図８に示す回転ハブコーン５は、円筒部５ａの高さを、ハブ３ａの直径に対して０．３程度としたものである。
また、図９に示す回転ハブコーン５は、円筒部５ａの高さを、ハブ３ａの直径に対して０．４５程度としたものである。
図８及び図９に示す回転ハブコーン５を図７に示す実施例に適用することもできる。
羽根車３はモータ２と一体になっているため、駆動力はモータ２から直接動翼に伝達され、図７に示す実施例においては、２つの動翼を同一方向に回転させている。（以下、このジェットファンを二段式軸流送風機とする。）空気は入口側ベルマウスより流入し、回転ハブコーンと筒型ケーシング１の内壁の二重円筒状の環状流路を流れ、一段目動翼を通過し、旋回しながら二段目動翼を通過する。そしてそれぞれの動翼によって仕事がなされ圧力が上昇し、管出口に向かって流出する。
【００１１】
以下に本実施例による軸流送風機の実験例を説明する。
実験においては、全長２３２０ｍｍ、内径６３０ｍｍの筒型ケーシング１を用い、供試動翼は、翼枚数９枚、ハブ径３２４ｍｍ、羽根車外径６２４ｍｍのものを用いた。動翼は翼断面形状が対称翼のものであり、２極のモータによって約１９６０ｒｐｍで駆動した。
本実験では、直径を３１２ｍｍ、球状部の高さを１２０ｍｍ、円筒部の高さｌを、５０ｍｍ（ｌ＝５０、ハブ径比０．１５）、１００ｍｍ（ｌ＝１００、ハブ径比０．３１）、１５０ｍｍ（ｌ＝１５０、ハブ径比０．４６）とした回転ハブコーンを用い、それぞれを円筒部の高さｌを０ｍｍ（ｌ＝0）の回転ハブコーン及び回転ハブコーン無しと比較した。
【００１２】
まず、流動様相の測定結果について説明する。
軸流送風機の流動様相の測定には、５孔球形ピトー管を用い、５孔球形ピトー管からの出力はデジタル・マノメータを用いて測定した。測定は単段式軸流送風機（図１）では、Ａ、Ｂの断面において、二段式軸流送風機（図７）ではＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄの各断面において行った。周方向には、Ａ、Ｄの断面ではＭＰ１について、Ｂ、Ｃの断面ではＭＰ２についての流動様相を、半径方向に筒型ケーシング内径からハブコーン外壁にかけて２０ｍｍ間隔で、それぞれＡ、Ｄの断面では８点、Ｂ、Ｃの断面では７点の測定点を設け、５孔球形ピトー管を用いて行った。ここで、ＭＰ１及びＭＰ２の測定点については図２に示す。
【００１３】
図１０〜１２は、５孔球形ピトー管を用いて計測した、単段式軸流送風機の前段出口（図１のＢ断面）における全圧Ｐｔの半径方向分布特性図、図１３〜１５は、単段式軸流送風機の前段出口における軸方向速度Ｖａの半径方向分布特性図、図１６〜１８は、単段式軸流送風機の前段出口における相対速度Ｗの半径方向分布特性図である。
はじめに、すべての特性図に共通して見られる特徴が、回転ハブコーン無し（Ｗｉｔｈｏｕｔ  ＲＨＣ）の状態に翼の軸付近において生じている低圧・低速部分である。これは、ハブがない状態だと翼の軸付近から半径方向に急角度で流入する流れが発生してしまうためだと考えられる。しかし、これらの測定結果より、回転ハブコーンを有する４種類の回転ハブコーンは全てこの低圧・低速部分の発生を改善している。
【００１４】
次に、それぞれの測定結果を示す。
まず全圧Ｐｔにおいて、図１０に示す測定結果より円筒部ｌ＝５０ｍｍの回転ハブコーンは低圧部分を改善した以外は、たいした変化は見られなかったが、図１１と図１２の円筒部ｌ＝１００ｍｍ、ｌ＝１５０ｍｍの測定結果を見ると、全体的に値が上昇していることが分かる。この圧力回復の傾向は円筒部の長さｌが長いほど大きく、円筒部による整流効果が大きく出ていることが分かる。
次に軸方向速度Ｖａにおいて、図１３に示す測定結果より、円筒部ｌ＝５０ｍｍの軸方向速度の半径方向分布は増減があり不安定であるうえ、値もあまり上昇していない。これに比べて、図１４と図１５の円筒部ｌ＝１００ｍｍ、１５０ｍｍの測定結果では全体的に安定して値が上昇している。さらに、この傾向が、全圧の測定結果よりもはっきりと円筒部の長さｌが長いほど表れており、円筒部により整流効果が大きく出ていることが分かる。
最後に相対速度Ｗにおいて、図１６〜１８に示す測定効果より、円筒部ｌ＝０ｍｍに比べて全体的に値は上昇しているが、それ以上に円筒部を伸ばしても値は比例して上昇していない。
以上より、回転ハブコーンに円筒部を設けることで整流効果を高めることができる。しかし、全圧の測定結果においてハブ側では高い値が、羽根外径側では低くなる点であり、流動様相を測定しただけでは、整流効果が明瞭ではない。そこで軸流送風機の流量を算出し、どのような影響が出ているか調べた。
【００１５】
流量の測定には、環状等面積分割法を参考にして算出した。これは、図１のＢ断面にて算出したものである。分割した各環の面積中心における軸方向速度をｕとし、その各環の断面積をＡとすれば、流量Ｑは式（１）で求められる。
Ｑ＝Ａｕ      （１）
ここで、Ｑは流量（ｍ３／ｓ）、Ａは各環の断面積（ｍ２）、ｕは軸方向速度（ｍ／ｓ）である。
図１９は単段式軸流送風機の前段出口（Ｂ断面）においてハブコーン別に測定した流量である。また、図２０は回転ハブコーン無しを基準にした場合の流量増加率を示したものである。
ここで、回転ハブコーン無しの状態の流量を基準にすると、円筒部ｌ＝０ｍｍの回転ハブコーンはわずか２．１％しか増加していないが、円筒部を伸ばすことにより流量は増加して行き、円筒部ｌ＝５０ｍｍの回転ハブコーンは４．７％の増加、円筒部ｌ＝１００ｍｍの回転ハブコーンは５．８％の増加、そして円筒部ｌ＝１５０の回転ハブコーンに至っては７．０％も増加した。以上より、回転ハブコーンの円筒部を伸ばすことで整流効果が高まることがわかる。
【００１６】
次に、乱れ度の測定結果について説明する。
軸流送風機に流入する乱れ度の測定には、熱線流速計にＩ型プローブを用いて行った。なお、測定位置は、５孔球形ピトー管で流動様相を測定するＡからＤの断面であり、半径方向に測定点を変えることができる。
図２１は熱線流速計を用いて測定した単段式軸流送風機の前段出口における乱れ度を示した特性図である。ここで、乱れ度の計算方法は以下の通りである。
乱れ度Ｔｉは、変動する速度の時間的変化において、速度変動を平均の速度で無次元化したものである。速度変動とは、時間的に平均化された変動の大きさであり、二乗平均で表され、二乗平均速度という。これは式（２）で表される。
【００１７】
【数１】
2008019739.tif 000003
【００１８】
ここで、Ｔは時間、ｕは速度の時間平均値、ｕ’は速度変動成分の時間平均値である。
このように表すと乱れ度Ｔｉは式（３）のように表される。
【００１９】
【数２】
2008019739.tif 000004
【００２０】
図２１より、回転ハブコーン無しの状態では特にハブ付近で大きく乱れていることが分かる。しかし、回転ハブコーンを取り付けることでその乱れ度はかなり低下している。さらに円筒部を伸ばすことによって、乱れ度を低下させることができている。しかし、円筒部が与える影響は５０ｍｍ程度までしか見られず、それ以上円筒部を長くしても大きな影響がなかった。
以上より、円筒部ｌ＝５０ｍｍ程度までの回転ハブコーンは、乱れ度に関して大きな効果があると考えられる。
【００２１】
次に、騒音スペクトル分布の測定について説明する。
軸流送風機の騒音スペクトル分布の測定は、送風機の軸中心上のベルマウス端から上流側１．５ｍの点（遠距離場）に設置した１／２インチコンデンサマイクロホン付き精密騒音計で行った。この出力信号をＦＦＴアナライザで周波数分析することで騒音スペクトル分布を求めた。なお、音圧レベルは工学的意味を考慮して聴感補正しないＬ特性、及び聴感補正したＡ特性において測定した。
【００２２】
次に、単段式軸流送風機の騒音特性について説明する。
図２２は、精密騒音計を用いて測定したハブ別全帯域騒音レベル、また、図２３は、その比騒音を示したものである。ここで、ＬとＡは騒音計のＬ特性とＡ特性の計測値を用いたことを意味する。
ここで、比騒音の算出方法は以下の通りである。
空力特性と騒音特性を加味して送風機の良否を判断する目安の一つに比騒音レベルＫｓがある。Ｋｓは騒音レベルＳＰＬに流量Ｑと全圧Ｐｔを加味したもので式（４）で表される。
Ｋｓ＝ＳＰＬ―１０ｌｏｇ１０（ＱＰｔ２）＋２      （４）
ここで、ＳＰＬは騒音レベル（ｄＢ）、Ｑは流量（ｍ３／ｓ）、Ｐｔは全圧（Ｐａ）である。
全帯域における騒音レベルＳＰＬではＬ特性についてもＡ特性についても円筒部の長さｌ＝０ｍｍの回転ハブコーンの効果は２ｄＢほどの低下が確認できるが、回転ハブコーンの円筒部を伸ばすことによる効果はあまり確認できなかった。しかし、軸流送風機の性能を総合的に判断する比騒音レベルＫｓによって比較すると、回転ハブコーンの円筒部の長さｌ＝１００においてＬ特性で２．３ｄＢ、Ａ特性で１．８ｄＢ低下していることがわかる。また、円筒部の長さｌ＝１５０ｍｍの比騒音レベルはほとんど円筒部の長さｌ＝１００ｍｍの比騒音レベルと変わらなかった。
したがって、単段式軸流送風機では騒音特性に関して円筒部の長さは１００ｍｍ程度にするのが妥当だと考えられる。
【００２３】
次に、二段式軸流送風機の流動様相について説明する。
図２４〜３２は、５孔球形ピトー管を用いて測定した、二段式軸流送風機の前段出口（図７のＢ断面）における全圧Ｐｔ、軸方向速度Ｖａ、相対速度Ｗの半径方向分布を示したものである。この測定結果を、単段式軸流送風機の測定結果と比較することで、回転ハブコーンの円筒部がどのように影響しているかを見る。
はじめに、単段式軸流送風機と同様全てのグラフに共通して見られる特徴がある。それは、回転ハブコーン無しの状態に翼の軸付近において生じている低圧・低速部分である。この原因も単段式軸流送風機と同じく、ハブがない状態だと翼付近から半径方向に急角度で流入する流れが発生してしまうためだと考えられるが、二段式軸流送風機においても回転ハブコーンによってこの低圧・低速部分の発生を改善している。
次に、それぞれの測定結果を示す。
まず全圧Ｐｔにおいて、図２４〜２６に示す測定結果は、単段式軸流送風機と比べてほぼ同じような傾向が出た。細かく見れば、単段式軸流送風機が二段式軸流送風機より安定した流れを表している。
次に軸方向速度Ｖａにおいて、図２７〜２９に示す測定結果より、二段式軸流送風機が単段式軸流送風機よりは全体的に大きくなっていたが、単段式軸流送風機の方が安定している。
最後に相対速度Ｗにおいて、図３０〜３２に示す測定効果より、軸方向速度と同じように値そのものは大きくなっているが、単段式軸流送風機の方が安定している。
以上より、単段式軸流送風機と比較すると二段式軸流送風機は、それぞれの値は大きいが、円筒部による影響は顕著ではない。そこで、さらに軸流送風機の流量を算出することで、どのように影響するのか考えた。
【００２４】
図３３は二段式軸流送風機の前段出口（図７のＢ断面）においてハブコーン別に測定した流量を示したものであり、図３４は、その流量の増加率を示したものである。また、図３５は、単段式軸流送風機の回転ハブコーン無しの状態の流量を基準にして、単段式軸流送風機と二段式軸流送風機の流量の増加率を比較して示したものである。
図３３より、二段式軸流送風機の流量は、軸方向速度が全体的に大きくなっているため増加していた。しかし、図３４より、二段式軸流送風機における回転ハブコーンの円筒部による流量の増加率は単段式軸流送風機を少し下回るもので、回転ハブコーンの円筒部による影響が少ないことがわかる。このことから、後段に取り付けた回転ハブコーンの影響はほとんどないと考えられる。
しかしながら、図３５より単段式軸流送風機の円筒部ｌ＝１５０ｍｍの回転ハブコーンの流量が、二段式軸流送風機の回転ハブコーン無しの流量にほぼ近い値を出している。これは、本来ならば空力特性では単段式軸流送風機は二段式軸流送風機に劣っているのだが、明らかに単段式軸流送風機においては回転ハブコーンの円筒部を伸ばしたことによる効果が表れていると考えられる。
【００２５】
図３６は熱線流速計を用いて測定した二段式軸流送風機の前段出口（Ｂ断面）における乱れ度を示したものであり、図３７は、二段式軸流送風機の後段入口（Ｃ断面）における乱れ度を示したものである。ハブなしの状態では特にハブ付近で大きく乱れていることと、回転ハブコーンを取り付けることによりその乱れを大きく低下させていることは単段式軸流送風機とほぼ同じになっていることが分かる。また、回転ハブコーンの整流効果はｒ／Ｒ＝０．７１付近まで表れており、この整流効果は軸方向に後段入口（Ｃ断面）まで続いていると考えられる。
したがって、円筒部の影響については円筒部ｌ＝５０ｍｍ程度までは効果があるが、それ以上では大きな効果はないと考えられ、また後段の回転ハブコーンの影響もほとんどないと考えられる。
【００２６】
図３８は、精密騒音計を用いて測定したハブ別全帯域騒音レベル、また、図３９は、その比騒音を示したものである。
図３８より、全帯域騒音レベルは二段式軸流送風機では回転ハブコーンを取り付けても、回転ハブコーンの効果は全体的にほとんど見られなかった。しかし、図３９より、円筒部ｌ＝５０ｍｍの回転ハブコーンの場合に比騒音レベルのＬ特性が低下した。これは回転ハブコーンの円筒部の長さを伸ばすことが騒音特性に影響せず、空力特性に影響したと考えられる。そこで円筒部をさらに伸ばしてみたが効果はなかった。二段式軸流送風機の場合、騒音の原因が後段動翼にあるにも関わらず、回転ハブコーンの影響が前段動翼にしか働かないためこのような結果が出たと考えられる。
したがって、二段式軸流送風機の場合、回転ハブコーンの効果はほとんどなく、円筒部の長さもさほど影響しない。
【００２７】
本実験では回転ハブコーンに設ける円筒部が軸流送風機の内部流れに及ぼす影響を調べ、その形状を改良することにより内部流動の改善及び騒音の低減化を図る研究を行った結果から以下の結論を得た。
単段式軸流送風機と二段式軸流送風機のどちらにおいても、回転ハブコーンの円筒部を設けることでハブ付近の流れが良くなり、全体的な流動様相が改善された。
全帯域騒音レベルは、回転ハブコーンの円筒部の長さを伸ばすことで単段式軸流送風機では多少低下したが、二段式軸流送風機では全く低下しなかった。これは、二段式軸流送風機では、動翼同士および電源ケーブルによる干渉騒音が非常に大きく、回転ハブコーンの騒音低減効果がほとんど得られなかったためだと考えられる。
単段式軸流送風機では、本実験範囲において回転ハブコーンの円筒部の長さをｌ＝１００ｍｍ程度に伸ばすことで、比騒音レベルが低減することが確認された。二段式軸流送風機では回転ハブコーンを用いても全帯域騒音レベルは変わらなかったが、回転ハブコーンの円筒部を伸ばすことで整流効果が高まったため比騒音レベルが低減した。
単段式軸流送風機と二段式軸流送風機ともに、回転ハブコーンの円筒部を設けることで流量が増加することができた。特に、単段式軸流送風機においては最大７％増加することができた。
単段式軸流送風機と二段式軸流送風機の流量を比較したときに、回転ハブコーンの円筒部ｌ＝１５０ｍｍの単段式軸流送風機の流量を、回転ハブコーン無しの状態の二段式軸流送風機の流量に近づけることができた。これは、単段式軸流送風機は二段式軸流送風機より空力測定において劣るが、回転ハブコーンの円筒部の長さを伸ばすことでその差を改善することができる。
【産業上の利用可能性】
【００２８】
本発明は、ダクト内にファンを設ける送風装置に適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】本発明の一実施例による軸流送風機の側面図
【図２】同軸流送風機の正面図
【図３】同軸流送風機の羽根車の正面図
【図４】同羽根車の側面図
【図５】同羽根車に回転ハブコーンを取り付けた状態の正面図
【図６】同羽根車に回転ハブコーンを取り付けた状態の側面図
【図７】本発明の他の実施例による軸流送風機の側面図
【図８】同羽根車に回転ハブコーンを取り付けた状態の側面図
【図９】同羽根車に他の回転ハブコーンを取り付けた状態の側面図
【図１０】円筒部の高さが５０ｍｍの場合の単段式軸流送風機のＢ断面における全圧の半径方向分布特性図
【図１１】円筒部の高さが１００ｍｍの場合の単段式軸流送風機のＢ断面における全圧の半径方向分布特性図
【図１２】円筒部の高さが１５０ｍｍの場合の単段式軸流送風機のＢ断面における全圧の半径方向分布特性図
【図１３】円筒部の高さが５０ｍｍの場合の単段式軸流送風機のＢ断面における軸方向速度の半径方向分布特性図
【図１４】円筒部の高さが１００ｍｍの場合の単段式軸流送風機のＢ断面における軸方向速度の半径方向分布特性図
【図１５】円筒部の高さが１５０ｍｍの場合の単段式軸流送風機のＢ断面における軸方向速度の半径方向分布特性図
【図１６】円筒部の高さが５０ｍｍの場合の単段式軸流送風機のＢ断面における相対速度の半径方向分布特性図
【図１７】円筒部の高さが１００ｍｍの場合の単段式軸流送風機のＢ断面における相対速度の半径方向分布特性図
【図１８】円筒部の高さが１５０ｍｍの場合の単段式軸流送風機のＢ断面における相対速度の半径方向分布特性図
【図１９】単段式軸流送風機のＢ断面におけるハブコーン別に測定した流量を示す特性図
【図２０】回転ハブコーン無しを基準にした場合の流量増加率を示す図
【図２１】熱線流速計を用いて測定した単段式軸流送風機のＢ断面における乱れ度を示す特性図
【図２２】精密騒音計を用いて測定したハブ別全帯域騒音レベル
【図２３】図２３における比騒音を示す図
【図２４】円筒部の高さが５０ｍｍの場合の二段式軸流送風機のＢ断面における全圧、軸方向速度、相対速度の半径方向分布特性図
【図２５】円筒部の高さが１００ｍｍの場合の二段式軸流送風機のＢ断面における全圧、軸方向速度、相対速度の半径方向分布特性図
【図２６】円筒部の高さが１５０ｍｍの場合の二段式軸流送風機のＢ断面における全圧、軸方向速度、相対速度の半径方向分布特性図
【図２７】円筒部の高さが５０ｍｍの場合の二段式軸流送風機のＢ断面における全圧、軸方向速度、相対速度の半径方向分布特性図
【図２８】円筒部の高さが１００ｍｍの場合の二段式軸流送風機のＢ断面における全圧、軸方向速度、相対速度の半径方向分布特性図
【図２９】円筒部の高さが１５０ｍｍの場合の二段式軸流送風機のＢ断面における全圧、軸方向速度、相対速度の半径方向分布特性図
【図３０】円筒部の高さが５０ｍｍの場合の二段式軸流送風機のＢ断面における全圧、軸方向速度、相対速度の半径方向分布特性図
【図３１】円筒部の高さが１００ｍｍの場合の二段式軸流送風機のＢ断面における全圧、軸方向速度、相対速度の半径方向分布特性図
【図３２】円筒部の高さが１５０ｍｍの場合の二段式軸流送風機のＢ断面における全圧、軸方向速度、相対速度の半径方向分布特性図
【図３３】二段式軸流送風機のＢ断面におけるハブコーン別に測定した流量を示す特性図
【図３４】図３３における流量の増加率を示す図
【図３５】単段式軸流送風機と二段式軸流送風機との流量増加率比較特性図
【図３６】熱線流速計を用いて測定した二段式軸流送風機のＢ断面における乱れ度を示す特性図
【図３７】熱線流速計を用いて測定した二段式軸流送風機のＣ断面における乱れ度を示す特性図
【図３８】精密騒音計を用いて測定したハブ別全帯域騒音レベルを示す図
【図３９】図３８における比騒音を示す図
【図４０】従来の軸流送風機の構成図
【図４１】従来の他の軸流送風機の構成図
【図４２】従来の更に他の軸流送風機の構成図
【図４３】従来の更に他の軸流送風機の構成図
【図４４】図４３，４４の羽根車に回転ハブコーンを取り付けた状態の側面図
【符号の説明】
【００３０】
１  筒型ケーシング
２  モータ
３  羽根車
５  回転ハブコーン
５ａ  円筒部
５ｂ  球状部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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【図３６】
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【図３７】
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【図３８】
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【図３９】
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【図４０】
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【図４１】
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【図４２】
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【図４３】
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【図４４】
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