(57)【要約】  Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｗ、Ｔａ、およびＣｒの合金の一群であって、前記合金は、ガンマおよびガンマプライム合金相の固溶体を含み、Ｎｉ含量は２５原子％より大きく、Ａｌ含量は１０原子％より大きく、Ｃｒ含量は２原子％より大きく、Ｎｉ：Ｃｏ比は０．５から１．５の間である。１つ以上の実施例において、前記合金は、Ｃ、Ｂ、および反応性元素金属の１つ以上を更に含む。前記合金の実施形態は、高いソルバス温度、高分率の強化γ’−Ｌ１２相、良好な耐酸化性、および非常に好ましい凝固特性を同時に備えている。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
組成物であって、前記組成物が、
Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｔａ、およびＣｒの合金を含み、
前記合金が、ガンマ（Ａ１、面心立方）およびガンマプライム（Ｌ１２金属間）合金相の固溶体を含み、
Ｎｉ含量が少なくとも２５原子％であり、
Ａｌ含量が少なくとも１０原子％であり、
Ｃｒ含量が少なくとも２原子％であり、
Ｎｉ：Ｃｏ比が０．５から１．５の間である、
ことを特徴とする組成物。
【請求項２】
請求項１に記載の組成物であって、
Ｎｉ含量が２５原子％から４０原子％の範囲であり、
Ａｌ含量が１０原子％から１６原子％の範囲であり、
Ｃｒ含量が２原子％から８原子％の範囲であり、
Ｔａ含量が２〜５原子％の範囲であり、
更に、Ｗを０から５原子％の範囲の含量で含み、
Ｎｉ：Ｃｏ比が０．５から１．５の間である、
ことを特徴とする組成物。
【請求項３】
請求項１に記載の組成物であって、
Ｃｏ含量が３８〜４０原子％の範囲であり、
Ｎｉ含量が３７〜３９原子％の範囲であり、
Ａｌ含量が１２〜１４原子％の範囲であり、
Ｃｒ含量が５〜７原子％の範囲であり、
Ｔａ含量が２〜４原子％の範囲であり、
Ｗ含量が０．５〜２原子％の範囲である、
ことを特徴とする組成物。
【請求項４】
請求項２に記載の組成物であって、前記合金が、Ｃ、Ｂ、Ｙ、およびＨｆの１つ以上を更に含むことを特徴とする組成物。
【請求項５】
請求項２に記載の組成物であって、前記合金が、Ｃ、Ｂ、および反応性元素金属の１つ以上を更に含むことを特徴とする組成物。
【請求項６】
請求項４に記載の組成物であって、
Ｃ含量が０．０５から０．２５原子％の範囲であり、
Ｂ含量が０．０１から０．１原子％の範囲であり、
Ｙ含量が０．００１から０．００４の範囲であり、
Ｈｆ含量が０．０２から０．０８原子％の範囲である、
ことを特徴とする組成物。
【請求項７】
請求項４に記載の組成物であって、
Ｎｉ含量が３６〜３８原子％の範囲であり、
Ａｌ含量が１２〜１４原子％の範囲であり、
Ｃｒ含量が５〜７原子％の範囲であり、
Ｔａ含量が３〜５原子％の範囲であり、
Ｗ含量が０．５〜２原子％の範囲であり、
Ｃ含量が０．０５〜０．２５原子％の範囲であり、
Ｂ含量が０．０１〜０．１原子％の範囲であり、
Ｙ含量が０．００１〜０．００４原子％の範囲であり、
Ｈｆ含量が０．０２〜０．０８原子％の範囲であり、
Ｃｏ含量がその残りである、
ことを特徴とする組成物。
【請求項８】
請求項１に記載の組成物であって、ＴｉおよびＮｂの少なくとも１つを更に含み、ＴｉまたはＮｂ含量が最大４原子％であることを特徴とする組成物。
【請求項９】
請求項１に記載の組成物であって、前記Ｎｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｗ、Ｔａ、およびＣｒの含量が、前記合金が１１９０℃を超える温度でその強化析出物を保ち、１１００℃で空気に曝されると保護酸化アルミニウム層を生成できるものであることを特徴とする組成物。
【請求項１０】
請求項１に記載の組成物であって、前記Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｗ、Ｔａ、およびＣｒの含量が、前記合金が９８２℃で２４８ＭＰａ、９００℃の温度で３１０ＭＰａのクリープ破断強度を保つものであることを特徴とする組成物。
【請求項１１】
請求項１の組成物を含むガスタービン構成材。
【請求項１２】
請求項１に記載の組成物を含む、鋳造および鍛造品であって、
Ｎｉ含量が２５原子％から４０原子％の範囲であり、
Ａｌ含量が１０原子％から１６原子％の範囲であり、
Ｃｒ含量が２原子％から８原子％の範囲であり、
Ｔａ含量が２〜５原子％の範囲であり、
更に、Ｗを０から５原子％の範囲の含量で含み、
Ｎｉ：Ｃｏ比が０．５から１．５の間である、
ことを特徴とする鋳造および鍛造品。
【請求項１３】
請求項１に記載の組成物を含む、積層造形用の粉末材料。
【請求項１４】
組成物を製造する方法であって、前記方法が、
合金を生成するよう、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｔａ、およびＣｒを共に融解する工程と、
更に、成形した合金を生成するよう、前記合金を成形する工程と、
熱処理した合金が得られるよう、前記成形した合金を熱処理する工程と、
時効処理した合金が得られるよう、前記熱処理した合金に時効処理を行う工程と、
を含み、
前記時効処理した合金が、ガンマ（Ａ１、面心立方）およびガンマプライム（Ｌ１２金属間）合金相の固溶体を含み、
Ｎｉ含量が少なくとも２５原子％であり、
Ａｌ含量が少なくとも１０原子％であり、
Ｃｒ含量が少なくとも２原子％であり、
Ｎｉ：Ｃｏ比が０．５から１．５の間である、
ことを特徴とする方法。
【請求項１５】
請求項１４に記載の方法であって、
Ｎｉ含量が２５原子％から４０原子％の範囲であり、
Ａｌ含量が１０原子％から１６原子％の範囲であり、
Ｃｒ含量が２原子％から８原子％の範囲であり、
Ｔａ含量が２〜５原子％の範囲であり、
更に、Ｗを０から５原子％の範囲の含量で含み、
Ｎｉ：Ｃｏ比が０．５から１．５の間である、
ことを特徴とする方法。
【請求項１６】
請求項１４に記載の方法であって、前記成形する工程が、前記合金を粉末に成形することを特徴とする方法。
【請求項１７】
請求項１６に記載の方法であって、部品が得られるよう、粉末冶金を用いて前記粉末を加工する工程を更に含むことを特徴とする方法。
【請求項１８】
請求項１７に記載の方法であって、前記加工する工程が積層造形工程を含むことを特徴とする方法。
【請求項１９】
請求項１４に記載の方法であって、前記成形する工程が、鋳造した合金を生成するよう、前記合金を鋳造する工程を含むことを特徴とする方法。
【請求項２０】
請求項１９に記載の方法であって、鋳造および鍛造品を生成するよう、前記鋳造した合金を加工する工程を更に含むことを特徴とする方法。
【請求項２１】
請求項２０に記載の方法であって、前記成形する工程が、前記合金を鋳塊に凝固させる工程を含むことを特徴とする方法。
【請求項２２】
請求項２１に記載の方法であって、前記成形する工程が、前記鋳塊を鍛造し、前記鋳塊を押出し、または前記鋳塊を圧延する工程を更に含むことを特徴とする方法。
【請求項２３】
請求項１４に記載の方法であって、前記成形する工程が、単結晶が得られるよう、前記合金を育成する工程を含むことを特徴とする方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
（関連出願の相互参照）
本願は、連邦規則集第３５巻第１１９条第（ｅ）項の下、同時係属中および同一出願人による、米国仮特許出願第６２／６５２，６１４号（２０１８年４月４日出願、Tresa M. Pollock, Colin A. Stewart, Sean P. Murray, および Carlos G. Leviによる、標題“HIGH TEMPERATURE OXIDATION RESISTANT CO-BASED GAMMA/GAMMAPRIME ALLOY DMREF-Co”、代理人整理番号第３０７９４．６７９−ＵＳ−Ｐ１号）の利益を主張するものであり、この出願の内容は本件に引用して援用する。
【０００２】
（関連告知（STATEMENT REGARDING））
（連邦政府支援研究開発）
本発明は、米国科学財団より与えられた認可番号第１５３４２６４号の下、政府支援を受けて行われた。政府は本発明に一部権利を有する。
【０００３】
１．発明分野
本発明は超合金および超合金の製造法に関する。
【背景技術】
【０００４】
２．従来技術の記述
（注：本願は、本明細書中において、括弧、例えば、［ｘ］内の１つ以上の参照番号で示される多くの様々な出版物を参照している。この参照番号に従って並べられたこれら様々な出版物のリストは、後の、標題“参考文献”の項に見ることができる。これらの出版物はそれぞれ本件に引用して援用する。）
【０００５】
タービンエンジンの燃料効率はより高い運転温度で高まるため、より高温条件に耐える材料が求められている。歴史的にエンジンメーカーはより高温で動作可能な新しい合金を追求し続けてきた。更に、米国では年間３６０億ドルを超えるジェット燃料が燃やされており、これは燃料消費を抑えられる新規材料の開発の大きな動機となっている。タービンエンジン用の合金には高温クリープ強度に加えていくつかの環境抵抗が、理想的には、高温で存在する強化析出物（strengthening precipitates）と共に、酸化アルミニウム層が生成するという形で、それぞれ必要である。
【０００６】
本件に記載されている材料の１つ以上の実施形態はこれらの要求を満たすことができる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ＤＭＲＥＦ−Ｃｏはコバルト基超合金の一群であり、１１００℃を超える温度（しばしば、約１２００℃）で、金属間γ’−Ｃｏ３（Ｗ，Ａｌ）相による強化析出物を保持した面心立方マトリックス（γ）を含み、１１００℃で空気に曝されると保護α−酸化アルミニウム層を生成することができる。この２つの特性をそれぞれ示すＣｏ合金は開発されているが、ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ合金は両者を共に達成する初めてのものである。これはまた、良好な凝固特性を持ち、単結晶成長、３Ｄ印刷、および鍛造加工用の大鋳塊の鋳造が可能で、現在のＮｉ基合金を超える製造性（yields）の改善が期待される。ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ合金は更に、優れた高温耐クリープ性などの好ましい機械的性質も示す。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本件に開示されている組成物または方法は、次のような様々な実施形態（但し、これらに限定しない）が可能である。
【０００９】
１．組成物であって、
Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｔａ、およびＣｒの合金を含み、
この合金は、ガンマ（Ａ１、面心立方）およびガンマプライム（Ｌ１２金属間）合金相の固溶体（solid solution）を含み、
Ｎｉ含量は少なくとも２５原子％であり、
Ａｌ含量は少なくとも１０原子％であり、
Ｃｒ含量は少なくとも２原子％であり、
Ｎｉ：Ｃｏ比は０．５から１．５の間である。
【００１０】
２．実施形態１の組成物であって、
Ｎｉ含量は２５原子％から４０原子％の範囲であり、
Ａｌ含量は１０原子％から１６原子％の範囲であり、
Ｃｒ含量は２原子％から８原子％の範囲であり、
Ｔａ含量は２〜５原子％の範囲であり、
更に、Ｗを０から５原子％の範囲の含量で含み、
Ｎｉ：Ｃｏ比は０．５から１．５の間である。
【００１１】
３．実施形態１の組成物であって、
Ｃｏ含量は３８〜４０原子％の範囲であり、
Ｎｉ含量は３７〜３９原子％の範囲であり、
Ａｌ含量は１２〜１４原子％の範囲であり、
Ｃｒ含量は５〜７原子％の範囲であり、
Ｔａ含量は２〜４原子％の範囲であり、
Ｗ含量は０．５〜２原子％の範囲である。
【００１２】
４．実施形態１、２、または３の組成物であって、合金は、Ｃ、Ｂ、Ｙ、およびＨｆの１つ以上を更に含む。
【００１３】
５．実施形態１、２、または３の組成物であって、合金は、Ｃ、Ｂ、および反応性元素金属の１つ以上を更に含む。
【００１４】
６．実施形態１〜５のいずれかの組成物であって、
Ｃ含量は０．０５から０．２５原子％の範囲であり、
Ｂ含量は０．０１から０．１原子％の範囲であり、
Ｙ含量は０．００１から０．００４の範囲であり、
Ｈｆ含量は０．０２から０．０８原子％の範囲である。
【００１５】
７．実施形態１〜５の組成物であって、
Ｎｉ含量は３６〜３８原子％の範囲であり、
Ａｌ含量は１２〜１４原子％の範囲であり、
Ｃｒ含量は５〜７原子％の範囲であり、
Ｔａ含量は３〜５原子％の範囲であり、
Ｗ含量は０．５〜２原子％の範囲であり、
Ｃ含量は０．０５〜０．２５原子％の範囲であり、
Ｂ含量は０．０１〜０．１原子％の範囲であり、
Ｙ含量は０．００１〜０．００４原子％の範囲であり、
Ｈｆ含量は０．０２〜０．０８原子％の範囲であり、
Ｃｏ含量はその残りである。
【００１６】
８．実施形態１〜７のいずれかの組成物であって、ＴｉおよびＮｂの少なくとも１つを更に含み、ＴｉまたはＮｂ含量は最大４原子％である。
【００１７】
９．実施形態１〜８のいずれかの組成物であって、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｗ、Ｔａ、およびＣｒの含量は、その合金が１１９０℃を超える温度でその強化析出物（strengthening precipitates）を保ち、１１００℃で空気に曝されると保護酸化アルミ層（protective aluminum oxide layer）を生成できるものである。
【００１８】
１０．実施形態１〜８のいずれかの組成物であって、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｗ、Ｔａ、およびＣｒの含量は、この合金が９８２℃で２４８ＭＰａ、９００℃の温度で３１０ＭＰａのクリープ破断強度（creep rupture strength）を保つものである。
【００１９】
１１．実施形態１〜１１のいずれかの組成物を含むガスタービン構成材（gas turbine component）。
【００２０】
１２．実施形態１〜１１のいずれかの組成物を含む鋳造および鍛造品（cast and wrought piece）。
【００２１】
１３．実施形態１〜１１のいずれかの組成物を含む、積層造形（additive manufacturing）用の粉末材料。
【００２２】
１４．本開示内容では更に、組成物の製造法についても述べており、この方法は、
合金を生成するよう、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｔａ、およびＣｒを共に融解する工程と、
更に、成形した合金を生成するよう、合金を成形する工程と、
熱処理した合金が得られるよう、成形合金を熱処理する工程と、
時効処理した合金（aged alloy）が得られるよう、熱処理合金に時効処理（ageing treatment）を行う工程と、
を含み、
時効処理合金は、ガンマ（Ａ１、面心立方）およびガンマプライム（Ｌ１２金属間）合金相の固溶体を含み、
Ｎｉ含量は少なくとも２５原子％であり、
Ａｌ含量は少なくとも１０原子％であり、
Ｃｒ含量は少なくとも２原子％であり、
Ｎｉ：Ｃｏ比は０．５から１．５の間である。
【００２３】
１５．実施形態１４の方法であって、成形工程は合金を粉末に成形する。
【００２４】
１６．実施形態１５の方法であって、部品が得られるよう、粉末冶金（powder metallurgy）を用いて粉末を加工（working）する工程を更に含む。
【００２５】
１７．実施形態１６の方法であって、加工工程は積層造形工程を含む。
【００２６】
１８．実施形態１４の方法であって、成形工程は、鋳造した合金を生成するよう、合金を鋳造する工程を含む。
【００２７】
１９．実施形態１８の方法であって、鋳造および鍛造品を生成するよう、鋳造合金（casted alloy）を加工（working）する工程を更に含む。
【００２８】
２０．実施形態１４の方法であって、成形工程は、合金を鋳塊（ingot）に凝固させる工程を含む。
【００２９】
２１．実施形態２０の方法であって、成形工程は、鋳塊を鍛造し（forging the ingot）、鋳塊を押出し（extruding the ingot）、または鋳塊を圧延する（rolling the ingot）工程を更に含む。
【００３０】
２２．実施形態１４の方法であって、成形工程は、単結晶が得られるよう、合金を育成（growing）する工程を含む。
【００３１】
２３．実施形態１４〜２３のいずれかの方法を用いて製造される、実施形態１〜１３のいずれかの組成物。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
次に、図面について言及するが、図中、同様の参照番号は類似する部分を表している。
【００３３】
【図１】本件に記載されている１つ以上の実施形態による、ＤＭＲＥＦ合金群の中の、ｆｃｃ  Ｃｏ母相および規則（order）Ｌ１２析出物の結晶構造を示す図である。
【図２】本件に記載されている１つ以上の実施形態による、熱処理後、酸化前のＤＭＲＥＦ−Ｃｏ−１０の立方形γ／γ’微細構造を示す図である。明灰色のγ’相が暗灰色のγの条の間に見える。
【図３Ａ】市販のＮｉ基合金ＣＭＳＸ−４［１］を１１００℃で１時間、空気に曝した後の酸化物スケールとその下の合金の断面を示す後方散乱電子顕微鏡写真（ＢＳＥ）である。
【図３Ｂ】本件に記載されている１つ以上の実施形態による、Ｃｏ基ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ−１０を１１００℃で１時間、空気に曝した後の酸化物スケールとその下の合金の断面を示す後方散乱電子顕微鏡写真（ＢＳＥ）である。
【図４】第１世代ニッケル基合金ＣＭＳＸ−２およびＰＷＡ１４８０と、ＤＭＲＥＦ−１０合金（本件に記載されている１つ以上の実施形態による）の高温引張クリープ強度の比較を示すグラフである。ラルソン・ミラー・パラメータ（Larson Miller parameter）は、温度（Ｔ）および破断までの時間（ｔＲ）のパラメータを組み合わせたものである。
【図５Ａ】ブリッジマン法で育成した、本件に記載されている１つ以上の実施形態によるＤＭＲＥＦ１０の単結晶を示す図である。
【図５Ｂ】融解領域に入り込む粒界に沿っても、何ら亀裂のない融解領域を示している（showing the melted region without any cracks, including along the grain boundary as it passes into the melted zone）、シングルパス電子ビームライン走査による断面を示す図である。
【図６】本件に記載されている１つ以上の実施形態による、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｗ、Ｃｒ、およびＴａを含む合金の組み合わせライブラリを示す図である。それぞれの丸は個々の試料を示し、合計２３４試料である。３つのライブラリ全てにおいて、Ｔａを１．５原子％で一定に保つ。ライブラリ１は、ＷとＣｒを一定に保ち、ＡｌとＮｉ：Ｃｏ比を変える。ライブラリ２では、ＡｌとＣｒを一定に保ち、ＷとＮｉ：Ｃｏ比を変える。ライブラリ３では、ＡｌとＷを一定に保ち、ＣｒとＮｉ：Ｃｏ比を変える。光刺激発光分光法（photostimulated luminescence spectroscopy：ＰＳＬＳ）により、ハイスループットスクリーニングを行う。緑色は、調べた表面の全ての領域でアルミナが生成したことを示しており、試料当たり２４点を調査した。
【図７】１つ以上の実施例による、組成物の製造法を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
望ましい実施形態についての以下の記述においては、本件の一部を成す添付図を参照する。添付図は、本発明を実行する具体的な実施形態を説明するために示されている。当然のことながら、別の実施形態を用いても良く、本発明の範囲から外れることなく構造に変更を加えることができる。
【００３５】
（技術的説明）
（組成物および特性の例）
ＤＭＲＥＦ−Ｃｏは、表１に示す組成式を持つ、一連のコバルト基超合金である。適切な熱処理後（後述）、ＤＭＲＥＦ−Ｃｏは、固溶体γ（Ａ１）および規則（ordered）γ’（Ｌ１２）合金相を含み、またはそれらから成るものである（図１）。その微細構造を図２に示すが、市販のＮｉ基超合金と同様に、立方形をしたγ’相析出物がγ母相内に分散している。γ’相の相分率は６０％を超えている。ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ合金の密度（例えば、ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ−１０は周囲温度で８．６５ｇ／ｃｍ３）は一般に、ＣＭＳＸ−４（８．７０ｇ／ｃｍ３）などの市販のＮｉ基合金と同程度である。１１００℃で１時間空気に曝すと、ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ合金は保護α−Ａｌ２Ｏ３の連続したスケールを生成する（図３Ｂ）。ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ−１０などの一部の組成物では、スピネル（Ｃｏ，Ｎｉ）（Ａｌ，Ｃｒ）２Ｏ４および（Ｃｏ，Ｎｉ）Ｔａ２Ｏ６などの酸化物を少量被覆するとこのようになる。単結晶状のＤＭＲＥＦ−Ｃｏ−１０の引張クリープ試験は、高温でこれらの合金が、第１世代ニッケル基単結晶合金に匹敵する高応力に耐えることを示している（図４）。この高温強度は、理論的に計算される超格子イントリンシック積層欠陥エネルギーを最大化することで達成された［２および３］。この種のＣｏ基合金は比較的新しく、保護アルミナスケールを生成する能力と共にこのような高温強度を同時に有する合金は、この時点まで確認されていない。更に、この種の合金の凝固挙動は、物理的に大きな単結晶鋳造タービン構成材のための、および／または、多結晶タービンディスク、燃焼器ライナ、および燃料ノズル用途のための、積層造形用材料として興味深い［４］。
【００３６】
【表１】
2021520447.tif 000003
【００３７】
（合成および用途の例）
低硫黄含量（＜５重量百万分率、ｐｐｍｗ）となるよう高純度の貯蔵原料を用い、表１に示す組成物を真空誘導溶融して、ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ合金を作製した。次にこの材料を所望の形に、鋳造、鍛造、またはガス噴霧し、また３Ｄ印刷して、均質化溶液処理を用いて熱処理（例えば、１２４５℃で１２時間）後、時効処理（例えば、１０００℃で５０時間）を行って強化γ’相を析出させた。多結晶部品は、羽根、ディスク、燃焼器ライナなどのタービン構成材に適していると考えられる。タービン翼に適したＤＭＲＥＦ−Ｃｏの単結晶は、従来法または高勾配ブリッジマン炉を用いて鋳造することができる。ＤＭＲＥＦ−Ｃｏの合金凝固特性は、フレックル型欠陥のない物理的に大きな単結晶の成長に、また、レーザまたは電子ビームを用いる積層造形部品用の亀裂抵抗合金として理想的である。図５Ａは、ブリッジマン法で育成した合金ＤＭＲＥＦ−１０の単結晶の例を示しており、図５Ｂは、ＤＭＲＥＦ−１０を電子ビームで融解した跡の断面図で、融解後も亀裂がないことを示している。強化析出物の体積分率の高いニッケル合金はこのような条件下で亀裂を生じることが良く知られているため、これは予想外である［５，６］。γ’ソルバスと固相線との間の温度範囲が大きいと（表１）、鍛錬径路（鍛造、圧延、押出し）に沿った加工が可能となる。
【００３８】
（機能および設計の例）
ハイスループット組み合わせ実験と第一原理相安定度計算［７−８］の知見を用いてＤＭＲＥＦ−Ｃｏ群を設計した。図６に、ＤＭＲＥＦ合金の発展を導いた３つの組み合わせライブラリを示す。光刺激発光分光法（ＰＳＬＳ）と呼ばれる迅速で非破壊的な手法［９］を用いて、望ましい酸化挙動について試験合金組成物をスクリーニングした。理想的な酸化挙動とは、名目上、同じ条件下でＮｉ基超合金ＣＭＳＸ−４またはReneＮ５に匹敵する全スケール厚さとするために、最少量の酸化物を外から被覆して連続α−Ａｌ２Ｏ３相を生成することである（図２）。望ましいγ／γ’相領域内の微細構造（つまり、合金の機械的性質に好ましくない、追加の（additional）合金相が存在しない）と同時に有望な酸化挙動を示す、候補合金組成物を確認した。こうして得られた、γ／γ’合金相と共に好ましい酸化挙動を備えた組成空間を、次に、より薄い酸化物スケール生成挙動と、より高いγ’ソルバス温度について最適化した。様々な合金化添加物の機能を以下に挙げる。
【００３９】
・Satoほかによって２００６年に初めて発見されたように、Ｃｏ−Ｗ−Ａｌはγ／γ’構造の基礎を形成する［１０］。この三成分系は、Ｎｉ基系よりも高い固相線温度を持つことが観察されており、Ｎｉ合金の温度性能を超える最適化が期待できる。しかし、Ｃｏ−Ｗ−Ａｌ三成分は非常に高いγ’ソルバス温度も、好ましい酸化挙動も持たない。
【００４０】
・着目している温度範囲内でγおよびγ’を超える他の合金相が析出しないように、ＤＭＲＥＦ−ＣｏのＷ含量を、予想されたγ／γ’相領域内に留まるよう調節した。先に、γ’析出物相を安定化するには７．５原子％のＷが必要であることが示されている［１０］。予想外にも、我々は、これよりずっと低いＷ含量、例えば、僅か１．０原子％しかＷを含まないＤＭＲＥＦ−１０が可能であることを発見した。Ｗ含量の減少は合金の密度も低下させ、これは航空宇宙用途での潜在的使用に非常に好ましい。しかし、［７−８］に記載の研究によれば、酸化挙動に有益であることが分かっているため、最小限のＷ含量が望ましい。
【００４１】
・Ａｌ含量は保護α−Ａｌ２Ｏ３の生成に有利である。組み合わせ実験（図６）は、約（〜）１１原子％より高いＡｌ含量であるとより好ましい酸化挙動となることを示唆している。
【００４２】
・Ｎｉは、γ／γ’相領域を広げ、γ’ソルバス温度を上昇させ、合金化添加物の溶解性を高めるその能力が知られているため加えられる。ＵＣＳＢで行われた研究は、Ｎｉ含量が約２５原子％を超える場合に、より好ましい酸化挙動となることを示唆している。多くのＤＭＲＥＦ−Ｃｏ合金ではこの濃度を３５原子％よりも高くした。
【００４３】
・Ｃｒは、Ａｌ２Ｏ３生成合金の耐酸化性に非常に有益な効果を持ち、同程度のＡｌ２Ｏ３スケールとするために必要なＡｌ含量を効果的に減少させることが知られている［１１］。しかし、Ｃｒはγ’相を不安定化してソルバス温度を下げることも知られている［１２］。組み合わせ実験は、約６原子％のＣr含量であると、γ’ソルバスをあまり大幅に不安定化させずに酸化挙動の好ましいバランスが取れると考えられることを示している。従って、ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ−１０は、ＤＭＲＥＦ−Ｃｏの範囲（表１）内で推奨される組成物と考えられる。
【００４４】
・Ｔａは、γ’相の安定性を高め、超格子イントリンシック積層欠陥エネルギーを高めるその能力により加えられる［２−３］。ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ群内の明記されているＴａ含量は、ＵＣＳＢでの第一原理計算および実験で求めた。研究［２，１３］より、ＴａおよびＮｉ含量を組み合わせることで、ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ合金は１０００℃を超える温度で高いγ’分率を維持でき、必要量のＣｒによる不安定化効果を弱められると推論される。
【００４５】
Ｃｏ−Ｎｉ−Ｗ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｔａ空間内のバルク合金組成物を調べるよう適応させた、コーティング用のハイスループット組み合わせ実験法［１４，１５］は、ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ組成範囲の導出に強い影響力を持つものであった。この研究から、合金ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ−１０中のＣｏ−Ｎｉ−Ｗ−Ａｌ−Ｃｒ−Ｔａ含量によってバランスの良い性質となり、またこれら６元素の濃度は、更に最適化しても大幅に変わることはないと予想される。更に、市販の多くのＮｉ基超合金はより化学的に複雑なため、更なる開発により、ＤＭＲＥＦ−Ｃｏの特性を更に最適化する可能性がほぼ間違いなく存在する。検討したその他の添加物質（Additional variants）として次のものが挙げられる。
【００４６】
・少量のＣおよびＢの添加は粒界強化剤として作用し［１６，１７］、このような合金（例えば、ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ−１０＋）で作られた多結晶構成材のクリープ特性を向上させる。
【００４７】
・Ｂの添加は耐酸化性の増大も認められており［１８］、Ａｌ２Ｏ３スケールの接着性を改善する可能性がある。
【００４８】
・ＹおよびＨｆの添加は、アルミナ生成合金の酸化挙動を改善する、有益な反応性元素（Reactive Element：ＲＥ）効果を生じることが知られている。酸化物と合金基材の間の界面エネルギーを低下させてＡｌ２Ｏ３接着性を増進するために、ＲＥの添加が提案されている［１９］。複数のＲＥ元素を共に添加すると相乗効果があることが分かっている［２０］。反対に、ＲＥ含量が高すぎると有害なことも証明されており、合金のＲＥ含量を調節することで、高温に曝露した際のＲＥ酸化物の生成を避けるべきである［２１］。
【００４９】
ＲＥ添加に関して、ＹおよびＨｆに代えて／加えて使用される潜在的元素は幅広くあり、またＲＥ含量は、ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ−１０＋を含む現在のＤＭＲＥＦ−Ｃｏ群では最適化されていない。この合金類についてＵＣＳＢで１人以上の発明者が検討した追加の元素としては、高温強度を改善するためのＴｉおよびＮｂが挙げられる［３］。
【００５０】
（加工ステップ）
図７は、組成物の製造法を示すフローチャートである。
【００５１】
ブロック７００は、合金、例えば、５重量百万分率よりも低い硫黄含量を持つ合金となるよう、高純度のコバルト（Ｃｏ）、ニッケル（Ｎｉ）、アルミニウム（Ａｌ）、必要に応じて、タングステン（Ｗ）、タンタル（Ｔａ）、およびクロム（Ｃｒ）を共に融解する工程を示している。
【００５２】
ブロック７０２は、成形した合金を生成するよう、合金を更に成形する工程を示している。成形工程は様々な方法を用いて行うことができる。ブロック７０２ａおよび７０２ｂは、（例えば、大きな）鋳塊を凝固させる工程（ブロック７０２ａ）と、鋳塊を鍛造、押出し、または圧延する工程（ブロック７０２ｂ）を含む、鍛錬加工径路による合金の成形工程の例を示している。ブロック７０２ｃは、従来の鋳造法による合金の成形工程を含む例を示している。ブロック７０２ｄは、単結晶成長法を用いた合金の成形工程を示している。ブロック７０２ｅおよび７０２ｆは、粉末を製造するためのガス噴霧法による合金の成形工程（ブロック７０２ｅ）と、それに続く、電子ビームまたはレーザ法のいずれかによる３Ｄ印刷工程（ブロック７０２ｆ）を示している。
【００５３】
ブロック７０４は、ブロック７０２で作製した成形合金を熱処理する工程を示している。１つ以上の実施例において、このステップは、熱処理した合金（例えば、溶体化（solutionized）合金など）が生成するよう、均質化溶液を用い、少なくとも１２００℃の温度で最大１０時間、成形合金を熱処理する工程を含む。
【００５４】
ブロック７０６は、熱処理合金に時効処理を行う工程を示している。１つ以上の実施例において、このステップは、少なくとも１０００℃の温度で最大５０時間、時効処理を行う工程を含む。
【００５５】
ブロック７０８は、ブロック５００〜５０６のステップを用いて製造した組成物を示しており、この組成物は、ガンマ（Ａ１、面心立方）およびガンマプライム（Ｌ１２金属間）合金相の固溶体を含む、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、必要に応じて、Ｗ、Ｔａ、およびＣｒの合金を含み、Ｎｉ含量は２５原子％より大きく／少なくとも２５原子％であり、Ａｌ含量は１０原子％より大きく／少なくとも１０原子％であり、Ｃｒ含量は２原子％より大きく／少なくとも２原子％であり、Ｎｉ：Ｃｏ比は０．５から１．５の間である。
【００５６】
ある実施例において、Ｎｉ含量は２５原子％から４０原子％の範囲であり、Ａｌ含量は１０原子％から１６原子％の範囲であり、Ｃｒ含量は２原子％から８原子％の範囲であり、Ｔａ含量は２〜５原子％の範囲であり、Ｗ含量は０から５原子％の範囲である。
【００５７】
更に別の実施例において、Ｃｏ含量は３９原子％であり、Ｎｉ含量は３８原子％であり、Ａｌ含量は１３原子％であり、Ｃｒ含量は６原子％であり、Ｔａ含量は３原子％であり、Ｗ含量は１原子％である。
【００５８】
１つ以上の更に別の実施例において、合金は、少量の炭素（Ｃ）、ホウ素（Ｂ）、および反応性元素金属の１つ以上を更に含む。例えば、合金は、０．０５から０．２５原子％の範囲の含量のＣ、０．０１から０．１原子％の範囲の含量のＢ、０．００１から０．００４の範囲の含量のイットリウム（Ｙ）、０．０１から０．２原子％の範囲の含量のハフニウム（Ｈｆ）を更に含んでいても良い。更に別の実施例において、Ｎｉ含量は３７原子％であり、Ａｌ含量は１３原子％であり、Ｃｒ含量は６原子％であり、Ｔａ含量は４原子％であり、Ｗ含量は１原子％であり、Ｃ含量は０．０６原子％であり、Ｂ含量は０．０８原子％であり、Ｙ含量は０．００４原子％であり、Ｈｆ含量は０．０２から０．０８原子％であり、Ｃｏ含量はその残りである。
【００５９】
１つ以上の更に別の実施形態において、合金は、最大４原子％の量のチタン（Ｔｉ）および／またはニオブ（Ｎｂ）を更に含む。
【００６０】
１つ以上の実施例において、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｗ、Ｔａ、およびＣｒの含量は、その合金が１１９０℃を超える温度でその強化析出物を保ち、１１００℃で空気に曝されると保護酸化アルミニウム層を生成できるものである。
【００６１】
１つ以上の更に別の実施例において、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｗ、Ｔａ、およびＣｒの含量は、その合金が９８２℃で２４８ＭＰａ、９００℃の温度で３１０ＭＰａのクリープ破断強度を保つものである。
【００６２】
ブロック７１０は、この組成物を用いて、デバイス（例えば、ガスタービン構成材、燃焼器ライナ、または積層造形用材料）を製造する、随意的な工程を示している。
【００６３】
別途定義のない限り、文中で使用されている技術および科学用語は、本発明の属する技術分野の当業者に一般的に理解されているものと同じ意味を持つ。
【００６４】
１つ以上の実施例において、原子％（原子百分率）は、組成物中の原子の総数に対する１種類の原子の百分率である。
【００６５】
１つ以上の実施例において、合金含量の分量または含量は、提示されている値を含み、当業者および文脈によって指示されている意味を持つ（例えば、特定の量の測定に伴うある一定の誤差が含まれる）。１つ以上の実施例において、同じ要素または特性を対象としている全ての範囲の終点は、その終点と、“およそ”その終点の範囲を含む。１つ以上の実施例において、合金含量について提示されている値は、語“約”で修飾することができる。
【００６６】
本件に開示されている組成物または方法は、次のような様々な実施形態（但し、これらに限定しない）を持つことができる。
【００６７】
１．組成物であって、この組成物は、
コバルト（Ｃｏ）、ニッケル（Ｎｉ）、アルミニウム（Ａｌ）、タンタル（Ｔａ）、およびクロム（Ｃｒ）の合金を含み、
この合金は、図１に示すような、ガンマ（Ａ１、面心立方）およびガンマプライム（Ｌ１２金属間）合金相の固溶体を含み、
Ｎｉ含量は少なくとも２５原子％であり、
Ａｌ含量は少なくとも１０原子％であり、
Ｃｒ含量は少なくとも２原子％であり、
Ｎｉ：Ｃｏ比は０．５から１．５の間である。
【００６８】
２．実施形態１の組成物であって、
Ｎｉ含量は２５原子％から４０原子％（例えば、２５原子％≦Ｎi含量≦４０原子％）の範囲であり、
Ａｌ含量は１０原子％から１６原子％（例えば、２５原子％≦Ａｌ含量≦４０原子％）の範囲であり、
Ｃｒ含量は２原子％から８原子％（例えば、２原子％≦Ｃｒ含量≦８原子％）の範囲であり、
Ｔａ含量は２〜５原子％（例えば、２原子％≦Ｔａ含量≦５原子％）の範囲であり、
更に、タングステン（Ｗ）を０から５原子％（例えば、０原子％≦Ｗ含量≦５原子％）の範囲の含量で含み、
Ｎｉ：Ｃｏ比は０．５から１．５の間である。
【００６９】
３．実施形態１の組成物であって、
Ｃｏ含量は３８〜４０原子％（例えば、３８原子％≦Ｃｏ含量≦４０原子％）の範囲であり、
Ｎｉ含量は３７〜３９原子％（例えば、３７原子％≦Ｎｉ含量≦３９原子％）の範囲であり、
Ａｌ含量は１２〜１４原子％（例えば、１２原子％≦Ａｌ含量≦１４原子％）の範囲であり、
Ｃｒ含量は５〜７原子％（例えば、５原子％≦Ｃｒ含量≦７原子％）の範囲であり、
Ｔａ含量は２〜４原子％（例えば、２原子％≦Ｔａ含量≦４原子％）の範囲であり、
Ｗ含量は０．５〜２原子％（例えば、０．５原子％≦Ｗ含量≦２原子％）の範囲である。
【００７０】
４．実施形態１の組成物であって、
Ｃｏ含量は３９原子％であり、
Ｎｉ含量は３８原子％であり、
Ａｌ含量は１３原子％であり、
Ｃｒ含量は６原子％であり、
Ｔａ含量は３原子％であり、
Ｗ含量は１原子％である。
【００７１】
５．実施形態１、２、３、または４の組成物であって、合金は、炭素（Ｃ）、ホウ素（Ｂ）、イットリウム（Ｙ）、およびハフニウム（Ｈｆ）の１つ以上を、またはこれらより選ばれる少なくとも１つの原子を更に含む。
【００７２】
６．実施形態１、２、３、または４の組成物であって、合金は、Ｃ、Ｂ、および反応性元素金属の１つ以上を更に含む（または、合金は、Ｃ、Ｂ、および反応性元素金属より選ばれる少なくとも１つの元素を含む）。反応性元素金属の例としては、ＹおよびＨｆが挙げられる。
【００７３】
７．実施形態１〜６のいずれかの組成物であって、
Ｃ含量は０．０５から０．２５原子％（例えば、０．０５原子％≦Ｃ含量≦０．２５原子％）の範囲であり、
Ｂ含量は０．０１から０．１原子％（例えば、０．０１原子％≦Ｂ含量≦０．１原子％）の範囲であり、
Ｙ含量は０．００１から０．００４（例えば、０．００１原子％≦Ｙ含量≦０．００４原子％）の範囲であり、
Ｈｆ含量は０．０２から０．０８原子％（例えば、０．０２原子％≦Ｈｆ含量≦０．０８原子％）の範囲である。
【００７４】
８．実施形態１〜６のいずれかの組成物であって、Ｃ含量は０．０７から０．１原子％の範囲であり、Ｂ含量は０．０７から０．１原子％の範囲であり、Ｙ含量は０．００１から０．００２５の範囲であり、Ｈｆ含量は０．０１から０．２原子％の範囲である。
【００７５】
９．実施形態１〜６のいずれかの組成物であって、Ｎｉ含量は３７原子％であり、Ａｌ含量は１３原子％であり、Ｃｒ含量は６原子％であり、Ｔａ含量は４原子％であり、Ｗ含量は１原子％であり、Ｃ含量は０．０６原子％であり、Ｂ含量は０．０８原子％であり、Ｙ含量は０．００４原子％であり、Ｈｆ含量は０．０２６原子％であり、Ｃｏ含量はその残りである。
【００７６】
１０．実施形態１〜６のいずれかの組成物であって、
Ｎｉ含量は３６〜３８原子％（例えば、３６原子％≦Ｎｉ含量≦３８原子％）の範囲であり、
Ａｌ含量は１２〜１４原子％（例えば、１２原子％≦Ａｌ含量≦１４原子％）の範囲であり、
Ｃｒ含量は５〜７原子％（例えば、５原子％≦Ｃｒ含量≦７原子％）の範囲であり、
Ｔａ含量は３〜５原子％（例えば、３原子％≦Ｔａ含量≦５原子％）の範囲であり、
Ｗ含量は０．５〜２原子％（例えば、０．５原子％≦Ｗ含量≦２原子％）の範囲であり、
Ｃ含量は０．０５〜０．２５原子％（例えば、０．０５原子％≦Ｃ含量≦０．２５原子％）の範囲であり、
Ｂ含量は０．０１〜０．１原子％（例えば、０．０１原子％≦Ｂ含量≦０．１原子％）の範囲であり、
Ｙ含量は０．００１〜０．００４原子％（例えば、０．００１原子％≦Ｙ含量≦０．００４原子％）の範囲であり、
Ｈｆ含量は０．０２〜０．０８原子％（例えば、０．０２原子％≦Ｈｆ含量≦０．０８原子％）の範囲であり、
Ｃｏ含量はその残りである。
【００７７】
１１．実施形態１〜１０のいずれかの組成物であって、チタン（Ｔｉ）およびニオブ（Ｎｂ）の少なくとも１つを更に含み、ＴｉまたはＮｂ含量は最大４原子％（例えば、０原子％≦Ｔｉ含量および／またはＮｂ含量≦４原子％）である。
【００７８】
１２．実施形態１〜１１のいずれかの組成物であって、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｗ、Ｔａ、およびＣｒの含量は、その合金が１１９０℃を超える温度でその強化析出物（strengthening precipitates）を保ち、１１００℃で空気に曝されると保護酸化アルミニウム層を生成できるものである。
【００７９】
１３．実施形態１〜１２のいずれかの組成物であって、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｗ、Ｔａ、およびＣｒの含量は、その合金が９８２℃で２４８ＭＰａ、９００℃の温度で３１０ＭＰａのクリープ破断強度を保つものであり、または、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｗ、Ｔａ、およびＣｒの含量は、その合金が９８２℃で２４８ＭＰａ、９００℃の温度で３１０ＭＰａのクリープ抵抗を持つものである。
【００８０】
１４．実施形態１〜１３のいずれかの組成物を含むガスタービン構成材。
【００８１】
１５．実施形態１〜１４のいずれかの組成物を含む鋳造および鍛造品。
【００８２】
１６．実施形態１〜１４のいずれかの組成物を含む、積層造形（additive manufacturing）用の粉末材料。
【００８３】
１７．本開示内容では更に、組成物の製造法についても述べており、この方法は、
合金を生成するよう、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｔａ、およびＣｒを共に融解する工程と、
更に、成形した合金を生成するよう、合金を成形する工程と、
熱処理した合金が得られるよう、成形合金を熱処理する工程と、
時効処理した合金が得られるよう、熱処理合金に時効処理を行う工程と、
を含み、
時効処理合金は、ガンマ（Ａ１、面心立方）およびガンマプライム（Ｌ１２金属間）合金相の固溶体を含み、
Ｎｉ含量は少なくとも２５原子％であり、
Ａｌ含量は少なくとも１０原子％であり、
Ｃｒ含量は少なくとも２原子％であり、
Ｎｉ：Ｃｏ比は０．５から１．５の間である。
【００８４】
１８．実施形態１７の方法であって、Ｎｉ含量は２５原子％から４０原子％の範囲であり、Ａｌ含量は１０原子％から１６原子％の範囲であり、Ｃｒ含量は２原子％から８原子％の範囲であり、Ｔａ含量は２〜５原子％の範囲であり、更に、Ｗを０から５原子％の範囲の含量で含み、Ｎｉ：Ｃｏ比は０．５から１．５の間である。
【００８５】
１９．実施形態１７の方法であって、成形工程は合金を粉末に成形する。
【００８６】
２０．実施形態１９の方法であって、部品が得られるよう、粉末冶金を用いて粉末を加工（working）する工程を更に含む。
【００８７】
２１．実施形態２０の方法であって、加工工程は積層造形工程を含む。
【００８８】
２２．実施形態１７の方法であって、成形工程は、鋳造した合金を生成するよう、合金を鋳造する工程を含む。
【００８９】
２３．実施形態２２の方法であって、鋳造および鍛造品を生成するよう、鋳造合金を加工（working）する工程を更に含む。
【００９０】
２４．実施形態１７の方法であって、成形工程は、合金を鋳塊に凝固させる工程を含む。
【００９１】
２５．実施形態２４の方法であって、成形工程は、鋳塊を鍛造し、鋳塊を押出し、または鋳塊を圧延する工程を更に含む。
【００９２】
２６．実施形態１７の方法であって、成形工程は、単結晶が得られるよう、合金を育成（growing）する工程を含む。
【００９３】
２７．実施形態１７〜２６のいずれかの方法を用いて製造される、実施形態１〜１６のいずれかの組成物。
【００９４】
（長所および改善点）
計算能力の前例のない進歩、高度な特性化技術、および大規模データを発生および利用する能力により、多岐に亘る先端材料系の設計および合成のための新たな道が可能となる。しかし、本発明以前、設計空間が並はずれて大きく合成過程が複雑で高価な多相多成分金属材料のための技術的基盤（infrastructure）には大きなギャップが存在した。本発明では、作り出した多くの合金候補からより有望な組成物を見出すため、多成分空間内でのハイスループット組み合わせ合成法［７］と、迅速スクリーニング法［８］とを組み合わせることで、これらの課題に取り組んできた。過去にもハイスループット組み合わせ合成によるアプローチが考えられたが［２２，２３］、本研究は高次組成空間（６元素）を使用する点が新しく、これにより、商業的合金として望ましい特性を実現する十分な複雑性を備えた合金の体系的調査が可能となる。酸化試験を商業的需要に適した温度（名目上、１１００℃）で行えるよう、本研究で使用する合金試料も厚め（〜１００μｍ）に合成した［７］。更に、第一原理計算によってより高次の合金元素の選択が導かれ［２］、組み合わせ、ハイスループット、および計算論的アプローチを組み合わせることで新たな組成領域の発見が可能となった。
【００９５】
ｆｃｃ構造を持つγ−Ｃｏ固溶体相と、結晶学的に関連するγ'−Ｃｏ３（Ａｌ，Ｗ）相との熱力学的共存およびその格子定数の類似により、整合度の高い二相構造の構築が可能となる。この構造は、Ｎｉ基超合金の微細構造と形態学的に同一であり、その高い融点（固相線温度）から、より高い温度性能が潜在的に見込まれる。しかし、もしこの新種の材料の設計空間が三次元およびより高次の次元内にのみ存在するならば、この非常に大きな組成領域内で、有利な特性を備えた新たな材料を効率的に特定するために、既存の、また今後出現する実験および計算ツールを統合することが課題である。これらの材料は最初の融解工程で合成されるため、特にその課題は、二相微細構造を構築する変態を経て液体から結晶化することに始まる、多成分合金の挙動の予想にある。驚くべきことに、または予想外にも、本発明は、多様な加工径路に非常に従い易い、好ましい二相組成物を発見することで、大きなギャップに取り組んだ。好ましい単結晶成長挙動は、凝固する際の元素の偏析挙動によって予想可能であり［４］、ＤＭＲＥＦ−Ｃｏ組成空間内において、フレックルや迷結晶粒などの結晶粒欠陥のない単結晶が成長することで確認された。積層造形法に対する適合性は、電子ビーム融解跡を用いて評価した。鍛造加工法は、ソルバスと固相線の間に広い温度範囲があることで可能となる。即ち、本発明は、高いソルバス温度、高分率の強化Ｌ１２相、良好な耐酸化性、および好ましい加工挙動を同時に備えた、Ｌ１２強化Ｃｏ基合金を初めて確認した。
【００９６】
（参考文献）
以下の参考文献の内容は本件に引用して援用する。
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【００９７】
（結論）
本発明の望ましい実施形態の記述は以上である。説明および記述を目的として本発明の１つ以上の実施形態を示してきた。これは網羅的なものでなく、あるいは開示されている厳密な形に本発明を限定しようとするものではない。先の教示に照らして多くの変形および変化が可能である。本発明の範囲はこの詳細な記述に限定されるものではなく、添付の請求項によって制限されるものとする。
【図１】
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【図２】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図４】
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【図５Ａ】
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【図５Ｂ】
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【図６】
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【図７】
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【国際調査報告】
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