(57)【要約】  本発明は、第１の板（２）を第２の板（３）と溶接して得られた溶接鋼部品（１）であって、第１の板（２）及び第２の板（３）の少なくとも一方は鋼基材で作られ、アルミニウム合金のコーティングを含み、該溶接は、溶融及び冷却後に、第１の板（２）と第２の板（３）を連結し、該溶接鋼部品の一部である溶接ビーズ（４）を構成する溶接ワイヤを使用する。  本発明によれば、第１の板（２）及び第２の板（３）の少なくとも一方はホットプレス成形部品であり、第１の板（２）及び第２の板（３）のそれぞれの周縁部（２ａ、３ａ）が、第１の板（２）の周縁部（２ａ）が第２の板（３）の、傾斜接合部（３ａ２）によって延長された周縁部（３ａ）の端部（３ａ１）の上面（３ａ１１）の上方及び該上面上又は該上面の近くに配置されたジョグルドエッジタイプの構成であり、傾斜接合部（３ａ２）の上面（３ａ２１）の少なくとも一部が、第１の板（２）の周縁部（２ａ）の端部（２ａ３）と共に溶接ビード（４）を収容する溝（５）を少なくとも横方向に区切り、傾斜接合部（３ａ２）が第１の板（２）の周縁部（２ａ）との長手方向の連続性において溶接部（３ａ３）によって延長される。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１の板（２）を第２の板（３）と溶接して得られた溶接鋼部品（１）であって、第１の板（２）及び第２の板（３）の少なくとも一方は鋼基材で作られ、アルミニウム合金のコーティングを含み、溶接は、溶融及び冷却後に、第１の板（２）を第２の板（３）と連結し、前記溶接鋼部品の一部である溶接ビード（４）を構成する溶接ワイヤを使用し、第１の板（２）及び第２の板（３）の少なくとも一方はホットプレス成形部品であり、第１の板（２）及び第２の板（３）のそれぞれの周縁部（２ａ、３ａ）が、第１の板（２）の周縁部（２ａ）が第２の板（３）の、傾斜接合部（３ａ２）によって延長される周縁部（３ａ）の端部（３ａ１）の上面（３ａ１１）の上方及び該上面上又は該上面の近くに配置されたジョグルドエッジタイプの構成であり、傾斜接合部（３ａ２）の上面（３ａ２１）の少なくとも一つの部分が、第１の板（２）の周縁部（２ａ）と共に溶接ビード（４）を収容する溝（５）を少なくとも横方向に区切り、傾斜接合部（３ａ２）が第１の板（２）の周縁部（２ａ）との長手方向の連続性において溶接部（３ａ３）によって延長され、
・  長手方向の連続性が溶接部（３ａ３）の中央厚ゾーン（６）の少なくとも一部の、第１の板（２）の周縁部（２ａ）の中央厚ゾーン（７）の少なくとも一部との長手方向の整列によって規定され、かつ
・  中央厚ゾーン（６、７）の長手方向の整列は、第２の板（３）の中央厚表面ゾーン（６）と平行で、対応する中央厚ゾーン（６）内に位置する少なくとも１本の直線の投影点（Ｐ）の第１の板（２）の周縁部（２ａ）の縁（２ａ３）上の位置によって規定され、前記位置は第１の板（２）の中央厚ゾーン（７）内に位置し、
・  各中央厚ゾーン（６、７）は、対応する板（２、３）の中央厚（６ａ、７ａ）を中心としたゾ−ン（Ｈ２１、Ｈ３１）によって断面において規定され、それぞれの板（（２）又（３））の厚さの４０％に等しい厚さを有する
溶接鋼部品（１）。
【請求項２】
第１の板（２）の周縁部（２ａ）の上面（２ａ１）と第２の板（３）の周縁部（３ａ）の溶接部（３ａ３）の上面（３ａ３１）が平行である、請求項１に記載の溶接鋼部品。
【請求項３】
第１の板（２）と第２の板（３）が同一の厚さを有し、第１の板（２）の周縁部（２ａ）の上面（２ａ１）と第２の板（３）の周縁部（３ａ）の溶接部（３ａ３）の上面（３ａ３１）が長手方向に整列している、請求項１に記載の溶接鋼部。
【請求項４】
第１の板（２）の周縁部（２ａ）の上面（２ａ１）及び第２の板（３）の周縁部（３ａ１）の上面（３ａ３１）上にそれぞれ位置する溶接ビード（４）の２つの対向する溶接止端部（４ａ、４ｂ）が、長手方向に整列している、請求項２又は３に記載の溶接鋼部分。
【請求項５】
第２の板（３）の周縁部（３ａ）の傾斜接合部（３ａ２）が、１２０〜１６０°の間、好ましくは１３０〜１５０°の間に含まれる、第２の板（３）の長手方向の中央厚さ表面（６ａ）との角度（α）を形成する、請求項１〜４のいずれか一項に記載の溶接鋼部品。
【請求項６】
溶接ビード（４）の微細組織が、溶接ビード（４）の少なくとも根元（４ｃ）にフェライトを含む、請求項１〜５のいずれか一項に記載の溶接鋼部品。
【請求項７】
少なくとも第２の板（３）が、アルミニウム合金で作られたコーティングを含む、請求項１〜６のいずれか一項に記載の溶接鋼部品。
【請求項８】
アルミニウム合金で作られたコーティングを含む第１の板（２）及び第２の板（３）の少なくとも一方の微細組織がマルテンサイトを含む、請求項１〜７のいずれか一項に記載の溶接鋼部品。
【請求項９】
第１の板（２）及び第２の板（３）の少なくとも一方の化学組成が、重量で、０．０４≦Ｃ≦０．１％、０．３％≦Ｍｎ≦２％、Ｓｉ≦０．３％、Ｔｉ≦０．８％、０．０１５％≦Ｎｂ≦０．１％、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ≦０．１％を含み、残りがＦｅ及び不可避の不純物である、請求項１〜８のいずれか一項に記載の溶接鋼部品。
【請求項１０】
第１の板（２）及び第２の板（３）の少なくとも一方の化学組成が、重量で、０．０６≦Ｃ≦０．１０％、１．４≦Ｍｎ≦１．９％、０．２％≦Ｓｉ≦０．５％、０．０２０％≦Ａｌ≦０．０７０％、０．０２％≦Ｃｒ≦０．１％、１．５％≦（Ｃ＋Ｍｎ＋Ｓｉ＋Ｃｒ）≦２．７％、０．０４０％≦Ｎｂ≦０．０６０％、３．４×Ｎ≦Ｔｉ≦８×Ｎ、０．０４４％≦（Ｎｂ＋Ｔｉ）≦０．０９０％、０．０００５≦Ｂ≦０．００４％、０．００１％≦Ｎ≦０．００９％、０．０００５％≦Ｓ≦０．００３％、０．００１％≦Ｐ≦０．０２０％、任意選択的に０．０００１％≦Ｃａ≦０．００３％を含み、残りがＦｅ及び不可避の不純物である、請求項１〜８のいずれか一項に記載の溶接鋼部品。
【請求項１１】
第１の板（２）及び第２の板（３）の少なくとも一方の化学組成は、重量で、０．２０≦Ｃ≦０．２５％、１．１％≦Ｍｎ≦１．４％、０．１５％≦Ｓｉ≦０．３５％、０．０２０％≦Ａｌ≦０．０７０％、Ｃｒ≦０．３％、０．０２０％≦Ｔｉ≦０．０６０％、Ｂ＜０．０１０％を含み、残りは鉄及び不可避の不純物である、請求項１〜８のいずれか一項に記載の溶接鋼部品。
【請求項１２】
第１の板（２）及び第２の板（３）の少なくとも一方の化学組成が、重量で、０．２４≦Ｃ≦０．３８％、０．４０％≦Ｍｎ≦３％、０．１０％≦Ｓｉ≦０．７０％、０．０１５％≦Ａｌ≦０．０７０％、０％≦Ｃｒ≦２％、０．２５％≦Ｎｉ≦２％、０．０１５％≦Ｔｉ≦０．１０％、０％≦Ｎｂ≦０．０６０％、０．０００５％≦Ｂ≦０．００４０％、０．００３％≦Ｎ≦０．０１０％、０．０００１％≦Ｓ≦０．００５％、０．０００１％≦Ｐ≦０．０２５％を含み、チタン及び窒素含有率は、Ｔｉ／Ｎ＞３．４２を満たし、炭素、マンガン、クロム及びケイ素含有率は以下の式を満たし、
【数１】
2021508599.tif 000017
化学組成は、任意選択的に、以下の元素、すなわち、０．０５％≦Ｍｏ≦０．６５％、０．００１％≦Ｗ≦０．３０％、０．０００５％≦Ｃａ≦０．００５％のうちの１つ以上を含み、残りは鉄及び製造に由来する不可避の不純物からなり、該板は深さΔにわたる該板の表面の領域におけるニッケル含有率Ｎｉｓｕｒｆを、Ｎｉｓｕｒｆ＞Ｎｉｎｏｍのように含み、ここでＮｉｎｏｍは鋼の公称ニッケル含有率を表し、Ｎｉｍａｘは、Δ内の最大ニッケル含有率を表し、
【数２】
2021508599.tif 000018
のようであり、かつ
【数３】
2021508599.tif 000019
のようであることが理解され、深さΔはマイクロメートルで表され、Ｎｉｍａｘ及びＮｉｎｏｍ含有率は重量パーセントで表される、請求項１〜８のいずれか一項に記載の溶接鋼部品。
【請求項１３】
第１の板（２）及び第２の板（３）の鋼基材が同一の化学組成を有する、請求項１〜１２のいずれか一項に記載の溶接鋼部品。
【請求項１４】
第１の板（２）及び第２の板（３）の厚さが、１．５〜４ｍｍの間である、請求項１〜１３のいずれか一項に記載の溶接金属部品。
【請求項１５】
第１の板（２）及び第２の板（３）の化学組成が、請求項１０及び１２のいずれか一項に従い、第１の板（２）及び第２の板（３）の厚さ（６ｂ、７ｂ）が１．５〜３ｍｍの間であり、溶接鋼部品が８００ＭＰａより高い最大引張応力（ＵＴＳ）を有する、請求項１０〜１４のいずれか一項に記載の溶接鋼部品。
【請求項１６】
第１の板（２）及び第２の板（３）の化学組成が、請求項１０及び１２のいずれか一項に従い、第１の板（２）及び第２の板（３）の厚さ（６ｂ、７ｂ）が２〜４ｍｍの間であり、前記鋼部品が７００ＭＰａより高い最大引張応力（ＵＴＳ）を有する、請求項１０〜１４のいずれか一項に記載の溶接鋼部品。
【請求項１７】
第２の板（３）が、第２の板（３）の周縁部（３ａ）が、端部（３ａ１）に平行で、該端部（３ａ１）から１０ミリメートル以下の距離（Ｄ１）だけ斜め横方向に離間した中央部（３ａ３）によって延長される傾斜接合部（３ａ２）によって延長される端部（３ａ１）を含むジョグルドエッジタイプの構成であり、該端部（３ａ１）と傾斜接合部（３ａ２）を足した長さ（Ｄ２）が５０ミリメートル以下であり、傾斜接合部（３ａ２）が、１２０〜１６０°の間、好ましくは１３０〜１５０°の間に含まれる、該中央部（３ａ３）との角度を形成する、ホットプレス鋼部品。
【請求項１８】
前記鋼部品が、５００ＭＰａ以上の最大引張応力（ＵＴＳ）を有する、請求項１７に記載のホットプレス鋼部品。
【請求項１９】
前記鋼部品が、１０００ＭＰａより高い最大引張応力（ＵＴＳ）を有する、請求項１７又は１８に記載のホットプレス鋼部品。
【請求項２０】
前記鋼部品が、１５００ＭＰａより高い最大引張応力（ＵＴＳ）を有する、請求項１７〜１９のいずれか一項に記載のホットプレス鋼部品。
【請求項２１】
前記鋼部品がアルミニウム合金のコーティングを含む、請求項１７〜２０のいずれか一項に記載のホットプレス鋼部品。
【請求項２２】
請求項１〜１６のいずれか一項に記載の溶接鋼部品の製造方法であって、
ｖ）第１の鋼板（２）及び第２の鋼板（３）を供給する工程であって、第１の鋼板（２）及び第２の鋼板（３）の少なくとも一方は鋼基材から作られ、アルミニウム合金のコーティングを含み、ホットプレス成形される工程、
ｖｉ）第２の鋼板（３）の周縁部（３ａ）を変形させて、傾斜接合部（３ａ２）により溶接部（３ａ３）まで延長される端部（３ａ１）を形成する工程、
ｖｉｉ）第１の板（２）の周縁部（２ａ）を、第２の板（３）の周縁部（３ａ）の端部（３ａ１）の上面（３ａ１１）の上方及び該上面の上又は該上面の近くに位置決めして、第２の板（３）の周縁部（３ａ）の傾斜接合部（３ａ２）の上面（３ａ２１）及び第１の板（２）の周縁部（２ａ）の縁（２ａ３）の少なくとも１つの部分によって横方向に区切られる溝（５）を作る工程、
ｖｉｉｉ）このように位置決めした第１の鋼板（２）及び第２の鋼板（３）を、あらかじめ作製した溝
（５）に堆積させたフィラーワイヤ（８）を用いて溶接する工程であって、第２の板（３）の周縁部（３ａ）の端部（３ａ１）は溶接支持板である工程
を含む、方法。
【請求項２３】
第２の板（３）の周縁部（３ａ）を変形させる工程が、冷間成形又は屈曲によって実施される、請求項２２に記載の方法。
【請求項２４】
第２の板（３）の周縁部（３ａ）を変形させる工程が、第１の鋼板及び第２の鋼板を供給する工程の前に、ホットプレス成形によって実施される、請求項２２に記載の方法。
【請求項２５】
第２の板（３）の周縁部（３ａ）のホットプレス成形工程が、第２の板（３）のホットプレス成形工程と同時に実施される、請求項２４に記載の方法。
【請求項２６】
第１の鋼板（２）の周縁部（２ａ）が、第２の板（３）の周縁部（３ａ）の端部（３ａ１）から２ｍｍの最大間隙をもって離間されている、請求項２２〜２５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２７】
第１の板（２）の周縁部（２ａ）を第２の板（３）の周縁部（３ａ）の端部（３ａ１）の上方及び該端部の上又は該端部の近くに位置決めする場合、第１の板（２）の縁（２ａ３）は、第２の板（３）の周縁部（３ａ）の端部（３ａ１）と傾斜接合部（３ａ２）との間の接合部（９）で、又は該端部（３ａ１）の面上の接合部（９）から最大２ｍｍの距離（Ｄ４）で、長手方向に配置される、請求項２２〜２６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２８】
第１の板（２）の周縁部（２ａ）を第２の板（３）の周縁部（３ａ）の端部（３ａ１）の上方及び該端部の上又は該端部の近くに位置決めする場合、第１の板（２）の周縁部（２ａ）の上面（２ａ１）と第２の板（３）の周縁部（３ａ）の溶接部（３ａ３）の上面（３ａ３１）が長手方向に整列して配置される、請求項２２〜２７のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２９】
第１の板（２）及び第２の板（３）の少なくとも一方の化学組成が、重量で、０．２０≦Ｃ≦０．２５％、１．１％≦Ｍｎ≦１．４％、０．１５％≦Ｓｉ≦０．３５％、０．０２０％≦Ａｌ≦０．０７０％、Ｃｒ≦０．３％、０．０２０％≦Ｔｉ≦０．０６０％、Ｂ＜０．０１０％、Ｂ＜０．０１０％を含み、残りがＦｅ及び不可避の不純物である、請求項２２〜２８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項３０】
第１の板（２）及び第２の板（３）の少なくとも一方の化学組成が、重量で、０．２４≦Ｃ≦０．３８％、０．４０％≦Ｍｎ≦３％、０．１０％≦Ｓｉ≦０．７０％、０．０１５％≦Ａｌ≦０．０７０％、０％≦Ｃｒ≦２％、０．２５％≦Ｎｉ≦２％、０．０１５％≦Ｔｉ≦０．１０％、０％≦Ｎｂ≦０．０６０％、０．０００５％≦Ｂ≦０．００４０％、０．００３％≦Ｎ≦０．０１０％、０．０００１％≦Ｓ≦０．００５％、０．０００１％≦Ｐ≦０．０２５％を含み、チタン及び窒素含有率は、Ｔｉ／Ｎ＞３．４２を満たし、炭素、マンガン、クロム及びケイ素含有率は以下の式を満たし、
【数４】
2021508599.tif 000020
化学組成は、任意選択的に、以下の元素、すなわち、０．０５％≦Ｍｏ≦０．６５％、０．００１％≦Ｗ≦０．３０％、０．０００５％≦Ｃａ≦０．００５％のうちの１つ以上を含み、残りが鉄及び製造に由来する不可避の不純物からなり、該板は深さΔにわたる該板の表面の領域におけるニッケル含有率Ｎｉｓｕｒｆを、Ｎｉｓｕｒｆ＞Ｎｉｎｏｍのように含み、ここでＮｉｎｏｍは鋼の公称ニッケル含有率を表し、Ｎｉｍａｘは、Δ内の最大ニッケル含有率を表し、
【数５】
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のようであり、かつ
【数６】
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のようであることが理解され、深さΔはマイクロメートルで表され、Ｎｉｍａｘ及びＮｉｎｏｍ含有率は重量パーセントで表される、請求項２２〜２８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項３１】
前記溶接工程が、アーク溶接工程、レーザー溶接工程又はシールドガスを用いたハイブリッドレーザー溶接工程である、請求項２２〜３０のいずれか一項に記載の方法。
【請求項３２】
前記アーク溶接工程が、ガス金属アーク溶接、ガスタングステンアーク溶接又はプラズマアーク溶接である、請求項３１に記載の方法。
【請求項３３】
前記フィラーワイヤの化学組成が、重量で、０．０３≦Ｃ≦０．１４％、０．９≦Ｍｎ≦２．１％及び０．５≦Ｓｉ≦１．３０％を含み、残りが鉄及び不可避の不純物である、請求項３１又は３２に記載の方法。
【請求項３４】
前記フィラーワイヤ（８）の直径が、０．８〜２ｍｍの間に含まれる、請求項２２〜３３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項３５】
前記溶接工程が１．５ｍ／分未満の溶接速度で実施され、直線溶接エネルギーが１．５〜１０ｋＪ／ｃｍの間に含まれる、請求項２２〜３４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項３６】
自動車用サスペンションアーム又はシャーシ部品を製造するための請求項１〜１６のいずれか一項に記載の溶接部品の使用。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に機械抵抗の高いホットプレス成形され、さらに溶接された鋼部品に関する。
【０００２】
本発明はまた、前記溶接鋼部品の製造に使用されるホットプレス成形鋼部品に関する。
【０００３】
本発明は、また、前記溶接鋼部品を製造する方法、及び自動車のサスペンションアーム及び／又はフレーム部品を作るためのこの溶接鋼部品の使用に関する。
【背景技術】
【０００４】
異なる厚さ及び／又は異なる組成を有する鋼板から、それぞれの周縁部の連続溶接により溶接鋼部品を製造することは、既知の慣例である。このような溶接鋼部品は、特に自動車産業において見出され、より詳細には自動車のサスペンションアーム又はシャーシ部品を作るために見出される。
【０００５】
これらの溶接鋼部品は、それらの耐用年数の間に受ける応力に適合するために、高い機械抵抗を有することが不可欠である。自動車領域で要求される用途に関して、本発明は、第１の板と第２の板とを溶接することによって得られる溶接鋼部品であって、第１及び第２の板の少なくとも一方がホットプレス成形され、鋼基材からなり、アルミニウム合金のコーティングを含むものを扱う。
【０００６】
溶接ワイヤを含む異なる溶接技術が知られている。例えば、アーク溶接方法、レーザー溶接方法又はハイブリッドレーザー溶接方法、すなわちアーク溶接と組み合わせたレーザー溶接である。厚さが１．５〜４ｍｍの範囲の板のアーク溶接では、ガス金属アーク溶接（ＧＭＡＷ）、ガスタングステンアーク溶接（ＧＴＡＷ）及びプラズマアーク溶接が既に知られている。また知られているように、溶融及び冷却後、フィラーワイヤで溶接することにより、第１の板と第２の板を連結し、前記溶接鋼部品の一部である溶接ビードを得ることができる。
【０００７】
図１を参照すると、溶接ビード０４の溶接及び冷却後に１つの溶接鋼部品０１を形成する第１の金属板０２及び第２の金属板０３のそれぞれの周縁部０２ａ、０３ａの長手方向の整列からなる突合せ溶接技術が知られている。ここでは、この溶接鋼部品上の２つのゾーンが強調されている。第１のゾーンは、溶接作業中に溶融処理に供された溶接ビード０４によって占められたゾーンに対応する。これは融合ゾーンＺ１として知られている。第２のゾーンは、約７００℃を超える温度に達した溶接作業中に熱の影響を受けたゾーンである。このゾーンは、熱影響ゾーン（ＨＡＺ）Ｚ２として知られ、第１の板のプレート０２の側及び第２の板のプレート０３の側の溶融ゾーンＺ１に隣接している。この熱影響ゾーンＺ２では、微細組織及び機械的性質は局部溶接熱サイクルによって改質される。
【０００８】
溶接鋼部品０１の機械抵抗を評価するためには、溶接鋼部品の破断に至るまで、引張力を示す図１の矢印Ｆに示されるように引張試験を行うのが普通である。次いで、溶接ゾーンの機械的特性を、前述の引張力を受けたこの溶接鋼部品の最大引張応力（ＵＴＳ）を測定し、融合ゾーンＺ１で破断が起こるかどうかを観察することによって評価する。自動車産業用に製作された溶接部の品質基準として、ＵＴＳは７００ＭＰａより高くなければならず、破断は溶融部で発生しないことがしばしば要求される。
【０００９】
図１に示すタイプの溶接部品の機械的引張試験を行った。第１の板０２及び第２の板０３は、商品名ＵＳＩＢＯＲ（Ｒ）１５００の下で製品化されたアルミニウムメッキされた２２ＭｎＢ５型鋼板であり、これは焼入れにより硬化を得て、約１５００ＭＰａの最大引張応力を得るようにホットプレス成形されている。高い降伏力の鋼の溶接に適合したフィラーワイヤで溶接を行う場合、破断は溶融ゾーンの外側で生じ、ＵＴＳは８８０〜９１０ＭＰａの間に含まれる。
【００１０】
図１に示す突合せ溶接鋼部品のこれらの機械的特性は許容されるが、それにもかかわらず、この構成はこのような溶接鋼部品の工業的実現の際に若干の困難をもたらす。突合せ溶接の構成及び溶接作業中にこの構成に板を固定する必要性を考慮すると、ビードの実施は困難である。これは、板のプレートの厚さ及び／又は幾何学的形状が異なる場合に特に当てはまる。
【００１１】
図２及び図３を参照して、第２の板０３の周縁部０３ａを第１の板０２の周縁部０２ａ上に位置決めすることからなる重ね溶接技術も知られている。これにより、図２に示すように、溶接作業を簡素化し、この作業を板部品の異なる構成に適応させることを可能にする支持体（第１の板０２の周縁部０２ａ）が実現される。しかし、アルミニウムメッキされた鋼板に適用した場合、この重ね溶接技術は溶接部の機械的特性に関して欠点を提示する。
【００１２】
これらの困難な点を例証するために、図２に示すような溶接鋼部品の引張試験が実施された。突合せ溶接部に実施された試験については、これらの試験は、溶接鋼部品の破断に至るまで、矢印Ｆで示すように２つの反対方向の力を加えることからなる。溶接鋼部品のＵＴＳ及び破断ゾーンの局在に注目する。試験した第１の板０２及び第２の板０３は、ホットプレス成形後に約１５００ＭＰａの機械抵抗ＵＴＳを有する商品名ＵＳＩＢＯＲ（Ｒ）１５００の下で製品化された板である。試験は、これら２枚のホットプレス成形板の厚さが１．５ｍｍの溶接鋼部品と、２枚のホットプレス成形板の厚さが３．２ｍｍの溶接鋼部品について行う。この前者の厚さは、特に自動車産業で使用される。溶接は、ＥＲ７０Ｓ−Ｇ及びＥＲ１２０Ｓ−Ｇフィラーワイヤで行い、これらの呼び方は、規格ＡＷＳ−Ａ５．２８を参照している。
【００１３】
厚さ１．５ｍｍの板及びＥＲ７０Ｓ―Ｇワイヤでは、ＵＴＳは８００ＭＰａに近く、破断は溶融ゾーンＺ１又は熱影響ゾーンＺ２のいずれかで起こる。厚さ１．５ｍｍの板及びＥＲ１２０Ｓ―Ｇワイヤでは、ＵＴＳは９００ＭＰａに近く、破断は熱影響ゾーンＺ２で起こる。厚さ３．２ｍｍの板部品では、ＥＲ７０Ｓ―Ｇワイヤに対し機械抵抗は約５５０ＭＰａであり、破断は溶融ゾーンＺ１で組織的に起こる。ＥＲ１２０Ｓ―Ｇワイヤは６３０ＭＰａのＵＴＳを生じ、破断は依然として融合ゾーンＺ１で起こる。
【００１４】
以上より、ＵＴＳは厚さが高くなるにつれて減少する傾向があり、破断位置はＨＡＺ又は融合ゾーンから溶融ゾーンに向かって変位していると結論できる。また、重ね溶接技術は、板の厚さ及び使用するワイヤに応じて、破断位置及びＵＴＳに関して不均一な結果をもたらすと結論づけることができる。さらに、溶接ビード０４の周りの鋼部品の回転現象は、引張力の印加中に発生する。図２に示すように、２枚の板が重なった結果、２つの引張力は一直線になっていない。主応力は、下側の板０２から上側の板０３に向かう経路をたどる。したがって、それによって２枚の板プレートは互いに整列する傾向があり、溶接ビード０４の根元０４ｃが高い応力を受ける図３に示す構成で溶接鋼部品が見出される。溶接は、アルミニウムコーティングを有する鋼板０２、０３に対して行われるので、アルミニウムは溶接中に溶融され、溶融ゾーンに入り、溶接部根元のような一部の領域に集中する可能性がある。アルミニウムはアルファ遺伝子であるため、根元にこの元素が存在すると、溶接部の主成分であるより硬い成分（マルテンサイト、ベイナイトなど）と比較して、フェライトなどの柔らかい成分の形成を引き起こす可能性がある。重ね形状及び根元におけるフェライトの存在の結果として、引張力を受ける溶接部において、歪はフェライト内又はフェライトとマトリックスとの間の界面に集中し、したがって融合ゾーンＺ１で破断を開始させ、溶接鋼部品の低い機械抵抗をもたらす。この問題を克服するための１つの可能な解決策は、溶接の前に２枚の板のそれぞれの周縁部のアルミニウムコーティングを部分的又は完全に除去し、溶接ビード中のフェライトの存在を回避するか、少なくとも制限することである。しかし、この解決策は追加のコストを生じる。
【００１５】
したがって、重ね構成が溶接を容易にするとしても、この構成は、板の厚さ及び使用されるワイヤに依存する不均一な結果、及び大抵の場合は、ホットプレス成形され、アルミニウムメッキされた板に適用されたときに、得られる溶接鋼部品に対して不適切な機械的特性を含むであろう。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
このように、前述の困難な点を生じさせないであろうアルミニウムメッキされた板の溶接方法を有することが望まれる。これに関連して、本発明は、１〜４ｍｍの間の薄い厚さに対して７００ＭＰａより高い最大引張応力を有する溶接鋼部品であって、異なる厚さ、第２の板と共に配慮された第１の板の関連する配置、及び板の組成に対して溶接作業を遂行するのが容易である溶接鋼部品に関する。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
また、本発明は、単純でコストもかからないこのような溶接鋼部品の製造方法に関する。
【００１８】
この目的のために、本発明は、第１の板を第２の板と溶接して得られた溶接鋼部品であって、第１の板及び第２の板の少なくとも一方は鋼基材で作られ、アルミニウム合金のコーティングを含み、溶接は、溶融及び冷却後に、第１の板を第２の板と連結し、前記溶接鋼部品の一部である溶接ビードを構成する溶接ワイヤを使用し、第１の板及び第２の板の少なくとも一方はホットプレス成形部品であり、第１の板及び第２の板のそれぞれの周縁部が、第１の板の周縁部が第２の板の、傾斜接合部によって延長される周縁部の端部の上面の上方及び該上面上又は該上面の近くに配置されたジョグルドエッジ（ｊｏｇｇｌｅｄ  ｅｄｇｅ）タイプの構成であり、傾斜接合部の上面の少なくとも一つの部分が、第１の板の周縁部と共に溶接ビードを収容する溝を少なくとも横方向に区切り、傾斜接合部が第１の板の周縁部との長手方向の連続性において溶接部によって延長され、
・  長手方向の連続性が溶接部の中央厚ゾーンの少なくとも一部の、第１の板の周縁部の中央厚ゾーンの少なくとも一部との長手方向の整列によって規定され、かつ
・  中央厚ゾーンの長手方向の整列は、第２の板の中央厚表面ゾーンと平行で、対応する中央厚ゾーン内に位置する少なくとも１本の直線の投影点の第１の板の周縁部の縁上の位置によって規定され、前記位置は第１の板の中央厚ゾーン内に位置し、
・  各中央厚ゾーンは、対応する板の中央厚を中心としたゾ−ンによって断面において規定され、それぞれの板の厚さの４０％に等しい厚さを有する
溶接鋼部品に関する。
【００１９】
また、本発明の溶接鋼部品は、別々に、又は全ての可能な技術的組み合わせに従って考慮される以下の任意の特徴を含むことができる。
−  第１の板の周縁部の上面と第２の板の周縁部の溶接部の上面とは平行である。
−  第１の板と第２の板は同じ厚さを有し、第１の板の周縁部の上面と第２の板の周縁部の溶接部の上面が長手方向に整列している。
−  第１の板の周縁部の上面及び第２の板の周縁部の上面にそれぞれ位置する溶接ビードの２つの対向する溶接止端部は、長手方向に整列している。
−  第２の板の周縁部の傾斜接合部は、１２０〜１６０°の間、好ましくは１３０〜１５０°の間に含まれる、第２の板の長手方向の中間厚さ表面との角度を形成する。
−  溶接ビードの微細組織は、少なくとも溶接ビードの根元にフェライトを含む。
−  少なくとも第２の板は、アルミニウム合金からできたコーティングを含む。
−  第１の板及び第２の板の少なくとも一方の微細組織は、アルミニウム合金からできたコーティングを含み、マルテンサイトを含む。
−  第１の板及び第２の板の少なくとも一方の化学組成は、重量で、０．０４≦Ｃ≦０．１％、０．３％≦Ｍｎ≦２％、Ｓｉ≦０．３％、Ｔｉ≦０．８％、０．０１５％≦Ｎｂ≦０．１％、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ≦０．１％を含み、残りがＦｅ及び不可避の不純物である。
−  第１の板及び第２の板の少なくとも一方の化学組成は、重量で、０．０６≦Ｃ≦０．１０％、１．４≦Ｍｎ≦１．９％、０．２％≦Ｓｉ≦０．５％、０．０２０％≦Ａｌ≦０．０７０％、０．０２％≦Ｃｒ≦０．１％、１．５％≦（Ｃ＋Ｍｎ＋Ｓｉ＋Ｃｒ）≦２．７％、０．０４０％≦Ｎｂ≦０．０６０％、３．４×Ｎ≦Ｔｉ≦８×Ｎ、０．０４４％≦（Ｎｂ＋Ｔｉ）≦０．０９０％、０．０００５≦Ｂ≦０．００４％、０．００１％≦Ｎ≦０．００９％、０．０００５％≦Ｓ≦０．００３％、０．００１％≦Ｐ≦０．０２０％、任意選択的に０．０００１％≦Ｃａ≦０．００３％を含み、残りはＦｅ及び不可避の不純物である。
−  あるいは、第１の板及び第２の板の少なくとも一方の化学組成は、重量で、０．２０≦Ｃ≦０．２５％、１．１％≦Ｍｎ≦１．４％、０．１５％≦Ｓｉ≦０．３５％、０．０２０％≦Ａｌ≦０．０７０％、Ｃｒ≦０．３％、０．０２０％≦Ｔｉ≦０．０６０％、Ｂ＜０．０１０％を含み、残りは鉄及び不可避の不純物である。
−  あるいは、第１の板及び第２の板の少なくとも一方の化学組成は、重量で、０．２４≦Ｃ≦０．３８％、０．４０％≦Ｍｎ≦３％、０．１０％≦Ｓｉ≦０．７０％、０．０１５％≦Ａｌ≦０．０７０％、０％≦Ｃｒ≦２％、０．２５％≦Ｎｉ≦２％、０．０１５％≦Ｔｉ≦０．１０％、０％≦Ｎｂ≦０．０６０％、０．０００５％≦Ｂ≦０．００４０％、０．００３％≦Ｎ≦０．０１０％、０．０００１％≦Ｓ≦０．００５％、０．０００１％≦Ｐ≦０．０２５％を含み、チタン及び窒素含有率は、Ｔｉ／Ｎ＞３．４２を満たし、炭素、マンガン、クロム及びケイ素含有率は以下の式を満たし、
【数１】
2021508599.tif 000003
化学組成は、任意選択的に、以下の元素、すなわち、０．０５％≦Ｍｏ≦０．６５％、０．００１％≦Ｗ≦０．３０％、０．０００５％≦Ｃａ≦０．００５％のうちの１つ以上を含み、残りは鉄及び製造に由来する不可避の不純物からなり、該板は深さΔにわたる該板の表面の領域におけるニッケル含有率Ｎｉｓｕｒｆを、Ｎｉｓｕｒｆ＞Ｎｉｎｏｍのように含み、ここでＮｉｎｏｍは鋼の公称ニッケル含有率を表し、Ｎｉｍａｘは、Δ内の最大ニッケル含有率を表し、
【数２】
2021508599.tif 000004
のようであり、かつ
【数３】
2021508599.tif 000005
のようであることが理解され、深さΔはマイクロメートルで表され、Ｎｉｍａｘ及びＮｉｎｏｍ含有率は重量パーセントで表される。
−  第１の板及び第２の板の鋼基材は同じ化学組成を有する。
−  第１の板及び第２の板の厚さは１．５〜４ｍｍの間である。
−  第１の板及び第２の板の厚さは１．５〜３ｍｍの間であり、溶接鋼部品は、８００ＭＰａより高い最大引張応力（ＵＴＳ）を有する。
−  第１の板及び第２の板の厚さは２〜４ｍｍの間であり、鋼部品は７００ＭＰａより高い最大引張応力（ＵＴＳ）を有する。
【００２０】
また、本発明は、第２の板が、第２の板の周縁部が、端部に平行で、該端部から１０ミリメートル以下の距離だけ斜め横方向に離間した中央部によって延長される傾斜接合部によって延長される端部を含むジョグルドエッジタイプの構成であり、該端部と傾斜接合部を足した長さが５０ミリメートル以下であり、傾斜接合部が、１２０〜１６０°の間、好ましくは１３０〜１５０°の間に含まれる、該中央部との角度を形成する、ホットプレス鋼部品にも関する。
【００２１】
また、本発明のホットプレス鋼部品は、別々に、又は全ての可能な技術的組み合わせに従って検討された以下の任意の特徴を含むことができる。
−  前記ホットプレス鋼部品は、５００ＭＰａ以上の最大引張応力（ＵＴＳ）を有する。
−  前記ホットプレス鋼部品は、１０００ＭＰａより高い最大引張応力（ＵＴＳ）を有する。
−  前記ホットプレス鋼部品は、１５００ＭＰａより高い最大引張応力（ＵＴＳ）を有する。
−  前記ホットプレス鋼部品は、アルミニウム合金のコーティングを含む。
【００２２】
本発明は、さらに、
ｉ）第１の鋼板及び第２の鋼板を供給する工程であって、第１の鋼板及び第２の鋼板の少なくとも一方は鋼基材から作られ、アルミニウム合金のコーティングを含み、ホットプレス成形される工程、
ｉｉ）第２の鋼板の周縁部を変形させて、傾斜接合部により溶接部まで延長される端部を形成する工程、
ｉｉｉ）第１の鋼の周縁部を、第２の板の周縁部の端部の上面の上方及び、該上面の上又は該上面の近くに位置決めして、第２の板の周縁部の傾斜接合部の上面及び第１の板の周縁部の縁の少なくとも１つの部分によって横方向に制限される溝を作る工程、
ｉｖ）このように位置決めした第１の鋼板及び第２の鋼板を、あらかじめ作製した溝に堆積させたフィラーワイヤを用いて溶接する工程であって、第２の板の周縁部の端部は溶接支持板である工程
を含む、前記溶接鋼部品の製造方法に関する。
【００２３】
本発明の方法はまた、別個に、又は全ての可能な技術的組み合わせに従って考慮される以下の任意の特徴を含むことができる。
−  第２の板の周縁部を変形させる工程は、冷間成形又は屈曲によって行われる。
−  前記第２の板の周縁部を変形させる工程は、前記第１の鋼板及び第２の鋼板を供給する工程の前にホットプレス成形によって行われる。
−  前記第２の板の周縁部をホットプレス成形する工程は、前記第２の板のホットプレス成形工程と同時に行われる。
−  第１の板の周縁部は、第２の板の周縁部の端部から最大２ｍｍの間隔をあけて配置している。
−  第１の板の周縁部を第２の板の周縁部の端部の上方及び、及び該端部の上又は該端部の近くに位置決めする場合、第１の板の縁は、第２の板の周縁部の端部と傾斜接合部との間の接合部で、又は該端部の面の上の接合部から最大２ｍｍの距離で、長手方向に配置される。
−  第１の板の周縁部を第２の板の周縁部の端部の上方及び、及び該端部の上又は該端部の近くに位置決めする場合、第１の板の周縁部の上面と第２の板の周縁部の溶接部の上面が縦に整列して配置される。
−  第１の板及び第２の板の少なくとも一方の化学組成は、重量で、０．２０≦Ｃ≦０．２５％、１．１％≦Ｍｎ≦１．４％、０．１５％≦Ｓｉ≦０．３５％、０．０２０％≦Ａｌ≦０．０７０％、Ｃｒ≦０．３％、０．０２０％≦Ｔｉ≦０．０６０％、Ｂ＜０．０１０％を含み、残りは鉄及び不可避の不純物である。
−  第１の板及び第２の板の少なくとも一方の化学組成は、重量で、０．２４≦Ｃ≦０．３８％、０．４０％≦Ｍｎ≦３％、０．１０％≦Ｓｉ≦０．７０％、０．０１５％≦Ａｌ≦０．０７０％、０％≦Ｃｒ≦２％、０．２５％≦Ｎｉ≦２％、０．０１５％≦Ｔｉ≦０．１０％、０％≦Ｎｂ≦０．０６０％、０．０００５％≦Ｂ≦０．００４０％、０．００３％≦Ｎ≦０．０１０％、０．０００１％≦Ｓ≦０．００５％、０．０００１％≦Ｐ≦０．０２５％を含み、チタン及び窒素含有率は、Ｔｉ／Ｎ＞３．４２を満たし、炭素、マンガン、クロム及びケイ素含有率は以下の式を満たし、
【数４】
2021508599.tif 000006
化学組成は、任意選択的に、以下の元素、すなわち、０．０５％≦Ｍｏ≦０．６５％、０．００１％≦Ｗ≦０．３０％、０．０００５％≦Ｃａ≦０．００５％のうちの１つ以上を含み、残りは鉄及び製造に由来する不可避の不純物からなり、該板は深さΔにわたる該板の表面の領域におけるニッケル含有率Ｎｉｓｕｒｆを、Ｎｉｓｕｒｆ＞Ｎｉｎｏｍのように含み、ここでＮｉｎｏｍは鋼の公称ニッケル含有率を表し、Ｎｉｍａｘは、Δ内の最大ニッケル含有率を表し、
【数５】
2021508599.tif 000007
のようであり、かつ
【数６】
2021508599.tif 000008
のようであることが理解され、深さΔはマイクロメートルで表され、Ｎｉｍａｘ及びＮｉｎｏｍ含有率は重量パーセントで表される。
−  溶接工程は、アーク溶接工程、レーザー溶接工程、又はシールドガスを使用するハイブリッドレーザー溶接工程である。
−  アーク溶接工程は、ガス金属アーク溶接、ガスタングステンアーク溶接又はプラズマアーク溶接である。
−  フィラーワイヤの化学組成は、重量で、０．０３≦Ｃ≦０．１４％、０．９≦Ｍｎ≦２．１％及び０．５≦Ｓｉ≦１．３０％を含み、残りは鉄及び不可避の不純物である。
−  フィラーワイヤの直径は、０．８〜２ｍｍの間である。
−  溶接工程は１．５ｍ／分未満の溶接速度で行われ、直線溶接エネルギーは１．５〜１０ｋＪ／ｃｍに含まれる。
【００２４】
最後に、本発明は、自動車用のサスペンションアーム又はシャーシ部品を作るための、前記溶接部品の使用にも関する。
【００２５】
本発明の他の特徴及び利点は、表示として下記に示され、かつ、添付の図を参照して決して制限されない説明から明確になるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】既に論じた図１は、突合せ溶接構成に従って第１の板プレート及び第２の板プレートが長手方向に整列された技術水準の溶接鋼部品を概略的に示す。
【図２】既に論じた図２は、重ね構成に従って第１の板プレート及び第２の板プレートが上下に溶接された技術水準の溶接鋼部品を概略的に示す。
【図３】既に論じた図３は、溶接部が引張力を受けたときに溶接ビードの周りに回転が生じる図２の溶接鋼部品を概略的に示す。
【図４】第１の板及び第２の板がジョグルドエッジ構成にある第１の好ましい変形例における本発明による溶接鋼部品を概略的に示す。
【図５】簡略化のために、溶接ビードなしに表された図４の本発明の溶接鋼部品を概略的に示す。
【図６】溶接ビードなしで表され、第１の板の周縁部の上面が第２の板の周縁部の溶接部の上面と平行でない第２の変形例における本発明による溶接鋼部品を概略的に示す。
【図７】溶接ビードなしで表され、周縁部の上面が第２の板の周縁部の溶接部の上面と長手方向に整列していない第３の変形例における本発明による溶接鋼部品を概略的に示す。
【図８】溶接ビードなしで表され、第１の板及び第２の板が異なる厚さを有する第４の変形例における本発明による溶接鋼部品を概略的に示す。
【図９】溶接ビードと共に表され、溶接ビードの溶接止端部が長手方向に整列していない図６の溶接鋼部品を概略的に示す。
【図１０】図４の第１の変形例の溶接鋼部品に適用された第２の板の周縁部の傾斜部と第２の板の長手方向の中間厚さ表面との間の角度αを概略的に示す。
【図１１】本発明の溶接鋼部品の第２の板として使用できる本発明のホットプレス鋼部品を概略的に示す。
【図１２Ａ】図１２Ａ〜図１２Ｅは、本発明の主要な工程を概略的に示す。第１の鋼板及び第２の鋼板を供給する工程を示す。
【図１２Ｂ】本発明の方法の主要な工程を概略的に示し、本発明のホットプレス鋼を製造することを可能にする第２の鋼板の周縁部を変形させる工程を示す。
【図１２Ｃ】本発明の方法の主要な工程を概略的に示し、第１の板の周縁部を第２の板の周縁部の端部の上面の上方及び近傍に位置決めする工程を示す。
【図１２Ｄ】本発明の方法の主要な工程を概略的に示し、このように位置決めされた第１の鋼板及び第２の鋼板をフィラーワイヤを用いて溶接する工程を示す。
【図１２Ｅ】本発明の方法の主要な工程を概略的に示し、本発明の方法によって作製された溶接鋼部品を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
本発明は、特に第１の板を第２の板と溶接することにより得られる溶接鋼部品を提案することを目的とする。第１の板及び第２の板の少なくとも一方は鋼基材から作られ、アルミニウム合金のコーティングを備える。本発明の文脈の中で、アルミニウム合金は、コーティング層に関して測定されるように、平均で少なくとも３０重量％のアルミニウムを含むものと規定される。溶接作業は、溶融及び冷却後に、第１の板を第２の板に連結し、溶接された鋼部分の一部である溶接ビードを構成する溶接ワイヤを使用する。
【００２８】
本発明によれば、図４及び図５を参照すると、第１の板２及び第2の板3の少なくとも一方は、自動車分野における構造部品及び安全部品の通常の製造作業に従ったホットプレス成形部品である。さらに、第１の板２及び第２の板３のそれぞれの周縁部２ａ、３ａは、ジョグルドエッジタイプの構成である。このようなジョグルドエッジタイプの構成は、第２の板２の周縁部３ａの上面３ａ１１の上方及び上又は近傍に第１の板２の周縁部２ａを配置することにより規定され得る。より正確には、周縁部３ａは、溶接部３ａ３によって延長される傾斜接合部３ａ２によって延長される端部３ａ１を含む実質的に「Ｓ」字形状の特定の形状を有する。傾斜接合部３ａ２の上面３ａ２１の少なくとも一部は、第１の板２の周縁部２ａの縁２ａ３と共に溶接ビード４（図４）を受け入れる溝５（図５）を少なくとも横方向に区切る。
【００２９】
また、溶接部３ａ３は、第１の板２の周縁部２ａと長手方向に連続している。この長手方向の連続性は、引張応力によって発生する破断が溶融ゾーンＺ１で生じることを避け、溶接鋼部品が７００ＭＰａより大きい機械抵抗を有することを確実にするために不可欠である。
【００３０】
この長手方向の連続性は、まず、第１の板及び第２の板における中心繊維、又はより正確には第１の板の中心繊維及び第２の板２の周縁部３ａの溶接部３ａ３の中心繊維の少なくとも部分的な整列により規定される。板の中心繊維は、対応する板の中央厚さゾーン上に位置する中心ゾーンとして規定される。
【００３１】
この長手方向の連続性は、第１の板２の周縁部２ａの中央厚さゾーン７の少なくとも一部との、溶接部３ａ３の中央厚さゾーン６の少なくとも一部の長手方向の整列によって規定される。各中央厚さゾーン６、７は、断面において、対応する板２、３の中央厚さ表面６ａ、７ａを中心とした厚さＨ２１、Ｈ３１によって規定される。これらの中央厚さゾーン６、７の厚さは、それぞれの板２又は３の４０％に等しいと規定される。中央厚さゾーン６、７の長手方向の整列は、次のように規定される。すなわち、中央厚さゾーン６を区切る平面の仮想的な延長は、第１の板２の縁２ａ３と交差する。これらの交点は、投影点Ｐと呼ばれる。このようにして得られた少なくとも投影点Ｐが中央厚さゾーン７ａ内に位置する場合には、中央厚ゾーン６、７は、長手方向に連続していると規定される。この長手方向の連続性により、本発明者は、溶接部が引張力を受けると、根元の剪断歪が低下することを見出した。
【００３２】
本発明によれば、前述したように、アルミニウムコーティングを有する第１の板２及び第２の板３のそれぞれの周縁部２ａ、３ａのジョグルドエッジタイプの構成は、７００ＭＰａより高い最大引張応力を有する溶接鋼部品を製造することを可能にし、実施例において後で見られるように、溶接ビード４における破断を回避することを確実にする。
【００３３】
図４、５の第１の変形例の溶接鋼部品では、第１の板２の周縁部２ａの上面２ａ１と第２の板３の周縁部３ａの溶接部３ａ３の上面３ａ３１は平行である。この構成は、溶接ビード４の近位ゾーンが長手方向に整列し、２枚の板２、３に溶接ビードの各面に連続した平面を与える溶接鋼部品を製造することを可能にするので、特に好ましい構成である。
【００３４】
あるいはまた、図６に示すように、溶接部３ａ３は、第１の板２の中央厚さ表面７ａに対して相対的に斜めに傾斜している。それにもかかわらず、第２の板３の中間厚さ表面ゾーン６に平行であり、対応する中間厚さゾーン６内に位置する少なくとも１本の直線の第１の板２の周縁部２ａの縁２ａ３上の投影点Pは、第１の板２の中間厚さゾーン７に位置する。このような構成は、前記のように第１の板２の周縁部２ａとの第２の板３の周縁部３ａの溶接部３ａ３の長手方向の連続性の一般的な規定に入る。このような構成では、組立体の平面度が第１の板２の周縁部２ａの縦軸に平行及び／又は該縦軸内であることを保証するのは、溶接部３ａ３に隣接するゾーン３ａ４である。
【００３５】
図４及び図５の第１の変形例の溶接鋼部品では、第１の板２及び第２の板３はほぼ同じ厚さ（すなわち、その厚さの差が１０％未満であること）を有し、第１の板２の周縁部２ａの上面２ａ１及び第２の板３の周縁部３ａの溶接部３ａ３の上面３ａ３１は長手方向に整列している。この構成は、第１の板２の周縁部２ａの上面２ａ１と第２の板３の周縁部３ａの溶接部３ａ３の上面３ａ３１との長手方向の整列と同様に、第１の板２及び第２の板３の厚さの点から好ましい構成である。第１の板２及び第２の板３の厚さに関しては、この構成は多くの工業的要件に対応する。第１の板２の周縁部２ａの上面２ａ１と第２の板３の周縁部３ａの溶接部３ａ３の上面３ａ３１との長手方向の整列に関して、この構成は、溶接ゾーンの近位ゾーンの最良の平坦性を提供し、また、溶接ビード4に、さらに詳述される好ましい位置決めを提供する。
【００３６】
あるいはまた、図７に表されているように、第１の板２の周縁部２ａの上面２ａ１と第２の板３の周縁部３ａの溶接部３ａ３の上面３ａ３１は平行であるが、長手方向に整列していない。それにもかかわらず、この変形例では、第１の板２及び第２の板３の厚さＨ２２、Ｈ３２は等しい。
【００３７】
あるいはまた、図８に表されているように、第１の板２の厚さＨ２２は第２の板３の厚さＨ３２よりも薄い。それにもかかわらず、この変形例では第１の板２の周縁部２ａの上面２ａ１と第２の板３の周縁部３ａ１の上面３ａ３１は、長手方向に整列している。
【００３８】
図には表されていないが、本発明の範囲にある別の変形例は、第１の板及び第２の板の厚さＨ２２、Ｈ３２が等しく、第１の板２の周縁部２ａの上面２ａ１と第２の板３の周縁部３ａの溶接部３ａ３の上面３ａ３１は平行であるが、長手方向に整列していないこと、及びそれぞれの中央厚さゾーン（６、７）が長手方向に整列していることを念頭に置いて、図７及び図８の特徴を組み合わせることができる。
【００３９】
考慮すべき別の特徴は、溶接ビード４、特に、第１の板２の周縁部２ａの上面２ａ１と第２の板３の周縁部３ａの溶接部３ａ３の上面３ａ３１にそれぞれ位置する溶接ビード4の対向する溶接止端部４ａ〜４ｂの位置決めである。第１の板２の周縁部２ａの上面２ａ１と第２の板３の周縁部の溶接部３ａ３の上面３ａ３１とが長手方向に整列すると、図１に表された変形例の場合と同様に、これによって、溶接ビード４の2つの対向する溶接止端部４ａ、４ｂも長手方向に整列することができる。逆に、第１の板２の周縁部２ａの上面２ａ１と第２の板３の周縁部３ａの溶接部３ａ３の上面が、図9に示す変形例の場合のように、長手方向に整列していない場合には、これにより、溶接ビード４の2つの対向する溶接止端部４ａ、４ｂ間の長手方向のずれを生じることができる。図示しない別の位置決めでは、第１の板２の周縁部２ａの上面２ａ１と第２の板３の周縁部の溶接部３ａ３の上面３ａ３１とが長手方向に整列しており、一方溶接ビード４の対向する２つの溶接止端４ａ、４ｂは長手方向に整列していない。反対方向に加えられる2つの引張力が矢印Ｆによって表されている図１乃至３を参照して記載されたように、溶接ビード４の２つの対向する溶接止端部４ａ、４ｂの長手方向の整列は、特に、引張力が加わっている間に溶接鋼部品１の過度の回転を制限するために好ましい。
【００４０】
図１０を参照すると、考慮すべき別の特徴は、第２の板３の長手方向の中央厚さ表面６ａとの第２の板３の周縁部３ａの傾斜接合部３ａ２との間の角度αである。α角の最小値は９０度である。この場合、傾斜接合部３ａ２の上面３ａ２１と第１の板２の周縁部２ａの縁２ａ３とで区切られた溝５は小さい。このα角は、いずれの場合も、第１の板２及び第２の板３の周縁部２ａ、３ａのジョグルドエッジタイプの構成に関して、１８０度未満でなければならない。α角が大きい場合、溝５も大きくなるため、溶接を達成するためには、より多くの量のフィラーワイヤが必要となる。第２の板３の周縁部３ａの形成も考慮しなければならず、角度αが大きいとこの形成がより容易になる。
【００４１】
好ましくは、角度α角は１２０〜１６０度の間に含まれる。このような値によって、第２の板３の周縁部３ａ及び妥当な体積を有する溝５の形成を同時により容易にすることができる。好ましくは、角度は１３０〜１５０度の間に含まれる。
【００４２】
第１の板２及び第２の板３のいずれかのためにアルミニウム合金からできたコーティングを使用することは、先に示したように、溶接ビード４内、特に溶接ビード４の根元にフェライトの存在を生じさせる。先に説明したように、このソフトフェライトの存在は、溶接ビード４の最大引張剪断応力を低下させる。しかし、本発明者は、驚くべき方法で、本発明の溶接鋼部品の第１の板２及び第２板３の周縁部２ａ、３ａのジョグルドエッジタイプの構成が、フェライトの存在及びその結果としての溶接ビード４の弱体化にもかかわらず、引張応力に付されたときに溶接ビード４の破断のおそれを低下させることを明らかにした。実施例で詳述するように、引張力に供された本発明の溶接鋼部品の破断は、溶融ゾーンＺ１ではもはや発生せず、より高いＵＴＳと関連付けられる。
【００４３】
第１の鋼板２及び第２の鋼板３は、アルミニウムメッキを施し、その後ホットプレス成形した鋼板である。アルミニウムコーティング層により、プレス成形に先行した加熱及びプレスでのその後の冷却中に鋼基材が酸化、脱炭するのを防ぐことができる。鋼板２及び３の鋼基材は、熱処理用の鋼、すなわち、オーステナイトドメインにおける加熱後にマルテンサイト又はベイナイト変態による組織硬化を得ることが可能な鋼である。
【００４４】
好ましくは、ホットプレス成形後の少なくとも第１の板２及び第２の板３の微細組織はマルテンサイトを含み、これにより１０００ＭＰａ以上、好ましくは１５００ＭＰａを超えるＵＴＳを達成することが可能となる。
【００４５】
第１の選択肢に従い、第１の板２及び第２の板３の少なくとも一方の化学組成は、重量で、０．０４≦Ｃ≦０．１％、０．３％≦Ｍｎ≦２％、Ｓｉ≦０．３％、Ｔｉ≦０．８％、０．０１５％≦Ｎｂ≦０．１％、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ≦０．１％を含み、残りがＦｅ及び不可避の不純物である。この選択肢によれば、このような組成を含む鋼板は、約５００ＭＰａのホットプレス成形後の機械抵抗ＵＴＳを有する。
【００４６】
第２の選択肢によれば、本発明の溶接鋼部品の第１の板２及び第２の板３の少なくとも一方の化学組成は、重量で、０．０６≦Ｃ≦０．１０％、１．４≦Ｍｎ≦１．９％、０．２％≦Ｓｉ≦０．５％、０．０２０％≦Ａｌ≦０．０７０％、０．０２％≦Ｃｒ≦０．１％、１．５％≦（Ｃ＋Ｍｎ＋Ｓｉ＋Ｃｒ）≦２．７％、０．０４０％≦Ｎｂ≦０．０６０％、３．４×Ｎ≦Ｔｉ≦８×Ｎ、０．０４４％≦（Ｎｂ＋Ｔｉ）≦０．０９０％、０．０００５≦Ｂ≦０．００４％、０．００１％≦Ｎ≦０．００９％、０．０００５％≦Ｓ≦０．００３％、０．００１％≦Ｐ≦０．０２０％、任意選択的に０．０００１％≦Ｃａ≦０．００３％を含み、残りはＦｅ及び不可避の不純物である。この選択肢によれば、このような組成を含む鋼板は、約１０００ＭＰａのホットプレス成形後の機械抵抗ＵＴＳを有する。
【００４７】
第３の選択肢によれば、本発明の溶接鋼部品の第１の板２及び第２の板３の少なくとも一方の化学組成は、重量で、０．２０≦Ｃ≦０．２５％、１．１％≦Ｍｎ≦１．４％、０．１５％≦Ｓｉ≦０．３５％、０．０２０％≦Ａｌ≦０．０７０％、Ｃｒ≦０．３％、０．０２０％≦Ｔｉ≦０．０６０％、Ｂ＜０．０１０％を含み、残りは鉄及び不可避の不純物である。この選択肢によれば、このような組成を含む鋼板は、約１５００ＭＰａのホットプレス成形後の機械抵抗ＵＴＳを有する。
【００４８】
第４の選択肢によれば、本発明の溶接鋼部品の第１の板２及び第２の板３の少なくとも一方の化学組成は、重量で、０．２４≦Ｃ≦０．３８％、０．４０％≦Ｍｎ≦３％、０．１０％≦Ｓｉ≦０．７０％、０．０１５％≦Ａｌ≦０．０７０％、０％≦Ｃｒ≦２％、０．２５％≦Ｎｉ≦２％、０．０１５％≦Ｔｉ≦０．１０％、０％≦Ｎｂ≦０．０６０％、０．０００５％≦Ｂ≦０．００４０％、０．００３％≦Ｎ≦０．０１０％、０．０００１％≦Ｓ≦０．００５％、０．０００１％≦Ｐ≦０．０２５％を含み、チタン及び窒素含有率は、Ｔｉ／Ｎ＞３．４２を満たし、炭素、マンガン、クロム及びケイ素含有率は以下の式を満たし、
【数７】
2021508599.tif 000009
化学組成は、任意選択的に、以下の元素、すなわち、０．０５％≦Ｍｏ≦０．６５％、０．００１％≦Ｗ≦０．３０％、０．０００５％≦Ｃａ≦０．００５％のうちの１つ以上を含み、残りは鉄及び製造に由来する不可避の不純物からなり、該板は深さΔにわたる該板の表面の領域におけるニッケル含有率Ｎｉｓｕｒｆを、Ｎｉｓｕｒｆ＞Ｎｉｎｏｍのように含み、ここでＮｉｎｏｍは鋼の公称ニッケル含有率を表し、Ｎｉｍａｘは、Δ内の最大ニッケル含有率を表し、
【数８】
2021508599.tif 000010
のようであり、かつ
【数９】
2021508599.tif 000011
のようであることが理解され、深さΔはマイクロメートルで表され、Ｎｉｍａｘ及びＮｉｎｏｍ含有率は重量パーセントで表される。この選択肢によれば、このような組成を含む鋼板は、１８００ＭＰａより高いホットプレス成形後の機械抵抗ＵＴＳを有する。
【００４９】
有利には、第１の板２及び第２の板３は同じ化学組成を有する。
【００５０】
本発明の溶接鋼部品は、自動車分野における溶接鋼部品の製造に必要な範囲の厚さを提示し、より詳細には自動車のサスペンションアーム及び／又はシャーシ部分を製造するのに必要な範囲の厚さを提示することができる。この目的のために、第１の板２及び第２の板３の厚さは、１．５〜４ｍｍの間に含まれる。
【００５１】
第１の板２及び第２の板３の化学組成は、１．５〜３ｍｍの間に含まれる第１の板２及び第２の板３の厚さ６ｂ、７ｂを有する前記の選択肢に従うことができる。実施例に見られるように、このような鋼部品は、８００ＭＰａを超える機械抵抗を有する。
【００５２】
第１の板２及び第２の板３の化学組成はまた、２〜４ｍｍの間に含まれる第１の板２及び第２の板３の厚さ６ｂ、７ｂを有する第２、第３及び第４の選択肢に従うこともできる。実施例に見られるように、このような鋼部品は、７００ＭＰａを超える機械的強度（ＵＴＳ）を有する。この範囲の厚さは、特に、通常より厚い自動車のシャーシ及び構造部品の製造を可能にする。
【００５３】
図１１を参照すると、本発明はまた、本発明の溶接鋼部品における第２の板３として使用されるホットプレス成形部品に関する。図４〜図１０の第２の板３に関して、ホットプレス成形部品は、該部品３の周縁部３ａが、中央部３ａ３によって延長される傾斜接合部３ａ２によって延長される端部３ａ１を備えるジョグルドエッジタイプの構成である。本発明のホットプレス成形部品において、中央部３ａ３は端部３ａ１と平行である。端部分３ａ１と中央部分３ａ３との間の横方向の距離Ｄ１は、１０ミリメートル以下である。また、端部３ａ１と傾斜接合部３ａ２を足した長さＤ２は５０ミリメートル以下である。最後に、傾斜接合部３ａ２は、１２０〜１６０°、好ましくは１３０〜１５０°の間に含まれる、中央部３ａ３との角度αを形成する。これにより、本発明のホットプレス成形部品は、自動車分野のための部品を製造する観点から、本発明の溶接鋼部品の第２の板として使用することができる。
【００５４】
好ましくは、ホットプレス成形後の第２の板３の微細組織はマルテンサイトを含み、これにより１０００ＭＰａ以上、好ましくは１５００ＭＰａを超えるＵＴＳを達成することが可能となる。
【００５５】
第１の選択肢に従い、かつ上記に従って、第2の板３の化学組成は、重量で、０．０４≦Ｃ≦０．１％、０．３％≦Ｍｎ≦２％、Ｓｉ≦０．３％、Ｔｉ≦０．８％、０．０１５％≦Ｎｂ≦０．１％、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ≦０．１％を含み、残りがＦｅ及び不可避の不純物である。この選択肢によれば、このような組成を含む鋼板３は、約５００ＭＰａのホットプレス成形後の機械抵抗ＵＴＳを有する。
【００５６】
第2の選択肢に従い、かつ上記に従って、本発明の溶接鋼部品の第２の板３の化学組成は、重量で、０．０６≦Ｃ≦０．１０％、１．４≦Ｍｎ≦１．９％、０．２％≦Ｓｉ≦０．５％、０．０２０％≦Ａｌ≦０．０７０％、０．０２％≦Ｃｒ≦０．１％、１．５％≦（Ｃ＋Ｍｎ＋Ｓｉ＋Ｃｒ）≦２．７％、０．０４０％≦Ｎｂ≦０．０６０％、３．４×Ｎ≦Ｔｉ≦８×Ｎ、０．０４４％≦（Ｎｂ＋Ｔｉ）≦０．０９０％、０．０００５≦Ｂ≦０．００４％、０．００１％≦Ｎ≦０．００９％、０．０００５％≦Ｓ≦０．００３％、０．００１％≦Ｐ≦０．０２０％、任意選択的に０．０００１％≦Ｃａ≦０．００３％を含み、残りは鉄及び不可避の不純物である。この選択肢によれば、このような組成を含む鋼板３は、約１０００ＭＰａのホットプレス成形後の機械抵抗ＵＴＳを有する。
【００５７】
第３の選択肢に従い、かつ上記に従い、本発明の溶接鋼部品の第２の板３の化学組成は、重量で、０．２０≦Ｃ≦０．２５％、１．１％≦Ｍｎ≦１．４％、０．１５％≦Ｓｉ≦０．３５％、０．０２０％≦Ａｌ≦０．０７０％、Ｃｒ≦０．３％、０．０２０％≦Ｔｉ≦０．０６０％、Ｂ＜０．０１０％を含み、残りは鉄及び不可避の不純物である。この選択肢によれば、このような組成を含む鋼板３は、約１５００ＭＰａのホットプレス成形後の機械抵抗ＵＴＳを有する。
【００５８】
第４の選択肢に従い、かつ上記に従い、本発明の溶接鋼部品の第１の板２及び第２の板３の化学組成は、重量で、０．２４≦Ｃ≦０．３８％、０．４０％≦Ｍｎ≦３％、０．１０％≦Ｓｉ≦０．７０％、０．０１５％≦Ａｌ≦０．０７０％、０％≦Ｃｒ≦２％、０．２５％≦Ｎｉ≦２％、０．０１５％≦Ｔｉ≦０．１０％、０％≦Ｎｂ≦０．０６０％、０．０００５％≦Ｂ≦０．００４０％、０．００３％≦Ｎ≦０．０１０％、０．０００１％≦Ｓ≦０．００５％、０．０００１％≦Ｐ≦０．０２５％を含み、チタン及び窒素含有率は、Ｔｉ／Ｎ＞３．４２を満たし、炭素、マンガン、クロム及びケイ素含有率は以下の式を満たし、
【数１０】
2021508599.tif 000012
化学組成は、任意選択的に、以下の元素、すなわち、０．０５％≦Ｍｏ≦０．６５％、０．００１％≦Ｗ≦０．３０％、０．０００５％≦Ｃａ≦０．００５％のうちの１つ以上を含み、残りは鉄及び製造に由来する不可避の不純物からなり、該板は深さΔにわたる該板の表面の領域におけるニッケル含有率Ｎｉｓｕｒｆを、Ｎｉｓｕｒｆ＞Ｎｉｎｏｍのように含み、ここでＮｉｎｏｍは鋼の公称ニッケル含有率を表し、Ｎｉｍａｘは、Δ内の最大ニッケル含有率を表し、
【数１１】
2021508599.tif 000013
のようであり、かつ
【数１２】
2021508599.tif 000014
のようであることが理解され、深さΔはマイクロメートルで表され、Ｎｉｍａｘ及びＮｉｎｏｍ含有率は重量パーセントで表される。この選択肢によれば、このような組成を含む鋼板３は、１８００ＭＰａより高いホットプレス成形後の機械抵抗ＵＴＳを有する。
【００５９】
好ましくは、ホットプレスされた鋼部品はアルミニウム合金のコーティングを含み、アルミニウム合金は、コーティング層に関して測定された、平均で少なくとも３０重量％のアルミニウムを含むと規定される。
【００６０】
図１２ａ〜図１２ｅを参照すると、前記の溶接鋼部品を製造する本発明の方法は、
ｉ）第１の鋼板２及び第２の鋼板３を供給する工程（図１２ａ）、
ｉｉ）第２の鋼板３の周縁部３ａを変形させて、傾斜接合部３ａ２により溶接部３ａ３まで延長された端部３ａ１を形成する工程（図１２ｂ）、
ｉｉｉ）第１の鋼板２の周縁部２ａを、第２の板３の周縁部３ａの端部３ａ１の上面３ａ１１の上方及び該上面の上又は該上面の近くに位置決めして、溝５を作る工程（図１２ｃ）、
ｉｖ）このように位置決めした第１の鋼板２及び第２の鋼板３を、あらかじめ作製した溝５に堆積させたフィラーワイヤ８を用いて溶接する（図１２ｄ）工程であって、第２の板３の周縁部３ａの端部３ａ１は溶接支持板であり、それにより本発明の溶接鋼部品を得る工程（図１２ｅ）
を含む。
【００６１】
工程ｉｉ）は、第１の鋼板及び第２の鋼板を供給する工程に先立って、冷間形成、曲げ、又はホットプレス成形によって行うことができる。好ましくは、工程ｉｉ）は、前記第２の板３の熱間成形工程と同時に実施される。この前者の構成のおかげで、第２の板３の成形と、この第２の板３の周縁部３ａの成形は、一段階で準備できる。
【００６２】
図１２ｃを参照すると、工程ｉｉｉ）は、第１の板２の周縁部２ａを第２の板３の周縁部３ａの端部３ａ１から２ミリメートルの最大間隙Ｄ３だけ離間させることによって実施される。２ｍｍを超えると、得られた溶接鋼部品は、低い機械抵抗に関与する中心繊維のずれをもたらすであろう。
【００６３】
また図１２ｃを参照すると、第１の板２の縁２ａ３は、第２の板３の周縁部３ａの端部３ａ１と傾斜接合部３ａ２との間の接合部９において前記端部３ａ１の面の上のこの接合部９から３ｍｍの最大距離Ｄ４で配置される。３ｍｍを超えると、溝５の大きな体積は、溶接作業及び最終的な機械的特性の両方に有害であろう。
【００６４】
なお、図１２ｃを参照すると、周縁部２ａを第２の板３の周縁部３ａの端部３ａ１上に位置決めする場合には、第１の板２の周縁部２ａの上面２ａ１と第２の板３の周縁部３ａの溶接部３ａ３の上面３ａ３１とが前述した利点のために同一線上になるように長手方向に整列して配置されることが好ましい。
【００６５】
第１の板２と第２の板３を溶接する工程に関して、溶接工程は、アーク溶接工程、レーザー溶接工程、又はレーザーとアークを組み合わせたハイブリッドレーザー溶接工程とすることができる。溶接工程がアーク溶接工程である場合、ガス金属アーク溶接（ＧＭＡＷ）、ガスタングステンアーク溶接（ＧＴＡＷ）又はプラズマアーク溶接（ＰＡＷ）とすることができる。
【００６６】
フィラーワイヤの化学組成は、重量パーセントで以下のように構成することができる。
−  ０．０３≦Ｃ≦０．１４％、０．９≦Ｍｎ≦２．１％及び０．５≦Ｓｉ≦１．３０％、残りは鉄及び不可避の不純物
【００６７】
フィラーワイヤ９の直径は、０．８〜２ｍｍの間に含まれることが好ましい。
【００６８】
最後に、溶接工程がアーク溶接工程の場合、溶接速度は１．５ｍ／分未満であり、直線溶接エネルギーは１．５〜１０ｋＪ／ｃｍの間に含まれる。
【実施例】
【００６９】
以下の２つの実施例は、重量で、０．２２Ｃ、１．１６％Ｍｎ、０．２６％Ｓｉ、０．０３０％Ａｌ、０．１７％Ｃｒ、０．０３５％Ｔｉ、０．００３％Ｂ、０．００１％Ｓ、０．０１２％Ｐであり、残りは鉄及び不可避の不純物である、第３の選択肢に対応する同じ化学組成の第１の板２及び第２の板３から作られた本発明の溶接鋼部品について実施した機械的試験の結果を示す。
【００７０】
［実施例１］：
この実施例の溶接鋼部分は、２．５ｍｍの同じ厚さの２枚のホットプレス成形板から作られている。各板には、８分間、９００℃で加熱後、予めホットプレスを行った。板はアルミニウム合金でコーティングされており、コーティングの厚さは各面で約５０μｍである。
【表１】
2021508599.tif 000015
【００７１】
第２の板３は、適合された工具で実施された熱間成形作業によって形成される。
第１の板２及び第２の板３のジョグルドエッジの構成は、図４及び図１２ｅに示す通りであり、特に第２の板３の周縁部３ａの溶接部３ａ３が第１の板２の周縁部２ａと長手方向に連続している本発明の溶接鋼部品の一般的な規定に該当する。
３つの実施例１Ａ、１Ｂ及び１Ｃにおいて、溶接鋼部品の破断は、溶接止端部４ｂの約２ｍｍで発生し、本発明は、コーティングの溶融に起因するアルミニウムによる、フェライトを含む溶接ビードの根元への過剰な歪集中を回避するので、常に溶接ビードの外側にある。
３つの実施例１Ａ、１Ｂ及び１Ｃにおいて、最大引張応力は、突合せ溶接の技術に対し得られた機械抵抗に近い７００ＭＰａより明らかに高く（８８０〜９１０ＭＰａの間）、約７４０ＭＰａである重ね合わせ溶接技術に対し達成された機械抵抗を十分に上回る。
【００７２】
［実施例２］：
この実施例の溶接鋼部品は、表面に約５０μｍのアルミニウムコーティングを有し、３．２ｍｍの同じ厚さの２枚のホットプレス成形板を接合して得られる。
【表２】
2021508599.tif 000016
【００７３】
第１の板２及び第２の板３の構成及び成形並びに溶接条件の作業は、実施例１に示したものと同一である。
２つの実施例２Ａ、２Ｂにおいて、破断は溶接ビードの外側、より正確には、図１２ｅを参照すると、溶接止端部４ｂでの高さで、第２の板３の側で発生する。この破断は、上述の重ね合わせ溶接の場合とは逆に、溶接ビードの外部で組織的に起こる。
２つの実施例２Ａ、２Ｂにおいて、最大引張応力は、目標の７００ＭＰａより大きく、同じ板厚に対して重ね合わせ溶接の技術で得られた機械抵抗（約５５０ＭＰａ）を十分に上回っている。機械抵抗が突合せ溶接技術で得られたものより低いままである場合、これは、最大引張応力の低下を引き起こす反対側の溶接止端部４ａ〜４ｂのわずかなずれに起因する。それにもかかわらず、溶接ビードの外部での組織的な破断、及び溶接を行うための自然な支持体（第２の板３）の存在は、本発明の溶接鋼部品の有利な特性を含む。
【００７４】
したがって、本発明は、本発明による溶接部品を自動車産業用のサスペンションアーム又はシャーシ部品の製造に使用することを可能にする。
【図１】
2021508599.tif 000023
【図２】
2021508599.tif 000024
【図３】
2021508599.tif 000025
【図４】
2021508599.tif 000026
【図５】
2021508599.tif 000027
【図６】
2021508599.tif 000028
【図７】
2021508599.tif 000029
【図８】
2021508599.tif 000030
【図９】
2021508599.tif 000031
【図１０】
2021508599.tif 000032
【図１１】
2021508599.tif 000033
【図１２Ａ】
2021508599.tif 000034
【図１２Ｂ】
2021508599.tif 000035
【図１２Ｃ】
2021508599.tif 000036
【図１２Ｄ】
2021508599.tif 000037
【図１２Ｅ】
2021508599.tif 000038
【国際調査報告】
2021508599.tif 000039
2021508599.tif 000040