(57)【要約】  本発明は成形品への加工時に優れた強度、耐熱性、難燃性、および加工性を有するポリアリーレンスルフィドを重合後より効率的に分離回収する方法を提供する。
2021518875.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリアリーレンスルフィド粒子とアルカリ金属ハロゲン化物粒子、アミド系化合物を含む混合液から、デカンタ型遠心分離機を１０００ｒｐｍ〜２５００ｒｐｍ条件下で用いて前記ポリアリーレンスルフィド粒子を先に沈降分離した後に前記アルカリ金属ハロゲン化物粒子を沈降させて除去する段階を含む、ポリアリーレンスルフィドの分離回収方法。
【請求項２】
前記混合液は、ポリアリーレンスルフィドの合成工程や洗浄工程で生成される廃液である、請求項１に記載のポリアリーレンスルフィドの分離回収方法。
【請求項３】
前記ポリアリーレンスルフィド粒子は、粒子の大きさが１００マイクロメートル〜２０００マイクロメートルである、請求項１または２に記載のポリアリーレンスルフィドの分離回収方法。
【請求項４】
前記ポリアリーレンスルフィド粒子は、密度が１ｇ／ｃｍ３〜１．５ｇ／ｃｍ３である、請求項１から３のいずれか一項に記載のポリアリーレンスルフィドの分離回収方法。
【請求項５】
前記アルカリ金属ハロゲン化物粒子は、塩化ナトリウムおよびヨウ化ナトリウムからなる群より選択される１種以上である、請求項１から４のいずれか一項に記載のポリアリーレンスルフィドの分離回収方法。
【請求項６】
前記アルカリ金属ハロゲン化物粒子は、粒子の大きさが５マイクロメートル〜３０マイクロメートルである、請求項１から５のいずれか一項に記載のポリアリーレンスルフィドの分離回収方法。
【請求項７】
前記アルカリ金属ハロゲン化物粒子は、密度が１．９ｇ／ｃｍ３〜３ｇ／ｃｍ３である、請求項１から６のいずれか一項に記載のポリアリーレンスルフィドの分離回収方法。
【請求項８】
前記アミド系化合物は、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、Ｎ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）、Ｎ−シクロヘキシル−２−ピロリドン、Ｎ−メチル−ε−カプロラクタム、１，３−ジアルキル−２−イミダゾリジノン、テトラメチル尿素、およびヘキサメチルリン酸トリアミドからなる群より選ばれる１種以上を含む、請求項１から７のいずれか一項に記載のポリアリーレンスルフィドの分離回収方法。
【請求項９】
前記混合液は、水酸化ナトリウム、酢酸ナトリウム、硫化ナトリウム、硫化水素ナトリウム、およびｐ−ジクロロベンゼンからなる群より選択される１種以上をさらに含む、請求項１から８のいずれか一項に記載のポリアリーレンスルフィドの分離回収方法。
【請求項１０】
アルカリ金属の水硫化物およびアルカリ金属の水酸化物を、水およびアミド系化合物の混合溶媒の中で脱水反応を行い、アルカリ金属の硫化物、および水とアミド系化合物の混合溶媒を含む硫黄供給源を製造する段階；
前記硫黄供給源を含む反応器にジハロゲン化芳香族化合物およびアミド系化合物を添加し、重合反応させてアルカリ金属ハロゲン化物粒子とともにポリアリーレンスルフィド粒子を合成する段階；および
前記ポリアリーレンスルフィド粒子とアルカリ金属ハロゲン化物粒子、アミド系化合物を含む混合液から、デカンタ型遠心分離機を１０００ｒｐｍ〜２５００ｒｐｍ条件下で用いて前記ポリアリーレンスルフィド粒子を先に沈降分離した後にアルカリ金属ハロゲン化物粒子を沈降させて除去する段階；
を含む、ポリアリーレンスルフィドの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
［関連出願との相互引用］
本出願は、２０１８年１０月１９日付韓国特許出願第１０−２０１８−０１２５５０４号および２０１９年１０月１７日付韓国特許出願第１０−２０１９−０１２９３８６号に基づいた優先権の利益を主張し、当該韓国特許出願の文献に開示されたすべての内容は本明細書の一部として含まれる。
【０００２】
本発明は、成形品への加工時に優れた強度、耐熱性、難燃性、および加工性を有するポリアリーレンスルフィドを重合後より効率的に分離回収する方法に関する。
【背景技術】
【０００３】
ポリフェニレンスルフィド（ｐｏｌｙｐｈｅｎｙｌｅｎｅ  ｓｕｌｆｉｄｅ；ＰＰＳ）に代表されるポリアリーレンスルフィド（ｐｏｌｙａｒｙｌｅｎｅ  ｓｕｌｆｉｄｅ，ＰＡＳ）は、優れた強度、耐熱性、難燃性および加工性により自動車、電気・電子製品、機械類などで金属、特にアルミニウムや亜鉛のようなダイカスト（ｄｉｅ  ｃａｓｔｉｎｇ）金属を代替する素材として幅が広く使われている。特に、ＰＰＳ樹脂の場合、流動性が良いためガラス繊維などのフィラーや補強剤と混練してコンパウンドとして使用するのに有利である。
【０００４】
一般にＰＡＳは、Ｎ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）などのアミド系化合物存在下の重合条件で硫黄供給源とジハロゲン化芳香族化合物を重合反応させて製造する方法が広く知られている。この製造方法の重合反応は、脱塩重縮合機構であるため、塩化ナトリウムなどの副生成物が多量に生成される。したがって、重合反応後には副生成物の除去工程が必要であるが、通常の処理では副生成物の完全な除去が難しく、市販の汎用的なＰＰＳ製品中にはアルカリ金属含有量で数千ｐｐｍ程度が含有されている。このように生成ポリマー中にアルカリ金属塩が残存していると、電気特性などの物性低下を招くなどの問題が発生する。したがって、このようなＰＡＳを原料として用いた成形品を電気電子部品分野に適用しようとすると、ＰＡＳ中のアルカリ金属による電気特性低下が大きな障害となる。
【０００５】
そのため、ＰＡＳ成分で塩化ナトリウムなどの副生成物を除去する方法としては現在でも様々な方法が知られている。例えば、特開昭６１−２２０４４６号公報には水硫化ナトリウム、水酸化ナトリウムおよびｐ−ジクロロベンゼンをＮ−メチル−２−ピロリドンの中で反応させて得られたＰＰＳを含む反応物を水および温水で繰り返して洗浄した後、また酸性水溶液で洗浄後にイオン交換数での洗浄を繰り返す方法が記載されている。
【０００６】
しかし、このようにＰＡＳの反応生成段階で発生した金属化合物（副生成物）の除去のために、固形状のＰＡＳおよび金属化合物を含有する混合物を水と接触させて金属化合物を水に溶かしてＰＡＳから除去する方法では、金属不純物を除去するために多量の水を利用した数段階の長時間の水洗が必要であり、したがって極めて大規模でかつ複雑なプロセスが必要である短所がある。また、この水洗過程で発生する多量の水性廃水の処理も必要であり、プロセスコストや環境負荷が大きい問題がある。一方、このようなＰＡＳ成分で塩化ナトリウムなどの副生成物を除去する方法としては、最近では振動メッシュ（ｖｉｂｒａｔｉｎｇ  ｍｅｓｈ）を用いてＰＡＳ成分を濾過し分離して塩化ナトリウムを廃スラリーとともに通過させる方法が知られているが、この場合、塩化ナトリウム微粉がメッシュ（ｍｅｓｈ）穴を塞いで数回の濾過工程（ｆｉｌｔｒａｔｉｏｎ）を行った後には分離効率が落ちる短所がある。
【０００７】
そのため、全体工程の規模を最小化しながらも使われるエネルギー消費および水洗コストを最小化し、かつ分離効率が低下することなくポリアリーレンスルフィドを重合後より効率的に分離回収する工程に対する開発が持続的に求められている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開昭６１−２２０４４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、成形品への加工時に優れた強度、耐熱性、難燃性、および加工性を有するポリアリーレンスルフィドを重合後より効率的に分離回収する方法を提供する。
【００１０】
本発明はまた、上述したような回収工程を含むポリアリーレンスルフィドの製造方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
発明の一実施形態によれば、ポリアリーレンスルフィド粒子とアルカリ金属ハロゲン化物粒子、アミド系化合物を含む混合液から、デカンタ型遠心分離機を１０００ｒｐｍ〜２５００ｒｐｍ条件下で用いて前記ポリアリーレンスルフィド粒子を先に沈降分離した後に前記アルカリ金属ハロゲン化物粒子を沈降させて除去する段階を含む、ポリアリーレンスルフィドの分離回収方法が提供される。
【００１２】
また、発明の他の一実施形態によれば、アルカリ金属の水硫化物およびアルカリ金属の水酸化物を、水およびアミド系化合物の混合溶媒の中で脱水反応（ｄｅｈｙｄｒａｔｉｏｎ）を行い、アルカリ金属の硫化物、および水とアミド系化合物の混合溶媒を含む硫黄供給源を製造する段階；前記硫黄供給源を含む反応器にジハロゲン化芳香族化合物およびアミド系化合物を添加し、重合反応させてアルカリ金属ハロゲン化物粒子とともにポリアリーレンスルフィド粒子を合成する段階；および前記ポリアリーレンスルフィド粒子とアルカリ金属ハロゲン化物粒子、アミド系化合物を含む混合液から、デカンタ型遠心分離機を１０００ｒｐｍ〜２５００ｒｐｍ条件下で用いて前記ポリアリーレンスルフィド粒子を先に沈降分離した後に前記アルカリ金属ハロゲン化物粒子を沈降させて除去する段階；を含む、ポリアリーレンスルフィドの製造方法が提供される。
【発明の効果】
【００１３】
前述したように、本発明によれば、アルカリ金属ハロゲン化物粒子による分離効率の低下なしに、粒子の大きさの差によりポリアリーレンスルフィド粒子を先に沈降分離した後にアルカリ金属ハロゲン化物粒子を廃液と共に除去することができ、連続して数回分離しても高い分離効率でポリアリーレンスルフィド粒子を効率的に分離回収できる優れた効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の一実施形態により実施例１でポリアリーレンスルフィドを回収する工程図を簡略に示す図である。
【図２】実施例１によるデカンタ型遠心分離機でポリアリーレンスルフィド粒子を沈降分離した後に、アルカリ金属ハロゲン化物粒子を沈降させて除去する工程を例示的に示す模式図である。
【図３】従来技術により比較例１のポリアリーレンスルフィドを回収する工程図を簡略に示す図である。
【図４】比較例１による振動（ｖｉｂｒａｔｉｎｇ  ｍｅｓｈ）でポリアリーレンスルフィド粒子を濾過して上部で分離回収し、アルカリ金属ハロゲン化物粒子を下部に通過させて除去する工程を例示的に示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明で、第１、第２等の用語は、多様な構成要素を説明するために使われ、前記用語は一つの構成要素を他の構成要素から区別する目的にのみ使われる。
【００１６】
また、本明細書において使われる用語は、単に例示的な実施例を説明するために使われ、本発明を限定しようとする意図ではない。単数の表現は文脈上明白に異なるように意味しない限り、複数の表現を含む。本明細書において、「含む」、「備える」または「有する」などの用語は実施された特徴、数字、段階、構成要素またはこれらを組み合わせたものが存在することを指定しようとするものであり、一つまたはそれ以上の他の特徴や数字、段階、構成要素、またはこれらを組み合わせたものなどの存在または付加の可能性をあらかじめ排除しないものとして理解されなければならない。
【００１７】
本発明は多様な変更を加えることができ、様々な形態を有することができるため、特定の実施例を例示して下記で詳細に説明する。しかし、これは本発明を特定の開示形態に対して限定しようとするものではなく、本発明の思想および技術範囲に含まれるすべての変更、均等物ないし代替物を含むものとして理解しなければならない。
【００１８】
以下、本発明をより詳細に説明する。
【００１９】
本発明は、ポリアリーレンスルフィド粒子とアルカリ金属ハロゲン化物粒子を含む混合液からポリアリーレンスルフィド粒子を効率的に回収する方法が提供される。
【００２０】
特に、本発明は、ポリアリーレンスルフィド（ｐｏｌｙａｒｙｌｅｎｅ  ｓｕｌｆｉｄｅ，ＰＡＳ）の製造工程から生成されるポリアリーレンスルフィド粒子と、副生成物であるアルカリ金属ハロゲン化物粒子をアミド系化合物と共に含む廃液からポリアリーレンスルフィド粒子を効率的に分離することができるように、デカンタ型遠心分離機（ｄｅｃａｎｔｅｒ  ｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌ  ｓｅｐｅｒａｔｏｒ）を用いて粒子の大きさの差によってポリアリーレンスルフィド粒子を先に沈降分離した後にアルカリ金属ハロゲン化物粒子を沈降分離してアルカリ金属ハロゲン化物粒子を廃液と共に除去することができ、連続して数回分離しても分離効率の低下なしにポリアリーレンスルフィド粒子を効率的に分離回収できるようにすることを特徴とする。
【００２１】
発明の一実施形態によれば、前記ポリアリーレンスルフィドの分離回収方法は、ポリアリーレンスルフィド粒子とアルカリ金属ハロゲン化物粒子、アミド系化合物を含む混合液から、デカンタ型遠心分離機を１０００ｒｐｍ〜２５００ｒｐｍ条件下で用いて前記ポリアリーレンスルフィド粒子を先に沈降分離した後に前記アルカリ金属ハロゲン化物粒子を沈降させて除去する段階を含む。
【００２２】
前記ポリアリーレンスルフィドの分離回収方法は、従来の振動（ｖｉｂｒａｔｉｎｇ  ｍｅｓｈ）でないデカンタ型遠心分離機を用いることによって、ポリアリーレンスルフィド粒子を濾過して分離回収する時アルカリ金属ハロゲン化物粒子によってメッシュ（ｍｅｓｈ）穴が塞がれて数回の濾過工程（ｆｉｌｔｒａｔｉｏｎ）を行った後には分離効率が落ちる問題を解決し、連続して数回分離しても分離効率が減少しない特徴がある。
【００２３】
特に、前記デカンタ型遠心分離機を１０００ｒｐｍ〜２５００ｒｐｍ条件下で用いることによって、通常知られている粒子の比重差による沈降で分離を行うのではなく、塩化ナトリウムなどのアルカリ金属ハロゲン化物粒子が比重が高いにも関わらず粒子の大きさの差による沈降速度差によりポリアリーレンスルフィド粒子が最も先に沈降して分離回収することを特徴とする。
【００２４】
このように粒子の大きさの差による沈降速度差が現れるように、デカンタ型遠心分離機を１０００ｒｐｍ〜２５００ｒｐｍ条件下で用いることができる。前記デカンタ型遠心分離機を２５００ｒｐｍより高い分当たり回転数（ｒｐｍ）で用いる場合には、アルカリ金属ハロゲン化物の沈降が速やかになりポリアリーレンスルフィド（ＰＡＳ）とともに出て分離効率が低下する。また、前記デカンタ型遠心分離機を１０００ｒｐｍ未満の条件下で用いる場合には、沈降に時間が長くかかってポリアリーレンスルフィド（ＰＡＳ）内の廃液量が増える問題がある。
【００２５】
この時、前記デカンタ型遠心分離機は、常温〜摂氏１８０℃の温度条件下で用い得、常圧〜５ｂａｒの圧力条件下で用い得る。ここで、常温とは、大気圧条件下での温度（ｎｏｒｍａｌ  ｐｒｅｓｓｕｒｅ，ａｍｂｉｅｎｔ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）または室温（ｒｏｏｍ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）をいい、約２０℃〜約２８℃、または約２２℃〜約２６℃程度であり得る。また、常圧とは、別途の減圧や加圧がない大気圧（ｎｏｒｍａｌ  ｐｒｅｓｓｕｒｅ，ａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ  ｐｒｅｓｓｕｒｅ）をいい、約０．９５ａｔｍ〜約１．１ａｔｍ、または約０．９５ｂａｒ〜約１．１ｂａｒ程度であり得る。
【００２６】
本発明によるポリアリーレンスルフィドの分離回収工程で使用できるデカンタ型遠心分離機の具体的な種類は特に制限されない。例えば、デカンタ型遠心分離機は一般的に市販されており、本発明ではこれら市販のものを使用することができる。
【００２７】
このようなデカンタ型遠心分離機（ｄｅｃａｎｔｅｒ  ｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌ  ｓｅｐｅｒａｔｏｒ）は、遠心力を利用して液液系、液固系の混合物を沈降分離、脱水、濃縮などに分離できる装置である。ただし、一般的にデカンタ型遠心分離機は、粒子の比重、すなわち、密度差によって比重が大きい粒子を沈降させて分離すると知られている。しかし、本発明はこのようなデカンタ型遠心分離機を最適化条件で駆動して比重差による沈降分離でなく、粒子の大きさの差によってポリアリーレンスルフィド粒子を先に沈降分離した後に前記アルカリ金属ハロゲン化物粒子を沈降させて除去することを特徴とする。
【００２８】
本発明は特に、ポリアリーレンスルフィド（ｐｏｌｙａｒｙｌｅｎｅ  ｓｕｌｆｉｄｅ，ＰＡＳ）の製造工程から生成されるポリアリーレンスルフィド粒子と多様な無機塩と不純物が含まれている廃液から、ポリアリーレンスルフィド粒子を効率的に分離しようとするものである。そのため、前記デカンタ型遠心分離機に投入される混合液は、ポリアリーレンスルフィドの合成工程や洗浄工程で生成される廃液やその混合液であり得、ポリアリーレンスルフィド粒子とアルカリ金属ハロゲン化物粒子、アミド系化合物と共に水や水酸化ナトリウム（ｓｏｄｉｕｍ  ｈｙｄｒｏｘｉｄｅ，ＮａＯＨ）、酢酸ナトリウム（ｓｏｄｉｕｍ  ａｃｅｔａｔｅ，ＮａＯＡｃ）、硫化ナトリウム（ｓｏｄｉｕｍ  ｓｕｌｆｉｄｅ，Ｎａ２Ｓ）、硫化水素ナトリウム（ｓｏｄｉｕｍ  ｈｙｄｒｏｓｕｌｆｉｄｅ，ＮａＳＨ）、およびｐ−ジクロロベンゼンなどからなる群より選択される１種以上をさらに含むこともできる。
【００２９】
ここで、前記ポリアリーレンスルフィド粒子の具体的な例としてはポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）が挙げられる。
【００３０】
前記ポリアリーレンスルフィド粒子は、粒子の大きさが１００マイクロメートル（μｍ）〜２０００マイクロメートル（μｍ）、あるいは１５０μｍ〜１８００μｍであり得る。
【００３１】
一例として、前記ポリアリーレンスルフィド粒子の大きさは、１００μｍ、４０μｍ、あるいは１０μｍなどの多様なふるい孔の大きさを有する工程規格の標準メッシュシーブ（ｍｅｓｈ  ｓｅｉｖｅ）を用いて測定することができる。前記ポリアリーレンスルフィド粒子の大きさを測定する具体的な条件は特に限定されるものではないが、例えば、前記ポリアリーレンスルフィド粒子を約２２℃〜２６℃で６０％〜７８％の相対湿度下で約３時間以上後に、好ましくは約６時間以上、または約９時間以上、より好ましくは１５時間以上、さらにより好ましくは２４時間以上保管した後に粒子の大きさを測定することができる。
【００３２】
また、前記ポリアリーレンスルフィド粒子は、密度が１ｇ／ｃｍ３〜１．５ｇ／ｃｍ３、あるいは１．１ｇ／ｃｍ３〜１．４５ｇ／ｃｍ３であり得る。
【００３３】
一例として、前記密度は米国材料試験学会ＡＳＴＭ  Ｄ  １５０５の方法により測定することができる。
【００３４】
一方、ポリアリーレンスルフィド（Ｐｏｌｙａｒｙｌｅｎｅ  ｓｕｌｆｉｄｅ，ＰＡＳ）の製造工程でポリアリーレンスルフィド粒子とともに副生成物として生成される前記アルカリ金属ハロゲン化物粒子の具体的な例としては、塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）およびヨウ化ナトリウム（ＮａＩ）などが挙げられ、このうち一つ以上であり得る。
【００３５】
前記アルカリ金属ハロゲン化物粒子は、粒子の大きさが５μｍ〜３０μｍ、あるいは６μｍ〜２８μｍであり得る。
【００３６】
また、前記アルカリ金属ハロゲン化物粒子は、密度が１．９ｇ／ｃｍ３〜３ｇ／ｃｍ３、あるいは２ｇ／ｃｍ３〜２．８ｇ／ｃｍ３であり得る。
【００３７】
ここで、前記アルカリ金属ハロゲン化物粒子の大きさと密度は、ポリアリーレンスルフィド粒子と同様の方法により測定することができる。
【００３８】
また、ポリアリーレンスルフィド（ｐｏｌｙａｒｙｌｅｎｅ  ｓｕｌｆｉｄｅ，ＰＡＳ）の製造工程から生成されるポリアリーレンスルフィド粒子と副生成物であるアルカリ金属ハロゲン化物粒子とともに含まれる前記アミド系化合物は、重合後に出るスラリーを遠心分離することにより、重合工程に使用可能な溶媒が含まれ得る。このようなアミド系化合物の具体的な例としては、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミドまたはＮ，Ｎ−ジメチルアセトアミドなどのアミド化合物；Ｎ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）またはＮ−シクロヘキシル−２−ピロリドンなどのピロリドン化合物；Ｎ−メチル−ε−カプロラクタムなどのカプロラクタム化合物；１，３−ジアルキル−２−イミダゾリジノンなどのイミダゾリジノン化合物；テトラメチル尿素などの尿素化合物；またはヘキサメチルリン酸トリアミドなどのリン酸アミド化合物などが挙げられ、これらのうちいずれか一つまたは二つ以上の混合物が使用され得る。この中でも前記アミド系化合物は、重合工程で多く使われるＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）であり得る。
【００３９】
上述したようなポリアリーレンスルフィドの分離回収方法によりデカンタ型遠心分離機を用いて粒子大きさの差によりポリアリーレンスルフィド粒子を先に沈降分離してアルカリ金属ハロゲン化物粒子を沈降させて廃液と共に除去することができ、連続して数回分離しても分離効率の低下なしにポリアリーレンスルフィド粒子を効率的に分離回収することができる。
【００４０】
特に、本発明により濾過工程を終えて別途の乾燥工程なしに分離回収されたポリアリーレンスルフィドのウエットケーキ（ｗｅｔ  ｃａｋｅ）の含水率は、約４５重量％以下、約４０重量％以下、または約３５重量％以下であり得、前記ポリアリーレンスルフィドのウエットケーキでポリアリーレンスルフィド重量に対するアルカリ金属ハロゲン化物の含有量は約５０重量％以下、約４０重量％以下、あるいは約３０重量％以下であり得る。
【００４１】
一方、発明の他の一実施形態によれば、上述したような回収工程を含むポリアリーレンスルフィドの製造方法が提供される。
【００４２】
前記ポリアリーレンスルフィドの製造方法は、アルカリ金属の水硫化物およびアルカリ金属の水酸化物を、水およびアミド系化合物の混合溶媒の中で脱水反応（ｄｅｈｙｄｒａｔｉｏｎ）を行い、アルカリ金属の硫化物、および水とアミド系化合物の混合溶媒を含む硫黄供給源を製造する段階（１段階）；前記硫黄供給源を含む反応器にジハロゲン化芳香族化合物およびアミド系化合物を添加し、重合反応させてアルカリ金属ハロゲン化物粒子とともにポリアリーレンスルフィド粒子を合成する段階（２段階）；および前記ポリアリーレンスルフィド粒子とアルカリ金属ハロゲン化物粒子、アミド系化合物を含む混合液から、デカンタ型遠心分離機を１０００ｒｐｍ〜２５００ｒｐｍ条件下で用いてポリアリーレンスルフィド粒子を先に沈降分離した後にアルカリ金属ハロゲン化物粒子を沈降させて除去する段階（３段階）；を含むことを特徴とする。
【００４３】
本発明の他の一実施形態による前記ポリアリーレンスルフィドの製造方法において、各段階別に説明する。
【００４４】
上述した第１段階は硫黄供給源を準備する段階である。
【００４５】
前記硫黄供給源は、アルカリ金属の水硫化物、アルカリ金属の水酸化物を、水およびアミド系化合物の混合溶媒の中で脱水反応（ｄｅｈｙｄｒａｔｉｏｎ）を行って製造されたものである。したがって、前記硫黄供給源は、アルカリ金属の水硫化物とアルカリ金属の水酸化物の反応によって生成されたアルカリ金属の硫化物と共に、脱水反応後残留する水、アミド系化合物の混合溶媒を含み得る。
【００４６】
前記アルカリ金属の硫化物は、反応時使用されるアルカリ金属の水硫化物の種類によって決定され得、具体的な例としては硫化リチウム、硫化ナトリウム、硫化カリウム、硫化ルビジウムまたは硫化セシウムなどが挙げられ、これらのうちいずれか一つまたは二つ以上の混合物が含まれ得る。
【００４７】
前記アルカリ金属の水硫化物とアルカリ金属の水酸化物の反応による硫黄供給源の製造時、使用可能なアルカリ金属の水硫化物の具体的な例としては硫化水素リチウム、硫化水素ナトリウム、硫化水素カリウム、硫化水素ルビジウムまたは硫化水素セシウムなどが挙げられる。これらのうちいずれか一つまたは二つ以上の混合物が使用され得、これらの無水物または水和物も使用可能である。
【００４８】
また、前記アルカリ金属の水酸化物の具体的な例としては、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化ルビジウム、または水酸化セシウムなどが挙げられ、これらのうちいずれか一つまたは二つ以上の混合物が使用され得る。前記アルカリ金属の水酸化物は、アルカリ金属の水硫化物１当量に対して０．９０〜２．０の当量比、より具体的には１．０〜１．５の当量比、より具体的には１．０〜１．２の当量比で使用され得る。
【００４９】
一方、本発明において、当量はモル当量（ｅｑ／ｍｏｌ）を意味する。
【００５０】
また、前記アルカリ金属の水硫化物とアルカリ金属の水酸化物の反応による硫黄供給源の製造時、重合助剤として重合反応を促進させて短時間内にポリアリーレンスルフィドの重合度を高めることができるアルカリ金属の有機酸塩が投入され得る。前記アルカリ金属の有機酸塩は、具体的には、酢酸リチウム、または酢酸ナトリウムなどであり得、これらのうちいずれか一つまたは二つ以上の混合物が使用され得る。前記アルカリ金属の有機酸塩は、アルカリ金属の水硫化物１当量に対して０．０１〜１．０、より具体的には０．０１〜０．８、より具体的には０．０５〜０．５の当量比で使用され得る。
【００５１】
上記したアルカリ金属の水硫化物とアルカリ金属の水酸化物の反応は、水とアミド系化合物の混合溶媒の中で行われるが、この時、前記アミド系化合物の具体的な例としては、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミドまたはＮ，Ｎ−ジメチルアセトアミドなどのアミド化合物；Ｎ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）またはＮ−シクロヘキシル−２−ピロリドンなどのピロリドン化合物；Ｎ−メチル−ε−カプロラクタムなどのカプロラクタム化合物；１，３−ジアルキル−２−イミダゾリジノンなどのイミダゾリジノン化合物；テトラメチル尿素などの尿素化合物；またはヘキサメチルリン酸トリアミドなどのリン酸アミド化合物などが挙げられ、これらのうちいずれか一つまたは二つ以上の混合物が使用され得る。この中でも反応効率およびポリアリーレンスルフィド製造のための重合時重合溶媒への共溶媒効果を考慮すると前記アミド系化合物はより具体的にはＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）であり得る。
【００５２】
また、前記水は、アミド系化合物１当量に対して約１〜８の当量比で使用され得、より具体的には約１．５〜５、より具体的には約２．５〜５の当量比で使用され得る。
【００５３】
一方、前記第１段階で、アルカリ金属の水硫化物およびアルカリ金属の水酸化物などを含む反応物は脱水反応（ｄｅｈｙｄｒａｔｉｏｎ）によりアルカリ金属の硫化物を生成させ得る。この時、前記脱水反応は、約１３０℃〜２０５℃の温度範囲で、約１００ｒｐｍ〜約５００ｒｐｍの速度で攪拌して行われ得る。より具体的には約１７５℃〜２００℃の温度範囲で約１００ｒｐｍ〜約３００ｒｐｍの速度で攪拌して行われ得る。この時、前記脱水反応の時間は約３０分から約６時間以内、または約１時間から約３時間以内で行われ得る。
【００５４】
このような脱水工程の間に反応物のうち水などの溶媒が蒸留等により除去され得、水と共にアミド系化合物の一部が排出され、また、硫黄供給源内に含まれた一部硫黄が脱水工程の間の熱によって水と反応して硫化水素気体として揮散し得る。
【００５５】
一方、前記のようなアルカリ金属の水硫化物、アルカリ金属の水酸化物およびアルカリ金属塩の反応結果として、アルカリ金属の硫化物が水とアミド系化合物の混合溶媒中に固相で析出される。そのため本発明によるポリアリーレンスルフィド製造時の硫黄供給源として、上記したアルカリ金属の水硫化物とアルカリ金属の水酸化物を反応させて製造した硫黄供給源が使用される場合、硫黄供給源のモル比は反応時投入したアルカリ金属の水硫化物のモル比とする。
【００５６】
引き続き、上記した反応結果として生成されたアルカリ金属の硫化物を含む反応生成物中の水などの溶媒を除去するために、脱水工程が行われる。前記脱水工程はこの分野に良く知られた方法により行われ得るため、その条件が大きく制限されず、具体的な工程条件は前述したとおりである。
【００５７】
また、前記脱水工程の間に硫黄供給源内に含まれた硫黄が水と反応して硫化水素とアルカリ金属水酸化物が生成され、生成された硫化水素は揮散するので、脱水工程の間に系外に揮散する硫化水素によって脱水工程後系内に残存する硫黄供給源中の硫黄の量は減少し得る。一例として、アルカリ金属水硫化物を主成分とする硫黄供給源を使用する場合、脱水工程後に系内に残存する硫黄の量は投入した硫黄供給源内の硫黄のモル量から系外に揮散した硫化水素のモル量を引いた値と同一である。そのため系外に揮散した硫化水素の量から脱水工程後の系内に残存する硫黄供給源中に含まれた有効硫黄の量を定量することが必要である。具体的には、前記脱水工程は有効硫黄１モルに対して水が１〜５のモル比、より具体的には１．５〜４、さらにより具体的には１．７５〜３．５のモル比になるまで行われ得る。前記脱水工程によって硫黄供給源内の水分量が過度に減少する場合には重合工程に先立ち水を添加して水分量を調節することができる。
【００５８】
したがって、上記したようなアルカリ金属の水硫化物とアルカリ金属の水酸化物の反応および脱水によって製造された硫黄供給源は、アルカリ金属の硫化物と共に、水およびアミド系化合物の混合溶媒を含み得、前記水は硫黄供給源内に含まれた硫黄１モルに対して具体的に１．７５〜３．５のモル比で含まれ得る。また、前記硫黄供給源は硫黄と水の反応によって生成されたアルカリ金属の水酸化物をさらに含み得る。
【００５９】
一方、本発明の一実施形態により、第２段階は前記硫黄供給源をジハロゲン化芳香族化合物と重合反応させポリアリーレンスルフィドを製造する段階である。
【００６０】
前記ポリアリーレンスルフィドの製造のために使用可能なジハロゲン化芳香族化合物は、芳香族環での二つの水素がハロゲン原子に置換された化合物として、具体的な例としては、ｏ−ジハロベンゼン、ｍ−ジハロベンゼン、ｐ−ジハロベンゼン、ジハロトルエン、ジハロナフタレン、ジハロビフェニル、ジハロ安息香酸、ジハロジフェニルエーテル、ジハロジフェニルスルホン、ジハロジフェニルスルホキシドまたはジハロジフェニルケトンなどが挙げられ、これらのうちいずれか一つまたは二つ以上の混合物が使用され得る。前記ジハロゲン化芳香族化合物において、ハロゲン原子はフッ素、塩素、臭素またはヨウ素であり得る。この中でもポリアリーレンスルフィドの製造時反応性および副反応生成の減少効果などを考慮すると、ｐ−ジクロロベンゼン（ｐ−ＤＣＢ）が使用され得る。
【００６１】
前記ジハロゲン化芳香族化合物は、硫黄供給源１当量を基準として約０．８〜１．２の当量で投入され得る。上記した含有量の範囲内で投入される場合、製造されるポリアリーレンスルフィドの溶融粘度の低下およびポリアリーレンスルフィド内に存在するクロリン含有量の増加に対する恐れはなく、優れた物性的特徴を有するポリアリーレンスルフィドを製造することができる。硫黄供給源とジハロゲン化芳香族化合物の添加量制御による優れた改善効果を考慮すると、より具体的にはジハロゲン化芳香族化合物は、約０．９〜１．１の当量で投入され得る。
【００６２】
また、前記第２段階を行う前に、ジハロゲン化芳香族化合物の気化を防ぐために前記硫黄供給源を含む反応器の温度を約１５０℃〜約２００℃の温度で下降させる段階をさらに含み得る。
【００６３】
また、上記した硫黄供給源とジハロゲン化芳香族化合物の重合反応は、非プロトン性極性有機溶媒として、高温でアルカリに対して安定したアミド系化合物の溶媒の中で行われ得る。
【００６４】
前記アミド系化合物の具体的な例は、先立って説明した内容と同様であり、例示した化合物の中でも反応効率などを考慮すると、より具体的には前記アミド系化合物はＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）またはＮ−シクロヘキシル−２−ピロリドンなどのピロリドン化合物であり得る。
【００６５】
前記第１段階での硫黄供給源中に含まれたアミド系化合物が共溶媒として作用し得るので、第２段階で添加されるアミド系化合物は重合反応系内に存在するアミド系化合物に対する水（Ｈ２Ｏ）のモル比（水／アミド系化合物のモル比）が約０．８５以上になるようにする量で添加され得る。
【００６６】
また、前記重合反応時の分子量調節剤、架橋剤など重合反応や分子量を調節するためのその他添加剤が最終的に製造されるポリアリーレンスルフィドの物性および製造収率を低下させない範囲内の含有量でさらに添加され得る。
【００６７】
前記硫黄供給源とジハロゲン化芳香族化合物の重合反応は、約２００℃〜約３００℃で行われ得る。または上記した温度範囲内で温度を変化させて多段階で行われることもできる。具体的には約２００℃以上〜約２５０℃未満での１次重合反応後、連続して１次重合反応時の温度より高い温度で、具体的には約２５０℃〜約３００℃で２次重合反応が行われ得る。
【００６８】
上記した重合反応の結果として生成されたポリアリーレンスルフィドは、粒子形態で生成され、前記ポリアリーレンスルフィド粒子とともに副生成物としてアルカリ金属ハロゲン化物粒子が生成される。
【００６９】
このように生成されたポリアリーレンスルフィド粒子とアルカリ金属ハロゲン化物粒子に関連する特徴は前述したとおりであり、具体的な説明は省略する。
【００７０】
一方、本発明の一実施形態により、第３段階は前記重合反応の結果として生成された反応生成物からポリアリーレンスルフィド粒子を分離回収する段階である。
【００７１】
前記ポリアリーレンスルフィド粒子の分離回収のために、前記ポリアリーレンスルフィド粒子とアルカリ金属ハロゲン化物粒子、アミド系化合物を含む混合液をデカンタ型遠心分離機に投入し、前記デカンタ型遠心分離機を１０００ｒｐｍ〜２５００ｒｐｍ条件下で稼動することによって、前記ポリアリーレンスルフィド粒子を先に沈降分離した後にアルカリ金属ハロゲン化物粒子を沈降させて除去する。
【００７２】
本発明の他の一実施形態で、前記ポリアリーレンスルフィド粒子を分離回収する工程に関連する特徴は前述したとおりであり、具体的な説明は省略する。
【００７３】
その後分離回収されたポリアリーレンスルフィド粒子に対しては通常の方法により、洗浄や濾過、乾燥工程が選択的にさらに行われ得る。
【００７４】
前記ポリアリーレンスルフィドの具体的な製造方法は、後述する実施例を参照することができる。しかし、ポリアリーレンスルフィドの製造方法が本明細書に記述した内容に限定されるものではなく、前記製造方法は本発明が属する技術分野で通常採用する段階を追加で採用し得、前記製造方法の段階（ら）は通常変更可能な段階（ら）によって変更されることができる。
【００７５】
以下、本発明の理解を深めるために好ましい実施例を提示する。しかし、下記の実施例は本発明の理解をより容易にするために提供されるものであり、これによって本発明の内容が限定されるものではない。
【００７６】
実施例１
１−１．ポリフェニレンスルフィドの製造
ＰＰＳポリマーを作るために７０％硫化水素ナトリウム（ＮａＳＨ）と水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）を１：１．０５の当量割合で混合して硫化ナトリウムを製造する。この時、０．４当量の酢酸ナトリウム（ＣＨ３ＣＯＯＮａ）粉末および１．６５当量のＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）、４．７２当量の脱イオン水（ＤＩ  ｗａｔｅｒ）を反応器に添加した。ここで、当量はモル当量（ｅｑ／ｍｏｌ）を意味する。この時、固体試薬を先に入れてＮＭＰ、ＤＩ  ｗａｔｅｒの順に投入した。それから、反応器を約１５０ｒｐｍで攪拌し、摂氏約１９５℃まで１時間４０分間加熱して脱水させた。その後、反応器の温度を摂氏約１７５℃まで下降させ、硫化水素ナトリウムの１．０２当量のパラ−ジクロロベンゼン（ｐ−ＤＣＢ）と１．３５当量のＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）を反応器に添加した。その後反応混合物は、前段反応としては約２３０℃まで加熱して約２時間の間反応させ、再び後段反応として約２５５℃まで加熱して約２時間反応させた後約３当量の蒸留水を添加して約５分間攪拌した。そして、その結果物であるＰＰＳポリマー粒子を含むスラリー５００ｇを得た。前記スラリーにはポリアリーレンスルフィド粒子とアルカリ金属ハロゲン化物粒子、アミド系化合物が含まれている。
【００７７】
１−２．ポリフェニレンスルフィドの分離回収
前記１−１段階で生成されたスラリーのうち１００ｇを分取し、図１に示すようにデカンタ型遠心分離機を用いてフィルタリング（ｆｉｌｔｒａｔｉｏｎ）してＰＰＳウエットケーキ（ｗｅｔ  ｃａｋｅ）にポリアリーレンスルフィドを分離回収した。この時、前記デカンタ型遠心分離機は常温、常圧条件下で１０００ｒｐｍで用いた。
【００７８】
以上の過程を繰り返して生成されたＰＰＳスラリー１００ｇを濾過するのにかかる時間は投入などの追加時間を含んで合計０．３時間であり、分離回収したＰＰＳウエットケーキ（ｗｅｔ  ｃａｋｅ）の総量は２４．５ｇ（含水率３１％）であった。ＰＰＳに対するＮａＣｌ含有量は約２０％であった。
【００７９】
比較例１
前記実施例１の１−１段階で生成されたスラリーのうち１００ｇに対する分離回収工程を行うことにおいて、図３に示すようにデカンタ型遠心分離機の代わりに振動メッシュ（ｖｉｂｒａｔｉｎｇ  ｍｅｓｈ、図４参照）を用いて常温、常圧条件下で濾過工程（ｆｉｌｔｒａｔｉｏｎ）を行ってＰＰＳウエットケーキ（ｗｅｔ  ｃａｋｅ）を得たことを除いては実施例１と同様の方法でポリアリーレンスルフィドを分離回収工程を行った。
【００８０】
以上の過程を繰り返して生成されたＰＰＳスラリー１００ｇを濾過するのにかかる時間は合計０．３時間であり、分離回収したＰＰＳウエットケーキ（ｗｅｔ  ｃａｋｅ）の総量は４１．４ｇ（含水率１０４％）であった。ＰＰＳに対するＮａＣｌ含有量は約８０％で分離効率が大きく低下したことがわかる。
【００８１】
比較例２
前記実施例１の１−１段階で生成されたスラリーのうち１００ｇに対する分離回収工程を行うことにおいて、デカンタ型遠心分離機を４０００ｒｐｍで行ったことを除いては、実施例１と同様にポリアリーレンスルフィドを分離回収した。
【００８２】
以上の過程を繰り返して生成されたＰＰＳスラリー１００ｇを濾過するのにかかる時間は投入などの追加時間を含んで合計０．３時間であり、分離回収したＰＰＳウエットケーキ（ｗｅｔ  ｃａｋｅ）の総量は４０．５ｇ（含水率３３％）であった。ＰＰＳに対するＮａＣｌ含有量は約５２％で分離効率が低下したことがわかる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【国際調査報告】
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