(57)【要約】本発明は、本明細書中で定義するＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂの組成を有する合金であって、該合金が、少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含み、ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相が、約２０ｎｍ〜約４０ｎｍの範囲の平均結晶粒径を有し、かつ、該合金が、左端から中心部、そして右端へと測定した幅を有する合金リボンであり、該合金リボンの中心部と、左端及び右端との間におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径の差が２０％未満である、合金に関する。また、本発明は、本明細書中で定義するＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂの組成を有する合金リボンを製造する方法であって、（ｉ）ＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂの組成を有する合金の溶融物を、回転ホイール上に、約０．２ｋｇ／分〜約１．０ｋｇ／分の質量流量で吐出する工程と、（ｉｉ）回転ホイールを用いて溶融物を急冷して、合金リボンを得る工程とを含む、方法に関する。
2021528557.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
式（Ｉ）：
ＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂ            式（Ｉ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、かつ、
Ｂはホウ素である）の組成を有する合金であって、
前記合金は、少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含み、
前記ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、約２０ｎｍ〜約４０ｎｍの範囲にあり、かつ、
前記合金は、左端から中心部、そして右端へと測定した幅を有する合金リボンであり、前記合金リボンの中心部と、左端及び右端との間におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径の差が２０％未満である、合金。
【請求項２】
少なくとも９８体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含む、請求項１に記載の合金。
【請求項３】
前記合金リボンの左端が前記幅の０％超〜１０％で構成され、前記合金リボンの右端が前記幅の０％超〜１０％で構成され、かつ、前記合金リボンの中心部が前記幅の約１％〜４０％で構成される、請求項１又は２に記載の合金。
【請求項４】
前記合金リボンの中心部におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、約２５ｎｍ〜約４０ｎｍの範囲にあり、前記合金リボンの左端及び右端におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、約２０ｎｍ〜約３０ｎｍである、請求項１〜３のいずれか一項に記載の合金。
【請求項５】
ＲＥが、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、ネオジム（Ｎｄ）、プラセオジム（Ｐｒ）、イットリウム（Ｙ）、ガドリニウム（Ｇｄ）、テルビウム（Ｔｂ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、ホルミウム（Ｈｏ）、及びイッテルビウム（Ｙｂ）からなる群から選択される１種以上の希土類金属である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の合金。
【請求項６】
ＲＥが、以下：
（ｉ）Ｎｄ、
（ｉｉ）Ｎｄ、Ｐｒ、
（ｉｉｉ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｌａ、
（ｉｖ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｃｅ、
（ｖ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｌａ、Ｃｅ、
（ｖｉ）Ｎｄ、Ｌａ、
（ｖｉｉ）Ｎｄ、Ｃｅ、
（ｖｉｉｉ）Ｎｄ、Ｃｅ、Ｌａ、
（ｉｘ）Ｐｒ、
（ｘ）Ｐｒ、Ｌａ、
（ｘｉ）Ｐｒ、Ｃｅ、及び、
（ｘｉｉ）Ｐｒ、Ｌａ、Ｃｅ
からなる群から選択される、請求項１〜５のいずれか一項に記載の合金。
【請求項７】
Ｍは、存在しないか、又はジルコニウム（Ｚｒ）、ニオブ（Ｎｂ）、モリブデン（Ｍｏ）、チタン（Ｔｉ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）、ハフニウム（Ｈｆ）、タンタル（Ｔａ）、タングステン（Ｗ）、コバルト（Ｃｏ）、銅（Ｃｕ）、ガリウム（Ｇａ）、及びアルミニウム（Ａｌ）からなる群から選択される１種以上の金属である、請求項１〜６のいずれか一項に記載の合金。
【請求項８】
式（Ｉ）が、以下：
（ｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ、
（ｉｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、
（ｉｉｉ）（ＮｄＰｒＬａ）−Ｆｅ−Ａｌ−Ｂ、
（ｉｖ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｚｒ−Ｂ、
（ｖ）（ＮｄＰｒＣｅ）−Ｆｅ−Ｚｒ−Ｂ、
（ｖｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、
（ｖｉｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ、
（ｖｉｉｉ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｂ、
（ｉｘ）（ＮｄＰｒＬａＣｅ）−Ｆｅ−Ｂ、
（ｘ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、及び、
（ｘｉ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ
からなる群から選択される、請求項１〜７のいずれか一項に記載の合金。
【請求項９】
１０原子％未満のホウ素を含む、請求項１〜８のいずれか一項に記載の合金。
【請求項１０】
式（Ｉ）が、式（Ｉａ）：
ＲＥｘ−Ｆｅ（１００−ｘ−ｙ−ｚ）−Ｍｙ−Ｂｚ        式（Ｉａ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、
Ｂはホウ素であり、かつ、
ｘ、ｙ、ｚは、原子％であり、８．０≦ｘ≦１４．０、０≦ｙ≦２．０、及び５．０≦ｚ≦７．０である）である、請求項１〜９のいずれか一項に記載の合金。
【請求項１１】
式（Ｉ）：
ＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂ            式（Ｉ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、かつ、
Ｂはホウ素である）を含む組成を有する合金リボンを製造する方法であって、
（ｉ）式（Ｉ）の組成を有する合金の溶融物を、回転ホイール上に、約０．２ｋｇ／分〜約１．０ｋｇ／分の範囲の質量流量で吐出する工程と、
（ｉｉ）前記回転ホイールを用いて前記溶融物を急冷して、合金リボンを得る工程と、
を含む、方法。
【請求項１２】
前記ホイールを、約２０ｍ／秒〜約４５ｍ／秒の範囲の速度で回転させる、請求項１１に記載の方法。
【請求項１３】
前記溶融物を、１つ以上のノズルを介して前記回転ホイール上に吐出し、該ノズルの直径を制御することによって質量流量を制御する、請求項１１又は１２に記載の方法。
【請求項１４】
前記ノズルの直径が、約０．５ｍｍ〜約１．４ｍｍの範囲にある、請求項１３に記載の方法。
【請求項１５】
工程（ｉｉ）が、メルトスピニング法を含む、請求項１１〜１４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１６】
前記合金が、少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含む、請求項１１〜１５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１７】
前記合金が、少なくとも９８体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含む、請求項１１〜１６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１８】
前記ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、約２０ｎｍ〜約４０ｎｍの範囲にある、請求項１６又は１７に記載の方法。
【請求項１９】
前記合金リボンが、左端から中心部、そして右端へと測定した幅を有し、前記合金リボンの中心部と、左端及び右端との間におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径の差が２０％未満である、請求項１６〜１８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２０】
前記合金リボンの中心部におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、約２５ｎｍ〜約４０ｎｍの範囲にあり、前記合金リボンの左端及び右端におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均粒径が、約２０ｎｍ〜約３０ｎｍである、請求項１９に記載の方法。
【請求項２１】
前記合金リボンが、約２０μｍ〜約５０μｍの範囲の厚さを有する、請求項１１〜２０のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２２】
前記合金リボンが、約１ｍｍ〜約５ｍｍの範囲の幅を有する、請求項１１〜２１のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２３】
ＲＥが、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、ネオジム（Ｎｄ）、プラセオジム（Ｐｒ）、イットリウム（Ｙ）、ガドリニウム（Ｇｄ）、テルビウム（Ｔｂ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、ホルミウム（Ｈｏ）、及びイッテルビウム（Ｙｂ）からなる群から選択される１種以上の希土類金属である、請求項１１〜２２のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２４】
ＲＥが、以下：
（ｉ）Ｎｄ、
（ｉｉ）Ｎｄ、Ｐｒ、
（ｉｉｉ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｌａ、
（ｉｖ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｃｅ、
（ｖ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｌａ、Ｃｅ、
（ｖｉ）Ｎｄ、Ｌａ、
（ｖｉｉ）Ｎｄ、Ｃｅ、
（ｖｉｉｉ）Ｎｄ、Ｃｅ、Ｌａ、
（ｉｘ）Ｐｒ、
（ｘ）Ｐｒ、Ｌａ、
（ｘｉ）Ｐｒ、Ｃｅ、及び、
（ｘｉｉ）Ｐｒ、Ｌａ、Ｃｅ
からなる群から選択される、請求項１１〜２３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２５】
Ｍは、存在しないか、又はジルコニウム（Ｚｒ）、ニオブ（Ｎｂ）、モリブデン（Ｍｏ）、チタン（Ｔｉ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）、ハフニウム（Ｈｆ）、タンタル（Ｔａ）、タングステン（Ｗ）、コバルト（Ｃｏ）、銅（Ｃｕ）、ガリウム（Ｇａ）、及びアルミニウム（Ａｌ）からなる群から選択される１種以上の金属である、請求項１１〜２４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２６】
式（Ｉ）が、以下：
（ｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ、
（ｉｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、
（ｉｉｉ）（ＮｄＰｒＬａ）−Ｆｅ−Ａｌ−Ｂ、
（ｉｖ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｚｒ−Ｂ、
（ｖ）（ＮｄＰｒＣｅ）−Ｆｅ−Ｚｒ−Ｂ、
（ｖｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、
（ｖｉｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ、
（ｖｉｉｉ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｂ、
（ｉｘ）（ＮｄＰｒＬａＣｅ）−Ｆｅ−Ｂ、
（ｘ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、及び、
（ｘｉ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ
からなる群から選択される、請求項１１〜２５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２７】
急速凝固後の前記合金が、１０原子％未満のホウ素を含む、請求項１１〜２６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２８】
式（Ｉ）が、式（Ｉａ）：
ＲＥｘ−Ｆｅ（１００−ｘ−ｙ−ｚ）−Ｍｙ−Ｂｚ        式（Ｉａ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、
Ｂはホウ素であり、かつ、
ｘ、ｙ、ｚは、原子％であり、８．０≦ｘ≦１４．０、０≦ｙ≦２．０、及び５．０≦ｚ≦７．０である）である、請求項１１〜２７のいずれか一項に記載の合金。
【請求項２９】
請求項１〜１０のいずれか一項に記載の合金の粉末、又は請求項１１〜２８のいずれか一項に記載の方法で製造した合金リボンの粉末を含む磁性材料。
【請求項３０】
請求項２９に記載の磁性材料を含むプラスチックボンド磁石。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、概して、合金、磁性材料、及びボンド磁石に関する。本発明は、そのような合金、磁性材料、及びボンド磁石を製造する方法にも関する。
【背景技術】
【０００２】
鉄系希土類磁石は、コンピュータハードウェア、自動車、消費者向けエレクトロニクス製品、モーター、及び家電製品を含む非常に多くの用途において使用されている。技術の進歩に伴って、磁気性能が向上した磁石を製造する必要性がますます高まっている。そのため、磁気性能が向上した鉄系希土類合金及び磁石を製造するプロセスを達成することが望ましい。
【０００３】
鉄系希土類磁石を製造する方法はいくつか知られている。そのような方法では、構成金属を共に溶融し、続いて凝固させる。凝固は、インゴット鋳造、ストリップ鋳造、及びメルトスピニングを含む様々な技術によって達成される。凝固した合金は、インゴット、フレーク、リボン、又は粉末の形態を有することができる。磁石を製造する方法は、焼結、熱間プレス、熱間変形、及び接着を含む。
【０００４】
鉄系希土類磁石を製造するのに使用する方法は、その磁気特性に影響を及ぼし、或る方法における様々なプロセス条件も、磁気特性に影響を及ぼす。メルトスピニング法では、溶融合金混合物を、スピニングホイール又は回転ホイールの表面に吐出する。ホイールの表面と接触すると、溶融合金混合物はリボンを形成し、急速に凝固して、非常に微細なナノスケールの粒子となる。このリボンは、更に破砕又は粉砕することで、プラスチックボンド磁石の製造に使用することができる。
【０００５】
メルトスパンリボンにおける微細構造が非常に微細で均一であることが、高い磁気特性を達成するのに重要であることはよく知られている。現在のメルトスピニング技術によって、非常に微細でナノスケールの微細構造を生成することができるが、主な欠点として、現在のメルトスピニング業界の慣行によって製造した合金リボンでは、そのリボンの断面から見た場合に、リボンの端部領域と中心領域とで微細構造の均質性にばらつきがあることが挙げられる。この微細構造の不均質性は、合金の磁気特性の低下を招くため、望ましくない。そのため、一般的に、（１）微細構造の不均質性を排除して、より良好な磁気特性をもたらすこと、又は（２）均質性又は特性をそれ以上犠牲にせずに、製造スループットを高めることという２つの領域において、メルトスピニング法又は製品の改善が試みられている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
そのため、上述の不利点の１つ以上を克服するか、又は少なくとも改善する磁性材料、及びそのような磁性材料を形成する方法を提供する必要がある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本開示の第１の態様によれば、式（Ｉ）：
ＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂ            式（Ｉ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、かつ、
Ｂはホウ素である）の組成を有する合金であって、
該合金は、少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含み、
前記ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、約２０ｎｍ〜約４０ｎｍの範囲にあり、かつ、
該合金は、左端から中心部、そして右端へと測定した幅を有する合金リボンであり、該合金リボンの中心部と、左端及び右端との間におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径の差が２０％未満である、合金が提供される。
【０００８】
本開示の第２の態様では、式（Ｉ）：
ＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂ            式（Ｉ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、かつ、
Ｂはホウ素である）の組成を有する合金リボンを製造する方法であって、
（ｉ）式（Ｉ）の組成を有する合金の溶融物を、回転ホイール上に、約０．２ｋｇ／分〜約１．０ｋｇ／分の範囲の質量流量で吐出する工程と、
（ｉｉ）前記回転ホイールを用いて前記溶融物を急冷して、前記合金リボンを得る工程と、
を含む、方法が提供される。
【０００９】
有利なことには、本開示の方法によると、実質的に均一なリボン微細構造を有する合金リボンを製造し得る。
【００１０】
より有利なことには、本開示の方法によると、合金リボンを実質的に均一に急冷し得る。
【００１１】
更に有利なことには、本開示の方法によると、構成結晶質相としてＲＥ２Ｆｅ１４Ｂを有する合金リボンを製造し得る。本開示の合金は、少なくとも８０体積％、少なくとも９０体積％、又は少なくとも９８体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含み得る。
【００１２】
本開示の第３の態様では、第１の態様の合金の粉末、又は第２の態様の方法で製造した合金リボンの粉末を含む磁性材料が提供される。
【００１３】
本開示の第４の態様では、第３の態様の磁性材料を含むプラスチックボンド磁石が提供される。
【００１４】
有利なことには、本開示の磁性材料又はプラスチックボンド磁石は、磁気特性の向上、例えば、高残留磁気（Ｂｒ）値、高エネルギー積［（ＢＨ）ｍａｘ］値、及び高保磁力（Ｈｃｉ）値を示し得る。
【００１５】
添付の図面は、本開示の実施形態を示すものであり、本開示の実施形態の原理を説明するのに役立つ。しかしながら、図面は説明のみを目的として描かれており、本発明の限界を定義するものではないと理解されるべきである。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】様々な質量流量における、ａ：Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金（表３中のサンプル２）及びｂ：Ｎｄ１１．９Ｆｅ８１Ｎｂ１．２Ｂ５．９合金（表３中のサンプル１）の減磁曲線を示すグラフである。
【図２】ａ：Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金（表３中のサンプル２）及びｂ：Ｎｄ１１．９Ｆｅ８１Ｎｂ１．２Ｂ５．９合金（表３中のサンプル１）の質量流量（ｋｇ／分）に対する（ＢＨ）ｍａｘ（ｋＪ／ｍ３）を示すグラフである。
【図３】ａ：Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金（表３中のサンプル２）及びｂ：Ｎｄ１１．９Ｆｅ８１Ｎｂ１．２Ｂ５．９合金（表３中のサンプル１）の質量流量（ｋｇ／分）に対するホイール速度（ｍ／秒）を示すグラフである。
【図４】ａ：Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金（表３中のサンプル２）及びｂ：Ｎｄ１１．９Ｆｅ８１Ｎｂ１．２Ｂ５．９合金（表３中のサンプル１）の質量流量（ｋｇ／分）に対するリボン厚（μｍ）又はリボン幅（μｍ）を示すグラフである。
【図５】Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金（表３中のサンプル２）の質量流量（ｋｇ／分）に対する結晶質ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の割合（体積％）を示すグラフである。
【図６】Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金（表３中のサンプル２）の質量流量（ｋｇ／分）に対するＸ線回折パターンを示すグラフである。
【図７】Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金（表３中のサンプル２）の質量流量（ｋｇ／分）に対するＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均粒径（ｎｍ）を示すグラフである。
【図８】Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金（表３中のサンプル２）において、０．２ｋｇ／分の質量流量、０．５ｋｇ／分の質量流量、０．８ｋｇ／分の質量流量、１．３ｋｇ／分の質量流量、及び１．９ｋｇ／分の質量流量の場合に、合金リボンの幅に（左端から中心部、そして右端へと）沿った平均粒径を示すグラフである。
【図９】Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金（表３中のサンプル２）において、０．５ｋｇ／分の質量流量及び１．９ｋｇ／分の質量流量の場合に、合金リボンの（左端から中心部、そして右端への）走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）画像を示す図である。
【図１０】本発明の合金リボンの幅を構成する区域を例示的に示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
定義
本明細書中で使用する以下の用語は、以下の意味を有するものとする。
【００１８】
本明細書中で使用する用語「希土類」又は「希土類金属」は、希土類元素を指し、セリウム（Ｃｅ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、エルビウム（Ｅｒ）、ユウロピウム（Ｅｕ）、ガドリニウム（Ｇｄ）、ホルミウム（Ｈｏ）、ランタン（Ｌａ）、ルテチウム（Ｌｕ）、ネオジム（Ｎｄ）、プラセオジム（Ｐｒ）、プロメチウム（Ｐｍ）、サマリウム（Ｓｍ）、スカンジウム（Ｓｃ）、テルビウム（Ｔｂ）、ツリウム（Ｔｍ）、イッテルビウム（Ｙｂ）、又はイットリウム（Ｙ）であってもよい。
【００１９】
用語「実質的に」は、「完全に」を除外するものではなく、例えば、Ｙを「実質的に含まない」組成物は、Ｙを完全に含まなくてもよい。必要に応じて、用語「実質的に」は、本発明の定義から除外することができる。
【００２０】
特段の指示のない限り、用語「含んでいる（comprising）」及び「含む（comprise）」、並びにその文法的変化形は、列挙した要素を含むだけでなく、追加の、非列挙の要素を含むことも許容するような「開放的」又は「包含的」な言葉を表すことを意図している。
【００２１】
式の成分の濃度と関連して本明細書中で使用する用語「約」は、典型的には言及した値の＋／−５％、より典型的には言及した値の＋／−４％、より典型的には言及した値の＋／−３％、より典型的には言及した値の＋／−２％、更に典型的には言及した値の＋／−１％、更に典型的には言及した値の＋／−０．５％を意味する。
【００２２】
本開示を通して、或る特定の実施形態が、範囲の形式で開示される場合がある。範囲の形式での記載は、単に便宜及び簡略のためであり、開示された範囲において変更できない限界値として解釈するべきではないと理解される。したがって、範囲の記載は、具体的に開示された全ての可能な下位範囲と、その範囲内の個々の数値とを有すると考えるべきである。例えば、１〜６という範囲の記載は、１〜３、１〜４、１〜５、２〜４、２〜６、３〜６等の具体的に開示された下位範囲と、その範囲内の個々の数値、例えば、１、２、３、４、５、及び６とを有すると考えるべきである。これは、範囲の幅に関わらず、適用される。
【００２３】
或る特定の実施形態は、本明細書に広く一般的に記載されてもよい。一般的開示に含まれるより狭い種及び亜属群（subgeneric groupings）の各々も本開示の一部を形成する。これは、削除される事柄が本明細書で具体的に挙げられているか否かに関わらず、その属から任意の対象を除く条件又は否定的な限定を伴う実施形態の一般的記載を含む。
【００２４】
実施形態の詳細な開示
上述の通り、鉄系希土類磁石等のボンド磁石は、コンピュータハードウェア、自動車、消費者向けエレクトロニクス製品、及び家電製品を含む非常に多くの用途において使用されている。このような磁石は、高（ＢＨ）ｍａｘ値、高Ｂｒ値、及び高Ｈｃｉ値を有することが有利である。
【００２５】
磁気性能の向上は、均一な微細構造を有する磁性材料によって達成され得る。従来のメルトスピニング法では、リボンの断面領域に沿って冷却速度に差があり、これが微細構造の不均質性につながるため、リボンの端部とリボンの中心部との間で均一な微細構造を有する合金リボンを形成するのが困難である。
【００２６】
本発明の発明者らは、驚くべきことに、メルトスピニングホイールの表面に、溶融物を低い質量流量で吐出すると、実質的に均一な微細構造を有する合金リボンを形成し得ることを発見した。本発明によって製造したこのような合金リボンは、高（ＢＨ）ｍａｘ値、高Ｂｒ値、及び高Ｈｃｉ値を示すという利点を有する。
【００２７】
以下、本開示の合金、磁性材料、ボンド磁石、及びその作製方法の例示的な、非限定的な実施形態を開示する。
【００２８】
本発明は、式（Ｉ）：
ＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂ            式（Ｉ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、かつ、
Ｂはホウ素である）の組成を有する合金を提供する。
【００２９】
本明細書中で使用する、式（Ｉ）中のＲＥ成分、Ｆｅ成分、Ｍ成分、及びＢ成分は、合計で１００原子％となる様々な原子％で存在すると理解される。
【００３０】
本発明は、式（Ｉ）：
ＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂ            式（Ｉ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、かつ、
Ｂはホウ素である）の組成を有する合金であって、
少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含む、合金を提供する。
【００３１】
また、本発明は、式（Ｉ）：
ＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂ            式（Ｉ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、かつ、
Ｂはホウ素である）の組成を有する合金であって、
該合金は、少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含み、かつ、
前記ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、約２０ｎｍ〜約４０ｎｍの範囲にある、合金を提供する。
【００３２】
さらに、本発明は、式（Ｉ）：
ＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂ            式（Ｉ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、かつ、
Ｂはホウ素である）の組成を有する合金であって、
該合金は、少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含み、かつ、
該合金は、左端から中心部、そして右端へと測定した幅を有する合金リボンであり、該合金リボンの中心部と、左端及び右端との間におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径の差が２０％未満である、合金を提供する。
【００３３】
また、本発明は、式（Ｉ）：
ＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂ            式（Ｉ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、かつ、
Ｂはホウ素である）の組成を有する合金であって、
該合金は、少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含み、
前記ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、約２０ｎｍ〜約４０ｎｍの範囲にあり、かつ、
該合金は、左端から中心部、そして右端へと測定した幅を有する合金リボンであり、該合金リボンの中心部と、左端及び右端との間におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径の差が２０％未満である、合金を提供する。
【００３４】
また、本発明は、式（Ｉａ）：
ＲＥｘ−Ｆｅ（１００−ｘ−ｙ−ｚ）−Ｍｙ−Ｂｚ          式（Ｉａ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、
Ｂはホウ素であり、かつ、
ｘ、ｙ、ｚは、原子％であり、８．０≦ｘ≦１４．０、０≦ｙ≦２．０、及び５．０≦ｚ≦７．０である）の組成を有する合金であって、
少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含む、合金を提供する。
【００３５】
さらに、本発明は、式（Ｉａ）：
ＲＥｘ−Ｆｅ（１００−ｘ−ｙ−ｚ）−Ｍｙ−Ｂｚ          式（Ｉａ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、
Ｂはホウ素であり、かつ、
ｘ、ｙ、ｚは、原子％であり、８．０≦ｘ≦１４．０、０≦ｙ≦２．０、及び５．０≦ｚ≦７．０である）の組成を有する合金であって、
該合金は、少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含み、かつ、
前記ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、約２０ｎｍ〜約４０ｎｍの範囲にある、合金を提供する。
【００３６】
また、本発明は、式（Ｉａ）：
ＲＥｘ−Ｆｅ（１００−ｘ−ｙ−ｚ）−Ｍｙ−Ｂｚ          式（Ｉａ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、
Ｂはホウ素であり、かつ、
ｘ、ｙ、ｚは、原子％であり、８．０≦ｘ≦１４．０、０≦ｙ≦２．０、及び５．０≦ｚ≦７．０である）の組成を有する合金であって、
該合金は、少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含み、かつ、
該合金は、左端から中心部、そして右端へと測定した幅を有する合金リボンであり、該合金リボンの中心部と、左端及び右端との間におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径の差が２０％未満である、合金を提供する。
【００３７】
また、本発明は、式（Ｉａ）：
ＲＥｘ−Ｆｅ（１００−ｘ−ｙ−ｚ）−Ｍｙ−Ｂｚ          式（Ｉａ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、かつ、
Ｂはホウ素であり、かつ、
ｘ、ｙ、ｚは、原子％であり、８．０≦ｘ≦１４．０、０≦ｙ≦２．０、及び５．０≦ｚ≦７．０である）の組成を有する合金であって、
該合金は、少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含み、
前記ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、約２０ｎｍ〜約４０ｎｍの範囲にあり、かつ、
該合金は、左端から中心部、そして右端へと測定した幅を有する合金リボンであり、該合金リボンの中心部と、左端及び右端との間におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径の差が２０％未満である、合金を提供する。
【００３８】
上記合金は、主相として、ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含むことができ、合金の希土類金属の含量によって、ＲＥリッチ相（例えば、ＲＥ含量が約１１．７７原子％より高い場合）、又はα−Ｆｅ相（例えば、ＲＥ含量が約１１．７７原子％より低い場合）等の第２相を少量含有することができる。
【００３９】
上記合金は、少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含むことができる。本開示の合金は、少なくとも８０体積％、少なくとも８１体積％、少なくとも８２体積％、少なくとも８３体積％、少なくとも８４体積％、少なくとも８５体積％、少なくとも８６体積％、少なくとも８７体積％、少なくとも８８体積％、少なくとも８９体積％、少なくとも９０体積％、少なくとも９１体積％、少なくとも９２体積％、少なくとも９３体積％、少なくとも９４体積％、少なくとも９５体積％、少なくとも９６体積％、少なくとも９７体積％、少なくとも９０体積％、又は少なくとも９９体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含むことができる。本開示の合金は、約８０体積％〜約９９体積％、約８１体積％〜約９９体積％、約８２体積％〜約９９体積％、約８３体積％〜約９９体積％、約８４体積％〜約９９体積％、約８５体積％〜約９９体積％、約８６体積％〜約９９体積％、約８７体積％〜約９９体積％、約８８体積％〜約９９体積％、約８９体積％〜約９９体積％、約９０体積％〜約９９体積％、若しくは約９１体積％〜約９９体積％、約９２体積％〜約９９体積％、約９３体積％〜約９９体積％、約９４体積％〜約９９体積％、約９５体積％〜約９９体積％、約９６体積％〜約９９体積％、約９７体積％〜約９９体積％、約９８体積％〜約９９体積％、約８０体積％〜約９８体積％、約８０体積％〜約９７体積％、約８０体積％〜約９６体積％、約８０体積％〜約９５体積％、約８０体積％〜約９４体積％、約８０体積％〜約９３体積％、約８０体積％〜約９２体積％、約８０体積％〜約９１体積％、約８０体積％〜約９０体積％、約８０体積％〜約８９体積％、約８０体積％〜約８８体積％、約８０体積％〜約８７体積％、約８０体積％〜約８６体積％、約８０体積％〜約８５体積％、約８０体積％〜約８４体積％、約８０体積％〜約８３体積％、約８０体積％〜約８２体積％、約８０体積％〜約８１体積％、約９７体積％〜約９９体積％の範囲でＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含むことができ、又は約８０体積％、若しくは約８１体積％、若しくは約８２体積％、若しくは約８３体積％、若しくは約８４体積％、若しくは約８５体積％、若しくは約８６体積％、若しくは約８７体積％、若しくは約８８体積％、若しくは約８９体積％、若しくは約９０体積％、約９１体積％、約９２体積％、約９３体積％、約９４体積％、約９５体積％、約９６体積％、約９７体積％、約９８体積％、約９９体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含むことができ、又はその範囲内の任意の範囲若しくは任意の値でＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含むことができる。
【００４０】
上記合金のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相は、約２０ｎｍ〜約４０ｎｍの範囲、又は、約２１ｎｍ〜約４０ｎｍ、約２２ｎｍ〜約４０ｎｍ、約２３ｎｍ〜約４０ｎｍ、約２４ｎｍ〜約４０ｎｍ、約２５ｎｍ〜約４０ｎｍ、約２６ｎｍ〜約４０ｎｍ、約２７ｎｍ〜約４０ｎｍ、約２８ｎｍ〜約４０ｎｍ、約２９ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３０ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３１ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３２ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３３ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３４ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３５ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３６ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３７ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３８ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３９ｎｍ〜約４０ｎｍ、約２０ｎｍ〜約３９ｎｍ、約２０ｎｍ〜約３８ｎｍ、約２０ｎｍ〜約３７ｎｍ、約２０ｎｍ〜約３６ｎｍ、約２０ｎｍ〜約３５ｎｍ、約２０ｎｍ〜約３４ｎｍ、約２０ｎｍ〜約３３ｎｍ、約２０ｎｍ〜約３２ｎｍ、約２０ｎｍ〜約３１ｎｍ、約２０ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２９ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２８ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２７ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２６ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２５ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２４ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２３ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２２ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２１ｎｍ、又は約２０ｎｍ、約２１ｎｍ、約２２ｎｍ、約２３ｎｍ、約２４ｎｍ、約２５ｎｍ、約２６ｎｍ、約２７ｎｍ、約２８ｎｍ、約２９ｎｍ、約３０ｎｍ、約３１ｎｍ、約３２ｎｍ、約３３ｎｍ、約３４ｎｍ、約３５ｎｍ、約３６ｎｍ、約３７ｎｍ、約３８ｎｍ、約３９ｎｍ、約４０ｎｍ、又はその範囲内の任意の範囲若しくは任意の値の平均結晶粒径を有することができる。
【００４１】
上記合金は、急冷した合金とすることができる。上記合金は、合金リボンとすることができる。上記合金は、急冷した合金リボンとすることができる。
【００４２】
上記合金リボンは、リボンの左端からリボンの右端へと測定した幅が、約１ｍｍ〜約５ｍｍであってもよい。この幅は、約１ｍｍ〜約５ｍｍ、約１ｍｍ〜約４ｍｍ、約１ｍｍ〜約３ｍｍ、約１ｍｍ〜約２ｍｍ、約２ｍｍ〜約５ｍｍ、約３ｍｍ〜約５ｍｍ、約４ｍｍ〜約５ｍｍ、又は約１ｍｍ、約２ｍｍ、約３ｍｍ、約４ｍｍ、約５ｍｍ、又はその範囲内の任意の値若しくは任意の範囲とすることができる。
【００４３】
上記合金リボンの「左端」は、合金リボンの最左部に位置することができ、合金リボンの幅の０％超〜約１０％で構成されることができる。合金リボンの「左端」は、０％超〜約１０％、約１％〜約１０％、約２％〜約１０％、約３％〜約１０％、約４％〜約１０％、約５％〜約１０％、約６％〜約１０％、約７％〜約１０％、約８％〜約１０％、約９％〜約１０％、０％超〜約９％、０％超〜約８％、０％超〜約７％、０％超〜約６％、０％超〜約５％、０％超〜約４％、０％超〜約３％、０％超〜約２％、又は０％超、約１％、約２％、約３％、約４％、約５％、約６％、約７％、約８％、約９％、約１０％、又はその範囲内の任意の値若しくは任意の範囲で構成されることができる。これは、１ｍｍ幅の合金リボンでは、リボンの左端は０ｍｍ超〜約０．１ｍｍであることを意味する。５ｍｍ幅の合金リボンでは、リボンの左端は０ｍｍ超〜約０．５ｍｍである。
【００４４】
上記合金リボンの「右端」は、合金リボンの最右部に位置することができ、合金リボンの幅の０％超〜約１０％で構成されることができる。合金リボンの「右端」は、０％超〜約１０％、約１％〜約１０％、約２％〜約１０％、約３％〜約１０％、約４％〜約１０％、約５％〜約１０％、約６％〜約１０％、約７％〜約１０％、約８％〜約１０％、約９％〜約１０％、０％超〜約９％、０％超〜約８％、０％超〜約７％、０％超〜約６％、０％超〜約５％、０％超〜約４％、０％超〜約３％、０％超〜約２％、又は０％超、約１％、約２％、約３％、約４％、約５％、約６％、約７％、約８％、約９％、約１０％、又はその範囲内の任意の値若しくは任意の範囲で構成されることができる。これは、１ｍｍ幅の合金リボンでは、リボンの右端は０ｍｍ超〜約０．１ｍｍであることを意味する。５ｍｍ幅の合金リボンでは、リボンの右端は０ｍｍ超〜約０．５ｍｍである。
【００４５】
上記合金リボンの「中心部」は、合金リボンの中心部に位置することができ、合金リボンの幅の約１％〜約４０％（すなわち、合金リボンの中心線の両側で、幅の約０．５％〜約２０％）で構成されることができる。合金リボンの「中心端」は、約１％〜約４０％、約２％〜約４０％、約３％〜約４０％、約４％〜約４０％、約５％〜約４０％、約６％〜約４０％、約７％〜約４０％、約８％〜約４０％、約９％〜約４０％、約１０％〜約４０％、約１１％〜約４０％、約１２％〜約４０％、約１３％〜約４０％、約１４％〜約４０％、約１５％〜約４０％、約１６％〜約４０％、約１７％〜約４０％、約１８％〜約４０％、約１９％〜約４０％、約２０％〜約４０％、約２１％〜約４０％、約２２％〜約４０％、約２３％〜約４０％、約２４％〜約４０％、約２５％〜約４０％、約２６％〜約４０％、約２７％〜約４０％、約２８％〜約４０％、約２９％〜約４０％、約３０％〜約４０％、約３１％〜約４０％、約３２％〜約４０％、約３３％〜約４０％、約３４％〜約４０％、約３５％〜約４０％、約３６％〜約４０％、約３７％〜約４０％、約３８％〜約４０％、約３９％〜約４０％、約１％〜約３９％、約１％〜約３８％、約１％〜約３７％、約１％〜約３６％、約１％〜約３５％、約１％〜約３４％、約１％〜約３３％、約１％〜約３２％、約１％〜約３１％、約１％〜約３０％、約１％〜約２９％、約１％〜約２８％、約１％〜約２７％、約１％〜約２６％、約１％〜約２５％、約１％〜約２４％、約１％〜約２３％、約１％〜約２２％、約１％〜約２１％、約１％〜約２０％、約１％〜約１９％、約１％〜約１８％、約１％〜約１７％、約１％〜約１６％、約１％〜約１５％、約１％〜約１４％、約１％〜約１３％、約１％〜約１２％、約１％〜約１１％、約１％〜約１０％、約１％〜約９％、約１％〜約８％、約１％〜約７％、約１％〜約６％、約１％〜約５％、約１％〜約４％、約１％〜約３％、約１％〜約２％、又は約１％、約２％、約３％、約４％、約５％、約６％、約７％、約８％、約９％、約１０％、約１１％、約１２％、約１３％、約１４％、約１５％、約１６％、約１７％、約１８％、約１９％、約２０％、約２１％、約２２％、約２３％、約２４％、約２５％、約２６％、約２７％、約２８％、約２９％、約３０％、約３１％、約３２％、約３３％、約３４％、約３５％、約３６％、約３７％、約３８％、約３９％、約４０％、又はその範囲内の任意の値若しくは任意の範囲で構成されることができる。これは、１ｍｍ幅の合金リボンでは、リボンの中心部は約０．０１ｍｍ〜約０．４ｍｍであることを意味する。５ｍｍ幅の合金リボンでは、リボンの右端は約０．０５ｍｍ〜約２．０ｍｍである。
【００４６】
上記合金リボンの幅に沿って左端と中心部との間には、本明細書中で「中央左」部分と呼ぶ部分が存在し得る。上記合金リボンの幅に沿って中心部と右端との間には、本明細書中で「中央右」部分と呼ぶ部分が存在し得る。
【００４７】
上記合金リボンは、約２０μｍ〜約５０μｍの厚さを有することができる。この厚さは、約２０μｍ〜約５０μｍ、約２２μｍ〜約５０μｍ、約２４μｍ〜約５０μｍ、約２６μｍ〜約５０μｍ、約２８μｍ〜約５０μｍ、約３０μｍ〜約５０μｍ、約３２μｍ〜約５０μｍ、約３４μｍ〜約５０μｍ、約３６μｍ〜約５０μｍ、約３８μｍ〜約５０μｍ、約４０μｍ〜約５０μｍ、約４２μｍ〜約５０μｍ、約４４μｍ〜約５０μｍ、約４６μｍ〜約５０μｍ、約４８μｍ〜約５０μｍ、約２０μｍ〜約４８μｍ、約２０μｍ〜約４６μｍ、約２０μｍ〜約４４μｍ、約２０μｍ〜約４２μｍ、約２０μｍ〜約４０μｍ、約２０μｍ〜約３８μｍ、約２０μｍ〜約３６μｍ、約２０μｍ〜約３４μｍ、約２０μｍ〜約３２μｍ、約２０μｍ〜約３０μｍ、約２０μｍ〜約２８μｍ、約２０μｍ〜約２６μｍ、約２０μｍ〜約２４μｍ、約２０μｍ〜約２２μｍ、又は約２０μｍ、２２μｍ、２４μｍ、２６μｍ、２８μｍ、３０μｍ、３２μｍ、３４μｍ、３６μｍ、３８μｍ、４０μｍ、４２μｍ、４４μｍ、４６μｍ、４８μｍ、５０μｍ、又はその範囲内の任意の値若しくは任意の範囲とすることができる。
【００４８】
上記合金リボンの中心部におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均粒径は、約２５ｎｍ〜約４０ｎｍの範囲、又は、約２６ｎｍ〜約４０ｎｍ、約２７ｎｍ〜約４０ｎｍ、約２８ｎｍ〜約４０ｎｍ、約２９ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３０ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３１ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３２ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３３ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３４ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３５ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３６ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３７ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３８ｎｍ〜約４０ｎｍ、約３９ｎｍ〜約４０ｎｍ、約２５ｎｍ〜約３９ｎｍ、約２５ｎｍ〜約３８ｎｍ、約２５ｎｍ〜約３７ｎｍ、約２５ｎｍ〜約３６ｎｍ、約２５ｎｍ〜約３５ｎｍ、約２５ｎｍ〜約３４ｎｍ、約２５ｎｍ〜約３３ｎｍ、約２５ｎｍ〜約３２ｎｍ、約２５ｎｍ〜約３１ｎｍ、約２５ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２５ｎｍ〜約２９ｎｍ、約２５ｎｍ〜約２８ｎｍ、約２５ｎｍ〜約２７ｎｍ、約２５ｎｍ〜約２６ｎｍ、又は約２５ｎｍ、約２６ｎｍ、約２７ｎｍ、約２８ｎｍ、約２９ｎｍ、約３０ｎｍ、約３１ｎｍ、約３２ｎｍ、約３３ｎｍ、約３４ｎｍ、約３５ｎｍ、約３６ｎｍ、約３７ｎｍ、約３８ｎｍ、約３９ｎｍ、約４０ｎｍ、又はその範囲内の任意の範囲若しくは任意の値とすることができる。
【００４９】
上記合金リボンの左端におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均粒径は、約２０ｎｍ〜約３０ｎｍ、又は、約２１ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２２ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２３ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２４ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２５ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２６ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２７ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２８ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２９ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２９ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２８ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２７ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２６ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２５ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２４ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２３ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２２ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２１ｎｍ、又は約２０ｎｍ、約２１ｎｍ、約２２ｎｍ、約２３ｎｍ、約２４ｎｍ、約２５ｎｍ、約２６ｎｍ、約２７ｎｍ、約２８ｎｍ、約２９ｎｍ、約３０ｎｍ、又はその範囲内の任意の範囲若しくは任意の値とすることができる。合金リボンの中心部と、左端及び右端との間におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均粒径の差は、２０％以下の範囲とすることができる。
【００５０】
上記合金リボンの右端におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均粒径は、約２０ｎｍ〜約３０ｎｍ、又は、約２１ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２２ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２３ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２４ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２５ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２６ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２７ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２８ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２９ｎｍ〜約３０ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２９ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２８ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２７ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２６ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２５ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２４ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２３ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２２ｎｍ、約２０ｎｍ〜約２１ｎｍ、又は約２０ｎｍ、約２１ｎｍ、約２２ｎｍ、約２３ｎｍ、約２４ｎｍ、約２５ｎｍ、約２６ｎｍ、約２７ｎｍ、約２８ｎｍ、約２９ｎｍ、約３０ｎｍ、又はその範囲内の任意の範囲若しくは任意の値とすることができる。合金リボンの中心部と、左端及び右端との間におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均粒径の差は、２０％以下の範囲とすることができる。
【００５１】
上記合金リボンの中心部と、左端及び右端との間におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均粒径の差は、約２０％以下、約１９％未満、約１８％未満、約１７％未満、約１６％未満、約１５％未満、約１４％未満、約１３％未満、約１２％未満、約１１％未満、約１０％未満、約９％未満、約８％未満、約７％未満、約６％未満、約５％未満、約４％未満、約３％未満、約２％未満、約１％未満の範囲、又は約１％〜約２０％、約２％〜約２０％、約３％〜約２０％、約４％〜約２０％、約５％〜約２０％、約６％〜約２０％、約７％〜約２０％、約８％〜約２０％、約９％〜約２０％、約１０％〜約２０％、約１１％〜約２０％、約１２％〜約２０％、約１３％〜約２０％、約１４％〜約２０％、約１５％〜約２０％、約１６％〜約２０％、約１７％〜約２０％、約１８％〜約２０％、約１９％〜約２０％、約１％〜約１９％、約１％〜約１８％、約１％〜約１７％、約１％〜約１６％、約１％〜約１５％、約１％〜約１４％、約１％〜約１３％、約１％〜約１２％、約１％〜約１１％、約１％〜約１０％、約１％〜約９％、約１％〜約８％、約１％〜約７％、約１％〜約６％、約１％〜約５％、約１％〜約４％、約１％〜約３％、約１％〜約２％の範囲、又は約１％、約２％、約３％、約４％、約５％、約６％、約７％、約８％、約９％、約１０％、約１１％、約１２％、約１３％、約１４％、約１５％、約１６％、約１７％、約１８％、約１９％、約２０％、又はその範囲内の任意の値若しくは任意の範囲とすることができる。
【００５２】
式（Ｉ）又は式（Ｉａ）中、ＲＥは、１種以上の希土類金属とすることができる。ＲＥは、１種、２種、３種、４種、又は５種の希土類金属とすることができる。
【００５３】
式（Ｉ）又は式（Ｉａ）中、ＲＥは、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、ネオジム（Ｎｄ）、プラセオジム（Ｐｒ）、イットリウム（Ｙ）、ガドリニウム（Ｇｄ）、テルビウム（Ｔｂ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、ホルミウム（Ｈｏ）、及びイッテルビウム（Ｙｂ）からなる群から選択される１種以上の希土類金属とすることができる。
【００５４】
式（Ｉ）又は式（Ｉａ）中、ＲＥは、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｌａ、及びＣｅからなる群から選択される１種、２種、又は３種の希土類金属とすることができる。
【００５５】
式（Ｉ）又は式（Ｉａ）中、ＲＥは、以下：
（ｉ）Ｎｄ、
（ｉｉ）Ｎｄ、Ｐｒ、
（ｉｉｉ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｌａ、
（ｉｖ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｃｅ、
（ｖ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｃｅ、Ｌａ、
（ｖｉ）Ｎｄ、Ｌａ、
（ｖｉｉ）Ｎｄ、Ｃｅ、
（ｖｉｉｉ）Ｎｄ、Ｃｅ、Ｌａ、
（ｉｘ）Ｐｒ、
（ｘ）Ｐｒ、Ｌａ、
（ｘｉ）Ｐｒ、Ｃｅ、及び、
（ｘｉｉ）Ｐｒ、Ｌａ、Ｃｅ
からなる群から選択することができる。
【００５６】
式（Ｉ）又は式（Ｉａ）中、Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属とすることができる。Ｍは、存在しないか、又は１種、２種、３種、４種、若しくは５種の希土類金属とすることができる。Ｍは、遷移金属又は耐火性金属とすることができる。
【００５７】
式（Ｉ）又は式（Ｉａ）中、Ｍは、存在しないか、又はジルコニウム（Ｚｒ）、ニオブ（Ｎｂ）、モリブデン（Ｍｏ）、チタン（Ｔｉ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）、ハフニウム（Ｈｆ）、タンタル（Ｔａ）、タングステン（Ｗ）、コバルト（Ｃｏ）、銅（Ｃｕ）、ガリウム（Ｇａ）、及びアルミニウム（Ａｌ）からなる群から選択される１種以上の金属とすることができる。
【００５８】
Ｍは、Ｎｂ、Ｃｏ、Ａｌ、及びＺｒからなる群から選択される１種以上の金属とすることができる。
【００５９】
式（Ｉａ）中、ｘは、８．０≦ｘ≦１４．０とすることができる。ｘは、約８．０〜約１４．０、約８．５〜約１４．０、約９．０〜約１４．０、約９．５〜約１４．０、約１０．０〜約１４．０、約１０．５〜約１４．０、約１１．０〜約１４．０、約１１．５〜約１４．０、約１２．０〜約１４．０、約１２．５〜約１４．０、約１３．０〜約１４．０、約１３．５〜約１４．０、約８．０〜約１３．５、約８．０〜約１３．０、約８．０〜約１２．５、約８．０〜約１２．０、約８．０〜約１１．５、約８．０〜約１１．０、約８．０〜約１０．５、約８．０〜約１０．０、約８．０〜約９．５、約８．０〜約９．０、約８．０〜約８．５、又は約８．０、約８．１、約８．２、約８．３、約８．４、約８．５、約８．６、約８．７、約８．８、約８．９、約９．０、約９．１、約９．２、約９．３、約９．４、約９．５、約９．５、約９．６、約９．７、約９．８、約９．９、約１０．０、約１０．１、約１０．２、約１０．３、約１０．４、約１０．５、約１０．６、約１０．７、約１０．８、約１０．９、約１１．０、約１１．１、約１１．２、約１１．３、約１１．４、約１１．５、約１１．６、約１１．７、約１１．８、約１１．９、約１２．０、約１２．１、約１２．２、約１２．３、約１２．４、約１２．５、約１２．６、約１２．７、約１２．８、約１２．９、約１３．０、約１３．１、約１３．２、約１３．３、約１３．４、約１３．５、約１３．６、約１３．７、約１３．８、約１３．９、約１４．０、又はその範囲内の任意の値若しくは任意の範囲とすることができる。
【００６０】
式（Ｉａ）中、ｙは、０≦ｙ≦２．０とすることができる。ｙは、約０〜約２．０、約０〜約１．８、約０〜約１．６、約０〜約１．４、約０〜約１．２、約０〜約１．０、約０〜約０．８、約０〜約０．６、約０〜約０．４、約０〜約０．２、約０．２〜約２．０、約０．４〜約２．０、約０．６〜約２．０、約０．８〜約２．０、約１．０〜約２．０、約１．２〜約２．０、約１．４〜約２．０、約１．６〜約２．０、約１．８〜約２．０、又は０、約０．１、約０．２、約０．３、約０．４、約０．５、約０．６、約０．７、約０．８、約０．９、約１．０、約１．１、約１．２、約１．３、約１．４、約１．５、約１．６、約１．７、約１．８、約１．９、約２．０又はその範囲内の任意の値若しくは任意の範囲とすることができる。
【００６１】
式（Ｉａ）中、ｚは、５．０≦ｚ≦７．０とすることができる。ｚは、約５．０〜約７．０、約５．０〜約６．８、約５．０〜約６．６、約５．０〜約６．４、約５．０〜約６．２、約５．０〜約６．０、約５．０〜約５．８、約５．０〜約５．６、約５．０〜約５．４、約５．０〜約５．２、約５．２〜約７．０、約５．４〜約７．０、約５．６〜約７．０、約５．８〜約７．０、約６．０〜約７．０、約６．２〜約７．０、約６．４〜約７．０、約６．６〜約７．０、約６．８〜約７．０、又は約５．０、又は約５．１、約５．２、又は約５．３、約５．４、又は約５．５、約５．６、又は約５．７、約５．８、又は約５．９、約６．０、約６．１、約６．２、約６．３、約６．４、約６．５、約６．６、約６．７、約６．８、約６．９、約７．０又はその範囲内の任意の値若しくは任意の範囲とすることができる。
【００６２】
上記合金は、以下：
（ｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ、
（ｉｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、
（ｉｉｉ）（ＮｄＰｒＬａ）−Ｆｅ−Ａｌ−Ｂ、
（ｉｖ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｚｒ−Ｂ、
（ｖ）（ＮｄＰｒＣｅ）−Ｆｅ−Ｚｒ−Ｂ、
（ｖｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、
（ｖｉｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ、
（ｖｉｉｉ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｂ、
（ｉｘ）（ＮｄＰｒＬａＣｅ）−Ｆｅ−Ｂ、
（ｘ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、及び、
（ｘｉ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ
からなる群から選択される組成を有することができる。
【００６３】
上記合金のホウ素含量は、約１０原子％未満とすることができる。ホウ素含量は、約１０原子％未満、約９原子％未満、約８原子％未満、約７原子％未満、約６原子％未満、約５原子％未満、約４原子％未満、約３原子％未満、約２原子％未満、約１原子％未満、又は約１原子％〜約１０原子％、約２原子％〜約１０原子％、約３原子％〜約１０原子％、約４原子％〜約１０原子％、約５原子％〜約１０原子％、約６原子％〜約１０原子％、約７原子％〜約１０原子％、約８原子％〜約１０原子％、約９原子％〜約１０原子％、約１原子％〜約９原子％、約１原子％〜約８原子％、約１原子％〜約７原子％、約１原子％〜約６原子％、約１原子％〜約５原子％、約１原子％〜約４原子％、約１原子％〜約３原子％、約１原子％〜約２原子％の範囲、又は約１原子％、約２原子％、約３原子％、約４原子％、約５原子％、約６原子％、約７原子％、約８原子％、約９原子％、約１０原子％、又はその範囲内の任意の範囲若しくは任意の値とすることができる。
【００６４】
上記合金は、以下：
（ｉ）Ｎｄ１１．９Ｆｅ８１．０Ｎｂ１．２Ｂ５．９、
（ｉｉ）Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７、
（ｉｉｉ）（Ｎｄ０．７５Ｐｒ０．２５）９．９Ｌａ１．９Ｆｅ８１．６Ａｌ１．０Ｂ５．６、
（ｉｖ）（Ｎｄ０．７５Ｐｒ０．２５）１０．８Ｆｅ８１．９Ｚｒ１．０Ｂ６．３、
（ｖ）（Ｎｄ０．７５Ｐｒ０．２５）６．８Ｃｅ４．６Ｆｅ８１．３Ｚｒ１．０Ｂ６．３、
（ｖｉ）Ｎｄ１２．０Ｆｅ７６．３Ｃｏ５．９Ｂ５．８、
（ｖｉｉ）Ｎｄ１１．７Ｆｅ８２．６Ｂ５．７、
（ｖｉｉｉ）（Ｎｄ０．７５Ｐｒ０．２５）１１．２Ｆｅ８３．４Ｂ５．４、
（ｉｘ）（Ｎｄ０．７５Ｐｒ０．２５）１０．４Ｆｅ８４．１Ｂ５．５、及び、
（ｘ）（Ｎｄ０．７５Ｐｒ０．２５）６．０Ｌａ３．０Ｃｅ３．０Ｆｅ８１．８Ｂ６．２
からなる群から選択される組成を有することができる。
【００６５】
また、本発明は、式（Ｉ）：
ＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂ          式（Ｉ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、かつ、
Ｂはホウ素である）の組成を有する合金リボンを製造する方法であって、
（ｉ）式（Ｉ）の組成を有する合金溶融物を、回転ホイール上に、約０．２ｋｇ／分〜約１．８ｋｇ／分、好ましくは約０．２ｋｇ／分〜約１．０ｋｇ／分の範囲の質量流量で吐出する工程と、
（ｉｉ）上記回転ホイールを用いて上記溶融物を急冷して、合金リボンを得る工程と、
を含む、方法に関する。
【００６６】
また、本発明は、式（Ｉａ）：
ＲＥｘ−Ｆｅ（１００−ｘ−ｙ−ｚ）−Ｍｙ−Ｂｚ          式（Ｉａ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、
Ｂはホウ素であり、かつ、
ｘ、ｙ、ｚは、原子％であり、８．０≦ｘ≦１４．０、０≦ｙ≦２．０、及び５．０≦ｚ≦７．０である）の組成を有する合金リボンを製造する方法であって、
（ｉ）式（Ｉａ）の組成を有する合金溶融物を、回転ホイール上に、約０．２ｋｇ／分〜約１．８ｋｇ／分、好ましくは約０．２ｋｇ／分〜約１．０ｋｇ／分の範囲の質量流量で吐出する工程と、
（ｉｉ）上記回転ホイールを用いて上記溶融物を急冷して、合金リボンを得る工程と、
を含む、方法に関する。
【００６７】
また、本発明は、本明細書中に開示された方法によって製造された合金リボンに関する。
【００６８】
回転ホイール上に流出する溶融物の質量流量は、約０．２ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分の範囲とすることができる。質量流量は、約０．３０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約０．４０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約０．５０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約０．６０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約０．７０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約０．８０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約０．９０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約１．００ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約１．１０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約１．２０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約１．３０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約１．４０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約１．５０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約１．６０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約１．７０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約１．８０ｋｇ／分〜約１．９０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約１．８０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約１．７０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約１．６０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約１．５０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約１．４０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約１．３０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約１．２０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約１．１０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約１．００ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．９０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．８０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．７０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．６０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．５０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．４０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．３０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約１．００ｋｇ／分、約０．３０ｋｇ／分〜約１．００ｋｇ／分、約０．４０ｋｇ／分〜約１．００ｋｇ／分、約０．５０ｋｇ／分〜約１．００ｋｇ／分、約０．６０ｋｇ／分〜約１．００ｋｇ／分、約０．７０ｋｇ／分〜約１．００ｋｇ／分、約０．８０ｋｇ／分〜約１．００ｋｇ／分、約０．９０ｋｇ／分〜約１．００ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．９０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．８０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．７０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．６０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．５０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．４０ｋｇ／分、約０．２０ｋｇ／分〜約０．３０ｋｇ／分の範囲、又は約０．２０ｋｇ／分、約０．３０ｋｇ／分、約０．４０ｋｇ／分、約０．５０ｋｇ／分、約０．６０ｋｇ／分、約０．７０ｋｇ／分、約０．８０ｋｇ／分、約０．９０ｋｇ／分、約１．００ｋｇ／分、約１．１０ｋｇ／分、約１．２０ｋｇ／分、約１．３０ｋｇ／分、約１．４０ｋｇ／分、約１．５０ｋｇ／分、約１．６０ｋｇ／分、約１．７０ｋｇ／分、約１．８０ｋｇ／分、約１．９０ｋｇ／分、又はその範囲内の任意の範囲若しくは任意の値とすることができる。
【００６９】
本発明の発明者らは、驚くべきことに、メルトスピニングホイール又は回転ホイールの表面に、溶融物を低い質量流量で吐出すると、より均一な微細構造及びより高い磁気性能を有する合金リボンが得られ得ることを発見した。
【００７０】
回転ホイール上に吐出される溶融物は、ホイール速度を調節することによって更に最適に急冷することができる。ホイールは、約２０ｍ／秒〜約４５ｍ／秒、約２５ｍ／秒〜約４５ｍ／秒、３０ｍ／秒〜約４５ｍ／秒、３５ｍ／秒〜約４５ｍ／秒、４０ｍ／秒〜約４５ｍ／秒、２０ｍ／秒〜約４０ｍ／秒、２０ｍ／秒〜約３５ｍ／秒、２０ｍ／秒〜約３０ｍ／秒、２０ｍ／秒〜約２５ｍ／秒の範囲、又は約２０ｍ／秒、若しくは約２１ｍ／秒、若しくは約２２ｍ／秒、若しくは約２３ｍ／秒、若しくは約２４ｍ／秒、約２５ｍ／秒、若しくは約２６ｍ／秒、若しくは約２７ｍ／秒、若しくは約２８ｍ／秒、若しくは約２９ｍ／秒、約３０ｍ／秒、約３１ｍ／秒、約３２ｍ／秒、約３３ｍ／秒、約３４ｍ／秒、約３５ｍ／秒、約３６ｍ／秒、約３７ｍ／秒、約３８ｍ／秒、約３９ｍ／秒、約４０ｍ／秒、約４１ｍ／秒、約４２ｍ／秒、約４３ｍ／秒、約４４ｍ／秒、約４５ｍ／秒、又はその範囲内の任意の範囲若しくは任意の値の速度で回転することができる。
【００７１】
回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が０．２０ｋｇ／分である場合、ホイールは、約２０ｍ／秒〜約２５ｍ／秒の範囲の速度で回転することができる。回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が０．５０ｋｇ／分である場合、ホイールは、約２５ｍ／秒〜約３０ｍ／秒の範囲の速度で回転することができる。回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が０．８０ｋｇ／分である場合、ホイールは、約３０ｍ／秒〜約３５ｍ／秒の範囲の速度で回転することができる。回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が１．３０ｋｇ／分である場合、ホイールは、約３５ｍ／秒〜約４０ｍ／秒の範囲の速度で回転することができる。回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が１．９０ｋｇ／分である場合、ホイールは、約４０ｍ／秒〜約４５ｍ／秒の範囲の速度で回転することができる。
【００７２】
回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が０．２０ｋｇ／分である場合、ホイールは、約２０ｍ／秒、約２１ｍ／秒、約２２ｍ／秒、約２３ｍ／秒、約２４ｍ／秒、又は約２５ｍ／秒の速度で回転することができる。回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が０．５０ｋｇ／分である場合、ホイールは、約２５ｍ／秒、約２６ｍ／秒、約２７ｍ／秒、約２８ｍ／秒、約２９ｍ／秒、又は約３０ｍ／秒の範囲の速度で回転することができる。回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が０．８０ｋｇ／分である場合、ホイールは、約３０ｍ／秒、約３１ｍ／秒、約３２ｍ／秒、約３３ｍ／秒、約３４ｍ／秒、又は約３５ｍ／秒の範囲の速度で回転することができる。回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が１．３０ｋｇ／分である場合、ホイールは、約３５ｍ／秒、約３６ｍ／秒、約３７ｍ／秒、約３８ｍ／秒、約３９ｍ／秒、又は約４０ｍ／秒の範囲の速度で回転することができる。回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が１．９０ｋｇ／分である場合、ホイールは、約４０ｍ／秒、約４１ｍ／秒、約４２ｍ／秒、約４３ｍ／秒、約４４ｍ／秒、又は約４５ｍ／秒の範囲の速度で回転することができる。
【００７３】
溶融物は、１つ以上のノズルを介して、回転ホイール上に吐出することができる。回転ホイール上に流出する溶融物の質量流量は、このノズルの直径を制御することによって、制御することができる。
【００７４】
１つ以上のノズルの直径は、約０．５ｍｍ〜約１．４ｍｍの範囲、又は、約０．６ｍｍ〜約１．４ｍｍ、約０．７ｍｍ〜約１．４ｍｍ、約０．８ｍｍ〜約１．４ｍｍ、約０．９ｍｍ〜約１．４ｍｍ、約１．０ｍｍ〜約１．４ｍｍ、約１．１ｍｍ〜約１．４ｍｍ、約１．２ｍｍ〜約１．４ｍｍ、約１．３ｍｍ〜約１．４ｍｍ、約０．５ｍｍ〜約１．３ｍｍ、約０．５ｍｍ〜約１．２ｍｍ、約０．５ｍｍ〜約１．１ｍｍ、約０．５ｍｍ〜約１．０ｍｍ、約０．５ｍｍ〜約０．９ｍｍ、約０．５ｍｍ〜約０．８ｍｍ、約０．５ｍｍ〜約０．７ｍｍ、約０．５ｍｍ〜約０．６ｍｍ、又は約０．５ｍｍ、約０．６ｍｍ、約０．７ｍｍ、約０．８ｍｍ、約０．９ｍｍ、約１．０ｍｍ、約１．１ｍｍ、約１．２ｍｍ、約１．３ｍｍ、約１．４ｍｍ、又はその範囲内の任意の値若しくは任意の範囲とすることができる。
【００７５】
回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が０．２０ｋｇ／分である場合、ノズルの直径は０．５ｍｍとすることができる。回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が０．５０ｋｇ／分である場合、ノズルの直径は０．７ｍｍとすることができる。回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が０．８０ｋｇ／分である場合、ノズルの直径は１．０ｍｍとすることができる。回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が１．３０ｋｇ／分である場合、ノズルの直径は１．２ｍｍとすることができる。回転ホイール上に吐出される溶融物の質量流量が１．９０ｋｇ／分である場合、ノズルの直径は１．４ｍｍとすることができる。
【００７６】
工程（ｉｉ）は、メルトスピニング法を含むことができる。
【００７７】
また、本開示は、本明細書中で開示した組成を有する合金の粉末、又は本明細書中で開示した方法で製造した合金の粉末を含む磁性材料に関する。
【００７８】
さらに、本開示は、本明細書中で開示した磁性材料を含むプラスチックボンド磁石に関する。
【実施例】
【００７９】
具体的な実施例を参照して、本発明の非限定的な例をより詳細に更に説明するが、これらの例は本発明の範囲を何ら限定するものではないと解釈されるべきである。
【００８０】
実施例１−概略的な合金製造方法
合計重量を１００グラムとして、組成式に従い適切な量の原料（Ｎｄ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｆｅ−Ｂ）を秤量し、全ての原料をアーク溶融炉に投入し、各原料をアルゴン雰囲気下で溶融し、冷却してインゴットを得ることによって、Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７の組成の急速凝固合金を製造した。溶融前に、Ｎｄを追加で１％の量添加し、溶融損失を補填した。合金インゴットを、ひっくり返し、４回再溶融させることによって、均質性を確保した。
【００８１】
次いで、インゴットを粉々に粉砕し、底面に小さなノズルを有するるつぼ管に投入し、メルトスピニング装置に入れた。アルゴン雰囲気中で、合金インゴットを加熱して再溶融し、回転金属ホイール上に吐出して、リボンを形成した。吐出温度は約１４００℃〜１６００℃、吐出圧力は約２００ｔｏｒｒ〜５００ｔｏｒｒ、ノズル径は約０．５ｍｍ〜１．４ｍｍ、ホイール速度は約２０ｍ／秒〜４５ｍ／秒であった。リボンを、双ローラー破砕機によって、−４０メッシュの粉末へと破砕した。
【００８２】
上述と同様にして、Ｎｄ１１．９Ｆｅ８１Ｎｂ１．２Ｂ５．９の組成の急速凝固合金を製造した。
【００８３】
その後、急速凝固したＮｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金粉末及びＮｄ１１．９Ｆｅ８１Ｎｂ１．２Ｂ５．９合金粉末の磁気特性をLakeshore社の振動試料型磁力計（ＶＳＭ）によって測定した。粉末において形状減磁効果を補正するために、０．２１の反磁場係数を使用した。図１ａ、表１（Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金）及び図１ｂ、表２（Ｎｄ１１．９Ｆｅ８１Ｎｂ１．２Ｂ５．９合金）に結果を示す。
【００８４】
【表１】
2021528557.tif 000003
【００８５】
【表２】
2021528557.tif 000004
【００８６】
表１及び表２から明らかなように、Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金及びＮｄ１１．９Ｆｅ８１Ｎｂ１．２Ｂ５．９合金のいずれの場合にも、質量流量がより低い場合に、より高い磁気特性（Ｂｒ、Ｈｃｉ、及び（ＢＨ）ｍａｘ）が得られた。また、図１の減磁曲線から分かるように、質量流量が低下するにつれて、減磁曲線の角形性（Ｓｑ、（ＢＨ）ｍａｘ／Ｂｒ２で定義される）が向上した。
【００８７】
図２を参照すると、質量流量が低下するにつれて、（ＢＨ）ｍａｘが直線的に増加することも分かった。質量流量が１ｋｇ／分低下するごとに、７ｋＪ／ｍ３〜９ｋＪ／ｍ３の増加があることが分かった。
【００８８】
実施例２−様々な他の合金の磁気特性
実施例１の方法に従って、様々な種類の希土類金属（Ｎｄ、Ｐｒ、ＮｄＰｒ、Ｌａ、Ｃｅ等）を有し、様々な種類の添加剤（Ｃｏ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ａｌ等）を有し、かつ、構成ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を様々な量で有する様々な他の急速凝固合金を作製した。その後、様々な質量流量で、急速凝固合金の（ＢＨ）ｍａｘを測定した。表３に結果を示す。
【００８９】
【表３】
2021528557.tif 000005
【００９０】
表３から分かるように、低い質量流量でメルトスパンすると、全ての合金で著しく高い（ＢＨ）ｍａｘ値が達成された。質量流量を１．９ｋｇ／分から０．２ｋｇ／分に低下させることによって、（ＢＨ）ｍａｘにおいて６ｋＪ／ｍ３〜１４ｋＪ／ｍ３の増加が達成されることが分かった。
【００９１】
実施例３−質量流量に対するホイール速度
ホイール速度を調節して、合金リボンの最適な冷却が達成することができることが分かった。「最適な急冷」とは、ホイール速度を調節することによって、リボンが最適な冷却速度で急冷され、得られる合金リボンが、最も微細で、最も均一なナノスケールの粒子を有し、そのため、最も高い磁気特性を有することを意味する。一方、「急冷に満たない」とは、冷却速度が遅すぎて、得られる粒径が非常に大きいことを指し、「急冷を超える」とは、冷却速度が速すぎて、非晶質相の形成を招くことを指す。急冷に満たない場合、急冷を超える場合のいずれも、磁気特性の低下を招く。
【００９２】
図３及び表４から、最適な急冷の場合のホイール速度が、Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金では２０ｍ／秒〜４５ｍ／秒の範囲にあり、Ｎｄ１１．９Ｆｅ８１Ｎｂ１．２Ｂ５．９合金では１５ｍ／秒〜３０ｍ／秒の範囲にあることが分かる。質量流量が増加するにつれて、ホイール速度が増加した。
【００９３】
【表４】
2021528557.tif 000006
【００９４】
実施例４−質量流量に対するリボン寸法
様々な質量流量で、全ての合金リボンに対して、合金リボンの寸法を測定した。図４ａ及び表５から分かるように、Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金の場合に、回転ホイール表面に接触している（ホイール側）リボン表面から、回転ホイール表面に接触していない（自由側）リボン自由表面へと測定したリボン厚は、２８μｍ〜３２μｍの範囲にあり、リボン左端から、リボン右端へと測定したリボン幅は、１ｍｍ〜４ｍｍの範囲にあった。
【００９５】
【表５】
2021528557.tif 000007
【００９６】
図４ｂ及び表６から分かるように、Ｎｄ１１．９Ｆｅ８１Ｎｂ１．２Ｂ５．９合金の場合、リボン厚は、３５μｍ〜４７μｍの範囲にあり、リボン幅は、１ｍｍ〜４ｍｍの範囲にあった。
【００９７】
【表６】
2021528557.tif 000008
【００９８】
表７に、様々な質量流量における様々な合金リボンの寸法を更にまとめる。質量流量が高いほど、リボン幅が大きくなるが、リボン厚に著しい変化はないことが分かった。
【００９９】
【表７】
2021528557.tif 000009
【０１００】
表５〜表７から観察される最も重要なことは、質量流量が０．２ｋｇ／分から１．９ｋｇ／分へと増加する場合、質量流量が高いほど、リボン幅が著しく大きくなる（約２６０％の増加）が、質量流量が０．２ｋｇ／分から１．９ｋｇ／分へと増加する場合、リボン厚に著しい変化はなかった（たった１０％〜３５％の増加）ということである。この挙動は、急冷リボンの微細構造の均質性に重要な影響を及ぼすが、これについては実施例７において更に考察する。
【０１０１】
実施例５−質量流量に対するＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ結晶質相の割合
上述の通り、本明細書中で開示する合金は、その主構成相として、ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含む。メルトスピニング法においては、ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相全体が、非常に微細で、均一なＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ粒子へと凝固するように、合金を均一に急冷することが望ましい。この条件下で、ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ結晶質相の体積割合も最大化する。言い換えると、ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ結晶質相の割合がより高いことは、合金リボンがより均一に急冷されていることを示している。
【０１０２】
様々な質量流量で、ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ結晶質相の体積割合を測定した。質量流量がより低い場合に、ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ結晶質相の体積割合がより高くなることが分かった。これにより、質量流量がより低いと、より均一に急冷されることが示された。
【０１０３】
図５及び表８から分かるように、急冷したままのＮｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金粉末の９８体積％超が、結晶質ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相であり、残りの体積％が非晶質であった。
【０１０４】
【表８】
2021528557.tif 000010
【０１０５】
実施例６−質量流量に対するリボンの平均粒径及び破砕粉末の平均粒径
様々な質量流量で製造した合金リボン及び破砕粉末に対してＸ線回折（ＸＲＤ）試験を行った。例として、様々な質量流量で製造したＮｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金粉末の典型的なＸＲＤパターンを図６に示す。全てのピークは、Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ結晶構造を表し得るものであることが分かった。これは、結晶質相がＮｄ２Ｆｅ１４Ｂ型の相であることを意味する。著しいピークの拡大も観察された。これは、Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相の粒径が非常に小さいことを示すものであった。
【０１０６】
シェラーの式：
平均粒径＝Ｋλ／βｃｏｓθ
（式中、Ｋは無次元の形状因子であり、約０．９の標準値を有し、λはＸ線波長であり、Ｘ線源がＣｕＫαである場合には１．５４０５Åの値を有し、βはラジアンでの半値全幅（ＦＷＨＭ）であり、θはブラッグ角である）を用いてＸＲＤデータからＮｄ２Ｆｅ１４Ｂ相の粒径を計算することができる。
【０１０７】
上述の通り、シェラーの式を用いて、様々な質量流量におけるＸＲＤデータからＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の粒径を計算した。図７及び表９から分かるように、Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金の破砕粉末の平均粒径は、約２０ｎｍ〜３０ｎｍであった。質量流量がより低いと、粒径がより小さくなり、これによって、今度は、実施例１及び実施例２で見られるように、磁気特性がより高くなることが更に分かった。しかしながら、合金リボンのホイール側と、合金リボンの自由側との間における粒径の差は、質量流量が異なってもほぼ同じであった。これは、実施例４に示されるリボン厚データから理解することができ、質量流量が変化しても、リボン厚が本質的には変化しないままであることが分かった。リボンのホイール側と自由側との間における粒径の差は、主に、ホイール側と自由側との間の冷却速度の差によって引き起こされ、リボン厚に比例するため、様々な質量流量でリボン厚がほぼ変化しないことは、リボンのホイール側と自由側との間での粒径の差が類似していることを示す。
【０１０８】
【表９】
2021528557.tif 000011
【０１０９】
実施例７−リボン幅方向に沿った粒径の均一性
上述の通り、リボン幅方向（リボンの左端から中心部、そして右端へ）に沿って粒径が均一であることは、高性能の合金リボンを達成するのに重要である。この例では、電界放射型走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）で、リボンの左端から中心部へ、そして右端へとリボン断面領域を観察した。各領域におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均粒径を、ＩｍａｇｅＪソフトウェア（Image Processing and Analysis in Java、http://rsb.info.nih.gov.ij、バージョン1.51j8）を用いて計算した。その結果を図８、図９、及び表１０にまとめる。合金リボンの幅に沿って測定した場合に、質量流量が低い方が、より均一な粒径を生じることが分かった。
【０１１０】
図１０は、本発明の合金リボンの幅を構成する区域を例示的に示す図である。図１０から分かるように、合金リボンの左端は、幅のはじめの５％（すなわち、０％〜５％）で構成され、中央左部分は、幅の次の３０％（すなわち、５％〜３５％）で構成され、中心部は、幅の次の３０％（すなわち、３５％〜６５％）で構成され、中央右部分は、幅の次の３０％（すなわち、６５％〜９５％）で構成され、合金リボンの右端部分は、幅の最後の５％（すなわち、９５％〜１００％）で構成される。
【０１１１】
図８、図９、及び表１０から分かるように、Ｎｄ１１．６Ｆｅ８０．３Ｃｏ２．４Ｂ５．７合金リボンの場合、粒径は２１ｎｍ〜２７ｎｍの範囲にあり、中心部と、左端／右端との間の粒径の差はそれぞれ、０．２ｋｇ／分の質量流量でたった２％〜４％、０．５ｋｇ／分の質量流量で８％〜１２％、０．８ｋｇ／分の質量流量で１７％〜１９％となり、０．２ｋｇ／分〜０．８ｋｇ／分で質量流量が低いほど、左端から右端への粒径がより均一となった。
【０１１２】
しかしながら、１．３ｋｇ／分及び１．９ｋｇ／分のより大きな質量流量では、粒径は１５ｎｍ〜２９ｎｍの範囲にあり、中心部と、左端及び右端との間の粒径の差は、１．３ｋｇ／分の質量流量で２７％〜３１％、１．９ｋｇ／分の質量流量で３６％〜４８％となり、中心部に比べて両端における粒子がかなり小さいことが分かった。
【０１１３】
よって、質量流量がより低いと、合金リボンの幅に沿って測定した場合に、はるかに均一な粒径が得られることが明白である。これは、質量流量がより低い方が、リボン幅に沿った冷却速度がより均一になり、質量流量が高くなるにつれて、均一ではなくなることを示している。具体的には、質量流量が高いと、端部領域が急冷を超えた速度で（すなわち、速すぎる冷却速度で）冷却され、粒子が小さくなり過ぎたり、部分的に非晶質相（全く粒子がないことを意味する）が生じたりする。中心部は、急冷に満たない速度で（すなわち、遅すぎる冷却速度で）冷却され、粒子が非常に大きくなる。これは、実施例４に示すように、質量流量に伴って、リボン幅が著しく増大することともよく一致している。合金リボンと急冷ホイールとの間での熱伝達の観点から、より低い質量流量で製造した細いリボンが、リボン幅に沿ってより均一な温度を有しており、そのため、均一な冷却速度を有すると考えられる。しかしながら、より幅の広いリボンでは、その端部領域は、熱源（すなわち、合金流）からより遠いため、中心部よりも、より低い温度を有していると考えられる。これによって、非均一な冷却速度が生じ、端部が中心部よりはるかに早く冷却されると考えられる。
【０１１４】
【表１０】
2021528557.tif 000012
【産業上の利用可能性】
【０１１５】
有利なことに、本開示の合金組成物、磁性材料、ボンド磁石は、磁気特性の向上、例えば、高Ｂｒ値、高（ＢＨ）ｍａｘ値、及び高Ｈｃｉ値を示し得る。
【０１１６】
有利なことに、本開示の合金を作製する本開示の方法によると、実質的に均一なリボン微細構造を有する合金を製造し得る。
【０１１７】
より有利なことには、本開示の方法によると、ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ主相を有する合金を製造し得る。
【０１１８】
更に有利なことには、本開示の方法によると、実質的に均一に急冷し得る。
【０１１９】
本発明の趣旨及び範囲を逸脱しない範囲において、本発明の様々な他の変型例及び適応例は、上述の開示を読めば当業者にとって明らかであり、このような変型例及び適用例の全ては、添付の特許請求の範囲の範囲内にあることが意図される。
【図１】
2021528557.tif 000013
【図２】
2021528557.tif 000014
【図３】
2021528557.tif 000015
【図４】
2021528557.tif 000016
【図５】
2021528557.tif 000017
【図６】
2021528557.tif 000018
【図７】
2021528557.tif 000019
【図８】
2021528557.tif 000020
【図９】
2021528557.tif 000021
【図１０】
2021528557.tif 000022
【手続補正書】
【提出日】令和2年12月18日(2020.12.18)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
式（Ｉ）：
ＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂ            式（Ｉ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、かつ、
Ｂはホウ素である）の組成を有する合金であって、
前記合金は、少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含み、
前記ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、２０ｎｍ〜４０ｎｍの範囲にあり、かつ、
前記合金は、左端から中心部、そして右端へと測定した幅を有する合金リボンであり、前記合金リボンの中心部と、左端及び右端との間におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径の差が２０％未満である、合金。
【請求項２】
前記合金リボンの左端が前記幅の０％超〜１０％で構成され、前記合金リボンの右端が前記幅の０％超〜１０％で構成され、かつ、前記合金リボンの中心部が前記幅の１％〜４０％で構成されるか、又は前記合金リボンの中心部におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、２５ｎｍ〜４０ｎｍの範囲にあり、かつ、前記合金リボンの左端及び右端におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、２０ｎｍ〜３０ｎｍである、請求項１に記載の合金。
【請求項３】
ＲＥが、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、ネオジム（Ｎｄ）、プラセオジム（Ｐｒ）、イットリウム（Ｙ）、ガドリニウム（Ｇｄ）、テルビウム（Ｔｂ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、ホルミウム（Ｈｏ）、及びイッテルビウム（Ｙｂ）からなる群から選択される１種以上の希土類金属であるか、又はＲＥが、以下：
（ｉ）Ｎｄ、
（ｉｉ）Ｎｄ、Ｐｒ、
（ｉｉｉ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｌａ、
（ｉｖ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｃｅ、
（ｖ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｌａ、Ｃｅ、
（ｖｉ）Ｎｄ、Ｌａ、
（ｖｉｉ）Ｎｄ、Ｃｅ、
（ｖｉｉｉ）Ｎｄ、Ｃｅ、Ｌａ、
（ｉｘ）Ｐｒ、
（ｘ）Ｐｒ、Ｌａ、
（ｘｉ）Ｐｒ、Ｃｅ、及び、
（ｘｉｉ）Ｐｒ、Ｌａ、Ｃｅ
からなる群から選択される、請求項１又は２に記載の合金。
【請求項４】
Ｍは、存在しないか、又はＭは、ジルコニウム（Ｚｒ）、ニオブ（Ｎｂ）、モリブデン（Ｍｏ）、チタン（Ｔｉ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）、ハフニウム（Ｈｆ）、タンタル（Ｔａ）、タングステン（Ｗ）、コバルト（Ｃｏ）、銅（Ｃｕ）、ガリウム（Ｇａ）、及びアルミニウム（Ａｌ）からなる群から選択される１種以上の金属である、請求項１〜３のいずれか一項に記載の合金。
【請求項５】
式（Ｉ）が、以下：
（ｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ、
（ｉｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、
（ｉｉｉ）（ＮｄＰｒＬａ）−Ｆｅ−Ａｌ−Ｂ、
（ｉｖ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｚｒ−Ｂ、
（ｖ）（ＮｄＰｒＣｅ）−Ｆｅ−Ｚｒ−Ｂ、
（ｖｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、
（ｖｉｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ、
（ｖｉｉｉ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｂ、
（ｉｘ）（ＮｄＰｒＬａＣｅ）−Ｆｅ−Ｂ、
（ｘ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、及び、
（ｘｉ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ
からなる群から選択され、
前記合金は、任意に、１０原子％未満のホウ素を含む、請求項１〜４のいずれか一項に記載の合金。
【請求項６】
式（Ｉ）：
ＲＥ−Ｆｅ−Ｍ−Ｂ            式（Ｉ）
（式中、
ＲＥは１種以上の希土類金属であり、
Ｆｅは鉄であり、
Ｍは、存在しないか、又は１種以上の金属であり、かつ、
Ｂはホウ素である）を含む組成を有する合金リボンを製造する方法であって、
前記合金は、左端から中心部、そして右端へと測定した幅を有する合金リボンであり、前記合金リボンの中心部と、左端及び右端との間におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径の差が２０％未満であり、
（ｉ）式（Ｉ）の組成を有する合金の溶融物を、回転ホイール上に、０．２ｋｇ／分〜１．０ｋｇ／分の範囲の質量流量で吐出する工程であって、吐出温度は、１４００℃〜１６００℃の範囲であり、かつ、前記ホイールを、２０ｍ／秒〜４５ｍ／秒の範囲の速度で回転させる、工程と、
（ｉｉ）前記回転ホイールを用いて前記溶融物を急冷して、合金リボンを得る工程と、
を含む、方法。
【請求項７】
前記ホイールを、２５ｍ／秒〜４５ｍ／秒の範囲の速度で回転させるか、又は前記溶融物を、１つ以上のノズルを介して前記回転ホイール上に吐出し、前記ノズルの直径を制御することによって質量流量を制御し、前記ノズルの直径が、好ましくは、０．５ｍｍ〜１．４ｍｍの範囲にある、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
工程（ｉｉ）が、メルトスピニング法を含む、請求項６又は７に記載の方法。
【請求項９】
前記合金が、少なくとも８０体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含み、好ましくは、少なくとも９８体積％のＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相を含む、請求項６〜８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
前記ＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、２０ｎｍ〜４０ｎｍの範囲にあるか、又は前記合金リボンの中心部におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均結晶粒径が、２５ｎｍ〜４０ｎｍの範囲にあり、かつ、前記合金リボンの左端及び右端におけるＲＥ２Ｆｅ１４Ｂ相の平均粒径が、２０ｎｍ〜３０ｎｍである、請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
前記合金リボンが、２０μｍ〜５０μｍの範囲の厚さを有するか、又は前記合金リボンが、１ｍｍ〜５ｍｍの範囲の幅を有する、請求項６〜１０のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１２】
ＲＥが、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、ネオジム（Ｎｄ）、プラセオジム（Ｐｒ）、イットリウム（Ｙ）、ガドリニウム（Ｇｄ）、テルビウム（Ｔｂ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、ホルミウム（Ｈｏ）、及びイッテルビウム（Ｙｂ）からなる群から選択される１種以上の希土類金属であるか、又はＲＥが、以下：
（ｉ）Ｎｄ、
（ｉｉ）Ｎｄ、Ｐｒ、
（ｉｉｉ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｌａ、
（ｉｖ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｃｅ、
（ｖ）Ｎｄ、Ｐｒ、Ｌａ、Ｃｅ、
（ｖｉ）Ｎｄ、Ｌａ、
（ｖｉｉ）Ｎｄ、Ｃｅ、
（ｖｉｉｉ）Ｎｄ、Ｃｅ、Ｌａ、
（ｉｘ）Ｐｒ、
（ｘ）Ｐｒ、Ｌａ、
（ｘｉ）Ｐｒ、Ｃｅ、及び、
（ｘｉｉ）Ｐｒ、Ｌａ、Ｃｅ
からなる群から選択される、請求項６〜１１のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１３】
Ｍは、存在しないか、又はＭは、ジルコニウム（Ｚｒ）、ニオブ（Ｎｂ）、モリブデン（Ｍｏ）、チタン（Ｔｉ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）、ハフニウム（Ｈｆ）、タンタル（Ｔａ）、タングステン（Ｗ）、コバルト（Ｃｏ）、銅（Ｃｕ）、ガリウム（Ｇａ）、及びアルミニウム（Ａｌ）からなる群から選択される１種以上の金属である、請求項６〜１２のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１４】
式（Ｉ）が、以下：
（ｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ、
（ｉｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、
（ｉｉｉ）（ＮｄＰｒＬａ）−Ｆｅ−Ａｌ−Ｂ、
（ｉｖ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｚｒ−Ｂ、
（ｖ）（ＮｄＰｒＣｅ）−Ｆｅ−Ｚｒ−Ｂ、
（ｖｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、
（ｖｉｉ）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ、
（ｖｉｉｉ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｂ、
（ｉｘ）（ＮｄＰｒＬａＣｅ）−Ｆｅ−Ｂ、
（ｘ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ、及び、
（ｘｉ）（ＮｄＰｒ）−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ
からなる群から選択され、
急速凝固後の前記合金が、任意に、１０原子％未満のホウ素を含む、請求項６〜１３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１５】
請求項１に記載の合金の粉末を含む磁性材料。
【国際調査報告】
2021528557.tif 000023
2021528557.tif 000024
2021528557.tif 000025