(57)【要約】  シアン化合物及び金属化合物を含む廃水の処理方法であって、該廃水は、シアン化合物が二酸化炭素及び窒素に変換される単一の酸化ステップに供され、この酸化ステップは、混合物を得るために廃水を塩素溶液及びアルカリ剤と混合することを含み、アルカリ剤は、混合物のｐＨを８．８〜９．５の間に維持するような量で添加され、塩素溶液は、混合物のオキシド還元電位を１５０〜４５０ｍＶの間に維持するような量で添加される、方法。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シアン化合物及び金属化合物を含む廃水の処理方法であって、該廃水は、シアン化合物が二酸化炭素及び窒素に変換される単一の酸化ステップに供され、この酸化ステップは、混合物を得るために廃水を塩素溶液及びアルカリ剤と混合することを含み、アルカリ剤は、混合物のｐＨを８．８〜９．５の間に維持するような量で添加され、塩素溶液は、混合物のオキシド還元電位を１５０〜４５０ｍＶの間に維持するような量で添加される、方法。
【請求項２】
塩素溶液が、次亜塩素酸ナトリウム溶液である、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
アルカリ剤が石灰である、請求項１又は２に記載の方法。
【請求項４】
混合物のｐＨが、８．９〜９．１の間に維持される、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
混合物のオキシド還元電位が、３５０ｍＶ〜４００ｍＶの間に維持される、請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
混合物のオキシド還元電位が、１８０ｍＶ〜２３０ｍＶの間に維持される、請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項７】
廃水が当初以下のものを含有する、請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法
１〜１０重量ｐｐｍの間の弱酸解離性シアン化物を含む１．５重量ｐｐｍ〜１５重量ｐｐｍの間のシアン化物、
０．８〜３重量ｐｐｍの間の亜鉛、
８重量ｐｐｍまでの鉄、及び
０．０５〜０．５重量ｐｐｍの間の鉛。
【請求項８】
廃水は高炉ガス洗浄から生じる、請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
【請求項９】
酸化工程の後、混合物を浄化水と汚泥とに分離する浄化工程にさらに供する、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シアン化合物及び金属化合物を含む廃水の処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
鉄鋼プラント内では、粉塵を含んだ大量のガスが排出される。これらのガスは浄化される必要があり、洗浄処理では一般的に水が使用され、排出される必要がある廃水を生じる。これらの廃水は、ガス粉塵中に存在する汚染物質を含有し、特に、健康及び環境にとって有害なシアン化物、アンモニウム、フッ化物及び金属を含有することがある。
【０００３】
シアン化物は、環境に有害な非常に毒性の化合物であり、水を排出及び／又はリサイクルさせる前に無毒成分に変換する必要がある。これらのシアン化物は各種の形態で存在し、すなわち、それらはシアン化物多原子アニオン及びアルカリ土類金属からなる単純なシアン化合物（ＮａＣＮ、ＫＣＮ・・・）であり得るが、弱酸環境（ｐＨ４、５〜６）に曝されると遊離シアン化物及び遷移金属に分解する傾向を有する錯体金属シアン化物（Ｚｎ（ＣＮ）−２４、Ｃｄ（ＣＮ）−１３、Ｃｄ（ＣＮ）−２４・・）である弱酸解離性シアン化物（ＷＡＤ）であることもある。遊離シアン化物は、生物学的に利用可能であり、生命体に対するその毒性作用で知られているシアン化物の形態である。シアン化物に加えて、ある種のチオシアン酸塩（ＳＣＮ）が存在することがあり、それらはシアン化物種ではないが、場合によってはそれらのための効率的な処理が関心を引くことがあるものである。
【０００４】
例として、目標排出限界はシアン化物０．４ｍｇ／Ｌ、亜鉛２ｍｇ／Ｌ、鉄５ｍｇ／Ｌ、鉛０．５ｍｇ／Ｌ及びアンモニア窒素３０ｍｇ／Ｌである。
【０００５】
１つの知られた方法は、シアン化物（ＣＮ−）をシアン酸塩（ＯＣＮ−）に変換するために酸化剤として過酸化水素を用い（１）、シアン酸塩はすぐに炭酸塩とアンモニアに加水分解することができる（２）。
ＣＮ−＋Ｈ２Ｏ２→ＯＣＮ−＋Ｈ２Ｏ（１）
ＯＣＮ−＋Ｈ２Ｏ＋ＯＨ−→ＣＯ３＋ＮＨ３（２）
【０００６】
いくつかの文献（ＵＳ３，９７０，５５４号、ＵＳ４，４１６，７８６号、ＵＳ５，２４６，５９８号）に開示されているように、この方法は銅又は銀をベースとする触媒等の触媒の使用を必要とし、触媒はさらに除去する必要がある。また、この方法は、ＷＡＤシアン化物の除去を可能にするが、廃水中に存在するシアン化物全体を除去するわけではない。
【０００７】
別の知られた方法は、文献ＧＢ７５９１０９号に例示されているように、アルカリ塩素法である。この方法は次亜塩素酸塩を使用し、２ステップで実施される。シアン化物（ＣＮ−）はまずシアン酸（ＯＣＮ−）に酸化され、次に二酸化炭素と窒素になる。次亜塩素酸（ＣｌＯ−）は、塩素（Ｃｌ２）と水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）とを接触させることにより生成する（式３及び３’）。この反応は可逆的で、溶液中には遊離塩素がいくらか残る。シアン化物変換において、次亜塩素酸塩（ＣｌＯ−）はシアン化物（ＣＮ−）と反応して塩化シアン（ＣＮＣｌ）を形成する（式４）。塩化シアン（ＣＮＣｌ）は、利用可能な水酸化物（ＯＨ−）と反応してシアン酸塩（ＣＮＯ−）を生成する（式５）。次にシアン酸塩（ＣＮＯ−）はより無害な二酸化炭素と窒素に変換される（式６）。
２ＮａＯＨ＋Ｃｌ２⇔ＮａＣｌＯ＋ＮａＣｌ＋Ｈ２Ｏ（３）
ＮａＣｌＯ⇔Ｎａ＋＋ＣｌＯ−（３’）
ＣＮ−＋Ｈ２Ｏ＋ＣｌＯ−→ＣＮＣｌ（ｇ）＋２ＯＨ−（４）
ＣＮＣｌ（ｇ）＋２ＯＨ−→ＣＮＯ−＋Ｃｌ−＋Ｈ２Ｏ（５）
２ＣＮＯ−＋３ＣｌＯ−＋Ｈ２Ｏ→２ＣＯ２＋Ｎ２＋３Ｃｌ−＋２ＯＨ−（６）
塩化シアン（ＣＮＣｌ（ｇ））は、毒性の高い化合物であり、大気中に放出されるのを避けるために迅速に分解されなければならない。式３〜５の第１のステップは、シアン化物のシアン酸塩への変換を最適化すべく、ｐＨが１０〜１２の間に保たれる第１の反応器中で行われ、ＣＮＣｌを直ちにシアン酸塩に変換し、溶液からのその放出を防止する。この高いｐＨにより金属化合物の酸化も可能になる。一般にこれは４０〜６０分の間、ある種の金属シアン化物錯体が存在する場合は１２時間まで続く。第２のステップは、ｐＨが７．５〜８．５に低下する第２の反応器で行われる。第１段階の反応が完了しなければ、毒性の強いシアン化水素が生成される可能性があるため、第２の反応器は決してｐＨ７を下回ってはならない。この第二ステップでは、ｐＨ７．５〜８．５で３０〜６０分の間の反応時間が必要である。石灰（Ｃａ（ＯＨ）２）は通常、水酸化物（ＯＨ−）をもたらし、ｐＨを必要な範囲内に保つために用いられる。この方法では、異なるｐＨで異なるステップを行うためにいくつかのタンクを使用する必要がある。さらに、この方法は反応性物質、すなわち次亜塩素酸ナトリウム（ＮａＣｌＯ）及び石灰（Ｃａ（ＯＨ）２）の大量消費を必要とする。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】米国特許第３，９７０，５５４号明細書
【特許文献２】米国特許第４，４１６，７８６号明細書
【特許文献３】米国特許第５，２４６，５９８号明細書
【特許文献４】英国特許出願公開第７５９１０９号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
実際、シアン化合物及び金属化合物を含む廃水の改善された処理方法であって、特に反応性物質の消費及び処理時間に関して、より効率的に全ての種類のシアン化物を無毒性化合物に変換することができる処理方法が必要である。好ましい実施形態では、このような方法は、チオシアン酸塩化合物を処理してその含有量を減少させることもできる。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
この課題は、シアン化合物及び金属化合物を含む廃水の処理方法によって解決され、該廃水は、シアン化合物が二酸化炭素及び窒素に変換される単一の酸化ステップに供され、この酸化ステップは、混合物を得るために廃水を塩素溶液及びアルカリ剤と混合することを含み、アルカリ剤は、混合物のｐＨを８．８〜９．５の間に維持するような量で添加され、塩素溶液は、混合物のオキシド還元電位を１５０〜４５０ｍＶの間に維持するような量で添加される。
【００１１】
これらの特別な操作条件は、一段階で、したがって単一装置において、廃水中に存在するいくつかのシアン化物種及び金属化合物の前記酸化を可能にする。
【００１２】
本発明の方法はまた、別個に、又は可能性のある全ての技術的組み合わせに従って考えられる以下の任意の特徴を含むことができる。
−  塩素溶液は次亜塩素酸ナトリウム溶液であり、
−  アルカリ剤は石灰であり、
−  混合物のｐＨは８．９〜９．１の間に維持され、
−  混合物のオキシド還元電位は３５０〜４００ｍＶの間に維持され、
−  混合物のオキシド還元電位は１５０〜２００ｍＶの間に維持され、
−  混合物のオキシド還元電位は１８０〜２３０ｍＶの間に維持され、
−  廃水は最初に１．５重量ｐｐｍ〜１５重量ｐｐｍの間のシアン化物（該シアン化物は１〜１０重量ｐｐｍの間の弱酸解離性シアン化物を含む。）、０．８〜３重量ｐｐｍの間の亜鉛、８重量ｐｐｍまでの鉄、０．０５〜０．５重量ｐｐｍの間の鉛を含み、
−  廃水は高炉ガス洗浄から生じ、
−  酸化ステップの後、混合物は浄化水と汚泥に分離される浄化工程にさらに供され、
−  清浄水は０．４ｍｇ／Ｌ未満のシアン化物、２ｍｇ／Ｌ未満の亜鉛、５ｍｇ／Ｌ未満の鉄、０．５ｍｇ／Ｌ未満の鉛及び３０ｍｇ／Ｌ未満のアンモニア窒素を含み、
−  廃水１ｍ３を処理するために使用する塩素溶液の量が６リットル以下であり、
−廃水１ｍ３を処理するために使用するアルカリ剤の量が１０リットル以下である。
【００１３】
本発明は、以下の添付図を参照しながら、以下の記載を読むことにより、よりよく理解されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明による処理方法を実施するための装置の一実施形態を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
図１は、本発明に従った方法を実施するための装置１を図示している。シアン化合物と金属化合物を含む廃水ＷＷは、ミキサー３を備えたタンク２に送られる。塩素溶液ＣＳ及び少なくとも１種のアルカリ剤ＡＡもタンクに注入され、廃水ＷＷと一緒に混合されて混合物４を形成する。
【００１６】
塩素溶液ＣＳは次亜塩素酸ナトリウム（ＮａＣｌＯ）又は次亜塩素酸カルシウム（ＣａＣｌＯ）であることができる。塩素溶液は、溶液のオキシド還元電位（ＯＲＰ）を１５０ｍＶ〜４００ｍＶの間に保つような量で加えられる。処理中にＣＳを定期的に追加して、ＯＲＰが所定の範囲に留まるようにしてもよい。溶液のオキシド還元電位は、新しい種の導入によって変化する時に、溶液が電子を獲得したり失ったりする傾向の尺度である。新種よりも高い（より正の）還元電位を持つ溶液は、新種から電子を獲得する傾向があり（すなわち、新種を酸化することによって還元される）、より低い（より負の）還元電位を持つ溶液は、電子を失って新種に与える傾向がある（すなわち、新種を還元することによって酸化される）。化学種間の水素イオンの移動によって、水溶液のｐＨが決定されるのと同じように、化学種間の電子の移動によって、水溶液の還元電位が決定される。ｐＨと同様に、還元電位は、溶液中で電子が種に、あるいは種から電子がどれくらい強く移動するかを表す。好ましい実施形態では、ＯＲＰは、１５０ｍＶ〜２５０ｍＶの間、最も好ましい実施形態では、１８０〜２００ｍＶの間に含まれる。別の実施形態では、ＯＲＰは３５０〜４００ｍＶの間に含まれる。ＯＲＰのこの最後の特定の範囲により、混合物からアンモニア窒素（Ｎ−ＮＨ３）を除去することが可能になる。アンモニア窒素（Ｎ−ＮＨ３）は、多すぎると生態系の平衡を崩す可能性がある化合物であり、廃水中の当初の量によっては、その含有量を低下させる必要がある。ＯＲＰは、シアン化合物による妨害を避けるための特異性を有する、好ましくは金ＯＲＰセンサである第１のセンサ１１によって連続的に測定することができる。
【００１７】
アルカリ剤ＡＡは、水中の石灰の懸濁液である乳状石灰（Ｃａ（ＯＨ）２）、又は水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）等である。アルカリ剤ＡＡはｐＨを８．５〜９．５の間に保つような量で添加され、より好ましくは、ｐＨは８．９〜９．１の間に含まれる。ＯＲＰが所定の範囲に留まるように、処理中にＡＡの定期的な追加を実施してもよい。ｐＨは、標準的な市販のｐＨセンサであってもよい第２のセンサ１２によって連続的に測定することができる。
【００１８】
シアン化合物と金属化合物を含む廃水ＷＷは、高炉排ガスの洗浄から流出する廃水等の製鉄工場から出る廃水であることができる。処理前には、廃水は、例えば１〜１０重量ｐｐｍの間のＷＡＤを含む１．５〜１５重量ｐｐｍの間のシアン化物、０．８〜３重量ｐｐｍの間の亜鉛、８重量ｐｐｍまでの鉄、０．０５〜０．５重量ｐｐｍの間の鉛を含む。
【００１９】
この方法は、所定量の廃水を逐次処理するか、又は廃水の連続的流入流及び処理された廃水の連続的排出流を有することのいずれかによって実施することができる。いずれの場合も、上記のｐＨ及びＯＲＰ条件に到達するためには、アルカリ剤ＡＡ及び塩素溶液ＣＳを必要量で混合物４に加えなければならない。
【００２０】
処理後、固体粒子を除去するために、混合物は浄化ステップに供される。そのために、処理された廃水を、ＴＲＩＥＮＸＩＳ社のＴｅＣｏｌのような凝集剤を加えたデカンター（図示なし）に送り、金属化合物のような水中に存在するコロイド粒子、及び懸濁固体粒子の沈殿を促進することができる。その目的は清浄水を回収することである。固体粒子を含む汚泥は、このような浄化処理の副産物である。
【実施例】
【００２１】
＜結果＞
高炉ガスの浄化から生じる廃水を、先行技術（方法１）に従った処理方法、本発明の第１の実施形態（方法２）に従った方法、及び本発明の第２の実施形態（方法３）に従った処理方法に供する。廃水は当初１．５〜１５重量ｐｐｍの間のシアン化物（そのうちＷＡＤは１〜１０重量ｐｐｍ）、０．８〜３重量ｐｐｍの間の亜鉛、８重量ｐｐｍの鉄、０．０５〜０．５重量ｐｐｍの間の鉛を含んでいた。結果を表１に示す。
【００２２】
最終処理水中の以下の含有量を測定した。
−  分光光度法（規格ＥＮ  ＩＳＯ１４４０３に従う）を用いたＷＡＤ含有量
−  分光光度法（規格ＥＮ  ＩＳＯ１４４０３：２００２に従う）を用いた総シアン化物量
−  分光光度法（標準的な方法４５００−ＣＮ−Ｍ）によるＳＣＮ含有量
−  電位差測定法（標準的な方法４５００−ＮＨ３−Ｄ）を用いたＮ−ＮＨ３含有量
−  誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ−ＯＥＳ）を用いたＺｎ、Ｐｂ、Ｆｅ含有量（規格ＥＮ  ＩＳＯ１１８８５：２０１０）
【００２３】
方法１では、ｐＨが約１０．５になるように第１の酸化タンクで廃水を乳状石灰の溶液及びＮａＣｌＯと混合する。ＯＲＰを測定したところ、３２５〜４００ｍＶの間であった。このタンクでは、前述の反応３〜５が、金属化合物の酸化、例えば亜鉛については以下の反応に従う酸化と同様に起こる。
Ｚｎ２＋＋ＯＨ−→Ｚｎ（ＯＨ）２
【００２４】
次に塩酸（ＨＣｌ）を加えてｐＨを７．５まで低下させ、ＮａＣｌＯを該溶液と混合する第２の酸化タンク内で第２の酸化工程（前述の反応６）を行う。ＯＲＰを測定したところ、６００〜８００ｍＶの間であった。その後、処理水を凝集タンクに送り、そこで凝集剤（ＴＲＩＥＮＸＩＳ社のＴｅＣｏｌ）と混合した後、浄化タンクに送り、そこで固体粒子を汚泥から分離する。
【００２５】
方法２では、廃水をタンクに送り、そこでＮａＣｌＯ及び乳状石灰と混合する。適量の乳状石灰を添加してｐＨを９に維持し、適量のＮａＣｌＯを添加してＯＲＰを１５０ｍＶに維持した。その後、処理水を凝集タンクに送り、そこで凝集剤（ＴＲＩＥＮＸＩＳ社のＴｅＣｏｌ）と混合した後、浄化タンクに送り、そこで固体粒子を水から分離する。
【００２６】
方法3では、方法2と同じステップを同じｐＨで行うが、ＮａＣｌＯの適切な添加によりＯＲＰを３５０ｍＶに維持した。
【００２７】
【表１】
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【００２８】
表１からわかるように、本発明による方法により、汚染物質の効率的な除去を可能にしながら、このＮａＣｌＯ及び乳状石灰の場合において、使用される反応性物質の消費の減少が可能になる。また、本発明による方法により、汚泥の発生、リサイクル又は埋立のいずれかを必要とする汚泥の低減が可能になる。方法３による本発明の実施形態により、アンモニア窒素の処理が可能になる。処理時間も本発明による処理方法で短縮される。
【００２９】
第２段階の試験では、高炉の廃水の約１．５〜５ｍ３／時間の連続的な水流を反応タンクに送り、そこで乳状石灰と塩素と混合した。表２に示すＯＲＰ及びｐＨに達するように両方の反応物の量を選択した。その後、処理水を凝集タンクに送り、そこで凝集剤（ＴＲＩＥＮＸＩＳ社のＴｅＣｏｌ）と混合してから浄化タンクに送り、そこで固形粒子を水から分離した。これらの試験の結果を表２に示す。工業廃水を使用する場合、試験ごとにその組成が変化し、このことは得られた結果にある程度のばらつきが生じることを説明し得る。
【００３０】
【表２】
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【００３１】
表２から分かるように、本発明に従った方法を用いることにより、汚泥発生及び反応剤消費を制限しながら、廃水を処理することが可能である。
【図１】
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【国際調査報告】
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