(57)【要約】本発明は、プレート（５）を備え付ける端部（３）と、別のプレート（１７）を備え付ける別の端部（１３）と、底部（３５０）を備え付けるチャンバ（３５）と、チャンバ（３５）の周りに配置された別のチャンバ（３７）と、２つのチャンバ（３５、３７）の間の開口部（３４）とを備えるベルトテンショナー（１００）であって、チャンバ（３５）は、開口部（３４）を塞がないような方法で２つの極端な位置の間を移動することができるピストン（３３）を備え、チャンバ（３５）が、その底部（３５０）に弾性変形可能な膜（４０）を備え、その一部が開口部（３４）の全体の反対側に配置されることを特徴とするベルトテンショナー（１００）に関する。【選択図】図１
2021528606.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
長手方向軸線（１１）を備え付けるベルトテンショナー（１００）であって、
固定支持体に固定することを意図したプレート（５）を含む第１の端部（３）と、
該テンショナー（１００）のための長手方向軸線（１１）に沿った前記第１の端部（３）の反対側にある第２の端部（１３）であって、ローラまたはローラ（１９）を装備する関節アーム（ＢＡ）のいずれかに固定されることを意図した別のプレート（１７）を備え、該ローラは前記ベルトと接触することを意図した、第２の端部（１３）と、
流体を受け取ることを意図した第１のチャンバ（３５）であって、底部（３５０）を備え付ける第１のチャンバ（３５）と、
該第１のチャンバ（３５）の周りに配置された第２のチャンバ（３７）であって、やはり流体を受け取ることを意図した第２のチャンバ（３７）と、
前記２つのチャンバ（３５、３７）間の流体用の少なくとも１つの連通開口部（３４）と、を備えるベルトテンショナー（１００）であって、
前記第１のチャンバ（３５）が、前記プレート（５）に固定された第１の端部（３３１）と、前記テンショナー（１００）の前記長手方向軸線（１１）に沿って前記第１の端部（３３１）の反対側にある第２の端部（３３２）とを有するピストン（３３）をさらに備え、該ピストン（３３）は前記流体と接触することを意図し、該ピストン（３３）は、前記テンショナー（１００）の前記長手方向軸線（１１）に沿って、前記少なくとも１つの開口部（３４）を塞がないように前記２つの極端な位置の間を移動することができる、ベルトテンショナー（１００）であって、
前記第１のチャンバ（３５）が、その底部（３５０）において、弾性的に変形可能な膜（４０、４１、４２、４３）を備え、その少なくとも一部は、前記少なくとも１つの開口部（３４）の全体の反対側に配置されることを特徴とする、ベルトテンショナー（１００）。
【請求項２】
前記テンショナー（１００）の前記２つの端部（３、１３）の間に配置された弾性戻り手段（２７）をさらに備える、請求項１に記載のテンショナー（１００）。
【請求項３】
前記膜（４０）がそれ自体に重複するゾーン（４００）を有し、該ゾーンが、実質的に前記テンショナー（１００）の前記長手方向軸線（１１）に沿って延在する、請求項１または２に記載のテンショナー（１００）。
【請求項４】
前記重複ゾーン（４００）が、前記テンショナー（１００）の前記長手方向軸線（１１）に垂直な平面で取られた重複角度を規定し、前記重複角度が５°から１８０°の間で構成される、請求項３に記載のテンショナー（１００）。
【請求項５】
前記重複角度が５°〜９０°の間に含まれる、請求項４に記載のテンショナー（１００）。
【請求項６】
前記膜（４０）が、金属、プラスチック、例えば熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂、エラストマー熱可塑性樹脂の中から選択される材料からできている、請求項３から５のいずれか一項に記載のテンショナー（１００）。
【請求項７】
前記膜（４１、４２）が少なくとも０．０３ｍｍの厚さの鋼でできている、請求項３から６のいずれか一項に記載のテンショナー（１００）。
【請求項８】
前記膜が、前記テンショナーの前記長手方向軸線（１１）と実質的に統合された対称軸（ＡＳ）を有するリング（４２、４３）の形態で提示され、該リングが、前記第１のチャンバ（３５）に設けられた支持体（３８）の上面（３８０）に取り付けられている、請求項１または２のいずれか一項に記載のテンショナー（１００）。
【請求項９】
前記リング（４２）が円形断面を有する、請求項８に記載のテンショナー（１００）。
【請求項１０】
前記リング（４３）が、前記第１のチャンバ（３５）の内側に向けられ、前記テンショナーの前記長手方向軸線（１１）に対して傾斜している平坦な面（４３０）を有する、請求項８に記載のテンショナー（１００）。
【請求項１１】
前記リング（４３）が三角形の断面を有する、請求項１０に記載のテンショナー（１００）。
【請求項１２】
前記リング（４２、４３）がエラストマーでできている、請求項８から１１のいずれか一項に記載のテンショナー（１００）。
【請求項１３】
前記少なくとも１つの開口部（３４）が、長手方向軸線（ＡＯ）を有し、幾何学的角度方向に沿って、前記テンショナー（１００）の前記長手方向軸線（１１）と、前記少なくとも１つの開口部の該長手方向軸線（ＡＯ）との間の角度がゼロではない角度であり、厳密には９０°未満であると規定される、請求項８から１２のいずれか一項記載のテンショナー（１００）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベルトテンショナー、特に自動車用ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車用途では、内燃エンジンは通常、１つまたは複数のベルトテンショナーによって張力が確保される１つまたは複数の伝動ベルトを備える。
【０００３】
テンショナーは、典型的には、第１の端部で、エンジンユニットに固定されることを意図したプレートと、第２の端部で、ローラまたはローラを備えた関節アームのいずれかを含む。ローラは、テンショナーの残りの部分に対して回転可能に取り付けられており、エンジンの動作条件に応じてベルトに接触して張力をかけたり、または緩めたりすることを意図する。
【０００４】
２つの端部の間に、テンショナーは、流体で満たされた、または流体で満たされることを意図した第１のチャンバと、第１のチャンバを取り囲む第２のチャンバとを備え、２つのチャンバは１つまたは複数の開口部を介して一体に連通する。
【０００５】
第１のチャンバは、チャンバ内を移動することができるピストンを備え付ける。ピストンは第１の端部によってプレートに接続されており、第１の端部の反対側にあるその第２の端部は、流体と接触しているか、または接触するように意図される。または各開口部は、ピストンの第２の端部と第１のチャンバの底部との間に配置される。
【０００６】
弾性戻り手段、例えば、らせんばねは、一般に、第１のチャンバの外側に、テンショナーの２つの端部の間に設けられる。
【０００７】
より具体的には、弾性戻り手段は、例えばエラストマーで作製された密封手段と一体化されて、ばねと第１のチャンバとの間に第２のチャンバを形成することができる。変形例では、第２のチャンバは、第１のチャンバを取り囲むスリーブによって形成される。この場合、弾性戻り手段は、第２のチャンバの内側または外側に設けることができる。
【０００８】
圧縮段階では、ピストンがチャンバの底に向かって移動することにより、チャンバに含まれる流体の圧力が確実に上昇する。
【０００９】
この圧力の上昇は、ベルトのより大きな張力によって伝達される。
【００１０】
緩め段階では、ピストンがチャンバの底部の反対側に移動することにより、チャンバに含まれる流体の圧力が確実に減少する。
【００１１】
この圧力の減少は、ベルトの張力を下げることによって伝達される。弾性戻り手段は、チャンバ内のピストンの上昇を助けるために、この緩め段階の間に寄与する。実際、弾性戻り手段は、ほぼ一定の力を加えることを可能にし、したがって、エンジンの動的段階以外での動作に必要な最小の張力をベルトに与える。
【００１２】
テンショナーの性能、特にベルト上のテンショナーによって生成され得る最大の力は、ベルトの特定の設計に依存する。
【００１３】
すでに多くの設計が提案されている。
【００１４】
テンショナーの最初の例は、特許文献１で提案されている。
【００１５】
特許文献１で提案された設計は特に単純である。これにより、製造コストの低いテンショナーが得られる。
【００１６】
ただし、その性能は限定される。
【００１７】
実際、特許文献１では、ピストンのチャンバの底部に向かう移動はまた、第２のチャンバ３７に向かって第１のチャンバ３５の流体が通過することを含む。したがって、このテンショナーによって生成される最大の力は、第２のチャンバに向かうこの流体の漏れによって制限される。付随して、圧力の上昇は比較的遅い。しかしながら、流体の通過によって生じる負荷損失のために、圧力の上昇は効果的である。
【００１８】
このようなテンショナーは、特に低速内燃エンジンで発生する非周期的現象のために、多くの自動車にはあまり適合していない。
【００１９】
より効率的なテンショナーが存在する。
【００２０】
これは、例えば、特許文献２の場合である。
【００２１】
特許文献２では、ピストンと２つのチャンバを分離する開口部との間に、チャンバの底部に設置されたバルブが提案されている。圧縮段階では、バルブは閉鎖位置にある。したがって、圧力の上昇は、特許文献１で提案されたテンショナーよりも速くなる。加えて、これにより、圧力レベルが得られ、その結果、特許文献１のテンショナーによるよりも、ベルトに加えられる最大の力が大きくなる。
【００２２】
したがって、特許文献２のテンショナーは、特許文献１のテンショナーよりも効率的である。これにより、特に、内燃エンジンの非周期的現象がベルトに与える影響をより適切に管理できる。
【００２３】
ただし、特許文献２のテンショナーは、特許文献１のテンショナーよりも高価である。
【発明の概要】
【００２４】
本発明の目的は、その欠点を示さずに、上記の利点を有するテンショナーを提案することである。
【００２５】
言い換えれば、本発明の目的は、良好な性能、特に文献Ｄ１のテンショナーに関して改善された性能を有し、特に文献Ｄ２で提案されたテンショナーに対してコストがやはり低減されているテンショナーを提案することである。
【００２６】
これは、特に、自動車の交換部品の範囲に関心がある可能性があるが、これに限定されない。
【００２７】
確かに、自動車の耐用期間中に、テンショナーを交換しなければならないことが証明される可能性がある。
【００２８】
良好な品質の性能を得ることを求められ、車両の全体的な残りの耐用年数を考えると、したがって、必ずしも、文献Ｄ２で提案されているタイプのテンショナーを経済的に組み入れなければならないことに関心があるのではない。
【００２９】
この目的は、長手方向軸線を備え付けるベルトテンショナーであって、
固定支持体に固定することを意図したプレートを含む第１の端部と、
テンショナーの長手方向軸線に沿った第１の端部の反対側にある第２の端部であって、ローラまたはローラを装備する関節アームのいずれかに固定されることを意図した別のプレートを含み、ローラはベルトと接触することを意図した、第２の端部と、
流体を受け取ることを意図した第１のチャンバであって、底部を備え付ける第１のチャンバと、
第１のチャンバの周りに配置された第２のチャンバであって、やはり流体を受け取ることを意図した第２のチャンバと、
２つのチャンバ間の流体用の少なくとも１つの連通開口部と、を備えるベルトテンショナーであって、
第１のチャンバが、プレートに固定された第１の端部と、テンショナーの長手方向軸線に沿って第１の端部の反対側にある第２の端部とを有するピストンをさらに備え、第２の端部は流体と接触することを意図し、ピストンは、テンショナーの長手方向軸に沿って、少なくとも１つの開口部を塞がないように２つの極端な位置の間を移動することができる、ベルトテンショナーであって、
第１のチャンバが、その底部において、弾性的に変形可能な膜を備え、その少なくとも一部は、少なくとも１つの開口部の全体の反対側に配置されることを特徴とする、ベルトテンショナーによって達成される。
【００３０】
本発明によるテンショナーは、個別に、または組み合わせて採用される他の特徴を含むことができる。
テンショナーは、テンショナーの両端の間に配置された弾性戻り手段を備える。
膜はそれ自体に重複するためのゾーンを有し、前記ゾーンは実質的にテンショナーの長手方向軸線に沿って延在する。
重複ゾーンが、テンショナーの長手方向軸線に垂直な平面で取られた重複角度を規定し、前記重複角度が５°〜１８０°の間で構成される。
重複角度は５°〜９０°の間で構成される。
前記膜が、金属、プラスチック、例えば熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂、エラストマー熱可塑性樹脂の中から選択される材料からできている。
膜は鋼でできており、厚さは少なくとも０．０３ｍｍである。
膜が、テンショナーの長手方向軸線と実質的に統合された対称軸を有するリングの形態で提示され、リングが、第１のチャンバに設けられた支持体の上面に取り付けられている。
リングは円形の断面を有する。
リングは平坦な面を有し、第１のチャンバの内側に向けられ、テンショナーの長手方向軸線に対して傾斜している。
リングは三角形の断面を有する。
リングはエラストマー製である。
少なくとも１つの開口部が、長手方向軸線を有し、幾何学的角度方向に沿って、テンショナーの長手方向軸線と、少なくとも１つの開口部の長手方向軸線との間の角度がゼロではない角度であり、厳密には９０°未満であると規定される。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
本発明は、以下の説明および非限定的な例として与えられた添付の図面によってよりよく理解される。
【図１】本発明によるテンショナーの縦断面図である。
【図２（ａ）】テンショナーの緩め段階にある、図１のテンショナーの下部の拡大図である。
【図２（ｂ）】テンショナーの緩め段階にある、図１の平面に対して垂直な平面に沿った断面図である。
【図３（ａ）】テンショナーの圧縮段階にある、図１のテンショナーの下部の拡大図である。
【図３（ｂ）】テンショナーの圧縮段階にある、図１の平面に対して垂直な平面に沿った断面図である。
【図３（ｃ）】図３（ｂ）によるものであるが、特定の角度パラメータを表示する図である。
【図４】図１〜図３に示される実施形態で使用される膜の斜視図である。
【図５】図４の膜の代わりに使用される可能性が高い別のタイプの膜の図である。
【図６】別の実施形態を表しており、膜は円形断面リングの形態で提示されている図である。
【図７】リングが三角形の断面を有する図６の変形実施形態での図である。
【図８】図６のリングと共に表された変形実施形態の図であり、図７のリングによる場合にもリングが同様に適用可能である。
【図９】図１のテンショナー１００のすべて、およびその環境を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
図１において、本発明によるテンショナー１００は、固定支持体（テンショナーの外部、図示せず）、例えば自動車の内燃エンジンのエンジンユニットによって固定されることを意図したプレート５の第１の端部３を備え付ける。
【００３３】
プレート５は、固定支持体に固定するための手段（図示せず）のための少なくとも１つの開口部９を備える。
【００３４】
テンショナー１００は、別のプレート１７によって形成された第２の端部１３を備える。プレート１７は、ローラ（図示せず）を直接受けることを意図した開口部１８、またはローラ１９が取り付けられた関節アームＢＡを備える。さらに、図１の表示はこの第２の可能性に関連しており、例えば、エンジンユニットなどの固定支持体に関して、関節アームＢＡの関節Ａが特に見られる図９により明確に示されている。したがって、配置によれば、ローラは、他のプレート１７上または関節アームＢＡ上のいずれかに回転可能に（固定軸上に）取り付けられる。ローラ１９は、ベルト１５と接触するように意図されている。
【００３５】
本発明によるテンショナー１００の両端部３、１３の間に、テンショナー１００は、特定の数の手段を備える。したがって、第１のチャンバ３５が提供され、シリンダ３１（ほとんどの場合、テンショナー１００の長手方向軸線１１に沿った円形断面３１）によって範囲を区切られている。ピストン３３は、プレート５に固定された第１の端部３３１と、テンショナー１００の長手方向軸線１１に沿って第１の端部３３１の反対側にある第２の端部３３２とを含み、この第２の端部３３２は、流体と接触するように意図されている。
【００３６】
テンショナー１００の両端部３、１３の間に、第１のチャンバ３５の周りに位置し、シリンダ３１と、シリンダ３１を取り囲む、密封された方法で取り付けられた一般に可撓性のスリーブ３２とによって区切られた第２のチャンバ３７もまた提供される。
【００３７】
２つのチャンバ３５、３７の間の流体の通過を確実にするために、少なくとも１つの開口部３４、例えばいくつかの開口部が、第１のチャンバ３５の底部３５０に提供される。
【００３８】
第１のチャンバ３５の底部３５０は、前記少なくとも１つの開口部３４を備え、この第１のチャンバ３５の底面ＰＦまで延在する第１のチャンバ３５の部分によって画定される。この底面ＰＦは、テンショナー１００の第２の端部１３の側にある。
【００３９】
弾性戻り手段２７、この場合はらせんばねは、緩め段階中にテンショナー１００を補助するのに寄与する。この場合、弾性戻り手段は、スリーブ３２の周りに配置される。しかしながら、変形例では、この戻り手段２７は、シリンダ３１とスリーブ３２との間に配置することができ、したがってスリーブ３２の周りに配置され得る。
【００４０】
端部３、１３、シリンダ３１、スリーブ３２、ならびに弾性戻り手段２７は、有利には、すべてテンショナー１００の長手方向軸線１１に沿って位置合わせされる。したがって、プレート５は、他方のプレート１７の長手方向軸線１１に沿って反対側に配置されている。
【００４１】
テンショナー１００はまた、少なくとも１つの開口部３４の全体の反対側に配置された少なくとも１つの部分の弾性変形可能な膜４０、４１、４２、４３を提供する。
【００４２】
この膜４０、４１、４２、４３は、第１のチャンバ３５の底部３５０に設置される。
【００４３】
上記の説明は、説明したすべての実施形態に適用可能な基本原理である。
【００４４】
さらに、一般に可撓性であるスリーブ３２の存在は必須ではない。実際、弾性戻り手段が、例えばエラストマーなど、密封された弾性の材料内に埋設されることが提供され得る。
【００４５】
膜４０は、様々な方法で設計され得る。
【００４６】
したがって、図１〜図３では膜が提示されているが、それが第１のチャンバ３５にも設置されていない場合は、矩形の形状である。この膜４０が一旦第１のチャンバ３５に設置されると、これは、第１のチャンバ３５の内周によって所与の形状に成形される。膜４０は、第１のチャンバ３５の底面ＰＦ上に据えることができる。変形例では、それは、第１のチャンバ３５の底面ＰＦに提供され得る。膜４０を封鎖することを可能にするカウンターフォーム（図示せず、必須ではない）を検討することができる。したがって、これは、底面ＰＦから離れた開口部３４での膜の動きを妨げない。
【００４７】
膜４０は、それ自体に重複するゾーン４００を有し、重複ゾーンは、テンショナー１００の長手方向軸線１１に実質的に沿って延在する。
【００４８】
この重複ゾーン４００を形成するために、膜４０（この場合は矩形）の長さＬが、第１のチャンバ３５の内周よりも厳密に大きい値を有することで十分である。
【００４９】
図２（ｂ）（緩める）および図３（ｂ）（圧縮）に見られるように、重複ゾーン４００は、第１のチャンバ３５の内周にわたって所与の配置を有する。
【００５０】
この位置決めは、テンショナー１００の長手方向軸線１１に垂直な平面で取られ、幾何学的角度方向に、開口部３４の長手方向軸線ＡＯと、重複ゾーン４００の中央を通る直線Ｄとの間で画定される角度αによって示され得る。
【００５１】
この角度αは図３（ｃ）に示される。
【００５２】
図２（ｂ）および図３（ｂ）では、位置決め角度αは約３０°である。
【００５３】
さらに、重複ゾーン４００は、それ自体内に、テンショナー１００の長手方向軸線１１に垂直なこの同じ平面で取られる重複角度βを規定する。
【００５４】
この角度βは図３（ｃ）にも示されている。
【００５５】
図２（ｂ）および図３（ｂ）では、重複角度βは約１０°である。
【００５６】
一般に、膜４０が圧縮力を受ける場合、その弾性特徴により、所与の瞬間に、膜は第１のチャンバの内周に対して、すなわちシリンダ３１に対して平坦化され得ることに留意されたい。このため、したがって開口部３４は封鎖され、第１のチャンバ３５に含まれる流体は、開口部３４を介して第２のチャンバ３７に通過することがもはやできなくなる。これにより、テンショナー１００の第１のチャンバ３５内の圧力の増加が可能になり、緩め段階の間、膜４０はより少ない圧力を受け、これにより、膜４０は、特に重複ゾーン４００で、シリンダ３１から離れて移動することができる。したがって、第２のチャンバ３５に含まれる流体は、第１のチャンバ３５に通過することができる。
【００５７】
テンショナー１００の性能に対する位置決め角度αおよび重複角度βの影響を決定するために、いくつかの試験が実施された。
最初の一連のテスト：位置決め角度の影響
【００５８】
テンショナー１００は、関連する膜４０を備えた図１のテンショナーである。第１のチャンバは円形の断面を有し、内径は１０ｍｍである。重複角度βはβ＝３０°に固定されている。第１のチャンバ３５の内径および重複角度を知ることにより、矩形の膜４０の長さＬは容易に推定可能である。この場合、この長さＬは約３４ｍｍである。その厚さｅは、実質的に一定で、０．０９ｍｍである。最後に、膜４０の幅ｌ（膜４０が第１のチャンバ３５内に設置された時点で、テンショナーの長手方向軸線１１に沿って取られた高さに相当する）は、約１５ｍｍである（最小であり、開口部に重なる場合、テストされたテンショナーの形状を所与の性質として）。膜４０は、グレード１．４３１０（Ｘ１０ＣｒＮｉ１８−８）のステンレス鋼で作製される。ピストンは２４Ｈｚの周波数で±０．６ｍｍの動きを受ける。さらに、直径２ｍｍの円形断面の開口部は１つしかなかった。
【００５９】
上記の条件下で、位置決め角度αのいくつかの値がテストされた。したがって、テンショナーは、圧縮段階中に提供される最大力Ｆｍａｘによって特徴付けられる。
【００６０】
結果が以下の表１に示される。
【表１】
2021528606.tif 000003
【００６１】
検討される応用について使用できるようにするには、最大力を最小で２５００Ｎにする必要がある。したがって、この基準は、角度αの値が何であれ達成されることが観察される。
【００６２】
さらに、重複角度４００の位置決め角度αの値は、得られる最大力の値をわずかに変化させるだけであることに留意されたい。
【００６３】
さらに、文献欧州特許第０  ５６０  ６８５号公開（公報）Ｄ２のテンショナーは、同じ条件下（２４Ｈｚでピストンの±０．６ｍｍの動き）でテストされ、それにより到達する最大力は３３００Ｎであることに留意する必要がある。表１に示されている値は僅差である。
【００６４】
したがって、表１の結果は、本発明の範囲において、文献Ｄ２の解決策よりも単純であり、かつより安価であり、さらにその性能がまさに興味深い解決策が規定されていることを示している。
【００６５】
本発明によるテンショナーの性能に対する重複角度βの影響を決定するために、第２の一連のテストが実施された。
第２の一連のテスト：重複角度への影響
【００６６】
ここでの条件は、第１の一連のテストと同様である。ただし、ここで実行したすべてのテストについて、その影響が小さい限り、この場合は制御されていない値に位置決め角度が固定された（上記の表１を参照）。
【００６７】
結果が以下の表２に提供される。
【表２】
2021528606.tif 000004
【００６８】
本発明によるテンショナーの性能が、重複角度αに敏感であることを強調することは興味深い。
【００６９】
より具体的には、少なくともテストされた範囲において、角度βが大きいほど、圧縮段階で得られる最大力Ｆｍａｘが大きくなるように現れる。
【００７０】
同様に、角度βが６０°の場合、性能は文献Ｄ２のテンショナーで得られたものよりも優れていることに留意されたい。
【００７１】
表１および表２に提供されている結果を考慮すると、位置決め角度αは任意の角度にすることができるが、しかし特に５°から９０°の間に含まれる。
【００７２】
他のテストが実施された。
【００７３】
（その他のテスト）
これらの他のテストは、第１のテストの条件下で実施された（特に、β＝３０°であるが、ただし、表１の結果を考慮すると、位置決め角度αの正確な角度は検証されていない）。
【００７４】
変更された唯一のパラメータは、膜４０の厚さに関する。
【００７５】
第１に、膜４０の厚さは、０．０５ｍｍに固定された（第１の試験における０．０９ｍｍではない）。
【００７６】
これらの条件下で、最大力Ｆｍａｘは２５００Ｎで測定された。
【００７７】
膜４０の厚さを減少させることにより、したがって、到達する最大の力も減少することが観察される。様々なテストで所与の膜を考慮すると（形状、特定のヤング率を規定する材料の性質）、したがって、０．０５ｍｍの厚さがテンショナーの許容可能な性能を得るための最小値を規定することが理解されよう。
【００７８】
もちろん、膜を形成する材料の形状と性質に応じて、そうでない可能性がある。
【００７９】
第２に、０．１３ｍｍ（第１のテストにおける０．０９ｍｍではなく）に固定された厚さの膜４０を用いて、テンショナーの性能をテストすることが試みられた。
【００８０】
それにより、膜が硬すぎて第１のチャンバ３５に正しく挿入することができないことが証明された。
【００８１】
もちろん、そうではなく、膜を形成する材料の形状および性質だけでなく、テンショナーの形状（特に、第１のチャンバの直径）にもよる可能性がある。
【００８２】
したがって、実施されたテストの範囲において、０．０５ｍｍ〜０．１１ｍｍの間で構成される膜の厚さは、求められる結果に適合される。
【００８３】
変形例では、重複を提供しないことが可能である。この場合、膜４０の少なくとも一部が少なくとも１つの開口部３４全体の反対側に配置されることを確実にするために、膜の２つの端部はスロットによって分離され、スロットは開口部の反対側に配置できない。
【００８４】
図５には、図１〜４に示される膜４０の代わりに使用することができる別のタイプの膜４１が示されている。膜４１は、テンショナー１００の第１のチャンバ３５内にやはり取り付けられていない場合、円形の膜である。第１のチャンバ３５内に設置されると、その形状は、実質的に楕円形またはクリスプ形状である。膜４１が使用位置に保持されるように、第１のチャンバ３５の底面ＰＦにカウンターフォーム（図示せず）を提供することが有利であり、膜４１は封鎖され得る。
【００８５】
膜４０、４１は、金属、プラスチック、例えば熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂、またはエラストマー熱可塑性樹脂を含む材料から作製され得る。膜が金属を備える場合、青銅、真ちゅう、銅、アルミニウム、または鋼もまた選択され得る。
【００８６】
図６および図７には、別の実施形態が示されている。
【００８７】
これらの図では、膜４２、４３は、テンショナー１００の長手方向軸線１１と実質的に統合された対称軸ＡＳを有するリングの形態で提示されている。さらに、リング４２、４３は、第１のチャンバ３５に設けられた支持体３８の上面３８０に取り付けられている。この支持体３８は、リングがすべての開口部に対応できることを確実に可能にする。
【００８８】
図６では、リング４２は円形の断面を有する。それは、特に、例えばエラストマーでできたＯリングであり得る。
【００８９】
図７では、リング４３は、第１のチャンバ３５の内側に向けられ、テンショナー１００の長手方向軸線１１に対して傾斜している平坦な面４３０を有する。換言すれば、テンショナー１００の長手方向軸線１１と、リング４３の平坦な面４３０によって所与の方向との間に形成される幾何学的角度方向の角度ｃは、ゼロではない角度を形成する。したがって、圧縮段階中に、テンショナー１００の長手方向軸線１１によって所与の方向に沿って主に加えられる、第１のチャンバ３５に含まれる流体によって加えられる圧力は、支持体３８に対してリング４３を保持する垂直方向の力成分によってばかりでなく、半径方向成分によってもまたリング４３で伝達され、チャンバ３５の内周に対して、したがって２つのチャンバ３５、３７の間の通路開口部３４に対してリング４３を平坦化する。
【００９０】
この効果は、図６のリング４２によっても存在するが、同じ圧力が加えられた場合、リング４３が受ける半径方向の力は、リング４２が受ける半径方向の力よりも大きい。
【００９１】
したがって、例えば、リング４３は、三角形の断面を有することができる。これは図７の場合である。
【００９２】
最後に、図８には、本発明の別の実施形態の変形形態が示されている。
【００９３】
これは、図６のリング４２を用いて示されるが、図７のリング４３に応用される。
【００９４】
ここで、少なくとも１つの開口部３４が長手方向軸線ＡＯを有し、角度ｄは、幾何学的角度方向に沿って、テンショナー１００の長手方向軸線１１と、少なくとも１つの開口部３４の長手方向軸線ＡＯとの間がゼロではなく、厳密には９０°未満であると規定される。
【００９５】
これにより、テンショナー１００の緩め段階中にリング４２、４３の上昇が容易になる。したがって、第２のチャンバから第１のチャンバへの流体の通過が改善され、これにより、テンショナー１００の全体的な性能、特にその反応時間を向上させることができる。
【００９６】
リング４２、４３は、有利にはエラストマーでできている。エラストマー熱可塑性プラスチックもまた検討され得る。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００９７】
【特許文献１】欧州特許第０  ９２６  ３９６号公開
【特許文献２】欧州特許第０  ５６０  ６８５号公開
【図１】
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【図２（ａ）】
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【図２（ｂ）】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図３Ｃ】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【国際調査報告】
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