(57)【要約】  長手方向軸Ｘ及び垂直方向軸Ｚによって定義されたプレーンＰに沿って延在する真空絶縁型のグレージングユニット（１０）であって、（ａ）厚さＺ１を有する第１ガラスペイン（１）及び厚さＺ２を有する第２ガラスペイン（２）、但し厚さは、プレーンＰに垂直の方向において計測され、Ｚ１は、Ｚ２超である（ｂ）第１と第２ガラスペインの間において位置決めされ、且つ、第１と第２ガラスペインの間において所定の距離を維持する、別個のスペーサの組（３）、（ｃ）境界線上において第１と第２ガラスペインの間の距離を封止する密封接合封止体（４）、（ｄ）第１及び第２ガラスペイン及び別個のスペーサの組によって定義され、且つ、密封接合封止体によって閉鎖された内部容積Ｖであって、その中に０．１ｍｂａｒ未満の圧力の真空が生成されるものを有し、厚さ比率Ｚ１／Ｚ２≧１．３０であり、第２ガラスペインは、予め応力が付与されたガラスから作られている。【選択図】図１
2021510672.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
長手方向軸Ｘ及び垂直方向軸Ｚによって定義されたプレーンＰに沿って延在する真空絶縁型のグレージングユニット（１０）であって、
ａ．厚さＺ１を有する第１ガラスペイン（１）及び厚さＺ２を有する第２ガラスペイン（２）であって、前記厚さは、前記プレーンＰに垂直の方向において計測されており、且つ、Ｚ１は、Ｚ２超である（Ｚ１＞Ｚ２）、第１ガラスペイン及び第２ガラスペインと、
ｂ．前記第１ガラスペインと前記第２ガラスペインの間において位置決めされ、且つ、前記第１ガラスペインと前記第２ガラスペインの間において所定の距離を維持する別個のスペーサの組（３）と、
ｃ．境界線にわたって前記第１ガラスペインと前記第２ガラスペインの間の前記距離を封止する密封接合封止体（４）と、
ｄ．前記第１ガラスペイン及び第２ガラスペイン並びに前記別個のスペーサの組によって定義され、且つ、前記密封接合封止体によって閉鎖された内部容積Ｖであって、その中に０．１ｍｂａｒ未満の圧力の真空が生成される、内部容積Ｖと、
を有する真空絶縁型のグレージングユニット（１０）において、
前記第２ガラスペインの前記厚さＺ２に対する前記第１ガラスペインの前記厚さＺ１の厚さ比率Ｚ１／Ｚ２は、１．３０に等しいか又はそれより大きく（Ｚ１／Ｚ２≧１．３０）、且つ、
前記第２ガラスペインは、予め応力が付与されたガラスから作られていることを特徴とする真空絶縁型のグレージングユニット。
【請求項２】
前記厚さ比率Ｚ１／Ｚ２は、１．５５に等しいか又はそれより大きく（Ｚ１／Ｚ２≧１．５５）、好ましくは、１．６０〜１５．００（１．６０≦Ｚ１／Ｚ２≦１５．００）であり、好ましくは、２．００〜８．００（２．００≦Ｚ１／Ｚ２≦８．００）であり、更に好ましくは、２．００〜６．００（２．００≦Ｚ１／Ｚ２≦６．００）である、請求項１に記載の真空絶縁型のグレージングユニット。
【請求項３】
前記第１ガラスペインの前記厚さＺ１は、３ｍｍに等しいか又はそれより大きく（Ｚ１≧３ｍｍ）、更に好ましくは、４ｍｍに等しいか又はそれより大きく（Ｚ１≧４ｍｍ）、更に好ましくは、５ｍｍに等しいか又はそれより大きく（Ｚ１≧５ｍｍ）、理想的には、６ｍｍに等しいか又はそれより大きい（Ｚ１≧６ｍｍ）、請求項１又は２に記載の真空絶縁型のグレージングユニット。
【請求項４】
前記第２ガラスペインの前記厚さＺ２は、１ｍｍ〜８ｍｍ（１ｍｍ≦Ｚ２≦８ｍｍ）であり、好ましくは、２ｍｍ〜６ｍｍ（２ｍｍ≦Ｚ２≦６ｍｍ）であり、更に好ましくは、３ｍｍ〜６ｍｍ（３ｍｍ≦Ｚ２≦６ｍｍ）である、請求項１〜３のいずれか１項に記載の真空絶縁型のグレージングユニット。
【請求項５】
前記スペーサの組は、１５〜１００ｍｍ、好ましくは、２０ｍｍ〜８０ｍｍ、更に好ましくは、２０ｍｍ〜６０ｍｍであるピッチを有するグリッドを形成している、請求項１〜４のいずれか１項に記載の真空絶縁型のグレージングユニット。
【請求項６】
前記第１ガラスペイン及び／又は第２ガラスペインのうちの少なくとも１つ、好ましくは、前記第２ガラスペインは、ソーダ−石灰−シリカガラス、アルミノシリケートガラス、又はボロシリケートガラスタイプから作られている、請求項１〜５のいずれか１項に記載の真空絶縁型のグレージングユニット。
【請求項７】
前記第２ガラスペインは、熱強靭化又は化学強化されたソーダ−石灰−シリカガラスタイプである、請求項６に記載の真空絶縁型のグレージングユニット。
【請求項８】
前記第２ガラスペインの組成は、前記ガラスの合計重量に対して表現すると、以下の重量百分率を有する、請求項６又は７に記載の真空絶縁型のグレージングユニット。
ＳｉＯ２      ６０〜７８％
Ａｌ２Ｏ３      ０〜８ｗｔ％
Ｂ２Ｏ３      ０〜４ｗｔ％
Ｎａ２Ｏ      ５〜２０ｗｔ％、好ましくは、１０〜２０ｗｔ％
ＣａＯ      ０〜１５ｗｔ％
ＭｇＯ      ０〜１２ｗｔ％
Ｋ２Ｏ      ０〜１０％
ＢａＯ      ０〜５％
【請求項９】
前記第１ガラスペイン及び／又は第２ガラスペインのうちの少なくとも１つは、ラミネートされたガラスペインである、請求項１〜８のいずれか１項に記載の真空絶縁型のグレージングユニット。
【請求項１０】
前記第１ガラスペイン及び第２ガラスペインは、それぞれ、第１内側プレート面（１２）及び第２内側プレート面（２２）と、それぞれ、第１外側プレート面（１３）及び第２外側プレート面（２３）とを有し、且つ、前記第１内側プレート面及び／又は第２内側プレート面（１２、２２）及び／又は前記第１外側プレート面及び／又は前記第２外側プレート面（１３、２３）のうちの少なくとも１つには、少なくとも、熱線反射薄膜又は低Ｅ薄膜を与えられている、請求項１〜９のいずれか１項に記載の真空絶縁型のグレージングユニット。
【請求項１１】
前記第１及び／又は第２ガラスペインのうちの少なくとも１つは、絶縁ガラスユニットからなり、前記絶縁ガラスユニットは、絶縁空洞を生成するために第１ガラスプレート及び第２ガラスプレートに絶縁ガラスユニットの周囲に沿って結合されたスペーサによって分離された少なくとも第１ガラスプレート及び第２ガラスプレートを含み、さらに、前記第１ガラスプレート及び第２ガラスプレートを一緒に固定し、前記絶縁空洞を封止する封止材のコードンを含む、請求項１〜１０のいずれか１項に記載の真空絶縁型のグレージングユニット（１０）。
【請求項１２】
前記第１ガラスペイン及び第２ガラスペインは、それぞれ、第１周辺エッジ及び第２周辺エッジを有しており、前記第１周辺エッジが、前記第２周辺エッジから凹入しているか、または、前記第２周辺エッジが、前記第１周辺エッジから凹入している、請求項１〜１１のいずれか１項に記載の真空絶縁型のグレージングユニット（１０）。
【請求項１３】
前記内部容積内の前記圧力は、０．０１ｍＢａｒ未満である、請求項１〜１２のいずれか１項に記載の真空絶縁型のグレージングユニット（１０）。
【請求項１４】
第１温度Ｔｅｍｐ１を有する第１空間を第２温度Ｔｅｍｐ２を有する第２空間から分離するパーティションであって、Ｔｅｍｐ１は、Ｔｅｍｐ２より低く、前記パーティションは、請求項１〜１３のいずれか１項に記載の真空絶縁型のグレージングユニットによって閉鎖される開口部を有しており、第１ガラスペインは、前記第１空間に対向している、パーティション。
【請求項１５】
第１温度Ｔｅｍｐ１を有する第１空間を第２温度Ｔｅｍｐ２を有する第２空間から分離するパーティションの開口部を閉鎖するための、請求項１〜１３のいずれか１項に記載の真空絶縁型のグレージングユニットの使用であって、Ｔｅｍｐ１は、Ｔｅｍｐ２より低く、且つ、第１ガラスペインは、前記第１空間に対向している、使用。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、真空絶縁型のグレージングに関し、この場合に、ガラスペインは、異なる厚さを有し、且つ、この場合に、ガラスペインのうちの１つは、予め応力が付与されたガラスペインである。
【背景技術】
【０００２】
真空絶縁型のグレージングは、その高性能な断熱に起因して、推奨されている。真空絶縁型のグレージングは、通常、真空がその内部において生成される内部空間によって分離された少なくとも２つのガラスペインから構成されている。一般に、高性能な断熱（Ｕ＜１．２Ｗ／ｍ２Ｋである熱貫流率Ｕ）を実現するために、グレージングユニットの内側の圧力は、通常、０．１ｍｂａｒ以下であり、一般に、２つのガラスペインのうちの少なくとも１つは、低Ｅ層によってカバーされている。このような圧力をグレージングユニットの内側において得るために、密封接合封止体が、２つのガラスペインの周囲において配置され、真空が、グレージングユニットの内側においてポンプにより生成されている。グレージングユニットが、大気圧下において（グレージングユニットの内部と外部の間の圧力差に起因して）凹むことを防止するために、通常、２つのガラスペインの間において、例えばグリッドの形態のスペーサが配置されている。
【０００３】
真空絶縁型のグレージング内において対処を要する技術的な問題は、外部環境と内部環境の間の温度差によって誘発される熱応力に対する抵抗力である。実際に、内部圧力に対向しているガラスペインは、内部環境の温度に類似した温度を有し、且つ、外部環境に対向しているガラスペインは、外部環境の温度に類似した温度を有する。大部分の厳しい天候条件において、内部温度と外部温度の間の差は、最大で３０℃以上に到達しうる。内部環境と外部環境の間の温度差は、ガラスペインの内側における熱応力の誘発をもたらしうるであろう。いくつかの厳しいケースにおいては、例えば、温度差が、≧２０℃である際には、誘発される熱応力が、真空絶縁型のグレージングの破壊をもたらしうるであろう。この誘発される熱応力に抵抗するために、両方のガラスペインの厚さを増大させるなどの、様々な解決策が、当技術分野において提供されている。別の解決策は、特開２００１−３１６１３７号公報において提案されており、これは、ガラスペインが強力な太陽光によって照射された場合にも変形又は歪が発生しないような真空絶縁型のグレージングの改善方法に対処している。特開２００１−３１６１３７号公報は、グレージングの設計について教示しており、この場合に、屋内側において配設される内側ガラスペインは、外側ガラスペインよりも厚くなっている。対照的に、特開２００１−３１６１３８号公報は、反対のＶＩＧ構造を教示しており、この場合には、屋外側において配設される外側ガラスペインは、改善された衝撃抵抗力及び防音効果を目的として、内側ガラスペインよりも厚くなっている。
【０００４】
しかしながら、当技術分野は、ガラスペインが外部環境と内部環境の間の温度差に晒される真空絶縁型のグレージング内の熱応力の誘発に対する抵抗力を改善するという技術的問題に、そのいずれもが対処していない。
【発明の概要】
【０００５】
本発明は、長手方向軸Ｘ及び垂直方向軸Ｚによって定義されたプレーンＰに沿って延在する真空絶縁型のグレージングユニットに関し、これは、
ａ．厚さＺ１を有する第１ガラスペイン及び厚さＺ２を有する第２ガラスペインであって、厚さは、プレーンＰに垂直の方向において計測されており、且つ、Ｚ１は、Ｚ２よりも大きい（Ｚ１＞Ｚ２）、第１ガラスペイン及び第２ガラスペインと、
ｂ．第１ガラスペインと第２ガラスペインの間に位置決めされ、且つ、第１ガラスペインと第２ガラスペインの間において所定の距離を維持する別個のスペーサの組と、
ｃ．境界線にわたって第１ガラスペインと第２ガラスペインの間の距離を封止する密封接合封止体と、
ｄ．第１ガラスペイン及び第２ガラスペイン及び別個のスペーサの組によって定義され、且つ、密封接合封止体によって閉鎖された内部容積Ｖであって、その中に０．１ｍｂａｒ未満の圧力の真空が生成される、内部容積と、
を有し、
第２ガラスペインの厚さＺ２に対する第１ガラスペインの厚さＺ１の厚さ比率Ｚ１／Ｚ２が、１．３０に等しいか又はそれより大きく（Ｚ１／Ｚ２≧１．３０）、且つ、
第２ガラスペインは、予め応力が付与されたガラスから作られている
ことを特徴としている。
【０００６】
本発明は、更に、第１温度Ｔｅｍｐ１を有する第１空間を第２温度Ｔｅｍｐ２を有する第２空間から分離するパーティションにも関し、この場合に、Ｔｅｍｐ１は、Ｔｅｍｐ２より低く、パーティションは、前記真空絶縁型のグレージングユニットによって閉鎖される開口部を有する。また、本発明は、パーティションの前記開口部を閉鎖するための前記真空絶縁型のグレージングユニットの使用にも関する。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】本発明の一実施形態による真空絶縁型のグレージングの断面図を示す。
【図２】Ｚ１／Ｚ２厚さ比率の関数として、ΔＴ＝３５℃におけるガラスペインにおいて算出された最大熱応力（σΔＴＭａｘ）の相関の有限要素モデル化の結果を示す。
【図３】いずれも、Ｚ１／Ｚ２厚さ比率の関数としての、ΔＴ＝３５℃におけるガラスペインにおいて算出された外挿済みの最大熱応力（σΔＴＭａｘ）、及び２０ｍｍのスペーサピッチによって算出された、ピラー位置σｐにおける大気圧によって誘発される応力の値の相関を示す。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
本発明の目的の１つは、内部環境と外部環境の間の温度差によって誘発される熱応力に対する非常に改善された抵抗力を実証する、真空絶縁型のグレージング（以下においては、ＶＩＧと呼称される）を提供することである。
【０００９】
驚いたことに、第１ガラスペインが、１．３０に等しいか又はそれより大きく、第２ガラスペインの厚さＺ２に対する第１ガラスペインの厚さＺ１の厚さ比率Ｚ１／Ｚ２だけ第２ガラスペインよりも厚く（Ｚ１＞Ｚ２）、且つ、第２ガラスペインが、予め応力が付与されたガラスから作られている本発明の真空絶縁型のグレージングは、熱によって誘発される応力に対する非常に改善された抵抗力を提供することが見出された。非対称的なＶＩＧ構成は、両方が同一の全体厚さを有する、対応する対称的な真空絶縁型のグレージングよりも、良好な熱応力抵抗力を提供する。
【００１０】
本発明の真空絶縁型のグレージングは、以下においては、「非対称的なＶＩＧ」と呼称することとする。
【００１１】
本発明は、通常は、２ｍｍ以下である特定の距離だけ離隔した状態で第１ガラスペイン及び第２ガラスペインを保持する少なくとも１つのスペーサによって一緒に関連付けられる第１ガラスペイン及び第２ガラスペインと、前記ガラスペインの間における、少なくとも１つの第１空洞を有する内部空間とを有する真空絶縁型のグレージングパネルに関し、空洞内には、０．１ｍｂａｒ未満の真空が存在しており、前記空間は、前記内部空間の周りのガラスペインの周囲において配置された周囲方向の密封接合封止体により、閉鎖されている。
【００１２】
従って、図１に示されているように、本発明は、長手方向軸Ｘ及び垂直方向軸Ｚによって定義されたプレーンＰに沿って延在する真空絶縁型のグレージングユニット（１０）に関し、これは、
ａ）厚さＺ１を有する第１ガラスペイン（１）及び厚さＺ２を有する第２ガラスペイン（２）であって、厚さは、プレーンＰに垂直の方向において計測されており、且つ、Ｚ１は、Ｚ２超である（Ｚ１＞Ｚ２）、第１ガラスペイン及び第２ガラスペインと、
ｂ）第１ガラスペインと第２ガラスペインの間において位置決めされ、且つ、第１ガラスペインと第２ガラスペインの間において所定の距離を維持する別個のスペーサの組（３）と、
ｃ）境界線にわたって第１ガラスペインと第２ガラスペインの間の距離を封止する密封接合封止体（４）と、
ｄ）第１ガラスペイン及び第２ガラスペイン及び別個のスペーサの組によって定義され、且つ、密封接合封止体によって閉鎖された内部容積Ｖであって、その中に０．１ｍｂａｒ未満の圧力に真空が生成される、内部容積Ｖと、
を有する。
【００１３】
本発明の範囲内において、第２ガラスペインの厚さＺ２に対する第１ガラスペインの厚さＺ１の厚さ比率Ｚ１／Ｚ２は、１．３０に等しいか又はそれより大きい（Ｚ１／Ｚ２≧１．３０）。好適な一実施形態においては、第２ガラスペインの厚さＺ２に対する第１ガラスペインの厚さＺ１の厚さ比率は、１．５５に等しいか又はそれより大きく（Ｚ１／Ｚ２≧１．５５）、好ましくは、１．６０〜１５．００（１．６０≦Ｚ１／Ｚ２≦１５．００）であり、好ましくは、２．００〜８．００（２．００≦Ｚ１／Ｚ２≦８．００）であり、更に好ましくは、２．００〜６．００（２．００≦Ｚ１／Ｚ２≦６．００）である。
【００１４】
本発明の好適な一実施形態においては、第２ガラスペインの厚さＺ２は、１ｍｍ〜８ｍｍ（１ｍｍ≦Ｚ２≦８ｍｍ）であり、好ましくは、２ｍｍ〜６ｍｍ（２ｍｍ≦Ｚ２≦６ｍｍ）であり、更に好ましくは、３ｍｍ〜６ｍｍ（３ｍｍ≦Ｚ２≦６ｍｍ）である。
【００１５】
熱によって誘発される応力は、第１ガラスペイン（１、Ｔ１）と第２ガラスペイン（２、Ｔ２）の間の温度差が存在するとすぐに発生し、Ｔ１とＴ２の間の差の増大に伴って増大する。温度差（ΔＴ）は、第１ガラスペイン（１）について算出される平均温度Ｔ１と第２ガラスペイン（２）について算出される平均温度Ｔ２との間の絶対差である。ガラスペインの平均温度は、当業者には既知の数値シミュレーションから算出される。
【００１６】
熱によって誘発される応力は、このようなガラスペインの間の絶対温度差が２０℃に到達した際には、更に大きな問題となり、最悪のケースにおいては、ＶＩＧの破壊をもたらし、絶対温度差が３０℃超である際には、更に深刻なものとなる。
【００１７】
本発明は、熱によって誘発される応力の低減が、相対的に薄いガラスペインＺ２に対する相対的に厚いガラスペインＺ１の比率Ｚ１／Ｚ２が、１．３に等しいか又はそれより大きい非対称的なＶＩＧ構成を介して実現され得るという、驚くべき発見に基づいている。この非対称的な特性は、熱応力の低減を可能にすることが見出された。厚さ比率が大きいほど、熱によって誘発される応力の低減も大きいことが更に見出された。図２は、Ｚ１／Ｚ２厚さ比率の関数として、ΔＴ＝３５℃におけるガラスペインにおいて算出された最大熱応力（σΔＴＭａｘ）の相関の有限要素モデル化の結果を示している。
【００１８】
熱によって誘発される応力（σΔＴ）は、第１空間と第２空間の間の温度差により、ＶＩＧのガラスペイン上において誘発される応力である。ＶＩＧのそれぞれのガラスペイン上における熱応力を算出するために、数値シミュレーションが使用されている。異なる温度条件に曝露された際の真空絶縁型のグレージングの挙動をシミュレートするために、Ａｂａｑｕｓ  ＦＥＡによる有限要素分析（ＦＥＡ）モデル（以前は、ＡＢＡＱＵＳと呼称されていたもの）を構築した。温度差によって誘発される熱応力が、それぞれのガラスペインにおいて算出され、ＭＰａを単位として表現されている。誘発される熱応力が、非対称な構成において（本発明におけるような）異なる厚さのガラスペインを有するＶＩＧについて算出され、ＶＩＧの全体厚さが維持されているその対応する対称的な構成と比較されている。例えば、それぞれが６ｍｍの厚さを有する第１ガラスペイン及び第２ガラスペインを有する、１２ｍｍの全体厚さのＶＩＧ（従来技術）の誘発される熱応力が、異なる非対称的な構成（本発明におけるもの）の誘発される熱応力と比較されており、この場合に、第１ガラスペイン及び第２ガラスペインの厚さは、例えば、７ｍｍ−５ｍｍ／８ｍｍ−４ｍｍ／９ｍｍ−３ｍｍである。
【００１９】
図２において、最大誘発熱応力の値は、第１ガラスペイン及び第２ガラスペインについて得られた最大の値である。熱応力は、以下の条件において算出されている。
−温度：ΔＴ＝３５℃である。ΔＴは、第１ガラスペインの平均温度Ｔ１と第２ガラスペインの平均温度Ｔ２の間の温度差として算出され、
−ガラスペインは、ソーダ石灰シリカガラスから製造されており、且つ、１ｍ×１ｍのサイズを有し、
−ＶＩＧは、熱貫流率Ｕ＝０．７Ｗ／ｍ２Ｋを有し、
−実験用のＶＩＧは、無拘束状態のエッジを有し、即ち、更なる窓枠内において位置決めされてはおらず、
−スペーサの間の間隔（ピッチとも呼称される）が２０ｍｍである。
【００２０】
但し、この非対称性は、熱によって誘発される応力を低減するのには優れているが、ピラー位置において大気圧によって誘発される応力に対する抵抗力の観点においては、非対称的なＶＩＧの性能に悪影響を及ぼすことになることが見出された。この劣化は、主には、非対称的なＶＩＧの第２ガラスペインが、同一の合計厚さを有する対応する対称的なＶＩＧ内のガラスペインよりも薄いという事実によってもたらされている。
【００２１】
大気圧は、ＶＩＧのガラスペインの外部表面において永久的な引張応力を生成する。この引張応力は、σ＝０．１１×λ２／ｔ２［ＭＰａ］という式により算出することが可能であり、この場合に、λ［ｍ］及びｔ［ｍ］は、それぞれ、スペーサの間のピッチ及びガラスペインの厚さである。ピッチとは、スペーサの間の間隔を意味している。
【００２２】
同一のピッチにおいてガラスペインの間において位置決めされた同一のスペーサを有し、且つ、同一の全体厚さを有する同一サイズの２つの真空絶縁型のグレージングの引張応力を異なる実施形態について算出した。１つの構成は、第１ガラスペイン及び第２ガラスペインが同一の厚さを有する対称的なＶＩＧであり、第２の構成は、第１ガラスペインの厚さＺ１が第２ガラスペインの厚さＺ２よりも厚い非対称的なＶＩＧであり、厚さ比率Ｚ１／Ｚ２が１．３０超である。
【００２３】
2021510672.tif 000003
【００２４】
１．３０に等しいか又はそれより大きい、第２ガラスペインの厚さＺ２に対する第１ガラスペインの厚さＺ１の厚さ比率を有し、従って、第２ガラスペインの厚さを低減した非対称的なＶＩＧを構成することは、熱によって誘発される応力を有意に低減することにおいて優れているが（図２）、表１の例１及び例２のラインＡ及びＢにおけるように、第２ガラスペインの表面において有意に増大する大気圧によって誘発される応力に対して非常に有害であることが見出された。
【００２５】
大気圧によって誘発される許容可能な応力は、それぞれのＶＩＧごとに算出されるべきであり、特定の位置と、それによりＶＩＧが配置される特定の大気条件とに依存するだろう。例えば、曲げ強度の設計値（ｆｇ；ｄ）の算出を可能にする、欧州規格ＰｒＥＮ１６６１２「Ｇｌａｓｓ  ｉｎ  ｂｕｉｌｄｉｎｇ  −  Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ  ｏｆ  ｔｈｅ  ｌａｔｅｒａｌ  ｌｏａｄ  ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ  ｏｆ  ｇｌａｓｓ  ｐａｎｅｓ  ｂｙ  ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ」の最新のドラフトを参照されたい。この設計値は、大気圧などの既定の負荷について超過されるべきでない応力の最大値を定義している。アニーリング済みの支持されてはいないエッジ及びフロートガラスの場合には、大気圧によって誘発される応力の許容設計値は、７．２５ＭＰａ（ｆｇ，ｄ＝７．２５ＭＰａ）である。
【００２６】
表１において算出されているように、それぞれ６ｍｍ及び８ｍｍという類似のペイン厚さを有する２つの対称的なＶＩＧの場合には、ピラー位置において算出される大気圧によって誘発される応力は、それぞれ６．１９ＭＰａ及び３．４８ＭＰａである。これらの算出された値は、７．２５ＭＰａという許容設計値より低い。但し、２つの非対称的なＶＩＧ構成の場合には、第２の薄いガラスペイン（４ｍｍ）のピラー位置における大気圧によって誘発される応力は、７．２５ＭＰａの許容設計値超である。
【００２７】
このような大気圧によって誘発される応力の増大という課題に対処するための１つの解決策は、第２ガラスペインの厚さを増大させるというものである。しかしながら、本発明の非対称性の範囲内で第２ガラスペインの厚さを増大させることは、厚さ比率を減少させることを意味すると共に、これにより、熱によって誘発される応力の低減に対するその肯定的な効果の低減をも意味している。更には、第２ガラスペインの厚さを増大させることは、ＶＩＧの全体重量に対する更なる悪影響をも有する。
【００２８】
図３は、いずれも、Ｚ１／Ｚ２の厚さ比率の関数としての、ΔＴ＝３５℃におけるガラスペインにおいて算出された外挿済みの最大熱応力（σΔＴＭａｘ）、並びに２０ｍｍのスペーサピッチ及び７ｍｍの第１ペインの厚さ（Ｚ１＝７ｍｍ）によって算出された、圧力によって誘発される応力の値σｐの相関を示すことにより、この技術的な課題を更に示している。
【００２９】
驚いたことに、この技術的課題は、その曲げ強度を増大させるために、第２ガラスペインについて、予め応力が付与されたガラスを使用することにより解決されうることが見出された。予め応力が付与されたガラスとは、熱強化ガラス、熱強靭化安全ガラス、又は化学強化ガラスを意味している。予め応力が付与されたガラスの使用は、厚さ比率Ｚ１／Ｚ２を維持しつつ、第２ガラスペインにおける大気圧によって誘発される応力の増大に耐えることを可能にする。本発明の非対称的なＶＩＧは、厚さ比率Ｚ１／Ｚ２を増大させることにより、且つ、第２ガラスペインについて予め応力が付与されたガラスを使用することにより、第１ガラスペインと第２ガラスペインの間の温度差によって誘発される応力の低減と、大気圧応力に対する抵抗力の改善とを可能にする技術的解決策を与える。
【００３０】
実際に、同一の欧州規格ＰｒＥＮ１６６１２を参照すれば、同じ条件の同じガラスについて算出される許容設計値は、熱強靭化ガラスを使用した場合、６９．７５ＭＰａに増大している（ｆｇ，ｄ＝６９．７５ＭＰａ）。従って、本発明の非対称的なＶＩＧの第２ガラスペインについて、予め応力が付与されたガラスを使用することにより、本発明のＶＩＧの非対称性によってもたらされる技術的利点のほとんどを可能にする。
【００３１】
本発明の好適な実施形態においては、第１ガラスペインの厚さＺ１は、３ｍｍに等しいか又はそれより大きく（Ｚ１≧３ｍｍ）、好ましくは、４ｍｍに等しいか又はそれより大きく（Ｚ１≧４ｍｍ）、更に好ましくは、５ｍｍに等しいか又はそれより大きく（Ｚ１≧５ｍｍ）、更に好ましくは、６ｍｍに等しいか又はそれより大きい（Ｚ１≧６ｍｍ）。実際に、厚さ比率（Ｚ１／Ｚ２）は、大きいほど、熱によって誘発される応力の低減のために良いということが更に見出されている。従って、第１ガラスペインと第２ガラスペインの間の厚さ比率の増大において相対的に大きな柔軟性を提供し、それにより、熱によって誘発される応力に対する改善された抵抗力を提供するために、第１ガラスペインは、有意な厚さＺ１を有することが好ましい。
【００３２】
更には、機械的な性能の改善に加えて、厚さ比率Ｚ１／Ｚ２が１．３０に等しいか又はそれより大きく、且つ、第２ガラスペインが予め応力が付与されたガラスから作られている本発明の非対称的なＶＩＧは、表２において示されているように、本発明の非対称的なＶＩＧの断熱性の更なる改善を可能にしている。
【００３３】
2021510672.tif 000004
【００３４】
表２において示されているように、例えば、第１ガラスペインにおける大気圧によって誘発される応力を、許容設計値より低い、対応する対称的なＶＩＧにおいて得られるレベルに維持しながら、本発明の非対称なＶＩＧは、第１ガラスペインと第２ガラスペインの間において位置決めされるスペーサのピッチを増大させることができ、それによりピラーの数を低減することを可能にする。対照的に、対称的なＶＩＧのガラスペインにおける大気圧によって誘発される応力は、許容設計値超に増大している。上で示されているように、予め応力が付与された第２ガラスペインは、この増大した大気圧によって誘発される応力に耐えることができる。
【００３５】
ピラーの数を低減することにより、熱伝導の伝達性が低下し、ＶＩＧの熱貫流率（Ｕ値）が改善され、これは、低いＵ値と、それによる相対的に良好な断熱特性とに導く。
【００３６】
本発明の非対称的なＶＩＧは、通常、汎用グレージングユニット、建てられた壁、自動車グレージングユニット、又は建築グレージングユニット、電気器具などの、パーティション内の開口部を閉鎖するために使用される。このパーティションは、第１温度Ｔｅｍｐ１によって特徴付けられる第１空間を第２温度Ｔｅｍｐ２によって定義される第２空間から分離しており、この場合に、Ｔｅｍｐ１は、Ｔｅｍｐ２より低い。内部空間の温度は、通常、１５〜２５℃である一方で、外部空間の温度は、冬における−２０℃から、夏における＋４０℃までの範囲である。従って、内部空間と外部空間の間の温度差は、通常、最大で３５℃に到達しうる。本発明の非対称的なＶＩＧのそれぞれのガラスペインの温度（Ｔ１、Ｔ２）は、対応する空間の温度（Ｔｅｍｐ１、Ｔｅｍｐ２）を反映することになる。本発明の非対称的なＶＩＧが、その第１ガラスペインが第１空間に対向しているように位置決めされた場合には、前記第１ガラスペインの温度（Ｔ１）は、第１空間の温度（Ｔｅｍｐ１）を反映することになり、第２ガラスペインの温度（Ｔ２）は、第２空間の温度（Ｔｅｍｐ２）を反映することになり、逆もまた真である。
【００３７】
好適な実施形態においては、本発明の非対称的なＶＩＧは、第１温度Ｔｅｍｐ１を有する第１空間を第２温度Ｔｅｍｐ２を有する第２空間から分離しているパーティションの開口部を閉鎖し、この場合に、Ｔｅｍｐ１は、Ｔｅｍｐ２より低い。ＶＩＧの非対称性の第１ガラスペインは、第２ガラスペイン（２）の厚さＺ２より大きい厚さＺ１を有する第１ガラスペイン（１）が、第２空間の温度（Ｔｅｍｐ２）よりも低い温度（Ｔｅｍｐ１）を有する第１空間に対向するように、第１空間に対向している。実際に、本発明の非対称的なＶＩＧの技術的利点を最大化させるためには、第２ガラスペインの厚さＺ２より大きい厚さＺ１を有する第１ガラスペイン（１）を「冷たい側」に、即ち、最低温度（Ｔｅｍｐ１）を有する空間に曝露させることが好ましいことが見出された。
【００３８】
また、本発明は、第１温度Ｔｅｍｐ１を有する第１空間を第２温度Ｔｅｍｐ２を有する第２空間から分離するパーティションの開口部を閉鎖するための、上で定義されている非対称的な真空絶縁型のグレージングユニットの使用に関し、この場合に、Ｔｅｍｐ１は、Ｔｅｍｐ２より低く、第１ガラスペインは、第１空間に対向している。
【００３９】
本発明の非対称的なＶＩＧの第２ガラスペインは、予め応力が付与されたガラスである。予め応力が付与されたガラスとは、本明細書においては、熱強化ガラス、熱強靭化安全ガラス、又は化学強化ガラスを意味している。
【００４０】
熱強化ガラスは、外側ガラス表面を圧縮下において配置すると共に、内側ガラス表面を張力下において配置する、制御された加熱及び冷却の方法を使用することにより、熱処理されている。この熱処理方法は、アニーリングされたガラスより大きいが、熱強靭化安全ガラスより小さい曲げ強度を有するガラスを供給する。
【００４１】
熱強靭化安全ガラスは、外側ガラス表面を圧縮下において配置すると共に、内側ガラス表面を張力下において配置する、制御された加熱及び冷却の方法を使用することにより、熱処理されている。このような応力は、衝撃が加わった際に、ガラスが、ギザギザのかけらとして砕ける代わりに、小さな粒状の粒子に砕けることをもたらす。これらの粒状の粒子は、乗員を負傷させたり、物体を損傷する可能性が相対的に低い。
【００４２】
ガラス物品の化学的強化は、例えば、アルカリカリウムイオンなどの相対的に大きなイオンによるガラスの表面層内の相対的に小さなアルカリナトリウムイオンの置換を伴う、熱によって誘発されるイオン交換である。相対的に大きなイオンが、ナトリウムイオンによってそれまで占有されていた小さなサイト内に「楔」のように打ち込まれるのに伴って、増大した表面圧縮応力がガラス内において発生する。このような化学的処理は、一般に、温度及び時間の正確な制御を伴う、相対的に大きなイオンの１つ又は複数の溶融塩を含むイオン交換溶融槽内においてガラスを浸漬することにより、実行される。例えば、Ａｓａｈｉ  Ｇｌａｓｓ  Ｃｏ．のＤｒａｇｏｎＴｒａｉｌ（登録商標）製品系列のもの、或いは、Ｃｏｒｎｉｎｇ  Ｉｎｃ．のＧｏｒｉｌｌａ（登録商標）製品系列のものなどのアルミノケイ酸塩タイプのガラス組成も、化学的な焼き戻しのために非常に効率的であることが知られている。
【００４３】
本発明の実施形態においては、第１ガラスペインも同様に、予め応力が付与されたガラスであってよい。
【００４４】
本発明による真空絶縁型のグレージング（ＶＩＧ）の第１ペイン及び第２ペインは、ガラスペイン（１、２）である。ガラスペインは、例えば、フロートクリア、エクストラクリア、又は着色ガラスなどの、すべてのフラットガラス技術のうちから選択することができる。「ガラス」という用語は、本明細書においては、ミネラルガラス又は有機ガラスなどの、任意のタイプのガラス又は等価な透明材料を意味するものとして理解されたい。使用されるミネラルガラスは、ソーダ−石灰−シリカ、アルミノシリケート又はボロシリケート、結晶質及び多結晶質ガラスなどの、１つ又は複数の既知のタイプのガラスであってよいが、これらに限定されない。使用される有機ガラスは、例えば、透明合成ポリカーボネート、ポリエステル、又はポリビニル樹脂などの、ポリマー又は硬質熱可塑性又は熱硬化性透明ポリマー又はコポリマーであってよい。ガラスペインは、フローティングプロセス、ドローイングプロセス、ローリングプロセス、或いは、溶融ガラス組成から始まる、ガラスペインを製造するために知られたいずれかの他のプロセスにより、得ることができる。ガラスペインは、任意選択により、そのエッジを研磨することができる。エッジの研磨により、鋭いエッジが、真空絶縁型のグレージングとの、特にグレージングのエッジとの接触状態となりうる人々にとって、格段に安全な滑らかなエッジとなる。好ましくは、相対的に低い製造費用を理由として、本発明によるガラスペインは、ソーダ−石灰−シリカガラス、アルミノシリケートガラス、又はボロシリケートガラスタイプのペインである。
【００４５】
好ましくは、本発明の非対称的なＶＩＧの第１ガラスペイン及び第２ガラスペインの組成は、ガラスの合計重量に対して表現すると、以下の重量百分率を有する。
ＳｉＯ２      ４０〜７８％
Ａｌ２Ｏ３      ０〜１８％
Ｂ２Ｏ３      ０〜１８％
Ｎａ２Ｏ      ０〜２０％
ＣａＯ      ０〜１５％
ＭｇＯ      ０〜１０％
Ｋ２Ｏ      ０〜１０％
ＢａＯ      ０〜５％
【００４６】
更に好ましくは、ガラス組成は、ガラスの合計重量に対して表現すると、以下の重量百分率を有する組成のベースガラスマトリックスを有するソーダ−石灰−シリケートタイプのガラスである。
ＳｉＯ２      ６０〜７８ｗｔ％
Ａｌ２Ｏ３      ０〜８ｗｔ％、好ましくは、０〜６ｗｔ％
Ｂ２Ｏ３      ０〜４ｗｔ％、好ましくは、０〜１ｗｔ％
ＣａＯ      ０〜１５ｗｔ％、好ましくは、５〜１５ｗｔ％
ＭｇＯ      ０〜１０ｗｔ％、好ましくは、０〜８ｗｔ％
Ｎａ２Ｏ      ５〜２０ｗｔ％、好ましくは、１０〜２０ｗｔ％
Ｋ２Ｏ      ０〜１０ｗｔ％
ＢａＯ      ０〜５ｗｔ％、好ましくは、０〜１ｗｔ％
【００４７】
本発明の非対称的なＶＩＧの第１ガラスペイン及び第２ガラスペインの別の好適なガラス組成は、ガラスの合計重量に対して表現すると、以下の重量百分率を有する。
６５≦ＳｉＯ２≦７８ｗｔ％
５≦Ｎａ２Ｏ≦２０ｗｔ％
０≦Ｋ２Ｏ＜５ｗｔ％
１≦Ａｌ２Ｏ３＜６ｗｔ％、好ましくは、３＜Ａｌ２Ｏ３≦５％
０≦ＣａＯ＜４．５ｗｔ％
４≦ＭｇＯ≦１２ｗｔ％
（ＭｇＯ／（ＭｇＯ＋ＣａＯ））≧０．５、好ましくは、０．８８≦［ＭｇＯ／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）］＜１
【００４８】
本発明の非対称的なＶＩＧの第１ガラスペイン及び第２ガラスペインの別の好適なガラス組成は、ガラスの合計重量に対して表現すると、以下の重量百分率を有する。
６０≦ＳｉＯ２≦７８％
５≦Ｎａ２Ｏ≦２０％
０．９＜Ｋ２Ｏ≦１２％
４．９≦Ａｌ２Ｏ３≦８％
０．４＜ＣａＯ＜２％
４＜ＭｇＯ≦１２％
【００４９】
本発明の非対称的なＶＩＧの第１ガラスペイン及び第２ガラスペインの別の好適なガラス組成は、ガラスの合計重量に対して表現すると、以下の重量百分率を有する。
６５≦ＳｉＯ２≦７８ｗｔ％
５≦Ｎａ２Ｏ≦２０ｗｔ％
１≦Ｋ２Ｏ＜８ｗｔ％
１≦Ａｌ２Ｏ３＜６ｗｔ％
２≦ＣａＯ＜１０ｗｔ％
０≦ＭｇＯ≦８ｗｔ％
Ｋ２Ｏ／（Ｋ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ）：０．１−０．７
【００５０】
具体的には、本発明による組成用のベースガラスマトリックスの例は、ＰＣＴ特許出願国際公開第２０１５／１５０２０７Ａ１号パンフレット及び国際公開第２０１５／１５０４０３Ａ１号パンフレットにおいて、出願されたＰＣＴ特許出願国際公開第２０１６／０９１６７２Ａ１号パンフレット及び国際公開第２０１６／１６９８２３Ａ１号パンフレット及び国際公開第２０１８／００１９６５Ａ１号パンフレットにおいて、公開されて記載されている。
【００５１】
本発明の好適な実施形態においては、容易に化学的に焼き戻し可能である、即ち、従来のソーダ−石灰−シリカガラス組成よりもイオン交換に好ましいガラス組成を提供するために、第２ガラスペインは、熱強靭化又は化学強化されたソーダ−石灰−シリカガラスタイプであり、好ましくは、ガラスの合計重量に対して表現すると、以下の重量百分率を有する。
ＳｉＯ２      ６０〜７８％
Ａｌ２Ｏ３      ０〜８％
Ｂ２Ｏ３      ０〜４％
Ｎａ２Ｏ      ５〜２０％、好ましくは、１０〜２０ｗｔ％
ＣａＯ      ０〜１５％
ＭｇＯ      ０〜１２％
Ｋ２Ｏ      ０〜１０％
ＢａＯ      ０〜５％
【００５２】
本発明の真空絶縁型のグレージングの第１ガラスペイン及び第２ガラスペインは、同一又は異なるタイプでありうるが、第２ガラスペインは、必ず、予め応力が付与されたガラスとなる。ガラスペインは、同一の寸法又は異なる寸法を有することが可能であり、これにより、階段状のＶＩＧを形成しうる。本発明の好適な実施形態においては、第１ガラスペイン及び第２ガラスペインは、それぞれ、第１周辺エッジ及び第２周辺エッジを有しており、この場合に、第１周辺エッジが、第２周辺エッジから凹入しており、或いは、この場合に、第２周辺エッジが、第１周辺エッジから凹入している。この構成は、密封接合封止体の強さの補強を可能にする。
【００５３】
好適な実施形態においては、第１ガラスペイン及び／又は第２ガラスペインのうちの少なくとも１つ、好ましくは第２ガラスペインは、ラミネートされたガラスペインであってよい。ラミネートされたガラスは、砕けた際に、一体に保持するタイプの安全ガラスである。ラミネートされたガラスは、破壊の場合に、ガラスのその２つ以上の層の間の熱可塑性中間層により、定位置に保持される。中間層は、破壊された際にも、ガラスの層を接合状態で維持し、その高強度が、ガラスが大きな鋭い断片に壊れることを防止する。異なるラミネートされた層の間において使用されることができる熱可塑性中間層は、エチレンビニルアセテート（ＥＶＡ）、ポリイソブチレン（ＰＩＢ）、ポリビニルブチラル（ＰＶＢ）、ポリウレタン（ＰＵ）、シクロオレフィンポリマー（ＣＯＰ）、紫外線活性型の接着剤、並びに／或いは、その他の透明又は半透明接合材料から構成された群から選択された材料であってよい。好ましくは、熱可塑性中間層は、エチレンビニルアセテート層である。
【００５４】
また、別の好適な実施形態においては、本発明は、部分的な真空が絶縁又は非絶縁内部空間（複数のグレージングパネルとも呼称される）のうちの少なくとも１つにおいて生成されることを前提として、これらの内部空間の境界を定めるガラスペイン（２つ、３つ、又はこれ以上）を有する、任意のタイプのグレージングパネルにも適用される。
【００５５】
別の好適な実施形態においては、本発明の非対称的なＶＩＧは、これに加えて、第２空洞を形成する第２空間によって第１ガラスペイン及び第２ガラスペインのうちの１つから分離された第３ガラスペインと、第２空間を維持するために、第３ガラスペイン及び第１ガラスペイン及び第２ガラスペインのうちの１つの周囲において位置決めされた第２封止体とを有しており、前記第２空洞は、例えば、乾燥空気、アルゴン（Ａｒ）、クリプトン（ｋｒ）、キセノン（Ｘｅ）、六フッ化硫黄（ＳＦ６）、或いは、場合によっては、これらのガスの特定のものの混合物などの限定されない少なくとも１種のガスによって充填されている。
【００５６】
別の実施形態においては、本発明の非対称的なＶＩＧの第１ガラスペイン及び／又は第２ガラスペインのうちの少なくとも１つは、通常の絶縁ガラスユニット（ＩＧＵ：ｉｎｓｕｌａｔｉｎｇ  ｇｌａｓｓ  ｕｎｉｔ）によって置換することができ、前記絶縁ガラスユニットは、絶縁空洞を生成するために第１ガラスプレート及び第２ガラスプレートに絶縁ガラスユニットの周囲に沿って結合されたスペーサによって分離された少なくとも第１ガラスプレート及び第２ガラスプレートを含み、さらに、第１ガラスプレート及び第２ガラスプレートを一緒に固定し、且つ、絶縁空洞を封止する封止材のコードンを含む。
【００５７】
また、窓又はドアの性能を改善するために、第１ガラスペイン及び／又は第２ガラスペインの表面の少なくとも１つの上において与えられた低放射性（低Ｅ）被覆、太陽光制御被覆、反射防止被覆を伴う断熱、防音ラミネートされたガラスを伴う補強された防音絶縁、などのその他の選択肢が、本発明の思想との適合性を有する。また、電気クロミック、熱クロミック、光クロミック、又は光起電性の要素を伴うガラスペインも、本発明との適合性を有する。
【００５８】
本発明の別の好ましい実施形態においては、真空絶縁型のグレージング（１０）の第１ガラスペイン及び／又は第２ガラスペイン（１、２）の内側ペイン面（１２、２１）及び／又は外側ペイン面（１３、２３）のうちの少なくとも１つには、熱線反射薄膜又は低Ｅ薄膜（５）が与えられている。図１に示されている実施形態は、第２ガラスペインの内側面上において与えられた熱線反射薄膜又は低Ｅ薄膜を示している。
【００５９】
図１に描かれているように、本発明の真空絶縁型のグレージングは、内部容積Ｖを維持するように、第１ガラスペイン及び第２ガラスペイン（１、２）の間において挟持された複数のスペーサ（３）を有する。
【００６０】
スペーサは、円筒形、球状、糸状、砂時計形状、十字形、プリスム形状、などの異なる形状を有することが可能であり、「ピラー」という用語も使用されうる。
【００６１】
スペーサは、通常、ガラスペインの表面から印加される圧力に耐えられる強度を有し、燃焼及び焼成などの高温プロセスに耐える能力を有し、且つ、ガラスパネルが製造された後にガスをほとんど放出しない材料から製造されている。このような材料は、好ましくは、硬質金属材料、石英ガラス又はセラミック材料、特に、鉄、タングステン、ニッケル、クロム、チタニウム、モリブデン、炭素鋼、クロム鋼、ニッケル鋼、ステンレス鋼、ニッケル−クロム鋼、マンガン鋼、クロム−マンガン鋼、クロム−モリブデン鋼、ケイ素鋼、ニクロム、ジュラルミン又はこれに類似したものなどの金属材料、或いは、コルンダム、アルミナ、ムライト、マグネシア、イットリア、窒化アルミニウム、窒化ケイ素、又はこれらに類似したものなどのセラミック材料である。
【００６２】
スペーサは、通常、そのピッチが１５〜１００ｍｍ、好ましくは、２０ｍｍ〜８０ｍｍ、更に好ましくは、２０ｍｍ〜６０ｍｍであるグリッドを形成するように、第１ガラスペイン及び第２ガラスペインの間において配置されている。スペーサのピッチとは、スペーサの間の間隔を意味している。
【００６３】
図１に示されているように、本発明の真空絶縁型のグレージング（１０）のガラスペイン（１、２）の間の内部容積Ｖは、前記内部空間の周りのガラスペインの周囲において配置された密封接合封止体（４）によって閉鎖されている。前記密封接合封止体は、不透過性であり、且つ、硬質である。本明細書において使用されている「不透過性」という用語は、他に示されない限り、空気、又は大気中に存在しているいずれかの他のガスに対する不透過性を意味するものと理解されたい。
【００６４】
内部空間と外部空間の間の温度勾配は、実際には、本発明の第１ガラスペイン及び第２ガラスペインの異なる熱変形を生成する。それぞれのガラスペインにおける制約は、ガラスペインの周囲において配置された封止体が硬質である際には、更に重要なものとなる。逆に、このような制約は、周辺封止体がある程度の変形を許容しているＶＩＧ内においては、相対的に重要性が低くなる。
【００６５】
様々な密封接合封止体技術が存在している。第１のタイプの封止体（最も広く使用されているもの）は、溶融点がグレージングユニットのガラスパネルのガラスのものよりも低い、はんだガラスに基づいた封止体である。このタイプの封止体の使用は、はんだガラスを実装するために必要とされる熱サイクルによって劣化しないものに、即ち、恐らくは、２５０℃ほどに高い温度に耐えうるものに、低Ｅ層の選択肢を制限している。これに加えて、このタイプのはんだガラスに基づいた封止体は、非常にわずかにしか変形可能ではないことから、吸収されるべき大きな温度差（例えば、２０℃）に前記パネルが晒された際の、グレージングユニットの内部側ガラスパネルとグレージングユニットの外部側ガラスパネルとの間の膨張差を可能にしない。従って、極めて大きな応力が、グレージングユニットの周囲において生成され、グレージングユニットのガラスパネルの破壊をもたらしうる。
【００６６】
第２のタイプの封止体は、例えば、柔らかいすず合金はんだなどの、はんだ付け可能な材料の層によって少なくとも部分的にカバーされた結合下層により、グレージングユニットの周囲にはんだ付けされた、小さな厚さ（＜５００μｍ）の金属ストリップなどの、金属封止体を有する。第１のタイプの封止体に対するこの第２のタイプの封止体の１つの大きな利点は、２つのガラスパネルの間において生成される膨張差を部分的に吸収するために部分的に変形しうるという点にある。様々なタイプのガラスパネル上の結合下層がある。
【００６７】
特許出願国際公開第２０１１／０６１２０８Ａ１号パンフレットは、真空絶縁型のグレージングユニット用の第２のタイプの周辺不透過性封止体の１つの実施形態の例を記述している。この実施形態においては、封止体は、ガラスペインの周囲に与えられる接着バンドにはんだ付け可能な材料によってはんだ付けされた、例えば銅から製造された金属ストリップである。
【００６８】
０．１ｍｂａｒ未満、好ましくは、０．０１ｍｂａｒ未満の圧力の真空は、第１ガラスペイン及び第２ガラスペイン及びスペーサの組によって定義され、且つ、本発明の非対称的なＶＩＧ内において密封接合封止体によって閉鎖された内部容積Ｖ内において生成される。
【００６９】
本発明の非対称的なＶＩＧの内部容積は、例えば、乾燥空気、アルゴン（Ａｒ）、クリプトン（Ｋｒ）、キセノン（Ｘｅ）、六フッ化硫黄（ＳＦ６）、或いは、これらのガスの特定のものの混合物などの限定されないガスを有しうる。この従来の構造を有する絶縁パネルを通じたエネルギーの伝達は、単一ガラスペインと比べて、内部容積内のガスの存在のために減少される。
【００７０】
内部容積はまた、いずれかのガスをポンピングによって排出させてもよく、これにより真空グレージングユニットを生成することができる。真空絶縁された絶縁グレージングパネルを通じたエネルギー伝達は、真空により、大きく減少される。グレージングパネルの内部空間内に真空を生成するために、一般には、内部空間を外部との連通状態とする中空のガラス管が、複数のガラスペインのうちの１つのガラスペインの主要な面上に与えられる。従って、ガラス管の外端に接続されたポンプにより、内部空間内に存在しているガスをポンプ排出することにより、内部空間内において部分真空が生成される。
【００７１】
真空絶縁型のグレージングパネル内に所定の真空レベルを一定期間にわたって維持するために、ゲッタをグレージングパネル内で使用してもよい。具体的には、グレージングパネルを構成するガラスペインの内部表面は、ガラス内に予め吸収されたガスを経時的に放出し、これにより、真空絶縁型のグレージングパネル内の内部圧力を増大させうると共に、真空性能を低下させる。一般に、このようなゲッタは、ジルコニウム、バナジウム、鉄、コバルト、アルミニウムなどの合金から構成されており、見えないように（例えば、外部エナメルにより、或いは、周辺不透過性封止体の一部により隠蔽）、薄い層（厚さが数ミクロンである）の形で、或いは、グレージングパネルのガラスペインの間に配置されたブロックの形で、堆積されている。ゲッタは、その表面上において、室温ではパッシベーション層を形成しており、従って、パッシベーション層を消失させてその合金除去特性を活性化させるためには、加熱されなければならない。ゲッタ（ｇｅｔｔｅｒ）は、「熱によって活性化される」ものとされている。
【符号の説明】
【００７２】
１０  真空絶縁型のグレージング
１  第１ガラスペイン
１２  第１内側ペイン面
１３  第１外側ペイン面
２  第２ガラスペイン
２２  第２内側ペイン面
２３  第２外側ペイン面
３  スペーサ
４  密封接合封止体
５  熱線反射薄膜又は低Ｅ薄膜
Ｖ  内部容積
【図１】
2021510672.tif 000005
【図２】
2021510672.tif 000006
【図３】
2021510672.tif 000007
【国際調査報告】
2021510672.tif 000008
2021510672.tif 000009
2021510672.tif 000010