(57)【要約】【解決手段】基材層と、基材層の両面にクラッド圧延されたステンレス鋼クラッド層とを含む高強度両面ステンレス鋼クラッド板が、本発明において開示される。基材層は、質量パーセントでＣ：0.03〜0.12％、０＜Si≦0.30％、Mn：0.2〜1.0％、Al：0.02〜0.04％、Ti：0.01〜0.03％、Nb：0.005〜0.020％、およびＮ：0.003〜0.006％の化学元素と、鉄およびその他の不可避的な不純物である残部とからなる。高強度両面ステンレス鋼クラッド板の製造方法であって、（１）基材層と、ステンレス鋼クラッド層とを得るステップと、（２）ビレット製造するステップと、（３）クラッド圧延するステップと、（４）固溶化焼鈍および酸洗処理するステップであり、固溶化温度を950〜1020℃になるように制御し、次いで、20〜50℃/ｓの平均冷却速度で室温まで冷却するステップとを含む、方法が、本発明においてさらに開示される。【選択図】  図１
2021523301.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
基材層と、前記基材層の両面にクラッド圧延されたステンレス鋼クラッド層とを含む、ことを特徴とする高強度両面ステンレス鋼クラッド板であって、
前記基材層が、質量パーセントでＣ：0.03〜0.12％、０＜Si≦0.30％、Mn：0.2〜1.0％、Al：0.02〜0.04％、Ti：0.01〜0.03％、Nb：0.005〜0.020％、およびＮ：0.003〜0.006％の化学元素と、鉄およびその他の不可避的な不純物である残部とからなる、高強度両面ステンレス鋼クラッド板。
【請求項２】
前記基材層中の前記化学元素が、2.7×Ｃ＋0.4×Si＋Mn≦1.25（式中、Ｃ、SiおよびMnは、それぞれ質量パーセントを表す）も満たす、請求項１に記載の高強度両面ステンレス鋼クラッド板。
【請求項３】
前記基材層のミクロ組織が、フェライト＋パーライト＋ベイナイト、またはフェライト＋パーライト＋ベイナイト＋ウィドマンステッテンであり、前記ベイナイトの相割合が20％以下であり、かつ前記ウィドマンステッテンの相割合が10％以下である、請求項１に記載の高強度両面ステンレス鋼クラッド板。
【請求項４】
前記基材層の前記ミクロ組織中の前記フェライトが、７番以上の結晶粒度番号を有する、請求項１に記載の高強度両面ステンレス鋼クラッド板。
【請求項５】
室温での耐力300Mpa〜420Mpaと、室温での伸び率30％〜48％と、機械的伸張中の降伏プラットホームの値2.0％以下とを有する、請求項１に記載の高強度両面ステンレス鋼クラッド板。
【請求項６】
前記ステンレス鋼クラッド層が、オーステナイト系ステンレス鋼クラッド層である、請求項１に記載の高強度両面ステンレス鋼クラッド板。
【請求項７】
オーステナイト系ステンレス鋼が、Cr−Ni基ステンレス鋼またはCr−Ni−Mo基ステンレス鋼である、請求項６に記載の高強度両面ステンレス鋼クラッド板。
【請求項８】
前記両面のステンレス鋼クラッド層の総厚が、板の全厚の10％〜30％を占め、前記基材層の上面および下面の前記ステンレス鋼クラッド層が、厚さが対称または非対称になるように設定されている、請求項１に記載の高強度両面ステンレス鋼クラッド板。
【請求項９】
請求項１から８のいずれか１項に記載の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の製造方法であって、
（１）基材層と、ステンレス鋼クラッド層とを得るステップと、
（２）ビレット製造するステップと、
（３）クラッド圧延するステップと、
（４）固溶化焼鈍および酸洗処理するステップであり、固溶化温度を950〜1020℃になるように制御し、次いで、20〜50℃/ｓの平均冷却速度で室温まで冷却するステップと、
を含む、製造方法。
【請求項１０】
前記ステップ（４）における前記平均冷却速度が20〜35℃/ｓである、請求項９に記載の製造方法。
【請求項１１】
（５）冷間圧延するステップと、
（６）固溶化焼鈍、酸洗およびレベリング処理するステップであり、前記固溶化温度を950〜1020℃になるように制御し、次いで、20〜50℃/ｓの平均冷却速度で室温まで冷却するステップと、
をさらに含む、請求項９に記載の製造方法。
【請求項１２】
前記ステップ（６）における前記固溶化温度が950〜1000℃である、請求項１１に記載の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、クラッド板およびその製造方法に関し、特にステンレス鋼クラッド板およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ステンレス鋼クラッド板は、特定のプロセス技術条件下で、クラッド層を基材層上に冶金接合することにより得られる特殊な複合性能を有する新しい一体材料である。ステンレス鋼クラッド板は、ステンレス鋼に代わりその耐食性、耐熱性、耐水素性、耐摩耗性および光輝性などの全性能を実現できるが、炭素鋼の強度、機械加工性、溶接性およびその他の特殊な性能も有する。
【０００３】
先行技術において、公開日が２０１６年２月３日の“Cold−rolled double−surface stainless steel composite sheet having excellent comprehensive performances and manufacturing method”と題する中国公開特許ＣＮ１０５２９６８５４Ａには、優れた幅広い性能を有する冷間圧延二面ステンレス鋼複合板が開示されており、このステンレス鋼複合板として、３０４ステンレス鋼と複合された極低炭素鋼基材を設計し、かつ合理的な熱処理プロセスを行うことにより、高い伸びを有し、降伏パターン欠陥がなく、平坦な表面を有し、かつ生じた表面品質が優れている新しい材料を得ることができ、このステンレス鋼複合板は、化粧パネル、および形成要件がより高い分野に主に使用される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】中国公開特許ＣＮ１０５２９６８５４Ａ
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、このステンレス鋼複合板の耐力（yield strength）および引張強度は低く、耐力はしばしば200Mpa未満であり、したがって、機械的特性に関するより高い要件が存在する場合において使用されるとき、このステンレス鋼複合板にはそれ自体の限界がある。両面ステンレス鋼複合板材料の進歩および応用に伴い、ステンレス鋼複合板の性能に関するより高い要件、特に耐力および表面品質に関する要件が現在の市場において提案されている。ステンレス鋼複合板は、従来の形成および使用の要件を満たすことができるだけでなく、より高い耐力およびより良い表面品質を有することもできることが期待されている。
【０００６】
これに基づいて、ステンレス鋼クラッド板の応用分野を拡大し、原料合金資源を節約し、かつ使用コストを削減するように、高強度、良好な表面品質および耐食性を有する両面ステンレス鋼クラッド板を得ることが望ましい。
【０００７】
本発明の目的の１つは、合理的な組成設計による高強度、良好な表面品質および耐食性を有し、パネル、貯蔵タンクおよびその他の分野における用途に適しており、かつ原料合金資源を節約し、使用コストを削減する高強度両面ステンレス鋼クラッド板を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の目的を達成するために、本発明は、基材層と、基材層の両面にクラッド圧延されたステンレス鋼クラッド層とを含む高強度両面ステンレス鋼クラッド板であって、基材層が、質量パーセントでＣ：0.03〜0.12％、０＜Si≦0.30％、Mn：0.2〜1.0％、Al：0.02〜0.04％、Ti：0.01〜0.03％、Nb：0.005〜0.020％、およびＮ：0.003〜0.006％の化学元素と、鉄およびその他の不可避的な不純物である残部とからなる、高強度両面ステンレス鋼クラッド板を提案する。基材層の質量パーセントの化学元素は、クラッディング前の基材の質量パーセントの化学元素である。
【０００９】
本発明の技術的解決策において、基材層の化学元素の設計原理は以下の通りである。
【００１０】
Ｃ：炭素は、鋼板の強度を確保するために重要な元素の１つである。炭素含有量を増加させると、鋼の強度および硬さを増加させることができる。両面ステンレス鋼クラッド板は最後に固溶化処理が行われ、固溶化処理中、基材層およびステンレス鋼クラッド層は高温処理および急冷処理を経るため、基材層およびステンレス鋼クラッド層の両方の性能に対する炭素の影響が考慮されなければならない。低すぎる炭素含有量は基材層の強度にとって有害であり、炭素含有量が高すぎると、熱処理中および急冷中、基材層中にマルテンサイトが容易に生成し、これは、基材層の幅広い機械的特性にとって好ましくなく、ステンレス鋼クラッド層の耐食性にも影響する。これに基づいて、本発明の発明者は、基材層中の炭素の質量パーセントを0.03〜0.12％に制御して、基材層の機械的特性および伸び性能ならびにステンレス鋼クラッド層の耐食性を確保する。
【００１１】
Si：ケイ素を鋼に加えると、鋼純度および脱酸効果を改善することができる。加えて、ケイ素は、鋼における固溶化処理の強化において役割を果たすが、その質量パーセントが高すぎると、鋼の溶接性能にとって好ましくない。加えて、ステンレス鋼クラッド層中にある一定量のケイ素が存在することも考慮して、本発明の発明者は、ケイ素がステンレス鋼クラッド層の耐食性に影響せず、基材層が良好な溶接性能を有するようにするために、基材層中のケイ素の質量パーセントを０＜Si≦0.30％に制限する。
【００１２】
Mn：マンガンを加える目的は主に、鋼の強度を増加させることであり、加えられるマンガンの量は主に、鋼の強度レベルに依存する。加えて、マンガンは、鋼中のアルミニウムと共に脱酸の役割も果たすことができ、マンガンの脱酸の役割は、チタンの効果的な影響を促進することができるが、過度に高いマンガン含有量は、鋼の塑性を低下させる。したがって、本発明の発明者は、基材層中のマンガンの質量パーセントを0.2〜1.0％に制限する。
【００１３】
Al：アルミニウムは、強い脱酸元素である。脱酸後、鋼中の過剰なアルミニウムおよび窒素は、AlN析出物を生成し、それによって熱処理中に鋼の強度を増加させ、鋼のオーステナイト結晶粒度を微細化することができる。鋼中の酸素含有量ができるだけ低くなるようにするために、本発明の発明者は、基材層中のアルミニウムの質量パーセントを0.02〜0.04％に制御する。
【００１４】
Ti：チタンは、強い炭化物形成元素である。少量のTiを鋼に加えることは、鋼中のＮの固定に有益である。一方では、生成したTiNは、本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の基材中のオーステナイトの元の結晶粒度を微細化することができ、他方では、本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の固溶化処理中、基材層中のオーステナイトの結晶粒度を過度に成長させないようにすることができる。加えて、鋼中のチタンは、炭素および硫黄と化学的に結合して、TiC、TiS、Ti4C2S2をそれぞれ生成することができる。チタンの炭化物析出物／硫化物析出物は、固溶化熱処理中および溶接中、関連する位置における材料の結晶粒成長を防止し、それによって本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の固溶化処理後の基材層の結晶粒度、および溶接性能を改善することができる。したがって、本発明の発明者は、基材層中のチタンの質量パーセントを0.01〜0.03％に制御する。
【００１５】
Nb：ニオブは、強い炭化物形成元素である。再結晶温度を上昇させるために、少量のニオブが基材層に加えられる。生産プロセスにおけるより高い固溶化処理温度に関連して、基材層の結晶粒は固溶化処理後に急速に成長することができず、これは、基材層の良好な機械的特性に寄与する。したがって、本発明の発明者は、基材層中のニオブの質量パーセントを0.005〜0.020％に制御する。
【００１６】
Ｎ：窒素は主に、チタンおよびアルミニウムと第２相粒子を形成して、結晶粒を微細化し、強度を改善する。Ｎの質量パーセントが0.003％未満であると、存在するTiN析出物またはAlN析出物が少なすぎて、結晶粒微細化に関する要件を満たすことができない。Ｎの質量パーセントが高すぎると、生成されるTiNの量が多すぎ、結晶粒が粗すぎ、これは、本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の基材層の機械的特性に影響する。したがって、本発明の発明者は、基材層中の窒素の質量パーセントを0.003〜0.006％に制御する。
【００１７】
本発明の技術的解決策において、その他の不可避的な不純物は主にＰおよびＳであることに留意されたい。ＰおよびＳは、鋼中の有害な不純物元素である。リンは、鋼板の塑性および靭性を著しく損なう。硫黄は、鋼中のマンガンと化学的に結合して、塑性介在物、すなわち硫化マンガンを生成し、これは、鋼の横方向の塑性および靭性にとって特に有害であり、したがって、鋼中のＰおよびＳの含有量はできるだけ低減される。好ましくは、本発明は、基材層中のＰおよびＳの質量パーセントをＰ≦0.02％かつＳ≦0.015％に制限する。
【００１８】
本発明の技術的解決策において、基材層とステンレス鋼クラッド層の間のクラッド界面中の基材層およびステンレス鋼クラッド層の厚さ方向に異なる化学元素の含有量のために、含有量がより高い元素は、含有量がより低い元素を有する側に拡散し、したがって基材層の上側および下側、ならびに基材層と接触したステンレス鋼クラッド層の表面に０〜50μｍ浸透する遷移層を形成することにも留意されたい。遷移層中の各元素の平均組成は、勾配遷移（gradient transition）の基材層中の元素の対応する組成と、ステンレス鋼クラッド層中の元素の対応する組成の間であり、例えば、ステンレス鋼クラッド層中の質量パーセントがより高い合金化元素（Cr、Niなど）は基材層に拡散し、基材層中の質量パーセントがより高い炭素はステンレス鋼クラッド層に拡散し、したがって、遷移層中のＣ、CrおよびNiの平均組成は、ステンレス鋼クラッド層中の平均組成と、基材層中の平均組成の間である。
【００１９】
さらに、本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板において、基材層中の化学元素は、2.7×Ｃ＋0.4×Si＋Mn≦1.25（式中、Ｃ、SiおよびMnは、それぞれそれら自体の質量パーセントを示す）も満たす。
【００２０】
本発明の技術的解決策において、基材層中の化学元素は、2.7×Ｃ＋0.4×Si＋Mn≦1.25（式中、Ｃ、SiおよびMnは、それぞれそれら自体の質量パーセントを表す）も満たす必要があり、上記の制限式に代入される値は、パーセント記号（「％」）の前の値であり、例えば、Ｃの質量パーセントが0.1％であり、Siの質量パーセントが0.2％であり、Mnの質量パーセントが0.7％であるとき、この式に代入される値は、それぞれ0.1，0.2および0.7であり、計算は、2.7×Ｃ＋0.4×Si＋Mn＝2.7×0.1＋0.4×0.2＋0.7＝1.05≦1.25となるべきである。鋼基材を得るプロセスにおいて、この式は、この基材が、ある一定のプロセスウィンドウ範囲内のフェライト＋パーライト＋ベイナイト、またはフェライト＋パーライト＋ベイナイト＋ウィドマンステッテンのミクロ組織を得るようにすることができる。
【００２１】
さらに、本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板において、基材層のミクロ組織は、フェライト＋パーライト＋ベイナイト、またはフェライト＋パーライト＋ベイナイト＋ウィドマンステッテンであり、ベイナイトの相割合は20％以下であり、ウィドマンステッテンの相割合は10％以下である。
【００２２】
本発明の技術的解決策において、基材層の上面および下面に遷移層が存在するため、炭素の拡散によって引き起こされた炭素欠乏域が、基材層の厚さ方向に基材層の上面および下面に０〜100μｍの範囲内で存在し、さらに基材層中に50〜100μｍの厚さのフェライト域を形成し、基材とクラッド板が冶金的に接合されることに留意されたい。
【００２３】
さらに、本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板において、基材層のミクロ組織中のフェライトは、７番以上の結晶粒度番号を有する。
【００２４】
さらに、本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板において、室温での耐力は300Mpa以上であり、室温での伸びは30％以上であり、機械的伸張中の降伏プラットホーム（Yield platform）の値は2.0％以下である。
【００２５】
さらに、本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板において、ステンレス鋼クラッド層は、オーステナイト系ステンレス鋼クラッド層である。
【００２６】
さらに、本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板において、オーステナイト系ステンレス鋼は、Cr−Ni基ステンレス鋼またはCr−Ni−Mo基ステンレス鋼である。
【００２７】
本発明の技術的解決策において、遷移層がステンレス鋼クラッド層の厚さ方向にステンレス鋼クラッド層中にも存在するため、基材層へのクロムの拡散によって引き起こされたクロム欠乏域が、基材層に近いステンレス鋼クラッド層の側に０〜20μｍの範囲内で存在するが、ミクロ組織は依然としてオーステナイトであることに留意されたい。
【００２８】
さらに、本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板において、両面ステンレス鋼クラッド層の総厚は、高強度両面ステンレス鋼クラッド板の総厚の10％〜30％を占め、基材層の上面および下面のステンレス鋼クラッド層は、厚さが対称または非対称になるように設定されている。
【００２９】
それに対応して、本発明の別の目的は、上述の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の製造方法を提供することである。この製造方法により得られる高強度両面ステンレス鋼クラッド板は、高強度、良好な表面品質および耐食性を有し、パネル、貯蔵タンクおよびその他の分野における用途に適しており、かつ原料合金資源を節約し、使用コストを削減する。
【００３０】
本発明の上記の目的を達成するために、本発明は、
（１）基材層と、ステンレス鋼クラッド層とを得るステップであって、基材層が、質量パーセントでＣ：0.03〜0.12％、０＜Si≦0.30％、Mn：0.2〜1.0％、Al：0.02〜0.04％、Ti：0.01〜0.03％、Nb：0.005〜0.020％、およびＮ：0.003〜0.006％の化学元素と、鉄およびその他の不可避的な不純物である残部とを含む、ステップと、
（２）ビレット製造するステップと、
（３）クラッド圧延するステップと、
（４）固溶化焼鈍および酸洗処理するステップであり、固溶化温度を950〜1020℃になるように制御し、次いで、20〜50℃/ｓの平均冷却速度で室温まで冷却するステップと、
を含む、上述の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の製造方法を提案する。
【００３１】
本発明の製造方法において、ステップ（１）において、ステンレス鋼クラッド層は、先行技術のプロセスを使用することにより得ることができ、例えば、Cr-Ni基またはCr-Ni-Mo基オーステナイト系ステンレス鋼に製鋼、連続鋳造、圧延、固溶化焼鈍、精密切削、および酸洗を行って、その後のビレット製造プロセスにおいて使用されるステンレス鋼クラッド層を製造する。加えて、いくつかの実施形態において、基材層ビレットをまず得ることができて、次に、その後のステップにおいて、基材層ビレットを基材層として使用して、ステンレス鋼クラッド層とのアセンブルビレット（assemble billet）を製造することができ、または基材層ビレットをまず得ることができて、次に、基材層ビレットに鍛伸および圧延を行って、基材層鋼板を得、その後のステップにおいて、これを基材層として使用して、ステンレス鋼クラッド層とのアセンブルビレットを製造する。
【００３２】
加えて、本発明の製造方法において、ステップ（２）において、いくつかの好ましい実施形態において、ビレット製造の前に前処理を実施して、ステンレス鋼クラッド表面に汚染がないようにする。
【００３３】
本発明の製造方法において、ステップ（４）において、固溶化温度は、950〜1020℃になるように制御されることに留意されたい。その理由は、固溶化温度が950℃未満であると、ステンレス鋼クラッド層のオーステナイト系ステンレス鋼の再結晶化および軟化が十分に起こり得ず、部分的に析出する炭化物が十分に固溶化処理されず、固溶化処理温度が1020℃よりも高いと、基材層の炭素鋼結晶粒組織が急速に成長する可能性があり、その後の急冷プロセスにおいて、大量のウィドマンステッテン組織が容易に生成するからである。加えて、固溶化処理後の冷却速度を20〜50℃/ｓの範囲内に制御すると、一方では、ステンレス鋼クラッド層中に溶解している炭化物がその後の冷却中に析出できないようにすることができ、他方では、基材層のミクロ組織がフェライト＋パーライト＋少量のベイナイトであるようにすることができ、かつマルテンサイト組織の出現を回避し、それによって本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の良好な幅広い機械的特性を確保することができる。
【００３４】
さらに、本発明の製造方法において、ステップ（４）の後に、この方法は、
（５）冷間圧延するステップと、
（６）固溶化焼鈍、酸洗、およびレベリング処理するステップであり、固溶化温度を950〜1020℃になるように制御し、次いで、20〜50℃/ｓの平均冷却速度で室温まで冷却するステップと、
をさらに含む。
【００３５】
本発明の製造方法において、ステップ（６）において、固溶化温度は、950〜1020℃になるように制御される。その理由は、固溶化温度が950℃未満であると、ステンレス鋼クラッド層のオーステナイト系ステンレス鋼の再結晶化および軟化が十分に起こり得ず、部分的に析出する炭化物が十分に固溶化処理され得ず、固溶化温度が1020℃よりも高いと、基材層の炭素鋼結晶粒組織が急速に成長する可能性があり、その後の急冷プロセスにおいて、大量のウィドマンステッテン組織が容易に生成するからである。加えて、固溶化処理後の冷却速度を20〜50℃/ｓの範囲内に制御すると、一方では、ステンレス鋼クラッド層中に溶解している炭化物がその後の冷却中に析出できないようにすることができ、他方では、基材層のミクロ組織がフェライト＋パーライト＋少量のベイナイトであるようにすることができ、かつマルテンサイト組織の出現を回避し、それによって本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の良好な幅広い機械的特性を確保することができる。
【００３６】
ステップ（５）および（６）の後、より薄く、より低い表面粗度の冷間圧延ステンレス鋼クラッド板を得ることができる。
【発明の効果】
【００３７】
先行技術と比較して、高強度両面ステンレス鋼クラッド板およびその製造方法は、以下の有益な効果を有する。
【００３８】
１．化学組成の観点から、本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板は、低炭素、ならびにチタン、ニオブ、およびアルミニウムマイクロ合金化組成設計を採用して、基材層が、より高いオーステナイト再結晶温度を有するようにしている。同時に、より高い固溶化処理温度の条件下で基材層中のオーステナイト結晶粒が完全に成長しないようにしており、次いで、基材層が急速に冷却された後、フェライト＋パーライト＋ベイナイト組織を得ることができるようにしている。本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板が300Mpa以上の耐力を有するように、フェライトの結晶粒度番号は７番以上であり、ベイナイトの相割合は20％以下である。
【００３９】
２．生産プロセスの観点から、本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の製造方法は、ステンレス鋼クラッド層が優れた耐食性を有するようにするために、高温固溶化処理プロセスおよび急冷プロセスを採用して、ステンレス鋼クラッド層を再結晶化および軟化させ、かつ組織を均質化させ、かつ炭化物の析出を回避するようにしている。
【００４０】
３．製品性能の観点から、本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板は、高強度、良好な表面品質および耐食性を有し、室温での耐力は300Mpa以上であり、室温での伸びは30％以上であり、機械的伸張中の降伏プラットホームの値は2.0％以下であり、幅広い性能が良好であり、高強度両面ステンレス鋼クラッド板は、パネル、貯蔵タンクおよびその他の分野における用途の要件を満たすことができ、かつ広い産業用途に適している。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】本発明の実施例４の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の基材層のミクロ組織を示す概略図である。
【図２】本発明の実施例４の高強度両面ステンレス鋼クラッド板のステンレス鋼クラッド層のミクロ組織を示し、炭化物析出物が存在しないことを示す概略図である。
【図３】本発明の実施例４の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の接合界面周辺のミクロ組織を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００４２】
以下では、添付図面および特定の実施形態を参照して本発明の高強度両面ステンレス鋼クラッド板およびその製造方法をさらに説明および記載するが、説明および記載は本発明の技術的解決策を不適切に限定しない。
【００４３】
［実施例１〜８および比較例１］
表1-1および表1-2に、実施例１〜８および比較例１の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の基材層中の各化学元素の質量パーセントおよびステンレス鋼クラッド層のモデルを挙げる。
【００４４】
実施例１〜８および比較例１の高強度両面ステンレス鋼クラッド板のステンレス鋼クラッド層はすべて先行技術において利用可能なステンレス鋼であることに留意されたい。したがって、表1-1および表1-2にはステンレス鋼クラッド層の特定のモデルのみを挙げ、様々な化学元素の組成は記録しない。
【００４５】
【表１】
2021523301.tif 000003
【００４６】
【表２】
2021523301.tif 000004
【００４７】
注記：（式）2.7×Ｃ＋0.4×Si＋Mn中のＣ、SiおよびMnは、それぞれ元素の質量パーセントを表し、上記の式に代入される値はパーセント記号（「％」）の前の値であるべきであり、例えば、Ｃの質量パーセントが0.1％であり、Siの質量パーセントが0.2％であり、Mnの質量パーセントが0.7％であるとき、この式に代入される値は、それぞれ0.1，0.2，および0.7であり、計算値は2.7×Ｃ＋0.4×Si＋Mn＝2.7×0.1＋0.4×0.2＋0.7＝1.05である。
【００４８】
表1-2中、Ｆはフェライトを表し、Ｐはパーライトを表し、Ｂはベイナイトを表し、Ｗはウィドマンステッテン組織を表すことに留意されたい。
【００４９】
実施例１〜８および比較例１の高強度両面ステンレス鋼クラッド板は以下のステップにより製造される（特定のプロセスパラメータを表２に挙げる）。
【００５０】
（１）表1-1および表1-2にしたがって、基材層およびステンレス鋼クラッド層を得る。ここで、オーステナイト系ステンレス鋼に製鋼、連続鋳造、圧延、固溶化焼鈍、精密切削、および酸洗を行って、その後のビレット製造プロセスにおいて使用されるステンレス鋼クラッド層を製造する。加えて、いくつかの実施形態において、基材層ビレットをまず得ることができて、次に、その後のステップにおいて、基材層ビレットを基材層として使用して、ステンレス鋼クラッド層とのアセンブルビレットを製造することができ、または基材層ビレットをまず得ることができて、次に、基材層ビレットに鍛伸および圧延を行って、基材層鋼板を得、その後のステップにおいて、これを基材層として使用して、ステンレス鋼クラッド層とのアセンブルビレットを製造する。
【００５１】
（２）ビレット製造：ビレット製造の前に前処理を実施して、ステンレス鋼複合表面に汚染がないようにする。
【００５２】
（３）クラッド圧延：先行技術における従来の熱間圧延法を採用して、目標厚さが異なる熱間圧延コイルを製造する。
【００５３】
（４）固溶化焼鈍および酸洗処理：固溶化温度を950〜1020℃になるように制御し、次いで、20〜50℃/ｓの平均冷却速度で室温まで冷却し、ブラストおよび酸洗を実施して、その表面状態を高温固溶化焼鈍および酸洗表面NO.1と呼ぶ高強度両面ステンレス鋼クラッド板を得る。
【００５４】
（５）冷間圧延：Sendzimir 20−高圧延機を使用して、ロールを目標厚さが異なる冷間圧延コイルに圧延する。
【００５５】
（６）固溶化焼鈍、酸洗およびレベリング処理：固溶化温度を950〜1020℃になるように制御し、次いで、20〜50℃/ｓの平均冷却速度で室温まで冷却して、その表面状態を低温固溶化焼鈍および酸洗表面2Bと呼ぶ高強度両面ステンレス鋼クラッド板を得る。
【００５６】
【表３】
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【００５７】
実施例１〜８および比較例１の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の製造方法において、最後に得られた高強度両面ステンレス鋼クラッド板の表面状態が高温固溶化焼鈍および酸洗表面NO.1である場合、この製品は、ステップ（５）およびステップ（６）において加工されなかったことに留意されたい。最後に得られた高強度両面ステンレス鋼クラッド板の表面状態が低温固溶化焼鈍および酸洗表面2Bである場合、この製品は、ステップ（５）およびステップ（６）において加工を経たものである。
【００５８】
実施例１〜８および比較例１の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の機械的特性を試験して、機械的伸張中の降伏プラットホーム、室温での耐力、室温での引張強度、および室温での伸びの値を具体的に試験した。ここで、機械的引張特性は、GB/T 6396-2008 composite steel sheet mechanical and technological property test methodにしたがって試験される。機械的特性試験結果を表３に挙げる。
【００５９】
【表４】
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【００６０】
表３から、実施例１〜８の高強度両面ステンレス鋼クラッド板が、比較例１の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の耐力よりも83〜203Mpa高い300Mpa以上の耐力を有し、かつ良好な表面品質およびより高い耐力を求める市場のユーザーの要件を満たすより良い表面品質を有することが分かる。
【００６１】
図１から、実施例４の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の基材層のミクロ組織がＦ＋Ｐ＋Ｂであり、Ｆの結晶粒度が約７番であることが分かる。
【００６２】
図２から、実施例４の高強度両面ステンレス鋼クラッド板のステンレス鋼クラッド層のミクロ組織が、完全に再結晶したオーステナイト結晶粒組織であることが分かる。
【００６３】
図３から、実施例４の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の接合界面において、明らかな脱炭層が、基材層に近い側に存在することが分かる。これは、ステンレス鋼クラッド層の側への基材層中の炭素原子の拡散によって主に引き起こされる。これは、実施例４の高強度両面ステンレス鋼クラッド板の基材層およびステンレス鋼クラッド層が、明らかな冶金接合を形成することを示す。
【００６４】
本発明の保護範囲の先行技術部分は、本出願文書に記載の実施例に限定されず、先行特許文書、先行刊行物、先行公用などを含む本発明の固溶化と矛盾しないすべての先行技術は、これらに限定されないが、本発明の保護範囲にすべて含まれ得ることに留意されたい。
【００６５】
加えて、本発明における様々な技術的特徴の組合せは、本発明の特許請求の範囲に記載の組合せまたは特定の実施例に記載の組合せに限定されない。本発明に記載のすべての技術的特徴は、互いの間に矛盾がない限り自由にまたは任意の方法で組み合わせることができる。
【００６６】
上に挙げた実施例は、本発明の単なる特定の実施例であることにも留意されたい。明らかに、本発明は上記の実施例に限定されず、当業者が本発明の開示から直接誘導することができる、または本発明の開示と容易に関連付けることができる、その後の同様の変更または修正は、本発明の保護範囲内に入るべきである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【国際調査報告】
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