(57)【要約】  本発明は、吸光断熱一体化光熱蒸発材料を開示する。吸光断熱一体化光熱蒸発材料は、断熱体と断熱体の外の表面に覆われた吸光体とを含み、吸光体は表面を親水官能基で修飾した垂直配向グラフェンであり、断熱体はグラフェン発泡体であり、垂直配向グラフェンとグラフェン発泡体は共有結合形式で接続され、吸光体は表面を親水官能基で修飾した垂直配向グラフェンである。本発明はまた、吸光断熱一体化光熱蒸発材料を調製する方法を開示する。本発明はまた、太陽光熱海水淡水化装置と高温蒸気滅菌装置を開示する。この吸光断熱一体化光熱蒸発材料は吸光体と断熱体の離脱しやすい問題を克服し、高速で効率的な光熱蒸発を実現し、太陽光熱海水淡水化装置と高温蒸気滅菌装置の安定性と光熱変換効率を向上させる。
2021525206.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸光断熱一体化光熱蒸発材料であって、断熱体と前記断熱体の外表面に被覆された吸光体とを含み、前記吸光体は垂直配向グラフェンであり、前記断熱体はグラフェン発泡体であり、前記垂直配向グラフェンと前記グラフェン発泡体は共有結合形式で連結されており、前記吸光体は親水官能基で修飾された垂直配向グラフェンであることを特徴とする吸光断熱一体化光熱蒸発材料。
【請求項２】
請求項１に記載の吸光断熱一体化光熱蒸発材料であって、前記親水官能基は酸素含有官能基であることを特徴とする吸光断熱一体化光熱蒸発材料。
【請求項３】
請求項１に記載の吸光断熱一体化光熱蒸発材料であって、前記吸光体の吸光率は９０−９９％であり、前記断熱体の熱伝導率は０．０２−０．２Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１であることを特徴とする吸光断熱一体化光熱蒸発材料。
【請求項４】
請求項１に記載の吸光断熱一体化光熱蒸発材料を調製する方法であって、次のステップを含むことを特徴とする吸光断熱一体化光熱蒸発材料を調製する方法。
（１）酸化グラフェン水溶液を調製する。
（２）ステップ（１）で得られた酸化グラフェン水溶液を高温高圧反応釜に移して水熱反応を行い、冷却してグラフェンヒドロゲルを得る。
（３）エタノール水溶液で、ステップ（２）で得られたグラフェンヒドロゲルを浸漬する。
（４）前記グラフェンヒドロゲルを冷凍キャビティに移して冷凍し、その後、乾燥キャビティに移して真空乾燥し、グラフェン発泡体を得る。
（５）得られたグラフェン発泡体をプラズマ増強化学蒸着反応キャビティ内に置き、メタンまたは水素とメタンとの混合ガスを通して化学蒸着反応を行った後、不活性ガスを通して冷却し、垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体を得る。
（６）ステップ（５）で得られた垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体をオゾン環境に曝露し、垂直配向グラフェンの表面に修飾親水官能基を生成し、吸光断熱一体化光熱蒸発材料を得る。
【請求項５】
請求項４に記載の吸光断熱一体化光熱蒸発材料を調製する方法であって、前記ステップ（１）における酸化グラフェン水溶液は添加剤を含み、前記添加剤は、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物、アミン基化合物またはその混合物を含み、前記酸化グラフェンの濃度は１−１０ｇ・Ｌ−１であり、前記四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の濃度は０−１０ｍｍｏｌ・Ｌ−１であり、前記アミン基化合物の濃度は０−１００ｍｍｏｌ・Ｌ−１であり、前記四ホウ酸二ナトリウム・十水和物と前記アミン基化合物の濃度が同時に０ではないことを特徴とする吸光断熱一体化光熱蒸発材料を調製する方法。
【請求項６】
請求項４に記載の吸光断熱一体化光熱蒸発材料を調製する方法であって、前記ステップ（２）における水熱反応の条件は、反応温度が９０〜１８０℃であり、反応時間が６〜１８ｈであることを特徴とする吸光断熱一体化光熱蒸発材料を調製する方法。
【請求項７】
請求項４に記載の吸光断熱一体化光熱蒸発材料を調製する方法であって、前記ステップ（５）における水素とメタンの混合ガスの流量比は０−２０：１であることを特徴とする吸光断熱一体化光熱蒸発材料を調製する方法。
【請求項８】
請求項４に記載の吸光断熱一体化光熱蒸発材料を調製する方法であって、前記ステップ（５）における化学蒸着反応の反応条件は、合成温度が５００−１０００℃であり、合成気圧が１０−１０００Ｐａであることを特徴とする吸光断熱一体化光熱蒸発材料を調製する方法。
【請求項９】
請求項１〜３のいずれか一項に記載の吸光断熱一体化光熱蒸発材料の応用であって、前記吸光断熱一体化光熱蒸発材料は海水淡水化、汚水浄化、高温蒸気滅菌に用いられることを特徴とする吸光断熱一体化光熱蒸発材料の応用。
【請求項１０】
太陽光熱海水淡水化装置であって、上から順に透光凝縮板、蒸発室、収集室を含み、前記蒸発室内には光熱蒸発材料があり、前記透光凝縮板は前記蒸発室を覆い、凝縮水を前記収集室に導き、前記光熱蒸発材料は請求項１〜３のいずれか一項に記載の吸光断熱一体化光熱蒸発材料であることを特徴とする太陽光熱海水淡水化装置。
【請求項１１】
請求項１０に記載の太陽光熱海水淡水化装置であって、更に抽気通路と蒸気ガイド管を備え、前記抽気通路の片側は前記蒸発室に接続され、もう片側は前記蒸気ガイド管を介して前記収集室に接続され、前記抽気通路と前記蒸気ガイド管は前記蒸発室の側壁に設置されていることを特徴とする太陽光熱海水淡水化装置。
【請求項１２】
請求項１０に記載の太陽光熱海水淡水化装置であって、前記透光凝縮板の傾斜角度が１０°−６０°であることを特徴とする太陽光熱海水淡水化装置。
【請求項１３】
高温蒸気滅菌装置であって、蒸気室、前記蒸気室に覆われた集光板、前記蒸気室の内部に装着されたキャリアと貯水コップ、及び前記貯水コップに位置する光熱蒸発材料を含み、前記光熱蒸発材料は請求項１−３のいずれか一項に記載の吸光断熱一体化光熱蒸発材料であることを特徴とする高温蒸気滅菌装置。
【請求項１４】
請求項１３に記載の高温蒸気滅菌装置であって、前記キャリアの縦方向にはいくつかの通孔があり、前記集光板はビームを前記貯水コップに集め、前記集光板の断面形状は前記貯水コップの断面形状と同じであり、断面積比は１０−１００：１であり、前記集光板は前記貯水コップと同心に組立てられていることを特徴とする高温蒸気滅菌装置。
【請求項１５】
請求項１３に記載の高温蒸気滅菌装置であって、前記蒸気室の内部には、前記キャリアを取り付ける台が設けられていることを特徴とする高温蒸気滅菌装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は太陽光熱利用分野に属し、特に吸光断熱一体化光熱蒸発材料及びその調製方法及び応用に関する。
【背景技術】
【０００２】
太陽エネルギーは地球上で最も広く分布し、埋蔵量が最大であるエネルギーであり、クリーン、再生可能性などの特徴から、エネルギー危機と環境問題が深刻化している２１世紀において最も注目されている。光熱変換は太陽エネルギーの最も主要な利用形態の一つであり、どのように効率的に、低コストで太陽エネルギーの光熱変換を実現し、変換された熱エネルギーを有効に利用するかは、現在の国際的な研究ホットスポットとなっている［V. H. Dalvi1 et al. Nat, Clim. Change 2015, 5: 1007-1013］。
【０００３】
２０１４年、米マサチューセッツ工科大学のGang Chen課題チームは二層構造（吸光体と断熱体からなる）の局所加熱システムを提案し、太陽エネルギーを効率的に利用して蒸気を発生させることができ、液体全体を加熱する従来の方法に対して、液体の環境への放熱などのエネルギー損失を低減し、太陽エネルギーの光熱変換効率を向上させた［H. Ghasemi et al. Nat. Commun. 2014, 5: 4449］。その後の関連研究は、高光吸収率を有する吸光体と良好な断熱性能を有する断熱体［L. Zhou et al. Sci. Adv. 2016, 2: e1501227；Q. Jiang et al. Adv. Mater. 2016, 28: 9400-9407］を提案するなど、局所加熱システムの二層構造をさらに最適化した。
【０００４】
しかし、報告された局所加熱システムでは、（１）局所加熱システムは、吸光体から断熱体の表面に直接積層された二層構造であり、実際の蒸発過程では、上層吸光体が下層断熱体から容易に逸脱し、両者の隙間が蒸発する液体で満たされ、システムの断熱性能が低下する。そして吸光体と断熱体の離脱はシステムの機械的安定性を低下させ、システムの長期運行に不利である。（２）蒸発する液体は、下層の断熱体内部を通じて上層の吸光体表面に伝送され、熱交換を行うものであり、高熱伝導率の液体（例えば水、その熱伝導率は０．６Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１）が断熱材内部に入ると断熱性能が低下し、さらに運行中の放熱損失が増加し、光熱変換効率が低下する。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００５】
【非特許文献１】V. H. Dalvi1 et al. Nat, Clim. Change 2015, 5: 1007-1013
【非特許文献２】H. Ghasemi et al. Nat. Commun. 2014, 5: 4449
【非特許文献３】L. Zhou et al. Sci. Adv. 2016, 2: e1501227
【非特許文献４】Q. Jiang et al. Adv. Mater. 2016, 28: 9400-9407
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、一種の吸光断熱一体化光熱蒸発材料を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、吸光断熱一体化光熱蒸発材料であって、断熱体と前記断熱体の外表面に被覆された吸光体とを含み、前記吸光体は垂直配向グラフェンであり、前記断熱体はグラフェン発泡体であり、前記垂直配向グラフェンと前記グラフェン発泡体は共有結合形式で連結されており、前記吸光体は親水官能基で修飾された垂直配向グラフェンである、吸光断熱一体化光熱蒸発材料である。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】本発明によって提供される吸光断熱一体化光熱蒸発材料の構成図である。
【図２】本発明によって提供される吸光断熱一体化光熱蒸発材料の調製フロー図である。
【図３】実施例１によって提供される吸光断熱一体化光熱蒸発材料の光学図及び浸潤性の特性評価結果である。
【図４】実施例１によって提供される吸光断熱一体化光熱蒸発材料の走査電子顕微鏡図である。
【図５】実施例１によって提供される吸光断熱一体化光熱蒸発材料の光吸収率曲線を示す図である。
【図６】実施例１によって提供される吸光断熱一体化光蒸発材料のＸ線光電子Ｃ１ｓ分光図である。
【図７】実施例１によって提供される吸光断熱一体化光熱蒸発材料の光熱蒸発応用効果図である。
【図８】実施例１１−２０から提供される太陽熱海水淡水化装置の構成図である。
【図９】実施例１１−２０から提供される太陽熱海水淡水化装置の分解構造を示す図である。
【図１０】実施例１１−２０から提供される太陽熱海水淡水化装置の断面構成図である。
【図１１】実施例１１−２０から提供される太陽熱海水淡水化装置及び実施例２１−３０から提供される高温蒸気滅菌装置の光熱蒸発原理を示す図である。
【図１２】実施例２１−３０から提供される高温蒸気滅菌装置の構成図である。
【図１３】実施例２１−３０から提供される高温蒸気滅菌装置の分解構造を示す図である。
【図１４】実施例２１−３０から提供される高温蒸気滅菌装置の断面構成図である。
【図１５】実施例２１によって提供される高温蒸気滅菌装置の殺菌中の蒸気温度である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明が提供する吸光断熱一体化光熱蒸発材料は吸光体と断熱体の離脱しやすい問題を克服し、液体が断熱体の内部に浸透することによる熱損失の問題を克服し、局所加熱システムの安定性と光熱変換効率を向上させ、急速で効率的な光熱蒸発を実現し、製造プロセスは簡単で、大量生産が容易であり、海水淡水化、汚水処理と浄化と高温蒸気滅菌に用いることができる。
【００１０】
一種の吸光断熱一体化光熱蒸発材料であり、同吸光断熱一体化光熱蒸発材料は断熱体と断熱体の外表面に被覆された吸光体を含み、同吸光体は垂直配向グラフェンであり、同断熱体はグラフェン発泡体であり、垂直配向グラフェンとグラフェン発泡体は共有結合形式で連結されている。同吸光体は表面が親水官能基で修飾された垂直配向グラフェンである。
【００１１】
吸光体は太陽エネルギーを捉え、光を熱エネルギーに変換し、局部的な高温を発生する。同断熱体により熱の伝達を停滞させ、熱損失を減少する。
【００１２】
垂直配向グラフェンは炭素ナノウォールアレイから成る。グラフェン発泡体は多孔質構造である。
【００１３】
親水性官能基で修飾された垂直配向グラフェンは液体流路として作用し、毛細管作用により液体を局所高温領域に伝送して急速な光熱蒸発を実現し、液体濡れから断熱体を保護することができる。
【００１４】
親水官能団は酸素含有官能団である。酸素含有官能基は、ヒドロキシル基（−ＯＨ）、カルボニル基（−ＣＨＯ）およびカルボキシ基（−ＣＯＯＨ）のうちの１つまたは少なくとも２つの組合せから選択される。
【００１５】
−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＨＯは親水性基であり、垂直配向グラフェンの表面に上記の１つまたは少なくとも２つの親水性官能基を修飾することで、垂直配向グラフェンと水の間の親和性を強化し、垂直配向グラフェンの毛細効果を増強することができる。
【００１６】
吸光体の吸光率は９０−９９％であり、断熱体の熱伝導率は０．０２−０．２Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１である。
【００１７】
優れたものは、吸光体の吸光率は９７．０−９８．２％であり、断熱体の熱伝導率は０．０３１−０．０４１Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１である。
【００１８】
本発明はまた、上記の吸光断熱一体化光熱蒸発材料の応用を提供し、同吸光断熱一体化光熱蒸発材料は海水淡水化、汚水浄化、高温蒸気滅菌に応用される。
【００１９】
本発明はまた、簡単な構造で操作しやすく、凝縮水を効率的に収集する太陽光熱海水淡水化装置を提供し、凝縮水と蒸気の防光問題を解決し、光熱海水淡水化システムの安定性と光熱変換効率はいずれも著しく向上し、海水淡水化前後の塩度は著しく低下した。
【００２０】
太陽熱海水淡水化装置は、上から順に光凝縮板、光熱蒸発材料、蒸発室、収集室を含む。同透光凝縮板は蒸発室を覆っており、凝縮水を収集室に導き、同光熱蒸発材料は蒸発室内にある。同光熱蒸発材料は断熱体と断熱体の外表面を覆う吸光体を含み、吸光体は垂直配向グラフェンであり、断熱体はグラフェン発泡体であり、垂直配向グラフェンとグラフェン発泡体は共有結合形式で接続されている。同吸光体は表面が親水性官能基で修飾された垂直配向グラフェンである。同親水官能団は酸素含有官能団である。
【００２１】
酸素含有官能基は、ヒドロキシル基（−ＯＨ）、カルボニル基（−ＣＨＯ）およびカルボキシ基（−ＣＯＯＨ）のうちの１つまたは少なくとも２つの組合せから選択される。−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＨＯは親水性基であり、垂直配向グラフェンの表面に上記の１つまたは少なくとも２つの親水性官能基を修飾することで、垂直配向グラフェンと水の間の親和性を強化し、垂直配向グラフェンの毛細効果を増強することができる。
【００２２】
吸光体の吸光率は９０−９９％であり、断熱体の熱伝導率は０．０２−０．２Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１である。優れているのは、吸光体の吸光率は９７．０−９８．２％であり、断熱体の熱伝導率は０．０３１−０．０４１Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１である。
【００２３】
収集室には収集口が設けられており、通光凝縮板は蒸発室を覆い、収集室の収集口に伸び、凝縮水を収集室に導く。
【００２４】
優れているのは、同蒸発室と収集室は一体構造である。
【００２５】
優れているのは、同太陽光熱海水淡水化装置は、抽気通路と蒸気ガイド管を含み、同抽気通路の片側は蒸発室と繋がり、もう片側は蒸気ガイド管を通じて収集室と連結している。同抽気通路と蒸気ガイド管は蒸発室の外壁に設けられている。
【００２６】
優れているのは、太陽光熱海水淡水化装置は、抽気通路内に設置された抽気扇（換気扇）及び駆動装置を含み、同駆動装置は、抽気扇を駆動して蒸発室内の蒸気を吸入して蒸気管に送る。
【００２７】
優れているのは、同駆動装置は太陽電池パネルである。
【００２８】
同蒸発室は海水と光熱蒸発材料を貯蔵するために使用され、海水上に浮遊して光熱を蒸発させ、蒸気を発生させるために使用される。同透光凝縮板は蒸発室を覆い、蒸気が外にあふれ出るのを阻止し、透光凝縮板に蒸気を凝縮し、透光凝縮板に沿って収集室に流れる。蒸発室の側壁には抽気通路を設置し、抽気扇は、蒸発室内の蒸気を吸収するために抽気通路に設置されている。同蒸気ガイドは抽気通路と収集室を連結し、蒸気ガイドによって吸収された蒸気を抽気扇で収集室に送り、収集室内で凝縮している。太陽電池パネルは光発電に使用され、抽気扇に電気エネルギーを提供している。
【００２９】
太陽光熱海水淡水化装置はまた、蒸発室の吸水口と蒸発室の排水口を含み、同蒸発室の吸水口より蒸発室に海水を補充し、蒸発室の出水口より蒸発室内の海水を排出する。太陽光熱海水淡水化装置は収集室の吸水口、収集室の出水口を含む。
【００３０】
同透光凝縮板は透明である。
【００３１】
同太陽電池パネルの出力電圧は抽気扇の作動電圧範囲内である。太陽電池パネルの出力電圧と抽気扇の作動電圧は、装置体積の大きさに関係があり、体積が大きいほど、電圧要求が高くなり、対応する作業電力も高くなる。
【００３２】
太陽光熱海水淡水化装置が動作する間、内部の空間は密閉されており、同蒸発室の吸水口と蒸発室の出水口は閉鎖され、収集室の吸水口と収集室の出水口は閉鎖されている。蒸発室を洗浄する際に、蒸発室の吸水口と蒸発室の出水口は開放である。
【００３３】
透光凝縮板の傾斜角度は１０°−６０°である。同傾きは、水平よりに下に傾斜している。
【００３４】
優れているのは、透光凝縮板の傾斜角度は３０°である。
【００３５】
同蒸発室と収集室は上下に分布しており、蒸発室は収集室の上にある。
【００３６】
抽気通路の位置は光熱蒸発材料より高い。海水が抽気通路を通って収集室に流れるのを防止する。
【００３７】
本発明はまた、広範囲に分布されるグリーンで清潔な太陽光を駆動力とする高温蒸気滅菌装置を提供し、電気エネルギーを消費せず、応用可能な領域が広い。本発明の装置は構成が簡単で、小型で、携帯に便利であり、操作も簡単である。本発明は、光エネルギーを捉え、熱流伝達を停滞させる光熱蒸発材料を採用することにより、装置の光熱変換効率を大幅に向上させ、滅菌時間が短く、滅菌効果が良好である。
【００３８】
一種の高温蒸気滅菌装置であり、蒸気室、蒸気室に覆われた集光板、蒸気室内部に装着されたキャリア、貯水コップ、及び貯水コップに位置する光熱蒸発材料を含む。光熱蒸発材料は断熱体と断熱体の外表面を覆う吸光体を含み、同吸光体は垂直配向グラフェンであり、同断熱体はグラフェン発泡体であり、垂直配向グラフェンとグラフェン発泡体は共有結合形式で接続されている。同吸光体は表面が親水性官能基で修飾された垂直配向グラフェンである。
【００３９】
親水官能団は酸素含有官能団である。酸素含有官能基は、ヒドロキシル基（−ＯＨ）、カルボニル基（−ＣＨＯ）およびカルボキシ基（−ＣＯＯＨ）のうちの１つまたは少なくとも２つの組合せから選択される。−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＨＯは親水性基であり、垂直配向グラフェンの表面に上記の１つまたは少なくとも２つの親水性官能基を修飾することで、垂直配向グラフェンと水の間の親和性を強化し、垂直配向グラフェンの毛細効果を増強することができる。
【００４０】
同吸光体の吸光率は９０−９９％であり、同断熱体の熱伝導率は０．０２−０．２Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１である。優れているのは、吸光体の吸光率は９７．０−９８．２％であり、断熱体の熱伝導率は０．０３１−０．０４１Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１である。
【００４１】
優れているのは、凝縮水が滅菌対象の物体に付着するのを避け、滅菌効果に影響しないように、前記キャリアの縦方向にはいくつかの通孔があり、蒸気凝縮後は通孔を通して蒸気室の底部に流れる。
【００４２】
集光板は、ビームを貯水コップに集光する。
【００４３】
優れているのは、集光板は貯水コップの断面形状と同じであり、断面積比は１０−１００：１であり、集光板は貯水コップと同心に組立てられる。
【００４４】
優れているのは、前記蒸気室の内部には、キャリアを取り付けるための台が設けられている。台はキャリアが蒸気室の底と接触しないようにすることができる。
【００４５】
優れているのは、前記キャリアの中心には、貯水コップの底部のサイズに相当する溝が設けられている。同溝は貯水コップの設置位置を固定するために用いられ、貯水コップと集光板の同心組立関係を保証する。
【００４６】
優れているのは、高温蒸気滅菌装置はまた、集光板を固定するためのシールリングとカチューシャを含む。
【００４７】
キャリアを蒸発室の台に置き、棚の中心の溝に貯水コップをセットし、貯水コップに一定量の水を加え、光熱蒸発材料を上から貯水コップを入れて水面に浮かせる；殺菌が必要なものを蒸発室内のキャリア台に載せる；その後、集光板を蒸発室に覆い、入射光を光熱蒸発材料の表面に収束させ、蒸気の外への溢れを阻止し、シールリング、固定リング、カチューシャで蒸発室を封じる。
【００４８】
本発明はまた、吸光断熱一体化光熱蒸発材料を調製する方法を提供する。次のステップである。
（１）酸化グラフェンの水溶液を調製する。
（２）ステップ（１）で得られた酸化グラフェンの水溶液を高温高圧反応釜に移して水熱反応し、グラフェンのヒドロゲルを冷却する。
（３）エタノール水溶液で、ステップ（２）で得られたグラフェンヒドロゲルを浸漬する。
（４）グラフェンヒドロゲルを冷凍キャビティに移して冷凍し、その後乾燥キャビティに移して真空乾燥し、グラフェン発泡体を得る。
（５）得られたグラフェン発泡体をプラズマ増強化学蒸着反応キャビティに置き、メタンまたは水素とメタンの混合ガスを通して化学蒸着反応を行った後、不活性ガスを通して冷却し、垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体を得る。
（６）ステップ（５）で得られた垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体をオゾン環境に曝露し、垂直配向グラフェンの表面に修飾親水官能基を生成し、吸光断熱一体化光熱蒸発材料を得る。
【００４９】
優れているのは、ステップ（１）の酸化グラフェン水溶液は、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物、アミン基化合物またはその混合物を含む。同酸化グラフェンの濃度は１−１０ｇ・Ｌ−１であり、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の濃度は０−１０であり、アミン基化合物の濃度は０−１００であり、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の濃度とアミン基化合物の濃度は同時に０ではいけない。
【００５０】
酸化グラフェンの濃度は、作製したグラフェン発泡体の密度、機械的強度、熱伝導率および作製コストに直接関係している。グラフェンの濃度が増加すると、グラフェン発泡体の密度が増加し、機械的強度が増強され、熱伝導率が高くなり、製造コストが高くなる。グラフェンの酸化濃度が１ｇ・Ｌ−１未満のとき、作製したグラフェン発泡体の機械的強度が弱くなり、実用化において容易に壊れる。グラフェンの酸化濃度が１０ｇ・Ｌ−１以上である場合、調製したグラフェン発泡体の密度と熱伝導率は増加し、光熱蒸発応用における光熱変換効率を弱め、作製コストの増加は同材料の実応用にも不利である。
【００５１】
四ほう酸ナトリウムをグラフェンヒドロゲル合成中の構造強化剤として用い、グラフェン発泡体の機械的強度を増強することができる。また、四ほう酸ナトリウムは熱湯反応中の凝集を促進し、さらにグラフェン発泡体の熱伝導率に影響を与える。アミン基化合物の濃度はグラフェン発泡体の熱伝導率と機械的強度にも同時に影響する。
【００５２】
優れているのは、前記ステップ（１）の酸化グラフェン水溶液は、濃度がそれぞれ４−６ｇ・Ｌ−１、１−５ｍｍｏｌ・Ｌ−１と４−２０ｍｍｏｌ・Ｌ−１である酸化グラフェン、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物、およびアミン基化合物を含む。
【００５３】
酸化グラフェンの濃度が４−６ｇ・Ｌ−１である場合に、作製したグラフェン発泡体は良好な機械的性質と低い密度と熱伝導率を有している。
【００５４】
四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の濃度＜１ｍｍｏｌ・Ｌ−１の場合、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の構造強化作用は弱く、得られたグラフェン発泡体構造は不安定で、壊れやすい；四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の濃度＞５ｍｍｏｌ・Ｌ−１の場合、凝集現象はより深刻で、得られたグラフェン発泡体の熱伝導率はより高い。
【００５５】
アミン基化合物の濃度＜４ｍｍｏｌ・Ｌ−１の場合、アミン基化合物は凝集を阻害する作用が弱く、得られたグラフェン発泡体の熱伝導率が高い；アミン基化合物の濃度＞２０ｍｍｏｌ・Ｌ−１の場合、得られたグラフェン発泡体の構造はよりふわふわしており、機械的強度はより弱い。
【００５６】
アミン基化合物は、エチレンジアミン、ブタジミン、ヘキサン、シクロヘキサンのうちの１つまたは少なくとも２つの組合せから選択されている。二アミン系アミン基化合物は２つのアミノ基を持ち、酸化グラフェンとの縮合反応を起こしやすく、グラフェンシート層の間に安定的に存在し、接続と支持の役割を果たし、グラフェンの凝集を阻害して、ふわふわした多孔質の構造を得る。
【００５７】
優れているのは、アミン基化合物はエチレンジアミンである。エチレンジアミン、ブタジミン、ヘキサン、シクロヘキサンの４つのアミン化合物の分子サイズの順序は：エチレンジアミン＜ブタジミン＜ヘキサン＜シクロヘキサンであり、より大きな分子間隔物は、機械強度が弱くなりまたはより多くの構造強化剤を必要とし、より高い結合温度とより長い合成時間を必要とする。エチレンジアミンは分子サイズが最も小さい二アミン系アミン基化合物として、応用要件を満たすことができる場合に、より優れたものとなる。
【００５８】
ステップ（２）における水熱法の反応条件は、反応温度が９０〜１８０℃であり、反応時間は６〜１８ｈである。
【００５９】
反応温度と反応時間はグラフェンヒドロゲルのグラフェン化の程度と凝集の程度に影響し、温度上昇と時間延長の両方がグラフェンヒドロゲルのグラフェン化の程度を向上させ、グラフェンの凝集とグラフェンヒドロゲルの成形を促進し、得られたグラフェン発泡体の機械的強度を増強する。
【００６０】
反応温度が９０℃以下または反応時間が６ｈ未満の場合、水熱反応過程が不十分になり、グラフェンヒドロゲルが成型できないまたは最終的に得られたグラフェン発泡体の機械的強度が弱い。反応温度が１８０℃以上または１８ｈ以上の場合、得られたグラフェン発泡体の密度と熱伝導率が大きすぎ、厳重な凝集現象を引き起こしてしまう。
【００６１】
上記ステップ（３）では、洗浄方法としては上記のグラフェンヒドロゲルをエタノール水溶液で６−２４ｈ浸漬し、同エタノール水溶液のエタノール体積率は１０％−３０％である。
【００６２】
このステップ（４）では、冷凍キャビティの温度は−８０〜−１０℃、冷凍時間は６−２４ｈであり、乾燥キャビティの温度は−２０〜０℃、乾燥キャビティの気圧は＜６５０Ｐａ、乾燥時間は６−４８ｈである。
【００６３】
ステップ（５）における水素とメタンの混合ガスの流量比は０−２０：１である。
【００６４】
Ｈ２とＣＨ４の流量比は垂直配向グラフェンを合成する鍵であり、Ｈ２とＣＨ４の流量比が２０：１より大きい場合、得られた合成物は垂直配向グラフェンではない。Ｈ２とＣＨ４の流量比は合成物の形態と化学的性質に影響を与える。
【００６５】
優れているのは、前記ステップ（５）Ｈ２とＣＨ４の流量比は１−５：１である。流量比が１：１より小さいと合成速度が遅くなり、流量が５：１より大きいと合成物の形態と化学的性質が不定型炭素、炭素ナノ繊維とカーボンナノチューブに近い。
【００６６】
同ステップ（５）において、化学蒸着反応の反応条件は、合成温度が５００−１０００℃であり、合成気圧が１０−１０００Ｐａである。
【００６７】
温度＜５００℃では垂直配向のグラフェンは合成できない。温度＞１０００℃では垂直配向のグラフェンの合成速度を速めるのに有利であるが、装置の工程に対して要求が高く、エネルギー消費も大きく、実応用には不利である。気圧＜１０Ｐａの場合、装置の工程に対して要求が高く、実現し難い。気圧＞１０００Ｐａの場合、より高い温度とより高い電力が必要で、実応用には不利である。
【００６８】
優れているのは、前記ステップ（５）において、化学蒸着反応の反応条件は、合成温度が６００−８００℃であり、合成気圧が１０−５００Ｐａである。合成垂直配向グラフェンの速度は適度でエネルギー消費が小さく、性能は要求を満たし、実応用に有利である。
【００６９】
このステップ（５）において、化学蒸着反応におけるプラズマ源はマイクロプラズマ、誘導結合プラズマまたは直流グロー放電プラズマから選択され、電力は２００〜５００Ｗであり、１〜１８０ｍｉｎ維持する。
【００７０】
時間＜１ｍｉｎの場合、合成された垂直配向グラフェンの量は少なく、光吸収率はより低い；時間が＞１８０ｍｉｎより大きい場合、光吸収率と光熱蒸発性能は明らかに向上せず、原料とエネルギーの浪費となる。
【００７１】
優れているのは、１０−２０ｍｉｎ維持する。適切な垂直配向グラフェンを合成する。
ステップ（５）において、非活性ガスは冷却ガスとして、流量は１０−１００ｍＬ・ｍｉｎ−１である。
【００７２】
ステップ（６）において、垂直配向グラフェンの表面に修飾親水性官能基を生成する方法は、ステップ（５）で得られた垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体をオゾン濃度が２００ｐｐｍである環境に暴露し、１−１０ｍｉｎ維持し、親水性官能基修飾を垂直にグラフェンの表面に取り込む。この中で、オゾンは誘電体で放電装置を阻止することにより発生し、空気が原料となっている。
【００７３】
オゾン濃度が２００ｐｐｍの環境に曝露し、２−４ｍｉｎ維持するのが好ましい。この範囲では、表面修飾酸素官能基の垂直配向グラフェンに十分な親水性が得られ、同時に内部のグラフェン発泡体は超疎水性を維持できる。
【００７４】
本発明は、従来技術と比較して、以下のような有益な効果を有する。
【００７５】
本発明が提供する吸光断熱一体化光熱蒸発材料は、共有結合という形で吸光体と断熱体を一つの全体に連結し、光エネルギーを捉え、熱流損失を阻止する機能を同時に備え、従来の局所加熱システムにおける吸光体と断熱体の離脱問題を克服し、システムの安定性を向上させた。
【００７６】
本発明によって提供される吸光断熱一体化光熱蒸発材料における吸光体は、液体通路として断熱体を保護し、浸透した液体を通して熱流が外に流れるのを回避し、従来の局所加熱システムにおける液体の断熱材内部への浸透による熱損失問題を解決し、システムの光熱変換効率を向上させる。本発明が提供する吸光断熱一体化光熱蒸発材料は、急速で効率的な光熱蒸発を実現し、製造プロセスは簡単で、大量生産が容易であり、海水淡水化、汚水浄化、高温蒸気滅菌などの分野に応用できる。
【００７７】
本発明により提供される太陽光熱海水淡水化装置は、構造が簡単で操作しやすいという特徴がある。本発明は、太陽光熱海水淡水化装置を提供し、凝縮水を効率的に収集し、凝縮水と蒸気の防光問題を解決し、光熱海水淡水化システムの安定性と光熱変換効率を向上させる。
【００７８】
本発明によって提供される高温蒸気滅菌装置は、広く分布されるグリーンで清潔な太陽光を駆動力として、電気エネルギーを消費せず、応用可能な領域が広い。本発明が提供する高温蒸気滅菌装置は、一体化設計に基づいて、複雑な構造がなく、加工コストが安く、大量加工生産が容易である。本発明で提供される高温蒸気滅菌装置は、小型で携帯しやすく、操作も簡単である。本発明は、光エネルギーを捉え、熱流損失を同時に阻止する光熱蒸発材料を採用することにより、装置の安定性と光熱変換効率を大幅に向上させ、急速に蒸気を発生させ、滅菌時間が短く、滅菌効果が良好である。
【００７９】
本発明をより明確に分かりやすくするために、以下に添付図面と具体的な実施形態に合わせて本発明の技術案をさらに説明する。以下に説明する実施形態は、本発明を説明するためだけに使用されるものであり、本発明のいかなる形式的および実質的な制限ではない。
【００８０】
図１に示すように、本発明が提供する吸光断熱一体化光蒸発材料は、断熱体２と断熱体２の外面にカバーされた吸光体１とを含み、この吸光体１は表面が親水性官能基で修飾された垂直配向グラフェンであり、断熱体２はグラフェン発泡体であり、垂直配向グラフェンとグラフェン発泡体は共有結合形式で連結されている。吸光体は親水官能基修飾の垂直配向グラフェンである。
【００８１】
吸光体１は太陽エネルギーを捉え、光を熱エネルギーに変換し、局部的な高温を形成する。断熱体２は熱の流れを阻止し、放熱を低減する。また、吸光体１は液体通路３としても用いられ、毛細作用により液体４を吸入し、局所高温領域に到達させ、急速な光熱蒸発を実現する。一方、液体通路３は液体４の濡れから断熱体２を保護し、浸透した液体４を通して熱流が外に流れることを回避する。
【００８２】
図２に示すように、本発明は、吸光体１の調製と断熱体２の合成を含む吸光断熱一体化光熱蒸発材料、すなわち垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体の作製プロセスを提供する。まず、水熱法と冷凍乾燥法により、三次元構造を持つグラフェン発泡体（即ち断熱体２）を合成し、その後、プラズマ増強化学蒸着技術により、上述のグラフェン発泡体の外面が垂直配向グラフェン（すなわち吸光体１）を覆い、作製過程において、垂直配向グラフェンが共有結合の形でグラフェン発泡体と連結し全体となる。
【実施例】
【００８３】
本発明によって提供される吸光断熱一体化光熱蒸発材料について、次のような性能試験を行う。
【００８４】
１．水接触角：型番がＤｒｏｐＭｅｔｅｒ  Ａ−２００である接触角計を利用して、吸光断熱一体化光熱蒸発材料の水接触角を測定し、材料の親水性を特徴づけ、電気ポンプを利用して、１０Ｌの水滴を材料表面につけ、高速カメラで水滴の変化の経過を記録し、楊−ラプラス方程式を通じて、水接触角を計算する。
２．吸光体の吸光率：型番がＵＶ−３１５０  ＵＶ−ＶＩＳであるＵＶ−可視光分光光度計を利用して、吸光断熱一体化光熱蒸発材料の２００〜２６００ナノ波帯の光透過率と光反射率を測定する。光吸収率＝１−光透過率−光反射率という公式を用い、平均光吸収率を計算する。
３．断熱体の熱伝導率：型番はＬＦＡ  ４６７であるレーザー熱伝導率測定器を利用して、吸光断熱一体化光熱蒸発材料の熱伝導率を測定する。
４．表面官能団の種類：型番はＶＧ  Ｅｓｃａｌａｂ  Ｍａｒｋ  ＩＩであるＸ線光電子分光計を利用して、Ｘ線エネルギースペクトル分布を測定し、官能団の種類を分析する。
【００８５】
＜実施例１＞
１．酸化グラフェン水溶液を配置し、その中の酸化グラフェンの濃度は４ｇ・Ｌ−１であり、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の濃度は１ｍｍｏｌ・Ｌ−１であり、エチレンジアミン濃度は４ｍｍｏｌ・Ｌ−１である。
２．配置された酸化グラフェン水溶液はテフロン（登録商標）の高温高圧反応釜に移され、９０℃環境下で６ｈ維持され、その後１２０℃環境下で６ｈ維持され、最後に室温まで冷却され、グラフェンヒドロゲルが得られる。
３．得られたグラフェンヒドロゲルをエタノール水溶液で６ｈ浸漬したところ、エタノールの体積率は１０％であり、グラフェンヒドロゲル表面に残留した添加剤を洗浄するのが目的である。
４．洗浄後のグラフェンヒドロゲルを−８０℃の冷凍キャビティに移し、６ｈ冷凍し、温度０℃、気圧＜６５０Ｐａの乾燥キャビティに移し、６ｈ真空乾燥し、グラフェン発泡体を得る。
５．得られたグラフェン発泡体をプラズマ増強化学蒸着反応キャビティ内に置いて、１０Ｐａ以下真空にしてから、８００℃まで加熱する。
６．ＣＨ４とＨ２バルブを開け、ＣＨ４とＨ２の混合ガスを通し、Ｈ２の流量は５ｍＬ・ｍｉｎ−１であり、ＣＨ４の流量は５ｍＬ・ｍｉｎ−１であり、気圧は１００Ｐａに調整される。
７．インダクタンス結合プラズマ源をオープンし、パワーを２５０Ｗに調整し、１２０ｍｉｎ維持する。
８．プラズマ源を閉鎖し、ＣＨ４とＨ２バルブを閉じて、Ａｒバルブを開けて、冷却ガスとしてＡｒを通し、流量は１０ｍＬ・ｍｉｎ−１であり、室温まで冷却し、垂直配向のグラフェン／グラフェン発泡体を取り出す。
９．得られた垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体複合材料をオゾン濃度が２００ｐｐｍである環境に曝露し、３ｍｉｎ維持し、垂直配向グラフェンの表面に酸素官能基を修飾し、水流通路を構築し、酸素官能基は−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＨＯを含む。ここで、オゾンは誘電体バリア放電装置により発生し、空気を原料とする。吸光断熱一体化光熱蒸発材料を得る。
【００８６】
調製した吸光断熱一体化光熱蒸発材料の光学図は図３のａに示すように、外面は黒である。表面に酸素官能基を修飾した垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体の浸潤性は図３のｂ−ｄに示すように、外部の垂直配向グラフェン１は強い親水性を示し、水接触角は２６．０°であり、吸光体が水流通路として毛細作用により水の透過を導くことができることを示し、内部のグラフェン発泡体２は強い疎水性を示し、水接触角は１３０．５°であり、断熱体は水の浸透を排除して、表層の水流通路により断熱体を水の濡れから保護することができる。
【００８７】
グラフェン発泡体のマイクロ構造は、図４のａに示すように、多孔質構造、低熱伝導率、熱伝導率は０．０４１Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１である。垂直配向グラフェンは炭素ナノウォールアレイにより構成され、図４のｂに示すように、グラフェン発泡体の骨格上に垂直配向グラフェンが均一に分布している。垂直方向に分布した炭素ナノウォールアレイは、入射光のエスケープを阻止することができ、極めて強い光捕獲能力を有する。
【００８８】
図５に示すように、調製した吸光断熱一体化光熱蒸発材料は２００〜２６００ナノバンドである際に平均光吸収率が９７．８％に達した。応用するとき、吸光断熱一体化光熱蒸発材料は水面に浮かみ、吸光体は太陽エネルギーを集めて、光エネルギーを熱エネルギーに変換して、局部の高温を発生することができる。断熱体は熱の流れを停滞させ、放熱を減らすことができる。吸光体は毛細作用で液体を吸い込み、局部の高温領域に到達させて、急速な光熱蒸発を実現する。
【００８９】
図６に示すように、得られた吸光断熱一体化光熱蒸発材料の表面修飾は、−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＯＯＨを含む酸素含有官能基を有する。
【００９０】
図７に示すように、光照射強度が１０ｋＷ・ｍ−２の場合、３４ｓだけで１００℃以上の飽和水蒸気が検出され、水体温度はほぼ一定であり、同材料の蒸気発生速度は１２．３ｋｇ・ｍ−２・ｈ−１であり、対応する光熱変換効率は９０％を超えている。
【００９１】
＜実施例２＞
１．酸化グラフェン水溶液を配置し、酸化グラフェンの濃度は５ｇ・Ｌ−１であり、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の濃度は２ｍｍｏｌ・Ｌ−１であり、エチレンジアミン濃度は８ｍｍｏｌ・Ｌ−１である。
２．配置された酸化グラフェンの水溶液はテフロンの高温高圧反応釜に移され、１２０℃の環境下で１２ｈ維持し、室温まで冷却し、グラフェンヒドロゲルを得る。
３．得られたグラフェンヒドロゲルをエタノール水溶液で１２ｈ浸漬したところ、エタノールの体積率は２０％で、グラフェンヒドロゲル表面に残留した添加剤を洗浄するのが目的である。
４．洗浄後のグラフェンヒドロゲルを温度が−６０℃の冷凍キャビティに移し、１２ｈ冷凍してから温度が−１０℃、気圧＜６５０Ｐａの乾燥キャビティに移し、１２ｈ真空乾燥し、グラフェン発泡体を得る。
５．得られたグラフェン発泡体をプラズマ増強化学蒸着反応キャビティ内に置いて、１０Ｐａ以下の真空状態にし、その後、７００℃まで加熱する。
６．ＣＨ４とＨ２バルブを開け、ＣＨ４とＨ２の混合ガスを通し、Ｈ２の流量は５ｍＬ・ｍｉｎ−１、ＣＨ４の流量は５ｍＬ・ｍｉｎ−１であり、気圧は１０Ｐａに調整する。
７．インダクタンス結合プラズマ源をオープンし、パワーを２５０Ｗに調整し、６０ｍｉｎ維持する。
８．プラズマ源を閉鎖し、ＣＨ４とＨ２バルブを閉じ、Ａｒバルブを開けて、冷却ガスとしてＡｒを通し、流量は１０ｍＬ・ｍｉｎ−１であり、室温まで冷却し、垂直配向のグラフェン／グラフェン発泡体を取り出す。
９．得られた垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体をオゾン濃度が２００ｐｐｍである環境に４ｍｉｎ暴露し、垂直配向グラフェンの表面に酸素官能基を修飾し、水流通路を構築し、酸素官能基は−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＨＯを含む。ここで、オゾンは誘電体バリア放電装置により発生し、空気を原料とする。吸光断熱一体化光熱蒸発材料を得る。
【００９２】
調製した吸光断熱一体化光熱蒸発材料の性能試験結果を表１に示した。
【００９３】
＜実施例３＞
１．酸化グラフェン水溶液を配置し、酸化グラフェンの濃度は５ｇ・Ｌ−１であり、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の濃度は３ｍｍｏｌ・Ｌ−１であり、エチレンジアミン濃度は１２ｍｍｏｌ・Ｌ−１である。
２．配置された酸化グラフェン水溶液はテフロンの高温高圧反応釜に移され、９０℃環境下で６ｈ維持され、１８０℃環境下で６ｈ維持され、最後に室温まで冷却され、グラフェンヒドロゲルが得られる。
３．得られたグラフェンヒドロゲルをエタノール水溶液で１８ｈ浸漬したところ、エタノールの体積率は２０％で、グラフェンヒドロゲル表面に残留した添加剤を洗浄するのが目的である。
４．洗浄後のグラフェンヒドロゲルを温度が−４０℃である冷凍キャビティに移し、１８ｈ冷凍してから温度が−１０℃、気圧＜６５０Ｐａの乾燥キャビティに移し、２４ｈ真空乾燥し、グラフェン発泡を得る。
５．得られたグラフェン発泡体をプラズマ増強化学蒸着反応キャビティ内に置いて、真空を＜１０Ｐａ、その後、６５０℃まで加熱する。
６．ＣＨ４とＨ２バルブを開け、ＣＨ４とＨ２の混合ガスを通す。その中、Ｈ２の流量は４０ｍＬ・ｍｉｎ−１、ＣＨ４の流量は１０ｍＬ・ｍｉｎ−１で、気圧は３００Ｐａに調整される。
７．マイクロ波プラズマ源をオープンし、パワーを５００Ｗに調整し、１０ｍｉｎ維持する。
８．プラズマ源を閉鎖し、ＣＨ４とＨ２バルブを閉じ、Ｎ２バルブを開け、冷却ガスとしてＮ２を通して、流量は５０ｍＬ・ｍｉｎ−１で、室温まで冷却し、垂直配向のグラフェン／グラフェン発泡体を取り出す。
９．得られた垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体をオゾン濃度が２００ｐｐｍである環境に２ｍｉｎ曝露し、垂直配向グラフェンの表面に酸素官能基を修飾し、水流通路を構築し、酸素官能基は−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＨＯを含む。ここで、オゾンは誘電体バリア放電装置により発生し、空気を原料とする。吸光断熱一体化光熱蒸発材料を得る。
【００９４】
調製した吸光断熱一体化光熱蒸発材料の性能試験結果を表１に示した。
【００９５】
＜実施例４＞
１．酸化グラフェン水溶液を配置し、酸化グラフェンの濃度は６ｇ・Ｌ−１、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物は５ｍｍｏｌ・Ｌ−１、エチレンジアミンの濃度は２０ｍｍｏｌ・Ｌ−１である。
２．配置された酸化グラフェン水溶液はテフロンの高温高圧反応釜に移され、９０℃環境下で１２ｈ維持され、１８０℃環境下で６ｈ維持され、最後に室温まで冷却され、グラフェンヒドロゲルが得られる。
３．得られたグラフェンヒドロゲルをエタノール水溶液で２４ｈ浸漬したところ、エタノールの体積率は３０％で、グラフェンヒドロゲル表面に残留した添加剤を洗浄するのが目的である。
４．洗浄後のグラフェンヒドロゲルを温度が−１０℃である冷凍キャビティに移し、２４ｈ冷凍し、温度が−２０℃、気圧＜６５０Ｐａの乾燥キャビティに移行し、４８ｈ真空乾燥し、グラフェン発泡体を得る。
５．得られたグラフェン発泡体をプラズマ増強化学蒸着反応キャビティ内に置いて、１０Ｐａ以下の真空状態にし、その後、６００℃まで加熱する。
６．ＣＨ４とＨ２バルブを開け、ＣＨ４とＨ２の混合ガスを通す。その中、Ｈ２の流量は５０ｍＬ・ｍｉｎ−１、ＣＨ４の流量は１０ｍＬ・ｍｉｎ−１で、気圧は５００Ｐａに調整される。
７．マイクロ波プラズマ源をオープンし、パワーを５００Ｗに調整し、２０ｍｉｎ維持する。
８．プラズマ源を閉鎖し、ＣＨ４とＨ２バルブを閉鎖し、Ｎ２バルブを開け、冷却ガスとしてＮ２を通して、流量は１００ｍＬ・ｍｉｎ−１で、室温まで冷却し、垂直配向のグラフェン／グラフェン発泡体を取り出す。
９．得られた垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体をオゾン濃度が２００ｐｐｍである環境に２ｍｉｎ曝露し、垂直配向グラフェンの表面に酸素官能基を修飾し、水流通路を構築し、酸素官能基は−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＨＯを含む。ここで、オゾンは誘電体バリア放電装置により発生し、空気を原料とする。吸光断熱一体化光熱蒸発材料を得る。
【００９６】
調製した吸光断熱一体化光熱蒸発材料の性能試験結果を表１に示した。
【００９７】
＜実施例５＞
１．酸化グラフェンの水溶液を構成し、酸化グラフェンの濃度は１ｇ・Ｌ−１である。
２．配置された酸化グラフェンの水溶液はテフロンの高温高圧反応釜に移され、１２０℃の環境下で６ｈ維持し、室温まで冷却し、グラフェンヒドロゲルを得る。
３．洗浄後のグラフェンヒドロゲルを温度が−１０℃の冷凍キャビティに移し、１２ｈ冷凍してから温度が−１０℃、気圧＜６５０Ｐａの乾燥キャビティに移行し、１２ｈ真空乾燥し、グラフェン発泡体を得る。
４．得られたグラフェン発泡体をプラズマ増強化学蒸着反応キャビティ内に置いて、１０Ｐａ以下の真空状態にし、その後、５００℃まで加熱する。
５．ＣＨ４とＨ２バルブを開け、ＣＨ４とＨ２の混合ガスを通す。その中、Ｈ２の流量は２０ｍＬ・ｍｉｎ−１、ＣＨ４の流量は１ｍＬ・ｍｉｎ−１で、気圧は１０Ｐａに調整される。
６．誘導結合プラズマ源をオープンし、電力を２００Ｗに調整し、１８０ｍｉｎ維持する。
７．プラズマ源を閉鎖し、ＣＨ４とＨ２バルブを閉鎖し、Ａｒバルブを開け、冷却ガスとしてＡｒを通して、流量は１０ｍＬ・ｍｉｎ−１で、室温まで冷却し、垂直配向のグラフェン／グラフェン発泡体を取り出す。
８．得られた垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体をオゾン濃度が２００ｐｐｍである環境に１０ｍｉｎ曝露し、垂直配向グラフェンの表面に酸素官能基を修飾し、水流通路を構築し、酸素官能基は−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＨＯを含む。ここで、オゾンは誘電体バリア放電装置により発生し、空気を原料とする。吸光断熱一体化光熱蒸発材料を得る。
【００９８】
調製した吸光断熱一体化光熱蒸発材料の性能試験結果を表１に示した。
【００９９】
＜実施例６＞
１．酸化グラフェン水溶液を配置し、その中で、酸化グラフェンの濃度は１０ｇ・Ｌ−１であり、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の濃度は１０ｍｍｏｌ・Ｌ−１、エチレンジアミン濃度は１００ｍｍｏｌ・Ｌ−１である。
２．配置された酸化グラフェン水溶液はテフロンの高温高圧反応釜に移され、１２０℃環境下で１２ｈ維持され、１８０℃環境下で６ｈ維持され、最後に室温まで冷却され、グラフェンヒドロゲルが得られる。
３．得られたグラフェンヒドロゲルをエタノール水溶液で２４ｈ浸漬したところ、エタノールの体積率は３０％で、グラフェンヒドロゲル表面に残留した添加剤を洗浄するのが目的である。
４、洗浄後のグラフェンヒドロゲルを温度が−８０℃である冷凍キャビティに移し、１２ｈ冷凍し、温度が−１０℃、気圧＜６５０Ｐａの乾燥キャビティに移行し、１２ｈ真空乾燥し、グラフェン発泡体を得る。
５．得られたグラフェン発泡体をプラズマ増強化学蒸着反応キャビティ内に置いて、１０Ｐａ以下の真空状態にし、その後、１０００℃まで加熱する。
６．ＣＨ４バルブを開けてＣＨ４を通す。ＣＨ４の流量は１ｍＬ・ｍｉｎ−１で、気圧は１０００Ｐａに調整される。
７．マイクロ波プラズマ源をオープンし、パワーを５００Ｗに調整し、１ｍｉｎ維持する。
８．プラズマ源を閉鎖し、ＣＨ４バルブを閉じ、Ｎ２バルブを開け、冷却ガスとしてＮ２を通し、流量は５０ｍＬ・ｍｉｎ−１で、室温まで冷却して、垂直配向のグラフェングラフェン発泡体を取り出す。
９．得られた垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体をオゾン濃度が２００ｐｐｍである環境に１ｍｉｎ曝露し、垂直配向グラフェンの表面に酸素官能基を修飾し、水流通路を構築し、酸素官能基は−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＨＯを含む。ここで、オゾンは誘電体バリア放電装置により発生し、空気を原料とする。吸光断熱一体化光熱蒸発材料を得る。
【０１００】
調製した吸光断熱一体化光熱蒸発材料の性能試験結果を表１に示した。
【０１０１】
＜実施例７＞
１．酸化グラフェン水溶液を配置し、その中で、酸化グラフェンの濃度は６ｇ・Ｌ−１であり、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の濃度は１ｍｍｏｌ・Ｌ−１、エチレンジアミン濃度は４ｍｍｏｌ・Ｌ−１である。
２．配置された酸化グラフェン水溶液はテフロンの高温高圧反応釜に移され、９０℃環境下で６ｈ維持され、１２０℃環境下で６ｈ維持され、最後に室温まで冷却され、グラフェンヒドロゲルが得られる。
３．得られたグラフェンヒドロゲルをエタノール水溶液で１２ｈ浸漬したところ、エタノールの体積率は２０％で、グラフェンヒドロゲル表面に残留した添加剤を洗浄するのが目的である。
４．洗浄後のグラフェンヒドロゲルを温度が−８０℃である冷凍キャビティに移し、１２ｈ冷凍し、温度が−１０℃、気圧＜６５０Ｐａの乾燥キャビティに移行し、１２ｈ真空乾燥し、グラフェン発泡体を得る。
５．得られたグラフェン発泡体をプラズマ増強化学蒸着反応キャビティ内に置いて、１０Ｐａ以下の真空状態にし、その後、８００℃まで加熱する。
６．ＣＨ４とＨ２バルブを開けてＣＨ４とＨ２の混合ガスを通す。Ｈ２の流量は５０ｍＬ・ｍｉｎ−１で、ＣＨ４の流量は５０ｍＬ・ｍｉｎ−１で、気圧は１０００Ｐａに調整される。
７．マイクロ波プラズマ源をオープンし、パワーを５００Ｗに調整し、３０ｍｉｎ維持する。
８．プラズマ源を閉鎖し、ＣＨ４とＨ２バルブを閉じ、Ｎ２バルブを開け、冷却ガスとしてＮ２を通し、流量は５０ｍＬ・ｍｉｎ−１で、室温まで冷却して、垂直配向のグラフェン／グラフェン発泡体を取り出す。
９．得られた垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体をオゾン濃度が２００ｐｐｍである環境に５ｍｉｎ曝露し、垂直配向グラフェンの表面に酸素官能基を修飾し、水流通路を構築し、酸素官能基は−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＨＯを含む。ここで、オゾンは誘電体バリア放電装置により発生し、空気を原料とする。吸光断熱一体化光熱蒸発材料を得る。
【０１０２】
調製した吸光断熱一体化光熱蒸発材料の性能試験結果を表１に示した。
【０１０３】
＜実施例８＞
１．酸化グラフェン水溶液を配置し、その中で、酸化グラフェンの濃度は６ｇ・Ｌ−１であり、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の濃度は２ｍｍｏｌ・Ｌ−１、エチレンジアミン濃度は４ｍｍｏｌ・Ｌ−１である。
２．配置された酸化グラフェン水溶液はテフロンの高温高圧反応釜に移され、１２０℃環境下で１２ｈ維持され、そして室温まで冷却され、グラフェンヒドロゲルが得られる。
３．得られたグラフェンヒドロゲルをエタノール水溶液で１２ｈ浸漬したところ、エタノールの体積率は２０％で、グラフェンヒドロゲル表面に残留した添加剤を洗浄するのが目的である。
４．洗浄後のグラフェンヒドロゲルを温度が−８０℃である冷凍キャビティに移し、１２ｈ冷凍し、温度が−１０℃、気圧＜６５０Ｐａの乾燥キャビティに移行し、１２ｈ真空乾燥し、グラフェン発泡体を得る。
５．得られたグラフェン発泡体をプラズマ増強化学蒸着反応キャビティ内に置いて、１０Ｐａ以下の真空状態にし、その後、７００℃まで加熱する。
６．ＣＨ４とＨ２バルブを開けてＣＨ４とＨ２の混合ガスを通す。Ｈ２の流量は５ｍＬ・ｍｉｎ−１で、ＣＨ４の流量は５ｍＬ・ｍｉｎ−１で、気圧は１００Ｐａに調整される。
７．マイクロ波プラズマ源をオープンし、パワーを２５０Ｗに調整し、１ｍｉｎ維持する。
８．プラズマ源を閉鎖し、ＣＨ４とＨ２バルブを閉じ、Ａｒバルブを開け、冷却ガスとしてＡｒを通し、流量は２０ｍＬ・ｍｉｎ−１で、室温まで冷却して、垂直配向のグラフェン／グラフェン発泡体を取り出す。
９．得られた垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体をオゾン濃度が２００ｐｐｍである環境に３ｍｉｎ曝露し、垂直配向グラフェンの表面に酸素官能基を修飾し、水流通路を構築し、酸素官能基は−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＨＯを含む。ここで、オゾンは誘電体バリア放電装置により発生し、空気を原料とする。吸光断熱一体化光熱蒸発材料を得る。
【０１０４】
調製した吸光断熱一体化光熱蒸発材料の性能試験結果を表１に示した。
【０１０５】
＜実施例９＞
１．酸化グラフェン水溶液を配置し、その中で、酸化グラフェンの濃度は６ｇ・Ｌ−１であり、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の濃度は３ｍｍｏｌ・Ｌ−１、エチレンジアミン濃度は４ｍｍｏｌ・Ｌ−１である。
２．配置された酸化グラフェン水溶液はテフロンの高温高圧反応釜に移され、９０℃環境下で６ｈ維持され、そして１８０℃環境下で６ｈ維持され、最後に室温まで冷却され、グラフェンヒドロゲルが得られる。
３．得られたグラフェンヒドロゲルをエタノール水溶液で１２ｈ浸漬したところ、エタノールの体積率は２０％で、グラフェンヒドロゲル表面に残留した添加剤を洗浄するのが目的である。
４．洗浄後のグラフェンヒドロゲルを温度が−８０℃である冷凍キャビティに移し、１２ｈ冷凍し、温度が−１０℃、気圧＜６５０Ｐａの乾燥キャビティに移行し、１２ｈ真空乾燥し、グラフェン発泡体を得る。
５．得られたグラフェン発泡体をプラズマ増強化学蒸着反応キャビティ内に置いて、１０Ｐａ以下の真空状態にし、その後、７００℃まで加熱する。
６．ＣＨ４とＨ２バルブを開けてＣＨ４とＨ２の混合ガスを通す。Ｈ２の流量は５ｍＬ・ｍｉｎ−１で、ＣＨ４の流量は５ｍＬ・ｍｉｎ−１で、気圧は１００Ｐａに調整される。
７．マイクロ波プラズマ源をオープンし、パワーを２５０Ｗに調整し、６０ｍｉｎ維持する。
８．プラズマ源を閉鎖し、ＣＨ４とＨ２バルブを閉じ、Ａｒバルブを開け、冷却ガスとしてＡｒを通し、流量は２０ｍＬ・ｍｉｎ−１で、室温まで冷却して、垂直配向のグラフェン／グラフェン発泡体を取り出す。
９．得られた垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体をオゾン濃度が２００ｐｐｍである環境に３ｍｉｎ曝露し、垂直配向グラフェンの表面に酸素官能基を修飾し、水流通路を構築し、酸素官能基は−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＨＯを含む。ここで、オゾンは誘電体バリア放電装置により発生し、空気を原料とする。吸光断熱一体化光熱蒸発材料を得る。
【０１０６】
調製した吸光断熱一体化光熱蒸発材料の性能試験結果を表１に示した。
【０１０７】
＜実施例１０＞
１．酸化グラフェン水溶液を配置し、その中で、酸化グラフェンの濃度は６ｇ・Ｌ−１であり、四ホウ酸二ナトリウム・十水和物の濃度は４ｍｍｏｌ・Ｌ−１、エチレンジアミン濃度は４ｍｍｏｌ・Ｌ−１である。
２．配置された酸化グラフェン水溶液はテフロンの高温高圧反応釜に移され、１２０℃環境下で６ｈ維持され、そして１８０℃環境下で６ｈ維持され、最後に室温まで冷却され、グラフェンヒドロゲルが得られる。
３．得られたグラフェンヒドロゲルをエタノール水溶液で１２ｈ浸漬したところ、エタノールの体積率は２０％で、グラフェンヒドロゲル表面に残留した添加剤を洗浄するのが目的である。
４．洗浄後のグラフェンヒドロゲルを温度が−８０℃である冷凍キャビティに移し、１２ｈ冷凍し、温度が−１０℃、気圧＜６５０Ｐａの乾燥キャビティに移行し、１２ｈ真空乾燥し、グラフェン発泡体を得る。
５．得られたグラフェン発泡体をプラズマ増強化学蒸着反応キャビティ内に置いて、１０Ｐａ以下の真空状態にし、その後、７００℃まで加熱する。
６．ＣＨ４とＨ２バルブを開けてＣＨ４とＨ２の混合ガスを通す。Ｈ２の流量は５ｍＬ・ｍｉｎ−１で、ＣＨ４の流量は５ｍＬ・ｍｉｎ−１で、気圧は１００Ｐａに調整される。
７．マイクロ波プラズマ源をオープンし、パワーを２５０Ｗに調整し、３０ｍｉｎ維持する。
８．マイクロウェイブなどプラズマ源を閉鎖し、ＣＨ４とＨ２バルブを閉じ、Ａｒバルブを開け、冷却ガスとしてＡｒを通し、流量は２０ｍＬ・ｍｉｎ−１で、室温まで冷却して、垂直配向のグラフェン／グラフェン発泡体を取り出す。
９．得られた垂直配向グラフェン／グラフェン発泡体をオゾン濃度が２００ｐｐｍである環境に３ｍｉｎ曝露し、垂直配向グラフェンの表面に酸素官能基を修飾し、水流通路を構築し、酸素官能基は−ＯＨ、−ＣＨＯ、−ＣＨＯを含む。ここで、オゾンは誘電体バリア放電装置により発生し、空気を原料とする。吸光断熱一体化光熱蒸発材料を得る。
【０１０８】
実施例１〜１０で作成した吸光断熱一体化光熱蒸発材料の性能試験結果は表１を参照する。
【０１０９】
【表１】
2021525206.tif 000003
【０１１０】
＜実施例１１−２０＞
図８、図９及び図１０に示すように、実施例１１−２０は、光透過凝縮板１、光熱蒸発材料２、蒸発室３、収集室４、蒸発室吸水口５、収集室吸水口６、蒸発室出水口７、収集室出水口８、蒸気疎水管９、抽気扇１０、抽気通路１１、太陽電池１２を含む太陽光熱海水淡水化装置を提供する。
【０１１１】
抽気扇１０は、蒸発室３側壁にある抽気通路１１内に設置され、太陽電池パネル１２から供給された電気エネルギーによって駆動され、継続的に作動する。蒸発室３と収集室４が上下に分布して一体構造となる。海水は蒸発室吸水口５を通して蒸発室３に注入される。光熱蒸発材料２は上から蒸発室３に入れ、海水の上に漂う。光熱蒸発材料２の上面高さは常に抽気通路１１の入口の最低高さより低く、抽気通路１１と蒸気ガイド９を介して海水が収集室４に流れるのを防ぐためである。透光凝縮板１は、３０°の傾斜角度で蒸発室３を覆い、蒸発室３を閉鎖する役割を果たすとともに、凝縮水を収集室４に導く役割を果たし、光熱蒸発材料２は太陽光を吸収し、光エネルギーを熱エネルギーに変換し、海水を蒸発させる。抽気扇１０は、蒸発室３内の蒸気を抽気通路１１に吸い込み、蒸気ガイド９を介して蒸気を収集室４に導く。装置の運転中は、蒸発室吸水口５、蒸発室出水口７、収集室吸水口６、収集室出水口８はいずれも閉鎖状態となっている。装置が停止すると、収集室出水口８を介して、得られた淡水を移動、使用することができる。
【０１１２】
図１１に示すように、光熱蒸発材料２は、断熱体２２と、断熱体２２の外側の表面に覆われた吸光体２１を含み、吸光体２１は表面が親水性官能基で修飾された垂直方向のグラフェンであり、断熱体２２はグラフェン発泡体であり、垂直方向のグラフェンとグラフェン発泡体は共有結合形式で接続されている。吸光体２１は表面が親水性官能基で修飾された垂直方向のグラフェンである。
【０１１３】
吸光体２１は太陽エネルギーを捕捉し、光を熱エネルギーに変換し、局部的な高温を形成する。断熱体２２は熱の流れを停滞し、放熱を低減する。また、吸光体２１は、液体通路２３として毛細作用により液体２４を吸入し、局所的な高温領域に到達させ、急速な光熱蒸発を実現する。一方、液体流路２３は、断熱体２２を液体２４の湿潤から保護し、浸透した液体２４を介して熱流が外部に流れることを回避することができる。
【０１１４】
実施例１１−２０における光熱蒸発材料２は、実施例１−１０でそれぞれ調製された吸光断熱一体化光熱蒸発材料である。
【０１１５】
実施例１１−２０から提供された太陽光熱海水淡水化装置を用いて、塩度３．２５％の天然海水を蒸発凝縮処理し、得られた凝縮水の塩度は０．０１％で、飲用要件を満たしている。塩度９．８５％の天然海水を蒸発凝縮処理し、得られた凝縮水の塩度は０．０１％であり、飲用要求を満たしている。塩度１６．７％の天然海水を蒸発凝縮処理し、得られた凝縮水の塩度は０．０２％で、飲用要求を満たす。
【０１１６】
実施例１１−２０で提供される太陽光熱海水淡水化装置の性能試験結果を表２に示す。
【０１１７】
【表２】
2021525206.tif 000004
【０１１８】
＜実施例２１−３０＞
図１２、図１３、図１４に示すように、実施例２１〜３０で提供される高温蒸気滅菌装置は、カチューシャ１、固定リング２、シールリング３、集光板４、光熱蒸発材料５、貯水コップ６、キャリア７、蒸気室８を含む。
【０１１９】
図１１に示すように、光熱蒸発材料２は、断熱体２２と、断熱体２２の外表面に覆われた吸光体２１を含み、吸光体２１は表面が親水性官能基で修飾された垂直方向のグラフェンであり、断熱体２２はグラフェン発泡体であり、垂直方向のグラフェンとグラフェン発泡体は共有結合形式で接続されている。吸光体２１は表面が親水性官能基で修飾された垂直方向のグラフェンである。
【０１２０】
吸光体２１は太陽エネルギーを捕捉し、光を熱エネルギーに変換し、局部的な高温を形成する。断熱体２２は熱の流れを停滞し、放熱を低減する。また、吸光体２１は、液流路２３として毛細作用により液体２４を吸入し、局所的な高温領域に到達させ、急速な光熱蒸発を実現する。一方、液体流路２３は、断熱体２２を液体２４の湿潤から保護し、浸透した液体２４を介して熱流が外部に流れることを回避することができる。
【０１２１】
図１２、図１３、図１４に示すように、キャリア７を蒸発室８の台に載置し、貯水コップ６をキャリア７の中心の溝に装着する。貯水コップ６に一定量の水を加え、光熱蒸発材料２を上から貯水コップ６に入れ、光熱蒸発材料２を水面に浮かせる。殺菌が必要なものを蒸発室内のキャリア７に載せる。その後、蒸発室８に集光器４を覆い、シールリング３、固定リング２、カチューシャ１を用いて蒸発室８を閉鎖する。
【０１２２】
実施例２１〜３０の光熱蒸発材料２は、実施例１〜１０によりそれぞれ調製された吸光断熱一体化光熱蒸発材料である。
【０１２３】
実施例２１で提供された高温蒸気滅菌装置は、自然光の下で動作し、光照射強度は１．０−１．２ｋＷ・ｍ−２であり、標準生物指示剤を殺菌効果の検査として利用し、指示剤の色が紫色から黄色に変化した場合、滅菌失敗であり、指示剤の色が紫色に保たれた場合、殺菌成功である。図１５に示すように、蒸発室内の温度は運転され１１ｍｉｎ後、予期の滅菌温度である１２１℃に達し、ＷＨＯ規格によれば、１２１℃の高温蒸気の環境下で３０ｍｉｎ維持することで十分な滅菌効果が得られる。このため、４１ｍｉｎ運転後、作業を停止する。殺菌後の生物指示剤は５６℃の環境に移され４８ｈ培養される。観察したところ、滅菌処理されていない指示剤は黄色と表現され、滅菌過程を経た指示剤は紫色と表現され、滅菌成功であると示される。
【０１２４】
実施例２１−３０で提供される高温蒸気滅菌装置の性能試験結果を表３に示す。
【０１２５】
【表３】
2021525206.tif 000005
【０１２６】
上記は実施例に関連して本発明について詳細に説明したが、本発明の実施形態は上記実施形態に限定されず、他のいかなる本特許のコア思想の下で行った変更、代替、組合せ簡略化等も本発明の特許の保護範囲に含まれる。
【図１】
2021525206.tif 000006
【図２】
2021525206.tif 000007
【図３ａ】
2021525206.tif 000008
【図３ｂ】
2021525206.tif 000009
【図３ｃ】
2021525206.tif 000010
【図３ｄ】
2021525206.tif 000011
【図４ａ】
2021525206.tif 000012
【図４ｂ】
2021525206.tif 000013
【図５】
2021525206.tif 000014
【図６】
2021525206.tif 000015
【図７】
2021525206.tif 000016
【図８】
2021525206.tif 000017
【図９】
2021525206.tif 000018
【図１０】
2021525206.tif 000019
【図１１】
2021525206.tif 000020
【図１２】
2021525206.tif 000021
【図１３】
2021525206.tif 000022
【図１４】
2021525206.tif 000023
【図１５】
2021525206.tif 000024
【国際調査報告】
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2021525206.tif 000026
2021525206.tif 000027
2021525206.tif 000028
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