(57)【要約】  本発明は、各側面で少なくとも１００ｍｍの厚さを有するフランジ部に接続されたウェブ中央部を含む鋼セクションであって、かかる鋼セクションは重量パーセントで  Ｃ：０．０６〜０．１６％  Ｍｎ：１．１０〜２．００％  Ｓｉ：０．１０〜０．４０％  Ｃｕ：０．００１〜０．５０％  Ｎｉ：０．００１〜０．３０％  Ｃｒ：０．００１〜０．５０％  Ｍｏ：０．００１〜０．２０％  Ｖ：０．０６〜０．１２％  Ｎ：０．００５０％〜０．０２００％  Ａｌ≦０．０４０％  Ｐ≦０．０４０％  Ｓ≦０．０３０％を含み、重量パーセントで、以下の元素のうちの１種以上を任意に含み、  Ｔｉ＜０．００５％  Ｎｂ≦０．０５％残部は、鉄及び微細化に起因する不純物であり、鋼セクションの微細組織は、クロム、マンガン及び鉄から選択される１種以上の金属も含み得る少なくとも１種のバナジウム析出物を含み、当該析出物は、窒化物、炭化物、炭窒化物又はこれらの任意の組み合わせから選択され、そのような析出物の７０％超は、６ｎｍ未満の平均直径を有する、鋼セクションを取り扱う。本発明はその製造方法も扱う。【特許請求の範囲】
【請求項１】
各側面で少なくとも１００ｍｍの厚さを有するフランジ部に接続されたウェブ中央部を備えた鋼セクションであって、かかる鋼セクションが重量パーセントで
Ｃ：０．０６〜０．１６％
Ｍｎ：１．１０〜２．００％
Ｓｉ：０．１０〜０．４０％
Ｃｕ：０．００１〜０．５０％
Ｎｉ：０．００１〜０．３０％
Ｃｒ：０．００１〜０．５０％
Ｍｏ：０．００１〜０．２０％
Ｖ：０．０６〜０．１２％
Ｎ：０．００５０％〜０．０２００％
Ａｌ≦０．０４０％
Ｐ≦０．０４０％
Ｓ≦０．０３０％
を含み、重量パーセンテージで、以下の元素のうちの１種以上を任意に含み、
Ｔｉ＜０．００５％
Ｎｂ≦０．０５％
残部は、鉄及び微細化に起因する不純物であり、鋼セクションの微細組織は、クロム、マンガン及び鉄から選択される１種以上の金属も含み得る少なくとも１種のバナジウム析出物を含み、当該析出物は、窒化物、炭化物、炭窒化物又はこれらの任意の組み合わせから選択され、かかる析出物の７０％超は、６ｎｍ未満の平均直径を有する、鋼セクション。
【請求項２】
かかるセクションの組成が、以下の関係、
０．４≦ＣＥＶ≦０．６
ここで、ＣＥＶ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋（Ｎｉ＋Ｃｕ）／１５
が満たされるようなものである、請求項１に記載の鋼セクション。
【請求項３】
窒素量に対するバナジウム量の比が２．５〜７の間である、請求項１又は２に記載の鋼セクション。
【請求項４】
かかるフランジ部の微細組織が、表面からコアまで、焼戻しマルテンサイトを含み、ベイナイトを含んでもよい硬化区域、並びにフェライト及びパーライトを含むコア区域を含む、請求項１〜３のいずれか一項に記載の鋼セクション。
【請求項５】
かかる鋼セクションが、ｍｍ２当たり少なくとも５００個の析出物の平均密度を有する部分を含む、請求項１〜４のいずれか一項に記載の鋼セクション。
【請求項６】
かかる析出物の少なくとも一部が規則的に間隔をあけた帯域に配置される、請求項１〜５のいずれか一項に記載の鋼セクション。
【請求項７】
かかる規則的に間隔をあけた析出物の８０％超が、３ｎｍ未満の平均直径を有する、請求項６に記載の鋼セクション。
【請求項８】
かかる規則的に間隔をあけた析出物が、少なくともバナジウム及びクロムを含む、請求項６又は７に記載の鋼セクション。
【請求項９】
かかる析出物の少なくとも一部が前記鋼セクションの前記コア内に位置する前記フェライト相中に不規則に分布する、請求項４〜８のいずれか一項に記載の鋼セクション。
【請求項１０】
かかる不規則に分布した析出物の８０％超が、３．５〜６ｎｍの間の平均直径を有する、請求項９に記載の鋼セクション。
【請求項１１】
かかる不規則に分布した析出物が、少なくともバナジウム、クロム及び鉄を含む、請求項１０に記載の鋼セクション。
【請求項１２】
前記析出物が前記コア区域に位置する、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の鋼セクション。
【請求項１３】
前記フランジ部は、最大１４０ｍｍの厚さを有する、請求項１〜１２のいずれか一項に記載の鋼セクション。
【請求項１４】
以下のステップ、
−  組成が請求項１〜３のいずれか一項によるものである半製品を供給するステップ、
−  かかる半製品を、１０００℃を超える温度で再加熱し、それを少なくとも８５０℃の最終圧延温度で熱間圧延し、熱間圧延鋼セクションを得るステップ、
−  製品の全部又は一部の表面層のマルテンサイト及び／又はベイナイトの焼き入れを生じるように熱間圧延鋼セクションを冷却し、圧延製品の焼き入れされていない部分は、マルテンサイト及び／又はベイナイトの焼き入れされた表面層の自己焼戻しを引き起こし、その後の冷却の間にセクションのコア部においてオーステナイトをフェライト及び炭化物に変換することができるように十分高い温度のままであり、焼き入れ後の製品の焼戻しされた表面の最高温度は４５０〜６５０℃であるステップ、
を含む鋼セクションの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、１００ｍｍを超える厚さを有するフランジ部に各側面で連結されたウェブ中央部を備える鋼セクションを扱う。本発明による鋼セクションは、特に、高層ビル、長大スパン、及びトランスファー用の柱、並びにベルトトラス、アウトリガー、及び橋桁の製造によく適している。
【背景技術】
【０００２】
新しい現代の構造用鋼種の開発は、降伏強度及び靭性のようなより高い機械的特性、並びに作業場及び現場での効率的な製造技術を保証するような優れた技術的特性に対するユーザーの要求に常に促される。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
したがって、本発明の目的は、少なくとも４８５ＭＰａの高い降伏強度、及び少なくとも５８０ＭＰａの高い引張強度に達し、且つ優れた溶接性を有する厚肉鋼セクションを提供することである。
【０００４】
構造用鋼の製造の実際においては、強度及び靭性を向上させるためには、より低温での熱間圧延を通して組織を微細化するか、又はオーステナイト結晶粒微細化のために若干の合金元素を添加することが好ましいことが知られている。両方の解決策は、より低い熱間圧延温度の場合、ロールの過熱が不可避であるため、重い構造用鋼製造には十分ではない。同時に、合金元素を高量で添加すると、鋼の溶接性が低下する。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明の目的は、請求項１に記載の厚肉鋼セクションを提供することによって達成される。また、この厚肉鋼セクションは、請求項２〜１２に記載の特性を備えることができる。別の目的は、請求項１３に記載の方法を提供することによって達成される。
【０００６】
本発明の他の特徴及び利点は、本発明の以下の詳細な説明及び図から明らかになる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】厚肉セクションのフランジのコア中に不規則に分布した析出物を示す電子顕微鏡写真である。
【図２】規則的に間隔をあけた帯域に配列された析出物を示す電子顕微鏡写真である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
特に指定のない限り、全ての組成パーセントは重量パーセント（重量％）で示される。鋼の化学組成に関して、炭素は微細組織の形成及び目標とする機械的特性の達成に重要な役割を果たす。その主な役割は、マルテンサイト／ベイナイト相の焼き入れによるのみならず、鋼の金属元素の炭化物及び／又は炭窒化物の形成を通じて、鋼を強化することである。本発明によるグレードの炭素含有率は０．０６〜０．１６重量％の間である。炭素含有率が０．０６％未満では、十分なレベルの機械抵抗が得られず、４８５ＭＰａ未満の降伏強度値の原因となる。反対に、０．１６％を超える炭素含有率は鋼の延性及び溶接性の低下をもたらすであろう。炭素含有率は、十分な強度及び溶接性を得るために、０．０８〜０．１４％の間であることが好ましい。
【０００９】
マンガンは焼入性を高める元素である。本発明によるグレードのマンガン含有率は１．１０〜２．００％の間である。１．１０％未満のマンガン含有率では、十分なレベルの機械抵抗にはならない。反対に、２．００％を超えるマンガン含有率は溶接性の低下をもたらすか、又は硬質マルテンサイト−オーステナイト成分の形成を促進し、また鋼の靭性に悪影響を及ぼすであろう。
【００１０】
ケイ素は脱酸元素であり、強度向上に寄与する。０．１０％未満のケイ素含有率では、十分なレベルの機械抵抗又は良好な脱酸をもたらさない。反対に、０．４０％を超えるケイ素含有率は酸化物の形成をもたらし、鋼の溶接特性を低下させるであろう。
【００１１】
銅は、焼入性向上や析出強化により鋼の強度向上に寄与する元素である。銅含有率が０．００１％を下回ると、十分なレベルの機械抵抗にはならない。反対に、０．５０％を超える銅含有率は炭素当量を増加させ、このためＣｕ富化相の粒界への浸透によって生じる熱間変形中の鋼の溶接性を悪化させるか、あるいは高温脆性に影響を与えるであろう。
【００１２】
ニッケルは、鋼の強度及び靭性の向上に寄与する元素である。ニッケル含有率が０．００１％未満では、十分なレベルの機械抵抗にはならない。反対に、０．３０％を超えるニッケル含有率は高い合金化コストにつながるであろう。
【００１３】
クロムは、固溶硬化によるのみならず、析出硬化による焼き入れ性の向上による鋼の強度向上に寄与する元素である。クロム含有率が０．００１％を下回ると、十分なレベルの機械抵抗にはならない。反対に、クロム含有率が０．５０％を超えると、鋼の靭性を劣化させる可能性のある、粗大な炭化クロム又は炭窒化クロムの発生をもたらすであろう。
【００１４】
モリブデンは、焼入性の向上により鋼の強度向上に寄与する元素である。モリブデン含有率が０．００１％を下回ると、十分なレベルの機械抵抗にはならない。反対に、０．２０％を超えるモリブデン含有率は鋼の靭性を低下させるであろう。
【００１５】
バナジウムは、窒化物、炭窒化物又は炭化物の析出によるのみならず、また結晶粒微細化を通じて、焼き入れ及び強化を達成するために使用される重要な元素である。バナジウム析出物の形成はオーステナイト結晶粒の粗大化を制限し、その結果フェライト結晶粒が減少し、フェライト相中の析出により強度が向上する。また、バナジウムはセメンタイト中のクロム及びマンガンの移動を妨げ、その結果微小な析出物の生成のために利用されうる。バナジウム含有率が０．０６％を下回ると、十分なレベルの機械抵抗にはならない。反対に、バナジウム含有率が０．１２％を超えると、過剰な析出により靭性が低下する危険性が生じ、これは避けなければならない。好ましい実施形態では、鋼の靭性をさらに改善するために、バナジウムの添加は０．０９％に制限される。
【００１６】
窒素は、バナジウム、ニオブ、アルミニウム及びチタン等の金属元素の窒化物及び炭窒化物を形成するための重要な元素である。それらのサイズ、分布密度及び安定性は、機械的強化に対して有意な効果を有する。窒素含有率が０．００５０％未満では、十分なレベルの析出及び粒径制御にはならない。これらの特性をさらに改善するために、０．００６０％、又はさらには０．００７０％の、又はさらに良好には０．００８０％の最低濃度が好ましい。反対に、０．０２００％を超える窒素含有率は、溶接後の熱影響部で靭性に悪影響を及ぼすことが知られている、鋼中の遊離窒素の存在をもたらす。
【００１７】
熱間圧延中に、バナジウムの一部はオーステナイト粒界の固定のためのＶＮ粒子を形成するために窒素と結合する。固溶体中にある残余のバナジウムは、その後、鋼の冷却中に微細な析出物の形態で析出するため、最終強度に大きく寄与をする。本発明者らは、４：１の化学量論比に近づくために、鋼セクション中のバナジウム対窒素比を最適化することにより、析出強化を高めることができることを見出した。好ましい実施形態では、Ｎに対するＶの比は２．５〜７の間に含まれ、さらには３〜５の間に含まれる。
【００１８】
脱酸効果、及び鋼からの酸素除去を目的として、鋼にアルミニウムを添加することができる。鋼に他の脱酸元素を添加する場合、アルミニウム含有率は０．００５％以下である。それ以外の場合のアルミニウム含有率は０．００５〜０．０４０％の間である。アルミニウム含有率が高すぎると、ＶＮよりもＡｌＮの形成が優先して起こるが、ＡｌＮの方がＶＮよりも大きいので、オーステナイト結晶粒界の固定はＶＮほど効率的ではない。
【００１９】
硫黄及びリンは、粒界を脆弱化させ、中心及びミクロ偏析の形成につながる不純物である。それらの含有率は、十分な熱間延性を維持し、溶接特性の劣化を避けるために、それぞれ０．０３０及び０．０４０％を超えてはならない。
【００２０】
ニオブは、窒化物、炭窒化物又は炭化物の析出によって焼き入れ及び強化を達成するために任意に使用され得る元素である。ニオブは圧延中のオーステナイト結晶粒の成長を抑制し、それらを微細化することにより、強度及び低温靭性の向上をもたらす。しかし、その量が０．０５％を超えると、マルテンサイトの焼き入れにより熱影響部の靭性を劣化させる恐れがある。他方、ニオブ量が０．０５％以上になると、ニオブが利用可能な窒素を固定するため、窒素がバナジウム析出物を形成するのを妨げ、セクションの延性コアの強化を保証する。
【００２１】
チタンは、窒化物、炭窒化物又は炭化物の析出によって焼き入れ及び強化を達成するために任意に使用され得る元素である。しかし、その量が０．００５％以上の場合、ＶＮではなくＴｉＮが形成される危険性がある。さらに、立方体粒子であるＴｉＮは、応力集中体として作用し、したがって鋼の靭性及び疲労特性に悪影響を及ぼす可能性がある。好ましい実施形態では、チタンの最大量は０．００３％に設定され、さらには０．００１％に設定される。
【００２２】
好ましい実施形態では、かかるグレードの炭素、マンガン、クロム、モリブデン、バナジウム、ニッケル及び銅含有率は、以下の関係、
０．４≦ＣＥＶ≦０．６
ＣＥＶ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋（Ｎｉ＋Ｃｕ）／１５
が満たされるようなものである。
【００２３】
これらの値を順守することにより、鋼セクションの良好な溶接性を維持しながら、ベイナイトの十分な形成を通じて、鋼セクションの焼入性が適切な範囲になることが保証される。炭素当量が減少することにより、予熱のような溶接処理工程を回避することが可能になり（許容される場合）、また、製造コストが削減される。好ましい実施形態では、ＣＥＶ≦０．５％である。
【００２４】
鋼セクションは、フランジ部に各側面で接続されたウェブ中央部を備える。
【００２５】
本発明による鋼セクションのフランジの厚さは１００ｍｍ超に設定され、特に高層建築構造物にこのような梁を使用することができる。その厚さは、要求された引張及び靭性特性を確実にするために十分な冷却速度が得られ難いことから、１４０ｍｍ未満であることが好ましい。
【００２６】
本発明によれば、厚肉セクションのウェブ及びフランジは、表面の水冷から生じる硬化区域と、製品のコア中の非硬化区域とから構成される。鋼セクションの各区域は、焼戻しマルテンサイト、ベイナイト、フェライト及びパーライトの中の１つ以上の相を含むことができる特定の微細組織を有することができる。フェライトは、針状フェライト又は規則的フェライトの形で存在することができる。
【００２７】
各区域の微細組織は、鋼セクションの厚さとそれが供される熱経路に依存する。
【００２８】
好ましい実施形態において、フランジ部の微細組織は、表面からコアまで、焼戻しマルテンサイト及び場合によってはベイナイトを含む第１の区域と、フェライト及びパーライトを含む第２の区域とを含む。
【００２９】
第１の区域は、例えば、フランジ部の表面下で最大１０ｍｍまで延在することができる。
【００３０】
本発明の本質的な特徴は、鋼セクションの微細組織中に、クロム、マンガン及び鉄から選択される１種以上の金属を場合によって含む少なくとも１種のバナジウム析出物が存在することである。かかる析出物は、窒化物、炭化物、炭窒化物又はそれらの任意の組み合わせから選択され、このような析出物の７０％超及び好ましくは８０％超は、６ｎｍ未満の平均直径を有する。平均直径の決定は、以下の方法で行った。すなわち、検出された各析出物の表面を測定し、対応する円にあてはめ、そこから直径を導き出し、そして検出された全ての析出物の平均直径サイズを得た。
【００３１】
好ましい実施形態では、それらの析出物の平均密度は、ｍｍ２当たり少なくとも５００個の析出物、好ましくはｍｍ２当たり少なくとも１０００個の析出物である。これらの析出物は、強度に対して有益な効果を有し、それは、析出物のサイズが減少し、析出物の含有量が増加するにつれて増大することが知られている。
【００３２】
このような析出物は、セクションのフランジのコア区域に、主にフェライト相中に存在することが好ましい。このような析出物の少なくとも７０％、好ましくは少なくとも８０％は、６ｎｍ未満の平均直径を有する。このような析出物のサイズの低下により、それらの焼き入れ効果、ひいては鋼セクションの引張強度が増加する。
【００３３】
好ましい実施形態では、２種類の析出物が、好ましくは鋼セクションのフランジのコア区域内に存在する。すなわち、
−  フェライト内部に不規則に分布した析出物、及び
−  規則的に間隔をあけた帯域に配列されており、粒子が密集した平行なシートを形成する析出物。
【００３４】
不規則に分布した析出物は規則的に間隔をあけた帯域に配列されたものより大きい。
【００３５】
好ましい実施形態では、このような規則的に間隔をあけた析出物は、少なくともバナジウム及びクロムを含む。
【００３６】
別の好ましい実施形態では、不規則に分布した析出物の８０％超が、３．５〜６ｎｍの間の平均直径を有する。このような析出物は、少なくともバナジウム、クロム及び鉄を含むことが好ましい。
【００３７】
本発明による鋼セクションは、任意の適切な製造方法によって生産することができ、当業者は製造方法を明確にすることができる。しかし、加速冷却によって終了する方法を使用することが望ましく、その場合、熱間圧延ステップ後の表面区域の焼入れ及び自己焼戻しで終了する方法を使用することが望ましい。
【００３８】
本発明による方法は、以下のステップを含む。
【００３９】
−  組成が本発明によるものである半製品を供給するステップ、
−  かかる半製品を、１０００℃を超える温度で再加熱し、それを少なくとも９００℃の最終圧延温度で熱間圧延し、熱間圧延鋼セクションを得るステップ、
−  製品の全部又は一部の表面層のマルテンサイト及び／又はベイナイトの焼き入れを生じるように熱間圧延鋼セクションを冷却し、圧延製品の焼き入れされていない部分は、マルテンサイト及び／又はベイナイトの焼き入れされた表面層の自己焼戻しを引き起こし、その後の冷却の間にセクションのコア部においてオーステナイトをフェライト及び炭化物に変換することができるように十分高い温度のままであり、焼き入れ後の製品の焼戻しされた表面の最高温度は４５０〜６５０℃であり、さらには５５０〜６５０℃であるステップ。
【００４０】
本発明の鋼セクションは、上記の組成を有する本発明の鋼で作られた半製品を鋳造し、鋳造した投入ストックを、１０００℃を超える、好ましくは１０５０℃を超える、より好ましくは１１００℃を超える又は１１５０℃を超える温度まで加熱するか、又は中間冷却を行わずに鋳造後このような温度で直接使用する方法によって製造されることが好ましい。このような温度は炭窒化バナジウムの完全な溶解を可能にし、これはさらに析出強化機構に関与する。
【００４１】
最終的な熱間圧延ステップは、８５０℃を超える温度で行われる。オーステナイト粒の微細化、ひいては変態後のより薄い微細組織の形成（それは靭性及び強度特性を高めることが知られている）を保証するために、圧延終了温度は８５０℃以上である。
【００４２】
熱間圧延の際には、圧延ステップと圧延温度の制御をうまく組み合わせて用いることが好ましい。その目的は、圧延中の最後に生じる再結晶の結晶粒微細化による微細組織を作ることである。
【００４３】
次に、前述の方法により得られた熱間圧延製品を、好ましくは焼き入れ及び自己焼戻し方法を用いて冷却する。
【００４４】
いわゆる焼き入れ及び自己焼戻し処理（ＱＳＴ）は、製品の全部又は一部の表面層のマルテンサイト及び／又はベイナイトの焼き入れを生じるように、流体を用いて圧延機の仕上げスタンドから出る熱間圧延鋼セクションを冷却することからなる。さらに、流体冷却区域の出口では、圧延製品の焼入れされていない部分は、その後の空冷の際に、マルテンサイト及び／又はベイナイトの表面層の焼戻しが行われるのを許容するのに十分に高い温度にある。
【００４５】
焼き入れ及び自己焼戻しステップを実施するために使用される冷却液は、通常、従来の添加剤、又は、例えば水性鉱物塩を含む又は含まない水である。この液体は、例えば、ガス中に水を懸濁して得られるミストであってもよいし、又は蒸気のようなガスであってもよい。
【００４６】
実用的な観点からは、圧延製品の所望の冷却は、使用される冷却装置、及び冷却手段の長さ及び流量特性の適切な選択に依存する。
【００４７】
製品の寸法は、鋼の組成、したがってその連続冷却変態図と同様に知られており、当該変態図により鋼セクションの適切な処理のために適用する条件、その中でもマルテンサイトが形成される温度と、所望の深さまで表面の焼入れを行うために利用可能な最長時間とを決定することが可能となる。
【００４８】
圧延された鋼セクションのコア及び表皮内の温度勾配の曲線に基づいて、除去される熱量、並びに冷却装置の特性及び冷却装置によって適用される流体の流速を得ることができる。
【００４９】
鋼セクションの異なる区域における所望の微細組織の形成を監視するために、マルテンサイト及び／又はベイナイトの焼入れの終わりから始まる鋼セクションの表皮温度の進展が測定されている。焼入れ後、表皮温度は上昇するが、一方コアの温度は、セクションが圧延機の最終スタンドから出た後、連続的に低下する。所定の断面における表皮温度及びコア温度は、２つの曲線が互いに実質的に平行に続く時点に向かって収束する。この時点の表皮温度を「均熱温度」と呼ぶ。
【実施例】
【００５０】
表１に組成をまとめた２つのグレードを半製品に鋳造し、表２にまとめた方法のパラメータに従い鋼セクションに加工し、加熱、制御された熱間圧延及びその後の水冷を経て、焼入れ及び自己焼戻しによって達成した。
【００５１】
＜表1−組成＞
試験された組成物を、元素含有率が重量パーセント×１０００で表される次の表にまとめた。
【００５２】
【表１】
2021507091.tif 000002
【００５３】
試験１は比較例であり、試験２は本発明による例である。
【００５４】
＜表２−方法のパラメータ＞
鋳造物としての鋼半製品を以下の条件で加工した。
【００５５】
【表２】
2021507091.tif 000003
【００５６】
次いで、得られた試料を分析し、対応する微細組織要素及び機械的特性をそれぞれ表３及び４にまとめた。
【００５７】
＜表３−微細組織及び析出物＞
得られた鋼セクションの微細組織の相のパーセントを決定した。
【００５８】
【表３】
2021507091.tif 000004
【００５９】
セクションn°1の両区域、特にコア区域における相のパーセントは、セクションn°２と極めて類似しており、バナジウム析出強化の影響がより小さな微細組織規模で観察されることを示している。
【００６０】
セクションのフランジの厚さのコア区域から採取したカーボン抽出レプリカのＴＥＭ試験により行われた析出分析により、バナジウム析出物の存在が示された。微細析出物分析をＴＥＭ薄箔方法により実施した。これにより、析出物の平均サイズと密度の定量化が可能になった。
【００６１】
セクションの機械的強化に関与する析出物は、鋼セクションのコア区域、特にフェライト相内部に位置することが分かった。
【００６２】
図１は、サイズが大きいか小さいかにかかわらず、バナジウム析出物の大部分が球形を有することを示す。より大きなサイズの析出物（直径約６ｎｍの典型的なサイズ）は大部分が不規則に分布していた。しかし、微細な析出物（直径約３ｎｍの典型的なサイズ）は規則的に間隔をあけた帯域に配列されていた。図２から、微細組織はバナジウム粒子が密集した平行なシートからなることが分かる。当該シートは規則的な間隔で現れる。
【００６３】
【表４】
2021507091.tif 000005
【００６４】
【表５】
2021507091.tif 000006
【００６５】
＜表４−機械的特性＞
試験した鋼の機械的性質を決定し、次の表にまとめた。
【００６６】
【表６】
2021507091.tif 000007
【００６７】
例は、本発明による鋼セクションが、その特定の組成及び微細組織のおかげで、目標の特性の全てを示す唯一のものであることを示す。
【００６８】
本発明による鋼セクションは、高強度、靭性及び良好な溶接性の優れた値を示し、これは今日まで容易に達成することができないものである。本発明による鋼グレードにより、大規模な建築プロジェクトに関与する設計及び建築チームは、より効率的な構造的解決から利益を得ることができる。鋼セクションのより高い降伏強度により、他の一般的に使用される構造用鋼グレードよりも、軽量化並びにより低い輸送及び製造コストが可能になる。したがって、本発明は、建設業界に極めて大きな貢献をする。
【図１】
2021507091.tif 000008
【図２】
2021507091.tif 000009
【国際調査報告】
2021507091.tif 000010
2021507091.tif 000011
2021507091.tif 000012