(57)【要約】【課題】合金元素及び熱処理条件を制御して、磁場遮蔽性能に優れた鋼板及びその製造方法を提供する【解決手段】本発明は、医療用ＭＲＩ室の壁体などに用いられる磁場遮蔽用鋼板及びその製造方法に関する。本発明の磁場遮蔽用鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．００１〜０．０５％、Ｍｎ ：０．０１〜０．２％、Ａｌ：０．００１〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０７％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、残りはＦｅ及び不可避不純物をからなり、微細組織は、フェライト主組織であり、フェライト結晶粒の平均粒径が１００μｍ以上であることを特徴とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．００１〜０．０５％、Ｍｎ ：０．０１〜０．２％、Ａｌ：０．００１〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０７％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、残りはＦｅ及び不可避不純物からなり、
微細組織は、フェライト主組織であり、フェライト結晶粒の平均粒径が１００μｍ以上であることを特徴とする磁場遮蔽用鋼板。
【請求項２】
前記鋼板は、フェライト結晶粒の粒界又は粒内に存在する析出物の最大サイズが１００ｎｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の磁場遮蔽用鋼板。
【請求項３】
前記鋼板は、磁界強度３００Ａ／ｍの条件下における磁束密度が１Ｔ（Ｔｅｓｌａ）以上であることを特徴とする請求項１に記載の磁場遮蔽用鋼板。
【請求項４】
前記鋼板は、降伏強度１９０ＭＰａ以下、引張強度２２０〜３００ＭＰａ、伸び率４０％以上、及び降伏比０．８以下であることを特徴とする請求項１に記載の磁場遮蔽用鋼板。
【請求項５】
重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．００１〜０．０５％、Ｍｎ：０．０１〜０．２％、Ａｌ：０．００１〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０７％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、残りはＦｅ及び不可避不純物からなる鋼スラブをＡｃ３〜１２５０℃の温度で再加熱する段階と、
前記再加熱された鋼スラブを熱間圧延し、仕上げ熱間圧延はＡｒ３以上の温度で行って鋼板を製造する段階と、
前記鋼板を空気中冷却し、常温まで冷却する段階と、を含むことを特徴とする磁場遮蔽用鋼板の製造方法。
【請求項６】
前記冷却後に、Ａｃ３以上の温度で（１．３ｔ＋３０）分以上維持し、炉冷又は空冷する焼きならし熱処理を行う段階をさらに含むことを特徴とする請求項５に記載の磁場遮蔽用鋼板の製造方法。
【請求項７】
前記焼きならし熱処理後に、８００〜９００℃の温度で（１．３ｔ＋３０）分以上熱処理して炉冷する応力除去熱処理（Ｓｔｒｅｓｓ  Ｒｅｌｉｅｆ  Ａｎｎｅａｌｉｎｇ）を行う段階をさらに含むことを特徴とする請求項６に記載の磁場遮蔽用鋼板の製造方法。
【請求項８】
前記熱間圧延時に、仕上げ熱間圧延前にＴｎｒ〜１２５０℃の温度で粗圧延を行うことを含むことを特徴とする請求項５に記載の磁場遮蔽用鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、医療用ＭＲＩ（Ｍａｇｎｅｔｉｃ  Ｒｅｓｏｎａｎｃｅ  Ｉｍａｇｉｎｇ）室の壁体などに用いられる磁場遮蔽用鋼板及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
主に病院で用いられるＭＲＩ（Ｍａｇｎｅｔｉｃ  Ｒｅｓｏｎａｎｃｅ  Ｉｍａｇｉｎｇ）装置は、強い磁場内にある人体にラジオ波を印加して、反響する磁場を測定することにより、その影響を受けた脳や内臓器官などの人体の内部組織を観察する装置である。上記ＭＲＩ装置は、強い静磁場（Ｓｔａｔｉｃ  Ｍａｇｎｅｔｉｃ  Ｆｉｅｌｄ）を発生させるために、主に超伝導磁石が用いられている。最近では、高解像度の画像を得るために、７Ｔ（Ｔ：Ｔｅｓｌａ）級以上の高磁場ＭＲＩ装置が開発されている。
【０００３】
上記ＭＲＩ装置から発生する高磁場によってＭＲＩ室の外部に漏れ磁場が発生した場合、高精度の電子装備の信号システムを撹乱することにより、電子装備の誤動作を誘発する。また、最近では、高磁場が人体に有害な影響を及ぼすという研究結果があることから、かかる高磁場が外部に漏れないように、磁気遮蔽材を用いる必要がある。より好ましくは、性能に優れながらも経済的な磁気遮蔽材が必要である。通常、ＭＲＩ室の外部における磁束密度が５ガウス（Ｇａｕｓｓ）（＝０．５ｍＴ）未満になるように、最適な遮蔽材及び厚さを選定することが必須である。
【０００４】
特に、直流磁場を遮蔽するためには、素材内の特定の磁場強さに応じた高い磁束密度を示す透磁率（ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ）特性が重要であり、低い保磁力を有することが要求される。透磁率を増加させるとともに、保磁力を低減させるためには、磁壁の移動を妨害する鉄鋼内の炭素、窒素、炭化物、又は窒化物のような析出物を最小限に抑える必要があり、結晶粒界を減少させながら結晶粒成長を促進させる必要がある。鋼における不純物添加は、凝固中又は圧延後の熱処理過程中に微細に分散された析出物を形成し、結果として、静磁気エネルギーを減少させる新しい磁区が形成され、磁壁の移動を妨害するようになる。また、不純物が鉄に置換型よりは侵入型として進入する際に、磁気特性にさらに大きな悪影響を及ぼす。侵入型元素は、固溶体の格子を弾性変形させることにより透磁率を減少させる。代表的な元素として炭素が挙げられる。
【０００５】
特許文献１では、磁場遮蔽性に優れた熱延酸洗厚物鋼板について提案しているが、熱処理過程なしに熱延、巻取り、及び酸洗だけで磁気的特性を付与するという面から磁気遮蔽性能が不足し、交流磁場を遮蔽するための素材であるという面において差がある。最近では、上記ＭＲＩ室などの直流磁場を遮蔽することができる優れた磁気遮蔽能を有する鋼材に対する要求が高まっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】韓国公開特許第１０−２００５−０１２９２４４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明の目的は、合金元素及び熱処理条件を制御することで、磁場遮蔽性能に優れた鋼板及びその製造方法を提供することである。
【０００８】
本発明が解決しようとする課題は、以上で言及した課題に制限されず、言及されていないさらに他の課題は以下の記載から当業者が明確に理解することができる。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の一実施形態は、重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．００１〜０．０５％、Ｍｎ：０．０１〜０．２％、Ａｌ：０．００１〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０７％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、残りはＦｅ及び不可避不純物からなり、微細組織は、フェライト主組織であり、フェライト結晶粒の平均粒径が１００μｍ以上である磁場遮蔽用鋼板に関する。
【００１０】
本発明の他の実施形態は、重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．００１〜０．０５％、Ｍｎ：０．０１〜０．２％、Ａｌ：０．００１〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０７％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、残りはＦｅ及び不可避不純物からなる鋼スラブをＡｃ３〜１２５０℃の温度で再加熱する段階と、上記再加熱された鋼スラブを熱間圧延し、仕上げ熱間圧延はＡｒ３以上の温度で行って鋼板を製造する段階と、上記鋼板を空気中冷却し、常温まで冷却する段階と、を含む磁場遮蔽用鋼板の製造方法に関する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明は、直流磁場の印加時に磁区の円滑な移動が可能となるようにして、病院内のＭＲＩ装置から直流磁場がＭＲＩ室の外部に印加されて、外部の電子装置及び人体に影響を及ぼすことを抑制することができる磁場遮蔽能に優れた鋼板を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】発明例２、５、及び７と比較例２の磁界強度に応じた磁束密度を示すグラフである。
【図２】発明例２、５、及び７と比較例２の磁束密度に応じた比透磁率（Ｒｅｌａｔｉｖｅ  Ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ）を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明の発明者らは、上記解決しようとする課題について深く研究した結果、直流磁場の遮蔽能を向上させるために合金元素及び製造工程を調節することにより、結晶粒を粗大化させ、且つ直流磁場の印加時に磁区の円滑な移動が可能となるようにして、病院内のＭＲＩ装置から放出される直流磁場がＭＲＩ室の外部に印加されて、外部の電子装置及び人体に影響を及ぼさないように抑制する１５ｍｍｔ以上鋼材を提供することができる点を見出した
【００１４】
先ず、本発明による鋼板の組成範囲について詳細に説明する。本発明の鋼板は、重量％で（以下、「％」とする）、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．００１〜０．０５％、Ｍｎ：０．０１〜０．２％、Ａｌ：０．００１〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０７％以下、Ｎ：０．００５％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、残りはＦｅ及び不可避不純物からなることができる。
【００１５】
炭素（Ｃ）：０．０２％以下
上記Ｃは、固溶体の格子を弾性変形させることで透磁率を大幅に減少させる。また、Ｃによって形成される室化物又は炭化物は、磁壁の移動を妨害して鉄損を増加させる要因になるため、できる限り炭素を含まないようにすることが好ましい。したがって、本発明における上記Ｃは、０．０２％以下含むことが好ましく、より好ましくは０．００５％以下含む。
【００１６】
シリコン（Ｓｉ）：０．００１〜０．０５％
上記Ｓｉは、主に脱酸剤として用いられる。但し、Ｓｉが含まれる場合には、Ｃの固溶度減少を誘導し、磁場遮蔽特性を低下させる役割を果たすため、０．０５％以下含まれることが好ましい。しかし、Ｓｉの含有量が０．００１％未満の場合には、脱酸効果が不十分である可能性がある。したがって、上記Ｓｉの含有量は、０．００１〜０．０５％であることが好ましく、より好ましくは、０．００１〜０．０５％である。
【００１７】
マンガン（Ｍｎ）：０．０１〜０．２％
上記Ｍｎは、Ｓと結合してＭｎＳを形成する元素である。ＭｎＳ自体が脆性を増加させる要因となるが、Ｓによる脆性を低減させるために、０．０１％以上含まれることが好ましい。しかし、高温熱処理時の結晶粒界に形成されたＭｎＳが結晶粒粗大化を抑制するため、上記Ｍｎの含有量は０．２％を超えないようにすることが好ましい。
【００１８】
アルミニウム（Ａｌ）：０．００１〜０．０５％
上記Ａｌは、溶鋼を安価に脱酸することができる元素であって、かかる効果を十分に示すためには、０．００１％以上含まれることが好ましい。しかし、Ａｌの含有量が０．０５％を超えると、Ｎと結合してＡｌＮを形成することにより、結晶粒粗大化を抑制するため、０．０５％以下含まれることが好ましい。
【００１９】
ニオブ（Ｎｂ）：０．００５％以下
上記Ｎｂは、ＮｂＣ又はＮｂ（Ｃ、Ｎ）の形で析出され、母材及び溶接部の強度を大幅に向上させるだけでなく、高温で再加熱する際に固溶されたＮｂはオーステナイトの再結晶及びフェライト又はベイナイトの変態を抑制して、組織が微細化される効果を示すため、一般の熱延鋼板において強度を確保するために添加される元素である。しかし、上記結晶粒微細化によって磁気遮蔽特性には悪影響を及ぼす元素として作用するため、上記Ｎｂは０．００５％以下含まれることが好ましい。
【００２０】
チタン（Ｔｉ）：０．０７％以下
上記Ｔｉは、加熱時に主に窒素と反応して結晶粒の成長を抑制する効果を奏するため、一般の厚板炭素鋼では、強度及び靭性を向上させるために添加することが好ましい。しかし、本発明では、強度及び靭性が重要な要素ではないだけでなく、結晶粒の粗大化に有害な元素であるため、０．０７％以下含まれることが好ましい。
【００２１】
窒素（Ｎ）：０．０１％（１００ｐｐｍ）以下
上記Ｎは、Ｔｉと同時に添加される場合にはＴｉＮを形成し、Ｔｉが添加されない場合には主にＡｌと結合してＡｌＮを形成する元素である。結晶粒内又は結晶粒界にＴｉＮやＡｌＮなどが形成される場合には、高温熱処理時の結晶粒粗大化を抑制する作用をするため、上記Ｎは０．０１％（１００ｐｐｍ）以下含まれることが好ましく、０．００５％（５０ｐｐｍ）以下であることがより好ましい。
【００２２】
リン（Ｐ）：０．０１５％以下
上記Ｐは、強度の向上及び耐食性に有利な元素であるが、素材の脆性を大幅に増加させる可能性があるため、できる限り低く維持することが有利である。したがって、本発明における上記Ｐは０．０１５％以下であることが好ましい。
【００２３】
硫黄（Ｓ）：０．００５％以下
上記Ｓは、ＭｎＳなどを形成して脆性を大幅に増加させる元素であるため、できる限り低く維持することが好ましい。したがって、本発明における上記Ｓは０．００５％以下含まれることが好ましい。
【００２４】
本発明の鋼板において、上述した合金元素以外の残りは鉄（Ｆｅ）成分である。但し、一般の製造過程では、原料や周囲環境から意図しない不純物が不可避に混入される可能性があるため、これを排除することはできない。かかる不純物は、一般の技術者であれば誰でも分かるものであるため、そのすべての内容を詳細に言及しない。
【００２５】
本発明の鋼板の主組織はフェライトであり、好ましくは面積分率で９５％以上のフェライトを含み、より好ましくは９９％以上のフェライトを含む。
【００２６】
上記フェライトの結晶粒サイズは１００μｍ以上であることが好ましい。熱間圧延後の空冷、焼きならし熱処理後又は応力除去熱処理後の結晶粒サイズが１００μｍ未満の場合には、磁区の移動が円滑ではないため遮蔽鋼板に磁場が誘起される際の磁束密度が十分に高くなくなり、結果として、７Ｔ級以上のＭＲＩにおいて直流磁場の印加時の遮蔽効果が十分でなくなる。
【００２７】
これに対し、本発明の鋼板は、上記フェライト粒内や粒界に析出物が存在することができる。上記析出物は、ＡｌＮ、ＴｉＮ、ＭｎＳなどであってもよい。上記析出物は、圧延後の焼きならし熱処理過程においてピンニング（ｐｉｎｎｉｎｇ）効果により結晶粒の成長を抑制する役割を果たすため、上記析出物のサイズは、最大１００ｎｍを超えないことが好ましく、より好ましくは２０ｎｍである。
【００２８】
本発明の鋼板は、降伏強度１９０ＭＰａ以下、引張強度２２０〜３００ＭＰａ、伸び率４０％以上、及び降伏比０．８以下であることが好ましい。
【００２９】
７Ｔ以上の高磁場ＭＲＩ装置のような場合に発生する直流磁場がＭＲＩ室の壁体をなす遮蔽鋼板に誘起される磁界強度は、通常２００〜３００Ａ／ｍであって、１．３〜１．５Ｔの磁束密度が印加されるように設計されることが一般的である。したがって、本発明の鋼板は、磁界強度３００Ａ／ｍの条件下における磁束密度が１Ｔ（Ｔｅｓｌａ）以上であることが好ましく、より優れた直流磁場遮蔽特性を示すためには、１．３Ｔ以上であることが好ましい。
【００３０】
本発明の鋼板を製造する方法の一例について詳細に説明する。本発明の鋼板は、上述した合金組成を満たす鋼材（鋼スラブ）を加熱し、熱間圧延する方法で製造することができる。必要に応じて、焼きならし（Ｎｏｒｍａｌｉｚｉｎｇ）熱処理を行うことができ、これに加えて、応力除去熱処理（Ｓｔｒｅｓｓ  Ｒｅｌｉｅｆ  Ａｎｎｅａｌｉｎｇ）を行うことができる。以下、各過程について詳細に説明する。
【００３１】
先ず、上述した鋼の合金組成を満たす鋼材、一例として、鋼スラブを設けて加熱する。上記加熱は、Ａｃ３〜１２５０℃の温度範囲で行うことが好ましい。上記Ａｃ３は、下記関係式１によって導出されることができる。上記鋼スラブの加熱温度がＡｃ３未満の場合には、圧延過程においてオーステナイトからフェライトへの変態が開始されてフェライト粒度の微細化効果を奏するため、磁気特性に悪影響を及ぼす。一方、上記加熱は、経済性を考慮して１２５０℃を超えないようにすることが好ましい。
［関係式１］
Ａｃ３（℃）＝９３７．２−４３６．５Ｃ＋５６Ｓｉ−１９．７Ｍｎ＋１３６．３Ｔｉ−１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ
但し、上記成分記号は、各成分の含有量（重量％）を意味する。
【００３２】
上記加熱された鋼材を熱間圧延する。上記熱間圧延工程は、具体的には、再加熱されたスラブを粗圧延した後、仕上げ圧延して熱延鋼板を得る。上記粗圧延はＴｎｒ〜１２５０℃の温度範囲で行うことが好ましい。上記Ｔｎｒ温度未満でスラブを圧延すると、結晶粒微細化の効果が発生し、磁気遮蔽性能を向上させるのに効率的ではない。一方、上記Ｔｎｒは、下記関係式２によって導出されることができる。
［関係式２］
Ｔｎｒ（℃）＝８８７＋４６４Ｃ＋（６４４５Ｎｂ−／６４４Ｎｂ）＋８９０Ｔｉ＋３６３Ａｌ−３５７Ｓｉ
但し、上記成分記号は、各成分の含有量（重量％）を意味する。
【００３３】
一方、上記仕上げ圧延は、オーステナイトからフェライトが形成され始めるＡｒ３温度よりも低い領域で圧延を行うと、フェライト粒界で微細なフェライトが核生成をして、平均結晶粒サイズが減少する効果を奏することから、磁気特性に悪影響を及ぼすため、Ａｒ３以上の温度で行うことが好ましい。
【００３４】
上記熱間圧延後に製造された鋼板を冷却する。上記冷却は、特に制限されないが、好ましい一例として、空冷を行い、常温に達するまで冷却することが好ましい。
【００３５】
上記冷却された鋼板をＡｃ３以上の温度で（１．３ｔ＋３０）分以上維持し、炉冷又は空冷する焼きならし（Ｎｏｒｍａｌｉｚｉｎｇ）熱処理を行うことができる。Ａｒ３以上の温度で長時間焼きならし熱処理する場合には、追加的な結晶粒粗大化により磁気遮蔽特性を向上させるのに効果的である。この際、厚物鋼板が目的温度に達するようにするためには少なくとも（１．３ｔ、ｔ：厚さ）分以上の時間が必要であり、鋼板の表面から中心部までの均一な温度分布のために、目的温度に達した後、少なくとも３０分以上維持する必要がある。
【００３６】
上記焼きならし熱処理された鋼板内部の応力を除去するために、８００〜９００℃の温度で（１．３ｔ＋３０）分以上熱処理して炉冷する応力除去熱処理（Ｓｔｒｅｓｓ  Ｒｅｌｉｅｆ  Ａｎｎｅａｌｉｎｇ）を行うことができる。上記粗圧延及び仕上げ圧延を行った熱延鋼板の内部に存在する残留応力が原因となって磁区の移動を妨害し、磁気特性を大幅に阻害する可能性があるため、焼きならし熱処理後に８００〜９００℃の温度で（１．３ｔ＋３０、ｔ：鋼板の厚さ）分以上熱処理して空冷又は炉冷する応力除去熱処理（Ｓｔｒｅｓｓ  Ｒｅｌｉｅｆ  Ａｎｎｅａｌｉｎｇ）をさらに行うことで、磁気遮蔽特性を最大化することができる。
【実施例】
【００３７】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。但し、下記実施例は、本発明を例示して、より詳細に説明するためのものにすぎず、本発明の権利範囲を限定するためのものではない点に留意する必要がある。本発明の権利範囲は、特許請求の範囲に記載された事項と、それから合理的に類推される事項によって決定されるものであるためである。
【００３８】
（実施例）
下記表１の組成で製造された厚さ３００ｍｍの鋼スラブを設けた後、下記表２の条件に基づいて板材を製造した。下記表１の合金組成の単位は重量％であり、残りはＦｅ及び不可避不純物からなる。
【００３９】
【表１】
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【００４０】
【表２】
2021507988.tif 000004
【００４１】
上記表２の条件で製造された鋼板に対して、結晶粒サイズ及び物理的特徴を評価し、その結果を下記表３に示した。上記結晶粒サイズは、光学顕微鏡を用いて鋼板の厚さ方向における中心部を調査した。一方、降伏強度、引張強度、伸び率などの物理的特性を、引張試験機を用いて常温で圧延方向の全厚さ試験片を採取し、評価した。
【００４２】
【表３】
2021507988.tif 000005
【００４３】
上記表３の結果から、本発明の合金組成及び製造工程を満たす発明例の場合にはすべて結晶粒サイズが１００μｍ以上であり、１９０ＭＰａ以下の降伏強度、２００〜３００ＭＰａレベルの引張強度、４０％以上の伸び率、及び０．８以上の降伏比を満たすことが分かる。
【００４４】
また、発明例３は、発明例１及び２と同一の組成及び類似した製造工程を適用したが、焼きならし熱処理を行っていない場合であり、発明例１及び２に比べて結晶粒サイズが小さいことが分かる。
【００４５】
一方、比較例１及び２は、本発明で提示する炭素の含有量を超えた鋼種であって、結晶粒サイズが発明例１〜７に比べて微細であるため、結晶粒微細化効果によって降伏強度及び引張強度が本発明で提示した範囲を外れた場合である。比較例３の場合、すべての組成が本発明で提示する範囲を満たしているが、スラブを熱間圧延して最終製品の厚さが薄く（総圧下量の増加）、本発明で提示した強度の範囲を外れた。
【００４６】
一方、上記製造された鋼板に対して、磁界強度別の磁束密度を測定し、その結果を下記表４に示した。
【００４７】
【表４】
2021507988.tif 000006
【００４８】
上記表４に示すように、本発明の合金組成及び製造方法を満たす発明例１〜７の場合には、磁界強度Ｂ３の条件下ですべて１．０Ｔ以上の磁束密度を有することが分かる。
【００４９】
一方、上記発明例のうち発明例３は、熱間圧延及び冷却後にさらに焼きならし熱処理を行わなかった場合であり、類似した条件の発明例１及び２に比べてやや低い値を示した。また、発明例７は、応力除去熱処理を行ったため、他の条件に比べて最も優れた磁束密度値を有することが確認できた。
【００５０】
これに対し、比較例１〜３は、磁界強度Ｂ３の条件下で磁束密度が０．１１〜０．９８Ｔレベルであるため、７Ｔ以上のＭＲＩ室の遮蔽素材として用いるには不適切であることが確認できた。
【００５１】
図１は上記発明例２、５、及び７と比較例２の磁界強度に応じた磁束密度を示すグラフである。一定の磁界強度の領域において実施例７、２、５の順に磁束密度が高いことが確認された。比較例２は最も低い磁束密度を示し、本発明で提案する成分及び組成を満たし、且つ熱間圧延後に焼きならし及び応力除去熱処理を行った場合に磁気的特性に最も優れることが分かる。
【００５２】
図２は上記発明例２、５、及び７と比較例２の磁束密度に応じた比透磁率（Ｒｅｌａｔｉｖｅ  Ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ）を示すグラフである。透磁率は、媒質が与えられた磁場に対してどの程度で磁化するのかを示す値であり、比透磁率は、媒質の透磁率と真空透磁率の比であって、「磁束密度／磁界強度／１．２５７」の値で示すことができる。図２の比透磁率は、図１に示した各試験片の結果を上記式で計算して磁束密度に対して示したものであって、その値が高いほど、磁場が印加された際に遮蔽材が容易に磁化されて遮蔽性能に効果的であることを示すグラフである。
【図１】
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【図２】
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【国際調査報告】
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