(57)【要約】      （修正有）【課題】モータに用いられる取付け部材とステータとの接合信頼性を高める技術を提供する。【解決手段】取付け部材は、モータのステータに接合される取付け部材であって、筒状のステータの一方の端面を覆う基部と、基部の外縁からステータ側へ折り曲げられ、ステータの外周面と対向するように形成されている円弧状の複数の折り曲げ部６４と、を有する。折り曲げ部は、ステータと接合される領域近傍の外周面に外側凹部６８が形成されており、外側凹部は、周方向の幅をＷ［ｍｍ］、折り曲げ部の円弧の半径をｒ［ｍｍ］とすると、Ｗ／ｒ≦０．１４３を満たすように形成されている。【選択図】図１６
0003181610.tif 000002
【実用新案登録請求の範囲】
【請求項１】
モータのステータに接合される取付け部材であって、
筒状のステータの一方の端面を覆う基部と、
前記基部の外縁からステータ側へ折り曲げられ、ステータの外周面と対向するように形成されている円弧状の複数の折り曲げ部と、を有し、
前記折り曲げ部は、ステータと接合される領域近傍の外周面に外側凹部が形成されており、
前記外側凹部は、周方向の幅をＷ［ｍｍ］、前記折り曲げ部の円弧の半径をｒ［ｍｍ］とすると、Ｗ／ｒ≦０．１４３を満たすように形成されている、
ことを特徴とする取付け部材。
【請求項２】
前記折り曲げ部は、該折り曲げ部の厚み方向に貫通した貫通孔が前記外側凹部の底部に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の取付け部材。
【請求項３】
前記折り曲げ部の円弧の半径ｒ［ｍｍ］は、ｒ≦５０を満たすように形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の取付け部材。
【請求項４】
前記外側凹部の周方向の幅Ｗ［ｍｍ］は、１ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の取付け部材。
【請求項５】
前記外側凹部は、軸方向の長さをＬ［ｍｍ］とすると、Ｗ＜Ｌを満たすことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の取付け部材。
【請求項６】
前記外側凹部は、前記折り曲げ部の先端まで形成されていることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の取付け部材。
【請求項７】
前記取付け部材は、金属材料で構成されており、
少なくとも前記折り曲げ部は、表面に亜鉛メッキ層が形成されており、ステータと接合される領域近傍の内周面に内側凹部が形成されていることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載の取付け部材。
【請求項８】
前記内側凹部は、前記折り曲げ部の先端まで形成されていることを特徴とする請求項７に記載の取付け部材。
【請求項９】
前記内側凹部は、前記折り曲げ部の厚み方向において、前記外側凹部と重畳するように形成されていることを特徴とする請求項７または８に記載の取付け部材。
【請求項１０】
複数の巻線が配置されている筒状のステータと、
前記ステータの中心部に設けられているロータと、
前記ステータの複数の巻線に給電する給電部と、
前記ステータに固定される請求項１乃至９のいずれか１項に記載の取付け部材と、を備え、
前記取付け部材は、前記外側凹部の近傍において、前記ステータの外周面と溶接されている、
ことを特徴とするモータ。
【考案の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本考案は、モータに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、様々な装置や製品の駆動源としてモータが用いられている。特に、プリンタや複写機等の事務機器や家電製品において、例えば動作頻度の高い可動部品の駆動源として、耐久性や電気ノイズの観点からブラシレスモータが使われる場合がある（特許文献１参照）。このようなブラシレスモータは、駆動対象に対して所定の位置にモータ自体を固定するための取付け部材を有していることがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１１−１６７０５４号公報
【考案の概要】
【考案が解決しようとする課題】
【０００４】
上述の取付け部材をブラシレスモータのステータの外周に接合する方法の１つとして、レーザ溶接が用いられる。しかしながら、取付け部材の形状によっては、取付け部材とステータとの接合信頼性に改善の余地がある。
【０００５】
本考案はこうした状況に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、モータに用いられる取付け部材とステータとの接合信頼性を高める技術を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、本考案のある態様の取付け部材は、モータのステータに接合される取付け部材であって、筒状のステータの一方の端面を覆う基部と、基部の外縁からステータ側へ折り曲げられ、ステータの外周面と対向するように形成されている円弧状の複数の折り曲げ部と、を有する。折り曲げ部は、ステータと接合される領域近傍の外周面に外側凹部が形成されており、外側凹部は、周方向の幅をＷ［ｍｍ］、折り曲げ部の円弧の半径をｒ［ｍｍ］とすると、Ｗ／ｒ≦０．１４３を満たすように形成されている。
【０００７】
この態様によると、基部の外縁から折り曲げて折り曲げ部を形成する際に、折り曲げ部の内周側で発生する窪みを抑制できる。そのため、取付け部材の折り曲げ部をモータの外周部に溶接した場合の接合信頼性を向上できる。
【０００８】
折り曲げ部は、該折り曲げ部の厚み方向に貫通した貫通孔が外側凹部の底部に形成されていてもよい。これにより、基部の外縁から折り曲げて折り曲げ部を形成する際に、折り曲げ部の内周側の変形により余った肉を貫通孔に逃がすことができ、折り曲げ部の内周側で発生する窪みを抑制できる。
【０００９】
取付け部材は、金属材料で構成されており、少なくとも折り曲げ部は、表面に亜鉛メッキ層が形成されていてもよい。この場合、前述の貫通孔により、レーザ溶接の際にステータと折り曲げ部との間で発生する、亜鉛を含むガスを外部へ逃がすことが可能となり、溶接部分でのブローホールの発生を抑制できる。
【００１０】
本考案は、小型モータに好適であり、折り曲げ部の円弧の半径ｒ［ｍｍ］は、５０ｍｍ以下が好ましい。
【００１１】
外側凹部の周方向の幅Ｗ［ｍｍ］は、１ｍｍ以上であってもよい。これにより、例えば金型刃物の幅を広くすることができ、外側凹部を形成するための金型刃物の耐久性を向上できる。
【００１２】
外側凹部は、軸方向の長さをＬ［ｍｍ］とすると、Ｗ＜Ｌを満たすように形成してもよい。これにより、外側凹部の底面に前述の貫通孔と溶接箇所を軸方向に効率よく配置することができ、外側凹部の周方向の幅Ｗを抑えることができる。その結果、折り曲げ部の内周側で発生する窪みを抑制しつつ、比較的出力の高くないレーザ溶接によっても取付け部材とステータとの安定した溶接が可能となる。
【００１３】
外側凹部は、折り曲げ部の先端まで形成されていてもよい。
【００１４】
折り曲げ部は、ステータと接合される領域近傍の内周面に内側凹部が形成されていてもよい。これにより、溶接時に発生するガスが接合部近傍に閉じ込められる状況が抑制される。
【００１５】
内側凹部は、折り曲げ部の先端まで形成されていてもよい。これにより、レーザ溶接の際にステータと折り曲げ部との間で発生するガスを外部へ逃がすことが可能となり、溶接部分でのブローホールの発生を抑制できる。
【００１６】
内側凹部は、折り曲げ部の厚み方向において、外側凹部と重畳するように形成されていてもよい。これにより、外側凹部と内側凹部を同時の工程で形成できる。
【００１７】
基部の中央部に、軸受を保持する軸受保持部が形成されていてもよい。
【００１８】
本考案の別の態様は、モータである。このモータは、複数の巻線が配置されている筒状のステータと、ステータの中心部に設けられているロータと、ステータの複数の巻線に給電する給電部と、ステータに固定される取付け部材と、を備えている。取付け部材は、外側凹部の近傍において、ステータの外周面と溶接されている。
【００１９】
この態様によると、基部の外縁から折り曲げて折り曲げ部を形成する際に、折り曲げ部の内周側で発生する窪みを抑制できる。そのため、取付け部材の折り曲げ部をモータの外周部に溶接した場合の接合信頼性を向上できる。
【考案の効果】
【００２０】
本考案によれば、モータに用いられる取付け部材とステータとの接合信頼性を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本実施の形態に係るブラシレスモータの分解斜視図である。
【図２】本実施の形態に係るブラシレスモータの上面図である。
【図３】図２に示すブラシレスモータのＡ−Ａ断面の一部断面図である。
【図４】図４（ａ）は、ステータの上面図、図４（ｂ）は、図４（ａ）のＢ−Ｂ断面図である。
【図５】図５（ａ）は、ステータティースの上面図、図５（ｂ）は、ステータヨークの上面図である。
【図６】図６（ａ）は、ロータ軸と嵌合するロータコアの上面図、図６（ｂ）は、ロータ軸とは嵌合しないロータコアの上面図である。
【図７】２種類のロータコアを積層した状態の断面図である。
【図８】図８（ａ）は、ロータの上面図、図８（ｂ）は、図８（ａ）のＣ−Ｃ断面の一部断面図である。
【図９】図９（ａ）は、プリント基板を軸方向から見た正面図、図９（ｂ）は、図９（ａ）のプリント基板をＤ方向から見た側面図である。
【図１０】図１０（ａ）は、コードホイールの凹部側から見た正面図、図１０（ｂ）は、図１０（ａ）に示すコードホイールのＥ−Ｅ’断面図である。
【図１１】プリント基板とコードホイールとを組み付ける際の状態を模式的に示した図である。
【図１２】取付け板の斜視図である。
【図１３】図１３（ａ）は、取付け板の正面図、図１３（ｂ）は、図１３（ａ）に示す取付け板を反対側から見た裏面図である。
【図１４】図１４（ａ）は、図１３（ｂ）に示す取付け板のＦ−Ｆ断面の一部断面図、図１４（ｂ）は、図１４（ａ）に示す領域Ｇの拡大図、図１４（ｃ）は、図１４（ａ）に示す取付け板の折り曲げ部をＨ方向から見た側面図である。
【図１５】取付け板をステータコアに溶接した状態での各部の寸法を模式的に示した図である。
【図１６】折り曲げ部の要部を模式的に示した図である。
【図１７】外側凹部の周方向の幅と窪みの深さとの関係を示すグラフである。
【図１８】図１８（ａ）〜図１８（ｆ）は、取付け部材の製造工程を説明するための図である。
【図１９】図１９（ａ）〜図１９（ｅ）は、取付け部材の製造工程を説明するための図である。
【考案を実施するための形態】
【００２２】
以下、本考案の実施の形態を図面を参照して説明する。なお、図面の説明において同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を適宜省略する。また、以下に述べる構成は例示であり、本考案の範囲を何ら限定するものではない。
【００２３】
以下では、インナーロータタイプのブラシレスモータを例に説明する。また、本考案に係る取付け部材は、例えば、複写機やプリンタの筐体の所定の位置にモータ本体を取り付けるために用いられる。
【００２４】
（ブラシレスモータ）
図１は、本実施の形態に係るブラシレスモータの分解斜視図である。図２は、本実施の形態に係るブラシレスモータの上面図である。図３は、図２に示すブラシレスモータのＡ−Ａ断面の一部断面図である。
【００２５】
本実施の形態に係るブラシレスモータ（以下、「モータ」と称する場合がある。）１００は、取付け部材である取付け板１０と、ステータ１２と、ロータ１４と、プリント基板１６と、コードホイール１８と、カバー２０と、を備える。
【００２６】
はじめに、予め組立てや加工を行った各部品を準備する。そして、取付け板１０とステータ１２のステータコア２１とをレーザ溶接にて固定する。次に、ロータ１４のロータ軸２２を、取付け板１０の軸受保持部２４の所定の位置に固定された玉軸受２６に挿入する。その際、ロータ軸２２は、軸受保持部２４に保持されているもう一つの軸受２７にも挿入される。その結果、ロータ１４は、２つの軸受によって回転可能に支持される。
【００２７】
次に、ステータ１２のインシュレータ（後述）にプリント基板１６を固定する。プリント基板１６には、光学式エンコーダ５０やコネクタ５２が設けられている。次に、プリント基板１６に設けられている光学式エンコーダ５０の所定の位置にコードホイール１８のスリット部が入り込むように、コードホイール１８をロータ軸２２に取り付ける。そして、最後にカバー２０を取り付ける。
【００２８】
図３に示すように、モータ１００は、ロータ１４をステータ１２の内部に保持したインナロータタイプのブラシレスモータである。そして、モータ１００は、取付け板１０に２つの軸受（玉軸受２６および軸受２７）を設けた片持ち構造をとる。また、モータ１００は、ロータコア３０をカップ形にすることで、ロータコア３０の一部と、取付け板１０の軸受保持部２４とが径方向に重なるように配置できるため、軸方向の全長を短くできる。取付け板１０は、複数の折り曲げ部６４をステータコア２１にレーザ溶接することで固定されている。そして、ロータ軸２２を支持する２つの軸受のうち、出力側のみを玉軸受２６とし、他方の軸受２７は焼結含油軸受とすることで、コストを抑えつつ外力（側圧など）への耐久性を持たせることができる。
【００２９】
（ステータ）
次に、ステータ１２の構造について詳述する。図４（ａ）は、ステータ１２の上面図、図４（ｂ）は、図４（ａ）のＢ−Ｂ断面図である。図５（ａ）は、ステータティースの上面図、図５（ｂ）は、ステータヨークの上面図である。
【００３０】
ステータコア２１は、複数の板状のステータティース３４（図５（ａ）参照）と複数の板状のステータヨーク３６（図５（ｂ）参照）とからなる。ステータティース３４およびステータヨーク３６は、一枚の無方向性電磁鋼板（例えばケイ素鋼板）からプレス加工によって所定の形状で打ち抜くことで作製される。そして、複数のステータティース３４を積層して一体化し、それとは別に複数のステータヨーク３６を積層して一体化する。
【００３１】
積層されたステータティース３４の各ティース３４ａには、図４（ａ）に示す取付け板側インシュレータ３８ａおよび基板側インシュレータ３８ｂを、軸方向の両側からティース３４ａを挟み込むようにそれぞれ被せ嵌める。そして、ティース３４ａ毎にインシュレータの上から導体を巻き付けてステータ巻線４０を形成する。
【００３２】
次に、ステータ巻線４０が形成されたステータティース３４に、積層されて一体化されたステータヨーク３６を嵌合させる。その後、ステータティース３４の隣接するティース３４ａ間の橋絡部３４ｂを切断する。これにより、ティース３４ａ間の磁束の短絡が防止され、モータ性能が向上する。
【００３３】
（ロータ）
次に、ロータ１４の構造について詳述する。図６（ａ）は、ロータ軸と嵌合するロータコアの上面図、図６（ｂ）は、ロータ軸とは嵌合しないロータコアの上面図である。図７は、２種類のロータコアを積層した状態の断面図である。図８（ａ）は、ロータ１４の上面図、図８（ｂ）は、図８（ａ）のＣ−Ｃ断面の一部断面図である。
【００３４】
積層されたロータコア３０は、複数の板状の第１のロータコア４２（図６（ａ）参照）と、複数の板状の第２のロータコア４４（図６（ｂ）参照）とからなる。第１のロータコア４２および第２のロータコア４４は、一枚の無方向性電磁鋼板からプレス加工によって所定の形状で打ち抜くことで作製される。円板状の第１のロータコア４２は、中央部に、ロータ軸２２が嵌合する嵌合穴４６が形成されている。また、第２のロータコア４４は、リング形状である。
【００３５】
そして、複数の第１のロータコア４２および複数の第２のロータコア４４を、図７に示すように、カップ形に積層して一体化し、ロータコア３０を形成する。その後、図８（ａ）や図８（ｂ）に示すように、ロータコア３０の嵌合穴４６にロータ軸２２を嵌合させ、ロータコア３０の外周面に円筒状のマグネット４８を貼り付け、ロータ１４が形成される。
なお、ステータティース３４とステータヨーク３６と第１のロータコア４２、または、ステータティース３４とステータヨーク３６と第２のロータコア４４を、同一の無方向性電磁鋼帯からプレス加工で打ち抜くことができる。この場合、材料の歩留まりを向上することができる。
【００３６】
（プリント基板およびコードホイール）
次に、プリント基板１６の構成について詳述する。図９（ａ）は、プリント基板を軸方向から見た正面図、図９（ｂ）は、図９（ａ）のプリント基板をＤ方向から見た側面図である。
【００３７】
図９（ａ）に示すように、プリント基板１６は、ロータ側（図９（ａ）に示すプリント基板の裏面側）の搭載面にホール素子等を備えている。また、プリント基板１６のロータと反対側の搭載面には、光学式エンコーダ５０と、外部との信号や電力の入出力を行うコネクタ５２とが搭載されている。光学式エンコーダ５０は、発光素子および受光素子を備えており、互いに径方向に向き合っている。そして、後述するカップ形のコードホイールと組み合わせることで回転速度の検出が可能となっている。
【００３８】
次に、コードホイール１８の構成について詳述する。図１０（ａ）は、コードホイールの凹部側から見た正面図、図１０（ｂ）は、図１０（ａ）に示すコードホイールのＥ−Ｅ’断面図である。
【００３９】
コードホイール１８は、図１０（ａ）に示すように、中央にロータ１４のロータ軸２２が挿入される貫通孔５４が形成されている。また、筒状のコードホイール１８の外周面には、複数のスリット５６がほぼ等間隔で形成されている。
【００４０】
図１１は、プリント基板１６とコードホイール１８とを組み付ける際の状態を模式的に示した図である。図１１に示すように、プリント基板１６とコードホイール１８とを組み付けると、コードホイール１８のスリット５６が形成されている円筒部５８が、光学式エンコーダ５０の隙間６０に入る込むようになっている。このように、カップ形のコードホイール１８とすることで、プリント基板１６に対して軸方向から組み付けることができるため、組立てが容易になる。
【００４１】
（取付け部材）
次に、取付け部材である取付け板１０について詳述する。図１２は、取付け板１０の斜視図である。図１３（ａ）は、取付け板１０の正面図、図１３（ｂ）は、図１３（ａ）に示す取付け板１０を反対側から見た裏面図である。
【００４２】
取付け板１０は、ステータ１２に接合されるものであって、筒状のステータ１２の一方の端面を覆う基部６２と、基部６２の外縁６２ａからステータ側へ折り曲げられ、ステータの外周面と対向するように形成されている円弧状の複数の折り曲げ部６４と、モータ１００自体を他の部材にネジ等を用いて固定するために設けられている複数の取付け部６６と、基部６２の中央部に形成されている、軸受を保持する軸受保持部２４と、を有する。そのため、取付け板１０は、軸受ホルダとしても機能する。また、取付け板１０は、亜鉛メッキ鋼板で形成されている。
【００４３】
このように、亜鉛メッキ鋼板でできた取付け板１０の折り曲げ部６４を、電磁鋼板からなるステータコア２１にレーザ溶接により接合する。これにより、ステータコア２１に対して取付け板１０が固定される。
【００４４】
その際、折り曲げ部６４の板厚が厚いと（例えば、ｔ＞１．０ｍｍ）、溶接強度が安定しない状況となる。そこで、コスト面から、高出力レーザ設備を用いず、安定した溶接ができるようにすることが必要である。特に、取付け板１０の折り曲げ部６４は円弧状であり、ステータコアとの間で曲面部分同士を溶接する必要があるため、プレスによる絞りや曲げ加工精度を安定させる必要がある。また、取付け板１０はメッキ鋼板を溶接するため、低融点のメッキ層の気化でブローホールが生じやすく、接合強度が安定しない。
【００４５】
このような問題に対して、本考案者らが鋭意検討した結果、取付け板１０に対して以下の工夫をすることで、取付け板１０とステータ１２との接合信頼性を高めることができる点に想到した。
【００４６】
図１４（ａ）は、図１３（ｂ）に示す取付け板１０のＦ−Ｆ断面の一部断面図、図１４（ｂ）は、図１４（ａ）に示す領域Ｇの拡大図、図１４（ｃ）は、図１４（ａ）に示す取付け板１０の折り曲げ部６４をＨ方向から見た側面図である。
【００４７】
図１４（ｂ）に示すように、折り曲げ部６４は、ステータ１２と接合される領域近傍の外周面に外側凹部６８が形成されている。つまり、折り曲げ部６４の一部は、ステータ１２と接合される領域近傍に薄肉部７０を有することになる。これにより、折り曲げ部６４をステータ１２にレーザ溶接する際に、薄肉部７０近傍を接合部分とすることで、比較的低出力で安価なレーザ設備を用いても、安定した接合強度を得ることができる。その結果、高出力で高価なレーザ設備を用いる必要がなくなり、製造コストの低減に寄与する。なお、本実施の形態に係る外側凹部６８は、折り曲げ部６４の先端６４ｂまで形成されていてもよい。
【００４８】
また、折り曲げ部６４は、折り曲げ部の厚み方向に貫通した貫通孔７２が外側凹部６８の底部に形成されている。これにより、基部６２の外縁６２ａから折り曲げて折り曲げ部６４を形成する際に、折り曲げ部６４の内周側の変形により生じた余肉を貫通孔７２に逃がすことができ、折り曲げ部６４の内周側で発生する窪みを抑制できる。
【００４９】
また、取付け板１０は、金属材料で構成されており、少なくとも折り曲げ部６４は、表面に亜鉛メッキ層が形成されている。そのため、折り曲げ部６４をレーザ溶接によりステータ１２に接合する場合、亜鉛のような低融点金属が被覆された鋼板（例えば亜鉛メッキ鋼板）を溶接すると、溶接時のレーザのエネルギで表面の亜鉛が急激に気化することで溶接部分にブローホールが発生し溶接品質が低下するおそれがある。しかしながら、本実施の形態に係る取付け板１０においては、折り曲げ部６４に貫通孔７２が形成されているため、レーザ溶接の際にステータ１２と折り曲げ部６４との間で発生する、亜鉛を含むガスを外部へ逃がすことが可能となり、溶接部分でのブローホールの発生を抑制できる。
【００５０】
また、折り曲げ部６４は、ステータ１２と接合される領域近傍の内周面６４ｃに内側凹部７４が形成されている。これにより、溶接時に発生する亜鉛を含むガスが接合部近傍に閉じ込められる状況が抑制される。また、内側凹部７４は、折り曲げ部６４の先端６４ｂまで形成されている。これにより、レーザ溶接の際にステータ１２と折り曲げ部６４との間で発生するガスを効率よく外部へ逃がすことが可能となり、溶接部分でのブローホールの発生を抑制できる。
【００５１】
次に、外側凹部６８の形状について更に詳述する。上述のように、外側凹部６８を設けることで様々な効果が得られる。本考案者らは、更なる検討により、外側凹部６８の形状を最適化することで更なる効果が得られることに想到した。
【００５２】
図１５は、取付け板１０をステータコア２１に溶接した状態での各部の寸法を模式的に示した図である。
【００５３】
本実施の形態に係る取付け板１０は、板厚Ｔが１．０ｍｍの亜鉛メッキ鋼板をプレス加工することで作製されている。なお、加工方法は後述する。
【００５４】
折り曲げ部６４の薄肉部７０（外側凹部６８）は、周方向の幅Ｗが２．０ｍｍ、軸方向の長さＬが４．８ｍｍ、厚みＤ１が０．６０ｍｍである。また、外側凹部６８の深さＤ２は０．２５ｍｍであり、内側凹部７４の深さＤ３は０．１５ｍｍである。また、ステータコア２１の外径φ１は４０ｍｍ、貫通孔７２の内径φ２は、１．５ｍｍである。
【００５５】
このように、外側凹部６８は、軸方向が長い形状が好ましく、周方向の幅Ｗ＜軸方向の長さＬを満たすように形成されているとよい。これにより、外側凹部６８の周方向の幅Ｗを抑えつつ、外側凹部の軸方向の長さを大きくできるため、外側凹部の底面に溶接箇所と前述の貫通孔を軸方向に並べて配置することができる。その結果、折り曲げ部６４の内周側で発生する窪みを抑制しつつ、比較的出力の高くないレーザ溶接装置によっても取付け板１０とステータ１２との安定した溶接が可能となる。なお、外側凹部６８の形状としては、より好ましくは、１．２Ｗ＜Ｌを満たすようにするとよい。
【００５６】
次に、折り曲げ部６４の形状と外側凹部６８の周方向の幅が、折り曲げ部６４の内周面６４ｃに発生させる窪み（ヒケ）に与える影響について説明する。図１６は、折り曲げ部６４の要部を模式的に示した図である。図１６に示すように、プレス加工によって所定の形状に打ち抜かれた平板の一部を折り曲げ、湾曲形状（円弧状）の折り曲げ部６４を形成すると、曲げ加工時に板にかかる力が薄肉部７０に向かうことで、窪み（ヒケ）７６が生じることがある。この窪み７６によって折り曲げ部６４とステータコア２１の外周面との隙間が拡大すると、溶接不良の原因となる。
【００５７】
そこで、鋭意検討した結果、窪み７６の深さｄ１は、折り曲げ部６４の板厚の１０％未満が望ましく、それを満たすための外側凹部６８の周方向の幅Ｗに好適な範囲があることを見いだした。図１７は、外側凹部６８の周方向の幅Ｗと窪み７８の深さｄ１との関係を示すグラフである。図１７に示すグラフは、折り曲げ部６４の外周の円弧の半径ｒが２１ｍｍの場合の結果である。図１７に示すとおり、外側凹部６８の周方向の幅Ｗが２ｍｍの場合、窪み７６の深さｄ１は１０μｍとなり、周方向の幅Ｗが３ｍｍの場合、窪み７６の深さｄ１は３０μｍとなり、周方向の幅Ｗが４ｍｍの場合、窪み７６の深さｄ１は６０μｍとなる。つまり、折り曲げ部６４の外周の半径ｒが同じ場合、外側凹部６８の周方向の幅Ｗが小さいほど、窪み７６の深さｄ１が小さくなることが明らかとなった。
【００５８】
したがって、窪み７６の深さｄ１を、折り曲げ部６４の板厚の１０％未満とするためには、折り曲げ部６４の外周の半径ｒが２１ｍｍの場合、外側凹部６８の周方向の幅Ｗを３．０ｍｍ以下とすればよい。加えて、外側凹部６８の周方向の幅Ｗが同じ場合、折り曲げ部６４の外周の半径ｒが大きいほど、窪み７６の深さｄ１が小さくなることも明らかとなった。したがって、窪み７６の深さｄ１は、Ｗ／ｒと相関があることがわかる。
【００５９】
具体的には、板厚Ｔが１ｍｍの取付け板１０の場合、窪み７６の深さｄ１を１００μｍ未満とするには、折り曲げ部６４の外周の半径ｒが２１ｍｍのとき、外側凹部６８の周方向の幅Ｗが３．０ｍｍ以下であればよいことになる。その場合、Ｗ／ｒ≦３／２１≒０．１４３となる。
【００６０】
したがって、外側凹部は、周方向の幅をＷ［ｍｍ］、折り曲げ部の円弧の半径をｒ［ｍｍ］とすると、Ｗ／ｒ≦０．１４３を満たすように形成するとよい。折り曲げ部６４や外側凹部６８をこのような形状とすることで、基部６２の外縁から折り曲げて折り曲げ部６４を形成する際に、折り曲げ部６４の内周側で発生する窪み７６の大きさを抑制できる。そのため、取付け板１０の折り曲げ部６４をステータコア２１の外周部に溶接した場合の接合信頼性を向上できる。また、本考案は、小型モータに好適であり、折り曲げ部の円弧の半径ｒ［ｍｍ］は、５０ｍｍ以下が好ましい。
【００６１】
なお、外側凹部の周方向の幅Ｗ［ｍｍ］は、１ｍｍ以上が好ましい。これにより、例えば、外側凹部６８を形成するための金型刃物の耐久性が向上し、製造コストの低減が可能となる。
【００６２】
（取付け部材の製造方法）
図１８（ａ）〜図１８（ｆ）は、取付け部材の製造工程を説明するための図である。図１９（ａ）〜図１９（ｅ）は、取付け部材の製造工程を説明するための図である。
【００６３】
はじめに、平板から円形のブランク材８０を打ち抜きにより作製する（図１８（ａ）、図１８（ｂ）参照）。次に、軸受保持部２４となるブランク材８０の中央に、絞りやバーリング加工によって突出部８２を形成する（図１８（ｃ）、図１８（ｄ）参照）。次に、突出部８２の頂部を切断し、軸受保持部２４を形成するとともに、折り曲げ部６４や取付け部６６となる以外の部分を型抜きする（図１８（ｅ）、図１８（ｆ）参照）。
【００６４】
次に、４つの折り曲げ部６４を繋いでいるランナーを除去し、折り曲げ部６４の一部をプレスなどで潰すことで、薄肉部７０を形成する（図１９（ａ）〜図１９（ｃ）参照）。ここで、図１９（ｃ）は、図１９（ａ）のＪ−Ｊ断面図である。図１９（ｃ）に示すように、内側凹部７４は、折り曲げ部６４の厚み方向において、外側凹部６８と重畳するように形成されているとよい。これにより、外側凹部６８と内側凹部７４を同時の工程で形成できる。
【００６５】
上述のように、本実施の形態に係るモータ１００は、複数のステータ巻線４０が配置されている筒状のステータ１２と、ステータ１２の中心部に設けられているロータ１４と、ステータ１２の複数のステータ巻線４０に給電する給電部としてのコネクタ５２と、ステータに固定される上述の取付け板１０と、を備えている。取付け板１０は、外側凹部６８の近傍において、ステータコア２１の外周面と溶接されている。
【００６６】
これにより、取付け板１０の基部６２の外縁６２ａから折り曲げて折り曲げ部６４を形成する際に、折り曲げ部６４の内周側で発生する窪み７６を抑制できる。そのため、取付け板１０の折り曲げ部６４をステータコア２１の外周部に溶接した場合の接合信頼性を向上できる。したがって、上述の本考案によれば、モータに用いられる取付け部材とステータとの接合信頼性を高めることができる。
【００６７】
以上、本考案を上述の実施の形態を参照して説明したが、本考案は上述の実施の形態に限定されるものではなく、実施の形態の構成を適宜組み合わせたものや置換したものについても本考案に含まれるものである。また、当業者の知識に基づいて各実施の形態における組合せや処理の順番を適宜組み替えることや各種の設計変更等の変形を実施の形態に対して加えることも可能であり、そのような変形が加えられた実施の形態も本考案の範囲に含まれうる。
【００６８】
上述の態様では、取付け板１０は、亜鉛メッキ鋼板からなる取付け板１０の場合について説明したが、取付け板が亜鉛メッキ鋼板でない場合には、亜鉛ガスによるブローホールの懸念がないため、内側凹部７４を設けなくてもよい。
【００６９】
また、薄肉部７０の内周側にできる窪み（ヒケ）を、亜鉛を含有するガスの圧力を逃がすための溝として利用することで、内側凹部７４を省略することもできる。
【符号の説明】
【００７０】
１０  取付け板、  １２  ステータ、  １４  ロータ、  １６  プリント基板、  １８  コードホイール、  ２０  カバー、  ２１  ステータコア、  ２２  ロータ軸、  ２４  保持部、  ３０  ロータコア、  ３４  ステータティース、  ３６  ステータヨーク、  ４０  ステータ巻線、  ４２  第１のロータコア、  ４４  第２のロータコア、  ４６  嵌合穴、  ４８  マグネット、  ６２  基部、  ６２ａ  外縁、  ６４  折り曲げ部、  ６４ｂ  先端、  ６４ｃ  内周面、  ６６  取付け部、  ６８  外側凹部、  ７０  薄肉部、  ７２  貫通孔、  ７４  内側凹部、  １００  モータ。
【図１】
0003181610.tif 000003
【図２】
0003181610.tif 000004
【図３】
0003181610.tif 000005
【図４】
0003181610.tif 000006
【図５】
0003181610.tif 000007
【図６】
0003181610.tif 000008
【図７】
0003181610.tif 000009
【図８】
0003181610.tif 000010
【図９】
0003181610.tif 000011
【図１０】
0003181610.tif 000012
【図１１】
0003181610.tif 000013
【図１２】
0003181610.tif 000014
【図１３】
0003181610.tif 000015
【図１４】
0003181610.tif 000016
【図１５】
0003181610.tif 000017
【図１６】
0003181610.tif 000018
【図１７】
0003181610.tif 000019
【図１８】
0003181610.tif 000020
【図１９】
0003181610.tif 000021