【事件の表示】
　特願２００１−３０２３２９「高強度ばねおよびその製造方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１５年４月９日出願公開、特開２００３−１０５４９８〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は、平成１３年９月２８日に出願され、平成１７年１月５日付けで拒絶査定され、これに対し、同年２月７日に審判請求されたものである。
　
２．本願発明
　本願発明は、平成１６年１０月２６日付け手続補正書に記載された拒絶査定時の明細書の特許請求の範囲の請求項１及び２に記載されたとおりのものであるところ、そのうちの請求項２に係る発明（以下、「本願発明２」という。）は、次のとおりのものである。
　
「質量％で、Ｃ：０．５５〜０．６５％、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：０．３〜０．６％、Ｃｒ：０．４〜２．０％を含み、更にＭｏ：０．０５〜２．０％及びＶ：０．０５〜０．３％の内の１種または２種を含み、かつＭｎ＋Ｖが０．６％以下であり、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下に制限するとともに、残部鉄および不可避的不純物を含み、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０ＭＰａ以上を有し、降伏比（σ０．２／σＢ）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．９超かつ残留オーステナイト量６％以下であり、更に旧オーステナイト粒度番号が１１番以上である鋼線をコイリングした後、４００〜５００℃での低温焼き鈍し、端面研削、デスケール、４８０℃以下でのガス窒化、ショットピーニング、低温焼き鈍し、セッチングの処理を順次実施することを特徴とする高強度ばねの製造方法。」
　
３．原査定の理由の概要
　原査定の理由の概要は、次のとおりのものである。
　
Ａ．本願発明は、本出願前頒布された下記刊行物１〜６に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　
　　　　　　　　　　　　　　記
　
刊行物１：特開２０００−１６９９３７号公報
刊行物２：特開平７−１７９９９６号公報
刊行物３：特開平２−２４７３５４号公報
刊行物４：特開平５−３３１５９７号公報
刊行物５：特開平７−１１４２２号公報
刊行物６：特開平８−４１５３３号公報
　
Ｂ．本願は、発明の詳細な説明の記載が特許法第３６条第４項に規定する要件を満たしていない。
　
４．引用刊行物の主な記載事項
　原査定の理由で引用された刊行物１〜６には、それぞれ次の事項が記載されている。
　
（１）刊行物１（特開２０００−１６９９３７号公報）
（１ａ）「【特許請求の範囲】
【請求項１】鋼成分として、重量％で、
Ｃ　：０．４〜０．７％
Ｓｉ：１．２〜２．５％
Ｍｎ：０．１〜０．５％
Ｃｒ：０．４〜２．０％
Ａｌ：０．０００１〜０．００５％を含むとともに、
Ｐ　：０．０１５％以下
Ｓ　：０．０１５％以下
に制限し、残部がＦｅと不可避的不純物からなり、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０ＭＰａ以上を有し、降伏比（σ０．２／σＢ）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．８以上かつ残留オーステナイト量を６％以下とした高強度ばね用鋼線。
【請求項２】鋼成分として、重量％で、
Ｃ　：０．４〜０．７％
Ｓｉ：１．２〜２．５％
Ｍｎ：０．１〜０．５％
Ｃｒ：０．４〜２．０％
Ａｌ：０．０００１〜０．００５％、
Ｖ　：０．０５０〜０．４％かつＭｎ＋Ｖが０．６％以下となるように含むと共に、
Ｐ　：０．０１５％以下
Ｓ　：０．０１５％以下
に制限し、残部がＦｅと不可避的不純物からなり、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０Ｍｐａ以上を有し、降伏比（σ０．２／σＢ）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．８以上かつ残留オーステナイト量を６％以下とした高強度ばね用鋼線。
【請求項３】請求項１または２に規定された化学成分に加え、重量％でＮｉ：０．１〜２．０％を含み、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０ＭＰａ以上を有し、降伏比（σ０．２／σＢ）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．８以上かつ残留オーステナイト量を６％以下とした高強度ばね用鋼線。
【請求項４】請求項１から３の何れかに規定された化学成分に加え、重量％でＭｏ：０．１〜２．０％を含み、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０Ｍｐａ以上を有し、降伏比（σ０．２／σＢ）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．８以上かつ残留オーステナイト量を６％以下とした高強度ばね用鋼線。
【請求項５】請求項１から４のいずれかに規定された化学成分に加え、重量％でＮｂ：０．００５〜０．０５％またはＴｉ：０．００５〜０．０５％の１種または２種を含み、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０ＭＰａ以上を有し、降伏比（σ０．２／σＢ）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．８以上かつ残留オーステナイト量を６％以下とした高強度ばね用鋼線。
【請求項６】請求項１から５のいずれかに規定された化学成分の鋼に対し、加熱温度を９２０℃以上、焼入れ時の線の温度を４５℃以下となるように熱処理をすることにより、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０ＭＰａ以上を有し、降伏比（σ０．２／σＢ）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．８以上かつ残留オーステナイト量を６％以下にする高強度ばね用鋼線の製造方法。」
（１ｂ）「【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はばね鋼およびその製造方法にかかわり、特に自動車、一般機械向けの高強度を有するコイルばねに適するばね鋼およびその製造方法に関するものである。」
（１ｃ）「【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明では高強度と冷間での良好なばね成形性を両立できる高強度ばね用鋼線とその製造方法の提供を課題としている。」
（１ｄ）「【００２６】Ａｌは酸化物生成元素であり、鋼溶製において脱酸に用いられることが多い。しかし弁ばねのような高強度かつ細い径で使用される場合にはＡｌを多量添加するとそれによって生成されるＡｌ２Ｏ３が破壊起点となりやすい。すなわち、Ａｌ２Ｏ３は非常に硬質なために、溶鋼段階で生成したＡｌ２Ｏ３は圧延伸線を経ても破砕されず、応力集中源になり易い。また変形能がマトリックスと異なるため、荷重を負荷された場合、Ａｌ２Ｏ３周りに応力集中を生じてクラックを生じ易い。このような理由から破壊起点となりやすいため、ばねにおいては疲労強度を低下させる原因となる。従ってＡｌ含有量は制限されるべきである。
【００２７】しかし現状技術による鋼溶製には脱酸が必須であるため、脱酸元素の投入は避けられず、その酸化物寸法を微細にする技術が必要である。そこでＡｌを含む複合酸化物（たとえばＭｎ−Ｓｉ−Ａｌ系酸化物）を生成させて、比較的軟質な酸化物を生成させれば、酸化物は圧延、伸線段階で破砕されて微細になり、破壊起点にならない。したがってＭｎ系およびＳｉ系酸化物の軟質化には微量のＡｌを添加した方が好ましい。そこでＡｌが０．００５％超であれば粗大なＡｌ２Ｏ３を生成するのでこれを上限とした。またＡｌを利用して積極的に酸化物の軟質化をはかるためにはＡｌ含有量の下限を０．０００１％とした。これ未満ではＡｌを含む軟質な酸化物を生成せず、Ｓｉ系硬質酸化物を生成し、疲労強度が低下する。」
（１ｅ）「【００５５】
【発明の効果】本発明によれば、１９６０ＭＰａ以上の高強度オイルテンパー線を得ることが出来、かつ冷間のばね成形に際し、折損事故を発生させずにばね加工を行うことが出来る。この結果、成形したばねにひずみとり焼鈍、窒化処理、ショットピーニング処理を行うことにより、従来鋼によるばねと同等以上の耐疲労性と耐へたり性を備えたばねの製造が可能になる。」
　
（２）刊行物２（特開平７−１７９９９６号公報）
（２ａ）「【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば自動車や自動二輪車で使用される“エンジンの弁バネ”あるいは“懸架バネ”等として好適な、疲労強度，耐へたり性及び腐食疲労強度の優れた高強度冷間成形バネ用鋼線、並びにその製造方法に関するものである。」
（２ｂ）「【０００７】本発明は、上記知見事項等に基づいてなされたものであり、「冷間成形バネ用鋼線を、Ｃ含有量が０．５０〜０．９０％（以降、成分割合を表す％は重量％とする）で、γ粒径が１μｍ以下のオ−ステナイト組織を焼入れし焼戻して成る組織を有した構成とすることによって、高強度，高弾性，高疲労強度等の優れた特性を付与した点」に大きな特徴を有し、更には「Ｃを０．５０〜０．９０％含有する鋼の線材をＡｃ３又はＡｃｍ点以上のオ−ステナイト温度域に加熱した後、Ａｅ１点以上８５０℃以下の温度域まで冷却して減面率２０％以上の塑性加工を施してから該温度に１〜３秒間保持し、続いて再び減面率２０％以上の塑性加工を施してから再度その温度に１〜３秒間保持することによりγ粒径が１μｍ以下のオ−ステナイト組織を現出させ、次いで直ちに油冷によって室温まで冷却し、その後焼戻し処理を施すことによって、上記冷間成形バネ用鋼線を安定製造できるようにした点」をも特徴とするものである。」
　
（３）刊行物３（特開平２−２４７３５４号公報）
（３ａ）「（１）重量比でＣを０．６３〜０．６８％、Ｓｉを１．２０〜１．６０％、Ｍｎを０．５０〜０．８０％、Ｃｒを０．５０〜０．８０％、Ｖを０．１０〜０．２０％含有し、かつ、旧オーステナイト結晶粒度ＮＯが１１．０〜１４．０、線表面下２０μｍでの硬度がＨＭＶ５９０〜６５０、非金属介在物の最大粒径が１５μｍ以下、引張り強さが２１０〜２４０ｋｇｆ／ｍｍ２に調整されて成る耐疲労性等に優れたオイルテンパー線。」（特許請求の範囲）
（３ｂ）「（産業上の利用分野〕
　この発明は、自動車エンジン用弁ばね或いは他の一般用途のばねの材料素線として用いられるオイルテンパー線、詳しくは、耐疲労性とクリープ等に関するいわゆる耐へたり性を改善して疲労寿命を大きく向上させたオイルテンパー線に関する。」（第１頁左下欄第１４行〜１９行）
　
（４）刊行物４（特開平５−３３１５９７号公報）
（４ａ）「【特許請求の範囲】
【請求項１】重量比で、Ｃ：０．５〜０．８％、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：０．４〜０．８％、Ｃｒ：０．７〜１．０％、Ｎ：０．００５〜０．０３０％を含有し、かつＶ：０．１〜０．６％、Ｍｏ：０．０５〜０．５０％、Ｗ：０．０５〜０．５０％の２種又は３種以上を含有して、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、不可避的不純物のＡｌ含有量を０．００５％以下、同Ｔｉ含有量を０．００５％以下とする線材に、パテンティング、伸線加工、及び焼入れ焼戻し処理を施し、得られた鋼線をばね成形したもので、表面粗さがＲｍａｘ１０μｍ以下であることを特徴とする高疲労強度コイルばね。」
（４ｂ）「【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車エンジンの弁ばねなどに用いられる、耐疲労性に優れたコイルばねに関するものである。」
　
（５）刊行物５（特開平７−１１４２２号公報）
（５ａ）「【特許請求の範囲】
【請求項１】  重量比で
Ｃ：０．４〜０．８％
Ｓｉ：０．８〜４．０％
Ｍｎ：０．２〜２．０％
Ｃｒ：０．４〜３．０％
を含有し、更に
Ｖ：０．０５〜０．５０％
Ｎｂ：０．０５〜０．５０％
Ｎｉ：０．２〜２％
Ｍｏ：０．１〜１．０％よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含み、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を窒化処理してなり、表面から１０μｍ以内の窒素量が０．５〜２％、窒素拡散深さが０．０７ｍｍ以上、内部硬さがビッカース硬さで４７０以上であることを特徴する疲労強度に優れたばね。
【請求項２】  表面あらさ（Ｒｍａｘ）と表面から１０μｍ以内の窒素量（Ｎｓ）の関係が、Ｒｍａｘ（μｍ）≦１５／Ｎｓである請求項１記載の疲労強度に優れたばね。」
（５ｂ）「【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐疲労性に優れたばねに関し、このばねはとりわけ高い疲労強度が要求される自動車エンジン弁ばね用などとして有用である。」
　
（６）刊行物６（特開平８−４１５３３号公報）
（６ａ）「【０００５】さらに、特開平５−３３９７６３号公報には酸化皮膜を有するオイルテンパー線をコイリング成形し、熱処理し、表面最大粗さＲmax ５μｍ以下となるようにデスケール処理、窒化処理、ショットピーニングによる残留応力付与処理することにより、残留応力付与処理工程後に表面研磨工程を要しない方法が開示されている。」
　
４．当審の判断
（１）引用発明
　刊行物１の（１ａ）には、
「【請求項２】鋼成分として、重量％で、
Ｃ　：０．４〜０．７％
Ｓｉ：１．２〜２．５％
Ｍｎ：０．１〜０．５％
Ｃｒ：０．４〜２．０％
Ａｌ：０．０００１〜０．００５％、
Ｖ　：０．０５０〜０．４％かつＭｎ＋Ｖが０．６％以下となるように含むと共に、
Ｐ　：０．０１５％以下
Ｓ　：０．０１５％以下
　に制限し、残部がＦｅと不可避的不純物からなり、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０Ｍｐａ以上を有し、降伏比（σ０．２／σＢ）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．８以上かつ残留オーステナイト量を６％以下とした高強度ばね用鋼線。
【請求項３】（略）
【請求項４】請求項１から３の何れかに規定された化学成分に加え、重量％でＭｏ：０．１〜２．０％を含み、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０Ｍｐａ以上を有し、降伏比（σ０．２／σＢ）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．８以上かつ残留オーステナイト量を６％以下とした高強度ばね用鋼線。」と記載されており、請求項２を引用した請求項４を独立形式で記載したものは、
「鋼成分として、重量％で、
Ｃ　：０．４〜０．７％
Ｓｉ：１．２〜２．５％
Ｍｎ：０．１〜０．５％
Ｃｒ：０．４〜２．０％
Ａｌ：０．０００１〜０．００５％、
Ｍｏ：０．１〜２．０％
Ｖ　：０．０５０〜０．４％かつＭｎ＋Ｖが０．６％以下となるように含むと共に、
Ｐ　：０．０１５％以下
Ｓ　：０．０１５％以下
　に制限し、残部がＦｅと不可避的不純物からなり、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０Ｍｐａ以上を有し、降伏比（σ０．２／σＢ）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．８以上かつ残留オーステナイト量を６％以下とした高強度ばね用鋼線。」となる。そして、この高強度ばね用鋼線は、（１ｂ）の「本発明はばね鋼およびその製造方法にかかわり、特に自動車、一般機械向けの高強度を有するコイルばねに適するばね鋼およびその製造方法に関するものである。」という記載によれば、高強度ばねの製造に供せられるといえる。また、（１ｅ）の「本発明によれば、１９６０ＭＰａ以上の高強度オイルテンパー線を得ることが出来、かつ冷間のばね成形に際し、折損事故を発生させずにばね加工を行うことが出来る。この結果、成形したばねにひずみとり焼鈍、窒化処理、ショットピーニング処理を行うことにより、従来鋼によるばねと同等以上の耐疲労性と耐へたり性を備えたばねの製造が可能になる。」という記載によれば、冷間のばね成形（ばね加工）、ひずみとり焼鈍、窒化処理、ショットピーニングという工程でばねに製造されるものといえる。ここで、冷間のばね成形（ばね加工）は、段落【００４３】に「表２において成形性はばね成形（コイリング）時の折損評価（折損率）をあらわしたもので、」と記載されているように、「コイリング」といえる。また、焼鈍は、本願発明２の「焼き鈍し」に相当する。
　してみると、これら記載を、本願発明２の記載ぶりに則って整理すると、引用刊行物１には、次のとおりの発明（以下、「引用発明」という。）が記載されているといえる。
　
「質量％で、Ｃ：０．４〜０．７％、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．４〜２．０％、Ａｌ：０．０００１〜０．００５％を含み、更にＭｏ：０．１〜２．０％及びＶ：０．０５０〜０．４％を含み、かつＭｎ＋Ｖが０．６％以下であり、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下に制限するとともに、残部鉄および不可避的不純物を含み、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０ＭＰａ以上を有し、降伏比（σ０．２／σＢ）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．８以上かつ残留オーステナイト量６％以下である鋼線をコイリングした後、ひずみとり焼き鈍し、窒化、ショットピーニングを順次実施する高強度ばねの製造方法。」
　
（２）本願発明２と引用発明との対比
　そこで、本願発明２と引用発明とを対比すると、両者は、
「質量％で、Ｃ：０．５５〜０．６５％、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：０．３〜０．５％、Ｃｒ：０．４〜２．０％を含み、更にＭｏ：０．１〜２．０％及びＶ：０．０５〜０．３％を含み、かつＭｎ＋Ｖが０．６％以下であり、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下に制限するとともに、残部鉄および不可避的不純物を含み、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０ＭＰａ以上を有し、降伏比（σ０．２／σＢ）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．９超かつ残留オーステナイト量６％以下である鋼線をコイリングした後、焼き鈍し、窒化、ショットピーニングを順次実施する高強度ばねの製造方法。」である点で一致し、次の点で相違する。
　
相違点：
（イ）本願発明２は、鋼線が合金成分としてＡｌを含有していないのに対して、引用発明は、「Ａｌ：０．０００１〜０．００５％」を含有している点
（ロ）本願発明２は、鋼線の「旧オーステナイト粒度番号が１１番以上」であるのに対して、引用発明は、鋼線の旧オーステナイト粒度番号が不明である点
（ハ）本願発明２は、コイリングした後の工程が、「４００〜５００℃での低温焼き鈍し、端面研削、デスケール、４８０℃以下でのガス窒化、ショットピーニング、低温焼き鈍し、セッチングの処理」を順次実施するのに対して、引用発明は、「ひずみとり焼き鈍し、窒化、ショットピーニング」を順次実施する点
　
（３）相違点についての判断
（３−１）相違点（イ）について
　本願発明２は、合金成分としてＡｌを含有していないものの、刊行物４の段落【００１５】及び【表１】に示されているように、高疲労強度コイルばねに用いる鋼線には、不可避的不純物としてＡｌ：０．００５％以下の含有が許容されるものであるから、本願発明２においても、不可避的不純物としてＡｌが０．００５％以下の範囲で含有が許容されるものといえる。
　そうすると、本願発明２の不可避的不純物としてのＡｌの許容量は、引用発明のＡｌの含有量の０．０００１〜０．００５％と実質的に差異はないといえる。
　してみると、本願発明２の上記相違点（イ）は、実質的に差異はないといえる。
　
（３−２）相違点（ロ）について
　刊行物２の（２ｂ）に「冷間成形バネ用鋼線を、Ｃ含有量が０．５０〜０．９０％（以降、成分割合を表す％は重量％とする）で、γ粒径が１μｍ以下のオ−ステナイト組織を焼入れし焼戻して成る組織を有した構成とすることによって、高強度，高弾性，高疲労強度等の優れた特性を付与した」と、刊行物３の（３ａ）に、「重量比でＣを０．６３〜０．６８％、Ｓｉを１．２０〜１．６０％、Ｍｎを０．５０〜０．８０％、Ｃｒを０．５０〜０．８０％、Ｖを０．１０〜０．２０％含有し、かつ、旧オーステナイト結晶粒度ＮＯが１１．０〜１４．０、線表面下２０μｍでの硬度がＨＭＶ５９０〜６５０、非金属介在物の最大粒径が１５μｍ以下、引張り強さが２１０〜２４０ｋｇｆ／ｍｍ２に調整されて成る耐疲労性等に優れたオイルテンパー線。」と記載されているように、高強度ばねに供せられる鋼線の旧オーステナイト粒度番号として１１番以上、すなわち粒径が７μｍ以下のものは、当業者に周知の事項であるから、高強度ばねの製造に供される鋼線の「旧オーステナイト粒度番号が１１番以上」とすることは、当業者が容易に想到することといえる。
　してみると、本願発明２の上記相違点（ロ）は、当業者が容易に想到することといえる。
　
（３−３）相違点（ハ）について
　高強度ばねの製造方法において、コイリングした後、低温焼き鈍し、端面研削、デスケール、ガス窒化、ショットピーニング、低温焼き鈍しを順次実施する工程は、（ａ）特開平７−２１４２１６号公報（【請求項１】と【００２５】、【００２９】）、（ｂ）特開平６−１５８１５８号公報（【請求項１】と【０００８】、【００１６】〜【００１８】）、（ｃ）特開２０００−４２９２２号公報（【００１１】）、（ｄ）特開２００１−９７２５号公報（【図８】）に示されているように、当業者の周知事項といえる。また、コイリング後の低温焼き鈍しの温度及びガス窒化温度についても、上記刊行物（ａ）〜（ｄ）（低温焼き鈍しの温度：（ａ）の【００１７】、（ｂ）の【００１６】；ガス窒化温度：（ａ）の【００１７】、（ｂ）の【００１０】、【００１７】、（ｃ）の【００１７】、【００２６】、（ｄ）の【００２８】）に示されているように、当業者の周知事項といえる。さらに、高強度ばねの製造方法において、ショットピーニング後にセッチングを行うことも、特開平５−５７６１４号公報（【０００２】、【００１３】）、特開平９−２７９２２９号公報（【００２０】）、特開平８−１２６７号公報（【００３２】）、特開平６−４１６３１号公報（【０００２】）、特開昭６０−９６７１７号公報（第１頁左下欄第１８〜１９行）、特開昭５９−２８５２２号公報（第１頁左下欄第１８〜２０行）に示されているように、当業者の周知事項といえる。
　そうすると、コイリングした後、４００〜５００℃での低温焼き鈍し、端面研削、デスケール、４８０℃以下でのガス窒化、ショットピーニング、低温焼き鈍し、セッチングの処理を順次実施するという工程は、高強度ばねの製造方法における各工程についての上記周知事項を単にまとめたものといえるから、上記周知事項に基づいて当業者が容易に想到することといえる。
　してみると、本願発明２の上記相違点（ハ）は、当業者が容易に想到することといえる。
　
　したがって、上記相違点（イ）〜（ハ）は、当業者が容易に想到する程度のことであるから、本願発明２は、引用発明と上記周知事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたことといえる。
　
５．むすび
　以上のとおり、本願発明２は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであるから、その余の発明について検討するまでもなく、本願は、拒絶すべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。