(57)【要約】【課題】疲労強度の向上されたスネークスプリングを提供する。【解決手段】ワイヤを重なり部分が生じない形状に冷間で成型することにより，長さ方向の少なくとも一部分に湾曲部３を設けたスネークスプリング１を得，前記湾曲部３の少なくとも内周側３１に，熱処理を行うことなくショットピーニング処理を施すことによって，Ｘ線回析における評価において，Ｘ線強度分布曲線のピークにおける半価幅値を５．８°以上とする微結晶構造を有すると共に，絶対値が５００MPa以上の圧縮残留応力を有する内周側処理表面３１ａを形成する。【選択図】図１
0003171944.tif 000002
【実用新案登録請求の範囲】
【請求項１】
ワイヤを重なり部分が生じない形状に冷間で成型することにより得られる，長さ方向の少なくとも一部分に湾曲部を設けたスネークスプリングであって，
前記湾曲部の少なくとも内周側に，熱処理を行うことなくショットピーニング処理を施すことによって得られた内周側処理表面を有し，
前記内周側処理表面が，Ｘ線回析における評価において，Ｘ線強度分布曲線のピークにおける半価幅値を５．８°以上とする微結晶構造を有すると共に，絶対値が５００MPa以上の圧縮残留応力を有することを特徴とするスネークスプリング。
【請求項２】
前記ワイヤの長さ方向に複数の前記湾曲部を有すると共に，全ての前記湾曲部が前記内周側処理表面を有することを特徴とする請求項１記載のスネークスプリング。
【請求項３】
前記ワイヤが，長さ方向全長で単一の弧形状に折曲成形された単一の前記湾曲部を備えることを特徴とする請求項１記載のスネークスプリング。
【請求項４】
前記湾曲部の外周側に熱処理を行うことなくショットピーニング処理を施すことによって得られた外周側処理表面を有し，
前記外周側処理表面が，Ｘ線回析における評価において，Ｘ線強度分布曲線のピークにおける半価幅値を５．８°以上とする微結晶構造を有すると共に，絶対値が５００MPa以上の圧縮残留応力を有することを特徴とする請求項１〜３いずれか１項記載のスネークスプリング。
【請求項５】
前記ワイヤの線径が０．３〜０．９mmである請求項１〜４いずれか１項記載のスネークスプリング。
【請求項６】
前記ワイヤが，オーステナイト系ステンレス鋼線であることを特徴とする請求項１〜５いずれか１項記載のスネークスプリング。
【考案の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本考案はスネークスプリングに関し，より詳細には，スライド式携帯電話機のスライドヒンジ等に使用するスネークスプリングに関する。
【背景技術】
【０００２】
携帯電話機の型式としては，ストレート式，折り畳み式，スライド式等が公知である。
【０００３】
このうち，ストレート式は，一般に全長が長くなるために携帯に不便である一方，折り畳み式では，折り畳むことで全長が短くなるために携帯には便利であるが，折り畳みを可能とするヒンジ部分が破損し易い等の問題があり，これらの欠点を解消したスライド式の携帯電話機が普及しつつある。
【０００４】
このようなスライド式の携帯電話機にあっては，スライド動作を半自動で円滑に行うことができるようにするために，操作キー等を設けた携帯電話機の本体に対し，液晶画面等が設けられたカバーをスライド方向に付勢するためのスプリングが設けられている。
【０００５】
このような携帯電話機のカバーを付勢する構造としては，コイルスプリングである引きばねを使用した構造のものも提案されているが，このようなコイルスプリングを使用する場合，コイルの直径が厚みとなるため，この厚みに対応した収容空間を確保する必要がある。
【０００６】
そのため，携帯電話機の薄型化に対応するためには，このようなスプリングについても薄型であることが要求されており，このようなスプリングの一例として，例えば図４に示すようなトーションスプリングが使用されている。
【０００７】
また，このようなトーションスプリングでは，中央に設けたコイル部分の巻き数分，スプリングを構成するワイヤが重なり合って厚みが増すことから，図５に示すように，スプリングを構成するワイヤを略Ｗ字状や連続Ｓ字状に折り曲げる等，コイルのような重なり部分を持たない形状に成型したスプリング（本願において「スネークスプリング」という。）を使用することも提案されている（特開２００８−１７０００２号公報，特開２０１０−２７９０１５号公報）。
【０００８】
以上のように構成された従来のスネークスプリングでは，冷間における成型によりワイヤをＷ字状乃至は連続Ｓ字状等に曲げ加工することで製造されるが，このような冷間での成型により得られるスネークスプリングでは，成型により形成される湾曲部には，図６に示すように外周側の表面に加工による伸び歪みが，内周側の表面には加工による圧縮歪みが生じる。
【０００９】
そして，このようにして成型された湾曲部の表面では，成型加工の際に加えていた外力を取り除いた後にも内部に応力が残り，湾曲部の内周側は引張応力（引張残留応力）が，外周側では圧縮応力（圧縮残留応力）がそれぞれ発生する。
【００１０】
なお，一般に引張応力は（＋）の値，圧縮応力は（−）の値として扱われ，本明細書においてもこの用例に従う。
【００１１】
ここで，図７（Ａ），（Ｂ）に示すように，材の表面にき裂が生じた場合を考えると，引張残留応力が生じている湾曲部の内周表面では，このき裂の進展を助長する方向に応力が作用する一方〔図７（Ａ）〕，圧縮残留応力が生じている湾曲部の外周側では，き裂を閉じ，その進展を抑制する方向に応力が作用する〔図７（Ｂ）〕。
【００１２】
従って，冷間加工によって成型されたスネークスプリングの湾曲部，特に湾曲部の内周側では，き裂等の進展が生じ易く，疲労強度が著しく低下してしまうことから，このような冷間で成型して得たスプリングに対しては，２００〜４５０℃程度の比較的低温で熱処理を行う，所謂「低温焼なまし」と呼ばれる作業を行い，有害な引張残留応力の除去が図られる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】特開２００８−１７０００２号公報
【特許文献２】特開２０１０−２７９０１５号公報
【考案の概要】
【考案が解決しようとする課題】
【００１４】
前述した低温焼なましは，有害な残留応力の除去という目的で行われるものの，この様な熱処理を行う場合，引張残留応力のみならず，疲れ強さの向上に有益な圧縮残留応力についても除去してしまうことになる。
【００１５】
また，低温焼なましにおける加熱温度は，残留応力の除去という点では高く設定した方が効果的であるが，加熱温度が高すぎると材料が軟化し，また，結晶組織が粗大化することにより，機械的特性が低下する。
【００１６】
そのため，低温焼なましでは，正確且つ厳密な温度管理と，加熱時間の管理が要求される一方，厳密な温度管理，加熱時間管理を行った場合であっても，圧縮残量応力の消失が起こると共に，加熱温度が適正な温度から外れれば，低温側に外れれば引張残留応力を除去できず，又，高温側に外れれば，表面の結晶構造が粗大化することでスプリングの機械的強度を低下させてしまう危険性がある。
【００１７】
このような欠点を解消する方法として，前述した低温焼なましを行った後のスネークスプリングに対し，更にショットピーニングを行うことで，疲れ強さの向上に効果的である圧縮残留応力を付与することも考えられ，このような発想の下，本考案の考案者は，前述した低温焼なましを行った後のスネークスプリングに対し，更にショットピーニングを行うことも試みた。
【００１８】
この方法では，引張残留応力が生じていた湾曲部内周面に対し，圧縮残留応力を付与することができ，また，ショットピーニングを行うことなく低温焼なましのみを行ったスネークスプリングに比較して疲労強度の向上が見られたことから，低温焼なましとショットピーニングによる相乗効果が得られることが確認できた。
【００１９】
しかし，上記の方法によってスネークスプリングを得ようとすれば，熱処理後のショットピーニング処理という，重畳的な処理が必要で，このことがスネークスプリングの製造コストの上昇をもたらすものであった。
【００２０】
しかも，低温焼なましとショットピーニングとの組合せ処理では，圧縮残留応力の付与と表面組織の微細化を両立させることができなかった。
【００２１】
すなわち，一部の特性を除き，結晶粒が微細な細粒鋼の方が，結晶粒の大きい粗粒鋼に比較して良好な機械的特性を示すことが知られており，特にじん性に関しては細粒鋼の方が圧倒的に有利となることから，結晶構造が粗粒化したものはき裂等が生じ易くなる。
【００２２】
そのため，ショットピーニングによって圧縮残留応力の付与ができたとしても，表面結晶構造が粗大化していてはき裂等が生じ易くなり，結局，疲労強度を低下させてしまうこととなり，前述した低温焼なましとショットピーニングとの組合せによって処理を行う場合，疲労強度の向上には一定の頭打ちがあることが確認された。
【００２３】
そこで，本考案は，上記従来技術，及び従来技術の組合せによって得られるスネークスプリングの欠点を解消するためになされたものであり，前述した低温焼なまし後のスネークスプリングは勿論，その後に更にショットピーニングを行うことによって得られたスネークスプリングを越える圧縮残留応力と，微細化された組織を有する表面層を，湾曲部の少なくとも内周側に備えたスネークスプリングを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２４】
以下に，課題を解決するための手段を，考案を実施するための形態で使用する符号と共に記載する。この符号は，実用新案登録請求の範囲の記載と考案を実施するための形態の記載との対応を明らかにするためのものであり，言うまでもなく，本願考案の実用新案登録請求の範囲の技術的範囲の解釈に制限的に用いられるものではない。
【００２５】
上記目的を達成するために，本考案のスネークスプリング１は，ワイヤを重なり部分が生じない形状に冷間で成型することにより得られる，長さ方向の少なくとも一部分に湾曲部３を設けたスネークスプリング１であって，
前記湾曲部３の少なくとも内周側３１に，熱処理を行うことなくショットピーニング処理を施すことによって得られた内周側処理表面３１ａを有し，
前記内周側処理表面３１ａが，Ｘ線回析における評価において，Ｘ線強度分布曲線のピークにおける半価幅値を５．８°以上とする微結晶構造を有すると共に，絶対値が５００MPa以上の圧縮残留応力を有することを特徴とする(請求項１)。
【００２６】
上記構成のスネークスプリング１の構造として，前記ワイヤの長さ方向に複数の前記湾曲部３を有すると共に〔図１（Ａ），（Ｂ）参照〕，全ての前記湾曲部３が前記内周側処理表面３１ａを有するものとすることができる（請求項２）。
【００２７】
又は，前記ワイヤが，長さ方向全長で単一の弧形状に折曲成形された単一の前記湾曲部３を備える構造としても良い〔請求項３：図１（Ｃ）参照〕。
【００２８】
なお，前記スネークスプリング１に設けた前記湾曲部３の外周側３２に対しても，熱処理を行うことなくショットピーニング処理を施すことによって外周側処理表面３２ａを設けるものとしても良く，この前記外周側処理表面３２ａを，Ｘ線回析における評価において，Ｘ線強度分布曲線のピークにおける半価幅値を５．８°以上とする微結晶構造を有すると共に，絶対値が５００MPa以上の圧縮残留応力を有するものとして形成しても良い(請求項４)。
【００２９】
なお，前記ワイヤとしては，線径が０．３〜０．９mmのものを使用することができる(請求項５)。
【００３０】
また，前記ワイヤとしては，オーステナイト系ステンレス鋼線を使用することが好ましい（請求項６）。
【考案の効果】
【００３１】
以上説明した本考案のスネークスプリング１の構造により，本考案のスネークスプリング１にあっては，冷間での成型後に低温焼なましのみを行ったスネークスプリングを遙かに上回る疲労強度が得られただけでなく，低温焼なましとショットピーニングとを併用して得られたスネークスプリングと比較した場合であっても，これを越える高い疲労強度を有するものであった。
【００３２】
上記スネークスプリング１が，複数の湾曲部３を有する場合〔図１（Ａ），（Ｂ）参照〕には，この湾曲部３の全ての内周側３１に前述した内周側処理表面３１ａを設けることで，いずれの湾曲部３からの疲労破壊の発生をも防止することができた。
【００３３】
また，前述のスネークスプリング１が，長手方向の全長において全体として単一の弧状に形成されている場合，即ち，単一の湾曲部３を有する場合〔図１（Ｃ）参照〕には，湾曲部３が大きくなることで，加工による歪みが小さくなると共に，スネークスプリング１の全長に亘り応力が分散されるために，更に疲労破壊等の好適な防止が可能となった。
【００３４】
更に，湾曲部３の外周側３２に対しても，外周側処理表面３２ａを形成した構成にあっては，より一層の疲労強度の向上を得ることができた。
【００３５】
なお，本考案のスネークスプリング１は，線径０．３〜０．９mm程度のワイヤによって製造することができ，また，ワイヤの材質として，加工励起マルテンサイト変態を起こし易いオーステナイト系ステンレス鋼線を使用する場合には，ショットピーニングによる表面組織の微細化が得やすいものとなる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】本発明のスネークスプリングの平面図であり，（Ａ）は連続したＳ字形状，（Ｂ）は略Ｗ字状，（Ｃ）は弧状のスネークスプリング。
【図２】複数のスネークスプリングを束ねた状態の斜視図（ショットピーニング処理時の状態）。
【図３】実施例におけるスネークスプリングの説明図。
【図４】トーションスプリングを備えた携帯電話機のスライドヒンジの分解図。
【図５】スネークスプリングを備えた携帯電話機のスライドヒンジの分解図。
【図６】湾曲部に生じる残留応力の説明図。
【図７】残留応力がき裂に与える影響の説明図であり，（Ａ）は引張残留応力，（Ｂ）は圧縮残留応力の説明図。
【考案を実施するための形態】
【００３７】
以下に添付図面を参照しながら，本考案のスネークスプリング１について説明する。
【００３８】
本考案の対象となる物品であるスネークスプリング１は，ワイヤを重なり部分が生じない形状に冷間で成型することにより長さ方向の少なくとも一部分に湾曲部を形成したスプリングであり，従って，コイルスプリングや，図４に示したトーションスプリングのように，ワイヤが重なり部分を持つスプリングは，本考案で対象とするスネークスプリング１に含まない。
【００３９】
このようなスネークスプリング１の形状としては，図１（Ａ）に示すように連続したＳ字状を成し，従って１個のスネークスプリング１中に多数（図示の例では８つ）の湾曲部３を備えるものであって良く，また，図１（Ｂ）に示すようにＷ字状に形成された３箇所の湾曲部３を有するものとして形成されたものであっても良く，更には，図１（Ｃ）に示すように，ワイヤ全長で単一の弧を形成した，単一の湾曲部３を有するものとして形成しても良いが，その形状は，上記図１（Ａ）〜（Ｃ）に記載の形状に限定されない。
【００４０】
図示の実施形態にあっては，これらのスネークスプリング１の両端に，例えばリベットやネジ等によって係止される環状のアイ５を設けているが，スネークスプリング１の端部形状は，このようなアイ５を形成したものに限定されず，フック型，その他の形状に変更するものとしても良く，一端と他端で異なる端部形状に形成しても良い。
【００４１】
このような，スネークスプリング１を成型するためのワイヤとしては，ピアノ線，硬鋼線，オーステナイト系ばね用ステンレス鋼線，析出硬化系ばね用ステンレス鋼線等，冷間成型用のばね材として既知の各種の線材を使用することが可能であり，また，これらの線材として，伸線を冷間，熱間のいずれで行ったもの，また，伸線後に熱処理の有無のいずれかに拘わらず，これを使用することができる。
【００４２】
本実施形態にあっては，冷間伸線によって製造されたオーステナイト系ステンレス鋼線，一例としてＳＵＳ３０１系の鋼線を使用した。
【００４３】
このようなオーステナイト系ステンレス鋼は，加工励起マルテンサイト変態を起こし易く，後述するショットピーニングによる表面組織の微細化が得やすいものとなる。
【００４４】
なお，本考案のスネークスプリングに使用するワイヤの線径は，特に限定されるものではないが，一例として冷間におけるスプリングの成型に際して従来より一般的に使用されている線径範囲のものが使用可能であり，一例として，０．３〜０．９mm程度の線径のものであれば好適に使用することができる。
【００４５】
以上のように，ワイヤを冷間で一例として図１（Ａ）〜（Ｃ）に示すような湾曲部３を有する形状に成型すると，図６を参照して説明したように，湾曲部３の内周側３１には引張残留応力が発生して，これがスネークスプリング１の疲労強度を低下させる。
【００４６】
これに対し，従来では，このような冷間でスプリングを成型する場合には，前述した低温焼なましによる加熱処理が必須であると考えられていたが，本考案では，この様な技術常識に反し，敢えて冷間でのスネークスプリング１の成型後，低温焼なまし，その他の熱処理を行うことなくショットピーニングを行うことで，Ｘ線回析における評価において，Ｘ線強度分部曲線のピークにおける半価幅値を５．８°以上とする微結晶構造を有すると共に，絶対値が５００MPa以上の圧縮残留応力を有する加工表面（内周側処理表面３１ａ）を，前記湾曲部３の少なくとも内周側３１に形成した。
【００４７】
このような微結晶構造と，圧縮残留応力の付与を可能とするショットピーニングは，一例として，平均粒径２０〜１５０μmのショットを，投射圧力０．２MPa以上又は投射速度１００m/sec以上でスネークスプリングの湾曲部内周に数秒以上噴射することにより得ることができる。
【００４８】
本実施形態にあっては，一例として図１（Ａ）〜（Ｃ）に示すスネークスプリング１の両端に設けたアイ５を，図２に示すように金属棒７に通して複数のスネークスプリング１（一例として４００本）を束ね，この状態で湾曲部３の内周側３１，外周側３２を含む全体に亘り，♯３００（平均粒径６３〜４５μm）のセラミックショットを０．３MPaの圧縮空気により約４０秒間噴射してショットピーニングを行い，これにより，スネークスプリング１の湾曲部の内周側のみならず，外周側３２に対しても，Ｘ線回析における評価において，Ｘ線強度分布曲線のピークにおける半価幅値を５．８°以上とする微結晶構造を有すると共に，絶対値が５００MPa以上の圧縮残留応力を有する外周側処理表面３２ａを形成した。
【００４９】
因みに，冷間での成型後，低温焼なましを行った後，更に上記同様の条件にてショットピーニングを行ったスネークスプリングでは，同様のＸ線解析における評価において，半価幅値５．８°以上の微結晶構造と，絶対値で５００MPa以上という圧縮残留応力の付与を両立させることはできなかった。
【００５０】
ここで，圧縮残留応力の付与が疲労強度の向上に有利であることは前述した通りである。
【００５１】
また，半価幅値は，結晶粒の大きさと相関があるパラメータであり，半価幅値が大きくなる程，結晶粒の大きさが小さくなることを示している。
【００５２】
そして，一部の特性を除いては，結晶粒が微細な細粒鋼の方が，結晶粒の大きい粗粒鋼に比較して良好な機械的特性を示し，特にじん性に関しては細粒鋼の方が圧倒的に有利となり，半価幅値が小さく，結晶構造が粗粒化したものはき裂等が生じ易くなる等して疲労強度は低下する。
【００５３】
よって，本考案では，従来必須と考えられていた低温焼なましの工程を行わずにショットピーニングによって湾曲部に内周側処理表面を形成することで，低温焼なましとショットピーニングの組合せによる相乗効果よりも高い疲労強度の向上が得られるという予測し得ない効果を得ることができるものとなっていると共に，上記数値範囲の微結晶構造と圧縮残留応力を備えた内周側処理表面３１ａの構造は，スネークスプリングの構造として本考案の完成前には存在していなかった構造である。
【実施例】
【００５４】
次に，本考案のスネークスプリングの製造実施例について以下に説明する。
【００５５】
（１）原料ワイヤ
原料ワイヤとして，日本精線株式会社製のＳＵＳ３０１タイプの高強度ばね用ステンレス鋼線「ハーキュリー」（線径０．６mm）を使用した。
【００５６】
（２）形状
上記ワイヤを冷間で成型することにより，図３に示す形状のスネークスプリング１を得た。なお，各部の寸法は，図３中に記載の通りである。
【００５７】
（３）処理条件
以上のようにして得られたスネークスプリング１の湾曲部３に対し，下記の表１のように処理条件を変えて処理を行うと共に，Ｘ線回析により残留応力の測定と，ピークの半価幅値を測定した。
【００５８】
【表１】
0003171944.tif 000003
【００５９】
なお，ショットピーニングは，図２を参照して説明したように，スネークスプリング１の両端に設けたアイ５のそれぞれに金属棒７を挿入して，４００本のスネークスプリングの束を形成し，このスネークスプリング１の束の全周に対し行った。
【００６０】
なお，ショットピーニング条件のうち，共通するものを下記の表２に示す。
【００６１】
【表２】
0003171944.tif 000004
【００６２】
また，Ｘ線回析には，株式会社リガク製「微小部Ｘ線応力測定装置：ＰＳＰＣ／ＭＳＦシステム」を使用し，以下の表３に示す条件で測定した。
【００６３】
【表３】
0003171944.tif 000005
【００６４】
なお，表３中の「被測定材質及び解析面」における「α−Ｆｅ」の表示は，解析面（表面）がα相であったことを示すものであり，使用した原料ワイヤ（日本精線「ハーキュリー」）自体は，オーステナイト（γ）系ステンレス鋼である。
【００６５】
（４）測定結果の考察
従来技術として説明したように，冷間においてスプリングの成型を行う場合，成型後のスプリングに対し低温焼もどしを行うことで疲労強度を低下させる原因となる引張残留応力の除去が行われている。
【００６６】
そのため，このような熱処理によって，湾曲部３の内周側３１における引張残留応力を除去した後にショットピーニングを行った方が，ショットピーニングによる圧縮残留応力の付与が好適に行えるであろうというのが，本考案者における当初の予測であった。
【００６７】
しかし，実際には，このような予測に反し，引張残留応力の残る湾曲部外周面に対し，熱処理を行うことなく，直接ショットピーニングを行った場合の方が，３５０℃で５分間，低温焼なましを行った後に同一条件でショットピーニングを行った場合に比較して，湾曲部３の内周側３１表面に対し，高い圧縮残留応力を付与することができるという，既存の技術常識からは予測することができない好結果を得ることができた。
【００６８】
しかも，低温焼なましを行うことなく直接ショットピーニングを行った例（実施例１）では，♯３００のセラミック球を０．３MPaの噴射圧力で２０秒間噴射することで，−５３０MPaの圧縮残留応力の付与が可能であったのに対し，低温焼なましを行った後にショットピーニングを行った例では，同様のショットを同様の噴射圧力で噴射した場合であっても，倍の４０秒間の噴射によって初めて絶対値で５００MPaを越える圧縮残留応力（−５１０MPa）を付与することが可能となり，圧縮残留応力の付与を効率的に行うことができないものとなっていた。
【００６９】
しかも，このようにショットピーニングの処理時間を長くとる場合，半価幅値の低下が見られた。
【００７０】
また，低温焼なましを行う例では，噴射圧力を０．４MPa，０．５MPaと上昇させることで（比較例７，８），半価幅値を上昇させて５．８°以上の半価幅値を得ることができたものの，圧縮残留応力はむしろ低下しており，その絶対値がいずれも５００未満（比較例７で−４９０MPa，比較例８で−４５０MPa）であった。
【００７１】
このように，低温焼なましを行った後，ショットピーニングを行っても，絶対値で５００MPa以上の圧縮残留応力の付与と，半価幅値５．８°以上の微結晶構造の両立は得られないことが確認された。
【００７２】
ここで，半価幅値は，結晶粒の大きさと相関があるパラメータであり，半価幅値が大きくなる程，結晶粒の大きさが小さくなることを示していることは既に述べた。
【００７３】
そして，一部の特性を除いては，結晶粒が微細な細粒鋼の方が，結晶粒の大きい粗粒鋼に比較して良好な機械的特性を示し，特にじん性に関しては細粒鋼の方が圧倒的に有利となることも既に述べた。
【００７４】
そのため，半価幅値が小さく，内周側処理表面３１ａの結晶構造が粗粒化する程，き裂等が生じ易くなる等して，むしろ疲労強度は低下するものとなる。
【００７５】
従って，湾曲部３に対し，半価幅値が５．８°以上の微結晶構造を有し，絶対値で５００MPa以上の圧縮残留応力を有する内周側処理表面３１ａを形成することは，冷間で成型されたスネークスプリング１に対し，熱処理を行うことなく，直接，ショットピーニングを行うという，既存の技術常識に反した方法で処理を行うことにより初めて得ることができるものとなっており，このような内周側処理表面３１ａの構造を備えたスネークスプリングは，本考案の完成により新たに得られた新規な物品である。
【００７６】
なお，低温焼きなましを行うことなく，直接ショットピーニングを行う場合であっても，例えばショットピーニングによる処理時間が短い等，加工が不充分である場合には，絶対値で５００MPa以上という圧縮残留応力の付与を行うことができない（比較例９，１０）。
【００７７】
一方，処理時間を増やす等して，ショットピーニングによる加工度を上げれば，絶対値で５００MPaを越え，更に高い圧縮残留応力を付与することは可能であるが，加工度を上げすぎると，５．８°以上の半価幅値を得ることができずに，結局，スネークスプリング１の機械的強度を低下させてしまうことになる。
【００７８】
よって，上記のショット，噴射圧力でショットピーニングを行う場合には，処理時間は２０〜４０秒程度が，半価幅値５．８°以上の微結晶構造を有し，絶対値で５００MPa以上の圧縮残留応力を有する内周側処理表面を有するスネークスプリング，従って高い疲労強度を備え，３０万回以上の変形に耐え得るスネークスプリング１を得る際の条件となる。
【００７９】
なお，前述したように冷間における成型によって生じる引張残留応力は，湾曲部３の内周側３１表面において生じることから，ショットピーニングによる圧縮残留応力の付与は，湾曲部３の内周側３１の表面において特に重要な意味を持つ。
【００８０】
もっとも，スネークスプリング１におけるき裂等の発生は，テンション（引張力）が加わっている側において発生し易いが，図３を参照して説明したスネークスプリング１では，使用時，図中矢印で示す方向に圧縮された状態が生じるために，湾曲部３の外周側３２に対してテンションが加わる。
【００８１】
そのため，湾曲部３の外周側３２に対してもショットピーニングを行い，表面組織の微細化と，圧縮残留応力の付与が行われた外周側処理表面３２ａ，好ましくは，内周側処理表面３１ａと同様，５．８°以上の半価幅値を有する微結晶構造を有し，且つ，絶対値で５００MPa以上の圧縮残留応力が付与された外周側処理表面３２ａを備えたスネークスプリング１とすることが，疲労強度の高いスネークスプリング１を得る上で好ましい。
【符号の説明】
【００８２】
１  スネークスプリング
３  湾曲部
３１  内周側（湾曲部の）
３１ａ  内周側処理表面
３２  外周側（湾曲部の）
３２ａ  外周側処理表面
５  アイ
７  金属棒
【図１】
0003171944.tif 000006
【図２】
0003171944.tif 000007
【図３】
0003171944.tif 000008
【図４】
0003171944.tif 000009
【図５】
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【図６】
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【図７】
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