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　平成１１年特許願第２５４７６４号「吸収ヒートポンプ装置」拒絶査定不服審判事件〔平成１３年　３月３０日出願公開、特開２００１−　８２８２１号〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
第１　手続の経緯・本願発明  
　本件出願（以下「本願」という。）は、平成１１年９月８日の出願であって、平成２０年９月１９日付で手続補正がなされ、平成２０年１１月７日付で拒絶査定がなされ（発送日：平成２０年１１月１１日）、これに対し、平成２０年１２月１０日に拒絶査定不服審判が請求されたものであって、本願の請求項１〜４に係る発明は、平成２０年９月１９日付の手続補正により補正された特許請求の範囲の請求項１〜４に記載された事項により特定されるものと認められるところ、そのうち請求項１に係る発明（以下「本願発明」という。）は、次のとおりである。
　
「【請求項１】
　吸収液を加熱して吸収液から冷媒を蒸発分離する再生器と、再生器から供給される冷媒蒸気を冷却して凝縮させる凝縮器と、凝縮器から供給される冷媒液を加熱して蒸発させる蒸発器と、冷媒を蒸発分離して再生器から供給される冷媒の濃度が低下した吸収液に冷媒を吸収させ、再生器から供給されている吸収液と熱交換させて再生器に戻す吸収器と、蒸発器から供給される冷媒蒸気を吸収液に吸収させるリソーバと、冷媒を吸収してリソーバから供給される冷媒の濃度が上昇した吸収液を加熱して冷媒を吸収液から蒸発分離し、冷媒の濃度が低下した吸収液をリソーバから供給されている吸収液と熱交換させてリソーバに戻すと共に、吸収液から蒸発分離した冷媒蒸気を吸収器に供給するデソーバとを備えた吸収ヒートポンプ装置において、再生器から吸収器に供給されている吸収液と、デソーバからリソーバに戻されている吸収液とが熱交換する吸収液／吸収液熱交換器を備えたことを特徴とする吸収ヒートポンプ装置。」
　
第２　引用例
　１　引用例１
　　これに対して、原査定の拒絶の理由に引用された、本願の出願前である昭和６１年５月２９日に頒布された特開昭６１−１１０８５３号公報（以下「引用例１」という。）には、図面と共に、次の事項が記載されている。　
　（１）「第１図は二効果デソーバーレソーバ吸収ヒートポンプ／冷凍システム１０を示す解図である。本発明のシステムは高温ジェネレータ１２と、中間温度コンデンサ１６と、低温エバポレータ１８と、中間温度アブソーバ１５と、低温デソーバ２１と、中間温度レソーバ２２とを含んでいる。更に本発明のシステムは高温熱交換器２８と、低温熱交換器２９と、これらの熱交換器にそれぞれ対応する溶液ポンプ６８及び６２とを含んでいる。ジェネレータ１２、レソーバ２２、熱交換器２８、溶液ポンプ６８は第一の溶液ループを構成しており、アブソーバ１５、デソーバ２１、熱交換器２９、溶液ポンプ６２は第二の溶液ループを構成している。第１図の解図は左方より右方へ向かうにつれて増大する温度を横軸に取り下方より上方へ向かうにつれて増大する圧力を縦軸に取った座標系内に示されている。従って高温ジェネレータ１２の上限は低温デソーバ２１の上限よりも相対的に高い温度及び圧力状態にある。
　かくして第一の溶液ループに於ては、熱交換器２８により、高温ジェネレータ１２より流出し低温レソーバ２２へ流入する濃い吸収剤溶液より熱が回収されるようになっており、熱交換器２８は低温レソーバ２２より流出し高温ジェネレータ１２へ流入する薄い溶液と熱交換関係に置かれている。更に第二の溶液ループに於ては、デソーバ２１より流出し中間温度アブソーバ１５へ流入する溶液は、熱交換器２９により中間温度アブソーバ１５より流出しデソーバ２１へ流入する溶液と熱交換関係に置かれている。
　第２図に於て、高温ジェネレータ１２はシェル３２内に収容されており、熱交換器１９内を流れるバーナ（図示せず）よりの燃焼ガスにより加熱されるようになっている。熱を高温ジェネレータ１２へ伝達するためにディレクト・ファイヤード・サブマージド・チューブ束（ｄｉｒｅｃｔ−ｆｉｒｅｄ　ｓｕｂｍｅｒｇｅｄ　ｔｕｂｅ　ｂｕｎｄｌｅ）型熱交換器が使用されてもよい。熱交換器１９内の燃焼ガスから導管３４よりスプレーヘッダ３６を経て放出される薄い吸収剤溶液へ熱が伝達される。かくして伝達される熱は薄い溶液より冷媒を除去することによってその薄い溶液を濃縮する。蒸発された冷媒はジェネレータ１２より導管３８を経てコンデンサ１６内へ流入し、内部に冷却流体が流れる熱交換チューブ４０を越えて流れ、該チューブ上に於て凝縮され、コンデンサ１６の下方部に収集される。かくして凝縮された冷媒は導管４６を経てエバポレータ１８へ供給され、スプレーヘッダ４８を経てエバポレータ１８内へ放出される。この凝縮された冷媒はエバポレータ１８内に配設されたチューブ５０内を流れる冷水の如き作動流体によって急冷される。冷水に対する負荷は凝縮された冷媒の蒸発速度を決定し、蒸発されない冷媒は再循環ポンプ１１により導管１３及び１４、スプレーヘッダ３５を経て再循環される。
　エバポレータ１８内にて発生した冷媒は、アブソーバ１５よりエバポレータ１８を分離する仕切壁５３に設けられた孔５２を経て流れ、アブソーバ１５内に於てスプレーヘッダ５６を経て中間温度アブソーバ１５へ供給される濃い溶液を希釈する。この場合濃い溶液は溶液ポンプ６２により導管２４、８４、５４、熱交換器２９、スプレーヘッダ５６を経てアブソーバ１５内へ供給される。かくして混合された濃い溶液及び冷媒蒸気は内部に冷却流体が流れる熱交換チューブ５８を横切って流れ、これにより凝縮されて薄い溶液を形成する。かくして形成された薄い溶液はアブソーバ１５より流出し、導管６４、熱交換器２９、導管６５、スプレーヘッダ６６を経て低温デソーバ２１内へ流入する。デソーバ２１内へ流入する薄い溶液は冷却負荷又は冷水に連結された熱交換装置２６より伝達される熱によって部分的に蒸発される。残存する蒸発していない薄い溶液（濃い溶液となっている）は、上述の如く、低温溶液ポンプ６２によりデソーバ２１より導管２４、８４、５４、熱交換器２９、スプレーヘッダ５６を経てアブソーバ１５へ戻される。
　デソーバ２１よりの冷媒蒸気は仕切壁７１に設けられた孔７０を経てレソーバ２２へ流れ、レソーバ内に於てジェネレータ１２より導管３０、熱交換器２８、導管７６、スプレーヘッダ７８を経てレソーバ２２内へ放出された濃い吸収材溶液と混合される。従って冷媒蒸気は熱交換チューブ４２上にて濃い溶液により吸収され、しかる後溶液ポンプ６８により導管８３、５４、３４、熱交換器２８を経てジェネレータ１２へ供給され、最終的にはスプレーヘッダ３６よりジェネレータ内に放出され、これによりシステム内を流れる流体の流れが完成される。」（第３頁右上欄１５行〜第４頁左下欄３行）　
　上記記載事項及び図示内容を総合し、本願発明の記載ぶりに則って整理すると、引用例１には、次の発明（以下「引用発明」という。）が記載されている。
　
　「吸収剤溶液を加熱して吸収剤溶液から冷媒を蒸発分離する高温ジェネレータ１２と、高温ジェネレータ１２から供給される冷媒蒸気を冷却して凝縮させる中間温度コンデンサ１６と、中間温度コンデンサ１６から供給される凝縮された冷媒を加熱して蒸発させる低温エバポレータ１８と、冷媒を蒸発分離して高温ジェネレータ１２から供給される冷媒の濃度が低下した吸収剤溶液に冷媒を吸収させ、高温ジェネレータ１２から供給されている吸収剤溶液と熱交換させて高温ジェネレータ１２に戻すレソーバ２２と、低温エバポレータ１８から供給される冷媒蒸気を吸収剤溶液に吸収させる中間温度アブソーバ１５と、冷媒を吸収して中間温度アブソーバ１５から供給される冷媒の濃度が上昇した吸収剤溶液を加熱して冷媒を吸収剤溶液から蒸発分離し、冷媒の濃度が低下した吸収剤溶液を中間温度アブソーバ１５から供給されている吸収剤溶液と熱交換させて中間温度アブソーバ１５に戻すと共に、吸収剤溶液から蒸発分離した冷媒蒸気をレソーバ２２に供給するデソーバ２１とを備えた二効果デソーバ−レソーバ吸収ヒートポンプ／冷凍システム１０。」
　
　２　引用例２
　　また、原査定の拒絶の理由に引用された、本願の出願前である平成８年１２月１３日に頒布された特開平８−３２７１７５号公報（以下「引用例２」という。）には、図面と共に、次の事項が記載されている。　
　
　（１）「１つのサイクル内で熱回収を行なうことは公知であるが、２つの吸収冷凍サイクルを同時に運転する場合には、冷媒の蒸発温度、および溶液温度が同じであったために、２つの吸収冷凍サイクル間での熱回収は行なわれていなかった。本発明は、上記事情に基づいて成されたもので、その目的は、２つの吸収冷凍サイクル間で熱回収を有効に行なうことのできる吸収冷凍機を提供することにある。」（段落【０００３】）
　
　（２）「それぞれ再生器で加熱される溶液の温度が異なり、その溶液温度の高い一方の吸収冷凍サイクルと溶液温度の低い他方の吸収冷凍サイクルとを備え、前記一方の吸収冷凍サイクルの前記再生器から吸収器へ濃溶液を導く一方の濃溶液流路と前記他方の吸収冷凍サイクルの吸収器から前記再生器へ希溶液を導く他方の希溶液流路との間に、前記一方の濃溶液流路を流れる濃溶液と前記他方の希溶液流路を流れる希溶液とを熱交換する溶液熱交換器を設けた」（段落【０００４】）
　
　（３）「一方の吸収冷凍サイクルの濃溶液流路と他方の吸収冷凍サイクルの希溶液流路との間に設けられた溶液熱交換器により、濃溶液流路を流れる高温の濃溶液と希溶液流路を流れる低温の希溶液との間で熱交換が行なわれる。これにより、濃溶液流路を流れる濃溶液は溶液熱交換器で放熱して温度降下し、希溶液流路を流れる希溶液は溶液熱交換器で吸熱して温度上昇することで、溶液温度の高い一方の吸収冷凍サイクルから溶液温度の低い他方の吸収冷凍サイクルへ有効に熱回収を行なうことができる。」（段落【０００７】）
　
　（４）「第１溶液熱交換器４は、二重効用吸収冷凍サイクル２の濃溶液流路２２（具体的には、第２溶液熱交換器２４と前記の合流点Ａとの間）と、単効用吸収冷凍サイクル３の希溶液流路４３（具体的には、第４溶液熱交換器４４より下流側）との間に設けられて、濃溶液流路２２を流れる濃溶液と希溶液流路４３を流れる希溶液とを熱交換させる。」（段落【００２９】）
　
　（５）「本実施例の作動を図２に示すデューリング線図に基づいて説明する。
（二重効用吸収冷凍サイクル２）エンジンで燃料の燃焼に伴って発生した排気ガスは、排気管１０を通って高温再生器５の伝熱管１１を流れた後、連通管１３を通って低温再生器６へ導かれ、低温再生器６の伝熱管１４を流れた後、大気へ放出される。高温再生器５では、伝熱管１１を流れる排気ガスの熱（約２００℃）によって耐圧容器１２内の希溶液が加熱されて、水分の蒸発に伴って濃縮される（ＧHi点）。一方、低温再生器６では、伝熱管１４を流れる排気ガスの熱（約１２０℃）によって耐圧容器１５内の希溶液が加熱されて、水分の蒸発に伴って濃縮される（ＧLo点）。
　
　高温再生器５で溶液から蒸発分離した冷媒蒸気は、高温冷媒流路２７を通って凝縮器７の耐圧容器１７内に流入し、伝熱管１６を流れる冷却水により冷却されて凝縮液化する（Ｃ１点）。この液化した冷媒液は、低温冷媒流路２８を通って蒸発器８の真空容器１９内で噴霧され、蒸発器８の伝熱管１８を流れる熱媒体から気化潜熱を奪って蒸発する（Ｅ１点）。一方、伝熱管１８を流れる熱媒体は気化潜熱を奪われて冷却され、冷凍能力として取り出される。
　
　また、高温再生器５および低温再生器６で濃縮された濃溶液は、途中で合流して濃溶液流路２２を通って吸収器９に導かれ、真空容器１９内に噴霧されて蒸発器８で発生した冷媒蒸気を吸収する（Ａ１点）。冷媒蒸気を吸収して濃度の低下した希溶液は、溶液ポンプ２６によって吸収器９から低温再生器６および高温再生器５へ圧送される。ここで、濃溶液流路２２を流れる濃溶液と希溶液流路２３を流れる希溶液は、第３溶液熱交換器２５および第２溶液熱交換器２４でそれぞれ熱交換されて、濃溶液は冷却され、希溶液は加熱されることにより、サイクル内で有効に熱回収を行なうことができる。
　
　（単効用吸収冷凍サイクル３）再生器２９では、温水配管３３を循環するエンジン冷却水が伝熱管３４を流れることで、耐圧容器３５内の溶液が加熱されて、水分の蒸発に伴って濃縮される（Ｇ２点）。再生器２９で溶液から蒸発分離した冷媒蒸気は、高温冷媒流路４６を通って凝縮器３０の耐圧容器３７内に流入し、伝熱管３６を流れる冷却水により冷却されて凝縮液化する（Ｃ２点）。この液化した冷媒液は、低温冷媒流路４７を通って蒸発器３１の真空容器３９内で噴霧され、蒸発器３１の伝熱管３８を流れる熱媒体から気化潜熱を奪って蒸発する（Ｅ２点）。一方、伝熱管３８を流れる熱媒体は気化潜熱を奪われて冷却され、冷凍能力として取り出される。
　
　また、再生器２９で濃縮された濃溶液は、濃溶液流路４２を通って吸収器３２に導かれ、真空容器３９内に噴霧されて蒸発器３１で発生した冷媒蒸気を吸収する（Ａ２点）。冷媒蒸気を吸収して濃度の低下した希溶液は、溶液ポンプ４５によって吸収器３２から再生器２９へ圧送される。ここで、濃溶液流路４２を流れる濃溶液と希溶液流路４３を流れる希溶液は、第４溶液熱交換器４４で熱交換されて、濃溶液は冷却され、希溶液は加熱されることにより、サイクル内で有効に熱回収を行なうことができる。
　
　以上の作動において、二重効用吸収冷凍サイクル２の第２溶液熱交換器２４で希溶液と熱交換された濃溶液の温度（例えば図２のＸ点）は、低温再生器６で濃縮された濃溶液と混合する以前で、その低温再生器６で濃縮された濃溶液の温度（約１２０℃）以上である。一方、単効用吸収冷凍サイクル３の第４溶液熱交換器４４で濃溶液と熱交換された希溶液の温度（例えば図２のＹ点）は、再生器２９で加熱される溶液の温度（最高８５℃）以下である。
　
　（本実施例の効果）従って、二重効用吸収冷凍サイクル２の濃溶液流路２２と単効用吸収冷凍サイクル３の希溶液流路４３との間に第１溶液熱交換器４を設けて、濃溶液流路２２を流れる濃溶液と希溶液流路４３を流れる希溶液とを熱交換させることにより、濃溶液は第１溶液熱交換器４で放熱して冷却され、希溶液は第１溶液熱交換器４で吸熱して加熱される。これにより、二重効用吸収冷凍サイクル２と単効用吸収冷凍サイクル３との間で高効率な熱回収を行なうことができ、その結果、エンジンのエネルギー消費量を低減することが可能となる。」（段落【００３０】ないし【００３６】）
  　
　上記記載事項及び図示内容を総合すると、引用例２には、次の事項が記載されている。
　
　再生器で加熱される溶液温度が異なる２つの吸収冷凍サイクル間で熱回収を有効に行なうことを目的とし、溶液温度の高い一方の吸収冷凍サイクルの再生器から吸収器へ溶液を導く溶液流路と、溶液温度が低い他方の吸収冷凍サイクルの吸収器から再生器へ溶液を導く溶液流路との間に溶液熱交換器を配置することで、溶液温度の高い一方の吸収冷凍サイクルから溶液温度の低い他方の吸収冷凍サイクルへ有効に熱回収を行なわしめること（（１）ないし（３））。
　実施例として、二重効用吸収冷凍サイクル２の高温再生器５において約２００℃の排気ガスで加熱された濃溶液を吸収器９へ圧送する濃溶液流路２２の途中の、溶液の温度が約１２０℃以上である部分（図２のＸ点）と、単効用吸収冷凍サイクル３の吸収器３２から希溶液を再生器２９に圧送する希溶液流路４３の途中の、溶液の温度が最高８５℃以下である部分（図２のＹ点）との間に第１溶液熱交換器４を配置し熱交換させることにより、濃溶液は第１溶液熱交換器４で放熱して冷却され、希溶液は第１溶液熱交換器４で吸熱して加熱され、二重効用吸収冷凍サイクル２と単効用吸収冷凍サイクル３との間で高効率な熱回収を行なうことができ、その結果、エンジンのエネルギー消費量を低減すること（（４）ないし（５））。
　
第３　対比
　本願発明と引用発明とを対比すると、引用発明の「吸収剤溶液」は本願発明の「吸収液」に相当し、以下同様に、「凝縮された冷媒」は「冷媒液」に相当し、「高温ジェネレータ１２」は「再生器」に相当し、「中間温度コンデンサ１６」は「凝縮器」に相当し、「低温エバポレータ１８」は「蒸発器」に相当し、「レソーバ２２」は「吸収器」に相当し、「中間温度アブソーバ１５」は「リソーバ」に相当し、「デソーバ２１」は「デソーバ」に相当し、「二効果デソーバ−レソーバ吸収ヒートポンプ／冷凍システム１０」は「吸収ヒートポンプ装置」に相当する。
　
　したがって、両者は、
「吸収液を加熱して吸収液から冷媒を蒸発分離する再生器と、再生器から供給される冷媒蒸気を冷却して凝縮させる凝縮器と、凝縮器から供給される冷媒液を加熱して蒸発させる蒸発器と、冷媒を蒸発分離して再生器から供給される冷媒の濃度が低下した吸収液に冷媒を吸収させ、再生器から供給されている吸収液と熱交換させて再生器に戻す吸収器と、蒸発器から供給される冷媒蒸気を吸収液に吸収させるリソーバと、冷媒を吸収してリソーバから供給される冷媒の濃度が上昇した吸収液を加熱して冷媒を吸収液から蒸発分離し、冷媒の濃度が低下した吸収液をリソーバから供給されている吸収液と熱交換させてリソーバに戻すと共に、吸収液から蒸発分離した冷媒蒸気を吸収器に供給するデソーバとを備えた吸収ヒートポンプ装置」
　で一致し、次の点で相違している。
　
［相違点］
　本願発明の吸収ヒートポンプ装置では、再生器から吸収器に供給されている吸収液と、デソーバからリソーバに戻されている吸収液とが熱交換する吸収液／吸収液熱交換器を備えるのに対し、
　引用発明では、かかる構成を備えていない点。
　
第４　当審の判断
　上記［相違点］について検討する。
　引用例２には、二重効用吸収冷凍サイクル２の高温再生器５及び低温再生器６と吸収器９との間で溶液を循環する回路の途中に第２溶液熱交換器２４及び第３溶液熱交換器２５を設けて熱回収を行い、また、単効用吸収冷凍サイクル３の吸収器３２と再生器２９との間で溶液を循環する回路の途中に第４溶液熱交換器４４を設けて熱回収を行うことで、それぞれの回路内で有効に熱回収を行うことが開示されている。
　
　これを前提として、引用例２に記載された事項は、高温再生器５と再生器２９の溶液の最高温度の高低に着目し、高温再生器５から吸収器９へ溶液を送る回路と、吸収器３２から再生器２９に溶液を送る回路の途中に第１溶液熱交換器４を設けて、２つの独立したサイクル間でも熱回収を行うものである。
　
　一方、引用発明においても、再生器（高温ジェネレータ１２）と吸収器（レソーバ２２）との間で吸収液を循環する回路と、デソーバ（デソーバ２１）とリソーバ（中間温度アブソーバ１５）との間で吸収液を循環する回路とは、それぞれの回路内で熱交換を行い有効に熱回収を行うものである。
　
　さらに、引用例１には、高温ジェネレータ１２とレソーバ２２との間で吸収剤溶液を循環する回路と、デソーバ２１と中間温度アブソーバ１５との間で吸収剤溶液を循環する回路とは、吸収剤溶液が相互に混合することのない、２つの独立した回路を形成すること（引用例１ＦＩＧ．２）、高温ジェネレータ１２の温度Ｔ２が中間温度アブソーバ１５の温度Ｔ１より高いことが開示されている（引用例１ＦＩＧ．１）。　
　
　そうしてみると、引用発明の、再生器と吸収器との間で吸収液を循環する回路及びデソーバとリソーバとの間で吸収液を循環する回路は、引用例２に記載された事項の、高温再生器５と吸収器９との間で溶液を循環する回路及び吸収器３２と再生器２９との間で溶液をが循環する回路と、それぞれの回路内で熱交換を行い有効に熱回収を行う点で一致し、さらに、吸収液の最高温度が異なる２つの独立した循環回路を構成する点で共通するから、その最高温度の高低に着目して、引用発明の再生器から吸収器へ吸収液を供給する回路とデソーバからリソーバへ吸収液を戻す回路との間に、引用例２に記載された事項の第１溶液熱交換器４に倣って、熱交換器を配置し、「再生器から吸収器に供給されている吸収液と、デソーバからリソーバに戻されている吸収液とが熱交換する吸収液／吸収液熱交換器を備える」ようにして、熱交換を行うことは、当業者が容易に想到し得ることである。
　
　また、その際、引用発明において、再生器から吸収器に供給されている吸収液が放熱して冷却され、デソーバからリソーバに戻されている吸収液が吸熱して加熱され、高効率な熱回収ができることは、当業者が容易に予測し得ることである。
　
　よって、本願発明は、引用発明及び引用例２に記載の発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
５　むすび
　以上のとおりであるから、本願発明は、引用発明及び引用例２に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるので、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
  
　したがって、本願は、他の請求項について検討するまでもなく、拒絶すべきものである。
　
　よって，結論のとおり審決する。