【事件の表示】
　平成１１年特許願第　２５９１６号「デュアルバンドアンテナ」拒絶査定不服審判事件〔平成１２年　８月１１日出願公開、特開２０００−２２３９２９〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯と本願発明
　本願は、平成１１年２月３日の出願であって、平成２０年７月８日付けで拒絶査定がなされ、これに対し、同年８月７日に拒絶査定に対する審判請求がなされるとともに、同年８月２０日付けで審判請求時の手続補正がなされたものであり、その特許請求の範囲の請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、前記審判請求時の手続補正書により補正された明細書及び図面の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１に記載された以下のとおりのものと認める。
　
（本願発明）
　「ヘリカル状で、基端側ほどターン毎にそのピッチが大きくなるようにし、全体の実効長が、第１周波数帯の１／４波長であるとともに、これよりも周波数の高い第２周波数帯の３／４波長であるようにし、しかも前記第２周波数帯に対して、先端側で実効長が１／２波長となる部分の物理的長さが、基端側で実効長が１／４波長となる部分の物理的長さよりも短くなるように構成したことを特徴とするデュアルバンドアンテナ。」
　
２．引用発明及び周知技術
（１）原審の拒絶理由に引用された国際公開第９８／１５０２８号（平成１０年４月９日公開、以下、「引用例」という。以下の邦訳は対応する特表２００１−５０１４１２号公報の記載による）には図面とともに以下の事項が記載されている。
　「Exemplary embodiments of antenna 38 according to the present 
invention can be designed as non-uniform helical structures which 
are tuned to two or more resonant frequencies. For example, antenna  38 can be designed as illustrated in FIG. 4A. Therein, antenna 38 
includes non-uniform helix 40, coaxial feed cable 42, plastic seal 
44 and plastic filler material 46 disposed between the coils of 
helix 40. This antenna 38 can then be mounted on a remote unit 48 (e.g., mobile phone) as shown in FIG. 4B.
　Techniques for tuning non-uniform helical antennas to two (or more) resonance frequencies according to the present invention are based on the principle of changing the distributed capacitance and 
inductance of the antenna to obtain the two (or more) desired 
resonant frequencies. More specifically, the physical parameters of the non-uniform helical structure are adjusted in order to change 
the distributed capacitance and inductance. These parameters will 
now be discussed with the aid of FIGS. 5A-5D. FIG. 5A depicts the 
wire used to create a helical structure according to the present 
invention, but in its uncoiled state. This wire has length L1, which is significant because the lower resonant frequency of dual band 
non-uniform helical structures according to the present invention is dependent upon L1, because the helical structure operates as a 
quarter wavelength monopole antenna at the lower resonant frequency. Thus, to create a dual band non-uniform helical antenna according 
to the present invention which is tuned to, for example, 900 MHz as a lower resonant frequency, L1 could be chosen to be about 83 mm.
　To compact the antenna 38, it is coiled into a helix 40 as 
illustrated, for example, in FIG. 5B. This results in a helix length L2 which can be, for example, about 20 mm using the wire length L1 of about 83 mm. As can be seen in FIG. 5B, however, the helix 40 is non-uniform, i.e., section L3 differs from section L4. In this 
particular example, the pitch angle of section L3 is smaller than 
that of section L4.
　The reason for using non-uniform helical structures in antennas 
according to the present invention is to be able to selectively tunethe antenna to a second resonant frequency. If the helical structure was uniform, i.e, constant pitch angle and constant helix diameter along its length, then the second resonant frequency would typically occur at about three-quarters of a wavelength. In the 
example described here, where the length L1 was selected to result in 
a lower resonant frequency of 900 MHz, this would result in a high 
resonant frequency of 2700 MHz. However, it will normally be 
desirable to tune the antenna to some other high resonant frequency. For example, as described above, it may be desirable to have a high resonant frequency of about 1800 MHz instead of 2700 MHz, if a 
remote unit designer wants to tune the antenna for usage in the DCS system.
　A first step in tuning non-uniform helical antennas according to 
exemplary embodiments of the present invention is to consider the 
effects of the remote unit's chassis on the high resonant frequency. Typically, the chassis will also act as an antenna which will tend to lower the high resonant frequency, for example from 2700 MHz to 
2400 MHz in the example discussed above. To move the high resonant 
frequency even lower, it is thus desirable to increase the coupling (i.e., capacitive and inductive coupling) between the coils in the 
helical antenna structure. According to the present invention, this is accomplished by making the helical structure non-uniform, e.g., by varying the pitch angle and/or the helix diameter. These helical 
parameters will now be described in more detail.
　A helix is illustrated in FIG. 5C as having an axis depicted by 
dotted line 50. This portion of the helix has four coils or turns 
each of which have a turn length L. The coils or turns are each 
spaced apart from one another by a spacing distance S. The helix has a diameter D which is equivalent to an imaginary cylinder having a diameter given by the outer two dotted lines 52 and 54.
　Another parameter which is commonly used to define a helix is its 
pitch parameter. If the helix is unrolled onto a flat plane, the 
relation between the coil spacing S, the coil length L and the helix diameter D is the right triangle illustrated as FIG. 5D. The pitch angle is illustrated therein and can be calculated as the arctangent of S/Dπ.
　Adjusting these parameters for one or more segments of a helical 
antenna creates a non-uniform helical antenna that is selectively 
tuned to the desired high resonant frequency. For example, by making the pitch angle smaller along a segment of the helical structure, 
the capacitive coupling is increased which in turn lowers the high 
resonant frequency. Adjusting the diameter effects the bandwidth(s) of the resonant frequency(ies). In order to aid in understanding 
this technique, a specific example is provided below with respect to FIG. 6, however, those skilled in the art will appreciate that the numerical values are provided simply for illustration.
　In the example of FIG. 6, a non-uniform helical antenna is tuned to suitable resonance frequencies (e.g., about 900 MHz and about 1800
MHz) so that a portable terminal employing this antenna is usable in both the 900 MHz region and the 1800 MHz region, e.g., with both 
GSM and DCS systems. The antenna 60 has a feed or source point 62 
and is surrounded by a protective, plastic coating 64. As described above, the wire length L1 is selected to be about 83 mm in this 
example, so that the lower resonant frequency is about 900 MHz. 
Next, the length L2 is chosen based upon the desired height for the antenna structure. Various considerations may be factored into the 
selection of L2, for example, whether the antenna is to be 
retractable, the size of the remote unit's chassis, the intended 
usage of the remote unit, etc. One of the advantages of non-uniform helical antennas according to the present invention is the ability 
to select any length L2 and then adjust the helical parameters in 
accordance with this selection to tune the antenna to desired 
frequencies.
　In this example, L2 is selected to be 20 mm. The next step is to 
lower the high resonant frequency from about 2400 MHz to about 1800 MHz. This is accomplished by providing a certain amount of 
capacitive coupling between helical turns, which amount can be 
determined iteratively by experimentation, as will be described 
below. In this example, the antenna 60 includes two helical sections 66 and 68. In order to provide sufficient capacitive coupling, it 
was determined experimentally that section 66 should have two turns and a pitch angle of about 4.5 degrees, resulting in a length L4 of 4 mm. Section 68 has a larger pitch angle of about 9 degrees and 
length L3 of 16 mm. The diameter of the resultant non-uniform 
helical structure is 9 mm.」(P. 9, L.21 - P.12, L.26)
　
（邦訳）「本発明によるアンテナ３８の例示実施例は、２つ以上の共振周波数に同調する非一様ヘリカル構造として設計可能である。例えば、アンテナ３８は図４Ａに図示するように設計可能である。ここで、アンテナ３８は、非一様らせん４０、同軸給電ケーブル４２、プラスチック・シール４４及びらせん４０のコイル間に配置されたプラスチック充填材４６を含む。このアンテナ３８は図４Ｂに示すように遠隔装置４８（例えば、移動電話）に取付け可能である。
　本発明による非一様ヘリカルアンテナを２つ（又はそれ以上）の共振周波数に同調する技術は、アンテナの分散容量値とインダクタンスを変更する原理を基にして、２つ（又はそれ以上）の所要共振周波数を得る。特に、分散容量値とインダクタンスを変更するため、非一様ヘリカル構造の物理パラメータを調節する。これらのパラメータを図５Ａ−５Ｄの助けを得て以下に説明する。図５Ａは本発明によるヘリカル構造を作成するために使用する電線を図示するが、まだ巻いていない状態である。この電線は長さＬ１を有し、本発明による２重帯域非一様ヘリカル構造の低い共振周波数はこのＬ１に依存しているため、またヘリカル構造は低い共振周波数で４分の１波長単極アンテナとして動作するため、この長さＬ１は重要である。従って、例えば、低い共振周波数として９００ＭＨｚに同調する本発明による２重帯域非一様ヘリカルアンテナを作成するには、Ｌ１は約８３ｍｍであるように選択される。
　アンテナ３８を小型にするため、例えば図５Ｂに図示するようにらせん４０に巻かれる。これは、例えば、約８３ｍｍの電線長Ｌ１を使用して約２０ｍｍであるらせん長Ｌ２を生じる。図５Ｂから分かるように、しかしながら、らせん４０は非一様である、すなわち区間Ｌ３は区間Ｌ４と異なる。この特別な例では、区間Ｌ３のピッチ角度は区間Ｌ４のものより小さい。
　本発明によるアンテナに非一様ヘリカル構造を使用する理由は、アンテナを第２周波数に選択的に同調させることを可能にするためである。ヘリカル構造が一様、すなわち一定のピッチ角度とその全長に渡つて一定のらせん径、である場合、第２共振周波数は標準的には波長の約４分の３で発生する。本明細書で記述する例では、長さＬ１が９００ＭＨｚの低い共振周波数を生じるように選択されており、これは２７００ＭＨｚの高共振周波数を生じる。しかしながら、アンテナをその他の高共振周波数に同調させることが普通望ましい。例えば、上述したように、遠隔装置の設計者がアンテナをＤＣＳシステムの使用のために同調させたい場合には、２７００ＭＨｚの代わりに約１８００ＭＨｚの高共振周波数を有することが望ましい。
　本発明の例示実施例による非一様ヘリカルアンテナを同調させる第１段階は、高共振周波数での遠隔装置のシャーシの効果を考慮することである。標準的には、シャーシもアンテナとして作用し、これは高共振周波数を、例えば上述の例では２７００ＭＨｚから２４００ＭＨｚへ下げる傾向がある。高共振周波数をさらに低く移動させるため、従ってヘリカルアンテナ構造のコイル間の結合（すなわち、容量性及び誘導性結合）を増大させることが望ましい。本発明によると、これはヘリカル構造を非一様にすることにより、例えばピッチ角度及び／又はらせん径を変更することにより達成できる。これらのヘリカル・パラメータを以下に詳細に説明する。
　破線５０により図示される軸を有するものとしてらせんが図５Ｃに図示されている。らせんのこの部分は各々が巻き長Ｌを有する４コイル又は巻き数を有する。コイル、又は巻きは各々間隔距離Ｓだけ互いに隔置している。このらせんは、２本の外部破線５２と５４により与えられる直径を有する仮想的な円筒に等価な直径Ｄを有する。
　らせんを定義するために一般的に使用されるその他のパラメータはピッチ・パラメータである。らせんを平面に展開した場合、コイル間隔Ｓ、コイル長Ｌ及びらせん径Ｄとの間の関係は図５Ｂに図示するような三角形である。ピッチ角度はここに図示され、Ｓ／Ｄπの逆正接として計算可能である。
　ヘリカルアンテナの１箇所以上の区間でこれらのパラメータを調節し、所要高共振周波数に選択的に同調した非一様ヘリカルアンテナを作成する。例えば、ヘリカル構造のある区間に沿ってピッチ角度を小さくすることにより、容量性結合は増大し、これは高共振周波数を低下させる。直径を調節すると、共振周波数の帯域に効果を与える。この技術の理解を助けるため、図６に関連して以下に特定の例を与えるが、しかしながら、数値は単に図解用に与えたものであることは当業者には理解できる。
　図６の例では、非一様ヘリカルアンテナは適切な共振周波数（例えば、約９００ＭＨｚと１８００ＭＨｚ）に同調しており、従ってこのアンテナを使用する携帯端末は９００ＭＨｚ域と１８００ＭＨｚ域の両方、例えばＧＳＭとＤＣＳシステムの両方で使用可能である。アンテナ６０は給電又はソース点６２を有し、保護プラスチック被覆に覆われている。上述したように、電線長Ｌ１はこの例では約８３ｍｍに選択され、従って低共振周波数は約９００ＭＨｚである。次いで、アンテナ構造の所要高さに基づいて長さＬ２を選択する。Ｌ２の選択には各種の考慮、例えば、アンテナが格納式であるかどうか、遠隔装置のシャーシの寸法、遠隔装置の使用意図、等をまとめればよい。本発明による非一様ヘリカルアンテナの利点の一つは、任意長Ｌ２を選択し、次いでこの選択に従ってらせんパラメータを調節してアンテナを所要周波数に同調させる能力である。
　この例では、Ｌ２は２０ｍｍに選択される。次の段階は高共振周波数を約２４００ＭＨｚから約１８００ＭＨｚへ低下させることである。これはらせん巻き間の容量性結合の所定量を与えることにより実現され、この量は以下で説明するように、実験により繰返しで決定可能である。この例では、アンテナ６０は２つのらせん区間６６と６８を含む。充分な容量性結合を与えるため、区間６６は２巻きと約４．５度のピッチ角度を有し、４ｍｍの長さＬ４を生じるよう実験的に決定された。区間６８は約９度のより大きなピッチ角度と１６ｍｍの長さＬ３を有する。生成した非一様ヘリカル構造の直径は９ｍｍである。」（１２頁８行目〜１４頁２６行目）
　
　上記引用例の記載及び関連する図面ならびにこの分野における技術常識を考慮すると、上記「非一様ヘリカルアンテナ」は１／４波長が約８３ｍｍとなる９００ＭＨｚ帯（以下、「第１周波数帯」という。）と３／４波長が約８３ｍｍとなる２７００ＭＨｚ帯の共振周波数を低下させた１８００ＭＨｚ帯（以下、「第２周波数帯」という。）の２つの周波数帯に共振するヘリカルアンテナ（即ち、「デュアルバンドアンテナ」）であり、該アンテナのヘリカル構造の先端側は高域側共振周波数を下げるためにピッチを小さくされ、その小ピッチ部分の長さ（４ｍｍ）は基部側等ピッチ部分（区間６８）の長さ（１６ｍｍ）の１／４とされているものである。
　したがって、上記引用例には以下の発明（以下、「引用発明」という。）が開示されている。
　
（引用発明）
　「ヘリカル状で、基端側が先端側小ピッチ部分よりも大きな等ピッチ部分となるようにし、全体の実効長が、第１周波数帯の１／４波長であるとともに、これよりも周波数の高い第２周波数帯の３／４波長であるようにし、しかも前記先端側小ピッチ部分の長さは基部側等ピッチ部分の長さの１／４となるように構成したデュアルバンドアンテナ。」
　
（２）同じく原審の拒絶理由に引用された特開平７−１７６９２９号公報（以下、「周知例１」という。）又は特開平７−２０２５５０号公報（以下、「周知例２」という。）には図面とともに以下の事項が記載されている。
（周知例１）
　イ．「【請求項１】  基部が送信器／受信器に結合されるヘリカルアンテナを含む携帯無線装置用アンテナであって、前記ヘリカルアンテナを構成する導電体らせんのピッチがらせんの高さに従って変化し、前記ヘリカルアンテナの基部からそれの頂部まで減少することを特徴とする携帯無線装置用アンテナ。」（２頁１欄、請求項１）
　ロ．「【００２７】上記のように、本発明の重要な特徴は、ヘリカルアンテナのピッチが変化し、頂部へ向かって減少することである。すなわち、同じ寸法の従来の（ピッチおよび幅が一定である）ヘリカルアンテナにおける理論的な電流が減少するためである。
【００２８】この構造によって電力の伝達が改善され、それの帯域幅が広くなるために、アンテナ１の効率が向上する。
【００２９】この構造によってヘリカルアンテナ２中にほぼ台形の電流分布が生ずる。これによってアンテナの放射抵抗値が高くなり、したがって、それの効率が高くなり、帯域幅が広くなる。」（４頁６欄、段落２７〜２９）
　
（周知例２）
　イ．「【０００５】
【課題を解決するための手段】上述した問題点を解決するため、本発明によるヘリカルアンテナは、高周波電力を放射する機構を備えた、一本または複数のら旋状の導体からなるヘリカルアンテナにおいて、ら旋状のヘリカル導体を巻く半径を巻き数ごとに大きく、または小さくして、かつ巻き数ごとにら旋状ヘリカル導体の線間の密度を密または疎にする。あるいは、ら旋状のヘリカル導体を巻く半径を一定にして、かつ巻き数ごとに、ら旋状ヘリカル導体の線間の密度を密または疎にする。あるいは、ら旋状に巻かれたヘリカル導体の線間の密度を一定にして、巻き数ごとに半径を大きく、または小さくする。あるいは、ら旋状に巻かれたヘリカル導体のかわりに、幅が周期的に連続に変化するフィルム状の導体を用いる構成をしている。
【０００６】
【実施例】次に本発明について図面を参照して説明する。図１は本発明の第一の実施例のヘリカルアンテナの斜視図である。本図において、図４と同一符号のものは、説明を省略する。この実施例のアンテナは、ら旋状のヘリカル導体５，６を巻く直径（Ｄ）を一定にして、かつ巻き数ごとにら旋状ヘリカル導体の線間の密度を変化させるものである。すなわち、図１において、サポート４−１〜４−ｎで決定される巻き数ｍの場合のピッチ間隔Ｌｐ１，Ｌｐ２，・・・Ｌｐｍ−１は、アンテナ上部から下部に対し徐々に長くしてある。すなわち、
Ｌｐｋ＝Ｌｐｋ−１＋Ｌｄ　　　　　　（１）
ここで　ｋ＝１，２・・・，ｍ−１　　（２）
の関係式をもって、ピッチ間隔を変えて巻いてある。（１）において、Ｌｄはある決められたピッチ間隔増加値であり、またｍは巻き数を表わす。
【０００７】ピッチ間隔がアンテナ上部から下部まで等間隔の場合には、ヘリカルアンテナから放射される波は、一定の仰角θの方向にビームが向くことになる。
【０００８】しかし、本発明のごとくピッチ間隔を上部から下部に対し増加した場合には、ビームの幅が下部に行くほど広くなることになる。」（２頁２欄、段落５〜８）
　
　例えば上記周知例１には「ヘリカルアンテナのピッチを頂部へ向かって減少するように変化させることにより帯域幅を広げる」技術手段が開示されており、また上記周知例２には「ヘリカルアンテナのピッチ間隔を上部から下部に対し増加することによりビームの指向性を調整できる」ことが記載されている。
　したがって、例えば上記周知例１、２に開示されているように「ヘリカルアンテナのピッチ間隔を先端部から基端側に向かって増加させて帯域幅を広げたり指向性を調整する」ことは周知技術である。
　
（３）例えば本件出願の１０年以上も前に公開された実願昭５３−１５６６３５号の願書に添付した明細書と図面を撮影したマイクロフィルム（実開昭５５−７２３１１号参照、以下、「周知例３」という。）には図面とともに以下の事項が記載されている。
　イ．「（１）低い周波数帯用のヘリカルコイルよりなるエンドファイア・アンテナ・エレメントの一端とアンテナ取付基部金具との間に直列に高い周波数帯用アンテナエレメントを接続してなるエンドファイア・ヘリカル・ホイップ型受信用アンテナ装置。
（・・・中略・・・）
（３）高い周波数帯用のアンテナエレメントが低い周波数帯用のヘリカルコイルのコイル間隔よりも広いコイル間隔のヘリカルコイルで構成された実用新案登録請求の範囲第１項記載の受信用アンテナ装置。」（１頁４〜１７行目、実用新案登録請求の範囲第１項〜第３項）
　ロ．「第４図は本考案の更に他の実施例を示し、ＶＨＦ帯用アンテナのヘリカル・コイル・エレメントのうち、基部金具（１）側の一部をＶＨＦ帯のヘリカル・コイル（８）のピッチ（ｂ）とは異なるピッチ（ａ）にし、この異なるピッチ（ａ）およびヘリカル長（１）を選定してＵＨＦ帯に共振させる。即ち、本実施例では、ＵＨＦ受信時ヘリカルコイルのピッチ間隔を広くした部分（９）でＵＨＦ帯に共振させる。その際、ＶＨＦ用のヘリカル・コイルのピッチ間隔の狭い部分（８）はＵＨＦ帯に於いて高インピーダンスとなり、ＵＨＦ帯に及ぼす影響は無視できる。一方、ＶＨＦ受信時にはコイル間隔の広いＵＨＦ帯用ヘリカル・コイル（９）とコイル間隔の狭いＶＨＦ帯用ヘリカル・コイル（８）とでＶＨＦ帯用のアンテナを構成している。」（５頁８行目〜６頁１行目）
　
　例えば上記周知例３に開示されているように「２周波用ヘリカルアンテナの先端側小ピッチ部分は高周波数帯域に於いて高インピーダンスとなり、前記高周波数帯域に及ぼす影響は無視できる、即ち前記先端側小ピッチ部分が実質的に切り離された構成となる」ことは周知である。
　
３．対比・判断
　本願発明の「基端側ほどターン毎にそのピッチが大きくなる」構成と引用発明の「基端側が先端側小ピッチ部分よりも大きな等ピッチ部分となる」構成はいずれも「基端側のピッチが先端側小ピッチ部分のピッチよりも大きくなる」構成の点で一致している。
　一方、例えば上記周知例３に開示されているように「２周波用ヘリカルアンテナの先端側小ピッチ部分は高周波数帯域に於いて高インピーダンスとなり、前記高周波数帯域に及ぼす影響は無視できる、即ち前記先端側小ピッチ部分が実質的に切り離された構成となる」ことは周知であり、当該周知技術によれば、本願発明及び引用発明のいずれにおいても、先端側小ピッチ部分が第２周波数帯において高インピーダンスとなり実質的に切り離され、切離し後の残りの基部側の大ピッチ部分が前記第２周波数帯の１／４波長となると考えられる。してみると、本願発明の「前記第２周波数帯に対して、先端側で実効長が１／２波長となる部分の物理的長さ」及び「基端側で実効長が１／４波長となる部分の物理的長さ」はそれぞれ「先端側小ピッチ部分」及び「基部側大ピッチ部分」の長さに他ならないから、本願発明の「前記第２周波数帯に対して、先端側で実効長が１／２波長となる部分の物理的長さが、基端側で実効長が１／４波長となる部分の物理的長さよりも短くなる」構成と引用発明の「前記先端側小ピッチ部分の長さは基部側等ピッチ部分の長さの１／４となる」構成との間に実質的な差異はない。
　したがって、本願発明と引用発明は、以下の点で一致し、また、相違している。
　
＜一致点＞
　「ヘリカル状で、基端側のピッチが先端側小ピッチ部分のピッチよりも大きくなるようにし、全体の実効長が、第１周波数帯の１／４波長であるとともに、これよりも周波数の高い第２周波数帯の３／４波長であるようにし、しかも前記第２周波数帯に対して、先端側で実効長が１／２波長となる部分の物理的長さが、基端側で実効長が１／４波長となる部分の物理的長さよりも短くなるように構成したデュアルバンドアンテナ。」
　
＜相違点＞
　「基端側のピッチが先端側小ピッチ部分のピッチよりも大きくなる」構成に関し、本願発明は「基端側ほどターン毎にそのピッチが大きくなる」構成であるのに対し、引用発明は「基端側が先端側小ピッチ部分よりも大きな等ピッチ部分となる」構成である点。
　
　そこで検討するに、例えば上記周知例１、２に開示されているように「ヘリカルアンテナのピッチ間隔を先端部から基端側に向かって増加させて帯域幅を広げたり、指向性を調整すること」は周知技術であり、当該周知技術を引用発明のヘリカルアンテナに適用する上での阻害要因は何ら見当たらない。
　また、この種のデュアルアンテナの主たる放射部位は基端部側の大ピッチ部分であることも上記周知技術から自明のことである。
　したがって、前記周知技術及び前記自明な事項に基づいて、例えば使用周波数帯域の帯域幅を広げるために、引用発明の主たる放射部位としての「基端側が先端側小ピッチ部分よりも大きな等ピッチ部分となる」構成を、本願発明のような「基端側ほどターン毎にそのピッチが大きく」構成とする程度のことは当業者であれば適宜なし得ることである。
　
４．むすび
　以上のとおり、本願発明は、引用発明及び周知技術に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものと認められるから、特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができない。
　
　よって、結論のとおり審決する。