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　特願２００１−２２３５３４「転動ボール状耐摩耗性部材」拒絶査定不服審判事件〔平成１５年　２月　７日出願公開，特開２００３−　３４５８１〕について，次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は，成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は，平成１３年７月２４日の特許出願であって，平成１８年３月７日付けで拒絶理由通知書が起案され，同年５月１５日付けで意見書及び明細書の記載に係る手続補正書が提出され，同年８月１５日付けで拒絶理由通知書が起案され，同年１０月２０日付けで意見書及び明細書の記載に係る手続補正書が提出され，平成１９年５月１１日付けで拒絶査定が起案され，これに対し，平成１９年６月１４日付けで拒絶査定不服審判が請求され，同年７月１３日付けで明細書の記載に係る手続補正書が提出されたものである。その後，平成２１年１０月２日付けで特許法第１６４条第３項に基づく前置報告を引用した審尋が起案され，同年１２月３日付けで回答書が提出され，平成２２年３月９日付けで当審において拒絶理由通知書が起案され，同年５月１４日付けで意見書及び明細書の記載に係る手続補正書が提出されている。
　
２．本願発明
　本願の特許請求の範囲に記載された発明は，平成２２年５月１４日付け手続補正書の特許請求の範囲の請求項１〜６に記載された事項により特定されるとおりのものであり，その請求項１に記載された発明（以下「本願発明」という。）は，次のとおりのものである。
　
「焼結助剤として希土類元素を酸化物に換算して２〜１０質量％，ＭｇＡｌ２Ｏ４スピネルを２〜７質量％，炭化けい素を１〜７質量％，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｗ，Ｍｏ，Ｔａ，ＮｂおよびＣｒからなる群より選択される少なくとも１種を酸化物に換算して５質量％以下含有し，気孔率が１％以下であり，３点曲げ強度が９８０ＭＰａ以上であり，破壊靭性値が６．５ＭＰａ・ｍ１／２以上であり，粒界相に存在する凝集偏析の幅の最大値が１〜２．５μｍである窒化けい素焼結体から成る転動ボール状耐摩耗性部材であり，この転動ボール状耐摩耗性部材の圧砕強度が２１０ＭＰａ以上であることを特徴とする転動ボール状耐摩耗性部材。」
　
３．当審の拒絶理由
　当審において通知した拒絶の理由は，平成２２年３月９日（起案日）付けの拒絶理由通知書の５．に記載した理由であり，請求項１に対して引用例１及び２を引用した特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないというものである。
　
４．引用例の記載事項
引用例１：特開平７−２０６５２６号公報（平成１８年８月１５日付け拒絶理由通知書で引用された引用文献１）
（ア）「窒化珪素粉末と焼結助剤とを混合し，所定形状の成形体を成形した後，該成形体を窒素雰囲気中で１４００〜１６５０℃の温度範囲で焼結する窒化珪素焼結体の製造方法であって，
前記焼結助剤としてイットリア（Ｙ2 Ｏ3 ）とチタニア（ＴｉＯ2 ）及びスピネル（ＭｇＡｌ2 Ｏ4 ）を総添加量が５〜１５重量％となるように用い，重量比（Ｙ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 ）／ＭｇＡｌ2 Ｏ4 を０．３〜４，重量比Ｙ2 Ｏ3 ／ＴｉＯ2 を０．２以上としたことを特徴とする窒化珪素焼結体の製造方法。」（請求項１）
（イ）「【従来の技術】窒化珪素焼結体の強度を向上させるために，従来よりイットリア（Ｙ2 Ｏ3 ），酸化スカンジウム，酸化ハフニウムあるいはスピネル（ＭｇＡｌ2 Ｏ4 ）などの焼結助剤が用いられている。例えば，イットリアを焼結助剤として用いることにより，焼結体組織に柱状晶が生成され，高強度が得られることが知られている。
　またイットリアとスピネルとを併用するのも有効であり，例えば特開平５−３２４６０号公報には，焼結助剤としてイットリアとスピネルを総添加量で５〜１５重量％，スピネルに対するイットリアの重量比を０．３〜１０の範囲で用いることが記載されている。このようにイットリアとスピネルとを併用することにより，１４００〜１６５０℃という低温での焼結が可能となる。」（段落【０００２】〜【０００３】）
（ウ）「【作用】本発明の窒化珪素焼結体の製造方法では，焼結助剤をイットリア，チタニア及びスピネルの３成分系，又はジルコニア，チタニア及びスピネルの３成分系とし，各酸化物の混合比率を請求項１又は請求項２に記載の構成としたことにより，理由は不明であるが２成分系に比べて窒化珪素焼結体の組織が一層微細化され，柱状晶の成長が促進される。したがって焼結体の強度が向上する。」（段落【０００８】）
（エ）「（実施例１〜２５，比較例１〜７）先ず，・・・窒化珪素（Ｓｉ3 Ｎ4 ）粉末を用意した。
　また別に，イットリア（Ｙ2 Ｏ3 ）粉末（平均粒径０．３μｍ，純度９９．９％），ジルコニア（ＺｒＯ2 ）粉末（平均粒径０．３μｍ，純度９９．９％），チタニア（ＴｉＯ2 ）粉末（平均粒径０．２μｍ，純度９９．９％）及びスピネル（ＭｇＡｌ2 Ｏ4 ）粉末（平均粒径０．３μｍ，純度９９．９％）を用意した。
　これらの粉末を，表１に示す比率でそれぞれ窒化珪素製ボールミルに投入して混合した。・・・
　次に，得られた混合粉末を１９．６ＭＰａの圧力で加圧成形し，さらに薄ゴムに詰めて真空封入後２９４ＭＰａの圧力でＣＩＰ処理して成形体を形成した。この成形体を表１に示す条件で，窒素ガス雰囲気中で焼結した。・・・
　得られた焼結体について，それぞれ相対密度とＪＩＳ−Ｒ−１６０１に規定される室温４点曲げ強度を各１０本測定し，平均値としての結果を表１に示す。なお相対密度は，ｎ−ブタノール置換法で求めた嵩密度を理論密度で除して求めた値である。」（段落【００１２】〜【００１６】）
（オ）
　
（【表１】）
　
引用例２：特開２０００−２３３９７４号公報（平成１８年８月１５日付け拒絶理由通知書で引用された引用文献３）
（カ）「窒化けい素粉末に，スピネル／ジルコニア粉末３〜２０重量％，および粒径１μｍ以下の炭化けい素粉末１〜４０重量％を配合された粉末混合物を焼結してなり，窒化けい素粒子の粒内および粒界に炭化けい素粒子が分散した組織を有する耐摩耗性・摺動特性等に優れた窒化けい素焼結体。」（請求項１）
（キ）「【発明の属する技術分野】本発明は，構造材料，特に軸受け，バルブ，ノズル等の構成材料として有用な耐摩耗性及び摺動・潤滑特性に優れた窒化けい素焼結体及びその製造方法に関する。」（段落【０００１】）
（ク）「分散相成分として配合されるナノメータサイズを含む微細なＳｉＣ粒子（粒径：１μm以下）は，マトリックス（Ｓｉ3Ｎ4）の形態およびその材料特性に重要な影響を及ぼす。ＳｉＣ微細粒子は，焼結過程においてＳｉ3Ｎ4粒に対するピンニング作用および粒界移動の緩慢化の効果として，Ｓｉ3Ｎ4の粒成長を抑制し，焼結体のミクロ組織を微細化する。また，Ｓｉ3Ｎ4の粒内および粒界に分布して粒界を強化すると共にクラックに対する架橋として働く。これらの効果として，本発明の窒化けい素焼結体は，高強度と高靭性の相反する両特性を具備し，かつ耐摩耗性にもすぐれている。
　更に，本発明の焼結体は，強度，靭性，耐摩耗性等の改良された機械的性質を有すると同時に，良好な摺動特性を備えている。この摺動特性は，マトリックスの粒内・粒界に分布するＳｉＣ微細粒子により，マトリックス粒子の靭性が高められる効果として，摺動面からの粒子の剥離・脱落が抑制防止されること，およびＳｉＣの摩擦係数（μ）がＳｉ3Ｎ4のそれに比し小さく（例えば，ＳｉＣ：０．２〜０．４，Ｓｉ3Ｎ4：０．５〜０．６，相手材  炭化タングステン焼結体），その混在効果として摺動抵抗が減じること等に依拠するものと考えられる。」（段落【０００９】〜【００１０】）
（ケ）【表１】には，Ｎｏ．１として，ＳｉＣを４．２ｗｔ％添加した原料配合が記載されている。
　
５．対比・判断
　引用例１には，記載事項（ア）に，「窒化珪素粉末と焼結助剤とを混合し，所定形状の成形体を成形した後，該成形体を窒素雰囲気中で１４００〜１６５０℃の温度範囲で焼結する窒化珪素焼結体の製造方法であって，前記焼結助剤としてイットリア（Ｙ2 Ｏ3 ）とチタニア（ＴｉＯ2 ）及びスピネル（ＭｇＡｌ2 Ｏ4 ）を総添加量が５〜１５重量％となるように用い，重量比（Ｙ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 ）／ＭｇＡｌ2 Ｏ4 を０．３〜４，重量比Ｙ2 Ｏ3 ／ＴｉＯ2 を０．２以上としたことを特徴とする窒化珪素焼結体の製造方法」が記載されている。
　ここで，焼結助剤の総添加量の数値範囲と，重量比（Ｙ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 ）／ＭｇＡｌ2 Ｏ4 の数値範囲から，Ｙ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 及びＭｇＡｌ2 Ｏ4 の最小値と最大値を求めると，以下のとおりとなる。
　
焼結助剤の総添加量（重量％）　　　　　　　５　　５　　１５　　１５　
（Ｙ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 ）／ＭｇＡｌ2 Ｏ4 　０．３　４　　０．３　　４　
Ｙ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 （換算値；重量％）　
１．１５
１２
ＭｇＡｌ2 Ｏ4 （換算値；重量％）　　　３．８５　
１
１１．５４
　
　上記において，下線を引いた数値がそれぞれ最小値又は最大値となり，Ｙ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 の合計量のとり得る範囲は１．１５重量％以上１２重量％以下，ＭｇＡｌ2 Ｏ4 の含有量のとり得る範囲は１重量％以上１１．５４重量％以下であるといえる。
　そして，記載事項（ア）には「焼結助剤として・・・チタニア（ＴｉＯ2 ）・・・を・・・用い，・・・重量比Ｙ2 Ｏ3 ／ＴｉＯ2 を０．２以上とした」と記載されていることから，ＴｉＯ2 は必須成分であってその含有量は０重量％より多いと認められ，そうすると，Ｙ2 Ｏ3 の含有量は（Ｙ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 ）の最大値１２重量％未満となる。
　更に，前記Ｙ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 の最小値１．１５及び最大値１２における，重量比Ｙ2 Ｏ3 ／ＴｉＯ2 が下限値０．２の時のＹ2 Ｏ3 の含有量及びＴｉＯ2 の含有量を求めると，以下のとおりとなる。
　
Ｙ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 （換算値；重量％）　　　１．１５　　　　　１２　
Ｙ2 Ｏ3 ／ＴｉＯ2 　　　　　　　　　　　　０．２　　　　　０．２　
Ｙ2 Ｏ3 （換算値；重量％）　　　　　　　　
０．１９
ＴｉＯ2 （換算値；重量％）　　　　　　　　０．９６　　　　　
１０
　
　したがって，引用例１には，Ｙ2 Ｏ3 の含有量のとり得る範囲として０．１９重量％以上１２重量％未満，ＴｉＯ2 の含有量のとり得る範囲として０重量％より多く１０重量％以下が記載されているといえる。
　そして，記載事項（オ）には，記載事項（ア）に記載された製造方法で製造した窒化珪素焼結体である実施例１〜１６が記載されており，そのうち，相対密度が９９．０を超える実施例２〜１６における各焼結助剤の添加量（重量％）を換算すると，以下のとおりとなる。
　
実施例　　　Ｙ2 Ｏ3 　　　ＴｉＯ2 　　ＭｇＡｌ2 Ｏ4 
　２　　　　　３　　　　　　３　　　　　　４　
　３　　　　　３　　　　　　３　　　　　　４　
　４　　　　　
１
５
　５　　　　　
５
１
　６　　　　１．１５　　　１．１５　　　
７．７
　７　　　　　４　　　　　　４　　　　　　
２
　８　　　　１．５　　　　１．５　　　　　
２
　９　　　　４．５　　　　４．５　　　　　６　
１０　　　　　３　　　　　　３　　　　　　４　
１１　　　　４．５　　　　１．５　　　　　６　
１２　　　　３．７５　　　３．７５　　　２．５　
１３　　　　　３　　　　　　３　　　　　　４　
１４　　　　　３　　　　　　３　　　　　　４　
１５　　　　　３　　　　　　３　　　　　　４　
１６　　　　　３　　　　　　３　　　　　　４　
　
　上記において，下線を引いた数値がそれぞれ最小の値又は最大の値である。したがって，上記記載事項（ア）に関する検討をふまえれば，上記記載事項（オ）から，引用例１には，イットリア（Ｙ2 Ｏ3 ）を１重量％以上５重量％以下，チタニア（ＴｉＯ2 ）を１重量％以上５重量％以下，スピネル（ＭｇＡｌ2 Ｏ4 ）を２重量％以上７．７重量％以下含有する窒化珪素焼結体が記載されているといえる。
　また，記載事項（オ）から，実施例２〜１６の窒化珪素焼結体の相対密度は９９．０〜９９．８％／ＴＤであり，室温強度は１０３０〜１６００ＭＰａである。前記室温強度は記載事項（エ）から，４点曲げ強度である。
　したがって，上記記載事項（ア），（エ），（オ）から読み取れる事項を，本願発明１の記載ぶりに則して整理すると，引用例１には，
「焼結助剤としてイットリア（Ｙ2 Ｏ3 ）を１〜５重量％，スピネル（ＭｇＡｌ2 Ｏ4 ）を２〜７．７重量％，チタニア（ＴｉＯ2 ）を１〜５重量％含み，相対密度が９９．０％／ＴＤ以上，４点曲げ強度が１０３０ＭＰａ以上である窒化珪素焼結体」
の発明（以下「引用発明」という。）が記載されていると認められる。
　
　そこで，本願発明と引用発明とを対比すると，引用発明の「窒化珪素焼結体」は，本願発明の「窒化けい素焼結体」に他ならず，引用発明の焼結助剤の含有量の特定における「イットリア（Ｙ2 Ｏ3 ）」，「スピネル（ＭｇＡｌ2 Ｏ4 ）」，「チタニア（ＴｉＯ2 ）」は，それぞれ本願発明の「希土類元素を酸化物に換算し」たもの，「ＭｇＡｌ2 Ｏ4 スピネル」，「Ｔｉ・・・を酸化物に換算し」たものに相当する。
　そして，それら含有量の範囲は，引用発明の重量％の値は本願発明の質量％の値に相当するところ，希土類元素を酸化物に換算した含有量については，引用発明が１〜５重量％であり本願発明が２〜１０質量％であるから，両者は２〜５質量％において一致し，ＭｇＡｌ2 Ｏ4 スピネルの含有量については，引用発明が２〜７．７重量％であり本願発明が２〜７質量％であるから，両者は２〜７質量％において一致し，Ｔｉを酸化物に換算した含有量については，引用発明が１〜５重量％であり本願発明が５質量％以下であるから，両者は１〜５質量％において一致している。
　また，引用発明の相対密度の値を１００から差し引いた値が本願発明の気孔率に相当することは技術常識から明らかであるから，引用発明と本願発明とは，気孔率が１％以下である点で一致しているとみることができる。
　そうすると，本願発明と引用発明とは，
「焼結助剤として希土類元素を酸化物に換算して２〜５質量％，ＭｇＡｌ２Ｏ４スピネルを２〜７質量％，Ｔｉを酸化物に換算して１〜５質量％含有し，気孔率が１％以下である窒化けい素焼結体」
である点で一致し，以下の点で相違している。
　
相違点Ａ：本願発明では，３点曲げ強度が９８０ＭＰａ以上と特定されるのに対し，引用発明では，４点曲げ強度が１０３０ＭＰａ以上である点
　
相違点Ｂ：本願発明では，炭化けい素を１〜７質量％含み，破壊靭性値が６．５ＭＰａ・ｍ１／２以上であり，粒界相に存在する凝集偏析の幅の最大値が１〜２．５μｍであるのに対し，引用発明では，炭化けい素粉末を含まず，破壊靱性値及び粒界相に存在する凝集偏析の幅に関する前記特定がない点
　
相違点Ｃ：本願発明では，「窒化けい素焼結体から成る転動ボール状耐摩耗性部材であり，この転動ボール状耐摩耗性部材の圧砕強度が２１０ＭＰａ以上である」のに対し，引用発明では，窒化珪素焼結体が前記特定範囲の圧砕強度を有する転動ボール状耐摩耗性部材であることが特定されていない点
　
　そこで，上記相違点Ａ〜Ｃについて，以下，検討する。
相違点Ａについて：
　３点曲げの平均強さμ３ｐと４点曲げの平均強さμ４ｐの関係については，その比が，
　　μ４ｐ／μ３ｐ＝｛Ｌ／（Ｌ＋ｌｍ）｝１／ｍ　
　　　（Ｌは下部支点間距離，ｌは上部荷重点間距離，ｍはワイブル係数）
となることが知られている（要すれば，セラミック工学ハンドブック，社団法人日本セラミックス協会編，１９９３年５月３０日１版２刷発行，ｐ．４７６−４８０を参照）。そして，ワイブル係数ｍは通常正の値をとるから，μ４ｐ／μ３ｐは１よりも小さい値となる。すなわち，３点曲げ強度の測定値は，４点曲げ強度の測定値よりも大きくなるのが通常である。したがって，引用発明では４点曲げ強度が１０３０ＭＰａ以上であることから，３点曲げ強度を測定した場合にはそれより大きな値となるものと認められる。そうすると，引用発明は本願発明の特定事項である３点曲げ強度が９８０ＭＰａ以上を満足するから，相違点Ａは実質的なものではない。
　
相違点Ｂについて：
　引用例２には，記載事項（カ）に，「窒化けい素粉末に，スピネル／ジルコニア粉末３〜２０重量％，および粒径１μｍ以下の炭化けい素粉末１〜４０重量％を配合された粉末混合物を焼結してなり，窒化けい素粒子の粒内および粒界に炭化けい素粒子が分散した組織を有する耐摩耗性・摺動特性等に優れた窒化けい素焼結体」が記載されており，記載事項（キ）には，「本発明は，・・・特に軸受け・・・等の構成材料として有用な耐摩耗性及び摺動・潤滑特性に優れた窒化けい素焼結体・・・に関する」と記載されていることから，それが軸受け等の構成材料として有用であることも記載されているといえる。そして，記載事項（ク）には，「ＳｉＣ微細粒子は，焼結過程においてＳｉ3Ｎ4粒に対するピンニング作用および粒界移動の緩慢化の効果として，Ｓｉ3Ｎ4の粒成長を抑制し，焼結体のミクロ組織を微細化する。また，Ｓｉ3Ｎ4の粒内および粒界に分布して粒界を強化すると共にクラックに対する架橋として働く。これらの効果として，本発明の窒化けい素焼結体は，高強度と高靭性の相反する両特性を具備し，かつ耐摩耗性にもすぐれている。」と記載されており，ＳｉＣ（炭化けい素）の添加により，窒化けい素焼結体の組織を微細化でき，その結果，高強度かつ高靱性で，耐摩耗性，摺動特性にも優れたものを得ることができるという技術的知見が開示されているといえる。
　一方，引用発明は，引用例１の記載事項（イ），（ウ）に記載されているように窒化珪素（窒化けい素）焼結体の組織を微細化し，焼結体の強度を向上させようとするものである。そうすると，引用発明において，上記引用例２に開示された技術的知見に基づいて，更に炭化けい素を添加し，組織を一層微細化して，高強度と高靭性の両特性を具備するとともに，耐摩耗性・摺動特性にも優れた窒化けい素焼結体とすることは，当業者が容易に想到し得ることである。そして，その添加量として，引用例２の記載事項（ケ）に記載されている４．２ｗｔ％（質量％）程度を添加することも当業者が容易になし得ることである。
　また，軸受け等の耐摩耗性部材用の窒化けい素焼結体について，破壊起点となる粒界相の凝集偏析を小さくすべきことは，本願出願前に周知の技術的事項であり（要すれば，前置報告書において引用された特開平３−６０４６７号公報の第２頁右下欄，第２表，特開平２−３０７８６９号公報の第２頁右上欄〜左下欄，第３頁左下欄，特開平２−１２４７７１号公報の第２頁右上欄〜左下欄，第１表，第５頁右上欄を参照。），更に，本願明細書を参照しても，段落【００１６】に「粒界相における凝集偏析部の最大幅は５μｍ以下とすることが好ましく・・・となるような微細な組織構造を有することが好ましい」と記載されるにとどまり，【表１】〜【表６】に記載された実施例及び比較例をみても，上記数値範囲の上限値又は下限値の前後において，焼結体の特性が大きく変化している等，上記数値範囲に格別の臨界的意義があるとは認められないから，引用発明に更に炭化けい素を添加して組織を微細化する際に，粒界相に存在する凝集偏析の大きさに着目し，その幅の最大値を１〜２．５μｍと特定することも当業者が格別の困難なくなし得ることである。
　更に，引用例２には上述のように炭化けい素の添加により高強度とともに高靭性が得られることが記載されているから，窒化けい素焼結体の破壊靱性値を一定値以上と特定することも当業者が容易に想到し得ることである。そして，本願明細書を参照しても上記相違点Ｂに係る破壊靭性値の下限値に格別の臨界的意義があるものとは認められないから，従来公知の窒化けい素焼結体の破壊靱性値に鑑みても（例えば，平成１８年３月７日付け拒絶理由通知で引用された特開平４−２６０６６９号公報の【表１】，拒絶査定時に引用された特開平９−２０５６３号公報の【表１】を参照。），破壊靭性値が６．５ＭＰａ・ｍ１／２以上と特定することは当業者が困難なくなし得ることである。
　
相違点Ｃについて：
　上述のように，引用例２には，炭化けい素の添加により組織を微細化でき，その効果として高強度と高靭性の両特性を具備し，耐摩耗性・摺動特性等に優れた窒化けい素焼結体が得られること，それが軸受け等の構成材料として有用であることが記載されており，他方，耐摩耗性，摺動特性が要求される軸受け等の耐摩耗性部材の構成材料として，転動ボールは周知のものであるから，引用発明に更に炭化けい素を添加して組織を微細化した窒化けい素焼結体を，転動ボール状耐摩耗性部材に用いることは当業者が容易に想到し得ることである。
　そして，転動ボールには高強度であることが求められ，その強度は一般に圧砕強度によって評価されることが当業者において周知の技術的事項であり，また，セラミックス等の硬脆性材料の破壊に関する技術常識を考慮すれば，引用発明に更に炭化けい素を添加した高強度の（曲げ強度の大きい）前記焼結体は圧砕強度も大きいものと推定できる。このことは，例えば，特開２００１−１３０９６６号公報の段落【００４１】〜【００６８】や，特開平６−９２７３８号公報の段落【００２９】〜【００４０】に，ベアリングの転動ボール等に用いられる高強度の窒化けい素焼結体について，棒状体を作成して測定した曲げ強度が大きかったことが記載されるとともに，球状体を作成して測定した圧砕強度も大きかったことが記載されていることからも裏付けられることである。したがって，前記高強度窒化けい素焼結体を転動ボール状体摩耗性部材に用いる際に，圧砕強度を一定値以上に特定することは当業者が容易に想到し得ることである。そして，本願明細書を参照しても，上記相違点Ｃに係る圧砕強度の下限値に格別の臨界的意義があるものとは認められないから，圧砕強度が２１０ＭＰａ以上と特定することも当業者が困難なくなし得ることである。
　
６．むすび
　以上のとおりであるから，本願発明は引用例１，２に記載された発明及び当該技術分野における周知技術に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであり，特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　したがって，その余の請求項に係る発明について論及するまでもなく，本願は拒絶すべきものである。
　よって，結論のとおり審決する。