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　特願２００４−１５５８１３号「耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器」拒絶査定不服審判事件〔平成１７年１月２０日出願公開、特開２００５−１６９３７号〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯・本願発明
　本願は、平成１６年５月２６日（優先権主張平成１５年６月６日）の出願であって、その請求項１に係る発明(以下「本願発明」という。)は、平成２０年３月３１日付け手続補正により補正された特許請求の範囲の請求項１に記載された次のとおりのものである。
　　
　「板材を曲成してなるアルミニウム（アルミニウム合金を含む、以下同じ）のチューブ材の外表面にアルミニウムフィン材をフッ化物系フラックスを用いる不活性ガス雰囲気ろう付けによりろう付け接合して組み立てた熱交換器において、チューブ材がＭｎ１．０〜２．０％（質量％、以下同じ）を含有するＡｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材と該芯材に犠牲陽極材としてＺｎ２．０〜７．５％を含有するＡｌ−Ｚｎ合金層をクラッドした２層クラッド板から成形され、該Ａｌ−Ｚｎ合金層はチューブ材の外表面側にクラッドされて前記アルミニウムフィン材とろう付け接合されており、前記Ａｌ−Ｚｎ合金層の一般腐食水における電位が前記芯材の一般腐食水における電位より１００ｍＶ以上卑で、前記Ａｌ−Ｚｎ合金層の一般腐食水における電位が前記芯材の高濃度腐食水における電位より卑であることを特徴とする耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器。但し、一般腐食水とはＮａＣｌ１０ｇ／ｌ、Ｎａ２ＳＯ４０．３ｇ／ｌを含む水溶液、高濃度腐食水とは該水溶液を濃縮してＮａＣｌ濃度を３０倍にした水溶液をいう。」
　
２．引用刊行物
　これに対して、原査定の拒絶の理由に引用され、本願の優先日前に頒布された特開平１１−１７２３５７号公報（以下「引用刊行物」という。）には、図１〜３と共に以下の事項が記載されている。
（１）「【従来の技術】自動車用エアコンのエバポレータなどのドロンカップ型熱交換器は、両面にろう材をクラッドしたアルミニウム合金のブレージングシートからなるコアプレートをプレス成形して重ね、さらにコルゲート加工したアルミニウム合金のフィン材を積層して、ろう付け接合することにより作製されるもので、重ねたコアプレート間に冷媒通路が形成される。
　この場合、コアプレートとしては、芯材がＪＩＳ３００３合金、３００５合金など、Ｍｎを主要合金成分として含有するＡｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｍｇ系などの合金からなり、芯材の片面または両面に・・・(中略)・・・アルミニウム合金ろう材をクラッドしたブレージングシートを使用し、・・・(中略)・・・コアプレートとフィン材との接合は、一般的に真空ろう付けにより行われる。
　しかしながら、主要成分としてＭｎを含有するアルミニウム合金の芯材にろう材をクラッドした上記のブレージングシートは、耐孔食性が必ずしも十分ではなく、冷媒通路材として適用した場合、外側（空気側）からの孔食による貫通漏洩事故が発生することが少なくないため、対策として、・・・(中略)・・・通路材より電位の卑なフィン材を使用し、フィン材の犠牲陽極効果により流体通路材を防食することが提案されている。
　しかし、とくにエバポレータの場合、冷媒が熱交換器内で蒸発して外気から熱を奪う際、熱交換器の表面温度が低下して、外気中に含まれている水分が結露してフィンに付着する。この結露水は導電率が低いため、フィンの犠牲陽極効果によって発生する防食電流はフィン接合部近傍にしか届かず、フィン接合部から少しでも離れると犠牲陽極効果が及ばなくなる。また、自動車の排気ガスから排出されるＳＯ42- 、ＮＯ3 - などが結露水中に混入すると、孔食中に濃縮し、腐食の進行が著しく促進されて、コアプレートに貫通腐食が発生し、冷媒の漏れが生じ易くなるという難点がある。
　この問題を解決するために、芯材とろう材との間に芯材より20〜100mV卑な電位差を有するＡｌ合金の中間材を配設する４層クラッド材が提案されている（特開昭60-251243 号公報）が、このクラッド材においても、結露した水分がフィンに付着するエバポレータの場合には、陰極防食作用が不十分なことが少なくなく、また、熱間圧延時において、各層の接合が不完全となり易く、各層の強度や伸びが不均一であるため、クラッド板に反りが生じ易く、クラッド率がばらつくなど製作上の問題も生じる。」（段落【０００２】〜【０００６】）
（２）「発明者らは、内陸地のように、微量の塩素イオンと、排気ガスの影響を想定した比較的高濃度の硫酸イオンを含む凝縮水中におけるアルミニウム合金材の耐食性について種々実験、検討を行った結果、このような環境下における孔食の発生起点は、溶融、凝固後のろう材表面の不均一性に起因して生じるものであり、ろう材が存在しないアルミニウム合金素材の場合には孔食の発生がほとんどないこと、すなわち、上記の環境下においては、従来のドロンカップ型エバポレータの孔食は、ブレージングシートの外表面にクラッドされたろう材が主原因となって生じるもので、外表面のろう材をなくすことによって耐食性を著しく向上し得ることを見出した。
　また、発明者らによる実験、検討の結果、海塩粒子が飛来する海浜地を想定した比較的高濃度の塩素イオンを含む凝縮水環境においては、ろう材の有無にかかわらず多数の孔食が発生するが、犠牲陽極層を設けることにより、深さ方向に対する孔食の進行を抑制することができ、ドロンカップ型エバポレータにおいては、とくにフィンの犠牲防食が及び難いタンク部における芯材の早期貫通を防ぐためには、犠牲陽極効果を有する材料をクラッドすることが有効であることが見出された。
　【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の知見に基づいて、自動車用エバポレータなど、ドロンカップ型熱交換器が使用される多様な環境に対応するために、冷媒通路構成用アルミニウム合金クラッド材の特性をさらに高めることを目的として、クラッド層構成、各層の合金成分の組合わせと耐食性を含む諸性能との関連について、多角的な実験、検討を重ねた結果としてなされたものであり、その目的は、耐食性について一層の改善を図った真空ろう付け用耐食アルミニウム合金クラッド材、とくにドロンカップ型熱交換器のコアプレート材として好適に使用することができる真空ろう付け用耐食アルミニウム合金クラッド材を提供することにある。」（段落【０００８】〜【００１０】）
（３）「【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するための本発明による真空ろう付け用耐食アルミニウム合金クラッド材は、芯材の一方の面に犠牲陽極材をクラッドし、芯材の他方の面にＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系のろう材をクラッドしたドロンカップ型熱交換器用のアルミニウム合金３層クラッド材であって、芯材は、Ｍｎ:0.3〜1.8 ％、Ｃｕ:0.05 ％を越え0.7 ％以下、Ｍｇ:0.05 〜0.5 ％、Ｓｉ:0.05 〜0.8 ％、Ｔｉ:0.05 〜0.3 ％を含み、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成され、・・・(中略)・・・
　また、犠牲陽極材が、Ｍｎ:0.2％を越え1.8 ％以下、Ｍｇ:0.2％を越え1.5 ％以下、Ｓｉ:0.1〜1.0 ％のうちの１種以上を含有し、さらにＴｉ:0.3％以下、Ｚｎ:2％を越え5 ％以下、Ｉｎ:0.3％以下、Ｓｎ:0.3％以下のうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなり、不純物としてのＣｕを0.1 ％未満に制限したアルミニウム合金で構成されることを第２の特徴とする。
　・・・(中略)・・・
　本発明においては、芯材の一方の面に犠牲陽極材をクラッドし、他方の面にろう材をクラッドして３層クラッド材とし、これをコアプレートとしてプレス成形し、ろう材同士をろう付け接合して冷媒通路を形成する。従って、ろう材側が冷媒通路面となって冷媒に接し、犠牲陽極材側が外気に接する。このクラッド構成により耐食性を著しく向上させることができる。
　本発明における各層の合金成分の意義およびその限定理由について説明すると、芯材中のＭｎは、芯材の強度を向上させるとともに、芯材の電位を貴にして、犠牲陽極材、フィン材との電位差を大きくして耐孔食性を高めるよう機能する。好ましい含有範囲は0.3 〜1.8 ％であり、0.3 ％未満ではその効果が十分でなく、1.8 ％を越えて含有すると、鋳造時に粗大な化合物が生成し、割れが生じ易くなる。Ｍｎのさらに好ましい含有範囲は0.8 〜1.5 ％である。」(段落【００１１】〜【００１５】）
（４）「Ｚｎは、犠牲陽極材の電位を卑にし犠牲陽極効果を高める。好ましい含有量は２％を越え５％以下の範囲であり、２％以下ではその効果が小さく、５％を越えて含有されると、圧延時に割れが生じ易くなる。」（段落【００２４】）
（５）「本発明のアルミニウム合金クラッド材から、ドロンカップ型熱交換器のコアプレートを成形し、エバポレータなど、自動車用のドロンカップ型アルミニウム製熱交換器の組立てに使用する場合には、上記のように製造されたアルミニウム合金クラッド材をコアプレートとしてプレス成形した後、ろう材面同士を重ね合わせ、両面にろう材をクラッドしたアルミニウム合金ブレージングシートからなるコルゲート加工されたフィン材を犠牲陽極材側に組合わせ、これらを積層して、ろう付け接合を行う。タンク部の外面同士の接合には、犠牲陽極材側に置きろうを介在させる。（図２参照）
　ろう付けは、通常炉中において行い、真空ろう付けを適用する。ろう付け接合によって、ろう材同士が接合されて冷媒通路が形成される。従って、ろう材側が冷媒通路面となって冷媒に接し、犠牲陽極材側にフィンが接合され、犠牲陽極材側が外気に接する。」（段落【００２９】及び【００３０】）
（６）「実施例１
連続鋳造により、表１に示す組成を有する芯材用アルミニウム合金、表２に示す組成を有する犠牲陽極材用アルミニウム合金を造塊し、・・・(中略)・・・
　ついで、芯材、犠牲陽極材およびろう材を、犠牲陽極材−芯材−ろう材となるように重ね合わせ、・・・(中略)・・・表３に示す組合わせのクラッド板( Ｏ材、厚さ0.5mm ）とした。
　・・・(中略)・・・
　次に、クラッド材から円環状の板材を切り出し、図１に示すように、この円環状の板材１について、犠牲陽極材５（図３参照）が凸側となり、ろう材６が凹側となるようプレス成形を行い、得られたカップ状のプレス成形品２を、図２に示すように交互に積層し、犠牲陽極材同士が重なる部分には0.1mm 厚さのろう材用合金板（JIS BA4104、Ｓｉ:10 ％、Ｍｇ:1.5％、Ｂｉ:0.1％）からリング状に切り出した置きろう３を介挿して真空ろう付けを行い、ろう付け成形品４のろう付け部に形成されたフィレットを観察することによりろう付け性を評価した。・・・(中略)・・・
　芯材と犠牲陽極材の組合わせ、芯材中のＣｕ含有量と犠牲陽極材中のＣｕ含有量の差（％）、犠牲陽極材の表面酸化皮膜厚さ（単位：オングストローム）、ろう付け前およびろう付け後の引張性能、ろう付け性、凝縮水を模擬した腐食試験（試験Ａ）およびＣＡＳＳ試験（試験Ｂ）での最大腐食深さを表３（犠牲陽極材Ｎｏ．ａをクラッドしたもの）および表４（Ｎｏ．ａ以外の犠牲陽極材をクラッドしたもの）に示す。表３および表４に示すように、本発明に従う試験材はいずれも、ろう付け前25％以上の良好な伸び、ろう付け後130MPa以上の引張強度を示し、ろう付け時に正常なフィレットが形成され、腐食試験においても、試験Ａではほとんど腐食が発生せず、またＣＡＳＳ試験（試験Ｂ）でも芯材への腐食の進行が抑制され、最大腐食深さはいずれも0.20mm未満であった。」(段落　【００３２】〜【００４０】）
（７）段落【００３４】の表１には、芯材用アルミニウム合金の試料Ａの組成(wt ％）として、Mn 1.2、Cu 0.3、Mg 0.3、Si 0.2、Ti 0.2、B 0.08が、また段落【００３５】の表２には犠牲陽極材用アルミニウム合金の試料ｈの組成(wt ％）として、Mg 0.6、Si 0.2、Cu 0.05、Zn 4.8が、さらに段落【００４２】の表４には、芯材と中間材の組合せの試験材１９として、芯材Ａと中間材ｈが示されている。
　上記（１）〜（７）の記載事項並びに図面の図示内容を、特に実施例の１つである、表４の試験材１９に着目して総合すると、引用刊行物には、以下の発明（以下「引用発明」という。）が記載されていると認められる。
「アルミニウム合金クラッド材である板材１を犠牲陽極材５が凸側となりろう材６が凹側となるようコアプレートとしてプレス成形して得られたカップ状のプレス成形品２をろう材面同士を重ね合わせ、両面にろう材をクラッドしたアルミニウム合金ブレージングシートからなるコルゲート加工されたフィン材を犠牲陽極材側に組合わせ、タンク部の外面同士の接合には、犠牲陽極材側に置きろうを介在させてこれらを積層して、真空ろう付け接合されたドロンカップ型アルミニウム製熱交換器において、
　コアプレートは、
Mn 1.2(wt ％、以下同じ）、Cu 0.3、Mg 0.3、Si 0.2、Ti 0.2、B 0.08を含み、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成される芯材と、
該芯材に犠牲陽極材５としてMg 0.6、Si 0.2、Cu 0.05、Zn 4.8を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなり、不純物としてのＣｕを0.1％未満に制限したアルミニウム合金で構成されるアルミニウム合金を芯材の一方の面にクラッドし、他方の面にろう材をクラッドした３層クラッド材からプレス成形され、
犠牲陽極材５はフィン材と組合わせられて真空ろう付け接合されて、
ろう材同士をろう付け接合して冷媒通路を形成し、ろう材側が冷媒通路面となって冷媒に接し、犠牲陽極材側にフィンが接合され、犠牲陽極材側が外気に接することで、
海塩粒子が飛来する海浜地を想定した比較的高濃度の塩素イオンを含む凝縮水環境においても、自動車用エアコンのエバポレータなどの耐食性について一層の改善を図ったドロンカップ型アルミニウム製熱交換器。」
　
３．対比・判断
　本願発明と引用発明とを対比すると、
後者の「アルミニウム合金ブレージングシートからなるコルゲート加工されたフィン材」は、その機能・構成からみて、前者の「アルミニウムフィン材」に相当する。
　後者の「Mn 1.2(wt ％、以下同じ）、Cu 0.3、Mg 0.3、Si 0.2、Ti 0.2、B 0.08を含み、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成される芯材」は、その組成からみて前者の「Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材」に相当し、かつ後者のアルミニウム合金は「Mn 1.2wt ％を含」むことから前者の「Ｍｎ１．０〜２．０質量％を含有する」こととは実質的に「Ｍｎ１．２０質量％を含有する」点で共通する。
　後者の「Mg 0.6、Si 0.2、Cu 0.05、Zn 4.8を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなり、不純物としてのＣｕを0.1％未満に制限したアルミニウム合金」は、その組成からみて前者の「Ａｌ−Ｚｎ合金」に相当し、かつ後者のアルミニウム合金は「Zn 4.8wt ％を含」むことから前者の「Ｚｎ２．０〜７．５質量％を含有する」こととは実質的に「Ｚｎ４．８質量％を含有する」点で共通する。そして、後者の「該芯材に犠牲陽極材５としてMg 0.6、Si 0.2、Cu 0.05、Zn 4.8を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなり、不純物としてのＣｕを0.1 ％未満に制限したアルミニウム合金で構成されるアルミニウム合金を芯材の一方の面にクラッド」することと、前者の「該芯材に犠牲陽極材としてＺｎ２．０〜７．５％を含有するＡｌ−Ｚｎ合金層をクラッド」することとは、「該芯材に犠牲陽極材としてＺｎ４．８％を含有するＡｌ−Ｚｎ合金層をクラッド」する点で共通する。
　また、後者はドロンカップ型アルミニウム製熱交換器であって、「アルミニウム合金クラッド材である板材１を犠牲陽極材５が凸側となりろう材６が凹側となるようコアプレートとしてプレス成形して得られたカップ状のプレス成形品２をろう材面同士を重ね合わせ、両面にろう材をクラッドしたアルミニウム合金ブレージングシートからなるコルゲート加工されたフィン材を犠牲陽極材側に組合わせ、タンク部の外面同士の接合には、犠牲陽極材側に置きろうを介在させてこれらを積層して、真空ろう付け接合され」るものであり、「コアプレートは、」「芯材と、該芯材に犠牲陽極材５として」「アルミニウム合金を芯材の一方の面にクラッドし、他方の面にろう材をクラッドした３層クラッド材からプレス成形され」ており、「犠牲陽極材５はフィン材と組合わせられて真空ろう付け接合され、ろう材同士をろう付け接合して冷媒通路を形成するで、ろう材側が冷媒通路面となって冷媒に接し、犠牲陽極材側にフィンが接合され、犠牲陽極材側が外気に接する」ものであるから、後者の「コアプレート」と前者のそれを曲成して「アルミニウムのチューブ材」とする「板材」とはともに「冷媒を流す冷媒通路形成板」といえ、後者のコアプレートもプレス成形するからさらにろう付けするもののこれを曲成して冷媒通路を形成するものである。
　さらに、後者は犠牲陽極材側が外気に接するもので、両面にろう材をクラッドしたアルミニウム合金ブレージングシートからなるコルゲート加工されたフィン材を犠牲陽極材側に組合わせて、真空ろう付け接合されるから、外表面にフィン材をろう付けするものといえ、かつ該芯材に犠牲陽極材５としてアルミニウム合金を芯材の一方の面にクラッドしているから、犠牲陽極材５としてのアルミニウム合金は芯材の外表面側にクラッドされてフィン材とろう付け接合されているといえる。
　そして、後者のコアプレートについては「Mn 1.2(wt ％、以下同じ）、Cu 0.3、Mg 0.3、Si 0.2、Ti 0.2、B 0.08を含み、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成される芯材と、該芯材に犠牲陽極材５としてMg 0.6、Si 0.2、Cu 0.05、Zn 4.8を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなり、不純物としてのＣｕを0.1 ％未満に制限したアルミニウム合金で構成されるアルミニウム合金を芯材の一方の面にクラッドし、他方の面にろう材をクラッドした３層クラッド材からプレス成形され」るものであるから、前者の「Ｍｎ１．０〜２．０％（質量％、以下同じ）を含有するＡｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材と該芯材に犠牲陽極材としてＺｎ２．０〜７．５％を含有するＡｌ−Ｚｎ合金層をクラッドした２層クラッド板から成形され」ることとは、Ｍｎ１．２％（質量％、以下同じ）を含有するＡｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材と該芯材に犠牲陽極材としてＺｎ４．８％を含有するＡｌ−Ｚｎ合金層をクラッドしたクラッド板から成形される点で共通する。
　そうすると、両者は、「板材を曲成してなるアルミニウム（アルミニウム合金を含む、以下同じ）の冷媒を流す冷媒通路形成板の外表面にアルミニウムフィン材をろう付けによりろう付け接合して組み立てた熱交換器において、冷媒を流す冷媒通路形成板がＭｎ１．２％（質量％、以下同じ）を含有するＡｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材と該芯材に犠牲陽極材としてＺｎ４．８％を含有するＡｌ−Ｚｎ合金層をクラッドしたクラッド板から成形され、該Ａｌ−Ｚｎ合金層は冷媒を流す冷媒通路形成板の外表面側にクラッドされて前記アルミニウムフィン材とろう付け接合されている耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器。」である点で一致し、以下の点で相違する。
　
相違点Ａ：アルミニウムフィン材のろう付け接合に関して、本願発明は「アルミニウムフィン材をフッ化物系フラックスを用いる不活性ガス雰囲気ろう付け」であるのに対して引用発明は「真空ろう付け」である点。
相違点Ｂ：「冷媒通路」及び「冷媒を流す冷媒通路形成板」に関して、本願発明は「板材を曲成してなるアルミニウムのチューブ材」であり、チューブ材が「Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材と該芯材に犠牲陽極材として」「Ａｌ−Ｚｎ合金層をクラッドした２層クラッド板から成形され」ているのに対して、引用発明は「ドロンカップ型アルミニウム製熱交換器」であって、「アルミニウム合金クラッド材である板材１を」「コアプレートとしてプレス成形して得られたカップ状のプレス成形品２をろう材面同士を重ね合わせ、」「これらを積層して、真空ろう付け接合された」ものあり、  コアプレートは、犠牲陽極材５としての「アルミニウム合金を芯材の一方の面にクラッドし、他方の面にろう材をクラッドした３層クラッド材からプレス成形され」たものである点。
相違点Ｃ：本願発明は「Ａｌ−Ｚｎ合金層の一般腐食水における電位が前記芯材の一般腐食水における電位より１００ｍＶ以上卑で、Ａｌ−Ｚｎ合金層の一般腐食水における電位が前記芯材の高濃度腐食水における電位より卑である」のに対して引用発明はそのようなものであるか否か不明である点。
　
　そこで、上記相違点について検討する。
（１）相違点Ａについて
　アルミニウム製熱交換器、特にコンデンサやエバポレータ等の自動車用熱交換器のろう付け接合において、フッ化物系フラックスを用いる不活性ガス雰囲気ろう付けはノコロックろう付けとして従来周知である（必要あれば、特開２０００−３１７６７３号公報、特開平１１−２３７３３１号公報、特開平３−９４９９３号公報及び特許第３３２６１０６号公報等参照）。
　さらに「アルミニウムの製品と製造技術」，社団法人軽金属学会，２００１年１０月３１日，ｐ．１７８−１８０，１９０，１９８には、自動車用熱交換器のろう付け接合において生産性の良い真空ろう付けに代わりその欠点を改善する、上記ノコロックろう付けが用いられるようになっていることや真空ろう付けではＺｎが蒸発するがノコロックろう付けではＺｎが有効に働き、防食設計が容易である旨が記載されている。
　引用発明は、犠牲陽極材側にフィンをろう付けする点で本願発明と同様であり、本願発明のようにフィンのろう付け部での付着水の集中・塩素濃度の濃縮に着目するものではないものの、海塩粒子が飛来する海浜地を想定した比較的高濃度の塩素イオンを含む凝縮水環境における自動車用エアコンのエバポレータなどの耐食性について一層の改善を図るものであって、犠牲陽極材５としてZn 4.8％を含有するアルミニウム合金を用いるものであるから、ろう付けの方法として、上記示唆に基づいて、真空ろう付けに代えて従来周知のノコロックろう付けを用いることは当業者が容易になし得たものといわざるを得ない。
　そして、そのようなノコロックろう付けを用いるとき、引用発明の犠牲陽極材５中のＺｎは蒸発しにくくなるものであるが、２．（４）で摘示するように引用発明の上限は圧延時の割れによるものであるから、ノコロックろう付けを用いるときにおいても、この濃度を下げることなく、引用発明の犠牲陽極材５中のＺｎの濃度について4.8％とすることは、当業者が通常想定し得た範囲といえる。上記特許第３３２６１０６号公報の段落【００１９】【００２８】【００３０】等には、犠牲陽極材中のＺｎの量とし１．５〜８％、好ましくは２．０〜６％とする例及び不活性ガス雰囲気ろう付けが記載されているのであって、ノコロックろう付けを用いるときにも上記濃度を維持することを当業者が考え得ないというものでもない。そしてそのことのよる格別の効果もない。
　
（２）相違点Ｂについて
　熱交換器の構造として、板材を曲成してチューブ材を形成し、その外表面にフィンを設けるものは、例えば上記特許第３３２６１０６号公報(特に段落【００２６】〜【００３０】参照）や特開平１１−２２９０６３号公報、特開２００１−５０６９０号公報(特に図１０、１１等参照）、特開平３−９４９９３号公報(第２頁右上欄第１７行〜右下欄第１行等参照)等に示されるように従来周知である。そして、上記周知例は端部を溶接や置きろう等によりろう材のクラッドを必要としない方法で接合するものであり、上記特開２００１−５０６９０号公報には芯材と犠牲陽極材の２層構造ものも示されている。また、上記特開２００１−５０６９０号公報や特許第３３２６１０６号公報(特に段落【００２８】参照）にはチューブ材の外側に犠牲陽極材をクラッドすることも示されている。
　そうすると、引用発明の熱交換器として上記周知の構造とすることは、当業者が適宜なし得たことといえ、その際、板材を曲成してチューブ材とするにあたり、クラッドされたろう材ではなく、上記溶接や置きろう等の周知の方法でその端部を接合することも、当業者にとって単なる設計上の選択的事項にすぎない。その際、引用発明の芯材には犠牲陽極材５のみがクラッドされることとなるので２層構造となる。引用発明は外気に接する外側のみに犠牲陽極材５をクラッドするものであって、上記周知例にも示されるように、外気側での腐食に着目して、外側のみに犠牲陽極材をクラッドして２層構造とすることが当業者にとって格別とはいえない。
　さらにいえば、ドロンカップ型の熱交換器においてもそのコアプレート部分を、冷媒が通過する、チューブ材と呼ぶことは、例えば、特開２００３−７５０８９号公報、特開２００２−２４３３８５号公報、特開平１０−１２２７８８号公報や特開平９−１３８０９３号公報等に示されるように当該技術分野において良く行われるところであって、この点からも、同じ機能を有するチューブ材として、上記周知の熱交換器の構造とすることに格別困難性はない。
　そして、上記のように構成することによる格別の効果もない。
　
（３）相違点Ｃについて
ア．引用発明は、本願発明のＭｎ１．０〜２．０％を含有するＡｌ−Ｍｎ系合金に含まれる、Ｍｎ１．２％を含有するＡｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材と、本願発明のＺｎ２．０〜７．５％を含有するＡｌ−Ｚｎ合金に含まれるＺｎ４．８％を含有するＡｌ−Ｚｎ合金からなる犠牲陽極材を有するものである。そして上記(１)で述べたように、そのようなものに従来周知のノコロックろう付けを用いることは当業者にとって容易である。
　本願発明は、その明細書及び図面によると、チューブ材として一般的な、Ａ３００３合金（Ａｌ−Ｍｎ合金）の一般腐食水での自然電位を測定し、犠牲陽極材が、一般腐食水中で犠牲陽極効果を奏する該電位（−６２０ｍＶ）より１００ｍＶ低い、−７２０ｍＶとなるようにろう付け加熱前のＺｎ添加量を１．０％以上となるように、また、高濃度腐食水でのＡ３００３合金（Ａｌ−Ｍｎ合金）の自然電位を測定し、高濃度腐食水でも十分な耐食性を得るように、該自然電位である−７８０ｍＶより、犠牲陽極材の一般腐食水中での自然電位が低くなるように、図４からろう付け加熱前のＺｎの添加量を２％以上としたものである（特に本願段落【００２８】〜【００３３】及び図３、４等参照)。
　また、Ｚｎ濃度が７．５％を越えるとろう付け部に優先腐食が生じるおそれがあるとしている。
　そして、上記の事項に基づいて、芯材をＭｎ１．０〜２．０％含有するＡｌ−Ｍｎ系合金とし、犠牲陽極材をＺｎ２．０〜７．５％を含有するＡｌ−Ｚｎ合金層をクラッドしたものである。
　そうすると、本願発明は「Ａｌ−Ｚｎ合金層の一般腐食水における電位が前記芯材の一般腐食水における電位より１００ｍＶ以上卑」とするとともに、「Ａｌ−Ｚｎ合金層の一般腐食水における電位が前記芯材の高濃度腐食水における電位より卑」として、一般腐食水及び高濃度腐食水でともに耐食性が向上するために、上記範囲の材質を限定したものといえる。
　したがって、上記範囲内にある引用発明のものに従来周知のノコロックろう付けを用いるとき、本願発明と同じく、相違点Ｃに係る構成を当然に備えるものといえる。
イ．上記ア．のとおりであるが、さらに相違点Ｃについて検討を進める。
　引用刊行物には、０．３〜１．８％のＭｎを含有するアルミニウム合金の芯材に、２〜５％のＺｎを含有するアルミニウム合金の犠牲陽極材を外気に接する側にクラッドし、犠牲陽極材側にろう材をクラッドしたアルミニウム合金のフィン材を組み合わせ、ろう付けすることにより、耐食性を向上させた熱交換器も記載されているともいえる。
（ア）一方、芯材に、Ａ３００３アルミニウム合金を用いることは、引用刊行物（２．（１）参照）、上記特許第３３２６１０６号公報（段落【０００２】）、特開平１１−２２９０６３号公報（段落【０００２】）等に示されるように従来より常套手段であるといえる。
　そうすると、上記引用刊行物に記載された芯材のアルミニウム合金について、通常、よく用いられるＡ３００３アルミニウム合金を想定し、含有するＭｎを１．０〜１．８％とすることは当業者にとって適宜なし得た設計的事項といえる。
（イ）また、犠牲陽極材のアルミニウム合金は２〜５％のＺｎを含有するものあって、本願発明の範囲に含まれるものであるが、２．（１）には芯材より20〜100mV卑な電位差を有するＡｌ合金を配設すること、及び２．（４）にＺｎが犠牲陽極材の電位を卑にし犠牲陽極効果を高めることが記載されていることから、犠牲陽極材のアルミニウム合金について通常の腐食水における電位を芯材より１００ｍＶ卑となるようにＺｎの量を調整することは容易である。
　その際、腐食水として、２．（１）や（２）の摘示事項から自動車の排気ガスから排出されるＳＯ42- や海塩粒子が飛来する海浜地のＮａＣｌを想定して、ＮａＣｌとＮａ２ＳＯ４を含む水溶液とすることは当業者が容易に設定できたことであって、その濃度についてもその地域性等を考慮して、適宜なし得た設計的事項である。特に上記特開平１１−２３７３３１号公報には一般的な腐食促進物質として塩化ナトリウムを用いた腐食液として０．１〜１０％の水溶液が、好ましい下限としての１％という値とともに示され、さらに他の腐食促進物質を加えることも記載されていて、通常の腐食水として本願発明のようなＮａＣｌ１０ｇ／ｌ、Ｎａ２ＳＯ４０．３ｇ／ｌを含む水溶液を用いることは、上記のように地域性、想定する耐久性、試験時間等を考慮して当業者が適宜なし得たことといえる。
（ウ）さらに、上記２．（１）には１００ｍＶ卑としても、結露した水分がフィンに付着するエバポレータの場合には、陰極防食作用が不十分なことが少なくないことが記載されており、２．（２）には高濃度の塩素イオンを含む凝縮水環境について検討することも記載されているのであるから、上記水溶液における塩素イオンを高濃度とした場合についても考慮し、上記電位の示唆に基づいて、ＮａＣｌを溶けうる最大とした高濃度の水溶液のときの芯材の電位を知り、このときにも犠牲陽極材が犠牲陽極効果を奏するように、この高濃度の水溶液のときの芯材の電位より犠牲陽極材の電位を卑にすることは当業者が容易に想到し得たことといえ、その際、高濃度の水溶液における犠牲陽極材の電位を測るのではなく、単に、通常の腐食水における犠牲陽極材の電位からＺｎの濃度決定する程度のことも、通常の腐食水における電位を用いたことによる格別の効果も明細書に記載されておらず、当業者が適宜なし得たことといえる。なお、上記特開平１１−２２９０６３号公報にも、アルカリ性ではあるが、ＰＨが１０を越えるとアルミニウム合金の電位が移行することが示されており、各種条件に対応して、試験・設計することは当業者にとって格別ではない。
　上記(１)でも述べたように特許第３３２６１０６号公報には犠牲陽極材中のＺｎの量として２．０〜６％が記載されており、本願発明のＺｎの量が格別であるとはいえない。
（エ）また、上記特許第３３２６１０６号公報の段落【００１９】には、Ｚｎの含有量が８％を越えると自己耐食性が低下することも記載されており、引用刊行物でも２．（４）に５％を越えて含有されると、圧延時に割れが生じ易くなることが記載されているのであるから、芯材や他の含有物、求める耐食性、加工性等、各種条件に応じて、Ｚｎの含有量の上限を７．５％とすることも当業者にとって適宜設定し得た設計的事項といえる。
　そうすると、電位に関する数値限定としてみても、その値は当業者が容易に想到し得たものであるといえる。
ウ．以上のようであるから、相違点Ｃに係る本願発明の構成とすることは当業者が容易に想到し得たことといえる。
　
（４）まとめ
　以上のようであるから、本願発明は、引用刊行物に記載の事項及び上記周知の事項に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものといえる。
　そして、相違点Ａ〜Ｃを合わせみても、本願発明の効果が格別であるとはいえない。
　
４．むすび
　以上のように、本願発明は、引用刊行物に記載の事項及び上記周知の事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。そうすると、本願の他の請求項に係る発明について検討するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。