【事件の表示】
　平成　５年特許願第２７２３０３号「グロープラグ」拒絶査定不服審判事件〔平成　７年　５月１２日出願公開、特開平　７−１１９９６７〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯・本願発明
　本願は、平成５年１０月２９日の出願であって、その請求項１に係る発明は、平成１６年４月２８日付けの手続補正によって補正された特許請求の範囲の請求項１に記載されたとおりの次のものと認められる（以下、「本願発明」という。）。
　
　「一端に底部を有し、他端に開口部を有する有底筒状で、前記底部側に小径部が設けられ、前記開口部側に前記小径部よりも径が大きい大径部が設けられたヒータチューブと、前記小径部内に耐熱性絶縁セラッミク粉末体によって埋設された第１抵抗体と、前記大径部内に耐熱性絶縁セラッミク粉末体によって埋設され、しかも前記第１抵抗体に対して直列に配置されて接合された第２抵抗体と、前記第１抵抗体及び前記第２抵抗体に対して外部からの電力を伝える電力伝達手段とから構成されたグロープラグにおいて、前記第２抵抗体の１０００℃の抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率が、前記第１抵抗体の１０００℃の抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率よりも大きく、しかも前記第１抵抗体の長さをＬ１とし、前記第１抵抗体のコイルピッチ角が変化しはじめる箇所から前記第２抵抗体のコイルピッチ角が変化しはじめる箇所までの結合部分の長さをＬ２として、さらに、前記第１抵抗体の常温抵抗値Ｒ１、前記第２抵抗体の常温抵抗値Ｒ２として、Ｌ２／Ｌ１≦１およびＲ１／Ｒ２＝１．５から４であることを特徴とする前記グロープラグ。」
　
２．引用例
（１）原査定の拒絶の理由に引用した実願平３−４８３０４号（実開平４−１３８５５０号）のマイクロフィルム（以下、「引用例１」という。）には、図面とともに、次の記載がある。
　
・「【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本考案はティ−ゼルエンジンの始動性を向上させるための予熱栓としてのグロープラグに関し、特に速熱性および自己温度飽和性を有し長時間にわたるアフターグローを達成し得る自己温度制御型グローブラグの改良に関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　ディーゼルエンジンの始動性を向上させるために用いられるグローブラグとしては従来から種々の構造によるものが知られており、本出願人も、たとえば二種類の材料からなる抵抗体を巧みに組合わせて用いることで、速熱型としての機能と発熱線過加熱を防ぎ安定した発熱特性を得ることができる温度飽和機能とを備えてなる自己温度制御型グローブラグを、特開昭５７−１８２０２６号公報などにより先に提案している。
　すなわち、この種のグローブラグは、発熱体となる第１の抵抗体とこれに直列接続されかつ第１の抵抗体よりも正の抵抗温度係数の大きな材料で形成された第２の抵抗体とを、金属製シース内で耐熱絶縁粉末中に埋設してなる構造をもち、しかも第１の抵抗体からの熱伝達に時間遅れを生じさせるため間隙を両抵抗体間に設けることで、第１の抵抗体に対し通電直後に必要とされる大電力を供給し迅速に発熱させて速熟性を確保するとともに、所定時間経過後に第２の抵抗体側での温度上昇による抵抗値の増大化により第１の抵抗体への供給電力を減少せしめ、この第１の抵抗体での過加熱による溶断等を防止しようとする自己温度飽和機能を働かせるものであった。そして、このような構造では、グローブラグヘの通電回路上に供給電力を制御する温度制御手段等を設けることが不要となるために、予熱装置全体のコストを低く押えることが可能であった。」
　
・「【０００８】
　【実施例】
　図１ないし図３は本考案に係る自己温度制御型グローブラグの一実施例を示すものであり、これらの図において、まず、図３等により全体を符号１で示すグローブラグの概略構成を簡単に説明すると，図中符号２はステンレススチール等の耐熱金属材料からなるシース、３はこのシース２を先端部において保持する筒状ハウジングで、このハウジング３の後端部には絶縁プッシュ４を介して電極棒５が同心状に取付けられ、この電極棒５先端はシース１内に挿入されている。
　そして、シース２先端側内部空間には、たとえば鉄クロムあるいはニッケルクロム合金などのように正の抵抗温度係数の小さな導電材料で形成され発熱体となる第１の螺旋状抵抗体１０（以下第１の抵抗体という）が軸線方向に沿って配設され、その一端は前記シース２の先端側に電気的に接続されている。また、前記シース２の後端側内部空間には、この第１の抵抗体１０と連続してシース２後端側の電極棒５との間に、たとえば鉄系材料またはニッケル等の正の抵抗温度係数の大きな導電材料で形成された第２の螺旋抵抗体１１（以下第２の抵抗体という）とが配設され、これによりこれら第１の抵抗体１０、第２の抵抗体１１は、シース２と電極棒５間で直列して接続されている。なお、これら第１および第２抵抗体１０，１１は、シース２内に充填されたマグネシア（ＭｇＯ）等の耐熱絶縁粉末６により埋設されている。
　ここで、上述した第２の抵抗体１１は、それ自身が発熱源として作用するばかりでなく、前記第１の抵抗体１０に対し通電開始直後において、その抵抗値が小さいことから大電力を供給し得るとともに、通電時間の経過と共に抵抗値が増大して供給電力を減少させ、グロープラグ自身の飽和温度を一定温度以下におさえ、過加熱を防止する温度制御手段としても作用する。これはこの第２の抵抗体１１の正の抵抗温度係数が大きく、その抵抗値が通電による発熱と共に順次増大することから明らかであろう。
　そして、このような第２の抵抗体１１による電流制御を適切なものとするために、第１の抵抗体１０と第２の抵抗体１１とは、それぞれの螺旋部が所定の間隙ＧＡＰをおいて対向るようにして接続されている。すなわち、これら両抵抗体１０、１１の螺旋部間に一定の間隙を設け、この間隙内で両抵抗体１０，１１を小さい抵抗値となる接続部１２によって接続することで、従来問題とされていた第１の抵抗体１０からの第２の抵抗体１１に対すす熱影響に時間的感覚を保ちこれにより第２の抵抗体１１による電流制御を時間的に遅らせて第１の抵抗体１０への大電力の供給時間を延ばし、この第１の抵抗体１０を急速に赤熱させて温度立上り特性を大幅に向上させ得るものである。
　【０００９】
　さて、本考案によれば、上述した構成による自己温度制御型グローブラグ１において、図１および図３から明らかなように、シース２における発熱体となる第１の抵抗体１０を埋設した先端部分でのシース径ＤＲを第２の抵抗体１１が埋設されるシース後端部分でのシース径ＤＢよりも小さく設定するとともに、第１の抵抗体１０と第２の抵抗体１１との間に、少なくとも第１の抵抗体１０が埋設されるシース先端部分におけるシース径ＤＲよりも大きい間隙ＧＡＰ（ＧＡＰ＞ＤＲ）を設け、この間隙内において両抵抗体１０、１１をそれぞれの抵抗体の螺旋部端から折曲げられ前記第１の抵抗体１０の小径な外径よりも内側に位置するようにして軸線方向に延設されている接続端（直線状端部１０ａ，１１ａ）により抵抗値が実質的にゼロとなるように形成される抵抗値の小さい接続部１２を介して接続するようにしたところに特徴を有している。
　なお、上述した実施例では、前述した間隙に対応するシース２部分を　ラッパ状に形成された径変化部により構成し、これにより小径な先端部分と大径な後端部分とを連結している場合を示している。
　ここで、上述したシース径ＤＲ，ＤＢとは、ＤＢ≧1.3ＤＲとすることが望ましく、特に｛ＤＢ／ＤＲ＝1.7｝程度が最適でぁることが、図４の(a)、(B)から明らかなように実験により確認されている。たとえばシース２の後端部分でのシース径ＤＢを５Φとしたとき、シース先端部分でのシース径ＤＲは３Φ程度が望ましい。なお、上述した図４の（ａ）は上述した間隙ＧＡＰを８mmとした場合のＤＢ／ＤＲ＝1.0、1.3、1.7とした場合の特性を示し、１．３以上であるときにオーバーシュート特性が得られ、1.7のときにピーク温度やシース径の製造上での理由から最適であることが確認されている。勿論、これ以上の比率であると速熱性はより一層よくなるが、シース先端が細くなり過ぎ、製造面から問題を生じる。つまり、必要とするシース２の肉厚、螺旋状抵抗体１０の線径などを考慮すると、先端側のシース径ＤＲ は、比率2.0程度が製造限界と考えられる。なお、図４の（ｂ）は上述した
第１および第２の抵抗体１０，１１間に間隙を設けない場合の特性を示しており、比率が1.7程度であるときには多少のオーバーシュート特性を得られることが確認できるが、その特性は実用上でまだまだ不充分で、本考案ような間隙ＧＡＰの必要性が理解されよう。これは、シース径ＤＲを単純に異なるせて熱容量を小さくしただけでは、両抵抗体１０，１１間の熱伝達が大きいことから、所要の電力制御がが適切に行えないためである。
　　　【００１０】
　そして、以上の構成によれば、発熱体となる第１の抵抗体１０を埋設しているシース２先端の小径部分での熱容量、制御側である第２の抵抗体１１を埋設しているシース２後端の大径部分に比べて充分に小さくし、これにより迅速な赤熟化を得て800℃到達が５秒以内という速熱型としての機能を発揮させ得るとともに、上述したシース２先端部分の第１の抵抗体１０から所定の間隙をおいて接続されているシース２後端部分に埋設される制御側の第２の抵抗体１１による電力制御機能を必要かつ適切に働かせ、エンジン始動後における発熱温度が1050℃温度をピーク温度としてこれから200℃程度も充分に低い850℃程度で飽和温度となるという図５に示したようなオーバーシュート特性を得ることが可能となり、これにより長時間にわたるアフターグローを行なえるものである。」
　
　したがって、引用例１には、次の発明が記載されているものと認められる（以下、「引用例１発明」という。）。
　
　「一端に底部を有し、他端に開口部を有する有底筒状で、前記底部側に小径部が設けられ、前記開口部側に前記小径部よりも径が大きい大径部が設けられたシースと、前記小径部内に耐熱性絶縁セラッミク粉末体によって埋設された第１抵抗体と、前記大径部内に耐熱性絶縁セラッミク粉末体によって埋設され、しかも前記第１抵抗体に対して直列に配置されて接合された第２抵抗体と、前記第１抵抗体及び前記第２抵抗体に対して外部からの電力を伝える電力伝達手段とから構成されたグロープラグにおいて、前記第２抵抗体は、前記第１抵抗体よりも大きな正の抵抗温度係数を有する前記グロープラグ。」
　
（２）同じく、原査定の拒絶の理由に引用した特開平２−１１０２１２号公報（以下、「引用例２」という。）には、図面とともに、次の記載がある。
　
・「【特許請求の範囲】
１．プラグハウジング、グロー電流のための接続デバイス、上記のプラグハウジングに固定され、プラグハウジングから遠い方の端で閉じられているチューブ、そしてこのチューブ内の絶縁材料の中に配置されたフィラメント状のワイヤー抵抗素子を備え、この抵抗素子は２本の直列接続の抵抗フィラメントから成り、調整フィラメントとして働く後部抵抗フィラメントは加熱フィラメントとして働く前部抵抗フィラメントよりも高い正の温度抵抗係数を有している、空気圧縮式内燃機関の燃焼室に配置するグロープラグにおいて、調整フィラメントの材料の抵抗比は摂氏２０度／摂氏１０００度の温度比で約７．５よりも大きいことを特徴とするグロープラグ。」（第１頁左下欄第５−１９行）
　
・「従来の鞘付き素子のグロープラグに関しては、調整フィラメントは純ニッケルからつくられているのが普通であり、その場合抵抗比は摂氏２０度／摂氏１０００度の温度比で７である、すなわち摂氏１０００度の抵抗が摂氏２０度の抵抗の約７倍である。このようにして、加熱時間が５−１０秒の間のどこかにある鞘付き素子のグロープラグがつくられ、その場合グロープラグチューブの先端の温度は摂氏約８５０度であり、約１０秒後に平衡温度となり、それは公称電圧で摂氏約１１４０度である。
　本発明の目的は従来技術の欠点を回避しながら、従来の鞘付き素子のグロープラグと比べて加熱時間を著しく減少し、グロープラグの充分な実効寿命を保証している鞘付き素子のグロープラグを提供することである。同時に、そのような鞘付き素子のグロープラグの製作は容易であるべきであり、提起された問題を解決するのに制御手段を必要とすべきでない。本発明はそのような鞘付き素子のグロープラグの製法にも係るものである。
　理論的に確かめられていることであるが、フィラメントの形状と鞘付き素子の構造とを変えることにより加熱時間を５秒以下にできるが、実効寿命は所望の目的に対して短くなってしまう。その最も大きな理由は急速な加熱期間が継続し、約１０秒後正常な電池電圧で摂氏１１３０度よりも高い平衡温度にヒータロッドが落ち着いてしまうのであって、この温度が出願人が見出したことであるが、鞘付き素子のグロープラグの実効寿命に決定的な悪影習を与えるのである。
　もしその使用している調整フィラメントが高抵抗の抵抗フィラメントであると、目標平衡温度が摂氏約１０００度であると、加熱時間を望む程に短縮することはできない。
　驚くべきことを見出したのであるが、加熱時間の短縮と現実に作動できる実効寿命の延長との両方を、抵抗比が約７．５より大きく、好ましくは１２より大きく、特に１４である材料を調整フィラメントに使用することにより、達成できるのである。」（第３頁左上第１２行−左下欄第１１行）
　
・「本発明の鞘付き素子のグロープラグの挙動は表面温度を時間の関数として第２Ａ図に示されている。この図に示した例の場合、従来の鞘付き素子のグロープラグは約８秒後鞘付き素子の先端で約摂氏８５０度の温度に到達するのに対し本発明の鞘付き素子のグロープラグは約３ないし４秒でこの温度に到達する。更に、第２Ａ図に示すように本発明の鞘付き素子のグロープラグの表面温度は非常に急速に「停止ｊし、摂氏約１０００度に落ち着くが、従来の鞘付担素子のグロープラグの表面温度は摂氏１１５０度以上の平衡温度でやっと落ち着く。」（第４頁左上欄第５−１６行）
　
３．対比
　本願発明と引用例１発明とを対比すると、引用例１発明の「シース」は本願発明の「ヒータチューブ」に相当し、また、本願発明の「前記第２抵抗体の１０００℃の抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率が、前記第１抵抗体の１０００℃の抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率よりも大きく、」は、「前記第２抵抗体は、前記第１抵抗体よりも大きな正の抵抗温度係数を有する」ことを意味するから、両者は、
　
「一端に底部を有し、他端に開口部を有する有底筒状で、前記底部側に小径部が設けられ、前記開口部側に前記小径部よりも径が大きい大径部が設けられたヒータチューブと、前記小径部内に耐熱性絶縁セラッミク粉末体によって埋設された第１抵抗体と、前記大径部内に耐熱性絶縁セラッミク粉末体によって埋設され、しかも前記第１抵抗体に対して直列に配置されて接合された第２抵抗体と、前記第１抵抗体及び前記第２抵抗体に対して外部からの電力を伝える電力伝達手段とから構成されたグロープラグにおいて、前記第２抵抗体は、前記第１抵抗体よりも大きな正の抵抗温度係数を有する前記グロープラグ。」
　
の点で一致し、次の点で相違する。
　
　［相違点１］
　本願発明では、「前記第２抵抗体の１０００℃の抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率が、前記第１抵抗体の１０００℃の抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率よりも大きく」されているのに対して、引用例１発明では、「前記第２抵抗体は、前記第１抵抗体よりも大きな正の抵抗温度係数を有する」点。
　
　［相違点２］
　本願発明では、「前記第１抵抗体の長さをＬ１とし、前記第１抵抗体のコイルピッチ角が変化しはじめる箇所から前記第２抵抗体のコイルピッチ角が変化しはじめる箇所までの結合部分の長さをＬ２として、さらに、前記第１抵抗体の常温抵抗値Ｒ１、前記第２抵抗体の常温抵抗値Ｒ２として、Ｌ２／Ｌ１≦１およびＲ１／Ｒ２＝１．５から４である」のに対して、引用例１発明では、そのような限定はない点。
　
４．判断
　上記相違点について検討する。
　
　相違点１について、
　引用例２に、引用例１発明と同様なグロープラグにおいて、「調整フィラメントとして働く後部抵抗フィラメントは加熱フィラメントとして働く前部抵抗フィラメントよりも高い正の温度抵抗係数を有している、空気圧縮式内燃機関の燃焼室に配置するグロープラグにおいて、調整フィラメントの材料の抵抗比は摂氏２０度／摂氏１０００度の温度比で約７．５よりも大きい」（上記特許請求の範囲参照）とした点が記載されている。
　
　したがって、引用例１発明において、「前記第２抵抗体は、前記第１抵抗体よりも大きな正の抵抗温度係数を有する」ように、「前記第２抵抗体の１０００℃の抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率が、前記第１抵抗体の１０００℃の抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率よりも大きく」なるようにすることは、当業者が容易に想到し得たものである。
　
　相違点２について、
　審判請求人は、平成１７年２月１７日手続補正書（方式）の第３頁第２１−３４行において、次のとおり主張する。
　
　「本願発明は、「Ｌ２／Ｌ１≦１およびＲ１／Ｒ２＝１．５から４」という構成を採用することで、オーバーシュートを抑制しようとするものである。これに対し、引用文献５（審決注：本審決の「引用例１」）に記載された発明は、「Ｌ２／Ｌ１」および「Ｒ１／Ｒ２」の数値範囲の開示がない。そればかりか、引用文献５の段落番号［０００９］、［００１０］に記載があるように、積極的にオーバーシュート特性を得ようとするものである。すなわち、本願発明と引用文献５に記載された発明とではオーバーシュートに対する考え方がまったく異なり、その技術思想は大きく相違している。
　（中略）
　それにもかかわらず、本願発明者は、オーバーシュートを抑制することが耐久性を向上させる上で重要であることを見出し、オーバーシュートを抑制するために抵抗体の長さや抵抗値をいかに設定すべきかを鋭意究明して、本願発明を完成させたのである。」（同様の主張は、平成１６年４月２８日付け意見書においても行われている。）
　
　しかし、本願明細書には、本願発明の課題に関して、次のとおりに記載されている。
　
　「【０００５】
　ところが、前記開示の如き自己制御型グロープラグは、優れた速熱性を有するものの、オーバーシュートし過ぎてしまう。このことから、上記提案は、電圧降下用抵抗を使用しない簡易システムと組み合わせた場合、オーバーシュート及びその後の飽和温度到達までの間は高温危険状態になることから、簡易システムと組み合わせて使用することは出来ない。」
　
　「【００１５】
　さて、図７にＬ２／Ｌ１＝０．５とした場合の前記グロープラグ１の先端部発熱温度を記す。（中略）図には示してないがＲ１／Ｒ２＜１．５の場合には、グロー限界温度８５０℃に到達せず、Ｒ１／Ｒ２＞４の場合には、オーバーシュートにより耐久限界温度１０５０℃を超えてしまうため課題解決できない。」
　
　また、「飽和温度」が高ければ、オーバーシュートを抑制しても、グロープラグは容易に「高温危険状態」になることから、単にオーバーシュートを抑制するだけでは、グロープラグの耐久性を向上させることはできない。
　
　更に、本願明細書には、本願発明の「Ｌ２／Ｌ１≦１およびＲ１／Ｒ２＝１．５から４」に関して、次のとおりに記載されている。
　
　「【００１５】
　さて、図７にＬ２／Ｌ１＝０．５とした場合の前記グロープラグ１の先端部発熱温度を記す。図から明らかなように、Ｒ１／Ｒ２=１．５、２．５、４であれば、オーバーシュート温度は、約５０℃以下と小さく、又耐久限界温度１０５０℃以下及びアフターグロー限界温度８５０℃以上の温度で飽和するが、」
　
　「【００１６】
　図８は、Ｒ１／Ｒ２=２．５とした場合の前記グロープラグ１の先端部発熱温度を記す。図から明らかなように、Ｌ２／Ｌ１＝０、０．５、１であれば、オーバーシュート温度は、約５０℃以下と小さく、又耐久限界温度１０５０℃以下、及びアフターグロー限界温度８５０℃以上の温度で飽和するが、」
　
　しかし、本願発明の「Ｌ２／Ｌ１≦１およびＲ１／Ｒ２＝１．５から４」は、上記以外の領域、すなわち、Ｌ２／Ｌ１＝０又は１とした場合のＲ１／Ｒ２=１．５又は４の領域について、オーバーシュート温度は開示されておらず、このように数値限定することに、格別な効果も、また、臨界的意義も認められない。
　
　したがって、本願発明は、過度のオーバーシュートを抑制し、グロープラグの先端部発熱温度を耐久限界温度１０５０℃以下でアフターグロー限界温度８５０℃以上に維持するものであり、審判請求人が主張する上記「オーバーシュートを抑制しようとする」は、単に、グロープラグの先端部発熱温度が耐久限界温度１０５０℃を超えるようなオーバーシュートは抑制するとの意味に解せられる。
　
　一方、審判請求人は、引用例１発明が「積極的にオーバーシュート特性を得ようとするもの」であることを主張し、その根拠として、引用例１の第０００９段落及び第００１０段落を挙げている。
　
　しかし、第０００９段落に記載された「なお、上述した図４の（ａ）は上述した間隙ＧＡＰを８mmとした場合のＤＢ／ＤＲ＝1.0、1.3、1.7とした場合の特性を示し、１．３以上であるときにオーバーシュート特性が得られ、1.7のときにピーク温度やシース径の製造上での理由から最適であることが確認されている。」におけるグロープラグ先端部のピーク温度は、図４の（ａ）から、ＤＢ／ＤＲ＝１．７のときの１０５０℃程度を最大とするものであり、また、第００１０段落に記載された「エンジン始動後における発熱温度が1050℃温度をピーク温度としてこれから200℃程度も充分に低い850℃程度で飽和温度となるという図５に示したようなオーバーシュート特性を得ることが可能となり」は、ここに記載されるとおりに、ピーク温度を１０５０℃程度とするものである。
　
　したがって、引用例１発明は、速熱性及び第１抵抗体の過加熱による溶断等を防止するために、グロープラグ先端部のピーク温度を１０５０℃（本願発明の耐久限界温度）以下に抑制して、グロープラグの先端部温度を１０５０℃から８５０℃（本願発明のアフターグロー限界温度）程度の範囲に維持するものであり、この点で、耐久限界温度を超えるようなオーバーシュートを抑制するものであって、本願発明と実質的に異なるところがない。
　
　また、引用例１に記載されたグロープラグにおいて、第１抵抗体の長さ、第１抵抗体の常温抵抗値、第２抵抗体の常温抵抗値、また、第１抵抗体と第２抵抗体との間隔が、グロープラグの速熱性やピーク温度、また、飽和温度に影響することは、当業者にとって明らかなことである。
　
　加えて、引用例２には、オーバーシュートを抑制し、グロープラグの表面温度を１０００℃に落ち着かせ、実効寿命を延長した点が記載されている（第２Ａ図及びその説明を参照）。
　
　よって、引用例１発明において、速熱性及び第１抵抗体の過加熱による溶断等を防止するために、Ｌ２／Ｌ１、及びＲ１／Ｒ２をパラメータに用いて、上記相違点２に係る本願発明の数値限定を採用することは、当業者が引用例１発明を実施するに際し、適宜なし得た設計事項と認められる。
　
　そして、本願発明の作用効果も、引用例１及び２に記載された事項から当業者が予測できた範囲内のものである。
　
５．むすび
　本願発明は、引用例１及び２に記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　
　よって、結論のとおり審決する。