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　特願２００３−２９７６４３「窒化アルミニウム焼結体の製造方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１７年　３月１７日出願公開，特開２００５−　６７９２９〕について，次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は，成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は，平成１５年８月２１日の出願であって，平成１８年１１月２０日付けで拒絶理由通知が起案され，同年１２月５日付けで意見書及び明細書の記載に係る手続補正書が提出され，平成１９年５月３１日付けで拒絶査定が起案され，同年６月１２日付けで拒絶査定不服審判の請求がなされるとともに，同日付けで明細書の記載に係る手続補正書が提出されたものであり，その後，平成２１年１０月２日付けで特許法第１６４条第３項に基づく報告を引用した審尋が起案され，同年１１月１８日付けで回答書が提出され，平成２２年３月１日付けで当審において拒絶理由通知が起案され，同年４月３０日付けで意見書及び明細書の記載に係る手続補正書が提出されたものである。
　
２．本願発明
　本願請求項１〜６に係る発明は，平成２２年４月３０日付け手続補正書により補正された明細書及び図面の記載からみて，その特許請求の範囲の請求項１〜６に記載されたとおりのものであり，その請求項１に係る発明（以下「本願発明１」という。）は，次の事項を特定事項とするものである。
　
「窒化アルミニウム粉末，焼結助剤及び有機バインダーを含有してなる成形体に，脱脂，焼成及び冷却の各処理を連続的に施して窒化アルミニウム焼結体とする方法において，各処理が，炉壁内にインナーボックスとアウターボックスを備え，且つ，インナーボックスが脱脂，焼成および冷却ゾーンから構成され，さらに，ヒーターがインナーボックスとアウターボックスの間に配置された多重箱のインナーボックス内で，脱脂ゾーン，焼成ゾーン，冷却ゾーンを連続的に移動しながら非酸化性ガス雰囲気中で行われ，脱脂ゾーンでの成形体の昇温速度が１５℃／分以下，焼成ゾーンでの成形体の昇温速度が４５℃／分以下であって，しかもインナーボックスの内側の非酸化性ガス分圧Ｐｇａｓｉｎと，インナーボックスの外側の非酸化性ガス分圧Ｐｇａｓｏｕｔとの関係がＰｇａｓｉｎ＞Ｐｇａｓｏｕｔであることを特徴とする窒化アルミニウム焼結体の製造方法。」
　
３．当審において通知した拒絶理由
　当審において通知した拒絶の理由は，平成１８年１１月２０日付け（起案日）拒絶理由通知書に記載した理由であり，請求項１〜６に対して引用例１，２を引用した特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないというものである。
　
４．本特許出願前に頒布された刊行物の記載事項
刊行物１：特開平８−２５９３２９号公報（原審の拒絶理由通知における引用文献１，当審の拒絶理由通知における引用例１）
（ア）「ＡｌＮ粉末を主成分とする成形体，又はその表面及び／又は内部にＷを含む導体層が形成された前記成形体の焼成を行うためのＡｌＮ連続焼成炉において，脱バインダ処理を行う脱バインダゾーンと焼成を行う焼成ゾーンとが連続的に配置され，その内壁材の主要部に，ＳｉＯ2 の含有量が０．５重量％以下，Ｆｅ2 Ｏ3 の含有量が０．５重量％以下で，残部がＡｌ2 Ｏ3 及びその他の不可避的成分からなるアルミナ耐火物が用いられていることを特徴とするＡｌＮ連続焼成炉。」（請求項１）
（イ）「炉壁，台板などの材料については，前記問題点からカーボンや金属の使用が困難であるため，セラミックスの連続焼成炉に用いられる材料として一般的であるセラミックス耐火物のうち，ＡｌＮを焼成する際の温度，雰囲気などの諸条件を考慮した上で，本発明者らはアルミナ耐火物について検討を行った。・・・・・・
　そこで本発明者らが，前記焼成温度域においてＳｉＯ2 ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，ＣａＯ，ＭｇＯ，Ｎａ2 Ｏより発生する蒸気とＡｌＮまたは配線材料として一般的なＷ，Ｍｏとの反応性について調査を行ったところ，上記化学成分は蒸発した後ＡｌＮ表面に堆積したり，ＡｌＮまたはその内部の焼結助剤と反応して・・・・・・などのアルミニウム複合酸化物を形成し，これらの結果，ＡｌＮ焼結体表面を変色させたり，あるいは焼結体に反りを発生させることが判明した。・・・・・・従って，焼成炉に用いる耐火物，特に焼成炉の内部において１０００℃以上になる高温部にはＳｉＯ2 ，Ｆｅ2 Ｏ3 が一定量以下であるＡｌ2 Ｏ3 耐火物を用いる必要がある。」（段落【００１１】〜【００１２】）
（ウ）「【実施例及び比較例】図１は，本発明の実施例に係るＡｌＮ連続焼成炉１００を示した模式的断面図である。ＡｌＮ連続焼成炉１００においては脱バインダゾーン１１と焼成ゾーン１２とが連続的に配置されており，焼成ゾーン１２には雰囲気ガスを導入するガス導入管３と雰囲気ガスを排出するガス排出管４とが接続され，脱バインダゾーン１１には雰囲気ガスを導入するガス導入管１と雰囲気ガスを排出するガス排出管２とが接続されている。」（段落【００１６】）
（エ）「脱バインダゾーン１１及び焼成ゾーン１２中には常に図中矢印Ａ方向とほぼ逆方向に雰囲気ガスが流れており，脱バインダゾーン１１において試料５から揮発したガスが焼成ゾーン１２に流出することはない。」（段落【００１９】）
（オ）「脱バインダゾーン１１と焼成ゾーン１２の雰囲気が同一の場合にはガス排出管４及びガス導入管１が不要な場合もあり，その場合，雰囲気遮断機構９も必要とされない。」（段落【００２０】）
（カ）「はじめにＡｌＮ原料粉・・・に焼結助剤として酸化イットリウム（Ｙ2 Ｏ3 ）を１．５重量％，炭酸カルシウム（ＣａＣＯ3 ）を３重量％添加し，さらにバインダとしてポリビニールブチラール（ＰＶＢ）を１２重量％，溶剤としてトルエンを６０重量％添加して，ボールミル中で混合し，スラリーを調整した。次に，このスラリーを用い，ドクターブレード法によりグリーンシートを作製し，さらに前記グリーンシートを積層，切断することにより・・・ＡｌＮ成形体を作製した。・・・この成形体を下記の表１に示すアルミナ耐火物で構成された炉にて，Ｎ2 雰囲気中７００℃で２時間保持し，バインダを除去した。次いでＮ2 雰囲気中１６５０℃で４時間保持し，ＡｌＮ焼結体を得た。」（段落【００２２】）
　
刊行物２：国際公開第０１／０９４２７３号（当審の拒絶理由通知における引用例２）
（ク）「本発明は，・・・窒化アルミニウム焼結体の製造方法に関する。」（第１頁第３〜４行）
（ケ）「本発明において窒化アルミニウム成形体を構成する窒化アルミニウム粉末は特に限定されず，公知のものが使用できる。」（第９頁第２３〜２４行）
（コ）「本発明において使用される焼結助剤は，公知のものが特に制限なく使用される。具体的には，アルカリ土類金属化合物，例えば酸化カルシウムなどの酸化物，イットリウムまたはランタニド元素よりなる化合物，例えば酸化イットリウムなどの酸化物等が好適に使用される。」（第１０頁第１７〜２０行）
（サ）「本発明において使用される有機結合剤も公知のものが特に制限なく使用される。具体的には，ポリアクリル酸エステル，ポリメタクリル酸エステル等のアクリル樹脂・・・などが一種または二種以上混合して使用される。この中でアクリル樹脂は，脱脂性が良好で，・・・好適に使用される。」（第１０頁第２１行〜第１１頁第５行）
（シ）「窒化アルミニウム成形体の焼成は，公知の方法が特に制限なく採用できる。焼成は，焼成の前に予備焼成として脱脂を行うのが好ましい。
　脱脂方法は，一般的に行われている方法が制限なく採用される。脱脂の雰囲気としては，・・・具体的には，窒素，アルゴン，ヘリウムなどの不活性ガス雰囲気・・・が好適に使用される。
　また，上記の脱脂温度は，適宜選択されるが通常５００〜１２００℃，好ましくは，７００〜９００℃の温度が採用される。また，かかる温度への昇温速度は，特に限定されるものでないが，一般的に１０℃／分以下が好ましい。
　・・・・・・
　本発明において焼成は，公知の方法が特に制限なく採用される。一般には，非酸化性または還元性雰囲気で焼成する。非酸化性雰囲気としては例えば，窒素，アルゴン，ヘリウム等のガスの単独或いは混合ガスよりなる雰囲気・・・が使用される。・・・焼成温度条件は，特に限定されないが，１４００〜２０００℃であるのが一般的である。昇温速度は１〜４０℃／ｍｉｎであり，上記から採用される焼成温度での保持時間は，１分〜２０時間であるのが一般的である。」（第１４頁第９行〜第１５頁第２０行）
　
５．対比・判断
　刊行物１には，記載事項（カ）に，「ＡｌＮ原料粉・・・に焼結助剤・・・を・・・添加し，さらにバインダとしてポリビニールブチラール（ＰＶＢ）を・・・添加して，・・・混合し，スラリーを調整した。次に，このスラリーを用い・・・ＡｌＮ成形体を作製した。・・・この成形体を・・・炉にて，Ｎ2 雰囲気中７００℃で２時間保持し，バインダを除去した。次いでＮ2 雰囲気中１６５０℃で４時間保持し，ＡｌＮ焼結体を得た。」と記載されていることから，ＡｌＮ原料粉に，焼結助剤を添加し，更にバインダとしてポリビニールブチラール（ＰＶＢ）を添加し，混合して調整したスラリーを用いて作製したＡｌＮ成形体，すなわち，ＡｌＮ原料粉，焼結助剤，ＰＶＢバインダを含有してなる成形体を，炉にて，Ｎ2 雰囲気中７００℃で２時間保持しバインダを除去し，次いでＮ2 雰囲気中１６５０℃で４時間保持，すなわち焼成し，ＡｌＮ焼結体を得る方法が記載されているといえる。
　そして，この方法における脱バインダ及び焼成は，記載事項（ア）に，「ＡｌＮ粉末を主成分とする成形体・・・の焼成を行うためのＡｌＮ連続焼成炉において，脱バインダ処理を行う脱バインダゾーンと焼成を行う焼成ゾーンとが連続的に配置され」と記載され，記載事項（ウ）に，「ＡｌＮ連続焼成炉１００においては脱バインダゾーン１１と焼成ゾーン１２とが連続的に配置されており，焼成ゾーン１２には雰囲気ガスを導入するガス導入管３と雰囲気ガスを排出するガス排出管４とが接続され，脱バインダゾーン１１には雰囲気ガスを導入するガス導入管１と雰囲気ガスを排出するガス排出管２とが接続されている。」と記載されていること，また，上記記載事項（カ）には，「Ｎ2 雰囲気中」と記載されており，前記「雰囲気ガス」は「Ｎ2 ガス」であるといえることから，脱バインダ処理を行う脱バインダゾーンと焼成を行う焼成ゾーンとが連続的に配置され，焼成ゾーンにはＮ2 ガスを導入するガス導入管とＮ2 ガスを排出するガス排出管とが接続され，脱バインダゾーンにはＮ2 ガスを導入するガス導入管とＮ2 ガスを排出するガス排出管とが接続されている連続焼成炉内で行われるものであるといえる。
　したがって，刊行物１の記載事項を本願発明１の記載ぶりに則して整理すると，「ＡｌＮ原料粉，焼結助剤，ＰＶＢバインダを含有してなる成形体に，脱バインダ，焼成処理を連続的に施してＡｌＮ焼結体とする方法において，各処理が，脱バインダ，焼成ゾーンから構成された炉内で，脱バインダゾーン，焼成ゾーンを連続的に移動しながらＮ2 雰囲気中で行われるＡｌＮ焼結体の製造方法。」の発明（以下「刊行物１発明」という。）が記載されていると認められる。
　そこで，本願発明１と刊行物１発明とを対比すると，後者の「ＡｌＮ原料粉」，「ＡｌＮ焼結体」，「脱バインダ」は，それぞれ前者の「窒化アルミニウム粉末」，「窒化アルミニウム焼結体」，「脱脂」に相当し，後者の「ＰＶＢバインダ」，「Ｎ2 雰囲気」は，前者の「有機バインダー」，「非酸化性ガス雰囲気」に包含されるものであるから，両者は，
「窒化アルミニウム粉末，焼結助剤及びＰＶＢバインダーを含有してなる成形体に，脱脂，焼成の各処理を連続的に施して窒化アルミニウム焼結体とする方法において，各処理が，脱脂，焼成ゾーンを有した炉内で，脱脂ゾーン，焼成ゾーンを連続的に移動しながらＮ2 雰囲気中で行われる窒化アルミニウム焼結体の製造方法」
である点で一致し，次の点で相違している。
　
相違点Ａ：本願発明１では，「脱脂，焼成及び冷却の各処理」を連続的に施すものであり，「炉壁内にインナーボックスとアウターボックスを備え，且つ，インナーボックスが脱脂，焼成および冷却ゾーンから構成され，さらに，ヒーターがインナーボックスとアウターボックスの間に配置された多重箱のインナーボックス内で」処理が行われるのに対し，刊行物１発明では，冷却処理，及び，かかるインナーボックス及びアウターボックスに関する構成について特定がない点
　
相違点Ｂ：本願発明１では，「脱脂ゾーンでの成形体の昇温速度が１５℃／分以下，焼成ゾーンでの成形体の昇温速度が４５℃／分以下」と特定されるのに対して，刊行物１発明では，かかる昇温速度についての特定がない点
　
相違点Ｃ：本願発明１では，「インナーボックスの内側の非酸化性ガス分圧Ｐｇａｓｉｎと，インナーボックスの外側の非酸化性ガス分圧Ｐｇａｓｏｕｔとの関係がＰｇａｓｉｎ＞Ｐｇａｓｏｕｔである」のに対して，刊行物１発明では，かかるガス分圧関係についての特定がない点
　
　上記相違点Ａ〜Ｃについて，以下，検討する。
相違点Ａについて：
　炉壁内に，被焼成体を収納する容器（本願発明１のインナーボックスに相当するもの）と，その外側の容器（本願発明１のアウターボックスに相当するもの）を備え，ヒーターが被焼成体を収納する容器とその外側の容器との間に配置された，多重箱を有する炉構造は，セラミック焼成用炉の構造として周知のものである（要すれば，特開２００１−２２０２１４号公報の【００２１】，【図２】；特公平６−７２７４５号公報の【請求項１】，第３頁左欄第２０〜２４行，【第１図】；実願平２−９４６３６号（実開平４−５３１９７号）の明細書及び図面を撮影したマイクロフィルムの第６頁第１６行〜第８頁第２行，第１図を参照。）。そして，そのような炉構造とすれば，被焼成物が間接的に加熱されることになり，いわゆる均熱を高める効果があることも当業者にとって自明の技術的事項である（例えば，上記特開２００１−２２０２１４号公報の【００２１】にも均熱に関する記載がある。）。また，刊行物１発明において，焼成ゾーンにおける均熱を高めた方が望ましいことは当然である。そうすると，刊行物１発明において，前記周知の炉構造を採用することは，当業者が容易に想到し得ることである。
　また，刊行物１発明では，冷却処理を施すことや，冷却ゾーンを設けることについて特定されていないが，連続焼成炉で最高温度となる焼成ゾーンの通過後に連続的に冷却処理が施されることは当然であり，セラミックスの焼成後に適切に冷却する必要があることも技術常識であるから，連続焼成炉を構築するにあたり，焼成ゾーンに続いて冷却ゾーンを設け，脱脂，焼成及び冷却の各処理を連続的に施すようにすることは，当業者が困難なくなし得ることである。
　なお，請求人は平成２１年１１月１８日付けの回答書において，刊行物１には，段落【００１７】の記載等から，ヒーターは内壁の試料側にあり，「インナーボックス」の内側にあると判断するのが妥当と思われる旨主張しているが，前記段落【００１７】の記載は，ヒータに直接曝されるか否かに関わらず連続焼成炉の中で特に高温となる焼成ゾーンにおいて試料側の内壁を特定のアルミナ耐火物とすべきことを説明しているとみることもでき，ヒーターをインナーボックスの内側に配置しなければならないことを述べているとまでいうことはできないから，前記段落【００１７】の記載は，刊行物１発明において前記周知の炉構造を採用することに対して特段の阻害要因とはならない。
　
相違点Ｂについて：
　刊行物２には，記載事項（ク）に，「本発明は，・・・窒化アルミニウム焼結体の製造方法に関する」と記載され，記載事項（シ）に，「窒化アルミニウム成形体の焼成は，公知の方法が特に制限なく採用できる。・・・脱脂温度は，適宜選択されるが通常５００〜１２００℃・・・の温度が採用される。また，かかる温度への昇温速度は，特に限定されるものでないが，一般的に１０℃／分以下が好ましい。・・・焼成温度条件は，特に限定されないが，１４００〜２０００℃であるのが一般的である。昇温速度は１〜４０℃／ｍｉｎであり」と記載されており，窒化アルミニウム焼結体の公知の焼成方法として，脱脂時の昇温速度は，一般的に１０℃／分以下が好ましいこと，そして，焼成時の昇温速度は，１〜４０℃／ｍｉｎであるのが一般的であることが記載されている。そして，刊行物２の記載事項（ケ）には，「本発明において窒化アルミニウム成形体を構成する窒化アルミニウム粉末は特に限定されず，公知のものが使用できる。」と記載され，記載事項（コ）には，「本発明において使用される焼結助剤は，公知のものが特に制限なく使用される。」と記載され，そして記載事項（サ）には，「本発明において使用される有機結合剤も公知のものが特に制限なく使用される。」と記載されていることから，前記の条件で脱脂，焼成される窒化アルミニウム成形体の構成材料は従来公知のものであって特別なものではないことが理解される。一方，刊行物１には，ＡｌＮの成形体の組成について従来のものから特別に工夫した旨の記載は見当たらない。そうであれば，刊行物１発明における成形体の脱脂及び焼成時の昇温速度，すなわち脱脂ゾーン及び焼成ゾーンでの成形体の昇温速度を刊行物２に記載された程度とすることは，当業者が容易に想到し得ることである。そして，本願明細書を参照しても，成形体の昇温速度の上限値を，脱脂ゾーンでは１５℃／分，焼成ゾーンでは４５℃／分とすることに格別の臨界的意義があるとは認められない。そうすると，昇温速度の範囲を，刊行物２に記載された一般的な範囲を目安とし，具体的な被焼成体に応じて昇温速度を調整すべきことを考慮して，多少広めに，脱脂ゾーンでは１５℃／分以下，焼成ゾーンでは４５℃／分以下と特定することは，当業者が格別の困難なくなし得ることである。
　なお，請求人は，平成２２年４月３０日付けの意見書において，本願発明１では，昇温速度の上限値を，「脱脂時が１５℃／分，焼成時が４５℃／分」と実施例９，実施例１１（【００４６】，【表１】）の結果からさらに限定しており，これらは同表の比較例５〜７の結果と比較して，窒化アルミニウム焼結体の特性の「反り」「クラック発生率」に顕著に効果が現れていることは明らかである旨主張している。そこで，本願明細書の段落【００４６】の【表１】をみると，「脱脂ゾーンでの成形体の昇温速度　℃／分」が「５」，「１０」又は「１５」である実施例１〜１４が記載されるとともに，比較的大きな反りを生じ，クラック発生率が大きかった比較例として，前記昇温速度が「４０」の比較例５，７が記載されており，そして，「焼成ゾーンでの成形体の昇温速度　℃／分」が「１５」，「２５」又は「４５」の実施例１〜１４が記載されるとともに，比較的大きな反りを生じ，クラック発生率が大きかった比較例として前記昇温速度が「７０」の比較例６，７が記載されている。しかしながら，上記比較例５，７の脱脂ゾーンでの昇温速度の値「４０℃／分」及び上記比較例６，７の焼成ゾーンでの昇温速度の値「７０℃／分」は，上記実施例１〜１４の昇温速度の範囲を考慮すると，実施例中の最も大きい値で本願発明１の昇温速度の上限値とされた「１５℃／分」（脱脂ゾーン）及び「４５℃／分」（焼成ゾーン）と比較してかなり離れた大きな値であり，１５℃／分〜４０℃／分の間（脱脂ゾーン）及び４５℃／分〜７０℃／分の間（焼成ゾーン）において反りやクラック発生率の大きさがどのように変化するのか不明であって，「１５℃／分」（脱脂ゾーン）及び「４５℃／分」（焼成ゾーン）を境にして反りやクラック発生率が大きくなるとは直ちにいえない。しかも，脱脂時又は焼成時の昇温速度については，被焼成体に応じて最適な昇温速度を設定すべきことが技術常識であるところ，上記【表１】に示されているのは，組成（焼結助剤や有機バインダーの種類や含有量）及び形状（幅や厚み）が同じ１種類の成形体についてのデータだけであり，被焼成体の他の組成や形状が異なるものについても，一般的に上記昇温速度の上限値を境にして反りやクラック発生率が大きくなることが実証されているともいえない。そして，明細書のその他の記載を参照しても，脱脂時又は焼成時の昇温速度と反りやクラック発生率の大きさとの関係を示す他の具体的な記載は見あたらない。以上のことを考慮すれば，本願明細書の記載から，脱脂ゾーン及び焼成ゾーンでの成形体の昇温速度について，それぞれ「１５℃／分」及び「４５℃／分」という上限値に格別の臨界的意義を認めることはできない。
　
相違点Ｃについて：
　刊行物１発明は，上記記載事項（カ）に，「Ｎ2 雰囲気中・・・保持し，バインダを除去した。次いでＮ2 雰囲気中・・・保持し，ＡｌＮ焼結体を得た。」と記載されており，脱脂・焼成をＮ2 雰囲気中で行うものであるところ，更に，刊行物１には，記載事項（ウ）に，「焼成ゾーン１２には雰囲気ガスを導入するガス導入管３と雰囲気ガスを排出するガス排出管４とが接続され，脱バインダゾーン１１には雰囲気ガスを導入するガス導入管１と雰囲気ガスを排出するガス排出管２とが接続されている。」と記載され，記載事項（エ）に，「脱バインダゾーン１１及び焼成ゾーン１２中には常に図中矢印Ａ方向とほぼ逆方向に雰囲気ガスが流れ」と記載されていることから，脱バインダゾーン及び焼成ゾーンにはガス導入管とガス排出管が接続されており，前記ガス導入管から雰囲気ガスを導入し，前記ガス排出管から雰囲気ガスを排出することにより，脱バインダゾーン及び焼成ゾーンに雰囲気ガスを流しながら脱バインダ及び焼成を行うことが記載されているといえる。一般に，このように処理室内に新鮮な雰囲気ガスを流しながら処理を行う場合には，処理室内に処理室外のガスが侵入しないようにすることは当然であって，そのための一手段として，処理室内のガス圧を処理室外よりも高くすればよいことは技術常識であり，刊行物１発明において，炉内のガス圧を炉外より高くすることは当業者が当然に考慮することである。そして，Ｎ2 （非酸化性ガス）雰囲気で脱脂，焼成処理を行う刊行物１発明において，相違点Ａについて検討したとおりインナーボックスを備えた構造とすれば，インナーボックス内に非酸化性ガスが流されるのであり，インナーボックスの内側の非酸化性ガス分圧Ｐｇａｓｉｎと，インナーボックスの外側の非酸化性ガス分圧Ｐｇａｓｏｕｔとの関係がＰｇａｓｉｎ＞Ｐｇａｓｏｕｔであると特定することは，当業者が格別の困難なくなし得ることである。
　
　以上のとおりであるから，本願発明１は，刊行物１，２に記載された発明及び当該技術分野における周知技術に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
６．むすび
　以上のとおり，本願の請求項１に係る発明は，刊行物１，２に記載された発明及び当該技術分野における周知技術に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから，特許法第２９条第２項の規定により，特許を受けることができない。
　したがって，その余の請求項に係る発明について論及するまでもなく，本願は拒絶すべきものである。
　よって，結論のとおり審決する。