【事件の表示】
　特願２０００−３０６６７１「グロープラグ」拒絶査定不服審判事件〔平成１４年　４月１０日出願公開、特開２００２−１０６８４３〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯・本願発明 
　本願は、平成１２年１０月５日（優先権主張　平成１１年１１月１８日、平成１２年７月２８日）の出願であって、平成１８年７月６日付けで拒絶査定がなされ（同年７月１１日発送）、平成１８年８月１０日に審判請求がなされたものである。
　
　そして、本願の請求項１に係る発明は、平成１８年６月９日付け手続補正により補正された明細書及び図面の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１に記載された次の事項により特定されるとおりのものである（以下「本願発明」という。）。
　
「先端が直径４ｍｍ以下であり、かつ１５ｍｍ以上の長さを有する小径部（２２）を有し、他端側に、前記小径部よりも大なる径を有する大径部（２４）を有する金属製のヒータケース（２０）と、
　該ヒーターケースの小径部内に絶縁粉末（２６）を介して埋設され、一端が前記ヒータケースと電気的に導通された第１コイル（３０）と、
　前記ヒータケース内に絶縁粉末（２６）を介して埋設され、一端が前記第１コイルと接続され、前記ヒータケースとは絶縁され、１／２以上の長さが前記小径部に内蔵された第２のコイル（４０）と、前記ヒータケースの大径部を内包し、前記ヒータケースを保持するハウジング（１０）とからなるグロープラグであって、
　前記第１コイルは、常温（２０℃）と１０００℃の抵抗変化率（１０００℃の抵抗値／２０℃の抵抗値）が、１程度であるニッケルクロム合金からなり、前記第２コイルは、上記抵抗変化率が、５〜１４程度であるコバルト鉄合金からなり、常温において前記第１コイルの抵抗値は前記第２コイルの抵抗値の２〜３．５倍となっており、該グロープラグに対して定格電圧を印加し前記ヒータケースの温度が飽和した時における前記ヒータケースの最高温度部が、前記第１コイルに対応する前記ヒータケースにあることを特徴とするグロープラグ。」
　
２．引用例
　原査定の拒絶の理由に引用された特開平０９−２５７２５１号公報（以下「引用例１」という。）には、図面とともに次のような記載がある。
　
「【発明の属する技術分野】本発明はディーゼルエンジンの始動性を向上させるために用いるディーゼルエンジン用グロープラグに関し、特にディーゼルエンジンの多弁化への対応を図るために、シース型ヒータ（以下、シーズヒータという）の先端側に形成する細径部を軸線方向に延長させて長尺に形成することができるディーゼルエンジン用グロープラグに関する。」（段落【０００１】）
　
「特に、このようなシーズヒータによれば、第１の抵抗体に対して通電直後に大電力を供給することによって迅速に発熱させる速熱型としての機能が得られるとともに、所定の時間経過後に第２の抵抗体での温度上昇による抵抗値の増大によって第１の抵抗体への供給電力を一定または減少させ、この第１の抵抗体での過加熱による溶断を防止するという、いわゆる自己温度制御機能を働かせることができる。」（段落【０００３】）
　
「なお、細径部の径寸法としては、一般にはφ３．５ｍｍのものが多いが、最近ではより一層の細径化が求められている。したがって、上述した細径部の長さ寸法は、たとえば１２ｍｍ以上であって４０ｍｍ程度、さらにはそれ以上の長さにすることが求められている。」（段落【００１４】）
　
「【発明の実施の形態】図１ないし図３は本発明に係るディーゼルエンジン用グロープラグの一つの実施の形態を示すものであり、これらの図において、全体を符号１０で示すディーゼルエンジン用グロープラグの構成の概要を図２を用いて説明する。図中符号１１は後述するような耐熱金属材からなるシース、１２はこのシース１１を先端部に保持する筒状ハウジングで、このハウジング１２の後端部には絶縁ブッシュ１３を介して電極棒１４が同心状に取付けられ、この電極棒１４の先端部１４ａはシース１１内に挿入されている。」（段落【００１７】）
　
「前記シース１１の先端側内部空間には、図１および図２に示すように、たとえば鉄クロム合金材料（Ｆｅ−Ｃｒ合金材料）またはニッケルクロム合金材料（Ｎｉ−Ｃｒ合金材料）のような正の抵抗温度係数の比較的小さな導電材料で形成された発熱体として機能する第１の螺旋状抵抗体２１（以下、発熱コイル２１という）が軸線方向に沿って配設され、その一端は前記シース１１内で先端側内壁に電気的に接続されている。また、前記シース１１の後端側内部空間には、この発熱コイル２１に連続するようにこの発熱コイル２１とシース１１の後端側に差し込まれる電極棒先端部１４ａとの間に、たとえばコバルト系合金材料のような正の抵抗温度係数の大きな導電材料で形成された制御体として機能する第２の螺旋状抵抗体２２（以下、制御コイル２２という）が配設されている。これらの発熱、制御コイル２１，２２は、接続部２３により直列に接続された状態でシース１１内に組み込まれ、シース１１の先端部内壁と電極棒１４の先端部１４ａとの間に配置されることにより、シーズヒータ２０が構成されている。なお、これら両コイル２１，２２は、シース１１内に充填されたマグネシア（ＭｇＯ）等の耐熱絶縁粉末２４により埋設されている。」（段落【００１９】、【００２０】）
　
「本発明によれば、上述したディーゼルエンジン用グロープラグ１０において、シーズヒータ２０を構成するシース１１を、先端側が細径部１１Ａ、後端側が大径部１１Ｂであって、かつこれらの細径部１１Ａと大径部１１Ｂとの間の連絡部がテーパ状部１１Ｃとして構成している場合に、前記発熱コイル２１を、シース１１の先端側の細径部１１Ａにおける先端部分に配設するとともに、制御コイル２２を、シース１１の先端側の細径部１１Ａにおける後端側からシース１１の後端側の大径部１１Ｂにかけて配設している。」（段落【００２２】）
　
「たとえばこの細径部１１Ａの径寸法は従来一般にはφ３．５ｍｍ程度で、長さは８ｍｍ程度であって、発熱時の最高温度が必要な部分は、先端から３〜４ｍｍ程度の位置までであるが、このシース１１の細径部１１Ａでの軸線方向長さを１２〜２５，２６ｍｍ程度、さらにはそれ以上の４０ｍｍ程度にまで長くすることが望まれている。さらに、上述した細径部１１Ａの径寸法として最近は、φ３．０ｍｍ程度への細径化も求められており、その軸線方向長さの長さもより一層長くすることが望まれる傾向にある。本発明によれば、このような細径部１１Ａの軸線方向長さをもつシーズヒータ２０を、グロープラグ１０としての特性を確保しつつ作ることができる。」（段落【００２７】）
　
　そうすると、上記記載事項及び図面の記載からみて、引用例１には、
「先端の径寸法がφ３．５ｍｍ程度又はφ３．０ｍｍ程度であり、かつ１２〜４０ｍｍ程度の長さを有する細径部１１Ａを有し、他端側に、前記細径部１１Ａよりも大なる径を有する大径部１１Ｂを有する金属製のシース１１と、該シース１１の細径部１１Ａ内に耐熱絶縁粉末２４を介して埋設され、一端が前記シース１１と電気的に接続された第１の螺旋状抵抗体２１（発熱コイル２１）と、　前記シース１１内に耐熱絶縁粉末２４を介して埋設され、一端が前記第１の螺旋状抵抗体２１（発熱コイル２１）と接続され、前記シース１１とは絶縁され、相当部分の長さが前記細径部１１Ａに内蔵された第２の螺旋状抵抗体２２（制御コイル２２）と、前記シース１１の大径部１１Ｂを内包し、前記シース１１を保持するハウジング１２とからなるグロープラグ１０であって、
　前記第１の螺旋状抵抗体２１（発熱コイル２１）は、正の抵抗温度係数の比較的小さい導電材料であるニッケルクロム合金材料からなり、前記第２の螺旋状抵抗体２２（制御コイル２２）は、正の抵抗温度係数の大きな導電材料であるコバルト系合金材料からなることを特徴とするグロープラグ」（以下「引用例１に記載された発明」という。）　が記載されている。
　
　同じく原査定の拒絶の理由に引用された特開平１０−１１０９５３号公報（以下「引用例２」という。）には、図面とともに次のような記載がある。　
「【発明の属する技術分野】本発明は、例えばディーゼルエンジン等の始動性を向上させるためのグロープラグに関するものである。」（段落【０００１】）
　
「【課題を解決するための手段】上記目的を達成するために、請求項１ないし４に記載の発明では、細長な略コップ形状のヒータチューブ（３）の大径部（３２）が、ハウジング（２）の一端（２ａ）側に内接固定されている。そして、ヒータチューブ（３）には、第１抵抗体（４）と、この第１抵抗体（４）よりも正の抵抗温度係数が大きく、第１抵抗体（４）に直列に電気的接続される第２抵抗体（５）とを内蔵させてある。そして、第１抵抗体（４）と、第２抵抗体（５）の少なくとも一部とを、小径部（３１）に内蔵させたことを特徴としている。」（段落【０００６】）
　
「また、請求項２に記載の発明では、第２抵抗体（５）の長さの１／２以上が、ヒータチューブ（３）の小径部（３１）に内蔵されている。これによれば、予熱後における温度上昇を、従来技術に比べて効果的に抑制できることが、後述する実験により確認されている。」（段落【００１０】）
　
「このグロープラグ１は、中空筒状で、鉄系材料からなるハウジング２を備えており、このハウジング２には、グロープラグ１をシリンダに脱着可能に取り付けるためのネジ部２１が備えられている。このハウジング２の一端２ａには、細長なコップ形状のヒータチューブ３が、ろう接等により内接固定されている。このヒータチューブ３は、耐熱性および耐酸化性に優れる導電材料（例えばステンレス材料）からなり、閉塞部３ａ側に小径部３１、開口部３ｂ側に、小径部３１よりも径大な大径部３２を一体に備えている。そして、ヒータチューブ３の閉塞部３ａ側が、ハウジング２の一端２ａ側から露出した状態で、ヒータチューブ３の大径部３２が、ハウジング２の一端２ａ側に内接固定されている。…（略）…。ヒータチューブ３の内部には、コイル状の第１、第２抵抗体４、５が、ヒータチューブ３の軸方向に沿って設けられている。第１抵抗体４は、ヒータチューブ３の閉塞部３ａ側に内蔵され、第２抵抗体５は、第１抵抗体４よりも、ヒータチューブ３の開口部３ｂ側に内蔵されている。そして、第１抵抗体４、および、第２抵抗体５の少なくとも一部（第２抵抗体５の長さの３／４）が、小径部３１に内蔵されている。
　また、第１抵抗体４の一端４１は、ヒータチューブ３の閉塞部３ａに電気的に接続され、第１抵抗体４の他端４２は、第２抵抗体５の一端５１に電気的に接続されている。第２抵抗体５の他端５２は、ハウジング２に内挿固定された中軸６の一端６１に電気的に接続されている。中軸６の一端６１側、第１抵抗体４および第２抵抗体５は、ヒータチューブ３内において、耐熱性絶縁材料（例えばマグネシア等）からなる絶縁粉末体３０により埋設されている。これにより、中軸６の一端６１側、第１抵抗体４および第２抵抗体５が、ヒータチューブ３に対して絶縁的に配置される。
　第１抵抗体４は、常温（２０℃）と１０００℃（予熱時におけるグロープラグ１の第１抵抗体４の温度）の抵抗変化率（１０００℃の抵抗値／２０℃の抵抗値）が、例えば１程度に小さな第１導電材料（例えば鉄クロム合金やニッケルクロム合金）からなり、第２抵抗体５は、上記抵抗変化率が、例えば５〜１４程度に大きな第２導電材料（例えばニッケル、低炭素鋼やコバルト鉄合金）からなる。」（段落【００１３】〜【００１６】）
　
「そして、上記構成によれば、第１抵抗体４、および、第２抵抗体５の長さの３／４が、ヒータチューブ３の小径部３１に内蔵されているので、第１抵抗体４に加えて第２抵抗体５の熱容量も小さくでき、第２抵抗体５の昇温性、ひいては、第２抵抗体５の抵抗の上昇性を向上できる。この結果、第１抵抗体４への供給電力を早期に抑制でき、第１抵抗体４の温度を早期に抑制できるので、グロープラグ１の先端部が上記設定温度（例えば８００℃）に到達した後、さらに温度上昇を続けることを抑制できる。」（段落【００２２】）
　
　上記記載事項及び図面の記載からみて、引用例２には、
「先端側に小径部３１を有し、他端側に、前記小径部３１よりも大なる径を有する大径部３２を有する金属性のヒータチューブ３と、該ヒータチューブ３の小径部３１内に絶縁粉末体３０を介して埋設され、一端が前記ヒータチューブ３と電気的に導通されたコイル状の第１抵抗体４と前記ヒータチューブ３内に絶縁粉末体３０を介して埋設され、一端が前記コイル状の第１抵抗体４と接続され、前記ヒータチューブとは絶縁され、１／２以上の長さが前記小径部３１に内蔵されたコイル状の第２抵抗体５と、前記ヒータチューブ３の大径部３２を内包し、前記ヒータチューブ３を保持するハウジング２とからなるグロープラグ１であって、
　前記コイル状の第１抵抗体４は、常温（２０℃）と１０００℃の抵抗変化率（１０００℃の抵抗値／２０℃の抵抗値）が、１程度であるニッケルクロム合金からなり、前記コイル状の第２抵抗体５は、上記抵抗変化率が、５〜１４程度であるコバルト鉄合金からなることを特徴とするグロープラグ」（以下「引用例２に記載された発明」という。）が記載されている。
　
　同じく原査定の拒絶の理由に引用された特開平７−１１９９６７号公報（以下「引用例３」という。）には、図面とともに次のような記載がある。
　
「【産業上の利用分野】本発明は、ディーゼルエンジンなどの内熱機関の始動補助装置として用いられるグロープラグに関するものである。」（段落【０００１】）
　
「【課題を解決するための手段】そのために、中空なヒータチューブと、該チューブ内に耐熱性絶縁セラミック粉末体によって埋設された第１抵抗体と、前記チューブ内に耐熱性絶縁セラミック粉末体によって埋設され、しかも前記第１抵抗体に対して直列に配置されて接合された第２抵抗体と、前記第１抵抗体及び前記第２抵抗体に対して外部からの電力を伝える電力伝達手段とから構成されたグロープラグにおいて、前記第２抵抗体の１０００℃の抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率が、前記第１抵抗体の１０００℃の抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率よりも大きく、しかも前記第１抵抗体の長さをＬ１とし、、前記第１抵抗体のコイルピッチ角が変化しはじめる箇所から前記第２抵抗体のコイルピッチ角が変化しはじめる箇所までの結合部分の長さをＬ２として、さらに、前記第１抵抗体の常温抵抗値Ｒ１と前記第２抵抗体の常温抵抗値Ｒ２として、Ｌ２／Ｌ１≦１およびＲ１／Ｒ２＝１．５から４であるように前記グロープラグを構成することによって、課題を解決するものである。
【作用】前記第１抵抗体の１０００℃の抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率が、ほぼ１であり、更に前記第２抵抗体の１０００℃の抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率が、ほぼ１３以上であり、しかも前記第１抵抗体の長さをＬ１とし、前記第１抵抗体のコイルピッチ角が変化しはじめる箇所から前記第２抵抗体のコイルピッチ角が変化しはじめる箇所までの結合部分の長さをＬ２として、さらに、前記第１抵抗体の常温抵抗値Ｒ１と前記第２抵抗体の常温抵抗値Ｒ２として、Ｌ２／Ｌ１≦１およびＲ１／Ｒ２＝１．５から４であるように前記グロープラグを構成したことから、オーバーシュート温度は、約５０℃以下となり、また耐久限界温度１０５０℃以下及びアフターグロー限界温度８５０℃以上の温度で飽和させることが可能となる。」（段落【０００７】〜【０００８】）
　　
「【実施例】以下、本発明を図に示した実施例を用いて詳細に説明する。図１に、本発明の自己制御型グロープラグの断面図を記す。１は、本発明にかかるグロープラグであり、２は、耐熱金属材料から成るヒータチューブである。該チューブ２は、中空パイプ状のハウジング３の先端部にて保持されている。又、前記ヒータチューブ２の内部には、鉄クロム合金もしくは、ニッケルクロム合金などの正の小さな抵抗変化率を有したコイル状の発熱抵抗体４（以下、第１抵抗体と言う）が、前記ヒータチューブ２の軸方向に沿って設けられ、又、前記第１抵抗体４の一端は、前記ヒータチューブの先端に電気的に結合されている。
　一方、前記第１抵抗体４の他端は、コバルト鉄合金などの正の大きな抵抗変化率を有したコイル状の発熱抵抗体５（以下、第２抵抗体と言う）に、結合部６で直列に接続され、前記ヒータチューブ２内に前記第１抵抗体４と連続して配設されている。尚、前記第１抵抗体４に用いた鉄クロムアルミ合金もしくは、ニッケルクロム合金などは、抵抗変化率が、約１である。又、前記第２抵抗体５は、その成分により抵抗変化率が変化し、Ｃｏの配合量が増えるに連れて抵抗変化率が低下する。Ｃｏ約７０から約１００％での１０００℃の抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率として図２に記す。また、図３に、Ｃｏ−８％Ｆｅ，Ｆｅ，Ｎｉの各温度での抵抗値の２０℃の抵抗値に対する抵抗変化率を比較して記す。」（段落【００１０】〜【００１１】）
　
　上記記載事項及び図面の記載からみて、引用例３には、
「先端側に小径部を有し、他端側に、前記小径部よりも大なる径を有する大径部を有する金属製のヒータチューブ２と、該ヒータチューブ２の小径部内に耐熱性絶縁セラミック粉末体７を介して埋設され、一端が前記ヒータチューブ２と電気的に導通されたコイル状の発熱抵抗体４（第１抵抗体）と、前記ヒータチューブ２内に耐熱性絶縁セラミック粉末体７を介して埋設され、一端が前記コイル状の発熱抵抗体４（第１抵抗体）と接続され、前記ヒータチューブ２とは絶縁されたコイル状の発熱抵抗体５（第２抵抗体）と、前記ヒータチューブ２の大径部を内包し、前記ヒータチューブ２を保持するハウジング３とからなるグロープラグ１であって、
　前記コイル状の発熱抵抗体４（第１抵抗体）は、常温（２０℃）と１０００℃の抵抗変化率（１０００℃の抵抗値／２０℃の抵抗値）が、ほぼ１であるニッケルクロム合金などからなり、前記コイル状の発熱抵抗体５（第２抵抗体）は、上記抵抗変化率が、ほぼ１３以上であるコバルト鉄合金などからなり、　常温において前記コイル状の発熱抵抗体４（第１抵抗体）の抵抗値Ｒ１は前記コイル状の発熱抵抗体５（第２抵抗体）の抵抗値Ｒ２の１．５〜４となっていることを特徴とするグロープラグ」（以下「引用例３に記載された発明」という。）が記載されている。
　
３．対比
　本願発明と引用例１に記載された発明とを対比すると、引用例１に記載された発明における「細径部１１Ａ」は本願発明の「小径部（２２）」に相当し、以下同様に、「シース１１」は「ヒータケース（２０）」に、「耐熱絶縁粉末２４」は「絶縁粉末（２６）」に、「接続」は「導通」に、「第１の螺旋状抵抗体２１（発熱コイル２１）」は「第１コイル（３０）」に、「第２の螺旋状抵抗体２２（制御コイル２２）」は「第２のコイル（４０）」に、それぞれ相当している。
　
　したがって、上記両者は、
「小径部を有し、他端側に、前記小径部よりも大なる径を有する大径部を有する金属製のヒータケースと、該ヒーターケースの小径部内に絶縁粉末を介して埋設され、一端が前記ヒータケースと電気的に導通された第１コイルと、前記ヒータケース内に絶縁粉末を介して埋設され、一端が前記第１コイルと接続され、前記ヒータケースとは絶縁され、（相当部分の長さが）前記小径部に内蔵された第２のコイルと、前記ヒータケースの大径部を内包し、前記ヒータケースを保持するハウジングとからなるグロープラグ」
　で一致し、以下の点で相違している。
　
［相違点１］
　本願発明では、先端が直径４ｍｍ以下である小径部を有するのに対し、引用例１に記載された発明では、先端の径寸法がφ３．５ｍｍ程度又はφ３．０ｍｍ程度である小径部を有する点。
　
［相違点２］
　本願発明では、１５ｍｍ以上の長さを有する小径部を有するのに対し、引用例１に記載された発明では、１２〜４０ｍｍ程度の長さを有する小径部を有する点。
　
［相違点３］
　本願発明では、１／２以上の長さが小径部に内蔵された第２のコイルを有するのに対し、引用例１に記載された発明では、相当部分の長さが小径部に内蔵された第２のコイルを有するが、１／２以上の長さが小径部に内蔵されたとの明記はない点。
　
［相違点４］
　本願発明では、第１コイルは、常温（２０℃）と１０００℃の抵抗変化率（１０００℃の抵抗値／２０℃の抵抗値）が、１程度であるニッケルクロム合金からなり、第２コイルは、上記抵抗変化率が、５〜１４程度であるコバルト鉄合金からなるのに対し、引用例１に記載された発明では、第１コイルは、正の抵抗温度係数の比較的小さい導電材料であるニッケルクロム合金材料からなり、第２コイルは、正の抵抗温度係数の大きな導電材料であるコバルト系合金材料からなる点。
　
［相違点５］
　本願発明では、常温において第１コイルの抵抗値は第２コイルの抵抗値の２〜３．５倍となっているのに対し、引用例１に記載された発明では、常温における第１コイルの抵抗値と第２コイルの抵抗値について記載はない点。　
［相違点６］
　本願発明では、グロープラグに対して定格電圧を印加しヒータケースの温度が飽和した時における前記ヒータケースの最高温度部が、第１コイルに対応する前記ヒータケースにあるのに対し、引用例１に記載された発明では、このような最高温度部の明記がない点。
　
４．当審の判断
　そこで、上記相違点について以下検討する。
　
［相違点１］について
　引用例１に記載された発明における「先端の径寸法がφ３．５ｍｍ程度又はφ３．０ｍｍ程度」は、いずれも先端の直径が４ｍｍ以下である。
  　
　そして、先端の直径を４ｍｍ以下と限定した点に格別臨界的意義は認められない。
　
　そうすると、小径部の先端の直径を４ｍｍ以下としたことは、引用例１の記載から、当業者が容易に想到し得た設計上の事項にすぎない。
　
［相違点２］について
　引用例１に記載された発明における「１２〜２５，２６ｍｍ程度、さらにはそれ以上の４０ｍｍ程度の長さを有する小径部」は、その数値に含まれる大部分のものが、１５ｍｍ以上である。
　
　そして、小径部の長さを１５ｍｍ以上と限定した点に格別臨界的意義は認められない。
　
　そうすると、小径部の長さを１５ｍｍ以上としたことは、引用例１の記載から、当業者が容易に想到し得た設計上の事項にすぎない。
　
［相違点３］について
　引用例１の図１及び図２には、文言として明記されてはいないが、第２のコイルの１／２以上の長さを小径部に内蔵することが示されているものと認められる。
　
　また、引用例２には、「第２抵抗体（「第２のコイル」に相当）の長さの１／２以上が、ヒータチューブ（「ヒータケース」に相当）の小径部に内蔵されている」点が記載されている。
　
　そうすると、引用例１及び引用例２の上記記載から、「１／２以上の長さが小径部に内蔵された第２のコイル」の構成とすることは、当業者が容易に想到し得たことである。
　
［相違点４］について
　引用例２に記載された発明をみると、「ヒータチューブ３」は本願発明の「ヒータケース（２０）」に、「絶縁粉末体３０」は「絶縁粉末（２６）」に、「コイル状の第１抵抗体４」は「第１コイル（３０）」に、「コイル状の第２抵抗体５」は「第２のコイル（４０）」に、それぞれ相当する。
                            　
　したがって、引用例２には、
「小径部を有し、他端側に、前記小径部よりも大なる径を有する大径部を有する金属製のヒータケースと、該ヒータケースの小径部内に絶縁粉末を介して埋設され、一端が前記ヒータケースと電気的に導通された第１コイルと、前記ヒータケース内に絶縁粉末を介して埋設され、一端が前記第１コイルと接続され、前記ヒータケースとは絶縁され、１／２以上の長さが前記小径部に内蔵された第２のコイルと、前記ヒータケースの大径部を内包し、前記ヒータケースを保持するハウジングとからなるグロープラグであって、前記第１コイルは、常温（２０℃）と１０００℃の抵抗変化率（１０００℃の抵抗値／２０℃の抵抗値）が、１程度であるニッケルクロム合金からなり、前記第２コイルは、上記抵抗変化率が、５〜１４程度であるコバルト鉄合金からなることを特徴とするグロープラグ」が、
　即ち、「グロープラグであって、第１コイルは、常温（２０℃）と１０００℃の抵抗変化率（１０００℃の抵抗値／２０℃の抵抗値）が、１程度であるニッケルクロム合金からなり、第２コイルは、上記抵抗変化率が、５〜１４程度であるコバルト鉄合金からなること」が記載されている。
  　
　また、引用例３に記載された発明における「ヒータチューブ２」は本願発明における「ヒータケース（２０）」に、同様に、「耐熱性絶縁セラミック粉末体７」は「絶縁粉末（２６）」に、「コイル状の発熱抵抗体４（第１抵抗体）」は「第１コイル（３０）」に、「コイル状の発熱抵抗体５（第２抵抗体）」は「第２のコイル（４０）」に、それぞれ相当する。
  　
　したがって、引用例３には、
「先端に小径部を有し、他端側に、前記小径部よりも大なる径を有する大径部を有する金属製のヒータケースと、該ヒータケースの小径部内に絶縁粉末を介して埋設され、一端が前記ヒータケースと電気的に導通された第１コイルと、前記ヒータケース内に絶縁粉末を介して埋設され、一端が前記第１コイルと接続され、前記ヒータケースとは絶縁された第２のコイルと、前記ヒータケースの大径部を内包し、前記ヒータケースを保持するハウジングとからなるグロープラグであって、
　前記第１コイルは、常温（２０℃）と１０００℃の抵抗変化率（１０００℃の抵抗値／２０℃の抵抗値）が、１程度であるニッケルクロム合金からなり、前記第２コイルは、上記抵抗変化率が、ほぼ１３以上であるコバルト鉄合金からなり、常温において前記第１コイルの抵抗値は前記第２コイルの抵抗値の１．５〜４倍となっていることを特徴とするグロープラグ。」が、
　即ち、「グロープラグであって、第１コイルは、常温（２０℃）と１０００℃の抵抗変化率（１０００℃の抵抗値／２０℃の抵抗値）が、１程度であるニッケルクロム合金からなり、第２コイルは、上記抵抗変化率が、ほぼ１３以上であるコバルト鉄合金からなること」が記載されている。
　
　そして、引用例１に記載された第１コイル及び第２コイルの材料として、引用例２及び引用例３に記載されたような、「第１コイルは、常温（２０℃）と１０００℃の抵抗変化率（１０００℃の抵抗値／２０℃の抵抗値）が、１程度であるニッケルクロム合金からなり、第２コイルは、上記抵抗変化率が、５〜１４程度であるコバルト鉄合金からなる」ものとすることは、引用例１ないし引用例３に記載されたものがいずれもグロープラグに係る技術であって、同じ技術分野に属することから、当業者が容易に想到し得たことであって、格別困難を伴うものとも考えられない。
　
［相違点５］について
　上記「［相違点４］について」において記載したように、引用例３には、「グロープラグであって、常温において第１コイルの抵抗値は第２コイルの抵抗値の１．５〜４倍となっている」点が記載されている。
　　
　そして、引用例３の「常温において第１コイルの抵抗値は第２コイルの抵抗値の１．５〜４倍」の記載に代えて、「常温において第１コイルの抵抗値は第２コイルの抵抗値の２〜３．５倍」として引用例１に記載のグロープラグに適用することは、「２〜３．５倍」が引用例３に記載された「１．５〜４倍」の範囲内の数値であるとともに、より良い数値範囲を選択することは、当業者が普通に行なう選択行為にすぎず、しかも「常温において第１コイルの抵抗値は第２コイルの抵抗値の２〜３．５倍」と特定した点に臨界的意義も認められないことから、当業者が容易に想到し得たことである。
　
［相違点６］について
　引用例１の段落【００１０】には、「また、この種のグロープラグにおいて、シーズヒータでの発熱温度を最高温度とするところは、シース先端からシース径程度の長さ位置までであるが、上述した構成を採用すると、長尺となった細径部の中央位置が最高温度となり、グロープラグの発熱特性にとって重要なシース先端での温度分布が悪くなり、先端の赤熱化を図ることができないといった機能面での問題がある。」と記載があり、段落【００２４】には、「このような本発明によれば、シース１１の長尺な細径部１１Ａの先端部分にのみ発熱コイル２１を配置しているので、シーズヒータ２０の先端での迅速な赤熱化を得ることが可能で、先端側での温度分布を所望の状態とし、グロープラグ１０による予熱、アフターグローを適切に行なえる。」との記載がある。
　
　そして、上記引用例１の記載は、シース１１（即ち、「ヒータケース」）の最高温度部が、第１コイルに対応する前記ヒータケースにあることを示している。
　
　引用例１の記載から、上記「ヒータケースの最高温度部が、第１コイルに対応する前記ヒータケースにある」のは、エンジンの予熱時とも解される。　
　しかしながら、エンジンの予熱時以降の、グロープラグに対して定格電圧を印加しヒータケースの温度が飽和したアフターグロー時においても、前記ヒータケースの最高温度部が、前記第１コイルに対応する前記ヒータケースにあるようにすることは、該グロープラグをディーゼルエンジンのシリンダに取り付けた際の取付け状態（例えば、燃焼室への前記ヒータケースの突き出し量等）などを考慮して効率良く加熱するために、当業者が適宜なし得た設計上の事項にすぎないものである。
　
　してみると、［相違点６］における本願発明の構成とすることは、引用例１の記載から当業者が容易に想到し得たことである。
　
　加えて、相違点６にかかる発明特定事項は、機能（作用）を記述したものとも解されるので、これがもたらされる要因について以下に検討する。
　
　本願の発明の詳細な説明に、どの構成に対応して前記機能（作用）を具備することになるかについて、直接的な記載はみあたらないが、請求人は、「先端が直径４ｍｍ以下であり、かつ１５ｍｍ以上の長さを有する小径部を有するヒータケースを備え、ヒーターケースの小径部内には第１コイルと第２コイルの１／２以上の長さが内蔵されており、第１コイルは、常温（２０℃）と１０００℃の抵抗変化率（１０００℃の抵抗値／２０℃の抵抗値）が、１程度であるニッケルクロム合金からなり、第２コイルは、上記抵抗変化率が、５〜１４程度であるコバルト鉄合金からなり、さらに常温において第１コイルの抵抗値は第２コイルの抵抗値の２〜３．５倍であることにより」、この機能（作用）を具備することになる旨（平成１８年６月９日付け意見書第２頁第１〜１０行）主張している。
　
　しかしながら、前記した構成は、相違点１ないし５に係る事項を備えれば、具備することになるものである。
　
　そうすると、相違点６に係る発明特定事項は、前記相違点１〜５に係る構成を採用すれば、当然に具備することになる機能（作用）を記載したにすぎないともいえる。
　
　また、本願発明が奏する作用、効果を全体としてみても、引用例１ないし引用例３に記載された発明に基づいて、当業者が予測することができたものである。
　
５．むすび
　以上のとおりであるから、本願発明は、引用例１ないし引用例３に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるので、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　
　したがって、本願は、他の請求項に係る発明について検討するまでもなく、拒絶すべきものである。
　
　よって、結論のとおり審決する。