【事件の表示】
　平成１０年特許願第２８２７５８号「ガスケット用ステンレス鋼およびその製造方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１２年　４月１８日出願公開、特開２０００−１０９９５７〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　出願　　　　　　　　：平成１０年１０月　５日
　拒絶理由通知　　　　：平成１４年　６月２１日付け
　意見書　　　　　　　：平成１４年　９月　２日受付
　手続補正書　　　　　：平成１４年　９月　２日受付
　拒絶理由通知　　　　：平成１６年　１月２２日付け
　意見書　　　　　　　：平成１６年　４月　５日受付
　手続補正書　　　　　：平成１６年　４月　５日受付
　拒絶査定　　　　　　：平成１６年　８月　４日付け
　審判請求　　　　　　：平成１６年　９月　９日
　拒絶理由通知　　　　：平成１８年　３月３１日付け
　意見書　　　　　　　：平成１８年　６月１２日受付
　手続補正書　　　　　：平成１８年　６月１２日受付
　
２．本願発明
　本願の請求項１〜３に係る発明は、平成１８年６月１２日受付の手続補正書により補正された明細書の特許請求の範囲の請求項１〜３に記載された事項により特定されるものと認められるところ、請求項３に係る発明（以下、「本願発明３」という）は、次のとおりのものである。
「重量％で、Ｃ＋Ｎ：０．１〜０．３％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．７％以下、Ｃｒ：１０〜１７％、Ｎｉ：０〜０．６％、を含む鋼組成を有し、オーステナイト＋フェライトの二相領域から焼入れを行って得た、４０％以上８０％以下のマルテンサイト相と残部フェライト相からなる組織を示し、３００以上５００以下のビッカース硬度を有することを特徴とするエンジンガスケット。」
　
３．当審の拒絶理由の概要
　当審において通知した平成１８年３月３１日付け拒絶理由の１つは、要するところ、次のとおりである。
　平成１６年４月５日受付の手続補正書により補正された明細書の特許請求の範囲の請求項１〜４に記載された発明は、その出願前に国内において頒布された刊行物である引用例１〜３に記載された発明に基づいて、その出願前に当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　 
４．引用例とその主な記載事項
〔１〕引用例１：特開昭６３−１６９３３３号公報
〔摘示１ａ〕「特許請求の範囲
（１）重量％において、
　Ｃ：０．１５％以下、
　Ｓｉ：２．０％以下、
　Ｍｎ：１．０％以下、
　Ｐ：０．０４０％以下、
　Ｓ：０．０３０％以下、
　Ｎｉ：０．６０％以下、
　Ｃｒ：１４．０％超え２０．０％以下、
　Ｎ：０．１２％以下、
　Ｏ：０．０２％以下、
　を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼であって、且つ
０．０３％≦Ｃ＋Ｎ≦０．２０％
の関係を満足する鋼のスラブを製造し、これを熱間圧延して熱延鋼帯を製造する工程、
フェライト単相域温度加熱の中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延によって製品板厚の冷延鋼帯を製造する工程、そして、
　得られた冷延鋼帯を連続熱処理炉に通板して、Ａｃ１点以上１１００℃以下のフェライト＋オーステナイトの二相域温度に１０分以内の保持のあと、最高加熱温度から１００℃までを平均冷却速度１℃／ｓｅｃ以上５００℃／ｓｅｃ以下で冷却する仕上熱処理を施す連続仕上熱処理工程、
　からなる、ＨＶ２００以上の硬さを有する面内異方性の小さい高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法。」（第１頁左下欄５行〜右下欄１２行）
〔摘示１ｂ〕「ＣおよびＮは、強力なオーステナイト生成元素であると共にマルテンサイト強化能の大きい元素である・・・。したがって、連続仕上熱処理工程後に１０％以上のマルテンサイトを含む複相組織としＨｖ２００以上の十分な強度を得るには（Ｃ十Ｎ）量として少なくとも０．０３％以上を必要とする。しかし、ＣとＮ量があまり高いと連続仕上熱処理工程後に生成するマルテンサイト量が多くなり、場合によっては１００％マルテンサイトとなると共にマルテンサイト相そのものの硬さも非常に高くなるので高強度は得られるものの延性は低下する。したがって、（Ｃ＋Ｎ）量として０．２０％以下とし、０．０３％≦Ｃ＋Ｎ≦０．２０％の関係を満足させることが必要であり、・・・
　Ｓｉはフェライト生成元素であると共にフェライトおよびマルテンサイトの両相に対し強力な固溶強化能を有する。したがってマルテンサイト量の制御および強度レベルの制御に有効な元素である。しかしながら多量の添加は熱間加工性や冷間加工性の低下を招くために２．０％を上限とする。
　ＭｎとＮｉは、オーステナイト生成元素であり、連続仕上熱処理後のマルテンサイト量並びに強度の制御に有効な元素である。・・・
　Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性に対して最も重要に作用する元素であり、十分な耐食性を得るためには１４．０％を超えて含有させるべきであるが、Ｃｒ量が高いと、マルテンサイト相を生成させて高強度を得るに必要なオーステナイト生成元素の量が多くなると共に製品が高価となるので、２０．０％を上限とする。」（第５頁左下欄１行〜第６頁左上欄５行）
〔摘示１ｃ〕「本発明法で対象とするクロムステンレス鋼帯の場合には、・・・・本発明における連続仕上熱処理時の上記二相温度域での加熱時間は短時間、おおむね１０分間以内の加熱でよい。・・・以上の加熱条件および保持時間によって以後の冷却によって生成するマルテンサイト量が２０容量％以上となるに必要なオーステナイトを生成させることができる。
　仕上熱処理時の冷却速度についてはマルテンサイト相と軟質なフェライト相との複相組織を得るうえから１℃／ｓｅｃ以上の冷却速度とする必要があるが、５００℃／ｓｅｃを超える冷却速度を得るのは実質上困難である。」（第８頁右上欄１２行〜左下欄７行）
〔摘示１ｄ〕「冷間圧延板を８００〜１１５０℃の間の各温度で１分間均熱したあと、その温度から１００℃までを平均冷却速度２０℃／ｓｅｃで冷却する仕上熱処理を施した場合に得られた仕上熱処理材のマルテンサイト量（容量％）と硬さ（ＨＶ）を、仕上熱処理時の加熱温度の関係で示したものである・・・。
　第１図から明らかなように、加熱温度が８００℃を超えてフェライト＋オーステナイト二相域になると、仕上熱処理後にマルテンサイトが出現し、加熱温度の上昇とともにマルテンサイト量は急激に増加するが９００〜９５０℃を超えるとその増加の程度は小さくなって次第に飽和する傾向を示す。硬さの挙動もマルテンサイト量の変化に対応して同様の傾向を示し、またマルテンサイト量が多いほど硬さは高い。」（第８頁右下欄８行〜第９頁左上欄３行）
　
〔２〕引用例２：特開平７−１３８７０４号公報
〔摘示２ａ〕「【請求項６】  質量％において，Ｃ：0.10％以下,Ｓi：2.0％以下,Ｍn：4.0％以下,Ｐ：0.040％以下,Ｓ：0.010％以下,Ｎi：4.0％以下,Ｃr：10.0〜20.0％,Ｎ：0.12％以下,Ｂ：0.0050超え〜0.0300％,Ｏ：0.02％以下,Ｃu：4.0％以下,を含有し，且つ，
0.01％≦Ｃ＋Ｎ≦0.20％
0.20％≦Ｎi＋（Ｍn＋Ｃu)／３≦5.0％
の関係を満足するようにこれらの成分を含有し，残部がＦeおよび不可避の不純物からなる鋼のスラブを，粗圧延および仕上圧延からなる熱間圧延工程と，冷間圧延工程を経て冷間圧延鋼帯とし，この冷間圧延鋼帯を連続熱処理炉に通板してＡC1点＋100 ℃以上1100℃以下のフェライト＋オーステナイトの二相域温度に10分以内の保持の後, 最高加熱温度から常温までの平均冷却速度が１℃／ｓ以上1000℃／ｓ以下で冷却する複相化熱処理を施すことからなり，鋼帯ままで２０vol.％以上９５vol.％以下で且つ平均粒径が10μｍ以下のマルテンサイト相と残部が実質的にフェライト相の複相組織を有し，硬さがHV２００以上である高強度高延性複相組織ステンレス鋼の製造方法。」
〔摘示２ｂ〕「【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，実質的にフェライト＋マルテンサイトの混合組織からなる製造性ならびに加工性に優れた高強度高延性の複相組織ステンレス鋼およびその製造方法に関し，プレス成形などの加工が施される成形用素材としての好適な高強度ステンレス鋼を提供するものである。」
〔摘示２ｃ〕「【００２０】ＣおよびＮは, Ｎi,Ｍn,Ｃuなどに比べて強力かつ安価なオーステナイト生成元素であるとともに, マルテンサイト強化能の大きい元素であるから, 連続熱処理炉による複相化熱処理後の強度の制御ならびに高強度化に有効に作用する元素である。したがって, 連続熱処理工程後に実質的にフェライトとマルテンサイトの複相組織とし所望の高強度と良好な延性を得るためには, Ｎi,Ｍn,Ｃuなどのオーステナイト生成元素が添加されてはいても, （Ｃ＋Ｎ) 量として少なくとも0.01％以上を必要とする。しかし, （Ｃ＋Ｎ) 量があまり高いと複相化熱処理後のマルテンサイト量が多くなり, 場合によっては100％マルテンサイトとなるとともにマルテンサイト相そのものの硬さも非常に高くなるので高強度は得られるものの延性は低下する。したがって, （Ｃ＋Ｎ) 量として0.20％以下とし, 0.01％≦（Ｃ＋Ｎ) ≦0.20％の関係を満足させることが必要である。
　・・・・・・
【００２３】Ｓiはフェライト生成元素であるとともにフェライトおよびマルテンサイトの両相に対し強力な固溶強化能を有するので, マルテンサイト量の制御および強度レベルの制御に有効に作用する。しかしながら, 多量の添加は熱間加工生や冷間加工生の低下を招くため2.0％を上限とする。」
〔摘示２ｄ〕「【００３１】Ｃrは, ステンレス鋼の耐食性に対し最も重要に作用する元素である。ステンレス鋼として必要最低限の耐食性を保持するためには少なくとも10.0％以上が必要であるが, あまりＣr量が高いとマルテンサイト相を生成させて高強度を得るに必要なオーステナイト生成元素の量が多くなり，製品コストの上昇を招いたり靭性や加工性の低下をもたらすため20.0％を上限とする。」
〔摘示２ｅ〕「【００３９】複相化処理後のマルテンサイト量は, 強度（硬さ）を支配する主要因であり，マルテンサイト量の増加とともに強度が上昇する一方，延性は低下する。マルテンサイト量は，例えばγmax で表される成分バランスにより生成し得る最大量を制御でき，また同一成分であっても複相化熱処理での特に加熱温度によって変化させることができる。マルテンサイト量が２０vol％未満ではHV２００以上の硬さが得ることが困難であり, 一方, マルテンサイト量が９５vol％を超えると延性の低下が大きくなり伸びの絶対量が低くなるため, いずれもフェライト＋マルテンサイト複合組織とする意義が損なわれる。そこで, 複相化処理後のマルテンサイト量として２０vol％以上９５vol％以下に規定する。」
〔摘示２ｆ〕「【００４５】複相化熱処理は, 前述のように微細組織を得るために冷間圧延ままの鋼帯を連続熱処理炉に通板して行う。また，熱処理後にフェライト＋マルテンサイトの混合組織を得るために，フェライト＋オーステナイトの二相域に加熱することが必須条件である。本発明法の実施において，連続熱処理炉で低温から加熱した際にオーステナイトが生成し始める温度（Ａc1点）の近傍では，温度変化に対するオーステナイト量の変動，すなわち急冷後のマルテンサイト量の変動が大きく，安定した硬さ（強度）が得られない場合がある。
【００４６】本発明が対象とする鋼成分範囲においては，Ａc1点＋100 ℃以上の高温域に加熱した場合にはこのような硬さの変動が実質上生じないので, 複相化熱処理の加熱温度はＡc1点＋100 ℃以上とするのがよい。一方, 加熱温度の上限についてはあまり高温では硬さ上昇が飽和するのみならず低下するとともに，製造コストの面でも不利となるので1100℃を上限とするのが良い。」
〔摘示２ｇ〕「【００５６】
【発明の効果】以上のように, 本発明法によれば良好な延性, 加工性を兼備したHV 200以上の高強度ステンレス鋼板素材が鋼帯の形で工業的かつ経済的に製造できるので，電子部品や精密機械部品等の高強度と加工性が要求される分野において用途の拡大ができる。」
〔摘示２ｈ〕第８頁の表３には、実施例として、ビッカース硬度が「３２３〜３８８」であるものや、マルテンサイト相の体積割合が「５０〜７５％」であるものが記載されている。
　
〔３〕引用例３：特開平７−２７８７５８号公報
〔摘示３ａ〕「【特許請求の範囲】
【請求項１】  重量％で、
Ｃ  ：０．１％〜０．５％、
Ｓｉ：２％以下、
Ｍｎ：５％以下、
Ｃｒ：１１％〜１８％、
Ｓ  ：０．０１％以下、
Ｏ  ：０．０１％以下、
Ｎ  ：０．０１％〜０．２％、
Ｈ  ：０．０００５％以下、
残部はＦｅおよび不可避的不純物元素からなり、非金属介在物の面積占有率が０．０１％以下であり、その金属組織が焼戻しマルテンサイトで４００以上、５５０以下のビッカース硬さを有することを特徴とするエンジンガスケット用ステンレス鋼。」
〔摘示３ｂ〕「【０００６】・・・
Ｃ：マルテンサイト相を硬くし、ガスケットに必要な強度を確保するために重要な元素である。しかし、過度に添加すると粗大な炭化物を形成し疲労特性、遅れ破壊特性を阻害するために、その含有量を０．１％以上、０．５％以下とした。
【０００７】Ｓｉ：マルテンサイト相を硬くする不可避的含有元素であるが、過度に含有するとガスケット加工時に必要な延性が低下するため、その含有量を２％以下とした。
Ｍｎ：不可避的な含有元素であるが、過度に含有すると延性、耐食性、耐応力腐食割れ性が低下するためにその含有量を５％以下とした。
【０００８】Ｃｒ：ステンレス鋼の基本元素であり、ガスケットに必要な耐食性を得るためには少なくとも１１％以上の含有量が必要である。しかし、過度に添加するとマルテンサイト相中にフェライト相が強度が低下するため、その含有量を１１％以上、１８％以下とした。」
〔摘示３ｃ〕「【０００９】・・・
Ｎ：ＮはＣと同様にマルテンサイト相を硬くし、強度を上昇させるとともに、炭化物を微細に分散させ、延性、疲労特性を向上させる重要な元素である。その効果を発揮させるためには、０．０１％以上の添加が必要であるが、０．２％を越えて添加するとブローホールが形成するために、その含有量を０．０１％以上、０．２０％以下とした。
〔摘示３ｄ〕「【００１３】さらに、その金属組織は焼入れ、焼戻し熱処理を施して、ビッカース硬さで４００以上、５５０以下としなければならない。図３に示すようなビード形状（図中の数字の単位はmmを示す）を有する鋼板を圧縮疲労試験し、ビード部に割れの発生するまでの回数と素材硬さの関係を調べた結果を図１に示す。圧縮疲労試験は、試験片を圧縮治具の間に挟み、ビード部が完全に潰れるまで圧縮荷重を負荷し、その全屈状態から１０μｍ開放させ、再び全屈状態まで圧縮させることを繰り返した。非金属介在物の面積率が０．０１％以下でビッカース硬さが５５０以下のものは１０7 回試験してもビード部に割れが認められないが、硬さが５５０を超えると急激に疲労寿命が低下する。圧縮疲労試験で全屈状態から１０μｍ開放したときの荷重、すなわちビードの復元力と素材硬さの関係を図２に示す。ガスケットとして良好なシール性を維持するためにはビード部の優れたバネ特性、すなわち高い復元力が必要で、十分な復元力を発揮させるためには４００以上のビッカース硬さが必要であることがわかる。」
　　 
５．当審の判断
５−１．引用例２記載の発明
（ア）引用例２には、〔摘示２ａ〕のとおりの「ステンレス鋼の製造方法」が記載されている。
（イ）〔摘示２ｂ〕の「本発明は，・・・ステンレス鋼およびその製造方法に関し，プレス成形などの加工が施される成形用素材としての好適な高強度ステンレス鋼を提供する」及び〔摘示２ｇ〕の「本発明法によれば・・・ステンレス鋼板素材が・・・製造できるので，電子部品や精密機械部品等の高強度と加工性が要求される分野において用途の拡大ができる」等の記載からみて、引用例２には、該「ステンレス鋼の製造方法」により製造されたステンレス鋼の成形素材を加工して成形された「機械部品」の発明も記載されているといえる。
　以上の（ア）、（イ）の事項を総合すると、引用例２には、次の発明（以下、「引用例２発明」という。）が記載されていると認められる。
　
　　引用例２発明：「質量％において，Ｃ：0.10％以下,Ｓi：2.0％以下,Ｍn：4.0％以下,Ｐ：0.040％以下,Ｓ：0.010％以下,Ｎi：4.0％以下,Ｃr：10.0〜20.0％,Ｎ：0.12％以下,Ｂ：0.0050超え〜0.0300％,Ｏ：0.02％以下,Ｃu：4.0％以下,を含有し，且つ，
0.01％≦Ｃ＋Ｎ≦0.20％
0.20％≦Ｎi＋（Ｍn＋Ｃu)／３≦5.0％
の関係を満足するようにこれらの成分を含有し，残部がＦeおよび不可避の不純物からなる鋼のスラブを，粗圧延および仕上圧延からなる熱間圧延工程と，冷間圧延工程を経て冷間圧延鋼帯とし，この冷間圧延鋼帯を連続熱処理炉に通板してＡC1点＋100 ℃以上1100℃以下のフェライト＋オーステナイトの二相域温度に10分以内の保持の後, 最高加熱温度から常温までの平均冷却速度が１℃／ｓ以上1000℃／ｓ以下で冷却する複相化熱処理を施すことからなる製造方法により製造されたステンレス鋼であって，鋼帯ままで２０vol.％以上９５vol.％以下で且つ平均粒径が10μｍ以下のマルテンサイト相と残部が実質的にフェライト相の複相組織を有し，硬さがHV２００以上である高強度高延性複相組織ステンレス鋼の成形素材を加工して成形された機械部品。」
　 
５−２．本願発明３と引用例２発明との対比
　本願発明３と引用例２発明を対比すると、
（カ）本願発明３における「エンジンガスケット」は、「機械部品」といえる。
（キ）引用例２発明における「ＡC1点＋100 ℃以上1100℃以下のフェライト＋オーステナイトの二相域温度に10分以内の保持の後, 最高加熱温度から常温までの平均冷却速度が１℃／ｓ以上1000℃／ｓ以下で冷却する」ことは、本願発明３における「オーステナイト＋フェライトの二相領域から焼入れを行」うことに相当するといえる。
（ク）両者における鋼組成の各成分の含有量は、それぞれ、Ｃ＋Ｎ：０．１〜０．２０％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．７％以下、Ｃｒ：１０．０〜１７％、Ｎｉ：０〜０．６％の範囲で重複している。
（ケ）本願明細書の「【００２６】・・・本明細書においてマルテンサイト相、フェライト相の組織割合は体積％で示すものとする。」との記載からみて、本願発明３におけるマルテンサイト相の数値は、引用例２発明と同様に、体積割合であるから、両者におけるマルテンサイト相の体積割合は、「４０〜８０％」の範囲で重複している。
（コ）引用例２発明におけるビッカース硬度の「２００以上」は、数値上、「３００以上５００以下」も包含するから、両者におけるビッカース硬度は、「３００以上５００以下」の範囲で重複している。
　
　以上の（カ）〜（ク）の事項を考慮すると、両者は、
「Ｃ、Ｎ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉを含む鋼組成を有し、オーステナイト＋フェライトの二相領域から焼入れを行って得た、所定の体積割合のマルテンサイト相と残部フェライト相からなる組織を示し、所定のビッカース硬度を有する機械部品」である点で一致し、Ｃ＋Ｎ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの含有量、マルテンサイト相の体積割合、及び、ビッカース硬度も重複するが、次の点で相違する。
　　相違点１：本願発明３では、機械部品が「エンジンガスケット」であるのに対し、引用例２発明では、それが特定されていない点
　　相違点２：本願発明３は、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの含有量、マルテンサイト相の体積割合、及び、ビッカース硬度の各数値範囲が引用例２発明よりも狭く、Ｃ＋Ｎの含有量の数値範囲がずれている点
　 
５−３．相違点についての判断
（ｉ）相違点１について
　マルテンサイトとフェライトの二相組織を有するステンレス鋼をガスケットに用いようとすることは、次の周知例１、２の記載にみられるように、本出願前に周知のことであるし、また、引用例２発明のステンレス鋼組成と類似するステンレス鋼をエンジンガスケットに用いることは、〔摘示３ａ〕にみられるように、引用例３に記載されている。
　　　周知例１：特開平２−２２５６４９号公報第１頁右下欄２〜１８行
「強度、バネ特性に優れた代表的なものに、ＳＵＳ３０１や析出効果型ステンレス鋼の１７−４ＰＨや１７−７ＰＨなどがあるが、最近自動車エンジンや、化学プラントのガスケット材として、高強度、バネ性に優れ、かつこれらの複雑なプレス成形加工を行うために成形性の良い材料の出現が望まれている。しかし、ＳＵＳ３０１のハード材や１７−７ＰＨの冷間加工後時効処理（ＣＨ処理）材では伸が低く加工性が著しく劣り、１７−４ＰＨや１７−７ＰＨ（ＣＨ処理以外）では逆に、強度に劣るという問題点があった。
　従来、これらの点を改善しようとする試みがなされており、その成形性の改善を試みたものとして、例えば特開昭６３−５７７４５号公報に見られるように、母相をフェライトとマルテンサイトの２相組織として溶体化後の加工性を改善したものがある。」
　　　周知例２：特開平１−１１６３８２号公報第２頁右上欄２〜１３行
「本発明はその表面をリン酸アルミニウムで被覆したバネ用ステンレス鋼板からなるメタルガスケット材料を提供する。・・・
　本発明においてステンレス鋼はオーステナイト系、マルテンサイト系、二相（フェライト−マルテンサイト）系、析出硬化型ステンレス鋼を含み、・・・」
　
　してみれば、引用例２発明において、マルテンサイトとフェライトの二相組織を有するステンレス鋼からなる機械部品、乃至、引用例３に記載されたエンジンガスケットと類似の鋼組成を有する機械部品を「エンジンガスケット」とすることは、前示の周知事項や引用例３の前示の記載に基づいて当業者が容易に想到し得たものというべきである。
　
（ｉｉ）相違点２について
　本願明細書の次の〔摘示Ａ〕〜〔摘示Ｃ〕の記載からみて、本願発明３の「エンジンガスケット」は、ビード部の復元性（乃至バネ性）により有効なシール性が得られるように、ビッカース硬度の下限値を３００とし、そのような下限値以上のビッカース硬度とするために、マルテンサイト相の体積割合の下限値を４０％とし、ビード加工時に割れが生じないように、ビッカース硬度の上限値を５００で、かつ、マルテンサイト相の体積割合の上限値を８０％とし、さらに、そのような数値範囲のビッカース硬度及びマルテンサイト相の体積割合とするために、Ｃｒを１０％以上含有するステンレス鋼を前提として、Ｃ＋Ｎ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの含有量を前示の範囲に規定したものと認められる。
　　　〔摘示Ａ〕：「【００２２】図２に短冊状の同薄板材試験片でのビード部の形状を示す。図中の数字は寸法(mm)を示す。図３には圧縮試験機を用いてビード加工後の試験片を全屈状態から解放した後のビード高さに及ぼす材料の硬度の影響を示す。出発時のビード高さは0.3 mmであったが、試験後には0.06〜0.15mmとなった。
【００２３】ビード高さはHv300 以上で0.10mm以上と特に増加する。これらは同値以上で有効なシール性が得られることを示すものである。このため、材料の硬度の下限値をHv300 とした。また、Hv500 を越えた場合、一部の試験片にビード加工時の割れが確認された。」
　　　〔摘示Ｂ〕：「【００２４】・・・マルテンサイト量が80％を越える場合、それに比べてマルテンサイト量が低くても材料の硬度がHv500 を越える場合にそれぞれ割れが多発する。
【００２５】これらの事実からは加工性に対してマルテンサイト相自体の硬度とその量が影響し、それらの適正な関係があることを示すものと考えられる。また、マルテンサイト量が40％未満の場合、Hv300 の硬度の下限値を得ることが困難となる。
【００２６】以上より、本発明においては、必要な硬度をHv300 以上、Hv500 以下、その上で必要な加工性が得られる範囲を明確にするためにマルテンサイト量を40％以上、80％以下と規定した。」
　　　〔摘示Ｃ〕：「【００１５】Ｃ＋Ｎ：0.1 〜0.3 ％
Ｃ、Ｎは、マルテンサイト相を少量で硬化させる元素であり、それらの効果はＣ、Ｎで同等と考えられる。Ｃ＋Ｎの合計量が0.1 ％未満では焼入れ後にHv 300以上の必要な硬度が得られず、0.3 ％を越えると硬化し過ぎ、加工性不十分となる。したがって、Ｃ＋Ｎの含有量は、合計量で、0.1 ％以上、0.3 ％以下とした。
【００１６】Si：0.5 ％以下
Siは、マルテンサイト相を硬化する元素であり、0.5 ％を越えると加工性が不十分となる。したがって、Si含有量は0.5 ％以下とした。・・・
【００１７】Mn：0.7 ％以下
・・・Mnが0.7 ％を越えるとマルテンサイト単相となり加工性不芳となる。さらに、過度に添加した場合には残留オーステナイト相の出現を招き、必要な硬度が得られなくなる。したがって、Mn含有量は0.7 ％以下とした。・・・
【００１８】Cr：10〜17％
Crはステンレス鋼の基本添加元素であり、有効な耐食性を得るためには少なくとも10％以上の添加が必要である。・・・17％を越えると残留オーステナイト相の出現を招き、必要な硬度が得られなくなる。したがって、Cr含有量は10％以上、17％以下とした。・・・
【００１９】Ni：０〜0.6 ％
・・・0.6 ％を越えるとマルテンサイト単相となり加工性不芳となる。したがって、Niを添加する場合、Ni含有量は0.6 ％以下とした。・・・」
　
　これに対し、〔摘示３ｂ〕の記載にみられるように、エンジンガスケットにおいて、ビード部の復元性（乃至バネ性）により良好なシール性が得られるように、ビッカース硬度を４００以上と規定すること、及び、疲労強度の観点からビッカース硬度を５５０以下と規定することは、引用例３に記載されているし、また、鋼材において、加工性の観点から硬度の上限値を規定するようなことは、本出願前に周知の事項である。
　また、マルテンサイトとフェライトの二相組織鋼において、マルテンサイト量（マルテンサイト相の体積割合）が硬さ（ビッカース硬度）を支配する主要因であり、マルテンサイト相の体積割合の増加とともにビッカース硬度が上昇すること、及び、加工性の観点からマルテンサイト量（マルテンサイト相の体積割合）の上限値を規定することは、引用例１の〔摘示１ｄ〕、引用例２の〔摘示２ｅ〕に記載されているし、本出願前に周知の事項でもある。
　しかも、引用例２には、〔摘示２ｈ〕のとおり、実施例として、ビッカース硬度が本願発明３と重複する「３２３〜３８８」であるものや、マルテンサイト相の体積割合が本願発明３と重複する「５０〜７５％」であるものが記載されている。
　さらに、鋼組成や熱処理条件の調整によりビッカース硬度やマルテンサイト相の体積割合を調整できることは、引用例１の〔摘示１ｂ〕〜〔摘示１ｄ〕、引用例２の〔摘示２ｃ〕〜〔摘示２ｆ〕、引用例３の〔摘示３ｂ〕〜〔摘示３ｃ〕に示されているし、本出願前に周知の事項でもある。
　
　してみれば、引用例２発明において、機械部品を「エンジンガスケット」とする際に、ビード部の復元性（乃至バネ性）により良好なシール性が得られ、かつ、その加工性が良好となるように、鋼組成の調整や熱処理条件の調整を行い、ビッカース硬度を「３００以上５００以下」、マルテンサイト相の体積割合を「４０〜８０％」の範囲内の値とするとともに、結果的に、鋼組成における各成分の含有量を上述の重複する範囲内の値とすることは、引用文献１〜３の前示の記載や前示の周知事項に基づいて当業者が容易に想到し得たものというべきである。
　そして、前示の周知事項を併せ考慮すると、本願発明３は、引用例１〜３の記載から予測できない格別に顕著な効果を奏するとは認められない。
　よって、本願発明３は、引用例１〜３に記載された発明及び周知事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
６．むすび
　以上のとおりであるから、本願発明３は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　したがって、本願は、その余の発明について検討するまでもなく、拒絶されるべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。