(57)【要約】  フィラー材とフープ材とが重ね合せられ、当該重ね合せられたフィラー材とフープ材とがうず巻き状に巻かれてなるガスケット本体を有するうず巻形ガスケットであって、前記フィラー材がバインダーを介して集成マイカが積層されてなり、バインダーに平均粒子径が１〜２５μｍであるガラス粒子が配合され、当該ガラス粒子の量がバインダー１００質量部あたり５〜８０質量部であることを特徴とし、常温シール性および高温シール性に優れるうず巻形ガスケット。【特許請求の範囲】
【請求項１】
フィラー材とフープ材とが重ね合せられ、当該重ね合せられたフィラー材とフープ材とがうず巻き状に巻かれてなるガスケット本体を有するうず巻形ガスケットであって、前記フィラー材が、バインダーを介して集成マイカが積層されてなり、当該バインダーに平均粒子径が１〜２５μｍであるガラス粒子が配合され、当該ガラス粒子の量がバインダー１００質量部あたり５〜８０質量部であることを特徴とするうず巻形ガスケット。
【請求項２】
バインダーがシリコーン系バインダーである請求項１に記載のうず巻形ガスケット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、うず巻形ガスケットに関する。さらに詳しくは、例えば、配管同士の接続部などにおける配管用シール材として好適に使用することができるうず巻形ガスケットに関する。
【背景技術】
【０００２】
うず巻形ガスケットは、豊かな弾性を有し、装着厚さで締付け力を規制することができることから、火力発電所、原子力発電所、スチームタービン船の蒸気機関、石油精製ラインや石油化学工業のプロセスライン、熱媒体油ラインなどの配管同士を接続する際に広く用いられている。【０００３】
うず巻形ガスケットのガスケット本体は、ＪＩＳ  Ｂ２４０４の「表１」に記載されているように、フィラー材と、断面がＶ字形などの形状を有する薄い金属テープからなるフープ材とを重ね合せてうず巻状に巻き、巻き始めと巻終わりにフープ材で数周空巻し、これをスポット溶接などによって固着することにより、形成されている。このようにフープ材とフィラー材とから形成されたガスケット本体からなるうず巻形ガスケットは、基本形のうず巻形ガスケットと称されている。【０００４】
また、ガスケット本体の内周縁に環状の金属板からなる内輪を嵌合することによって固定されているうず巻形ガスケットは、内輪付きうず巻形ガスケットと称され、ガスケット本体の外周縁にガイド部材として環状の金属板からなる外輪を嵌合することによって固定されているうず巻形ガスケットは、外輪付きうず巻形ガスケットと称され、内輪および外輪を有するうず巻形ガスケットは、内外輪付きうず巻形ガスケットと称されている（例えば、ＪＩＳ  Ｂ２４０４の「表１」参照）。【０００５】
従来、うず巻形ガスケットが配管同士の接続部に使用され、高温に加熱される場合には、当該うず巻形ガスケットにはマイカ片を積層させることによって形成されたフィラー材とフープ材とを有するガスケット本体が用いられている。前記ガスケット本体は、７５０℃の高温でも分解しないという利点を有する反面、配管に接続したときのシール性に劣る。【０００６】
そこで、機械的強度が高く、シール性および柔軟性に優れたフィラー材を有するガスケット本体が用いられたうず巻形ガスケットとして、マイカ片の平均厚さが１．０〜３．０μｍであり、厚さが４．０μｍ以下であるマイカ片の割合がその総数の９０％以上であるマイカ片が積層されたフィラー材およびフープ材を有するうず巻形ガスケットが提案されている（例えば、特許文献１参照）。【０００７】
前記うず巻形ガスケットに用いられているフィラー材は、確かに機械的強度が高く、低温領域（４２０℃以下）におけるシール性および柔軟性に優れている。しかし、当該うず巻形ガスケットを配管同士の接続部に使用し、当該うず巻形ガスケットが高温（例えば、６００℃以上）に加熱されたとき、フィラー材に使用されているバインダーが熱分解することによって隣接するマイカ片の間に間隙が生じ、当該うず巻形ガスケットによるシール性が低下するおそれがある。【０００８】
したがって、近年、従来のうず巻形ガスケットと同等以上の常温シール性を有し、さらに高温（例えば、６００℃以上）に加熱された場合であってもシール性に優れるうず巻形ガスケットの開発が望まれている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特許第５０４７４９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、前記従来技術に鑑みてなされたものであり、従来のうず巻形ガスケットと同等以上の常温シール性を有し、高温シール性に優れているうず巻形ガスケットを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、
（１）  フィラー材とフープ材とが重ね合せられ、当該重ね合せられたフィラー材とフープ材とがうず巻き状に巻かれてなるガスケット本体を有するうず巻形ガスケットであって、前記フィラー材が、バインダーを介して集成マイカが積層されてなり、当該バインダーに平均粒子径が１〜２５μｍであるガラス粒子が配合され、当該ガラス粒子の量がバインダー１００質量部あたり５〜８０質量部であることを特徴とするうず巻形ガスケット、および
（２）  バインダーがシリコーン系バインダーである前記（１）に記載のうず巻形ガスケット
に関する。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、従来のうず巻形ガスケットと同等以上の常温シール性を有し、高温シール性に優れたうず巻形ガスケットが提供される。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明のうず巻形ガスケットは、フィラー材とフープ材とが重ね合せられ、当該重ね合せられたフィラー材とフープ材とをうず巻き状に巻くことによって形成されるガスケット本体を有するうず巻形ガスケットであり、前記フィラー材がバインダーを介して集成マイカが積層され、バインダーに平均粒子径が１〜２５μｍであるガラス粒子が配合され、当該ガラス粒子の量がバインダー１００質量部あたり５〜８０質量部であることを特徴とする。
【００１４】
集成マイカは、例えば、原鉱のマイカ（雲母）を粉砕し、粉砕されたマイカ粉を紙状に抄造することによってマイカペーパーを製造し、当該マイカペーパーに適量の接着剤を含浸させ、板状に加熱圧縮することによって製造することができる。集成マイカには接着剤が含まれているため、集成マイカは、純粋なマイカと対比して耐熱性に劣るが、それでも耐熱温度が６００℃〜８００℃程度であることから、耐熱性に優れている。集成マイカは、例えば、（株）岡部マイカ工業所などから商業的に容易に入手することができる。
【００１５】
集成マイカの厚さは、フィラー材に可撓性を付与するとともにフィラー材の機械的強度を高める観点から、５０〜３００μｍであることが好ましく、１００〜２００μｍであることがより好ましい。
【００１６】
バインダーとしては、例えば、シリコーン系バインダー、水分散性フェノール樹脂などのフェノール樹脂系バインダーなどが挙げられる。これらのバインダーのなかでは、集成マイカに対する結着性および耐薬品性に優れていることから、シリコーン系バインダーが好ましい。シリコーン系バインダーとしては、例えば、メチルシリコーン、フェニルシリコーンなどが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。
【００１７】
バインダーには、平均粒子径が１〜２５μｍであるガラス粒子が配合されている。バインダー１００質量部あたりのガラス粒子の量は、５〜８０質量部である。本発明においては、このようにバインダーに特定の平均粒子径を有するガラス粒子が特定量で含まれている点に、１つの大きな特徴がある。
【００１８】
本発明のうず巻形ガスケットは、バインダーに特定の平均粒子径を有するガラス粒子が特定量で含まれているので、従来のうず巻形ガスケットと同等以上の常温シール性を有し、さらに例えば、６００℃以上の高温に加熱された場合であってもシール性（高温シール性）に優れている。
【００１９】
ガラス粒子を構成しているガラス粒子の形状としては、例えば、球状、楕円球状、紡錘状、多角形状、円錐状、破砕状などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。
【００２０】
ガラス粒子の平均粒子径は、ガラス粒子をバインダー中に均一に分散させる観点から、１μｍ以上、好ましくは１．２μｍ以上であり、集成マイカ同士を強固に結着させる観点から、２５μｍ以下、好ましくは２０μｍ以下である。
【００２１】
本発明におけるガラス粒子の平均粒子径は、レーザー回折式粒度分布測定装置〔（株）島津製作所製、品番：ＳＡＬＤ７０００〕を用いて求められた粒度分布のＤ５０における平均粒子径である。
【００２２】
なお、ガラス粒子の平均粒子径は、集成マイカ同士を強固に結着させる観点から、バインダーの厚さ以下であることが好ましく、バインダーの厚さよりも５μｍ以上小さいことがより好ましい。
【００２３】
バインダー１００質量部あたりのガラス粒子の量は、うず巻形ガスケットの高温におけるシール性を向上させる観点から、５質量部以上、好ましくは１０質量部以上であり、集成マイカ同士を強固に結着させる観点から、８０質量部以下、好ましくは７０質量部以下、より好ましくは６０質量部以下である。
【００２４】
なお、ガラス粒子を構成しているガラスの軟化点（融点）は、うず巻形ガスケットの加熱時の温度によって異なるので一概には決定することができないが、うず巻形ガスケットが加熱されたときにガラス粒子が著しく流動することを抑制する観点から、うず巻形ガスケットが加熱されるときの温度よりも３００℃低い温度以上であることが好ましく、うず巻形ガスケットが加熱されるときの温度よりも２００℃低い温度以上であることがより好ましく、うず巻形ガスケットの加熱時にガラス粒子を溶融させる観点から、うず巻形ガスケットの加熱温度以下の温度であることが好ましく、うず巻形ガスケットの加熱温度よりも５℃低い温度以下であることがより好ましい。なお、ガラスの軟化点は、ＪＩＳ  Ｒ３１０３−１に準拠して測定したときの値である。
【００２５】
フィラー材は、ガラス粒子を含有するバインダーを集成マイカに塗布し、塗布されたバインダーの表面に他の集成マイカを載置し、積層することによって製造することができる。
【００２６】
ガラス粒子を含有するバインダーを集成マイカに塗布する方法としては、例えば、スプレーコート法、ロール転写法などが挙げられるが、本発明は、かかる塗布方法によって限定されるものではない。
【００２７】
ガラス粒子を含有するバインダーを集成マイカに塗布することによって形成されるバインダー層の厚さは、当該バインダーに含有されるガラス粒子の粒子径などによって異なるので一概には決定することができないが、通常、集成マイカ同士を強固に結着させるとともに、高温シール性を向上させる観点から、１０〜１００μｍであることが好ましく、２０〜８０μｍであることがより好ましく、３０〜６０μｍであることがさらに好ましい。
【００２８】
積層される集成マイカの枚数は、フィラー材の厚さによって異なるので一概には決定することができないが、通常、好ましくは２〜５枚、より好ましくは２〜４枚、さらに好ましくは３枚である。
【００２９】
フィラー材の厚さは、うず巻形ガスケットのシール性を向上させる観点から、好ましくは０．２ｍｍ以上、より好ましくは０．３ｍｍ以上であり、フィラー材の可撓性を向上させる観点から、好ましくは１ｍｍ以下、より好ましくは０．８ｍｍ以下である。
【００３０】
ガスケット本体は、例えば、フィラー材と、断面がＶ字形などの形状を有する薄い金属テープからなるフープ材とを重ね合せてうず巻状に巻き、巻き始めと巻終わりにフープ材で数周空巻し、これをスポット溶接などによって固着することにより、形成することができる。
【００３１】
ガスケット本体に用いられるフープ材として、通常のうず巻形ガスケットに用いられるテープ状のフープ材を用いることができる。フープ材に用いられる材料としては、例えば、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３１７Ｌ、ＳＵＳ３４７、ＳＵＳ４３０などのステンレス鋼、アルミニウム、チタン、ニッケル、モネルメタル、ハステロイ、インコネルなどの金属および合金などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。フープ材の厚さは、うず巻形ガスケットの大きさ、用途などによって異なるので一概には決定することができないが、通常、０．１〜０．３ｍｍ程度である。フープ材の断面形状としては、例えば、Ｖ字形、Ｍ字形などの屈曲形状、円弧状、波形状などの曲線状、直線部分と曲線部分とが組み合わさった形状などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。
【００３２】
本発明のうず巻形ガスケットに用いられるガスケット本体は、フィラー材とフープ材とを従来公知の方法でうず巻状に巻回することによって形成することができる。
【００３３】
ガスケット本体の厚さは、その用途などによって異なることから一概には決定することができないが、通常、フランジ面に対するガスケット本体のなじみをよくする観点から、好ましくは１．５ｍｍ以上、より好ましくは２ｍｍ以上、さらに好ましくは２．２ｍｍ以上、さらに一層好ましくは２．５ｍｍ以上であり、シール性を向上させる観点から、好ましくは５ｍｍ以下、より好ましくは４．８ｍｍ以下、さらに好ましくは４．６ｍｍ以下である。
【００３４】
ガスケット本体の内周縁には、環状の金属板からなる内輪が嵌合されていてもよい。内輪は、ガスケット本体を補強する性質を有する。
【００３５】
内輪に用いられる材料としては、例えば、炭素鋼、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３１７Ｌ、ＳＵＳ３２１、ＳＵＳ４３０などのステンレス鋼、チタン、モネルメタルなどの金属および合金などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。
【００３６】
本発明のうず巻形ガスケットは、さらにガスケット本体の外周縁にガイド部材として環状の金属板からなる外輪が嵌合されていてもよい。当該うず巻形ガスケットは、内輪および外輪を有することから、内外輪付きうず巻形ガスケットである。内外輪付きうず巻形ガスケットにおいて、外輪は、ガスケット本体を補強するとともに、位置合わせの際の目安としての役割を有する。また、内外輪付きうず巻形ガスケットでは、内輪および外輪を有することから、過度に締付けられてもガスケット本体が異常な変形をすることを防止することができる。
【００３７】
外輪に用いられる材料としては、例えば、炭素鋼、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３１７Ｌ、ＳＵＳ３２１、ＳＵＳ４３０などのステンレス鋼、チタン、モネルメタルなどの金属および合金などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。
【００３８】
内外輪付きうず巻形ガスケットの寸法としては、例えば、ＪＩＳ  Ｂ２４０４の「付表１０」に記載の寸法などが挙げられる。
【００３９】
以上のようにして構成される本発明のうず巻形ガスケットは、従来のうず巻形ガスケットと同等以上の常温シール性を有し、さらに例えば６００℃程度の高温に加熱された場合であってもシール性（高温シール性）に優れている。
【００４０】
なお、本発明のうず巻形ガスケットを用いて配管を接続する際には、高温シール性を高める観点から、本発明のうず巻形ガスケットを用い、当該うず巻形ガスケットに用いられるガラス粒子の軟化点を配管に接続されたうず巻形ガスケットが加熱されるときの加熱温度よりも３００℃低い温度以上〜当該加熱温度以下の温度範囲内となるように調整することが好ましい。
【００４１】
本発明のうず巻形ガスケットは、従来のうず巻形ガスケットと同等以上の常温シール性を有し、さらに高温シール性にも優れているので、例えば、火力発電所、原子力発電所、スチームタービン船の蒸気機関、石油精製ラインおよび石油化学工業のプロセスライン、熱媒体油ラインなどの配管同士の接続部における配管用シール材などとして好適に使用することができる。
【実施例】
【００４２】
次に本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるものではない。【００４３】
実施例１〜４
バインダーとしてメチルシリコーン〔信越シリコーン（株）製、品番：ＫＲ−２４２Ａ〕を用い、メチルシリコーン１００質量部あたり表１に示す量のガラス粒子〔旭硝子（株）製、品番：ＫＦＩ０１１５、平均粒子径：５．０μｍ、軟化点：４００℃〕を用い、メチルシリコーンとガラス粒子を当該ガラス粒子が均一に分散するように混合することにより、ガラス粒子を含有するバインダーを得た。【００４４】
厚さが０．１５ｍｍであり、幅が６ｍｍである集成マイカを３枚用意した。集成マイカの表面に前記で得られたバインダーを厚さが約０．０２ｍｍとなるようにスプレーコート法によって塗布し、その塗布面に他の集成マイカを載せた後、この集成マイカの表面に前記で得られたバインダーを厚さが約０．０２ｍｍとなるようにスプレーコート法によって塗布し、その塗布面にさらに他の集成マイカを載せ、重ねられた３枚の集成マイカを軽く押圧し、積層することにより、厚さが約０．５ｍｍのフィラー材を得た。【００４５】
次に、炭素鋼（ＳＰＣＣ）製のガスケット用内輪の外周面にフープ材〔厚さ０．２ｍｍ、幅５．３ｍｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３１６）製の薄板からなり、ガスケット高さが４．５ｍｍとなるように断面形状がＶ字状に成形されたフープ材〕の端部をスポット溶接し、当該フープ材を内輪に２周巻きつけた。その後、前記で得られたフィラー材を巻きつけられたフープ材に重ね、フィラー材とフープ材とをガスケット本体の直径が６．５ｃｍとなるようにうず巻き状に巻きつけ、巻きつけたフープ材の端部をスポット溶接によって固定した。次に、前記で形成されたガスケット本体に炭素鋼（ＳＰＣＣ）製のガスケット用外輪を装着することにより、ＪＰＩ  ３００Ｋ  ２Ｂの規格を有する内外輪付きのうず巻形ガスケットを作製した。【００４６】
前記で得られたうず巻形ガスケットの物性として、常温シール性および高温シール性を以下の方法に基づいて調べた。その結果を表１に示す。【００４７】
（１）常温シール性
うず巻形ガスケットを２つの炭素鋼（Ｓ２５Ｃ）製のフランジ（適用フランジ規格：ＪＩＳ  Ｂ２２３８）間に装着し、合金鋼（ＳＮＢ７）製のボルトでガスケット締め付け面圧が７０ＭＰａとなるように段階的に締め付けることにより、供試体を作製した。【００４８】
次に、前記で得られた供試体のうず巻形ガスケットの内径側に内圧１．０ＭＰａが加わるように窒素ガスを供試体の内部に充填した状態で水中に供試体を１０分間静置し、その間に供試体から漏洩した気泡を回収し、その量を測定し、以下の評価基準に基づいて常温シール性を評価した。【００４９】
〔評価基準〕
○：回収した気泡の量が１．７×１０-5Ｐａ・ｍ3／ｓ未満（合格）
×：回収した気泡の量が１．７×１０-5Ｐａ・ｍ3／ｓ以上（不合格）【００５０】
（２）高温シール性
前記で常温シール性を測定した供試体を電気炉に入れ、大気中で６００℃で２４時間加熱した後、この供試体を室温になるまで放冷し、次いで内圧が１．０ＭＰａとなるように窒素ガスを供試体内に充填し、水中に供試体を１０分間静置し、その間に供試体から漏洩した気泡を回収し、その量を測定し、以下の評価基準に基づいて常温シール性を評価した。【００５１】
〔評価基準〕
○：回収した気泡の量が５．０×１０-2Ｐａ・ｍ3／ｓ未満（合格）
×：回収した気泡の量が５．０×１０-2Ｐａ・ｍ3／ｓ以上（不合格）【００５２】
比較例１
実施例１において、ガラス粒子を使用しなかったこと以外は、実施例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実施例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。その結果を表１に示す。【００５３】
比較例２
実施例１において、メチルシリコーン１００質量部あたりのガラス粒子の量を４質量部に変更したこと以外は、実施例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実施例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。その結果を表１に示す。【００５４】
比較例３
実施例１において、メチルシリコーン１００質量部あたりのガラス粒子の量を１００質量部に変更したこと以外は、実施例１と同様にしてうず巻形ガスケットを作製しようとしたが、マイカ層同士をバインダーで十分に接着させることができないため、うず巻形ガスケットを作製することができなかった。【００５５】
【表１】
2015111457.tif 000002
【００５６】
表１に示された結果から、各実施例で得られたうず巻形ガスケットは、いずれも、ガラス粒子の量が特定範囲内にあることから、常温シール性のみならず高温シール性にも優れていることがわかる。【００５７】
実施例５〜７および比較例４
実施例１で用いられたガラス粒子の代わりに表２に示す平均粒子径を有するガラス粒子を用い、メチルシリコーン１００質量部あたりのガラス粒子の量を３０質量部に変更したこと以外は、実施例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実施例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。その結果を表２に示す。【００５８】
比較例５
実施例５で用いられたガラス粒子の代わりに平均粒子径が０．６μｍであるガラス粒子Ｆ〔旭硝子（株）製、品番：ＫＦ１２５６、軟化点：４３１℃〕を用いたこと以外は、実施例５と同様にしてうず巻形ガスケットを作製しようとしたが、ガラス粒子が凝集したため、うず巻形ガスケットを作製することができなかった。【００５９】
なお、表２に示すガラス粒子の種類の詳細は、以下のとおりである。
・ガラス粒子Ａ：旭硝子（株）製、品番：ＤＰＳ１４４、平均粒子径：１．４μｍ、軟化点：４４０℃
・ガラス粒子Ｂ：旭硝子（株）製、品番：ＫＦＩ０１１５、平均粒子径：５．０μｍ、軟化点：４００℃
・ガラス粒子Ｃ：旭硝子（株）製、品番：ＰＳＮ−６２Ｂ、平均粒子径：１４μｍ、軟化点：３９４℃
・ガラス粒子Ｄ：旭硝子（株）製、品番：ＫＰ３１０３、平均粒子径：２０μｍ、軟化点：３１５℃
・ガラス粒子Ｅ：旭硝子（株）製、品番：２４５２、平均粒子径：３０μｍ、軟化点：４４０℃
・ガラス粒子Ｆ：旭硝子（株）製、品番：ＫＦ１２５６、平均粒子径：０．６μｍ、軟化点：４３１℃【００６０】
【表２】
2015111457.tif 000003
【００６１】
表２に示された結果から、各実施例で得られたうず巻形ガスケットは、いずれも、ガラス粒子の平均粒子径が特定範囲内にあることから、常温シール性のみならず高温シール性にも優れていることがわかる。【００６２】
なお、各実施例では、内外輪付きうず巻形ガスケットが用いられているが、内輪付きうず巻形ガスケットは、外輪を有しない点で相違しているだけであることから、内外輪付きうず巻形ガスケットと同様の結果が得られるものと考えられる。【００６３】
実験例１
実施例１で用いられたガラス粒子の代わりにガラス粒子〔旭硝子（株）製、品番：ＫＰ３１０３、平均粒子径：２０μｍ、軟化点：３１５℃〕を用い、メチルシリコーン１００質量部あたりのガラス粒子の量を３０質量部に変更し、高温シール性を調べる際の加熱温度を５００℃、６００℃または６５０℃に調節したこと以外は、実施例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実施例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。【００６４】
その結果、常温シール性における気泡の量は１．７×１０-5Ｐａ・ｍ3／ｓ未満であり、５００℃の温度での高温シール性における気泡の量は３．６×１０-2Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６００℃の温度での高温シール性における気泡の量は４．２×１０-2Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６５０℃の温度での高温シール性における気泡の量は６．３×１０-2Ｐａ・ｍ3／ｓであった。【００６５】
実験例２
実験例１で用いられたガラス粒子の代わりにガラス粒子〔旭硝子（株）製、品番：ＫＦＩ０１１５、平均粒子径：５．０μｍ、軟化点：４００℃〕を用いたこと以外は、実験例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実験例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。【００６６】
その結果、常温シール性における気泡の量は１．７×１０-5Ｐａ・ｍ3／ｓ未満であり、５００℃の温度での高温シール性における気泡の量は９．８×１０-3Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６００℃の温度での高温シール性における気泡の量は７．６×１０-3Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６５０℃の温度での高温シール性における気泡の量は３．４×１０-3Ｐａ・ｍ3／ｓであった。【００６７】
実験例３
実験例１で用いられたガラス粒子の代わりにガラス粒子〔旭硝子（株）製、品番：Ｋ−８３４、平均粒子径：８．０μｍ、軟化点：５８７℃〕を用いたこと以外は、実験例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実験例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。【００６８】
その結果、常温シール性における気泡の量は１．７×１０-5Ｐａ・ｍ3／ｓ未満であり、５００℃の温度での高温シール性における気泡の量は７．２×１０-1Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６００℃の温度での高温シール性における気泡の量は１．８×１０-2Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６５０℃の温度での高温シール性における気泡の量は１．２×１０-3Ｐａ・ｍ3／ｓであった。【００６９】
実験例４
実験例１で用いられたガラス粒子の代わりにガラス粒子〔旭硝子（株）製、品番：Ｋ−８０７、平均粒子径：５．０μｍ、軟化点：７３８℃〕を用いたこと以外は、実験例１と同様にしてうず巻形ガスケットおよび供試体を作製し、実験例１と同様にして常温シール性および高温シール性を調べた。【００７０】
その結果、常温シール性における気泡の量は１．７×１０-5Ｐａ・ｍ3／ｓ未満であり、５００℃の温度での高温シール性における気泡の量は８．７×１０-1Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６００℃の温度での高温シール性における気泡の量は６．２×１０-1Ｐａ・ｍ3／ｓであり、６５０℃の温度での高温シール性における気泡の量は５．８×１０-1Ｐａ・ｍ3／ｓであった。【００７１】
実験例１〜４の結果から、当該うず巻形ガスケットが実際に使用されるときに加熱される温度に応じてうず巻形ガスケットを適宜選択し、当該うず巻形ガスケットに用いられているガラス粒子の軟化点が、うず巻形ガスケットが加熱されるときの温度よりも３００℃低い温度〜うず巻形ガスケットの加熱温度の温度であることが好ましいことがわかる。
【国際調査報告】
2015111457.tif 000004
2015111457.tif 000005