(57)【要約】  広帯域化を図ることができ、しかも通過帯域内における挿入損失が小さく、ＶＳＷＲ特性が良好であり、通過帯域内におけるリップルを抑圧し得る、フィルタ装置を提供する。  複数段のラダー型回路１０１，２０１が、入力端子１１と出力端子１２との間に接続されており、比帯域幅が４．３％以上であり、各段のラダー型回路１０１，２０１が、直列腕共振子１０２，１０３，２０２，２０３と、並列腕共振子１０４〜１０６，２０４〜２０６と、第１の端部１０１ａ，２０１ａとグラウンド電位との間に接続された第１のインダクタ３０１，３０３と、第２の端部１０１ｂ，２０１ｂとグラウンド電位との間に接続された第２のインダクタ３０２，３０４とを有する、フィルタ装置１。
2015083415.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
入力端子と、
出力端子と、
前記入力端子と前記出力端子との間に接続された複数段のラダー型回路とを備え、
比帯域幅が４．３％以上であり、
前記複数段のラダー型回路の各段のラダー型回路が、第１の端部と、第２の端部と、前記第１の端部と前記第２の端部とを結ぶ直列腕に設けられた直列腕共振子と、前記直列腕とグラウンド電位とを結ぶ並列腕に設けられた並列腕共振子と、前記第１の端部とグラウンド電位との間に接続されている第１のインダクタと、前記第２の端部とグラウンド電位との間に接続されている第２のインダクタとを有する、フィルタ装置。
【請求項２】
前記複数段のラダー型回路の内、隣り合う前記ラダー型回路において、一方の前記ラダー型回路の前記第２のインダクタと、他方の前記ラダー型回路の前記第１のインダクタとが１つの共通インダクタに共通化されている、請求項１に記載のフィルタ装置。
【請求項３】
インピーダンスが互いに複素共役の関係にある前記複数段のラダー型回路を有する、請求項１または２に記載のフィルタ装置。
【請求項４】
前記第１のインダクタのグラウンド電位側端部と、前記第２のインダクタのグラウンド電位側端部とが、第１の共通接続点において共通接続されており、前記第１の共通接続点とグラウンド電位との間に第３のインダクタが接続されており、それによって、前記第１のインダクタと前記第２のインダクタとが磁気結合されている、請求項１〜３のいずれか１項に記載のフィルタ装置。
【請求項５】
前記複数段のラダー型回路の各段のラダー型回路が複数の前記並列腕を有し、各前記並列腕に前記並列腕共振子が設けられており、少なくとも２個の前記並列腕に設けられている前記並列腕共振子のグラウンド電位側端部同士が第２の共通接続点において共通接続されており、前記第２の共通接続点とグラウンド電位との間に第４のインダクタが接続されている、請求項１〜４のいずれか１項に記載のフィルタ装置。
【請求項６】
前記第１のインダクタと、前記第２のインダクタとで磁気結合により生じた減衰極の周波数が、通過帯域の中心周波数よりも低い、請求項４に記載のフィルタ装置。
【請求項７】
前記直列腕共振子及び前記並列腕共振子が弾性波共振子である、請求項１〜６のいずれか１項に記載のフィルタ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、帯域通過型のフィルタ装置に関し、より詳細には、ラダー型回路を有するフィルタ装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
帯域通過型フィルタとして、ラダー型フィルタが広く用いられている。例えば下記の特許文献１には、ラダー型のフィルタ装置の一例が開示されている。特許文献１では、弾性表面波共振子により、直列腕共振子及び並列腕共振子が構成されている。入力端子と入力端子に最も近い弾性表面波共振子との間に整合インダクタが接続されている。出力端子と出力端子に最も近い直列腕共振子との間に、整合インダクタが接続されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平１１−４６１２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ラダー型のフィルタ装置において、広帯域化を図るには、並列腕共振子の共振周波数と、直列腕共振子の反共振周波数との周波数間隔を広げる必要がある。しかしながら、周波数間隔を広げすぎると、入出力端子におけるインピーダンス整合がとりにくくなる。【０００５】
特許文献１では、入力端子及び出力端子に、整合インダクタが接続されている。しかしながら、上記整合インダクタの接続により、インピーダンス整合を図り得るのは、比帯域幅が４％程度以下の場合であった。より一層の広帯域化を図った場合には、通過帯域内における挿入損失が大きくなり、通過帯域内におけるリップルが大きくなる。さらにＶＳＷＲ特性も劣化するという問題があった。【０００６】
本発明の目的は、比帯域幅が４％を超える広帯域のフィルタ特性を有し、挿入損失やＶＳＷＲ特性の劣化が生じ難く、通過帯域内におけるリップルを抑圧し得る、フィルタ装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係るフィルタ装置は、入力端子と、出力端子と、上記入力端子と上記出力端子との間に接続された複数段のラダー型回路とを備える。本発明に係るフィルタ装置の比帯域幅は４．３％以上である。本発明においては、前記複数段のラダー型回路の各段のラダー型回路が、第１の端部と、第２の端部と、第１の端部と第２の端部とを結ぶ直列腕に設けられた直列腕共振子と、直列腕とグラウンド電位とを結ぶ並列腕に設けられた並列腕共振子と、上記第１の端部とグラウンド電位との間に接続されている第１のインダクタと、上記第２の端部とグラウンド電位との間に接続されている第２のインダクタとを有する。【０００８】
本発明に係るフィルタ装置のある特定の局面では、前記複数段のラダー型回路の内、隣り合うラダー型回路において、一方のラダー型回路の第２のインダクタと、他方のラダー型回路の第１のインダクタとが１つの共通インダクタに共通化されている。【０００９】
本発明に係るフィルタ装置の他の特定の局面では、インピーダンスが互いに複素共役の関係にある複数段のラダー型回路を有する。【００１０】
本発明に係るフィルタ装置の別の特定の局面では、上記第１のインダクタのグラウンド電位側端部と、上記第２のインダクタのグラウンド電位側端部とが、第１の共通接続点において共通接続されており、該第１の共通接続点とグラウンド電位との間に第３のインダクタが接続されており、それによって、第１のインダクタと第２のインダクタとが磁気結合されている。【００１１】
本発明に係るフィルタ装置のさらに他の特定の局面では、複数段のラダー型回路の各段のラダー型回路が複数の並列腕を有し、各並列腕に並列腕共振子が設けられており、少なくとも２個の並列腕に設けられている並列腕共振子のグラウンド電位側端部同士が第２の共通接続点において共通接続されており、該第２の共通接続点とグラウンド電位との間に第４のインダクタが接続されている。【００１２】
本発明に係るフィルタ装置のさらに他の特定の局面では、上記第１のインダクタと、上記第２のインダクタとで磁気結合により生じた減衰極の周波数が、通過帯域の中心周波数よりも低い。【００１３】
本発明に係るフィルタ装置の別の特定の局面では、上記直列腕共振子及び上記並列腕共振子が弾性波共振子からなる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明に係るフィルタ装置によれば、通過帯域の比帯域幅が４．３％以上と広げられているが、通過帯域内の挿入損失を小さくすることができる。ＶＳＷＲ特性の劣化が生じ難い。さらに、通過帯域内リップルを小さくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】図１は、本発明の第１の実施形態に係るフィルタ装置の回路図である。
【図２】図２は、第１の実施形態のフィルタ装置の減衰量周波数特性を示す図である。
【図３】図３は、第１の実施形態のフィルタ装置のＶＳＷＲ特性を示す図である。
【図４】図４は、第１の実施形態のフィルタ装置のインピーダンススミスチャートを示す図である。
【図５】図５は、本発明の第２の実施形態に係るフィルタ装置の回路図である。
【図６】図６は、第２の実施形態の実施例としての実施例２のフィルタ装置と比較例のフィルタ装置の減衰量周波数特性を示す図である。
【図７】図７は、実施例２及び比較例のＶＳＷＲ特性を示す図である。
【図８】図８は、実施例２及び比較例のインピーダンススミスチャートを示す図である。
【図９】図９は、本発明の第３の実施形態に係るフィルタ装置の回路図である。
【図１０】図１０は、第３の実施形態の実施例としての実施例３の減衰量周波数特性と、実施例２の減衰量周波数特性を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、図面を参照しつつ、本発明の具体的な実施形態を説明することにより、本発明を明らかにする。
【００１７】
図１は、本発明の第１の実施形態に係るフィルタ装置の回路図である。フィルタ装置１は、入力端子１１と、出力端子１２とを有する。入力端子１１と出力端子１２との間に、複数段のラダー型回路１０１，２０１が直列に接続されている。
【００１８】
本実施形態では、第１のラダー型回路１０１と、第２のラダー型回路２０１とが接続されている。
【００１９】
ラダー型回路１０１は、入力端子１１に接続されている第１の端部１０１ａと、第１の端部１０１ａとは反対側の第２の端部１０１ｂとを有する。第１の端部１０１ａと第２の端部１０１ｂと結ぶ直列腕に複数の直列腕共振子１０２，１０３が配置されている。複数の直列腕共振子１０２，１０３は、互いに直列に接続されている。
【００２０】
直列腕とグラウンド電位とを結ぶ複数の並列腕が設けられている。すなわち、並列腕共振子１０４が設けられている第１の並列腕と、並列腕共振子１０５が設けられている第２の並列腕と、並列腕共振子１０６が設けられている第３の並列腕とが備えられている。
【００２１】
上記直列腕共振子１０２，１０３及び並列腕共振子１０４〜１０６は弾性表面波共振子からなる。もっとも、直列腕共振子１０２，１０３、並列腕共振子１０４〜１０６は、弾性境界波共振子などの他の弾性波共振子により構成されてもよい。
【００２２】
第１の端部１０１ａとグラウンド電位との間に第１のインダクタ３０１が接続されている。第２の端部１０１ｂとグラウンド電位との間に第２のインダクタ３０２が接続されている。
【００２３】
ラダー型回路２０１は、ラダー型回路１０１と同様に構成されている。すなわち、ラダー型回路２０１は、第１の端部２０１ａと、第１の端部２０１ａとは反対側の第２の端部２０１ｂとを有する。第１の端部２０１ａが第１のラダー型回路１０１の第２の端部１０１ｂに接続されている。第１の端部２０１ａと第２の端部２０１ｂとを結ぶ直列腕には、直列腕共振子２０２，２０３が設けられている。第２の端部２０１ｂは出力端子１２に接続されている。
【００２４】
ラダー型回路２０１も、並列腕共振子２０４が接続されている第１の並列腕と、並列腕共振子２０５を有する第２の並列腕と、並列腕共振子２０６を有する第３の並列腕とを備える。また、第１の端部２０１ａとグラウンド電位との間に第１のインダクタ３０３が接続されており、第２の端部２０１ｂとグラウンド電位との間に第２のインダクタ３０４が接続されている。
【００２５】
本実施形態のフィルタ装置１では、比帯域幅は４．３％以上である。なお、比帯域幅とは、フィルタ装置１における通過帯域の周波数範囲を中心周波数で除算して得られた割合である。周知のように、ラダー型フィルタでは、並列腕共振子の共振周波数と、直列腕共振子の反共振周波数に減衰極を有する。そして、並列腕共振子の反共振周波数と、直列腕共振子の共振周波数が通過帯域内に位置する。このような構成では、前述したように、比帯域幅が４％を超えてくると、通過特性が劣化する傾向が表れるという問題があった。具体的には、フィルタの通過帯域の低域側の減衰極を構成する並列腕共振子の共振周波数の値：Ａと、フィルタの通過帯域の高域側の減衰極を構成する直列腕共振子の反共振周波数の値：Ｂとの差分：Ｂ−Ａとして、直列腕共振子の反共振周波数と並列腕共振子の共振周波数との中間値を（Ａ＋Ｂ）／２とする。中間値の差分に対する比：２（Ｂ−Ａ）／（Ａ＋Ｂ）が６％以上となると、通過帯域内の挿入損失の特性が劣化する傾向が表れて、より広い通過帯域を実現できない問題があった。なお、フィルタの通過帯域を構成する直列腕共振子及び並列腕共振子が複数存在する場合、直列腕共振子の上記反共振周波数及び並列腕共振子の上記共振周波数の値として、それぞれ平均値を用いればよい。通過帯域は挿入損失が０ｄＢから３．０ｄＢまでの範囲とすればよい。
【００２６】
これに対して、本実施形態のフィルタ装置１では、第１のインダクタ３０１及び第２のインダクタ３０２を有するラダー型回路１０１と、第１のインダクタ３０３と第２のインダクタ３０４とを有するラダー型回路２０１とが接続されている。第１のインダクタ３０１と第２のインダクタ３０４とはそれぞれ入力端子１１及び出力端子１２においてインピーダンス整合をとる作用があり、第２のインダクタ３０２と第１のインダクタ３０３とはそれぞれ端部１０１ｂ、端部２０１ａにおいてインピーダンス整合をとる作用がある。このように入力端子１１および出力端子１２のインピーダンス整合だけでなく、端部１０１ｂおよび端部２０１ａにおいてインピーダンス整合をとる作用により、比帯域幅が広いにもかかわらず、通過帯域内における挿入損失を小さくすることができる。加えて、ＶＳＷＲ特性の劣化も生じ難い。さらに、通過帯域内におけるリップルも効果的に抑圧することができる。これを、図２〜図４を参照して説明する。
【００２７】
第１の実施形態のフィルタ装置１の実施例として以下の実施例１のフィルタ装置を作製した。この実施例１のフィルタ装置の通過帯域は２３００〜２６９０ＭＨｚとした。中心周波数は２４９５ＭＨｚとなる。従って、比帯域幅は、（３９０／２４９５）×１００％＝１５．６％となる。本発明を適用することにより、先行技術を適用して得られる広比帯域幅の上限であった４％に対して３倍以上である１２％以上の比帯域幅を有し、かつ通過帯域内における挿入損失が小さなフィルタ装置１を得ることができる。
【００２８】
上記通過帯域及び比帯域幅を有するフィルタ装置１を作製するために、直列腕共振子１０２，１０３，２０２，２０３、並列腕共振子１０４〜１０６，２０４〜２０６，第１のインダクタ３０１，３０３、及び第２のインダクタ３０２，３０４の設計パラメータを以下の通りとした。
【００２９】
【表１】
2015083415.tif 000003
【００３０】
【表２】
2015083415.tif 000004
【００３１】
上記のようにして設計したフィルタ装置１の減衰量周波数特性を図２に示す。図２から明らかなように、２３００ＭＨｚ〜２６９０ＭＨｚの通過帯域が形成されており、しかも通過帯域内における挿入損失が３ｄＢ以下と十分に小さいことがわかる。また、通過帯域内において、大きなリップルも現れていないことがわかる。
【００３２】
図３は、ＶＳＷＲ特性として、上記実施例１のフィルタ装置において第１，第２のラダー型回路の接続部から第１のラダー型回路をみたときの反射特性を示す図である。図３よりＶＳＷＲ特性も劣化していないことがわかる。図４は、実施例１のフィルタ装置の入力端子側におけるインピーダンススミスチャートを示す図である。図４から明らかなように、インピーダンス整合が十分に図られていることがわかる。なお、出力端子側においても、インピーダンス整合が十分に図られていることが確かめられている。
【００３３】
第１の実施形態において、広帯域化を図ったとしても、特性が良好であるのは、第１のラダー型回路１０１と第２のラダー型回路２０１との間のインピーダンス整合が良好であるためと考えられる。この点については、後述の第２の実施形態においてより詳しく説明することとする。
【００３４】
図５は第２の実施形態のフィルタ装置の回路図である。第２の実施形態のフィルタ装置２では、第１の実施形態のフィルタ装置１における第１のラダー型回路１０１に含まれる２．０ｎＨとした第２のインダクタ３０２と、第１の実施形態のフィルタ装置１における第２のラダー型回路２０１に含まれる２．０ｎＨとした第１のインダクタ３０３とが、１．０ｎＨの大きさの共通インダクタ３００として共通化されている。２．０ｎＨのインダクタと２．０ｎＨのインダクタを並列接続したときの合成インダクタは等価回路の理論から１．０ｎＨとなる。第１の実施形態のフィルタ装置１における第１のラダー型回路１０１に含まれる第２のインダクタ３０２と、第１の実施形態のフィルタ装置１における第２のラダー型回路２０１に含まれる第１のインダクタ３０３とが互いに並列接続され、共に直列腕とグラウンド電位とに接続されているため、共通インダクタ３００に共通化することが容易である。その他の点については、フィルタ装置２は第１の実施形態のフィルタ装置１と同様である。従って、同一部分については、同一の参照番号を付することにより、その説明を省略する。
【００３５】
本実施形態のように、複数段のラダー型回路１０１，２０１において、隣り合う一方のラダー型回路１０１の第２のインダクタと、他方のラダー型回路２０１の第１のインダクタとを１つの共通インダクタ３００に共通化してもよい。共通インダクタ３００による共通化によって、第１のインダクタ３０１及び第２のインダクタ３０４のインダクタンス値を変更する必要はない。
【００３６】
本実施形態では、２段構成のフィルタ装置２であるため、第１のラダー型回路１０１と第２のラダー型回路２０１との間で第２のインダクタと第１のインダクタが共通化されていた。３段以上のフィルタ装置の場合には、隣り合うラダー型回路間の全ての部分において、第２のインダクタと第１のインダクタが共通化されている必要は必ずしもない。すなわち、ラダー型回路同士が隣り合っている複数の部分のうち少なくとも１つの部分において、本実施形態のように隣り合う第２のインダクタと第１のインダクタとが共通化されていてもよい。インダクタの共通化によって、配線長の短縮による小型化が実現できる。
【００３７】
本実施形態のフィルタ装置２では、共通化されている共通インダクタ３００を用いたこと以外は第１の実施形態のフィルタ装置１と同様であるため、第１の実施形態の同様に、広帯域化を図った場合においても、良好なフィルタ特性を得ることができる。これを、図６〜図８を参照してより具体的に説明する。
【００３８】
第２の実施形態のフィルタ装置２の実施例として、以下の実施例２のフィルタ装置を設計した。
【００３９】
ＴＤＤ用Ｂａｎｄ４１の帯域フィルタを設計した。通過帯域は２４９６ＭＨｚ〜２６９０ＭＨｚとした。中心周波数は２５９８ＭＨｚとなる。従って、比帯域幅＝（（２６９０−２４９６）／２５９８）×１００％＝７．５％となる。よって、フィルタ装置２は７．０％以上の広い比帯域幅と、３．０ｄＢ以下の小さな挿入損失を有する通過特性を得ることができる。
【００４０】
上記実施例２においても、実施例１と同様に各直列腕共振子１０２，１０３，２０２，２０３、並列腕共振子１０４〜１０６，２０４〜２０６は弾性表面波共振子により構成した。実施例２における各弾性表面波共振子の設計パラメータ及びインダクタ３０１，３００，３０４の設計パラメータを下記の表３及び表４に示す。
【００４１】
【表３】
2015083415.tif 000005
【００４２】
【表４】
2015083415.tif 000006
【００４３】
比較のために、比較例のフィルタ装置を用意した。比較例では、共通インダクタ３００を有しないことを除いては上記実施例２と同様とした。
【００４４】
上記実施例２及び比較例のフィルタ装置の減衰量周波数特性を図６に示す。図７は、ＶＳＷＲ特性として、接続ポート９０２側から第１のラダー型回路１０１を見た場合の反射特性を示す。さらに、入力端子側から見たインピーダンススミスチャートを図８に示す。
【００４５】
図６から明らかなように、比較例に比べ、実施例２によれば、通過帯域内における挿入損失を小さくすることができる。また、通過帯域内におけるリップルも抑圧されていることがわかる。
【００４６】
図７から明らかなように、共通インダクタ３００を有しない比較例では、インピーダンスが容量性となり、インピーダンス整合が取れていないことがわかる。これに対して、実施例２では、共通インダクタ３００の接続によりインピーダンス整合が良好とされており、従って、上記のように通過帯域内における挿入損失が良好となり、リップルが小さく、ＶＳＷＲ特性が改善されていると考えられる。
【００４７】
また、図７から明らかなように、比較例に比べ実施例２によれば、ＶＳＷＲ特性を飛躍的に改善し得ることがわかる。
【００４８】
また、図８から明らかなように、比較例に比べ実施例２によれば、入力端子側においてインピーダンス整合が十分に図られていることがわかる。なお、図面は省略するが、出力端側においても、実施例２によれば比較例に比べ、インピーダンス整合が十分良好なものとなっている。
【００４９】
従って、実施例２の結果からも明らかなように、第２の実施形態のフィルタ装置２においても、通過帯域の広帯域化を図った場合であっても、フィルタ特性を十分良好とし得ることがわかる。
【００５０】
加えて、第２の実施形態では、第１のラダー型回路１０１の第２のインダクタと、第２のラダー型回路２０１の第１のインダクタとが共通化されている。従って、フィルタ装置２では小型化を進めることができる。さらに、部品点数の削減を図ることができる。また、使用するインダクタの数が少なくなるため、インダクタンス値のばらつきによる挿入損失のばらつきを小さくすることもできる。
【００５１】
なお、第１のラダー型回路１０１のインピーダンスは、第２のラダー型回路２０１のインピーダンスと互いに複素共役の関係にあることが好ましい。その場合には、ラダー型回路１０１のインピーダンスとラダー型回路２０１のインピーダンスとを整合する回路を省略することができる。よって、小型化をより一層進めることができる。また、インピーダンスの不整合による損失をより一層小さくすることができ、通過帯域内における挿入損失をより一層小さくすることができる。さらに、第２の実施形態の共通インダクタ３００のような第２のインダクタと第１のインダクタとの共通化を容易に行うことができる。
【００５２】
図９は、本発明の第３の実施形態のフィルタ装置３の回路図である。フィルタ装置３は、第１，第２の実施形態のフィルタ装置１，２と同様に、ラダー型回路１０１とラダー型回路２０１とを有する。また、第１のラダー型回路１０１と第２のラダー型回路２０１とで、共通インダクタ３００が共有されている。すなわち、フィルタ装置３は、フィルタ装置２と類似した回路構成を有する。フィルタ装置３がフィルタ装置２と異なるところは以下の点である。
【００５３】
第１に、複数の並列腕共振子１０４〜１０６のグラウンド電位側端部が第２の共通接続点Ｂで共通接続されている。この第２の共通接続点Ｂとグラウンド電位との間に第４のインダクタ３０６が接続されている。
【００５４】
また、第１のインダクタ３０１と、第２のインダクタとしても作用する共通インダクタ３００のグラウンド電位側端部が第１の共通接続点Ａに接続されている。第１の共通接続点Ａとグラウンド電位との間に第３のインダクタ３０５が接続され、第１のインダクタ３０１と共通インダクタ３００が磁気結合されている。その他の構成は、フィルタ装置３は、フィルタ装置２と同様であるため、同一部分については同一の参照番号を付することにより説明を省略する。
【００５５】
本実施形態のフィルタ装置３においても、第１のラダー型回路１０１と第２のラダー型回路２０１とが接続されている構成を有するため、第１，第２の実施形態のフィルタ装置１，２と同様に、通過帯域の広帯域化を図った場合でも、通過帯域内における挿入損失を小さくすることができ、ＶＳＷＲ特性を良好なものとすることができ、しかも通過帯域内におけるリップルも生じ難い。加えて、フィルタ装置３では、フィルタ装置２に比べて、通過帯域外の減衰域における減衰量を大きくすることができる。これを、図１０に示す。図１０の実線がフィルタ装置３の実施例３の減衰量周波数特性を示し、破線が実施例２の減衰量周波数特性を示す。実施例２の減衰量周波数特性は、図６において実線で示した実施例２の減衰量周波数特性である。
【００５６】
実施例３について、実施例２と同様にしてフィルタ装置を構成した。但し、本実施形態は、直列腕共振子、並列腕共振子及びインダクタの設計パラメータは下記の表５及び表６の通りとした。
【００５７】
【表５】
2015083415.tif 000007
【００５８】
【表６】
2015083415.tif 000008
【００５９】
図１０から明らかなように、実施例３においても、通過帯域内における挿入損失が小さく、リップルが現れていないことがわかる。加えて、矢印Ｃ及びＤで示すように、実施例２に比べ、１ＧＨｚ〜２．２ＧＨｚの減衰域における減衰量並びに２．４ＧＨｚ〜２．５ＧＨｚのＷｉＦｉ帯における減衰量も大きくなっていることがわかる。このような改善効果が得られた理由は、以下の通りと考えられる。
【００６０】
１ＧＨｚ〜２．２ＧＨｚ付近における減衰量を大きくし得たのは、この付近に新たに減衰極が形成されているためと考えられる。すなわち、上記周波数帯域に減衰極が形成されるように、第３のインダクタ３０５の値と、第１のインダクタ３０１と共通インダクタ３００の磁気結合度とが調整されていることによる。なお、該減衰極の周波数は上記周波数帯域に限らず、通過帯域の中心周波数よりも低ければよい。それによって、減衰極が形成される周波数の減衰量を大きくし得る。また、２．４ＧＨｚ〜２．５ＧＨｚのＷｉＦｉ帯域における減衰量の改善は、第４のインダクタ３０６により並列腕共振子１０４〜１０６の共振周波数が低周波数側にシフトされていることによる。
【００６１】
上述した実施形態では、２段構成のフィルタ装置１，２，３を示したが、本発明においては３段以上の段数のラダー型回路が入力端子１１と出力端子１２との間に接続されていてもよい。そして、好ましくは、前述したように、隣り合う一方のラダー型回路のインピーダンスと他方のラダー型回路のインピーダンスが互いに複素共役の関係にあることが望ましい。その場合には、インピーダンス整合をより一層良好とすることができる。この場合、３段以上のラダー型回路が接続されている場合、隣り合うラダー型回路間の部分のうち少なくとも１か所において、上記複素共役の関係が実現されておればよい。より好ましくは、３段以上のラダー型回路の互いに隣り合うラダー型回路間の全ての接続部分において、上記複素共役の関係が実現されていることが望ましい。上記複素共役の関係の実現する方法として、具体的には、ラダー型回路において、直列腕共振子及び並列腕共振子のインピーダンスとインダクタ値を調整する方法が挙げられる。
【００６２】
フィルタ装置３では、並列腕共振子１０４〜１０６が共通接続点Ｂで共通接続されていた。並列腕共振子２０４〜２０６においても、同様にグラウンド電位側端部を共通接続してもよい。それによって、帯域外減衰量をより一層大きくすることができる。また、並列腕共振子１０４〜１０６のうち、並列腕共振子１０４と並列腕共振子１０５とだけ接続され、第４のインダクタ３０６に接続されていてもよい。すなわち、複数の並列腕共振子のうち、少なくとも２個の並列腕共振子が、グラウンド電位側端部において共通接続されておればよい。
【００６３】
また、フィルタ装置３では、第１のインダクタ３０１と共通インダクタ３００とが磁気結合されていたが、共通インダクタ３００と第２のインダクタ３０４とが磁気結合されていてもよい。
【符号の説明】
【００６４】
１，２，３…フィルタ装置
１１…入力端子
１２…出力端子
１０１，２０１…ラダー型回路
１０１ａ，２０１ａ…第１の端部
１０１ｂ，２０１ｂ…第２の端部
１０２，１０３，２０２，２０３…直列腕共振子
１０４〜１０６，２０４〜２０６…並列腕共振子
３００…共通インダクタ
３０１，３０３…第１のインダクタ
３０２，３０４…第２のインダクタ
３０５…第３のインダクタ
３０６…第４のインダクタ
９０２…接続ポート
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【国際調査報告】
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