(57)【要約】  コルゲートフィン型熱交換器は、互いに平行に配列された第１の扁平管及び第２の扁平管と、第１の扁平管と第２の扁平管との間に配置されたコルゲートフィンと、を備え、コルゲートフィンは、第１の扁平管と第２の扁平管との間を懸架し、第１の扁平管への垂線に対してそれぞれ第１の傾斜角及び第２の傾斜角で傾斜した第１の斜面部及び第２の斜面部と、第１の扁平管と第２の扁平管との間を懸架し、第１の斜面部と第２の斜面部との間に配置され、第１の扁平管への垂線に対して第１の傾斜角及び第２の傾斜角のいずれよりも大きい傾斜角で傾斜した第３の斜面部と、を有する。
2016181509.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに平行に配列された第１の扁平管及び第２の扁平管と、
前記第１の扁平管と前記第２の扁平管との間に配置されたコルゲートフィンと、を備え、
前記コルゲートフィンは、
前記第１の扁平管と前記第２の扁平管との間を懸架し、前記第１の扁平管への垂線に対してそれぞれ第１の傾斜角及び第２の傾斜角で傾斜した第１の斜面部及び第２の斜面部と、
前記第１の扁平管と前記第２の扁平管との間を懸架し、前記第１の斜面部と前記第２の斜面部との間に配置され、前記第１の扁平管への垂線に対して前記第１の傾斜角及び前記第２の傾斜角のいずれよりも大きい傾斜角で傾斜した第３の斜面部と、
を有するコルゲートフィン型熱交換器。
【請求項２】
前記第１の傾斜角及び前記第２の傾斜角はいずれも１０．０５°以下であり、前記第３の斜面部の傾斜角は１０．０５°よりも大きい請求項１に記載のコルゲートフィン型熱交換器。
【請求項３】
前記コルゲートフィンは、前記第１の斜面部、前記第２の斜面部及び前記第３の斜面部を含む複数の斜面部を有し、
前記複数の斜面部のうち、前記第１の扁平管への垂線に対して１０．０５°よりも大きい傾斜角で傾斜した斜面部の数は、前記第１の扁平管への垂線に対して１０．０５°以下の傾斜角で傾斜した斜面部の数よりも少ない請求項１又は請求項２に記載のコルゲートフィン型熱交換器。
【請求項４】
前記第１の斜面部、前記第２の斜面部及び前記第３の斜面部のそれぞれは、前記コルゲートフィンの下端側の高さが前記コルゲートフィンの上端側の高さよりも低くなるように形成されている請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載のコルゲートフィン型熱交換器。
【請求項５】
前記第１の斜面部、前記第２の斜面部及び前記第３の斜面部のそれぞれには、ルーバーが形成されている請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載のコルゲートフィン型熱交換器。
【請求項６】
前記コルゲートフィンには、スリットが形成されている請求項１〜請求項５のいずれか一項に記載のコルゲートフィン型熱交換器。
【請求項７】
前記スリットは、前記第１の扁平管又は前記第２の扁平管に接触する前記コルゲートフィンの頂部に設けられている請求項６に記載のコルゲートフィン型熱交換器。
【請求項８】
前記スリットは、前記第１の斜面部、前記第２の斜面部及び前記第３の斜面部に設けられている請求項６に記載のコルゲートフィン型熱交換器。
【請求項９】
請求項１〜請求項８のいずれか一項に記載のコルゲートフィン型熱交換器を備える冷凍サイクル装置。
【請求項１０】
請求項１〜請求項８のいずれか一項に記載のコルゲートフィン型熱交換器に用いられるコルゲートフィンを製造する製造装置であって、
帯状の薄板材を供給する供給部と、
前記供給部から供給された薄板材をコルゲート状に成形する成形部と、
前記成形部で成形された薄板材を切断してコルゲートフィンを作製する切断部と、を備え、
前記成形部は、前記薄板材を介在させた状態で互いに噛み合う一対の成形ローラを有しており、
前記一対の成形ローラのそれぞれの外周面には、互いに形状が異なる複数の歯が形成されているコルゲートフィンの製造装置。
【請求項１１】
請求項１〜請求項８のいずれか一項に記載のコルゲートフィン型熱交換器を製造する方法であって、
請求項１０に記載のコルゲートフィンの製造装置を用いて前記コルゲートフィンを製造する工程を含むコルゲートフィン型熱交換器の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コルゲートフィン型熱交換器、冷凍サイクル装置、コルゲートフィンの製造装置、及びコルゲートフィン型熱交換器の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、扁平チューブとコルゲートフィンとが交互に並列に横方向に積層された熱交換器が記載されている。この熱交換器のコルゲートフィンは、傾斜角度が大きい上部フィン部と、傾斜角度が小さい下部フィン部とからなる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００２−９００８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
傾斜角度の小さい下部フィン部では、除霜時に発生した融解水が排水されにくい。このため、特許文献１の熱交換器の除霜を行った場合、除霜終了時には、融解水が熱交換器の下部に集中して保水された状態になる。したがって、再着霜時に水の膨張が生じると、熱交換器が破損してしまうおそれがあるという問題点があった。【０００５】
本発明は、上述のような問題点を解決するためになされたものであり、熱交換器の破損を防止できるコルゲートフィン型熱交換器、冷凍サイクル装置、コルゲートフィンの製造装置、及びコルゲートフィン型熱交換器の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に係るコルゲートフィン型熱交換器は、互いに平行に配列された第１の扁平管及び第２の扁平管と、前記第１の扁平管と前記第２の扁平管との間に配置されたコルゲートフィンと、を備え、前記コルゲートフィンは、前記第１の扁平管と前記第２の扁平管との間を懸架し、前記第１の扁平管への垂線に対してそれぞれ第１の傾斜角及び第２の傾斜角で傾斜した第１の斜面部及び第２の斜面部と、前記第１の扁平管と前記第２の扁平管との間を懸架し、前記第１の斜面部と前記第２の斜面部との間に配置され、前記第１の扁平管への垂線に対して前記第１の傾斜角及び前記第２の傾斜角のいずれよりも大きい傾斜角で傾斜した第３の斜面部と、を有するものである。【０００７】
また、本発明に係る冷凍サイクル装置は、上記のコルゲートフィン型熱交換器を備えるものである。【０００８】
また、本発明に係るコルゲートフィンの製造装置は、帯状の薄板材を供給する供給部と、前記供給部から供給された薄板材をコルゲート状に成形する成形部と、前記成形部で成形された薄板材を切断してコルゲートフィンを作製する切断部と、を備え、前記成形部は、前記薄板材を介在させた状態で互いに噛み合う一対の成形ローラを有しており、前記一対の成形ローラのそれぞれの外周面には、互いに形状が異なる複数の歯が形成されているものである。【０００９】
また、本発明に係るコルゲートフィン型熱交換器の製造方法は、上記のコルゲートフィン型熱交換器を製造する方法であって、上記のコルゲートフィンの製造装置を用いて前記コルゲートフィンを製造する工程を含むものである。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、コルゲートフィン型熱交換器の破損を防止できる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の実施の形態１に係る冷凍サイクル装置の概略構成を示す冷媒回路図である。
【図２】本発明の実施の形態１に係るコルゲートフィン型熱交換器の構成を示す斜視図である。
【図３】本発明の実施の形態１に係るコルゲートフィン型熱交換器におけるコルゲートフィン３０の構成を示す正面図である。
【図４】本発明の実施の形態１に係るコルゲートフィン型熱交換器の製造工程の一部として、コルゲートフィン３０の製造工程及びその工程で用いられる製造装置を示す模式図である。
【図５】本発明の実施の形態１に係るコルゲートフィン型熱交換器の製造装置において、成形ローラ６１、６２のそれぞれの外周面を薄板材５１の供給方向に沿って展開した概略の構成を示す図である。
【図６】本発明の実施の形態１に関する実機試験に用いたコルゲートフィン型熱交換器の一部の構成を示す正面図である。
【図７】本発明の実施の形態１に関する実機試験の結果を示す図である。
【図８】本発明の実施の形態１に関する実機試験において、フィンピッチＦｐが１．６ｍｍのコルゲートフィン型熱交換器の除霜前の状態（ａ）と、除霜後半の状態（ｂ）とを併せて示す図である。
【図９】本発明の実施の形態１に関する実機試験において、フィンピッチＦｐが１．８ｍｍのコルゲートフィン型熱交換器の除霜前の状態（ａ）と、除霜後半の状態（ｂ）とを併せて示す図である。
【図１０】本発明の実施の形態１に係るコルゲートフィン型熱交換器における霜３５の滑落の有無の境界を示す境界線図である。
【図１１】本発明の実施の形態１に係るコルゲートフィン型熱交換器における除霜時の霜３５の挙動の例を示す説明図であり、除霜前半の状態（ａ）と除霜後半の状態（ｂ）とを併せて示す図である。
【図１２】本発明の実施の形態２に係るコルゲートフィン型熱交換器におけるコルゲートフィン３０の構成を示す正面図である。
【図１３】本発明の実施の形態２に係るコルゲートフィン型熱交換器における除霜時の融解水の挙動の例を示す説明図である。
【図１４】本発明の実施の形態３に係るコルゲートフィン型熱交換器におけるコルゲートフィン３０の構成を示す斜視図である。
【図１５】本発明の実施の形態３に係るコルゲートフィン型熱交換器におけるコルゲートフィン３０の正面図（ａ）と側面図（ｂ）とを併せて示す図である。
【図１６】図１５に示すコルゲートフィン３０を備えたコルゲートフィン型熱交換器における除霜時の融解水の挙動の例を示す説明図である。
【図１７】本発明の実施の形態３に係るコルゲートフィン型熱交換器におけるコルゲートフィン３０の変形例を示す図である。
【図１８】図１７に示すコルゲートフィン３０を備えたコルゲートフィン型熱交換器における除霜時の融解水の挙動の例を示す説明図である。
【図１９】本発明の実施の形態４に係るコルゲートフィン型熱交換器におけるコルゲートフィン３０の構成を示す斜視図である。
【図２０】本発明の実施の形態４に係るコルゲートフィン型熱交換器におけるコルゲートフィン３０の正面図（ａ）と側面図（ｂ）とを併せて示す図である。
【図２１】本発明の実施の形態４に係るコルゲートフィン型熱交換器における除霜時の融解水の挙動の例を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
実施の形態１．
本発明の実施の形態１に係るコルゲートフィン型熱交換器、冷凍サイクル装置、コルゲートフィンの製造装置、及びコルゲートフィン型熱交換器の製造方法について説明する。図１は、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置の概略構成を示す冷媒回路図である。本実施の形態では、冷凍サイクル装置として空気調和装置を例示している。なお、図１を含む以下の図面では、各構成部材の寸法の関係や形状等が実際のものとは異なる場合がある。また、以下の説明における各構成部材同士の位置関係（例えば、上下関係等）は、原則として、コルゲートフィン型熱交換器を含む冷凍サイクル装置を使用可能な状態に設置したときのものである。
【００１３】
図１に示すように、冷凍サイクル装置は、圧縮機１、四方弁２、熱源側熱交換器３、減圧装置４及び負荷側熱交換器５が冷媒配管を介して環状に接続された構成を有している。また、冷凍サイクル装置は、熱源側熱交換器３に空気を送風する送風ファン６と、負荷側熱交換器５に空気を送風する送風ファン７と、を有している。なお、図１では、冷房運転及び暖房運転の双方を行う空気調和装置として必要最小限の構成要素のみを示している。冷凍サイクル装置は、図１に示す構成要素の他に、圧力計測手段、気液分離器、レシーバ、アキュムレータ等を備えていてもよい。
【００１４】
圧縮機１は、吸入した低圧冷媒を圧縮し、高圧冷媒として吐出する流体機械である。四方弁２は、冷房運転時と暖房運転時とで冷凍サイクル内の冷媒の流れ方向を切り替えるものである。熱源側熱交換器３は、冷房運転時には放熱器（例えば、凝縮器）として機能し、暖房運転時には蒸発器として機能する熱交換器である。熱源側熱交換器３では、内部を流通する冷媒と、送風ファン６により送風される空気（外気）との熱交換が行われる。減圧装置４は、高圧冷媒を減圧して低圧冷媒とするものである。減圧装置４としては、例えば、開度を調節可能な電子膨張弁などが用いられる。負荷側熱交換器５は、冷房運転時には蒸発器として機能し、暖房運転時には放熱器（例えば、凝縮器）として機能する熱交換器である。負荷側熱交換器５では、内部を流通する冷媒と、送風ファン７により送風される空気との熱交換が行われる。ここで、冷房運転とは、負荷側熱交換器５に低温低圧の冷媒を供給する運転のことであり、暖房運転とは、負荷側熱交換器５に高温高圧の冷媒を供給する運転のことである。
【００１５】
冷房運転又は暖房運転が長時間継続されると、蒸発器として機能する熱交換器に着霜が生じ、当該熱交換器の熱交換効率が低下する場合がある。したがって、着霜が生じる条件を満たし、かつ冷房運転又は暖房運転が所定時間継続された場合には、四方弁２によって冷媒の流れ方向を切り替え、蒸発器に高温高圧の冷媒（ホットガス）を供給する除霜運転が行われる。着霜が生じる条件を満たすか否かは、例えば、蒸発器側の空気の乾球温度（例えば、２℃以下）及び相対湿度（例えば、９３．１％以上）に基づき、不図示の制御装置によって判定される。
【００１６】
図２は、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器の構成を示す斜視図である。本実施の形態では、熱源側熱交換器３及び負荷側熱交換器５の少なくとも一方にコルゲートフィン型熱交換器が用いられている。図２に示すように、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器は、内部流体（本例では冷媒）を上下方向に流通させる縦流れ式である。コルゲートフィン型熱交換器は、互いに平行に配列されて鉛直方向（重力方向）に延伸した複数の扁平管１０と、隣り合う２つの扁平管１０の間に配置された少なくとも１つのコルゲートフィン３０と、が交互に積層された構成を有している。扁平管１０のそれぞれの上端は上部ヘッダ１２に接続されており、扁平管１０のそれぞれの下端は下部ヘッダ１３に接続されている。コルゲートフィン３０は、金属平板がコルゲート状（波状）に成形された構成を有している。コルゲートフィン型熱交換器では、扁平管１０内を上下方向に流通する冷媒と、重力方向及び扁平管１０の積層方向の双方と交差（例えば、直交）する方向に流れる送風空気と、の間で熱交換が行われる。
【００１７】
図３は、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器におけるコルゲートフィン３０を送風空気の流れ方向に見た構成を示す正面図である。図３では、隣り合う２つの扁平管１０ａ、１０ｂと、扁平管１０ａ、１０ｂの間に配置された１つのコルゲートフィン３０と、を示している。図３に示すように、コルゲートフィン３０は、一方の扁平管１０ａに接触する複数の頂部３１と、他方の扁平管１０ｂに接触する複数の頂部３２と、頂部３１と頂部３２との間にそれぞれ設けられ、扁平管１０ａ、１０ｂの間を懸架する複数の斜面部と、を有している。以下、図３中において右下がりの斜面部を斜面部３３ａ（斜面部３３ａ１、３３ａ２、・・・を含む）といい、左下がりの斜面部を斜面部３３ｂ（斜面部３３ｂ１、３３ｂ２、・・・を含む）という。扁平管１０ａと頂部３１との間、及び扁平管１０ｂと頂部３２との間は、例えば、それぞれろう付けにより接合されている。
【００１８】
本例の構成では、複数の斜面部３３ａ同士は必ずしも互いに平行になっていない。また、複数の斜面部３３ｂ同士は必ずしも互いに平行になっていない。すなわち、複数の斜面部３３ａ、３３ｂは、複数パターンの傾斜角（例えば、傾斜角φ１〜φ９）で扁平管１０ａへの垂線に対して傾斜している。ここで、コルゲートフィン型熱交換器が使用可能な状態に設置されると、各斜面部３３ａ、３３ｂから扁平管１０ａへの垂線はいずれも水平となる。本例では、複数の斜面部３３ａ、３３ｂは、扁平管１０ａへの垂線を基準として、相対的に大きい傾斜角（例えば、傾斜角φ２、φ３、φ６、φ７、φ８、φ９）で傾斜した急斜面部（例えば、斜面部３３ｂ１、３３ａ２、３３ｂ３、３３ａ４、３３ｂ４、３３ａ５）と、相対的に小さい傾斜角（例えば、傾斜角φ１、φ４、φ５）で傾斜した緩斜面部（例えば、斜面部３３ａ１、３３ｂ２、３３ａ３）と、を少なくとも含んでいる。ここで、各急斜面部の傾斜角は、互いに異なっていてもよい。また、各緩斜面部の傾斜角は、互いに異なっていてもよい。ただし、急斜面部の傾斜角は、後述するように、１０．０５°よりも大きいことが好ましく、１１．２５°以上であることがより好ましい。１つのコルゲートフィン３０において、緩斜面部は、少なくとも１つの急斜面部を挟んで複数箇所に設けられている。図３に示す範囲では、緩斜面部は、２つの急斜面部（斜面部３３ｂ１、３３ａ２）を挟んで２箇所に設けられている。また、１つのコルゲートフィン３０において、急斜面部は、少なくとも１つの緩斜面部を挟んで複数箇所に設けられている。図３に示す範囲では、急斜面部は、２つの緩斜面部（斜面部３３ｂ２、３３ａ３）を挟んで２箇所に設けられている。
【００１９】
複数の斜面部３３ａ、３３ｂのそれぞれは、コルゲートフィン３０の下端側の高さが上端側の高さよりも低くなるように形成されている。これにより、コルゲートフィン３０は、上端部から下端部に向かって高さが単調に低下する構成を有している。ここで、コルゲートフィン３０の上端部とは、図２において上方に位置する上部ヘッダ１２側の端部のことであり、コルゲートフィン３０の下端部とは、図２において下方に位置する下部ヘッダ１３側の端部のことである。
【００２０】
複数の頂部３１（頂部３１−１、３１−２・・・を含む）及び複数の頂部３２（頂部３２−１、３２−２、・・・を含む）は、それぞれ複数パターンの頂角を有している。頂部３１、３２の頂角は、当該頂部３１、３２を挟んで両側に位置する斜面部３３ａ及び斜面部３３ｂのそれぞれの傾斜角の和で定義される。本例では、頂部３１、３２は、相対的に大きい角度である第１の頂角（例えば、相対的に大きい傾斜角同士の和）を有する大頂角部（例えば、頂部３１−１、３１−３、３２−４、３１−４）と、第１の頂角よりも小さい第２の頂角（例えば、相対的に大きい傾斜角と相対的に小さい傾斜角との和）を有する中頂角部（例えば、頂部３２−１、３２−２、３２−３）と、第２の頂角よりも小さい第３の頂角（例えば、相対的に小さい傾斜角同士の和）を有する小頂角部（例えば、頂部３１−２）と、を少なくとも含んでいる。１つのコルゲートフィン３０において、大頂角部は、１つ以上の小頂角部又は中頂角部を挟んで複数箇所に設けられており、中頂角部は、１つ以上の小頂角部又は大頂角部を挟んで複数箇所に設けられており、小頂角部は、１つ以上の中頂角部又は大頂角部を挟んで複数箇所に設けられている。
【００２１】
図４は、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器の製造工程の一部として、コルゲートフィン３０の製造工程及びその工程で用いられる製造装置を示す模式図である。図４に示すように、コルゲートフィン３０の製造工程で用いられる製造装置は、供給部５０、成形部６０及び切断部７０を有している。
【００２２】
供給部５０は、ロール状に巻かれた金属製（例えば、アルミニウム製）の薄板材５１を保持するドラムを備えている。供給部５０は、ドラムを回転させ、帯状の薄板材５１を下流側の成形部６０に供給するようになっている。
【００２３】
成形部６０は、供給された薄板材５１をコルゲート状に成形するものである。成形部６０は、一対の成形ローラ６１、６２を有している。成形ローラ６１、６２のそれぞれの外周面には、薄板材５１を介在させた状態で互いに噛み合う複数の歯がそれぞれ軸方向に沿って設けられている。
【００２４】
図５は、成形ローラ６１、６２のそれぞれの外周面を薄板材５１の供給方向（図中の左右方向）に沿って展開した概略の構成を示す図である。図５に示すように、成形ローラ６１の外周面には、互いに形状（例えば、頂角）が異なる複数の歯６１ａ、６１ｂ、６１ｃが、径方向の外側に突出して設けられている。図５において、歯６１ａの頂角はθ１ａであり、歯６１ｂの頂角はθ１ｂであり、歯６１ｃの頂角はθ１ｃである。また、成形ローラ６２の外周面には、歯６１ａ、６１ｂ、６１ｃと噛み合うとともに互いに形状（例えば、頂角）が異なる複数の歯６２ａ、６２ｂ、６２ｃ、６２ｄが、径方向の外側に突出して設けられている。図５において、歯６２ａの頂角はθ２ａであり、歯６２ｂの頂角はθ２ｂであり、歯６２ｃの頂角はθ２ｃであり、歯６２ｄの頂角はθ２ｄである。例えば、頂角θ１ａ、θ１ｃは、相対的に大きい角度である上記の第１の頂角に相当する。頂角θ２ａ、θ２ｂ、θ２ｃ、θ２ｄは、第１の頂角よりも小さい角度である上記の第２の頂角に相当する。頂角θ１ｂは、第２の頂角よりも小さい角度である上記の第３の頂角に相当する。
【００２５】
切断部７０は、成形部６０でコルゲート状に成形された薄板材５１を所定の長さで切断し、コルゲートフィン３０を作製するものである。
【００２６】
コルゲートフィン３０の製造工程では、供給部５０から供給された帯状の薄板材５１を成形ローラ６１、６２によって成形し、成形された薄板材５１を切断部７０で所定の長さに切断する。これにより、頂角が互いに異なる複数の頂部３１、３２を有するコルゲートフィン３０が作製される。
【００２７】
作製された複数のコルゲートフィン３０と、別工程で作製された複数の扁平管１０とを交互に積層し、積層方向両端部には一対のサイドプレート等を配置する。そして、各扁平管１０の一端及び他端にそれぞれ上部ヘッダ１２及び下部ヘッダ１３を接続する。これにより、コルゲートフィン型熱交換器の組立体が作製される。作製された組立体をろう材の融点以上の温度に加熱することにより、組立体の構成部材同士がろう付けされ、コルゲートフィン型熱交換器が作製される。
【００２８】
次に、斜面部３３ａ、３３ｂの傾斜角φについて、実機試験の結果に基づき説明する。図６は、実機試験に用いたコルゲートフィン型熱交換器の一部の構成を示す正面図である。ここで、扁平管１０ａの中心軸と扁平管１０ｂの中心軸との間の距離をＤｐ［ｍｍ］とし、積層方向（図６では上下方向）における扁平管１０ａ、１０ｂの高さをＨｔｕｂｅ［ｍｍ］とし、積層方向におけるコルゲートフィン３０の頂部３１と頂部３２との距離（フィン高さ）をＨ［ｍｍ］（＝Ｄｐ−Ｈｔｕｂｅ）とし、コルゲートフィン３０の頂部３１と頂部３２との間の中間位置から次の中間位置までの距離（フィンピッチ）をＦｐ［ｍｍ］とし、コルゲートフィン３０の頂部３１、３２の頂角をθ［°］とし、内部流体の流れ方向を重力方向とした場合の各斜面部３３ａ、３３ｂの傾斜角をφ［°］（例えば、φ＝θ／２）とした。なお、本例では、頂角θの範囲を０°＜θ＜１８０°とし、傾斜角φの範囲を０°＜φ＜９０°とした。また、本例では、フィンピッチＦｐ、頂角θ及び傾斜角φを含む上記の各パラメータは熱交換器の全体に亘ってほぼ同一であるものとした。また、頂角θは、フィンピッチＦｐ及びフィン高さＨを用いて次式により算出した。
θ＝２×ｔａｎ−１（（Ｆｐ／２）／（Ｈ／２））
【００２９】
図７は、実機試験の結果を示す図である。実機試験では、フィンピッチＦｐが１．６ｍｍ（θ＝２０．１°、φ＝１０．０５°）のコルゲートフィン型熱交換器と、フィンピッチＦｐが１．８ｍｍ（θ＝２２．５°、φ＝１１．２５°）のコルゲートフィン型熱交換器とを用いて、除霜時の霜の挙動（特に、斜面部３３ａ、３３ｂでの霜の滑落の有無）を評価した。
【００３０】
図８は、フィンピッチＦｐが１．６ｍｍ（φ＝１０．０５°）のコルゲートフィン型熱交換器の除霜前の状態（ａ）と、除霜後半の状態（ｂ）とを併せて示す図である。図８（ａ）に示すように、除霜前の状態では、コルゲートフィン３０の全体に亘って霜３５が付着していた。この状態から、扁平管１０ａ、１０ｂにホットガスを流し、除霜を開始した。コルゲートフィン３０の各斜面部３３ａ、３３ｂの中央部では、扁平管１０ａ、１０ｂからの距離が遠いためフィン効率が低い。このため、図８（ｂ）に示すように、除霜後半においても、斜面部３３ａ、３３ｂのそれぞれの中央部にはシャーベット状の霜３５が残存していた。これにより、除霜完了までには相対的に長時間を要した。斜面部３３ａ、３３ｂでは霜３５の一部のみが滑落し、全体として霜３５の滑落が十分に生じなかったため、霜の挙動を「未滑落」と評価した（図７参照）。
【００３１】
図９は、フィンピッチＦｐが１．８ｍｍ（φ＝１１．２５°）のコルゲートフィン型熱交換器の除霜前の状態（ａ）と、除霜後半の状態（ｂ）とを併せて示す図である。図９（ａ）に示すように、除霜前の状態では、コルゲートフィン３０の全体に亘って霜３５が付着していた。この状態から、扁平管１０ａ、１０ｂにホットガスを流し、除霜を開始した。この構成においても、除霜前半には図８（ｂ）と同様に、コルゲートフィン３０の各斜面部３３ａ、３３ｂの中央部にシャーベット状の霜３５が残存した。しかしながら、残存した霜３５のほぼ全ては、除霜後半で、それぞれ斜面部３３ａ、３３ｂに沿って頂部３１、３２付近に滑落した（図９（ｂ））。斜面部３３ａ、３３ｂの霜３５のほとんどが滑落したため、霜の挙動を「滑落」と評価した（図７参照）。頂部３１、３２付近はフィン効率が高く、また扁平管１０ａ、１０ｂに近接しているため、頂部３１、３２付近に滑落した霜３５は短時間で溶融した。これにより、図９の構成では、除霜完了までの時間を図８の構成よりも短縮することができた。
【００３２】
上記実機試験の結果から、コルゲートフィン型熱交換器の斜面部３３ａ、３３ｂの傾斜角φを大きくすると、斜面部３３ａ、３３ｂの中央部から頂部３１、３２付近に霜３５を滑落させることができるため、除霜時間を短縮できることが分かった。また、急斜面部となる斜面部３３ａ、３３ｂで霜３５を滑落させるためには、傾斜角φが１０．０５°よりも大きいこと（例えば、頂角θが２０．１°よりも大きいこと）が好ましく、傾斜角φが１１．２５°以上であること（例えば、頂角θが２２．５°以上であること）がより好ましいことが分かった。
【００３３】
ただし、傾斜角φをあまり大きくすると、フィンピッチＦｐが大きくなることにより伝熱面積が減少し、熱交換器としての熱交換効率が低下してしまう。したがって、急斜面部となる斜面部３３ａ、３３ｂの傾斜角φは、例えば、１１．２５°程度が好ましいことが分かった。
【００３４】
図１０は、隣り合う扁平管１０同士の距離ＤｐとフィンピッチＦｐとの関係において、霜３５の滑落の有無の境界を示す境界線図である。図１０の横軸は距離Ｄｐを表しており、縦軸はフィンピッチＦｐを表している。斜面部３３ａ、３３ｂの傾斜角φを少なくとも１０．０５°よりも大きくするためには、距離ＤｐとフィンピッチＦｐとが下記の式（１）の関係を満たしている必要がある。
Ｆｐ＞０．１７７６×Ｄｐ−０．２６６６    ・・・（１）
【００３５】
図１０では、距離ＤｐとフィンピッチＦｐとが式（１）の関係を満たさない領域を「未滑落領域」として示した。すなわち、距離ＤｐとフィンピッチＦｐとの関係が未滑落領域に含まれる場合には、除霜時において霜３５を十分に滑落させることができない。
【００３６】
また、斜面部３３ａ、３３ｂの傾斜角φを１１．２５°以上とするためには、距離ＤｐとフィンピッチＦｐとが下記の式（２）の関係を満たしている必要がある。
Ｆｐ≧０．１９８９×Ｄｐ−０．２９８３    ・・・（２）
【００３７】
図１０では、距離ＤｐとフィンピッチＦｐとが式（２）の関係を満たす領域を「滑落領域」として示した。すなわち、距離ＤｐとフィンピッチＦｐとの関係が滑落領域に含まれる場合には、除霜時において霜３５を十分に滑落させることができる。
【００３８】
次に、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器の除霜時の動作について説明する。図１１は、コルゲートフィン型熱交換器における除霜時の霜の挙動の例を示す説明図であり、除霜前半の状態（ａ）と除霜後半の状態（ｂ）とを併せて示す図である。図１１の（ａ）及び（ｂ）は、図３に対応する正面図である。ここで、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置では、着霜が生じる条件（例えば、蒸発器側の空気の乾球温度が２℃以下でかつ相対湿度が９３．１％以上）を満たす場合に、除霜のために四方弁２が切り替えられ、高温の冷媒（ホットガス）がコルゲートフィン型熱交換器の扁平管１０を流通するものとする。
【００３９】
図１１（ａ）に示すように、除霜前半には、フィン効率の低い各斜面部３３ａ、３３ｂの中央部に霜３５が残存している。
【００４０】
図１１（ｂ）に示すように、除霜後半には、相対的に大きい傾斜角φ（例えば、φ＞１０．０５°）で傾斜した斜面部３３ｂ１、３３ａ２、３３ｂ３、３３ａ４、３３ｂ４（急斜面部）上の霜３５は、扁平管１０ａ又は扁平管１０ｂ近傍に滑落する。これにより、滑落した霜３５は、フィン効率の高い扁平管１０ａ又は扁平管１０ｂ近傍で速やかに溶融する。このため、除霜に要する時間を短縮することができる。
【００４１】
一方、図１１（ｂ）に示すように、相対的に小さい傾斜角φ（例えばφ≦１０．０５°）で傾斜した斜面部３３ｂ２、３３ａ３（緩斜面部）上の霜３５は、扁平管１０ａ又は扁平管１０ｂ近傍にほとんど滑落しない。これにより、霜３５は、斜面部３３ｂ２、３３ａ３の中央部で溶融する。斜面部３３ｂ２、３３ａ３等の緩斜面部では、急斜面部と比較して頂部３１と頂部３２との間の距離が短いため、フィン効率が高くなっている。このため、霜３５が斜面部３３ｂ２、３３ａ３の中央部で溶融する場合であっても、除霜に要する時間をより短縮することができる。
【００４２】
除霜により発生した融解水は、コルゲートフィン３０や扁平管１０ａ、１０ｂを伝って下方に排水される。
【００４３】
ここで、コルゲートフィン３０の全ての斜面部３３ａ、３３ｂが、相対的に小さい傾斜角φ（例えば、φ≦１０．０５°）で傾斜した緩斜面部であると仮定する。この場合、全ての斜面部３３ａ、３３ｂで霜３５の滑落が生じないため、除霜に要する時間は比較的長くなる。一方で、フィンピッチＦｐが小さくなり伝熱面積が大きくなるため、熱交換効率は高くなる。
【００４４】
次に、コルゲートフィン３０の全ての斜面部３３ａ、３３ｂが、相対的に大きい傾斜角φ（例えば、φ＞１０．０５°）で傾斜した急斜面部であると仮定する。この場合、全ての斜面部３３ａ、３３ｂで霜３５の滑落が生じるため、除霜に要する時間は短縮される。一方で、フィンピッチＦｐが大きくなり伝熱面積が減少するため、熱交換効率は低下してしまう。
【００４５】
本実施の形態のように緩斜面部と急斜面部とを混在させる場合には、より多くの斜面部で霜の滑落を生じさせるとともに平均のフィンピッチを小さくするため、より傾斜角の小さい緩斜面部を部分的に密に配置するのが有効である。この場合、コルゲートフィン３０における急斜面部の数は、緩斜面部の数よりも少なくなる。
【００４６】
以上説明したように、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器は、互いに平行に配列された扁平管１０ａ、１０ｂと、扁平管１０ａと扁平管１０ｂとの間に配置されたコルゲートフィン３０と、を備え、コルゲートフィン３０は、扁平管１０ａと扁平管１０ｂとの間を懸架し、扁平管１０ａへの垂線に対してそれぞれ傾斜角φ１（第１の傾斜角の一例）及び傾斜角φ４（第２の傾斜角の一例）で傾斜した斜面部３３ａ１（第１の斜面部の一例）及び斜面部３３ｂ２（第２の斜面部の一例）と、扁平管１０ａと扁平管１０ｂとの間を懸架し、斜面部３３ａ１と斜面部３３ｂ２との間に配置され、扁平管１０ａへの垂線に対して傾斜角φ１及び傾斜角φ４のいずれよりも大きい傾斜角φ２及び傾斜角φ３で傾斜した斜面部３３ｂ１及び斜面部３３ａ２（第３の斜面部の一例）と、を有するものである。また、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置は、上記のコルゲートフィン型熱交換器を備えるものである。
【００４７】
この構成によれば、除霜を行う際に、斜面部３３ｂ１、３３ａ２上の霜３５を扁平管１０ａ又は扁平管１０ｂ近傍に滑落させることができるため、霜３５を速やかに溶融させることができる。また、霜３５の滑落が生じにくい斜面部３３ａ１、３３ｂ２では、斜面部３３ｂ１、３３ａ２と比較してフィン効率が高くなっているため、霜３５を比較的短時間で溶融させることができる。これにより、フィン効率の比較的高い部位（例えば、急斜面部以外の部位）で分散して霜３５を溶融させることができるため、除霜時間を短縮することができる。さらに、除霜時間を短縮することにより、除霜に必要なエネルギーを削減することができるため、冷凍サイクル装置を省エネルギー化することができる。
【００４８】
また、１つのコルゲートフィン３０に急斜面部と緩斜面部とを混在させることによって、平均のフィンピッチＦｐを小さくできるため、コルゲートフィン３０の伝熱面積が減少するのを抑えることができる。これにより、除霜時間を短縮しつつ、熱交換器としての熱交換効率を維持することができる。
【００４９】
また、除霜時の融解水が排水されにくい緩斜面部は、急斜面部を挟んで複数箇所に設けられている。これにより、緩斜面部を密集させずに分散させることができるため、除霜終了時に、融解水が熱交換器の特定の部分に集中して保水された状態になるのを防ぐことができる。したがって、再着霜時に水の膨張が生じても、熱交換器が破損するのを防止することができる。よって、コルゲートフィン型熱交換器を長寿命化することができる。
【００５０】
また、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器において、傾斜角φ１、φ４はいずれも１０．０５°以下であり、傾斜角φ２、φ３はいずれも１０．０５°よりも大きい。これにより、除霜時において、急斜面部上の霜３５を扁平管１０に滑落させることができる。また、平均のフィンピッチＦｐを小さくでき、コルゲートフィン３０の伝熱面積が減少するのを抑えることができる。
【００５１】
また、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器において、傾斜角φ２、φ３はいずれも１１．２５°以上であってもよい。これにより、除霜時において、急斜面部上の霜３５をより確実に扁平管１０に滑落させることができる。
【００５２】
また、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器において、コルゲートフィン３０は、斜面部３３ａ１、３３ｂ１、３３ａ２、３３ｂ２を含む複数の斜面部を有し、複数の斜面部のうち、扁平管１０ａへの垂線に対して１０．０５°よりも大きい傾斜角で傾斜した斜面部の数は、扁平管１０ａへの垂線に対して１０．０５°以下の傾斜角で傾斜した斜面部の数よりも少なくてもよい。これにより、平均のフィンピッチＦｐを小さく維持しつつ、より多くの斜面部で霜の滑落を生じさせることができる。
【００５３】
また、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器において、複数の斜面部３３ａ、３３ｂのそれぞれは、コルゲートフィン３０の下端側の高さがコルゲートフィン３０の上端側の高さよりも低くなるように形成されている。
【００５４】
この構成によれば、除霜時において、隣り合う扁平管１０ａ、１０ｂの一方だけでなく両方に霜３５を滑落させることができる。これにより、滑落した霜３５を扁平管１０ａ、１０ｂの両方で溶融させることができるため、除霜時間を短縮することができる。また、除霜により生じた融解水を、途中で滞留させることなく、コルゲートフィン３０に沿って下方に排水することができる。
【００５５】
また、本実施の形態に係るコルゲートフィンの製造装置は、帯状の薄板材５１を供給する供給部５０と、供給部５０から供給された薄板材５１をコルゲート状に成形する成形部６０と、成形部６０で成形された薄板材５１を切断してコルゲートフィン３０を作製する切断部７０と、を備え、成形部６０は、薄板材５１を介在させた状態で互いに噛み合う一対の成形ローラ６１、６２を有しており、一対の成形ローラ６１、６２のそれぞれの外周面には、互いに形状が異なる複数の歯６１ａ〜６１ｃ、６２ａ〜６２ｄが形成されている。
【００５６】
このコルゲートフィンの製造装置によれば、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器のコルゲートフィン３０を容易に作製することができる。
【００５７】
また、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器の製造方法は、上記のコルゲートフィンの製造装置を用いてコルゲートフィン３０を製造する工程を含むものである。
【００５８】
このコルゲートフィン型熱交換器の製造方法によれば、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器を容易に作製することができる。
【００５９】
実施の形態２．
本発明の実施の形態２に係るコルゲートフィン型熱交換器について説明する。図１２は、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器におけるコルゲートフィン３０の構成を示す正面図である。なお、実施の形態１と同一の機能及び作用を有する構成要素については、同一の符号を付してその説明を省略する。
【００６０】
図１２に示すように、本実施の形態のコルゲートフィン３０は、各斜面部３３ａ、３３ｂのそれぞれに形成されたルーバー１００を有している。本例のルーバー１００は、斜面部３３ａ、３３ｂのそれぞれにおける扁平管１０ａ、１０ｂの間の中央部に設けられている。ルーバー１００は、例えば、斜面部３３ａ、３３ｂを切り起こすことにより形成された切り起こし式のルーバーである。ここで、ルーバー１００は、扁平管１０ａ、１０ｂの間の中央部に限らず、扁平管１０ａ、１０ｂの一方側に偏って設けられていてもよい。また、ルーバー１００は、頂部３１、３２近傍を除いた斜面部３３ａ、３３ｂのそれぞれの全面に設けられていてもよい。
【００６１】
次に、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器の除霜時の動作について説明する。図１３は、コルゲートフィン型熱交換器における除霜時の融解水の挙動の例を示す説明図である。図１３では、融解水の流れの例を矢印で示している。
【００６２】
図１３に示すように、本実施の形態のコルゲートフィン型熱交換器では、除霜により発生した融解水は、コルゲートフィン３０、扁平管１０ａ、１０ｂを伝って下方に排水されるだけでなく、ルーバー１００により形成された開口部を介しても下方に排水される。これにより、コルゲートフィン３０の上面（上向きの面）を流れる融解水は、ルーバー１００により形成された開口部を介して、コルゲートフィン３０の下面（下向きの面）にも容易に流れるようになっている。
【００６３】
以上説明したように、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器において、複数の斜面部３３ａ、３３ｂのそれぞれには、ルーバー１００が形成されている。この構成によれば、ルーバー１００の前縁効果によって熱交換器の伝熱性能を向上させることができる。
【００６４】
また、本実施の形態によれば、除霜時に発生した融解水を、ルーバー１００を介して重力方向に排水することができる。これにより、融解水の排水経路が増加するため、排水に要する時間を短縮することができる。
【００６５】
また、本実施の形態によれば、コルゲートフィン３０の頂部３１、３２の頂角側（内側）の面に上方からの融解水を流入させることができるため、頂部３１、３２での保水許容限界を超えた融解水を下方に排水することができる。また、頂部３１、３２に溜まる融解水を排水することによって、コルゲートフィン型熱交換器の全体の保水量を減少させることができる。したがって、再着霜時の水の膨張によって熱交換器が破損するのを防止することができる。
【００６６】
実施の形態３．
本発明の実施の形態３に係るコルゲートフィン型熱交換器について説明する。図１４は、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器におけるコルゲートフィン３０の構成を示す斜視図である。なお、実施の形態１と同一の機能及び作用を有する構成要素については、同一の符号を付してその説明を省略する。
【００６７】
図１４に示すように、本実施の形態のコルゲートフィン３０には、一方の面と他方の面との間を貫通する複数のスリット１０１（貫通孔）が形成されている。スリット１０１は、扁平管１０との接触部（頂部３１、３２）又はその近傍に設けられている。
【００６８】
図１５は、コルゲートフィン３０の正面図（ａ）と側面図（ｂ）とを併せて示す図である。図１５の左方は重力方向を表している。図１５の（ｂ）では、融解水の流れの例を矢印で示している。図１５に示すように、本例のスリット１０１は、半楕円状の形状を有しており、頂部３１、３２のそれぞれの上部（例えば、頂部３１、３２の中心よりも上方））に設けられている。
【００６９】
図１６は、図１５に示すコルゲートフィン３０を備えたコルゲートフィン型熱交換器における除霜時の融解水の挙動の例を示す説明図である。図１６では、融解水の流れの例を矢印で示している。図１６に示すように、本例の構成では、融解水は、スリット１０１を介してコルゲートフィン３０の上面から下面に流れ落ちながら、コルゲートフィン３０を伝って下方に排水される。
【００７０】
図１７は、コルゲートフィン３０の変形例を示す図である。図１７の左方は重力方向を表している。図１７の（ｂ）では、融解水の流れの例を矢印で示している。図１７に示すように、本例のスリット１０１は、楕円状の形状を有しており、頂部３１、３２の上部及び下部に跨って設けられている。
【００７１】
図１８は、図１７に示すコルゲートフィン３０を備えたコルゲートフィン型熱交換器における除霜時の融解水の挙動の例を示す説明図である。図１８では、融解水の流れの例を矢印で示している。図１８に示すように、本例の構成では、融解水は、コルゲートフィン３０を伝って下方に流れるのに加えて、スリット１０１を介し扁平管１０を伝って重力方向に流れる。したがって、本例の構成によれば、融解水をコルゲートフィン３０に沿って排水できるだけでなく、扁平管１０に沿って重力方向に排水することができる。
【００７２】
以上説明したように、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器において、コルゲートフィン３０には、スリット１０１が形成されている。また、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器において、スリット１０１は、頂部３１、３２に設けられている。
【００７３】
この構成によれば、除霜時に発生した融解水を、スリット１０１を介して重力方向に排水することができる。これにより、融解水の排水経路が増加するため、排水に要する時間を短縮することができる。また、この構成によれば、斜面部３３ａ、３３ｂから頂部３１、３２に滑落した霜の融解により生じた融解水を、スリット１０１のない構成と比較して速やかに排水することができる。
【００７４】
また、本実施の形態によれば、融解水の溜まりやすい頂部３１、３２に排水経路が設けられるため、融解水をより確実に排水することができる。また、頂部３１、３２に溜まる融解水を排水できるため、再着霜時の水の膨張によって熱交換器が破損するのを防止することができる。
【００７５】
また、本実施の形態によれば、融解水の溜まりやすい頂部３１、３２に排水経路が設けられるため、除霜完了時におけるコルゲートフィン型熱交換器の全体の保水量を減少させることができる。
【００７６】
実施の形態４．
本発明の実施の形態４に係るコルゲートフィン型熱交換器について説明する。図１９は、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器におけるコルゲートフィン３０の構成を示す斜視図である。なお、実施の形態１と同一の機能及び作用を有する構成要素については、同一の符号を付してその説明を省略する。
【００７７】
図１９に示すように、本実施の形態のコルゲートフィン３０には、一方の面と他方の面との間を貫通する複数のスリット１０１が形成されている。スリット１０１は、斜面部３３ａ、３３ｂ（例えば、斜面部３３ａ、３３ｂのうち頂部３１、３２よりも上方）に設けられている。コルゲートフィン３０の扁平管１０に対する接触面は、コルゲートフィン３０の幅方向全体に形成されている。
【００７８】
図２０は、コルゲートフィン３０の正面図（ａ）と側面図（ｂ）とを併せて示す図である。図２０の左方は重力方向を表している。図２０の（ｂ）では、融解水の流れの例を矢印で示している。図２０に示すように、スリット１０１は、例えば、各斜面部３３ａ、３３ｂにおいて中央部よりも下方に設けられている。
【００７９】
図２１は、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器における除霜時の融解水の挙動の例を示す説明図である。図２１では、融解水の流れの例を矢印で示している。図２１に示すように、本例の構成では、融解水は、スリット１０１を介しコルゲートフィン３０を伝って下方に流れる。
【００８０】
以上説明したように、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器において、コルゲートフィン３０には、スリット１０１が形成されている。また、本実施の形態に係るコルゲートフィン型熱交換器において、スリット１０１は、複数の斜面部３３ａ、３３ｂに設けられている。
【００８１】
この構成によれば、除霜時に発生した融解水を、スリット１０１を介して重力方向に排水することができる。これにより、融解水の排水経路が増加するため、排水に要する時間を短縮することができる。
【００８２】
また、本実施の形態によれば、スリット１０１が斜面部３３ａ、３３ｂに設けられているため、実施の形態３の構成と比較すると、コルゲートフィン３０と扁平管１０との接触面積が減少するのを防ぐことができる。したがって、除霜時の熱を扁平管１０からコルゲートフィン３０に効率良く伝えることができるとともに、融解水を速やかに排水することができる。
【００８３】
その他の実施の形態．
本発明は、上記実施の形態に限らず種々の変形が可能である。
例えば、上記実施の形態では、冷凍サイクル装置として空気調和装置を例に挙げたが、本発明は、空気調和装置以外の冷凍サイクル装置にも適用可能である。
【００８４】
また、上記の各実施の形態や変形例は、互いに組み合わせて実施することが可能である。
【符号の説明】
【００８５】
１  圧縮機、２  四方弁、３  熱源側熱交換器、４  減圧装置、５  負荷側熱交換器、６、７  送風ファン、１０、１０ａ、１０ｂ  扁平管、１２  上部ヘッダ、１３  下部ヘッダ、３０  コルゲートフィン、３１、３１−１、３１−２、３１−３、３１−４、３２、３２−１、３２−２、３２−３、３２−４  頂部、３３ａ、３３ａ１、３３ａ２、３３ａ３、３３ａ４、３３ａ５、３３ｂ、３３ｂ１、３３ｂ２、３３ｂ３、３３ｂ４  斜面部、３５  霜、５０  供給部、５１  薄板材、６０  成形部、６１、６２  成形ローラ、６１ａ、６１ｂ、６１ｃ、６２ａ、６２ｂ、６２ｃ、６２ｄ  歯、７０  切断部、１００  ルーバー、１０１  スリット、θ、θ１ａ、θ１ｂ、θ１ｃ、θ２ａ、θ２ｂ、θ２ｃ、θ２ｄ  頂角、φ、φ１、φ２、φ３、φ４、φ５、φ６、φ７、φ８、φ９  傾斜角。
【図１】
2016181509.tif 000003
【図２】
2016181509.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【国際調査報告】
2016181509.tif 000024
2016181509.tif 000025
2016181509.tif 000026
2016181509.tif 000027