(57)【要約】  本発明は発明は自動車用トルクコンバータにおけるインペラシェルとフロントカバーとの接合部における溶接構造及びレーザ溶接方法に関する。インペラシェル１０とフロントカバー１２とはその軸方向筒状突出部10-1A,12-1Aを相互に軸方向に嵌合される構造とし、径方向外側に位置する軸方向筒状突出部12-1Aと対向突当面とは全周においてレーザ溶接部１４にて溶接される。レーザ溶接部１１は、径方向においては外周面より突当面間を、径方向内側の軸方向筒状突出部10-1Aに一部食い込む(食込み深さ=d)ように延設されている。溶接ビームは矩形断面を呈する。溶接部１１の形成は、第１段階での円周方向に沿って間隔をおいた仮止め溶接と、第２段階での全周での本溶接とで構成され、仮止め溶接部は本溶接時に一部は固化状態を維持するように細長い形状とされる。
2015079742.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
インペラシェルと、インペラシェルに対して外周部の全周に沿った溶接部にて溶接されるフロントカバーと、インペラシェル及びフロントカバーにより形成される内部空間に収容され、インペラ、タービン及びステータを具備して成る流体式動力伝達装置と、同じく前記内部空間に収容され、内部油圧により駆動されて、フロントカバー対向面にクラッチフェーシングを介して係合され、入力側と出力側とを直接動力伝達するピストンプレートとを具備し、インペラシェルとフロントカバーとは相互に軸方向に嵌合される軸方向筒状突出部を夫々備え、前記溶接部は、インペラシェルとフロントカバーとの一方における径方向外側に位置する軸方向筒状突出部とインペラシェルとフロントカバーとの他方との突当面を全周において溶接するレーザ溶接部であるトルクコンバータ。
【請求項２】
請求項１に記載の発明において、レーザ溶接部は突当面より径方向内側の軸方向筒状突出部に一部食い込むように延設されているトルクコンバータ。
【請求項３】
請求項１若しくは２に記載の発明において、前記溶接部は溶接ビームが矩形断面のレーザによるレーザ溶接部であるトルクコンバータ。
【請求項４】
請求項１から３のいずれか一項に記載の発明において、前記溶接部より軸方向に離間した部位において、全周に延びる第２のレーザ溶接部を備え、径方向においては第２のレーザ溶接部は径方向外側の軸方向の筒状突出部の外面より径方向外側の筒状突出部を貫通し、径方向内側の軸方向筒状突出部に一部食い込むように延設されているトルクコンバータ。
【請求項５】
請求項１から４のいずれか一項に記載の発明において、インペラシェルとフロントカバーとの前記突当面に、円周方向において間隔を置いた複数の箇所においてレーザ溶接による仮止め溶接部を有し、仮止め溶接部は外側からの前記全周に沿った溶接部と一体溶融されているトルクコンバータ。
【請求項６】
請求項５に記載の発明において、前記仮止め溶接部は円周方向に延在しているトルクコンバータ。
【請求項７】
請求項１に記載のレーザ溶接部を得るためのレーザ溶接方法であって、インペラシェルとフロントカバーとはその軸方向筒状突出部を軸方向にて嵌合し、インペラシェルとフロントカバーとの一方における径方向外側に位置する軸方向筒状突出部とインペラシェルとフロントカバーとの他方との対向面が突当られ、突当部に外周よりレーザビームを当て、全周に沿ってレーザ溶接することにより突当面間にレーザ溶接部を形成するレーザ溶接方法。
【請求項８】
請求項７に記載の発明において、レーザ溶接はレーザ溶接部が突当面間を越えて、径方向内側の軸方向筒状突出部に一部食い込むように行われるレーザ溶接方法。
【請求項９】
請求項７若しくは８に記載の発明において、レーザ溶接ビームは矩形断面形状をなし、前記突当面間の隙間を全周におけるどの部位にあっても前記突当面に溶肉を形成し得るようにビーム幅の大きさが設定されるレーザ溶接方法。
【請求項１０】
請求項９に記載の発明において、レーザ溶接ビームの矩形断面は縦長形状をなし、矩形断面の縦長は突当面に沿った方向に延びているレーザ溶接方法。
【請求項１１】
請求項７から１０のいずれか一項に記載の発明において、前記溶接部より軸方向に離間した部位において外周よりレーザビームを当て径方向外側の軸方向の筒状突出部の外面より径方向外側の筒状突出部を貫通し、径方向内側の軸方向筒状突出部に一部食い込む第２の溶接部を形成するレーザ溶接方法。
【請求項１２】
請求項７から１１のいずれか一項に記載の発明において、全周に沿った前記レーザ溶接部の形成に先立ち、第１段階の溶接工程として、インペラシェルとフロントカバーとは、円周方向において間隔を置いた複数の箇所にて突当部に外周よりレーザビームを当てることで仮止め溶接部の形成を行い、その後の第２段階の溶接工程として、前記全周に沿ったレーザ溶接部の形成を行い、第２段階の溶接に際し、第１段階の溶接工程で得られた各仮止め溶接部ついては、溶肉の凝固状態が一部でいつも維持されるレーザ溶接方法。
【請求項１３】
請求項１２に記載の発明において、第１段階の溶接工程における各溶接箇所において溶肉は円周方向に沿って延在するようにされる溶接方法。
【請求項１４】
インペラシェルと、インペラシェルに対して外周部の全周に沿った溶接部にて溶接されるフロントカバーと、インペラシェル及びフロントカバーにより形成される内部空間に収容され、インペラ、タービン及びステータを具備して成る流体式動力伝達装置と、同じく前記内部空間に収容され、内部油圧により駆動されて、フロントカバー対向面にクラッチフェーシングを介して係合され、入力側と出力側とを直接動力伝達するピストンプレートとを具備し、前記溶接部は、インペラシェルとフロントカバーとを、円周方向において間隔を置いた複数の箇所において接合し、かつ円周方向に延びる仮止め溶接部と、インペラシェルとフロントカバーとを前記仮止め溶接部も含めた全周において溶接する全周溶接部とから成るトルクコンバータ。
【請求項１５】
インペラシェルと、インペラシェルに対して外周部の全周に沿って溶接されるフロントカバーと、インペラシェル及びフロントカバーにより形成される内部空間に収容され、インペラ、タービン及びステータを具備して成る流体式動力伝達装置と、同じく前記内部空間に収容され、内部油圧により駆動されて、フロントカバー対向面にクラッチフェーシングを介して係合され、入力側と出力側とを直接動力伝達するピストンプレートとを具備して成るトルクコンバータにおけるインペラシェルとフロントカバーとの外周部の全周溶接方法であって、第１段階の溶接工程として、インペラシェルとフロントカバーとは、円周方向において間隔を置いた複数の箇所にて溶接することで仮止めを行い、第２段階の溶接工程として、インペラシェルとフロントカバーとの接合部に沿った全周に沿ってかつ仮止めされた箇所についてはこれと重なるように溶接を行い、この第２段階の溶接に際して、第１段階の溶接工程で仮止めされた各箇所については、溶肉の凝固状態が一部でいつも維持されるように溶接が行われることを特徴とする溶接方法。
【請求項１６】
請求項１５に記載の発明において、第１段階の溶接工程における各溶接箇所において溶肉は円周方向に沿って延在するようにされる溶接方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明はロックアップ装置を備えた自動車用トルクコンバータ、特に、そのインペラシェルとフロントカバーとの接合部における溶接構造及び溶接方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
トルクコンバータはインペラ、タービン及びステータの３種の羽根車からなる流体式動力伝達部と、内部油圧により駆動されて、フロントカバー対向面にクラッチフェーシングを介して係合され、入力側と出力側とを直接動力伝達するロックアップ部材とをインペラシェル内部に収容して構成される。インペラシェルはフロントカバーに対して外周においてアーク溶接等により全周溶接することで外部に対して閉鎖される。また、ロックアップ部材は、所定以上の車速域においてトルクコンバータの入出力の機械的な締結を行う。ロックアップ部材は、前面にクラッチフェーシングを取り付け、タービンハブに軸方向に移動可能に嵌挿されたピストンプレートとして構成される。ロックアップ時には、ピストンプレートの前室の圧力が解放され、後室の動力伝達油の圧力によって、ピストンプレートが前進し、これによりピストンプレート前面のクラッチフェーシングがフロントカバーの対向面に押し付けられる。そして、高速域ではピストンプレートの前後の高い差圧によってクラッチフェーシングをカバーに接触させて完全ロックアップを行わせるが、低速域では差圧を相対的に下げることによりある程度トルクコンバータ機能を効かせつつクラッチフェーシングをフロントカバーに対して油膜を介在させつつ滑らせる所謂スリップロックアップを行うようになっている。そして、スリップロックアップ時における摩擦面の急速磨耗抑制の観点からクラッチフエーシングに対向するフロントカバーの環状部位は粗面化されている。スリップロックアップについては特許文献１を参照。また、フロントカバーとインペラシェルとの溶接構造については特許文献２−４参照。ロックアップ機構を備えトルクコンバータについては特許文献５参照。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平７−１７４２０８号公報
【特許文献２】特開平１０−２３９８号公報
【特許文献３】特開２００２−１４７５６４号公報
【特許文献４】特表２００６−５０９１６８号公報
【特許文献５】特２０１３−８７８２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
安定なスリップロックアップのためにクラッチフエーシングとフロントカバーとの間の油膜の圧力を一定にすることが必要であり、このためクラッチフエーシングと対向するフロントカバーの部位の平面度が重要であるが、インペラシェルとフロントカバーとの溶接は内部の密閉のため全周にて行う必要があり、その大きな入熱はクラッチフエーシングと対向するフロントカバーの部位に熱歪下でうねりを生じさせ、その平面度を悪化させる懸念があり、平面度の悪化はクラッチフエーシングとフロントカバーとの間における油膜の圧力の変動を大きくし、安定なスリップロックアップ動作を損なうことになる。特許文献２や特許文献３においてはインペラシェルとフロントカバーとは筒状部同士における挿入構造とし、アーク溶接は応力集中の起こり難い筒状部において行われており、この筒状部でのインペラシェルとフロントカバーとの溶接構造はクラッチフエージングと対向するフロントカバー面の平面度悪化やボス座面の平面度悪化の問題に対する幾分の対策となり得たが、入熱が大きいアーク溶接では上記問題に対する完全な対策たり得なかった。また溶接ビードによるトルクコンバータ隣接部品への干渉の問題があった。また、特許文献４は筒状のインペラシェルに対する板状のフロントカバーの接合のためのレーザ溶接の採用を示すが、それ以上のものではなく、もとより上記問題点を解決を意図したものではなく、また解決のための示唆を与え得るものでもなかった。【０００５】
本発明は本発明はこのような従来の問題点を解決し、インペラシェルとフロントカバーとの溶接時の入熱に係らず、クラッチフエーシングと対向したフロントカバーの部位の所期の平面度の維持を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の第１発明によれば、インペラシェルと、インペラシェルに対して外周部の全周に沿った溶接部にて溶接されるフロントカバーと、インペラシェル及びフロントカバーにより形成される内部空間に収容され、インペラ、タービン及びステータを具備して成る流体式動力伝達装置と、同じく前記内部空間に収容され、内部油圧により駆動されて、フロントカバー対向面にクラッチフェーシングを介して係合され、入力側と出力側とを直接動力伝達するピストンプレートとを具備し、インペラシェルとフロントカバーとは相互に軸方向に嵌合される軸方向筒状突出部を夫々備え、前記溶接部は、インペラシェルとフロントカバーとの一方における径方向外側に位置する軸方向筒状突出部とインペラシェルとフロントカバーとの他方との突当面を全周において溶接するレーザ溶接部であるトルクコンバータが提供される。好ましくは、レーザ溶接部は突当面より径方向内側の軸方向筒状突出部に一部食い込むように延設されており、また、レーザ溶接ビームは矩形断面のもの、特に、縦長が突当面に沿った方向に延びる細長矩形断面のものであることが好ましい。【０００７】
第１発明を実施するレーザ溶接方法にあっては、インペラシェルとフロントカバーとはその軸方向筒状突出部を軸方向にて嵌合し、インペラシェルとフロントカバーとの一方における径方向外側に位置する軸方向筒状突出部とインペラシェルとフロントカバーとの他方との対向面が突当られ、突当部に外周よりレーザビームを当て、全周に沿ってレーザ溶接することにより突当面間にレーザ溶接部を形成している。【０００８】
本発明の第２の発明によれば、また、インペラシェルと、インペラシェルに対して外周部の全周に沿った溶接部にて溶接されるフロントカバーと、インペラシェル及びフロントカバーにより形成される内部空間に収容され、インペラ、タービン及びステータを具備して成る流体式動力伝達装置と、同じく前記内部空間に収容され、内部油圧により駆動されて、フロントカバー対向面にクラッチフェーシングを介して係合され、入力側と出力側とを直接動力伝達するピストンプレートとを具備し、前記溶接部は、インペラシェルとフロントカバーとを、円周方向において間隔を置いた複数の箇所において接合し、かつ円周方向に延びる仮止め溶接部と、インペラシェルとフロントカバーとを前記仮止め溶接部も含めた全周において溶接する全周溶接部とから成るトルクコンバータが提供される。【０００９】
第２発明の実施である溶接構造を得るための溶接方法にあっては、第１段階の溶接工程として、インペラシェルとフロントカバーとは、円周方向において間隔を置いた複数の箇所にて溶接することで仮止めを行い、第２段階の溶接工程として、インペラシェルとフロントカバーとの接合部に沿った全周に沿ってかつ仮止めされた箇所についてはこれと重なるように溶接を行い、この第２段階の溶接に際して、第１段階の溶接工程で仮止めされた各箇所については、溶肉の凝固状態が一部でいつも維持されるように溶接が行われるようにされる。第１段階の溶接工程における各溶接箇所において溶肉は円周方向に沿って延在するようにされることが好ましい。
【発明の効果】
【００１０】
第１発明におけるレーザ溶接の採用は、入熱の集中の結果、筒状部同士の溶接であり応力集中が生じ難いことも相俟って、ボスナットの座面や摩擦材の平面度悪化の問題が生ずることはない。そのため、溶接工程後の熱歪が低減され、クラッチフェーシングと摺動するフロントカバー面のうねりを低減することができる。そのため、所期のスリップロックアップ動作を行うことができ、燃料消費効率の向上を図ることができる。また、レーザ溶接はアーク溶接と異なりビードは生じないため、インペラシェルとフロントカバーとの筒状部同士のアーク溶接の場合にトルクコンバータ隣接部品への干渉の原因となり得るため必要であったビード研削といった事後の追加的作業を省くことができる。レーザ溶接部を突当部を超えて半径内側の軸方向突出部に一部貫入させた構造はせん断特性の向上に有利である。また、ビーム形状が矩形断面を呈するレーザ溶接はビーム幅の適当な選定によりインペラシェルとフロントカバーとの突当面の円周方向の避け得ない位置変動及び幅変動にかかわらず所期の品質の溶接接合を確保することができる。効率的なレーザエネルギ利用の観点からはレーザビームは縦長の矩形断面のものを採用し、矩形断面の縦長方向を突当面に沿った方向とさせる配置が好適である。レーザ溶接として半導体溶接を採用することにより、そのビーム強度の均一性により、より一層高い溶接品質を得ることができる。また、レーザビームを矩形断面とすることにより所望ビーム強度を確保しつつ許容公差範囲内で変化する突当部の全域をカバーし得る広い照射面積を確保することができ、インペラシェルとフロントカバーとの突当部の確実な溶接を行うことができる。【００１１】
第２発明によれば、インペラシェルとフロントカバーとの外周部の溶接は、第１段階としての、円周方向において間隔を置いた複数の箇所にて溶接することで仮止め溶接と、第２段階としての、全周での溶接との２段階で行われる。そのため、第１段階の各仮溶接部位に重ねて行われる第２段階の溶接はその各部位で溶肉の凝固状態が一部ではいつも維持されるように行われるため、第１段階の溶接部における各部位での仮止め状態を維持することができるため、仮止めの効果が損なわれることがなく、第２段階の全周溶接完了後における最終的な熱歪が低減され、クラッチフェーシングと摺動するフロントカバー面のうねり低減することができる。そのため、所期のスリップロックアップ動作を行うことができ、燃料消費効率の向上を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】図１はトルクコンバータの断面図である。
【図２】図２は図１の部分的拡大図であり、トルクコンバータのロックアップ機構におけるクラッチフェーシングとフロントカバーとの対向部の詳細図であり、（ａ）は非ロックアップ時、（ｂ）は低押付力・高差回転のスリップロックアップ状態、（ｃ）は高押付力・低差回転のスリップロックアップ状態を夫々示す。
【図３】図３は図１におけるインペラシェルとフロントカバーとの溶接部の拡大断面図である。
【図４】図４は図２と同様であるが従来の溶接部の拡大断面図である。
【図５】図５はインペラシェルとフロントカバーとの突当面（溶接前）を示す部分的模式的円周方向展開図である。
【図６】図６はインペラシェルとフロントカバーとの突当面の模式的断面図であり、矩形断面レーザによる溶接工程を模式的に示す。
【図７】図７は図２と同様であるが本発明の別実施形態を示す。
【図８】図８は図１のVIII−VIII線に沿ってインペラシェルとフロントカバーのみを示す矢視断面図であり、仮溶接後で本溶接開始直後の溶接工程の進行状態を示している。
【図９】図９（ａ）〜（ｅ）はインペラシェルとフロントカバーとの合せ目での一つの仮止め後の本溶接工程の進行を模式的に示す円周方向展開図である。
【図１０】図１０は本溶接完了後のフロントカバーのクラッチフエーシング係合面の平面度を示すグラフであり、（ａ）は本発明、（ｂ）は従来を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
図１はこの発明の実施形態におけるトルクコンバータを軸線に沿った断面にて示しており、１０はインペラシェルであり、インペラシェル１０にフロントカバー１２（インペラシェル１０と素材を同様とする鋼板のプレス成形品）が後述のように全周にてレーザ溶接部１１にて接合され、外部に対して密閉された内部空間が形成される。この内部空間に流体式動力伝達装置１３とロックアップ装置１４とが収容される。流体式動力伝達装置１３は周知のようにインペラ１５、タービン１６及びステータ１７を基本的構成要素とする。タービン１６はハブ１８上のタービン支持プレート１９に固定され、ハブ１８は内周面にスプライン18-1を形成している。他方、インペラシェル１０の内周側に固定されるスリーブ２０に、周知のように、変速機の図示しない入力軸が図１の左側より挿入され、入力軸の先端がハブ１８のスプライン18-1に嵌合される。ロックアップ装置１４は出力側回転部材であるドリブンプレート２２（ハブ１８にタービン支持プレート１９と共にリベット２４にて供締めされる）と、入力側回転部材であるドライブプレート２６と、周知のように、円周方向に離間して複数設けられ、ドリブンプレート２２とドライブプレート２６とを周知のように円周方向に弾性連結するダンパスプリング２８と、ダンパスプリング２８と共に移動される中間部材であるイコライザプレート２９とからなる。更に、ドライブプレート２６はハブ１８上を摺動可能なピストンプレート３０にリベット３１にて固定される。ピストンプレート３０の外周面にクラッチフエーシング（摩擦材）３２がフロントカバー１２と微小間隙にて対向するように設置される。外周側のダンパスプリング２８に加え、内周側にもダンパスプリング３３が設けられ、外周側のダンパスプリング２８と同様に内周側ダンパスプリング３３もドリブンプレート２２とドライブプレート２６とを円周方向に弾性連結し、スプリング２８による緩衝域より高弾性域において回転変動の抑制を行うように機能する。フロントカバー１２は外面にボスナット３４を溶接（アーク溶接）固定しており、このボスナット３４に、周知のように、エンジンの出力軸と一体回転する回転プレート３５がボルト３６にて連結・固定される。そして、図２においてクラッチフエーシング３２に対向するフロントカバー１２の表面における環状部位１２Ａは粗面をなしている。
【００１４】
以上の構成はトルクコンバータとしては周知のものであり、エンジンの出力軸の回転は回転プレート３５よりフロントカバー１２及びインペラシェル１０を介してインペラ１５に伝達され、インペラ１５よりタービン１６、タービン１６からステータ１７を介しインペラ１５に循環されるオイルの流れにより回転トルクはハブ１８を介して図示しない変速機の入力軸に伝達される。また、ロックアップ時には前後差圧によってピストンプレート３０がフロントカバー１２側に移動され、クラッチフエーシング３２がフロントカバー１２の対向面と摩擦係合することによりエンジン出力側と変速機入力側が直結される。また、内周、外周のダンパスプリング28, 33は回転変動に応じてドリブンプレート２２とドライブプレート２６との相対回転を許容し、相対回転が小さいときの小弾性率の外周側ダンパスプリング２８、相対回転が大きくなったときの高弾性率の内周側ダンパスプリング３３の夫々による振動吸収機能が達成される。内、外周のダンパスプリング28, 33を備えたスプリングダンパの構成及び作用は特許文献６に開示のものと実質的に同様である。
【００１５】
次に、ロックアップ機構におけるクラッチフエーシング３２とこれに対向するフロントカバー１２との間のロックアップ動作について図２を参照してより詳細に説明すると、非ロックアップ状態におけるクラッチフエーシング３２とフロントカバー１２との対向部は部分的に拡大して図２（ａ）に示され、クラッチフエーシング３２は摩擦特性の良好な特殊な紙を素材とし、ピストンプレート３０のフロントカバー１２に対向するピストンプレート３０の面上に環状に固着されている。クラッチフエーシング３２を固着したピストンプレート３０の面30-1はトルクコンバータ中心線Ｃ（図１）に鉛直なフロントカバー１２の表面に対して外周側に対し内周側が後退するように幾分の傾斜をなしている。そのため、ピストンプレート３０の面30-1に固定されたクラッチフエーシング３２もフロントカバー対向面に対して同様な傾斜を呈している。従って、クラッチフエーシング３２がフロントカバー１２の対向面から離間した非ロックアップ状態においてはフロントカバー１２とクラッチフエーシング３２との間の隙間Ｓの大きさは外周側が小さく内周側が大きくなっている。フロントカバーの表面におけるクラッチフエーシング３２と対向した部位１２Ａは粗面化されている。
【００１６】
次に、本発明におけるロックアップ動作について説明すると、ロックアップ前は図２（ａ）に示すように、ピストンプレート３０はフロントカバー１２の対向面から離間して位置しており、ピストンプレート３０は回転はしているがフロントカバー１２とは差回転が大きい状態にある。ロックアップ域への移行のため、ピストンプレート３０に前後の差圧をかけて行くとピストンプレート３０はフロントカバー１２に向けて摺動移動される。そして、このとき、ピストンプレート３０にかかる圧力は未だ小さいため、ピストンプレート３０はその姿勢を維持したまま、フロントカバー１２の対向内面における粗面部位１２Ａに油膜を介して軽く押し付けられる。そして、ピストンプレート３０の未だ低い回転数とフロントカバー１２の大きな回転数との差の下でスリップロックアップ状態に移行するが、ピストンプレート３０の面30-1の傾斜故に、フロントカバー１２との接触は図２（ｂ）に示すように対向面が滑りながら主にクラッチフエーシング３２の外周部において起こる。このときのスリップロックアップ状態は低押し付け力及び高差回転下でのスリップロックアップとなる。スリップロックアップにおいてはロックアップクラッチによる動力伝達も行われるが、トルクコンバータによる動力伝達機能もまだ効いており、両者の並存下での動力伝達となる。そして、クラッチフエーシング３２と接触するフロントカバー１２の環状領域１２Ａは粗面をなしているためクラッチフエーシング３２とフロントカバー１２との間の油膜の良好な切れを得ることができ、良好なスリップロックアップを得ることができる。
【００１７】
スリップロックアップ域への移行によりピストンプレート３０の回転数が大きくなってゆき、また、ピストンプレート３０にかかる動力伝達油の圧力が大きくなると、高押し付け力及び低差回転下でのスリップロックアップ領域に入る。このとき、ピストンプレート３０はクラッチフエーシング３２を介してフロントカバー１２の接触面を起点として変形するため、ピストンプレート３０は図２（ｃ）に示すように、中心部がフロントカバー側に変形し、ピストンプレート３０の面30-1（クラッチフエーシング３２の表面）は（ａ）（ｂ）に示す当初の傾斜が解消し、むしろ、クラッチフエーシング３２の内周側がフロントカバー１２の表面における粗面領域１２Ａに主として当たる。このときにおいても、クラッチフエーシング３２と接触するフロントカバー１２の環状領域１２Ａは表面が粗面をなしているためクラッチフエーシング３２とフロントカバー１２との間の油膜の良好な切れを得ることができ、良好なスリップロックアップを得ることができる。そして、押し付け力がさらに上昇し、ロックアップピストンとフロントカバーとの差回転が完全に消失すると完全ロックアップ動作に移行する。
【００１８】
次に、インペラシェル１０とフロントカバー１２とのレーザ溶接による溶接部１１の構成を説明する。溶接部１１は後述するように第１段階での仮止め溶接と、その後の第２段階での全周溶接（本溶接）とから構成される。溶接部１１は図１−図３に示すようにインペラシェル１０はフロントカバー１２の側が筒状部10-1を構成し、フロントカバー１２もインペラシェル１０の側が筒状部12-1を構成する。図３に拡大して示すようにインペラシェル１０の筒状部10-1の先端部が外径側において肉を取られた内側筒状突出部10-1Aを形成し、他方、フロントカバー１２の筒状部12-1の先端部は内径側において肉を取られた外側筒状突出部12-1Aを形成し、インペラシェル１０の内側筒状突出部10-1Aとフロントカバー１２の外側筒状突出部12-1Aとが相互に軸方向に嵌合され、本実施形態では後述のようにインペラシェル１０の筒状部10-1に対する外側筒状突出部12-1Aの突当面にレーザビームが照射され、溶接部１１が形成される。
【００１９】
図４はインペラシェルとフロントカバーとの間に軸方向の嵌合構造を持つ特許文献２及び３における溶接構造を模式的に示すが、この場合、溶接方法は溶肉部の形状からアークであると推認され、溶接部１１１はインペラシェルの筒状部10-1に対するフロントカバーの外側筒状突出部112-1Aの突当面に位置しており、外面はビード111Aが盛り上がった構造となっている。また、アーク溶接部１１１は内側筒状突部110-1Aの外面に留まっており、内側筒状突出部110-1Aの中まで食い込む（貫通する）構造は見られない。この従来のアーク溶接による溶接部１１１による問題点として、溶接時の入熱によるフロントカバー１２（図２）のクラッチフエーシング３２との対向部の平面度の悪化がある。即ち、アーク溶接では被溶接部の隣接部位への入熱が大きく、クラッチフエーシング３２との対向部においてフロントカバー１２に熱歪を発生させ、この熱歪特に、クラッチフエーシング３２との対向面１２Ａにおいてフロントカバー１２の平面度が悪化する。面１２Ａの平面度の悪化は、ロックアップ制御、特にロックアップ制御開始時にクラッチフエーシング３２をこれに対向するフロントカバー１２の表面に対して滑らせる前述したスリップロックアップ制御に悪影響を及ぼす。即ち、フロントカバー表面１２Ａのうねりの存在は所謂くさび効果により油膜の圧力変動を大きくし、所期のスリップロックアップ制御ができなくなる。また、クラッチフエーシング３２との対向部におけるフロントカバー１２の悪化した平面度はクラッチフエーシング３２との摺動抵抗（クラッチフエーシングとフロントカバー１２の対向部位との隙間はあまり大きくできないため被係合状態でも多少の摺動抵抗は発生する）を大きくするため、クラッチフエージング３２を構成する摩擦材として耐力の大きなものを必要とする。また、アーク溶接による溶接部に隣接した部位への大きな入熱は、ボスナット３４の座面３４Ａ（図１の回転プレート３５の取付け面）の平面度も悪化させる。従って、溶接時の熱歪を考慮し、ボスナット３４の座面３４Ａの見込み加工（想定される熱歪に合わせてボスナット３４の座面３４Ａをテーパ状に切削加工し、熱歪によって座面３４Ａが平行となるように補正を行う加工）を行う必要が出てくる。更に、溶接ビードによるトルクコンバータ隣接部品への緩衝の問題もある。即ち、アーク溶接の場合、図４に示すように溶接ビード111Aが必ず発生し、溶接ビード111Aの盛り上がりは、外側の部品との干渉の懸念があるため（干渉ラインをＬにて模式的に示す）、この干渉ラインＬを超えないように、溶接ビード111Aの盛り上がり部分を除去するための切削加工が後工程として必要となる。
【００２０】
これに対し、本実施形態では突当面の溶接はアーク溶接ではなくレーザ溶接によっている。即ち、図３において、インペラシェル１０の内側筒状突出部10-1Aとフロントカバー１２の外側筒状突出部12-1Aとが相互に軸方向に嵌合され、インペラシェル１０の筒状部10-1に対する外側筒状突出部12-1Aの突当面がレーザ溶接による溶接部１１を構成する。この溶接部１１は突当面間を半径内方に延びていることはもとより、径方向内側の内側筒状突出部10-1Aに一部食い込むように延設されている。レーザ溶接部１１は内側筒状突出部10-1Aに部分的に貫通するようになっている。レーザ溶接はその高いエネルギ密度によって溶接ビームの貫徹力が大きく、このような貫通溶接が実現可能であり、せん断強度の保証が可能となる。そして、フロントカバー側の板厚（フロントカバー１２の外側筒状突出部12-1Aの肉厚）を薄くし、溶着面積を大きく確保することによりせん断強度の向上に繋げることができる。また、インペラシェル１０とフロントカバー１２とを圧入構造（インペラシェル１０の内側筒状突出部10-1Aとフロントカバー１２の外側筒状突出部12-1Aとを圧入構造）とし、これにより溶接隙間が非常に狭くなりボイド等の溶接不良の対策となる。尚、図示した実施形態のようにフロントカバー先端（外側筒状突出部12-1A）をインペラシェルに突当構造とする代わりに、インペラシェル先端をフロントカバーに突当構造とする（外側筒状突出部をインペラシェル１０側、内側筒状突出部をフロントカバー１２側とする）ことも可能である。
【００２１】
レーザ溶接においてはエネルギ密度が高いためビームを被溶接部（突当部）に熱を集中させることができ、溶接部以外の部位への入熱（フロントカバー１２側への入熱）が少なく、クラッチフエーシング３２に対するフロントカバー１２の平面度が維持されるため、クラッチフエーシング３２との摺動抵抗が小さく維持され、クラッチフエーシング３２として耐力の大きなものを必要としない（クラッチフエーシング３２のコスト低減）。また、ボスナット３４の座面３４Ａの平面度を維持することができるため、アーク溶接の場合は必要であったボスナット３４の座面（回転プレート３５の取付け面）の見込み加工工程を省略することができる（加工コストの低減）。加えて、レーザ溶接においては、溶接ビードの盛り上がりは殆ど生じない（被溶接部と面一に維持される）ため、溶接ビードはそのままにしておいても外側の部品との干渉ラインＬに対し図３に示すように余裕があり、これを超えてしまう懸念がない（アーク溶接で必要であったビード部の切削加工が不要でありこの分の加工コストの低減）。
【００２２】
インペラシェル１０とフロントカバー１２との接合部の溶接は内部に作動油を封入する必要上全周において行う必要がある。溶接すべきインペラシェル１０とフロントカバー１２との対向面間に残る隙間（図３ではフロントカバー１２の筒状部12-1の外側筒状突出部12-1Aとこれに対向するインペラシェル１０の筒状部10-1との間の隙間）は平均的には０．２mm程度であるが、許容範囲内の突当部の隙間の大きさ変動及び隙間位置の変動更にはレーザ溶接機の位置ずれ、平面度、軸直角度の各々の公差を考慮すると、これらを全てカバーするように、レーザビームにより直接照射溶融される範囲にその両側の直接照射部位からの熱伝導により溶融される範囲を付加したトータルの範囲が最低限０．６mm程度は得られることが溶接品質の確保のため必要である。図５はインペラシェル１０とフロントカバー１２との突当面間の隙間を円周方向に展開して模式的に示しており、インペラシェル１０とフロントカバー１２間の突当面間の隙間（合わせ目）Ｇは円周方向に一定ではなく或る程度の範囲で変化しており、また、突当面の位置も一定ではなく、レーザトーチから発生される溶接ビームとしてはこの変動範囲の隙間において所望の溶接品質を得ることができるものであることが必要である。そこで、本発明の実施においては円周方向における突当面の変動範囲をカバーするようにビームスポットの形状として矩形のものを採用している。そして、矩形断面のレーザビームについては例えばＹＡＧレーザに関しては特開2011−18823号公報等に記載があるが、ビームスポットの広い矩形断面における強度分布が均一な観点において本発明の実施においては半導体レーザの採用が好ましい。このような半導体レーザとして市販のものとしては例えばエンシュウ株式会社製のＬ１型レーザ溶接装置（出力４ＫＷ）を採用することができる。即ち、半導体レーザにおいてもレーザ発信器により得られるレーザビームの断面は円形断面であるが、クラッドにより被覆された縦長矩形断面の光ファイバコアを有するビーム形状変換器を通過させるとき、コアとクラッドとの界面での全反射を繰り返すことによりレーザビーム断面を縦長矩形断面形状に変換することができる。即ち、図６においてビーム形状変換器（図示せず）により得られたこのような縦長矩形断面形状のレーザビームを４０にて示し、縦長矩形断面形状のレーザビーム４０は集光レンズ４２により集光され、インペラシェル１０とフロントカバー１２間の突当面に照射（照射位置でのレーザビームを４０Ａにて示す）され、図１−図３のレーザ溶接部１１を得ることができる。図５において、レーザビームの縦長矩形断面形状のインペラシェル１０とフロントカバー１２間の突当面間の隙間Ｇに対する位置関係が示され、レーザビーム４０の縦長矩形断面における縦長Lの方向が突当面間の隙間Ｇに沿うような位置関係となっている。この位置関係は矩形断面のレーザエネルギの効率的利用のため重要である。即ち、上述Ｌ１型レーザ溶接装置によるレーザビーム４０の縦長矩形断面は1.6mm×0.4mmといった極細長形状であり、溶接方向（円周方向）における被溶接部の各一点を想定すると、この各一点におけるレーザエネルギの照射を受ける時間の実質的最長（その点で受ける照射レーザエネルギの総量の実質的最大）はレーザビーム４０の縦長矩形断面における縦長Lの方向を突当部に沿うように配置することにより得ることができるからである。そして、突当面間の溶肉の形成はレーザビームが直接当たることにより溶融が行われることと、この溶融部からの伝導熱により溶融されること、とが合併して行われる。換言すれば、レーザビーム４０の縦長矩形断面形状における縦長Ｌ分に熱伝導効果により溶融される分を上下に付加した範囲（上述Ｌ１型レーザ溶接装置の場合上下に夫々0.5mm程度の範囲）において溶接が行い得る。レーザビームによる直接加熱分に伝熱による加熱分を付加した溶接範囲の上下縁の軌跡は想像線M1, M2にて示される。上述のように、突当面間の隙間Ｇはその位置及び大きさが円周方向に沿って変動があるが、隙間Ｇが全周に亘って軌跡M1, M2の内側に位置するようにレーザビーム４０の矩形断面における縦長Ｌが選定され、これにより全周に亘ってのインペラシェル１０とフロントカバー１２間の突当面間の完全密閉溶接が可能となる。
【００２３】
レーザビームの強力な貫徹力により溶接部１１は図３に示すようにインペラシェルの筒状部10-1に対するフロントカバー１２の外側筒状突出部12-1Aの突当面を超えて、先端部11-1がインペラシェル１０の内側筒状突出部10-1Aに部分的に食い込むようにされ（貫入深さ＝ｄ）、せん断に対する高い強度を得ることができる。
【００２４】
図７は変形実施形態を示し、図１−図３に示すレーザ溶接部１１に加えて、第２のレーザ溶接部４４を設けたものである。この第２のレーザ溶接部４４も全周に設けられ、レーザ溶接部１１から軸方向に離間して、フロントカバー１２の外周よりその外側筒状突出部12-1Aを貫通し、インペラシェル１０の内側筒状突出部10-1Aに少し食い込むようにされる。この実施形態では溶接部を２箇所に設けることで、せん断に対する一層高い強度を得ることができる。
【００２５】
本実施形態においては、レーザ溶接部１１の形成は、従来と同様であるが、仮止めと本止めとの２段階にて行う。以下、この２段階溶接について説明すると、第１段階の仮止めにおいてはインペラシェル１０に対し、フロントカバー１２を円周方向に離間した例えば３箇所において局部的な溶接（仮止め）を行う。図８はインペラシェル１０の筒状部10-1に対するフロントカバー１２の外側筒状突出部12-1Aの突当部における横断面図（図１のVIII-VIII線に沿ったインペラシェル１０及びフロントカバー１２の横断面図）を示す。図３によって説明したように溶接時にインペラシェル１０の筒状部10-1とフロントカバー１２の筒状部12-1とは、内側筒状突出部10-1Aと外側筒状突出部12-1Aとの間で相互に挿入され、インペラシェル１０の筒状部10-1に対するフロントカバー１２の筒状部12-1の外側筒状突出部12-1Aの突当部においてレーザ溶接が行われる。図８において、仮止め溶接部をＷpにて示し、インペラシェル１０とフロントカバー１２との突当部Ｇに図６のようにレーザビーム４０を当てることで、突当部のレーザ溶接が行われる。この実施形態では図８に示すように仮止め溶接部Ｗpは円周方向に１２０度の等間隔で３箇所において行われる。また、溶接部の円周方向における部分的展開形状を図９に示す。図９ではインペラシェル１０とフロントカバー１２との溶接時の合わせ目Ｇ（インペラシェル１０の筒状部10-1に対するフロントカバー１２の外側筒状突出部12-1Aの突当部）は本来は円周方向で隙間が一定でなく、またその位置も変動があるが、説明の便宜上に直線にて表している。そして、仮止めのための溶接部Ｗpはインペラシェル１０とフロントカバー１２との溶接時の合わせ目Ｇに沿って細長く延びている。従来も仮止めは行われていたのであるが、従来の仮止め溶接部の形状はＷp´で示すように点状であったが、本発明において仮止め溶接部Ｗpを合わせ目Ｇに沿って円周方向に細長く延在させたことが相違点である。このような仮溶接部Ｗpの形状は本溶接の際に仮止め部においてインペラシェル１０とフロントカバー１２が相対的に動いてしまい仮止めの効果が消失することを防止することに役立つ。
【００２６】
本溶接は円周方向における適当な位置から開始され、図８ではレーザビーム溶接の場合は溶接ビーム４０がインペラシェル１０とフロントカバー１２との合せ目に沿って円周方向に矢印ｆのように移動させて行く事で本溶接Ｗrが開始されている様子が分かる。図９（ａ）（ｂ）（ｃ）（ｄ）（ｅ）は全周での本溶接部Ｗrの形成過程を円周方向に展開された合せ目Ｇに沿って模式的に示すが、図９（ａ）〜（ｅ）を通じて、溶接部における白抜き部分を溶融部分とし斜線部分を凝固部分とする。図９（ａ）は一つの仮止め溶接部を示し、本溶接は未だ行われていない状態を示す。図９（ｂ）では本溶接部Ｗrは仮止め溶接部Ｗpの手前に位置するが、本溶接が少し進んだ（ｃ）の位置では本溶接部Ｗrの先端部分が仮止め溶接部Ｗpの先端部分にかかっており、このとき仮止め溶接部Ｗpの先端部分は本溶接部Ｗrからの熱により完全に溶融状態（白抜きにて表す）となるが、仮止め溶接部Ｗpの溶融は全体ではなく仮止め溶接部Ｗpの前方部分は凝固状態（斜線）のままである。本溶接は（ｄ）では更に進行し、下側の仮止め溶接部Ｗpとの重なりが大きくなるが、仮止め溶接部Ｗpの前方部はまだ凝固状態のままであり、他方、（ｃ）で一旦溶融した仮止め部分（最初に本溶接と重なった部分）は本溶接部分と共に凝固状態（斜線）に戻っている。そして、（ｅ）では本溶接部の溶接アークは一箇所の仮止め溶接部Ｗpを完全に通過しており、前方側部位において仮止め溶接部Ｗpは溶融状態（白抜き）であるが、下流側部位における再凝固部分は更に広がっている。従って、当初図９（ａ）の仮止め溶接部Ｗpにより固定化した部位におけるインペラシェル１０とフロントカバー１２との間の固定状態（仮止め状態）は（ｂ）−（ｅ）の本溶接の過程を通じて維持される。このように本発明では仮止め溶接部Ｗpを溶接時の合わせ目Ｇに沿って細長くすることによって本溶接の進行にかかわらず第１段階の溶接で仮止めを受けた各部位はその一部が必ず凝固状態であるため、仮止め溶接部においてインペラシェル１０とフロントカバー１２との相対位置は固定されたままであり、仮止め効果を維持することができる。これに対し、従来の点溶接による仮止めの場合、本溶接の熱によって仮止め溶接部（図９（ａ）のＷp´）が完全に溶融してしまい、その仮止め部位でインペラシェル１０とフロントカバー１２との相対位置はフリーとなるため、仮止め効果がその部位で消失してしまい、仮止め効果としては弱くなってしまっていた。図１０はこの本発明の仮止め溶接方式と従来の仮止め溶接方式とで本溶接後のフロントカバーのクラッチフエーシング対向面（図２の１２Ａ）の平面度の測定結果を示す。仮止め部位は円周方向で０度、１２０度及び２４０度の３箇所とし、平面度の測定値は基準値（零点）に対するプラス若しくはマイナス方向における変位量として表示している。本発明仮止め方法（ａ）によって従来の仮止め方法（ｂ）との比較で平面度の向上（うねり縮小）が得られることが分かる。これにより、スリップロックアップにおけるクラッチフエーシング３２とフロントカバー１２との間の油膜における圧力変動を抑え、クラッチフエーシング３２とフロントカバー１２とを油膜を介して滑らせるスリップロックアップ下での良好��動力伝達を確保することができる。また、熱歪低減のためのトルクコンバータに組立完了後の二次加工の廃止若しくは最小化を図ることができる。
【００２７】
本実施形態におけるインペラシェル１０とフロントカバー１２との仮止め及び本止めの２段階からなる溶接部の形成、特に、仮止め溶接部Ｗpを円周方向に細長くし、本止め溶接時に仮止め溶接が一部を必ず凝固した状態に維持する溶接方式は、溶接方式をレーザ溶接に限定せず、電子ビーム方式やアーク溶接によって行ってもレーザ溶接による図９及び図１０に関連して説明した効果に準じた効果を奏することができる。
【符号の説明】
【００２８】
１０…インペラシェル
10-1…インペラシェルの筒状部10-1
10-1A…内側筒状突出部
１１…レーザ溶接部
１２…フロントカバー
12-1…フロントカバーの筒状部
12-1A…外側筒状突出部
１３…流体式動力伝達部
１４…ロックアップ部
１５…インペラ
１６…タービン
１７…ステータ
２２…ドリブンプレート（出力側回転部材）
２６…ドライブプレート（入力側回転部材）
２８…ダンパスプリング
２９…イコライザプレート（中間部材）
３０…ピストンプレート３０
３２…クラッチフエーシング
３４…ボスナット
３４Ａ…ボスナットの座面
３５…回転プレート
４０…レーザビーム
４２…集光レンズ
４４…第２のレーザ溶接部
M1, M2…レーザ溶接範囲上下縁の軌跡
Ｗp…仮止め溶接部
Ｗr…本溶接部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【国際調査報告】
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