(57)【要約】クランク式の車両用動力伝達装置のクラッチ（５２）は、入力ギヤ（２６）と一体に回転するクラッチ入力部材（５３）と、変速機入力軸（１１Ａ）と一体に回転するクラッチ出力部材（５４）と、クラッチ出力部材（５４）およびクラッチ入力部材（５３）を係合させて駆動源出力軸（１１Ｂ）の駆動力を変速機入力軸（１１Ａ）に伝達するクラッチ作動部材（５５）とを備える。入力ギヤ（２６）は変速機ケース（５６）にベアリング（５７）を介して支持され、入力ギヤ（２６）、出力ギヤ（２７）およびアイドルギヤ（２８）はヘリカルギヤからなる。入力ギヤ（２６）がアイドルギヤ（２８）から受ける軸方向の噛合反力は、入力ギヤ（２６）がクラッチ作動部材（５５）から受ける軸方向の係合荷重と逆方向であるので、ベアリング（５７）に加わるクラッチ（５２）の係合荷重を、入力ギヤ（２６）がアイドルギヤ（２８）から受ける軸方向の噛合反力で相殺してベアリング（５７）の耐久性を高めることができる。
2015118628.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動源（Ｅ）により駆動される駆動源出力軸（１１Ｂ）にクラッチ（５２）を介して接続された変速機入力軸（１１Ａ）と、駆動輪（Ｗ）に接続された変速機出力軸（１２Ｂ）と、前記変速機入力軸（１１Ａ）の駆動力を変速して前記変速機出力軸（１２Ｂ）に伝達可能なクランク式の変速機構（Ｕ）と、前記変速機構（Ｕ）に対して並列に配置されて前記駆動源出力軸（１１Ｂ）および前記変速機出力軸（１２Ｂ）間で駆動力を伝達可能な補助動力伝達手段（２９）とを備え、前記補助動力伝達手段（２９）は、前記駆動源出力軸（１１Ｂ）と一体に回転する入力ギヤ（２６）と、前記変速機出力軸（１２Ｂ）に接続された出力ギヤ（２７）と、前記入力ギヤ（２６）および前記出力ギヤ（２７）に噛合するアイドルギヤ（２８）とからなる車両用動力伝達装置であって、
前記クラッチ（５２）は、前記入力ギヤ（２６）と一体に回転するクラッチ入力部材（５３）と、前記変速機入力軸（１１Ａ）と一体に回転するクラッチ出力部材（５４）と、前記クラッチ出力部材（５４）および前記クラッチ入力部材（５３）を係合させて前記駆動源出力軸（１１Ｂ）の駆動力を前記変速機入力軸（１１Ａ）に伝達するクラッチ作動部材（５５）とを備え、
前記入力ギヤ（２６）は変速機ケース（５６）にベアリング（５７）を介して支持され、前記入力ギヤ（２６）、前記出力ギヤ（２７）および前記アイドルギヤ（２８）はヘリカルギヤからなり、前記入力ギヤ（２６）が前記アイドルギヤ（２８）から受ける軸方向の噛合反力は、前記入力ギヤ（２６）が前記クラッチ作動部材（５５）から受ける軸方向の係合荷重と逆方向であることを特徴とする車両用動力伝達装置。
【請求項２】
前記クラッチ作動部材（５５）は前記駆動源（Ｅ）から遠ざかる方向の荷重を加えて前記クラッチ出力部材（５４）および前記クラッチ入力部材（５３）を係合させ、前記入力ギヤ（２６）が前記アイドルギヤ（２８）から受ける噛合反力は前記駆動源（Ｅ）に向かう方向であることを特徴とする、請求項１に記載の車両用動力伝達装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、駆動源により駆動される駆動源出力軸にクラッチを介して接続された変速機入力軸と、駆動輪に接続された変速機出力軸と、前記変速機入力軸の駆動力を変速して前記変速機出力軸に伝達可能なクランク式の変速機構と、前記変速機構に対して並列に配置されて前記駆動源出力軸および前記変速機出力軸間で駆動力を伝達可能な補助動力伝達手段とを備え、前記補助動力伝達手段は、前記駆動源出力軸と一体に回転する入力ギヤと、前記変速機出力軸に接続された出力ギヤと、前記入力ギヤおよび前記出力ギヤに噛合するアイドルギヤとからなる車両用動力伝達装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
エンジンに接続された入力軸と一体に回転する偏心ディスクにコネクティングロッドの大端部を接続するとともに、コネクティングロッドの小端部をワンウェイクラッチを介して出力軸に接続し、偏心ディスクの偏心回転により発生するコネクティングロッドの往復運動をワンウェイクラッチによって出力軸の一方向の回転運動に変換するクランク式の車両用動力伝達装置が、下記特許文献１により公知である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】日本特表２００５−５０２５４３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、かかるクランク式の車両用動力伝達装置は動力伝達経路にワンウェイクラッチが介装されており、出力軸側から入力軸側に駆動力を逆伝達できない構造であるため、エンジンブレーキが作動不能であるという問題がある。そこで入力軸および出力軸をギヤ列よりなる補助動力伝達手段を介して接続し、出力軸側から入力軸側に補助動力伝達手段を介して駆動力を逆伝達することで、エンジンブレーキを作動可能にすることが考えられる。【０００５】
このような補助動力伝達手段を設ければ、クランク式の車両用動力伝達装置の故障時にエンジンの駆動力を補助動力伝達手段を介して駆動輪に伝達することで、修理工場までの退避走行が可能になるという利点がある。この場合、エンジンの駆動力が故障したクランク式の車両用動力伝達装置に伝達されないように、エンジンと車両用動力伝達装置との間にクラッチを配置する必要がある。このクラッチはクランク式の車両用動力伝達装置が故障して退避走行を行う場合にのみ使用するため、できるだけ小型で構造が簡素な乾式クラッチで構成し、通常時はスプリング等の付勢力で係合状態に維持し、退避走行等の非常時にアクチュエータで係合解除することが望ましい。【０００６】
しかしながら、このように構成すると、クラッチを変速機ケースに支持するベアリングに該クラッチを係合させるための付勢力がスラスト荷重として常時作用してしまい、通常のラジアルベアリングでは耐久性に悪影響が及ぶ可能性がある。【０００７】
本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、クランク式の車両用動力伝達装置にギヤ列よりなる補助動力伝達手段および退避走行用のクラッチを設けた場合に、そのクラッチに加わるスラスト荷重を軽減することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するために、本発明によれば、駆動源により駆動される駆動源出力軸にクラッチを介して接続された変速機入力軸と、駆動輪に接続された変速機出力軸と、前記変速機入力軸の駆動力を変速して前記変速機出力軸に伝達可能なクランク式の変速機構と、前記変速機構に対して並列に配置されて前記駆動源出力軸および前記変速機出力軸間で駆動力を伝達可能な補助動力伝達手段とを備え、前記補助動力伝達手段は、前記駆動源出力軸と一体に回転する入力ギヤと、前記変速機出力軸に接続された出力ギヤと、前記入力ギヤおよび前記出力ギヤに噛合するアイドルギヤとからなる車両用動力伝達装置であって、前記クラッチは、前記入力ギヤと一体に回転するクラッチ入力部材と、前記変速機入力軸と一体に回転するクラッチ出力部材と、前記クラッチ出力部材および前記クラッチ入力部材を係合させて前記駆動源出力軸の駆動力を前記変速機入力軸に伝達するクラッチ作動部材とを備え、前記入力ギヤは変速機ケースにベアリングを介して支持され、前記入力ギヤ、前記出力ギヤおよび前記アイドルギヤはヘリカルギヤからなり、前記入力ギヤが前記アイドルギヤから受ける軸方向の噛合反力は、前記入力ギヤが前記クラッチ作動部材から受ける軸方向の係合荷重と逆方向であることを第１の特徴とする車両用動力伝達装置が提案される。【０００９】
また本発明によれば、前記第１の特徴に加えて、前記クラッチ作動部材は前記駆動源から遠ざかる方向の荷重を加えて前記クラッチ出力部材および前記クラッチ入力部材を係合させ、前記入力ギヤが前記アイドルギヤから受ける噛合反力は前記駆動源に向かう方向であることを第２の特徴とする車両用動力伝達装置が提案される。【００１０】
尚、実施の形態の入力軸本体部１１Ａは本発明の変速機入力軸に対応し、実施の形態の入力軸上流部１１Ｂは本発明の駆動源出力軸に対応し、実施の形態の出力軸下流部１２Ｂは本発明の変速機出力軸に対応し、実施の形態の乾式クラッチ５２は本発明のクラッチに対応し、実施の形態のボールベアリング５７は本発明のベアリングに対応し、実施の形態のエンジンＥは本発明の駆動源に対応し、実施の形態の変速ユニットＵは本発明の変速機構に対応する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の第１の特徴によれば、駆動源により駆動される駆動源出力軸にクラッチを介して接続された変速機入力軸と、駆動輪に接続された変速機出力軸と、変速機入力軸の駆動力を変速して変速機出力軸に伝達可能なクランク式の変速機構と、変速機構に対して並列に配置されて駆動源出力軸および変速機出力軸間で駆動力を伝達可能な補助動力伝達手段とを備え、補助動力伝達手段は、駆動源出力軸と一体に回転する入力ギヤと、変速機出力軸に接続された出力ギヤと、入力要素および出力要素を接続するアイドルギヤとからなるので、変速機入力軸が固着して回転不能になったとき、クラッチを係合解除して駆動源出力軸を変速機入力軸から切り離し、駆動源の駆動力を駆動源出力軸から補助動力伝達手段を介して変速機出力軸に伝達することで、駆動源の駆動力で車両を修理工場まで退避走行させることができる。【００１２】
またクラッチは、入力ギヤと一体に回転するクラッチ入力部材と、変速機入力軸と一体に回転するクラッチ出力部材と、クラッチ出力部材およびクラッチ入力部材を係合させて駆動源出力軸の駆動力を変速機入力軸に伝達するクラッチ作動部材とを備え、入力ギヤは変速機ケースにベアリングを介して支持され、入力ギヤ、出力ギヤおよびアイドルギヤはヘリカルギヤからなり、入力ギヤがアイドルギヤから受ける軸方向の噛合反力は、入力ギヤがクラッチ作動部材から受ける軸方向の係合荷重と逆方向であるので、クラッチ作動部材がクラッチ出力部材およびクラッチ入力部材を係合させるためにベアリングに加わる軸方向の係合荷重を、共にヘリカルギヤよりなる入力ギヤがアイドルギヤから受ける軸方向の噛合反力で相殺することで、ベアリングの前記係合荷重を低減して耐久性を高めることができる。【００１３】
本発明の第２の特徴によれば、クラッチ作動部材は駆動源から遠ざかる方向の荷重を加えてクラッチ出力部材およびクラッチ入力部材を係合させ、入力ギヤがアイドルギヤから受ける噛合反力は駆動源に向かう方向であるので、クラッチ作動部材によりベアリングに加わる軸方向の係合荷重を入力ギヤがアイドルギヤから受ける軸方向の噛合反力で相殺してベアリングの耐久性を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】図１は車両用動力伝達装置のスケルトン図である。（第１の実施の形態）
【図２】図２は図１の２部詳細図である。（第１の実施の形態）
【図３】図３は図２の３−３線断面図（ＯＤ状態）である。（第１の実施の形態）
【図４】図４は図２の３−３線断面図（ＧＮ状態）である。（第１の実施の形態）
【図５】図５はＯＤ状態での作用説明図である。（第１の実施の形態）
【図６】図６はＧＮ状態での作用説明図である。（第１の実施の形態）
【図７】図７は図１の７部詳細図である。（第１の実施の形態）
【図８】図８は第１、第２噛合切換機構の係合表である。（第１の実施の形態）
【図９】図９はパーキングレンジにおけるトルクフロー図である。（第１の実施の形態）
【図１０】図１０はリバースレンジにおけるトルクフロー図である。（第１の実施の形態）
【図１１】図１１はニュートラルレンジにおけるトルクフロー図である。（第１の実施の形態）
【図１２】図１２はドライブレンジにおけるトルクフロー図（通常走行状態）である。（第１の実施の形態）
【図１３】図１３はドライブレンジにおけるトルクフロー図（エンジンブレーキ状態）である。（第１の実施の形態）
【図１４】図１４はドライブレンジにおけるトルクフロー図（アイドリングストップ状態）である。（第１の実施の形態）
【図１５】図１５はドライブレンジにおけるトルクフロー図（フェール状態）である。（第１の実施の形態）
【図１６】図１６は図１の１６部詳細図である。（第１の実施の形態）
【符号の説明】
【００１５】
１１Ａ      入力軸本体部（変速機入力軸）
１１Ｂ      入力軸上流部（駆動源出力軸）
１２Ｂ      出力軸下流部（変速機出力軸）
２６        入力ギヤ
２７        出力ギヤ
２８        アイドルギヤ
２９        補助動力伝達手段
５２        乾式クラッチ（クラッチ）
５３        クラッチ入力部材
５４        クラッチ出力部材
５５        クラッチ作動部材
５６        変速機ケース
５７        ボールベアリング（ベアリング）
Ｅ          エンジン（駆動源）
Ｕ          変速ユニット（変速機構）
Ｗ          駆動輪
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、図１〜図１６に基づいて本発明の実施の形態を説明する。
【第１の実施の形態】
【００１７】
図１に示すように、エンジンＥの駆動力を左右の車軸１０，１０を介して駆動輪Ｗ，Ｗに伝達する車両用動力伝達装置は、無段変速機Ｔと、第１動力伝達切換機構Ｓ１と、第２動力伝達切換機構Ｓ２と、ディファレンシャルギヤＤとを備える。第１動力伝達切換機構Ｓ１は、パーキングレンジ、リバースレンジ、ニュートラルレンジおよびドライブレンジを切り換え可能である。第２動力伝達切換機構Ｓ２は、通常走行・エンジンブレーキ状態、アイドリングストップ状態およびフェール状態を切り換え可能である。
【００１８】
次に、図１〜図７に基づいて車両用動力伝達装置の構造を説明する。
【００１９】
図１に示すように、入力軸１１は、入力軸本体部１１Ａと、入力軸本体部１１Ａよりも駆動力伝達方向上流側（エンジンＥ側）の入力軸上流部１１Ｂとからなり、入力軸本体部１１Ａは無段変速機Ｔに接続され、入力軸上流部１１ＢはエンジンＥに接続される。入力軸上流部１１Ｂと入力軸本体部１１Ａとの間にはダンパー５１および乾式クラッチ５２が設けられる。乾式クラッチ５２は通常時には係合状態に維持されるが、後述する入力軸本体部１１Ａの固着時に係合解除され、入力軸本体部１１Ａおよび入力軸上流部１１Ｂを切り離す。
【００２０】
また第１出力軸１２は、出力軸本体部１２Ａと、出力軸本体部１２Ａよりも駆動力伝達方向下流側（駆動輪Ｗ，Ｗ側）の出力軸下流部１２Ｂとからなり、出力軸本体部１２Ａは無段変速機Ｔに接続され、出力軸下流部１２Ｂは第２動力伝達切換機構Ｓ２に接続される。出力軸本体部１２Ａおよび出力軸下流部１２Ｂは常時一体である。
【００２１】
図２および図３に示すように、本実施の形態の無段変速機Ｔは同一構造を有する複数個（実施の形態では４個）の変速ユニットＵ…を軸方向に重ね合わせたもので、それらの変速ユニットＵ…は平行に配置された共通の入力軸１１および共通の第１出力軸１２を備えており、入力軸１１の回転が減速または増速されて第１出力軸１２に伝達される。
【００２２】
以下、代表として一つの変速ユニットＵの構造を説明する。エンジンＥに接続されて回転する入力軸１１は、電動モータのような変速アクチュエータ１４の中空の回転軸１４ａの内部を相対回転自在に貫通する。変速アクチュエータ１４のロータ１４ｂは回転軸１４ａに固定されており、ステータ１４ｃはケーシングに固定される。変速アクチュエータ１４の回転軸１４ａは、入力軸１１と同速度で回転可能であり、かつ入力軸１１に対して異なる速度で相対回転可能である。
【００２３】
変速アクチュエータ１４の回転軸１４ａを貫通した入力軸１１には第１ピニオン１５が固定されており、この第１ピニオン１５を跨ぐように変速アクチュエータ１４の回転軸１４ａにクランク状のキャリヤ１６が接続される。第１ピニオン１５と同径の２個の第２ピニオン１７，１７が、第１ピニオン１５と協働して正三角形を構成する位置にそれぞれピニオンピン１６ａ，１６ａを介して支持されており、これら第１ピニオン１５および第２ピニオン１７，１７に、円板形の偏心ディスク１８の内部に偏心して形成されたリングギヤ１８ａが噛合する。偏心ディスク１８の外周面に、コネクティングロッド１９のロッド部１９ａの一端に設けたリング部１９ｂがボールベアリング２０を介して相対回転自在に嵌合する。
【００２４】
第１出力軸１２の外周に設けられた第１ワンウェイクラッチ２１は、コネクティングロッド１９のロッド部１９ａにピン１９ｃを介して枢支されたリング状のアウター部材２２と、アウター部材２２の内部に配置されて第１出力軸１２に固定されたインナー部材２３と、アウター部材２２の内周の円弧面とインナー部材２３の外周の平面との間に形成された楔状の空間に配置されてスプリング２４…で付勢されたローラ２５…とを備える。
【００２５】
図２から明らかなように、４個の変速ユニットＵ…はクランク状のキャリヤ１６を共有しているが、キャリヤ１６に第２ピニオン１７，１７を介して支持される偏心ディスク１８の位相は各々の変速ユニットＵで９０°ずつ異なっている。例えば、図２において、左端の変速ユニットＵの偏心ディスク１８は入力軸１１に対して図中上方に変位し、左から３番目の変速ユニットＵの偏心ディスク１８は入力軸１１に対して図中下方に変位し、左から２番目および４番目の変速ユニットＵ，Ｕの偏心ディスク１８，１８は上下方向中間に位置している。
【００２６】
図１から明らかなように、無段変速機Ｔは、上記４個の変速ユニットＵ…とは別経路で駆動力を伝達可能な補助的な動力伝達経路を備える。即ち、ダンパー５１の下流側に設けた入力ギヤ２６と、出力軸本体部１２Ａの下流側の出力軸下流部１２Ｂの外周に相対回転自在に嵌合する伝達軸１３に設けた出力ギヤ２７とがアイドルギヤ２８を介して接続されており、何れもヘリカルギヤで構成された入力ギヤ２６、出力ギヤ２７およびアイドルギヤ２８は補助動力伝達手段２９を構成する。
【００２７】
図７から明らかなように、第１動力伝達切換機構Ｓ１は、車軸１０の外周に相対回転自在に嵌合する筒状の第１出力軸１２に加えて、車軸１０の外周に相対回転自在に嵌合する筒状の第２出力軸３１と、この第２出力軸３１に外周に相対回転自在に嵌合する筒状の第３出力軸３２とを備える。第１出力軸１２の出力軸下流部１２Ｂの右端に第４外周スプライン１２ａが形成され、第２出力軸３１の左端に第５外周スプライン３１ａが形成され、第３出力軸３２の左端に第６外周スプライン３２ａが形成される。
【００２８】
ドグクラッチよりなる第１噛合切換機構３３を構成する第４外周スプライン１２ａ、第５外周スプライン３１ａおよび第６外周スプライン３２ａは軸方向に整列しており、第５外周スプライン３１ａおよび第６外周スプライン３２ａの外径は相互に等しく、かつ第４外周スプライン１２ａの外径よりも小さくなっている。また第１噛合切換機構３３のスリーブ３４は、外径が大きい第２内周スプライン３４ａと、外径が小さい第３内周スプライン３４ｂとを備えており、第２内周スプライン３４ａは第４外周スプライン１２ａに常時噛合し、第３内周スプライン３４ｂは第６外周スプライン３２ａに常時噛合し、第３内周スプライン３４ｂは図７に示す左動時にのみ第５外周スプライン３１ａに噛合する。つまり、スリーブ３４がフォーク３４ｃで図７に示す左動状態から右動すると第３内周スプライン３４ｂと第５外周スプライン３１ａとの噛合が解除される。
【００２９】
遊星歯車機構３５は、第１要素としてのサンギヤ３６と、第３要素としてのキャリヤ３７と、第２要素としてのリングギヤ３８と、キャリヤ３７に相対回転自在に支持された複数のピニオン３９…とを備えており、ピニオン３９…はサンギヤ３６およびリングギヤ３８に噛合する。サンギヤ３６は第３出力軸３２の右端に接続され、リングギヤ３８は第２出力軸３１の右端に接続される。
【００３０】
キャリヤ３７の外周部に形成した外周スプライン３７ａとケーシング４２に形成した外周スプライン４２ａとに、ドグクラッチよりなる第２噛合切換機構４０のスリーブ４１に形成した第１内周スプライン４１ａが噛合する。従って、スリーブ４１がフォーク４１ｂで図７に示す位置に左動すると、キャリヤ３７がケーシング４２から切り離され、スリーブ４１がフォーク４１ｂで図８に示す位置から右動すると、キャリヤ３７がケーシング４２に結合される。
【００３１】
第２動力伝達切換機構Ｓ２は、伝達軸１３および出力軸下流部１２Ｂ間に設けられるもので、伝達軸１３に設けられた第１外周スプライン１３ａと、出力軸下流部１２Ｂに設けられた第２外周スプライン１２ｂおよび第３外周スプライン１２ｃと、内周スプライン４３ａを備えるスリーブ４３と、スリーブ４３を駆動するフォーク４３ｂと、出力軸下流部１２Ｂおよび第２外周スプライン１２ｂ間に配置された第２ワンウェイクラッチ４５とを備える。
【００３２】
スリーブ４３は、第１外周スプライン１３ａおよび第２外周スプライン１２ｂを結合する左動位置と、第１外周スプライン１３ａ、第２外周スプライン１２ｂおよび第３外周スプライン１２ｃを結合する中央位置と、第２外周スプライン１２ｂおよび第３外周スプライン１２ｃを結合する右動位置とをとることができる。また出力軸下流部１２Ｂおよび第２外周スプライン１２ｂ間に配置された第２ワンウェイクラッチ４５は、出力軸下流部１２Ｂの回転数が伝達軸１３の回転数を上回ったときに係合する。
【００３３】
ディファレンシャルギヤＤの外郭を構成するディファレンシャルケース４７は第２出力軸３１の右端に接続される。ディファレンシャルギヤＤは、ディファレンシャルケース４７に固定したピニオンシャフト４８に回転自在に支持した一対のピニオン４９，４９と、車軸１０，１０の端部に固設されてピニオン４９，４９に噛合するサイドギヤ５０，５０とを備える。
【００３４】
図１６に示すように、エンジンＥに接続された入力軸上流部１１Ｂに設けられたダンパー５１の径方向内側に配置された乾式クラッチ５２は、変速ユニットＵ…側からエンジンＥ側に向かって順番に積層されたクラッチ入力部材５３、クラッチ出力部材５４およびクラッチ作動部材５５を備える。ダンパー５１の出力側に接続されたクラッチ入力部材５３には補助動力伝達手段２９の入力ギヤ２６が一体に形成され、変速機ケース５６にボールベアリング５７を介して回転軸に支持される。クラッチ出力部材５４は入力軸本体部１１Ａに接続され、クラッチ作動部材５５は中空の入力軸本体部１１Ａの内部を同軸に貫通するクラッチ作動ロッド５８を介してクラッチアクチュエータ５９に接続される。
【００３５】
クラッチ作動ロッド５８は図示せぬスプリングで図中左側に付勢され、クラッチ作動ロッド５８によりクラッチ作動部材５５がクラッチ出力部材５４をクラッチ入力部材５３に押し付け、クラッチ出力部材５４およびクラッチ入力部材５３が一体化することで、乾式クラッチ５２が係合して入力軸上流部１１Ｂおよび入力軸本体部１１Ａが一体に結合される。クラッチアクチュエータ５９でクラッチ作動ロッド５８を図中右側に駆動すると、クラッチ作動部材５５による押圧が解除されてクラッチ出力部材５４およびクラッチ入力部材５３が離間し、乾式クラッチ５２が係合解除して入力軸上流部１１Ｂおよび入力軸本体部１１Ａ間の駆動力の伝達が解除される。
【００３６】
次に、上記構成を備えた本発明の実施の形態の作用を説明する。
【００３７】
先ず、無段変速機Ｔの一つの変速ユニットＵの作用を説明する。変速アクチュエータ１４の回転軸１４ａを入力軸１１に対して相対回転させると、入力軸１１の軸線Ｌ１まわりにキャリヤ１６が回転する。このとき、キャリヤ１６の中心Ｏ、つまり第１ピニオン１５および２個の第２ピニオン１７，１７が成す正三角形の中心は入力軸１１の軸線Ｌ１まわりに回転する。
【００３８】
図３および図５は、キャリヤ１６の中心Ｏが第１ピニオン１５（つまり入力軸１１）に対して第１出力軸１２と反対側にある状態を示しており、このとき入力軸１１に対する偏心ディスク１８の偏心量が最大になって無段変速機Ｔの変速比はＯＤ（オーバードライブ）状態になる。図４および図６は、キャリヤ１６の中心Ｏが第１ピニオン１５（つまり入力軸１１）に対して第１出力軸１２と同じ側にある状態を示しており、このとき入力軸１１に対する偏心ディスク１８の偏心量がゼロになって無段変速機Ｔの変速比はＧＮ（ギヤドニュートラル）状態になる。
【００３９】
図５に示すＯＤ状態で、エンジンＥで入力軸１１を回転させるとともに、入力軸１１と同速度で変速アクチュエータ１４の回転軸１４ａを回転させると、入力軸１１、回転軸１４ａ、キャリヤ１６、第１ピニオン１５、２個の第２ピニオン１７，１７および偏心ディスク１８が一体になった状態で、入力軸１１を中心に反時計方向（矢印Ａ参照）に偏心回転する。図５（Ａ）から図５（Ｂ）を経て図５（Ｃ）の状態へと回転する間に、偏心ディスク１８の外周にリング部１９ｂをボールベアリング２０を介して相対回転自在に支持されたコネクティングロッド１９は、そのロッド部１９ａの先端にピン１９ｃで枢支されたアウター部材２２を反時計方向（矢印Ｂ参照）に回転させる。図５（Ａ）および図５（Ｃ）は、アウター部材２２の前記矢印Ｂ方向の回転の両端を示している。
【００４０】
このようにしてアウター部材２２が矢印Ｂ方向に回転すると、第１ワンウェイクラッチ２１のアウター部材２２およびインナー部材２３間の楔状の空間にローラ２５…が噛み込み、アウター部材２２の回転がインナー部材２３を介して第１出力軸１２に伝達されるため、第１出力軸１２は反時計方向（矢印Ｃ参照）に回転する。
【００４１】
入力軸１１および第１ピニオン１５が更に回転すると、第１ピニオン１５および第２ピニオン１７，１７にリングギヤ１８ａを噛合させた偏心ディスク１８が反時計方向（矢印Ａ参照）に偏心回転する。図５（Ｃ）から図５（Ｄ）を経て図５（Ａ）の状態へと回転する間に、偏心ディスク１８の外周にリング部１９ｂをボールベアリング２０を介して相対回転自在に支持されたコネクティングロッド１９は、そのロッド部１９ａの先端にピン１９ｃで枢支されたアウター部材２２を時計方向（矢印Ｂ′参照）に回転させる。図５（Ｃ）および図５（Ａ）は、アウター部材２２の前記矢印Ｂ′方向の回転の両端を示している。
【００４２】
このようにしてアウター部材２２が矢印Ｂ′方向に回転すると、アウター部材２２とインナー部材２３との間の楔状の空間からローラ２５…がスプリング２４…を圧縮しながら押し出されることで、アウター部材２２がインナー部材２３に対してスリップして第１出力軸１２は回転しない。
【００４３】
以上のように、アウター部材２２が往復回転したとき、アウター部材２２の回転方向が反時計方向（矢印Ｂ参照）のときだけ第１出力軸１２が反時計方向（矢印Ｃ参照）に回転するため、第１出力軸１２は間欠回転することになる。
【００４４】
図６は、ＧＮ状態で無段変速機Ｔを運転するときの作用を示すものである。このとき、入力軸１１の位置は偏心ディスク１８の中心に一致しているので、入力軸１１に対する偏心ディスク１８の偏心量はゼロになる。この状態でエンジンＥで入力軸１１を回転させるとともに、入力軸１１と同速度で変速アクチュエータ１４の回転軸１４ａを回転させると、入力軸１１、回転軸１４ａ、キャリヤ１６、第１ピニオン１５、２個の第２ピニオン１７，１７および偏心ディスク１８が一体になった状態で、入力軸１１を中心に反時計方向（矢印Ａ参照）に偏心回転する。しかしながら、偏心ディスク１８の偏心量がゼロであるため、コネクティングロッド１９の往復運動のストロークもゼロになり、第１出力軸１２は回転しない。
【００４５】
従って、変速アクチュエータ１４を駆動してキャリヤ１６の位置を図３のＯＤ状態と図４のＧＮ状態との間に設定すれば、最小変速比および最大（無限大）変速比間の任意の変速比での運転が可能になる。
【００４６】
無段変速機Ｔは、並置された４個の変速ユニットＵ…の偏心ディスク１８…の位相が相互に９０°ずつずれているため、４個の変速ユニットＵ…が交互に駆動力を伝達することで、つまり４個の第１ワンウェイクラッチ２１…の何れかが必ず係合状態にあることで、第１出力軸１２を連続回転させることができる。
【００４７】
次に、パーキングレンジ、リバースレンジ、ニュートラルレンジおよびドライブレンジを切り換える第１動力伝達切換機構Ｓ１の作用を説明する。
【００４８】
図８および図９に示すように、第１噛合切換機構３３のスリーブ３４を左動し、第１出力軸１２の出力軸下流部１２Ｂ、第２出力軸３１および第３出力軸３２を一体に結合するとともに、第２噛合切換機構４０のスリーブ４１を右動して遊星歯車機構３５のキャリヤ３７をケーシング４２に結合すると、パーキングレンジが確立する。
【００４９】
パーキングレンジでは、ディファレンシャルケース４７と一体の第２出力軸３１が遊星歯車機構３５のリングギヤ３８に結合されるとともに、前記第２出力軸３１が第１噛合切換機構３３および第３出力軸３２を介して遊星歯車機構３５のサンギヤ３６に接続され、更に遊星歯車機構３５のキャリヤ３７が第２噛合切換機構４０を介してケーシング４２に結合される。その結果、遊星歯車機構３５はロック状態になり、それにディファレンシャルギヤＤを介して接続された駆動輪Ｗ，Ｗが回転不能に拘束される。
【００５０】
図８および図１０に示すように、第１噛合切換機構３３のスリーブ３４を右動し、出力軸下流部１２Ｂおよび第３出力軸３２を結合して第２出力軸３１を切り離すとともに、第２噛合切換機構４０のスリーブ４１を右動して遊星歯車機構３５のキャリヤ３７をケーシング４２に結合すると、リバースレンジが確立する。
【００５１】
リバースレンジでは、無段変速機Ｔから第１出力軸１２の出力軸下流部１２Ｂに出力された駆動力が第１噛合切換機構３３→第３出力軸３２→サンギヤ３６→キャリヤ３７→リングギヤ３８の経路でディファレンシャルケース４７に伝達され、同時に遊星歯車機構３５において減速されて逆回転となることで、車両を後進走行させることができる。
【００５２】
図８および図１１に示すように、第１噛合切換機構３３のスリーブ３４を右動し、出力軸下流部１２Ｂおよび第３出力軸３２を結合して第２出力軸３１を切り離すとともに、第２噛合切換機構４０のスリーブ４１を左動して遊星歯車機構３５のキャリヤ３７をケーシング４２から切り離すと、ニュートラルレンジが確立する。
【００５３】
ニュートラルレンジでは、遊星歯車機構３５のキャリヤ３７がケーシング４２から切り離されるため、リングギヤ３８が自由に回転可能になり、かつ第２出力軸３１が自由に回転可能になるため、ディファレンシャルケース４７が自由に回転可能になって駆動輪Ｗ，Ｗが拘束されない状態となる。この状態でエンジンＥの駆動力は、無段変速機Ｔから出力軸下流部１２Ｂ→第１噛合切換機構３３→第３出力軸３２の経路でサンギヤ３６に伝達されるが，キャリヤ３７が拘束されていないために遊星歯車機構３５が空転し、駆動力がディファレンシャルギヤＤに伝達されることはない。
【００５４】
図９および図１２に示すように、第１噛合切換機構３３のスリーブ３４を左動し、出力軸下流部１２Ｂ、第２出力軸３１および第３出力軸３２を一体に結合するとともに、第２噛合切換機構４０のスリーブ４１を左動して遊星歯車機構３５のキャリヤ３７をケーシング４２から切り離すと、ドライブレンジが確立する。
【００５５】
ドライブレンジでは、遊星歯車機構３５のリングギヤ３８とサンギヤ３６とが第１噛合切換機構３３で結合されるため、遊星歯車機構３５は一体に回転可能な状態になる。その結果、無段変速機Ｔから出力軸下流部１２Ｂに出力された駆動力が第１噛合切換機構３３→第２出力軸３１の経路で、あるいは第１噛合切換機構３３→第３出力軸３２→サンギヤ３６→キャリヤ３７→リングギヤ３８の経路でディファレンシャルケース４７に伝達され、車両を前進走行させることができる。
【００５６】
以上のように、本実施の形態の無段変速機Ｔの第１出力軸１２は、第１ワンウェイクラッチ２１…を介して駆動力が伝達されるために前進走行方向にしか回転することができないが、前後進切換機能を有する第１動力伝達切換機構Ｓ１を第１出力軸１２の下流側に配置したことで、後進走行用の電動モータを設けてハイブリッド化することなく、車両を後進走行させることができる。
【００５７】
しかも第１動力伝達切換機構Ｓ１はドライブレンジおよびリバースレンジ以外にパーキングレンジおよびニュートラルレンジを確立可能であるため、動力伝達装置自体を更に小型軽量化することができる。
【００５８】
次に、エンジンブレーキ状態、アイドリングストップ状態およびフェール状態を切り換える第２動力伝達切換機構Ｓ２の作用を説明する。
【００５９】
図１０および図１２に示すように、第１動力伝達切換機構Ｓ１が上述したパーキングレンジ、リバースレンジ、ニュートラルレンジおよびドライブレンジの何れかにある通常状態では、第２動力伝達切換機構Ｓ２のスリーブ４１は左動して伝達軸１３の第１外周スプライン１３ａと出力軸下流部１２Ｂの第２外周スプライン１２ｂとを接続している。従って、ドライブレンジあるいはリバースレンジでの走行中に、エンジンＥの駆動力は入力軸１１から変速ユニットＵ…を介して出力軸下流部１２Ｂに伝達されるだけでなく、入力軸１１から入力ギヤ２６、アイドルギヤ２８および出力ギヤ２７よりなる補助動力伝達手段２９を介して伝達軸１３に伝達され、伝達軸１３の第１外周スプライン１３ａから出力軸下流部１２Ｂの第２外周スプライン１２ｂに伝達される。
【００６０】
しかしながら、変速ユニットＵ…の変速比は補助動力伝達手段２９の変速比よりも大きく設定されているため、伝達軸１３の回転数（つまり第２外周スプライン１２ｂの回転数）は出力軸下流部１２Ｂの回転数よりも大きくなり、第２ワンウェイクラッチ４５は係合解除して補助動力伝達手段２９を介しての動力伝達は行われず、変速ユニットＵ…を介しての動力伝達で車両は前進走行あるいは後進走行する。
【００６１】
ドライブレンジでの前進走行中に車両が減速状態に移行すると、図１３に示すように、エンジン回転数が低下することで変速ユニットＵ…の第１ワンウェイクラッチ２１…は係合解除し、駆動輪Ｗ，Ｗからの駆動力はディファレンシャルギヤＤおよび第１動力伝達切換機構Ｓ１を介して出力軸下流部１２Ｂに伝達される。このとき、出力軸下流部１２Ｂの回転数は入力軸１１に補助動力伝達機構２９を介して接続された伝達軸１３の回転数（つまり第２外周スプライン１２ｂの回転数）よりも大きくなり、第２ワンウェイクラッチ４５が係合することで出力軸下流部１２Ｂの駆動力は補助動力伝達手段２９および入力軸１１を介してエンジンＥに逆伝達され、エンジンブレーキを作動させることができる。
【００６２】
リバースレンジでの後進走行中に車両が減速した場合であっても、出力軸下流部１２Ｂはドライブレンジでの前進走行中と同方向に回転するため、同様にエンジンブレーキを作動させることができる。
【００６３】
ドライブレンジでの前進走行中に車両が更に減速すると、図１４に示すように、第２動力伝達切換機構Ｓ２のスリーブ４１を右動して出力軸下流部１２Ｂの第２外周スプライン１２ｂおよび第３外周スプライン１２ｃを結合する。その結果、駆動輪Ｗ，Ｗから逆伝達される駆動力で回転する出力軸下流部１２Ｂが伝達軸１３から（つまりエンジンＥから）切り離されるため、減速走行中のアイドリングストップが可能になって燃料消費量の節減が可能になる。
【００６４】
変速ユニットＵ…が故障して車両が走行不能になった場合には、図１５に示すように、第２動力伝達切換機構Ｓ２のスリーブ４１を中央位置にして伝達軸１３の第１外周スプライン１３ａおよび出力軸下流部１２Ｂの第２外周スプライン１２ｂおよび第３外周スプライン１２ｃを結合する。その結果、伝達軸１３および出力軸下流部１２Ｂは第２ワンウェイクラッチ４５を介さずに直結されるため、エンジンＥの駆動力を入力軸１１から補助動力伝達手段２９、伝達軸１３、出力軸下流部１２Ｂ、第１動力伝達切換機構Ｓ１およびディファレンシャルギヤＤを介して駆動輪Ｗ，Ｗに伝達し、修理工場まで車両を前進走行あるいは後進走行させることができる。
【００６５】
ところで、入力軸本体部１１Ａを支持するボールベアリング（不図示）やコネクティングロッド１９のリング部１９ｂを支持するボールベアリング２０（図３参照）の破損により、入力軸本体部１１Ａが回転不能に固着する故障が発生する場合がある。かかる故障が発生した場合、エンジンＥと入力軸本体部１１Ａとが切り離し不能に接続されていると、エンジンＥがストールして運転することができないために車両が走行不能になる問題がある。
【００６６】
しかしながら、本実施の形態によれば、入力軸本体部１１Ａが固着したときに乾式クラッチ５２を係合解除することで入力軸本体部１１Ａから入力軸上流部１１Ｂが切り離されるため、図１５で説明したフェール状態のモードに切り換えることで、補助動力伝達手段２９によりエンジンＥの駆動力を入力軸上流部１１Ｂから出力軸下流部１２Ｂに無段変速機Ｔを介さずに伝達して車両を退避走行させることができる。
【００６７】
この退避走行の間は、エンジンＥおよび駆動輪Ｗ，Ｗが直結されるため、エンジンブレーキを作動させることも可能であるが、車両が停止すると駆動輪Ｗ，Ｗに直結されたエンジンＥがストールする問題がある。しかしながら、本実施の形態によれば、車両が停止したときに第２動力伝達切換機構Ｓ２のスリーブ４１を左動し、伝達軸１３の第１外周スプライン１３ａと出力軸下流部１２Ｂの第２外周スプライン１２ｂとを接続すると、伝達軸１３に入力されたエンジンＥの駆動力は第２ワンウェイクラッチ４５がスリップすることで出力軸下流部１２Ｂに伝達されなくなり、車両が停止した状態でもエンジンＥをストールさせることなくアイドリング運転することができる。
【００６８】
尚、入力軸本体部１１Ａの固着以外の故障の場合は、入力軸本体部１１Ａが回転可能であるために必ずしも乾式クラッチ５２を係合解除する必要がないが、乾式クラッチ５２を係合解除して入力軸上流部１１Ｂから入力軸本体部１１Ａを切り離せば、無段変速機Ｔの引きずりを防止して燃料消費量を節減することができる。
【００６９】
以上のように、本実施の形態によれば、車両用動力伝達装置の軸方向寸法を大型化する電動モータを必要とせずに車両の前進走行および後進走行を可能にしながら、前進走行時にも後進走行時にもエンジンブレーキを可能にすることができ、しかも車両の減速走行中のアイドリングストップや、変速ユニットＵ…の故障時の走行が可能になる。また車両用動力伝達装置はエンジンＥが接続される入力軸１１側の軸方向寸法が大型化し易いが、伝達軸１３を第１出力軸１２側に設けることで入力軸１１側の軸方向寸法の大型化を抑制し、全体として車両用動力伝達装置の軸方向寸法を最小限に抑えることができる。
【００７０】
また入力軸本体部１１Ａおよび入力軸上流部１１Ｂ間に乾式クラッチ５２を配置したことにより、入力軸本体部１１Ａが固着故障しても車両を退避走行させることができる。また軸方寸法が小さい乾式クラッチ５２を採用したことで、車両用動力伝達装置の軸方向寸法の大型化を回避することができる。しかもダンパー５１をエンジンＥと入力軸上流部１１Ｂとの間に配置したので、退避走行の間もダンパー５１の制振機能を発揮させて乗り心地を確保することができる。
【００７１】
また乾式クラッチ５２は、補助動力伝達手段２９の入力ギヤ２６と一体に回転するクラッチ入力部材５３と、入力軸本体部１１Ａと一体に回転するクラッチ出力部材５４と、クラッチ入力部材５３およびクラッチ出力部材５４を係合させて入力軸上流部１１Ｂの駆動力を入力軸本体部１１Ａに伝達するクラッチ作動部材５５とを備え、入力ギヤ２６は変速機ケース５６にボールベアリング５７を介して支持されるので、乾式クラッチ５２が係合する通常時にクラッチ作動部材５５がクラッチ出力部材５４をクラッチ入力部材５３に押し付けることで、クラッチ入力部材５３を変速機ケース５６に支持するボールベアリング５７に図１６の左側に向かう乾式クラッチ５２の係合荷重（矢印Ａ参照）が作用し、ボールベアリング５７の耐久性に悪影響を及ぼす可能性がある。
【００７２】
しかしながら、本実施の形態によれば、補助動力伝達手段２９の入力ギヤ２６、出力ギヤ２７およびアイドルギヤ２８はヘリカルギヤからなり、入力ギヤ２６がアイドルギヤ２８から受けてボールベアリング５７に伝達される軸方向の噛合反力（矢印Ｂ参照）は、入力ギヤ２６がクラッチ作動部材５５から受ける軸方向の係合荷重と逆方向であるので、ボールベアリング５７を図中左側に付勢する乾式クラッチ５２の係合荷重を、ボールベアリング５７を図中右側に付勢する前記入力ギヤ２６の噛合反力で相殺することで、ボールベアリング５７が受ける荷重を低減して耐久性を高めることができる。
【００７３】
以上、本発明の実施の形態を説明したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。
【００７４】
例えば、本発明のベアリングは実施の形態のボールベアリング５７に限定されず、任意の構造のローラベアリング等の他の形態のベアリングであっても良い。
【００７５】
また本発明のクラッチは実施の形態の乾式クラッチ５２に限定されず、湿式クラッチであっても良い。
【図１】
2015118628.tif 000003
【図２】
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【図３】
2015118628.tif 000005
【図４】
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【図５】
2015118628.tif 000007
【図６】
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【図７】
2015118628.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
2015118628.tif 000012
【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
2015118628.tif 000015
【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【国際調査報告】
2015118628.tif 000019
2015118628.tif 000020
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