(57)【要約】  ロータリ型圧縮機１は、密閉容器２と、密閉容器２の内部に設けられ、冷媒を圧縮する回転圧縮機構部４と、を備え、回転圧縮機構部４は、内周面から外周に向かってベーン取付溝１１が形成されたシリンダ５と、ベーン取付溝１１内に配置され、ベーン取付溝１１を形成するベーン取付溝面５ａに沿って摺動するベーン９と、を有し、ベーン取付溝面５ａには凹陥形状の谷部が形成されており、谷部のピッチＷは２μｍ以上３μｍ以下であり、ベーン取付溝面５ａにおいて、突出谷部深さＲｖｋは３．０μｍ以上５．０μｍ未満であるものである。
2016139731.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器と、
前記密閉容器の内部に設けられ、冷媒を圧縮する回転圧縮機構部と、を備え、
前記回転圧縮機構部は、
内周面から外周に向かってベーン取付溝が形成されたシリンダと、
前記ベーン取付溝内に配置され、前記ベーン取付溝を形成するベーン取付溝面に沿って摺動するベーンと、を有し、
前記ベーン取付溝面には凹陥形状の谷部が形成されており、前記谷部のピッチＷは２μｍ以上３μｍ以下であり、
前記ベーン取付溝面において、
突出谷部深さＲｖｋは３．０μｍ以上５．０μｍ未満である
ロータリ型圧縮機。
【請求項２】
前記ベーン取付溝面において、
十点平均粗さＲｚｊｉｓは４．０μｍ以上５．０μｍ以下であり、
突出山部高さＲｐｋは０．２μｍよりも小さい
請求項１に記載のロータリ型圧縮機。
【請求項３】
密閉容器と、
前記密閉容器の内部に設けられ、冷媒を圧縮する回転圧縮機構部と、を備え、
前記回転圧縮機構部は、
内周面から外周に向かってベーン取付溝が形成されたシリンダと、
前記ベーン取付溝内に配置され、前記ベーン取付溝を形成するベーン取付溝面に沿って摺動するベーンと、を有するロータリ型圧縮機の製造方法であって、
粒径が＃６０〜＃１００の砥粒が外周面に固着した砥石を前記ベーン取付溝に挿入し、前記砥粒が固着している外周面で前記シリンダの前記ベーン取付溝面を研削する工程を行う
ロータリ型圧縮機の製造方法。
【請求項４】
前記工程を行った後において、
前記シリンダよりも硬い材質で形成され、厚みが前記ベーン取付溝の幅よりも大きいものによって前記ベーン取付溝面に形成されている山部の先端を押し潰して平坦な形状とする工程を行う
請求項３に記載のロータリ型圧縮機の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シリンダ内にベーン取付溝を形成するシリンダのベーン取付溝面に関するロータリ型圧縮機、およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、ロータリ型圧縮機の圧縮室を形成しているシリンダには、シリンダ内を低圧側と高圧側とに区画するベーンがシリンダの径方向に摺動可能となるように、シリンダの内周面から外周に向かってベーン取付溝が設けられている。このシリンダのベーン取付溝を形成する面（ベーン取付溝面）の従来の加工法として、多段刃物を整列構成したブローチ刃によりベーン取付溝を切削形成する一次加工（例えば、特許文献１参照）の後に、下記の二次加工を行う方法が知られている。【０００３】
二次加工では、加工装置本体の先端に固定するための固定部と、砥石をその一部が外部に突出した状態で、その両側面から挟むように保持するアーム部と、加工装置本体の駆動モータ（図示せず）からの回転動力を砥石の砥石軸に伝達するベルトと、砥石の砥石軸を回転自在に支持する軸受部と、で構成されている支持部材を、加工装置本体の先端部に固定し、その状態で砥石をシリンダの内側にシリンダの直交方向に挿入する。そして、砥石を回転駆動しながらシリンダのベーン取付溝内に挿入して、砥石の砥粒が固着している外周面を、シリンダのベーン取付溝面に接触させ、かつ、接触状態のままシリンダの径方向に移動させて、シリンダのベーン取付溝面の表面平坦性（表面粗さ）、平面度、平行度、溝巾などを研削する（例えば、特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平７−１２４８１８号公報
【特許文献２】特開２００３−３４０７０５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ロータリ型圧縮機のシリンダ内においては、偏芯リングが高速回転し、かつ、この偏芯リングにシリンダのベーン取付溝面に案内されたベーンが、シリンダのベーン取付溝面に当接して偏芯に応じてバネで抑えられながら、ベーン取付溝内を往復動（摺動）している。【０００６】
この場合、ベーンとベーン取付溝面との間に隙間（クリアランス）を設けてベーンをベーン取付溝内で摺動させるものであるが、このベーンとベーン取付溝面との間に隙間が大きいと、その隙間からシリンダ内の圧縮された冷媒ガスが漏れて圧縮効率が低下し、圧縮機の入力が上昇してしまう。
そのため、従来のシリンダのベーン取付溝面の加工法（二次加工）では、表面を研削することでベーンとベーン取付溝面との間の隙間を詰め、圧縮された冷媒ガスの漏れを抑制することで、漏れ損失を低減し、圧縮効率の向上を図っていた。【０００７】
しかしながら、ベーンとベーン取付溝面との間に隙間を狭くすると、ベーンとベーン取付溝面との間の隙間内に、ベーンを円滑に摺動させるための油が浸入し難くなる。このため、ベーンの表面とベーン取付溝面との間に油の膜が形成されず、ベーンとベーン取付溝面とが直接接触したままベーンが摺動することになるため、ベーンとベーン取付溝面との間で摩擦が発生し、ベーンの摺動性が悪化する。その結果、騒音および摺動損失が増大するという課題があった。【０００８】
本発明は、以上のような課題を解決するためになされたもので、騒音および摺動損失を抑制することができるロータリ型圧縮機、およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明に係るロータリ型圧縮機は、密閉容器と、前記密閉容器の内部に設けられ、冷媒を圧縮する回転圧縮機構部と、を備え、前記回転圧縮機構部は、内周面から外周に向かってベーン取付溝が形成されたシリンダと、前記ベーン取付溝内に配置され、前記ベーン取付溝を形成するベーン取付溝面に沿って摺動するベーンと、を有し、前記ベーン取付溝面には凹陥形状の谷部が形成されており、前記谷部のピッチＷは２μｍ以上３μｍ以下であり、前記ベーン取付溝面において、突出谷部深さＲｖｋは３．０μｍ以上５．０μｍ未満であるものである。
【発明の効果】
【００１０】
本発明に係るロータリ型圧縮機によれば、ベーン取付溝を形成するベーン取付溝面に、凹陥形状の谷部が形成されており、谷部のピッチＷは２μｍ以上３μｍ以下であり、突出谷部深さＲｖｋは３μｍ以上５．０μｍ未満である。そのため、ベーンの摺動時にベーンとベーン取付溝面との間の隙間（クリアランス）に浸入した油の保持性を向上させることができ、ベーンの摺動性が向上し、騒音および摺動損失を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の実施の形態に係るロータリ型圧縮機の縦断面図である。
【図２】本発明の実施の形態に係るロータリ型圧縮機の回転圧縮機構部の平面図である。
【図３】図２の要部拡大図である。
【図４】本発明の実施の形態に係る二次加工時に使用する加工装置本体の先端部に固定される第一加工部材を示す図である。
【図５】本発明の実施の形態に係る砥粒を外周面に固着させた砥石の概略図である。
【図６】本発明の実施の形態に係る二次加工により形成されたシリンダのベーン取付溝面における径方向の位置と表面平坦性との関係を示す図である。
【図７】本発明の実施の形態に係る仕上げ加工時に使用する支持部材を示す図である。
【図８】本発明の実施の形態に係る仕上げ加工後のシリンダのベーン取付溝面における径方向の位置と表面平坦性との関係を示す図である。
【図９】本発明の実施の形態に係る加工方法および従来の加工方法におけるシリンダのベーン取付溝面の試験経過時間と摩擦係数との関係を示す図である。
【図１０】本発明の実施の形態に係るベーン取付溝の谷部の深さと摩擦係数との関係を示すグラフである。
【図１１】従来の二次加工により形成されたシリンダのベーン取付溝面における径方向の位置と表面平坦性との関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。なお、以下に説明する実施の形態によって本発明が限定されるものではない。また、以下の図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。
【００１３】
実施の形態．
図１は、本発明の実施の形態に係るロータリ型圧縮機１の縦断面図であり、図２は、本発明の実施の形態に係るロータリ型圧縮機１の回転圧縮機構部４の平面図であり、図３は、図２の要部拡大図である。
本実施の形態に係るロータリ型圧縮機１は、図１に示すように単一シリンダ型であり、鋼板からなる円筒状の密閉容器２と、この密閉容器２内の内部空間の下側に配置され、冷媒ガスを圧縮する回転圧縮機構部４と、密閉容器２の内部空間の上側に配置され、回転軸３を介して連結された回転圧縮機構部４を回転駆動する電動要素１２と、で構成されている。また、密閉容器２の底部には、各軸受を潤滑する油が貯留されている。
【００１４】
回転圧縮機構部４は、冷媒ガスを圧縮するための圧縮室を形成する中空状のシリンダ５と、このシリンダ５内に位置し、回転軸３に設けられた偏芯部８と、この偏芯部８に取り付けられる偏芯リング６と、を備えている。そして、偏芯リング６は、電動要素１２によって駆動される回転軸３によって、シリンダ５内を回転運動する。また、シリンダ５の上下には、回転軸３の軸受けを兼用する上部カバー１０および下部カバー７が取り付けられており、上部カバー１０および下部カバー７によってシリンダ５の開口面が閉塞されている。
【００１５】
シリンダ５には、図２および図３に示すように、シリンダ５内にベーン９を配置するためのベーン取付溝１１が、シリンダ５の内周面から外周に向かって形成されている。そして、ベーン取付溝１１内に配置されたベーン９は、シリンダ５内を低圧側と高圧側とに区画する。
【００１６】
シリンダ５内において、回転軸３に設けられた偏芯部８に取り付けられた偏芯リング６が高速回転し、かつ、この偏芯リング６にシリンダ５のベーン取付溝１１を形成する面（以下、ベーン取付溝面５ａと称する）に案内されたベーン９が、ベーン取付溝１１内に配置され、偏芯に応じて、ベーン取付溝面５ａに沿って径方向に往復動（摺動）することにより、冷媒ガスを圧縮する構成とされている。
【００１７】
図４は、本発明の実施の形態に係る二次加工時に使用する加工装置本体の先端部に固定される第一加工部材２０を示す図であり、図５は、本発明の実施の形態に係る砥粒を外周に固着させた砥石１３の概略図である。
本実施の形態では、シリンダ５内にベーン取付溝１１を形成する二次加工時において加工装置本体（図示せず）を使用し、その加工装置本体の先端部に図４に示す第一加工部材２０が固定されている。
【００１８】
第一加工部材２０は、加工装置本体の先端に固定するための固定部１４と、砥石１３をその一部が外部に突出した状態で、その両側面から挟むように保持するアーム部１５と、加工装置本体の駆動モータ（図示せず）からの回転動力を砥石１３の砥石軸１８に伝達するベルト１６と、砥石１３の砥石軸１８を回転自在に支持する軸受部１７と、で構成されている。砥石１３は、図５に示すように円盤状であり、その外周面に砥粒が固着されている。
【００１９】
第一加工部材２０が砥石１３を回転自在に支持した状態で、砥石１３をシリンダ５内にシリンダ５の直交方向（図２の紙面直交方向）に挿入する。そして、砥石１３を回転駆動しながら砥石１３をシリンダ５のベーン取付溝１１内に挿入して、砥石１３の砥粒が固着している外周面を、シリンダ５のベーン取付溝面５ａに接触させ、かつ、接触状態のままシリンダ５の径方向（図２の上下方向）に移動させて、シリンダ５のベーン取付溝面５ａの表面平坦性（表面粗さ）、平面度、平行度、溝巾などを研削する。
【００２０】
図１１は、従来の二次加工により形成されたシリンダのベーン取付溝面における径方向の位置と表面平坦性との関係を示す図である。なお、横軸は径方向の位置を、縦軸は表面平坦性（ベーン取付溝面の表面粗さ）をそれぞれ示しており、縦軸の＋側の数字（例えば、２．０μｍ）は、ベーン取付溝面の平坦な基準位置（０．０μｍ）から突出している山部の高さを、−側の数字（例えば、−２．０μｍ）は上記基準位置から凹んでいる谷部の深さを、それぞれ示している。そして、それらについては、後述する図６〜図８においても同様である。
【００２１】
ここで、従来の二次加工では、砥石の外周面に固着した砥粒の粒径は＃１４０を使用し、図１１に示すようにシリンダのベーン取付溝面の表面粗さを示すＲｚｊｉｓ（十点平均粗さ）＝３．０μｍ以内に加工していた。
【００２２】
しかしながら、Ｒｚｊｉｓ＝３．０μｍ以内の表面粗さをもつシリンダのベーン取付溝面には、表面に微細な山部（ベーン取付溝面の平坦な基準位置から突出している部分）が残存しているため、ベーン９の摺動時にベーン９とシリンダのベーン取付溝面との間に引っ掛かりが発生してしまっていた。そのため、ベーン９の摺動性が悪化し、騒音および摺動損失の増大を招いていた。
【００２３】
また、ベーン９の摺動時にベーン９とベーン取付溝面との間の隙間（クリアランス）に油が浸入し難く、ベーン９とベーン取付溝面とが直接接触したままベーン９が摺動することになるため、ベーン９とベーン取付溝面との間で摩擦が発生し、ベーン９の摺動性が悪化していた。また、ベーン９とベーン取付溝面との間の隙間（クリアランス）に浸入した油を残留させることが可能な機構がないために、油の膜切れが起こってしまっていた。
【００２４】
そこで、本実施の形態では、砥石１３の外周面に固着させる砥粒の粒径を、従来の粒径よりも大きい＃６０〜＃１００に変更し、本実施の形態に係る二次加工を施すことにより、シリンダ５のベーン取付溝面５ａの十点平均粗さをＲｚｊｉｓ＝５．０μｍ以上６．０μｍ以下にする。そして、本実施の形態に係る二次加工で加工したシリンダ５のベーン取付溝面５ａには、凹陥形状の谷部（ベーン取付溝面５ａの平坦な基準位置から凹んでいる部分）が形成される。
【００２５】
図６は、本発明の実施の形態に係る二次加工により形成されたシリンダ５のベーン取付溝面５ａにおける径方向の位置と表面平坦性との関係を示す図である。なお、図６中のＲｖｋはシリンダ５のベーン取付溝面５ａに形成された谷部の深さ（突出谷部深さ）を、Ｗは谷部のピッチの寸法（隣接する山部間の寸法）をそれぞれ示している。
【００２６】
本実施の形態に係る二次加工で加工されたシリンダ５のベーン取付溝面５ａには凹陥形状の谷部が形成され、十点平均粗さＲｚｊｉｓ＝５．０μｍ以上６．０μｍ以下、谷部の深さＲｖｋ＝３．０μｍ以上５．０μｍ未満、谷部のピッチＷ＝２μｍ以上３μｍ以下である。そして、シリンダ５のベーン取付溝面５ａに上記の谷部が形成されることによって、ベーン９の摺動時にベーン９とベーン取付溝面５ａとの間の隙間（クリアランス）に浸入した油を残留させる油溜まり効果を有することが可能となり、油の膜切れを解消することができ、摺動性を向上させることができる。その結果、騒音および摺動損失を低減することができる。
【００２７】
しかし、本実施の形態に係る二次加工によって、シリンダ５のベーン取付溝面５ａに凹陥形状の谷部が形成されると同時に、十点平均粗さＲｚｊｉｓ＝５．０μｍ以上６．０μｍ以下では、鋭利な先端を有する山部も形成される。そのため、凹陥形状の谷部が形成されることによって、油の膜切れが解消されることによるベーン９の摺動性は向上するが、鋭利な先端を有する山部が形成されることによって、ベーン９とベーン取付溝面５ａとの間にベーン９の摺動性を悪化させる原因となる引っ掛かりが発生してしまう。また、ベーン９とベーン取付溝面５ａとの間の隙間（クリアランス）が広がり、圧縮された冷媒ガスが漏れるため、漏れ損失に繋がるといった問題がある。
【００２８】
そこで、本実施の形態では、本実施の形態に係る二次加工後に、シリンダ５のベーン取付溝面５ａに仕上げ加工を付加することで、ベーン取付溝面５ａの山部の鋭利な先端を排除する。
【００２９】
図７は、本発明の実施の形態に係る仕上げ加工時に使用する第二加工部材３０を示す図である。
本実施の形態では、シリンダ５のベーン取付溝面５ａを仕上げる仕上げ加工時に加工装置本体（図示せず）を使用し、その先端部に図８に示す第二加工部材３０が固定されている。
第二加工部材３０は、加工装置本体の先端に固定するための固定部３１と、ベーン取付溝１１の幅よりも厚みが大きい超硬板３２と、超硬板３２を保持するアーム部３３と、で構成されている。
【００３０】
そして、超硬板３２をシリンダ５のベーン取付溝１１内にシリンダ５の直交方向（図２の紙面直交方向）に挿入して、超硬板３２をベーン取付溝１１内でシリンダ５の径方向外側に向かって移動させる。なお、超硬板３２の厚みはベーン取付溝１１の幅よりも大きいが、超硬板３２を挿入する際に、シリンダ５が外力によって撓み、ベーン取付溝１１が広がるため、挿入することができる。
【００３１】
本実施の形態では、シリンダ５のベーン取付溝面５ａを仕上げる仕上げ加工において、ベーン取付溝１１の幅よりも厚みが大きい超硬板３２を使用している。そのため、仕上げ加工時、超硬板３２が拘束され、超硬板３２が撓むことなく、シリンダ５のベーン取付溝面５ａの山部の先端を均等に押し潰して平坦な形状とすることが可能となる。
【００３２】
なお、本実施の形態では、超硬板３２の厚さはベーン取付溝１１の幅よりも大きく、また、材質は超硬を使用しているが、それに限定されず、シリンダ５よりも硬い材質のものであればよい。また、本実施の形態では板状のものを使用しているが、円筒状のもの、板状、円筒状の工具に研磨材、砥粒などを固着させたもの、砥粒が付着している布、などを使用してもよい。
【００３３】
図８は、本発明の実施の形態に係る仕上げ加工後のシリンダ５のベーン取付溝面５ａにおける径方向の位置と表面平坦性との関係を示す図である。なお、図８中のＲｖｋはシリンダ５のベーン取付溝面５ａに形成された谷部の深さ（突出谷部深さ）を、Ｗは谷部のピッチの寸法をそれぞれ示している。
仕上げ加工されたシリンダ５のベーン取付溝面５ａは、図８に示すように、シリンダ５のベーン取付溝面５ａの山部の先端が均等に押し潰されて平坦な形状となる。また、仕上げ加工後のシリンダ５のベーン取付溝面５ａには、本実施の形態で形成された凹陥形状の谷部が残存している。
【００３４】
また、図８に示すように、本実施の形態では、仕上げ加工後においてシリンダ５のベーン取付溝面５ａの十点平均粗さはＲｚｊｉｓ＝４．０μｍ以上５．０μｍ以下、谷部の深さを示すＲｖｋ（突出谷部深さ）＝３．０μｍ以上５．０μｍ未満、表面の平坦性を示すＲｐｋ（突出山部高さ）＝０．２μｍ以下を有していることを特徴としている。シリンダ５のベーン取付溝面５ａを上記を満たす形状にすることによって、油溜まり効果を有することに加え、ベーン９とベーン取付溝面５ａとの間に発生する引っ掛かりを抑制することができ、摩擦抵抗を低減することができるため、ベーン９の摺動性を向上させることができる。
【００３５】
図９は、本発明の実施の形態に係る加工方法および従来の加工方法におけるシリンダ５のベーン取付溝面５ａの試験経過時間と摩擦係数との関係を示す図である。なお、横軸は試験経過時間を、縦軸は摩擦係数をそれぞれ示している。
図９に示すように、従来の加工法によるシリンダ５のベーン取付溝面５ａの、ベーン９との摺動摩擦係数μｂの平均値はμｂ＝０．１４であるのに対し、本実施の形態に係る加工法により形成された凹陥形状のシリンダ５のベーン取付溝面５ａの摺動摩擦係数μａの平均値はμａ＝０．１１５である。そのため、本実施の形態では、従来に比べ、μａ−μｂ＝０．０３５の摩擦係数の減少、つまり摩擦抵抗の低減が可能となる。
【００３６】
図１０は、本発明の実施の形態に係るベーン取付溝１１の谷部の深さと摩擦係数との関係を示すグラフである。
本実施の形態に係るベーン取付溝面５ａの谷部の深さと摩擦係数との関係より、本実施の形態に係る領域における谷部の深さＲｖｋ（突出谷部深さ）＝３．０μｍ以上５．０μｍでの摩擦係数は、従来の領域における谷部の深さＲｖｋ（突出谷部深さ）＝０．０μｍ以上３．０μｍ未満での摩擦係数よりも小さい。
【００３７】
したがって、本実施の形態に係るベーン取付溝面５ａの谷部の深さ３．０μｍ以上５．０μｍ未満を有する表面形状は、従来に比べて摩擦抵抗を低減することが可能である。なお、谷部の深さが５．０μｍ未満なのは、５．０μｍ以上になると摩擦係数が増加してしまうためである。
【００３８】
本実施の形態に係る加工方法によれば、シリンダ５のベーン取付溝面５ａの山部の先端が均等に押し潰されて平坦な形状となることで、ベーン９がベーン取付溝１１内を往復動する際に、ベーン９がシリンダ５のベーン取付溝面５ａの山部に引っ掛かることなく、摺動することが可能である。
【００３９】
また、ベーン取付溝面５ａに凹陥形状の谷部が残存しているため、ベーン９とシリンダ５のベーン取付溝面５ａとの間の隙間（クリアランス）に油を浸入させ易く、油溜まりの効果が期待でき、摩擦抵抗を低減する効果がある。そのため、ベーン９の摺動性が向上し、圧縮機の入力が抑えられる。
【００４０】
また、ベーン９とシリンダ５のベーン取付溝面５ａとの間の隙間（クリアランス）内の油切れによるベーン９の摺動性の悪化を未然に防止できるため、ロータリ型圧縮機１の運転時の騒音を低減することが可能となる。
【００４１】
また、本実施の形態のように、シリンダ５のベーン取付溝面５ａを高精度に仕上げたことにより、ベーン取付溝面５ａの平坦性が向上し、ベーン９とシリンダ５のベーン取付溝面５ａとの間の隙間（クリアランス）からの漏れ損失を抑え、高い性能を得ることができる。
【００４２】
さらに、本実施の形態では、単一シリンダ型のロータリ型圧縮機１に本発明を適用したが、内部中間圧型の多段ロータリ型圧縮機に本発明を適用しても有効である。
【符号の説明】
【００４３】
１  ロータリ型圧縮機、２  密閉容器、３  回転軸、４  回転圧縮機構部、５  シリンダ、５ａ  ベーン取付溝面、６  偏芯リング、７  下部カバー、８  偏芯部、９  ベーン、１０  上部カバー、１１  ベーン取付溝、１２  電動要素、１３  砥石、１４  固定部、１５  アーム部、１６  ベルト、１７  軸受部、１８  砥石軸、２０  第一加工部材、３０  第二加工部材、３１  固定部、３２  超硬板、３３  アーム部。
【図１】
2016139731.tif 000003
【図２】
2016139731.tif 000004
【図３】
2016139731.tif 000005
【図４】
2016139731.tif 000006
【図５】
2016139731.tif 000007
【図６】
2016139731.tif 000008
【図７】
2016139731.tif 000009
【図８】
2016139731.tif 000010
【図９】
2016139731.tif 000011
【図１０】
2016139731.tif 000012
【図１１】
2016139731.tif 000013
【手続補正書】
【提出日】平成29年5月29日(2017.5.29)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００９】
本発明に係るロータリ型圧縮機は、密閉容器と、前記密閉容器の内部に設けられ、冷媒を圧縮する回転圧縮機構部と、を備え、前記回転圧縮機構部は、内周面から外周に向かってベーン取付溝が形成されたシリンダと、前記ベーン取付溝内に配置されたベーンと、を有し、前記ベーン取付溝を形成するベーン取付溝面には複数の谷部が形成されており、前記谷部のピッチは２μｍ以上３μｍ以下であり、突出谷部深さは３．０μｍ以上５．０μｍ未満であるものである。
【手続補正２】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器と、
前記密閉容器の内部に設けられ、冷媒を圧縮する回転圧縮機構部と、を備え、
前記回転圧縮機構部は、
内周面から外周に向かってベーン取付溝が形成されたシリンダと、
前記ベーン取付溝内に配置されたベーンと、を有し、
前記ベーン取付溝を形成するベーン取付溝面には複数の谷部が形成されており、前記谷部のピッチは２μｍ以上３μｍ以下であり、
突出谷部深さは３．０μｍ以上５．０μｍ未満である
ロータリ型圧縮機。
【請求項２】
密閉容器と、
前記密閉容器の内部に設けられ、冷媒を圧縮する回転圧縮機構部と、を備え、
前記回転圧縮機構部は、
内周面から外周に向かってベーン取付溝が形成されたシリンダと、
前記ベーン取付溝内に配置されたベーンと、を有し、
前記ベーン取付溝を形成するベーン取付溝面において、
十点平均粗さは４．０μｍ以上５．０μｍ以下であり、
突出山部高さは０．２μｍよりも小さい
ロータリ型圧縮機。
【請求項３】
密閉容器と、
前記密閉容器の内部に設けられ、冷媒を圧縮する回転圧縮機構部と、を備え、
前記回転圧縮機構部は、
内周面から外周に向かってベーン取付溝が形成されたシリンダと、
前記ベーン取付溝内に配置され、前記ベーン取付溝を形成するベーン取付溝面に沿って摺動するベーンと、を有するロータリ型圧縮機の製造方法であって、
砥石を前記ベーン取付溝に挿入し、
砥粒が固着している外周面で前記シリンダの前記ベーン取付溝面を研削する工程を行った後、
前記シリンダよりも硬い材質で形成され、厚みが前記ベーン取付溝の幅よりも大きいものによって前記ベーン取付溝面に形成されている山部の先端を押し潰して平坦な形状とする工程を行う
ロータリ型圧縮機の製造方法。
【国際調査報告】
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