(57)【要約】本発明は、ライナーシートの透湿性と気体遮蔽性が高い、熱交換素子及び熱交換器を提供するものである。具体的には、二酸化炭素遮蔽率が９５％以上であるライナーシート１およびコルゲートシート１から構成される片面ダンボール１と、透湿度が８０ｇ／ｍ２・ｈｒ以上であるライナーシート２およびコルゲートシート２から構成される片面ダンボール２とを組み合わせてなる熱交換素子である。
2015050105.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
二酸化炭素遮蔽率が９５％以上であるライナーシート１とコルゲートシート１から構成される片面ダンボール１と、透湿度が８０ｇ／ｍ２・ｈｒ以上であるライナーシート２とコルゲートシート２と
から構成される片面ダンボール２とが積層されている熱交換素子。
【請求項２】
前記熱交換素子におけるライナーシート１およびライナーシート２の面積の和に対するライナーシート２の面積の比率が２０〜５０％である請求項１に記載の熱交換素子。
【請求項３】
前記熱交換素子が有する２つの底面のうち、少なくとも一方の面からの高さ５０％の位置までにおいて、高さ５０％の位置までのライナーシート１およびライナーシート２の面積の和に対する前記ライナーシート２の面積比率が４０％以上である請求項１又は２に記載の熱交換素子。
【請求項４】
前記ライナーシート１はカナダ標準ろ水度が１５０ｍｌ以下のパルプを含む請求項１〜３のいずれかに記載の熱交換素子。
【請求項５】
前記ライナーシート１は繊維径が２０μｍ以上のパルプを含む請求項１〜４のいずれかに記載の熱交換素子。
【請求項６】
前記ライナーシート２は気体遮蔽層と多孔質層を少なくとも１層ずつ含み積層構造を有する請求項１〜５のいずれかに記載の熱交換素子。
【請求項７】
前記ライナーシート２の多孔質層は熱可塑性樹脂のナノファイバーを含む請求項１〜６のいずれかに記載の熱交換素子。
【請求項８】
請求項１〜７いずれかの熱交換素子、給気送風機および排気送風機を有する熱交換器。
【請求項９】
請求項３記載の熱交換素子、給気多翼送風機および排気多翼送風機を有し、
熱交換素子は片面ダンボール１および片面ダンボール２の積層による給気用流路および排気用流路を有し、
前記給気多翼送風機が前記熱交換素子の給気用流路の下流側にあり、
前記排気多翼送風機が前記熱交換素子の排気用流路の下流側にあり、
高さ５０％の位置までのライナーシート１およびライナーシート２の面積の和に対する前記ライナーシート２の面積比率が４０％以上を与える前記熱交換素子の底面が、他の底面と比べて、前記給気多翼送風機の吸込み口とは離れた位置にある熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換素子及び熱交換器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
熱交換器は、住宅・建築物の換気設備の省エネルギー部材として注目されている。熱交換器は、室内と室外からの空気流路、熱交換素子、送風機からなる。この熱交換素子内にて、室内から室外へ排気される空気の「温度」と「湿度」を、室外から室内へ供給される空気に移行させ、室内に戻す構造となっている。熱交換素子の構成は、ライナーシートとコルゲートシートから形成される。その中でもライナーシートは、熱交換素子の温度交換効率、湿度交換効率、有効換気量率を高めるために熱伝達性、透湿性、空気遮蔽性が求められており、その性能を高める検討が行われている。【０００３】
例えば、ライナーシートにナノファイバーを混入させ、熱伝達性と透湿性が高く、気体の遮蔽性に優れたライナーシート及びそれを用いた熱交換素子が提案されている（特許文献１参照）。【０００４】
また、ライナーシートに叩解度４５〜６５°のパルプを用い、吸湿剤と防炎剤を含浸させることで、透湿性が高く、気体遮蔽性及び防炎性に優れたライナーシートが提案されている（特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１０−２４８６８０号公報
【特許文献２】特開２００５−３２５４７３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
従来のライナーシートを使用した熱交換素子は、熱伝達性、透湿性、気体遮蔽性の全てを高めることは難しく、特に透湿性と気体遮蔽性の相対する性能を両立させることに問題があった。また、熱交換素子において、湿度交換効率は温度交換効率より低く推移し、湿度は温度より交換されにくいという問題もあった。
本発明は、上で説明した熱交換素子と熱交換器に関する課題を解決しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するため、本発明の熱交換素子は以下の構成を有する。
（１）二酸化炭素遮蔽率が９５％以上であるライナーシート１とコルゲートシート１から構成される片面ダンボール１と、透湿度が８０ｇ／ｍ２・ｈｒ以上であるライナーシート２とコルゲートシート２とから構成される片面ダンボール２とが積層されている熱交換素子。
また実施形態として以下の熱交換素子が提供される。
（２）前記熱交換素子におけるライナーシート１およびライナーシート２の面積の和に対するライナーシート２の面積の比率が２０〜５０％である前記熱交換素子。
（３）前記熱交換素子が有する２つの底面のうち、少なくとも一方の面からの高さ５０％の位置までにおいて、高さ５０％の位置までのライナーシート１およびライナーシート２の面積の和に対する前記ライナーシート２の面積比率が４０％以上である前記いずれかに記載の熱交換素子。
（４）前記ライナーシート１はカナダ標準ろ水度が１５０ｍｌ以下のパルプを含む前記いずれかの熱交換素子。
（５）前記ライナーシート１は繊維径が２０μｍ以上のパルプを含む前記いずれかの熱交換素子。
（６）前記ライナーシート２は気体遮蔽層と多孔質層を少なくとも１層ずつ含み積層構造を有する前記いずれかの熱交換素子。
（７）前記ライナーシート２の多孔質層は熱可塑性樹脂のナノファイバーを含む請求項１〜６のいずれかに記載の熱交換素子。
また、本発明の熱交換器は以下の構成を有する。
（８）いずれかの熱交換素子、給気送風機および排気送風機を有する熱交換器。
また実施形態として以下の熱交換器が提供される。
（９）上記（３）の熱交換素子、給気多翼送風機および排気多翼送風機を有し、
熱交換素子は片面ダンボール１および片面ダンボール２の積層による給気用流路および排気用流路を有し、
前記給気多翼送風機が前記熱交換素子の給気用流路の下流側にあり、
前記排気多翼送風機が前記熱交換素子の排気用流路の下流側にあり、
高さ５０％の位置までのライナーシート１およびライナーシート２の面積の和に対する前記ライナーシート２の面積比率が４０％以上を与える（３）の熱交換素子の底面が、他の底面と比べて、前記給気多翼送風機の吸込み口とは離れた位置にある熱交換器。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、湿度交換効率と有効換気量率が高い熱交換素子及び熱交換器が提供される。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本実施態様に係る熱交換器の概念を示す平面透視図
【図２】本実施形態に係る熱交換器の疑念を示す図１のＸ−Ｘ断面図
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、発明の実施の形態を詳細に説明する。
【００１１】
本発明の熱交換素子は、二酸化炭素遮蔽率が９５％以上であるライナーシート１及びコルゲートシート１を有する片面ダンボール１と、透湿度が８０ｇ／ｍ２・ｈｒ以上であるライナーシート２及びコルゲートシート２を有する片面ダンボール２とが積層されているものである。
【００１２】
本発明に用いるライナーシート１の二酸化炭素遮蔽率は９５％以上であることが必要である。二酸化炭素遮蔽率は気体遮蔽性の指標であり、室内の汚れた空気を、室外へ排出する換気性能に影響する。二酸化炭素遮蔽率が高いライナーシートを用いた熱交換素子は有効換気量率が高く、優れた換気性能を有する。一方、二酸化炭素遮蔽率の低いライナーシートを用いた熱交換素子は有効換気量率が低く、換気性能が低下する。より好ましくは二酸化炭素遮蔽率が９８％以上であり、更に好ましくは二酸化炭素遮蔽率が９９％以上である。
【００１３】
本発明に用いることができるライナーシート１としては、不織布、フィルムおよび金属膜が例示され、これらを単独で用いても良いがこれらの中のから選ばれる２種以上が積層されていてもよい。特に、湿式不織布である紙は繊維同士が緻密に集まっているため、二酸化炭素遮蔽率が高いことに加え、透湿度が高く、ライナーシートとして好ましい。ライナーシートの透湿度が高くなると、熱交換素子において湿度交換効率が高くなる。
【００１４】
紙に用いられる繊維は、Ｎパルプ（針葉樹パルプ）、Ｌパルプ（広葉樹パルプ）、バガス、ムギワラ、アシ、パピルス、タケ、パルプ、木綿、ケナフ、ローゼル、アサ、アマ、ラミー、ジュート、ヘンプ、サイザルアサ、マニラアサ、ヤシ、バナナ、熱可塑性樹脂繊維（ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリ乳酸（ＰＬＡ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、液晶ポリエステル、ナイロン６（Ｎ６）、ナイロン６６（Ｎ６６）、ナイロン１１（Ｎ１１）、ナイロン１２（Ｎ１２）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、およびポリスチレン（ＰＳ）等の熱可塑性樹脂からなる繊維）、再生繊維（ビスコースレーヨン、銅アンモニアレーヨン）、炭素繊維、金属繊維、およびガラス繊維等が挙げられる。これらの繊維を単独で用いても良いが、これらの中のから選ばれた２種以上の繊維が含まれていてもよい。特に、フィブリル化する天然繊維が好ましく、その中でも分散性に優れ、安価であるパルプ（Ｎパルプ、Ｌパルプ）のみを用いることが更に好ましい。
【００１５】
Ｎパルプ、Ｌパルプなどのパルプを用いて、叩解を行うことで、フィブリル化が進み、緻密な構造をとるため、二酸化炭素などの気体を遮蔽しやすくなる。その中でもＮパルプを主として使用することがより好ましい。ＮパルプはＬパルプに比べ、繊維断面が扁平形状をしており、扁平な繊維が重なり合うことで気体が透過する隙間を埋め易くする効果がある。パルプのカナダ標準ろ水度は、１５０ｍｌ以下であることが好ましく、より好ましくは１００ｍｌ以下、更に好ましくは５０ｍｌ以下である。パルプの叩解を進めることにより、繊維間の空隙がフィブリル化した繊維で埋まり、気体の移行を遮蔽することができる。
【００１６】
ライナーシート１は繊維径が２０μｍ以上のパルプを含むことが好ましい。そうすることでライナーシート１の表面に凹凸ができ、そこを空気が流れることで乱流が発生し、空気の滞留時間が長くなり温度交換効率と湿度交換効率が高くなる。より好ましくは繊維径が４０μｍ以上であり、更に好ましくは６０μｍ以上である。上限については特に限定はされないが、抄紙工程における分散性の観点から繊維径は１００μｍ以下であることが好ましい。繊維径２０μｍ以上の繊維の含有量は、ライナーシート１を１００質量％とした場合に、好ましくは１質量％以上、より好ましくは５質量％以上、更に好ましくは１０質量％以上であり、一方好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。少なすぎると乱流の発生が小さく、効果が小さくなる。また、多すぎると他の繊維との分散性が低下し、気体遮蔽性が低くなるため好ましくない。
【００１７】
ライナーシート１は、吸湿剤を含むことが好ましい。吸湿剤としては、ハロゲン化物、酸化物、塩類、水酸化物などを使用できるが、塩化リチウム等のアルカリ金属塩、塩化カルシウムおよび塩化マグネシウム等のアルカリ土類金属塩を用いることが好ましい。これらの中でも、吸水率の高い塩化リチウムおよび塩化カルシウムが好ましく用いられる。更に、より少ない付着量で湿度交換効率を高めることができる、塩化リチウムが最も好ましく用いられる。吸湿剤は、その他、ウレタン樹脂、ポリビニルアルコール、ポリオキシエチレン、ポリエチレングリコール、ポリオキシアルキレンアルキルエーテルおよびポリアクリルスルホン酸ナトリムなどを含んでいても良い。吸湿剤は、さらには防カビ剤、抗菌剤、制菌剤および難燃剤等の機能剤も含んでいても良い。ライナーシート１の吸湿材の含有量は、吸湿剤を含まないライナーシート１を１００質量％とした場合、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上であり、一方、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。吸湿材を５質量％以上含有させることによりライナーシートの透湿度がより一層高くなり、湿度交換効率がより向上する。一方で、吸湿材の含有量を３０質量％以下とすることにより、高湿環境下においてライナーシートの強度低下を抑制することができ、片面ダンボールにおける接着剤との接着性の低下も抑制することができる。
【００１８】
ライナーシート１の目付は、好ましくは３０ｇ／ｍ２以上、より好ましくは３５ｇ／ｍ２以上、更に好ましくは４０ｇ／ｍ２以上であり、一方、好ましくは７０ｇ／ｍ２以下、より好ましくは６０ｇ／ｍ２以下、更に好ましくは５０ｇ／ｍ２以下である。目付を３０ｇ／ｍ２以上とすることで、ライナーシート１内部の空隙をより小さくすることができ、ライナーシート１の二酸化炭素遮蔽率をより向上させることができる。また、目付を７０ｇ／ｍ２以下とすることにより、ライナーシート１の熱抵抗値を低くすることができるため、温度交換効率を向上させることができる。
【００１９】
ライナーシート１の厚さは、好ましくは４０μｍ以上、より好ましくは４５μｍ以上、更に好ましくは５０μｍ以上であり、一方、好ましくは７０μｍ以下、より好ましくは６５μｍ以下、更に好ましくは６０μｍ以下である。ライナーシート１の厚さを上記の範囲とすることで、ライナーシート１内部への微細な孔の発生を抑制し、二酸化炭素遮蔽率の低下を防ぐことができ、熱抵抗値を低くすることができ、温度交換効率を向上させることができる。
【００２０】
ライナーシート１の密度は、好ましくは０．６ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは０．８ｇ／ｃｍ３以上、更に好ましくは１．０ｇ／ｃｍ３以上である。一方、好ましくは３．０ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは２．５ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは２．０ｇ／ｃｍ３以下である。透気度は密度に大きく依存し、密度を上に示した下の方の値以上することにより、ライナーシート１内部の空隙を小さく抑えることができ、透気度が高くなる。すなわち、高い気体遮蔽性を得ることができ、二酸化炭素遮蔽率が高くなる。一方で、密度を上に示した上のほうの値以下とすることにより、ライナーシート１の透湿度の低下を抑制することができ、ライナーシート１を用いた熱交換素子の湿度交換効率を向上させることができる。
【００２１】
ライナーシート１の密度をコントロールする手法としては、ライナーシート１を、例えば、回転する一対のロールまたは複数本のロールの間で押圧させるカレンダー装置やプレス装置により、圧密化することが好ましい。圧密化を行うことにより、ライナーシートの厚さを薄くすることができ、小さな孔を埋めることができ、二酸化炭素遮蔽率が高くなる。
【００２２】
ライナーシート１の透気度は、好ましくは１０，０００秒／１００ｍｌ以上、より好ましくは２０，０００秒／１００ｍｌ以上、更に好ましくは３０，０００秒／１００ｍｌ以上である。透気度は気体遮蔽性と相関があると考えられており、透気度が高くなればなるほど、気体遮蔽性が高くなり、二酸化炭素遮蔽率が高くなる。上限については特に限定はされないが、透湿性向上の観点から透気度は５０，０００秒／１００ｍｌ以下であることが好ましい。
【００２３】
ライナーシート１の透湿度は、好ましくは２０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上、より好ましくは５０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上、更に好ましくは７０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上である。透湿度は、熱交換素子として用いたときに湿度交換効率と相関があり、透湿度が高くなればなるほど湿度交換効率が高くなるため好ましい。
【００２４】
ライナーシート１に用いることができる紙の製造方法を以下例示する。まずパルプ等の構成繊維を叩解する。叩解機としては、ビーター、ディスクリファイナー、デラックスファイナー、ジョルダン、グラインダー、ビーズミル、高圧ホモジナイザー等を用いることができ、それらによって繊維を分散させることができる。特に、ビーターにおいて長時間磨り潰し叩解させるか又は、ディスクリファイナーにより短時間で削り潰し叩解することが好ましい。そのようにすることによりライナーシートの二酸化炭素遮蔽率は高くなり、それを用いた熱交換素子は有効換気量率が高いものとなる。抄紙機としては、丸網抄紙機、短網抄紙機、長網抄紙機、ツインワイヤー、およびオントップやそれらの組み合わせた抄紙機などを用いることができ、叩解度の高い水抜け性が悪いものは、脱水機能が長い、長網抄紙機により抄紙することが好ましい。抄紙後、スーパーカレンダー処理又は熱カレンダー処理することにより、原紙の表面均一性を向上させ、厚さを低減することができる。
【００２５】
ライナーシート１への吸湿剤の付着方法は、コーティング、スプレー等による塗工やディッピングなどの浸漬による加工で付着させることができる。
【００２６】
本発明に用いるコルゲートシート１は、不織布、フィルムが好ましく用いられる。それらの中でも、吸湿率が高い湿式不織布である紙がより好ましく用いられる。紙に用いられる繊維としては、Ｎパルプ（針葉樹パルプ）、Ｌパルプ（広葉樹パルプ）、バガス、ムギワラ、アシ、パピルス、タケ、パルプ、木綿、ケナフ、ローゼル、アサ、アマ、ラミー、ジュート、ヘンプ、サイザルアサ、マニラアサ、ヤシ、バナナ、熱可塑性樹脂繊維（ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリ乳酸（ＰＬＡ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、液晶ポリエステル、ナイロン６（Ｎ６）、ナイロン６６（Ｎ６６）、ナイロン１１（Ｎ１１）、ナイロン１２（Ｎ１２）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、およびポリスチレン（ＰＳ）等の熱可塑性樹脂からなる繊維）、再生繊維（ビスコースレーヨン、銅アンモニアレーヨン）、炭素繊維、金属繊維、およびガラス繊維等が挙げられる。これらの繊維を単独で用いても良いが、これらの中のから選ばれた２種以上の繊維が含まれていてもよい。特に安価なパルプ（Ｎパルプ、Ｌパルプ）がより好ましい。
【００２７】
コルゲートシート１は、防カビ剤、抗菌剤、制菌剤および難燃剤等の機能剤も含んでいても良い。
【００２８】
コルゲートシート１の目付は、好ましくは５０ｇ／ｍ２以上、より好ましくは６０ｇ／ｍ２以上、更に好ましくは７０ｇ／ｍ２以上であり、一方、好ましくは１００ｇ／ｍ２以下、より好ましくは９０ｇ／ｍ２以下、更に好ましくは８０ｇ／ｍ２以下である。目付を５０ｇ／ｍ２以上とすることにより、片面ダンボールの強度の低下を抑制することができ、熱交換素子の形態保持性を向上させることができる。また、目付を１００ｇ／ｍ２以下とすることにより、厚さが薄くなり、熱交換素子としての圧力損失を低くすることができる。
【００２９】
コルゲートシート１の厚さは、好ましくは５０μｍ以上、より好ましくは５５μｍ以上、更に好ましくは６０μｍ以上であり、一方、、好ましくは９０μｍ以下、より好ましくは８５μｍ以下、更に好ましくは８０μｍ以下である。厚さを５０μｍ以上とすることにより、片面ダンボールの強度の低下を抑制することができ、熱交換素子の形態保持性を向上させることができる。また、厚さを９０μｍ以下とすることにより、熱交換素子としての圧力損失を低くすることができる。
【００３０】
片面ダンボール１は、少なくともライナーシート１とコルゲートシート１とを有している。
【００３１】
片面ダンボール１を製造する装置の例としては、コルゲートシート１の山の形状を形成する互いに噛み合って回転する一対の歯車状ロールと、コルゲートシート１の山の頂点に接着剤を塗布するロールと、ライナーシートと接着剤が付着したコルゲートシートを押し付けるプレスロールとからなる。歯車状ロールとプレスロールは熱を加えることができ、材料に応じて適正温度とすることができる。接着剤は特に限定はないが、酢酸ビニル系の接着剤は加工性が優れているため好ましい。また、吸湿剤、防カビ剤、抗菌剤、制菌剤および難燃剤等の機能剤も含んでいても良い。
【００３２】
片面ダンボール１において、片面ダンボール１を構成するコルゲートシート１が形成する山の高さ（段高）は、好ましくは１．０ｍｍ以上、より好ましくは１．５ｍｍ以上、更に好ましくは２．０ｍｍ以上であり、一方、好ましくは４．０ｍｍ以下、より好ましくは３．５ｍｍ以下、更に好ましくは３．０ｍｍ以下である。ここで、段高はコルゲートシート１がなす一つの山の高さであり、頂点とコルゲートシート１がライナー１と接触する部分との垂直高さを言う。段高を１．０ｍｍ以上とすることにより、熱交換素子の圧力損失がより低下し、熱交換器の送風機への付加が少なくなる。また、段高を４．０ｍｍ以下とすることにより、一定の熱交換素子の大きさの中で、ライナーシートの枚数を増やすことができ、温度と湿度の交換面積をさらに増やすことができる。また、本発明に用いる片面ダンボール１において、片面ダンボール１を構成するコルゲートシート１が形成する山の間隔（ピッチ）は、好ましくは２．０ｍｍ以上、より好ましくは２．５ｍｍ以上、更に好ましくは３．０ｍｍ以上であり、一方、好ましくは８．０ｍｍ以下、より好ましくは７．０ｍｍ以下、更に好ましくは６．０ｍｍ以下である。ここで、ピッチは山と次の山の間隔であり、山の頂点と次の山の頂点との間隔を言う。ピッチを２．０ｍｍ以上とすることにより、山の数を少なくすることができ、それによりライナーシートへの接着剤の面積が減るため、温度交換効率と湿度交換効率を高めることができる。また、ピッチを８．０ｍｍ以下とすることにより、山の数が多くなるため、熱交換素子の圧縮による強度が高くなる。段高とピッチのコントロール手法は、歯車状ロールの段高とピッチにより調整することができる。
【００３３】
本発明に用いるライナーシート２の透湿度は８０ｇ／ｍ２・ｈｒ以上であることが必要である。ライナーシートの透湿度は、熱交換素子として用いたときに湿度交換効率と相関があり、透湿度が高くなればなるほど湿度交換効率が高くなる。透湿度は、好ましくは８５ｇ／ｍ２／ｈｒ以上であり、更に好ましくは９０ｇ／ｍ２／ｈｒ以上である。透湿度が８０ｇ／ｍ２／ｈｒ未満であると、熱交換素子として用いたときに湿度交換効率が６０％未満になる恐れがある。湿度は体感しやすく、湿度交換効率が６０％未満であると夏場の高湿である外気が、換気により室内へ移動し、より蒸し暑く感じる。ライナーシート２の透湿度は、ライナーシート２の比表面積、吸湿剤の添加、吸湿剤の含有量、ライナーシート２の目付、ライナーシート２の厚さ又はライナーシート２の密度を適宜変化させることで調整することができる。
【００３４】
ライナーシート２は、不織布又は多孔性フィルムであることが好ましい。それらの中でも、透湿度が高く、気体遮蔽性が高い湿式不織布の紙や多孔質性フィルムがより好ましい。
【００３５】
紙に用いられる繊維としては、Ｎパルプ（針葉樹パルプ）、Ｌパルプ（広葉樹パルプ）、バガス、ムギワラ、アシ、パピルス、タケ、パルプ、木綿、ケナフ、ローゼル、アサ、アマ、ラミー、ジュート、ヘンプ、サイザルアサ、マニラアサ、ヤシ、バナナ、熱可塑性樹脂繊維（ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリ乳酸（ＰＬＡ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、液晶ポリエステル、ナイロン６（Ｎ６）、ナイロン６６（Ｎ６６）、ナイロン１１（Ｎ１１）、ナイロン１２（Ｎ１２）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、およびポリスチレン（ＰＳ）等の熱可塑性樹脂からなる繊維）、再生繊維（ビスコースレーヨン、銅アンモニアレーヨン）、炭素繊維、金属繊維、およびガラス繊維等が挙げられる。これらの繊維を単独で用いても良いが、これらの中のから選ばれた２種以上の繊維が含まれていることが好ましい。これら繊維の中でも、パルプと熱可塑性樹脂繊維の組み合わせがより好ましく、更に好ましくはパルプと熱可塑性樹脂からなるナノファイバーの組み合わせである。ライナーシートがナノファイバーを含むことで、比表面積が大きくなり、透湿度が高くなる。熱交換素子は、水蒸気分圧の異なる空間が、ライナーシートにより仕切られている。その水蒸気分圧差により水蒸気は移動する。移動するメカニズムは、水蒸気がライナーシート表面で凝集し、シート内部を毛細管現象で移動し、シート裏面で発散し、水蒸気分圧の高い方から低い方へと移行していく。その際、凝集と蒸散を繰り返すが、ナノファイバーを用いることで比表面積が大きくなり、凝集と発散が行わる面積が増える。また、ナノファイバーは、パルプが重なり合うことにより生じるわずかな空間に入り込み、その結果毛細管現象を更に促進することが可能となる。すなわち、パルプの一部がフィブリル化した隙間に、ナノファイバーが入り込む特徴的な構成となる。さらに、ナノファイバーは、通常は合成繊維なので、湿潤時に強度が大きく低下することがない。そのため、紙は長期にわたり、熱交換素子の安定した寸法安定性を保つことができる。
【００３６】
しかしながら、ナノファイバーは、ナノメートルオーダーの径を有する微細な繊維であるため、分散が難しい。さらにナノファーバーを緻密なフィブリル化したパルプと混合すると更に分散性が低下し、ナノファイバーとパルプの界面に小さなヨレが発生する。それにより、微細な空隙が発生し、二酸化炭素遮蔽率が低下する。
【００３７】
その対策として、ライナーシート２を気体遮蔽層としてパルプからなる層と、多孔質層としてナノファイバーを含む層の２層以上の紙構成とすることが好ましい。そうすることで、気体遮蔽層にて二酸化炭素を遮蔽し、熱交換素子まで加工するための紙の強度を保持する。また、多孔質層にて透湿度を高めることが可能になる。更には、ライナーシート２は多孔質層／気体遮蔽層／多孔質層の３層積層体であることがより好ましい。
【００３８】
気体遮蔽層としては、Ｎパルプ、Ｌパルプのパルプのみを使用し、叩解を行うことでフィブリル化が進み、緻密な構造をとり、二酸化炭素などの気体を遮蔽しやすくなる。その中でもＮパルプのみを使用することがより好ましい。ＮパルプはＬパルプに対し、繊維断面が扁平形状をしており、扁平な繊維が重なり合うことで気体が透過する隙間を埋め易くする効果がある。パルプのカナダ標準ろ水度は、１５０ｍｌ以下であることが好ましく、より好ましくは１２０ｍｌ以下、更に好ましくは９０ｍｌ以下である。パルプの叩解を進めることにより、繊維間の空隙がフィブリル化した繊維で埋まり、気体の移行を遮蔽することができる。また、叩解を進めすぎると、実質的な無孔質層となり透湿度を低下させ、更には多層に抄紙する生産性が低下するため、カナダ標準ろ水度は１０ｍｌ以上が好ましく、より好ましくは３０ｍｌ以上、更に好ましくは５０ｍｌ以上である。
【００３９】
多孔質層としては、ナノファイバーを含む層であればよく、抄紙性を考慮すると、パルプと熱可塑性高分子のナノファイバーの混合物から形成されるものが好ましい。ナノファイバーの比率は、好ましくは５質量％以上であり、より好ましくは２０質量％以上であり、更に好ましくは４０質量％以上である。ナノファイバーの比率をこのようにすることにより、比表面積が大きくなると共に、毛細管現象が促進され透湿度が高くなる。一方、好ましくは９０質量％以下であり、より好ましくは８０質量％以下であり、更に好ましくは７０質量％以下である。ナノファイバーの比率が９０質量％以下とすることで超極細繊維であるナノファイバーにより、叩解度が低くなり、生産性が著しく低下することを抑制することができる。ここで、パルプは多孔質層の機能から、前記気体遮蔽層に用いたフィブリル化を高度に進めたものではなく、カナダ標準ろ水度が１５０ｍｌ以上であるものが好ましい。パルプの叩解度を高めて、フィブリル化を高度に進めると、シートの実質的な無孔質化が始まり透湿度において望ましくない。カナダ標準ろ水度は好ましくは２００ｍｌ以上であり、更に好ましくは３００ｍｌ以上である。
【００４０】
ここで言うナノファイバーとは、ナノメートル（ｎｍ）レベルの繊維径を有する繊維を意味し、定義するのであれば、数平均繊維径が１０００ｎｍ未満の繊維をいう。またナノファイバーの数平均繊維径を定義するのであれば１ｎｍ以上である。ナノファイバーにおいて、繊維断面が円形でない異形断面の場合は、同面積の円形に換算したときの繊維径に基づくものとした。ナノファイバーの数平均繊維径は、毛細管現象促進の観点から、好ましくは７５０ｎｍ以下であり、より好ましくは５００ｎｍ以下、さらに好ましくは３００ｎｍ以下である。また、生産性とのバランスから、より好ましくは１０ｎｍ以上であり、さらに好ましくは１００ｎｍ以上である。
【００４１】
吸水しやすく、セルロースとの親和性の観点から、ナノファイバーは熱可塑性樹脂の中でもナイロンからなることが好ましく、ナイロン６からなることが更に好ましい。また、熱可塑性樹脂繊維は、ナイロン以外の成分を共重合または混合してなる樹脂からなるものでもかまわない。ナノファイバーは、例えば、特開２００５−２９９０６９号公報（段落［００４５］〜［００５７］、および段落［０１１４］〜［０１１７］など）に記載された方法等により製造することができる。具体的には、まず、ナイロン６とポリ乳酸を、２軸型の押出混練機を用いて溶融混練してポリマーアロイチップを得る。次に、そのポリマーアロイチップを１軸型の押出機を備えたステープル用溶融紡糸装置に投入し、溶融させスピンブロックへ導く。そして、ポリマーアロイ溶融体を口金から吐出させ、冷却固化し、油剤を付与後、引き取る。得られた未延伸糸を合糸した後、延伸熱処理を行いポリマーアロイ繊維のトウを得る。次に、ポリマーアロイ繊維のトウを水酸化ナトリウム水溶液で処理してポリ乳酸を加水分解除去し、酢酸で中和後、水洗、乾燥を行い、ナノファイバーの繊維束を得る。最後に、その繊維束をカットし、ナイロン６ナノファイバー短繊維を得る。
【００４２】
多孔性フィルムを構成する樹脂は、ポリオレフィン樹脂、ポリカーボネート、ポリアミド、ポリイミド、ポリアミドイミド、芳香族ポリアミド、フッ素系樹脂などいずれでも構わないが、耐熱性、成形性、生産コストの低減などの観点からポリオレフィン樹脂が望ましい。上記ポリオレフィン樹脂を構成する単量体成分としては、例えば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、３−メチルペンテン−１、３−メチル−１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、５−エチル−１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセン、１−ドデセン、１−テトラデセン、１−ヘキサデセン、１−ヘプタデセン、１−オクタデセン、１−エイコセン、ビニルシクロヘキセン、スチレン、アリルベンゼン、シクロペンテン、ノルボルネン、５−メチル−２−ノルボルネンなどが挙げられ、これらの単独重合体や上記単量体成分から選ばれる少なくとも２種以上の共重合体、およびこれら単独重合体や共重合体のブレンド物などが挙げられるが、これらに限定されるわけではない。上記の単量体成分以外にも、例えば、ビニルアルコール、無水マレイン酸などを共重合、グラフト重合しても構わないが、これらに限定されるわけではない。特に耐熱性、透気度および空孔率などの観点から、上記ポリオレフィン樹脂を構成する単量体成分は、エチレンおよびプロピレンからなる群から選ばれる１以上であることがより望ましく、中でもプロピレンが主成分であることがさらに望ましい。ここで、主成分とは、特定の成分の全成分中に占める割合が５０質量％以上であることを意味し、より好ましくは８０質量％以上、さらに好ましくは９０質量％以上、最も好ましくは９５質量％以上であることを意味する。ライナーシートにおいて多孔質であることより、比表面積が大きくなり、透湿度が高くなり、湿度交換効率が優れる熱交換素子となる。さらに、多孔質性フィルムは、湿潤時に強度が大きく低下することがない。そのため、多孔質性フィルムは長期にわたり、熱交換素子の安定した寸法安定性を保つことができる。
【００４３】
多孔性フィルムは、フィルムの両表面を貫通し、透気性を有する微細な貫通孔を多数有している。多孔性フィルム中に貫通孔を形成する方法としては、湿式法、乾式法どちらでも構わない。具体的には、湿式法とは、例えばポリオレフィン樹脂をマトリックス樹脂とし、シート化後に抽出する被抽出物を添加、混合し、被抽出物の良溶媒を用いて添加剤のみを抽出することで、マトリックス樹脂中に空隙を生成せしめる方法であり、種々の提案がなされている。一方、乾式法としては、たとえば、溶融押出時に低温押出、高ドラフト比を採用することにより、シート化した延伸前のフィルム中のラメラ構造を制御し、これを一軸延伸することでラメラ界面での開裂を発生させ、空隙を形成する方法（所謂、ラメラ延伸法）が提案されている。また、乾式法として、無機粒子またはマトリックス樹脂であるポリプロピレンなどに非相溶な樹脂を粒子として多量添加し、シートを形成して延伸することにより粒子とポリプロピレン樹脂界面で開裂を発生させ、空隙を形成する方法も提案されている。さらには、ポリプロピレンなどの結晶多形であるα型結晶（α晶）とβ型結晶（β晶）の結晶密度の差と結晶転移を利用してフィルム中に空隙を形成させる、所謂β晶法と呼ばれる方法の提案も数多くなされている。
【００４４】
β晶法を用いてフィルムに貫通孔を形成するためには、多孔性フィルム層のβ晶形成能が４０％以上であることが好ましい。β晶形成能が４０％未満ではフィルム層製造時にβ晶量が少ないためにα晶への転移を利用してフィルム中に形成される空隙数が少なくなり、その結果、透過性の低いフィルムしか得られない場合がある。一方、β晶形成能の上限は特に限定されるものではないが、９９．９％を超えるようにするのは、後述するβ晶核剤を多量に添加したり、使用するポリプロピレン樹脂などの立体規則性を極めて高くしたりする必要があり、製膜安定性が低下するなど工業的な実用価値が低い。工業的にはβ晶形成能は６５〜９９．９％が好ましく、７０〜９５％が特に好ましい。
【００４５】
β晶形成能を４０％以上に制御するためには、アイソタクチックインデックスの高いポリプロピレン樹脂などを使用したり、β晶核剤と呼ばれる、ポリプロピレン樹脂などの中に添加することでβ晶を選択的に形成させる結晶化核剤を添加剤として用いたりすることができる。β晶核剤としては、たとえば、１，２−ヒドロキシステアリン酸カルシウム、コハク酸マグネシウムなどのカルボン酸のアルカリあるいはアルカリ土類金属塩、Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２，６−ナフタレンジカルボキシアミドに代表されるアミド系化合物、３，９−ビス［４−（Ｎ−シクロヘキシルカルバモイル）フェニル］−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ［５．５］ウンデカンなどのテトラオキサスピロ化合物、ベンゼンスルホン酸ナトリウム、ナフタレンスルホン酸ナトリウムなどの芳香族スルホン酸化合物、イミドカルボン酸誘導体、フタロシアンニン系顔料、キナクリドン系顔料を好ましく挙げることができるが、特に特開平５−３１０６６５号公報に開示されているアミド系化合物を好ましく用いることができる。β晶核剤の添加量としては、例えばポリプロピレン樹脂全体を基準とした場合に、０．０５〜０．５質量％であることが好ましく、０．１〜０．３質量％であればより好ましい。０．０５質量％未満では、β晶の形成が不十分となり、多孔性フィルムの透気性が低下する場合がある。０．５質量％を超えると、粗大ボイドを形成し、有機溶媒塗布、乾燥時の物性変化が大きくなる場合がある。
【００４６】
本発明の多孔性フィルムを構成するポリプロピレン樹脂などは、そのメルトフローレート（以下、ＭＦＲと表記する、測定条件は２３０℃、２．１６ｋｇ）が２〜３０ｇ／１０分の範囲であることが好ましく、さらにアイソタクチックポリプロピレン樹脂などであることが好ましい。ＭＦＲが２ｇ／１０分以上であると、樹脂の溶融粘度が低くなり、高精度濾過が容易となり、フィルムの品位がより向上する。ＭＦＲが３０ｇ／１０分以下であると、分子量が低くなりすぎることがなく、延伸時のフィルムの破れをより抑制することができ、生産性をより向上させることができる。より好ましくは、ＭＦＲは３〜２０ｇ／１０分である。
【００４７】
また、アイソタクチックポリプロピレン樹脂を用いる場合、アイソタクチックインデックスは９０〜９９．９％であることが好ましく、９５〜９９％がより好ましい。アイソタクチックインデックスが９０％以上であると、樹脂の結晶性が高く、高い透気性を達成することが可能となる。
【００４８】
本発明でポリプロピレン樹脂を用いる場合、ホモポリプロピレン樹脂を用いることができるのはもちろんのこと、製膜工程での安定性や造膜性、物性の均一性の観点から、ポリプロピレンにエチレン成分やブテン、ヘキセン、オクテンなどのα−オレフィン成分を５質量％以下、より好ましくは２．５質量％以下の範囲で共重合した樹脂を用いることもできる。なお、ポリプロピレンへの共重合成分の導入形態としては、ランダム共重合でもブロック共重合でもいずれでも構わない。
【００４９】
また、上記したポリプロピレン樹脂は、高分子量ポリプロピレンを含有させることがバリア性向上や製膜性向上の点で好ましい場合がある。含有量は０．５〜３０質量％の範囲が好ましい。高分子量ポリプロピレンとはＭＦＲが０．１〜１ｇ／１０分のポリプロピレンであり、たとえば、住友化学社製ポリプロピレン樹脂Ｄ１０１や、プライムポリマー社製ポリプロピレン樹脂Ｅ１１１Ｇ、Ｂ２４１、Ｅ１０５ＧＭなどを用いることができる。
【００５０】
また、上記したポリプロピレン樹脂は、ＭＦＲが７０ｇ／１０分以上、好ましくは１００ｇ／１０分以上、さらに好ましくは５００ｇ／１０分以上の低分子量アイソタクチックポリプロピレンを添加することが透湿性向上の点で好ましい。通常、ＭＦＲが７０ｇ／１０分以上の低分子量アイソタクチックポリプロピレンは製膜性が低く、強度の低下を招くために、フィルムの分野では使用されてこなかった。しかしながら、ポリプロピレン樹脂全体を１００質量％としたときに、低分子量アイソタクチックポリプロピレンを０．１〜２０質量％、好ましくは１〜１０質量％、さらに好ましくは２〜５質量％含有することで、少量添加した低分子量ポリプロピレンが、結晶界面の分子鎖末端濃度を高め、縦延伸において結晶界面での孔形成を促進させる、すなわち開孔助剤としてはたらくことから均一な開孔が起こり、バリア性を有しながら、透湿性を有することができ、相反する特性の両立を図ることができる。上述した性質を持つ低分子量アイソタクチックポリプロピレンとしては、市販されているプライムポリマー社製ポリプロピレン樹脂Ｓ１０ＡＬ、Ｓ１０ＣＬ、などを挙げることができる。
【００５１】
本発明の多孔性フィルムを形成するポリプロピレン樹脂などには、本発明の効果を損なわない範囲において、酸化防止剤、熱安定剤、光安定剤、中和剤、帯電防止剤や有機粒子からなる滑剤、さらにはブロッキング防止剤や充填剤、非相溶性ポリマーなどの各種添加剤を含有させてもよい。特に、ポリプロピレン樹脂などの熱履歴による酸化劣化を抑制する目的で、酸化防止剤を添加することが好ましい。また、酸化防止剤の添加量は、例えば、ポリプロピレン樹脂１００質量部に対して酸化防止剤添加量は２質量部以下とすることが好ましく、より好ましくは１質量部以下、更に好ましくは０．５質量部以下である。
【００５２】
本発明の多孔性フィルムの透湿度を高くする方法は、原料中のβ晶核剤の添加量、結晶化温度を調整することや、原料中の低分子量アイソタクチックポリプロピレンの含有量を調整することで制御することができる。例えば、原料中のβ晶核剤の添加量を０．０５〜０．５質量％の範囲内でより増加させたり、結晶化温度を高くしたり、全原料を１００重量％とした際に、その中に低分子量アイソタクチックポリプロピレンを０．１〜２０重量％の範囲で含有させることで透湿度を増大せしめることができる。
【００５３】
本発明で用いられるライナーシート２は、吸湿剤を含むことが好ましい。吸湿剤としては、ハロゲン化物、酸化物、塩類、水酸化物などを使用できるが、塩化リチウム等のアルカリ金属塩、塩化カルシウムおよび塩化マグネシウム等のアルカリ土類金属塩を用いることが好ましい。これらの中でも、吸水率の高い塩化リチウムおよび塩化カルシウムが好ましく用いられる。更に、より少ない付着量で湿度交換効率を高めることができる、塩化リチウムが最も好ましく用いられる。吸湿剤は、その他、ウレタン樹脂、ポリビニルアルコール、ポリオキシエチレン、ポリエチレングリコール、ポリオキシアルキレンアルキルエーテルおよびポリアクリルスルホン酸ナトリムなどを含んでいても良い。吸湿剤は、さらには防カビ剤、抗菌剤、制菌剤および難燃剤等の機能剤も含んでいても良い。
【００５４】
ライナーシート２の吸湿剤の含有量は、吸湿剤を含まないライナーシート２を１００質量％とした場合に、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上であり、一方、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。吸湿材を５質量％以上含有させることによりライナーシート２の透湿度が高くなり、湿度交換効率がより促進される。一方で、吸湿剤の含有量を３０質量％以下とすることで、高湿環境下におけるライナーシート２の強度が低下するのを抑制し、接着剤との接着性も向上させることができる。
【００５５】
ライナーシート２の目付は、好ましくは５ｇ／ｍ２以上、より好ましくは１５ｇ／ｍ２以上、更に好ましくは３０ｇ／ｍ２以上である。一方、好ましくは６０ｇ／ｍ２以下、より好ましくは５０ｇ／ｍ２以下、更に好ましくは４０ｇ／ｍ２以下である。目付を上に示した、下の値以上にすることにより、ライナーシート２の強度を向上させることができると共に、ライナーシート内部の空隙を小さくすることで気体遮蔽性を向上させることもできる。また、目付を上に示した上の値以下とすることにより、熱抵抗値を低くすることができ、更に透湿度を高くすることができるため、温度交換効率と湿度交換効率をより向上させることができる。
【００５６】
ライナーシート２の厚さは、好ましくは１０μｍ以上、より好ましくは１５μｍ以上、更に好ましくは２０μｍ以上であり、一方、好ましくは５０μｍ以下、より好ましくは４０μｍ以下、更に好ましくは３０μｍ以下である。厚さを上に示した下の値以上とすることで、ライナーシート２の強度を向上させることが可能となると共に、ライナーシート２内部の空隙を小さくすることで気体遮断性を向上させることもできる。また、厚さを上に示した上の値以下とすることにより、熱抵抗値をより低くすることができ、更に透湿度を高くすることができるため、温度交換効率と湿度交換効率をより向上させることができる。特に、多孔質性フィルムは、厚さ２５μｍ以下の極薄シートとしても熱交換素子まで加工する工程通過性に耐えうる強度を保持しており、温度交換効率により優れる熱交換素子となるため好ましい。
【００５７】
ライナーシート２の密度は、好ましくは０．３ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは０．６ｇ／ｃｍ３以上、更に好ましくは０．８ｇ／ｃｍ３以上である。一方、好ましくは２．５ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは２．０ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは１．５ｇ／ｃｍ３以下である。透気度は密度に大きく依存し、密度を上に示した下の値以上とすることにより、ライナーシート内部の空隙を小さく抑えることができ、透気度が高くなる。すなわち、高い気体遮蔽性を得ることができる。一方で、密度が２．５ｇ／ｃｍ３以下とすることで、ライナーシート２の透湿度の低下を抑制し、ライナーシート２を熱交換素子に用いた場合に湿度交換効率が低くなることを抑制することができる。
【００５８】
ライナーシート２の密度をコントロールする手法としては、ライナーシートを、例えば、回転する一対のロールまたは複数本のロールの間で押圧させるカレンダー装置やプレス装置により、圧密化されることが好ましい。圧密化を行うことにより、ライナーシートの厚を薄くすることができる。それにより熱抵抗値を低くすることができ、更に透湿度を高くすることができるため、温度交換効率と湿度交換効率を向上することができる。
【００５９】
ライナーシート２の透気度は、好ましくは１００秒／１００ｍｌ以上、より好ましくは２，０００秒／１００ｍｌ以上、更に好ましくは３，０００秒／１００ｍｌ以上である。一方、好ましくは１０，０００秒／１００ｍｌ以下、より好ましくは８，０００秒／１００ｍｌ以下、更に好ましくは６，０００秒／１００ｍ以下である。透気度を上に示した下の値以上とすることで、ライナーシート内部の空隙を小さくすることができ気体遮蔽性を向上させることができる。透気度は気体遮蔽性と相関があると考えられており、透気度が高くなればなるほど、気体遮蔽性が高くなるが、透湿度が低下する。ライナーシートの透気度をコントロールする手法としては、前述したライナーシートの密度のコントロールにて行うことができる。
【００６０】
ライナーシート２の二酸化炭素遮蔽率は、好ましくは２％以上、より好ましくは４０％以上、更に好ましくは６０％以上である。二酸化炭素遮蔽率は気体遮蔽性の指標であり、室内の汚れた空気を、室外へ排出する換気性能に影響する。二酸化炭素遮蔽率が高いライナーシートを用いた熱交換素子は有効換気量率が高く、優れた換気性能を有するため好ましい。
【００６１】
ライナーシート２に用いることができる紙の製造方法を以下例示する。まずパルプやナノファイバー等の構成繊維を叩解する。ナノファイバーはアスペクト比が大きく、繊維同士が絡みやすいため、叩解する際は分散剤や浸透剤などを用いて、更にパルプ等の繊維とは別に行うことが好ましい。叩解機としては、ビーター、ディスクリファイナー、デラックスファイナー、ジョルダン、グラインダー、ビーズミル、高圧ホモジナイザー等を用いることができ、それらによって繊維を分散させることができる。特に、ナノファイバーの分散性を向上させるにはディスクリファイナーで叩解することが好ましい。そのようにすることによりライナーシートの透湿度が高くなり、それを用いた熱交換素子は湿度交換効率が高いものとなる。また、抄紙工程の直前で、各構成繊維を混ぜ合わせることが好ましい。抄紙機としては、丸網抄紙機、短網抄紙機、長網抄紙機、ツインワイヤー、およびオントップやそれらの組み合わせた抄紙機などを用いることができる。また、ナノファイバーを抄紙の内部に均一に分散配置させるためには、サクション等による脱水機能を有する抄紙機が、ナノファイバーを抄紙内部で部分的に偏ることを抑制することができるため好ましく用いられる。抄紙後、スーパーカレンダー処理又は熱カレンダー処理することにより、紙の表面均一性を向上させ、厚さを低減することができる。
【００６２】
ライナーシート２に用いる多孔性フィルムの製造方法を具体的な一例を説明する。なお、本実施態様の多孔性フィルムの製造方法はこれに限定されるものではない。
【００６３】
ポリプロピレン樹脂として、全成分を１００質量％とした場合に、ＭＦＲ７．５ｇ／１０分のホモポリプロピレン樹脂９８．５質量％、ＭＦＲ１，０００ｇ／１０分の低分子量ポリプロピレン樹脂１重量％、β晶核剤としてＮ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２，６−ナフタレンジカルボキシアミド０．３重量％、酸化防止剤０．２重量％をこの比率で混合されるように計量ホッパーから二軸押出機に原料供給して溶融混練を行い、ストランド状にダイから吐出して、２５℃の水槽にて冷却固化し、チップ状にカットしてポリプロピレン原料（ａ）を準備する。この際、溶融温度は２８０〜３１０℃とすることが好ましい。前記の混合比率と溶融温度とすることで、多孔性フィルムの持つ孔を均一化することが出来る。
【００６４】
次に、原料（ａ）を単軸押出機に供給し、２００〜２３０℃にて溶融押出を行う。そして、ポリマー管の途中に設置したフィルターにて異物や変性ポリマーなどを除去した後、Ｔダイよりキャストドラム上に吐出し、未延伸の積層キャストシートを得る。キャストドラムは、表面温度が１０５〜１３０℃であることが、キャストシートのβ晶分率を高く制御する観点から好ましい。この際、特にシートの端部の成形が、後の延伸性に影響するので、端部にスポットエアーを吹き付けてドラムに密着させることが好ましい。また、シート全体のドラム上への密着状態から、必要に応じて全面にエアナイフを用いて空気を吹き付けてもよい。
【００６５】
次に、得られたキャストシートを二軸配向させ、フィルム中に空孔を形成する。二軸配向させる方法としては、フィルム長手方向に延伸後幅方向に延伸、あるいは幅方向に延伸後長手方向に延伸する逐次二軸延伸法、またはフィルムの長手方向と幅方向をほぼ同時に延伸していく同時二軸延伸法などを用いることができるが、透湿性、二酸化炭素遮蔽性の観点で逐次二軸延伸法を採用することが好ましく、特に、長手方向に延伸後、幅方向に延伸することが好ましい。
【００６６】
具体的な延伸条件としては、まず、キャストシートを長手方向に延伸する温度に制御するとよい。温度制御の方法は、温度制御された回転ロールを用いる方法、熱風オーブンを使用する方法などを採用することができる。長手方向の延伸温度としては、９０〜１４０℃であることが好ましい。９０℃以上とすることで、多孔性フィルムの破断を抑制でき、二酸化炭素遮蔽性をより優れたものとすることができる。一方、１４０℃以下とすることで、多孔性フィルムの透湿性をより優れたものとすることができる。長手方向の延伸温度は、より好ましくは１１０〜１３５℃、特に好ましくは１２５〜１３０℃である。延伸倍率としては、３〜７倍であることが好ましい。３倍以上とすることで多孔性フィルムの透湿性をより優れたものとすることができる。７倍以下とすることで、多孔性フィルムの破断を抑制でき、多孔性フィルムの二酸化炭素遮蔽性をより優れたものとすることができる。透湿性、二酸化炭素遮蔽性の両立の観点から、延伸倍率はより好ましくは４．５〜６倍である。
【００６７】
次に、テンター式延伸機にフィルム端部を把持させて導入する。横延伸温度は、好ましくは１３０〜１６０℃である。１３０℃以上とすることで、多孔性フィルムの破断を抑制でき、多孔性フィルムの二酸化炭素遮蔽性をより優れたものとすることができる。一方、１６０℃以下とすることで、多孔性フィルムの透湿性をより優れたものとすることができる。透湿性、二酸化炭素遮蔽性の両立の観点から、より好ましくは１４０〜１５５℃である。幅方向の延伸倍率は４〜１５倍であることが好ましい。４倍以上とすることで、多孔性フィルムの透湿性をより優れたものとすることができる。一方、１５倍以下とすることで、多孔性フィルムの破断を抑制し生産性を向上させることができ、多孔性フィルムの透湿性をより優れたものとすることができる。透湿性、二酸化炭素遮蔽性の両立の観点から、延伸倍率はより好ましくは６〜１２倍、更に好ましくは８〜１１倍である。なお、このときの横延伸速度としては、５００〜１０，０００％／分で行うことが好ましく、１，５００〜７，０００％／分であればより好ましい。面積倍率（縦延伸倍率×横延伸倍率）としては、好ましくは３０〜９０倍である。
【００６８】
横延伸に続いて、テンター内で熱処理工程を行う。ここで熱処理工程は、横延伸後の幅のまま熱処理を行う熱固定ゾーン（以後、ＨＳ１ゾーンと記す）、テンターの幅を狭めてフィルムを弛緩させながら熱処理を行うリラックスゾーン（以後、Ｒｘゾーンと記す）、リラックス後の幅のまま熱処理を行う熱固定ゾーン（以後、ＨＳ２ゾーンと記す）の３ゾーンに分かれていることが、透湿性、二酸化炭素遮蔽性の制御の観点から好ましい。
【００６９】
ＨＳ１ゾーンの温度は、１４０〜１７０℃であることが好ましい。１４０℃以上とすることで、多孔性フィルムの二酸化炭素遮蔽性をより優れたものとすることができる１７０℃以下とすることで、多孔性フィルムの表面が溶融するのを抑制し、多孔性フィルムの透湿性をより優れたものとすることができさらに多孔性フィルムが幅方向に収縮することを抑制でき、ＨＳ１ゾーン内での多孔性フィルムの破断を抑制し、生産性を向上させることができる。透湿性、二酸化炭素遮蔽性および生産性の両立の観点から１５０〜１６８℃であればより好ましい。
【００７０】
本発明におけるＲｘゾーンでの弛緩率は１３〜３５％であることが好ましい。弛緩率が１３％以上であると、多孔性フィルムの二酸化炭素遮蔽性をより優れたものとすることができ、多孔性フィルムの幅方向の熱収縮率を抑制することができる。３５％以下であると、多孔性フィルムの透湿性をより優れたものとすることができ、物性ムラも抑制することができる。透湿性、二酸化炭素遮蔽性の両立の観点から、１５〜２５％であるとより好ましい。
【００７１】
Ｒｘゾーンでの弛緩速度は、１００〜１，０００％／分であることが好ましい。弛緩速度が１００％／分以上であると、製膜速度を速くしたり、テンター長さを短くすることができ、生産性をより向上させることができる。１，０００％／分以下であると、テンターのレール幅が縮む速度よりフィルムが収縮する速度が速くなり、テンター内での多孔性フィルムのばたつきによる多孔性フィルムの破断の抑制、および幅方向のムラを抑制することで多孔性フィルムの平面性の向上を達成できる。弛緩速度は、１５０〜５００％／分であることがより好ましい。
【００７２】
ＨＳ２ゾーンの温度は、１５５〜１７０℃であることが好ましい。Ｒｘゾーンの温度が１５５℃以上であると、弛緩の為の収縮応力が低くなり、上述した高い弛緩率を達成できなかったり、二酸化炭素遮蔽性が低下したりする場合がある。１７０℃を超えると、高温により孔周辺のポリマーが溶けて透湿性が低下する場合がある。透湿性、二酸化炭素遮蔽性の観点から、１６０〜１６８℃であるとより好ましい。熱固定工程後のフィルムは、テンターのクリップで把持した耳部をスリットして除去し、ワインダーでコアに巻き取って製品とする。これら条件の範囲内でのフィルムの延伸、リラックス処理を行う事により、熱収縮率が低く、フィルム表面の平面性が高い多孔性フィルムを得ることができる。
【００７３】
ライナーシート２への吸湿剤の付着方法は、コーティング、スプレー等の塗工やディッピングなどの浸漬による加工で付着させることができる。
【００７４】
本発明に用いるコルゲートシート２は、不織布又はフィルムが好ましく用いられる。それらの中でも、吸湿率が高い湿式不織布の紙がより好ましく用いられる。
【００７５】
紙に用いられる繊維としては、Ｎパルプ（針葉樹パルプ）、Ｌパルプ（広葉樹パルプ）、バガス、ムギワラ、アシ、パピルス、タケ、パルプ、木綿、ケナフ、ローゼル、アサ、アマ、ラミー、ジュート、ヘンプ、サイザルアサ、マニラアサ、ヤシ、バナナ、熱可塑性樹脂繊維（ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリ乳酸（ＰＬＡ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、液晶ポリエステル、ナイロン６（Ｎ６）、ナイロン６６（Ｎ６６）、ナイロン１１（Ｎ１１）、ナイロン１２（Ｎ１２）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、およびポリスチレン（ＰＳ）等の熱可塑性樹脂からなる繊維）、再生繊維（ビスコースレーヨン、銅アンモニアレーヨン）、炭素繊維、金属繊維、およびガラス繊維等が挙げられる。これらの繊維を単独で用いても良いが、これらの中のから選ばれた２種以上の繊維が含まれていてもよい。特に安価なパルプ（Ｎパルプ、Ｌパルプ）がより好ましい。
【００７６】
本発明で用いられるコルゲートシート２は、防カビ剤、抗菌剤、制菌剤および難燃剤等の機能剤も含んでいても良い。
【００７７】
コルゲートシート２の目付は、好ましくは４０ｇ／ｍ２以上、より好ましくは４５ｇ／ｍ２以上、更に好ましくは５０ｇ／ｍ２以上であり、一方、好ましくは７０ｇ／ｍ２以下、より好ましくは６５ｇ／ｍ２以下、更に好ましくは６０ｇ／ｍ２以下である。目付を上で示した下の方の値以上にすることにより、片面ダンボールの強度が向上し、熱交換素子の形態保持性を向上させることができる。また、目付を上で示した上の方の値以下とすることにより、厚さが薄くなり、熱交換素子としての圧力損失を低くすることができる。
【００７８】
コルゲートシート２の厚さは、好ましくは５０μｍ以上、より好ましくは５５μｍ以上、更に好ましくは６０μｍ以上であり、一方、好ましくは９０μｍ以下、より好ましくは８５μｍ以下、更に好ましくは８０μｍ以下である。厚さを上で示した下の方の値以上にすることにより、片面ダンボールの強度が向上し、熱交換素子の形態保持性を向上させることができる。また、厚さを上で示した上の方の値とすることにより、熱交換素子としての圧力損失を低くすることができる。
【００７９】
本発明で用いられる片面ダンボール２は、少なくともライナーシート２とコルゲートシート２を有している。
【００８０】
片面ダンボール２を製造する装置の例としては、コルゲートシート２の山の形状を形成する互いに噛み合って回転する一対の歯車状ロールと、コルゲートシート２の山の頂点に接着剤を塗布するロールと、ライナーシートと接着剤が付着したコルゲートシートを押し付けるプレスロールよりなる。歯車状ロールとプレスロールは熱を加えることができ、材料に応じて適正温度とすることができる。接着剤は特に限定はないが、酢酸ビニル系の接着剤は加工性が優れているため好ましい。また、吸湿剤、防カビ剤、抗菌剤、制菌剤および難燃剤等の機能剤も含んでいても良い。
【００８１】
本発明に用いる片面ダンボール２において、片面ダンボール２を構成するコルゲートシート２が形成する山の高さ（段高）は、好ましくは１．０ｍｍ以上、より好ましくは１．５ｍｍ以上、更に好ましくは２．０ｍｍ以上であり、一方、好ましくは４．０ｍｍ以下、より好ましくは３．５ｍｍ以下、更に好ましくは３．０ｍｍ以下である。段高を上で示した上の方の値以下とすることにより、一定の熱交換素子の大きさの中で、ライナーシートの枚数を増やすことができ、温度と湿度の交換面積をさらに増やすことができる。また、段高を上で示した下の方の値以上とすることにより、熱交換素子の圧力損失がより低下し、熱交換器の送風機への付加が少なくなる。
【００８２】
また、本発明に用いる片面ダンボール２において、片面ダンボール２を構成するコルゲートシート２が形成する山の間隔（ピッチ）は、好ましくは２．０ｍｍ以上、より好ましくは２．５ｍｍ以上、更に好ましくは３．０ｍｍ以上であり、一方、好ましくは８．０ｍｍ以下、より好ましくは７．０ｍｍ以下、更に好ましくは６．０ｍｍ以下である。ピッチを上で示した上の方の値以下とすることにより、山の数が多くなるため、熱交換素子の圧縮による強度が高くなる。ピッチを２．０ｍｍ以上とすることにより、山の数を少なくすることができ、それによりライナーシートへの接着剤の面積が減るため、温度交換効率と湿度交換効率を高めることができる。
【００８３】
段高とピッチのコントロール手法は、歯車状ロールの段高とピッチにより調整することができる。
【００８４】
本発明に用いる熱交換素子は、片面ダンボール１と片面ダンボール２が積層された構造であることが必要である。そうすることで、有効換気量率と湿度交換効率の双方が高い熱交換素子となる。二酸化炭素遮蔽率が９５％以上であるライナーシート１を有する片面ダンボール１は有効換気量率が高いが、ライナーシート１の透湿度が低いため湿度交換効率が低いものである。一方、透湿度が８０ｇ／ｍ２・ｈｒ以上であるライナーシート２を有する片面ダンボール２は湿度交換効率が高いが、二酸化炭素遮蔽率が低いライナーシートであるため、有効換気量率が低いものである。それらを組み合わせることで熱交換素子全体として両方の欠点を補い、有効換気量率と湿度交換効率の双方が高い熱交換素子となる。
【００８５】
熱交換素子におけるライナーシート２の面積比率は、２０〜５０％であることが好ましい。この面積比率にすることで、有効換気量率と湿度交換効率の双方が高い熱交換素子が得られる。ライナーシート２の面積が小さいと熱交換素子の湿度交換効率が低くなる傾向がある。ライナーシート２の面積が大ききすぎると熱交換素子の有効換気量率が低くなる傾向がある。ライナーシート２の面積比率は２５％以上がより好ましく、更には３０％以上が一層好ましい。一方、４５％以下がより好ましく、更には４０％以下が一層好ましい。ここで、面積比率は、積層された片面ダンボール２の各ライナーシート２の面積の合計の値を、積層された片面ダンボールの各ライナーシート１及び積層された片面ダンボール２の各ライナーシート２の面積の合計の値で割り、得られた値に１００を乗じたものをいう。
【００８６】
本発明に用いる熱交換素子は、熱交換素子が有する２つの底面のうち、少なくとも一方の面からの高さ５０％の位置までにおいて、高さ５０％の位置までのライナーシート１およびライナーシート２の面積の和に対するライナーシート２の面積比率が４０％以上であることが好ましい。上記の熱交換素子を、後述する熱交換器に給気多翼送風機吸込み口から離れたところの熱交換素子底部から、熱交換素子の積層高さの５０％の位置までにおいてライナーシート２の面積比率が４０％以上となるように配置することを想定したときに、給気多翼送風機の吸込み口から遠いところに位置する給気用流路での流速は、近いところに位置する給気用流路の流速よりも遅い。流速が比較的遅い位置に、透湿性の高いライナーシート２が配置されることによって、湿度が一方の面から他方の面へより一層移行され易くなり、湿度交換効率がより高くなる。
【００８７】
以下、本実施形態の熱交換素子が有効に利用できる熱交換器を説明する。
【００８８】
まず、上で説明した熱交換素子、給気送風機および排気送付機を有する熱交換器である。熱交換器は、給気吸い込み口、給気吹き出し口、排気吸い込み口、排気吹き出し口を有する。熱交換素子は、片面ダンボールの積層によって形成された給気用流路および排気用流路を有する。
【００８９】
図１は実施態様の熱交換器３の概要を示す平面透視図である。図２は図1の熱交換器３のＸ−Ｘ断面図である。熱交換素子４の片面ダンボールのコルゲートシートの段目は、隣接する片面ダンボールのコルゲートシートの段目の向きと直交するように積層されている。その結果、熱交換素子には給気用流路５Ａおよび排気用流路５Ｂが形成される。給気は、熱交換器の給気吸込み口９Ａから吸い込まれ、熱交換素子４の給気用流路５Ａを経て、下流の給気多翼送風機６Ａの給気多翼送風機吸込み口７Ａに吸い込まれ、給気多翼送風機吹出し口８Ａから押し出され、給気吹出し口１０Ａから排出される。一方、排気は、熱交換器の排気吸込み口９Ｂから吸い込まれ、熱交換素子４の排気用流路５Ｂを経て、下流の排気多翼送風機６Ｂの排気多翼送風機吸込み口７Ｂに吸い込まれ、排気多翼送風機吹出し口８Ｂから押し出され、排気吹出し口１０Ｂから排出される。
【００９０】
本実施態様の熱交換器に使用される熱交換素子は、給気多翼送風機吸込み口から離れたところの熱交換素子底部から、熱交換素子の積層高さの５０％の位置までにおいてライナーシート２の面積比率が４０％以上となるように配置することが好ましい。熱交換素子の積層高さの５０％の位置までのライナーシート２の面積比率は６０％以上がより好ましく、８０％以上が更に好ましい。
【００９１】
給気多翼送風機の吸込み口から遠いところに位置する給気用流路での流速は、近いところに位置する給気用流路の流速よりも遅い。流速が比較的遅い位置に、透湿性の高いライナーシート２が配置されることによって、湿度が一方の面から他方の面へより一層移行され易くなり、湿度交換効率がより高くなる。また、温度については、湿度に比べライナーシートの一方の面から他方の面に移行し易い。よって、温度の交換については風速の比較的早い位置でも風速の比較的遅い位置でも十分に行われるため、上記のような片面ダンボール１及び２の配置とした熱交換素子及び熱交換器においても温度交換効率は優れたものとなる。
【００９２】
一方、給気多翼送風機吸込み口から離れたところの熱交換素子底部から、熱交換素子の積層高さの５１〜１００％の位置までにおいて、ライナーシート１の面積比率が５０％以上となるように配置することが好ましく、より好しくは６０％以上、更に好ましくは８０％以上である。二酸化炭素遮蔽率が高いライナーシート１をより多く積層することで、二酸化炭素遮蔽率が低いライナーシート２の性能を補うことができ、熱交換素子の有効換気量率を高く維持することが可能となる。
【００９３】
熱交換素子は、片面ダンボールを積層することで製造される。片面ダンボールの山の頂点に接着剤を塗布し、片面ダンボールの複数を、一枚ずつ交互に交差させて積層させる。交差の角度は好ましくは３０°以上１５０°以下であり、より好ましくは直交（９０°）して積層させることである。片面ダンボールの複数を、直交させることにより、熱交換素子として圧力損失を低減することができる。片面ダンボールは積層前や積層後に、必要な形状に切断することが可能である。また、片面ダンボールは積層前や積層後に圧縮し、山の高さを潰すことが可能である。山の高さを低くすることで、ライナーシートの枚数を増やすことができ、温度交換効率と湿度交換効率の面積をさらに増やすことができる。片面ダンボールを積層すれば、いずれかの底面にコルゲートシート1またはコルゲートシート２が露出した形態となるが、このコルゲートシートにライナーシートまたは異なる種類のフラットなシートを積層してもよい。
【００９４】
熱交換素子の形状は、ライナーシートの面を底辺とした場合、底辺が多角形の形状である。すなわち、熱交換素子は多角柱である。より好ましくは四角柱であり、例えば底辺が正方形、長方形、平行四辺形、台形、ひし形などがある。
【００９５】
熱交換素子の１ユニットの大きさは、ライナーシートの面を底辺とした場合、底辺の縦と横の長さは、下限は好ましくは５０ｍｍ以上、より好ましくは１００ｍｍ以上、更に好ましくは２００ｍｍ以上であり、好ましくは２０００ｍｍ以下、より好ましくは１０００ｍｍ以下、更に好ましくは５００ｍｍ以下である。また、積層する高さは、下限は好ましくは５０ｍｍ以上、より好ましくは１００ｍｍ以上、更に好ましくは２００ｍｍ以上であり、一方、好ましくは２０００ｍｍ以下、より好ましくは１０００ｍｍ以下、更に好ましくは５００ｍｍ以下である。縦、横の長さや積層する高さが上で示した下の方の値より低いと交換面積が少なくなり、温度交換効率と湿度交換効率が著しく低下することがある。縦、横の長さや積層する高さが上で示した上の方の値より高いと圧力損失が著しく高くなり、積層体を切断する際の加工性が悪くなり、熱交換素子を熱交換器に設置する施工性が悪くなる。複数の熱交換素子を連結して使用する場合はその限りではない。
【００９６】
熱交換素子を構成するコルゲートシートが形成する山の高さ（段高）は、好ましくは１．０ｍｍ以上、より好ましくは１．５ｍｍ以上、更に好ましくは２．０ｍｍ以上であり、一方、好ましくは４．０ｍｍ以下、より好ましくは３．５ｍｍ以下、更に好ましくは３．０ｍｍ以下である。
【００９７】
段高を４．０ｍｍ以下とすることにより、一定の熱交換素子の大きさの中で、ライナーシートの枚数を増やすことができ、温度交換効率と湿度交換効率の面積をさらに増やすことができる。また、段高を１．０ｍｍ以上とすることにより、熱交換素子の圧力損失がより低下し、熱交換器の送風機への付加が少なくなる。
【００９８】
また、熱交換素子を構成するコルゲートシートが形成する山の間隔（ピッチ）は、下限は好ましくは２．０ｍｍ以上、より好ましくは２．５ｍｍ以上、更に好ましくは３．０ｍｍ以上である。また一方、好ましくは８．０ｍｍ以下、より好ましくは７．０ｍｍ以下、更に好ましくは６．０ｍｍ以下である。ピッチを上で示した上の値以下とすることにより、山の数が多くなるため、熱交換素子の圧縮による強度が高くなる。ピッチ２．０ｍｍ以上とすることにより、山の数を少なくすることができ、それによりライナーシートへの接着剤の面積が減るため、温度交換効率と湿度交換効率を高めることができる。
【００９９】
熱交換素子の暖房条件による温度交換効率は、８０％以上であることが好ましく、より好ましくは８３％以上であり、更に好ましくは８５％以上である。ここで、暖房条件とは、外気が温度５℃及び湿度５８％、環気が温度２０℃及び湿度５１％をいう。また、冷房条件による湿度交換効率は、６０％以上であることが好ましく、より好ましくは６５％以上であり、更に好ましくは７０％以上である。ここで、冷房条件とは、外気が温度３５℃及び湿度６４％、環気が温度２７℃及び湿度５２％をいう。温度交換効率を８０％以上、湿度交換効率６５％以上とすることで熱交換器業界における高性能タイプの位置付けとなる。これらの交換効率は、風量１５０ｍ３で測定した値とする。
【０１００】
熱交換素子の有効換気量率は、９０％以上であることが好ましく、より好ましくは９５％以上、更に好ましくは９７％以上である。９０％未満では、汚れた空気の一部が換気装置内で漏洩し室内に戻るため、好ましくない。
【０１０１】
熱交換素子の圧力損失は、８０Ｐａ以下であることが好ましく、より好ましくは７０Ｐａ以下であり、更に好ましくは６０Ｐａ以下である。圧力損失を８０Ｐａ以下とすることにより、熱交換器の送風機への付加が少なくなる。これにより、同風量にて建物内の換気可能体積を増やすことができる。または、同換気体積において送風機を小さくすることができ省エネルギーな換気をすることができる。圧力損失は低ければ低い方が好ましい。この圧力損失は、風量１５０ｍ３で測定した値とする。熱交換素子の圧力損失をコントロールする手法は、ライナーシートとコルゲートシートの厚みを薄くすること、熱交換素子の段高とピッチを一定にすること、および熱交換素子の断面を毛羽や凹凸がなく切断することである。  
【０１０２】
本発明の熱交換素子及び熱交換器は、どのような形態においても適用することができ、例えば建材、車輌部材、船舶部材、および電気・電子部材への利用が可能である。
【実施例】
【０１０３】
次に、本発明の熱交換素子について実施例を挙げて詳細に説明する。
［測定方法］
（１）カナダ標準ろ水度
カナダ標準ろ水度は、ＪＩＳ  Ｐ８１２１（１９９５）カナダ標準ろ水度試験方法に準拠して測定した。【０１０４】
（２）二酸化炭素遮蔽率
幅０．３６ｍ、長さ０．６０ｍ、高さ０．３６ｍ（０．０７８ｍ３）のボックスの開口部（２０ｃｍ×２０ｃｍ）に試験片（２５ｃｍ×２５ｃｍ）を貼り、ボックス内の濃度が８，０００ｐｐｍとなるように二酸化炭素を注入し、１時間後のボックス内の二酸化炭素濃度（ｐｐｍ）を測定し、次式により二酸化炭素遮蔽率（％）を計算した。
二酸化炭素遮蔽率（％）
＝｛（１時間後のボックス内の二酸化炭素濃度−外気二酸化炭素濃度炭素濃度）／（ボックス内の初期二酸化炭素濃度−外気二酸化炭素濃度）｝×１００
（３）透湿度
透湿度は、ＪＩＳ  Ｚ０２０８（１９７６）透湿度（カップ法）の方法により測定した。使用したカップは、直径６０ｍｍで深さ２５ｍｍである。試験片は、直径７０ｍｍの円形を５枚採取した。試験片は、８０℃の温度に設定した乾燥機を用いて１時間処理し、２０℃の温度で湿度６５％ＲＨに設定した恒温恒湿槽内で１時間処理した。次に、その試験片を、水分測定用塩化カルシウム（和光純薬工業製）の入ったカップに設置し、初期重量（Ｔ０）を測定し、２０℃の温度で湿度６５％ＲＨに設定した恒温恒湿槽内で１時間、２時間、３時間、４時間および５時間処理し、その際の質量（それぞれＴ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、Ｔ５）を測定した。下記式により透湿度を求め、５枚の平均値を値とした。
・透湿度（ｇ／ｍ２／ｈｒ）＝｛［（Ｔ−Ｔ０）／Ｔ０）＋（（Ｔ−Ｔ１）／Ｔ１）＋（（Ｔ−Ｔ２）／Ｔ２）＋（（Ｔ−Ｔ３）／Ｔ３）＋（（Ｔ−Ｔ４）／Ｔ４）＋（（Ｔ−Ｔ５）／Ｔ５）］／５｝×１００。【０１０５】
（４）透気度
透気度は、ＪＩＳ  Ｐ８１１７（１９９８）透気度（ガーレ試験機法）の方法により測定した。試験片は、長さ１５０ｍｍ、幅１５０ｍｍを５枚採取した。試験片は２３℃の温度で湿度５０％ＲＨに設定した恒温恒湿槽内で１時間処理した。２３℃の温度で湿度５０％ＲＨの環境下で、ガーレ式デンソメータ（型式Ｇ−Ｂ３Ｃ、（株）東洋精機製作所）に試験片を設置し、空気１００ｍｌが通過する時間を測定し、５枚の平均値を値（秒／１００ｍｌ）とした。【０１０６】
（５）厚み
厚みは、試料の異なる箇所から長さ２００ｍｍ、幅２００ｍｍの試験片を３枚採取し、温度２０℃、湿度６５％ＲＨで２４ｈｒ放置後、それぞれの中央と４隅の５点の厚さ（μｍ）を測定器（型式ＩＤ−１１２、（株）ミツトヨ）を用いて１μｍまで測定し、それらの平均値を値とした。【０１０７】
（６）目付
ＪＩＳ  Ｌ１９０６（２０００）５．２の方法により目付を測定した。試料の異なる箇所から長さ２００ｍｍ、幅２５０ｍｍの試験片を３枚採取し、温度２０℃、湿度６５％ＲＨで２４ｈｒ放置後、それぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表し、３枚の平均値を値とした。【０１０８】
（７）ナノファイバーの数平均繊維径
ナノファイバーの数平均繊維径は、次のようにして求めた。走査型電子顕微鏡（日立製作所社製Ｓ−３５００Ｎ型）で、倍率３０，０００倍で撮影したナノファイバーの集合体の写真を、画像処理ソフト（ＷｉｎＲＯＯＦ）を用いて、５ｍｍ角のサンプル内で無作為抽出した３０本の単繊維直径をｎｍ単位で小数の１桁目まで測定して少数の１桁目を四捨五入する。サンプリングは、合計１０回行って各３０本の単繊維直径のデータを取り、合計３００本の単繊維直径のデータを積算後、全数で除して単純平均値を求めたものを数平均繊維径とした。【０１０９】
（８）熱交換素子の温度交換効率と湿度交換効率
熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得た。次に、ＪＩＳ  Ｂ８６２８（２００３）に規定される方法により、室外から熱交換器に導入する空気（外気）と、室内から熱交換器に導入する空気（環気）と、熱交換器から室内に供給する空気（給気）の温度と湿度を測定し温度交換効率と湿度交換効率を求めた。温度と湿度の測定は、温度・湿度データロガー（ティアンドデイ製“おんどとり”（登録商標）ＴＲ−７１Ｕｉ）を使用した。温度と湿度の測定位置は、熱交換素子から３０ｃｍ離れた位置で測定した。測定空気は、冷房条件として、外気が温度３５℃、湿度６４％ＲＨで風量１５０ｍ３／ｈｒとし、環気が温度２７℃、湿度５２％ＲＨで風量１５０ｍ３／ｈｒとし、湿度交換効率を求めた。また、暖房条件として、外気が温度５℃、湿度５８％ＲＨで風量１５０ｍ３／ｈｒとし、環気が温度２０℃、湿度５１％ＲＨで風量１５０ｍ３／ｈｒとし、温度交換効率を求めた。【０１１０】
（９）熱交換素子の有効換気量率
ＪＩＳ  Ｂ８６２８（２００３）に規定される方法により、室内から熱交換器に導入する空気（環気）に８，０００ｐｐｍの濃度の二酸化炭素を導入し、室外から熱交換器に導入する空気（外気）と、熱交換器から室内に供給する空気（給気）の二酸化炭素濃度を測定し、下記式により有効換気量率を求めた。二酸化炭素濃度は、（株式会社テストー製“ＣＯ２計測器ｔｅｓｔｏ５３５”）を使用した。測定位置は、熱交換素子から３０ｃｍ離れた位置で測定した。測定空気は、外気が温度２０℃、湿度５０％ＲＨで風量１５０ｍ３／ｈｒとし、環気が温度２０℃、湿度５０％ＲＨで風量１５０ｍ３／ｈｒとした。
有効換気量率（％）＝（給気側二酸化炭素濃度−外気側二酸化炭素濃度）／（環気側二酸化炭素濃度−外気側二酸化炭素濃度）×１００
（１０）熱交換素子の圧力損失
圧力損失は、上記（８）の温度交換効率と湿度交換効率測定時に、外気と給気の風量の差を圧力損失計により測定し、冷房条件と暖房条件の平均値を値とした。【０１１１】
（１１）β晶形成能
多孔性フィルム層５ｍｇを試料としてアルミニウム製のパンに採取し、示差走査熱量計（セイコー電子工業製ＲＤＣ２２０）を用いて測定した。まず、窒素雰囲気下で室温から２６０℃まで１０℃／分でファーストランの昇温を行い、１０分間保持した後、４０℃まで１０℃／分で冷却する。５分保持後、再度１０℃／分でセカンドランの昇温行った際に観測される融解ピークについて、１４５〜１５７℃の温度領域にピークが存在する融解をβ晶の融解ピーク、１５８℃以上にピークが観察される融解をα晶の融解ピークとして、高温側の平坦部を基準に引いたベースラインとピークに囲まれる領域の面積から、それぞれの融解熱量を求め、α晶の融解熱量をΔＨα、β晶の融解熱量をΔＨβとしたとき、以下の式で計算される値をβ晶形成能とする。なお、融解熱量の校正はインジウムを用いて行った。
β晶形成能（％）  ＝  〔ΔＨβ  ／  （ΔＨα  ＋  ΔＨβ）〕  ×  １００。【０１１２】
なお、ファーストランで観察される融解ピークから同様にβ晶の存在比率を算出することで、その試料の状態でのβ晶分率を算出することができる。【０１１３】
（１２）メルトフローレート（ＭＦＲ）
ポリプロピレン樹脂のＭＦＲは、ＪＩＳ  Ｋ  ７２１０（１９９５）の条件Ｍ（２３０℃、２．１６ｋｇ）に準拠して測定する。ポリエチレン樹脂は、ＪＩＳ  Ｋ  ７２１０（１９９５）の条件Ｄ（１９０℃、２．１６ｋｇ）に準拠して測定する。【０１１４】
（１３）熱収縮率
多孔性フィルム層を長手方向１５０ｍｍ×幅方向１５０ｍｍの正方形に切り出しサンプルとした。各辺のサンプルの中央部に標線を描き、加熱前の標線間距離Ｌ０（幅）を測定した。サンプルを紙ではさみ、１４０℃に加熱した熱風オーブン内に吊り下げて２分間静置し加熱処理を行った。熱処理後、放冷したあと、加熱後の標線間距離Ｌ１（幅）を測定し、以下の式で計算される値を熱収縮率とした。測定は各サンプルにつき５回実施して平均値を熱収縮率とした。【０１１５】
熱収縮率（％）＝  １００−（Ｌ１（幅））／（Ｌ０（幅））×１００。【０１１６】
（実施例１）
ライナーシート１Ａを次の方法によって得た。パルプは、Ｎパルプ６０質量％とＬパルプ４０質量％とを、水１０Ｌあたり３０ｇの濃度で、熊谷理機工業（株）製、試験用ナイヤガラビーターに仕込み、叩解し、ＪＩＳ Ｐ８１２１（１９９５）に規定されるカナダ標準ろ水度が９０ｍｌのパルプ繊維を得た。次に長網抄紙機を用いて、厚み５７μｍ、目付４０ｇ／ｍ２の原紙を得た。得られた原紙に塩化リチウム水溶液をディップし、マングルで絞り、熱ロールで乾燥させ、塩化リチウムが１５質量％添加された厚み６０μｍ、目付４６ｇ／ｍ２のライナーシート１Ａを得た。得られたライナーシート１Ａは、二酸化炭素遮蔽率が９９％、透湿度が７５ｇ／ｍ２／ｈｒであり、透気度が２８，７４１秒／１００ｍｌであった。【０１１７】
コルゲートシート１Ａを次の方法によって得た。晒しクラフト紙の厚み７３μｍ、目付６０ｇ／ｍ２の原紙を購入し、コルゲートシート１Ａとした。【０１１８】
片面ダンボール１Ａを次の方法によって得た。ライナーシート１Ａとコルゲートシート１Ａと接着剤とを用いて、片面ダンボール製造機により、段高２．０ｍｍ、ピッチ４．８ｍｍの片面ダンボールを得た。接着剤は、エチレン−酢酸ビニル共重合体エマルジョン（固形分５０質量％）を用いた。【０１１９】
ライナーシート２Ａを次の方法によって得た。【０１２０】
［気体遮蔽層用のパルプ繊維］
パルプは、Ｎパルプを、水１０Ｌあたり３０ｇの濃度で、熊谷理機工業（株）製、試験用ナイヤガラビーターに仕込み、叩解し、ＪＩＳ Ｐ８１２１（１９９５）に規定されるカナダ標準ろ水度が１４０ｍｌの気体遮蔽層用のパルプ繊維を得た。【０１２１】
［多孔質層用のナノファイバー／パルプ繊維］
まず、ナノファイバーは、次の方法によって得た。融点２２０℃のナイロン６を４０質量％と、融点１７０℃のポリＬ乳酸（光学純度９９．５％以上）を６０質量％とを、２軸型の押出混練機を用いて、２２０℃の温度で溶融混練してポリマーアロイチップを得た。【０１２２】
上記のポリマーアロイチップを、一軸型の押出機を備えたステープル用の溶融紡糸装置に投入し、２３５℃の温度で溶融し、スピンブロックに導いた。そして、ポリマーアロイ溶融体を限界濾過径１５μｍの金属不織布に濾過させ、紡糸温度２３５℃で、孔径０．３ｍｍの吐出孔を有し口金面温度２１５℃とした口金から吐出させた。吐出された線状の溶融ポリマーを冷却風で冷却固化し、油剤を付与し、紡糸速度１３５０ｍ／分で引き取った。得られた未延伸糸を合糸した後、延伸温度９０℃、延伸倍率３．０４倍、熱セット温度１３０℃で延伸熱処理し、単繊維繊度３．０ｄｔｅｘ、総繊度５０万ｄｔｅｘのポリマーアロイ繊維のトウを得た。得られたポリマーアロイ繊維は、強度が３．４ｃＮ／ｄｔｅｘで、伸度が４５％であった。上記のポリマーアロイ繊維のトウを、９５℃の温度に保った５％水酸化ナトリウム水溶液に１時間浸漬し、ポリマーアロイ繊維中のポリＬ乳酸成分を加水分解除去（脱海処理）した。次いで、酢酸で中和し、水洗、乾燥し、ナノファイバーの繊維束を得、このナノファイバーの繊維束を１ｍｍ長にカットした。このようにして得られたカット繊維を、水１０Ｌあたり３０ｇの濃度で、熊谷理機工業（株）製、試験用ナイヤガラビーターに仕込み、５分間予備叩解し、水を切って回収した。次いで、この回収物をディスクリファイナーに仕込み叩解し、多孔質層のナノファイバーを得た。得られたナノファイバーの繊維直径は１１０〜１８０ｎｍで、その数平均繊維径は１５０ｎｍであった。【０１２３】
つぎにパルプは、Ｎパルプを、水１０Ｌあたり３０ｇの濃度で、熊谷理機工業（株）製、試験用ナイヤガラビーターに仕込み、叩解し、ＪＩＳ  Ｐ８１２１（１９９５）に規定されるカナダ標準ろ水度が４００ｍｌの多孔質層のパルプ繊維を得た。【０１２４】
前記多孔質層のナノファイバー６０質量％と、多孔質層のパルプ繊維４０質量％とを熊谷理機工業（株）製、試験用ナイヤガラビーターに仕込み、混ぜ合わせた。【０１２５】
［ライナーシート２Ａ］
前記で得られた気体遮蔽性層パルプ繊維と多孔質層のナノファイバー／パルプ繊維をそれぞれ抄き上げ部に準備し、丸網抄紙機を用いて多層抄きにより気体遮蔽性層の目付３０ｇ／ｍ２、多孔質層の目付１０ｇ／ｍ２から構成される総目付４０ｇ／ｍ２、厚み４２μｍの原紙を得た。
得られた原紙に塩化リチウム水溶液をディップし、マングルで絞り、熱ロールで乾燥させ、塩化リチウムが５質量％添加された厚み５５μｍ、目付４６ｇ／ｍ２のライナーライナーシート２Ａを得た。得られたライナーシート２Ａは、二酸化炭素遮蔽率が５０％、透湿度が９１ｇ／ｍ２／ｈｒであり、透気度が５，３４８秒／１００ｍｌであった。【０１２６】
コルゲートシート２Ａを次の方法によって得た。晒しクラフト紙の厚み７３μｍ、目付６０ｇ／ｍ２の原紙を購入し、コルゲートシート２Ａとした。【０１２７】
片面ダンボール２Ａを次の方法によって得た。ライナーシート２Ａとコルゲートシート２Ａと接着剤とを用いて、片面ダンボール製造機により、段高２．０ｍｍ、ピッチ４．８ｍｍの片面ダンボールを得た。接着剤は、エチレン−酢酸ビニル共重合体エマルジョン（固形分５０質量％）を用いた。【０１２８】
前記の片面ダンボール１Ａと片面ダンボール２Ａのコルゲートシートの山の頂点に接着剤を塗布し、段目方向が一段ずつ直交するように片面ダンボール２Ａを４０枚積層し、その上に片面ダンボール１Ａを６０枚積層し、縦４００ｍｍ、横４００ｍｍ、高さ２００ｍｍの熱交換素子を作製した。熱交換素子のライナーシート１Ａとライナーシート２Ａの面積比率は、熱交換素子全体では６０％：４０％であり、熱交換素子高さ０〜５０％では２０％：８０％であり、熱交換素子高さ５１〜１００％では１００％：０％であった。また、得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得て熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子の温度交換効率（暖房条件）が８３％、湿度交換効率（冷房条件）が７０％、圧力損失が７４Ｐａ、有効換気量率が９２％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表１に示す。【０１２９】
（実施例２）
前記実施例１のライナーシート１Ａ、コルゲートシート１Ａ、片面ダンボール１Ａ、ライナーシート２Ａ、コルゲートシート２Ａ、片面ダンボール２Ａを用いた。【０１３０】
前記の片面ダンボール１Ａと片面ダンボール２Ａのコルゲートシートの山の頂点に接着剤を塗布し、まず段目方向が一段ずつ直交するように片面ダンボール２Ａを５０枚積層し、その上に片面ダンボール１Ａを５０枚積層し、縦４００ｍｍ、横４００ｍｍ、高さ２００ｍｍの熱交換素子を作製した。熱交換素子のライナーシート１Ａとライナーシート２Ａの面積比率は、熱交換素子全体では６０％：４０％であり、熱交換素子高さ０〜５０％では０％：１００％であり、熱交換素子高さ５１〜１００％では１００％：０％であった。また、得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得た。熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子は、温度交換効率（暖房条件）が８２％、湿度交換効率（冷房条件）が７２％、圧力損失が７４Ｐａ、有効換気量率が９２％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表１に示す。【０１３１】
（実施例３）
前記実施例１と同じライナーシート１Ａ、コルゲートシート１Ａ、片面ダンボール１Ａ、ライナーシート２Ａ、コルゲートシート２Ａ、片面ダンボール２Ａを用いた。【０１３２】
前記の片面ダンボール１Ａと片面ダンボール２Ａのコルゲートシートの山の頂点に接着剤を塗布し、まず段目方向が一段ずつ直交するように片面ダンボール２Ａを２０枚積層し、その上に片面ダンボール１Ａを８０枚積層し、縦４００ｍｍ、横４００ｍｍ、高さ２００ｍｍの熱交換素子を作製した。熱交換素子のライナーシート１Ａとライナーシート２Ａの面積比率は、熱交換素子全体では８０％：２０％であり、熱交換素子高さ０〜５０％では６０％：４０％であり、熱交換素子高さ５１〜１００％では１００％：０％であった。また、得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得て熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子は、温度交換効率（暖房条件）が８２％、湿度交換効率（冷房条件）が６７％、圧力損失が７５Ｐａ、有効換気量率が９６％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表１に示す。【０１３３】
（実施例４）
前記実施例１と同じライナーシート１Ａ、コルゲートシート１Ａ、片面ダンボール１Ａ、ライナーシート２Ａ、コルゲートシート２Ａ、片面ダンボール２Ａを用いた。【０１３４】
前記の片面ダンボール１Ａと片面ダンボール２Ａのコルゲートシートの山の頂点に接着剤を塗布し、まず段目方向が一段ずつ直交するように片面ダンボール１Ａを８０枚積層し、その上に片面ダンボール２Ａを２０枚積層し、縦４００ｍｍ、横４００ｍｍ、高さ２００ｍｍの熱交換素子を作製した。熱交換素子のライナーシート１Ａとライナーシート２Ａの面積比率は、熱交換素子全体では８０％：２０％であり、熱交換素子高さ０〜５０％では１００％：０％であり、熱交換素子高さ５１〜１００％では６０％：４０％であった。また、得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得て熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子は、温度交換効率（暖房条件）が８２％、湿度交換効率（冷房条件）が６１％、圧力損失が７５Ｐａ、有効換気量率が９６％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表１に示す。【０１３５】
（実施例５）
前記実施例１のライナーシート１Ａ、コルゲートシート１Ａ、片面ダンボール１Ａ、ライナーシート２Ａ、コルゲートシート２Ａ、片面ダンボール２Ａを用いた。【０１３６】
前記の片面ダンボール１Ａと片面ダンボール２Ａのコルゲートシートの山の頂点に接着剤を塗布し、段目方向が一段ずつ直交するように片面ダンボール２を１０枚積層し、その上に片面ダンボール１Ａを９０枚積層し、縦４００ｍｍ、横４００ｍｍ、高さ２００ｍｍの熱交換素子を作製した。熱交換素子のライナーシート１Ａとライナーシート２Ａの面積比率は、熱交換素子全体では９０％：１０％であり、熱交換素子高さ０〜５０％では８０％：２０％であり、熱交換素子高さ５１〜１００％では１００％：０％であった。また、得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得て熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子は、温度交換効率（暖房条件）が８１％、湿度交換効率（冷房条件）が６２％、圧力損失が７５Ｐａ、有効換気量率が９７％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表１に示す。【０１３７】
（実施例６）
前記実施例１のライナーシート１Ａ、コルゲートシート１Ａ、片面ダンボール１Ａ、ライナーシート２Ａ、コルゲートシート２Ａ、片面ダンボール２Ａを用いた。【０１３８】
前記の片面ダンボール１Ａと片面ダンボール２Ａのコルゲートシートの山の頂点に接着剤を塗布し、段目方向が一段ずつ直交するように片面ダンボール２Ａを６０枚積層し、その上に片面ダンボール１Ａを４０枚積層し、縦４００ｍｍ、横４００ｍｍ、高さ２００ｍｍの熱交換素子を作製した。熱交換素子のライナーシート１Ａとライナーシート２Ａの面積比率は、熱交換素子全体では４０％：６０％であり、熱交換素子高さ０〜５０％では０％：１００％であり、熱交換素子高さ５１〜１００％では８０％：２０％であった。また、得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得て熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子は、温度交換効率（暖房条件）が８３％、湿度交換効率（冷房条件）が７２％、圧力損失が７５Ｐａ、有効換気量率が８７％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表２に示す。【０１３９】
（実施例７）
パルプとしてＮパルプ６０質量％とＬパルプ４０質量％とを、水１０Ｌあたり３０ｇの濃度で、熊谷理機工業（株）製、試験用ナイヤガラビーターに仕込み、叩解し、ＪＩＳ  Ｐ８１２１（１９９５）に規定されるカナダ標準ろ水度が５０ｍｌのパルプ繊維を得た。次に長網抄紙機を用いて、厚み５８μｍ、目付４０ｇ／ｍ２の原紙を得た。得られた原紙に塩化リチウム水溶液をディップし、マングルで絞り、熱ロールで乾燥させ、塩化リチウムが１５質量％添加された厚み６０μｍ、目付４６ｇ／ｍ２のライナーシート１Ｂを得た。得られたライナーシート１Ｂは、二酸化炭素遮蔽率が９９％、透湿度が７２ｇ／ｍ２／ｈｒであり、透気度が４０，３２２秒／１００ｍｌであった。【０１４０】
片面ダンボール１Ｂは次の方法によって得た。【０１４１】
ライナーシート１Ｂと実施例１のコルゲートシート１Ａと接着剤とを用いて、片面ダンボール製造機により、段高２．０ｍｍ、ピッチ４．８ｍｍの片面ダンボールを得た。接着剤は、エチレン−酢酸ビニル共重合体エマルジョン（固形分５０質量％）を用いた。【０１４２】
また、前記実施例１のライナーシート２Ａ、コルゲートシート２Ａ、片面ダンボール２Ａを用いた。【０１４３】
前記の片面ダンボール１Ｂと片面ダンボール２Ａから実施例３と同様に熱交換素子を作製した。また、得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得て熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子は、温度交換効率（暖房条件）が８１％、湿度交換効率（冷房条件）が６５％、圧力損失が７５Ｐａ、有効換気量率が９８％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表２に示す。【０１４４】
（実施例８）
パルプは、Ｎパルプ６０質量％とＬパルプ４０質量％とを、水１０Ｌあたり３０ｇの濃度で、熊谷理機工業（株）製、試験用ナイヤガラビーターに仕込み、叩解し、ＪＩＳ  Ｐ８１２１（１９９５）に規定されるカナダ標準ろ水度が５０ｍｌのパルプ繊維を得た。次に長網抄紙機を用いて、厚み５８μｍ、目付４０ｇ／ｍ２の原紙を得た。得られた原紙に塩化リチウム水溶液をディップし、マングルで絞り、熱ロールで乾燥させ、塩化リチウムが１５質量％添加された厚み６０μｍ、目付４６ｇ／ｍ２のライナーシート１Ｃを得た。得られたライナーシート１Ｃは、二酸化炭素遮蔽率が９８％、透湿度が７７ｇ／ｍ２／ｈｒであり、透気度が２１，８７３秒／１００ｍｌであった。【０１４５】
片面ダンボール１Ｃは次の方法によって得た。
ライナーシート１Ｃと実施例１のコルゲートシート１Ａと接着剤とを用いて、片面ダンボール製造機により、段高２．０ｍｍ、ピッチ４．８ｍｍの片面ダンボールを得た。接着剤は、エチレン−酢酸ビニル共重合体エマルジョン（固形分５０質量％）を用いた。【０１４６】
実施例１のライナーシート２Ａ、コルゲートシート２Ａ、片面ダンボール２Ａを用いた。【０１４７】
前記片面ダンボール１Ｃと片面ダンボール２Ａのコルゲートシートの山の頂点に接着剤を塗布し、まず段目方向が一段ずつ直交するように片面ダンボール２Ａを２０枚積層し、その上に片面ダンボール１Ｃを８０枚積層し、縦４００ｍｍ、横４００ｍｍ、高さ２００ｍｍの熱交換素子を作製した。熱交換素子のライナーシート１Ｃとライナーシート２Ａの面積比率は、熱交換素子全体では８０％：２０％であり、熱交換素子高さ０〜５０％では６０％：４０％であり、熱交換素子高さ５１〜１００％では１００％：０％であった。【０１４８】
得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得て熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子は、温度交換効率（暖房条件）が８２％、湿度交換効率（冷房条件）が６８％、圧力損失が７５Ｐａ、有効換気量率が９５％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表２に示す。【０１４９】
（実施例９）
ポリプロピレン樹脂として、ＭＦＲ＝４．０ｇ／１０分のプライムポリマー（株）製ホモポリプロピレンＦ１４３Ｈを９６．５質量部、ＭＦＲ１，０００ｇ／１０分のプライムポリマー（株）製ホモポリプロピレンＳ１０ＣＬを３質量部、β晶核剤であるＮ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２，６−ナフタレンジカルボキシアミド（新日本理化（株）製、ＮＵ−１００）を０．３質量部、さらに酸化防止剤であるチバ・スペシャリティ・ケミカルズ製ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０、ＩＲＧＡＦＯＳ１６８を各々０．１質量部ずつがこの比率で混合されるように計量ホッパーから二軸押出機に原料供給し、３０３℃で溶融混練を行い、ストランド状にダイから吐出して、２５℃の水槽にて冷却固化し、チップ状にカットしてポリプロピレン組成物Ａを得た。【０１５０】
得られたポリプロピレン組成物Ａを単軸の溶融押出機に供給し、２２０℃で溶融押出を行い、６０μｍカットの焼結フィルターで異物を除去後、Ｔダイにて１１７℃に表面温度を制御したキャストドラムに吐出してキャストシートを得た。ついで、１２５℃に加熱したセラミックロールを用いて予熱を行いフィルムの長手方向に５倍延伸を行った。次にテンター式延伸機に端部をクリップで把持させて導入し、１５２℃で３秒間予熱後、１５０℃で９．０倍に、延伸速度３，５００％／分で延伸した。なお、テンター入り口の幅方向クリップ間距離は１５０ｍｍであった。【０１５１】
続く熱処理工程で、延伸後のクリップ間距離に保ったまま１５０℃で３秒間熱処理し（ＨＳ１ゾーン）、更に１６４℃で弛緩率１５％でリラックスを行い（Ｒｘゾーン）、弛緩後のクリップ間距離に保ったまま１６４℃で５秒間熱処理を行った（ＨＳ２ゾーン）。【０１５２】
その後、テンタークリップで把持したフィルムの耳部をスリットして除去し、ワインダーで幅５００ｍｍの多孔性フィルムをコアに５００ｍ巻き取り、幅５００ｍｍ、厚み２０μｍ、目付７ｇ／ｍ２の多孔性フィルムを得た。得られた多孔質性フィルムは、二酸化炭素遮蔽率が３％、透湿度が１０１ｇ／ｍ２／ｈｒであり、透気度が２０１秒／１００ｍｌであり、これをライナーシート２Ｂとした。
片面ダンボール２Ｂは次の方法によって得た。ライナーシート２Ｂと実施例１のコルゲートシート２Ａと接着剤とを用いて、片面ダンボール製造機により、段高２．０ｍｍ、ピッチ４．８ｍｍの片面ダンボール２Ｂを得た。接着剤は、エチレン−酢酸ビニル共重合体エマルジョン（固形分５０質量％）を用いた。【０１５３】
前記実施例１のライナーシート１Ａ、コルゲートシート１Ａ、片面ダンボール１Ａを用いた。【０１５４】
前記の片面ダンボール１Ａと片面ダンボール２Ｂのコルゲートシートの山の頂点に接着剤を塗布し、まず段目方向が一段ずつ直交するように片面ダンボール２Ｂを２０枚積層し、その上に片面ダンボール１を８０枚積層し、縦４００ｍｍ、横４００ｍｍ、高さ２００ｍｍの熱交換素子を作製した。熱交換素子のライナーシート１Ａとライナーシート２Ｂの面積比率は、熱交換素子全体では８０％：２０％であり、熱交換素子高さ０〜５０％では６０％：４０％であり、熱交換素子高さ５１〜１００％では１００％：０％であった。また、得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得て熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子は、温度交換効率（暖房条件）が８６％、湿度交換効率（冷房条件）が７５％、圧力損失が６９Ｐａ、有効換気量率が９０％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表２に示す。【０１５５】
（実施例１０）
実施例９の延伸工程において１２５℃に加熱したセラミックロールを用いて予熱を行いフィルムの長手方向に５倍延伸を行った。次にテンター式延伸機に端部をクリップで把持させて導入し、１５２℃で３秒間予熱後、１５０℃で９．０倍に、延伸速度４，５００％／分で延伸した。以外は実施例９と同じ条件で幅５００ｍｍ、厚み１８μｍ、目付８ｇ／ｍ２の多孔性フィルムを得た。得られた多孔質性フィルムは、二酸化炭素遮蔽率が６％、透湿度が８０ｇ／ｍ２／ｈｒであり、透気度が２，０８８秒／１００ｍｌであり、これをライナーシート２Ｃとした。【０１５６】
片面ダンボール２Ｃは次の方法によって得た。ライナーシート２Ｃと前記実施例１のコルゲートシート２Ａと接着剤とを用いて、片面ダンボール製造機により、段高２．０ｍｍ、ピッチ４．８ｍｍの片面ダンボールを得た。接着剤は、エチレン−酢酸ビニル共重合体エマルジョン（固形分５０質量％）を用いた。【０１５７】
実施例１のライナーシート１Ａ、コルゲートシート１Ａ、片面ダンボール１Ａを用いた。【０１５８】
前記の片面ダンボール１Ａと片面ダンボール２Ｃのコルゲートシートの山の頂点に接着剤を塗布し、まず段目方向が一段ずつ直交するように片面ダンボール２Ｃを２０枚積層し、その上に片面ダンボール１Ａを８０枚積層し、縦４００ｍｍ、横４００ｍｍ、高さ２００ｍｍの熱交換素子を作製した。熱交換素子のライナーシート１Ａとライナーシート２Ｃの面積比率は、熱交換素子全体では８０％：２０％であり、熱交換素子高さ０〜５０％では６０％：４０％であり、熱交換素子高さ５１〜１００％では１００％：０％であった。また、得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得て熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子は、温度交換効率（暖房条件）が８６％、湿度交換効率（冷房条件）が６５％、圧力損失が６９Ｐａ、有効換気量率が９１％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表２に示す。  【０１５９】
（比較例１）
前記実施例１のライナーシート１Ａ、コルゲートシート１Ａ、片面ダンボール１Ａを用いた。【０１６０】
前記の片面ダンボール１Ａのコルゲートシートの山の頂点に接着剤を塗布し、段目方向が一段ずつ直交するように片面ダンボール１を１００枚積層し、縦４００ｍｍ、横４００ｍｍ、高さ２００ｍｍの熱交換素子を作製した。得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得て熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子は、温度交換効率（暖房条件）が８０％、湿度交換効率（冷房条件）が５９％、圧力損失が７５Ｐａ、有効換気量率が９８％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表３に示す。【０１６１】
（比較例２）
前記実施例１のライナーシート２Ａ、コルゲートシート２Ａ、片面ダンボール２Ａを用いた。【０１６２】
前記の片面ダンボール２Ａのコルゲートシートの山の頂点に接着剤を塗布し、段目方向が一段ずつ直交するように片面ダンボール２を１００枚積層し、縦４００ｍｍ、横４００ｍｍ、高さ２００ｍｍの熱交換素子を作製した。得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得て熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子は、温度交換効率（暖房条件）が８３％、湿度交換効率（冷房条件）が７３％、圧力損失が７３Ｐａ、有効換気量率が８９％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表３に示す。【０１６３】
（比較例３）
パルプは、Ｎパルプ６０質量％とＬパルプ４０質量％とを、水１０Ｌあたり３０ｇの濃度で、熊谷理機工業（株）製、試験用ナイヤガラビーターに仕込み、叩解し、ＪＩＳ  Ｐ８１２１（１９９５）に規定されるカナダ標準ろ水度試験における叩解度が１８０ｍｌのパルプ繊維を得た。次に長網抄紙機を用いて、厚み５７μｍ、目付４０ｇ／ｍ２の原紙を得た。得られた原紙に塩化リチウム水溶液をディップし、マングルで絞り、熱ロールで乾燥させ、塩化リチウムが１５質量％添加された厚み６０μｍ、目付４６ｇ／ｍ２のライナーシート１Ｄを得た。得られたライナーシート１Ｄは、二酸化炭素遮蔽率が８３％、透湿度が７９ｇ／ｍ２／ｈｒであり、透気度が９，７３４秒／１００ｍｌであった。【０１６４】
片面ダンボール１Ｄは次の方法によって得た。ライナーシート１Ｄと実施例１のコルゲートシート１Ａと接着剤とを用いて、片面ダンボール製造機により、段高２．０ｍｍ、ピッチ４．８ｍｍの片面ダンボールを得た。接着剤は、エチレン−酢酸ビニル共重合体エマルジョン（固形分５０質量％）を用いた。【０１６５】
実施例１のライナーシート２Ａ、コルゲートシート２Ａ、片面ダンボール２Ａを用いた。【０１６６】
前記の片面ダンボール１Ｄと片面ダンボール２Ｄのコルゲートシートの山の頂点に接着剤を塗布し、まず段目方向が一段ずつ直交するように片面ダンボール２Ｄを２０枚積層し、その上に片面ダンボール１Ｄを８０枚積層し、縦４００ｍｍ、横４００ｍｍ、高さ２００ｍｍの熱交換素子を作製した。熱交換素子のライナーシート１Ｄとライナーシート２Ｄの面積比率は、熱交換素子全体では８０％：２０％であり、熱交換素子高さ０〜５０％では６０％：４０％であり、熱交換素子高さ５１〜１００％では１００％：０％であった。【０１６７】
得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に、排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得て、熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子は、温度交換効率（暖房条件）が８２％、湿度交換効率（冷房条件）が７０％、圧力損失が７５Ｐａ、有効換気量率が８２％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表３に示す。【０１６８】
（比較例４）
実施例１のライナーシート１Ａ、コルゲートシート１Ａ、片面ダンボール１Ａを使用した。また比較例３で作成した片面ダンボール１Ｄを片面ダンボール２Ｅとして使用した。片面ダンボール２Ｅに使用されているライナーシート１Ｄをここではライナーシート２Ｅとよぶ。【０１６９】
前記の片面ダンボール１Ａと片面ダンボール２Ｅのコルゲートシートの山の頂点に接着剤を塗布し、まず段目方向が一段ずつ直交するように片面ダンボール２Ｅを２０枚積層し、その上に片面ダンボール１Ａを８０枚積層し、縦４００ｍｍ、横４００ｍｍ、高さ２００ｍｍの熱交換素子を作製した。熱交換素子のライナーシート１Ａとライナーシート２Ｅの面積比率は、熱交換素子全体では８０％：２０％であり、熱交換素子高さ０〜５０％では６０％：４０％であり、熱交換素子高さ５１〜１００％では１００％：０％であった。また、得られた熱交換素子の給気用流路の下流側に給気多翼送風機を取り付け、上記熱交換素子の排気用流路の下流側に排気多翼送風機を取り付けて熱交換器を得て熱交換素子の、温度交換効率（暖房条件）、湿度交換効率（冷房条件）、圧力損失および有効換気量率を測定した。得られた熱交換素子は、温度交換効率（暖房条件）が８１％、湿度交換効率（冷房条件）が５９％、圧力損失が７５Ｐａ、有効換気量率が９７％であった。また、熱交換素子におけるコルゲートシートの段高は２．０ｍｍ、ピッチは４．８ｍｍであった。結果を、表３に示す。【０１７０】
【表１】
2015050105.tif 000003
【０１７１】
【表２】
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【０１７２】
【表３】
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【符号の説明】
【０１７３】
３：熱交換器
４：熱交換素子
５Ａ：給気用流路
５Ｂ：排気用流路
６Ａ：給気多翼送風機
６Ｂ：排気多翼送風機
７Ａ：給気多翼送風機吸込み口
７Ｂ：排気多翼送風機吸込み口
８Ａ：給気多翼送風機吹出し口
８Ｂ：排気多翼送風機吹出し口
９Ａ：給気吸込み口
９Ｂ：排気吸込み口
１０Ａ：給気吹出し口
１０Ｂ：排気吹出し口
【図１】
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【図２】
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【国際調査報告】
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